ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА
МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
И КОНСТРУКТОРСКО-
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ
ИНСТИТУТ
холодильной
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА ИЗДАТЕЛЬСТВО -ЛЕГКАЯ И ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
-СОДЕРЖАНИЕ
Навстречу 60-летию СССР 2
Юбилею СССР — достойную встречу!
Коваль В. В. Развитие холодильного хозяйства системы
торговли РСФСР — проблемы и перспективы 6
Выгодин В. А., Клади и А. Г. Повысить техническое
оснащение фабрик мороженого Росмясомолторга 9
Росин А. В. Новосибирский хладокомбинат на юбилейной
вахте 12
Чайка И. В. Трудовые успехи — юбилею! 14
Клади и А. Г. Рационализаторская работа на предприятиях
Росмясомолторга 16
РЕШЕНИЯ XXVI СЪЕЗДА КПСС — В ЖИЗНЬ!
За экономию сырьевых, топливно-энергетических и других
материальных ресурсов
Сотников А. Г., Кобышева Н. В., Ницис В. Э. Определение
годовых расходов тепла, холода и воды в системах
кондиционирования воздуха и вентиляции 18
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Бродянский В. М., Синявский Ю. В. О возможности соз
дания холодильных установок на основе
электрокалорического эффекта 24
Ивахнов В. И., Тихомирова Л. Н. Выбор рациональной
схемы расположения вентилятора в установках тепло-
влажностной обработки воздуха для камер хранения
плодов и овощей 29
Верннков Г. И., Сапожников С. А., Васильев В. Н.,
Лаврова Л. И. Влияние точности поддержания
температур в рефрижераторном вагоне на сохранение качества
продуктов 32
^ Латышев В. П., Цирульникова Н. А. Криоскопическая
р температура как показатель способа холодильной
обработки мяса 36
Алямовский И. Г. Уточнение формулы для определения
продолжительности замораживания продуктов 37
Стандарты и качество
Пименова Т. Ф., Киселева Н. И., Шестакова Г. А.
Изменения в стандартах на твердый, жидкий и газообразный
диоксид углерода 39
ОБМЕН ОПЫТОМ
Коган Б. Н. Реконструкция низкотемпературных холо
дильников для длительного хранения 41
Гулько А. И. Эффект реконструкции холодильников
Киевского рыбокомбината 44
ИЗОБРЕТЕНИЯ 40, 46, 49, 53, 62
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
»акун И. А. Новый справочник по холодильным
компрессорам
ХРОНИКА
Совещание в Чебоксарах по повышению эффективности
работы холодильных установок 50
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Гиндлнн И. М. Рекомендации по хранению охлажденных
скоропортящихся продуктов 51
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Шавра В. М., Гопин С. Р., Громоздин С Н., Рогова В. А.
Тенденции конструирования воздушных конденсаторов
малых холодильных машин 54
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Перельштейн И. И., Парушин Е. Б., Арефьева Л. Н.,
Немчинова Н. И. Термодинамические свойства
хладагента R142 59
Рябушева Т. И., Клецкий А. В., Петрунина Е. Б.
Термодинамические свойства хладагента R115 61
ш
CONTENTS
Toward 60th Anniversary of USSR 2
Worthy Meeting to Jubilee of USSR!
Koval V. V. Development of Refrigerating Economy in
Trade System of RSFSR-Problems and Prospects 6
Vygodin V. A., Klady A. G. Increase Technical
Equipment of Ice Cream Factories of Rosmyasomoltorg 9
Rosin A. V. Novosibirsk Refrigeration Combine on Jubilee
Shift 12
Chaika I. V. Labour Success to Jubilee! 14
Klady A. G. Rationalization Work at Enterprises of
Rosmyasomoltorg 16
DECISIONS OF XXVI CONGRESS OF CPSU INTO LIFE!
For Economy of Raw Material, Fuel-Energy and Other
Materiel Resources
Sotnikov A. G., Kobysheva N. V., Nitsis V. E. Determination
of Annual Consumption of Heat, Refrigeration and Water
in Air Conditioning and Ventilating Systems 18
SCIENCE. ENGINEERING, TECHNOLOGY
Brod
47
24
РЕФЕРАТЫ
63
yansky V. M., Sinyavsky U. V. Possibility of Designing
Refrigerating Plants on Basis of Electrocalorific Effect
Ivakhnov V. I., Tikhomirova L. N. Selection of Rational
Layout for Arrangement of Fan in Plants for Heat-
Humid Treatment of Air in Fruit and Vegetable
Storage Rooms 29
Vernikov G. I., Sapozhnikov S. A., Vasilyev V. N..
Lavrova L. I. Influence of Maintaining Accurate
Temperature in Refrigerated Railcar on Preservation of Food
Quality 32
Latyshev V. P., Tsirulnikova N. A. Cryoscopic Temperature
as Index of Method of Refrigerated Treatment of Meat 36
Alyamovsky I. G. Correction of Formula for Determining
Food Freezing Time 37
Standards and Quality
Pimenova T. F., Kiseleva N. I., Shestakova G. A. Changes
in Standards for Solid, Liquid and Gaseous Carbon
Dioxide 39
PRACTICE EXCHANGE
Kogan B. N. Reconstruction of Low-Temperature Cold
Stores for Long-Term Storage 41
Gulko A. I. Effect of Reconstructing Cold Stores of Kiev
Fish Combine 44
INVENTIONS 40, 46, 49, 53, 62
BOOK REVIEW
Sakun I. A. New Handbook on Refrigerating Compressors 47
MISCELLANY
Conference in Cheboksary on Increase of Operation
Effectiveness of Refrigerating Plants
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
Gindlin I. M. Recommendations for Storage of Refrigerated
Perishables 51
FOREING TECHNICAL NEWS
Shavra V. M., Gopin S. R., Gromozdin S. N., Rogova V. A.
Trends in Designing Air Condensers for Small
Refrigerating Machines 54
REFERENCE DATA
Perelstein I. I., Parushin E. В., Arefyeva L. N.,
Nemchinova N. I. Thermodynamic Properties of
Refrigerant R142 59
Ryabusheva T. I., Kletsky A. V., Petrunina E. B.
Thermodynamic Properties of Refrigerant Rl 15 61
SUMMARIES 63
50
Издательство «Легкая и пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1982 г

рабочих. На средства предприятий
построены две базы отдыха. В
результате значительно снизилась
заболеваемость рабочих.
На одиннадцатую пятилетку
разработаны и осуществляются комплексные
планы дальнейшего улучшения
условий и охраны труда.
Трудовым успехам предприятий во
многом способствовало широко
развернувшееся социалистическое
соревнование между холодильниками,
цехами, сменами, бригадами.
Кроме того, все предприятия
участвуют в Республиканском
социалистическом соревновании. Наиболее
крупных успехов в нем добился
коллектив холодильника № 1,
завоевывающий на протяжении 46 кварталов
переходящее Красное Знамя
Министерства торговли РСФСР и ЦК
профсоюза работников госторговли и потреб-
УДК 658.27.001.76:608.2
РАЦИОНАЛИЗАТОРСКАЯ РАБОТА
НА ПРЕДПРИЯТИЯХ
РОСМЯСОМОЛТОРГА
А. Г. КЛАДИ Й
Росмясомолторг
Одним из важных путей повышения
эффективности производства
является модернизация действующего
технологического оборудования. В этом
направлении на предприятиях
Росмясомолторга рационализаторами
систематически проводится большой объем
работ.
На фабрике мороженого
холодильника № 1 Куйбышевского хладокомбината
длительное время эксплуатируется ваф-
лерезательная машина с ножами
вместо струн, выполненными из стали
4X13.
Ширина ножа 10—17 мм, толщина
0,5—0,8 мм. Режущая кромка
заточена на конус. Нож крепится
штифтами, вставляемыми в отверстия по обе
стороны ножовочного полотна.
Натяжение регулируется болтом с
квадратной головкой, в которой имеется
паз для ножовочного полотна и
отверстие для штифта.
Можно использовать также ножи,
которыми на мясокомбинатах зачищают
свиные полутуши.
16
кооперации. Ростовский № 3 и Шах-
тинский холодильники также
постоянно добиваются хороших показателей
и занимают в этом соревновании
высокие места.
Сейчас коллективы предприятий
Ростовской конторы Росмясомолторга
активно включились в
социалистическое соревнование за достойную
встречу 60-летия образования СССР и
трудовыми подарками готовятся отметить
эту славную годовщину.
Претворяя в жизнь намеченные
мероприятия по дальнейшему
наращиванию производственных мощностей?
совершенствованию производства,
экономному и рациональному
использованию всех видов ресурсов, работники
конторы неуклонно добиваются
успешного выполнения планов и
социалистических обязательств 1982 года и
заданий одиннадцатой пятилетки.
Раньше вафлерезательная машина
часто выходила из строя из-за
разрыва струн. Применение ножей сделало
ее работу более надежной.
Одновременно уменьшились отходы.
Из-за вибрации струн, возникавшей
при движении стола с уложенными
на нем в несколько слоев вафлями,
образовывалась полоса резания
шириной 2^-3 мм. Нож, намного более
жесткий, чем струна, при резке не
вибрирует. Поэтому полоса резания равна
толщине ножа.
Как показала практика, ножи работают
без замены больше года. Затачивать
их можно на месте, не вынимая из
гнезд.
Для смешивания компонентов смесей
мороженого повсеместно применяют
заготовительные (сырные) ваннь^
СВ-2000, ВС-2500 и Д7-ОСА1. У этих*
ванн на П-образной несущей
конструкции установлена каретка с
приводным механизмом мешалок. Мощность
электродвигателей не менее 4 кВт • ч.
В целях повышения эффекта
смешивания, сокращения производственного
цикла, упрощения обслуживания,
снижения энергетических затрат на ряде
предприятий — Саратовском,
Калужском, Оренбургском, Красноярском
хладокомбинатах — применены
облегченные пропеллерные мешалки (см.
рисунок).

/тт&шшяшутяшяя^шфлфя
Схема установки облегченной пропеллерной
мешалки на заготовительной ванне:
/ — заготовительная ванна; 2 — подшипниковый узел;
3 — кронштейн; 4 — площадка привода; 5 —
электродвигатель; 6 — муфта упругая; 7 — вал мешалки; 8 — пропеллер
^ Площадка с приводом мешалки
устанавливается на кронштейне с торца
ванны под углом около 30° к днищу
и стенке. Мешалку располагают таким
образом, чтобы смесь в процессе
смешивания компонентов не
заливала электродвигатель и корпус
подшипникового узла и не
выплескивалась бы из ванны.
Смешивание компонентов происходит
в результате интенсивной циркуляции
смеси при вращении вала с
двухлопастным пропеллером на конце. Длина
вала зависит от геометрических
размеров ванны. Для привода
используется электродвигатель мощностью
0,6 кВт«ч с частотой вращения
24,2 с-1. Электродвигатель посредством
упругой муфты соединяется с валом
мешалки, закрепленным двумя
подшипниками качения в корпусе,
смонтированном на одной площадке с
приводом.
Вал м"ешалки изготавливается из
нержавеющей стали переменного
сечения (диаметр от 30 мм на одном
конце до 15 мм на другом),
пропеллер — из нержавеющей стали
толщиной 2 мм с наружным диаметром
120 мм. Разворот лопастей 10—15°.
В целях дублирования на
противоположном торце ванны целесообразно
j> установить вторую мешалку.
Двухлопастные пропеллерные
мешалки надежны в работе.
На Саратовском хладокомбинате,
например, такая мешалка безотказно
работает с 1973 г.
На Ростовском-на-Дону холодильнике
№ 1 около двух лет эксплуатируется
трехлопастная пропеллерная мешалка
с укороченным валом, установленная
у основания торцовой стенки
заготовительной ванны параллельно ее оси.
Для обеспечения циркуляции смеси
посредине ванны закреплена
разделительная диафрагма из листовой
нержавеющей стали.
В 1978 г. в заготовительно-пастериза-
ционном и фризеро-фасовочном
отделениях цеха мороженого Вологодского
хладокомбината рационализаторами
были смонтированы потолочные
бактерицидные облучатели типа ОБП-300.
Каждый облучатель рассчитан на
дезинфекцию в течение часа 60 м3
воздуха. Дезинфекцию можно проводить
в присутствии людей. Длительная
эксплуатация облучателей показала
их эффективное дезинфицирующее
воздействие на оборудование и
инвентарь, в результате чего улучшилось
их санитарное состояние, особенно на
участке производства глазурованного
мороженого. Применение облучателей
на 20—30% уменьшает
бактериальную обсемененность продукции.
На Орджоникидзевском
хладокомбинате разработана схема дистанционного
контроля температурного режима
производства смесей мороженого.
Контролируют температуры пастеризации
смеси, смеси после охлаждения, воды
и рассола при входе и выходе из
охладителя.
В контрольных точках на
пастеризаторе, трубопроводе для смеси
мороженого после охладителя,
рассольных и водяных трубопроводах
охладителя установлены датчики
температуры, в качестве которых
использованы термометры
сопротивления ТСМ-Х с градуировкой 23. На
контрольном щите смонтированы
показывающие приборы и арматура: мост
записывающий КСМ2-022 на шесть
точек, лагометр типа Л-64 с
градуировкой 23 (от 0 до 100°С), лагометр
типа Ш69000 с градуировкой 23 (от —50
до +50°С), переключатель типа
ПМТ-12.
Внедрение системы дистанционного
контроля технологического процесса
приготовления смесей положительно
сказалось на качестве мороженого.
В 1981 г. случаев выработки
нестандартной продукции на
Орджоникидзевском хладокомбинате не было.
2 Холодильная техника № 7
17

РЕШЕНИЯ
ХХУ1.0ЪЕЭДЙКП00-
Ш ЖИЗНЬ!
За экономию сырьевых,
топливно-энергетических
и других материальных
ресурсов
УДК 628.84.001.24
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГОДОВЫХ
РАСХОДОВ ТЕПЛА, ХОЛОДА
И ВОДЫ В СИСТЕМАХ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ВОЗДУХА И ВЕНТИЛЯЦИИ
Канд. техн. наук А. Г. СОТНИКОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Д-р геогр. наук Н. В. КОБЫШЕВА,
канд. ф из.-мат. наук В. Э. НИЦ И С
Главная геофизическая обсерватория
им. А. И. Воейкова
Современные системы
Кондиционирования воздуха (СКВ) и вентиляции
(СВ) весьма энергоемки, так как
потребляют при тепловлажностной
обработке и перемещении воздуха тепло,
холод, электроэнергию и воду.
Поэтому вариантное проектирование систем
на основе сравнительного
технико-экономического обосновайия, оценка их
экономических показателей при
современной тенденции роста удельной
стоимости тепла, электроэнергии, холода
и воды становится наиболее важной
и актуальной народнохозяйственной
проблемой.
Для решения этой проблемы нужно
располагать систематизированными
исходными данными, среди которых
важная роль принадлежит исходной
климатологической информации в виде,
позволяющем достаточно просто
рассчитывать годовые расходы в разных
системах и для произвольного геогра^
фического пункта территории
Советского Союза.
В общем случае для определения
годовых расходов необходимо иметь
данные 6 средней, по многолетним
данным, повторяемости сочетаний
энтальпии Ун и влагосодержания rfH,
температуры tH и влагосодержания dH
наружного воздуха в интервалах этих величин.
Однако такие данные нужно получать
специально для каждого
географического пункта. Во многих практически
важных случаях в центральных СКВ
при тепловлажностных нагрузках III
класса [2], в прямоточных системах,
автономных кондиционерах и системах
вентиляции границы режимов работы
систем образуют изолинии /н=const;
da=const и /н=const. В СНиП [4]
приводятся данные о повторяемости
температур через 1°С по сухому и
влажному термометрам только для
сорока пунктов, данные о
распределении повторяемости влагосодержания
отсутствуют. Таким образом,
невозможно рассчитать годовые расходы для
большинства географических пунктов.
Авторами разработана методика
получения климатологической
информации и выведены формулы для
определения годовых расходов тепла,
холода и воды применительно к
произвольному географическому пункту
территории СССР (за исключением
высокогорных районов).
На основе данных по четырехсроч-
ным наблюдениям за температурой и
относительной влажностью наружного
воздуха за период 1936—1966* гг. по
244 станциям [1] вычислены средние
значения и среднеквадратичные
отклонения температуры, энтальпии и
влагосодержания по каждому из этих
пунктов. Равные значения одного и того же
параметра соединены изолиниями. В
результате такого построения получены
карты распределения по территории
Советского Союза температуры
(рис. 1), энтальпии (рис. 2) и
влагосодержания (рис. 3).
При выборе закона распределения
для упрощения расчетов
предположено, что истинное распределение
температуры аппроксимируется нормальным
законом. Математическое описание
распределений энтальпии и
влагосодержания наружного воздуха нормальным
законом является некорректным, так как
имеет место повторяемость
отрицательных значений энтальпии, а
распределение влагосодержания явно
асимметрично. Преодолеть эту сложность
можно, если рассматривать распреде-
—5»
*Контрольные расчеты по некоторым
пунктам страны за более поздние сроки подтвердили
устойчивость средних многолетних параметров
распределения.
18

Рис. 1. Карта распределения средних годовых температур tH ср (
отклонений температур ot ( ) на большей части территории СССР
) и среднеквадратичных
50
40
50
\?f\
адЛь
12,6*
аоб^мп
Ш/г4
'#ЯМ>ч
л0тштт
\jc?
12&
20 W 60 60 /00 i20 Ш
12,56Гр^\ / / / r^L in
*ЛжТх /Са^/П^
^>4 // \ Лы^—ут\ " 1
а^^^^ИИ
^"\^V$
ЛчД^^^^^^^^^^
/00
&&
-Trsf^zzproje
'J 12,56
\
\
Й§
/80
\^ /ff \ш-
y$D\
I/ /\
ЩтУ
)й8иг|
кш
\%o
60
80
/00
/20
Рис. 2. Карта распределения средних годовых значений логарифма энтальпии In / ( )
и среднеквадратичных отклонений логарифма энтальпии а1п/ ( ) на большей части территории
СССР. Средние значения, как объяснено в тексте, увеличены на Д/= 273A005-Ь 1890dHC) Дж/кг
ление не величин (/н, dH), а их логариф- (*„.ср) или логарифм среднего (In /H.cp),
мов (ln/H, In dH) и полагать, что эти (In анср), а также среднеквадратичные
величины распределены нормально. Па- отклонения ot, ainI и olnd определены
раметры распределения — среднее из фактических распределений.
19

50
W
30
ttjK
-Щ
\ -" \ \
^^\ \ V.
\ ^\ с
^цХ^Дйк i i/Vv^^Jl л°"
/<7 40
\)X / s~7~—>/
Ж7К /cf^T 7
/ ^^ь^ЯШ
?«ч^~$я /
?0 Л7 )Й7 !Й7 W
-А
-—~-ГЬ
•шг
/#7
±с
АС!
^ЖЕ
180
ш1&
\ofip
OfiM
60 80
Рис. 3. Карта распределения средних годовых
значений логарифма влагосодержания In rfH
( ) и среднеквадратичных отклонений
логарифма влагосодержания alnd ( ) на
большей части территории СССР
#0
4л4/;-
v/W
Рис. 4. Гистрограммы плотности повторяемости
энтальпии в Москве по СНиП , II.A.6—72
( ) и ГГО им. А. И. Воейкова за период
1936—1966 гг. ( ) и аппроксимация
распределения энтальпии нормальным законом:
Дл — повторяемость параметров, ч/год; Д/' — интервал
энтальпии наружного воздуха, в котором она определяется
Из сравнения фактического однопа-
р а метрического распределения
плотности повторяемости энтальпии для
Москвы, по данным СНиП [4] и по
новым данным ГГО им. А. И. Воейкова,
со сглаженным (аппроксимированным)
распределением (рис. 4) вытекает
необходимость оценки погрешности расчета
годовых расходов, вводимой при такой
аппроксимации.
В данной методике энтальпию
отсчитывают от абсолютного нуля. При
расчетах она увеличена на
Л/= 273A005+ 1890dH cp). A)
Логарифм среднегодового
влагосодержания In da cp находят на карте
(см. рис. 3) по известной
географической широте и долготе. По ней же
определяют отклонение a{nd. С помощью
этих данных вычисляют значение dB ср.
Параметры нормального распределения
определяют по параметрам логарифми-
20
-W-30-2040 О 101И?р2030 W 50 60 701н,а
чески нормального распределения.
Например, среднегодовая энтальпия
наружного воздуха /н ср и
среднеквадратичное отклонение энтальпии а7 равйы:
U cp-exp(ln/H. cp+0,5afn/); B)
*/=V/H. cp(expafB/—1) ~/н> cpaln/. C)
Последнее приблизительное равенство
C) справедливо только для распреде-.
ления энтальпии. Аналогично записьк
вают формулы для пересчета
параметров распределения влагосодержания.
В формулах для определения
годовых расходов тепла и холода, если
границы режимов — энтальпии,
использованы суммы 2р„ I/,,/*, [3], а для
определения годового расхода влаги —
суммы SP,- и ^dviPi (Pi — вероятность,
связанная с годовой повторяемостью,
изменяющаяся от нуля до единицы и
равная P—tii/8766; nt— повторяемость
сочетаний параметров, ч/год).

Вероятность сочетания параметров
в интервале энтальпий от —оо до /к
(/к — энтальпия конечного состояния
воздуха после нагревания,
охлаждения) при логарифмически нормальном
распределении энтальпии наружного
воздуха может быть выражена так:
/к 1
у р = J_
_„ '. 8766V2^/„aln/
X
In Л
X
fexp [_('^H-Jn/H,ePJ]d(,n/H) =
Zaln/
= 0,5±ФGК). D)
j Сумма произведений энтальпии на
Повторяемость в интервале от —оо до
In/к при логарифмически нормальном
распределении равна:
1п/к
2
/шЛ = /н.ср [0,5 ±ФGК)]:
-aln/exp (-Pj2)l«/2h.
E)
Авторами получены соотношения для
определения годовых расходов тепла,
холода и воды.
Годовой расход тепла при
нагревании наружного воздуха в количестве
GH mm равен:
в. системах вентиляции и в
автономных кондиционерах (tK=tB—Q*ll/
I Ср^н min/
<Эт.год = 8766а,{(к[0,5±Ф(у] +
+ exp(-f2K/2)/V2^}CHmin; F)
в центральных системах
кондиционирования воздуха (/„ = /„—QZ7G„mi„)
<ЭТ.Г0Д = 8766/„.cpaln ,{ТК [0,5± Ф GК) ] +
+ exp(-/l/2)/V^x}GHmin!
G)
Cf.
где /к, tB — температура воздуха конечная после
нагревателя и в помещении;
q«bh — явное тепло, выделяемое в
помещении;
теплоемкость воздуха;
относительное значение конечной
температуры;
Ф(/к) —функция Лапласа (рис. 5);
•ч ^к» ^в — энтальпия воздуха конечная после
Ш нагревателя (или охладителя) и в
^ помещении;
QnoiH — сумма явного и скрытого тепла;
/к—относительное значение конечной
энтальпии,
Ф(/к) — функция Лапласа (см. рис. 5).
Годовой расход холода рассчитывают
по формулам:
при охлаждении GHmin наружного
воздуха в области наружного климата
при /н>/в
miiv н ср ^в'к •
<Эх.год = 8766 [0„
+ (GB-GHmin)/B] [0,5±ФGК)]+Сит!па/Х
Xexp(-7|/2)/VSi; (8)
^s 7
%№
0,6
.? as
рС US
^ Ц2
1* 1 0,1
^^0,08
^0,06
^^0,05
N 004
"Нм4 '
tow
-
-
-
-
1
-
- /
/
II 1 1 1
1
х\
ехр(~т\; е*р(т)> еххр(~?)
1 1 1 1
U I
V(i);<P(Th<P(d
1
_i_
-lLJ.
i
А
1 1 i
1
\
\
и
1
-..L-JJLLL., JJ
0,05 0,1 _ 0,2 Q3 Of Of 0,6070$ 1,0
/= LltiJUL. fcd-d&CiP . t= *-}н.с,р
2 2,53
Рис. 5. График определения значений
интегральной функции Лапласа Ф@, Ф(/)> Ф(^)
и экспоненциальной функции ехр(—/2/2), ехр
(—772) и ехр(—<?72)
при охлаждении GHmax = GB (без
рециркуляции) в области наружного
климата от /к до /в:
^х.год ~
( ехр(-/2к/2)-ехр(-/1/2)
г1п /\ ~~~ ~
= 8766/н.сро1п
"л/2я
-7К[Ф(/К)-Ф(/В)]}св.
(9)
Мгновенные и годовой расходы
холода автономными кондиционерами
вычисляют как сумму расходов холода
на снижение температуры и влагосодер-
жания обрабатываемого воздуха.
Осушение воздуха может компенсировать
происходящее его увлажнение.
Определение годового расхода воды
Gw год осложнено тем, что при
увлажнении используется различное количество
наружного воздуха: минимальное,
переменное или максимальное. Обычно без
двухпараметрических распределений (/,
а) точно вычислить годовой расход
воды нельзя. Приближенно можно найти
граничное значение влагосодержания
drpaH на пересечении граничной для
режима изоэнтальпы с медианой [3] и
после этого вести расчет по формулам:
ПРИ GH min
Gw год! =8766dH.cpaln d{dK [0,5± Ф(Ягран1) ] +
+ exp(-J2rpaHl/2)/V^x}GH min; A0)
21

при G,
, = 8766d„ cpo,n ^dK [Ф (drpa„2) —
-Ф(^гран l)l + 1ехр(-<ан2/2)-
-expi-~d%aHl/2))/V2n}G„
var cp'
(П)
гДе ^гран р ^гРан2 - граничные влагосодержа-
ния.
В формуле A1) можно принимать
средний в режиме при GH var расход
наружного воздуха в области между
/м1 и /к (/м1 — энтальпия воздуха при
подаче в помещение количества
воздуха, равного GH mIn):
— G ..... /-/
/—/„
L-L
в 'н.ср L
1 +
»(Г,-»(Л.|) 1
exp(-PK/2)-exp(-/2Ml/2)J
- A2)
где /м1 — относительное значение энтальпии
воздуха /м1.
Аналогично находят расход воды в
режиме при GH max. Можно определить
общий по всем режимам годовой расход
воды по формуле A0) при */гран1 =
= dK и при среднем по всем режимам
расходе наружного воздуха. С этой
целью рассчитывают: продолжитель-
Вычисляем величину /к = (/к—/н cp)/ot =
= A0—4,3)/12,2=+0,47. При этом значении
аргумента /к = 0,47 по кривым (см. рис. 5)
определяем значение функции Лапласа Ф@,47) =
= 0,18 и экспоненциальной функции ехр(—0,472/
/2) =0,89. Годовой расход тепла для заданных
исходных условий определяем по формуле F)
QT год = 8766- 12,2 [0,47@,5 + 0,18)+0,4 X
Х0,89] =73000 кДж/[ (кг/ч) год].
В данном случае ошибка приближенного
и точного расчета по методике [1]
составляет менее 1%.
Пример 3. Определить годовой расход
холода на охлаждение 1 кг/ч воздуха для условий
Москвы в области параметров /к = 26,4 кДж/кг и
1В = 39 кДж/кг, когда система работает без
рециркуляции.
Увеличиваем энтальпии на величину Д/ = ^
= 277 кДж/кг, тогда /к = 26,4 + 277 ^fr
= 303,4 кДж/кг; In/K= 12,62 и /к= A2,62—
—12,58) /0,068 =0,59.
Затем по рис. 5 находим значения ФAК) =
= Ф@,59) =0,22; ехр(— PJ2) =ехр(—0,592/2) =
= 0,83.
Далее рассчитываем:
/в = 39 + 277 = 316 кДж/кг; In /в= 12,66;
/в=( 12,66—12,58)/0,068 =1,17.
Тогда по рис. 5 Ф(/в) = Ф( 1,17) = 0,37-
ехр(—11/2) = (—1,172/2) =0,52.
Годовой расход холода определяем по
формуле (9):
Г 0,83—0,52
ность режима при GB

(вычитанием продолжительности режимов
при da<dK и при /„</*) и при GB var (как
разность продолжительности режимов
при /н</к и /H</Mi). В последнем
случае учитывают средний расход,
вычисленный по формуле A2). Ниже
приведены несколько примеров расчета.
Пример 1. Определить параметры
распределения температуры, энтальпии и влагосодержа-
ния наружного воздуха в Москве E6° с. ш.,
38° в. д.).
На карте (см. рис. 1) по известным
координатам ставим точку. В этой точке,
интерполируя, находим /НС0 = 4,3°С. По СНиП II. А.6—72
(табл. 1) для Москвы определяем /нс =4,8°С,
разница значений /н ср объясняется отличием
исходной климатологической информации в
СНиП и данных ГГО им. А. И. Воейкова,
использованных при составлении карт. Из рис. 1
среднеквадратичное отклонение температуры
<т,= 12,2° С.
По карте (см. рис. 3) находим: lndHC =
= —5,49; ajn d = 0,582. По формуле, аналогичной
формуле B), рассчитываем среднегодовое влаго-
содержание dHcp = exp(— 5,49 + 0,5 • 0,582) =
= 0,005 кг/кг. Затем по карте (см. рис. 2)
определяем: In /н.ср = 12,58; a,n/ = 0,068.
Потенцируя, получаем /н =292 кДж/кг (при отсчете
энтальпии от 0К). Эту величину уменьшаем
на А/«273A,005 + 1,890 • 0,005) =277 кДж/кг.
Тогда 1НХр=14,4 кДж/кг (при «обычном»
отсчете энтальпии от 0°С). Пересчитываем для
нормального закона а7 = 292 • 0,068= 19,8 кДж/кг.
Пример 2. Определить годовой расход тепла
на нагрев 1 кг/ч воздуха для условий Москвы
при конечной температуре /к=10° С.
= 8766 • 292 • 0,068
-0,37I • 1 =
/[(кг/ч)год].
—0,59@,22
= 3700 кДж/
Зная закон распределения каждого
из параметров наружного воздуха,
можно не только выбирать систему для
произвольного пункта, но и сравнивать
климатологические характеристики
пунктов, сопоставляя средние
величины параметров и среднеквадратичные
отклонения. При оценке показателей
СКВ можно рассматривать
распределение энтальпии. Установлено, что если
среднее значение энтальпии
существенно меняется по территории СССР, то ее
среднеквадратичное отклонение
остается относительно постоянным.
Поэтому можно сравнивать показатели
систем в зависимости от среднего
значения энтальпии. На основе отмеченно]
закономерности можно определить
среднюю, с учетом комплектации
кондиционерами по территории СССР,
энтальпию наружного воздуха. Это
может оказаться полезным при
расчетах эффекта при внедрении новой
техники.
Погрешность вычисления годовых
расходов тепла и холода при одних
и тех же исходных климатологических
данных связана с аппроксимацией
истинного распределения статистическим
законом при минимальном числе пара-
22

метров. Частные относительные
погрешности вычисления величин 2Р,- и
2/и|Р| зависят от географического
пункта (что учитывается величинами /н ср и
Oj) и от параметров системы (что
учитывается энтальпией /к). В основных
формулах для расчета годовых
расходов благодаря вычитанию величин, в
которые входят суммы 2Pt и 2/HIPf,
значительно нивелируется
результирующая погрешность годового расхода.
Точность расчета зависит как от
характера решаемой задачи, так и от
точности всех исходных данных.
Например, в ряде объектов не известна
"средняя нагрузка помещения, что
влияет на точность определения конечных
параметров обрабатываемого воздуха.
Для оценки погрешностей
вычисления годовых расходов тепла и
холода для 18 выбранных пунктов были
выполнены расчеты годовых расходов
по данным СНиП [4], ГГО
им. А. И. Воейкова и по приведенным
формулам. При обобщении
результатов расчета расхода тепла для разных
городов относительную погрешность
определяли в зависимости от
безразмерной величины /к = (/к—/н ср) /о,
(конечная энтальпия нагреваемого воздуха
/к изменялась от минимальной до
К max = 42 КДЖ/КГ).
Конечные результаты представлены в
виде сводных графиков. Установлено,
что погрешность вычисления расходов
тепла по приближенным формулам,
i
Из газет
Холодильник в молоке
Не молоко помещать в холодильник, а холодильник... в молоко предложили
рижские конструкторы.
Вместо применения обычных холодильных установок для сохранения
продукта через него пропускают смесь охлажденных инертных газов. Она поступает
прямо в резервуар с молоком.
Интенсивность подачи газа регулируется автоматически — в зависимости
от температуры.
Холодильники-резервуары входят в комплект автоматизированных доильных
установок типа «Тандем» и «Молокопровод».
по сравнению с расчетом по СНиП
[4], зависит от месторасположения
географического пункта и величины
/к: по мере роста / к погрешность
заметно уменьшается. Поэтому расход
тепла определяется с точностью,
зависящей прежде всего от величины
lv При большом нагреве, особенно в
прямоточных системах, годовой расход
тепла определяется с погрешностью
не более 10—20%. Расчет годового
расхода холода показал, что
погрешность больше и составляет в основном
от 20 до 40%. При увеличении
продолжительности потребления холода и
увеличении доли наружного воздуха в
смеси эта погрешность уменьшается.
Таким образом, приведенная
методика позволяет более обоснованно
выбирать оптимальные решения систем
и определять годовые расходы тепла,
холода, воды.
Список использованной литературы
1. Каткова Т. Ф. Некоторые
характеристики комплекса температуры и относительной
влажности воздуха (в годовой совокупности)
на территории СССР.— Труды НИИАК,
1973, вып. 83, с. 48—79.
2. P ы м к е в и ч А. А., Халамейзер М. Б.
Управление системами кондиционирования
воздуха. М., Машиностроение, 1977, 290 с.
3. Сотников А. Г. Системы
кондиционирования воздуха с количественным
регулированием. Л., Стройиздат, 1976, 176 с.
4. Строительная климатология и геофизика.
СНиП 1I.A.6—72. М., Стройиздат, 1973,
319 с.
«Калининская правда», г. Калинин

ТЕХНИКА,
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.565.83
О ВОЗМОЖНОСТИ СОЗДАНИЯ
холодильных
УСТАНОВОК НА ОСНОВЕ
ЭЛЕКТРОКАЛОРИЧЕСКОГО
ЭФФЕКТА
Д-р техн. наук, проф. В. М. БРОДЯНСКИЙ,
канд. техн. наук Ю. В. СИНЯВСКИЙ
Московский энергетический институт
В последние годы разрабатываются
способы охлаждения, основанные на
использовании электрокалорического
(ЭК) и магнитокалорического (МК)
эффектов. Отличительная особенность
ЭК и МК систем — полное
отсутствие или уменьшение числа
механически движущихся элементов, из чего
вытекает ряд преимуществ этих систем.
Действие ЭК и МК систем
основано на использовании эффекта
изменения температуры соответственно
диэлектрика или магнетика при
наложении и снятии электрического или
магнитного поля.
Опубликованные экспериментальные
данные [3, 12] говорят о том, что с
помощью МК системы можно добиться
в одной ступени большего диапазона
изменения температуры охлаждаемого
объекта, чем с помощью ЭК системы.
Однако реализация МК эффекта
требует сильных магнитных полей,
получение которых сопряжено со
значительными трудностями [6]. Получение же
электрических полей для установок,
действующих на основе ЭК эффекта,
не вызывает затруднений.
Практическое применение
электрокалорического эффекта для охлаждения
началось лишь в последние 10—15 лет,
первоначально в области ультранизких
температур [7], а затем более высоких,
вплоть до 300 К [1, 2, 8]. Столь
позднее возникновение интереса к
низкотемпературным ЭК системам
обусловлено прежде всего тем, что ЭК эффект
в наиболее распространенных
диэлектриках — параэлектриках невелик: он
составляет сотые, в лучшем случае —
десятые доли градуса при изменении
напряженности поля на 10—15 кВ/см.
Только открытие и изучение особого
л
Тг
П
,
7/j\\
л^Щ
ж " I
/ ,ЛЛ7
д/ ч
^^VjySN^NN^cK
Ауъ "/
U тт
J тх
1
V П Лтт
С' 9х\
1 е J 5
ч.
Рис. 1. Принцип действия ЭК аппарата:
а— цикл в Т, s-диаграмме; б — схема ^
класса параэлектриков — сегнетоэлект-
риков — позволило вплотную подойти
к технической реализации ЭК
аппаратов.
Принцип действия ЭК аппарата
иллюстрируется Г, s-диаграммой и
схемой (рис. 1) на примере параэлект-
рического вещества. На твердое
рабочее вещество А посредством
электродов В и С адиабатно накладывается
электрическое поле (процесс /—2),
в результате чего происходит
ориентация элементарных электрических
моментов (диполей, ионов) параэлектри-
ка и, как следствие, повышение его
температуры с Тх до Т2. Дальнейшее
увеличение напряженности Е
электрического поля (процесс 2—3)
осуществляется одновременно с отводом
теплоты q T от пароэлектрика А к теплопри-
емнику Д (ТТ<Г2), поэтому энтропия
рабочего вещества уменьшается. При
последующем адиабатном снижении
напряженности Е электрическая система
диполей (ионов) в параэлектрике разу-
порядочивается, что приводит к
уменьшению его температуры до значения Тх
(процесс 3—4). Это позволяет при
дальнейшем снижении напряженности Е
(процесс 4—/) подвести к параэлект-
рику теплоту qx от охлаждаемого объ-^
екта F с температурой Тх. Площадь /—щ
2—3—4—/ электрокалорического
цикла численно равна работе,
совершаемой электрическим полем при
переносе теплоты qx с уровня Тх на
уровень Т2.
Аналогичные циклы в том же
диапазоне изменения Е при более высоких
температурах будут характеризоваться
меньшим изменением энтропии
As(As5_8<CA5!_4), т. е. меньшей
массовой холодопроизводительностью,
поскольку линии ?' = idem по мере повы-
24

шения Т смещаются вправо к линии
?,=0 вследствие существенного
возрастания энтропии кристаллической
решетки [7]. Этим и объясняется-
непригодность параэлектриков для
практического использования в области
температур выше 20—25 К. Применение
же сегнетоэлектриков в указанной
области температур обусловлено их ярко
выраженными аномальными
диэлектрическими свойствами вблизи
структурных фазовых переходов.*
| Сегнетоэлектрики характеризуются в
^определенном интервале температур
спонтанной поляризацией. При более
высокой температуре она исчезает, и
у сегнетоэлектрика наступает фазовый
переход (первого или второго рода)
в парасостояние. Температура Гс, при
которой осуществляется этот переход,
называется точкой Кюри.
Аномальные свойства
сегнетоэлектриков ниже точки Кюри Тс
определяются в значительной степени их
доменной структурой [9]. Под влиянием
внешнего электрического поля в
полидоменном кристалле не только
появляется поляризация, индуцируемая
внешним полем и характерная для всех
диэлектриков, но и происходит
переориентация спонтанной поляризации
доменов к направлению, близкому к
вектору внешнего поля.
В связи с этим поляризация
кристалла служит фактором упорядочения
структуры сегнетоэлектрика, что
позволяет на основе теории Ландау [10]
получить электрическое уравнение
состояния сегнетоэлектрика в виде ряда:
Е = 2А(Т—ТКЬ) Р+4BPZ + 6CP5 +..., A)
где Е — напряженность поля;
Т — температура кристалла;
Тщ, — температура, отвечающая
максимальному изменению диэлектрической
постоянной при фазовом переходе (тем-
*S пература Кюри-Вейса);
Р* Р — поляризация кристалла;
А, В и С — коэффициенты, зависящие в общем
случае от температуры и давления.
Используя это уравнение, можно
получить, в частности, приближенное
выражение для расчета температурного
ЭК эффекта в адиабатных условиях
вблизи точки Кюри:
AT
АТЕ = - (Я2-Р25),
ср B)
*Впервые аномальные диэлектрические
свойства были обнаружены в 1919 г. у сегнетовой
соли, чем и объясняется введение термина —
сегнетоэлектрики. За рубежом эти вещества
называют ферроэлектриками по формальной аналогии
с ферромагнетиками.
где Ср — удельная теплоемкость вещества;
Ps — спонтанная поляризация.
В качестве примера на рис. 2
приведены рассчитанные по выражению
B) значения ЭК эффекта ДГ?для трех
монокристаллических
сегнетоэлектриков. Очевидно, что
монокристаллические сегнетоэлектрики, которые имеют
резкий (пиковый) характер изменения
диэлектрических свойств вблизи
точки Кюри, могут быть использованы
для целей генерации холода только при
работе вблизи Гс.
Некоторые сегнетоэлектрические
твердые растворы характеризуются так
называемым размытым фазовым
переходом: у них нет ярко выраженной
точки Кюри. Эти вещества дают
несколько меньший ЭК эффект АГ?,
однако он сохраняется при существенно
большем отклонении от Тс (на 10—
20 К). Кроме того, точка Кюри
многих сегнетоэлектриков может быть
смещена на 10—15 К путем внешних
воздействий, например, магнитным
полем.
В настоящее время известно
большое количество сегнетоэлектриков,
которые по температурам фазовых
переходов (точкам Кюри) перекрывают
практически не только весь
низкотемпературный интервал, но и зону
действия тепловых насосов [9].
Расширение интервала работы ЭК
систем на базе сегнетоэлектриков с
нескольких до десятков градусов можно
обеспечить двумя известными путями:
реализацией каскадной схемы или
схемы с регенерацией тепла [4].
Каскадная схема для ЭК систем, как
и для термомеханических установок,
основана на последовательном
соединении циклов, каждый из которых
перекрывает определенную часть общего
ATeS
J
J
г
1
i
-¦ ~2Щ,К
Рис. 2. Расчетные значения ЭК эффекта
tsTE при ? = 40 кВ/см:
/ - КДР; 2 - КДА; 3 - ДКДР
25

температурного интервала.
Естественно, что для каждого температурного
уровня должны быть выбраны
наиболее подходящие (прежде всего по
точкам Кюри) рабочие вещества.
При объединении циклов в каскад
возможны два подхода.
Первый — классический: создание
эффективных устройств (так
называемых тепловых ключей),
обеспечивающих в определенной фазе процесса
термический контакт между соседними
ступенями каскада и полное нарушение
его в следующей фазе [5, 7].
Необходимо учитывать, что тепловые
ключи в требуемом диапазоне
температур не обладают еще той
эффективностью (за исключением
сверхпроводящих ключей, работающих при
температурах не выше 20 К), которая
позволила бы создать
многоступенчатые низкотемпературные установки.
Такие работы ведутся, но они еще
далеки от завершения.
Второй подход к реализации
каскадной схемы исключает необходимость
в тепловых ключах. В его основе
лежит прокачивание теплоносителя
последовательно через все ступени
каскада, которые одновременно находятся
под действием либо нарастающего
электрического поля, либо
убывающего. Принцип действия такой
установки [1] показан на рис. 3 (процессы,
соответствующие фазе наложения силь-
Т5,— *о.с
Рис. 3. Принцип действия установки,
работающей по каскадной схеме с прокачиванием
теплоносителя:
а — схема установки; 6 — изображение процессов;
/ — холодильник; 2 — энерготрансформирующий аппарат; 3 —
рабочий сегнетоэлектрнческий элемент; 4 — охлаждающий
прибор; 5 — вытеснительная машина (нагнетатель); Т0, Тос —
температура охлаждения и окружающей среды; Q0, QQ'C' —
холодопроизводительность и теплота, отводимая в
окружающую среду; Э — подводимая электроэнергия; L — работа,
затрачиваемая на привод нагнетателя
ного поля, изображены штриховыми
линиями, а фазе наложения слабого
поля,— сплошными).
Обратный поток теплоносителя п
проходит по аппарату «снизу вверх» при
увеличивающейся напряженности
электрического поля, поэтому он
нагревается, отбирая некоторое количество
теплоты от каждого рабочего сегнето-
электрического элемента. Прямой
поток теплоносителя m проходит «сверху
вниз» при уменьшении напряженности
поля, поэтому его температура
снижается вследствие теплообмена с охлажЦ
денными в результате ЭК эффекта
рабочими элементами.
Установка на основе рассмотренного
принципа может быть с одним (как
показано на рис. 3) или двумя (в
общем случае — с четным числом)
аппаратами, включенными параллельно
[1]. В первом случае потоки тип
пропускают через аппарат поочередно, во
втором — переключают между двумя
поочередно работающими аппаратами,
и процесс охлаждения в целом
протекает непрерывно.
Количество теплоты, передаваемой от
нижележащей ступени к вышележащей,
увеличивается по мере движения
теплоносителя вверх на величину работы
каждого цикла. Поэтому при прочих
равных условиях в каждой
последующей ступени либо должны возрастать
массы рабочих элементов, либо нужно
подбирать рабочие элементы (сегнето-
электрики) для более высоких
температурных уровней с большими ЭК
эффектами.
Схема с регенерацией тепла также
может быть реализована двумя
путями. Первый основан на применении
жидкого или газообразного
теплоемкого вещества, выполняющего роль
насадки регенератора. Через него движет^
ся возвратно-поступательно рабочий*
сегнетоэлектрнческий элемент со
сквозными каналами. Электрическое поле
накладывается на рабочий элемент, когда
он находится в области температур
Toct и снимается после его
перемещения в область температур Т0.
Подробно принцип действия такой машины на
примере термомагнитной установки
рассмотрен в работах [3, 4].
Второй путь реализации
регенеративной схемы связан с превращением
сегнетоэлектрического вещества в
псевдожидкость наподобие магнитных
жидкостей. В этом случае регенерация мо-
26

жет осуществляться при
непосредственном теплообмене между прямым
потоком, находящимся в сильном поле, и
обратным, находящимся в слабом
поле [4].
Создание ЭК установок,
работающих по схеме с регенерацией тепла,
представляется пока мало
перспективным. Объясняется это тем, что одно
и то же вещество должно здесь
использоваться в относительно широком
диапазоне температур — от Гос, до Г0,
|в то время как область максимальных
Значений ЭК эффекта локализована в
относительно узком интервале
температур вблизи точки Кюри.
Ниже приводится количественная
оценка ожидаемой эффективности и
массовых показателей установки с
циркуляцией теплоносителя (см. рис. 3).
Для такой установки важное
значение имеет не только совершенство
процессов внутри рабочих элементов, но
и снижение потерь при внешнем
теплообмене с теплоносителем.
Для предварительной оценки этих
показателей за основу был принят
прямоугольный цикл /—2—3—4—/ по
рис. 1.
Такой цикл между двумя
предельными значениями напряженности поля
Еа и Ес можно организовать
по-разному (рис. 4), в зависимости от
промежуточного значения напряженности
поля Еь.
Соотношение изменения температуры
рабочего элемента при адиабатном
уменьшении Е (величина АГр) к
максимально возможному при снижении
поля до Ес (величина &Ттях)
оказывает существенное влияние на
показатели ЭК установки и прежде всего на
число ступеней и общую массу
рабочих элементов.
п У a" d _ d'
k иг-*т~т"Т^
220
/so
W
100
во
zo
1
\LN
У
l_
A/V,Z
60
W
ZO
О
-zo
-ьо
0,2 Ofi 0,0 Q8ATp/ATm
Рис. 5. Зависимость относительного _изменения
общей массы рабочих элементов ДМ и числа
ступеней Д# ЭК установки от вида цикла
На рис. 5 показано относительное
изменение общей массы и числа
рабочих сегнетоэлектрических. элементов
(ступеней каскада) при отклонении от
оптимальной величины Д7,р/А7,тах = 0,5.
Расчет сделан на рабочие элементы,
по свойствам аналогичные сегнето-
электрикам КДА, КДР, ДКДР [И]
при изменении напряженности поля в
интервале 0—15 кВ/см. Расчетные
значения ЭК эффектов этих веществ
равнялись 1 —1,5 К*. Для практической
реализации цикла можно, по-видимому,
рекомендовать ДГр/АГтах = 0,5 ч- 0,7.
При ДГр/ДГтах = 0,7 и частоте
следования циклов 1 Гц абсолютные
значения общей массы сегнетоэлектриков
и эксергетического КПД ЭК
установки при холодопроизводительности QQ =
= 1 кВт в зависимости от температ>
ры охлаждения Т0 оцениваются
величинами, приведенными на рис. 6.
По этим данным видно, что даже
использование известных
сегнетоэлектриков КДА и КДР с относительно
малыми ЭК эффектами не
скажется на массе установок (масса
устройства для создания электрического поля
составляет 3—5% от массы
сегнетоэлектриков).
Рис. 4. Изображение цикла в ступени ЭК
установки на Т, s-диаграмме
*'Максимальный ЭК эффект, полученный в
настоящее время, составляет 2,6 К при
изменении напряженности поля в диапазоне 0—
30 кВ/см; прогнозируемые на ближайшую
перспективу значения ЭК эффекта близки к 5 К.
27

\
\
>
г
^<-
Vj
-т
к 1
м
^*--^
¦¦¦¦•¦»
120 160 200 2W rff,/f
l I I l I I
450 ЧЮ -70 -JO t0i°C
Рис. 6. Зависимость общей массы рабочих
элементов М и эксергетического КПД г\е ЭК
установки от температуры охлаждения Т0 при хо-
лодопроизводительности QQ = 1 кВт
Массовые показатели ЭК установок
могут быть существенно улучшены
увеличением частоты следования циклов.
Сами сегнетоэлектрики допускают
частоту до 103—104 Гц [11]. В нашем
случае действует лимитирующий
фактор — теплообмен между рабочими
элементами и теплоносителем: при
прочих равных условиях с увеличением
частоты циклов энергетическая
эффективность уменьшается вследствие роста
потерь при теплообмене.
Второй путь улучшения массовых
показателей — увеличение в разумных
пределах диапазона изменения
напряженности электрического поля, что
ведет, как правило, к росту ЭК
эффекта и, следовательно, к уменьшению
числа ступеней. Расчетные данные,
приведенные на рис. 6, были получены
при напряженностях поля до 15 кВ/см.
Большинство монокристаллических сег-
нетоэлектриков допускает работу при
напряженностях до 30—50 кВ/см, а
поликристалл ических — более 100 кВ/см.
Еще большие напряженности можно
допустить в короткоймпульсном
(высокочастотном) режиме. Однако это не
означает, что в установке нужно
использовать высокие напряжения. Все
зависит от толщины сегнетоэлектрических
элементов. Современная технология
сегнетоэлектриков позволяет иметь
толщину элементов до 0,1 мм.
Таким образом, по электроопасности
ЭК установки не будут отличаться от
большинства современных установок.
Эффективность электрокалорической
низкотемпературной установки
оценивали по эксергетическому КПД [5]:
n'= wHd ' C)
гДе.т.-2-Гвх/Го!
W— расход электроэнергии на
поляризацию элементов;
2D — сумма потерь эксергии,
обусловленных теплообменом между рабочими
элементами и теплоносителем ?)т,
диэлектрической проводимостью /)д и
гистерезисом ?>г, т. е.
ZD = Dr+DR+Dr
Анализ показывает, что эксергетиче-
ский КПД отдельной ступени может
быть весьма высоким, до 90%, а ЭК
установки в целом даже при 7^= 120ч-
-г- 150 К может достигать 45—55%
(см. рис. 6). Для сравнения
напомним, что низкотемпературные па-
рокомпрессионные холодильные
машины (Г0= 190-^200 К) имеют г\е в луч-|
шем случае 30—40%.
Основную долю F0—70%) в
суммарных потерях составляют потери
вследствие теплообмена DT. Потери от
гистерезисных явлений для расчетной
модели равны 20—30%, а потери,
обусловленные диэлектрической
проводимостью,— 10—20%.
Оценка гидравлического
сопротивления аппарата для установки с Q0 =
= 1 кВт при Го=200 К и частоте
циклов 1 Гц показывает, что мощность,
требуемая в этом случае для
прокачивания теплоносителя, составляет
менее 2% от расхода электроэнергии на
поляризацию элементов.
КПД t)e ЭК установки можно
значительно повысить, если возвращать ту
энергию электрического поля, которая
не была использована для охлаждения
при осуществлении цикла. Один из
путей решения этой задачи —
использование электроэнергии для
предварительного повышения напряженности
поля в другом блоке, работающем в про-
тивофазе с первым, например, по
схеме, приведенной в работе [1].
Возможно также сочетание холодильной
установки с сегнетоэлектрическим
преобразователем теплоты в
электроэнергию, что позволяет в принципе исклю- г
чить внешний подвод электрической1!
энергии и создать теплоиспользующую
электрокалорическую холодильную
установку.
Таким образом, оценка двух
основных показателей — массы и
эксергетического КПД — дает определенную
уверенность, что, несмотря на
естественную необходимость преодоления
ряда технических трудностей, работа по
созданию электрокалорических
холодильных установок вполне оправдана.
Наряду с очевидной высокой
надежностью, такие установки могут иметь
хорошие энергетические и приемлемые
28

массовые характеристики. Что
касается сегнетоэлектриков, то они уже
сейчас находят широкое применение во
многих отраслях техники. Получение
этих материалов не представляет
большой сложности, и стоимость их
невелика.
В МЭИ разработана модель ЭК
установки, на которой проверены
принципы построения многоступенчатой
холодильной установки с циркуляцией
теплоносителя. Модель работает
устойчиво. Охлаждение и нагревание
теплоносителя соответствуют расчетным
величинам.
Список использованной литературы
1. А. с. № 840621 (СССР).
2. А. с. № 853316 (СССР).
3. Архаров А. М., Брандт Н. Б., Жер-
дев А. А. О возможности создания
магнитных холодильных машин.— Холодильная
техника, 1980, № 8, с. 13—18.
4. Б род я не к и й В. М. Перспективы
использования магнитокалорического и
электрокалорического эффектов для получения низких
температур.— В кн.: Низкотемпературные
процессы и криогенные системы. М., 1979,
вып. 427, с. 34—53.
5. Бродянский В. М., Семенов А. М.
Термодинамические основы криогенной
техники. М., Энергия, 1980, 448 с.
6. Зенкевич В. Б., Сычев В. В.
Магнитные системы на сверхпроводниках. М.,
Наука, 1972, 260 с.
7. Лоунасмаа О. В. Принципы и методы
получения температур ниже 1 К. М., Мир, 1977,
356 с.
8. Патент 3.650.117 (США).
9. С о н и н А. С, С т р у к о в Б. А. Введение
в сегнетоэлектричество. М., Высшая школа,
1970, 272 с.
10. Холоденко Л. П. Термодинамическая
теория сегнетоэлектриков типа титаната бария.
Рига, Зинатне, 1971, 96 с.
11. Chabin M., Gilletta F.— Ferroelectrics,
1977, Vol. 15, pp. 149—154.
12. Reese W.— Physical Review, 1969, № 2,
pp. 905—919.
УДК 631.243.5:628.84
ВЫБОР РАЦИОНАЛЬНОЙ СХЕМЫ
РАСПОЛОЖЕНИЯ ВЕНТИЛЯТОРА
В УСТАНОВКАХ
ТЕПЛОВЛАЖНОСТНОЙ
ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА
ДЛЯ КАМЕР ХРАНЕНИЯ ПЛОДОВ
И ОВОЩЕЙ
Канд. техн. наук В. И. ИВАХНОВ,
канд. техн. наук Л. Н. ТИХОМИРОВА
ВНИКТИхолодпром
Основной задачей при разработке
холодильников для длительного хранения
плодов и овощей является создание
камерного оборудования,
обеспечивающего оптимальные параметры
воздушной среды с минимальными
энергетическими затратами.
В целях выявления путей
возможного сокращения затрат электроэнер-
У гии на тепловлажностную обработку
- воздуха в результате применения
различных компоновочных решений
установок был проведен сравнительный
анализ двух вариантов схем (рис. 1).
В первом варианте воздух из
камеры поступает сразу в
воздухоохладитель, а затем через конфузор в
вентилятор, во втором варианте,
наоборот,— сначала в вентилятор, а затем
в диффузор и воздухоохладитель.
Сравнивали варианты установки, об^
служивающей камеру хранения
растительной продукции емкостью 200 т
(строительный объем 900 м3). При
норме загрузки (насыпью) грузового
объема камеры 0,3 т/м3 и кратности
циркуляции 10 объемов в час количество
циркулирующего воздуха составит L =
= 3,25 кг/с.
Для обоих вариантов принимали
условие, что на долю явного тепла
QH приходится 60% от общего
количества полезно отведенного тепла Qn(W1.
При этом условии относительная
влажность вентилирующего воздуха,
проходящего через слой продукции, остается
приблизительно постоянной, т. е. луч
процесса изменения состояния воздуха
внутри слоя есл идет по ф = const [2].
В анализируемых вариантах Qn(WI =
= 5,72 и <2Я = 3,43 кВт. Отсюда,
воздух в слое в результате конвективного
теплообмена нагревается на ~1°С.
Расчет проводили для параметров
воздуха в насыпи, характерных для
камер холодильного хранения
плодоовощной продукции: температура 0°С;
относительная влажность <р = 97%. В этом
случае температура воздуха перед
насыпью составляет —0,5°С, после
насыпи -f-0,5°C. Расчетная температура
г з
/
Рис. 1. Схемы дзух вариантов тепловлажностной
обработки воздуха:
а — вариант I; б — вариант II; / — воздухоохладитель;
2 — конфузор; 3 — вентилятор; 4 — диффузор
29

Таблица 1

Обозначение
Кг
П
В
к\
Температура
/, °С
0,5
— 1,7
—0,5
—0,5
1.7

Относительная
влажность
Ф. %
97,0
98,0
97,0
89,0
89,0
Парциальное давление воздуха, Па (мм рт. ст.)
насыщенного
Ра
634,5 D,76)
535,9 D,02)
585,2 D,39)
585,2 D,39)
691,8 E,19)
ненасыщенного
Рп
615,8 D,62)
529,2 C,94)
567,8 D,26)
525,2 C,94)
614,5 D,61)
Влагосо-
держание
г/кг
3,8
3,24
3,49
3,24
3,8
Энтальпия
i,
кДж/кг
9,99
6,38
8,23
7,56
И,2
воздуха в вентиляторе повышалась
на 1,2°С.
Для увлажнения предусмотрен
водяной пар, имеющий эксплуатационные
и технологические преимущества над
водяным увлажнением, особенно при
работе установок в условиях нулевых
температур.
На основании изложенного, а также
принимая, что процесс увлажнения
осуществляется по изотерме, определили
точки, характеризующие состояние
воздуха в начале и конце каждого
процесса его обработки. Результаты
расчетов представлены в табл. 1 и
изображены графически в Ы-Диаграмме
на рис. 2.
На рис. 2 графически показаны
удельные значения теплопритоков (теп-
лоотводов) q и влагопритоков (влаго-
отводов) w, отнесенные к 1 кг
циркулирующего воздуха.
1,кДж/яг
к
Рис. 2. Процесс обработки воздуха в
/^-диаграмме:
вариант /: Я—/С, — нагревание и увлажнение воздуха в
насыпи продукции: /С,—К2 — охлаждение и осушение в
воздухоохладителе; /С2—В — нагревание в вентиляторе; В—Я —
увлажнение водяным паром; Я — средняя температура
поверхности воздухоохладителя; вариант //: Я—/С, — нагревание и
увлажнение воздуха в насыпи продукции; К\—К\ —
нагревание в вентиляторе; К\ — П— охлаждение и осушение в
воздухоохладителе; Я' — средняя температура поверхности
воздухоохладителя; </о(<7о) и wo(wo) — тепло- и влагоотвод
в воздухоохладителе; q и w — тепло- и влагоприток
с увлажняющим паром, qnoJJ — тепловыделения продукцией;
^ — тепловой эквивалент работы вентилятора; верхний
штриховой индекс характеризует величину II варианта
Для анализа была взята
поверхность воздухоохладителя с полным
коэффициентом оребрения р = 18. Были
приняты одни и те же значения
коэффициентов теплоотдачи: от
наружной поверхности к воздуху ан =
= 45 Вт/(м2 -К) и от внутренней
поверхности к хладагенту (хладоносите-
лю) а0 = 900 Вт/(м2 • К).
Размеры теплопередающей
поверхности FH воздухоохладителя определяли
по потребной холодопроизводительно-
сти в первом варианте. При этом за
расчетное значение величины
температурного напора принимали
рекомендуемую для этих камер разность
температур воздуха и хладагента (хладоноси-
теля), равную 5°С. Для обоих
вариантов поверхность воздухоохладителя
одинакова и равна 120 м2.
Расчетное значение коэффициента
влаговыпадения для первого варианта
?н=1,66, для второго ?н=1,36.
При прочих равных условиях,
перечисленных выше, и при разных
значениях ?н расчетные значения
коэффициентов теплопередачи охлаждающих
поверхностей равны: для первого
варианта & = 22,7 Вт/(м2 • К), для
второго варианта ?=21,3 Вт/(м2 • К).
Наружные коэффициенты
охлаждения вычисляли по правой части
зависимости A), приведенной в работе [1]:
Лн =
*1~*н(н')
л-
(О
где/,, L
'н(н') - средняя
• температура воздуха перед и после
воздухоохладителя, °С (в первом
варианте /j—^2 = ^ki—^К2> во втоРом ва"
рианте tx—/2 = /к,—/п);
температура поверхности
воздухоохладителя;
cD — удельная теплоемкость воздуха,
Дж/(кг.К).
Для обоих вариантов значения г\н
одинаковы и равны 0,8.
Общие коэффициенты охлаждения
вычисляли по правой части
зависимости B) [1]:
30

kF.
где t0 — температура хладоносителя или
хладагента, °С.
Среднюю температуру наружной
поверхности воздухоохладителя и
температуру хладоносителя (хладагента)
определяли из зависимостей A) и B) по
ранее вычисленным значениям
коэффициентов Т]н И Т]0.
Результаты расчета основных
показателей сопоставляемых вариантов
приведены в табл. 2. Их анализ показал,
что во втором варианте установка
работает с меньшим полным
температурным напором, чем в первом,
сокращение которого дает выигрыш в расходе
электроэнергии на привод
холодильной машины. Мощность, потребляемую
компрессором, определяли по
характеристикам для компрессоров типа ФУ.
Затраты мощности вентиляторной
установки, связанные с преодолением
местных сопротивлений и потерь на
трение, в обоих вариантах будут
практически одинаковыми. Превышение
затрат мощности во втором варианте по
сравнению с первым может быть только
за счет диффузора. В данном
конкретном случае расчета при
рекомендуемых углах закрытия конфузора и
раскрытия диффузора, равных
соответственно 30 и 20°, это превышение
составляет всего лишь 0,0052 кВт, в связи
с чем при сопоставлении
энергетических затрат эту величину не учитывали.
Коэффициент полезного
использования холода в установке вычисляли по
отношению
я = Qw/Qo,
где QA,ap — теплота дыхания продукции.
У Установлено, что из двух <*y^ ftfipa-
/ ботки воздуха наиболее экономичным
» является вариант с расположением
вентилятора до воздухоохладителя. В этом
I случае расход электроэнергии на 1 т
продукции в 1,5 раза меньше, чем в
другом варианте, а коэффициент
полезного использования холода в 1,2 раза
больше.
Конструктивное исполнение обоих
вариантов установок с использованием
осевых вентиляторов, выпускаемых
отечественной промышленностью [3],
может быть выполнено по одной схеме
в виде горизонтальных агрегатов с
фланцевым соединением отдельных
элементов конструкции.
Некоторое различие будет в длине
установок, обусловленное применением
Таблица 2
Показатели
Коэффициент влаговыпа-
дения 1н !
Коэффициент
теплопередачи поверхности ky
Вт/(м2.К) J
Коэффициент наружного
охлаждения поверхности
Коэффициент общего
охлаждения поверхности
Средняя температура
охлажденной поверхности
*„ , °с
*H(H')' VJ
Температура хладагента
или хладоносителя /0, °С
Полезная холодопроиз-
водительность Qn0JI, кВт
Расход пара на
увлажнение W • 103, кг/с
Приток тепла с
увлажняющим паром
(мощность грелки
увлажнителя) QyBJ1, кВт
Тепловой эквивалент
работы вентилятора QBeHT'
кВт
Потребляемая холодо-
производительность Q0.
кВт
Удельная мощность
компрессора на 1 кВт холо-
допроизводительности
NJQ0, кВт/кВт
Мощность, потребляемая
компрессором
суммарная Ne, кВт
на 1 т продукции Ne/Gt
кВт/т
Коэффициент полезного
использования холода п
Вариант
I
1,66
22,7
0,8
0,4
—2,25
—5,0
5,72
0,814
2,18
3,93
11,83
0,24
2,84
0,014
0,48
и
1,36
21,3
0,8
0,44
— 1,05
—3
5,72
—
—
| 3,93
| 9,65
0,19
1,83
0,0091
0,593
в I варианте конфузора, во II —
диффузора.
В данном конкретном случае длины
конфузора и диффузора определяли при
следующих условиях:
угол закрытия конфузора 30°, угол
раскрытия диффузора 20°;
местные сопротивления и потери на
трение в конфузоре и диффузоре
практически одинаковы;
площадь узкого сечения диффузора
и конфузора соответствует обечайке
осевого вентилятора № 6;
площадь широкого сечения
соответствует фронтальному сечению Рфр
воздухоохладителя, обеспечивающему
массовую скорость воздуха в живом
сечении, равную o)Q = 6,0 кг/(с • м2)
(в расчетном примере /гфр=1,1 м2).
31

При вышеперечисленных условиях
длина установки, выполненной по
II варианту, на 390 мм превышает
длину установки, выполненной по I
варианту из-за большей длины
диффузора по сравнению с конфузором.
При конструировании установок
можно исходить из одинаковой их
длины вследствие приближения углов
закрытия и открытия конфузора и
диффузора, что будет связано с
незначительным увеличением расхода
мощности на преодоление местных
сопротивлений и трения в этих элементах.
Из вышеизложенного следует, что
при конструировании установок тепло-
влажностной обработки воздуха для
УДК 629.463.125:536.58
ВЛИЯНИЕ ТОЧНОСТИ
ПОДДЕРЖАНИЯ ТЕМПЕРАТУР
В РЕФРИЖЕРАТОРНОМ ВАГОНЕ
НА СОХРАНЕНИЕ КАЧЕСТВА
ПРОДУКТОВ
Канд. физ.-мат. наук Г. И. ВЕРНИКОВ,
канд. техн. наук С. А. САПОЖНИКОВ,
канд. техн. наук В. Н. ВАСИЛЬЕВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
вагоностроения
Л. И. ЛАВРОВА
Министерство путей сообщения
В рефрижераторных вагонах
допускаются [5] колебания температуры
воздуха в диапазоне ± 1,5°С. В то же
время на протяжении всего срока
хранения скоропортящихся продуктов
рекомендуется поддерживать [6]
температуру возможно более постоянной, так
как ее колебания даже в пределах ± 1°С
могут неблагоприятно отразиться на их
качестве (стойкости). Для
технико-экономического обоснования дальнейшего
совершенствования системы термоста-
тирования рефрижераторного вагона
необходимо оценить влияние, которое
оказывает точность поддержания
заданного температурного режима на
сохранение качества! продуктов.
Сложность и многообразие
качественных изменений, происходящих в
продуктах при хранении, пока не
позволяют установить всеобъемлющий
критерий, адекватно определяющий
состояние продукта. Тем не менее
результат взаимодействия продукта с
окружающей средой можно
приближенно оценить влиянием только темпера-
плодоовощных холодильников в целях
сокращения расхода пара на
увлажнение и уменьшения
эксплуатационных расходов следует применять наи
более рациональную схему обработки
воздуха — с расположением
вентилятора перед воздухоохладителем.
Список использованной литературы
1. Гоголин А. А. Кондиционирование возду
ха в мясной промышленности. М., Пищевая
промышленность, 1966, 239 с.
2. Ж а д а н В. 3. Теоретические основы
кондиционирования воздуха при хранении сочного
растительного сырья. М., Пищевая
промышленность, 1972, 153с.
3. Рос лов Н. Н. Хранение картофеля и
овощей. М., Россельхозиздат, 1980, 142 с.
турных воздействий, вводя некоторые
интегральные показатели. Подобный
подход, основанный на таком
показателе, как стойкость продукта, для
случая ступенчатого изменения
температуры хранения описан в работе [8]
Авторами несколько видоизменен
указанный подход в связи с
непрерывно меняющейся по произвольному
закону температурой хранения.
При длительном хранении в
стабильных условиях температуры
окружающей среды и продукта
практически равны. При изменении
температуры среды в толще продукта
происходят переходные процессы,
продолжительность которых зависит от
внешних условий и тепловой инерции
продукта. При этом среднеобъемная
температура продукта меняется медленнее,
чем температура среды, что требует в
общем случае решения сложной
краевой задачи нестационарной
теплопроводности. Однако при простой
геометрической форме (пластина, шар),
аппроксимирующей очертания продукта;
такие решения известны для ряда
законов изменения температуры среды.
Рассмотрим характерный при
холодильном хранении продуктов линейный
закон изменения температуры среды:
^с = ^о + ^т (*о — начальная
температура среды; Ъ — темп линейного
изменения температуры среды; т —
продолжительность хранения). В этом случае при
исходном равномерном распределении
температуры t = t0 по толще продукта
его среднеобъемная температура f,
записанная в функции безразмерных
32

чисел Био и Фурье, определяется [3]
по формуле:
^,= ^[Р0-(Г+1)(ВГ1 + 3L-2(Г+1)Х
xBi 2,VH • A)
п=\ Сп\Хп
где а — коэффициент температуропроводности
продукта;
Fo — число Фурье Fo= -^ ,
А
R — полуширина (радиус) формы продукта;
Г = 0; 1; 2 — соответственно для пластины,
цилиндра и шара;
Bi— число Био Bi = ~Y ;
а —коэффициент теплоотдачи на
поверхности продукта;
X — коэффициент теплопроводности
продукта;
[хп — собственное число краевой задачи;
сп = |x^+Bi2+ A—r)Bi — постоянный
коэффициент.
Формула A) правомерна для
охлажденных продуктов, для замороженных
продуктов дополнительно следует
учитывать теплоту фазового превращения
воды.
Известно [3], что при значении
Fo>0,2 можно ограничиться первым
членом ряда в выражении A). Этот ряд
при Fo>0,4 быстро сходится [4], и сред-
необъемная температура продукта
начинает «отслеживать» изменение
температуры среды.
В частности, для продуктов
шаровидной формы (Г = 2) переходные
процессы затухают в течение периода,
равного 0,4/?Va> и» согласно формуле A)
при Bi = l, устанавливается в режиме
«слежейия» устойчивая разность
температур
At = tc—f=0AbR2/a, B)
которая сохраняется до очередной
смены темпа Ь.
При хранении плодов и овощей,
кроме теплообмена с окружающей средой,
происходит еще и биологическое
тепловыделение (дыхание) [1],
интенсивность q которого равна:
д(П=Яо&г, C)
где q0 — удельный тепловой поток дыхания
при f=0° С;
у — коэффициент, зависящий от вида
продукта.
Для учета одновременного
воздействия на стойкость плодов и овощей
изменения температуры среды и
теплового эффекта дыхания можно
рассмотреть соответствующую задачу
теплопроводности для шара, внутри
которого имеются равномерно
распределенные по объему источники
биологического тепла интенсивностью qv=q(fcp)Q =
= const (где fcp — усредненное
значение среднеобъемной температуры в
рассматриваемом интервале ее изменения;
q — плотность продукта).
Такая общая задача, согласно
принципу суперпозиции температурных
полей [3, 4], решается путем
рассмотрения двух частных задач: одной — без
внутренних источников тепла, но с
заданными начальным и граничными
условиями на поверхности шара, вто-«
рой — с внутренними источниками,
но с нулевыми краевыми условиями.
Решение первой задачи получают при
линейном изменении температуры tc
с помощью формулы A), а второй
задачи — по методике, содержащейся
в работе [4]. Можно показать, что при
шарообразной форме продукта его
среднеобъемную температуру (при
линейном изменении температуры /с и
выделении тепла дыхания) после
окончания переходного периода (Fo<0,4)
при Bi = l можно определить по
формуле:
f=tc—0A(b—b*)R2/ay D)
где Ь* — темп изменения температуры
продукта, b*=q(fcp/c);
с — удельная теплоемкость продукта.
Например, когда продукт — дыня
[<7о = 0,031 Вт/кг; 7 = 0,125 1/° С; с =
= 3,7 кДж/(кг • К); а = 2 • 10~5 м^/с;
А,=0,556 Вт/(м • К); а = 5 Вт/(м2 • К);
/?=0,1 м], имеем Ь* = 1,28 • 10~5 К/с
при средней температуре хранения
fcp=3,5° С и при темпе ее линейного
изменения 6 = 0,28 • Ю-3 К/с, разность
средних температур продукта и среды
по окончании переходного периода,
согласно формуле D), составит М =
= 0,6° С.
В этом примере для упрощения
не учтена неоднородная структура
такого тела, как дыня (с ее внутренней
полостью, по свойствам существенно
отличной от корки и мякоти).
В переходный период изменение
температуры Т приближенно можно
считать линейным с темпом, равным Ь*.
При циклических изменениях
температуры ?с температура продукта I
соответственно колеблется с некоторым
сдвигом по фазе.
Теперь рассмотрим непрерывное
изменение температуры хранения, под
которой будем понимать среднеобъемную
температуру продукта. Введем понятие
33

относительной стойкости S продукта,
которая меняется от 1 в начале и до О
3 конце предельного возможного срока
хранения. Известно, что для
большинства продуктов доминирующие физико-
химические процессы, приводящие к
потере стойкости, приближенно
описываются прямолинейной зависимостью в
полулогарифмических координатах
«показатель процесса — время» [2,
7, 8]. Поэтому можно считать, что в
условиях стабильного температурного
режима, когда среднеобъемная
температура продукта / равна некоторому
произвольному значению Г0, скорость
изменения величины S постоянна во
времени и равна:
1
где т°р — предельно важный при /~= Т0 срок
хранения продукта.
Тогда накапливаемое за время
хранения т текущее значение снижения
D (т) относительной стойкости
продукта будет определяться выражением:
D(T)=_yT=* <1 E)
тпр
Характер принятого линейного
изменения величин S и D для различных
значений температур / показан на
рис. 1. При ступенчатом изменении
температуры хранения Т(х) формула
E) принимает вид:
« ' тпр1м)
где тпр(Г<) — возможный срок хранения
продукта при температурном режиме
/ = т\; /=1, 2, 3...
Соответствующее условие для
предельного возможного срока т?р
хранения продукта при непрерывно
меняющейся температуре 1=Т(т) можно
характеризовать интегральным
уравнением:
\> ЧР1Т(*)}
'пр *лр Щг *лр
Рис. I Изменение показателей S и D продукта
в зависимости от срока хранения при различных
температурах *(*0<*i<*2)
34
Известно [8], что для большинства
пищевых продуктов зависимость
предельно возможного срока хранения от
температуры Т имеет вид:
^пР(П=т°пр(Г0)е-Лв<т), F)
где k — коэффициент чувствительности продук
та к изменению температуры
хранения (согласно данным [9], для плодов
и овощей k = 0,15; согласно данным
[7], для мясных продуктов ? = 0,И5);
6(т) — отклонение температуры хранения от
заданной, 0(т) =Г(т)—Г0.
Из формулы F) следует, что
допустимый срок хранения сокращается вдвое
при отклонении, равном In 2/k,
которое для плодов и овощей составляет
4,6° С.
С учетом формул E) и F)
снижение относительной стойкости продукта
за период времени f при
варьировании температуры t (т) можно оценить
по формуле:
D(f)= \ j ekeWdx, @<D<1) G
тпр о
В частности, при линейной функции
0 = d + 6eT (d — коэффициент, be —
темп изменения отклонения величины
в)
Z>(f)=xew-? , (8)
т„р
где х — коэффициент интенсивности снижения
стойкости продукта (рис. 2) при задан
ных условиях по сравнению с условиями
хранения при постоянной начальной
сред необъем ной температуре / = Г0, х =
= е*во_ 1;
0О — амплитуда колебаний температуры гру
за за время f, 0o = 6ef.
В рефрижераторном вагоне
температура воздуха вследствие теплообмена
с наружным воздухом непрерывно
меняется. Это вызывает необходимость
Рис. 2. Изменение коэффициента х в
зависимости от амплитуды колебаний температуры гру
за при различных значениях коэффициента
чувствительности продукта

периодически включать и отключать
оборудование. В результате
температура воздуха циклически меняется по
закону, который приближенно
представлен линейной пилообразной
зависимостью (рис. 3), причем период
колебаний по времени составляет обычно
не менее 1—2 ч. Соответственно
возрастает и снижается после переходных
периодов средняя температура груза.
При диапазоне регулирования
температуры воздуха вв=2° С амплитуда
соответствующих колебаний температу-
fpbi груза не превышает в0< (вв—
" —2Д/). Для приведенного ранее
примера М = 0,6° С, т. е. в0 = 0,8°С. Тогда,
согласно формуле (8), величина %еы
становится равной 1,163. Таким
образом, линейное отепление воздуха в
вагоне на 2°С снижает срок хранения
дынь на 16,3% по сравнению со сроком
в условиях, когда температура хранения
была бы постоянной и соответствовала
нижнему пределу регулирования Т0 = ТН
За исходную величину Т0 принимаем
этот уровень температуры Тю
поскольку обычно именно он задается на основе
биохимических свойств продукта
(опасность вымораживания влаги,
нарушение ткани при низких температурах
и т. д.). В этом случае в формуле (8)
коэффициент d = Atf.
Основную роль в сохранении
качества продукта играет изменение средней
температуры хранения. Так, в
приведенном примере при средней
температуре t0i которая на 1° С выше
температуры Гн, согласно формуле (8),
возможный срок хранения дынь в е*вв/2=
= 1,162 раза меньше, чем при t = Tw
Следовательно, лишь 0,1 % сокращения
срока хранения обусловлена
превышением температуры продукта ? над ее
средним значением за период f и
линейным характером изменения t
Рассмотрим теперь поддержание
температурного режима в вагоне при
различной точности и частоте
регулирования, но при одинаковых
соответствующих темпах отепления и
охлаждения воздуха. Здесь, как и выше,
считаем, что изменение продукта при
включенном и отключенном холодильном
оборудовании происходит одинаково и
зависит лишь от отклонения текущей
температуры воздуха от заданного
уровня Гн.
Отношение снижения стойкости D'
продукта за период отепления t = Tq на
т,°с\
Рис. 3. Схематизированный график изменения
температуры воздуха в рефрижераторном вагоне
при автоматическом регулировании режима:
АС, АД — периоды отепления; СВ, DF — периоды охлаждения
при включенном холодильном оборудовании
участке АД (см. рис. 3) при
регулировании с точностью гх = ± 6^/2 к
соответствующему снижению стойкости D" за
период отепления t = Tq на участке АС
при более точном регулировании е2 =
= ±6в/2 (с тем же темпом 6е» как и
в первом случае), согласно формуле (8),
равно:
?1
D"
• *в?__1
(9)
Отсюда при точности е1 = ±1,5°С,
применяемой в рефрижераторных
вагонах, и при е2=±1°С, рекомендуемой
[6] Международным институтом
холода, в нашем примере, согласно
уравнению (9), получим ?>'/?" =2,43. Это
означает, что изменение стойкости
плодов при отеплении воздуха в вагоне
от нижнего уровня регулирования Гн
в первом случае будет в 2,43 раза
больше, чем во втором. Однако, поскольку
период отепления продукта здесь в 2,25
раза больше (|?A=^j== 2,25),-, удельное
температурное воздействие на
стойкость продукта за единицу времени при
2 43
г{ = ± 1,5°С будет лишь в у^ = 1,08 раза
выше, чем при е2=±1°С. Таким
образом, эффект сохранения стойкости
продукта от более точного поддержания
температурного режима в вагоне
составляет 8%.
Данная приближенная оценка может
быть использована при
прогнозировании допустимой продолжительности
перевозки продуктов в других
транспортных средствах с различной
технической оснащенностью холодильно-наг-
ревательным оборудованием.
35

Список использованной литературы
1. АлямовскийИ. Г. К расчету
физиологического тепла, выделяемого при охлаждении
плодов и овощей. — Холодильная техника, 1969,
№ 8, с. 43—44.
2. Линнелев Ф., Поулсен К. Связь срока
и температуры хранения с сохраняемостью
продукта. — Холодильная техника, 1976, № 2,
с. 48—50.
3. Лыков А. В. Тепломассообмен. М., Энергия,
1978, 480 с.
4. Пехович А. И., Жидких В. М. Расчеты
теплового режима твердых тел Л., Энергия,
1976, 352 с.
УДК 637.5.07:536.5
КРИОСКОПИЧЕСКАЯ
ТЕМПЕРАТУРА КАК ПОКАЗАТЕЛЬ
СПОСОБА ХОЛОДИЛЬНОЙ
ОБРАБОТКИ МЯСА
Канд. техн. наук В. П. ЛАТЫШЕВ,
Н. А. ЦИРУЛЬНИКОВА
В НИ КТИхолодпром
Обычно размороженное мясо от
охлажденного отличают с помощью ор-
ганолептического метода оценки по
определенным качественным
признакам [1]. Однако этот метод требует
участия от 5 до 11 специалистов,
специально подготовленного
помещения, кроме того, он очень трудоемок,
не лишен субъективности и не
пригоден для массового применения.
Частично лишены указанных
недостатков физические методы анализа,
одним из которых является метод
исследования структуры [3].
По структуре срезов можно
установить состояние мяса —
охлажденное или размороженное. К недостаткам
этого метода относятся длительность
проведения анализа (от 2 до 4 дней),
субъективность и требование высокой
квалификации исполнителя. В ряде
случаев метод исследования структур
очень трудно или невозможно
применить, например для анализа
измельченного мяса.
Авторами предложен способ,
который сокращает продолжительность
проведения анализа, повышает
объективность оценки, упрощает
операции.
Способ заключается в измерении
криоскопической температуры мяса
с долей влаги не менее 50% и
сравнении ее с эталонными значениями.
В Центре данных ВНИКТИхолод-
прома на специальной эксперименталь-
5. Правила перевозок грузов. Ч. I, M.,
Транспорт, 1977.
6. Руководство по холодильному хранению
скоропортящихся продуктов (МИХ, 1976). —
Холодильная техника, 1980, № 2, с. 58—60.
7. РютовД. Г. О сроках хранения продуктов
на холодильниках. — Холодильная техника,
1949, № 4, с. 53—58.
8. Ч и ж о в Г. Б. Теплофизические процессы в
холодильной технологии пищевых продуктов.
М., Пищевая промышленность, 1979, 271 с.
9. М е f f е г t H. F. — Proceedings of the XVI
International Congress of Refrigerations, Moscow,
1978.
ной установке [2] измеряли
эталонную криоскопическую температуру
охлажденных и размороженных
говядины, свинины, поджелудочной железы
крупного рогатого скота и говяжьей
печени (см. таблицу).
Продукт
Говядина
Свинина

Поджелудочная железа
крупного
рогатого скота
Говяжья печень
Опытные значения
криоскопической
температуры, °С, для продукта
охлажденного
—0,7-=—1,1

(преимущественно —0,8ч-
-г—-0,9)
— 1,0 ±0,05*
— 1,0 ±0,05
-0,8ч- -1,1
размороженного
— 1,3ч-—3,0

(преимущественно — 1.4ч-
Ч--1.8)
— 1,5-2 1,6
— 1,6
-1,3ч- —3,0
* Получено для трех партий образцов с различным
содержанием жира и влаги
Понижение криоскопической
температуры после каждого цикла
замораживания и размораживания,
возможно, объясняется разрушением тканей
и обогащением мясного сока раствор
римыми низкомолекулярными соедине-3
ниями.
Для выявления влияния
продолжительности хранения на
криоскопическую температуру были проделаны
специальные опыты с охлажденной
свининой, хранившейся 9 дней в камере
при температуре 0° С. Криоскопиче-
ская температура изменилась при*-этом
не более чем на 0,05° С.
Для примера возможные виды
термограмм показаны на рисунке. Крио-
скопическая температура на них
отображена горизонтальной сплошной
линией.
36

-Q7
~1,1
-It
-зЛ
\\
\
\
\
\
\
>
\
\
*
/
1
i
2
^
>
\
I
10 15 20 25 30 мин
Термограммы:
/ — охлажденного мяса; 2
размороженного мяса.
Если горизонтальная линия
расположена в диапазоне температур от
—0,7 до —1,1°С, то исследуемый
образец находится в охлажденном
состоянии, а если в диапазоне
температур — 1,3ч—3,0°С, — в
размороженном.
Подготовка образца и запись
термограмм продолжаются не более 1 ч.
Предлагаемый метод
предпочтительно применять для серийных анализов.
Кроме того, современные приборы
и оборудование позволяют проводить
анализы за 10—15 мин и менее.
Продукт после анализа можно использовать
по его прямому назначению.
Предлагаемый метод позволяет
оперативно и объективно определять
качество сырья на
мясоперерабатывающих заводах и других пищевых
предприятиях, что повысит качество
выпускаемой продукции и сократит
потери сырья.
Список использованной литературы
1. Бородина 3. В., Гримм А. И.,
Данилов М. М. Исследование
продовольственных товаров. М., Экономика, 1970,
408 с.
2. Латышев В. П., Грицын М. Н.
Исследование плотности компонентов готовых
блюд.— Холодильная техника, 1979, № 8,
с. 39—42.
3. Koreshkov V. N., Guslyannikov V. V.,
TinyakovG. G. — Annexe 1974-3 an Bulletin
de IIF, pp. 247—252.
УДК 637.5.037.001.24
УТОЧНЕНИЕ ФОРМУЛЫ
ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ
ЗАМОРАЖИ ВА НИЯ П РОДУ КТО В
Д-р техн. наук, проф. И. Г. АЛЯМОВСКИЙ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Существенной чертой процесса
замораживания пищевых продуктов
является наличие движущейся границы
раздела между замерзшей и незамерз-
шей фазами. Задачи такого типа
относятся к классу нелинейных и, как
известно, не могут иметь замкнутых
решений, т. е. решений в виде
интегралов от элементарных или специальных
функций. Поэтому их приходится
решать численными методами либо
приближенно с рядом допущений и
упрощений.
В холодильной технологии для
определения продолжительности
замораживания часто пользуются решением,
предложенным Р. Планком [3, 4] и
дополненным Д. Г. Рютовым [2],
которое для плоской пластины толщиной
8 = 2R имеет вид:
Н— ) =т1 — решение Р. Планка для полно-
а го двухстороннего
замораживания пластины, учитывающее
время замораживания пластины от
температуры замерзания
(начало процесса), до слияния границ
раздела внутри пластины;
A+0,0053/,)—бином, введенный Д. Г.
Рютовым для блоков мяса толщиной
65—70 мм, который учитывает
предварительное охлаждение
пластины от начальной
температуры tx до температуры
замерзания t3;
п (, М
аяг v Д/т
—0,21) 6 (б +
4АЛ г, г. гл
Л—/ =т2 — решение Д. Г. Рютова, учиты-
а вающее продолжительность
понижения температуры пластины
после схождения границ
раздела фаз до заданной конечной
температуры.
При получении второго слагаемого
Д. Г. Рютовым были сделаны
следующие допущения:
а. понижение температуры пластины
37

после слияния границ раздела
подчиняется закономерностям процесса
охлаждения;
б. дальнейшее понижение
температуры пластины происходит при граничных
условиях первого рода, т. е. «тепловые
сопротивления между поверхностью
плитки и хладагентом принимаются
равными нулю» (это допущение для
граничных условий третьего рода
затем корректировалось введением
поправочного множителя /г);
в. начальное распределение
температуры в плитке линейное (т. е. «... в
момент встречи поверхностей раздела...
температурная линия в плитке
представит вместе с осью абсцисс
равнобедренный треугольник» [2].
Если рассматривать процесс
охлаждения пластины при граничных
условиях третьего рода, для которых было
получено решение Р. Планка, и учесть
более реальное начальное
распределение температуры по закону йараболы:
/(*, 0)-/с-(*,-/с)-(/,-/п) gj,
B)
где /с, /п, t3 — соответственно температура
среды, на поверхности пластины и
замерзания продукта,
то можно получить более точное
решение, чем решение Д. Г. Рютова
[второе слагаемое формулы A) ] [2]. Такое
решение известно [1] и имеет вид:
X
HnCOS |i„-
Цх, т)-/с =
R
п = 1 Цл+sin p,„cos \in
X
Хехр(—^Fo)A \ /(х) cos \in~ dx.
R о R
C)
Тогда*
R
~\ (tz—tc) cosp,n~ dx =
2 sin цп
Cs-'c>;
R 2
.2(/Л),.п^A _^)
Поскольку — ctg^rt = iT, после
преобразований уравнение C) примет вид:
i^±^=f/n[.-(-^)x
'з~~'с п=1 Гз—Гс
¦а*'-
"й
)]
cosn„-? X
D)
Хехр (-i4Fo),
где Ап — начальные тепловые амплитуды.
Для центра пластины (х — 0) и если
взять [2] один член ряда D), то
получим:
iE^..,[,_(^V)(| + ,_
13 *С *3 lC DI
-Д) ] exp(-rfFo). E)
Pi
Нетрудно показать, что
t,-t„
= 1—cos щ.
F)
^,nF^b;+lnDb <7>
где
Тогда с учетом выражения F)
получим:
R2
т2= —
0 = Л, [l_(l_cos^) (А -Ы—4) ]
Величины |x1=f(Bi) и D=f(Bi,)
табулированы и приведены в таблице.
Для широкого интервала значений Bi
(от 0,5 до 20,0) среднее значение
величины D«l,02, а величины lnD«0,
поэтому
г 1П-
а\х\ 4F, ^Тс ' (8)
Для расчетов по формуле (8)
величину температуропроводности а нуэкно
определять по средней температуре
в интервдле от — 4° С до среднеобъем-
ной конечной температуры. Значение
»•$
0,5
1,0
1,5
2,0
3,0
4,0
5,0
Hi
0,6533
0,8603
0,9882
1,0769
1,1925
1.2646
1,3138
D
1,001
1,003
1,006
1,008
1,012
1,015
1,017
In D
0,001
0,003
0,006
0,008
0,012
0,014
0,017
Г^Г"
6,0
7,0
8,0
9,0
10,0
15,0
20,0
Hi
1,3496
1,3766
1,3978
1,4149
1,4289
1,4729
1,4961
D
1,019
1,020
1,021
1,022
1,022
1,026
1,027
InD
0,018
0,020
0,021
0,022
0,022
0,026
0,027
38

т2, подсчитанное по этой формуле,
примерно в 2 раза меньше, чем по
формуле, предложенной Д. Г. Рютовым
[второе слагаемое формулы B)].
Это видно из приведенного ниже
примера.
Пример. Требуется определить
продолжительность понижения температуры продукта,
имеющего форму пластины, после схождения границ
раздела на осевой плоскости при следующих
условиях: толщина пластины 6 = 0,07 м,
температура замерзания продукта /3 = —1>2° С,
температура хладагента /с = —25° С, конечная
температура в центре продукта /к = —18° С,
теплопроводность замороженного продукта Я. = 1,39 Вт/
/(м • К), температуропроводность продукта а =
= 13,0 • 10~8 м/с, коэффициент теплообмена
а = 200 Вт/(м2 • К).
Тогда по формуле Д. Г. Рютова
температура поверхности продукта будет равна tn =
= —25° С, величина поправочного коэффициента
для этих условий замораживания л =1,024 и
продолжительность понижения температуры
продукта т2 = 0,21 ч.
Действительная же температура поверхности
продукта составит:
>п='с+(>з-<с)С05Щ=-19°С,
тогда т2 = 0,09 ч.
Стандарты и качество
УДК 661.97@83.74) @47)
ИЗМЕНЕНИЯ В СТАНДАРТАХ
НА ТВЕРДЫЙ, ЖИДКИЙ
И ГАЗООБРАЗНЫЙ
ДИОКСИД УГЛЕРОДА
Т.^Ф. ПИМЕНОВА
ВНИКТИхолодпром
Н. И. КИСЕЛЕВА
ГИАП
Г. А. ШЕСТА КО ВА
Новомосковский филиал ГИАП
В 1981 г. постановлениями Государственного
комитета СССР по стандартам были утверждены
Изменение № 1 ГОСТ 12162-77 «Двуокись
углерода твердая. Технические условия» и
Изменение № 1 ГОСТ 8050—76 «Двуокись углерода
газообразная и жидкая. Технические условия».
Изменение № 1 ГОСТ 12162—77 на твердую
двуокись углерода (сухой лед) утверждено со
сроком введения в действие с 1 сентября
1981 г. Срок действия этого ГОСТа продлен до
1 января 1988 г.
Изменение № 1 ГОСТ 8050—76 утверждено
со сроком введения в действие с 1 января 1982 г.
Срок действия ГОСТа продлен до 1 января 1986 г.
Проект Изменения № 1 ГОСТ 12162.—77 был
разработан ВНИКТИхолодпромом и ГИАПом,
проект Изменения № 1 ГОСТ 8050—76 —
ВНИКТИхолодпромом и Новомосковским
филиалом ГИАП в соответствии с планом
Государственной стандартизации и в связи с
продлением срока действия этих стандартов на
диоксид углерода (С02).
Окончательно общее уравнение
продолжительности замораживания
пластины можно записать в виде:
+ ?-U?- (9)
Уравнение (9) получено лишь только
при одном допущении (а), поэтому оно
более точно и полно, чем уравнение
A), отражает физическую картину
процесса замораживания пищевых
продуктов.
Список использованной литературы
1. Лыков А. В. Теория теплопроводности.
М., Высшая школа, 1967, 599 с.
2. Христодуло Д. А., Рютов Д. Г.
Быстрое замораживание мяса. М.—Л., Пищепром-
издат, 1936, 199 с.
3. Plank R.—Zeitschrift fur die gesamte Kal-
te-Industrie, 1913, Jahrg. XX, H. 6, S. 1.
4. Plank R.—Zeitschrift fur die gesamte
Kalte-Industrie, 1932, Jahrg. XXIX, H.4,S. 56.
В обсуждении этих документов участвовало
372 организации. Полученные от них отзывы
были проанализированы и обоснованные
замечания учтены при разработке окончательных
редакций этих документов.
Проекты окончательных редакций изменений
были согласованы с Министерством пищевой
промышленности СССР, Министерством
нефтеперерабатывающей и нефтехимической
промышленности СССР, Главным управлением
микробиологической промышленности при Совете
Министров СССР, Министерством монтажных и
специальных строительных работ СССР,
Министерством здравоохранения СССР и другими
заинтересованными организациями.
Научно-техническая экспертиза
разработанных документов была выполнена сектором
научного отдела стандартизации химических
продуктов Всесоюзного научно-исследовательского
института стандартизации (ВНИИС).
В процессе проведения научно-технической
экспертизы во ВНИИСе в проекты изменений
внесен ряд дополнений и уточнений в
соответствии с ГОСТ 1.5—68 и ГОСТ 1.21—75. В
частности, коэффициент наполнения баллонов,
равный 0,75 кг/л, который разрешалось
использовать при температуре окружающей среды не
выше 30°С, исключен из проекта Изменения
№ 1 ГОСТ 8050—76 в соответствии с
юридической экспертизой из-за невозможности
обеспечения этой температуры в пути следования, при
хранении и эксплуатации.
Технические требования дополнены указанием
о необходимости изготовления газообразного и
жидкого С02 в соответствии с технологическим
регламентом.
Утвержденные Госстандартом документы
вносят следующие основные изменения в технические
условия на С02.
— Уточнено наименование продукта. В ввод-
39

ной части ГОСТ 8050—76 утверждены
наименования С02 — двуокись углерода, диоксид
углерода (по ЮПАК) и углекислый газ.
— С действием нового «Порядка проведения
аттестации промышленной продукции «по трем
категориям качества», утвержденного
Госстандартом, диоксид углерода во всех агрегатных
состояниях отнесен к продукции, не подлежащей
аттестации на государственный Знак качества
(ГЗК). В связи с этим введен «высший сорт»
С02 с теми же нормами, что и С02 с ГЗК.
— Введены по Общесоюзному классификатору
промышленной и сельскохозяйственной
продукции (ОКП) следующие коды на С02;
Диоксид углерода
Сварочный
высший сорт
жидкий
газообразный
первый сорт
жидкий
газообразный
Пищевой
высший сорт
твердый
жидкий
газообразный
первый сорт
твердый
жидкий
газообразный
Технический
твердый
жидкий
газообразный
— Уточнена молекулярная масса (по
международным молекулярным массам 1977 г.) —
44,009.
— В технические требования ГОСТ 8050—76
введено указание о ненормированности окиси
углерода, соляной кислоты, аммиака и моноэтано-
ламина в продукте, полученном при ацетоно-
бутиловом брожении.
— Уточнены размеры и типы деталей и
приборов, режимы их работы, а также методики
приготовления применяемых растворов при
определении С02, минеральных масел, водяных паров.
В частности, введено уточнение методики
отбора пробы жидкого С02 при использовании
изотермических емкостей. В этих условиях проба
A1) 883622 F1) 819529 B1) 2389988/06 B2)
26.07.76 3 E1) F 25 В 31/00 E3) 621.57.041
G2) А. В. Быков, В. С. Щербаков E4) E7)
СПОСОБ ИСПАРИТЕЛЬНОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ ГЕРМЕТИЧНОГО КОМПРЕССОРА
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ по авт. св.
№ 819529, отличающийся * тем, что, с целью
повышения эффективности охлаждения, отбирают
часть жидкого хладагента повышенного давления
и охлаждают им масло в картере
компрессора, а образующиеся при этом пары
хладагента возвращают в нагнетательный тракт
компрессора.
40
A1) 890040 B1) 2902943/28-13 B2) 27.03.80
3 E1) F25 D 3/10 E3) 621.59 G2) Э. И. Каухчеш-
вили, А. М. Бражников, Г. Д. Шабетник,
Н. Э. Каухчешвили G1) Московский
технологический институт мясной и молочной
промышленности E4) E7) СПОСОБ КРИОГЕННОГО
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ
путем распыления над ними смеси жидкого
и газообразного хладагентов под давлением
2 • 104—4 • 104 Па, отличающийся тем, что,
с целью сокращения потерь хладагента в
процессе замораживания продуктов различной
толщины, предварительно над продуктом распыляют
жидкий хладагент в течение 180—300 с, а
смесь жидкого и газообразного хладагентов
подают в две стадии: с начала в весовом
соотношении 1:1 в течение 240—360 с, а затем в
весовом соотношении 1:9.
отбирается из жидкостного трубопровода
накопительных или транспортных емкостей.
— Уточнен вид транспорта и условия
транспортировки, при которых перевозят продукт.
Введены также в текст стандартов изменения
и дополнения редакционного порядка.
При утверждении Изменения № 1 ГОСТ
8050—76 Госстандарт принял следующее
решение: рекомендовать Минудобрений совместно с
другими министерствами — изготовителями С02
к следующему пересмотру стандарта провести
работу по сокращению количества сортов
продукта. При этом необходимо учесть
обобщенные требования потребителей, статистические
данные заводов-изготовителей и применяемое для
производства С02 исходное сырье. Далее, в
соответствии с изменением количества сортов,
необходимо провести упорядочение цен,
стимулирующих выпуск С02 высокого качества.
В настоящее время в связи с введением с
1 января 1982 г. нового прейскуранта цен на
жидкий С02, выпускаемый предприятиями Мин-
удобрений, установлено пять оптовых цен
от 75 до 90 руб. за тонну (прейскурант
№ 05—01); на пищевой жидкий С02,
вырабатываемый Минпищепромом РСФСР,— шесть цен
от 80 до 290 руб. за тонну, а
вырабатываемый Минторгом РСФСР,— четыре цены от
60 до 200 руб. за тонну в зависимости от
группы предприятияй; на сухой лед,
вырабатываемый предприятиями Минторга РСФСР,—
семь цен от 60 до 280 руб. за тонну в
зависимости от группы предприятий
(прейскурант № 34—20—01). Государственные
комитеты цен союзных республик устанавливают свои
оптовые цены на С02.
Представляется необходимым при следующем
пересмотре стандарта на С02 ограничиться
тремя сортами продукта: высшим, первым и
техническим. К высшему сорту жидкого С02
отнести сорт С02, именуемый в настоящее
время «сварочный» высшего сорта (бывший
сварочный с ГЗК), отвечающий самым жестким
требованиям к качеству С02; к первому
сорту — все остальные, кроме технического.
Это тем более необходимо, что С02
высокой чистоты в настоящее время требуется не
только для сварочной техники, но и для
пищевой промышленности, где С02 все в большем
объеме применяется для обеспечения низких
температур при хранении, транспортировке и
реализации замороженных и охлажденных
продуктов путем непосредственного или косвенного
контакта с ними.

отжи опытом
УДК 725.355:658.231:621.56/.58.004.69
РЕКОНСТРУКЦИЯ
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫХ
холодильников
ДЛЯ ДЛИТЕЛЬНОГО ХРАНЕНИЯ
Б. Н. КОГАН
Гипрохолод
В последние годы Гипрохолод
разработал ряд проектов реконструкции
многоэтажных низкотемпературных
холодильников емкостью от 5000 до
10000 т, построенных в 50—60-е годы.
При проектировании решался
комплекс следующих задач:
обеспечение оптимальных темпера-
турно-влажностных режимов
хранения;
уменьшение теплопритоков через
ограждающие конструкции;
сокращение расхода электроэнергии
и воды на выработку холода;
механизация погрузочно-разгрузоч-
ных работ;
автоматизация контроля и
управления работой холодильной установки;
поэтапное проведение реконструкции
холодильников без вывода их из
эксплуатации.
Эти задачи определили основные
проектировочные решения. При этом
был учтен также опыт многолетней
эксплуатации реконструируемых
холодильников, ассортимент хранящихся
продуктов, специфика технологии
хранения, поступления и выдачи грузов.
В проектах предусмотрены:
перепланировка камер
охлаждаемых складов и
подсобно-производственных помещений;
замена теплоизоляции
ограждающих конструкций и дверей камер;
усиление (при необходимости)
железобетонных конструкций зданий;
замена действующей системы
охлаждения;
демонтаж старых лифтов и весов;
реконструкция системы оборотного
водоснабжения.
Для некоторых объектов было
запроектировано устройство зарядной
станции для электропогрузчиков.
При строительстве холодильников
на первых этажах были размещены
морозильные и накопительные
камеры для мяса, оборудованные
подвесными путями. Однако на практике
их использовали только как камеры
хранения мороженых грузов. Поэтому
при разработке проектов
реконструкции первые этажи холодильников
подвергли коренной перепланировке и
вместо ряда небольших помещений на них
разместили две-три крупные камеры
хранения, что позволило увеличить
емкость каждого холодильника в
среднем на 10%.
Как показали обследования, тепло
изоляция ограждающих конструкций
холодильников не отвечала
современным требованиям. Кроме того, исходя
из номенклатуры грузов и сроков
их хранения необходимо было
понизить температуру в камерах с—18 до
—20 (—25)! С. В связи с этим для
обеспечения заданных стабильных тем-
пературно-влажностных режимов в
холодильных камерах в проекты
включены работы по замене или усилению
существующей теплоизоляции стен,
покрытия, перекрытий и т. д.
Для теплоизоляции применен пено-
полистирол ПСБ-С, имеющий высокие
теплоизоляционные качества и
относительно низкую стоимость. Толщина
теплоизоляции ограждений принята
по СНиП—И—105—74.
В целях сокращения расхода
электроэнергии на 20—25% и упрощения
эксплуатации холодильников проектами
реконструкции предусмотрена замена
рассольной (СаСЬ) системы
охлаждения на аммиачную насосно-цирку-
ляционную.
Принятая для холодильников схема
с нижней подачей и параллельным
распределением хладагента по этажам
обеспечивает его равномерное
поступление в охлаждающие приборы камер.
Схема проста и надежна в
эксплуатации.
Распределительные устройства
(аммиачные жидкостные и парожидкост-
ные коллекторы с арматурой) в
зависимости от количества холодильных
камер размещаются в специальных
отапливаемых помещениях
холодильника с аварийной вентиляцией или
в машинном отделении.
Перепад между температурами
воздуха холодильных камер и кипения
хладагента принят 10° С для всех
объектов (температура кипения —30
или —35° С).
Емкость циркуляционных ресиверов
41

рассчитана по формулам,
рекомендованным ВНИКТИхолодпромом [3].
Указанная методика согласуется с
требованиями § 8.2.8 Правил устройства
и безопасной эксплуатации
аммиачных холодильных установок [4].
Каждая насосно-циркуляционная
группа состоит из двух ресиверов
марки 3,5 РДВа (или 5 РДВа) и двух
аммиачных насосов марки ЦНГ-68
(один резервный), обеспечивающих
кратность циркуляции аммиака
порядка 8—12 и напор 0,35 МПа,
достаточный для подачи жидкого
хладагента на все этажи холодильника.
С учетом условий хранения
мороженых грузов для всех холодильных камер
принята система охлаждения с
естественной циркуляцией воздуха.
Вдоль наружных стен холодильных
камер запроектированы шеститрубные
панельные батареи. В камерах верхних
этажей предусмотрены равномерно
распределенные по всей площади
покрытия однорядные оребренные батареи,
в камерах промежуточных этажей —
однорядные и двухрядные потолочные
батареи, расположенные над
проездами.
Оребренные приборы охлаждения
собирают из стандартных секций
по ГОСТ 17645—78.
Для камер хранения промежуточных
этажей холодильников принята
разработанная Гипрохолодом и
ВНИКТИхолодпромом система
автоматического поддержания температурно-влаж-
ностного режима со ступенчатым
регулированием холодопроизводительно-
сти охлаждающих приборов в
зависимости от тепловой нагрузки камеры
[п.
После холодильной обработки
грузов в установившемся режиме
хранения автоматически отключаются
потолочные батареи посредством
закрытия соленоидного вентиля на
трубопроводе отсоса паров. Дальнейшее
регулирование температуры
осуществляется открытием или закрытием
соленоидного вентиля на
трубопроводе подачи жидкого хладагента к
пристенным батареям. Работой
соленоидных вентилей управляют два
датчика температуры, смонтированные
в камере.
Внедрение этой системы позволяет
уменьшить осушающее действие
потолочных батарей к* поддерживать
в камерах повышенную относительную
влажность, а следовательно, снизить
потери продуктов от усушки.
Перепланировка
подсобно-производственного блока выполнена согласно
СНиП —11—М.2—72
(Производственные здания промышленных
предприятий. Нормы проектирования).
Машинное и аппаратное отделения
холодильных установок расположены
в одном помещении. К нему
примыкает щитовая КИПиА.
Большинство реконструируемых
холодильников имеют под машинным
отделением подвал, в котором
смонтированы ресиверы, маслоотделители
и аммиачные трубопроводы. В связи
с тем, что аммиачное оборудование,
относящееся к категории производств Б,
не разрешается размещать в подвале
(СНиП—И—М.2—72), его
планируется вынести наружу. На
освободившейся площади предусмотрена
установка водяных насосов системы
оборотного водоснабжения.
Подвальные помещения оборудуются
лестницами, выходящими
непосредственно наружу.
Взамен нижней разводки аммиачных
трубопроводов запроектирована
верхняя, что позволяет полностью убрать
аммиачные трубопроводы из подвалов
машинных отделений.
Эти решения полностью отвечают
требованиям правил техники
безопасности [4].
Реконструкция холодильников
включает замену устаревших копрессоров
новыми холодильными агрегатами
АД 130-3, имеющими высокие
энергетические показатели и выпускаемыми
с большой степенью заводской
готовности. Они монтируются на
существующих фундаментах с переходными
рамами.
Применение испарительных
конденсаторов для конденсации паров
аммиака исключает необходимость в
строительстве отдельной градирни.
Испарительные конденсаторы типа
ИК-125 конструкции Гипрохолода с
линейными ресиверами размещают
снаружи, вблизи машинных отделений,
на специальных металлических
конструкциях (см. рисунок).
На некоторых холодильниках, где нет
подвала под машинным отделением,
потребовалось сооружение
специального здания насосной станции
оборотного водоснабжения, на кровле
которого размещены испарительные кон-
42

Действующее
конденсаторное отделение на
одном из
реконструированных
холодильников
денсаторы. В зимний период их можно
использовать в качестве воздушных
конденсаторов и в целом в течение
года сократить в 3—4 раза расход
воды на пополнение оборотной
системы (по сравнению с действующими
на холодильниках брызгальными
градирнями).
Очистка испарительных
конденсаторов от водяного камня, снижающего
при толщине 1 мм производительность
аппарата примерно на 10%,
осуществляется эффективным методом,
разработанным Гипрохолодом и ВНИКТИ-
холодпромом [2]. Это потребовало
специальной обвязки конденсаторов
соответствующими трубопроводами.
Своевременное удаление водяного
камня сокращает расход
электроэнергии на 4—5%.
Разработанная институтом и
примененная в проектах реконструкции
комплексная автоматизация работы
холодильной установки включает:
дистанционный контроль за
основными параметрами работы установки;
свето-звуковую сигнализацию о
состоянии технологических процессов;
защиту с выключением силовых
токоприемников при аварийных
режимах;
регулирование холодопроизводитель-
ности с поддержанием технологических
параметров в заданных оптимальных
пределах.
Надежность защитной автоматики в
сочетании с отработанностью всех
узлов насосно-циркуляционной схемы
обеспечивают безаварийную работу
холодильной установки.
В основу механизации погрузочно-
разгрузочных работ на
реконструируемых холодильниках заложен
принцип пакетирования как затаренных,
так и незатаренных грузов. В связи
с этим увеличивается парк
электромашин и приспособлений (поддонов,
захватов и т. д). Устаревшие лифты
заменяются новыми.
Проекты разработаны с учетом
поэтапной реконструкции
холодильников без вывода их из эксплуатации.
Первоначально сооружают
конденсаторное отделение и монтируют
систему оборотного водоснабжения. На
высвободившееся место после
демонтажа кожухотрубных конденсаторов
устанавливают циркуляционные
ресиверы и аммиачные насосы. Заменяют
одну или две устаревшие холодильные
машины на агрегаты АД130-3 и
присоединяют их к циркуляционным
ресиверам и испарительным конденсаторам.
В это же время идет монтаж
камерных распределительных устройств
и шахты трубопроводов.
Затем, начиная с верхнего этажа,
в камерах заменяют оборудование
и присоединяют вновь монтируемые
батареи к распределительным
устройствам.
Последовательность проведения
реконструкции уточняют в зависимости
от возможностей монтажной
организации и наличия у заказчика
необходимого оборудования.
Капитальные затраты на
реконструкцию холодильника емкостью 5800 т
составляют 109A25 тыс. руб. Расчет-
43

ный годовой экономический эффект
от технического перевооружения его —
244,48 тыс. руб.
В настоящее время закончена
реконструкция двух низкотемпературных
холодильников. Их эксплуатация
показала, что принятые в проектах
решения обеспечивают поддержание
заданных температурных режимов в
камерах хранения, резко сокращают
расход электроэнергии и воды при
выработке холода, а также снижают
УДК 658.231:621.56/.58.004.69
ЭФФЕКТ РЕКОНСТРУКЦИИ
холодильников киевского
РЫБОКОМБИНАТА
А. И. ГУЛЬКО
Киевский рыбокомбинат
На холодильниках Киевского
рыбокомбината («Киеврыба») проведена
реконструкция аммиачной системы
охлаждения с переводом ее на
насосную циркуляцию аммиака.
Аммиачная холодильная установка,
работавшая по безнасосной схеме,
была введена в эксплуатацию еще
в 1937 г. За истекшее время
холодильная емкость рыбокомбината
увеличилась с 1500 до 8600 т.
Центральное машинное отделение,
расположенное в пристройке к
холодильнику № 1, действовавшее с 1937 г.,
должно было обеспечивать холодом
также новый отдельно расположенный
холодильник № 2 и коптильный цех.
Аммиачная схема значительно
усложнилась, на всасывающих магистралях
образовались «мешки», появилось
большое количество перемычек.
Регулировка раздачи жидкого аммиака в при^
боры охлаждения через шесть
поэтажных отделителей жидкости стала
весьма затрудненной, и наблюдались
частые заливы компрессоров. В связи
с этим Оезнасосная аммиачная
система охлаждения была признана
аварийно-опасной и требовала
немедленной реконструкции.
По разработанному Киевским
отделением института Гидрорыбпроект
проекту реконструкции намечалось
строительство нового машинного
отделения в отдельно стоящем здании.
Сметная стоимость строительства
составляла 500 тыс. руб. Однако груп-
потери продуктов при длительном
хранении.
Список использованной литературы
1. А. с. № 577369 (СССР).
2. А. с. N° 532728 (СССР).
3. Гиндлин И. М . , Соломаха Ю. К
Выбор емкости циркуляционных ресиверов
для аммиачных насосно-циркуляционных
систем охлаждения. — Холодильная техника,
1977, № 7, с. 49—52.
4. Правила устройства и безопасной
эксплуатации аммиачных холодильных установок. М.,
ВНИКТИхолодпром, 1981.
па рационализаторов предложила
отказаться от строительства нового
здания машинного отделения, а
оборудование насосной системы компактно
разместить в существующем
машинном отделении на освобождающейся
площади в результате замены
компрессоров АУ200 высокопроизводительными
двухступенчатыми агрегатами АД 130.
Утвержденным проектом
реконструкции была принята насосно-циркуля-
ционная система с поэтажными уров-
недержателями, которую наиболее
просто подключить к существующей
схеме с минимальными переделками.
Монтаж новой аммиачной системы
охлаждения проводили без остановки
предприятия, обеспечивая
бесперебойное снабжение технологических
потребителей холодом. Весь объем
монтажных работ выполняли в три этапа.
На первом этапе прокладывали
наружную трассу аммиачных
трубопроводов от машинного отделения до
распределительных устройств жидкого
и газообразного аммиака
холодильника № 2, расположенных в
поэтажных вестибюлях. Уровнедержатели из
труб диаметром 125 мм, длиной 800 мм
монтировали с учетом необходимого
гидравлического напора на 7—8 м
выше нижней трубы потолочных
батарей.
В местах, где в дальнейшем
должны были делать врезки в
существующую систему, на жидкостных
и газовых трубопроводах
устанавливали запорные аммиачные вентили с
заглушками, что необходимо для
проведения пневматических испытаний
смонтированной системы.
На втором этапе монтажные
работы включали прокладку аммиачных
44

трубопроводов также вне контура
холодильника к распределительным
устройствам газообразного и жидкого
аммиака камер третьего этажа
холодильника № 1. Для камер первого
и второго этажей и подвала, в
которых существующие коллекторы
жидкого и газообразного аммиака
располагались в коридорах, новые
трубопроводы подключали до поэтажных
отделителей жидкости.
Для холодильника № 2
смонтирована аммиачная трасса из шести
трубопроводов: два всасывающих диа-
, метром 200 и 125 мм для
систем охлаждения с температурами
кипения аммиака tQ соответственно —30 и
— 15°С, два жидкостных диаметром
70 мм для подачи жидкого аммиака
и по одному трубопроводу
диаметром 50 мм для оттаивания и
дренажа. Для холодильника № 1
проложены аммиачные трубопроводы
диаметром 150 мм для системы с
t0 = —30°С и диаметром 125 мм для
системы с /0 = — 15°С.
Параллельно с прокладкой и
подключением трубопроводов проводили
работы по монтажу оборудования
насосной системы в машинном
отделении — третий этап. Установили
четыре циркуляционных ресивера: один
3,5 РДВ для системы с /0 = —15°С,
два 2,5 РДВ для системы с /0 =
= —30° С холодильника № 2 и один
3,5 РДВ для системы с /0 = —30°С
холодильника № 1, а также
дренажный ресивер РД-5 (смонтирован
вертикально).
На месте двух демонтированных
компрессоров устроили
железобетонный приямок 8,0x4,0 м и
глубиной 1,8 м. В приямке под
ресиверами расположили четыре
аммиачных насоса марки ЗЦ-4а. Из них
% три насоса со стальным корпусом для
системы с /0 =—30°С и один с
чугунным — для системы с t0 = —15°С
с возможностью переключения на нее
одного из насосов, работающих на
систему с t0 = —30°С.
На третьем этапе, кроме обвязки
насосов и ресиверов, были
смонтированы рядом с существующей
сложной аммиачной разводкой три
магистральных всасывающих
трубопровода диаметром 150 мм (вдоль ряда
компрессоров). В местах
присоединения их к компрессорам установлены
запорные аммиачные вентили.
После пневматического испытания
трубопроводы были изолированы
стекловолокном, а оборудование —
плитами пенопласта.
Вместо демонтированных
компрессоров в машинном отделении
установлены четыре двухступенчатых
агрегата АД 130 и четыре
одноступенчатых — два А110-1 и . два А220-1.
Длительный период заняло
последовательное присоединение новой
аммиачной системы охлаждения к
существующей. Участки действовавшей
системы перекрывали и после опорожнения
их от аммиака делали врезки новой
системы в старую (более чем в
40 местах). После пополнения
аммиаком и испытаний новая насосная
система охлаждения была введена в
действие.
Вначале была пущена в
эксплуатацию система с t0 = —30°С
холодильника № 2, затем холодильника № 1,
далее — система с t0 = — 15°С. Лишь
после этого демонтировали старую
аммиачную разводку.
D D D
D D D
oft
I
от ,
и
1-1
>
от
U
У<
ЛЬ
План машинного отделения:
а — до реконструкции; б — после реконструкции;
1 — холодильник; II — электрощитовая; / — компрессоры
АУ200; 2 — промежуточные сосуды ПС-40; 3 —
двухступенчатые агрегаты АД 130; 4— промежуточные сосуды. ПС-600;
5 — щиты управления; 6 — ресиверы 3,5 РДВ; 7 — ресиверы
2,5 РДВ; 8 — ресивер РД 5; 9 — аммиачный насос
45

Насосно-циркуляционную систему
присоединяли в основном в
холодное время года при небольших
холодильных нагрузках и при работе
старых компрессоров. Затем уже было
введено в действие, после
наладочных работ, новое компрессорное
оборудование.
При машинном отделении устроено
помещение КИПиА с застекленным
проемом для обзора компрессорного
зала.
Работы по монтажу КИПиА еще
не окончены. Выполнена
автоматизация подачи жидкого аммиака в
циркуляционные ресиверы и защита
компрессоров от гидравлического удара.
Установленные агрегаты АД 130,
А110-1 и А220-1 укомплектованы
приборами автоматики.
Основные работы по переводу
действующей холодильной установки на
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 883623 B1) 2832409/25-06 B2) 23.10.79
3 E1) F25 В 49/00; С 05 D 23/12 E3) 621.574.523
G2) С. П. Афанасьев, Н. Г. Скворцов G1)
Специальное конструкторское бюро по
приборостроению E4) E7) ТЕРМОРЕГУЛИРУЮЩИЙ
ВЕНТИЛЬ, содержащий термосистему
манометрического типа, шток с клапаном и
пружину с опорной втулкой, снабженной
механизмом перемещения, отличающийся тем, что, с
целью повышения надежности, рабочая
поверхность опорной втулки выполнена в виде
конуса, а механизм перемещения — в виде
пары регулировочный винт — втулка,
взаимодействующей с конусом опорной втулки.
A1) 887888 B1) 2816105/28-13 B2) 29.08.79
3 E1) F 25 С 1/00 E3) 621.565.5 G2) В. М. Шля-
ховецкий, Ю. С. Беззаботов, С. А. Анисимов
G1) Краснодарский политехнический институт
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ПРОИЗВОДСТВА МЕЛКОЗЕРНИСТОГО ЛЬДА,
содержащее раструб для подвода потока
охлаждающего газа, установленный в нем и
связанный с трубопроводом для подачи жидкости
дозатор и размещенный в цилиндрическом
корпусе, сообщенный с раструбом холодильник,
отличающееся тем, что, с целью повышения
производительности, холодоприемник установлен
вертикально, днище его выполнено
перфорированным, и под ним размещен слой
шарообразных тел для образования льда на их
поверхности.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем,
что на трубопроводе для подачи жидкости
установлен регулятор для поддержания постоянного
ее расхода.
насосную циркуляцию аммиака
выполнены без вывода из эксплуатации
холодильников за короткий срок — с
октября 1980 г. по июнь 1981 г.
На рисунке показано машинное
отделение до и после реконструкции.
В результате внедрения
рационализаторского предложения по
реконструкции системы охлаждения предприятия
государству было сэкономлено около
200 тыс. руб.
Сейчас стоит задача снизить
температурный режим в камерах
хранения мороженых рыботоваров до
—20°С и ниже. Для этого предстоит
вместо оросительных конденсаторов i
установить эффективные
испарительные конденсаторы ЭВАКО-200,
заменить изоляцию ограждающих
конструкций холодильника № 1,
отремонтировать и усилить изоляцию
холодильника № 2.
(И) 879192 B1) 2674551/23-06 B2) 24.10.78
3 E1) F 25 В 1/00; F 25 В 5/00; F 25 D
21/06 E3) 621.574 G2) Л. Г. Каплан G1)
Московский специализированный комбинат
холодильного оборудования E4) E7)
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, состоящая из двух
компрессионных холодильных машин, каждая из
которых содержит теплообменник, ресивер и
испаритель с системой автоматического оттаивания
горячими парами хладагента, отличающаяся тем,
что, с целью обеспечения сухого хода
компрессора при оттаивании испарителя одной из
машин, а также утилизации холода,
получаемого в процессе оттайки, и увеличения холо-
допроизводительности другой машины, установка
дополнительно содержит два теплообменника,
межтрубное пространство каждого из которых
включено между выходом испарителя и
межтрубным пространством основного
теплообменника этой машины, а трубное пространство
каждого дополнительного теплообменника
подсоединено к ресиверу своей машины и
трубному пространству основного теплообменника
другой машины.
С присоединением заявки № 2878473/23-06.
A1) 879193 F1) 759807 B1) 2721719/23-06 B2)
05.02.79 3 E1) F 25 В 1/00; F 25 В 5/00
E3) 621.574 G2) А. А. Несвицкий G1) Омский
завод синтетического каучука E4) E7) 1.
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА по авт. св.
№ 759807, отличающаяся тем, что, с целью
повышения ее экономичности, между
дополнительным и основным конденсаторами по ходу
жидкого хладагента последовательно установлены
низкотемпературный испаритель и
дополнительный компрессор.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем,
что низкотемпературный испаритель
дополнительно подсоединен к выходу из основного
конденсатора через регулирующий вентиль.
46

KPNTMKA
УДК 621.5.041 @35.5) @49.32)
НОВЫЙ СПРАВОЧНИК ПО
ХОЛОДИЛЬНЫМ КОМПРЕССОРАМ
«Холодильные компрессоры». Серия
«Холодильная техника». Под ред.
А. В. Быкова. Справочник. М., Легкая
и пищевая промышленность, 1981,
! 280 с, 2 р.
Со времени выхода в свет
энциклопедического справочника «Холодильная техника» (М.,
Госстройиздат, I960, т. 1, 544 с.)
отечественное холодильное машиностроение (в частности,
компрессор ост роение) в своем развитии
шагнуло далеко вперед.
Созданы современные, более совершенные,
конструкции поршневых, ротационных и
центробежных компрессоров. Нашли применение и
завоевали признание новые для холодильной
техники винтовые компрессоры.
Отработаны и обоснованы типоразмерные
параметрические ряды холодильных компрессоров,
осуществлена, в основном, их конструктивная
и технологическая унификация, позволяющая
сделать компрессоры более дешевыми при
изготовлении и более экономичными в
эксплуатации.
За истекший период выполнен большой объем
научно-исследовательских работ по изучению
новых перспективных холодильных агентов и их
смесей. Разработаны новые минеральные и
синтетические масла, изучены их свойства и
влияние на работу холодильных машин.
Поставлены на научную основу работы по
повышению надежности холодильных
компрессоров.
Эти и ряд других полезных материалов
нашли отражение в рецензируемом справочнике
«Холодильные компрессоры».
Первая его глава посвящена поршневым
холодильным компрессорам. Приведена их
классификация по холодопроизводительности,
конструкции и диапазону режимов работы.
Представляет интерес материал по основам теории
расчета. Изложена методика анализа
действительной индикаторной диаграммы компрессора,
позволяющая оценить влияние различного рода
I потерь на эффективность работы компрессора.
Даны зависимости для определения объемных
и энергетических коэффициентов компрессора и
их составляющих. Описаны расчетные режимы,
обусловленные особенностями эксплуатации
холодильных машин. Даны таблицы расчетных
условий по каждому режиму применительно к
используемым и перспективным холодильным
агентам.
Большой практический интерес представляет
иллюстративный материал. Рассмотрены вопросы
регулирования поршневых компрессоров и их
защиты при опасных отклонениях рабочих
параметров. Описаны параметрические ряды,
сформулированы основные принципы и направления
унификации холодильных поршневых
компрессоров
К недостаткам перво* главы следует от- у" '
нести некоторую схематичность изложений газо-
динамического и динамического расчетов, а
также расчета на прочность поршневых холо-
дильных компрессоров.
В целом первая глава содержит много
новых полезных сведений, необходимых при
расчете и конструировании холодильных поршневых
компрессоров.
Во второй главе описаны винтовые
холодильные компрессоры. Кратко, но доходчиво
пояснены принцип работы и фазы теоретического
цикла (работы) этих машин, отмечены их
достоинства и недостатки, а также приведены
основные технические данные.
Раздел «Основы теории и расчета» изложен
сжато, однако содержит достаточно сведений
для определения основных размеров и
параметров винтовых компрессоров. В табл. II—1
приведены основные геометрические характеристики
винтов параметрического ряда отечественных мас-
лозаполненных винтовых компрессоров. Описаны
наиболее распространенные профили зубьев:
эллиптический и асимметричный. Даны
рекомендации по выбору окружной скорости винтов
для основных холодильных агентов в
зависимости от степени повышения давления.
Детально рассмотрен коэффициент подачи и его
составляющие для холодильного маслозаполненного
винтового компрессора, обобщены оригинальные
опытные данные по зависимости коэффициента
подачи от различных факторов, КПД
компрессора и его мощности. Особый интерес
представляют опытные данные по оптимальному
относительному количеству масла, подаваемому в
компрессор, в зависимости от степени
повышения давления и вида холодильного агента.
Отмечена важная особенность одноступенчатых
винтовых холодильных компрессоров, состоящая в
том, что они могут успешно работать в цикле
двухступенчатого сжатия с одноступенчатым
дросселированием без каких-либо изменений в
конструкции компрессора. При этом, согласно
приведенным данным (рис. II —17), холодопроиз-
водительность компрессора при работе на R22
увеличивается на 12—35% в зависимости от
теплового режима, а мощность — всего лишь на
5—8% соответственно. Представлены данные
(таблица II—4) параметрического ряда винтовых
холодильных компрессоров и компрессорных
агрегатов с указанием их основных параметров,
а также описаны условия их работы (табл. II—6).
Приведены конструкции и характеристики
отечественных винтовых компрессоров и агрегатов
при различных условиях работы.
Однако в материалах рассматриваемой главы
не нашел должного отражения такой важный
фактор, как зазоры между рабочими органами,
влияние которых на характеристики и
эффективность работы компрессора весьма велико.
По этой причине сопоставление характеристик
компрессоров различных типоразмеров при
разных условиях работы (например, рис. II —8, с. 69
и II—13, с. 72) может привести к неверным
заключениям. Материал второй главы является
по существу первой попыткой в столь краткой
форме изложить большой объем информации по
винтовым компрессорам.
Тем не менее в качестве пожелания на
будущее можно было бы высказать следующее.
Необходимо осветить работу маслоотделителей,
что во многом определяет эффективность
холодильной машины с винтовым компрессором.
Следовало бы также дать некоторые
сведения о винтовых компрессорах сухого сжатия.
47

Значение их для холодильной техники пока еще
не оценено в должной мере.
Также полезно было бы привести весь
отечественный типоразмерный ряд винтов, что
позволило бы читателю более полно представить
перспективу развития винтовых холодильных
компрессоров.
В то же время вряд ли можно считать
оправданным помещение на с. 65—66 и в табл.
II—2 геометрических характеристик винтовых
компрессоров по «критериям, оценивающим
качество профиля роторов» при... несопоставимых
условиях (Амосов П. Е., Андреев П. А.,
Шварц А. И. Оценка качества винтовых
компрессорных машин.— Химическое и нефтяное
машиностроение, 1972, № 5, с, 28—30).
В целом материал второй главы является
новым, в значительной части оригинальным,
содержащий в себе опыт последних лет по
созданию и исследованию важных для холодильной
техники машин.
Третья глава посвящена центробежным
холодильным компрессорам. Определена их область
применения, достаточно полно и обоснованно
указаны достоинства и недостатки. Рассмотрены
основы теории, даны классификация рабочих
колес и рекомендации по их применению,
приведены важнейшие геометрические и
газодинамические параметры, влияющие на эффективность
работы ступени и всего компрессора.
Проанализированы требования к холодильным
агентам и оценено влияние их свойств на
работу центробежного компрессора. Рассмотрены
характерные циклы и схемы холодильных машин
с центробежными компрессорами. С должной
глубиной рассмотрены способы регулирования
производительности, показано их влияние на
характеристики и экономичность центробежных
компрессоров.
Приведены конструкции новых отечественных
холодильных центробежных компрессоров. Особо
следует выделить новую для холодильной
техники конструкцию центробежного компрессора
с осевой сборкой элементов в неразъемном
корпусе, имеющую ряд известных достоинств
перед традиционной конструкцией корпуса.
Рассмотрены также особенности теплообменных
аппаратов холодильных машин с центробежными
компрессорами и их основные параметры.
Материал третьей главы, отражающий
современное состояние и тенденции развития
холодильных центробежных компрессоров,
представляет значительный интерес и будет полезен
специалистам.
В четвертой главе коротко описаны
ротационные пластинчатые холодильные компрессоры,
область применения которых в холодильной
технике сузилась из-за применения других типов
компрессоров. Приведенный в главе материал
позволяет составить достаточно полное
представление об этом типе компрессора, рассчитать и
разработать конструкцию. К сожалению,
отсутствуют таблицы технических данных этих
машин, выпускаемых отечественной
промышленностью.
Пятая глава содержит сведения о
герметичных компрессорах, широко используемых в
бытовых холодильниках, торговом оборудовании,
автономных кондиционерах и других холодильных
агрегатах.
Приведена классификация герметичных
компрессоров, указана область их применения,
достоинства и недостатки по сравнению с
сальниковыми и бессальниковыми компрессорами.
Основы теории и расчета изложены с учетом
48
специфики, работы герметичных поршневых и
ротационных (с катящимся ротором)
компрессоров.
Большое внимание уделено обстоятельному
описанию конструкций герметичных
компрессоров, их унификации и энергетическим
характеристикам. Рассмотрены их основные детали, узлы и
системы. Здесь же даны необходимые
сведения о встроенных электродвигателях и
устройствах их автоматической защиты.
Надежность и качество изготовления
герметичных компрессоров во многом зависят от
технологии их сборки, поэтому ей следовало бы
уделить больше внимания. В первую очередь
это относится к узлам, для которых
применяется селективная сборка. Полезны были бы
таблицы зазоров в главных подвижных
сочленениях.
Шестая глава посвящена электроприводу
холодильных компрессоров различных типов. В
конспективной форме представлены полезные
сведения об электродвигателях, их
характеристиках, методике подбора. Описаны наиболее
часто употребляемые схемы управления и защиты.
В этой главе недостает конкретных
сведений о многоскоростных электродв'игателях,
позволяющих регулировать производительность
компрессора ступенчатым изменением частоты
вращения.
В седьмой главе рассмотрены классификация
и области применения хладагентов и влияние
их свойств на энергетическую эффективность
холодильных циклов, эксплуатационные показатели
и конструктивные параметры холодильных
компрессоров и машин. Наиболее интересные
зависимости представлены в виде графиков.
Приведены данные о физико-химических
свойствах и токсичности холодильных агентов,
составлены рекомендации по их выбору.
Восьмая глава содержит подробные физико-
химические характеристики смазочных масел
для холодильных компрессоров. В ней
рассмотрены основные параметры, определяющие
свойства масел, их термическую стабильность,
смазочные и противозадирочные качества.
Значительное внимание уделено
растворимости масел в хладагентах и стабильности этих
смесей. Большой интерес представляют
экспериментальные зависимости давления и
плотности масло-фреоновых растворов от температуры и
концентрации, кривые расслоения растворов
масел с холодильными агентами, зависимости
их вязкости от температуры.
Приведена классификация масел по условиям
применения, даны рекомендации по их
взаимозаменяемости. Рассмотрены вопросы
использования масел в аммиачных и фреоновых
холодильных машинах. Проанализировано влияние
растворимости масел на работу теплообмену
ных аппаратов и холодильных машин в целом.
Содержание восьмой главы представляет
большой интерес как для проектировщиков, так
и для специалистов, занимающихся
эксплуатацией холодильных машин.
В последней, девятой, главе
рассматриваются вопросы надежности холодильных
компрессоров и машин.
Представлены основные показатели
надежности холодильного оборудования,
количественные показатели надежности, методы испытания
на надежность.
Даны методы расчета оптимальной перио
личности предупредительных замен сменяемых
деталей, определения сроков профилактических
осмотров, расчета структуры ремонтного цикла.

Даны рекомендаций по нормированию
показателей надежности. Рассмотрено влияние пока*
зателей надежности на экономичность
холодильной машины.
Имеется несколько общих замечаний. В
справочнике не нашли отражения осевые
компрессоры воздушных холодильных машин,
выпускаемых отечественной промышленностью. Эти
компрессоры, по нашему убеждению, перспективны
для холодильной техники.
В главах, посвященных конструкциям
компрессоров различных типов, отсутствуют или
сообщаются скудные сведения по конструктивным
материалам, применяемым в настоящее время или
перспективным к применению, их маркам,
методам термической обработки и упрочнения.
А без этого нельзя создать надежную и
долговечную конструкцию.
Следует также отказаться, по нашему
мнению, от устаревшего термина «сальник»,
заменив его современным — «уплотнение».
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 879194 B1) 2867348/25-06 B2) 04.01.80
3 E1) F 25 В 9/00 E3) 621.547 G2) А. К. Бреу-
сов, Ю. П. Мелехин G1) Омский политехнический
институт E4) E7) КОМПРЕССОР, содержащий
поршень, установленный в цилиндре с
образованием сообщенных между собой посредством
подогревателя, регенератора и теплообменника теплой
и холодной полостей и полости расширения,
и накопительную емкость, подключаемую к
холодной полости при крайних положениях поршня,
а к полости расширения при подходе поршня
к крайним положениям, отличающийся тем, что,
с целью сокращения его габаритов и веса,
полость расширения выполнена внутри поршня.
A1) 879196 B1) 2874086/23-06 B2) 22.01.80
к3 E1) F25 В 11/00 E3) 621.574 G2) В. И.
Гриценко, А. Н. Кабаков, В. А. Максименко, А. А. Не-
свицкий, Ю. А. Потапов G1) Омский
политехнический институт E4) E7) 1.
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая
турбокомпрессор с всасывающей и нагнетательной
линиями, последняя из которых подключена к
конденсатору воздушного охлаждения, имеющего
отводную линию жидкого хладагента,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности путем обеспечения беспомпаж-
ной работы турбокомпрессора, установка
дополнительно содержит резервную емкость,
подключенную через регулирующий вентиль к
нагнетательной линии, непосредственно за компрессором.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем,
что резервная емкость имеет объем, не меньший
объема нагнетательной линии.
Отрадно отметить полный отказ от
неудачного, не характеризующего ни рабочий процесс,
ни основной конструктивный признак термина
«турбокомпрессор».
К сожалению, к справочнику не приложен
список опечаток, а они кое-где встречаются,
например, в таблицах I—4, с. 21, II—3, с. 69 и др.
В целом материалы, приведенные в
справочнике «Холодильное компрессоры», отражают
последние достижения холодильного компрессоро-
строения.
Книга написана хорошим литературным
языком.
Большой авторский коллектив, пользующийся
заслуженным авторитетом среди специалистов,
выпустил полезную и нужную книгу, которую
холодильщики давно ожидали.
Д-р техн. наук, проф. И. А. САКУН
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
A1 877261 B1) 2885341/25-06 B2) 22.02.80
3 E1) F 25 В 1/00; F 25 В 49/00 E3)
621.574G2) М. А. Шевандин, А. М. Анненков,
В. Д. Курбан G1) Московский ордена Ленина
и ордена Трудового Красного Знамени институт
инженеров железнодорожного транспорта E4)
E7) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА ДЛЯ
РЕФРИЖЕРАТОРНЫХ ВАГОНОВ, снабженных
напольной решеткой с концевым выключателем
наличия груза, содержащая последовательно
включенные в замкнутый контур компрессор,
конденсатор, ресивер, соленоидный вентиль и
испаритель, а также блок управления,
подключенный к источнику питания, отличающаяся тем, что,
с целью повышения экономичности, она
дополнительно содержит вентили, установленные на
входе и выходе из ресивера, второй ресивер,
подключенный к контуру после конденсатора и
перед испарителем посредством
электромагнитных клапанов, а также включенную между входом
компрессора и вторым ресивером магистраль
с установленными в ней последовательно
обратным клапаном, вентилем и контактным датчиком
давления хладагента.
2. Машина по п. 1, отличающаяся тем, что
блок управления дополнительно содержит
подключенное через концевой выключатель к
источнику питания реле времени с контактами,
включенными последовательно с концевым
выключателем в цепь питания обмоток
электромагнитных клапанов, а контакты датчика давления
хладагента включены в цепь питания
обмотки соленоидного вентиля.
A1) 901768 B1) 2848051/25-06 B2) 07.12.79
3 E1) F 25 В 31/02 E3) 621.57.041 G2) Б. А. Си-
роткин, А. С. Ровинский, Г. Ю. Пейсахов,
М. П. Славуцкий, И. X. Зеликовский, В. А.
Тихомиров E4) E7) ВСАСЫВАЮЩИЙ
ПАТРУБОК ХОЛОДИЛЬНОГО КОМПРЕССОРА, со
держащий сетчатую обечайку и торцовую
стенку, отличающийся тем, что, с целью
повышения надежности, патрубок в верхней части
снабжен отражателем, в нижней —
отверстиями, а торцовая стенка выполнена наклонной.
49

ХРОНИКА
УДК 658.001.7:621.56/.58Ю61.3 @47)
СОВЕЩАНИЕ В ЧЕБОКСАРАХ ПО
ПОВЫШЕНИЮ ЭФФЕКТИВНОСТИ
РАБОТЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ
УСТАНОВОК
16—17 марта 1982 г. в Чебоксарах состоялось
Республиканское совещание, на котором
рассматривались вопросы улучшения эксплуатации
холодильных установок, снижения энергозатрат
на выработку холода, интенсификации
процессов охлаждения и замораживания на
предприятиях мясной и молочной промышленности
РСФСР.
В работе совещания приняли участие
представители Минмясомолпрома РСФСР, Росмясо-
прома, Росмолпрома, ВНИКТИхолодпрома,
проектных организаций, главные инженеры и
начальники технических служб производственных
объединений мясной и молочной промышленности
РСФСР.
Совещание открыл начальник Управления
оборудования, главного механика и энергетика
Минмясомолпрома РСФСР О. В. Большаков. В
докладе «О задачах работников мясной и молочной
промышленности по повышению эффективности
работы холодильных установок и внедрению
передовой технологии холодильной обработки
продуктов» он отметил значительный рост
холодильного хозяйства отрасли, повышение его
технической оснащенности и эффективности
использования холодильного оборудования. Освещена также
работа передовых предприятий по снижению
затрат электроэнергии на выработку холода путем
поддержания оптимальных температурных
режимов, использования естественного холода,
уменьшения теплопритоков через ограждающие
конструкции. Отмечены недостаточная инициатива
отдельных объединений в проведении
автоматизации холодильных установок, отсутствие
комплексного подхода к реконструкции предприятий и
внедрению новой технологии производства
продуктов, недостаточная обоснованность заявок на
оборудование, приводящая к увеличению
складских остатков.
Участниками совещания были заслушаны
доклады сотрудников ВНИКТИ холодпрома
В. П. Пытченко «Основные мероприятия по
снижению энергопотребления холодильными
установками и повышению эффективности их работы» и
Ю. К;. Соломахи «Повышение безопасности
эксплуатации холодильных установок и анализ
причин их аварий».
С рекомендациями об улучшении
эксплуатации современных высокооборотных компрессоров
выступил заместитель главного конструктора
московского завода холодильного машиностроения
«Компрессор» В. П. Афонский.
В докладе начальника отдела холодильной
службы Минмясомолпрома РСФСР Ю. Я. Сеня-
гина проанализированы эффективность работы
камер однофазного замораживания мяса и пути
интенсификации процессов охлаждения и
замораживания. Опыт работы отдельных предприятий
показывает, что оснащение камер однофазного
замораживания воздухоохладителями с
расходом воздуха не менее 1,3 м3/ч на 1 Вт их холодо-
производительности и поверхностью охлаждения
50—60 м2 на 1 т замораживаемого мяса позволяет
проводить цикл за 20—24 ч с минимальными
потерями массы продукции.
Основные направления проектирования систем
хладоснабжения предприятий мясной и молочной
промышленности изложены в докладе начальника
технического отдела Росгипромясомолпрома
П. С. Печеневского. Сопоставлен проект,
разработанный институтом, с типовым проектом гормол-
завода мощностью 50 т цельномолочной
продукции в смену. Путем рационального
использования аккумуляторов холода снижена на 60% хо-
лодопроизводительность установленных
компрессоров, сокращено на 6 человек число
обслуживающего персонала, получен значительный
экономический эффект.
С сообщениями об использовании
естественного холода, автоматизации холодильных
установок и внедрении нестандартных
воздухоохладителей и конденсаторов выступили главный
инженер Свердловского объединения мясной
промышленности М. А. Пустовалов, главный механик
Воронежского объединения мясной
промышленности В. С. Ланецкий, главный инженер
Кировского объединения молочной промышленности
А. В. Столяров.
Всего на семинаре заслушано 20 докладов и
сообщений, на основе которых разработаны
рекомендации по улучшению технической
оснащенности предприятий, повышению степени
автоматизации холодильных установок и безопасности
их обслуживания, интенсификации процессов
холодильной обработки мясных и молочных
продуктов.
В рекомендациях указано на неотложность
принятия мер, направленных на стабилизацию
температурных режимов в камерах хранения и
производственных помещениях,
совершенствование систем распределения воздуха в камерах
замораживания и охлаждения мяса, на
целесообразность увеличения поверхности охлаждающих
устройств в этих камерах до 60—70 м2 на 1 т мяса
и снижения единичной емкости камер. Признано
необходимым ускорить внедрение агрегатов для
быстрого замораживания, обеспечив
холодильные установки компрессорами двухступенчатого
сжатия, аммиачными насосами и ресиверами.
Для снижения потребления электроэнергии
нужно максимально использовать естественный
холод, усилить контроль за поддержанием
оптимальных режимов работы холодильных устано-'
вок, своевременно оттаивать батареи и
воздухоохладители. Следует изучить возможность
применения тепла нагнетательных паров аммиака
после компрессоров в качестве вторичных
энергоресурсов.
Участники семинара совершили экскурсии на
мясокомбинат и молкомбинат, где ознакомились
с эксплуатацией современных высокооборотных
компрессоров, работой камер однофазного
замораживания мяса и установкой для регенерации
холодильного масла.
50

В МЕЖДУНАРОДНОМ
«ИНСТИТУТЕ
ЖШОДД
УДК 637.5'8.037@83.132)
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ХРАНЕНИЮ
ОХЛАЖДЕННЫХ /
СКОРОПОРТЯЩИХСЯ
ПРОДУКТОВ*
РЫБА И МОРЕПРОДУКТЫ
Автолиз свежевыловленных рыбы и моллюсков
вызывается эндогенными и протеолитическими
ферментами, находящимися соответственно в их
мясе и внутренних органах.
Действие первых приводит к посмертному
окоченению, подобно происходящему в мясных
тушах. Однако из-за скопления молочной
кислоты величина рН снижается в рыбе обычно лишь
до значений 6,0—6,8, а у тунца и крупных плоских
рыб, таких как белый палтус,— до 5,5.
При температуре около 0°С у большинства
видов рыбы полное окоченение наступает за один
день, после чего мясо их снова постепенно
размягчается.
Эндогенные ферменты изменяют также
вкусовые свойства рыбы и рыбопродуктов.
Протеолитические ферменты вызывают
размягчение внутренностей и постепенное их
разжижение, а также размягчение мышечной ткани и
стенок брюшной полости и разрыв последних.
Кроме того, образование под действием этих
ферментов цветных и черных пигментов может
изменить цвет мяса некоторых моллюсков.
В большинстве видов рыбы и моллюсков
активность ферментов сохраняется при
температуре от 5 до 15°С. Поэтому рекомендуется их быстро
охладить после вылова, чтобы свести к минимуму
порчу продукта.
Микроорганизмы, находящиеся в слизи на
поверхности и в кишечнике охлажденной рыбы,
являются главной причиной ее порчи. Они
проникают в ткань мяса и разлагают ее белок, при
этом ухудшаются вкусовые свойства и
появляется неприятный запах.
i Порчу рыбы, выловленной в холодных или
^умеренно холодных водах, вызывают психрофиль-
ные бактерии, которые хорошо развиваются при
температуре 0—5°С. При охлаждении рыбы они
не теряют своей активности. .
Рыба, выловленная в теплых водах, содержит
преимущественно мезофильную флору, менее
активную при низких температурах. В этой рыбе
могут встречаться и психрофильные бактерии, но
после охлаждения она менее подвержена порче,
чем рыба холодных вод. Например, тощую
охлажденную рыбу холодных вод можно хранить 1—2
недели, а такую же рыбу теплых вод — 2—3
недели.
*Recomrnendations for chilled storage of
perishable produce. IIR, Paris, 1979.
Продолжение. Начало см. «Холодильная
техника», 1981, № 7, Я* 12; 1982, № 4.
В процессе хранения потери массы
охлажденной рыбы и моллюсков вследствие выделения сока
составляют около 5% (а иногда и до 10%) в
течение примерно 10 дней. Потери массы
сопровождаются экстракцией растворимых белков, а
также вкусовых компонентов.
Хранение рыбы в тающем льду или
охлажденной воде может привести к изменению цвета
кожного покрова и мышечной ткани, а
продолжительное хранение в морской воде — к
нежелательному просаливанию и набуханию.
Причиной порчи частично сушеных или
соленых продуктов, изготовленных из жирной рыбы,
является прогоркание вследствие окисления
жира, которому менее или совсем не подвержены
свежие рыба и морепродукты.
Скорость порчи морепродуктов (в
аналогичных условиях) зависит от их вида, размеров и
жирности. Крупные или тощие экземпляры
сохраняются лучше, чем мелкие или жирные.
Заметное влияние на продолжительность
хранения оказывают сезонные колебания
биологических условий или питания, которые иногда
приводят к изменению минимального значения рН и
активности ферментов.
Потрошение рыбы во многих случаях
способствует удлинению срока хранения благодаря
устранению главной причины автолиза. При
большом улове очень мелкой рыбы потрошение
практически неосуществимо. Если кишечник свободен
от пищи или ферменты внутренних органов имеют
слабую активность, потрошение не требуется.
Надлежащей мойкой сырья в свежей и
холодной морской или пресной воде можно удлинить
срок хранения, поскольку при 'этом удаляются
микроорганизмы и ферменты пищеварения. Такой
же эффект дает соблюдение санитарного
состояния оборудования и рабочих поверхностей.
При филетировании, потрошении и разделке
происходит рассеивание в мышечных тканях
микроорганизмов, ферментов и кислорода и между
ними создается более тесный контакт. Это может
привести к сокращению срока хранения по
сравнению со сроком хранения цельной рыбы.
Упаковка с использованием инертной газовой
среды способствует удлинению срока хранения
жирной рыбы хорошего исходного качества.
Порча свежих рыбы и моллюсков задержится
на значительное время, если их хранить при
температуре, близкой к точке замерзания (—1°С).
Крепкосоленые рыбопродукты хранят при более
низкой температуре (например, —5°С), но выше
точки их замерзания.
Некоторые соленые рыбопродукты подвергают
созреванию в процессе хранения, для чего
поддерживают температуру от 5 до 10°С и даже выше.
Рыбопродукты сухого посола рекомендуется
хранить при температуре выше 10°С до полного
их просаливания, что важно для
предотвращения развития галофильных бактерий.
Для рыбы, более чем для других
скоропортящихся продуктов, допустимые сроки хранения
зависят от температур, поддерживаемых в
интервале между точкой замерзания и 5°С. Так,
например, свежие продукты северной Атлантики сохра^
няются при 0°С вдвое дольше, чем при 4,5°С.
В связи с этим рекомендуется быстро охладить
их вскоре после вылова и поддерживать более
низкую температуру в процессе хранения.
Рекомендуемые ниже способы хранения
рыбопродуктов позволяют получать в холодильных
камерах относительную влажность воздуха,
близкую к 100%. Для соленых рыбопродуктов
допустима влажность в пределах 75—90%, для
сушеных (без защитной упаковки) — около 50%, а
51

при влажности 75% необходима
влагонепроницаемая упаковка.
Рыбопродукты можно успешно хранить в
холодильных камерах, если принять меры против
усушки и окисления. В камеры хранения следует
загружать только охлажденные рыбопродукты.
Сушеную рыбу и соленые рыбопродукты с
сильным запахом необходимо хранить отдельно от
других продуктов. Для копченой рыбы в вакуум-
упаковке или в упаковке с инертной газовой
средой температура хранения должна быть
ниже 4°С.
Лед из чистой свежей воды является наиболее
эффективным средством охлаждения и хранения
свежих рыбы и моллюсков. Хорошо
пересыпанная мелкодробленым льдом рыба имеет влажную
поверхность и температуру —0,5-f- 4- 1°С. Лед из
морской воды нежелателен, так как при контакте
с ним возможно подмораживание или
просаливание рыбы.
Слой рыбы, пересыпанной мелкодробленым
льдом, должен быть небольшим во избежание ее
повреждения и значительной потери массы. При
хранении рыбы со льдом в холодильной камере
рекомендуется поддерживать в ней температуру
воздуха не ниже 1°С. В медленно тающем льду
рыба сохраняется лучше, чем в нетающем.
Рыбное филе, мясо моллюсков, икру и печень
следует защищать от контакта со льдом и талой
водой посредством пленки или
водонепроницаемой бумаги.
Соленые или копченые рыбопродукты и живые
моллюски хранить во льду не рекомендуется.
На борту судна целесообразно держать рыбу
в морской воде, охлаждаемой до —1°С с помощью
холодильной установки или путем добавления
льда. При использовании только морской воды
соотношение воды и рыбы не должно превышать
1:5 (рекомендуется 1:3). При добавлении льда
рекомендуемое соотношение льда, воды и рыбы
1:1:4.
Большое количество льда в смеси снижает
соленость и изменяет цвет таких продуктов моря,
как каракатица или лещ.
При хранении на судне должны быть обеспе^
чены хорошая циркуляция и фильтрация воды,
простота очистки танков, заполнение их при
каждой новой загрузке рыбой чистой свежей
морской водой или рассолом, исключение
повреждения рыбы при движении судна.
Срок хранения свежей рыбы можно удлинить
вдвое и более, если жидкую среду насыщать
диоксидом углерода. Однако опыт применения такого
способа хранения пока недостаточен, чтобы
можно было рекомендовать его для промышленности.
Живую рыбу и моллюсков надо хранить
в свежей, чистой и хорошо оксигенированной
морской или пресной воде. Некоторые виды
моллюсков хранят на воздухе. Лучших результатов
хранения достигают при температуре воды или
воздуха в интервале 5—10°С, причем она не должна
быть ниже критической. Для крабов
рекомендуется температура 4°С, соленость воды — не менее
2%.
Установить точные сроки хранения
рыбопродуктов весьма затруднительно, поэтому
предельным для хранения считают срок до появления
признаков определенной порчи (окисление или
легкое прогоркание). Продукт при этом, в
большинстве случаев, еще годен для реализации.
В таблице указаны температурный режим и
практические сроки хранения. Рыбопродукты,
хранившиеся дольше этих сроков, могут быть
использованы для питания людей только при
определенных условиях.
Продукты
Рыба
зубатка потрошеная
камбала потрошеная
желтополосая
красная
морская
карп индийский
непотрошеный
лещ морской непотрошеный
лосось непотрошеный
макрурус потрошеный
мегрим потрошеный
мерланг потрошеный
хек потрошеный
северного полушария
южного полушария
хек непотрошеный
северного полушария
южного полушария
налим (с иглами)
потрошеный
нерка красная
непотрошеная
то же
окунь морской
непотрошеный
палтус потрошеный
пикша потрошеная
пузанок непотрошеный
сайда потрошеная
сайра потрошеная
сардины непотрошеные
сардины японские
непотрошеные
сельдь непотрошеная
жирная
тощая
скат (морская лисица),
крылья
скумбрия
непотрошеная
потрошеная
треска
потрошеная
мелкая (путассу)
непотрошеная
тунец непотрошеный
длинноперый
то же
полосатый
южный обыкновенный
форель радужная
непотрошеная
потрошеная
Язык морской мелкий
потрошеный
Морепродукты
гребешки
без створок, кетовые
в створках
без створок
кальмары потрошеные и
непотрошеные
краб
вареный
тихоокеанский крупный
то же, в вакуум-упаковке

Температура
хранения,
°С
0
0
0 |
0
о !
о |
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
—1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
— 1
0
0
0
0
0
0
0
! 0
0
о
! 0
4,5
4,5

Практические
сроки
хранения,
дни
9—10
11
12—14
13
27—35
22
8
13—14
12
10
11 — 12
6—8
8
4—5
10
11
13
. 7—9
14
10—11
16
12
10
2—4
9
3
5
9
5—6
10
11 — 12
6—7
35
29
6
18
1 4-7 -
9—10
13
1 9
i 7
1 9
7—8
1 7
5
! 7
52

креветки
сырые
то же, для переработки
то же, с головами
вареные
омары норвежские (хвосты
в створках)
устрицы без створок
Рыбопродукты
икра
лососевая зернистая в
tконсервных банках
осетровая зернистая
без консерванта
в бочках ч
пастеризованная
осетровая паюсная
рыбная различных сортов
6—8% соли
10—15% соли
крабы постеризованные
рыба фасованная
филе из белого мяса
(треска, сиг и др.)
то же
сельдь потрошеная
форель потрошеная
то же, в вакуум-упаковке
копченая, белое мясо
то же, лосось
рыба горячего копчения
нерка, красная рыба
пикша
сельдь
угорь
форель
рыба холодного копчения
лосось
пикша
сельдь
треска
Указанные сроки хранения рыбопродуктов (Окончание следует)
действительны при использовании свежего сырья
для их производства. Продукты, созревающие в Материал подготовил И. М. ГИНДЛИН
процессе хранения (например, соленая сельдь), ВНИКТИхолодпром
в таблицу не включены. В большинстве случаев
при температуре 0°С продукт хранят в тающем
льду.
ИЗОБРЕЛ
A1) 901766 B1) 2644306/23-06 B2) 10.07.78
3 E1) F 25 В 19/04 E3) 621.56 G2) Н. Я.
Обухов, Д. А. Шаповалов, О. М. Волкова E4) E7)
СИСТЕМА ОХЛАЖДЕНИЯ ГЕРМЕТИЧНОГО
ОБЪЕКТА, содержащая последовательно уста-
f ленные в жидкостном циркуляционном кон-
е насос, теплообменник, охлаждаемый объект
с фильтрами на входе и выходе и
цилиндрическую компенсационную емкость, отличающаяся
тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности путем контроля расхода
хладагента, она дополнительно содержит указатель
расхода, а компенсационная емкость заключена в
цилиндрический кожух с кольцевым зазором,
причем в зазоре и в самой компенсационной
емкости дополнительно установлены с
возможностью осевого возвратно-поступательного
перемещения соответственно кольцевой и
цилиндрический постоянные магниты, внутренняя
поверхность кожуха снабжена токовыводящей
шиной и сопротивлением, электрически связанным
с указателем расхода, а кольцевой постоянный
магнит — двумя контактами,
взаимодействующими с указанным сопротивлением.
A1) 892149 F1) 685881 B1) 2919216/28-13 B2)
30.04.80 3 E1) F 25 D 3/00 E3) 621.565.58
G2) В. А. Милевский, А. И. Стрельцов, И. И. Бе-
лоцерковский G1) Минский завод холодильников
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ
НАПИТКОВ, по авт. св. № 685881,
отличающееся тем, что, с целью повышения
эффективности работы при охлаждении напитков в
неглубоких емкостях, втулка установлена с
образованием зазора между ее внешним
цилиндром и корпусом, при этом кромки этого
цилиндра загнуты внутрь.

HOiOOTU „
инсютмннм
темним
УДК 621.57.041-213.4.001 66
ТЕНДЕНЦИИ КОНСТРУИРОВАНИЯ
ВОЗДУШНЫХ КОНДЕНСАТОРОВ
МАЛЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Канд. техн. наук В. JW. ШАВРА
Всесоюзный заочный институт пищевой
промышленности
Канд. техн. наук С. Р. ГО ПИН,
С. Н. ГРОМОЗДИ Н, В. А. РОГОВА
ВНИИторгмаш
В целях определения основных тенденций
конструирования, а также выбора эффективных
поверхностей теплообмена конденсаторов малых
холодильных машин проведен анализ
конструкций конденсаторов с принудительным
воздушным охлаждением (выпускаемых ведущими
зарубежными фирмами) и рассмотрены их тепло -
обменные поверхности.
I Установлено, что за последние годы
конструктивное исполнение конденсаторов в виде пучка
круглых труб с насаженными на них плоскими
ребрами в основном сохранилось. Существенно не
изменились и элементы конструкции: размеры
наружного диаметра труб, их шаг, материал труб
и ребер.
Однако изменились шаг ребер, толщина труб,
материал для изготовления вентиляторрв и их
корпусов (стали применять неметаллические),
размеры теплопередающих поверхностей.
Фирмы «Хитачи» (Япония) и «Контардо»
(Италия) освоили выпуск конденсаторов новой
конструкции — цельноалюминиевых из
плоскоовальных труб с промежуточным оребрением
(рис. 1) и беструбных с плоскоовальным [3]
сечением каналов для хладагента (рис. 2).
По данным фирмы «Контардо», при замене
конденсаторов типов STT и STN с круглым
сечением канала для хладагента (см. рис. 2,а) на
конденсаторы типа STF с плоскоовальным
сечением (см. рис. 2,6) увеличивается на 20—40%
теплосъем при том же температурном напоре и
расходе воздуха. Одновременно уменьшаются на
18—40% габаритные размеры и масса.
Цельноалюминиевые конденсаторы фирмы
«Хитачи» выполнены из плоскоовальных труб
размером 19,2x4 мм, змеевик для хладагента
изготовлен из непрерывной цельнотянутой трубы.
Благодаря наличию в ней внутреннего оребрения
предотвращается сминание трубы при
образовании «калачей». Хладагент поступает и выходит
через штуцерные резьбовые соединения. Для
наружного оребрения использована фольга толис^-
ной 0,2 мм в виде гофрированной полосы сплаЩ
АМц, плакированного силумином. Пайка таких
конденсаторов проводится на специальном
оборудовании фирмы «Шова» (Япония) в
вакуумных электропечах.
Беструбные конденсаторы фирмы «Контардо»
сделаны из специальных сортов стали,
плакированной медью. После сборки в секции ребра
спекаются в печах светлой пайки.
В конденсаторах типа STN и STT (см. рис.
2,а) в ребрах выштамповывают круглые
отверстия диаметром 8 мм с конусной отбортовкой
длиной около 8,5 мм. Последовательным
сопряжением конусных отбортовок ребер достигается
образование жестких пакетов с шагом ребер
4,3 мм. Трубы соединяют в змеевик с помощью
традиционных круглых калачей. Вход и выход
хладагента осуществляются через круглые трубки
с внутренним диаметром 8 мм.
По А
\h\\
ГТПТ
L L L1 L
nnrfrj
Hill
"лиг
nijrjfj
U LI J J
Г МП
LLLLL
ijnnn
LI Li J J
ГТТТТ
4444
r|nr]r]
J Jul]
r| rl n r|
J J J J
fj ППП
J J Li J
rj rj r|r|
По Б
(JC3 СЭ СЭСЭ]
Рис. 1. Элемент конструкции
цельноалюминиевых конденсаторов фирмы «Хитачи» (Япония):
/ — плоскоовальная труба; 2 — внутреннее ребро; 3 —
гофрированная полоса
-Щ
Рис. 2. Беструбные конденсаторы фирмы
Контардо (Италия):
а — типа STT — с круглым сечением канала для хладагента;
б — типа STF — с плоскоовальным сечением канала для
хладагента; / — конусная отбортовка; 2 — отогнутые язычки для
турбулизации потока воздуха; 3 — технологическое отверстие;
4 — плоскоовальное отверстие
54

Фирма «Финкойл» (Финляндия) выпускает
выносные конденсаторы поверхностью до 920 м2.
Ряд фирм, поставляющих комплектное
холодильное оборудование для магазинов «Универсам»,—
«Бонне» (Франция), '«Костан» и «Детройт»
(Италия) изготавливают так называемые
модульные холодильные группы: 3—4
мотор-компрессорных агрегата, смонтированных на одной раме с
ресивером, общим воздушным конденсатором
поверхностью около 80 м2 и* пультом автоматики и
электрооборудования. Такие охлаждающие
группы применяют в магазинах общей площадью
свыше 1000 м2 с суммарной холодопроизводи-
тельностью торгового оборудования примерно
20—25 кВт. w..{
В настоящее время наблюдается тенденция
к созданию и применению в холодильных
агрегатах конденсаторов с увеличенной теплообменной
поверхностью, что позволяет получить разность
между температурой конденсации и
температурой воздуха на входе в пределах 10—12 в
агрегатах холодопроизводительностью до 1,5 кВт и
около 15°С в агрегатах холодопроизводитель- '
Таблица 1
Страна-изготовитель (фирма)
ГДР
(Комбинат воздушной и
холодильной техники)
Япония
(«Санио»)
НРБ
(Завод им. А. Иванова)
Италия
(«Контардо»)
тип STN
тип STF
тип CR, SCR
Финляндия
(«Финкойл»)
Япония
(«Тайсей»)
Франция
(«Юните Герметик»)
Труба J
Расположение
Шахматное
Коридорное
Шахматное
То же
Коридорное \
Шахматное f
Коридорное \
Шахматное \
Шахматное
То же
«
«
Наружный
диаметр, мм
(материал)
12
(Сталь)
16
(Сталь)
10
(Медь)
10
(Медь)
8
(Сталь)
19X4
(Сталь)
16
(Медь)
17
(Медь)
9,5
(Медь)
10
(Медь)

Толщина,
мм
1
1
0,5
0,5
0,3
0,3
0,8
—
—
0,8
Шаг труб,
мм
34X40 .
68X50
25X25
25X25
30X30
30X15
60X30
64X32
25X25
26X17
Ребро
Толщина, мм
(материал)
0,3
(Сталь)
0,3
(Сталь)
0,2

(Алюминий)
0,2

(Алюминий)
0,3
(Сталь)
0,3
(Сталь)
0,2

(Алюминий)
0,2

(Алюминий)
0,2

(Алюминий)
0,2

(Алюминий)
Шаг
ребер,
мм
—
3
3
4,3
3,5
2,5
2,5
2,2
3
В новых моделях конденсаторов типа STF в
ребрах выштамповывают плоскоовальные
отверстия размером 19x4 мм (см. рис. 2,6) с конусной
отбортовкой длиной около 7 мм, при этом шаг
ребер составляет 3,5 мм, а эквивалентный
диаметр со стороны хладагента 6,6 мм. Трубы
соединяют в змеевик с помощью штампованных
накладок, приваренных рельефной сваркой. Хладагент
поступает через круглые трубки внутренним
диаметром 8 мм.
По применению воздушные конденсаторы
можно условно разделить на две группы:
встроенные, т. е. установленные непосредственно на одной
раме с компрессором (герметичным или бессаль-
никовым), и выносные (крышные). Встроенные
конденсаторы с теплообменной поверхностью до
15—20 м2 используют в агрегатах холодопроиз-
#дительностью до 6—8 кВт, выносные поверх-
стью до 100—120 м2 применяют в
большинстве случаев при централизованном хладоенабже-
нии в магазинах типа «Универсам» (обслуживают
от четырех до шести бессальниковых
компрессоров).
55

ностью до 10—12 кВт. Это повышает холодил ь-
( ный коэффициент машины.
В последние годы получили определенное
развитие конструкции оребренной части
конденсаторов (табл. 1). В основном используют медные
тонкостенные трубы толщиной 0,5—1 мм с
наружным диаметром 8—-17 мм. Алюминиевые круглые
трубы с креплением калачей змеевика на
специальных клеях не нашли широкого
распространения, хотя .-их применяет фирма «Крайслер
Эйртемп> (США) в воздушных и автомобильно-
# транспортных холодильных установках [1].
Расположение труб в конденсаторах в большинстве
случаев шахматное, в некоторых — коридорное.
Шаг труб в конденсаторах с поверхностью
теплообмена до 4 м2 обычно 25x25 мм, а в более
крупных — 60X30 мм.
Толщина алюминиевых ребер 0,2 и 0,3 мм. Их
конструкция весьма разнообразна. Фирмы «Кон-
тардо», «Финкойл» и др. в целях турбулизации
воздушного потока делают ребра с искривленной
(волнистой) передней кромкой или отогнутыми
«язычками». Контакт между ребрами и трубами
осуществляется путем гидравлической или
механической раздачи труб. В остальных
конденсаторах проводится горячее цинкование наружной
поверхности. Шаг ребер от 2,2 до 4,3 мм.
Минимальный шаг 2 мм, ограничивается возможным
запылением.
В большинстве конструкций число секций не
более четырех. Их соединяют по ходу движения
хладагента в конденсаторах агрегатов холодо-
производительностью до 1,5 кВт
последовательно, свыше — параллельно. Встречается
также последовательно-параллельный вариант.
___ Ряд моделей конденсаторов фирм «Фин-
койл» (Финляндия) и «Данхем Буш» (Англия)
снабжены внутренними трубками с
вытеснителями, которые снижают емкость по хладагенту
примерно на 40% и улучшают внутренний теплообмен.
В выносных конденсаторах применяют либо
горизонтальное, либо вертикальное движение
воздуха.
Фирма «Санио» (Япония): для
низкотемпературных агрегатов типа UF-3730SM и UF-5530SM,
работающих на хладагенте R502, холодопроиз-
водительностью 2,9, 4,4 кВт разработала
конденсатор выносного типа с наклонным
расположением секций (рис. 3). Аналогичные конденсаторы
выпускает фирма «Тайсей» (Япония) [2] для
холодильных агрегатов холодопроизводительностыо
0,75—22 кВт.
В торговом холодильном оборудовании в
целях улучшения шумовых характеристик
применяют вентиляторы диаметром до 254 мм. Фронт
конденсатора имеет форму вытянутого
прямоугольника и продувается воздухом от
нескольких вентиляторов малого диаметра.
В холодильных агрегатах многих фирм
вентиляторы не имеют корпусов, фронт конденсатора
закрывается плоским листом с отверстием для
установки крыльчатки вентилятора. Двигатель
вентилятора крепится в большинстве случаев к
стойке, находящейся на раме агрегата. Для
наилучшего обдува фронта конденсатора площадь
вентилятора по наружному диаметру должна
составлять не менее 0,75—0,8 от фронтальной
поверхности конденсатора. Номинальная мощность
электродвигателей для конденсаторов с
поверхностью до 4 м2 — от 0,01 до 0,02 кВт, для
конденсаторов с поверхностью до 100 м2 — от 0,09 до
0,75 кВт. Обычная частота вращения 25 с -*.
Для снижения уровня шума применяют
широколопастные вентиляторы, изготовленные
штамповкой из алюминия толщиной до 1 мм.
56
\ 2. t ¦ т * /
Рис. 3. Выносной конденсатор фирмы «Санио»
(Япония) с наклонными секциями: j*;
/ — секции конденсатора; 2 — вентиляторный узел; 3 — трЩ*
бопроводы для хладагента (стрелками показано направление
воздуха)
Вентиляторные узлы конденсаторов типа STT
и STF фирмы «Контардо» снабжены
пластмассовыми диффузорами. Фирма «Хитачи»
использует в бытовых кондиционерах
холодопроизводительностыо 2—7 кВт пластмассовые
вентиляторы с шестилопастным колесом. Фирма «Солар
Фэнс» (Англия) выпускает ряд металлических
вентиляторов [4] для холодильных агрегатов,
систем кондиционирования воздуха и выносных
конденсаторов: цельноштампованные пятилопа-
стные диаметром 101, 140, 142, 165, 178, 190, 200,
228 и 254 мм и четырехлопастные составные
диаметром 254, 355, 381, 406 мм, а также для
выносных конденсаторов с поверхностью более 100 м2
диаметром 508—558, 609 и 762 мм. Фирма «Муль-
ти-Винг» (Англия) изготавливает разборные
вентиляторы с металлической ступицей и
пластмассовыми лопастями для воздухоохладителей и
конденсаторов (рис. 4).
Рис. 4. Составной вентилятор фирмы «Мульти-
Винг» (Англия):
а — общий вид; б — элементы конструкции

tf
ф.
Таблица 2
Страна-изготовитель
(фирма)
Финляндия
(«Финкойл»)
Италия
(«Контардо»)
Италия
(«Дорин>)
Япония
(«Тайсей»)
ГДР
(Комбинат воздушной и
холодильной техники)
Япония
(<Хитачи»)
Тип

конденсатора
FI
FIM
FL
FLM
CR
CR
SCR
SCR
STN
STF
STTL
СС
S
кн
TGL
SV
Тепловая
нагрузка Q кВт.
при Д/= 15°С,
хладагент
R12
3,8—25,1
6,0—20,2
26,7—279
21,5—209
8,46—39,6
50,3—96,8
11,8—49,0
61,2—306
0,33—2,62
0,76—3,14
2,21 — 18,6
5,8—34,8
3,36—37,5
0,2—8,4
1,85—3,5**
Площадь
поверхности
теплообмена
Ям2
14,9—75,7
22,3—75,7
85,0—920
85,0—920
0,5—4,49
0,59—2,57
4—39,6
20,2—120
4,1—60
7,3—80,9
0,6—23,2
1,34—2,76
Расход
воздуха G,
м7с
0,42—2,8
0,55—1,8 -
3,0—27,2
2,0—17,8
1,38—3,66
4,86—6,19
1,47—3,95
5,27—19,69
0,1—0,36
0,16—0,36
0,55—1,76
0,18—2,9
0,41—3,6
0,04—1,75
0,21—0,38
Масса М, кг
50—140
50—140
180—1200
180—1200
47—147
160—840
0,56—4,72*
0,88—3,86*
4,0—40,2*
—
—
1,2—48*
1,4—2,3*
Занимаемый
объем, м3
0,1—0,88
0,15—0,88
0,88—11,77
0,88—11,77
0,2—0,52
1,1 — 1,59
0,19—0,53
0,9—3,75
0,002—0,012*
0,002—0,007*
0,013—0,08*
0,4—0,74
0,016—0,22
—
0,002—0,063*
0,002—0,0039*
Количество
вентиляторов
и их диаметр, мм
1X305—3X405
1X405—3X405
2X508—4X914
2X508—4X914
1X400—3X400
2X610—3X610
1X450—3X450
2X600—8X600
1X300—6X400
1X250—3X400
1X300—4X400
—
—
Частота вращения
вентилятора,
с (об/мин)
23,3A400)
15.0 (900)
23,3 A400) —11,6 G00)
15.0 (900)—7,5 D50)
24.2 A450)
15.3 (920)
24,2 A450)
15,8 (950)
24.2 A450)
24.2 A450)
24,2 A450)
—
—
—
—
* Без вентиляторного узла.
** Для температурного напора Д/ = 24°С.

Т а б л
и ц а 3

Страна-изготовитель
(фирма)
Финляндия
(«Фин-
КОЙЛ»)
Италия
(«Контар-
до»)
Япония
(«Тайсей»)
ГДР
(Комбинат
воздушной
и
холодильной
техники)
Япония
(«Хитачи»)
Марка
конденсатора
FI 01
FI 02M
CR 412
SCP 11
STN 9527
STF 18227
STTL 10470
КН-2
TGL 3550
SV 1003С


верхность


лообмена
F,
м2
14,9
22,3
—
—
4,49
2,57
15,75
18,1
13,9
2,76

Тепловая
нагрузка
Qk,
кВт,
при
At =
= 15°С
3,8
6,0
8,46
11,8
2,62
3,14
8,14
7,2
5,3
2,2

Расход

воздуха
G,
м3/с
0,42
0,55
1
1,38
1,47
0,36
0,36
1,1
1,15
1,2
0,38
Габаритные
размеры, мм

длина
425
625
860
770
325
315
765
—
672
580

ширина
490
490
400
460
140
80
165
—
96
19

высота
510
510
600
540
274
274
310
—
585
357
Шаг

ребер
5р,
мм
2,5
2,5
2,5
2,5
4,3
3,5
3,5
2,2
—
2,5
Шаг
труб
5,Х52,
мм
64X32
64X32
60X30
60X30
30X30
15X30
30X30
25X25
68x50
24X22

Мощность

вентилятора


новленная)
N, Вт
1X90
1X90
—
—
—
—
.—
—
—
—

Занимаемый
объем
V, м3
0,106
0,156
0,2
0,19
0,012*
0,007*
0,039*
—
0,037*
0,0039*
Масса
М, кг
50
55
—
47
г.
4,72#
3,86**
16*
—
29*
2,3*
Без вентиляторного узла
! Компактность аппарата характеризуется
отношением занимаемого им объема к тепловой
нагрузке. Для различных теплообменных
аппаратов рассматриваемого класса она меняется от
0,012 до 0,043 м3/кВт. Коэффициент оребрения —
отношение наружной поверхности к внутренней —
составляет 7,4—22, причем преобладает
значение около 9.
— В табл. 2 представлены характеристики
конденсаторов различных фирм, в табл. 3 —
технические данные конкретных аппаратов.
л Теплосъем в конденсаторах, при прочих
равных условиях, существенно зависит от
температурного напора и расхода воздуха, которые
выбираются на основе технико-экономических
расчетов.
Влияние расхода воздуха на теплосъем
конденсатора примерно можно оценить, пользуясь
приведенными ниже данными фирмы «Контардо»
(Италия):
Расход воздуха
от номинального
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,1
1,2
Коэффициент пересчета
для определения теплосъем
0,4
0,5
0,6
0,68
0,76
0,83
0,92
1,0
1,08
1,15
Анализ рассмотренных типов конденсаторов
показывает, что удельная тепловая нагрузка
QK /F находится в пределах от 0,22 до 1,22 кВт/м2
(преобладающее значение — 0,3—0,46 кВт/м2);
удельная масса аппаратов M/QK составляет
от 2,6 до 13,5 кг/кВт, а при исключении
вентиляторного узла — от 1,0 до 6,0 кг/кВт; удель-
м3/с
ный расход воздуха G/QK— от 0,06 до 0,3 —?-
кВт
(преобладающее значение соответствует 0,1 —
""" Таким образом, приведенный анализ
позволяет проследить следующие тенденции
конструирования воздушных конденсаторов:
снижение толщины медных труб до значений
0,3—0,5 мм;
уменьшение шага ребер до 2,5—3 мм;
применение цельноалюминиевых конструкций
с внешним и внутренним оребрением, с
высокоэффективной теплоотдачей и малым гидравлическим
сопротивлением со стороны воздуха;
использование только широколопастных
вентиляторов с хорошими акустическими
характеристиками; ^
уменьшение температурного напора до Kgjp
12°С (в крупных конденсаторах до 15°С); ^'
широкое внедрение различных турбулизаторов
потока воздуха при наружном оребрении.
Список использованной литературы
1. Air Conditioning, Heating and Refrigeration
News, 1966, № 12, pp. 28—29.
2. Hattore K., Hattore K. — Reito,
Refrigeration, 1980, 55, № 630, pp. 359—360.
3. Neue STN — Verfussiger die Kalfe und
Klimatechnick, 1978, №9, p. 414.
4. Refrigeration and Air Conditioning Yerar
Book, London, Refrigeration Press Ltd., 1980,
p. 261.
58

спмвочныи
ОТДЕЛ
УДК 621.564.25:536
ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЕ
СВОЙСТВА ХЛАДАГЕНТА R142
Канд. техн. наук И. И. ПЕРЕЛЫНТЕЙН,
Е. Б. ПАРУШИН, Л. Н. АРЕФЬЕВА,
Н. И. НЕМЧИНОВА
ВНИКТИхолодпром
Ъ
адагент R142 относится к
высокотемпературным хладагентам, применяемым в тепловых
насосах, кондиционерах и установках для
одновременного получения тепла и холода. Приведенные
в советских и зарубежных справочных изданиях
по холодильной технике таблицы его
термодинамических свойств и калорическая диаграмма
энтальпия — давление базируются на
устаревших экспериментальных данных и не учитывают
новейших методов аналитической обработки.
С учетом выполненных в последние годы
экспериментальных исследований и разработанных
применительно к ЭВМ аналитических методов
аппроксимации авторами были составлены:
уравнение состояния, описывающее газовую
область.
з з
Z=l + 2 (Sk.T-/)Qi,
A)
где Z — коэффициент сжимаемости;
bis— индивидуальные коэффициенты (табл.
О;
т __ Т/409,60;
Т — температура, К;
q — плотность, г/см3;
уравнение давления насыщенного пара ps,
105 Па,
lnps = 3,7233+6,9531пт + 2,634^ (т),
B)
где 1|>(т) = 4(Т 1) +5(т)— 5,3 In т;
5(т) = (т-1)
(т+1J
0,5j ;
уравнение плотности кипящей жидкости q', г/см3,
lnQ' = —0,7787+1,350A—тI/3+0,0065 (т); C)
уравнение для изохорной теплоемкости с°,
кДж/(кг«К), в идеально-газовом состоянии
c°v = —0,030724т-1 + 0,30374 + 0,82706т—
—0,16560т2. D)
Таблица 1
Значения Ъц при /
1
1,27670
26,07655
-62,43696
—2,83010
-61,38213
148,39106
-0,40150
39,0044
-87,86226
-0,94130
0
0
Таблица 2
*,
°с
|?-60
~-55
—50
—45
—40
—35
—30
—25
—20
— 18
— 16
— 14
— 12
— 10
—8
—6
—4
—2
Ps>
105Па
0,0723
0,0999
0,1357
0,1816
0,2395
0,3117
0,4006
0,5090
0,6396
0,6988
0,7623
0,8303
0,9030
0,9806
1,063
1,152
1,245
1,345
v' - 103,
м3/кг
0,7594
0,7662
0,7733
0,7805
0,7880
0,7956
0,8035
0,8116
0,8200
0,8234
0,8269
0,8304
0,8340
0,8376
0,8412
0,8449
0,8487
0,8525
v"',
м3/кг
2,428
1,796
1,349
1,029
0,7953
0,6225
0,4929
0,3946
0,3190
0,2938
0,2709
0,2502
0,2314
0,2142
0,1986
0,1844
0,1714
0,1594
е' • ю-3,
кг/м3
1,3169
1,3051
1,2932
1,2812
1,2691
1,2569
1,2446
1,2321
1,2195
1,2144
1,2093
1,2042
1,1991
1,1939
1,1887
1,1835
1,1783
1,1730
е'Ч
кг/м3
0,4119
0,5569
0,7412
0,9720
1,257
1,606
2,029
2,534
3,135
3,404
3,691
3,997
4,322
4,668
5,035
5,424
5,836
6,272
#',
кДж/кг
331,2
336,6
342,1
347,6
353,2
358,8
364,5
370,3
376,1
378,4
380,8
383,2
385,5
387,9
390,3
392,7
395,1
397,6
И",
кДж/кг
579,6
582,8
586,1
589,4
592,7
596,1
599,4
602,8
606,2
607,6
608,9
610,3
611,6
613,0
614,4
615,7
617,1
618,4
г,
кДж/кг
248,4
246,2
244,0
241,8
239,6
237,3
234,9
232,5
230,1
229,1
228,1
227,1
226,1
225,1
224,0
223,0
221,9
220,9
S', кДж/
/(кг . К)
3,717
3,742
3,767
3,791
3,815
3,839
3,863
3,886
3,909
3,919
3,928
3,937
3,946
3,955
3,964
3,973
3,982
3,991
\S", кДж/
/(кг . К)
4,882
4,871
4,860
4,851
4,843
4,835
4,829
4,823
4,818
4,817
4,815
4,813
4,812
4,810
4,809 .
4,808
4,807
4,806
59

t,
°c
си
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
26
28
30
32
34
36
38
40
42
44
46
48
50
52
54
56
58
60
62
64
66
68
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
136,45
Rs-
105Па
1,451
1,563
1,682
1,808
1,941
2,081
2,229
2,385
2,549
2,722
2,904
3,095
3,295
3,505
3,725
3,956
4,197
4,449
4,713
4,988
5,275
5,574
ff,886
6,211
6,549
6,901
7,268
7,648
8,043
8,454
8,880
9,321
9,780
10,25
10,75
11,26
12,61
14,08
15,68
17,41
19,28
21,30
23,48
25,82
28,34
31,05
33,95
37,06
40,39
41,40
v' • 103,
м3/кг
0,8564 1
0,8603
0,8643
0,8683
0,8724
0,8766
0,8808
0,8851
0,8895
0,8939
0,8984
0,9030
0,9077
0,9124
0,9172
0,9221
0,9271
0,9322
0,9374
0,9427
0,9480
0,9535
0,9591
0,9649
0,9707
0,9766
0,9827
0,9890
0,9953
1,0019
1,0085
1,0154
1,0224.
1,0296
1,0369
1,0445
1,0644
1,0859
1,1091
1,1344
1,1622
1,1932
1,2281
1,2682
1,3152
1,3726
1,4466
1,5534
1,7736
2,128
v"', ¦
м3/кг
0,1485
0,1385
0,1293
0,1208
0,1130
0,1058
0,09920
0,09306
0,08738
0,08211
0,07723
0,07269
0,06848
0,06455
0,06090
0,05750
0,05432
0,05135
0,04858
0,04598
0,04355
0,04127'
0,03913
0,03712
0,03524
0,03346
0,03179
0,03022
0,02874
0,02734
0,02602
0,02477
0,02359
0,02248
0,02142
0,02042
0,01814
0,01613
0,01436
0,01279
0,01139
0,01013
0,00900
0,00798
0,00705
0,00618
0,00538
0,00461
0,00384
0,00213
о' • io~3,
кг/м3
1,1677
1,1624
1,1570
1,1516
1,1462
1,1408
1,1353
1,1298
1,1243
1,1187
1,1131
1,1074
1,1017
1,0960
1,0903
1,0845
1,0786
1,0727
1,0668
1,0608
1,0548
1,0487
1,0426
1,0364
1,0302
1,0239
1,0176
1,0112
1,0047
0,9981
0,9915
0,9849
0,9781
0,9713
0,9644
0,9574
0,9395
0,9209
0,9017
0,8815
0,8604
0,8381
0,8143
0,7885
0,7603
0,7286
0,6913
0,6437
0,5638
0,4699
e"',
кг/м3
1 6,733
7,220
7,733
8,275
8,847
9,448
10,08
10,75
11,44
12,18
12,95
13,76
14,60
15,49
16,42
17,39
18,41
19,47
20,59
21,75
22,96
24,23
25,56
26,94
28,38
29,88
31,45
33,09
34,80
36,58
38,43
40,37
42,38
44,49
46,68
48,97
55,13
61,99
69,64
78,20
87,81
98,68
111,1
125,3
141,9
161 7
186,0
217,1
260,5
469,9
Н',
кДж/кг
400,0
402,4
404,9
407,4
409,8
412,3
414,8
417,3
419,9
422,4
424,9
427,5
4«iU,U
432,6
435,2
437,8
440,4
443,0
445,7
448,3
451,0
453,6
456,3
459,0
461,8
464,5
467,2
470,0
472,8
475,6
478,4
481,2
484,1
487,0
489,9
492,8
500,3
507,9
515,7
523,8
532,1
540,8
549,9
559,5
569,7
581,7
592,9
606,8
1 625,2
| 648,6
Я",
кДж/кг
1 619,8
621,2
622,5
623,9
625,2
626,6
627,9
629,3
630,6
632,0
633,3
634,6
636,0
637,3
638,6
640,0
641,3
642,6
643,9
645,2
646,5
647,8
649,1
650,4
651,6
652,9
654,2
655,4
656,7
657,9
659,1
660,4
661,6
662,8
664,0
665,1
668,0
670,8
673,5
676,1
678,5
680,7
682,8
684,5
685,9
686,8
687,0
686,1
683,3
648,6
г,
кДж/кг
219,8
218,7
217,6
216,5
215,4
214,2
213,1
211,9
210,8
209,6
208,4
207,2
205,9
204,7
203,4
202,2
200,9
199,6
198,2
196,9
195,5
194,2
192,8
191,3
189,9
188,4
186,9
185,4
183,9
182,3
180,7
179,1
177,5
175,8
174,1
172,3
167,8
163,0
157,8
152,3
146,4
139,9
1 132,9
125,0
116,2
106,0
94,1
79,2
58,1
0,0
S ', к Д ж /
/(кг. К)
4,000 ,
4,009
4,018
4,027
4,035
4,044
4,053
4,062
4,070
4,079
4,088
4,096
4,105
4,113
4,122
4,130
4,139
4,147
4,156
4,164
4,173
4,181
4,190
4,198
4,206
4,215
4,223
4,232
4,240
4,248
4,257
4,265
4,273
4,282
4,290
4,299
4,320
4,341
4,362
4,384
4,407
4,429
4,453
4,477
4,503
4,530
4,560
4,593
4,637
4,694
S", кДж/
/(кг. К)
4,b4J5
4,804
4,803
4,802
4,801
4,801
4,800
4,800
4,799
4,799
4,798
4,798
4,798
4,798
4,797 Jr
4,797 W
4,797
4,797
4,797
4,797
4,797
4,797
4,797
4,798
4,798
4,798
4,798
4,798
4,799
4,799
4,799
4,799
4,800
4,800
4,800
4,801
4,802
4,802
4,803
4,804
4,804
4,804
4,804
4,803
4,802
4,800
4,796
4,790
4,780
1 4,694
С помощью уравнений A—4) легко можно
рассчитать все термодинамические свойства.
В табл. 2 даны термодинамические свойства
хладагента R142 на линии насыщения: давление
ps, удельный объем и, плотность q, энтальпия Я,
энтропия S и теплота парообразования г. При
этом параметры с одним и двумя
надстрочными штрихами относятся соответственно к
состояниям кипящей жидкости и сухого насыщенного Л
пара. *{?<
Представленная калорическая диаграмма
энтальпия — давление охватывает практически
важную область однофазных и двухфазных
состояний.
60

УДК 621.564.25:536
ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЕ
СВОЙСТВА ХЛАДАГЕНТА R115
Т. И. РЯ БУШ ЕВА,
д-р. техн. наук А. В. КЛЕЦКИЙ,
канд. физ.-мат. наук Е. Б. ПЕТРУ НИ НА
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Пентафторхлорэтан (хладагент R115) является
одним из перспективных рабочих веществ в
холодильной технике.
Недавние исследования термических и
калорических свойств этого хладагента [3, 5, 9]
позволили разработать новые таблицы его
термодинамических свойств в состоянии насыщения и
однофазной области состояний в широком
диапазоне температур и давлений. В
опубликованных ранее таблицах [8, 10] представлены
только значения р, v\ v" и г для состояний
насыщения в интервале температур от 213,15 К до
критической точки.
При расчете новых таблиц были
составлены уравнение кривой упругости, уравнение для
плотности кипящей жидкости, уравнения
состояния для жидкой и газообразной фаз R115.
Уравнение кривой упругости принято в
следующем виде:
Ps = X_l(l-T)l.5+2 XjTJ, (l)
j=0
где ps — давление насыщенного пара, 105 Па;
т-Г/Г ; 7 =353,15 К;
Х_=263Л3412; Хз = — 897,53410;
Хо = —253,55701; Ха = 1347,54143;
X, - 299,9507; Х5 = — 1574,4572;
Х2 = 287,839653; Хб = 1 * 99,6422;
Х7 = —379,04302.
Коэффициенты уравнения A) найдены
методом наименьших квадратов по значениям
давления насыщенного пара ps и значениям
производной d2ps/dT2, полученным экспериментально
в ОТИХП при определении изохорной
теплоемкости [3].
Среднеквадратичные расхождения между
опытными и вычисленными по уравнению A)
значениями ps и d2ps/dT2 не превышали
соответственно 0,2 и 6%.
Изохорная теплоемкость измерена авторами
с помощью адиабатической калориметрической
установки [4] на двух квазИизохорах vx —
|*=1,41 см3/г, о2 = 1,86 см3/г в двухфазной и
однофазной областях состояний в диапазоне
температур от 177 до 377 К. Относительная
погрешность измерения изохорной теплоемкости не
превышала 0,3%, а погрешность производной
d2ps/dT2t рассчитанной по уклону изотерм теп-
лоемкостей в двухфазной области состояний,
составляла примерно 10% в интервале
температур от 173 до 243 К и 1,5% при более
высоких температурах.
Опытные значения плотности кипящей
жидкости R115, полученные путем экстраполяции
изохор [5] до пересечения с кривой упругости,
в интервале температур 200—335 К были описаны
уравнением [1]:
т.= ткр+ 2зл,(.-?.)'. B)
где Ts — температура кипящей жидкости, К;
Гко = 353,15 К; Л6 = —97,3592538;
Л3 = 8,00823801; Л7 = —16,7535345;
Л4 = —156,5166; qkp = 613,1 кг/м3.
Л5 = —201,153842;
Термическая поверхность хладагента R115
описана с помощью двух взаимосогласованных
уравнений. Для области сверхкритических
плотностей уравнение имеет вид [2]:
лхи^'и-^I,
m R
p=ps+'i - - ~ц
C)
bfKp
а для области докритических плотностей:
qRT i=oj=i
lhi
D)
где R = 0,053826 МПа • см3/(г • К).
В уравнениях C) и D) температура
выражена в 102 К, плотность — в г/см3, давление —
в МПа.
В процессе поиска коэффициентов
уравнений C) и D) обеспечивалась минимизация
суммы квадратов отклонений от
экспериментальных р, у, Г-данных [5, И] и калорических
Су-данных для докритических плотностей,
измеренных ранее аторами настоящей работы [3]
и Хвангом на пяти изохорах [9].
Ниже приведены значения коэффициентов
йц уравнения C) и Ьц уравнения D):
°ю =
= 7,148841;
а„ = —6,953957;
а12 = — 3,9748964;
а,3=,—16,93852;
а14 = 3,347203;
-0,1606548;
Ь02 =0,4614398;
&03 = — 0,7432467;
Ь04 =0,55328934;
j = — 1,820797; Ь12 = —2,5665358
а2,= —18,60451;
а22= 64,71204
а23 = 45*33956
а24 = 22,04062
а30= 1,641818
а31 = 11,55307
а32 = — 48,24882
а33 = 55,27114;
а40 = —4,268995
6,3 = 3,7103895;
Ь 14 = —1,2487521
Ь is = 0,2869593;
621= —1,5624403
622 = 3,8464612;
Ь23 = —5,0768477
Ьгх =0,7900765;
ЬЪ2 = —1,6742428
633 = 2,6583003;
641=— 0,1513231
Ь42 = — 0,0973272.
а41= 9,745306;
а42 = — 6,683624;
а43= 1,207315;
Среднеквадратичные расхождения между
данными экспериментальных исследований р, и,
Г-зависимости хладагента R115 и
рассчитанными по уравнению C) не превышают 0,16%, а по
уравнению D) — 0,35%.
Среднеквадратичное отклонение изохорной
теплоемкости в однофазной области
состояний, рассчитанной по уравнению D), от
опытных данных Хванга и авторов составляет 2%.
Теплота парообразования при нормальной
температуре кипения, измеренная Астоном [6],
в пределах точности измерения 0,2% совпадает
с расчетным значением.
Опытные значения изобарной теплоемкости
жидкости (ОТИХП) описываются уравнением C)
с отклонениями меньше 3%. Рассчитанные по
уравнению C) значения скорости звука
отличаются от опытных данных не более-чем на
1,6%.
С помощью полученных уравнений A) —
D) и уравнения Эрнста и Бусера для
изобарной теплоемкости в идеально-газовом состоянии
[7] рассчитаны таблицы термодинамических
61

т, к
203,15
213,15
223,15
233,15
243,15
253,15
263,15
273,15
283,15
293,15
303,15
313,15
323,15
333,15
343,15
353,15
р • Ю~5,
Па
0,20060
0,36031
0,60880
0,97635
1,4979
2,2124
3,1630
4,3960
5,9607
7,9089
10,294
13,174
16,610
20,677
25,491
31,383
о"
V »
кг/м*
1,854
3,193
5,198
8,069
12,05
17,41
24,50
33,73
45,66
60,99
80,77
106,6
141,1
190,0
269,3
613,1
кг/м8
1646,4
1616,1
1584,5
1551,3
1516,4
1479,6
1440,6
1399,3
1355,5
1308,7
1258,5
1203,8
1142,7
1070,9
975,8
613,1
»",
кДж/кг
571,39
576,82
582,34
587,91
593,50
599,06
604,54
609,88
615,01
619,85
624,28
628,15
631,19
632,89
631,84
610,39
i't
кДж/кг
435,37
443,95
452,85
461,91
471,11
480,49
490,10
500,00
510,28
520,98
532,15
543,86
556,17
569,21
583,39
610,39
г,
кДж/кг
136,03
132,87
129,48
125,99
122,38
118,57
114,44
109,87
104,73
98,87
92,13
84,29
75,02
63,68
48,45
0,00
s",
кДж/(кгХ
ХК)
1,3984
1,3933
1,3910
1,3907
1,3921
1,3948
1,3983
1,4022
1,4064
1,4104
1,4139
1,4164
1,4172
1,4148
1,4053
1,3394
s',
кДж/(кгХ
ХК)
0,7288
0,7700
0,8107
0,8503
0,8888
0,9264
0,9634
1,0000
1,0365
1,0731
1,1100
1,1472
1,1850
1,2236
1,2642
1,3394
г"
Содв.
кДж/(кгХ
ХК)
7,702
6,764
5,976
5,323
4,781
4,327
3,942
3,610
3,319
3,062
2,830
2,621
2,433
2,268
2,144
C'v дв.
кДж/(кгХ
ХК)
0,834
0,876
0,896
0,909
0,922
0,939
0,962
0,989
1,023
1,059
1,096
1,134
1,171
1,205
1,239
свойств R115 в состоянии насыщения в
диапазоне температур 203,15 — 353,15 К и таблицы
термодинамических свойств перегретого пара и
сжатой жидкости по изотермам в диапазоне
температур 200—550 К. Энтальпия и энтропия
кипящей жидкости при 0° С приняты
соответственно равными 500 кДж/кг и 1 кДж/ (кг • К).
В таблице приведены при различных
температурах Т значения давления насыщения рл
плотности q, энтальпии /, энтропии s, изохор-
ных теплоемкостей cv дв кипящей жидкости и
сухого насыщенного пара (обозначены
соответственно одним и двумя штрихами) теплоты
парообразования г.
Список использованной литературы
1. Клецкий А. В. Уравнение состояния
жидкого фреона-22. — В кн.: Техника низких
температур. Л., 1971, с. 217—219.
2. Клецкий А. В. Структура
взаимосогласованных уравнений состояния хладагентов.—
В кн.: Машины и аппараты холодильной,
криогенной техники и кондиционирования
воздуха. Л., 1976, с. 169—174.
3. Рябушева Т. И., Ершова Н. С. Изо-
хорная теплоемкость хладонов. —
Информационный листок № 111—79.
4. Рябушева Т. И., Кл е ц к и й А. В.
Экспериментальное исследование изохорной
теплоемкости фреона-22. — В кн.: Машины и
аппараты холодильной техники и
кондиционирования воздуха. Л., 1978, с. 135—141.
5. Уравнение состояния жидких фреонов
С318 и 115/М. П. Кессельман и др. —
В кн.: Теплофизические свойства веществ
и материалов. М., 1977, вып. И, с. 27—38.
6. Aston J. G., Wills P. E., Lolki Т. R.—
Chem. Soc, 1955, Vol. 77, pp. 3933—3941.
7. Ernst G.f Busser J. — J. Chem.
Thermodynamic, 1970, № 2, pp. 787—791.
8. Etchardus M. E., Maestre Mi — Genie
Chimique, 1965, Vol. 93, № l.pp. 6—24.
9. Hwang Yu-Tang.— Die spezifi Kalte-
technik-Klimatisierung, 1,966, Bd. 18, № 9,
S. 373—374.
10. Loffler H. J., Schulz W. — Kaltetech-
nik-Klimatisierung, 1966, Bd. 18, № 1,
S. 9—15.
11. Mears W. H., Rosenthal E., Sin-
k a J. V. — J. Chem. End. Data, 1966, № 7,
pp. 338—342.
ивомрепния
A1) 877263 B1) 2785084/28-13 B2) 28.06.79
3 E1) F 25 С 5/02 E3) 621.581 G2) А. И. Глебов,
H. H. Монзырев, А. В. Люфт G1)
Новосибирский институт инженеров водного хозяйства
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ РЕЗАНИЯ
ЛЬДА, содержащее раму с фиксирующими
роликами, замкнутый рабочий орган, имеющий
отверстия по периметру и снабженный резцами,
двигатель и связанный с ним элемент для
передачи движения рабочему органу,
отличающееся тем, что, с целью снижения
металлоемкости устройства рабочий орган выполнен в виде
жесткого кольца, а элемент для передачи
движения рабочему органу — в виде шестерни.
A1) 898227 B1) 2827587/28-13 B2) 11.10.79
3 E1) F 25 D 15/00 E3) 621.565.4 G2)
В. Л. Джеппа, С. Д. Солод, В. Ф. Худяков^
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ*
РАДИОЭЛЕКТРОННОЙ АППАРАТУРЫ,
содержащая испаритель и установленный выше него
конденсатор, объединенные газовой и жидкостной
линиями в замкнутый циркуляционный контур,
отличающаяся тем, что, с целью поддержания
температуры и давления в заданных
пределах на протяжении всего процесса
охлаждения, установка снабжена бачком с развитой
поверхностью зеркала теплоносителя,
установленным параллельно испарителю и подсоединенным
к жидкостной и газовой линиям, и
установленным на газовой линии между испарителем и
конденсатором регулируемым дросселем с
приводом, усилительно-преобразовательным блоком и
датчиком давления, сообщенным с газовой
полостью испарителя.
62

A1) 898226 B1) 2824019/28-13 B2) 21.09.79
а E1) Г 25 D 11/00; F 25 В 21/02 E3)
621.565.83 G2) Р. А. Портах G1) Львовский
ордена Ленина политехнический институт им.
Ленинского комсомола E4) E7) 1. БЫТОВОЙ
ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ ХОЛОДИЛЬНИК,
содержащий двухстенный корпус, холодильную
камеру, размещенную над ней испарительную
камеру, радиатор и полупроводниковую
термобатарею, холодные спаи которой контактируют с
радиатором, а горячие спаи — с
испарительной камерой, отличающийся тем, что, с целью
улучшения условий хранения продуктов и удобств
эксплуатации, холодильная камера размещена
так, что между ней и внутренними стенками
корпуса образована охватывающая ее полость,
заполненная дистиллированной водой, при этом
^радиатор расположен в последней.
2. Холодильник по п. 1, отличающийся тем, что
одна из боковых стенок испарительной камеры
выполнена наклонной, а внутри камеры
вмонтированы наклонные теплообменные трубы для
циркуляции окружающего воздуха.
РЕФЕРАТЫ
УДК 725.355:658.231:621.56/.58.004.69
Реконструкция низкотемпературных
холодильников для длительного хранения. КОГАН Б. Н.
«Холодильная техника», 1982, № 7.
Изложены основные технические решения,
принятые Гипрохолодом при разработке проектов
реконструкции низкотемпературных холодильников,
предназначенных для длительного хранения
продуктов. Приведены данные по экономии расхода
электроэнергии и воды после проведения
реконструкции.
Иллюстрация 1. Список литературы — 4
названия.
,УДК 628.84.001.24
Юпределение годовых расходов тепла, холода и
воды в системах кондиционирования воздуха и
вентиляции. СОТНИКОВ А. Г., КОБЫШЕ-
ВА Н. В., НИЦИС В. Э. «Холодильная
техника», 1982, № 7.
Описана методика приближенного определения
годовых расходов тепла, холода и воды для
произвольного географического пункта территории
СССР на основе предположения об
аппроксимации истинного распределения параметров
воздуха нормальным и логарифмически нормальным
распределением. Даны формулы и примеры
расчета годовых расходов указанных параметров.
Проведенные расчеты позволили оценить для
ряда городов СССР погрешности предлагаемой
методики. Приведены примеры расчета.
Иллюстраций 5. Список литературы — 4
названия.
A1) 901765 B1) 2904413/23-06 B2) 04.04.80
3 E1) F 25 В 15/06; F 25 В 27/00; F 24 D 15/00;
F24 J3/02 E3) 621.575 G2) А. Хандурдыев,
С. Дайханов, Н. Курбанов G1) Туркменский
государственный университет им. А. М. Горького
E4) E7) АБСОРБЦИОННАЯ
ГЕЛИОХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая
размещенный на крыше здания солнечный генератор
с прозрачным экраном, подключенный
посредством теплообменника-регенератора по линиям
крепкого и слабого растворов к абсорберу,
размещенному вместе с испарителем в
герметичном корпусе, отличающаяся тем, что, с целью
повышения холодопроизводительности и
расширения возможности применения, например для
отопления, здание с южной стороны снабжено
зачерненной плитой из теплоизоляционного
материала, преимущественно пенопласта, со своим
прозрачным экраном, образующим вместе с
экраном генератора Г-образный канал для прохода
воздуха, на начальном и конечном участках
которого соответственно в южном участке
здания и его крыше выполнены продухи,
снабженные поворотными заслонками.
УДК 621.565.83
О возможности создания холодильных установок
на основе электрокалорического эффекта. БРО-
ДЯНСКИЙ В. М., СИНЯВСКИЙ Ю. В.
«Холодильная техника», 1982, № 7.
Рассматривается новый способ охлаждения,
основанный на использовании электрокалорического
(ЭК) эффекта — изменении температуры
диэлектрика под воздействием электрического поля.
При наложении поля температура диэлектрика
повышается и он входит в тепловой контакт с
приемником тепла, при снятии поля и
понижении температуры — он контактирует с
охлаждаемым объектом. Повторяя циклы с
определенной частотой, можно осуществить перенос тепла
с низкого температурного уровня на более
высокий. Анализируются пути реализации
холодильных установок на основе электрокалорического
эффекта с использованием новых
диэлектрических материалов — сегнетоэлектриков. Расчеты
показали, что такие установки, наряду с высокой
надежностью, могут иметь эксергетический КПД
до 50—60% и приемлемые массовые
характеристики.
Иллюстраций 6. Список литературы — 12
названий.
УДК 658.231:621.56/.58.004.69
Эффект реконструкции холодильников Киевского
рыбокомбината. ГУЛЬКО А. И. «Холодильная
техника», 1982, № 7.
Описаны работы по реконструкции
холодильников, которые были проведены без остановки
предприятия. Весь объем монтажных работ
выполнен в три этапа. В результате проведенной
реконструкции безнасосная система охлаждения
переведена на насосно-циркуляционную.
Установлено современное холодильное оборудование —
агрегаты АД130, А110-1, А220-1, испарительные
конденсаторы ЭВАКО-200, заменена изоляция
ограждающих конструкций холодильника.
Холодильная установка автоматизирована.
Иллюстрация 1.
63

УДК 661.97@83.74) @47)
Изменения в стандартах на твердый, жидкий и
газообразный диоксид углерода. ПИМЕНО-
ВА Т. Ф., КИСЕЛЕВА Н. И.,
ХЛЕСТАКОВА Г А. «Холодильная техника», 1982, № 7.
Приведены основные положения из Изменений
стандартов на С02 твердый (сухой лед),
жидкий и газообразный (Изменение № 1 ГОСТ
12162—77; Изменение Ня 1 ГОСТ 8050—76)
УДК 629.463.125:536.58
Влияние точности поддержания температур в
рефрижераторном вагоне на сохранение
качества продуктов. ВЕРНИКОВ Г. И.,
САПОЖНИКОВ С. А., ВАСИЛЬЕВ В. Н.,
ЛАВРОВА Л. И. «Холодильная техника», 1982, № 7.
Дана приближенная оценка изменения стойкости
продукта от воздействия на него температуры
окружающей среды в рефрижераторном вагоне.
Иллюстраций 3. Список литературы — 9
названий.
УДК 637.5.037.001.24
Уточнение формулы для определения
продолжительности замораживания продуктов. И. Г. АЛЯ-
МОВСКИЙ, «Холодильная техника», 1982, № 7.
Приведена уточненная формула для определения
времени понижения температуры продукта
(пластины) до заданной после слияния границ
раздела между замерзшей и незамерзшей фазами.
Таблица 1. Список литературы — 4 названия.
УДК 637.5.07:536.5
Криоскопическая температура как показатель
способа холодильной обработки мяса.
ЛАТЫШЕВ В. П., ЦИРУЛЬНИКОВА Н. А.
«Холодильная техника», 1982, № 7.
Предложен способ определения состояния
мяса — охлажденное или размороженное — по крио-
скопической температуре. Дана таблица
экспериментально полученных значений криоскопинеской
температуры для говядины, свинины,
поджелудочной железы крупного рогатого скота и
говяжьей печени после охлаждения и после
размораживания.
Таблица 1. Иллюстрация 1 Список
литературы — 3 названия.
УДК 631.243.5:628.84
Выбор рациональной схемы расположения венти-1
лятора в установках тепловлажностной
обработки воздуха для камер хранения плодов и овощей.
ИВАХНОВ В. И., ТИХОМИРОВА Л. Н.
«Холодильная техника», 1982, № 7.
Сопоставлены два варианта схем
тепловлажностной обработки воздуха в установках
технологического кондиционирования для камер хранения
плодоовощных холодильников. Даны
рекомендации по снижению энергетических
эксплуатационных расходов благодаря применению наиболее
рациональной схемы обработки воздуха — с
расположением вентилятора перед
воздухоохладителем.
Таблиц 2. Иллюстраций 2. Список литературы —
3 названия.
Редакционная коллегия: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора),
Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский, д-р техн наук
A. В. Быков, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркнн, И. М. Калнинь, д-р техн наук,
проф. Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, В. В. Оносовский, д-р техн. наук,
проф. И. И. Орехов, И. С. Остасевич, М. М. Позин, Н. К. Плотников, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко,
B. М. Шавра.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 19.05.82. Подписано в печать 17.06.82. Т-11936.
Формат 70x108 1/16. Фотонабор. Объем 4,0 печ. л. Усл.-печ. л. 5,6.
Уел л. кр.-отт 6,13 Уч.-изд. л. 7,27 Тираж 11020 экз. Заказ 1181
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякоаа, 12
Телефон 216-77-00
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г Чехов Московской области