Полупроводниковые интенсификаторы теплопередачи
и теплоизоляторы
Доктор техн. наук В. С. МАРТЫНОВСКИЙ, канд. техн. наук В. А. НАЕР — Одесский технологический
институт пищевой и холодильной промышленности -
Эффект Пельтье в связи с применением
полупроводниковых материалов все шире
используется для целей охлаждения и
подогрева [1].
В холодильных и теплонасосных установках
полупроводниковые термобатареи
осуществляют перенос тепла от менее нагретой среды
к среде с более высокой температурой.
Процессы же перетекания тепла от горячих спаев
термоэлементов к холодным, обусловленные
теплопроводностью полупроводниковых
материалов, приводят к необратимым потерям. В
связи с этим особый интерес представляет
такой режим работы полупроводниковой
термобатареи, когда спаи термоэлементов,
отводящие тепло, находятся в контакте со средой,
имеющей высокую температуру.
В таких условиях работают, например,
термостаты с более высокой температурой внутри
по сравнению с температурой окружающей
среды. В данном случае термоэлектрические
эффекты Пельтье и Зеебека могут
способствовать естественному переходу тепла от среды
с высокой температурой к среде с более
низкой температурой.
Рассмотрим полупроводниковую
термобатарею, разделяющую две среды с температурами
Т'0 и Т\ причем Г0 > Тг. Если
электрическая цепь термобатареи разомкнута, то
теплообмен между средами осуществляется
обычным путем, через стенку, как в случае теплопе->
редачи. При наличии теплового потока в
стенке будет перепад температур, который
обусловливает появление разности потенциалов
на выходных клеммах термобатареи (эффект
Зеебека). Полупроводниковая термобатарея
в этом случае является и теплопередающей
стенкой и термоэлектрическим генератором.
При коротком замыкании электрической
цепи термобатареи в ней возникает ток
короткого замыкания, который, в свою очередь,
приводит к появлению эффекта Пельтье. Этот ток
уменьшает разность температур между
спаями термоэлементов, причем он направлен так,
что дополнительно поглощается тепло в спаях,
имеющих высокую температуру, и выделяется
в спаях с низкой температурой. В связи с этим
температура стенки со стороны среды,
отдающей тепло, понижается, а со стороны среды,
воспринимающей тепло, повышается.
Таким образом, тепловой поток
увеличивается вследствие возрастания температурных
напоров между теплообменивающимися сре*-
дами и стенкой. В самой стенке перенос тепла
осуществляется как путем теплопроводности,
так и электронами проводимости.
Перенос тепла через стенку всегда
сопровождается необратимыми потерями,
характеризуемыми произведением температуры
окружающей среды на изменение энтропии
системы — ТсрА5.
В случае короткого замыкания часть этих
потерь используется для интенсификации
теплопередачи.
С помощью внешного источника э. д. с.
можно изменить ток в термобатарее и повлиять на
тепловой поток. При этом внешний источник
э. д. с. может вызвать в цепи ток,
направленный противоположно току Зеебека или
совпадающий с ним.
В этих случаях тепловые потоки на спаях
термобатарей имеют различные значения.
В дальнейшем будем обозначать плотность
теплового потока со стороны среды с
температурой Т0 через q0, а со стороны среды с
температурой Т через q.
В первом случае увеличение э. д. с. внешнего
источника приводит к повышению
температуры стенки со стороны среды, отдающей тепло,
и уменьшению со стороны среды,
воспринимающей его. При этом тепловые потоки на
спаях уменьшаются. Если э. д. с. внешнего
источника станет равной э. д. с. термобатареи,
то ток исчезает и теплопередача
осуществляется как и в случае разомкнутой цепи.
При дальнейшем увеличении э. д. с. ток
меняет направление и наступает момент, когда
температура горячих спаев становится равной
температуре среды, отдающей тепло.
Теплообмен между средой и стенкой прекращается.
Среда, воспринимающая тепло, получает
только работу внешнего источника. Для
среды, отдающей тепло, термобатарея как бы
превращается в идеальный теплоизолятор.
Если сила тока в цепи возрастает еще боль-

No 3 Полупроводниковые интенсификаторы теплопередачи и тепло изоляторы 5
ше, то термобатарея начинает работать в
режиме холодильной машины.
Во втором случае повышение э. д. с.
внешнего источника приводит к возрастанию
температурных напоров между средами и стенкой и к
увеличению плотностей тепловых потоков q0
и q. При этом в цепи проходит ток, всегда
превышающий по силе ток короткого замыкания;
теплопередача интенсифицируется за счет
дополнительной затраты электроэнергии.
Однако эти затраты на единицу переносимого тепла
при работе полупроводниковой термобатареи
в режиме интенсификатора теплопередачи
гораздо меньше, чем в режиме холодильной
машины или теплового насоса, так как тепловой
поток Фурье в данном случае не
рассматривается как потери.
Плотность тепловых потоков q0 и q можно
определить по формулам
Я0
ei , А
" 2 a Ola
Л
¦а'
4 21 а
2а. 2 la
1 + ^4„—
?= !Г
i+f +
2с
21а
Ха
2/а0/ 4/2аа0
'Яо'
2 /ап
1—
2а
_А_
2/с
ei X
2а0 2/а0
Х2
где: q\
4 1*аа0
-Г),
о 2 V "Г" l \ о
q' = еТ i -f —р IP -f — (Г' — Г)
A)
B)
C)
И)
В формулах A) — D):
е, р X— приведенные значения
термоэлектрических параметров
полупроводниковых материалов;
Т'о и Т'— температуры теилообмениваю-
щихся сред;
а0 и а — коэффициенты теплоотдачи;
/ — плотность тока;
/— длина термопар.
Вывод этих формул для случая, когда
термобатарея работает в режиме холодильной
машины, приведен в работе [2].
В зависимости от назначения установки
положительным эффектом термобатареи можно
считать либо тепло, отведенное от среды с
температурой Т'о, либо тепло, переданное
среде с температурой Т'. Энергетическая
эффективность интенсификатора теплопередачи
в этих случаях будет характеризоваться
коэффициентами е и ф
Яо
W
Яо
Яо
E)
W q
Яо
F)
Температуры спаев термоэлементов Т0 и Т
определяются из соотношений
Т
1 о
Т-
Г
о
г
—
+
go
а0
_Я_
G)
(8)
На рис. 1 представлены принципиальные
схемы работы полупроводниковых
термобатарей в режимах холодильной машины,
термоэлектрогенератора и интенсификатора
теплопередачи, а также приведены зависимости
температур спаев, плотностей тепловых
потоков и коэффициента е от плотности тока,
построенные по формулам A—8).
Режимы холодильных машин и
термоэлектрогенераторов изучены как теоретически, так
и экспериментально.
Работа полупроводниковой термобатареи в
режиме интенсификатора теплопередачи была
исследована в лаборатории полупроводников
ч г ч, Л, /
упт т
V- ФГ«
Рис. 1. Различные режимы работы
полупроводниковых термобатарей:
1 — холодильная машина,
II—термоэлектрогенератор, III — интенсификатор.

6
Полупроводниковые интенсификаторы теплопередачи и теплоизоляторы
№ 3
><
ио*
20
10
1
_!__
1
I
1
ii
\\
\
V
\
\
*л
f*k
^о
^—о
у
¦ пи.
Js
F^5"
^
0 *1,
?0
J0
40 * aftji
Рис. 2. Результаты испытаний
полупроводникового интенсификато-
ра теплопередачи (этиловый
спирт — метиловый спирт).
Одесского технологического института
пищевой и холодильной промышленности 1.
Изучалась интенсификация теплопередачи
между конденсирующимися парами воды или
этилового спирта с одной стороны
термобатареи и кипящим метиловым спиртом с другой.
Нормальные температуры кипения и
конденсации этилового и метилового спиртов
составляют 78 и'65°. Таким образом, разность
температур между теплообменивающимися средами
была в одном случае 35, а в другом 13°.
Результаты экспериментов представлены на
рис. 2 и 3.
На рис. 2 приведены зависимости плотностей
тепловых потоков q и q0 и коэффициента Ф от
плотности тока i для случая теплообмена
между этиловым и метиловым спиртами.
Сплошными линиями показаны зависимости
Q—fO)* <7o=/@ и Ф=/G) при питании
термобатареи от выпрямителя, собранного по
мостовой схеме, а пунктирными — от
аккумуляторных батарей.
Когда отсутствует ток, плотность теплового
потока q* = q0* =1060 ккал/мЧас. При
плотности тока короткого замыкания 1,8 а/см2
плотность теплового потока возрастает до значения
q = q о = 1800 ккал/м2 час. В этом случае для
интенсификации теплопередачи внешняя
работа не затрачивается.
При питании термобатареи током от
внешнего источника теплопередача
интенсифицируется. Так, например, для схемы с
выпрямителем при «=11 а/см2 величины q и q0
возрастают примерно в 5 раз. Затрачиваемая
электроэнергия при этом составляет около 15*°/^ от
всего количества передаваемого тепла, т. е.
Ф = 6,7.
Наибольшие полученные в опыте значения
плотностей тепловых потоков составили:
# = 26600 и #о=8950 ккал/м2 час.
Экстремальное значение q0 наблюдалось при плотности
тока /=37,5 а/см2. В этом случае Ф=1,5.
Во всех режимах при питании от
аккумуляторов энергетические показатели установки
улучшались примерно на 10—15% по
сравнению с питанием от выпрямителя.
На рис. 3 представлены те же зависимости,
но для случая теплообмена между
конденсирующимися парами воды и кипящим
метиловым спиртом.
Значения q*Q и q* составляли 5200
ккал]м2час. Плотность тока короткого
замыкания равнялась 5,5 а/см2. Наибольшие
величины плотностей тепловых потоков,
полученные в этом опыте, были: #=18600 и q0 •=•
= 14000 ккал/м2час. При этом Ф = 3.
Сравнение этих двух опытов показывает, что
полупроводниковые интенсификаторы
теплопередачи целесообразно использовать в тех
случаях, когда естественный теплообмен
протекает недостаточно интенсивно.
г/о4-
по*\
20
10
0 0 и
10
f
¦
V
\
\
\
Я/
я>
20
mojvi
1 Опыты проводила инж. С. А. Рожениева.
Рис. 3. Результаты испытаний
полупроводникового интенсифика
гора теплопередачи
(вода—метиловый спирт).

№ 3
Полупроводниковый пропорциональный регулятор температуры ПТР-П
Выводы
1. Полупроводниковые термобатареи можно
применять не только для генерации холода
или тепла, но и в качестве интенсификатора
теплопередачи.
2. Энергетическая эффективность
полупроводникового интенсификатора довольно
высока. Даже при отсутствии внешнего
источника питания, только при наличии тока
короткого замыкания, дополнительное количество
тепла, переносимого от нагретой среды к
холодной, составляет существенную величину.
3. Применение полупроводникового
интенсификатора особенно эффективно при
незначительной разности температур между тепло-
обменивающимися средами.
4. Полупроводниковая термобатарея может
также служить тепловым изолятором.
Л И ТЕРАТУРА
1. Полупроводники в науке и технике, Сборник работ
Института полупроводников под ред. А. Ф. Иоффе,
т. II, изд. АН СССР, 1958.
2. Г. В и х о р е в и В. Н а е р, Влияние теплоотдачи
на характеристики полупроводниковых термобатарей
для холодильников и тепловых насосов, Физика
твердого тела, т. I, вып. 6, 1959.
Полупроводниковый пропорциональный регулятор температуры ПТР-П
Канд. техн. наук Ю. С. ДАВЫДОВ — Научно-исследовательский институт санитарной техники Академии
строительства и архитектуры СССР, инж. И. Т. МИХАЙЛОВ — СКБ Прибор Орловского совнархоза
В схемах автоматики установок
кондиционирования воздуха большое применение
получили пропорциональные манометрические
регуляторы температуры, например, ТПК и ТПД
львовского завода «Теплоконтроль».
При электрической системе регулирования
эти приборы работают в комплекте с
балансным реле и электрическим исполнительным
механизмом, при пневматической системе — в
комплекте с балансным реле,
электропневматическим реле и пневматическим
исполнительным механизмом.
Минимальное значение неравномерности у
пропорциональных регуляторов температуры
около 3°. Они обладают значительной
инерционностью вследствие больших размеров
термочувствительного элемента. Расстояние от
чувствительной до командной части прибора,
как правило, не превышает 10 ж и обычно
составляет 1,6—3 м.
Из-за невысокой чувствительности и
большой инерционности манометрические
регуляторы температуры при минимальном значении
неравномерности обеспечивают только 10—
12 ступеней срабатывания пропорциональных
электрических исполнительных механизмов,
чего явно недостаточно.
Попытки существенно уменьшить
инерционность, повысить чувствительность и сузить
зону неравномерности манометрических
пропорциональных регуляторов температуры путем
изменения конструкции и улучшения
качества изготовления прибора ни к чему не привели.
Поэтому в НИИ Сантехники и Орловском СКБ
Прибор были начаты работы по созданию
прибора, в котором в качестве
чувствительного элемента применено полупроводниковое
термосопротивление (термистор).
В настоящее время пропорциональный
полупроводниковый терморегулятор ПТР-П
(рис. 1) прошел испытания и передан в
серийное производство Орловскому заводу
приборов.
Этот прибор позволяет осуществлять
пропорциональное регулирование температуры
жидкости и газа без применения схемы
балансного реле. Он обладает высокой
чувствительностью при незначительной
инерционности.
Новый терморегулятор может применяться
также для двух- и трехпозиционного и, в
комплекте с импульсным прерывателем, — для
астатического регулирования температуры.

8
Полупроводниковый пропорциональный регулятор температуры ПТР-П
№ 3
Рис. 1. Полупроводниковый пропорциональный
терморегулятор ПТР-П.
Принципиальная схема прибора. Схема
прибора ПТР-П (рис. 2) состоит из следующих
основных элементов: измерительного моста
переменного тока, двух каскадов
предварительного усиления, эмиттерного повторителя,
фазочувствительного каскада и блока питания-
Измерительный мост предназначен для
преобразования колебаний контролируемой
температуры в электрический сигнал.
Мост состоит из постоянных Re, Ris, Rh и
переменных R7 и Rg сопротивлений и терми-
стора Re, в качестве которого для воздушной
среды использовано термосопротивление типа
ММТ-1, а для неагрессивных жидких сред—
ММТ-4.
В схему моста включен реостат обратной
связи исполнительного механизма
(клеммы С, К Б).
Сопротивление R7 выполняет функции за-
датчика температуры, a Rg позволяет
устанавливать необходимую остаточную
неравномерность 1.
Для усиления сигнала, снимаемого с моста,
применен усилитель на полупроводниковых
триодах.
Поступающий сигнал вначале усиливается
двумя каскадами предварительного усилителя
на триодах ПТЧ и ПТг. Сопротивления
R3 и Rio являются сопротивлениями
коллекторной нагрузки. Конденсаторы Сг, Сз и Cs
служат для разделения каскадов и моста по
постоянному току. Через конденсаторы Ci и Сл
осуществляется отрицательная обратная
связь, стабилизирующая работу усилителя.
Сопротивления Ri и R2, Rs и R9 попарно
составляют делители, снимаемое напряжение с
которых обеспечивает требуемый режим
работы каскадов усилителя. Сопротивления R4 и
Rn осуществляют отрицательную обратную
связь, чем обеспечивается температурная
стабилизация.
С выхода предварительного усилителя
сигнал подается на вход эмиттерного
повторителя, который согласовывает выходное
сопротивление каскада предварительного усиления
с входным сопротивлением
фазочувствительного каскада и усиливает сигнал по мощности.
Эмиттерный повторитель состоит из триода
ПТз, сопротивления нагрузки Ris и режимного
сопротивления Ri2.
Далее сигнал поступает на вход
фазочувствительного каскада, который позволяет
различать направление разбаланса моста и,
усиливая полученный сигнал, заставляет
срабатывать то или иное реле в соответствии с
фазой поступившего сигнала. Фазочувствитель-
ный каскад состоит из триодов ГШ и ПТ.5 и
режимных сопротивлений Ri6, R17 и R20, R21.
Конденсаторы Се и С7 служат для разделения
каскадов по постоянному току. В коллекторы
триодов включены реле, которые срабатывают
при открывании и закрывании триодов.
Конденсаторы Се и Сэ шунтируют обмотки реле и
сглаживают импульсы тока в обмотках.
Сопротивления Ri9 и R22 обеспечивают
устойчивую работу реле Pi и Рг и при первом же
импульсе отключаются контактами IPi и IP2.
Триоды ПТ4 и ПТб питаются
отрицательными полуволнами синусоидального напряжения,
получаемого от диодов Д1 и Дг.
1 Остаточная неравномерность пропорционального
регулятора — отклонение регулируемой величины
(температуры) от задания, необходимое для полного
открытия или закрытия регулирующего органа.

№ 3
Полупроводниковый пропорциональный регулятор температуры ПТР-П
9
Выходные контакты
ПГГУ1
р h 0
4 5 8
Выше
?Рг
ПгГнп
0 0 0
10 11 12
Ниже
S&
-ИИ
*й
Ь е е
С к 5
Л3 Л,
л, л
^
J///J т i t-t f
»[к 0*" г' и'" /
Рис. 2. Принципиальня схема прибора ПТР-П:
Тр.—трансформатор; О—Ci2—конденсаторы; Ri—R- и Re—R23—сопротивления; Re—термистор; Pi, P2—
реле; IPi, IP2 — контакты реле; Дг—Де—диод Д7Б; FITi, ПТ2—триод*П-14; ПТз, ПТ4, ПТ5—триод
П4Б; Rg — переменное сопротивление настройки неравномерности; Л — сигнальная лампа МН-5.
В блок питания прибора входят:
трансформатор, выпрямительные диоды Дз—Де и
сглаживающий фильтр, состоящий из
конденсаторов Сю, Си и сопротивления Ris.
Напряжение контролируется лампой Л.
Для осуществления пропорционального
регулирования прибор ПТР-П снабжен тремя
клеммами, к которым подключается реостат
обратной связи исполнительного механизма.
При работе прибора в качестве двухпози-
ционного или трехпозиционного астатического
регулятора температуры на эти три клеммы
ставятся перемычки.
Прибор имеет шкалы настройки
температуры и неравномерности. Заданной температуре
по шкале настройки прибора соответствует
температура, при которой вал
исполнительного механизма и связанный с ним движок
реохорда обратной связи находятся в среднем
положении.
Результаты испытаний. Полупроводниковый
пропорциональный терморегулятор ПТР-П
был испытан в лаборатории автоматизации
санитарно-технических устройств НИИ
Сантехники.
Определяли технические характеристики
прибора и возможность его нормальной
работы с электрическим исполнительным
механизмом ПР. С этой целью
термочувствительный элемент прибора помещали в
термостат, где можно было длительно поддерживать
и в широком диапазоне медленно изменят-,
температуру окружающей среды, которая
контролировалась лабораторными термометрами
с ценой деления шкалы 0,1°.
В результате испытаний прибора, имеющего
диапазон настройки от —10 до 4-16°, были
получены следующие характеристики:
Регулируемая величина неравномерности, °С:
минимальная 1,2
максимальная 5,5
Смещение настроечной точки"при прямом и
обратном ходе (гистерезис), °С 0,2
Погрешность настройки на крайних точках
и одной из средних точек, СС 0,2
Зона нечувствительности, °С 0,02 F0
ступеней срабатывания при-
минимальном значении
неравномерности)
Преимущества полупроводникового
пропорционального терморегулятора ПТР-П в
сравнении с пропорциональными
манометрическими терморегуляторами ТПК львовского
завода «Теплоконтроль» и TVBrd швейцарской
фирмы «Заутер» показаны в табл. 1.

10
Полупроводниковый пропорциональный регулятор температуры ПТР-П
№ 3
Таблица 1
Сравнительные характеристики пропорциональных
регуляторов температуры*
Прибор
Полупроводниковый
пропорциональный регулятор
температуры ПТР-П
Пропорциональные
манометрические регуляторы
температуры:
ТПК
TVBrd
а я -
я и х
0,2
0,2
0,3
Величина

неравномерности, °С 1
СЙ
ев
ас
л
Ч
CS
г
S
я
г
ен |
03
Я
Л
ч
03
s
К 1
U
S6
«J
г
В* о»
<и о,
О (U
о. н
н <->
a) S
<и о °
-SOS
1,2*
5,5
12,6
9
0,2
2,5
0,4
0,02
0,15
0,06
* Характеристики даны по материалам испытаний,
проведенных в лаборатории автоматизации санитарно-технических устройств
НИИ Сантехники инженерами Л. И. Агафоновой, В. М. Рубчинским и
В. Г. Закревской.
** Эта величина может быть уменьшена до Г.
Основные технические характеристики.
Положительные результаты испытания
регулятора температуры ПТР-П позволили
рекомендовать его для серийного изготовления в
различных модификациях (табл. 2).
Таблица 2
Модификации прибора
ПТР-П серийного выпуска
Индекс
ПТР-П-Д01
ПТР-П-Д02
ПТР-П-ДОЗ
ПТР-П-Д04
ПТР-П-К01
Диапазон
настроек,
°С
__30 -= 5
—10 + +15
+ 5 -г- +35
+ 20 ~ +50
+ 5 ч- +35
Тип
]
i Дистанци-
1 ОННЫЙ
|
)
Камерный
it
M»J
Ч аа as
0Q а. и
!
1-5 |
1-5
l-f-5
l-f-5
1-5
Разрывная мощность
выходных контактов у приборов всех
модификаций одинакова: при
напряжении 220 в переменного
тока она равна 500, а постоянного
— 50 ва.
Питание прибора
осуществляется переменным током
напряжением 127/220 в, частотой
50 гц. Потребляемая мощность
3-ь5 вт. Погрешность установки
задания +0,5°.
Приборы выпускаются как
камерные, так и дистанционные.
Нормальное расстояние между
датчиками и прибором 3 м, но
оно может быть увеличено. При
этом необходимо принимать во
внимание, что каждые 5 ом
сопротивления линии дают
дополнительную погрешность
настройки примерно 0,1°.
Терморегулятор смонтирован в
кожухе с переходной панелью,
что позволяет проводить как
настенный, так и утопленный
щитовой монтаж. Прибор весит
не более 2,5 кг.
Выводы
Пропорциональный полупроводниковый
регулятор температуры ПТР-П обладает
высокой чувствительностью, малой
неравномерностью, широким диапазоном настроек,
незначительным C—5 вт) потреблением
электроэнергии и небольшой инерционностью
термочувствительного элемента (примерно 15
секунд) .
Прибор обеспечивает пропорциональное
регулирование без применения балансного реле,
что значительно снижает первоначальные
затраты и повышает надежность системы
регулирования.
ЛИТЕРАТУРА
1. Ю. Давыдов, В. 3 акр ев ска я, Исследование
полупроводникового регулятора температуры тина
ДТП-1, «Холодильная техника», 1959, № 6.
2. И. Михайлов, Полупроводниковые регуляторы
температуры, «Сборник», вып. IV? ЦБТИ Воронежского
совнархоза, I960.

Расчет рабочих колес центробежного компрессора по номограммам
Инж. И. М. КАЛНИНЬ — ЦКБ холодильного машиностроения
При проектировании центробежных
компрессов преимущественно пользуются методом
газодинамического расчета, который основан
на теории, предполагающей равномерность
поля скоростей в сечениях проточной части
компрессора.
Несмотря на то, что теория плоского потока
слабо отражает действительные явления,
происходящие в центробежном компрессоре, и
экспериментальные данные в основном относятся
к воздушным компрессорам, опыт ЦКБ
холодильного машиностроения в конструировании
и испытании центробежных фреоновых
компрессоров подтверждает возможность
использования этого метода расчета и для тяжелых
газов — фреонов.
Однако указанный метод, несмотря на
относительную простоту, все же весьма
громоздок. Наиболее трудоемкой частью его
является расчет параметров рабочих колес.
Выполнение ряда соотношений геометрических и
газодинамических параметров затрудняется
большим числом переменных величин,
направление и степень влияния которых не всегда
очевидны.
Получаемые в результате расчета
соотношения и величины должны быть увязаны с
конструкцией, для чего приходится
рассчитывать несколько вариантов.
В связи с этим оказалось целесообразным
разработать новый, более удобный метод
расчета — номографический, позволяющий
конструктору быстро решать различные варианты
рабочих колес.
Нами выбраны сетчатые номограммы в
логарифмических и равномерных координатах с
несколькими переменными и с применением
вспомогательных функций.
Предлагаемый порядок расчета не является
единственным, так как номограммы
позволяют решать различные прямые и обратные
задачи. Он более всего подходит для расчета
первого колеса при сжатии тяжелого газа.
Обозначение геометрических и
газодинамических величин дано на рис. 1 в статье автора
«Определение основных параметров
центробежного компрессора» («Холодильная
техника», 1961, № 1).
Номограмма I дает графическое
решение уравнения для коэффициента
закручивания:
ср.; = -J!L = 1 ?L. ctg p2 sin р,.
u2 u2 z2
Серия верхних кривых (по оси ординат с
равномерной шкалой) позволяет определить
величину 1 —ctg р2 в зависимости от угла р2
при постоянных ——. Серия кривых внизу вы-
ражает в том же масштабе (по оси ординат)
величину— sin р2, учитывающую конечное чи-
ело лопаток в зависимости от Р2 (при
постоянных z2).
Задавшись углом выхода р2 и выбрав
число лопаток 22 на выходе и величину—^- ,
замерз
ряем вертикальный отрезок между
соответствующими кривыми B—3), который равен <р2
в определенном масштабе (ключ /—2—3).
Штрих-пунктирные линии внизу
ограничивают диапазон оптимального числа лопаток,
соответствующий данному углу C2 согласно
уравнению, приведенному в работе [1]
6,8 sin
г = \ 2 I
При построении z2onT угол Pi принимался
постепенно уменьшающимся от 40 до 20° по
мере уменьшения угла Р2.
На кривых —— обозначены поля рекомен-
и2
дуемых значений -^~ в зависимости от угла
fte: I, II, III — по Рису (соответственно, при

12 Расчет рабочих колес центробежного компрессора по номограммам № 3
2*12
Прямые построены при
|3i = 33° для обычных колес и
{h —20° для колес насосного
типа. На этих кривых, при
% = 0,48,
Я -0,58,
w2
= 1,7, а при
= 2,0. Влияние
угла Pi здесь незначительно, но
желательно его уменьшение.
Прямые VI являются также
верхним пределом, при котором
действительный угол выхода
потока из колеса еще не
становится менее 18—22° (если
Z2 выбирается в
оптимальном диапазоне) и,
следовательно, еще может применять-
I I I I I I I I I I I I У-ГТ
55' 50' 45' 40е
50 100
Номограмма I. Коэффициент закручивания.
лопаточном диффузоре, безлопаточном
диффузоре и для колес насосного типа [2]), IV —
по Эккерту [3], V — по Лифшицу [4].
Нетрудно показать, что
W\
X sin j32
cos pj
—— и fJ2. Во избежание отрывов потока в
т. е. указанное соотношение, характеризующее
диффузорность колеса, зависит в основном от
-^ и *
Но
колесе это отношение должно быть не выше
1,7—2,0 [2]. Исходя из этого и построены
прямые VI на данной номограмме, указывающие,
ниже каких значений не следует принимать
—— при данном угле Р2 (на номограмме не
рекомендуется выбирать значение
ласти, расположенной выше прямой).
с2г
в об-
ся безлопаточный диффузор:
fry
lit
<r->
в среднем ср'й = 0,6 -=- 0,65.
На этой номограмме определяется также
значение АД характеризующее стеснение
потока лопатками на входе в колесо и выходе из
т. sin p
него в зависимости от величины '
г
отложенной по оси ординат, при постоянных
толщинах кромок лопаток 6(мм), согласно
уравнению
т. sin ?>
От выбранного значения |5?. (Pi) проводят
вертикаль до кривой, соответствующей
величине 22 (zi), из точки пересечения ведут
горизонталь до кривой 62 Fi) и, опускаясь по вер-

№ 3
Расчет рабочих колёс центробежного компрессора по номограммам
13
тикали из последней точки
пересечения, получают на
горизонтальной оси
значение Д?>2 или ADi (ключ /—
2—4—5 и 6—7—8—9).
При определении ADi
угол Pi принимается
равным 30—35° D0°) для
компрессорных колес и 20-т-25°
A5°) для колес насосного
типа. При этом число
лопаток zi выбирается либо
равным числу 22, либо, в случае
применения укороченных
лопаток, — половине от 22.
Величина 62 Fi)
определяется конструкцией
колеса.
Номограмма II
служит для определения
напора, создаваемого колесом.
На ней дается графическое
решение уравнения
0,5 0,р 0,1 0$ 09
Н-
?2 r\h a2
g
В соответствии с
предлагаемым порядком расчета
величина и2 определяется
ниже.
По любым из трех заданных переменных
этого уравнения находится четвертое.
Построение основано на совмещении графиков
зависимостей:
lg-ф = lg?;+lg%,
lg<I> = lg//+ lgg"—21gtt2.
В качестве вспомогательной переменной
здесь принят коэффициент напора ф, значения
которого даны в виде специальной
(наклонной) шкалы.
Напорный к. п. д. ступени принимается [5]
ЧЛ = A,04 ¦+-1,1) ч„ол.
Горизонтальная прямая, идущая от yv и
вертикальная — от %, засекают наклонную
прямую ф в точке своего пересечения.
Передвигаясь по прямой ф до горизонтали, идущей от
W2, и опуская из этой точки перпендикуляр,
получим на нижней оси величину Н (ключ 1—
2—3-4—5).
Номограмма III позволяет определить
параметры входа в колесо. На этой номограм-
| ¦ 1 ' I ' | ' ' ' ' I ' ' ' I ' ' ' 'I ' "Ч"'М""|"" | |
300 . 600 500 600 700 W00 1500 2000 3000 4000 5000 7000
НомограммаII. Напор ступени.
ме решается относительно диаметра D\
уравнение расхода при входе на лопатки колеса
А =
Ус,
Z\\
% Ьг м, tg Э1
в котором D[ = -
Усе*
к Ьх ttj tg Э,
и ДД
sin В,
т. е. Д = 0;+Д2I.
Здесь: D[— диаметр входа, который
обеспечивает продвижение
необходимого количества газа с заданной
скоростью при заданной ширине
канала Ь\ для случая, когда
кромки лопаток имеют
бесконечно малую толщину;
ADi—величина, на которую нужно
увеличить диаметр DL, для случая,
когда кромки лопаток имеют
конечную толщину 8i, чтобы
обеспечить эту же скорость при
прочих равных условиях.
Верхний прямоугольник представляет собой
номограмму, в которой по любым трем величи-

14
Расчет рабочих колес центробежного компрессора по Номограммам
№ 3
см см fr> ^
I

№ 3
Расчет рабочих колес Центробежного компрессора по Номограммам
15
нам из Mi, 1/Сек> Рь D'x . 62 определяется
четвертая. Номограмма построена путем
совмещения графиков двух уравнений
\gal = \gVZQK — \g^ — \gul
и lga1 = lgD;&1 + lgtgP1.
Значения вспомогательной переменной а\
(наклонные прямые) не помечаются, так как
интереса не представляют.
В нижнем прямоугольнике наклонные
прямые соответствуют постоянным Dv согласно
уравнению
Значения D[ на прямых не помечаются, так
как величина D^. интереса не представляет.
Кроме того, в косоугольных
логарифмических координатах решается
Значения ADi от 0 до 200 мм указаны на
кривых. ;
В верхнем прямоугольнике дано также
решение уравнения для определения числа обо-
60 и,
ротов п = -
по известным ui и Dw
60
7zDx
\gn = \gux — lgDi + ig
Прямые п имеют тот же уклон, что и
прямые а\ и совмещены с последними. Значения л
нанесены на специальную шкалу.
Задавшись ш, засекают наклонную прямую
на пересечении с вертикалью от заданной
величины VceK, по прямой di передвигаются до
пересечения с горизонталью, идущей от pi
(углом p'i уже задались на номограмме I).
Спускаясь по вертикали и задавшись bi, засекают
наклонную прямую D'v По последней
передвигаются до кривой, соответствующей уже
определенной (по номограмме I) величине
ADi. Из точки пересечения по вертикали
опускаются вниз и получают Di. На пересечении
вертикали от Di и горизонтали от Wi засекают
п (ключи 1—2—3—4—5—6 и 6—7—8).
Для оценки качества выбранных параметров
входа в верхнем прямоугольнике дано
решение уравнения
lg^i = lg%— lgcospi,
в соответствии с которым по известным и\
и Pi определяют Wi (необходимо, чтобы
тг </Иякр). Прямые pi так же наклонены, как и
прямые п и ai, и имеют соответствующие
значения углов (ключ /—9—10).
В нижнем прямоугольнике сделаны
дополнительные построения, позволяющие оценить
выбранные параметры с точки зрения наличия
конфузора на входе, а именно:
111.
со
где:
А
Ко
7i D}bt
4КГ(
*{о1-'Ъ)
Откуда:
>1,
— расходная скорость
потока в сечении,
непосредственно
предшествующем входу
на лопатки;
скорость потока во
всасывающем окне колеса.
А<7
А
<*вт
А
А
Таким образом, существует максимальный
предел отношения —
А
'%¦) =0,16-:-0,24.
\l'l /max
В нижнем прямоугольнике номограммы
прямые зависимости—— от выбранных bi и
Di, т. е. \g-±-7=\gbi—IgDi, совмещены с пря-
мыми иЛ%
Уравнение для определения
А
по-
у1 / max
строено в виде кривых в косоугольных
логарифмических координатах в зависимости от
?>1
при постоянных
совмещена со шкалой
Do
А
. Шкала
А
Задавшись
отношением вт (можно определить по уравне-
А
нию 10 или 11 [6]), ведут горизонталь до
пересечения с кривой отношения ——, которым
А)
и
также задаются, и получают на шкале
А
передвигаясь по наклонной, значение
( ЬЛ \
v А /п
(ключ 12—13—14). По выбранным значениям
bi и Di определяют действительное отноше-
Ъ\ 1
ние —-, зафиксировав соответствующую на-
клонную прямую, которая должна пройти
левее полученной г—М либо совпасть с
V A /max

16
Расчет рабочих колес центробежного компрессора по номограммам
№ 3
Lu-л
до/
% 8» % § § ^ ^ *** % а § 5 § % III
iAJ I М|1|1м1ми1...|1дм».1|и.1 i I i I i I i lilitil . . ..» «...I....1....1 ¦ 1.1.1.1

№3
Расчёт рабочих кдлес центробежного компрессора по номограммам
17
последней (ключ 6—11—14). Отсюда легко
оценить также величину полученного конфузо-
ра (или диффузора, при неудачном выборе
параметров).
На нижнем прямоугольнике представлена
—г от Di и D*
зависимость отношения
А
(шкала для Z?2 дана по вертикали справа).
Прямые уравнения lg —— = lgDi — lgl>2
имеют одинаковый уклон с прямыми DL и
—. Наклонными штрих-пунктирными
линиями ограничен рабочий предел отношения
диаметров. Это построение дает возможность
определить величину ?>2. В случае, когда расчет
начинают с определения параметров выхода
колеса фг уже выбран), оно определяет
диапазон, в котором следует выбирать
величину jDi (ключ 15—16—17).
Номограмма IV для определения
параметров выхода построена аналогично
номограмме III. Графически решается уравнение
расхода на выходе из колеса
натах. Значения Д?>2 от 0 до 200 мм указаны
на кривых.
В верхнем прямоугольнике дано также
решение уравнения, связывающего п, m и ?>2
lg/t:=lgtf2-lgD2 + lg-^.
Прямые п имеют одинаковый уклон с
прямыми вспомогательной переменной аъ и
совмещены с ними. Значения п определяются по
специальной шкале.
С наклонными прямыми D'2 (нижний
прямоугольник) совмещены прямые lg — =
Do
= lg&2 — lg?>2, позволяющие оценить качест-
Ьо
во колеса по отношению ——, значения ко-
торого даны на шкале в верхней части
прямоугольника. Наклонными штрих-пунктирными
линиями ограничен рабочий диапазон отно-
h - 0,03—0,075 [1]
шения
D%
На
прямоугольнике дается также шкала
?>1
А —
*ъ\
Прямые уравнения lg
Do
нижнем
D2 •
lg Di—lg D2
\ «2
Щ bo
к sin p2
= D'2-\-kD2, имеют уклон, одинаковый с прямыми D'x и
где Д2 и Д?>2 имеют тот же смысл, что D[
иДЛ.
В верхнем прямоугольнике решается урав-
Усек с2г
нение, включающее величины U2, ——, ,
D'2- b2.Наклонные прямые соответствуют
определенным значениям вспомогательной
переменной аг, равной, с одной стороны,
Усек
lg02~lg-
— lg ^2 lg*,
и, с другой,
lga2 = lgD2b2 + lg
а2
(значения не указаны).
В нижнем прямоугольнике решаются
уравнения
\gD'2 = \gD'2b2-lgb2
(значениям D2 соответствуют наклонные
прямые) и
d2 = d; + ad2.
Последнее уравнение построено в виде
кривых в косоугольных логарифмических коорди-
——. Рабочий диапазон отношения — =
A D2
= 0,48 -f- 0,58 [2] изображен
штрих-пунктирными прямыми (с двойным пунктиром).
Продолжая расчет, ведут горизонталь от D\
на нижней правой вертикальной шкале до
рабочего диапазона ——, внутри которого
засекают желаемую наклонную прямую этого
отношения. Опуская вертикаль из полученной
точки, находят ?>2 (ключ 1—2—3).
Поднимаясь по этой же вертикали, вначале на
пересечении с кривой AD2 (определена по
номограмме 1) засекают наклонную D2 (ключ 3—4),
а затем на пересечении с наклонной прямой п
(определена по номограмме III) получают ш
(ключ 4—5—6). Ведя горизонталь и,2
влево до пересечения с вертикалью, идущей от
заданной ——, засекают наклонную пря-
мую (аг), которую продолжают до пересей^
ния с горизонталью от —— (выбран^Йр
номограмме I). Из полученной точки ош$%ют
вертикаль до пересечения с наклонноЛфймой \
?)'2 (зафиксированной ранее) и ndj^/йот Ъъ
(ключ 6—7—8—9—10). Продолжал, рбризон-
таль Й2 вправо до пересечения с/^ртакалью,

18
Графоаналитический расчет сребренных испарителей и конденсаторов
№ 3
идущей от ?>2, засекают наклонную прямую
отношения ——, значение которого определя-
D2
ют по соответствующей шкале.
Секундный расход колеса VceK
принимается по условиям всасывания. Коэффициент
изменения объема kv можно найти по
номограмме К]. При этом в первом приближении
можно считать, что на колесо приходится 70%
общего отношения давления ступени е. По
полученному значению иг можно определить
напор, развиваемый колесом (номограмма II),
и сравнить его с необходимым.
Таким образом, с помощью номограмм
можно определить все величины,
рассчитываемые данным методом.
При решении различных обратных задач
следует лишь соблюдать порядок переменных
величин, данный в ключе к номограмме.
В общем случае при расчете компрессора
целесообразно, в первую очередь, рассчитать
первое колесо, начиная с определения
параметров входа (номограмма III), и правильно
выбрать п, а затем рассчитать последннее ко-
Графоаналитический метод определения
удельной тепловой нагрузки теплопередающих
аппаратов холодильных машин, предложенный
автором, неоднократно освещался в
литературе [1, 2, 3]. Однако его изложение для ореб-
ренных труб включало упрощающие
положения. В данной статье дается методика
точного расчета аппаратов с трубами
различного сечения, как гладкими, так и оребрен-
ными с одной или с обеих сторон.
До начала расчета должны быть известны
или заданы геометрические размеры гладких
или оребренных труб, режимы протекания
теплоносителя и термические сопротивления
загрязнений.
В результате расчета определяют удельную
тепловую нагрузку поверхности (теплосъем)
qF, причем выбор расчетной поверхности
произволен, так как теплосъемы с наружной
FUi внутренней Fm или условной основной Foc
(для оребренных труб) поверхностей связаны
простым соотношением
9л« *вн = ЯРа ^н = qFoc Foe ккал\час.
лесо, начав с параметров выхода
(номограмма IV), с тем, чтобы оценить допустимость
отношения ——.
А
Диапазон, охватываемый номограммами,—
по производительности от 150 до 19 000 мъ\час,
по числу оборотов от 2500 до 1000 000 и по
окружным скоростям до 400 м/сек—практически
удовлетворяет центробежным компрессорам
всех размеров.
Точность номограмм зависит исключительно
от их масштаба. Для практических расчетов
масштаб номограмм, приведенных в данной
статье, необходимо увеличить по меньшей
мере в 3 раза.
ЛИТЕРАТУРА
1. В. Ф. Рис, «Энергомашиностроение», 1957, № 11.
2. В. Ф. Р и с, Центробежные компрессорные
машины, Машгиз, 1951.
3. В. Э к к е р т, Осевые и центробежные
компрессоры, Машгиз, 1959.
4. С. П. Лифшиц, «Теплоэнергетика», 1955, № 10.
5. Ф. М. Чистяков, «Кислород», 1952, № 5.
6. И. М. К а л н и н ь, «Холодильная техника», 1961,
№ 1.
Теплосъем может быть также отнесен к
1 пог. м трубы, вместо 1 м2 поверхности.
Расчет производится графически в
координатах t — qF, причем на графике проводят
линии, соответствующие уравнениям qF=f(®)t
которые определяют теплоотдачу с обеих
сторон стенки трубы.
Удельная тепловая нагрузка внутренней
поверхности трубы (оребренной внутри)
описывается в общем виде уравнением
Ярвп = 1Г— ®вн = апр.внс?внввнл:А;ал/ж2 час A)
/\пр.вн
и наружной поверхности (с пересчетом на
внутреннюю) —
= апр.н срн —— Он ккал)м2 час. B)
Удельная тепловая нагрузка аппарата
равна значению qF в точке пересечения
означенных линий.
Графоаналитический расчет оребренных испарителей и конденсаторов
Канд. техн. наук Б. С. ВЕЙНБЕРГ — МВТУ им. Баумана

No 3 Графоаналитический расчет сребренных испарителей и конденсаторов 19
Приведенные термические сопротивления и
коэффициенты теплоотдачи /?пр и апр
определяются суммой частных
противлении
термических со-
апр
Здесь 2
4- Е (—) ж2 «Ш? град/ккал. C)
— сумма термических
сопротивлении слоев загрязнении с одной стороны
стенки трубы.
Ребристая поверхность FH или FBB
рассматривается как сумма поверхности ребер Fv
и основной поверхности трубы, свободной от
ребер FTp.
Температуры у основания ребер и на
периферии различны. В расчетах, однако,
используется полная разность между температурами
окружающей среды и основной поверхности. В
связи с этим вводится коэффициент
эффективности ребра Е < 1 {4, 5]. Если толщина ребра
неодинакова, в расчете используется среднее
ее значение, причем вводят поправку s§ .
Таким образом,
F—FTp -f- ?е8 Fp.
D)
Здесь ф — усредняющий коэффициент,
учитывающий, что поверхность Fp ослабленно
участвует в теплообмене.
В развернутом виде уравнения A) и B)
однотипны и различаются индексами
соответственных величин. Так, уравнение B) имеет
следующий вид:
q fbi — -п ттт1 в„. E)
_L + 2
L)J
Для гладких труб
О, ?=1,
ф= 1, F = F
Гр (J, t, х, vy i, j- х тр.
Чтобы определить Е, необходимо
предварительно задаться значением а. Ошибка в
оценке а в 10!°/о изменяет Е в противоположную
сторону на 2—6%). В конце расчета надо
сверить принятую величину а с найденной и в
случае расхождения > 10% повторить расчет.
При кипении и конденсации существует
степенная зависимость коэффициентов
теплоотдачи от разности температур:
для кипения oi0 = C1(t — t0)m,
для конденсации оск = С2 (tK — t)n.
Если до начала расчета были заданы
температуры кипения to, конденсации tK и
теплоносителей (охлаждающей среды в конденсаторе
twm, охлаждаемой в испарителе tsm или в
воздухоохладителе tlm), то разности
температур © в уравнениях A) и B) соответственно
равны
(tCT t0), (tK — ?ст), (tCT — twm), (tsm — ^ст)
И (tlm — 4г)*
При расчете по уравнениям A) и B)
пренебрегают термическим сопротивлением
стенки трубы.
Зависимость коэффициентов теплоотдачи
а0 и ак от температурного напора и
коэффициентов a?, aw и ctl ' со стороны рассола,
воды и воздуха от их скорости и вида
омываемой поверхности определяется по
формулам, наиболее подходящим к конкретному
случаю расчета. В воздухоохладителях а/
умножается на коэффициент влаговыпадения.
Рис. 1. Расчет теплообменных аппаратов холодильных машин:
а—испаритель; б—конденсатор, конденсация снаружи трубы; в—то же. конденсация внутри трубы;
г — конденсатор-испаритель каскадной машины, конденсация внутри трубы; д—то же, конденсация
снаружи трубы; 1—кипение, 2 — конденсация. 3 — теплоотдача к теплоносителю (вода, рассол, воздух)

20
Графоаналитический расчет оребренных испарителей и конденсаторов
№ 3
На рис. 1 изображены типичные решения
для различных теплообменных аппаратов. На
оси ординат откладываются удельные
тепловые нагрузки: с левой стороны каждого
графика — qFBH, с правой — qFH. Если
желательно отнести расчет к наружной
поверхности I qFH = д>вн-тг)>т0 все части уравнений A)
Р
и B) следует умножить на ——•
Кривые 1 и 2 — параболы. Их форма
зависит от показателя степени в уравнениях,
описывающих теплообмен при конденсации или
кипении 1.
Кривые / (рис. /, а, г, д) могут
состоять либо из двух участков,
соответствующих свободной конвекции и развитому
кипению (в большом объеме), либо из нескольких
участков при кипении внутри трубы, в связи с
изменением показателя степени параболы по
мере повышения интенсивности кипения.
Кривые 2 (рис. /, б, д) — параболы с
показателем степени 0,75 и имеют выпуклость вверх
(при конденсации снаружи трубы).
В крупных конденсаторах с тесными
пучками труб при больших удельных тепловых
нагрузках и некоторых других условиях
сказывается влияние скорости пара на режим
стекания пленки, в связи с чем кривая меняет
кривизну и становится выпуклой вниз
(рис. 1, б).
При конденсации внутри трубы зависимость
qF от температурного напора иная и
определяется квадратичной параболой, имеющей
выпуклость вниз (рис. 1, в, г).
Линии 3 — прямые. Величины апр при
найденном по графику значении qF могут
быть определены следующим образом:
— для среды с более низкой температурой
(кипящий агент, охлаждающая конденсатор
среда) по наклону прямой АС
лпр"
lL = ^-tg/_CAB,
— для среды с более высокой температурой
(конденсация, охлаждаемый теплоноситель)
по наклону прямой ВС
апо - -?*- = — tg Z CBA.
При конденсации и кипении внутри трубы должна
быть заранее задана длина шланга, которая входит в
формулы, связывающие а и qF с температурным
напором О. В результате расчета определяют число парал^-
лельных шлангов, необходимых для передачи тепловой
нагрузки Qo или QK.
Здесь значения qF и, соответственно,
масштаб р выбираются по той поверхности
(внутренней или наружной), на которой
происходит теплоотдача.
Коэффициент теплопередачи равен
t ЧГвн Рвн
Кн = —— = — tg / DBA,
соответственно,
Яги
= -E5-tg IDBA.
Гладкие трубы
Для гладких труб уравнения A) и B)
принимают следующий вид:
1
Ягв
1
+ 2
(т).
в
F)
F«
I Fm
9г*1Г = -7
l- + s/8
WJ
G)
На рис. 2 даны решения для случаев
кипения и конденсации на внешней поверхности
гладкой трубы. Кривые 4 и 5 проведены по
уравнениям F) и G). Здесь ан зависит от
разности ©н между температурами
насыщения агента и поверхности слоев
загрязнений снаружи трубы: tK — t3M или ?».н —
Независимость эта определяется кривыми 1,
проведенными по уравнению
JFbh
в:.
причем вн отсчитывается от точки М.
Коэффициент теплоотдачи внутри трубы авн
в данном случае не зависит от разности
температур. Прямая 2 описывается уравнением
^вн = авн©;
ЬН*
причем, в^н отсчитывается от точки N.
В соответствии с предыдущим
nP.H = -Ea-tg/CAfM ан = -fMg / EMN,
xnp.m^-p^tglCNM; aBH = -^tg/#MVf.

№ 3 Графоаналитический расчет оребренных испарителей и конденсаторов 21
Рис. 2. Графоаналитический расчет гладко
трубных испарителя (а) и конденсатора (б).
Пересечение линий 1 и 2 с горизонталью,
проходящей через точку С, определяет
разделение полной разности температур 0 на
разности температур в жидкостях . ®А и 9В1
и на перепады температур в слоях
загрязнений в3 н и 93вн пропорционально термиче-
ским сопротивлениям — и L — •
а \-
Если на поверхностях теплоотдачи,
например, на внутренней, имеются два или несколько
слоев загрязнений, то в знаменатель
уравнения F) подставляют последовательно
(— ]вн Для одного слоя, прилегающего к стенке,
SI-— )вн Для двух смежных слоев и т. д.
Соответствующие прямые (на рис. 2 проведена
одна прямая NH') делят отрезок СИ на части,
пропорциональные падению температуры в
отдельных слоях загрязнений.
При определении теплопередачи в гладких
трубах расчет несколько упрощается, если при
построении использовать вместо линий 4 и 5
линии 1 и 6, Последняя строится по
уравнению (8)
^и= , угт1 7тт T-V-U. (8)
-Wf +s f 7
«вн \ Л/вн \л/н «и
Трубы, оребренные снаружи
При расчете таких труб вместо уравнения
A) применяют уравнение F).
Построения для теплоотдачи снаружи трубы
ведутся по уравнению B).
На рис. 3 приведено решение для случая
кипения на внешней поверхности оребренных
труб. Кривая 2 построена по уравнению B)
или E) и прямая 4 — по уравнению F).
Точка их пересечения С определяет qFm и
температуру основной поверхности tCT.
Проведя, как и прежде, прямую 3, не
учитывающую термического сопротивления загрязнений
внутри трубы, можно разделить вьн и в3.вн.
Отрезок DC определяет разность между
температурой Он основной стенки и
температурой кипения. Эффективная разность
температур находится умножением отрезка DC
на срн (отрезок DE). Точке Е соответствует
средняя температура ребристой поверхности.
Через точку Е проходит кривая 5,
построенная по уравнению G) в предположении, что
срн — 1 и температура всей поверхности
равна температуре у основания ребра (условная
. о dn ___ ^тр + ^р \
гладкая труба, у которой -.— — —-р I.
"вн * вн /
В идеальном случае, при срн = 1 теплосъем
характеризовался бы точкой G.
Рис. 3. Расчет испарителя и
случае кипения на наружной
оребренной поверхности.

22
Графоаналитический расчет оребренных испарителей и конденсаторов
№ 3
Для гладкой трубы с наружным диаметром,
равным основному, теплосъем определяется
кривой 1 и точкой К. Сравнение точек К, С и G
показывает, насколько повышается удельная
тепловая нагрузка 1 м2 внутренней
поверхности или 1 пог. м трубы при оребрении. При за-
р
данном значении — — точка С лежит между
точками К и G.
Сопоставление расчетов различных
ребристых поверхностей при постоянной внутренней
(основной) позволяет обоснованно выбирать
оптимальную конструкцию ребристых труб.
Ребристые поверхности в данном расчете ха-
и ф„.
рактеризуются двумя параметрами: ~~
Средняя разность температур (отрезок DE)
делится на падение температуры в агенте и в
слое загрязнений со стороны агента
пропорционально термическим сопротивлениям
1
Ш;
В приведенном на рис. 3 построении нельзя
на оси ординат откладывать qFH, как это
было сделано на рис. 1 и 2, потому что кривым
/и/ соответствуют различные значения ——
**вн
Если же кривая / не проводится и кривые 2, 4
и 5 относятся к трубе или трубам с одним зна-
чением —¦> то на оси ординат справа мож-
но откладывать qFn, причем, как и ранее,
масштаб рн = рв
^н
В литературе [3] иногда рекомендуется для
упрощения расчета е уравнение E), в случае
кипения или конденсации на наружной
поверхности трубы, вместо аПр.н подставлять ан,
а термическое сопротивление со стороны
агента относить в уравнение, описывающее
теплоотдачу внутри трубы. В этом случае вместо
уравнения F) применяют уравнение (8),
подобное использованному в расчетах гладких
труб.
Такие упрощения допустимы в аппаратах, в
которых термические сопротивления
загрязнений со стороны агента малы, а значение <рн
близко к единице. Это соответствует,
например, фреоновым конденсаторам и испарителям
с низкими и толстыми накатными ребрами. В
иных случаях (слой масла со стороны
аммиака; высокие тонкие ребра) подобное
упрощение не может быть рекомендовано и следует
пользоваться уравнениями E) и F).
Трубы, оребренные снаружи и внутри
Для труб, оребренных снаружи и внутри,
расчет рекомендуется относить к основной
поверхности трубы, например, внутренней.
На рис. 4 показано построение для
испарителя. На оси ординат отложен теплосъем с
1 м2 внутренней основной поверхности. В
связи с тем, что стенка трубы оребрена с обеих
сторон, а расчет относится к промежуточной
поверхности, уравнения для линий 2 и 4
становятся однотипными, преобразованными
уравнениями B).
Для наружной поверхности
' FbH. ос
1 FB
е„=апр.н |^-ен
Гвл.ос
0>)
апр.н Fu
и для внутренней
>Пр.ЕН
<Рвн ^вн
в
^R
A0)
Здесь апр вычисляется по формуле C), a
Тн и срвн _ по формуле D).
Решение определяется точкой С.
Уравнения (9) и A0) однотипны, поэтому
для графического решения не имеет значения,
какие из процессов теплообмена происходят
снаружи и внутри трубы.
Рис. 4. Расчет испарителя с
трубами, сребренными
снаружи и внутри.
Кривая 1, как и на предыдущем рисунке,
построена для трубы, гладкой со стороны
агента, прямая 3 — для трубы, гладкой со
стороны теплоносителя. Уравнение для теплообмена
на внутренней основной поверхности имеет в
этом случае вид

№ 3
Расчет ребристых кондиционеров при охлаждении и осушении воздуха
23
9>вн.ос — апР-вн ®вн> ( 1 U
для наружной основной
^вн.ос = а"Рн р ®н = апрн -- 0Н. A2)
•Ген.ос "вн.ос
На рис. 4 точка D определяет теплосъем с
гладкой неоребренной трубы; точка Е—с
трубы, гладкой со стороны агента и оребренной со
стороны теплоносителя; точка Я — с трубы,
гладкой со стороны теплоносителя и
оребренной со стороны агента.
При расчете ребристых
кондиционеров-воздухоохладителей непосредственного
охлаждения температура кипения холодильного
агента определяется методом последовательных
приближений, который, однако, не
гарантирует от ошибок, так как не обеспечивает полного
совпадения заданной и полученной при
проверке величин. Этот метод особенно
усложняется при расчете кондиционеров,
работающих на промежуточном теплоносителе. Метод
подбора практически лишает возможности
проводить сравнительные расчеты с целью
гехнико-экономического обоснования
принятого режима работы аппарата.
В данной статье излагается разработанный
автором метод однозначного решения
рассматриваемой задачи.
Тепловой поток от воздуха, отнесенный к
наружной суммарной поверхности ребер и
просветов гладких труб воздухоохладителя,
выражается уравнением
где: ан—приведенный коэффициент
теплоотдачи со стороны воздуха с учетом
загрязнений, влаговыпадения и
неравномерности распределения
конвективного коэффициента
теплообмена по ребристой поверхности
[1, 2], ккал/м2час град;
ЛИТЕРАТУРА
1. В. Е. Цыдзик, В. П. Б армии, Б. С. В е й н-
берг, Холодильные машины и аппараты, Машгиз. 1946.
2. Б. С. В е й н б е р г, «Холодильная техника», 1958,
№ 4.
3. «Холодильная техника», Энциклопедический
справочник, Книга I, Госторгиздат, 1960.
4. С. С. Кутателадзе и В. М. Б о р и ш а н с к и й,
Справочник по теплопередаче, Госэнергоиздат, 1959.
5. В. 3. Жадан, «Холодильная техника», 1961, № 2.
h и h — начальная и конечная
температуры воздуха, °С;
h — средняя интегральная температура
рабочей поверхности
воздухоохладителя, которая определяется по
/, rf-диаграмме (см. рисунок).
В то же время, при непосредственном
охлаждении
q^K-hzr=^: B)
¦2,3 lg~f
Здесь kH — коэффициент теплопередачи,
отнесенный к суммарной наружной
поверхности ребристых труб, ккал[м2
час град.
Расчет ребристых кондиционеров при охлаждении и осушении воздуха
Канд. техн. наук В. 3. ЖАДАН — Одесский технологический институт пищевой и холодильной
промышленности
q =r ан — — ккал1м2час, A)
2,3 g J
6 U - U

24
Расчет ребристых кондиционеров при охлаждении и осушении воздуха
№ 3
Значение К определяется по известным
величинам ан, авн и геометрии оребреннои
поверхности, с учетом коэффициента
эффективности ребер [П.
Приравнивая правые-части уравнений A) и
B), получим расчетную формулу для
определения требуемой температуры кипения
L
a t$ — ti
где
и:-1,
C)
D)
Показатель степени п выражается соотно
шением
П
E)
Для определения средней арифметической
температуры промежуточного теплоносителя
(воды)
twm = 0,5 (twi + tw%)
автором получена следующая приближенная
формула (ошибка менее 1,5°/о!):
twm =*
a to
а-1
1 +
*W2 ~~ *WL
23,5 -f (twi typi)
(б)
Параметр а определяется по уравнению D),
К
в котором принимаются п = —- — при проти-
k
вотоке и п = 0,91—— при перекрестном токе
ан
воды и воздуха.
Расчет кондиционеров-воздухоохладителей
непосредственного охлаждения рекомендуется
проводить в следующем порядке.
1. Находим в i, ^-диаграмме точку,
определяющую параметры воздуха в помещении,
устанавливаем тепловлажностное отношение и
изображаем в /, ^-диаграмме процессы,
происходящие в помещении и кондиционере с
учетом подогрева воздуха в вентиляторе и
воздуховодах. В результате этого получаем
требуемую среднюю интегральную температуру
рабочей поверхности кондиционера Н.
2. Определяем коэффициент теплоотдачи со
стороны воздуха ан и вычисляем удельную
тепловую нагрузку qFa по уравнению A).
3. Находим общую величину наружной
поверхности теплообмена по уравнению
fH=zQ<LM2m
4. Вычисляем коэффициент теплоотдачи с
внутренней стороны трубы по известным
формулам Ш, причем удельную тепловую
нагрузку получаем по уравнению
Vfb* = 9f* 4s- ккал\м* час,
где FBH —внутренняя поверхность труб, ж2.
5. Определяем коэффициент эффективности
оребреннои поверхности и коэффициент
теплопередачи kn.
6. Находим вспомогательный параметр а
по уравнению D) и температуру кипения по
уравнению C).
Порядок расчета
кондиционеров-воздухоохладителей, работающих на промежуточном
теплоносителе (воде), сохраняется до пункта
5 включительно. При этом для определения
коэффициента теплоотдачи со стороны воды
находим, с учетом числа ходов, суммарную
внутреннюю площадь сечения труб и скорость
движения воды, задавшись подогревом ее в
пределах Д^ =3-=-7°. Среднюю требуемую
температуру воды определяем по уравнению
F), а начальную по формуле
tvn = twm — 0,5 Д^тс\
Правильность расчета проверяем,
сопоставляя удельный тепловой поток, полученный по
уравнению A), с тепловым потоком
qpj = kH ф /—— ккал\м* час. G)
2,31g-
W2,
LWl
При противотоке г|)=1, а при перекрестном
токе г|} находится по известному методу [2].
ЛИТЕРАТУРА
1. «Холодильная техника», Энциклопедический
справочник, Книга I, Госторгиздат, 1960.
2. С. С. К У т а т е л а д з е и В. М. Б о р и ш а н с к и й,
«Справочник по теплопередаче», Госэнергоиздат, 1959.

Определение оптимальной промежуточной температуры
в двухступенчатой холодильной машине
ИнЖк Г. С. СЕРДАКОВ — Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
Эффективность сложного цикла
двухступенчатых холодильных машин и их
действительные характеристики в большой степени
зависят от значения промежуточной температуры
насыщения Тт или промежуточного
давления [1, 2]. Выбор оптимальных условий
осуществления таких циклов затрудняется из-за
необходимости учета большого числа
действующих разнородных факторов.
В настоящей статье освещаются результаты
проведенного автором в Ленинградском
технологическом институте холодильной
промышленности (ЛТИХП) исследования аммиачной
холодильной машины с двухступенчатым
сжатием, двуступенчатым дросселированием и
полным промежуточным охлаждением.
В экспериментальной установке в качестве
ступени н. д. использован компрессор 4АУ-8,
а ступени в. д. компрессор 2АВ-8.
В период испытания температура кипения
h и температура конденсации tK
поддерживались практически постоянными (U = —32,5°
и tK = 22,5°). Максимальные отклонения не
превышали + 1,6°. Изменение промежуточной
температуры насыщения tm от — И до '+' 1°
достигалось с помощью регулирования числа
оборотов компрессора н. д. в пределах от 300
до 1000 об/мин. Отнятие тепла от паров
аммиака, нагнетаемых ступенью н. д.,
осуществлялось только в промежуточном сосуде без
предварительного охлаждения водой (рис. 1).
Индикаторную мощность компрессоров
обеих ступеней определяли с помощью
индикаторных диаграмм. Эффективную мощность
ступени н. д. измеряли торсиометрическим
устройством.
До начала испытаний компрессоры
проработали около 400 члсов каждый.
Мощность холостого хода компрессоров
измеряли многократно при различных числах
оборотов.
Гидравлическое сопротивление
межступенчатой коммуникации от нагнетательного
патрубка ступени н. д. до всасывающего
патрубка ступени в. д. колебалось в пределах 0,10—
0,15 кг/см2, что составляло около 2,5—4,0% от
f /
/
13
А
/ *
/ *
/ *
Л
/ v
/ \
/ v*
гк, рк
Tmfm
Wo
г.
г\
6
f
V
5
\
8
ЛЛЛЛ/VVVr-
ttftftttfl
Рис. 1. Принципиальная схема и теоретический цикл двухступенчатой
холодильной машины:
И — испаритель, КМ — компрессоры н. д. и в. д., КД — конденсатор, ПС —
промежуточный сосуд, PBi и РВ2 — регулирующие вентили, ПХ —
промежуточный холодильник.

26
Определение оптимальной промежуточной температуры
№ 3
2200А
2W0A
200ОХ
1900Л
/8004
1700А
1600-
1500
1400
1300
14-1
^Ч
3-1
ч
2-1
д
*
*/
/°/
/
/
Kh
1-1
*h\
А
/
/
0 -i
/-
/
^2
1 -1
д
д
ж
4
/
/
*
? "
/
/ !
7 -1
i *
4
/
(
/О
\ -.
/
' \
f -<
* X
г**
&р
д N
' Д
и -.
*
/ °
ч^
\ и
-
? -
цО
k>.V
*
д4
1 L
Г /
ккал/ш-Ф
¦6000
5000
4000
3000
±2000
trn'C
Рис. 2. Зависимость удельной холодолроизводи-
тельности двухступенчатой машины Кь ком- к
рессоров ступени н. д. /Q2 и ступени в. д. Кп от 7 I
промежуточной температуры ?w (?к=22,5°; ?0 = ккал/шц\
= — 32,5°):
1 — опытные значения А'/, 2 — расчетные значе- /7ДО
ния Л',--
действительного промежуточного
давления.
Результаты исследований
обрабатывали в соответствии с общепринятой
методикой испытаний паровых холодильных
машин. Точность результативных данных
в зависимости от числа оборотов вала
компрессора ступени н. д. колеблется в
пределах 3—7%.
Характер изменения удельной холодо-
производительности Кь двухступенчатой
машины, Кп компрессора ступени н. д. и
Кц —ступени в. д. в зависимости от
промежуточной температуры tm представлен
на рис: 2, а изменения удельной холодо-
Рис. 3. Зависимость удельной холодопроизводи-
тельности Ке, Ке\ и Ке2 от tm (tK = 22,5°; t0 =
= — 32,5°):
1 — опытные значения Kg ; 2 — расчетные
значения Клш
1600-
1500-
1400-
1300
1200-
1100
100&
900
производительности АГе, Ке2 и Kei в
зависимости от промежуточной температуры
tm —на рис. 3.
Оптимальные условия осуществления
двухступенчатого цикла
В двухступенчатой холодильной
машине при некоторых оптимальных значениях
промежуточного давления Р°т или
промежуточной температуры насыщения Т°т
холодильный коэффициент е и удельная
холодопроизводительность К достигают
максимума. Режим работы этих машин,
соответствующий максимуму е или К,
является оптимальным, так как в этом
случае будет расходоваться наименьшее
количество электроэнергии.
Вместе с тем, при выборе режима
работы двухступенчатой машины следует
учитывать, что при некотором значении
промежуточной температуры суммарный
описываемый объем компрессоров
верхней и нижней ступеней, а следовательно,
и их стоимость становятся
минимальными.
Обозначим: AU, Ah, ги е2, ш, аз, /G,
&*&
-14 -13 -12 -11 -10 -9
8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1

№3
Определение оптимальной промежуточной температуры
27
Kt—соответственно работы, холодильные
коэффициенты, удельные работы и удельные холо-
допроизводительности составляющих
одноступенчатых теоретических циклов ступеней в. д.
и н. д.; 1 +\ а и 1 + а — относительные
весовые количества рабочего тела в верхней
ступени при отсутствии и при наличии водяного
промежуточного холодильника; v — доля
тепла, отводимого при промежуточном
охлаждении внешним источником (см. рис. 1).
Тогда:
1 + а = ^
I* — i
1 -f а' = •
A)
Aа)
[16)
Холодильный коэффициент двухступенчатой
машины можно выразить через холодильные
коэффициенты составляющих
одноступенчатых циклов ступеней в. д. G—2—3—4, см.
рис. 1) и н. д. E—6—7—8)
?02
1
А12 + {1 -4-а') А1г 1
1
A __ V) ах + а2 + A - v) ах а%
B)
Определим условия, соответствующие
оптимальному режиму, который характеризуется
е = efflax при постоянных ТК и Т0. Для этого'
приравняем нулю производную от е по Тт,
причем для упрощения формул воспользуемся
величиной удельной работы а, обратной
холодильному коэффициенту е, и примем, что v не
зависит от Тт.
После дифференцирования уравнения B) и
разделения переменных получим
d[l+(l-v)a,] _дA+а2)
l+(l-v)e,
1+Л2
Отсюда следует, что е или К достигают
максимума при соблюдении равенств
или
а2 = A— v)al5
4 = A—v)e2
Кг=A-ч)К2.
C)
(За)
Ctf)
При отсутствии промежуточного охлаждения
внешним источником v = 0 и условия
максимума запишутся так:
аг—ах D) или ei = 82 Da), или /Ci = /С2 D6).
Равенства C; За, 36 и 4, 4а, 46)
справедливы как для теоретических, так и для
действительных циклов с учетом внутренних
потерь. При учете внешнего трения эти
равенства соблюдаются приближенно.
В случае действительных циклов
оптимальную промежуточную температуру Т°т или
давление Р°т можно найти по максимуму
холодильного коэффициента [6]. Определив
вначале температуру Ттс для совмещенных
циклов Карно, задаются значениями Тт,
большими и меньшими по сравнению с ней, и
находят величины е. Отметим, что для
действительного цикла необходимо учитывать
индикаторные к. п. д., коэффициенты подачи и
мощности трения по ступеням.
Зная оптимальную промежуточную
температуру Тт, можно установить отношения
описываемых объемов ступеней н. д. и в. д., а
также построить характеристики
двухступенчатых машин i[3, 4].
Если теоретические составляющие циклы
нижней и верхней ступеней являются циклами
Карно, то отпадает необходимость в
промежуточном охлаждении водой, и после
подстановки в равенство D) значений холодильных
коэффициентов оптимальная промежуточная
температура Ттс выразится так
тС
тС
или
тС
/ткт;
E)
Eа)
Вместе с тем максимум е или К в
соответствии с равенствами (За, 36, 4а, 46) можно
определить иным, графическим, способом
путем построения кривых зависимости /G, КЛ или
/Cei от Тт и зависимости Къ,К[2 или Ке2 от Тт в
координатах К — Тт и определения их точки
пересечения. Теоретические удельные холодо-
производительности Ki и /G табулированы B1.
Промежуточная температура,
соответствующая точке пересечения, является
оптимальной. Величину Ki max находят из уравнения
Aimax r-
860
Г«о+Г
L ка
3-1
8Р0
Г 860 1
— + ч
F)
Отметим, что предложенный А. Рази метод
определения оптимальной промежуточной
температуры как среднеарифметической между

28
Определение оптимальной промежуточной температуры
№ 3
tK и U2 дает для рассматриваемых циклов
завышенные значения {51.
Анализ результатов испытаний
Сопоставим данные опытов с полученными
соотношениями (см. рис. 2). Расхождение
расчетных и опытных значений Kt не
превышает Э°/о во всем диапазоне изменения tm.
Отметим, что максимум К, лежит вблизи
точки пересечения усредненных опытных
значений Кп и Л"/2. i
Из условий максимума К0 определяемых
равенством D, б), следует, что при данной
оптимальной промежуточной температуре Тт
отношение индикаторных коэффиицентов
ступеней \2 и \\ должно быть равно
обратному отношению теоретических холодильных
коэффициентов 81 И 82 :
*)/i
Б о
При условиях, отличающихся от оптималь-
ных, отношение —7 не равно при данном
значении Тт, и Kt не будет равно Kim.dX.
Отношение бо влияет на положение /С/тах, т. е.
определяет значение оптимальной
промежуточной температуры Тт, и может иметь
значения как меньше 1, так и больше 1. При
80=1, .П = /7^-
Если бо<1, оптимальная
промежуточная температура Тт сдвигается в сторону
более низких значений Тт> чем Ттс, а при
бо > 1, Т°т > Ттс- Когда индикаторный
коэффициент ступени в. д. \{> т].2, то Тт <ТтС,
и, наоборот, если т)д < т]й, то Тт> ТтС.
Так, например, в условиях опыта бо= 1,43 и
значение К/ достигло максимума при С =
= — 3°, в то время как среднегеометрическая
температура tmc = — 6,4°.
Следует особо отметить, что в
действительных условиях работы двухступенчатой
холодильной машины промежуточное давление
влияет не только на энергетические
коэффициенты, но и на коэффициенты подачи
компрессоров ступеней в. д. (Ki) и н. д. (ta>). Для
заданных tK и t0 с понижением tm
уменьшается A,i, а возрастает Яг, что отражается на
величине описываемых объемов ступени н. д.
Vh2 и ступени в. д. Vhl. Суммарный
описываемый объем компрессоров обеих ступеней
двухступенчатой машины определяется
соотношением
En=V*. + VA1=Q„
1
+
A -}- а) У3
G)
hVv2 ^\<lv2v\ J
При заданном значении Qo с понижением tm
возрастает Vhlf a Vh2 убывает; при
определенной промежуточной температуре tm
суммарный объем Е Vh становится
минимальным. Наоборот, если задан объем Е V^ =
= const, то с изменением tm должна
меняться холодопроизводительность двухступенчатой
машины; при определенной промежуточной
температуре tm холодопроизводительность
Qo становится максимальной. Это
обстоятельство необходимо учитывать при
проектировании двухступенчатых машин.
Характер изменения Е1/л при разных
отношениях —— в зависимости от tm для холо-
допроизводительности Qo = 1000 ккал/час
представлен на рис. 4. Пунктиром показана
кривая Е Vh = f{tm), полученная на
основании обработки опытных данных.
Ухудшение коэффициентов подачи Ki или Яг приводит
к увеличению минимального объема Е Vhmin.
Однако влияние 7л и Яг на Е Vhmin не
одинаково. Так, в соответствии с рис. 4 при
снижении коэффициента подачи )л на 20% Е Vhmin
возрастает на 6,81%, в то время как при
снижении коэффициента подачи Яг на 20% Е Vhmln
увеличивается на 17,6%. Положение
минимума Е Vhmln зависит от соотношения между
Я1 и Яг. Уменьшение
сдвигает
Е1Л
hmln
а
в сторону более высоких температур
увеличение — — в сторону более низких.
Суммарный объем S Vh определяет
суммарную мощность трения
Н. Д- (М^) И В. Д. (NTpl)
ЕМ
тр
L 36,72Х2
+
E/VTp в ступенях
A4-а)Лгр1^3
(8)
!Х2^2 3Q,72llqv2v1 j
По измерениям, давление трения /?тр в
компрессоре при холостом ходе (980 об/мин)
составило около 0,6 кг/'см2.
В соответствии с характером изменения
El/,
мощность тренил
ЕМ
тр
имеет
минимум (см. рис. 4). В ston: случае влияние от-
ношения коэффициентов подачи —-— ска-
зывается незначительно.
Эффективная удельная
холодопроизводительность Ке учитывает не только
внутренние потери цикла, но и потери на трение в
компрессорах. Положение и величина максимума
KQ определяются соотношением о0 = |/? >

*fe'3
Определение оптимальной промежуточной температуры
•35
'10
i*
*7^zd
^А\
1ПП-
lUjJ-
оп
9,0-
8.0-
\
N
т
У-л^л,,!
Л,=Л2 —
V
I
|\
|\
)
\
\
\
v
\
Л
V
\
А
V
\
\i
<^5
~&Z-
^Кг-0,8А1
\
^
S
\
\
V
о
/
г
о
1 /
г °
I X
2
/ о\
О _J
]
/
/
/
/
/
/
/
/
/'
р
//
/
/
л г=ом, —\
,
/
и
и
1
1
1
^^а.
Af=0,SA2
уХ,=Аг
* 1
кет
иго
¦010
25
Рис. 4. Зависимость суммарного объема цилиндров и
суммарной мощности трения компрессоров
двухступенчатой машины от tm для Q0 =1000 ккал/час^к = 22,5е ,
*о=-Э2,5°):
1
опытные значения 2 ЛГ,
тр«
а также коэффициентами подачи ta и ta>.
Уменьшение отношения —— сдвигает макси-
^2
мум /Се в сторону более низких температур
tm а увеличение — в сторону более высоких.
Однако отношение
>1
меньше влияет на
положение максимума КеУ чем отношение 6о.
Сопоставим расчетные и экспериментальные
данные (см. рис. 3). Расчетная и опытная
кривые хорошо согласуются между собой.
Максимум Ке находится вблизи точки пересечения
/Qi = Ke2 и сдвинут в сторону более высоких
температур \т.
При тех соотношениях бо и ——, которые
были в опыте, максимум Kt и Ке должен
наблюдаться в зоне более высоких температур
tm» ЧеМ tmC
На рис. 5 показано влияние бо и — на по-
^2
ложение максимумов Кь и Я*е, где
сопоставлены теоретическая удельная холодопроизво-
дительность К и опытные значения Кь и Ке.
На основании выполненных исследований
для циклов с полным промежуточным
охлаждением и двухступенчатым дросселированием
оптимальную промежуточную температуру
насыщения в аммиачной холодильной машине
можно найти по приближенной эмпирической
зависимости
М
1
*)/2
0,9
+
+
При пользовании формулой (9)
отношение Ь0 сначала определяется для ТтС, а
затем по найденной температуре Т m оно
уточняется и снова подставляется в эту же
формулу.
В таблице для сравнения сопоставлены
оптимальные значения t°m, определенные по
формуле (9), опытным данным (для to = —
— 32,5° и tK = 22,5°) и графическим
способом (для to = — 50° и tK = 40°).
якал/ 1
3400-
чяпп.
JJUU-
32QQ-
2100-
2000-
4900-
1800-
1100-
1600-
1500-
1400-
1300-
1200
"%
к
Г2
-f
?0
-1
«i
У\
0
к*
ц
4
"i
N
С
>
!
Ь
W
Рис. 5. Сопоставление теоретических и опытных
значений удельной холодопроизводительности
двухступенчатой аммиачной машины.

30 Выбор машин и системы регулирования для Тепл&нашнык, установок № 3
1 /
к,
°С
22,5
40
4,
°С
-32,5
-50
^•2
1,43
0,8
ха
0,86
0,8
Оптимальная
температура, °С
по опытным
данным и
графическим
способом
-3,0
— 13,0
по фор«
муле (9)
—3,1
—12,4
Выводы
Оптимальные условия работы
двухступенчатой холодильной машины должны
соответствовать максимальному значению
действительного холодильного коэффициента. Вместе с
тем, при выборе оптимальной промежуточной
температуры необходимо учитывать
положение и величину минимума суммарного объема
Е I^min цилиндров компрессоров верхней и
нижней ступеней двухступенчатой машины.
В результате исследований выявлены
условия, определяющие Л"тах> и факторы,
влияющие на выбор оптимальной температуры tm
Применение теплонасосных установок в
системе круглогодичного кондиционирования
воздуха может дать значительный
экономический эффект, особенно при правильном
выборе оборудования и системы регулирования.
Кафедрой холодильных машин ЛТИХП
были разработаны две теплонасосные установки
для отопления помещений зимой и охлаждения
летом. На основании данных, полученных при
испытании этих установок О, 2], предложена
методика их расчета с помощью
обезличенных характеристик.
Характеристики теплонасосной установки
Теплонасосная установка предназначена для
производства тепла, поэтому в качестве ее
характеристик целесообразно использовать за-
в действительном цикле. Для заданных
условий работы машины оптимальная
температура tm зависит от соотношения между
индикаторными к. п. д. и коэффициентами
подачи компрессоров ступеней в. д. и н. д.
На основании теоретических и
экспериментальных данных установлена эмпирическая
формула для определения оптимальной
температуры t°m в аммиачных двухступенчатых
холодильных машинах с полным
промежуточным охлаждением.
ЛИТЕРАТУРА
1. Л. М. Розенфельд и А. Г. Ткачев,
Холодильные машины и аппараты, Госторгиздат, 1960.
2. В. Е. Цы дзик, В. П. Б армии и Б. С. Вей н-
берг, Холодильные машины и аппараты, Машгиз,
1946.
3. А. Н. Фомин, «Холодильная промышленность»,
1938, № 6.
4. Б. С. В ей н б ер г, «Холодильная техника», 1949,
№ 2.
5. А. Р a s i, Доклад на IX Международном
конгрессе по холоду, 1959.
6. Г. С. Сердаков, Труды ЛТИХП, т. IX,
Пищепром из дат, 1955.
висимости теплопроизводительности и
мощности от температурного режима работы. Теп-
лопроизводительность установки
определяется выражением
QK = GqK = -%?• qK ккал\час, A)
где: G — количество циркулирующего
рабочего тела, кг/час;
qK— весовая теплопроизводительность,
ккал!кг.
Используя известные в холодильной
технике соотношения [3]
Як = Яо -г —— ккал\кг,
Выбор машин и системы регулирования для теплонасосных установок
Инж. В, В. ОНОСОВСКИЙ— Ленинградский технологический институт холодильной промышленности

^о з Выбор машин и системы регулирования для тёплонасосных установок 31
можно привести выражение A) к виду
Qk= (?*Л + 23,42/7,) Vh = qKv Vhшал/час, (la)
где qKV — теплопроизводительность, ккал/м*
единицы объема, описываемого
поршнем компрессора;
qv^ — объемная холодопроизводитель-
ность, ккал/м3;
рь — среднее индикаторное давление
действительного процесса в
компрессоре, кг1см2.
Мощность, подводимая к электродвигателю
компрессора, определяется по формуле
N.
GAL
Pip Ун \ 1
860 -ty
36,72 /тг)дв
кет,
B)
где ^дВ — коэффициент полезного действия
электродвигателя.
С учетом приведенных выше зависимостей
для qK и р уравнение B) может быть
представлено в виде
Na = -
где:
N,
36,72 %в
_ Ре
36,72
Vh = NvVh кет,
Bа)
квт-ч/мв — мощность,
отнесенная к 1 м3/час объема,
описываемого поршнем компрессора;
ре==р1-\-ртр кг\сяй —среднее эффективное
давление в компрессоре с учетом
механических потерь.
Величины qKV и Nv представляют собой
обезличенные характеристики тёплонасосных
установок, которые могут быть использованы
для расчета близких по типу компрессоров.
Такие характеристики применительно к
холодильной машине предложил Б. С. Вейнберг
[41. Зависимость объемной теплопроизводи-
тельности qKV от температуры конденсации
tK при постоянной температуре кипения t0
криволинейна. В области наиболее
распространенных в одноступенчатых тёплонасосных
установках температур конденсации и кипения
(tK = 30-f-60°; t0 = — 10—15°) эта
зависимость может быть приближенно принята
линейной, тогда
V
mtK
C)
при этом наибольшая погрешность в
указанном диапазоне температур не превышает 2%.
Числовые значения величин, входящих в
уравнение C), определяются по опытным данным
для коэффициента подачи и индикаторного
к. п. д. Для компрессора 4ФУ-10,
примененного в опытной установке, получены формулы,
соответствующие характеристикам,
изображенным на рис. 1
qp = 226,97 + 0,233 (t0 + 39,53J,
m = 4,02+ 1,527 . 10~3D + 19,34J.
Зависимость мощности Nv от
температуры конденсации при постоянной температуре
кипения в указанном интервале температур с
достаточной степенью точности выражается
формулой i
К,
-N9-n(tK-tpy
D)
Максимальная погрешность, получаемая при
применении формулы D), не превышает 1,5Р/о.
На основании имеющихся опытных данных для
компрессора 4ФУ-10
/Vp = 0,031214 +26,58- 10-6(^о -f 52,66J,
п = 27,56 • Ю-6 + 0,01085 . 10~6 (t0 + 4,42J,
tp = 60,51 +1,487 t0.
0мал/час
80000
70000
6000О
50000
40000
3000О
20000-
еои'с
Рис. 1. Характеристика компрессора 4ФУ-10 но
теплопроизводительности.

32
Выбор машин и системы, регулирования для теплднасоснЫх установок
М 3
Выражения C) и D) позволяют решить
вопрос о выборе оборудования для теплонасос-
ной установки.
Определение режима работы, выбор
компрессора и системы регулирования
При эксплуатации теплонасосной установки
следует применять такую систему
регулирования режима теплосети, при которой
соответствие между теплопроизводительностью и
тепловой нагрузкой калориферов достигается за
счет изменения температурного уровня и
количества вырабатываемого тепла, что
обеспечивает наиболее экономичную работу
теплонасосной установки.
Конечная температура воздуха ?в„
нагреваемого в калориферах, определяется по
тепловому балансу отапливаемого помещения. В
этом случае нагрузку QH на установку при
любых температурах наружного воздуха tBl
находят по выражению
#к *к
Qh — GH Св \1в2 tBl) —
= Ow cw [twl — tw2) ккал\час,
E)
где: Gw — количество воды,
циркулирующей через калориферы, кгЫас;
GH — количество наружного воздуха,
нагреваемого в калориферах,
кг!час;
св и xw — средние темплоемкости воздуха и
воды, ккал/кг град;
tw\ и tw2 — температура воды, поступающей
в калориферы и уходящей из
них, °С.
Температура горячей воды twl в
зависимости от температуры наружного воздуха
определяется по уравнению
tw\— *в1 I
MBe»-\tu
е*-1
эс,
F)
здесь: Мв— tB2 — tBli °C;
в _ kKJlFKJl(Gwcw-GHcB) _ К0Эффициент>
uw cw • ин св
учитывающий интенсивность теплопередачи
калориферов.
Температура конденсации рабочего тела в
зависимости от требуемой температуры
горячей воды определяется по уравнению
*к — *w\ \
А/«
ес-1
эс,
G)
где С= к к—. _ коэффициент, оценива-
ющий интенсивность теплопередачи в
конденсаторе теплонасосной установки.
По формулам E), F) и G) можно найти
температуру конденсации рабочего тела в
зависимости от температуры наружного воздуха.
Для расчета удельной теплопроизводительно-
сти по обезличенной характеристике нужно
знать не только температуру конденсации, но
и температуру кипения рабочего тела.
Зависимость температуры кипения t0 от
температуры источника низкопотенциального тепла
(сбросной воды) txl выражается формулой
^о — *xl
,D
eD-\
Д4°С,
(8)
где:
Д^х — 4i — tx2 — перепад температур
сбросной воды, °С;
С с — коэффициент,
оценивающий
интенсивность теплопередачи
в испарителе;
Gx— расход сбросной
воды, кг!час;
сх — средняя темплоем-
кость, ккал!кг град.
Поскольку в выражение (8) входят два
неизвестных t0 и A tx, решение его возможно
только совместно с другими уравнениями. Приняв,
что qv^=qKV — 860 Л^, уравнение (8) можно
преобразовать
+ 4- е Яку — 860 Nv GWCW л v ОГ ,0*
Lo — ы~ - • - • ¦ д zw v>. [у)
jj , л qxcx
¦ 1
Як
Решение системы уравнений F), G) и (9)
позволяет определить температуру кипения
при различных температурах наружного
воздуха, при этом значения qKV и Nv находят
по выражениям C) и D).
Сделанное допущение о замене величины
23,42 pt величиной 860 Nv в уравнении Aа)
приводит к несколько завышенному значению
температуры кипения tQy установленному по
выражению (9), так как в действительности
860 Nv = 23,42 1*±?И, однако погрешность в
г1дв
определении г0 в рассматриваемом диапазоне
температур не превышает 1,5°.
Аналитическое решение системы уравнений
для определения t0 весьма сложно,
поэтому следует применять метод
последовательных приближений или графоаналитический
способ. Полученные значения температур ки-

№ 3
Выбор машин и системы регулирования для теплонасосных установок
33
пения и конденсации позволяют по
уравнениям C) и D) найти величины теплопроизводи-
тельности и расхода энергии при различных
температурах наружного воздуха. Вычислив
нагрузку для различных температур
наружного воздуха по уравнению E), можно
определить в соответствии с формулой Aа)
зависимость объема, описываемого поршнем, от
температуры наружного воздуха ^ = /:(^bi)
(рис.2).
На основании указанной зависимости
выбирают компрессоры и систему регулирования,
которая должна обеспечивать плавное
изменение теплопроизводительности установки в
соответствии с колебаниями температуры
наружного воздуха. Это обеспечивается
регулированием числа оборотов вала компрессора,
отжатием клапанов на части хода поршня,
изменением мертвого пространства и т. д.
Целесообразно регулировать теплопроизво-
дительность снижением числа оборотов, что
позволяет уменьшить мощность трения. В этом
случае изменение теплопроизводительности
соответствует изменению объема, описываемого
поршнем, от VA1 до Vh2. Однако, поскольку в
теплонасосных установках иногда могут
применяться компрессоры, не имеющие
специальных регулирующих устройств, теплопроизводи-
тельность можно регулировать пуском и
остановкой компрессоров или применением
многоскоростных двигателей.
Работа теплонасосной установки при
двухпозиционной системе регулирования
При регулировании
теплопроизводительности пуском и остановкой компрессоров
применяют двухпозиционные приборы. В этом
случае теплонасосная установка работает
циклично, в неустановившемся режиме. Аналитиче-
t*A
Рис. 2. Регулирование производительности теплонасосной установки и
температурного режима при плавной и двухпозиционной системах.

34
Выбор машин и системы регулирования для теплонасосных установок
№ 3
ское выражение зависимостей,
характеризующих нестационарный режим работы, сложно и
может быть выполнено при условии принятия
ряда допущений.
Часовая теплопроизводительность тепло-
насосной установки в любой момент
времени должна превышать сумму тепловой
нагрузки калориферов QH и теплопотерь системы
через изоляцию трубопроводов Qno-r.
Соответствие между этими величинами
достигается периодическим выключением
компрессора.
Для того чтобы колебания температуры
теплоносителя не превосходили допустимых
пределов, весь рабочий процесс разбивается на
короткие чередующиеся периоды работы и
стоянки. В этом случае эффективность работы
теплонасосной установки может оцениваться
только по усредненным показателям теплопро-
изводительности и расхода энергии. При
такой системе регулирования плавное изменение
теплопроизводительности установки и
температуры горячей воды заменяется ступенчатым.
Число ступеней регулирования должно
определяться допустимыми колебаниями
температуры воздуха, поступающего в помещение.
Колебания температуры воды, подаваемой в
теплосеть, определяются зависимостью
ft / — /верх /нижн
(А^-ЛфВ~(л4-А^)
*В-1
°С.
A0)
В выражении A0) величины со звездочкой
относятся к случаю подачи в обслуживаемое
помещение воздуха со средней, а без
звездочки — с наиболее низкой температурой.
Определенная по уравнению A0) величина
допустимого колебания температуры воды btw
в сочетании с полученной по выражению F)
зависимостью tw\==(?(^) дает возможность
определить число ступеней регулирования, а
также выбрать число и
теплопроизводительность компрессоров, соответствующие
оптимальным условиям работы.
Пользуясь методикой, предложенной Б. С.
Вейнбергом [5] и В. Б. Якобсоном [6] для
расчета нестационарных процессов холодильной
машины, можно определить величины,
характеризующие работу теплонасосной установки в
неустановившемся режиме при двухпозицион-
ном регулировании. Тепловая нагрузка и
тепловые потери в период стоянки компрессора
покрываются за счет тепла,
аккумулированного отопительной системой за время рабочей
части цикла
dQ* = dQ* + dQn
A1)
При работе компрессоров
теплопроизводительность установки расходуется на покрытие
тепловой нагрузки и тепловых потерь, а
также на аккумуляцию тепла отопительной
системой
dQK = d QH 4 - d Qn0T + d Qa.
A2)
Преобразуя уравнения (И) и A2) с учетом
приведенных выше выражений C, 4, 5, 6, 7) и
применяя для краткости записи обозначения:
W — водяной эквивалент отопительной сети,
E = Gwcw(eB — l),
*\ — Uw Cw \tB2 & *в1 J l Упот-»
s=bVk- gC_i (tB2eB —tBl),
M = mV„
ес-еъ
H = NvVh-nVh[t.
^b2 e — 4l
L = nVi
'» ec-l
ес-евУ>
*\ ec_2
ec-e*
t^e _^B]
K=2nVh--c_-j ^*p ec_{ /.
можно получить следующие значения
продолжительности рабочей части цикла хр,
нерабочей хнр, теплопроизводительности Qu
и расхода электрической энергии А^ за
время рабочей части цикла:
A3)
W (S-R) + (E-M)t^*
:ln— r— ..,,„„„ , (И)
E-M (S-R) + {E-M)t%*

№3
Q«=
Выбор машин и системы регулирования для теплонасосных установок
35
W
s±Ml=^Ws-R)+{E-M)t^
Е-М\ Е—М] (S—R)-\-(E—M)t
М W
нижн
wl
Е-Мк wi
(/?ерх /нижн\
v wl wl i *
м,
w
Е — М
н—к
S-R
Е — М
Е — М
(S-R)+(E-M)tlT .
Х ° E -/?) + (?_ М) СГН 
A5)
X
W I 9 — /?\
U7
?—Л/ 2
Г/'/верх 2 ^/нижн\Л
A6)
Эти выражения получены при допущении,
что температура кипения в течение рабочей
части цикла равна некоторой средней
постоянной величине. Пользуясь выражениями A3—
16), можно для выбранного числа ступеней
регулирования и принятой производительно-
Определяемая величина
Температура воздуха,
подаваемого в
помещение, tn °С
Температура ^воздуха
после калорифера,
гв2
Перепад температур по
воздуху, Д^в*
Нагрузка на теплона-
сосную установку,
QH ккал\час
Перепад температур по
воде, Atw*
Температура горячей
воды, twl*
Температура
конденсации, tK*
Температура кипения,
1 / *
*0
Объем, описываемый
поршнем, Vh мв/час
Расход электроэнергии,
N3 кет
Минимальная
температура воздуха, подавае-
мого в помещение, при
двухпозиционном
регулировании, tn
Минимальная
температура воздуха после
калорифера при
двухпозиционном .
регулировании, tB2
Допустимое колебание
температуры горячей
воды; btw
Способ
определение
По тепловому
балансу
помещения
То же
Дгв = tB2 — Tqi
По уравнению E)
ОцСп
д/ * —д/ *——-
aiw —atB
По уравнению F)
По уравнению G)
Совместное
решение уравнений
C), D) и (9)
По уравнениям
A) и C)
По уравнениям
B) и D)
По тепловому
балансу
помещения
То же
По уравнению A0)
Температура наружного воздуха, t
-25
19,55
31,34
56,34
108173
10,82
49,31
53,97
2,93
278
30,6
17,25
28,43
3,84
-20
18,80
29,00
49,00
94080
9,41
44,63
48,69
4,08
217
23,4
16,51
26,09
3,84
-15
18,15
26,97
41,97
80582
8,06
40,35
43,82
5,32
168
17,3
15,85
24,06
3,84
—10
17,45
24,78
34,78
66778
6,68
35,87
38,75
6,70
126_
12,1
15,16
21,87
3,84
—5
16,70
22,44
27,44
52685
5,27
31,19
33,46
8,20
90
7,6
14,41
19,53
3,84
0
16,0
20,25
20,25
38880
3,89
26,70
28,38
9,78
60
4,2
13,71
17,34
3,84
1°с
в1
5
15,25
17,91
12,91
24787
2,48
22,02
23,09
11,55
35
1,8
12,96
15,00
3,84
10
14,55
15,72
5,72
10982
1.10
17,54
18,01
13,42
14
0,4
12,26
12,81
3,84

36
Выбор машин и системы регулирования для теплонасосных установок
№ 3
сти компрессора определить коэффициент
рабочего времени
и среднюю эффективность теплонасосной
установки
Кэ = -^~ ккал/квт-ч. A8)
Приводим пример расчета (по предлагаемой
методике) системы регулирования
теплонасосной установки, работающей на воздушную
систему отопления.
При расчете были приняты следующие
исходные данные: GH = 8000 кг/час, Gw cw =
= 10000 ккал/час град; Gxcx = 15000 ккал/час
град; kKJl FKJl = 3000 ккал/час град; kK FK =
= 12000 ккал/час град; kHFH= 9000' ккал/час
град; tn = 15°; средняя температура
помещения tn0H = 14°; максимальные
колебания температуры воздуха в помещении при
двухпозиционном регулировании приняты 2°,
что соответствует колебаниям температуры
воды twl ~ 3,8°,
Результаты расчета приведены в таблице и
на рис. 2.
Как следует из графика, оптимальное число
ступеней регулирования в рассматриваемом
примере z = 9.
В случае применения многоскоростных
двигателей число компрессоров может быть
ограничено тремя (при сохранении расчетного
числа ступеней регулирования теплопроизводи-
тельности и температуры воды). При
регулировании производительности пуском и
остановкой машин это приведет к возрастанию
давления конденсации и снижению экономической
эффективности системы.
Пользуясь приведенными зависимостями
A3) — A8), можно для рассматриваемого
примера определить параметры при цикличной
работе установки. Приняв дополнительно
величины водяного эквивалента W = 4000
ккал/град и теплопотерь Qn0T = 5000 ккал/час,
задаваясь Орх, СТН и определяя по рис. 2
значения t0 и объема, описываемого поршнем
одного компрессора, можно получить для tB1=
= _ 20°; тнр = 0,313 часа; тр - 0,134 часа;
Ь = 0,30; Qu = 14800 ккал; iVu = 3,9 квт-ч;
Кэ = 3800 ккал!квт-ч.
Выводы
Проведенная работа позволяет наметить пу-
ш расчета и выбора компрессоров и способов
регулирования производительности
теплонасосной установки, предназначенной для
круглогодичного кондиционирования воздуха.
Наиболее совершенная система
регулирования та, которая обеспечивает плавное
изменение теплопроизводительности. Регулирование
теплопроизводительности пуском и остановкой
компрессоров в сочетании со ступенчатым
регулированием температуры теплоносителя с
помощью двухпозиционных приборов
позволяет создать достаточно экономичную и
эффективную систему, обеспечивающую
автоматическое поддержание заданных параметров в
обслуживаемых помещениях.
Приведенные зависимости дают
возможность определить основные величины,
характеризующие работу теплонасосной установки в
стационарных и в нестационарных условиях.
ЛИТЕРАТУРА
1. Л. М. Розенфельд, В. В. Оносовский,
Г. С. С е р д а к о в, Опытная установка для
теплофикации гидростанции с помощью холодильной машины,
«Холодильная техника», 1956, № 2.
2. Л. М. Розенфельд, Ю. С. 3 в о р о н о,
В. В. Оносовский, В. А. Кисе, Испытание
теплонасосной установки кондиционирования воздуха в
кинотеатре, «Холодильная техника», 1960, № 5.
3. Л. М. Розенфельд, А. Г. Ткачев,
Холодильные машины и аппараты, Госторгиздат, I960.
4. Б. С. В е й н б е р г, Характеристики
многоступенчатых холодильных машин, «Холодильная техника»,
1949, № 2.
5. Б. С. В е й н б е р г, Теория цикличной работы
автоматизированных холодильных машин, Труды МВТУ
им. Баумана, сборник 2, «Исследование рабочих
процессов холодильных машин», Машгиз, 1949.
6. В. Б. Якобсон, Автоматическое регулирование
малых холодильных машин, Труды МВТУ им. Баумана,
сборник 2, «Исследование рабочих процессов
холодильных машин», Машгиз, 1949.

Обобщение термодинамических свойств холодильных агентов
Доктор техн. наук, проф. И. С. БАДЫЛЬКЕС — Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности им. А. И. Микояна
Связь между критериями
Тг
426,94 {х rs
847,83* Ts '
In -?*- = — In те.
1 s
была установлена в работе [1]:
1 — 0,
,= —?- и
ф7>
1п/?к
idenv,
A)
„id
В табл. 1 представлены опытные значения
idemi для ряда веществ.
Таблица 1
Вещество
н2о
NH3
502
Ф-11
Ф-12
QFio
С2Н5ОН
1 (с2н3о2)н
|Н2
Не
0
s
0,57648
0,59131
0,61104
0,63020
0,63190
0,70183
0,68078
0,65768
0,61515
0,80988
атм
218,40
111,50
77,816
43,15
40,624
22,93
63,01
57,20
12,80
2,261
Ф
1,0167
1,0291
1,0298
1,0412
1,0502
1,0772
1,0218
1,6585
1,2947
1,6954
Т
s
26,023
23,25
22,67
20,12
19,607
20,136
26,37
14,879
10,691
5,187
iderrii
1,0475
1,0446
1,0520
1,0364
1,0470
1,0397
1,0451
1,0512"
1,0521
1,0320
Анализ очень большого числа хорошо
изученных веществ показал, что
idem! - [IdemJ^ ± 2%.
Из работы [2]:
(\пр)г_> т
ф7У
(-
idem*
Тогда при одинаковых для различных веществ
1-
значениях
\-К
• = idenio
B)
In /7
1П/?К
Высокая степень точности уравнения B)
подтверждается опытными данными (табл. 2).
Таблица 2
Вещество
Н20 ...
NH3 . . .
Ф-11 . . .
Ф-12 . . .
Ф-13 . . .
Ф-113 . .
с2н5он .
(С2На02)Н
cs2 ...
т
s
т
0,97683
0,97766
0,97977
0,97987
0,98001
0,98131
0,98253
0,98129
0,97731
р, атм
(опытные
значения)
1,36024
1,30662
1,23771
1,23202
1,23016
1,22241
1,26842
1,26100
1,27236
р, атм
(расчетные
значения)
1,36024
1,30900
1,23990
1,23560
1,22312
1,22250
1,26710
1,26000
1,27760."
Таблица рассчитана по idem3 ¦¦==
= [idem3]H2o = 0,057112.
Получив таким образом одно значение р
при Т -> Tsi определяем коэффициент с из
уравнения, согласно работе [3]:
36
06- -. +35
(*.1п»,-1пте,) J C)
1птг —? • ln&
и отсюда находим кривую давления пара.
Так как
™ тс ' ~dj ~~~ AP{v" — v')
то из уравнения C)
D)
б#б +
36
ъ = — (сАх\Ъ3 — InttJ •
36
+ с E)
4-35
Наиболее надежная проверка степени
точности уравнения C) возможна путем
сопоставления значений р—Т с новейшими
опытными данными, полученными для воды [4].
Предварительно по уравнению B) было най-

38
Обобщение термодинамических свойств холодильных агентов
№ 3
дено для Т=382, 16°К значение р= 1,36711 атм,
а затем из уравнения C) определен
коэффициент с = —3,8462.
В табл. 3 приводятся опытные и расчетные
значения р и г, вычисленные по уравнениям C)
и D).
Таблица 3
г°к
273,16
432,16
485,16
536,16
603,16
643,16
р, атм
(опытные
значения)
0,006028
5,947
19,595
48,62
126,96
207,78
р, атм
" (расчетные
значения)
0,006296
5,956
19,622
48,56
126,75
207,91
г% ккал!кг
(опытные
значения)
597,3
498,1
451,9
392,9
272,2
1 Ю4,7
/-, ккал/кг
(расчетные
значения)
587,2
498,4
450,7
1 391,4
273,5
104,3 |
Как видно из табл. 3, при р > 1 атм
максимальное расхождение по давлениям не
превышает ~ 0,16%. Для самого же низкого
давления (при /=0°) оно составляет около 4%,
но Ар не превышает 0,2 мм рт. ст. При
этом необходимо иметь в виду, что для
измерения р ниже 1 физ атм, применяется
ртутный [/-образный дифманометр, который
при наличии оптического устройства
обеспечивает степень точности отсчета 0,25 мм рт. ст.
Следовательно, абсолютная погрешность
составляет 0,5 мм рт. ст. и при р = 4,5 мм рт. ст.
относительная ошибка может доходить до
~ . 100^10%1
4,5
Таким образом, по значениям Ts, Тк и Рк
можно очень точно определять кривую
давления пара во всем интервале температур.
Для определения г по уравнению D)
необходимо располагать значениями v" и г/.
Как известно, в холодильной технике
используют диапазон температур на кривой
насыщения #=0,52^-0,85. У большинства
веществ критический коэффициент
ELl = 4,14-3,57
PKvK
и для них мы получили критериальное
уравнение
J^L = a-bb — m&2 — n№, F)
где а =1,120745; Ь= 1,02635; т = — 2,753052;
п = 2,396505; R = 848/ц; Р -кг/м2.
Таким образом,
(l&\= idem4; ^°>52^0'85-
В указанном интервале среднее
относительное отклонение опытных значений Pv" от
вычисленных по уравнению F) составляет (в °/о):
№0—0,0; Ф-11—0,57; Ф-12—0,55; Ф-13—0,40;
Ф-21—0,30; Ф-22—0,50; C4F8—0,22; S02—0,10.
При расчете г по уравнению D) в указанном
интервале значения v' крайне малы по
сравнению с v" и ими можно пренебречь.
ЛИТЕРАТУРА
1. И. С. Бадылькес, «Холодильная техника», 1961.
№ 1.
2. И. С. Бадылькес, Рабочие вещества
холодильных машин, Пищепромиздат, 1952.
3. И. С. Бадылькес, «Холодильная техника»,
1961, № 2.
4. М. П. В у к а л о в и ч, Термодинамические свойства
воды и водяного пара, Машгиз, Москва; ФЭБ-—изда-
тельство «Техник», Берлин, 1958.

Хранение трески и морского окуня при низких температурах
Канд. техн. наук А. И. ПИСКАРЕВ, инж. А. П. БОРНОВАЛОВА, инж. Л. Г. ЛУКЬЯНИЦА — Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной промышленности им. А. И. Микояна
В течение 1958—1960 гг. во ВНИХИ были
проведены исследования по хранению трески,
трескового филе и морского окуня в
замороженном состоянии при различных
температурах с целью установления возможных сроков
хранения.
Следует различать рыбу, замораживаемую
непосредственно на добывающих
судах-траулерах, и рыбу, замораживаемую на береговом
холодильнике. В первом случае рыбу
замораживают через несколько часов после вылова;
во втором — после трех-семи дней хранения во
льду. Таким образом, исходное состояние
рыбы перед замораживанием различно.
Для проведения экспериментальной работы
были заготовлены опытные партии рыбы:
1) треска в блоках («колодка»), тресковое
филе и морской окунь в блоках,
замороженные на судах в воздушных морозилках
интенсивного действия;
2) треска и морской окунь в блоках,
замороженные на береговом холодильнике в
туннельной морозилке интенсивного действия.
Продолжительность замораживания рыбы
до —15° в обоих случаях практически была
одинаковой и составляла примерно 4,5 часа.
Опыты проводили в течение 1958—1959 гг. и
1959—1960 гг. с партиями трески и филе двух
заготовок и в течение 1959—1960 гг. с
партиями морского окуня одной заготовки.
Все партии замороженной рыбы были
доставлены из Мурманска в Москву в
изотермических вагонах, оборудованных потолочными
приборами охлаждения. По прибытии рыба
имела температуру —7~—9°.
Основная часть рыбы была помещена
на хранение: в 1958—1959 гг. на холодильники
№ 12 и № 1, в 1959—1960 гг. — на
холодильник № 12. На холодильнике № 12 рыба
хранилась при температуре —17-ч 18°, на
холодильнике № 1 — при —10°.
Небольшое количество рыбы F00—800 кг)
из каждой партии хранилось в камерах
опытного холодильника ВНИХИ при
температурах — 10, —18 и —30°.
Качество рыбы при хранении определяли по
физико-химическим, химическим и органолеп-
тическим показателям.
У трески и трескового филе находили
количество сока, выделяемого тканью оттаявшей
рыбы при центрифугировании, и содержание в
нем сухого остатка, а также изменение
растворимости белка по общему солерастворимому
азоту, коагулируемому белку и миозину.
У морского окуня определяли количество
перекисей жира и изменение растворимости
белка по общему солерастворимому азоту и
коагулируемому белку.
Количество сока, отделяющегося при
оттаивании трески, находили
центрифугированием [1], а количество сухого
остатка—выпариванием смеси сока со спиртом A:1) на водя-
I * 5 I
SS8
-201? ГидРЩильность
остаток
Рис. 1. Изменение гидрофильное™ (количества
сока) ткани трески и содержания сухого остатка
в соке при хранении:
а — трески, замороженной на судах, б — трески,
замороженной на береговом холодильнике, в —
трескового филе, замороженного на судах.

40
Хранение трески и морского окуня при низких температурах
№ 3
5 6
Месяцы
Рис. 2. Изменение белковых фракций при
хранении морского окуня, замороженного:
1) на береговом холодильнике
общий солерастворимый азот
1 __ t = -10°, 2 — t = — 18°, 3 — t = —30°;
коагулируемый белок
4_ / - -10°, 5 - t =-18°, 6—*=—30°;
2) на судах
общий солерастворимый азот
7 _*==;- 10°. 8 - *= -18°. 9 — / = —30°;
коагулируемый белок
Ю -/=. —10°. 11 - * = -18°, 12 — * = —30°,
ной бане с последующим высушиванием при
температуре 105° до постоянного веса.
Изменение этих показателей в зависимости от
срока хранения при разных температурах пред*
ставлено на рис. 1.
При анализе белка и жира применяли
методы, использованные в предыдущих работах
лаборатории [2, 3]. Результаты анализов
представлены на рис. 2 и 3.
При органолептической оценке учитывались
внешний вид рыбы, вкус, запас и
консистенция.
Органолептическую оценку качества рыбы
во ВНИХИ проводила группа инспекторов (три
человека) по качеству рыбной продукции, на
холодильниках — комиссия, в состав которой
входили специалисты производства,
инспекторы по качеству, работники лабораторий
холодильников и научные сотрудники ВНИХИ.
Приводим результаты органолептической
оценки качества рыбы, замороженной в
различных условиях и хранившейся при
неодинаковых температурах.
Треска, замороженная на судах. После 2
месяцев хранения в камерах опытного
холодильника ВНИХИ при —10° рыба обеих партий
имела хороший вид; у приголовка отмечено
незначительное подсыхание поверхности.
Консистенция мяса упругая, несколько суховатая.
Последнее наблюдалось и в партии трески
после 4 месяцев хранения. Через 5 месяцев
природный аромат рыбы был выражен слабо,
отмечен запах «старой», лежалой рыбы, мясо
суховатое. После 6 месяцев хранения
поверхность рыбы сильно подсохла и заветрилась,
мясо было сухим.
После 2 и 4 месяцев хранения при —18°
качество рыбы по всем показателям
было хорошим. После 5 месяцев у некоторых
экземпляров отмечено незначительное
подсыхание поверхности у приголовка и появление
суховатости мяса. Более выраженная
суховатость мяса и наличие запаха «старой» рыбы
наблюдались через 6 месяцев хранения.
После 8 месяцев хранения отмечено
подсыхание поверхности, жестковатость мяса в
тонкой части рыбы и наличие запаха «старой»
рыбы. В рыбе, находившейся на холодильнике
№ 12, к этому же сроку сохранился
свойственный ей запах, но отмечено пожелтение мяса у
позвоночника, приголовка и в незначительной
степени под кожей.
Рис. 3. Влияние температуры хранения на
изменение перекисных чисел жира морского
окуня, замороженного:
1) на береговом холодильнике
1 _ t = -10°, 2 — t = -18°, 3 — t =—30°;
2) на судах
4 _ t= -10°, 5 — t = — 18°. 6 — t =-30°.

№ 3 Хранение трески и морского окуня при низких температурах 41
После 9,5 месяца хранения консистенция
мяса жесткая и водянистая.
Через 8 месяцев хранения при
температуре —30° аромат у рыбы выражен слабо; у
некоторых экземпляров наблюдалась
незначительная суховатость мяса под кожей.
Через 9,5 месяца у приголовка началось
подсыхание поверхности.
В партии рыбы заготовки 1959—1960 гг.
хорошее качество в пределах I сорта было
отмечено после 11 месяцев хранения.
Тресковое филе. После 2 месяцев хранения
при —10° филе не имело пороков. Через 4
месяца слой мяса непосредственно под кожей
имел запах «старой» рыбы. Мясо суховатое
и водянистое. В партии филе, хранившейся на
холодильнике № 1, к этому времени была
отмечена волокнистая структура и жесткая
консистенция мяса. При последующем хранении
развивались имеющиеся и появлялись новые
пороки, например, потеря аромата.
Через 6 месяцев мясо было очень сухим и
водянистым.
После 4 месяцев хранения при —18° в
поверхностных слоях отмечалась незначительная
суховатость; в толще блока мясо слегка рас^
слаивалось.
После 6 месяцев аромат рыбы выражен
слабо, мясо несколько суховатое и водянистое.
В партии филе, хранившегося на
холодильнике № 12, к этому времени отмечалось
ослабление консистенции.
Через 7,5—8 месяцев поверхность филе
слегка подсохла; вкус верхних слоев «старой»
рыбы. Мясо суховатое, а в отдельных кусках —
жесткое. При дальнейшем хранении эти
пороки прогрессировали.
Филе, хранившееся при —30° в течение 5
месяцев не изменило своих первоначальных
свойств. После 6 месяцев некоторые куски
мяса были жесткими, сухими и слегка
водянистыми.
Через 7,5—8 месяцев все образцы были
суховатыми, а через 9,5 месяца наблюдалась
значительная потеря аромата. При
последующем хранении A1 месяцев) консистенция
мяса стала слегка рыхлой.
Треска, замороженная на береговом
холодильнике. Через месяц хранения при —10°
рыба имела хороший внешний вид; аромат не
был выражен, вкус мяса нехарактерный,
чувствовался запах «старой», лежалой рыбы.
Консистенция мяса у большинства образцов
нормальная и только в отдельных случаях
ослабевшая и водянистая.
Через 2 месяца хранения поверхность
рыбы сильно подсохла, ткань потеряла упругость;
вареное мясо жесткое, а в хвостовой части •—
сухое.
По истечении 4 и 5 месяцев отмечено
потемнение мяса у приголовка, при варке
образовывалось много хлопьев белка, ощущался вкус
лежалой рыбы, мясо сухое и жесткое»
После 2 месяцев хранения при —18° по->
верхность рыбы подсохла, мясо суховатое. Че--
рез 4 месяца поверхность мяса у приголовка
потемнела и заветрила; природный аромат в
поверхностных слоях выражен слабо, вкус не
был характерным для рыбы данного вида.
После размораживания мясо дряблое, а в
вареном виде — жесткое.
Через 5 месяцев хранения отмечены
подсохшая, заветренная поверхность приголовка,
запах «старой», лежалой рыбы. После
размораживания мясо имело губчатую консистенцию
и легко отделяло воду. Вареное мясо
суховатое. В партии рыбы, хранившейся на
холодильнике № 12, также отмечена ослабевшая
консистенция.
Рыба, хранившаяся 8 месяцев, имела
сильно подсохшую поверхность, мясо сухое и
водянистое, с нехарактерным вкусом.
Через 6 месяцев хранения при —30° у
приголовка отмечен запах «старой» рыбы. После.
8 месяцев появилась незначительная
жестковатость. По истечении 9,5 месяца поверхность
приголовка заветрилась, мясо суховатое, с
нехарактерным вкусом.
Физико-химические и органолептические
характеристики блоков рыбы и филе,
замороженных на судах, неодинаковы.
При центрифугировании из ткани филе
выделяется сока на 6—10% больше, чем из
ткани трески, замороженной в блоках.
Содержание сухого остатка в соке филе
меньше, чем в соке трески, замороженной в
блоках. При дегустации вареного филе в
ряде случаев отмечается водянистость, чего нет
в блоках трески.
Сравнивая характеристики блоков трески и
филе, замороженных в море, необходимо
учитывать некоторые особенности их
технологической обработки на судах. Механическая
обработка рыбы, замороженной в блоках,
значительно проще обработки филе, при изготовь
лении которого рыба подвергается более
длительному и резкому воздействию нескольких
механизмов, что, несомненно, ухудшает
свойства ее ткани.
Это может быть подтверждено и
теоретически. В ткани рыбы преобладает белок
миозин—фибриллярный белок, который придает
ей свойства эластичности. Такая структура,
как указывает Сент-Дьердьи [4], может быть

42
Хранение трески и морского окуня при низких температурах
№ 3
разрушена механическими колебаниями, в
результате чего эластичность теряется. Поэтому
резкие механические воздействия, которые
применяются при производстве филе, видимо,
в какой-то степени влияют на структуру белка,
а следовательно, и на
структурно-механические и коллоидно-химические свойства ткани
рыбы. Нарушение физической структуры
приводит к тому, что при замораживании гидро-
фильность (водоудерживающая способность)
ткани снижается. Если при центрифугировании
ткани рыбы, замороженной в блоках,
количество сока составляло 36,5—43,6'°/<>, то у филе—
42,0—54,5'°/с1. Этим обусловливается
содержание сухого остатка: в соке филе его
меньше, чем в соке рыбы, замороженной в блоках.
Структурными изменениями и снижением
гидрофильное™ ткани можно объяснить
различие в органолептических свойствах филе и
рыбы, замороженной в блоках.
При дегустации филе из партии 1958—
1959 гг., хранившейся при —10° в течение 4 и
6 месяцев, и из партии 1959—1960 гг.,
хранившейся 5 месяцев, отмечалась водянистость. То
же наблюдалось и в образцах филе,
хранившихся при —18 и —30°. В отдельных случаях
обнаружено незначительное расслоение мяса
и некоторая рыхлость. В рыбе, замороженной
в блоках, водянистость была отмечена после
9,5 месяца хранении при —30°.
При одинаковых условиях хранения
суховатость и жесткость мяса в образцах филе
проявляются, как правило, раньше, чем в рыбе,
замороженной в блоках.
Гидрофильные свойства и состав сока
трески, замороженной на береговом
холодильнике, отличались от соответствующих
характеристик трески, замороженной на судах. Рыба,
замороженная на береговом холодильнике,
при центрифугировании выделяет больше сока
и с большим содержанием сухих веществ, чем
рыба, замороженная на судах, что связано с
гистологическими изменениями структуры
ткани при замораживании. Эти структурные
нарушения ткани снижают ее гидрофильность
после замораживания и соответственно
влияют на органолептические показатели. При
хранении рыбы в ней в еще большей степени, чем
при хранении филе, отмечалась водянистость
и дряблость консистенции и ухудшение
качества в целом.
Таким образом, различное исходное
качество рыбы перед замораживанием сильно влияет
как на физико-химические и
структурно-механические свойства ткани, так и на
органолептические показатели рыбы в целом, что
необходимо учитывать при определении сроков ее
хранения.
Окунь, замороженный на судах. Через
месяц хранения при —10° у крупного окуня
отмечался хороший внешний вид и вкус, при
этом аромат был выражен слабо;
консистенция мяса жестковатая. У мелкого окуня
окраска поверхности слегка потускнела;
отмечен легкий запах «старой» и вкус лежалой
рыбы.
После 2 месяцев хранения у крупного и
мелкого окуня окраска поверхности
изменилась. У мелкого окуня красный цвет
сохранился только в хвостовой части. Консистенция
мяса размороженной рыбы ослабевшая,
вареное мясо сочное. Крупный окунь имел жесткую,
волокнистую консистенцию; отмечено начало
окисления жира.
Через 5 месяцев хранения при этой
температуре поверхность окуня подсохла и
потускнела. У мелкого окуня отмечено подкожное
окисление жира в хвостовой части, запах
«старой» рыбы, вкус окислившегося жира и
суховатость мяса.
При температуре —18° изменение
поверхности отмечалось после 2 месяцев хранения,
хотя вкус и консистенция были нормальные.
Через 5 месяцев у отдельных экземпляров
крупного окуня поверхность подсохла. Рыба
имела нехарактерный запах, вкус
окислившегося жира; мясо суховатое. После 7,5 месяца
рыба всей партии имела подсохшую
поверхность; ощущался запах «старой» рыбы. Мясо
было сухим.
После 5 месяцев хранения при —30°
появилась незначительная суховатость мяса, а
через 7,5 месяца начали изменяться внешний вид
и жир. У некоторых экземпляров отмечен вк\\:
и запах «старой» рыбы; консистенция мяса
суховатая, в отдельных случаях крошащаяся.
Окунь, замороженный на береговом
холодильнике. После .1,5 месяца хранения при
—10° красный цвет поверхности сохранился
только под плавниками. В вареном виде
консистенция мяса нормально плотная. Через 4,5
месяца поверхность подсохла, отмечен запах
«старой» рыбы.
Через 1,5 месяца хранения при температуре
—18° внешний вид рыбы изменился, при этом
отмечалась незначительная суховатость мяса.
Через 4 месяца хранения на холодильнике
№ 12 окраска поверхности рыбы частично
потускнела, жир на срезах слегка пожелтел.
Поверхность рыбы, хранившейся в камерах
опытного холодильника ВНИХИ, через 4,5
месяца была бесцветной и тусклой; разморожен-

№ 3
Хранение трески и морского окуня при низких температурах
43
ное мясо имело слабую консистенцию,
вареное — вполне удовлетворительную.
После 1,5 месяца хранения при —30°
консистенция и внешний вид рыбы изменились.
Через 4,5 месяца поверхность
обесцветилась; для размороженного мяса
характерна ослабевшая консистенция, для вареного —
суховатая. Через 7 месяцев хранения
отмечена слабая консистенция, у вареного мяса —
крошащаяся и дряблая, чувствовался запах
лежалой рыбы.
Для оценки изменения качества
морского окуня при хранении важным
контрольным показателем были перекиси жира.
Жир, полученный из окуня, замороженного на
судах, имел в исходных пробах явно
выраженный красный оттенок, который при
хранении переходил в оранжевый и совершенно
исчезал после 4 месяцев хранения при всех
температурах. Жир окуня, замороженного на
береговом холодильнике, имел характерный
светло-желтый цвет.
Из графиков на рис. 3 видно, что нет
значительной разницы между перекисными
числами жира окуня, замороженного на судах и на
береговом холодильнике. Более высокие пере-
кисные числа жира окуня, замороженного на
судах, объясняются, по-видимому, тем, что он
был очень мелкий.
Приведенные данные показывают
значительные преимущества хранения рыбы при
пониженных температурах. Через 4 месяца
хранения при температуре —10° окуня,
замороженного на береговом холодильнике и
на судах, перекисные числа составили
соответственно 0,075 и 0,14, при —18° — 0,023 и 0,037
и при —30° — 0,019 и 0,023. Эти значения
достаточно хорошо согласуются с данными ор-
ганолептической оценки.
Анализируя результаты органолептической
оценки морского окуня следует иметь в виду
его особую окраску.
Это нужно учитывать при установлении
сроков хранения. Понижение температуры и
защита рыбы от воздействия воздуха в
значительной степени уменьшают обесцвечивание
пигмента.
При хранении окуня растворимость белка
уменьшается и особенно заметно при
температуре —10°, причем в большей степени у
морского окуня, замороженного на береговом
холодильнике, чем у окуня, замороженного на
судах. В течение 5 месяцев хранения при
температуре —18° растворимость белка
уменьшилась незначительно, в то время как количеств
во коагулируемого белка сильно снизилось,
причем заметно больше при —10°. По этому
показателю при температуре —10° отмечена
разница между рыбой, замороженной на
береговом холодильнике, и рыбой, замороженной
на судах, что нашло соответствующее
отражение в органолептических оценках.
На основании проведенных исследований
могут быть рекомендованы следующие
максимальные сроки хранения рыбы (в месяцах)
при различных температурах.

Температура
хранения, °С
-10
I —18
-30
— 10
— 18
-30
Блоки,
замороженные на судах
Т р е
3
6
9
Филе,
замороженное на судах
ска
3
5
8
Морской окунь
2
4
6
—
Блоки,

мороженные на
береговом

холодильнике
2
4 !
6 |
2 I
3 1
4
ЛИТЕРАТУРА
1. А. И. П и с к а р е в, А. К. К а м и н а р с к а я,
Л. Г. Л у к ь я н и ц а, Качественные изменения рыбы при
замораживании (научное сообщение ВНИХИ), Госторг-
издат, 1960.
2. А. И. Пи ска рев, Л. Г. Л у к ь я н и ц а, К. М.
Фомичева, Хранение осетровых и каспийской сельди,
Отчет ВНИХИ № 1643, 1959.
3. А. И. П и с к а р е в, Л. Г. Л у к ь я н и ц а,
Качественные изменения рыбы при замораживании,
«Холодильная техника», 1956, № 4.
4. С е н т-Д ь е р д ь и, О мышечной деятельности,
Медгиз, 1947.

1БМЕН
Адсорбционные заполнители манометрических термочувствительных
систем приборов теплового контроля
Манометрическая термочувствительная
система приборов теплового контроля состоит из
термобаллона, капилляра и упругого
элемента (сильфона, мембраны и др.). В качестве
заполнителя обычно используют низкокипя-
щую жидкость (фреон, хлорметил и т. д.).
Давление в термосистеме с таким
заполнителем определяется температурой поверхности
раздела пара и жидкости. Жидкость
перемещается к самой хилодной точке системы.
Различают два случая применения прибора.
1. Термобаллон всегда холоднее остальной
части системы. Температура среды,
окружающей упругий элемент прибора, выше
температуры контролируемой среды (вокруг
термобаллона). В этом случае можно применять так
называемое паровое заполнение. В систему
подается пар легкокипящей жидкости под
давлением, соответствующим давлению
насыщения при наиболее высокой температуре,
которую должен регулировать или контролировать
прибор. Преимущество метода заключается в
простоте оборудования для заполнения и
минимальном расходе заполнителя.
Поверхность раздела пара и жидкости при
таком заполнении всегда находится з
термобаллоне, размеры которого не играют роли.
Часто функцию термобаллона выполняет
капиллярная трубка. Однако, если температура
термобаллона окажется выше температуры
остальной части системы (при оттаивание
испарителя), то поверхность раздела жидкости
и газа переместится из конца капиллярной
трубки.
2. Термобаллон либо теплее, либо холоднее
остальной части термосистемы. Так как для
нормальной работы прибора необходимо,
чтобы поверхность раздела пара и жидкости
находилась в термобаллоне при любом
соотношении температур, то применяют жидкостное
(перекрестное) заполнение, при котором
примерно 2/з термобаллона заполняется
легкокипящей жидкостью.
Если термобаллон теплее остальной части
системы, жидкость перегоняется в сильфон и
капилляр, но небольшое ее количество остается
в термобаллоне. Объем термобаллона должен
быть таким, чтобы в нем могла поместиться
вся жидкость, находящаяся в сильфоне и
капилляре, и при этом оставалось пространство,
не заполненное ею.
Легкокипящие жидкости характеризуются
нелинейной зависимостью давления от
температуры. Поэтому приборы имеют
неравномерную шкалу настройки. При изменении
температуры кипения на 30° производная
зависимости давления от температуры для фреона-12
изменяется приблизительно в 2 раза, поэтому
погрешность шкал регулировки
дифференциала обычно составляет 25—50%.
В последнее время за рубежом получили
распространение приборы с адсорбционным
заполнителем термочувствительной системы.
Различные газы неодинаково поглощаются
одним и тем же адсорбентом. На
активированном угле, например, хорошо
адсорбируется углекислый газ, сернистый газ, хлор,
аммиак, сероводород.
Чем выше критическая температура газа,
тем большее количество его поглощается.
В качестве адсорбента можно применять
активированный уголь или силикагель, а ад-
сорбата — различные газы.
Адсорбент полностью заполняет
термобаллон, а адсорбат — свободное пространство
'термосистемы (сильфон, капилляр).
Большая часть углекислого газа находится в
адсорбированном состоянии.
При одной и той же температуре количество
адсорбированного ;газа возрастает с
повышением давления. С понижением температуры
количество его увеличивается, следовательно,

№ 3 Адсорбционные заполнители манометрических термочувствительных систем 45
давление уменьшается. При повышении
температуры происходит обратный процесс —
возрастает количество газа, находящегося в
свободном состоянии, в связи с чем давление в
системе повышается.
Лабораторией сорбционных процессов
Института физической химии АН СССР
выведены уравнения, которые дают возможность
подобрать необходимые адсорбент и адсорбат и
выбрать наилучшие условия заполнения (р,
m, t) для определения нужного
температурного коэффициента давления.
5 Ю 15 гО 25 30 35 40 45 50 55
Рис. 1. График зависимости температуры от давления.
Результаты экспериментов, проведенных в
Орловском СКВ Прибор, достаточно хорошо
согласуются с теоретическими данными.
Из исследованных активированных углей в
качестве адсорбента при заполнении
манометрических термосистем решено использовать
активированный уголь марок СКТ-М-Д, А 400.
СКЛТ-М-Д, Л 400.
Перед заполнением термосистемы адсорба-
том из адсорбента должны быть удалены
воздух и влага. Для этого термосистему в течение
некоторого времени вакуумируют при 300° до
давления 10~2 -*- Ю-3 мм рт. ст., одновременно
промывая углекислотой, после чего заполняют
адсорбатом, обычно углекислым газом,
до давления, соответствующего выбранной
температуре термобаллона (рис. 1).
Углекислоту подают до тех пор, пока стрелка
манометра будет стоять неподвижно в течение 3
минут на нужном делении.
Схема установки изображена на рглс. 2.
их
Рис. 2. Схема стенда для зарядки
термосистем:
1, 3, 4 — запорные вентили,
2—редуктор, 5 — баллон для
углекислоты, б — мановакуумметр МО, 7 —
штуцеры, 8 — ресивер, 9 —
термостат, 10 — термометр.
Адсорбционный заполнитель
характеризуется следующими преимуществами:
— имеет линейную зависимость давления от
температуры, изменяющуюся в широких
пределах, что дает возможность создать
равномерные шкалы приборов, а следовательно,
лучше организовать их серийное производство;
— может работать при любых
соотношениях температур упругого элемента и
термобаллона;
— стоит значительно дешевле, чем паро-
жидкостный.
Инженеры В. Д. СИВАЧЕВ> Л. А. АНУФРИЕВА

46
Обмен опытом
№ 3
Механизм для открывания и закрывания крышки
льдогенератора
Открывание и закрывание крышек
льдогенераторов вертикального типа на заводах
сухого льда — очень тяжелая операция. Крышка
весит несколько десятков килограммов и при
низкой температуре ее шарниры
проворачиваются с трудом.
По предложению автора, на заводе сухого
льда при Сочинском молочном комбинате
изготовлен и успешно применяется механизм
(см. рисунок), открывающий и закрывающий
крышки льдогенераторов.
Принципиальная схема механизма для открывания и
закрывания крышки льдогенератора.
Это цилиндр 5 двухстороннего действия с
подвижным поршнем, ход которого равен
350 мм. Цилиндр шарнирно связан с
неподвижной опорой 6. Шток 4 поршня цилиндра
также шарнирно соединен с траверзой 2
крышки льдогенератора 1. Крышка фиксируется в
закрытом состоянии винтом и гайкой 3.
Поршень приводится в действие углекислым газом,
поступающим в цилиндр под давлением от 7 до
9 атм из трубопровода 13 (после первой ступе- .
ни компрессора) через вентиль 11,
трубопровод 10 и золотник 14. Из цилиндра газ через
золотник 14 и трубопровод 9 подается во
всасывающий трубопровод 12 первой ступени
компрессора (давление 0,5—0,8 атм).
Золотник 14 принимает три положения:
I. Нейтральное — трубопровод 10 перекрыт
пробкой золотника, а обе полости цилиндра 5
соединены между собой трубопроводами 8 и 7
и одновременно через трубопровод 9 со
всасывающей магистралью первой ступени ком
прессора. При этом положении золотника
крышку льдогенератора можно
закрывать и открывать вручную.
II. Закрыт — трубопровод 10
через золотник и трубопровод 7
соединен с нижней полостью
цилиндра 5, а верхняя полость
трубопроводами 8 и 9 через золотник
сообщается со всасывающим
трубопроводом 12 первой ступени компрессора. Это
положение обеспечивает перемещение поршня
цилиндра 5 вверх и закрывание крышки
льдогенератора.
III. Открыт — трубопровод 10 через
золотник и трубопровод 8 соединен с верхней
полостью цилиндра 5, а нижняя полость
цилиндра трубопроводами 7 и 9 через золотник
сообщается со всасывающим трубопроводом 12
первой ступени компрессора- Это положение
золотника обеспечивает перемещение поршня
цилиндра 5 вниз и открывание крышки
льдогенератора.
При соединении золотника
трубопроводом 9 со всасывающей стороной первой
ступени компрессора устраняются потери газа.
Сила, действующая на шток поршня
(диаметр 100 мм) цилиндра при давлении в
системе 8—9 ати, достигает 600—650 кг.
Применение описанного механизма
облегчает обслуживание льдогенератора.
Механизм не сложен и может быть
изготовлен в мастерской, оснащенной простым
станочным оборудованием.
И. И. САЛЬКОВ

№3
У совершенствование терморегулирующих мембранных вентилей
47
Усовершенствование терморегулирующих
мембранных вентилей
Терморегулирующие мембранные вентили
ТМ-2Ф и ТРВ-2М (Тартуский завод) имеют по
сравнению с ранее выпускавшимися сильфон-
ными вентилями значительные преимущества:
они герметичны, компактны, состоят из
небольшого числа деталей, что облегчает ремонт.
Вместе с тем, вентили ТМ-2Ф и ТРВ--2М
имеют существенный недостаток: их нельзя
закрыть принудительно. Это создает большие
неудобства при эксплуатации холодильных
установок.
Как известно, на входе в терморегулирую-
щий вентиль устанавливается фильтр, который
периодически необходимо прочищать. Во
избежание утечки фреона во время замены
фильтра испаритель отключают от системы с
помощью терморегулирующего вентиля.
В установках с терморегулирующими
мембранными вентилями испаритель отключить от
системы при очистке фильтра невозможно, что
приводит к значительным потерям фреона и
попаданию в систему влаги.
Отмеченный недостаток в конструкции
мембранного вентиля можно устранить путем
незначительной его переделки. Для этого
необходимо лишь изменить конструкцию запорной
иглы (см. рисунок). Проходное отверстие
закрывается при вращении регулировочного
винта (на последнем обороте), когда гайка его
нажимает на гайку иглы.
На Ростовском ремонтно-монтажном
комбинате переделано 35 мембранных вентилей
ТМ-2Ф. Все вентили, за исключением тех,
которые вышли из строя вследствие течи
силового элемента сальника, поломки
регулировочного штока и других причин, работают
нормально.
Такую переделку легко осуществить в
любых условиях, однако желательно, чтобы
возможность принудительного закрытия
проходных отверстий терморегулирующих
мембранных вентилей предусматривалась
заводами-изготовителями.
fi^gggS
Модернизированный терморегулирующий вентиль
ТРВ-2М:
1 — толкатель. 2 — корпус, 3 — иглодержатель, 4 —
пружина, 5 — корпус сальника, 6 — заглушка.
Инж. Ю. А. ГРИННИКОВ

48
Обмен опытом
№ 3
Централизованное заполнение маслом картеров компрессоров
Одесский проектно-конотрукторский
институт (ПКИ Пищепром) разработал схему
заполнения маслом -картеров вертикальных .и
V-образных компрессоров (рис. 1).
? ' 4 выписи масла ?? * К
Я 2
^
I
Рис. 1. Схема заполнения маслом картеров
вертикальных и V-образных компрессоров:
1 — тройник, 2, 3 — угловые вентили, 4—8 —
вентили, 9ч масляный бак, 10 — шестеренчатый
&асос, 11—фильтр.
\масляный_
Угловой вентиль для^ручной /заправки
картера компрессора маслом заменен тройником 1 с
угловыми вентилями 2 и 3. Тройник виден на
рис. 2.
Через вентиль 2 (см. рис. 1) картер
заполняется маслом с помощью шестеренчатого
насоса маслонасосной установки МСА-1,
выпускаемой Харьковским заводом «Теплоавтомат».
Вентиль 3 служит для выпуска масла и ручной
заправки картера.
Кроме насоса, в установку входят бак
емкостью 80 л и масляный фильтр. Для
дистанционного включения электродвигателя
шестеренчатого насоса на картерах компрессоров,
рядом со смотровыми стеклами,
предусмотрены одноштифтовые кнопки управления.
В рабочем режиме вентили 4, 6 открыты, а
5, 7 и 8 — закрыты.
Для заполнения картера ком'П'реасюра
маслом открывают вентиль 2} нажимают кнопку
управления насосом и ло смотровому стеклу
следят за уровнем масла (в картере. Когда
уровень поднимется до рабочей отметки,
вентиль 2 закрывают, а кнопку отпускают; насос
при этом останавливается.
Шестеренчатый насос .может быть
использован и для заполнения бака ,свежим маслом,
для чего закрывают вентили 4, 6 и открывают
вентили 5, 7, 8. С помощью двухштифтовой
кнопки, расположенной непосредственно у
маслонасосной установки, включают насос и
заполняют бак маслом.
Рис. 2. .Комбинированный вентиль для заполнения
картера маслом:
1 — бобышка для вентиля спуска масла из картера
компрессора, 2 — вентиль для заполнения картера
маслом, 3 — тройник, 4 — вентиль для спуска
масла.
Описанная схема надежна в работе.
При центр авизованной заправке картеров
маслом устраняется необходимость в их ва-
куумировании и в связанном с ним подсосе
воздуха в систему. Кроме того, не требуется
выводить компрессор из нормального режима,
что особенно важно при его автоматической
работе.
Инж. А. Г. Б AT ОБА

№ 3
Установка для ускоренного заполнения холодильных агрегатов фреоном
49
Установка для ускоренного заполнения холодильных агрегатов фреоном
На Ленинградском ремонтно-монтажном
комбинате треста Росторгмонтаж внедрена
установка для ускоренного заполнения малых
баллонов и холодильных агрегатов фреоном
(рис. 1).
Из баллона 2 фреон под давлением,
соответствующим температуре окружающего
воздуха, по дюритовому шлангу через фильтр 5
поступает в охладитель 4, где температура его
понижается.
Охлажденный фреон по дюритовому шлангу
с запорным вентилем 8 на конце подводится к
ресиверу заполняемого агрегата 7 или
баллону 7'.
В вентиле 8 фреон дросселируется до
давления, которое создается в агрегате 7 (или
баллоне 7'. Во время зарядки агрегата это
давление постепенно повышается.
Рис. 1. Схема стенда для ускоренного заполнения
холодильных агрегатов фреоном:
1 — кронштейн, 2 — баллон с фреоном, 3 — весы, 4 -
охладитель, 5—фильтр, 6—холодильный агрегат ФАК-0,7,
7 — заполняемый агрегат, 7' — заполняемый баллон,
8 —запорный вентиль.
Рис. 2. Стенд для ускоренного заполнения холодильных
агрегатов фреоном.
Так, при заполнении фреоном-12 агрегата
РКФ-09 (температура в баллоне 15° и
температура в конце охлаждения —15°) давление
вначале поднимается до 1,8—2 ати, далее
медленно возрастает до 2,2 ати, после чего
практически не изменяется до конца процесса.
На рис. 2 изображена одна из двух
установок, работающих на Ленинградском ремонтно-
монтажном комбинате с осени 1959 г. В
качестве охладителя в ней использован
теплообменник, установленный в автомате AT-14 для
продажи газированной воды (Перовский завод
торгового машиностроения). Теплообменник
заполнен раствором хлористого кальция.
Применение таких установок позволило
резко сократить время, затрачиваемое на зарядку
фреоном малых баллонов и холодильных
агрегатов (с 10—20 минут до 45 секунд), а также
уменьшить его потери.
Инж. С. Л. ЖУКОБОРСКИЙ

Указания по эксплуатации малых автоматических
фреоновых холодильных установок
Для обеспечения нормальной работы и
удлинения срока службы фреоновых холодильных
установок торгового типа холодопроизводи-
тельностью до 4000 ккал/час необходимо
строго соблюдать правила их эксплуатации.
Каждая холодильная установка должна
быть закреплена за определенным работником
предприятия.
В охлаждаемых шкафах, прилавках,
витринах, сборных и стационарных камерах следует
устанавливать термометры для проверки
температуры. Работник, ответственный за данный
объект, должен один раз в сутки записывать
показания термометра.
В оборудование можно загружать не более
указанного ниже количества продуктов (в кг):
Холодильный шкаф Т-60 120
Холодильный шкаф Т2-120М .... 170
Холодильный шкаф.Т2-125М .... 250
Прилавок-витрина ПВ-1У • 140
Прилавки-витрины ПВ-9У, ПВ-10У,
ПВ-7, ЗХПМ 100
Низкотемпературный прилавок 4ХПН > 150
Витрина ЗВОМ * 30
Витрина ВЖ-2,5 150
Витрины: В-ЗМ, 2В-12, В-8, В-9,
В-10 60
Сборные камеры 1ХКР, ЗХКР ... 600
Сборная камера 2ХКР 1200
Сборная низкотемпературная камера
НКР-1 800 J]
В стационарные камеры, охлаждаемые
компрессорами холодопроизводительностью
3000—4000 ккал\час, можно загружать на
1 м2 следующее количество продуктов (в кг):
Мясо, птица, дичь, субпродукты
(охлажденные, мороженые) 140-220
Рыба (парная, мороженая, соленая) . . . 220—340
Молочные продукты (молоко, кефир,
сметана, творог) 260—300
Яйца 240—360
Гастрономические товары 220—240
Овощи (томаты, огурцы) 180—200
Фрукты . . . 300—320
Пиво, воды, вино, консервы 360—400
Холодильное торговое оборудование
рассчитано для работы при следующих
температурах (°С):
Холодильные шкафы и прилавки . 0; 4- 5
Наприлавочные витрины 0; +10
Низкотемпературные прилавки и
камеры —12; —15
Сборные камеры — 1; + 2
Горячие продукты (компоты, готовые
блюда) необходимо перед загрузкой в торговое
холодильное оборудование охладить до
температуры окружающего воздуха.
Для обеспечения в охлаждаемом
объекте циркуляции воздуха и лучшего охлаждения
продуктов надо между ними и стенками
шкафа, прилавка, витрины оставлять
свободное пространство шириной 3—5 см, а в
камерах 10—20 см. Запрещается накрывать
полки шкафов и продукты бумагой, фанерой,
марлей и т. п. Дверцы холодильного
оборудования следует открывать как можно реже.
В конце рабочего дня незагруженное
холодильное оборудование необходимо
выключать.
Нужно предохранять агрегат от загрязнений
и следить, чтобы к нему был обеспечен свобод-

JSfo 3 Указания по эксплуатации малых автоматических фреоновых холодильных установок 51
ныи доступ свежего воздуха для охлаждения
конденсатора. Нельзя укладывать на
ограждения агрегата посторонние предметы.
Наружную и внутреннюю поверхности
шкафов, прилавков, витрин рекомендуется не реже
одного раза в неделю промывать мыльной
водой, затем чистой теплой водой и после этого
насухо вытирать.
Запрещается эксплуатировать холодильные
установки после истечения срока ежегодных
испытаний и проверки состояния защитного
заземления. Оборудование, не имеющее защи!-
ного заземления электрических устройств
(электродвигателей, магнитных пускателей,
электрощитов и т. п.), которые могут
оказаться под напряжением при нарушении изоляции,
эксплуатировать нельзя.
Не разрешается вручную включать
холодильную установку в работу при неисправных
приборах автоматики, в частности,
заклинивать электроконтакты приборов и
устанавливать на электрощитах вместо заводских
предохранителей (пробок) самодельные
предохранители.
Нельзя пользоваться холодильной
установкой, если токонесущие части магнитных
пускателей, рубильников, автоматических
выключателей, электродвигателей не закрыты
защитными кожухами или если агрегаты не имеют
защитных ограждений.
Ремонт оборудования и регулировку
приборов автоматики должны производить только
механики, обслуживающие установки.
В камерах хранения на предприятиях
торговли и общественного питания поддерживают
следующие температурные режимы в
зависимости от вида продуктов:
Продукты Температура
хранения, °С
Мясо и рыба охлажденные —1; 4-1
Жиры, молоко, молочные продукты 4-1; 4-3
Гастрономические продукты 4-1; -1-3
Овощи, фрукты, напитки 4-4; -f6
Мороженое и фасованные
замороженные продукты не выше —15
Мясо мороженое (нефасованное) ... —3; —1
Ниже приведены температурные
режимы, при которых должны храниться различные
продукты в торговом холодильном
оборудовании.
При нормальной работе холодильной
установки компрессор включается и выключается
автоматически. Время стоянки компрессора
после достижения заданной температуры
в шкафу, прилавке, витрине, сборной и
стационарной камерах — не менее 15 минут. В
Продукты
Мясо охлажденное . . . . \
Колбаса вареная
Птица |
Копченые и мясные изделия
Молочные продукты
(сметана, творог и др.) . . . .
Масло и сыр '
Рыба охлажденная . . . .
Рыбные консервы (типа килек)
Овощи и фрукты !
Яйца |
Кондитерские изделия . . . I
Пиво, воды, соки
Замороженные плоды и
ягоды
Мясо мороженое, фасован- I
ное I
Рыба свежемороженая . . !
Температура
хранения,
°С
-1; +4
—1; +4
— 1; -4-4
-1; 4-5
0; +6
0; -f6
—2; 4 2
—2; 4-2
42; +8
0; 46
42; 48
-42; 4-Ю
не выше—15
не выше—15
не выше—15
о»
' я
1 Q, Л
Л к SJ
ч а
2 л ?
s о к
5 о я
Е? Я Я
8
16
8
16
16
16
8 1
16
16 1
16 1
16
16
—
—
16
жаркие дни, при температуре наружного
воздуха более 30°, компрессор может работать
непрерывно.
В оборудовании с температурой хранения
выше 0° приборы охлаждения (испарители)
равномерно покрываются тонким слоем инея
(не более 5—6 мм), который при остановке
компрессора полностью оттаивает.
Между ребрами испарителя всегда должно
быть пространство, свободное от инея.
Для оттаивания охлаждающих приборов в
оборудовании с температурой хранения
ниже 0°, если толщина слоя инея более 6 мм,
нужно выключить холодильную установку.
Образующуюся при таянии инея воду
собирают в ведро или бачок. После окончания
оттаивания нужно удалить воду и насухо
протереть внутреннюю поверхность шкафа,
прилавка, витрины.
Запрещается применять для удаления инея
скребки, ножи и другие предметы, которые
могут повредить приборы охлаждения.
При нормальной работе агрегата
всасывающие трубки низкотемпературных установок
обычно покрыты инеем до всасывающего
вентиля на компрессоре. Всасывающие трубки
другого оборудования (с нулевыми или
плюсовыми температурами) холодные, но инеем не
покрыты. Компрессор во всех случаях
обмерзать не должен.
После остановки компрессора
водорегулирующий вентиль, установленный перед
конденсатором, должен прекратить подачу
охлаждающей воды.

52
Консультация
№ 3
Вызывать обслуживающего механика
необходимо, если:
— при наличии напряжения в электросети
и исправности предохранителей компрессор
после длительной стоянки не пускается при
нажатии кнопки «Возврат» на магнитном
пускателе и пусковой кнопки на автоматическом
выключателе;
— компрессор работает без остановок;
— наблюдается искрение или треск в
магнитном пускателе или реле давления;
— в шкафу, прилавке, витрине, камерах не
достигается температура, необходимая для
сохранения качества продуктов (см. выше);
— при работе компрессора наблюдается
ненормальный шум или стук;
— замечено появление масла в местах
соединений или на других частях холодильной
установки.
Инж. Л. И, КОМАРОВ
Обкатка компрессоров при ремонте
После выполняемого в мастерских ремонт-
но-монтажных комбинатов ремонта и сборки
холодильных компрессоров их обкатывают на
специальном стенде.
Схема стенда для обкатки компрессоров
малых фреоновых холодильных машин показана
на рис. 1.
На каркасе стенда, изготовленном из
угловой стали 30X30X5 мм, закреплен щиток с
автоматическим предохранителем АП-50 ЗМТ,
контактором П-61, двумя тумблерами для
включения электрической схемы и реле
давления РД-1 с маноконтроллером,
останавливающим компрессор при повышении давления
нагнетания до 11 ати.
Стенд снабжен стальным баллоном
емкостью 10 л. Давление или вакуум в линии
всасывания контролируются мановакуумметром и
вакуумметром, а в линии нагнетания —
манометром. Для привода компрессора на
площадке стенда установлен электродвигатель марки
А-41-4 мощностью 1,7 кет, подключенный к
электрической схеме стенда.
Перед обкаткой компрессора в картер
заливают масло ХФ-12 в количестве, указанном в
табл. 1, устанавливают компрессор на
площадку стенда, присоединяют к нему трубопроводы
и надевают клиновидные ремни на маховик
компрессора и шкив электродвигателя.
Открыв вентили 6, 9, 10 стенда включают
тумблер Т-2 и пускают компрессор для
обкатки вхолостую со снятыми клапанами в течение
двух часов, а затем с клапанами—еще в
течение трех часов. После обкатки компрессор
снимают со стенда, полностью разбирают, а
детали промывают в бензине. Затем компрессор
вновь собирают и, залив в картер свежее
масло, устанавливают на тот же стенд для обкат-
Рис. 1. Схема стенда для обкатки малых
компрессоров:
1 — электродвигатель А41-4, 2 — баллон емкостью
10' л, 3 - - мановакууМметр, 4 - вакуумметр, 5 —
манометр, б — вентиль для спуска воздуха, 7 —
вентиль для спуска масла, 8 — регулирующий
вентиль, 9 — всасывающий вентиль, 10 — вентиль
для подсасывания воздуха, 11 — вентиль для
вакуумметра, К—контактор П-61. АП—автоматический
предохранитель АП-50 ЗМТ, T-1, Т-2-тумблеры,
РД-1—реле давления.

№ 3
Обкатка компрессоров при ремонте
53
Таблица 1
Агрегат
ФАК-0,6
ФАК-0,7; ФАК-1,1;
ФАК-1,5
ФРУ-0,8
РКФ-0,9; БР РКФ-0,9
АК-2ФВ 3/1,5 (ИФ-50)
АК-2ФВ 6,3 (ИФ-49 и
ИФ-56); АК-2ФВ 8/4;
АК-2ФВ 5.3

Компрессор
2ФВ-4
2ФВ-4/4.5
ФРУ-0,8
РКФ-0,9
2ФВ-5
2ФВ-6,5
Количество
масла ХФ-12,
заливаемого
в картер, кг
о о to to to to
ки под давлением воздуха в течение четырех
часов.
Для обкатки под давлением вентили 6, 7, 8
закрывают, вентили 9, 10 открывают и пускают
компрессор. Когда давление в баллоне
повысится до 3,5 ати, компрессор
останавливают и закрывают вентиль 10. Снова пустив
компрессор, открывают вентиль 8 так, чтобы
на стороне всасывания установилось давление
1 ати, а на стороне нагнетания — 3 ати.
Обкатка ведется по байпасной схеме.
Сжатый компрессором воздух нагнетается в
баллон, а затем, после дросселирования через
регулирующий вентиль, снова засасывается
компрессором. При такой обкатке устраняется
выброс воздуха в помещение, а следовательно,
загрязнение этого помещения содержащимся
в воздухе маслом.
При обкатке вхолостую и под давлением
проверяют, имеются ли стуки в компрессоре,
нарушающие его плавный ход, следят за
нагревом масла в картере (температура масла не
должна превышать 40°) и герметичностью
сальника вала, который не должен
нагреваться и пропускать воздух и масло.
Разобрав компрессор, снова промывают его
детали в бензине. Затем компрессор собирают,
заливают в картер масло и обкатывают на
стенде под давлением в течение одного часа.
После обкатки проверяют на этом же
стенде плотность нагнетательных клапанов.
Закрыв вентили 6,7,8 и открыв вентили 9,
10, 11 пускают компрессор. Когда давление
воздуха в баллоне достигнет 8 ати, закрывают
вентиль 9 и создают в линии всасывания
вакуум 400 мм рт. ст. Компрессор останавливают
и закрывают вентиль 11. Плотность
нагнетательных клапанов считается достаточной, если
давление в картере повышается до 1 ати не
быстрее, чем за 15 минут (ГОСТ 7475-55). От-
крыв вентили 6, 9, 10, выпускают воздух из
системы стенда.
Максимальную степень сжатия
компрессора проверяют, пустив его при закрытом
вентиле 9. Компрессор должен создать вакуум не
менее 720 мм рт. ст.
Производительность компрессора
определяют по времени наполнения баллона стенда
воздухом (до давления 10 ати). Время
наполнения баллона емкостью 10 л для малых
компрессоров указано в табл. 2.
Таблица 2
I Агрегат
ФАК-0,6
ФАК-0,7
ФАК-1,1
ФАК-1,5
ФРУ-0,8
РКФ-0,9; БРРКФ-0,9
АК2ФВ 3/1,5 (ИФ-50)
АК2ФВ 6/3 (ИФ-49
и ИФ-56)
АК2ФВ 5/3
АК2ФВ 8/4

Компрессор
2ФВ-4
2ФВ-4/4,5
2ФВ-4;4,5
2ФВ-4/4,5
ФРУ-0,8
РКФ-0,9
2ФВ-5
2ФВ-6,5
2ФВ-6,5
2ФВ-6,5
Холодопроиз-
водитель-
ность, ст.
ккал/час
600
700
1100
1500
800
900
1600
3000
2800
4000
Время
наполнения
баллона, сек.
190
172
ПО
80
143
135
76
40
42
31
Герметичность компрессора проверяют
после сборки его с другими частями холодильной
системы агрегата. Для этого систему
заполняют азотом под давлением 7—8 ати и
агрегат без электродвигателя и ремней погружают
в ванну с водой.
Обкатка компрессоров средней холодопроиз-
водительности (ЯК-Ю и МЗИ-46—7500 ст.
ккал/час, 2АВ-8—16000 ст. ккал/час, 2ФВ-10--
15000 ст. ккал/час) несколько отличается от
описанной выше. У этих компрессоров
прежде всего проверяют производительность
масляных насосов по времени наполнения
верхнего бачка, для чего служит специальный
стенд (рис. 2).
Для проверки плунжерного масляного
насоса закрывают вентили 10, 13, 15 и включают
электродвигатель, который приводит в
движение эксцентрик 3, вращающийся со скоростью
500 об/мин. Вентиль 14 регулируют таким
образом, чтобы манометр 5 показывал давление

54
Консультация
№ 3
5 ати. Масло отсасывается насосом через
сетчатый фильтр 6 из нижнего бачка 7. За
минуту насос должен накачать в верхний бачок 9
3 л масла.
При проверке шестеренчатого масляного
насоса вентили 11, 12 закрывают, а
вентили 10, 13 открывают. При скорости
вращения шестерен насоса 960 об/мин в верхний
бачок должно нагнетаться за минуту 5 л масла.
Схема стенда для обкатки компрессоров
средней производительности (рис. 3)
принципиально не отличается от схемы стенда для
обкатки малых компрессоров, но позволяет
получить более подробную характеристику
качества сборки компрессоров.
В картер компрессора, собранного без
нагнетательных клапанов, заливают 4 кг, а на
поршни — 30—40 г масла («Веретенное-2»).
Компрессор устанавливают на стенд и
присоединяют к нему трубопроводы. Вращая рукой
маховик компрессора, проверяют, свободно ли
движутся коленчатый вал и поршни.
Индикатором определяют торцовые и радиальные
биения вала и маховика. Биение последнего
должно быть не более 0,2 мм. Открыв вентили
1—6 стенда (см. рис. 3), пускают компрессор
для обкатки вхолостую в течение восьми часов,
во время которой прирабатываются
движущиеся детали.
После включения
предохранителя АП-50 ЗМТ подают
напряжение на входные клеммы
магнитного пускателя МП, что
определяется по свечению табло ТС-1.
При включении тумблера Т
замыкаются его главные контакты,
пускается компрессор и
открывается соленоидный вентиль 18,
через который в маслоотделитель
17 поступает охлаждающая вода.
Катушка промежуточного реле
РП, включенная параллельно
катушке МП, также получает
питание. Его контакты РП-1
размыкаются и лампочка светового табло
ТС-1 гаснет. Одновременно
замыкаются контакты РП-2 и
зажигается лампочка ТС-2, что
сигнализирует о работе компрессора.
При обкатке вхолостую
проверяют, имеются ли стуки в ком-
пресоре, нарушающие его
плавный ход, следят за плотностью
масляной системы и
температурой цилиндров, которая должна
быть не более чем на 30° выше
температуры окружающего воздуха. Через
семь часов компрессор останавливают,
открывают вентили 9 и 10 и, освободив
маслоотделитель 17 от масла, снова пускают компрессор.
После часа работы закрывают вентили 3 и 4 и
нагнетают в баллоны 19 воздух до давления
4—5 ати.
Затем компрессор останавливают,
открывают вентиль 10, приоткрывая вентиль 8,
стравливают воздух и выдавливают масло в
стеклянную трубку — уровнемер УМ. Закрыв
вентиль 10, по шкале трубки определяют
количество масла, уносимого из компрессора (по
ГОСТу 7475-55 оно не должно превышать 30 г
в час). По разности показаний амперметра в
начале и конце обкатки определяют степень
приработки деталей.
После обкатки компрессор разбирают,
промывают детали в бензине и проверяют их
приработку. Компрессор полностью собирают и,
залив в картер свежее масло, устанавливают
на стенд для обкатки под давлением. Проверив
линейное мертвое пространство, которое
должно быть в пределах 0,6—0,8 мм, пускают
компрессор, предварительно закрыв вентили 3 и 4.
Через открытый вентиль 5 компрессор
засасывает воздух и нагнетает его в баллоны до
давления 5,3—5,5 ати. Затем, закрыв вентиль 5 и
приоткрыв вентиль 4, устанавливают дав-
/
/ 1
1
_
Рис. 2. Схема стенда для проверки масляных насосов:
1 — электродвигатель мощностью 0,28 кет, 2 — плунжерный
масляный насос, 3 — эксцентрик. 4 — шестеренчатый масляный насос,
5 — манометр, 6 — сетчатый фильтр, 7 — бачок емкостью 15 л, 8 —
уровнемер, 9 — бачок емкостью 10 л. 10 — 15 — вентили Д;у = 10 мм
типа 15Б34бк-1,

№ 3
Обкатка компрессоров при ремонте
55
Рис. 3. Схема стенда для обкатки компрессоров средней холоДопроизводительности:
1—6—вентили с Ду=25 мм, 7—12—вентили с Ду=6 мм, 13—мановакуумметр, 14 —
вакуумметр, 15 —масляный манометр, 16 — манометр, 17 — маслоотделитель, 18 —
соленоидный вентиль CBA-10, 19 —баллоны, 20 — электродвигатель А-51-2 мощностью 7 кет,
АП—автоматический предохранитель АП-50 3MT, МП—магнитный пускатель МПК-0, РП —
промежуточное реле МКУ-48, Т—- тумблер. ТС—световое табло, А—амперметр со шкалой
О—50а, V—вольтметр eg шкалой 0—450 в, УП—универсальный переключатель,
УМ—уровнемер.
ление на линии всасывания 1 ати, а на линии
нагнетания 5 ати. При таком режиме обкатка
продолжается в течение восьми часов. Так как
маслоотделитель охлаждается водой,
компрессор не перегревается.
При обкатке под давлением проверяют,
имеются ли стуки при работе компрессора,
нарушающие плавный, ритмичный ход машины,
контролируют температуру масла в картере,
которая не должна превышать 45°, и
герметичность сальника вала (не должен нагреваться
и пропускать воздух). В компрессорах 2ФВ-10
допускается течь масла не более 20 капель в
час.
После обкатки под давлением из картера
сливают масло, разбирают компрессор,
проверяют все трущиеся поверхности деталей. Если
компрессор правильно собран и его детали
хорошо приработались, то на зеркале
цилиндров и поршней не должно быть задиров и
продольных рисок, на поршневых
пальцах—кольцевых натиров (в местах выхода пальцев из
втулок шатунов). Поршневые кольца должны
иметь матовый ободок приработки, полностью
замыкающий всю окружность кольца,
шатунные подшипники — равномерную приработку
по шейкам вала, шатунные шейки коленчатого
вала — равномерный блеск. На поверхности
подшипника должно быть не менее 75%
матовых пятен приработки, а на 1 см2 — не менее
10—12 пятен. Поверхности трения деталей
сальника вала должны быть без рисок.
При сборке компрессора в картер заливают
4 кг масла. Компрессор обкатывают на стенде
под давлением в течение часа.
Затем проверяют плотность нагнетательных
клапанов. После пуска компрессора, закрыв
вентили 3 и 4 и открыв вентиль 5, заполняют
баллоны воздухом до давления 8 ати. Открыв
вентиль 7 и закрыв вентиль 5, создают на
всасывающей стороне вакуум 400 мм рт. ст.
Затем, закрыв вентиль 7, останавливают
компрессор.
После спуска воздуха через вентиль 3 и
закрытия вентиля 4 пускают компрессор,
который должен создать вакуум не менее 720 мм,
рт. ст.
Производительность компрессора проверяют
по времени наполнения баллонов емкостью
90 л воздухом до давления 10 ати.
Продолжительность наполнения баллонов
для компрессора 2ФВ-10 не должна
превышать 70 секунд, для компрессора 2АВ-8—112,
для компрессоров ЯК-Ю и МЗИ-46—240
секунд.

56
Консультация
№ 3
Чтобы проверить плотность сборки
компрессора 2АВ-8, его устанавливают на стенд,
вентили 3 и 4 закрывают, а вентили 1, 2, 5, 6
открывают. Пустив компрессор, повышают
давление в системе до 7—8 ати. Компрессор
останавливают, закрывают вентиль 5 и, открыв
вентиль 4, создают давление в картере. Затем
вентили 1 и 6 закрывают, отсоединяют
компрессор с этими вентилями от трубопроводов
стенда и опускают в ванну с водой на 15 ми-
В настоящее время на большинстве
холодильников установлены приборы для
дистанционного измерения температуры (логометры)
или для ее измерения и записи (электронные
самопишущие мосты).
Применение приборов дистанционного
контроля позволило значительно облегчить
наблюдение за температурой в холодильных камерах.
Для непосредственного контроля
температуры в камерах машинистам удобней
пользоваться логометрами. Электронные мосты
позволяют измерять температуру более точно и
обеспечивают ее объективный контроль.
Электронные самопишущие мосты ЭМП-209
На многих холодильниках и .некоторых
заводах сухого льда успешно применяются
многоточечные уравновешенные мосты ЭМП-209
с 12 термометрами сопротивления.
Так как изменение температуры в камерах
происходит медленно, мосты достаточно
включать на один час в сутки. В этом случае
скорость движения ленты прибора обычно
принимают 180 мм/час. На заводах сухого льда
требуется непрерывный контроль
температуры. Скорость движения ленты прибора
составляет 60 мм/час.
Указания по монтажу. Электронные мосты
должны быть установлены в сухом
помещении, отделенном от машинного зала с
аммиачными установками. Это связано с тем, что
даже незначительное содержание в воздухе ам-
нут. Выделение пузырьков воздуха не
допускается.
Герметичность сборки компрессора 2ФВ-10
определяют галоидной горелкой, заполнив
картер парами фреона-12 до давления
2,5—3 ати, а затем азотом — до 7—8 ати. Для
этого к тройнику вентиля 12 подсодиняют
поочередно баллоны с фреоном и азотом.
Повторно плотность сборки компрессора
проверяют в ванне с водой.
Е. Я. АНДРАЧНИКОВ, Л. Г. КАПЛАН
миака вызывает окисление латунных деталей,
в первую очередь, подвижных контактов
реохордов и переключателей термометров
сопротивления, что снижает точность показаний.
Электронные мосты чувствительны к
внешним магнитным полям. Поэтому вблизи
приборов не должно быть источников
электромагнитных колебаний, например
электродвигателей или трансформаторов. Корпус моста
должен быть заземлен.
Линии, идущие от моста к термометрам
сопротивлений, не рекомендуется прокладывать
вместе с другими электрическими проводами.
Это допустимо лишь при условии
экранирования соединительных проводов заземленными
газовыми трубами или свинцовой оболочкой.
Следует использовать трехпроводную
систему включения термометров с применением
проводов и кабелей марок СРГ, ВРГ, ППВ и
ПР с общим сопротивлением не более 5 ом.
Желательно, чтобы от моста к термометру
шел целый провод, так как в местах
соединений могут под действием влаги возникнуть
большие переходные сопротивления, которые
приведут к ошибкам в показаниях прибора.
Нельзя применять алюминиевый провод,
потому, что в месте присоединения его к
термометру сопротивления появляется коррозия.
Концы медных соединительных проводов
должны быть лужеными.
1 Начало статьи см. в журнале «Холодильная
техника» 1961, № 1, стр. 53 и № 2г стр. 57.
Монтаж и эксплуатация автоматических приборов на холодильниках1

№ 3
Монтаж и эксплуатация 'автоматических приборов на холодильниках
57
Сопротивление изоляции проводов должно
составлять 4,5—5 мгом, но не менее 2,0—
2,5 мгом.
Питание моста осуществляется от сети
переменного тока напряжением 127 в через
понижающий трансформатор, вторичная
обмотка которого должна быть заземлена.
Указания по эксплуатации. В редуктор
реверсивного двигателя следует заливать не
реже одного раза в месяц (при круглосуточной
работе) жидкое масло «Велосит».
Переключатель термометров промывают спиртом и
смазывают консистентной смазкой НК-30,
остальные детали — маслом МС-24.
В исключительных случаях, когда мосты
должны быть установлены в ^машинных
отделениях, реохорд и переключатель термометров
необходимо не реже двух раз в месяц
промывать спиртом или авиационным бензином.
Периодически, не реже четырех раз в год,
проверяют градуировку моста. Для этого
отключают провода одного из термометров и
питающий провод и присоединяют к клеммам
магазин сопротивлений. Затем устанавливают
пять-шесть значений сопротивлений и
определяют (пользуясь градуировочной таблицей),
соответствуют ли им показания прибора в
градусах.
Одновременно проверяют чувствительность
прибора по движению каретки: каретка
должна сделать два-три колебания в каждой
проверяемой точке. Если колебаний нет (малая
чувствительность) или, наоборот, они не
затухают, следует повернуть ручку регулятора
чувствительности усилителя.
Колебаний может не наблюдаться и при
ухудшении изоляции любого из
соединительных проводов или термометров. В этом
случае отключают питающие провода и
проверяют их изоляцию, сопротивление которой
должно быть не меньше 2,0—2,5 мгом. При каждой
проверке нужно сличить номера на каретке и
на переключателе.
Возможные неполадки в работе прибора и
их причины:
1. Не работает двигатель или прибор —
неисправны выключатели «Диаграмма» или
«Прибор»; перегорел предохранитель; обрыв в
электрической цепи или в обмотке двигателя.
2. Уменьшение или потеря
чувствительности — большие помехи; неисправны лампы
6Н9С или 6Н7С; плохое заземление прибора;
неудовлетворительная изоляция
соединительных проводов или термометров; обрыв
третьего провода термометра или обмотки
реверсивного двигателя; контактный ролик реохорда
вышел из гнезда.
3. Каретка идет до упора влево—обрыв
проводов термометров; неправильно подключены
концы термометров; короткое замыкание в
линии или термометре.
4. Каретка идет до упора вправо—обрыв
проводов термометров; обрыв цепи в
термометре.
5. Каретка в момент печатания отходит от
положения равновесия — плохой контакт в
переключателе.
6. Каретка перемещается
рывками—загрязнение реохорда.
Логометры
На холодильниках применяются
преимущественно логометры ЛПр-53 (профильный,
модель 1953 г.) ереванского завода «Теплопри-
бор». Пределы измерения прибора с медными
термометрами сопротивления составляют от
—50 до +150° и с платиновыми — от —200
до +500°.
Для измерения температуры в холодильных
камерах применяют приборы со шкалой от
—50 до +50°.
Указания по монтажу. Логометры могут
работать по трехпроводной (рис. 1, а) или
двухпроводной (рис. 1, б) схемам.
В первом случае про1вод, идущий от
источника питания, присоединяют непосредственно
к термометрам сопротивления. Это позволяет
устранить погрешности измерения, вызванные
изменением температуры и сопротивления
соединительных проводов, но увеличивает
расход провода.
Во втором случае упрощается проводка и
уменьшается расход провода. Однако
двухпроводная система допустима лишь три
незначительных колебаниях температуры
соединительных проводов. Обычно это относится к
проводке внутри зданий.
Логометры можно монтировать непосредст*
венно в машинных залах аммиачных
установок при условии, что в месте монтажа пет
ощутимых вибраций пола. Рекомендуется
использовать переключатели термометров ПМТ-12
(на 12 термометров сопротивления)
Львовского завода «Теплоконтроль»,
После монтажа соединительных проводов и
логометра производят подгонку сопротивлений
с помощью уравнительных катушек.
Суммарное сопротивление каждой линии и катушки
должно быть равно, как указано на приборе,
5 или 15 ом (последнее — при большой
длине проводов).
Иногда наблюдается нечеткая работа
переключателей. В этом случае их разбирают и ла-

58
Консультация
№ 3
Рис. 1. Схемы включения логометра:
а—трехпроводная, б — двухпроводная, Л — логометр,
УК — уравнительные катушки, ТС — термометр
сопротивления.
мели шлифуют тонкой стеклянной шкуркой.
Логометры проверяют раз в три месяца,
отсоединяя термометры и присоединяя магазин
сопротивлений. Одновременно разбирают
переключатели и зачищают ламели.
Не реже одного раза в полгода проверяют
изоляцию термометров.
Возможные неполадки в работе прибора и
их причины:
1. Логометр не работает — неисправны
выключатель, источник питания ИСП-2, обрыв
в цепи питания или рамке прибора.
2. Стрелка идет до упора влево—короткое
замыкание в линии или термометре;
неисправна мостовая схема.
3. Стрелка идет до упора вправо—обрыв в
линии или термометре; неисправна мостовая
схема.
4. Различные показания в одной
точке—загрязнен переключатель.
Термометры сопротивления
На холодильниках применяют
преимущественно медные термометры сопротивления
ЭТМ градуировки 2 а G?0=53 ом),
рассчитанные на диапазон температур от —50 до +150°.
В объектах с температурой ниже —50 и
выше + 150° (до 500°) используют платиновые
термометры типа ЭТП градуировки 11 а
D6 ом) и 12 а A00 ом).
Для измерения температуры воздуха
применяют термометры ЭТМ-ХП (рис. 2) в
чехле из перфорированной латуни, для жидкостей
— термометры ЭТМ-XIV и ЭТМ-Х в чехле из
стали 20 или IXI8H9T (их
помещают непосредственно в
водяные или рассольные
трубопроводы или сосуды). В
термометровые гильзы
устанавливают термометры ЭТМ-XI в
чехле из латуни, с
неподвижным штуцером и кабельным
выводом.
Указания по монтажу. Перед
монтажом проверяют с
помощью моста постоянного тока
сопротивление термометров при
0°. Термометры соединяют с
мостом проводами большого
сечения и погружают в сосуд
Дьюара, заполненный тающим
льдом. Допускаемое
отклонение величины сопротивления
от минимальной: для медных
термометров — не более чем
О, 053 ом, для платиновых—ОД
или 0,046 ом.
Сопротивление изоляции проверяют по
отношению к корпусу.
iexcj
НЯН
ИИ4
ННп
НягТ
№
(ТТЛ
1 1
Чш
\ттЩ
•m 40 -J
to Ф о
Ф ф О
ton?-
Ю ф 0[
to ф о!
Подмн>ч22
Рис. 2. Термометр сопротивления ЭТМ-ХИ.

№ 3 Монтаж и эксплуатация автоматических приборов на холодильниках 59
Такую же проверку осуществляют раз в
полгода в процессе эксплуатации, а также при
обнаружении неправильных показаний.
Если окажется, что сопротивление изоляции
менее 1,0 мгом, следует разобрать и
высушить чувствительный элемент, после чего
собрать и вновь проверить.
Места присоединения термометров к
соединительным проводам следует лудить.
Термометры нельзя устанавливать
непосредственно у охлаждающих батарей и дверей.
Желательно располагать их в геометрическом
центре камеры, на середине ее высоты.
Нужно исключить возможность попадания влаги в
защитный чехол термометра (например, при
оттаивании батареи).
Неисправности термометров сопротивления
вызывают неполадки в работе измерительных
приборов (см. выше).
Самопишущие аммиакомеры
Расход аммиака на холодильниках
измеряется и записывается поплавковыми
дифференциальными манометрами в комплекте с
измерительными диафрагмами. Такие же
приборы применяются для измерения расхода
пара, воды, моноэтаноламина и других веществ.
Аммиакомеры позволяют объективно
определить количество холода, выработанное
отдельными компрессорами и компрессорным
цехом в целом.
Указания по монтажу диафрагмы.
Диафрагму устанавливают на прямом участке
трубопровода длиной не менее 30 диаметров
трубы до и 5 диаметров после дифрагмы. Труба
должна быть без выступающих сварных швов.
Необходимо, чтобы центры диафрагмы и
трубопровода точно совпадали.
Внутренний диаметр и длина
соединительных труб должны составлять соответственно
не менее 9 мм и не более 50 м. Изгибы труб
делают плавными, горизонтальные линии
Рис. 3. Поплавковый дифференциальный манометр
типа ДП:
а — корпус, б — масленка, в — механизм пера.

60
Консультация
№ 3
прокладывают с уклоном не менее 10 см на
1 м.
Указания по монтажу дифманометра.
Поплавковый дифманометр типа ДП (рис. 3, а)
состоит из двух соединенных между собой
стальных сосудов 5 и 7, заполненных ртутью,
и механизма, передающего перемещение
поплавка 1 на перо, а в моделях ДП-612 и
ДП-612А — также на интегратор.
Ось 6 проходит через муфту 3, куда
из масленки 2 (рис. 3, б) по трубе 4
подается сальниковая набивка. На конце оси 6 (в
корпусе прибора) укреплен рычаг 8 (рис. 3,в).
Кулиса 9 соединена с рычагом 8 и
ползуном // винтами 10 и 12. Тяга 13 шарнирно
связана с поводком 14, который укреплен на
оси 15 вместе с мостиком пера 16, несущим на
себе рычаг 17 с пером 18.
После монтажа дифманометра
вывинчивают пробку с арретиром, которым крепится
поплавок на время транспортировки и
монтажа. В отверстие заливают ртуть, наблюдая за
пером, которое перемещается от
максимального деления шкалы к нулю. Если в приборе
излишнее количество ртути, перо будет
находиться ниже, а при недостатке ртути — выше
нулевой точки.
После установки пера на нуль проверяют
показания прибора. Для этого закрывают
вентили 20 и 19 и открывают вентиль 21
(рис. 3, а). На диаграммодержатель надевают
диаграмму с равномерной шкалой.
К поплавковому дифманометру
параллельно присоединяют контрольный трубчатый
U-образный ртутный манометр с
соответствующими пределами измерения. В оба
дифманометра подают сжатый воздух, регулируя его
давление так, чтобы перо останавливалось на
линиях, соответствующих 10,20% и т. д.
перепада (в мм рт. ст.). При этом записывают
показания контрольного дифманометра.
Погрешность не должна превышать 1,5%
максимального значения перепада. Так, при перепаде в
пределах 200 мм рт. ст. допускается разница
до 3 мм.
При настройке прибора нужно учитывать
следующее. Перемещение ползуна И в
прорези кулисы 9 вверх уменьшает показания, вниз
— увеличивает. Перемещение кулисы 9 в
прорези рычага 10 вправо увеличивает показания,
влево — уменьшает, причем в большей мере,
чем в предыдущем случае.
Указания по эксплуатации. При
эксплуатации следует каждый день менять диаграммы и
добавлять чернила, а также снимать
показания счетчика.
Необходимо систематически, поворачивая
головку масленки, подавать в уплотнительную
муфту сальниковую набивку. В противном
случае аммиак будет просачиваться в корпус
прибора и разрушать детали механизма
интегратора, изготовленные из цветного металла.
Раз в три месяца следует продувать
соединительные линии и раз в год — проверять
измерительную диафрагму и соединительные
линии. При этом необходимо промыть и
очистить прибор, а также заменить загрязненную
ртуть.
Возможные неполадки в работе прибора и
их причины:
1. Стрелка включенного прибора стоит
около нуля — открыт или пропускает
уравнительный вентиль, закрыты запорные вентили
диафрагмы или дифманометры.
2. Неправильные и непостоянные
показания—неплотности в соединительных линиях.
3. В корпус прибора просачивается
аммиак—недостаток сальниковой набивки в уп-
лотнительной муфте.
4. При повороте выключателя двигатель не
работает—повреждена электрическая линия,
заел якорь, перегорела обмотка,
5. При работающем двигателе не действует
интегратор—плохо затянут винт ведущей
шестерни двигателя.
6. Двигатель работает, но диаграмма не
вращается — плохо затянуты винты ведущей
шестерни двигателя или диаграммодержате-
ля; плохо закреплена диаграмма.
В. И. АЛЕКСЕЕВ, В. Б. ЯКОБСОН

КНИГИ, ВЫХОДЯЩИЕ В СВЕТ ВО ВТОРОМ ПОЛУГОДИИ 1961 г.
В. Б. Якобсон. Автоматизация
холодильных установок. Издание 2-е, исправленное и
дополненное. Госторгиздат, 25 л., 15000 экз. Цена
1 руб. 45 коп.
В книге рассмотрены основы автоматического
регулирования, защиты, сигнализации и контроля
холодильных установок, автоматические приборы, схемы
автоматизации компрессионных и абсорбционных установок
малой, средней и крупной производительности.
Книга рассчитана на инженеров и техников,
работающих в области использования искусственного холода,
на студентов вузов и квалифицированных механиков.
И. X. Зеликовский, И. А. Элькин. Герметичные
холодильные машины. Госторгиздат, 10 л.,
10 000 экз. Цена 60 коп.
В книге описываются особенности производства,
монтажа, эксплуатации и ремонта герметичных
холодильных машин, сравнительно с машинами открытого типа.
Обобщен опыт по созданию герметичных холодильных
машин на Харьковском заводе торгового
машиностроения с помощью ВНИХИ и Харьковского
опытно-конструкторского бюро.
Книга рассчитана на работников холодильников, ре-
монтно-монтажных комбинатов, предприятий торговли
и общественного питания.
И. К. Кондряков, В. Ф. Рис, К. И. Страхович, М. И.
Френкель. Компрессорные машины.
Госторгиздат, 35 л., 7 000 экз. Цена 1 руб. 25 коп.
В книге дано систематическое изложение теории,
основных расчетов, конструкций и эксплуатационных
характеристик поршневых, ротационных, винтовых,
центробежных и осевых компрессорных машин.
Книга является учебником для студентов
механических факультетов институтов пищевой и холодильной
промышленности. Может быть использована также
инженерно-техническими работниками проектных
организаций и предприятий.
В. С. Мартыновский, Л. 3. Мельцер, С. Г. Чуклин
Холодильные установки. Госторгиздат, 30 л.,
5 000 экз. Цена 1 руб. 10 коп.
В книге описаны холодильники, применяемые в них
системы охлаждения, устройство камер хранения и
технология холодильной обработки продуктов, дана
характеристика изоляционных материалов и теплоограж-
дающих конструкций. Изложены материалы по
эксплуатации холодильных установок, их монтажу и
ремонту. Приведены сведения по производству водного и
сухого льда, по хладотранспорту.
Книга служит учебником для студентов
технологических институтов пищевой и холодильной
промышленности. Она может быть использована
инженерно-техническим персоналом предприятий и проектных
организаций.
Т. А. Боушев, Г. М. Дезент. Специальное
оборудование и поточные линии для
производства мороженого. Госторгиздат, 12 л.,
5 000 экз. Цена 70 коп.
В книге рассматривается специальное оборудование,
применяемое для фризерования, фасовки и закалки
мороженого. Особое внимание уделяется фризерам
непрерывного действия и поточным линиям для
производства порционного мороженого. Даются описания
конструкции, технические характеристики, основные
указания по монтажу и эксплуатации.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников цехов и фабрик мороженого.
Н. С. Комаров, И. Г. Сенатов и др.
Электрическое, холодильное и санитарно-техни-
ческое оборудование предприятий
общественного питания. Издание 2-е,
переработанное. Госторгиздат, 26 л., 25 000 экз. Цена 83 коп.
Во втором разделе книги излагаются теоретические
основы холодильной техники, описываются
холодильные машины, способы охлаждения камер, конструкции
охлаждаемых шкафов и прилавков. Даются сведения по
эксплуатации холодильного оборудования и установок
кондиционирования воздуха. Затронуты также вопросы
производства льда, ледяного и льдосоляного
охлаждения.
Книга предназначена в качестве учебника для
техникумов общественного питания и практического
руководства для работников общественного питания.
А. М. Биллик, П. Ф. Ловиков, М. М. Позин.
Организация и планирование предприятий
холодильной промышленности.
Госторгиздат., 22 л., 5 000 экз. Цена 86 коп.
В книге излагается структура холодильных
предприятий и раскрываются все особенности их организации и
планирования. Рассматриваются вопросы управления,
организации труда и заработной платы, технического
нормирования, планирования
производственно-хозяйственной деятельности, финансового хозяйства.
Книга составлена в соответствии с программой курса
для технологических вузов холодильной
промышленности.
А. А. Гоголин. Осушение воздуха при
помощи холодильных машин (научное
сообщение ВНИХИ). Госторгиздат, 2 л., 2 000 экз. Цена
10 коп.
В сообщении дается описание существующих
механических осушителей, теория их расчета, эксплуатационные
характеристики и результаты испытания образцов.
Указаны рациональные области применения механических
осушителей и приведены сравнительные
технико-экономические показатели.
Б. А. Бер, А. А. Кузнецова. Новые виды
торгового оборудования (научное сообщение
ВНИХИ). Госторгиздат, 2 л., 2 000 экз. Цена^ 10 коп.
В сообщении дается обзор выпускаемого в СССР
торгового холодильного оборудования, описываются новые
виды оборудования, осваиваемые промышленностью, и
сообщаются результаты их исследования во ВНИХИ.
Приводятся нормы оснащения Магазинов торговым
холодильным оборудованием. .
Н. М. Новожилов, Т. Ф. Пименова. Применение
сухого льда в электросварочной
технике (научное сообщение ВНИХИ). Госторгиздат,
2 л., 2 000 экз. Цена 10 коп.
В брошюре описывается новый метод получения
чистого углекислого газа путем газификации сухого льда.
Даются конструкции газификаторов и рекомендации по
их эксплуатации. Приводятся методы перевозки и
хранения сухого льда,
Г. Б. Дуброва. Применение антибиотиков
для сохранения пищевых продуктов.
Госторгиздат, 7 л., 5 000 экз. Цена 35 коп.
В монографии дается краткий исторический обзор
развития проблемы консервирования пищевых продуктов
при помощи антибиотиков. Рассматривается действие
антибиотиков на микроорганизмы, вызывающие порчу
пищевых продуктов, дается обзор промышленных
испытаний биомицина как дополнительного консервирующего
средства при холодильном хранении пищевых продуктов.
Монография рассчитана на товароведов и инженеров-
технологов пищевой и холодильной промышленности.

62
Книги, выходящие в свет во втором полугодии 1961 г.
№ 3
М. К. Усатюк. Способы хранения овощей.
Госторгиздат, 5 л., 10 000 экз. Цена 18 коп.
В брошюре дано описание лучших способов хранения
овощей в местах их производства и на торговых базах.
Даются практические указания по перевозкам овощей.
Брошюра предназначена для работников
плодоовощных предприятий.
Е. Н. Заостровская. Хранение овощей. Сель-
хозгиз, 15 л., 15 000 экз. Цена 48 коп.
На основе своих исследований, обобщения
отечественного и зарубежного опыта автор рассказывает о
правилах уборки и подготовки овощей к хранению, о
режимах и способах их хранения. Освещены новейшие
приемы и средства, снижающие потери овощей в период
хранения, описаны простейшие и капитальные
хранилища.
Н. П. Панченко. Зимостойкость растений
и пути ее повышения. Сельхозгиз, 8 л., 10 000
экз. Цена 24 коп.
В брошюре кратко излагается история развития
учения о вымерзании растений, по-новому освещается
вопрос закаливания озимых и многолетних растений.
Рассматривается действие низких температур на растения,
приводятся методы оценки их холодостойкости и
способы ее повышения.
Биохимия плодов и овощей. Сборник 6. Институт
биохимии им. А. Н. Баха. Издательство Академии наук
СССР, 17 л., 5 000 экз. Цена 1 руб. 20 коп.
В сборнике помещены статьи о влиянии
ионизирующих излучений на удлинение периода покоя картофеля,
что позволяет увеличить сроки его хранения, о
биохимической изменчивости плодов и овощей в зависимости
от места выращивания, об устойчивости
сельскохозяйственных культур к поражению различными
организмами и т. д.
Е. В. Кудрявцев, Н. В. Шумаков.
Нестационарный теплообмен твердых тел.
Энергетический институт им. Г. М. Кржижановского. Издательство
Академии-наук СССР, 8 л., 4 000 экз. Цена 55 коп.
В работе содержится оригинальный теоретический и
экспериментальный материал по исследованию
нестационарного теплообмена твердых тел с учетом
размеров, материала, фазовых превращений и зависимости
физических параметров от температуры.
Книга предназначена для научных работников и
инженеров-теплотехников.
Е. С. Курылев, Н. А. Герасимов. Холодильные
установки. Машгиз, 45 л., 10 000 экз. Цена 1 руб.
78 коп.
В книге рассматриваются вопросы, связанные с
производством и применением искусственного холода для
различных технологических процессов, протекающих при
низких температурах, разбираются вопросы
проектирования холодильных предприятий, монтажа и
эксплуатации холодильных установок.
Книга является учебным/ пособием для студентов
технологических вузов, она также может быть полезна
инженерно-техническим работникам холодильной
промышленности.
В. Хлумский. Поршневые к.омпрессоры
(перевод с чешского). Машгиз, 42 л., 5 000 экз. Цена 3 руб.
В книге даны общие основы расчета компрессоров,
изложенные на высоком научном уровне. Описаны
многочисленные конструкции поршневых и ротационных
компрессоров и отдельных их узлов.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников и студентов.
В. Ф. Стоккер. Холодильная техника и
кондиционирование воздуха (перевод с
английского). Машгиз, 23 л., 8 000 экз. Цена
1 руб. 75 коп.
В книге изложено современное состояние техники
холодильного оборудования и кондиционирования
воздуха, даны примеры расчетов, библиография, справочные
таблицы, диаграммы.
Книга рассчитана на инженерно-технических
работников и студентов.
О. А. Кремнев, А. А. Сатановский. Воздушно-
испарительное охлаждение
оборудования. Машгиз, Киев, 10 л., 6 000 экз. Цена 50 коп.
В книге изложена теория воздушно-испарительного
охлаждения, результаты лабораторных и
производственных исследований. Описаны различные системы
охлаждения и их конструктивные элементы. Даны расчеты и
примеры применения воздушно-испарительного
охлаждения в различных областях техники.
Книга рассчитана на инженерно-технических
работников.
В. И. Епифанова. Низкотемпературные
радиальные турбодетандеры. Машгиз. 15 л.,
7000 экз. Цена 85 коп.
Книга содержит систематическое изложение теории,
расчета и принципов конструирования
низкотемпературных радиальных турбодетандеров. В ней выявляются
условия достижения наибольшего коэффициента
полезного действия, приводятся примеры расчета и
рекомендации по выбору основных расчетных величин,
описываются типичные конструкции турбодетандеров.
Книга является учебником для машиностроительных
вузов и факультетов.
Э. И. Каухчешвили. Грузоподъемные и
транспортные устройства холодильных цехов.
Машгиз, 9 л., 6000 экз. Цена 40 коп.
Книга включает пять глав: грузоподъемные машины
и механизмы, машины непрерывного транспорта,
безрельсовый транспорт, эксплуатация грузоподъемных и
транспортных устройств, механизация грузооборота на
холодильниках. Представлены новейшие достижения
отечественного и зарубежного подъемно-транспортного
машиностроения.
Книга является учебником для техникумов.
И. Н. Кругляк, Н. А. Ильченков, К. С. Головченко,
Домашние компрессионные холодильни-
к и. Машгиз, 10 л., 5000 экз. Цена 50 коп.
Книга знакомит с современными конструкциями
домашних холодильников компрессионного типа, их
разновидностями и характеристиками. В ней рассматриваются
типичные конструкции герметичных агрегатов и их
узлов; разбираются электрические схемы и автоматика и
освещаются основные вопросы производства — сборка и
сушка агрегатов, методика испытаний агрегатов и
холодильников.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников.
Аппараты и машины кислородных установок.
Сборник Всесоюзного научно-исследовательского института
кислородного машиностроения, вып. 4. Машгиз. 18 л.,
8000 экз. Цена 1 руб.
Сборник содержит описание крупной кислородной
установки ВНИИКИМАШа и комплектующих машин, а
также данные о результатах ее промышленного
испытания. Излагаются методы расчета трубных решеток теп-
лообменных аппаратов, освещаются вопросы расчета
демпферов турбофшин и др.
Сборник рассчитан на инженерно-технических
работников.
Д. Л. Глизманенко. Производство кислоро-
д а. Издание 3-е, переработанное. Госхимиздат,
30 л., 10 000 экз. Цена 85 коп.

№ 3
Книги, выходящие в свет во втором полугодии 1961 г.
63
В книге изложены основы производства кислорода,
приведены сведения о вспомогательных материалах,
дано описание оборудования, аппаратуры и процессов
получения кислорода из атмосферного воздуха, освещены
вопросы контроля производства и техники безопасности.
Книга является учебным пособием для учащихся
производственно-технических курсов и школ мастеров
кислородной промышленности.
A. Е. Зорохович, А. А. Колоколов, Г. И. Осадчук,
В. В. Скрипкин. Поезда с машинным
охлаждением. Издание 2-е. Трансжелдориздат, 28 л.
10000 экз. Цена 1 руб. 08 коп.
В книге описаны устройство, эксплуатация и ремонт
холодильного, дизельного, электрического оборудования
поездов, секций и индивидуальных вагонов с машинным
охлаждением.
Книга предназначена для работников
железнодорожного транспорта, связанных с эксплуатацией и
ремонтом изотермического подвижного состава.
П. Г. Макаренко и др. Опыт эксплуатации 5-
и 12-вагонных рефрижераторных секций.
Трансжелдориздат, 2 л., 1000 экз. Цена 7 коп.
В брошюре рассмотрен и обобщен опыт эксплуатации
рефрижераторных секций, даны рекомендации по
режимам работы силового и холодильного оборудования и по
обеспечению качественной сохранности перевозимого
груза.
B. П. Зайцев, А. Е. Ниточкин, И. А. Попырин, В. Л.
Сурвилло. Рефрижераторные суда. Издание
2-е, переработанное. Судпромгиз, 30 л., 10000 экз. Цена
1 руб. 60 коп.
В книге рассматриваются особенности устройства
рефрижераторных судов, технологические основы
холодильной обработки рыбы, вопросы эксплуатации судового
технологического оборудования, основы технической
эксплуатации компрессорных холодильных машин, типы
рыбопромысловых рефрижераторных судов, их общее
устройство и теплоизоляция, вопросы эксплуатации
рыбопромыслового рефрижераторного флота.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников, занимающихся проектированием, постройкой
и эксплуатацией морских рефрижераторных судов.
М. Г. Хетагуров. Изоляция холодильных
помещений судовых холодильных
установок (теория и расчет). Издательство «Морской
транспорт», 15 л., 3000 экз. Цена 90 коп.
В книге излагается теория прохождения тепла в
различных изоляционных конструкциях охлаждаемых
помещений и методы расчета коэффициента теплопередачи.
Приведено более 30 графиков для определения
коэффициента формы судовой изоляции.
Книга предназначена для работников проектных и
научно-исследовательских организаций, а также
судостроительных и судоремонтных заводов.
Новые абсолютные методы измерения низких
температур. Сборник трудов ВНИИ Метрологии им. Д. И.
Менделеева. Стандартгиз, 10 л., 3000 экз. Цена 50 коп.
В сборнике рассматриваются различные методы
построения термодинамической шкалы низких температур.
Дается обзор методов измерения температуры с
помощью электроакустического газового термометра,
счета числа шумовых импульсов напряжения и квадру-
польного резонанса.
Сборник рассчитан на работников
научно-исследовательских организаций.
Кондиционирование воздуха в жилых, гражданских
и промышленных зданиях. Американское справочное
руководство (перевод с английского). Госстройиздат, 25л.,
7000 экз. Цена 1 руб. 95 коп.
Справочник знакомит советского читателя с
основными схемами, оборудованием и устройствами
американских установок кондиционирования воздуха.
Систематически излагается теория вопроса и даются опытные
и нормативные материалы.
Книга предназначается для специалистов по
строительству, отоплению, вентиляции и кондиционированию
воздуха.
А. Миссенар. Лучистое отопление и
охлаждение (перевод с французского).
Госстройиздат, 23 л., 8000 экз. Цена 1 руб. 50 коп.
В книге изложены принципы действия систем
лучистого отопления, а также способы использования
установок лучистого отопления для охлаждения помещений.
Освещены конструктивные решения и порядок расчета,
приведены графики, облегчающие расчет систем
лучистого отопления и охлаждения помещений.
Книга может служить пособием для инженеров по
отоплению и кондиционированию воздуха.
Г. А. Максимов. Проектирование
процессов кондиционирования воздуха.
Издательство «Высшая школа», 10 л., 10000 экз. Цена 40 коп.
В книге изложены вопросы теплообмена между
воздухом и водой, выбора расчетных параметров наружного
воздуха, способов его охлаждения, увлажнения и
подогрева. Приведены примеры проектирования процессов
обработки воздуха.
Книга предназначается в качестве учебного пособия
для студентов инженерно-строительных вузов и
факультетов.
С. А. Раппопорт. Кондиционирование
воздуха в кондитерской промышленности.
Пищепромиздат, 8 л., 3000 экз. Цена 40 коп.
Приведены принципиальные схемы и описано
оборудование для комплексного кондиционирования воздуха для
технологических и комфортных целей в карамельном,
конфетном, шоколадном, (бисквитном, пастильно-марме-
ладном и других производствах кондитерских
предприятий. Рассказано о применении холода для
замораживания сырья, полуфабрикатов и готовых изделий в
кондитерской промышленности.
Книгу могут использовать инженерно-технические
работники кондитерской и холодильной промышленности.
С. И. Шувалов. Хранение и уход за
маслом исыром на заводах и базах.
Пищепромиздат, 5 л., 10000 экз. Цена 13 коп.
Приведены подробные сведения о подготовке
помещений к хранению масла и сыра. Указан
санитарно-гигиенический, температурный и влажностный режим при
хранении масла и сыра на заводах, базах и
холодильниках. Описаны приемка и сортировка продуктов на базах
и холодильниках.
Книга предназначается в качестве учебного пособия
для учащихся профтехшкол и курсов.
В. П. Зайцев. Холодильное
консервирование рыбных продуктов. Издание 2-е.
Пищепромиздат, 25 л., 3000 экз. Цена 1 руб. 35 коп.
В книге рассмотрены теория и практика процессов
холодильного консервирования рыбы и рыбопродуктов:
охлаждения, замораживания, производства филе,
хранения, дефростации. Описаны аппараты и машины,
применяемые для холодильного консервирования рыбных
продуктов, приведены необходимые расчеты. Обобщен
опыт отечественных предприятий и освещены новейшие
зарубежные данные.
Книга предназначена для инженеров и техников
холодильной и рыбной промышленности.
(Окончание см. на стр. 66).

иностранной техники
i
Регулирование производительности холодильных
компрессоров
В Швеции фирмой «Сталь» разработано оригинальное
устройство автоматического регулирования холсдопро-
изводительности компрессоров. Такими устройствами
оснащаются одноступенчатые и двухступенчатые
фреоновые компрессоры холодопроизводительностыо от
100 000 до 400 000 ккал/час.
Регулирующие органы устройства приводятся в
действие давлением масла.
Масляный насос компрессора (рис. 1) подает масло
к регулятору давления 13, откуда оно направляется к
механизму движения компрессора. Небольшое
количество масла (с более высоким давлением) поступаем через
дроссельную трубку 12 в распределитель 8 и
управляющий вентиль //. Последний регулирует давление масла
в зависимости от давления всасывания. При
понижении этого давления вентиль открывается.
Для настройки на. заданное давление всасывания
служит винт 10.
Масло от распределителя 8 подводится к регуляторам
/ отдельных цилиндров. Положение поршня
распределителя 9 зависит от давления масла и усилия пружины
14.
Регулятор / составляет одно целое со всасывающим
клапаном. Масло попадает в полость 3 и перемещает
корпус регулятора 5 кверху, преодолевая усилие
пружины 15. Когда корпус регулятора приходит в свое
крайнее верхнее положение, полностью открываются каналы
всасывающего клапана и цилиндр начинает работать с
полной нагрузкой.
Рис. 1. Схема регулирующего устройства
1 регуляторы, 2 — обратный клапан. 3
—масляная полость, 4 — сверления, 5 — корпус
регулятора, 6 - - пластина всасывающего клапана,
7—штифты. 8 распределитель, 9 — поршень
распределителя, 10 винт, 11 — управляющий вентиль, 12-
дроссельная трубка. 13—регулятор давления мазла,
14, 15 — пружины.
бс Jf
Во бсасыбаютинз линию
От масляного
насоса

№ 3
Регулирование производительности холодильных компрессоров
69
Рис. 2. Регулирующее устройство:
1 — крышка цилиндра, 2 клапанная доска, 3 — штифт, 4 — регулятор,
5, 7, 8 -уплотнительные кольца, б — пружина, 9 — канал для подвода масла.
10 — полость всасывания, 11—масляная полость, 12—обратный клапан, 13
сверление к обратному клапану, 14 - всасывающий клапан, 15 — пластина
всасывающего клапана. 16 —пружина всасывающего клапана, 17--розетка
клапана, 18— поршень, 19 —цилиндр компрессора.
Если холодопроизводительность компрессора больше
необходимой при данной нагрузке, то понижается
давление всасывания. При этом клапан управляющего
вентиля открывается, давление масла понижается, корпус
регулятора под действием пружины опускается и
дросселирует пар, поступающий к каналам всасывающего
клапана. При дальнейшем уменьшении нагрузки клапан
закрывается и цилиндр отключается.
Рис. 3. Клапанная плита в сборе для
трехцилиндрового блока. Рис. 4. Детали регулятора.

70
Новости иностранной техники
№ 3
80 100%
Потребляемая мощность
Рис. 5. График изменения холодопроизво-
дительности и потребляемой мощности при
регулировании.
В нижнем положении корпуса регулятора штифты 7
отжимают пластину всасывающего клапана 6 и полость
цилиндра через сверления 4 в корпусе регулятора
соединяется с обратным клапаном 2. Благодаря этому
давление в отключенном цилиндре не может превысить
давления всасывания и потребляемая мощность
практически становится равной мощности холостого хода.
Потери энергии на перемещение пара устраняются.
Поскольку пластины клапана отжимаются при
закрытом всасывающем вентиле, штифты мало изнашиваются.
Устройство и конструктивное выполнение регулятора
приведены на рис. 2, 3, 4.
На рис. 5 показано изменение потребляемой мощности
в зависимости от холодопроизводительности (в
процентах от их номинальных значений) в процессе
регулирования девятицилиндрового W-образного компрессора
холодопроизводительностью 390 тыс. нккал/час (/г=575
об/мин.).
В точке / работают девять цилиндров, в точке 2 —
шесть цилиндров, в точке 3 — четыре цилиндра, в точке
4 — три цилиндра. Таким образом, холодопроизводи-
тельно'сть компрессора может изменяться до 1/з от
номинальной. При этом уменьшение потребляемой
мощности лишь незначительно отстает от снижения
производительности.
Температура кипения при регулировании описанным
способом колеблется в пределах ±1°.
С помощью данного регулирующего устройства
можно поддерживать постоянную температуру. В этом
случае управляющий вентиль 7/ и распределитель 8
(см. рис. 1) заменяют соленоидными вентилями,
управляемыми реле температуры.
Описанный способ регулирования
холодопроизводительности компрессора отличается тем, что здесь
сочетается плавное регулирование дросселированием на
всасывании в отдельные цилиндры со ступенчатым
регулированием отключением цилиндров. В последнем
случае устраняются потери энергии на перемещение пара.
Данный способ проверен в эксплуатации в течение
многих лет. Он обеспечивает высокую экономичность
регулирования в тех случаях, когда холодильные
установки длительное время работают при неполной
нагрузке, например в системах кондиционирования
воздуха и в судовых холодильных машинах.
R. Saacke, Leistungsregelung fur Kaltekompressoren,
«Kaltetechnik», I960, № 12.
Инж. Я. МГКАЛНИНЬ
Домашние холодильники с корпусами из пластмассы
В Англии и Западной Германии начато производство
домашних холодильных шкафов с пластмассовым
корпусом.
При изготовлении холодильного шкафа с наружным
корпусом из стали и внутренним—из пластмассы
требовалось проводить пять технологических операций:
прессование стального корпуса, окраска, термическая
обработка окрашенного покрытия (лакировка), изготовление
пластмассового внутреннего корпуса, монтаж
пластмассового корпуса в наружный стальной.
Технологический процесс изготовления двухстенного
пластмассового корпуса шкафа новой конструкции на
формовочной машине (рис. 1) сводится к одной
операции, которая продолжается три минуты.
С применением формовочной машины отпала
необходимость в прессах для изготовления стальных корпусов
шкафов, устройствах для их окраски, приспоссблениях
Рис. 1. Машина для изготовления двухстенных
пластмассовых корпусов холодильных шкафов.

№ 3
Домашние холодильники с корпусами из пластмассы
71
для лакировки, машинах для изготовления внутренних
пластмассовых корпусов.
Благодаря этому значительно сократились
первоначальные затраты на производство (по данным фирм,
на 20%).
Внедрение новой технологии позволило уменьшить
количество исходных материалов для изготовления
корпуса шкафа, применить более простой метод изоляции
пенопластом, сократить потребность в
производственных площадях (при изготовлении до 500 шкафов
в сутки достаточно помещение площадью от 600 до
800 ж2), улучшить качество продукции (брак не более
1°/о) и уменьшить вес шкафа.
Емкость шкафов с пластмассовыми корпусами (рис. 2),
выпускаемых серийно, составляет от 70 до 400 л.
«Die КШе», I960, № 10.
Рис. 2. Холодильный шкаф емкостью 70 л с двухстен
ным пластмассовым корпусом.
В. П. АЛЕКСЕЕВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
ОБЪЯВЛЯЕТ ПРИЕМ В АСПИРАНТУРУ
а) С отрывом от производства (очная) по специальностям:
1. Холодильные машины.
2. Холодильные установки.
3. Теоретические основы тепло- и хладотехники.
4. Технологическое оборудование пищевых производств.
5. Процессы и аппараты пищевой промышленности.
6. Технология молока и молочных продуктов.
7. Технология консервирования пищевых продуктов (включая и
холод).
б) Без отрыва от производства (заочная) по специальностям:
1. Холодильные машины.
2. Холодильные установки.
3. Процессы и аппараты пищевой промышленности.
4. Технология молока и молочных продуктов.
5. Технология консервирования пищевых продуктов (включая
и холод).
Приемные испытания будут проводиться с 15 сентября по 1 октября
1961 г.
Заявления подавать на имя директора института до 10 сентября
1961 г. по адресу: г. Ленинград, Ф-2, ул. Ломоносова, д. 9.

11ПП1 ПАНИНУ АТПГ1
¦ - ¦¦ шл т и ¦¦ u u a. ¦ ¦¦ ¦¦¦¦¦¦.«
¦ - ¦¦ г т т ¦¦ Л1 ш та ¦ ¦¦¦¦¦га
U III HUU ШШЛ UIMLII
Термодинамические свойства шестифтористой серы
На возможность применения шестифтористой серы в
качестве холодильного агента впервые указал X. Ман-
гарт.
Р. Планк и И. Бадылькес рекомендовали
использовать шестифтористую серу для получения низких
температур кипения с помощью поршневых
компрессоров одноступенчатого сжатия.
Однако в литературе сведения о термодинамических
свойствах шестифтористой серы освещены недостаточно,
поэтому построение термодинамических диаграмм не
представлялось .возможным (R. Plank, «iKaltetechnik»
1958, Bd. 10, S. 30).
В данной статье приводятся результаты
экспериментального исследования зависимости Р— v—Т в
интервале температур от —50 до 100° и давлений от 2,11 до
32 ата, а также расчетов термодинамических функций.
Методика исследования дана в работе автора
(Термодинамические свойства шестифтористой серы, Госторгиз-
дат, 1961).
Экспериментально полученная кривая давления
насыщенного пара описывается с точностью до 0,3%
уравнением
Xgp^A,- -|f-+ Q lg Г + А У.
где: >li=167,704; ?i = 4900, 88; Ci=— 66,9220; Di =
= 0,052679, причем p выражено в атпа% Т —в °К.
В критической точке расхождения результатов,
полученных по уравнению и экспериментальным путем,
составляют менее 0,6%.
На основе исследования зависимости Р—v—Т
шестифтористой серы было предложено уравнение состояния
Битти—Бриджмена
Р =
Ло 1
RT(v + Я')
г/2
!i-v)je/
Аг
V2
= bJ
B)
A0 = 7,5275; а = 0,6952 . Ю-3; В0 = 2,506^5
6=0,8466 • 10~:j; R = 5,8071,
10"
причем Р выражено в кг/м2, v — в м%/кг, Т — в° К.
Это уравнение удовлетворительно описывает
верхнюю пограничную кривую в интервале температур от
—50 до 40°, а также область перегретого пара от —50
до 100° и давлений — от 2,11 до 32 ата.
По найденным значениям удельного веса сухого
насыщенного пара и насыщенной жидкости было
составлено уравнение «прямолинейного диаметра» Кальете —
Матиаса
у 4- i>
1,34797 —0,0019045 Г.
C)
Максимальное отклонение экспериментальных точек
от прямой не превышает 0,7%.
Значения критических параметров шестифтористой
серы, определенные в данной работе и другими
авторами, приведены в табл. I.
Таблица 1
Следует отметить, что критический удельный вес был
определен по уравнению C) при критической
температуре, а также по методу Планка — Гиббса.
Калорические функции сухого насыщенного и
перегретого пара (энтальпия и энтропия) рассчитаны на
основании зависимости Р—v—7\ представленной в
виде уравнения состояния B), и заимствованной из
литературы теплоемкости в идеальногазовом состоянии:
С„0 = а' + &'Г-
D)
=6,17-10\
где: fl/=0,2049; ?' = 2,88.10-5;
При этом были использованы следующие
термодинамические уравнения:
для энтальпии
i = i0+J CvdT + AT*
и
I
дТ
dv-\-A A (Pv), (Г)

№ 3
Термодинамические свойства шестифтористой серы
73
РУатал/ке
30 Рота
Рис. 1. р,ри-диаграмма.
для энтропии
\^Ч(П
s = s0+ -^-dT + A
civ.
F)
Принимая f= 100,000 ккал/кг, s'=l,00 ккал/кгсК, при
t = 0°, с учетом зависимостей B) и C), после
подстановки числовых значений постоянных величин
уравнения E) и F) были приведены к следующему виду:
+
i = 39,187738+0,2019 • Т +1,44 • 10-* 7^
6,17 • 103
Т
0,01763129
Pv
'426,94*
0,3476 • Ю-з
5= -0,058194+0,2049 • 1пГ + 2,88 . 10-5. г +
З.С85 • 10* \
+ — + 0,013604 X
X
In v —
2,50685 - Ю-з
!5 • 10-з /
0,4233 • Ю-з
Теплота парообразования рассчитывалась но
уравнению Клапейрона-Клаузиуса
dP
г = AT(v" — V)——
v dT
с использованием уравнений A), B) и C). При этом
для уменьшения разброса значений теплоемкости
насыщенной жидкости С' в координатах С—Т и увязки
термодинамических параметров был применен
обоснованный метод сглаживания теплоты парообразования г.
Значения энтальпии V и энтропии sf насыщенной
жидкости определялись из следующих соотношений:
1—1 — гСгл i
s' = s" —
^сгл
т
По рассмотренным выше уравнениям были
рассчитаны таблицы насыщенных и перегретых паров (табл. 2),
а также составлены термическая и калорическая
диаграммы.
В связи с большим молекулярным весом ( (J- =146)
шестифтористой серы ее правая пограничная кривая
расположена в s, Г-диаграмме относительно круто,
а левая — полого. Поэтому применение
одноступенчатого цикла с дросселированием и адиабатическим
сжатием при температурах конденсации 20—30° и
относительно низкой критической температуре приводит к
большим необратимым потерям в регулирующем
вентиле. Потери от перегрева пара невелики (показатель
адиабаты равен 1,02). Снизить необратимые потери

74
Справочный отдел
№ 3
1 «.«¦ 1
N1
1 I
8 119 12
I !
I I II I
>4 /? J /^ /^7 128 12$ П
5-
""*
Су-
Си
Сл>—
>
i Л
* 1
•**
VJ«
\5 J
) .Ca> «Cjs
4j
r^
С
* с
^51
ч*ч ч*
1 1
1
1
t.» _L
bx
* XT
5) <
i
- ¦*
^
5> V
* .Cj
i c;
i
» <
) й ч) С
1
^чд
^ Ли
о
ч* <
5» с
1
>
4sN
sj S
=ч> «
> С:
i
2;
V
¦§
0 J
ч} С
IS
1
1
1
1
*:
с*
ч
к ¦*% *ч -ч
с*
ч^>
1 Л.
t 5
О
1
«4
+
^
>\
4-Х
1 8
К с
<
•ч *
*> С
»«5» о, ч) о, Рата
A III
3!
¦Л.
ч »
to <
¦¦¦ '
?5
^ /
8\
ев
ч5 <
S
I58
со
ел
А \
*л ]
»*ч*
т
4~
0
h
Г\Л^* '
к ч
>
»
1
>
1 °*
^ ч,
И
р
1 Л х
1 i
J\ <ч5
»
!
i
i
g /'л^
— ***
*** 1
со |
-ч*
со 1
^> 1
"•*
***
**• »
1- ^
Си га
s 1
•ч* S |
* е- 1
03 S
ч* S
о»
CN
- NJ У
*ч !
Г "о
L со
Г-
L с»
Ги !
1 **
U- Си
Г ** I
сц 1
1 х»
1_ Со
г °*
г

2 3 я я Е
н я я 2
Я
« * *
a iJ О П)
gsJs ___? Z>°в^ °а
8filBg:g8
ft)
cr
__ я я*о
¦ S я >=» s
; 8 g 2 s
о я я <т>
Ч JQ О Я
а
! __ о о
CD
Я ¦_.
я as
О D3 DJ Яе g
g ж л о
* s -^
Г0
03
ro
я я
%
/_"•_¦„
§?Se
Ю Я fD
v, E E
S я й«РЙ
)_з ft О *0 О ю^3 Я н >ТЗ
^ _____>* *ri
Я 03 о g Оэ
•о
ж 5
со
о Е ' о
а ,-* * я
» Е )ч н
я н ь» о
О (Г »»
я
5^ о^ w
» ТВ
оэ
ю
; и 2 -
' g.g-s
?S " ф
1 о )=» а
" __ S 3 s
н я 2 н ж
О оз Ж л, °
»ОхО g
"о __ i_3 оэ 2
Е
2»h
?*2 a*
Е g я
' S *
_о СО
ovE
оэ X
g^ ?S *яё
, _ч __ . ^
03 << О
СО Я 03
j *-» Я
N
1
S
а;
о о
03 vj
я
Я (jj
а ж
о
я
<<:
03
н
03
я
я
со
о
я
о
Е
го
я
я
Я^ 1^
X
о
и
о
я
я
н
о
^ Я П)
я я 2 "
ъ п я •
я ю^ ;
я я я ;
Я о о :
^ н оз :
*< Л О <
?_^ !
§ I § '
я * ?
л _- 5 (
I5!
4' Б <? !
I яб*
слх ж :
о- н t
нн я :
я я со с
ж Q S :
о « ^> f
Я О ;
J=j g Я (
I I ! I I I I П I I I I i I I I I I I I I I I I
4^COCOCOCOCOtObOtOtOtO^-^--^— *->— >—, и- •— ^-^— NDtOtONDtOWWWWW^^^^^Oi
ООООэ4^ЬЭОС»СТ>^Ю0000^4^ЮОООСТ>^ЮОЬ04^азОООЬ04^С7)ОООЬО|^0^(»010^
cococobototototototototo»- -
CONDOCOOOO)Cn4^COlOb-Oc?)OO^sja^Cn^4^COtO»— H-OOCDOOOO^*vJC7^C73C75Cnai4^^4^COCOCO^COtOtOtObO
ООСОСОСЛ^—COG^VcoK)K)^-*iO Ю W СЛ О) 00^-W Oi О СО О) О СЛЮ^Ю^Ю^ОО)МООСЛЮООСЛОООЧСЛООн-
4^.4^0^— ООО-^СОСДСЛОСОЮОООО^-ОООО»— ^ OiS WCO00 04^н- 0^-4^CDOCn-v|CD4^^-* cXJCDOCOOO^K)»—
0000000000000000000000000000000000000000000000
ЪоооооЬо^^^^^^^^о5СТзоооо>с^азаза>оазазо^оа>а>с7>с^
(D№MO^SOi4^WtOMO0^OO4^O)№^^WWtOK)b-MOOOCO(OOOOOOO4N4O)O5O5Diaiai^^
^СПС0С0ОФ»О000^СЛСп0H0О1ОСЛ00»-1СП(О0000ЮЧЮ^С000*>О0)КH0^ь- St^OvJ^^OOOltOCDOi
^S4OW№SOCnSCD4^O4^^N30)WWO)O40H)O00(»^^W^(^00H-O>W0003^00WW4^a500
ЮЮ030000М^^^СЛ(^Сла>а><^Ч^00С»<?)С0О^|-Ю(^4^СЛСЛ^00С0ОЬ0^О1^
0>СО^^^Ью№00^4^00н-СЛ^ОО^ЮЧЮОО^ОЧСЛЮь-ОО^ЮО^СО^О(»ОООаэсО^ООазЮ05»
W004*^<?>^^^^COCOOO^C04^00<^<^OO^C0^030<?>^
CO *— CO О 4*> CO 00 О О CO CD Ю О СЛ О О tO >— •— to ^— СП
X— ^— К) То Ю ЬОСОООООСОС04^4^^4*|^4^СЛСЛСЛ<^СЛСЛСЛОО^
^-ОзОСоазсО^-СОСЛ-vjCO^— СО4^С7300СО^- ЬОСОО!О^СХ)СОО^-СО^СЛО^^ОООь—ЬЭ(^4^СЛОЗ^ООСООн-н-ЬО
^С^С0а>СЛО^О^а)СЛС0^004^ОО^СЛОС0^О<^0^00ОЬЭ4^(^^<»ООО^
'ОЭ*— -vlCOOcOOlCTl'— ОООООСОСО-Ч-О^-^-* ^О^ЬО^СОО^Ор>СОСОС04^4^СОС04^"ЧСОСО-Ч1СЛ^-*СПОС005
ЮОСЛОСЛОСЛОСЛОСЛОСЛСО^ОСЛСЛСОЮ(^СЛСЛ^СО<^^^^(^0(ХОООС^
ООООООООООООООО»—ОООООООООООООООООООООООООООООО
W CO W W Ю Ю Ю Ю Ю Юм^ь-MMh-h-H-M ^^ООООООООООООООООООООООООО
00^«—СО^СЛС010^—ОСХ)^ОЗСЛСЛй^СОЮ^-ь—ОСОСО(ХСХ)^^ОЗО^СЛСЛ(^
СЛ^*ЬОООСОСХ>Спн—осОС^СО<ООЬОй^С73<ОЬОСЛСОЬЭ^ь-СЛ^-СЛЮ00 4^0^
СЛ(»^00>^С»ОЮСОЮС»О^С»СО^^ООС^@0^0>СЛСЛО
ООООООООООООООООЧС00)^Сл00С001ЮО(?>СлЧ^СЛУ5СЛ>-0)ЮЮСла)»-@оо»-^(?)
^^oOOOOOOOOOOOOOOOOOOCOCDCDCDCDCDOCOCOCOtOcDcDtOCOCDOCOCDCOOOOOOOOOOO
н-ОсОООС^-^-^С7>О^СЛСЛ^^СОСОЬЭК)»--^-- ООСОСООООО^^СТ)С7^СлСЛ4^|4^СООЭЬОЬО«—^-ООСОСООООО^а
aH)^coN3oo№o^o^o№oc7i^aiooiocnocnoc^owo^ocno№oc7iowocnoonocTiocn
ОООООООООООООООООООООООООООООООООООООООООООООО
ОСОСЛО^^^^О^С7)СП4^СОЬО^—О00^СЛ^<^н-оСХ>0^СЛ(^н-О0^
СОа>СЛС04^-ЧСЛСОООЮ^4^СЛ4^Ю0^1СОСОСЛ^— СпО^СХЮС^СОЮСЛС^^^ЧОООС^СОЬОСЛОО^-^^ООО
СЛ СЛ
СОО>— ЮСО^^СЛСлО^азО^-ЧООООООСОСОСООО^- ь— н-Ь0Ю1ОСОС0С0^^4^СЛСЛСЛСЛСТ)СПО5-<1-<1^10000
СО^ОО^СЛь—^tOC^^—СЛООЭ^^—СЛ(»ЬОСЛОСОО^ОСОООСООО<^С730СО
С00^СЛСО4^^(^С000Ь04^СЛСЛ4^Ь0О^С0ОСЛ^СлО^(»ЮООЮСЛ00ь-4^
СЛ
'ООООООООООООООООООООООООО
>сОсОсОСОсОСОсОсОсосОсОСОсОсосОсОсосососОсОсОсОсо
)СОСОСОСООО(»СХ)ООСХ)^^^^^ОО^О^ОСТ>СЛСЛСЛСЛСЛ
ОООООООООООООООООООООС
COCOCOtOtOtOtOtOtO^—ь— »— *—t— ^—ОООООО С__ _. _ _ . .. _ _ _. _
сослкэсо-^слсоьоосо-<1сл^ьоооо-ч_л_он- осоо^юоооаз^со^-со-^слсо^-со-чслсоососл^гос
ОО^СОЧЧООЮ^ь-^(»^^0)_)^^О^ОООь-с*З^СЛЧЧООЮОО^^^^^н-н_.ООСОХ>С»Ч05С.
ООООООСлОь-ОООООО)^О5ь-^мОСЛОФСООС»0Ч^(О1^ФС»(»ЧС7)аоЮ^СОК)СДЧСО^
оооооооооооооооооооооооооооооооооооооооооооооо
a>a3^^^^^^^^^^^^^^^^^^^~vj^^^^^^^^^^^^^^^^^^^-vj--4-<i-^->q
_^<^0^—ЮЬ0ЬОСОСОСОСОСО^^4^^4^^4ь.к^4^^^4^^4^4^^^4^4^
СО^^^Э0000^(-000С00^ОС»СЛО4^^<ОО^10ЮЮС0иг^О4^
____ СЛ СЛ СЛ СЛ
95
&
^
*
г\>
Л
*
*
Oj j
0»
03
Я
Я
00
I СП

76
Справочный отдел
№ 3
Сортамент металла, применяемого для планово-предупредительного
ремонта холодильников
При составлении заявки на сортовую сталь
обыкновенного качества надо учесть, что с 1 января 1961 г.
сортамент делится на три вида: сталь мелкосортовая,
среднесортовая и крупносортовая.
1. Сталь мелкосортовая
(размеры даны в мм):
3. Сталь крупносортовая:
круглая гладкая
диаметром .
квадратная со
стороной . . .
периодического
профиля . .
полосовая шири-
риной ....
угловая равнобо-
кая ....
угловая неравно-
бокая . . .
10—19
10—18
№№ 10, 12, 14, 16 и 18
12—45
20X20X3 и 4
25X25X3 и 4
32X32X4
32X20X3 и 4
40X25X4
2. Сталь среднесортовая:
круглая гладкая
диаметром .
квадратная со
стороной , . .
периодического
профиля . . .
полосовая . . .
угловая равнобокая
угловая неравнобокая
20—30
20—30
№ 20—№ 28
50X4
56X4
. . . 36X36X4
40X40X4
45X45X4 и 5
. . . 45X28X4
50X32X4
56X36X4 и 5
63X40X5, 6 и 8
круглая гладкая
диаметром , .
квадратная со
стороной . . .
периодического
профиля . . .
полосовая
шириной . . .
толщиной . .
32—222
32—120
№ 32—№ 80
58—200
4—60
угловая равнобокая
угловая неравнобокая
. . 50X50X5
56X56X5
63X63X6
70X70X6, 7 и 8
75X75X6, 7, 8 и 9
80X80X8
90X90X8 и 9
100X100X8, 10, 12, 14 и 16
125X125X9, 10, 12, 14 и 16
140X140X9, 10, 12
160X160X10, 11, 12, 14 и 16
200X200X14, 16, 20 и 25
75X50X5, 6 и 8
80X50X6
90X56X6 и 8
100X63X8 и 10
125X80X8, 10 и 12
140X90X8 и 10
160X100X9, 10, 12 и 14
Сталь шестигранная в номенклатуру рядового
сортового проката не входит и ее можно заказывать только
за счет фондов на конструкционную сортовую сталь или
на калиброванную холоднотянутую сортовую сталь.
Листовая сталь делится на тонколистовую (толщина
1—3,75 мм) и толстолистовую D—200 мм).

СОДЕРЖАНИЕ
Ш. Н. Кобулашвили. Координация в научной работе — важнейшая задача .... 1
В. С. Мартыновский, В. А. Наев. Полупроводниковые интенсификаторы теплопередачи
и теплшзоляторы . .. . . . - . . 4
Ю. С. Давыдов, И. Т. Михайлов. Полупроводниковый пропорциональный регулятор
температуры ПТР-П 7
И. М. Калнинь. Расчет рабочих колес центробежного компрессора по номограммам . . 11
Б. С. Вейнберг. Графоаналитический расчет оребренных испарителей и конденсаторов. 18
В. 3. Жадан. Расчет ребристых кондиционеров при охлаждении и осушении воздуха. 23
Г. С. Сердаков. Определение оптимальной промежуточной температуры в
двухступенчатой холодильной машине . .... 25
В. В. Оносовский. Выбор машин и системы регулирования для тепланасосных
установок 30
И. С. Бадылькес. Обобщение термодинамических свойств холодильных агентов . . 37
A. И. Пискарев, А. П. Борновалова, Л. Г. Лукьяница. Хранение трески и морского
окуня при низких температурах 39
Обмен опытом
B. Д. Сивачев, Л. А. Ануфриева. Адсорбционные заполнители манометрических
термочувствительных систем приборов теплового контроля 44
И. И. Сальков. Механизм для открывания и закрывания крышки льдогенератора . . 46
Ю. А. Гринников. Усовершенствование терморегулирующих мембранных вентилей . . 47
А. Г. Батова. Централизованное заполнение маслом картеров компрессоров .... 48
C. Л. Жукоборский. Установка для ускоренного заполнения холодильных агрегатов
фреоном 49
Консультация
A. И. Комаров. Указания по эксплуатации малых автоматических фреоновых холодиль-
. них установок 50
'Е. И. Андрачников, Л. Г. Каплан. Обкатка компрессоров при ремонте 52
B, И Алексеев, В. Б Якобсон. Монтаж и эксплуатация автоматических приборов на
холодильниках 56
Книги, выходящие в свет во втором полугодии 1961 г.
, Хроника
Пленум Научно-технического совета по координации 64
Всесоюзная научно-техническая конференция работников рыбной промышленности . 66
Семинар технологов рыбной промышленности Эстонии 67
Новые быстрозамороженные блюда Киевского холодильника № 1 67
Новости иностранной техники
s
И. М. Калнинь. Регулирование производительности холодильных компрессоров . . . ?. 6$
В. П. Алексеев. Домашние холодильники с корпусами из пластмассы Ц?$
Справочный отдел / JJ*
И. И. Перельштейн. Термодинамические свойства шестифтористой серы ? ?& 72
Сортамент металла, применяемого для планово-предупредительного ремонта fi$
, лодильников , ... ;..!¦/•
76
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Я. Кобулашвили (редактор), проф. И. С. Бадылькес,
Б. С. Вейнберг, А. Л. Гоголин, В. М. Горбатов М. А. Горбунов, М. Г. Дик, В. П. Зайцев,
С. Г. Ильченко, Д. И. Кобзев, В. Я. Кокорев, В. С. Кусков, Н. П. Любимов, П. С.
Максимов, М. С. Мартынов, В. И. Матвеев, М. Н. Мертешов, /7. А. Минеев, Н. //. Родин,
Д. Г. Рютов (заместитель редактора), В. Я. Филаткин, А, Я. Фомин, В. И. Шелапутин
Адрес редакции: Москва, ул. Костикова, 12. Телефон Д 0-00-34 доб. 49.
Т-07930. Подписано в печать 22/VI 1961 г. Формат 84X1087". Печ. л. 5 (привед. 8,2). уч.-изд. л. 8,68.
Тираж 9500 экз. Заказ № 814. Цена 60 коп.
Типография «Гудок». Москва, ул. Станкевича, 7.