оrЛДВЛЕНИЕ


1. СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОТЕХНИКА
1.1 Общие сведения о теплотехнических показателях материалов и кон-
струкций и расчетных параметрах воздуха . . . . . . . . . .
1.2. Определение сопротивления теплопередаче оrраждающих кон-
струкuий . . . . . . . . . . . . . . .' . . . . . . . . .
1.3. Выбор оrраждающих конструкuий по теплозащитным свойствам
1.4. Проверка оrраждающих конструкuий на теплоустойчивость. Про-
верка теплоусвоения поверхности полов ..............
1.5. Проверка оrраждающих конструкuий на воздухопроииuаемрсть
1.6. Проверка оrраждающих конструкuий на паропрониuаемость


3
16
20
28
Зl
33


2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ НАrРУЗОI\
2.1. Определение отопительной тепловой наrрузки
" 2.1.1. Оиенка тепловой эффективности зданий
2.1.2. Определение основных (трансмиссионных) потерь тец.ла
через оrраждающие конструкuии ............
2.1.3. Определение добавочных потерь тепла и внутренних тепло-
выделении . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ,. . . .
2.2. Определение охладительной тепловой наrрузки . . . . . . . . .
2.2.1. Определенне количества тепла, поступающеrо через световые
.. проемы :..........................
2.2.2. Определение количества тепла, поступающеrо через покрытие
и стеновые оrраждения ..........
2.2.3. Определение прочих теплопоступлений


37
37
41
44
52
52.
58
59


3. ОТОПЛЕНИЕ
3.1. Общие сведения о системах' отопления ............ 63'
З.I.l. Основные требования к системам отопления . . . . . .. 63
3.1.2. Классификаuия и порядок выбора систем водяноrо отопления 63
,,' 3.1.3. Рекомендаuии по КОНСТРУИР,ованию систем отопления " 67
3.2. Тепловой расчет систем отопления ..............! 71
.3.2.1. Основные расчетные зависимости ............ 71
3.2.2. Определение п.цощади поверхности наrревательных приборов 73
3.2.3. Пример тепловоrо расчета системы отопления 96
3.3. r
дравлический расчет систем отоплеиия'. . . . . . . . . . .. 98
3.3.1. Основные расчетные зависимости ............ 98
3.3.2. Общие рекомендаuии по выполнеиию rидравлическоrо рас-
чета ............................ 104
3.3.3. rидравлический расчет однотрубных тупиковы' систем ото-
. пления методом характеристик сопротивлеиий 117
3..4. Расчет систем воздушноrо отопления . . . . . . . . 130


4. ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
4. [. Общие указания по проектированию систем вентиляuии и КОНДIЩИО-
. нирования воздуха . . . . . . . . . . . . . . . 132
4.2. Определение количества вентиля'uионноrо воздуха 135
4.2.1. Основные расчетные зависимости ..... 135
4.2.2. I
d-диаrрамма влажноrо воздуха 138
4.3. Классификаuия систем КОНДИUИОlIирования воздуха 142
4.4. Центральные системы кондиuионирования 14.3
'. 4.4.1. Прямоточная система кондиционирования .' 143
4.4.2. СКВ с первой рециркуляuией ...... ; . . 148




4.4.3. СКВ с первой и второй рециркуляuиями ......... 153
4.4.4. Центральные мноrозональные СКВ 155
4.4.5. Центральная водовоздушная СКВ . . . . " . . . . 156
4.4.6. Центральная СКВ с ДВУ,хступенчатым исшiрительным охлажде-
иием ....................... 169
4.5. Выбор оборудования для uентральных кондиционеров 170
4.5.1. Компоновка центральных кондиuионеров . . 170
4.5.2. Камеры орошения ОКС и ОКф 171
4.5.3. Воздухонаrреватели ВН и ВНО .... . . 177
4.5.4. Воздухоохладители и блоки тепломассообмена 191
4.5.5. Вентиляторные arperaTbI ........... .... 198
'4.5.6. Воздушные фильтры и вспомоrатеЛЫlOе оборудование КОН-
диuионеров' КТЦ 199
4.5.7. Центральнь\е кондиционеры Кд 199
4.6. Выбор местных кондиuионеров 203
- 4.6.1. Неавтономиые кондиuионеры 203
4.6.2. Автономные кондиuионеры . . 204
4.6.3. Расчет местных кондиционеров
. 206
4.7. Выбор и расчет систем
оздухораспределения 207
4.7.1. Основные сведения о приточных струях 207
4.7.2. Определение скорости и температуры воздуха 218
4.7.3. Орrанизаuия и расчет воздухообмена . 219
4.7.4. Выбор и расчет воздухораспределительных устроЙств 222
4.8. Основное оборудование ,систем вентиляuии 223
4.8.1. Воздушные фильтры 223
, 4.8.2. Калориферы . 231
4.8.3. Вентиляторы 236
4.9. Расчет воздуховодов 238
Список литературы 268




1. СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОТЕХНИКА


1.1. О&ЩИЕ СВЕДЕНИЯ
О ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ ПОКАЗА ТЕЛЯХ
МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ
И РАСЧЕТНblХ ПАРАМЕТРАХ ВОЗДУХА


Оrраждающие конструкuии жилых и общественных зданий принимают в
зависимости от физических свойств материалов, конструктивных решений,
температурно-влажностноrо режима воздуха в здании и климатических харак-
теристик района строительства в соответствии с нормами сопротивления тепло.
передаче, паро- и воздухопрониuанию.
Оrраждающие конструкuии рассчитывают в соответствии с rлавой
СНиП 11-3-79 «Строительная теплотехника» с учетом rлавы СНиП II-А.6-72
«Строительная климатолоrия и rеофизика».
Теплотехнические расчеты оrраждающих конструкuий выполняют на
основе общеrо ураВIreНИЯ теплопередачи, которое для случая передачи тепла
от воздуха внутри помещения к' наружному воздуху имеет вид
1
Q == Ro (tB
tи) Р, (1.1)
rде Q
 количество энерrии. передаваемой в форме тепла от воздуха внутри
помещения к наружному воздуху, Вт; t B И t и
 расчетная температура соот-
ветственно BHYTpeHHero и наружноrо воздуха, ОС; F
 площадь оrраждающей
конструкuии, м 2 ; Ro
 термическое сопротивление теплопередаче оrраждающей
конструкuии, м 2 . К/Вт. , .
При определении величины теплопоступления через оrраЖдающие кон-
струкuии, коrда t и > t B , в формулу (I .1) вводят разность температур t и
 t B .
в том случае, коrда формула (1.1) используется для определения величины
теплопотерь, расчетную зимнюю температуру наружноrо воздуха принимают
равной средней температуре наиболее холодной пятидневки. При расчете,
выполняемом с uелью выбора оrраждающих конструкuий по их теплоизолиру-
ющим свойствам, следует иметь в виду. что оrраждающие конструкuии облада-
ют способностью в большей или меньшей степени компенсировать кратковре-
менные колебания температуры наружноro воздуха. С учетом
Toro расчетную
зимнюю ,температуру наружноrо воздуха принимают в зависимости от безраз-
мерной величины тепловой инерuии оrраждающей конструкuии (табл. 1.1),
которая определяется по формуле


tn
D ==
 RiSi. (1.2)
i
1
rде Ri
 термическое сопротивление i-ro однородноrо слоя оrраждающей кон-
струкuии, м 2 . I(/BT; Si
 расчетный коэффиuиен'?' теплоусноения материала
l-ro слоя оrраждающей конструкuии. Вт/(м 2 . К) (табл. 1.2); т
 число слоев
оrраждаК)lцей конструкuии.
При этом


Ri == бi/
'i.


- (1.3)




Т а б л и ц а 1.1. Зависимость paC'JCTHoil 3I1М>JСй томпературы наружното воздуха
от тепловой инеРЦhИ o..-раж:даIOЩИХ конструкций
Инерц'!.онность отраждаю- I РаС'Je'I1Iая ЗИМНЯЯ температура
щеи ИОНСТРУКЦИИ ТеПJ10вая инерция н.аружноrо воздуха
Безынерционная
Малая
Средняя
Большая
D,;;; 1,5
1,5 < D';;;4
4 < D,;;; 7
D>7
Абсолютная минимальная
Средняя наиболее холодных суток
Средняя трех нанбол холодных cy
ток
Средияя наиболее холодной пятн-
дневки
т а б л и ц а 1.2. ТеплотеХНИ'Jескне Покаsатели стро",теЛЫIЫХ материалов и конструкциli
Характернстика ,:, Расчетные КОЗФФНЦllенты (при
матернала в сухом ,>' условиях эксплуатации соrлвсно
состоянни *::;" табл. 1.3)
fE
momc.J .<
.11 о ",О., =
t tQЗ =
o. '" о. t
  ",:<: 88 .. 1::
О' " ;VJ О
. ";О: g '"'
Материал .... I:::   o,:s: . ;
'" О   Q.c = "1: .,1::
,, '" ::1 О "'''' t:t....
-!- ",:<: ... M '" O"' =.
.., . '" - o еш "'".
...... о> "  ....: 0.:<: о.
.11 '" ,,-< '" . >,"1:' 
... "' о> .11 Э" . 0;0: 
.,--- ::1=
" "'* =... ti:s:5 ,, 0.....'
О 1::--- ",0.---
i5 .111::1: -6-" ga1l1 0>'" 1':0>'" [g::i
- о '" -6-g H:Q ",CQ
" 01 . "'''1:
1:: ;>..,," a: А I Б А I Б I А I Б I АиБ
Бетоны и растворы
Бетоны на ПрllрОДНЫХ плотных ваполннтелях
Железобетон 12500 \ 0,84 11'69 1 2 \ 3 11'92.\2'031-17'86118'7 I 0,003
Бетон на травии нли 2400 0.84 I,Бl 2 3 1,74 1,86 ,16,69 17,63 0,003
щебне 113.ПрИрОДНОТО ..
камня
Бет о ны на искусственных пор истых заполнителях
I<еР3J>lзнтобетон на ке- 1800 0,84 0.66 5 10 0,8 0,92 10,46 12,25 0,009
раМ311ТОВОМ песке н 1600 0,84 0,58 5 10 0,67 0,79 9,04 10.71 0,009
кераМЗlIтопенобетон 1400 0.84 0,47 5 10 0,56 0;65 7,69 9,09 0.01
1200 0,84 0,36 5 10 0,44 0,52 6,33 7,55 0,011
1000 0,84 0,27 5 10 0,33 0,41 4,97 6,08 0,014
800 0,84 0,21 5 10 0,24 0,31 3,84 4,78 0,019
600 0,84 0,16 5 10 0.2 0,26 2,99 3,73 0,026
500 0,84 0,14 5 10 0,17 0,23 2,57 3,24 0,03
ПеРЛlIтобетон 1200 0,84 0.29 10 15 0,44 0,5 6,93 7.97 0,015
1000 0,84 0,22 10 15 0,33 0,38 5,43 6,37 0,019
800 0,84 0,16 10 15 0,27 0,33 4,41 5,26 0,026
600 0,84 0,12 10 15 0,19 0,23 3,19 3,85 0.03
ЩлаJюпенобетон (тер- 1800 . 0,84 0,52 5 8 0.64 0,76 9,33 10,73 0.008
мознтобетон) 1600 ' 0,84 0,41 5 8 0,52 0,64 7;95 9,32 0,009
1400 0,84 0,35 5 8 0,44 0,52 6,84 7,87 0,01
1200 0,84 0,29 5 8 0,37 0.14 5,82 6,7 0,011
1000 0,84 0,23 5 8 0,31 0,37 4,87 5,62 0,011
Бетон на доменных 1800 0,84 0,58 5 8 0,7 0,81 9,75 11,14 0,008
rранулироваиных ШЛа- 1600 '0,84 0,47 5 8 0,58 0,64 8,39 9,32 0,009
ках 1400 0,84 0,41 5 8 0,52 0,58 7,44 8,3 0,01
1200 0,84' 0,35 Б 8 0,47 0,52 6,5 7,29 0,011
Аrлопорнтобетон и бе- 1800 0,84 0.7 5 8 0,85 0,93 10,75 11,91 0,008
тоны на топливных 1600 0,84 0,58 5 8 0,72 0,78 9,34 10,28 0,008
(котельных) шлаках I40Q, 0,84 0,47 5 8 0,59 0,65 7,92 8,79 0,009
1200 0,84 0,35 5 8 0,48 0,53 6,58 7,37 0,011
Бетоны ячеНС'fые
rазо- 11 пенобетон, та- 1000 0,84 0,29 10 15 0,41 0,47. 6,08 7,01 0,011
зои пеносилнквт 800 0,84 0,21 10 15 0,33 0,37 4,86 5,62 0,014
600 0,84 0,14 8 12 0,22 0,26 3,35 3,85 0,017
400 0,84 0,1 8 12 0,14 0,15 2,17 2,27 0,023
300 0,84 0,08 8 12 0,1 0,\3 1,63 1,93 0,026

Продолжеltuе табi! 1.2.
Характернстика >: Расчетные коэффициенты (при
мз:rериала в сухом ,>, условиях эксплуатации Соr..'IaСИО
СОСТОЯНИИ !Е"">; табл. 1.3)
L'(jЩо
t::::r::a
<> tQotQc.J ..!
'" g;:з '"
.. "" '" "" о:;
 " t::<: 8g .. t: _ "
О О' " CI) О
 '" ",; О "' !
,; t:  '"
Материал '" '"  "l ",,,,
O : оа О '" :;<..
 ,,:<: , "'''' '"
IOi. .. .. O"' "''''
'" ъ :;gL'(j 8.&? gj(2) О.
'" ..", !';!« f-4::S  >,.... t:.. >,"1:" 0.:8
t "' Cl).Q Э t:: . О:.; OO t:
m* :;" ti::r:5 ,, "" 8.
О ".. t:""" [::-
'" "'1::1: -&" P:ё "," " .
.. '" -&0 ..CQ ..t:CQ t:::t
О 
" "! . I I I I I
t:: :>о"," :<:2 д Б Д Б Д Б диБ
rазо- н пеиозолобетои 1 1200 I 0'84 1 0,29 ' 1 15 1 22 1 0.52  I 0'58 1 8,15 \ 9.42 1 0.008
, 1000 0,84 0,23 15 22 0,44 0,5 6,f!4 7,97 0,01
800 0,84 0,17 15. 22 0,35 0,41 5,43 6,43 0,012
Цементные, нзвесткове н rнпсовые растворы;
прокатный rипс
1800 0,84 0,58 2 4
1700 0.84 0,52 2 4
0,84 0,47 2 4
0,84 0.41 2 4
0,84 0,35 2 4
0,84 0,35 4  6
0,84 0,23 4 6
0,84 0,15 4 6
0,93
0,87
11;03
10,37
Цементно-пеС'Jаный
Сложный (песок, из-
весть, цемент)
Известково-пеС'Jаный
Цемект!'о-шлаковый
Плиты из rnпса
1600
1400
1200
1200
1000
800
0,76
0,7
0,7
0,52
0,47
0,41
0,29
0,19
0,81
0,64
058'
0:47
0,35
0,21
9,51
8,89
8,62
6,98
6,09
5.95
4,59
3,29
9,72
8,06
6,82
6,63
5,23
3,63
0,009
0,001
0,012
0,011
0.014
0.01
0.011
0,008
Листы rипСОвые обшн-
BO'JHble (сухая штука-
II'Ypкa)
нричная кладка И облицовка ПРИРОi\JfЫМ камнем
,1Iадка иа сппошноrо кнрпича
I<ирпи'J тлнняный 1800 0,88 0,56 1 2 0,7 0,81 9,14 10,09 0,011
обыкновенный (rOCT
53071 *) на цементно..
neC'JaHOM растворе
То же, на цементно- 1700 0,88 0,52 1,5 3 0,64 0,76 8,61 ,9,66 0.012
шлаков.ом растворе ,
I<ирпн'J Снлlшатный 1800 0,88 0,7 2 4 0,76 0,87 9,73 10,9 0,011
(rOCT 37979) на це-
ментнпесчаном рас-
'ТBope
I<ирпнч трепельныll 1200 0,88 .0,35 2 4 0,47 0,52 6,23 6,9 0,019
(rOCT 64873) на це- 1000 0,88 0,29 2 4 0,41 0,47 5,33 5,93 0,023
ментнопесчаном . рас..
!l'BOpe
Кладка IIЗ ИllрПИ'Jа керамичеСl{оrо н СНЛикатноrо
I<нiшич кервмичеСКlliI пустотноrо
1600 0,88 0.47 1 2 0,58, 0.64- 7,87 8,44 0,014
ПУСТОТlIЫЙ плотностыо
1400 Kr/M. (брутто) на
цемеНтнопесчаном
растворе
То же, плотностыо 1400 0,88 . 0,41 2 0,52 0,58 6,98 7,52 0,016
1300 Kr/M' (брутто), на
.цементиопесчаном
растворе
То }Ке, ПЛОТНОСТЫО 1200 0,88 0,35 2 0,47 0,52 6,09 6.61 0,017
1000 . Kr /м' (брутто) на
цементнопесчаном
растворе
Е:нрш,'J СНЛlIкатный 1500 0,88 0,64 2 4 0,7 0,81 8,54 9,61 0,013
одиннаццатнпустотный
на цемеНТНОПесчаном
раСтворе
То же. "еТырнадцатн- 1400 0,88 0,52 2 4 0,64 , 0;76 7,52 8,59 0,014
ПСТОТНЬЙ На цемент..
ho-пес'J&Н растворе

Продол:щеllllе rпп(;д.. 1.2.
){аРI!Ji:теристииа '" Расчешые 1<о,ФФициеиты (при
М87'сриала в сухом ,» условиях эксплуатации со!-.nасно
состоянии  Е'х табл, 1.3)
L'(juo
:i\"''''''
А O О'"и ..t
IJ;:::!:OI:Q  '"
..  (UtQ:J
u '" t: ..
 о 82 .. u
'" u ;и) о
L, :>1 0;6 о :>I
Материал (1) с...... gA:S: '" (1)'"
'" "' "'1:::
 (1)'" ::;o..t:::S: q ",'"
...cq (1) '" о (1)... "'....
 .- t.:f..o .;ctJ '" o", '"
(1)' '" u C\JЦjd'C'? o еф "''''
....... (1).< i5  ...: 0.:':; о.
.. '" С, ;>'! . 0.:.;
.. "' '" Ф.а Э t:: . 0:>1 g c
u * :;'" 1i;".6 о......
о ",,,, o; 0.....
i5 At::[ -8- и с...... со.....
&О:S:с-;з (1)'- ф(l)'" '" -
::J'" -8-0 :S::::Jro  ...cq о-сl:o с::!.
о 
е q f\Тi3 I ,
tJ :.:;2 А В I А I В I Ан В
Прнродный камень
rранит, Пlейс 11 ба- 2800 0,88 3,49 О О 3,49 3,49 24.91 24.91 0,001
аальт
Мрамор 2800 0,88 2,91 О О 2,91 2,91 22.74 22.74 0,001
Известняк 2000 0.88 0.93 2 3 1.16 1,28 12,72 13,63 0.006
1800 0,88 0,7 2 3 0,93 1.05 10.79 11.7 0,008
4 1600 0,88 0,58 2 3 0,73 0,81 9,04 9.72 0,009
1400 0.88 0.49 2 3 0.56 0.58 7,37 7,69 0.011 .
Туф 2000 0,88 0,76 3 5 0,93 1,05 11,62 12.83 0.008
1800 0.88 0,56 3 5 0,7 0.81 9,55 10,73 0.008
1600 0.88 0,41 3 5 0,52 0,64 7,79 8,97 0,009
1400 0.88 0,33 3 5 0,43 0,52 6,62 7,59 0.01
1200 0,88 0,27 3 5 0.35 0,41 5,51 6,2 0.011
1000 0,88 0.21 3 5 0,24 0,29 4,21 4.78 О,ОН
Дерево, изделия из Hero и друтих природных орrанических материал,!в
Сосна и \
ель поперек 500, 2,3 0,09 15 20 0.14 ' 0.17 3,85 4.44 0,006
БОЛОJ<ОН
(rOCT 848666..
rOCT 946372.) ,
Сосна и ель вдоль 500 2,3 0,17 15 20 0,29 0,35 5,55 6.29 0,032
волокон
Дуб попереR волокон 700 2.3 0.1 10 15 0,17 0,23 4,9 5,82 0.005
(rOCT 94627I..
rOCT 269571.)
Дуб вдоль БОЛОКОН 700 2,3 0,23 10 15 0,35 .0,41 6,93 7.77 0.030
Фанера клееиая 600 2,3 0,12 10 13 O,5 0,17 4,22 4,64 0,002
(rOCT 391669)
"арт"н' об-!!IЩОБОЧИЫЙ 1000 2.3 0,17 5 10 0,21 0,23 6,16 6,76 0,006
(fOCT 874074)
Кар10Н строительный 650 ,2,3 0.13 6 12 0,15 0.17 4,26 4,79 О,()()8
мноrОСЛОЙНЬ1Й
(rOCT 440875.)
Плиты древсеноволок. 1000 2.3, 0,15 10 12 0,23 0.29 6,76 7,68 0,012
инстыс и древесно - 800 2,3 0.13 10 12 0,19 0.23 5,41 6.14 0,012
стружечные 600 2.3 0,1 10 12 0,13 0,16 3,88 4,54 0,013
(rOCT 4598,74', 400 2,3 0,08 10 12 0.1 0,13 2,87 3,22 0,019
[ОСТ 106;J277) 200 2,3 0,06 10 12 0.07 0,08 1,65 1.81 0,024
Плиты фибрОЛllтовые 800 2,3 0.16 10 15 0,24 0,3 6,2 7,15 0.011
(rOCT 8928------70) и ар- 600 2,3 0.12 10 15 0,17 0,23 4,54 5,43 O,01t,
болит (rOCT 1922273) 400 2,3 0.08 10 15 0,13 0.16 3,1,7 3,71 0.026
На портландцемепте 300 2.3 0.07 10 15 0,1 0,14 2,49 2,98 0,03
Плиты ка!"iышнтовые 300 2,3 0.07 10 15 0,09 0,14 2,34 2,98 0.045
200 2,3 0.06 10 15 0,07 0,09 1,65 1,99 0,049
Пю<ля 150 2,3 0.047 7 12 0,06 0,07 1.28 1,45 0,049
Теплоизоляционные материа.(lЫ
МИllераЛОБатные и стекповопокинстые материалы
Маты минераловатиые 125 0,84 0,056 2 5 0,064 0.07 0,65 0,72 0,03
ПрОШlIвные (rOCT 75 0,84 0.052 2 5 0,06 0,064 0,53 0.6 O,04(J
2188076) н на ClIme- 50 0,84 0,048 2 5 0,052 0,06 0,42 0,47 0,053
'ТичеСI<ОМ связующем
(rOCT 957372.)"

Продолжеljuе табл, 1.2
н
Характеристшш ,:;" I Расчетные коэффициенты (при
материала n сухом условиях эксплуатации cor лаСно
 состоянии * f;x табл. 1.3)
Q 
'" 6 :  '"
... о. "
" o. C';Jmu " '" ...
 О ",:О<:  CI:I »0 ... vj "
'" О' " O
 :;, ,,:;, ut:::s:;tJ О '" :;''''
.... '" "'   g. '" ,, "'!:::
Материал '" О  "t ",,,, "'....
,, =  o О "'", :;.
 ",:О<: ... '" O", "..
"" . ccrccr':;;'::::CIJ o ф " .
....... '" " ::; ....: 0.:><: 0:>1
'" '" !ii!« "', C: o.
... i :;" Ф.!! Э t:: . О:;, Б'h"
" ti5t:: ,, t::;
О "'... "'f:;' '" 0...... О.
'" "'1::[ -&"  о :s: 'g ",,,,,,, g:i
... "v -&0 :I::::JCI)f.-oo j:;CQ ...",CQ
О "' 
" "i . I I I I I .
i::: uu :><;2 А Б А Б А Б АиБ
Плиты мяrкие. полу- 350 0,84 0,091 2 5 0,09 0,1 1,48 1,66 0,038
жесткие и жеСТКие МИ 300 0,84 0,084 2 5 0,087 0,09 1,31 1,45 0,041
ераловатные на смите.. 200 0,84 0,07 2 5 0,076 0,08 1 1,1 0,049
'l'ическом и битумном 100 0,84 0,056 2 5 0,06 0,07 0,62 0,72 0,056
Свяsующем (rOCT 50 0,84 0,048 2 5 0,052 0,06 0,42 0,47 0,06
57З72',
rOCT I0I4071',
ОСТ 1239466)'
Плиты МlШераловатные 200 0,84 0,064 1 2 0,07 0,076 0,94 1 0,045
повьtшенной }кесткостн
на орrанофосфатном
свяsующем !ТУ 21
СФСР 3.72-76)
литы полужесткие 200 0,84 0,07 2 5 0,076 0,08 1 1,1 0,038
инераловатные на 125 0,84 0,056 2 5 0,06 0;064 0,7 0,78 0,038
рахмальном Связую-
ем (ТУ 400-1-61-74
Мосrорисполкома) 0,064 0,06
Ипиты из стеКЛЯнноrо 50 0,84 0,056 2 5 0,06 0,44 0,49
ШТаlIеЛьноrо Волокна
на синтетическом свя-
зующем (ПХ;Т
lO49978) 0.07 0,053
Маты н ПОЛОСы из 150 0,84 0,06 2 5 0,064 0,8 0,88
стеклянноrо волокна
противные-
(ТУ 21-23-72-75)
9
r
р
п
м
к
Щ
Полимерные материалы
ПеНОПОЛIIСТIlРОЛ 150 1,34 0,05 5 0,052 0,06 0,88 0,99 0,005
(ТУ 6-05-117875)
То же, (rOCT 100 1,34 0,041 2 10 0,041 0,052 0,69 0,81 0,005
1558,870' ) 40 1,34 0,038 2 10 0,041 0,046 0,41 0,49 0,005
Пенопласт ПХВ-l 125 1,26 0,052 2 10 0,06 0,064 0,84 0,99 0,023
(ТУ 6-05-1179-75) н <;;100 1,26 0,041 2 10 0.05 0,052 0,67 0,79 0,023
ПВ-l (ТУ 6-05-1158-74)
ПеНОnОЛllуретан 80 1,47 0,041 2 5 0,05 0,05 0,64 0,67 0,005
(ТУ В-56-70, 60 1,47 0,035 2 5 0,041 0.041 0,52 0,55 0,005
ТУ 67-98-75, 40 1,47 0,029 2 5 0,035 0,035 0,4 0,41 0,005
ТУ 67-87-75)
Плиты 113 реsольно- 100 1,68 0,047 5 20 0,052 0,076 0,85 1,17 0,015
фенолформальдеrнд- 75 1,68 0,043 5 20 0,046 0,07 0,69 0,98 0,023
Horo пенопласта 50 1,68 0,041 5 20 0,046 0,064 0,56 0,77 0,023
(rOCT 2091675) 40 1,68 0,038 5 20 0,041 0,06 0.47 0,65 0,023
Перлнтопластбетон 200 1,05 0,041 2 3 0.052 0,06 0,92 0,99 0,001
(ТУ 480-1-145-74) 100 1,05 0,035 2 3 0,041 0,47 0,58 0,63 0,001
ПеРлнтофосфоrелевые 300 1,05 0,076 3 12 0,08 0,12 1,44 1,98 0,02
изделия (rOCT 200 1,05 0,064 3 12 0,07 0,09 1,08 1,44 0,023
2150076)
Засыnкн
rравий керамзитовый 800 0,84 0,17 2 3 0,21 0,23 3,34 3,59 0,021
(rOCT 975976) 600 0,84 0,14 2 3 0,17 0,2 2,64 2,87 0,023
400 0,84 0,12 2 3 0,13 0,14 1,85 1,96 0,024
300 . 0,84 0,108 2 3 0,12 0,13 1,52 1,63 0,025
200 0,84 0,099 2 3 0,105 0,12 1,19 1,28 0,026

п родолжеlluе табд. 1.2
XapaKTepllcTllкa ;. Расчетные коэффицненты (ПРIl
материала в сухом ,» условиях эксплуатации соrласво
состоянии !l;o." табл, 1.3)
 t;@
 .
'" 6 .<- '" =
... o. '" "" о.
" сзmc.J..... = ...
 о ,,:><:  CI:I >'0 ... " - "
'" о. " ":> о
!:;1  c.Jt:::s:;c.J О '" !:;1
Матернал !;; '"  т о: "' ","
i2 ...... '" ",'" .,1::
I!) : o о "'.. ::1....
   u .. O"' = -
mCI:I o 41J =..
"'", 0.:><: о .
.. =.< ...::!: ;::....... ". »",' 0.!:;1
... "' (1).lI Э t:: . 0!:;1 g
Ш* ::1= ,,
u =... 5ё ::::: о......
о  0.....
о: "1::[ -в- " А:О::S:С-;З ",,,, '" .
- ... '" -в-g :s:::J(f)'" ...et< "::1
о "'",
" '" - 00 I I I I А н Б
1:: ;>.."," :><:.. А Б А Б А I Б
rpaBHIJ шунrllантовый 800 0,84 0,16 2 4 0,2 0,23 3,24 3,68 0,021
(rOCT 1934573) 600 0,84 0,13 2 4 0,16 0,2 2,55 2,93 0,022
400 О,8{ 0,105 2 4 0,13 0,14 1,85 2,01 0,023
Щебеиь IIЗ доменноrо 800 0,84 0,17 2 3 0,21 0,26 3,34 3.77 0,021
шлака (rOCT 5578---76). 600 0,84 0,15 2 3 0,17 0,21 2,64 2,95 0,023
шлаковоЙ ПеМзы 400 0,84 0,122 2 3 0,14 0,16 1,93 2,13 0,024
(rOCT 976075) и аТ-
лопорита (rOCT
1199176)
Щебень и песок из 600 0,84 0,105 1 2 0,11 0,12 2,05 ,2'15 0,026
перлита вспученноrо 400 0,84 0,076 1 2 0,087 0,093 1,49 1:57 0,03
(rOCT 1083274.) 200 0,84 0,064 1 2 0,076 0,08 0,98 1,04 О. 034
БеРМIIКУЛИТ вспеи- 200 0,84 0,076 1 3 О,о93 0,105 1,08 1,21 0,023
ны/! (rOCT 1286567) 100 0,84 0.064 1 3 0,076 0.08 0,7 0.76 0,03
Песок для СТРОlIтель- 1600 0,84 0.35 1 2 0,47, 0,58 ,6,fП 7,87 0.017
ных раБОт '(rOCT
873б77)
ПеИОСтекJiо или rааостекло
Цеиостекло ИЛИ 1'880- 1 400 I 0.84 l ' 0.105 1 1 I 2 I 0,12 I 0,14 1 1,71 1 1,93 I 0.0023
стекло 300 0,84 0,093 1 2 0,105 0,12 1,41 1.52 0,0023
(ТУ 21 веСР 86-73) 200 0,84 0,07 1 2 0,08 0;093 1,01, .1,,12 0,003,
Материалы кровельные, rИДрОИЗOJlЯЦИонные, оБЛИЦОВO'Iные
и рулонные' покрытия для полов
Асбестоцементные матерналы
rii::с(gтеит- 1 :g 1 g:1 1 g: I  I  I g: I g:i I : I g: '1' g:
Асфальтобетон (rOC,T
, 9128---76)
ИздеЛIIЯ нз всnyченно-
ТО пеРЛlIта на БIlТУМ-
ном связующем (rOCT
16136----80)
Руберойд (rOCT
1092376), перТ8МНН
(rOCT 269775), толь
(rOCT 1099976----76)
Линолеум поливннил
'хлоридныlJ MIIOTO-
СЛОЙfJЫИ (rOCT
1463279)
ЛНllолеум поливн..
НIIЛХЛОРIIДНЫЙ на тка-
нево,1 подоснове (rOCT
725177)
Бнтумные
2100 1,67 1,05-
400 1,67 0,11
300 1,67 0,087
'матеРИ8ЛЫ
О О 1,05
2 0,12
2 0,993
1,05
0,13
0,099
16,31
2,41
1,86
16,31.
2,55
1,94
0,0008
0,0038
0,0038
600 1,61 0,17
j,56
(СМ.
табл.
1.25)
3,56
О
О
0,17
0,17
1800
1600
Лннолеумы
1,47 0,38 О О
1,47 0,33 О О
8,55 0.00015
7,43 0,00015
0,38 0,38 ' 8,55
,33 0,33 7,43
1800
1600
1400
1,47 0,35
1,47 0,29
1,47 0,23
8,15 0,00015
7,01 0.00015
5,87 0,00015
О
О
О
о
О
О
035' 0,35 8,15
0:29 0,29 7,01
0,23 0,23 5,87
Стекло
0,76 I О 1 о I 0,76 l' 0,76 110,69 ,1.1,0,69 
Стекло оконное (f'OCТ I 2500 I 0,87
Ш78)
о

'rде 6; '--"- ТОЛЩИJ1а'irо однородноrо слоя оrраждаlOщей КОНСТРУКllИИ или полная
толщина однородной (однослойной) оrраждающей КОНСТРУКllИИ, м; Лi  рас-
четный коэффициент теплопроводности материала i-r:o ОДНОрОДноro слоя or-
раждающей КОНСТРУКllИИ для данных условий ксплуатаllИИ, Вт/(м, К).
- Коэффициент теплоусвоения воздушных прослоек принимают равным ну-
лю' слои оrраждающей КОНСТРУКllИИ, расположенные между воздушной про-
слйкой, вентилируемой наружным воздухом, и наружной поверхностыQ
Qtpаждающей КОНСТРУКllИИ, при определении тепловой инеРllИИ не учитыва-
ются.
Термическое сопротивление теплопередаче и КОЭффИllиент теплоусвоения
слоя оrраждающей КОНСТРУКllИИ, состоящеrо из ряда участков постоянной тел-
щины, но выполненных из разли.чных материалов, определяются в соответствии
с  1.2, .
т а б л и ц а 1.3. Условия 9ксплуатации оrраждзющих конструкций
в зависимости от влажностноrо режима nомещениi:i и ЗОИ. влажности
Блажностный реЖIIМ по-
мещеllНЙ в соответствни
с табл. 1,4
Условня 9ксплуатаЦIIИ (А и Б) в 30IIax
влажноСтн (СМ. табл. 1.5)
сухой I нормальной влажной
-.
Д !J. Б
Д Б 
Б i>
Сухой
Нормальный
Влажный илн мокрый
т в б JI Н Ц В 1.4. Классификация влажностното режима помещений
тноснтельная влажность BHYTpeHHero воадуха. %.
при температуре. ос . '
»лажностный ре-
ЖИМ помещеннй
. 1 .
, до 12
СВЫInе 12 до 4
свыше 24
До 60,
Свыше (Ю до 75
_ Свыше 75
До 50
Свыше 50 до 60
Свыше 60 до 75
Свыше 75
] До 40
Свыше 40 до 50
Свыше 50 до 60
Свыше 60 '
Сухой
Jiормальныll
'Влажный
Мокрый
. , Теплотехнические показатели строительных материалов и КОНСТРУКllИЙ
приведены в табл. 1,2 в зависимости от условий эксплуатаllИИ оrраждающих
КОНСТРУКllИЙ (табл. 1,3), которые определяются влажностным режимом поме-
щений (табло 1.4) и зоной влажности, в пределах которой размещено' здание
(табл, 1.5). _
В табл, 1.5 приведены основные климатические характеристики ряда насе--
.ленных пунктов СССР, в том числе расчетные значения температуры наружноrо
воздуха. При этом абсолютной минимальной температуре соответствует расчет-
ная температура при параметрах В" средней температуре наиболее холодной
пятидневки  расчетная температура при параметрах Б, средней температуре
наиболее' холодноrо периода  расчетная температура при параметрах А.
Средняя температура трех наиболее холодны}( суток находится как среднеариф-
_ метическая из значений средних температур наиболее холодных суток и наи-
более холодной пятидневки,
Расчетный КОЭффИllиент теплоусвоения материала в КОНСТРУКllИИ (при от-
сутствии соответствующих данных в табл. 1.2) может б ыть вычислен по формуле
S == 0,27 УЛl'о (сс + 0,0419OJ) ' (1.4)
rДе все обозначения соответствуют табл. 1.2.

т 8. б JJ 11 ц:! 1.5. С'I.-ноrиые RJil'П\18тиq{'сю.t{> Ксф3КТСр1JСТИКН
и
и
I<:
I<:
 w Расчетные I.lар8.метры ШIружноrо 803ДУХd
'"
О '" 2.й ряд  для
Q. '"
" "!
'" '" А Б
'" о '"
'" '" ... I
Населенный '" u u
пункт u '" О
'" '" '" >. ti
'" '"  ;., '"
'" t '" ... '" ... '"
-& '" '" "'<" '" "'''
2.8 '" iifu "':< o "''''
::;:.. "'.... "".....
.. о ., "'О "' ",О "''''
gt.i С>. . '" ::;: ::;; ..
 о ",со !Oq <>'" !Oq
.....0 м ....С>. (1)", (---С>. (1)",
лма.Ата 44 930 С 27,6 !1J,1) ЗI>2 ( 54,4
IO ,6,7 25 24,3
рханrельск 64 1010 В 18,6 48,6 24,5 55,2
19 17.6 32- 3I,8
Астрахань 48 1010 С 29,5 61,1 33 64,5
8 4,2 22 20,9
Ашхабад 3б 970 С 36 58,2 39 62,8
2 4,2 " ---8
аку 40 1010 С 28.3 65,3 31,7 68,6
1 8,4 ,4 0,8
арнауЛ 52 990 С 23,9 51,9 2'1,3 55.7
23 22,2 З9 ,З8,9
тумн 40 1010 В 25,9 69,1 29,6. 71.6
4 13 t 5
рянск 52 990 Н 22,5 49,8 27,3 53,2
13 IO,5 24 23
ильнюс 56 990 Н 21.5 48,1 26.1 53,2
9 5 23 22,2
инннца 48 970 Н 23 53,6 27.3 56,9
IO 6,7 21 197
Владивосток 44 990 В 23,6 57,8 23.4 61:5
16 14,2 25 24,3
ладимир 56 990 Н 21.4 49.4 27,6 52,7
16 14.2 27 26.8
олоrда 60 990 Н 21,1 50.2 27.2 55,2
16 14.2 ЗI 30,6
Волтоrрад 48 990 С 28,6 55.2 33 57.8
13 IO,5 22' 20,9
Воркута 68 990 Н 15,2 35,6 18,2 41,4
26 25,5 41 41
Воронеж 52 990 С 24,2 52,3 28,9 54,8
14 lI,7 25 2>!,3
рошнловrраД 48 1010 С 27,3 55,2 31,8 58,6
IO 6.7 25 24,3
орькнй 56 990 Н 21.2 51,1 26.8 54,8
16 14,2 зо 29,7
розный 44 990 С 28.8 63.2 34.9 66,6
5 О 16 14.2
непропетровск 48 1010 С '26.5 54 31 57.3
9 5.4 24 23
ушанбе 40 910 С 34,3 57.8 36,8 :61,5
2 3,8 14 I1,7
реван 40 910 С 29,7 Ы,I 34.8 62.8
4 1,2 19 17,6
Запорожье 48 1010 С 27.1 55,7 31,2 58,6
9 5,4 23 22.2
ВаНОВО 56 990 Н 22,2 49,8 27 52.7
16 14,2 28 '27,6
ркутск 52 950 С 22.7 50,2 26.9 53,6
25 24,3 38 З8.1
азань 56 990 Н 22,8 51.1 27,3 54.8
18 16,3 ЗО 29.7
аЛИНlIнrрад 56 1010 Н 20,6 48,6 24,1 52,7
7 2,9 18 16.З
l(aлуrа 56 990 Н 22.4 50,2 26,3 53.6
14 lI,7 26 25,5
I(араrанда 48 950 С 25.1 46.5 31 51.9
20 18.8 32 ----31.8
КемероВО 56' 990 С 21,8 I 50.2 27,3 53.2
25 24,3 ----39 З8,9
А
А
Б
В
Ба
Б
В
В
в
в
во
r
r
Д
Д
Е

U('I(OTOPbIX насе.ленных ПУНКТОВ СССР
(I-Й ряд  для летнеrо периода,.
зимнеrо)
,.,
...
'"
(,)
",О
:8 _
0>'"
""'"
42
38
34
45
40
34
47
24
40
13
з8
,52
40
9
з8
42
33
37
з8
36
3б
31
37
8
35
48
42
36
31
52
41
З8
39
42
37
41
41
33
40
4
43
29
41 -
31
41
34
38
46
36
50
. 38
47
36
33
з8
46
40
49
з8
55
Б
'"
"
"'....
.о:.:
".....
"'>Е
I::(
(7):.:
81,6
З81
73:7
45,2
84,6
339
77'
23
81,2
IO,5
74,5
52,3
80,8
54
75:8
423
69:9
36,8
69,9
36
80,8
306
69:5
48,1
80,8
48,1
67
36
62
52 3
69:9
381
66:1
42 3
70:3
41
72,8
331
84:6
33,9
745
28:5
72,8
30,6
66,1
339
80:8
46
70,7
50,2
72
47,3
61,1
331
62:4
46
64,5
494
73:7
55,2
"
6
:.: -
,,"
'"
"'...
.,0>
"''''
:;;.0
"'...
""
"0
0.'"
1
1,9
4
5,9
3,6
4,8
2.4
2,8
4
8.4
1
5,9
1
6,3
1
5,5
2,8
3,{)
4,7
9
2,9
4,5
3,7
6
4,6
8,5
4,3
IO,I
3,3
5,4
1
5,3
1
5,1
1
3,5
1
5,5
1
2,8
1
2,5
3,5
5,4
2,8
4,9
1
2,8
3,6
5,7
3
5
1
7,7
1
6,8
I
Средняя тем-
пература, ос

о
..
о
Х:.:
 .о
a 
'g :s:
",.о '"
"" '"
28
36
26
14
6
43
2
29
25
26
26
33
35
29
45
зо
29
33
23
26
17
20
25
33
40
35
22
31
35
42
, u
....'"'0
..."
:s::ca.i
.g 
:8.."
"0
",:.:'"

..",.,
.,,,,...
. 
и;
,
23,3
15,6
25,3
30,7
25,7
19,7
22,1
18,4
18
18,7
17,5
18;1
'16,9
24,2
11,7
19,9
22,3
18,1
23,8
22.3
27
25,1
22,7
17,4
17,6
19
17,4
17,6
20,3
'18,4
19,4
19,5
24,3
13,7
22,1
18,5
"
22,3
16,7
18,7
19,9
22,1
17,5
23,3
19,2
25,4
25,2
19,1
18,1
21
22,6
Пер но Д со
средней TeM
пературой
t.;; 80 С
:>:u
0>0
...

,,'"
:;J\;;
8"
2,1
4,7
1,6
3.9
5,1
8,3
7,6
2,6
O,9
1,1
,8'
4,4 
4.8
3,4 -
9,9
3,4
1,6
4,7
0,4
1
3,6
0,5
O,7
44
8,9
5,7
0,6
3,5
7,5
,8
" -
>Е;З
.."
00
",:С
0.0
"'.....
t:: 0>>,
..."
, ...
:g:s
c5
"""о
g 1i: S
 YI
;
*00
.. u '"
&
8.g
t::",,,,
166
251
172
III
119
219
115
206
194
189
201
217
228
182
299
199
130
218
164
181
272
185
133
142
163
225
249
196
213
197
234
180
175
112
139
175
217
241
218
195
214
212
232
134
160
260
218
I

ь CL PaC'JeTHble napaMerpbl иаружilOrо воздуха
"
а.  2,й ряд  I'ЛИ
'"
а "t
о> '" А Б
"' о
'" ;,: ...
Населенный пункт ;,: " "
" .. о
о> '" '"  '"  '"
if:J '" '"
а.", '" ... '" ... '"
-е-. tt:: " '" "',- '" "',-
"'" 10 u "';': u "';,:
Е'о :8'- "...... "......
Rcv" '" ",о "'* ",о "'*
О '" а\.; I::{ а\ ",' 
.. "'''' о
Щ", (YJ Е-<а. (1);,: Е-<а.
I(HeB 52 990 Н 23,7 53,6 28,7 56.1
10 ---6,7 21 19,7
I(HPOB 60 990 Н 20,9 50.6  28,1 56.9
19 17.6 ---31 30.6
I<нpOBocpaд 48 990 С 25.8 52.2 29.7 57,3
9 5,4 2I I9,7
I(ншннев 48 990 С 26 56.9 30.2 59.4
7 2.9 15 13
l(ocTpoMa 56 990 Н 21.1 49,8 25.8 53.6
16 14.2 зо 29,7
I(раснодар 44 970 С 28,6 59,4 30,8 63.6
5 О 19 I7,6
I(раноярск 56 970 С 22.5 49,4 25,9 51.9
22 20,9 40 40,2
I(уйб-ышев 52 990 С 24;3 52,7 29.7 55.2
18 16;3 ?:l 26,8
!(урrаи 56 990 С 23,6 51.1 28 53,6
24 23 34 З3.9 .
I(YPCK 52 970 Н 22.9 51.1 ' ?:l,8 53.6
14- l1,7 24 23
I(уrаиси, 44 990 В 27.4 67 31.7 69,1
3 10 з 1,7
Ленинrрад 60 1010 В 20,6 48,1 24.8 51,5
11 B 25 24,3
Лнпецк 52 990 С 24.4 50.2 28,7 54,8
15 13 26 25,5
Львов , 48 970 Н 22,1 53.2 26,4  ,57.3
7 ......25 19 17,6
Маха'Jкала 44 1010 ,с 26.9 63.6 " 31.6 67
2 4,2 14 l1,7
Мннск 52 990 Н 21.2 49,8 ' 25.9 53.6
10 6.7 25 24.3
МОСКВа 56 990 Н 22.3 49,4. 28.5 54
14 l1;7 25, ' --'--24.3
MYPMaIlCI{ 68 1010 В 16.6 41.4 22 42,7
18 16.3 28 27.6
Николаев 48 1010 С 27.9 58,2 31 62
7 2,9 19 17.б 
Новсород 60 1010 Н 20.8 48,6 24,5 52.7
12 9.2 27 26.8
!-JОDосибпрск 56 990 С 22,7 50.2 26.4 54,8
24 23 -39 ---'38.9
Одесса 48 1010 ' С 25 59 28.б 62
 6 1.2 18 16.3
Омск 56 990 С 22,4 49.4 27.7 53,6
23 22.2 З7 36,8
ОРДЖОIlИlшдзе 44 930 Н 23.8 60.7 31,1 64.9
5 О 17 15.5
Орел 52 990 Н 23.1 49,8 27.7 . 53.6
13 10.5 25 24.3
Оренбурr 52 990 С 26.9 51,9 31.4 54.4
20 18,8 '29 28.5
Павлодар 52 990 С' 23,6 51,5 31.6 54
23 22.2 37 З6,8
Пенаа 52 990 С 23.8 51.1 28.4 54
17 15.5 27 26,8
Пермь 56 990 Н 21,8 50,2 26,3 53.2
20 1 18.8 .....з4 33.9
Петропавловск.. I 2 990 Н 15,7 37.7 18 39.8
I(амчатскнй . 10 6.7 23 22,2

(1 й ряд  для летнеrо периода,
ЗlIмиео)
>.
..
'"
o
"О
:8 .
0>'"
""р.
39
32
37
45
40
35
39
32
37
46
42
3б
з8
б3
39
43
40
.......49
37
З8
42
17
33
3б
39

з8
34
37
26
35
39
з8
":"40
3з
38
40
O
34
45
38
50
38
29
40
49
37
34
38
39
42
2
42
47
з8
43
37
45
31
34
в
.:
:<
,,'-
.о",
0:......
"'!Е
!;;q
ro",
70.7
3I 8
65:3
452
65:3
362
73:7
318
6(6
46
84,6
36
66.6
53.2
67
43.1
64.5
494
69:9
З81
73:2
15.6
67
36
63.6
З81
70:7
339
139:2
255
68:6
38.9
69.9
402
63;6
З8.1
72
29.7
76.6
45,2
78,7
50,2
73,7
285
64'
49,4
69.1
33.9
75,8
З89
74:5
423
72'
473
67:4
431
72'
452
48:1
33.9
и
a
'" .
и.,
р.
"'''
"'о>
"''''
..
0>.0
"'..
ии
"'О
р.,р.
Средин н тем 
пература. ос
-
о:
О
Х'"
0>0
0>"
0::>'
ои

"''''
1
4,3
4
6,3
1
3.6
5,4
3.8
6.8
2.7
3.6
1
6.2
3.2
5.4
3.2
5.2
3,6
6 3'
l'
13
1
4.2
3.8
5.9
1
6.4
4.9
7
3.8
5.4
3,4
4.9
3,8
7.5
3.2
5,4
3.8
6.6
1
5.7
3.9
8.5
3.6
6.1
1
3
3,8
6.5
3.9
6,1
4.2
6.7
1
5.6
2.5
4,8
1
7,6
26
35
25
20
36
23
4
36
39
29'
4
28
32
23
19
,зо
32
.......з4
22
31
2
22
.......41
19
зо
35
O
38
38
24
Продолжение табл. 1.5
.о
о:
!2
'"
'"
'"
. u
»«: о
.."
:< '" .
0:.,0>
,,\О 

",,,,,,,

0:"':>'
",,,,..
:80'"
"..р.
,,:>'0>
",и"
::€ r&!
19.8 18,4
17,8 17,3
20,2 22
21,5 21,9
17,6 20,3
23,2 22.6
18.7 19,8
20.7 18,5
18,8 23,1
19.3 Щ2
23,2 18,6
17,8 16.5
20,2 
18,8 19,3
24.7. 17.9
17,8 21
19.3 18,5
12,4 21.2
23 
17,3 
18,7 22.5
22,5 14.7
18.3 22.5
19.7 Щ6
18,8 19.7
21.9 22.7
21.2 20.4
19.8 18.4
18,1 19,2
12,6 17
Пернод СО
средНей тем-
пературой
t8°C
';'о
0>0
.. .
'"
"'о.
"':>.
"'..

ul!j
1
0.6
4.5
1.6
7.2
6.1
8.7
_3
6.8
2.2
3.9
,;, -
",.о
..
0:"

О"..
Р.о>:>'
t::.."
, ..
0>,:>'
"(J
f-ot5
""'0
gз
 VI
 Q.,-W
",и..
*00
о: "со.

oo

1.1
187
231 .
185
166
224
152
235
206
217
198
121
219
199
183
151
203
205
281
168
220
227
168
220
175
207
201
'209
206
226
259
243
183
233
194
223
213
222
221
246
282
5,8
204
249
202
187
241
170
251
,,219
215',
-123
242
0,3
211
169
220
230
з03
2,6
1.2
.......з.2
.......з,3
0.4
2.6
9,1
0,8
7.7
0.4
3.3
.......з.l
9
5,1
6.4
1

 
" Рсчетн!.;-е параметры HapY}J{Horo воздуха
о ..
'" 2." ряд  для
<>. '"
'" <'1 <
а '" А Б
'"
'" о ... .,
'" :<: "
НаселенныЙ пункт :<: " о
" '" '"
'" О' " >. '" >. '"
:;;:3 '"
<>.'" '" ... '"  ... '"
-8-. !;;!:: .. '" 1::.... '" 1::....
2." "'.... '" U "'", <>. "'",
о '" .. ",U ..
....0 1::0 "'01: 1::0 OI:
о <>.01 '" ::; t;1::[ >!
 "'''' о ",.,; ",.,; , ",1::[
tQ", с') f--<>. (1):<: f--'" (1):<:
Полтава '18 990 С 24,5 53,6 29,4 56,5
l1 8 22 20.9
ПСIШВ 56 1010 Н 20.6 48.1 25.6 51.9
l1 8 26 25,5
PHra 56 1,010 Н 20,3 47.3 24.3 51.1
9 M 20 18.8
Ровно 52 970 Н 22.6 51.5 25,1 55.2
9 5,4 21 19.7
Ростов-на-Дону 48 990 С 27,3 57.3 31,9 60,7
8 4.2 22 20.9
Рязань 56 990 Н 22.8 49,8 27.3 53.6
16 14.2 27 26.8
Самарканд 40 910 С 32,3 59.4 35 62.8
3 2.1 13 10,9
Саратов 52 990 С 25,4 53,6 30.5 56.5
16 14.2 25 24.3
Свердловск 56 970 С 20,7 48,1 28,7 51,1
20 18.8 31 30.6
Севастополь 44 1010 С 25 60.7 29.4 64.5
О 7,1 l1 .....8.4
Семипалатииск 52 970 С 27 51,5 32 54
21 19.7 38 З8.1
Симферополь 44 970 С 26,1 59.4 31,8 63,2
4 1,2 I6 14.2
СмоленсК 56 990 Н 20,8 49 25.3 53,2
13 10,5 26 25.5
СоЧН 44 1010 В 29,9 66,1 30.2 69.5
2 9.6 3- 2.1
Таллин 60 1010 Н 19 47,3 23.5 51.1
9 5.4 21 19,7
Тамбов 52 990 Н 24.5 52,3 28.9 54,4
15 13 27 26.8
Ташкент 40 950 С 33,2 58.2 35.7 62,8
6 2.5 15 13.4
Тбнлиси 40 950 С 28.8 60,3 34,7 62,8
Н' О 5,9 7 3.8
ТеРllOПОЛЬ 48 970 22.1 52,7 26,8 57,3
I 9 5 21 19.7..
ТОмск 56 990 Н 21.7 49 25.9 52,7
25 24,3 40 40.2
Тула 56 !)90 Н 22,2 50.2 27 53,6
14 11.7 28 27.6
Тюмеиь 56 990 С 22.4 51,5 28 55,2
I 21 19.7 35 35,2
УЖI'ОРОД 48 990 Н 24,2 54,4 28.1 58,6
: 6 1,2 I8 I6,3
Улан-Уде "52 930 С 23,7 49.8 29.7 54
28 27,6 З8 38,1
У ЛЬЯIIOВСК 56 990 С 23.8 51,1 28,5 54.4
18 16,3 31 3O,6
Уфа 56 990 С 23,4 50,6 28 54,4
19 17.6 29 28.5
Фрунзе 44 930 С 28,9 52,7 34.4 57,8
9 6,3 23 22,2
Хабаровск 48 990 В 24.1 60.7 28,4 65,3
23 22,2 32 31,8
Харьков 52 990 С 25.1 52,7 29,4 56,1
ll  23 22.2
Херсон 48 1010 С 29 57,8 30,6 61.5
7 2.9 18 16,3

(1-11 р'1д  для' летнсrо периода,
ЗИМflе о)
'"
...
..
\iJ'u
<:0
::; -
"'..
1--<0.
38
37
36
41
34
----35
38
36
40
33
38
41
44
зо
40
41
38
43
з8
22
42
49
40
29
35
41
39
15
33
32
40
39
44
.зо
40
23
37

5
з8
42
40
50
40
28
40
51
40
----48
40
----42
42
....зв
40
43
39
---зб
39
32
в
ti
'"
<:...
.ю",
0:......
"'!!:
!;;I::\
(1):':
68,6
36,8
69,5
41
66,6
35,2
72
36
74,5
33,1
73,7
, 41
85
29,7
68,2
41
66,1
43,1
71,2
20,9
67,4
49,4
70,3
28,5
75,3
41
74,5
13
64,5
31,8
71,2
З89
82:9
29,7
82,5
22,2
62,8 .
=.:?,Я,... 
64
55,2'
69,9
42,3
69.9
502
73:7
27,6
76,6
1.1
75,8
481
73;7
42,3
73,7
З8,1
81,2
43.1
76,2
36
74,5
1,8
4,4
6,2
3,3
4,8
1
4,5
1
7,5
3,6
6,5
4,1
7,3
1
2,7
3,7
6
1
5
2.3
6,4
1
4,3
2,8
6
3,2
6,8
\-,8
6,5
4,9
7,7
2,8 '
4,7
1,2
1,7
1
3,9
1
51
{...
5,6
3,4
4,9
2,7
3,9
1
3,6
1
2,8
3,7
5,8
3,4,
8,1
1
2,4
1
5,9
1
5
1
6,2

о:; ,
'" -
"'"
о.
"''''
"''''
"''''
...
"'.ю
"''''
""
"'о
Р.о.
Средняя тем-
пература, ос

о
о:
о
><",
 
0::>0 о:
о" 52
'g  :s:
",.ю '"
"'''' '"
27
31
20,6
17,6
17,1
18,5
22,9
18,8
25,5
22,1
17,4
22,4
22,2
21,8
17,6
22,5
16,6
20,2
26,9
24,4
18,4
1f\J
18,4'
18,6
20,5
19,4
19,6
19,3
24,1
21,1
20,8
23
25
.......25
27
----33
17
34
З8
14
39
20
33
5
25
32
18
10
25
44
31
41
22
42
36
....з6
27
34
28
22
. lJ;! '
22,3
22,1
Продолженuе табл. 1.5
>.
...",
i
>!Ф52
",О:"
D::
><:a
.!I:;sa.
0:",:>0
"''''...
>!о'"
"''''0.
,,"''''
"'''<:
'" ::;
"'''''''
-<o"i...
17,8
20,9
19,3
1,9
2
O,6
0.5
1,1
4,2
2,8
5
6,4
4,4

1,9
2,7
5,9
0,8
4,2
2,4
4,2
O,5
;8,
3,8
5,7
1,6
10,6
5,7
6,4
0,9
10,1
2,1
0,6
20,3
25,2
20,4
20,1
15,5
26,8
, 21,8
14,6
16,8
20,4
23,7
19:9
22,,5
25,2
21,6
19
23,3
17
22
19,8
Пернод со
средней TeM
пературой
t,,; 80 С
, ...

iЗо
b
"'",
 VI
;
!!:оо
0:"0.
о",'"

0.",,,,
t::o.<:
.t
...

",'"
"i'"
t1
o
"' .
!!:;';
0:"
00
"i'"
о.ю
Q."'"
...."',.,
........."
187
212
205
191
175
212
132
198
228
137
202
158
210
103
221
202
130
152
190
234
20,
220
162
235
213
211
157
205
202
233
230
188
226
153
204
246
215
179
'129
244
21З
151
154
252
2Ы
244
252
229
173
223
205
189 I
167

.;, Расчетные параметры наружноrо В03духа
Ь " 2-й ряд  для
о. gj
'" "i
i3 QJ А Б
'" Q '"
'" '" ..
'" и и
Населенный пункт <) '" о
 о '" '" >. '" >. '"
'" !Е
ii3 0.", .. '" .. '"
tr:: '" '" 51\;! '" 1::1--
" ""u u .о",
O :81-- .. l':Jo "...... "......
1--0 Q '" "'!Е 1::0 "'!Е
Q 0.';- 6 :8 Бjt:::l: :8 Бjt:::l:
  "'''' ",,; Ф';
щ'" (» !-<"" (1)0<: !-<о. (1)",
Целиноrрад 52 970 С 24,9 48,1 31 51,1
22 20,9 35 35,2
Чебоксары 56 990 В 22,9 51,1 27 54;4
18 16,3 ....з2 31,8
Челябинск 56 990 С 22,8 48,1 27,3 52;3
20 18,8 29 28,5
Черннrов 52 990 Н 23,2 51,5 27,8 54,4
10 6,1 22 20,9
Чита  52 930 С 24 49,4 25,2 53,2
зо 29,1 ....з8 38,1
Якутск 62 990 С 23 48,1 28,6 52,3
45 45,2 55 55,2
Ялта 44 1010 С 26,3 61,1' 30,5 64,5
1 8 6 2.5
Ярославль 56 990 Н 21,6 49,8 25,8 52,1
. 16 14,2 31 30,6
.1.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ
оrРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
Сопротивление теплопередаче оrраждающей конструкции Ro представля-
ет собой сумму термическоrо сопротивления при теплообмене между воздухом
помещения и внутренней поверхностью оrраждающей конструкции RB' терми-
ческоrо сопротивления собственна оrраждающей конструкции R K и термиче-
cKoro сопротивления при теплообмене между внешней поверхностью оrражда-
ющей конструкции и наружным в.оздухом R и :
, Ro == R B + R K +R и . (1.5)
, При температуре воздуха внутри помещения'большей, чем температура на-
РУЖНОI'о воздуха, R B  сопротивле,ние тепловосприятию, а R H  сопротивле-
ние теплоотдаче; при температуре воздуха внутри помщения меньшей, чем
температура наружноrо воздуха, наоборот,
т а б л н ц а 1.6. Значения термнческоrо сопротивлеиия Д[{ дЛЯ зимних ус"овнй
Оrраждающие !юнструкцин
I RH'
M 2 ,l\JBT
Наружные стены, покрытня, ,перек.рытия наД проездамн и над холоднымн без
оrраждающнх стенок подпольями в Северной стронтельно-кЛиматнческой зоне
ПереКрЫТИЯ над холодными подвалами, сообщающимнся с наружным возду-
хом; перекрытия над ХОЛОДНЫМИ с оrраждающими стенками ПОДПОЛЬЯМИ и
холодны,1И этаЖаМ!! в Северной СТРОПТСЛЬИО-КЛИМатнческой зоне
Лерекрытия чердачные и над неотаПJ!иваемымн подвалами СО световыМи проема..
ми в стенах
Переi:\РЫТИЯ над неоТаПJ!ива.емыМи подвалами без световЫХ проемов в стенах,
расположенных выше уровня земли, и над неотаплнваемыми техническими ПОД"
польями, расположениыми ниже уровня земли
0,043
0,057
0,086
0,112

Продолжение табл. 1.5
 S? ' ..
(1-11, ряд  для лтнеrо пернода, Среднян теМ- Пернод со .>.
пература, ос средней TeM :,;и
sиМlIЕ!r о) , ",,,, - c5
",,,,., пер ату рой
 'g  t  80 С и""о
В U  C'Ja= g
a а ",О<:'" ;!j :,?V/
О<: - '" \'1:'><:11 'u  g.
иО') а o ,;,
 '" с:>. >< ",:sc:>. .. - '" ""
"'.. "''''.... * E9
.. '" ",., QJO ",,,... '" *00
о') "''' .". QJ" '" :800') "'с:>. ",и '" ис:>.
с:>. "'о<: !;;'" "'....  ",..с:>. "'.... 00 g
QJU "'...... а и U ....., "''' "i'"
",О  "... "'>< и'" "iO') & gg
:.; ии   QJc:>.
ф"; 0')0 о') 8'1!:
Е-<с:>. (1)0<: ,д.-о. о') t:: ..и t:: с.",
42 64,5 5 39 29.2 25,3 8,7 215 228
2 52,3 7,7
38 69,9  35 18,6  5,4 217 
---44 ,4
39 75,8 3,2 35 18,8 20,1 7,1 216 236
45 45,2 4,5
39 70,3 3,5 ?:l 19,4 18,2 1,7 191 
34 33,9 4,2
41 69,9 1 41 18,8 25,3 ,---11,6 240 258
49 49,4 З,9
38 61,1 1 56 18,7 26,4 19,5 254 268
64 64,5 2,6
39, 71,2 2,4 ":"'8 23,7 16,9 5,2 125 151
15 13 4,4
36 71,2 3,7 5 17,2  4,5 .222 
.6 46 4,.
Для потолков с выступающими ребрами при отиошении высоты ребра 
расстоянию между rранями соседних ребер, превышающем 0,3, R B == 0,132 м 2 Х
,Х К/Вт, для друrих оrраждающих к<)нструкций R B == 0,1l5 м 2 . К/Вт. Зна-
чения R H дЛЯ зимних условий принимаются соrласно табл: 1.6, а для летник 
определяются по формуле
R H == 0,172/ (1 + 2 V V), (1.6)
rдe v  минимальная из средних скоростей ветра; м/с, по румбам З3 июль, по.
J!торяемость которых не ниже 16% (см. табл, 1.5); если v < 1 м/с, в формулу (1.6)
riодставляется значение v == 1 м/с.
Термическое сопротивление собственно оrраждающей конструкции в том
лучае, коrда Она состоит из последовтельно расположениык однородных сло-
ев, определяе'(Ся по формуле
т
R" == , Ri + R в . п , (1.7)
i1
fде Ri и т  то же, что и в формуле (1.2); R в . п  термическое сопротивление
замкнутой воздушной прослойки (табл. 1.7).
В случае оклейки одной или обеих поверхностей воздушной прослоЙки
алюминиевой фольroй ее термическое сопротивление удваивается. Прн расчете
по формуле (1,7) термическое сопротивление слоев оrрзждзющей КОНСТРУКllИИ,
расположенных между воздушной прослойкой, вентилируемой наружным воз-
духом, и наружной ,.поверхностью оrрзждзющей КОНСТРУКllИИ, не учиты-
вается.
Сопротивленне теплопередаче наружных панельных стен жилых зданий
ДОпускается определять по формуле
Rо==RСЛr, (1.8)
rде R'Ь СЛ  сопротивление теплопереД3'1е панельных стен без учета теплопро-
Водных включений, м 2 . К/Вт; r  КОЭффИllиент, учитывающий влияние сты.
ков, обрамляющи.х ребер и друrих теплопроводных включеиий, принимаемый
на Qсновании расч ета темп еР!lЧ'Р!1ry;>и.ли Эl{спермнтлtilо.

Т а б л н ц а 1.7. ТеРМИ'Jеское СОПРОТlIвле"ие аамкнутых воздушиых ПРОСJlOОК l?в.п
3JJачение R в . п , м,. К/Вт, воздушной прослойки
rорНSОНТальноЙ для потока тепЛа I rОрН30НТапьной для потока
снизу вверх и ВСiJтнкалыюй ТеПла сверху ВИИа
Толщина воз-
душной про-
СЛОЙIШ, М
При температуре воздуха в прослойке
положитель:юй j отрицательной j поло;,теJJЬ- о:rРI;i,тель-
0,01 0,13 0,15 0,14
.0,02 0,14 0.15 0,15
0,03 0,14 0,16 0,16
,0,05 0,14 0.17 0,17
0,1 0,15 0.18 0,18
0,15 0,15 0.18 0,19
0,2O,3 0,15 0.19 0,19
0,15
0.19
0.21
0.22
0,23
0.24
0.24
Для неоднородной оrраждающей конструкции в уравнение (1.5) вместо
[( к подставляют приведенное термическое сопротивление оrраждающей кон-
струкции RP, которое для плоской оrраждающей конструкции 'определяется
по формуле
RP == (R a + 2Rб)/3.
(1.9)
Для вычисления Ra оrражда.ющую конструкцию - условно разрезаIОТ на
участки плоскостями, параллельными направлению тепловоrо потока,. так
чтобы в пределах каждоrо 'участка термическое сопротивление оrраждающей
конструкции было одинаковым:
р
L Fj
Ra == F 1 (1.10)
р
LД--
jl R Ki
rде Fj  площадь j-ro участка, м 2 ; R Ki  термическое сопротивление j-ro
участка, определяемое по формуле (1.7), м 2 ,К/Вт; р  число. участков,
Для вычисления Rб оrраждающую конструкцию условно разрезают на
слои плоскостями, перпендикулярными к направлению тепловоrо потока:
n
Nб == L R Ki ,
i1
(l,ll)
rде п  число слоев; R Ki  термическое сопротивление i-ro слоя, м 2 . К/Вт.
Дя однородноrо слоя R Ki определяется по формуле (1.3). Значение R Ki
неоднородноrо слоя определяют, разбивац этот слой плоскостями, параллельны-
ми направлению тепловоrо потока, на ряд участков с одинаковым в предела]!
каждоro участка термическим сопротивлением:
р
 Р',
LJ lt
jl
Р
L
jl R Kil
RКi ==
(1,12)

rде Рд  площадь jro участка i-ro слоя, м 2 ; R Kii  термичес!{ое сопротимение
i-ro слоя в пределах i-ro участка, м 2 . К/Вт.
Ra
формула (1.9) применима при  R .;;; 1,25. В противном случае приведен-
, б
ное термИЧеское сопротивление оrраждающей конструкции находят путем рас;
чета температурноrо поля и определения средних температур поверхностеи
оrраждающей КОНСТРУКllИИ.. о "
Тепловая инерция неоднороднои оrраждающеи конструкции определяется
по формуле (1.2), При этом" для сля оrраждающей конструкции, состоящеrо
из ряда участков с толщинои, равнои толщине слоя, но выплне,нныыx из различ-
ных материалов, R кi определяется по формуле (1.12), а Si находится как сред-
невзвешенная величина по формуле [35] ,
р
L SiiFji
Si == iI (1,13)
Р
L Fi i
i1
rде I1се обозначения те же, что и в формуле (1.12),
При наличии в оrраждающих конструкциях сложных элементов (уrлов,
откосов окоиных проемов, стыков BHYTpeHHero и наружноrо оrраждений) воз
можно увеличение теплопотерь и понижение темпе f. атуры внутренней поверх-
ности оrраждений в пределах этих участков [30 .
Увеличение теПЛОJJотерь в данном случа характеризуется фактором фор-
мы f, показывающим, во сколько раз теплопотери через участок поверхности с
шириной, равной удвоенной условной толщине оrраждения, больше, чем через
!Участок поверхности rлади оrраждения, имеющей ту же ширину. Условная
толщина оrраждения d ycп принимается равной лR о . Для наружноro уrла фактор
формы равен 0,68 по наружному обмеру оrраждений и 1,18  по внутреннему.
Для откоса oKoHHoro проема f == 1,5 при условной толщине оrраждения 2лR,
rде R  сопротивление теплопередаче внутренней части оrраждения до оси
,заполнения oKoHHoro проема. Для стыка BHYTpeHHero и наружноro оrраждений
фактор формы равен 0,95 по наружному обмеру оrраждения и 1,2  по вну-
треннему (в одну сторону ,от оси стыка). Для теплопроводных включений (диаф
parMa, сквозной шов из раствора, стык панелей, жесткие связи стен оБJIеrчен
ной кладки и др.) фактор формы в одну сторону от оси включения определяется
по формуле
а ( 1 1 )
f вкл == 1 +""4f" R  Ro '
Т.ВКЛ _
(1.14)
rде а  ширина включения, м; л  КОЭффИllиент теплопроводности теплоизо-
ляционноrо материала основной кощтрукции, Вт/(м . К); R т . вкл и Ro  терми-
ческое сопротивление теплопередаче, рассчитанное по сечению соответственно
теплопроводноrо включения и основной конструкции, м 2 . К/Вт.
,Для расчета теплопотерь через сложные оrраж-дения используется приве-
денное термическое сопротивление теплопередаче, м 2 . К/Вт. '
F
R о . п n == R O 2 ( 1 15 )
... F + '2.d усл . i (fi  1) li ' .
rДе Ro  термическое сопротивление теплопередаче по rлади оrраждения. м 2 Х
Х К/Вт; F  площадь оrраждения по внутреннему или 'внешнему обмеру,
м 2 ; d усл . i , li  соответственно условная толщина и протяженность i-ro элемеи-
Та кон.,Струкции с двухмерным температурным полем, м; fi  фактор формы
&-ro Элемента конструкции, принимаемый в соответствии с порядком обмера
ПЛОЩади оrраждения.

т 8 а Л и Ц з 1,8, С()ПРОТIiВJlение теПJlопеl1еДЗ'Jе заПОJlнениА световы" просМ()в /{о
Заполнение CBe70вoro проемз
I Ro,
м2 .I\jBT
Одинарное остеlwеиие в деревянных переплетаХ
То же, в МетапличеСJ{ИХ
ДВOIIное ОСтеl{леи>,е в деревянных спаренных переплетах
То же, в металлических
Двойное осТеl{ленне в деревянных раздельных переплетах
То же. в металлических
Двойное остеl{ленне внтрнн в метаЛЛН'JеСI{НХ раадельных переплетах
Тройное остеl{ление в деревянных переплетах (спаренный н одннарный)
То Же, в металлических
БЛОI{Н стеl{ЛЯННЬ1е пустотелые размерами 194 Х 194 Х 98 мм при шнрине швов
6 мм
То же, размераМI\ 244 Х 244 Х 98 мм прн шнрнне швов 6 ММ
профнлыlеe сТеl{ЛО швеллерноrо се'Jення
То же, l{ороб'Jатоro
ОрrаНИ'JеСl{ое стеl<ЛО одннариое
То Же, двойное .
То Же, тройное
Двухслойные стеl{лопаl{еты в деревянных переплетах
То же, в металЛических
Двухслойные стеl{лопаl{еты н одиНарное остекленне в раздельных деревянных
переплетах
То Же. в меТаЛличе'скнх
0,17
0,15
0,34
0,31
0,38
0.34
0,31
0,52
0,48
0,31
0,33
0,16
0,34
0,19
0,36
0,52
0,34
0,31
0,52
0,48"
Для сложных КОНСТРУКUИЙ необходим расчет температурноrо поля методом
I<онечных разностей или электротепловой аналоrии (ЗJ,
Фактические значения сопротивлений теплопередаче для различных видов
заолнения световь\х проемов приведены в табл. 1.8.
1.3. вы&ор оrРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
ПО ,ТЕПЛОЗАЩИТНЫМ СВОЙСТВАМ
. Оrраждающие конструкции проектируют с таким расчетом, чтобы обеспе-
чивалась минимизация приведенных затрат, учитывающих как затраты на стро-
ительство, так  затраты на отопление помещений в зимнии период. Оптималь-
ному варианту соответствует экономически целесообразное, сопротивление теп-
лопередаче оrраждающих конструкций RI{. в 'то же время сопротивление
теплопередаче оrраждающих КОНСТРУКllИЙ должно быть не меньше произведе-
ния термическоrо сопротивления теплопередаче, требуемоrо по санитарно-rиrи-
еническим нормативам RP, и повышающеrо КОЭФФИllиента т (табл. 1.9, 1.10).
Сопротивление теплопередаче внутренних оrра1КдаIОll\ИХ конструкций
опредеЛЯIОТ только в том случае, коrда разность температур BHYTpeHHero воз-
духа в помещениях, разделяемых этими КОНСТРУКllИЯМИ, превышает 100 С.
Требуемое по санитарно-rиrиеническим нормативам сопротивление теплопере-
даче оrраждающих конструкций, за исключеиием заполнений световых проемов
(окон, балконных дверей и фонарей), иаходят из выражения
RTp == п (tB  t H ) R ( 1,16 )
о /),t п в'
rде п  коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности оrраж-
дающих конструкций (табл. 1.11); /),tП  нормативный температурный перепад
между температурой BHyтpeHHero воздуха и температурой внутренней поверХ-
ности оrраждаlOщей IЮНСТРУКЦИИ, ос (табл. 1.12); R B  то же, что и в формуле
(1.5); t H принимается по табл, 1.5 с учетом табл. 1,1,
Для дверей (кроме балконных) и ворот требуемое сопротивление теплопере-
даче принимается; равным 60% требуемоrо сопротивления теплопередаче стен,

Т а б л 11 Ц а' 1.9. Значения КОЭФФИЦllента ,повышения сопротивления теплопе;>едаче
оrраждающих конструкций т ЖиЛЫХ зданиЙ
КОНСТРУКЦИИ наружных стен зданий
'" '"
'" '""''''
:а ",:а'"
'" ...",:а
:a :а0'с.
с."''''
с.'" "''"
",,,, ос.с.
:з::IJ 1::"''''
О'!::
1,1 -1
1.3 1
1,3
1,5
2 1,3
1,5 1
1.1 1,3
Иs кирпича и одиослойных леrкобетонных панелей и блоков
ИЗ автоклавното Я'Jеистоrо бетона
Из трехслоiiиых панелей с эффеl<ТИВИЫМ утеплителем и керамзитобе-
тонными ребрами
Из тр'ехслоitныx панелей с эффективным утеплителем и тибкими СВЯ-
br:ослойные на основе древесины, асбестоцемента и др утих листовых
материалов с эффективным утеплителем для одно- и двухэтажных зда-
ний
То же, для мноroэтажиых зданий
Из местных материалов прн мноrослойных ЧеРда'JНЫХ перекры't;иях
(для малоэтажных здаНlIЙ)
При м е 'J а н и е. Для перекрытий иад проезД'М'I, I'!одв.алам'! и подпольями т  1.
i а б ли' ц а 1.10. Значения коэффицнентн повышення сопротивления теплопереД;tче
оrраждающих конструкци!l т общеfтвенных зданий
ОrражДhющие'l<онструt:ции 'зданий
I т
/
1,1
1,3
1,3
1,5
2
1,5
2
1,5
1,1
I,З
1,5
I,З
2
1;5
. . ;
Стены наружные:
из одиослойных лerl<обетонных панеле!!
из одиослойных паиелей из Я'Jеистых бетонов
из трехслойных панелей с эффектнвным утеПЩlтелем и . керамзитобетонными реб-
рами
из трехслойных железобетонных пане,lСЙ с эффектнвным утеплителем и rибкими
ВЯ3ЯМИ .
из мноrослойных панеле!! на основе древеснны, асбестоцемента и друrнх .цистовых
материалов с эффективными утеплител,Я'''' для малоэтажных (одно-двухэтажнI,lХ)
зданий
1'0 же. ДЛЯ МlIоroЭТаЖНЬ!Х зданий
из r\fета.ллических ЛfJнenёfi из алюминиевых СПпВОВ типа сСаидвнч» Н др. С y('n
лиелем из пеиополиуретана
то же, прн полистовой сборке с утеплителем из мннеральной ваты
:fI:з t{tiрnича. леп{обетониых, ячеистобетонных БЛQI<QВ и местных материалов.
БСС'Jерда'Jные I<рЫШИ (ПОl<РЫТИЯ):
по: }{<елезобетонным плитам Ц'теплите.пем из леrких н ячеистых СеТОIIОВ
аоь же. с утеплитёлем И9 минеральноЙ ваты
'1'0 Же. с насыпным утеплителем
ПО профилнрованному металлпчеСI{ОМУ настилу с утеПЛIlтелем 113 пеllополистирола
«'о )ке, с утеплнтелем нз мннеральной ваты
т а б л и ц  1.11. Значения КОЭффИI\иеита f1 для различиых OI'раждаЮЩIIХ IШliCТРУIЩИ;;
Оrраждающие конструкции  f1
Наружные стены и r.окрытня; перекрытиЯ черда'tщые "(с кровлеЙ из штучных Ma
П'еРИ8JIОВ) If иад проездами; переl<рыIIя над ХОЛОДИЫМ:J без оrраждающнх сте::о:<.
Подпольями в Северной стj)ОитеЛЫIOкr.имаТИ'Jескоi\ зоне '1
ПереКРЫ1'И:l над холодными подвалами, сообlцающимася с нару>кным воздухом;
nРекрытня чердачные (о кровлей из рулонных материалов); переl<РЫТIIЯ над xo
.педными с оrраждвlOЩИМИ стениамн" подпольями и ХОЛОДНЫ1Ш этажами в Северной
СТРОителЬН(}-l{лиматнчеСl{ОЙ зоне . 0,9
!!ерекрытия над неОТВПЛIlваемЫМИ подвалами со светов"ЫМИ проемми в стенах 0,75
.1lерекрыmя над неотапливаемыМИ подвалами без световых ПрОЕ'мов в стенах, рас.
ПОложеиные выше уровня земли 0,6
перекрыIияя над неотаплнваем"ыми техничесКнми ПОДПОЛЬЯМИ, раСПОЛО>I{ениыми ни.
Щ УРQВнземли, .' '," _ ,. 0,4

т  б .л'Н Ц з 1.]2, Нормативный температурный перепад t;.t" для раЗЛИ'JнLJХ
С1траждающиХ IIОНСТРУIIЦИИ
Здаиия и помещеиия
t;.t n , ос, для
'"
о)
...
и
О"
0."
":;;
-r'"
",О;
"''''
'"
"" -r"
"о:;;
"'''0:

g
o."i-r
0)",0
"О)!:

'"
!Е
»
J
покрытиЙ
И 'Jерда'Jньiх
перекрытиЙ
1. Здания жилые, больни'JИЫХ учреждениЙ (больииц,
клиник; стационаров и roc, питалей) родильных ДОМОВ,
домов ребеНI{а, домов-интернатов, для престзрелых и
инваЛlIДОВ; спальные корпуса общеобразовательных
детских ШКОЛ; здания детских садов, яс.леtj:, яспейса-
дов (комбинатов), детскнх домов и детских приемников-
распределителеЙ
2. Здания диспансеров н амбулаТОРПО-ПОЛНКJ!ИНИ'JеCl<ИХ
учреждениЙ; Y'Jet5HbIe здания общеобразовательных
детских школ
3. Общественные адаиия, кроме указаlПlЫХ в пп. ] и 2,
З8 исключением помещениЙ с влажным ИЛИ МОКРЫМ ре-
жимом
4, Помещения обществениых ЭД8ннЙ' 'с влажным или
МOKpbiM режимом, если:
не допус!{ается конденсация влаrн на внутренней по-
верхности стен и ПОТОЛКОВ
не допускается конденсация влаrн на внутреннеЙ по-
верхности тол ько ПОТOJIков
6 4 2
6 4,5 2,5
7 5,5 2,5
tBtp 0,8 (tb.,...-t р ) 2,5
7 0,9 (tBtp) 2,5
При м е ч а и и я. 1, ЗНа'Jения >юрмативноrо температуриоrо перепада для перекры-
тиЙ иад проездамн, подвалами и подпольямн в ПOflIещениях общественных здаииЙ с влаж.
ным или мокрым режимом не нормируются, если эксплуатация ЭТИХ помещениЙ не свяэана
с постоянным пребыванием в инх людеЙ, а также прн температуре поверхиостн пола выше
230 С. 2. t p  те1!пература ТО'Jки pocы, ос, при расчетной ТCI'IIпературе и относительной
влажности внутреннеro воздуха
определяемоrо по уравнению (1.16) при расчетной температуре наружноro воз-
духа, равной средней температуре наиболее ХОЛОДной пятидневки.
- В табл. 1,13 приведены нормативные данные по величине требуемоrо O-
противления теплопередаче для заполненнй световых проемов (окон, балконных
дверей и фон'арей).
Рекомендации ЦНИИЭПЖилища по конструкции заполнения световы);
проемов наружных стен жилых зданий с высотой этажа 2,8 м (с учетом воздухо-
проницаемости) представленыв табл. 1.14, При невозможности изrотовления на
месте и экономической неllелесообразности доставки из друrих районов запол-
нений световых проемов с тройным остеклением временно, до 1983 r" допуска-
ется применение заполнений с двойным остеклением для районов с разностЫо
температуры BHYTpeHHero воздуха и средней температуры наиболее холодной
пятидневки до 560 С.
Низшая температура. внутренней поверхности оrраждающей конструкции
должна быть не ниже температуры точки росы. При этом расчетиая зимняя тем-
пература наружноrо воздуха принимается в соответствии с табл. 1.1. При опре:
делении точки росы относительная влажность BHYTpeHHero воздуха для здании
жилых, больничных учреждений, диспансеров, амбулаторно-поликлиническиХ
учреждений, родильных домов, домов-интернатов для престарелых и инвалИ-
дов, общеобразовательных детских школ, детских садов, яслей, яслей-садов

Т а б л и па 1.13. Требуемое сопротивление теплопередаче заполнений световых
проемов .RP
Здаиня и помещеиня
Рвзность eM.
пературы
внутреннеоо
воздуха и
средней тем-
пературы иаи-
более холод-
иой пятндне&
КИ. ос
1. Здания ЖИЛЫе, больни'JНЫХ учреждеинй (больниц.
J<ЛИИНК. стационаров и rоспиталей), диспансеров, амбу-
латорно.поликлинических учрежденнй, роднльных до-
МОВ, домов ребенка, домов-ннтериатов для престарелых
и иивалидов, общеобразовательиых детских школ, дет-
ских садов, ясле\!, яслей-садов (комбинатов), детских
домов и детских приемннкои-раслределителей
'2. Обществеиные здания, кроме указанных в п. 1, за
исключением помещений с влажным или мокрым режи-
мом
3. Помещения общественных зданий е влажным или
мокрым режимом
До 25
Свыше 25 до 44
Свыше 44 до 49
Свыше 49
До 30
Свыше 30 до 49
Свыше 49
До 30
Свыше 30
Rr I м2. К/В'Ю
'.,
«",
or
к
":о
"''''
о"''''
",о.,
0"'0.
!:;",
.о.,
"'А
.....
g',S
:;i-e.
0,17
0,34
0,38
0,52
0,16
0,31
0,31
0,48
0,16
0,31
0,48
0,16
0,31
0,16
0,31
0,31
0,16
0,16
т _: л н Ц а 1.14_ Рекомендации по конструкции заполнения световых проемов
наружных стен жнлыJ< зданий [12]
Средняя температура иаиболее холодной ПЯТИДНевкн. ос
'"
о" '"
",.,,,,
,,!Е'"
",..'"
...or
... "''''
51 10 I 1 I 20 I 251, зо I 351 40 I 451 50
55
Прн расчетиой с!<оростн петра 5 м/с
16 ! 01 ! Сl I Рl ! Р2 I Р2 I р2 I Т2 I Т2 Т3 Т3 ТЗ
12 ol Сl Сl Рl р2 р2 Т2 Т2 Т2 Т2 Т2
9- 01 Сl Сl Сl Сl Рl т1 Т2 Т2 Т2 Т2
5 01 Сl Сl Сl Сl Рl 'Т1 т1 Тl Тl т1
При расчетной скорости ветра 8 м/с
t Р2 Р2 Р2 р2 Т2 I Т2 Т3 Т3 Т3 Т3 Т3 .
Рl РI Р2 р2 Р2 р2 Т2 Т2 Т3 Т3 ТЗ
9 01 Рl Рl Р2 Р2 Р2 Т2 Т2 Т2 Т2 Т2
5 01 С/ СI С/ РI РI т1 Т2 Т2 Т2 Т2
При м е ч а н и е. О  одинариое остекление; С  ДВОl1иое остекл еиие в спарениых
пере!шетах; Р  двойное остекленне в раздельных переплетах: Т  тройное остекление
цифры  КОЛИЧесТВО упЛотиенных притворов в заПОЛНеНlШ.
l
ТаБЛИI\а 1.15. 3начения коэффицнента 1') для схем 14
Схема теПЛО- Зна'Jение 1') при а/б
npoBOJ\[lblX I I I I I I I I
ВКЛЮ'JеииЙ 0,02 0.06 0,1 0,2 0.4 0,6 0,8 1 1,5
по рис. 1./
1 0,12 0,24 0,38 0,55 0,74 0,83 0,87 0,9 0,95
2 O,IJ7 0,15 0,26 0,42 0,62 0,73 0,81 0,85 0,94
8 0,25 0.5 0,96 1,26 1,27 1,21 1,16 1,1 1
'4 0,04 0,1 0,17 0.32 0,5 0,62 0,71 0,77 0,89
,"...

Таблнца 1.16., Зна'lения КО9ффициента 1] для схемы II
3на'Jение '11 при а/б
б в !6 0,04 0,06 О,()8 0,1 0,12 0,14 V.16 I 0,18
, ,0,5 0,011 0,025 0,044 0,07-1 0,102 0,136 0,17 I o,2!>
0,25 0,006 0,014 0,025 0,04 0,054 0,074 O,O2 0,112
(комбинатов) и детских домов принимается 55%, а для прочих обществеННЫJ!i
зданий  50%. '. -
Температура внутренней поверхности оrраждающей конструкliИИ без тел-
J!опроводноrо включения определяется по формуле
. R
't'B == t B  R: (t B  t H ), (1,17)
rде, Ro находится по формуле (1.5), а R B имеет указанные для формулы (1.5)
Значения.
_ Наиболее низкая температура внутренней поверхности в уrлу вычисляется
11.0 приближенной формуле .
't'x == 't'B  0,18 (t B  t H ) (l  O,23R o )' (1.18)
При наличии теплопроводных включений (диафраrма, сквозной шов из
раствора, стык панелей, жесткие связи стен облеrченной кладки и др.) низша
'температура внутренней поверхности оrраждающей конструкции опредеЛяется
и? формуле
. [ ( RYCJJ )] " 
,'t' == t B  Rл 1 + '1 _;  1 (t B  t и ), (С19)
'rде 'R и RСЛ  сопротивления теплопередаче оrрзждающей КQ'НСТРУКllИИ со-
()тветственио в местах теплопроводных включеиий и вне этих мест, определяе
,м.не по,формуле (1.5), м 2 . К/Вт.
:'H.....,._
 ;;j@: а
t'. 7: t. t'. 't'
f 2
t и tl/ t и tн
- -
t., 1:. 'C t 8 1."8 'C t., 
,J ZJ 3
,Рис. 1.1. Схемы теплопроводных включений в оrраждающих КОНСТРУКllИЯХ.
Значение коэффициента 1] в формуле (1.19) зависит от размеров и располо-
жения теплопроводных включений. Схемы теплопроводных включений в оrраж-
дающих КОНСТРУКllИЯХ приведены на рис. 1,1, а значения 1]  в табл. 1.15 и
, v а
1,16, "де IJромежуточные значения находятся интеРПОЛЯllиеи. При т> 1,5
для схем 14 вместо формулы (1.19) используется уравнение (1,17).
Низшая температура внутренней поверхности неоднородной оrраждающей
КОНСТРУКllИИ в местах теплопроводных включений, tle приведенных на рис. 1.1,
а также в местах сопряжения с друrими КОНСТРУКЦИЯМИ определяется на OCHO
вании расчета температурноrо поля фраrмента КОНСТРУКЦИИ.
Экономически llелесообразное сопротивление теплопередаче оrраждающей
концрук!\ии RK должно быть не, м,еныпеe проиведения RP,m, rде RP ()Пде.ля-

ется по формуле '(1.16), а т принимается по табл. 1.9 или 1.10. Значение RI!
устанавливается путем сравнения различных вариантов по величине приведеи-
'ных затрат, руб./м 2 , определяемой по формуле
б (t B  [OT.ep) ZОl'.пер тС т / т ( 1.20 )
П == С + 3,6. 10 RoEH '
rде С  себестоимость С1:роительно-монтажных работ в расчете на 1 м 2 оrражда-
ющей К0НСТРУКllИИ без учета накладных расходов и плановых накоплений, оп-
ределяемая по действующим для KOHKpeтHoro района нормоативам, а при разра-
ботке ТИIJОВЫХ проектов  ДJlЯ условии, установленных деиствующими инструк-
'llиями, руб./м 2 ; t oт . nep  средняя' температура наружноrо воздуха за отопитель-
ный период, ОС; ZOl'.nep  продолжительность отопительноrо периода, ч/rод;
т  КОЭффИllиент, УЧИThlВающuй дополнительные потери тепла за счет ии-
фильтраllИИ наружноro воздуха и принимаемый равным 1,05; С т  СТОИМОСTh
'тепловой энерrии, руб./rдж; lт  коэффициен:r, учитывающий перспективное
изменеиие стоимости тепловой энерrии (ДJlЯ помещений общественных зданий
с влажным и мокрым режимом lт == 1; ДJlЯ прочих жилых и общественных
едаиий lт ==' 1,3); Е н  нормативный КРЭффИllиент эффективности капиталь-
'H"X вложений, принимаемый равным 0,08 roдl. ,
" . При проектировании' "зданий лечебно-пjюфилактических учреждений,
детских дошкольных учреждений, домов-интернатов для престарелых и инва-
'идев, об_щеобра30вательных ШКQЛ, школ-интернатов и детских домов в форму-
,JЩХ (1.20) и (1,2 J) Zот.пер  продолщительность периоа с темпераТУ.рой наруж-
Hor.o ,воздуха не Bblllle 1.00 С, для прочих жилых ,и общественных зданий" про-
.д.ОJIжительность периода с те1.1пературой иаружноrо воздуха не Blllle 80 С (см.
табл, 1,5}. .
При наличии теплоизолирующеrо слоя (утеплителя) предварительное зна-
9ение ero толщины, м, определяется по формуле
б ==I,9.1O3д ]1 ' nут(tвtот.ер)Zот.перmСуlт, (l.2i)
у1' ут , Е Д' С' ,
н ут у.
rде Аут  расчетный КОЭффИllиент теплопроводности теПЛОИЗОЛЯllионноrо слоя,
Вт/(м . К); Пут == 0,85  ориентировочное значение отношения термическоro.
сопротивления теПЛОНЗОЛЯllионноrо слоя к сопротивлению теплоперед.аче
,()rрадаIQщей КОНСТРУКllИИ; С"Т  стоимость материала теПЛОИЗОЛiщионноrо
слоя, руб./м3. , 1..
.', rлавой СНиП п-л. 171 '" «Жильtе -здания» в жилых зданиях высотой 9 и
более этажей, как правило, IJредусматривается устройство теплоrо чердака.
Чердачное пространство крыши используется в этом случае как сборнilЯ венти-
.ляuионная камера статическоrо давления для всех веНТИЛЯllИОННЫХ каналов
. Жилых помещений, воздух из которой удаляется через общую вытяжную шах-
ту [22]. Конструктивные особенности теплых чердаК06 описаны в rлаве 4.
" Устройство теплоrо чердака позволяет уменьШИТЬ теплопотери через.
перекрытие между верхним этажом и чердачным пространством. '
Kpblllla с теплым чердаком состоит из покрытия, наружных стен и, чердач-
Horo перекрытия. Покрытие выполняется, как правило, с утеплением, перекры-
тие  без Hero. Толщина и материал наружных стен чердака,....и,ак прщшло,
ПРИНИмаются такими же, как и наружных стен здания, толщина утеплителя в
Покрытии определяется расчетом. Вытяжная шахта, соединяющая объем тепло-,
ro чердака с наружным воздухом, может выполняться с зонтом ДJlЯ заЩИThI
от осадков и без зонта с водосборным поддоном,' В первом случае сопротивле-
ние теплопередаче стен шахты должно составлять не менее 60% расчетноrо со-
ПРОТИвления теплопередаче покрытия, во втором ,случае оно не нормируется.
Конечной цеЛЫQ теплотехническоro расчета теплоro чердака является
выбор конструкции покрыТия и определение величины теIjЛОВЫХ потерь через

перекрытие между верхннм этажом и теплым чердаком. Действительное, со-
противление теплопередаче покрытия теплоrо чердака должно обеспечивать
невыпадение конденсата на внутренней поверхности покрытия и на внутрен-
ней поверхности стен в уrловой зоне, наиболее удаленной от веНТИЛЯllионноrо
блока. Для этоro температура соответствующей поверхности должна быть не
ниже минимально допуСТl'Iмой температуры внутренней поверхности оrраждения
t доп ' принимаемой по табл. 1.17 в зависимости от расчетной температуры на-
ружноrо воздуха (по параметрам Б),
Поскольку коэФфИllиенты термическоro сопротивления при теплообмене
между воздухом и внутренней поверхностью оrраждающих конструкций за-
висят от температуры, расчет выполняется путем последовательноrо приближ\!,
ния в следующем порядке [27].
т а б л If Ц а 1.17. Значения .,НfIимально' 1. Определяется расход возду-
допустнмой температуры внутренней ха кr/ч пост у паю щ еro на одн у сек-
поверхности оrраждеиия t ДОП "
цию ;rеплоrо чердака:
G == т [О кв + 17 (и 5) 
 2,4 (t иБ  5)], (k22)
t иБ , ос
t доп . ос
10
20
зо
40
4,3
1,5
О
1
rде т  число квартир здания, со-
ответствующих одной чердачной сек-
ции; OKB нормативный расход воз-
духа, кr/ч, на одну . квартиру; v 
При м е 'J а и и е. Промежуточные зна- расчетная скорость ветра, м/с; t нБ 
чепий допускается определять линеЙиой ии-
ТJ!рполяциеЙ, расчетная температура наружноrо
/ ' воздуха по параметрам Б, ос.
2. Определяется удельное тепловыделение трубопроводов, размещаемых на
теплом чердаке, в расчете на 1 м 2 площади чердака, Вт/м 2 ;
qT == О.77п,
( 1.23)
rде n  число этажей здания,
3. С ИСПОJ.lьзованием приближенноrо значения термическоro сопротивлf':
ния при теплообмене между воздухом и внутренней поверхностью оrраждении
R B == 0,115 м 2 . К/Вт определяются значения термических сопротивлений теп
л)Передаче:
для перекрытия между верхним этажом здания и теплым чердаком
Rпер == 0,23 + Rep ;
ДЛЯ ПОКрЫТИЯ теплоrо чердака (с учетом табл. 1.6)
R ПОК == 0,158 + Ro + Rc;
для наружной стены теплоrо чердака (с учетом табл, 1.6)
(1.24)
(1,25)
R CT == 0,158 + RT ,
(1.26)
rде Rep, ROK и RT  терм'!ческое сопротивление собственно оrраждающих
КОНСТРУ1<IlИЙ соответственно перекрытия, покрытия и стен, м 2 . К/Вт; Rc 
расчетное термическое сопротивление снежноrо покрова, принимаемое рав-
ным 0,086 м 2 . К/Вт.
Рекомендуемое значение термическоrо сопротивления теплопередаче пере-
крытия между верхним этажом и теплым чердаком Rпер зависит от этажности
здания: 9этажноrо здания  0,32, 12-этажноrо  0,28, 16-этажноrо 
0,25 м 2 , К/Вт,
,. Теплотехнические свойства материалов определяются из условия, что
влажностный режим помещения теплоrо чердака сухой,

4. Определяется усредненное значение температуры воздуха в теплом чер'
даке:
( рпер ) ( рпOl{ рСТ )
О,278сО + Rпер , t BeIl + , R ПОК + R CT t иБ + qтРПСР
t  , (1,27)
 p p F
0278cO+++
, Rпер RПОК T
rде с  теплоемкость воздуха, принимаемая равной 1 кДж/(кr . К); t BeH 
температура воздуха, поступающеrо на теплый чердак, равная температуре
воздуха под потолком помещений и п(шнимаемая на 1 о С выше расчетной
температуры воздуха жилых комнат, ос; рпе р , рпок И рСТ  площадь
соответственно перекрытия между верхним этажом и теплым чердаком, покры-
тия и наружных стен теплоrо чердака, м 2 (для предварительных расчетов до-
пускаеТС5! принимать рсТ == 0,4РПОК).
5. Определяется МИН1мальная расчетная температура воздуха, т. е. тем:
пература воздуха в уrловой зоне наружных стен:
t: == t вeH  3,54 (t BeH  t"ep)
r
Jf рпок . ' (1'.28)
rде r  максимальное удаление уrловой зон,!:_ наружных стен от ближайшеrо
вентиляuионноro блока, м.
6, Определяются приближенные (для R B == 0,115 м 2 . К/Вт) значения темпе-
ратуры внутренней поверхности tоrраждающих конструкций теплоrо чердака:
для перекрытия между верхним этажом здзния и теплым чердаком
..пер  О, 115 ( ) ,
lпр  t"ep + Rпер t BeH  t чер ,
ДЛЯ покрытия теплоrо epдaKa
f.!.0]{ t О, 115 ( t t )
пр == чер  RПОК "ер  нБ ;
для наружной стены теплоro чердака
tCT == tМИН  0,115 ( t мин  t )
пр чер R CT чер нБ '
а также среднеарифметическое значение температур внутренней поверхности
перекрьпия и покрытия:
t;B == 0,5 (p + tK). (1.32)
, " 7. Определяются уточненные значения термических сопротивлений при
теплообмене ежду воздухом и внутренней поверхностью оrраждений теплоro
чердака:
для перекрытия между верхним этажом здания и теплым чердаком
Пер 1
R B  2,44 (p  t"е/'ЗЗ + 0,046 (90 + B)
(1.29)
(1.30)
(1.31) ,
(1.33)
'для покрытия теплоro чердака
R ПОК  1
в  О 173 ( 6 6 + п ) ( t  tПОК ) О,ЗЗ + о 046 ( 90 + tnOB )
, , чер пр ) ер
для _ наружной стены теплоrо чердака
1
(1.34)
пCT
"в 
1 86 ( t мин  t СТ ) О,зз + 0 015 ( 177 + tПОП + tCT )
. чер пр , ср пр
t ПОВ  t CT
ер пр
t':'tCT
"ер пр
(1,35)

8. Определяются уточнеНЙIе значения темперilтуры внутренней пбверхнос-
ти перекрытия
Rлер
tпер в (
 t чер + R лер 'вен  t чер )
(1.36)
и покрытия
R ПQl {
t!'-0K == t чер  ROK (t"ep  t HB ). ' (l :37)
9, Определяется миниМальная темпер,атура внутренней поверхности стен
в rловой зоне -
tH == t --: o,oo ( 42,5  : ) (t :---- 'нВ) (1.38)
п покрытия
ОК НИ ROK МИИ
ии == f.:ep  R ПОК (t чер  t HB ).
Как H' так и  должны быть не ниже t дол ' принимаемой по табл, 1,17.
В противном случае термическое сопротивление оrраждающих конструкций не-
обходимо соответственно увеличить.
10. Определяется усредненный удельный тепловой поток через перекрытие,
BT/w. . ' t BeH  t"ep ,
, q == лер (1.40)
Ryr
(I,З)
rде RP  у'точнецное значение термическоro сопротивления перекрытия.
определяемое по формуле
Rпер == о 115 + ep + Rпер ' ( 1.41 ) ,
ут .' в в'
rJie. RP  то же, что и"в формуле' (1.24), а Rep определяется по формуле (I33).
. .', 11, С llелью оценки экономической эффективности устройства теплоrо
чердака и выбора оптимальной КОНСТРУКllИИ:ПОКЫТИЯ определяется уменьше-
ние нормируемых теплопотерь здания в расчете на 1 м 2 общей площади ?КИ.
лоrо дома, Вт/м 2 ; ,l1qp == КО (qиорм  q), .(1.42)
rде qИОРll  нормируемое rлавой СНиП П-Л.I-71 *.'значение теплопотерь через
оrраждающие КОНСТРУКllИИ жилых зданИй, принимаемое равным 35 В,!,/м 2 :
КО  КОЭффИllиент приведения площади чердачноrо перекрытия к общей пло-
щади жилоrо дома, составляющий для 9-этажных домов  0,16, 12-этаж-
ных :..... 0,12 и 16-этажных  0,09,
Оптимальный вариант находится по минимуму приведенных затрат с уче-
M 'стоимости тепловой энерrии и элементов оrраждающих конструкций.
1.4. ПРОВЕРКА оrРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
НА ТЕПЛОУСТОйчивость.
ПРОВЕРКА ТЕПЛОУСВОЕНИЯ ПОВЕРХНОСТИ' ПОЛОВ
в районах со среднемесячной температурой июля 210 Си выmедля зданий
жилых, больничных учрежде.ний (больниц, клиник, стаllионаров и roспиталей),
диспансеров, амбулаторно-поликлинических учреждений, родильных домов,
домов ребенка, домов-интернатов для престарелых и инвалидов, детских садов,
яслей, яслей-садов (комбинатов) и детских домов оrраждающие КОНСТРУКllИИ с
lI'еп:ловой инерцией наружных Стен менее 4 и покрытий менее 5 должны',иметь
'такую теплоустойчивость, при которой амплитуда колебаний температуры и

Т а б л и 1\ а 1.18. ЗЩI"ения КЩ.ФФНЦllсита петлощения солие"ноi\ радиаЦIШ
матерналом наружной поверхности отраждающеii конструкции 'р
\ / .
Материал наружной поверхности р 11, Матернал наружноЙ I)OBepXHOCТl! I р
Алюмнний
Асбестоцементные литы
А:фальтобетои
БетОны
Дерево иеOl<рашенное
ЗаЩИТНЫЙ слой РУЛОНlюй кровли
из свет лоrо травия
ИР",l'' rлнияный красиый
,Кирпич СНЛИJ{атный
Облицовка природным камнем бе-
лЫМ
Окраска снлнкатная темио-серая
Окраска иззестковая белая
Плитка облицовочиая:
l<ерами"еСl<ая
'белая или палевая
стекпяпная синяя
0,5
0,65
0,9
0,1
0,6
0,65
0,1
0,6
0,45
0,1
0,3
0,8
0,45
0,6
Руберойд с пес,,31ЮЙ ПОСЫПl<ОЙ
Сталь Jlистовая. окрашенная
краСJЮЦ:
белоЙ
темио-красной
зеленой
Сталь кровельная ОЦИНКОЕзнная
Стекло облицовочное
lUTYKaтypl<a ИЗВес{овая темно-
серая нли терракотовая
lUTYKaTYPl<a цементная:
свет ло- rолубая
ТеМИ().зеленая
иреМQВВЯ
0,45
0,8
0,6
0,65
0,1
0,1
0,3
0,6
0,4
0,9
т а б л н ц а 1,19. Максимальные и среднне значения
суммарной Солнечной радиани, Вт/м'
rеотрафи- ВеРТНI<альная rоризонталь- rеоrрафи- ВеРТlшальная rОРИЗОlJталь-
ная поверх- пая поверх"
.. ческая поверXlЮСТЬ насть Ческая поверхность ,":ОСТЬ
широта, urnрота,
"с. ю. I MaKc I I cp I макс I I cp ОС. ю. I макс I I cp IM"KC I lcp
.,
за 122 16З 942 338 54 189 200 831 329
40 140 169 928 333 56 186 202 816 321'
42 148 114 914 334 58 185 205 195 324
44 156 119 893 330 60 180 201 168 320
46 152 181 819 329 62 118 209 140 314
48 164 185 865 328 64 198 2i5 119 319
БО 116 181 858 328 66 806 228 105 326
52 182 193 851 329 68 812, 233 698 331
внутренней поверхности A't ' ос, не превышает требуемую AP, ОС:
в в
1
A't ==[o,5At +RHp(IMal<clc p )];
в v н
(1.43)
A ==2,5O,I (tH21),
в
(1.44)
rде '"  величина затухания амплитуды колебаний температуры наружноro
воздуха в оrраждаlOщей КОНСТРУКllИИ, ос; А!  максимальная амплитуда
н
суточных колебаний температуры наружноrо воздуха в июле (см. табл. 1.5),
Рс; р  КОЭффИllиент поrлощения солнечной радиаllИИ материалом наруж-
ной поверхности оrраждающей конструкции (табл. 1.18); I MaKc И lcp  соот-
ветственно максимальиое и среднее значения суммарной (прямой и рассеянной)
СОлнечной радиаllИИ, принимаемые для наружных стен как для!вертикальных .
поверхностей западной ориентации, а для покрытий  как для rоризонталь-
ной поверхности (табл. 1.19); R и определяется по формуле (1.6).
Величина затухания амплитуды колебаний температуры наружноrо БОЗДУ-
ха - в оrраждающей КОНСТРУКllИИ зависит от тепловой инеРllИИ оrраждающей
КОНСТРУКllИИ D и может вычисляться по следующим формулам:
при D < 1,5 . '
v == Ro/RB' (1.45)

rде Ro, определяется по формуле (1.5), а R B имеет те же знаения, что и'в форму-
ле (1.5);
при D» 1,5
'v == D (0,83 + 3,5 K ) (0,85 + 0,15 :T ) ( 1 + 0,5R в . п K ), (1.46)
rде SYT и SH  расчетные КОэффИllиенты теп.лоусвоения материала соответ-
ственно теПЛОИЗОЛЯllиоiшоro и наружноrо (отделочноrо или конструктивноrо)
слоя (см. табл. 1.2), Вт/(м 2 . К); R в . п и R K  то же, что и в формуле (1.7).
В случае ОДНОСЛОЙНОЙ КОНСТРУКllИИ принимается SYT == Sm при отсутствии
воздушных прослоек R B . n == О.
.' Для окон и фонарей жилых и общественных зданий в районах со средней
температурой июля 210 С и выше следует предусматривать СОЛНllезащитные
устройства с коэФФИllиентом теплопропускания (отношением количества тепла,
проходящеrо через световой проем с СОЛНllезащитным устройством, к количеству
тепла, проходящеrо через этот же световой проем без солнцезащитноrо
устройства) не выше 0,2,
. а б л и ц а 1.20. I(О9ФФициенты теплопропускания {3с.з солнцезащитных устройств
Солнцезащитные устройства
{3с.з
Наружные
llITopa или маркиза из свеТЛОй ткани
То }ке. из темной
Ставня м жалюзи с деревянными пластинами
Штора)j{алюзи с металлическими ПЛастинами
Межстекольные (непроветриваемые)
 Шторажалюзи с металлическими пластинами
UlTopa нз сВеТлой ткани
То же, из темной
0,15
0,2
0,1/0.15
0,15/0,2
0,3/0,35
0,25
Q,4
ВнутреНН<lе
Шторажалюзн с Металлическими пластинами
Штора из светлой ткани
То Же, нз темной
0,6/0,7
0,4
0,8
. в табл. 1.20 приведены данные по коэффициентам теплопропускания солн,
llезащитных устройств. В ЧИСЛителе даны коэффициенты для СОЛНllезащитных
устройств  пластинами под уrлом 450 , в знаменателе  под уrлом 900 к
плоскости проема. I(ОЭФФИllиенты теплопропускания межстекольных солнце-
защитных устройств с проветриваемым межстекольным пространством .следу-
ет принимать в два раза меньше.
Для обеспечения необходимых комфортных условий нормируется показа-
тель теплоусвоения поверхности пола. Исключением ЯВЛЯIотся полы помеще-
ний общественных зданий, эксплуатация которых не связана с постоянным
пребыванием в них людей (залы музеев и выставок, фойе театров, кино и т. п.),
а также 'полы, имеющие температуру поверхности выше 230 С.
Показатель теплоусвоения поверхности пола У п, Вт/(м 2 . I(), определяется
по следующим формулам:
если первый (верхний) СЛой конструкции пола имеет тепловую инеРllИIO.
Di == R 1 S 1 :> 0,5, то
у п == 2S 1 ; (1.47)
если D 1 == RiSi < 0,5, а тепловая инеРllИЯ двух первых слоев Di + D 2 ==
R 1 S 1 + R 2 S 2 ;;;;. 0,5, то
. 2RlS + S2 ( 1.48 )
У П ==
0,5 + R 1 S a

если Di + D 2 """ R1Si + R 2 S 2 < 0,5, а тепловая инеРllИЯ трех первых сло-
ев Di + D 2 + D3 == R1 S l + R 2 S 2 + RsSs ;:;;;. 0,5, то
4R 1 Si (0,5 + R 2 S S ) + 2R2 + SЗ
Ул== ,2 (1.49)
0,5 + R 2 S S + Ri (2R 2 S 2 + SЗ)
- в формулах (1.47)  (1.49) Ri, rде i  порядковый номер слоя, определя-
ется по формуле (1.3), а Si принимается по табл. 1,2 во всех случаях дЛЯ ЖИЛЫJ!i
и общественных зданий при условиях эксплуатаllИИ А.
Определенный по формулам (I.47)(1.49) показатель теплоувоения по-
верхнОСТИ пола для зданий жилых, больничных учреждений (больниц, клиник,
стационаров и rоспиталей), диспансеров, амбулаторно-поликлинических учреж-
деНИЙ, родильных, домов и домов ребенка, домов-интернатов для престарелЫJ!i
и инвалидов, детских садов, яслей-садов (комбинатов), детских домов И детских
'прием ников-распределителей не 'должен превышать 1l,6 Вт/(м 2 . К), а для про-
ЧИХ общественных зданий  13,9 Вт/(м 2 . К).
(
t.S. ПРОВЕРКА оrРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
НА ВОЗДУХОПРОНИЦАЕМОСТЬ
Нормативная ВОЗДУХОПРОНИllаемость оrраждающих КОНСТРУКllИЙ оН для
наружных стен, перекрыIийй и покрытий жилых и общественных зданий состав-
лет 0,5 Kr/(M 2 . '1), для входных дверей в квартиры  1,5 Kr/(M 2 . '1), для окон
и балконных дверей жилых и общественных зданий  10 Kr/(M 2 . ч).
Этим определяется величина требуемоrо сопротивления ВОЗДУХОПРОНИllа-
ilНЮ RP, которая вычисляется по следующим формулам:
 для оrраждающих КОНСТРУКllИЙ зданий, за исключением заполнений свето.
вых прсемов  9КОН и балконных дверей, м 2 , ч . Па/кr,
RK == др/ОН; (1,50)
для окон и балконных дверей, м 2 . '1 . Па 2j8 /кr,
Rп == (Др)2j8jОН. (1.51)
В формулах (1.50) и (1.51) др  разность давлений воздуха на наружlIOЙ
и внутренней поверхности оrраждающих КОНСТРУКllИЙ, Па, определяемая по
формуле ..
 s ( Н + 0,055v 2 Н )
Дp 1,9.10 273+t нБ  273+t B ' (1.52)
rде Н  высота здания (от поверхности земли до верха карниза), м; t B  темпе-
ратура воздуха внутри помещения, ос; tнБ средняя температура наиболее
холодной пятидневки, ос; v  максимальная из среднИХ скоростей ветра по
румбам за январь, повторяемость которых не менее 16% (см. табл. 1.5), м/с.
Соrласно СНиП 11-3-79, ДЛЯ типовых проектов в климатических подрайо-
нах IБ и Ir принимается v == 8 м/с, а в остальных климатических подрайонах 
5 м/с.
Фактическое сопротивление ВОЗДУХОПРОНИllанию должно быть не меньше
'fребуемоrо, опреДеляемоro по формуле (1.50) или (1.51). Для мноrослойной
оrраждающей КОНСТРУКllИИ сопротивление воздухопроницанию определяется
по формуле
n
R и . к == L R и . кi ,
i1
rДе R и . Кi  фактнческое сопротивление воздухопроницанию i-ro слоя, м 2 Х
Х ч . Па/кr (табл. 1,21); n  число слоев.
(1.53)

Т а б л и ц а 1.21, Сопротивленне воздухопроницвнию мв,\,ериалов н КОНСТРУIЩИЙ
Материалы и коиструкции
Бетон сплошной (без швов)
rазосилиr<ат сплошной (без швов)
Известник-ракуше"ник
l(apToH строительный (без ШВОВ)
I(ИРШlчная кладка из сплошното кирпича на l\emeHTIIO-песчаном
растооре толщиной в один кирпи" и более
То же, толщиной вполкирпича
I(ирпичная кладка из, сплошиоrо кирпнча на I\емеитно-шлаковом
растворе толщиной в один кирпич н более
То же, толщиной вполкирпича
I(ладка нз кирпича керамическоrо ПУСТОТНОТОН8 цементно-пеС"8НОМ
растворе толщиной вполкирпича
I(ладка из леткобетониых камней иа l\емеитио-пес'JВНОМ растворе
То же, на цементио-шлаКОВmf растворе
Листы асбестоцементные с заделкой щвов
Обои бумажные обычные ,
Обшивка из обрезных досок., соединенных впритык или вчетверть
То же, соединенных вшпунт
Обшивка, из досок двойная с прокладкой между обпrnвками строи.
тельной бумаrи
Обшивка из фибролита или из дРевеСНО'ВОЛОI<НИСТЫХ беСI\емент-
ПЫх миrких плит с заделкой швов
То же, без задеJIКИ швов
Обшивка на жесткиХ древесноволокннстых Лнстов с заделкой швов
Обшивка из rипсовой сухой штукатурки (! ззделкой швов
Пеl!обетон автоклавный (без BOB)
Пенобетон неавтоклавиый
ПеllОПОЛИСТИРОЛ
Пеностекло сплошное (без швов)
П,шты мииераловатиые жесткие
Руберойд
Толь
Фанера клеенаи (без швов)
Шлакобетон сплошной (без швов)
ШТУI<атурка цементио-песчанан по камеНlIOЙ или кирпичной кладке
То lке. извеСТковаЯ
Штукатурка извесТl<ово.rнпсован по дереву (по драни)
ФQ 
 >.::;::
"':8 fg ---
gj:8 '"
"'0::1 с::
3',,;- 8.tr:I = .. .
:с "'о<
"о t:: (l) О = .
о" 8 5! @"С!:;' 
f-<u
100 19600
140 20,6
500 5,9
1,3 64
250 17,6
120 2
250 8,8
120 1
2
400 12,1
400 1
6 196
19,6
2025 0,11
202б 1,5
50 98
1570 2,5
1570 0,5
10 33
10 19,6
100 1960
100 196
50100 78
Воздухо.
120 неn;рони"
цаемо
50 2
Воздухо.
непрони.
1,5 ,\аем
1,5 490
34 2940
100 13,7
15 372
15 142
20 16,7
т а б л 11 Ц а 1.22. Сопротнвление воiЩУХОПРОИИI\аНIIЮ заполнений световых проемов
с деревянными переплетами н уплотнением прокладками И3 пеНОПОЛl1уретана
Заполненне CBeToBoro проема
Количест-
во уплот-
ненных
притворов
заполне
ння
Сопротив_
Ление воз.
духопро.
ннцанию
R и : п ,
м2.ч Х
1 х Па 2 / З /Кfl
Одинарное остекление нлн двойное остекление в спаренных
переплетах '
J\оойное остекление в раздеЛьных переплетах
Тройное остекление в одинарном и спаренном переплетах
1
1
2
1
2
3
1,19
1,33
1,74
1,37
2,02
2,56

Воздухопроницаемость слоев стен и покрытий, расположенных между воз-
душной прослойкой,.вентилируемой наружньiм воздухом, и наружной поверх-
ностью оrраждающеи конструкции, не УЧИТI;>IВается. Для кладки из кирпича
и камней с расшивкой швов на наружной поверхности сопротивление воздухо-
проницанию увеличивается на 19,6 м 2 . '1 . Па/кr по сравнению со значениями,
приведенными в табл, 1.21, Сопротивление воздуХОПРОНИllанию воздушных
прослоек и слоев из сыпучих, рыхлых и волокнистых материалов принимается
равныМ нулю. .
Фактическое сопротивление ВОЗДУХОПРОНИllаНИЮ.заполнений световых про-
ёмов с деревянными переплетами и уплотнением прокладками из пенополиуре-
'Сана приведено в табл. 1.22.' , .
Для заполнений световых проемов с металлическими переплетами значение
сопротивления воздухопроницанию, приведенное в табл, 1.22, умножается на
1,1, а для балконных дверейна 0,8. Для заполнений окон без открьшающих-
ся створок независимо от вида остекления, количества и материала преплетов
спротивление воздухопрОНИI(анию следует приннмать 4,6 м 2 . '1 . Па 2 /'/кr,
а для зенитных фонарей'с уплотненными сопряжениями элементов 2,3 м 2 Х
Х '1 . Па 2 '4кr.
1.6. ПРОВЕРКА orp АЖДАЮЩИ'Х КОНСТРУКЦИй
НА ПАРОПРОНИЦАЕМОСТЬ
. Во избежание накопления влаrи в оrраждающей конструкщ!и нормируется
ее сопротивление паРОПРОНИllанию Rn, м 2 ''1 . rПа/r, в пределах от внутренней
поверхности до, плоскости возможной конденсаllИИ. Оно не должно быть MeHЬ
ше наибольшеr.о из следующих требуемых сопротивлений паРОПРОНИllа-
нию R-:F:
из условия недопустимости накопления влаrи в оrраждающей КОНСТРУКllИИ
еа rодовой период эксплуатаllИИ
, RTp  (ев  Е) R n . H . (1.54)
пl  Е  е н ' .
из условия оrраничения накопления влаrи в оrраждающей КОНСТРУКllИИ за
период с ОТРИllательными среднемесячными температурами наружноrо воздуха
RTP  (ев  Ео) поR- п . Н
п2  (Ео  е н . о ) по + 0,42 "l'об(i)(j)срRп.н '
(1.55)
'rде Е  ynpyrocTb во}\яноrо пара в плоскости возможной конденсации, rПа,
средненная за rодовой период эксплуатации и определяемая по формуле
1
Е == 12 (E1Z i + E 2 Z 2 + ЕзZ з ); (1.56)
ев, е и и е н . о  упруrость ВОДяноrо пара, rПа, соответственно BHYTpeHHero воз-
духа при erO расчетной температуре и влажности и наружноrо воздуха (средняя
за rодовой пернод и средняя за период, включающий меСЯllЫ с ОТРИllательными
срднемесячными температурами), причем ев принимаетtя не ниже, чем средняя.
пруrость водяноrо пара наружноrо воздуха за летний период; R п . и  со-
пршивление паРОПРОНИllанию части оrраждающей КОНСТРУКllИИ, расположенной
между ее наружной поверхностью и плОСкостью' возможной конденсации,
м 2 , ч ' rПа/r; Zi, Z2 и Zз  число месяцев со среднемесячной темпер'атурой
наруж:ноrо воздуха соответственно ниже  50 С (зимний период), от 5 до
+50 С (весенне-осенний период) и свыше +50 С (летний период); Ei, Е2' Е з и
Eo упруrость, насыщенноrо водяноrо пара, rПа, при температуре в плоскости
:Возможной' конденсаuии, определяемой при средней температуре наружноrо
воздуха соотве1Ственно зимнrо, becehhe-осеннеrо, летнеrо периода и ,!Iериода,

включающerо месяцы с ОТРИllзтельными среднемесячными температурами,
причем при определении Ез температура в плоскости возможной конденсаllИИ
принимается не ниже средней температуры наружноrо воздуха летнеrо периода;
по  суммарное число суток в меСЯllах с ОТРИllательной среднемесячной темпе-
ратурой; '\'0  плотность материала увлажняемоrо слоя, принима€мая по
табл. 1.2, Kr/M 3 ; {\й  толщина увлзжняемоrо слоя оrраждающей конструкции.
принимаемая равной 2/3 толщины однослойной стены или толщине теплоизо-
ляционноrо слоя мноrОСЛОЙfIОЙ КОНСТРУКllИИ, м; (j)cp  предельно допусти
мое приращение расчетной массовой влажности материала увлажняемоrо слоя
за период влаrонакопления, % (табл. 1.23).
Т а б л и ц а I.2З. ПреДельно допустимое при ращение расчетиой МассоВой влажнос'I:И
материала за период влаrоакопления (i)cp
Материал оrраждающей конструкцин
4(о)ср' %,
r
Кладка нз rлнняноrо кирпнча и керами"ескнх блоков
Кладка из силикатноrо кирпича
Леткие бетоны на пористых заполнителях (керамзитобетон, шунrнзнтобе.
тон, перлитобетон, пемзобетон и др.)
Ячеистые бетоны (rазобетон, пенобетон, rазосиликат и др.)
Пеноrазостекло
Ф>rбролит цементный
Минераловатные ПЛИТЫ и маты
Ленополистирол и пенополиуретан
fеПЛОlJзоляционные засыпки нз керамзита, шунrизита и шлака
Тяжелые бетоны
1,5
2
5
6
1,5
7,5
3
25
3
2
'Упруrость водяноrо пара BHYTpeHHero и наружноrо воздуха находится из
выражения
е == О,Оlемакс'Р,
rде "макс  упруroсть насыщенноrо водяноrо пара, rПа (табл. 1.24);
сителъная влажность воздуха, %.
Т а б л IJ Ц а 1.24. },lnPYTocTb насыеннотоo 80ДЯНОТО пара емакс' тПа,
при разлнчной температуре t, ос
(1.57)
'р  отно.
I Смаl<С 11
I емакс 11
I е макс 11
I е макс 11
I е макс
20 1,253 5 4,213 9 11,432 23 28,093 37 62,76
I9 1,353 4 4,491 10 12,28 24 29,84 38 66,253
18 1,488 3 4,859 11 13,12 25 31,68 39 69,92
17 1,609 2 5,255 12 14.,027 26 33,613 40 73,76
16 1,744 1 5,684 13 14,963 27 35,653 41 77,787
15 ,1,867 О 6,107 14 15,984 28 37,8 42 82
14 2,065 1 6,587 15 17,053 29 40,053 43 86,4
13 2,24 2 7,069 16 18,173 30 42,427 44 91,013
12 2,441 3 7,583 17 19,373 31 44,933 45 95,84
11 2,647 4 8,129 18 20,64 32 47,547 46 100,867
10 2,853 5 8,712 19 21,973 33 50,307 47 106.21З
9 3,023 6 9,331 20 23,373 34 ,51,867 48 111,6
8 3,273 7 9,989 21 24,867 35 56,24 49 117,36
7 3,544 8 10,689 22 26,44 36 59,413 50 12З.347
6 3,835
Значения расчетной относительной влажности и продолжительности
отдельных периодов принимаются соrласно СНиП II-А.6-72.
Плоскость возможной конденсации. в однослойной оrраждаlOщей конструк-
llии располаrается на расстоянии, равном 2/3 толщины конструi\ЦИИ от ее внут-

ренней поверхности, а' в мноrослойной конструкции совпадает а иаружной
поверхнОСТЬЮ теПЛОИЗОЛЯllионноrо сло,
. Температура в плоскости возможнои конденсаllИИ определяется по следую-
щим формулам:
- для однослойной оrраждаюей конструкции
tBtH ( 2б )
't п == t B  Ro R B + 3л :
. для мноrослойной оrраждающей КОНСТРУКllИИ
k
 t t B  ( н (R +  l>l )
't п  в  Ro в ""- 'Al '
 i1
rде t и t H  температура воздуха соответственно внутри помещения и наруж-
ноrо(средняя за рассматриваемый период), ОС; Ro и R B  то же, что и в формуле
(1.5); б и л  толщина, м, и КОЭФФИllиент теплопроводности, Вт/(м . К), од-
нослойной оrраждающей конструкции; l>i и лi  то же, для i-ro слоя мноrослой-
ной оrраждающеЙ конструкции, считая от внутренней поверхности;k  поряд-
ковый номер слоя, являющеrося теПЛОИЗОЛЯIlИОННЫМ.
Сопротивление паропроницанию R п . н части оrраждающей конструкции,
расположенной между ее наружной поверхностью и плоскостью возможной
конденсации, определяется по формулам:
для одноСлойной оrраждающей КОНСТРУКllИИ
1 l>
R ==.,
п.Н 3 .11'
(1.58)
(1.59)
(1.60)
для мноrосл?йной оrраждающей конструидии
т
R   б;
п.И  ""- w'
ik+1
rде Jt и Jti  расчетный КОЭффИllиент паРОПРОНИllаемости материала, r/(M ' чх
Х rПа), соответственно однослойной оrраждающей КОНСТРУКllИИ и i-ro слоя
мноrослойной оrраждающей КОНСТРУКllИИ, считая от виутренней поверхности
(см. табл. 1.2); т  число слоев мноrослойной оrраждающей конструкции;
прочие обозначения те же, что и в формулах (С58) и (1.59).
Сопротивление паРОПРОНИllанию воздушных прослоек принимается равным
нулю,
Для чердачноrо перекрытия или части КОНСТРУКllИИ вентилируемоrо покры-
тия, расположенной между внутренней поверхностью покрытия и воздушной
прослойкой, В зданиях со скатами кррвли шириной ДО 24 м требуемое сопротив-
ление паРОПРОНИllанию определяется по формуле 
R[p == 1,2 (ев  е н . о ), (1.62)
rде ев и е и . о  то же, что и в формулах (1.54) и (1.55).
 Сопротивление паРОПРОНИllанию слоя оrраЖДающей конструкции находит-
ся из выражения
(1.61)
Rn == l!/Jt.
(1.63)
Сопротивление паРОПРОНИllанию оrраждающей КОНСТРУКllИИ в пределах 011
виутренней поверхности оrраждаюrцей КОНСТРУКllИИ до плоскости возможной
КОНДенсации определяется по формулам:
. для ОДНОСлойной оrраждающей КОНСТРУКllИИ
2 б'
R п ==  .  . ( 1.64 )
3 Jt'

для мноrослойной оrраждающей конструкции
k б.
R п ==  .......L
. ... f-tl '
i=l
rДе все обозначения те же, что и в формулах (1.60) и (1.61). . 
Значение R п , определенное по формуле (1.64) или (1,65), должно быть не
меньше -значений RP, определяемых по формулам (1,54) и (1.55), а для чердач-
Horo перекрытия или части конструкции вентилируемоro покрыТJ1я"........ по
формуле (1.62). ,
- Сопротивлеиие паРОПРОНИllанию листовых материалов и тонких слоев па-
роизоляции принимается' по табл. 1.25. ',\
(1,65)
'I: а б л и ц а 1.25. Сопротивление паропроницанию JlИСТОВЫХ материалов
н ТОНlШХ слоев папоизоляции
Материал
dJ 6 ЪL.
t;:""Q:'.....
!1! ",1:: ..
",О  t::
'" ... """
i:I . 8.1::., .;.
t;: I::", .
:) 8$"'
1,3 0,16
6 2,67
10 1,2
10 1,07
12,5 0,53
,2 2,67
4 4,,8
6,4
4,8
2 6
1 6,4
2 10,8
0,4 3,33
0,16 73,3
1,5 11,07
1,9 4
3 2,27
Картон обыкновенный
Листы асбестоцементные
Листы типсовые обшиво"ные (сухая штунатурна)
JIисты древесноволокнистые )Кестние
То )Ке, мяткие
Онрасна rоря'JИМ битумом за один раз
То )Ке, за два раза .
Окрасна масляная за два раза с предварительной шnaтлевной и
ТРунтовкой
Онраска эмалевОй краской
Покрытие ивольной мастикой за один раз
Покрытие БИТУМJю-нукерсольной мастикой за один раз
То )Ке, з8-' два раза
Перrамин нровельный
I10пиэтилеповзя плеииа
Руберойд
Толь НрОБельный
Фанера клееная трехслойная
Не требуется определять сопротивление паРОПРОНИllанию однослойных
наружных стен помещений с сухим или нормаЛЬНЬJМ режимом и ДВУХСЛОЙНЫХ
наружных стен с сухим или нормальным режимом, если внутренний слой имеет
сопротивление паропроницанию R п , определенное по формуле (1.63),' более
16 м 2 . '1 . rПа/r. ,"
в помещениях с влажным и мокрым режимами предусматривается пароизо-
ляция теплоизолирующих уплотнителей сопряжений элементов оrраждаю-
щих КОНСТРУКllИЙ со стороны помещения. В меСтах таких сопряжений сопроти-
ление паропроницанию проверяется из условия оrраничения накопления влаrи
в сопряжениях за период с отрицательиыми среднемесячнымИ температурами
наружноrо воздуха на основании расчета температур,!оro и влажностноп
полей, .
В покрытиях зданий с влажным или мокрым режимом для защиты тепло-
И30ляционноrо слоя от увлажнения предусматривается пароизоляция ниже
теплоизолящщнiюrо слоя, сопротивление паРОПРОНИll3НИЮ которой учитыва-
ется при определении сопротивления паРОПРОНИllанию покрытия по формул
(1.65). .' '

1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ НАrРУзок
...............
2.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ
ОТОПИТЕЛЬНОЙ ТЕПЛОВОЙ НАrрузки
1.1.1. ОЦЕНКА
ТЕПЛОВОЙ ЭФФЕКТНВНОСТН ЗДАННЙ
Удельный расход тепла на отопление i м 2 общей площади является пока-
зателем тепловой эффективности зданий, которая обеспечнвается соблюдением
требований к теплозащитным свойствам оrраждающих конструкций, проект-
иЫI\IИ решениями архитектур но-строительной части зданий, систем отоплення и
lIентил, яllии способом реryлирования подачи тепла, качеством выполнения
строительно.монтажных работ и техническим уровнем эщ;:плуатации зданий и
(lистем теплоснабжения. 
В табл. 2.1 и 2.2 приведены установленные rосrражданстроем СССР
{{онтрольные доказатели удельноro расхода тепла на Отопление общественных
и 'жилых зданий (новое строительство).
Исследования ЦНИИЭПЖилища {21] позволили выявить влияние различ
ных параметров жилых зданий на величину удельноrо расхода тепла (табл.
2.2,6). За базовые варианты приняты 5- и 9-этажные дома протяженностью
соответственно 60 и 100 м, шириной 11 м, удельным периметром (отношением
периметра ,наружных стен к общей площади этажа) 0,24 м/м 2 и проемностью
(ОТНQшением площади световых проемов к площади наружных стен) 24% (ос-'
lIещенность 1 : 5,5). Итоrовое изменение удельноrо расхода тепла по ОТНОIЦению
к варианту с базовыми параметрами определяется суммированием приведенных
11 табл, 2.32.6 показателей. Удельный расход тепла уменьшается с ростом
пр.отяженности и ширины здания, а также снижением ,удельноrо периметра и
проемности. ':
в табл, 2.7 приведены усредненные данные по взаимосвязи между проем
носТью зданий и освещенностью помещений (отношением площади cBeтoBbix
проемов к освещенной площади).
Уплотнение оконных притворов пенополиуретановыми прокладками обес-
печивает наилучшие 1)0 сравнению с друтми видами уплотнения показатели
11 части снижения удельноro расхода тепла (табл. 2.8, rде за 100% принят
iYдельный расход тепла при применении пенополиуретановых прокладок).
При соП(х;тавлеиии тепловой эффективности различных объемно-планirро-
1I0ЧИЫХ и конструктивных решений жилых зданий расчетная тепловая наrрузка
системы отопления Qo' Вт, подсчитывается по следующей упрощенной формуле
для здания в llелом:  , c..
N N
Qo== 1,1 (QT+ L Q+  QQBH)'
i1 i1
rде QT  основные (трансмиссиЬнные) потери тепла через оrраждающие кон.
струкции';"Вт; Q, Q:i  расход тепла на HarpeB наружноrо воздуха, поступа-
ющеrо соответственно в жилые комна]ыI и кухни i-ro этажа, ВТI N  число
этажей; QBH  внутренние (бытовые) тепловыделения, Вт. 
Основные потери тепла через оrраждающие КОНСТРУКllИИ для всето здания
?педеляются в данном слчае по формуле'
-  ( FсFоFб.д
QT == mР а + 1,08 (t B  t. нБ ) Ro
(2.0
Ро -+ rб.д
+ Ro
Р д , )
+ R д А ,
(2.2)

Т а б л и Ц а 2.1. I<онтро;nьные ПОllазатели уде;nьнorо расхода теп;nа
на отопление общественных зданий
Удельный расход тепла, Вт на
1 м' общей площади; при
'Jисле этажей
Здания .;;
ф :i:
'"
1 2 8 4 о .,
'" ::;:
'" ::;:0
.а ,,'"
" -
rлавные корпуса мнотопрофильных больниц, детских
больниц, родильных домов, онколоrИ'Jеских Н туберку-
лезных диспансеров  105 87 81 76 
Полнклиники  87 70 64 б4 
Спальные корпуса санаториев и пmrсионатов, дома и
базы отдыха, турбазы  105 87 81 76 
СПОРТИВНБlе здания, учебиые мастерские      140
ДеТСI<ие ясли-сады, общеобразовательные школы, тех..
ннкумы, профтеХ}"JИЛища (кроме мастерских)  110 !}3 90 87 
Е:лубы и кинотеатры      116
I\онструкторские и проектные орrанизации, учрежде.
ния управления  122 99 93 93 
rостнннцы и предприятия бытовоro обслуживания на-
еелеиин  134 110 105 99 
Предприятия торrовлн 93 70    
Предприятии обществениоrо питания 105 81   
...
т а б л и ц а 2.2. I(онтрольные ПОказатели удельносо рас'хода тепла
иа ОТопление жилых зданнй [21]
.о Удельиый расход тепла, Вт на 1 м' общей площадн, при раСчетной
... температуре наружното воздуха, ос
"
1Eg; 51 I 151 I 251 I 351 '451501
31:", 10 20 зо 40 55
.,.,
"'''1:
(1)""
1 149 155 160 205 213 230 244 237   
2 122 128 135 147 155 160 170 166   
4 70 76 83 88 'iYl 109 120 114   
5 65 70 77 79 86 88 98 95 109 115 122
9 60 65 72 74 81 83 93 88 93 98 105
12    71 77 80 90 86   
16    77 85 86 98 92   
т а б л 'I Ц а 2,3. Изменение удельното расхода тепла при нзменении
протяженностн жн;лоrо здання на 10 м [21]
.;, Измеиение расхода, ,;, Изменение расхода,
<i %, при расчетиой "t %, при расчетной
'" температуре наруж- '" температуре наруж-
.о Протя- НОСО вОЗДуха, ос .о Протя- ното воздуха, сС
... ll{ениостъ ... женносТЬ
" "
о здания, м I I о здания, м I I
'" 
31: 30 40 20 зо ---'10
"'''' 20 "''''
...", ...'"
(1)0; (1)",
5
I530
30----60
60100
100"":\40
10,5
3
1,05
0,45
10
2',7
09
0;4
9,5
2,3
0,8
0,35
9
2550
50100
100150
150200
4,4
2
045
0;2
4
1,8
0,35
0,15
3,6
1,6
О,З
0,\

Т а б JI И Ц а 2.4. Изменение удельиоl'О расхода тепла прн изменении
ширины жнпото здання на J м [21]
;, Изменен не расхода, ;, Изменеиие расхода,
%, при расчетной "1: %, при расчетной
"i .,
'" температуре наруж- температуре наруж-
,Q Ширина иоrо воздуха, ос ,Q Ширина нoro воздуха, ос
..
... здания. м u здании, м
u О
О I I '" I I
'" !Е
;.;
..'" 20 30 40 .,,,, 20 O 40
"'= "'"
(1)", (1)",
1012 4 3,5 3,2 1 1113 I 4 3,5 3,2
Б 1214 2,9 2,4 2,3 9 13-----15 I 2.9 2,4 2,3
1416 1,8 1,7 1,5 1518 2,1 1,7 1,6
т а б л и ц а 2.5. Измененне YAenЬHOI'O расхода тепла при I1змененнн
удельното периметра наружных стеи жилото здания на 0,01 м/м' [21]
Этажность
здания
20 зо 40
5 1. 1,25 1,5 1,75
9 '.;Р 1,75 2
Изменение расхода, %, при расчетной температуре
,наружноrо воздуха, ос
, т а б .JJ И Ц а 2.6. Измеиение у дельноrо расхода теПJIа при изменении
проемности Жило/'о здаиия на 1% [21]

.:, Изменение раскода, '" Изменение расхода,
"1: %. при расчетной ."1: %, при расчетной
., тмпературе наруж- ., температуре наруж.
 Проем- ({ОТО воздуха, ос ,Q Проем- Horo воздуха, ос
ноеть .. НОСТЬ
u и
 здании, % I I о здання, % I I
'"
!Е
.,'" 20 зо 40 ..", 20 зо 40
"'" "'",
ro", (1)",
263З 0,47 0,54 0,44 11 23 0,77 0,83 0,7
5 '926 0,66 0,86 0,66 9 1926 0,87 0,95 0,79
I2I9 0.59 0,77 0,7 I219 0,8 0,86 О,7З
rде F з  площадь 'застройки, м 2 ; lв  температура воздуха внутри жилоrо
здания, принимаемая в данном случае 180 С; t нБ  ,расчетная температура на-
ружноrо воздуха по параметрам Б, ПРЮIИмаемая по табл. 1.5, ОС; F с  пло-
щадь наружных стен здания, 'включая площадь окон и балконных дверей.
м 2 ; F О' F б.д И F д  площадь соответственно окон, б,алконных дверей и входных;
дверей, м 2 ; Rc, Ro и R A  сопротивление теплопередаче соответственно
стен, окон и дверей, м 2 . К/Вт; т и А  КОЭФФИllиенты,
. КОЭФФИllиент т для зданий без теплоrо чердака равен 52, а для зданий с
теплым чердаком  35.
При определении Ре высота здания берется до пересечения внутренней
поверхностн наружной стены с верхней, плоскостью покрытия, если чердак
ОТСутствует, или до верха утеплителя в чердачном перекрытии, а для здания с
теПЛым чердаком без утеплителя в перекрытии  до верха перекрытия над по-
следннм этажом.

проемность, l 11 Проемность,
о/, Освещенность  %
'f а.б л и Ц а 2.7. заимосвя.зь между проемностью зданий брутто
и освещенностью помещеннiI [12]
I 11 Проемноcrь
Освещенность %'
Освещен-
НОСТЬ
33
26
24
1:4
1:5
1:5,5
22
19
17
1:6
1:7
1:8
15
13
12
1:9
1:10
I:Н
т а б л н ц а 2,8, 3авнсимост удепьнorо расхода тепла от типа прокладок
в прнтворах ОКСН, % [21]
5.этажны дома 9.этажные дома
РаСЧе{ная Сопротнв- .. ,
Teмnepa- ление теп- , '" .;
.. ., 1:;""
«'ура на-, ;яопере- ,:, и"" .. ,:, ,,-
ружноrо даче сте- '" '"  :<: " '"  :<:
., о B '" о
..воздуха, ИЫ, 1;;'" !3 "" ..", !3 А
5'" 1:: "'''' J::
сс м' . I</BT :01;; i:a "..: 6 I;; -[ "..: "':<:
"'А :>.:! 00 "'А 00 "'о
1:::>. 1.-. А 1::", !Д"!' 1:::>. I.-.tl. 1:::0 !д"!'
V,73 100 103,5 110,9 100,8 100 105,3 114,3 213
20 0,87 100 103,8. 111,8 204,9 100 105,9 115,7 224,3
1,02 100 104 112,6 214,5 100 106,3 116,9 234
1,16 100 104,2 113,2 217 100 106,7 117,9 242,8
,
I
0,92 100 102;3 105,7 148,7 100 102,7 108,6 158,4
зо 1,10 100 102,5 106,1 152,2 100 103 109,3 163,4
1.28 100 102,7 106,4 155,5 100 103,1 109,9 167,6
1,47 100 102,8 106,7 157,4 100 103,3 110,4 171,2
.. 
1,15 100 102,3 103,9 135,9 100 102,7 104,5 145,1
O 1,38 100 102,4 104,1 138,3 100 102,9 '04,9 148,6
1,61 100 102,5 104,3 140,2 100 103,1 105,2 151,!)
1,83 100 102,6 104,5 141,7 100 l1J3,2 105,4 153,9
КоэффиЦиент А определяется по слеДуЮЩИМ формулам:
для зданий с задымляемой ,лестничной клеТIЮЙ
А == (l + O,8N) n л ;
для зданий а незадымляемой лестничной клеткой
А == (0,4N2 + O,4N+l) nлс,
(2.3)
(2.4)
rде N  кОЛичество этажей; 'n л  количество лестнично-лифтовых узлов;
с  КОЭффИllиент, принимаемый для неотапливаемой лестничной клетки рав-
ным 1, а для отапливаемой  2, 
, Расход тепла на HarpeB 'наружноro воздуха, поступающеrо 13 жилые ком.
наты i-ro этажа, определяется по приближенным завимостям, получе!lНЫМ при
следующих допущениях: площадь окон и балконных дверей жнлых комнат
равна 75% площади окон и балконных дверей Bcero здания; планировка каж.
- доrо Этажа одинакова; ИНфИЛЬТраllИЯ воздуха через наружные стены не учиты-
вается,
Тоrда расход тепла на HarpeB наружноrо воздуха, поступающеrо в жилые
комнаты, ll.:i, равняется наибольшей' из следующих двух величин: ' ,
расхода:rепла на HarpeB наРУЖl:lоrо воздуха, поступающеrоза счет ветрово-
ro и rравитационноrо напора, - - . ->
Ро,+ 1,25F б . д
Q;1 =:= (),75 k A . o (t,,tнБ) (2,5)
N

... и расхода ЩI Jlar"eB JlаРУЖJl.оrо :воздуха, поступающеrо в Jlормируемом для
DКилых помещений объеме, .
Q:;} == IJ: (t B  t HA ), (2.6)
rде k A . o  добавочный КОЭффИllиент теплопередачи для окон данноrо этажа,
Вт/(м 2 . К), порядок вычисления Koтoporo приведеJl в  2.2; F ж  жилая
площадь здания, м 2 ; I HA  расчетная температура. Jlаружноrо воздуха по па-
раметрам А, ПРИJlимземая по табл. 1.5, Рс.
Расход тепла "а JlarpeB Jlаружноrо воздуха, поступающеrо в кухни,
ро+ 1,25F б ,д
Ql == 0,25 N. k A . o (t B  t HB ). (2.7)
,/ Внутреиние (бытовые) тenловыделения для зданий в целом определяются
по формуле
QBH == 21Fп,
(2.8)
rAe Fп  суммарная площадь пола помещений, в которых устанавливаются
Jlаrревательные приборы.
Для расчеТа системы отопления здаJlИЯ тепловые потери рассчитьmают
для каждоrо помещения отдеЛЬJlО по более точным завнсимостям.
В общем случае величина теплопотребления для здания выражается фор-
мулой
Qo == QT + Qp, + LypyC y (t y  t H ) . 103 _ QBH  QYT' (2,9)
.rде QT и QBH  то же, что и в формуле (2.1); Qp,  добавочные потери тепла,
включающие добавочные потери тепла наружными оrраждающнмн конструкuи-
ЯI\IИ и за'I'раты тепла на HarpeB инфильтрующеrося наружноrо воздуха, Вт;
Ly  расход воздуха, удаляемоrо общеобменной механнческой веНТИЛЯllией
и местиыми отсосами, м 3 /с; Ру  плотность удаляемоrо воздуха, Kr/M 3 ; Су 
удельная'массовая теплоемкость воздуха, кДж/(кr . К); t y и t H  температура
воздуха соответственно удаляемоrо из помerЦения и наружноrо, ос; QYT теп-
ло, возвращаемое утилизационными системами, Вт.
- При отсутствии механической веНТИЛЯllИИ и систем утилизаllИИ тепла
формула (2.9) имеет вид
Qo == QT + Qp, QBH'
rде Qo  тепловая наrрузка, системы отопления здания, Вт.
(2.10)
2.1.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ (ТРАНСМИССИОННЫХ)
ПОТЕРЬ ТЕПЛА ЧЕРЕЗ оrРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ
OCHOBljbIe потерн тепла через оrраждающие КОI1СТРУКuии QT опреДеляют-
.ся с окруr.iIением до 10 Вт путем суммнрования потерь тепла через отдельные
стj:юитеЛьные оrраждения для каЖДоrо помещеиия по формуле
 F
. QT ==  R;; (t B  t H ) ,n,
(2.Щ
rде F  расчетная площадь оrраждающей КОНСТУКllИИ, м 2 ; Ro  сопротивле-
ние теплопередаче оrраЩlющей КОН,струкции, м ' K/B:r; t B и t H  расчетная
температура BHYTpeHHero и наружноrо воздуха, ос; n  коэффициент, принима.,
емый, в зависнмости от положения наружной п611ЕфХИОСТИ оrраждающей кон-
струю.1.иИ по отношению к наружному воздуху (см, табл. 1.11). '
/' Расчетная температура воздуха внутри помещеннй t B прнимается по со ОТ-
Еетствующим снип,. Ro определяется соrласно rJiaBe 1." . ,

. При ВБJсоте помещения более 4 м (за исключением лестничных клеток)
!Учитывается изменение температуры BHYTpeHHero воздуха по высоте, в связи с
чем теплопотери рассчитываются следующим образом:
для пола и части стены высотой до 4 м от пола расчетная температура внут-
peHHero воздуха принимается равной t B ,;
для части стены, раСПОЛQженной выше 4 м от пола до перекрытия (с учетом
требований по определенню высоты стен), расчетная температура BHYTpeHHero
воздуха принимается равной, среднеарнфметической 'между t B н температурой
воздуха под перекрытием;
('для перекрытий и фонарей расчетная температура BHYTpeHHero .воздуха
принимается равной температуре воздуха под перекрытием.
Температура воздуха под перекрытием и фонарямн определяется расчетом
или экспернментально, Прн отсутствин такнх данных в жнлых н общественных
зданиях для помещеннй высотой более 4 м расчетное значение потерь тепла через
все.,оrраждающие конструкции с включением добавочных потерь тепла (без
!Учета расхода тепла на JjarpeB инфильтрующеrося воздуха), увеличнвается на
2% на каждый метр высоты сверх 4 м, но не более чем на 15%.
.,: Расчетная температура наружноrо воздуха в ЗИМНИЙ период t H соответ-
ствует параметрам Б и принимается по табл, 1.5.
Температура воздуха в неотаплнваемых подвалах и' подпольях, наружные
стены которых выступают более чем на 1 м над поверхностью земли, а также
в подвалах и щ>дпольях, rде размещены теплопроводы, и в друrих неотаплнвае-
мых помещеннях, прнлеrающнх к отаплнваемым, рассчнтывается по балансу
тепла, при этом КОЭффИllиент п принимается равным 1. '
" При выполнении расчетов по тепловому балансу техническоrо подполья
следует учитывать расход тепла на HarpeB наружноrо воздуха, 'поступающеrо
через продухи для вентиляции подполья. В архитектур но-конструкторской
части проекта должно быть предусмотрено налнчие устройств, обеспечнваю-
щих оrраниченне прнтока наружноro воздуха в техническое подполье в зимний
период,
- Температура воздуха в техническом подполье определяется по формуле [36)
. .
(  Fп.пi F Н.П )
17,5F пер +  R пi + 1.08  + О,278сО t HB +
+ k T (1  '1)) (Frt T + Fot o + Fr.ir.B + FTpt TP )
lп == F F
 R п . ПI + 1,08 R н.п + О,278сО + k T (l  '1) (F r +
пl н
+ РО+ Р т . В + Ртр)
(2.12)
rде 17,5  допустимое значение удельноro тепловоrо потока через перекрытие
над подпольем, Вт/м 2 ; F пер  площадь перекрытня над техническим под-
польем, м 2 ; F п.пl  площадь i-й условной зоны пола техническоrо подполья с
включением площади стен, заrлубленных в землю, м 2 ; R пl  сопротивление
теплопередаче для i-й условной зоны пола, лежащеrо непосредственно на rpYH-
те, м 2 . К/Вт; 1,08  КОЭффНllнент, учитывющнйй надбавку на ориентацию щ)
странам света; F Н.П  площадь наружной стены техннческоrо подполья,
находящeiiся выше уровня земли, м 2 ; R H  сопротивление теплопередаче
иаружной стены техническоrо подполья, м 2 . К/Вт; о  массовый расход на-
ружиоrо воздуха, соответствующнй расчетному воздухообмену в техническом
подполье, кr/ч; с  удельная массовая теплоемкость воздуха, кДж/(кr " К);
kт  коэффициент теплопередачи неизолированных труб, Вт/(м 2 . К); 'Ij 
II:оэффициент эффектнвностн изоляции; F r, РО, F r.B И F тр  общая поверхность
неизолированных трубопроводов соответственно подающнх и обратных линий
отопления, rорячеrо водоснабжения и транзитных ЛИНИЙ, проходящ.их по тех-
i1kческому подполью, м 2 ; t r . t o . t r . B и t Tp  тмпература воды соответственно в

подающей и обратной линиях отопления, rорячеrо водоснбжения и в транзит-
ных линиях, проходящих по техническому подполью, С .
Для практических расчетов можно принимать с == 1 кД/ж(кr . К); k T ==
==' 14,6 вт/(м 2 , К); 'Ij == 0,6. ." ("
Порядок делення площади пола техническоrо подполья с включеннем за-
rлубленных в землю стен на условные зоны и значения величин сопротивлення
теплопередаче для условных зон рассматриваются ниже, при определении теп-
лопотерь через полы.
Для покрытий зданий без чердака с вентнлируемой воздушной прослойкой
КОЭффИllиент п приннмается как для зданий с чердаками, ,
Теплообмен через строительные КОНСТРУКllИН смежных отапливаемых поме-
щеннй рассчитывается при разности температур BHyтpeHHero воздуха этих поме-
щений более 100 С, При этом для помещения с более высокой температурой внут-
peHHero воздуха данные потер н тепла суммируются с потерямн тепла через
друrи(оrраждеНI!Я этоrо помещення, а для помещения с более низкой внутрен-
ней температурои они учитываются как теплопоступления.
. Линейные размеры (с окруrлением до 0,1 м) н площадь F (с окруrлением
до 0,1 M оrраждающнх КОНСТРУКllИЙ при расчете теплопотерь определяются
,следующИМ образом: " (' -
а) высота стен первоrо этажа прн наличии пола, расположенноrо непосред-
ственно на rpYHTe, по размеру от уровня чистоrо пола первоrо этажа до уров-
ня чистоrо пола Bтoporo этажа, при налични пола на лаrах  по размеру от
ннжнеrо уровня подrотовки для пола первоrо этажа до уровня чистоrо пола вто-
poro этажа, прн наличнн неотапливаемоrо подвала нли подполья  по размеру
от уровня нижней поверхностн КОНСТРУКllИН пола первоrо этажа до уровня чнс-
Toro пола BToporo этажа;  ..
б) высота стен промежуточноrо этажа  по размерам между уровнями чнс-
тых полов данноrо и вышележащеrо 9Тажей; , -- -
в) высота'стен BepxHero этажа при наличии чердака  по размеру от уров-
ня чнстоrо пола до верха утеплителя чердачноrо перекрытия, при отсутствии
чердака  по размеру от чистоrо пола до пересечения внутренней поверхности
наружной стены ос верхней ПЛОСкостью покрытия, для зданий с теплым черда-
ком без утеплителя в перекрытни  по размеру от чистоro пола до верха .пере-
крытия;
r) высота стен одноэтажных зданнй  как для первоrо этажа с учетом тре-
бований к определению высоты стен BepxHero этажа; ,
д) длина наружных стен для неуrловых помещеннй  по размерам между
ОСЯМИ внутренних стен, а для уrловых помещений  по размерам от внешних
поверхностей наружных стен до осей внутренних стен или ДО внешних поверх-
иостей примыкащих наружных стен;
е) ДЛнна внутренннх стен  по размерам от внутренних поверхностей на-
ружных стен до осей внутренннх стен илн между осями внутренних. стен;
ж) площадь световых проемов и дверей  по наименьшим размерам строи-
тельных проемов в свету; ,
з) площадь потолков и полов  по размерам между осямн внутренних стен
и от внутренней поверхности наружных стен до осей внутренних стен;
и) площадь пола, расположенноrо непосредственно на rpYHтe илн на лаrах,
разбивается на условные зоны, представляющие собой полосы шириной 2 м,
параллельные наружной стене, а для уrловых помещеннй  параллельные
обеим наружным стенам (рис. 2.1.); при этом для уrловых помещений участок
поверхностн пола, примыкающий к наружному уrлу, с площадью не более 2 х
х 2 м, учитывается дважды; условные зоны нумеруются, начиная от наружной
стены; к IV зоне относится вся остающаяся после первых трех зон площадь пола.
Теплопотери через подземную часть наружных стен подвалов определяют,
рассматривая подземную часть наружных стен как продолжение полов на rpYHTe
(рнс. 2.2).
Полы счнтаются неутепленнымн независнмо от толщнны и числа составля-
ющих их слоев, если козФфНllнент теплопроводности материала каждоrо слоя
не менее 1,16 Вт/(м ' К), . --

Теплопотери через неутепленные полы,расположенные[lепосредственно на
rpYHTe, определяются путем суммнрования теплопотерь через УСЛОЕные зоны.
Значення сопротивлення теплопередаче R н . л для первых трех зон неутеплен-
Horo пола, счнтая от наружной стены, равны cooтвeтCTBeHO 2,15; 4,3 н 8,6 м 2 х
Х К/Вт, а для остальной части пола  14,2 м 2 , К/Вт.
.  1
. 'В табл. 2.9 и 2.10 приведены значения p  для средних и уrЛОВЫ](j
Н.Л
помещений.
УТепленными счнтаются полы, конструкцня которых I?ключает хотя бы
один (утепляющий) слой с коэффицнентом 'теплопроводности менее
л "ОНо
Вlзоно
2н 2н 2н
1Y.10на
OCтOJ!IJHOI1 "
чостlJ" пола,

Рис. 2.1. Разбивка I}лощади He
утепленных полов, лежащнх на
rpYHTe, на условные зоны.
Рис, 2.2. Разбивка на условные зоны
наружных оrраждений в подвале,
',1р Вт/(м . К), Сопротнвленнетеплопередаче утепленных полов, расположен'
ных непосредственно на rpYHTe, м 2 . К/Вт, определяется по формуле "
б у . о
R п == R н . п + -т------- ' (2.13)
у.с
rде R н . л  сопротивленне теплопередаче неутепленноrо пола, расположенноro
непосредственно иа rpYHTe, м 2 . К/Вт; б у . с  толщина утепляющеrо слоя, м;
Л у . с  КОЭффИllиент теплопроводности утепл,яющеrо слоя, Вт/(м ' К),
. Для утепленноrо пола, расположенноrо на лаrах,
( "б )
, 1" у.с
R п == 0,85 R н . п + Ау.с .
(2.14)
Сопротивленне теплопередаче полов, расположенных над проветриваемыми
подпольямн, определяется расчетом.
2.1.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДОБАВОЧНЫХ ПОТЕРЬ ТЕПЛА
И ВНУТРЕННИХ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИJil
Добавоные потери тепла слаrаются нз добавочных потерь тепла наруж-
ными оrраждающнмн КОНСТРУКllИЯМИ н затрат тепла нн HarpeB наружноrо возду-
ха, поступающеrо в здание за счет инфнльтрацни. Добавочные потер н тепла на-
ружными оrраЖДающими конструкциями принимаются в процентах от основ-
ных потерь (табл. 2.11). ' . ,

1
Т а б л и ц а 2.9. Значения 1:F  R ; ВТ/К, неутеПJfеппых ПОJlОВ на rpyllTe jl;Jl1I ереjl;RИХ помещений
н.п
,rлубина помещения (перпендикулярная к наружной етене). м
Ширина I I I I I I I I I 5,5 '1 I I I I I I I I
помеще-
ния, м I 1,5 2 2,5, 3 3.5 4 4,5 5 б 6,5 7 7,5 8 8,5 9 9,5 10
"" 1,9 1
1 0.5 0.7 0,9 1 1,2 1,3 1.4 1,5 1,5 I,б l,б l,б 1,7 1,7 1,7 1.9 1,9 1.9
1,5 0,7 1 1,4 l,б 1,7 2 2,1 2,2 2,З 2,3 2,4 2,5 2,б 2.б 2,б 2,7 2,8 2,8 2,9
2 0,9 1,4 1,9 2,1 . 2.3 2,б. 2,8 2.9 3 3,1 З,3 3,4 3,4 3,5 З,5 3,б З,7 3,7 3.8
z.5 1.2 1.7 2,3 2,7 2,9 3,З З,5 З,6 3.8 4 4,1 4,2 4.З 4,З 4,4 4,5 4,7 4,7 4,8
3 1.4 2,1 2,8 3,1 З,5 3,8 4,2 4,4 4,5 4,8 4,9 5 5,1 5.2 5,3 5,5 5,5 5,б 5,7
3,5 l,б 2,4 3,З 3,7 4,1 4,5 4,9 5,1 5,3 5,5 5,7 5,8 5,9 6 -б,2 б,3 6,4 6,5 6,б
4 1,9 2,8 3,7 4,2 4,7 5,1 5,6 5,8 б- б,3 6,5 6,6 б,7 7 7,1 7,2 7,3 7,4 7,7
4,5 2,1 3,1 4,2 4,8 5.2 5,8 6,3 б,5 6,9 7,1 7,3 7.4 7,б 7.8 8 8;i 8,3 8,4 8,6
5 2'з 3,5 4,7 5,2 5,8 б,4 I 7 7,3 7,б 7.9 ' 8,1 ' 8,3 8,5 8,7 8,8 9,1 9,2 9,4 9,5
5,5 2,б 3,8 5,1 5,8 6,4 7,1 7,7 8 8,4 8,6 9 9,2 9,З 9.5 9,8 9.9 10,1 10,4 Щ5
6 2,8 4,2 5,б б.3 Т 7,7 8:4 8,7 9,1 9,4 9.8 10 10,2 10,4 '10,б 10,8 11 11,3 11,4
6,5 3 4,5 6 6,9 7,б 8.4 .9 9,4 9,9 10,2 10,б 10,8 11 11,3 11,5 11,7 12 12,1 12,4
7 3,3 4,9 б,5 7,3 8,1 9 9,8 10,2 10,6 Ц 11,4 11.6 11,9 12,1 12,3 12,7 12,9 13,1 13,4
7,5 3,5 5,2 7 .7,9 8,7 9,7 .10,5 10:9_ 11,4 11,7 12,2 12,4 12,8 13 13,З 13,5 13,8 14,1 14,3
8' З,7 5,6 7,4 8,4 9.З Ю,2 11,2 11,6 12,1 12,6 lЗ 1.3,3 lЗ,6 lЗ,8 14,2 14,4 14,7 15 \5,2
8,5 4 5,9 7,9 9 9,9 10,9 11.,9 12,3 12,9 IЗ,4 13,8 14.2 14,4 14,8 15 15,4 15,6 t6 [6,2
9 4,2 6,3 8,4 9,4 10,5 11,5 12,6 13,1 13,б 14,2 14,7 15 15,2 15,б 15.9 lб,3 lб,5, 17 17,2
9,5 4,4 6,6 8.8 10 11 12,2 lЗ,3 lЗ,8 14,4 1'1,9 15,5 15,8 16,2 lб.5 lб,7 17,1 17,4 17,8 18,1
1'0. 4,7 7 9,3 10,5 11,6 12,8 13,9 14,5 15,1 15,7. 16,З 16,б 17 17.3 17,7 1!! 18,4 18,7 19,1
10,5 4,9 7.З 9.8 11 12,2 IЗ,5 14,7 15,2 15,9 16,5 17.1 17.4 17,8 18.1 18.6 19 19,3 19,7 20
11 5.1 7.7 1.0,2 11,5 12,8 14,1 15,4 16 16,6 17,3 17,9 18,З 18,7 19) 19,4 19,9 20,2 20,8 20,9
11,5 5,3 8 10,7 12,1 13,4 14,8 16 lб,7 17,4 18' 18,7 19,1 19,5 19,9 20,5 20,7 21,2 21,5 22
12 5,9 - 8.4 11,2 12,б 14 15,4 16,7 17,4 18,1 18,8 19,5 .20 20,4 20,8 21,'2 21.6 22,1 22,4 22,9
12,5 5,8 8,7 11,6 13,1 14,5 lб 17,4 18,1 19 19,7 20,4 20,8 21,З 21,6 22,1 22,б 23 23,4 23,8
13 б 9,1 12,1 13,6 15,1 16.б 18,1 18,9 19,7 20,5 21,2 21,6 22,1 22,6 23 23,5 23,8 24,3 24,8
lЗ,5 6,3 9,4 12,6 14,2 15,7 17,3 18,8 19,7 20,5 21.2 22 22,4 22.9- 23,4 23,8 24,3 24,8 25,2 25,7
14 б.5 9,8 13 14,7 16,2 17,9 19,5 20,4 21,2 22 22,8 23,3 23,7 24,З 24,7 25,2 25,7 2б,З 26,7
14,5 6,7 10.1 lЗ,5 15,2 I6,9 18,б 20,2 21,1 22 22,8 23,б 24,1 24,7 25.1 25,б 26.2 26,6 27,1 27,7
15 7 10;5 м 1'5,.7 17,4 19,:2 20,9 21,9 22,7 23,6 24,4 25 25,5 26.1 26.5 27,1 21,6 28,1' 28,6

- r
т а Л 'И-ц а 2.10. 3на'!евия };p, Вт/К, неутепленных полов на срунте ля уrловых_ помещении
П.П

Длипа Длина Менее протяже.чнои наружной стены. м
более
протяжен- I I I I I I I
ноЙ Ha I I I I I I I I I I I
ружной 1 1,5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.0 6 6,5 7 7,5 8 8.5 9 9.5 10
стены ! м I
! I I I
1 0,9 I I
1.5 1.4 2.4 '>.-
2 1,9 2,8 З.7
2.5 2.1 3,1 4.2 4,8
З 2,3 3.5 4,7 5,2 5,8 i
3.5 2.6 3.8 5.1 5.8 6,4, 7.1
4 2,8 4,2 5.6 6,3 7 7,7 8.4
4.5 3 4.5 6 6.9 7.6 8.4 9,1 9.8
5 3.3 4,9 6.5 7,3 8.1 9 9.8 10;6 11,3
5.5 З.5 5.2 7 7.9 8,7 9.7 10.5 11,3 12,1 12,8
6 3,7 5.6 7,4 8.4 9.3 10.3 11,2 12 12.8 13.6 14.4
6,5 4 5.9 7.9 I 9 9.9 11 11.9 12.7 13.6 14.4 15.2 15.9
7 4.2 6.3 8.4 9.4 10.5, 11.5 12.6 13.5 14.3 15,2 16 16.9 17.8
7.5 4.4 6.6 8,8 10 11 12.2 13.3 14.2 15,1 15.9 16,9 17,7 18.6 19.4
8 4.7 7 9,З 10,5 11,6 12.8 14 14,9 15.8 16,7 17.7 18.6 19,4 20,4 21,2
8.5 4,9 7,3 9.8 11 12.2 -13.5 14,7 15,6 I66 17.6 18.5 19,4 20,4 21,2 22,1 23
9 5,1 7.7 10,2 11,5 12,8 14,1 15.4 16,4 17.3 18.4 19.3 20,2 21,2 22.1 23 24 24.8
9,5 5.3 8 Щ7 12,1 13,4 14.8 16 17,1 18.1 19.1 20.1 21.1 22 22,9 23,8 24.8 25.7 26.6
10 5,6 8,4 11.2 12,6 14 15,4 16,7 17,8 18,8 19,9 20,9 21,9 22.8 23,8 24,8 25,7 26,6 27.6 28,6
10.5 5.8 8.7 11.6 13,1 14,5 16 17.4 18,5 19.7 20.7 21,7 2'2,7 23.7 24,7 25.6 26.6 27.6 28.5 29,5
11 б 9.1 12.1 13.6 15,1 I6,б 18,1 19.3 20.4 21,5 22,6 23.6 24.5 25,б 2б,5 27.б 28,5 29.5 30,5
11.5 б.3 9.4 12.6 14.2 15.7 17.3 i8.8 20 21.2 22.2 23.4 24.4 25,4 2б,4 27,4 28.4 29.4 30,5 31,4
12 б.5 9.8 13 14.7 lб.3 18 19.5 20.7 22 23 24.2 25.2 26.2 27,2 28,З 29.3 30.4 31,4 32,3
12.5 б,7 10.1 J3.5 15,2 16,9 18.6 20.2 21,4 22.7 23.8 25 26.1 27,1 28.1 29,2 30.2 ЗI.3 32.З 33,З
13 7 10,5 14 15.7 17.4 19.2 20.9 22,2 23.4 24.7 25.8 26.9 27,9 29 30 31.2 32,2 33.3 34.З
13.5 7,2 10.8 14.4 Iб,3 18 19,9 2I,б 22,9. 24.2 25.4 26.б 27.7 28,8 29.9 30.9' 32 33,1 34.2 35.2
14 7.4 11,2 14,9 16.7 18,б 20.51 22,3 23.б 24.9 26.2 ' 27.4 28.3 29.7 30,7 31,9 33' 34 35,1 36.2
14,5 I 7.7 11,5 15.4 17.3 19.2 21,2 23 24.3 25.7 27 28.3 29,4 30.5 31.б 32,7 34 34.9 36.1 37,1
15 7.9 11,9 15.8 17,8 20 21,7 23.7 25.1 26.4 27.8 29 30.2 31.З 32,4 33.б 34,8 35,8 37 38,1

'I а бл  ц 11 2.11: !'-обllвочные отери тепла оrраJКдающnмн К?,НСТРУI<ЦИЯМИ
Помещения, здания
ОтраЖД8ющие конструкцни
Добавоч
ные потери
-тепла, %
к основным
1. flомещ ения в зданиях лю-
боrо назна'Jення
Наружные вертикальные и наклонные (верти
кальная проекцня) стены, дверн и световые
проемы. обращенные:
на север, восток, северо-восток и северо-
аапад
на юrо- восток н запад
Наружные стены, дверн и окна
10
5
5
2. Общественные здания при
наЛINИИ в помещенин двух
илн более наружных стен
3, 3даНIIЯ любото назначения
Наружные двери, не оборудованные воздуш-
нымн илн воздушно-тепловымн завесами, 6 0N
при N этажах в здаииях
тройиые с двумя тамбурами между ними 80N
ДВОЙJJые с тамбуром между ниМи 65N
одннарн'(е _ .
При м е ч а н и я, 1. При разработке повых проектов добавочны1e потери тспла.
lIредусмотреииые в п. 1, принимают в размере 8%. 2, ДобаВО'Jиые потери тепла через на-
ружные двери, определяемые по п. 3, не учитываются, если двери являются летними или
запасныМИ _
Наиболее весомую часть добавочных потерь составляют потери на HarpeB
наружноrо воздуха, инфильтрующеrося через строительные конструкции зда-
НИЙ. Инфильтрация наружноrо воздуха происходнт за счет BeTpoBoro напора,
rравнтационноrо напора н разреження, создаваемоrо в здании при работе сис-
тем веНТИЛЯllНИ.
РаЗНОСТQ давлений воздуха на наружной наветренной и внутренней по-
верхностях ОI:раждающнх конструкцнй, Па, определяется по формуле
t1.p == 9,8 [(Н  h) (Ун  у,;) + 0,05YH V2 (сп  сз)k]  (РВ  Рд), (2.15)
rДе Н  высота здания от поверхности земли до верха карниза или шахты, М;
h  высота от поверхности землн до центра окон, дверей н наружных стен рас-
т а б л н ц а 2.12. 3на'Jения коэффициента k
Тип месrnости
Высота над поверх-
ностью землн, м
10 1 20 I 40 I 60 1100
А  открытые месТJJOсти (степн, лесостепи, пустыни, откры'
тые побережья морей, озер, водохранилищ) 1,25 1,55 1,75 2,1
Б  торода с окраинами, леснЫе массивы н тому подобиые
местности. равномерно покрытые препятствнями высотой бо.
лее 10 м 0,65 0,9 1,2 1,45 1,8
сматриваемоrо этажа, м; Ун и Ув  плотность наружноrо н BHYTpeHHero возду-
ха, кr/м З ; V  наибольшая нз средниХ скоростей ветра за январь по румбам
ceBepHoro направления (С, СВ, С3), м/с, приннмаемая по табл. 1,5, а для ти-
повых проектов  равной 5 м/с, в климатических подрайонах 1Б и 1r  8 м/с;
С н и С з  аэродинамнческие КОэффИllиенты для иаветрениой и заветренной по.
верхностей, прннимаемые соrласно СНнП 11-6-74 равнымн соответственно
0,8 H0,6; kКОЭффИllиент, учитывающий измененне CKOpocTHoro напора в за-
ВИснмости от высоты здання н типа местности (табл. 2.12); Рв  избыточное
(по сравненню с давленнем на наружной заветренной поверхности здания) дав-
IеНИе воздуха, Па, в зданиях (помещенях), оборудованных системами венти-

'.
ляllии с механнческим побужденнем, воздушным отоплением нли КОНДИllНо<
ннрованнем воздуха, определяемое нз условня.соблюдения равенства колнчеств
воздуха, поступающеrо в здания и удаляемоrо из них в резУ;1lьтате ннфнльтра_
цин и эксфнльтраllНН через оrраждающие конструкции; рд  НЗ1ененне давле-
ння воздуха в зданиях, Па, (со знаком «минус»  увелнчение, со знаком
«плюс»  уменьшение), определяемое на основе расчета дебаланса по ПРИтоку
и вытяжке. прн снстемах веНТИЛЯllНИ с механическнм побуждением, воздушноrо
отоплення и КОНДНllноннровання ,
воздуха (со знаком «мннус» рд учи- 9,8{1/-I1}(у'" y,,'l па
тывается только прн обеспечении J(JI)
постоянно действующеrо подпора);
'I'н определяется при t H == t нБ ,
260
9.8(H-h)(r;,  .),пa
21{О
.
200
,
160
t
120
r
80
fO 20 JO '10 j() 60 10 80 90!ОО
а (Hh),H k,.
Рнс. 2,3, HOMorpaMMbI для определения величн 9,8(Н  h)(YH  '1'50) (а) и
- , 9,8(Hh) ('\'НУI80)(б).
в частном случае, для здании, оборудованных естественной вытяжной вен'
тиляuией, внчина /)р определяется выражением
/)р ==9,8 [(Н  h) (Ун  '1'50) + O,05'1'Hv 2 (С н  СЗ) k], (2.16)
rде '1'50  плотность воздуха, кr/м З , при температуре 5 Q С,
Количество воздуха, Kr/(M 2 . ч), поступающеrо в помещения через оrражда-
ющие КОНСТРУКllИИ вследствне нх ВОЗДУХОПРОНИllаемостн, определяется по сле-
Дующнм формулам:
..... для заполнення световых проемов (окон, балконных дверей)
а о  /)Р"/S/Rи; (2.17)
для прочнх оrраждающих КОНСТРУКllИЙ
G == /)р/"Rи>
(2.18)
rде R H  сопротивленне воздухопроницанию оrраждающих конст.РУКllНЙ,
м 2 . Ч . Па"/s/кr  для заполнения световых проемов н м 2 . ч' . Па/кr  для
прочих конструкцнй (см, 'iабл, I,Щ и 1,22).

Расход тепла на HarpeB наружноrо воздуха, ннфнльтрующеrося через
,'Ъrраждающне КОИСТРУКllНИ за счет BepoBoro и rравитацнонноrо напора, Вт,
определяется выраженнем "/,.
QИИ Ф  0,278 [Аоа й (Р 0+ F б) +  АкОР к] (t B  t HB ), (2.19)
rде Ай н А к  КОЭФФИllиенты, учитывающне влияиие встречноrо тепловоrо
потока (для окон и балконных дверей с раздельными переплетами Ай == 0,8,
v.н..t 9 8 7 6 5 l{ 32f
 , \ , \\
r '1'\.1' \ \
'1'\." ,,\\'
[\ ,,\\,
. ,


... ,. ;.... 
v ",""'"
V.k
V'
со спареннымн переплетамн Ао == 1;
для друrнх оrраждающих конструкций'
А к == 0,6); РО, Fб, и р к  расчетная
площадь, м 2 .. соответственно окон, бал-
конных дверей и друrих оrраждающих
конструкций,
Формула (2,19) может быть прнве-
дена к виду
Qiш ф == (kA.oF o + kд.БF Б +  kд.кF.j х
Х (t B  t HB ), (2.20)
rде k A . o ' k д . б и k д . к  добавочные ко-
ЭффИllиенты теплопередачн с<:ответст-
венно окон, балконных дверен и Про-
чнх конструкцнй, Вт/(м 2 . К).
Добавочный коэффнциент теплопередачи  это велнчина, чнсленно равная
расходу 1епла на HarpeB нарУ}Кноrо воздуха, ннфнльтруюrцеrося через 1 м 2
КОНСТРУКЦ'1и, при разности температур наружноrо и BHYTpeHHero воздуха 10 С.
В чаС11l0М случае, котда конструкции окон и балконных дверей одинаковы,
QИ!<Ф == [k д . о (Р 0+ 1,25Fб) + '!' kA.KF K ] (t B  t HB ), (2,21)
Для зданий, оборудованных естествеННDЙ вытяжкой, значення слаrаемых
9,8(Hh)(YH'\'50) и O,05'1'HV2 (е и  Сз) k . ,8 входящих в формулу (2.16), нахо--
Дятсяс помощью HOMOrpaMM, представленных на рис. 2.3, а н 2.4, а значения
k д . о и k д . к  С помощью HOMorpaMMbI, представленной на рнс. 2.5, Для выпол-
нения расчетов по формуле (2.15) мотут быть использованы HoorpaMMa
j (О 20 JO '10 50 60 70 во 90 fOО н.,.,
V '20 ...
А Рис. 2.4. HOMorpaMMa для определення
и ЧО велнчнны о,05уи v2 (с н  сз)k . 9,8.
 : ,.
60
llК'
 
, '00
,\\ '20
flfO
(60
1.'/1 (80
')
 ?ОО
2.20
/05 rн v {СИ  cJ)k 9,8

(рис. 2.3, б) для t B """ 18° С, а также HOMorpaMMbI, представленные на рис. 2.4
и 2.5.
Для жнлых комнат, кроме расхода тепла на HarpeB воздуха, инфнльтрую,
щеrося за счет Beтpoвoro и rравнтаllионноrо напора, определяется расход тепла
на HarpeB воздуха, инфильтрующеrося вследствне естественной вытяжки, не
компенснруемой подоrретым приточным воздухом:
QЖ  1  ,З 103F п (t B  t HA ) == F п (t  t HA ), (2,22)
rде 1  удельная массовая
. /(.с.к,втkNК) теплоемкость воздуха, кДж!
(Kr.K); 1 ,2  плотность воз-
духа, Kr/M 3 ; 3  норматнвное
колнчество ооздуха, посту-
пающеrо на 1 м 2 жилой пло-
щадн, м 3 /(ч . M; F п  пло-
щадь пола КОI\шаты,I\1 2 ; t HA 
расчетная температура на-
2' ружноrо воздуха по парамет-
рам А, ос (см. табл. 1.5); tB
внутренняя температура
комнаты, принимаемая по
СНнП IIЛ.I-71*.
При расчете добавочных
потерь тепла для жнлых ком-
нат жилых -зданий в соответ-
ствни с rлавой СНнП 11-33-75
прнннмается ббльшая нз ве-
личнн, вычнсленных по фор-
мулам (2.21) и (2,22). Однако
на практике (обычно для одно-
ком{!атных квартир) может
'/(/l-о,8т/(I1Ч)
А.=о,В А.  f



t
'!I \ ,- / 1;6 1"1,8 V 'l)
2,8
Z fH"V!l(i'Ytre '2 f,1f / V / 2,2-
2.6 Н} J
IJ /// V / / / ./ /1
2{1 -/, [ /1 ;;;
8 2,2 71 71 71 7t 2,6
6 2,0 // / / / / /
1,8 I " / / j / /
" I / / // '/. '/ 10
1.6 / l'h  v 'V'
2 -/
"'1 '1 //. 1'"
о А
(2 '1,;. /' / /15
1,0 / V 20
 .....
б 0.8 '/. ,/ V
.AJ:
0.6 v' V ,./ 1  Ю
'1 / / 
0,'1 :;:;:.-   1 ..... 50
2 qz /k:::::: 
   'Ol!.
о
f,
i

{)jJ
о,
о,
4
о
10 20 30 "о. 50. 60 70 .80 90' 100 tJp,fla
Рнс. 2.5. HOMorpaMMa для оп-
реде'лення добавочных коэф-
ФНllнентов k A . o и k д . к .
иметь место такой случай, коrда расход тепла на HarpeB воздуха, подлежащеrо
удалеI;lИЮ нз квартнры в соответствни с количеством н типом санитарных
прнборов, превышает суммарное значение как QННФ, определяемоrо по фор-
муле (2.21), так н QЖ, определенноrо по формуле (2.22).
В этом случае во избежание недоучета теплопотерь в соответствии с нмею-
щнмися рекомендаllНЯМИ [24) определяется расход тепла на HarpeB ннфильт-
рующеrося воздуха для каждоrо отапливаемоrо помещения в отдельнос'(и с
увязкой в пределах квартнры в следующем порядке.
1. Для каждой жилой комнаты определяется расход тепла на HarpeB возду-
ха, инфильтрующеrося вследствие естественной вытяжкн, не компенсируемой
прнтоком, по формуле (2.22).
2, Для каждоrо отаплнваемоrо помещения вычнсляется расход тепла на
HarpeB воздуха, инфильтрующеrося под воздействием BeтpoвorQ н rравитаllН-
oHHoro напора, по формуле (2.21),
. 3. Для каждой комнаты квартнры из'двух велнчин QЖ И QИНФ выбнрается
большая, которая и входит в качестве слаrаемоrо в суммарный расход тепла
QKB' Прн этом для кухонь учнтывается только велнчина QИНФ.
4, Для каЖДQrо отапливаемоrо помещ-ения определяется расход тепла на
HarpeB воздуха, удаляемоrо в соответствии с саНJlтарными нормами соrласН-о

СНиП II-Л.I-71 * из кухни, уборной и ванной из расчета ПРОПОРllиональноrо
распределения расхода тепла по всем отапливаемым помещениям квартиры по
формуле
Qc == О,3ЗL (t B  t пА ) JF: '
(2.23)
rде L  объем удаляемоrо из квартиры воздуха, м 3 /ч; };. F п  суммарная пло-
щадь всех отапливаемЫХ помещений квартиры, м 2 ; остальные обозначения такие
же, как и в формуле (2.22),
Суммированием значений Qc для отдельных отапливаемых помещений квар-
тиры находится расход тепла в llелом по квартире  Qc' Вт, ,
5. Вычисляются расчетные значения теплопотерь на HarpeB поступающеrо
наружноrо воздуха для каждоrо отапливаемоrо помещения QB' Е,ли  Qки ;;;.
;;;.  Qc, в качестве QB фиrурируют величины, полученные в п. 3. Если 'Q[<в <
< Qc, д-!lя каждоrо отапливаемоrо помещения сравниваются величины Qc и
QИПФ; дЛЯ тех помещений, rде Q'Ш Ф ;;;. Qc' 'принимается QB == Q'ШФ; находит.ся
сумма значений QB для тех помещений, rде Q"ИФ;;;' Qo (OQB), И сумма произве-
дений  о(tи  t HA ) F п для этих же помещений, после чеrо разность  Qc  OQB
распределяется по оставшимся помещениям ПРОПОРllионально произведению
(t B  t ил ) F п :
(t иi  t ИА ) F пl
QBl == (Qc  OQB)
 (t B  t ИА ) F п  O (t 13  t иА ) F п '
(2.24)
rде iпорядковый номер помещения с площадью F пl' м 2 , и расчетной темпера-
турой BHYTpeHHero воздуха t Bi , ос.
При OQB == О И соответственно O (fи  t пА ) F п == О формула (2.24)
дает QBl == Qc1' rде Qcl определяется по формуле (2.23),
При мало отличающихся' значе ниях { В1 вместо формулы (2.24) можно
. F пi
использовать приближенное соотношение QBi == (Qc  OQB) p п  op п
6. Для задымляемых лестничных клеток расход тепла на HarpeB воздуха,
врывающеrося через наружные входные двери, следует учитывать при расчете
Основных теплопотерь путем введения надбавок, предусмотренных табл. 2.11.
Расход тепла на HarpeB наружноrо, воздуха, инфильтрующеrося через
КОНСТРУКllИИ лестничных клеток, определяется аналоrично п. 2.
7. Расход тепла на HarpeB наружноrо воздуха, врывающеrося через две-
ри, выходящие в oTKpbrrbIe переходы к незадымляемым лестничным клеткам,
следует учитывать при расчете основных теплопотерь путем введения надба-
вок, предусмотренных табл. 2.11. При этом чнсло этажей N принимается рав-
Hым числу этажей от верха здания до рассчитываемоrо этажа (ДЛЯ BepxHero
этажа N == 1, для BToporo сверху  N == 2 и т. д.).
, Для общественных зданий, оборудованных естественной вьrrяжкой,
раоход тепла на HarpeB наружноrо воздуха, инфильтрующеrося в помещеиия
ОСиовноrо назначения, определяется по формуле (2.21), а инфильтрующеrося
11 задымляемые лестничные клетки и через двери, выходящие в открытые
цереходы к незадымяемьlм лестничным клеткам'........ так же, как для жилых
зданий.
, Общие потери тепла помещениями жилых зданий следует уменьшать
На величину бьrrовых тепловыделений, Вт, определяемую по формуле
QВ!I:ж 21F п , П2,25
fД9 F п  площадь пола помещений, для которых предусматривается уста-
n-riйка наrревательных приборов, м 2 .

2.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ
.ОХЛАДИТЕЛЬНОЙ ТЕПЛОВОЙ НАrРУзки
Поступление тепла )j помещение определяется как сумма поступлений теп-
ла через непрозрачные и прозрачные наружные и внутренние оrраждения по-
мещений, от искусственноrо освещения, оборудования и людей. Для выявления
максимальной (расчетной) наrрузки и времени, коrда она имеет место, необ-
ходим расчет теплопоступлений с интервалом 12 ч.
1.1.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛА,
" ПОСТУПАЮЩЕrо ЧЕРЕЗ СВЕТОВЫЕ ПРОЕМЫ
Поступление тепла в помещения через световые проемы за счет солнечной
ра 1,ИаllИИ зависит от их размеров и ориентации, солнечноrо азимута ОСТеl{ле:ИЯЯ
и высоты СОЛНllа для расчетноrо часа cy:rOK.
 Солнечный азимут остекления а т , rpaд, определяется по формулам, приве-
деНН!>IМ в табл, 2.13, в зависимости от азимута солнца Ас, rрад, уrла ме)!<ду
южным направлением и rоризоитальной проекцией СОЛН,ечноrо луча, принимав.
Moro по табл. 2.14, и азимута остекления световых проемов Ао, rрад, мень-
шеrо из уrлов между нормалью к плоскости остекления или проекцией этой
нормали на rоризонтальную плоскость и южным на'правлением (А о :о:;; 180")
.. т а б л н ц а 2.13. PaC'JeтHbIe формулы для определения солпе'Jпоrо азимута
остекления (Время  Истииное солнечное)
. Расчетные Формулы
для первой половины дня (до 12 ча- I для второй половнны дня
сов включительно) (после 12 "асов)
1/
jl
, Ориента-
ЦJIЯ cвeTO
J Boro прое
Ма
с
СВ
В
ЮВ
Ю
ЮЗ
3'
с3
I'X т  I Ас  Ао I
I'X т  I Ас   I
I'X..  I Ас  Ао r
I'X..  I Ас  Ао I
I'X..  I Ас  Ао I
I'X т  Ас + Ао
I'X..  360  (Ас- + Ао>
I'X..  360  (Ас + Ао)
I'XrIAcAol
I'X..  360  (Ас + Ао>
I'X..  360 (Ас +Ао>
I'X т  Ас + Ао
I'X..  I Ас  o I
I'X т  I Ас  Ао I
I'XrIAcAol
, I'X..  I Ас  Ао I
Истинное солнечное вре1dЯ 1,' определяется по приближениой формуле
1,' == 1,'п + 0,067 (Лr  15N),
(2.26)
rде 1,'п  поясное время, связанное с действительнЫМ временем 1,'д соотношениец
1: п == 1,'д  е  4 + N, учитывающим перевод стрелок чаСОll с 1 аiIрелjff
Л т  rеоrрафическая долrота места строительства, rpaд; N  номер nоя<:
времени; е  раЗНИца между дейс;твительным местным временем и москов-
ским, ч,
Высота солнца а в , rрад, уrол между направлением с6лнечноrо луча И
ero проекцией на rоризонтальную плоскость (см, табл. 2.14).
I(оличество тепла, Вт, поступающerо в помещения через световые про-
емы за счет солнечной радиаllИИ н' разности температур наружноrо и внутренне-
ro воздуха, '

' F ".l " р " ) /3 k k tи  { в
Qo == (q о т q о С.з о а + ;;-;--' F о'
(2.27)
rде q' и q"  количество тепл, поступаI<?щеrо; июле через одинарное о.стекле-
яие световых проемов, Вт/м; ро == ро +- ро ---:- площадь CBCTOBor0 проема,
рпределяемая по ero наименьшим размерам (в свету), м 2 ; p и p  площади
CBCToBorO" проема, соответственно облучаемые' и не облучаемые прямой солнеч-
ной радиацией, м 2 ; /3 с . з  КОЭффИllиент теплопропускания СUЛНlезащитных
стройств (см. табл, 1.20); Ro  с<:шротивление теп..lОпередаче заполнсний све-
'l'OBbIX проемов, м 2 . К/Вт (см, табл, 1.8); t и и { в  расчетная температура на-
ружноrо и BHYTpeHHero воздуха, ОС; ko  КОЭффИllиент, зависящий от 'типа ос-
текления и принимаемый равным \,0; 0,9;, 0,8 соответственно при одинарном,
двойном и тройном остеклении и 0,7 при остеклении стеклоблрками и стекло-
nрофилнтом; ka  КОЭФФИllиент, учнтьmающий аККУМУЛЯllИIO тепла внутрен-
нии оrраждающими 'КОНСТРУJЩИЯМИ помещения.
т а б л н ц а 2.14. Высота (!;в и азимут Ас солнца на раJlИ',"ЫХ широтах в июле, трад
, Истинное 360 с. 40.0 с. 440 с. А8 0 с. 520 с. I 560 с. 60.0 с. 640 с. 680 с,
солнечное
время.......... часы ш. ш. Ш. Ш. Ш е . ш. Ш. Ш, Ш.
 I Т Т
6  I   I . I и  I и'l  I и  '
!::"! '" "!
 g g  I '" и I и
 "<:  "<:  '''1: !  "1:  <>: .<>:  "<:
. .
23 2122 I I I 4 145
i4 2D21 i I 1 130 3 131 6 131
I
5 192D 81111 9 3 119 5 120. 7. 120. 9 119 10 118
,...6 1819 6 111 111 10 110. 12 10.9 13 10.8 14 10.7 15 106 16 104
:""'7 1718 18 10.4 19! 10.4 i 19 100. 20. 99 21 97 21 95 21 94 21 92 21. 91
18 1617 3О 94 2993129 90. 30 87 3О 85 29 82 28 81 27 79 27 71
9 1516 42 86 41 82 I 40. 78' 40. 76 38 72 37 69 36 67 34 64 32 б1
91D 1415 54 75 5269:50. 65 49 60. 47 56 45 53 43 50. 40. 49 37 45
1O11 1314 65 56 6249159 45, 56 40. 54 36 51 33 48 31 44 29 40. 28
1112 1213 73 24 6920.,65 18 б1 16 58 13 54 12 50. 11 46 10. 42 9-
12  пол-
день 74 О. 70. l О. 166 О. 62 О. 58 О. 54 О. 50. О. 46 О. 42 О.
i .."
gj При наличии средств солнцезащиты в помещении или межстекольном про-
странстве ka == 1" при ИХ отсутствии и отсутствии наружных средств
CDЛНllезащнты световых проемов
k  F1llti + Р 2 т 2 + Fзm з + О,5Р 4 m 4 + 1,5Fr;m Б ( 2.28)
a ,Fl+F2+Fз+F4+FБ
а при наличии наружных средств солнце защиты световых проемов
ka '= F1mf + Pm2 + Fзm з + Р4 m 4 +- FБm Б ;
. Fi+F2+Fз+F4+FБ
(2.29)
rДе Fl' Р2' F з , Р4' F Б  площади соответСтвенно трех внутренних стен, потол-
ка и пола помещения, м 2 ; ml' m2' fпs, m4, trl;;  коэффициенты, УЧИ'I'ывающие
аККУМУЛЯllИЮ тепла соответственно тремя внутренними стенами, потолком и
полом помещения и принимаемые в '!ависимости от мат€риал.а оrраждающей
КОНСТРУКllИИ и ее толщины (табл, 2.15). При этом в' мноrослqйной оrраждающей
конструкции учитывается только основной слой, ближайший к облучаемой по-
верхности; расчетная толщина стен и переrо,родок, разделяющих два смежных
HarpeBaeMbix солнцем помещения,' ПРИ,н",мается равной половине Иj( фак:rиче-
ской ТОЛЩИНЫ, а еСJjИ од/{о ИЗ,СМеЖНЫ,Х ПОМ,ещеf\ИЙ HarpeBaeTcS! С)ЛНllем, !j. дpy
roe не;!'  TQ 'ИХ фактической толщине. '

Т а б л и  а 2.1'5. Значения коэфФициента т для раЗJJИЧНЫХ внутренних
оrражДающих коиструкциli
1 
Коэффи- Коэффи- Значения т при продолжи-
Расчет- циент циент тем- тельности периода поступ-
Материал оrражда- ная тол  теПJJОПрО пературо- :Iения прямой солнечной
ЮIЦей конструкции щипа. водностн проводио- раДиации иа фасад здаШIЯ. Ч
мм Л, вт/(мх сти а.10',
хК) м 2 /с 12 I 10 I 8 I 6
Бетон, железобетои, 35 0,78 0.71 0.64 0.54
естественные камни 50 1.051.74 5,68.3 0,7 0.64 0.55 0,45
100 0,6 0.53 0.45 0,38
150 0.53 0.48 0.42 0,36
280 0,45 0.41 0.36 0,31
;>400 0.42 0.4 0,35 0.3
Кирпичиая , кладка, 60 0.74 0,65 0.57 0,49
леrкие бетоиы 130 0.70.93 3.3----5.3 0,6 0.55 0.49 0,43
190 0,58 0.53 0,47 0,42
>260 0.55 ,0.5 0.45 0.41
"
rипсовые материалы 50 О,2ЗО,47 3.23,3 0,88 0.84 0.79 0.72
Древесные материалы 25 0.2З0.29 1.41.9 0.84 0,81 0.75 0,69
Тепло- и звукоизопя.. >50 0.060.12 2.84.2 1 0.99 0,98 0.95
циониые материалы.
пористые пластмассы
н полимеры
.. Для случая, коrда световой проем ориентирован на Ю, ЮЗ и 3,.значения
т, приведенные в табл. 2.15, cJjeдyeT умножать на 1,2.
При проектировании веНТИЛЯllИИ, в том числе с испарительным (адиаба
t и  t B
тическим) охлаждением воздуха, величину  F о в формуле (2.27)
учитывать в расчете не следует.
Для вертикальноrо остекления световых проемов
q' =о; (qB.n + qB.p) k 1 k 2 ,
q" == QB. pklk2'
(2.30)
(2,31)
Для rоризонтальноrо остекления световых проемов
Q' == (qT.n + Qr.p) k 1 k 2 . (2.32)
Для наклонноrо остекления световых проемов с уrлом между плоскостью
наклонноrо остекления и rоризонтальной плоскостью 1', rрад, .при Gtr < 900
q' == (qт.пkз + QB.n k 4 + qr.p) k 1 k 2 ; (2.33)
при а с ;:. 900 и а в > l'
q' == (qT.n k з  QB.n k 4'+ Qr.p) k 1 k 2 ; (2.34)
при Gtr;;;' 900 и c.tн .,. l' и для rоризонтальноrо остекления
if== Щ
в формулах (2.30)  (2,35) Qи.п и QB.p  поступление тепла соответственно
от прямой IJ рассеянной солнечной радиаllИИ через одинарное вертикальное
остекление cBeTOBoro проема в июле, Вт/м 2 (табл. 2,16); Qт.п и QT.p' тоже,
через одинарное rоризонтальное остекление (см. табл. 2.16); k 1  КОЭффИllИ-
ент, учитывающий затенение остекления световых проемов переплетамн и за-
rрязнение атмосферы (табл, 2.17); k 2  коэФфИllиент, учитывающий заrрязне-

Т а б iI н ц а 2.16, Поступленне тепла, Вт/м', от прямой н рассеянной
солиечноii радиаЦIIИ в июле 'Jерез вертикальное и rОРИ30нтальное
одинарное остеклеНlfе световых проеМDВ со стеклом тол.циной 2,53,5 мм
 ИСТllииое
reo- солиечиое Ориентация вертикальиото световото проема до
rраФи- время полу дня rOpH-
ческая I I I I I t зои
IдHpo- С СВ В ЮВ Ю ЮЗ таль
lI'аобъ- ный
екта qaCbl
стро- часы поСле Ориеитация вертикальноrо cBeTOBoro проема свето-
итель.. до по- по- поСЛе полудня вой
ства, лудия лудия проем
ОС. ш. С I сз I з I юз I ю I юв I В I СВ
56 1819 69/36 117/36 116/24 24/2f3 16 16 21 19 13/31
67 1718 55/71 334/91 348/109 156/86 52 36 44 47 100/62
78 I617 27/81 369/114 435/134 273/109 71 56 55 56 242/78
36 89 1516 71 274/104 419/123 307/108 77 60 60 60 470/87
910 1415 64 149/80 345/99 298/91 35/78 63 62 62 554/ 1 00
1O1I 1314 62 38/71 186/85 230/83 87/78 65 62 65 672/101
1I12 1213 60 67 33{76 119/74 110/78 3/69 67 65 716/104
56 1819 71/31 170/47 214/47 50/35 20 20 21 22 20/31
67 1718 51/71 350/fY1 419/112 183/86 55 42 44 47 114/62
7------8 1617 6/18 345/114 493/133 302/109 71 56 55 57 271/78
40 9 1516 71 258/104 471/121 354/108 60/78 60 60 60 431/87
910 14I5 64 116{80 363/99 342/95 150/79 63 62 62 558/93
1O11 1314 62 6/7] 191/81 274/83 222/81 67 62 65 65I{100
1I12 1213 60 67 35/73 172/77 257/81 45172 65 65 692/104
56 1819 84/38 222/53 292/58 72/40 23 22 22 23 31/36
67 1718 42/70 369/98 452/112 209/86 55' 44 44 83 126/62
78 1617 77 35т 10 509/130 333/109 71 55 55 55 283/88
44 89 15-----16 71 256/101 490/121 398/108 66/79 60 59 60 431/83
9IO 1415 64 84/80 371/100 387/101 162/81 63 60 62 543/93
IOIl I314 60 71 193/80 305/86 245{84 67 60 64 629{98
1I12 1213 59 67 37{72 214/79 288/85 73/77 65 65 668/98
56 119 93/45 256/60 327/65 95/45 27 26 24 26 37/42
67 1118 35/69 385/98 472/114 237/87 55 43 44 44 145/62
7------8 16I7 74 349/107 542/129 363/109 3/73 5З 53 53 285/73
48 9 1516 10 222/99 497/121 427/112 80/81 60 58 59 420/83
910 1415 64 60/81 372/100 419/107 186/86 65 58 62 519/93
1O1I lз14 60 71 193/81 352/94 271/87 7/70 60 64 601/95
1I12 1213 59 67 37{72 251/84 317/88 106{78 65 65 643/98
56 1819 102/55 301/69 371/73 116/52 31 28 28 28 57/42
67 1718 26/69 391/98 497/119 272/91 59 43 44 44 158/62
7------8 1617 71 34106 545/129 398/110 13/76 55 53 53 291/74
52 89 1516 67 19/'Л 498/123 448/114 94/85 63 57 58 419{83
910 1415 63 /79 374/100 429{IIO 206/87 67 59 60 508/87
1011 1314 60 I93f84 363/98 299/90 14172 60 62 585/93
11I2 1213 59 65 37/72 231/86 344{91 150{78 65 63 630{98
45 1920 88/19 165{33 227/27 17/20 12 13 13 12 33/20
56 1819 104/56 344/74 423/74, 140/57 35 28 30 30 76/42
67 I718 /66 401/93 523/115 287/90 58 42 43 44 169/57
78 1617 340/98 547/122 424/105 22/74 53 48 53 2f37/71
56 89 15I6 62 174{87 504/114 479/108 128f85 64 55 56 405/78
910 1415 58 26/71 378/91 479/102 245/88 67 56 57 493/87
1O1I 1314 57 62 193/76 427/92 347{91 21/72 58 58 566/91
1I12 1213 55 59 37/67 330/79 398/92 176176 63 58 606/93
60
t= I tg= I !i8812f0 12r7158[14116
ii 1141141 49/23

Продолжение таБJl. 2.16
[eo Истнниое Ориентация веРl1lКалыюто !,BeToBoro проема
солнеЧНQС
трафи- время до полуД/1Я [ОР\l<
ческая
[широ- С I св I в I ЮБ I Ю I юз I э I СЗ ЗО>I<
Тз объ Ti'
екта Часы
CTpO часы после Ориентацня вертикальноrо cBeтoBOI'o проема света..
ИТелЬ ДО HO полу- после полудня вой
ства, лудня дня проем
ос. ш. С I сз I 3 I 103 I ю I юв I Б IСБ
56 18IQ 107/51 387Д1 448/78 152/58 35 28 30 33 92/4
67 1718 Щ59 404/86 542/107 313/85 53 40 40 43 178/5
78 1617 57 331/83 556/НО 441/97. Щ70 49 45 50 284/65
60 9 1516 55 147/77 509/99 501/98 166/81 60 50 52 391/67
9710 1415 51 19/62 378/77 501/92 287/86 65 51 53 466/78
101l 114 51 55 193/65 :152/84 384/91 70/69 5З 53 5З4f8
1112 1213 50 55 37/60 ,363/74 449/91 215/71 56 53 578/7
.,
34 2021 70/19 126/23 121/19 35/12 12 9 9 10 34/15
45 1920 158/38 330/51 307/51 97/38 21 19 21 .22 63/38
56 119 109/52 429/74 471/83 208/62 36 28 31 35 105/4
67 1718 /55 408/82 558/105 362/85 52 38 37 44 187/57
64 78 1617 316182 576/106 483/95 57/69 47 42 48 286/62
89 1516 51 133/13 519/95 543/95 194/79 58 47 50 386/61
910 1415 49 Щ58 379/74 . 544/91 331/85 64 48 ЬО 44Э!!
1011 -114 48 51 193/62 488/83 435/90 11 6/67 49 51 ЬО7/6
1112 1213 48  51 37/57 395Д4 495190 256/70 51 51 544/б
"
23 2122 63/17 145/16 144/12 28/9 8 6 7 8 29/15
34 2021 112/28 281/33 258/35 70/19 19 12 9 14 59/31
45 1920 128/44 409/58 384/65 135/42 23 17 19 20 83/3?
6 1819 113/52 475Д8 504/95 245/66 38 28 31 38 134/7
68 67 1718 9/55 412/83 584/106 386/88 7/55 38 37 44 198/57
78 1617 !jl 297/83 588/106 499199 79/69 47 42 48 283/62
89 1516 51 135/14 531/98 578/99 231/102 58 47 49 376/62
10 1415 48 5/57 394/74 583/91 369/83 65 48 49 440/67
101l 1314 48 51 193/62 531/85 453190 174/65 49 50 483/fJ7 "
"12 1213 48 51 37157 442(74 523/90 302(71 51 51 520167
h р и м е ч а н и е. В числителе приведены значеиия прямой радиацни, В зиамеН80J
lI'еле  рассеяниой; отдельиой цифрой даио значеине рассеяниой радиации.
т а б л и ц' 2.17. 3иачения iЮ9ффициента k,
SlИIолнеиие cвeтoвoro проема
рстекление одннариое беЗ"Пl:реплеТQВ, 8апол
l1ение проеМа стеклоблоками иJш стекло-
IJРОфнлlIТОМ' ' '
Остекленне ДБQIIное без переплеТов,
Остекленне в металличеСких переплета1С:
одинарных ,
jJ.войных
Остекле!lИ(! в деревяниых переплетахl
одииарных
ДвойнЬtх
Незатряз,'
венная aT
Мосфера.
Для CBe
товых
проемов,
оБЛУ'lае-
мых в рас-
ЧеТНЫЙ
час солн-
цем нли
нахоДя-
ЩИХСН в
тени
3аrрязненная 'fМосфера ПРО<
мышленных районов ,при 'раС.
положенин объекта строн-
тельства lIа широте, ос. ш.
3640 I 468 13640 I
Для световых
проемов, об-
лучаемых в
расчетный,
час солнцем
Для световых
проемов, иа.
ходящихся iI
расчетный
час в 'Теии
1 8,7 0,75 1,6' , 1,75
0,9 ,63 0,68 1,45 1,58 ..
0,8 0,()6 0,6 1,28 1,4
0,72 0,51 0,54 1,15 1,26
8,65 .1 Q,i() 8,48 1,04 1,1!
,6 0,42 ,45 0,96 1,0

ние стекла (табл. 2. ]8); k з и k4  жоэффициенты, учитывающие поступление
тепла через наклонное остекление световых прремов (табл. 2.19).
При расчете систем вентиляции с механическим и естественным побуждени
ем, а также систем вентиляции с испарительным (адиабатическим) охлаждением
прнточноrо воздуха и систем кондиционирования воздуха для определения
т а б л н ц а 2.18. Значения коэффициента k.
СоДержание в воздушной
среде помещения 'JВстиц
ПЫЛИ, дыма ИЛИ копоти,
Mr/M.
Степень sаrpяsнения
остекления
Значенне k.
800 <пи". 900 10" -Е; ni< 800
10 и более
От 5 до 10
Не более б
начительное
Умеренное
Незна'Jнтельное
Чистое стекло
0,85
0,9
1),95
1
0,75
0,80
0,85
0,95
т а б л н ц а 2,19. Значения коэФФициентов k. н k.
,:aдl
k..
k.
 V, трад I
k.
k.
1I v. трад I k.
А.
о 1 О 25 0,9) 0,42 60 0,5 0,87
5 1 0,09 O 0,87 0,5 70 0.34 '0,94
10 0,99 0,17 40 0,77 0,64 80 ОД 0,98
15 '0,97 0,26 50 0,64 0,77 90 О ")
20 0,94 0,34 ., с
поступлений тепла в помещения принимаются значения суМl\!арной или рас-
сеянной радиации, приведенные в табл. 2.16, за те/ часы, в течение которых
предусматривается занятость помещений людьми. При наличии световых про-
емов в противоположных стенах помещения определяется суммарное по:Ступ-
ление тепла за период эксплуатации помещения, .... 
Для помещений, имеющих световые проемы в стенах, которые расположе-
ны под уrлом 900 дpyr к дрyrу, составляется rрафик (таБЛИllа) почасовых постУп-
лений тепла по ходу СОЛНllа за период занятости помещений людьми, на-
чиная с часа, предшествующеro началу этоrо 'периода.
При наличии затеняющих строительных КОНСТРУКllИЙ (ребер, козырьков и
!J'.. п,) для затененной плошади CBeToBoro проема учитывается поступление теп-
ла только от рассеянной радиации. Величина затененной площади cBeToBoro
проема F О.Т' м 2 , определяется rрафическим способом соrласно СНиIl 11-33-75
или для вертикальных световых проемов, в которых вынос ребра а не преВЬПllа-
ет выноса козырька' Ь, вычисляется по формуле
F == Аа tg «в Bbtg а  О 5 (а 2 + Ь 2 ) tg а в tg «..  АВ + А В, ( 2,36 )
О.т cos «.. . r, cos а.. n n
rДе А  расстояние от плоскости боковой затеняющей конструкции (ребра)
до противоположноrо конца cBeтoвoro проема, м; В  расстояние dr
иижней плоскости козырька, до ПРОТИJюположноrо КОНllа CBeTo)joro проема,
м; а и Ь  вынос соответственно ребра и козырька отиосительно плоскостИ
остекления (Ь;;;" а), м; а в  высота солнца, rрад; Gtr  солнечный азимут
остекления, rрад; А п и ВП  размер cBeroBoro проема соответственно по ro-
ризонтали и вертикали, м; ,

1.1.. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛА.
ПОСТУПАЮЩErО ЧЕРЕЗ ПОКРЫТИЕ И СТЕНОВЫЕ оrРАЖДЕНИЯ
Поступление тепла в помещения в теплый период rода через покрытия зда-
ний определяется по формуле
[ 1 А,; ]
Q== Ro (t и + Rир/ ср  { в ) + Bk R B B Р,
(2.37)
rде Ro  сопротивление теплопередаче покрытия, м 2 . К/Вт"определяемое по
формуле (1.5); t и  среднемесячная температура наружноrо воздуха за июль,
ос, принимаемая соrласно СНиП II-А.6-72; Rнтермическое сопротивлеиие,при
теплообмене между наружным воздухом и внешней поверхностью пщ{рытия,
м 2 . К/Вт, определяемое по формуле (1.6); p, КОЭффИllиент поrлощения сол-
нечной радиации материалом наружной поверхности ПОКрЫТИЯ"(см. табл, 1.18);
Icp  среднесуточная суммарная (прямая и рассеянная) солнечная радиаllИЯ,
падающая на rоризоитальную поверхность, Вт/м 2 (см. табл. 1.19); ie  расчет-
ная температура BHYTpeHHefo воздуха, ос; В  КОЭффИllиент для определения
rармонически изменяющихся величин тепловоrо потока в различные часы су-
ток (табл. 2.20); k  коэффициент, принимаемый для покрытий с вентилируе-
мыми воздушными прослойками 0,6 и'для всех друrих покрытий  1; А,; 
в
амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности оrраждающих
КОНСТРУКllИЙ, ос, определяемая по формуле (1.43); R B  термическое сопротив-
ление при теплообмене между внутренней поверхностью покрытия и воздухом'
помещения, м 2 . К/Вт, имеющее те же значения, что и в формуле (1,5); F  пло-
щадь покрытия, м 2 ,
т а б л и ц а 2.20. Значения коэффнциента (3
Время до Время до Время до Время до
и ПОСле и после и после и ПОСЛе
максиму (3 максиму- f3 максиму- f3 максиму... f3
ма поступ- ма поетуп- ма п"ступ- ма посту-
пения ления ления пления
<rепла, ч тепла, ч Тепл а, Ч тепла, "
I
О 1 4 0,5 ! 7 O,26 10 O,87
1 0,97 5 0.26 8 O,5 11 O,97
2 0,87 6 О 9 O,71 '12 1
8 0,71
Время поступления в помещение максимума тепла через покрытие, начиная
ОТ полуночи, определяется по формуле
Z == 16  0,067Л r + е + 2,7D, (2.38)
rде Л Т  то же, что и в формуле (2.26); е  раЗНИllа между действительным мест.
ным временем и московским, '1; D, тепловая инеРllИЯ покрытия, определяе-
мая по формуле (1,2),
Количество тепла, Вт, поступающеrо в помещения через стены, как прави-
ло, не учитывается. При необходимости [1] ero можно определить по формуле
Q  М 1 + М 2
 Ro Р, (2.39)
rде Ro  сопротивление теплопередаче оrраждаIQщей конструКllИИ, опреАеля-
еМОе по формуле (1,5) при R B == 0,143 м 2 . К/Вт и R и == 0,043 м 2 . К/Вт;
р..... площадь стены, ы2; 8t 1 и 8t 2  эквивалентные разности температур,

с>пределяемые по следующим формулам:
M j == t я  tB ААе  Б;
н
1
М 2 == МВ + -т;; (М 4  Мв),
(2.40)
(2.41)
rде iн  расчетная летняя температура наружноrо воздуха, ос, при-
нимаемая по параметрам Б; t B  расчетная температура BHYTpeHHero
воздуха, ос; Ае  амплитуда суточных колебаний температуры, ос; принима-
я
емая по СНиП I1-A.672 (меньшая из среднесуто'lНЫХ амплитуд за июль и ав-
rycт); А и Б  коэффициенты, принимаемые по табл. 2.21 в зависимости от мас-
сы 1 м 2 CTeHOBoro оrраждения; I1t B и I1t 4  исходные эквивалеитные расчеТЮlе
разности температур, ос, соответственно для затененных и облучаемых СОЛНllем
стен (табл.> 2.22); 1/10  ОТl!ошение максимальноrо напряжения солнечной
радиаllИИ на вертикальную плоскость для заданных широты и ориентаllИИ к
максимальному напряжению, солнечной радиаllИИ для 400 с. ш. (табл. 2.23),
т а б л я ц а 2.21. Значения коэФФициентов А н Б
Масса 1 м' cTeHoBoro отраждения, кт
А
Б
До 35
36270
Более 270
о
0,25
0,5
о
5,5
,2,75
Для синих (не темных), зеленых, светло-краСIIl,!Х, светло-коричнеВI:>IХ,
неокрашенных деревянных стен и стен llвета натуральноrо бетона в качестве
исходной эквивалентной расчетной разности температур рекомендуется при-
нимать среднеарифметическое значение I1t 4 для светлых и темнЫХ стен,
1.1.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОЧИХ ТЕПЛОПОСТУПЛЕНИА
Поступления тепла из смежных помещений, имеющих собственные избытки
U'епла, определяются по формуле
Q  t c  t п Р,
 (2.42)
Ro
rде t c  температура воздуха в смежном помещении, ос, определяемая расче-
том или по соответствующим rлавам СНиП; t п  температура в КОНДИllИОНИРУ-
емом помещении, ос; Ro  сопротивление теплопередаче оrраждающей кон-
струкции, разделяющей помещения, м 2 . К/Вт; F  площадь оrраждающеЙ
КОНСТРУКllИИ, м 2 .
Если смежные помещения не имеют собственных избьrrков тепла и слабо
вентилируются,
Q == t H  t п F
R.o т,
тде t H  расчетная температура наружноrо воздуха для теплоrо периода,
принимаемая по параметрам Б, ос; т  понижающий КОЭффИllиент, равный:
О, 75  для междуэтажноrо перекрытия, отделяющеrо КОНДИllионируемое по-
мещеlше от BepxHero этажа 'здания, если верхний этаж находится непосредст-
венно под кровлей или чердачным покрытием; 0,5для всех оrраждений, кро-
ме полов, расположенных Jlад первым этажом здания, над подвалом или на
rpYHTe; 0,25 для полов, расположенных над первым этажо здания; О  для
(2.43)

Т а б л н ц а 2.22. Исходная эквивалентная расчетная разность температур
Вид стеновото оrраждения
Ориентация
стены
Часы суток
8
12
10
Кирпичная СТена wлщиноlI
200 мм и массоll 360 кr/MI ,
То же, 300 мм и 540 Kr/M"
Бетонная или каменная Стена
толщиноlI 200 мм и массой
500 Kr/M2
То Же. 300 мм и 750 кr/М"
Кирпичная стена толщиноlI
200 мм"н масСОЙ 360 Kf'/M"
"
То же, 300 Мм и 540 Kr/M"
Бет6нная нли каменнаЯ Стена
толщиноlI 200 Мм и масСОЙ
500 Kf' 1м"
То же. 300 Мм и 750 кr/M"
Любая
'"
»
»
СВ
В
iO
ю
ЮЗ

с
св
.в
юв
ю
ЮЗ
з
СЗ
с
св
в
юв
ю
ЮЗ
3
СЗ
С
Св
в
ЮВ
ю
ЮЗ
3
с3
С
О/О
2,2/2.2
0/0
010
1.1/1,1
4.4/3,3
4.4/2,2
2.2/1.1
4,4/2.2
4,4/2.2
1.1/1,1
0/0
4.4/3.3
6,7/4.4
5.6/3,3
 4.4/3.3
5.6/3.3
6.7/4.4
4.4/3.3
2,2/2.2
2.2/1.1
3.3/2.2
3.3/1,1
1.1/0.6
3.3/1.,1
3.3/2.2
2,2/1.1
0/0
3.3/2.2
5,6/3.3
4.4/2.2
3.3/2,2
4.4/2.2
6.6/3.3
3,3/2.2
0/0
Разность температур I1t.
0/0
1.1/1.1
0/0
0;0
1.111.1
0/0
010
. 0/0
Разность температур I1t.
5.6/1.1
7.8/4.4
3.3/2,2
2.2/1.1
3.3/2.2
з.3/2,2
1,1/1.1
0/0
4.4/2.2
6.7/4,4
5.6/3.3
3.3/2.2
5.6/3.3
6.7/4.4
4.4/2.2
1.1/1,1
8.9/4.4
13.3/6.7
8.9/5.6
2.2/0.6
3.3/1.1
4.4/2.2
2.2/1.1
0/0
3.3/1.1
5.6/3.3
3,3/2.2
2.2/1.1
3,3/2.2
4.4/3.3 .
3.3/2,1
0/0
При м е ч а н и е. В чнслителе приведены даниые для темных. в знамеиатеЛе 
1.1/1.1
4.4/3.3
3.3/3,3
2.2/1.1
3.3/2.2
3.3/2.2
1.1/1,1
0/0
4.4/3.3
6,7/4.4
5.6/3,3
4.4/3.3
5.6/3.3
6.7/4.4
4.4/3.3
1.111.1
2.2/0
7.8/4,4
3.3/2.2
1.1/0.6
2.2/1.1
3.2/2.2
2.2/Q
0/0
3.3/1.1
4.4/3.3
4.4/2.2
2.2/1.1
4.4/2.2
4.4/3,3
3.3/1.1
0/0
полов, расположенных на rpYHTe или над подвалом; 1  еслИ смежное по.
мещение не имеет собственных избытков тепла и усиленно вентилируется.
Поступление тепла и влаrи от находящихся в помещении взрослых мужчин
характеризуется даннымн, приведенными в табл, 2.24. Взрослые женщины
выделяют 85%, а дети  75% тепла и влаrи, поступающих от взрослоrо
мужчины. , r
, Количество тепла..- поступающеrо от искусственноrо освещения, определя'
ется по фактической или проектной мощности освещения.
, Количество тепла, поступающеrо в помещение от <YFдельноrо элеКТрОДВИrа-
теля, 13 том случае, коrда принудительное охлаждеlПfе,С'отводоМ'тепла за преде-
лы помещения отсутствует, а энерrия, сообщаемая рабочему телу (воде, возду-
ху), отводится за пределы помещения" определяется по ,формуле
Q == 103 Nyk, (2.44)
rде N y  установочная (номинальная) мощность электро.zr.виrателя, ;кВт;
k  коэффициент, прини.l8емый равным О,25.......(),4. . 

AJJЯ наружных стен зданий, расположенных на 400 с. ю. [1]

по солне'JНОМУ времени
\' \4 16 18 20 22 24
АЛЯ затенениых стен
О/О 1.1/1.1 3.3/3.3 ' 4.4/4.4 4.4/4.4 3.3/3,3
1.1/1,1 1,1/1.1 1,1/1.1 1.I/Ц 2.2/2.2 3.3/3,3
1.1/1.1 2,2/2.2 3,3/3,3 4.4/4,4 3.3/3.3 2,2/2.2
О/О 1,1/1,1 2.2/2.2 3.3/3,3 4,4/4,4 3.3/3.3
для облучаемых солнцем стен
8,9/4,4 7.8/4.4 5.6/3,3 5.6/4.4 5.6/5.(\ 5,6/4.4
10/5.6 10/8.6 7.8/4.4 7.8/5,6 7,8/5,6 б.7/5.6
7,8/5.6 10/6,7 8.9/6.7 6.7/5.6 6.7/5,6 6,7/5,6
2.2/1,1 6.6/3,3 8.9/5,6 8.9/б.3 6.7/5,6 5.б/4.4
4.4/2.2 5,6/3,3 6,7/4,4 1\.116.7 13.3/8,9 11,1/7.8
4.4/3,3 5.6/3,3 7,8/4.4 11.1/8.9 13.3/8;9 13.3/8,9
2,2/1,1 3.3/2,2 4,4/3.3 6.6/4.4 8,8/7.8 10/7.8
CIO 1,1/1.1 3,3/3,3 4.4/4,4 4.4/4.4 3,3/3.3
4,4/2.2 5.6/2.2 6,7/3.3 6.7/3,3 5,6/3,3 5.6/3.3
6.6/3.3 6.1/4.4 7.8/5,6 7,8/5.6 7,8/4.4 1,8/4,4,
5,{>/3,3 6.6/3,3 6.7/4,4 1,8/5,6 7,8/5,6 6.,7/4.4
3,3/2,2 3.3/2.2 4,412.2 5.6/3.3 6,7/4.4 6.7/4.4
5.6/3,3 5.6/3.3 5.б/4,4 5,6/4.4 6,7(4.4 7,8/5.6
5.6/3,з 5,6/3.3 5;б/3,3 5.б/3.3 6,7/4.4 8.9/5.6
4,4/2.2 4.4/2.2 4.4/2.2 4,4/,зз 5.6/3,3 5,Ц3.3
1.1/1.1 .\.,1/1,1 ' 1,1/1,1 1,1/1,1 2.2/2.2 3.3/3.3
7,8/4,4 6.6/3.3 6.7/4.4 6.7/5.6 6,6/4.4 4.4/3,3
13.3/6.7 10/5,6 7.8/5,6 7.8/5.6 6.7/5,6 5,б/4,4
10/6.7 10/6,7 7.8/6.7 6,7/6.6 6,7/5,6 5.6/4,4
6.7/3,3 8.9/6,7 10/6,7 7,8/б,7 5,6/4, 4,4/3.3
4,4/2,2 7.8/5.6 12,2/8,9 13.3/8.9 12.2/8,9 5,б/4.4
4.4/3.3 6.7/4,4 11.1/7,8 15.б110 14.4/10 7,8/5,б
2.2/2.2 3.3/3.3 6.7/5,6 11.1/7.8 12.2/8.9 4.4/3.3
1,1/1.1 2;2/2,2 3.3/3.3 4,4/4.4 3,3/3,з 2.2/2.2
7,8/4.4 7,8/4.4 6. б/4. 4 5.б/4,4 6,7/5.6 5,6/4.4
10/5,6 10/6,7 8.9/5.6 6.7/5.6 7,8/5,6 7.8/5.6
7,8/4,4 8.9/5.6 8,9/5,6 7,8/5.6 6,7/5,6 б,1/5,6
2.2/1,1 5.6/3.3 7,8/5,6 8.9/6,7 7,8/5,6 5.6/4.4
3,3/2.2 4.4/3,3 &.6/4,4 10/7,8 11,1/7,8 10/6,7
5.6/3,3 5;6/3,3 6.7/4,4 8.Щ6.6 13,3/7,8 12,217.8
3,3/2,2 3,3/2,2 4,4/3,3 5.6/4,4 10/6.7 11.1/7,8
'0/0 1,1/1,1 '2,2/2.2 3,3/3.3 4.4/4,4 3.3/3,3
ДЛЯ светлых стеи.
..., .
Теплопередача от HarpeTbIx поверхностей [1) находится из выражения
t пов -  t B ( 2.45 )
Qи == R Р,
Тде t пов и t B  температура соответственно наrретой поверхности и воздуха в
.Помещении, ос; F  площадь наrретой поверхности, м 2 ; R  СОПРОТJ1вление
теплоотдаче от наrретой поверхности к воздуху помещения, м 2 . К/Вт.
Для воздуховодов, зонтов И' т. п,
R == 0,086/VV;- (2.46)
ДЛЯ поверхности наrретой воды
R == 0,245/(1,4 + v), (2.47)
rде V  скорость движения воздуха, м/с.
 Поступление тепла за счет инфильтраllИИ наружноrо воздуха в теплый
Период rода учитывается в том случае, коrД8ПОДПОр, создаваемый в помеще'

Т а б л и ц а 2,23. Отиошение 1/10'
Ориентацня сТен
rеоrраФиче--
екая широта
ОС. ш. Ю ЗнВ юзиЮБ С3иСВ
24 0,3 О,9В 0,8 1,01
28 0,33 О,9В 0,9 1,01
,32 0,6 0,99 0,93 1
36 0,8 0,99 0,98 1
40 1 1 1 1
44 1,23 1.01 1,05 1
48 1,4 1,02 1,11 1
52 1,65 1,03 1,17 1
56 1,88 1,05 1,23 1,03
60 2,1 1,08 1,23 1,06
64 2,3 1,12 1,34 1,11 '
;;о
с
\,12
1,06
\
1
1
\,03
1,05
1,11
1,29
1,44
1,58
Т а б л и ц а 2.24. Количество тепла, Вт, и влати, T/Q, выделяемых
взрослым МУЖ'Jиной
Температура воздуха в помещении, ос
Фнзичеси.:ая Вид тепло- и ВЛаrо I I I I I
наrрз,<а выделений 10 15 20 25 30 35
..
Покоfi Тепло явное 140 116 87 58 41 12
» скрытое 23 29 29 35 52 8\
ф " полное ' 163 145 116 93 93 93
работа Влаrа 30 40 40 50 75 115
Леr!<ая Тепло явное 151 122 99 64 ' 41 6
» скрытое 29 35 52 81 10 \39
» полное 180 157 151 145 145 145
Влаrа 40 55 75 115 150 200
Работа средней Тепло явное 163 134 105 70 41 6
тяжести » с'<рытое 52 76 99 128 157 192
" полное 215 210 204 19В 19В 198
Влаrа 70 110 140 185 230 280
Тяжела работ а Тепло явное 19В 163 128 93 53 12
" с'<рытое 93 128 163 19В 236 279
" полное 291 29\ 291 291 29\ 291
Влаrа \35 185 240 295 355 415
нии, меньше необходимоrо для воспрепятствования инфильтраllИИ, и опре.
деляется по формуле
QИ==,(1,8 :B +0,28Lд'V)(lн1в), (2.48)
rде S  площадь оконных проемов, м 2 ; V B  расчетная скорость ветра для теп-
лоrо периода rода, м/с (см. табл, 1.5); R и  сопротивление ВОЗДУХОПРОНИllа-
нию, м 2 . '1 . Па/./кr (см. табл. 1.22); 'v  плотность наружноrо воздуха,
Kr/M 8 ; 1 H и 1 B  энтальпия соответственно наружноrо и BHYTpeHHero воздуха,
кДж/кr; L 11.  количество Ijоздуха, поступающеrо в здание при открывании две-
рей, м 8 /ч, которое вычисляется по выражению
L11. == [11.n' (2.49)
n  количество людей, проходящих через дверь; [д  ориентировочное коли-
чество воздуха, поступающеrо в здание через дверь. в расчете на каждоrо чело-
века,роходящеrо через дверь, м 3 /ч (табл. 2.25). __ .

'f а б л и ц а 2.25. ОриеНТНРОВО'Jное КОЛИ'Jество воздух!}, ПОСТУ.JJаI9Ще!:!L.-" здание
. через дверь, в расчете на каждоrо проходящеrо через дверь че.ловека.;М./Ч
" ;;X'

Количество Обычиая дверь Дверь с тамбуром Вращающвяся дверь
людей,
проходящих I I I
 'Jерез дверь более более более
в "ас, чел. одна одной одна одной одна ОДllOЙ
До 100 3 4,75 2,5 3,5 0,8 1
100700 3 4,75 2,5 3.5 0,7 0,9
700---1400 3 4,76 2,25 3.5 0,5 0.6
1400---2100 2,75 4 2,25 3,25 0,3 0,з
Поступление явноrо тепла при этом определяется по формуле
Qи,я == (1'8 :B + 0,28L д 'V) (t H  t и ), , (2.50)
rде t., и i..  температура наружноrо вздуха и воздуха в помещеJ:!ИИ, ОС.
, 3. ОТОПЛЕНИЕ
3.1. О&ЩИЕ СВЕДЕНИЯ О СИСТЕМА.Х ОТОПЛЕНИЯ
3.1.1. ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К СИСТЕМАМ ОТОПЛЕНИЯ
Системы отопления жилых и rражданских зданий должны обеспечивать
paBHoMepHbIi,!: HarpeB воздуха отапливаемых помещений в течение Bcero отопи-
тельноrо периода, возможность реrулирования производительиости, допусти-
мый уровень шума, удобство в эксплуатаllИИ и при ремоите, пожарную безопас-
иость, а также не должны нарушать интерьера зданий. При проектироваиии
систем отопления' необходимо следить за тем, чтобы бесполезные потери тепла
(через иаружные оrраждающие КОНСТРУКllИИ за наrревательными приборами и
трубопроводами, прокладываемыми в неотапливаемых помещениях,'и др.) бы-
ли минимальными и не преВЬШIали для жилых зданий 10%, а для обществен-
иых 15% общеrо расхода тепла на их отопление. Системы отопления должнJ,iI
иметь минимальную металлоемкость. Расход металла на их изrотовление не
должеи превышать величин, указанных в табл. 3.1.
Вид системы отопления и теплоносителя, тип иаrревательных приборов, а
также предельную температуру теплоносителя в системах отопления с местны-
ми наrревательными приборами следует принимать по табл. 3.2. В системах
ВОДяиоrо отопления лестничных клеток допускается применеиие воды с темпе-
ратурой до 1500 С, ,
3.1.1. КЛАССИФИКАЦИЯ
И ПОРЯДОК ВЫБОРА СИСТЕМ водяноrо ОТОПЛЕНИЯ
Системы водяноrо отопления бывают с естественной и искусственной цир-
КУЛЯllией теплоносителя. В системах с естественной llИРКУЛЯllией движение во-
ды происходит за счет разности плотностен охлажденной и rоря,,\ей воды.
В Системах с искусственной llИРКУЛЯIщей побудителем является насос с меха-
Ническим приводом или струйный насос (элеватор). /

Т а б л и ц а 3.1. Удельный расход трубопроводов н удельиая площадь
поверхностн натрева отопительных прнборов на 1 M площади (общей 
для жилых, полезной  для общественных зданий)
Типы здаиий
Жилые здания высотой 1 этаж 4,5
То же, 2 этажа 4.5
" 34 этажа 2
" 5 этажей 1,1
,.  Этажей 1,1
" 1016 этажей 0,9
Общежитня и дома для малосемейных
высотой до. 9 этажей 1,2
То e, 10 этажей и более 1,2
Детскне ясли-сады 1,6
Общеобразовательные школы 1,3
Зданяя управлений и проектиых орrани,
ааций 1,6
У'Jебиые корпуса техиикумов и ПТУ
У'Jебио-производствеиные корпуса и Мас-
'fерские техникумоВ и ПТУ; общественные
и общественнобытовые корпуса технику-
мов, ПТУ, санаториев, домов отдыха н др.
Спальные корпуса санаторнев, домов от-
дыха, турбаз, интернатов н др.
Лечебно-медицинсю,е корпуса (неcnеци-
ализированиые) саиаториев, домов отдыха
и др. .
Профилактории; турбазы
I(лубы, дома культуры
Библиотеки
I(ииотеатры
Спортивные ,юрпуса
Плавательные бассейны
Архивы
Дома быта, ,юмплексиые приемные пуИl<.
'fbI бытовоrо обслуЖивания
I(омбинаты бытовоrо обслуживания
Маrазины
Предприятия обществеf!ноrо пнтаиия, тор-
rово-общественные центры
Расход
трубо-
проводов,
Kr {
1,1
1,2
0,9
1,3
1,2
1,8
1,4
1,7
1,6
1,7
1,6
1,5
1,1
0,9
1,6
Площадь поверхностн HarpeBa
отопительных приборов, ЭI<М,
дЛЯ температуры
наружноrо воздуха, ос
01' 5 I
до 20 '
от 21 I
до 35
01' 36
до 45
0,38 0,46 0,52
0,29 0,34 0,38
0,18 0,21 0,24
0,16 0,18 0,21
0,15, 0,16 0,18
0,15 0,16 0,17
0.18 0,19 0,21
0,22 0,23 0,24
Не более 0,24
Не более 0,2
Т а б л и ц а 3,2. Системы отоплении, допускаемые к применеиию в жилых
и общественных зданиях, и предельная температура теплоносителя
в системах с местными наrревательными прибораМ!I (С"иП 11-33.75)
Здания н сооруження
_ Предельная
_" температура
теплоноснтеля. ос
1,
Бнд отопления и тип
наrревательных приборов
95*
Жилые дома, общежнтня, roc- Водяное с радиаторами нлн кон-
I1'ИНИЦЫ, дома отдыха, санато.. векторами; водяное СО BCTpoeHHЫ
рии, пансионаты, ШI<ОЛЫ и дру- мн В стронтельные ,конструкции
rие учебные заведения, здания наrревательнымн элементами н сто-
управлений, научных н проект- я,<ами; ,<вартнрное воздушное, сов-
ных учреждений н друrие по- мещеиное с вентиляцией при
добиые Бдания, поликлиники; централизоваНlЮМ тenлоснабже-
амбулаторни, аПТeI<И. Бдрав- иии; воздушное, совмещенное с
ПУНl<ты, ПllOнерс,<не лаrеря; ПРИТО'Jной вентиляцией; ЛУ'JистО"е
предприятия бытовоrо обслу- с теплоносителем  воздухом
живания населения (,<роме баиь
и душевых павильоиов), зда-
иия друrих лечебио-профила,<-
",ических учреждеиий

п родолжеfltle табл. 3.!
Здания и сооружения
Предельная
температура
теплоносителя. ос
Вид отопления н тип
наrревательиых приборов
ДеТСI<ие ;'слисады, fольниць)
и родильные дома
СПОРТНЩfые залы
Водяиое с ра;J;иаторами н бетонны- I
Ми панелями; ВОДяное со БстроеН4
НЫМИ в строительные КОНСТРУI<ЦИИ
нзrревательными элементами и
стояками
Воздушное, совмещенное с npHTO'J-
.юй вентиляцией; водяное с радиа--
торами, ({онве({торами. fетонными
П8нелЯМI-I н r лаДI{ИМИ трубами; ВО4
дяное со встрое.IНЫМИ в строитель-
ные I{ОНСТРУI<ЦИИ наrревательнымн
3JleMeHT8MH и стоЯ[{змн
Плавательные бассейны! кры- То же
тые стадионы и друrие отап-
ливаемые спортивные соору-
жения
Бани. прачечиые, Душевые па..
внльОRЫ
Рестораиы, столовые, кафе,
вак ус очные, буфеты, маrазины
ЖелеЗИОдорожиые вокзалы,
аэропорты
Театры. юшотеатры; клубы,
зрительные залы
Музеи. выстаВI{И. книroхрани...
пИща, читальные залы.. арХН4
вы, библиотеки
3даиия 'кииrохранилищ пар.
«-ивов
Водяное с радиаторами ИJ/И rлад-
КИМII трубами; Боздушное. совме..
щениое с приточной вентиляцией
(8 раздевальиях и мыльных поме..
щсниях баиь на 200 мест и более,
в душевых павильонах с числом
мест более 26, в стиральиом, су-
wнлыюrJIадн..'IЬНОМ 1f друrffХ це R
хах пра.чечиых); водяиое со встра-
еН!fЫМИ в строительные конструк-
ции иаrревательными элементами
и стоякамн
Водяиое с радиаторами, KOHBel{TO-
рамп н rлаДlШМИ трубами; водяное
со встроениь.rми в строительные
конструкции наrревательными эле
ментами н стоЯ({ами; воздушное,
совмещ:енное с приточной вентн-
ляциеЙ. в помещениях большоrо
объема ,(иапример, обедениых и
ТОР"ОilЫХ залах)
Воздушное, совмещеиное с при-
точной веНПIпяцней; водяное с pa
дна.торами н I{О1fвеl{торами; панели
с обоrреваемой поверхиостью по-
,ла (в вестибюлях н проходах)
Водяное с ]:аднаторамп. НОнвекто-
рамп и r ладкимн трубами; воздуш-
ное, совмещенное с вентнляцией
Воздушиое. совмещенное с приточ
иой вентиляцией; водяиое с радна-
торами I I{онвеr{торами; ВDДЯН9е
со встроенными в строительные
1{0ИСТРУ,щии иаrревательнымн
ЭЛементами и стою{ами
Воздушное, совмещенное с nриточ
ной вентилицией или с I<ОИДИЦИО-
нироваиием воздуха
85
115
130  при пЬстояиной
И 150  при перемен-
ной температуре теп-
лоиосителя в течение
отопительноrо периода
То же
..
,,.
115
95.
130  прн ПОстоянной
И 150  пр\! перемен-
ной температуре теп-
лоносителя 8 теченне
отопительноrо периода
" , Для однотрубных систем отоплеиия температура теплоносителя дОлжна при",,-
t.lаться такой, 'Jтабы иа поверхности труб, СТОЯI<ОВ п подводо){ ({ наrревателыIмM прнборам
'lreмneparypa была не более 1050 С.

,Если теплоноситель последовательно проходит через наrревательные при-
боры, система отопления называется однотрубной, а при параллельном соеди-
неНИ!i приборов  двухтрубной.
Система отопления имеет верхнюю разводку, если подающая маrистраль
проходит выше наrрвательных приборов, и нижнюю 'если подающая и об-
ратная маrистрали проходят ниже наrревательных приборов. В системе с опро-
кинутой llИРКУЛЯllией подающая маrистраль расположена ниже, а обратная 
вьше наrревательных приборов.
При rоризонтальном расположении труб, соединяющих приборы, система
отопления будет rоризонтальной, при вертикальном  вертикальной.' Тупико-
..
..L

: u  fa rp;. ro; ,frD' 4
I t  ro; l '
j, з 
ж
о
tJ
'"
2
о'
I
L
l'
iJ
W:;
Рис. 3.1. П РИНllипиальные схемы стояков систем водяноrо отопления:
а, 6  п- и Т.образный стоя'ш вертнкальной однотрубной системы с нижнеЙ
разводкой; в, е  стоя'<и веРТНI<альной однотрубной снстемы с верхней раз-
водкой с односторониим И двусторонннм присоеднненнем нриборов; д  стоя'<
вертнкальной однотрубной системы с онрокннутой цнр'<улянней; В, rж  стоя-
кн двухтрубной системы с верхней и Инжней развод'<ОЙ; 8  стоя'< rоризон-
\rальиой однотрубной системы; и, к  стоя'ш вертнкальной и rоризонтальнОЙ
бнфилярной снстемы.
вой называют систему со встречным движением воды в подающей и обратной
маrистралях. Движение воды по маrистралям в одном направлении определяеt
систему с попутным движением воды. -
Если в системе отопления каждый наrревательный прибор, установленный
в данном помещении, состоит из двух равных частей (<<а» и «б»), в которых вода
движется в противоположных направлениях и теплоноситель посл€довательно
проходит сначала через все части «а», а затем через все -части «б», то такая сис-
тема носит название бифилярной.
) Вертикальные однотрубные системы отопления с нижней разводкой и
П-образными или Т-образными стояками (рис. 3.1, а, б) рекомендуется приме-
нять для здания высотой три этажа и более с бесчердачными покрытиями. Ию
выrодно применять и в зданиях с чердаками, используя наrревательные при-
боры, теплоотдача которых не зависит от направления движения воды в ню!!
(например, конвекторы).
Вертикальные ,однотрубные системы отопления с' верхней разводкой
(рис. 3.1, в, е) и с опрокинутой llИРКУЛЯllией (рис. 3.1, д) следует применят'1
преимущественно в зданиях повышенной этажности с чердаками. Системы с
верхней разводкой характеризуются большей rидр.авлической устойчивостью.

в 'системах с опрокинутой llИрКУЛЯllией не рекомендуется применять чуrуиные
и стальные колончатые радиа'!:оры. ,
При выборе наиболее предпочтительной системы отопления необходимо
учИТЫВ81:Ь, что потеря .иапора в стопке должна составлять не менее 70% рас-
полаrаеt<юrо напора системы отопения. Желательно избеrать riрименения схем
движния воды «сиизу вверх» и «снизу вниз» для приборов, В которых направ-
ление. движения влияет на теплоотдачу, например, чуrунных и стальных ко-
лонча[тыJS. радиаторов.
 Цля обеспечения необходимой rидраВJ!ической устойчивости систему с
оП'рокВ,нутой llИРКУЛЯllией рекомендуется [23] устраивать при соблюдении
\уСЛОВ1iя
Н СТ  30h cT ' (3,1)
rде Н СТ  потеря напора в стояке, мм; h CT  расстояние между подающей и
обратной маrистралями, м.
Вертикальные однотрубные системы отопления рекомендуется проектиро-
вать с тупиковой схемой движения теплоносителя в маrистралях.
Двухтрубные системы отопления с верхней разводкой (рис. 3.1, е) можно
применять в системах с искусственной llИР-КУЛЯllией для зданий высотой до
3 этажей и с чердаком., 
,При искусственной llИРКУЛЯllИИ система отопления характеризутся зна-
чительной начальной и эксплуатаllИОННОЙ разреrулировкой. Предлаrавшиеся
для уменьшения разреrулировки краны повышенноrо rидравлическоrо сопро-
тивления промышленностью изrотовляioтся в оrраниченном количестве, Си-
стемы отопления  естественной llИРКУЛЯllией свободны от эксплуатаllИОННОЙ
разреrулировки, однако радиус действия их не должен превышать 30 м по ro-
ризонтали.
Двухтрубные системы отопления с нижней разводкой (рис. 3.1, ж) Приме--
няют в зданиях с бесчердачным нокрытием высотой' до 3 этажей при искус-
ственной llИРКУЛЯllИИ.
Двухтрубные системы отопления следует проектировать ТУПИКОI!ЫМИ.
Пр именение систем с попутным движением БОДЫ должно быть обосновано, так
как для них повышается расход труб.
rоризонтальные однотрубные системы отопления (рис, 3.1, 8) следует
применять в общественных зданиях. В качестве наrревательных приборов в
этих системах желательно устанавливать конвекторы, предпочтитеЛQНО типа
«Комфорт», имеющиё реrулировку теплопроизводительности по воздуху.
БИфИ.'Iярные системы отопления (рис. 3.1, и, к) можно применять в жилых
и общественных зданиях. Тепловую ПРОИЗВОДительность наrревательных
приборов ЭТIIХ систем затруднительно реrулировать по воде, поэтому llелесооб-
разно применять приборы с реrулированием по воздуху либо проектировать
rоризонтальные ветки на одно помещение.
Э.t.э. РilШОМЕНДАЦИИ ПО КОНСТРУИРОВАНИЮ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
В зависимости от назначения, ориентаllИИ и режима работы помещения МС-
ryт обслуживаться одиой или несколькими системами отопления.
Для помещений, имеющих специальное назначение (отдельные конторские
-помещения, маrазины, домовые КУХНН, парикмахерские, пункты приема и вы-
дачи белья и т, д,) и встроенных в здания и сооружения с иным OCHOBHЫ
назначеюiем (производственны, вспомоrательные и жилые здания) или при-
строенных к ним, как правило, предусматривают ту же систему отопления и
тот же теплоноситель, которые применяются для OCHoBHoro здания или соору-
жения, если это не противоречит требованиям табл. 3.2.
Ilрокладку трубопроводов систем отопления прдусматривают открьпой,
за Исключением трубопроводов систем водяноrо отопления со встроенными в
КОНСТРУКllИИ зданий наrревательными элементами и стояками. При совместноЙ
прокладке подаюlЦИЙ трубопровод располаrакл справа от обратноrо. Стояки
систем отопления рекомендуется размещать в уrлах, образуемых наружными
оrраЖдающими конструкциями,

При скрытой прокладке трубопроводов, которую можно устраивать при
иаличии особых архитектурных, rиrиенических или технолоrических требо-
ваний, во всех местах расположения разборных соединений и арматуры пре-
дусматривают люки. ..-
Маrистральные трубопроводы прокладывают в подвалах, технических эта-
жах, чердаках, подпольях или (при ИХ отсутствии) в каналах под полом первоrо
этажа либо открыто, над полом. При прокладке трубопроводов в каналах пре-
.дусматривают ВОЗМОJКность доступа к трубопроводам путем устройства съем-
Horo фриза пола, Разводку маrистральных трубопроводов устраивают пофасад-
ной для возможности реrулировки системы отопления.
В местах пересечения перекрытий, стен и переrородок трубопроводами ус-
танавливают rильзы с кольцевым зазором 1-5 мм между внутренией"поверхнос--
ThЮ rильзы и трубопроводом. Зазор заполняют HecropaeMbIM теПЛОИЗОЛЯIlИОИ-
Рис. 3.2. Прокладка стояка системы отопления че-
рез перекрытие без rильз:
а  со смещенными замыкающимн участкамн; 6  с про-
ТОЧНЫII!И приборами.
... ..,

&З2
801:5
5
Рис. 3.3. Монтажные по-
ложения иеизолированиых
d.!.20 трубопроводов систем
200 отопления:
а  вертикальноrо трубопро-
вода; 6  стояка двухтруб-
ной системы отоnлення: в 
rоризонтальноrо трубопро-
вода.

  а
'"
"'
I
а
б
в
Hым материалом, Края rильз располаrаlQТ на 2030 мм выше поверхности чис.
Toro пола и на одном уровне с поверхностью стен, потолков и переrородок.'
При пересечении трубопроводами противопожарных стен места прохода плотно
заделывают и опи служат неподвижныМи опорами. Свободное тепловое удлине-
ние труб предусматривается по ,обе стороны от стен. Стояки однотрубных систем
отопления с проточными наrревательными приборами и со смещенным!,! замыка-
IOщими участками допускается прокладывать через HecropaeMbIe перекрытия
без установки rильз; при этом элементы стояка должны иметь размеры, ука-
занные на рис. 3.2.
Монтажные положения неизолированных трубопроводов приведены на
рис, 3.3.
Встроенные в КОНСТРУКllИЮ здания элементы отопительных систем допуска-
ется использовать в качестве неподвижных опор, устраивая компенсаторы на
подводящих трубопроводах. На rлавных стояках систем отоплениS! с верхней
, разводкой, на транзитных,стояках однотрубных систем отопления и на протя-
женных прямых участках маrистралей предусматривают П-образные компенса-
торы, В остальных случаях для компенсаllИИ тепловых удлинен ий трубопрово-
дов используют их повороты.
Диаметр стояков ОДIIотрубиых систем отопления рекомендуется принимать
постоянным по всей длине и равным 15 лли 20 мм. Стояки ди'аметром 25 мм реко-
мендуется примен'ять только при невозможности увязки потерь напора в них
друrими способами. Допускается применение составных стояков из трубопро-
водов не более двух диаметров; при этом стояк должен иметь только один пе-
реход с одноrо диаметра на друrой,
Вертикальные участки однотрубных стояков прокладывают на расстоянии
150 ':1: 50 мм от oKoHHoro откоса, rоризонтаЛl>ные  в полу, на сварке. Допус-
кается прокладка rоризонтальноrо участка над полом.
, Для возможности опорожнения системы маrистральные трубопроводы
прокладывают с УI{ЛОНОМ, величину KOToporo следует принимать не менее 0,002,
Маrистральные трубопроводы диаметром более 5()..мм и распределительные ли-
нии rоризонтальных систем отопления, независимо ()т диаметра допускаеТСя Пр-,

l{Ладьшать без уклоиа; при этом скорость движения воды' в трубопроводах
должна быть не менее 0,25 м/с. Расходы воды в трубопроводах для обеспече-
ния этоrо условия приведены в табл, 3.3.
подводки к наrреватеЛЫIЫМ при борам при длине 500 мм и менее проклады-
Бают без уклонов, При большей длине подводки устраивают с уклоном в CTOpO
ну движения теплоностеля 510 мм н!" всю длину.
, В зданиях высотои более 16 этажеи и в зданиях с техническими этажами
пjш прокладке инженерных коммуникаций предусматривают дренажные тру-
бопроiЮды дл.я опорожнения частей систем отопления. Для rоризонтальнык-
систем водяноrо отопления проектируют дренажные стояки для опорожнения
тri50ПРОВОДОВ, прокладываемых на. каждом этаже, Стояки вертикальных сис-
Таблица 3.3. Минимальиые допустимые расходы воды дли трубопроводов,
прокладываемых без уклоиа
,y,:' .Iомин, кr/ч 11 d y ' мм 1 Омин: ,<r/ч 11 d y . мм lомин' d y . ММ lомин'
,<r/ч ,<с/"
15 170 32 870 57х3 1800 108 Х 3.5 7000
20 310 40 1160 76хЗ 3350 I27x4 9770
25 500 50 1950 89Х3 4750 159х4 15.750
тем водяноrо отопления присоединяют к дренажным трубопроводам с разрывом
струи в воронки. ' , . ;
j" 'Воздух из систем отопления удаляют в высших точках. При веРхней раз-
водке трубопроводов ,рекомендуется проектировать проточные воздухосборни-
ки и только при скоростях теплоносителя менее 0,1 м/с можно применять не-
проточные. Движение теплоносителя и выделяющеrося из Hero воздуха преду-
. сматривают в одном направлении. В вертикальных участках трубопроводов, rде
вода движется сверху вниз, для обеспечения удаления воздуха скорость дви-
жен'ия воды принимают не менее 0,25 м/с. В системах отопления с нижней раз-
водкой воздух удаляется через воздушные краны на верхних наrревательных
приБQрах либо через воздухосборник на воздушных линиях, а в системах с верх-
ней разводкой и естественной llИРКУЛЯllией теплоносителя'  через расшири-
тельный бак.
, Наrревательные приборы рекомендуется располаrать преимущественно
под световыми проемами. Под окнами их располаrают так, чтобы вертикальньiе
оси оконных проемов и приборов совпадали. В llелях индустриализации заrо-
товки приборных блоков В жилых зданиях, rОСТИНИllах и общежитиях это ус-
ловие можно не соблюдать: Под витринами наrревательные приборы нужно
располаrать по всей длине cBeToBoro проема. '
НаrревательнЬ!е приборы не следует размещать в отсеках тамбуров, имею-
щих наружные двери. При устройстве тройных дверей с двумя тамбурами при-
боры размеЩaIОТ во внутреннем тамбуре. '
Отоплеиие лестничных клеток предусматривают с помощью реllИРКУЛЯ-
ционных воздухонаrревателей из конвекторов, ребристых труб или калори-
феров, размещаемых в нижней части лестничных клеток для зданий высотой до
12 этажей. При подключении систем отопления к тепловым сетям с температу-
рой теплоносителя  воды, превышающей допустимую для принятоЙ системы
отопления, лестничные воздухонаrреватели устраивают, как .правило, пред-
включенными по отношению к основной системе отопления. При наличии теп-
лоносителя с температурой 950 С и ниже наrревательные приборы лестничных
клеток подключают к отдельным стоякам систем отопления по однотрубной
проточной схеме без установки реrулирующей арматуры. На высоте менее 2,2 м
от уровня пола, площадок или ступеней лестничных маршей наrревателыlеe
приборы в лестничных клетках располаrают так, чтобы они не сокращали тре-
буемую по пожарным нормам ширину маршей и промежуточных площадок и не
образовывали выступов из плоскости стен.

Наrревательные приборы «на Сllепке» разрешается устанавливать в преде-
лах одноrо помещения, за нсключением приборов, устанавливаемых в кухнях
жилых домов, раздевальнях, коридорах, уборных, умывальнях и т, п., кото-
рые допускается присоединять (на сцепке» к приборам соседних помещений.
При одностороннем присоединении подвод,-ж к двум наrревательным приборам
диаметры Сllепок принимают равными диаметру ниппельноrо отверстия прибо-
ра. При соединении «на Сllепке» более двух наrревательных приборов и при чис-
ле сеКllИЙ в радиаторах более 25' (более 15 в системах с естественной llИРКУЛЯ-
llией) предусматривают разностороннее присоединение ,приборов.
Наrревательные приборы, питаемые теплоносителем с температурой ВЬШJе
1050 С, необходимо размещать на расстоянии не менее 100 мм от cropaeMbIx
конструкuий или предусматривать теплоизоляllИЮ этих КОНСТРУКllИЙ Hecropa-
емыми материалами, Минимальные расстояния от строительных КОНСТРУКllИЙ до
наrревательных при боров рекомендуется принимать
по рис. 3.4.
Стояки однотрубных систем отоплення (в llелях
максимальной индустриализаllИИ монтажных н заrо-
товительных работ) проектируют с односторонним
присоединением наrревательных при боров в проточ-
но-реrулируемом'варианте с обходными участками,
4J;J; .
1'<') . 
 ! "" 25 !
'"' 
, ,';u В '
вr ':7
/j ,-
8
Рис. 3.4. Минимальные расс:rояния от строительных
КОНСТРУКllИй до наrревательных приборов:
а  до радиаторов в помещениях санаторно;курортных;
лечеБIЮПРОФИЛal{тичес,шх н детс,шх учреждений; 6  до'
радиатОРРВ в помещениях всех прО'Jнх зданнй; в  до
коивеиторов типа «КомФОРТ»; 2  до конвекторов плнн-
TYCHoro Тнпа.
устанавливая для реrулировки теплоотдачи приборов трехходовые краны. При
отсутствии трехходовых кранов допускается применять системы со смещенны-
I1Р замыкающими участками в верmкальных приборных узлах и осевыми  в
rоризонтальных. В этих с,лучаях теплоотдача приборов реrулируется кранами
двойной реrулировки.
I1ри наличии в помещении нескольких наrревательных при боров реrули-
рующую арматуру устанавливают для части их, так чтобы теплоотдача реrули-
руемых приборов составляла не менее 50% общей теплоотдачи приборов дан-
Jюrо помещения. Для конвекторов с воздушными клапанами реrулирующую
арматуру на трубопроводах не предусматривают. Не реrулируется теплопро
изводительность приборов, размещаемых во вспомоrательных помещениях
(rардеробных, душевых, кладовых, санузлах) и в местах, rде имеется возмож-
ность их замораживания.
Запорную арматуру предусматривают для отключения и опорожнения от-
дельных частей системы: на каждом стояке зданий высотой более ,3 этажей;
на стояках лестничных клеток незавнсимо от чнсла,этажей; на ОТДельных коль-
llах и ветвях; до и после элеваторов, клапанов и друrоrо оборудования, При
температуре теплоносителя в подающей маrистрали до 1000 С на Стояках в мес-
тах присоединения к маrистрали устанавливают проходные краны и тройники
с пробками. При температуре теплоносителя в подающей маrистралн более
ЩОО С на стояках устанавливают вентили вместо проходных кранов и спускные
краны вместо тройников с пробками. В зданиях высотой 9 этажей и более спуск-
ные краны для опорожнения стояков и вентили устанавлнвают независимо от
температуры теплоносителя. Расстояние от маrистралей трубопроводов до за-
порной арматуры, устанавливаемой на стояках или ответвлеJ:lИЯХ трубопрово-
ДQВ, должно быть не более 120 мм.
ИЗОЛЯllИЮ трубопроводов отопления предусматривают для сохранения
требуемых параметров теплоносителя, предотвращения замерзания теплоноси-
теля и предотвращения переrрева помещений. Обязательно теплоизолируют
трубопроводы, ПрОХDдящие в неотаПЛИDаемых помещениях, rлавные стояки

систем отопления с верхней разводкой, трубопроводы, проходящие в подполь-
ных каналах, расширительные сосуды, воздухосборники и воздухоотводчики,
размещаемые в неотапливаемых помещениях.
3.2. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
Снстемы отопления рассчитывают с llелью определения площади поверх-
ности иаrревательных приборов и диаметров трубопроводов в следующем по-
РЯДl<е: определяют теплопотери для кажДоrо из отапливаемых помещений;
выбирают систему отопления и тип наrревательных приборов; выполняют теп-
ловой и rидравлический расчеты системы. Если в качестве наrревательных при-
боров принимаются чуrунные или стальные колончатые ,радиаторы, сначала
производят rидравлический расчет (любым методом), а затем определяют тре-
буемую площадь поверхности наrревательных приборов. Если же приняты дру-
rие наrревательиые приборы, сначала предварительно определяют площадь
поверхности иатревательных приборов, затем выполняют rидравлический рас-
чет, на основе Koтoporo корректируют площадь поверхности наrревательных
приборов, после чеrо, при иеобходимости, уточняют rидравлический расчет.
3.1.1. OCHOBI-JbIЕ РАСЧЕТНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ
Фактическая расчетная теплопроизводипiльность системы отопления, Вт,
представляет собой сумму расчетных теплопотерь отапливаемых помещений
(Q:n), ВКЛЮЧqЯ расход тепла на наrpевательные приборы лестничных клеток,
дополнительных потерь тепла, связанных с остыванием теплоносителя в пода-
ющих (Qоп.п) и обрашых (Qon.o) матнстралях, и дополнительных потерь тепла
вследствие размещения натревательных приборов у наружных оrраждающих
конструкu ий (Qoj.
В случае недостатка данных для точноrо расчета дополнительные потер н
можно принимать в долях от Q:n по следующим формулам:
для жилых зданий
Qоп.п ==
Qon.o ==
для обнествениых зданий
' ЗД.
Qдоп.п  0,067Qт.п,
Qоп.о == O,033Q;
дЛЯ жилых н общественных зданий
" ЗД
Qдоп  0,05Qт.п,
,...-1 Расчетный расход теплоносителя, кrjч, поступе.ющеrо из виешней тепловоЙ
сети, определяется по формуле
зд' , 1/
а == 3 6 QT'n + Qдоп.п + Qдоп.о + Qдоп
сет' С (Т  Ф
rде с  удельная массовая теплоемкость воды, принимаемая приблнженно по-
СТОянной и равной 4,19 кДж/(кт . К); Т  расчетная температура сетевой воды
(например, 1500 С); t  фактическая температура воды l! обратной маrист-
рали, ОС, вычисляемая по выражению
..m Qоп.о + Qon
t o == t o  3,6 а
с СМСТ',
0,033Q;
0,017Q;
(3.2)
(3.3)
(3.4)
(3.5)
(3.6)
(3.7)
(3.8)

Ha"pEBaTeт,HbIi!
прибо))
qозкм
т а б л и ц а 3.4. Р;.с""тные rj:Ормулы для определения плотности тсп)ювIJrо птока
13,
l<онвеJПОР <:Аккор!\»
qоэкм  З,41'\.t2
qоэкм 0= 1,82ы35
КОНВЕКТОР «КомФорт»
КН-20
qоэкм 5,ОБЫт + 0,042M
ЧУ.ТУНJlые ребристые
трубы
СтаЛЫJЫе rладкие тру- .
бы (d y  40 -+ 100 мм)
ЧуrУIJtlый радиатор При G < 7
MI40--AO, движение
, JЗ . оды снизу вверх qo  1 98Ai I '33 m =-О,075
экм , т пр
QОэкМ  1,84ы32
При (j  7
. 124
qОэкм  2,64Ы";
То же, СJlИЗУ ВIIIIЗ
При G <7
 3 зы l ,25Af-._.О,087
QОэкм ' т пр
При G  7
..
 ( Опр ) 0,045
(3.11) 13.  300
( Опр ) "
(3.12) 1\.  ' 300
(3.13) 1
(3.14)
(3.15)
. (3.16)
(3,17)
То же, сверху Вниа
Qоэ"м  4,48ы15 (3.18)
Пр" G < 7
q  I93At 1 ,36 Ar f\,031
ОэН.М 1 т пр
.при о  7
Сl'зл-ьные naHcпIJJibIe
радиаторы pcr -2, ОД"Н
i..IД. дви:жеНl'IС IЮДЫ
CBp:КY BНJ13
qоэ"м  2,2ы32
qОэ"..  2,37Ы3
То же, одии 11 два ря-
да снизу вверх
То же, два ряда, свер-
ху ,,,,из
qоэкм  2,24Ы3
qОэЮА "= 2,2БЫ :3
(3.19)
(3.20) 1
 ( Опр ) 0,016
(з.21) 13.  :'00
 ( Опр ) 0,066
(3,22) f\,  3ОО
(3.23)
в котором t o  расчетная температура воды после наrревательных приборов
системы отопления (например, 700 С); а снст  расчетный paCXOДBOДЫ системе
отопления (после элеватора ПЛЦ .иноrо смесителыюrо устройства), кr/ч, опреде-
ляемый уравнением -
.Qn Q:
G сист == 3,6 с (tr  t o )
(3.9)
rде Q:  расчетная тепловая наrрузка предвключенных наrревательных прн-
роров стничных клеток, Вт; tT' расчетная температура воды на ,входе в
наrревательные приборы сисreмы отопления (например, 95 или 1050 С).
, Для измерения площади теплоот..дающей поверхности наrревательных при-
боров ПРИНJпа условная еДИНИllа  эквивалентный lшадратный' метр (эю,,),

которому соответствует такая часть наrревателыюrо прибора, которая в норма-
лизованныХ условиях испытаний обеспечивает теплосъем в размере 506 Вт.
Нормализованным условиям отвечают средняя температура теплоносителя
82,50 с, температура воздуха отапливаемых поМещений 180 С и ЩIределенные,
различные для разных типов наrревательных приборов расход теплоносителя и
схема подключения (установки).
'Тenлосъем с 1 экм зависит от температурноrо напора, перепада температу-
ры в иаrревательном приборе и расхода теплоносителя, которые для разных
типов наrревательных приборов различны. Поэтому в условиях, отличающих-
ся от, нормализованных для даниоrо иаrревательноro прибор-з, теплосъем с
1 экм для разцых наrревательных приборов различен. Это обстоятелы:;тво Ие-
обходимо УЧИТЫli\ать при замене'одноrо типа наrревательных приборов друrим.
При такой замене необходимо пересчитать площадь поверхности наrреватель-
ных приборов.
Теплосъем с
1 экм, Вт/экм, удобио определять по формуле
qэкм == qОЭI<М lS' (3..10)
rде f}i  коэффициент, учитывающий влияние расхода rреющей воды через
JIаrревательный прибор; З  коэффициент, учитьшающий взаимное влияние
элементов иаrревательноrо прибора; qОЭI<М  условная плотность тепловоrо
потока, ВТjэкм, соответствующая теплосъему с 1 экм" коrда l == З == 1,
Зиачения qОэI<М (табл. 3.5) и l (табл. 3.6) определЯЮтся по формулам,
приведенным в табл. 3.4. Зиачения КОэффИllиента 3 учтены табличными даи-
Нl!lМИ, относящимися к расчетной площади, поверхности соответствующих
наrревательных приборов. ".:
-Б формулах, приведениых в табл. 3.4, G пр  расход' rреющей воды через
наrревательный прибор, кrjч; 6tпр  перепад температуры rреющей воды в
наrревательном приборе, равный разности температур воды на ,входе в прибор
и на выходе из иеrо, ос; 6tт температурн,ЫЙ напор, ос; который для HarpeBa-
тельных приборов систем отопления прннимается равным среднеарифметиче-
ской разности температур rреющей воды и воздуха внутри отапливаемоrо поме-
щения и определяется по формуле
6t пр .
Ыт==tf'tв '
(3.24)
t T И t B  температура, ос, соответственно теплоносителя на входе в наrреватель-
иый прибор и воздуха в отапливаемом IIOмещении, ос; G  относительный
расход воды через чуrунные радиаторы, определяемый по формуле
l"i==Gпр!l7,4FЭI'М' " (3,25)
в которой 17,4  нормализованный расход rpеющей воды для чуrунных радиа-
торов, кr/ч, в расчете на 1 экм; F экм  площадь поверхности HarpeBa паrрева-
телЫlOrо прибора, экм.
3.1.1. ОIiJРЕJ\ЕЛЕНИЕ ПЯОЩАВJJ1 ПОВЕРХНОСТИ
НМРЕВА ТЕЛЬНЫХ I1РИGОРОВ
Для. удобства расчетов в табл. 3.5 принята условная
определяемая по фомуле
величина О, ос,
Oi  6Т r + 6Т:i' (3.26)
rДе 6Tr  поправКа (табл. 3.7), обусловленная тем, что температура воды на
входе в стояк t r и температура воздуха внутри отапливаемоrо помещения t B
ОТЛичаются от принятыIx при составлении табл. 3.5 значеНI-IЙ t T == 1500 С и
t B == 50 с:
6Tr'== (150  t T ) + (t B  5) + 1;
(3,27)

Т а б л и ц а' 3.5. Условная плотность тепловоrо потока, 8т/экм
 'H
ос 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 20 45 60 80
е, ос
Конвекторы "Аккорд,.
2 1321 1316 1310 1305 1299 1Я94 1288 128З 1277 1272 1266 1261 1255 1250 1244 12З9 1217 1190 1136 1082 1002 898
4 1299 1294 1288 128З 1277 1272 1266 1261 1255 1250 1244 1239 1233 1228 1222 1217 1195 1168 1114 1061 981 877
6 1277 1272 1266 1261 1255 1250 1244 1239 123З 1228 1222 1217 1212 1206 1201 1195 1174 1146 1093' 1039, 960 857
8 1255 1250 1244 1239 I2ЗЗ 1228 1222 1217 1212 1206 1201 1195 1190 1184 1179 1174 1152 1125 1071 1018 939 836
ro I23З 1228 1222 1217 1212 1206 1201 1195 1190 1184 1179 1174 1168 1163 1157 1152 1130 1103 1050 997 919 816
12 1212 1206 1201 1195 1190 1184 1179 1174 1168 116З 1157 1152 1146 1\41 IIЗ6 IIЗО 1109 1082 1029 976 898 795
14 1190 1184 1179 1174 1168 116З 1157 1152 1146 1141 IIЗ6 IIЗО 1125 1120 III4 1109 1087 1061 1008 955 877 775
16 1168 1163 II57 1152 1146 1141 1136 1130 1125 1120 1114 1109 1103 1098 1093 1087 1066 1039 987 934 857 755
18 1146 1141 IIЗ6 IIЗО 1125 1120 1114 1109 1103 1098 I09З 1087 1082 1077 1071 1066 1045 1018 966 913 836 735
20 1125 1120 III4 1109 IIОЗ 1098 109З 1087 1082 1077 1071 1066 1061 1055 1050 1045 1024 997 945 893 816 715
22 1\03 1098 1093 1087 1082 1077 1071 1066 1061 [055 1050 1045 1039 IОЗ4 1029 1024 1002 976 924 872 795 695
24 1082 1077 1071 1066 1061 1055 1050 1045 1039 IОЗ4 1029 1024 1018 IОIЗ 1008 1002 981 955 903 851 775 675
26 1061 1055 1050 1045 1039 1034 ID29 1024 1018 1013 1008 1002 997 992 987 981 960 9З4 882 831 755 655
28 IОЗ9 IОЗ4 1029 1024 1018 1013 - 1008 1002 997 992 987 981 976 971 966 960 939 913 862 811 735 636
30 1018 IОIЗ 1008 1002 997 992 987 981 976 971 966 960 955 950 945 939 919 893 841 '790 715 616
32 997 992 . 987 981 976 971 966 960 955 950 945 939 934 929 924 919 898 872 821 770 695 597
34 976 971 966 960 955 950 945 939 934 929 924 919 913 908 903 898 877 851 800 750 675 578
36 955 950 945 . 939 934 929 924 919 9IЗ 908 903 898 893 887 882 877 857 831 780 730 655 558
38 934 929 9241 919 913 908 903 898' 89З 887 882 877 872 867 862 857 836 811 760 710 636 5З9
40 913 908 9ОЗ 898 893 887 882 877 872 867 862 857 851 846 841 836 816 790 740 690 616 520
42 893 887 882 877 872 867 862 857 851 846 841 836 831 826 821 816 795 770 720 670 597 501
44 872 867 869 . 857 851 846 841 8З6 831 826 821 816 811 805 800 795 775 750 700 650 578 483
46 851 846 841 I 836 831 826 821 816 81\ 805 800 795 790 785 780 775 755 7.з0 680 631 - 558 464
48 831 826 821 1 816 811 805 800 795 790 785 780 775 770 765 760 755 735 710 660 611 5З9 446
50 811 805 800 7,э5 790 785 780 775 770 765 760 - 755 750 745 740 735 715 690 641 592 520 427
52 790- 785 780 775 770 765 760 755 750 745 740 735 730 725 720 715 695 670 621 573 501 409
54 770 765 760 755 750 745 740 735 730 725 720 715 710 705 700 695 675 650 602 554 483 391
56 750 745 740 7З5 '7ЗО 725 720 715 710 705 700 695 690 685 680 675 655 631 582 534 464 373
58 730 725 720 715 710 705 700 695 690 685 680 '675 670 665 660 655 636 611 563 51'6 446 355
60 710 705 700 695 690 , ,685 680 675 670 665 660 655 650 646 641 6З6 616 592 544 497 427 337
62 690 685 680 675 670 I 665 660 655 650 646 641 636 631 626 621 616 597 573 525 478 ,409 320
64 670 665 660 655 650 646 641 6З6 631 626 621 616 611 606 602 597 578 554 506 459 391 302
66 650 646 641 636 631 626 621 616 611 606 602 597 592 587 582 578 558 534 487 441 373 285
68 631 626 52!" 616 611 606 602 597 592 587 582 578 573 568 563 558 539 516 469 423 355 268
70 611 606 602 597 592 587 582 578 57З 568 563 558 554 549 544 539 520 497 450 404 3З7 251
72 592 587 582 578 573 568 56З 558 554 549 544 539 534 530 525 520 501 478 432 ,386 З2О 2З5
74 573 568 56З 558 554 549 544 5З9 534 5ЗО 525 520 516 511 506 501 483 459 413 З68 З02 218

76 554 549 544 539 534 530 525 520 516 511 506 501 497 492 487 483 464 4--11 395 351 285 202
78 51 530 525 520 516 511 506 501 497 492 487 483 478 473 469 464 446 423 377 ззз 268 186
80 516 511 506 501 497 492 487 48З 478 473 469 464 459 455 450 446 427 404 359 315 251 170
82 497 492 487 483 478 473 469 464 459 455 450 446 441 436 432 427 409 386 342 298 235 155
84 478 47З 469 464 459 455 450 446 441 436 4З2 427 423 418 4IЗ 409 391 З68 324 281 218 139
86 459 455 450 446 441 4З6 432 427 423 418 413 ,;409 404 400 395 З9I 373 351 307 264 202 124
88 441 436 432 427 42З 418 4IЗ 409 404 400 395 391 386 382 З77 373 355 ззз 290 247 186 109
90 423 418 4IЗ 409 404 400 i 395 391 386 382 377 37З 368 З64 359 З55 3З7 315 272 231 170 95
92 404 400 395 391 386 382 '377 З7З 368 364 359 355 351 346 342 337 320 298 256 214 155 81
94 386 382 377 373 368 364 359 З55 З5I 346 342 337 333 329' 324 320 З02 281 2З9 198 IЗ9 67
96 368 З64 359 355 351 346 З42 337 ззз 329 324 320 315 зl1 З07 302 285 264 222 182 124 54
98 351 346 342 З37 ЗЗ3 329 З24 320 315 311 307 302 298 294 290 285 268 247 206 166 109 41
100 ЗЗЗ 329 324 320 315 311 З07 З02 298 294 290 285 281 277 272 268 251 2ЗI 190 151 95 29
102 315 311 307 302 298 294 290 285 281 277 272 268 264 260 256 '251 235 214 174 135 81 18
104 298 294 290 285 281 ' 27 272 268 264 260 256 251 247- 24З 2З9 235 218 198 158 120 67 8
Конвекторы «КОМ<}:ОРТ» КН-20
2 1485 1478 1471 1464 1457 1450 1444 1437 1430 1423 1416 1409 1402 IЗ95 IЗ88 IЗ81 1354 1320 1253 1186 1089 962
4 1457 1450 1444 1437 1430 I42З 1416 1409 1402 ' 1395 1388 1381 1375, 1368 1361 IЗ54 IЗ27 I29З 1226 1160 1063 937
6 1430 I42З 1416 1409 1402 1395 1388 1381 1375 IЗ68 1361 1354 1347 IЗ41 IЗЗ4 IЗ27 1300' 1266 1200 I1З4 IОЗ7 912
8 1402 1395 1388 1381 1375 IЗ68 I3б1 IЗ54 1347 1341 IЗ34 IЗ27 IЗ20 I31З IЗ07 1300 I27З 1239 1173, 1108 1012 888
10 1375 IЗ68 IЗ6I 1354 IЗ47 1341 I3З4 IЗ27 IЗ20 1ЗI3 1307 1ЗОО 1293 1286 1280 1273 1246 12IЗ 1147 1082 987 863
12 IЗ47 IЗ4I IЗЗ4 1327 IЗ20 IЗIЗ 1307 'IЗОО 1293 1286 1280 1273 1266 1260 1253 1246 1220 1186 1121 1057 962 839
14 IЗ20 1313 IЗ07 IЗОО I29З 1286 1280 I27З 1266 1260 1253 1246 1239 I2ЗЗ 1226 1220 1193 1160 1095 1031 937 815
16 i293 1286 1280 1273 1266 1260 I25З ' 1246 1239 123З 1226 1220 1213 1206 1200 119З 1167 IIЗ4 1069 1006 912 791
18 1266 1260 1253 1246 I2З9 123З 1226 1220 I2IЗ 1206 1200 1193 1186 1180 1173 1167 1141 1108 1044 981 888 768
20 I2З9 I2ЗЗ 1226 1220 I2IЗ 1206 1200 119З 1186 1180 1173 1167 1160 1154 1147 1141 1115 1082 1018 956 863 744
22 1213 1206 1200 119З 1186 1180 1173 1167 1160 1154 1147 1141 1134 1128 1121 1115 1089 1057 99З 931 8З9 721
24 1186 1180 1173 1167 1160 1154 1147 1141 IIЗ4 1128 1121 1115 1108 1102 1095 1089 I06З 1031 968 906 815 698
26 1160 1154 1147 1141 I1З4 1128 1121 1115 1108 1102 1095 1089 1082 1076 1069 1063 1037 1006 94З 882 791 675
28 1134 1128 1121 1115 1108 1102 1095 1089 1082 1076 1069 1063 1057 1050 1044 IОЗ7 1012 981 918 857 768 652
зо 1108 1102 1095 1089 l!i82 1076 1069 1063 1057 1050 1044 IОЗ7 lОЗI 1025 1018 1012 987 956 894 833 744 6ЗО
32 1082 1076 1069 1063 1057 1050 1044 IОЗ7 1031 1025 1018 1012 1006 999 993 987 962 931 869 809 721 607
34 1057 1050 1044 IОЗ7 IОЗI 1025 1018 1012 1006 999 99З 987 981 974 968 962 937 906 845 785 698 585
36 IОЗI 1025 1018 1012 1006 999 99З 987 981 974 968 962 956 949 94З 937 912 882 821 762 675 564
38 1006 999 993 987 981 974 968 962 956 949 943 9З'i' 931 924 918 912 888 857 797 7З8 652 542
40 981 974 968 962 956 949 943 9З7 931 924 918 912 906 900 894 888 863 ,В33 773 715 630 521
42 956 949 943 9З7 931 924 918 912 906 900 894 888 882 875 869 863 839 ,309 750 692 607 499
44 9ЗI 9.24 918 912 906 900 894 888 882 875 869 86З 857 851 845 8З9 815 785 727 669 585 478
46 906 900 894 888 882 875' 869 86З 857 851 845 8З9 833 827 821 815 791 762 704 647 564 458
48 882 875 869 86З 857 851 845 839 833 827 821 815 809 80З 797 791 768 7З8 681 624 542 4З7
50 857 851 845 839 833 827 821 815 809 80З 797 791 785 779 773 768 744 715 658 602 521 417
52 833 827 821 815 809 803 797 791 785 779 773 768 762 756 750 744 721 692 635 580 499 397
54 809 80З 797 791 785 779 773 768 762 756 750 744 738 732 727' 721 698 669 61З 558 478 377
56 785 779 773 768 762 756 750 744 738 7З2 ' 727 721 715 709 704 698 675 647 591 537 458 З58
58 -762 756 750 744 738 732 727 721 715 709 704 698, 692 686 681 675 652 624 569 515 437 зЗ9

..
.,.
Продолжение табл. 3.5

ос 1 2 3 4 5 6 7 В 9 10 11 12 13 14 15 16 20 25 35 45 60 -во
е, ос
60 738 732 727 721 715 709 704 698 692 б86 681 675 669 664 658 652 630 602 547 494 417 320
62 715 709 704 698 692 686 681 675 669 664 658 652 647 б4I 635 6ЗО 607 580 526 47З 397 301
б4 692 686 681 675 669 664 65В 652 647 641 635 630 624 619 61З 607 585 558 505 453 З77 28З
66 669 664 658 652 647 641 635 630 624 619 6IЗ 607 602 596 591 585 564 537 484 432 358 265
68 647 641 635 630 624 619 61З 607 602 596 591 585 580 574 569 564 54'2 515 46З 412 339 247
70 624 619 61З 607 602 596 591 585 580 574 569 564 558 553 547 549 521 494 442 З92 З20 230
72 602 596. 591 585 580 574 569 564 558 553 547 542 5З7 531 526 521 499 473 422 372 ЗОI 213
74 580 574 569 564 558 55З 547 542 5З7 531' 526 521 515 510 505 499 478 45З 402 З5З 283 196
76 fi58 553 547 542 537 531 526 521 515 510 505 499 494 489 484 478 458 432 382 ЗЗ4 265 180
78 537 531 526 521 515 510 505 499 494 489 484 478 473 468 463 458 4З7 412 363 ЗI5 247 164
80 515 510 505 499 494 489 484 478 473 468 4 458 453 447 442 4З7 417 392 З43 297 230 148
82 494 489 484 478 473 468 463 458 453 447 44 437 432 427 422 417 397 372 324 278 213 1З3
84 473 468 463- 458 453 447 442 437 432 427 422 417 412 407 402 З97 377 353 306 260 196 118
8б 45З 447 442 437 4З2 427 422 417 412 407 402 397 З92 387 382 377 З58 3З4 287 24З 180 104
88 4З2 427 422 417 412 407 402 397 392. 387 382 37.7 З72 368 363 358 3З9 315 269 225 164 90
90 412 407 402 397 392 З87 382 377 372 368 363 358 З53 34В 343 3З9 320 297 251 208 14В 77
92 392 387 382 377 372 368 З6З 358 353 348 343 3З9 334 З29 324 З20 301 278 2З4 192 133 б4
94 372 368 36З 358 35З 348 34З 3З9 3З4 329 324 320 315 310 З06 ЗОI 283 260 217 176 118 52
96 35З 348 34З ЗЗ9 334 329 324 320 315 310 306 ЗОI 297 292 287 283 265 24З 200 160 104 41
98 3З4 329 З24 З20 315 310 306 301 297 292 287 283 278 274 269 265 247 225 184 144 90 ЗО
100 315 310 306 ЗОI 297 292 287 28З 278' 274 269 265 260 256 251 247 230 208 168 ' 129 77 20
102 297 292 287 28З 278 274 269 265 260 256 251 247 24З 238 2З4 230 213 192 152 115 М 12
104 278 274 269 265 260 256 251 247 243 238 234 230 225 221 217 213 196 176 137 100 52 5
Чуryнные ребристые трубы
2 1591 1682 1574 1565 1557 1548 1540 1532 1523 1515 1506 1498 1490' 1482 1473 1465 1432 1392 1312 1235 1123 981
4 1557 1548 1540 1532 1523 1515 1506 1498 1490 1482 1473 1465 1457 1449 1440 14З2 1400 1360 1281 1204 1094 '953
6 I52З 1515 1506 1498 1490 1482 1473 1465 1457 1449 1440 1432 1424 1416 1408 1400 1368 1328 1250 1174 1065 926
8 I49U 1482 I47З 1465 1457 1449 1440 I4З2 1424 1416 1408 1400 ,1392 IЗ84 1376 I3б8 1336 1297 1220 1145 1036 899
10 1457 1449 1440 I4З2 1424 1416 1408 1400 IЗ92 IЗ84 1376 IЗ68 1360 1352 IЗ44 IЗЗ6 1304 1266 1189 1115 1008 87З'
12 1424 1416 1408 . 1400 IЗ92 IЗ84 1376 1368 I3БО IЗ52 1344 1336 IЗ28 1320 IЗI2 IЗ04 1273 1235 1160 IО8б 981 847
-l4 IЗ92 1384 1376 1368 1360 1352, IЗ44 IЗ36 IЗ28 IЗ20 IЗI2 IЗ04 1297 1289 1281 1,273 1242 1204 1130 1058 953 821
16 1З60 1З52 IЗ44 1336 IЗ28 1320 IЗI2 IЗ04 1297 1289 1281 I27З 1266 1258 1250 1242 1212 1174 1101 1029 926 796
18 1328 IЗ20 1312 1304 1297 1289 1281 1273 1266 1258 1250 1242 1235 1227 1220 1212 1182 1145 1072 'ODI 899 771.
20 1297 1289 1281 1273 1266 1258 1250 1242 12З5 1227 1220 1212 1204 1197 1189 1182 1152 1115 I04З 974 873 746
22 1266 1258 1250 1242 1235 1227 1220 1212 1204 1197 1189 1182 1174 1167 1160 1152 1123 1086 1015 946 847 721
24 1235 1227 1220 1212 1204 1197 1189 1182 1174 1167 1160 1152 1145 IIЗ7 1130 1123 1094 1058 987 919 821 697
26 1204 1197 1189 1182 1174 1167 1160 1152 1145 1137 1130 112З 1115 1108 1101 1094 1065 1029 960 893 796 674

28 1174 1167 l160 1152 1\45 1137 1130 1123 1115 1108. 1101 1094 1086 1079 1072 1065 1036 1001 933 866 771 650
ЗО 1145 IIЗ7 1130 1123 Ш5 1108 1\01 1094 IОВ6 НJ79 1072 1065 1058 1051 1043 1036 1008 974 906 840 ,746 6'0
32 1115 1108' 1101 1094 1086 1079 1072 1065 1058 1051 1043 10З6 1029 1022 1015 1008 981 946 879 815 721 61)4
М 1086 1079 1072 1065 1058 1051 1043 1036 1029 1022 1015 1008 1001 994 987 981 953 919 853 789 697 582
з6 1058 1051 1043 1036 1029 1022 1015 1008 1001 994 987 981 974 967 960 953 926 893 827 764 674 560
38 1029 1022 1015 1008 1001 994 987 981 974 967 960 953 946 940 93З 926 899 866 802 740 650 538
40 1001 994 ,987, 981 974 967 960 953 946 940 933 926 919 91З' 906 899 873 840 777 715 627 517
42 974 967 960 95З 946 940 9зЗ 926 919 913 906 899 893 886 879 87з 847 815 752 691 604 496
44 946 940 93З 926 919 9IЗ 906 899 893 886 879 873 866 860 853 847 821 789 727 668 582 475
46 919 913 906 899 89З 886 879 87З '866 860 85З 847 840 834 827 821 796 764 70З 644 560 455
,48 89З 886 879 87З 866 860 85З 847 840 834 827 821 815 808 802 796 771 1740 680 621 5З8 43"5
50 866 860 85З 847 840 834 827 821 815 8ОВ 802 796 789 78З 777 771 746 715 656 599 517 41"5
52 840 8З4 827 821 815 808 802 796 789 783 777 771 764 758 752 746 721 691 6ЗЗ 577 496 3"96
54 815 8ОВ 802 796 789 78В 777 771 764 758 752 746 740 7З4 727 721 697 6б8 610 555 475 З77
56 789 783 777 771 764 758 752 746 740 7З4 727 721 715 709 703 697 674 644 588 5З3 455 З58
58 764 758 752 746 740 734 7'JJ 721 715 709 703 697 691 ' 685 680 674 650 621 565 512 4З5 340
60 740 7З4 727 721 715 709 703 697 691 685 680 674 668 662 656 650 627 599 544 491 415 322
62 715 709 703 697 691 685 680 674 668 662 656 650 644 6З9 6ЗЗ 627 604 577 522 470 З96 304
64 691 685 680 674 '668 662 656 650 644 6З9 633 627 621 616 610 604 582 555 501 450 377 287
66 668 662 656 650 644 639 6ЗЗ 627 621 616' 610 604 599 59З 588 582 560 533 480 430 З58 270
68 644 639 63З 627 621 616 610 604 599 593 588 582 577 571 565 560 538 512 460 410 340 25З
70 621 616 610 ' 604 599 59З' 588 582 577 571 565 560 555 19 544 538 517 491 440 З9I 322 2З7
72 599 593 588 582 577 571 565 560 555 549 544 538 53З 528 522 517 496 '470 420 372 З04 221
74 577 571 565 560 555 549 544 5З8 5З3 528 522 517 512 506 501 496 475 450 401 353 287 205
76 555 ,549 544 538 53З 528. 522 517 512 506 501 496 491 485 480 475 455 430 381 3З5 270 190
78 53З 528 522 517 512 506 501 496 491 485 480 475 470 465 460 455 5з5 410 36З 317 253 175
60 512 506 501 496 491 485 480 475 470 465 460 455 450 445 440 435 415 З91 З44 ЗОО 237 160
82 491 485 480 475 470 465 460 455 450 445 440 435 430 425 420 415 396 З72 326 282 221 146
84 470 465 460 455 450 445 440 4З5 4ЗО 425 420 415 410 405 401 396 377 З5З 308 265 205 132
86 450 445 440 4З5 430 425 420 415 410 405 ' 401 З96 391 386 З81 377 З58 3З5 291 249 190 116
88 430 425 420 415 410 405 401 396 391 З86 381 377 372 367 36З 358 340 ЗI7 274 23З 175 \05
90 410 405 401 396 391 З86 381 '377 372 367 36З 358 353 З49 344 З40 З22 300 257 217 160 92
92 З9I 386 381 З77 З72 З67 36З 358 353 349 З44 340 З35 ЗЗ1 326 322 З04 282 241 201 146 79
94 372 367 З6З 358 353 349 344 340 335 331 З26 322 317 ' 313 З08 З04 287 265 225 186 [32 67
96 З53 349 344 340 335 3З1 З26 322 317 ЗI3 308 304 300 295 291 287 270 249 209 171 118 55
98 3З5 ЗЗI З26 З22 317 313 308 З04 300 295 291 287 282 278 274 270 253 2З3 19З 156 1.05 43
100 317 ЗI3 ЗОВ З04 300 295 291 287 282 278 274 270 265 261 257 253 2З7 217 178 142 92 32
102 300 295 291 287 282 278 274 270 265 261 257 253 249 245 241 237 221 201 164 128 79 21
104 282 278 274 'д0 265 261 257 25З 249 245 241 237 233 229 225 221 205 186 149 115 67 10
Стальные I'ладкие трубы (d y  32+100 мм)
'2 1294 1288 1282 1276 1270 1264 1258 1252 1246 1240 1235 12291 1223 1217 1211 1205/1182 115З 1095 1039 955 846
4 1270 1264 1258 1252 1246 1240 1235 1229 1223 1217 12Н 1205 1199 1194 1188 1182 1\59 1\30 1073 1016 933 324
6 1246 1240 I2З5 1229 1223 1217 1211 1205 1199 ШI1 1188 118211176 1170 1165 1159 1136 1107 1050 994 911 80З
8 1223 1217 1211 1205 1199 1194 1188 1182 1176 1170 1165 1159 1I5З 1147 1141 1136 Ш3 1084 1027 971 889 782
10 ' 1199 1194 1188 1182 1176 1170 1165 1159 115З 1147 1141 1136 1130 024 Ш8 111311090 1061 1005 949 867 7-61

Продолжение табл. 3.5
 I I I
ос I , I
1 2 :3 4 5 6 7 8 9 [О 11 19 13 14 15 I 16 20 25 35 45 60 80
е, ос i
, I
12 1176 1170 1165 1159 1I5З 1147 1141 IIЗ6 IIЗJ 112411118 1113 \107 \10\ 1095 1090 1067 IОЗ9 98З 927 846 740
14 1153 1147 1141 1136 1130 1124 1118 1113 1107 \101 \095 \090 1084 1078 1073 1067 1044 1016 960 905 824 719
16 1130 1124 1118 11 IЗ IЮ7 1101 1095 1090 \084 1078 1073 1067 1061 1056 1050 1044 1022 994 9'38 884 80З 699
18 1107 1I0l 1095 1090 1084 1078 1073 1067 1061 10513 1050 \044 1039 1033 1027 I02 999 971 916 862 782 678
20 1084 1078 I07З 1067 1061 1056 1050 1044 1039 lOЗЗ 1027 [022 [Ol6 1011 1005 999 977 949 895 841 761 658
22 1061 1056 1050 1044 IОЗ9 I03З 1027 1022 1016 lO\I \005 999 994 988 98З 977 955 927 87З 819 740 6З8
24 1039 IОЗЗ 1027 1022 1016 10\1 \005 999 994 988 983 977 971 966 960 955 933 905 851 798 719 6\8
26 10\6 1011 1005 999 994 988 98З 'Л7 971 966 960 955 949 944 9З8 933 911 884 8ЗО 777 699 598
28 994 '988 98З 977 971 966 960 955 949 944 938 933 927 922 916 911 889 862 808 756 678 579
30 971 966 960 955 949 944 9З8 933 927' 922 916 911 905 900 895 889 867 841 787 735 658 559
32 949 944 938 93З 927 922 916  911 905 900 '895 889 884 878 873 867 846 819 766 714 638 540
З4 927 922 916 911 905 900 895 889 884 878 873 867 862 857 851 846 824 798 745 694 618 521
З6 905 900 895 889 884 878 873 867 862 857 851 846 841 835 830 824 80З 777 725 673 598 502
З8 884 878 87З 867 862 857 851 846 841 835 8ЗО 824 819 814 808 80З 782 756 704 65З 579 483
40 862 87 851 846 841 8З5 8ЗО 824 8\9 814 808 803 798 793 787 782 761 7З5 684 633 559 464
42 841 835 8ЗО 824 819 814 808 ,803 798 79З 787 782 777 772 766 76\ 740 714 663 613 540 446
44 819 814 808 803 798 793 787 782 777 779 766 761 756 751 745 740 719 694 64З 59З 521 427
46 798 79З 787 782 777 772 766 761 756 751 745 740 735 7ЗО 725 719 699 673 62З 574 502 409
48 777 772 766 761 756 751 745 740 7З5 730 725 719 714 709 704 699 '678 653 60З 554 483 391
50 756 751 745 740 735 7ЗО 725 719 714 709 704 699 694 689 684 678 658 633 584 53& 464 З74
52 735 7ЗО 725 719 714 709 704 699 694 689' 684 678 67З 668 66З 658 6З8 6IЗ 564 516 446 356
54 714 709 704 699 694 689 684 678 673 668 663 658 653 648 64З 638 618 593 545 497 427 339
56 694 689 684 678 673 668 66З 658 653 648 64З 638 63З 628 623 618 598 574 525 478 409 З22
58 673 668 663 658 653 648 64З 638 633 628 62З 618 6IЗ 608 60З' 598 579 554 506 459 391 З05
60 653 648 643 638 633 628 623 618 613 608 603 598 593 588 584 579 559 535 487 ' А4I З74 288
62 63З 628 62З 618 61З 608 60З 598 59З 588 584 579 574 569 564 559 540 516 469 42З З56 272
64 6IЗ 608 603 598 593 588 584 579 574 569 564 559 554 549 545 540 521 497 450 405 339 256
66 593 588 584 579 574 569 564 559 554 549 545 540 535 530 525 521 502 478 4З2 387 З22 240
68 574 569 564 559 554 549 545 ,540 535 530 525 521 516 511 506 502 48З 459 414 369 305 224
70 554 549 545 540 535 530 525 521 516 511 506 502 497 492 487 48З 464 441 396 _ 352 288 209
72 535 530 525 521 516 511 506 502 497 492 487 48З 478 473 469 464 446 423 378 3З5 272 I9З
74 516 511 506 502 497 492 487 48З 478 47З 469 464 459 455 450 446 427 405 360 317 256 178
76 497 492 487 48З 478 47З 469 464 459 455 450 446 441 4З6 4З2 427 409 387 34З 301 240 164
78 478 473 469 464 459 455 450 446 '441 436 4З2 427 423 418 414 409 З9I З69 З26' 284 224 150
80 459 455 450 446 441 4З6 4З2 427 423 418 4\4 409 405 400 396 391 З74 З52 309 268 209 IЗ6
82 44\ 436 4З2 427 423 418 414 409 405 400 396 391 387 З82 378 374 З56 3З5 292 252 193 122
84 423 418 414 409 405 400 З96 З91 З87 382 378 374 З69 З65 360 З56 ЗЗ9 317 276 2З6 178 109
86 405 400 396 З9I 387 382 378 374 ' З69 З65 360 З56 352 347 З4З ЗЗ9 322 301 260 220 164 96
88 387 З82 378 374 З69 365 360 356 З52 347 34З 339 335 3ЗО 326 322 305 284 I 244 205 150 84
I ..

90 369 365 360 356 352 347 34З 339 335 330 '326 322 317 313 309 З05 288 268 228 190 1З6 71
92 352 347 343 3З9 335 330 326 З22 317 313 309 305 301 296 292 288 272 252 212 175 122 60
94 335 ЗЗО З26 З22 ЗI7 313 309 305 301 296 292 288 284 280 276 272 256 236 197 160 109 49
96 317 313 309 305 301 296 292 288 284' 280 276 272 268 264 260 256 240 220 182 146 96 З8
98 301 296 292 288 284 280 276 272 268 264 1260 256 252 248 244 240 224 205 168 132 84 29
100 284 280 276 272 268 264 260 256 252 248 244 240 236 232 228 224 209 '190 153 119 71 20
102 268 264 260 256 252 248 244 240 236 2З2 228 224 220 216 212 209 19З 175 139 106 60 11
104 252 248 244 240 236. 232 228 224 220 216 212 209 205 201 197 193 178 160 125 93 49 5
Чуrунные радиаторы (движение воды снизу вверх)
2 1248 1242 1237 12321 1226 1221 1215 1210 1195 1180 1166 1153 1140 1129 1117 1107 1067 1023 948 881 792 686
4 1226 1221 1215 1210 1205 1199 1194 1189 1172 1157 1'144 IIЗ1 Ш8 1107 1096 1085 1046 1003 928 862 774 669
6 1205 1199 1194 1189 1183 1178 1173 1167 1150 1135 1121 1109 1097 1085 1074 1063 1025 982 908 843 756 652
8 1183 1178 1173 1167 1162 1157 1151 1146 1127 1113 1099 1087 1075 1063 1052 1042 1004 962 888 824 737 634
10 1162 1157 1151 1146 1141 1135 1130 1120 1105 1091 1077 1065 1053 1042 1031 1021 983 941 869 805 719 617
12 1141 1135 1130 1125 1120 1114 1109 1098 1082 1068 1055 1043 1031 1020 1010 1000 962 921 849 786 701 600
14 1120 llI4 1109 1104 1099 109З 1088 1075 1060 1046 1034 1021 1010 999 989 979 942 901 830 768 684 583
16 1099 1093 1088 1083 1078 1072 1067 1053 10З8 1025 1012 1000 989 978 968 958 921 881 811 749 666 566
18 1078 1072 1067 1062 1057 1051 1046 1031 1016 IООЗ 990 979 967 957 947 937 901 861 792 730 648 550
20 1057 1051 1046 1041 1036 10З1 1025 1009 994 981 969 957 946 936 926 916 881 841 773 712 631 533
22 1036 1031 1025 I02Q 1015 1010 1005 987 97З 960 948 936 925 915 905 896 861 822 754 694 613 517
24 1015 1010 1005 1000 994 989 980 965 951 9З8 926 915 904 894 884 875 841 802 735 676 596 500
26 994 989 984 979 974 969 958 94З 9ЗО 917 905 894 884 874 864 855 821 78З 716 658 579 484
28 974 969 963 958 953 948 9З6 922 908 896 884 873 863 853 844 834 801 763 698 640 562 468
30 953 948 943 938 933 928 915 900 887 875 86З 85З 842 83З 82З 814 781 744 679 622 545 452
32 933 928 923 918 912 907 893 879 866 854 843 832 822 812 803 794 762 725 661 604 528 437
34 912 907 902 897 892 887 872 858 845 833 822 812 802 792 783 774 742 706 643 587 511 421
36 892 887 882 877 872 867 850 8З7 824 813 802 791 782 772 76З 755 72З 687 625 ,570 495 405
38 872 867 862 857 852 844 829 816 803 792 781 771 762 752 744 735 704 669 607 552 478 390
40 852 847 842 837 832 823 808 795 78З 772 761 751 742 7з 3 724 716 685 650 589 535 462 375
42 832 827 822 817 812 802 787 774 762 751 741 731 722 713 704 696 666 632 ' 572 518 446 з60
44 812 807 802 797 792 781 767 754 742 731 721 711 702 694 685 677 647 613 554 501 4ЗО 345
46 792 787 782 778 77З 760 746 733 722 711 701 692 683 674 666 658 628 595 537 485 414 330
48 773 768 763 758 753 739 725 713 ,702 691 682 672 663 655 ' 647 639 610 577 519 468 399 ЗI6
50 753 748 743 738 734 718 705 693 682 672 662 653 644 6з6 628 620 592 559 502 452 383 301
52 734 729 724 719 714 698 685 673 662 652 643 634 625 617 609 602 57З 542 485 435 368 287
54 714 709 704 700 692 678 665 65З 643 633 62З 615 606 598 590 583 555 524 469 419 З53 273
56 695 690 685 680 672 657 645 6З4 623 6IЗ 604 596 587 580 572 565 5З7 507 452 40З 3З7 259
58 676 671 666 661 651 637 625 614 6()4 594 585 577 569 561 554 546 519 489 435 388 323 245
60 657 652 647 642 6ЗI ,618 606 595 585 575 567 558 550 543 535 528 502 472 419 372 308 232
. '62 638 633 628 62З 611 598 586 575 566 557 548 540 532 524 517 510 484 455 403 356 293 219
64 619 614 609 605 591 578 567 556 547 538 529 521 514 506 499 493 467 4З8 З87 341 279 206
66 600 595 591 586 571 559 548 538 528 519 511 50З 496 489 482 475 450 421 371 326 265 193
68 581 577 572 5!i7 552 540 529 519 510 501 493 485 478 471 464 457 433 405 З55 311 251 180
.. 70 563 558 55З 546 533 521 510 500 491 48З 475 467 460 45З 447 440 416 389 340 296 237 167
72 544 540 535 527 513 502 491 482 473 465 457 450 44З 436 429 423 З99 З72 324 281 223 155
, 74 526 521 517, 508 494 483 47З 464 455 447 439 432 42& 419 412 406 38З 356 309 267 210 '143

'"
Продолжен.uе таБл. 3.5
 I "1"
I 
ос l' 2 3 4 5 6 7 8 ,9 10 11 12 13 14 15 16 35 45 60 80
е, ос I
76 508 503 499 488 476 464 455 446 '4З7 429 1422 415 408 402 395 389 366 341 2"94 253 197 IЗI
78 490 485 481 469 457 446 437 428 420 412 405 398 391 385 379 373 З50 З25 279 2З9 184 120
80 472 467 463 451 438 428 419 410 402 395 388 381 374 368 362 'З56 334 309 265 225 171 109
89 454 450 445 432 420 410 401 39З 385 377 371 364 358 352 346 З40 319 294 250 211, 1"59 98
84 436 432 428 413 402 392 383 375 368 361 354 347 341 335 ззо З24 303 279 236 .198 146 87
86 419 414 409 395 384 375 366 358 З5I 344 3З7 З3I 325 Зl9 314 308 ' 288 264 222 185 134 77
88 401 З97 390 З77 З67 357 349 341 334 327 321 315 З09 303 298 292 272 249 208 172 122 67
90 384 З80 З72 359 З49 340 3З2 325 Зl8 311 З05 299 293 288 282 277 257 235 195 159 111 57
92 З67 36З 354 342 3З2 З2З 315 308 ЗОI 295 289 28З 277 272 267 262 24З 221 181 146 100 48
94 350 З46 336 324 315 30б 299 292 285 279 27З 267 262 257 252 247 228 207 168 IЗ4 89 З9
96 333 329 318 307 298 290 282 '276 269 263 258 252 247 242 237 232 214 I9З 155 122 78 30
98 317 '313 301 290 281  274 266 260 254 2481242 237 232 227 222 217 200 179 143 111 68 2З
100 31)0 296 284 274 265 258 251 244 238 233 '22.7 222 217 212 208 203 185 166 IЗI 99 58 15
102 284 280 267 257 249 242 235 229 223 218 212 207 203 198 193 189 172 153 119 88 49 9
104 268 262 .250 241 233 226 220 214 208 203 I98 193 188 184 179 175 159 140 107 77 40 4
ЧуrУlIные радиаторы (движение воды снизу вниз)
2 IЗ54 1349 1343 1338 1332 JЗ27 13'22. 1316 1311 1289 1273 1257 I24З 1229 1216 1204 1159 111 1 1028 956 861 749
4 13З2 IЗ27 1322 IЗI6 IЗII IЗ05 1300 1295 1289 1266 1250 1235 1220 1207 1194 1182 1138 1090 1007 936 842 731
'6 1311 1305 1300 1295 1289 1284 1278 1273 1260 I24З 1227 1212 1198 1185 1172 1160 1116 1069 987 917 82З 713
'8 1289 1284 1278 1273 1268 1262 1257 1252 1237 1220 1204' 1189 1176 1162 1150 1138 1095 1048 967 897 805 695
10 1268 1262 1257 1252. 1246 1241 I2З5 1230 1214 1197 1181 1167 115З 1140 1128 1116 1073 1027 947 878 786 677
12 1246 1241 12З5 1230 1225 1219 1214 1209 1191 1174 1159 1145 1131 1118 1106 1095' 1052 1006 927 859 768 660
14 1225 1219 1214 1209 120з 1198 119З 1187 1168 1152 1136 1122 1109 1096 1084 107З 1031 985 907 839 749  642
16 ]203 1198 119З 1187 1182 1177 1171 1166 1145 1129 11 14 1100 1087 1074 1063 1051 1010 965 887 820 731 625
18 1182 1177 1171 1166 1161 1155 1150 1145 1122 1106 1092 1078 1065 1053 1041 1030 989 944 868 801 713 608
20 1161 1155 1150 1145 1139 1134 112Н 1117 1100 1084 1069 1056 I04З 1031 1019 1008 968 924 848 782 694 590
22 1139 1134 1129 1124 11 18 IIIЗ 1108 1094 1077 1062 1047 1034 1021 1009 998 987 947 904 829. 163 676 573
24 1118 1113 1108 1102 1097 1092 1087 1071 1054 1039 1025 1012 1000 988 977 966 927 883 809, 745 658 556
26 1097 1092 1087 1081 I07б 1071 1065 1048 IОЗ2 1017 1003 990 978 966 955 945 906 '86З 790 726 641 539
28 1076 1071 1065 1060 1055 1050 1044 1026 1010 995 981 969 957 945 934 924 885 843 771 707 623 522
30 1055 1050 1044 1039 1034 1029 1024 1003 988 973 960 947 935 924 913 903 865 823 752 689 605 506
32 1034 1029 1024 1018 1013 1008 100З 981 966 951 9З8 926 914 90З 892 882 845 80З 733 671 588 489
34 IOIЗ 1008 1003 997 992 987 976 959 944 929 916 904 893 882 871 861 824 784 714 652 570 473
36 992 987 982 977 971 966 953 937 922 908 895 88З 872 861 850 840 804 764 "695 634 553 456
38 971 966 961 956 951 9'45 9ЗI 915 900 886 874 862 851 840 8ЗО 820 784 745 676 616 536 440
40 951 945 940 935 930 925 909 893 878 865 852 841 830 819 809 799 764 725 657 598 519 424
.42 930 925 920 914 909 904 887 871 857 84З 831 82О 809 798 789 779 744 706 639 580 502, 408
44 909 904 899 894 889 884 865 849 835 822 810 799 788 778 768 759 725 687 621 563 485 З92

46 889 884 878 87З 868 863 843 828 814 801 789 , Тl8 768 758 748 739 705 667 602 545 468 376
48 868 863 "858 85З 848 tr37 821 806' 793 780 768 757 747 7З7 728 719 685 648 584 5'Zl 451 361
БО 848 843 838 tr32 827 815 799 785 771 759 748 737 727 717 708 699 666 6ЗО 566 510 435 З45
52 827 822 817 812 807 794 778 763 750 7з8 727 717 706 697 688 679 647 611' 548 493 418 330
54 80-7 802 797 792 787 772 756 742 729 718 707 696 686 677 668 659 627 592 5ЗО 476 402 З15
56 787 782 777 772 767 750 7З5 721 709 697 686 676 666 657 648 640 608 573 512 458 З86 300
58 767 762 757 752 747 729 714 700 688 677 666 656 646 6З7 629 620 589 555 495 442 370 285
60 747 741 7З6 7З1 726 707 693 680 667 656 646 636 627 бl8 609 601 571 537 477 425 354 270
62 726 721 716 711 703 686 [;72 659 647 636 626 616 607 598 590 582 552 519 460 408 З38 255
64 706 702 ' 697 692 681 665 651 6З8 627 616 606 597 588 579 57J 563 5ЗЗ 500 443 392 З2З 241
66 687 б82 677 672 660 644 6ЗО 618 607 596 586 577 568 560 552 544 515 483 426 375 з07 227
68 667 662 657 ' 652 638 623 610 598 587 576 567 558 549 541 5З3 525 497 465 409 З59 292 21З
70 641 642 ' 6З7 6З2 617 603 589 578 567 557 547 .538 530 522 514 506 478 447 392 З4З 277 199
72 627 622 618 6IЗ 596 582 569 558 547 5З7 528 519 511 503 495 488 460 430 З75 З27 262 185
14 608 60З 598 59З 576 562 549 538 527 518 509 500 492 484 477 469 442 412 З59 ЗI1 247 172
76 588 583 579 574 555 541 529 518 508 498 490 481 473 466 458 451 425 З95 З42 295 232 158
78 569 564 559 550 535 521 509 499 489 479 471 46З 455 447 440 4ЗЗ 407 378 З26 280 218 145
80 549 545 540 529 514 501 490 479 469 460 452 444 436 429 422 415, 390 361 ЗIО 265 204 132
82 530 525 521 509 494 481 470 460 450 442 433 426 418 411 ,404 З97 З72 З44 294 250 190, 120
84 511 506 502 468 474 462 451 441 432 42З 415 407 400 39з 386 380 355 З27 278 2З5 176 107
86 492 481 483 468 454 442 432 ' 422 4IЗ 405 397 389 З82 375 368 362 З38 ЗI1 263 220 162 95
88 47З 468 464 448 4З5 42З 41З 40з 394 386 379 371 364 357 351 З45 321 295 247 205 '149 84
90 454 449 445 428 415 404 394 385 376 З68 З61, З53 347 340' 334 328 З05 279 2З2 191 1З6 72
92 4З5 4ЗI 426 40R З9б 385 З75 366 358 З50 343 336 З29 З2З З17 ЗII 288 263 217 177 12З 61
9'4 417 412 404 З89 377 366 357 348 340 332 325 318 312 306 300 294 272 247 203 163 1]0 50
96 З98 З94 384 370 358 347 338 330 З22 ЗI5 308 ЗОI 295 289 28З 277 256 231 188 149 98 40
98 380 375 З64 350 ЗЗ9 З29 З20 З12 З05 297 291 284 278 272 266 261 240 216 174 1З6 86 30
100 361 357 345 331 З20 311 302 294 287 280 274 267 261 256 250 245 224 ' 201 159 12З 14 21
102 З4З ЗЗ9 З25 ЗI3 302 293 285 277 'Ло 263 257 251 245 2З9 234 229 209 186 146 110 6З 1З
104 З25 321 З06 294 284 275 267 260 253 246 240 234 229 223 218 21З 194 171 IЗ2 97 52 5
Чуrунtlые радиаторы (движение воды сверху вниз)
2 1541 I 1540 15З3 1526 1519 1511 1504 1497 1490 1483 146;1 1453 I44З 1432 1422 1412 IЗ74 1330 1249 П73 1066 933
4 1519 1511 1504 1497 1490 1483 1476 1469 1462 1455 14З6 1425 1414 1404 1394 1384 1346 I30З 1222 1147 1041 908
6 1490 I48З 1476 1469 1462 1455 1448 1441 1434 1427 1407 1396 IЗ86 1376 IЗ66 1359 IЗI9 1276 1196 1121 1016 884
8 1462 1455 1448 1441 1434 1427 1420 1413 1406 1390 1'379 1368 1358 1347 1338 IЗ28 1291 1248 1169 1095 991 860
10 I4З4 1427 1420 I4IЗ 1406 1399 IЗ92 1385 1378 1362 IЗ51 1340 IЗ30 1320 1310 1300 1264 1221 1143 1069 966 836
1'2 1406 1З99 IЗ92 1385 1378 1372 1365 1358 IЗ5I IЗЗ 1322 IЗI2 1302 '1292 1282 1273 1237 1195 1117 1044 941 813
14 IЗ78 IЗ72 1365 1358 1351 1344 I3З7 IЗЗО IЗ23 1305 1295 1284 1274 1264 1255 1245 1210 1168 1091 1018 916 789
16 1351 1344 1331 1330 1323 IЗ17 lЗIО IЗ03 1296 1277 1267 1256 1246 1231 1227 1218 1183 1141 1065 993 892 '766
18 IЗ2З 1317 1310 I30З 1296 1289 1282 1276 I2БI 1250 12З9 1229 1219 1210 1200 1191 1156 1115 IШ9 968 868 74З
20 1296 1289 1282 1276 i269 1262 1255 1249 12З3 1222 1212 1202 1192 1182 117З 1164 IIЗО 1089 1014 943 844' 120
22 1269 1262 1255 1249 1242 I2З5 1228 1222 1206 1195 1184 1175 1165 1155 1146 1137 1103 1063 988 919 820 698
24 1242 1235 1228 1222 1215 1108 1202 1195 1178 1168 1157 1148 1138 1129 1120 1111 1077 1037 963 894 796 675
26 1215 1208 1202 1195' 1188 1181 1175 1168 1151 1141 IlЗО 1121 1111 1102 1093 1084 1051 1011 938 870 17З 65З
28 1188 1181 1175 1168 1162 1155 1148 1142 1124 1114 1104 1094 1085 1076 1067 1058 l{)25 986 9IЗ 845 750 631
30 1162 1155 1148 1142' 1135 1128 1122 1108 1097 1087 1077 1068 1058 1049 1041 1032 999 961 889 822 727 609

Продолжение тбл. 3 5
,О
 f
ос 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 20 25 45 60 80
е. ос -
32 lIЗ5 1128 1122 1115 1109 1102 1096 1081 1070 1060 i051 1041 1032 1023 1015 1006 974 935 864 798 704 587
34 1109 1102 1096 1089 IOВ3 1076 1070 1054 1044 1034 1024 1015 1006 997 989 980 948 910 840 774 681 566
36 1083 1076 1070 1063 1057 1050 1044 1028 1018 1008 998 989 980 972 963 955 923 886 816 751 659 544
38 1057 1050 1044 1037 1031 1024 1018 1002 992 982 972 963 955 946 938 929 898 861 792 727 636 523
40 1031 1024 1018 IOIl 1005 999 992 976 966 956 947. 9З8 929 921 912 904 873 8З7 768 704 614 50З
42 1005 999 992 986 979 97З 960 950 940 930 921 912 904 895 887 879 849 812 745 682 592 482
44 979 973 967 960 954 948 934 924 914 905 896 886 879 870 862 854 824 788 721 659 571 462
46 954 948 941 9З5 929 922 908 898 889 880 871 862 854 846 838 8ЗО 800 764 698 636 549 441
48 929 922 916 910 904 897 883 873 864 854 846 837 829 821 813 805 776 741 675 614 528 422
50 904 897 891 8в5 879 873 858 848 8З9 830 821 813 804 797 789 781 752 717 653 592 507 402
52 879 87З 866 860 854 843 8З3 823 814 805 796 788 780 772 765 757 728 694 630 570 486 382
54 854 848 842 8З6 830 818 808 798 789 780 772 764 756 748 741 7З3 705 671 608 549 466 363
56 830 823 817 811 805 793 783 774 765 756 748 740 7З2 724 717 710 681 648 586 527 445 344
58 805 7-99 793 787 781 768 758 749 740 732 724 716 708 701 693 686 658 626 564 506 425 326
60 781 775 769 763 757 744 734 725 716 708 700 692 685 677 670 663 636 603 542 485 405 308
62 757 751 745 739 733 719 710 701 693 6в4 677 669 661 654 647 640 6IЗ 581 521 465 386 290
64 733 72З 721 715 709 695 686 677 669 661 65З 646 6З8 6ЗI 624 617 590 559 500 444 367 272
66 709 704 698 692 681 672 662 654 646 638 630 62З 615 608 601 595 568 537 479 424 348 254
68 686 680 674 668 657 648 639 631 622 615 607 600 593 586 579 572 546' 516 458 404 329 237
70 663 657 651 645 6З4 625 616 607 600 592 585 577 570 563 557 550 525 494 4З8 384 310 220
72 640 634 628 622 611 601 593 585 577 569 562 555 548 541 5З5 528 503 473 417 365 292 204
74 617 611 605 600 587 578 570 562 554 547 540 533 526 520 513 507 482 452 З97 346 274 188
76 594 588 583 577 565 556 548 540 532 525 518 511 504 498 491 485 461 432 З78 327 257 172
78 572 566 560 551 542 5ЗЗ 525 518 510 503 496 490 48З 477 470 464 440 412 358 308 2з9 157
80 549 544 538 529 520 511 50З 496 488 482 475 468 462 455 449 443 420 392 З39 290 222 142
82 527 522 516 506 497 489 481 474 467 460 454 447 441 435 428 422 399 З72 320 272 206 127
84 506 500 495 484 476 468 460 453 446 439 433 426 420 414 408 402 З79 352 302 254 189 113
86 484 479 473 46З 454 446 4З9 4З2 425 418 412 406 400 З94 З88 382 360 333 28З 2З7 174 99
88 46З 457 452 '441 433 425 418 411 404 398 391 385 З79 374 З68 62 340 314 265 220 158 в6
90 441 436 4ЗI 420 412 404 З97 390 384 З77 371 365 З59 354 348 34З З2I 296 248 203 143 73
92 421 415 408 З99 З9I 383 377 З70 З64 357 ЗЫ 346 340 334 329 523 302 277 230 187 128 61
94 400 З95 З87 378 З70 З63 З56 350 З44 З38 332 326 321 З15 ЗIО З04 284 259 2IЗ 171 114 49
96 З80 З75 З66 ' З58 350 З43 337 ЗЗО 324 318 ЗI3 307 302 296 291 286 265 241 197 156 100 З9'
98 З59 З54 346 337 330 32З 317 Зl1 305' 299 294 288 283 278 272 267 248 224 180 140 87 28
100 340 335 325 ЗI8- ЗII 304 298 292 286 281 275 270 264 259 254 249 230 207 165 126 74 19
102 320 315 306 298 291 285 279 273 268 262 257 252 246 241 2З6 232 2IЗ 191 149 111 62 11
104 301 296 286 279 272 266 260 255 249 244 239 234 229 224 219 214 196 174 IЗ4 97 50 4
Стальные панеЛЬные радиаторы PCr.2 (один рЯ" движение BOl\bI сверху вниз)

2 1507 [500 1493 1486 1479 147З 1466 1459 1452 1445 14З9 1432 1425 1418 ' 1412 1405 1З78 1345 1279 I21З 1117 991
4 1479 147З 1466 1459 1452 1445 I4З9 I4З2 1425 1418 1412 1405 IЗ98 1З92 1385 IЗ78 1352 IЗ18 125З 1188 1092 967
6 1452 1445 14З9 ,1432 1425 1418 1412 1405 1З98 IЗ92 1З85 1З78 1372 IЗ65 IЗ58 IЗ52 1325 1292 1226 1162 1066 942
,8 1425 1418 1412 1405 IЗ98 1392 1385 IЗ78 IЗ72 1365 IЗ58 1352 1345 1338 IЗ32 1325 1299 1266 1201 I1З6 1041 918
10 1З98 1392 IЗ85 1378 1372 1365 1З58 1352 1345 1338 1332 IЗ25 IЗI8 1312 IЗ05 1299 1272 1240 1175 1111 1016 893
J2 1372 1365 1З58 1352 1345 IЗ38 IЗЗ2 IЗ25 IЗI8 1312 lЗ05 1299 1292 1285 1279 1272 1246 1213 1149 1085 991 869
14 IЗ45 1ЗЗ8 [З32 [325 [318 1312 IЗ05 1299 1292 1285 1279 1272 1266 1259 1253 1246 1220 1188 112З 1060 967 845
16 ,318 1312 1305 1299 1292 1285 1279 1272 1266 1259 1253 1246 1240 1233 1226 1220 1194 1162 1098 1035 942 821
18 1292 1285 1279 1272 1266 1259 I25З 1246 1240 1233 1226 1220 1213 1207 1201 1194 1168 1136 I07З 1010 918 798
20 1266 1259 [253 1246 1240 1233 1226 1220 1213 1207 1201 1194 1188 1181 1175 1168 114,\ 1111 1047 985 893 774
22 1240 12ЗЗ 1226 122;) 1213 1207 1201 1194 1188 .1181 1175 1168 1162 1155 1149 1143 II1Т 1085 1022 960 869 751
24 I21З 1207 1201 1194 1188 118I 1175 1168 1162 1155 1149 114З 1136 IIЗО 112З 1117 1092 1060 998 9З6 845 728
26 1188 1181 1175 116В 1162 1155 1149 114З IIЗ6 1130 1123 1117 1111 1104 1098 1092 1066 1035 973 912 821" 705
28 1162 1155 1149 1143 IIЗ6 1130 1123 1117 1111 1104 1098 1092 1085 1079 I07З 1096 1041 1010 948 887 798 ' б82
30 IIЗ6 1130 1123 1117 1111 1104 1098 1092 1085 1079 1073 1066 1060 1054 1047 1041 1016 985 924 86З 774 65f!
32 1111 ' 1101 [098 1092 1085 1079 I07З 1066 1060 1054 1047 1041 1035 1029 1022 1016 991 960 899 839 751 ' 6З7
34 1085 1079 [073 1066 1060 1054 1047 1041 1035 1029 1022 1016 1010 1004 998 991 967 9З6 875 816 728 615
З6 1060 1054 1047 1041 1035 1029 1022 1016 1010 1004 998 991 '985 979 973 967 942 912 851 792 705 593
38 1035 ,1029 1022 1016 1010 1004 998 991 985 ' 979 973 967 960 954 948 942 918 887 827 768 682 571
40 1010 1004 998 991 985 979 973 967 960 954 948 942 936 9ЗО 924 918 89З 86З 804 745 659 549
42 985 979 97З 967 960 954 948 942 936 930 924 918 912 906 899 89З 869 8З9 780 722 6З7 527
44 960 954 948 942 936 9ЗО 924 918 912 906 899 893 887 881 875 869 845 816 757 699 615 506
46 9З6 930 924 918 912 906 899 893 887 881 875 869 863 857 851 845 821 , 792 734 676 593 485
48 912 906 899 893 887 881 875 869 863 857 851 845 839 83З 827 821 798 768 711 654 571 464
50 887 881 875 869 863 857 851 845 8З9 833 827 821 816 810 804 798 174 745 688 6ЗI 549 443
52 ,863 857 851 845 ' 8З9 833 827 821 816 810 804 798 792 786 780 774 751 722 665 609 527 42З
54 839 8З3 827 821 816 810 ,804 798 792 786 780 774 768 763 757 751 728 699 64З 587 506 403
56 816 810 804 798 792 786 780 174 768 763 757 751 745 739 734 728 705 676 620 .565 485 383
58 792 786 780 774 768 76;, 757 751 745 7З9 734 728 722 716 711 705 682 654 598 54З 464 З6З
60 7,68 763 757 751 745 739 734 728 722 716 711 705 699 693 688 682 659 631 576 522 443 343
62 745 7З9 734 728 722 ' 716 711 705 699 693 688 682 676 671 665 659 637 609 554 501 42З 324
64 722 716 711 705 699 693 688 682 676 671 665 659 654 648 64З 637 615 587 53З 480 403 305
66 699 693 688 682 676 671 665 659 654 648 64З 6З7 631 626 620 615 593 565 511 459 З83 286
68 676 671 665 659 654 648 643 6З7 6ЗI 626 620 615 '609 604 598 59З 571 543 490 438 36З 268
70 654 648 643 637 6;31 626 020 615 609 604 598 593 587 582 576 571 549 522 469 418 З4З 250
72 6З1 626 620 615 609 604 598 593 587 582 576 571 565 560 554 549 527 501 448 398 324 2З2
74 609 604 598 593 587 582 576 571 565 560 554 549 54З 538 5З3 527 506 480 428 З78 305 214
76 587 582 576 571 565 560 554 549 543 538 53З 527 522 517 511 506 485 459 408 З58 286 197
78 565 560 554 549 54З 5З8 533 527 522 517 511 506 501 495 490 485 464 4З8 388 З38 268 180
80 543 5З8 53З 527 522 517 511 506 501 495 490 485 480 474 469 464 443 418 368 319 250 164
82 522 517 511 506 501 495 490 485 480 474 469 464 459 454 448 44З 42З З98 З48 300 232 147
84 501 495 490 485 480 474 469 464 459 454 448 443 4З8 433 428 423 403 З78 329 282 214 132
86 480 474 46.9 464 459 454 448 443 438 4ЗЗ 428 423 418 41З 408 403 З8З З58 310 26З 197 116
88 459 454 - 448 443 438 433 428 423 418 413 408 403 'З98 393 388 заз 363 3З8 291 245 180 101
90 4Зs 433 428 423 418 413 408 403 398 З9З 388 З83 З78 З7З 368 363 34З 319 272 227 164 87
92 418 4IЗ 408 403 398 393 388 383 378 З73 З68 З63 З58 353 348 З4З З24 зоо 254 210 147 73

Продолжение табл. 8.5
, I

ос 1 З 5 6 10 I
2 4 7 8 9 11 12 1З 14 15 16 20 25 35 45 60 80
е, ос

94 398 393 З88 383 378 373 368 З63 358 353 34"8 343 3З8 ЗЗ4 З29 324 305 282 236 193 IЗ2 60
96 З78 37З 368 363 :058 353 348 34З 338 334 З29 324 319 314 ЗIО 305 286 263 219 116 116 47
98 358 35З 348 343 ,ЗЗ8 З34 З29 324 319 314 ЗIО 305 300 296 291 286 268 245 201 159 101 35
100 338 334 З29 З24 319 314 310 305 ЗОО 296 291 286 282 'Zl7 272 268 250 227 184 143 87 24
102 319 314 ЗIО 305 300 296 291 286 282 277 272 268 263 259 254 250 232 210 168 128 7З 14
104 300 296 291 286 282 277 272 268 263 259 254 '250 245 241 236 232 214 193 151 112 60 б
Стальные панельные радиаторы PCr-2 (ОДин и два ряда, движеНИе воды снизу вверх)
2 1429 1422 1416 1409 1403 1396 IЗ90 IЗ83 1377 IЗ71 1364 1358 1351 IЗ45 1339 IЗ32 1307 1275 1213 1151 1059 940
4 1403 IЗ96 1390 138.3 1377 1371 13б4 1358 1351 IЗ45 IЗ:39 1332 1326 1320 1313 1307 1282 1250 1188 1126 1035 917
6 1377 IЗ7I I:3б4 1358 1:351 1З45 IЗЗ9 1332 1326 IЗ20 IЗI3 IЗ07 IЗОI 1294 1288 1282 1256 1225 116З 1102 1011 89З
8 1351 1345 1339 1332 1326 1З20 1313 1307 1301 1294 1288 1282 I'Zl5 1269 I26З 1256 1231 1200 1138 1077 987 870
10 1326 11320 '1313 ' 1:307 IЗОI 1294 1288 1282 1275 1269 126З 1256 1250 1244 1238 I2Зl 1206 1175 1114 1053 964 847
12 IЗОI 1294 1288 1282 1275 1269 1263 1256 1250 1244 1238 1231 1225 1219 1213 1206 1182 1151 1090 1029 940 824
14 1275 1269 126.1 1256 1250 1244 1238 1231 1225 1219 121З 1206 1200 1194 1188 1182 1157 1126 1065 1005 917 802
16 1250 1244 I23В 1231 1225 1219 1213 1206 1200 Шi1 1188 1182 Н75 1169 1163 1157 IIЗ2 1102 1041 981 89З 779.
18 1225 1219 1213 1206 1200 1194 1188 1182 1175 IIQ9 1163 1157 1151 1145 IIЗ8 1132 1108 1077 1017 958 870 757
20 1200 1194 1188 1182 1175 1169 1163 1157 1151 1145 1138 1132 1126 1120 1114 1108 I08З 1053 993 934 847 734
22 1175 1169 1163 1157 1151 1145 1138 1132 1126 1120 ,1114 1108 1102 1096 1090 1083 1059 1029 970 911 824 712
24 1151 1145 1138 1132 1126 1120 1114 1108 1102 1096 1090 1083 1077 1071 1065 1059 1035 1005 946 888 802 690
26 1126 1120 1114 1108 1102 1096 1090 1083 1077 1071 1065 1059 1053 1047 1041 1035 1011 981 922 864 779 668
28 1102 1096 1090 1083 1077 1071 1065 1059 1053 1047- 1041' 1035 1029 102З 1017 1011 987 958 899 841 757 647
зо 1077 1071 IОб5 1059- 1053 1047 1041 1035 1029 1023 1011 1011 1005 999 993 987 964 934 876 819 734 625
32 1053 1047 1041 1035 1029 1023 1017 1011 1005 999 99З 987 981 975 970 964 940 911 863 796 712 604
34 1029 ID-2З 1017 1011 1005 999 993 987 981 975 970 964 958 952 946 940 .917 888 830 773 690 583
36 1005 999 !у,И \187 981 975 970 964 958 952 946 940 934 928 922 917 893 861{ 807 751 668 562
38 981 975 970 964 958 952 946 940 934 928 922 917 911 905 899 893 870 841 785 729 647 541
40 958 952 946 940 934 928 922 911 911 905 899 893 888 882 876 870 847 819 762 707 625 520
42 934 928 ,922 917 911 905 899 893 888 ' '882 876 870 864 859 85З 847 824 796 740 685 604 500
44 911 905 899 893 888 882 ' 876 870 864 859 853 847 841 836 830 824 802 77З 718 66З 583 480'
46 888 882 876 870 8Ы 859 85З 847 841 836 830 824 819 813 807 802 719 751 696 641 562 460
4в 864 859 853 847 841 836 8ЗО 824 819 813 807 802 796 790 785 779 757 729 674 620 541 440
50 841 8З6 830 824 819 813 807 802 796 790 785 779 77З 768 762 757 7З4 707 652 599 520 420
. 52 819 813 807 802 7.96 790 785' 779 773 768 762 757 751 745 740 734 712 685 631 578 500 401
54 796 790 785 779 773 768 762 757 751 745 740 734 729 723 118 712 690 66З 609 557 480 382
56 77З 768 762 757 751 745 740 734 729 723 718 112 707 701 696 690 668 641 588 5З6 ,460 З6З
58 751 745 740 734 729 72З 718 712 707 701 696 690 685 679 674 668 647 620 567 515 440 344
60 729 72З 718 712 707 701 696 ' 690 685 679 674- 668 663 658 652 647 625 599 546 495 420 З26

'62 707 701 696 690 б85 679 674 668 663 '658 652 647 641 636 631 525 604 578 . 52Ь I 475 401 307
64 685 679 674 668 663 658 652 647 641 636 6ЗI 625 620 615 609 604 58З 557 505 455 382 ,289
66 663 658 652 647 641 636 6ЗI 625 620 615 609 604 599 593 588 583 562 636 485 435 363 27i
68 641 6З6 6ЗI 625 620 615 609 604 599 593 588 583 578 572 567 562 541 515 465 416 344 254
70 620 615 609 604 599 593 588 583 578 572 567 562 557 551 546 541 520 495 445 З96 326 237
72 599 593 588 583 578 572 567 562 557 551 546 541 536 531 526 520 500 475 425 377 З07 220
74 578 572 567 562 557 551 546 541 536 531 526 520 515 510 505 500 480 455 406 З58 289 203
76 557 551 546 541 536 531 526 520 515 510 505 500 495 490 485 480 460 435 387 339 271 187
78 536 531 526 520 515 510 505 500 495 490 485 480 475 470 465 460 440 416 368 321 254 171
80 515 510 505 500 495 490 485 480 475 470 465 460 455 450 445 440 420 396 349 З03 237 155
82 495 490 485 480 475 470. 465 460 455 450 445 440 4З5 4ЗО 425 420 401 377 330 285 220 140
84 475 470 465 460 455 450 445 440 435 430 425 420 416 411 406 401 З82 358 ЗI2 267 20З 125
86 455 450 445 440 435 4ЗО 425 420 416 411 , 406 401 З96 391 387 382 36З ЗЗ9 294 250 187 110
88 4З5 - 4ЗО 425 420 416 411 406 401 З96 З9I 387 382 З77 З72 З68 З63 344 321 276 2З2 111 96
90 416 411 406 401 396 З9I З87 З82 377 372 З68 З63 358 З5З З49 344 326 ЗОЗ 258 216 155 82
92 396 З9I З87 382 317 З72 368 36З 358 З53 349 З44 ЗЗ9 335 330 326 307 285 241 199 \40 -69
94 377 372 368 З63 358 353 З49 344 339 З35 З30 326 321 З16 ЗI2 З07 289 267 224 183 125 57
96 358 З53 349 З44 ЗJ9 З35 3зо 326 321 316 312 307 30З 298 294 289 211 250 207 167 110 45
98 З39 335 ЗЗО 326 321 ЗI6 З12 З07 303 298 294 289 285 280 276 271 254 232 191 ' 151 96 -33
100 З2I З16 ЗI2 307 303 298 294 289 285 280 276 211 267 26З 258 254 2З7 216 175 136 82 2З
102 303 298 294 289 285 280 276 211 267 263 258 254 250 245 241 2З7 220 199 159 121 69 14
104 285 280 276 271 267 263 258 254 250 245 241 237 2.,2 228 224 220 203 183 144 107 57 6
Стальные пано.lьные радиаrоры PCr-2 (два ряда, движение воды сверху вниз)
2' 1439 1432 1426 1419 I4IЗ 1406 1400 1393 1387 1380 1374 1368 1361 1355 1348 ;342 IЗI6 1284 1221 1159 1067 947
4 1413 1406 1400 I39З 1387 1380 1374 1З68 IЗ6I IЗ55 IЗ48 IЗ42 I3З5 1329 IЗ2З IЗI6 1291 1259 1196 IIЗ4 I04З 923
6 IЗ87 IЗ80 1374 1368 1З61 IЗ55 IЗl8 1З42 1335 1329 IЗ2З 1316 IЗIО 1304 1297 1291 1265 I2З4 1171 1110 1018 900
8 1З61 1355 1348 1342 1335 1329 IЗ23 IЗI6 IЗIО 1304 1297 1291 1284 1278 1272 1265 1240 1209 1147 1085 994 876
10 I3З5 1З29 1323 1316 1310 IЗО.j 1297 1291 1284 1278 1272 1265 1259 1253 1246 1240 1215 1184 1122 1061 911 85З
12 1З10 1304 1297 1291 1284 1278 1272 1265 1259 1253 1246 1240 12З4 1228 1221 1215 1190 1159 1097 1036 947 8ЗО
14 1284 1278 1272 1265 1259 1253 1246 1240 1234 1228 1221 1215 1209 1203 1196 1190 1165 IIЗ4 1073 1012 923 807
16 1259 1253 1246 1240 1234 1228 1221 1215 1209 1203 1196 1190 1184 1178 1171 1165 1140 11 10 1049 988 900 785
18, I2З4 1228 1221 1215 1209 1203 1196 [190 1184 1178 1171 1165 1159 1153 1147 1140 1116 1085 1024 965 876 762
20 1209 1203 1196 1190 ' 1184 1178 1111 1465 1159 1153 1147 1140 1134 1128 1122 1116 1091 1061 1000 941 853 740
22 1181 1178' 1171 1165 1159 1153 1147 1140 1134 1128 1122 Il 16 1110 IlОЗ 1097 1091 1067 1036 976 917 8ЗО 717
24 1159 1153 1147 1140 1134 1128 112'2 1116 1110 110З 1097 1091 1085 1079 I07З 1067 I04З '1012 953 894 807 695
26 1134 1128 1122 1116 1110 1103 1097 1091 1085 1079 I07З 1067 1061 1055 1049 I04З 1018 988 929 811 785 67З
28 1110 1103 1097 1091 1085 НJ79 I07З 1067 1061 1055 1049 1043 1036 1030 1024 1018 994 965 906 847 762 651
30 1085 1079 IОlЗ 1067 1061 1055 1049 104З 1036 1030 1024 1018 1012 1006 1000 994 971 941 882 824 740 6ЗО
32 1061 1055 1049 1043 1036 1030 1024 1018 1012 1006 '1000 994 988 982 976 971 947 917 859 802 117 608
34 IОЗ6 1030 1024 1018 1012 1006 1000 994 .988 982 976 971 965 959 953 947 923 894 336 179 695 587
36' 1012 1006 1000 994 988 982 976 911 965 959 95З 947 941 935 929 923 900 871 813 756 67З 566
38 988 982 976 911 965 959 95З 947 ' 941 935 929 923 917 911 906 900 876 847 790 7З4 651 545
40 965 959 953 947 941 935 929 92З 917 911 906 900 894 888 882 876 853 824 768 712 6ЗО 524
42 941 935 929 923 917 911 906 900 894 888 882 876 811 865 859 853 830 802 745 690 608 504
44 917 911 906 900 894 888 882 876 871 865 859 853 847 842 8З6 830 807 179 72З 668 5fП 483

ПродОЛЖefluе табл. 3.5
 I I
ос' 1 2 З 4 I 5 6 7 8 9 10 11 12 1З 14 15 16 I 20 25 35 45 60 80
е, ос
46 894 888 882 876 871 865 859 853 847 842 8З6 830 824 819 81З 807 785 756 701 .!646 566 463
48 871 865 859 853 847 842 &36 8ЗО 824 819 813 807 802 796 790 785 762 734 679 624 545 443
50 847 842 836 &30 824 819 813 807 802 796 790 785 779 773 768 762 740 712 657 603 524 42З
52 824 819 813 807 802 796 790 785 779 773 768 762 756 751 745 740 717 690 6З5 582 504 404
54 802 796 790 785 779 773 768 762 756 751 745 740 734 728 '72З' 717 695 668 614 561 48З З85
56 779 77З 768 762 756 751 745 740 734 728 72З 717 712 706 701 БQ5 67З 646 592 540 46З 3б5
58 756 751 745 740 734 728 723 717 712 706 701 695 690 684 679 673 651 624 571 519 44З 347
60 734 728 72З 717 712 706 701 695 690 684 679 673 668 662 657 651 6ЗО 603 550 499 423 328
62 712 706 701 695 690 684 679 673 668 662 657 651 646 641 635 6ЗО 608 582 529 478 404 З09
64 690 &84 679 673 668 662 657 651 646 641 635 6ЗО 624 619 614 608 587 561 509 458 З85 291
66 668 662 657 651 646 641 635 630 624 619 614 608 603 598 592 587 566 540 488 438 З65 273
68 646 641 635 6ЗО 624 619 614 608 60'3 598 592 587 582 576 571 566 545 519 468 418 З47 256
70 624 619 614 608 603 598 592 587 582 576 571, 566 561 555 550 545 524 499 448 З99 328 238
72 -БОЗ 598 592 587 582 576 571 566 561 555 550 545 540 535 529 524 504 478 428 380 З09 221
74 582 576 571 566 561 555 550 545 540 5З5 529 524 519 514 509 504 483 458 409 361 291 205
" 76 561 555 550 545 540 535 529 524 519 514 509 504 499 49З 488 4&3 463 4З8 389 З42 27З 188
78' 540 535 529 524 519 514 509 504 499 493 488 483 478 473 468 463 443 418 370 323 256 172
80 519 514 509 504 499 49З 488 483 478 473 468 4Щ! 458 45З 448 443 423 З99 351 305 2З8 156
82 499 49З 488 48З 478 473 468 46З 458 45З 448 44З 4З8 433 428 423 404 380 333 287 221 141
84 478 [473 468 46З 458 453 448 443 438 433 428 423 418 414 409 404 З85 361 З14 269 ..205 126
86 458 45З 448 44З 438 43З 428 42З 418 414 409 404 399 394 389 385 З65 342 296 251 '188 111
88 438 433 428 423 418 414 409 404 399 394 389 385 380 З75 370 365 З47 З2З 278 2З4 172 97
90 418 414 409 404 399 394 389 385 З80 375 370 З65 361 З56 351 347 З28 305 260 217 156 &3
92 399 394 389 385 380 375 370 З65 З6I З56 351 347 342 З37 333 328 З09 [287 243 200 141 70
94 380 375 370 365 361 З56 З5I 347 342 З37 З33 328 323 319 З14 З09 291 269 226 '184 126 57
96 З6I 356 351 З47 342 337 33З З28 З23 319 З14 309 З05 ЗОО 296 291 27З 251 209 168 111 45
98 З42 З37 З33 328 32З ЗI9 314 309 305 300 296 291 287 282 278 273 256 2З4 192 152 97 З4
100 32З ЗI9 314 З09 305 300 296 291 287 282 278 27З 269 265 260 256 238 217 176 IЗ7 8З 23
102 З05 ЗОО 296 291 I 287 282 278 273 269 265 260 256 251 247 24З 238 221 200 . iI60 122, 70 14
104 287 282 278 27З I 269 265 260 I 256 251 247 243 238 234 2ЗО 226 221 205 184 145 107 57 6

Т а б л и ц а З.6. Зиачеllие коэффициента f\., 'У"И'l'ывающеI'О измеиенИе теплоотдачи
наrревательных прибriРов в завнсимости от расхода воды через них -
Расход воды, Kr/'J, 'Jерез
радиаторы стальные pcr-2
чуrунные Одно- илн кои-
радиаторы, Однорядная Двухрядная вектор :конвектор 131
!l'рубы "утун- двухрядная
иые ребрис- установка установка установка «J<OM- ' «Аккорд»
II'bIe и ста.ль- (двнжение (двнжение (движение форт»
ные rладкие воды сверху воды снизу воды сверху '<Н -20
вниз) вверх) ввиз)
30 0,74
зо 60 0,86
60 30 0,9
70 40 0,91
85 90 50 0,92
100 60 0,93
115 115 75 0,94
140 95 0,95
25 160 150 120 0,96
45 190 180 150 0,97
85 220 210 190 0,98
160 260 225 240 0,99
При всех зва- 300 300 Прв всех 300 зоо 1
ченнях и более Зна.чениях в более
450 450 1.025
и более
600 1,05
т а б л и ц а 3.7. 3начения поправки /';.Т r
-
,t r : ос /';.Т r, ОС, прн t B , ос
-
5 I 10 I 12 I 14 I [5 I 16 I 18 I 20 I 22 I 23 I 25
85 66 71 73 75 76 77 79 81 83 84 86
95 56 61 63 65 66 67 69 71 73 74 76
100 51 56 58 60 61 62 64 66 68 69 71
105 46 51 53 55 56 57 59 61 6З 64 66
115 36 41 4З 45 46 47 49 51 53 54 56
120 31 З6 38 40 41 42 44 46 48 49 51
130 21 26 28 зо ЗI 32 З4 36 38 39 41
150 1 6 8 10 11 12 14 16 18 19 21
1),:1:1  изменение температуры воды на участке от входа в стояк до входа в рас-
считываемый i-й наrревательный прибор, ос:
Qпрl
/).'Сl == 0,86  ; (3,28)
ст
QпРl  условная тепловая наrрузка на участке до рассчитываемоrо i-ro HarpeBa-
тельноro прибора по ходу теплоносителя, Вт:
. QПР1 == о;
Qпр2 == QпрI + ql == ql;
Qпр3 == Qпр2 + q2 == ql + q2; (3.29)

[1
Qпрj == Qпр([I) + q[1 == 1: q[;
i1
G СТ  расход воды по стояку, Kr /'1:
, G 6 QCT
ст == 0,8 Ift"": (3,30)
ст
QCT  тпловая мощиость стояка, Вт; I'1t cT  перепад температур в стояке,
ос:
М ст == t r  t o . (3,31}
Условная плотность тепловоrо потока является функцией величины е
и перепада температуры rреющей воды в наrревательном приборе М пр ;
qэкм == 1(8; М пр )' (3.32)
 Перепад температуры rреющей воды в наrревательном приборе I'1t пр ' ос,
определяется по следующим формулам:
при проточных и проточно-реrулируемых' стояках для. i-ro наrревательноrо
прибора ,
М пр; == 1'1'1'[+1  1'1'1'[, (3.,33)
rде 1'1'1'[+1  измеиение температуры воды, ос, на участке от входа в стояк до
входа в наrревательный ,лрибор, следующий за рассчитываемым;
для последиеrо по ходу движения теплоносителя наrр,евательноrо прибора
Ы прi == М СТ  1':1"1:[, (3.3.4)
rде I'1t CT  перепад температур в стояке, ос, определяемый по формуе (3.31):
при стояках, с кранами двойной реrулировки у наrревательных приборов
ы пр; == 0,86 Ч О [ '
CG СТ
(3,35)
rде qj  наrрузка рассчитываемоrо прибора, Вт; CG  коэффициент затекаНИIJ
воды в прибор.
т а б л >1 Ц а 3.В. 3начения t;.t пр для чуrуниых paAllaTopOB и стальных панельных
paAllВl'OpOB PCr-2 (вертикаЛьные узлы С кранами Двонной реrулнровки и смещенными
замыкающими участками при Движении ВОДы снизу вверх)
ТrПЛОJ!afl наrрузка q, Вт, IIр>l раСходе теПЛОНОС>lтеля в стояке ОСТ' кrjч
200 I 250: 300 I З50 I 400 1 450 I 500 ЗОО I 350 1400 I 500 1 600 500 I 600 I 800 11000 \?
d п  15 ММ: d з . у  15 мм d п  20 мм; d з . у  15. мм d п  25 мм; d э . у  ;:.,
....о:
20 ММ <1
            280 330 450 560 1
            545 665 890 1115 2
275 335 405 475 545 605 680 520 605 700 880 1065 820 990 1330 1670 З
360 455 545 635 725 815 905 665 790 920 1170 1405 1080 1315 1710 2220 4
450 565 675 790 965 1025 IIЗ5 815 975 IIЗ5 1450 1750 1345 1635 2200 2690 5
535 675 810 950 1085 1220 1360 965 1155 1З50 1720 2095 1600 1940 2630  6
630 785 950 1105 1270 14ЗО 1595 1075 1325 ,1555 1995 244О 1850 2255 З070  7
710 '895 1080 1270 1455 I6ЗО 1815 1220 1500 1770 2260 2775 2095 2570   8
800 1005 1210 1425 1620 1830 2045 1360 1665 1965 2535  2330 2865   9
885 1115 1345 1580 1805 2035 2270 1455 1815 2150 2790  2570    10
1060 1340 1605 1895 2165 2440 2720 1705 2105 2525   3025    12
I I

Т а б л и ц а 3.9. 3Н8чеl1.ИЯ /';,tпр.д.qя чуrунных радиатоJIOВ И стальных панет,иык
радиаторов PCr2 (rОРIfЗОRтал;,ные узлы с кранами ДDО!!НОЙ реrулировки и OCOBbIMII
замыкаюЩИМИ участками при ДВИlкении ВОДЫ снизу вниз)
'I'епловая 'наrрузка q, Вт, при расходе Теплоносителя в, стоя!<е ОС Т ' кr/ч
200 1 300 I 400 300 I 400 I 500 I 600 400 I 500 I 60 I 800
dCT15 мм; dп
 15 мм; d з . у 
15 мм
d CT  20 мм; d п  20 мм;
d з . у =;= 20 мм
d CT  25 мм; d п  25 мм;
d з . у  20 мм
!;.fr;p'
ос
  575    645     4
,....  745   685 835    650 5
l.... 680 920  670 835 1045   6(J5 800 6
 820 1105  800 '1020 1270  610 7З5, 975. , : 7
660 960 1290 725 955 1200 1495 640 745 895 1185 8
7,55, 1105 1500 850 1105 1370 I7З5 795 900 1070 1405 9
860 1255 > 1685 975 1270 1570 1955 955 1045 1245 1630 10
1085 1570 2115 1235 1605 1955 2455 1280 1395 1640 2115 12
1315 J905 2570 1510 1955 2375 3010' 16ЗО 1790 2080 .. 2605 14
1545 2235 З045 1815 2375 2850 Щ;85 1950 2210 2,535 3080 16,
, т а б л и ц а 3.10, 3на'Jеиия /';,t пр д.qя "Утунных ра'диаторов и стальных панельных
радиаторов pcr-2 (вертикальиые узлы с "ранами Двойной реrулировки И смечl"нныии
 замыШlЮЩИМИ участками при двнжении воды сверху :вниз),
Тепловая наrРУЗI<а q, Вт, цри расходе теплоноснтеляв стояке ОсТ',кr/ч
11111lвlI1ш
d п  15 мм; d з . у  15 мм " dп. 20 мм; d з . у  15 мм
4001 5001600 I 800 ! 1000' 
d п  25 мм; d з . у  20 мм
о.
1::

275 405
365 545
465 685
660 825
650 960
755 I.I 05
650 45
950 .385
1145 1665
475
640
795
955
1120
1280
1440
1605
1930
545
725
905
1095
1280
1455
1650
1825
2210
'
680
905
IIЗ5
IЗ60
1580
1825
2045
2270
2735
350
535
730
920
1120
1325
1545
1770
1990
2465
380
575-
780
990
1200
1430
1650
1885
2130
2605
495
750
1010
1280
1525
1815
2095
2З75
2665
3255
615
930
,1245
1570
1895
2210
2560
2885
3220
740
1110
1490
1860
2245
2630
3025
460
705
, !НО
1190
1455
1710
1990
2270
2535
З130
570
860
1150
1455
1770
2070
2395
2710
675
1020
IЗ70
1720
2080
2440
2790
ЗI75
895
1З50
1805
2270
2720
3200
1115
1675
2245
2815
З375
2
3
4
5
6
7
 I :i
Т а б л и ц а 3.11. 3иачения /';,t пр для конвекторов «Дшюрд» С кранами двойно!!
реrУЛНрОI!КИ
Теплва" наrРУЗI<а q, ВТ, при расходе ТСПЛОНОСII1 еля в СТОЯl<е Ост' l<r /'1
100 1150 1200 1250 1300 I З50 1400 1450 200 1 250 I 300 1 350 1 400' I 450
Однорядная установка; d п  20 мм; d з . у  Двухрядная установ!<а; d п ==; 20 мм;
. I5 мм d з . у  15 мм
140 215 315 400 480 575 665 745 315 385 450 520 585 6(Ю 3
185 285 420 5З5 640 770 885 995 420 510 600 695 780 800 4
235 355 525 670 805 960 1105 1245 525 640 750 865 975 1100 5
280 425 630 800 965 1150 IЗ25 1495 630 770 900 1040 1170 IЗ20 6
325 495 735 9З5 1125 1345 1545 1740 735 895 1050 1215 1370 1540 7
З70 570 835 1070 1285 I5З5 1770 1990 835 1025 1200 1385 1565 1760 8
420 640 940 1205 1445 1725 1990 22.10 940 1150 1350 1560 1760 1980 9
465 710 1045 1340 1605 1920 2210 2490 1045 1280 1500 1735 1955 2200 10
510 780 1150 1470 1765 2110 2430 2740 1150 1405 1650 1905 2150 2420 11
560, 850 1255 1605 1925 2305 2650 2985 1255 1535 181)() 2080 2345 2640 12
б05 920 1360 1740 2085 2495 2875 3235 1360 1665 1950 2255 2540 2860 13

"-
1::


./ Значения I'1t npl в зависимости от qi и ОСТ дЛЯ приборов С кранами двойней
реrулировки приведены в табл. 3.83.11. , "
Значения КОЭффИllиента затекания воды в приборы одиотрубных систем
отопления рекомеидуется принимать по экспериментальным Данным или по таб-
JIИllам, привеДe!lНЫМ в [20]. Следует отметить, что при расчете с использованием
КОЭффИllиентов затекания вносится поrрешность, связанная с рядом причин,
а ' именно:
суммарное' rидравлическое сопротивление ОТДельных элементов узлов при
установке ЭЛVlентов, в непосредственной близости друr от друrа не равио
сумме их сопротивлений, определенных порознь;
естественный перепад напора, определенный в малом циркуляционном
колыl,. зависит от температуры воды, которая в ПРОllессе эксплуатации пере-
менна.
При установлении необходимых размеров наrревательных приборов с
целью упрощения расчетов с Достаточной для практическоrо применения точ-
ностью допускается, что ЗJ\ачения qоэкм и ! для трубопроводов этажестояков
такие же, как и для иаrревательных приборов в данном помещении, В этом слу-
чае вычисляется так называемая требуемая площадь поверхности наrреватель-
ных прнборов, экм, по формуле
F п == ( qiC  0,9 Р ТР ) 2'
qОэкмl-'l
(3.36)
rAe СО  КОЭффИllиен'r, учитывающий остывание воды в трубах (табл. 3.12);
2  КОЭффИllиент, учитывающий способ установки приборов (табл. 3.13);
F тр  площадь поверхности HarpeBa трубопроводов этажестояков, экм
(табл. 3.143.16).
: Площадь поверхности принимаемоrо к "установке наrревательноrо при-
бора с учетом взаимноrо влияния ero элементов должна составлять не менее
95% РП, определяVlОЙ по формуле (3.36), и не должна быть меньше ее более
чем на 0,1 экм.
, В табл. 3.17 3.22 приведена площадь поверхности HarpeBa наrревательных
приборов с учетом взаимноro влияния их элемеитов 11 ДОПУСЦlмоrо уменьшения
ее значения. К установке следует принимать TaKoi!: наrревательный прибор,
для KOToporo значение Fр,цринимаемое по этим таБЛИllам, ие меиьше РП,
определяемой по формуле (3'.36), и наиболее близкое к ней,
Табл. 3.17 для чуrунных радиаторов составлена по формуле
Fр==nfсекц ( 0.92+ , ,16 ) +z,
n се,щ
(3.37)
rде n  число сеКllИЙ наrревательноrо прибора; f сеrщ  площаДь поверхности
HarpeBa ОДной секции, экм; Z == 0,05 nf секц ( 0,92 + 0 , ,16 ) , но не более
n секц
0,1 экм.
Табл. 3.18 для yc;raHoBoK из n рядов чуrунных ребристых труб составлена
по формуле
Рр == 1.381n!i з + Z. (3.38)
rде 1  длина установки, м; Z == 0,0691nз, но не более 0,1 экм.
При этом значения коэффициента з приняты по [2], а площадь повеРХНОСТII
1 м чуrунной ребристой трубы принята равной 1,38 экм.
Табл. 3.19 для установок из n рядов стальных rладких труб составлена по
формуле
Рр == f экм lnз + z,
(3,39)

т а--6'л иц'а 3:12. Зиачения коэффициента СО 
Общее ' .
число Номер при бора по ходу воды
После- 
дова-
qoепьно
соеди-
ненных 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 '24
прибо-
ров
3 I 1.04 \
4 I 1,0З 1,04
5 1,02 1,0З 1.04
'6 1 1,02 1,0З 1,04
7 1 1 1,02 1,03 1.04
8 1 J 1 1,02 1,03 1,04
9 i 1 1 1 1,02 1,03 1,04 I
lf) 1 1 1 1 1,02 1,03 I,ОЗ 1,04
11 1 1 1 1 1 1,02 1,0З 1,04 1,04
12 1 1 1 ! 1 1,02 1.0З I,ОЗ 1,04 1,04
13 1 1 1 1 1 1 1,02 1,03 I,ОЗ 1,04 1,04
14 1 1 1 1 1 1 1,02 1,02 1,03 1,03 1.04 1,04
15 1 1 1 1 1 1 1,02 1,02 1,0З 1,03 1,0З 1,04 1,04
16 1 1 1 1 1 1 1 1.02 1.02 1.02 1,03 1.0З 1,04 1,04
17 1 1 1 1 1 1 1 1 1,02 1,02 1,02 1,03 1,04 1,04 I,
18 1 1 i 1 1 1 1 1 1 1,02 1,02 1,0З 1,03 1,04 1,04 1,04
19 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1,02 1,02 1,02 1,0З 1,03 1,04 1,04 1,04
2е 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1,02 1,02 1,0З 1,03 1,03 1,04 1,04 1,04
21 1 1 i 1 1 1 1 1 1 1 1,02 1;02 1,02 i,ОЗ 1.0З 1,03 I,ОЗ 1,04 1,04
22 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1,02 1,02 1,02 I,ОЗ I,ОЗ I,ОЗ 1,04 1,04 1,04
23 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1,02 1,02 1,02 1,03 1,03 1,03 1,04 1,04 1,04
24 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1,02 1,02 1,02 1,0З 1,0З I,ОЗ 1,04 1,04 1,04 1,04
I

Т а б л и ц а З 1З. Зиалеиия коэффициента 13.
! Способ установки иаrревательноrо при сора ,
13.
А, мм
[[1
у стены без ниши; переlфЫТ доской в
виде полки .
40
80
100
1,05
1,03
1.02
r ,
в стеlШОЙ lIише 40 1,11
80 1,07
100 1,06
,

 :
у CTellbI без .. 150 1,25
ниши; закрыт дереВЯНIIЫМ
шкафом со щелями в передней стене у 180 1,19
."1 пола н D верхией доске 220 1".13
260 1,12
I
'"
1m То Же, со щелью в верхней 'JасТи перед- 130 1,2 (при от-
ней доски крытых ще.
лях)
1,4 (при. ще-
лях, закры'IыR
сетками)
..
L у cTellbI без, нишн; закрыт шкафом со 100 1,15
щелью в верХllей доске ШНрНIIОЙ Б не
менее r луuины прнборз; спередн шкаф
закрыт деревянной решеткой, не доходя-
щей до пола '
li
t
у стсны без ниши; закрыт экраном, не
доходящим до пола
0,9
100
, Открыто у r.лухой стены

Т а б л и ц а З.14. РаС'Jетная площадь ПОВСРХlЮсти иаrpева ВТ' жестояков Р ТР
однотрубных систем отопления [37]
Днаметры труб, мм
Р тр ' ЭКМ, этажеСТОЯI<а
Узел
а с "/!
d з . у
a
II
Вертикальные узлы
JI flw ]5 15
20 20
25 25
DJijt" .. fOO ]5 15
20 15
25 20
]5
20
25
0,4/0,46
0,5/0,57
0,62/0,68
0,35/0,4
0,43/0,49
О,5З/О,58
15
20
25
0,14/0,2
0.17/0.24
0,2/0,26
0,]2/0,11
0,14/0,2
0,18/0,24
 '
I ]5 15 15 0,5/0.54 0,42/0,45
20 ]5 20 0.58/0,63 0,5/0,54
25 20 25 0,72/0,78 0.61/0,66,
ш,fOO ]5 ]5 ]5 0.23/0,25 0,18/0,2'
20 ]5 20 O,2/0.28 0,2/0,22
25 20 25 0,31/0,34 0,25/0,27
rоризонтальные узлы
\ ]5 1" ]5 15 0,16/0,14
-Щ '20 20 20 0.2/0.17
25 25 25 0,25/0,21
  \ 15 I 15 15 0,28
20 20 20 0,36
25 25 25 0,44
п р н м е 'J а н и я. ]. Сплошными ЛIJНlJЯМН покаЗЗJJbJ трубопроводы, раС'Jетная пло
щадь ПОВСрXlюсти натрева которых учтенз в таблице, 2. Для вертнкаЛЫIЫХ узлов даниые
в числителе относятся к узлам с прямой подводкоЙ, в знаменателе  к подводке сутиой;
ДЛЯ с j"ОРIiЗOJП3ЛLНЫХ узлов данные в числителе ОТНОСЯТСSl к узлам с радиаторами высотоА
0,5' м. в знаменателе  О,З м. З. Расчетнзя площздь повеРXlЮСТII . для rоризонтальных уз
.лов с ВЗМЫКШOJДНМИ участками прииимается с поправочным коэффициентом k, зависящим
от КОЛИ'lества секцнй в IJаrревательном приборе 11. Прн 11 ;:. 6 /,  О,З68 + 0,05211,
т а б л и ц а 3.15: Рас',етная площадь поверхности н  тревз этажестояков
Р тр двухтрубных систем ОТОП..е..ия [37]
ау, ММ Р ТР ' ЭКМ, при высоте стояка, м
ПОДВЗДI(И I стояка 2,5 2,7 3,0
]5 15 0,43 0,45 0,49
15 20 0,51 О,5З 0.57
20 20 0.54 0,56 0.6
15 25 0,59 0,63 0,69
20 25 0,62 0,66 0,72
15 З2 О,7З 0.77 0,83
20 32 0,76 0,8 0,86

т Ii' б л ii ц а 3,16. Расчетная площадь поверхности иаrреВ!l F тр 1 м длины подводок,
сцешж, стошюв и маrистралеii [37]
ТруБОПРОFОДЫ I  40 I
15 20 25 32' 50
Подводка к прибор.ам и сцепки 0,12 0,15 0.19 0,2-1
Трубопроводы, проложеl/Ные у пол] 0,08 0,11 0,14 0,18 0,22 0,28
Стояки 1 О,об 0,08 0,1 0.12 0,15 0,19
Трубопроводы, проложенные у потолка 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,09
Р тр ' экм, при ДJШМетj:е трубопровзда d y ' мм
т а б л н Ц а З.I7. Рас',етная площ1ДЬ повеРХ!lООТИ НlрреВl радиаторов Рр [29]
F р' ЭКМ, пр!! фа:<тическоЙ пло,,(адн пзверхиооти нарревз ОДllOiJ секции, ЭI<М
 0,31 I 0,З5 I 0,2 I 0,216 I 0,275
1
Число сек- и расстоянии между центрэ.rIiИ проБOl<, мм
циii в I
радиатоrе 500 500 ЗОО 300 5СО
М-140 M-140-AO I М,140 M-140-AO РД-25, РД-9О
-
2 0,76 0,84  , 0,7
З 1,07 1,18 0,75 0,8 0,97
4 1,37 1,52 0,94 1,01 1,25
5 1,67 1,84 1,14 1.22 1,5
6 1,98 2,16 1,31 1,4З' 1,7З
7 2,26 2,54 1.52 1,64 2,01
8 2.52 2,82 1,71 1,84 2,28
9 2,83 3,15 1,92 2,06 2,56
10 3,1 З,49 '2,1 2,26 2,8
11 З,З9 З,82 2,28 2,46 З,06
12 З,б8 4,12 2,48 2,66 3,3
IЗ 3,96 4.45 2,66 2,86 3,57
14 4,26 4,77 2,84 3,06 3,86
15 4,58 5,08 З 3,26 4,06
- 16 4,82 5,42 З,24 3,46 4,32
17 5,09 5,73 З,З9 3.66 4,54
18 5,З9 6,05 3,55 3,86 4,8
19 5,67 6,З7 3,74 4,06 5,07
20 5,96 6,7 3,93 4,26 5,33
21 6.24 7,01 4,13 4,44 5,59
22 6,58 7,З4 4,З4 4,66 5.85
2З 6.81 7,65 4,48 I ,4,86 6,11
24 7,1 7,99 4.66 5,06 6.37
25 7,38 8,ЗI 4,84 5,26 6,57
Т а б л и ц а З.18. РаС'lеrная площаДЬ повсрхио'rн иаrреВl Рр устаИОDО!< из реБР'I(ТЫХ
труб
Рр' зкм. при длине УСТШЮВIП:l м
Количество 13. I I I
рядов 1  3 4
1 1 1,45 2,86 4,24 5,62
2 0,95 2,72 5,34 7,96 10,58
3 0,85 3,62 7,14 10,66 14,18

Т а б л 11 Ц а З.19. Расчетная площадь поверхности иаrрева Рр устаИОВОl< из rлаДlШХ
'труб
Площадь Рр, 3КМ. при длине YCTaHoBKlI, м
ау: поверх КОЛН'Jест- . 13. I I I
"н х 5 ности 1 М, ВО рядов
91<М 1 2 З 4
32 0,24 .1 1,1З 0,28 0,57 0,85 1,13
2 1,04 0.52 1,05 1,58 2,1
З 1,04 0,79 1,58 2,З5 ,3,1
40 0,27 1 11 0,28 0,57 0,85 1,13
2 0,86 , 0,48 0,98 1,46 1,95
3 0,86 0,74 1,46 2,19 2,89
50 0,334 1 1 0,35 0,7 1,05 1,41
2 0,86 0,61 1,21 1,82 2.4
3 0.86 0,9 1,81 2,69 3,55
76Х3 0,405 1 1 О,4З 0,85 1,28 1,71
2 0,86 0,74 1,46 2,19 2,89
З 0,86 1,1 2,19 3,24 4,28
89Х3 0,465 1 1 0,49 0,98 1,47 1,95
2 0,86 0,84 1,-б8, 2,5 3,3
З 086 1,26 2,5 3,7 4,9
I08ХЗ,5 0,55 1 1, ,0,58 1,16 1,7З 2,З
2 0,86 1 1,98 2,94 З,88
,,' 3 0,86 1,49 2.94 4,36 5.78
.,
При м е ч а и И е. Площздь поверхности HarpeBa дана для УС1:аиовок, в которых
верхняя II'руба расположена на высоте до 1 м над полом,
'l' а б л и ц.а З.20, Расчетная площадь повсрхиост" натрева, F р конвекторов «1(о"форr.
1("-20
. Проходные KOHBel<- Концевые I{OHBeKТO Проходные конвек- Концевые KOHBel<TO
II'OpbI ры торы ры
Марка I Рр' Марка I Рр' Марка I Рр' Марка. I Рр'
S>KM ЭI{М ЭКМ ЭI{М
КН-20О,8п 0,84 КН-20-0,75к 0,79 КН-20-2,4п 2,5 KH-2о.2,Зк 2,4
КН-20-1п 1,05 KH-20O,95K 1 КН-20-2,70 2,8 KH-202,6K 2,7
КН-20-1,2п 1,26 КН-20-1,I,< 1,16 1(Н-20-30 З,I КН-20-2,9:< З
КН-20-1,5п 1,58 KH-20-I,4K 1,47 КН-20-3,Зп ' З,4 КН-20-З,21{ З,З
КН-20-1,8п 1,89 КН-20-1,7к 1,78 1(Н-20-З,6п З,7 KH20-3,5[{ З,6
КН-20-2,lп 2,2 1(Н-20-21< 2,1
П р н м е ч ал и е. Фаl<тическая площадь поверхности HarpeBa соответствует обозиа-
ченню "онвсктора (наорнмер, для KOHBel{TOpa КН-20-1,2п F Ф  1,2 S>KM).
т а б л и ц а 3.21. РаС'lетная площадь поверхиости Haтpe,ВIi F р ,<оивеl<ТОРОВ «Аккорц»
Количество по высоте Количество по высоте
,
Один Два ОДНII Два
.
Марка' I Рр' Марка I F Марка. I Рр' I Рр'
р' Марка
экм ЭКМ ЭН:М 5КМ
КА-О,6к (п) 0,63 К2А-1,11< 1,16 КА-1,41< (п) 1,47 К2А-2,581< 2,68
КА-О,8к (п) 0,84 К2А-1,47к 1,54 1(А-1,6к (п) 1,68 К2А-2,94к З,04
КА-1,Ок (п) 1,05 1(2А -1,84,{ 1,93 КА-1,8к (п) 1,89 K2A-З,З1к З,41
КА-1,2к (п) 1,26 К2А-2,21К, 2,31 КА-2,Ок (п) 2,1 К2А-3,681< ' 3,78
I! Изrотовляются в проходном (о) И концевом (к) вариантах.

т .1 б Л.и ц а 3.22, Расчетна" площадь поверхноети натреВ1 Р р стальных пшельны"(
радиаторов PCr-2
Однорядное нсполненне
ДВухрядное нсполнение
Марка I'ф, ЭКМ F р: ЭКМ Марка F Р' ЭI<М
рсr2-1-З 0,9 0,94 pcr -2-2-3 1,58
PCr-2-1-4 1,12 1,18 pcr -2-2-4 1,95
PCr-2-1-5 1,36 1,43 pcr -2-2-5 2,36
PCr-2-1-6 1.62 1.7 pcr -2-2-6 2.79
PCr-2-1-7 1,87 1.96 PCr-2-2-1 3,21
PCr-2-1-8' 2.[4 2,24 PCr-2-2-8' З,66
PCr-2-1-9' 2,4 2,5 pcr -2-2-9' -4,09
, В насТоящее Бремя' промышленностью не Быпскаются..
тде f экм  площадь поверхности 1 м трубы данното диаметра, экм; 1  ДJJина
у,"тан6вки, м; Z == 0,05 fэкмlпз, 1,0 не более 0,1 'экм.
В формуле (3.39) коэффициент 13з учитывает ие только взаимное влияние
элементов J!аrревательноrо прибора"но н измененне расчетной формулы (3.14)
прн d y  32 мм,
3.2.3. J'JРИМЕР ТЕПЛОБоrо РАСЧЕТА СИСТЕМЫ ОТОПЛIEНИЯ
Определить ПЛОЩадь поверхности наrревательных приборов стояка одно-
трубной системы отоплеиия (рис. 3.5). Часть наrревательных. приборов  кон-
векторы «Аккорд», а часть  радиаторы МI40-АО. Часть приборов принята с
О. '. трехходовыми кранами, часть  с кранами двойной pery.
g ,tJ't, ЛИ.ровки.
Исходные данные: тепловая МОЩность стояка QCT ==
== 21 980 Вт; температура теплоносителя на входе в стоян
t r == 1050 с; температура воды на выходе из стояка t o ==
== 700 с; перепад температур воды в стояке At CT == 350 с;
диаметры стояка и подводок  20 мм, заМЫкающих участ-
ков конвекторов  20, а чуrунных радиаторов  15 мм.
HarpeBaTe.тibHbIe приборы установлены открыто. Тепловые
мощности их Qпр, Вт, указаны на рис. 3.5.
Исходные данные заносим в бланк расчета (табл, 3.23).
Теплоые мощности наrревательных приборов в зависимо-
СТII от схеыы движения теплоносителя заносятся в соот-
ветствующие rрафы бланка.
1. По формуле (3.30) определяем расход воды в стоя-
ке:
21980
Ост == 0,86 35 == 540 кr/ч,
2. По формуле (3.29) опреде.'Iяем условные тепловые
мощности на участках Стояка.
3. В зависимости от tf' и внутренней температуры по-
мещения по таQЛ. 3.7 определяем значення АТ(' и заносим
в блаик.
1510
О,; /J't:,
4. По формуле (3.28) определяем значеиия l11:! и с окруrленнем до ueJJbIJ!j
5700 о
заносим в бланк. Например, L'!:t5  О,8б 540  9,07;::::;; 9 С.
Рис. 3.5. Схеыа П-образноrо стоя!<а.

Т а б л н ц а 3.23. Подбор наrреватепьных приборов стояка
Qi' Вт, при схеме I
Номер присоедннения Qпр' I!.Tr' l!.Т: i , li.t пр ' Qозкм, Р тр , F п , Tlm конвектора
t B , ос 13,
поме- Вт ос ос е, ос ос Вт/Э!<м с. (3. экм экм и.ли ко.'1ичеетво
lЦения «снизу I «снизу \ «свер- секций радиатора
вверх» ВНИЗ» B:»
,
101 5 1510 О 46 О 46 2 846 1 1 1 0,5 I,ЗЗ К2А-1,47К
201 18 1450 1510 59 2 61 3- 690 1 1 1 0,5 1,65 К2А-!,84К
301 18 1400 . 2960 59 5 64 2 665 I 1 [ 0,5 1.65 K2A-I.84K
.
401 16 1З4Q 4360 57 7 64 2 665 1 1 1 0,5 1,57 К2А-1,84К
501 20 1280 5700 61 9 70 2 606 1, 1 1 0,5 1,66 К2А-1.84К
. 601 2З 1220 6980 64 11 75 2 559 1 [ 1 0,5 1,73 К2А-1.84К
701 18 1160 8200 59 1З 72 2 587 1 1 1 0,5 1,53 К2А'1,47К
801 18 1630  9З60 59 15 74 2 568 1 1 1 0,17 2,72 K2A-I,84I<
, 802 18 1630 10990 59 18 77 2 577 I 1 1 0,2 2,64 8
702 18 1160 12620 59 20 79 2 555 1,02 1 1 0,54 1,64 5
602 23 1220 1З 780 64 22 86 2 479 1,02 1 1 0541 2,11 6
502 20 1280 15000 61 24 85 2 490 1,02 1 I 1 0,54 2:17 7
402 16 1340 16280, 57 26 83 1 495 1,03, 1 1 0.54 I 2,3 7
I
302 18 1400 17620 59 28 87 4 452 1,03 1 1 0,54 2,7 8
202 18 1450 1902J -59 30 89 4 430 1,04 1 1 0,54 3,ОЗ 9
102 5 1510 20470 46 33 79 5 431 1,04 I ] 0.54 3,15 9
1: 21 980 \

5. По табл. 3.83.1O определяем значения t!.trrp для приборов с кранами
двойной реrулировкн.
6. По формулам (3.33} и (3.34) определяем sначения М пр для приборов G
трехходовыми кранами. ".i
7. По формуле (3.26) определяем sначение условной велнчины е.
8, По табл. 3.5 в зависимости от е н t!.t пр определяем условную плотность
тепловоrо потока qоэкм для' чуrунных радиаторов и для коивекторов «Аккорд».
9. По таб.'I. 3.6, 3.12, 3.13 определяем коэффиllиентыI со, i и 2'
10. По таб.тi, 3.14 и 3.16 ,определяем площадь поверхности Harpeвa этаже-
стояков.
ll. По формуле (3.36) определяем требуемую площадь повеРХНОСТlI Harpe-
вательных приборов.
12. По табл. 3.17 определяем количество сеКllИЙ радиаторов МI40-АО, а
по табл, 3.21 подбираем конвекторы «Аккорд».
3.3. rИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
..
3.3.1. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ
Полные потери давления t!.p, Па, на участке трубопровода с постоянным
диаметром опредеЛЯIОТСЯ по формуле
- ( 1 ) V2
t!. P 7 лd+м 2"" '1'.
расчет систем отопления удобнее выполнять, оперируя
(3.40)
rидравлический
едиинцами напора.
Полные потери напора Н, мм, на участке трубопровода с постояниымдиа-
метром вычисляются по уравнению
Н == (л + +M) ; '1', (3,41)
rде л  безразмерный коэФФИllиент трения, опредеЛЯI9ЩИЙ в долях CKOpocTHoro
давления (напора) линейные потери давления (напора) иа участке прямоr6
трубопровода с длиной, равной ero внутреннему диаметру d; 1  длина трубо:.
провода, м; M  сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном
участке трубопровода; v  скорость теплоносителя, в трубопроводе, м/с; g 
ускорение СБободноrо падеиия, м/с 2 ; '1'  плотность теплоносителя, Kr/M 3 .
Значение КОЭффИllиента трения л не является постояниым и зависит от
режима двнжения теплоносителя в трубах, ero скорости, диаметра труб, экви-
валентной шероховатости внутренней поверхности труб. Зависимость линеЙНЫJli
потерь давления (напора) от расхода не является поэтому cTporo квадратич-
ной. Несмотря на это, можно использовать усредненные значения 'Ajd, различ.'
ные при искусственной и естественной llИРКУЛЯllИИ теплоиосителя в система
отопления (табл. 3,24), что обеспечивает достаточную для практических рас-
четов точность [2],
В работе [23] приведеиы поправки к характеристикам сопротивления тру-
бопроводов, учитывающие увелнчение КОЭффИllиентов rидравлическоrо трения
и местных сопротивлений при скоростях, меньших тех, которые соответствуют
квадрlj.ТИЧНОЙ зависимости линейных потерь иапора от "асхода, а Тlj.кже изме-
нение коэффициента трения 'А в зависимости от остываиия теплоносителя в тру-
'бопроводах. Примеиение этих поправок позволяет увеличить точность -расче-
тов, что имеет смысл при расчетах трубопроводов систем ВОДяноrо отопления с
очень малыми располаrаемыми напорами илн расходами иа участках.
После подстаиовки в уравнение (3.41) эквивалентноrо коэффнциента со-
протнвления трубопровода
1
экв == Л d
(3.42)

получим основную зависимость для rидравлическоrо расчета систем отопления
методом динамических давлений. Прн выполнении расчетов в еДИНИllах напора
V 2
Н == (экв + МJ 2g у.
(3.4З)
Сумма экв + M называется приведенным коэффициентом сопротивле-
ния участка сети.
т а б л и ц а 3.24. Некоторые rИдРавлические паРаметры трубопроводов систем
водяноrо отопления
УсреднеIшые зиачення XapaKTepHcТIIKa сопро-
Удельиое тнвЛення 1 м трубо-
Диаметры, мм G 'А/d ви , MI, в си- провода S . 10"
дииами .'v' стемах с циркуляциеЙ MM/([{r/'J)2, н системе
"есКОе с циркуляциеЙ
давление кr/ч
слов-/ на-/ внут- А . 10<, м/с
MM/(I{r /ч)2 естествен-I искусст- eCTeCTBeH \искусстп< 11-
ныЙ руж, реи- ной венной IЮЙ ной
ный I!НЙ
у
Трубы по rOCT 326275* (обыкновениые)
15 21.З 15,7 ,. 1,08 680 2,8 2,7 3,02 2,92
20 26,8 21,2 0,325 1250 2,1 1,8 0.683 0,585
25 33,5 27,1 0,125 2000 1,5 1,4 0,188 0,175
32 42,З З5,9 Q,04 3500 1.1 1 О,С44 0.04
40 48 41 I 0,0235 4650 0,9 0,8 О,С212 0,0188
50 60 5 0,0084 7800 0,65 0,55 0,00546 О. С0462
Трубы по rOCT 'O70476*
50 57 51 o,968.1O2 7200 0,67 0,57 O,649.1O2 0,552 ,102
70 76 70 0,274,11)"'--2 13400 0,45 0,4 0,123.10----2 0.11.10----2
80 89 в3 0,138,lO2 19000 0,З5 о,З 0,4В3.103 0,414. 10
100 108 101 0,629.10 28 000 0,25 0,23 o,157'10 0,145.10----3
125 127 119 О,З27. 1 оз З9100 0,21 0,19 0,687.10----4 0,621.10----4
150 159 151 o,126,10 6З 000 0,16 0,15 0,202 .104 0.189.10
При м е 'J а и и е. rИдРавлнчеСlше параметры определены при температуре воды
ВОО С н плотности ее 'Л2 кт/м".
Скорость воды в трубопроводе определяется по формуле
V == Gj900nd 2 y, (3.44)
rде G  расход воды, кr/ч.
Отсюда расход теплоносителя, соответствующЙй скорости ero в трубопрово-
де 1 м/с,
G
v == 900nd 2 y. (3.45)
Значения Gjv для труб различноrо днаметра приведены в табл. 3.24. Они
ЦОзволяют получить скорость двнжения те.[Iлоносителя V расч ' м/с, в трубопро-
,ВОДе данноrо диаметра прн известном расчетном расходе воды G расч ' кr/Ч:
V расч == G рвсч / (  ) , (3.46)
, После подстановки выражения (3.44) в (3.43) получим формулу. которая
будет основной при rидраВЛI;lческом расчете систем отоплеиия методом харак-
теристик сопротивлеиия:
н == SG,2,
(3.47),
rДе S  характеристика сопротивления элемента системы отопления, равная
потере напора в нем при расходе теплоносителя 1 кrjч, мм/(кr/ч)2. и определяе-

мая по формуле
S.== А (1;экв + tM) == А( л.  + 1;M)'
(3.48)
rде
А == 1/9002'1'1t 2 d 4 2E'  (3,49)
удельный дцнамический (скоростноЙ) Jiапор в трубопроводе, ВОЗНhК8ЮЩИЙ при
прохождении через Hero расхода 1 кr/ч с плотностью теплоносителя '\', Kr/M 3 .
В результате преобразования формулы (3.47) можно получить зави!:имость
о' == I NS == щ-ун
(3.50)
и зависимость
н == (ЩО')2,
(3.51)
которая является основной при rидравличесКQМ расчете систем отопления по
ПрОВОДIМОСТИ. ,
 Величина 0', кr/(ч . мм О ,5), называется' проводимостью элемента и чи'сленио
равна расходу воды в нем, кr/ч, при перепаде напорз. за C'leT rидравлических
потерь 1 мм.
Существует еще несколько методов rидравлическоrо расчета систем отоп-
ления (удельных потерь давления, эквивалентных сопротивлениЙ и др.),
однако в настоящее время наи'более часто применяются методы расчета систем
отопления по характеристикам сопроТивлений и по проводимости В связи С их
сравнительной простотой и удобством реализаllИН при составлеиии проrрамм
для ЭВМ. С учетом этоrо более подробно изложен, rидравлическнй расчет сн-
стем отопления методом характеристнк сопротивления,
При последовательном соединении элементов системы отопления (рис. 3.6, а)
потеря напора в системе равна сумме I:I0Tepb напора в отдельных элемен-
 ' 2  Tax:
d,i{}, d.; t4i6"
. St · 32 '''Sk
а
d,iG,; У,; S,; н, _
k
Н ==  H i .
i1
(3.52)
Прн этом расход воды в системе и на каж-
дом элементе (участке) одинаков:
G == G i == сопst (i == 1, 2, ... , k). (3,53)
Рис. 3.6. Соединение элементов систем отопле-
ння:
li ...... пос.ледоватеЛЫlое; 6  пара.лле.льное.
Характеристика сопротнвления системы равна сумме характеристнк со-
ПРОТИl;!ления отдельных элементов:
k
 == .Е Si'
i1
, (3.54)
При параллельиом соедннении элементов (участков) систем отопления
(рнс, 3.6, б) потери напора в системе и в каждом из параллельно соединенных
участков одинаковы:
Н == H i == const (i == 1, 2, ... , k),. (3.55)
Расход воды, проходящей через систему отопления, равен сумме расходов,
проходящих . через отдельные у'!астки:
k
G ;== .Е G i . (3,56)
i1

Характеристика сопротивления системы отопления определяется по' фор-
муле
I
S== k .
( ;Si у
,I
(3.57)
Расход воды через каждый элемент (параллельно соединенный участок)
при известных характеристиках сопротивлений отдельных элементов
1
 k Q 
V Si  
Из выражения (3.58) следует, что при параллеЛЬF{ОМ оединении элементов,
системы отопления расходы воды через отдельные элементы обратно пропоjщиv-
налыiы значениям квадратноrо корня из характеристик сопротивления тих
элементов:' '
От  V Sn
---д-----   / .
п r Sт
(3.59)
ДJ:lижущей силой llИРJ<;УЛЯllИИ теплоносителя в системах отопления'явля-
ется разность напоров теплоносителя на входе в .систему и на выIоде'изз иее,
Т. е. раРlОлаrаемый напор, который для llИРКУЛЯЦИИ теплоносителя в системах
водяноrо отопления принимают следующим:
при непосредственном присоеДИl:lении систем отопления к тепловым сетям
без подмешивания воды из обратноrо трубопровода' ие более разности напо-
ров в подающем и обратном тру'бопроводах
тепловой' сети на вводе в здание;
при непосредственном присоединении си-
стем отопления к тепловым сетям с подмеши-
ванием воды из обратноrо трубопровода насо-
сами  pBHЫM расчетному напору, создавае-
Рис. 3.7, HOMorpaMMa для определения напо-
ра, создаваемоrо элеватором в системе водя-
Horo отопления (Ни  располаrаемый . напор
для циркуляции в системе после элеватора;
Н  разность напоров в подающем и обрат-
ном трубопроводах тепловой сети на вводе в
здания).
.10
9
8
,7
6
5 10
:* '(5
J 5
2.
f
О 0,5
маму насосом, а элеваторами  равным напору, создаваемому элеватором и
определяемому по рис. 3.7.
КОЭффlщиент Сl\1еия u при этом определяется по формуле
Т вк  Т вых
и== 
Т вых  t
rде ТОК и Т вык  температура воды соответственно на входе и на выходе из
элеватора, ос; t  фактическая температура подмешиваемой воды, ос, опреде:
ляемая по формуле (3.8).
При отсутствии предвключенных наrревательных приборов лестничных
клеток,-присоединенных до элеватора. Т ВХ  Т, rде Т  расчетная температу-
ра сетевой воды, ос. При наличии предвключенных наrревательных прибаров
лестничных клеток с расчетной тепловой наrрузкой Q:, T, присоединенных

До элева'IOР,
QЛ'В
ТБх==тз,6.
СОсет
(3.61)
rде Осет определяется по формуле (3.7).
При отсутствии предвключенных наrревательных приборов, присоединен-
ных после элеватора,
Q'
Т вых == t r + 3,6 ДОЛ.л ,
СОсист
(3,62)
rде Qоп.л определяется для жилых зданий по формуле (3.2), а для общствен-
ных  по формуле (3.4); Осист определяется по формуле (3,9).
J$ При наличии предвключенных наrреватель-
0.8 ных приборов с расчетной тепловой иаrрузкой
Q:, ВТ, при соединенных после элеватора,
0,7
Qол.п + Q:
Т вых == t r + 3,6 А
с сист
(3.63)
Рис. 3.8. HOMorpaMMa для определеиия среднеrо
прир,ащения плотности воды при охлаждении ее
. на 10 С,
"
в системах водяноro отопления с механической llиркуляцией теплоиосите-
ля располаrаемый напор определяют с учетом eCTecTBeHHoro перепада напора,
возникающеrо' от охлаждения теплоносителя в наrревательных приборах и
трубопроводах. Естественный перепад напора можио не учитывать в следующих
случаях: при rидравлической увязке смежных стояков в системах отопления с
механическим побуждением, если их высота отличается менее чем иа 30%; при
увязке внутренних llИРКУЛЯЦИОННЫХ колец в стояках однотрубных Побраgных
систем отопления с нижней разводкой и riеремычками, расположенными не ниже
2/3 высоты стояка; при определенин располаrаемоrо напора для ЦИРКУЛЯllИИ
теплоносителя, если он составляет менее 10% располаrаемоrо напора побу-
дителя. '
Естественный перепад иапора учитывают в следующих размерах: при опре-
делении располаrаемоrо напора для ЦИРКУЛЯllИИ теплоносителя в системе 
90% максимальноrо значеиия при естественной и 40%  при механической
циркуляции; при rидравлической увязке смежных стояков (если раЗНИllа в их
высотах более 30%), при увязке внутренних циркуляционных колеll одно-
трубных систем отопления с Побразными стояками и перемычками, располо-
жениыми ииже 2/3 высоты стояка, и при увязке поэтажных ветвей rоризонталь-
ных систем отопления  40% максимальноrо значения.
Максимальное значение eCTecTBeHHoro перепада напора Не, мм; следует,
определять по формулам, приведеиным в таБЛ..3.25. В формулах (3,64)  (3,66)
не yTeH ecтecтвeнHЫ перепад напора (с положительным или отрицательиым
знаком), возникающии из-за несовпадения центра элеватора или котла с осью
обратноrо трубопровода. Этот перепад  общий для всей системы и не влияет
на увязку стояков. Ero можно определить по формуле'
H == f\h (t T  t o ), (з.68)
rде h  разность rеодезических отметок оси обратной маrистрали и llентра эле-
ватора или котла, м.
В формулах (3.64)  (3.68) f\  среднее при ращение плотности' БОДЫ при
охлажДении ее на 10 С, Kr/(M 3 .K). Qио определяется по rрафику (рис. 3.8) 12]

Т а б л и ц а 3.25 Зависимости ».JlЯ определения М8ксимальноrо значения eCTecтeeHHoro перепада напора Не
Схема стояка
Примечания
Расчетная формула
.J'
1;JT

lkb xoтfa иц зле60.,,;р;-' ,
n
qihl
il
Heo,86(3 
He (3 [h CT (t, to)  0,86
,
Н е;  (3h i (t rt  t oi )
H ei  (3h i (t ri  t oi )
n
"2,.q i h i J
{I
о;;-
(3.64)
Здесь h i  расстояние, м, от обратной маrистра.
ли до TO'JKH, В которой изменяется температура
воды в стояке (эта точка расположена: в проточ-
иых и проточнореryлируемых наrревательных
приборах  на их rоризоитаJiьной оси; в Harpe-
ватедьных приборах с замыкающим Y'JaCTKOM 
на уровне присоединения обратной подводки к
стояку); qi  тепловая наrрузкз i-l'О прибора,
Вт; Ост  расход воды в стояке. кrjч; n  коли-
чество нзrревательных приборов
,
(3.65)
Естетвенный перепад напора определяется Д:JЯ
(3.66) каждой ,оризонтальной ветви; \  высота i-й
веТви над обратной маrистраJlЬЮ, м
Естественный перепад напора опредепяется для
отдельных циркуляцнонных колец, проходящих
(3.67) ерез наrревательные приборы; h i  высота оси
,-ro наrревательноrо прибора над серединой кот-
ла ил» осью элевзтора, м .

или рассчитывается по формуле
'\'0  '\'r
t r  t o
Величина eCTeCTBeHHoro перепада напора, возникающеrо от охлаждения
воды в маrистральных трубопроводах; для систем с механическим псбуждеиием
при наличии теплоизоляuии маrистралей может ие учитываться.
Теплоотдача 5ТОЯКОВ и подводок учитывается при подборе площади по-
верхности наrревательных приборов и, следовательио, входит в величииу qi в
формулах (3.64) и (3.65). Поэтому величина дополнительиоro ecтecrneHHoro
перепада напора вследствие остывания воды в трубопроводах стояков и подво-
ДОJ{ входит В величину eCTecTBeHHoro перепада напора, определяемую по этнм
ф:>рмулам, и отдельно не учитывается.
f\==
(3.69)
. 3.3.1. ОБЩИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО ВЫПОЛНЕНИЮ rИДРАВЛИЧЕскоrо РАСЧЕТА
11 Ра:сполаrаемый напор в системе отопления должен быть,распределен между
стсяками и маrистралями таким образом,' чтобы М:СТОположение стсяков иа
маrистрали не влияло иа rидравлическую устойчивость 'системы. Для ВЫП9лне-
нин этоrо требования принимаются следующие потери напора в отдельиых эле-
т а б л И ц а 326. Допустимые расходы теПJ\Oвосителя в трубопроводах систем водяноrо
отопления с иасосиоu циркуляцией
,
" Максимальные Максимальные
расходы. кт /ч, Минимальные расходы, КТ /ч, МИНIПIl8льные
в трубопрово- расходы, Kr /ч, в труБОПрОБD- расходы, нr/ч.
BX жилых И дах жилых н
оБПJ.ССТЕ€JiНЫХ ДЛЯ обеспе'i:lеиия общественных для обеспечения
З,rщний. про удаления воз- зданнй, про- удаления воздуха
кладыР.вемых В. духа из тру- dу'ММ кладываемых. из трубопрOJЮДОВ
d y ' мм поме"u;.ения х БОПРОБОДОВ торн- в помещениях rОрИЗ0нтальных
. З0нтальных без без уклона н l'p-
уклона И верти- тикаЛЬJfых с 'fеп..
.ВСПО каЛЬНbJХ с тепло.. БСПО'" лоiюсителем,
основ" моrз- носителем. ДЕИ" ОСНОВ.. Mora-.... ДБИЖУЩНМСЯ
НЫХ тель.. ЖУЩИМСЯ СБерху ных тель- сверху вннз
ных БНI!З ных
.,
Трубы по rOCT ::;26275* (обыкновенные) Трубы по rOCT 1070476*
15 820 1020 170 50 7200 1 О 800 1800
20 1250 НЮО ::;10 70 1::;400 20 100 3350
25 2000 3000 500 80 19000 28 500 4750
.' 32 3500 5250 870 iOO 23 000 42000 7СОО
, 40 4650 7000 I1БО 125 39100 58 600 9770
50 7800 11 700 1950 150 63 оои 94 500 15750
а
Пр н м е ч а н н е. Маl{симальные расходы вычислены при скоростях. нормнруемым
СНиIlII-3375; для трубопроводов, прокладываемых в основных помещениях, ПрИ d y 
,,",15 мм  1,2 м/с, ПрИ y  20MMI м/с, для ТРУ('ОПРОБОJJOВ, проклдываемых БО ВСПОМО-
rательных помещениях, 1,5 м/с дли Бсех диаметро!), '
ментах ОДНO'l:рубных тупиковых систем: в стояках  7085%, в маrистралях 
1530% располаrаемой потери напора в системе.
Потери напора в uиркулнщiонных кольцах системы отопления, рассчи-
танной с постояниыми перешщами температур воды в "стояках, не должны ст-
.личаться более чем иа 15% при расчете без использования ЭВМ и на 5%  при
расчете с ПОМОЩЫО ЭВМ. Перепады температур воды в стояКах системы отопле-
ния, рассчитанной с переменными перепадамн температур воды в стояках, как
правило, не должны отличаться ,от раl;четноrо перепада температур воды в систе-
ме более чем на 15%, , '

Располаrаемый напор для системы отопления определяется по формуле
1
Н расп  lт (НН + Не), (3.70)
rде НН  иапор, создаваемый механическим насосом или передаваемый из
flаружной сети элеватором, мм; Не  естественный перепад напора от охлаж-
дения воды в иаrревательных приборах, мм. '
До начала rидравлическоrо расчета системы отопления проверяют возмож
ность размещения нrревательных приборов в предусмотренных местах. Про-
верке достаточно подврrнуть одиндва наrревательных прибора с наибольшей
тепловой наrрузкой, в которые поступает вода с температуроЙ, близкой к ми-
нимальиой для данной системы отопления.
т а б л 11 Ц а 3.27. Миннмальные расходы воды Омин для восходящих СТОЯКОВ
однотрубных систем со смещ",иными аамыкающимн участками и кранами двоiiной
реryлировки с нижней р.аз'!одкоii подающей маrистрали [23]
Дllаметры, мм РаС'Jетная Значения G мин , Kr/'J, при высоте прнбора h, м
темпера-
тура воды
на входе J I I 0'51 0,6 I 0'71 0'81 0'91
d CT d з . у d п в систему
отопле- IJ,2 0,3 0,4
НИЯ, ос
15 \5 15 95 \26 150 \68 \82 194 204 2\3 22\ 228
105 \39 11>5 185 20\ 2\4 226 235 244 25\
20 15 20 95 148 113 \92 207 2\9 229 238 245 25\
105 \63 \91 2\2 229 242 253 262 270 277
25 20 25 95 274 325 365 397 424 44!3 466 484 499
105 302 358 402 438 467 492 5\4 533 550
При м е ч а и и я. \. Температура остывшей воды после ОТНЛlО'Jения прибора пря-
нята 250 С (с учетом остато>JНОЙ циркуляции). 2. Минимальные расходы вычислены прн
скорости движеиия воды 0,25 м/с.
При назначении диаметров трубопроводов необходимо руководствоваться
величинами допустимых расходов теплоносителя (табл. 3.26).
В однотрубных системах отопления с нижней разводкой расход теплоноси-
теля на подъемных. ветвях стояков с замыкающими участками должен быть не
меньше минимальноrо амин' кr/ч (табл. 3.27), определяе моrо по формуле
а  о 0l25d 2 ... I hпр (Ух -----:- 'Ут) Yr (3,71)
мин J а.у V' tОТI<Л '
rде d з . у  внутренний диаметр 1jамыкаЮщеrо участка, мм; h пр  ЫCOTa Harpe-
вательноrо прибора (расстояние между осями подводящеrо и обратноrр трубо-
проводов), м; 'Ух и 'Yr  плотность соответственно остывшей воды в HarpeBa-
тельиом приборе при 250 С и rорячей в стояке, Kr/M 3 ; откл приведенный коэф-
фИllиент MecTHoro сопротивления замыкающеrо учаСТ!\8 радиаторноrо узла при
отключении наrревательноrо прибора.
При расчете систем отопления используются таблицы, хараI{теризующие
rидравлические параметры трубопроводов (см. та.бл. 3.24), коэффнциенты мест-
ных сопротивлений и характеристики СОПРO'Fивления деталей систем водяноrо
отопления (табл. 3.28). Характеристики сопротивления узлов и элементов систем
отопления ВЫЧИСЛЯIотся путем суммирования (с учетом правил определения
характеристик сопротивления последовательно и параллельно соединенных
элементов) соответствующнх значениЙ, взятых из табл. 3.29.36,
Для расчета однотрубных и бифилярных систем отопления следует поль-
зоваться табл 3.293.36, в которых' приведены характеристики СОПРОТИlщения
приборных улов, междуэтажных вставок и узлов присоединения к подающей

Т а б.п н ц а 3.28. I(оэффициенты местных сопротивлений t (в числнтеле) и характернстиии СOJ1ротивпения S. 10', мм/(кr/Ч)2,(В знаменателе)
. l\еталей систем отоппення [20]
Детали
ПР.ОТО'Jные воздухосборники и
расширительные сосуды
Радиаторы колончатые
Краны пробковые
Вентили с вертикальнЬwи шпин-
делями
Краны двойной реrулировкн с
цилиндрИ'Jескими пробками
Задвижки параллельные
Краны трехходовые конструкции
завода "Саитехдеталь» при пря-
мом проходе
То же, прн проходе С поворотом
Отводы rнYTыe 900
Утки rиутые
Скобы тнутые
rряseвики '-
Внезаnиое расшнренне
Внезапное сужение
Троf1никн С пробками для спуска
ВОДЫ
Для трубопроводов по rOCT 326275'
диаметром, M
2
2.i6
3
3,24
1,5
J:б2
0,8
0,86
2
2.i6
10
10,8
1
1,08
0,5
о.м
0,7
0,76
15
I 20
1,5
т62
1.6
1,73
3,5
3,78
16
17,28
4
4,32
I 25 I
1,5
0,49
1.2
0,79
1,5
0,49
10
3,25
2
0,65 -
1,5
0,49
3
0,98
1
0,325
0,7
0,23
1,5
0,49
10
3,25
1
0,325
0,5
0,16
0,7
0,23

0,25
4,5
Q,56
0,5
0,063
0,6
0,075
0,8
0,1
10
1,25
1
0,125
0,5
0,063
I 0.7
0,09 I
32
I 40
I
0,04
1,5
0,19
1,5
0.06
1,5
0,i9
9
Т,J2
9
0,36
J
0,3
0,012
0,6
0,024
0,6
0,024
10 10
0,4 1 0,235
1 I
оот 0,0235
0,5 0,5
0,02 0,012
0,7 0,7
0.03 0,02
I 50
8
0,19
0,3
0,007
0,6
0,014
10
0,084
1
0,0084
0,5
0,0042
0,7
0,006
57х3 I
1,5
0,013
1,5
0,015
7
0,059
0,5
0;00484
О,З
0:0с25
0,6
0,005
0,3
0,0029
0,6
. o,0058
10
0,09 7
1
0,00968
,0,5 .
"0,0048
Для трубопроводов по rOCT.)070476'
диаметром, мм
76х3 I
1.5
0,0041
0,3'
0,00082
0.6
0,00164
10
0,0274
1
0,00274
0,5
"[ijjjj37.
1,5
0,0021
89х3 1108Х3.51 127х4 I 159Х4
1,5
0,00019
1,5 1.5
0,00094 0,00049
0,5 0.5
0.0007 0,00032
0,3
0,00041
0,6
0,00083
10
0,0138
1
0,00138
0,5
0,00069
0,3
0,00019
0,6
0,00038
10
О,ОО63
1
о;оооб29
0,5
0,00031
0.5
0,00016
0,5
0,63. \0'...1
0,3 0,3
4 О,З8.нr-4
0,6 0,6
0,0002 0,76 . 1.D4
10
0,0033
1
0,000327
'0,5
0,000163
10
""O,O'OiЗ
1
0,000126
0,5
0,63 . l1r"4
I I

и обратной маrистралям. Условная разбивка стояков отопления на эти элементы
приведена на рис, 3.9. .
В llелях индустриализаllИИ рекомендуется принимать стояки ПQстоянноrо
диаметра по высоте здания (15 или 20 мм). Составиые стояки (из трубопроводов,
имеющих не более двух диаметров), а также Стояки диаметром 25 мм допуска-
ется применять только при невозможности mдравлической увязки дрyrими
способами.
Диаметр можно сменить один раз в месте стыковки приборноrо узла и меж-
дуэтажной вставки. Трубопровод большеrо диаметра должен располаrаться
ниже, а меньшеrо  выше стыка. Диаметры узлов присоединения стояков к
подающей и обратной маrистраЛЯМ.моrут отличаться от диаметров стояков.
Не нормируются диаметры КОНllевых участков (участков стояков от точки
Рис. 3,9. Элементы одиотрубно-
ro стояка:
а  П-образноrо. стрехходовыми
кранами; 6  с верхней разводкой
стрехходовыми краиами; 8c Bepx
ней разводкой проточиоrо; 1  при-
бориый (радиаторный или KOHBeK
'iорный) узел; 2  междуэтажная
вставка; 3  узел присоединения к
подающей маrистрали; 4  узел
присоер,ииения к обратной маrист-
рали.
3 ;
з=::i F4
а
о

подсоединения к маrистрали до ближайшеrо приборноrо узла, а также участков
стояков, расположенных в пределах техническоrо подполья или теХническоrо.
этажа).
Увязку потерь напора в llи,РКУЛЯllИОННЫХ колыlхx систем отопления до
нормативных значений рекомендуется обеспечивать при конструировании этих
систем за счет относительно равномерной наrрузки стояков и соответствующеrо
подбора диаметров их элемеитов. При l1евозможности увязки потерь иапора в
llИРКУЛЯЦИОННЫХ колыlхx указанными методами необходимо устанавливать
дроссельные шайбы. Днаметр отверстия дроссельной шайбы определяется по
формуле
dш== -v .r G ,
r Н ш
rде G  расход теплоносителя в стояке, кr/ч; Н Ш  требуемая потеря напора в
шайбе, мм.
Диаметр отверстия щайбы окруrляют до 0,5 мм в ближайшую сторону..
Для уменьшения возможиости засорения отверстия минимальный диаметр ero
прннимают 3 мм.
В табл, 3.30 и 3.32 независимо от диаметр,ОВ 'приняты следующие длины под-
водок к наrревательным приборам: для реrУЛИР.уемых приборных узлов 
равные максимально допустимым по СНиП 111-28-75; для проточных прибор-
ных узлов  из условия обеспечения компенсаllИИ тепловых удлинений по
СНиП 11-33-75. При друrих длинах подводок и использовании для расчетов
табличных значений характеристик сопротивления узла (рис. 3.10) поrреш-
ность в опр'еделеиии сопротивления стояка иезначительиа. Характеристики со-
против,ления узлов с кранами двойной реrулировки вычислены при КОЭффИllИ-
ентах затекания (20]. Характеристики сопротивления узлов 912 не зависят
от диаметра стояка. Характеристики сопротивления радиаторов PCr-2 в одно-
И двухрядном исполнении одинаковы. Для rрузов 1, 2, 5, б, 14 и 15 с кон.
Бе!{торами «Аккорд» расстояние от оси иижней подводки до присоединитель-
Horo стакана принимается 8QO мм,
(3.72)

Т а б л и ц а 3.29. УсреднеНilме значения коэффициентов местных СОI1РОТНВJlеш[1I
тройников при ответвJJ,eНИЯХ стоя«Ов ОТ подающих и обратных
маrистральных трубопроводов [37]
Сопротивле-
ние
в ответвлении
ti
в проходе
ot
б
'J
,
d3,g
ff
N=
dзу
d".
16
Место присо-
единения
Подающнй трубо-
провод
G отв ! Gсб
0,1 I O'IO'21 0.20.зl 0.3------0,4,1 O'4O'51 ;;'0,5
Gпр/Gсб
0,9 1 0.90.81 0.8----0'71 O'7O'61 0.6O'51";O'5
5
Обратный трубо О
IlрОВОД
0,2
ПодаЮщнiI трубо-
провод .
Обратный трубо-
провод
M "'
с'
d п . dJ!/
2
='
7
d n1

12
rV
dJY
d'h2
17
 ,'
с ""
',' ':
2' / 22
I
i'=
'd'!I
d n :
:f
I 'rz dtr
8
, d
Ы
, d h %
1}
ыt
d;,z d' 1I d llt
18 .
0,7
1,5
.,
0,3 0,5
1.2 I 1,5 3
{ d. cr d:v
11.
'1[
, dit1
I
, 9
Cr!  '1
1<'> I
dm=d",.
5
ф,

10
dh/
d"2
, f'f
Дn! Kaнl/e&tx
'а  20Шl 20
L..............'r '"
 Дня лрохаDlf61.( " 'О
 'I
d u =20 (;Icr- ZO 20
19
Рис. 3.10. Приборные узлы систем отопле-
ния:
118  для радиаторов чуrунных, PCr-2 и кон-
Bel{TOpOB «Аккорд»; '1922  для конвекторов
«i\омФорт» КН-20.

Тз б л и ц а 3.30. ХарактеРиСТИIШ сопротивления S, MM/(Kr/q)2, прибориых узлов
. однотрубн'ых систем отопления C-ИСl<усственным побужденнем для радиаторов
чуrуниых н стальных паиельиых PCr-2
",О
"'
'"
р,';
",'"
::;:р,
00
:r:",
d CT  15 мм
d з . у I d п1 ! dП2! 5.10"

'1 15 15 15 8,75
2 15 15 15 9,88
8 15 15 15 6,26
4 15 15 15 7,38
6 15 15 4,95
6 15 15 6,07
'1 15 15 2,46
8 15 15 3,58
!J 15 15' 15 13,06
20 20 20 3,07
,/о 15 15 15 14,18
20 20 20 3,35
11 15 15 15 11,01
20 20 20 2,66
12 15 15 9,06
14 15 15 15 5,96
15 15 15 15 7,08
16 15 15 15 3,46
17 15 15 15 4,58
18 15 15 15 2,87
d CT ;;= 20 мм d СТ  25 мм
d з . у I d пI I d п2 I 5. 10", d з . у I d п1 I d п2 / 5. 10'
20 20 20 1,94 20 25 20 1.24
20 20 20 2,22 20 25 20 1,3.1
20 20 20 1,43 20 25 20 1,13
20 20 20 1,71 20 25 20 1,22
20 20 1,04 25 25 0,55
20 20 1,32 25 25 0,64
20 20 0,53 25 25 0,44
20 20 0,61 25 25 0,"63
15 15 15 13,06
20 20 20 3,07 20 20 20 3,07
20 25 20 2,24 20 25 20 2,24
15 15 15 14,18 ..
20 20 20 3,35 20 20 20 3.35
20 25 20 2,33 20 25 20 2,33
15 15 15 11,01
20 20 20 2,66 20 20 20 2,66
20 20 1,86 25 25 0,76
15 20 20 1,75 15 20 20 1,22
15 20 20 2,03 15 20 2Ч 1,3t
15 20 20 1,24 15 20 20 1,1
15 20 20 1,52 15 ':ю 20 1,2
15 20 20 2,11 20 20 20 0,69
'Таблица 3.31. ХарактеРИСТ>tКIJ СОПрОТ.1влен'..JЯ S, MM/(Kr/'I)2, коивехто;J03 «АККО;JД»
Марка 5.(1J4 Марка 5.10' Марка 5.10" Марка 5.10"
прчбора прибора прнбора прибора
КА-О,6п 0,63 I КА-I.8п 1,76 Е:А-1.-11{ 2,18 K2A-I.84K 4,4
КА-О,8п 0,82 КА,2.0п 1.94 КА'(,6к 2.36 12A-2,2(K , 4,78
КА-1,On 1,01 КА-О.6к 1.43 KA-I,8K 2,55 К2А-2,5Рк 5,16
КА-1,2п 1.19 КА-О.8к 1,62 КА-2,Ок 2,74 К2А-2,94к 5,52
КА-I,4п, 1,38 Е:А:l.й,{ 1,8 E:2A-l.JJI{ 3,66 (2А -з d з 1 и'. 5,9
КА,I,6п 1,57 КА-!,2к, 1,99 К2А-l,47и 4,01 К2А,68и 6,28

Т а б л н ц а 3.32. ХарактерИСТlIКИ сопротивлениSl S, мм! (кrjч)2, IJриборных .Узлов однотрубных систем отоплеНlISI .
с искусственным побуждением для конвекторов «Аккорд»
S. 11J4 узлов S .10' узлов I S,10' узлов S.IO- узлов
а ст х d з . у Х по рис. 3.10 а ст х а пI Х по рис. 3.10 d з . у Х dпI Х по РНС, 3.10 а ст Х d з . у Х по рис. 3.10
Марка
прибора Х d пI Х а п2 I Хd п2 I l' I Х d п 2 /13 Х d л 1
1 3 5 7 12 9 (ДЛЯ 14 16
проход-
НЫХ)
Орин ряд по вертикали
}\А-О.6к 15Х15Х15Х15 1 9,43 5,96 15Х15Х 15 5,63 2,16 7.78 15Х15Х15 11,38 15Х15Х20 5,69 2,25
20х20х20х20 3,18 2,47 20х20х20 2,28 1,57 2,7 20х20х20 3.91 1,47 20XI5X20 2,13 [,44
25Х20Х25Х20 I 2,34 2,17 25Х25Х25 1,65 1,74
1.48 20Х25Х20 2,68
КА -0,8к I5X15x I5X 15 9,62 6,15 I5XI5XI5 5,82 2,35 7,97 I5X15XI5 11,97 15Х15Х20 5,73 2,29
20х20х20Х20 3,37 2,66 20х20х20 2,47 1,76 2,89 20х20х20 4,1 1,66 20х15Х20 2,17 1,48
25Х20Х25Х20 2,53 2,36 25Х25Х25 1,84 1,67 1,93 20Х25Х20 2.37
KA'I,OK 15X15X15XI5 9,8 6,33 15Х15Х1'5 6 2,53 8,15 15Х15Х15 12,15 15Х 15Х20 5,76 2,32
20х20х20Х20 3,55 2,84 20х 20Х 20 2,65 1,94 3,07 20Х20Х20 4,28 1,85 20Xl5х20 2,2 1,51
25Х20Х25Х20 2.71 2,54 25Х25Х25 2,02 1,85 2,11 20Х25Х20 3,05
KA-I,2!< 15Х15Х15Х15 9,99 6,52 15Х 15Х 15 6,19 2,72 8,34 I5X 15Х 15 12,34 I5X15X20 5,8 2,36
20х20х20х20 3,74 3,03 20Х20Х20 2,84 2,13 3,26 20Х20х20 4,47 2,03 20Х15Х20 2,24 1,55
25Х20Х25Х20 2,9 -2,73 25Х25Х25 2,21 2,04, 2,3 20Х25Х20 3,24
КА-l,4к 15XI5X15X15 10,18 6,71 15Х15Х15 6,38 2,91 8,53 15Х15Х15 12.53 I5X15X20 5,83 2,39
20Х20Х20Х20 3,93 3,22 20Х20Х20 3,03 2,32 3,45 20Х2ОХ20 4.66 2,22 20х 15Х20 2,27 1,58
25Х20Х25Х20 3,09 2,92 25Х25Х25 2,4 2,23 2.49 20Х25Х20 3,43
l(A-1,6!< 15Х 15Х15Х 15 IО,З6 6,89 I5X15X15 6,56 3,09 8,71 15х 15Х15 12,71 I5X15X20 5,87 2,43
20х20х20Х20 4,11 3,4 20Х20Х20 3,21 2,5 3,63 20Х20Х20 4,84 2,41 20Х15Х20 2,31 1,62
25Х20Х25Х20 3,27 3,10 25Х25Х25 2,58 2,41 2,67 20Х25Х20 3,61
КА'I,8к I5XI5X 15Х 15 10,55 7,08 15Х15Х15 6,75 3,28 8,9 15X15XI5 12,9 I5X15X20 5,9 2,46
20Х20Х20Х20 4,3 3,59 20х20х20 3,4 2,69 3,82 20Х20Х20 5,03 2,6 20х I5X20 2,34 1,65
25Х20Х25Х20 3,46 3,29 25Х25Х25 2,77 2,6 2,86 20х25х20 3,8
l(A-2,Ок 15X15XI5X15 10,74 7,27 15XI5X'I5 6,94 3,47 9,09 "I5XI5XI5 13,09 15Х15Х20 5,94 2,5
2Пх20х20Х20 4,49 3,78 20Х20Х20 3,59 2,88 4,01 20х20х20 5,22 2,78 20Х15Х20 2,38 1,69
25Х20Х25Х20 3,65 3,48 25Х25Х25 2.96 2,79 3,05 20Х25Х20 3,99

Два ряда по вертикаЛII
I<2A-l,lIк 15х15х15х15 10,б8 8.19 15х15х15 6,88 4,39 10,99 15х15х15 14.99 15х15х20 5.25 2,74
20х20х20х20 5,21 4,7 20Х20Х20 4,31 3,8 5,13 20х20х20 6,34 20х15х20 2,44 1,93
2 5 х20х25х20 4,59 4,47 25Х25Х25 3,82 3,71 4,03 20х25х20 5.51
I<2A-l,47к 15х15х15х15 11,06 8,57 1 5 х1 5 х15 7,26 4,77 11.37 15х15х15 15,37 15х15х20 5,31 2,8
20х20х20х20 5,59 5,08 20х20х20 4,69 4,18 5,51 20х20х20 6,72 20х15х20 2,5 1,99
25х20х25х20 4,97 4,85 25х25х25 4,2 4,09 4,41 20Х2 5 х 2 О 5.89
I<2A.l,84K 15х 15Х15х 15 11,42 8;93 15х15х15 7,62 5,13 11.73 15х15х15 15,73 15Х 15х20 5,37 2,86
20х20Х20Х20 5,95 5,« 20Х20х20 5,05 4,54 5,87 20х20х20 7;08 20х15х20 2,56 2,05
25х20х25Х20 5,33 5,21 25х25х25 4,56 4,45 4,77 20Х25Х20 6;25
I<2A-2,2IK 15Х15Х15х15 11,8 9,31 15х15х 15 8,00 5,51 12.11 15х15х15 16.11 15х 15 Х20 5,42 2,91
20х20х20х20 6,33 5,82 20х20х20 5,43 4,92 6,25 20х20х20 7,46 20Х15х20 2,61 2,1
20х20Х25х20 5,71 5,59 25Х25Х25 4,94 4.f!З 5,15 20х25х20 6,б3
К2А.2,58к 15х15х15х15 12,18 9,69 I5X15x15 8,38 5,89 12,49 15х15х15 16,49 15х15х20 5,48 2,97
20Х20Х20Х20 6,71 6,2 20х20х20 5,81 5,3 6,б3 20Х20Х20 7,84 20Х15Х20 2,67 2,16
25х20Х25х20 6,09 5.97 25х25х25 5.32 5.21 5,53 20Х25х20 7.01
I<2A-2;94K 15х 15Х15х15 12.54 10,05 15х 15х15 8,74 6,25 12,85 15х 15х15 16,85 15х15х20 5,53 3,02
20Х20Х20х20 7,07 6,56 20X200 6.17 5.66 6.99 20Х20х20 8,2 20х15Х20 2,72 2,21
25х20Х25х20 6.45 6,33 25Х25Х25 5,б8 5,57 5,89 20х25х20 7,37
I<2A-3,3IK 15х15х15х15 12.92 10,43 15х 15х 15 9,12 6,63 lЗ,23 15xI5X15 17,23 15х15х20 5,58 3,07
20х20Х20ХiЮ 7,45 6,94 20Х20х20 6,55 6,04 7,37 20х20х20 8,58 20х15Х20 2,77 2,26
25х20Х25х20 6,83 6,71 25х25Х25 6,06 5,95 6,27 20Х25Х20 7,75
.
I<2A.3,68K 15Х 15х 15"15 lЗ,3 10.81 15Х15Х15 9,5 7,01 13,61 15Х15Х 15 17,61 i5x15x20 5,б3 3,12
20Х20Х20Х20 7,83 7.32 20х20х20 6,93 6.42 7.75 20Х20х20 8,96 20х15х20 2,82 2,31
25Х20Х25Х20 7.2F 7.09 25Х25Х25 6,44 6.33 6.65 20х25Х20 8,13

Т а б л и ц а 3.33. Характеристики сопротивления S, мм/(кrjЧ)2, при60РНЫХ узлов
однотрубных систем отоплен..tЯ 1: искусственным побуждеНltем
для концевых конвекторов «I(омфорт» I(Н-2О'
S.10' узлов по рис. 3.10
19 21 22
Марка Прl1бора Q :;; :;; :;; :;; :;; 
11 :;; 11  11 ,;; 11 ,;; 11  11 
" и:>
- ..... ... ..."" ..."" ... ..."" ...""
.' "О ,," 1/, ,," 11 ,," 1/ -.5'11 -.5' 11 -.5'1/
"'"
,
КН-20-0,75к 1.37 8,03 2,76 1,76 4,3 2,02 1,57
КН-20-0,95к 1,5 8,16 2,89 1,89 4,43 2,15 1,7
KH-20-1,IK 1,37 8,03 2,76 1,76 4,3 2,02 1,57
KH-20-I,4,( 1,5 8,16 2,89 1,89 4,43 2,15 1,7
KH-20I,7K 1,63 ',8,29 3,О2 2,02 4,56 2,28 1,83
KH20-2,( 1.76 8,42 3,15 2,15 4,69, 2,41 1,96
КН-20-2,3к 1,89 8,55 З,28 2,28 4,82 2,54 2,09
КН-20-2,бt< 2,02 8,68 3,41 2,41 4,95 2.67 2,22
I<H-202,9/{ 2,15 8,81 3,54 2,54 5,08 2,8 2,35
.' 2:28
1<;Н -203,2K 8;94 З,67 2,67 5.21 2,93 2,48
КН20З.5,( 2,41 9.07 3,8 2,8 5,М 3;06 2,61
т а б л 111 а З.34. ХарактеРИСТI1КИ сопротивления S, Мillj(кrjч)2, при50РНЫХ узлов
однотрубных систем отоплеНI1Я с искусственным побуждением для проходных
конвекторов «Комфорт» KH20 при любых д'щметрах стояков
1(
S. 10' узлов по рис. 3.10
/9 I 20
Маlжа прибора , l(ОЛltчество последовательно соединенных конвекторов
1 I 2 I 3 I 1 I 2 I з
Н-20,-О,8п , 0,59 1,17 1,76 0,55 0,64 0,73
Н-20-1п O,-Z2 1,43 2,15 0,57 0,67 0,77
,
I<Н-20-I,2п 0,59 1,17 1,76 0,55 0,54 0,73
Н-20-I,5п 0,72 1,43 2,15 0,57 0,67 0,77
КН-20-I,8п 0,85 1,69 2;54 0,59 0,7 0,82
I<Н-20-2,lп 0,98 1,95 2,93 0,6 0,72 0,86
I<H-20-2,4n 1,11 2,21 З,З2 0,62 0.77 0,91
КН-20-2,7и 1,24 2,47 3,71 0,66 0,8 0,96
КН-20-Зп 1,37 2,7З 4,1 0,65 0,83 1,03
I<Н-203,3п 1.5 2,99 4,49 0,67 0.86 1.04
КН-20-3,6п 1,6З 3,25 4,88 0,68 0,89 1,1
.1<
К

Т а б л и Ц а 3.35. Характеристики СОПРОТИВJIения S, мм/(кr/Ч)", ме:жДуэтажных вставок
Для верхних эта-
Для промежуто'JНЫХ этажей; приборы реrулируемые Ji:Cей вертикальных Для промежуточных этажей; приборы ПРОТО'JНые
систем с верхней
разводкой
.. ) 
d<r d CT ct cr .х 1с т JI ;' 
I \ 1, \ I I
l t l l
:>! ::s
1; м ::s S.10' 1, м d cT . мм S.10' 1, м ::Е ;; 1. м dcтo мм S.10' 1, м dcтo мм S-IO'
;.. ...
<) <) 
... . ...
1,9 15 7,6 1,9 15 9,5 2 15 5,84 2 15 7,89 2 15 9,79
20 1.53 20 1.92 20 -1,17 20 1,59 20 1,98
25 0.42 25 0,5 25 0.35 25 0,44 25 0,52
2 15 7,88 2 15 9.72 2,1 15 6,13 2,1 15 8,17 2,1 15 . 10.01
20 1,58 20 1,95 20 1.23 20 1,64 20 2,01
25 0,44 25 0,51 25 0,37 25 0,46 25 0,53
2,,2 15 8,46 2,2 15 '10,37 2,З 15 6,72 2,3 15 8,75 2.3 15 10.66
20 1,7 20 2,08 20 1,35 20 1,76 20 2..14
25 ' 0,47 25 0,55 25 .0,4 25 0,49 25 0,57
2,5 15 9,33 2,5 15 I1.2З 2,6 15 7,59 2,6 15 9,62 2,6 15 11,52
20 1.88 .20 2,24 20 1,52 20 1,94 20 2,3
25 0.53 25 0,6 25 0,46 25 0.55 25 0,62
2,8 15 .10.22 2,8 15 12.1 2,9 15 8,47 2,9 15 10.51 2,9 15 12,39
20 2,.5 20 2.44 20 1.7 20 2.11 20 2.5
25 0,58 25 0.66 25 0.51 25 0,6 25 0,68

Т а б л и Ц а 3.36. Характеристики СОПРОТИВJIения S, мм/(иr/ч)2, узлов
Присоединения однотрубных стояков 1( маrистралям систем отопления
(П  к подающей. О  к обратной)
Узел d, мм ь S.IO'

. 15 35.1/22,6 37.9/24.4
П-l 20 24.5/16 8{5,2
25 20,6{IЗ,1 2,6/1,6
}

.. .ДL
 П-2 15 30,4/17.9 32,8/19.3
fjfj l 20 21,4/13,1 7/4,3
25 18,2/10,7 2,3/1,з
 15 29.5/17 31,9/18,4
П-3 20 20,7/12.2 6,7/4
f 25 18/10,5 2,3/I,З
'V П-4 15 32/19,5 34,6/21.1
20 22,4/IЗ.9 7.3/4,5
25 19,2/11,7 2.4/1.5 _

J. 15 26,1/1З,6 28,2/14,7
П-5 20 18,5/10 6/3,3
25 16,5/9 2.1/1,1
П6
15
20
25'
35,3/22,8
24,6/16.1
20,7/1З,2
38,1/24,6
8/5.2
2;6/1,7

Продолжение табл. 3.35
Узел d. мм l' {; 5.10'
 15 26.2/13,7 28,3/14,8
П-7 20 18,6/10,1 6/3,З
25 16,3/8,8 3/1,1

 15 30,5/18 32.9/19,4
111,', I ,;O П-8 20 21,4/12,9 7/4,2
25 17.9/10,4 2,2/1,3
I ((00 
4' 15 25.2/12,7 27,2/13,7
П-9 20 18,1/9,6 5,9/3.1.
25 16.5/9 2,1/1,1
1 15 26,5/14 28.6/15.1
П-l0 20 18,7/0,12 6,1/3.3
25 16,7/9,2 2.1/1,2
, 15 28/15,5 30.2/16,7
.. П-II 20 19.7/11,2 6,4/3.6
25 17.2/9,7 2,2/1,2
/
0/ Y1  '\) I
T
o;dl '
0:1
15
20
25
19;5
12.8
9,8
21.1
4.2
1,2

r!М 15 14.8 16
0-2 20 9,9 3.2
25 7,4 0,9
. 15 13,9 15
0-3 20 9 2,2
 ,) 25 6,2 0,8

Продолжение табл. 3.36
Узел d, мм Ь S.IO'
 15 16,4 17,7
0-4 20 10,7 3,5
25 8,4, 1,1

J 15 10,1 10,9
05 20 6,5 2,1
25 5,5 0,7
tv 15 19,7 21,З
0-6 20 12,9 4,2
25 9,9 1,2
7{),
15 1, t 15 10,6 11,1
. 07 20 6,9 2,2
25 5.5 0,7
, 15 7,6 8,2
0,8 20 4,8 1,6
' 25 4,2 0,5
.
15 19,5 21,1
09 50 12,3 4
25 8,8 1,1
i
.. . 15 i4.8 16
OIO 20 9,4, З,I
25 6,4 0,8
II 150
{ 15 13,9 15
0I1 20 8,5 2,8
25 5,2 0,7
Пр.Н М е ч а н и е. В числителе  при устаНОБl<е венrилей. J3 знаменarеле  при уста..
иовке пробковы?, кранов,

3.3.3. rИДРАВ.V'IIИЧЕСIК1Ай РАСЧЕТ OILH01PY5HbIX
ТУПИКОВЫХ СИСТЕМ ОТОШ1ЕНИЯ
МЕТОДОМ ХАРАКТЕРИСТИК СОПIPОТИВЛIЕниJii
Исходные данные для расчета систем отопления не зависят от Toro, каким
способом (с постоянными или переменными перепадами температур воды в стоя-
ках) ведется расчет. Они должны включать следующее: аксонометрические схе-
мы стояков с нанесением арматуры, установленной на них, и ук?занием тепло-
вых наrрузок каждоrо СlОяка; аксонометрические схемы маrистралей с нане-
сением арматуры (эти схемы должны быть разбиты на участки с указанием их
длин и тепловых наrрузок); параметры теплоносителя для системы отопления.
Способом с пременными перепадами температур ВОДЫ в стояках рекомен-
дуется рассчитывать только радиаторные системы отопления,
Расчет выполняют в такой последовательности.
1. ОпределяlOТ располаrаемый напор для системы отопления по форму-
ле (3.70). , '
2. Принимают (ориентировочно) потерю напора в стояках Н ет,ор' мм, рап-
ную 7085% располаrаемоrо напора: '
Н ст . ор == (0,7 + 0.85) Н расп ' (3,73)
 3, В соотвеТСТВУЮЩl7е rрафы бланка (см. табл. 3.37) заносят номер участка
(стояка), тепловую наrрузку участка (Q, Вт), ,длину участка (l, м).
4. В rрафу «Предварительно» (см. табл. 3.38) заиосят вычисленные харак-
теристики сопротивления стояков. Диаметры всех СТОЯI<,ОВ при этом принимают
одинаковыми и равными 20 мм. Следует убедиться, что расход воды в подъемных
частях стояков систем отопления с нижней разводкой и в стояках систем с опро-
кинутой циркуляцией больше минимально допустимоrо GмИ!{, вычисленноrо по
формуле (3.71) или принятоrо' по табл, 3.27. Если расход воды меньше G мшр
диаметр стояка следует прииять 15 мм. Характеристику сопротивления стояка
'вычисляют суммированием характеристик сопротивления элементов стояка.
При расчете системы отопления с постоянными перепадами температур в
стОяках дальнейшая последовательность расчета выrлядит следующим образом.
5, Определяют и заносят в бланк расчетный расход теплоносителя в стоя-
к.ах и маrистралях системы отопления:
 Qi
G pi  0,86 ---КТ--.
р
(3.74)
{j. Производят предварительный расчет потерь напора в каждом стояке си-
стемы отопления: '
H eTi == SeTiGI' (3.75)
ОIюнчательный расчет диаметров стояков и маrистралей ведут параллель-
но,
7, Производят ОКОН'lательный расчет диаметра дальнеrо стояка и за-
иосят данные в rрафу «Окончательно». Изменяют диаметры концевых участков
тояка. узлов и междуэтажных вставок, с тем чтобы расчетная потеря напора в
дальнем стояке стала приблизительно равной ориентировочной:
Н Р1  Нет.ОР1' (3,76)
Диаметры изменяют последовательно, начиная с одноl'O коица стояка (обыч
rO.IOT обра:rной маrистрали).
, \,Стояки нумеруются, иачиная с дальнеrо, поэтому индекс 1 означает
дальний стояк, индекс 2  предшествующий ему и т. д.
8. НазнаЧaJОТ диаметр участка маrистрали между стояками 1 и 2; вычисля-
ют приведенный коэффициент сопротивления участка маrистрали и потерю на-
пора в нем. В целях упрощения расчета длииу и характеристики сопротивления

подающеfО 11 обратноrо участков маrистрали рекомендуется суммировать И
записывать в одну строку.
9. Определяют располаrаемыЙ напор для стояка 2, равны" сумме потерь на-
пора в дальнем стояке 1 и в маrистрали между стояками 1 и 2:
Нст.раСп2 == Hpl + Hl2' (3.77)
10. Определяют требуемую характеристику сопротивлеиия стояка 2:
Sтрсб2 == Нст.раСП2/G2' (3.78)
11. Изменяя диаметры концевых участков, узлов и междуэтажных вста-
вок, добиваются, чтобы действительная характери:стика сопротивления стала
приблизительно равиой требуемой:
Sд2  Sтреб2' (3,79)
12. Вычисляют действительную потерю напора в стояке 2:
Н д2 == Sд:Р2' (з.80)
,.: 13. Сравнивают располаrаемый напор для стояка 2  действительиую поте- .
рю напора в нем, которая не должна отличаться от располаrаемоrо напора более
чем на 15%.
14. Рассчитывают следующий участок маrистралей, следующий стояк
и т. д. до конца рассчитываемой ветви. При этом ИСПОЛЬЗУIОТ формулы (3.77)
 (3.80), rде номер стояка принимает значения от i == 3 до i == k (k  число
стояков). ' ,
. 15. Увязывают потери напора в ветвях, изменяя диаметры конечных участ-
ков маrистралей. .
16. Увязывают потери напора в полукольцах, изменяя диаметры конечных
участков полуколец.
При увязке потерь напора (пп. 15 и 16) диаметр подающей М1!rистрали не
должен увеличиваться по ходу теплоносителя, а обратной  не должен умень-
шаться. _ .
После приобретения определенноrо опыта можно несколько упростить
порядок расчета и не рассчитывать все стояки на диаметр 20 мм, а, Оllенив
возможиую потерю напора в них, сразу вычислить нужный диаметр.
При расчете системы отопления с переменными перепадами температуры в
стряках последовательность расчета, н.?чина_я.с п. 5, выrлядит следующим об-
разом.
5. Зная диаметр дальнеrо (i == 1) стояка и принимая температурный пере-
пад в нем равным перепаду температур в системе отопления, находят расход
воды и потерю напора в стояке:
QI
О рl == o,86; (3,81)
р
!fCTI == SCTIGTI' (з.82)
6. Заносят в бланк результаты расчета дальнето стояка (Spl' Hpl' G pl ' tpl)'
7. Назначают диаметр участка маrистрали между дальним и предшествую-
щим ему стояком, вычисляют приведенный коэффициент сопротивления участ-
ка и потерю иапора в ием. В целях упрощения расчета длину и характеристики
сопротивления' подающеrо и обратноrо участков маrистрали рекомендуется
суммировать и записывать в одну строку.
8. По формуле (3.77) определЯIОТ располаrаемый иапор для предпослед-
Hero (2-ro) стояка, который равен сумме потерь напора в дальнем стояке и в
маrистрали между дальним и предшествующим ему стояком.
9. Зная характеристику сопротивления стояка 2 при диаметре 20 мм и
принимая располаrаемый иапор для Hero за расчетную потерю напора, опреде.

ляют расчетныЙ расход воды для этоrо стояка:
О р2 == у н p2/S2'
(3.83)
L 10. Находят расчетный перепад температур теплоносителя в стояке 2:
Q2
Ы Р2 == 0,86 а------- (3,84)
р2
,..... 11, Проверяют соответствие расчетноrо перепада температур воды в стояке
допустимому. Расчетный перепад температур воды в стояке, как правило, дол
жен отличаться от перепада температур воды в системе отопления не более чем
на 15%. Если перепад температур воды в стояке получится больше допустимоrо,
изменяют диаметры концевых участков, узлов и междуэтажных вставок. Это
вызывает изменение характеристики сопротивления, расхода теплоносителя и
расчетноrо перепада, температур воды в стояке,
12, Рассчитывают следующий участок маrистралей, определяют располаrа
емый напор для следующеrо стояка и т. д. При этом используются формулы'
(з.81)  (3,84), rде номер стояка принимает значения от i == 3 до i == k. '
13, Рассчитав одну ветвь, переходят к расчету следующих и ПОЛУЧalОТ по
каждой ветви диаметры маrистралей, расчетные, расходы и расчетпы'е потери
напора.
14. Увязывают потери напора в ветвях системы, получая в результате Фак-
тичекие расходы воды по стоякам.
Ст,5' Ст."
Q=137g58i Q=6885Вr
2.21к ,2-21к 2,58к
Cm,J
О=М508т
2,.э8к 2,.21к
Пример 1. Рассчитать способом с ПОСТJ)ЯННЫМ перепадом температур воды
в стояках приведенную на рис. 3.11 ветвь системы отопления, о,
Исходные данные: аксонометричеСI<ая схема СТОЯ!<ОВ н маrистралеи систе-
мы отопления; перепад температур воды в системе отопления f1t p == 10570 ==
=== 350 С. ,
Наrревательные приборы типа «Аккорд» предварительно подобраны при
расчете площади поверхности HarpeBa приборов. Типы I<OHBeKTopHbIX блоков
указаны на расчетной схеме. '

Располаrаемыи напор для системы отопления, определенный на основе рас-
'leTa 9леВ<I'Торноrо ввода с учетом eCTeCТBeHHoro перепада напора, составляет
1500 мм.
Ориентировочное значение потери напора в стояках прииимаем равиым
85% располаrаемоrо напора:
Н ст . ор == 0,85. 1500 == 1280 мм.
В бланк (табл. 3.37) заносим исходные даниые: номер участка (стояка),
тепловую наrрузку Q, длииу участка [, перепад температур 6t p .
, Вычисляем характеристики СОПРQтивлеиия всех стояков ветви при их диа-
метре 20 мм. Подсчет производим в бланках (табл. 3.38) путем суммирования
характеристик сопротивления приборов узлов, междуэтажных вставок, конце-
вых участков и прочих местиых сопротивлений. Результаты расчетов заносим в
rрафу «Предварительно»,
Определяем значения расчетньrо расхода теплоносителя в стояках и на уча-
стках !\1аrистралеЙ системы отопления.:
'"
О РI == 0,86
15780
35 == 387 Kr /ч;
GJ2 == С р ! == 387 кrlч;
, .
14930
О Р2 == 0,86 35 == 367 кr/ч;
G 2a == О р1 + О р2 == 387 + 367 == 754 кi,/ч.
 Значения расчетноrо расхода теплоносителя заносим в бланк (табл. 3.37).
т а б л и Ц а 3.37. PaCQeT маrистралеЙ
:..
.
., z €
'" ... ...
... ::е '" '"
u ::::: ::::: 
., 
" "1, ::;( :s
» -т 1>'1 ::;( :s Z '"
., + . . ::;(  i: '"
0.'" ....   ::Е ... .,
"'о: ::;( ::;( ::;( о  '" u о:
::е о I'Q ::;( ::;( I"" <>. <>. ., '"
о... -<1;' -<1-", ... --i: с,) <>. о. Q)
' СУ ...: .,; 1>'1 -< :t: 1:) <1 :t: :r:
т. t 15780 2Б 1313 387 3Б 1313 О
2 15780 13 З2 1 13 4,1 17,1 0,04 87,66 10 387
r.2 14930 25 1374 367 3Б 132З 3,8
,1 30710 10,5 40 0,8 8,3 З,Б' 11,8 О,023Б 102,02 16 754
Т.а 14950 25 1379 367 3Б 1339 3
4 4Б 660 11 40 0,8 8,8 I,Б IО,З О,О2ЗБ 102,38 ЗО ' 1121
.Т.4 888Б 15 1374 218 35 1369 0,4
, 54 545 5,1 50 0,55 2,83 1,5 4,3З 0,0084 288,99 7 1339
Т.б 13795 25 1220 339 35 1376 II,З
A 68 340 3 50 0,55 1,65 6,5 8,15 0;0084 106,34 19 1678
};H
1395
с
1
С
:t
С
3
С
L1
С
б
, Определяем потерю напора в стояке 1 при принятом пр.едварительно диа-
метре 20 мм:
Н Р1 == SlG1 == 142,7 . 104. 3872== 2137 ,мм.
Поскольку H pt > Н ст . ор (2137 > 1280), принимаем диаметр Bcero стояка
25 'мм и вычисляем новое значение характеристики сопротивления стояка
(табл, 3.38):
Н Р1 == 106,22 . 104 ,3872  1590 мн.
1590> 1280,

Поскольку проектироать стояки диаметром более 25 мм не рекомендуется#
снижаем сопротивление стояка путем установки переМЫЧIШ диаметром 15 мм
под потолком 7-ro этажа, т. е, не ниже 2/ з высоты стояка, что позволяет не учи
тывать естественный перепад напора, вознИ!{ающий вследствие охлаждения теп-
лоносителя. Результаты вычисления характеристики сопротивления стояка с
перемычкой приводим в бланке (табл. З.8).
Потери напора в стояке с перемычкои
HpJ == 87,66. 1O4 . 3872 == 1313 мм,
HpJ  Н ет . ор .
3/.1ачение потери напора в стояке 1 заносим в rрафу Нр (табл. 3,37). В этот
же бланк заносим окончательное значение характери,СТИКИ сопротивления 8.
Установка перемычки на стояке вызовет уменьшение расхода теплоносите-
ля через часть 'стояка, раСПОЛОЖ8ННУЮ выше перемычки.
rидравлическое сопротивление параллельных учасТl<ОВ
Н' == Si!J == 4,7 . 1O4 . 3872 == 70 М!I].
Т а б л н Ц а. 3.38. J?асчет сТОяков
Предварнтелно oHol--lчатеJJы--lo

w
I Обозначение узла ;;;- ;;;-
.....  ",..r;: 
:! .. " s :! с>
C> C>
:! :!  '" :! "':' ..;
(J)' .,;
..; ...: (J):! " И ...: (J):! " И
R2A-I,l1K-I
R2A-I,47K-I
R2A-I,841t.1
R2A-2,2IK-I
1\2A-3,68K-I
1\2A-2,2IK-3
К2А-2,94к-3
П3
03
Вставка
Труба
ОТВОД 900
R2A-I,I1K1
R2A-I,47K-I
1\2A-2,2IH-3
R2A-2,943
Вставка
Труба
ОТВОД 900
Стояк 1
I!
2
2
2
2
2
2
2
о 5,21 7 36,47 25 4,59 7 32,13
О 5,59 1 ' 5,59 25 4,97 1 4,97
О 5,95 4 23,8 25 5,33 4 21,32
О 6,33 3 18,99 25 5,71 3 17,13
О 7,83 1 7,83 25 7,71, 1 7,71
О 5,82 1 5,82 25 5,59 1 5,59
О 6,56 1 6,56 25 6,33 1 6,33
О 6,7 1 6,7 25 2,3 1 2,3
О 2,2 1 2,2 25 0,8 1 0,8
О 2 1,58 16 25,28 25 2 0,44 16 7,04
О 3,7 0,585 1 2,16 25 3,7 0,175 1 0,65
О 0,325 4 1,3 25 0,063 4 .. 0,25
5  142,7 . 10......4
5 102 . 104
C'fOJIK J с лереМЫ1}lШЙ
Стояк выше перемычки
25
25
25
25
25
25
25
4,59
4,97
5,59
6,33
0,44
0,175
0,063
1 4,59
1 4,97
1 5,59
1 6,33
2 0,88
1 0,65
4 0,25
2
3,7
Два тройника ПрОХОДIIЫХ i  0,5 + 3  3,5
. 5  At  0,125.3,5O,44
5,  23,7 .IO4

п родолженuе табл. 3.38
Предварительно Окончательно

Обозиачение узла g;- g;-
. ' . .
.<. -<.
::i! . :.: S ::i! '. :.: S
:! :! C> ..; ::i! :; C>
..... ..... ,;.,
..; . :; .:;
..; 11):;  и .,; . 11):;:  и
Труба
Перемычка
115 I 2,8 I 2,92 I I 8.18
Два тройника в ответвлении Ь  5+1.5  6.5
5 A  1,08.6,5  7.02
52  15'2'10'.....1
1
5.  ( 1 1 ) 2
+
vs; vS;
1
"'" 1
 ( у23.7.1O..... 1 +
1\2A-1,l1к-1
l(2A-1.84к-1
1(2A-2.2IK-1
1(2A-3.68K-1
П3
03
Вставка
1\2A-1.l1к-I
1\2A- 1. 47к-1
1(2A-1.84K-1
1(2A-2,58K-1
1\2A-2,21K-3
R2A-2,58K-3
Вставка .
П4
04
Труба
1(2A-1.11K-1
1\2A-I.47K- 1
1\2A-1,84K-1
1(2A-2.58K-1
1\2A-2,21K-3
1(2A-2,58K-3
Bc<raBKa
П4
04
Труба
1
уI5,2.10..... 4
 4.7'104.
)2
Стояк ниже перемы'JКИ
25 4,59 6 27,54
25 5,33 '4 21.32
25 5,71 3 17.13
25 7,71 1 7,71
25 2, 1 2,3
25 0,8 1 0,8
25 2 0.44 14 6,16
5.-82,96.1O4
5 5. + 5. 4.7.1.0.....4+
+ 82.96.10.....4  87,66. IO4
Стояк 2
О 5.21 3 15,63 25 4,59 3 13,77
О 5,59 11 61.49 25 4.97 11 54.67
О 5.95 1 5.95 25 5,33 1 5,33
О 6.71 1 6,71 25 6,09 1 6.09
О 5.82 1 5,82 25 5.59 1 5,59
О 6,2 1 6,2 25 5,97 1 5.97
О 2 1.58 16 25.28 25 2 0,44 16 7,04
О 7.3 1 7,3 25 2.4 1 2.4
О 3,5 1 3,5 25 1.1 1 1,1
О 0,34 0,585 1 0,2 25 0.34 0.175 1 0.06
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
5  138'08.10"-----4
Стряк 3
5  102,02. 10.....4
О I 5.21 3 15,63 25 4.59 3 13,17
О ' 5,59 10 55,90 25 4,97 10 49.70
О 5,95 2 11,9 25 5,33 2 10.66
О 6,71 1 6,71 25 6,09 1 6,09
О 5.82 1 5,82 25 5.59 1 5,59
О \ 6,2 1 6,2 25 5,97 1 5,97
О 2 1.58 16 25,28 25 2 0,44 16 7.04
О 7,3 1 7,3 25 2.4 1 2,4
О 3.,5 1 3.5 25 1,1 1 1.1
О 0.З4 0,585 1 0,2 25 0,34 0,175 1 0,06
I
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
s  138.44. Hr---- 4
5  102.38. Hr..... 4 -

п рододженuе табл. а.ав

Предварнтельно Окончательно
I
Обозна'Jение узла  
. .
..... s ..... s
:! . '" :! . '"
:! C> V, :! :! C> V,
:! ..... "':'
.:!
..; ...: C/J':! t: И .,; ...: !IJ:! t: Y-I
К2А-1,l1к-1
k2A-I,47к-1
A-1,84K-1
k2A-2,21к-1
K2A.2,58k-3
Вставка
Л3
03
Труба
Отвод 900
K2A-1,lIк-1
К2А-1,47к-1
К2А-I,84к-1
I\2А-2,94к-1
К2А-2,2Iк-3
п3
03
Вставка
Труба
Стояк 4
5,21 1 5,21 15 10,68 1 10,68
5,59 2 11,18 15 11,06 2 22,12
5,95 3 17,85 15 11,42 3 34,26
6,33 3 18,99 15 11,8 3 35,4
6,2 1 6,2 15 9,69 1 9,'69
2 1,58 8 12,64 15 2 7,88 8 63, 04
6,7 1 6,7 15 31,9 1 31,9
2,2 1 2,2 15 15 1 15
22,8 0,585 1 13,34 15 22,8 2,92 1 66,58
0,325 2 0,65 15 1,62 2 3,24
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
s  94,24.1O4
s  288,99. 1O4
Стояк 5
2
2
2
2
2
2
2
2
2
о 5,21 8 41,68 25 4,59 8 36,72
О 5,59 4 22,36 25 4,97 4 19,88
О 5,95 3 17,85 25 5,33 3 15,99
О 7,07 1 7,07 25 6,45 1 6,45
О 5,82 2 11,64 25 5,59 2 11,18
О 6,7 1 6,7 20 6,7 1 6,7
О 2,2 1 2,2 20 2,2 1 2,2
и 2 1,58 16 25,28 25 2 0,44 16 7,04
О 0,38 0,585 1 0,22 25 0,38 0.175 1 0,18
s  135. 104
s  105,34. 1O4
Расход теплоносителя через участок стояка, расположенный выше пере-
мычки,
01 == · (' H s ' ==" (' 70 4 == 171 кr/ч,
V 1 V 23,7 . 1O
/- Изменение расхода теплоносителя через участок стояка, расположенный
выше перемычки, обусловливает необходимость пересчета площади поверхности
наrреJi!ательных ,приборов, расположенных на этом участке,
lIри этом также и'змепяется сопротивление кон векторных блOlЮВ. Но по-
скольку сопротивление запараллt'ленных участков составляет в данном случае
()КОЛо 6% общеrо сопротивления стояка, сопротивление кон векторных блоков
можно не пересчитывать.
Рассчитываем участок маrистрали 12 между 'стояками 1 и 2. Принимаем
диаметр этоrо участка 32 ,",м, Вычисляем и заносим в блаик (табл. 3.37) следую-
щие величины: (  ) == 1; (  1 ) == 1 . 13 == 13; M == 4,1; приве-
12 12
деl1НЫй КОЭффИllиент сопротивления участка л + + M == 17,1; удельный
динамический (скоростной) напор в трубопроводе А, определяемый по фор-
муле (3.49). .
Потеря напора на участке маrистрали между стояками 1 и 2
Hl2 == 17,1 ,0,04 . 1O4 . 3872 == 10 мм,

Располаrаемый напор для стояка 2
Нст.расп2 == 1313 + 10 == 1323 мм.
Определяем требуемую характеристику сопротивления стояка 2 по форму-
ле (3.78): '
1323 9 04 ( . 2
Sтреб2 == 3672 == 8..1 мм/ кr/ч) .
По табл. 3.38 при диаметре стояка 2 20 мм Sop2 == 138 . '10'...-4 мм/(кr/ч)2,
T.e,S Op2 _ Sтреб2. ,
После пересчета стоЯ!{а 2 на диаметр 25 мм получаем характеристику со-
противления 102,02. 1O4 мм/(кr/ч)2 :
SJJJ::::: Sтреб2'
Действительная потеря напора в стояке 2
Н д2 "= '102,02. 104,:. 3672 == 1374 мм.
,;
Невязка между действительной потерей' .напора и располаrаемым иапором
В H' :
I1H 2 ==' д2 с.раСП2 . 100 == 1374  1323 . 100 ==:3,8% < 15%.
Н ст.расп2 ' 1323
Заносим сопротивление стояка 2 в бланк (табл. 3.37) и переходим к расчету
участка :23.
. Анало.rично производим параллельный расчет маrитралей и' стОяков с
увязкой нх сопротивлений.
Общая потеря напора в ветви слаrается из потерь напора в стояке 1 и в
участках маrистралц:
Н В == Н Р1 + Hl2+ H23+ H34 + H45 +H5A ==
== lзi3 + 10 + 16 + 30 + 7'+ 19 == 1395 мм.
Пример 2. Расс;читать способом с переменными перепадами температур в
стояках приведенную на рис. 3.12 ветвь системы отопления. Увязать расходы и
потери напора в отдельных ветвях.
l'iсходные данные: аксонометрическая схема стояков и маrистралей систе-
мы отопления; перепад температур воды в системе I1t p == 105  70 == 350 С.
'""Располаrаемый напор для' системы отопления, определенный на основе
расчета элеваторноrо ввода с учетом eCTecTBeHHoro перепада напора, составля-
ет 1100 мм.
Таблнца 3.39. Расчет
Номер ...1 1, 1,.2...+
учасп{а :Q, ВТ 1, м d, мм ([1 t;M d
(стон ка) d' . + 1:ьм
Ст.1 15780 20
'2 15780 13 32 1,0 13 4,1 17,1
Cr.2 14 930 20
23 30710 10,5 40 0,8 8,3 3,5 11,8
Ст,3 14 950 20
34 45 660 11 40 0,8 8,8 1,5 10,3
Ст.4 ВВ85 15
45 54 545 5,1 40 0,8 4,08 ' 1,5 5,58
Ст,5 13795 20 -1
55 68 340 3 50 0,55 1,65 6,5 8,15

Ориентировочное значение потери напора в с;тояках принимаем! равным
85% располаrаемоrо напора: .
Н ст . ор == 0,85, 1100 == 935 мм.
В блан-к (табл. 3.39) заносим исходные данные: номер участка (стояка),
тепловую' наrрузку Q, длину участка 1.
Выуисляем характеристики сопротивления стояков, принимая их диаметры
равными 20 мм. Подсчет прсизводим в бланках (табл. 3.40) путем суммирования
.' CIO,.f', Cпi.4 Ст.3 Ст.2 Ст.1
"'IJ=1J7!JJ8r 0=688J8, Q=f/l950B, Q=flt9З0Вr 11=IЯ80Вr
v
Q=/ЯIJО8,
l =5,1n [=11н l =1О,5н l =13н
Рис. 3.12. Ветвь системы отопления (к примеру 2),
характеристик сопротивления узлов, междуэтажных вставок, КОНllевых участ-
ков и прочих местных сопротивлений (см. табл. 3.283.36). Результаты рас-
четов заносим в rрафу «Пуедварительно».
Orклонение перепl1да температур теп..юносителя в стояках, как правило,
не доюкно превышать 15% Мр, т. е. 35, 150 == 5,250 С. Таким образом, пере-
ветви lC
.А.10\ 8.10., fj Р' мм О р ' Kr/'! Ы р '
мм/(кr/ч) мм/(кr/ч). ос
 
75,28 870 340 40 
0,04 8 340
75,28 878 341,5 37,6
0,0235 13 681-,5
75,28 891 344 37,4
0,0235 25 1025,5
247,09 916 192,5 39,7
0,0235 19 1218
73,34 935 357 33,2
0,0084 17 1575
};Н  952
I
klC О д ' нr/ч М Д ' ос
1
348 39
350 36,7
1,025 353 36,5
197 38,7
366 32,4

Т а б л и Ц а 3.40. Расчет стояков
Предварительно Окончательно
"...

Обозначение узла ;; ;;
.....   .
:S  '" s :S S
:S C> u:, :S C> u:,
:S ...... :; ......
, . :; . :;
..; ...: CIJ:e   ..; ...: CIJ:S  
Стояки 1, 2, 3
М140-АО-2
MI40-AO.4
nз
03
Вставка
Труба
2
2
2
2
2
2
о 2.22 16 35,52
О 1,71 2 3,42
О 6,7 1 6,7
О 2,2 1 2,2
О 2 1,58 16 25,28
О 3,7 0;585 1 2,16
....
s  75,28. Hr..... 4
Стояк 4
М140-АО-2
М140-АО-4 -
nз
03
Вставка
Труба
Отвод 900
Р6
,2
2
2
2
2
2
2
2
о 2.22, 8 17,76 15 9,88 8 79,04
О 1,71 1 1,71 15 7,38 1 7,38
О 6,7 1 6.7 20 6,7 1 6,7
О 2.2 1 2,2 15 15 1 15
О 2 1,58 8 "-'Т 2 7.88 8 63.04
О 22,8 0,585 1 13.34 15 22,8 2,92 1 66,58
О 0,325 2 0,65 15 1,62 2 2,4
О 1,29 1 1,29 15 6,95 1 6,95
..
s  56,29 . IO4
s  247.09.1O4
Стояк 5
MI40-AO-2
M140-AO-4
п3
03
Вставка
Труба
.20
20
20
20
20
20
2,22 16 35,52
1.71 2 3,42
6,7 1 6,7
2,2 1 2.2
2 1,58 16 25,28
0,38 0,585 1 0,22
s  73,34 . 1O4
пады температур воды в стояках должны находиться в пределах 40 о С ;;:'l'1t pi ;;:.
;;:. 300 С.
Анализируя тепловые наrрузки стояков и количество наrревательных при-
боров, установленных на них, приходим к выводу, что стоя}{ 1 является наибо-
лее удаленным (и одновременно наиболее наrруженным). Принимаем для Hero
максимально возможный перепад температуры теплоносителя и находим рас-
ход воды через стоик:
r, 15780
О р ] == 0,8040 == 340 кrjч.
Зная характеристику сопротивления стояка 1 (см. табл. 3.40) и расход теп-
лоносителя через Hero, находим расчетную потерю напора в нем.
.., Заносим в бланк (табл. 3.39) результаты расчета данноrо стояка (Sp,'
Нр,' О р ,' М р ,) ,
; Переходим к расчету участка 12 маrистрали между стояками 1 и 2. При-
нимаем ero диаметр равным 32 мм. Вычисляем для Hero приведенный КОЭФФИllИ-
ент сопротивления и потерю напора в нем по формулам (3.47) и (3.48):
Hl2 ==, 17,1 ,,04 . 1O4 . 3402 == 8 мм.

Расчет ведем в бланке (табл. 3.39).
Вычисляем значение располаrаемоrо напора для стояка 2:
Нст.раСп2=== Н р1 + Hl2 == 870 + 8 == 878 мм.
Зная' характеристику сопротивления стояка 2 при диаметре 20 мм и прини-
мая раcnолаrаемый напор для Hero за расчетную потерю напора, определяем
для этоrо стояка расход воды:
11 878'
G p2 == 4 == 342 кr/ч.
75,28 . 1O
расчетный перепад темпера- G=G8Jlf08r
1;-f57Sк1/ч
Н"952м"
Определяем
U)'p - в стояке 2:
14 930 о
М Р2 == 0,86342"' == 37,6 С.
Q=61lf258r
&"1620112/.
H=97011/'l
Расчетный перепад температур теплоно-
сителя в стояке 2 находится в области допу-
стимых значений температурных перепадов,
поэтому изменять диаметры элементов стояка
не требуется.
Рис. 3.13. Расчетная схема системы отопле.
ния (к примеру 2).
" в
Q=5!f!iJOВr
G =б90 ке/'1
H=9J0l111
2
Переходим к расчету маrистральноrо участка 23 между стояками 2 и 3
(рис. 3.13). Расход теплоносителя на этом участке
G23 ;== G 12 + G p2 == 340 + 342 == 682 кr/ч.
Принимаем диаметр участка 40 мм.
Определяем и заиосим в табл. 3.39 значение приведенноrо КОЭФФИllиента
сопротивления участка 2:
( л + + M ) == 11 ,8.
\ 23
Расползтаемый напор для стояка 3
Нст.расп3 == Н р2 + н 23 == 878 + 13 == 891 мм.
Определяем расход воды и ра счетный пере пад температур в сrояке 3:
V 891
G p3 === - 4  344 кr/ч;
75,28 . 1O
14950 о
МР3 == 0,86  == 37,4 С.
Аналоrично рассчитываем участок маrистрали 34, стояк 4, участок 45
и участок 5C.
" Если расчетный перепад температур воды в стояках превышает допустимые
значения, следует изменить диаметры элементов стояка (КОНllевых участков,
!узлов, .междуэтажных вставок), найти новые значения характеристики сопро-
U'ивления, расхода теплоносителя и перепада температур в стояке.
Аналоrично выполняем расчет остальных ветвей системы (см. рис. 3.13).
r 11: Рассчитав все. ветви системы отопления, приступаем к увязке потерь напо-
ра и определению фактических расходов теплоносителя в ветвях. Увязку
потерь напора в ветвях системы отопления ведем с использованием бланка
(табл. 3.41).
, Определяем сопротивление каждой ветви и общих участков, ,

Т а б л и ц а 3.41. 'VВЯЗI<а веТвей снетемы отопле,шя
'"  '" '" '" :;
P. ...... :; ...... <:::- :;
.. ... :! ... ,:; ... ><:
"'u '" :! '" ><: '" '"
:!", I:Q о о J> .ё.
 о' D.. :t:" '" <5  ..;  ...'" ",'" :t::
<:> ...
,c 68 340 1575 952 1 1575 952 1 1575 1.025 1,05' 1614
2C 67425 1620 970 0,991 1605 952 1 1605 1,025 1,05 1645
AC 30 0,99 . 3180 29.7 1,025 1,05
4B 54 530 1390 930 1 1390 930 1,002 1392 1,025 1,05 1428
aB 49 655 1200 960 0,984 1181 930 1,002 1183 1,025 1,05 1210
AB 49 0,986 2571 48,З 1,025 1,05
Аэ 25 (,025 1,05 26,3
1,239 950 1
I -1
l' I
157551
-1
I 58981 057
ПРОИЗВОДИМ попарную увязку ветвей с определеиием первых увяз очных
КQэффициентов k 1 и расходов воды в ветвях 01' соответствующих равенству со-
противлений увязываемых ветвей. Из двух попарно увязываемых ветвей одну
(с се противлением Н 1 и расходом o) принимаем за ?СНОВНУIO и для нее k 1 '== 1,
Для друrой из двух попарно увязываемых ветвей с сопротивлением НН /'.
k 1 == y H1fН II
и
..  ор  kl0.
В примере
klC  l' k2C  ... I HlC  ... I 952  О 91'
1 , 1  V н 2C  V 970 , ,
o:C == 1: 1575 кr/ч;
Ofc == 0.991 . 1620 == 1605 кr/ч;
k ;:""B  1 . k aB  V 930  О 984 '
1 ,(  960"
OfB <== 1. 1390 == 1390 кrjч;
4B
01 == 0,984 . 1200 == 1181 кr/ч,
Производим увязку полусистем,
ОБЩие расходы по полусистемам:
oc == O:? + OfC == 1575 + 1605 == 3180 кr/ч;
OfB == Gf-;B + QfB == 1390 + 1181 == 2571 i<rfч.
Расчетные расходы:
O:C == '1575 + 1620 == 3195 кr/ч;
o:B == 1390 + 1200 == 2590 кr/ч.
Сопротивления общнх участков: '
AC ( 3180 ) 2
p == 30, 3195 == 29,7 мм;
AB ( 257i ) 2
н . == 49 2590 == 48,3 M[>I.


Сопротивления полусистем:
HfC1 == 952 + 29,7 == 981,7 мм;
HfB4 == 930 + 48,3  978,3 мм.
Производим увязку системЫ в llелом с определением BToporo увязочнсrо
коэффициента k 2 :
k . AC1  1 .
2  ,
kB1 == -V981,7/978,З== 1,002.
Определяем скорректированные р.асходы воды:
aC == 1 ' 1575 == 1575 кr/ч;
oc == 1 . 16О5 == 1605 кr/ч;
Gt"B == 1,002 . 1390 == 1392 кr/ч;
GgB== 1,002.1181 == 1183 кr/ч.
Суммарный расход
02 == 1575 + Iб05 + 1392 + 1183 == 5755 кr/ч.
Определяем требуемый расход по зданию:
Q3 Д 239 950
ОТР == 3,6 с (t r  ( о ) ==3,6 4,[9 (105  70) == 5898 кr/ч,
Дополнительный корреI{ТИРУЮЩИЙ коэффициент
 k ДОIJ  Отр/02  5898/5755 == 1,025;
'kl0П == 1,05.
ФаI{тическое сопротивление учаСТl{а А  Э
НЭ "'" kiопН;'----Э  1,05 . 25 == 26,3 мм.
Фактическое сопротивление снстемы отопления
НфИС == 1,0252 . 981,7 + 26,3 == 1057 мм.
Фактические расходы теплоносителя ро ветвям:
., .
OC == 1,025 ' 1575 == 1614 кr/ч;
OC == 1,025 . lС05 == 1645 кr/ч;
oB == 1,025 . 1.392 == 1428 кr/ч;
. oB  1,025 . 1183 == 1210 кr/ч.
Проверка:
G Tp == 1615 +- 1645 + 1428 + 1210 == 5898 кrjч.
'Определяем Действительные перепады температур воды в СТОЯIШХ по фор-
Муле' -
. QCT
l'1t Д == 0;86  O
. д
и заносим их в бланк (табл. 3.39).
. После 31оrо можно перехбдить к расчету площади поверхности HarpeBa-
"U'ельных приборов. .

3.4. РАСЧЕТ CI-1CTEM ВОЗДУUiноrо ОТОПЛЕНI-1Я
ПРИ,менение воздушноrо отопления вместо водяноrо ДОЛЖНО быть оБОСЩJВа-
H'J. Целесообразность устройства ero устанавливается с учетом табл. 3.2. .
Системы воздушноrо отопления MoryT быть чисто реЦИРКУЛЯЩIOНIIЫМИ (без
подачи нарУ:1,Кноrо Воздуха), частично реЦИРКУЛЯllИОННЫМИ (с подачей смеси
наружноro и реIlИРКУЛЯIlионноrо воздуха) и прямоточными (работающими толь-
ко на наружном воздухе). Воздушное отопление, как правило, нужно совме-
щать с КОНДИllионированием воздуха и приточной вентитщией.
Системы воздушноrо отопления проектируют отдельными для каждой rруп-
пы ПОмещений, выделенных противопожарными стенами:
Для этоrо вида отопления предусматривается не менее двух систем или про-
ектируется одна снстема с резервным вентилятором, если не предусмотрена
система дежурноrо отопления для нерабочеrо времени. Если предусматривается
нескольк,О систем, то производительность их проеКТИРУIОТ такой, чтобы при B!>I-
ходе из строя одной из них оставшиеся обеспечивали В,помещении требуемую
температуру, но не ниже 50 С, при расчетной температуре наружноrо воздуха.
 Температуру и скорость выпуска ВQздуха из воздухораспределителей опре-
деляют расчетом, с тем чтобы в рабочей зоне были обеспечены нормируемые
параметры BHYTpeHHero воздуха. Если воздухораспределитель размещен в ра-
бочей зоне, то темпеР,атуру воздуха на выходе из Hero принимают не более
450 С.
Для'зданий, расположенных в местностях с расчетной температурой возду-
ха.в холодный период 150 С и ниже (параметры Б); подоrретый воздух в
обязательном порядке подают под окнами, если"под ними не установлены на-
rревательные приборы систем водяноrо, паровоrо или электрическоrо отопле-
ния и постоянные рабочие места расположены на расстоянии до 2 м от окон.,-  .
tJ
PlIc. 3.14. Периметрально,
кольцевая ,(а) и перимет-
ральнорадиальная (6) си-
стемы воздушноrо отопле-
ния:
1  ВQздухонаrреватель; 2 
воздухоиаrревательные ра-
диальиые каналы; 3  пери-
метральио-кольцевой возду-
:ковод: 4  устройство для
подачи воздуха.
1 2
"
f 2.
о
, При подаче i!arpeTOro воздуха по периметру помещения Moryт быть ис.
, пользованы периметрально-кольцевая или периметральнорадиальная системы
воздушноrо отопления (рис. 3.14). СПо.собы упрощенноrо проектирования [38]
позволяют рассчитывать системы мощностыо до 30 000 Вт при подаче воздуха
снизу вверх вдоль наружноrо оrраждения.
При совмещении систем воздушноrо отопления с системами веНТИЛЯllИИ
и КОНДИllионирования воздуха размещение и типы воздухораспределителей
при,нимают по условиям веНТИЛЯllИИ либо кондиционирования и проверяют
воздухораспределение на режим отопления.
Минимальный расход воздуха для системы воздушиоrо отоплення опреде-
ляется по формуле
Q
с (t r  t B )
rде Qп  теплопотери помещения, Вт; с  удельная массовая теплоемкость
воздуха, кДж/(кr . К); t r и t и  температура Harpeтoro воздуха и внутренняя
отапливаемоrо помещения, ос., .
Если система ВОЗАУшноrо отопления чисто реllИРКУЛЯllионная- (коrда это
допускается санитарными нормами и условиями взрыво- И пожаробезопасн{).
00 \ 3,6
(3.85)

сти) или прямоточая, расход воздуха, определенный по формуле (3.85), Е:РИНИ-
мают за расчетныи.. '_
Для систем воздушноrо отопления, совмещенных с системами веНТИ,JIЯllИИ
или 'КОНДИllионирования воздуха, расход воздуха определяют следующим об-
разом,
Если расход воздуха, определенный по формуле (3.85), больше расхода
воздуха, необходимоrо для веНТИЛЯllИИ (00 > ОБ)' за расчетный принимают
расход воздуха на отопление и наоборот. При этом в случае, коrда ОБ > о о ,
температуру подаваемоrо воздуха определяют по формуле
, . Q;л
t r == t Б + 3,6  O . (3.86)
с Б
в первом из этих двух случаев (коrда О О > G Б ) дЛЯ ЭIЮIЮМИИ тепла можно
применять реllИРКУЛЯllИЮ воздуха, если это не противоречит санитарным ,нор-
мам и требованиям взрыво- и пожаробезопасности.
Расход тепла для систем воздушноrо отопления определяется по следую-
щим формулам:
, для прямоточной
системы
r>3Д == сОв (tr  t H )
Т.Л 3,6
(3.87)
для реllИРКУЛЯllИОННОЙ системы
rl Д == СО О (tr""'" t B )
Т.Л 3,6
для системы с частичной реЦИРКУЛЯllией
"-
Q З Д == с (О О (t r  t 13 ) + G Б ив  t и )]
Т.П 3,6 '
(3. 88)
(3.89)
rде t H  температура наружноrо воздуха, ос. ,
Расход тепла, вычисленный по формулам (3.87) и (3.89), включает и расход
тепла на веНТИЛЯllИЮ.
Системы воздушноrо отопления рассчитывают в следующем порядке, ис-
пользуя такие исходные.данные: теплопотери помещения Q, Вт; внутреннюю
температуру помещения t Б , ос; расход воздуха для системы веНТИЛЯllИИ G Б ,
кr/ч; указания о возможности применения реllИРКУЛЯllИН и количестве наруж-
Horo воздуха О в , кr/ч, Iюторое при этом надо подавать в помещение.
Задаются температурой Harpeтoro воздуха t r , исходя из расположения
приточных устройств.
Определяют минимальный расход воздуха для снстемы воздушноrо отоп-
ления по формуле (3.85).
Сравнивают расход воздуха, определенный по формуле (3.85) с расходом
воздуха, необходимоrо для веНТИЛЯllИИ, и за расчетный принимают наиболь-
ШИй из них. .
Пересчитывают (при необходимости) температуру приточноrо воздухз по
формуле (3.86). ,
Размещают в помещенни приточные устройства и производят расчет воз-
духораздачи по методам, привед!"нным в rл. 4.
 Если параметры воздуха в рабочей зоне находятся в допустимых пределах,
расчет заканчивают. В противном случае изменяют размещение либо тип
приточных устройств, а если TO не помоrает, изменяют температуру и со.
ответственно расход HarpeToro воздуха и заново ПрОИЗБОДЯТ асчет.
По формулам (З,87)(3.89) определяют расход тепла на воздушное отоп-
ление.

4. ВЕНТИЛЯЦИЯ
И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
4.1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СИСТЕМ
ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
J
ВеНТИЛЯllИЯ и КОНДИllионирование воздуха предусматриваются для созда-
ния и обеспечения установленных нормами параметров воздушной среды в
помещениях зданий и сооружений. 'Основными параметрами являются темпе-
ратура, влажность, подвижность и запыленность возду.ха на рабочем месте или
в обслуживаемой зрне. 
Обслуживаемой Зоной в помещениях жилых и общественных зданий счи-
тается пространство высотой до 2"/ifнад уровнем пола, а в помещениях, rде люди
находятся rлавным. образом в сидячем положении (залы театров, аудитории
и т.-п.), высотой до 1,5 м над уровнем пола. .
Прн проектировании систем веНТИЛЯllИИ и КОНДИllионирования необходимо
обеспечивать нормируемые параметры воздушной'среды с помощью наиболее
. дешевых и простых способов. По этому признаку способы создания и поддер-
жания нормируемых параметров можно расположить в такой последователь-
ности: естественная веНТИЛЯllИЯ; смешанная (естественная и механическая)
веНТИШ!llИЯ; механическая веНТИЛЯllИЯ; механическая веНТИЛЯllИЯ с испари-
тельным охлаждением; КОНДИllионирование воздуха. J
Т а 6 л и ц а 4.1. Метеоролоrические услщшя в ОDслуживаемо;; зоие ПО\lещений жилы"
и общественных зданий
Период roAa
Температура, ос
Оптима.пЫiые уповия
Холодный н персходный (темпе-
ратура наРУЖ1ЮI"0 воздуха ниже
100 С)
Тепльп1 (Teмnepl\Typa нзружноrо
,воздуха 100 С и выше)
2022
2025
Допустимые условия
Холодный н переходный (темпе. I822
ратура наружноr'о воздуха ниже
10° С)
Тсплый (тсмпсратура наружноrо
воздуха 10° С и выше)
Не более чем на 30 С выше
расчетной тсмпературы на.
ружноrо воздуха (paC'JeTHble
параметры А)
Относи- Скорость
тельная движения
ВЛВ1КНОСТЬ, воздуха,
% м/с
4530 O,IO,15
60---30 ",0,25
«;65 «;0,3
«;65 «;0,5
Пр н м с ч а н н я. 1. В помсщениях оf1щественных зданий с краТlювреМСlIIlЫМ пр.е-
бываннем ЛЮi!-еit в уличной одежде в холодный пернод roAa допускается прпннмать тем-
пеРllТУРУ воздуха 16° С. 2. В помещениях обi.цественных зданиЙ, проектнруемых дли IV
климатическоrо района. в которых предусматривается установка потолочных вентилято.
ров, необходимо прннимать следующие СIЮрОСТИ двнжения воздуха в теплый период
roAa: прн теМпературе воздуха 26° С  не более 0,3, при 28° С  не более 0,7, прн 300 С
н выше  не более I м/с.
Нормируемые метеоролоrические условия в оБC,]Iуживаемой зоне жилых
и общественных зданий (табл. 4.1) принимаются соrласно СНиП 11-33-75.
Одновременно необходимо учитывать также требования, изложенные в rла_
вах СНиП по проектнрованию соответствующих зданий. Оптимальные метео_

ролоrические условия воздушной среды приним-аются при наличии в норматив-
ных документах соответствующих требований, а также там, rде их обеспеченщ:
не вызывает больших затрат (например, климатические районы 1 и 11). При
. проектировании систем КОНДИllионирования оптимальные параметры воздуш-
ной среды принимаются во всех случаях, коrда в нормативных документах
не установлены требуемые параметры BHYTpeHHero воздуха.
Приведенные в табл. 4.1 оптимальные условия установлены для . одетых
людей при пребывании их в помещении более 2 ч. При меньшей продолжитель-
ности пребывания людей необходимо для теплоrо периода' rода повышать тем-
пературу в помещении по сравнению с указанной в табл. 4.1 на 0,40 С на каж-
дый rрадус расчетной температуры наружноrо воздуха сверх 300 С.
Точность поддержания оптимальных метеоролоrических условий при
отсутствии спеllиальных требований прииимаетс (в точках установки датчи-
ков) ::1::10 C по температуре и ::1::7% по относительной влажности возд-уха.
Точность поддержания оптимальной температуры воздуха при применении
местных КОНДИllионеров-доводчиков или смесителей с индивидуальными crery-
ляторами температуры Прямоrо действия допускается принимать ::1::2 С в
ТОЧIсах установки датчИIЮВ, .
Пара-метры'наружноrо воздуха принимаются по табл, 1.5 в зависимости от
вида и назначения систем вентиляции и КОНДНllионирования: параметры А
круrлоrодично  при проектировании систем общеобменной вентиляции, в
том числе вентиляции с испарительным'. (адиабатическим) охлаждением
воздуха; параметры А для теплqrо и Б для холодноrо периодов -----:- при компен-
сациивоздуха, удаляемоrо местными отсосами; параметры Б круrлоrодично 
при роеКТl!ровании КОНДИllионирования воздуха; параметры Б в холодный
период  при проектировании воздушно-тепловых завес; параметры В Kpyr-
JIоrОДИ'IНО  только при соответствующем обосновании.
В жилых зданиях (СНиП II-Л.-71 *), как правило, устраивают естествен-
ную веНТИЛЯllИЮ  оранизованную вытяжку в каждой квартире из кухонь,
BaHHЫXKOMHaT, туалетов (уборных) или совмещенных санузлов и неорrанизо-
ванный прпток в каждое помещение через окна, форточки, балконные двери,
щели в оконных переплетах. Исключение составляют жилые комнаты, не смеж.
ные с санитарными узлами и кухнями, в квартирах без СIсвозноrо или уrЛОЕоrо
проветривания, состоящих из 4 комнат и более. В этих случях естественную
ВЫТЯж!су устраивают непосредственно из тших комнат. .
На входе в вытяжной канал, прис6единенный к сборному каналу, уста-
навливаю'т решеl1(У, допускающую монтажную реrулировку. Вертикальные
ВЫТЯЖ1JbIе каналы устраивают в несущих стенах. В крупнопанельньiх или круп-
ноблочных зданиях используют специальные веНТИЛЯllионные блоки. Для
меньшения площаДИ стен, занятых каналами, и сечения веНТИЛЯЦИОНflЫХ бло-
ков веНТИЛЯllионныё каналы из ICYXOHb и санузлов, расположенных на раз-
личных этажах, объединяют в сборный вертикальный канал" присоединяя
местные Iсаналы к сборному не ближе, чем через этаж. Для одной квартиры
Вытяжные каналы из кухни и ванной комнаты без унитаза, а также из уборной
и BaHHO или душевой допускается выполнять общими. Вытяжные вентиля-
ционные каналы из помещений объединяют на чердаке сборным rоризонталь-
ным каналом. '
В зданиях без теплых чердаков в кухнях квартир, расположенных не
менее чем на двух верхних этажах и не оборудованных rазовыми водонаrрева-
телями, предусматривают индивидуальные вентил'яторы, устанавливаемые
в обособленные каналы.
Теплые чердаки [22] рекомендуется предусматривать для зданий высотой
9 этажей и более. - 
Крыша с теплым чердаком (рис. 4.1) состоит из покрытия, наружных
стен и чердачноrо перекрытия. Покрытие выполняют обычно с утеплеIfием,
перекрытие  без Hero. Толщину и материал наружных стен чердака, как
правило, принимаюттакими же, как и наружных стен здания. В них не должно
быть сквозных отверстий; а допускаются лишь небольшие световые проемы,
заполненные стеклоблоками. Вход на чердак предусматривают, как правило,

из лестничнои клетки через дверь с rерметизируlOЩИМИ ПрOImЗ,l',ками. Для
улучшения воздухообмена чердачное пространство выполняют в виде единоrо
объема в.пределах сеlЩИИ дома. В нем не,должно быть сплошных IШНСТРУIЩИЙ,
разделяющих помещение.
Высота прохода вдоль теплоrо чердака должна быть не менее 1,6 М, отдель-
ных участков (под лотком, проrоном и т. д.)  не менее 1,2 м.
'в зданиях с теплым чердаком для обеспечения веНТИЛЯllИИ помещений
нужно применять только веНТИЛЯllионные блоки со сборными маrистральными
каналами на высоту здания и перепуClШЫМИ каналами
на высоту этажа. Размеры блоков должны быть таки-
ми, чтобы маI{симальный расход воздуха на 'одном
1
5
б
Рис.'4.1. Схема крыши с теп-
лым чердаком:
1  машинное отделенне лнфта;
2  ВЫТЯ}l(:Н1Я вентиляционная
шахта; 3  панель покрытня;
4  опорная панель: 5  панель
покрытия ЛОТI<В; 6  оrоловоК
вентиляцнонноrо блоиа; 7  па-
нель чердачноrо переирытня:
8  ВОДОСТО'JныЙ CTOK.

этаже превышал минимальный расход на дрyrом не более чем в 1,3 'раза.
Для выпуска воздуха в теплый чердак' на веНТИЛЯllИОННЫХ блоках уста-
наВ.jIивают оrоловки, выполняющие роль ,диффузора.
Вытяжные трубы канализаllИИ и мусоропровода, каналы из техн'ическоl'О
подполья, из встроенных помещений с выделением вредных веществ, а также
из помещений, оборудованных механической веНТИЛЯllией, выводятся выше
крыши.
. Вытяжную шахту выполняют на каждую сеКllИЮ дома в виде сборноrо
lюроба прямауrольной или круrлой формы. Стенки шахты делают из плотноrо
б TOHa минимальной толщиной
60 мм или с металлическим кар- ,3
касом, обшитым листами асбесто-
llемента.Каркасная стенка долж- Д4с
на иметь двойную обшивку и с
с
.:;';o.D:'
Рис. '4.2. Схема устройства вы-
тяжной шахты из теплоrо чер-
, дака;
а  с 3IЩИТИЫМ зонтом; б  с ПОД"
доном; 1  панель поирьпия; 2 
стена шахты; 3  защитный зонт;
4  паиель чердвчноrо перекрытня;
 5  водосборный поддон.
;:.,:.")S.
4,
l
l
f:
о
tJ
теПЛОИЗОЛЯIlИОННЫЙ материал внутри. Для защиты от попадания атмосфер-
ных осадков шахту выполняют с защитным зонтом или без зонта с водосборным
поддоном из металлическоrо листа (рис. 4,2). Размеры поддона в плане должны
быть на 150 мм больше размеров шахты; rлубина ero  150300 мм.
Площадь отверстия вытяжной шахты рассчитывают из условия обеспече-
ния скорости 0,51 м/с при расходе воздуха, увеличенном на 30% по сравне-
нию с нормативным объемом воздуха, удаляемоrо из жилых помещений.
При этом общее аэродинамичеСIюе сопротивленце участка, включающеrо
вытяжную шахту и чердачное помещение до дальнеrо веНТИЛЯllионноrо блока,
не должно превышать 1 Па. Отношение сторон шахты в плане (большей к
меньшей) принимают: для отдельно стоящей шахты  lШ более 1,5, для при-
строенной  не более 2.

.

, Высоту
шахты определяют расчетом, но она не должна быть менее 4,5 м
от
уровня' чердачноrо перекрытия. Над выступающими частями здания она
должна выступать на 0,5 м. '
Лестничные клетки без eCTecTBeHHoro освещения проветриваются через
вытяжные каналы и шахты, а закрытые лестничные клетки с естественным
освещением
 через вентиляциощ!Ые шахты, 011срывающиеся окна,. фрамуrи
или форточки.
При деllентрализованной подаче- наружноrо ,воздуха в помещениях жилых
зданий через реrулируемые приточные устройства, размещаемые в наружной
оrраждающей IЮНСТРУIЩИИ, устраивают rоризонтальные щели высотой 15

-30 мм в верхней чаС11f оконной коробки либо над ней [24]. При этом естествен-
ная" вытяжная вентиляция осуществляется ,!ерез реrулируемые вытяжные
сустройства, расположенные на кухне, в ванной и саНУ.'зле. Объем .притока и
вытяжки реrулирует потребитель,
Конструктнвные решения систем вентиляции и кондиционировання возду-
ха, интенсивность воздухообмена, величины выделения тепла, влаrи и вред-
ных веществ для общественных зданиЙ принимают' по указаниям соответству-
ющих rлав СНиП.


4.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ВЕНТИЛJЩИОl-аноrо
!ВОЗДУХА


4.1.1. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫ," ЗАВИСИМОСТИ


Необходимость устройства систем веНТИЛЯllИИ в жилых и общественных
зданиях обусловлена выделением тепла, влаrи и вредных rазов.
Теплопоступления от солнечной радиаllИИ, людей и оборудования опреде-
ляются на основании данных, приведенных в rл, 2.
Количество влаrи, кr/ч, испаряющейся с поверхности кипящей воды,
определяется по формуле


G w == Qr]/62 600,


(4.1)


rде Q
 тепловая мощность наrревателя, Вт; '1]
 КОЭФФИllиент полезноrо
действия, % (для поrружных IШПЯТИЛЬНИКОВ '1] == 100%).
При !=JТсутствии необходимых данных количество влаrи, испаряющейся
с 1 м 2 поверхности кипящей воды, можно принимать равным 40 Kr/(M 2 . ч).
Количество влаrи, испаряющейся со смоченной поверхности. определяется
выражением -


G w == 12,9 (v + 1,82). Р2
 Р! р,
, . . fJбар
rде v
 CI-COPOCTI> воздуха, обдувающеrо смоченную поверхность, м/с; Рl и P2

упрyrость водяноrо пара соответственно в воздухе помещения и насыщенноrо
при температуре, равной температуре MOKporo термометра, rПа; Рбар
 бара-
М2трическое давление воздуха, rПа; F
 площадь смоченной поверхности, '1'112.
Выделение уrлекислоrо rаза составляет, мr/(ч . чел.): взрослыми в состо-
янии покоя (в театрах, клубах, залах заседаний и т. п,)........з,7 .104, при работе в
учреждениях, вузах и т. n.
 4,2 . 104, при леrкой работе и работе среднеЙ
тяжести
 4,8 . 1()4, при тяжелой физической работе
 8,2 . 104, детьми в
возрасте до 12 лет
 2,2 . 104.
Требуемый объем свежеrо воздуха, м 3 /ч, для помещений, в ICOTOpbJX про-
изводится зарядка аккумуляторных батарей, в расчете на одну батарею на-
-находится по формуле -
(4,3)


(4.2)


L == 0,071 зарп,
rде 1 зар ---=- сила максимальнqrо зарядноrо тока, А; n
 число элементов
муляторной б.lтареи.


акку-




Количество вентиляционноrо воздуха, м 3 /ч, подаваемоrо в помещение,
принимается равным наибольшей из величин, вычисляемых отдельно для
каждоrо из трех периодов rода' (теплоrо, переходноrо и холодноrо) по следую-
щим формулам:
при расчете по изБыIкамM явноrо тепла
3,6Qя
 ро.зLо.зсв (tо.з
 t yx )
L 1 ==
РI1 С В (t yx
 t п )
при расчете по изБыIкам.. влаrи
. L == 10 3 W
 PO.з L O.з [(1000
 d O . з )d o . з
 (1000
 d yx ) d yx ] .
.2 рп[(1000-"--dух)dух
(1000
dп)d
J"
при расчете по избытка м полноrо тепла


(4.4)


(4.5)


'L3 =ох. '3600QI1
 PO.з L O.з [(1000
 d о . з ) 10.з
 (1000
 d yx ) 1yx]
Рп [(1000
 d yx ) 1 ух
'(1000
 d п ) l п J
. Ъри расчете по количеству выделяющиХСЯ вредных веществ (rазовыде-
ления):


(4.6)


, z
 Lo.3 (ZO.3
 Zп)
. L4 == LO.з + z
 Z (4,7)
ух п
В формулах (4.4)
 (4.7) Qя, Qп
 изБЫТI{И соответственно явноrо и полно-
ro тепла в помещении, Вт; [0.з
 КОЛИЧ,.ество воздуха, м 3 /ч, удаляемоrо из
обслуживаемой (рабочей) зоны местными отсосами, общеобменной вентиля-
цией, на технолоrические и друrие нужды; СВ
 теплоемкость воздуха,.
кДж/(кr . К); t о . з -:--- температура воЗдуха, ос, удаляемоrо нз рабочей или
обслуживаемой зоны Помещения местными отсосами, общеобменной вентиля-
llией, H
 технолоrцческие и друrие нужды; t yx
 -температура воздуха, ос,
удаляемоrо из помещения за пределами рабочей или обслуживаемой зоны;
t п
 температура воздуха, ос, пбдаваемоrо в помещение; W
 избытки влаrи
в помещении, кr/ч; d о . з
 влаrосодержание воздуха, r/Kr, удаляемоrо из
рабочей или обслуживаемой зоны помещения меСТНI,IМИ отсосами, общеобмен:
ной вентиляцией, на технолоrические и друrие нужды; d yx
 влаrосодержание
воздуха, r/Kr, удаляемоrо из помещения за пределами рабочей или обслужива-
емой зоны; d п
 влаrосодержание воздуха, r/Kr, подава
моrо в помещение;
10.з
 энтальпия воздуха, кДж/кr, удаляемоrо из рабочей или обслуживаемой
зоны помещения местными отсосами, общеобменной вентиляцией, на техиоло-
rические и друrие нужды; lух
 энтальпия воздуха, кДж/кr, удаляемоrо из
помещения за пределами рабочей или обслуживаемой зоны; 1 п
 энтальпия
воздуха, кДж/кr, подаваемоrо в помещение; Z
 количество вредных веществ,
мr/ч, поступающих в воздух помещения; ZO.3
 КОНllентраllИЯ вредных ве-
ществ, Mr/M 3 , в воздухе, удаляемом из рабочей или обслуживаемой зоны мест-
ными отсосами, общеобменной вентиляциеЙ, на технолоrические и друrие
Hyiкды; Zyx
 КОНllснтраllИЯ вредных веществ, Mr/M 3 , в воздухе, удаляемом из
помещения за пределами рабочей или обслуживаемой зоны; ZI1
 КОНllентра-
ция вред.ных веществ, Mr/M 3 , в воздухе, подаваемом в помещение; РОЯ, Рух и
Рп
 плотность воздуха, Kr/M 3 , при температуре соответственно t O : 3 ' t yx и
t n , .определяемая по формуле


0,349
Р! === 273 + t Рбар'


(4.8)


Формулы (4.4)
 (4.6) можно упростить, если принять Р О ,3 == Рух == Рп -==
== 1,2 Kr/M 3 и иметь в.виду, что d « 1000, Упрощенные приближенные-формулы
имеют следующий вид: -




при расчете по избыткам явноrо тепла
3,ЕQя  1 ,2L o 3 СВ (t o 3  t п )
L == L + ...
1 0.3 1,2с в (tyx  t п )
при Рflсч.ете по избыткам влаrи
, . 10 3 W  1,2L о . з (d O . з  d п )
L 2 == LO.з + 1 2 (d  d )
, ух п
при расчете по изuыТ!сам полиоrо тепла
'3,ЕQп  1,2L о . з (I 0.3  1 п )
Lo == LO.з + 1 2 (I  / )
, ух п
(4.9)
(4.10)
(4.11)
Параметры t о . з ' d o . a и 10.3 ПРИНИМ<JЮТ равным н нормативным параметрам
воздуха в рабочей или обслуживаемой зоне, а ZO,3  равной .предельно дo
пустимой КОНllентрации данной вредности в рабочей или обслужив.аемой зоне
помещения.
При одновременном выделении в помещение несколышх вредных веществ
однонаправленноrо действия воздухообмен в нем определяют в соответствии с
требованнями Санит-арных норм проектирования промышленных предприятий.
Если заданы параметры; однозначно определяющне состояние воздуха в
рабочей (обслуживаемой) зоне и воздуха, удаляемоrо из помещения, расчет
по формулам (4.9)(4.11) дает одно и т€> же значенне L. Если заданы значения
только одното параметра (t или d) расход 1!оздуха определяют по формуле,
учитывающеЙ изменение этоrо параметра, а значение друtоrо пара метра
определяют по полученному значению L с помощью соответствующеЙ формулы.
Параметры воздуха. удаляемоrо из помещения, t yX ' d yx ' / ух и КОНllентра-
цию вредных веществ в нем Zyx определяют в зависимости от схемы орrаниза-
llии воздухообмена .в ПОмещении (см.  4.4),
При отсутствии местных отсосов формулы (4.9)  (4.11) имеют следу-
ющий вид:
Отр == 3,6 J  1
ух п
а тр == d  d 103;
ух п
(4.12)
(4.13)
G  3 F. Qя
T P"C ( t t ) '
в ух п
rде а тр  требуемый расход приточноrо (веНТIIЛЯllиониоrо) воздуха, кr/ч,
Q  теплоизбытки (со знаком «+}» или теплопотери (со знаком «}» поме-
щения, Вт; W  вт;lrоизб-ытки (со знаком «+}» или влаrолоrлощение (со виа-
ком «}» в помещении, кr/ч. '
Для помещений, кратность воздухообмена в которых задана cooTBeJ'cTBY-
ющими rлавами СНиП, количество вентиляционноrо воздуха опр'еделяется по
формуле
(4.14)
rде V  объем
I '
на, '1 .
Во всех случаях колчество наружноrо воздуха, подаваемоrо в помещение
системами веНТИЛЯllИИ и КОНДИllИОНИРОЩШИЯ, должно быть не менее приведен-
Horo в табл, 4.2.
Оборудованне систем вентиляции и кондиционирования воздуха подбира-
ют на расход воздуха, определенный, по формулам (4.9)(4.l1), вводя повыша-
... .. "'.
L == V/lp,
помещения, м 3 ; kp  нормативная
(4.15)
кратность воздухообме-

Т а б п 1-1 n 3 4.2. инималы..ос КОЛИЧ('('ТRО J!О1ДVХИ. 11O'anaeMoro в помеще.r1ИП системам и
НfНТИJlЯЦИИ И кон.ДИЦИОННРОRаНIIЯ (СНиП 11..33..75)
Колн'[еСТRО наружноrо воздуха
Объем Поме иа 1 чел., мs/ч. и I<paTl-lОСТЬ
Помещення щення (участ- возду хообмена
ИЛИ отдель Ка, зоны), ДОПОЛНИТСЛЬНЫе
вые учаеткн при DоЭМО>К..
и зоны поме прнходящий НОСТИ ecтecl' при неООЗl\ЮJl{НОС" требовання
щеннй си на 1 чел.., ти естествеИНоrо ..
м. BeHHoro про.. проветриваfЩ1
веТрllВ8НИЯ помещения
помеuення
Производ-
Ственнь!е
Менее 20
2"0 и более
Любой
30
20
60, но Не менее
Одl-IOкраТиоrо об
мена ВомещеllИН
в час
..
60, но не меиее
20% воздухооб-
мена .
75. но не меИее
17,5% воздухо-
обмена
90, но не менее
15% B03ДYXO
обмена
105, но не менее
12,5% воздухо-
обмена
120, но не менее
10% воздухо-
обмена
Общественные
и ДРУПIе
По треСова-
НнЯМ COOTBeT
ствующих
rлав СНнП
60
При системах, подаю
ЩИХ толы{о наруж:ныЙ
воздух, 11 прн снете..
мах, работающих с
реЦИРКУJlяцией, если
последние обеспечи-
вают возду хообмен
l{раl'lI0етью 1() и (o
лее в час
ПРИ системах, рабо-
тающих с рецврку-
ляцней, но прн крат-
НОСТИ менее 10 в час
I Для зрительных заЛов
театроIЗ, кинотеатроп,
[{лубоВ, дворцов ({уль-'
туры Н друrнх помеще-
ний, в [{оторых люди.
'lВходятся' ДО 3 ", ко-
лнчество наружноrо
воздуха следуе1' при-
ннмать 20 м3/ч на
1 'JеЛ.
ющий коэффиuиент {lTP' который учитывает потери воздуха в сети воздухо-
. проводов. Величину повышающеrо КОЭффИlщента принимают равной: 1  при
размещении оборудования в обслуживаемом помещении; 1,1  для систем
с воздуховодами из металла, пластмасс и асбеСТОllементных труб длиной до
50 м; 1,15  для систем с воздуховодами из друrих материалов, а также для
.. систем с воздуховодами из металла, пластмасс и асбеСТОllементных труб дли-
ной более 50 м.
4.2.1. ldnWArPAMMA ВЛАжноrо ВОЗДУХА
При расчете систем веНТИЛЯllИИ и кондиционирования параметры и расход
влажноrо воздуха определяlOТСЯ rрафоаналитическим метоДОМ с использовани-
ем ld-диа!,раммы (рис. 4.3).
Состояние влажноrо воздуха характеризуется совокупностью следующих
параметров: температуры cyxoro термометра t, ОС; температуры MOKporo тер-

1 /'. B/,1J/ffri/,"
r Z'сР..<Ь<&.-&1f<?РЬV?1!,\f
? " "-1"- ,  )0%  :Jf3   2З/к-Q%% y#lJ, ;;:
 ti'\ " "-"'- ..< .,....  ?- ({51. 
'.% м 5%  х- ><' '<:: ><ffO;' / !I
'-..;. 58-::>-' > ->< 55%Аъо/
 Jl"" <" '" -";/ "" :,!>  \jfJ
': .-><? -/' 70 % \\)
"" ':х. '" '.> '1<. >( v){: to 1.Jfj
 '  <" i  'Jr:,\)
'*: 4бх'''-  1.>J. J<. ./ Z .  oa
\t 44><: '1--,\ 'k. f,.,)'< p
"{;; ",' "-1,,':>  lJ;.О
tp 70 , :J
'-fr +0 '7 "-  'i-"l"
= , I '"' -%-"\oy
o.H :7 '" "'1  "'" 1'- '!;> "'''O....
 '2 fs7 Z:" "-["-,, "' ,,["-, ,,
 JO , ",  ,, <:>, ,!'-t'--< 29Jt--
";" :  '" '1-   , " " ,1 ,["-" ,,["-, "v;6Q!1.--
,    I"-""-'''-[''-,'A
;  .j  . ' """ i  ",,- , "- ,"-t'-- "-1 21
"" '1.   б'о"- "-"- , "-\- , "-,,, "-V--:D
 :: I "'" '\,  "" ,1"'. ""  "" '" ,,-!,- , ,, ,,,- "- 2
'.; 16 1'- >'- "" 'I t'-- "- " "-<' '::-,28"'- "'- !;> 
:;. 1 ', -i? "1""0>';::": i ' ", "-  о
. ;; "-1"- , "-"d" "-"," '" ,,1'-25 "-).  )  ,
"б- 10. " "-,,   "- 'ь  "- ,   ",,- '2"'- >' <:i: %$!.
'-;. 8 ' "-  -b,'i'  "-   "-1"'.  1'-. -q..
'. б  .",.,;;"-,,,, 21---,:,.. 1z!!!l:
,,-<> " 1"'. "<b "- ,'\ :--.. " ,У 2100
,, 2 "-1"'. '<'i> ?" ""-." ""- '- 20, '-....1>' 
't' о "- -'i;' " """,,, 18 ;; .2!!ш.
"'.; 2 1"'. ' -э- ' '16 iP'l. O /' ..., 1900
": 4 б'  7 ' ti' 
,, б  6' "-. , "- "'14 о,)\} J1!!!!..
,-р -<> .["-," 
,, 8 , '" \"-.' If '(;<:>'>. J!p'!"
 =Ю v' "" "-t'-- "-,,, -к.'(}1- 15.
"ь 12 "', ,,-1'- 10 r:.'O ""
- -14 -<q. ''/. 1-..' .,11
 ['-;.а, , "1 '8 rJV'/ 13;7;7
 -16 r-.."" (1 
 -18 ' , '-';" '6 !}ъо.'t. / ' .1М,?'
,, 
'$ \K  I "
 '-26 ''' yl>. ,IJJ . 
t?'28 r'--''' .. I , I',.. I I: : o
-" О '-i'>-." . ,.......
J 'у ''.' C;i I 
d, ..,  \i2 i '. i  \4\  \б \ 18 . '0 12 14 16 l."'-,;O 22 24 25 28 30 .9а
2jK2'r!Ii. ('n t>i S;;'Qo 1.  \'"  'C'';'1_'\. ..:t 1:7
Возl[. i. \   g %  ,.  1'0  '-
Рис. 4.3, 1  d-диаrР2мма (Рб == 1010 rПа).

момеТ\,>а t M , ос; температуры точки росы t p , ос; влаrосодержания d, r/!{r; эиталь,
'ПИИ [, кДж/кr; парциальноrо давления водяноrо пара во влажном воздухе РП,
кПа; относительной влажности q:>, %.
(., При известных любых двух из переЧllсленных семи парам!=тров (за исклю-
чением комбинаllИЙ «температура точки росы  влаrосодержание» и {(темпера-
тура MOKporo термометра  энтальпия») можно определить остальные. При
этом используются аналитические зависимости
[== t + (2500 + 1,84t) d . 103;
Рп
ер== . 100;
Ps
d == О,Е22 epPs . 103,
, Рб  ерр s
(4.16)
(4.17)
(4,18)
rде Рб и Ps  барометрическое давл'ение влажноrо воздуха и упруrость на-
сыщенпоrо водяноrо пара, rПа. . (.
)« Массовые pacxoды I3лажноrо (а) и cyxoro (ас) воздуха связаны между со-
бой соотношением а  а
c I+Ю-:-3d
(4.19)'
При расчетах, как правило, принимают равенство расходов ВJlажноrо
и cyxoro воздуха (а  ас),
Удельная массовая теплоемкость влажноrо воздуха" отнесенная к 1 Kr
cyxoro воздуха, кДж/(кr. К), определяется по формуле
..
с == 1 + 1,84 . 1O3d. (4,20)
Если данному количеству влажноrо воздуха в результате тепловлажност-
ной обработки сооБV1:ено (или отнято) некоторое количесТl\О энерrии в форме
теплоты Qo, кДж, и в воздух введена (или удалена) влаrа в количестве W O ,
КТ, то начальные и конечtIые з}!ачения энтальпии и влаrосодержация 11' d! и
12'  будут свяэаны зависимостью .,
rде
[2[1 103419t L
d 2   ' ,W , W о '
t w  температура вводимоЙ (или удаляемой) влаrи, ОС.'
Для расчетов зависимость (4.21) можно нспользовать в упрощенном виде:
[2[1 103 =='
d2 W o '
(4.21)
(4,22)
в в случае непрерывноrо тепло- и влаrообмена с интенсивностью тепло- и вла-
rопоступлений соответственно Q, ВТ, и W, кr/ч,
[2  [1 103 == 3. 6.!L ( 4.2.3)
d 2  d 1 'w . -
Прямая, объединяющая начальную и конечную точки процесса тепло-
влажностной обработки воздуха, является лучом ПРОll€сса, а отношение
В== [2[1 103==36.!L
d 2 '  d 1 'w
 уrловым JШЭФФИllиентом, кДж/кr.
Для текущих значений 1 и d из выражений (4,23) и (4.24) имеем:
/ 1 == [1  Е (d 2  dJ 103. (4.25)
Поскольку Q и W в процессе тепловлажностной обработки воздуха MorYT
принимать ЛIобое положительное или отрицательное значение, а также равнять-
ся нулю, то oo < в < +00,
(4.24)

Возможные изменения энтальпии д! и относительнои влажности Аф, а
также знак уrловоrо . КОЭффИllиента ИЛЛIOСТРИРУIОТСЯ данными табл. 4.3.
т а б л и ц а 4.3. Изменение энтальпии и относительной влажности при изменении
температуры и влаrосодержания воздуха
 ь,а l
,ZSf  ..............I
>0
<о
о
I
о
>0
<о
м > о; Л([i  о;
Е> о
ы  о; I!.([i > о;
, EO
М > о; I!.([i > о;
Е> о
ы  о; I!.([i < о;
Е:';: О
М < о; I!.([i  о;
Е>О
м < о; I!.([i < о;
Е>О
м > о; 1J.([i < о;
E+oo
м < о; I!.([i > О
8==oo
Количество тепла,. Вт, подводимоrо к воздуху при HarpeBe или отводимоrо
при охлаждении, определяется по формуле
Q == О,278а (12  11)'
( 4.26)
Количество испаряющейся или кондеI'Iсирующейся влаrи, кr/ч, вычисля-
ется из выражения
W == G (d 2  d 1 ) , 1O3. (4.27)
rрафоаналитический метод расчета с использов<щием '1d-диаrраммы
удобен и для расчета при смешении воздуха с различными параметрами. Эн-
тальпия !см, кДж/кr, Н влаrосодержание d CM , r/Kr, воздуха, полученноrо в ре-
зультате 'смешения расхода воздуха а 1 с энтальпией 71 и влаrосодержанием
d 1 с расходом воздуха а 2 с энтальпией 12 и влаrосодержанием d 2 , определя-
ются по формулам:
1 СМ == 11 + п!2 (4.2!31
l+п
d == d 1 +nd 2 (4,29)
см l+п
rде п == а 2 /а 1 . (4.30)
Остальные параметры смеси находятся с помощью 1dдиаrраммЬJ.
При rрафоаналитическом расчете на Jdдиаrрамме находят точки 1 и 2,
соответствующие параметрам смешиваемоrо воздуха. эти _ точки соединяют
IТp ямой , которая делится точкой смеси С'так, чтобы отиошение длины отрезка
lC к длине отрезка C2 равнялось п, или чтобы отношение длины отрезка
lC к длине отрезка 12 равнялось
lJC п
 
l/2 .
Определив точку С, находят параметры смешанноrо воздуха.
Если при этом точка С окажется ниже кривой f/J == 100%, то часть влаrи
падает в виде тумана (инея). В этом случае конечные параметры воздуха соот-
BeТCTByIOТ точке 1(, ЩJИчем f/J" == 100% и ! к == ! с.
.количество влаrи, выпадающей в виде тумана (инея),
W == (а 1 + а 2 ) (ас  d K ) {o3. (4,32)

4.3. КЛАССИФИКАЦИЯ CCT!EM KOE-lДИЦИОE-lИРОВА.НJo1Я
ВОЗДУХА
Снстемы КОНДИllионирования воздуха (СКВ) по периодичности действия
, делятся на сезонные и круrлоrодичные, а в зависимости от расположения IЮИ-
ДИllионеров по отношению к обслуживаемым помещениям  на llентральные и
местные.
В зависимости от особенностей обработки воздуха СКВ бывают' прямо-
точными (работают только на наружном воздухе) и t реllиркуляцией воздуха,
которая 'может быть местной или llентральной.
Центральные СКВ подразделяются на одно- и двухканальные. В зависи-
мости от количества обслуживаемых помещений или зон одноrо большоrо по-
мещения'системы делятся на одно- и мноrозональные. По давлению, создавае-
мому вентиляторомцентральных КОНДИllионеров, СКВ бывают низкоrо (до
1000 Па), среднеrо OOOO3000 Па) и ВЫСОIюrо (СВЬПlJе 3000 Па) давления.
. Центральное реrулирование круrлоrодичиьiх СКВ может ПР.Qизводиться
каIjствеIщым' количественным или качественноколичественным методом.
Качествснный метод реrулирования предусматривает измецение параметров
приточноrо воздуха В' зависимости от наружных и внутренних метеоролоrиче-
ских условии без изменения ero расхода. При количественном методе изменя-
ется расход воздуха, а 'параметры сохраняются неизменным.. Качественно-
количественный метод предусматривает изменение как расходов, так и па-
раметров приточноrо воздуха.
В СКВ наиболее часто применяется llентральное качественное реrулирова-
ние и значительно реже  качествеННО-Iюличественное, которое, хотя и яв-
ляется-более экономичным' сопровождается нарушеJ.Шем rидравлической устой-
чивости системы. Количественное реrулирование применяется крайне редко.
Основное оборудование для обработки и перемещения воздуха обычно
компонуют в одном arperaTe':""" КОНдиuионере. В качестве дополнительноrо
оборудования используются местные п6доrреватели (охладители), вентиля-
торные и эже!щионные доводчики и смесители. При большой протяженности
воздуховодов иноrда дополнительно устанавливают вентиляторы.
Установки кондиционирования воздуха MorYT состоять из секuий (конди-
uионеры I(д и КТЦ), собираемых на месте монтажа, либо поставляться в сборе
(автономные КОНДИllионеры), ,
Основные преимущества центральных кондиuионеров: возможность об-
служивания большоrо количества помещеиий; размещение OCHoBHoro и вспо-
моrатеЛJ Horo оборудования на маЛОllешюй площади; доступность оборудования
ДIJЯ обслуживания и сосредоточение точек обслуживания в небольшом количе-
стве мест. Тепло- и ХОJiодоснабжение цеитральных кондиuионеров осуществля-
ется самостоятельными отопительными и холодильными установками, которые
MorYT располаrаться I<aK рядом с КОНДИllионерами, Т3!< и отдельио от них, в
др.уrих помещениях. Центральные установки КОНДИllионирования связыва-
ются с обслуживаемыми помещениями разветвленной сетью воздуховодов.
Воздух от центральноrо Iюндиuионера перед подачей в помещение мОЖет
дополнительно обрабатываться либо подаваться без обработки. Дополнитель-
ная обработка воздха может производиться в зональных подоrревателях (ох-
ладителях), смесителях, вентиляторных или эжекционных доводчиках. В вс-
довоздушных СКВ в !<аждое помещение поступает воздух llентральноrо кон-
диционера (первичный воздух), смешанный с во:>духом данноrо помещения,
предварительно охлажденным или HarpeTbIM в теплообменциках КОНДИllионе-
ров-доводчиков.
Местные СКВ оборудуются автономными или неавтономными КОНДНllионе-
рами, которые устанавливают в обслуживаемом помещении или в непосредст-
венной близости от Hero. Автономные местные КОНДИllионеры имеют встроен-
ные теплообменники, увлажнители и' ХОлодильные машины, что является их
основным -преимуществом.

Местные СКВ также MorYT быть прямоточными ПЛИ работать с реuиркуля-
цией воздуха. . .
Для расчета СКВ с определением расхода воздуха и состава оборудования
используются слеДУIQщие исходные данные: расчетные параметры наружноrо
воздуха соrласно СНиП 11-33-75; расчетные параметры BHYTpeHHero ,воздуха,
принимаемые cor ласно (лавам СНиП для сощветствующих жилых и обществен-
ных зданий; тепло- и влаrопоступления, определяемые расчетом; метод pery-
лирования СКВ; допускаемая избыточная температура удаляемоrо воздуха.
Избыточная температура удаляемоrо воздуха I1t yx представляет собой раз-
ность температур уходящеrо t yX и приточноrо t п воздуха, взS!тую с положитель-
ным знаком. Таким образом, t п == t yx ::!:: At yx . (4,33)
Знак в формуле (4.33) выбираIОТ из тех соображении, чтобы величина а,
определяемая по формулам (4.12)  (4,14), не была отрицательной.
Если воздух удаляется из обслуживаемой зоны, t yx == t о . з == t B , rде t B 
внутренняя температура помещения, ос.
Значения At yx принимают в соответствии с расчетом воздухораспределе'
ния (см.  4.7).
При ассимиляции теплоизбытков в качестве первоrо приближения в си-
стемах. КОНДИllионирования круrлоrодично, а в системах веНТИЛЯllИИ в холод-
ные периоды rода температуру приточноrо воздуха принимают, ниже -внутрен-
ней температуры помещения ЮI 2 С при подаче в рабочую зону, на 460,
при подаче на высоте 2,54 м от уровня пола, иа 'б80 С  при' подаче на
высоте более 4 м от уровня пола, на 8150 С  при подаче через плафоны
эжекционноrо типа.
4.4. ЦЕНТРАЛЬНЫЕ СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
При расчете центральных СКВ параметры воздуха, выходящеrо из цент-
ра.цьноrо кондиционера, определяются из условия' поддержания требуемых
параметров BHYTpeHHero воздуха в основном помещении. Требуемые парамет-
ры BHYTpeHHero воздуха остальных помещений обеспечиваются подачей соот-
ветствующеrо количества приточноrо воздуха и, при необходимости, установ-
кой зональных подоrревателен (охладителей) либо доводчиков (вентилятор-
ных или эжекционных).
. При построении проuессов обработки воздуха для различных СКВ с учетом
специфики общественных зданий приняты следующие допущения: местные от-
сосы ОТСУТСТIJУЮТ либо объем удаляемоrо ими воздуха по сравненню с общим
воздухообменом пренебрежительно мал; количество выделяющихся вредиых
ве1Цеств незначительно и объем Воздуха, требуемоrо для их разбавления до
нормативных КОНllентраций, заведомо меньше, чем объем воздуха, необходимо-
ro для ассимиляции тепловлаrоизбытков.
4.4.t. ПРЯМОТОЧНАЯ СИС'ТЕМА t(ОНДI,jЦОНИРОIВАН1Я
Прямоточные СКВ работают на наружном воздухе, без реllИрКУЛЯЦИИ. Они
применяются для тех помещений или зданий, rде COI'JIaCHO санитарным нормам'
не допускается реЦИРКУЛЯllИЯ воздуха (например, операционные, реанима-
ционные и друrие помещения больниц). .
На рис. 4.4 приведена-структурная схема прямоточноrо центральноrо кон-
диционера КТЦ. В зависимости от возникающих требований воздух в нем
может наrреваться, охлаждаться, увлажняться или осушаться, а также очи-
щаться от пыли.
На рис. 4.5 приведены ПрОllеесы обработки воздуха для расчетных условий
летнеrо (теплоrо) и зимнеrо (холодноrо) периодов.
В летний период (рис. 4.5, а) наружный воздух из приемноrо блока (точка
н) после очистки в фильтре поступает в форсуночную камеру ор'Ошения, в

которой разбрызrивается охлажденная вода, имеющая температуру ниже тем-
пературы точки росы наружноrо воздуха. При контакте с водои воздух охлаж-
дается, осушается и покидает камеру орошения с относительной ,влажностыо
«Рк.о == 95%- (точка О). Затем воздух наrревается, в воздухонаrреват€ле 2-ro
подоrрева до температуры {п' которую принимают на 11,5 С ниже теМПера-
туры приточноrо"воздуха (точка П'). После HarpeBa в вентиляl'оре и в сети воз-
духоводов на 11,50 С воздух с температурой t п (точка П) поступает в поме-
щение, rде, ассимилируя тепло- и влаrопоступления, приобретает парам€тры
BHYTpeHHero воздуха (ТОЧКа В).
В зимиий --период (рис, 4.5, 6) наружный воздух (точка Н) после очистки
в фильтре наrреnается в воздухоподоrревателе l-ro подоrрева до температуры
t 1 (точка 1). В камере орошения
происходит практически изоэн_I
тальпийное увлажиение, и воз-
"
1 2
Рис. 4.4, Структурная схема
прямоточной СКВ:
1  фильтр; 2  воздухонатрева-
qель l-ro подоrрева; 8  камера
орошения; 4 :.... воздухонаrреватель
2-то подоrрева; 5  направляющий
аппарат; б  вентиляторный атре-
ral1 кондиционера; 7  вытяжной
вентнщIТОР.
о
Рис, 4.5, Процессы обработки наружноrо
воздуха в прямоточной СКВ в летний (а}
и зимний (6) периоды.
дух приобретает относительную влажиость
«Рк.о == 95% (точка О). Затем он liarpeBaeT-
ся в воздухонаrревателе 2-ro подоrрева до
температуры t с учетом дополнительноrо
HarpeBa в вентиляторе и подается с пара-
метрами, соответствующими точке П, в помещение, rде приобретает параметры,
соотвеl'ствующие точке В. При ЭТОМ в зависимости от теПЛОЕлаЖНОСТJ:j1)rо ре-
жима помещения возможны различные варианты: 1 B > 1 п (избыточные тепло-
выделения), 1 в < 1 п (теплопотери превышают теплопоступления), d B > d п
(избыточные влаroвыделепия), d B < d п (поrлощение влаrи в помещении). На
. рис. 4.5 процесс обработки воздуха приведен для случая коrда 1.. > I п ,
Расчет прямоточнои СКВ и выбор OCHoBHoro оборудования производят с
использованием Id-диаrраммы на основании исходных данных для "1eTHero
и зимнеrо периодов с их взаимоувязкой, Расчет выполняют в такой последова-
тельности.
1. На Id-диаrрамму наносят ТОЧIШ, соответствующие параметрам вну-
TpeHHero и наружноrо воздуха,
2. По формуле (4,24) определяют уrловые КОЭффИllиенты для летнеrо
(8 л ) И зимнеrо (8з) периодов и строят лучи ПрОllессов изменениЯ состояния воз-
духа в помещении, прохо.цящие через точку В.
3. Находят точку П, соответствующую приточному воздуху (расположена
иа луче процесса изменения состояния воздуха в помещении, проходящ€м через
точку В). Температура воздуха t a> соответствующая точке П, должна отли-
чаться от температуры ВQздуха внутри помещения (в ту или друrую сторону)
не более чем на величину избыточной температуры удаJIIЯемоrо воздуха I1t yx '
Точку П и соответствующие ей значения энтальпии Iп и влаrосодержания d п
приточноrо воздуха находят для летнеrо и знмнеrо периодов отдельно.
4. С учетом принятых допущений об отсутствии или ничтожно малом вли-
янии местных отсосов а также о том, что количество. приточноrо (веНТИЛЯllИ-

oHHoro) воздуха определяется нео{)ходимостью аССИМИЛЯllИИ тепловлаrоиз{)ыт-
ков; требуемыи расход ПР'llточноrо (вентиляционноrо) воздуха а тр определяют
по формулам (4,12)  (4.-14).
5, Поскольку системы автоматики принимаемые при проектировзнии кон-
диционирования воздуха, предусматривают работу только в двух режимах
(летнем и зимнем), требуемый расход приточноrо воздуха определяют отдель-
но для летнеrо (G л ) и зимнеrо (G з ) периодов. Оборудование систем КОНДИUИОIlI1-
рования воздуха следует проверять при 00 С и температуре наружноrо воздуха,
соответствующей отключению системы отоплення.
6, Принимают l\<!етод реrу.iIИрования СКВ. Для реrулировапия СКВ жп-
лых и общественных зданий,. как правило, принимаю'!' I<ачественный метод
llентральноrо реrулирования. В этом случае расчетныи расход приточиоrо
(веНТИЛЯllионноrо) воздуха принимают постоянным и равным l:Iанбольшему из
вначений а тр (G л или G з ), а для перИЬда, для Koтoporo расчетиый расход возду-
ха оказывается меньшим, корректируют температуру приточноrо воздуха и
пересчитывают ero параметры (см. п. 7). Если применен качественно-количест-
венный метод реrулироваиия, расчет следует вести отдельно для летнеrо н зим-
Hero периодов, не увязывая их между собой. -
7, Параметры приточноrо воздуха пересчитывают по ФОРl\1улам (4.34) и-
(4.35), rде G  наибольшее из значеиий расхода воздуха (G л или G з ), а вели-
чины Q и w берут с теми же знаками, что и в формулах (4.12)  (4.14):
энтальпия приточноrо воздуха
, · 6 Q
/п == 1 B  3, о; (4,34)
влаrосодер>кание прточноrо воздуха
d == d B   . 103.
(4,35)
Обычно G л > а з .
8. По полученным в п, 7 значениям / и d на /  d-диаrрамме находят
точку П* и определяют остальные параметры прнточноrо воздуха: t и GJ'
Если G л > а з , то для летнеrо.периода точ!<а П* совпадает с точкой П, найден-
ной соrласно п. 3, а для зимнеrо периода не совпадает. Если G з > G л , то для
зимнеrо периода точка П* совпадает с точкой П, найденной соrласно п. 3, а для
летнеrо периода не совпадает.
9. Через точку Пили П* проводят вниз веРТИI<альную прямую до пересече-
ния с кривой (Р к . о == 95%, Отрезок П' п (П' Il*) соответствует HarpeBY
воздуха в вентиляторе, принимаемому обычно .10 С, а {)Трезок ОП'  HarpeBY
воздуха в воздухонаrревателе 2-ro подоrрева. Точка О соответствует состоянию
Воздуха после камеры орошения ик,о, /11,0' d ll . o И GJ".o == 95%), т. е. перед
воздухонаrревателем 2-ro подоrрева. '
10. Определяют тепловую наrрузку воздухопаrревателя 2-ro подоrрева,
Вт, отдельно для зимнеrо и летнеrо периодов по формуле
Q2 == О,278а (/  /11.0)'
(4.36)
rде / и 1 K . o  энтальпия I1рздуха .соответственно после и до воздухонаrрева-
теля, кДж/кr; G  то же, что и в формулах (4.34) и (4.35).
ll. Для летнеrо периода точку О соединяют с точкой Н, соответствующей
параметрам наружноrо воздуха. Прямая HO соответствует процессу обра-
боткн наружноrо воздуха в камере орошения (охлаждение и осушка). ДЛЯ ЗИМ-
Hero периода через точку Н проводят вертикальную линию, соответствующую
HarpeBY наружноrо воздуха в воздухонаrревателе l-ro поДоrрева. а через точ-
ку О  линию изоэнтальпийноrо процесса (l == cofIst) До пересечения этих
линий в точке 1, характеризующей параметры воздуха после воздухонаrрева-
'Iеля l-ro подоrрева. , . _

Наименование показатеJlеЙ
т а б л н ц а 4.4. Расчет воздухообмена
Источнш<,
'" раС'Jетная формула
ЗИМНИЙ
пернод
ЛетниЙ
период
PC'JeTHbIe параметры иаружноrо воздуха:
I н , ос
[н' ,<Дж/кr
d H , r/I<r
«РН' %
Расчетные параметры виутреннеrо В03-
духа:
I в , ос
[в' КДЖ/I<r
d B , r/Kr
«РВ' %
ВнутренниЙ объем помещения V, тыс. м' По заданиlO
Кол ичество чеЛовеl{ п »
Полное количество тепла. выделяемое ..
ЛlOдьми Qл, Вт Табл. 2.24; Qл  qn
Теплопоступлеиня от солнечноlI радиа-
ции Qc.p' Вт
Тсплопоступления от технолоrнчеСl<оrо
оборудоваиня QT.O' ВТ
Теплопоступления от нскусственното ос-
вещения Qи.о, Вт
Теплопотери помещения, не компенеи..
руемые системой отопления, QT.n; Вт по paC'JeTY
Впаrовыделеиия от людеЙ W л' Kr/'J Табл. 2.24
Влаrовыделення от технолоrическоrо
оборудовання W т.о' I<r/ч
Избыточные тепловыдеJlення Q, Вт
Избыточные влаrовыделения W,. Kr/'J
Уrлоюй коэффициент ЛУ'Jа процесса для
помещеннй Е, кДж/кr
Избыточная температура
воздуха 6.t yx ' ос
Прииятые параметры ПРиТОЧноrо воз-
духа:
,I п , ос
[п, иДж/кr
d п , r /I<r
II'п. %
ТребуемыЙ расход ПрИТО'JIЮro (веитиля-
ционноrо) воздуха а тр , кr/ч
РасчеПIЬJЙ расход ПрНТОЧJюrо (вентили..
цисшюrо) воздуха принятыЙ прн ка-
чественном реlулир(JваI1Ш], О, кrjч
Факrнческне параметры приточноrо воз-
духа:
СНнП II-33-75;
табл. 1.5
Соответствующая r ла-
ва СНнП
По расчету
»

По расчету
Q  Qл + Qc.P +
+ QT.O + Qи.о  Qт.п
W  Wл+W т . о
(4.24)
удаляемоrо По расчету воздухо-
разда'JИ
*
t ll , t п . ос
.
[п' lп. кДж/кr
.
$ d п . d n . r/!<r
II'' II'п' . %
ФJКТИ'JеСI<8Я изБЫТО'Jная температура
удаляемоrо воздуха 6.tx' ос
I(parnocTb воздухообмена kp. ч1
(4.33);
[d-диаrрамма
(4.14)
(4.14)
(4.34);
(4,35)
(4.33)
(4.15)
24 31
23 57,4
0.4 10,3
70 37
18 22
34,6 43,1
6,5 8,3
50 50
6 6
450 450
65 200 65 200
58 000
5000 5000
10000 10000
24,7 39,3
Ю200 1з8 200
24,7 39,3
11 700 12700
5 '5
13 17
28,2 'л
6 7,8
65 64
49400 81600
81600 81600
15.5 17
31.1 37
6,2 7,8
57 64
2,5 5
11,3 11,3

Наш\:rенование ПОК3З8телеit
Т а б л wц а 4.5. Расчет наrрузок кондиционера
Летний
период
Расчетные парамтры наружпЬrо воздуха:
t Ht ос
l и , кДж/кr
а н . r/Kr
 QJH' %
ФактнчеCl<ие лараметры приточноrо Воз-
духа:
'*
t JJ , ' п ' ос
.
l л , lп, КДЖ/lrr
'*
а п , d л , r/Jrr
'*
QJл' QJп' %
РаС'JетныЙ rасход приточноrо (вентиля-
циопноrо) воздуха, прииятый при као
"ественном реrУЛИРОВ81IИИ, О, Kr /ч
Коэффиц"ент. У'Jитывающий транспорт-
ные потер" ROздуха, k Tp
РасчетныЙ расход воздуха, проходящеrо
'Jерез Iюндиционер, G копд ' кт /ч
Параметры прпточното воздуха после
воздухонасревателя 2- ro подоrрева:
,t n , ос
l л , КДЖ/I<Т
а п , r/Kr
QJл' %
Параметры воздуха после обработки в
камере ОрОlLення:
t к.О' ос
l к . о ' кДж/кr
а к . о , r/I<r
QJ!CO' %
Колнчество воздуха, проходящето через
дождевое npOCTpQHCTOO, О д . п ' ю'/ч
Параметры воздуха после 'воздухонаrре
Вателя 1-1'0 noAorpeBa:
t 1t с!с.
1 1 :,кДж/ю'
d.. !'/Kr
QJ1' %
Охлаждающая мощность камеры ороше-
ння Q,co' Вт
Телловая наrРУЗК8 воздухонаrревателя
l-ro подотреВа Q" Hr
Тепловая HarpY3Ka воздухонаrревателя
2- ro подоrрева Q., ВТ
I(опичество воды, испаряющейСя (КОН-
денсирующеЙся) В камере орошения,
W к.о' кrlч
Источник.
расчетная формула
СНиП 11-33-75;
Табл. 1.5
Табл. 4.4
"
СНиП 11-33,75
G 1юпд  Gk Tp
1----4- диаrрамма
"
О д . п  G коид
1d-днаrpамма
(4.39)
(4.37)
(4.36)
(4.38)
ЗимниЙ
лериод
24
23
0,4
70
31
57,4
10,3
37
15,5
31,1
17
37
6,2
7,8
57
64
81600
81600
81600
81600
14,5
30,1
6,2
60
16
,36
7.8
, 70
8
N,I
6.2
95
11
31
7,8
95'
81600
81600
23,2
24,1
0,4
3
600 000
1 070 000
136 000
113 '400
474
204

12. Определяют тепловую наrрузку воздухонаrревателя 1-ro подоrреВа,
Вт, для зимнеrо периода по формуле
Q1 == О,278а (/1  /н), (4.37)
rде 11 и /н  энтальпия соответственно воздуха после воздухонаrревателя и
наружнvrо воздуха, кДж/кr.
13. Определяют количество воды, испаряющейся (конденсируюrцейся) в
камере орошения, д€льно для зимнеrо и летнеrо периодов:
3 .
W,{.o == G (d K . O  d,J 10 . . (4,38)
При W к,о > О происходит испарение, а при W к.о < О  конденсация
В,;IШ"И в камере орошения.
14. По ld-днаrрамме определяют температуру рециркуляционнои ВQДЫ,
Оllа равна температуре MOKporo термометр!,! для точки О, соответствующей па-
paMeтpa;'J' 'воздуха на выходе из ка-меры орошения.
Расход рециркуляционной воды определяют расчетом камер орошения.
 15. Определяют охлаждающую мощность камеры ороше«ия 'для летнеrо
периода:
QK.O == О,278а (Iи  1 K . o )'
rде /к.о  энтаЛЬИИ}I воздуха после камеры орошения, кДж/кr; G  расчет-
ный расход воздуха, кrjч,
В случае примеиения вместо камеры орошения поверхиостных орошаемых
воздухоохладителей или блоков тепломассообмена порядок и методика расчета
He изменяются, ..
Ilример. Определить расчетные pacxoды приточноrо воздуха, а также рас-
ходы тепла и холода, необ1(одимые для обработки этоrо воздуха в прямоточ-
ной СКВ. ' .
Исходные данные и результаты расчетов заносим в табл. 4.4 и 4.5.
Принято, что КОИДИllионер обслуживает одно помещение и расположеи в
непосредственной близости от Hero. Это позволяет не вводить КОЭффИllиеиты иа
потери воздуха в сети воздуховодов (k Tp  1),
(4.39)
4.4.1. Ct<B с ПЕРВОЙ РЕЦИРt<У'nЯЦИЕЙ
С целью экономии энерrозатрат на HarpeB и охлаждение воздуха в тех
случаях, !<оrда по нормам допус({ается ero реllИРКУЛЯllИЯ, проектируют СКВ
с переменными объемами наРУЖIIоrо и реUИРКУЛЯllионноrо воздуха по одно-
или двухвентиляторнои схеме с одним ИЛИ двумя реllИРКУЛЯUИОННЫМИ каналами
(двухвентиляторная схема более предпочтительна). К широкому применению
рекомендуются схемы с одной реllиркуляцией. Схемы с двумя реllИРКУЛЯllИЯМИ
относятся к спеllиальным схемам и их применение должно бьrrь обосновано.
Параметры воздуха в помещении реrУЛИРУIОТСЯ, как правило, качествен-
ным методом, поэтому расходы наружноrо и BHYTpeHHero (реЦИР!<УЛЯllиоиноrо)
воздуха изменяются так, чтобы суммарныЙ расход сохранялся постоянным,
Для расчета СКВ С' рециркуляцией дополнительно к исходным данным,
использовавшимся при расчете прямоточных СКВ, задаются требуемой в со-
ответствии с санитарными нормами подачеЙ наружиоrо воздуха GИН.
В системах с первоЙ реuиркуляцией обработку воздуха в центральных кон-
ДИllионерах КТЦ можно IlРОИЗВОДИТЬ по разJU;lЧНЫМ схемам. Как правило,
Ilрименяются схемы с подачей реllиркуляционноrо воздуха перед фильтром
и воздухонаrревателем I-ro подоrрева (рис. 4.6). Если в процессе смешения
происходит выпадение влаrи из смеси наружноrо и реllиркуляционноrо воздуха
(точка, СООТВ'етствующая составу смеси, находится ниже кривой qJ == 100%),
({ применеНIIЮ допускается- специальная схема с первой реЦИРКУЛЯllией после
воздухонаrревателя (пунктирная линия на рис. 4.6). Воздух в СКВ с первой
реllИРКУЛЯllией обрабатывается следУ.ющим образом (опиание дается для
расчетных режимов). .

в леТН{IЙ период с llелью экономии холода наружныЙ воздух в Iюличестве,
соответствующем саиитарной норме, смешивается с более холодным внутрен-
ним воздухом. Смесь очищается в фильтре, охлаждается и осушается в камере
орошения, а затем, при необходимости, наrревается в воздухонаrревателе 2-ro
подоrрева. Обработанный возду.х--подается в обслуживаемое помещение с пара-
метрами приточноrо воздуха. В помещении приточный воздух ассимилирует
тепло" и влаrоизбытки; ero параметры уравниваются с параметрами внутрен-
Hero воздуха, Рециркуляционным вентилятором воз-дух забирается из поме-
щения, часть ero возвращается на реllИРКУЛЯЦИЮ в кондиционер, а остальное
количество удаляется наружу. - .
в зимний период с целью экономии тепла смесь теплоrо BHYTpeHHero воз
духа и ХОЛОДlIоrо наружноrо, количество KOToporo должно быть не ниже сани-
тарнои нормы, очищается в фильт- l'
ре и наrреваетtя в воздухонаrрева- В ,ф'/'
теле l-ro подоrрева. Наrретый воз.. -1'*
б н
Puc. 4.6. Структурная схема СКВ с
первой реllиркуляuией:
1  фильтр; 2  воздухонаrреватель
1-to подоrрева; 8  камера орошения;
4  воздухонатреватмь 2-ro подоrре-
ва; 5  направляlOЩИЙ аппарат; 6 
вентиляторный arperar кондиционера;
7  рециркуляционный вентилятор.
{;8iR 1
d
а
rJ
Рис. 4.7. ПРОllессы обработки воздуха в
летний (а) и зимний (6) периоды в СКВ
с первой реllиркуляuией.
дух обрабатывается в камере ораIUения
и подоrревается в воздухонаrревателе
2-ro подоrрев,а до достижения требуе-
мых параметров приточноrо воздуха.
ПРИТОЧIIЫЙ воздух поступает в помещение, rде ero п'араметры уравниваются с
щ!рамеl'рами BHYTpeHHero воздуха. Реll!fРКУЛЯЦИОИНЫМ вентилятором воздух
забирается из помещения, часть ero возвращается на реЦИРКУЛЯllИЮ в кон-
ДИllионер, а остальное количество удаляется наружу. В условиях, отлича/9-
щихся от расчетных, соотношение наружноrо и реЦИРI{уляциониоrо воздуха
соответствующим образом изменяется. '
СКВ с первой реllИРКУЛЯllией рассчитывают с использованием ld-диа-
rpaMMbJ в Та!ЮЙ последовательности (рис. 4.7).
Пункты 19 выполняют аналоrично соответствующим пунктам расчета
прямоточной СКВ. '
10. Находят точку В', соответствующую параметрам реllиркуляционноrо
воздуха, HarpeB KOToporo в вентиляторе принимают 10 С (d B == d, t ==
t B + 1). '-
ll. Находят точку С, соответствующую параметрам смеси рециркуляцион-
Horo и наружноrо воздуха. Для этоrо точки Н и В' соединЯIОТ прямоЙ. Отноше-
ние длины отрезка В'  С к длине отрезка В"  н равно отношению расхода
-}jаружноrо воздуха ОН к расходу приточноrо (смешанноrо) воздуха О, опреде-
, ленному в соответствии с пп. 46. .
12. Для зимнеro периода положение точки С определяется тем, что расчет-
Ный расход наружиоrо воздуха должен быть не меньше санитарной нормы,
а энтальпия смеси J с должна быть не больше энтальпии воздуха после камеры
орошения 1 K . o , определенной в соответствии с п, 9.
Расчетный расход наружноrо воздуха ОН определЯIОТ следующим образом.

Находят минимально допустимый по санитарным нормам расход наружноrо
воздуха HH и вычисляют энтальпию смеси реllиркулящюнноrо и lIаружноrо
воздуха при минимально допустимом расходе, наружноrо воздуха (для зимнеrо
- периода):
] М8КС 
С 
]HaHH + [ (а  GИIl)
G
(4.40)
rде 1  энтальпия реllиркуляuиоиноrо воздуха (см. п. 10), кДж/кr,
Если 1 M8KC  i то G == а мнн И [ == [M8I<C
С -...;;:: к.о' 11 Н С с.
Если 18!<c > 1 K . 0 , то [с,== 1'<'0' а а н определяется по формуле
/ [
а н  ,В К.О а. (4'.41)
[BIJ1
..Если [С == [к.о' воздухонаrреватель l-ro подоrрева не применяется, смесь
реUИРКУЛЯllионноrо и наружиоrо воздуха обрабатывается при [сопst в камере
орошения и доводится в воздухонаrревателе 2-ro подоrрева до параметров воз-
духа, соответствующих точке П' (приточный воздух перед вентилятором),
Если 1 С < 1 К.О' riроизводится HarpeB воздуха в воздухонаrревателе l-ro
подоrрева до температуры, определяем-ой точкой 1 (d 1 == dc, [] == 1'<'0)' G
последующим изоэнтальпийным увлажнением в камере орошения (линия lO).
Тепловую наrрузку на воздухонаrреватель l-ro подоrрева, Вт, в этом слу-
чае определяют по формуле \ -
Ql == О,278а (/1  [с), (4,42)
rде G и 11  то же, что и в формуле (4.37).
Если точка смеси рециркуляционноrо и наружноrо воздуха С лежит ниже
кривой f/J  100%, применяется предварительный HarpeB воздуха 'до ,смеше-
ния. Если такой подоrрев не примеияется, допускается выполнять rрафо-
аналитический расчет, оперируя точкой С как условной, если выпадение влаrи
из воздуха не препятствует нормальной работе сеКllИЙ кондиuионера.
13. Для летнеrо периода положение точки С определяется тем, что расход
наружиоrо воздуха должен быть не меньше расхода по санитарным нормам.
Линия С  О соответствует ПрОllессу обработки смеси реllИРКУЛЯllионноrо и
наружноrо воздуа в I<aMepe орошения (охлаждеиие)I осушка). Охлаждающую
мощность камеры орошения для летнеrо периода, Вт, определяют по формуле
Q,<.o == 0,2780 (/с  [!<.о)' (4.43)
rде G и 1 ко  то же, что и в фрмуле (4.39).
14. Количество воды, испаРЯIощепся (конденсирующейся) в камере ороше-
ния, определяют отдельно для зимнеrо и летнеrо периодов по формуле
, 1
W К.О == G (d K . O  d c ) 10 . (4,44)
Рассмотренный порядок расчета сохраняется в случае применения орошае-
мых воздухоохладителей или блоков тепломассообмена.
Пример. Определить расчt;Тные расходы приточноrо воздуха, а также рас-
ходы тепла и холода, необходимые для обработки этоrо воздуха в с11'стеме кон-
диционирования воздуха. РеЦИРКУЛЯllИЯ воздуха допускается.
Исходные данные и резулътаты расчетов заносим в табл. 4.6 и 4.7. Принято,
что кондиционер обслуживает одно помещение и расположен 1! непосредственной
близости, от Hero (k Tp == 1). .

Т а б л и ц" 4.6. Расчет ВОЗДУХОQб.fена
Наименование показате.r,еii 1рче';.ЧФ1IУЛ" 
Знмвн!!
пернод
Летний
пернод
Расчетные параметры наружноrо воздуха:
t H , ос
[11' кДж/кr
d H , r/I<r
СРн' %
РасчеТllые параметры внутреннесо В03-
духа:
t B , ос
[в' КДЖ/IП
d B , [1К1
СРВ' %
внутренниfJ объем помеIдениЙ V, ты:с. мЗ
КОЛИЧСС1 во tJелаВе!{ п
Полное I{ОJ1ичеС1ВО. TeI1na, Dыделясмоrо
людьми, Qл, Вт
ТеПЛОПОСТУПJ1ения от СОJ1нечноЙ раД>lации
Qc.P' Вт
ТеПЛОЛОСТУПJ1ення от теХIlолоrичеСI<оrо
оборудования QT.O' ВТ
ТеплопоступлеllНЯ от искусственноrо ос-
вещения Qи.о, Вт
Теплопотери помещення, не компенсируе.
мые системоЙ отопления, Qт.п, Вт '
ВJ1аrовыдеJ1еиия от людеЙ W до кr/ч
Влаrовыделеиия от технолоrическоrо обо
рудоваиия 1\1' Т,О' кr/ч
Избыточиые тепловыдеJ1ения Q, Вт
Избыточные ВJ1аrовыдеJjеиия W, кr/ч
УrловоЙ коэффициент л}'ча процссса для
помещениЙ е, кДж/кr
Избыточяа" температура удал"емосо
воздуха At yx ' ос '
Прннятые параметры прнточноrо Воздуха:
t п , ос
[п' кДж/кr
d"fl' r/Kr
Cj)п' %
Треб}'смыЙ расход приточноrо (вентиля-
ЦИОIllюrо) воздуха О тр ' кr/ч
РасчетныЙ расход прнточноrо (веитиля-
ционноrо) воздуха, ПРИНIIТЫЙ при ка.
чественном реrУЛИРОВ8НИИ. Ч, кr/ч
Миннмалыю допустимыЙ расход наруж
Horo B03ДYX oHII, Kr /ч
ФактичесIПIC пара метры приточноrо В03.
духа:
.
t л , t п ,' ос
.
[п' [п. кДж/кr
d, d п , r/Kr
.
СРЛ' {j>п, %
Фактическая IIзбыточнаlI температура
удаляемоrо воздуха At, ос
Кратность воздухообмена k p ' ч1
СНиП I1-33-75;
табл. 1.5
Соответствующан rла.
па СНIIП
По задаШIIО
»
Табл. 2.24; Qл  qll
По расчету
,.
»
По расчету
Табл. 2.24
По расчсту
Q QJ1 + Qc.p+
+ QT. + Qио  QT.n
W  W л + W т.о
(4.2-1)
По расчету воздухо-
раздачи
(4.33):
[d.диаrрамма
(4.14)
(4.14)
С:шитарньJC rюрмы:
o"H  1,2 . 20/1
(4.34);
(4.35)
(4.33)
(4.15)
24
23
0,4
70
31
57,4
JO.;3
37
20
38,8
7,4
50
5,5
400
46 400
22.
43,2
8,3
50
5,5
400
42600
'14500
8600
8600
16
17,6
55 000
65 700
16
17,6
13400
5
12.100
5
J5
32,3
6,9
64
32 000
17
37
7,8
.64
38 200
38 200
9600
38 200
9600
16
33,6
7
61
17
37
7,8
64
4
5,8
5
5,8

НаимеIIОВlНие покаsателей
Т а б л и ц а 4.7. Расчет HarpY30J< J<О1JДИЦИQнера
ЛетниЙ
пернод
Расчетные параметры наружнurо поздуха:
t B , сс
I н , КДЖ/J<Т
d,p r/Kr
фн, %
ФактнчеСI<ие параметры прнточноrо воз.
духа:
.
.t п , t п' СС
,;
I п , I п , кДж/кr
d, d п : Т/КТ
*.
ф;, фп' %
Параметры воздуха ПОС!lе реtlНРКУЛЯ-
ЦИННОI.О вентилятора:
t B , СС
I в , КДЖ/КТ
d B , ,T/Kr
([>':, %
РасчетныЙ-расход ПрНТОЧf10rо (вентнля-
ционноrо) воздуха. прннятый при ка-
чественном ретулвровании, О, кr/ч
I,озффициент, учнтывающнЙ Т)Jанспорт-
ные потер н "озду Ха, k Tp -'
РаС'Jетный расход воздуха, проходящеrо
через КОНДIщионер, Окоид, кr/ч
Минимально ДОПУСТИМый расход наруж-
восо воздуха а;::ин, Kr /'1
Параметры приточното воздуха после
водухонаrревателя 2-ro подоrрсва:
t п , ос
I п , КДЖ/КТ
i
d n , r/Kr
фп' % I
Параметры воздуха после обрабоТI<Н в
камере орошения:
t,<.o' ос
1'<'0' кДж/кr
d/{,o' r /Kr
СРК.О' %
Эн1'аЛ1,ПШI смеси рецНРКУЛ>щионноrо и
нару>ю-юrо воздуха прн минимально до.
пустимом расходе наружното воздуха (4,40);
(для зимнеrо пернода) I31{C, КДЖ/КТ id-дватрамма
РасчетныЙ расход наружноrо воздуха
ОН' Kr /'1
Расчетный расход рециркуляционноrо
воздуха Ор' кr/ч Ор  о  Он'
Параметры СМССн рецнркуJlЯцнонноrо н
наружвоrо Еоздуха;
t c ' ос Id-диатрамма
I с , кДж/кr
ИСТQtlllИК,
расчетная Формула
СН"П П-33-75;
Табл, 1.5
Табл. 4.6
I d- диаrрамма
Ta(JJJ..4,6
СНиП П-33-75
Оконд  Ok Tp
Саннтарные нормы;
оИII  ',2.20n
I ---d- диа rp:iMMa
3нмниi1
перllОД
2.i
23
0,4
'70
31
57,4
1.0,3
37
16
33,6
7
61
17
37
7,8
64
21
39,8
7,4
47
23
44,2
.8,3
47
38 200
38 200
38 200
38 200
О600
9600
15
32,6
16
36
7,8
69
65
9,4
27
7
95
!l
31
7,8
95
24
(24 < 27)
-9600
28 600
9600
28 600
9,8
24
25,2
47,6

.1"  Наименование ПОI<азателей
ПродолжеlJuе табл. 4.7
ИСТОЧНИК. Зимнн!! Летни!!
расчетная Формула период период
1 dдиarpамма 5,6 8,8
74 44
Од.п  (} 38 200 38 200
1 d- диаrrамма 12.8
27
5,6
60
(4.4З) 176000
(4.42) 31800
(4.36) 59 500 53 000
(4.44) 53,5 3В,2
d c ; r/Kr
СРС' %
1\0личеC'J'.ВО воздуха, проходящеrо через
дождевое пространство. Од.п' кr/ч
,Параме,ры воздуха после воздухонаrре
вателя 1  ТО подоrрева:
11' ос
1,. кДж/кr
d,. т/кт
ср,. %.
Охлаждающая мощность камеры ороше-
ния QK,O' ВТ
Тепловая JlarpY3Ka воздухонаrреваТeJIЯ
l-ro 'подоrрева Q,. ВТ '
То же. 2-ro пс>до;'рева Q.. ВТ .
I\олнчество воды, испаряющеilс!! «{он-
денснрУlOщейся) в камере орошения,
W K . O ' Kr/'J
4.4.3. СI(В С ПЕРВОЙ И ВТОРОЙ РIЩИРКУJJllЯЦИЯМИ
 СКВ с двумя реЦИРIj:УЛЯЦИЯМИ (рис. 4.8) обеспечивает еще большую экО:
номию тепла и холода, чем система с первой реllИРКУЛЯllией. В большинстве
случаев отпадает необходимость в подоrреве воздуха в воздухонаrревателе 2-ro
подоrрева в летний период. Вместе
с тем требуется более rлубокое ох-
-лаждение воздуха в камере ороше-
ния', что не всеrда возможно. Такая
-схема не применяется, коrда линия,
соединяюща?I точки с пар'аметрами
воздуха после рециркуляционноrо
7
БJыr
4
3
2
1
Рис. 4.8. Структурная схема СКВ с'
первой и второй реЦИРКУЛЯllИЯМИ:
-J  фильтр; 2 - воздухонаrреВ,атеЛl>
l-ro цодотрева; 3  камера орошения;
4  воздухонаrреватель 2ro подоrре-
па; 5  направляющиЙ аппарат; б 
вентиляторный атретат кондицнонера;
7  реЦИР({УЛЯllИОНIIЫЙ вентилятор.
.1
в'
1
н
d
а, о
P,IC. 4.9. ПРОllессы обработки воздуха в
Jlетний (а) и зимний (6) периоды в СКВ
с первой и второй реllИРКУЛЯllИЯМИ.
вентилятора и перед приточным вен-
тилятором, не пересекается с. кривой
4рк.о == 95% ИJIИ пересекает ее в области
ОТРИllательных значений температур.
В КОНДИllионере КТЦ обработка воздуха с двумя реЦИРКУЛЯllИЯМИ относит-
ся к Специальным схемам обработки.

Исходные данные для расчета и построения ПрОllесса'на ld-диаrрамме те
же, что н для СКВ с одной реllИРКУЛЯllией.
Наружный воздух в количестве, соответствующем санитарной норме (он),
смешивается с частью (Ор) реllИРКУЛЯllионноrо воздуха (первая рeuиркуляция)
и очищается в фильтре. .
В зимний период смесь наrревается в воздухонаrревателе l-ro подоrрева
и обрабатывается в камере орошения практически при 1 == сопst. После камеры
орошения добавляется еще часть (Об) реllиркулящюнноrо воздуха (вторая pe
llИРКУЛЯЦIlЯ). Весь воздух проходит через воздухонаrреватель 2-ro подоrрева
и веНТIIЛЯТОРОМ подается в обслуживаемое помещение.
В летний период смесь наружноrо воздуха и воздуха, подаваемоrо на пер-
вую реllИРКУЛЯllИЮ, обрабатывается в камере орошения или блоке тепломассо-
обмена. После обработки подмешивается воздух в:о;юй реllИРКУЛЯllИИ с таким
расчетом, чтобы параметры смеси соответствовали параметрам воздуха перед
вентилятором, т. е. чтобы отпадала необходимость в работе воздухонаrревате-
ля 2-ro подоrрева.
Расчет и построение ПрОllессов обработки воздуха на ld-ДИаrраммс на-
чинают с летнеro периода (рис. 4.9).
1. Наносят точки В иН, соотвеТСТВУЮIЩ!е расчетиым параметрам внутрен-
Hero и наружноrо воздуха. '
По велнчинам тепло- и влаrоизбытков по формуле (4.24) определяют yr-
ловой КОЭффИllиент луча прОllесса изменения состояния воздуха в помещении Е.
2. В соответствии с расчетом - воздухораздающих устройств ПРШIИмают
величину избыточной температуры удаляемоrо ВQздуха дt ух '
3. На ld-диаrрамме наносят точку П, соответствующую параметрам при-
точноrо воздуха.
4. Определяют параметры воздуха перед приточным вентилятором (точка
,П') и после реllИРКУЛЯllионноrо вентилятора (точка' В') с учетом тoro, что в
вентиляторе воздух наrревается на 10 С при постоянном влаrосодержании.
Точкн П' и В' соединяют прямой, продолжение которой должно пересекаться
с кривой Ч'к,Q  95% в оБJJасти положительных температур. Если это не про-
исходнт, применеIИе СКВ с двумя рециркуляциями невозможно.
Точка пересечення продолжения прямой 8' П' с кривой Ч'к.о == 95%
(О) определяет параметры воздуха после обработки в камере орошения
(блоке тепломассообмена, поверхностном воздухоохладителе): t K . O ' Тк.о, .o И
Ч'К.Q == 95%. Для случая, коrда температура обработанноrо воздуха t,<.o >
> 80 С, применяются камеры орошения, ЕСЛИ,же эта температура находится в
пределах от О до 80 С, то к установке принимают блок тепломассообмена илн '
поверхностный воздухоохладитель.
5. По формулам (4.12)  (4.14) определяют расчетный расход приточноrо
воздуха в летний период 'из условия аССИМИЛЯllИИ тепло- и влаrоизбытков
(ОЛ) И расход наружноrо воздуха, соответствующий санитарной норме (011);
расход воздуха на первую реllИРКУЛЯllИЮ
TT
Ор == , ОЛ  О'" (4.45) ,
ТВ  ТК.О
на вторую рециркушщиlO
1  Т/{.О
Об == , ОЛ,
1 B  ТК.О
(4.46)
Точка С, характеризующая параметры смеси воздуха после первой ре-
ЦИРКУЛЯllНИ, лежит на линии В'Н.
-/ Параметры смеСИ'ВОЗДУХii после первой реllИРКУЛЯЦИИ (точка С) находят 1]0
l-диаrрамме или по формулам

[с ==- Op/ + 0H/" (4,47)
Ор + он
dc Opd + OlidH (4.48)
.. Ор + он
6. За расчетный расход приточноrо воздуха О принимают значение ОЛ.
так как ОЛ > О з .
.Расходы'реllИРКУЛЯllионноrо воздуха Ор и Об принимают одинаковыми для
зимнеrо и летнеrо периодов, так как это превышает rидравлическую устойчи-
 .'
. Точка С' соответствует параметрам воздуха после второй реllИРКУЛЯЦИИ.
7. Тепл.QВУЮ наrрузку воздухонаrревателя l-ro подоrрев для знмнеrо пе-
риода определяют по формуле
Ql ==о 0,278 (он + Ор) (/1  /с). (4.49)
. 8. Тепловую наrрузку воздухонаrревателя 2-ro подоrpева для зимнеrо пе-
риода вычисляют по формуле .
Q2  0,2780 (J  (), (4,50)
rде '  энтальпия воздуха перед В03духонаrревателем 2-r.o п.одоrрева, .опре-
деляемая из выражения
. (он + Ор) 1 K . o + Gб/
1c == о ' (4.51)
9. Q,хлаждающую мощность камеры орошения для летнеrо рериода .опре-
деляют по формуле
QK.O == 0,278 (он + Ор) (/с  1 K . o )' (4.52)
10. Количество воды, нспаряющейся (конденсирующейся) в камере t>р.оше-
ния, вычисляют отдельно для зиМ'Неrо и летнerо периодов:
W K . O == (О" + Ор) (d K . O  d c ) 103. (4.53)
4.4.4. ЦЕНТРАЛЬНЫЕ мноrОЗОНАЛЬНЫI: СКВ
Центральные мноrозональные СКВ применяются в помещениях большоrо
объема с различной ориентацией по странам света и различной интенсивностью
солнечной радиаllИИ, в помещениях с неравномернымн по площади тепло- и
влаrовыделеииями, а также в зданиях с большим количеством кондиционцруе-
МbIX помещений и в мноrоэтажиых зданиях. Применеиие мноrозональных СКВ'
более экономично, чем устройство для каждоrо помещення индивидуальноrо
КОИДИЩlOнера, Однако такие системы MorYT поддерживать с заданной точ-
lOстью, как правило, только один из параметров виутреннеro воздуха  темпе-
ратуру или относительную влажность.
Мноrозональные системы КОНДИllиоН,ирования воздуха бывают прямоточ-
ными и С реllиркуляцией. При устройстве реЦИРКУЛЯllИИ, как правило, приме-
няют двухвентиляторную схему н устраивают общую реllИРКУЛЯllИЮ. В случае,
коrда общая реЦИРКУЛЯllИЯ невозможна по IЮНСТРУКТИВНЫМ и друrим соображе-
ниям, устраивают миоr030нальные системы с поэтажными вентиляторными
дОВодчиками, с пом.ощью которых производится рециjJКУЛЯЦИЯ воздуха в пре-
делах каждоrо этажа. '
Поддержание оптимальных парамe-rров воздуха в помещениях с различны-
ми тепловлажностными режимами осуществляется реrулированием количества
ПQдаваемоrо воздуха либо ero параметров.

Одной из разновiщностей мноrозональных СКВ является двухканальная
система, которая позволяет обслуживать большое количество помеще-
ний с ,различными тепловлажностными рёжнмами. Преимуществами этих С:КВ
являются отсутствие вблизи -обслуживаемых помещений различных тепло-
обменииков с трубопроводами и максимальное нспользование холодноrо
наружноrо воздуха в переходный период, недостатком  нео6ходимость проклад-
кн дополнительных воздуховодов и устройства их повышенноЙ тепловой изо-
ЛЯllItи, а также отсутствие эффективно работающих клапанов. С целью уменьше-
I!ИЯ rидравлнческой и тепловой разреrулировки системы смесительные клапаны
выполняют с повышенным rидравлическим сопротивлением.
Двухканал'ьные СКВ выполняются, как правило, прямоточнымн. Прито'-
ный воздух двумя параллельными потоками обрабатывается в двух базовых
llеитральных кондиционерах. Параметры воздуха, выходящеrо из каждоrо
кондиционера, различиы. Обычно один из НИХ имеет после камеры орошения
воздухонаrреватель 2-ro подоrрева, при помощи KOToporo можно получить воз-
дух с высокой температурой, а второй  подает воздух в канал сразу же после
камеры орошения, т. е. с более низкой температурой. Далее холодный и rоря-
.чий воздух по двум параллельным' каналам подаеТСя к спеllиальному смесите-
лыюму устрой<;тВу (смесительному клапану), устанавливаемому для каждоrо
из обслуживаемых помещений или для rруппы помещений с одинаковым теп-
ловлаЖНОСТНЫl\l 'режимом. В зависимости от требований к параметрам внутрен-
Hero воздуха в ПОllC!ещении смесительный клапан меняет соотношение rорячеrо
и ХОЛОДноrо воздуха в подаваемой смеси.
Вместо двух КОНДНllионеров'можно использовать один базовый. В этом слу-
,чае воздух после обработки в камере орошения вентилятором подается в два
'канала с реrулирующими клапанами: На одном из каналов устанавливают
воздухонаrреватель. Такая система менее универсальна, поскольку допусти-
мый диапазон изменения тепл{)влаЖJ'юсТноrо режима в КОНДИllионируемых по-
мещениях существенно сужается. - .
Двух канальные системы бывают как низкоrо, так и BbIcoKoro давления.
Применяя систему с высоким давлением, можно значительно уменьшить сече-
ние разводящих каналов вследствне больших скоростей воздушноrо потока.
Для rлушения шума смесительные клапаны имеIОТ соответствующую звукоизо-
ляцию или же после них предусматривается установка шумоrлушителей.
В системах BbJCOKoro давления. следует учитывать значительный HarpeB воздуха в
вентиляторах (более 30 С).
4.4.5. ЦЕНТРАЛЬНАЯ ВОДОВОЗДУШНАЯ СКВ
Центральная СКВ с эжеКЦИОНIIЫМИ КОlIдиuионерами-доводчикамиводовоз-
душная система [10] широко применяется в мноrоэтажных и MHoroKoMHaTHbIx
rражданских зданиях с различным и часто меняющимся тешювлажностным
режимом (rОСl1ШИ, llЫ научно-исследовательские институты, проектные инсти-
туты и административно-общественные учреждения).
Наружный воздух обрабатывается в llентральном базовом КОIIДИllионере
по прямоточной схеме, Затем сетью каналов подается' в КОНДИllионируемые
помещения к установленным под окнами эжеКllИОННЫМ КОНДНllионераМ-ДОВОk
чикам (ЭКд). Выходя из сопел ЭКД со скоррстью 1220 м/с наружный (пер-
вичный) воздух ЭЖектирует из помещения реllИРКУЛЯllИОННЫЙ (вторичный)
воздух. РеllИРКУЛЯIlИОННЫЙ воздух проходит через одно-, двух- или трехряд-
ный теплообменник, по трубкам KOToporo llиркулирует холодная или теплая
вода, и наrревается либо охлаждается в зависимости от тепловоrо режима в
кондициоиируемом помещении. Воздушная смесь через приточную -решетку
поступает в помещеиие. На одну часть первичноrо воздуха в з'ависимости от
днаметра сопла может эжектироваться 1 ,53,5 части вторичноrо воздуха,
при этом избыточное давление перед доводчиком должно быть 150--------400 Па.
Для расчетов режимов работы ЭКд и llентральноrо КОНДИllионера на ld-
диаrрамме строят ПРОllессы обработки воздуха. Построение ВЫПО,IJняют для

конДИllионируемых помещений с наиболее характерными тепло- и влаrоиэбыт-
B. ' '
Технические показатели Эl(Д по воздухопроизводительности Оllениваются
paCXO,l\OM возуха и КОЭффИllиентом эжеКllИИ, КОТQРЫЙ выражается отношением
k э == (Ln  L.д/L H , (4,54)
rде Ln и L H  расход соответственно приточноrо и наружноrо Воздуха, м 3 /ч,
Доводчики комплектуют двух- илн трехрядным теплообменником. Трех-
рядный теплообменник состоит из одно- И двухрядноrо, установленных после-
дователыю по ходу движения воздуха. К сетям тепло- и холодоснабжения теп-
лообменники присоединяют по двух-, трех- и четырехтрубной схемам. Двух-
трубная схема эксплуатиру-
ется с пофасадным нли rруп-
повым включением тепло- и
холодоносителя. В ней по Ok
ним и тем же трубам может
идти как тепло-, так и холо-
доноситель, т. е. система рабо-
тает с переключеI1Iем режи-
мов. Однако система может
работать и без переключения.
Трех- и етырехтрубная схе-
Mbi обеспечивают вкточение
тепло- и ХОЛОДОНОСilтеля в лю-
бой доводчик. Недостатком
кнп.о,ОIl
KflH'2
[НОК;п
40.
45
I«ЖC 40
ц, ,I1/С !;
321
/(1/J--!/о,СА . 4,0
2 1 _
200 .р
Рис. 4.10. HOMorpaMMa для
определения rлубiшы  проник-
1I0венllЯ струи и производи-
тельности ЭКД.
трехтрубной схемы является смешение в обратном трубопроводе тещю- и хо-
лодоносителя. В четырехтрубной схеме одн6Р5!ДНЫЙ теплообменник присоеди-
ияется к двухтрубному контуру rО'рячей воды, а двухрядный  к двухтрубно-
му контуру холодной воды, что обеспечивает полную независимость работы си-
стем тепло- и холодосиабжения.
Кондиционеры-доводчики вьшускаются длнной 0,8 и 1,2 м и обозначаются
КНЭ-У-О,8А и КНЭ-У-l,2. Эl(Д типа КНЭ-У предназначены длявстраивания
в строительные элементы здания. Кондиционеры-доводчики поставляются с
Соплами различных диаметров (3,5; 4,5; 5,5 мм).
При подборе Эl(Д должны быть обеспечены: возможность конструктив-
Horo размещения их в подоконном пространстве; потребность кондициониру-
емых помещений в тепле и холоде; подача наружноrо воздуха в кОличестве не
менее чем, по санитарноЙ норме; допуспIlIiыIe скорости движения воздуха в ра-
бочей 'зоне; бесшумность работы установленноrо оборудования.
Типоразмер и количество ЭКД выбирают  учетом КОНСТРУК11IВНЫХ, аэро-
динамических и теплотехнических характеристик, а также rабаритов обслужи-
BaeMoro помещения. Высота помещення при размещении ЭКДв подоконном про-
странстве должна быть не более 3,5 м, а rлубина  6 м. Если, rлубина помеще-
ния значнтелыю больше максимально ДОПУСПIМОЙ, следует применять комбини-
Рованные системы с дополнительной подачей воздуха вrлубь помещения от
ОТДельной цеитрализованной СКВ.
Тип и количество ЭКД, устаиавливаемых в помешеиии, принимают с учетом
IIIlIРННЫ paC'leTHOrO модуля, м, вЫчисляемой по формуле
в == Bn/N,
(4.55)
rде Вп  шириа помещения, м; N  КОЛИ,чество ПрШIЯтых к установке ЭКД.

При ширине расчетноrо модуля 1',52,25 м к установке ПРШIИмают
КНЭ-У-О,8А, при ширине 23 м  КНЭУ-1,2.
При подоконной установке ЭКД количество приточноrо воздуха Ln и
максимальную rлубину' проникновения приточной струи в помещение [макс
определЯJQТ по HOMOrpaMM€, представленной на рис. 4.10, в зависнмости от ши-
рины расчетноrо модуля В, BЫCO
ты помещения Н и скорости возду-
ха в рабочей зоне uзкс.
Минимальное количество. наруж
иоrо воздуха, подаваемоrо в поме-
щение системамн веНТНЛЯllИИ н KOH
ДИllионир6i3ания, определяется сани-
TapHЫMI iормами (см. табл. 4.2).
Зная расходы приточноrо (Ln)
и наружноrо (L и ) воздуха, по HOMO
.rрамме (рис. 4.11) подбирают диа-
метр установленных в ЭКД сопел с
последующим уточнением этих pac
..
lп,Щ'!
()'}
"00
{j{} во 100 120 14/1 1Ю 180?IlJ lH,Ii'/" Рис. 4.11. HOMorpaMMa для подбора
сопел ЭКД.
ходов. Аэродинамическое сопротивление ЭКД, Па, определяется по формуле
.. На == SaL, S4.56)
rДе Sa  удельная аэродинамическая характеристика сопротивления ЭКД,
Па . ч 2 /м 6 (табл. 4.8).
С целью уменьшения теплообмена на внутренней поверхности oKoHHoro
стекла перь!,!' прИТОЧНОЙ решетки следует направлять от окна вrлубь помещения-
Под уrлом 700 к roризонту,
УСТОЙ':Jивое настилание ПрИ'l'очной струи на ротолок помещения Возможно,
если критерий Архимеда Aro, определенный в зависимости от аССИМИЛЯllИОН-
НОЙ разности температур, не будет превышать допустимоrо значения ArP,
т а б л н ц а 4.8, 3наЧСНilЯ удельных а9родинамичеСIШ (Sa> и rидраВ!lИческнк (Sr)
характеристик сопротивления экд
5 а . Па.Ч 2 /М., при диаметре 5 т , Па. Ч 2 /кr?', для тепло
соПЛа d Ct ММ обменинков
Nlарl<Н экд
3,5 4,5 5,5 ОДНОРЯДНbJХ ДJ!УХРЯДНbJХ
I(НЭ-У-О,8А 0,049 0,016 0,007 0,055 0,1
КНЭУ.1,2 О,О17 0,007\ 0,0031 О,ОП 0,16
АССИМНЛЯllионная разность температур в летний период, ос, определяется
по формуле з,6Qакс
Ы: С == NL ' (4,57)
пРС в
rде Ln. расход приточноro воздуха (иа один ЭКД), м 3 /ч; QaKc  максималь-
ные теплоизбытки по явному теплу в обслуживаемом помещении, Вт; N .....:. коли.
чество ЭКД; рплотность приточноrо воздуха, принимаемая равной 1,2 кr/м3;
CB, удельная массовая теплоемкость приточноrо воздуха, принимаемая
равной 1 кДж/(кr . К).
Критическое значешiе критер-ия Архимеда A1'QP определяется по правоЙ
частв HOMorpaMMbI (рис. 4.12) в зависимости от высоты помещения, а фактиче-

с кое значение Art  по левой части номоrраммы в зависимости от Значений
Mc и L п . .
,/" При ArW > ArP приточная струя не достиrает ПОтолка и -падает в рабочую
, зону вблизи ЭКд. Для умеиьшения Ar следует либо увеличить производитель-
IOCTЬ ЭКд по приточному воздуху, следя за скоростью воздуха в рабочей
'зоне, либо уменьшить избытки
тепла в помещении. Если эти ме- Ar.
ры не приводят к желаемым ре-
зультатам, следует применить
комбинированную СКВ,
Соответстви фактической
максимальной скорости движе-
Н'ИЯ воздуха в рабочей (обслужн-
ваемой) &сне нормированным
значенням, прнведенным в
табл, 4,1, проверяется следую-
щим образом.
Рис. 4.12. HOMorpaMMa для оп-
ределения критериев Архимеда
Aro.H Arp.
l/l,к'jv
.
JfКJ
IO/J
5,

Задаваясь скоростью воздуха в рабочей (обслуживаемой) зоне иKO по
номоrрамме (см. рис. 4.10) определяют максимальную скорость воздуха в про-
филе струи иaKC. Относительную скорость воздуха в .рабочей зоне вычисляют
по формуле
u == имакС/имакс.
р.а Р.З О
Конвективные потоки от оконных проемов в ле11-Iем режиме увеличивают
скорость движения приточных струй, а в зимнем  уменьшают. Влияние
KOHBeKl1fВHЫX потоков на скорость движения воздуха в рабочей зоне учитыв-
ют с помощью поправок, вычисляе-
мых отдельно для зимнеrо и летнеrо
режимов.
Для определения величины по-
правOl< необходимо вычнслить вели-
чину удеЛЬН0rо копвективноrо пото-
lШ от окна, Вт/м 2 ;
q == QK/FOI{;
ик.о,М/С
45
lИ
1
1.5
2
2,! ,11
(4.58)
2з-'
.>
(4.59)
(4.60)
q == QK/FoK'
Рис, 4.]3. HOMorpaMMa для опреде-
Jlения скорости конвективноrо по-
тока от оконных проемов.
Q 3 Q Л '. . В
[де 01{ и OI{  соответственно теплопотери зимои и теплопрнток летом, т,
через площадь окна F 01<' м 2 , 'приходящуюся на расче11-IЫЙ модуль.
По наЙденным значениям q и 1.: в зав-Исимости от высоты окна h определя-
Ют (рис. 4.13) скорость, конвективных потоков от охлажденноrо (и.O) и HarpeTo-
ro (и.O) oKoHHoro стекла"':"':'

Т а (j л и Ц а 4.9. Значс>шя коэффициента k
УДельные пока3атели npo
изводитеJ1Ы-ЮСТН тепло-
обменника
\ ДВУлРЯДIIЫЙ теплообменник
на холодной воде, а OДHO
ридныЙ  на rорячей
Схема прнсоеДfшеиия
Двухрядный теплообмен
НИК На rорячей ВОД€:. а
однорядны!! ,Ha хо-
лодной
Ar
А т . к
Аох
0,64
0,4
0,95_
0,95
0,95
0,64
При м е Ч а н н е. Значения коэффициента  относятся к варианту, котда первым по
ОСОДУ дви?кения рециркуляционноrо ВОЗДУХа' установлен однорядный теплообменник.
Относительную скорость КОнвективных 'потоков рассчитывают по фор
мулам
..
и 3 == и3 (и макс ;
К..О к.о О
(4.61)
(4,62)
ил == ил ju MaKC ,
к.о Н:.О о
Фиктивное расстояние, величина KOTOpOro Зависит от ширины и высоты
окна,
 1I (В  [о) h 
Хо== 2'
.. 2nd усл
rде В, [о и h  соответственно ширина расчетноrо модуля, длина приточноrо
отверстия и Bыот.аa окна, м; d усл  условный диаметр приточиоrо отверстия, м.
Для КНЭ-У:О,8А принимают [о =;= 0,8 м и dусл == 0,28 м, для КНЭУ-l,2 
10 == 1,2 м и d усл == 0,35 м.
(4,63)
т а б л и ц а 4.10. 3начен ия удеЛЫlOrо показателя А т . к в двухрядном
Расход кнэ-у O,8A прн (Т W,  t B ), ос
воды I I I I I I I I I 
G w , 30 35 40 45 50 55 60 65 70 '15
кr{ч
10 3  3,1 3,3 3,4 3,5 3,6 3,8 4 - 4,1 4,2
20 4,1 4,2 4,4 4,7 4,9 5,1 5,3 5,7 5,9 6,3
30 4,8 5 5,3 5,6 5,9 6,3 6,6 7 7,4 7,8
40 5,3 5,7 6 6,4 6,9 7,2 7,7 8,1 8,6 9,2
50 5,9 6,3 6,1 7,1 7,6 8,1 8,6 9,2 9,8 10,4
60 6,4 6,9 7,3 7,8 8,3 8,8 9,4 10,1 10,8 11,5
70 6,9 7,3 7,8 8,4 9 9,5 10,2 10,9 11,7 12,6
80 7,2 7,7 8,3 8,8 9,5 10,2 10.9 11,7- 12,6 13,5
90 7,6 8,1 8,7 9,4 10,1 10,8 11,6 12,6 13,5 14,4
100 :1,9 8,5 9,2 9,9 10,6 11,4 12,3 13,3 14,2 15,4
110 8,3 8,6 9,5 10,4 1I 12 12,9 Н 15 16,2
120 8,5 9,2 ,9,9 10,7 11,6 12,4 13,5 14,5 15,7 17
130 8,8' 9,5 10,4 '11,2 12 13 14,1 15,2 16,4 17,8
140 9,1 9,9 10,1 11,5 12,4 13,5 14,6 15,8  17,1 18,5
150 9,3 10,1 10,9 11,9 12,9 14 15,1 16,4 17,8 19,2
160 9,6 10,5 11,3 12,2 13,,3 14,4 15,6 17 18.4 20
110 9,9 -10,7 11,6 12,6 13,7. 14,9 16,2 17,6 19 20,6
180 10,1 10,9 11,9 12,9 14,1 15,2 16,6 18 19,5 21,3
190 10,4 11,2 12,2 13,3 14,4 15,7 17,1 18,6 20,2 22
200 10,6 11,5 12,4 13,6 14,8 16 17,6 19,1 20,8 22,6
210 10,7 11,7 12,8 14 15,1 16,5 18 19,5 21,3 23,3
223 10,9 12 13 14,2 15,5 16,9 18,4 20,1 21,9 23,8
230 11,2 12,2 13,3 14,5 15,8 17,2 18,8 20,6 22,4 24,4
240 11,4 , 12,4 13,6 14,8 16,2 17,7 19,2 21 22,9. 25
250 11,5 12,7 13,8 15,1 16,5 18 19,6 21,5 23,5 25,6

Если ширина окна в расчетном модуле меньше ширины модуля, ТО' в форму-'
пу (4.63) вместо ширины модуля подставляIOТ ширину окна. .
, ,. Относительная скорость конвективноrо потока, движущеro.ся в roризонталь
ном направлении (летом  вдоль потолка, знмой  вдоль пола), в КОНllе пуТн
qPиточной струи определяется по формулам
.  
0,67uк.охоdусл
U.r ===
Хоd усл + lMaKc
:-з 
О ,67uK.OxodYCJI
хоd усл + [Макс + h д
!rд,hд  высота подоконника, м.
. Поправка к максимальной скорости .в рабочей (обслуживаемой) зоне,
'обусловленная неизотеРМИЧIlОСТЫО режима, вычисляется по формулам
ВиЛ [макс
АиЛ == K.r .
р.3 V 16 (lM8KC)2 + (В + /0)2 .
Ви 3 (lMaKc + h р) _
AiP з == K.r
. р. v 16 ([макс + h д )2 + (В + [о)2 .
Если ширина окна в расчетном моду-ле меньше ширины модуля, ТО в форму-
лах (4.66) и (4.67) вместо ширины модуля подставляIOТ ширину окна.
Фактические максимальные скорости движения воздуха в рабочей (обслу-
живаемой) зоне для расчетных реЖI!МОВ определяIOТЯ по формулам
uмакс.л == (и М8КС + l1uЛ ) и макс ;
р.3 р.З р.З О
uмакс.з == (u макс  АuЗ ) и. шкс .
р.З р.3 р.3 О
(4.64)
З
U K . r
(4.65)
(4.66)
"
(4.67)
(4.68)
(4.69)
теплоо5Мfи,!ике, Вт. M 3 /(Kr. К) (режим естествеllНОЙ конве;'цщч
30
35
КНЭ}Ч,2 при (Т "',  tB):oC
40 1.45 "150
55
60
65
70
75
3.6 3,8 . 4.4 4,5 4,8 4.9
4 4,1 4.2 51
5.1 5,3 5,7 5.9 6,3 6,5 6.9 '7,2 7.6 7.9
6,3 6,6, 7 7,4 7,В В.З В,7 9,2 9.В 10,2
7,2 7.7 В,I В,6 9,2 9.В 10.4 10.9 11.6 12,3
8,1 В,6 9,2 9,В 10.4 11 11,7 12,6 13,4 14.2
8,8 9;4 10,1 IO,В 11.5 12,3 13,1 14.1 15 15,9
9,5 10.2 10,9 11,7 12,6 13,5 14.4 15,4 16.5 17,7
10.2 10,9 11.7 12.6 13,5 14.5 15,6 16.7 17,9 19.2
.10,8 11.6 12,6 13,5 14,4 15.6 16,7 17.9 19.3 20,1
.11,4 12,3 13,3 14,2 15,4 16.5 I7,B 19,1 20.6 22,2
12 12.9 14 15 16.2 17,4 18.8 20.2 21,9 23,6
;. , 1.2,4 13,5 14,5 15.7 17 18,4 19.8 21,4 23 24,9
, '13 14,1 15,2 16,4 17.8 19.2 20.7 22.4 24,2 26,2
..;t3.5 14,6 I5,B 17,1 18,5 20 21,6 23.5 25,4 27,4
, .1i1 15,1 16,4' 17,8 19,2 20,8 22.6 24,4 26,5 28,1
.' . ;{.4 15.& , 17 18.4 20 21,6 ,23,5 25.5 27.6 29,9
,14,9 16.2 11.6 19 20.6 ,22,4 24,3 26,4 28,6 31,2
1:5,2 16,6 18 19;5 21,3 23,1 25,4 27.3 29,1 32,2
: 15;7 17,1 18.6 20;2 22 23.8 27,1 28,3 30,7 33.4
16 17,6 19.1 20,8 ,22,6 24,6 26.7 29,2 31,7 34,5
16,5 18 19,5 21,3 23,3 25,4 27,6 30 32,7 35.6
16.9 18,4 20,1 21.9 23,8 25,9 2В,4 30,9 33,7 36.8
17,2 18.8 20,6 22,4 24.4 26.6 29.1 31.1 34,6 37.8
, 11.1 19,2 21 22,9 25 27.3 29.8 32,6 35,6 38,8
18 ,19.6 21,5 23,5 25,6, 28 30,6 , 33,4 36,5 39.9
'.

т 8 б л и Ц 8 4.11. :!Н8чения удельноrо показателя 'Ат В
кнэ- У -О,8А I
Рвсход воды Количество пеРВИЧJIоrо (наружноrо БО3ДУ

О"" кr/ч 48 I 72 I 96 I 96 I 120 I 144 I 120 I 150 I 180 I
d c  3;5 мм I d c  4,5 мм I d c  5,5 мм I
10 4,4 5 5,6 5,2 5,5 5,7 5 5,1 5,2
2() 6,5 7,7 9 8.1 8,6 9,1 7,8 8 8,3
30 8,3 9,9 11,7 10.6 11,3 12 10 10,4 ' 10,8
40 9,8 11,9 14,3 12,8 13,7 14,6 12 12,6 13
50 \1 13,6 16,7 14,9 15,9 17 13,8 14,4 15,1
60 12,3 15,2 19 16,7 17,9 19.3 15,6 16.3 17
70 13,4 16,7 21 18,5 19,9 21,4 17,1 17.9 18,7
80 14,5 18,3 22,1 20,1 21,7 23,5 18,6 19.5 20,5
90 15,5 19,6 24,9 21,7 23,5 25,5 20,1 21 22,1
100 16,5 21 26,7 23,3 25,2 27,4 21,5 22,6 23,7
110 17,4 22,3 28,6 24,8 26,9 29,2 ,22,8 24 25.2
120 18,3 23,6 30,4 26,2 28,5 31 24,1 25,4 26,7
130 (9,2 24,8 32 27,6 30,1 32,8 25,4 26,7 28.1
140 20 25,9 33,7 29 3(,6 34,5 26,6 28 29.5
150 20,8 27,1 35,4 30,4 33,1 36,2 27,8 29,3 30,9
160 21,6 28,3 36,9 31,6 34,5 37,8 29 30,6 32,2
. 170 22,3 29,3 38,& 32,9 35,9 39,4 30 31.7 '33,6
180 23.1 30,4 40 34,1 37.4 40,9 31.2 32,9 34.9
190 23.8 31,4 41,5 35,4 38,7 42,6 32,2 34,1 36,2
200 24,5 32,4 42,9 36,5 40.1 44,1 33,3 35,2 37,3
210 25.2 33,5 44,4 37,7 4(,4 45,6 34,3 36,4 38,6
220, 25.9 34,4 45,8 38,8 42,8 47 35,4 37,4 39,8
.. 230 26;6 35,5 47,2 40 44,1 48,5 36,4 38,6 40,9
240 27,2 36,4 48,6 41,2 45,4 49,9 37,3 39,7 42,1
 250 27,9 37,3 50 42,2 46,5 51,4 38,4 40,7 43.3
.
Есля полученные значения скоростей воздуха соответствуют приведенным
в табл. 4.1, расчет считается законченным. В противном случае расчет повторя-
ют, задаваясь друrим значением иKC.
Тепловую производительность поверхностных теплообменников ЭI\д рас-
считывают по опытным данным с использованием удельных показателей теп-
ловой производительности: в режиме естественной конвекuии  А т . к , в ре-
жиме вынужденноrо движения воздуха  Ат, Вт. M 3 /(Kr . К). В пересчете
на двухрядный теплообменник
А,. (А т . к ) == 1 2 (Т QT t ) k '
, wl Б
(4,70)
,rде QT  тепловая наrрузка на воздухонаrреватель, Вт; Т "'1  температура
теплоносителя на входе в теплообменник, c; t B  температура реuяркуляци-
oHHoro воздуха на входе в воздухонаrреватель, ос; 1,2  плотность воздуха,
KrjM S ; k  КОЭффИllиент, учитывающий схему присоединения теплообменни-
ков в четырехтрубной системе (табл. 4.9).
l Значения А т и А т . к приведены в табл. 4,10 и 4.11.
Удельные показатели холодопроизводительности двухрядных теплообмен-
ников в режиме вынужденноrо движения воздуха (табл. 4.12) определяют по
формуле
Qox
Аох == 1,2 (t B  1"'1) k '
(4.71)
--
rде Qox  охладительная наrрузка теплообменника, Вт; t"'l  температура
холодоносителя на входе в' теплообменник, ос.

двухряДНОМ теплообменнике, ,Вт. м8/(кт. К)
КНЭ-У-I,2
I
a) а н . кr/ч, проходящеrо через сопло
96 I 120 I 144 I
d c  3.5 мм I
'44 180
216
187
23З I 270
d c  5,5 мм
d c  4,5 мм
5,6 6 6,5 5.9 6,3 6,5 6 6,2, 6,3
9 9.9 10,8 9,8 10,4 11 9,9 10,2 10,5
11,9 13,1 14,6 13 14 15 13,3 13,7 14,1
14,4 16,2 18,1 16 17,2 18,6 16,3 17 '17,4
16,9 19 21,4 18,7 20,2 22 19,2 20 20,6
19,1 21,6 24,Б 21,3 23.1 25,1 21,9 22,8 23,5
21,2 24,1 27,4 23,8 25,9 28,3 24,3 25,5 26,3
23,1 26,5 30.4 26,2 28,6 31,3 26,7 28 29
25,1 28,8 33,1 28,5 31,2 34,2 29,2 30,6 31,6
27 31 35,8 30,7 33,6 37 31,4 33 34,2
28,8 33,3 38,5 32,8 з6 39,7 33,6 35,4 36,6
30,6 35,5 41 34,9 38,5 42,3 35,8 37,7 39,1
32,3 37,4 43,5 37 40,8 45 37,9 40 41,4
34 39,5 46 39 43 47,6 40 42,2 43,7
35,6 41,5 '48,5 40,9 54,2 50,1 42 44,3 46
37,2 43,5 50.8 42,8 47,4 52,6 44,1 46,4 0\8,3
38,8 45,Б 53.1 44,8 49,7 55 45,9 48,5 50,5
40,4 47,3 55,Б 46.5 51,8 57,4 47,9 50.6 52,6
41,9 49,2 57.8 48,4 53,8 59,8 49,8 52,7 64,8
43,4 51,1 60 50,2 55,8 62,2 51,6 54,7 56,9
44,8 52,8 62,2 52 57.9 64,5 53.5 56,6 58,8
46.3 54,Б 64,4 53,7 59,9 66,8 55,4 58,6 60,9
47,7 56,4 66,6 55.5 61,9 69,1 57,1 60,Б 62,9
49,1 58 68,7 57,1 63,8 71,3 58,8 62,3 65
50,5 59,8 70,8 58,8 65.7 73,5 60,6 64,3 67
в результате расчета теплообменников определяют расход воды и ее
конечную температуру,
Температуру холодной воды на входе в теплообменник t wl во избежание
выпаДания влаrи из реllиркуляuнонноrо воздуха рекомендуется принимать по
упроrценной зависимости
t p  t W1 < 2, (4,72)
rде t p  температура точки росы реЦИРКУЛЯllионноrо воздуха, ос.
rндравлическое сопротивление теПJIообменников, Па, определяют по фор-
муле
Рс == Sr G2 ,
rде Sr  удельная rидравлическая харак-
теристика сопротивления теплообменника,
Па . ч 2 /кr 2 , принимаемая по табл. 4.8; G 
расход воды, кr/ч.
Рис. 4,14. Структурная схема централь-
ной ВОДОВОЗДyIUной СКВ: О"
i ...... фильтр; 2  воздухоиаrреватель; 3  ка.
мера орошения; 4  вентнляторный асресат
кондиционера.
(4.73)
ЭКД
JIример.  административном здании проектируется система КОНДИllНОНИ-
рования с ЭI\д (рис. 4.14). Пронзвести подбор ЭI\д Для типовоrо помещения
шириной В п  6 м, rлубиной lп == 6 м, в.ысотой Н == 3 м. Остекление ленточ-
ное, высота подоконника h A == 0,7 м, высота окна h == 2,3 м, В помещении на-
iXодится 8 человек. Внутренние тепловыделения составляют 400 Вт, Теплопотери

. ," '.'! r.' . ':")' a.;()' и'u '8 "4.12. ;:'Н3Чt'"Н)iЕ у.Дt'"JJlrноrо Jj;f)lIзззппJJ Аох
Расход воды 
0W' нт/ч '
КНЭ-У-О,8А
- -1
48 72 96
d c  3,5 мм
Количество пеРВIIЧНОТО (варужн.ото) ВОЗ
96 I 120 144 120 I 150 182,
dc4,5 мм
d c  5,5 мм
40 6,5 6,6 7,3 В,I 8,5 8,8 7,9 В,I В,4
50 6,6 7,4 8,3 9,1 9,5 10 9 9,2 9,5
60 7,2 В 9,1 10 10,5 11 9,В 10,1 10,5
70 7,7 , В,7 9,8 10,8 11,4 12 10,7 11 11,4
ВО 5,1 9,2 '10,5 11,6 12,2 12,9 11,4 11,9 12,2
90 8,6 9,8 11 12,4 13 13,7 12,1 12,6 13
100 9,1 10,2 11,6 13,1 13,В 14,5 12,8 13,З 13,7
110 9,4 10,7 12,2 13,8 14,5 15,4 13,5 J4 14,5
120 9,В 11,2 12,8 14,4 15,2 16,2 14,1 14,6 15,2
1:10 10,1 11,6 13,3 15 15,9 16,9 14,6 15,2 15,В
140 10,5 i2 13,В 15,7 16,5 17,6 15,2- 15,9 16,5
150 10,8 13,4 14,3 16,3 17,2 18,3 15,В 16,5 17,1
1(j0 11,2 12,8 14,В 16,7 17,8 18.8 16,4 17,1 17,7
170 11,4 13,1 15,2 17,3 18,4 19,5 16,9 17,6 'В,4
180 11,7 13,5 15,6 17,9 19 20,1 17,4 17,9 IB,8
- 190 12 14 16 IB.4 19,5 20,7 17,9 IB,6 19,4
200 12,3 14,2 16,5 18,8 20,1 21,3 IB,4 19,2 20
210 12,6' 14,5 16,9 19,4 20,6 21,9 18,В. 19,6 20,5
220 12,8 14,9 17,3 19,9 21,2. 22,4 19,3 20,1 21
230 13,1 15,2 17,7 20,4 21,6 23 19.8 20,7 21,5
240 13,4 15,5 18 20,8 22,1 23,6 20,2 21,2 22,1
250 13,6 15,8 18,4 21,3 22,7 24,1 20,7 21,6 22,6
260 13,8 16,2 18,8 21,6 23,1 24,6 21 22 23
270 14,1 16,4 19,2 22,1 23,6 25,1 21,5 22,4 23,5
- 280 14,3 16,7 19.5 22,6 24,1 25,7 22 22,9 24
290 14,5 17 19,9 22,9 24,5 26,2 22,3 23,4 24,4
300 14,8 17,2 20,2 23,4 25 26,6 22,7 23,7 24,9
310 15 17,6 20,5 23,В 25,4 27,1 23,1 24,2 25,2
 320 15,1 17,8 20,8 24,2 25,8 27,6 23,5 24,5 25,7
330 - 15,4 'В 21,2 24,5 26,3 28 23,В 25 .26,2
340 15,6 IB,3 21,5 25 26,7 28,5 24,3 25,4 . 26,6
350 15,8 18,6 21,9 25,4 27,1 29 24,6 25,8 27
помещения в зимний период QT"'= 2000 Вт, ИЗ них через. -ОКНа QK ==
 1700 Вт. В летний период теплоприток через окна QK == 1400 Вт. Система
тепло- и холодоснабжения  четырехтрубная.
Расчетные параметры BHYTpeHHero n наружноrо воздуха ПРНБ€д€iIы 'Б
табл. 4.13.
Соrласно табл. 2.24 тепло- и влаrопоступления от людей в помещение в лет-
ний и :щмний периоды составляют (с окруrJJением до 10 Вт):
Q.л == 139 . 8 == lJ Ю Вт;
Q:.л == 93 . 8 == 740 Вт;,
W == 70 . 8, 1O3::: 0,56 кr/ч;
Q.л == 139 . 8 == Il io Вт;
.Q. == 65.8 == 520 Вт;,
W == 98 . 8 " 1O3 == 0,78 кr/ч: "',
, Задаваясь количеством ЭКд, по формуле (4.55) опреДяеМ ширину рас.
чет.ноrо мOJУЛЯ: при N;== 2 В;== 6/2  3 м; при, l'!:т  в, ==: 6/3 5,2 'м. Та-
ким образом, к установке можно принять два доводчика к.НЭ-У-l,2 или три
КНЭ-У0.8А, -, '" , ,
, ,
-1:.':

'. двухРЯДНОМ теПJIообменник';'вт. M"/(Kr..l()
I\НЭ-У-I,2
духа G и , кт/ч. проходящето через сопло
96 120 144 144 180 216 182 I 233 270
d c  3,5 мм d c  4,5 мм d c  5,5 мм
11,3 12,2 13.3 12,8 13,6 14,4 11,6 12.8 13,8
12,9 14,1 15,4 14,8 15,8 16,9 13,4 "14,9 16
14,5 15,8 17,3 16.6 17,8 19,1 14,9 16,7 18.1
15,9 17,4 19.2 18,4 1"9,8 ,21,3 16.4 18.5 20.1
17,3 19,1 20,9 20 21,5 23,3 17,9 20,1 22
18,6 20,6 22,7 21,6 23,4 25,2 19,,2 21,7 23,7
19,9 22 24,3 23,1 . 25 27,1 20,6 23,4 25.5
21 ' .. 23,4 2&,8 24,5 26,6 29 21,9 24,8 '27,2
22,2 24.6 27,3 26 28,3 30,7 2.1 26.3 28,8
23.4 25,9 28,8 27,4 29,8 32,4 24,2 'Л.7 304
24,4 'Л,2 30,2 ' 28.7 31,3 34,1 25.4 29.1 32
25,5 28,5 31,6 30.1 32.8 35,7 26,5 30,4 33,5
26,5 29,7 33 31,4 34,2 37,3 27,6 31.6 34,9
27,6 30,8 34,4 32,6 35,6 39 28,6 32.9 364
28,6 32 35,7 33,8 37 40.5 29,7 34,2 37,8
29,5 33 31 35 38,4 42 30.7 355 39.2
30,5 34,2 38,3 36,3 39,8 43,5 31,6 36,6 406
31,4 35,2 39.5 37,4- 41 45 32,1 31,8 41,9
32,3 36.3 40,8 38,5 42,3 46,4 33,6 39, 43.3
33,3 37.3 42 39,7 43,6 ' 41,9 34,5 40,1 44,5
;14,1 38,4 43,3 40,8 44.9 49,3 35,5 41,3 45.8
35 '39.4 44,4 41,9 46 50,7 36,4 42,3 41,1
35,8 40.4 45,6 42,9 47.3 52,1 37,3 43,5 48,4
36,6 41,4 46,8 44.1 48,5 53,1 38,1 44,5 49,1
37.4 .42,3 41.8 45.1 49,7 54,8 39,1 45,6 50,8
38,3 43,3 " 49 46,2 50,8 56,1 39,9 46,6 52
39,1 44,3 50 47,1 52 57,4 ,40,8 47,1 53,3
39,9 45,2 51,2 48.1 53.1 58,7 41,6 48.7 54,4
40,7 46,2 52.2 49,2 54,3 60 42,4 49,8 55,6
. 41,5 47 53,3 50,1 55,5 61,3 43,3 50.8 56.8
42,2 41,9 54,3 51,2 56,5 62,6 44,1 51,8 57,9
43 48,8 55,5 52,1 51 63,7 44,9 52,8 59.1.
По номоrрамме (рис, 4.10) находим, что для КНЭ-У-l,2 rлубииа проникио-
вения приточной струи [макс == 5,25 м, а дЛЯ КНЭ-У-О,8А [макс == 4,8 м. Вы-
бираем )3ариант с двумя доводчиками КНЭ-У-l,2, так как приточная струя
rлубже проникает в помещение. "
Задаваясь, максималь]iой скоростыо движения воздуха uзкс == 0,19 м/с,
при заданных В == 3 м и Н == 3 м для одноrо КНЭ-У--I,2 по номоrрзмме
(Рl,fс. 4.10) иаходим U р . з == 0,064, L п == 600 М 3 /Ч и иaKC == 3 м/с.
Саиитарная норма расхода наружноrо воздуха иа ОДШI ЭКд с учетом ero
подачи 4060 м 3 /(ч, чел.)
L call  (4q +- 60) ,8 == 160 ....... 240 8 /
H' 2 '. м ч.
По HOMorpaMMe (рис. 4.11) 'подбираем диаметр сопел d c == 4,5 мм для L п '==
== 600 М 3 /Ч и L и == 180 м3/ч. что соответствует санитарной норме.
Аэродинамическое сопротивление ЭКд определяем по формуле (4,56)
с учетом табл. 4.8:
На == 0,0071 . 1802 == 230 Па.
. ' : По формуле (4.57) ассимиляционная разность температур в леТIIИЙ период
. 3,6 . О4О0 + 400 +520) , ...
Ar:c  1,2 . 2 . 600 . 1 == 5,SO С.

Наименование показатеЛей
Т а б л и ц а 4.13. Расчет ВО3Духообмена н натрузок на ОДНИ Э«Д типа КНЭ-У-I,2
ЛеТНIIЙ
период
ИcrочнИI{, раСЧenIая
формула
3нмний
пернод
Расчетные параметры наружното воздуха
t и . ос
1 н . кДж/кr
d H . с/кс
Q)H' %
Расчетные пара метры внутреюiесо воз-
духа:
( в , ос
1 в . кДж/кт
d B , т /кс
Q)B' %
Внутреюшй объем помещенн1I V. м'
«оличество 'Jеловек n
Полное колнчество тепла. выдеnяемото
людьмн. Qл. Вт
Теплопоступления от COnHe'JHolI радиации
Qc.p. Вт
Теплопоступления от технолоти'Jесното
оБОРУДОБания QT.O' ВТ
Тепnопоступnення от искусствениоrо
освещения Qи о' Вт
Теплопотери помещения,' ие КОМпенсируе-
мые системой отопления. Qт.п. Вт
Вnатоиыдеnеиия от людей W n' кт/ч
ВnаrОБЫДеления от теХНОЛОТИ'Jескоrо обо-
РУДОБания W т.о' нr/ч
Допустимый перепад температур виутрен-
нето и приточното Боздуха I1t ДОП' ос
Избыточиые теПЛОБыделения Q, Вт
Избыточные Бnаrовыделения W, кr/ч
Утnовой коэффициент луча процесса для
помещения Е, кДж/нr
Параметры приточното воздуха:
t п . ос
 1 п . кДж/кт
d п . с/кт
Q)п, %
Параметры рециркуляциоиноrо воздуха:
( р ' ос
1 р' кДж/кr
d p . т/кт
Q)p' %
Расход приточноrо (веНТИЛ>JIlИОННОТО) ВО3-
духа G. кт/ч
«ратнос1Ъ Боздухообмена kp. ч1
Расход иаружноrо воздуха G H . кr/ч
Расход рециркуnяционноrо воздуха G p '
,{т/ч
ДеЙСТБИТельный перепад температур ВНУТ-
реинето 11 ПРИТО'JНото Боздуха I1t, ос
Параметры Боздуха после обработки в
камере орошенияl
I к . о ' ос
1 к . о ' кДж/кr
d K . O ' с/кс
Q)K.O' %
СНиП "-33-75
Табл. 1.5
СНип П-1J4-78
По заданию
» »
Табл. 2,24:
Qn  Qn
По расчету
» »
» »
» "
Табл. 2.24
По расчету
По расчету воздухо-
раздачи
QQл+Qс.р+
+ QT.O + QH.O  Qт.п
WWл+WТ.О
(4.24)
(4.34), (4.35);
1  d-диаrpамма
По расчету
Рис. 4.10; G  Lпр
(4.15)
Рис. 4.11; G.;  LHP
G p  G  G H
I1t  I I п  I в I
1  d-диarраммв
24
23
0,4
70
31
57,4
10.3
37
20
40.7
8.2
55
54
4
555
24
47,8
9.3
50
54
4
555
700
50
50
150
150
1 о()()
0.28
0.39
8
8
245
1455
0.28
3150
0,39
13400
22.3
42,1
7,8
45
20
40,7
8.2
55
720
18.2
40,5
8.8
67
24
47,8
9,3
50
720
11.1
216
504
11.1
216
504
2,3
5.8
9,1
26,8
6,9
95
10.5
29,2
7,6
95

Наименованне показателей
ИСТО'Jник. раС'Jетиая
формула
ПТJOдолжеnuе табл. 4.13
3и.mнй I
период .
Летний
период
Параметры наружноl'О воздуха до ЭI(Д
t, ос
I. кДж/кl'
d, l'/кl'
ЧJ, %
Параметры воздуха после тепообмеини-
ка ЭКД:
t c ' ос
I c ' кДж/кl'
d C ,I'/KI'
ЧJс, %
Параметры воздуха после воздухо,!аl'ре-
вателя 1-то ПДОl'рева:
1.. ос
1., кДж/кl'
d., т/кт
Q)., %
Охлаждающая мощность камеры ороше-
ния QK.O' ВТ
Тепловая иаrpузка воздухонаl'ревателя
1--1'0 подотрева Q., ВТ
I(ОЛИ'Jество воды, испаряющейся (кондеи-
сирующейся) в камере орошения W к.о'
кl'/ч
Охлаждающая мощность теплообменника
ЭI(Д Qox' Вт
Тепловая наl'рузка теплооliменника ЭКД
в режиме eCTecTвeHHojI циркуляции (при
15 0 .С) Q;'Кд, вт
Тепловая иатрузка теплообменника Эi(Д в
ржим вынужденноl'О движення Q":кд ,Вт'
,,-
1  d-диаl'рамма
»
,.
QK.O
 О,2780 и (1«  l к . о )
, о. 
O,2780H (1.  l н )
WK.O
 АН (d K . o  dH)IO3
Qox  О,2780 р Х
Х (1 в  1 с)
Qэкд 
15tK
 QT.n t  t
в н
Q;кд  0,278 Х
XGp(ICIB)
10,1
27,8
6.9
89
11,5
30,2
7,6
89
27,6
48,3
8,2
35
21,2
45
9,3
59
25,8
26,8
0,4
3
130
2990
1,36
O,584
392
890
1060
По HOMOrpaMMe (рис: 4.12) определяем критерии Архимеда: Ar == 0,0021;
AroP == 0,0065. Поскольку ArP > Ar, то обеспечивается устойчивое настила-
ние приточной струи на потолок.
По формулам (4.59) и (4.60) определяем удельные конвективные потоки от
ОКНа в летний н зимний периоды:
q == 1400/6 . 2,3 == 101 Вт/м 2 ;
q: == 1700/6. 2,3 == 123 BTfм2.
Максимальную скорость конвективноro потока от окна находим по иомо-
rpaMMe (рис. 4,13), а ero относитель'Ную скорость  по формулам (4.61) и (4,62):
и.o == 0,43- м/с; и.o == 0,47 м/с;
и.o == 0,43/3 == 0,143; u.o == 0,47/3 ";'.0,157.
Фиктивное расстояние Ко определяем по формуле (4.63):

. ХО == Y (3-=:;81 :,;:;з .,' 2:32. '
,
По формулам (4.64) и (4.65) относительные скорости rоризонтальиоrо
конвективноо потока
 0,67.0,143,2,32. 0,35
..л  5 == 0 , 0128 , '
U и . r  2,32 ./0,35 + 5,2
З 0,67 ' 0,157 . 2,32 . 0,35  О 0126
u K . r == 2,32. 0,35 + 5,25 + 0,7 ' .
По формулам (4.66) и (4.67) вычнсляем величину поправки к маКСИМ!lЛЬНОЙ
скорости потока в рабочей зоне:
АиЛ == . 8.0,0128. 5,25  0,0251;
р,з У 16 . 5,252 + (3,0+ 1 ,2)2
АиЗ == 8, 0,0126. (5,25 + 0,7) , == 0;0248.
,р.з У16. (5,25+0,7Р + (3,0 + I,2P
,," Фактичские скорости в рабочей ЗОllе пределяем по (4.68) и (4;69):
U:{С,л == (0,064 + 0,0251) . 3 == 0,27 м/с;
, u{с.з == (0,064  0,0248) . 3 == 0,12 м/с;
Поскольку скоросщ в рабочей зоне находятся в пределах hop-мируеМЫ1li
значений,: подбор ЭКД произведен правильно.
. С учетом тепловых. наrрузок и влаrовыделений в помещении, а также рас-
четных пара метров наружноrо и BHYTpeHHero воздуха строим ПрОllессы обработ-
ки ero на Jd-диаrрамме (рис. 4.15). Результаты расчетов, отнесенные к одно-
, МУ ЭКд типа КНЭ-УI,2, за-
1 С носим в ведомость расчетных
n . ' воздухообмеов(см. табл; .13).
8 ;.f1J' Расчет начинаем с летнеro'пе-
., . риода.
, Для летнеrо периода иа
1d-диаrрамму ианосим точ-
'ки Н И В, соответствхющие
Рис. 4.15, IJроцессы обработ-
ки воздуха  летний (а) и
............! зимний (6) периоды, (к приме-
ру расчета). 
1
11
п'
о
11.
расчетным параметрам наР.УЖllOrо и BHyтpeHllero воздуха, и через точку В
проводим луч ПрОllесса для помещения с yrnOBbIM коэффициентом е. Посколь-
'ку расход приточнro (веНТИЛЯllИОlIноrо) воздуха известен (L п == 600 м 3 /ч,
G == 720 кr/Ч), точку П, соответствующую параметрам приточноtо воздух,а,
находим на переечении пуча ПРОllесса с линней /п == 1 B  3,6  . .
Действительный перепад температур BYTpeHHero и приточноrо воздуха
МД == t B  t п ,
:: 01JKY' О, соответствующую, параметра. воздуха после обраткн в камере
орошения, находим н", пересечении кривон fP K . O ,== 95% С линиеи,
{lrIЗ  dБG р
d и . о == а н

rде ОП  известный расход иаружнрrо воздуха (оп == Zlti Кf/Ч); Ь р '== {j .........
 ОП  расход реllиркуляционноrо воздуха. ,
Точку П', соответствующую параметрам наружноrо воздуха до ЭКд, нахо-
дим с учетом Toro, что d == .O' а t == t il . o + 1 (HarpeB воздуха в венmляrоре).
После этоrо находим точку С, соответствующую параметрам воздуха, после
теплообменника ЭКД:
d c == d B ;
1пО  JGи
lc ==
Ор
Для зимнеrо периода 'ПРОllессы обработки воздуха, JJЗ [:......d-диаrрамме 'стро-
им таким же образом с учетом Toro, что точка 1, соответсТвующая параметрам
воздуха после воздухонаrревателя' Iro подоrрева, находится из условия
- d 1 ==d п и 1 1 ==J K . o '
Температуру хо,лодоиосителя, поступающеrо в двухтрубный теплообмен-
НИК Э, определяем с учетом формулы (4.72) и'принимаем t wl == ,12,5  1,5 ==
== 110 С. .
По'формуле (4.71) с учетом табл, 4.9 удельный показатель Холодопроизво-
дительности
392
Аох == 1,2. (24  11).0,95 == 26,4 Вт. м3/(кr . К),
По табл. 4.12 находим расход холодной воды а ох == ,96 кr/ч.
rидравлическое сопротивление двухрядноrо теплообменника определяем
по формуле (4.73) с учетом табл.' 4.8:
HI == 0,16. 962 == 1470 Па.
Задавшись температурой rорячей воды Т wl == 900 С, по формуле (4.70) вы-
числяем удельный. поюiзатель тепловой riроизводительности однорядноro тепло-
обменника в пересчете на 'двухрядный в' режиме естественной конвекции:
890-
А т . к == 1,2. (90  15) . 0,4  , 24,7 Вт. м3/(кr . К).
По табл. 4.10 расход rорячей воды Gi == 118 кr/ч.
Принимая качественное реrулирование и сохраняя расход roрячей воды
постоянным, по табл. 4.11 находим удельный показатель Ат, а по формуле
(4.70) С,УЧЕ;ТОМ табл. 4.9 вычисляем температуру rорячей воды при вынужден-
НОМ" движении воздуха:
А т == 41,9;
1060
Т wl == 20 + 1,2.41,9, 0,64  52,go ,С.
, rидра-влическое сопротивление однорЯдноrо теплообменника определяем
по'формуле (4.73) с учетом табл. 4.8:
H == 0,077 . 118 2 =='1072 Па,
. .
. ,' 4.4.6. 'ЦЕНТРАЛЬНАЯ СКВ
.. С ДВУХСТУПЕНЧАТЫ испАритЕлы!мM ОХЛАЖДЕНИЕМ
.,' "Центральная: 'CKB"c - ДВУХС1'упе1Jtf3'ТЫМ испарнтельным' охлаждением
(рис. 4.16) прнменяется для создания комфрртных УСЛОВИЙ'В жилых И обiЦест-'
ве,ННЫХ эданиях-; распqложенных в районах',-с <;УХИМ' и жарким' климатом.
, Такая, система' СОСТОИТ из двух кон:Д'i-iцнене.р,QВ" один ;ИЗ',кЬторыК ошон()й,
а 'друroй.,'....:.... I!спомоrательный (в качестве вспомоrательноrо, можно ,использо'-

Рис. 4.16. Структурная схема СКВ с двухсту-
пенчатым испарительным охлаждением воз-
духа: ' I
J  фнльтр; 2  поверхностный В03ДУХООХЛ8ДН
тель; 3  камеры орошения; 4....... вентиляторные
arperaTbl конднционера; 5  иасосы.
"55  вать вентиляторнуЮ rрадирню). Обработка
воздуха производится в основном КОНДИllИО-
нере, работающем по прямоточной схеме или схеме с реllИРКУЛЯllией воздуха.
В данной схеме перед камерой. орошения по ходу воздуха устанвливаlОТ
поверхностный воздухоохладитель, rде в летний период происходит охлажде-
ние воздуха при ПОстоянном влаrосодержании.
ОхлаЖДaIРЩИМ areHТOM в воздухоохладнтеле является 1
вода, поступающая в Hero после камеры орошения
BToporo коидиuионера или после вентиляторной rpa-
дирни. После воздухоохладителя охлажденный на-
ружный воздух поступает в камеру орошения ос-
HOBHoro КОНДИllИонера, rде происходит ПРОllесс изо-
н
Рис. 4.17. ПРОllессы обработки воздуха в llентраль-
ной СКВ с двухступенчатым испарительным охлаж-
деннем.
эитальпическоrо увлажнения. Таким образом, схема с двухступенчатым испа-
рителЫIЫМ охлаждением позволяет обрабатывать воздух без использования
холодильных машин. проllессы обработки воздуха приведены на рис. 4,17.
d
4.5. ВЫ&ОР О&ОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ
КОНДИЦИОНЕРОВ
4.5.1. КОМПОНОВКА ЦЕНТРАЛЬНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ
КОНДИllИонеры типовые llентральные КТЦ изrотовлЯlОТСЯ номииальной
производительностью по воздуху 31,5; 40; 63; 80; 125; 160; 200; 250 тыс. м 3 /ч.
В,соответствии с этим оии обозначаются КТЦ-31,5, КТЦ-40 и т. д. 
Центральные КОИДИllионеры изrотовляются с типовыми (ба:fовыми) И
специальными схемами обработки воздуха. Базовые схемы характеризуются
прнменением минимальноrо количества оборудования. В спeuиальные схемы
включены КОНДИllионеры, работающие с двумя (первой 11 второй) реllИРКУЛЯllИ-
ями, а ,также кондиционеры, в Irnмплект поставки которых входят два веитаr-
peraTa, и др,
КОНДИllионер и ero оборудование.ВЫПОЛНЯIОТСЯ в правом. и левом,испол,
нениf! ,
!L КОНДиuионер рассчитан на работу под разрежением до 1000 Па.
1";
т а б л и ц а 4.1'4. Максимальные pa30lepbI и масса сборочно;!
rабариты (длина х ширина Х I
Тип кондиционера Х высота). мм
еднннцы кондицирнера
Масса, т
I\ТЦ-31.5 н I\ТЦ-40
I\ТЦб3 11 I<ТЦ-80
I<ТЦ:125
к'fЦ'lБО
I\ТЦ-200 н ЮЦ.250
3500Х2000Х2500
3800Х2000х2000
4200Х2200Х2400
5400х2000х2100
БООох2300х2700
1.5
2
3
3,5
4

Припроектировании СКВ размеры монтажных проемов и rрузоподъемное
оборудование выбирают в соответствии с данными табл, 4,14.
С llелью удобства обслужнвания камеры орошения и блоки тепломассо-
обмена КОНДИllионеров I<ТЦ125, КТЦ-160, КТЦ-2ОО и КТЦ-250 имеют дверки
в два ряда по высоте. Поэтому при разработке проекта необходимо предусмат-
ривать площадки для обслуживания вторых' дверок.
Центральные кондиционеры КТЦ2 (Харьковский завод «Кондиционер»)
будут комплектоваться более эффективным оборудованием, Допускающим ра-
боту с повышенными воздушными наrрузками': Кондиuионеры КТЦ2 и КТЦ
нмеют одинаковые размеры в пределах существующеro параметрическоrо ряда.
КОНДИllионерам КТЦ2 присвоены следующие обозначеиия: КТЦ2-lO, КТЦ2-20,
КТЦ2-31,5, КТЦ2-40, КТЦ2-63, КТЦ2-80, КТЦ2-125, КТЦ2-160, КТЦ2-200
и КТЦ2-250, rде вторая llифра обозначает н.оминальную производительность
по воздуху в тыс. ]<13/'1. Предполаrается выпуск КОНДНllионеров по 8 базовым
схемам, причем схема 8 должна применяться в системах утилизаuии выбросов
тепла.
В КОНДИllионерах КТЦ2 дЛЯ HarpeBa воздуха применены одно- и двухряд-
ные биметаллические теплообменники, которые также используются в блока"
теПЛОМl!ссообмена БТМ-2,
КОНДИllионеры КТЦ2 комплектуются камерами орошения ОКф и ОКС-2.
Оросительная часть камеры ОКф состоит из двух рядов широкофакеЛЬНЫJ!
форсунок ШФ5/9. В камерах ОКС-2 в политропической системе применены
форсунки УЦ-14-10Х 15, а в изоэнтальпической  ШФ-5/9.
Очистка 130здуха от пыли в КОНДИllионерах КТЦ2 осуществляется в воздуш-
ных сухих фильтрах ФР-5 и воздушных масляных фильтрах ФС2. ПЛощадь
фильтрующеrо материала сухих фильтров в 5 раз превышает площадь попереч-
Horo сечения КОНДИllионера.
. В КОНДИllионерах КТЦ2-160, KTЦ2200 и КТЦ2-250 применены вентиля-
торные arperaTbI двустороннеrо всасывания с направляющими аппаратами.
С llелью экономии топливно-энерrетических ресурсов в системе утил.изаllИИ
выбросов тепла будут устанавливаться' КОНДИllионеры I\ТЦ2-1O и КТЦ2-2О, в
паре с КОНДНllионерами такой же ПРОИЗВОДительности, работающими на приток.
Основным оборудованием КОНДИllионеров-утилизаторов является узел ути-
лизаllИИ, собираемый из базовых теплообмеННИК0В, Теплоносителем в тепло-
обменниках служат незамерзающие растворы солей и rликолей с соответствую-
щими антикоррозионными добавками.
4.5.1. КАМЕРЫ ОРОШЕНИЯ оке И ОКФ
Камера орошения оке характеризуется низким уровнем энерrетических
затрат на распыление жидкости и предназначена для осуществления управля-
емых политропических и изоэнтальпических ПРОllессов обработки воздуха.
Сущность управляемых ПРОllессов заключается в обработке воздуха в
камере орошения до требуемых параметров без примеиения бай паса. Реrули-
рование осуществляется изменением расхода воды через форсунки при изо-
энтальпических ПРОllессах или расхода водыI и ее температуры  при политро-
пических. При осуществлении управляемых ПРОllессов из схем КОНДИllионера
в большинстве случаев может быть исключен воздухоиаrреватель 2-ro подо-
rpeBa.
Оросительная часть камеры имеет две системы для обработки ВОЗДУХlI
водой.
Первая система предназначена для политропических ПРОllессов. Она обо-
рудована форсуиками УЦ-14-10Х 15 с диаметром выходноrо сопла 14 мм, осу-
ществляющими распыл воды сверху вииз. Распыленная вода попадает иа rори-
зонтальную сетку, rде происходит ее вторичное дробление. Расходная харак-
теристика такой форсунки ОJ1ределяется формулой
р == 7,8602, Х4,74)

rAe p::---- давление перед форсункой, кПа; G  расход воды одной фор.
сун кой , т/ч.
Вторая система предназначена для изоэнтальпическоrо увлажнения возду-
ха. Она оборудоваиа форсунками YЦ6-5,5X 5,5 с диаметром Быходноrо сопла
6 Мм, осуществляющими противоточный распьiл. Расходная характеристика
форсунки определяется формулой -
р == 40802. (4.75)
Давление воды перед форсункой УЦ-14-lOХ 15 не должно преВblllIать
150 кПа,.а перед форсункой УЦ 6-5,5X 5,5  300 кПа. Количество форсунок,
устаиавливаемых в камере орошения ОКС, приведено в табл. 4.15. .
Т а б п и Ц а 4,15. КОJJИ'lество форсуиок в камере орошення оке
Тип форсунки
.1
I
24
25
31.5 I
I
30
30
40
I
I
Кондиционеры типа КТЦ
63 I 80 I 125 I 160 -1 200
48 1 60 1 96 1 120 l ' 144
50 60 100 120 150
1: 250
1
180
180
УЦ-I4-IOXl5
УЦ-б-5.бХ5,б
Камера орошеиия ОКФ предназначена для осуществления 'УПрRвляемых
политропических и нзоэнтальпических ПРОllессов обработки воздуха. Изrо-
товляется в двух исполнениях, отличающихся общим количеством форсунок
ШФ-5/9 (табл. 4.16).
Расходная характеристика форсунок ШФ-5/9 с диаметром выходноrо сопла
9 мм' определяется 'формулой '
р == 76302. (4.76)
Форсунки устойчиво работают при давлении 20250 кПа.
Скорость движения воздуха в любом сечении камер ОКС 1:1 ОКФ не должиа
ревыщать 3 м/с, Аэродинамическое сопротивление камер ОКС н ОКФ не пре-
зышает 160 Па.
Т а б п и Ц а 4.16. КОJJИ'lество форсунок в камере орошения окф
Кондициоиеры типа КТЦ
Исполнение 1 1 \
31,5 40 6з 80 125 160 200 250
1 95 1. 130 I 209 286 418 572 608 1 832
2 135 180 297 396 594 792 864 1152
Объем 1:рубопроводов, подводящих и отводящих воду, при заполнении ИJl:
из бака камеры во время включения камеры в работу должен бы.ть не бo.nее
0,8 м З дЛЯ КТЦ-31,5 и KTЦ40, 1,6 м 3  дЛЯ КТЦ-63 и KTЦ80, 1,4 м 3  дли
KTЦ125 и КТЦ-160 и 2...1 м 3  дЛЯ КТЦ-200 и КТЦ-250. При большем объеме
происходит подсос воздуха насосом из камеры и срыв ero работы.
Эффективность работы камеры орощеИНII определяеТС!l коэффициентом Е,
который рассчитыв-ается по формуле
Е ==:1 
tB.K' t M . K '
'ВеИ......... 'м.Н . ,
"i{  I
(4.77)
rде t B . H и t B . K  температура воздуха по сухому термометру соответственно ДО
и Осле обl;lботки, ос; _' t м . и И tM. ....,.:.- температура воздуха по мокрому тер.
мометру' соответстВенно' до' и после обработки', ос. , .
Так как расчет выполияется методом последовательных 'приближений то
!,!о сухому термометру проверяют значеиие i{онечной темпераТуры' воздуха,

. oe;' QFI}К7Jreется по выражению
, ':..' (.K == t B . H + Е ,<tWH  t B . H ) + О,З31( 1  :) ы, (478)
rJie t WK  начальная 'Teм-epaTypa ВОДЫ, ос; . а  вспомоrательнан величина,
определяемая ПО иомоrраммам (рис. 4.19 и 4.20); Ai  изменение энтальпии
'обрабатываемоrо' воздуха, кДж/кr, вычисляе- Е " .
мое' по формуле " .
ы == J В.К  J B . H , (4.79)
rде J B . K и 1 B . K  энтальпия воздуха соответ- OJI
ственно после и ДО обработки, кДж/кr.
Рис. 4.18. HOMorpaMMa для расчета камер
орошения ОКС (противоточная схема):
J  G1IOM/G B  1,4; 2  ОКОМ/ОВ  1. IlJ
4
fЩ
.1'
Если {в.н отличается от t B . K более чем на З%, то величину Е пересчитыва-
ют по формуле
(t B . K  t м . и ) + (t B . K  t .K )
Е' == ]  (4,80)
t B . K  t M . H
Камеру орошения ОКС в изоэнтаЛЬПИ1lеском режиме' обработки воздуха с
использованием форсунок УЦ-6-5,5Х 5,5 рассчитывают по HOMorpaMMe, представ-
0,' {'. 5
'"
lИ _
0,2
, '6
ол .' . о .'
Рис. 4.19. Номоrрзмма для paceтa камер орошения ОКС (пе-рекрестнoiочная
f\'i" r:, ' , схема): .
J  OHOMOB . 1':4; 2  OOMOB  1:
,... -"; . - . . . .
:ЛНq ,I:I pc. 4,: Щ rде, 1-'- :--:--: КОЭФФИllиент 9рчшеНlil!'; Р,аВl!ЫО.ТНQшени.. рас-
хода распыляемои воды к Р,асходу воздуха. Крйва.я !__cOQ1;BeTcy НQмиаль,
.н.ому расходу воздуха через камеру. Оном' а кривая 2..:;.., расходу B.,'p,a;Mepe
70% иоминальиоr. . . '. ," ' '. I " . '

..' "Расчет. камеры орошения,ОКС для всех режимов обработки воздуха BЫ
полняют по HOMorpaMMe, представленной на рис. 4.19, а камеры орошения
ОКф-  по HOMorpaMMe на рис. 4.20.
Номоrрамма разделена на три зоны. На rоризонтальной оси второй (левой)
зоны HOMorpaMMbI отложены значения коэффиuиента орошения!J.. На вертикаль-
ной оси, которая является общей для второй и первой (правой верхней) зон но-
MorpaMMbI, отложены значения коэффиuиента эффективиости Е и вспомоrатель-
ной величины а, Кривые 1 и 2 являются .вспомоrательиыии для определения
значений Е(/А) и аЧt) и соответствуют: кривая 1  номинальному расходу
воздуха через камеру ОНОМ' кривая 2 расходу в размере 70% нсминальноrо.
.' '" E,d . ,
1 1.5 '25 3.5 (J-J3-3f]-25 20-Ю15 -5 О  10 '52025
Efft/
8
46
o!f1/
44
0,2
t wn ,"
о
..
24
15
0-
Рис. 4,20. Нorvюrрамма для расчета камер орошения ОКФ.
В первой зоне HOMorpaMMbI на rоризонтальной оси отложены значения
изменения энтальпии воздуха l'1i и вспомоrательной величиныприведенноrо
энтаЛьпийноrо напора l'1io ==Ы/а. Проведенные в одну точку лучи COOTBeTCTBY
ют постоянному значению приведенноrо энтальпийноrо напора l'1io . Вертикаль-
иый луч М о == о соответствует изоэнтальпическому режиму и делит первую
зону HOMorpaMMbI на две части: одна соответствует режимам обработки воздуха
с ПОНижением энтальпии ( /О < о), а друrая  с ее повышением ( l'1io > О).
В третьей (правоЙ нижней) зоне HOMorpaMMbI по вертикальноЙ оси ОТ-
ложены значения начальной температуры воды t WH и нанесены линии постоян'
ных ЗНачений начальной температуры воздуха по мокрому термометру t M . H .
При теплотехническом расчете камер орошения приведенные HOMorpaMMbI
ПОЗВОЛяют определить следующие величины: при заданных начальных и конеч-
ных параметрах н расходе воздуха  расход, начальную и 'конечную темпера-
ТУРУ. орошающей воды и те!1ЛОПРОИЗВОДИтельность камеры; при известных
начальных параметрах воздуха и воды  теплопроизводительность камеры оро-
шения; /1&'Заданному коэффициенту эффеlПИВНОСТИ в изоэнтальпическом режи-
ме  коэффициент орошения.
. Пример 1. Рассчитать камеру орошения ОКС КОНДИllионера КТЦ-63 дЛЯ
ПОЛИТропическоrо режима, Расход воздуха равен номинальиому  63 000 м 3 /ч.

Начальные R l{онечные параметры воздуха: I В.И "'" 53,8. KJ»к/Kr;
t Б ." == 28,50 с; t м . и =:= 18,80 с; 1 В к == 32,9 l{Дж/кr; t B . K  120 с; t M . K ==
11,60 с; Определить начальную температуру t WH и расход воды, а также
давление БОДЫ перед форсунками УЦ-14-10Х 15.
, По формуле (4.79) изменение энтальпин воздуха Ы == 32,9  53,8 ==
=== 20,9 кДЖ/кr.
По формуле (4.77) вычисляем предварительное значение КОЭффИllиента
эффективнОСти работы камеры: .
Е == 1  12  11,6 == 0,96.
28,5  18,8
На вертикальной оси ВТорой зоны иомоrраммы (рис. 4.19) откладываем зна-
чение Е, проводим rоризонтальную.линию до пересечения с кривой Е (J-t) и и
'точки пересечеиия  вертикальную линию до пересечения с rоризонтальнои
осью и кривой a(!J.)' На ТОризонтальной оси находим значение !J. =:= 2,15 Kr/Kr,
Из точки пересечеиия с кривой a(!J.) ПрОБОДИМ rоризонтальную линию до пере-
се=.ения с ертикальной осью (а =:= 0,63) и далее  до пересечения  вертикаль-
ион лиииеи, соответствующей Ai == 20,9 кДж/кr. Из полученнои точки про-
 20,9
водим прямую"по лучу с постояниым значением Aio == 0,63 == 33,2 до
пересечения с rОризонтальиой осью первой зоны, rде указаны зиачения Ai o,
R из точки пересечения опускаем вниз вертикальную линию до пересечения с
линией t M . H == 18,80 С в третьей (нижней) зоне иомоrраммы, Ордината получен-
ной точки определяет иачальиую температуру воды t WH1 =:= 6,80 С.
Проверяем конечную температуру воздуха по формуле (4.78):
t B . K == 28,5 + 0,96 (6,8  28,5) + 0,331 (1  :: ) (20,9).== 11,30 с,
Отклонение от задаиной конечиой температуры воздуха t Б . к """ 120 С
со:тавляет 5,8%, поэтому пересчитываем коэФФИllиент эффективности по
формуле (4.80): I
E''''''1 (l21l,6).+(l2ll,З) ==0,886,
28,5  18,8
Повторяем построеиие по HOMorpaMMe при новом коэФФИllиенте эффек-
тивности Е' == 0,886, в результате чеro находиМ: J-t == 1,75 Kr/Kr; а =:= 0,56;
t WH == 5,10 С.
Проверяем конечную .температуру воздуха (формула 4.78):
. ( 0'886 )
t B . H == 28,5 + 0,886 (5,1  28,5) + 0,331. 1  0,56 Х
Х (20,9) == 11,80 С.
Достиrнутая сходимость (t.K == 1l,8° С при t B . H == 120 с) полаrается
\удовлетворительиой (отклонение 1,7%).
ОПРеделяем ХОЛОДОПРОИЗВОДительность камеры о.рошения:
QH.O == О,287а в I A.i 1== 0,287 . 1,2 . 63000 . 20,9 == 438900 Вт.
Расход охлаждающей БОДЫ
G w n:= GB!J. == 1,2. 63000 ' 1,75 === J32 300 кr/ч.
Конечная температура воды
Qи-о 3,6 . 438 900  80 С
t wк == t WH + 3,6 Gwc w == 5,1 + 4,19. 132300  ·
rде cw == 4,19 кДж/(кr. К)  удельная' массовая теплоемкость воды.

'Расход воды одной форсункой УЦ-14-IOХ 15
g == Gw/n == 132300/48 == 2760 кr{ч == 2.76 т/ч,
rДе n == 48  число форсунок камеры о(:ошения ОКС, определяемое по
табл, 4.15.
По формуле (4.74) давление воды перед форсунками
р == 7,36 . 2,762 == 56,1 кПа.
Прнмер 2. Определить конеЧНые параметры воздуха t B . K и J В.К при.. обработ-
ке ero в камере орошения ОКС. ,
Производительность КОНДИционера КТЦ-63- L  63000 мil/ч. Начальные
параметры воздуха: i в . и == 53,8 кДж/кr; t о . и == 28,50 с; t мои == 18,80 с;
коэффициент орошения  == 1,75 Kr/Kr; начальная температура воды
t WИ == 7,60 С,
Из точки t м . и == 7,60 С иа вертикальноЙ оси в третьей (нижней) зоие
HOMorpaMMbJ (рис. 4.19) проводим rоризонтальную линию до пересечеция
с линией t м . и == 18,80 С и из точки пересечения......, вертикальную линию до
пересечения с rоризонтальной осью первой зоны HOMorpaMMbI, rДе отложены
,значения l'1i o. Находим io == 33,2: _
Во второй зоне HOMorpaMMbI на rорнзонтальиоЙ оси откладываем- значение
1.1. == 1,75 и проводим вертикальную линию вниз до пересечения с кривыми
Ew.) и a(), Из точек пересечения проводим rоризонтальные линии и иаходим:
Е == 0,885; а == 0,56.
Продолжая rоризонтальную Линию при а == 0,56 До пересечения с лучом
!!J.l o == ЗЗ,2 в первой зоне HOM?rpaMMbI находим разность энтальпий воздуха
о (аБСllИсса точки пересечения) 1'1! == 17,1 кДж/кr и по формуле. (-l.79) опре-
деляем конечну'О .энтальпию Воздуха:
lB.K == lB.H + м == 53,8  17,1 == 36,7 I'.дж/кr.
ПО формуле (4,78) конечная температура воздуха
t в . и == 28,5 + 0,885'. (7,6  28,5) + 0,331 (1  oo: ) ( 1'7, i)  13,30 С.,
Соrласно выражению (4.39),-. , ,- ,
QK.O == 0,278. 1,2 .63000. (53.8  36,7) == 358000 Вт.
Пример 3. Определить коэффициент орошения, расход и -давление ВОДЫ
перед фОрСУНЩIМИ YЦ6-5,5X 5,,5 при работе камеры орошения ОКС в изо-
энтальпическом режиме.
Производительность 'КОНДИЦионера КЩ L == 63 000 м 3 /ч. Начальные
и конечные параметры воздуха: t B . H =;= 33 с; t О.К == 27,70 с; t м . и == t M . K ==
C .
По формуле (4.77) опредяем коэффициент эффективиости:
Е == 1  27.7, 27 . . 0884
33 27 ""', . ',"!'
По HOMorpaMMe (рис, 4.18) при a ==G иом иахОДИМ коэффициент tJрошения
"Z::: 0,42.
 ,Расход орошающей воды
G w == 1,2 ' 63000 . 0,42 == 31 800 кr/ч.
, Расход воды на одиу ФОсунку с учетом табл, 4,15
g == 31 800/50 == 636 к/ч:=' о,6?6 т/ч,
ПО ,форМуле (4.75) давление БОды ПеР,ед форсункой'
р == 408 . 0,6362 == 165 кПа.

4.5.1. ВОЗДУХОНАrРЕВА ТЕЛ'" вн И ВНО
ВОЗДУХОJ:Iаrреватели предназначены для подоrрева воздуха в кондиционе-
раХ.,Тепл,оносителем служит rорячая вода с температурой до 1800 С и давлени-
ем' до 1,2 МПа. Базовые воздухонаrреватели изrотавлицаются без обводноrо
канала (ВН) и для обводноrо канала или клапана (ВНО) одно- и двухрядными,
а по длине  одно-, полутора- и двухметровыми. Воздухонаrреватель любоrd'
коидиционера КТЦ представляет собой пакет, Составленный из базовых возду-
хонаrревателей. Воздухонаrреватели MorYT таКже применяться и для охлажде-
ния воздуха в качестве составной части блока тепломассообмена. Количество
базовых теплообменников ВН и ВНО и их оБВЯЗf(У по теплоносителю определя-
ют расчетом., '
Во'здухонаrреватели рассчитывают путем cOBMecTHoro решения уравнения
тепловоrо баланса и теплопередачи
Q == 1,16G w M w == kF М с . а == О ,278а в м в ,
(4.81)
I'де Q  тепловая наrрузка воздухонаrревателя, Вт; а ш и а в  расход соот-
ветственно воды и воздуха, кr/ч; F  площадь теплоотдающей поверхности
воздухонаrревателя, м2; I!J.t w == t wи  t WK  изменние температуры воды or
JI,ачальной до конечной, ос; I!J.t B == t в . и  t B ...  изменение температуры воз-
" о 'wи + t WK t B . H + t B . K
духа, от начальнои' до конечной, с; I!J.t c . a == ,2 2
среднеарифметическая разность температур воды и воздуха, ос; k  коэффи-
llиент теплопередачи, Вт/(м 2 '. К). , ,
, В формуле (4.81) удельиая массовая теплоемкость воды ПfЖнята
iJ,19 кДжl(кr . К), а воздуха  1 кДжJ(кr . К).
Коэффициент теплопередачи k для базовых воздукоиаrревателей вычисля-
ют по общей формуле
k == а (vp)nw',
(4.82)
..
rДе vp  массовая скорость воздуха в набеrающем на воздухонarреватель по-
токе, Kr/(M 2 -. с); w  скорость воды в трубках теплообмеииика, м/с; а, n,
r  коэффициенты, значения которых приведены в табл. 4.17.
, Скорость воздуха в набеrающем на воздух<>наrреватель потоке
v  Ц3600Fф, (4.83)
rде L  расход воздуха, м 3 /ч; Fф  площадь, фронтальноrо сечения, ВО:ЩУХО-
,наrревателя. м 2 (табл. 4.18).
Т-а б п и Ц а 4.17. Значения коgФФициентов а, п, " Ь и т.
Тип ВО3ДУХОИ8треВ8телн I а n Ь I т
RДНОРЯДНЫil 1'..' 23,9 0.53 0,12 10,01 .' 1,97
вухрндныlt 2' 0,53 0,11 15,5 1,95
1111.', "
Т а б л.и ц а 4.18. Площад.. фронтал"ноrо сечении воздухонатревателеil,
ВОЗдУхоохладителей и блоков тепломассообмеИ8 Fф, М.
/31.5 I(ТЦ .I(Д
ТНП приоора O I 63 80 I '125T 160 I 2001250 '6А: I 20А
ВН,во. БТМ I'з,щ 14.14 '16'82 /8'52 /1306117 /20'6/25'811'041 2.07
вно 2.48 3.3 5.09 6,8 10,2' '13,6_1 - 15,4 20,6, 0,85 1,67
!;.

Аэродинамическое сопротивление воздухонаrревателя, Па, определяют по
формуле,
I1Ра == Ьф (vp)m, (4,84)
rде Ь и т  коэффициенты, значения которых приведены в табл. 4.17; 'ф 
КОЭффИllиент, учитывающий отклоиение средней температуры HarpeBaeMoro
воздуха от значения t cp '=' (t B . H + t B . K )/2 '=' 200 С и придимаемый по
табл. 4,19 или определяемыЙ по формуле
'ф == 0,94 + 0,003t cp .
rидравлическое сопротивлеиие базовых воздухонаrревателей, кПа, иа
ходят из выражения
(4.85)
I1pw == Бw 2 ,
rде Б  КОэффИllиент, принимаемый .по табл. 4.2().
Для выполнения проектных и наладочных расчетов используются номо-
rpaMMbI, приведенные на рис. 4.214.36.
Табл, 4;.21 содержит указаиия по выбору иомоrрамм, необходимых для рас-
чета воздухонаrревателей, Схемы обвязки воздухонаrревателей по теплоноси.
телю прив-едены иа рис. 4.37.
(4.86)
Таблица 4.19. 3иачния коэффициента 'IjJ
t cp ' ос " 'ф t cp . ос 11> 1I t cp ' ос 'IjJ
 IO 0,91 5 0,95  20 1
5 0,92 10 0,97 25 1,02
О 0,94 15 0,98 30 1,03
т а б л и ц а ,4.20. Значения К03ффнциеНТа Б
Тип воздухонаrревателя
Б
Однометровый
Полутораметровый
Двухметровый
ОДНорRДНЫЙ
Двухрядный
Однорядный
ДВУХРRдныl!
Однорядиый
Двухрядный
13,6
22,6
20,5
32,7
27,2
45,2
Т а б л и ц а 4.21. Указании ПО выбору иомотрамм для расчета ВО3дУхонатреВ8телей
I Тип воздухо- Индекс воз ду хо- I
Тнп кондиционера наrревателя наrревателя HOMo.rpaммa (номер PHCYHКII)
КТЦ-31,5 ВН 03.10 4.21, 4.22
ВНО 03.11 4.30, 4.31
КТЦ-40 ВН 04.10 4.23, 4.24
ВНО 04.11 4.21, 4.22
КТЦ-63 ВН 06.JO 4.21, 4.22, 4.25,4,26
ВНО 06.11 4.30, 4.31
КТЦ-ВО ВН 08.10 4.23, 4.24, 4.27
ВНО 08.11 4.21, 4.22. 4.25, 4,26
I<ТЦ-I25- ВН 12.10 4.21, 4.22, 4,25, 4.26, 4.28
ВНО 12.11 4.304.35
KTЦ 160 ВН 16.10 4.29
ВНС 16.11 4.21,4.22,4.25,4.26,,4.28
I<П.(-200 ВН 20.10 4.21, 4.22, 4.25, 4,26
ВНО 20.11 4.304.33, 4.36
КТЦ-250 ВН 25.10 4.29
ВНО 25.11 4.21, 4.22, 4.25, 4.26

," 1J.fI!:;Лf?, РЯДО труБОl{ тenлоотдаЮЩЕ:« 110Щ:РНQСТИ по ХОДУ двнжения воз-
духа n изменяется от 1 До 6. При n > 2 требуемая рядность воздухонаrревате-
ля обеспечивается комплектованием базовых воздухонаrрева-телей следующим
образом: n == 3 == 1 + 2; n == 4 == 2 + 2; n == 5 == 1 + 2 + 2; n == 6 ==
z== 2 + 2 + 2. Например, трехрядный Боздухоиаrреватель по коду дви-
JКения воздуха комплектуется из:одно- и двухрядноrо. . "
/rw
'. ,,-.
49  .      по5
0,8 :\ '\ :\\     лоб
.47 .& \:\ \ &
.ор п:I" n!f\,\. \ \    
45  l\\ \\' (-..n:{' . \.  "
4 ,\ \ ' \ '\  ,' ' '\. '\ ,'-,,"
\ \ \  п;4 :'\' ,l'-:'- "''\.
 . .1:\ ., '
2    2 . :5' \. ' " '<"  '- ......." АР" n:1t
v . у,Рw Л "\ '" 
o.t . '....... /JР"'ЛЭ ........... '- др", л=б
'v1-"""" )
О ... '!i 50 75 100 125 150 /Jpw/(;A,/(fl[[
О 0,05 0,1 . о,т5 0,2 0,25 45 8,55 IИ 0,45 0,5 0,55 {J,б 0,55 /(6,
Рис, 4.214.36. HOMorpaMMbI для' расчета воздухонаrревателей конДиционе-
ров КТЦ (номер рнсунка указан в правом верхнем уrлу HOMorpaMMbI).
I 421
t-6=f,2.
б6!J,8.
-C6=O.8
" (}R.'о,б"

0,5
О)
42
J",
48
IР
0,6
.4,4
о
25
405 Ц1 Ц1з
50 15 . fШ]
Ц2 0,25 4' 4'5 44
-125
45 45
ffJO Ар",1 'A.ffnU
455 46' Ilq5 1<4

....... Осиову построеиия номоrрамmЧ!ОСТ-ВJi\Л1i101' иоЭффиn;uенты kw'и'k в ОТН.EJCи""
тельноrо nepel'peBa воды и воздуха. Для расчетиых условий
':;'н  '
k wp == tP  , р (4,87)
WH В..Н
k B . p ==
'.K  '.H
t:;'и  t.H
(4: 88)
k",
48
47
п,!
46
4.5
44
4"
..
42
4.2, ,
75
425 4'
АР... п=5
100 1. '5
(!,3 44- 445 _ 45
"
150 r,p", 'С6,кпо
455  О,М /(4
t w
0,6
+.24
48
0,7
o,j
44
0,'
."
0,2
...'!.',
100 10 200- 250 ,,00 . IJPwfG6i/(п
415 . 42 425 0.' .4"5 + 445 "5 . Ц55 0,6 .0# 1r4.-- ,
'-'.

Для подбора воздухонаrревателей.на с()()Твтствующей H99.IJ)aMM (}peдe-
пяют положение точ.ки с координатами k wp и k B . p ' СоответсТвующие различно
ряДиости воздухонаrревателя. кривые, которые расположены справа от этой
.'I'очки. относятся К воздухонаrревателям с большей (!ядностью, т. С. С тепло-
kw
"'49
48
47
'46
45
IИ

л:j
50 100 IЩ 200
Q 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 4' 435 44 М5
/r",   t!!=, 1 *
49.   Б6 с1 f---------- II
. (, ,'\ :/l,8 I  ":'". p
'\ \ . =fJ,б4 V 
48  Jl:J п:5/.....
ar п.,.  Чlit :/ ...
46 .  L.)<'  PjIV,
45
V\ \. -, .....::
/ ,Н;  ,yI"'\>.?<: 
/a'r( I'IКV  Iб"
" 4'
 / /" п!! '\
42 7
41 r"
- О
44
100
200
щи
500
300
,О
9,25 45 435 44445 0,5 455.45
М5 41 од O,Z
4.26
600
лр",/f}А,КЛО
D,6f, 1<6

производительностью несколько большей" чем заданная. Этот запас будет тем
меньше, чем ближе кривая n == const к расчетной точке. Проведя луч из начала
координат через расчетную точку (kwp и k B . P )' определяют координаты точки
пересечения луча с кривой n == coпst (k wy и k B . y )' Таким же образом определя-,
Jr,.,
0/
421
0,9
О)
0,7
0,6
0,5
0,4
О,,
. 0,2 '
[)
[)
100
40; 4;
200
о,и 0,2
'00
0,2; 4!
"00 . 500 БОО
{JJ.f {J4 ti4.f (},5 (},Я (},5
АР",/4,кПа
О,6} *4
/"
428
49
48
0,7
0,6
0,5
44
42
СJ=Щ
=1
64=0,8
.=o,64
D,f
[)
[)
100200
405 41' 415 .0.2
'00
42; 4'
400
4j; f
;00
445 4;
б/}IJ
(},5 4б
i1fJw/С;,ICПа
4б5 k6

lQT lкоордин.аты точек пересечения с этой же кривой линии k e . p "'" const (k e . p
н kw) й линии k wp == const (k wp и k B ). Для проверки правильности построений
с.лужат соотношения
k wp  kwy  kw; (4.89)
k e . p  .y  k B . (4.90)
. Запас в процентах по плоrцади поверхности HarpeBa воздухонаrревателя
определяется по формуле
F  Рр 100 == kB.y  kB.
Рр k B . P
100
1  0.5 (k WY + k B . y ) .
(4.91)
1)1
429
0,9
С)
(},7
D.
-45
IИ
43
0,1
О 100 "О 200 250 300 АР,,/66,кЛи
О 1JjJ5 0/3 {l,2 D,2f 43 O,Jf 0,4 0,45 45 о,5, 0.6 0,85 *,
lr
МО
0,8 Бtjj
,о,; &,;:'
Cd"4B
4 " 64
0,5
42
0,1
О 12,5 2, .
Q 40! ,4' 4" , .42. ОД 453

Запас в процеитах
по теплопроизводителъности,
Q Q kk '
 р в В.р 100.
Qp k B . P
ВОЗДУХQнаrревателя
(4,92)-
. . ..' 'I
Фактическую температуру обратной воды на выходе из воздухонаrрев'8Телл '
on-ределЯIОТ по формуле .
Ф .....: р -- р, р'
t WK  t WH  kw (t WH  t B . H ). . (1: 9 3).
, Для расчета теплопроизводительности В03духонаrревателя и расхода теп
лоносителя служит формула (4.81).
Расход воды через воздухонаrреватель, обеспечивающий требуемую :reM-
.пературу воздуха t.K' при удельной массовой теплоемкости воды и ,возуха
соответственно 4,19 и 1 . кДж/(кr . К) определяют по формуле
О", == O,2390 B k B . p /k w . (4.4)
/t",
0,7
fJ,6
4 '
-11.'- .
4
'Р
0,2
0,1
О 0,03 ОД
К'"
4б
45
, 0,4
43
42'
7з
0,25 4:1
та
4" 44
12з
44з {43
з0
415 _ 42
"Р", (1=5Pw.п=б
. 7' 100. , 125
425'45 . 0.35 'И' 445 B.f'
431
''}
С 4 "1
 &,=0,8
ё. =0,64
!JЯ 9,5
4.32
п=. ,
-15,0 M6' Ша
451 ati. o,5 

,;,j, ""'Я ,вnJJмлltия,:Р:lJ':че'fНvr{) раех{)да ВОДЫ следует ПОЛЬЗОII3Ться,qюp.м'ул,еJt
.. \' - G wp "= 0,239G..k B ,plk wp . - (4.95)
,/1' " 'Для выбора воздухонаrревателей при различных относительных расходах
воздуха на HOMorpaMMax наиесены кривые, соответствующие О в OAOM (сплош-
H!ie), О н == 0,808011< (пунктирные) и О в == О,6:4G,1ОМ (штрщшунктирные).
-Если применяется ВОЗДухонаrреватмь для обводиOJ'О канала 'или JVlanaHa
(ВНО), то расход воздуха через воздухонаrреватель КОндищюнеров КТЦ-31,5,
КТЦ-63, КТЦ-125 и КТЦ-200 составляет 75% GI\OM"'8 ДЛЯ КТЦ-40, ктц-во,
КТЦ-160,}I,I<;ТЦ-250  80% О ном ' Поэтому На соответствующих Hoмorp,aMM8X
.t",
"
47
4Я
lJ)
144
42'
qи 1/15
J"
49
ОД
D,7
0,6
0,5.
IИ
20IJ
4Я 44
250
441, 45
j{)(J АР"" ,trllo
4jj 146 1165 Ir,
:.:............ h=щ Н4
'ё А "'1
t,,=tJ,6
.bJ=:rJfj4
,.. .. .
15 J/) 4 60 ' l 90 . L1&/iJ",./(na
,0,1 ' ,О/} '&2 ../и, 43  4Я f/-'t . 4,/;5 - 4J . 4-". (1,6 l{6з '41 .; ",

приведены кривые с с оотношеннем расходов ОвЮ ном == 1,33 (75% Оном) либо
Он/Оном == 1,25 (80% а ном ), что дает возможн<?Сть выбора воздухонаrревателей
при полностью закрытом клапане и номинальной воздухопроизводительности
КОНДИllионера.
lJJ
..t4=Щ
6,=1
 bi=O,8
fб.=/J.М
w
49
48
0,7
[Jб
0,5
44
42
, 0,1
О
,О
100
0,05 0,1
200
0,15 0,2
500
425 а'
400 500
o,Jf 44 0,45 o,f азJ
БОО пр,,/ёА,кпа
0,6 0,65 'v
Ifw
4
НО
49
0,8
0,7
/J,б
0,5
'О
100 200
40' [Jl _ 0,15 42
,00
42з 4' [JJ5
500
,4 445 Ц5
600 t1p",/&J,K//4
455. 0,6 D,б5 /(4

2 2 2 2 2
/б.IO Т 25.10 Т
Ж
, 
ОМl  1.:' 1.' 1.5 1.,
12.11
, 12.11 20,1
U t к /1
8
I
o.  '.10 '
,,041. . /'
2
06.10
08.11
и.
'2.Ш
15.11

, ,(}4.10
1,5 1,'
(}8.1О
А
20./0
2J.11
 Рис, 4,37. Схемы обвязки воздухонаrревателей:
а  к рис. 4.21 (параллельная); 6  к рис. 4.22 (последовательная прямоточная):
в ..... к рнс. 4.23 (параллельная) н 4.24 (последовательная прЯМОТО'Jиая); е  к рис. 4.25
(параллельна'я) н 4.26 (последовательная ПРЯМОТО'Jная); д  к рнс. 4,27 (порол-
лельная); е  к рис. 4.28 (параллельная); ж  к рис. 4.29 (параллельная); 8'" Иi
рис. 4.30 (параллельная) н 4.31 (последовательная прЯМОТО'Jная); и  к РНС. 4.82
(параллельная) н 4.33 (последовательная прямоточная); "  к рис. 4.34 (параллельная)
н 4.35 (последовательная ПРЯМОТО'Jная); л  к рнс. 4.36 (параллельная); 08.10 ... ilи-
деКе воэдухонатревателя; цнфры в схемах: 1  однометровый баЗ0ВЫЙ теплооБJ>lеннliк,
J ,5  то же, полутораметровый; 2  то же, двухметровый.

. 'На HOMorpaMM3x также приведены кривые для определения' tидiн:lвлическа-
ro сопротивления воздухонаrревателей f).pw, позволяющие определить зна'/еi-(е
/!Pw(O;, rДе О В == ОвЮ ном ' Для определения значения /!pw необхимо з
начала координат через точку,.координатами которой (k B . P и kw) опредепялся
расход теплоносителя, провести луч и определить. аБСllИССУ точки пересечения
пуча скривой /!pw при заданном n.
Определив зна'/ени_е /!Pw(O, можно вычислить /!pw по формуле
. 2
/!pw == (!lprplG:J (ОвЮ ном )2., (4.96)
При необходимости пересчета rидравлическоrо сопротивления воздухо-
наrревателей для друrи,Х расходов теплоносителя (O) пользуются формулой
( о' ) 2
!lp ==!lpw о: (4.97)
Расчет воздухонаrревателей в соответствии с требоваНИЯМI{ СНиП II-33-75
выполняют для двух режимов: при температуре наружноrо воздуха, соот-
ветствующей параметрам Б, и при температуре наружноro воздуха в точке
излома rрафика температур. Рекомендуется проверять температуру обратной
воды t WK при температуре наружноrо воздуха t и '== 00 с, так как из-за наличия
определенноrо запаса по площади поверхности HarpeBa t WK может опуститься
ниже 250 С. Это вызовет срабатывание автоматики. защиты от замораживания и
отключение кондиционера, поскольку автоматика защиты обычно настраива-
ется на температуру обратной воды 250 С.
С друrой стороны [17), расход теплоноситеЛЯ в переходном р'ежиме Оwп
может быть больше расчетноrо 'расхода теплоносителя. GwP' вычисленноrо по
формуле (4.95).
Максимальный расход теплоносителя с;:акс через воздухонаrреватель
дпя расчета ero rидравлическоrо сопротивления и подбора системы автоматики
рекомендуется принимать по формуле
о::,акс == (1,1 + 1,15) Owp' (4,98)
В большинстве случаев при расчете воздуконаrревателей получается ряд
равноценных с теплотехнической стороны решений. Оптимальное решение вы-
бирают на основе экономических расчетов.
Пример. Подобрать воздухонаrреватели ВН для прямоточноrо кондицио-
нера КТЦ-80 с номинальной производительностью по воздуху, ,Рщ:четные па-
раметры наружноrо воздуха (параметры Б): t.H == ,240 с; СРн == 70%; t.K ==
== 280 с; температура теплоносителя (воды) tH == 1500 с, tK == 700 С.
Проверить работу воздухонаrревателя при температуре наружноrо возду-
ха t B . H == 00 с для двух случаев Iщи {в.К == (к.о == 29,3 кДж/кr):
. '
1) t B . H == 00 с; СРн == 95 %; tB,K == 20,20 с; t WH == 79,6 0 ,с.
2).t в . и '==ООС; 'Рн==300/0; t B . K =="2'6,l o c; tWH'79,6°t. ., '11:'
1. По таблице 4.21 определяем необходимые для расчета НОl\юrраммы 
рис. 4,23, 4,24 н 4.27. .
2, Вычисляем расчетные значения коэффициентов kw и k B по форму-
пам" (4.87) и (4.88):
15070" ,
k wp == 150+ 24 == О,4(?:
28+24 ",
k B . P == 150 + 24 == ,9,3,
.'

3. По рис. ,.!37 ОПр'ед€,Пяем размерь] базовых воздухонаrревате.лей 'и их
обвязку щ) теплоносителю. В качестве базовых приняты одно- и полуторамет-
,j)QВЫЙ воздухонаr,реватели, установленные параллельно. по ходу воздуха.
I<оличество rеплообменников и их рядность определяем расчетом.
HOMorpaMMa, представленная на рис. 4.23, относится к схеме обеязки по
''IеПЛОЩJСИтелю параллельно-последовательной по фронту и параллельной по
ходу воздуха; на рис. 4.24  к параллелыюпоследовательной по фронту и
последовательной прямоточной по ходу воздуха; на рис. 4.27  к последова-
тельной по фронту и параллельной по ходу воздуха.
Дальнейший расчет выполняем для схемы обвязки по теплоносителю па-
рал:Лельно-последовательной по фронту и параллельной по ходу воздуха, т. е.
по номотрамме, 'приведенной на рис. 4.23. .
.' 4. На HOMorpaMMe (рис. 4.23) находим расчетную точку с КООРд!1натами
kwp'== 0,46 и k B . P == 0,3. Ближайшая справа кривая с д в == 1 определяет
число рядов воздухонаtревателей n == 3 == 1 + 2.
Из начала координат через расчетную точку проводим луч до пересечения
 указанной кривой; точка пересечения определяет фактические значения kwy
'и k.y: соответственно 0,49 и 0,32. '
, 5. Находим координаты точек пересечения линий ,k wp == const и k B . P ==
== ()nst  указанной в п 4 кривой: k B == 0,33 и kw == 0,55.
6, По формуле (4.91) запас по площади поверхности HarpeBa воздухоиаrре-
O,320,3 1 ,o
вателя составит 0,3 . 1  0,5 ( 0,4 9 + 0,32) . 100 11 ,2 %.
. 0,33  0,3
7. Запас по теплопроизводительности (формула 4.92) 0,3 100 ==-
10%.
. 8, Факmческую температуру' обратной воды на выходе из воздухонаrрева-
'челя определяем по формуле (4.93):
tK == 150  0,55 . (150 + 24) == 54,30 С.
9, Соrлас,НО выражению (4.81), расчетная теплопроизводительность,возду-
хонаrревателя
Q == 0,278 . 80000 . 1,2 . (28 + 24) == I 388 000 Вт,
rде 1,2  плотностЬ воздуха, кт/м 3 .
10. Расход теплоносителя определяем по формуле '(4.94):
G == 0,239. 80000. 1,2,0,3 == 12470 /
w 0,55 Kr ч.
. 11. Расчетный ра'С){ОД теПЛQносителя, соrлано выражению (4.95),
р. == 0,239. 80000 . 1,2 . 0,3 == 14 9 " 0 /
u wp 0,46"'" .Kr Ч.
,.': 12. Для определения потерь напора при расходе теплоносителя О Ю ==
 12470 кr/ч'проводим луч в точку с кО<?рдинатами kw == 0,55 и k B . P == 0,3.
Абсцисса точки пересечения ,этоrо луча с кривой f).pw при n == ,3 Оf1Ределяет
'..значение относительноrо rидравлическоrо сопротивления воздухрнаrревате-
. 2 ' .." ,
леи l!PW!G B == 8,2 кПа. , ,
," i.(ПОтери',напора вь]числяем по формуле '(4.96):
l!pw, 8,2. 1 == 8,2 кПа:
!, :-. 1I
13. Для определения аэродинамическоrо СОЦРОТ!1вления воздухонаr,рева-
теля l!Pa 'по формуле (4,84) с учетом табл. 4.18 находим массовуiO CKOpOCT воз-
'Духа в набеrающем потоке: ' , '
: ' ' " , ВО 000 ' 1,2 == 3, 1 "' 4 K I'/( M2. С ) .
vp ="" " 3600 . '8,52
...

Линейная скорость v == 3,14/1,2 == 2,61 м/с.
Для облеrчения расчетов по формуле (4.84) по HoмorpaMMe (рис, 4.38) на.
ходим значение Ap == Ь (vp)т. В данном примере Ap == i24 па.
, С учетом формулы (4.84) имеем
АРа == 'ljJАр.
Средняя температура HarpeBaeMoro воздуха
t B . H + t B . K  24 + 28
== 2 2  r
По табл. 4.19 или формуле (4,85) находнм
п8 поправочный КОЭффИllиент 'IjJ == 0,94.
7 Расчетное аэродинамическое сопротивление
б воздухонаrревателя АРа == 0,94. 124 == 116 па.
з 14. Для друrих схем обвязки по теплоноси-
телю (см, п. 3) расчеты выполняем с помощью со-
ответствующих HOMorpaMM,
Для схемы обвязки параллельно-последо-
вательной по фронту и последовательной прямо-
точной по воздуху (рис. 4.24) рядность воздухо-
наrревателя п == 3, запас по площади поверхио-
СПI  11,1 % , запас по теплопроизводительно-
сти  10%, расход воды  13040 Кr/ч;'темпера-
тура обратной воды  57,f{' С, mдравлическое
сопроmвление  76 кПа,
Для схемы обвязки последовательной по
фронту и параллельной по ходу воздуха (рис. 4.27)
рядность воздухонаrревателя n == 3, запас по
площади поверхности  17,4%, запас по тепло-
производительности  20%, расход воды 
11520 кr/ч, температура обратной воды  45,60 С,
rидравлическое сопроmвление  52 кПа,
15. Проверяем работу воздухонаrревателя
при температуре наружноrо воздуха 00 С.
. Для схемы обвязки по теплоносителю парал-
лельно-последовательной по фронту и параллель-
ной по ходу воздуха, для которой выполняли рас-
Рис. 4.38. HOMorpaMMa для определения аэроди-
намическоrо сопротивления воздухонаrревателя
2 5. 'V>,l'IjC при t ep == 200 С.
чет по пп. 413, для t в . и == 00 С, <Рн == 95%, t B . K == 20, С и t WH == 79,60 С вы-
, 20,2 o
числяем k B . P == 79,6  О == 0,25 и по HOMorpaMMe (рис. 4,23) при n == 3 опре-
деляем k == 0,7. .
Температура обратной ElОДЫ
tl{ == 79,6O,7. (79,60) == 23,80 С.
лрJ,Па
.БОО
500
400
зо!}
200
Такая температура обратной воды может вызвать включение автоматики
защиты от замораживания.
Расход теплоносителя через воздухонаrреватель q == 8194 кr/ч.
Для t B . H == 00 С, <Ри == 30%, tB,K == 260 С и t wH '  79,60 С вычисляем
, 260
k B . P == 79,6 О == 0,33

и по HOMorpaMMe (рис. 4.23) при п == 3 определяем k== 0,45.
Температура обратной воды
t'wк == 79,6  0,45 . (79:6  О) == 43,80 С.
Расход теплоносителя через воздухонаrреватель O %: 16700 кr/ч.
Таким образом, расход теплоносителя в переходном режиме выше расхо-
да, определенноrо при расчетных условиях, что подтверждает llелесообраз-
ноСТЬ использования формулы (4.98):
G: ЗКС == 1,12.14960== 16700 кrjч.
.' " Наиболее приемлемую схему обвязки воздухоиаrревателей выбираем на
рснове технико-экономическоrо сопоставления рассмотренных вариантов.
4.5.4, ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛИ И 6ЛОКИ ТЕПЛОМАССОО&МЕНА
Поверхностные неорошаемые воздухоохладители (ВО) предназначены для
охлаждения воздуха холодной водой в теплый период rода. Их можно также
ис,пользовать для Harpe!i воздуха в холодный период, при этом в первые по
ходу воздуха теплообмен'йики подается rорячая вода. Воздухоохладители со-
бираются в пакет аз базовых теплообменннков, таких же, как и воздухонаrре-
ватели без обводноrо канала 'ВН. Воздухоохладители имеют по rлубине от 4
до 8 рядов теплообменных трубок.
Блоки тепломассообмена БrМ4 предназначены: для политропноrо охлаж
дения воздуха в теплообменниках, питаемых холодной водой; для изоэнталь-
пийноrо увлажнения и охлаждения воздуха распыляемой водой в любое время
rода; для HarpeBa воздуха в теплообменниках; [ '
питаемых rорячей водой, БТМ состоят из па кета
базовых теплообменников, таких же, как и воз-
духонаrреватели без обводноrо канала ВН, и си
стемы противоточноrо однорядноrо орошения.
Теплообменники имеют по rлубине от 4 до 8 ря-
дов теплообменных трубок. БТМ применяются в
КОНДИllионерах КТЦ-31,5 .... КТЦ-125, а также в
КТЦ-31,5 + КТЦ-250 со спеuиальными схемами
Рис. 4.39. Схема построения на 1  d-диаrрам-
ме условноrо ПрОllесса cyxoro охла>кдения. I
обработки воздуха. Изоэнтальпийный КОэффИllиент эффективности  не менее
0,95. БТМ поставляются комплектно с насосами и трубопроводами для систе-
мы орошения.
По холодоносителю теплообменники ВО и БТМ MorYT соединяться парал-
лельно, параллельно-последовательно и последовательно, Давление холодоно-
сителя не должно превышать 1,2 МПа,
Применение ВО и БТМ в КОНДИllионерах требует соответствующеrо техни-
ко-экономическоrо обоснования.
Расчет и выбор количества теплообменников ВО и БТМ производятся
на основании методики, разработанной ВНИИКОНДИllионер [1Il. По этой ме-
ТОдике реальный ПРОllесс охлаждения и осушения воздуха заменяется услов
,ным ПРОllессом cyxoro охлаждения (рис. 4.39).
[Расчет выполняют в следующем порядке. .
1. Через реальные начальную (t B . H , 1 B . H ) и конечную (t B . K , J B . K ) точки на
J  d-диаrрамме проводят луч ПРОllесса до пересечеЮlЯ с кривой {jJo == 100%
(еслн луч процесса не пересекает кривую Ч'о ==100%, то осуществление

задаiпiQrо режИМа'В теплообменниках ВО и БТМ невозможно). Из тОЧки пересе.-
чения луча процесса с кривой {jJo  100% ио, (jJo === 100%) ПрОБОДЯТ условиый
уч процесса d == d o == сопst, проходящий через точки t o ' {jJo  100%, 1 В.К'
t K . P и 1 В.Н' t H . p '
2. Начальную температуру холодной воды, поступающей в теплообменни-
ки, принимают по формуле
t WH == t o  (3 -+- 6), (4.99)
3. Коэффицнент относительноrо HarpeBa воздуха определяют по выра-
жениЮ
t".P  t K . P
k Q . p == а ( 4 100 )
tH,p  t w " .
rде а  коэффициент, принимаемый равным 1 для реаЛЫlOrо режима cyxoro
охлаждеflИЯ и 1,15  для реальноro режнма охлаждения с осушением.
. 4. В соответствии с перечнем, приведенным в табл, 4.22, подбирают
юмоrраммы для расчета (рис. 4.404.47). При этом учитывают схему об-
 т а б п и Ц а 4.22. I(казания по выбору номотрамм для расчета воздухоохладителей
и блоков тепломассообмена
Тип кqНДИЦионера
Индекс Ба ил"
БТМ
H,MorpaMMa (номер рисунка) ,
..
-I(ТЦ-31,5
I(ТЦ-40
I(ТЦ-63
{(ТЦ-80
I<TU-125
I(ТU-160
l(TU-200
КТЦ-250
03.02
'04.02
06.02
08.02
12.02.
12.02
20.02
25,02
4.40, 4.41
4.42, 4.43
4.40, 4.41. 4.44
4.42, 4.43, 4.45 '
4.40, 4.41, 4.44, 4.46
4.47
4.40. 4.41. 4.45
4.47
101
 .
'-'.   I п6
'\.' '" ,"i; .
'  .
п!{\ ,   ЫWI :-,_' ,п=д
" ,Л,!' 
;х ,, , 
п!; '\,
'\}r-.r-...
 , "\.. :"..."\..." ,,.
пр" . п" 'пр", п.б пА! п,7 "" "" ,-
др", п'!" w
440
0,8
141
0,6
'J7
0-6=1
45  Б(J=О.8
.t(J=О.б4
44
45
. :42
41 ,,'
'о
Q
....
т
I
50
0,25 о,]
л"", ';=8 .:
',J,.  .
то [J----Л:;;С::1fI7d
0,*' 0.5 а" 46 455' 
15
о/н
0,1,
25
0,15
0,2
4" М
Рис. 4.404.47'- HOMorpaMMbl для расчета воздухоохладителей и блоков тепло"
'М8ссообм-ена (номер рису.ика указан в правом верхнем уrлу номоrраммы).

вязки по фронту и по ходу воздуха (рис. 4.48).
5. На выбранной HOMorpaMMe из точки с абсциссоЙ k B . P ' расположенной
на rоризонтальной оси, приводят вертикальную линию k B . P  сопst до пе.
ресечения с кривой, соответствующей заданной относительной воздухопро--
ИЗВОДительности д в == ОВ/Оном' При этом может произойти пересечение ли-
'нии k n . p  сопst с кривыми, соответствующими' ,различным'значениям числа
kw

441
D,!/
o./J
0,7
0,5
&,,!
 f}." =!l,B
 С" =о,б4
0,5
44
0,3
.0,2
50 109 250 зоа. /Jр,,/ё';,кЛfi
0,25 I I , , ,
о 0,05 qt 0,15 0,2 0,"- 445 0,5 455 45 465 *6
k",
442
0,8
0,7
0,5
б6=1
0,5 t6O,8
0.4 'Б6'4б4
0,3
0-2
D,1
о 25 50 15 125 150
1Jр, /Б4.кt7t/
О 0,05 0,1 0,13 0,2 0,25 0,3 IЩ 0,45 0,5 0,55 0,6 0,55 'If

рядов теплообменных трубок по rлубине п. Каждая из точек пересечения
соответствует решению поставленной задачи, Оптимальный варнант можно
выбрать на основании теХ1iико-эк()номическоrо сравиения.
6. Ордината точки пересечения линии k B . P == coпst с кривой ОВ при даи-
.ном значении п соответствует значению коэффициента относительноrо переrре-
ва БОДЫ kw.
7. Расход холодоносителя, кr/ч, определяют по формуле
G w == О ,287L.,k B . p /k w , (4.101)
k...
0,0
0,8
.0,7
ёA=1
 0.4=48
.bA=o,M
/J,б
0,5
м
0,3
0,2
Н5
5fJO 400 j{J(J o(}{J JJPw 'СА, КО{]
/J,05 D,1 ОД 2 0,23 М ОД 44 о,н 45 0,55 0,6 0,65 /rA
444
О
Irw
D,B
0,7
0,6
ёA=1
БА=а8
'4=иД4
м
0,4
0,3
LI
150 200 2jO
I , , ,
о 0,05 ОД 0,25 4! 435 44 . 0,45 0,5 ОД

rде 0.287  отношение удельной объемной теплоемкости воздуха 1.2 кДж/
(м 3 . К) к удельной массовой теплоемкости воды 4,19 кДж/(кr. I(); L  воз-
!lухопроизводительность ВО и БТМ, м 3 /ч. ,
8. Конечная температура охлаждающей воды определиется формулой ,_
kw
t WK == t WH + а (t H . P  t WH )' (4.102)
rде t WH  начальная температура холодной воды, ос, принимаемая по формуле
(4.99); kw  коэффициент относительноro переrрева IIОДЫ, определяемый по
п. 6; t H . p и а  то же, что и в формуле (4.100).
J w
445
.48
47
46
ts=,
 (;6 =ОД
'ё =0.64
-'45-
44
43
42
_АР", п=1t
АР" п=5
300 400
ОД; ОД 0,25 0,3 аз; 44
Н6
41
II ё 6 .,
 ё 6 :0,8
ё6.4б4
45
44
43
42
100 рии 300 ,f00
41 ОД 42 425 D,J 43; tИ 'IИ5

 9. Для определения rидравлическоrо сопротивления теллооБМ€l:fника 1-1::;
соответствующей HOMorpaMMe из начала координат в точку с координатами
k B . P ' kw проводят прямую. АБСlJ.исса точки пересечения этой прямой с кривой
11рш при заданиом п соответствует зиачению отиосительноrо сопротивления
!J.pwjG, rидравлическое сопротивление теплообменников Арш определяют
по формуле (4.96).
10. Величииу аэродинамическоrо сопротивления теплообменника, Па,
БЫЧИСЛЯЮТ по формуле
Арт == МРа + АР1' (1.103)
rде k  коэффициент. принимаемый равны1M 1 для реальноrо процесса охлаж-
дения и 1,4  для проnесса' охлаждения с осушением; АРа  аэродинамиче-
0,1
Q 5 100 1ЯJ 2;{} 300
, Q 4d! 41 0,/5 q2 425 43 о,,, М 445 0,5 о,м l1,6
 Шil rm=r;=Q $fБ1E
1В.02 2 2 , 2 2, 2. О4. '2 * 2 2 2 2 2
 2 2 ' 2? 2 I 1 1 06.022 2 2 2 2
l!..l.:J     (5 (5
05.02 12.02 а 20.О2 08.01 о 12.02 6 20.02
Рис. 4.48. Схемы обвязки возду-
хоохладителей и блоков тепло-
массообмена:
а  к plIC. 4.40 (параллельнан) и
4.41 (последовательная противотоq-
н-ан); б  к рис. 4.42 (параллель-
ная) и 4.43 (последовательная про-
ТНВОТО'lная); 8  К plIC. 4.44 (па.
раллельная); 2  Н рис, 4,45 (па-
ра.JJлелЬ!нш); д  1( рнс. 4.46 (па.
раллельная); е  к plIC. 4.47 (па_
раллельная); цнфры в схемахl 1 
одномеТРОЕЫЙ базовый теплообмен-
ник; 1,5  то же, полутораметро.
ЕЫil: 2  11'0 же, двухметровый.
J;"
IiA7
48
 (
47
4 зl
8,j , =ll8
"""""";(;,=fl64
164
lI,J
42


0802
е
CВl1
ЦlfJ
н
1.5 1,5 1.5
1,' 5 1,;
2 2 2
,
2ЛО2
е
12.02
и
16.02

ское сопротивление поверхностных теплоооменииков, Па, определяемое по фор'"
муле (4'.84); tJ.Pl  аэродинамическое 'Сопротивление каплеуловителей для ВО
.или оросительной системы и каплеуловителей дЛЯ БТМ, Па:
для ВО !'<.Pl==7,8v 2 ; (4.104)
для БТМ'.tJ.Рl == 11,4о 2 ; (4,105)
для I(д IOА и 20А !'<.Pl == 7,802, (4.106)
rде v  скорость воздуха в набеrающем потоке, м/с, определяемая по форму
ле (4.83). '
Исходя из условий соблюдения допустимоrо rидравлическоrо сопротивле-
ния теплообменииков или допустимой скорости холодоиосителя в трубках, при
параллельиой обвязке теплообменников по ходу воздуха число рядов тепло-
обменных трубок можно опредеJi'ять по приближенной зависимости
lп (1  k B . p )
п == 4 ln (l  k M ) , (4,107)
rде k B4  коэффициеит относительноrо переrрева воздуха в четырехрядном
теплообменнике выбираемый по соответствующей иомоrрамме из условий за-
данноrо 'допустимоrо rидравлическоrо сопротивления теплообменнИlj:OВ.
Определенное по формуле (4.107) дробное число трубок окруrляют до
ближайшеrо большеrо целоro числа и весь дальнейший расчет ведут на даиное
число трубок.
Пример. Подобрать воздухоохладитель ВО для кондиционера КТЦ-80
с номииальной производительностью по воэдуху. Начальные и конечиые пара-
метры воздух: t B . H == 23,20 с; 1 B . H == 50 кДж/кr; t B . K == 150 с; lв.к ==
== 38 кДж/кr. '81
1. Построением на 1  а-диаrрамме условиоrо процесса cyxoro охлаж-
дення определяем расчетные параметры воздуха: t o == 11,50 'С; t H . P '  28,50 С;
.t K . p == 16,50 С. .
2. По формуле 4,99 определяем начальную температуру холодной. воды: '
t WH == 11,5  5,5 == 60 С. ,
3. ПQ формуле 4.100 вычисляем коэффициеит относительноrо переrрева
воздуха: .
k 1 15 28,5  16,5 О 613
Б.р ==, 28,5  6 ==, ' .
4. В соответствии с табл. 4.22 определяем HOMorpaMMbI, используемые
для расчета: рис. 4.42, 4.43, 4.45. HOMorpaMMa на рис: 4.42 соответствует Па-
раллельно-последовательной обвязке по фронту и параллельной по ходу воз-
Духа, на рис. 4:43  параллельно-последовательной по фронту и последова-
тельной противоточной по .ходу воздуха, на рис. 4.45  последовательной по
фронту и парал,лельной по ходу воздуха. Дальнейшие расчеты выполняем для
обвязки параллельно-последовательной по ,фроиту и параллелыюй по ХОАУ
Воздуха.
,5, На rорюонтальной оси HOMorpaMMbI откладываем k B . P == 0,613 и про-
подим вертикальную линию, которая пересекает ряд кривых с относительным
расходом воздуха Gr; == 1. Число рядов теплообменных трубок n может иметь
ряд значений: в данном случае  от 5 до 8.
6. Для случая n == 6 находим значение коэффициента относительноrо пере-
rpeBa воды kw == 0,25 (ордината точкц пересечения вертикальной линии k B . P ==.
== 0,613 с кривой Gr; == 1; n == 6).
7. Расход охлажденной воды определяем по формуле (4.101):
G w == 0,287 ' 80000 . 0,613 == 56 500 кr/ч.
0,25

8. Конечную температуру охлажда'о-ц:i воды вычисляем по формуле
(4.102):
t WK == 6 + : (28,5  6) == 10,-90 с.
9. Для определения rидраЩlИческоrо I!()противления расчетную точку
(k B . P == 0,613; kw === 0,25) соединяем прямой с началом координат. Точка пе-
ресечения этой прямой с кривой I1рш при п == 6 определяет значение I1PwiG ==
== 47 кПа. Расчеrnое значение I1рш определяем по формуле (4.96):
, I1рш === 47 . 1 == 47 кПа.
10, Для определения аэродинамическоrо СОПР0Тивления воздухоохлади-
теля наХОДИМ значение скорости воздуха в набеrающем потоке по формуле
(4.83) с учетом табл, 4.18:
v == 80000/3600 . 8,52 == 2,61 м/с.
По HOMorpaMMe (рис. 4.38) находим величину аэродинамическоrо сопротив-
ления при v==2,61 м/с .и n==6: P == 220 Па.
По табл. 4.19 определяем значение'Ф при t cp == (23,2 + 15)/2 == 19,10 с:
'ф == 1.
Таким образом, по формуле (4.84)
I1Ра == 1 . 220 == 220 Па.
, Значение коэф:jJициента Ь принимаем равным 1,4, так как реальный про-
llесс протекает с осушением.
Аэродинамическое сопротивление каплеуловителей воздухоохладителя
ВО определяем по формуле (4.104):
I1Pl == 7,8.2,612 == 53 Па,
Соrласно формуле (4.103), полное аэродинамическое СОl!ротивление воз
духоохладителя
I1рт == 1,4 . 220 + 53 == 361 Па.
-При п === 7 расход охлаждающей воды  39 200 кr/ч, конечная темпера
тура ее  130 с, rидравлическое сопротивление  17 кПа, аэродинамическое
сопротивление  417 Па. При n == 8 расходохлаждаюшей воды  34 400 кr/ч,
конечная температура ее  140 с, mдравлическое сопротивление 
10 кПа, аэродинамическое сопротивление  466 Па.
С помощью HOMorpaMM (рис. 4.43 и 4.45) выполняем аналоrичные расчеThI
для друrих схем Обвязки. _
Технико-экономическое сопоставление различных вариантов, отличаю-
щихся рядностью воздухоохладителя и схемой обвязки, но практически оди-
наковых по своим теплотехиическим показателям, позволяет выбрать наибо-
лее прнемлемый вариант,
4.5.5. ВЕНТИЛЯТОРНЫЕ ArpEr АТЫ
BeHTarperaTbI Ц4-76 одностороннеrо всасьiвания применяются для конди-
ционеров КТЦ31,5+КТЦ.I25, а Ц4-100, двустороннеrо всасывания  для
Iюндиционеров КТЦ-160+КТЦ-250.
Для реrулировки производительности BeHTarperaTbI Ц4-76 иМеют напраll-
ляющий аппарат. Производительность BeHTarperaТOB Ц4-100 рекомендуется
реrулировать с помощью индукторных муфт скольжения или друrоrо обору-
дования, воздействующеrо на частоту вращения рабочerо колеса.
BeHTarperaTbI КОНДИllионеров КТЦ-31,5 и КТЦ-40 в зависимости от час-
тоты вращения рабочеrо колеса развивают расчетное полное давление 0,8
и 1,2 кПа, а кондиционеров KTЦ63+KTЦ-250  0,8, 1,2 и 1,6 кПа.
Для выбора веитаrрerатов необходимо знать раскод воздуха, а также пол-
ное аэродинамическое сопротивлени кондиционера и сети воздуховодов.

4.5.6. ВОЗДУШНЫЕ ФИЛЬТРЫ
И вспомоrАТЕЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ КОНДИЦИОНЕРОВ КУЦ
Фильтры воздушные ФР-4 предназначены для очистки воздуха от пыли
при среднеrодовой запыленности до 1 Mr/M 3 и кратковременной запыленности
до 10 Mr/M 3 . Воздух очищается объемным нетканым фильтрующим .материалом
пониженной rорючести. Пылеемкость материала  не ниже 4000 r/M 2 . Фильт-
рующий материал реrенерируется. Реrенерации не подлежит материал, за-
rрязненный волокнистой пылью. Эффективность очистки воздуха  не ниже
80%. Удельная воздушная наrрузка на фронтальное сечение фильтра  не
более 10 500 М 3 1(Ч . м 2 ). Аэродинамическое сопротивление фильтра при номи-
иальной производительнО'сти кондициош:ра составляет в начале эксплуата-
ции 60 Па, в КОНllе  300 Па, после чеrо фильтрующий материал реrенериру-
ется' или подлежит замене.
Фильтры воздушные масляные самоочищающиеся ФС предназначены для
очистки воздуха от пыли при запылеиности ;до 10 Mr/w и применяются в кон-
диционерах КТЦ специальных схем. Фильтры не рассчитаны на очистку возду-
ха от волокнистой пыли. Для смачивания фильтрующих панелей применяют-
ся следующие сорта масел: если в помещениях не допустим запах Mac:lI a 
масло висциновое (температура застывания t з == 200 С); если в помещещlЯХ
.допускается запах масла  масло индустриальное И-12А, И-20А (температура
застьmания t з == зоо С) и масло при борное МЕТ ,(температура 'застываиия
t з == 600 С). Эффективность очистки воздуха  не ииже 80%. Удельная
воздушная наrрузка на фронтальное сечение не более 10 600 мS/(ч . м 2 ). Аэро-
дииамическое сопротивление фильтра при номинальной производительиости
кондиционера составляет в начале эксплуатаllИИ 60, в конце  100 Па, после
чеrо масло фильтра подверrается реrенерации или замене.
Клапаны воздушные предиазначеиы для реrулирования объемов наруж-
Horo или рециркуляционноrо воздуха, поступающеrо в кондиционер. Удель-
иая воздушная наrрузка на фронтал.ьиое сечение  ие более 25 000 м 3 /(ч . м 2 ).
При ЭТQЙ наrрузке аэродинамическое сопротивление ПОЛНОС'J:ью OTKpbIToro кла
папа  25 Па. '
Блоки приемные прямоточные БП предназначены для Приема" реrулиро-
вания и распределения по живому сечению наружноrо воздуха, поступающеrо
в коидиционер, а блоки приемные смесительные БС  смеси наружноrо и ре-
циркуляционноrо ВОЗДуха. Аэродинамическое сопротивление блоков БП и
БС25 Па.
Камеры обслуживания КО применяются для формирования, а камеры воз-
душиые ВК  для смешения воздушных потоков и обслуживания присое-
ДНнеиноr0 оборудования (воздушных фильтров, камер орошенця и т. п.).
Блоки присоединительные БП обеспечивают ввод воздуха в вентилятор-
ные arperaTbI.
Все секции КОНДИllионера, за исключением камер орошения, устанавли-
ваются иа опоры. Вентиляторные arperaTbI устанавливаются на виброизоли
РУlOЩее основание,
4.5.7. ЦЕНТРАЛЬНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ Кд
Цеитр'альные КОНДИllиоиеры Кд-IOА и Кд-20А служат для поддержания
в помещениях требуемых параметров воздуха, необходимых по технолоrиче
ским или санитарно-rиrиеническим условиям. Кондиционеры собираются в пра-
вом или левом исполнении из отдельных секций, предназначенных для Harpe-
вания, охлаждения, осушки, увлажнения, смешивания и распределения
воздуха. Компоновка секций выполняется так же, как для КТЦ.
Кондиционеры изrотавливаются с номинальной производительностью по
воздуху для Кд-ЮА 10 000 и кд 20А  20 000 м 3 /ч. Работают по схемам обра.
ботки воздуха аналоrично схемам работы кондиционеров КТЦ.

Основное оборудование КОНДИIlIЮllеJЮВ Кд подобно оборудованию кон)ПI
пионеров ,КТЦ н включает воздухонаrреватели, воздухоохлаiщтели,' KaM€pы
орошения, фильтры воздушные, клапаны воздушные и вентиляторные ar-
peraTbI.
Камера орошения ОКф предназначена для политропных и изоэнтальпий-
ных ПРОllессов обработки воздуха орошающей водой. Оросительная система
камеры состоит из двух рядов стояков с форсунками встречноro распыления.
Камеры орошения изrотавливаются в двух исполнениях, отличающихся общим
количеством форсуиок (табл. 4.23). 
т а б л 11 Ц а 4.23. Техннческая карактеристика камер орошения ОI(Ф
Максимальное I\оличество форсуио"
ТIIП КОНДицио- Площадь по- аЭрОДl!Нами- I
нера пере'JИО то се- "еское сопро- Исполнение в первом ря. БО втором
чени:я, м2 тивление при
Оном. !la ду р'щу
I\A-IOA 1,04 160 1 24 18
2 30 24
I\д-20А 2.07 160 1 40 30
2 50 40
"
Камера орошения ОКФ оборудована танrенциальными широкофакель-
ныIии форсунками ШФ-5/9, раСХОдНые характеристики которых опреде.цяются
по формуле (4,76).
Порядок расчета камер орошеиия кондиционеров Кд полностью совпадает
сп, рядком расчета камер орошения КОНДИllионеров КТЦ и выполняется с ис-
пользованием HOMorpaMMbI (см. рис. 4.20).
Воздухонаrреватели ВНО дЛЯ кондиционеров I(д изrотавливаются ОдНо-
или ДВухрядными, 'с оБводныIM каналом или с воздушным клапаном в обводном
канале. Во фронтальном сечении устанавливается только один базовый тепло-
обменник., Теплоносителем служит rорячая вода с температурой до 1800 ,С
и давлением до 1,2 МПа.
Методы теплотехническоrо расчета воздухонаrревателей коидиционеров
l\д СОвпадают с методами расчета воздухонаrревателей кондиционеров' КТЦ.
т а б л и Ц а 4.24. Указания по выбору иомотрамм для расчета 80здухонатревателей
вно и поверхностных неорowаемых воздухоохладителей во КОНДИЦllоиеров I(д
Тип КОНДИЦIIонера
Схема обвязки по ходу воздуха
Номотрамма (номер
рисунка) 
Rд-IОА
I\A-20A
Параллельная
Последовательная пРЯМОТО'Jная
» противоточная
Параллельная
Последовательная прямоточная
» противоточная
4.49
4.50
4,51
4.52
4.53
4.54
Однако при этом следует учитывать, что поскольку воздухонаrреватели I(д
изrотавливаются только с обводиым каналом или клапаном, то при номииаль-
ном расходе воздуха через кондиционер при полностью закрытом клапане
расход воздуха через воздухонаrреватель составит 1,25 Оном' Для выбора рас-
четных HOMorpaMM (рис. 4.494.54) служит табл. 4.24. Последовательная про-
тивоточная обвязка (HoMorpaMMbI иа рис. 4.51 и 4.54) не рекомендуется, по-
скольку при такой схеме повышается опасность заморажиания теплообмен-
ников.
Поверхностиые иеорошаемые воздухоохладители ВО предназнач:ены для
охлаждения и охлаждения с осушением воздуха, Воздухоохладитель состоит

lr",
л=1
4
0,'
!J,2
41
D
'Св=1 4.49
.i;=/J,8
 lj=0,64
- C,=t2!j
.....
'0,7 -k.
D 60 90 180 APw/C.;'lfnu
Рис. 4.494,54. HOMorpaMMbI для расчета воздухонаrревателей и воздухо-
():хладителей КОНДИllионеров Кд' (номер рисунка указан в правом верхнем yr лу
'HoMorpaMMbI). '
f
7
Q6
q!j
44
4'
а2
41
Q
О
k...
0,7
D,6
п",1
D,5
0,"
'0,'
0.2
0,1
'0 0,1
О JO
0,2 4'
60 90
0,2
60 90
450
 1
Б=Ц{j
 Б,=о,64
=1,2!j
4=1 Н!
Б, =0.8
: Б,=цм,
=Щ '

из теплообменников, установленных последовательно в пакет с' числом рядов
теплообменных трубок по ходу воздуха от 5 до 7. Холодоносителем служит
холодная вода с давлением не более 1,2 МПа.
Расчет поверхностных неорошаемых воздухоохладителей КОНДИllионеров
I(д аналоrичен расчету воздухоохладителей и блоков тепломассообмена кон-
ДИllионеров КТЦ. Требуемые HOMorpaMMbI выбираются на основании табл. 4.24.
При этом следует учитывать, что воздухоохладители должны иметь па-
раллельную или последовательную противоточную обвизку по тепщ)Носителю.
Вентиляторные arperaTbI кондиционеров I(д служат для перемещения воз-
духа в КОНДИllионере и подачи ero по сети воздуховодов к местам потребления.
BeHTarperaT Ц4-70 М2 6,3 для КОНДИllионера Кд-IOА с постоянной частотой Bpa
щения рабочеro колеса развивает максимальное давление 1 кПа при номиналь-
ной воздухопроизводительности. BeHTarperaT Ц4-70 М28 для кондиционера
1(д-20A в зависимости от частоты вращения развивает давление 0,6; 0,8 и 1,2 кПа.
Производительность BeHTarperaТOB реrулируется с помощью направляю-
Jw
о
о
=1
=0,8
.t.t=цм
&4=2
4.52
0,7
0,6
О)
)24
45
0,2
0,1
.....
0,1
50
42 45
БО 90
IJPw п-б
Ц6
!ОО
47 k4
180 IJРw/!f,trПи
k,.,.
fJ,8
п=1
4И
r
0,7
i!,б
0,5
IИ
45
42
41
g
О
IJp", п1
I1P", п=2 fJpw п=4 fJp", п=3
{),1 0,2 0,3 [],4 0,5 0,6 0,7 k B
, I 90 105 т 150 185 180 /JPw/&;,trPi1
15 50 "5 60 75 120

'J",
/J,IJ
п1
0,7
о,б,
о,!!
0,4
0,3
42
о,! .....
о АР", п=2
0,1 0,2 0,3 0,9- М
О 910 20 3() 40 з0 60 73 !I0 100 1201. О
&'' 4Я
'IJ,"M
.i; "о,БI,
Б ь "1,2J
ApW л=4 др", 1/<'5
0,6 0,7 k,
МО 150 165 180 лр} ,{(па
щих аппаратов. Для выбора BeHTarperaToB необходимо знать расход воздуха
и полное аэродинамическое сопротивление КОНДИЦионера и сетн воздуховодов.
Воздушные масляные фильтры ФС КОНДИllиоиеров Кд-IOА и 1(д-20A
аналоrичны воздушным фильтрам ФС КОНДИllионеров КТЦ, а воздушные фильт-
ры ФР с объемным нетканым фильтрующим материалом  воздушным фнльт-
рам ФР-4 кондиuионеров КТЦ. '
вспомоrателы
еe оборудование включает:' клапаны воздушные приемные
для реrулироваиии количества поступающеrо наружноrо воздуха; клапаны
воздушиые проходные для реrулирования количества воздуха, поступающеrо
в воздушные камеры; камеру обслуживания присоединенных к ней рабочих
секций КОНДИllионера (камеры орошения, воздухонаrревателей и т. д.); камеру
БОЗДУllIНую для смешивания двух потоков воздуха и обслуживания рабочих
секuий кондищщнера; сеКllИЮ присоединения КОНДИllионера к всасывающему
патрубку BeHTarperaTa. Все сеКllИИ кондиuионеров, за исключением орошения,
устанавливаются на опоры. BeHTarperaTbI устанавливаются на виброизолирую-
щее основание.
4.6. ВЫБОР МЕСТНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ
4.6.1. НЕАВТОНОМНЫЕ КОНДИЦИОНЕРbJ
I(ондиционеры КНУ-2,5, KItY5, КНУ-7,5, КНУ-12А и КНУ-18А про-
изводительиостью по воздуху соответственно 2,5; 5; 7,5; 12; 18 тыс. мЗ{ч пред-
назиачены для круrлоrодичноrо автоматическоrо поддержания в обслужнвае-
мом помещении задаиной температуры и относительной влажности. Тепло-
и холодоснабжение КОНДИllионеров осуществляется от централизованных
источников. Теплоносителем служит rорячая вода с температурой 13070" С
для воздухонаrревателя l-ro подоrрева и 7Q-.--..-40° С  для воздухонаrрева-
теля 2-ro подоrрева, а холодоносителем  холодная вода с расчетной темпера-
турой 80' С. Рабочее давление тепло- и холодоносителя' 0,5 МПа. давление воды
перед форсунками  0,12 МПа.
Технолоrическая схема кондиционеров позволяет использовать их как в
системах прямоточноrо КОНДИllионирования, так и в системах с первой реllИР-

куляцией воздуха из помещeI,IИЙ. Последовательность обработки ВРздуха:
забор наружноro воздуха, смешение ero с реllИРКУЛЯUИОННЫМ, очистка от J;IЫЛИ,
первый подоrрев, охлаждение с осушкой нли увлажнением, второй подоrрев
и подача в помещение. Эффектнвность очистки воздуха  92%.
В КОНДИllнонерах КНУ-2,5, КНУ-5 и {(НУ-7,5 воздух охлаждается в ка-
мере орошения, а в КОНДИllионерах КНУ-12А и КНУ-18А........, в поверхностных
орошаемых воздухоохладителях. Для распыления орошающей воды имеют-
ся встроенные насосы, которые в КОНДИllионерах КНУ-2,5, КНУ-5 и КНУ-7,5
служат для смешения холодоноситеЛЯ'и реllИРКУЛЯllНОННОЙ воды и подачи ее
к фОРСУНl{ам,а в IЮНДИllионерах КНУ-12А и КНУ-18А  работают Kai, реllИР-
Куляционные.
В КОНДИllионерах типа КНУ применена пневматическая система автома-
тическоrо реrулирования с paCДOM сжатоrо воздуха не менее 7,5 кr/ч и дав-
лением O,30,6 МПа.  '
Кондиционер КТН-l,6-0,l производительностью по воздуху 1,6 тыс. м 3 /ч
предназначен для поддержания в .обслуживаемом помещении заданной тем-
пературы 200 С в режиме HarpeBa и 210 С  в режиме охлаждения. Ero можно
ИС,ОЛЬЗ0вать в системах КОНДИllионирования с централизованными источниками
тепло- и холодоснабжения.
КОНДИllШi!нер КТН -1,6-0,1 работает на смеси наружноrо и реllИРКУЛЯ-
llионноrо воздуха или только на реllИРКУЛЯЦиОННОМ воздухе со следующей
технолоrической схемой ero обработки: смешение, очистка от пыли, Harpeв ц.nИ
охлаждение в поверхностном теплообменнике. В зависимости от требований
обработкн воздуха в теплообмениик подается rорячая или охлажденная вода.
Оmосительная влажность обработанноro воздуха не реrулируется.
В КОНДИllионере предусмотрена электрическая система автоматическоrо ре-
rулирования.
4.6.1. АВТОНОМНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ
Кондиционеры шкафноrо исполиеиия КТА-1-2,О-О4Б, КТА-I-3, 15-01А,
KTA-I-4, 0-ОlА, KTA-I-6,3-01A и KTA-I-1O-01A производительностью по
воздуху соответственно 2; 3,15; 4; 6,3; 10 тыс. 'м 3 /ч предиазначеньi для круrло-
rодичноrо КОНДИllионирования воздуха в служебных адмиииcrративных и
производственных помещениях. Работают на смеси наружноrо и реllИРКУЛЯ-
llионноrо воздуха. Расход наружноrо воздуха рекомендуется принимать Д)
30% общей воздухопроизводительности.
КОНДИllионер КТА-I-25ЭВМ-ОIА является модификаllией КОИДИllиоиера
КТА-I-6,3-01А и используется 'для КОНДИllионироваиия машинных залов ЭВМ,
rде требуется подача воздуха в подпольное пространство.
В кондиционер.!lХ последоватеJ)ЬНQ осуществляется смешивание наружноrо
и реllИРКУЛЯllионноrо воздуха, очистка ero от пыли, охлаждение с осушкоЙ,
HarpeB и увлажнение. ОхлажденiIе и осушка воздуха осуществляются в поверх-
ностном воздухоохладителе-испарителе BCTpoeHHoro холодильноrо arperaTII.
Для HarpeBa воздуха КОНДИllионеры имеют встроенный электронаrреватель,
а также поверхностный теплообменник, подсоединенный к системе централй-
зованноrо теплоснабжения. Для увлажнения используется поверхностный
увлажнитель.
Автономный кондиционер КТА-2-5-01 производительиостью по воздуху
.5 тыс, м 3 /ч предназначен для круrлоrодичноrо кондиuИоиирования воздуха в
служебных, административных и производственных помещениях. КОНДИllИО-
неры изrотовляются в двухблочном исполнеиии: воздухообрабатывающий и
конденсаторный бжжн. Конденсаторный блок можно устанавливать на рас-
стоянии до 10 м по rоризонтали и до 7 м по вертикали от воздухообрабатыва-
ющеrо блока.
Минимальная температура воздуха, при которой холодильный arperaT
может нормально работать, 150 С. КОНДИllионер 'работает иа смеси наружноrо
и реЦИРI{УЛЯllионноrо воздуха, осуществляя ero очистку, HarpeB, охлаждение,
осушку и УВ31ажне\lие. Воздух наrревается в поверхностном воздухонаrрева-

Т а б л 11 U а 4,25.
Наименование покаэате.еil
Pac'Jeт автономното кондиционера
I ЗIIМНlliI ' 1
Исто'.!ник, Формула период
ЛетнlIiI
перllОД
PacqeTHbIe параметры иаружиото 130здуха:
' н ' .С
1 н' "ДЖ/КТ
d H , т/кт
<РН' %,
PacqeTHbIe naраметры 13HyтpeHlleTo юзду-
ха:
' в ' .С
1", кДЖ/КТ
d", т/"т
<Рв, %
ТеплопоетуnлеllllЯ 3а C'JeT солне'JllOiI ра-
ДlIВции Qc.P' Вт
ТеплопоступлеНIIЯ от людеЙ Qл, Вт
ТеплопоетуплеllИЯ от BHYTPCIIHIIX ИСТО'J-
Ников QB.H' ВТ
НескомпеНСllро"анные теплопотери '.!ерез
отражДающие KOIICTpYKЦlJII Qт.п,- Вт .
ИэБЫТО>JНые тепло"ыделеНIIЯ Q, Вт
ИэБЫТО'.!lIые влаТОВЫДелеиня W. "т/'.!
Утловой "оэФФнцпеllТ ЛУ'Jа процесса для
по",ещения Е, ..Дж/кт
СенитаРllая норМа расхода наружиоro "03-,
д"ха И3 paC'JeTa 40 М3/(" ''.!ел.) L H , м3/"
ИэБЫТО'Jная температура удаляемоf'О 003-
Духа Мух' .С .
Принятые параметры притоqноro юздуха:
(п' .С
I п' кДж/кт
d п . т/"т
Ч')IJ.  0/0
РасчеТliыll расход веНТИЛЯЦIIОНllоr:о возду-
:ха:
'. М3/'.!
L. м3
Разность энта.nьпиll ПРllтоqиото и ВНУТ-
реНнето воздуха при раСХОДе вентиляцп-
OHIIOro воздуха LT 2000 М3/'.! /11, кДж/..т
ФаКТН'Jесние параметры ПРИТО'Jиото ВО3-
духа (после вентилятора):
t.. ос
', КДж/кr
d, Т/КТ
<Рп' %
ФаКТ"'Jес..ие параметры притоqното возду-
:ка (до вентилятора):
\
.
t п , ос
' п ' кДж/кr
d n , т/к!'
'l'n' %
СНиП 11-33-75
По pac'.!
Табл. 2.24; Qл  оп
ПО paC'Jeтy
Q  Qc.p + Qл +
+ Q".Я  Qт.п
Табл. 2.24
(4.24)
По рас'.!ету В03ДУХО-
разда'JlI
ПО расчету;
1  d-диатрамма
(4.14)
L  G/I,2
М  3,БQ
1,2L T
По рас'.!ету;
1  d-дпатрамма
То же
24
23
0,4
80
27
52
9,8
44
20
31,2
4,4
30
23
49,8
10,5
60
2000
2085
600
2085
400
1200
1485
4485
1,05
5090
600
6
1.35
11960
600
&
14
19,4
2
20
17
42
9,8
80 '
453
378
2,2
2070
1725
6,7
18,7
29
17,7
43,1
9,9
78
4
29
17,7
16,7
28
42,1
4
9,9
34
83

Источннк, формула
Продолжение табл. 4_25
Наименование показателей
I Летний
пернод
_ 1 Зимннй
пернод
ПараМетры точки смесн наружноrо н ре-
цнркуляцнониоrо воздуха:
t c . ос
I c ' кДж/кr
d c . r/Kr
<Рс' %
Тепловая KarpY3Ka На воздухоохладитель
QB.O' Вт
Тепловая HarpY3Ka На воздухонаrреватель
Q", ВТ, с учетом тoro, что процесс УВ-
лажнения poтeKaeT при постоянной темн
ператуР,е f п
Фактическая ХОЛОДОПРОИ3Е10дительность
холодильното arperaтa (Qх.п  9300 Вт.
t"'1I  220 С, t B . H  t c ,  24,20 С) Qx' Вт
Фактическая теплопроизводиreльность во..
яното теплообменника (QT.n  14500 Вт,
twн 950 С. t B . H  t c 6,80 С. t",н.п 
1300 С, tв.н.п зоо с) Qт' Вт
олнчество ВОДЫ. нспаРЯЮIЦейся В паро-
тенераторе. W Нсп' кr/"
По расчету; 6,8
I  d-диаrрамма 14.9
3,2
53
QBoO
I,2LT «(:.... I)
3,6
Q  1,2L T c (t  t c ) 7270
Н 3,6
(4.108)
(4.109) 7990
W нсп  1,2LT (d
 d c ) 10 1.92
24.2
50,5
10,3
53
5600
8820
теле, питаемом rорячей ВОДОЙ от llентрализованноrо ИСТОЧНИlШ, охлаждается в
поверхностном воздухоохладителе-испарителе холодильноrо arperaTa. Увлаж-
нение воздуха осуществляется с помощью пароrенераторов !lрямоrо действия
(наrреватели ТЭН-39). .
4.6.3. РАСЧЕТ МЕСТНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ
Расчет и выбор местных КОНДИllионеров производятся в соответствии
с общепринятой методикой расчета кондиционеров, работающих по прямо-
точной схеме или схеме с первой реllиркулящiей. При этом учитывают, ЧТО
характернстики холодо- и теплопроизводительности приведены в паспортах
КОНДИllионеров для КОllКРетных режимов.
Холодопроизводительность Qхоп холодильных arperaToB автономных кон-
ДИllионеров определяется по rOCT 10 8073* при температуре воздуха на
входе в воздухоохладитель-испаритель t в . ноп == Zlo С и температуре охлажда-
ющей воды на входе в конденсатор t wн . п == 250 С. При друrих условиях рабо-
ты воздухоохладителя ero холодопроизводительность, Вт, рассчитывается по
формуле
Qx == Qх.п [1 +
(з,5+4) (t B . H  t в . н . п ) + (1,5-7--2) (t wн . п  t wн ) ]
100 ' (4,108)
riIe t BoH  фактическая температура воздуха на входе в воздухоохладитель-
испаритель, ОС; t WH  фю{тическая температура охлаждающей воды на входе
в конденсатор, ОС.
Теплопроизводительность воздухонаrревателя, Вт, при работе в условиях,
отличtlых от паспортных, определяется по формуле

t !
Q == Q WH в.н
т т.п t  t '
WH.I1 R.Н.П
(4_IOJ)
rде t в . н . п и t wн . п  пасдортные значения температуры COOТBeTCTBeHHQ воздуха
и воды на входе в воздухонаrреватель, ос; Qт.п  .теплопроизводительность
воздухонаrревателя, приведенная в паспорте IЮНДИllионера, Вт.
При расчете следует учитывать такж,", что в неIЮТОРЫХ 1{0НДИllионерах
увлажнение производится с помощью пароrе.нераторов прямоrо действия и
луч ПРОllесса увлажнения практичесI\И совпадает с линией t == const.
ПОСIЮЛЬКУ автономные КОНДИllионеры, KaI{ правило, имеют оrраниченную
мощность увлажнителя, параметры BHYTpeHHero воздуха принимаются по ми-
нимально допустимым нормам.,
Пример. Подобрать автономный КОНДИllионер для помещения площадью
108 м 2 и высотой 4 м. Количество людей  15 чел.
'Результаты расчета приведены в табл. 4.25,
По расчетному расходу вентилящюнноrо воздуха при принятых пара-
метрах (см. табл,' 4.25) L == 1725 м 8 /ч к дальнейшему 'расчету принимается
КОНДИllионер КТА-I-2,0-04Б. Рекомендуемый расход наружноrо воздуха со-
ставляет 30% обшеrо расхода: L == 2000 м 8 /ч; L H == 600 м 8 /ч.
Кондиционер подобран правильно, ПОСJ{ОЛЬКУ Qx > QB.O (8820 > 5600);
QT > QH (7990> 7270), а КОЛичество испарившейся влаrи w нсп == 1,92 кr/ч не
превышает паспортной влаrопроизводительности увлажнителя, равной 2 кr/ч.
4.7. ВЫ&ОР И РАСЧЕТ СИСТЕМ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ
4.1.t. ОСНОВНЫЕ СВЕДЕНИЯ О ПРИТОЧНЫХ СТРУЯХ [5, 6, t9]
Воздушная струя образуется в результате принудительноrо истечения воз-
духа-из воздухораспределительиоrо устройства (рис. 4.554.бl). В зависимости
от КОНСТРУКllИИ воздухораспределителя (ВР) струи MorYT быть прямоточными
илн закрученными.
Прямоточные струи подразделяются на компактные и ПЛОСI\Ие, у IЮТОрЫХ
векторы скорости истечения параллельны между собой, а таI{же веерные и ко-
нические, у IЮТОРЫХ векторы скорости исте-
чения образуют некоторый уrол. Закручен-
ные струи подразделяются на полные веерные
и коничеСкие, Векторы скорости истечения у
них складываются из векторов скорости по-
t;тупательноrо и вращательноrо движений.
r
 t
"о ""
Q8.J
""
Рис. 4.55. Схема подачи воздуха ВР, распо- ..

с ложенными в рабочей зоне.
Максимальиые СIЮрОСТИ движения воздуха v x , избыrочные температуры
h.t x и КОНllентраllИИ вредных веществ !'!.Zx в струях располаrаются на услов-
ных поверхностях м3!{симальных параметров (ПМП). Значения параметров
воздуха уменьшаются к rраНИllам струи и по мере удаления струи от места
истечення.
Форма струи зависит от конструктивных особенностей ВР, в том числе от
оформления ВОЗДУХОВЫПУСIшоrо отверстия.
Компактные струи образуются при истечении воздуха из отверстий,
имеющих круrлую или близкую' к квадратной форму. В этом случае ПМП
представляет собой прямую линию, совпадающую с rеометричесIЮЙ осью струи.
Веерные струи образуются при принудительном увеличении уrла раскрыrия
струи. Различают полные веерные струи, у которых уrол раскрытия составляет

3600, и нeuолные, у которых этот уrол менее 3600. ПМП представляет собоЙ
плоскость, совпадаЮЩую с плоскостью принудительноrо уrла раскрыrия струи.
Конические струи образуются также при принудительном увеличении
,;утла раскрытия струи. ПМП представляет собой коническую поверхность.
".nЛоские струи образуются при истечении из !JЫТЯНУТЫХ прямоуrольных
отверстий. ПМ представляет собой плоскость, совпадающую с rеометрической
о-tн  . ,
+ \. Q. '-ор/ст,о
l  (ll l
1t- QO J 111
" О
Рис. 4.56. Схемы подачи воздуха
ВР, расположенными выше рабочей
зоны, при удалении ero вие зоны не-
посредственноrо воздействия струи:
а  настнлающаяся струя; б  нена-
стилающаяся струя.'.
х
['o-l", "
IJ
Рис. 4.57. Схемы подачи воздуха ВР,
расположенными выше рабочей зоны,
при удалении ero в зоне непосредствеи-
Horo воздействия струи:
а  плоская, или коМпактная струя; 6 
веерная струя.

плоскостью симметрии струи, параллельной большей стороне прямоуrольноrо
отверстия. Образующуюся при истечении из вытянутоrо прямоyrольноrо от-
верстия струю рассчитывают как плоскую на расстоянии х  610' rде 10  раз-
мер большей стороны прямоуrольноrо отверстия. При х > 610 струю рассчи-
тывают как компактную. .
, Закрученные струи образуются при установке закручивающих устройств
в подврдящем потрубке ВР или при танrен.циальном подвод воздуха к ВР и
имеют форму веерной и конической струи. ПМП представл.яет собой сложную
поверхиость, причем ПМП дЛя скорости (ПМС) не всеrда совпадает с ПМП дЛЯ
избыточной температуры (ПМТ) и концентрации (ПМК). .
Струя считается свободной при условии, что закономерности ее истечения
не нарушаются влиянем оrраничивающих плоскостей и соседних струй.
. h.
I 
Lo
[1((
 fl:
'j lo-lН
,
[,c
tf
Рис. 4.58. Схемы подачи воздуха
ВР, расположенными выше рабочей
зоны, коrда параметры ero в рабо-
чей зоне формируются обратными
потоками:
а  настилающаяся струя; б  нена.
стнлающаяся струя.
:It
а
в поперечных сечениях свободной воздушной струи на некотором расстоянии
от начала истечения устанавливаются" как правило, подобные профили пара-
метров воздуха.
Образующиеся в помещении приточные струи развиваются как свободныо
до тех пор, пока площадь их поперечноrо сечения Р стр не достиrиет величины,
равной примерно 1/4 площади помещеиия F (ЮМ' приходящейся на одну СТРУ'ю.'
Сечение струн, для KOTOpOro 'Р стр == Fстр/Fпом  0,25, называется первым
критическим. До Hero ИНДУllированиые обратные потоки не оказывают на струю
eaMeтHoro тормозящеrо действия.
После Toro как струей пройдено первое критическое сечение, начинает ска.
8ываться ее стеснение: скорость воздуха падает быстрее, чем в свободной струе,

 х F.'  X, 'l 2Ш К  xorp,--;-....;:""",
"vи",,:-;'; .'. / j".. '
 . ._.,t". . _.
о о 6 е
.h  : -(I -
iJ
 -
J( .
/J
н
I!
Рис. 4,59. Схемы подачи воздуха прямоточными струями ВР, расположенны-
ми выше рабочей зоны:
а  Z. А  ТОРНЗ0нтально с настнланием; д. е  ТОРИЗ0нтально.без настилаНIIЯ; Э/С.
 и  ПОД утлом к ТОРllЗ0ктальноl\' nлоскостн; "  вертикально сверху вн.из; м 
rОРН;lOнталЬНо с настнлаНllем н вертикально сверху ВНИ3 (ДВУХСТРУilНО).
- -


Vx.t.. 
J( 1
ХоТр

=>::
-<::::
о tf f
Рис. 4.60. Схемы подачи воздуха прямоточными струями ВР, расположенны-
ми в рабочей зоне:
а .... roризонтально; 6  вертикально снизу вверх без настилания; в  вертнкально
СНИ3У вверх с настнланиеМ.
а избыточная температура  медлениее"Начиная с сечения; коrда Р стр  0,4,
поперечные размеры струи начинают умеиьшаться  струя затухает, Сечение
струи в ЭТОМ месте носит название BTOpOro критическоrо.
Условия развития стесненной струи учитываются введением в расчетные
формулы коэффициента стеснения kc.
При распространении прямоточной струи вблизи оrраждения образуется
настилающаяся струя, в КО'rорой ПМП практически совпадают с плоскостью
оrраждения. МаI{симальная скорость в такой струе увеличивается по сравне-
нию со свободной струей примерно в у2' раза,
rоризонтальные компю{тные струи настилаются на 
потолок, если ВР находится на расстоянии от пола h > пнп
> О,65Н пом , тде Н пом  высота помещения. При J l /)
Рис. 4.61. СхеМа подачи воздуха закрученными струя- . ,
ми rОРИЗ0нтально ВР, расположенн.ыми в рабочей зоне. ""

о,65Н пом > h > О,35Н пом компактные струи не будут настилаться. Веерные
и плоские струи менее устойчивы и с удалением от ВР иастилаются на бли-
жаЙшее оrраждение независимо от значения h.
При подаче воздуха в помещение несколькими приточными струями может
происходить их взаимодействие, что учитывается введением в расчетные форму-
лы КОЭффИllиента взаимодействия k B . При этом значения параметров воздуха
увеличиваются по сравнению с параметрами воздуха одной струи.
Взаимодействие струй не учитывается, если струи развиваются в стеснен-
ных условиях и отделены друr от друrа обратным потоком, откуда осущствля-
ется их ПОДПитка, ПРИВОдЯщая не к увеличению, а к уменыIIниюю скорости в
струе. Это учитывается введением КОЭффИllиента стеснения kc.
, ВеНТИЛЯllионные струи MorYT развиваться в изотермическцх и неизотерми-
ческих условиях. Изотермическими являются условия, при которых температу-
ра притока не отличается от температуры воздуха в
помещениях. При неизотермичеСIШХ условицх тем-
пература притока отличается от температуры B03
духа в помещениях, В неизотермических условиях
приточные струи развиваются под влиянием ИНер-
llИОННЫХ и rравитаllИОIIНЫХ сил, ВОЗНИI{ающих за
счет разности плотностей воздуха в струе и в поме-
щении. Под воздействием rравитаllОННЫХ сил изме-
;J
Рис. 4.62. Схема воздушной струи.
няется дальнобойность струи, ее траектория, нарушается подобие скоростных
и температурных полей в поперечных сечениях струи. Для отражения влия-
ния rравитаllИОННЫХ и инеРllИОННЫХ сил на форму траектории струи и на
максимальные параметры воздуха в ней в расчетные формулы вводится коэф-
фИllиент неизотермичности k H , связанный с критерием Архимеда.
В струе, выпущенной roризонтально или под уrлом к rорнзонтальной пло-
скости, траектория ПОТОI{а воздуха поднимается вверх, если струя HarpeTa,
или опускается вниз, если струя охлаждена. При вертикальной подаче возду-
ха траектория струи прямолинейна. В случае разнонаправленноrо действия
архимедовых и инеРllИОRНЫХ сил выпущенная вертикально струя затормажи-
вается и на аССТОЯRИИ Х макс меняет направление cBoero движения на обрат-
ное.
Вертикал,ьные струи, поданные снизу вверх и настилающиеси на поверх-
ность окна или стены, распространяются вдоль потолка rоризонтально, причем
охлажденные струи на расстоянии Х ОТР отрываются от плоскости потолка,
Наrретая или охлажденная струя независимо от схемы ее иодачи сохраня-
ет направление своей оси практически неизменным на расстоянии Х < 0,45Н,
rде Н  rеометричеСI{ая хар.аI{теристика струи, определяемая по формулам
(4.120) и (4.121). При вертикальной подаче воздуха неизотермичность
можно не учитывать, если х < О,зн для компактных и плоских струй и
х < 0,4Н  для 'неполных веерных струй. Это справедливо как для струй,
настилающихСя на плоскость, так и для ненастилающихся. При расчете сле-
дует опредеЛЯТЬ Н по соответствуюшим значениям т и n, УЧИТЬffiаюшим уело-
вия распространения струи (с настиланием или без Hero).
В завнсимости от характера изменений параметров воздуха (независимо от
УСЛOlщй распространения струй) струи MorYT быть разделены на отдельные
участки (рис. 4.62).
Для' прямоточных струй начальный участок характеризуется тем, что
зона с максимальными параметрами воздуха в струе с)Ставляет ее ядро, Оно
занимает всю площадь поперечноrо сечения струи в начале участка и «размы-
вается» к КОНllУ участка, rде макснмальные значения параметров сохраняют-
ся ТОЛЫЮ на ПМП. В КОНllе начальноrо участка формируются подобные про-
филн и поля параметров воздуха, Длина начальноrо участка зависит от р{ОрОС-

Параметр
Т а б л и ц а 4.26, ОСlJов<'ые зависимости ДЛЯ Pftсчета прямоточиых струй
Приме'Jания .
Зависимость
Длина иачальиоrо участка, м,
ДЛЯ скорости движения B03
духа в струе
То же, для температуры и кон-
центрацин вредных веществ
акснмальие пара метры В03-
ду;"а в расчетном сечен"и
струи на иачальиом УЧaQТI<е:
скорость, м/с
избыточная температура. ос
То же, иа QСИОВНОМ ytJ8СТИ,е:
скорость, м/с
изБЫТОчная температура, ос
rеометрическая хар:!ктеристи-
ка струн, м
ТеКУЩИЙ,критерий.Архимеда
СВЯ3Ь 3начений rеометрИче-
ской характеристнки и текуще-
то критерня Архимеда
I<оэффициент стесненни стРуи
kc
I<оЭФФнциент взаllмодеl\ствия
ko
I<оэффицнеит иеизотермичности
k и при разнонаправленном
действии архимедовых и Инер-
циоиных сил для 6 < __!!.,___.::,
- У Р а
 14,7
"нач  т VF;; (4.110)
Хна"  т"Ь о (4.111)
Х нач  n У F а (4.112)
Х иач  n"Ь а (4.113)
VX vakH c (4.114)
,r 1
6.1 Х  6. l n " k ж . с . т--
. н
(4.115)
V x
тV a У;;;;;
х kCkBkH (4.116/
Для компактных и веерных
СТРУЙ
ДЛЯ плоских струй
Для компактных и веер-
ных струй
Для плоских струй
Для компактных, веерных
и КОннческнх струй
6./ 
х
k B
. kCkH
(4.118)
тv o vь. .
kCkBkH (4.117) Для плоских струй
Ух
n6. t п УР.;
х
V x
n6. t п 'Vь.;
6.t х 
fi
k B
. kCkH
(4.119)
тV o /P.
н'" 5,45
У n6.t п
н ",,9,6 Vb a
Для компаl{ТНЫХ, веерных
н коиических струй
Для плоских струй
(4.120) Для компактных и веер-
ных СТРУЙ
(тV.) ·
(n6. t п )2
(4.121)
Ar  gx6.t х
х v; (273 + 10.з)
Ас х  1,2 (  у
(4.122)
Для плоских струй
(4.123) Для компактных н веер-
иых СТРУЙ
Ar х =00 V (  )3 (4.124) Для плоских струй
По табл. 4,27. 4.28
По табл. 4.29
По трафШtу (рис. 4.63)
Для вертикальных струй

Параметр
? [,виСИМОсть
Продллжен.uе тС'б... 4.25
Примечаиня
Для компактных струй
I<о,ФФициеит иеизотермич-
ности " н при вертикальной по-
даче lюздуха сверху вниз Для
14,7 < ...!!.... < 100
V F.
ТО же, для ...!!..... :., 100
.. Y F.
J\оэффициент ненэотермнчности
" н при rоризонтальиой подаче
1Ю3дУха ненаСТl!лающимися
струями
J\qэффициент ненsотеРМИЧ/fОС'l1l
k/f прн ПОДа'Jе воздуха под
уrлом к I'Qризоитальной плос-
КОСти
! Х 2
V 1 :1: (7) (4.125)
V З ( Х ) 2
" н  1 :1:'2 7 (4.1 26)
k и  il l  2 у-(  )3
(4.127)
" н
k  I
Н
" н  V , :I:(1т)4 (4.128)
" н  V 1 :1:(  )3 (4.129)
kи 1
...
Для неполных веерных
CTpyJ!.
Для ПлоСкнх струА
Знак «» для IJarpeтoro
воздуха, «+» для охлаж-
деиното воздуха
Для КОМПактных струй
Для плоских струй
В формулах (4.18) и (4.19)
Для компактных струй в
формуле (4.116)
+ [8iп' а  ( н ::8 а )Т
(4.130)
(4.131) В формуле 14.118)
Для плоских СТРУЙ в фор-
муле (4.117)
...
(4.132)
k  1 (4.133) В формуле (4.119)
н V СО' а
rоризонтальиое раССтояние По ИОМOI'рамме на рнс. 4.64, ВеличllИОЙ у аадаются
от воздухораспределителя до
входа rеометрической. оси
струн в обслуживаемую З0Ну
(noда'Jа по схеме, приведен-
Ной на рис. 4.59, з, охлажден-
ното и по схеме, прнведенной
На рис. 4.59, ж, натретото воз-
Духа под уrлом к ТОРИ3ОИ-
тальиой плоскостн) Х, м
То же (пода'Jа rОРИЗ0нталыlO.
по схеме, прнведенной На
рис. 4.59, д)
Место oтpьma наотилающейс"
струи от потолка прн подаче
воздуха rОРИЗ0итальио по схе,
ме, приведенной на рис. 4.5, е,
Х отр . м
k и  СО' а Vco.s' а +
k/fc08a
"н  JfёOS'a х
х V cos' а + [slп а :!:
V( Х ) 3 ] 2,
:1: Hcosa
Х ==  I 3уН' (4.134), ДЛЯ КОМПВИ:ТНЫХ If веер-
ных струй
 V у,на (4.135' Для плоских струй
Х 0,16
Х отр == fJ,5H (4.136) Для компактных струй
Х отр == О,4Н ' (4.137) Для плоских и веерных
струй

Продолжение табл. 4,26
Параметр
ПРИМe>Jания
Зависимость
Место отрыва струи, настила-
ющеiiся на поверхность окна-
ИЛИ стены, а затем на потолок,
при подаче ваэдуха веРтикаJIЬ
НО. по схеМе. прнведени:ой на
РilС. 4.60. в. Хотр. м
Дальнобойность струи' при
вертикальной подаче натреты-
ми струями ВНИ3 или 01(лаж-
денными  ВВЕ'рХ, lюrда от-
сутствуют оrраlШ'Jения по вы-
соте (см. схему на рис. 4.60. 6)
Х макс , м
Максимальиые параметры В03-
духа в обратном потоке при
подаче воздуха ТОРИЗ0италь-
ными ПрЯМОТО'ВIымн струями
выше рзбочей З0НЫ (рнс. 4,59,е)
'скорость бмакс.О6р' м/с
избыточная температура
tмакс.обр' .С
Расстоянне от ВР до сечеиия
с максимальными параметрамн
воздуха в обратном потоке
(второе критическое сечение)
Х ир ' м
Максимальиая избыточная тем.
пература воздуха в струе прн
nOAa'Je ero неИЗ0теРМИ'Jескими
Струями на высоте h >
> 0;5 Н пом для обеспечення
н}рмируемых параме,'iJOВ в o
Служиваемой З0не f'"t., ос
Максимальные параметры З03-
Духа в обратном ПОТОI{е на
расстоянии к прн подаче ero
вертикальными плоскими стру-
Ямн (рис. 4.60, 6):
скорость Vобр' м/с
нзбыточная температура
Мобр' ос
Х отр  (А  1) (Н пом  h) Величина А определяется
по иомоrрамме, при,цен,
(4.138) ной на рнс. 4.6 .
к макс  О,55Н
К макс  0.8Н
Y "'F';'""
Vмакс.обр  kv. Р
----;;;
(4.139) Д,/Iя к.рмпаКТНЫ1( и иепал-
ных веерных струй
(4.140) Для nлоскнх струй
Для компактных и нещт
ных веериых струй .
(4.141)
Vмакс.обр  lw. ... iT Для плоских струН
JI 
(4.142)
6tмакс.обр  1.46 t п Х
Х ... r р р (4.143)
JI 110М
ККР  О,3т }l Р,:,ом (4.144)
ккр  0,lm 2 Н пом (4,145)
2
V. У Р.
6t.1300.
тn Р пом
(4.146)
.
V
6 t .  400 ';N
t/ ------Ь.----
-------з---
Н"ом
(4.147)
о.Ь.
Vобр  6,23 ,(2х макс  к) е
(1.148)
tlfобр  по rpафику на
рис, 4.67
Для компактных н непол-
ных веерных струй'
3Ha'JeHHe коэффнцнента k
принимаетея по табл. 4.30
и 4.31; для неl10ЛНЫХ ве-
ерных струй k  1
Для компактных и непоп-
ных веерных струй-
Для плоских струй
Для КОМП,актных струй
Для плоских СТруй
Параметры воздуха в об-
служнваемой зоне форми-
руются обрат""",и потока-
ми; е  по номотрамме на
рнс. 4.66

Продолжение табл. 4.26
Параметр
Зависимость
Примечания
Размеры зоны прямоrо деilСТ-
вня струн (рис. 4.68) R, м
Максимальные размеры услов
ной З0НЫ действия одной тори
З0нтальиоi! струи, на которой
ОДIIНМ ВР осуществляется эф-
фективное возду хораспределе
ине прll омывании обслужнва-
емой З0НЫ обратиым потоком:
r.лубнна З0НЫ действия lпом,
м
поперечное сече/ше помеще-
НNЯ В ПОМ1 М
Условие, при котором С'Jит8еТ-
ся, что раБО'Jие места lIаходят-
ся в зоне обратното ПОТОка
воздуха
R  О,66х/т
R  О,095х/т 2
R  О,67х/т '
(4.149)
(4.150)
(4.151)
Для компактных н неПOJI-
ных веерных струй
Для полных веериых
струй
Для ПЛОСКИХ струй
lпом O,711i v Fпом (4.152)
'пом "'" О,21т 2 Н пом (4.153)
Для компактных н неПОЛ-
ных веерных струй
Для плоскнх струй при
уда.леИlПl воздуха И3 об-
служиваемой З0НЫ вблизн
пода'П!
Для плоских струй при
сосреДОТО'JеIlНОМ удаленlIИ
воздуха в КОllце деЙСТIIИЯ
струи илн рассреДОТО'Jен-
ном удалеllИИ И3 обслужи-
ваемой З0НЫ
ДЛЯ КОМП8КТIIЫХ 11 непол.
иых веерных струй
Для плосюfX струй
'пом О,23m 2 Н пом (4.154)
ВnOМ  3Нnoм (4.155)
Б пом не оrраИII'Jено
Vмакс.обр> V x (4.156)
ти, температуры и концентраllИИ вредных веществ в струе, а также от формы
струи.
Основной участок характеризуется тем, что максимальные значения ско-
рости движения ВОЗДУХа, избыточных температур и КОНllентраllИЙ в струе
уменьшаются с увеличением расстояния от ЕР дО рассчитываемоrо сечения.
Основному участку свойственны сформировавшиеся, подобные поля скорости.
изБЫ'I;ОЧНОЙ температуры и КОНllентраllИИ.
Закрученные струи характеризуются существенно большей интенсив-
ностью снижения максимальных значений параметров, чем прямоточные.
Постепенно, по мере удаления от начала истечения закрученная струя тран-
сформируется в прямоточную и приобретает ббльшую площадь поперечноrо
сечения, чем прямоточная компактная струя. ,
В формулах для расчета прямоточных струй, приведенных в табл. 4.26.
использованы следующие обозначения: V x  максимальная скорость движения
воздуха в рассчитываемом сечении струи, м/с; Vo  скорость движения воздуха
в живом сечении выпускноrо устройства, м/с; Vмакс.обр  максимальная ско-
рость движения воздуха в обратном поток (во втором I{ритическом сечении)
на расстоянии -Х кр ' м/с; I1t x == I t x  t о . з 1  избьП'очная температура воздуха
в рассчитываемом сечении приточной струи, ос; I1t п == I t п  t о ,зl  избыточ-
ная температура приточиоrо воздуха, ос; I1tмакс.обр == I tмакс.обр  t о . з I 
максимальная избыточная температура воздуха в обратном потоке, ос;
Х  расстояние от ВР до рассчитываемоrо сечения, м; Х кр  критйческое
расстояние от ВР до BToporo критическоrо сечения, м; Х макс  дальнобойность
струи, т. е. расстояние от ВР до места поворота струи при вертикальной лодаче
воздуха (охлажденноrо  вверх, Harpeтoro  вниз), м; - Хотр  расстояние по

Т а б л и ц а 4.27, Значении коэффициента "с д..я компактных, непопных веерных
и плоских струП
Форма струн
F
FnoM
Значенне kc при величине х
0,1 '\
0,2 0,3 I М, 1 0,5
0,6
I(омлактная и неПолиая <0,003 1 1 1 1 1 I
веерная 0.003 1 1 0,9 0,85 0.8 0,75
0.005 1 0,9 0,8 0,75 0,7 0,65
0,01 1 0,9 0,7 0,6 0,5 Q,4
0,05 1 0,8 0.5 0,4 0,2 0,15
0.1 1 0,7 0,45 0,35 0,15 0,1
0,2 0,95 0,55 0,35 0,3 0,1 0,05
Плоска  1, 0,85 0,7 0,6 0,5 0,4
При м е 'J а и и е. При определении избыточн:>й температуры Ы Х в се'JеНlfЯХ, нахО-
дящнхся на основном участке струи, по формула);! (4.118) н (4.119) зиа'Jение kc прнннмаетея
не менее 0,85.
.1
т а б л н ц а 4.28, Значения коэффициента стеснення "с д..я полных веерных струй
н пом  h о . з kc 11 н пом  h о . з kc
JI F ЛОМ v F пом
0,1 0,9 11' 1,2 0,65
0,4 0,8 1,6 '0.6
0,8 0,7 2 0,6
т а б п н Ц а 4.29. Значения ко..ффициента взаимодействии "в дли пара....елЬных струй
наП,равленных в одну сторону
.. Значение 1/8 прн веЛИ'ПIне x/l (см. рнс, 4.69)
>.
 для СКОРОСти для температур
о 10 I 1 140 150 I 1 1 101 I I 150 160 \ 1
о;
<J 20 30 60 80 100 20 30 40 80 10()
'"
:r
2 1 1,15 1,3 1,35 1.35 1,4 1,4 1,4 1 '1,3 1,35 1,4 1,4 1,4 1,4 1,4
3 1 1,2 1,4 1,55 1,6 1,65 1,7 1,7 1 1,35 1,55 1,65 1,65 1,7 1,7 1,7
4 1 1,2 1,45 1,65 1.75 1,8 1,9 1,95 1 1,4 1,65 1,8 1,85 1.9' 1,95 1,95
5 1 1,2 1,45 1,7 1,85 1,95 2,05 2,1 1 1,4 1,7 1,9 2 2,05 2,15 2,15
6 1 1,2 1,45 1,7 1,85 2 2,15 2,25 1 1,4 1,4 1,95 2,1 2,2 2,3 2,35
7 ] 1,2 1.45 1,7 1,9 2,05 2,25 2,4 1 1,4 1,7 1,95 2,15 2,25 2,4 2,5
8 1 1,2 1,45 1,7 1,9 2,1 2,3 2,45 1 1,4 1,7 1,95 2,2 2,35 2,5 2,6
9 1 1,2 1,45 1.7 1,9 2.1 2,35 2,55 1 1,4 1,7 1,95 2,2 2,35 2.6 2,7
10 1 1,2 1,45 1,7 1,9 2,1 2',4 2,6 1 1,4 1,7 1,95 2,2' 2,4 2,65 2,8
11 1 1,2 1,45 1,7 1,9 2,1 2,4 2,6 1 1,4 1,7 1,95 2,2 2,4 2,7 2,9
12 1 1,2 1.45 1,7 1,9 2,1 2,4 2,65 1 1,4 1,7 1,95 2,2 2,4 2,7 2,95
>12 1 1.2 1,45 1,7 1,9 2,1' 2,4 2,7 1 1.4 1,7 1,95 2,2 2,4 '2,7 3,2
Пр н м е q а н и е. Коэффициенты k B , приведениые для двух струй, вводятся в фор-
мулы дпя опредепения максимальных параметров воздуха в одной струе при выпуске
вблизи стен или Потолка (KorAa соэдаются условия настипаии струи на ближайшее сппош-
Вое оrражденне).

Таблица ,4.30. ЗнаqеНИfl коаффициеJJта k ДJl;' компакт><ык струй
ЧИСЛО 11 Чис,"о 11 Число
СТРУЙ в k струй в k струй в k
PflAY РЯДУ РЯДУ
'1 i.3 ' 11  6 1 11 12 0,8
2 1.15 8 0,95 J4 0.7
4 1.05 10 0,9 16 0.65
Т а б л и ц а 4.31. Знаqение коэффициента k ДJl" ПJЮскЮI струil
Способ удалеиня воздуха
k
Сосредоточениыil из рабочей зоны вблизн места пода'JИ воздуха
СОсредоточениыiI в конце действия струн из раБO'Jей 30НЫ
РассредоточеЮllilЙ И3 раБO'Jеi! 30НЫ
rоризонтали от вр до места отрьша струи от ПЛОСКОСТИ, на которую она настила-
лась, м; Х нач  длина начальноrо участка ,струн, м; т  скоростной коэффи-
циент вр (табл, 4.34); n  температурный КОЭффИllиент вр (табл. 4.34);
FfJ  расчетная площадь вР, м 2 (табл. 4.34); Ь О  расчетный размер вР, м'
(табл. 4.34); k ж . с  коэффициент живоrо сечення вр (отношение суммарной
площади выпуска' из вр к rабаритной площади выпуска); k и  коэффициент
неизотермичностн; kc  КОЭффИllиент стеснения; k B  КОЭффИllиент взаимо-
действия; а  уrол вьщуска струн к rоризонтальной плоскости, rрад; у 
вертнкальное расстояние от rеометрической оси струн в расчетном сечении до
уровня истечения, м; Н пом  высо-
та помещения, м; h  высота уста-
новки ВР от УРOlщя пола, м; Hreo-
метрическая характеристнка струи,
м; Arx  текущий критерий Apx-
меда; g == 9,81 ,м/с 2  ускорение
свободноrо падения; R  расстоя-
,
Iw
48
46
44
....
D,2
о
j 6 1
2 3 -4
1.25
1
1,2
Рис, 4.63. rрафик для определения
коэффициента неизотермичностн k ll
при вертикальиой подаче HarpeToro
воздуха вниз (охлажденноrо
вверх).
ние, м, от плоскости максимальных пара метров до rраИИllЫ зоны прямоrо воз-
действия струи, rде скорость равна О,Бv х ' Индекс «о. З>J относится K парамет-
рам воздуха в обслуживаемой зоне.
В табл. 4.264.28 приняты следующие обозначения: F пом  площадь
поперечноrо сечения помещеиия в плоскости, перпендикулярной к потоку воз-
духа, м 2 , приходящаяся на один ВР (струю);х  отношение расстояния от вр
до рассматриваемоrо сечеиия х к характерному размеру помещения  высоте
Н пом или ширине В пом '
Для компактных и НЕЩОЛНЬ!Х веерных струй
х == х/m 1f F пом ;
для плоских струй при rоризонтальной подаче
, х == х/m 2 Н пом ;
(4.157)
(4.158)

.Н  20
О
Рис. 4.64. HOMorpaMMa для определения roризонтальноrо расстояния от вр
ДО входа rеометрической оси струи в обслуживаемую зону при подаче воздуха
под уrлом к rОРИ30нтальной плоскости: .'
а  охлажденный воздух; 6  натретый воздух.
10
, lт l1,),i , ,V5
 пt,(Hm;'hJ п
04'
3
о,
2
3 A= ::тt1 t
11О,.,
/;t(J6P 
1"
. At =15
lj
" EШiIS '
10 .
10 .
9
:
:,
Q 41 4243 44 4' 45 xf1/'Ю
10/ У20
10
5f}
х
100
Рис. 4.65. HOMorpaMMa для опредеЛения величи-
ны А (подача охлажденноrv воздуха настилающи-
мися плоскими струями).
Рис. 4.66. HOMorpaMMa 8
для оп ределени я вели-
- чины е. 0,8
0.6
0,4
42
о
0)- .0,+
Рис. 4.67. rрафик- для определения избыточной
температуры в обратном потоке при подаче воз-
духа вертикальными-плоскими неизотермически-
ми струями.
Рис. 4.68, Размеры
еоны прямоrо дей-
ствия струи.
"'

для плоских струй при вертикальной по-
даче 
х == х/m 2 В noм . (4.159)
Во избежание увеличения цараметров воз-
духа в струе за счет взаимодействия отдель-
ных струй необходимо соб:людать неравенство
Рис. 4,69. Схема установки воздухораспреде-
лителей в ряд.
х
т< 1,8m,
(4.160)
rде 1  половина расстояния между ВР, установленными в ряд, или расстояние
от ВР' до ближайшеrо сплошноrо оrраждения (см. рис. 4.69).
4.7.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СКОРОСТИ И ТЕМПЕРАТУРЫ ВОЗДУХА
Для выполнеиия требований rOCT 12.1.005-----76, касающихся параметров
В0здуха s рабочей зоне производственных помещений (в том числе и иаходящих-
ся в общественных зданиях), и СНиП II-33-75 при входе воздушной струи в
т а б л и Ц а 4.32. Знаqения коэффициеита k 1
3иа'Jения k 1 при работах
Расчетные условия
 пеrкой
средией тя-
жести На, l!б
и тяжелой 111
Расчет на поддержание допустимых метеоролоrнqеских условий
ЛЮДИ находятся в З0не прямоrо воздейСТВИЯ ПРИТО'Jноil
воздушной струи в пределах ее y'JaCTKa:
на'Jвльноrо 1 1
OCHOBHoro 1,4 1,8
ЛЮДИ находятся ВНе зоны прямоrо воздействня ' ПРИТО'J-
НОЙ воздушной струн, еслн в пределах рабо'Jей 30НЫ
находнтся Y'JaCTOK струи:
На'Jальный 1,3 1,3
ОСноВной 1,6 2
Людн находятся В аоне обратноrо потока воздуха 1,3 1,8
Расчет на поддержаиие оптимальных или требуемых по теХНЩlоrии производства
метеоролотическнх условий
Людн находятся В з<ше прямоrо воздействня:
начальното Y'JaCТKa ПрИТO'Jной струн
оСИовноrо участка ПрИТО'JНОЙ струн нлн обратноrо по-
тока 1,2 1,2
Пр н м е 'J а и н е. Катеrории работ следует принимать по rocr 12.I,00576.
обслу)Киваемук> или рабочую зону или в обратном потоке воздуха, проходя-
щем по этим зонам, максимальную скорость движения прит.очноrо воздуха в
струе или в обратно потоке следует при:.нимать не более
v K ==k 1 v, (4.161)
rде k 1  Iюэффициент перехода от требуемых скоростей движеН!lЯ воздуха к
их максимальным значениям (табл. 4.32); V  нормативная скорость движения
воздуха в местах пребьmания людей, м/с.
Если люди находятся в зоне прямоrо воздействия приточной воздушной
струи или в обратном потоке, при расчете систем веНТИЛЯllИИ и воздушноro
отопления на поддержание допустимых метеорол{)rических условий разность

температур I1Ех между экстремальной температурой в струе (или в обратиоМ
,потоке) и средней температурой воздуха рабочей или обслуживаемой зоны сле-
дует принимать:
I для холодноrо и переходноrо периодов rода при расчете восполнения недо-
статКОВ тепла  не более разности между ббльшим и меньшим значениями
требуемых нормами температур; , ,
для теплоrо, холодноrо и п€реходноrо периодов rОДа при расчетах ассими-
ляllии избьrrков тепла и при t доп ;> t опт  по формуле
t доп  t om
I1t х == 2 (4.162)
считая, что t доп  t опт находятся в пределах 360 с. При t доп < t опт .сле-
дует принимать I1t x  20 с; t доп и t опт  соответственно допустимая и опти-
мальная максимальные температуры воздуха, требуемые нормами (см. табл.
4.1).
Если люди находятся вне зоны прямоrо воздействия приточной струи,
при расчете систем веНТИЛЯllИИ и воздушноrо отопления на поддержание
допустимых метеоролоrИ'lеских условий получаемые по формуле (4.162) зна-
чения I1t x следует принимать с КОЭффИllиентом 1,5.
При расчете систем КОНДИllионирования воздуха на поддержание допусти-
мых нормами температур значения I1t x ' определенные по формуле (4.162),
следует принимать с КОэффИllиентом 0,8, если люди находятся в зоне прямоrо
воздействия приточной струи, и с КОЭффИllиентом 1,2, если люди находятся вне
этой зоны.
При расчете систем КОНДИllионирования воздуха на поддержание требуемых
технолоrией производства или оmимальных метеоролоrических условий зна-
. чения I1t x следует принимать: при отсутствии специальных требований  не
более 10 с; при применении местных кондиционеров-доводчИIЮВ или смесите-
лей с индивидуальными реrуляторами температуры  не более 'Z' С.
4.7.3. оРrАНИЗАЦИЯ и РАСЧЕТ ВОЗДУХОО6МЕНА
ОрrанизаllИЯ воздухообмена включает выбор схемы орrанизаllИИ, способа
подачи и удалеиия воздуха, а также определение расчетноrо -воздухообмена с .
учетом неравномерности распределения параметров воздуха по поме[Цению.
Схему орrанизации воздухообмена (<<снизу вверх», «сверху вниз», «сверху
вверх», «снизу вниз» или' смешанную) выбирают с учетом требований СНиП
11-33-75, rлав СНиП и сн по проектированию зданий различноrо назначения.
Подача приточноrо воздуха в помещениях жилых и общественных зданий
предусматривается, как правило, через отверстия воздухораспределителей,
расположенные выше обслуживаемой зоны. Допускается подача воздуха через
отверстия, расположенные в обслуживаемой зоне, если воздух направлен снизу
вверх и уходит кратчайшим путем из этой зоны, а также в залах обществениых
зданий  по схеме «снизу вверх»,
Удаление воздуха из помещений жилых и об[Цественных зданий системами
общеобменной веНТИЛЯllИИ рекомендуется предусматривать, как правило, из
,верхней зоны. Допускается в зрительных залах и залах подобноrо назначения
.проектировать удаление ero из нижней зоны.
При наличии сосредоточенных источников тепла и удельных избы:rков
явноrо тепла Qя.уд > 23 Вт/м 3 подачу приточноrо воздуха предусматривают
в рабочую или обслуживаемую зону, а удаление ero  из верхнеЙ зоны,
При выделении в помещения пыли, вредных и взрывоопасны веществ мес-
та расположения приточных и вытяжных. отверстий выбирают с учетом тре-
бований СНиП 11-33-75.
При необходимости обеспечения нормируемых параметров воздуха для
'Всей обслуживаемой (рабочей) зоны (03) воздухораспределительные устрой-
ства' (ВР) следует размещать TaK чтобы суммарнац зона эффективноrо

деilтвия всех вр была не менее площади указанной зоны. При этом необ-
хбдимо, чтобы оrносительная площадь струи при поступлении ее в 03 сверху
Р"ТР == 0,2 + 0,5 для комшiктных, неполных веерных и плоских струй и
t'CTP == 0,5 + 1  дЛЯ ПОЛН?IХ веерных струй.
Под относительной площадью струн понимается отношение условной пло-
щади струи F cтp при входе ее в 03 к площади пола помещения F пом , приходя-
.щейся на одну струю:
"Р стр == Fстр/Fпом,
Величина TP определяется по 'следующим формулам:
для' компактной струи
"Р стр == 4'8 ( V ) 2 ;
т F пом ,
(4.163)
(4,164)
ДЛf! плоской струи
"Р стр == 2'8 (  1/ В п : м У;
дЛЯ еерной струи
 ( НПОМ  h о . э ) 2
FCTP==Io,152 V '
F пом
rде х  расстояние от приточиоrо отверстия до рабочей зоны по длине струи,
м; т  скоростной коэФфИllиент ВР (см. табл. 4.34); F пом  площадь пола
помещения, приходящаяся на одну струю; м 2 ; В пом  ширина помещенИЯ,
на которой одним ВР обеспечивается эффектнвное воздухораспределение, м;
Н пом  высота помещения, м; ho.3  высота обслуживаемой зоны, м.'
Количество воздуха, подаваемоrо в помещения, определяется по формулам
(4.7), (4_9)(4.11). При этом полаrают, что параметры воздуха, удаляемоrо за
пределами 03, равны:
..
(4.165)
(4.166)
t yx == t п + kt (t O . з  t п ); (4,167)
Zyx  ZП + k z (zо.э  zп): (4.168)
d yx == dn + kd (do.  d п ), (4.169)
rде t п  температура приточноrо воздуха, ос; kt  Iюэффициент воздухооб-
мен-а по температуре; t о . з  температура воздуха в обслуживаемой зоне; ос;
zп  концентрация вредных веЩеСТВ в приточном воздухе; Mr/M 3 ; k z  ктф-
ФИllиент воздухообмена пd заrрязнениям; Zо.з  предельно-допустимая концен-.
траllИЯ вредных веществ в обслуживаемой зоне, Mr/M 3 ; d п 'влаrосодержание
приточноrо воздуха, r/Kr; kd  КОЭффИllиеит воздухообмена по Dлаrе; d O . з 
влаrосодержание воздуха в обслуживаемой зоне, r/Kr.
Если воздух удаляется только из 03, ero количество определяется по
формулам
L 1 == 3,6Qя (4.170)
1,2 (t O ,3  t п )
.. 117 . 103
[ 2 == 1,2 (d о . э  d п ) (4.171)
z
[ 4 == (4.172)
Zо.з  zп
Формулы (4.170)  (4.172) получеиы преобразованием формул (4. 7), (4.10)
и (4.11) с учетом Toro, что теплоеМIЮСТЬ воздуха равна 1 кДж/(кr . К).

IJри уда.lJении J!OЗДУХII толыш из верхне!! зоны
L  3,6Qя
1  1,2 k t (t O ,3  t n )
W.Ю 3
L 2 ==
l, 2k d (d O . з  d п )
2
L4 == (4.175)
k z (20.з  2'п)
При определении ве.IJИЧИНЫ расчетноrо воздухообмена для воздушноrо
отопления расчет выполняется также по формуле (4.173). При 'этом, если воз-
дух удаляется из точек, расположенных выше 03, kt == 0,8, а в остаЛI;>НЫХ слу-
чаях  0,9. Принятый воздухообмей должен обеспечивать предотвращение
всплывания иаrретоrо воздуха вверх и соблюдение температурноrо и скорост-
Horo ,режима в 03. Расчетный воздухообмен должен круrлоrодично обеспечи-
вать нормируемые условия воздушно!! среды в 03 помещений. Минимальн
количество воздуха, подаваемоrо приточными установками в холодный период
rода должно определяться по расчетным условиям, переходноrо периода.
](оэффициент воздухообмена связан с параметрами воздуха в помещении
следующим образом:
kt == Ыух/Ы п ; (4.176)
k z == М ух /Ь.2 п ; (4.177)
kd == М ух /6.d п , (4. '78)
rде Ы ух == I е ух  t o I  избыточная температура воздуха, умдящеrо из по-
мещения, ос; b.t o == I t o  t o 31  избыточная температура приточноrо воздуха,
ос; Мух == 2ух  20  избыочиая КОНllентраllИЯ вредных веществ в воздухе,
уходящем из помещения, мr/M3; ь.2'п == 2'0.з  2'п  избыточная КОНllнтр.аllИЯ
вредных веществ в воздухе 03, Mr/M 3 ; Мух == 1 d yx  d п I  избыточное вла-
rосодержание воздуха, уходящеrо из помещения, r/Kr; М п == I d O . з  d п I 
избыточное влаroсодержание воздуха 03, r/Kr.
](ОэффИllиенты воздухообмена k t , k z и ,kd должны приниматься по норматив-
ным документам, экспериментальным данным илн находиться расчетным путем,
Значения КОЭффИllиента воздухообмена kt для помещений общественных зда-
иий (залы собраний, IOIнотеатров и т. п.), В которых llИРКУЛЯllИИ воздуха обу-
словлена приточными струями, т. е. при малоrабариТ1lЫХ, равномерно распре-
деленных по площади теплоисточниках, приближенно MorYT быть определены
по методике, изложенной'в [19]. Для некоторых случаев воздухораздачи зна-
чения этоrо коэффициента приведены в табл. 4.33,
Доля тепловьщелений, поступаюIЦИХ в обслуживаемую зону,
qо.з == Qо.з/Q, (4.179)
(4.173)
(4.174)
rде Qо.з. тепловыделения, поступающие в 03, Вт; Q  общие тепловыделения
в помещении, т. е. сумма тепловыделений в 03 и верхнюю зону, Вт.
Тепловыделения, поступающие в обслуживаемую зону, определяются по
формуле '
Qо.з == Ql + Q2 + Qз + Q4 + Qб'
(4.180)
rде Ql  конвективная составляющая тепловыделений от оборудования,
Вт; Q2  лучистая составляющая тепловыделений .от оборудования, попадаю-
щая в 03, Вт; Qз  тепловыделения от светильников, расположенных в 03,
или лучистая составляющая тепловыделений' от светильников, расположенных
вне 03, попадающая в нее, Вт; Q4 ,тецлопоступления от солнечной радиации,..
Вт; Qб  тепловыделения от людей, Вт.

Т а б л и ц а 4,33. Значения коэффициента, вздухо()бмен, kt
Сп?соб подачи воздуха
/ qo.'3/
Место удалення воздуха общеоб-
менной веНТИЛЯllиеи
kt
Непосредственно в 03 (рис. 4.55) 1 Из верхнеЙ 30НЫ 1
0,7 1,4
Наклонными 0,5 2
струями в иаправЛе- 1 То же 1
IIИИ 03 с высоты до 4 м от ПОЛа 0,7 1.2
То Же, с ВЫСО'!'!>I более 4 м 0,5 1,3
1 ,. ,. 1
0,7 1,
Выше 03 (рис. 4.56) 0,5 З0НЫ непосредственноrо воздей- 1,2
1 Вне 1,1
0,7 стви'I ст"уи 1,15
0,5 Ц!
Выше 03 (рис. 4.57) 1 В З0не Ilепосредствениоrо воздеЙствия 0,9
"Выше 03 настилающимися 0,5 ' струи' 1 0,85
струя - То же
ми (рис, 4.58, а) при hB/Y F cTP  10 0,8
20 0,9
BbI:ue 03 ненастнл3.ющимися стру- 30 0,95
1 И3 верхнеЙ зоны 0,85
ямн (рис. 4.58, б) 0,7 0;95
0,5 1
. :
При ориентировочных расчетах величину Ql + Q2 'можно принять равной
70% общей мощности оборудования,
В табл. 4.33 h B  расстояние между приточными и вытяжными отверстия-
ми rю длине струи, м (при нескольких вытяжных отверстиях принимаютсреднее
расСтояние); Р стр  условная площадь струи, м 2 .
При выборе способа подачи воздуха предпочтение нужно отдавать систе-
мам, IIмеlOЩИМ большее значение коэФФИllиента воздухообмена. При этом
необходимо иметь в виду, что подача приточноrо воздуха непосредственно
в обслуживаемую З0НУ, наряду с наибольшими значеннями коэффиuиента
воздухообмена, характеризуется и наибольшей неравномерностью распределе-
ния параметров по площади 03. Несмотря на то что эта неравномерность
не нормируется, в ряде случаев ее необходимо учитывать при проектировании.
Степень равномерноств увеличивается (но КОэффИllиент эффективности возду
хообмена уменьшается) при подаче воздуха rоризонтальными или наклонными
под некоторым уrлом к rоризонту струями на высоте до 4 м от пола. Наиболь-
шую равномерность распределення параметров в 03 можно обеспечить при вep
тикальной подаче приточноrо воздуха и соблюдении указанноrо выше значения
относительной площади струи.
Окончательное решение о системе воздухообмена следует принимать,
исходя из условия минимизаllИИ приведенных затрат.
4.7.4. ВЫБОР И PACET
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ
в жилых помещениях, помещениях лечебно-профилактвческих, детских
учреждений и друrих общественных зданий неqбходимо проектировать уста-
новку воздухораспределителей приточноrо воздуха, как правило, с устройства-
ми для изменения направления струй, предусматривая, при соответствующем
обосновании, приспособления для реrулировання количества подаваемоro
воздуха. Приспособлениями для реrулирования количесmа удаляемоrо возду-
ха оборудуются и вытяжные отверстия (решетки), причем в кухнях н друrих
помещениях с rазовыми приборами реrУЛИРУlOщие устройства ДОЛЖнЫ исклю-
ч.ать возможность Полноrо закрывания этих отверстий (решеток). . A

ля обеспечения архитектурных требованнй в качестве воздухораспред
лите.'IЬНЫХ устройств в общественных зданиях рекомендуется применять ce
рийные устrойства типа РР, ВДУМ, ВДШ и ВПЭП, а для притока в помеще-
ния с пониженными требованиями к параметрам воздуха в обслуживаемой зоне
и для вытяжки из любых помещений  решетки типа Р (табл. 4.34).
При подаче воздуха выше 03 высоту установкн воздухораспределитель-
ных устройств рекомендуется принимать для ВПЭП дО 4 м от пола, дЛЯ ВДУМ,
ВДШ  46 м от пола, для РР  до 6 м от пола.
Скорость выпуска воздуха из принятых к установке воздухораспредели-
телей должна быть такой, чтобы уровень шума не превышал нормативных зна
чений, Для помещений жилых домов, боЛЬНИll, зданий управленнй и друrих
подобных им помешений скорость выхода воздуха из ВР не должна превышать
3 м/с.
Выбор и расчет ВР рекомендуется производить в такой последовательности:
1) выбрать схему орrанизаuии воздухообмена, руководствуясь требования
ми СНиП, рекомендаllИЯМИ по проектированию зданий KOHKpeTHoro назначения,
а также рекомендаllИЯМИ, приведенными выше;
2) определить расчетный воздухообмен;
3) принять тип ВР с учетом высоты их установки и возможности размеще-
ния в плане;
4) определить количество и размер ВР из условия обеспечения нормиру
мой скорости двнжения воздуха в 03;
5) рассчитать разность между экстремальной температурой в струе (или
_ в обратном потоке) и средней температурой воздуха рабочей или обслуживае-
мой ЗОНЫ fJ.t x ; ,
6) если значения fJ.t x окажутся больше HOpMa1JfBHbIX, пересмотреть раз-
мещение ВР, либо изменить их тип и повторить расчет.
Расчет воздухораспределительных устройств твпа Р, РР, ВШП рекоменду-
ется производить по данным, приведенным в табл. 4.26. Расчет прочих ВР (си.
,табл. 4.34) выполняется по соответствующим сериям.
4.8. ОСНОВНОЕ О&ОРУДОВАНИЕ СИСТЕМ ВЕНТИJ1ЯЦИИ
4.8.t. ВОЗДУШНЫЕ ФИЛЬТРЫ
В помешениях жилых и общественных зданий борьба с пылью осуществля-
ется путем предотвращения попадания ее извне н удаления пыли, образующей-
ся в самих помещениях.
Подаваемый в помещенне прточный воздух очищается в воздушных
фильтрах, характеризующихся незначительным аэродинамическим сопротив-
лением и небольшими rабаритами, но имеющих оrраниченную пылеемкость.
Воздушные фильтры, очищающие приточный воздух от пыли, подразделяются
на три класса (табл. 4.35). ,
ЭФфективност!> очистки воздуха от пыли, %, определяется отношением
маССЫ пыли 01' задержанной в фильтре, к общей массе пыли 02' находящейся
в очищаемом воздухе:
Е 01
. ==  . 100
02
(4.181)
илн же отношением разности начальной концентраllИИ пыли в очищаемом воз-
духе C 1 , Mr/M 3 , и концентраllИИ пыли после очистки С 2 , Mr/M 3 , к начальиой
'КОНllентраuии:
Е == С 1 C2 . 100.
Сх
(4.181а)

Размеры. мм
Воздухораспределитель- Тип, обознзченне
НОе устроЙство ВР I I I -1
d o или d, Ь, h, 1,
Ь. Х 1.
т а б л и Ц з 4.31 Хараl{ТРИ('1.J1gа ПfnОВЬ!Х 80]дуорасnрсделитеJlЫ'Ы1{
ЕР, образующие компаКтнЫе
Решеткз ВОЗДУХОПРНТQЧ- PPI. исполнение 100х200 150 250
ная реrулируемая (се- АIБI
рия 1.494-8) Р;:Ч. НCnOJJHelllle .100х400 .150 450
А2Б2
. РРЗ, нСПОлнеllИе 200х2СО  250 112 250
АЗБЗ
PP4. .IСПQДflение 2О0х400 250 450
А4Б4
РР-5, ИСПОлнеиие 200х600' 250 650
А5Б5
\.J
Решетка щелевая (серн я P-150   200  200
1.494-10) Р-200 252 252
- .
.11" .
..
ВР. образующие неполиые
Решетка воздухоприточ-
вая ретулируемая (сериg PP-I. ИСПОJ1не.lНе 100 Х 200 150 250
1.494-8) AIBI
PP2, исrЮ.l1нение НЮ Х 400 150 450
А2В2
РР,3, иСполнение 200 Х 200 250 112 250
 А.3В3
..  PP4. исПолнеиие 2ООх400 250 450
 МВI
РР-5, исполнение 2О0х600 250 650
, А5В5
ВР, образующие веерную
Воздухорзспределитель
уннверсальныЙ модернн 
зпрованиыЙ; нсполнение I
круrлыЙ с диФФУЗ0РОМ вдум-2Д 130
(серия 1.494-19) 250 550
вдум-зд 315 680 160
 вдум-4Д 400 850 200
ВДУМ-5Д 500 1064 250
ВДУМ-6Д 630 1324 320
ВДУМ-8Д 800 1680 400
ВДУМ-10Д 1000 2100 500
То же; исполнение I1
КРУI'лыЙ без диФФУ30Р3 ВДУМ-2 250 375 202
/ вдум-з 315 475 242
ВДУМ-4 400 600 292
ВДУМ-5 500 750 352
ВДУМ-6 630, 945 432
ВДУМ-8 800 1200 705
ВДУМ-10 1000 1500 832

YC'rp!l/kTB, рекомендуемых к прнМепе....ю в оощеcrпеllИЫХ зданиях
.. "
Ре'ЮМендуеМ';>Iе значе-, 1(0ЭФФИЦllенты
'. FIJ,"M2. ННЯ
Область примеие-
Масса, Kr или I I I ння
Ь о , м (lо, Lo, м3/ ч
м/с т n t
струи (прямоточпые)
l,q5 0,016 1I5290
1,8 0.032 230580
1,7 0,032 25 230580 4.5 3,2 2,2 Подача воздуха в
пОмещения " спсте-
3 0,064 4601050 мамн отоплении,
вентиляции н кон..
4,5 0,096 6901730 двционироваиин
0,4 0,0144 50I60 ПОДача и ,удале-
0,6 0,0256 '3 f!O280 4 ,J 2 нне воздуха И3 по-
мещений с пони...
, жеиными требова-
..... НИЯМи к парамет-
рам воздуха об-
служиваемой З0НЫ
,.. .
веерные струи (прямоточные)
1,2 0,016 I15290 Подача воздуха
в помещения сие..
,1.9 0,032 230580 темамиотпления.
вентиляции и кок...
1,7 0,032 2----5 230580 1,8 1,2 3,3 диционирования.
Исполненне А5
3 ';'0,064 4601050 следует исполь-
зовать в помеще-
4,5 0,096 6901730 ниях с б,?льшо/t
Кр:IТНОСТЬЮ Ваз....
духообмена
.и коническую струи (ПРЯМОточные)
..
7,4 (6,45) 0,05 7202160
11 (9,5) 0,08 1150------3450 Подача воздуха в
15,8 (13,75) 0,13 18705650 верхиюю' зои у по-
24,5 (21,5) 0,2 412 2881J.-....8б50 5,1 4,2 5,9 меЩений система.
38,8 (34,35) 0,31 446013 400 1,1 0,8 1,4 ми отопления,
60,8 (54,34) 0,5 72,ю.21 600 веитидяцнн.и кон..
95 (85,4) 0,785 11 30033 900 ДИЦИОННРОВ3!1ИЯ
.
4, 75 (3,) 0,05 720------2160
6,85 (5;35) 0,08 11503450
10,6 (8,55) 0,13 18705650
15,3 (12,3) 0,2 412 2880----865а ',5 2O,8 1,3 То же:,:,.
26,2 (2.,15) 0,31 446013 400 О,б-
38,6 (32,14) 0,5 ' 720021 600 ,
62,1 (63,1) 0,785 11 3:00---:33 900 
" ; ., ..


Размеры, мм
Воздухораспределитель. Тип, обозначение
Ное устройство ВР I I I I
d. или d, Ь, 11, "
Ь. Х '.
Воздухораспределнтель I
универсальный модерии.
вироваиный; "'Исполнение
IП  квадраТIIЫЙ с диф., ВДУМП-2Д 250 550 223
ФУЗ0РОМ
, ,1{, вдумп-зд 315 б30 2б3
ВДУМП-4Д 400 . 950 313
)' БДУМп-5Д 500  1050 370 
вдум.п-БД 630 1324 447
ВДУМп-8Д 800 1630 550
ВДУМп-10Д 1000 2100 721

То же, исполиеННе IV 
квадратный без диффузо. ВДУМп-2 250
ре 375 202
( ВДУМп-З 315 475 242
ВДУМп-4 400 600 292
ВДУМп-5 500  750 352 
" ВДУМп-6 б30 945 432
 .  ВДУМп-8 800 1200 532
ВДУМп-10 1000 1500 705
_ 6,-6,
вР, образующие веерную u
Воздухораспределнтель
ДВУХСТРУЙНЫЙ шестндиФ-
ФУЗ0РНЫЙ прямоутолы!О-
то сечения (серия 4.904-29)
ВДШп-2 250 530 141
ВДШп-З 315 6БО 158
ВДШп-4 400 830 201
ВДШп-5 500 1030 227
ВДШп-б 630 1290 2бl
ВДШп-8 800 1680 304
. 
Воздухораспределитель ВПЭП-11 590 1090
пристенный эжеКЦIIОННЫЙ БПЭП-Ilп 1000 590
панельный (серия 1.494-18) ВПЭП-lIл 75 1090 590
.Ii ВПЭП-l1rб 1090 590
БПЭП-lIrв 590 1090
П-ВПЭП-II 570 1070
П-ВПЭП-lIr 570 1070
БПЭП,12 1180 1150
ВПЭП-12rб 1180 Н50
БПЭП-12rв 1180 1150
ВПЭП-21 75 590 2180
впэп-д 2 Х 590 1090
П-ВПЭП-12 1136 1106
П-ВПЭП-12r 1136 1106

PtKoMellAyeMble зНаЧе- . I(оэффицненты
ро, м2, ния
Масса. Kr или I I Область' примеие-
Ь о , м I ния
lI o ,
м/с Lo. м8/ч т n t
11,6 (10,65) 0,05 7202160 Подача воздуха в
17,1 (15.6) 0,08 11503450
23,2 (21,15) 0,13 412 18705650 1,9 2,4 2 верхнюю З0НУ по-
31,3 (27.3) 0,2 28808650 мещеннй система..
54,1 (49,65) 0,31 446013 400 0,7 0,8 t,3 ми отопления,
8з (70,54) 0,5 720021 600 веllТИЛЯЦИИ и кок..
128 (118,4) 0,785 11 30033 900 \ дющоннровзиия
I
4,93 (3,98) 0,05 720----2160
7,22 (5,72) 0,08 11503450
11,3 (9,25) 0,13 412 1 8705650 2,2 2,5 То же
15,6 (12,8) 0,2 28808650 1,5
28,2 (23,75) 0,31 4460----13400 1,6 1,9
41,8 (35,34) 0,5 720021 600
65,9 (56,3) 0,785 11 300-----33 900
ПродОАжеfluе табл. 4.84
компактную струи (прямоточные)
Пода'J3 воздуха
систеМаМИ венти..
10,07 0,05 360----900 . ляции и кондици-
14,51 0,08 5751440 онирования в по--
22,30 0,13 932340 0,8 0,65 1,3 мещения - с ПОВЫ"
31,64 0,2 25 1410----3600 (1,4) (1,05) шеннымн Тр'ебова-
45.82 0,31 22005400 пиями к IOIтерье-
68,38 0,5 369000 ру; имеется разра-
, ботК8 из ЗJ1Юl\fИ-
ния (ВДШпА,
серия 1.494-29)
39
39,2
39,2 0,22 1,6 12505000   25
39,2 6,3 Подача воздуха
37 системами ОТОЛЛе
5,5 ttия. вентиляции н
5,5 кондиционирова-
ння в рабочую
(обслужнваемую)
З0НУ номещений с
71,5 избыткамн тепла
72,5 и иа любом уров-
71,5 0,44 1,6 2500 10 000   25 не помещений без
69 6,3 избытков тепла
33
18.5 -
18,8

;"--:. : ,p>.!epы, мм
Боздухораспределитель- 1 т.., "'""..., .
'" ,ное, устройство . вр I I l' I
d. или d, Ь, h, 1,
, Ь. Х 1.
ВПЭП'13 1710 1150
ВПЭП-lзr6 75  1710  1150
ВПЭП-Jзrв 1710 1150
П-ВПЭП-13 : 1656 . 1106
П-ВПЭП-lзr  1666 ,1106
..
IШЭП-l4 I 2240 1150
, ВПЭП-l4r6 ,2240 II5!J
-: ВПЭП:l4rв I 2240 '1150
",:- ВПЭП-22 75  2240  1150
ВПЭП:22rб 1180 2300
, ВПЭП.22rв 1180 2300
" П.ВПЭП-14 2196 1100
" Il-ВПЭП-l4r I I 2196 1106
, .
- .
-. ВПЭП-23 1710 2300
. -'. ВПЭП-2зrб 1710 2300
ВПЭП.2зrв 75  1710  2300
впэп- Т 3х '1150
ХI2б7
,
ВПЭП-24
ВПЭП-24rб 75  2240  ' 2300
ВПЭП-24rв
,
При м е 'J а н и я. 1. Масса ВР вдум, указанная в скобках, ОТIJоснтся к БР (ез
значения КО5ффllцнентов т,I1 и t,. ЗаБнсящие'оt положения отра:жателя и ОТНОСИтеЛbl-юrо
а в скобках  для наСТl!лаЮщейся веериой струи. 4. При настнланин воздушных струй на
исключеНllем данных для вдш н БР, обраЗУЮЩIIХ закрученные струн. 5. ДЛЯ ВР. образу
'\ '
Воздушные фильтры в зависимости от технолопш очистки воздуха подраз-
деляются на пористые сl;юченные, пористые сухие 11 электрllческие (табл. 4.36).
К пори:rым смочеиным относятся фильтры, выполненные из металлических
пластин, проволочных или полимерных сеток и нетканых волокнистых мате-
р,иалов, покрытых тонкой пленкой вязких нелетучих замаСЛlIвателей. К порис-
тым сухаМ"относятся фильтры, выполпенные из нетканых волокнистыIx ма-
териалов, rофрированных ПО:ТlПмерных сеток и rубчатых материалов.
Фнльтры выбирают с учетом диспеРСНОС11l пыли, начальной КОНllентраuии
ее в, воздухе и требуемой эффективности очистки. Одновременно учитывают
пылеемкость фильтра, ero начальное и конечное аэродинамичское сопротив-,
ление, KOHCTPYK11IBflbJe и эксплуатационные характеристики.-
Класс фильтра
т а б л н ц а 4.35. ХаРJ\ктерцстика воздушных фильтров
I Размеры зффеl<ТИВНО у лав- '
.пиваемых ПЫJl-евых час.
ТИЦ. МИМ
Эффеl<ТИВНОСТЬ ОЧИСТ-
ки воздуха: %
1
11
JII
Пран. ТII1.Jески все
>1
1050
!)!)
85
60

Продолжение тQбл, 4.34
Масса. кт
Ром2,
ИЛИ
Ь., ..
'Рекомендуемые знзче-
- ння
Коэфф!щиеljТЫ
облвс,ть' ЛРимеllе-
ния
ic Lf), МtI /
т n t

" 96
97
99 0,66 1, З75013 001)  ...,. 25
25,6 6,3
25,8
..
118
119 ..
. ..118,5 0.88 1,6 500020 000   25
129 6.3
,.131
; 131,1
33
33.3
.
,- 170
171
168 1,32 1,6 750030 IJOO   25
77 6,3
,
210 
212) 1.77 1,6 10 00040 001)   25
210 6,3
Подзча воздуха
систеМами отопле-
ния. вентиляции и
КОИДIIционирова-
ния в р"оо',ую
(обслуживаемую)
зону поr",еЩ,ений с
.иэБЫ'fН3NИ ТеЛJ1S и
нз любо... уровне
лоrещеllИЙ без И3-
бы1КОВ .,-еПЛ8
реr.улятора расхода. 2. ДЛЯ ВРВ ДУМ, образующих коническую струю, указаньr,лредеЛЫfые
расстояния. 3, ДЛЯ ВР ВДШ лриведены знаЧения т и 1\ для номпаитной всртикальноl1,<,труи,
ближайшее сл.ошное .оrраждение зиа'JеННЯ т и 11 следует умножать на КОЭФФНЦllеllТ' k B a
ющих за'<рученные CTPYII, приведены оред"еIlIl"е по длине струи знзчения т н 11
Начальную КОНllентраllИЮ пыли в воздухе принимают по опытным даиным.
При их .отсутствии для расчета санитарно-rиrиенической очистки воздуха в
индустриальных районах промышленных roродов начальную концентрацию
принимают 1 Mr/M 3 .
Класс применяемых фильтров определяется требованиями соответствующих
,rлав СНиП и СН. При этом фильтры более BbIcoKoro класса следует устанав-
Jlивать в качестве следующей ступени очистки после фильтров 111 и 11 классов.
Воздушные фильтры подбирают в такой последовательиости.
1. Исходя из расчета веНТИЛЯllИОННОЙ сети, определяют начальное И' до-
Пустимое конечные сопротивления фильтра, а следовательно, и допустимое
увеличение сопротивления. '
2. Задаваясь классом фильтра и наrрузкой по очищаемому воздуху на
1 м2 фильтрующей поверхности, определяют типоразмер фильтра. -
3. По величиие-i1ачальной концентраllИИ пыли, заданной эффективностн
работы фильтра и ero пылеемкости . определяют продолжительность работы
фильтра до еrО.замеНЫ,или реreнераllИИ.. Если эта продолжительность меньше,
чем требуется по условиям эксплуатации, то уменьшают воздушную наrрузку
на 1 м 2 фильтрующеrо материала, ПРИlIимают друrой фильтр, или, если это
Возможно, увеличивают раЗf-iицу между конечным и начальным значениями
аЭРОДинамическоrо сопротивления,

Т а б Jf Н ц,а 4.36. Номенклатура воздушных фит.Тр08
Рекомен-
" дуемая На-
.. 'удельиая
Эффек- воздуш- Удельиая Средияя чаль
ТИВ- IIЗЯ Ha пЫJIeeM.. начальная иое Возможност" реrеие-
Вид Тип Наименование I<;ласс ноет ь rpY3Ka иа КОСТЬ. KOHцeHT сопро- рации
ОЧИСТ- входиое т/м' рация пы- тнвле
КИ. % сечение, ли, МТ /м. вне.
тыс. Па
м8/(ч Х
Х м2) 
Пористый смочеи- Масляный Самоочищающийся 111 80 1 До 15% 1 60 Вo3MOHa
иый ФС - массы
масла в
ванне
Ячейковый ФЯР JII 84 6 2400 I 50 ,.
Ячейковый ФЯВ III 76 6 2600 1 60 ,.
ВолощU\стый Рулонный ФРУ 111 20 6 670 0,5 БО Реrенерацнн не под-
лежит
Я'JеfiкОВЫЙ ФЯУ 111 86 6 570 0.3 '40  То же
Пористый сухой ;> Рулонный ФРП 111 95 5 1000 1 100 Возможна
Я'Jейковый ЛАйl<; I >99.9 ПО данвым завода-изrотовителя -
,. ФЯЛ 1 >99.9 6 900 0,05 100 Реrенерaциll не под-
Лежит
rубчатый :а ФЯП JIl 15 6 350 0,3 60 Возможна
rофрированный :а ФЯВ 111 15 6 2400 1 60 ,.
Электричёский  ,. ФЭ 11 До 95 1 1500 2 40 (10) ,.
Пр н м е ч а н н я. 1. Пылеемкость воздушных фильтров. кроме фнльтров ФШ, указана при увелИЧении нх азродинаинческоrо СОПРОТИlшеiшя
за время работы примерно В 3 раза. 2. Азродииамическое сопротивление злектрических фильтров приведено для работы с ПРОТНIIОУИОСНЫМ фильт-
ром И без иеrо (в скобках). Работа без противоуиосиоro фильтра нежелательна.

4.8.2. КАпОРИФЕРЫ
Калориферы вентиляционных систем общественных зданий, как правило,
обоrреваются водой. Расчетный расход сетевой воды, ,определеиный соrласно
СНиП 11-3673, следует умножать на поправочный коэффициент 0:, приниМ:ае.
мый lIe менее 1. Коэффициент а, учитывающий изменение расхода в связи с из-
менением температуры наружноrо воздуха, находится по формуле
tиtн TTTo
а== р ' , " (4.182)
tи...t п TT То"
тде t и  конечная температура HarpeBaeMoro воздуха, ос; t п  температура
наружноrо воздуха, ос, соответствующая миннмальной температуре сетевой
воды в подающей линин т;; T  минимальная температура сетевой воды в
обратиой линии, ос; Т т и Т о  темпераТУр'а сетевой воды, ос, соответственно
в подающей и обратной линиях при температуре наружноrо воздуха, соответ-
ствующей параметрам Б или А в зависимости от Toro, с какими расчетными па-
раметрами проектнруется вентиляция; '  расчетвая температура наружноrо
воздуха (для проектируемой системы вентиляции), ос.
Калориферные установки необходимо проектировать, составляя ,их ,из
ми'иимальноrо числа калориферов с устройствами, обеспечивающимн реrули-
рование производительности по теплу. Это достиrается устаиовкой воздуш-
иых клапанов на обводных каналах калориферов и проходиых клапанов иа
трубопроводах теплоносителя. Как правило, следует применять мнотоходовые
калориферы с последовательным соеДНllением 'по воде. Допускается параллель-
ное соединение их по воде при расположении последовательно пq ходу воздуха.
При последовательном соединении по воде калориферов, установлениых iI
неёколько рядов по ходу воздуха, теплоиоситель рекомендуется подавать В
первый по ходу движения воздуха ряд, а удалять из последнеrо ПQ ходу дви-
жения воздуха ряда. Должна предусматриваться в-озможность независимоrо
реrулирования, отключения и опорожиения отдельных калориферов, рядов
или rрупп калориферов (в больших установках).
, Площадь поверхиости натрева калориферов иеобходимо принимать с
.запасом, не превышающим 20% (рекомендуется запас 1O20%).
В случаях, предусмотренных СНиП 11-33-75, следует проектировать авто-
матическую защиту калорнферов от замерзания.
В системах .воздушноrо отопления, веитиляции и кондициоиирования воз-
духа общественных зданий наиболее часто применяются стальные пластинчатые
миоrоходовые калориферы средней и большой моделей (КВС-п и I(ВБ-п) и
биметаллические калориферы с накатным оребрением типа КСк (3- и 4-рядиые).
Калорнферы рассчитаны иа теплоноситель с максимальной температурой
'1500 С и рабочее давление 1,2 МПа. Устанавливаются с roризонтальным рас-
положением теплоотдающих трубок и патрубков. Съемные боковые щитки
позволяют образовывать сплошную поверхность иаrрева.
Стальные пластинчатые мноrоходовые калорнферы КВС-п и КВБ-п [33]
выпускаются с четырьмя ходамн по движению теплоносителя. Наrревательные
элементы представляю собой стальные трубки с пластинчатым оребреиием.
Т-рубки и пластины оцинкованы. У калориферов средней модели 3 ряда трубок
по rлубнне, у калориферов большой модели  4 ряда.
Калориферы биметаллические с иакатным оребрением типа КСк [32] вы-
пускаются двух моделей':"" KCk-3 и KCk-4. Их теплопередающая поверхность'
представляет собой шахматный пучок спнрально-накатных биметаллических
трубок. Элемент теплопередаюшей поверхности состоит из двух трубок, на-
сажеиных одна на друrую. Внутренняя трубка  стальная, наружная  алю-
миииевая. На алюминиевой трубке устраивают накатное спиральное оребре-
ние. У калориферов типа KCk-3 три ряда трубок по rлубине, у калорифеР08
типа KCк4  четыре ряда.
Техиические данные калориферов приведены в табл. '4.37, а формулы для
определения КОЭффИЦJJентов теплопередачи и потерь напора при проходе

Т а б п и ц а 4.31, ТеХllическис )l.8HllbIe, каЛО,,"ФСjJО8
,"'- .. )З  Площадь ЖИ80rо о [абаритные размеры, , Ш
." !;!
: шi сечения, 'МЗ .... ММ и
'" '2.' 88- ' , о" ",о
!;; »'"
=., .......  Ь!;! .. ",-О 
о" <-..
. "1:'" "о '"
",'" "1: .... '" "'''
'" "., о'" '" oi:: ,3
(!{"" : ;:r", о !;; ..о  <- .s
о :i!" 0<- .. ,," о » z:: tJ:::  ,.
.." о» gg "' "
;. c::!iJ ::r .. :а .. Ucut:;:t!::
"" "1: .. .... :»::;;"1:" .
,
Стальные пластинчатые MHOrOXOAOBwe модели КВС-п
I{ВС-\-П 8,55 0,\045115 530 43,9
I{НС-2.П 10,62 о, \29242 '0,00086.86 655 5\ .
I{ВС-3-П \2,1 0,\53906 (чiеднее 4 780 318 \80 32 58;2
I{ВС-4- n 14,67 0,\18&7\ знаqение) 905 65,2
КВС-5- n \8,8\ 0,2279 1155 79,5
КВС-6-п 11,4 0,\39\6 530 5'6,2
КВС-1-п \4,\6 0,\1\98 655 65,6
1{8C.8-f1 \6,92 0,2048 0,001159 4 780 503 \80 32 14,8
КВС-9-п \9,56 0,231622 905 N.8
кЩ::-\О-п 25,08 0,30325 1155 1O,2
I<В-.II-п I 72
f<.BC-12-п '\08
I 0,8665
\,29845
t 0,002316 1
0,003474
4
1 \655 1 1003 I
\503
\80 I
50
262,6'
, 389:9
"
Стальные паСТИН'Iатые мнотоходовые модели КВВ.п
КВБ-\-п 11,38 0,\045775 530 56,4
I\В13-2'П \4,2\ 0,\29242 0,0011з9 655 66
I<ВВ-3-.П \6,86 0,\53906 (среднее 4 780 318 220 32 75,6.
I<ВБ-1-П \9,48 0,\7851\ . значенне) 905 84,1
I<ВБ-5- п 25 0,2279 1\55 \03,6
; .
I,НБ-Q.а \5.\4 0;\3916 530 12,1
1<86-7-" \8,8\ 0;17\98 ; 4 655 84,0'
I\ВБ,8-п, 22,44 0,2048 0,00\544 780 503 220 32 96,6
I\ВБ-9.п. 26 0,237622 905 109,\
1\8Б-IО.п 33,34 0,30325 \\55 \33,1
I\ВБ-II-п I 95.6з 1 0,8665 1 0,003089 1
I\ВБ-\2-п \43,5 \,29845 0,004632
4' 1 1655 1 1003 1
\655 \503
220 I
50
10
35\
5\8,3
Биметаллическне с накатным оребрением типа KCk-з
кс,{-3-6-0\ \0,85 0,\11 538 39'1
I\Clt-3-7-0\ \3,37 0,\31 663 46,
KCk-3-8-0\ \5,89 0,\63 0.00085 6 788 503 \80 25 52,8
KCk-3-9-01 \8,4\ 0,\89 9\3 59,2
KCk-з-\о-о\ 23,45 0,24 \\63 74,2
j 0,00\29
0,00\94
8
1 1\63 1 1003 1
1503
\80
40
50
\83,1
266,3
\Ф-3-11-0\ I 68,0\ I 0,685
KCk-3-12-0\ \02,5 \,027
БиметаnnИ'lеские с HaKaTllbIM оребреннем l'ипа KCk-4
l(
l(
l(
KCk-4-6-0\ \4,26 0,\11 538 41,2
KCk-4-7-0\ 17,57 0,\37 663 48
Ск-4-8,О\ 20,88 0,\63 0,00111 6 188 503 \80 25 54,7
Ск-4-9-0\ 24,\9 0.\89 9\3 68,5
Ск-'4-\о-о\ 30,82 0,24 1163 81;9
1 8:88Щ ! 8 11.663 I :gg I 180 I
40 :' 1 220,5
50 340,6
I\CK-4.1I-0\ ! 90'04 1 о 685
I{CIt-4;-\2-0I \36,02 \:027
tIр'и 'м е ч а п н 1{,r'абариткые'l1змер';( калориФеров даны' по rpaH .  теn'оотаю , ' ей сцз-
верхности.

Т а б л и Ц в 4.38 ФОРМУЛ,,", ДJlII'определе",,,, ювФФ",\иа<lrа теплоп,ра,Ц'lЧИ"
аРОДlIнамичес"оrо u тидравли"еското ООПрОТИВJJe-'ША К8J10р:t:(>ероз [32. 33]
Тип калорн<I';e' 1" Коэффнциент ':плоере-I Сопротивле.."е проходу I Сопротивление
QРОХОДУ воды
ра дачи ". Вт/(м2 . 1\.) аоздуха Ра' Па : ' Рш" кПа'
I\.ВС-п " == 20,86 ([lp)0.32(J)0.132 Ра =' 2,2 ([lp)I.62 (4.187) РШ  2,6.IO.X
(4.183) Х cO,8W I ;8S
КВБп k == 19.77 ([lp)O.32(J)O.13 Ра  2.8 ([l pj l,65 (4.188) d 4
(4.184) g
(4.191)
KCk-3 k == 19,31 (v" pj D.455 6>0,14 Ра:' 1,61 ([lp)I,71 (4.189)
(4.185) ..
KCI:4 k =i' 15.96 ([11>10.515 (J)O,17 Ра  1,92 ([lp)I.13 (4.190) РШ == b(J)2 (".192)"
(4,186)
воздуха и воды  в табл. 4.38, При подборе калориферов следует руководство.
ваться номенклатурой калориферов заводов-изrотовителей.
, ' ,,в табл. 4.38 приняты следующие условные обозначения: ир.  массовая
СКQjюсть воздуха в живом сечении калориферной установки, Kr/(M 2 . с); ш:
скорость воды в трубках, м/с; с  число ходов по теплоносителю; W  расх:од
водЬ! через калорифер, м 3 /ч; d  условный диаметр присоедннительных пат-
рубсКОВ, мм; Ь  козффициент, зависящий от конструктивных особенност.е!t
водяноrо тракта (табл. 4,39),
Т а б л и Ц а 4.39. ЗначеНИII коэффициента fJ
Тп' I(влорнфе-I '1 '.."
Номер Ь 11 Тип калорн- Номер Ь
, ра фера
'RClt -3 6 13,6 I\.CK-4 6 17
7 14.8 7 18.2
8 16 8 19,"
9 17,2 9 2М
10 19,6 10 23 '
11 34.8 11 36,8
12 48.8 12 51.2
Правильный подбор калорнферной установки должен обеспечивать ми-
-нимум приведенных затрат, причем зто должно увязываться с расчетом возду-
ховодов прнточной системы вентиляцни ,и выбором ве'нтнлятора. В ПQЛНОМ
объеме зта.задача решается с,помощыо ЭВМ или путем сопоставлення отдель-
ных вариантов. .
Для подбора калориферной установки нспользуют следующие исходныо
даиные: расход нэrреваемоrо воздуха а, кr/ч; начальную и конечную темпера-
туры воздуха t H и t l (, ос; температуру воды в подающсм и обратном трубопро-
водах Т. и то, ос.
Калорнферную установку подбирают в таком порядке.
1, Определяют расход тепла на HarpeB воздуха, Вт:
Q:;; О,28Юс в (t K  tJ,(4.193)
rде св == 1 КДж/(кr, К)  удельная массовая теплоемкость воздуха, '
2. Определяют ориентировочную площадь живоrо сечения калориферной
УС1.:новки по воздуху, м 2 :
. , ' == й/3600ир, (4,194)
rде,!!{J  Мilссовая. !;кор<х;ть вq:щу-,) аЛОрllфеРI ,р'!!щмilеI\а D нnpедела1l'l
ЗlO кr/(M'4. с). ... "',

/ 3. По ориеНТJ:lРj:ЩОНО.й веЛflчине живоrо сечения по воздуху по табл.
4.37 подбирают тип и количество калориферов, устанавливаемых параллельно
по воздуху. Калориферы в установке должны быть одноrо типа и номера, а чис.
JIO 'их' минимальным. 
 '4. Для принятых калориферов в соответствии с табл. 4.37 определяют
действительную величину живоrо сечения калорифеРОВ!lО воздуху fж и дей-
ствительную площадь поверхности HarpeBa калориферов F д .
5. Определяют действительную массовую скорость воздуха в живом сечении
калориферов:
vp == О/3600' жm, (4. ]95)
rде т  количество калориферов, устанавливаемых параллельно по воздуху
: 3:,/ \$ :\jY ВJ:= 
,  v rт""' ...............
 .,
.о
If
6
РИс. 4.70. Схемы соединения калориферов по воде:
а  IЮСJiедовательное; б  параллельное; в  последовательное в рядах н параJ1,nель-
но о' между, рядами. 
.. ,
6. Принимают способ соединения калориферов по воде (рис. 4.70) н опре-
деляют колнчество воды, м 3 /ч, проходящей через каждый калорнфер:
O,86Q
W == 1000 (Т..  Те) n ' (4,]96)
rде n  число калориферов, соединяемых параллельно по Боде.'
7, Определяют скорость воды в трубках калориферов, м/с:
(i) == W/3БООfтр' (4.]97)
rде 'тр  площадь живоrо сечения трубок для прохода воды, м 2 , прннимаемая
по табл. 4.37.
- 8. -Определяют КОЭФФИllиент теплопередачи калориферов по формулам
табл. 4.38 либо по вспомоrательной табл. 4.40.
9. Определяют требуемую площадь поверхности HarpeBa калориферной
установки, м 2 :
F ==Q/k ( ТТ+Те  tH+t K )
треб 2 2'
10. Определяют запас площади поверхности HarpeBa, %:
Р д  Р тре5
F 100,
треб
При этом должно выполняться условие
1,IPTPPд 1,2Р тр '
Если данное условие не выполняется, меняют номер калорифера нли ero
модель и расчет повторяют, начиная с п. 3.
11. Определяют аэродинамическое сопротивление калориферной установ-
ки (сопротивление проходу воздуха) по формулам, прнведенным в табл, 4.38,
или по табл. 4.40 путем умножения сопротивлення ОДноrо калорифера на. число
калориферов, установленных последовательно по воздуху...
(4,198)

,;.::.,. т а'б Ji и ц а 4.40. Даииьiе для подбора калориферов
Массовая I<оФФициент теплопереда'JИ k, Вт!(м 2 . 1<:). при скорости движения Сопро
скорость ТеплоноситеЛя по трубкам ш, м/с
возду!\а , тивление
в ЖИВОМ I I I I I " I I I проходу
сечеliии ир, 0,3 0,5 0,6 0,7 В03ДУХ", "
Krj(M"' с) 0:2 0,4 0,8 0,9 1,2 Па
Калориферы КВС-п
3 23,97 25,3, 26,25 27,05 27,71 28,28 28,8 29.24 29,64 30,35 13
4 26,31 Zl,75 28,82 29,69 30,41 31,04 31,59 32,06 32,53 33,31 20,8
5 28,25 29,8 30,95 31,88 32,66 33,32 33,92 34,45 34,92 36.76 29.6
6 29,94 31,58 32,8 33,78 34,61 35,36 35,95 36,51 37.02 37,9 40,1
7 31,45 33,18 34,46 35,49 36,37 37,11 37,77 38,36 38,89 39,82 51,5
8 32.82 34,61 35,96 37,03 37,94 38,72 39,41 40,02 40.58 41,58 63,9
9 34,06 35.94 '37,32 38,44 39,39 40,22 40.91 41,54 42.\2 43,15 77,3
10 35.25 37,18 33,62 39,77 40,75 41,59 42.33 43 43.59 44,66 91,7
11 36,34 38,33, 39,82 41,01 42,02 42,88 43,65 44,32 44,94 46,02 107
12 37,38 39,42 40,95 42,18 43,22 44,1 44,89 45,59 46,22 47,32 120
13 38,33 40,44 42,01 43,26 44,32 45,23 46,02 46,75 47,4 48,54 140,3
14 39,26141,43 43,02 44,31 45,4 46,32 47,16 47,89 48.56 49,72' 158,1
15 40,15 42,34 43,98 45,3 46,42 47,36 48,21 48,96 49,64 50,82 176,7
Калориферы I(ВБ-п
3 23,84 24,03 24,95 25,68 25,71 26,83 27,3 27,72 28,1 128.75 1 17,2
4 25,69 26,36 27,36 28,17 28М' 29,42 29,94 30,4 30,82 31,53 27,6
5 27,58 28,31 29,39 30,25 30,97' 31,6 32,16 32,66 33,1 33,85 39.8
6 29,24 29,42 3\,\4 32,05 32,8 33,49 34,07 34,6 35,08 35,88 53,8
7 30,71 31,52 32,72 33,68 34,49 35,19 35,8 36,36 36,86 37,7 69,5
8 32,05 32,89 34,14 35,15 35,99' 36,73 37,36 37,94 38,46 39,34 86,5
9 33,27 34,13 35,47 35,48 37,36 38,\\ 38,77 39,37 39,91 40,83 105,1
10 34,42 35,32 36,67 37,74 38,65 39,43 40,\\ 40,74 41,3 42,25 125,1
\\ 35,49 36,43 37,81 38,93 39,86 40,66 41,37 42,02 42,59 43,56 146,4
12 36,51 37,46 38,95 40,03 40,98 41,82 42,54 43,2 43,8 44,81 169
13 37.44 38,41 39,88 41,04 ' 42,03 42,88 43,64 44,31 44,92 45,95 192,8
14 38,34 39,36 40,84 42,04 43,05 43,93 44,69 45,39 46,01 47,07 217,8 '
15 39,2 41,39 41,75 42,98 44,01 44,9 45,68 46,З9 47,03 48,11 244,2
калориферы KCk-3
3 25,43 26,9 28.02 28,91 29,63 30,27 30,84 31,38 31,83 32,67 10,5
4 2g 30,67 31,94 32.96 33,78 34,52 35,17 35.77 36,3 37,24 17,2
5 32,09 33,94 35,33 36,46 37,39 38,19 38,91 39,58 40,16 41,2 25,2
6 34,87 36,87 38,39 39,61 40,62 41,5 42,28 43 43,64 44,76 34,5
7 37,39 39.54 41,18 42,5 43,57 44,51 45,34 46,11 46,8 48,01 44,9
8 39,74 42,02 43,76 45,16 46,3 47,3 48,19, 49,01 49,73 51,02 56,4
9 41,91 44,32 46,16 47,62 48,83 49,88 50,82 51,7 52,45 53,81 69
10 43,96 46,5 48,42 49,96 51,23 52,32 53,31 54,22 55,02 56.45 82,6
11 45.93 48,56 50,58 52,18 53,51 54,66 55,7 56,64 57,48 58,96 97,2
12 47.78 50,52 52,61 54,29 55,66 56,86 57,94 58,92 59,79 61,35 \12,8
13 49,56 52,39 54,57 56,3 57.73 58,98 60,09 61,12 62,01 63;63 129,3
14 51,24 54,2 56,44 58,23 59,71 60;99 62,15 63,21 64,14 65,8 146,8
15 52,89 55,94 58,25 60,1 61,63 62,95 64,16 65,24 66,2 67,92 161,6
Ка.пориферы l\.CK-4
3 21,39 22,9 24,05 .24,98 25,77 26,46 27,06 27,6 28,1 28,99 12,8
4 24,81 26.56 27,91 \28,98 29,89 30,69 31,39 32,02 32,6 33,64 21.1
5 27,77 29,74 31,24 32,44 33,46 34,36 35,\4 35,83 36,49 37,66 31,1
6 30,55 32,72 34,37 36,69 36,81 37,8 38,66 .39,42 40,15 41,43 42,6
7 33,08 35,42 37,2 38,63 39,86 40,92 41,86 4,68 43,46 44,86 55,6
8 35,42 37,94 39,84 41,38 42,88 43,82 44,82 45,71 46,54 48,03 70,1
9 37,65 40,31 42,34 43,97 45,36 46,57 47,64 48,58 49,46 51,04 85,9
10 39,75 42.58 44,72 46,44 47,9 49,18 50,31 51,3 52,24 5з,92 103,1
11 41,75 44,7 46,96 48,76 50,3 51,65 52,82 53,87 54,86 56,61 121,6
12 43,66 46,75 49,1 51 52,6 54,01 55,24 56,34 57,36 59,2 \41,3
13 45,18 48,82 51,16 53,14 54,81 56,28 57,56 58,7 59,78 61,68 162,3
14 47,.28 50,62 53,17 55,22 56,96 58,49 59,82 61 62,12 64,1 184,5
15 48,97 52,45 55,08 57,21 59,01 60,59 61,98 63,2 64,35 66,41 207,9

Т а б Ji и ц а .41, Раче": 'ri.iiощilД;' 'riоверх'иости натрева
'367000 I 0,928 I KBC-lOп l ' 3 0.303 / : 0,909 ' 1 0,001159 I ,I / 25.08' / '
КВБ-IОп 3 0,303 0,909 0,00154 I 33,34
. ]2. Определяют сопротивление при проходе воды через калорифер по
формулам табл. 4.38. Для калориферов КВСп и КВБ-п можно таюке ПQЛЬЗО-
Jlа'IЪСЯ rрафиком, приведенным'на рис. 4.71, умиожая величину сопротив,nен'ия"
: ' ПО:1Iученную по rраФику, на поправочныIй
, Рw,КПО КОЭффИllиент k 1 == 2,7.
ьо  Примеi>' Подобрать калориферну у!;-
TaHOBI(y для системы веНТИЛЯllИИ общест-
BeHHoro здания.
Исходные данные:. расход HarpeBaeMo- 
ro воздуха G == 30 000 кr{ч; иачальная те)\!-
пера тура воздуха t H == 260 с; конечная
температура воздуха t K == 180 с; темпера-,
тура воды в подающем трубопроводе Т т ==
== 1500 с; температура воды в обратном
трубопроводе То == 700 С.
Расчет площади поверхности HarpeBa
и подбор калориферной установкн выпол-
няем с занесением промежуточных и КО-
нечиыХ результатов в табл. 4.41
Калориферная установка из трех ка.
лориферов KBC-lOп, принятая к расче1У,
не имеет достаточноrо ЗaI.аса площади
поверхности llarpeBa, поэто.му расчет пов-


i ..
..
'"
..
'
",'

..
di
UQ
Il.",
'",
о
..
О'"
 ..
!E
'"
.....
:J
Ef..
'10
1::[
:.8. 
I!Ji
  >.
"., "
p. >..
 
m ь: о
g! .ID
O'f3 g
!
..
n
"

'"
1<:
D.
..
::>:
о
..
..
.;
....


, 
401
1
2
 4 9616910121416
"" I'1f"
E
..
'::
.
.0
..'"
g
-&0
....
n...
o
..
.,
I<:
.,
ОП
...,
"1::
"
"х
":;;
"'..
o:
о.,

a
g-ш .
,..,
"''''
1<:0
V.
g&
",I::

,,'"
E
о"
-:...
eE""
,o
:?.e:'
g-g.;
g
t::-&<t
о ..
:r:
'"
О
.,
'"
..
D.
..
'"
:r:
..
8
:r: .
li"-

1::-&
.о'"

;:r",
o
e
,

n
..
ф
..
:r:

.,
О"
Q
..;
..'"
00
n..
."
.е о
..1::
€,<:>
'"

:i:
...,
1;:\ 'g.
g;1::
:3
::>:
ь:
n
1::
..
=
"'n

"т 
"о
"'..
"о
e
20
...,
!Е ",м
i;j::>:
o'i!S *
"''''.....
g:1}2.

..
..::>:
:r:
'" .
... n
'" ...
и.....
ai
ОП
....
0-&
....
"n
!Ео
..

ше
g
t::
Рис. 4.71, rрафик' для определения rид-
равлическоrо сопротивления в ОДIIОХОДО-
вых калориферах.
торен для установки из трех калорнферов КВБ-lOп, которая имеет запас пло:.
щади ПJВерхности наrре.ва 19%, что соответствует предъявляемым требова-
ниям.
4.8.3. ВЕНТИЛЯТОРЫ.
По ПРИНllИПУ работы вентиляторы подразделяются на радиаЛЬf!ые (llен-
тробежные) и осевые. У радиальных ве,нтиляторов одно- и двухстороннеrо вса-
сывания правоrо вращения, рабочее колесо' вращается (если смотреть на 'венти-
лятор "со стороны элеКТРОДВJlrателя) против часовой стрелки, а .neBoro ,по
чаСОБQЙ стрелке, ' .

11 ,.lI.е>,!\БОР ка;п(}lIрнr,я YCTO"I<II
 ;
 i
>-
.,
.:
<..
.,
'"
'"
..
u
О'

с>
,,'
1::."
j; 
:;r...
1:1'"
.
r::.g
g;,
U
'"
'"
'"
о
u
и,

u
"'..
"'Ж
O:
..;::
::J:C
.. .
0:0.
",;>
tJ..
",,"
..,и
1::18,
.e:.
EI"
",;:;;
>о( _

0,,-
"-..,
"'-&
'"
.А
i&
о.,
",:С
"""
",:О
"'''1
,1)11;
8i:i
.<,>
..,
"-
..,
IТ
,;,
с>
О
"
.,
'"

'"
'"
:»
"-
..
'"
,
E
..ж
... .
!jЭ
,,-.,
ОА
"'..,
U-8:
:.t
'"

"1
..,
р.
..,
а:::
о
"
а:::
..,
..
..
'"
'"
"'
1:1:><;'
'" .
-&"
.!
Ot::'
:>GIXI
р.
:»
...
 v
'" .
:<:
..+<'0
,JI=
'"
, I
р. ,
Q
т+ <'о
.., L.
8'1-.
о:
..
'"
О
о:
'"
"-"
..,:.:
'"
о -
",,,,
..,
р.
,
1:1,::]
о",.
"о
"'о:

",и
.,:»
iJ.,
:»'"
8.
р.!..
....
.
..,
р.
<..
.,
'"
'"
t;
о
о:
'"
р.
..,
ID
lS
1t'
"1
Ei
о
<::
'"

t:; .

..,
'"
'"
.., ,.
"
&
о
р.
'"
о
u
6
"
'"

..,
"1
О
х
О
р.
'"
о:
р..,
1;1::
..,..:
!:1 э'
c>.
"'",

gt
"и
8fE
..,'"
I::
u .
,'" .,
g;"'-
 0:'
0:'"
0:'"
"10
00:
p.
<.
\' 1: I ::'1 : I }: I ,4 I Ш : 119 106 27,3
Электродвиrатели устаиавливают на одном f!алу с f!ентиЛятором ИЩI сое-
дiiняют с iшм ОДНИМ из следующих способов: через 9ластичную муфту; или-,
нореен.ной передачей с постоянным 'передаточным, отношением; реrулируемой,
tiесступенчатой передачей через индукториую и rидравлнческую муфты сколь-
Жения. ,
fIроизводительиость вентилятора и создаваемый перепад давления pery-
ЛИIJУЮТ, измененнем частоты вращения с помощью направляющеrо аппарата
нли 'дросселированнем.
Веитилятор выбнрают -по заводской характеристике при заданных расходе
BOДyxa [в, м'Jjч, Н перепаде давления Рв, Па, разности давлений на выходе
н входе веНТlIлятора.
Характеристики вентилятора отноятся к стандартным услщшям: баромет-
рическому давлению Рбар == 1010 кПа, температуре воздуха t == 200 С, плот-
ности воздуха Рв == 1,2 Kr{M 3 и относительной влажности (jJ == 50%. '
Вентилятор, который должен обеспечивать подачу воздуха Lp с заданной
температурой t и барометрическilМ давлением Рбар' подбирают по производи-
1'елыюсти [ == Lp (4.199)
и перепаду давления
273 + t
Рв == Рр 293
1010
(4.200)
РСар
rде Рр  расчетное давление вентилятора при рабочих УСЛОВИ!1Х, Па, равное
расчетному СОПРЬПlвлению вентиляционной сети с оборудованием' с надбавкой
до 10% на неучтеНllые потери.
Производительность вентилятора, устанаВJшваемоrо за пределами обслу-
живаемоrо помещения, принимают с учетом. подсоса воздуха в ВЫТЯЖIIЬ!Х и
потерь воздуха в приточных системах, вводя повышающие .1Ю9ффициенты к
расчетным производительностям: 1,1  для систем с воздуховодамн из металла,
пластмасс и асбестоцементных труб длиной до 50 м; 1, 15  для систем с возду-
ховодами из друrих материалов, а также для систем с воздуховодами из
металла, пластмасс и асбестоцементных труб длиной более 50 м. '
Длина воздуховодов определяется для общш5менных приточных и вытяж-
ных систем по длине воздуховодов, прокладьшаемых вне обслуживаемых по-
. мещений, 8 дл'я систем местных отсосов  по раССТОЯНIIIQ от наиболее удален-
иоrо отсоса до вентилятора.
При подборе'веитиляторов по каталожным данным необходимо, чтобы КПД
вентилятора для рабочей точки 'составлял не менее 0,9 маКСllмаЛЫjоrо КПД ,ДЛЯ
. AaHHoro' В€НТИ-!lятора: '

........
т а б 11 И Ц 8 4,42. Коэффициенты ПОJ!еВRоrо деllСТВИА At.:R
раали'lНЫЖ IIИДОВ передач
Вид передачи кпд
Непосредстпенная насадка колеса вентнлятора на BII Э,lеК1родвиrателя I
Соединение валов вентилятора и элеКТРодвиrателя при помощн муфты 0,93
То же, при помощи клннорсменной передачи 0,95
Пр н м е ч а н и е. КПЦ ШIДУктОрных ИЛИ rидрзвлических муфт скольжеИИ>I ПРИМИ-
мают по данным завода-И3ОТО!lитеЛR.
Потребляемую мощность на валу электродвиrателя, кВт, определяют по
формуле
,;
N == 0,287 LBP" lo6,
11B'I)n
(4,201)
rде 'l)B  коэффициент полезноrо действия вентилятора, принимаемый по за-
водской характеристике в рабочей точке; 'l)п  КПД Передачи, принимаемый
по табл, 4.42. КПД вентилятора и передачи измеряют в долях единицы.
т а б л и ц а 4.43. Значения коэффищ.ента sапаса мощноети
алектродвиrателеil
'"
Мощность на валу электро-
двиrателя. кВт
3HS'JeHHe ks прн вентиляторе
радиальном
осевом
До 0.5
0.5\
\2
25
[олее 5
\,5
\.3
\.2
\.\5
\,\
\,2
\,15
\.\
1,05
\,05
(4,202)
rде k з  коэффициент запаса мощности, принимаемый по табл. 4.43. 
Минимально допустимая установочная
N y == kз N ,
мощность электродвиrателя
4.9. РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
Для вентиляции жилых и обшественных зданий применяются воздуховоды
из различных материалов, основными из которых являются тонколистовая
сталь, асбестоцементные плиты и кирIШЧ. Металлическне воздуховоды, как
правило,- выполняются из унифицированных деталей. Неунифицированные
воздуховоды допускается применять в исключительных случаях: в стесненных
условиях, по конструктивным илн архитектурным соображенням.
, Для определения cYMMapHoro давления вентилятора или Apyroro побуди-
теля, обеспечивающеrо расчетный расход Вр.3духа по всем участкам сети возду-
ховодов, производят аэродинамический расчет сети.
" Потери давления на учаСТI{е воздуховодо.в, Па, определяют по формуле
P == (  l + ) 2 р, (.03)

rде А  КОЭФФИllиент rидравлическоrо трения; d  внутренний диаметр рас-
чтноrо участка, м; 1  Длнна расчетноrо участка, м;   сумма КОэффИllиен
тов местных сопротивлений; v  скорость движения воздуха, м/с; р  плот-
нОСТЬ воздуха, Kr/M 3 .
Для прямоуrольных воздуховодов в расчет принимают эквивалентиЫЙ
диаметр, определяемый по формуле
d э == 4FJП == 2аЬ/(а + Ь), (4.204)
rде F  площадь поперечноrо сечения воздуховода, м 2 ; П  периметр 'ВОЗДУ-
ховода, м; а и Ь  стороны прямоуrольноrо воздуховода, м,
т а б л и ц а 4.44. Эквивалеитнап шероховатость стенок воздуховодов
Материал стено" '
k э , м
Листова>! сталь
ВИННПJl8СТ
Асбестоцемеllтные плиты или труб",
Фанера '.
Шлакоалебастровые ПЛIIТЫ
Шлакобетонные пЛIIТЫ
Кирпич
Штукатурка (по металлической ceТl<e)
0,0001
0.0001
0,00011
0,00012
0,001
0,0015
0,004
0,01
КОЭффИllиент rидравлическоrо трения при числе Рейнольдса Re > 2300
определяется по формуле Альтшуля
А== O,ll ( 3 +  )0'25. (4.205)
rAe k3  эквивалентная шероховатость стенок воздуховода, м, принимасмая
jю табл. 4.44.
Число Рейнольдса
Re == vdэ/v,
(4,206)
rде v  }{ОЭФФИllиент кинематической вязкости воздуха, принимаемый
1,5 . 1O5 м 2 /с.
Скорость воздуха в воздуховоде определяется по формуле
v == L/3БООF == L!gv, (4.207)
rде gv == 3600Р  удельный расход воздуха в ВОЗДУХОВОДе, с . м 2 /ч, равный
расходу воздуха при скорости v == 1 м/с,
.. Формулу (4.203) с учетом (4.207) можно записать следующим образом:
lI.p == ( ; 1 + ) 2 L2 ==' АР == SL2. (4.208)
л
Тде ,' == d 1 +   приведенный КОЭФФИllиент MecTHoro сопротиuлеиия
расчетноrо участка;- А == p/2g:,  удельное скоростное давление, Па . ч 2 /м 6 ,
ВОЗl;Iикающее при прохождении по ВОЗДУХОВОДУ 1 м 3 /ч воздуха; S  удельная
I'идравлическая характеристика участка трубопровода, Па . ч 2 /м 6 , равная по-
q-epe давления в, IfeM при расходе воздуха 1 м 3 /ч.
Аэродинамический расчет ВОЗДУХОВОДОВ систем веНТИЛЯllНИ может про-
изводиться различными методами [25], Ниже рассмотрен расчет с использова-
нием метода характеристик сопротивлений по формуле (4.208), В табл. 4.45
и 4.46 приведены данные, необходимые для выполнения аэродинамическоrо
.расчета УНИфИllироваННJ>IХ круrлых и прямоуrольных воздуховодов. Значения
I)"l/d прдставляК?т собой отношение КОЭффИllиента ,rидравлическоrо сопротив-

Т а б л и ц а 4,.45.- Да,шые ДЛЯ расчета KPVI'JlLlK 8ОЭДVКОВОДОD
ПЛОЩЗДЬ Площадь Масса Толщи.
Диаметр, gv, 'lI../d, А.I()6. сечеl:IИЯ поверх-
ММ , . М'/ч м---- l Па . Ч'/м О воздухо- "ОСТИ 1 м 1м ДЛИ, на C'IeJI_
,'. Бод.а F, М'! длины.ме . ИЫ, КС ки. ММ
1. . 
100 28,44 0,3578 741,809 0,0079 0,314 1,23
НО 34,21 0,3176 512,978 0,0095 0,345 1,35
125 44,28 0,2707 304,108 0,0123 0,392 1.54
140 55,44 0,235 195,211 0,0154 0,44 1,73 0.5
.160 72 0,1989 115,741 0,02 0,502 1.96
.80 91,1\ 0,1716 71,198 0,0255 0.566 2.22
200 113:04 0,1504 46,955 0,0314 0,628 2,46
, , 225 144 0,1299 28,935 0,01 0,706 3,32
250 176.4 0,1138 19,283 0,049 0,785 3,69
280 221,4 0,0988 12,24 . 0,0615 0,879 4.16
,.. 315 80,8 0,08527 7,61, 0,078 0,989 4,65 0,6
355 356,4 0.07344 4,724 0,099 1,1!5 5,25
400 453,6 0,06326 2,916 0,126 1,26 5,92
; 450 572,4 0,0546 1,832 0,159 1.41 6,6
.5OO 1 705,6 0,04786 1,205. "0,196 1,57 ' 8,64
560 885,6 0,04154 0,765 0,246 1,76 9,68
630 11232 0.03585 0,475 0,312 1,98 10,89 0.7
.. 710 1425,6 0,03088 0,295 0,396 2,23 12,27
, , !\QO ,1803,6 0.0266 0,184, 0,501 2,51 13,81
: !ioij '::'
2286 d.02296 0.115 0,635 2,83 22,28 :
.. 1000 2826 . 0,02012 0,075 0,785 3,14 24,65 ,.
1120 3546 0,01746 0,048 0,985 3,52 27,63 (,
12"50 4428 0,01522 0.031 1,23 3;93 30,85
1400 55Н 0,01321 0,019 1,54 4,4 34,54
. . 1600 7236 0,01095 0,011 2,01 5,03 39.49
..
1800
2000
I 9180
, )1304
Таблица
I 0.009652': I 0.0072 2,55 1 . 5,66 I 62.26
0,008461 ,0.0047 3.14 6,28 69,08
4.46. Данные для расчета прямоутольныlx 'воздуховодов
1.4'
,
i3  ,., х:а"' "' :ь
  с.ж о;: ..
g .,,,, .,,, ot ...
'". "0 "'о;: "
u >: got 2
.е:. т t:!  .02  ..
:iI ';:  ж
с. 2 :2 . "0 .,'- 
 u :.:  s: S- ID.. S-ж v:<:
0",:>1 о'" ., :s -
 '" ih ec.: t; 8COj 
"" '" .< "<: t:ж:': t-<i:!
,
looXl50 54 120 0,2849 205,761 0,015 0,5 1.96
100Х200 72 IЗ3 0,2505 115,741 0,02 0.6 2,з5
100х250' 90 143 0,2288 74.074 0,025 0,7 2,74
150XI50 81 150 0,2156 91,45 0,0255 0,6 2,35 0,5
150.х200 1'08 171 0,183 51,44 0,03 0,7 2.74
I50Х250 136,8 188 0.1626 32,061" 0,038 0,8 3,14
200 Х 200 144 200 0,1504 28.935 0,04 0,8 3,14
2О0х250 180 , 222 0,1321 18,518 0,05 0.9 3,53
.
200хЗОО 216 243 0,1179 12,86 0,06 0.7 3,85
200х 400 288 267 0,1048 7,233 0,08 1.2 6,6
200х 500' 360 286 0,0962 4,629 0,1 1,4 7.1
250 Х 250 225 250 0.1138 11,852 0,0625 1 5.5
2БОХ 300 270 273 0,102 8,23 0,075 1,1 . 6,05 0,7
250 Х ,100- 360 308 0,0877 4,629 0,01 1,3 7.15
250х 500 450 3З3 0,0796 2.962 0,125 1,5 8,25
250хБОО' 540 353 0,074 '2,057 0,15 '.1,7, 9.35
250 Х 800' 720 381 0,0672 1,157 0,2 2,1 11.55
300XJOO 324 300 0,0906 .5,716 0,09 1,2 6,6

ПР(Jд(Jлжение табл. 4.46
"'   ,;,
 ",:О;
@ц:' ""о;: :s: ..
6  " ...
.. '" 8 "t u
u  =:0;
.е:.. ,. ..,0 .., :О;
;!!:о;  с:  "t  '"
1ii':o; :i! :О; о . Ef '" « ...... 
.:0; . '-' :i!  S Ef.,:o; иО<:
o"t gi u
"'''' S. '" ..: 0;:'"  . 
&:8. "" ... ..r I::g 1::",,,,
300Х 400 432 343 0.0767 3,216 0,12 1,4 7.7
300х500 540 375 0,0686 2.057 0,15 1.6 8,8
ЗООХ600 648 400 0,0633 1.429 0,18 1,8 9.9
300х800. 864 436 0.0568 0.804 0,24 2,2 12,1
3О0Х1000' 1080 462 0.0528 0,515 0.3 2,6 14,3
400Х400 576 400 0,0633 1.809 0,16 1,6 8,8
400х500 720 444 0,0555 1,157 0,2 1,8 9.9
400х600 864 480 0.0504 0,804 0.24 -2 11
400х800 1152 533 0,0442 0.453 0,32 2.4 13,2
400 xl 000. 1440 571 0.0405 0,289 0.4 2,8 15.4
400х 1200. 1728 600 0.0381 0,02006 0.48 3.2 17,6
БООХ500 900 500 0.0479 0.7403 0,25 2 11 .
5О0х600 1880 545 0.043 0,5146 0.3 2.2 12.1
5ООХ800 1440 615 0.0369 0.289 0.4 2.6 14.3
5О0Х1000 1800 667 0.0334 0.1851 0,5 3 16.5
5О0х 1200 * 2160 706 0,0311 0.129 0,6 3.4 18,7
5О0Х 1600. 2880 762 0,0283 0.0724 0,8 4.2 23.1 0,7
500Х2000 · 3600 800 0.0266 0.0463 1 5 27.5
600Х600 1296 600 0.0381 0,0357 0.36 2.4 13,2
600х800 1728 686 0.0322 0,2006 . 0.48 2,8 15.4
600х 1000 2160 750 0,0288 0.129 0,6 3.2 17,6
600Х 1200 2592 800 0.0266 0.0893 0.72 3,6 19.8
600Х 1600' 3456 873 0,0238 0.0501 0,96 4.4 24,2
600Х2000' 4320 923 0.0222 0.0321 1,2 5.2 28.6
8ООХ800 2304 800 0.0266 0.1131 0,64 3,2 17,6
8О0,Х1000 2880 889 0.0233 о,0724 0.8 З,6 19.8
8О0хl200 3456 960 0.0212 0.0501 0,96 4 22
8О0Х1600 4608 1067 0,0186 0.0283 1.28 4,8 26,4
800 Х 2000 * 5760 1143 0,011 0.018 1.6 6.6 30.8
1000 Х 1 000 3600 1000 0.0201 0,0463 1 4 22
1000ХI200 4320 1091 0.018 0.ОЗ21 1.2 4,4 31,06
1000Х1600 5760 1231 0.0155 0,018 1.6 5.2 36.71
1 !)ООХ 2000 7200 1333 0,014 0.0116 2 6 42.36
1200х РБОО 5184 1200 0,016 0.0223 1.44 4.8 3З,89 0.9
1200х 600 6912 1371 0.0136 0,0125 1,92 6.6 39,54
1200х2000 8640 1714 0,0103 0,008 2,4 6.4 45.18
1600Xl600 9216 1600 0,0112 0.007 2,56 6.4 45,18
1600Х.2000 11 520 1778 0,0098 0.0045 3,2 7,2 50,8з
· Указанный размер следует применять только при обоснованнн (:,аПРlIмер, для
увязки потерь давления в Еоздуховодах. по архитектуриым и друтим тr<б)В8I'ИЯМ).
, При м е ч а н и е. Для воздуководов 113 кровелы;ой и тоаколиетовоrr стали 3' нор-
мнруемые размеры допускается приннмать Наружные размеры попереЧliоrо сечения
воздуховода. указанные в табмще. Размеры воздухоnодов из пластМасс и асбестоцемента
следует уточнять по данным эаводовпоставщикоJ3.
ления к диаметру трубопровода (эквивалентному диаметру) при v '== 1 м/с и
k э == 0,0001. 1\1. -
В случае вьщолн!:ния приближенноrо расчета отношение допускается
определять по формуле
л/d  СЧd) kvk6.' (4.209)
rде A]/d принимается по табл. 4.4,5" или 4.46, а kv и k 6.  поправки СООТветствен-
но на скорость воздуха и эквивалентную шероховатость стенок воздуховода
(табл, 4.4'1 и 4.48).

т а б л и ц а 4.47. ПопраEl<И r.v на СКОРОСТЬ воздуха v в воздуховоде
v, м/с I о
0,1 I 0,2 I 0.3
0.4
0,5 I 0,6 I 0,7 I 0,8 I 0,9
О  1,7782 1,4953 1,3511 1,2574 1,1891 1,1362 1,0932 1,0573 1,0266
1 1 0.9764 0,9554 0,9365 0,9193 0,9036 0,8891 0,8757 0.8633 (1,8517
2 0,8409 0.8307 0,8211 0,812 0,8034 0,7952 0,7873 0,7801 0,773 0,7663
3 0,7598 0,7536 0,7477 0,7419 0,7364 ' 0,7311 0,726 0.721 0,7162 0,7116
4 0,7071 0,7028 0,6985 0,6944 0,6905 0,6866 0,6828 0,6792 0,6756 0,6721
5 0.6688 0,6655 0,6622 0,6591 0.656 0,653 0,6501 0,6472 0,6444 0,6417
6 0,639 0.6363 0,63З8 0,6312 0,6287 0,6263 0,6239 0,6216 0.6193 0,617
7 0,6148 0,6127 0,6105 0,6084 0,6064 0.6043 0,6023 0,6004 0,5984 0.5965
8 0.6947 0,5928 0.591 0,5892 0,5875 0,5857 0,584, О,582З 0,5807 0,579
9 0,5774 0,5758 0.5745 0.5727 0,5712 0,5697 0,5682 0.5667 0.5653 0,5638
10 0,5624 0,561 0,5596 0,5583 0,5569 0,5556 0,5543 0,553 0,5517 0,5504
11 0,5492 0,5479 0,5467 0,5455 0.5443 0.5431 0,5419 0,5408 0,5396 0,5385
12 0,5374 0,5363 0,5352 0.5341 0,533 0.5319 0.5309 0.5298 0.5288 0,5278
13 0,5267 0,5257 0,5247 0.5238 0,5228 0,5218 0,5208 0,5199 0,5189 0,518
14 0,5171 0,5162 0,5153 0,5144 0,5135 0,5126 0,5117 0,5108 0,51 0,5091
15 0,5083 0,5074 0,5066 0,5058 0,5049 0,5041 О,503З 0,5025 0,5017 0,5009
16 0,5001 0,4994 0,4986 0,4978 0,4971 . 0,4963 0,4956 0.4948 0,4941 0,4933
17 0,4926 0,491'9 0,4912 0,4905 0,4898 0,4891 O,4S84 0,4877 0.487 0,4863
18 0.4856 0,485 0,4843 0,4836 0,483 0,4823 0.4817 0,481 0,4804 0.4798
19 0,4791 0,4785 0,1779 0.4773 0,4767 0,476 0,4754 0,4748 0,4742 0,4736
Пример ПОЛьЗ0вatIНЯ таблицей: при 'v 4,7 м/с "v' 0,6792; при .v 0,5 М/С "v 
 1.1891.
т а б л н ц а 4.48. Попра,ки k", на эквивалентную шероховатость "э
стенок воздуховода
3IJачеНИl1 "", при k э . мм I 3начеНИl1 k", прн k э , ММ
v, м/с v, м/с
I I  4 I I - I I I
1 1;5 10 1 1,5 4 10
0,1 1,02 1,02 1,08 1,18 4,6 1,4 1.52 1,9 2,37
0,2 1,04 1.06 1.15 1,31 4,8 1,4 1,53 1,92 2,39
0,4 1,08 1,11 1,25 1,48 5 1,41 1,54 1,93 2,41
0,6 l,ll 1,16 1,33 1,6 5,5 1,43 1,56 1,96 2,45
0,8' 1,13 1,19 1,4 1,69 6 1,44 1,58 1,98 2,48
1 1.16 1,23 1,46 1,77 6,5 1,46 1,6 2,01 2,51
1,2 1,18 - 1,25 1,5 1,84 7 1,47 1,61 2.03 2,54
1,4 1,2 1,28 1,55 1,9 7,5 1,48 1,63 2.05 2,57
1,6 1,22 1,31 1,58 1,95 8 1,49 1,64 2,06 2,58
1,8 1,24 I,З3 1,62 2 8,5 1,5 1,65 2,08 2,61
2 1,25 1,35 1,65 2,04 9 1,51 1,66 2.1 2,62
2,2 1,27 1,37 1,68 2,08 9,5 1,52 1.67 2,11 2,65
2,4 1,28 I,З8 1,7 2,11 10 1,53 1,68 2,12 2,66
2,6 1,29 1.4 1,73 2,14 11 1,54 1,7 2.15 2,69
2,8 1,31 1.42 1,75 2,17 12 1.I;б 1,71 2.17 2,72
3 1,32 1,43 1,77 2,2 !3 1,57 1,73 2,19 2,74
3,2 1,33 1,44 1,79 2,23 14 1,58 1,74 2,2 2,76
3,4 1,34 1,46 1,81 2,25 15 1,59 . 1.75 2.22 2,78
3,6 1.35 1,47 '1,83 2,28 16 1,6 1.76 2.23 2,8
3,8 I,З6 1,48 1,85 2,3 17 1,61 1,77 2.24 2,82
4 1,37 1,49 1,86 2,32 18 1,61 1.78 2.26 2,83
4,2 1,38 1,5 1,87 2.34 19 1,62 1,78 2.27 2,85
4.4 1,39 1,51 1,89 2.36 20 1,62 1,78 2.28 2,86
Пр н м е" а н и е. Пr'н k э  0,1 мм дЛЯ всех Значений скоростн воздуха k",  1.
При повышенных требованиях к точности расчета для определения коэффи-
циента rидравлическоrо трения следует использовать форулу (4.205) или
.определять отношение 'A/d по HOMorpaMMe (рис. 4.72). При пользовании номо-
rраммой (рис. 4.72, а) на rоризонтальной оси находят значение диаметра


). -, 7111
о/"
0,5
I
lИ
45 /
0,2
I
1"- р,1 i;, 1/
,1/ /
 . /// / /
" Id 1/ //
ЦL. ,---1,5 !O ,..... q5 I:'."V/ / /. 
/
\ // !/ 1/ /
1,0 v 1/
; / / [/
'\ ' ;;} J ""
\1,5 
w [1
fl.t
411
"
а
('
.Ii
. 11
'15
I
4
r--.
0.1

,
'!!. 1,5 !O 45 О
i
1
i 10/ ;;}
,   ""
\
15//
1/
20
ft ,.,-'
J(Jl
фt.
v,ifc
tJ
Рис. 4.72. HOMorpaMMbI для определения величины 'A/d при скорости воздуха.
а  до 2 MJc; 6,--- ДО 20 м!с.
(эквивалеНТНQrо диаметра) воздуховода d и проводят вертикальную лииию до
пересечения с кривой f(d), а из точки пересечения  rоризонтальнуlO линию 1.
На вертИ!{альной оси находят значение скорости воздуха v и проводят rори-
'З0итальную линию 2 до пересечения с кривой, соответствующей фактической
эивалентной шероховатости стенок воздуховода, а из точки пересечения 
вертикальную линию 3 до пересечения с rоризонтальной линией !' Из точки

1 Lo;
l*.  л1п
"
..
т 2 б л и ц 2 4.49. Козффициенты сопротивления
троl!ников крутлото се'Jения в режиме всасывания
tn npи folfc t o при folfc
. fпlf  LLc I 1. 4 I 1 I 1 0'161 0.13 I 1 I I I 0.25 I I 0'161 13 I
0,65 &.5 0.3 0,25 0,2 0,1 0,65 0.5 0,4 0,3 0.2 0,1
0,05     1 0,1 '0,13 0:13 0,15     18.9 13 ,6 6,2 ,9
0,1  0.2 0,2 0.2 0.2 0,2 0,2 0,2 0,2  14.5 9.8 5,9 4,2 2,8 1,9 1,3 ---'-0,7
0,2 0,2 0,2 0,25 0,3 0,3 0,35 0,38 0,42 0,45 4,8 2,9 1,8 O,9 O,6 o,3 O,15 O,04 О
1 0,3 О.ЗQ 0,4 0.45 0,5 0.6 0,6 0.71 0.8, 0.9 1.6 O,8 O,4 О О 0,1 0,2 0.2 0,2
.
0,4 0,55 0,6 0,7 0,8 1 1,1 1,3 1,5 1,8 O,45 O,1 0.1 0,2 0,3 0,3 0,28 0,25 0,2
0,5 0,75 1 1,2 1.5 1,7 2 2,4 2,8 3,5 0,05 0,2 0,3 0.4 0,4 0,4 0,3 0,3 0.25
0,6 1,2 I 1,6 2 2,7 3,1 3,8 4,7 5,6 7,2 0,25 0,4 0,5 0,5 0,4 0,4 0,35 0,3 0,3
0,05     0,2 0.2 0,2 0,2 0,2  '"::   17.6 12 3 5,7 ,6
0,1 0,2 0,2 0,2 0.2 0,25 0,25 0,25 0,25 0,3  13,3 9 5,3 3,8 2,5 1,8 l.1 O,6
0.2 0,3 0,3 0,3 0,3 0,35 0,4 0,4 0,45 0,55 ----4,3 2,5 1.5 O,8 O,4 O,2 0.2 0.05 0;1
0,8 0,6 O,6 О
0,3 0,35 0,35 0,4 0,5 0,55 0,7 0,8. 1 1,4 O,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,25
0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,2 1,4 1.7 ,35 О 0,2 0,3 0,35 0.35 0,3 0,3 0,3
0,5 0,75 0,9 1,1 1,3 1.5 1,8 2,1 2,5 3,1 0,1 0,3 D.4 0,45 0,4 0,4 0,35 0,35 0,35

0,6 1,1 1,4 1,8 2,3 I 2,7 3,3 4 4,8 6,1 0,35 0,5 0;5 0.55 I D,5 0,5 \' \ o.\ O.
0,7 1,92 2,7 3,5 4,6 5,5 6,9 8,4 10,2 13,3 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,5 0,35 0,35 0,35
0.8 3,9 6 8'9 11,5, 13,9 17,8 22,2 27,4 36 0.6 0,7 0,7 0.6 0,6 0,5 0,35' 0,35 0,35
'0,01        0,2 0,2        142,8 91,4
0,05    0;2 0,2 0,2 0,2 - 0,2 0,2    22,3 Щ2 ll 7,5, ---5,2 ' 3,1I
0.1 0.2 0.25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,3 0.3 19,4 12;4 8,2 ---4,9 3,4 2,2 1,5 ......0,92 O,5
0,2 0,25 0,25 0,25 0,3 0,35' 0,4 0,4 D.4 0,5 1,3 2,3 1,4 ----0.6 ......0.35 0,1' o,69 O,2 0,2
0,3 0,35 0,4 0,45 0,45 0,5 0,55 0,6 Q,7 0,85 1,2 0,45 O,05 0,15 0,25 0,35 0;35 0,35 0,35
0,65 I .
0.4 0,4 0,5 0.55 0,7 0,8 0.9 ' 1 1,2 1,4 O,2 0.1 0,3 0,45 0,45 0,5 0.5 0,5 0,5
0.-5 0,6 0,75 0,85 1,1 1,3 1,5 1,8 2,1 2,6 0,15 0,4 0,5 0,55 0,55 0,55 0,6 0,5 0,5
р,6 0,9 1,2 1,5 1,9 2,2 2,7 3,3 3,9 5 0,4 0,5 0,6 0,65 0,6 0,6 0,5 0,5 0,5
,
0,7 1,5 2,2 2,8 3,8 4,5 5,5 6,9 9 10,5 0,5 0,65 0.7 0,7 0,65 0,6 0,5 0,5 0.5
0,8 3,5 5 6,8 7,1 11,4 14,3 17.9 22 28,5 0,65 0,7 0,7 0,7 0,65 0,6 0,55 0,55 0,55
0,5    0,16 0,16 0,16       20,4 14,7 10   
.
0,1 0,16 0,17 0,17 0,18 0,18 0,19    17,7 ll,1 7,5 4,4 3 1,9   
0,2 0.2 0,2 0,25 0,25 0,25 0.3    3,6 2 1,l 0,4 O,2 .0.1   ......-
0,3 0,25 0,3 0,3 0.35 0.4 0,4    1 o,3 О 0,3 0;4 0,45   
0.4 0,35 0,4 0,46 0,55 0,6 0,65    O,15 0,2 0,4 0,55 0,55 0,55   
0,5
0,5 0,5 0,6 0,7 0,8 0,95 1,1    O,25 0,46 0,6 0,65 0.65 0,65   
0,6 0,75 0.9 1,2,. 1.4 1,7 2    -0.45 0,6 0,65 0,7 0,7 0,65   
.
0,7 1,2 1,6 2.1 2,7 3,2 3,9    0.55 0,7 0,7 0,7 0,7 0,65   
0,8 2,6 3,7 4.9 б,7 8 10    0.65 0.75 0,75 0,76 0,75 0,7   
0,9 9,5 14,9 '20,2 28,6 35,1 44,6  ,  0,7 0,8 0,8 0,8 0,75 0,75   

J .
I LD;fo
"<Ii  '-'f.e
т а б л и ц а 4.50. Козффициенты сопротивлеиия
тройников крутпото сечения в режиме
наrнетания
1,0
п при /п/f с
0.8 I 0,65
0.5
0,65 I 0,5
o при 'оlfс
0,4 0,3 I 0,25 I 0,2
LdLc
0,01 0.18 0,2 0,2 0,2   ---: 863 594 375
0,05 0,2 0,25 0,8 0,3 153 88,5 55 29.5 19.8 12
0,1 0,15 0,2 0,8 0,3 41,4 19,8 12 6,2 4,1 2,5
0.2 0,15 0,2 0,25 0,3 7,5 4,1 2,5 1,8 0,95 0,7
,. 0,3 0,15 0,2 0,25 0,3 3 1,7 1,1 0,7 0,6 0,55

0,4 0,2 0,25 0,3 0,3 1,6 0,9 0,75 0,6 0,55 0,55
0,5 0,3 0,4 0,4 0,35 1 0,7 0,6 0,55 0,55 0,45
0,5 _ 0,75 0,7 0,6 0,55 0,8 0,6 0,5 0,5 0,5 0,45
.. 0,7 2 -1,55 1,25 0,9 0,65 0,55 0,5 0,5 0,45 0,45
0.8 5,4 4,5 з,3' 2,2 0,55 0,5 0,5 0,5 0,45 0,45
0,9 34,7 2З,1 16 10 0.5 0,5 0,5 0,5 0,45 0.45
0,95 159 103 59;3 42,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,45- 0,4

т а б л и Ц а 4.51. Коэффициеиты
сопротивления отводов прямоуrольноrо
и крут пoro сечения
 при Ь, мм
h, мм /150 /200 I 1300'1400 1500 I I I 1 1200 11500 12000
100 250 600 800 1000
100 0,16 0,24 0,31
o,l 0,15 0,2
150 0,08 0,15 0,22 0,28
0,05 0,09 0,14 0,18
,
200 0,07 0,14 0,2 0,2,5 0,33 0,44 0,54
0,05 0,09 0,13 0,i7 0,21 0,28 0,34
250 0,07 0,13 0,19 0,25 0,31 0,41 0,51 0,59 0,74
0,04 0,08 0,12 0,16 0,2 0,26 0,32 0,38 0,47
I I

Продолжение табл. 4.51
 при Ь, мм
Ъ мм 100 1 150 \200 I 250 i зоо 1400 1500 1 600 I 800 I 1000 11200 11600 1 2000

300 0,18 0,24 0,29 0,4 0,49 0,57 0,7 0,58
0,12 0,15 0,l9 0,25 0,31 0,36 0,45 0,37
.
400 0,17 0.22 0,27 0,37 0,45 0,63 0,65 0,54 0,63
0,lТ W 0,17 0,23 0,29 0,34 0,42 0,34 м----
600 0,16 0,21 0,26 0,35 0,43 0,5 0,62 0,51 0,39 0,74 0,85
о.т О,IЗ О,16 0,22 0.27 0,32 0,39 0,32 o,38 0,47 0,54
600 0,2 0,25 0,33 0,41 0,48 0,59 0,49 0,51 0,7 0,81
0,13 0,16 0,21 0,26 0,3 0,38 0,3l 0,36 0,45 0,52

800 0,19 0,23 0,31 0,38 0,44 0,55 0,45 0,53 '6,65 0,76
0,i2 0,l5 0,2 0,24 0,28 0,35 0,29 0,34 0,42 0,48
1000 0,22 0,29 0,35 0,42 0.52 0,43 0,5 0,52 0,72
0,14 0,19 0,23 0,27 0,33 0,27 0,32 0,39 0,46
1200 0,28 0,34 0,4 0,5 0,41 0.48 0,59 0,68
0,18 0,22 0,25 0,32 0,26 о;з О,З8 0,44
1600 0,32 0,37 0,46 0,38 0,44 0,55 0,64
0;2 0,24 0,29 0,24 0,28 0,35 0,41
2000 0,3 0,35 0,44 0,36 0.42 0,52 
0,19 0,22 0,28 0,23 0,27 0,33 
Пр н м е 'J а н Н я. 1. В чисЛителе приведеиы значения коэффициента сопротивлення
отвода прн OG  90", в знаменателе  прн OG  450.
2. Для уиифнцнрованных отводов Kpyr лото сеченн>! прн OG  90"   0,35, при OG 
 450   О,2З.
'&" Таблица 4.52. l(оэффнциенты сопротивления перехода
прямоуrопьноrо сечения
 прн 1',/1'
Характер потока
0,3 0.4 0,5 0,6 0,7
, Расшнреm,е 0,73 0,54 0,4 0,36 0,34
Сужение 0,08 ' 0,07 0,05 0,05 0,04

cS tDj.lo
Lc;fc, ' lп;Jл
 
,
...
"
т а б л и ц а 4.1?3. КО9ффициенты "ОПРОТНВJlения ."
тройннков прямоутольното сечения в режнме
всасывания
fп"с I LoILc I
,0.8 I 0,7
1;п при folf с
0.3 I 0.5 I 0,4
О.З I 0,2 I 0.1
I 0.8 I 0.7
1;0 при folfc
I 0.6 I 0,5 I 0.4 I 0,3
0,2 I 0.1
0.05 0,1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0,1 0.1 ----47,8 70 76.б 72.9 63.1 49.6 ----33.8 16,8
0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.15 0.15 0,15 0,2 ' 2з,6 22 20 16.9 13.7 1O.2 ......б.6 2.9
0.2 0,2 0.2 0.2 0.2 0.25 0.25 0,3 0.45 4.7 ----4 ----3 2,5 1.75 1 0.35 0,15
1 0.3 0.3 0,3 0.3 0.35 0.4 0.45 0.55 0,9 1.I 0.8 0.4 0.15 0.15 0,4 0,55 0.6
0,4 0.36 0,4 0.45 0.5 0,6 0.7 1 1.7 0.0 0.2 0.4 0.65 0.7 0.75 0.8 0.7
0.5 0,45 0.5 0.65 0.7 0.95 1.2 1.8 3.3 0.6 0.6 0.7 0,8 0.9 0.9 0.9 0.7
0,6 0.55 0,7 0,9 1.2 1,6 2,2 3.4 6.8 0,7 0.8 0.85 0.9 0.95 0.95 0.9 0.65
0.05  0,2 0.2 0,2 0.2 0,2 0,2 0.2  67,6 76,3 67.9 58.3 54 ----30.8 15.1
0,1 0.2 0,2 0,2 0.2 0.2 ,0.2 0,3 0.3 ,":"21 19.8 ":"17:9 15.2 I2.3 щз 5.8 ----3.9
0.2 0.3 0.3 0,3 0.3 О.З 0,4 0,4 0,6 "':4 З.4 .2,8 2.1 1.4 0.7 ----0.1 0,3
0.9 0,3 0,3 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.7 1.1 0.9 0.5 о.з 0.1 0,3 0,6 0,7 0,7
0.4 0,4 0.5 0.5 0.6 0,7 0.8 1,1 1.9 0,2 0.4 0,5 0,7 0.8 0.9 0.9 0,7
0,5 0,5 0.6 0,7 0,9 1.1 1.4 2 3.6 0.6 0,7 0.8 0.9 1 1 ' 0.9 0.7
0,6 0.6 0.8 1 1.3 1.8 2.4 3.6  0.8 0.9 0.9 1 1 1 0.9 
0.7 0.7 1,1 . 1,6 2.3 3.2 4,7 7.5  0,8 0.9 0,9 1 1 1 0.9 
0.8 0.4 1.6 3 5 7.6 11,7   0.9 1 0.95 1 1 1  
0.05 0,2 0.2 0.2 0,25 0.25 0.25 0.3 0,3 51.1 66,1 68;3 63,1 53.5 41.4 27.9 13.6
0;1 0.25 0.3 0;3 0.3 0,3. 0.3 0.3 0.4 18.7 17.6 15.8 13.6 11 8.1 5 2,1
0;2 0;3 0.3 0,35 0.35 0.35 0;4 0,45 0,7 ----3.4 2.8 2,2 1.7 1.I 0.45 О 0.45
0.8 0,3 0.35' 0.4 0,45 0.45 0.5 0.6 0.7 1.1 O,6 о.з О 0.2 . 0,5 0,7 0.8 0.75
0.4 0.45 0.5 0,55 0.6 0,7 0.9 1.2 2 0.3 0.45 0.6 0,8 0,9 1 1 0;8
0,5 0,55 0.65 0,75 0.9 1,1 1,4 2 3.6 0.65 0,75 0.85 0.95 1 1, 1 0.8
0.6 0.65 0,85 1.1 1,4 1,8 2.4 3,6' 7 0.8 0,9 0.95 1 1,1 1,1 1 0.75
0.7 0.75 1.2 1.7 2.3 3.2 4.8 ,7.3 15 !J.85 0.9 1 1 1 1 !J,95 0.7 I
0.8 0.7 1.8 3.2 5 7.5 11.4 18,8 40.1 0.9 0,9 1 1 1 1 0.9 0.7
0,05 0.25 0.25 0,25 0,3 0.3 0.3 I (Э,3 0.3  68,5 63.2 7.8 '.' I TMT"
 0.1 0.25 0.25 0.3 0.3 0.3 0.3 0,3 0.4 22.3 16,9 13;9' 12.1 9,7 7,1 4,4 1,7
0,2 0.3 0.3 0,3 0.35 0.4 0,4 0.5 0.7 2.2 .....:2.2 1.7 1.3 0.8 0.25 0,25 0,5
0.3 0.35 0.4 0,4 0.45 0.5 0.6 0,7 1.1 O,1 0.1 0,2 0,4 0.6 '0,8 0.9 0,85
0.7 0.4 0,4 0.5 0.6 0,6 0,7 0,85 1.1 2 0.6 0.6 0.7 0,8 1 1 1 0.9
0.5 0,5 0.6 0,7 0.85 1 1,3 1,9 3,2 0,8 0.8 0,9 1 1,1 '1.1 1.05 0,85
О,б- 0.65 0.8 1 1,3 1,7' 2,2 3,3 12 0.9 0.9 1 1 1.1 1,1 l' 0,8
0.7 0.8 1,2 1,6 2.2 3 4.3 I 6.7  0,9 0,9 1 1 1.1 1 1  '
0.8 1 2 3.2 4.8 7 10.5 17  0,9 0,9 1 1 1 1 fJ.9S 

.
,;. 0,25 I ..
0:05 .,.... 0,2 '0,2 0,25 . 0,25 0,3 0,3  O 58,3 52 3,1 33 i21,9 10.б
0.1 0,25 0,25 0,25 0,3 0,3 0,3 0,4  14 12,5 10,6 8,6 ,3 3.8 1;4
0,2 0,3 0,3 0,3 0,3 0,35 0,35 0,4 0.6 2,3 1,9 1,5 1 O,55 0.1 0,35 ,0,7
0,3 ,0,3 0,35 0,4 0,4 0,45 0,5 0,55 1 0,15 О 0,25 0,45 0,65 0,85 1 0,9
0,6 0,4 0,4 0.45 0,5 0,55 0,6 0,75 1 1,7 0,5 0,6 0,85 0,95 0,95 1 1,1 ,0,9
0.5 0,5 0,55 0,65 0,75 0,9 1,15 1,6  0,7 0,8 0,9 0.95 1 1,1 1,1 
0.6 0,5 0,75 0,9 1,2 1,5 2 2,9  0,8 0.9 0.95 1 1.1 1,1 1,1 
0,7 0,8 1,1 1,5 2 2,7 3,75   0,8 0,9 0,95 1 1,1 1,1  
0,8 1.1 1,9 3 4,3 6,2 9,1   0,8 0,9 0,95 0.95 1 1  
О" 1,3 5,2 10,1 16,4 25,2 З,9   0,8 0,8 0.9 1 1 l'  
,J
0,05 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,25 51,7 55 51,9 45,4 37,3 28,3 18,8 9
0,1 0,2 0,2 0,2 0.2 0.2 0,2 0,3 0,3 12,6 12 1O;8 9.3 7,5 5,4 3,2 1;1
0,2 0.25 0,25 0.25 0,3 0,3 0,3 0,4 0.5 1,8 1,5 1,2 ---'0,8 O,4 О 0,4 , 0.7
0;3 0,25 0;3 0,3 0,35 0,35 0.4 0,5 0.8 О 0,1 0.25 0;45 0,65 0,8 1 0,9
0,5 0,4 0,3 0,35 0,4 0,45 0,5 0,7 0.8  0,5 0,6 0,8 0.9 0,95 1,1 1,1 
0,5 0,4 0.45 0,55 0.6 0,75 1 1,3  0,7 0,75 0,85 0,95 1 1,1 1,1 
0,6 0,5 0,55 0,8 О.Щ; 1,2 1,6 2,3  0,75 I 0,8 0,9 1 1 1,1 1.1 
0,7 0,7 0,95 1,2 1,7 2.2 3,5   0,8 0,85 0,9 l' 1 1,1  
0,8 1,1 1,7 2,5 3,6 5,1 7,4   0,8 0,85 0,9 0,95 1 1  .1 
0,9 2 5,1 8,9 13,8 20,5 31,2   0,8 0,8 0,9 0,9 1 1  
.. r
t L D %

D tпiJ:
т а б л и ц а 4.54. Коэффициенты сonротивлеrшя
ройников прямоуro,nьноrо сечения в режиме
Н8('неТ2НИЯ
......
Lo/Le 1.
O
п при Тп/f е
0.8 1. 0,7
0.6
0,8
0,7
0.6
o при ТО/Те
0,5 I 0.4 I - 0,3 I 0,2 I 0,1
0,01 0,18 0,2 0.25 0,25 0,3 0,4 , I      r  88,3
.0,05 0,2 0,2 0,25 0;25 0,3 0,3    88.3 54,8 29,5 11,7 - 2,2
0,1 0,2 0,2 0,2 0,25 0,3 0,3 54,8 44,1 . 28,8 19,5 11,8 6,1 2,2 0,45
0;2 0.1 0,15 0,2 0,2 0,25 0,25 11.7 8.6 6,1 3,9 2;2 !,1 0,4 0,3'
0,3 0,1 0,15 0.2 0.25 0.25 О,З 4,6 3,3 2,2 1,5 0,8 0,4 0,З5 0,3
О,4 0,15 0,2 0.25 0,25 0,3 О,З 2,25 1,7 1,1 0,75 0,4 0,3 0,3 0,3
0,5 0,35 0,35 О,З5 0,35 0.4 0,4 1,3 1 0,7 0,45 0.3 0,3 0,3 0,3
0,6 0,75 0,7 0,7 ' 0,55 0,6 0.5 0,9 0,65 0,45 0,З5 О,З 0,3 0,3 0,3
0,7  1,8 1,5 1,3 I 1,1 0.9 '0.5 '0,45 0,35 0,3 0,3 ' 0,3 0,35 
0,8  ,5,45 4,5 3,7 2,9 . 2,2 0,45 0,35 0,3 0,3 0,3 0,3 0,35. 
0,9     1З.8 10 0,35 0.3 0.3 0,3 0,3 0,35 0.35 
0,95       0,4 0,35 0,3 0,3 0,3 0,35 0,35 

пересечения прямьiх 1 и 3 проводят прямую под уrлом 450 к rоризонтальной
оси, Точка пересечения этой прямой с rоризонтальной осью представляет собой
абсциссу точки на кривой f (Л!d), ордината которой дает искомое точное значе-
ние Л!d при данных d, v и k э .
Заштрихованная область Ha'HoMorpaMMe, приведенной на рис. -4.72. а, пред-
ставляет собой область лаl\!ииарноrо режима, KorJIa формулу (4.205) и, следова-
тельно, HOMorpaMMY применять не следует. Для проверки возможности приме-
нения формулы (4.205) на HOMorpaMMe иаходят условную точку с координатами
d и v. Если эта точка попадает в заштрихованную область, имеет место лами-
нарный режим (л == 64/Re),
В табл. 4.494.54 приведены значения КОЭффИllиентСв местных сопротив-
лений для УНИфИllированных деталей воздуховодов, а в табл. 4.55  для не-
УНИФИllированных [25], В табл. 4.49, 4.50, 4.53, 4.54 прочерками отмечены
сочетания размеров тройников, которые при проектировании практически не
встреч аются.
" Сечения воздуховодов; расходы воздуха в них и коэффициенты местных
сопротивлений, относящиеся к скоростным давлениям в этих сечениях, имеют
одинаковые индексы.
" Для узлов, характеризующихся изменением сечения воздуховода, значе-
ниё  указывается по отношению к скоростному давлению в одном сечении
из двух. При необходимости определения , относящеrося к скоростному дав-
лению во вто'ром сечении, следует иметь в виду, что значение  ПРОПОРIlИО-
нально квадрату сечеиия: 1 == 2 (fl/f2)2.
При проектировании воздуховодов отношение расходов воздуховода в
ответвлении и в сборном участке тройников рекомендуется принимать не 60-
лее 0,5. 
, При невязке потерь давления по отдельным участкам сети более 10% сле-
дует предусматривать установку диафраrм. Подбор диафраrм производится
по табл. 4.56 и 4.57, С целью повышения rидравлической устойчивости
диафраrмы рекомендуется устанавливать на ответвлениях и КОНllевых
участках.
КОЭффИllиент M.eCTHoro сопротивления диафраrмы определяется по формуле
v 2
д == рд/т р == 1,67рд/v,
(4.210)
еде рдизбыточное давление, Па, которое rасится диафраrмой; p==I,2Kr/M 3 .
Расчетное значеиие rравитаllионноrо давления для: вентиляционных си-
стем с естественным побуждением ПРОПОРllщшально разности плотностей внут-
peHHero и иаружноrо воздуха, причем температура последнеrо принимается
равной 50 С:
h ( 7 - 353 ) ,
р == g 1,2  273 + t B '
(4.211)
rде h  высОта воздушноrо' столба, м, принимаемая для вытяжных систем
равной расстоянию от середины приточноrо отверстия (окна) до устья вытяж-
ной шахты. '
Радиус действия по rоризонтали вытяжных систем веНТИЛЯllИИ с естес-
твенным побуждением рекомендуется принимать 81O м.
Действие ветра учитывается только при проектировании защиты вентиля-
llИОННЫХ проемов и шахт от задувания, _
Воздуховоды систем веНТИЛЯllИИ рассчитывают по таблицам или HOMorpaM-
мам при температуре воздуха t == 200 С, плотности Р == 1,2 Kr/M 3 и кинематнче-
ской вязкости 'v == 15.IOб м 2 /с. При друrих значеннях температуры транспор,-
 А
тируемоrо воздуха слаrаемые d 1 и L, входящие в формулы (4.203) и (4.208),
;умножаются иа поправочные коэффициенты k 1 и k 2 (табл. 4.58).

Т а б л и ц а 4.55. Коэффициенты местных сопротивлений деталей приточны
x
и ВЫТЯ,ЖНЫХ СИСтем
ДетаJJЬ
3Ha'JeHHe 1;
-J. ЦНJJИНДРН'Jеская
руба, заделанная в
стену
,Т
"OFo '
Вход
1;0 прн bfd o
(jfd o I I I I I l' I
О 0,002 0,01 0,05 0,2 0,5
o 0,5 I 0,57 I 0,68 0,8 0,92 I 1 0,94
;;'0,02 ()(5 0,51 0,52 0,65 0,66 0,72 0,72
2. Коническнй кол.лек- I 1;0 прн а, трад -
op Ifd o I I I I I I
о 10 30 60 100 140 180

0,025 1 0,96 0,9 0,8 0,69 0,59 0,5
,а  0,05 1 0,93 0,8 0,67 0,58 0,53 М
, (: ;, 0,1 I 0,8 0,55 0,41 0,41 0,44 0.6
0,25 1 0,68 0,3 0.17 0,22 0,34 0,5
0,6 I 0,46 0,18 0,13 0,21 0,33 0,5
1 I 0,32 0,14 0,1 0,18 0,3 0,5
3. Прямой канал с
сеткой нлн решет-
кой
',,"6'

PoTвl P o
1;0
0,4
4
0,5
2,65
0,6
'1,97
0,7
1,58
0,8
1,32
0,9
1,14
4. Первое боковое от-
верстйе
Р оТЕ  площадь живоrо сечення Сетки
'\j  'O 9
CJ
-Т
Одно ДОа
Fowf F о
1;0
Одно отверстие
0,2 0,3 0,4 0,5 0:6 ,7
64,5 30 14,9 9 6,27 4,54
1
2,2
0,8 0,9
3,54 2,7
Два оверстияод,но против друтоrо
'2-Р отв/Р о 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,4
1;0 .... 17 12 8,75 6,85 5,5 4,54 3,84 2,01
1,8
1.1
5. Сред нее отверс тие
'r

J
\1 .
6. Приточная шахта с
-зонтом
1; при Loтв/L.
..:' 0,1 I 0,2 I 0,3 I 0,4 I 0,5 I 0,1 I 0,2 I 0,3 I 0,4 I 0,5
'"
.. I
о Вход (I;OTB) Проход (1;,)
"-
0,1 0,8 1,3 1'4/ 1,4 1.4 0,1 O,1 O,8 I 2,б I 6,6
0,2 1,4 0,9 1,3 1,4 1,4 0,1 0,2 O,OI 0,6 2,1
0,4 9,5 0,2 ,0,9 1,2 1,3 0,2 0,3 0,3 0,2 O,2
0,6 21,2 2,5 0,3 1 1.2 0,2 0,3 0,4 0.4 0,3
I 1 I
I 1 I
hfd o o,i 0,2 0,3
1;0 .... 2,63 1,83 1,53
0,8 0,9
1,08 1,07
1
1,05
0,6
1,19
0,7
1,15
0,4 0,5
1,39 1,31
По серии 1.494-32 для КРУТJЮТО и квадратноrо зонта 1;0  1,4,
для прямоуrольноrо  1,25.

п родолженuе табл. 455
Деталь
Значение 
7. Решетка Щелевая
типа
Р (серии 1.494-10)
fD\1
o2
8. Цилиндрическая
труба
f?
"
10, Последнее боковое
отверстие
"'
Одно
Дба
Со  1.1
I(ОЛlI'lест-
80 OT
веретий
Одно
Даа (OДHO
против
друrоrо)
Выход
9. Цилиндрическая
труба с конфузо-
ром
O.

Со  4,5
I to при p oTвI Р6
0,2 10,з1 0,4 1, 0,5 1 0.6 10,71 0,8 1 0,9,1 1
11,2
65,7 30
б7,7 33
16,4 10,8, '7,З 5,5 4,48 3,67 3,16 ,2,44
17,2 11,6 8,45 6,8 5,86 5 4,38 ,3,47
11. Среднее отверстие В Ы ход'
Vo!V, 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2
  ,со 1,8 1,7 1,7 1,8 1.9 2,1 2,З 2,6 3
Проход
d FR' v./v, 0,4 0,5 0,6 0,8 1
t, 0,06 0,01 0,03 0,06 0,03
12. Вытяжная Шахта, с .h/d o
BOHTQM ko
0,68
1,1
0,86
1
.
o.,:;> t '
.
0;1
4
0,2 0,25
2,3 '1,9
0,4 0,5
1,3 1,15
0,3 0,35
1,6 1,4
По сернн 1.494-32 для крутлото И квадрапюто 30НТОВ   1,3,
для ррямоуrольиото  1,15.
Ь о  0,64
,.
13 дW..[I.I{'rOp (серня
1.494,32)
14. Воздухораспре-
делитеь при
стенньш эжен:-
ЦИОНIfыii .панеJJЬ-
ныЙ типа ВПЭП
(серня 1.494-18)
o  25 для Cl<OpOCTII
В сечении зщр:учнва 
Тепя. пnощд.;ць KOT()
2
. рото F о  'Лd о /4, rде
d o === 75 ММ.
,
:$' ,
V.fo

ПродОJJженuе та6А. 4.55
Деталь
Значение t
'15. Решетки,' сетки,
пеРФорзЦIIЯ, от.
верстия с парал-
лельными иаправ-
ляющими лопат.
наМИ
:'i..JlIl
r
/-
COТB1.8
Iб_ Решетка воздухо-
приточиая pery-
лируемая тн-
па рр, исп. АВ
(серия 1.494:8)
' OЬFD..
C  2,2 (с учетом 60-
ковото подвода В03-
духа)
1i. То же, I1Cn. АВ t" " (, ,....,..1.. """ Щ. to2
боковото подвода типа Р (серии
 воздуха) 1.494-10)
. 
19. Воздухораснреде- С О  1,3+5,9 (в за- 20. Воздухораспре- t I,3
о.
J]итель универ- ВИСИМQСТИ от ис- делитель двух-
сальный модерни- ПОJJиения и попо струi1I1ЫЙ шести-
эированныti: типа Жеиии диска) ДI1ФФУЗОРНЫЙ ти-
ВДУМ (серия па ВДШ (серни
1.494-19) 4-904-29 и 1.494 -29)
. .
 d.
/' ====" //////
.........
21. олено с острымн
кромками

Изенеиие направления потока
Для квадраrnото икрутлото се'Jениi1:
а, rрад
С О . .
О 20 ЗО 45 БО 75 90 110 IЗО 150 180
О О,IЗ 0,16 0,32 0,56 0,81 1,2 1.9 2,б 3,2 3,б
При. прямоутольном се..ении значеиии С О умножать на веЛИЧIIНУ с;
dc/b o ..,. 0,25 1),5 0,75.1 1,5 2 3 4 '5 6 7 8
с' 1,1 1,07 1,04 1 0,95 0,9 0.83 0,78 0.75 0,72 0,71 0,7
22. I\олено Z-образ-
ное, 90"
fDVD  O.



I/Ь о
С О
I/Ь о
t o
Для квадраrnоrо и крутлоrо 'Сечений:
О 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8
О 0,62 0,9 l,б1 2,б3 3,61 4,01 4,18 4,22
2,4 2,8 3,2 4 5 6 7 9 10
3,б5 3,3 3,2 3,08 2,92 2,8 2,7 2,6 2,45
При ПРЯМОУТОЛЫlOм сечении зиа'JеllИя !;о умножать
иа вели'JИНУ с (см. п. 21)
2
4,18
15
2,3
23. Т о Же, 300
С О  0,16 при I/Ь о > 1,5
 
а 00 .t:::)
..t) J 

Продолжение табл. 45,
Деталь
3начение {;,
28_ Троiiник штано-
обра3НblЙ

:.
Зиачение  опре-
деляется как для
БОКQ80rо OТBeтBпe
имя прямоrо ТрОЙ
ННКа
29. Крестовина
Значение _опре,еля-
етсн кэи для ПРf:моrо
тройника


; ; 
30. Диффузор пира-
мидалЫlblЙ в ссти
, 

t"
Изменение с.корости потока
Ро/Р'
o при 'х, rрад
12 I 14 I 16 I 18 I 20 I 24 I 28 I 32 I 40
10
0,2 0,14 0,17 0,2 0,24 0,28 0,31 0,4 0,49 0,59 О:'!)
0,25 О,IЗ 0,16 0,18 0,21 0,24 0,27 0,35 0,43 0.52 С.!;I
0,3 0,11 0,13 0,16 0,19 0,22- 0,24 0,31 0.а8 0,46 u !)j
0,4 0,09 0,1 0,12 0,14 0,16 0,18 0,2З 0,28 О,а4 \),,1
0,5 0,07 0,08 0,09 0,1 0,12 О,IЗ 0,17 0.2 0,24 0.28
0,6 0,05 0,06 0,07 0.07 0.08 0,09 0,11 0,14 0,16 0.19
31 Диффузор КОНИ
ческиЙ в сети I
Ро/Р' o при 0:, rрад
10 12 14 16 20 24 30 '40
0,2 0,12 0,14 0.17 0,19 0,25 0,32 0,43 0,61
0,25 0,1 0,12 0,15 0.17 0,22 0,28 0,37 0,49
0,3 .0,09 0,11 0,13 0,15 0,2 0,25 0.33 0,42
0,4 0,08 0,09 0,\ 0,12 0,15 0.19 0,25' 0,35
0,5 0.06 0,07 0,08 0,09 0,11 0,14 0,18 0.25
0,6 0,05 0,05 0,06 0,07 0,08 0,4 0.12 0.17
32. К:онФузор в сети
[при прямоуrоль- ;) при 0:, трад
ном сеченни d 
 2аЬ/(а + Ь)] I/d
10 20 30 40
0,1 0,41 0,34 0,27 0,24
0,15 0,39 0,29, 0,22 0,18
0,6 0,29 0,2 0,15 0,13
>0,6 0,1
з3 Изменение none
реЧllоrо сеЧf;НИЯ t o при FolF,
щ] Xapalac р
' -. frV, ИзМеНенИSl I I 0'21 0'31 0'41 0'5-1 I 1 1
Сечення О 0,1 0,6 0,7 0,8
Внезапное I
расшире- 0,16 0,04 О
ине 0,81 0,64 0,5 0,36 0,25 0,09
Внезапное
суженне 0,5 0,45 0,4 0,35 0,3 0,25 0,2 0,15 0,1 О

......-!...: ..
, .......
п родолженuе mаl5л. 4.511
Деталь
Значение 1;

34, Отверстие с утол- '[/а о ...... О 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 [,6 1,8 2
ЩенныМИ Кр'аими t o ......... 2,89 2,72 2,6 2,34 [,95 1,76 [,68 1,63 1,6[ 1,55 1.56
Ft .
v.

t
 - .
35. Дроссель-клапан ,
I\оли- 1;0 при '0;, rрад
..:  чество 1 1 I I 1 160 I I I
СТ80- О 10 20 30 40 50 70 80 90
, рОК n
[ 0,04 0,3 1,1 2,5 8 20 60 200 1500 .6000
2 0,07 0,4 1,1 2,5 5,5 12 3D 90 160 7000
3 0,12 0,12 0,8 2 5 10 19 40 160 7000
 4 - 0,13 0,25 0,8 2 4 8 15 30 110 6000
5 0,15 0,2 0,7 1,8 3,5 7 19 28 80 5000
86. Шнбер [прн при- Для крутлото воздуховода:
MoyrOJJbHOM сече- щd о ... О 0,1 0,2 0,3 0,4 Q.5 0,6 0,7 0,8 0,9 1
иии d  2аЬ/(а + Fп/F о О 0,25 0;38 ,0,5 0,61 0,71 0,81, 0.9 0,96 1
+Ь)] 
t o ... 35 10 4,6 2,06 0,98 0,44 0,17 0,06 О
 Для прямоуrольноrо воздуховода;
. - h/d о.. О 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1
.с: .. 60 19З 44,5 17,8 8,12 4,02 2,08 0,95 0,39 0,09 О
... 00
87. Дllафраrма на FolF, .... 0,5 0,55 0,6 0,65 0.7 0,76 0,8 0,85 0,9 0,95 1
прямом участке t, ,... 3,75 2,85 1,9 1,41 0,93 0,65 0,41 0,25 0,13 9,05 О

'ftv,
C:
-
38. Диффузор пира-
мидалы
ыы{ за o при F,/F о
центробежным
вентилятором 0;, I I I I 1
. rрад 1,5 2 2,5 3 З,5 4
10 0,1 0,18 0,21 0,23 0,24 0.25
, , t\ 15 0.23 0.33 0.38 0,4 0.42 0.44
20 0,31 0.43 0.48 0.5З 0.56 0,58
25 0,36 0.49 0.55 0.58 0.62 0.64
30 0,42 0,53 0,59 0,64 0,67 I б,69

..::
Продмженuе таБА. 4.55
Значение [;
Деталь
39. Днффузор пира-
!dидальный С от-
водом 900 за вен-
'I1Iлятором [ R 
 15а; (7.  150;
FofF,  0,5; d 
 2abf(a + Ь»)
;F'
40. Отвод прямо-
утольный 900 3а
венrnпяторами
Ц\446, Ц9-57,
ЦJ3'50 .[R  а;
d  2аЬ .(а + Ь)

\!t.oa
Jt. !J!..
t  180.
42. То Же, за вентн- [;0  0,4
ляторами Ц\4-46,
Ц9-57, ЦJ3-50
(R2d)
1:0 == 0,2 (при любом ут ле установкн элемента) .
13, [;0
трад
О 0,35
90 0,3
180 0,35
270 0,45
44._Переход с к/!адра- 1;"  0,15
Та Н("! Kpyr p8BHO
великой ПJlOщади
за вентиляторами
ЦJ4-45, Ц9-57 ,
ЦJ 3-50
46. Диффузор конн-
Ч,,I<IIЙ на входе в
вен ,:Л тор
(Fн/Fд2)
'
l
41. То же, за веи'[11- [;0 == 0,24
ляторами Ц4-70,
ЦН6
43. То же, за вентн- [;0  0,43
ляторами Ц1-70,
Ц476
45. То Же, за венти- ь"  0,1
ляторами Ц1-70.
Ц4-76
(7., rр..д ...... 10
Ь() ....... 0.5
30
1,'

Деталь
47. Отвод из 3веньев
крут лоrо СечеНия
на входе в веП'Лi-
ляroр Ц955,
ЦI4-46 (R 
 1.5D лх )
180.
I '
;;;tt
. р=о. t

13, трад I 60
О О,ЗЗ
90 0,35
180 0,4
270 0,45
49. Колено 90" на ВХО- 60  1,7
де В вентилятор
Ц955, Ц4-46
5t. Входная коробиа I
'" перед FJеитипято-
ром Ц9-55, ЦI4-46
(Рк/Р вХ  2,4;
Ь/а  2,4; a 12")
.:= ,
  . .,р fb:'
, /'"
а
1800 \ t
кe"m'
]3=0.'
б3. Диффузор кониче-
скиЙ за осевыМ
вентилятором
а/2

13, трад I
О
90
180
270
0,26
0,31
0,33
0,45 .
Значение 6
48. То Же, на ВХОДе
в вентилятор
Ц4-70
п родолжеliuе табл. 4.55
b,,O,15
50. То же, на ВХОДе 60  1
в вентилятор
Ц4.70
60
52. То же. перед
вентилятором
Ц4-70 (Fи/F вх 
 2 4' Ь/а  2 З.
!х  i2°) , ,
13. трад
60
О
90
180
270
0,4
0,42
0,5
0,66
t  0,2 для СIЮрОСТИ В сеченнн F  :rt (D2  d 2 )/4 npH L, (0,7+
;- 1) D; !х  2С+240 '

ПроiJолжение табл. 4.55
Деталь Значение Ь
54. Диффузор конич,," 60 определять по п: 31, прннимая РО/Рl;;:' 0,5; а  10"
"'_ ский на входе в
осевой. веНтиля..
IrOp
а/2
G!
f,
_ lJt d.12
 <=1
L
bO,I' при a 56. Уступ на входе 6O,15 при L
 60", L  O,2D в осевой вепrиля-  (0,1+0,3) D
тор

55. I\опус на входе в
осевой вентилятор
т а б л и ц а 4.56. Диаметры отверстий диафраrм для воздуководов
крyrлоrо сечения
, I Диаметр отверстия. мм, при диаметре воздуховода, мм
Ьд 100 /125 1140 1160 I [80 I 200 1 225/ 250 I 280 I 315/ 3551 400 I
0,3 91 114 128 146 164 182 205 228 255 287 324 365 I 410 456
0.4 90 112 125 143 161 179 201 224 251 282 318 358 403 448
0,5 88 110 123 141 159 176 198 220 247 278 313 353 397 441
0.6 87 109 122 139 156 174 196 217, 243 274 309 348 391 435
0,7 86 107 120 137 155 172 193 215 240 270 305 343 386 429
0,8 85 106 119 136 153 170 191 ,212 238 267 301 339 '382 424
0,9 84 105 117 134 151 168 189 210 235 264 298 336 378 420
1 8З 104 116 133 150 166 187 208 -233 262 295 332 374 415
1,1 82 10З 115 1З2 148 165 185 206 230 260 292 329 370 411
1.2 82 102 114 131 1'47 163 184 204 228 257 290 326 367 408
I,З 81 101 113 129 146 162 182 202 226 255 287 323 364 404
1,4 80 100 112 128 144 160 181 201 225 25З 285 321 361 401
1,6 79 99 Jl1 126 142 158 178 198 221 249 281 316 356 395
1,8 78 97 109 125 140 156 175 195 218 246 277 312 351 390
2 77 96 108 123 138 154 173 192 215 242 273 308 М6 385
2,2 76 95 106- 122 137 152 171 190 213 239 270 304 342 380
2,4 75 94 105 120 135 150 169 188 211 237 267 301 З38 376
2,6 74 93 104 .Н9 134' 149 167 186 208 234 264 298 330 372
2,8 74 92 103 118 133 147 166 184 206 232 261 295 331 368
3 73 91 102 117 131 146 164 182 204 250 259 292 328 365
3,2 72 90 101 116 130 145 163 181 202 228 257 289 325 361
3,4 72 90 100 115 129 143 161 179 201 226 254 287 32З 358
3,6 71 89 100 114 128 142 160 178 199 224 252 284 320 355
3.8 71 88 99 113 127 141 159 176 197 222 250 282 317 353
4 70 87 98 112 126 140 157 175 196 220 248 280 315 350
4,5 69 86 96 110 124 137 155 172 192 217 244 275 309 344
5 68 85 95 108 122 135 ' 152 169 189 213 240 271 304 338
5,5 67 8З 93 107 120 13З 150 167 187 210 236 266 300 333
6 66 82 92 105 118 131 148 164 184 207 233 263 296 328.
6,5 65 81 91 104 117 130 146 162 181 204 230 259 292 324
7 64 80 90 102 115 128 144 160 179 202 221 256 288 320
7,5 63 79 89 101 114 121 1-42 158 177 199 225 253 2'85 316
8 63 78 88 100 113 125 141 156 115 197 222 250 282 313
.8,5 62 77 87 99 11l 124 139 155 113 195 220 248 279 310
9 61 77 86 98 110 123 138 153 172 19З 218 245 276 306
9,5 61 76 85 97 109 121 137 152 170 191 215 24З 21З 303
10 60 75 84 96 108 120 135 150 168 189 21З 241 271 301
11 59 74 83 95 106 118 133 148 165 186 210 2З6 266 296
12 58 73 81 93 105 l16 131 145 163 183 206 233 262 291
13 51 72 80 92 103 115 129 [ 143 160. 180 20З 229 258 286
14 56 11 79 90 102 113 127 141 158 178 201 226 254 282
15 56 70 18 89 100 11l 125 139 156 176 198 223 251 279
450 I
500

т в'б JI и Ц в 4.57. Размеры отверстий диафратм
Размеры отверстия, мм,
100Xl50 IIOOX200 1 I00 X250 1150Xl50 !150X200 1150X 2 50 ! 200х200 I
tд
0,2 :13Х143 92Х192 9Jx24J ШХ141 139х189 138Х238 188ХI88
0,3 89х 139 88х 188 87Х237 137Х 137 135х 185 133х 233 . 132х 182-
0,4 87х 137 86х 186 85х235 134х 134 132Х 182 IЗОх 230 179Х179
0,5 86Х136 85х 185 84х:234 133х 133 130х 180 128 Х 228 177Х177
0,6 84Х134 82х 182 8l.Х231 ЩОХl30 127Xl77 125><225 173х 173
0,7 8Зх 133 81Х181 80Х230 128хl28 125Xl75, 12ЗХ22З 171 Х 171.
0,8 82х 132 80х 180 79Х229 127Х127 124х 174 122Х222 170х 170
0,9 81Xl31 79х 179 77 Х 227 126х 126 122 Х 172 120х 220 168х 168
1 80х 1ЗIJ 78х 178 76х226 125Х 125 121Xl71 118Х218 167Х 167
, 1,1 78х 128 76х 176 75 Х 225 123Х 123 119х 169 116х216 164х 164
1,2 78ХI2В 75х 175 74Х224 122Х 122 118х 1б8 115Х 215 163х 163
J,3 77ХI27 75х 175 73Х223 ' 121Xl21 1I7х 167 114х214 161 Х 161
1,4 76х 126 74х 174 72х 222 120Xl20 1I6х 166 IIЗх 213 160х 160
1,6 75х 125 7ЗХ173 Пх221 119X1l9 1I5х 165 112Х212 159Х 159
:1\8 74х 124 71Х171 70х 220 1I7X1J7 113Х 16З J 09Х 209 156Х156
2 72Х 122 70Х 170 68Х218 115Х 115 1I0х 160 107X207 154х 154
2,2 72х 122 69х 169 67х 217 114Xll4 109X159 106X206 152Х 152
2,4 70х 120 67Х 167 65Х215 112х 112 107X'157 103X203 150х 150
2,6 69х 119 66х 166 64х214 11 I Х111 106X 156 I02Х202 148х 148
2,8 68х 118 65х 165 63Х213 1I0X110 105X 155 101.X201 147xI47
3 68х 118 65Х165 62Х 212 I09Х 109 104XI54 НЮх 200 146х 146
8,2 67х 117 64х 164 62х212 108X 108 102X 152 98Xl98 144Х 144
8,4 66Х 116 6Зх 163 61 Х211 108X 108 I02Х 152 9ВХ 198 144Х 144
3,6 66Х 116 63Х163 61 Х211 107X 107 101X151 97Х 197 143Х 143
3,8 65Х 115 61ХI6! 59Х2Ю 106X 106 99Х 149 95Х 195 141ХJ41
4 64Х 114 61Х161 59х209 105X 105 99х 149 95Х195 140х 140
4,5 63Х 113 59Х 159 57Х207 103х 103 96х 146 92Х192 IЗ7х 137
5 61хlIl 58Х 158 55Х205 10lXIOI 95Х 145 90х 190 IЗ5Х 135
5,5 60Х 110 56Х 156 54Х204 100xJOO 93х 143 88ХI88 133х 138
6 59Х 109 55Xi55 53 Х 203 98х98 91Х141 87XI87 ' IЗlхl31
6,5 58XI08 54Х 154 52х202 97х97 90хJ40 85Xl85 130Х 130
7 57Х 107 53Х 153 51Х20I 96Х96 89х 139 84Х 184 128Х 128
7,5 56Х 106 53Х 153 50х200 95Х95 87Х 137 ' 82Х 182 127Х 127
8 55Х105 51Х151 49XI99 93Х93 85Х 135 80х 180 124Х 124
8,5 55х105 51Х151 48Х198 93ХЗ 85Х135 79х 179 123Х 123
9 Б4х 104 50х 150 47Х 197 ЩХ91 83Х 133 78Х 178 122Х 122
9,5 53Х 103 49Х 143 46xJ96 90х90 82Х 132 77Х177 I 120Х 120
10 52х102 48Х 148 45XI95 . 89Х89 81XI31 76х 176 119Хll9
11 51XI01 47XI47 44X194 88х88 80х1ЗО 74Х 174 117Х 117
12 50XIOO 45 Х 145 43ХI93 86Х86 78Х128 72XI72 115Х 115
13 49Х 99 44Х 144 42Х 192 85х85 76Х126 70х 170 I 113Х 113
J4 48Х98 44Х 144 41Х191 84Х84 75х 125, 70х170 112Х 112
15 48х98 43х 143 41Х191 84Х84 75Х 125 69Х 169 lIlХIlJ

,.ЛЯ .":"l-УI<ОВОДОВ !lРЯМО;fI'!lЛЬНОТО сечеНI1Я . ,
--;:;рн еЧеННН ВОЗДУХОВОДОВ, мм
Т 200х250 I 200X31JQ 1200Х400 1200Х500 1 250х250 I 250х300 I 250х4Щ) I ,2.50Х500

186-х2З6 185х285 184х384 182х482 235 Х 235 233 Х 283, 281 Х 381 229Х479
180Х230 179 х279 , 176х376 175Х475 228Х228 226х276 223х373 22lх471
177Х227- 175х275 172х372 -, 170Х470 224Х224 221 х271 218х368 215х 465
174Х224 172х272 1 69Х369 167х467 221Х221 218Х.268 214х364 211х461
170х220 168х268 165х365 162Х462 217Х217 214х264, 209х359 206х456
163х218 165Х265 162х362 159х459 214Х2Н 21Ох260 205 Х 355 202><452
166Х216 164Х264 160х 3 6О 157х457 212Х212 209х259 204 Х 354 200х 450
164х 214 161Х261 157х357 154х454 209х 209 206х256 200х350 18 6 Х446
162Х212 160Х260 155х355 153х453 208Х208 204 Х 254 196х 348 '''4Х444
16ох 210 157х257 152Х 352 149х449 205Х205 201X251 195х 345 190Х440
158Х208 155х 255 151 Х351 148х448 203х203 199Х249 193х 343 ',88Х438
157Х207 154х254 149х349 146х446 202Х 2.02 197х247 191 х341 186х436
156х206 152х252 147х347 144Х444 200Х200 196х246 189х339 , 'B4x4
154х 2(J4, 151 Х251 146Х346 142Х 442 198х 198 194х244 187х337 182 х'432 .
151 х201 14ВХ248 t43хЗ4З 139х 439 195Xl95 190Х240 l83х 333 1 78х'428
149Xl99 145х245 139х 339 l36х436 192Xl92 187Х237 179Х329. 174Х424
147Х 197 143Х243 138х338 134Х434 190Х 190 185х235 I77Х327 1,72)(422
144Х194 140Х240 I34Х334 130Х43О 187Х 187 182Х 232 173Х323 Нj8X418
143Х193 I38Х238 132Х332 128Х428 185Х 185 180Х 230 171Х321 . 166х4Н;
I41x191 137Х237 131 Х 331 127Х427 184Х 184 178Х228 169Х 319 163Х413
14I1X190 135Х235 129Х 329 125Х425 182Х 182 176Х226 167х317 161 Х411
138х 188 134Х234 127Х327 123Х 423 180Х180 174Х224 165х315 159>< 409
137Х 187 133Х233 126х 326 122Х422 179Х 179 173)(223 164Х314 15 8 х408
137х1В7 J32X 232 125х325 121Х421 179х 179 172Х222 163Х 313 157Х407
......
134 Х 184 129 Х229 123х323 IIВХ418 176Х176 169Х219 160х310 153Х403
134Х 184 129Х229 122Х322 1I7Х417 175Х175 ' 168х 218 159х309 152х402
130х 180 125Х225 ' 118X318 l14х414 171Х171 164Х214 154Х304 148Х398
128х 178 123Х223 . I
1I5Х 315 111Х411 169Х169 161 Х214 'ЫХ301 143Х394
125XI75 120х220 113Х313 'ОВХ408 .166X166 158Х208 148Х 298 ,141х391
124Х174 1I8Х218 1I1Х311 106Х 406 164Х 164 156х206 146Х296 138 Х 388
122XI72 116Х216 109Х309 I04Х 404 162XI62 154.><204 143Х293 136х386
120х 170 1I5Х215 107 Х 307 102Х402 . 160XI60 ' 152Х 202 141Х291 134Х384
119Xl69 113Х213 'О5х305 100х400, I58Х 158 1БDх 200 139х289 131хЗ81
I1 6 X166 110Х21О 102Х302 97Х397 155XI55 147Х 197 135x2!i5 128 Х 1378
1I5х 165 109Х208 101Х300 96хЗ95 154Х153 146х 196 134х284 126Х376
113Xl63 'О7х207 99х 299 94 Х 394 152Х 152 143х 193 I32Х282 124х874
ЩХI62 'О6х205 98 Х 297 9Зх392 151 Х 150 141 Х 191 129Х279 121 Х371
111xI61 'О4;Х204 96Х296 91 Х3И 149х 149 140Х 190 128Х278 120х370
l{)9х 159 102х202 9 4 х294 89х389, 147Х 147 138х 188 125Х215 1I7x67
'О6х 156 99х 199 91Х291 86х386 144Х144 134Х 184 122Х211 Il4хз64
104хIЫ 97);< 197,- 89Х289 84'Х 384 141Х141 132Х 182 1I9х 269 .. ШХ361
I03X 153 96х 196 I 88Х288 82Х 382 _ ,I4 0 X140 131X181 1!!iX2!38 . IlOX360
102х 162 95х 195 87х287 81 Х38/., )39>< 139 13PXIBO 116Х266 108х 358

Продолжение' табл. 4.57
Размеры от.верстия. ММ. при сечении воздуховодов, мм
t д 250х280 I з'оохзоо I 300х 400 I 3О0х500 I 400х 400 I 4ООХ 500 I 500х 500
I .
0,2 227 Х 777 281Х281 279Х 379 277х477 375 Х 375 373х473 469х 469
0,3 217х767 273Х 273 270х 370 267х 467 364х364 361Х461 456Х455
0,4 210>;760 268 Х 268 264Х364 261х461 358х 358 353х 453 447х447
0,5 206х 756 265х265 260х360 256Х456 353 Х 353 348х448 #2Х442
0,6 200х750 260х260 254 Х 354 250х450 346 Х 346 341Х441 433х433
0,7 196х746 256 Х 256 250Х350 246х 446 342х342 335Х435 427х 427
0,8 ' 194х744 255Х 255 248Х348 244 Х 444 340Х 340 333х433 424х424
0,9 189х739 251х251 244 Х 344 239х439 335х 335 328х 428 418'х418
1 187х737 249х 249 242Х 342 237х437 332х 332 325х425 415X4I5
1,1 183х733 246Х246 2з8х338 232Х432 327 Х 327 320х420 409х409
1,2 181Х731 244Х244 236х 336 230Х430 325х 325 317Х417 406х406
1,3 179х729 242х242 2З4х334 228Х428 323х323 314Х414 403Х403
1,4 176Х726 240Х240 232х 332 226х426 320х320 311 х411 400Х400
1,6 174х724 238Х238 230х 330 223х 423 318Х318 309х 409 397х397
1,8 170х720 234х234 225х 325 219Х419 312х312 303х 403 391Х891
2 165Х715 230Х230 221Х321 214Х414 307Х307 297х397 384х384
 2,2 163Х7l3 229 Х 229 219Х319 211Х411 305х 305 294Х394 381Х381
2,4 I58X708 I 225х225 214X3I4 207х407 299х 299 288 х388 374 Х 374
2,6 156Х706 223Х 223 212Х312 204 Х 404 297 Х 297 285х385 371Х371
2,8 154х704 221X221 209х 309 202Х 402 294Х 294 282х382 367Х 367
3 151Х701 218Х218 207х307 199х399 291'х 291 279Х379 з64х364
3,2 149Х699 216X2I6 205X3D5 197х397 288 х 288 276Х376 361Х361
3,4 148Х698 215Х 215 204х304 195х395 287Х287 275Х 375 _ 359х359
3,6 147х697 214Х214 202х 302 194Х394 286х 286 273х374 357Х357
3,8 14Зх693 21IX21I 197Х 299 190х 390 281 Х 281 269х369 352 Х 352
4 142Х692 210Х210 198Х 298 189хЗ89 280Х 280 267Х367 350Х350
 4.5 137Х687 206Х206 193Х293 184х384 274Х274 261Х361 343Х343
5 133Х683 202Х202 189Х 289 180хЗ80 270х270 256Х356 З37Х337
5,5 1ЗОх680 199х 199 185Х285 176х376 265Х 265 251Х351 332Х 332
6 127Х677 197Х 197 183Х283 17Зх373 262х262 248 Х 348 328Х328
6,5 125х675 194х194 180Х280 170х 370 259Х 259 244Х344 324Х324
7 I22X672 192Х 192 177Х277 167Х 367 256 Х 256 241Х341 320Х320
7,5 120х670 190Х 190 175Х275 165Х365 253Х253 237Х337 316Х316
8 116Х666 186Х 186 171Х271 160х360 248Х248 232Х 332 310Х310
8:5 1I4X664 185Х 185 169Х269 159Х 359 247Х247 2ЗОх 330 308х 308
9 112Х662 I83Х 183 167Х267 156Х356 243х243 227 Х 327 304х304
9,5 109х659 180Х 180 164Х264 I53X353 240х 240 22Зх323 300х 300
10 108х658 179Х 179 162Х262 152Х 352 238Х238 221Х321 298Х 298
1I 105х655 176Х 176 160х 260 149Х349 235Х235 217Х317 294Х 294
12 101 х651 172Х 172 155Х255 144Х344 2ЗDх230 212Х 311 287Х287
13 99х649 170х 170 152Х 252 141Х341 226х226 208Х 308 _ 283Х 283
14 97Х647 168Х 168 151 Х 251 139х339 225х225 206хЗ06 281Х281
15 96х646 167Х 167 149Х249 138Х338 223Х223 204Х304 278Х278
Т а б л и ц а 4.58. 3начення поправочных коэффициентов k, и k,
\
Температура Температура
'ТРанспортн- k, k, транспор'rи- k, k,
руемото во3- pyeMoro воз-
духа, ос духа, ос
o 1,15 1,2 30 . 0,98 0,97
20 1,12 1,16 40 0,95 O,9
1O 1,09 1,11 50 0,93 0,91
О 1,05 1,07 60 0,91 0,88
10 1,02 1,03 70 0,89 0,86
20 1 1

Аэродинамический расчет сети воздуховодов производят в такой после-
довательности. 
1. Определяют маrистраль н ответвления; маrистралью считается самый
длинный воздуховод, протянутый от caMoro дальнеrо приточноrо (вытяжноrо)
отверстия к вентилятору (вытяжной шахте).
2. Сеть разбивают на участки с постоянным расходом воздуха и постоянным
диаметром воздуховода в пределах каждоro участка. ,I
3. Участки нумеруют, начиная с наиболее удаленноrо от вентилятора
по маrистрали, а затем по ответвлениям.
4, Для каждоrо участка определяют ero длину и количество перемещаемоrо
воздуха.
5. ПринимаlOТ ориентировочное значение скорости воздуха в воздуховоде
и по формуле (4,207) определяют значение удельноrо расхода воздуха в воздухо-
воде gv при скорости 1 м/с. Скорость воздуха в воздуховодах для систем с ес-
тественИЫМ побуждением рекомендуется принимать не более 1,5 м/с, а при ме-
ханическом побуждении  на маrистрали до 8, на ответвлениях  до 5 м/с.
6. Исходя из конструктивных, архитектур,ных или друrих соображений
принимают круrлый или прямоуrольный воздуховод и по 'табл. 4.45 или 4.46
иаходят размеры воздуховода, имеющеrо ближайшее (большее или меньшее)
значение gv.
7. Вычисляют фактическую скорость воздуха в воздуховоде по формуле
(4.207).
8. По табл. 4.45 или 4.46 находят значение удельноrо CKOpocTHoro давле-
ния А.
9'- По номоrрамме (рис. 4.72) определяют значение 'A/d.
10. По табл. 4.494.55 определяют коэффициенты местных сопротивлений
и их сумму на рассчитываемом участке.
11. По формуле (4.208) определяют потери давления на участке.
Если температура транспортируемоrо воздуха отличается от 200 С, значе-
иия 'A/d, определенные по п. 9, умножают на поправочный коэффициент k 1 ,
а значения , определенные по п. 1O, на поправочный КОЭффИllиент 
(табл. 4.58). ,
12. Потери давлений на всех участках маrистрали суммируют; сумма явля-
ется расчетной величиной для подбора вентилятора.
13. Потери давления в ответвлении I'1Рот и суммарные потери давления в
маrистрали от ее конца (наиболее удаленноrо от вентилятора участка) до точки
подключения ответвлеиия I'1Рм должны удовлетворять соотношению
I'1Рм;;' I'1Р от . (4.212)
Несоблюдение соотношения (4.212) допускается при условии
1'1 1'1
РОТ 6 Рм . 100:::;;; 10%. (4.213)
Рм
14. Для уравнивания расчетных потерь давления I'1Рм и I'1Рот на ответ-
влении устанавливается диафраrма, сопротивление которой
Рд == tlPM  I'1Р от , (4.214)
а коэффициент MecTHoro сопротивления диафраrмы  по формуле (4.210),
Диафраrму не устанавливают, если
/I'1РМ;: 6PoTI 100:::;;; 10 %. (4.215)
Рм
Результаты расчета заносит в таБЛИllУ «Расчет сети воздуховодов», при
этом rрафы со значениями 'A1/d, kv и k!'J. не заполняют (см. табл. 4.59),
Если результаты аЭРОДlIнамическоrо расчета не требуют повышениой точ-
ности, допускается (с ошибкоЙ до 5% суммарных потерь давления) пользоваться
iYпрощеННЫIl1И табличными данными при определении значения 'A/d. Для этоrо

по размерам воздуховода (табл. 4.45.или 4.46) определяю:r значение 'A 1 1d, а по
табл. 4.47 ,и 4А8  значения kv и klJ.' Приближенное значение Л/d ВЫЧlIСЛЯ>ОТ
по формуле (4.209).  .
При приближенном расчете rрафы со Знаениями f.. 1 1d и kv подлежат за-
полнению '(СМ. табл. 4.60). 
Пример. Рассчитать сеть воздуховодов вытяжной веНТИЛЯllИИ из листовой
стали при t ==: 200 С соrласно расчетной схеме (рис. 4.73). Расчет повторить
по приближенной методике.
В соответствии с приве-
Денной выше методикой (пп.
15) определяем маrистраль,
иумеруем участки, простав-
ляем длииы учас.тков и рас-
ходы воздуха.
Результаты расчета сво-
дим в табл. 4.59.
КОЭФФИllиенты местных
сопротивлений определяем с
помощью табл. 4.51 и 4.55.
Поправочные КОЭффИllиенты
k i и k 2 принимаем. равными:
k 1 == k 2 == 1 (табл. 4.58).
Участок 1: прямой канал
с решеткой (Е от;вl Р о ==О,6) O
== 1,97; два отвода 900  
=== 2.0,35 == 0,7; тройник про-
ходной (Lol Le == 1450/2800 ==
=== 0,52; fn/fe  0,3152/0,452 ==
=== 0,5; Mfe == 0,3152/0,452 ==
=== 0,5)  ==: 0,66.
f'
Ц'70 N'lJ,3
Рис. 4.73.
СхеМа системы вентиляuии.
bl == 0.66 + 0,7 + 2 ==: 3,36.
: Участок 2: тройиик проходной (Lol Le == 1500/4300 == 0,35; fn1fe ==:
== 0,452/0,562 == 0,65; fo/fc  0,3152/0,562 == 0,3) п == 0,58,
Ц2  0,58.
, Участок 3: тройник проходной (LoILc == 1450/5750 == 0,25; fn!fc 
== 0,562/0,632 == 0,8; 'olt е == О,З152/0,63 2  0,25) n == 0,45.
Цз == ,45.
. . Участок 4: два отвода 900  ';= 2 . 0,35==0,7.
Д;4 == 0,7.
. . Участок 5: переход с квадрата на Kpyr за вентилятором Ц4 == 70 (п. 45
Табiл. 4.55) Ьо == 0,1; ВЫТЯЖная шахта с зонтом по серии 1.494 == 32  == 1.3.
66 == 0,1 + 1,3 == 1,4.
'Участок 6: прямой канал с ре щеткой (FOTiF o == 0,6) 6==.1,97.; тройник на
ответвлении (Lol Le == 1450/2800 == 0,52; folfe == 0,3152/0,452 == 0,5; fп1lс ==
== 0,3152/0,452 == 0,5) ь == 0,48; отвод 900  == 0.35.
b6 == 1,97 + 0,48 + 0,35 === 2,77.

Т а б JI И Ц а 4.59. Расчет сети воздуховодов
,J .:. :Е '" ..
.,
о ..:   '" с.
'" " <> .. 
'" " <>
>. >.  '" '" '" .. о
'" ti '" '" t:
.. :;; '" .. .' >.
<> о !!:. .; <> 0)'
'" о ., 1 Т .. '" .. .,
'" '"  '" '" t:: t:: "'., 2i
>. со .. :Е >. '"
с{  . ,<> :Е е е a,r:: Со..
со о .0 ., :€ s s ;1t::
о) " <> со ..FI '" '" ;.,
:Е <> '" о I '"  .. :Е
о "'...... '" . ь '" '" <1 t; ...:1... "-" о со.. >.;С;:
:I: D. I::( "" U "" "" 1::(  ... "t fi) t::<I U<I
Маrистра.ль
1 1350 315 280,8 4,81 1 0,06195 10 0,6195 3,33 3,95 7,61 3О,29 55,2 55,2
2 2800 450 572,4 4,89 1 0,0396 4 0,158 0,58 0,738 1,83 1,35 10,6 65,8
3 4300 560 885,6 4,86 l' 0,0301 5 0,1506 0,45 0,6 0;765 0,454 8,4 74,2
4 5750 630 1123,2 5,12 1 0,0258 13,5 0,348 0,7 1,048 -0,475 0,498 16,5 90,1
5 5750 630 1123,2 5,12 1 0,0258 12,5 0,322 1,4 1,722 0,475 0,818 27 117,7
Ответвление
6 I 1450 I 315 280,8 5,16 I I I 1 I 0,0612 1 1,7 I 0,104 2,8 1 2,9041 7,61 122,33 I 46,9 I 46,9
55,2  46,9 100 15 %
Невязка . == 00
55,2
Следует установить диафраrму с диаметром отверстия do == 277 мм
7 I 1500 I 315 I 280,8 I 5,34 L I I 1 I 0,0609 1 6,5 1 0,396 1 2,97 1 з,366 7,61 125,84 1 58,1 1 58,t
Невязка 65,8 -:--- 58,1 100 == 11,7%
65,8
Следует установить диафраrму с диаметром отверстия d o == 280 мм
8 1 1450 1 315 1 280,8 1 5,16 I 1 1 1 0,06123 1 10 1 0,6123 I 3,03 I 3,6421 7,61 127,95 1 58,8 I 58,8
Невязка 7 4,4  58,8 100 ==: 21 %
74,4
Следует установить диафраrму с диаметром отверстия d o == 263 мм

Т а б л и II а 4.60. Приближенный расчет сети ВОЗДУ)(ОЗ0ДОВ
., I ... , .. .;,
><: >. <>
., >. ...... ., u ...
'" ti :;f ;.; '" ., о
... '" ... Х Х ". t:
<> ,о о;.; Z " <> >.'"
., '" ., ., 1:': t:: о)
р' "';.; " '" I ';.; ". ,. t:: 
>. ""- ... >. '" >.
ti:r ... . <> ;.; '" € , <S ""-
""- о......  о ""-", Q.
о) ';; u ""- .. <1
;.; .,0 о:   ;.;<1
о «I .'" ,'"
О " ..'" ., х ..<1... w <1  ..+ O..J> 00) "''''
:з:: P..o.J I::[S t<J U .., .., 1::[;.; н t i:.P -.:Х ",Х t::", ua.
.
Маrис.траль
1 1350 315 280,81 4,81 0,08527 0,6752 0,05757 10 0,5757 3,33 3,906 7,61 29,95 54,6 54,6
2 2800 450 572,4 4,89 0,0546 0,6724 0,03671 4 0,1468 0,58 0,727 1,83 1,33 10,4 65
3 4300 560 885,6 4,86 0,04154 0,6735 0,02798 5 0,1399 0,45 0,59 0,765 0,454 8,4 73,4
4 5750 630 112З,21 5,12 0,03585 0,6649 0,02384 13,5 0,3218 0,7 1,022 0,475, 0,491 16,2 89,6
5 5750 630 1123,2 5,12 0,03585 0,6649 0,02384 12,5 0,2980 1,4 1,698 0,475 0,807 26,7 116,3
Ответвления
6 1 1450 1 315 1 280,81 5,16 10,085271 0,6635 1 .1 1 0,056581 1,7 10,096181 2,8 t 2,89617,61 122,27 46,8 t 46,8
Невязка 54,6  46,8 100 == 14,3%
54,5
Следует установить диафраrму с диаметром отверстия d o == 278 мм
7 1 1500 1 315 280,8 t 5,34 I 0,085271 0,6579 1 1 10,05611 6,5 1 0,3646 t 2,97 1 3,33517,61 125,61 1 57,62 1 57,6
65  57,6
Невязка 649 100 == 11,2%
,
Следует установить диафраrму с диаметром отверстия do == 280 мм
8 1 1450 1 315 t 280,81 5,16 10,085271 0,6635 1 1 10,056581 10 I 0,5658 1 3,03 1 3,596/7,61 127,59 1 58 1 58
Невязка 73;з-:;; 58 100 == 20,9% '
Следует установить диафраrму с диаметром отверстия d o == 263 мм

Участок 7: прямой канал с решеткой (Fo.riF o == 0,6)  == 1,97; тройник
на ответвлении (Lo/ Le == 1500/4300 == 0,35; !Де == 0,3152/0,562 == 0,3; fп/fе ==
== 0,45 2 /О,5б2 == 0,65) o == 0,3; два отвода 900  == 2 . 0,35 == 0,7.
7 == 1,97 +0,3 + 0,7 == 2,97.
Участок 8: прямой канал с решеткой (Еот/Р о == 0,6) o == 1,97;
тройник на ответвлении (Lol Le == 1450/5750 == 0,25; fo/fe == 0,3152/0,632 == 0,25;
fп/fе == 0,562/0,632 == 0,8) o == O,1; два отвода 90Q == 2 . 0,35 == 0,7; два отво-
да 450 ==2 . 0,23==0,46.
 == 1,97 + 0,7 + 0,46 == 3,03.
Максимальное значение потерь давления в сети составляет 117,7 Па. На
неучтенные потери вводится 10% -ная надбавка. Таким образом,
р =='1,1 . Il7,7 == 129,5 Па.
- На участках 6, 7 и 8 следует установить дроссельные диафраrмы с оп-
ределением избыточноrо давления, rасимоrо диафраrмой, по формуле (4.214),
коэ:jJфИllиента MeCTHoro 'опротивления диафраrмы  {lO формуле (4.210) и
диаметра d  по табл. 4.56.
8,3
Участок 6: Рд == 55,2  46,9 == 8,3 Па; д == 1 ,67  == 0,52; d o ==
5,1б2
== 277 мм.
77'
Участок 7: pд==65,858,1 ==7,7 Па; д== 1,67==0,45; d o ==
5,34
== 282 мм.
15,4
Участок 8: Р Д == 74,2  58,8 == 15;4 Па;  д == 1,67  == 0,97; d o ==
5,162
== 263 мм.
В табл. 4.60 приведены результаты расчета по приближенной методике.
Ошибка в определении р при использовании этой методики составляет
117,7  1I6,3
117,7 100.== 1,4%.

спи с о к л и т Е Р Д ТУ Р Ы
1. БаРf(,алов Б. В., Карnис Е. Е. КОНДИllионирование воздуха в промылен'.
ных, общественных и жилых зданиях.М. : Стройиздат, 1971. 270 с.
'2. БеЛUflf(,UU Е. А. Раllиональные системы водяноrо'отопления. Л; : С:rрой-
издат, 1963. 208 с. ,
3. БоеословСf(,u/1 В. Н. Строительная теплофизика. М. : Высщ. школа,
1970. 376 с.
4, Временные указания по проектированию и монтажу водяных элеваторных
систем отопления с двумя параметрами температур теплоносителя по коль-
, aM системы. РСН 259-73. Киев: rосстрой УССР, 1973. 22 с.
5. rрu,МumЛUfl М. Н. Оllенка эффективностн систем распределеиия воздуха и
рекомендаllИИ ПО их применению. В кн.: Проектирование отопительно-
вентИЛЯЦИОННЫХ систем и систем BHYTpeHHero водопровода и канализа-
 циН........... М. : ЦИНИС rосстроя СССР, 1977, сер. 21, вып. 1, с. 10.........16.
6. rрuмumЛUfl М. Н., Тuмофеева О. Н., Эльmермаfl В. М. Вентилядия и
, отопление llехов' мащиностроительиых заводов. М. : Машиностроение,
1976. 282 С.'
..
8.
7. Инструкция по проектированию, монтажу и эксплуатации систем водяноrо
отопления со ступенчатой реrенерацией тепла (СРТ). РСН 308-78. Киев:
rосстрой УССР', 1979. 60 с. .
Инструкция по проектированию, монтажу и эксплуатации систем водяноrо
отопления с радиаторами PCr-2. Киев: НИИСТ, 1978. 24 с.
9. Карnис Е. Е. Повышение эффективности работы систем КОНДИllиоI-lирова-
ния воздуха. М. : Стройиздат, 1977. 192 с.
10. КОКОрИН О. Я. Установки кондиционирования воздуха. М. : Машино.
строени, 1978. 264 с. ' .
Кондиционеры: Каталоr-справочник. М. : ЦНИИТЭстроймаш, 1981.
314 с.
l1.
12. МетодичеСl}ие указания по корректировке типовых проектов жилых домов
и блок-секций, направленной на повышение тепловой эффективноciи
здаiНiЙ. М.: ЦНИИЭПЖилища, 1980. 20 с. '
13. Наладка и реrулирование систем веНТИЛЯllИИ и кондиционирования возду-
ха! Под ред.,Б. А. Журавлева. М. : Стройиздат, 1980. 44 с., '
14. Новое в инженерном оборудовании зданий и сооружений. М. : ЦНТИ по
rражд. стр'ву и архитектуре, 1981. 24 с. '
15. Отопление и вентиляция: Учебник для вузов: В 2-х '1......:. М. : С'rройиздат,.
1975.. ч. 1. 484 с:; ч. 2, 440 с.
16. Пст<;ер Я. Д., Мардср Е. Я. Справочник по оборудованию для КОНДИЦНО4
нпровання Boдyxa. Киев: Будiвельник, 1977. 232 с.
17: Проектирование систем теплоснабжения промышленны!' узлов / Розтш!t
[1\1. Я." Козуля Н. Э., РуслаН06 r. В: и Дp. Киев: БуДlВельник, 1978.
1.28 с.
18. РеЗНU1шв r. В., Объедков Ю. С., rрачев В. Н. Проектирование и оснащение
. вычислительных llентров на базе ЕС ЭВМ. М. : Статистнка, 1977.
I 178 с. .
19. Рекомендации по выбору и расчету систем воздухораспредеJ1ения АЗ.
669,'M, ; rпи «Сантехпроект», 1979. 68 G.

20, РекомеНД311ИИ по rидравлическому расчету элементов однотрубных систем
водяноrо отопления. М. : rпи «Сантехпроект», 1975. 42 с.
J. Рекомендации по определеиию тепловой эффективности жи.лых зданий в
зависимости от объемно-планировочиых решений. М. : ЦНИИЭПЖИJIИ-
ща, 1979. 22 с.
22. РекомеН)J,аllИИ по проектированию, железобетонных крыш с теплым черда-
Ц. ком Щlя ЖИЛЫХ здний различной этажности. М. : ЦНИИЭПЖилища,
1980. 28 . с. "
- '
23. Рекоме.ндаllИИ по Прое.ктироваНI:IЮ систем,отоплеIOlя с применением НОЕЫХ
отопительных приборов. М, : Стройиздат, 1977. 184 с.
24. РекомендаllИI:i по улучшению воздухообмена в ЖИЛЫХ,зданиях повышенной
этажности. М. : Стройиздат, 1978. 40 С.'
25. Руководство по' расчету воздуховодов из УНИфИllированных деталей АЗ-
804. М. : rпи «Сантехпроект», 1979. 204 с.
26. Сенатов И. r. Санитарная техника в общественном питании. М. ; Эко-
номика, 1973. 214 с.
27. Сидоров Э. А., Сурков В, И. Тепловой режим теплых чердаков ,мноrоэтаж-
иых зданий. М, : ЦНТИ по rражд. стр-ву и архитектуре, 1981. 16 с.
28. Сканави А. Н. Конструирование и расчет систем водяноrо и воздушноrо
отопления зданий. М. : Стj:юйиздат, 1977. 136 с.
29. СПРЮ;lOчник по теплоснабжению и веНТИЛЯllИИ / Щекин Р. В., Корене(3сУ.ий
С. М., Бем r. Е. и др.: В 2-х KH. Киев : Будiвельник, 1976,
кн. 1. 416 с.; кн. 2. 352 с.
30. Справочник проектировщика: Внутренние санитарно-технические устрой-
ства: В 2-х ч. М. : Стройиздат, 1976, '1'. I. 430 с.; 1978, ч. 2. 510 с.
31. Строительный каталоr. Ч. 10. Разд. 1. Подразд. 10. Наrревательные при-
60pы. М. : rпи «Сантехпроект», 1976. 184 с.
32. Строительный ка'rалоr. Ч. 10. Разд. 1. Подразд. 20. Калориферы биметал-
лические с накатным оребрением типа KCK. М.: rпи «Сантехпроект»,
1978, 18 с.
33. Строительный каталоr., Ч. 10. Разд. 1. Подразд. 20. Калориферы и отопи-
тельные аI;'реrаты. М. : rпи «СантехпроеКD), 1974. 136 с.
34. Туркин В. П. Отопление rражданских зданий. Челябинск: Южно-
Урал. кн. ИЗД-ВQ, 1975. 320 с.
,35. Фокин К. Ф. Стр'оительная теплотехника оrраждающих частей здания.
М.: Стройиздат, 1973. 288 с. 
35. Шаповалов И. С., Андреевский А. К. Расчет тепловоrо режима в теХНИ'lе-
ских подпольях.:--- Водоснабжение и сан. техника, 1980, N 8, с. 1618.
37, Щекин Р. В., БерезовскИй В. А., Потапов В. А. Расчет систем централыюrо
отопления. Киев: Вища школа, 1975. 216 с. .
38. Отопление, веНТИЛЯllИЯ, ,кондиционирование воздуха: Справочное ру-
ководство: Пер. с анrл. М. : Стройиздат, 1963. 340 'с.

38.7б2я2
Р88


УДК 697 : 725/728


Отопление и веНТИЛЯllИЯ жилых и rражданских зданий: Проектирование ,
Справочник / r. В. Русланов, М. Я. Розкин, Э. л. Ямпольский.-
 Киев,
Будiвельник, 1983.
 272 с.
J r. в справочнике приведены основные нормативные материалы и необходимые
,сведения по проектированию систем отопления, веНТИЛЯllИИ и КОНДИllИОНИРО-
вания воздуха жилых и общественных зданий. Рассмотрены вопросы выбора,
оrраждающих КОНСТРУКllИЙ, расчета теплопотерь и теплопоступлений, rидрав-
лическоrо и тепловоrо расчета систем отопления, расчета требуемых воздухо-
обменов при борьбе с тепло- и влаrоизбытками, а также расчета оборудования
КОНДИllионеров и приточно-вытяжных систем, воздуховодов и воздухораспре.:
делительных устройств. ,C

Нормативные материалы приведены по состоянню на 1 декабря 1982 r.
'Справочник предназначен для инженерно-техни:еских работников п
ое
т.:
ньп, строительных и эксплуатаllИОННЫХ орrанизаllИИ,
Табл. 151. Ил. 93. Библиоrр.: 38 назв,
Реllензенты: канд. техн, наук В. А. Березовский, инж. Е, Я. Мардер


РедаКllИЯ литературы по коммунальному хозяйству
Зав, редаКllией ИflЖ. О, Т. Кушка


",


3206000000
036
Р - М203(04)-83 39.82


@ Издательство «Будiвельник», 1983