/
Текст
п(л О А. Н. ОГЛОБЛИН
СПРАВОЧНИК
ФРЕЗЕРОВЩИКА
из!
ГАНИК ТГеТТГСПРЛВ ЛЕНН< )Е
фу"''- ’
ФБ СПбГПУ
И1Ш111ПН1
0000559183
НКТМ СССР
ГОСУДАРСТВЕННОЕ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО
МАШИНОСТРОИТЕЛЬНОЙ литературы
Свердловск 1945 Москва
29. Е. Буш, Математика фрезеровщика, издание «Техника
и производство», Ленинград, 1927.
Литература по стахановским методам работы
1. И. II. Гудов, Мои методы фрезерования, 2-ое изд. ОНТИ,
Москва, 1936.
2. И. И. Гудов и Н. Ф. Шабанов, Стахановские мето-
ды работы при фрезеровании, ОНТП, Москва — Ленинград, 1938.
3. И. И. Гудов и Н. Ф. Шабанов, Бригада по внед-
рению стахановских методов работы, Профпздат, Москва, 1939.
4. В. М. Серебряков, Стахановец-фрезеровщик ордено-
носец Гудов, ОНТИ, 1936.
5. Фрезеровщик И. П. Бродягин, По методу тов. Гудо-
ва, ГОНТИ, Москва, 1938.
6. А. И. Ильин, Стахановские методы работы фрезеров-
щика, ОНТИ, Ленинград — Москва, 1936.
7. ГУУЗ— НКЗП — СССР, Дом техники, Стахановская техно-
логия фрезерной обработки, Москва, 1940,
8. Л. М. Кауфман, Стахановские методы фрезерования,
ОНТИ, 1936.
9. Фрезеровщики Н. Г. Герасимов и В. И. Больша-
ков, Рационализация технологического процесса, Машгиз,
Ленинград—Москва, 1940.
10. Фрезеровщик М, Ф. Казаков, Применяю несложные
приспособления, Машгиз, Ленинград — Москва, 1940.
11. Фрезеровщик П. А. Усанов, Попутное фрезерование,
Машгиз, Ленинград — Москва, 1940.
12. Фрезеровщик В. С. Гнлеп, Работаю на двух станках,
Машгиз, Ленинград — Москва, 1940.
13. Фрезеровщик Е. Егоров, Непрерывное фрезерование,
ОНТИ, Москва, 1936.
14. Фрезеровщик Б. Г. Гоман, Фрезеровка щеткодержате-
лей, Госмашиздат, Ленинград — Москва, 1938.
15. Фрезеровщик Бурмистров, Фрезерую три плоскости
с. одной установки, ОНТИ, Москва, 1937.
16. Фрезеровщик С. П. Семенов, Мой опыт фрезерования,
ОНТИ, Москва, 1938.
17. Фрезеровщик Н. Филимонов, Максимально упрощаю
каждую операцию. ОНТИ, Москва, 1936.
18. Фрезеровщик Н. С. Калинин, Новые приемы фрезе-
рования, ОНТИ, Москва, 1938.
19. Н. Ф. Крючкова, Работа миогостаночнинвара фрезер-
ных станках, КОГИЗ, Москва—Ленинград, 1940. .... "Ч
\
324 Л
Справочник фрезеровщика содержит основные формулы
и таблицы, относящиеся к работе с наиболее употребитель-
ными делительными головками и некоторыми специальными
делительными приспособлениями.
В нем помещены различные расчетные данные и таблицы,
относящиеся к наиболее часто выполняемым работам: фре-
зерованию шпонок, гаек, головок, болтов, шпоночных ка-
навок, пазов, зубчатых муфт, кулачных шайб, зубчатых
шестерен, обработке режущих инструментов (фрез, развер-
ток, зенкеров и пр.).
В справочнике приведены таблицы режимов основных
фрезерных работ, а также различные вспомогательные таб-
лицы и данные, необходимые фрезеровщику.
ОТ ИЗДАТЕЛЬСТВА
«Справочник фрезеровщика» первоначально пред-
полагалось выпустить двумя отдельными частями.
Первая часть этого справочника «Делительные го-
ловки и приспособления» была издана Машгизом в
Ленинграде в конце 1941 г. Своевременный выпуск
второй части справочника «Основные фрезерные
работы» не был осуществлен по условиям военного
времени.
Тираж первой части справочника не получил
широкого распространения. ' Учитывая это обсто-
ятельство и большую нужду в справочнике, Изда-
тельство сочло необходимым объединить обе его
части в одну книгу и выпустить в свет как третье,
исправленное издание.
Редактор доц. В. М. Баранов
НС 09883 Подписано к печати 4/VI 1945 г. Тираж 10000
Уч. изд, л. 18,2 Печ.л. 10Чв Зак. № 1040.
5-я типография треста «Полиграфкнига» ОГИЗ'а при СНК РСФСР.
Свердловск, ул. Ленина, 47.
ЗАМЕЧЕННЫЕ ОПЕЧАТКИ
.Стра- ница Строка Колонка^ Напечатано Следует читать
145 3 снизу — рис. 14 — П р ис. 24 — П
173 17 » 4 32, 20 33,20
180 21 » 2 1,5769 1,5669
197 2 » И 70® 22' 70® 32'
222 9 » 5 22,06 12,06
238 3 сверху 4 1,53 7,53
257 9 снизу 12 10,2 10,27
257 8 » 12 10,3 10,31
257 7 » 12 10,3 10,35
257 6 » 12 10,4 10,40
257 5 » 12 10,4 10,44
257 4 » 12 10,4 10,48
257 3 » 12 10,5 10,52
257 2 » 12 10,5 10,57
257 1 » 12 10,6 10,61
.404 1 сверху О 48 848
ОГЛОБЛИН. Справочник фрезеровщика
СОДЕРЖАНИЕ с
Часть первая
ДЕЛИТЕЛЬНЫЕ ГОЛОВКИ И ПРИСПОСОБЛЕНИЯ
I. Общий обзор делительных приспособлений при работе
на фрезерных станках
1. Универсальные делительные головки.............. 9
Головки для деления посредством сменных дисков
(типа Цинциннати)........................ —
Головки для деления посредством сменвых дисков и
шестерен (типа Браун-Шарп)............... —
Головки с одним диском и со сменными шестернями
(типа Рейнекер)............................... 10
• Оптическая делительная головка........................ 11
2. Специальные делительные головки и приспособления ... —
Специальные делительные головки . ................. —
Делительные приспособления для фрезерования зубча-
тых реек..................................... 12
II. Подсчеты, связанные с делением посредством головки
со сменными дисками (типа Цинциннати)
1. Поворот изделия, если дано число делений, приходящихся
на полный оборот его................................. 14
Непосредственное деление........................... —
Простое деление . ... ;............................ —
2. Поворот изделия, если дан центральный угол между
осями фрезеруемых канавок или шаг делений............ 24
Поворот изделия по данному центральному углу между
осями фрезеруемых канавок..................... —
Поворот изделия по данному шагу делений........... 25
Ш. Подсчеты, связанные с делением посредством головки
со сменными дисками и шестернями (типа Браун-Шарп)
, 1. Поворот изделия, если дано число делений, приходящихся
на полный оборот его....................•............ 26
Непосредственное деление............................ —
3
Стр.
Простое деление.................................. 26
Диференциальное деление • . . •................. 27
Комбинированное деление.......................... 30
2. Поворот изделия, если дан центральный угол между
осями фрезеруемых канавок или шаг делений....... 47
Поворот изделия по данному центральному углу между
осями фрезеруемых канавок......................... —
Поворот изделия по данному шагу делений........... —
IV. Подсчеты, связанные с делением посредством головки
с одним диском и со сменными шестернями (типа Рейнекер)
1. Поворот изделия, если дано число делений, приходящихся
на полный оборот его................................... 55
Простое деление посредством современной головки . . —
Диференциальное деление посредством современной го-
ловки ........................................... 56
Простое и диференциальное деление посредством го-
ловки устаревшего типа........................... 67
2. Поворот изделия, если дан центральный угол между
осями фрезеруемых канавок или шаг делений............. 70
Поворот изделия по данному центральному углу между
осями фрезеруемых канавок......................... —
Поворот изделия по данному шагу делений.......... —
V. Определение угла поворота стола при фрезеровании спи-
ралей
1. Подсчет угла поворота стола........................ 71
Предварительные сведения......................... —
Поворот стола при фрезеровании спиралей........... —
2. Таблицы углов поворота стола при фрезеровании спиралей . 73
Определение угла поворота стола по величине отно-
шения шага спирали к диаметру изделия............
Таблица углов поворота стола При фрезеровании спи-
ралей ...........................................
VI. Подсчет сменных шестерен для фрезерования спиралей
при делительной головке со сменными дисками (типа Цин-
циннати), а также со сменными дисками и шестернями (типа
Браун-Шарп)
1. Подсчет сменных шестерен.............................. 87
Сведения о делительной головке, станке и изделии, не-
обходимые для подсчета сменных шестерен при фрезе-
ровании спиралей ..................................
Порядок подсчета сменных шестерен..................
4
Стр.
2. Таблицы сменных шестерен при фрезеровании спиралей . 02
Сменные шестерни для фрезерования спиралей на
станке с характеристикой 240 мм................... —
Сменные шестерни для фрезерования спиралей на
станке с характеристикой 10" ................... 101
VII. Подсчет сменных шестерен для фрезерования спиралей
при делительной головке с одним диском и со сменными ше-
стернями (тина Рейнекер)
1. Подбор сменных шестерен............................. 110
Сведения о делительной головке, необходимые длгГ под-
счета сменных шестерен при фрезеровании спиралей —
Формулы для подсчета сменных шестерен при фрезеро-
вании спиралей................................... 111
2. Таблицы сменных шестерен при фрезеровании спиралей. . 113
VIII. Подсчеты, связанные с иснользонанием специальных
делительных головок и приспособлений
1. Специальные делительные головки .................... 126
Делительные головки для непосредственного деления . —
Круглый стол..................................... 127
2. Делительные приспособления для фрезерования зубчатых
реек.................................1 2 3 4............. —
Обыкновенное делительное приспособление............ —
Делительное приспособление с червячной передачей 128
Часть вторая
ОСНОВНЫЕ ФРЕЗЕРНЫЕ РАБОТЫ
IX. Фрезерование плоскостей
1. Фрезерование шпонок и клиньев.................... 129
Размеры шпонок .................................. —
2. Фрезерование квадратов . ......................... 131
Настройка станка при фрезеровании квадратов ... —
Размеры квадратов длн инструментов............. 135
Размеры головок установочных винтов.............136
3. Фрезерование шестигранников...................... 13-8
Измерения при фрезеровании шестигранников...... —
Размеры головок чистых болтов и гаек........... 140
4. Фрезерование лапок у инструментальных конусов . . 142—143
Размеры лапок ......................................... —
5
Стр-
X. Фрезерование шпоночных канавок Т-образных пазов,
глубоких продольных отверстий и шлнцев. Отрезные работы
1. Фрезерование шпоночных канавок . . . ;.............. 144 '
Настройка станка при фрезеровании шпоночных ка-
навок ........................................... —
2. Фрезерование Т-образных пазов ..................... 149
Размеры Т-образных пазов........................... —
3. Фрезерование отверстий для клиньев в инструментальных
конусах............................................. ^0
Размеры отверстий для клиньев в инструментальных
конусах ......................................... —
4. Фрезерование шлицев............................... 152
Общие снедения о выборе фрезы и режимов работы при
фрезеровании шлицев ............................. —
Размеры шлицев в винтах по металлу........... 154—155
5. Отрезные работы................................... 156
Выбор фрезы при отрезных работах................. —
Настройка станка при отрезных работах............ —
XI. Фрезерование зубчатых муфт и кулачных шайб
1. Фрезерование зубчатых муфт ........................ 158
Зубчатые муфты с прямыми зубцами................... —
Зубчатые муфты с острыми зубцами................. 159
2. Фрезерование кулачных шайб......................... 160
Кулачные шайбы с профилем по архимедовой спирали . —
Кулачные шайбы с произвольным профилем........... 174
ХП. Общие сведения о зубчатых шестернях
1. Основные понятия о зубчатых зацеплениях............ 176
Основные термины и определения, относящиеся к зуб-
чатым зацеплениям................................ —
Понятие о модуле и питче......................... 177
2. Измерение и проверка шестерен ..................... 179
Измерение толщины и высоты зубцон ................. —
XIII. Фрезерование цилиндрических зубчатых колес с пря-
мыми и косыми зубцами
1. Цилиндрические зубчатые колеса с прямыми зубцами . • . 183
Настройка станка ....................................... —
Особые случаи фрезерования цилиндрических шесте-
рен с прямыми зубцами......................... 184
2. Цилиндрические зубчатые колеса с косыми зубцами. . . . 186
Выбор фрезы............................................. —
Настройка станка .................................. 188
6
Стр.
XIV. Фрезерование конических зубчатых колес и зубчатых реек
1. Конические зубчатые колеса......................... 192
Способы обработки зубцов конических шестерен ... —
Настройка станка................................. 194
2. Зубчатые рейки..................................... 202
Фрезерование реек с прямыми зубцами............... —
Фрезерование реек с косыми зубцами.............. 203
XV. Фрезерование червячных колес и червяков
1. Черничные зубчатые колеса.......................... 204
Обработка червячных колес без помощи специальных
приспособлений ................................... —
Обработка червячных колес с принудительным враще-
нием фрезеруемого колеса........................ 206
Общие сведения о фрезеровании червяков.............. —
Фрезерование червяков с малым углом подъема винто-
вой линии...................................... 215
XVI. Фрезерование зубцов фрез
1. Выбор рабочей фрезы ................................ 216
Общие замечания о выборе рабочей фрезы.............. —
Таблица Для выбора угла рабочей фрезы при фрезе-
ровании зубцов фрез основных типов .............. .217
2. Установка стола станка при обработке прямых неподну-
тренных f-0° зубцов фрез ............................. 219
Рабочая фреза одноугловая........................... —
Рабочая фреза двухугловая......................... 220
3. Установка стола станка при обработке прямых поднутрен-
ных (7>0°) зубцов фрез ............................... 226
Рабочая фреза одноугловая .......................... —
Рабочая фреза двухугловая.......................... 232 .
Измерение переднего угла зубцов фрез.............. 242
4. Установка стдла станка при обработке спиральных зубцов
фрез................................................. 250
Передний угол зубцов обрабатываемой фрезы равен
нулю............................................... —
Передний угол зубцов обрабатываемой фрезы больше
нуля............................................. 252
Определение угла поворота стола и передаточного числа
сменных шестерен ................................ 260
5. Установка делительной головки при обработке торцевых
зубцов угловых фрез....................................... —
Общие правила....................................... —
7
С гр.
Таблицы углов установки шпинделя делительной ю-
ловки............................................. 262
XVII* Фрезерование зубцов разверток и зенкеров
1. Настройка станка при фрезеровании зубцов разверток . . 273
2. Работа с делительной головкой при фрезеровании зубцов
разверток............................................... 277
Общие сведения..................................... —
Общие сведения...................................... —
Работа с делительной головкой типа Брауп-Ша! n п
Цинциннати....................................... 279
Работа с делительной головкой типа Рейнскера . . 280
Настройка станка.................................. 281
XVIII. Фрезерование метчиков и сииральиых сверл
1. Фрезерование метчиков............................... 283
Общие сведения...................................... —
Настройка станка...................................284
2. Фрезерование спиральных сверл....................... 287
Общие сведения...................................... —
Настройка стцнка.................................. 290
Часть третья
РАЗНЫЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
XIX. Режимы основных фрезерных работ
Общие замечания................................. 291
Режимы работы цилиндрическими фрезами.............. 292
Режимы работы хвостовыми фрезами................... 294
Режимы работы торцевыми фрезами ................... 296
Режимы работы дисковыми фрезами ................... 299
Выбор охлаждающих жидкостей........................ 302
Таблица чисел оборотов фрезы в зависимости от ее диа-
метра и скорости резания........................... 304
XX. Вспомогательные таблицы
1. Таблицы простых чисел и простых множителей чисел от 1
до 1000 ............................................ 307
2. Решение прямоугольных треугольников.............. 310
3. Таблицы тригонометрических величин............... 311
4. Литература по фрез г; кому делу .................. 322
8
Часть первая
ДЕЛИТЕЛЬНЫЕ ГОЛОВКИ И ПРИСПОСОБЛЕНИЯ
I. ОБЩИЙ ОБЗОР ДЕЛИТЕЛЬНЫХ ПРИСПОСОБЛЕ-
НИЙ ПРИ РАБОТЕ НА ФРЕЗЕРНЫХ СТАНКАХ
1. Универсальные делительные головки
Головки для деления посредством сменных дисков (типа
Цинциннати)
Общие замечания. Деление окружности на равные части, поворот
изделия на заданный угол, по заданному шагу деления и пр. при
работе с головкой данного типа (рис. 1—Z) осуществляются только
посредством дисков. Число этих Дисков — или один (двусторонний)
или — у головок с более широкими пределами использования — три
(все двусторонние). Подробный разбор устройства этих головок
приводится в книгах, указанных на стр. 322 настоящего справоч-
ника.
Подсчеты, связанные с использованием головки данного типа и
приведенные в настоящем справочнике. Поворот изделия, если
дано число делений, приходящихся на полный оборот его, см.
стр. 14; поворот изделия по данному центральному углу между
осями фрезеруемых канавок — стр. 24; поворот изделия по дан-
ному шагу деления — стр. 25; подсчет угла поворота стола при
фрезеровании спиралей — стр. 71; подсчет сменных шестерен при
этих работах —стр. 87.
Головки для деления посредством сменных дисков и шестерен
(типа Браун-Шарп)
Общие замечания. Деление окружности на равные части, поворот
изделия нагаданный угол, по данному шагу деления и пр. при ра-
боте с Головкой данного типа (рис. 1—ZZ) производятся посред-
ством сменных дисков (в большинстве случаев — три) и сменных
шестерен. Делительные головки такого типа изготовляются мяо
гими станкостроительными заводами и отличаются одна от другой
лишь некоторыми деталями. Принцип их устройства и работы во
всех случаях один и тот же. Подробный разбор устройства этих
головок приводится в книгах, указанных на стр. 322 и след,
настоящего справочника.
Рис. I
Подсчеты, связанные с использованием головни данного типа
и приведенные в настоящем справочнике. Поворот изделия, если
дано число делений, приходящихся на полный оборот его, см.
стр. 26; поворот изделия по данному центральному углу между
осями фрезеруемых канавок — стр. 47; поворот изделия по . дан-
ному шагу — деления—стр. 47; подсчет угла поворота стола при
фрезеровании спиралей — стр. 71; подсчет сменных шестерен при
этих работах — стр. 87.
Головки с одним диском и со сменными шестернями (типа Рейнекер)
Общие замечания. Деление окружности на равные части, пово-<
рот изделия на заданный угол, по данному шагу деления и пр. при.
10
работе с головкой данного типа (рис. 1—III) производятся посред-
ством одного диска и сменных шестерен.
В настоящее время на наших заводах находятся в употреблении
две модели этих головок — современные (с плоским диференциалом)
и устаревшей конструкции (с коническим диференциалом). Необхо-
димо иметь в виду, что, несмотря на принципиальное сходство обеих
этих моделей, формулы и таблицы, связанные с использованием их,
различны. Подробный разбор устройства этих головок приводится
в книгах, указанных на стр. 340 и след, настоящего справочника.
Подсчеты, связанные с использованием головки данного типа
и приведенные в настоящем справочнике. Поворот изделия, если
дано число делений, приходящихся на полный оборот его, см.
стр. 55; поворот изделия по данному центральному углу между
осями фрезеруемых канавок — стр. 70; поворот изделия поданному
шагу деления — стр. 70; подсчет угла поворота стола при фрезеро-
вании спиралей — стр. 71; подсчет сменных шестерен при этих
работах — стр. 110.
Оптическая делительная головка
Общие замечания. Отсчет поворота изделия (по заданному числу
делений, центральному углу и шагу делений) при работе с головкой
данного типа (рис. 1—IV) осуществляется посредством стеклянного
диска, расположенного внутри головки и закрепленного на шпин-
деле. На этом диске нанесена шкала — 360° делений (градусов).
Сверху головки расположен микроскоп, в котором имеется шкала,
разделенная на 60 делений, соответствующих минутам. Деления
эти видны в микроскоп настолько крупными, что при некотором
навыке по ним можно отсчитывать четверти минуты. Градусы отсчи-
тываются по делениям стеклянного диска. Подробный разбор
устройства этих головок приводится в книгах, указанных на стр. 340
и след, настоящего справочника.
Подсчеты, связанные с использованием головки данного типа,
с исчерпывающей полнотой представлены в инструкциях и табли-
цах, прилагаемых к головке. Поэтому, а также ввиду того, что
на наших заводах оптические головки применяются пока сравни-
тельно редко, подсчеты, связанные с работой на них, в настоящем
справочнике не приводятся.
2. Специальные делительные головки и приспособления
Специальные делительные головки
Типы специальных делительных головок. Из значительного числа
головок с узкими пределами применения, используемых для одной
’ 11
какой-либо цели, наиболее распространены следующие: п) Дели-
тельные головки для непосредственного деления (рис. 2—7], де-
лительный диск которых за-
креплен непосредственно на
шпинделе и имеет 12 прорезей,
что дает возможность произ-
водить деление на 2, 3, 4, 6
и 12 частей. Можно видеть
головки, подобные этим, но с
большим числом делений диска,
а также со сменными дисками,
б) Круглый стол [рис. 2—77),
на котором закрепляется обра-
батываемое изделие, например,
шестерня. Поворот стола осу-
ществляется при помощи руко-
ятки через червячную пере-
дачу (рукоятка эта надета на
валик червяка, а червячное
колесо, сцепленное с червя-
ком, — на шпиндель стола).
Отсчет поворота стола произ-
водится по делительному
диску, в) Многошпиндельные
делительные головки [рис. 2—
777) —• применяются обычно
при массовом и серий-
ном производствах.
Многошпиндельные
головки могут иметь
довольно i широкие
пределы применения
и быть универсаль-
Рис. 2.
ными.
Подсчеты, связан-
пые с использованием
таких головок и приведенные в настоящем справочнике, см.
стр. 126.
Делительные приспособления дтя фрезерования зубчатых реет
Типи этих пряспоеэбланяй. Можно отметить два типа этих при-
способлений, встречающихся на практике. В одном из них (рис. 3—7)
отсчет перэмещения стола осуществляется посредством делитель-
ного диска и системы цилиндрических зубчатых шестеро!!, а в другом
12
(рис. 3—/I)-— посредством ЧервяЧной передачи. Подробный разбор
устройства этих головок приводится в книгах, указанных на стр. 340
и след, настоящего справочника.
Рис. 3.
Подсчеты, связанные с использованием этих приспособлений,
приведены на стр. 127 (при цилиндрической передаче) и на стр. 128
(при червячной передаче).
II. ПОДСЧЕТЫ, СВЯЗАННЫЕ С ДЕЛЕНИЕМ ПОСРЕДИ
СТВОМ ГОЛОВКИ СО СМЕННЫМИ ДИСКАМИ (ТИПА
ЦИНЦИННАТИ)
1. Поворот изделия, если дано число делений, приходя-
щихся на полный оборот его
Непосредственное деление
Устройство для непосредственного Деления. Такое деление произ-
водится посредством диска, закрепленного на шпинделе. Диск этот
имеет три ряда отверстий, или, как говорят, три делительных
круга, в 24 , 30 и 36 отверстий, что дает возможность долить на 2,
3, 4, 5, 6, 8, 9, 10, 12, 15, 18, 24, 30 и 36 частей.
Порядок и область применения непосредственного деления. Чтобы
определить, на сколько .отверстий диска следует поворачивать
шпиндель, нужно число отверстий (данного ряда) разделить на
заданное число деланий- Способ непосредственного деления приме-
няется особенно часто при фрезеровании квадратов, граней гаек
и болтов и т. д. Для сохранения червяка и червячной шестерни
головки от износа этот способ деления следует применять возможно
чаще.
Простое деление
Устройство Для простого деления. Делительные головки типа
Цинциннати имеют обычно один двусторонний диск для простого
деления с числом отверстий: передняя сторона — 24—-25—28—
30—34—.37—-38—,39—41—42—43 отверстия; задняя сторона —
46—47—49—,51—'53—54—57—58—59—62—56 отверстий. Пользуясь
такой-головкой, можно производить деления окружности на любое
число частей в пределах от 2 до 60, на число частей четное и крат-
ное пяти в пределах от 60 до 120 и только на некоторое число частей
в пределах от 120 до 400; нельзя, в частности, фрезеровать шестерню
с 127 зубцами.
14
1
।
1-й диск
\ Для расширения пределов использования головки к ней прила-
гаются иногда три дополнительные диска со следующими числами
отверстий:
Сторона А: 30—48—69—91—99—117—129—147—171—
177—189 отверстий
» В: 36—67—81—97—111—127—141—157—169—
—183—199 отверстий
2-й диск
3-й диск
Сторона С: 34—46—79—93—109—123—139—153—167—
—181—197 отверстий
» D: 32—44—77—89—107—121—137—151—163—
—179—193 отверстия
Сторона Е: 26—42—73—87—103—119—133—149—161—
—175—191 отверстие
» F: 28—38—71—83—101—113—131—143—159—
—173—187 отверстий.
Пользуясь этими дисками, можно производить деление окруж-
ности на любое число частей в пределах от 0 до 200 и на число
частей четное и кратное пяти в пределах от 200 до 400 (кроме 225,
275, 325 и 375).
Порядок простого деления. Определение движений рукоятки
рассматриваемой головки (отношение числа зубцов червячной
шестерни к числу заходов червяка равно 40) производится на осно-
вании следующих простых соображений. При фрезеровании ше-
стерни с z = 40 ее нужно поворачивать на 1/40 оборота, что соот-
ветствует одному полному обороту рукоятки. Если бы число зуб-
цов фрезеруемой шестерни было z = 80, то рукоятке пришлось бы
сообщать полоборота, а при z = 20 — два оборота. Из этих при-
меров видно, что число оборотов рукоятки во всех случаях есть
частное от деления отношения числа зубцов червячной шестерни
к числу заходов червяка делительной головки на число Зубцов
фрезеруемой шестерни.
Поэтому общая формула для определения величины поворота
рукоятки делительной головки при простом делении имеет сле-
дующий вид:
А
п=-, (1)
где п — число оборотов рукоятки,
2V — отношение числа зубцов червячной шестерни к числу за-
ходов червяка1, ,
величина N называется характеристикой делительной головки.
15
z — число делений изделия. /
В данном случае N = 40, и поэтому: /
40 (
-т • р
Пример 1. Определить число оборотов рукоятки при фрезерова-
нии зубцов фрезы при 7V — 40, если z = 12.
По'формуле (2) имеем:
= 12.
П=--- =----= 3 =3 — .
z 12 12 24
Следует взять круг 24. Число оборотов рукоятки — 3, число
дополнительных делений — 8.
Пример 2. Определить величину поворота рукоятки при фрезе-
ровании шестерни с числом зубцов = 150 при 7V = 40.
По формуле (2):
_ 40____4 _ 8
П~ 150 — 15 — 30' '
Следует взять круг 30 и при переходе от одного зубца к следую-
щему поворачивать рукоятку на 8 делений.
Ножки раздвижного сектора следует устанавливать так, чтобы
между ними находилось число делений диска, найденное по
формуле (2) и равное числителю правильной дроби. Число отвер-
стий соответствующего круга диска должно быть при этом на еди-
ницу больше найденного по формуле (2) числа делений.
Повороты рукоятки нужно производить всегда в одну сторону,
чтобы уничтожить влияние игры (мертвого хода) в червячной пере-
даче головки. Если рукоятка будет случайно повернута немного
больше, чем следует, то необходимо повернуть ее обратно с запа-
сом и снова осторожно подводить к требуемому положению.
Ниже приводятся таблицы для простого деления посредством
головки Цинциннати с основным и с дополнительными дисками.
Деление окружности на части посредством головки завода
Цинциннати с основным делительным диском
Я
ф
ч
я
5S
3
. я
я
ч
ЗЯ
Я
я
ф
ч
CQ
ЗЯ
Я
ЗЯ
Я
я
ф
ч
к
зЯ
3
я
я
ч
И
Я
И
к
к
И
Ч
Ч
Я
ч
Я
ч
Я
ч
ч
о
я
я
ч
о
я
ч
о
я
ч
о
я
ч
о
я
*2 Любой 20 29 58 1 22 56 28 20
3 24 13 8 30 24 1 8 57 57 40
4 Любой 10 — 31 62 1 18 58 58 40
5 Любой 8 — 32 28 1 7 59 59 40
6 24 6 16 33 66 1 14 б" 42' 28
7 28 5 29 34 34 1 6 62 62 40
8 Любой 5 — 35 28 1 4 64 24 15
9 54 4 24 36 54 1 6 65 39 24
10 Любой 4 — 37 37 1 3 66 66 40
11 66 3 42 38 38 1 2 68 34 2о
12 24 3 8 39 39 1 1 70 28 16
13 39 3 3 40 Любой 1 — 72 54 30
14 49 2 42 41 41 — 40 74 37 20
15 24 2 16 42 42 —. 40 75 30 16
16 24 2 12 43 43 ' — 40 76 38 2'0
17 34 2 12 44 66 60 78 39 20
18 54 2 12 45 54 48 89 34 17
19 38 2 4 46 46 — 46 82 41 29
2) Любой 2 — 47 47 — 40 84 42 2 1
21 42 1 я.? 48 24 — 20 85 34 16
22 66 1 54 49 49 — 40 86 43 20
23 46 1 ,,4 5(г 25 — 20 88 66 30
24 24 1 16 51 51 — 40 90 54 24
25 25 1 15 52 39 — 30 92 46 20
26 39 1 21 53 53 — 40 94 47 20
27 54 1 26 54 54 — 38. 16
28 42 1 18 V-0 С6 . 96 М- ’ 10
6/0 / >7
Продолжение
Число делений Делительный круг ... .. Число отверстий 1. . . . Число делений Делительный круг Число отверстий Число делений Делительный круг Число отверстий
98 49 20 156 39 10 232 58 10
100 25 10 160 28 '7 235 47 8
102 51 20 164 41 10 236 59 10
104 39 15 • 165 66 16 249 66 И
165 42 16 168 42 10 245 49 8
106 53 20 170 34 8 248 62 10
1(8 54 20 172 43 10 250 25 4
110 66 24 176 66 15 255 51 8
112 28 10 180 54 12 260 39 6
114 57 20 184 46 10 264 66 10
115 46 16 185 37 8 27() 54 8
116 58 20 188 47 10 272 34 5
118 59 20 190 38 8 280 28 4
120 66 22 192 24 5 290 58 8
124 62 20 195 39 8 296 37 5
125 25 8 196 49 10 3(>0 30 4
130 39 12 200 30 6 36 4 38 5
132 66 20 2ь4 51 10 310 62 8
135 54 16 265 41 8 312 39 5
136 34 10 210 42 8 320 24 3
140 28 8 212 53 10 328 41 5
144 54 15 215 43 8 330 66 8
145 58 16 216 54 10 336 42 5
148 37 10 220 66 12 340 34 4
15г> 30 8 224 28 5 344 43 5
152 38 10 228 57 10 360 54 6
155 62 16 230 46 8
18
Деление окружности на части посредством головки завода
Цинциннати с тремя дополнительными делительными дисками
S
£
05
ад
ад
и
« .
ад '
о5
: оз
&
ад
₽с
о
РЗ
о
ад
05
ад
к
ад
Р»
| ад
2 Любая Любой
3 A 30
3 В 36
3 E 42
3 C 93
3 F 159
4 Любая Любой
5 Любая Любой
6 A 30
6 В 36
6 E 42
6 C 93
6 F 159
7 F 28
7 E 42
7 D 77
7 A 91
8 Любая Любой
9 В 36
9 A 99
9 C 153
10 Любая Любой
11 D 44
11 A 99
11 F 143
12 A 30
12 В 36
12 E 42
12 C 93
12 F 159
13 E 26
и
!
к
РЗ РЗ
с t о
ад . ад
3
ад
ад
РЗ
ф
ь
ад
РЗ
л
«з
ад
ад
. ф
: рз
ад
ес
о5
' В
S
i S
ад
РЗ
ф
&
ад
РЗ
и
ад
ад
о
сз
о
ад
S3
о
ад
2о —13
13 1013
13 12 13
13 14 14
13 31 14
13 53
К)' —
8 —
6 2(3
6 24
6' 28
6! 62
6 1(,6
5 20
5 3;
5 55
5 65
5 —
4 16
4 44
4 68
4 —
3 28
3 63
3 91
3 10
3 12
3 14
3 31
14
14
15
15
15
15.
15
16
16
16
16
16
16
17
17
17
17
18
18
18
19
19
19
2и
3 53 21
3 2 21
А
F
В
F
Е
D
А
А
В
Е
С
F
Е
F
А
D
С
В
С
Е
С
F
В
А
С
F
Е
А
Любая
Е
А
91
143
' 169
28
42
77
91
30
36
42
93
159
26
28
30
32
34
36
34
119
153
187
36
99
153
38
133
171
Любой
42
147
3
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
7
11
13
24
36
66
78
20
24
28
62
106
13
14
15
16
17
18 27
12,28
42 28
54
22
22
22j
23
23
23
24
24
24
24
25
25(
26
26
26
27
,28
D
A
F
C
A
E
A
В
E
C
F
A
E
F
A
В
В
A
F
E
D
44 1
99 1
143 1
46 1
69 1
161 1
30 1
36 1
42 1
93 1
159 1
30 1
175 1
26 1
91 1
169 1
81 1
189. 1
28 1
42 1
77( 1
91 1
87 1
30 1
36 1
42 1
93 1
159 1
93 1
28 1
32, 1
36
81
117
34
51
119
20
24
28
62
106
18
1(5
14
49
91
39
91
12
18
33
39
33
10
12
14
31
53
27
7
8
19
О it* w W о: w W W w woo w w 05 w W W W w со c> C>_C> СП СП СП 4> 4> 4> CO ЬЭ_Ь0 н* О cD CC Q0 CO kj <7> c> £Г> СП СП СП СП 4г. 4> 4> co b3b3 Число делений
И>ПП>5 4>Q>>Mng1>>W4Mn>tdM>Q44Wn>>tS а Сторона диска
. T9T 69 99 CSl 66 96 36 48 99 34 119 187 28 77 91 119 36 99 153 111 38 133 171 117 Любой 123 42 147 129 44 99 143 Делительный круг
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1! Число оборотов
СЛ 4> CO co CO О — О c> CO to 9 12 21 6' 21 33 4 11 13 17 4 11 17 9 2 7 9 3 120 40 140 120 40 9j 130 Число отверстий
60 61 62 63 64 64 ОС>СЛСПСПСПСПололСПСЛСпСПСПСПСЛСПСПСПСПСПСП£-4>1С-4> " О '“• cD СО О о О О СП СП *> СО ЬО ЬО ЬО ЬО ' • - - cD СС 00 •<] Число делений
>О>ЛИЧ НК>>М>>ОИЧ>т;С1>иЧИЧ>йпМ>>И>И Сторона диска
159 18з; 93 189 32 48| 141 3() 36 147 30 175 153 26 91, 143' 169 159, 81[ 189 44 143 28 42 77 91 171 87 177 30: 36’ 42 Делительный круг
CO ьо 'bo c> 'ьо о doo.. о _;d. о 1^* СП СО Ю . CC4>ObOCO*-*4jbObOO^bObOCObObO СО О Э С О О’ СЯС С (S' W ' - -г О с О Z “ Г5 2 ?л .* 1 Число отверстий
00 СО Со СО СО О О О О СО cD СЮ ‘J D О С- СП СО 1О> ЬО ЬО D? О О 7D CD Со СС Q0 3 о СП СП сл Си i Число делений
ПО>Ч1ТЮ^и>1ЧЧ>ЙНП>ИЧЙ>и“П>ЧВПК>ИЧ>й ! Сторона диска ? г
СО СО СО ЬО ьо й> ЬО О сю о ф 26 91 143 169 99 67 34 119 187 69 28 42 91 119 71 36 117 153 73 111 30 38 133 171 77 117 Делительный круг
4() 13 14 15 16 17 ! ; 5 б ; 88 ,104 , 60 I 40 ' 2о 7:) 110 40 16 24 52 68 40 20 65 | 85 40 60 16 20 70 90 40 6о Число отверстий г <ъ
97‘i D ‘.8 1 А ч. CD '«D "" '-Ф "“ cD CD CD cD CD С0 .л С7’ СП СП н> С© tO № td Н » tr> cD С© СО С С с ex CO co CO co COCOCOOOCOCOCOQOCOCOCOCO 4jQWCAi₽'iS'WWHDO Число делений
>Й>ГЧЙЙ n re > п > П>НОЧ >o ЧИП>НЧПКЙВ Сторона диска
97 147 141 38 133 171 36 48 91 46 69 161 93 143 89 I 36 । 99 153 CD cD £ 129 87 СО *^СО СО ьз СО 42* О •О CD 4> '-J ЬО СО СО ЬЭ СЛ Делительный круг
bt> ь* KJ СП О СЛ Ф С 40 2) 30 70 40 45 65 40 16 44 i 68 bO £7 2 18 21 40 60 40 20 70 16 56 88 Число отверстий
511 । 811 114 115 115 115 116 117 110 111 112 112 113 о ~ о с© СО о СП СП 99 100 106 1()1 102 103 104 104 1С4 1( 4 Число делений
й> >ЙМ>Л> чнчич >ОП>И a >НЙЧ>МИоЧИ>>- Сторона диска
| 177 ! 119 171 46 С9 161 87 117 2 Ь4> Н» с© Ю СО с© 81 189 1(9 44 1 19 £ СП cD 42 147 99 3(1 175 1( 1 15з 103 26 91 143 169 Делительный круг
х' 60 16 24 30 ! 40 52 40 10 15 40 30 70 4') 16 36 £ О СП н- О о 1 1 1 40 ; 12 70 40 60 40 10 35 55 65 Число отверстий
4г. 136 136 137 158 139 131 132 133 134 135 129 130 130 130 130 t©> ЬФ 00 co 126 127 to tc tc ьэ ГС' tD ьо ьс t"s tS □XiB'WW'^DOC'C' Число делений
нч П > О м о > ЙНМ>ЧИЧ>Н>>О й’> НЛПМОЧПНЙ> Сторона диска fcj
tc со С с- <гл сс со о СС CD 0-5 О СП сф Ю bS ф W н* ф ф s Й С со <□ cD '•JcDb»C©bC)CncD4>C©C0 ^COCOCO^cDCObOC^O Делительный круг м
1”с с© ю w сл О - С? СП С СЯ> ЬО ЬО 4> W © S W COD СЛ о 10 12 14 31 53 40 60 40 30 56 Число отверстий л
Ф Ф ф Ф ф ф ф ф ф СЛ СЛ СП СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ од d> £> ^hc,bC>J>bC>ts47>2> СД 1^2 - О с С .' W to to to -. с Л У. ч] СД Г2 н* Число делений
>ПОЩИ>ИОЧЧПМ>ЛОл>ИЧО>ИП>ИИИЧЧМ>Э Сторона диска
77 91 141 71 143 36 87 73 147 111 149 30 151 38 133 171 153 77 93 117 157 79 159 28 32 36 48 161 81 163 123 99 Делительный круг
22 26 40 20 40 10 24 20 40 30 40 8 40 10 35 45 40 20 24 30 40 20 40 7 >8 9 12 40 20 40 30 24 Число отверстий
166 167 168 168 169 170 170 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 180 180 181 182 183 184 184 184 185 186 187 188 189 190 Число делений
Ч>ИЧПЫИ>ПЫ>ЛП>ЩОО>ОМИЧ>>ЧИПИ>МПЧ Сторона диска
83 167 42 147 169 34 119 187 171 129 173 87 175 44 177 89 179 36 99 153 181 91 183 46 69 161 111 93 187 141 189 38 Делительный круг
20 40 10 35 40 8 28 44 40 30 40 20 40 10 40 20 40 8 22 34 40 20 40 10 15 35 24 20 40 30 40 8 Число отверстий
190 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 200 202 204 205 2(6 208 210 210 212 214 215 216 216 218 220 220 220 222 224 226 Число делений
ЧЧИЧ>ОП>Ы>ОЧ>НММПЛЧН>И>П>>ИО>Н>Н Сторона диска
133 171 191 48 193 97 117 147 197 99 199 30 175 101 153 123 103 26 42 147 159 107 129 81 189 109 44 99 143 111 28 113 Делительный круг
ьэ to ьо н* ю W ю Ю W Ю ЮЮСФЮСФ Ю СО Ю to >-5* СО ю О СЛ о О 00 00 о СЛ СЛ о о ОС СО СЛ О ф ф сл © ф ф о о о- о ф Ф- о ф Число отверстий
&
V® tO t® 10 to to> ь® to to ю to ФОФСДСЛСЛСЛ Ф СЛ ** to Ф Ф О Ф оо ф СЛ 4.» IO to to СЛ СЛ to Ф со to Ю 1® ю ю Ю ю to to to to to to to to to to tt* л* 4.” CO CO CO CO CO CO CO CO 14 Ф СЛ to Ф Ф Ф Ф 00 ф СЛ to © © © CO Число делений
йч>ччч>и>опы>гапп>'ыо>йй>и>й>им>п> Сторона диска
-* н* го сл СО Ф Ф СОФ4>ФЬОК>СОСЛКЭ 1^ Ф СО 1— Ф Ф ГО СО 93 175 189 tO^OOtorf>4>COCC^'-J^£oo©C*rf>'-J Делительный круг
15 24 20 40 Ь2 Ю Ю Ю ГО Ф Ф IO Ф СЛ Ф WK) И ф 00 сл to to CO to to CO to to ьл to co Ф-.'’ФФО©^1ФСЛФФ й.'' Ф СЛ 00 to СО о Число отверстий
312 314 • 315 296' 298 300 3021 304 305 306 308 310 to to to ф ф ф СЛ to to to to to to to to to to to to to to to to to to О X <X 00 X co X x X X Ч Ч M 4 ' i Ч Ф ФСОФСЛЙ>ЮФФФФСОФ»>1ОФФ00 Число делений
> И > лОпичОим t4td4>4td>QW4n>Qn>tdM Сторона диска
117 ‘157 189 Ф'-аслоосослсо^^ со^сососс^фф^ 73 147 177 67 81 189 34 137 69 139 28 42 77 91 141 71 171 143 36 87 Делительный круг
^ © СЛ 15 20 4 20 5 24 20 10 12 10 20 to Ю -* iy H H- toto to ГОСЛФЙ^ФФСФ^ФО'ФФФСЛСС to Ф Число отверстий
360 360 346 348 350 352 354 355 356 358 360 СО СО СО 4> СЛ Л* го co co co co co co co co co co co co co co co co co 4>rf>4>COCOCOCOCOCOtOtOtO|OIOtO^Hi- ФФФСОФСЛ4>ГОФСОФЙ^ГОФФООФ Число делений
п> ИООЧ>ОИМЧ >>> ЧИПЧИИПЧ>ПОКИ>ОЧП Сторона диска
СЛ Ф " СО Ф 173 87 175 44 177 71 89 179 36 171 129 69 x x о O' oi c^ x c Kj о x а й' х ‘л <1 <1 О Ф О <1 X ФС^Х ^ Х Делительный круг
20 10 20 20 8 10 20 4 СО СЛ 10 20 4 6 20 10 20 15 12 10 20 8 £ к 14 1 22 [ Число отверстий
П родолженив
2. Поворот изделия, если дан центральный угол между
осями фрезеруемых канавок или шаг делений *
Поворот изделия по
Общие положения,
вок равен а (рис. 4),
данному центральному углу между о'еямг
фрезеруемых канавок
Если угол между осями фрезеруемых кана-
то
необходимый поворот рукоятки:
. а /V
И =-------,
360
где а — угол в градусах,
7V — отношение числа зубцов
червячной шестерни делительной
головки к числу заходов червяка.
При N= 40:
а • 40 а°
п —------- =---- . (4)
360 9 v '
Если угол а выражен в минутах, то
и если в секундах, то:
п =-------,
540
(5)
а
32400 х
Пример 1. а = 27°.
По формуле (4):
. 27
п — — = 3 оборота.
Пример 2. a = 31°17'11".
Рыражая угол а в секундах, получим-: а = 31°17/11Л’ = 112631".
Поэтому по -формуле (-6) находим:
112631
” ~ "з2400 “ 3,4762 оборота рукоятки.
Для осуществления десятичных долей оборота рукоятки (0,4762)
с помощью делительного круга необходимо эту часть оборота пред-
ставить в виде простой дроби, знаменателем которой Должно быть
*4
Чйсло, имеющееся в ряде отверстий делительных дисков ДанйоЙ
головки. В некоторых случаях можно воспользоваться вспомога-
тельной таблицей для таких же работ, составленной применительно
к делительной головке типа Браун-Шарп и приведенной на стр. 48.
Пользуясь этой таблицей для рассмотренного выше примера, на-
ходим (стр. 51), что 0,4762 оборота может быть осуществлено по
кругу 21, на-котором отсчитывается 10 отверстий. Но так как у де-
лительной головки типа Цинциннати делительного круга 21 нет,
то можно взять, например, круг 42 и на нем отсчитать 20 отверстий.
Поворот изделия по данному шагу делений
Общие положения. На цилиндрической болванке диаметром D
(рис. 4) требуется профрезеровать две продольные канавки. Рас-
стояние между осями этих канавок, измеренное по окружности
диаметра D, есть t.
Движения рукоятки делительной головки определяются по
формуле;
где п — требуемое число оборотов рукоятки,
t — шаг выполняемого деления, измеренный по окружности
диаметра D, в мм,
N — отношение числа зубцов червячной шестерни делительной
головки к числу заходов червяка,
D — диаметр изделия, в мм.
Пример. D =150 мм, t — 15 мм, N =40.
По формуле (7) имеем:
15 • 40 18 18
п =--------— ==--= 1 — ,
3,14-150 31 62
т. е. рукоятку следует повернуть на 1 полный оборот и затем на
18 делений по кругу 62. ,
При точных работах дробь, получающуюся при определении п
по формуле (7), следует превратить в простую, следуя указаниям,,
приведенным выше относительно перехода от десятичных долей
оборотов рукоятки к делительным кругам.
Ш. ПОДСЧЕТЫ, СВЯЗАННЫЕ С ДЕЛЕНИЕМ ПОСРЕД-
СТВОМ ГОЛОВКИ СО СМЕННЫМИ ДИСКАМИ И ШЕ-
СТЕРНЯМИ (ТИПА БРАУН-ШАРП)
1. Поворот изделия, если дано число делений, приходя-
щихся на полный оборот его
Непосредственное деление
Устройство для непосредственного деления. Диск для этого де-
ления закреплен на шпинделе и имеет 24 отверстия, что дает воз-
можность производить деление на 2, 3, 4, 6, 8, 12 и 24 части. Штифт
для непосредственного деления у головок данного типа в радиаль-
ном направлении обычно не перемещается, и поэтому диск имеет
только один ряд отверстий. Некоторые головки снабжаются допол-
нительными дисками для непосредственного деления, что расширяет
пределы их применения при этом способе деления.
Порядок непосредственного деления — такой же, как и при ра-
боте с головкой типа Цинциннати (см. стр. 14).
Простое деление
Устройство для простого деления. Делительные головки типа
Браун-Шарп срабжаются обыкновенно тремя дисками со следую-
щим числом отверстий:
1-й'диск . . . ,15—16—17—18—19—20 отверстий
2-й диск .... 21—23—27—29—31—33 отверстия
3-й диск , . . , 37—39—41—43—47—49 отверстий.
Пользуясь этими дисками, можно производить деление окруж-
ности на любое число частей в пределах от 2 до 50, на число частей
четное и кратное пяти в пределах от 50 до 100 и некоторые деления
при числе их большем 100. Пределы применения головок типа
Браун-Шарп значительно расширяются применением диферен-
циального и комбинированного способов деления.
26
Порядок простого деления. Определение движения рукоятки
производится по общей формуле:
JV
п = — ,
2
где п — число оборотов рукоятки,
N — отношение числа зубцов червячной шестерни к числу за-
ходов червяка (в большинстве случаев 40),
z — число делений изделия.
Таблица для простого деления приведена на стр. 30.
Диференциальное деление
Сущность диференциального деления. Диференциальный способ
деления, предложенный в 1901 г. фирмой Браун-Шарп, значи-
тельно расширяет пре-
делы применения дели-
тельных головок типа
этого завода. Общий вид
универсальной делитель-
ной головки, настроен-
ной для диференциаль-
ного деления, дан на
рис. 5. Валик, закреп-
ленный в шпинделе го-
ловки, и первичный ва-
лик диференцирующего
механизма соединены
двумя парами (в данном
случае) сменных шесте-
рен. Благодаря этому
при повороте рукоятки
делительный диск также
Рис. 5-
несколько поворачивает- •
ся, получив вращение от шпинделя головки. Таким образом
поворот шпинделя головки является результатом двух поворо-
тов — рукоятки относительно диска и самого диска.
Порядок диференциального деления. Выбор делительного круга
и определение передаточного числа сменных шестерен произво-
дятся на основании следующих соображений.
Если г — число зубцов фрезеруемой шестерни,
А — полное число делений выбранного делительного круга,
В — число делений этого круга, расположенных между ножками
сектора,
17
i — передаточное число сменных шестерен,
7V = 40 (или реже 60) — число зубцов червячной шестерни
делительной головки (червяк одноходовой), то полный угол пово-
40 \
рота червяка (т. е.--) есть результат двух вращений:
1) поворота рукоятки относительно диска,
2) поворота делительного диска. Но в данном случае рукоятка
В
сделает относительно диска —— оборотов, а поворот диска соста-
вляет:
1
I — оборотов.
Z
Следовательно должно быть:
40 В i
= —Т 1
2 A Z
откуда:
В
i = 40 — —у г. (9)
Для определения i берем А и В произвольно, но так, чтобы они
.могли быть осуществлены имеющимися в наличии делительными
дисками.
Пример. 2 = 53.
Принимаем Л=21; .8=15.
Имеем по формуле (9):
Бером шестерни:
15 3 5 _ 72 40
7 ~ 1-7 ~ 24 ' 56
Шестерня zt — 72 зубца есть первая ведущая и устанавливается
га дополнительном валике, вставленном в шпиндель головки'.
Шестерня г2 ~ 24 зубца — первая ведомая и устанавливается па
Пальце, закрепленном на гитаре. Шестерня 23 = 40 — вторая веду-
щая, устанавливается на одном пальце с шестерней 22=24 зубца
и связывается с ней. Шестерня 23=56 — вторая ведомая, устанавли-
вается на валике дифференцирующего механизма.
28
Числа зубцов сменных шестерен должны удовлетворять условиям
(возможность сцепления):
•Ч + 22 > Z3,
;ЗГ2| > z'l >
(10)
(И)
.где zt и z3— ведущие шестерни; z2 и z4— ведомые шестерни.
Для определения i практически удобнее пользоваться другой
формулой, а именно:
i = —— (ж — z), (12)
х
где z — число зубцов фрезеруемой шестерни; х — вспомогательное
число. Величина х выбирается такой, чтобы разность х — z была
не слишком велика (хотя это и не обязательно, но практически
40
удобнее), чтобы число — (ж — z) возможно было осуществить
с помощью имеющихся сменных колес и чтобы деление на ж частей-
40 \
(но формуле п = — I способом простого деления было возможно
с помощью имеющихся ’при головке делительных дисков.
40
Знак отношения— (ж — z) может быть положительным или отри-
ж
цательным и указывает на число паразитных колес в сменном пере-
боре (0 или 1).
Пример, z =151. Принимаем ж =160. Имеем по формуле (12);
1 = — (160 — 151) =
160.
9
4 ’
Берем шестерни
72
32 ’
Угол поворота рукоятки находим по формуле (8):
40 1
п = — = — .
156 4
Берем круг 16 и устанавливаем между ножками сектора 4 де-
ления.
29
Деление окружности на части посредством делительной головки
типа Браун-Шарп (простое и дифоронциальное деление)
Делительная головка:
Червячная шестерня —
40 зубцов
Делительные диски:
Червяк — одноходовой
15—16—17—18—19—20
21—23—27—29—31—33
37—39—41—43—47—49
Сменные шестерни
(основной набор):
М, 28, 32, 40,' 44,
48, 56, 64, 72, 86, 100
Дополнительные шестерни:
46, 52, 58, 68, 76
Примечания. 1. Установку сменных шестерен при ди-
ференциальном делении производить по схематическому рис. 6.
2. Шестерня 1 устанавливается всегда на шпинделе головки,
а шестерня 5 на валике диференцирующего механизма.
3. Значок х указывает на необходимость установки между
соответствующими шестернями паразитной шестерни.
4. В таблице, приведенной ниже, дается только по одному
способу осуществления деления. В действительности многие из
яих могут быть осуществлены и иначе (с другими делительными
кругами и сменными шестернями).
5. При наличии перечисленных выше шестерен и втором до-
полнительном наборе шестерен с 47, 70 и 80 зубцами можно произ-
водить любое деление от 1 до 1000.
Комбинированное деление
Сущность комбинированного деления состоит в том, что поворот
червяка головки получается как сумма поворота рукоятки головки
относительно неподвижного делительного диска и поворота самого
диска (вместе с рукояткой, а следовательно, и с валиком червяка)
30
Число делений Диск и рукоятка Сменные шесте] пи
Делитель- ный круг Число обо- ротов руко- ятки Число от- верстий делитель- ного круга Номера шестерен Установка шестерен по схеме
1 2 3 4 5
2 3 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 18 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 Любой 27 Любой Любой 27 21 Любой 27 Любой 33 27 39 21 27 20 17 27 19 Любой 21 33 23 27 20 39 27 21 29 27 31 20 33 17 21 27 37 20 13 10 8 6 5 4 4 3 3 3 2 . 2 2 2 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1 -1 1 1 1 1 . 1 1 1 1 1 9 18 15 12 21 9 3 13 18 10 6 6 2 19 27 17 18 12 21 13 9 11 9 9 5 7 3 3 3 3 -
31
1 СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ rn,r>j>.jsN.^^ Число делений эп'няжг-орос! jt '
sg^ssgss^ssss^g^isssesssss^sssejgs Me Делительный круг I Диск и рукоятка | Сменные шестерни
к* Число оборо- тов рукоятки
ТО К>© юо 4>О с-.о СПО» СП о слсл^ё1 „g SSo^oo “oSSo | _ Число отвер- стий дели- тельного круга
48 72 40 32 32 48 48 56 Ьч Номера шестерен
X X X X X X К X to Со
40 1 X i
24 56 56 48 48 24 28 40
J 111 II I 11 II Z. II Установка шестерен по схеме
2 Справрчник фрезеровщика-
S228gS Число делений
Делительный круг Дис:
• Число оборо- тов рукоятки к и рукоятка I
ООооСОООСО©ОООСОоао©СОК>СОСЛ’<а©СОО©©©©_0©ООсоО№СЛ© Число отвер- стий дели- тельного круга
S SS S £ £ £ ££ g'£ _S S_ Но
XX S S XX X X x X xxxx X X to мера Смс
XX£ Й x X X X XX X Со ше Я я Е
X «к стер| э ше
72 28 32 48 48 32 40 72 24 24 28 40 56 72 40 40 Сг CD я о <т> "Я
I II I I II II II I II II II I III IV II II Установка шестерен ио схеме я
II родолмсение
Число делений 11 родолжение
“ Ji“ g§“o5SSSSS SSoS2SSS§2 S S§o-доа-е Делительный круг Диск и рукоятка 1 Сменные шестерни
Число оборо- тов рукоятки
000>OTSci5Sc»5SSS£S£S5£“Sco!5“““5o,Sa’So°c' Число отвер- стий дели- тельного круга
ss Й Й SSS £S- &аай % g£ Ьч Номера шестерен
xx X X XXX XXX XXX, xxxx x s . X XXX XXX X g S3 to
кз Оз
X kU.
86 40 32 24 24 24 24 24 48 72 72 48 24 24 24 24 24 40 24 28 о»
i I 4 I I II II II II II II II I I I I I I I II Л1 III Установка шестерен по схеме
КЗ * 165 166 167 157 158 159 160 161 162 163 164 151 152 153 154 155 156 146 147 148 149 150 145 141 142 143 144 £* со СО со со О О 00 KJ Q5 Число делений
S3 S3 со о о со 20 20 20 20 20 20 20 41 CO co S3 S3 i-> KO О н» о о о о SO СО ко S3 КЗ <£> ъч. КЗ S3 нь оз м> со >О КЗ КЗ КЗ ЬА О н н Делительный круг
я
Число оборо- s
тов рукоятки Рукс
* Число отв ер- а
СЛСЛОООСЛСЛСЛСПСПСЛСЛ О СО СЛ СЛ СП СП о о о 00 СП О 05 СЛ ₽* О ф5 о СП стий дели- тельного £
круга
48 56 6 24 24 28 28 24 24 СП 4J ОС' о КО 48 43 72 S3 со КЗ О 24 32 24 я
XX XXа sxx XX X X XX XXX SXX to о - ф "ф £>
XX 32 32 X X 1 X XX XX СО ко Оз V Е S а
х н\ ф о ф "ф ф я " Е ф Е
со со ко ко СО £? 'О О со КЗ 00 ₽» 00 кз 32 32 32 . КЗ КЭ S3 GO СО КО СП £- 30 О GO СП сл КЗ* 05 0*3 00 о» ф о *9 Ф
Установка рни о
СО СЛ ^~ч tj шестерен ио схеме 8 2 с»
lO гС ф ф фООч1фСЛч.'^№ Ф СС X 1~» Оф х 184 185 186 187 180” 181 182 183 177 178 179 © сл 168 169 170 171 172 173 174 Число делений
ГФГФГФ^СОГФГФГФ ф ф © ф -х> ООО 47 18 19 20 Н w to СО С© <1 со 00 00 оо 00 00 03 00 £ 2 нА Н* »£* ГФ 00 00 СО н- 21 20 17 Делительный круг S о
Число оборо- тов рукоятки к и рукоятка I
й>*'(₽'©0°*'»₽'*{> О £-»₽• 00 СЛ 4> О- в- © СЛ w> СЛ СЛ Число отвер- стий дели- тельного круга
СО СО ГФ £- СЛ © ГФ ГФ tC"* 00 © 64 72 сл © СО СО СО ГФ ЬО 1О СО СО Лч ГФ ГФ 00 © СО © ГФ © 1Ф Д о
гёх хххх х gX XX Й ЙХХ ГФ со ГФ \/ со v /\ ГФ ZX х to мера п
л> г© ф 00 х £Х XX £ ГФ ГФ £ © X X’ Оо Е ф д £
X х нч стерс Е ф
40 40 40 40 56 1С0" 32 40 г© £ оо гф гф гф гф го ГФ ГФ 56 72 24 со ГФ Сл стерни
« ш III I I I I II IV II II Л1 III I I III III II III I Установка шестерен по схеме
ГФГФГФЬФГФГФГФГФГФГФГФГФГФГФЮГФЬФГФГФГФГФГФГФГФГФГФГФГФ1ФГФГФ1Ф СОСЭГФГФГФГФГФГФГФГФГФГФн^^н^н^н^>-.^н-н-‘—ФОФООФФФО© Н* © © 00 чЛ © СЛ СО ГФ © СО GO 4J © СЛ (₽•• со ГФ К-* © © 00 KJ © СЛ rfr» со ГФ ^* © Число делений
Гф н-ь н-* ГФ И-* >I> ^- СО i© н* ГФ ГФ Ф' ГФ ГФ Ф' >-* Г© ГФ ГФ S3 ГФ £> Ю ГФ ГФ ГФ ГФ QOCOOOQO©OOvJOOCOQ04JCOHi-©.-b<JcO©sJCO©H*©c>.©c>.— © © ф © ф Делительный круг 1 Дис
Число оборо- тов рукоятки iK и руко
СО**ООСОСОСО©СОСССОСО©Л*СФ>₽*©00*₽*СД ocfco (₽* £- <х> Я* ф- rf> Число отвер- стий дели- тельного круга ятка
24 48 24 32 48 56 64 72 28 48 ! 40 64 64 56 48 24 72 64 64 40 56 72 48 44 48 Ьч Номер;
/X XXSXXX^XX XXX ЙХ£Х ХХХХ XX ёё <ф См
S X £ XXX £ К ХХХХ XX££ Со Е еннь
XX XX НЧ ' эстер ге ил
со ГФГФСДГФГФГФСОГФГФ ГФ © <£- Ч X о «6* £« 4> £» 4> 4J чф ГФ 00 00 © ГФ © ©ф©© © © ГФ ГФ Сл ф я зстер
IV IV II II II II II II I III I IV II II II I I IV I II I III I I I Установка , шестерен по схеме S S
Продолжение I Продолжение
totototctotototototoi'ctotctctototototototorctctctorctototcicitoro
0 о о "' ел ст сл cn cn ел ст с;
СС1 ti Г- О О -со -< О О' 4> СС' tc Г-4 Q о СО <1 о СЛ СС 14 — С е л ч] о СА й> IC
Число делений
*'(4Ь4С:14^'4'г-рНСОН-^^И'СОН^ фосСн-ссфхсохсссосозоООихх '.OQOOOCOQOQOCOOOCOQO'-JQOQOO Делительный круг » S п
Число оборо- тов рукоятки к и руко
СО СО О' Cl СО 'О СО СО СО СО СЛ СО СО СО СО СЛ СО СО ООСОСОСОСОСОСОСОСОСОООСОСОСЛ Число отвер- стий дели- тельного круга ятка
x-j to KJ to 00 to о о о to О' О' О' 48 40 64 48 40 56 72' СЛ to <71 O' 32 । 24 32 32 co to to co to O' h> to to СЛ O' cn Кч Номер; П 5S*
24 X 28 XX ЙХ £ХХХЙХХ XX XXX s exxx XX to
<71 о О' X 00 X gx xgxx XX XXX s to Oo Ё енны
х х X X x НЧ О ф *С эгп о:
to со СЛ to О' to СП О' о
Ф ф 00 □0 О' O' 0* CO O' to 00 O' СЮ to to to to CO 00 4> 00 Ch о
Л Установка S
Т!к, II II IV II I II IV K, шестерен схеме ПО
to to о о СЛ О' to to <х> о со to 290 291 to to to to to to to 00 00 ZVJ CO CO CO 00 О CO 4 Q Д O' CO to to to to w Д о о 272 273 274 275 276 277 278 to 264 265 266 267 268 269 270 Число делени
to СЛ и* 21 15 Н* to СЛ ф to to to to to to to to to С4 НФ 4 to to to to to to to to h-k to to to to to to co 4 0 H4 41 н* н w Делительный круг
Число оборо- тов рукоятки
to СО to со to О' co co co co co co co c> co <1 O' cocococococococo O’ CO CO O' co CO СЛ Число отвер- стий дели- тельного
круга
СО О' to со сл О' <Т> 00 00 24 I 32 , 40 48: 24 32 1 72 32 24 56 ; 64- 24 48 40 32 24 24 io to O' CO <71 4J 00 00 to ₽* to к
XX ©XX ^XXXXXX to сл \z O' СП z\ ЙХХХХХХ to gXXx £ to омер
х со\/ to/\ ^xxxxxx 24 24 co to to 40 32 Оз а ш
—' " 1 •
x X >и уторен
ОС оо оо о сл to to СЛ СЛ СЛ СЛ <01 CO O' О O1 <71 <01 S to СЛ сл СЛ СЛ сл to СЛ Cl Ci <71 Cl CI O' ’Ci СЛ CI 56 32 72 28 64
t; IIJ II III II II II II II II II IV III I I I III III • Al I I I III Установка шестерен по схеме
Продолжение I I Диск и рукоятка |Сменные шестерни
э со со се со со со се ЬО tO tO tO № IO Ю KJ СП СИ й> СО to Н* co co co co co из ce ю <-* >-* © © X О C' SIS SIS w 304 305 305 307 30S 309 310 301 302 303 298 299 300 296 297 Число делени! 1
23 16 16 16 16 16 о 16 16 16 16 16 29 16 -16 39 16 W P H* СП О СП СП СП О Сп o co 21 23 15 • 37 33 Делительный круг Диск и ру коя
Число оборо- тов рукоятки
to to to to to co to to to to to to to — to СЛ to to to to to to to to to о to co co CH Число отвер- стий дели- тельного круга I BMJJ
64 24 32 40 24 28 IO kJ tO tO CO tO tO >С- tO <O •₽- to 00 to 48 32 32 56 48 48 48 72 48 to KJ tO аъ Ki Я о
xxxxxx © jgsxxxxx tO xxsxxx gxx XX to to мера п
xxXXXXX IO 28 64 to X sxx to X x £ Оэ в . ф к к
x x • стер( в ф
co CO О О Oi co to to O' O' O' to to СЛ O'. сг> о co QC CT. O' O' tO co to 2 Я' CO kJ Л* to О tc to Q> CO *' 24 32 72 to to to ₽- CO 00 «X <ь» а стер] Ъ о съ
II II II II II II I I I I fll IV III I II II IV 1 II Al I II III Установка шестерен по схеме м S © а si ©
^СЛСЛСЛСЛСЛСЛСЛГПГПГ^^Й^^^^^^^^^^СОСОСОСОСОСОСОСОСОСО S ~ г? z? Н? тс г? |-п *£? tfi* •₽- •₽- л* с-7 со coco со со coco со со to to OO00'JOUli£'Wt0l-i‘OO7j'j07in>»’ С^ tO © О 00 Число делений
COCOOOOOOOQOOOOOcoOOOOCOOOCOCOQOCOCnOOWKJOO©Wa^CO©00©©co©H* Делительный круг 1 Диск и рукоятка
Число оборо- тов рукоятки
tocntototototototototototocntotocntotocntototocntokototototo^tocn Число отвер- стий дели- тельного круга
Установка
шестерен по
схеме
г
съ
относительно штифта, расположенного сзади диска. Для этого
7V
дробь— [см. формулу (8) стр. 27], где дг—отношение числа зубцов
Z
червячной шестерни головки к числу заходов червяка, аг — число
осуществляемых делений, разлагаем на сумму или разность двух
дробей. Одна из этих дробей будет выражать поворот рукоятки
относительно диска, а вторая — поворот самого диска. Так, на-
пример, при нарезке шестерни z = 77 имеем:
ДГ 40 40______33 7 3 1 _ 9 _3_
z = 77 ~ 7 • 11 ~ 7 • 11 + 7-11 ~ 7 11 ~ 21 + 33 ‘
9
Сообщаем рукоятке головки — , а диску (в ту же сторону,
21
3 \ к
— 1 оборота.
33 i
Иногда вместо суммы удобнее брать разность двух дробей. При
г = 69 и N = 40, например, имеем:
ТУ _ 40 40 _ 63 — 23 _
z ~ 69 ~ 23-3 ~ 23-3 ~
63 23 _ 21 1 21 1£
— 23-3 ~ 23-3 — 23 3 ~ 23 ~ 33
В этом случае рукоятку и диск вращают в разные стороны, при-
чем безразлично, что вращать сначала — рукоятку, а затем диск,
или наоборот.
Дробь с меньшим числителем практически удобнее относить
к заднему диску, так как на этой стороне его сектора нет, и
при отсчете большого числа делений была бы легко возможна
ошибка.
Если задний штифт делительной головки не имеет радиальных
перемещений, то для поворотов диска могут быть использованы
только наружные ряды отверстий в каждом из трех дисков, при-
ложенных к головке, т. е. круги в 20, 33 и 49 отверстий. Это
уменьшает пределы применения комбинированного способа деле-
ния, и для расширения их некоторые головки снабжаются задним
штифтом, который может перемещаться в радиальном направ-
лении.
С целью уменьшения ошибки при отсчетах по задней стороне
диска (при поворотах диска) прибегают к улучшенному комвини-
роваппому делению (способ Шнейдера), сущность которого изло-
жена в нижеприводимом примере.
42
Пример. Нарезать шестерню z = 114.
По формуле (8) имеем:
N 40 20
n — —- = — .
z 114 57
20
Разложив дробь----имеем:
20 39 19
57 “ 57 ~ 57
13 1
19 3
13
19
5_
15
Разложив число 114 на мйожители, получаем:
114=19 • 6.
Настроив делительную головку для простого-деления на 19 ча-
стей, фрезеруют в обрабатываемой- шестерне 19 впадин, которые
располагаются на ободе шестерни не подряд, а равномерно по всей
его окружности. Затем делительную головку перестраивают для
комбинированного деления (согласно разности
13 5 ч
—-----15'’ шестеР"
не сообщают поворот на один зубец и производят фрезерование 20-й
впадины, которая будет расположена рядом с 19-й. Перестроив
головку снова на простое деление (19 зубцов) фрезеруют 21-ю
впадину (рядом и после 2-й, профрезерованной в начале работы)
и т. д.
Из рассмотренного примера видно, что вместо того, чтобы поль-
зоваться задним штифтом 113 раз (а не 114, так как число поворотов
изделия на единицу меньше числа нарезаемых зубцов), при улуч-
_ 114
шенном способе деления достаточно применять его только = б
раз, что уменьшает возможность ошибки и сокращает время, расхо-
дуемое на отсчеты. -
Правильное, осуществимое посредством имеющихся кругов раз-
ложение дроби часто находится лишь после нескольких попыток.
Чтобы сократить число проб, следует руководствоваться следую-
щими правилами.
1. Разложить число z (т. е. требуемое число делений) на два
таких множителя, чтобы на каком-либо одном из имеющихся дели-
тельных дисков были круги с числами отверстий, которые делятся
без остатка на эти множители. В вышеприведенном примере раз-
ложение 69 = 23 . 3 правильно, так как на одном из дисков го-
ловки (второй диск из нормального набора их, см. стр. 26) имеется
круг 23, делящийся на первый множитель, и круги 21, 27 и 33,
делящиеся на 3.
43
2. Число 40 (для гоЛосОкс Передаточным числом ; ) для головок
40
1
с передаточным числом ——число 60)разложить на сумму или раз-
60
ность двух чисел, из которых одно делится без остатка на один из
множителей, указанных в п. 1, а второе — на другой множитель.
3. Полученный результат написать в виде суммы (или разности)
двух дробей и каждую из них сократить.
Дальнейший ход подсчета ясен из приведенных выше примеров.
Таблица для разложения дроби — при комбинированном деле-
Z
нии приведена ниже, см. стр. 45. Необходимо отметить, что для неко-
торых чисел делений при пользовании этой таблицей деления полу-
чаются не одинаковыми, но разница оказывается настолько малой,
что не имеет практического значения (за исключением точных
шестерен).
В таблице имеются две графы: «Ошибка при диаметре =1» и
«Число пропускаемых делении».
Графа «Ошибка при диаметре, равном 1», указывает, на какую
часть оборота повернется изделие с диаметром, равным 1, сверх
одного полного оборота.
Графа «Число пропускаемых делений» показывает, на сколько
делений поворачивается изделие при повороте рукоятки согласно
указаниям графы «Движения рукоятки». Так, например, при на-
резке шестерни в 63 зубца, после того как будет нарезан 1-й зубец
19 14
и рукоятка повернута на 4 -р —-- оборота, против фрезы вста-
29 33
нет 9-й зубец, затем 17-й, 25-й, 33-й и т. д.
В данном случае действительный поворот рукоятки при каж-
дом делении есть:
19 14
4 861
------= 5,0794148,
957
40 320
а теоретически правильный: — • 8 = —- = 5,0793651.
63 63
Разность:
5,0794148 — 5,0793651 = 0,0000497.
есть ршибка в повороте рукоятки, приходящаяся на каждые
8 делений.
Комбинированное деление посредством делительной головки
с передаточным числом 1: 40
Число делений Движения рукоятки и диска Ошибка при диа- метре = 1 Число пропускае- мых делений 1 Число делений Движения рукоятки и диска Ошибка при диа- метре = 1 Число пропускае- мых делений
51 в*1/*,—“/«В 0,0002 11 114 137з7 + 27<9 0,0014 7
53 6*747 “7*9 0,0002 9 117 ’717-749 0,0002 20
57 47+719 0,0003 7 118 17з9+2719 0,0020 5
59 7‘7«+17« 0,0009 11 119 3*Аз~1в/зз 0,0015 8
61 3474,+749 0,0003 6 121 11717-1749 0,0055 3
63 417з.+17зз 0,0002 8 122 0,0008 И
67 227«+17« 0,0005 5 123 1171з+1749 0,0020 5
69 21/2з~11/зз — — 125 233/41-1749 0,0030 8
71 £>34/ 22/ ° /41 /49 0,0005 6 126 0,0047 11
73 бг7<7-719 0,0002 12 127 027з9 + 12/49 0,0006 9
77 /г1+7зз — —— 129 5’741+1719 0,0010 19
79 2*713+719 О', 00С 5 6 131 247«+21/« 0,0030 11
81 5°/11 719 0,0003 10 133 923/ 16/ 0,0020 11
83 3 717 7*9 0,0611 8 134 327/17 + 1719 0,0007 13
87 23/ 11/ /29 /33 — — 137 317/43-9/19 0,001.5 11
89 З2 /39 719 0,6005 8 138 22/ 22/ -
91 7зэ + 14/19 — — 139 225/з,+ 2749 0,00(5 11
93 7з1 + 17зз — — 141 137з9+2719 0,0020 8
96 71з+7зо — — 142 4747 + 1719 0,0006 15
97 427ц-719 0,0004 11 143 1374,-1749 0,0029 5
£9 *15J27 733 — — 146 ' 23/з7-719 0,0018 7
101 ^Аз^А, 0,0003 11 147 13/з9-3/49 -К-
102 —719 0,0067 11 149 -743—V49 0,0010 и
103 + Аз+* /19 0,0010 4 151 1*743-7*9 0,0024 7
106 237и + 2719 0,0039 9 153 2*717-719 0,0005 11
107 2“7з1 7зз 0,0012 7 154 8/ 4/ —
109 2 /39+ /19 0,6006 7 157 223/з1+7зз 0,0011 11
111 з?9/47+”/19 0,0003 11 158 “/зз-^А» 0,0031 19
112 41»/31—18/зз 0,0063 11 159 27/з?+ *719 0,0007 Ю
113 з2717+17Лз 0,0004 9 161 0,0(51 о
45
Продолжение
Число делений Движения рукоятки и диска Ошибка при диа- метре = 1 Число пропускае- мых делений Число делений Движения рукоятки и диска Ошибка при диа- метре = 1 Число пропускае- мых делений
162 137з9-2/« 0,0657 7 209 ’/44+749 0,0641 2
163 37з7-24/49 0.00Ц 11 211 l28/39 + 1749 0,0039 11
166 1171з+12Л9 0,0635 7 212 34/17 + 6/49 0,(017 17
167 21/2э + 1/зЗ 0,(015 9 213 117з»+74. 0,0033 8
169 133/37 + 13Л9 0,6016 9 214 09/ 19/ ° /47 /49 0,0010 15
171 1*747+749 0,(003 7 217 274з+17« 0,0044 13
173 17/«+ 1X/49 0,(011 6 218 1*747-749 0,6042 7
175 14/з1 + 7зз 0,(012 6 219 Э’-743-1749 0,0034 19
176 1’74з+1749 0,0075 7 221 15/47 Vig 0,6013 6
177 219/47 4" V 49 0,0027 11 222 2743-1749 0,0060 11
178 3*8/47 + П/49 0,0014 17 223 2*74з+1749' 0,0005 16
179 23747-1749 ОД.ОбО И 224 27зз+7зз 0,0143 13
181 274з + 12/49 0 ,0012 11 225 71з-7зо — —
182 3/зэ4~7/49 >—— — 226 137з5 + 1749 0,0014 13
183 1*744+749 0,0009 8 227 3743 + 749 0,03(5 18
186 17з4-“/зЗ — — 228 718 719 — -—
187 1*74,+1749 0,6056 8 229 21741-1749 0,0007 12
189 2‘6/„-15/49 0,0046 0,6046 11 231 ’/si + VsS — —
191 1’747+ И/» К) 233 1’747 + 749' 0,0622 11
192 22741-1749 0,01 55 (11 234 221/29+7зз 0,6(68 17
193 17з7—°/49 0,0021 4 236 2’743 +749 0,0021 17
194 2?2/з7-16/« 0,0С61 11 237 212/47-7«9 0,0666 0,0024 13
197 ^Лз+^Лэ 0,0013 11 238 27з,+14/зз 15
198 ’/2,+7зз — — 239 1*74з + 1749 0,00.18 11
199 21?/44 749 0,0014 11 241 +/44+’749 0,6016 9
201 2174,+1749 0,(011 13 242 2*741-749 0,0013 15
262 з17«+7« 0,0928 17 243 1*741-749 0,0009 10
203 1‘7з9 + ’/49 0,6065 9 244 217з1 + 17зз 0,0 44 17
204 2*744 + 749 0,(025 13 246 16/ 16/ /43 /49 0,0037 5
2(6 2’7з. + 749 0,0063 15 247 2*743-749 ОАО” 14
207 38/и—2*149 0,6029 14 249 34/43-2/4, 0,00(5 19
208 11в/47 + 1в/49 0,0063 9 250 27з7 3?49 0,6083 13
46
Если диаметр изделия есть 1, то при 63 делениях ошибка на по-
следний зубец шестерни будет очевидно:
т. е. вместо одного полного оборота изделие при диаметре, равном
единице, повернется дополнительно на 0,0003 мм.
При фрезеровании шестерни с z = 63, диаметр делительной
окружности которой есть (при модуле — 2 мм} 126 мм, она повер-
нется сверх полного оборота еще на 0,0003 . 126 = 0,0378 мм.
2. Поворот изделия, если дан центральный угол между
осями фрезеруемых канавок или шаг деленьй
Поворот изделия по данному центральному углу между осями фре-
зеруемых канавок
Общие положения. Определение движений рукоятки произво-
дится по формулам (3)—(6), приведенным на стр. 24.
Для перехода от десятичных долей оборота рукоятки, найден-
ных по этим формулам (например, 0,4762 в примере на стр. 24),
к делительным кругам пользуются нижеприводимой таблицей,
отыскивая в ней число, равное дробной части числа оборотов,
найденного по формуле, или наиболее близкое к ней. В рассмотрен-
ном выше примере 0,4762 оборота может быть осуществлено по
кругу 21, на котором отсчитывается 10 отверстий.
Поворот изделия по данному шагу делений
Общие положения. Определение движений рукоятки произво-
дится по формуле (7), приведенной на стр. 25.
Пример. Определить число оборотов рукоятки при фрезеровании
канавок на валике, диаметр которого D = 150 мм, а шаг канавок
t = 15 л«.и, если отношение числа зубцов шестерни делительной
головки к числу заходов червяка ее N = 40.
По формуле (7) имеем:
t-N 15-40 40 9
п =------=----------=& — = 1 — ,
--D 3,14-150 31 31
т. е. рукоятку следует повернуть на 1 полный оборот и затем
на 9 отверстий по кругу 31.
При точных работах дробь, получающуюся при определении п
по формуле (7), следует превратить в простую, следуя указаниям
(стр. 25) относительно перехода от десятичных долей оборотов
рукоятки, к делптельпЫхМ кругам.
Определение движений рукоятки, если величина поворота ее
выражена в десятых долях оборота
Угол поворота рукоятки (в десятых долях оборота) Дели- тельный круг Число делений Угол поворота рукоятки (в десятых долях оборота) Дели- тельный круг Число делений
0,0204 49 1 0,0816 49 4
0,0213 47 1 0,0851 47 4
0,0233 43 1 0.0870 • 23 2
0,0244 41 1 0,0909 33 3
0,0256 39 1 0,0930 43 4
0 0270 37 1 0,0952 21 2
0,0303 33 1 0,0968 31 3
0,0323 31 1 0,0976 41 4
0,0345 29 1 0,1000 20 2
0,0370 27 1 0,1020 49 5
0,04(8 49 2 0,1026 39 4
0,0426' 47 2 0,1034 29 3
0,0435 23 1 0,1053 19 2
0,0465 43 2 0,1064 47 5
0,0476 21 1 0,1081 37 4
0,04°8 41 2 0,1111 27 3
0,05С0 20 1 . 0,1163 43 5 .
0,0513 39 2 0,1176 . 17 2
0,0526 19 1 0,1212 33 4
0,0541 37 2 0,1220 41 5
0,0555 18 1 0,1224 49 6
0,0583 17 1 0,1250 16 2
0,0606 33 2 0,1277 47 6
0,0612 49 •3 0,1282 39 5
0,0625 16 1 0,1290 31 4
0,0638 47 . * 3 0,1304 23 3
0,0645 31 2 0,1333 15 2
0,0666 15 1 0,1351 37 5
0,0690 29 2 0,1379 29 4
0,(698 43 3 0,1395 43 6
0,0732 41 3 0,1429 49 7
0,0741 27 2 . 0,1463 41 6 '
0,0769 39 3 0,1481 27 4
0,0811 37 3 0,1489 47 ’ 7
П родолжение
Угол поворота рукоятки (в десятых долях оборота) Дели- тельный круг Число делений Угол поворота рукоятки (в десятых долях оборота) Дели- тельный круг Число делений
0,1500 20 3 0,2174 23 5
0,1515 33 5 0,2195 41 9
0,1538 39 6 0,2222 27 6
0,1579 19 3 0,2245 49 И
0,1613 31 5 0,2258 34 7
0,1622 37 6 0,2308 39 9
0,1628 43 7 0,2326 43 10
0,1633 * 49 8 0,2340 47 11
0,1666 18 3 0,2353 17 4
0,1702 47 8 0,2381 ' 21 5
0,1707 ’4Т' 7 0,2414 29 7
0,1724 29 5 0,2424 33 8
0,1739 23 4 0,2432 37 9
0,1765 17 3 0,2439 41 Ю
0 1795 39 7 0,2449 49 12
0,1818 33 6 0,25б0 20 5
0,1837 49 9 0,2553 47 12
0,1852 27 5 0,2558 43 11
0,1860 43 8 0,2564 39 10
0,1875 16 3 0,2581 31 8
0,1892 37 7 0,2593 27 7
0,1904 21 4 0,261,9 23 6
0,1915 47 9 0,2632 19 5
0,1935 31 6 0,2653 49 13
0,1951 41 8 0,2667 15 4
0,2003 20 4 0,2683 41 11
0,2040 49 10 0,2703 37 10
0,2051 39 8 0,2727 33 9
0,2069 29 6 0,2759 29 8
0,2093 43 9 0,2766 47 13
0,21(5 19 4 ' 0,2777 18 5
0,2121 33 7 0,2791 43 12
0,2128 47 10 0,2821 39 11
0,2162 37 8 0,2857 49 14
49
П родолжение
Угол поворота рукоятки (в десятых долях оборота) Дели- тельный круг Ч исло делений Угол поворота рукоятки (в десятых долях оборота) Дели- тельный круг Число делений
0,2963 31 9 0,3636 33 12
0,2927 41 12 0,3659 41 15
0,2941 17 5 0,3673 49 18
0,2973 37 11 0,3684 19 7
0,2979 • 47 14 0,3703 27 10
0,2963 27 8 0,3721 43 16
0,3000 20 6 0,3750 16 6
0,3023 43 13 0,3784 37 14
0,3030 33 10 0,3793 29 11
0,3043 23 7 ' 0,3810 21 8
0,3061 49 15 0,3830 47 18
0,3077 • 39 12 0,3846 39 15
0,3103 29 9 0,3871 31 12
0,3125 16 5 0,3878 49 19
0,3158 19 6 0,3888 18 7
0,3171 41 13 0,3902 41 16
0,3191 47 15 0,3913 23 9
0,3226 31 10 0,3939 33 13
0,3243 37 12 0,3954 43 17
0,3256 43 14 0,4000 20 8
0.3265 49 16 0,4043 47 19
0,3333 39 13 0,4054 37 15
0,3464 47 16 0,4074 27 11
0,3415 41 14 0,4082 49 20
0,3448 29 10 0,4103 39 16
0,3469 49 17 0,4118 17 7
0,3478 23 8 0,4138 29 12
0,3488 43 15 0,4146 41 17
0,3590 29 7 0,4185 43 18
0,3514 37 13 0,4194 31 13
0,3529 17 6 0,4211 19 8
0,3548 31 11 0,4242 33 14
0,3590 39 14 0,4255 47 20
0,3617 47 17 0,4286 49 21
П родолжение
Угол поворота ру коятки (в десятых долях оборота) Дели- тельный круг Число делений Угол поворота рукоятки (в десятых долях оборота) Дели- тельный круг Число делений
0,4324 37 16 0,5060 20 10
0,4348 23 10 0,5162 49 25
0,4359 39 17 0,51(6 47 24
0,4375 16 7 0,5116 43 22
0,4390 41 18 0,5122 41 21
0,4419 43 19 0,5128 39 20
0,4444 27 12 0,5135 37 19
0,4468 47 21 0,5151 33 17
0,4483 29 13 0,5161 31 16
0,44.90 49 22 0,5172 29 15
0,4500 20 9 0,5185 27 14
0,4516 31 14 0,5217 23 12
0,4545 33 15 0,5238 21 11
0,4596 37 17 0,5263 19 10
0,4615 39 18 0,5294 17 9
0,4634 41 19 0,53(6 49 26
0,4651 43 20 0,5319 47 ' 25
0,4667 15 7 0,5333 15 8
0,4681 47 22 0,5349 43 23
0,4694 49 23 0,5366 41 22
0,4766 17 8 0,5385 39 ' 21
0,4737 19 9 0,54(5 37 20
0,4762 21 10 0,5454 33 ’ 18
0,4783 23 11 0,5484 31 17
0,4815 27 13 0,5500 20 11
0,4827 29 14 0,5510 49 27
0,4839 31 15 0,5517 29 16
0,4848 33 16 0,5532 47 26
0,4865 37 18 0,5555 27 15
0,4872 39 19 0,5581 43 24
0,4878 41 20 0,5610 41 23
0,4884 43 21 0,5625 16 9
0,4894 47 23 0,5641 39 22
0,4898 49 24 "0,5652 23 13
51
60
tl родолжёниё
11 родолжениё
Угол поворота рукоятки (в десятых долях оборота) Дели- тельный круг Число делений Угол поворота рукоятки (в десятых долях оборота) Дели- тельный круг Число делений * Угол поворота рукоятки (в десятых долях оборота) Дели- тельный круг Число делений Угол поворота рукоятки (в десятых долях оборота) Дели- тельный круг Число делений
0,5676 . 37 21 0,6363 33 21 0,7097 31 22 0,7826 23 18
0,5714 49 28 0,6383 47 30 0,7143 49 35 0,7838 37 29
0,5745 47 27 0,6410 39 25 0,7179 39 28 0,7872 47 37
0,5757 33 19 0,6452 31 20 0^7209 43 31 0,7878 33 26
0,5789 19 И 0,6471 17 11 07222 18 13 0,7895 19 15
0,5866 31 18 0,6486 37 24 0,7234 47 34 0,7907 43 34
0,5814 43 25 - 0,6500 20 13 0,7241 29 21 0,7931 29 23
0,5854 41 24 0,6512 43 28 0*7272 33 24 0,7949 39 31
0,5862 29 • 17 . 0,6522 23 15 0'7297 37 27 0,7959 49 '39
0,5882 17 10 0,6531 49 32 0 7317 41 30 0,8060 20 16
0,5897 39 23 0,6552 29 19 0 7333 11 0,8049 41 33
0,5918 49 29 0,6585 41 27 о’7347 49 36 0,8С65 31 25 _
0,5924 27 16 0,6596 47 31 0'7368 19 14 0,8085 47 38
0,5946 ' 37 22 0,6666 39 26 0 7391 23 17 0,8085 21 17
О', 5657 47 28 0,6735 49 33 0 7407 27 20 0,8108 37 30
0,6000 20 12 0,6744 43 29 0 7419 31 23 0,8125 16 13
0,6647 43 26 0,6757 37 25 о 7436 39 29 0,8140 43 35
0,6С60 33 ' 20 0,6774 31 21 0 7442 43 32 0,8148 27 22
0,6687 23 14 0,6809 47 32 0 7447 47 35 0,8163 49 40
0,6098 41 >25 0,6829 41 28 0 7590 20 15 0,8181 33 27
0,6111 18 11 0,6842 19 13 0 7551 49 37 0,8205 39 32
0,6122 49 30 0,6875 16 11 07561 41 31 0,8230 17 14
0,6129 31 19 0,6897 29 20 0?756^ ' 37 28 0,8261 23 19
0,6154 39 24 0,6923 39 27 0’7575 • 33 25 0,8276 29 24
0,6170 47 29 0,6939 49 34 0,7586 29 22 0,8293 41 34
0,6190 21 13 0,69’57 23 16 0 7619 21 16 0,8298 47 39
0,6207 29 18 0,6969 33 23 0 7647 17 13 0,8333 18 15
0.6216 37 -23 0,6977 43 30 0 7674 33 0,8367 49 41
0,6250 16 10 0,7000 20 14 0- 76г’2 39 30 0,8372 43 36
0,6279 • 43 27 0,7021 47 33 ’ 0,7742 31 24 0,8378 37 31
0,6266 27 17 0,7027 37 26 0 7755 49 38 0,8387 31 26
0,6316 19 12 0,7037 27 19 0*7760 47 36 0,8421 19 16
0,6326 49 31 0,7059 17 12 0 7777 27 21 0,8462 f 39 33
0,6341 41 26 0,7073 41 29 о’.78б5 41 32 0,8484 33 28
52
53
Продолжение
Угол . поворота рукоятки (в десятых долях оборота) Дели- тельный круг Число делений Угол поворота рукоятки (в десятых долях оборота) Дели- тельный круг Число делений
0,8500 20 17 0,9189 37 34
0,8511 47 40 0,9231 39 36
0,8519 27 23 0,9259 27 25
0,8537 41 35 0,9268 41 38
0,8571 49 42 0,9302 43 . 40
0,86(5 43 37 0,9310 29 27'
0,8621 29 25 0,9333 15 14
0,8647 37 32 0,9355 31 29
0,8666 15 13 0,9362 47 44
0,8696 23 20 0,9375 16 15
0,8710 31 27 0,9388 49 46
0,8718 39 34 0,9393 33 31
0,8723 47 41 0,9412 17 16
0,8750 16 14 0,9444 18 17
0,8775 49 43. 0,9459 37 35
0,8780 41 36 0,9474 19 18
0,8787 33 29 0,9487 39 37
0,8824 17 15 0,9500 20 19
0,5837 43 38 0,9512 41 39
0,8888 27 24 0,9524 21 20
0,8919 37 33 0,9535 43 41
0,8936 47 42 0,9565 23 22
0,8947 19 17 0,9574 4 7 45
0,8966 29 26 0,9592 49 47
0,8974 39 35 0,9630 27 26
0,8980 49 44 0,9 655 29 28
0,9000 20 18 0,9677 31 30
0,9024 41 37 0,9696 33 32
0,9032 . 31 28 0,9730 37 36
0,9048 21 19 0,9743 39 38
0,9070 43 39 0,9756 41 40
0,9090 33 30 0,9768 43 42
0,9130 23 21 • 0,9787 47 46
0,9149 47 43 0,9796 49 48
0,9184 49 45
54
IV. ПОДСЧЕТЫ, СВЯЗАННЫЕ С ДЕЛЕНИЕМ ПОСРЕД-
СТВОМ ГОЛОВКИ С ОДНИМ ДИСКОМ И СО СМЕН-
НЫМИ ШЕСТЕРНЯМИ (ТИПА РЕЙНЕКЕР)
1. Поворот изделия, если дано число делений, приходя-
щихся на полный оборот его
Простое деление посредством современной головки
Общие положения. При определении числа п оборотов рукоятки
и передаточного числа i сменных шестерен следует иметь в виду,
что если i =1, то 1 обороту рукоятки соответствует -— оборота
15
шпинделя головки данного типа (характеристика делительной
головки Лт = 15).
При передаточном числе i, не равном единице, и числе оборотов
п • i
рукоятки п поворот шпинделя головки будет: ---.
15
1
С другой стороны, поворот этот должен быть равен — (г — чис-
ло зубцов нарезаемой шестерни), поэтому:
п • i 1 ’
~15~ ~ 2 ’
2
откуда:
15
П. 2
Пример. Нарезается шестерня 2
15
По формуле (13) имеем /= — =
34 2-17
= 34. Принимаем п = 1.
3-5
(13)
ч „ 50-45
Ьерем шестерни:-----
60-85
55
Выбранные шестерни следует проверить по условиям сцепляе-
мости (стр. 29).
На стр. 59 приведена таблица сменных шестерен для разнообраз-
ных делений, осуществляемых рассмотренным способом.
Диференциальное деление посредством современной головни
Общие положения. В этом случае на головке устанавливаются
два набора сменных шестерен — основные (устанавливаемые при
простом делении) и дополнительные, соединяющие шпиндель го-
ловки с валиком диференцирующего механизма- Одному обороту
1 ,
этого валика соответствует —- оборота шпинделя головки.
Пусть z —• число зубцов фрезеруемой шестерни,
х — вспомогательное число (число зубцов фиктивной шестерни,
для нарезки которой установлены основные сменные шестерни),
ix — передаточное число сменных шестерен, соединяющих шпин-
дель головки с валиком диференцирующего механизма.
Выбрав основные шестерни для нарезки шестерни с х зубцами
по формуле (13) и установив их, будем иметь при каждом повороте
1
рукоятки поворот шпинделя, равный —Но действительный поворот
1
шпинделя должен быть равен —, так как нарезаемая шестерня имеет
Z
z зубцов. Разность между этими поворотами шпинделя компенси-
руется введением дополнительных сменных шестерен с передаточным
числом i\. Если =1, то при каждом полном повороте рукоятки
„ . 1
головки валик диференцирующего механизма повернется на — часть
z
„ 1
оборота, а шпиндель головки — на -----. При =7^= 1 дополнитель-
z 60.
ный поворот шпинделя будет:
Й
60 z
При правильно выбранном значении ix должно быть:
1 Z откуда: / -z = 60 ( 1 — — \ X х 6Cz \ 60 (х — z) 60 х - х (14) / X *
56
Передаточное число сменных шестерен находится по формуле
15
i=---- (13а)
пх
Число дополнительных сменных шестерен приходится брать
вследствие конструктивных особенностей головки равным не четы-
рем, как обычно, а шести, причем последние две шестерни берутся
постоянными для данной модели головки (см. ниже стр. 58). Пере-
1 „
даточное число их во всех случаях есть —В соответствии с этим
передаточное 'число сменных дополнительных шестерен следует
брать по формуле:
Если число зубцов фиктивной шестерни меньше действительного
числа зубцов (т. е. если х < z), то i\ получается отрицательное. Это
показывает, что в набор дополнительных сменных шестерен должна
быть введена одна паразитная шестерня.
Пример. Нарезается шестерня z = 53. Принимаем х = 54.
По формуле (15) имеем:
120, 120 20
П = — (54 — 53)=-— = .
54 54 9
100 40
Бером шестерни • .
30 60
По формуле (13):
15
i =------------------------------ .
П- X е
При п = 1 имеем:
15 5
1 ~ 54 = 18 ’
60 50
Берем шестерни — • — .
90 120
Ниже приводится таблица для выбора сменных шестерен [основ-
ных и .дополнительных) для делений от 2 до 250.
57
Деление окружности на части посредством современной головка
модель VTK Рейнекара [простое и дпфереицпальное)
Делительная головка: Червячная шестерня — 60 зубцов. Чер-
вяк — одиозаходный. Характеристика
головки — 15.
Сменные шестерни: 20, 24, 25, 27, 28, 30, 36, 40, 45, 50, 60,
74, 76, 78, 80, 82, 84, 85, 86, 87, 88, 90,
92, 93, 94, 98, 100, 112, 120.
(всего 29 штук)
Примечания. 1. Установку сменных шестерен произ-
водить по нижеприводимому схематическому рис. 7.
2. Шестерня 1 устанавливается на одном валике с делитель-
ным диском, шестерня 4 — на валике планетарного механизма,
шестерня 5 — на шпинделе головки и шестерня 11 — на валике
деференцирующего механизма.
3. Значок—указывает, что шестерня 3 в данном случае отсутству-
ет и шестерни 1 и 4 соединяются одной паразитной шестеренкой 2-
Ь. Значок X указывает на необходимость установки между
соответственными шестернями паразитной шестерни.
Д . | Число,
л § Э зубцов
§ н о шесте-
!_Ре1Х
SSSS ; 10 н
! —
UTK0 I 20 40
UTK1 1 27 54
UTK2 [ 30 60
UTK3 30 60
UTK4 I 30 60
Рис. 7.
5. Значок * в графе «Шестерни 10 и 11» указывает на необходи-
мость установки этих шестерен. Числа зубцов их находятся в за-
висимости от размеров [модели)делителыюй головки и берутся по
приведенной низке табличке.
58
5S s я Рукоятка и основные шестерни Дополнительные шестерни
g R Шестерни 1
R ф ю s *
О Ч s 10 и
о R о 2 R 12 3 4 5 6 7 8 9
О О © S К 11
Zoo
ь к
2 5 60 80 — 40
3 5 80 40 50 1С0 '
4 4 50 60 90 80
5 3 80 40 50 - ICO
6 3 50 80 — 60
7 3 50 80 — 70
8 2 50 60 90 80
9 2 50 80 — 60
10 2 60 90 — 80
11 2 60 80 — «8
12 2 50 60 — 80
13 2 45 80 — 78 *
14 2 45 60 — 84
15 1 80 40 50 100
16 1 50 60 90 . 80
17 1 60 85 100 80
18 1 50 1(0 — 60
19 1 60 90 — 76
20 1 60 90 — 80
21 1 60 80 — 84
22 1 60 50 — 88
23 1 60 50 — 92
24 1 50 99 — 80
25 1 60 50 — ЮО
26 1 45 80 — 78
27 1 60 45 50 120
28 1 60 50 — И2
29 1 45 80 — 87
30 1 45 80 — 90
31 1 . 45 80 — 93
32 1 45 60 50 80
33 1 40 80 — 88
с
59
П родолжение
П родолжение
Число делений Рукоятка и основные шестерни Дополнительные W й шестерни - т s Рукоятка и основные шестерни Дополнительные шестерни
Число оборо- тов делитель- ного диска Шестерни Число оборо- | тов делитель- ного диска Шестерни
1 2 3 4 5 6 i 1 7 8 9 । s 10 й > « . о 12 Г 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 и 11
34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45ч 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 50 36 25 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 25 30 30 30 30 60 60 40 45 60 60 60 60 60 45 60 50 60 80 100 90 90 90 90 80 80 80 80 80 80 80 90 80 80 80 78 90 90 88 84 80 87 80 80 80 93 80 80 К 60 50 50 60 50 40 45 40 40 40 50 40 ' 45 85 84 60 74 76 78 80 82 84 86 88 90 92 94 80 93 100 100 80 120 120 100 100 120 120 120 120 120 100 120 120 80 100 100 100 120 100 50 30 20 25 30 40 60 40 60 40 40 60 X X х 40 60 50 80 80 25 f ' s 65 ‘ 66 67 68 69 70 ‘ 71 72 ... 73 ’ 74 £ । 75 76 X- 77 X 73 ££ 79 0 . 80 81 * i. 82 83 * , 84 । 85 86 87 * 88 89 * - 90 91 * , 92 93 * , 94 95 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 27 80 36 45 36 36 36 50 36 60 60 60 - 60 60 60 60 60 50 60 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 60 78 88 84 85 84 84 84 80 84 74 100 76 80 78 80 80 80 82 80 84 85 86 90 88 90 90 90 92 90 94 76 60 30 50 50 50 - 50 50 40 50 25 40 25 25 28 25 25 25 30 25 30 30 30 30 33 30 30 30 30 30 30 24 90 120 100 120 100 100 100 120 100 100 120 100 100 112 100 100 100 1С0 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 120 ЮС 100 100 120 90 90 90 100 120 80 80 12С 25 50 50 30 40 30 80 50 48 30 90 48 90 60 6С 90 60 40 60 90 80 45 60 80 XX XX х X 70 70 70 70 30 80 45 40 50 90 40 50 * * * * * * * * * * * *
*>. I
60 61
Продолмсение
' в Рукоятка и основные шестерни Дополнительные
' 5 1 ~ К Р5 Шестерни шестерни
о g S « о § g 10 и
Число Число тов де ного д Ci оо <© 1 1
£6 1 50 80 30 120 |
97 1 60 1С0 28 112 120 30 45 50 *
98 1 60 £8 28 112
99 1 30 8R 40 90 1
1С0 1 69 100 28 112
101 1 60 100 28 112 юо 50 48 X 80 *
102 1 60 100 28 112 80 59 60 X 40 *
103 1 60 100 28 112 120 30 45 X 50 *
104 1 27 78 50 120
1С5 1 60 '84 24 120
106 1 60 88 24 120 12с 25 80 88 *
107 1 60 <88 24 120 12о 20 48 88 *
108 1 60 £0 25 120
109 1 69 £8 24 120 80 50 60 88 *
110 1 69 83 24 120
111 1 . 6 ) 88 24 120 80 88 60 X 59 *
112 1 27 84- .50 120
ИЗ 1 60 88 24 120 80 88 99 X 25 *
114 1 60 83 24 120 12С 25 80 Y 88 *
115 1 69 92 24 120
116 1 30 87 45 120
117 1 30 80 40 120 100 25 45 60 *
118 1 30 <80 40 120 юо 25 40 80 *
119 1 30 80 40 120 120 48 40 100 *
120 1 30 . 80 40 120
121 1 30 80 40 120 120 48 40 X Ю0 *
122 1 30 80 40 120 120 30 40 X 80 *
123 1 30 80 40 120 120 £0 45 X 60 *
124 1 45 93 30 120
125 1 60 100 24 120
126 1 27 78 40 120 100 25 60 65 *
1 Продолжение
1 ~ Рукоятка и-основные шестерни Дополнительные
§ д д Шестерни шестерни
ё S-®«
•« ю S 5 « О R S 10 и
g 1 2 3 4 5 6 7 § 3 m P 8 9 11
s S 03 h. ± — о о T ь я
127 1 27 78 40 120 100 25 45 65 *
128 1 25 80 45 120
129 1 27 78 40 120 90 60 40 65 *
130 1 27 78 40 120
131 1 27 78 40 120. 90 60 40 X 65 *
132 1 50 88 24 120
133 1 27 78 40 120 120 30 45 х !
134 1 27 78 40 120 120 30 - 60 X 65 *
135 1 59 90 24 120
136 1 45 85 25 120
137 1 24 100 50 112 Ю0 25 45 7(. *
138 1 24 1 00 59 И2 100 50 60 7о *
; 139 1 24 100 50 И2 90 60 40 70 *
140 1 24 100 50 И2 *
141 1 24 100 50 И2 90 60 40 X ™ *
142 1 24 100 50 И2 ЮО 50 60 X. ю _• *
143 1 24 100 50 И2 120 30 45 х 70 *
144 1 25 80 40 120
145 1 30 87 36 120
146 1 30 ЮО 40 12о 90 45 80 59 *
147 1 30 Ю0 40 120 120 25 40 80 *
148 1 30 74 25 ЮО
! 149 1 30 ЮО 40 120 80 50 30 60 *
150 1 3() 100 40 120
| 151 1 30 Ю0 40 120 8и 60 30 X 50 *
152 1 30 76 25 Ю0
153 1 30 ЮО 40 120 120 25 40 I х 80 *
154 1 30 100 40 120 120 6;: 80 х 50 *
155 1 45 93 24 120
156 1 30 78 28 112 1
157 1 30 80 25 100 ЮС 25 45 80 *
। 4 63
62
Продолжение
Число делений Рукоятка и основные шестерни Дополнительные шестерни
по оборо- | делитель- диск а Шестерни
1 2 3 4 5 6 1 1 7 8 9 10 и 11
о S т.ов цого
153 1 30 80 25 100 100' 25 30 80 *
159 1 30 80 25 160 60 90 45 40 *
160 1 30 80 25 100
161 1 30 80 25 100 бо' 90 45 V 40 *
162 1 30 80 25 100 100 25 30 V 80 *
163 1 30 80 25 100 120 30 45 80 *
164 1 25 82 30 100
165 1 24 88 40 120
166 1 30 80 25 100 90 50 80 32 *
167 1 30 80 25 100 90 40 70 'Х* 36 *
168 1 25 84 30 100
169 1 25 84 30 100 100 70 45 'Х* 90 *
170 1 25 85 30 100
171 1 25 90 30 100 100 25 60 40 *
172 1 25 86 30 1С0
173 1 25 90 30 100 90 30 70 45 *
174 1 25 90 30 100 100 30 48 40 *
175 1 36 84 24 120
176 1 25 88 30 100
177 1 25 90 30 ' 100 100 25 30 60 *
178 1 25 90 30 100 120 45 40 80 *
179 1 25 90 30 100 50 100 80 60 *
180 1 25 £0 30 1.00
181 1 25 90 30 100 50 100 80 60 *
182 1 25 90 30 100 120 45 40 80 *
183 1 25 90 30 100 120 30 40 'X 80 *
184 1 25 92 30 100
185 1 30 74 24 120
186 1 25 90 30 100 100 40 80 X 50 *
• 187 1 25 90 30 100 120 40 70 45 *
188 1 25 94' 30 100
Продолжение
Число делений Рукоятка и основные шестерни Дополнительные шестерни
о ч Шестерни
J Число обо] тов делите ного диска 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 и 11
189 1 25 90 30 1(0 100 40 60 25 *
190 1 30 76 24 120
191 1 30 100 28 112 120 20 45 50 *
192 1 25 80 30 120
193 1 30 100 28 112 90 30 70 50 *
194 1 30 1С0 28 112 120 30 45 50 *
195 1 24 78 20 120
196 1 30 93 28 112
197 1 30 1(0 28 112 £0 30 48 80 *
198 1 30 1С0 28 112 120 50 45 90 с
199 1 30 1(0 28 112 45 60 40 50 *
2G0 1 30 100 28 112
'201 1 30 101 28 112 60 80 40 50 *
202 1 30 100 28 112 120 50 45 V 90 ♦
203 1 30 103 28 112 90 60 48 40 *
204 1 30 85 25 120
205 1 30 82 24 120
206 1 30 100 28 112 120 25 45 60 *
207 1 .30 100 28 112 90 60 70 25 *
208 1 27 78 25 120
209 1 30 100 28 112 120 20 45 50 *
210 1 30 84 24 120
211 1 30 88 24 120 120 25 90 88 *
212 1 30 88 24 120 120 25 80 88 ♦
213 1 30 88 24 120 120 25 70 88 *
214 1 30 88 24 120 120 20 48 88 с
215 1 30 86 24 120
216 1 30 98 25 120
217 1 30 88 24 120 90 30 48 88 *
218 1 30 - 80 24 120 90 30 32 88 *
219 1 30 88 24 120 100 50 24 88 ♦
3 Справочник фрезеровщика.
64
Продолжение
Рукоятка и основные шестерни Дополнительные
s я О л Шестерни шестерни
ч о. ф ф rt Ь Я
© Ч S 10 и
© ч § ф W н. 2 2 3 4 5 6 7 8 9
о s 5й в у тов ноге 11
220 1 30 88 24 120
221 1 30 88 24 120 100 50 24 88 *
222 1 30 88 24 120 120 40 32 'у' 88 *
223 1 30 88 24 129 120 40 48 88 ♦
224 1 27 84 25 120
225 1 30 90 24 120
226 1 30 88 24 120 120 20 48 88 *
227 1 30 88 24 120 120 25 70 х 88 *
228 1 30 76 20 120
229 1 30 88 24 120 120 25 90 88 *
230 г 30 92 24 120
231 1 30 80 20 120 100 25 90 80 *
232 1 30 80 20 120 120 20 60 90 *
233 1, 30 80 20 120 90 60 70 30 *
234 1 30 78 20 120
235 1 30 94 24 120
236 1 30 80 20 120 100 25 30 60 *
237 1 30 80 20 120 80 48 45 50 *
238 1 30 80 20 120 80 30 45 120 *
239 1 30 80 20 120 80 60 45 120 *
240 1 30 ' 80 20 120
241 1 30 80 20 120 60 80 40 у 60 *
242 1 30 о0 20 120 45 120 80 30 *
2^3 1 30 80 20 120 80 50 45 48 *
2U 1 30 80 20 120 120 30 40 80 *
245 1 24 98 30 120
246 1 30 82 20 120 *
247 1 30 80 20 120 90 60 70 30 *
248 1 30 80 20 120 120 40 60 45 *
249 1 30 80 20 120 120 30 45 40
250 1 24 100 33 120
66
Простое и Диференциальное деление посредством головни уста-
ревшего типа
Простое деление. Определение передаточного числа сменных ше-
стерен при простом делении в этом случае производится по формуле!
. = 30 , (16)
П2 •
где i — искомое передаточное число,
30 — характеристика головки,
п — число оборотов рукоятки,
z — число зубцов фрезеруемой шестерни.
Пример. Нарезается шестерня z =16. При-
нимаем п — 2.
По формуле [16) имеем:
30 _ 30 '2Р __ 15 3 5
1 ~ п z ~ 2 • 16 _ 32 16 = 4 4
. 45 50
Берем шестерни — • — .
Выбранные шестерни необходимо проверить по условиям сцепляе-
мости (стр. 29). Таблица для выбора шестерен при простом делении
посредством рассматриваемой головки приведена ниже:
Деление (простое) окружности на части посредством головки
Рейнекера устаревшей модели (с коническим диференциалом)
Делительная головка: Червячная шестерня —60 зубцов. Червяк —
однозаходный. Характеристика головки — 30.
Сменные шестерни: 20, 20, 24, 25, 29, 30, 31, 32, 34, 37,
38, 40, 41, 42, 43, 44, 45, 46, 47, 48,
49, 50, 52, 54, 56, 60, 80, ЮО.
Примечания. 1. Установку сменных шестерен произво-
дить по приводимому схематическому рис. 8.
2. Шестерня 1 устанавливается на одном валике с делитель-
ным диском, а шестерня 4—на валике диференциала.
3. При числе делений '35 и больше делительный диск должен
Делать один оборот.
3* 67
Число делёний число оооротов делительного | диска I Шестерни 4 Число делений Шестерни Число делений i Шестерни
1 2 3 1 2 3 4 1 2 3 4
5 6 40 30 45 60 35 60 40 32 56 75 30 50 40 60
б 5 40 30 45 60 36 80 40; 25 60 76 30 38 40 80
7 5 60 40 32 56 37 32 48, 45 37 78 30 60 40 52
$ 45 40 50 60 38 60 381 40 80 80 60 48 24 80
9 4 80 40 25 60 39 60 41 32 52 82 30 41 40 80
10 3 40 30 45 60 40 60 41 3 30 50 84 40 42 30 80
11 3 32 48 60 44 41 32 48 45 41 85 40 34 24 80
12 3 80 40 25 60 42 45 5 4’ 48 56 86 30 43 40 80
13 3 60 48 32 52 43 32 48 45 43 88 30 44 40 80
14 3 45 54 48 56 44 45 44', 40 60 90 30 45 40 80
15 2 40 30 45 60 45 60 50 30 54 92 30 46 40 80
16 2 45 40 50 60 46 60 40 20 46 94 30 4/ 40 80
17 2 60 34 40 80 47 32 48 45 47 95 30 38 24 60
18 2 80 40 25 60 48 45 40 30 54 96 30 48 40 80
19 2 60 38 40 80 49 40 56 42 49 98 30 49 40 80
20 2 60 48 30 50 50 54 45 40 80 99 20 44 40 60
21 2 45 54 48 56 52 45 60 40 52 100 20 50 45 60
22 2 45 Г 44 40 I 60 54 40 60 45 54 104 60 52 20 80
23 2 60 40 20 46 55 60 44 32 80 105 24 42 30 60
24 2 45 40 30 54 56 45 56 40 60 108 60 54 20 80
25 2 54 45 40 80 58 40 29 30 80 НО 24 44 30 60
26 2 45 60 40 52 60 60 45 30 80 112 60 56 20 80
27 , 2 40 60 45 54 62 40 31 30 80 115 24 4Б 30 60
28 2 ' 45 56 40 60 64 30 6 0 45 48 116 30 29 20 80
29 2 40 29 40 80 65 30 60 48 52 120 24 48 30 60
30 1 40 30 45 60 66 24 44 40 48 124 30 31 20 80
31 1 32 48 45 31 68 30 3 4 40 80 125 24 50 30 60
32 1 45 40 50 60 70 48 42 30 80 128 45 48 20 80
33 1 32 48 60 44 72 40 48 25 50 130 48 52 20 80
34 1 61 40 80 74 30 3 7 К 80 132 40 44 20 80
П родолжен ие
Число’делений 1 Шестерни Число делений 1 Шестерни Число делений Шестерни
1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4
135 48 54 20 80 185 М 37 20 80 240 24 48 20 80
136 30 34 20 81 188 30 47 20 80 245 24 49 20 80
140 48 56 20 8( 190 24 38 20 80 246 20 41 20 80
144 50 60 20 8( 192 30 48 20 80 250 24 50 20 80
145‘ 30 29 20 100 195 20 52 24 60 252 20 42 20 80
148 30 37 20 81 196 30 49 20 80 258 20 43 20 80
150 48 60 20 81 200 24 40 20 80 260 24 52 20 80
152 30 38 20 81 204 25 34 20 100 264 20 44 20 80
155 30 31 20 101 205 24 41 20 80 270 24 54 20 80
156 40 52 20 81 208 30 52' 20 80 276 20 46 20 80
160 30 40 20 81 210 .20 56 24 60 280 24 56 20 80
164 30 41 20 81 215 24 43 20 80 282 20 47 20 80
165 32 44 20 81 216 30 54 20 80 288 20 48 20 80
168 40 56 20 81 221; 24 44 20 80 294 20 49 20 80
170 30 34 20 10С 224 30 56 20 80 300 20 50 20 80
172 30 43 20 80 225 24 45 20 80 312 20 52 20 80
175 24 50 20 56 228 25 38 20 100 324 20 54 20 80
176 30 44 20 801230 24 46 20 80 336 20 56 20 80
180 32 48 • 20 80 234 20 52 20 60
184 30 46 20 80|235 24 47 20 80
Диференциальное деление. Определение передаточных чисел ос-
новных и дополнительных сменных шестерен при деференциа,льном
делении производится по формулам:
30 60 ,
I = — — ; ij =-------(х — z),
п х х
(17)
где i — передаточное число основных сменных шестерен, — пере-
даточное число дополнительных сменных шестерен, z — число зуб-
цов фрезеруемой шестерни, х — вспомогательное число (число зуб-
цов фиктивной шестерни, для фрезерования которой установлены
основные сменные шестерни с передаточным числом i).
При х < z в набор дополнительных сменных шестерен вводится
паразитная шестерня. . .
69
68
2. Поворот изделия, если дан центральный угол мея ду
осями фрезеруемых канавок или шаг делений
Поворот изделия по данному центральному углу между осями
фрезеруемых канавок
Общие положения. Если угол между осями фрезеруемых кана-
вок равен а (рис. 4), то передаточное число основных сменных ше-
стерен определяется по формуле:
i = N' а (18)
360 • п ’
где i — искомое передаточное число, N — характеристика головки
(N = 15 у современной головки и N = 30 у головки устаревшей
модели), а — данный центральный угол в градусах, га — число обо-
ротов рукоятки.
Пример. Профрезеровать две канавки, если угол а = 12°, Л =15.
По формуле (18) имеем (приняв га =1):
15-12 180 1 45
i =-----= — = — . Берем шестерни —.
360 360 2 • 90
Поворот изделия по данному шагу Делений
Общие положения. Если на цилиндрической болванке диамет-
ром D (рис. 4) требуется профрезеровать две канавки, причем рас-
стояние между осями этих канавок, измеренное по окружности диа-
метра D, есть t, то передаточное число сменных шестерен (основных)
определяется по формуле.-
где г — искомое передаточное число, N — характеристика головки
(IV = 15, у современной головки и N = 30 у головки устаревшей
модели), t — шаг выполняемого деления, измеренный по окруж-
ности диаметра D, в мм, га — число оборотов рукоятки, D — диа-
метр изделия в мм.
Пример. На цилиндре диаметром 40 мм профрезеровать две канав-
ки, расстояние между осями которых, измеренное по окружности
диаметром 40 мм, равно 6,28 мм; N = 15.
По формуле (19) имеем (приняв га=1):
15-6,28 3 Г60
i = з " " . Берем шестерни ,
70
V. ОПРЕДЕЛЕНИЕ УГЛА ПОБОРОТА СТОЛА ПРИ
ФРЕЗЕРОВАНИИ СПИРАЛЕЙ
1. Подсчет угла поворота стола
Предварительные сведения
Общие замечания. На рис. 9 представлено (схематически) из-
делие с канавкой в виде винтовой линии с большим шагом, или, как
говорят, спирали; на этом рисунке: S — шаг спи-
рали, <р — угол наклона, a SPi*— Угол подъема
спирали.
Необходимое условие получения правильного про-
филя канавки состоит в том, что плоскость вращения
фрезы должна совпадать с направлением канавки.
Поворот стола при фрезеровании спиралей
Основное правило. При фрезеровании спиральных
канавок стол станка необходимо повертывать так,
чтобы плоскость вращения фрезы совпадала с на-
правлением спирали. Угол поворота стола, как это
видно из рис. 10, должен быть равен углу наклона
спирали.
Подсчет угла поворота стола, если дан угол
подъема спирали. В некоторых случаях спираль
задается не углом наклона, а углом подъема
В таких случаях угол поворота стола находится по
Рис. э.
формуле:
<Р = 90° — <РХ, (20)
где ф —угол поворота стола, <Рг —угол подъема спирали.
Подсчет угла поворота стола, если даны шаг спирали и диаметр
изделия. Если вместо угла наклона спирали даны шаг ее и диаметр
изделия, то определение угла поворота стола производится по фор-
муле;
S
ctg<p^-----(21)
л • JJ
71
где Ф — искомый угол поворота_стойа,
<S — шаг спирали в мм,
D — диаметр изделия в мм..
Пример. Дано <S = 200 мм; D — 50 мм.
По формуле [21) имеем:
ctg? =-------= —— = 1,274.
6 n-D 3,14-50
Следовательно:
® = 38°8'.
Ввиду того, что отсчет угла (на шкале станка),
выраженный с минутами, не представляется воз-
можным, принято величину таких углов округлять
следующим
Г
Рис. Ю
образом:
Угол
»
»
>>
До
200
так,
вместо
»
»
»
»
»
»
»
»
7 минут отбрасывают
22
37
52
60
»
»
»
»
принимают равным
>>
»
»
)>
»
»
‘А’
1°
что
от] 0
8
23
38
53
например:
угла 38°7'
38°27'
38°57
принимается
»
»
угол
»
»
38°
38V,'
39°
Рис. 117]
Правая и левая спирали. Установка стола при фрезеровании
левых спиралей показана схематически на рис. 11—I, а правых —
на рис. 11—II,
72
2. Таблицы углов поворота стола при фрезеровании спиралей
Определение угла поворота стола по величине отношения
шага впирали к диаметру изделия
Общие положения. Угол поворота стола по данным шагу спирали
и диаметру изделия можно находить также по нижеприводимой
таблице, в которой даны значения ? для некоторых отношений шага
спирали к диаметру изделия.
„ S 200
Пример: S = 200 мм; D = 50 мм. Имеем: — = — = 4,0.
D 50
1°
По таблице (стр. 74) находим: ?> = 38-— ।
4
„ S
Если данное — в таблице не указано, то соответствующий угол
поворота стола может быть определен следующим образом.
S
Пример. — =5,35 (в таблице нет)
1 3
30— + 30 —
4 4 1
Принимаем: <?•=---------——— = 30 — ’
где—Зо1/^0 — угол, соответствующий S : D = 5,40, ЗО’Д0 — угол,
соответствующий 5 : Z)= 5,30.
Таблица углов поворота стола при фрезеровании спиралей
Общие замечания. Нижеприводимая таблица углов поворота
стола охватывает значительную часть случаев, возможных на прак-
тике. Углы поворота стола при фрезеровании спиралей, шаги ко-
торых не указаны в таблицах, во многих случаях с достаточной для
практики точностью могут быть определены следующим образом.
Пример. Определить угол поворота стола при фрезеровании спи-
рали с шагом 17,75 мм (не указан в таблице), при диаметре издёлия
5 мм. Данный шаг расположен между имеющимися в таблице (стр. 75)
шагами 17,5 и 18,0 мм. Углы поворота стола, соответствующие этим
шагам,—42° и 41°. Поэтому искомый угол поворота: ф = 411/2°,
Точно так же можно поступать при определении угла поворота,
если в таблице нет того диаметра, который имеет данное изделие.
При фрезеровании точных спиралей, и в особенности, при малых
шагах и диаметрах их определение угла поворота стола этим спо-
собом недопустимо и должно производиться по формуле (21), стр. 71.
73
Углы поворота стола в зависимости от величины отношения
тятя спирали к диаметру изделия
D (р о (ро S D (р О S D (рО S D (ро
3,15 45° 5,00 3271 8,20 21 12,80 1374 24,00 ?7а
3,20 4472 5,10 3171 8,30 2(>74 13,00 137а 25,00 774
3,25 44 5,20 3171 8,40 2072 13,20 137а 26,00 7
3,30 43г/2 5,30 зо71 8,50 2074 13,40 1374 27,00 674
3,35 4374 5,40 зс-74 8,60 20 13,60 13 28,00 6V2
3,40 4277 5,50 2971 8,70 197* 13,80 1274 29,00 674
3,45 42У4 5,60 297а 8,80 1974 14,00 1274 30,00 6
3,50 42 5,70 2871 8,90 197г 14,20 127а 31,00 574
3,55 417а 5,80 287а 9,00 1974 14,40 127* 32,00 57а
3,60 41 5,90 28 9,10 19 14,60 12 33,00 - 5 /2
3,65 4074 6,00 2771 9,20 1874 14,80 12 34,00 574
3,70 4074 6,10 2771 9,30 1874 15,00 1174 35,00 5
3,75 40 6,20 2671 9,40 187а 15,20 1174 36,00 5
3,80 397а 6,30 2672 9,50 1874 15,40 И72 37,00 474
3,85 3974 6,40 . 267« 9,60 1874 15,60 1174 38,00 474
3,90 3874 6,50 2571 9,70 18 16,00 11 39,00 47а
3,95 387а 6,60 257а 9,80 1774 16,20 11 40,00 47а
4,00 3874 6,70 25 9,90 177а 16,40 1674 42,00 474
4,05 3774 6,80 2471 10,00 1772 16,60 1674 44,00 4
4,10 377а 6,90 247а 10,20 1774 17,00 Ю7а 46,00 4
4,15 37 7,00 2474 10,40 1674 17,20 1074 48,00 374
4,20 3674 7,10 2371 10,60 167а 17,40 ю74 50,00 37 а
4,25 367а 7,20 237а 10,80 1674 17,60 10 55,00 374
4,30 3674 7,30 2371 11,00 16 17,80 10 60,00 3
4,35 3574 7,40 23 11,20 1574 18,00 10 65,00 274
4,40 357а 7,50 227, 11,40 157а 18,20 974 70,00 .27а
4,45 3574 7,60 227а 11,60 1574 18,60 97а 75,00 27а
4,50 35 7,70 227, 11,80 15 19,00 974 80,00 274
4,60 3474 7,80 22 12,(0 147* 20,00 9 85,00 2
4,70 3374 7,90 2171 12,20 147а 21,00 87а 90,00 2
4,80 3374 8,00 217а 12,40 1474 22,00 8 95,00 2
4,90 327.1 8,10 2171 12,60 14 23,00 73/ ' /4 100,СО 174
74
Углы поворота стола при фрезеровании спиралей
Диаметры изделий от 2 до 35 мм
Шаг спирали _____ Диаметр изделия, мм
ММ ДЮЙМЫ 2 5 ’8 10 12 15 18 20 22 25 28 30 35
15,0 15,5 16,0 16,5 17,0 0,59 0,61 0,63 0,65 0,67 22’/4 22 2172 20гД 2074 44’/2 4372 42з/4
17,5 18,0 18,5 19,0 19,5 0,69 0,71 0,73 0,75 0,77 193/4 1974 183/4 1874 173/4 42 41 4074 397г 383/4
20,0 20,5 21,0 21,5 22,0 0,79 0,81 0,83 0,85 0,87 1’72 17 163/4 1674 16 3874 3?72 363/4 3674 3572 -
22,5 23,0 23,5 24,0 S 24,5 0,89 0,91 0,93 0,95 0,97 1572 1574 15 1474 1472 35 3474 ЗЗЗ/4 3374 32з/4
П родолжение
П родолжение
Шаг спирали Диаметр изделия, лл
ММ дюймы 2 5 8 10 12 15 18 20 | 22 25 28 30 35
45 1,77 8 191/4 2974 35 40
4Б 1,81 ’’Л 1874 2874 341/4 3974
47 1,85 ’7а 1872 2874 3374 Зв3/,
48 1,89 ’72 18 2’74 33 3874 4472
49 1,93 ’74 1’74 2774 3274 377а 433/4
50 1,97 ’74 1’72 26S/4 3274 37 4374
52 2,05 7 1674 2574 3174 36 4274
54 2,13 674 1674 25 3074 35 41
56 2,21 б72 1574 2474 2974 34 40
58 2,28 674 1574 231/2 2872 33 39 441/4
। 60 2,36 6 1474 22з/4 27з/4 3274 3874 431/4
62 2,44 574 1474 22 2674 3174 3’74 427а
64 2,52 57 г 1374 217а 2674 зо72 3674 4172 407г 447а
66 2,60 57, 574 137а 2074 257г 2974- За/, 43i/2
68 2,68 13 2074 2474 29 343/4 3974 42з/4
70 2,76 574 1274 1974 2474 2874 34 39 42 4472
72 2,84 5 1274 191/4 237, 2’7д 3374 3874 41 433/4
74 2,91 474 12 1874 23 27 3272 3774 4074 43
76 2,99 474 1174 1874 227г 2674 3174. 3674 .39?2 3874 4274
78 3,07 472 117а 1’74 22 2574 31 j 36 4172
00
П родолжение
Шаг спирали Диаметр изделия, ММ
ММ дюймы 2 ' 5 8 10 12 15 . 18 20 22 25 28 30 35
80 3,15 47а 11 1’7а 217, 2574 зо72 3574 3874 4074 4472
82 3,23 472 Ю74 17 21 2474 2974 3472 3772 40 4374
84 3,31 4х/4 Ю7, 1674 207, 2474 2974 34 3674 397а 43
86 3,39 47< ю74 1674 20 2374 2874 3374 3674 3874 427а
88 3,47 4 10 16 1974 2374 2874 3274 35 /а 3874 4174 45
90 3,54 4 10 1574 1974 2274 277i 3274 35 з?7. 41 4474
92 3,62 4 974 1574 1874 2274 27 З17я 3474 37 4072 437,
94 3,70 37< 97а 15 187, 213/4 2672 31 3374 3674 3974 43
96 3,78 33/4 974 1474 18 217я 2674 зо72 3374 3574 3974 427. 447а
98 3,86 37< 9 1472 1774 21 2574 30 3274 3574 3874 42 437.
- 100 3,94 зу2 9 14 1’7а 2074 2574 297а 3272 3474 3874 4174 437,
105 4,13 з/2 87, 137я 1674 1974 2474 2874 31 3374 367,4 40 42
110 4,33 зх/4 8 1274 16 19 2374 2774 2974 3274 357а 3874 407а 45
115 4,53 3 774 1274 1574 18 2274 2674 28.74 31 3474 3’7а 397. 437,
120 4,72 3 ’72 1174 1474 1772 2172 2574 2774 30 3374 367.1 387. 427г
125 4,92 3 774 1174 14 1674 2074 2474 2674 29 3274 35 37 411/,
130 5,12 2% 7 11 137, 1674 20 2372 2574 28 31 34 36 407,
135 5,31 274 674 ю72 13 1572 1974 227? 25 27 3074 33 35 391/,
140 5,51 272 67. ю74 1274 15 1872 22 2474 2674 2974 327, 34 387*
Продолжение
Шаг спирали Диаметр изделия, мм
ММ дюймы 2 5 8 10 12 15 18 20 22 25 28 30 35
145 5,71 27а 674 974 1274 147а 18 2174 237а 257а 287а 3174 33 377,
150 5,91 27а 6 97а 1174 14 177. 2074 2274 2474 2’74 3111/2 327, 367*
155 6,10 274 574 974 117а 137, 17 20 22 24 2674 297, 317а /4
160 6,30 274 57а 9 11 1374 167а 197г 217а 2374 2674 2874 307а 347*
165 6,50 274 57 2 874 1074 1274 16 19 2074 227, 257а 2’74 293/,
170 6,69 274 ^4 87а Ю7а 127а 1574 187а 207, 22 2474 2’7а 29 33
175 6,89 2 574 874 Ю7, 127а 15 18 197. 217а 241/, 2674 287, 327,
180 7,09 2 5 8 10 1174 1474 1’7, 197а 21 237, 26 2774 317 а
185 7,28 2 474 ’74 974 И7г 1474 17 1874 207а 23 257а 27 3074
190 7,48 2. 474 ’72 97а 1174 14 167г 1872 20 227г 2474 267, 30
195 7,68 17, 47з ’74 974 11 1372 1674 i’d 1’7, 197г 22 2474 257, 297,
200 7,87 174 47з ’74 9 Ю74 1374 1574 19 217г 2374 2574 287,
210 8,27 . 174 474 674 87г ю74 127, 15 1674 1874 2О‘/2 2274 247, 2’74
220 8,66 174 4 6Х/2 8 974 12 147а 16 1’7а 1974 2174I 237, 21 1 227, 267,
230 9,06 17, 4 6Х/4 ’74 974 117г 137. 157г1 1674 1874 257г
240 9,44 17з 374 6 ’7г 9 И 1374 1474 16 18 20 217а 247,
250 9,84 172 37а 574 ’74 87г 1074 1274 14 157, 1’7г 197а 2074 2374
260 10,24 17г 372 572 7 87* 1074 1274 137, 1474 1674 1874 20 23
270 10,63 174 374 574 674 8 10 1174 13 147а 1674 18 197* 2274
280 •О 11,03 174 374 57, 67а ’74 97г 117а 1274 1374 157. 177, 187а 217а
П родолжение
co
«©
Шаг спирали Диаметр изделия, мм
ММ дюймы 2 5 8 10 12 15 18 20 22 25 28 30 35
290 11,42 Р/, 3 5 674 27а 97а И 1274 137а W 163/4 18 20»/,
300 11,81 Р/, 3 43/4 6 ’74 *9 1о3/4 1174 13 1474 1674 177а 20
ЗЮ 12'21 РЛ 3 43/,' 574 7 87а 1074 117а 127а 1474 153/4 17 197,
320 12,60 1 274 47а 57а 674 87а 10 11 127а 133/4 1574 167а 19
330 13,00 1 274 474' 57а б’/а 874 974 1074 1174 137а 15 16 J81/»
340 13,39 1 274 474 574 674 8 97а 107а И7а 13 147а 157а 18
350 13',78 1 27а 4 574 674 ?74 974 1074 1174 123/41 14 15 1’7»
360 14,15 1 27а 4 5 6 77а 9 10 1074 1274 1а74 143/4 17
370 14,57 1 27а 4 474 53/4 774 874 93/4 107а 12 1374 13 1474 167»
380 14,96 1 274 з3/4 474 53/4 1 87а 97а 1074 1174 14 16
390 15,35 1 274 33/4 47а 57а 7 874 974 10 И7а 123/4 137, 157,
400 15,74 1 2 /4 37а 47а 57а 63/4 8 9 93/4 11 127а 13х/4 157,
420 16,54 3/4 274 37а 47а 574 67а 73/4 87а 974 Ю7а 12 1274 147,
440 17,32 74 74 2 374 4 5 6 774 8 9 10 117а 12 14
460 18Л1 2 3 4 47а 574 7 774 87а 974 Ю3/4 117,1 137.
480 18,9( 74 74 174 3 37а 47а 57а 674 77а 874 974 Ю7а 11 13
500 19,6? 274 37а 474 57а 67 а 774 77а 9 10 Ю74 127,
520 20,47 3/4 РД 274 37а 474 574 674 7 77а 87а 93/4 1074 12
540 21,26 74 13/4 23/4 374 4 5 6 63/4 774 87< 9х/4 ю 117,
560 22,05 74 17а 27а 374 33/4 474 53/4 67а 7 8 9" 9 7* 11
П родом
Шаг спирали Диаметр изделия, ММ
ММ дюймы 2 5 8 10 12 15 18 20 22 25 28 30 35
580 22,84 7а 17а 27а 3 33/4 43/4 57а 674 63/4 73А 87а 974 10»/,
600 23,62 7а 17а 27а 3 37а 47а 57а 6 67а 77а 874 9 Ю1/,
625 24,61 7а 17а 27а 3 37а 474 574 53/4 674 >74 8 87а Ю
650 25,59 7а 17а 271 274 374 474 5 57а 6 7 774 «74 97»
675 26,57 7а 174 274 274 374 4 43/, 574 574 б3/а 77а 8 97»
700 27,56 7а 174 2 27а 3 33/4 47а 574 574 67а 774 73Л 9
725 28,54 7а 17а 2 27а 3 33/4 47а 5 574 67а 7 ’7а 87»
750 29,53 7а 174 2 27а 3 37а 474 474 574 6 63/4 77а 87»
‘775 30,51 7а 174 17а 274 274 37а 474 43/4 5 574 61/а 7 8
800 31,50 7а 174 13Л 274 274 374 4 47а 5- 57а 674 63А 774
825 32,48 7а 1 17а 274 27а 374 4 474 42Л 57а 6 67а 77»
850 33,47 г/2 1 13/4 2 27а 374 з3/4 474 43/4 574 574 674 77»
875 34,45 7а ,1 174 2 27а 3 33/4 4 47а 5 574 674 77»
900 35,43 7а 1 172 2 27а 3 37, 4 47а 5 57а 6 7
925 36,42 У3 /4 1 17а 2- 27а 3 • 37а 4 474 43Л 57 а 53Л 67*
950 со 37,40 1 17а 2 274 23/4 37а 33/4 47а 474 574 57а 6?»
Л родолжение
00
ФО Шаг спивали Диаметр.и в д е л и я, мм
мм ДЮЙМЫ 2 ' 5 8 10 12 15 18 20 22 25 28 30 35
975 1000 1050 1100 1150 38,39 39,37 41,34 43,31 45,28 7* V1 7* V4 г/4 1 1 74 74 74 172 173 174 174 174 174 174 ГУ* 174 172 274 274 2 2 2 274 274 272 272 274 374 374 3 3 274 374 37а 37 а 374. 3 4 4 374 37а 37 а 47з 472 474 4 4 574 5 474 47 а 57а 572 574 5 474 672 674 6 574 572
1200 1250 1300 1350 1400 47,24 49,21 51,18 53,15 55,12 V4 'к 7* V4 Й4. rf- rfa- rf- 174 174 1 1 1 17а 172 172 174 174 174 174 174 17а 11/2 274 274 2 2 2 274 272 27а 272 21/1 3 3 274 274 27а 374 374 3 3 274 37* з72 37а 374 374 474 4 з74 374 372 47а 474 474 4 374 574 5 474 47а
1450 1500 1600 1700 1800 1900 57,09 59,06 62,99 66,93 70,87 74,80 7* 74 74 74 74 72 7а % 7? 72 1 1 1 74 74 74 174 174 174 1 1 1 172 172 174 174 174 174 2 174 174 172 17,2 172 274 274 2 2 174 174 27з 272 274 2 2 2 274 274 27 а 274 274 2 3 3 274 274 27а 274 37а 374 374 3 274 274 374 37а 374 374 3 274 474 474 4 з7< 37а 374
2000 78,74 7г 74 1 1 ! 174 1 174 174 2 274 ^'27з ^27, к
Диаметры изделий от 40 до 100 мм
со
Шаг спирали Диаметр изделия, ММ
лш дюймы 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100
130 135 140 145 150 5,12 5,31 5,51 5,71 5,91 44 43 42 41 40 441/, 437, 1
155 160 165 170 175 6,10 6,30 6,50 6,69 .6,89 39 3874 3774 3672 3574 42*/4 4172 401/, 40 39 4472 43/2 427. 42
180 185 190 195 200 7,09 7,28 7,48 7,68 7,87 35 3474 3372 3271 3274 3874 3774 3674 36 3574 41 4074 3972 3874 3874 4374 43 4274 417а 4074 4474 44 4374 /
• 210 220 230 240 250 8,27 8,66 9,06 9,44 9,84 31 2974 2874 2774 2674 34 327, 317а 307а 297 а 363/4 3572 3474 3374 3274 3972 3874 37 3574 3474 42 407а 3974 3874 37 4474 4274 4172 407а 3974 45 4374 427а 4174 447а 4374
П родолжение
Шаг спирали Диаметр изделия, ММ
ММ ДЮЙМЫ 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 j 95 100
260 10,24 253/4 2*42 31 337, 36 3874 4074 421/4 44
270 10,63 25 273/4 301/4 321/, 35 37 3974 41 43 447,
280 11,03 24у4 263/4 291/4 ЗР/4 34 36 3874 40 42 431/2
290 11,42 23V 2 26 281/2 303/4 33 3574 371/4 39 41 423/, 441/4
300 11,81 221/г 251/4 273/4 30 З21/4 3474 3674 3874 40 - 413А 431/4 443А
310 12,21 22 241/а 263/4 29 3174 331/4 3574 3774 39 403/4 ! 421/4 44 '
320 12,60 217, 233/4 261Л 281/4 301/2 327, 341/О 3674 3874 393Д 411/4 43 447г.
330 13,00 203/4 231/4 251/2 27^4 27 293/4 29 313/4 зз74 357, 3774 39 407г 42 431/2
340 13,39 201/4 22^2 243/4 311/4 323/4 3274 343/4 367, 3874 3974 4174 423/„
350 13,78 193/4 22 241/4 261/4 2874 3074 34 353/4 3774 39 407, 42
360 14,17 191/4 2142- 231/2 253/4 277, 2972 З11/2 331/4 35 3674 3874 371Д 397, 41
3/0 14,57 183/4 21 23 25 27 283/4 зо3/4 327а 341/4 353/4 383/4 407*.
380 14,96 181/4 201/, 221/2 241/, 2674 2874 30 317* 337, 35 363/4 3874 391/2
390 15,35 173/4 20 22 233/4 253/4 273/4 291/2 31 323/4 3472 36 3772 383/*
4< ч t 15,74 2 19’Л 211/а 2374 2574 27 283/4 307, 3274 3374 3574 36’/4 3874
420 16,54 163/4 I8V2 261/2 221/4 2474 26 273/4 2974 31 321/2 34 3572 363/4
440 17,32 16 173/4 193/4 2172 2374 25 , 267, 2874 2974 283/4 311/4 327„ 347, 3572
460 18,11 18,90 Ь1/4 S7 1874 261/, 2274 24 2572 27 301/4 З17а 33 347*
480 143/4 16>/, 1974 217, 23 2472 2б1/4 273/4 29 301/2 32 331/4
500 19,69 14 153/4 1’7, 19 203/4 2274 233Л 2574 2674 28 2972 303/4 з^/;
Продолжение
Шаг спирали Диаметр изделия, мм
ММ дюймы 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100
520 20,47 137, !5i/4 163/4 1874 20 217, 23 241/4 231/2 257*' 25 271/4 267, 287, 293/4 31
540 21,26 13 143/4 1674 173/4 191/4 2074 2274 2772 29 307*
560 22,05 123/4 1474 1574 1774 1872 20 211/2 2271 241/4’ 257, 263/41 28 291/4
580 22,84 23,62 1274 133/4 1574 167, 18 191/, 203/4 22 237, 247* 26 27Д 287,
600 117< 1374 1474 16 171/, 183/4 20 217, 223/4 24 2574 267, 277*
625 24,61 И1/* 123/4 14 157, 1б3/4 18 197, 203/4 22 23 2474 257, 263/*
650 25,59 11 121/4 131/2 143/4 16*/4 1772 1874 1974 191/4 211/4' 2274 237, 243/4 2574
675 26,57 ю1/. 1171 13 141/4 1572 1674 18 207, 217, 223/4 233/4 25
700 27,56 1074 и7а 123/4 1374 15 1674 177, 187, 193/4 207 4 22 23 24х/*
725 28,54 974 11 1274 131/2 1472 153/4 1674 18 19- 2074 2174 2274 231/,
750 29,53 97, Ю3/4 1174 13 14 151/4 1674 171/2 187а 197, 2о3/4 20 21’/4 223/*
775 30,51 974 1074 117, 127, 1374 1474 1574 17 18 19 21 22
800 31,50 9 10 11 1274 131/4 141/4 151/4 167, 177, 187, 197, 201/2| 217, 1974i 203/4
825 32,48 874 93/4 103/4 1174 13 14 1474 16 17 18 1 19
850 33 47 872 972 101/2 И72 121/2 131/2 147, 157, 167, 1772 1 1872 1974 ^^/4
875 34,45 874 91/4 101/4 1174 121/4 1374 14 15 16 17 1 18 1874 197*
900 35,43 8 9 101/4 1о3/4 1174 123/4 1з3/4 143/4 157, 167, 177, 181/4 191/4
925 36,42 37,40 774 874 974 1072 117, 127, 1374 1474 1574 16 1 17 1774 1874
950 77, 87, 97, 1074 111/4 12 13 14 143Л . 1574 167, 177, 1874
975 38,39 774 874 91/4 1 10 11 ii3A 123/4 1372 141/2 1574 1674 17 173/4
П родолжение
Шаг спирали Диаметр изделия, мм
ММ дюймы 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100
1000 39,37 774 8 9 974 1674 И1^ 127» mJ 14 15 157а 167». 177,
1050 41,34 67, ’74 87а 974 Ю74 11 1 ‘74 127, , 137, 1474 15 1574 1674
1 К)0 43,31 бу2 774 8 9 93/4 Ю7а И74 12 127, 137, 147а 1574 16
1150 45,28 бх/4 7 73/4 87а 974 10 1б3/4 1‘7а 127». 13 1374 147, 1574
1200 47,24 6 63/4 77а 87а 9 93/4 107а И 1174 127 а 1374 14 1474
1250 49,21 53/, 67а 774 73Д 87». 97* 10 163/4 117» 12 123/4 137» 14
1300 51,18 57з 674 7 77» «74 9 97» 1074 11 117» 1274 13 137,
1350 53,15 Ь7д G 63/4 774 8 83/4 974 10 Ю7» 117, 12 127, 1374
1400 55,12 574 53/4 67 а 7 774 874 9 97а 1074 1074 117, 12 1274
1450 57,09 5 57а 674 63/4 77а 8 87а 974 1 97, - Ю7а 11 И7а 1274
1500 59,06 47, 57, 6 67, 774 73Л 774 87, 9 97а ю 1074 1174 И7г
1 000 62,99 47а 5 57а б74 63/4 77, 87, 9 97а ю 107а и
1700 66,93 474 43/4 574 Г.з / о /4 674 674 774 8 81/, 9 97а 10 Ю7а
1800 70,87 4 47а 57а 6 67, 7 77а 8 «7а 9 97а Ю
1900 74,80 33/4 474 474 574 53/4 674 67а 7 77а 8 87а 9 97а
2000 78,74 37а 4 47а 5 57а 5,/‘ 67, 674 774 77а 8 87а 9
VI. ПОДСЧЕТ СМЕННЫХ ШЕСТЕРЕН ДЛЯ ФРЕЗЕРО-
ВАНИЯ СПИРАЛЕЙ ПРИ ДЕЛИТЕЛЬНОЙ ГОЛОВКЕ
СО СМЕННЫМИ ДИСКАМИ (ТИПА ЦИНЦИННА1И), А
ТАКЖЕ СО СМЕНИВШИ ДИСКАМИ И ШЕСТЕРНЯМИ
(ТИПА БРАУН ШАРП)
1. Подсчет сменных шестерен
Сведения о делительной головке, станке и изделии, необходимые
для подсчета сменных шестерен при фрезеровании спиралей
Характеристика станка. Характеристикой станка называется шаг
той спирали, которая будет нарезана на данном станке при пере-
даточном числе сменных шестерен, соединяющих винт станка и ва-
лика червяка делительной головки, равном единице.
Предположим, что шаг винта продольной подачи стола станка —
6 мм, червячная шестерня делительной головки имеет 40 зубцов,
червяк — одноходовой. Если передаточное число сменных шестерен
i = 1, то в то время, как винт станка сделает 1 оборот, шпиндель
делительной головки сделает гДо оборота- Для того чтобы изделие
сделало полный оборот, винт станка должен сделать 40 оборотов.
Стол станка пройдет при этом 40 6 = 240 мм. Число 240 мм и назы-
вается характеристикой этого станка.
Таким образом, для того чтобы узнать характеристику станка,
следует отношение числа зубцов червячной шестерни делительной
головки к числу заходов ее червяка (характеристику делительной
головки) умножить на шаг винта продольной подачи стола.
Пример 1. Число зубцов червячной шестерни — 40, червяк —
одноходовой, винт продольной подачи стола имеет шаг 10 мм.
Характеристика станка: 40-10 = 400 мм.
Пример 2. Делительная головка — та же, винт станка имеет 4
нитки на 1" (т. е.'шаг 1/4").
Характеристика станка: 40-1/*" =10".
Пример 3. Определить характеристику станка, у которого винт
продольной подачи стола имеет шаг 6 мм и нарезка спирали произ-
водится при помощи делительной головки Рейнекера.
Для того чтобы шпиндель головки сделал 1 оборот, валик дифе-
ренцирующего механизма должен сделать 60 оборотов. Стол станка
переместится при этом на: 60 • 6 = 360 мм. Это и есть искомая ха-
рактеристика.
Сведения об изделии. Для подсчета сменных шестерен необходимо
знать шаг спирали, который должен быть указан на чертеже изде-
лия.
Определение шага спирали по данным диаметру изделия и углу
наклона спирали. Во- многих случаях практики на чертеже указы-
ваются диаметр изделия и угол наклона спирали (фрезы со спираль-
ными зубцами, винтовые шестерни и т. д.) и не дается шаг спирали,
который необходимо знать для определения передаточного числа
сменных шестерен. В таких случаях шаг спирали может быть опре-
делен по формуле:
•S' = K-Z>-ctg<P, (22)
где S — искомый шаг спирали в мм,
D — диаметр изделия в мм,
Т — угол наклона спирали.
Пример. Дано: D — 50 мм; <р =10°.
По формуле (22) имеем:
5 = 3,14 • 50 • 5,671 = 890 мм.
Определение шага спирали по данным диаметру изделия и углу
наклона спиралн при некоторых наиболее употребительных значе-
ниях <р можно производить по формуле:
S=KD, - (23)
где S — искомый шаг спирали в мм,
К — коэфициент, значения которого, соответствующие дан-
ному ср берутся из нижеприводимой таблицы (стр. 89),
D — диаметр, изделия в мм.
Пример. Дано: .0=50 мм; <р = 10°.
По формуле (23) имеем: S = KD.
Так как D = 50 мм, К = 17,81 (по таблице), то
б’ — 17,81 • 50 = 890 мм,
88
Значения коэфициента И в формуле (23)
<р К 1 <Р К 1 <Р К <Р К
0°Ю' 1079,44 6°Ю' 29,06 12°10' 14,56 18°Ю' 9,57
20' 539,70 20' 28,29 20' 14,36 - 20' 9,48
30' 359,81 30' 27,56 30' 14,16 30' 9,39
40' 269,85 40' 26,86 40' 13,97 40' 9,29
50' 215,88 50' 26,20 50' 13,78 50' 9,21
1° 179,89 7° 25,57 13° 13,60 19° 9,12
10' 154,19 10' 24,97 10' 13,42 10' 9,03
20' 134,91 20' 24,40 20' 13,25 20' 8,95
30' ,119,91 30' 23,85 30' 13,08 30' 8,87
40' Ю7,92 40' 23,33 40' 12,91 40' 8,79
50' 98,10 50' 22,82 50' 12,75 50' 8,71
2° 89,92 8° 22,34 14° 12,59 20° 8,63
10' 83,00 10' 21,88 10' 12,44 10' 8,55
20’ 77,06 20' 21,44 20' 12,24 20' 8,47
30' 71,92 30' 21,01 30' 12,14 30' 8,40
40' 67,42 40' 20,60 40' 12,00 40' 8,32
50' 63,44^ 50' 20,21 50' 11,86 50' 8,25
3° 59,91 9° 19,83 15° 11,72 21° 8,18
10' 56,76 . 10' 19,46 10' 11,58 10' 8,11
20' 53,91 20' 19,11 20' 11,45 20' 8,04
30' 51,34 30' 18,76 30' 11,32 30' 7,97
40' 49 00- 40' 18,84 40' 11,20 40' 7,90
50' 46,86 50' 18,12 50' 11,07 50' 7,84
4° 44,91 10° 17,81 16° 10,95 22° 7,77
10' •43 10 10' 17,51 10' 10,83 10° 7,71
20' 41,44 20' 17,22 20' 10,72 20' 7,64
30' 39,90 30' 16,94 30' 10,60 30' 7,58
40' 38,47 40' 16,67 40' 10,49 40' 7,52
50' 37,13 50' 16,41 50' 10,38 50' 7,46
5° 35,89 11° 16,15 17° 10,27 23° 7,40
10' 34,73 10' 15,91 10' 10,17 10' 7,34
20' 33,64 20'- 15,67 20' 10,06 20' 7,28
30' 32,61 30' 15,43 30' 9,96 30' 7,22
40' 31,65 40' 15,21 40' 9,86 40' 7,17
50' 30,74 50' 14,99 50' 9,76 50' 7,11
6° 29,78 12° 14,77 18° 9,66 24° 7,05
89
RродолмсениЬ
К <Р к <Р К <Р | К
24°10' 7,00 30° 5,44 36° 4,32 42° 3,49
20' 6,94 10' 5,40 10' 4,30 10' 3,47
30' 6,89 20' 5,37 20' 4,27 20' 3,45
40' 6,84 30' 5,33 30' 4,24 30' 3,43
50' 6,79 40' 5,30 40' 4,22 40' 3,41
50' 5,26 50' 4,19 50' 3,39
25? 6,73 31° 5,23 37° 4,17 43° . 3,37
10' 6,68 10' 5,19 10' 4,15 10' 3,35
20' 6,63 20' 5,16 20' 4,12 20' 3,33
30' 6,58 30' 5,12 30' 4,09 30' 3,31
40' 6,53 40' 5,09 40' 4,07 40' 3,29
50' 6,49 50' 5,06 50' 4,04 50' 3,27
26° 6,44 32° 5,03 38° 4,02 44° 3,25
10' 6,39 10' 4,99 10' 4,00 10' 3,23
20' 6,34 20' 4,96 20' 3,97 20' 3,21
30' 6,30 30' 4,93 30' 3,95 30' 3,20
40' 6,25 40' 4,90 40' 3,92 40' 3,18
50' 6,21 50' 4,87 50' 3,90 50' 3,16
27° 6,16 33°. 4,84 39° 3,88 45° 3,14
10' 6,12 10' 4,80 10' 3,86
20' 6,08 20' 4,77 20' 3,83
30' 6,03 30' 4,74 30' 3,81
40' 5,99 40' 4,71 40' 3,79
50' 5,95 50' 4,69 50' 3,76
28° 5,91 34° 4,66 40° 3,74
10' 5,86 10' 4,63 10' 3,72
20' 5,82 20' 4,60 20' 3,70
30' 5,78 30' 4,57 30' 3,68
40' 5,74 40' 4,54 40' 3,66
50' 5,70 50' 4,51 50' 3,63
29° 5,67 35° 4,48 41°' 3,61
10' 5,63 10' 4,46 10' 3,59
20' 5,59 20' 4,43 20' 3,57
30' 5,55 30' 4,40 30' 3,55
40' 5,51 40' 4,38 40' 3,53
« 50' 5,48 50' 4,35 50' -3,51
90
Порядок подсчета сменных шестерен
Общий вид формулы для подсчета сменных шестерен. Если на
станке, характеристика которого есть Л, требуется нарезать спираль
с шагом 3' мм, то передаточное число сменных шестерен, соединяю-
щих винт станка и валик делительной головки есть:
24)
Таким образом для то-
го чтобы найти переда-
точное число сменных
шестерен при нарезке
спирали, следует харак-
теристику станка разде-
лить на шаг нарезаемой
спирали.
В формуле (24) вели-
чины А и 3' должны быть
выражены в одинаковых
мерах (миллиметрах или
дюймах).
Формулы для подсчета
сменных шестерен при рис i2.
характеристике 240 мм
и 10". Современные универсально-фрезерные станки в большинстве
случаев имеют шаг винта продольной подачи стола 6 мм или ‘Д'-
Характеристика делительных головок Цинциннати и Браун-Шарп
почти всегда — 40.
Формулы для определения передаточного числа сменных шесте-
рен для этих, наиболее часто встречающихся, случаев даются в ниже-
приводимой таблице.
Шаг винта станка Формула для определения передаточ- ного числа сменных шестерен
Шаг спирали вы- ражен, в мм Шаг спирали вы- ражен в дюймах
Шаг винта—б мм . 240 1 = . _ 1200 1 ~ S- 127
Шаг винта — 1/i'' 2 • 127 1 — S Ю 1 ~ S
91
Установка шестерен при фрезеровании спиралей.На рис. 12 пока-
зан общий вид универсальной делительной головки типа Браун-
Шарп и Цинциннати, настроенной для .фрезерования правой спи-
рали, причем связь винта станка и шпинделя делительной головки
осуществлена посредством двух пар сменных шестерен. При фре-
зеровании левых спиралей в передачу вводится паразитная шестерня.
2. Таблицы сменных шестерен при фрезеровании
спиралей
Сменные шестерни для фрезерования спиралей на стайке с
характеристикой 210 мм (шаг винта станка равен 6 мм, характе-
ристика делительной головки — 40)
Сменные шестерни: 24, 24, 28, 32, 40, 44, 48, 56
64, 72, 86 и 100 зубцов.
Рис. 13.
Примечания. 1. Установку сменных шестерен при фре-
зеровании правых спиралей производить по схематическому
рис. 13—I, а при фрезеровании левых — по рис. 13—II.
Шестерня 5 (на рис. 13—II] — паразитная.
2. Шестерня 1 устанавливается на винте станка, а шестерня
4 — на валике делительной головки-
3. Сменные шестерни в этой таблице подсчитаны для спира-
лей, шаги которых выражены в миллиметрах.
4. При фрезеровании спиралей с дюймовым шагом определение
по этой таблице сменных шестерен можно производить только
в том случае, если данный шаг спирали может быть неточным.
5. Углы поворота стола берутся по таблице стр. 75 или по фор-
муле (21) стр. 71,
92
Шаг • спирали Сменные шестерни Шаг спи- рали Сменные шестерни
ЛГИ 1 дюймы 1 2 3 4 мм дюймы 1 2 3
16,08 0,633 100 24 86 24 39,29 1,547 100 44 86 32
18,74 0,738 100 28 86 24 39,60 1,560 100 24 64 44
19,20 0,756 100 24 72 24 40,01 1,575 72 32 64 24
21,43 0,844 100 32 86 24 40,92 1,610 86 44 72 24
21,60 0,850 100 24 64 24 41,06 1,617 100 44 72 28
22,32 0,879 86 24 72 24 41,14 1,620 100 24 56 40
22,39 0,881 100 28 72 24 41,86 1,648 86 40 64 24
24,70 0,972 100 24 56 24 42,00 1,654 100 40 64 28
25,01 0,985 100 . 32 86 28 42,67 1,680 100 40 72 32
25,13 0,989 86 24 64 24 42,86 1,687 100 48 86 32
25,20 0,992 100 28 64 24 43,42 1,710 86 40 72 28
25,61 1,008 100 32 72 24 43,75 1,723 86 56 100 28
26,04 1;025 86 28 72 24 44,64 1,758 86 48 72 24
26,78 1,054 100 40 86 24 44,81 1 764 100 48 72 28
28,70 1,130 86 24 56 24 45,26 1,782 100 24 56 44
28,80 1,134 ЮО 32 64 24 46,06 1,813 86 44 64 24
29,30 1,154 86 28 64 24 46,20 1,819' 100 44 64 28
29,47 1,160 100 44 86 24 46,66 1,837 72 32 64 28
29,76 1,172 86 32 72 24 46,94 1,848 100 44 72 32
29,86 1,176 100 32 72 28 47,66 1,877 86 44 72 28
31,25 1,230 100 40 86 28 47,83 1,883 86 40 56 24
31,99 1,260 100 40 72 24 48,00 1,889 100 40 64 32
32,16 1,266 100 48 86 24 48,72 1,918 86 32 44 24
32,90 1,295 100 24 56 32 48,84 1,923 86 40 64 28
33,48 1,318 86 32 64 24 49,13 1,934 100 44 86 40
33,60 1,323 100 32 64 28 49,37 1,944 100 24 56 48
34,39 1,354 100 44 86 28. 49,61 1,953 86 40 72 32
34,73 1,367 86 32 72 28 49,99 1,968 72 40 64 24
34,99 1,378 72 28 64 24 50,23 1,977 86 48 64 24
35,21 1,386 100 44 72 24 50,40 1,984 100 48 64 28
35,71 1,406 100 40 86 32 51,19 2,015 100 48 72 32
36,00 1,417 100 24 64 40 52,10 2,051 86 48 72 28
37,20 1,465 86 40 72 24 52,27 2,058 72 56 100 28
37,34 1,470 100 40 72 28 52,37 2,062 100 24 44 40
37,51 1,477 100 48 86 28 52,63 2,072 86 44 56 24
38,28 1,507 86 32 56 24 52,8( 2,079 100 44 46 32
38,40 1,512 100 48 72 24 53,33 2,100 72 32 56 28
39,07 1,538 86 32 64 28 53,59 2,110 100 48 86 40
93
11 родолсжеииЬ
П родолжение
Шаг спирали Сменные шестерни Шаг спирали Сменные шестерни
мм дюймы* 1 2 3 4 мм дюймы 1 2 3 4
53,71 2,115 86 44 64 28 69,46 2,735 86 56 72 32
54,58 2,149 86 44 72 32 70,01 2,756 72 48 64 28
54,86 2,160 100 40 56 32 70,18 2,763 86 44 56 32
55,01 2,166 72 44 64 24 70,39 2,771 100 48 72 44
55,82 2,198 86 40 64 32 70,70 2,784 64 24 56 44
56,83 2,237 86 32 44 28 71,04 2,797 86 40 44 28
57,14 2,250 72 40 56 24 71,62 2,820 86 44 48 28
57,40 2,260 86 48 56 24 72,00 2,835 100 48 64 40
57,60 2,268 100 48 64 32 73,06 2,876. 86 48 44 24
58,34 .2,297 72 40 64 28 73,34 2,8»7 72 44 64 32
58,61 2,368 86 48* 64 28 73,68 2,901 86 44 40 24
58,66 2,310 100 44 72 40 74,42 2,930 86 48 72 40
58,80 2,315 100 28 64 56 74,66 2,939 72 56 100 40
58,94 2,321 100 48 86 44 75,02 2,954 86 56 100 48
59,54 2,344 86 48 72 32 75,43 2,970 100 44 56 40
59,74 2,352 72 56 100 32 76,20 3,000 72 40 56 32
60,00 2,362 72 48 64 24 76,54 3,013 86 48 56 32
60,34 2,376 100 32 56 .44 76,65 3,018 86 44 64 40
60,77 2,393 86 56 72 28 77,78 3,062 72 40 48 28
60,89 2,394 86 40 44 24 78,14 3,076 86 56 64 32
61,39 2,417 86 44 64 32 78,41 3,087 100 28 48 56
61,61 2,426 100 28 48 44 79,20 3,118 100 48 64 44
62,52 2,461 86 32 40 28 79,37 3,125 86 64 72 32
62,86 2,475 72 44 56 24 79,99 3,149 72 48 64 32
63,79 2,511 86 40 56 32 80,38 3,165 86 48 4( 24
64,01 2,520 .100 48 72 40 80,64 3,175 100 28 4( 48
64,18 2,527 72 44 64 28 81,19 3,197 86 40 44 32
65,11 2,563 86 40 48 28 81,67 3,215 72 56 64 28
65,83 2,592 100 32 56 48 81,86 3,223 86 48 72 44
66,00 2,598 1G0 44 64 40 82,13 3,234 72 56 Ю( 44
66,67 2,624 72 40 64 32 82,30 3,240 100 48 56 40
66,98 2,637 86 48 64 32 83,71 3,296 86 48 64 40
67,20 2,646 100 32 64 56 83,81 3,300 72 44 56 32
68,21 2,685 86 44 72 40 84,00 3,307 64 56 ЮС 40
68,38 2.692 86 56 64 28 84,48 3,326 100 32 4С 44
68,57 2,700 72 48 56 24 85,22 3,355 86 48 44 28
68,76 2,707 86 56 100 44 85,56 3,368 72 44 48 28
69,12 2,721 100 24 4( 48 85,94 3,383 86 44 40 28
Шаг спирали Сменные шестерни Шаг спирали Сменные шестерни
мм дюймы 1 2 3 4 мм ДЮЙМЫ 1 2 3 4
• 1 86,83 87,26 87,70 88,01 88,90 89,30 89,59 90,00 . 90,50 91,15 91,44 91,66 92,1,9 92,16 92,40 93,34 93,77 94,08 95,50 95,66 96,96 97,42 97,68 97,78 98,23 99,22 99,46 100,01 100,80 101,81 102,05 102,34 102,86 104,18 104,74 • 104,76 105,00 105 ’24 3,419 3,435 3,453 3,465 3,500 3,516 3,527 3,543 3,563 3,589 3,600 3,609 3,626 3,628 3,637 3,674 3,692 3,704 3,760 3,766 3,817 3,835 3,846 3,850 3,867 3,906 3,916 3,937 3,969 4,008 4,018 4,029 4,050 4,102 4,124 4,124 4,134 4,143 86 72 86 100 72 86 72 56 100 86 72 72 86 100 64 72 86 100 86 86 72 86 86 72 86 86 86 72 64 .72 86 86 56 86 100 72 64 86 56 48 44 40 40 64 56 28 48 56 48 44 48 32 56 56 48 28 56 48 40 48 56 44 44 64 28 48 56 48 64 44 32 56 40 44 24 48 72 44 56 48 48 56 100 64 56 48 56 64 64 40 100 64 40 40 72 56 44 44 J64 48 40 72 44 64 100 44 56 48 64 72 44 56 48 56 40. 24 40 44 32 28 48 48 44 28 32 40 44 48 44 32 28 56 44 40 32 32 40 32 32 40 56 40 48 28 32 40 48 48 48 40 56 44 106,66 107,16 107,45 107,52 108,89 109,15 109,39 109,99 112,01 113,66 114,29 114,55 115,70 116,35 116,66 117,22 117,34 118 78 119,06 121,78 121,92 122,23 122,50 122,86 123,19 124,44 125,02 125,42 125,71 127,58 127,99 128,33 128,57 129,89 130,22 130,66 133,63 135,00 4,199 4,219 4,230 4,233 4,287 4,297 4,306 4,330 4,410 4,475 4,500 4,510 4,555 4,581 4,593 4,615 4,620 4,676 4,687 4,795 4,800 4,812 4,823 4,837 4,850 4,899 4,922 4,938 4,949 5,023 5,039 5,052 5,062 5,114 5,127 5,144 5,261 5,315 72 86 86 100 72 86 86 72 72 86 72 64 64 72 72 86 72 72 86 86 72 72 64 72 100 72 -86 72 72 86 72 72 56 86 86 72 64 64 64 48 56 32 56 64 28 48 48 56 48 24 24 48 56 56 44 28 64 48 64 44 28 24 44 56 32 28 48 64 48 56 40 32 56 28 28 24 56 40 64 40 48 72 40 64 40 44 56 44 56 44 64 64 40 44 72 44 56 48 48 56 48 48 40 64 56 56 40 64 64 44 48 40 44 48 28 32 44 56 28 44 56 44 28 32 40 56 72 32 40 48 32 56 48 40 32 40 56 86 56 32 56 86 44 40 32 44 48 64 40 56 56 72 95
L
94
П родолжени э
a родолжениё
Шаг спирали Сменные шестерни Шаг спирали Сменные шестерни
мм дюймы 1 2 3 1 ‘ мм Дюймы 1 2 1 з 4
135,77 5,345 72 56 44 32 168,00 6,654 64 32 40 56
137,14 5,399 56 24 48 64 168,31 6,626 56 24 44 72
138,22 5,442 64 24 56 86 169,70 6,681 72 56 44 40
138,91 5,469 86 64 72 56 170 50 6,713 86 56 44 48
139,99 5,511 72 56 64 48 170,66 6,719 72 32 40 64
140,33 5,525 86 64 56 44 171,12 6,737 72 56 48 44
141,43 5,568 56 44 64 48 171,82 6,765 64 28 44 72
142,08 5,594 86 56 44 40 171,91 6,768 86 56 40 44
142,22 5,599 72 32 48 64 172,01 6,772 6,872 72 24 40 86
142,90 5,626 86 32 40 64 174,55 56 28 44 64
143,26 5,640 86 56 48 44 175,01 6,890 48 40 64 56
143,33 5,643 72 24 48 86 175,92 6,926 64 24 44 86
145,46 5,727 72 48 44 40 175,99 6,929 72 48 40 44
146,62 5,772 100 48 44 56 177,60 6,992 72 64 48 40
147,00 5,787 64 28 40 56 179,16 7,054 72 40 64 86
147,26 5,798 64 24 44 72 180,00 7,087 64 32 48 72
147,36 147,84 5,802 86 48 40 44 182,42 7,182 72 28 44 86
5,821 100 44 40 56 182,86 7,199 72 64 56 48
148,85 5,860 86 64 48 40 184,30 185,14 7,256 56 32 64 86
149,33 5,879 72 28 40 64 7,289 56 24 40 72
149,62 5,891 56 24 44 64 186,67 7,349 72 28 32 64
152,38 5,999 72 64 56 40 187,54 7,384 86 56 40 48
152,74 6,013 64 32 44 56 188,14 7,407 64 28 48 86
153,10 6,028 86 64 56 48 189,00 7,441 64 28 40 72
154,30 6,075 64 32 56 72 190,92 7,517 44 40 64 56
155,16 6,109 72 32 44 64 191,11 7,524 72 32 48 86
155,54 6,124 •72 56 48 40 192,00 7,559 56 28 40 64
156,36 6,156 72 25 44 86 192,50 7,579 48 44 64 56
157,51 6,201 64 28 48 72 192,86 7,593 56 40 64 72
160,01 6,300 48 28 56 64 193,51 7,619 64 24 40 86
161,28 6,350 100 48 40 56 193,94 7,635 72 64 44 40
162,00 6,378 64 24 40 72 194,83 7,671 86 64 44 48
162,36 6,392 86 64 44 40 195,55 7,699 72 64 48 44
163,34 6,431 72 28 32 56 196,37 7,731 56 28 44 72
163,73 6,446 6,449 85 64 48 44 195,46 7,735 86 64 40 44
163,80 72 32 56 86 197,09 7,760 72 44 64 86
167,23 6,584 72 28 48 86 198,00 7,795 40 44 64 48
167,62 6,599 72 64 56 44 199,49 7,854 44 32 56 64
96 '
Шаг , спирали Сменные шестерни Шаг спирали Сменные шестерни
мм ДЮЙМЫ 1 2 3 4 мм дюймы 1 2 3 4
199,99 7,874 72 40 32 48 243,82 9,599 72 32 28 64
200,66 7,900 72 28 40 86 245,45 9,663 44 40 64 72
201,05 7,915 56 24 44 86 245,71 9,674 72 48 56 86
203,64 8,017 72 56 44 48 246,86 9,719 56 32 40 72
204,77 8,062 72 40 56 86 247,51 9,745 48 44 64 72
205,22 8,080 64 28 44 86 248,88 9,798 72 64 48 56
205,32 8,084 72 56 40 44 249,36 9,817 44 40 56 64
205,70 8,098 48 32 56 72 250,06 9,845 86 64 40 56
208,37 8,204 86 ' 56 48 64 250,82 , 9,875 72 56 64 86
208,49 8,208 72 32 44 86 251,32 9,898 48 44 56 64
212,14 8,352 56 44 64 72 252,00 9,921 40 48 64 56
213,34 8,399 72 32 28 56 253,39 9,976 56 44 64 86
214,32 8,438 86 64 40 48 256,01 10,079 72 64 40 48
214,99 8,464 48 28 56 86 256,65 10,Ю4 72 44 32 56
216,00 8,504 56 28 40 72 257,14 10,124 48 40 56 72
219,43 8,639 56 32 40 64 258,00 10,158 64 32 40 86
219,98 8,661 72 44 32 48 260,63 10,261 72 40 44 86
221,14 8,706 56 24 40 86 261,83 10,308 44 32 48 72
223,99 8,819 72 56 40 48 262,51 10,335 64 40 32 56
224,42 8,835 44 32 56 72 262,78 10,346 72 44 48 86
225,00 8,858 48 40 64 72 266,66 10,498 72 •40 32 64
225,24 8,868 72 44 56 86 268,03 10,552 56 32 44 86
225,74 8,877 64 28 40 86 268,06 10,554 86 64 48 72
226,10 8,9Ю 40 44 56 48 268,75 10,581 48 40 64 86
227,30 8,949 86 64 44 56 270,00 10,630 56 28 32 72
228,58 '8,999- 48 40 56 64 271,51 10,689 72 64 44 56
229,08 9,019 44 28 48 72 273,65 10,774 48 28 44 86
229,34 9,029 72 32 40 86 276,43 10,883 56 48 64 86.
229,63 9,041 86 64- 56 72 280,01 11,024 72 48 32 36
230,35 9,069 56 40 64- 86 280,И 11,028 44 40 56 72
231,00 9,095 40 44 64 56 282,19 11,110 64 28 32 86
231,43 9,111 56 48 64. 72 282,86 11,136 48 44 56 72
232,73 9,163 44 32 48 64 284,45 11,199 72 32 24 64
233,33 9,186 72 40 32 56 288,00 11,339 48 32 40 72
234,55 9,234 64 32 44 86 288,74 11,368 64 44 32 56
234,67 9,239 72 64 40 44 291,30 11,469 44 40 48 64
236,26 9,302 64 28 32 72 292,27 11,507 86 64 44 72
238,90 9,406 72 40 48 86 293,18 11,543 44 40 64 86
k Справочник фрезеровщика 9?
П родолжение
Шаг спирали Сменные шестерни Шаг спирали 1 Сменные шестерни
ММ дюймы 1 ! 2 3 4 мм |дюймы 2 3 4
293,33 11,548 72 44 24 48 351,82 13,851 44 48 64 86
294,55 11,596 44 48 64 72 352,01 13,858 40 44 48 64
294,86 11,609 56 32 40 86 352,66 13,884 56 32 28 72
295,63 11,639 48 44 64 86 354,74 13,966 40 44 64 86
297, ОС 11,693 64 44 40 72 355,56 13,998 72 40 24 64
298,66 11,758 72 64 40 56 358,34 14,108 72 40 32 86
299,23 11,781 44 48 56 64 360,00 14,173 64 48 28 56
300,00 11,811 64 40 28 56 364,85 14,364 72 56 44 86
301,01 11,851 48 28 40 86 .365,71 14,398 72 48 28 64
301,70 11,878 40 44 56 64 366,55 14,431 40 48 44 56
304,75 11,998 72 40 28 64 368,57 14,511 64 32 28 86
307,15 12,093 48 40 56 86 370,30 14,579 40 48 56 72
307,99 12,126 40 44 48 56 371,26 14,617 64 44 32 72
308,57 12,148 64 32 28 72 373,34 14,698 72 56 32 64
311,11 12,248 72 40 24 56 375,26 14,774 44 32 40 86
312,72 12,312 44 32 48 86 376,25 14,813 48 56 64 86
314,18 12,369 44 32 40 72 377,14 14,848 56 44 32 64
315,00 12,401 64 48 32 56 378,00 14,881 40 56- 64 72
315,34 12,415 72 44 40 86 382,22 15,048 72 64 48 86
319,99 12,598 72 48 32 64 385,70 15,185 56 40 32 72
321,48 12,656 86 64 40 72 .387,00 15,236 49 48 64 86
322,51 12,697 56 28 32 86 390,91 15,390 44 40 48- 86
324,00 12,756 40 48 64 72 391,10 15,398 72 44 24 64
327,26 12,884 44 40 48 72 394,13 15,519 72 44 32 8G
327,62 42,8.8 72 32 28 86 396,00 15,590 40 44 48 72
329,14 12,958 40 48 56 64 40'1,33 15 ,.800 -72 56 40 86
330,00 12,992 Й 44 28 56 402,07 15,830 44 48 56 86
334,44 1.3,167 72 28 24 86 403,13 15,871 64 40 32 86
335,06 13,191 44 40 56 86 405,00 15,945 64 48 32 72
335,23 13,198 72 44 28 64 405,43 15,962 40 44 56 86
336,62 13,253 44 48 56 72 407,28 16,035 44 56 48 64
337,51 13,288 64 40 32 72 409,51 16,123 72 40 28 86
337,85 13,301 48 44 56 86 410,45 16,159 44 56 64 86
339,43 13,.363 40 44 56 72 411,43 16,198 48 64 56 72
342,22 13,373 72 44 24 56 414,65 16,324 32 72 28 86
342,86 13,498 56 40 32 64 416,98 16,416 72 64 44 86
343,63 13,529 44 56 64 72 418,92 16,493 40 48 44 64
343,99 13,543 72 48 40 86 420,00 16,535 64 48 24 56
П родолжен и е
. , Шаг * спирали Сменные шестерни Шаг спирали Сменные шестерни
ММ дюймы 12 3 4 мм дюймы 12 3 4
421,22 16,583 56 32 28 86 527,74 20,777 1 , 44 72 64 86
424,30 16,705 32 44 56 72 528,98 20,826 56 48 28 72
426,65 16,797 72 56 28 64 536,11 21,107 44 64 56 86
430,01 16,930 72 . 48 32 86 537,50 21,161 48 40 32 86
431,02 16,969 56' 44 28 64 540,00 21,260 64 56 28 72
439,99 .17,322 32 44 48 64 547,27 21,546 44 56 48 86
441,81 17,394 56 40 28 72 548,57 21,597 56 48 24 64
442,30 17,413 40 48 56 86 549,82 21,647 40 56 44 72
443,45 17,459 64 44 32 86 552,86 21,766 48 72 56 86
448,01 17,638 40 56 48 64 559,99 22,047 32 56 48 64
448,82 17,670 44 64 56 72 562,92 22,162 40 48 44 86
450,00 17,717 48 40 32 72 564,38 22,220 32 56 64 86
450,48 17,735 72- 44 28 86 566,70 22,311 48 44 28 72
451-.51 17,776 40 56 64 86 573,34 22,572 72 64 32 86
458,18 . 18 039 44 56 48 72 576,00 22,67 40 64 48 72
458,66 18,058 72 64 40 86 579,19 2 2,8 0 3 5 6 4 4 28 8 6
460,70 18,Л 38 56 40 32 86 580,51 22,855 40 72 64 86
462,86 18,223 56 48 32 72 586,37 23,085 44 40 32 86
470,21 18,512 56 48 28 64 589,08 23,192 32 48 44 72
471,26 18,554 40 48 44 72 589,70 23,217 40 64 56 86
472,51 18,603 64 56 32 72 591,24 23,27 7 32 44 48 85
472,99 18,622 40 44 48 86 594,00 23,386 32 44 40 72
477,77 J8,810 72 40 24 86 601,99 23,700 40 56 48 86
483,74 19,045 48 72 64 86 603,12 23,745 44 72 56 86
484,90 19,091 56 44 28 72 610,92 24,052 32 56 44 64
488,74 19,242 40 56 44 64 614,28 24,184 48. 40 28 86
490,92 19,328 44 40 32 72 617,1'4 24,29 7 32 64 56 72.
491,42 19,347 48' 64 56 86 625,46 24,62 4 44 64 48 86
493,70 19,437 .40 64 56. 72 628,37 24,739 40 64 44 72
495,00 19,486 32 44 48 72 630,00 24,804 32 56 48 72
497,78 19,598 72 56 24 64 631,85 24,876 56 48 28 86
501,67 19,751 72 56 32 86 640,01 25,19 7 48 56 28 64
502,85 19,797 56 44 24 64 645,00 25,394 64 56 28 86
504,00 19,843 40 56 48 72 648,00 25,512 32 48 40 72
506,78 19,952 56 44 32 86 655,25 25,797 72 64 28 86
514,30 20,248 48 40 28 72 656,74 25,856 40 56 44 86
523,63 20,615 44 64 1 48 72 660,00 25,98 4 4 8 4 4 2 4 72
526,54 20,730 56 40 j 28 86 663,43 26,119 40 72 56 86
& 99
98
7 родолзкение
Шаг спирали Сменные шестерни Шаг спирали Сменные шестерни *
'ММ | дюймы 1 2 3 4 мм . дюймы 1 2 3 4
"670,13^26,383 40 23 86 903,00 35,551 32 56 40 86
672,0026,457 ’•673,25'26,506 32 56 40 64 916,37 36,071 44 56 24 72
44 48 28 72 938,18 36,933 32 64 24 86
’675,72 26,603 48 44 28 85 946,01 37,244 40 44 24 86
>687,26 27,057 32 56 44 72 947,76 37,313 56 72 28 86 1
'6Г8,01)27,087 40 64 48 86 960,00 37,795 48 64 24 72
618,18 27,487 44 56 28 64 967,51 38,093 32 72 48 86
703,63 27,702 44 72 48 85 ‘.82,85 38,695 48 64 28 86
705,31127,768 56 64 28 72 987,43 38,875 40 64 28 72
769,5127,934 32 44 40 86 1005,34 39,580 48 56 24 86
716,66 28,215 48 40 24 86 1013,57 39,904 32 44 28 86
720,00128,347 32 64 48 72 1032,00 40,630 32 64 40 86
725,62 28,568 32 72 64 86 1047,26 41,231 44 64 24 72
737,14 29,021 32 64 56 83 1055,4.j 41,553 32 72 44 86
740,57 29,156 40 48 28 72 1672,2(1 42,213 44 64 28 .86
746,66 29,396 48 56 24 64 1(80,00 42,520 32 55 28 72
750,55 29,549 40 64 44 86 1094,54 43,092 44 56 24 86
752,50 29,624 32 56 48 86 1105.7,) 43,532 48 72 >23 86
756,00 29,764 32 56 40 72 1146,67 45,145 48 64 24 86
764,45 30,(95 72 64 24 86 1152,00 45,354 40 64 24 72
768,00,30,236 40 55 28 64 1161,00 45,709 32 72 40 86
7 7 4, СО] 30,472 40 72 48 85 1179,43 1204,01 45,434 40 64 28 85
* 781,82 30,780' 44 40 24 86 47,41,2 40 56 24 86
785,45)30,923 32 64 44 72 121,6,24 47,49) 44 72 28 85
788,33^1,037 48 44 24 86 1234,30 48,595 32 64 28 72
804,17 31,660 44 48 28 86 1250,90 49,248 44 64 24 86
«10,86 31,914 40 44 28 86 1290,00 50,788 32 56 28 86
814,54 32,(69 44 56 24 64 1326,76 52,235 40 72 28 86
«20,92 32,320 32 56 44 86 1375,93 54\ 173 40 64 24 86
>822,86 32,395 48 64 28 72 1417,26 55,793 44 72 24 86
«29,30 32,650 32 72 56 86 1440,00 56,693 32 64 24 72
«40,00 33,071 ‘48 56 24 72 1474,30 58,043 32 64 28 86
«42,45 33,185 56 64 28 86 1504,99 59,252 32 56 24 86
844,37 33,243 40 72 44 86 1548,00 60,945 40 72 24 • 86
859,99 33,858 32 64 48 86 1658,57 65,9 8 32 72 28 86
«54,00 34,016 32 64 40 72 1720,01 67,717 32 64 24 86
«84,57 34,803 «97,67 35,341 40 44 48 64 28 28 86 72 1926,36 75,841 32 72 24 86
tea
Дуаттма шестерни для фрезерования спиралей на станке с ха-
рактеристикой 10" (шаг винта равен !//, характеристика Дели-
тельной головки — 40).
Сменные шестерни'. 24, 24, 28, 32, 40, 48, 56,
64, 72, 86, 100 зубцов
Рис. 14.
П р и м е ч а н и я. 1. Установку сменных шестерен при фре-
Веровании правых спиралей производить по схематическому
рис. 14—I, а при фрезеррвании левых — по рис. 14—II.
Шестерня 5 (на рис. 14—II} — паразитная.
2. Шестерня 1 устанавливается на винте станка, а шестерня
4 — на валике делительной головки.
3. Сменные шестерни в этой таблице подсчитаны для спира-
лей, шаги которых выражены в дюймах.
4. При фрезеровании спиралей с миллиметровым шагом опре-
деление сменных шестерен по этой таблицр можно производить
только в том случае, если данный шаг спирали может быть не-
точным.
5. Углы поворота стола берутся по таблице стр. 75 или по фор-
уле (21) стр. 71.
Шаг спирали Сменные шестерни Шаг спирали Сменные шестерни
ММ дюймы 1 2 3 4 мм дюймы 1 2 3 4
17,02 0,670 100 24 86 24 41,58 1,637 100 hi 86 32
19,84 0,781 100 28 86 24 41,91 1,650 100 24 64 44
20,32 0,800 100 24 72 24 42,34 1,667 72 32 64 24
22,68 0,893 100 32 86 24 43,31 1,705 86 44 72 24
22,86 0,900 100 24 64 24 43,46 1,711 100 44 72 28-
23,62 0,930 86 24 72 24 43,54 1,714 100 24 56 40
23,70 0,933 100 28 72 24 44,30 1,744' 86 40 64 24
26,14 1,029 100 24 56 24 44,45 1,750 100 40 64 28
26,47 1,042 100 32 86 28 45,16 1,778 100 40 72 32
26,60 1,047 86 24 64 24 45,36 1,786 100 48 86 32
26,67 1,050 100 28 64 24 45,95 1,809 86 40 72- 28
27,Ю 1,067 100 32 72 24 46,30 1,823 86 56 100 28
27,56 1,085 86 28 72 24 47,24 1,860 86 48 72‘ 24
28,35 1,116 100 40 86 24 47,42 1,867 100 48 72 28
30,38 1,196 86 24 56 24 47,90 1,886 100 24 56 44
30,48 1,200 100 32 64 24 48,74 1,919 86 44 64 24
31,01 1,221 86 28 64 24 ,48,90 1,925 100 44 64 28
31,19 1,228 100 44 86 24 49,38 1,944 72 32 64 28
31,50 1,240 86 32 72 24 49,68 1,956 100 44 72 32
31,60 1,244 100 32 72 28 50,55 1,990 ,86 44 72 28
33,07 1,302 100 40 86 28 50,62 1,993 86 40 56 24
33,86 1,333 100 40 72 24 50,80 2,000 100 40 64 32
34,04 1,340 100 48 86 24 51,56 2,030 86 32 44 . 24
34,82 1,3-71 1С0 24 56 32 51,69 2,035 86 40 64 28
35,43 1,395 86 32 64 24 51,69 2,047 100 44 «6 40
35,56 1,400 100 32 64 28 52,25 2,057 100 24 56 48
36,40 1,433 100 44 86 28 52,50 2,067 86 40 72 32
36,75 1,447 86 32 72 28 52,91 2,083 72 40 64 24
37,03 1,458 72 28 64 24 53,16 -2,С93 86 48 64 24
37,26 1,467 100 44 72 24 53,34 2,100 100 48 64 28
37,80 1,488 100 40 86 32 54,18 2,133 100 48 72 32
38,10 1,500 100 24 64 40 55,14 2,171 86 48 72 28
39,37 1,550 86 40 72 24 55,32 2,178 72 56 100 28
39,52 1,556 100 40 72 28 55,42 2,182 100 24 44 40
39,70 1,563 100 48 86 28 55,70 2,193 86 44 56 24
40,51 1,595 86 32 56 24 55,88 2,200 100 44 64 32
40,64 1,600 100 48 72 24 56,44 2,222 72 32 56 28
41,35 1,628 86 32 64 28 56,72 2,233 100 48 86 40
П родолженив
Шаг спирали Сменные шестерни Шаг спирали 1 Сменные шестерни
мм ДЮЙМЫ 1 2 3 4 мм ДЮЙМЫ 2 3 4 ‘
56 85 2,238 86 ЬЬ 64 28 73,51 2,894 86 56 72 32
57,76 2,274 86 72 32 74,09 2,917 72 48 64 28
-58,06 2,286 100 40 56 32 74,27 2,924 86 44 56 32
58,22 2,292 72 44 64 24 74,50 2,933 100 48 72 44
59,08 2,326 86 40 64 32 74,82 2,945 61 56 44
60,15 2,368 86 32 44 28 75,18 2,960 86 40 44 28
60,48 2,381 72 40 56 24 75,79 2; 984 86 44 48 28
60,76 2,392 86 48 56 24 76,20 3,000 100 48 61 40
60,96 2,400 100 48 64 32 77,32 3,044 Я 48 44 24
61,75 2,431 72 40 64 28 77,62 3, (;5о J 9 44 64 32
62,03 2,442 86 48 64 28 77,98 3,070 86 44 40 24
62,08 2,444 100 44 72 40 78,77 3,101 86 48 72 40
62,23 2,450 100 28 64 56 79,02 3,1Г1 72 55 100 40
62,38 2,456 100 48 ' 86 44 79,40 3,126 3Q - 56 100 43
63,02 2,481 86 48- 72 32 79,83 3,143 100 44 . 55 40
63,22 2,489 72 56 100 32 80,65 3,175 72 40 56 32
63,50 2,500 72 4 8 64 24 81,00 .3,189 86 48 5 6 32
63,86 2,514 100 32 56 44 81,23 3,1.98 86 44 64 40
64,31 2,532 86 56 72 28 82,32 3,241 72 40 4S 28
64 ,44 2,537 86 40 44 24 82,70 3,256 86 56 64 32
64,97 2,558 86 44 64 32 82,98 3,267 100 28 48 56
65,20 2,567 100 23 48 44 83,82 3 ,300 100 48 64 44
66,17 2,605 86 32 40 28 84 ,00 3,307 86 64 72 32
66,52 2,619 72 44 56 24 84,66 3,333 72 48 64 32
.67,51 2,658 86 40 56 32 85,07 3,349 86 -4 3 40 24
67,74 2,667 100 48 72 40 85,34 3,360 ICO 28 40 48
67,92 2,674 72 44 64 28 85,93 3,383 86 40 44 32
68,9.1 2,713 86 40 48 28 86,44 3,403 7 2 56 64 28
69,67 2,743 100 32 56 48 86,64 3,411 86 48 72 44
69,85 2,750 100 44 64 40 86,92. •3,422 72 56 100 44
70,56 2,778 72 40 64 32 87,10 3,429 100 48 56 40
70,89 2,791 86 48 64 32 88,60 3,-488 86 48 64 40
71,12 2,800 100 32 64 56 88,70 3,492 72 - 44 56 32
72,19 2,842 86 44 72 40 88,90 3,500 64 56 10( 40
72,36 2,849 86 .56 64 28 89,41 3,520 100 32 40 44
72,57 2,857 72 48 56 24 90,20 3,551 86 48 44 28
72,77 2,865 86 56 100 44 90,55 3,565 72 44 48 28
73,15 2,880 -100 24 40 48 90,96 3,581 86 44 1 40 28
102
103
П родолжение П родолжени е
Шаг спирали Сменные шестерни Шаг спирали Сменные шестерни Шаг спирали Сменные ' шестерни Шаг спирали Сменные шестерни
мм дюймы 1 . 2 3 4 мм дюймы 1 2 3 мм дюймы 1 2 3 4 мм дюймы 1 2 3 4
91 90 3,618 86 56 72 40 112,88 4,444 72 64 .56 28 143,69 5,657 72 56 44 32 177,80 7,000 7,013 64 32 40 56
92,35 92,81 93,14 3^636 72 48 24 ИЗ 41 4,465 86 48 40 32 145,14 5,714 56 24 48 64 178,13 56 24 44 72
3,654 86 44 56 40 113,72 4,477 86 56 64 44 145,28 5,759 64 24 56 86 179,60 7,071 72 56 44 40
3,667 100 40 48 44 113,79 4,480 100 32 40 56 147,02 5,788 86 64 72 56 180,44 .7,104 86 56 44 48
94’,08 3,704 72 40 48 32 115,24 4 ,537 72 56 48 28 148,16 5,833 72 56 64 48 180,62 7,111 72 32 40 64
94,51 3,721 86 64 56 28 115,52 4,548 86 64 72 44 148;51 5,847 86 64 56 44 181,10 7,130 72 56 48 44
94,82 3,733 72 56 100 48 115,77 4,558 86 28 40 56 149,68 5,893 56 44 64 48 181,83 7,159 64 28 44 72
95,25 3,750 56 28 64 48 116,41 4,583 4,667 72 48 64 44 150,37 - 5,920 86 56 44 40 181,93 7,163 86 56 40 44
95,78 3,771 100 48 56 44 118,54 72 48 40 28 250,52 5,926 72 32 48 64 182,04 7 ,167 72 24 40 86
96,47 3,798 86 56 48 28 120,29 4,7Эб 86 56 44 32 151,23 5,954 86 32 40 64 184,73 7,273 56 23 44 64
96,77 3,810 72 48 56 32 120,96 4,762 72 48 56 40 151,61 5,969 86 56 48 44 185,22 7,292 48 40 64 56
97,00 Зч819 72 44 64 40 121,23 4,773 64 24 44 56 451,63 5,972 72 24 48 86 186,18 7,330 64 24 44 86
97,46 3,'837 86 48 64 44 122,45 4,821 64 24 56 72 153,95 6,061 72 48 44 40 186,26 7,333 72 48 40 44
97,54 3,840 100 32 40 48 123,14 4,848 72 48 44 32 155,17 6,109 100' 48 44 56 188,14 7,407 72 64 48 40
97,79 3,850 64 56 100 44 123,47 4,861 72 56 64 40 155,58 ' 6,125 64 28 40 56 189,61 7,465 72 40 64 86
98,78 3,889 72 56 64 32 124,05 4,884 86 56 64 48 Е, 155,85 6,136 64 ,24 44 72 190.50 7,500 64 32 48 72
99,24 3,907 86 48 40 28 124,18 4,889 72 44 40 32 1- 155,96 6,140 86 48 40 44 193,07 7,601 72 28 44 86
99,57 3^920 100 28 40 56 125,71 4,949 72 28 44 56 156,46 6,160 ЮО 44 40 56 193,52 7,619 72 64 56 48
101,07 3,979 86 56 72 44 126,00 4,961 86 64 72 48 157,53 6,202 86 64 48 40 195,05 7,679 56 32 64 86
101,24 3’986 89 48. 56 40 128,88 5,074 86 48 44 40 [ 158,04 6,222 72 28 40 64 195,94 7,714 56 24 40 72
102,62 4',040 72 40 44 32 129,03 5,С80 72 64 56 32 ’ 158,34 6,234 56 24 44 64 197,56 7,778 72 28 32 64
103,10 4,059 86 48 44 32 129,36 5,093 72 44 48 40 ; 161,27 6,349 72 64 56 40 198,48 7,814 86 56 40 48
103,38 4,070 86 56 64 40 129,64 5,104 64 28 48 56 161,65 6,364 64 32 44 56 193,11 7,839 64 28 48 86
103,48 4,074 72 44 48 32 130,02 5,119 72 24 56 86 L 162,03 6,379 86 64 56 48 200,03 7,875 64 28 40 72
103,96 4,093 86 44 40 32 130,38 5,133 100 44 48 56 163,30 6,429 64 32 56 72 202,06 7,955 44 40 64 56
105,00 4,134 86 64 72 40 131,70 5,185 72 56 48 32 164,21 6,465 72 32 44 64 202,26 7,963 72 32 48 86
105,26 4,144 86 28 44 56 132,31 5,209 86 32 40 56 164,62 6,481 72 56 48 40 203,20 8,000 8,021 56 28 40 64
105,84 4,167 72 48 64 40 132,74 5,226 72 28 64 86 165,48 6,515 72 24 44 86 203,73 48 44 64 56
106,68 4,200 64 56 100 48 133,05 5,238 72 48 56 44 166,70 6,563 64 28 48 72 204,11 8,036 56 40 64 72
107,75 4,242 72 48 44 28 135,03 5,316 86 64 56 40 169,34 6,667 48 28 56 64 204,85 8,063 64 24 40 86
108,00 4,252 86 64 56 32 135,46 5,333 72 48 40 32 170,69 6,720 100 48 40 56 205,26 8,081 72 6'1 44 40
108,31 4,264 86 44 48 40 135,81 5,347 72 56 64 44 171,45 6,750 64 24 40 72 206,20 8,118 Й6 64 44 48
108,86 4,286 56 32 64 48 136,07 5,357 56 40 64 48 171,83 6,765 86 64 44 40 206,96 8,148 72 64 48 44
110,26 4,341 £6 56 72 48 137,47 5,412 86 32 44 64 172,87 6,806 72 28 32 56 207,82 8,182 56 28 44 72
110,85 4,364 100 40* 44 48 137,82 5,426 86 56 48 40 173,28 6,822 86 64 48 44 207,92 8,186 86 64 40 44
110,87 111,13 4,365 72 44 56 ,40 138,28 5,444 72 28 40 56 173,36 6,825 72 32 56 86 208,59 8,212 72 44 64 86
4,375 64 24 48 56 141,43 5,568 64 28 44 56 176,99 6,968 72 28 48 86 209,55 <8,250 40 44 64 48
11.1,38 104 4,385 «6 48 56 44 142,88 5,625 64 24 48 72 177,39 6,934 72 64 56 44 211,12 8,312 44 32 56 64 105
П родолжение
Шаг спирали Сменные шестерни Шаг спирали 1 Сменные шестерни
мм | дюймы 1 2 3 4 мм дюймы 2 3 4
211,65 8,333 72 40 32 48 258,04 10,159 72 32 28 64
212,37 8,361 72 28 40 86 259,77 10,227 44 40 64 72
212,78 8,377 56 24 44 86 260,05 10,238 72 48 56 86
215,52 8,485 72 56 44 48 261,26 10,286 56 32 40 72
216,79 8,532 72 40 56 86 261,95 10,313 48 44 64 72
217,20 8,551 64 28 44 86 263,40 10,370 72 64 48 56-
217,30 8,555 72 56 40 44 263,54 10,390 44 40 56 64
217,70 8,571 48 32 56 72 264,64 10,419 86 64 40 56
220,52 8,682 86 56 48 64 265,46 .10,451 72 56 64 86-
220,65 8,687 72 32 44 86 266,С9 10,476 48 44 56 64
224,51 8,839 56 44 64 72 266,70 10,500 40 48 64 56
225,78 8,889 72 32 28 56 268,17 10,558 56 44 64 86
226,82 8,930 86 64 40 48 270,94 10,667 72 64 40 48
227,53 8,958 48 28 56 86 271,63 10,694 72 44 32 56
228,60 9,000 56 28 40 72 272,14 10,714 48 40 56 72
232,23 9,143 56 32 40 64 273,05 10,750 64 32 40 86
232,82 9,166 72 44 32 48 275,81 10,859 72 40 44 86
234,04 9,214 56 24 40 86 277,09 10,909 44 32 48 72
237,06 8,333 72 56 40 48 277,83 10,938 64 40 32 56
237,52 9,351 44 32 56 72 278,11 10,949 72 44 48 86
238,13 9,375 48 40 64 72 282,22 11,111 72 40 32 64
238,38 9,385 72 44 56 86 283,67 11,168 56 32 44 86
238,91 9,406 64 28 40 86 283,69 11,169 86 64 48 72
239,50 9,429 40 44 56 48 284,43 11,198 48 40 64 86
240,56 9,471 86 64 44 56 285,75 11,250 56 28 32 72
241,91 9,524 48 40 56 64 287,35 11,313 64 44 56
24 2", 44 9,545 44 28 48 72 289,61 11,402 48 28 44 86
242,72 9,556 72 32 40 86 292,56 11,518 56 48 64 86
243.03 9,568 86 64 56 72 296,34 11,667 72 48 32 56
243,79 9,598 56 40 64 86 296,36 11,688 44 40 56 72
244,48 9,625 40 44 64 56 298,65 11,758 64 28 32 86
244,93 9,643 56 48 64 72 299,36 11,786 48 44 56 72
246,30 9,697 44 32 48 64 301,04 11,852 72 32 24 64
246,94 9,722 72 40 32 . 56 304,80 12,000 48 32 40 72
248,23 9,773 64 32 44 86 305,59 12,031 64 44 32 56
248,36 •• 9,778 72 64 40 44 305,82 12,040 72 64 56 86
250,04 . 9,844 64 28 32 72 307,87 12,121 44 40 48 64
252,83 9,954 72 40 48 86 309,32 12,178 86 64 44 72
П родолжение
Шаг спирали 1 Сменные шестерни Шаг спирали Сменные шестерни
ММ дюймы 2 3 4 мм ДЮЙМЫ 1 2 3 4
310,29 12,216 42 40 64 86 364,С6 14,333 72 48 40 86
310,44 12,222- 47 44 24 48 372,34 14,659 44 48 64 86
311,73 12,273 44 48 64 72 372,54 14,667 40 44 48 64
312,06 12,286 56 32 40 86 373,32 14,694 56 32 28 72
312,88 12,318 48 44 64 86 375,44 14,781 40 44 64 86
314,33 12,375 64 44 40 72 376,30 14,815 72 40 24 64
316,08 12,444 72 64 40 56 379,25 14,931 72 40 32 86
316,69 12,468 44 48 56 64 381,00 15,000 64 48 28 56
317,50 12,500 64 40 28 56 386,13 15,202 72 56 44 86
318,57 12,542 48 28 40 86 387,05 15,238 72 48 28 64
319,30 12,571 40 44 56 64 387,93 15,273 40 48 44 56
322,52 12,698 72 40 28 64 390,07 15,357 64 32 28 86
325,07 12,798 48 40 56 86 391,90 15,429 40 48 56 72
325,95 12,833 40 44 48 56 392,91 15,469 64 44 32 72
326,57 12,857 64 32 28 72 395,12 15,556 72 56 32 64
329,26 12,963 72 40 24 56 397,15 15,636 44 32 40 86
330,96 13,030 44 32 48 86 398,20 15,677 48 56 64 86
332,51 13,091 44 32 40 72 399,14 15,714 56 44 32 64
333,38 13,125 64 48 32 56 400,05 15,750 40 56 64 72
333,73 13,139 72 44 40 86 401,52 15,926 72 6'1 48 86
338,66 13,333 72 48 32 64 408,20 16,071 56 40 з? 72
340,23 13,395 86 64 40 72 409,58 16,125 40 48 64 86
341,32 13,438 56 28 32 86 413.72 16,288 44 40 48 86
342,90 13,500 40 48 64 72 413,92 16,296 72 44 24 64
346,35 13,636 44 40 48 72 417,17 16,424 72 44 32 86
346,74 13,651 72 32 28 86 419,10 16,500 40 44 48 72
348,34 13,714 40 48 56 64 424,74 16,722 72 56 40 86
349,25 13,750 64 44 28 56 425,53' 16,753 44 48 56 86
353,95 13,935 27 28 24 86 426,64 16,797 64 40 32 86
354 , 61 13,961 44 40 56 86 428,63 16,875 64 48 32 72
354,79 13,968 72 44 28 64 429,08 16,893 40 44 56 86
356,26 14,026 44 48 56 72 431,04 16,970 44 56 48 64
357,20 14,063 64 40 32 72 433,40 17,063 72 40 28 86
357,56 14,077 48 44 56 86 434,39 17,102 .44 56 64 86
359,23 14 >143 40 44 56 72 435,43 17,143 48 64 56 72
362,18 14,259 72 44 24 56 438,84 17,277 56 72 64 86
362,86 14,286 56 40 32 64 441,30 17,374 72 64 44 86
363,68 14,318 44 56 64 72 443,36 17,455 40 48 44 64
107
106
II роЭолжение
П родолженил
Шаг спирали Сменные шестерни Шаг спирали Сменные шестерни
мм дюймы 1 2 3 4 ММ дюймы 1 2 13 4
444,50 17,500 64 48 24 56 557,25 21,939 56 40 28 86
445,80 17,551 56 32 28 86 553,52 21,989 44 72 64 86
449,05 17,679 32 44 56 72 559,84 22,041 56 48 28 72
451,54 17,777 72 56 28 64 567,39 22,338 44 64 56 86
455,09 17,917 72 48 32 86 568,86 22,396 48 40 32 86
456,16 17,959 56 44 28 64 571,50 22,500 64 56 28 72
465,66 18,333 32 44 48 64 579,20 22,803 44 56 48 86
466,52 18,367 56 40 28 72 580,57 22,857 56 48 24 64
468,10 18,429 40 48 56 86 581,89 22,909 40 56 44 72
469,32 18,477 64 44 32 86 585,11 23,036 48 72 56 86
474,14 18,667 40 56 48 64 592,66 23,333 32 56 48 64
475,01 18,701 44 64 56 72 595,76 23,455 40 48 44 86
476,25 18,750 48 40 32 72 597,31 23,516 32 56 64 86
476,76 • 18,770 72 44 28 86 598,70 23,571 48 44 28 72
477,85 18,813 40 56 64 86 607,04 23,899 72 64 32 86
484,91 19,091 44 56 48 72 609,60 ' 24,000 40 64 '48 72
485,42 19,111 72 56 64 40 86 612,98 24,133 56 44 28 86
487,58 19,196 40 32 86 614,38 24,188 40 72 64 86
489,86 19,286 56 48 32 72 620,57 24,432 44 40 32 86
497,64 19,592 56 48 28 64 623,44 24,545 32 48 44 72
498,75 19,636 40 48 44 72 624,10 24,571 40 64 56 86
500,08 19,688 64 56 32 72 625,73 24,635 32 44 48 86
500,58 19,708 40 44 48 86 628,65 24,750 32 44 40 72
505,64 19,907 72 40 24 86 637,11 25,083 40 56 48 86
511<96 20,156 48 72 64 86 638 , 30 25,130 44 72 56 86
513,18 20,204 56 44 28 72 646,56 25,455 32 56 44 64
517,25 20,364 40 56 44 64 650,11 25,595 48 40 28 86
519,56 20,455 44 40 32 72 653,14 25,714 32 64 56. 72
520,09 20,476 48 64 56 86 661,95 26,661 44 64 48 86
522,50 20,571 40 64 56 72 665,02 26,182 40 64 44 72
523,88 20,625 32 44 48 72 666,75 26,250 32 56 48 72
526,82 20,741 72 56 24 64 668,71 26,327 56 48 28 86
530,94 20,903 72 56 32 86 677,34 26,667 48 56 28 64
532,18 20,952 56 44 24 64 682,63 26,875 64 56 28 86
533,40 21,Ь00 40 56 48 72 685,80 27,000 32 48 40 72
536,35 21,116 56 44 32 86 693,47 27,302 72 64 28 86
544,30 21,429 48 40 28 72 695,05 27,364 27,500 40 56 44 86
554,18 21,818 44 64 48 72 698,50 48 44 24 72
108
Шаг спирали Сменные шестерни Шаг спирали Сменные шестерни
мм дюймы 1 2 3 4 мм дюймы 1 2 3 4
702,13 27,643 40 72 55 86 950,04 37,403 1А 64 28 72
799,22 27,922 44 40 28 86 955,68 37,625 32 56 40 86
711,20 28,000 32 56 40 64 959,82 38,182 44 56 24 72
712,52 28,052 44 48 28 72 992,91 39,091 32 64 44 У 5
715,14 28,155 48 44 28 86 1001,19 39,417 40 44 24 86
727,35 28,636 32 56 44 72 1003,(5 39,490 56 72 28 86
728,14 28,667 40 64 48 86 1016,00 40.000 48 64 24 72
738,91 29,091 44 '56 28 64 1023,95 40,313 32 72 48 J 86
744,68 29,318 44 72 48 86 1040,18 40,952 48 64 28 86
746,46 29,388 56 64 28 72 1045,03 41,143 40 64 28 72
750,90 29,563 32 44 40 86 1061,87 41,806 48 56 24 86
758,47 29,861 48 40 24 8 5 1072,69 42,232 32 44 28 Гб
762,00 30',000 32 64 48 72 1092,20 43,000 32 64 40 86
767,94 30,234 32 72 64 86 1108,35 43,636 44 64 24 72
730,14 30,714 . 32 64 56 86 1117,02 43,977 32 72 44 86-
783,77 , 30,857 40 48 28 72 1134,75 44,675 44 64 28 85
790,22 31,411 48 56 24 64 1143,00 45,000 32 56 28 72
794,33 31,273 40 64 44 86 1158,39 45,60.6 44 56 24 86
796,39 31,354 32 56 48 86 1170,20 46,071. 48 72- 28 86
800,10 31,500 32 56 40 72 1213,56 47,778 48 ' 64 24 86
809,04 31,852 72 64 24 86 1219,20 48,000 40 64 24 72
812,80 32,000 40 56 28 64 1228,73 48,375 32 72 40 86-
819,15 32,250 40 72 48 86 1248,23 49,143 40 64 28 86
827,43 32,576 44 40 24 86 1274,42 50,167 40 56 24 86
831,27 32,727 32 64 44 72 1276,60 50,260 44 72 28 86
834-'31 32,847 48 44 24 86 1306,30 51,429 32 64 28 72
851,08 33,507 44 48 28 86 1323,87 52,121 44 64 24 86
858,16 33,786 40 44 28 86 1365,25 53,750 32 56 28 86
862,05 33,939 44 56 24 64 1404,26 55,286 40 72 28 86
868.,81 34,205 32 56 44 86 1456,26 57,333 40 64 24 8о-
870,86 34,286 48 64 28 72 1489,35 58,636 44 ‘ 72 24 86
877,67 34,554 32 72 56 86 1524,00 60,000 32 64 24 72
889,00 35,003 48 56 24 72 1560,40 61,429 32 64 28 86
891,59 35,102 56 64 28 86 1592,78 62,708 32 56 24 86
893,62 35,182 40 72 44 86 1638,30 64,500 40 72 24 86
910,16 35,833 32 64 48 86 1755,32 69,107 32 72 28 86
914,40 36,000 32 64 40 72 1820,34 71,667 32 64 24 86
936,17 36,857 40 48 28 86 2047 ,88 80,625 32 72 24 86
109
VII. ПОДСЧЕТ СМЕННЫХ ШЕСТЕРЕН ДЛЯ ФРЕЗЕРО-
ВАНИЯ СПИРАЛЕЙ ЙРИ ДЕЛИТЕЛЬНОЙ ГОЛОВКЕ
С ОДНИМ ДИСКОМ И СО СМЕННЫМИ ШЕСТЕРНЯМИ
(ТИПА РЕЙНЕКЕР)
А
Рис. 15.
1. Подбор сменных шестерен
Сведения о делительной головне,
необходимые для подсчета сменных
шестерен при фрезеровании спиралей
Настройка современной делитель-
ной головки Рейн скора при фрезеро-
вании спиралей. Современная дели-
тельная головка Рейнекера, на-
строенная для фрезерования спира-
лей, представлена на рис. 15- Винт
1 должен быть затянут, а винт 2
освобожден. Шестерни / и g явля-
ются постоянными для каждой модели
станка и устанавливаются так, как
это показано на рисунке (передаточ-
ное число 1 : 2) или в обратном
порядке (передаточное число 2:1)
в зависимости от величины шага спи-
рали. Шестерня е устанавливается
только при фрезеровании левых
спиралей- Шестерни а, Ь, с и d явля-
ются сменными, и передаточное число их определяется по таблице,
приведенной на стр. 111.
110
Формулы для подсчета сменных шестерен при фрезеровании
спиралей
1,Шаг спирали выражен в миллиметрах
Станок Набор смен- ных шестерен (числа зубцов) Шаг спи- рялИ} мм Шестерни
Модель 1 Шаг винта, ММ Сменные Пост.
от ДО а • с 1= Ъ d / g
UF° 6 20, 24, 28, 30, 36, 40, 45, 50, 60, 65, 70, 75, 8(Г, 88, 90, 127. 120 440 . 180 j= 6" 40 20
’ 480 6000 720 i= S 20 40
UF1C 6 20, 24, 27, 28, 30, 36, 40, 45, 50, 60, 65, 70, 75, 80, 88, 90, 127 120 440 . 180 i= — S 54 27
480 6000 . 720 i=— 6" 27 54
UF1H 8 20, 24, 28, 30, 32, 36, 40, 45, 48, 50, 60, 65, 70, 75, 80, 88, 90, 100, 127 160 560 . 240 l= iS 54 . 27
600 6000 . 960 i= 6" 27 54
UF2C UF2H 8 20, 24, 28, 30, 32, 36, 40, 45. 48, 50, 60, 65, 70, 75, 80, 88, 90, 127 160 560 . 240 l= 60 30
600 6000 960 i = — 6" 30 60
UF3C 10 24 , 30 , 32 , 40, 42, 45, 4,8, 50, 52, 60, 70, 75, 80, 88, 90, 127 200 600 . 300 60 30
640 6000 . 1200 i= 6" 30 60
UF4C 10 24, 30, 40, 45, 48, 50, 56, 60, 75, 80, 88, 90, 104, 120, 127 200 600 . 300 1= — 6" 60 30
640 6000 . 1200 30 60
Ш
2. Шаг спирали выражен в дюймах
Станок Набор смен- ных шестерен (числа зубцов) Шаг спирали в дюймах Шестерни
М одель Шаг винта, мм | Сменные Пост.
ОТ ДО а • с 1
/ g
l~ b-d
UF0 .6 20, 24, 28, 30, 36, 40, 45, 50, 60, 65, 70, 75, 80, 88, 90, 127 6 32 900 1~ 1275 40 20
36 300 . 3600 г_ 1275 20 40
UF1C 6 20, 24, 27, 28, 30, 36, 40, 45, 50, 60, 65, 70, 75, 80, 88, 90, 127 6 32 . 900 l~ 1275 54 27
36 300 3600 l~ 127S 27 54
UF1H 8 20, 24, 28, 30, 32, £6, 40, 45, 48, 50, 60, 65, 70, 75, 80, 88, 90, 160, 127 6 40 . 1200 г —1275 54 27
48 300 ,_.4800 1275 27 54
о И сч сч 8 20, 24, 28, 30, 32, 36, 40, 45, 48, 50, 6!), 65, 70, 75, 80, 88, 90, 127 6 48 40 . 1200 1— 1275 60 30
ЗСО . 480,0 1~ 1275 30 60
UPS'0 10 24,' 30, 32,' 40, 42, 45, 48, 50, 52, 60, 70, 75, 80, 88, 90, 127 6 40 . 1500' 1=1375 60 30
48 300 . 6000 1— 1275 30 60
UF4C 10 24 , 30 , 40 , 45, 48, 50, 56,' 60, •75, 80, 88, 60, 104, 120, 1x7 8 40 . 1500 — 1275 60 30
48 . 300 . 6.60 1~ 1275 30 60
2. Таблицы сменных шестерен при фрезеровании спиралей
Примечания. 1. Установка сменных шестерен показана
схематически на рис. 16.
2. Шестерня 1 устанавливается на винте станка, а шестерня
6 — па валике делительной головки.
3. Промежуточная шестерня 7 устанавливается только при фре-
веровании левых спиралей.
4. Углы поворота стола берутся по таблице (стр. 75) или
по формуле (21) стр. 71.
112
1. Универсально-фрезерный станок
моде л ь UF0___________________
Шаг спирали в миллиметрах Шаг спирали в дюймах
Шаг спи- рали Сменные шестерни Шаг спи- рали Сменные шестерни
£ 1 2 3 4 5 6 £ 1 2 3 4 з' 6
120 90 50 60 40 20 6 50 127 90 30 40 20
140 90 50 70 40 20 7 40 127 90 28 40 20
160 90 50 80 40 20 8 50 127 90 40 40 20
180 80 40 45 90 40 20 9 50 127 80 40 40 20
200 90 50 40 80 40 ,20 10 45 127 80 40 40 20*
220 80 40 36 88 40 20 12 50 127 60 40 40 20
240 45 ' 70 60 40 20 14 20 127 90 28 40 20
260 х 45 70 65 40 20 16 45 127 50 40 40 20
280 45 75 70 40 20 18 40 127 75 60 40 20
300 36 80 60 40 20 20 30. 127 75 50 40 20
320 45 70 80 40 20 24 30 127 75 60 40 20
114.
П родолжение
Шаг спирали в миллиметрах Шаг спирали в дюймах
Шаг спи- рали Сменные шестерни Шаг спи- рали Сменные шестерни
1 2 3 4 5 6 Л1 1 2 3 4 5 6
.360 45 60 90 40 20 28 45 127 50 10 40 20
400 36 70 80 40 20 30 45 127 50 75 40 20
440 36 70 . 88 40 20 32 45 127 50 80 40 20
480 90 50 60 20 40 36 50 127 80 40 20 40
520 90 50 65 20 40 40 45 127 80 40 20 40
560 90 50 70 20 40 48 50 127 60 40 20 40
600 90 50 75 20 40 50 36 127 80 40 20 40
640 90 50 80 20 40 56 20 127 90 .28 20 40
720 80 40 45 90 20 40 60 45 127 80 60 20 40
800 90 50 40 80 20 40 64 45 127 75 60 20 40
880 80 40 36 88 20 40 70 40 127 90 70 20 40
360 45 70 60 20 40 72 40 127 75 60 20 40
3040 45 70 65 20 40 80 .30 127 75 50 20 40
1120 45 75 70 20 40 84 50 127 60 70 20 40
1200 36 80 60 20 40 . 90 50 127 60 75 20 40
1280 45 70 80 20 40 96 30 127 75 60 20 40
1440 45 60. 90 20 40 100 30 127 60 50 20 40
1600 36 70 80 20 40 ' 112 45 127 50 70 20 40
1760 36 70 88 20 40 120 45 127 50 75 20 40
1920 45 90 60 80 20 40 128 45 127 50 80 20 40
2100 45 75 40 70 20 40 140 30 127 60 70 20 40
224Q 40 80 45 70 20 40 150 30 127 40 50 20 40
2400 40 80 45 75 20 .40 160 40 127 45 80 20 40
2560 45 80 30 60 20 40 180 40 127 30 60 20 40
2880 50 75 30 80 20 40 200 45 127 30 75 20 40
3200 45 75 30 80 20 40 240 30 127 40 80 20 40
3520 40 80 36 88 20 40 280 45 127 20 70 20 40
3840 30 80 45 90 20 40 300 30 127 36 90 20 40
4000 30 75 36 80. • 20 40
4200 30 70 36 90 20 40
4400 30 75 36 88 20 40
4800 30 80 36 90 20 40
6000 24 80 36 90 20 40
115
‘1
2 Универсально-фрезерный станок
модель UF1C
Шаг спирали в миллиметрах Шаг спирали в дюймах /
Шаг спи- рали Сменные шестерни Шаг спи- рали Сменные шестерни
6" 1 2 3 4 5 6 6" 1 2 3 4 5 6
120 90 50 60 54 27 6 50 127 | 90 30 54 27
140 90 50 ; 7о 54 27 . 7 40 127 ‘90 28 54 27'
160 90 50 i 80 54 27 8 50 127 90 40 54 27
180 80 40 V3 i 90 54 27 9 50 127 80 4.0 54 27
200 90 50 40 | 80 54 27 10 45 127 80 40 54 27
220 80 40 36 I 88 54 27 12 50 127 60 40 54 27
240 . 45 70 । 60 54 27 14 20 127 90 28 54 27
260 45 70 65 54 27 16 45 127 75 60 54 27
280 45 75 70 54 27 ' 18 40 127 75 60 54 27
300 36 80 60 54 27 20 30 127 75 .50 54 27
320 45 70 80 54 27 24 ' 30 127 75 60 54 27
360 45 60 90 54 27 28 • 45 127 50 70 54 27
400 36 70 80 54 27 30 45 127 50 75 54 27
440 36 70 88 54 27 32 45 127 50 80 54 27
480 90 50 60 27 54 36 50 127 80 40 27 54
520 90 50 65 27 54 ' 40 45 127 80 40 27 54
560 90 50 70 27 54 48 50 127 60 40 27 54
600 90 50 75 27 54 50 36 127 80 40 27 54
640 90 50 80 27 54 56 20 127 90 28 27 54
720 80 40 45 90 27 54 60 45 127 80 60 27 54
800 90 50 40 80 27 54 64 45 127 75 60 27 54
880 80 40 36, 88 27 54 70 40 127 90 70 27 54
116
|. П родолжение-
Шаг спирали в миллиметрах Шаг спирали в дюймах
Шаг Шаг
спи- Сменные шестерни СПИ- Сменные шестерни
рали рали
s 1 2 3 4 5 6 6" 1 2 3 4 5 6
960 70 60 27 54 72 ’40 127 75 60 27 54
1040 45 70 65 27 54 80 30 127 75 50 27 54
1120 45 75 70 27' 54 84 50 127 60 70 27 54
1200 36 80 60 27 54 90 50 127 60 75 27 54
1280 45 70 80 27 54 96 30 127 75 60 27 54
1440 45 63 90 27 54 100 30 127 60 50 27 54
1600 36 70 80 27 54 112 45 127 50 70 27 54
1760 36 70 88 27 54 120 45 127 50 75 27 54
1920 45 90 60 80 27 54 128 45 127 50 80 27 54-
2100 45 75 40 70 27 54 140 30 127 60 70 27 .54
2240 40 80 45 70 .27 54 150 30 127 40 50 27 54
2400 40 80 45 75 27 54 160 40 127 45 80 27 54
2560 45 80 30 60 27 54 180 40 127 30 60 27 54
; 2880 60 90 30 80 27 54 200 45 127 30 75 27 54
3200 30 80 45 75 27 54 240 30 127 40 80 27 54
3520 40- 80 36 88 27 54 280 45. 127 20 70 27 54
3840 30 80 45 90 . 27 54 300 30 127 36 90 27 54
' 4000 27 90 48 80 ; 27 54
4400 36 90 30 70 ; 27 54
4600 36 88 30 75 : 27 54
4800 30 80 36 90 27 54
6000 36 90 24 80 1 54
117
3. Универсально-фрезерный модель UF1H станок
Шаг спирали в миллиметрах Шаг спирали в дюймах
Шаг спи- рали Сменные шестерни Шаг спи- рали Сменные шестерни
1 2 1 3 4 5 6 s 1 2 з 4 5 1 6
6 50 127 80 20 54 27
7 60 127 80 28 54 27
160 - 90 65 60 54 27 8 50 127 90 30 54 27
180 80 65 60 54 27 9 50 127 80 30 54 27
200 90 50 75 54 27 10 40 127 90 30 54 27
220 90 45 48 88. 54 27 12 40 127 80 32 54 27
240 100 50 45 90 54 27 14 30 127 80 28 54 27
260 60 ' 75 65 54 27 16 50 127 90 60 54 27
280 60 75 - 70 54 27 18 40 127 75 45 54 27
300 60 70 75 54 27 20 40 127 75 50 54 27
320 60 70 80 54 27 24 40 127 75 60 54 27
360 60 65 90 54 27 28 50 127 60 70 54 27
400 48 75 80 54 27 ' 30 50 127 60 75 54 27
440 48 70 88 54 27 32 50 127 60 80 54 27
480 45 70 90 54 27 36 50 127 60 90 54 27
520 50 100 60 65 54 27 40 50 127 48 80 54 27
560 50 100 60 70 54 27 48 50 127 80 40 27 54
600 80 75 50 27 54 50 48 127 80 40 27 54
640 90 65 60 27 54 56 40 127 60 28 27 54
7 20 80 65 60 27 54 60 40 127 90 45 27 54
800 90 65 75 27 54 64 50 127 90 60 27 54
580 100 50 48 88 27 54 70 24 127 80 28 27 54
860 100 50 45 90 27 54 72 40 127 80 48 27 54
П родолжение
Шаг спирали в миллиметрах Шаг спирали в дюймах
Шаг Шаг
СПИ- Сменные шестерни СПИ- Сменные шестерни
. рали рали
1 2 3 4 5 6 6" 1 1 2 1 3 1 4 1 5 6
1040 60 75 65 27 54 80 40 127 90 60 27 54
1120 60 75 70 27 54 84 50 127 80 70 27 54
1200 48 88 60 27 54 90 40 127 80 60 27 54
1280 60 70 80 27 54 96 40 127 75 60 27 54
1440 60 65 90 27 54 100 30 127 80 50 27 54
1600 48 75 80 27 54 112 50 127 60 70 27 54
1760 48 70 88 27 54 120 50 127 60 75 27 54
1920 45 70 90 27 54 128 50 127 60 80 27 54
2100 80 70 40 100 27 54 140 40 127 60 70 27 54
2240 75 too 40 70 27 54 150 40 127 48 60 27 54
2400 45 60 75 27 54 160 45 127 50 75 27 54
2560 45 90 60 80 27 54 180 40 127 50 75 27 54
- 2880 40 90 60 80 27 54 200 30 127 48 60 27
3200 50 100 48 80 27 54 240 40 127 30 60 27 54
3520 45 90 48 88 27 54 280 30 127 40 70 27 54
3840 60 90 30 80 27 54 300 48 127 30 90 27 54
4000. 60 100 36 90 27 54
4200 80 70 20 100 27 54
4400 40 100 48 88 27 54
4800 40 100 45 90 27 54
6000 40 100 36 90 27 54
148
110
4. Универсально-фрезерный станок
модель UF2C и UF2H
Шаг спирали в миллиметрах Шаг спирали в дюймах
Шаг спи- рали £ Сменные шестерни Шаг спи- рали Сменные шестерни
1 2 3 4 5 6 £ 1 2 3 4 5 6
160 90 65 60 60 30 6 50 127 80 20 60 30
180 80 65 60 60 30 7 60 127 80 28 60 30
200 90 50 75 60 30 8 50 127 90 30 60 30
220 80 40 48 88 60 30 .9 50 127 80 30 60 30
340 80 40 45 90 60 30 10 40 127 90 30 60 30
260 60 70 65 60 30 12 40 127 80 32 60 30
280 60 65 70 60 30 14 30 127 80 28 60 30
300 60 65 75 60 30 16 50 127 90 60 60 30
320 60 65 80 60 30 18 40 127 75 45 60 30
360 60 50 90 60 30 20 40 127 75 50 60 30
400 48 60 80' 60 30 24 ’ 40 127 75 60 60 30
440 48 60 88 60 30 28 50 127 60 70 60 30
480 45 60 90 '60 30 30 50 127 60 75 60 30
520 45 90 60 65 60 30 32 50 127 60 80 60 30
560 45 90 60 70 60 30 36 50 127 60 90 60 30
€00 80 65 50 30 60 40 50 127 48 80 60 30
640 90 65 60 30 60 48 50 127 80 40 30 60
720 80 65 60 30 60 50 48 127 80 40 30 60
800 90 65 75 30 60 56 40 127 60 28 30 60
880 80 40 48 88 30 60 60 40 127 90 45 30 60
960 80 40 45 90 30 60 64 50 127 90 60 30 60
1040 60 70 65 30 60 70 24- 127 80 28 30 60
Продолжение
pv Г Шаг спирали в миллиметрах Шаг спирали е дюймах
£ Шаг Шаг
СПИ- Сменные шестерни СПИ- Сменные шестерни
ради рали
5 1 2 3 4 6 6 5 1 2 3 4 5
г
1120 60 65 70 30 60 72 40 127 80 48 30 ба
1200 48 75 60 30 60 80 40 127 90 60 30 ба
s ‘ 1280 60 65 80 30 60 84 50 127 80 70 30 ба
1440 60 50 90 30 60 90- 40 127 8Q 60 30 ба
1600 48 65 80 30 60 96 40 127 75 60 30 60»
, 1760 48 65 88 30 60. 100 30 127 80 50 30 ба-
1920 45 60 90 30 60 112 50 127 60 70 30 ба
А- . 2100 40 70 60 75 30 60 120 50 127 60 75 30 60>
2240 40 70 60 80 30 60 128 50 127 60 80 30 ба
• 2400 40 80 60 75 30 60 140 40 127 60 70 30 60-
| 25 60 45 90 60 80 30 60 150 40 127 48 60 30 60
2880 40 90 60 80 30 60 160 45 127 50 75 30 ба
1' 3200 45 90 48 80 30 60 180 40 127 50 75 30 ба
3520 40 80 48 88 30 60 200 30 127 40 50 30 ба
3840 30 80 60 90 30 60 240 40 127 30 60 30 60-
4000 36 90 48 80 30 60 280 30 127 40 70 30 60-
4200 40 . 70 36 90 30 60 300 48 127 30 90 30 60-
4400 32 80 48 88 30 60 -
V 4800 32 80 .45 90 30 60 1
> ь 6000 32 80 36 90 30 60
¥ "ббОО1 36 90 40 100 30 60
* Только для станка UI2^
ш
120
5. Универсально-фрезерный станок
модель UF3 С
Шаг спирали в дюймах
Шаг спирали в миллиметрах
Шаг спи- рали Сменные шестерни
S 1 2 3 4 5 • 6
200 60 70 40 60 30
220 60 88 90 45 60 30
240 60 70 48 60 30
260 60 70 52 60 30
280 45 80 42 60 30
300 60 90 75 50 60 30
320 45 80 48 60 30
360 50 70 60 60 30
400 45 70 60 60 30
440 60 50 88 60 30
480 50 60 80 60 30
520 30 80 52 60 30
560 50 70 60 80 60 30
600 40 70 80 60 30
640 75 70 40 30 60
720 80 60 48 30 60
800 ,60 70 40 30 60
880 60 88 90 45 30 60
060 60 70 '48 30 60
1040 60 70 52 30 60
1120 45 80 42 30 ’60
1200 60 90 75 50 30 60
122
Шаг
спи- рали S Сменные шестерни
1 2 3 4 1 6
8 50 127 90 24 60 30
9 50 127 80 24 60 30
10 50 127 90 30 60 30
12 50 127 80 32 60 30
14 50 1-27 90 42 60 30
16 50 127 90 48 60 30
18 50 127 80 48 60 30
20’ -50 127 90 60 60 30
24 50 127 60 48 60 30
28 50 127 75 70 60 30
30 50 4 0 127 60 30
32 •50 127 45 48 60 30
36 40 127 50 48 60 30
40 50 127 45 60 60 30
48 50 127 80 32 30 60
50 60 127 80 40 30 60
56 50 127 90 42 30 60
60 50 127 80 40 30 60
64 50 127 90 48 30 60
70. , 40 127 0 90 42 30 60
г Ж- _ П родолжение
Шаг спирали в миллиметрах Шаг спирали в дюймах
Шаг спи- рали Сменные шестерни Шаг спи- рали Сменные1 шестерни
J. С- •f' 1 2 3 4 5 6 1 2 3 4 5 6
1280 45 80 48 30 60 72 50 127 80 48 30 60
У; t- -У' 1440 50 70 60 30 60 80 50 127 90 60 30 60
1600 45 80 60 30 60 - 84 ' 50 127 60 42 30 60
1760 60 50 88 30 . 60 90 50 127 60 45 30 60
1920 50 60 80 30 60 96 50 127 60 48 30 60
' ? - 2080 30 80 52 30 60 100 60 € 0 127 30 60
2240 50 70 60 80 30 50 112 50 127 75 70 30 60
2400 40 50 80 30 60 120 50 4 0 127 30 60
>.:< '' 2560 *75 ’ 80 45 90 30 60 128 50 127 45 48 30 60
2880 75 £0 40 80 30 60 140 50 127 60 70 30 60
3200 30 75 80 30 60 150 50 127 48 60 30 60-
3520 30 75 88 30 60 160 50 127 45 60 30 60
3840 45 90 50 80 30 60 ISO 50 127 40 60 30 60
40С0 24 75 80 30 60- 200 50 127 48 80 30 60
4200 45 90 40 70 30 60 ' 240 50 127 40 80 30 60
4400 ’ 24 75 88 30 60 280 50 127 30 70 30 60
- 4800 6000 45 45 90 90 40 32 80 £0 30 30 60 60 300 40 127 45 £0 30 60
123-
6. Универсально-фрезерный ст а~н о к
модель UF*C
Шаг спирали в миллиметрах Шаг спирали в дюймах
Шаг спи- рали л Сменные шестерни Шаг спи- рали Сменные шестерни
1 2 3 4 5 6 6" 1 2 3 4 5 6
200 . 60 90 40 60 30 8 50 127 £0 24 60 30
220 60 88 90~ 45 60 30 9 50 127 80 24 60 30
240 60 90 48 60 30 10 50 127 90 30 60 30
260 60 104 £0 45 60 30 12 50 127 120 48 60 30
280 60 90 56 60 30 14 50 127 120 56 60 30
300 60 90 75 50 со 30 16 50 127 90 48 €0 30
320 45 120 48 60 £0 18 50 127 £0 48 60 30
360 50 90 60 60 30 20 50 127 £0 60 60 30
400 45 90 60 60 30 24 50 127 60 48 60 30
440 60 90 88 60 30 28 50 127 60 56 60 30
480 50 90 80 60 30 30 50 6 0 127 60 30
520 40 104 90 60 60 30 32 50 127 45 48 60 30
560 30 120 56 60 30 36 50 127 40 48 60 30
600 40 90 80. со 30 40 50 127 45 60 60 30
'640 75 90 40 30 60 48 50 127 120 48 30 60
720 80 £0 48 30 60 50 60 127 £0 40 30 60
800 60 90 40 30 60 56 50 127 120 56 ,30 Зо 60
880 60 88 90 45 30 60 60 50 127 £0 40 60
960 60 90 48 30 60 64 50 127 £0 48 30 60
1040 60 104 90 45 30 60 70 40 127 120 56 30 60
«24
------ --- II родолмсэние
Шаг спирали в миллиметрах Шаг спирали в дюймах
Шаг спи- рали Сменные шестерни Шаг спи- рали Сменные шестерни
1 2 3 4 5 6 S 1 2 3 4 5 6
1120 60 90 56 30 60 72 50 127 80 48 30 60
1200 60 90 75 50 30 60 80 50 127 90 60 30 60
1230 45 120 48 S0 60 84 50 1 27 80 56 30. 60
1440 50 90 - 60 30 60 90 50 127, 60 45 30 60
1600 45 90 60 30 60 £6 50 127 60 48 30 60
1760 60 90 88 30 60 100 60 50 127 30 60
1920 50 90 80 SO 60 112 50 127| 60 56 30 60
2С80 40 104 90 60 30 60 120 50 60 127 30 60
2240 30 120 56 30 60 128 50 127 45 48 30 60
24С0 40 90 80 30 60 140 50 127! 48 56 30 60
2Б60 75 80 .45 90 30 60 150 50 j 127| 48 60 30' 60
2880 75 £о' 40 80 30 60 160 50! 127 45 60 30 60
3200 30 90 80 30 60 180 50 127 40 60 30 60
3520 •/ 30 ’ 90 88 30 60 200 50 127 48 80 30 60
3840 60 120 50 80 30 60 240 50 127’’ 40 80 30 60
4000 24 90 80 30 60 280 50 127 24 56 30 60
4200 80 120 24 56 30 60 300 40 127 45 £0 30 60
4400 24 90 88 30 60
4800 60 120 40 80 30 60
6000 48 120’ 40 80 30 60
125
VHL ПОДСЧЕТЫ, СВЯЗАННЫЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СПЕЦИАЛЬНЫХ ДЕЛИТЕЛЬНЫХ ГОЛОВОК И ПРИ-
СПОСОБЛЕНИИ
1. Специальные делительные гслсььи
Делительные головки для непосредственного деления
Общее правило. Чтобы определить, на сколько отверстий делитель-
ного диска следует поворачивать шпиндель головки для непосред-
ственного деления (рис. 2—I}, необходимо число отверстий (данного
ряда) разделить па заданное число делений.
Порядок работы при нумерованном диске. Диски некоторых го-
ловок для непосредственного деления имеют нумерацию их отвер-
стий. Так, например, при диске с 24 отверстиями бывают наклей-
мены следующие цифры.
Против 1-го отверстия — клеймо 0
» 4 » 8
» 5' » 6
» 7 » 4—8
» 9 »' 3—6
» • 10 » 8
» 13 » 2—4—6—8
>> 1G » 8
» 17 » 3—6
, >> 19 » - 4—8
» 21 » 6
» 22 » 8
Остальные отверстйя (2,3 и т д.) номеров не имеют.
Если требуется, например, произвести деление на 6 частей, то
при первом положении штифта он должен быть в нулевом отверстии
диска, а затем последовательно во всех тех, против которых наклей-
мены цифры 6 (т. е. 5-м, 9-м, 13-м, 17-м и 21-м).
'126
Круглый
Общая формула для определения
<етола (рис. 2—Л) имеет следующий
стол
движении рукоятки круглого
вид:
где п — число оборотов рукоятки,
/V — отношение числа зубцов червячной шестерни стола к числу
заходов червяка,
z — число зубцов нарезаемой шестерни.
2. Делительные приспособления для фрезерования зуб-
чатых реек
Обыкновенное делительное приспособление
формула:
Определение числа оборотов рукояткп простого [с цилиндриче-
скими шестернями '(рис. 3—/)] приспособления для фрезерования
зубчатых реек производится ио
. п = -
‘д
где п — число оборотов рукоятки,
zB — число зубцов шестерни, закрепленной на винте продоль-
ной подачи стола,'
зд — число зубцов шестерни, Связанной с делительным диском,
t — шаг нарезаемой рейки в мм или дюймах (величины t и Т
следует брать в одинаковых мерах).
Т — шаг винта станка в мм или дюймах.
2в
На практике принято брать — = Т, а число делений диска —
2Д
100. В этом случае один полный оборот рукоятки вызывает переме-
щение стола на 1 мм, а одно деление диска соответствует 0,01 мм
перемещения стола- Если вппт станка имеет миллиметровый шаг, то
число зубцов шестерни, закрепленной на винте, безразлично. При
винте с дюймовой резьбой эта шестерня должна иметь 127 зубцов, а
5
шестерня, связанная с диском, число зубцов zjj =—, где Г— шаг
винта станка в дюймах (например, при шаге винта 1/4 —20 зуб-
127
цов). При этих условиях формула (26) принимает очень простой
вид:
n=t, (27)
где t — шаг нарезаемой рейки в мм.
Пример. При фрезеровании зубчатой рейки т = 2 мм (шаг —
6,28) число оборотов рукоятки: п = t = 6,28, т. е. рукоятке сле-
дует сообщить 6 полных оборотов и повернуть дополнительно на
28 делений диска.
Делительное приспособление с червячной передачей
Порядок определения числа оборотов рукоятки и делений диска
для какого-либо шага нарезаемой рейкн (рис. 3—II}. Число оборотов
v рукоятки определяется по формуле:
t-N
п — >
Т
(28)
rufi п — число оборотов рукоятки,
t — шаг нарезаемой рейки,
N — отношение числа зубцов червячной шестерни к числу за-
ходов червяка,
Т — шаг винта станка.
Пример. Нарезается рейка с шагом 13.,536 мм на станке, винт ко-
торого имеет 4 нитки на 1". Червяк приспособления—однозаход-
ный, а червячная шестерня его 25 зубцов.
Имеем: N = 25; Т = =6,35 мм; t = 13,536 мм.
По формуле (28) имеем:
13,536 25 74 37
п =----’------ = 53 ---= 53 --,
6,35 254 127 ’
♦. е. 53 оборота рукоятки и 37 делений диска.
Часть вторая
ОСНОВНЫЕ ФРЕЗЕРНЫЕ РАБОТЫ
IX. ФРЕЗЕРОВАНИЕ ПЛОСКОСТЕЙ
1. Фрезерование шпонок и клиньев
Размеры шпонок
Шпонки призматические и допускаемые отклонения их размеров
/ ост
I по ---
\ нкм
4088
Поминальные размеры Допускаемые отклонения размера b (ширины) в микронах Допускаемые отклонения размера h (ВЫСОТЫ) - в микронах
ь h Пригонка повышен, точности П Нормальная пригонка Н Грубая при- гонка Г
верхи. НИЖИ.
верхи. иижн. верхи. нижя. верхи. пюкн.
3 3 0 —12 + 20 0 + 60 0 + 60 0
4 4 0 —12 + 25 0 + 80 0 + 80 0
5 5 0 —12 + 25 0 + 80 0 + 80 0
6 6 0 —12 + 25 0 + 80 0 + 80 0
8 7 0 —15 + 30 0 + 100 0 + 1С0 0
10 8 0 —15 + 30 0 + 100 0 + 100 0
12 8 0 —18 +35 0 + 120 0 + 100 0
14 9 0 —18 +35 0 + 120 0 +юо 0
16 10 0 —18 + 35 0 + 120 0 + 1(10 0
18 11 0 —18 + 35 0 + 120 0 + 120 0
20 12 6 —21 +45 0 + 140 0 + 120 0
24 ! 14 о —21 +45 0 + 140 0 + 120 0
28 16 0 —21 +45 0 + 140 0 + 120 0
32 18 0 — 25 + 50 0 + 170 0 + 120 0
36 20 0 — 25 + 50 0 + 170 0 + 140 0
5 Справочник фрезеровщика/
129
Шпонки вжннрвыо (из пововви) и допусваемыв отклонении их размеров
ост \
по ---- 4087 )
нкм )
Номи- нальные Допускаемые откло- нения Номи- наль- ные раз- I. — у Допускаемые отклоне- ния
Ширина Ь высота Л Ширина Ь Высота h
размеры *2 S меры
нар найм. наиб. S сг Я наиб. найм. наиб. найм.
4X4 4 3,92 4,46 4,3 20X42 20 19,86 12,64 12,4
5X5 5 4,92 5,46 4,3 24Х 9 24 23,86 9,6 9,4
6X6 6 5,92 6,50 6,3 24X14 24 23,86 14,74 14,5
8X4 • 8 7,9 4,46 4,3 28x10 28 27,86 10,64 10,4
8X7 8 7,9 7,5 7,3 28X16 28 27,86 16,74 16,5
10X45 10 9,9 4,96 4,8 32X11 32 31,83 11,64 11,4
10X8 10 9,9 8,5 8,3 32X18 32 31,83 18,78 18,5
12X5 12 11,88 5,46 4,3 36X20 36 35,83 20,78 20,5
12X8 12 11,88 8,5 8,3 40X22 40 39,83 22,78 22,5
14X5,5 14 13,88 5,96 5,8 45X25 45 44,83 25,78 25,5
14X9 14 13,88 9,6 9,4 50X28 50 49,83 28', 78 28,5
16X6,5 16 15,88 7,00 6,8 60X32 60 59,8 32,84 32,5
16x10 16 15,88 10,640 10,4 70X36 70 69,8 36,84 36,5
18X7 18 17,88 7,5 7,3 80X40 80 79,8 40,84 40,5
18X11 18 17,88 11,64 11,4 100X50 100 99,77 50,84 50,5
20X8 20 19,86 8,5 8,3 •
130
2. Фрезерование квадратов
Рис- 17.
Общие сведения. При обработке предметов квадратного сечения,
изготовляемых из цилиндрической заготовки, сторона квадрата
получается равной (рис. 17) :
£ = 0,707 D, (29)
Где d — диаметр заготовки. Во многих случаях, однако, удобнее
и с более точными окончательными результатами при фрезерова-
нии первых двух граней измеряется размер
(рис. 17), а при обработке третьей и четвертой
граней — размер <У. Для определения размера
служит формула:
51= 0,854 D. (30)
Для определения размеров и при некоторых
наиболее употребительных диаметрах можно поль-
зоваться таблицей, приведенной на стр. 132.
Настройка станка при фрезеровании квадратов
Установка фрезы. При обработке квадрата для
предварительной установки фрезы подводят зубец
ее к поверхности заготовки рис. (18), затем стол станка отводят
в сторону и поднимают на величину а (см. табл. стр. 132):
а= 0,1471».
(И)
Это расстояние отсчитывается по делениям на винте вертикаль-
ной подачи. Более точные результаты такой установки получаются,
если отсчет размера а произво-
дить ио измерительным плиткам,
посредством которых измеряется
расстояние!, (рис. 18) от зубца
фрезы до какой либо постоянной
поверхности (например, верхней
обработанной поверхности задней
бабки), после чего стол станка
поднимают, пока ото же расстоя-
ние не будет равно L — а.
Приемы установки фрезы при обработке квадрата торцевой фрезой
аналогичны только-что изложенным.
Установка фрез на заданном расстоянии одна от другой (папример,
при фрезеровке граней гаек и болтов) осуществляется посредством
соответствующего набора установочных колец. Комплектование та-
кого набора можно производить при помощи таблицы, приведен-
ной на стр. 133.
5*
131
/
Значения величин, измеряемых при фрезеровании квадратов
D £ *L а D 5 St а
3 2,12 2,56 0,44 28 19,80 23,91 4,11
4 2,83 3,42 0,59 30 21,21 25,62 4,41
5 3,54 4,27 0,73 32 22,62 27,33 4,71
6 4,24 5,12 0,88 33 23,33 28,18 4,85
7 4,95 5,98 1,03 34 24,04 29,04 5,00
8 5,66 6,83 1,17 35 24,75 29,89 5,14
9 6,36 7,69 4 ОО 1 , ио 36 25,45 30,74 5,29
10 7,07 8,54 1,47 38 26,87 32,45 5,58
11 7,78 9,39 1,61 40 28,28 34,16 5,88
12 8,48 10,25 1,77 42 29,69 35,87 6,18
13 9,19 11,10 1,91 44 31,11 37,58 6,47
14 9,90 11,96 2,06 45 31,82 38,43 6,61
15 10,60 12,81 2,21 46 32,52 39,28 6,76
16 11,31 13,66 2,35 48 33,94 40,99 7,05
17 12,02 14,52 2,50 50 35,35 42,70 7,35
18 12,73 15,37 2,64 55 38,89 46,97 8,08
19 13,43 16,23 2,80 60 42,42 51,24 8,82
20 14,14 17,08 2,94 65 45,96 55,51 9,55
21 14,85 17,93 3,08 70 49,49 59,78 10,29
22 15,55 18,-79 3,24 75 53,03 64,05 11,02
23 16,26 19,64 3,38 80 56,56 68,32 11,76
24 16,97 20,50 3,53 85 60,10 72,59 12,49
25 17,68 '21,35 3,67 90 63,63 76,86 13,23
26 18,38 22,20 3,82 95 67,17 81,13. 13,96
27 . 19,09 23, С6 3,97 100 70,70 85,40 14,70
132
Комплектование наборов установочных колец
В полный комплект входят кольца шириной: 1; 1,1; 1,9- у 25-
1,3; 1,4; 1,5; 1,75; 2; 2,5; 3; 3,25; 5; 6; 7,5; 8; 10; 2О;’зо;
40 и 5о мм ’
Расстояние между фре- зами Взять кольца шириной Расстояние между фре- зами Взять кольца шириной Расстояние между фре- зами Взять кольца шириной
1,00 1 3,30 2+1,3 4,90 2,5 + 1+1,4
1,10 1,1 3,35 1,254-1,1-pl 4,95 1,75 + 1,2+2
1,20 1,2 3,40 2 + 1,4 5,00 5
1,25 1,25 3,45 1,25 + 1,2+1 5,05 1,75+1,3 + 2
1,30 1,3 3,50 2+1,5 5,10 2,5+1,5 + 1,1
1,40 1,4 3,55 1,3+1,25+1 5,15 1,75+1,4+2
1,50 1,5 3,63 2,5+1,1 5,20 2,5+1,5+1,2
1,75 1,75 3,70 2,5 + 1,2 5,25 3,25 + 2
2,00 2 3,80 2,5 + 1,3 5,30 2,5 + 1,5+1,3
2,10 1,1+1 3,(0 2,5 + 1,4 5,35 3,25 + 1+1,1
2,20 1,2+1 4,00 2,5 + 1,5 5,40 2,5 + 1,5+1,4
2,25 1,25 + 1 4,05 1,75 + 1+1,3 5,45 3,25 + 1,2+1
2,30 1,3 + 1 4,10, 3 + 1,1 5,50 3 + 2,5
2,40 1,4 + 1 4,15 1,75 + 1 + 1,4 5,5 5 3,25 + 1,3 + 1
2,50 2,5 4,20 3 + 1,2 5,60 2,5 + 2+1,1
2,60 1,5+1,1 4,25 2,5 + 1,75 5,65 3,25+1,4+1
2,70 1,5 + 1,2 4,30 3 + 1,3 5,70 2,5+2+1,2
2,75 1,75 + 1 4,35 3,25 + 1,1 5,75 3,25 + 2,5
2,80 1,5 + 1,3 4,40 3 + 1,4 5,80 2,5+2+1,3
2,85 1,75+1,1 4,45 3,25 + 1,2 5,85 1,75 + 3+1,1
2,90 1,5 + 1,4 4,50 3 + 1,5 5,90 2,5+2+1,4
2,95 1,75 + 1,2 4,55 3,25 + 1,3 5,95 1,75 + 3 + 1,2
3,00 3,0 4,60 2,5 + 1 + 1,1 6,00 6
3,05 1,75 + 1,3 4,65 3,25 + 1,4 6,05 1,75+3 + 1,3
3,10 2+1,1 4,70 2,5+1 + 1,2 6,10 5 + 1,1
3,15 1,75+1,4 4,75 3 + 1,75 6,15 1,75 + 3+1,4
3,20 2 + 1,2 4,80 2,5 + 1+1,3 6,20 5 + 1,2
3,25 3,25 4,85 1,75 + 1,1 + 2 6,25 3,25 + 3
133
П родолжение
Расстояние между фре- ЗЯМИ Взять кольца шириной Расстояние между фре- зами Взять кольца шириной Расстояние между фре- зами Взять кольца шириной
6,30 6,35 5 + 1,3 7,50 54-2,5 8,80- 5 + 2,5+1,3 6 + 1,75 + 1,1
3,25 + 2+1,1 7,55 3,25 + 3 + 1,3 8,85
6'40 5 + 1,4 7,60 3 + 2,5+1,1 + 1 8,90 5 + 2,5 + 1,4
6Л5 3,25 + 2+1,2 7,65 3.25 + 3 + 1,4 8,95 6+1,75+1,2
6,50 5+1,5 7,70 3 + 2,5 + 1,2+1 9,00 9
6,55 3,25+2 + 1,3 7,75 3,25 + 2,5+2 9,05 6 + 1,75 + 1,3
6,60 3 + 2,5 + 1,1 7,80 3+2,5 + 1,3 + 1 9,10 8 -р 1,1
'6,65 3,25+2 + 1,4 7,85 5 + 1,75 + 1,1 9,15 6 + 1,75 + 1,4
6,70 3+2,5 + 1,2 7,90 3+2,5 + 1,4 + 1 9,20 84-1,2
6,75 3,25+2+1,5 7,95 5+1,75+1,2 9,25 8+1,25
6,80 3 + 2,5 + 1,3 8,00 8 9,30 8+1,3
6,85 1,75 + 1,1+ + 2,5 + 1,5 8,05 8,10 5 + 1,75 + 1,3 7 + 1,1 9,35 9,40 6 + 1,25 + 1,1 + +1 8 + 1,4
6,90 2,5+3 + 1,4 8,15 5 + 1,75 + 1,4 9,45 5 + 3,25+1,2
6,95 1,75 + 1,2+ + 2,5 + 1,5 8,20 8,25 7 + 1,2 7 + 1,25 9,50 9,55 7 + 2,5 5+3,25 + 1,3
7,00 5+2 8,30 7 + 1,3 9,60 64-2,5 + 1,1
7,05 3 + 1,75 + + 1,3 + 1 8,35 5 + 1,25 + + 1,1 + 1 9,65 5 + 3,25 + 1,4
7,10 6+1,1 8,40 7 + 1,4 9,70 6 + 2,5+1,2
7,15 3 + 1,75+ 8,45 6 + 1,2+1,25 9,75 4 + 3,25+2,5
7,20 + 1,4 + 1 6+1,2 8,50 6+2,5 9,80 6+2,5 + 1,3
7,25 6+1,25 8,55 4 + 3,25 + 1,3 9,85 7 + 1,75+1,1
7,30 6 + 1,3 8,60 5 + 2,5 + 1,1 9,90 Ь 4' 1 £ 4“1>4
7,35 3,25+3-|-1,1 8,65 3,25+3 + 1,4 + 1 9,95 7 + 1,75 + 1,2
7,40 7,45 6+1,4 8,70 5 + 2,5 + 1,2 10,00 10
3+3,25 + 1,2 8,75 3,25+3 + 2,5
134
Размеры квадратов для инструментов
ОСТ
110 нктп
льный размер ’а, мм Диаметр хвоста d, мм Квадрат для хвоста, мм ый размер мм Диаметр хвоста d, мм Квадрат для хвоста, мм
к 42 *
S & ,9 д Я к от До анаиб. | анаим. h Номина квадра! от ДО анаиб. анаим. h
2,1 2,48 2,83 2,1 2,02 5 12 14,68 16,00 12,0 11,88 15
2,4 2,84 3,20 2,4 2,32 5 13 16,01 17,33 13,0 12,88 16
2,7 3,21 3,60 2,7 2,62 6 14,5 17,34 19,33.14,5 14,88 17
3,0 3,61 4,01 3,0 2,92 6 16 19,34 21,33 16,0 15,88 19
3,4 4,02 4,53 3,4 3,32 6 18 21,34 24,00 18,0 17,88 21
3,8 4,54 5,08 3,8 3,72 7 20 24,01 26,67 20,0 19,85 23
4,3 5,09 5,79 4,3 4,22 7 22 26,68 29,33 22,0 21,85 25
4,9 5,80 6,53 4,9 4,82 8 24 29,33 32,00 24,0 23,85 27
5,5 6,54 7,33 5,5 5,42 8 26 32,00 34,67 26,0 25,85 29
6,2 7,34 8,27 6,2 6,10 9 29 34,67 38,67 29,0 28,85 32
7 8,28 9,46 7,0 6,90 10 32 38,67 42,67 32,0 31,80 35
8 9,47 10,67 8,0 7,90 11 35 42,67 46,67 35,0 34,80 38
9 10,68 12,00 9,0 8,90 12 39 46,67 52,06 39,0 38,80 42
10 12,01 13,33 10,0 9,90 13 44 52,06 58,67 44,0 43,80 47
11 13,34 14,67 11,0 10,88 14 49 58,67 65,33 49,0 48,80 52
135
Размеры головок установочных винтов
Вингы с квадратной годоввой
При меч ание. ОСТ, номера которых указаны
ниже, предусматривают несколько типов устано-
вочных винтов, отличающихся системой резьбы и
конструкцией переднего конца. Размеры головок у
всех этих винтов одной системы резьбы одинаковы
п не зависят от конструкции переднего конца винта.
Резьба метрическая по ОСТ 20007—38 Резьба Витворта по ОСТ 20007—38
d резьбы S d резьбы 1 S
Номин. и наиб. Наим. Номин. п наиб. Наим.
6 7 б,8 7Z 7 6,8
8 9 8,8 5 / " / 16 9 8,8
10 10,76 7S" 11 10,76
12 14 13,76 7Z 14 13,76
(14) 14 13,76 чг 17 16,76
16 17 16,76 7/ 19 16,72
(18) 19 18,72
20 22 21,72
136
Установочные винты с квадратной
головкой и буртиком
(по ОСТ 20007—38)
Резьба метрическая
d резьбы s h b d резьбы S h 6
Наиб. . и номин. Наим. Наиб, и номин. Наим.
5 5 4,84 5 2 16 17 16,76 14 4
6 7 6,8 6 2 18 19 18,72 16 5
Я 9 8,8 7 2 20 22 21,72 18 tj
10 И 10,76 8 3 22 22 21,72 20 г>
12 14 13,76 10 3 24 24 23,72 22 6
14 14 13,76 12 4
Установочные винты с квадратной головкой
(по ОСТ 20007—38)
Резьба м етрическая
d резьбы S h Ъ d резьбы S h ъ
Наиб, и номин. Наим. Наиб, и номин. Наим.
8 9 8,<8 7 2 16 17 16,76 14 к
10 11 10,76 8 3 (18) 19 18,72 16 5
12 14 13,76 10 з 20 22 21,72 18 5
(14) 14 13,76 12 4 — — — —
437
Установочные винты с квадратной головкой
(по ОСТ 20007—38)
Резьба метрическая
d резьбы S h d резьбы S h
Наиб, и номин. Наим. Наиб, и номин. Наим.
10 5 4,8 6 16 9 8,8 10
12 7 6,8 8 (18) 11 10,76 14
(14) 8 7,8 9 20 11 10,76 14
3. Фрезерование шестигранников
Измерения при фрезеровании шестигранников
Общие сведения. При изготовлении шестигранника из цилиндри-
ческой заготовки ширина грани его на рис. 19) получается рав-
ной половйне диаметра заготовки. Во многих
7 г- < — случаях, однако, удобнее и с более точными
I —ГТ окончательными результатами при фрезеровании
Л м первых трех граней измеряется размер S,, а при
хОЖ/'! V обработке четвертой, пятой и шестой граней—раз-
| LI мер S. Для определения размеров <У2 и служат
i <з формулы:
S2 = 0,933 Z), (32)
Рис. 19. & = 0,86677, (33)
где D — диаметр заготовки.
Определение размера а (рис. 19) для установки глубины фрезе-
рования производится по формуле:
а = 0,06777. (34)
Порядок отсчета этого размера при грубой и точной установках
фрезы — см. выше стр. 131.
Для’определения размеров S, S2 и а при некоторых наиболее упо-
требительных диаметрах служит таблица, приведенная на стр. 139.
138
Значения величин S, S,n а и формулах ( 32) ( 3'>)
D S а D S 1 а
3 2,60 2,80 0,20 28 24,25 26,12 1,87
4 3,46 3,73 0,27 30 25,98 27,99 2,01
5 4,33 4,67 0,34 32 27,71 29,86 2,15
6 5,20 5,60 0,40 33 28,58 30,79 2,21
7 6,06 6,53 0,47 34 29,44 31,72 2,28
8 6,93 7,46 0,53 35 30,31 32,66 2,35
9 7,79 8,40 0,61 36 31,18 33,59 2,41
10 8,66 9,33 0,67 38 32,91 35,45 2,54
11 9,53 10,26 0,73 40 34 ,64 37,32 2,68
12 10,39 11,20 0,81 42 36,37 39,19 2,82
13 11,26 12,13 0,87 44 38 10 41,05. 2,95
14 12,12 13,06 0 Л)4 45 38,97 41,99 3,02
15 12,99 14,00 1,01 46 39,84 42,92 3,08
16 13,86 14,93 1,07 48 41,57 44,78 3,21
17 14,72 15,86 1,14 50 43,30 46,65 3,35
18 15,59 16,79 1,20 55 47,63 51,32 3,69
19 16,45 17,73 1,28 63 51,96 55,98 4,02
20 17,32 18,66 1,34 65 56,29 60,65 4,36
21 18,19 19,59 1,40 70 60,62 65,31 4,69
22 19,05 20,53 1,48 75 64,95 69,98 5,03
23 19,92 21,46 1,54 80 69,28 74,64 5,36
24 20,78 22,39 1,61 85 73,61 79,31 5,70
25 21,65 23,33 1,68 90 77,94 83,97 6,03
26 22,52 21,26 1,74 95 82,27 88,65 6,37
27 23,38 25,19 1,81 110 86,60 93,30 6,70
139
Размеры головок чистых болтов и гаек ветированных типов
и размеров
Размеры головок чистых болтов всех типов и назначений, в том
числе и у болтов с утолщенной ненарезанной частью (для отвер-
стий из-под развертки), а также размеры чистых гаек всех типов,
в том числе и корончатых, берутся согласно ОСТ в зависимости
только от диаметра резьбы по таблицам, приведенным ниже.
Размеры головок чистых болтов и гаек
Резьба метрическая ОСТ по — 3522 нктп Резьба Витворта ОСТ по 3522 НКТП
d резьбы S d резьбы S
Номпн. и наиб. Напм. Номин. и наиб. Наим.
2,6 3 4 5 6 8 10 12 14 16 18 6 8 9 И, 14* 17 22 22 27 32 4,84 7,8 8,8 10,76 13,76 16,76 21,72 21,72 26,72 31,66 чг Ч™ з/8" Ч." 5 / " / 8 :7<" чг 1" ^чг 1ЧЧ’ 11 14 17 22 27 32 3(Г 41 46 50 60 10,76 13,76 16,76 21,72 26,72 31,66 35,66 40,66 45,66 49,66 59,6
140
\ Резьба метрическая \ ОСТ по 3522 НКТП Резьба Витворта ОСТ по — 3522 НКТП
' d резьбы S d . резьбы S
Номин. и наиб. Наим. Номин. и наиб. Наим.
20 22 24 27. 30 36 42 48 32 36 36 41 46 55 65 75 31,66 35,66 35,66 40,66 45,66 54,6 64,6 74,6 I3/*’ 2" 70 80 69,6 79,6
Размеры головок установочных винтов с шзсгдграи-
ной головкой
Примечание. ОСТ, номера которых указаны
ниже, предусматривают несколько типов установоч-
ных винтов, отличающихся системой резьбы и кон-
струкцией переднего конца. Размеры головок у всех
этих винтов одной системы резьбы одинаковы и не
зависят от конструкции переднего конца винта.
Резьба метрическая по ОСТ 26067--38 Резьба Витворта по ОСТ 26007—38
d S d S
резьбы Номин. и наиб. Наим. резьбы Номин. и наиб. Наим.
6 9- 8,8 10,76 7/' 9 8,8
8 И 5/ » /16 11 10,76
10 14 13,76 3/ ft 14 13,76
12 17 16,76 7/ 17 16,76
(14) 17 16,76 5/ if /6 19 18,72
16 19 18,72 7Z 22 21,7 2
(18) 22 21,72
20 22 21,72
141
4. Фрезерование лапок у ин
I
Размер^
Размеры лапок Краткие {
> -л. Конусы для инструментов / ОСТ \1 по — 2521 \ НКТП /
L
Тип и «Ns конуса J_ _J
г -*с «5г£
1
ъ с 1 R ц
Морзе 0 » 1 » 2 » 3 » 4 » 5 » 6 Метрич. 80 » 100 » 120 » 140 3,9 5,2 6,3 7,9 11,9 15,9 19,0 26,0 32,0 38,0 44 ,0 10,4 14,5 17,1 21,3 24,9 30,0 45,6 47,0 58,0 68,0 78,0 9,5 11,1 14,3 15,9 19,0 28,6 24,0 28,0 32,0 36,0 4 5 6 7 9 11 17 23 30 36 42 9,212 12,239 17 ,981 24,052 31,544 44 ,732 63,762 80,4 100,5 120,6 140,7 59,5 65,5 78,5 98,0 123,0 155 ,5 217 ,5 228,0 270,0 342,0 354 ,0
142
струментальных конусов
лапок
iaрактеристики конуса (для определения Л°)
Втулки переходные длинные Втулки переходные корот-
(по ОСТ 446) кие (по ОСТ 447)
r~ L
—t<=?
1 Г' - "Г
А • z>a L
— — — —
__ — 13,0 80
18,0 78,5 18,8 95
24,1 98,0 25,0 115
31,5 123,0 32,4 140
44,7 155,5 45,5 170
— — 63,9 220
— —- — —
— — — —
—- — — —
— — — —
143
X. ФРЕЗЕРОВАНИЕ ШПОНОЧНЫХ КАНАЕСК,'
Т-ОБРАЗНЫХ ПАЗОВ, ГЛУБОКИХ ПРОДОЛБИЫХ
ОТВЕРСТИИ И ШЛИЦЕВ. ОТРЕЗНЫЕ РАБОТЫ
1. Фрезерование шпоночных канавок
Настройка стайка при фрезеровании шпоночных канавок
Установка дисковой фрезы в диаметральной плоскости вала по-
казана на рис. 20. Установив стол станка так, чтобы ось фрезы и
ось вала находились в одной горизонтальной
плоскости (приблизительно), подают стол в по-
£ перечном направлении до тех пор, пока вращаю-
t —ь шаяся фреза не начнет рвать полоску папирос-
I—-L—' ной бумаги, положенной на вал. После этого
, j—-f _ стол опускают и перемещают его в поперечном
^-(-1—+ф—направлении на величину.
л= —+ —, (35)
*-»« 2^ -w - 2 2
j 7 Y
где а — диаметр вала в мм, Ь — толщина фре-
Рис. 20 зы в мм.
Отсчет перемещения стола производится или
по делениям на кольце винта подачи или измерением расстояния
от вертикальных направляющих до какой-нибудь точки обработан-
ной поверхности стола,параллельной плоскости этих направляющих.
Более точный способ установки фрезы — при помощи угольника,
который устанавливается так, как это показано на рис. 21 (сплош-
ные линии). При правильной установке фрезы должно быть:
(36)
(37)
где Т — ширина полки угольника
b — толщина фрезы в мм.
в мм, d. — диаметр вала в мм,
144
к Размер А измеряется штангенциркулем: размер а удобное всего
проверять измерительными плитками. Поставив угольник с другой
Лтороны вала (пунктирные линии), еще раз проверяют правильность
установки фрезы.
\Устаповка торцевой фрезы в диаметральной плоскости вала па
горизонтально-фрезерном станке показана на рис. 22—/; фрезерус-
Рис. 21.
Бумага
Рис. 22.
мый вал поперечной подачей стола устанавливается в такое поло-
жение относительно вращающейся фрезы, что последняя рвет по-
лоску бумаги, положенную вдоль вала. После этого стол переме-
щают в поперечном направлении и опускают на величину
А=±+^- (28)
2 2’
где d — диаметр вала в мм,
D — диаметр фрезы в мм.
Установка торцевой фрезы при фрезеровании шпоночных кана-
вок па вертикальном стайке показана на рис. 22—II. Размер А на-
ходится по формуле (: 8).Отсчет перемещения стола см. выше стр. 131.
Установка на глубину резания. Для установки фрезы па глубину
резания подводят ее к фрезеруемому валику до тех пор, пока она
не начнет рвать полоску папиросной бумаги, положенной па вал
(рис. 23). После этого поднимают стол на величину h (рис. 24—/),
отсчитывая ее по делениям на кольце впита вертикальной подачи
или каким-либо другим способом.
Если вместо размера h на чертеже фрезеруемого вала указан раз-
мер г (рис. 14—II), то его находят по формуле:
h = d—t, (39)
где d — диаметр вала.
145
Иногда вместо h на чертеже проставляется размер tj (высота стенку
шпоночной канавки) (рис. 24—III}- В этом случае: /
Рис. 24.
Рис. 23.
где d —диаметр вала, в мм,
Ь — ширина фрезеруемой канавки, в мм.
Канавки для шпонок клиновых врезных
ОСТ \
по----- 4079, 4087 I
нкм /
Диаметры валов d • Ширина канавки Ь Глубина канавки
Наиб. Наим. (размер г)
IO— 14 4,16 4 D— 2,5 мм
14— 18 5,16 5 D— 3 »
18— 24 6,16 6 D— 3,5 »
24— 30 8,20 8 D— 4,0 »
30— 36 10,24 10 Л— 4,5 »
36— 42 12,24 12 D— 4,5 »
42— 48 14,24 14 D— 5 »
48— 55 16,24 16 D— 5 »
55— 65 18,34 18 D— 5,5 ' »
65— 78 20,28 20 D— 6 »
78— 90 24,28 24 D— 7 »
90—105 28,28 28 D— 8 »
106—120 . 32,34 32 Л— 9 »
120—140 36,34 36 Л—10 »
140—170 40,34 40 Л—11 »
170—200 45,34 45 Л—13 »
Примечание: Указанные в таблице отклонения по ширине
канавки даны как ориентировочные.
146
К^наввп для призматических шпонок и допускаемые отклонения их разме-
\ ров при нормальной и грубой пригонках
\ / ОСТ \
\ 1понкм 4084 ’ 4088 )
__________Ширина канавки Ь
Диаме- Нормальная пригонка Грубая пригонка3 Глубина
тры в а- Напряжен- Скользя- канавки
лов d ная1 щая2 Наиб. Наим. (размер t)
Наиб. [Наим. Наиб. Наим.
7—10 3,025 3 3,065 3,025 3,08 3 Л—2
10—14 4,025 4 4,065 4,025 4,08 4 Л—2,5
14—18 5,025 5 5,065 5,025 5,0§ 5 Л—3
18—24 6,03 6 6,085 6,035 6,1 6 Л—3,5
24—30 8,03 8 8,085 8,035 6,1 8 Л—4
30—36 10,035 10 10,105 10,045 6,12 10 Л—4,5'
36—42 12,035 12 12,105 12,045 12,12 12 Л—4,5
42—48 14,035 14 14,105 14,045 12,12 14 . Л—5
48—55 16,035 16 16,105 16,045 12,12 16 Л—5
55—65 18,045 18 18,13 18,06 18,14 18 Л—5,5
65—78 20,045 20 20,13 20,06 20,14 20 Л—6
78—90 24,045 24 24,13 24,06 24,14 24 Л—7
90—105 28,045 28 28,13 28,06 28,14 28 Л—8
105—120 32,05 32 32,16 32,075 32,17 32 Л—9
120—140 36,05 36 36,16 36,075 36,17 36 Л—10
140—170 40,05 40 40,16 40,075 40,17 40 Л—11
170—200 45,05 45 45,16 45,075 50,17 50 Л—13
Примечание: 1. Допуски на ширину паза вала при нор-
мальной пригонке и наТфяж. посадке берутся С3 по ОСТ 1023.
2. Допуски на ширину паза вала при нормальной пригонке
и скользящей посадке берутся Ш3 по ОСТ 1023.
3. Допуски на ширину паза вала при грубой пригонке
берутся С4 ОСТ 1024.
147
Канавка для сегментных шпонок
(Тип Вудруф)
ОСТ
-----4 091
нкм
в мм
Диа-
метры
валов
Р
Ь ' d
h t
t.
Дна-
метры
валов
D
b
d
h
t
Неме-Об
нее 4
4
1,5 Р 0,7 1д + 0 9
2,5 D—1,7
22,9,5] Р—6,7
2э| 11| Д—8,2
He ме-
нее 5
7 2,5] -D—1,4
2 19; 4 I D—2,9
и ' 6
Не ме-,
нее 24
28, 12’ Д—9,2
32| 111 Р—11,2
35| 15|Р—12,2
Зб| 1б| Р—13,2
P + 3
P+1,2
13| 5 i D— 3,9
3
Не
.менее
9
10 4 | Р—2,6 1 8 251 111 Р— 7,5
1з; 51 р-з,б 16'G;5| Р—5,1 Р + 1,5 Не менее 30 28] 12, Д— 8,5 32 141 Р—10,5 35| 15|Р—11,5
19i 8 j Р—6,6 3s| 16 Д—12,5
P+3,7
Не менее 13 4 13| 5 | Р—3,2 Р+2 Не менее 36 32’ Р—9,7 ,
1б'б,Г>' Д—4.7
К) 35 15 Р—10,7
19, 8 | Р—6,2
22i9,5| Р—7,7 38| 16 Р—11,7
Не менее 18 5 19' 8 1 Р—5,7 Р+2,5
22,9,5] Р—7,2 25] 11| Р—8,7
28' 12 Р—9,7
Допуски на размеры пазов не нормируются.
P+4,5
148
2. Фрезерование Т-образных пазов
Размеры Т-образпых пазов
Ст, 20
ГУСИП 1534
е
а номин. Ь С h е
Номин. Допуск Номин. Допуск min max
8 13 6 5 11 1
10 16 + 0,5 7 4-0,5 6 13 1
12 20 9 я 15 1
14 24 11 10 18 1
(16) 27 12 11 20 1.5
18 30 14 13 23 1.5
. (20) 33 4-2 1.5 4-1 14 25 1.5
22 36 16 16 28 1-.5
(24) 40 18 17 30 1.5
28 46 20 21 36 2
(32) 52 22 24 4 2 2
36 60 4-3 25 4-2 27 46 2
(42) 70 29 32 54 2
Примечание: 1. Размеров, проставленных в скобки, по возмож-
ности, не применять.
2. Пазы изготовляются с допусками для размеров а по Аг Аэ
или в зависимости от назначения паза.
3. Допуски размеров бис предназначаются для проектирова-
ния режущего инструмента (пазовой фрезы).
149
СЛ
ф
3. Фрезерование отверстий для клиньев в инструментальных конусах
Размеры отверстий для клиньев в инструментальных конусах
Конусы Морзе
Конусы дна инструментов
Переходные втулки
Тип втулки
Втулки переходные короткие
(по ОСТ 447)
Втулки переходные длинные
(по ОСТ 446)
Конус Морзе № Размеры отвер- стия РазмефЫ"'втулки (округленно)
Нар. Внутр. h к ^6 dt L
1 0 4,1 14,5 49 12,9 9 80
2 1 5,4 18,5 52 18,8 14,1 95
3 1 5,4 18,5 52 24,9 19,1 115
3 2 6,6 22 63 24,9 19,1 115
4 2 6,6 22 63 32,4 25,1 140
4 3 8,2 27,5 78 32,4 25,1 140
5 3 8,2 27,5 78 45,5 36,5 170
5 4 12,2 32 98 45,5 36,5 170
6 4 12,2 32 98 63,9 52,4 220
6 5 16,2 37,5 125 63,9 52,4 220
4. Фрезерование шлицев
Общие сведения о выборе фрезы н режимов работы при фре-
зеровании шлицев
Выбор фрезы. Шлицы глубиной до 5 мм при любой длине фрезе-
руются специальными шлицевыми фрезами. Такими ,же фрезами
обрабатываются и шлицы малой длины (до 5 мм}, но большой глу-
бины (до 30 мм). При фрезеровании шлицев глубиной до 30 мм и
длиной до 10 мм можно пользоваться отрезными фрезами.
Размеры шлицев в установленных винтах
по ОСТ—20007-38
Tr I Ширина шлица | г
Диаметр винта | 1 в мм ! Глубина шлица в мм
ММ Дюймы । Номи- Iнальный ; размер Допускае- мые откло- нения Номиналь- ный размер Допускае- мые откло- нения
1 0,2 +0,1 0,6 ±0, 1
1,2 — 0,2 4-о,1 0,6 ±0,1
1,4 — 0,3 , + 0,1 0,7 ±0,1
1,7 — 0,3 +0,1 0,8 d 0,1
2 — 0,3 — 0,1 0,9 ±0,1
2,3 — 0,4 —0,1 1 ±0,1
2,0 — 0,4 --0,1 1,1 + 0,1
3 — 0,5 4-0,1 1,2 ±0.1
4 — 0,5 + 0,2 1,4 ±0,15
5 — 0,8 +0,2 1,8 ±0,15
6 1 +0,2 2 ±0,15
8 71в 1,2 — 0,3 2,5 ±0,15
10 7з 1,5 —0,3 3 ±0,2
12 А 2 —0,3 3,5 ±0,3
(14) 2 —0,4 4 ±0,3
16 5Л 2,5 —0,4 4,5 ±0,3
(18) 2,5 - 0,4 5 4-0,3
20 3Л 3 +0,4 6 ±0,3
152
Размеры прорезей под шплинты в чистых корончатых гайках
Размеры шлицев в вин
(по ОСТ 20007—38)____________
Диаметр резьбы Ширина шлица в мм Форма
Номиналь- ный размер Допускае- мые от- клонения
d
~d f 4^
Номин размер Гл убина Допуск, отклон.
ММ Ж п 8 t 8
1 1,2 1,4 1,7 2 2,3 2,6 3 3,5 4 5 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 < 1 1 1 1 0,3 0,3 0,4 0,4 0,5 0,6 0,6 0,6 0,8 0,8 1,2 1,2 1,5 2,0 2,5 2,5 3,0 3,0 4,0 4,0 4,0 5,0 5,0 + 0,1 + 0,1 + 0,1 + 0,1 + 0,1 + 0,1 + 0,1 +0,1 + 0,1 + 0,2 + 0,2 + 0,2 + 0,3 +0,3 + 0,3 + 0,4 +0,4 + 0,4 +0,4 + 0,5 + 0,5 + 0,5 + 0,5 0,5 0,6 0,6 0,8 0,9 0,9 1,1 1,3 1,6 1,8 2,3 2,7 3,5 4,5 4,5 5 5 5,5 6 1+ !+н- Нн-н-н-н-н-н-н-н-нн-н-н-н-н-н-' | | | | ООООООООООООООООООО сл сл
154
□ах по металлу
головок
шлица, в мм
Номин. размер Допуск, отклон. Номин. размер Допуск, отклон. Номин. размер Допуск, отклон.
t Л О t 8 t 0
0,3 ±0,1 0,4 ±0,1 0,3 ±0,1
0,3 ±0,1 0,5 ±0,1 0,5 ±0,1
0,4 ±0,1 0,5 ±0,1 0,6 ±0,1
0,5 ±0,1 0,6 ±0,1 0,7 ±0,1
0,5 ±0,1 0,7 ±0,1 0,8 ±0,1
0,6 ±0,1 0,9 ±о,1 0,9 ±0,1
0,7 ±0 1 0,9 ±0,1 1 ±0,1
0,8 ±0,1 1,2 ±0,1 1,1 ±0,1
0,9 ±0 15 1,3 ±0,15 1,3 ±0,1
1 ±0,15 4-0 15 1,5 ±0,15 1,5 ±0,1
1,3 1,9 ±0,2 1,8 ±0,15
1,5 2 ±=0,15 -+-П 2 2,2 3 ±0,2 ±0,3 2,2 3 ±0,15 ±0,2
2,5 3 3 3,5 4 4,5 6 +0’2 4-0,2 ±0,2 + 0,3 +0,3 ±0,4 3,7 4,5 5,5 6 7 7,5 8,5 + 0,4 ±0,4 ±0,4 ±0,4 + 0,5 ±0,5 ±0,5 3,6 4,2 5 5,5 6 6,5 ±0,3 ±0,3 + 0,3 ±0,3 + 0,3 + 0,4
6,5- 9 +0,5 —• —
10 ±0,5 —— •—
11 ±0,6 — —
155
5. Отрезные работы
Выбор фрезы при отрезных работах
Диаметр и толщина фрезы. Диаметр фрезы выбирается в со-
ответствии С местными условиями (глубина прореза, наличие у раз-
резаемого предмета выступающих частей и т. д.). Чем меньше ее ди-
аметр, тем спокойнее работает фреза. Толщина фрезы выбирается
в зависимости от диаметра последней и при нормальнцх условиях
должна быть:
При диаметре фрезы 50 ММ . . . . 1 мм и выше
» 100 » • . . . 1,5 »
» » » 200 » . . . . 2 » »
» » » 300 » . . - 2,5 » »
Число зубцов фрезы. Все отрезные работы в зависимости от глу-
бины и длины прореза разделяются на три группы.
1. Тяжелые прорезы — длиной более 100 мм и с глубиной реза-
ния от 25 до 100 мм. Для таких работ следует брать фрезы с крупными
зубцами.
2. Средние прорезы — длиной свыше 100 -и.и.при глубине реза-
ния от 15 до 25 мм. В таких случаях берут крупнозубые фрезы или
фрезы со средними зубцами.
3. Легкие прорезы •—длиной не более 50л<л« и с глубиной резания
до 15л4л«. При таких условиях опасность забивания стружкой впадин
между зубцами фрезы вследствие большой глубины прореза умень-
шается ввиду незначительной длины последнего-Применяются фрезы
со средними и мелкими зубцами.
Материал фрезы. При средних и тяжелых прорезах пользуются
отрезными фрезами из быстрорежущей стали. Такие фрезы следует
применять при обработке стали значительной твердости, твердого
чугуна, нержавеющей, быстрорежущей и инструментальной стали,
а также изолирующих материалов. Фрезы из инструментальной,
стали целесообразно применять лишь при легких прорезах в мяг-
ких материалах — латуни, меди — ив легко обрабатываемых изо-
лирующих материалах. Применение в таких случаях фрез из быстро-
режущей стали дает лишь незначительное повышение производи-
тельности.
Настройка станка при отрезных работах
Направление подачи при отрезке должно совпадать с направлением
вращения фрезы. Выполнение этого правила особенно важно при
тяжелых условиях работы (большая длина и глубина прореза).
156
При направлении подачи по общему правилу (т. е. против вращения
фрезы) зубцы фрезы постепенно врезаются в изделие, и вследствие
неоднородности материала его, а также ввиду неравномерности при-
тупления зубцов фреза легко отходит в сторону. В результате этого
получается искривленный прорез или даже иногда поломка фрезы.
Если при разрезании тонких изделий (например, листового мате-
риала), закрепляемых непосредственно на столе (фреза входит в
паз стола), направление подачи установить против направления
вращения фрезы, то под давлением зубцов последней изделие будет
отходить от стола и заклинивать фрезу.
Установка стола станка. При отрезке на универсально-фрезер-
ном станке стол станка должен быть установлен точно в нулевое
положение, так как иначе фреза будет испытывать боковые давле-
ния и уходить в сторону.
Выбор режима работы. Процесс отрезания происходит прй не-
благоприятных условиях вследствие невыгодного соотношения тол-
щины фрезы и ее диаметра, а также ввиду того, что образующиеся
при этом стружки не могут отводиться в сторону.
Для того чтобы непрочная фреза испытывала возможно меньше
усилия, а стружка получалась намельченной (и поэтому легче
удаляемой из прореза), подачи на зубец фрезы следует брать не-
большими, увеличивая скорость резания до предела, допустимого
стойкостью фрезы.
XI. ФРЕЗЕРОВАНИЕ ЗУБЧАТЫХ МУФТ И КУЛАЧ-
НЫХ ШАЙБ
1. Фрезерование зубчатых муфт
Зубчатые муфты с прямыми зубцами
Установка фрезы. Независимо от числа зубцов фрезеруемой муфты
фреза должна быть установлена так, чтобы торцевая плоскость ее
проходила через центр делительной го-
ловки (рис. 25—Z). Установка торцевой
фрезы показана на рис. 25—II. Шпин-
дель делительной головки — в верти-
кальном положении.
Фрезерование муфты с нечетным чис-
лом зубцов схематически показано на
рис. 26, па котором направление штри-
ховки совпадает с направлением подачи.
Из этого рисунка видно, что: 1) за один
проход фрезы обрабатывается по два
зубца (одна сторона каждого); 2) число
Рис. 25.
проходов фрезы (и поворотов муфты) равно числу зубцов муфты;
3) работа может выполняться дисковой фрезой (с большими пода-
чами, чем при торцевой). Толщина диско-
вой фрезы не должна быть больше размера
а (рис. 26). Установка фрезы относитель-
но муфты остается постоянной, так как при
всех проходах стевки зубцов, расположен-
ные в плоскости, проходящей через центр,
обрабатываются одной и той же стороной
фрезы (на рис. 26—правой).
Фрезерование муфты е четным числом
зубцов, схематически изображенное, на
рис. 27, на котором направление штрихов-
ки показывает направление подачи значи-
тельно сложнее, так как: 1) за один про-
ход фрезы обрабатывается одна сторона
одного зубца; 2) число проходов фрезы
(и поворотов муфты) вдвое больше числа зубцов муфты; 3) только
158
при больших размерах муфты возможно применение дисковой фре-
зы, потому что при обычных ее размерах зубцы дисковой фрезы бу-
дут врезаться в один из следующих зубцов муфты; 4) обработка
муфты производится с двух установок
фрезы, которая работает сначала одной
стороной (правой при проходах 1, 2,
3 и 4 на рис. 27), а затем другой (левой
при проходах 5,6,7 и 8}.
Зубчатые муфты с острыми зубцами
Установка шпинделя делительной голов-
ки. Если при фрезеровании муфты с ост-
рыми зубцами ось шпинделя делительной
головки установить вертикально, то зубцы
двух половинок муфты будут соприка-
саться друг с другом лишь по части их по-
Рис. 27. верхности, главным образом у наружной
окружности муфты, и иметь зазоры на
стороне, расположенной ближе к центру ее. Во избежание этого
шпиндель делительной головки с закрепленной на нем заготовкой
устанавливают наклонно. Величина угла этого наклона зависит от
угла между сторонами зубцов и от числа последних.
Рис. 28.
Рис. 29.
.''Заготовка
муфты
Угол наклона шпинделя при фрезеровании зубцов пилообразной
формы (т. е. если одна грань каждого зубца параллельна оси муфты,
(рис. 28) находится по формуле;
180°
cos а = tg------Ctgf, (41)
z
где а — угол наклона шпинделя делительной головки,
z — число зубцов муфты,
Т — угол между сторонами зубцов.
159
Угол наклона шпинделя головки при фрезеровании V-образных
зубцов (рис. 29) вычисляется по формуле:
cos а = tg 121 ctg _j_ ; (4 2)
z 2
значения, a, z и у —см. выше.
На стр. 161 и 162 приводятся таблицы для определения углов на-
клона шпинделя делительной головки для наиболее часто встречаю-
щихся в практике чисел зубцов и углов между сторонами их.
3. Фрезерование кулачных шайб
Кулачные шайбы с профилем ио архимедовой спирали
Общие сведения.Некоторые детали общего машиностроения, плос-
ки! кулачк i автоматов и т. д. имеют очертания (в рабочей части)
по архимедовой спирали (на
рис. 30—1 показана сплошной
линией). Расстояние Н есть
шаг спирали кулачка, отнесен-
ный к полной окружности
его. На рис. 30 — II показан
плоский кулачок автомата,
рабочая часть профиля кото-
рого образована спиралями
cde и klm. Спираль cde огра-
ничивает кулачок на участке
соответствующем центрально-
му углу сОе (около 180°).
Расстояние hlt характеризующее эту спираль, называется подъе-
мом ее. Очевидно, что, если шаг спирали cde, отнесенный к полной
окружности, есть Н1, то h. = IIJ2. Точно так же подъем h., спирали
klm, соответствующий углу кОт, есть h2 = //?/4, где II, — шаг
этой спирали, отнесенный к полной окружности В общем случае:
Рис. 30.
360 h
Р
(44)
где h—подъем спирали на участке, соответствующем центральному
Углу р.
Н — шаг этой спирали, отнесенный к полной окружности.
160
Справочник фрезеровщика ЗС>1
9 Углы наклона шпинделя делительной головки при фрезеровании муфт спилообразными
зубцами (рис. 28)
Число зубцов муфты Угол между сторонами зуб- цов муфты Число зубцов муфты Угол между сторонами зубцов муфты
60° 70° 80° 60° 70° 80%
5 — — 82°12' 18 84° 9' 86’19' 88’13'
б — 77’52' 84°9? 19 84’30' 86’31' 88’19'
7 73’56' 79’54' 85’10' 20 84°4б' 86’42' 88’24'
8 76’10' 81’20' 85°48' 21 22 85° 1' 86’51' 88’29'
О 77’52' 82°23' 86’19' 85’13' 87° 0' 88’33'
• 10 7 9° 1'2' 83’13' 86’43' 23 85’27' 87° 8' 88’37'
11 80’14' 83’15' 87° 4' 24 85’38' 87’15' 88’40'
12 81° б' 84’24' 87’18' 25 85’49' 87’22' 88’43'
13 81’49' 84’51' 87’30' 26 85’59' 87’28' 88’46'
44. 82’26' 85’12' 87’42'' 27 86° 8' 87’34' 88’50'
15 Я2°57' 85’34' 87’51' 28 86’16' 87’39' 88’52'
16 83°24' 85’51' 87’59' 29 86’24' 87’44' 88’54'
17 83’18' 86’ 6' 88° 7' 30 86’31' 87’48' 88°56'
g Углы наклона шпинделя делительной головки при фрезеровании муфт с V-образными
»в зубцами (рис. 29)
Число зубцов муфты Угол между сторонами зубцов муфты Число зубцов муфты Угол между сторонами зубцов муфты
60° 90° 60° 90°
10 74° 5' 80°53' 31 84°57' 87° 5'
11 75°35' 81°53' 32 85° 6' 87°1Г
12 76°50' 82°26' 33 85°16' 87°16'
13 77°52' 83° 2' 34 85°25' 87°21'
14 78°45' 83°32' 35 85°32' 87°26'
15 79°31' 83°58' 36 85°40' 87°30'
16 80°11' 84°21' 37 85°47' 87°34'
17 80°46' 84°41' 38 85°54' 87°38'
18 81°17' 84°59' 39 86° 0' 87°42'
19 81°45' 85°15' 40 86° 6' 87°45'
20 82°10' 85°29' 41 86°12' 87°48'
21 82°34' 85°42' 42 86°17' 87°51'
22 82о53' 85°54' 43 86°22' 87°54'
23 83°12' 86° 5' 44 86°27' • 87°57'
24 83°29' 86°15' 45 86°32' 88° 0'
25 83°45' 86°24' 46 86°37'. 88° 3'
26 84° 1' 86°32' 47 86°4Г 88° 5'
27 84°13' 86°39' 48 86°45' 88° 8'
28 84°25' 86°46' 49 81°49' 88°10'
29 84°37' 86°53' 50 80°53' 88°12'
30 84°47' 86°59'
В некоторых случаях величину спирального участка выражают
в сотых долях полной окружности. В таком случае:
Нп
h =---
100
(45)
100 • h
н =---------
п
(46)
где ft__подъем спирали на участке, соответствующем части окруж-
ности, содержащей п сотых долей ее;
JJ — шаг этой спирали, отнесенный к полной окружности.
Кулачки, рабочая часть профиля которых есть архимедова спи-
раль, обрабатываются на фрезерных станках посредством делитель-
ной головки, шпиндель которой устанавливается вертикально (рис.
31—I] или наклонно (рис. 31—II}. В большинстве случаев такая
Рис. 31.
обработка производится на горизонтально-фрезерных станках, так
что для установки фрезы в вертикальном (при больших Н) или на-
клонном (при малых Н) положениях необходима поворотная
головка.
Фрезерование плоских кулачков при вертикально установлен-
ной головке (рис. 31—Г}. Подсчет сменных шестерен производится
по известной формуле:
А
1 = Я ’ <”>
где i — передаточное число сменных шестерен,
А — характеристика станка, равная шагу винта продольной по-
дачи, умноженному на характеристику делительной головки,
Н — шаг спирали, отнесенный к полной окружности.
6»
163
Если данная спираль характеризуется не шагом Н, а подъемом
h на некотором участке, то для определения передаточного числа
сменных шестерен находят Н по формулам (44) или (46).
При малых значениях Н ведущие сменные шестерни получаются
настолько большими, что передача вращения винта стола шпин-
делю делительной головки становится невозможной, и обработку
кулачков с такими спиралями производят при наклонно установ-
ленной делительной головке.
Фрезерование плоских кулачков при наклонно установленной
головке (рис. 31—II). Если шпиндель делительной головки уста-
новлен наклонно, то передаточное число сменных шестерен находится
по формуле:
(48)
А sin а
i =---------
Н
где А — характеристика станка,
а — угол наклона шпинделя делительной головки к напра-
влению подачи.
Н —шаг спирали, отнесенный к полной окружности.
Во многих случаях практики настройка станка для обработки пло-
ских кулачков производится следующим образом: 1) устанавли-
ваются сменные шестерни для фрезерования спирали с произволь-
ным шагом 5; 2) шпиндель делительной головки и фреза устанавли-
ваются под углом а, величина которого находится по формуле:
Н
sin а = -у , (49)
где Н — шаг спирали данного кулачка, отнесенный к полной окруж-
ности.
5 — шаг спирали, для фрезерования которой установлены
сменные шестерни.
Последний прием особенно удобен в тех случаях, когда кулачок
ограничен несколькими спиралями с разными подъемами. Устано-
вив сменные шестерни для фрезерования спирали с произвольным
шагом S, можно обработать весь кулачок, не меняя шесте/ей, а
только изменяя положение шпинделя делительной головки и фрезы
при переходе от одного участка кулачка к другому.
Если данная спираль ограничивает кулачок только нз некотором
участке и характеризуется подъемом Ь, то для определения угла
наклона шпинделя делительной головки служат формулы:
1) если величина спирального участка выражена центральным
углом!
360- h
Sin а = —- п- ;
(50)
164
2) если величина этого участка выражена в сотых долях полной
окружности: l00.ft
sin“=^r- <51>
В этих формулах:
_подъем спирали на данном участке,
?__центральный угол в градусах, соответствующий этому
участку,
' п__число сотых долей окружности, содорж'ащихся в данном
участке.
£ — шаг спирали, для которой установлены сменные шестерни.
Длина фрезы должна быть больше толщины кулачка и находится
по формуле:
L = a-\-h • sin а+Ю мм, (52)
где L — искомая длина фрезы в мм,
а — толщина кулачка в мм,
h — подъем спирали на данном участке,
а — угол наклона шпинделя делительной головки,
10 мм — запас на неточность установки фрезы, который не сле-
дует брать больше этой величины, так как слишком длинная фреза
будет дрожать.
Фрезу следует по возможности располагать снизу кулачка (рис.
31—II], так как при этом лучше отходит стружка и обработанная
поверхность получается чище.
Пример. Настроить станок для фрезерования кулачка толщиной
10 мм с подъемом спирали на 6 мм на участке, соответствующем цен-
тральному углу 240°. Характеристика станка — 240. Берем (про-
извольно) шаг 60 мм, для фрезерования которого устанавливаются
72 64
сменные шестерни-^- •
Угол наклона шпинделя делительной головки и фрезы находим
по формуле (50):
360- h
Sin а = ------
360 6
60 • 240
0,15000,
откуда а = 8°38'. Принимаем а = 83Д°.
Длина фрезы [по формуле (52)]:
L = a-\-h sin а+Ю мм = 10+6 • 0,15+10 == 21 мм.
165
Фрезерование плоских кулачков с очень небольшим подъемом
спирального участка следует производить вручную, вращая шпин-
дель делительной головки посред-
ством добавочной рукоятки, которая
закрепляется на валике ее червяка
(Р- 32),
Таблица для настройки станка с
характеристикой 210 (шаг винта
стола — 6 мм, характеристика де-
лительной головки — 40) при фре-
зеровании плоских кулачков
В нижеприводимой таблице ука-
заны углы наклона шпинделя дели-
тельной головки и наборы сменных
шестерен для некоторых шагов плос-
Рис. 32. ких спиралей, фрезеруемых при на-
клонно установленной делительной
головке. Сменные шестерни [и соответствующие им шаги спиралей
т. е. S в формулах (50) и (51)], обозначенные в таблице цифрами
I, II, III, IV, V и VI, —следующие:
Набор сменных шестерен Сменные шестерни1 Соответствую- щий шаг S спирали
1 2 3 4
I 100 24 72 24 19,2
II 100 24 64 44 39,6
III 72 48 64 24 60
IV 100 48 64 44 79,2
V 64 56 100 48 100,8
VI 86 48 44 40 121,78
166
11 а Набор шестерен я а Набор шестерен я а Набор шестерен я а Набор шестерен
0,08 7а I 2,67 8 I 5,21 157а I 7,66 237, I
0,17 7а 1 2,76 87а I 5,29 16 I 7,73 237а I
0,25 7а I 2,84 8»/2 I 5,37 167а I 7,81 24 I
0,34 1 I 2,92 87а I 5,45 1672 1 7,89 247а I
0,42 17а I 3,00 9 I 5,53 167а I 7,96 24 72 I
0,50 17, I 3,09 07а I 5,61 17 I 8,04 247а I
0,59 17а I 3,17 973 I 5,69 177а I 8,11 25 I
0,67 2 I 3,25 97а I 5,77 171/, I 8,19 257а I
0,75 27а I 3,33 10 I 5,85 177а I 8,26 251/, I
0,84 27, I 3,42 Ю7а I 5,93 18 I 8,34 257а I
0,92 27а I 3,50 Ю72 I 6,01 187а I 8,42 26 I
1,00 3 I 3,58 107а I 6,09 1872 I 8,49 267а I
1,09 37а I 3,66 и I 6,17 187а I 8,57 267а I
1,17 З7з I 3,75 И7а • I 6,25 19 I 8,64 267а I
1,26 33/а I 3,83 117» I 6,33 197а I 8,71 27 I
J, 34 4 I 3,91 И7а I 6,41 1972 I 8,79 277а I
1,43 47а I 3,99 12 I 6,49 197а I 8,87 277а I
1, 51 47, I 4,07 127а I 6,57 20 I 8,94 277а I
1, 5S 47а I 4,16 , 127а I 6,65 2074 I 9,01 28 I
I-б-’ 5 I 4,24 127а I 6,72 207, I 9,09 287а I
1, 76 57а I 4,32 13 I 6,80 207а 1 9,16 237а I
1, 84 57, I 4,40 137а I ,6,88 21 I 9,24 287а I
1,92 57а I 4,48 137« I 6,96 217а I 9,31 29 I
2,00 6 I 4,56 137а I 7,04 2172 I 9,38 297а I
2,09 67а I 4,64 14 I 7,11 2174 I 9,45 297а I
2,17 67, I 4,73 147а I 7,19 22 . I 9,53 297а I
2,26 67а 1 4,81 1472 I 7,27 227а I 9,60 30 I
2,34 7 I 4,89 147а I 7,35 227, I 9,67 307а I
2,43 77а I 4,97 15 I 7,42 227а I 9,75 147а II
2,51 77, I 5,05 157а I 7,50 23 1 9,92 147, II
2,59 77а I 5,13 157а I 7,58 23'/4 I 10,08 147а II
1 Шестерня 1 закреплена на зинте продольной подачи стола и
находится в зацеплении с шестерней 2. Шестерни 2 и 3 связаны между
собой и вращаются на промежуточном пальце. Шестерня з сцеплена о
шестерней 4, установленной на валике делительной головки .
1€7
168 сл сл сл сл сл сл и> £» н> 4> 5> СО’ОСТг'^СО^сОООСТгСЛСО^О сл -о со "-J на. сл cg со н^ сл сх со 12,89 13,06! 13,22 13,38 13,54 13,71 13,87 10. 10 10. 10, 10, 11. 11. 11. 11 11 11 12 12. 12. 12, 12. >5
cc Cn4>toC‘^OKJ<yv^tOCtO*HjCn»₽'ifO О it- <1 ни» H> CO bb СЛ 00 to СЛ 00 tO СЛ
7sSS 7т85 Vies to со to to w 207. 21 217. 217a 2174 22 22JA 227, 1974 197a 1974 20 2074 2072 0 lb 7.81 1 7t8l 81 7eH 7tH 7tH ' a 7s9T 7(91 7(91 91 7sSl 'Ast 7(Si ST ft
НЧи.Ь- II II -II II II II IT IT ни k-H H—< k—t t— W—i II II II II II II II II II II II II II II II Набор шестерен
21, 21. 21, О О to to to g M *-ь о l“b Т С С С X X GO GO 16. 16. 16, 16 16 16 17 17 17 17, 17, 17. 17, 18. 18,
й> tO to CO СО СО CO ,95 ,10 ,25 ,40 ,54 .69, c CH ,74 .89 ,05| ,20| ,35 ,50 2 kC* tO на e X О Л W tC O X 'Л h4 (O О CO 'X Ю <1 И С О О’ Ю t' 02 bi ф H ЙЗ '
СО СО СО to to to СО to co W CO CO CO co co co l-k_ l-k W Hk_ Hk s Sc 465 ) '(66 65 '(85 1 '(85 to Ш 1 tototobotoitotototoiotototoboto О VJ ч Ф <?> <J> &> tn сл O' СД ** *' *2 it.4 l-k. H-k _ W l-k 1-k _ « 1-k_ l-k _ Ы_ H-k й
V ib ю к» >b bS tb lb ts Й Ib t* 4* >h СФ ' 4* lb N kb b № b' lb ’» ’4b ’ lb w *
м »-ч 1—* G « Д 14 "* Й н H H н"4 Й Й Й II II II II II II II II II II II II II II II Набор шестерен
to to to Ст) о ст> to СП to С7’ to to to to to to СЛ СЛ СП СЛ СП сл to to to to to to to to to CO co to CO to/to totototohototototototototo CO CO co COCO to to to to to to IO i-b HHb н-ь tc
СО to ь* 4J »₽•• н^. 00 CO •О СП СО С> to О си Ю '.о сл to -<! ,97! ,11 ,24 ,38 ,52 ,65 go CO CT> cO ,57 71 86 ,00 ,14 ,29 ,43 ,57 ,71 ,85 ,00 ,14 ,28' .421 ,55
н> 4> U_ н> |-1 2 О- «4> СО СО СО на_ На Ы _ Нк ^Хк co о CO W CO CO CO co CO co GO CC co 4J ^7 4J l-k l-k W на l-k CO CO w т9£ 1 '(98 98 sSS 7:8 '(S8 S8 sT8 ^8 'i*8 T8 'sSS 788 7ee 88 ft
* »•'*>' *> to tfb ' >Ь 10 4* lb " t4 й ' ib M 'lb lb to ih lb ’m ~>b lb ’w "lb lb t* 4b
ь-ч •—« НН Н Н ИИ ИИ -и Й 1—4 1—* 1—* 1—* ни 1—4 II II II II II II II II II II II П n 11 Набор шестерен
со СО СО to ю to со co to ро 31 31 31 31. 32. co О co co to to to to to co to toboiohototototototototoiototo GO GO GO «nJ '-J «nJ 'J "'-J «nJ 'J 0 CT> CT>
гг Оо 89‘ ьо ,9 0 ,13 ,35 ,57 ,801 ,02 oo сл ,09 ,32 ,55 ,77 ,00 ,23 CO W >> bb 0 CO '-J CT> СЛ co to О CO 0 СЛ О О GO 0 CO Hb GO ©•> CO l-b’ 00 СЛ CO C> ^4 ы 41 © Qi О
со со СО со со со Н-k н4 со со to to U. 1-» 31 311/ 311/ 313/ 32 321/ 'w 301, co co to to to to О О CO C0 'O CO l-k W. Hk_ I— 30 w на G0.XJCn4>4>it’hP'C0COCOCOtO^5b5tO •-k ы. на на W И1 на ы. и, и» R
ЬЭ Ib к» л ► lb tO |Ь * b lb M lb >0 b ’ ib "n ’lb 4b "« 'ib ' 4b N 'lb й
Н—( Н—I НИ -< h—t III III III III III III 1—4 1—4 HI III III III III III —I H—< II II II II II II II II II II II II II III III Набор шестерен сь g 5
lOift’^COCOCOtOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCO ос>с0'-г>4с>4с>4с>г0соаоооэоооч<]'<1'<1,<1'<ас7с7ст>ст>с7с.пслсдслсг‘’>е>^4.''и;''сосососо С’ W bb о <J СЗ W ч] "Л w lb t*. <1 ОТ W o О'W н о Q to o X О to С 'Л w 4> кС4 СЛ СЛ О 0^ ст> -О <1 *<J «О <т> СТ> аъ О'. СЛ СЛ СО СО to |-ь О О GO <J СГк 4> СО О G0 'О СЛ СО Про должение
kft’kH4kt4»ft'»₽4kft’(£4-kft’(P4d>>e>COCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCecOCO h5tOtObb|^^b|^OC>OO^04C>t0 4C>OOOOGOOO'^l'<-l’<l,<lC7»a>C'-CT>C.nG’Cncn4>4>H>№4CO |b н Н w Н н СФ 1—k 1—( U 1-1 н ы ьа 1—( 50 ьа ьа W Н1 Н к» Ib Ib N lb Ib W lb 4» to 4b 4a to 4b 4b К b ibtOlb Ib » lb Ib W lb lb ft
III III III III III III III III III III III III III III III III III III III III III III III III III III III III III IIII 'III ,111 ! Ill III • III i III J Набор шестерен
40,7з! '>0,92 41,11 41,30 11,49 11,68 il,87j 42,05' 42,24 42,43 4 2,61 42,85 43,14 43,42 43,71 44,00 44,29 44,57 44,86 45,14 45,43 45,71 45,99 46,27 46,55 :46,83 47,11 47,39 47,66! •47,94 '48,21 148,49. -48,76' 149,03 :49,30 ,49,57 Й!
COCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOOi05COCOCOCOCOCOCOJ>*:r'4>4‘'4',:?'>t4kS4»*‘''>t4*>J> 00 GC 00 GO «О 4J «О 4J CT> СТ) СЛ СЛ СЛ C«T 4> 4-'' b4 CO CO CO CO to СП СЛ k-4 кН4 CO CO CO CO to M H1 H1 W — a ( 1—( ОЭ 1—1 H4 Ы на на W И ** "O ibtOlb fa Ю ib fa M fT"'‘ fa""' n'' rfT">b lb M lb lb lb lb tO ib tfa W ib ib ft
Набор шестерен
СЛ СЛ СЛ СП СЛ СЛ сл сл СЛ СЛ СЛ сл сл Сл СЛ СЛ сл СП сл сл СЛ СЛ СЛ СЛ сл О' сл с-1 О' ОТ сл сл СЛ СЛ СЛ й> СО СО 00 .00 оо <J -О 4J СТ> Ст) Ст) сл СЛ СИ сл СО СО СО СО tO to to нь иь ь- о о о О О со Ст) to СО СЛ 1-ь 00 'кС4 О -“J СО о -<| Сл to О СТ> to О СЛ to О to <2 — *£? '5 Я? С° ’“t 3$ Ст) 1-ь Сл сА к£н Св KD СТ) 10 СО ’О О СТ) к-ь <1 tO О tO -О Н^ СТ> Н» СЛ О СЮ Ю СТ) О * <1 л ь» » ft;
39 3974 3972 зл/4 40 407, 40У2 407, ! 41 i 4Р/4 i 4Н/а I 41’/« ; 42 i 427, i 4 27, 427, 43 437, 437, 437, !. 44 , 447, 447, 447, 'i 337, I 34 ' 3474 ' 347, -. 347, ! 35 357, ' 357, 1 357, 36 ! 367, । 367, ft Набор шестерен
60,31 60,66 61,01 61,36 61,71 62,06 62,40 62,75 63,09 63,44 63,78 64,12 64,46 64,79 65,13 65,47 65,89 66,13 66,46 66,79 67,12 67,45 67,78 68,10 68,42 68,75 69,07 69,39 69,70 70,02 70,34 70,65 70,96 71,28 71,58 72,01 tn
З67, 37 377, зл/, 377, 38 387. 3S7, 387, 39 397. 3972 397, 40 407. 4072 407. 41 417. 4172 417. 42 427. 427з 427. 43 437. 437, 437. 44 447. 4472 447, 45 36 367, ft
2 <<<<<<< <<<<<<<<<<<<< <<<<<<<<<<<<< <<<: Набор шестерен
П родолжение
н а Набор шестерен н а Набор шестерен н а | Набор (шестерен и а । Набор [Шестерен
72,44 36У2 VI 80,29 VI 87,60 46 VI 94,31 5074 VI
72,86 363/« VI 80,69 VI 87,97 467* VI 94,64 51 VI
73,29 37 VI 81,09 413А VI 8 8,.34 467а VI 94,97 5174 VI
73,71 З?1/. VI 81,49 42 VI 88,70 4674 VI 95,31 517з VI
74,14 37’/2 VI 81,88 427, VI 89,06 47 VI 95,64 5174 VI
74,56 37з/4 VI 82,27 42*/2 VI 89,43 471/4 VI 95,96 52 VI
74,93 38 VI 82,66 427, VI 80,79 47’/2 VI 96,29 5274 VI
75,39 38»/4 VI 83,05 43 VI 90,14 4774 VI 96,61 52i/2 VI
75,81 38Va VI 83,44 431/, VI 90,50 48 VI 96,94 5274 VI
76,23 387, VI 83,83 431/2 VI 90,85 4874 VI 97,26 53 VI
76,64 39 VI 84,21 4374 VI 91,21 4872 VI 97,58 531/4 VI
77,05 391/, VI 84,59 44 VI 91,56 487, VI 97,89 5372 VI
77,46 39»/з VI 84,98 441/, VI 91,91 49 VI 98,21 5374 VI
77,87 397, VI 85,36 447а VI 92,26 497, VI 98,52 54 VI
78,28 40 VI 85,73 4474 VI 92,60 4972 VI 98,83 5474 VI
78,68 4074 VI 86,11 45 VI 92,95 4974 VI 99,14 547з VI
79,09 407з VI 86,49 451/, VI 93,29 50 VI 99,45 5474 VI
79,49 407, VI 86,86 451/2 VI 93,63 5074 VI 99,76 55 VI
79,90 41 VI 87,23 4574 VI 93,97 507» VI 100,06 5574 VI
Таблица для пасТройкп станка с характеристикой 10" (шаг винта
стола—характеристика делительной головки—40) при фре-
зеровании плоских кулачков
В нижеприводимой таблице указаны углы наклона шпинделя де-
лительной головки и наборы сменных шестерен для некоторых шагов
плоскизГспиралей, фрезеруемых при наклонно установленной де-
лительной голоске.
Сменные шестерни [и соответствующие им шаги спиралей, т. е.
S, в формулах (50) и (51JJ, обозначенные в таблице цифрами I, II,
III, IV, V и VI — следующие:
170
Набор шестерен Сменные шестерни1 Соответствую- щий шаг 5 спирали
1 2 3 4
I 100 86 24 19,84
II 100 48 86 28 39,70
III 100 48 64 32 60,96 •
IV 72 40 48 28 82,32
V 72 40 44 32 102,82
VI 64 24 44 56 121,23
Н а Набор шестерен H a Набор шестерен H a Набор шестерен H a Набор 'шестерен'1
0,09 Vi I 1,12 3Vi I 2,16 6V« I 3,19 9Vi I
0,17 V2 I 1,21 3V2. 1 2,25 67а I 3,27 9Va I
0,26 Vi I 1,30 ' з3/„ I 2,33 63/4 I 3,36 ‘•’7i I
0,34 1 I 1,38 4 I 2,42 7 I 3,45 10 I
0,43 iVi I 1,47 4*/i I 2,50 ?V, I 3,53 io7i I
0,52 iV2 I 1,56 41/, I 2,59 ’Va I 3,62 lOVs I
0,61 l3/i I 1,64 43/i I 2,68 77i I 3,70 io7i I
0,69 2 I 1,73 5 I 2,76 8 I 3,79 ii I
0,78 2Vi I 1,82 5*/i I 2,85 8*/i I 3,87 и v4 I
0,87 2Va I 1,90 5Va I 2,93 87з I 3,96 117я 1
0,95 23/i I 1,99 53/i I 3,02 83/i I 4,04 U»/i I
1,04 3 I 2,07 6 I 3,10 9 I 4,12 12 I
1 Шестерня 1 закреплена на винте продольной подачи стола и нахо-
дится в зацеплении с шестерней 2. Шестерни ? и 3 связаны между собой
и вращаются на промежуточном пальце. Шестерня 3 сцеплена с шестерней
< установленной на валике делительной головки.
171
172 L 173
О©©©©©©©©©©©©©© ©©©©©© ©©©©fP»>P*>P*lC*fP»fP»fP»it*ft»ttt*
COtOfcA^OcOOOKjKjcy>©ft*£3COtsDf-^0©GOQOKj©©fp'COCObO^O©GOOOKj©©ft*COtOtO
©KJ’X)^CO©KjCOGtOft*©CCOf-bC^©KJoOOtOCO©*J©OtOCO©KjCOOtOCO©KjQQOhJ»
r-^'O фоо о© ’О ф ф оф e o ic ceoc oo oo oo oo oo « oooooo oooo oo ч о о ч чмчм
f-^“ to kJ © ft* tO о kJ О © © ft* CO CO to О О ©CO KJ kJ © © ft* СО СО to Н41 О © © СЮ "-J © СЛ СЛ »t*
f^* ft* СЮ »£* "Х ^ Q> kJ tQ ft* kJ © — >^ © ^ — СО © СЮ О tO »t* kJ tjc f-ь. СО СЛ KJ © |-^ СО СЛ KJ _©_ь^_со_
К2 IO ЬО IO к IO IO IO r - to tO IO г - ЬО tO Ю ю ЬО Ю ЬО ь.2 IO tO tO f© Ю tO tO to
© СЮ % kJ kJ kJ И ©. © © ©, © © © £п ft* ft* ft* £* ОС СО СО со IO tO 1О
tfblOtfb » M #. й W *> й> M Й* #» N ** <► » *> * » *»
Набор
шестерен
йз
R
Набор
шестерен
tO ю to to to tO tO Ю tO Ю tO to to; го to to to to to to to tO tO tO ЬО ЬО tO to ЬО to t о ьо to to to to to СЮ оо kJ kJ KJ kJ kJ kJ KJ © © © © © © © © О ’ © © © CI1 01 СЛ ft* ft» ft» ft» ft» ft» t₽* ft» CO CO CO CO CO C0l-*©©©ft*C0b0O©00©©>t*C0f-*C>©>Kj©©C0b0f-i‘©0C>Kj©ft*C0f-i‘C>CC>»>J©ft*C0 00_© X О © со О v3 © tO ©_©_>t* r*_00 CL^_^_C' Ю '& СЛ jQ СЮ СЛ i— kj >t* f-> KJ CO © © -* kJ CO bOtO‘K)K3bp*»t*ft*fP»h₽,ft*fC*ft*d>ft*0>ft*d>it’ft*>t'j>COCOCOcL3WWCOcoWCOCOcoWwWcO <i л* 'C7 со з; t-'. to к ^ - — -• ^co C o cc » 43 'J <i ’ Ы 1- 1-^ Wb*b**^Wb-b* C3b-H4 W>— k-‘ Wb*b* kJJk^k,^ — lib to 4» lib to >u *b to ifb * W Й >6. to >6. tfb to tfb tfb to tfb tfb t0 4- lib W *» ' aj R
II II II II II II II II II II II II II II II II II II II II II II II II II II II II II II II II Hl III III III mj Набор шестерен
COCOCOCO COCOCOCOCCCOCOCOCOCOCOCOCOCOCO'COCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOtOtOtOtOtOtO © © © © СЛ © СЛ ft* ft* ft» ft* ft* CO CO co to Ю tO IO Ю to Hb» i-ь» >_» о о © О о © © © о сю со ft* to О 00 ©f₽*>A©’<|©C0©00©ft*l'5©'J©C0O 30©fP*f-*e.O’<l>t*bO»©'<l©COOCC© *J © СЛ CO tO ©00 KJ © co 1-* © kJ © to О СЮ © tO О -Ю © tO О kJ ft* ньь Q0 © tO © СЛ tO © © Ю ЙЗ
28 287^ 287. 28»/4 29 2G74 297. 2974 30 3oy4 3°7. 3074 31 зил 317. 3i7„ 32 3274 327. 3274 33 337, 337, 3374 34 3474 347. I 347, 1 35 3574 ' 357, , 357, 36 ; 367, 367. 1 367, A
nil in in in in in in in in in in in in in in in in in in in in in in in in in in in in in in in in hi in in Набор шестерен
(t*ft*>t*ii*b₽'4.'*>t*b₽'>t'it'ft'b₽'ft'ft*it'4>>t*>t'(p*4>cOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCO ft*COCOCOCOtOIOtOiOtOf- — f^^f-OOOOO©©©©©00^00Q0Q0KjKjKjKjKj©© to © © CO f-»> СЮ © © co -© kJ © co f— © О © co f-»> © KJ сл CO © kJ СЛ CO © kJ © CO © © CO CO to IO f-^ to co ft* © © © KJ KJ CO CO ©©©©©©© Q0 CO GO 00 co *□ © © © ft* CO to О © COCOcioCObpbft'f^f^d^f^f^f^^ft'f^f^^ft'ft'ft'f^ft'ft'f^^COCOCO^COCOCOcoCOCOCOco to to fo ^ © ** ft* J. w w co £c io> io 10 f- © О О о '£ '° r£ *2 \1 1l4j W Wt— 1-4* W b- >— «МЬ-1Ч^Ы|-‘|-4 MH4|-4 Wl-4|-4 W'-‘l-4 ьз"* rfT'"' *7*" Ы~" Ю tfbMi^ rfb to lib » t« Й *» w *» йз А
III! Ill III III: Illi in; in in 1 in in in' UH Ill III III! Ill; III III III III III III III III III III III III III III III III! HI IV; IV IV IV Набор шестерен
© СЛ © © © © © © © © © © © © C71 ©©©»₽* ft* ttt* ttt* ft* ft* ft* ft* ft* ft* <t* ft* ft* ft* ft* ft* ft* ft* >t* fpb ft* ft* ft* CO co CO to 10 to to >-* f-^ О О О C> © © © co О'ЭОС GO KJ kJ kJ © © © © © © © ft* <t* 'X©tOC>'<Ift*f-b©©COC>00©l.o©©ft*k-bOO©IO©<©COf-*QO©tO©>CbCOOKjtt*i-bOO© tO©OC^ft*©©f-^ft*©OOf-b*©©©COO»i«CO»f*©»<lCO©OOH»bOtoCCCOCOCOCOCOCOCO ЙЗ йз
3 23/,| IV 33 IV 337, IV 337. iv 337, IV 34 IV 347, IV 347., IV 343Л IV 35 IV 357, IV 357, IV 353/, IV 36 IV 367, iv 367„ iv 367, iv 37 IV 377, iv 377, IV 373/,i IV 38 I IV 381/,' IV 387,1 IV 3^/,! IV 39 I IV 397,- IV 361/, IV 397'^ IV 40 I IV 407,! IV 407,! IV 407,; IV 41 IV 417,1 IV 417.1 IV 417,! IV А ' Набор шестерен должение
П родолжение
н а Набор шестерен 1" а | Набор шестерен н а | Набор ’шестерен н а Набор 'шестерен
55,08 42 IV 65,27 397, V 76,70 3974 VI 89,38 477, VI
55,35 42»/4 IV 65,62 i93/4 V 77,11 3972 VI 89,74 473/4 VI
55,61 42’/3 IV 65,96 40 V 77,52 3974 VI 90,09 48 У1
55,88 423/4 IV 66,30 407* V 77,93 40 VI 90,45 481/4 VI
56,14 43 IV 66,65 407з V 78,33 4074 VI 80,80 487а VI
56,40 43*/4 IV 66,99 403/4 V 78,73 407, VI 91,15 483/„ VI
56,66 437з IV 67,32 41 V 79,13 403/4 VI 91,49 49 У1
56,92 433/4 IV 67,66 4174 V 79,53 41 VI 91,84 497* VI
57,18 44 IV 68,00 417а V 79,93 4174 VI 92,19 497, VI
57,44 44 74 IV 68,33 4174 V 80,33 417, VI 92,53 497* VI
57,70 447г IV 68,67 42 V 80,72 4174 VI 92,87 50 VI
57,95 443/4 IV 69,00 427* V 81,12 42 VI 93,21 5074 VI
58,21 45 V 69,33 427з V 181,51 4274 VI 93,54 507, VI
58,49 343/4 V 69,66 4274 V 81,90 427а VI 93,88 5074 VI
58,86 35 V 69,99 43 V 82,29 423/4 VI 94,21 51 VI
59,22 3574 V 70,31 4374 V 82,68 43 VI 84,55 5174 VI
59,59 357, V 70,64 437з V 83,06 4374 VI 94,88 517, VI
59,96 353/4 V 70,96 433/4 V 83,45 4372 VI 95,20 513/4 VI
60,32 36 V 71,29 44 V 83,83 433/4 VI 95,53 52 VI
60,68 361/4 V 71,61 4474 V 84,21 44 VI 95,85 5274 VI
61,04 361/2 V 71,93 447. V 84,59 4474 VI 96,18 5272 VI
61,40 363/4 V 72,-25 4474 VI 84,97 44 72 VI 96,50 523/4 VI
61,76 37 V 72,56 45 VI 85,35 443/4 VI 96,82 53 VI
62,11 3’71 V 72,96 37 VI 85,72 45 VI 97,14 537, VI
62,47 3?7з V 73,38 357« VI 86,10 4574 VI 97,45 5372 VI
62,83 373/4 V 73,80 377а VI 86,47 457g VI 97,76 533/4 VI
63,18 38 V 74,22 373/4 VI 86,84 453/4 VI 98,08 54 VI
63,53 38i/4 V 74,64 38 VI 87,21 46 VI 98,39 541Д VI
63,88 387, V 75,05 3874 VI 87,57 4674 VI 98,70 5472 VI
63,23 383/4 V 75,47 З873 VI 87,94 4672 VI 99,00 543/4 VI
64,58 39 V 75,88 383/4 VI 88,30 4674 VI 99,31 55 VI
64,93 397* V 76,29 39 VI 88,66 47 VI 99,61 5574 VI
89,02 471/4 VI 99,91 5572 VI
Кулачные шайбы с произвольным профилем
Общие замечания. Для того чтобы обработать на фрезерном станке
кулачную шайбу с произвольным профилем, необходимо подгото-
174
вить чертеж ее следующим образом: 1) из центра О шайбы провести
равномерно расположенные лучи (рис. 33—Z); число этих лучей
обычно 100, 200, 360 и больше при значительных размерах шайбы
и сложном профиле ее; 2) подсчитать (или определить графическим
путем) расстояние, измеренное по лучам от центра О до точек пере-
сечения их с кривой, ограничивающей шайбу.
Настройка станка. Обрабатываемые шайбы закрепляются на
оправке, которая устанавливается в центрах делительной головки
и задней бабки. Фреза (полукруглая выпуклая) должна быть рас-
положена таким (Тбразом, чтобы плоскость симметрии ее прохо-
дила через ось оправки (рис. 33—•//). Для установки фрезы по вер-
тикали подсчитывается размер.
Н = h + R, (53)
где II — искомая высота установки фрезы над столом станка,
R — расстояние от центра шайбы до точки а, расположенной
в плоскости симметрии фрезы,
h — высота центров делительной головки и задней бабки.
После того как фреза устано-
влена согласно сделанным указа-
ниям, в заготовке шайбы про-
фрезеровывается канавка. Одной
из точек полукруглого дна этой
канавки будет точка а, принад-
лежащая кривой, образующей
профиль шайбы. Возвратив стол
станка в исходное положение,
поднимают (или опускают) его на
величину:
IIr = R — Rlt (54)
Рис. 33.
где R — расстояние от центра шайбы до точки а,
Rt — расстояние от центра шайбы до точки Ь, соседней с а.
Отсчет подъема стола производится по делениям на винте верти-
кальной подачи стола- После поворота шайбы в такое положение,
чтобы в плоскости симметрии фрезы оказалась точка b (для этого
шайбу нужно повернуть на Vzоборота, где z — число лучей, пока-
занных на чертеже), фрезеруют вторую канавку и т. д.
Окончательная обработка контура шайбы производится вручную,
причем снимаются только выступы, получившиеся после фрезеро-
вания-
Чем больше профрезеровывается в шайбе канавок (т. е. чем больше
было проведено лучей и чем меньше радиус закругления фрезы),
тем точнее получается профиль обрабатываемой шайбы.
ХИ. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ЗУБЧАТЫХ ШЕСТЕРНЯХ
1. Основные понятия о зубчатых зацеплениях
Основные термины и определения, относящиеся к зубчатым
зацеплениям
Общие замечания. Нижеприводимые термины относятся к наи-
более распространенному в машиностроении эволъвентнаму зацеп-
лению (рис. 34).
Начальная, или Делительная, окружность (с диаметром Dt] есть
идеальная окружность, длина которой кратна произведению числа
Рис. 34.
зубцов на шаг их, при измерении по которой .у точных колес ширина
впадины равна толщине зубца и которая при вращении зубчатого
колеса катится без скольжения по одноименной окружности пар-
ного зубчатого колеса.
Основная окружность (с диаметром 2р) — идеальная окружность,
по которой происходит перекатывание прямой (образующей прямой),
воспроизводящей стороны зубцов колеса, очерченные по эвольвенте.
Положение основной окружности относительно внутренней не
постоянно и находится в зависимости от числа зубцов колеса. Ис-
следование показывает, что у 15-градусного эвольвентного зацеп-
ления при числе зубцов колеса z 68 основная окружность рас-
положена выше внутренней, а при z > 69 — ниже нее.
176
У 20-градусного зацепления при 2 <; 33 основная окружность
расположена выше внутренней, а при 2 ^34—ниже нее.
Образующая прямая есть линия, точки которой при обкатывании
ее по основной окружности создают эвольвенту — сторону зубца;
по этой же прямой происходит перемещение точек касания зубцов
парных колес и вдоль этой прямой направлено давление ведущего
колеса на ведомое, так как эта прямая нормальна к сторонам зуб-
цов обоих колес в точке их касания.
Длина зацепления — участок образующей прямой, на котором
происходит касание зубцов парных колес.
Эвольвента (развертка окружности)—кривая, ограничивающая
верхние участки сторон зубцов, очерчиваемая точками образующей
прямой при качении последней по основной окружности.
Угол зацепления а — угол образованный, линией зацепления с
нормалью к линии центров зубчатых колес. Наиболее распростра-
ненные значения а: 20°,15° и 14 */2°•
Угол наклона линии зацепления — угол, образованный линией
зацепления и линией центров зубчатых колес.
Окружность вершин, или наружная, — окружность (с диамет-
ром Da\~, ограничивающая вершины головок зубцов колес.
Окружность впадин, или внутренняя — окружность (с диаметром
De), проходящая через дно впадин зубцов.
Шаг зубцов t есть расстояние между осями двух соседних зуб-
цов, измеренное по дуге начальной окружности. *
Понятие о модуле и питче
Модуль есть отношение шага зубчатого зацепления к числу я,
так что:
t
М = — мм, (55)
•- ft
где М — модуль'!измеряется в мм},
t — шаг зубчатого зацепления.
Модуль принят в европейском машиностроении как единица из-
мерения всех элементов зубчатых зацеплений. В СССР стандарти-
зованы (ОСТ 1297) следующие модули: 0,3; 0,4; 0,5, 0,6; 0,7; 0,8; 1;
1,25; 1,5; 1,75; 2; 2,25; 2,5; (2,75); 3; 3,25; 3,5; (3,75); 4; (4,25); 4,5; 5;
5,5; 6; 6,5; 7; 8 и т. д.
Питч. В странах с английской системой мер зубчатые колеса рас-
считываются и по диаметральному шагу (Diametral pitch) и по шагу
по окружности (Circular pitch). Диаметральным шагом Dp (на на-
ших заводах его принято называть питчем) называется число зуб-
цов, приходящихся на 1" диаметра начальной окружности данного
177
колеса. Шаг по окружности Ср есть величина шага зубцов в дюймах,
измеренного по начальной окружности. -
Таким образом: „ 3,14 zip = —’— , ₽ ср (56)
Г 3’14 D, (57)
Связь между модулем и лами: питчем выражается следующими форму-
м 25,4 - п —8,09 Ср, ^Р (58)
z>„ = , р м (59)
м
' 8,09 • (60)
Для перехода от модуля М к питчу D и обратно можно пользо-
ваться нижеприводимыми таблицами.
Переход от модуля к пптчу
Модуль Питч Модуль Питч Модуль Питч
0,5 50,800 2,25 11,288 5 5,080
0,75 33,867 2,5 10,160 - 5,5 4,618
1 25,400 2,75 9,236 6 4,233
1,25 20,320 3,0 8,466 7 4,628
1,5 16,933 3,5 7,257 8 3,175
1,75 14,514 4 6,350
2 12,700 4,5 5,644
178
Переход от питча к модулю
Питч Модуль Питч Модуль Питч Модуль
37з 7,26 10 2,540 22 1,154
4 6,35 11 2,310 24 1,058
5 5,08 12 . 2,120 26 0,977
6 4,23 14 1,810 28 0,907
7 3,63 16 1,587 30 0,847
8 3,17 18 1,411 32 0,794
9 2,82 , 20 1,270 36 0,705
2. Измерение и проверка шестерен
Измерение толщины и высоты зубцов
Шаблон для измерения толщины зубцов показан на рис. 35. Рабо-
чие размеры его определяются по формулам:
Х=1,57С8М, (61)
Y = М, ' (62)
где М — модуль зубцов проверяемой шестерни.
При правильной толщине зубца дно впадины шаблона должно
касаться верхней плоскости зубца, а боковые стороны ее — боко-
вых поверхностей проверяемого зубца. Шаблон годен для измере-
ния зубцов шестерен одного модуля с любым числом зубцов.
Рис. 35. Рис. 36.
Зубомер. Специальный штангенциркуль (рис. 36) с двумя шкалами
служит для измерения толщины зубцов любого модуля. Устанав-
ливая на вертикальной линейке размер Y (рис. 35), а на горизон-
179
тальной — размер X, измеряют толщину зубца как хорду началь-
ной окружности.
Для установки вубомера служат формулы:
Х^М-х, ’ (63)
Y = М • у , (64)
где М — модуль проверяемого зубца,
х, и у берутся в зависимости от числа зубцов проверяемой
шестерни по нижеприводимой таблице.
Значения величин х и у в формулах (63) и (64)
Число зубцов шестерни X У Число зубцов шестерни X У
10 1,564 3 1,0615 30 1,5700 1,0206
11 _ 1,5654 1,0559 32 1,5701 1,0192
12 1,5663 1,0513 34 1,5702 1,0182
13 1,5769 1,0473 35 1,5702 1,0176
14 ' 1,5674 1,0441 36 1,5703 1,0171
15 1,5679 1,0411 38 1,5703 1,0162
16 1,5682 1,0385 40 1,5704 1,0154
17 1,5685 1,0363 42 1,5704 1,0146
18 1,5688 1,0342 44 1,5704 1,0141
19 1,5690 1,0324 45 1,5704 1,0137
20 1,5692 1,0308 46 1,5705 1,0134
21 1,5693 1,0293 48 1,5706 1,0128
22 1,5694 1,0281 50 1,5707 1,0123
23 1,5695 1,0268 55 1,5707 • 1,0112
24 1,5696 1,0257 60 1,5708 1,0103
25 1,5697 1,0246 70 1,5708 1,0083
•26 ' 1,5697 1,0237 80 1,5708 1,0077
27 1,5698 1,0228 127 1,5708 1,0063
28 1,5699 1,0221 135 1,5708 1,0046
29 1,5700 1,0212 Рейка 1,5708 1,0000
Оптический зубомер Цейсса (рис. 37). В корпусе этого инструмента
имеются два стеклянные масштаба, один из которых соединен с изме-
рительной губкой 5, э другой — с установочной линейкой 4. Уста-
новка губки 5 и линейки 4 производится вращением головок 1 и 3
1'80
микрометрических винтов. В окуляр 2 видны оба масштаба и их
смещения относительно соответствующих нулевых рисок. Цена
видимых делений— 0,02 мм. Установка
оптического зубомера производится по
формулам (63) и (64), приведенным выше.
Общие замечания об измерении толщины
зубцов шаблонами и зубомерами. Резуль-
таты измерения толщины зубцов описан-
ными приборами будут правильны только
в том случае, если окружность выступов
проверяемой шестерни и ее начальная
окружность концентричны. На практике
однако, иногда имеет место эксцентрич-
ность этих_окружностей, так как первая из
них обрабатывается на токарном станке, а
вторая получается при обработке зубцов
на фрезерном станке.
Измерение высоты зубцов производится посредством точного глу-
бомера, для установки которого можно пользоваться нижеприво-
димой таблицей.
Установка глубомера при измерении высоты зубцов
(20-градусное евольвентное зацепление)
Значения Н
Модуль № ф Р е.3
1 2 3 4 5 6 7 8
0,50 1,03 1,04 1,05 1,07 1,08 1,08 1,08 1,09
0,60 1,24 1,26 1,26 1,28 1,29 1,29 1,30 1,31
0,70 1,44 1,46 1,47 1,49 1,51 1,51 1,52 1,53
0,80 1,65 1,67 1,69 1,71 1,72 1,73 1,74 1,75
1,00 2,06 2,09 2,11 2,14 2,15 2,16 2,17 2,19
1,25 2,58 2,60 2,64 2,67 2,69 2,70 2,71 2,74
1,50 3,09 3,13 3,16 »3,21 3,23 3,23 3,25 3,28
1,75 3,61 3,65 3,70 3,74 3,76 3,77 3,81 3,83
2,00 4,12 4,17 4,22 4,27 4,30 4,31 4,35 4,38
2,25 4,64 4,69 4,75 4,81 4,84 4,86 4,89 4,93
2,50 5,16 5,22 5,27 5,34 5,38 5,39 5,43 5,47
3,00 6,19 6,26 6,33 6,41 6,46 6,47 6,52 6,57
3,50 7,21 7,31 7,39 7,48 7,53 7,55 7,60 7,66
4,00 8,25 8,35 8,45 8,55 8,61 8,63 8,69 8,76
4,50 9,28 9,39 -9,50 9,62 9,68 9,70 9,77 9,85
5,00 10,31 10,44 10,56 10,68 10,76 10,79 10,87 10,94
5,50 . 11,34 11,48 11,61 11,75 11,84 11,86 11,95 12,05
6,00 12,36 12,52 12,67 12,88 12,91 12,94 13,04 13,15
6,50 13,40 13,55 13,72 13,89 13,99 14,02 14,12 14,24
7,00 14,44 14,61 14,78 14,96 15,07 15,10 15,21 15,34
8,00 16,50 16,70 16,90 17,09 17,22 17,26 17,39 17,53
182
ХШ. ФРЕЗЕРОВАНИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЗУБЧА-
ТЫХ КОЛЕС С ПРЯМЫМИ И КОСЫМИ ЗУБЦАМИ
1. Цилиндрические зубчатые колеса с пряи:ыхи зубцо в
Настройка станка
Выбор фрезы. Фреза, посредством которой производится обра-'
ботка прямых зубцов цилиндрической шестерни, должна совер-
шенно точно соответствовать данным, характеризующим эту ше-
стерню (модуль, число зубцов, система и угол зацепления). По-
этому при выборе фрезы необходимо тщательно следить за тем,
чтобы имеющиеся па ней надписи совпадали с данными шестерни.
При неполноте или неясности этих надписей недостающие сведения
должны быть установлены измерением профиля посредством ша-
блона и сравнением данной фрезы с другой фрезой или со впадиной
мало изношенной шестерни, система и угол зацепления которой
известны.
Установка фрезы. Фреза, установленная на оправке, не должна
иметь ни осевого, ни бокового боя. Относительно обрабатываемой
шестерни фреза должна занимать среднее положение (плоскость
симметрии фрезы должна проходить через линию центров дели-
тельной головки и задней бабки). .
Проверка правильности положения фрезы
производится посредством контрольного н______________________
валика (рис. 38) с продольной риской, ।----------------------
установленного на центрах делительной t===<------------------
головки и задней бабки.
Риска, нанесенная на валик, распола- Рис. 38,
гается сначала в горизонтальной плоско-
сти/ что проверяется посредством рейсмуса, игла которого усанов-
влена точно на высоте центров делительной головки и задней бабки.
После этого валик поворачивают на 90° (сообщив рукоятке 10 обо-
ротов) и подводят его к фрезе так, чтобы плоскость симметрии
последней проходила через риску (рис. 39). Для большей точности
установки на некоторых фрезах имеются риски {на затылках зуб-
цов), расположенные точно в средней плоскости фрезы.
J83
Для большей жесткости установки фрезеруемую шестерню за-
крепляют в патроне, навернутом на шпиндель делительной головки.
Такой способ, как менее точный, следует применять
только при предварительном фрезеровании.
Независимо от способа установки обрабатываемая
Д| | шестерня не должна иметь ни осевого, ни бокового
ЛтМ боя, что следует проверять посредством ипдика-
WAI ' т°Ра-
Установка сто.та. Если фрезерование шестерни с
VЛ Ц прямыми зубцами производится па универсальном
уМ станке, то стол его должен быть установлен точно
1 в пулевое положение. Для установки глубины
I 1 фрезерования подводят закрепленную шестерню к
J-J медленно вращающейся фрезе до тех пор, пока
4' зубец фрезы не коснется обода шестерпп. После
Рио. 39. этого отводят шестерню в сторону и поднимают стол
на глубину фрезерования Й [берется по таблице,
приведенной на стр. 186]. Отсчет подъема стола производится по
делениям на кольце винта вертикальной подачи или каким-либо
другим способом.
Особые случаи фрезерования цилиндрических шестерен с прямыми
зубцами
Фрезерование шестерен больших диаметров. Закрепление шесте-
рен больших диаметров (радиус которых больше высоты центров
делительной головки и задней бабки) производится одним из сле-
дующих способов.
1. Шпиндель делительной головки устанавливается вертикально,
а фрезеруемая шестерня располагается горизонтально. Для большей
устойчивости под обод шестерни устанавливается домкратик. Тем
не менее такая установка получается нежесткой. Работа произво-
дится вертикальной подачей, т. е. при незакрепленном кронштейне
стола, что еще более ухудшает условия работы.
2. Под делительную головку и заднюю бабку подкладываются
специальные подставки. Фреза при этом находится снизу шестерни.
3. Фрезеруемая шестерня закрепляется на круглом столе дели-
тельной головки с вертикальным шпинделем. Это лучший способ
установки больших шестерен. Применение его ограничивается кон»
струкцией вертикальной головки, посредством которой можно
производить только простое деление.
Фрезерование зубцов точных шестерен. Ввиду того что делитель-
ная головка [вернее червячная передача ее) довольно быстро теряет
точность, полученную при изготовлении, фрезерование зубцов
точных шестерен обычными способами часто не дает необходимых
184
Глубина фрезерования при 20-градусном эвольвеитном
зацеплении
"Л г V "i 1
3 и а ч е н и я 11
Модуль № фрез
* 2 3 4 ! 5 6 7 8
0,5 1,12 1,12 1,11 1,11 1,11! 1,10 1,10 1,10
0,6 1,34 1,34 1,33 1,33 1,33 1,32 1,32 1,32
0,7 1.,56 1,56 1,55 1,55' 1,55! 1,55 1,54 1,54
0,8 1,79 1,78 1,78 1,77. 1,77 1,77 1,76 1,76
1 2,23 2,23 2,22 2,22 2,21| 2,21 2,20 2,20
1,25 2,79 2,78 2,76 2,771 2,771 2,76 2,75 2,75
1,5 3,35 3,34 3,33 3,33' 3,32; 3,31 3,30 3,30
1,75 3,91 3,90 3,89 3,89 3,871 3,86 3,86 3,65
2 4,40 4,45 4,44 4,43; 4,42 4,41 4,41 4,40
2,25 5,02 5,01 5,00 4,99 4,98 4,97 4,96 4,95
2,6 5-,68 5,57 5,55 5,54’ 5,53. 5,52 5,51 5,50
3 6,70 6,68 6,66 6,651 6,64 6,62 6,61 6,60
3,5 7,81 7,80 7,78 7,7б) 7,74! 7,73 7,71 7,70
4 8,93 8,91 8,89 8,87 8,85' 8,83 8,81 8,80
4,5 10,05 10,02 10,00 9,98 9,95) 9,93 9,91 9,20
5 11,16 11,14 11,11 11,08 11,03 11,04 11,02 11,01
5,5 12,-28 12,25 12,22 12,19 12,17. 12,14 12,12 12,11
6 13,39 13,36 13,33 13,30 13,27 13,24 13,22 13,21
6,5 14,51 14,46 14,44 14,41! 14,38 14,35 14,32 14,31
7 15,63 15,59 15,55 15,52 15,49) 15,45 15,42 15,41
8 17,85 17,82 17,78 17,73^ 17,70 17,66 17,63 17,61 1 1
185
результатов. Во многих случаях, кроме того точность работы даже
новой целительной головки ниже той, которую должна иметь фре-
зеруемая шестерня. Поэтому при обработке точных шестерен при-
бегают к непосредственному делению. Для этого на шпинделе го-
ловки устанавливается специальный диск с очень точными деле-
ниями, число которых равно числу зубцов фрезеруемой шестерни.
При небольших размерах этого диска для отсчета поворота ше-
стерни служит штифт для непосредственного деления. Лучше,
однако, диаметр диска делать возможно больше, а для фиксирования
его применять специальный стопорный штифт, закрепляемый на
столе станка.
Шестерни высокой точности получаются при работе с делитель-
ной головкой Цейсса. Точность отсчета поворота в этом случае
доходит до 20' ,чго на окружности диаметром в 100 мм соответствует
0,005 мм. Обрабатываемая шестерня должна быть установлена
с особой тщательностью. Центры делительной головки и задней
бабки должны быть проверены и в случае надобности прошлифо-
ваны.
Замена питчевых фрез модульными. Заменить питчевую фрезу
точно соответствующей ей модульной нельзя, и поэтому в крайних
случаях вместо отсутствующей питчевой можно взять только бли-
жайшую к ней модульную фрезу, принимая во внимание правила
построения профиля дисковых зуборезных фрез. Пользуясь ниже-
приводимой таблицей и зная характеристику питчевой фрезы (г. е.
ее питч и номер), можно подбирать ближайшую к ней модульную,
не прибегая к подсчетам.
Необходимо помнить, что, пользуясь этой таблицей, мы находим
только ближайшую модульную фрезу, заменяющую требующуюся
питчевую. У шестерен питчей 5, 10, 12, 14, 16, 18 и 20, нарезанных
модульными фрезами, выбранными по таблице, зубец получается
несколько толще, чем это должно быть. Убавить толщину зубца
можно или доводкой его вручную или же разгонкой при фрезеро-
вании. У шестерен питчей 6, 7, 8, 9 и 11 зубец получается тоньше
должного, и поэтому шестерни, нарезанные модульными фрезами
(вместо питчевых), будут работать с некоторой игрой.
2. Цилиндрические зубчатые колеса с косыми зубцами
Выбор фрезы
Общие сведения. Выбор фрезы для обработки косых зубцов
цилиндрических шестерен производится на основании следующих
соображений:
1) модуль фрезы должен быть равен нормальному модулю ше-
стерен;
186
Определение модуля и номера модульной фрезы, ближайшей
~ к данной питчевой
Питчевая фреза Модульная фреза К а о 2 аз Е- О Модульная фреза Питчевая фреза | Модульная фреза 1 Питчевая фреза Модульная фреза
S К о-
Питч I Модуль j 1 £ Питч Модуль £ Питч Модуль 1 Питч 1 г? Модуль|
5 1 5 8 8 1 3,5 8 11 1 2,25 8 16 1 1,5 8
5 2 5 7 8 2 3,5 7 11 2 2,25 7 16 2 1,5 7
5 3 5 6 8 3 3,5 б И 3 2,25 6 16 3 1,5 6
5 4 5 5 8 4 3,5 5 И 4 2,25 5 16 4 1,5 5
5 5 5 4 8 5 3,5 4 11 5 2,25 4 16 5 1,5 4
5 6 5 3 8 6 3,5 3 И 6 2,25 3 16 6 1,5 3
5 7 5 2 8 7 3,5 2 и 7 2,25 2 16 7 1,5 2
5 8 5 1 8 8 3,5 1 и 8 2,25 1 16 8 1,5 1
6 1 4,5 8 9 1 3 8 12 1 2 8 18 1 1,25 8
6 2 4,5 7 9 2 3 7 12 2 2 7 18 2 1,25 7
6 3 4,5 6 9 3 3 6 12 3 2 6 18 3 1,25 6
6 4 4,5 5 9 4 3 5 12 4 2 5 18 4 1,25 5
6 5 4,5 4 9 5 3 4 12 5 2 4 18 5 1,25 4
6 6 4,5 3 9 6 3 3 12 6 2 3 18 6 1,25 3
6 7 4,5 2 9 7 3 2 12 7 2 2 18 7 1,25 2
6 8 4,5 1 9 8 3 1 12 8 2 1 18 8 1,25 1
7 1 4 8 10 1 2,5 8 14 1 1,75 8 20 1 1 8
7 2 4 7 10 2 2,5 7 14 2 1,75 7 20 2 1 7
7 3 4 6 10 3 2,5 б 14 3 1,75 6 20 3 1 6
7 4 4 5 10 4 2,5 5 14 4 1,75 5 ' 20 4 1 5
7 5 4 4 10 5 2,5 4 14 5 1,75 4 20 5 1 4
7 6 4 3 10 6 2,5 3 14 б 1,75 3 20 6 1 3
7 7 4 2 10 7 2,5 2 14 7 1,75 2 20 7 1 2
7 8 4 1 10 8 2,5 1 14 8 1,75 1 20 8 1 1
187
2) номер фрезы определяется по формуле:
z J
~ г (65)
Со Sa3
где — фиктивное число зубцов, по которому устанавливается
номер фрезы,
г ______действительное число зубцов шестерни,
a __угол наклона зубцов шестерни к ее оси.
При определении z^ по формуле (65) получается дробное число,
.которое следует округлить до ближайшего целого.
Пример. Для фрезерования зубцов косозубчатой шестерни
М = 4, z = 24 и а = 50°следует взять фрезу М = 4 № 7, так как:
z 24 24 24
ZA =------= -------—— = -------— = -------90,
COS3 a CoS350 (0,643)3 0,266
что соответствует фрезе № 7 нормального набора (а не № 4, если
бы выбор номера фрезы был произведен по действительному числу
зубцов z = 24).
Определение номера фрезы при обработке косозубчатых колее
одинаковых диаметров производится по следующей формуле:
Z
2ф = --- = K'Z, (66)
COS3 a
где 2ф — фиктивное число зубцов, по которому устанавливается
номер фрезы,
z — действительное число .зубцов,
а — угол наклона зубцов шестерни к ее оси,
К — коэфициент, значения которого берутся по таблице, при-
веденной нд стр. 189.
Определение фиктивного числа зубцов по формуле (66) при не-
которых значениях угла а можно производить, пользуясь таблицей
приведенной на стр. 190.
Настройка станка
Закрепление шестерен. Ввиду наличия иногда значительных бо-
ковых усилий, возникающих при фрезеровании косых зубцов
цилиндрических шестерен, закрепление последних следует произво-
дить только на оправке со шпонкой. Еще лучше пользоваться
оправкой со шпонкой и коническим хвостом.
Поворот стола. Стол станка поворачивается на угол, равный
углу наклона зубцов фрезеруемой шестерни, причем необходимо
.учитывать направление [правое или левое) их наклона.
188
Значения коэфициента К в формуле (66)
Передаточное число шестерни Ведомая шестерня Ведущая шестерня
а 1 К~ 3 CoS3a а 1 К= cos3a
1 : 1 45° 2,828 45° 2,828
1 : 1 5б°19' 5,862 33°41' 1,706
1 : 2 63°26' 11,178 26°34' 1,398
1 : 2 68°12' 19,524 21°48' 1,249
1 : 3 71°34' 31,631 18°26' 1,171
1 :-8 74°03' 48,192 15°57' 1,125
1 :4 75°58' 70,126 14°02' 1,098
1 :4 77°36' 100,990 12°24' 1,073
1 : 5 78°41' 132,331 11°19' 1,061
Установка фрезы, при которой зубцы шестерни получаются
правильными (не .поваленными набок), производится следующим
образом. В центре делительной головки и задней бабки устанавли-
вается валик с про'дольной риской (рис. 38), которая должна быть
расположена в вертикальной
плоскости, проходящей через
ось валика. После этого к
валику подводят (вертикаль-
ной подачей) медленно враща-
ющуюся фрезу и прорезают в
нем небольшую канавку. При
правильно установленной фре-
Рис. 40.
зе канавка эта располагается относительно риски валика симме-
трично (6 = а, рис. 40).
Другой способ установки фрезы состоит в том, что последнюю
подводят сбоку к валику, закрепленному в центрах делительной
головки и задней бабки, до тех пор пока зубцы фрезы не начнут
касаться валика. Заметив показания на кольцах винтов попереч-
ной и вертикальной подач, подводят фрезу к валику с противополож-
ной стороны (при том же показании на кольцо вертикальной по-
дачи) и снова замечают показания на кольце поперечной подачи.
Правильное положение фрезы получается, если стол станка уста-
новлен таким образом, что показание кольца на винте поперечной
подачи равно полусумме показаний, полученных при первой и
второй установках его. При этом необходимо учитывать мертвый
ход винта поперечной подачи стола.
189
Таблица для определения фиктивного числа зубцов по формуле (66)
а * а К К а К
0°0' 1,000 21°0' 1,228 42°0' 2,436 63°0' 10,69
0°30' 1,000 21°30' 1,241 42°30' 2,495 63°30' 11,27
1°0' 1,001 22°0' 1,254 43°0' 2,557 64°О' 11,87
гзо' 1,001 22°30' 1,268 43°30' 2,621 64°30' 12,53
2°0' 1,002 23°0' 1,28 2 44°0' 2,687 65°0' 13,25
2°30' 1,003 23°30' 1,297 44°ЗО' 2,756 65°30' 14,03
3°0' 1,004 24°0' 1,312 45°0' 2,828 66°0' 14,86
3°30' 1,00э 24°30' 1,328 45°30' 2,904 66°30' 15,77
4°0' 1,007 25°0' 1,344 46°0' 2,983 67 °0' 16,73
4°30' 1,009 25°30' 1,360 46°ЗО' 3,066 67°30' 17,84
5°0' 1,011 26°0' 1,377 47°О' 3,152 68°0 18,98
5°30' 1,013 26°30' 1,365 47°30' 3,24 2 68°30' 20,31
6°0' 1,016 22°0' 1,414 48°0 3,336 69°0' 21,78
6°30' 1,019 27°30' 1,434 48°30' 3,436 69°30' 23,33
7°0' 1,022 28°0' 1,454 49°0' 3,540 70°0' 25,00
7°30' 1,026 28°30' 1,474 49° 30 3,650 70°30' 26,88
8°0' 1,030 29°0' 1,495 50°0' 3,767 71°0' 28,97
8э30' 1,034 29°30' 1,517 5О°ЗО' 3,887 71°30' 31,40
9°0' 1,038 30°0' 1,540 51°0' 4,012 72°0' 33,88
9°30' 1.042 зо°зо' 1,563 51°30' 4,144 72°30' 36,92
10°0' 1,047 31°0' 1,588 52°0' 4,284 73°0' 40,00
10°30' 1,052 31°30' 1,613 52'30' 4,433 73°30' 43,88
11°0' 1,057 32° О' 1,640 53°0' 4,585 74 ° 0 47,79
11°30' 1,062 32°30' 1,667 53°30' 4,750 74°30' 52,4&
12°0' 1,068 33°0' 1,695 54°0' 4,925 75°0' 57,68
12°30' 1,074 зз°зо' 1,724 54°30' 5,107 75°30' 64,15
13°0' 1,0'0 34°0' 1,755 55°0' 5,295 76°0' 70,65
13°30' 1,037 34°30' 1,787 55°30' 5,497 76°30' 79,20
14°0' 1,094 35°0' 1,819 56’0' 5,710 77°0' 87,87
14°3о' 1,102 35°30' 1,853 5б°30' 5,940 77°30' 99,50
15°0' 1,110 36°0' 1,889 57°0' 6,190 78°0' . 111,30
15°3о' 1,118 36°30' 1,926 57°30' 6,447 79°0' 144,00
16°0' 1,127 37°0' 1,966 58° 0' 6,720 80°0' 191,20
16°3о' 1,136 37°30' 2,003 58°30' 7,010 81°0' 261,40
17°0' 1,145 38°0' 2,044 59°0' 7,321 Ч2°0' 370,60
17°30' 1,154 38°30' 2,0'6 59°30' 7,650 83°0' 552,40
18°0' 1,163 39° 0' 2,130 С0°0' 8,000 84°0' 876,40
18°30' 1,172 39°30' 2,177 60°30' 8,380 85°0' 1510,80
19°0' 1,182 40°0' - 2,225 61°о' 8,780 Я6°0' 2940,00
19°30' 20°0' 20°30' 1,193 1,204 1,216 4О°ЗО' 41°0' 41°30' 2,275 2,326 2,380 61°30' 62°0' 62°30' 9,209 9,685 10,160 87°0' 6990,00
190
Установка глубины фрезерования производится по правилам и
данным, указанным на стр. 184 для фрезерования цилиндрических
колес с прямыми зубцами.
Настройка делительной головки. Передаточное число сменных
шестерен определяется по общей формуле:
. А
1= - , (67)
а
Где i — искомое передаточное число, •
Z1 — характеристика станка,
а — шаг спирали, по которой расположены зубцы шестерни.
Шаг а на чертежах шестерен часто не указывается, и определение
его производится по формуле:
а = Dt • к cig я, (68)
где а — шаг спирали,
Dt —диаметр начальной окружности шестерни,
а — угол наклона зубцов,
z • Л1п
причем; Dt =--------= D.i — 2Л/„, (69)
cos а
где z — число зубцов шестерни,
Мп — нормальный модуль,
Ь — наружный диаметр шестерни.
Измерение толщины зубцов производится шаблонами и зубоме-
рами [стр. 179) в направлении, перпендикулярном к боковой поверх-
ности зубцов (по нормали).
XIV. ФРЕЗЕРОВАНИЕ КОНИЧЕСКИХ ЗУБЧАТЫХ
КОЛЕС И ЗУБЧАТЫХ РЕЕК
1. Конические зубчатые колеса
Способы обработки зубцов конических шестерен
Общие замечания. Получить теоретически правильный профиль
зубцов конических шестерен, обрабатывая их на фрезерном станке,
нельзя. Вместе с тем, однако, при соблюдении некоторых правил
фрезерования отклонения полученного профиля зубцов от теорети-
ческого бывают меньше допустимых по условиям работы данной
шестерни.
Кроме того приобретение специального станка для обработки
конических шестерен во многих случаях оказывается экономически
нецелесообразным. Ввиду этих обстоятельств данные шестерни
довольно часто изготовляются на фрезерных станках посредством
обыкновенных (а иногда и специальных) дисковых зуборезных фрез.
Конические шестерни с числом зубцов меньшим 25 и с длиной зуб-
цов большей !/3 длины образующей начального конуса обрабаты-
вать на фрезерных станках не следует.
Первый способ применяется в том случае, если модуль на вну-
треннем торце выражается числом, имеющимся в ряде остированных
модулей. Выбрав две фрезы — одну по модулю на внутреннем, а вто-
рую -— на внешнем торце шестерни, — фрезой меньшего модуля
прорезают все впадины на полную глубину их. После этого на
оправку устанавливают фрезу большего модуля и прорезают ею
только самое начало всех впадин так, чтобы на внешнем торце
шестерни ясно наметить профили зубцов. Окончательная отделка
зубцов производится вручную, напильниками. Способ этот, не-
смотря на наличие ручной работы, при надлежащей тщательности
дает хорошие результаты.
При коротких зубцах может случиться так, что фреза меньшего
модуля будет врезаться в профиль зубца на внешнем торце.
В таких случаях дно впадины следует наметить посредством узкой
дисковой фрезы, а очертания впадины на внешнем и внутреннем
торцах — модульными фрезами, g
192
Второй способ применяется в том случае, когда имеются специаль-
ные дисковые фрезы для фрезерования зубцов конических шестерен.
Впадины между зубцами шестерни прорезаются этой фрезой
сначала предварительно (для наметки дна впадины) при правильно
установленной шестерне. После этого делительная головка, уста-
новленная на специальном столе, поворачивается на некоторый
угол сначала в одну, а затем в другую сторону, и той же фрезой
боковые стороны зубцов обрабатываются окончательно. Угол по-
ворота делительной головки определяется по формуле;
а — с
ig?. . (-')
2b
где ji — искомый угол поворота головки («угол сбоя»),
а — ширина впадины на внешнем торце, измеренная по хорде
делительной окружности,
с — ширина впадины на внутреннем торце, измеренная но такой
же хорде,
b — длина зубца.
Определение величин а и с производится по формулам:
а = а:-Л/, (71)
с = х т, (72)
где М нт — модули на внешнем и внутреннем торцах,
х — коэфициент, величина которого берется по таблице
на стр. 180.
Если при обработке второй стороны (т. е. после второго поворота
головки) зубцы фрезы получаются слишком толстыми (что устана-
вливается измерением первого обработанного
зубца), следует подать стол в поперечном на- [.......
правлении на фрезу. ' \гг77777777Л^
Зубцы шестерен, обработанные таким спо-
собой, подправляются вручную напильника-
ми, причем снимается материал с заштрихо-
ванной (рис. 41) части поверхности зубца с рИс. 41.
обеих сторон его.
Третий способ отличается от второго только тем, что для оконча-
тельной отделки зубцов поворачивается не вся. делительная го-
ловка, а только сама фрезеруемая шестерня (посредством рукоятки
головки и делительного диска).
Движения рукоятки головки определяются по формуле:
В N
п —--------- ,
г. - Dt .
(73)
7 Справочник фрезеровщика
193
где п — искомое число оборотов рукоятки,
В = ~—- (значения и определения а и с см. выше — 2-й спо-
соб),
7V__характеристика делительной головки,
__диаметр начальной окружности шестерни по внешнему
торцу ее.
Настройка станка
Выбор фрезы. Если обработка зубцов конической шестерни произ-
водится обыкновенной дисковой зуборезной фрезой, то при выборе
ее следует руководствоваться следующими соображениями.
1. Модуль фрезы берется по модулю на внешнем торце шестерни.
2. Номер фрезы берется не по действительному числу зубцов
шестерни, а по фиктивному, которое определяется по формуле:
где зф — искомое фиктивное число зубцов шестерни,
z — действительное число зубцов шестерни,
а — половина угла при вершине начального конуса.
3. Толщина фрезы, измеренная по хорде делительной окружности
(посредством специального штангенциркуля или оптического зубо-
мера, см. стр. 179), должна быть меньше ширины впадины (или
толщины зубца) на внутреннем торце шестерни, измеренной также
по хорде делительной окружности и вычисляемой по формуле
а = m • х, (75)
где m — модуль на внутреннем торце зубцов шестерни,''
х — коэфициент, значение которого берется по таблице стр.180.
Установка шестерни. При фрезеровании зубцов конической ше-
стерни ось шпинделя делительной головки должна быть устано-
влена таким образом, чтобы дно впадины между зубцами было
параллельно столу (при горизонтальной подаче его) или перпенди-
кулярно ему (при вертикальной подаче).
Четыре возможные случая установки конической шестерни по-
ка зайы на рис. 42.
Определение угла ? производится по формуле:
<р = а —7, (76)
где <Р — искомый угол установки шпинделя делительной головки,
а — половина угла при вершине начального конуса,
7 — угол, образованный дном впадины с образующей началь-
ного конуса.
194
Если ося пары конических шестерен составляют угол А = 9 ”
то ДЛЯ определения угла у служат формулы:
т=, 7-sing! .57°18> = 7-sina.j 57°18\ (77)
3Zj < 3z2
, (78)
ЗИ Я*+2
где gj, «а — половина углов при вершинах начальных конусов
• пары сцепляющихся конических шестерен, одна ия
которых устанавливается на станке,
ij, z2 — числа зубцов пары сцепляющихся конических ше-
стерен.
Рис. 42.
Пример. Определить угол установки шпинделя делительной голов-
ки при фрезеровании конической шестерни, если z2 =46 зубцов из,=
50°27'. Парная шестерня имеет 38 зубцов. По формуле (77) имеем:
1 — 7 ' sip gi- • 57°18' = ? • sin 50°27'. 57°18' _ 2°U';
3ij 3-46
точно так же но формуле (78):
7 • 7
tgf=----- " =------------ = 0,039 и 1= 2°14',
ЗУ 3 К 464-38»
7* 195
а поэтому [no формуле (76)]:
<p = я — Y= 50’27' — 2° 14' = 48° 13'.
В нижеприводимой таблице даны углы установки шпиндели
делительной головки при фрезеровании пары конических зубчатых
колес. Этой же таблицей можно пользоваться и в том случае, если
Фрезеруется одна шестерня, но число зубцов парной с ней известно.
Углы установки делительной головки при фрезеровании зубцов пары
конических шестерен при угле между их осями 30э
zl Ч ?! ?2 ?1 ?2 ZL Ч ?! ?а
48 12 73’16' 11’20' 47 13 71’49' 12’45' 46 14 70’17' 14’09'
48 13 72’11' 12’29' 47 14 70’42' 13’52' 46 15 69’10' 15’18'
48 14 71’04' 13°36' 47 15 69’36' 15° 4 6 16 68’05' 16’27'
48 15 70° 14’42' 47 16 68’31' 16’07' 46 17 67° 17’34'
48 16 68°57' 15’49' 47 17 67’27' 17’13' 46 18 65’56' 18’40'
48 17 67’53' 16’53' 47 18 66° 24' 18“18' 46 19 64’53' 19’45'
48 18 66’50' 17’58' А 7 19 65°22' 19°24' 4 6 20 63’50' 20’50'
4 8 19 65’50' 18’56' 47 20 64 ° 21' 20?27' 46 21 62’49' 21’5:1'
48 20 64’49' 20°03' 47 21 63°20' 21’30' 46 22 61’49' 22’57'
48 21 63’49' 21’05' 47 22 62° 21' 22’31' 46 23 60° 5Г 23’59'
48 22 62’51' 22° 05' 47 23 61’22' 23’32' 46 24 59’53' 24’59'
48 23 61’54' 23’06' 47 24 60°25' 24’31' 4 6 25 58’56' 25’58'
48 24 60°57' 24 ° 05' 47 25 59° 29' 25°31' 46 26 57’59' 26’57'
48 25 60’01' 25’03' 47 26 58’43' 26’37' 46 27 57’05' 27’55'
48 26 59°06' 26° 47 27 57° 39' 27’25' 46 28 56°11' 28’51'
48 27 58’12' 26’56' 47 28 56°’,7' •>8° 21' 46 29 55’19' 29’47'
48 28 57’22' 27’52' 47 29 55’55' 29’17' 46 30 54’27' 30’41'
48 29 56’30' 28’46' 47 30 44°04' 30’10’ 46 31 53’37' 31’35'
4'8 30 55°38' 29°:>8' 4 7 31 54’14' 31’02' 46 32 52’48' 32’26'
48 31 54’48' 30’32' 47 32 53'24' 31’54' 46 33 52° 33’18'
4 & 32 54° 31°22' 47 33 52°36' 32’44' 46 34 51’12' 34’08'
48 33 53’12' 32° 12' 47 34 51’48' 33’34' 46 35 50’25' 34’57'
48 34 52°25' 33°03' 47 35 51’02' 34’22' 46 36 49°39' 35°45'
48 35 51’39' 33’51' 47 36 50’18' 35’12' 46 37 48’56' 36’32'
48 36 50’54' 34'38' 47 37 49’33' 35’5'.'' 46 38 48’13' 37’19'
48 37 50’10' 35 ° 24' 47 38 48’50' 36’44' 46 39 47’29' 38’05'
48 38 49’26' 36° 10' 47 39 48’07' 37°29' 46 40 46’47 ' 38’49'
4 8 39 48’45' 36’57 ' 47 40 47°27' 38’15' 46 41 46’06' 39’32'
48 40 48’04' 37’40' 47 41 46’46' 38’58' 46 42 45° 28' 40’16'
48 41 47’23' 38’23' 47 42 46’06' 39’40' 45 12 72’13' 12’05'
48 42 46°43' 39’05' 46 12 72°35' 11’49' 45 13 71’02' 13’16'
47 12 72’57' 11’35' 46 13 71’26' 13° 45 14 69’53'|14°27'
Г.’б
П родолжени в
г1 2i Ч Pi «1 2а 1 1
68’45' 15’37' 44 25 57’47' 26’59' 43' 35 27' 36’45'
1А 67’38' 16’46' 44 26 56’49' 27’59' 43 36 '47’41' 37’33'
66’30' 17’56' 44 27 55’43' 28’57' 43 37 '46’56' 38’22'
65’28' 19’04' 44 28 54’58' 29’54' 43 38 46’12' 39’08'
19 64 ’23' 20°И' 44 29 54’05' 30’51' 43 39 45’29' 39’53'
20 63’19' 21’15' 44 30 53’13' 31’47' 43 40 44’49' 40’39'
45 2Г 62’18' 22’20' 44 31 52’21' 32’41' 43 41 44’07' 41’23'
22 61’17' 23’23' 44 32 51’31' 33’35' 43 42 43’27' 42’07'
45 23 60’19' 24’27' 44 38 50’42' 34’26' 42 12 70’59' 12’53'
45 24 59°20' 25’28' 44 34 £9’54' 35’18' 42-. 13 69’45' 14’09'
45 25 58’22' 26’28' 44 35 49’07' 36’07' 42 14 68’33' 15’19'
45 26 57°25' 27’27' 44 36 48°22' 36’56' 42 15 67’21' 16’39'
45 27 56’29' 28’25' 44 37 47’36' 37’44' 42 16 66’11' 17’53'
45 28 55°35' 29°21' 44 38 46’53' 38’31' 42 17 65’02' 19’06'
45 ' 29 54°43' 30’19' 44 39 46’11' 39’17' 42 18 63’53' 20’17'
45 30 53’51' 31’13' 44 40 45’29' 40’01' 42 19 62’45' 21’27'
45 31 53° 32’08' 44 41 44’48' 40’46' 42 20 61’40' 22’36'
45 32 52’11' 33’01' 44 42 44’08' 41’28' 42 21 60’36' 23’44'
45 33 51’22' 33’52' 43 12 71’25' 12’35' 42 22 59’32' 24’50'
45 34 50’30' 34’46' 43 13 70’13' 13’51' 42 23 58’30' 25’54'
45 35 49’4 7' 35’31' 43 14 69’01' 15’05' 42 24 57’29' 26’59'
45. 36 49’01' 36’21' 43 15 67’50' 16’18' 42 25 56’31' 28’03'
45 37 48’17' 37’07' 43 16 66’40' 17’40' 42 26 55’32' 29’04'
45 38 47’33' 37’55' 43 17 65’34' 18’42' 42 27 54’36' 30’04'
45 39- 46’51' 38’41' 43 18 64’2G' 19’52' 42 28 53’40' 31’02'
45 40 46’09' 39’25' 43 19 63’20' 21° 42 29 52’47' 33’01'
45 41 45°28' 40’08' 43 20 62’14' 22’08' 42 30 51’53' 32’57'
45 42 44’48' 40’50' 43 21 61’10' 23’14' 42 31 51’01' 33’53'
44 12 71’50' 12’20' 43 22 60’08' 24’20' 42 32 50’10' 34’46'
44 13 70’37' 13’33' 43 23 59’08' 25’24' .4 '1 33 49’20' 35’40'
44 14 69’27' 14’45' 43 24 58’08' 26’28' 42 34 48’32' 36’32'
44 15 68°18' 15’5-8' 43 25 57 ’09' 27’29' 42 35 47’45' 37’21'
44 16 67’10' 17’08' 43 26- 56'11' 28’31' 42 36 47° 38’12'
44 . 17 66°03' 18’19' 43 27 55’16' 29’30' 42 37 46’14' 39’
44 18 64’57' 4.3 28 54’20' 30ч28' 42 38 45’31' 39’47'
44 19 63’51' 20’35' 43 29 53’26' 31’26' 42 39 45’47' 40’33'
44 20. 02’47' 21’41' 43 30 5 2’3'2' 32’22' 42 40 44’05' 41’17'
44 21 61’45' 22’47' 43 31 51’42' 33’18' 42 41 43’25' 42’03'
44 22 60’44' 23’52' 43 32 50’52' 34’10' 42 42 42’45' 42’45'
44 23 59’43' 24’55' 43 33 50’01' 35’03' 41 12 70’22' 13’10'
44 24 58°43' 25’57' 43 34 49’14' 35’54' 41 13 69’18' 14’28'
197
П родолжение
*1 zi 1 1 1 | 4
41 14 68°05' 15»°47' 40 25 55’10' 29’10' 39 37 44’01' 41’01'
41 15 66’51' 17’03' 40 26 54’10' 30’14' 39 38 43’18' 41’48'
41 16 65’39' 18’17' 40 27 53°13' 31’15' 39 39 42’34' 42’34'
41 17 64’28' 19’30' 40 28 52’17' 32°17' 38 12 69°06' 14’10'
41 18 63’20' 20’44' 40 29 51’22' 33’16' 38 13 67’46' 15’32'
41 19 62’11' 21’55' 40 30 50’27' 34°13' 38 14 66’26' 16°56'
41 20 61’04' 23’04' 40 31 49’34' 35’08' 38 15 65’lf' 18’15'
41 21 59’59' 24’13' 40 32 48’44',36’04' 38 16 63’56' 19’36'
41 22 58°55' 25’21' 40 33 47’54' 36’56' 38 17 62’42' 20’54'
41 23 57’52' 26’28' 40 34 47’05' 37’49' 38 18 61’29' 22’11'
41 24 56’51' 27’33' 40 35 46’18' 38’42' 38 19 6O°17' 23°25'
41 25 55’51' 28’35' 40 36 45’31' 39’31' 38 20 59°07' 24°39'
41 26 54°53' 29°39' 40 37 44’47' 40°19' 38 21 58° 25°52'
41 27 53°56' 30°40' 40 38 44°04' 41’08' 38 22 56’53' 27°01'
41 28 52°59' 31°39' 40 39 43’20' 41°54' 38 23 55’48' 28’10'
41 29 52’05' 32°37' 40 40 42°38' 40’38' 38 24 54’36' 29°18'
41 30 51°11' 33°35' 39 12 69’37' 13’49' 38 25 53’44' 30’24'
41 31 50°19' 34’31' 39 13 68°18'i 15°10' 38 26 52'43' 31’29'
41 32 49°28' 35°24' 39 14 67’02' 16°32' 38 27 51’45' 32’33'
41 33 48’37' 36°17' 39 15 65’46' 17°50' 38 28 50°48' 33°34'
41 34 47’50' 37’10' 39 16 64’32' 19’08' 38 29 49’52' 34’34'
41 35 47’02' 38° 39 17 63’18', 20’24' 38 30 48°58' 35’34'
41 36 46’16' 38’50' 39 18 62°07' 21°39' 38 31 48’05' 36°29'
41 37 45°32' 39’40' 39 19 60’58' 22’54' 38 32 47°13' 37’25'
41 38 44°48' 40°28' 39 20 59’48' 24°06' 38 33 46°22' 38’18'
41 39 44’05' 41°13' 39 21 58’41' 25’17' 38 34 45°34' 39’12'
41 40 43°22' 41’58' 39 22 57°34' 26°26' 38 35 44°46' 40’04'
41 41 42’41' 42°41' 39 23 56°31' 27°35' 38 36 44’ 140’54'
40 12 70°06' 13°30' 39 24 55’28' 28’42' 38 37 43°16' 41°44'
40 13 68’48' 14’50' 39 25' 54 ’ 28' 29’48' 38 38 42°31' 42’31'
40 14 67’34' 16°08' 39 26 53°29' 30°51' 37 12 68’36' 14°32'
40 15 66°18' 17°26' 39 27 52° 29' 31’53' 37 13 67’14' 15°56'
40 16 65’05' 18’41' 39 28 51°32' 32’54' 37 14 62'53' 17°21'
40 17 63’54' 19°58' 39 29 50’38' 33’54' 37 15 64’34' 18’42'
40 18 62’43' 21’11' 39 30 49°44' 34’52' 37 16 63’18' 20°04'
40 19 61’35' 22’23' 39 31 48’50' 35’48' 37 17 62°02' 21°24'
40 20 60’26' 23’34' 39' 32 47°59' 36’43' 37 18 60’50' 22’42'
40 21 59’21' 24’45' 39 33 47’09' 37’37' 37 19 59°37' 23’59'
40 22 58°15' 25’53' 39 34 46°20' 38’30' 37 20 58°27' 25°13
40 23 57’12' 27° 39 35 45’32' 39’22' 37 21 57°16' 26°26'
40 24 56’11' 28’07? 39 36 44’45' 40’11' 37 22 56’08' 27°38'
498
zi I za | I ^3 | zi
___________________П родолжение
Z"j 1 hl Нз i I ?a
37
37
37
37
37
37
37
37
37
37
37
37
.37
37
37
36
36
36
36
36
36
36
36
36
36
36
36
36
36
36
36
36
36
36
36
36
36
36
36
36
35
23
1 24
’ 25
' 26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
12
13
14 ।
15 •
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36 '
12 i
55’04
54°
52’57'
51’57'
50’58'
50’01'
' 28’48' 35
29’56' 35
'31’03' 35
' 32’09' 35
'33’12' 35
'34’15' 35
V 35
____k' 35
'37’11' 35
38’08' 35
39’02' 35
39’55' 35
40’48f 35 ,
41’38
42’27'
14’55'
16’21'
17’48'
119’11'
'20’34'
21’55'
<’ 23’15'
' 24’33'
' 25’49'1
' 27’03'
' 28’16'
' 29’27'
' 30’36'
' 31’44'
' 32°49'
' 33’55'
’34’12'
'35°57'
36°57'
37’55'
38’52'
39’47'
40’40'
41’31'
42’23'
15°18'
™ ui ач
49°05' 35°15
48°10' 36°14
47’15
46° 26
45’34'
44’45'
43’58'
43’12'
42’27'
68°03'
66°39'
65’18'
63°57
62°38
61°21
60°07'
58’53'
57°43‘
56°33'
55’24'
54°17'
53’14'
52’10'
51°09'
50’09
49’12'
48°15‘
47’21'
46°27'
45’36'
44’45'
43’56'
43°07'
42’23'
'67° 28'
' 35
' 35
' 35
' 35
' 35
' 35
' 35
35
35
35
34
34
34
34
34
34
34
34
34
34
34
34
34
34
34
34
34
34
13
14
15
.16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32 '
33
34
35
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
66’03'116’49
64’40' 18’16
63’17'119’41
Л1 <молс .
61’57
60’40
59’23'
58’08'
56°56‘
55°46‘
54’38'
53’30'
52° 24',
51°21'|32‘
50’20'1?°'
49° 19
48° 20
47’24' . ..
4‘6°29' 37°41
!,.k°'.>-' 38°41
39°37
40’32
41’26
42’17
'15°43
17’15
21’05
22’28
23’49
25’18'
26’26'
27’42'
28’56'
30’08'
31°
183°;
34°:
|35°^
36°4
|45°37
44’45
43’54'
43’06'
42’17'
66’51'
65’25' __
63’59' 18’45
62°36' 20’12
61’15'
59’55
58’37'
57’22'
56’08'
54°57'
53°49'
52°'
51°35 . --
50°30 ' 33’10
49’28'
48’28'
47°29'|36°25
46’31'^7’27
21’39
23°03
24°25'
25°46‘
27’04'
28°21'
29°37'
'41'|30’51'
""'32’01'
34’16
35’22
I 34
34
34
34
34
33
33
33
33
33
33
30 45°38'|з8°28'
31
32
33
34
12
13
14
15
16
17
44’45
43’53
43’02
42’13'
66’13'
64’44'
63’16'
61’53'
60’30'
59°i
’ 39’27
40° 25
41’20'
42° 13'
16’11'
17’44'
19’16'
20°47'
22’14'
09'123’39'
8' 33 18 57°50 ' 25°04'
5' 33 19 56°34 ' 26°26'
2' 33 20 55°20 ' 27°46'
7' 33 21 54°07 ' 29’03'
0' 33 22 52°57 ' 30°19'
2' 33 23 51’48 31°34'
1' 33 24 50’42 32’46'
I' 33 25 49°38 33’56'
7' 33 26 48’35' 35’03'
2' 33 27 47’36' 36°10'
)' 33 28 46’36' 37° 14'
' 33 29 45°38' 38°16'
' 33 30 44°43' 39’17'
' 33 31 43°50' 40’16'
' 33 32 42’59' 41°13'
' 33 33 42’09' 42’09'
'1 32 12 65’32' 16’40'
' 32 13 64’01' 18’15'
'32 14 62’33' 19°17'
32 15 61°O7' 21°21'
32 16 59’42' 22’50'
32 17 58*21' 24°19'
32 • 18 >7° . 25’44'
32 19 >5°42' 27’06'
32 20 5 4’28' !8°28'
32 21 S 3’13' 2 9°47'
32 22 5 2’04' 3 l°06'
32
32
32
23
24
25
33’42
50°55'j32’19
49’46
48’43'134’43'
199
Продолжение
2i I г2 | ?! | Та |*! | 2г | ?! | ?а | *1 | z*. | ?! | ?s
32 26 47’40' 35’52' 30 26 45’43' 37’33' 27 13 59’49' 21’15'
32 27 46’40' 36’58' 30 27 44’41' 38’41' 27 14 58’12' 23°
32 28 45’39', 38’03' 30 28 43’42' 39’46' 27 15 56’38' 24’44'
32 29 44’44' 39’06' 30 29 42’47' 40’51' 27 16 55’07' 26’25'
32 30 43’49' 40’07' 30 30 41’51' 41’51' 27 17 53’37' 28’01'
32 31 42’54 ' 41’06' 29 12 63’17' 18’15' 27 18 52’12' 29’34'
32 32 42°03' 42°03' 29 13 61’39' 19’57' 27 19 50’49' 31’05'
31 12 64’48' 17’08' 29 14 60’05' 21’37' 27 20 49’30' 32’34'
31 13 63’17' 18’47' 29 15 58’34' 23’16' 27 21 £8’14' 33’58'
31 14 61’46' 20’22' 29 16 57’05' 24’51' 27 22 46’59' 35’21'
31 15 60’18' 21’58' 29 17 55’39' 26 ’ 25' 27 23 45’48' 36’40'
31 16 58’52' 23°28' 29 18 54’16' 27’56' 27 24 44’4 Г 37’57'
31 17 57’29' 24’59' 29 19 52’55' 29’23' 27 25 43’34' 39’10'
31 18 56’07' 26°25' 29 20 51’38' 30’50' 27 26 42’32' 40’22'
31 19 54’50' 27’50' 29 21 50’21' 32’11' 27 27 41’30' 41’30'
31 20 53’33' 28’38' 29 22 49’10' 33’32' 26 12 60’34' 20’06'
31 21 52’19' 30’33' 29 23 47’58' 34’48' 26 13 58’49' 21’57'
31 22 51’08' 31’52' 29 24 46’51' 36’05' 26 14 57’10' 23*46'
31 23 49’59' 33’07' 29 25 45’45' 37’17' 26 15 55’35' 25’33'
31 24 48’51' 34°21' 29 26 44’42' 38’28' 26 16 54’ 27’14'
31 25 47’45' 35’31' 29 27 43’41' 39’35' 26 17 55’31' 28’51'
31 26 46’43' 36’41' 29 28 42°43' 40’43' 26 18 51’05' 30’29'
31 27 45’42' 37’48' 29 29 41°46' 41’46' 26 19 49’42' 32’
31 28 44’43' 38’53' 28 12 62’25' 18’49' 26 20 48’22' 33’30'
31 29 43’45' 39° 57' 28 13 60’46' 20’34' 26 21 47°05' 34’57'
31 30 42’49' 40’59' 28 14 59’10' 22’18' 26 22 45’50' 36’18'
31 31 41’57' 41’57' 28 15 57’37' 23’59' 26 23 44’39' 37’39'
30 12 64°05' 17’41' 28 16 56’06' 25’36' 26 24 43’31' 38’57'
30 13 62° 30' 19°22' 28 17 54’40' 27’12' 26 25 42’26' 40’12'
30 14 60’57' 20’59' 28 18 53’16' 28’44' 26 26 41’22' 41’22'
30 15 59° 28' 22’36' 28 19 51’54' 30’12' 25 12 59’34' 20’50'
30 16 58° 24° 28 20 50’36' 31*40' 25 13 57’47' 22’45'
30 17 &6’36' 25’40' 28 21 49’18' 33’14' 25 14 56’06' 24’36'
Зо 18 55’12' 27’08' 28 22 48’06-' 34’26' 25 15 54’28' 26’24'
30 19 53°54' 28’26' 28 23 46’55' 35’43' 25 16 52’51' 28’06'
Зо . 20 52’38' 30° 28 24 45’47' 36’59' 25 17 51’22' 29’48'
Зо 21 51’21' 31’21' 28 25 44’41' 38’13' 25 18 40’55' 31°25'
Зо 22 50’11' 32° 4 Г 28 26 43’38' 39’24' 25 19 48’32' 33’
Зо 23 48’59' 33’57' 28 27 42’37' 40’33' 25 20 47’10' 34’30'
30 24 47°53' 35’13' 28 28 41’37' 41’37' 25 21 45’53' 35’57'
- 30 25 46°47' 36’23' 27 12 61’30' 19’26' 25 22 44*39' 37’21'
200
п родолжение
«1 <Р» 1 | | ?! 1 1 1 г2 1 И/
25 23 43°27' 38°41' 22 16 49°04' 31°08' 19 18 41°27' 38°21'
25 24 42°19' 39°59' 22 17 47°30' 32°54' 19 19 40°02' 40°02'
25 25 41°14' 41°14' 22 18 46°01' 34°35' 18 12 50°09' 27°31'
24 12 58°27' 21°35' 22 19 44°36' 36°14' 18 13 48°Ю' 29°50'
24 13 56°40' 23°34' 22 20 43°13' 37°47' 18 14 46°18' 32°02'
24 14 54°57' 25°27' 22 21 41°5б' 39°16' 18 15 44°31' 34°07'
24 15 63°18' 27°18' 22 22 40°42' 40°42' 18 16 42°51' 36°07'
24 16 51°41' 29°03' 21 12 54°45' 24°15' 18 17 41°15' 37°59'
24 17 50°09' ЗО°47' 21 13 52°49' 26°21' 18 18 39°46'|39°46'
24 18 48°40' 32° 26' 21 14 51°01' 28°23' 17 12 48 ° 23' 29°49'
24 19 47°16' 34° 21 15 49° 18' 30°22' 17 13 46°22' 31°10'
24 20 45°56' 35°32' 21 16 47°39' 32°15' 17 14 44°30' 33° 26'
24 21 44°87' 34°01' 21 17 46°04' 34°04' 17 15 42°43' 35°33'
24 22 43°23' 38°25' 21 18 44°35' 35°47' 17 16 40°02' 37°34'
24 23 42° 11' 39°45' 21 19 43°10' 37°26' 17 17 39°25' 39°25'
24 24 41°04' 41°04' 21 20 41°47' 38°59' 16 12 46°28' 30°14'
23 12 57°18' 22°24' 21 21 40°29' 40°29' 16 13 44° 27' 32°39'
23 13 55°28' 24°26' 20, 12 53°19' 25°15' 16 14 42°34' 34°56'
23 14 53°41' 26° 21' 20 13 51°22' 27°26' 16 15 40°47' 37°03'
23 15 52°02' 28°16' 20 14 49°35' 29°35' 16 16 39°06' 39-°06'
23 16 50°25' 30°03' 20 15 47°47' 31°33' 15 12 44° 24' 31°44'
23 17 48°52' 31°48' 20 16 46°07' 33°27' 15 13 42°22' 34°22'
23 18 47°23' 33°29' 20 17 44°34' 35°18' 15 14 40°29' 36°33'
23 19 45°58' 35°0б' 20 18 43°02' 37°02' 15 15 38°44' 38° 14'
23 20 44°06' 36°38' 20 19 41°39' 38°43' 14 12 42°11' 33°23'
23 21 43°19' 38°07' 10 40°16' 40° 16.' 14 13 40°08' 35°54'
23 22 42° 04' 39°32' 19 12 51°48' 26°20' 14 14 38°17' 38°17'
23 23 40°53' 40°53' 19 13 49°49' 28°35' 13 12 39°45' 35°И'
22 12 56°03' 23°17' 19 14 47°59' 30°45' 13 13 37°44' 37°44'
22 13 54°1Г 25°21' 19 15 46° 12' 32°48' ,12 12 37°10'| 37°16'
22 14 52° 25' 27°21' 19 16 44°32' 34 ° 44'
22 15 50°43'i 29°17' 19 17 42°57' 36° 35'
Измерение зубцов конических шестерен производится обычными
способами (шаблонами, специальным штангенциркулем, оптиче-
ским зубомером), причем измерять следует толщину зубца и глу-
бину впадииы как со стороны внешнего, так и со стороны внутрен-
него Торцев шестерни. При измерении глубины впадины со стороны
наружного торца шестерни следует иметь в виду, что она делается
201”
такой же, как и у цилиндрических колес, т. е. равной 2,167 Л£при
15-градусном и 2,2 М — при 20-градусном эвольвентном зацепле-
нии или же несколько меньшей (по Бильграму), а именно 2.1236ЛГ.
2. Зубчатые рейки
Фрезерование реек с прямыми зубцами
Выбор и установка фрезы. Обработка зубцов реек производится
фрезой № 8 соответствующего модуля, устанавливаемой (при по-
мощи поворотной головки) в плоскости, параллельной оси шпин-
деля станка.
Закрепление реек на столе станка осуществляется или при помоши
прихватов или при помощи специального приспособления. Деление
при фрезеровании реек производится различными способами. Пере-
мещение стола при обработке зубцов коротких и неточных' реек
можно производить, пользуясь кольцом с делениями на винте про-
дольной подачи. Для отсчета перемещения стола при фрезеровании
вубиов длинных и точных реек следует пользоваться или обыкно,-
венной делительной головкой или специальными делительными при-
способлениями.
Установка делительной головни при фрезеровании зубчатых реек
схематически показана на рис. 43. Шпиндель делительной головки
соединен с винтом продольной подачи посред-
" _ ill ством сменных шестерен, передаточное число
. И которых определяется по формуле!
n- t
f= — - (79>
где * — искомое передаточное число,
1, N — характеристика делительной голов-
’ ки,
Рис. 43. f — шаг зубцов нарезаемой рейки,’
—шаг винта продольной подачи стола,
п — число оборотов рукоятки (целое или дробное) делительной
головки.
Первая ведущая шестерня устанавливается на валике, закре-
пленном в шпинделе делительной головки, последняя — ведомая —
на винте продольной подачи. Если рукоятке головки сообщить в
оборотов, то стол станка переместится на t мм.
Заметим кстати, что пр этой же формуле определяется число
оборотов рукоятки при нанесении делений на линейках (в этом
случае шаг делений).
2 02
Пример. Настроить станок, ходовой винт которого имеет 6 мм
для нанесения делений на линейке через 1 мм, еслихарактепист^я
делительной головки — 40. *
• Принимаем п => 5 и по формуле (79) находим:
. N-t 40-1 40
I = --- =s ----- =- -
sn 6-5 30
„ ' 44 68
Берем шестерн и —— • —
Фрезерование реев с босыми зубцами
Общие замечания. Если рейка имеет наклонные зубцы, то фреза
берется по нормальному модулю их (а не по лобовому). Стол станка
поворачивается на угол, равный углу наклона зубцов.
Передаточное число сменных шестерен определяется по фор-
муле (79), причем величина t находится (предварительно) по фор-
муле:
где t — искомая величина шага,
М — модуль (нормальный) данной рейки.
а — угол наклона зубцов рейки.
XV. ФРЕЗЕРОВАНИЕ ЧЕРВЯЧНЫХ КОЛЕС И
ЧЕРВЯКОВ
1. Червячные зубчатые колеса ,
Обработка червячных колес без помощи специальных приспособлении
Общие замечания. Этот наиболее распространенный способ
обработки черничных колес на фрезерных станках состоит в том,
что впадины между зубцами шестерни прорезаются предварительно
обыкновенной дисконой (модульной) фрезой
ей обрабатываются окончательно— червячной.
Предварительное фрезерование (рис. 44).
Диаметр фрезы для предварительной обра-
ботки зубцов червячного колеса должен быть
ранен (или, в крайнем случае, может быть
немного меньше) диаметру червяка, который
работает с нарезаемой шестерней. Профиль
этой фрезы должен иметь такие размеры,
чтобы после предварительной обработки оста-
лись припуски, необходимые для окончатель-
ной отделки зубцов. Стол станка повора-
чивается на угол подъема винтовой линии
Рис. 44. червяка (вправо или влево — в зависимости
от направления подъема винтовой линии).
Величина угла поворота стола находится по формуле:
tg а = _а_ (81)
d't\ ’
t-n
но так как а = п t = п • М. г., то tg а=-- , (Ь2)
d(-
где а — искомый угол поворота стола,
а — ход винтовой линии черняка,
dt— диаметр начальной окружности червяка,
г — шаг зубцов червячного колеса (или червяка) в средней
плоскости.
п — число ходов червяка.
204
Таблицы для определения угла поворота стола при предвари-
тельном фрезеровании червячных шестерен — см. ниже, стр. 207.
После поворота стола фреза должна быть установлена таким обра-
зом, чтобы средняя точка ее оси находилась точно над средней
точкой оси шестерни. Нарезаемое колесо подводится к фрезе снизу
подъемом стола. После прорезки каждой впадины стол станка
опускается, шестерня поворачивается, и стол снова поднимается.
При этом необходимо тщательно следить за тем, чтобы высота
подъема стола (т. е. глубина впадин) была постоянной, используя
для этого деления на кольце винта вертикальной подачи. Глубина
рпадин должна быть меньше окончательной, чтобы получить при-
пуск на дне впадины для чистовой обработки.
Окончательная обработка (рис. 45)
производится червячной фрезой, раз-
меры которой (начальный диаметр, . -%. / /
угол подъема винтовой линии) должны ,11
совпадать с размерами червяка, сцеп-
ляющегося с нарезаемой шестерней.
Стол станка устанавливается точно в ' LF.
нулевое положение, а фрезеруемая ше-
стерня закрепляется на оправке свобод- 1Ц
но (без хомутика) установленной в /
центрах делительной головки и задней
бабки. Фреза должна быть расположена 1 |Ь*~
точно над серединой шестерни. Кроме
того необходимо, чтобы середина од-
ного из зубцов фрезы находилась в сред- рис. 45.
ней плоскости шестерни, что дости-
гается перемещением стола станка в поперечном направлении.
Сюл постепенно поднимается до тех пор, пока расстояние между
осями шестерни и фрезерной оправки не будет равно расстоянию
между осями червячного колеса и червяка в их рабочем положени i.
В этот момент глубина впадины у шестерни будет равна требуемой.
Для определения расстояния между осями шестерни и оправки
служит формула:
2
(S3)
где Н — искомое расстояние,
Df — диаметр начальной окружности червячного колеса,
dt — диаметр начальной окружности червяка.
Необходимо иметь в виду, что при окончательной обработке
шестерен с крутым подъемом зубцов часто имеет место подхваты-
вание шестерни .зубцами фрезы.
205
Обработка червячных волес с принудительным вращением
фрезеруемого колеса
Общие замечания. Обработка червячных колес в один проход
осуществляется при помощи специального приспособления, по-
средством которого фрезеруемая шестерня получает вращение от
шпинделя станка.
Выбор фрезы и установка ее производятся согласно правилам,
указанным выше (см. окончательное фрезерование зубцов червячных
шестерен при обработке их в два прохода).
Настройка станка. Передаточное число сменных шестерен, соеди-
няющих ведущий валик приспособления для принудительного
вращения шестерни и валика делительной головки, находится по
формуле:
где i — искомое передаточное число,
п — число заходов червяка,
N — характеристика делительной головки (обычно N = 40),
—передаточное число шестерен, расположенных внутри кор-
пуса приспособления (обычно = 1),
z — число зубцов обрабатываемой шестерни.
2. Червяки
Общие сведения о фрезеровании червяков
Выбор и установка фрезы. Обработка черняков производится
специальными дисковыми фрезами, профиль которых имеет вид
трапеции. Угол, образуемый непараллельными сторонами этой тра-
пеции, должен быть равен удвоенному углу зацепления данной
передачи, т. е. 30° при 15-градусном, 40° — при 20-градусном
зацеплении и т. д. Остальные размеры фрезы берутся по данным
для червячной фрезы соответствующего угла зацепления.
При установке фрезы относительно обрабатываемого червяка
необходимо следить за тем, чтобы вертикальная (или горизонталь-
ная, если фреза подведена сбоку) линия, проходящая через сере-
дину профиля фрезы и ось ее, пересекала ось черняка. Для уста-
новки фрезы в таком положении поступают так же, как при
фрезеровании косозубчатых цилиндрических колес (см. стр. 189),
причем если фреза располагается сбоку червяка, то подвод ее к
установочному валику производится вертикальными перемеще-
ниями стома. "
2Q6
Углы поворота стола при предварительном фрезеровании чер-
вячных шестерен
'(Диаметр начальной окружности червяка выражен в мм и дано
число ниток его, приходящихся на 1"; углы поворота, стола —
_________________________в градусах)_________________
ч ь Число ниток червяка на 1"
- S “ сб ® л S й * ф к s ° 5 4 372 3 93/4 27з 1 i 274 9 1 »3/4 1 172 174 1
р. Угол поворота стола в градусах
25 4V, 5 1’ 672 8 9 юу2 12 1474 18
30 31/2 474 5 572 6 672 "72 9 10 12 15
35 37* 37з 474 472 572 674 "7а 87, 1074 13
40 2’/2 3 372 4 472 5 572 672 7 74 9 1174
45 2^2 272 374 372 4 47д 5 6 673 8 10
50 21/! 272 3 374 372 4 472 574 6 774 9
55 2 274 272 3 37t 372 4 472 гл/ /4 67з 87«
60 2 2 274 272 з 374 372 474 5 6 772
65 1V2 2 274 274 27г 3 374 472 57з 7
70 172 2 2 274 272 3 374 372 474 574 672
75 172 172 2 2 274 27з 3 374 4 5 6
80 171 17» 17а 9 274 274 272 37/ 372 47а 57,
85 17< 174 172 9 274 274 272 3 з72 474 .574
90 174 172 172 2 274 274 3 374 5
95 172 17, 2 2 274 27, 374 37» 472
100 17, I7 2 2 2 272 3 37» 472
110 172 172 2 274 273 374 4
.120 172 172 274 27» 3 372
130 172 2 274 27» 374
140 17а 274 27» 374
150 2 27а 3
180 2 274
200 274
• V*
у
207
00
Углы поворета стола при предварительном фрезеровании червячных шестерен
(Диаметр начальной окружности червяка выражен в мм , шаг его— в дюймах и углы
поворота стола — в градусах)
Диаметр начальной екружности червяка, мм Шаг червяка в дюймах
I1//' | 11//' 1 1 ’7/ | 2" I 21// 21' " •; з ' " ~ 4 3" 31//' , / н ч. о"
Угол поворота стола в градусах
25 22 2572 29 33 ЗУ/4 1
30 181/4 22 25 28i/4 31 331/2
35 16 19 22 24'/2 2771 30 3271
40 14 167'2 1974 22 24 2671 2871 32
45 1-”/2 15 1-1/4 197, 22 24 2671 2871 32
50 Ц1/4 131Л 151/4 18 2071 22 231/2 257, 29 33
55 101/4 12‘Л 147, 1671 181/4 20 22 237, 27 зо'/. 331/4
60 9!/а Ц1/4 131/4 15 161/., 1872 2071 1 | 22 2571 28 31 34
65 «7. Ю73 12 14 151/, 17 19 2071 231/4 2674 2674 3’72
70 10 1’74 13. 1471 16 1772 19 22 2472 2774 30
75 ?72 9 101 л 12 14 15 I6I/2 18 20 2374 26’/4 2874
80 7 81/2 10 111/4 1272 14 15>/4 167, 1971 22 25 267-4
85 673 8 !’7< IO1/4 12 1371 147а 16 I81/4 20 23 251/4
00 б7з ^/2 9 10 1171 121/2 14 15 1771 1971 22 24
95 6 772 874 972 107, 1274 13 1471 167, 19 201/, 2371
100 5’/3 7 772 9 Ю71 1'71 1271 13'/, 151/1 18 «7г 22
110 57* 67* 774 8'/4 ‘‘71 Ю1/4 lJi/4 1271 1474 167, 1874 20
120 47а 572 672 77< 872 972 Ю7< 1’71 1374 15 167. 187,
130 473 51/2 51/2 8 872 972 Ю'Л 12 13 157, 17'Л
140 4 э 51/ 2* 674 771 871 9 972' 117* 13 1474 16
150 37, 473 574 6 7 772 871 9 Ю1/4 12 14 15
180 3 3’/2 47з 5 572 61/1 7 77-2 ' 9 10 П74 ’-’’Л
200 3 37< 4 1 1 47.4 51/.! 572 671 7 772 9 1074 1'74
♦О О 1 1
Углы поворота стола при предварите.!*
(Диаметр начальной окружности и ход червяка
Шаг ч е р
£ и к 2 о к 6 8 10 12 15 18 20 25 30 35 40
*5 CQ S® S О Ф R. Я Р У ГОЛ П 0 в 0 e 0
25 47* 572 7 872 i°7s 127s 147д 177a 207a 25 27
30 37а 473 6 774 9 107s 12 14y2 1’72 2071 22
35 3 4 5 6 772 974 1074 127a 1571 1772 20
40 27а1 31/3 474 574 7 8 9 1174 137a 1574 177a
45 271 374 4 47s 6 7 . 8 10 12 137a 157a
50 2 3 372 474 574 674 774 9 10\ 1272 147s
55 2 272 374 4 472 6 674 8 10 1174 13
60 17а 274 3 372 474 574 6 774 9 107. 12
65 17. 274 27s 37s 4 5 57 s 7 87i 97a 11
70 174 2 27s 3 37s 47s 5 674 772 9 io7«
75 17< о 274 3 a7a 47s 472 6 7 874 97a
80 174 lf/s 27. 27s 37* 4 47* 572 672 77a 9
85 174 172 2 27s 374 8^/2 474 574 67a 774 874
90 174 172 2 274 3 3‘/a 4 5 6 7 8
•95 1 174 172 27* 3 37a 37» 47a 57a 67a 77i
100 1 174 172 2 27s 374 37s 474 57i 674 7
110 120 130 140 150 180 200 174 172 174 2 17s 172 274 17s 17» 172 3 27s 274 27* 2 374 3 272 27a 274 2 4 37a 374 3 3 274 2 5 474 4 4 37a 3 27a 6 574 5 474 37a 3 27s 67s 6 57a 5 47a 4 374
210
ном фрезеровании червячных шестерен
— в мм, углы поворота стола — в градусах)
в я к. а, мм
- 1 45 | 50 55 60 70 | 80 90 100 ; 110 1 120 140 160
та в градусах
291/, 3274 347а 377,
257< 28 3074 3274 367*
227< 2474 267* 287а 327* 36
20 217а 237а 2574 29 327* 36
177а 1974 21 23 267* 297* 327* 357*
16 177а 197а 207а 24 27 297а 327а 35
1474 16 177* 187а 22 25 27 30 317а 347*
1374 1474 1674 177а 207* 23 257* 28 307* 327* 367а
1274 137а 15 «74 19 217* 237а 26 287* 307* 347* 38
1174 127а 14 157а 177а 20 227* 247* 267а 287а 327* 36
107а 12 13 147а 167а 187* 207а 23 247а 27 307а 337*
1074 1174 1274 137а 157* 177* 20 217а 237а 257а 297* 32
97а Ю7а И7а 13 147а 167а 187а 207а 2274 247а 277а 31
9 10 11 12 14 157а 177а 197* 217* 23 267* 297*
87а 974 1074 1174 127а 147а 167а 187* 20 22 247* 277а
874 9 10 Ю7а 12 147* 16 177а 197* 207а 237а 267*
774 874 87а 97а 117* 13 147* 16 1’7а 187* 22 247а
67а 77а 874 9 10 12 137* 147а 1674 177а 207* 23
67а 7 77а 87* 97а 11 127* 137а 15 167* 19 217*
57а 674 7 77а 9 Ю7* Н7а 127а 14 157* 177а 20
5 6 674 7 87* 97а Ю7а И7а 13 147* 167а 187а
47а 5 574 6 7 8 9 10 11 12 14 157а
4 474 5 57* 67* 7lZ* 8 9 10 Ю7а 127а 147*
211
Углы поворота его ла при предварите.**,
(Диаметр начальной окружности червяка—в мм, ход
Диаметр Ш а г ч е р в я к а
начальной - —
окружности 2 3 4 5 6 7 8 Ю 11
червяка,
мм у гол П 0 вор 0 'Г а
25 41/* 672 9 IP/* 13'/, 1572 177- 19>/2 2172 231/.,
30 зу8 а7а 77* 97* 117* 13 1477 1672 187* 20
За 37* 472 67* 8 1'72 117* 1272 147* 16 177* 157*
40 2Va 47* V/. 7 87* 10 117* 1272 14
4.i 2*/4 З73 5 67* >7* 872 10 И7* 127* 137г
50 55 27* 2 37* 3 47* 4 5V2 5 677 6 8 7 9 8 10 1'7'* 117* 107* 127* 117*
60 11! 2 272 37s 472 577 67'2 71'/ z м 87'* 67* 107*
65 70 172 172 272 27* 37* 37* 47* 4 67* 47- 6 5\/2 7 67* у7а '7* «72 8 о\7 9
75 17* 27* 3 37* 47* 4 57* 6 67-2 772 81'
80 17* 2 273 3 472 572 67* 7 77'2
8-> 17* 2 27s 3 4 414 57* 6 6У2 77*
90 05 17* 172 27* 272 372 47* г.1 ! ° /2 67* 67.-
1 I1/2 2V* 2Х/г 377 4 472 57* 677 67*
100 ^/2 27* 27* 37* 4 47'* 5 57* б1/*
110 120 130 140 17* 2 2 3 зу. 4 477 5 57s
172 172 2‘/2 272 37* 3 З'/о 37* 47* 4 477 477 577 472:
27* 27» 37* 377 4 47*
180 200 27* 272 3 37* 37. 4
172 2 27* 27* 3 37*
172 2 27* 27* 272 3
212
box фрезерование червячных шестерен
его — в модулях и углы поворота стола—в градусах)
в модулях
12 13 г, 15 16 17 18 19 20 21 22 23
с т о л а в г р а « У с а х
25V3 277., 2074 31 327г 34 36
21’/2 2374 25 2674 28 2974 31 32*/4 337а 35 36
19 207г 217, 23 2474 2572 267. 28’/4 297, 31 32 33-
167а 18 1974 2074 217, 23 2474 2574 267а 2>72 28’/, 291/
14*/3 16 1774 1374 1972 207. 217. 23 24 25 26 27
13>/4 147< 157. 1672 1772 1877 197, 20’/2 217а 227, 237а 24’/а
12V< 137, 1474 15 1572 17 18 19 20 2О’/а 2177 22’7
И7« 12 13 14 1472 157, 167, 1474 187, 1974 20 20’/,
io1/. 1174 12 13 1372 147s 15’Л 1674 17 1'7 а 187а 197,
97а 1074 и1/, 12 127. 137, 14’/, 15 16 167, 177* 18
9 97а Ю74 1'74 12 1277 131/, 14 15 157а 16 17
81/* 9 97а 107s 1174 12 12’/, 1374 14 14’7 1574 16
8 8i/2 977 10 Ю’/2 1174 12 127. 13 13’/, 1474 15
Hl / ' /4 8 «7, Q1 / J 7J 10 10’/, и’Л 12 1274 13 13’/4 1',’/4
7 7 77 «7г 9 974 10 1072 11*'* 11’/, 1274 13 1577
67з 77. 8 .374 9 972 10 Ю!/, 11 117г 1277 13
б 67а 7 "77 877 83/* 974 972 107'4 >077 1174 1'7->
57а 6 677 7 J 1 ' 1 8 *77 9 977 10 107а Ю7а
577 57а G 67« '74 "7. «7< «7а 9’7 ‘»7а Ю77
47а 57* 5’/2 6 677 б’/а 474 '77 8 87* 9 10
4‘Л 5 574 5>/3 г> 674 б1.., ;7< 8 874 974
377 4 474 472 5 574 5’/, 51/, 674 67а 7 87а
З1/-! 372 1 474 V/4 4’7 5 57< 57, 6 674 '74
213
Во избежание дрожания фрезы, которое может получиться вслед-
ствие того, что оправка закрепляется одним концом, фрезу следует
устанавливать нозможно ближе к торцу шпинделя.
Настройка станка. Ход винтовой линии червяков обыкновенно
настолько мал (в сравнении с другими случаями обработки спира-
лей на фрезерных станках), что обработка их без применения спе-
циальной поворотной головки удается редко. В большинстве слу-
чаев приходится пользоваться этой головкой и устанавливать ее
так, чтобы ось фрезы была перпендикулярна к оси шпинделя станка.
Угол поворота стола при этом должен быть равен углу подъема
(а не наклона) винтовой линии червяка.
Определение этого угла производится по формуле:
где а — искомый угол поворота стола [он же угол подъема винто-
вой линии),
а — ход винтовой линии червяка,
г — шаг винтовой линии червяка,
п — число заходов червяка,
dt — диаметр начальной окружности червяка.
Передаточное число сменных шестерен, соединяющих винт про-
дольной подачи стола, находится по известной формуле;
А
i = — , (86)
а
где А — характеристика станка,
а — ход винтовой линии червяка.
Деление при фрезеровании многозаходовых червяков произво-
дится следующим образом. После того как канавки, образующие
первый заход червяка, прорезаны на шестерне1, закрепленной
на валике диференцирующего механизма делительной головки,
отмечают мелом один какой-либо зубец, находящийся во впадине
между зубцами шестерни 2, установленной на пальце гитары и со-
стоящей в зацеплении с шестерней а, и делят шестерню а на столько
частей (по зубцам), сколько заходов имеет нарезаемый червяк
(для этого число зубцов шестерни а должно быть кратным числу
заходов винта, что следует иметь в виду при подсчет.е сменных
шестерен).
Все следующие вубцы, разделяющие шестерню а на требующееся
число частей, а также впадина между зубцами шестерни Ъ, в кото-
1 Ниже называется шестерней а.
• Ниже называется шестерней Ь.
214
рой находится отмеченный зубец шестерни а, также отмечаются
мелом. Затем расцепляют шестерни а и Ь (отводя для этого в сто-
рону гитару) и поворачивают шпиндель головки, а следовательно,
и шестерню а, пока против отмеченного на шестерне Ь не окажется
следующий, помеченный мелом зубец шестерни а. После этого
соединяют шестерни а и Ъ и прорезают на червяке вторую канавку,
и т. д.
Фрезерование червяков с малым углом подъема
винтовой линии
Общие замечания. При очень малых углах подъема винтовой
линии червяка (а следовательно, и при малом ходе этой линии) пе-
редаточное число сменных шестерен получается настолько большим,
что передача движения от ходового винта шпинделю делительной
головки происходит толчками, а иногда даже установка сменных
шестерен, соответствующих данному передаточному числу, не
удается совсем.
Настройка станка. В таких случаях выводят из зацепления чер-
вяк и червячную шестерню делительной головки и соединяют винт
продольной подачи станка и шпиндель делительной головки по-
средством сменных шестерен, последняя из которых устанавли-
вается на конце валика, закрепленном в шпинделе головки.
Передаточное число этих шестерен находится по формуле.
где i — искомое передаточное число,
s —- шаг вията продольной подачи стола,
а — ход винтовой линии нарезаемого червяка,
t — шаг червяка,
п — число заходов его.
XVI. ФРЕЗЕРОВАНИЕ ЗУБЦОВ ФРЕЗ
1. Выбор рабочей фрезы
Общие замечания о выборе рабочей фрезы
фрезерование прямых зубцов фрез — как радиальных
(-/ = 0°), так и с поднутрением (у > 0°) —производится одно-
угловыми и двухугловыми фрезами, причем в последнем случае
передние грани зубцов обрабатываемой фрезы получаются чище.
Ширина фаски. При фрезеровании зубцов необходимо
оставлять фаски, ширина которых должна быть не меньше
величин, указанных в нижеприводимой таблице.
Ширина фаски, оставляемой при фрезеровании зубцов фрез
Обрабатываемая фреза Ширина фаски .«.и
Тип D
Название От- | До
Цилиндрические для легких 40 1 65 0,5
работ 40. | 110 1.0
Цилиндрические цельные и со- 50 70 0,5
ставные для нормальных тяже- 70 100 1.0
лых работ юо 130 1,5
Цилиндричио-торцевые с ци- 10 о ,'з
линдрическим хвостом 10 20 0.5
Цилиндрично-торцевые с кону- 16
сом Морзе для нормальных и 50 0.5
тяжелых работ
Торцевые насадные для нор- '10 55 55 100 0.5 1 0
мальных и тяжелых работ ЮО 150 1,5
50 65 0,5
Дисковые односторонние 65 140 1,0
140 200 1,5
Дисковые трехсторонние цель- 50 65 0,5
ные и регулируемые для нормаль- 65 140 1,0
ных и тяжелых работ 140 200 1.5
216
Угол рабочей фревы берется ранным углу впадины обра-
батываемой. При отсутствии указаний о величине этого угла
рабочую фрезу для фрезерования зубцов фрез основных типов
можно брать по нижеприводимой таблице.
Таблица для выбора угла рабочее фрезы при фрезеровании зубцов фрез
основных типов
Обрабатываемая фреза
Тип D рабочей
Название От До фрезы
40 55 гГГО
Цилиндрические для легких работ 55 85 70°
85 110 65°
Цилиндрические для нормальных работ1 60 80 80 130 50° 40°
Цилиндрические для тяжелых работ1 60 80 80 120 50° 45°
Цилиндрические составные для нор- 60 130 60°
мальных и тяжелых работ1 •
3 10 00°
Цилиндрично-торцевые с Боковые 10 16 85°
Цилиндрическим хвостом 16 20 75°
Торцевые 3 20 70°
16 20 75°
Цилиндрично-торцевые с Боковые 20 30 70°
конусом Морзе для нор- 30 50 65°
мальных работ Торцевые 16 50 70°
Цилиндрично-торцевые с конусом Морзе для тяже- Боковые 16 50 65°
Торцевые 16 50 75°
лых работ
40 65 80е
Торцевые насадные для нормальных работ Боковые 65 120 120 150 70° 65*
Торцевые3 40 1 150 30°
217
П родолжение
Обрабатываемая фреза Угол рабочей фрезы
Тип D
Название От До
Торцевые насадные для тяжелых работ Боковые 60 70 70 150 60° 55°
Торцевые2 60 150 40°
Дисковые односторонние 50 65 100 160 65 100 160 200 75° 70° 65° 60°
Дисковые трехсторонние для нормальных работ (В — ширина фрезы) Боковые 50 65 100 160 65 100 160 200 75° 70° 65° 60°
Торцевые 1 и и Г1=4 „ 1 = 10 = 10 85° 80°
Дисковые трехсторонние для тяжелых работ1 60 80 100 160 180 80 100 160 180 200 75° 70°’ 65° 60° 55°
Хвостовые для Т-образных пазов Боковые 8 12 26 12 26 42 85° 75° 70°
Торцевые 8 42 80°
Хвостовые для шпонок Вудруфа 13 25 70°
25 40 65°
Полукруглые выпуклые, вогнутые и для ьакруглений (с задней обточкой зубцов) 45 70 1 70 90 1'8°~" 22°
Шлицевые и отрезные 60°
1 Зубцы этих фрез имеют ломаную спинку, и в таблице указаны
углы фрез для предварительного фрезерования впадин. Окончательная
обработка таких зубцов производится фрезой с углом в 65э.
* См. сказанное выше. Окончательная обработка этих зубцов произ-
водится фрезой с углом в 75°.
218
2. Установка стола станка при обработке прямых
неподнутренных (у=0°) зубцов фрез
Рабочая фреза одноугловая
Общие замечания. Торцевая плоскость рабочей фрезы устанавли-
вается в диаметральной плоскости обрабатываемой (рис. 46—7),
что проверяется посредством небольшого угольника 1 (рис.47—7),
который прикладывается к рабочей фрезе 2. При правильной уста-
новке вертикальная линейка угольника должна совпадать с про-
дольной риской контрольного валика (см. выше стр. 183). Цифрой 5
иа рис. 47—I обозначена обрабатываемая фреза. Проверка уста-
новки может производиться и при помощи специального шаблона 3.
.показанного на рис. 47—II. На этом рисунке 4 — рабочая фреза,
а б — обрабатываемая.
Установка глубины фрезерования. Для установки глубины фре-
верования (равной в данном случае высоте зубца, измеренной в ра-
диальном направлении) подводят рабочую фрезу к обрабатываемой,
пользуясь полоской бумаги, затем отводят (продольной подачей)
стол в сторону и поднимают его на высоту Н (рис. 46—77). Отсчет
подъема стола производится по кольцу с делениями на винте вер-
тикальной подачи.
После обработки первых двух впадин проверяют ширину полу-
чившейся фаски и н случае надобности соответствующим образом
изменяют' высоту подъема стола. Если фаска окажется шире долж-
ной, увеличив подъем стола, вновь обрабатывают первые ‘две впа-
дины.
Рабочая фреза двухугловая
Общие правила и формулы. Для установки стола следует под-
нести фрезу к контрольному валику так, чтобы плоскость наиболь-
шего диаметра (рис. 48—/) ее совпала с про-
дольной риской валика). После гтого продоль-
ной подачей необходимо отвести стол в сто-
рону, сместить его (поперечной подачей) на
величину S (рис. 48—II) и поднять на вели-
чину Н, отсчитывая S лН по градуирован-
ным кольцам соответствующих винтов подач
стола. Для определения величин S и Н слу-
жат формулы:1
(Ct \
— — g
2 /
Л “I — — ft 1 sin } —---------------, (КЯ)
\ 2 / а
sin —
о
II =
(I — cos cos J —
(89)
где S — искомое поперечное смещение стола,
II —• искомый подъем стола,
D — диаметр фрезы в
а — полный угол рабочей фрезы,
i — угол наклона той стороны рабочей фрезы, которой послед-
няя обрабатывает переднюю грань фрезеруемых зубцов,
г — радиус закругления зубцов рабочей фрезы,
Л — высота зубца, измеренная в радиальном направлении.
Значение г обыкновенно указывается па фрезе или может быть
взято из нижеприводимой таблички, в которой указаны средние
1 Эти и все нижеприводимые формулы для определения смещения н
-подъема стола при <1резеровашш зубцов фрез, разверток, зенкеров и мет-
чипов, выведенные автором и не совсем правильные теоретически, дают
значения величин S и Н с точностью, вполне достаточной для целей
практики.
220
значения радиуса закругления дна впадины фрез в зависимости от
высоты зубцов. v
Высота зубца <3 8—5 5—8 8—12 12—14 14—16 '
акругле- н не впадины 0.5 . 1,0 1 .5 2,5
Если имеется специальный шаблон 2 (рис. 49',. то для установки
фрезы следует перемещать стол в продольном
влении, пока рабочая фреза 1 и шаблон 2
не займут положения, покачанного на рис. 49,
на котором цифрой 3 обозначена обрабатыва-
емая фреза. После обработки двух первых
впадин проверяют ширину получившейся
фаски. Если фаска окажется шире должной,
•следует несколько углубить фрезу—поднять
стол, но уменьшить величину бокового сме-
щения его. При слишком узкой фаске, на»
оборот, необходимо опустить стол и увеличить
боковое смещение его.
Определение величины смещения и подъема
стола при некоторых наиболее употребительных
чип, входящих в формулы (88) И (89), можно
формулам:
и поперечном напра-
S = А — В,
значениях вели-
производить но
(90)
И =K-rL — M, (91)
пользуясь при этом нижеприводимыми таблицами величин А, В,
К, L и М.
Определение величины 6’ по формуле (90) при некоторых наиболее
употребительных значениях D, Л, 3 , г и а производится, как ука-
зало ниже в примере.
Пример. Дано D = 90 мм; Л = 5 мм; fl = 15°; г =1 мм; а = 65°.
D 90
По таблице стр. 222 при ~ —h = - •—-5 =40 мм и при
р =15° находим А =10,35 .и.и.
По таблице стр. 222 при = 15°, г — 1 мм и а -- 65° находим
В — 0,56 мм.
221
Значения величины А в формуле (80)
D - -,— h 2 Угол р . — — h 2 Угол р
12е 15° 12° 15°
1 0,21 0,26 23 4,78 5,95
1,5 0,31 0,39 24 4,99 6,21
2 0,42 0,52 . 25 5,20 6,47
2,5 0,52 0,65 26 5,41 6,73
3 0,62 0,78 27 5,61 6,99
3,5 0,73 0,91 28 5,82 7,25
4 0,83 1,04 29 6,03 7,51
4,5 0,94 1,17 30 6,24 7,77
5 1,04 1,29 32 6,65 8,28
5,5 1,14 1,42 34 7,07 8,80
6 1,25 1,55 36 7,48 9,32
6,5 1,35 1,68 38 7,90 9,84
7 1,46 1,81 40 8,32 10,35
7,5 1,56 1,94 42 8,73 10,87
8 1,66 2,07 44 9,15 11,39
8,5 1,77 2,20 46 9,56 11,91
9 1,87 2,33 48 9,98 12,42
10 2,08 2,59 50 10,40 12,94
11 2,29 2,85 52 10,81 13,46
12 2,50 3,11 54 11,23 13,98
13 2,70 3,37 56 11,64 14,49
14 2,91 3,62 58 22,06 15,01
15 3,12 3,88 60 12,48 15,53
16 3,33 4,14 62 12,89 16,05
17 3,53 4,40 64 ' 13,31 16,56
18 3,74 4,66 66 13,72 17,08
19 3,95 4,92 68 14,14 17,60
20 4,16 5,18 70 14,55 18,12
21 4,37 5,44 75 15,59 19,41
22 4,57 5,69 80 16,63 20,71
222
Значения величины В в формуле (90) при £=12'
Угол а
Г 40° 45° 50° 55°' 60° 65° 70° 75° 80° 85° 90°
0,3 0,12 0,14 0,16 0,17 0,19 0,20 0,20 0,21 0,22 0,23 0,23
0,5 0,20 0,24 0,27 0,29 0,31 0,33 0,34 0,35 0,37 0,38 0,39
1,0 0,41 0,47 0,53 0,58 0,62 0,65 0,68 0,71 0,73 0,75 0,77
1,5 0,61 0,71 0,80 0,87 0,93 0,98 1,02 1,06 1,10 1,13 1,16
2,0 0,82 0,95 1,07 1,16 1,24 1,30 1,36 1,41 1,46 1,50 1,54
2,5 1,02 1,18 1,33 1,45 1,55 1,63 1,70 1,77 1,83 1,88 1,93
Значения величины В в формуле (90) при [1=15°
Угол а
Г 40° 45° 50° 55° 60° 65° 70° 75° 80° 85° 90°
0,3 0,08 0,10 0,12 0,14 0,16 0,17 0,18 0,19 0,20 0,21 0,21
0,5 0,13 0,17 0,21 0,23 0,26 0,28 0,30 0,31 0,33 0,34 0,35
1,0 0,26 0,34 0,41 0,47 0,52 0,56 0,60 0,63 0,66 0,68 0,71
1,5 0,38 0,51 0,62 0,70 0,78 0,84 0,89 0,94 0,99 1,03 1,06
2,0 0,51 0,68 0,82 0,94 1,04 1,12 1,19 1,26 1,32 1,37 1,41
2,5 0,64 0,85 1,03 1,17 1,30 1,40 1,49 1,57 1,64 1,71 1,77
223
Значения величину К в формуле (91)
D Угол р D Угол р
12° 15° 12° 15°
it 0,03 0,05 30 0,33 0,51
4 0,04 0,07 35 0,38 0,60
5 0,06 0,09 40 0,44 0,68
6 0,07 0,10 45 0,49 0,77
. 8 0,09 0,14 50 0,55 0,85
ю 0,11 0,17 65 0,66 1,02
12 0,13 0,21 75 0,82 1,23
14 0,15 0,24 90 ' 0,98 1,53,
16 0,18 0,27 100 1,09 1,70
18 0,20 0,31 110 1,20 1,87
20 0,22 0,34 130 1,42 2,22
25 0,27 0,43 150 1,64 ’ 2,56
Значения величины L в формуле (91)
h Угол Р h Угол р
1 2° 15° 12° 15°
0,5 0,49 0,48 7.5 7,34 7,24
1 0.98 0,97 8 7,83 7,73
1,5 1,47 1,45 8,5 8,31 8,21
2 1,96 1,93 9 8,80 8,69
2,5 2,45 2,42 9.5 9,29 9,18
3 2,94 2,90 10 9,78 9,66
3,5 3,42 3,38 11 10,76 10,63
4 3,91 3,86 12 11,74 11,59
4,5 4,40 4,35 13 12,72 12,56
5 4,89 4,83 14 13,70 13,52
5,5 5,38 5,31 15 14,67 14,49
6 ' 5,87 5,80 16 15,65 15,46
6,5 6,36 6,28 17 16,63 16,42
7 6,85 6,76 18 17,61 17,39
224
Значения величинном в формуле (91) при f=l*24
Г Угол а
40° 45° 50° 55° 60° С5° 70° 75° 80° 85° 90°
0,3 0,57 0,47 0,39 0,33 0,27 0,22 0,18 0,15 0,11 0,08 0,06
0,5 0,95 0,79 0,65 0,54 0,45 0,37 0,30 0,24 0,19 0,-14 0,09
1,0 1,90 1,57 1,31 1,09 0,90 0,74 0,60 0,48 0,37 0,27 0,19
1,5 2,84 2,35 1,96 1,63 1,35 1,12 0,91 0,72 0,56 0,41 0,28
2,0 3,79 3,14 2,61 2,17 1,80 1,49 1,21 0,96 0,75 0,55 0,37
2,5 4,74 3,92 3,26 2,72 2,26 1,87 1,51 •1,21 0,93 0,68 0,46
Значения величины М в формуле (91) при р=15°
Г Угол а
40° 45° 50° : ! 55° 60° 65° 70° 75° 80° 85° 90°
0,3 0,57 0,48 0,40 0,33 0,28 0,23 0,19 0,16 0,12 0,09 0,07
0,5 0,96 0,80 0,67 0,56 0,47 0,39 0,32 0,26 0,21 0,16 0,11
1,0 1,91 1,59 1,33 1,11 0,93 0,77 0,64 0,52 0,41 0,31 0,23
1,5 2,87 2,39 2,00 1,67 1,40 1,16 0,96 0,78 0,62 0,47 0,34
2,0 3,83 3,18 2,66 2,23 1,86 1,54 1,28 1,04 0,82 0,63 0,45
2,5 4,78 3,98 3,33 2,79 2,33 1,93 1,60 1,29 1,03 0,78 0,5
8 Справочник фрезеровщика
Поэтому:
5=^4 — В = 10,35 — 0,56 = 9,79 лл»9,8 мм.
Определение величины Н по формуле (91) при некоторых наи-
более употребительных значениях D, JS, А, г и а производится, как
указано ниже в примере.
Пример- Дано: D = 90-и.и: <1 = 15°; h = 5 мм\ г = 1 мм-, а = 65°.
По таблице стр. 224 при .0=90 мм и ^ = 15° находим ^=1,53 мм.
По таблице стр. 224 при h = 5 мм и f = 15° находим L — 4,83 мм.
По таблице стр. 225 при 0 = 15°, г = 1 мм и а = 65° находим
2И 0,77 мм.
Поэтому: H^K-YL—M =1,53+4,83—0,77 = 7,13 7,2 -и-и.
3. Установка стола станка при обработке прямых под-
нутренных (у>0°) зубцов фрез
Рабочая фреза одноугловая
Общие правила и формулы. После того как рабочая фреза будет
установлена относительно обрабатываемой в положение, указанное
на рис. 50—I или 48—I*, стол станка про-
5, дольной подачей отводят в сторону, смещают
его [поперечной подачей) на величину .У
(рис. 50—II} и поднимают (вертикальной по-
дачей) на величину Н, отсчитывая S и II по
градуированным кольцам соответствующих
винтов стола.
При предварительной установке фрезы по
рис. 50—I:
I Н sin у, (92)
Рис. 50. 2
при предварительной установке фрезы по рис. 48—I:
D .
S = — sin -г — г.
2 '
С-2а)
В обоих случаях:
D Asin(a+v)
Н = — (1 - cos 7)+-----?
2 sin а
4ctsT -1
(93)
• С диаметральной плоскостью обрабатываемой фрезы совпадает
плоскость наибольшего диаметра рабочей среды.
226
где .S' — искомое поперечное смещение стола,
Н — искомый подъем стола,
D — диаметр фрезы в мм,
— передний угол зубцов обрабатываемой фрезы, ’
г — радиус закругления зубцов рабочей фрезы (см. стр. 221),
h — высота зубцов обрабатываемой фрезы, измеренная в ра-
диальном направлении, 7
а — угол рабочей фрезы.
После обработки первых двух впадин проверяют ширину полу-
чившейся фаски и в случае надобности соответствующим образом
изменяют-высоту подъема стола. Если фаска при этом получилась
шире должной, увеличив подъем стола, вновь обрабатывают первые
две впадины.
Определение величины смещения и подъема стола при некоторых
наиболее употребительных значениях величин, входящих в фор-
мулы (92), (92а) и (93). можно производить по формулам:
S—C, (94)
«5 = С — г,
Н = P+N — Q, (95)
пользуясь при этом нижеприводимыми таблицами.
Значения величины С в формулах (94) и (94а)
D Угол у D Угол у
5° 10° 15° 5° 10° 15°
3 0,13 0,26 0,39 30 1,31 2,61 3,88
4 0,17 0,35 0,52 35 1,53 3,04 4,53
5 0,22 0,43 0,65 40 1,74 3,47 5,18
6 0,26 0,52 0,78 45 1,96 3,91 5,82
8 0,35 0,70 1,04 50 2,18 4,34 6,47
ю 0,44 0,87 1,29 60 2,92 5,22 7,77
12 0,52 1,04 1,55 75 3,27 6,52 9,71
14 0,61 1,22 1,81 90 3,92 7,80 11,65
16 0,70 1,39 2,07 100 4,36 8,68 12,94
18 0,78 1,56 2,33 110 4,79 9,55 14,24
20 0,87 1,74 2,59 •130 5,67 11,29 16,82
25 1,09 2,17 3,24 150 6,54 13,02 19,41
8*
227
Определение величины S по формулам (94) и (94а) при некоторых
наиболее употребительных значениях D, у и г производится, как
указано- ниже в примере (установка фрезы по рис. 48—/).
Пример. При D = 90 мм, у = 10° и г = 1 м.и;
S = С — г — 7,8 — 1=6,8 мм.
Значения величины Р в формуле (95)
D Угол у D Угол у
5° 10° 15° 5° 10° 15°
3 0,006 0,02 0,51 ?0 0,06 0,23 5,11
4 0,008 0,03 - 0,68 35 0,07 0,27 5,96
. 5 0,010 0,04 0,85 40 0,08 0,30 6,81
6 0,011 0,05 1,02 45 0,09 0,34 7,67
8 0,015 0,06 1,36 50 0,10 0,38 8,52
10 0,019 0,08 1,70 60 0,11 0,46 10,22
12 0,023 0,09 2,05 75 0,14 0,57 12,78
14 0,027 0,11 2,39 90 0,17 0,68 15,34
16 0,031 0,12 2,73 100 0,19 0,76 17,04
18 0,034 0,14 3,07 110 0,21 0,84 18,74
20 0,038 0,15 3,41 130 0,25 0,99 22,15
25 0,050 0,19 4,27 150 0,29 1,15 25,56
Значения величины Q в формуле (95)
Угол а
Г 40° 45° 50° 55° 60° 65° 70° 75° 80° 85е 90°
0,3 0,52 0,42 0,34 0,28 0,22 0,17 0,13 0,09 0,06 0,03 0,00
0,5 0,87 0,71 0,57 0,46 0,37 0,29 0,21 0,15 0,10 0,05 0,00
1,0 1,75 1,41 1,15 0,92 0,73 0,57 0,43 0,30 0,20 0,09 0,00
1,5 2,62 2,12 1,72 1,38 1,10 0,86 0,64 0,46 0,29 0,14 0,00
2,0 3,50 2,83 2-, 29 1,84 1,46 1,14 0,86 0,61 0,38 0,18 0,00
2,5 4,37 3,54 2,86 2,30 1,83 1,42 1,07 0,76 0,48 0,23 0,00
228
Значения величины ТУ в формуле (95) при 7=5°
h Угол а
40° 45° 50° 55° 60° 65й 70° 75° 80° 85° 90°
0,5 0,55 0,54 0,54 0,53 0,52 0,52 0,51 0,51 0,51 0,50 0,50
1 1,10 1,08 1,07 1,06 1,05 1,04 1,03 1,02 1,01’ 1,00 1,00
1,5 1,65 1,63 1,60 1,59 1,57 1,56 1,54 1,53 1,52 1,51 1,49
2 2,20 2,17 2,14 2,12 2,09 2,07 2,06 2,04 2,02 2,01 1,99
2,5 2,75 2,71 2,67 2,64 2,62 2,59 2,57 2,55 2,53 2,51 - 2,49
3 3,30 3,25 3,21 3,17 3,14 3,11 3,08 3,06 3,04 3,01 2,99
3,5 3,85 3,79 3,74 3,70 3,66 3,63 3,60 3,57 3,54 3,51 3,49
4 4,40 4,33 4,28 4,23 4,19 4,15 4,11 4,08 4,05 4,02 3,99
4,5 4,95 4,88 4,81 4,76 4,71 4,67 4,63 4,59 4,55 4,52 4,48
5 5,50 5,42 5,35 5,29 5,23 5,18 5,14 5,10 5,06 5,02 4,98
5,5 6,05 5,96 5,88 5,82 5,76 5,70 5,65 5,61 5,56 5,52 5,48
6 6,60 6,50 6,42 6,34 6,28 6,22 6,17 6,12 6,07 6,02 5,98
6,5 7,15 7,04 6,95 6,87 6,80 6,74 6,68 6,63 6,58 6,53 6,48
7. 7,70 7,58 7,48 7,40 7,33 7,26 7,20 7,14 7,08 7,03 6,97
7,5 8,25 8,13 8,02 7,93 7,85 7,78 7,71 7,65 7,59 7,53 7,47
8 8,80 8,67 8,55 8,46 8,37 8,30 8,22 8,16 8,09 8,03 7,97
8,5 9,35 9,21 9,09 8,99 8,90 8,81 8,74 8,67 8,60 8,53 8,47
9 9,90 9,75 9,62 9,52 9,42 9,33 9,25 9,18 9,10 9,03 8,97
9,5 10,45 10,29 10,16 10,04 9,94 9,85 9,77 9,69 9,61 9,53 9,46
10 11,00 10,84 10,69 10,57 10,47 10,37 10,28 10,20 10,12 10,04 9,96
11 12,10 11,92 11,76 11,63 11,51 11,41 11,31 11,22 11,13 11,04 10,96
12 13,19' 13,00 12,83 12,69 12,56 12,44 12,34 12,24 12,14 12,04 11,95
13 14,29 14,09 13,90 13,74 13,61 13,48 13,3Q 13,25 13,15 13,05 12,95
14 15,39 15,17 14,97 14,80 14,65 14,52 14,39 14,27 14,16 14,05 13,95
15 16,49 16,25 16,04 15,86 15,70 15,55 15,42 15,29 15,17 15,06 14,94
16 17,59 17,34 17,11 16,92 16,74 13,59 16,45 16,31 16,19 16,06 15,94
го 17 ' 18,69 18,42 18,18 17,97 17,79 17,63 17,48 17,33 17,20 17,06 16,93
g 18 19,79 19,'50 19,25 19,03 18,84 18,66 18,50 18,35 18,21 18,071 17,93
Значения величины N в формуле (95) при v =16°
__________________________Угол а
- 45° 1 50° 55° i 66° 65° 70° 7 Г) ° 80° 85° 90°
0,5 0,60 0,58 0,57 0,55 0,54 0,53 0,52 0,52 0,5! 0,50 0,49
1,19 1,16 1,13 1,11 1,09 1,07 1,05 1,03 1,02 1 ,00 0,99
1,5 1,79 1,74 1,70 1 ,66 1,03 1,60 1,57 1,55 1,52 1,50 1,48
2 2,38 2/2 2,23 2,21 2,17 2,13 2,09 2,06 2,03 2,00 1,97
2,5 2,98 2/0 2,83 2, >' 7 2,72 2,67 2,62 2,58 2,54 2,50 2,46
о, Ь /' 3,48 3,32 3,26 3,20 3,15 3.09 3,05 3,00 2,85
3,5 4,17 4,05 3,96 3,87 3,80 3,73 3,67 3,61 3,55 3,50 3,45
4 4,77 4,63 4,52 4,43 4,34 4,26 4,20 4,13 4,06 4,00 3,94
4,5 6,36 5,21 5,09 5,65 4,98 4,88 4,80 4,72 4,64 4,57 4,50 4,43
5 5,96 5,79 5,53 5,43 5,33 5,24 5,16 5,08 5,00 4,22
5,5 6,55 6,37 6,22 6,09 5,97 5,85 5,77 5,67 5,59 5,50 5,42
6 7,15 6,95 6,78 6,64 6,51 6,40 6,29 6,19 6,09 6,00 5,91
6,5 7,74 7,53 7,35 7,19 7,05 6,93 6,82 6,70 6,СО 6.50 6.40
7 8,34 8,11 7,91 7,75 7,60 7,46 7,34 7,22 7,11 7.001 б^8У
7,5 8,94 8,69 8,48 8,30 8,14 8,00 7,86 7,74 7,62 7,50 7,39
8 9,53 9,27 9,04 8.85 8,68 8,53 8,39 8,25 8,12 8,00 7,88
8,5 10,13 9,85 9,61 9,40 9,22 9,06 8,91 8,77 8,63 8,50 8,37
V 10,72 10,43 10,18 9,96 9,77 9,59 9,44 9,28 9,14 9,00 8,86
9,5 . 11,32 11,01 10,74 10,51 10,31 10,13 9,96 9,80 9,65 9,50 9,’36
10 11,91 11,58 11,31 11,06 10,85 10,66 10,48 10,31 10,15 10,00 9,85
11 13,10 12,74 12,44 12,17 11,94 11,72 11,53 11,35 11,17 11,00 10,84
12 14,30 13/0 13,57 13,28 13,02 12,79 12,58 12,38 12,19 12,00 11'82
13 15,49 15,06 14,70 14,38 14,11 13,86 13,63 13,41 13,20 , 13,00 12/0
14 16,68 17,87 16,22 15,83 15,49 15,19 14,92 14,68 14,44 14,22 14,00 13,79
15 17,38 16,96 16,60 16,28 15,99 15,72 15,47 15,23 15,00 14/7
16 19,06 18,53 18,09 17,70 17,36 17,05 16,77 16,50 16,25 16,00 15,75
17 20,25 19,69 19,22 20,35 18,81 18,45 18,12 17,82 17,53 17,26 17,00 16*74
48 21,44 20,85 79,92 19,53 19,18 18,87 18,56 18,28 18,00 17/3
Значения величины N в формуле (95) при 7 = 15'
Угол а
h 40° 45° 50° | 55° 60° 65° | 70° | 75° ! 80° | 85° | 90°
0,5 1 0,64 0,61 0,59 0,57 0,56 0,54 0,53 0,52 0,51 0,49| 0,48
1/7 1,23 1,18 1,15 1,11 1,09 1,06 1,04 1,01 1,52 0,99 0,97
1,5 2 1/91 1,84 1,77 1,72 1,67 1,63 1,59 1,56 1,48 1,45
2',55 2,45 2,37 2,29 2,23 2,17 2,12 2,07 2,02 1/8 1 /3
2,5 3 3'18 3,06 2,96 2,87 2,79 2,72 .2/5 2,59 2,53 2,47 2,42
3,82 3,68 3,55 3,44 3,35 3,26 3,18 3,11 3,04 2,97 2,10
3,5 4,46 4,29 4,14 4,02 з/.о 3,71 3,68 3,63 3,54 3,46 3,38
4 5 Л0 4/0 4,73 4,59 4,46 4,35 4,241 4,15 4,05 3,96 3,86
4,5 5,73 5,51 5,32 5,16 5,02 4,89 . 4,77 4,67 4,55 4,45 4,35
6,37 6,13 5,91 5,74 5,58 5,43 5,20 5,17 5,06 4/4 4 ,83
5,5 7,01 6,74 6,51 6,31 6,13 5,98 5,83 5,19 5,56 5,44 5,31
6 7,64 7,35 7,10 6,88 6,69 6,52 6,36 6,21 6,07 5/3 5,80
6,5 8,28 7,66 7,69 7,46 7,25 7,06 6,89 6,73 6,58 6,43 6/8
7 8,92 8,57 8,28 8,03 7,81 7,61 / 5 Л — 7,24 7,08 6,92 (/76
7,5 9,55 9,19 8,87 8,60 8,37 8,15 8/. 5 7,76 7,59 7,42 j .
8 10,19 9,80 9,46 9,18 8,92 8,69 8,48 8,28 8,0'-! 7,91 7,73
8,5 10,83 10,41 10,05 9,75 9,48 9,24 9,01 8,79 8/10 8,40 8/21
9 11,46 11,02 10/5 10,32 10,04 10,СО 9,73 9,54 9,31 9,Ю 8,10 8,69
9,5 12,10 11,64 11,24 10/0 10,22 10,07 9,83 9,61 9,39 9,18
10 12,74 12,25 11,83 11,47 11,15 10,87 10,со 10,35 10,12 () О< 9. (16
11 16,01 13,4 7 13,01 12,62 12,27 11 /.5 1,061 11/19 11,13 10,88 10/13
12 15,28 14,70 14.19 13,77 13/8 13,04 12.72 12,42 13,46 12,14 11.86 11 5(*
13 16,56 15,92 15.38 14,01 14,50 14 , 5 и 13.78 13,15 12,85 12,56
14 17,83 17/5 К/5 5 1 6.0G 15,62 15,21 14,84 14.50 14,1 С- 11/84 13.52
15 19,11 18,37 17,74 17,21. К/73 16,20 15/0 15,53 15.17 14,83 14,49
16 20,38 19,С0 18,63 18,25 1 7,84 17,38 16,96 16,57 16,19 15,82 1 5,1 i '
17 21,65 20,82 20,11 19,50 18/6 18,47 18,02 17,61 17,20 16,81 1 с . 1 2
18 2-. * 3 22,05 оj л'1 29,1 5 ' 20,07 19,56 19,08' 18,(4 18,21 17,80
Определение величины Н но формуле (95) при некоторых наи-
более употребительных значениях D, т, А, а и г производится, как
указано ниже в примере.
Пример. Дано: D = 90 мм; у = 10°; h = 5 мм; я = 65°; г = 1 мм.
По таблице стр. 228 при D — 90 мм ц у = 10° находим
Р = 0,68 мм.
По таблице стр. 230 при у =10°, h =5 мм и я = 65° находим
N =5,33 мм.
По таблице стр. 228 при г=1 мм и я=65ч находим
0=0,57 мм.
Поэтому: H=P-\-N—Q = 0,68-|-5,33— 0,57=5,44 «5,4 мм.
Рабочая фреза двухугловая
Общие правила н формулы. После установки рабочей фрезы отно-
сительно обрабатываемой в положение, показанное на рис. 51—I,
Рис. 51.
стол станка продольной подачей отводят в
сторону, смещают его (рис. 51—II} (попереч-
ной подачей) на величину S и поднимают
(вертикальной подачей) на величину Н, отсчи-
тывая S и Н по градуированным кольцам
соответствующих винтов стола. Для опре-
деления величины S и Н служат формулы:
s = 2 sin (НТ)
h • sin (a-hv) sin f
sin a
(a \
——3
2 4
---------< . (9G)
a
sin —
2
я_ f !1-CS«+7>1+—
2 sin a
Г / a \ я 1
r cos — — 8 — sin —
L ' 2 “J 2 J
---------------------------, (97)
sin —
2
где S — искомое смешение стола,
H —искомый подъем стола,
232
74.
n — диаметр фрезы в .«.и,
„___ передний угол зубцов обрабатываемой фрезы,
в___угол наклона той стороны рабочей фрезы, которой она
f обрабатывает переднюю грань фрезеруемых зубцов,
h___высота зубца, измеренная в радиальном направлении,
а — ПОЛНЫЙ угол рабочей фрезы,
г___радиус закругления зубцов рабочей фрезы.
Если имеется специальный шаблон 4 (рис. 52), то для установки
фрезы следует перемещать сгол в продольном и поперечном напра-
влениях, пока рабочая фреза 5 и шаблон 4 не
займут положения, показанного на рис. 52. На
этом рисунке: б — обрабатываемая фреза, а 3 —
пластина (поворотная и переставная) с делени-
ями. Пластина эта закрепляется на шаблоне 4
посредством винта 2, перемещающегося в пазу 1.
После обработки первых двух впадин прове-
ряют ширину получившейся фаски. Если фаска
окажется шире должной, следует несколько
углубить фрезу — поднять стол, но уменьшить
величину бокового смещения его. При слишком узкой фаске, на-
оборот, необходимо опустить стол и увеличить боковое смещение его.
Определение величины смещения и подъема стола при некоторых
наиболее употребительных значениях величин, входящих в фор-
мулы (96) и (97), можно производить по формулам:
«S’ = Е — АГ- sin р — В, (98)
II = R+NМ, (99)
пользуясь при этом нижеприводимыми таблицами.
Определение величины S при некоторых наиболее употребитель-
ных значениях D, у, а, {!, Лиг производится, как указано ниже
в примере.
Пример. Дано: D = 90 мм; у = 10°; а = 65°; j) = 15°; h =
= 5 лы»; г — 1 мм.
По таблице стр. 234 при D — 90 мм, у — 10° и = 15° находим,
что Е 19,02 мм.
Определение величины N. sin (5 производится при помощи двух
таблиц: сначала по таблице стр. 229, находят величину N, а затем
по таблице стр. 235 — произведение этой величины на sin ji.
В рассматриваемом примере при у — 10°, h = 5 мм и а = 65°
по таблице стр. 230 находим N = 5,'33. По таблице стр. 237 при
N = 5,33 и р = 15° находим, что N. sin (5 — 1,38 мм. По таблице
стр. 223 при р — 15°,'г = 1 мм и а — 65° находим В = 0,56 мм.
Поэтому: S = Е —N . sin (J —В = 19,02 — 1,38 — 0,56 =
== 17,08 мм 17,1 мм.
23.
Значения величины Е в формуле (98)
( Угол 7 = 5° Угол у = Ю° | Угол у=15°
Т) Угол р Угол р 1 Угол р
12° 15° 12° 15° | 12° j 15°
3 -0,44 0,51 0,53 0,63 0,68 0,75
4 0,59 0,68 0,75 0,85 0,91 1,00
5 0,73 0,83 0Л4 1,06 1,14 1,25
6 0,88 1,03 1 ,12 1,27 1,36 1,50
з 1,17 1,37 1,50 1,69 1,82 • 2,00
10 1,40 1,71 1,87 2,11 2,27 "2,50
12 1,75 2,05 2,25 2,54 2,72 3,60
14 2,05 2,39 2,62 3,93 . 3,18 3,50
16 2,34 2,74 3,00 3,38 3,63 4,00
18 2,63 3,08 3,37 3,80 4,09 4,50
20 2,92 3,42 3,75 4,23 4,54 5,00
£5 3,66 4,28 4,68 5,28 5,68 6,25
30 .4,39 5,13 5,61 6,34 6,81 7,50
35 5,12 5,99 6,55 7,40 7,95 8,75
40 5,85 6,84 7,49 8,45 9,08 10,00
45 6,58 7,70 8,43 , 9,51 10,22 11,25
50 7,31 8,55 9,37 10,57 11,35 12,50
СО 8,77 10,26 11,24 12,68 13; 62 15,00
- 75 10,96 12,«3 14;04 15,85 17,03 18,75
.10 13,16 15 39 16,86 19,02 20,43 22,50
1С0 14,С2 17,10 18,73 21,13 22,70 25,00
110 10,03 18,81 20,60 23,24. 24 97 27,50
130 19.СО । 22 23 24,35 27,47 29,51 32,50
150 21,93 | 25,65 28,10 31,70 33,05 37,50
Вспомогательная таблица для определения величины N sin р
в формуле (98)
2V Угол р Л’ Угол р 7V Угол р
12° 15° 12° 15° 12° 15°
0,48 0,10 0,12 1,18 1 0,25 0,30 2,01 0,42 0,52
0,49 0,10 0,13 1,19 1 0Д5 0,31 2,02 0,42 0,52
0,50 0,10 0,13 1,23 0,26 0,32 2,03 0,42 0.53
0,51 0,11 0,13 1,27 0,26 0,33 2,04 0,42 0,53
0,52 0,11 0,14 1,45 0,30 0,37 2.06 0,43 0,53
0,53 0,11 0,14 1,48 0,31 0,38 2,07 0,43 0,54
0,54 0,11 0,14 1,49 0,31 0,38 2,09 0,44 0,54
0,55 0,11' 0,14 1,50 0,31 0,39 2,12 0,44 0,55
0,56 0,12 0,15 1,51 0,31 0,39 2,13 0.44 0,55
0,57 0,12 0,15 1,52 0,32 0,39 2,14 0,45 0,55
0,58 0,12 0,15 1,53 0,32 0,40 2,17 0,45 0,55
0,59 0,12 0,15 1,54 0,32 0,40 2,20 • । 0,46 0.57
0,60 0,13 0,16 1,55 0,32 0,40 2,21 1 0,46 0,57
0,61 0,13 0,16 - 1,56 0,32 0,40 2,23 1 0,46 0,58
0,64 0,13 0,17 1,57 0,32 0,41 2,26 '! 0,47 0.59
0,97 0,20 0,25 1,59 0,32 0,41 2,29 ' 0,48 0,59
.0,99 0,21 0,26 1,60 0,33 0,41 2,-32 ! 0,48 0,60
1,00 0,21 0,26 1,63 0,34 0,42 2,37 1 0,49 0,61
1,01 0,21 0,26 1,66 0,35 0,43 2,38 ; 0,50 0,62
1,02 0,21 0,26 1,67 0,35 0,43 2,42 1 0,59 0,63
1,03 0,21 0,27 1,70 0,3.5 0,44 2.45 0.51 0,6-3
1,04 0,22 ' 0,27 1,72 0,36 0,45 2,46 1 0,51 0,64
1,05 0,22 , 0,27 1,74 0,36 0,45 2,47 0,51 0,64
1,06 0,22 0,27 1,77 0,37 0,46 2,49 ‘ 0,52 : 0,64
1,07 0,22 , 0,28 1,79 0,37 0,46 2,50 ; 0,52 0,65
1,08 0,23 1 0,28 1,84 0,38 0,48 2,51 0,52 0,(5
1,09 0,23 । 0,28 1,90 0,40 0,49 2,53 ; 0-53 0,66
> _ 1,10 0,23 ! 0,28 1,91 0,40, 0,49 2,54 : 0.53 0,66
1,11 0,23 i 0,29 1,93 0,40 0,51) 5 1 [ 0.53 0,66
1,12 0,23 1 0,29 1,97 0,41 0,51 2,57 1 0.53 i 0,67
1,13 0,24 0,29 1,98 0,41 0,51 2,58 i 0.54 J 0,67
1,15 0,24 0,30 1,99 0,41 0,52 2,59 ! 0,54 0,67
...' 1,16 0,24 0,30 2,00 0,42 0,52 2,62 i 0,55 0,68.
‘) ‘:5
II родолжение
N Угол р N Угол р J N 1 родолмсение Угол р Ь Л t * V 1 t u •• • 1 ’ 4: V « ' N Угол p 2V Угол p N Угол p
12° 15° 12° 15° 12° 15°
12° 15° 12° ’ 15° 12° 15°
.
2,64 0,55 0,68 — 4,72 4 43 0,98 1,22 5,42 1,13 1,40 6,07 1,26 1,57
3;35 0,70 0,87 4,00 0,83 1,04 0,98 1,22 5,43 1,13 1,41 6,09 1,27 1,58
2,65 0,55 0,68 3,38 0,70 0,88 4,02 0,84 1,04 4,76 0,99 .1,23 5,44 1,13 1,41 6,12 1,27 1,58
2,67 0,56 0,69 3,39 0,71 0,88 4,05 0,84 1,05 к 4^ 77 0,99 1,24 5,48 1,14 1,42 6,13 1,28 1,59
2,71 0,56 0,70 3,44 0,72 0,89 4,06 0,84 1,05 4,80 1,00 1,24 5,50 1,14 1,42 6,17 1,28 1,60
2,72 0,о7 0,70 3,45 0,72 0,89 4,08 0,85 1,06 4*81 1,00 1,25 5,51 1,15 1,43 6,19 1,29 1,60
2,75 0,57 0,71 3,46 0,72 0,90 4,11 0,86 1,06 4,83 1,00 1,25 5,52 1,15 1,43 6,21 1,^9 1,61
2,77 0,58 0,71 3,48 0,72 0,90 4,13 0,86 1,07 4'88 1,02 1,26 5,53 1,15 1,43 6,22 1,29 1,61
2,79 0,58 0,72 3,49 0,73 0,90 4,14 0,86 1,07 4,89 1,02 1,27 5,56 1,16 1,44 6,28 1,31 1,63
2,83 0,59 0,73 3,50 0,73 0,91 4,15 0,86 1,07 4,90 1,02 1,27 5,58 1,16 1,44 6,29 1,31 1,63
2,87 0,60 0,74 3,51 0,73 0,91 4,17 0,87 1,08 4,92 1,03 1,27 5,59 1,16 1,45 6,31 1,31 1,63
2,90 0,60 0,75 3,54 0,74 0,92 4,19 0,87 1,08 4,94 1,03 1,28 5,61 1,17 1)45 6,34 1,32 1,64
2,95 0,61 0,76 3,55 0,74 0,92 4,20 0,87 1,09 4,95 1,03 1,28 5,65 1,18 1,46 6,36 1,32 1,65
2,96 U, 62.' 3,57 0,74 0,92 4,23 0,88 1,10 4,98 1,04 1,28 5,67 1,18 1,47 6,37 1,32 1,65
2,97 0,62 0,77 3,60 0,75 0,93 4,24 0,88 1,10 5,00 1,04 1,29 5,69 1,18 1,47 6,40 1,33 1,66
2,98 0,62 0,77 3,61 0,75 0,93 4,26 0,89 1,10 5,02 1,04 1,30 5,70 1,19 1,48 6,42 1,34 1,66
2,99 0,62 0,77 3,63 0,76 0,94 4,28 0,89 1,11 5,06 1,05 1,31 5,73 1,19 1,48 6,43 1,34 1,66
3,00 0,62 0,78 3,65 0,76 0,95 4,29 0,89 1,11 5,08 1,06 1,32 5,74 1,19 1,49 6,48 1,35 1,68
3,01 0,63 0,78 3,66 0,76 0,95 4,33 0,90 1,12 * ' 5,09 1,06 1,32 5,76 1,20 1,49 6,50 1,35 1,68
3,04 0,63 0,79 3,67 0,76 0,95 4,34 0,90 1,12 5,10 1,06 1,32 5,77 1,20 1,49 6,51 1,35 1,68
3,05 0,63 0,79 3,68 0,77 0,95 4,35 0,90 1,13 I? ' 5,14 1,07 1,33 5,79 1,20 1,50 6,52 1,36 1,69
3,06 0,64 0,79 3,70 0,77 0,96 4,40 0,92 1,14 5,16 1,07 1,34 5,80 1,21 1,50 6,53 1,36 1,69
3,08 0,64 0,80 3,71 0,77 0,96 4,43 0,92 1,15 5,17 1,08 1,34 5,82 1,21 1,51 6,55 1,36 1,70
3,09 0, Ь4 0,80 3,73 0,78 0,97 4,45 0,93 1,15 5,18 1,08 1,34 5,83 1,21 1,51 6,58 1,37 1,70
3,11 U,65 0, 81 3,74 0,78 0,97 4,46 0,93 1,15 5,21 1,08 1,35 5,86 1,22 .1,51 6,60 1,37 1,71
3,14 3,15 0,65 0,81 3,79 0,78 0,98 4,48 0,93 1,16 5,23 1,09 1,35 5,88 .1,22 1,52 6,63 1,38 1,72
0,66 0,82 3,80' 0,79 0,98 4,50 0,94 1,17 5^24 1,09 1,35 5,91 1,23 1,52 6,64 1,38 1,72
3,17 0,66 0,82 3,82 0,79 0,99 4,52 0,94 1,17 5,29 1,10 1,37 5,93 1,23 1,53 6,68 1,39 1,73
3,18 3,20 0,66 0,82 3,85 0,80 1,00 4,55 0,95 1,18 5,30 1,10 1,37 5,96 1,24 1,54 6,69 1,39 1,73
0,67 0, 83 3,Q6 0,80 1,00 4,57 0,95 1,18 5,31 1,10 1,37 5,97 1,24 1,54 6,70 6,73 1,39 1,73
3,21 0,67 0,83 3,87 0,81 1,00 4,59 0,96 1,19 5,32 1,11 1,38 5,98 1,24 1,55 1,40 1,74
о , 0,68 U, 84 3,90 0,81 1,01 4,63 0,96 1,20 5,33 1,11 1,38 6,00 1,25 1,55 6,74 1,40 1,74
3,26 0,68 0,84 3,94 0,82 1,02 4,64 0,97 1,20 5,35 1,11 1,39 6,02 1,25 1,56 6,76 1,41 1,75
о, 3U 3,32 0,69 0,69 0,85 0,86 3,96 3,99 0,82 0,83 1,03 1,03 4,67 4,71 0,97 0,98 1,21 1,22 • 5,36 1,11 1,39 6,05 1,26 1,57 6,78 1,41 1,75 o-n
U родолжение
я Угол р Я j Угол р Угол р
12° 15° 12° i 15° 12° 15°
6,80 1,41 1,76 7,48 1,56 1,94 8,14 1,69 2 И
6,82 1,42 1,77 7?50 1,56 1,94 8,15 1,70 2,11- 2,11
6,87 1,43 1,78 1,53 1,57 1,95 8,16 1,70
6,88 1,43 1,78 7,58 1,58 1,96 8,21 1,71 2 12
6,89 1,43 1,78 7,59 1,58 1,96 8,22 1,71 2,13
6,92 1,44 1,79 7,60 1,58 1,97 8,25 1,72 2,14
6,93 . 1,44 1,79 7,61 1,58 1,97 8,28 1,72 2,14
6,95 1,45 1,80 7,62 1,58 1,97 8,30 1,73 2,15
6,97 1,45 1,80 7,64 1,59 1,98 8,34 1,73 2,16 2,17
7,00 1,46 1,81 7,65 1,59 1,98 8,37 1'74
7,01 7,03 1,46 1,46 1,81 1,82 7,69 7,70 1,60 1,60 1,99 1,99 8,39 8,40 1,74 1,75 2,17 2,17
7,04 1,46 1,82 7,71 1,60 2,00 8,46 1,76 2,19
7,05 7,06 7,08 7,10 1,47 1,47 1,47 1,48 1,82 1,82 1,83 1,83 7,73 7,74 7,75 7,76 1,61 1,61 1,61 1,61 2,00 2,00 2,01 2,01 8,47 8,48 8,50 8,53 1,76 1,76 1,77 1,77 2,19 2,19 2,20 2,21
7,11 7,14 1,48 1,49 1,84 1,85 7,78 7,81 1,62 1,62 2,01 2,02 8,55 8,57 1,78 1,78 2,21 2, 22
7,15 7,19 7,20 7,22 7,24 1,49 1,50 1,50 1,50 1,51 1,85 1,86 1,86 1,87 1,87 7,85 7,86 7,88 7,91 7,93 1,63 1,63 1,64 1,65 1-,65 2,02 2,03 2,04 2,05 2,05 8,60 8,63 8,67 8,68 8,69 1,79 1,79 1,80 1,81 1,81 2,23 2,23 2,24 2,25 2,25
7, 25 7,26 1,51 1,51 1,87 1,83 7,95 7,96 1,65 1,-66 2,06 2,06 8,74 8,77 1,82 1,82 2,26 2 27
7,33 7,34 7,35 1,52 1,53 1,53 1,89 1,90 1,90 7,97 8,00 8,02 1,66 1,66 1,67 2.06 2 07 2,08 8,79 8,80 8,81 <83 1,83 1,83 2,28 2,28 2,28
7,39 1,54 1,90 8,03 1,67 2,08 8,85 1,84 2, 29
7,40 1,54 1,92 '8,09 1,68 2,09 8,86 1,84 2,29
7,42 7,46 1,54 1;55 1,92 1,93 8,11 8,12 1,69 1,69 2,10 2,10 8,87 8,90 <84 1,85 2,30 2,30
7,47 1,55 1,93 8,13 1,69 2,10 8,91 1,85 2,31
\ N Угол р 2V Угол р Угол р
12° 15° 12° 15° 12° | 15°
8,92 8,94 8,97 8,99 9,00 9,01 9,03 9,04 9,06 9,09 9,10 9,14 9,18 9,19 9,21 9,22 9,24 9,25 9,27 9,28 9,31 9,33 9 35 1,86 2,31 9,61 2,00 2,49 10,45 2,17 2,70
1,86 !• 2,31 9,62 2,00 2,49 10,45 2,17 2,71
1,87 | 2,32 9,65 2,01 2,50 10,47 2,18 2,71
<87 2,33 9,66 2,01 2,50 10,48 2,18 2,71
1,87 2,33 9,69 2,01 2,51 10,51 2,19 2,72
1,87 2,33 9,75 2,03 2,52 10,57 2,20 2,74
1,88 2,34 9,77 2,03 2,53 10,60 2, 20 2,74
1,88 1 2,34 9,78 2,03 2,53 10,63 2,21 2,75 2.76
1,88 I 2,35 9,80 2,04 2,54 10,65 2,21
1,89 i 2,35 9,83 2,04 2,55 10,66 2,22 2,76
1,89 2,36 9,85 2,05 2,55 10,69 2,22 2,77
1,90 2,37 9,89 2,06 2,56 10,72 2,23 2,77
1,91 2,38 9,90 2,06 2,56 10,74 2,23 2,78
1'91 1,91 2,38 2,38 9,94 9,96 2,07' 2,07 2,57 2,58 10,83 10,84 2,25 2,25 2,80 2,81
1'92 2’39 10,00 2,08 2,59 10,85 2, 26 2,81
1,92 2,39 10,04 2,09 2,60 10,87 2,26 2,81
1,92 2,39 10,05 2,09 2,60 10,88 2,26 2,82
<93 2,40- 10,07 2,09 2,61 10,90 2,27 2,82
1,93 2,40 10,12 2,10 2,62 10,96 2,28 2,84
<93 2,41 10,13 2,11 2,62 11,00 2,29 2,85
1,94 2,42 10,15 2,11 .2,63 11,01 2,29 2,85
1,94 2,42 10,16 2,11 2,63 11,02 2,29 2,85
9,36 9,39 9,40 9,42 9,44 . 9,46 9,4-8 9,50 9,52 9,53 9,54 9,55 9,59 1,°4 2Л2 10,18 2,12 2,64 11,04 2,29 2,86
1,95 2'43 10,19 2,12 2,64 11,06 2,30 2,86
1,95 1,96 1,96 1,97 1,97 2,43 2,44 2,44 2,45 2,45 10,20 10,22 10,28 10,29 10,31 2,12 2,13 2,14 2,14 2,14 2,64 2,65 2,66 2,66 2,67 11,13 11,15 11,17 11,22 11,24 2,31 2,32 2,32 2,33 2,34 2,88 2,89 2,89 2,90 2,91
<98 2,46 10,32 2,15 2,67 11,31 2,35 2,93
1,98 2,46 10,35 2,15 2,68 11,32 2,35 2,93
1,98 1,98 1,99 2,47 2,4*7 2,47 10,37 10,41 10,43 2,16 2,16 2,17 2,68 2,69 2,70 11,35 11,39 11,41 2,36 2,37 2,37 2,94 2,95 2,95
<99 2,48 10,45 2,17 2,70 11,46 2,38 2,97
238
239
П родолжение
П родолжение
JV Угол р Угол р N Угол р
12° 15° 12° 15° 12° 15°
11,47 2,38 2,97 12,79 2,66 3,31 14,05 2,92 3,64
11,51 2,39 2,98 12,80 2,66 3,31 14,09 2,93 3,65
11,53 2,40 2,98 12,83 2,67 3,32 14,1/ 2,93
11,58 2,41 3,00 12,85 2,67 ' 3,33 14,13 2,94 3,66
11,59. 2,41 3,00 12,95 2,69х 3,35 14,16 2,94 3,67
11,63 2,42 3,01 13,00 2,70 3,36 14,19 2,95 3^67
11,64 2,42 3,01 13,01 2,71 3,37 14,22 2,95 3,68
11,66 2,42 3,02 13,02 2,71 3,37 14,27 2,97 3,70
11,72 2,44 3,03 13,04 2,71 3,38 14,29 2,97 з; 7о
11,76 2,45 3,04 13,05 2,71 3,38 14,30 2,97 3,70 •
11,82 2,46 3,06 13,10 2,72 3,39 14,38 2,99 3,72
11,83 2,46 3,06 13,15 2,73 3,40 14,39 2,99 3,73
11,86 2,47 3,07 13,19 2,74 3,41 14,44 3,00 3,74
.11,91 2,48 3,08 13,20 2,74 3,41 14,49 3,01 3 75
11,92 2,48 3,09 13,25 2,76 3,43 14 ,50 3,02 3 76
11,94 2,48 -3,09 13,28 2,76 3,44 14,52 3,02 3 76
11,95 2,49 3,09 13,36 2,78 3,46 14,65 3,05 3 79
12,00 2,50 3,11 13,38 2,78 3,46 14,68 3,05 380
12,04 2,50 3,12 13,41 2,79 3,47 .14,70 3,05 3^81 3,83 3,83 3 84
12,10 2,52 3,13 13,46 2,80 3,48 14,77 3,07
12,14 2,52 3,14 13,47 2,80 3,49 14,80 3^08
12,17 2,53 3,15 13,48 2,80 3,49 14,83 3,08
12,19 2,53 3,16 13,52 2,81 3,50 14,84 3,09 3 84
12,24 2,55 3,17 13,57 2,82 3,51 14,88 3,09 3,85 3,86
12,25 2,55 3,17 13,61 2,83 3,52 14,91 3,10
12,28 2,55 3,18 13,63 2,83 3,53 14,92 3,10 3 86
12,34 2,57 3,19 13,74 2,86 3,56 14,94 3,11 3 87
12,38 2,57 3,20 13,77 2,86 3,56 14,97 3,11 3 88
12,42 2,58 3,21 13,78 2,87 3,57 15,00 3,12 3,88
12,44 2,59 3,22 13,79 2,87 3,57 15,06 3,13 3 90
12,56 2,61 3,25 13,84 2,88 3,58 15,17 3 Д5 3 ,93
12,58 2,62 3,26 13,86 2,88 3,59 15,19 3,16 3 93
12,62 2,62 3,27 13,90 2,89 3,60 15,21 3,16 3 94
12, 69 2,63 3,28 13,95 2,90 3,61 15,23 3,17 3 94
12, 72 2,65 3,29 14,00 2,91 3,63 15,28 3,18 3 96
12,74 2,65 3,30 14,01 2,91 3,63 15,29 3,18 3,96
1 У' \ N Угол р 1 1 N Угол Р' N Угол р
12° 15° 12° 15° 12° 15°
15,38 3,20 3,98 16,60 3,45 4,30 17,87 3,72 4,62
15,39 3,20 3,99 16,68 3,47 4,32 17,93 3,73 4,64
15,42 3,21 3,99 16,73 3,48 4,33 17,97 3,74 4,65
15,46 3,21 4,00 16,74 3,48 4,34 18,00 3,74 4,66
15,47 3,22 4,01 16,77 3,49 4,34 18,02 3,75 4,66
15,49 3,22 4,01 16,81 3,50 4,35 18,07 3,76 4,68
15,53 3,23 4,02 16,92 3,52 ! 4,38 18,09 3,76 4,68
15,55 3,23 4,02 16,93 3,52 '4,38 18,12 3,77 4,69
15,62 3,25 4,04 16,96 3,53 ’ 4,39 18,18 3,78 4,70
л 15,70 3,26 4,06 17,00 3,54 4,40 18,21 3,79 4,71
'}г 15,72 3,27 4,07 17,05 3,55 4,41 18,28 3,80 4,73
15,75 3,28 4,08 17,06 3,55 4,42 18,35 3,82 4,75
‘fi 15,82 3,29 4,09 17,11 3,56 4,43 18,37 3,82 4,75
15,83 3,29 4,10 17,15 3,57 4,44 18,42 3,83 4,77
ч 15,86 3,30 4,11 17,20 3,58 4,45 18,45 3,84 4,77
15,90 3,31 4,12 17,21 3,58 4,45 18,47 3,84 4,78
15,92 3,31 4,12 17,26 3,59 4,47 18,50 3,85 4,79
V гЙ 15,94 3,31 4,13 17,33 3,60 4,49 18,53 .3,85 4,80
15,99 3,33 4,14 17,34 3,61 4,49 18,56 3,86 4,80
16,00 3,33 4,14 17,36 3,61 •4,49 18,64 3,88 4,82
16,04 3,34 4,15 17,38 3,61 4,50 18,66 3,88 4,83
5’- 16,06' 3,34 4,16 17,39 3,62 4,50 18,69 3,89 4,84
16,19 3,37 4,19 17,48 3,62 4,52 18,81 3,91 4,87
16,22 3,37 4,20 17,53 3,63 4,54 18,84 3,92 4,88
16,25 3,38 4,21 17,59 3,65 4,55 18,87 3,92 4,88
16,28 3,39 4,21 17,61 3,66 4,56 18,93 3,94 4J90
16,30 3,39 4,22 17,63 3,67 4,56 18,96 3,94 4,91
16,31 3,39 4,22 17,70 3,68 4,58 19,03 3,96 4,92
F 16,42 3,41 4,25 17,73 3,69 4,59 19,06 3,96 4,93
^4,- 16,45 3,42 4,26 17,74 3,69 4,59 19,08 3,97 4,94
16,49 3,43 4,27 17,79 3,70 4,60 19,11 3,97 4,95
Л’’ 16,50 3,43 4,27 17,80 3,70 4,61 19,18 3,99 4,96
16,56 3,44 4,29 17,82 3,71 4,61 19,22 4,00 4,97
16,57 3,45 4,29 17,83 3,71 4,61 19,25 4,00 4,98
16,59 3,45 4 „29 17,84 3,71 4,62 19,50 4,05 5,05
S - ?41
240
П родолжение
N Угол f N Угол f N Угол f
12° 15° 12° 15° 12° 15°
19,53 4,06 5,05 20,11 4,18 5,20 20,85 4,34 5,40
19,56 4,07 5,06 20,25 4,21 5,24 21,29 4,43 5,51
19,60 4,08 5,07 20,35 4,23 5,27 21,44 4,46 5,55
19,69 4,09 5,10 20,38 4,24 5,27 21,65 4,50 5,60
19,79 4,12 5,12 20,65 4,29 5,34 22,05 4,58 5,71
19,92 20,07 4,14 4,17 5,16 5,19 20,82 4,33 5,39 22,93 4,77 5,93
Определение величины Н при некоторых наиболее употребитель-
ных значениях D, 't, Л, а и г производится, как указано ниже
в примере.
Пример. Дано: D — 90 мм; 7 = 10°; f = 15; h =5 мм; а = 65°;
г = 1 мм.
По таблице стр. 243 при D — 90 мм, 7 = 10° и f = 15° находим
R = 4,22.
Определение величины N . cos g производится при помощи двух
таблиц: сначала по таблице стр. 230 находят величину N, а затем
по таблице стр. 244 произведение этой величины на cos f .
В рассматриваемом примере при h = 5 мм, 7 =10°, а ==65°
и р — 15° по таблице стр. 230 находим, что N = 5,33.
В таблице стр. 246 при N = 5,33 и fi = 15° находим ТУ • cos ji =
= 5,15 мм.
По таблице стр. 225 при {3 = 15°, т — 1 мм и а = 65° находим
М =0,77 мм.
Поэтому:
Н = cos ? — М = 4,22+5,15 — 0,77 = 8,6 мм.
Измерение переднего угла зубцов фрез
Шаблон для измерения переднего угла зубцов фрез изображен
на рис. 53. Движок 3 перемещается по лияейке 4, опирающейся
своим вырезом на проверяемую фрезу 7. Винт 2 служт для закре-
пления движка 3 в рабочем положении. Если движок установить
на 0° по шкале 1, нанесенной на линейке, то передняя грань 5 ножки
его будет направлена точно к центру фрезы, что соответствует углу
поднутрения, равному 0°. Если переставить движок 3 влево таким
242
образом, чтобы грань 5 его ножки совпадала с вершиной 6 зубца
фрезы, то деление шкалы 1, на котором теперь установлен движок,
покажет размер S (в миллиметрах), определяемый по формуле:
S = & sin 7, (100)
2
где D — диаметр фрезы,
7 — угол поднутрения зубца фрезы.
Продолжение см. стр. 250.
_____________Значения величин Д в формуле (99) ________
D Угол 7=5° Угол 7=10° Угол 7=15°
Угол ? Угол ji Угол р
12° 15° 12° 15° 12° 15®
3 0,07 0,09 0,11 0,14 0,16 0,20
4 0,09 0,12 0,15 0,19 0,22 0,27
5 0,11 0,15 0,18 0,23. 0,27 0,34
6 0,13 0,18 0,22 0,28 0,33 0,40
8 0,18 0,24 0,29 0,38 0,44 0,54
10 0,22 0,30 0,36 0,47 0,55 0,67
12 0,26 0,36 0,44 0,56 0,65 0,80
14 0,31 0,42 0,51 0,66 0,76 0,94
16 0,35 0,48 0,58 0,75 0,87 1,07
18 0,39 0,54 0,66 0,84 0,98 1,21
20 0,44 0,60 0,73 0,94 1,09 1,34
25- 0,55 0,75 0,91 1,17 1,36 1,68
30 0,66 0,91 1,09 1,41 1,64 2,01
35 0,77 1,06 1,27 1,64 1,91 2,35
40 0,87 1,21 1,46 1,87 2,18 2,68
45 0,98 1,36 1,64 2,11 2,45 3,02
50 1,09 1,51 1,82 2,34 2,72 3,35
ео • 1,31 1,81 2,18 2,81 3,27 4,02.
75 1,64 . 2,26 2,73 3,51 4,09 5,03
90 1,97 2,71 3,28 4,22 4,91 6,03
100 2,19 3,02 3,64 4,69 5,45 6,70
110 2,40 3,32 4,00 5,15 6,00 7,37
130 2,84 3,92 4,73 6,09 7,08 8,71
150 3,28 4,52 5,46 7,03 8,17 10,05
243
Вспомогательная таблица для определения величины TV-cosp
в формуле (99)
N Угол р Я Угол р N Угол р
12° 15° 12° 15° 12° 15°
0,48 0,47 0,46 1,27 1,24 1,23 2,07 2,03 2,00
0,49 0,48 0,47 1,45 1,42 1,40 2,09 2,04 2,02
0,50 0,49 0,48 1,48 1,45 1,43 2,12 2,07 2,05
0,51 0,50 0,49 1,49 1,46 1,44 2,13 2,08. 2,06
0,52 0.51 0,50 1,50 1,47 1,45 2,14 2,09 2,07
0,53 0,52 0,51 1,51 1,48 1,46 2,17 ' 2,12 2,Ю
0,54 0,53 0,52 1,52 1,49 1,47 2,20 2,15 2,13
0,55 0,54 0,53 1,53 1,50 1,48 2,21 2,16 2,43
0,56 0,55 0,54 1,54 1,51 1,49 2,23 2,18 2,15
0,57 0,56 0,55 1,55 1,52 1,50 2,26 2,21 2,18
0,58 0,57 0,56 1,56 1,53 1,51 2,29 2,24 2,21
0,59 0,58 0,57 1,57 1,54 1,52 2,32 2,27 2,24
0,60 0,59 0,58 1,59 1,56 1,54 2,37 2,32 2,29 2,30
0,61 0,60 0,59 1,60 1,57 1,55 2,38 2,33
0,64 0,64 о,рз 1,63 1,59 1,57 2,42 2,37 2,34
0,97 0,95 0,94 1,65 1,61 1,59 2; 45 2,40 2,37
0,99 0,97 0,96 1,66 1,62 1,60 2,46 2,41 2,38
1,00 0,98 0,97 1,67 1,63 1,61 2,47 2,42 2,39
1,01 0,99 0,98 1,70 1,66 1,64 2,49 ' 2,44 2,41
1,02 1,00 0,99 1,72 1,68 1,66 2,50 2,45 2,42
1,03 1,01 1,00 1,74 1,70 1,68 2,51 •2,48 2,42
1,04 1,02 1,00 1,77 1,73 1,71 2,53 2,48 2,44
1,05 1,03 1,01 1,79 1,75 1,73 2,54 2,48 2,45
1,06 1,04 1,02 1,84 1,80 1,78 2,55 2,49 2,46
1,07 1,05 1,03 1,90 1,86 1,84 2,57 2,51 2,48
1,08 1,06 1,04 1,91 1,87 1,85 .2,58 2,52 2,49
1,09 1,07 1,05 1,93 1,89 1,86 2,59 2,53 2,50
1,10 1,08 1,06 1,97 1,93 1,90 2,62 2,56 2,53
1,11 1,09 1,07 1,98 1,94 1,91 2,64 2,58 2,55
1,12 1,10 1,08 1,99 1,95 1,92 2,65 2,59 2,56
1,13 1,11 1,09 2,00 1,96 1,93 2,67 2,61 2,58
1,15 1,13 1,11 2,01 1,97 1,94 2,71 2,65 2,62
1,16 1,14 1,12 2,02 1,98 1,95 2,72 2,66 2,63
1,18 1,15 1,14 2,03 1,99 1,96 2,75 2,69 2,66
1,19 1,16 1,15 2,04 2,00 1,97 2,77 2,71 2,68
1,23 1,20 1,19 2,06 2,02 1,99 2,79 2,73 2,70
244
4 П родолжение
*. • Угол р Угол р Угол р
> 5 N Л N
12° 15° 12° 15° 12° 15°
2,83 2,77 2,73 3,63 3,55 3,51 4,40 4,30 4,25
2,87 2,81 2,77 3,65 3,57 3,53 4,43 4,33 4,28
2,90 2,84 2,80 3,66 3,58 3,54 4,45 4,35 4,30
2,95 2,89 2,85 3,67 3,59 3,55 4,46 4,36 4,31
2,96 2,90 2,86 3,68 3,60 3,55 . 4,48 4,38 4,33
г 2,97 2,91 2,87 3,70 3,62 3,57 4,50 4,40 4,35
1 2,98 2,92 2,88 3,71 3,63 3,58 4,52 4,42 4,37
2,99 2,93 2,89 3,73 3,65 3,60 4,55 4,45 4,40
3,00 2,93 2,90 3,74 3,66 3,61 4,57 4,47 4,41
3,01 2,94 2,90 3,79 3,71 3,66 4,59 4,49 4,43
3,04 2,97 2,94 3,80 3,72 3,67 .. 4,63 4,53 4,47
3,05 2,98 2,95 3,82 3,74 3,69 4,64 4,54 4,48
3,06 2,99 2,96 3,85 3,77 3,72 4,67 4,57 4,51
3,08 3,01 2,98 3,86 3,78 3,73 4,71 4,61 4,55
3,09 3,02 2,99 3,87 3,79 3,74 4,72 4,62 4,56
3,11 3,04 3,00 3,90 3,82 3,77 4,73 4,63 4,57
3,14 3,07 3,03 3,94 3,85 3,81 4,76 4,66 4,60
3,15 3,08 3,04 3,96 3,87 3,83 4,77 4,67 4,61
3,17 3,10 3,06 3,99 3,90 3,85 4,80 4,70 4,64
3,18 3,11 3,07 4,00 3,91 3,86 4,81 " 4,71 4,65
3,20 3,13 3,09 4,02 3,93 3,88 4,83 4,72 4,67
р 3,21 3,14 3,10 4,05 3,96 3,91 4,88 4,77 4,71
3,25 3,18 3,14 4,06 3,97 3,92 4,89 4,78 4,72
3,26 3,19 3,15 4,08 3,99 3,94 4., 90 4,79 4,73
3,30 3,23 3,19 4,11 4,02 3,97 4,92 4,81 4,75
3,32 3,25 3,21 4,14 4,05 4,00 4,94 4,83 4,77
3,35 3,28 3,24 4,15 4,06 4,01 4,95 4,84 4,78
3,38 3,31 3,27 4,17 4,08 4,03 4,98 4,87 4,81
3,39 3,32 3,27 4,19 4,10 4,05 5,00 4,89 4,83
3,44 3,37 3,32 4,20 4,11 4,06 5,02 4,91 4,85
г" 3,45 3,38 3,33 4,23 4,14 4,09 5,06 4,95 4,89
3,46 3,38 3,34 4,24- 4,15 4,10 5,08 4,97 4,91
3,48 3,40 3,36 4,26 4,17 4,12 5,09 4,98 4,92
3,54 3,46 3,42 4,28 4,19 4,13 5,10 4,99 4,93
3,55 3,47 3,43 4,29 4,20 4,14 5,14 5,03 4,97
3,57 3,49 3,45 4,33 4,24 4,18 5,16 5,05 4,98
5 3,60 3,52 3,48 4,34 4,25 4,19 5,17 5,06 4,99
3,61 3,53 3,49 , 4,35 4,26 4,20 5,18 5,07 5,00
245
8,25 I 8,07 : 7,97 1 9,09 8,89 ' 8,78 9,89 1 9,67 I 9,55
1 . Продолжение
и рооолжение Угол f Угол jl
яг
Угол p УГОЛ P • УГОЛ p N TV TV
N N N S.V 12° 15° 12° 15° 12° 15°
12° 15° 12° 15° 12° 15° '1
13,46 13,17 13,00 14,83 14,51 14,32 16,22 15,87 15,67
9,90 9,68 9,56 10,87 10,63 10,50 12,00 11,74 11,59 13,47 13,18 13,01 14,84 14,52 14,33 16,25 15,89 15,70
9,94 9,72 9,60 10,87 10,63 10,50 12,04 11,78 11,63 13,48 13,19 13,02 14,88 14,55 14,37 16,28 15,92 15,73
9,96 9,74 9,62 10,88 10,64 10,51 12,10 11,84 11,69 13,52 13,22 13,06 14,91 14,58 14,40 16,30 15,94 15,74
10,00 9,78 9,66 10,90 10,66 10,53 12,14 1'1,87 11,73 13,57 13,27 13,11 14,92 14,59 14,41 16,31 15,95 15,75
10,04 9,82 9,80 10,96 10,72 10,59 12,17 11,90 11,76 13,61 13,31 13,15 14,94 14,61 14,43 16,42 16,06 15,86
10,05 -9,83 9,71 11,00 10,76 10,63 12,19 11,92 11,77 13,63 13,33 13,17 14,97 14,64 14,46 16,45 16,09 15,89
10,07 9,85 9,73 11,01 10,77 10,63 12,24 11,97 11,82 13,74 13,44 13,27 15,00 14,67 14,49 16,49 16,13 15,93
10,12 •9,90 9,78 11,02 10,78 10,64 12,25 11,98 11,83 13,77 13,4-7 13,30 15,06 14,73 14,55 16,50 16,14 15,94
10,13 9,91 9,79 11,04 10,80 10,66 12,27 12,00 11,85 13,78 13,48 13,31 15,17 14,84 14,65 16,56 16,20 1-6,00
10,15 9,93 9,80 11,06 10,82 10,68 12,34 12,07 11,92 13,79 13,49 13,32 15,19 14,86 14,67 16,57 16,21 16,01
10,16 9,94 9,81 11,13 10,89 10,75 12,38 12,11 11,96 13,84 12,54 •13,37 15,21 14,88 14,69 14,59 16,23 16,02
10,18 9,96 9,83 11,15 10,91 10,77 12,42 12,15 12,00 s’ 13,86 13,56 13,39 15,23 14,90 14,71 16,60 16,24 16,03
10,19 9,97 9,84 11,17 10,93 10,79 12,44 12,17 12,02 13,90 13,60 13,43 15,28 14,95 14,76 16,68 16,32 16,11
10,20 9,98 9,85 11,22 10,97 10,84 12,56 12,29 12,13 13,95 13,65 13,47 15,29 14,96 14,77 16,73 16,36 16,16
10,22 10,00 9,87 11,24 10,99 10,86 12,58 12,31 12,15 14,00 13,69 13,52 15,38 15,04 14,86 16,74 16,37 16,17
10,28 10,06 9,93 11,31 11,06 10,92 12,62 12,34 12,19 14,01 13,70 13,53 15,39 15,05 14,87 16,77 16,40 16,20
10,29 10,07 9,94 11,32 11,07 10,93 12,69 12,41 12,26 14,05 13,74 13,57 15,42 15,08 14,89 16,81 16,44 16,24
10,31 10,08 9,96 11,35 11,10 10,96 12,72 12,44 12,29 14,09 13,78 13,61 15,46 15,12 14,93 16,92 16,55 16,34
10,32 10,09 *9,97 11,39 11,14 11,00 12,74 12,46 12,31 14,11 13,80 13,63 15,47 15,13 14,94 16,93 16,56 16,35
10,35 10,12 10,00 11,41 10,16 11,02 12,79 12,51 12,35 - 14,13 13,82 13,65 15,49 15,45 14,96 16,96 16,59 16,38
10,37 10,14 10,02 . 11,46 10,21 11,07 12,80 12,52 12,36 14,16 13,85 19,68 15,53 15,19 15,00 17,00 16,63 16,42
10,41 10,18 10,06 11,47 10,22 11,08 12,83 12,55 12,39 14,19 13,88 13,71 15,55 15,21 15,02 17,05 16,68 16,47
10,43 10,20 10,07 11,51 10,26 11,12 12,85 12,57 12,41 14,22 13,91 13,74 15,62 15,28 15,09 17,06 16,69 16,48
10,45 10,22 10,09 11,53 10,28 11,14 12,95 12,67 12,51 14,27 13,96 13,78 15,70 15,36 15,17 17,11 16,74 16,53
10,47 10,24 10,11 11,58 10,33 11,19 13,00 12,72 12,56 14,29 13,98 13,80 15,72 15,38 15,18 17,15 16,77 16,57
10,48- 10,25 10,12 11,59 10,34 11,20 13,01 12,73 12,57 14,30 13,99 13,81 15,75 15,41 15,21 17,20 16,82 16,61
10,51 1,0,28 10,15 11,63 10,38 11,23 13,02 12,74 12,58 14,38 14,07 13,89 15,82 15,47 15,28 17,21 16,83 16,62
10,'57 10,34 10,21 11,64 10,39 11,24 13,04 12,75 12,60 14,39 14,08 13,90 15,83 15,48 15,29 17,26 16,88 16,67
10,60 10,37 10,24 11,66 10,41 11,26 13,05 12,76 12,61 14,44 14,12 13,95 15,86 15,51 15,32 17,33 16,95 16,74
10,63 10,40 10,27 11,72 10,46 11,32 13,10 12,81 12,65 14,49 14,17 14,00 15,90 15,55 15,36 17,34 16,96 16,75
10,65 10,42 10,29 11,76 10,50 11,36 13,15 12,86 12,70 44,50 14,18 14,01 15,92 15,57 15,38 17,36 16,98 16,77
10,66 10,43 10,30 11,82 11,56 11,42 13,19 12,90 12,74 14,52 14,20 14,03 15,94 15,59 15,40 17,38 17,00 16,79
10,69 10,46 10,33 11,83 11,57 11,43 13,20 12,91 12,75 14,65 14,33 14,15 15,99 15,64 15,45 17,39 17,01 16,80
10,72 10,49 10,36 11,86 11,60 11,46 13,25 12,96 12,80 14,68 14,36 14,18 16,00 15,65 15,45 17,48 17,10 16,88
10,74 10,51 10,37 11,91 11,65 11,50 13,28 12,99 12,83 14,70 14,38 14,20 16,04 15,69 15,49 17,53 17,15 16,93
10,83 10,59 10,46 11,92 11,66 11,51 13,36 13,07 12,90 14,77 14,45 14,27 16,09 15,71 15,51 17,59 17,21 16,99
10,84 10,60 10,47 11,94 11,68 11,5S 13,38 13,09 12,92 14,80 14,48 14,30 16,19 15,84 15,64 17,61 17,22 17,01
10,85 10,61 10,48 1 11,95 11,69 11,54 13,41 13,12 12,95 249
24 8
II родолжение
N Угол 8 Угол р N Угол р
12° 15° N 12° 15° 12° 15°
17,63 17,24 17,03 18,37 17,97 17,74 19,25 18,83 18,59
17,70 17,31 17,10 18,42 18,02 17,79 19,50 19,07 18,84
17,73 17,34 17,13 18,45 18,05 17,82 19,53 19,10 18,86
17,74 17,35 17,14 18,47 18,07 17,84 19,56 19,13 18,89
17,79 17,40 17,18 18,50 18,10 17,87 19,60 19,17 18,93
17,80 17,41 17,19 18,53 18,12 17,90 19,69 19,26 19,02
17,82 •17,43 17,21 18,56 18,15 17,93 19,79 19,36 19,12
17,83 17,44 17,22 18,64 18,23 18,00 19,92 19,48 19,24
17,84 17,45 17,23 18,66 18,25 18,02 20,07 19,63 19,39
17,87 17,48 17,26 18,69 18,28 18,05 20,11 19,67 19,42
17,93 17,54 17,32 18,81 18,40 18,17 20,25 19,81 19,56
17,97 17,58 17,36 18,84 18,43 18,20 20,35 19,90 19,66
18,00 17,61 17,39 18,87 18,46 18,23 20,38 19,93 19,69
18,02 17,63 17,41 18,93 18,52 18,29 20,65 20,20 19,95
18,07 17,67 17,45 18,96 18,55 18,31 20,82 20,36 20,11
18,09 17,69 17,47 19,03 18,61 18,38 20,85 20,39 20,14
18,12 17,72 17,50 19,06 18,64 18,41 21,29 20,82 20,56
18,18 17,78 17,56 19,08 18,66 18,43 21,44 20,97 20,71
18,21 17,81 17,59 19,11 18,69 18,46 21,65 21,18 20,91
18,28 17,88 17,66 19,18 18,76 18,53 22,05 21,57 21,30
18,35 17,95 17,72 19,22 18,30 18,57 22,93 22,43 22,15
Рис. 53.
Величина размера S (рис. 53) для наиболее
употребительных диаметров фрез и углов под-
нутрения зубцов дается в нижеприводимой
таблице.
4. Установка стола станка при обработке
спиральных зубцов фрез
Передний угол зубцов обрабатываемой
фрезы равен нулю
Общие правила и формулы. Если передний
угол зубцов обрабатываемой фрезы равен
нулю, то установка его ла производится по
250
КЗ
сл
Величина 5 по рис. 53 в зависимости от диаметра фрезы и угла поднутрения ее зубцов
D ММ Угол поднутрения у D мм Угол поднутрения 7
2° 5° 7°30' 1С° 12°30' 15° 2°' 5° 7°30' 10° 12°30' 15*
10 -0,17 0,45 0,65 0,9 1,1 1,3 135 2,4 5,9 8,8 11,7 14,6 17,5
15 0,26] 0.7 1,0 1,3 1,6 1,9 140 2,4 6,2 9,1 12,1 15,2 18,1
20 0,35 0,9 1,3 1,7 2,2 2,6 145 2,5 6,3 9,4 12,6 15,7 18,7
25 0,44 1,1 1,7 2,2 2,7 3,2 150 2,6 6,5 9,7 13,0 16,2 19,4
30 0,5 1,3 2,0 2,6 3,2 3,9 155 2,7 6,7 10,1 13,4 15,8 20,0
35 0,6 ' 1,5 2,3 3,0 3,8 4,5 160 2,8 7,0 10,4 13,9 17,3 20,7
40 . 0,7 1,8 2,6 3,5 4,3 5,2 165 2,9 7,2 10,8 14,3 •17,9 21,4
45 0,8 2,0 2,9 3,9 4,9 5,8 170 3,0 7,4 11,1 14,7 18,4 22,0
50 0,9 2,2 3.3 4,3 5,4 6,5 ,175 3,1 7,6 11,4 15,2 19,0 22,6
55 1,0 2,4 3,6 4,8 6,0 7,1 180 3,1 7,8 11,7 15,6 19,5 23,3
60 1,0 .2,6 3,9 5,2 6,5 7,8 185 3,2 8,1 12,0 16,0 20,1 24,0
65 1,1 2,8 4,2 5,6 7,0 8,4 190 3,3 8,3 12,4 16,5 21,0 24,6
70 1,2 , 3,0 4,6 6,1 7,6 9,1 195 3,4 8,5 12, 7 16,9 21,5 25,2
75 1,3 3,2 4,9 6,5 8,1 ' 9,7 200 3,5 8,7 13,0 17,4 21,6 25,9
80 1,4 3,5 5,2 6,9 . 8,7 10,3 205 3,6 8,9 13,4 17,8 22,3 26,5
85 1,5 3,7 5,5 7,4 9,2 11,0 210 3,7 9,1 13,7 18,2 22,8 27,2
S0 1,6 3,9 5,9 7,8 9,8 11,7 215 3,7 9,3 14,0 18,7 23,3 27,8
95 1,7 4,2 6,2 8,2 10,3 12,3 220 3,8 9,6 14,4 19,1 23,9 28,4
100 1,8 Л .4 6,5 8,7 10,8 12,9 225 3,9 9,8 14,7 19,5 24,4 29,2
105 1,8 4,6 6,8 9,1 11,4 13,6 230 4,0 10,0 15,0 20,0 25,0 29,S'
ПО 1,9 4,8 7,2 9,5 11,9 14,2 235 4,1 10,2 15,35 20,4 25,5 30,4
115 2,0 5,0 7,5 10,0 12,5 14,9 240, 4,2 10,4 15,7 20,8 26,0 31,0
120 2,1 5,2 7,8 10,4 13,0 15,5 245 4,3 10,6 16,0 21,3 26,6 31,7
125 2,2 5,4 8,2 10,8 13,6 16,2 250 4,4 10,9 16,35 21,8 27,1 32,4
130 2,3 5,7 8,5 11,3 14,1 16,8
правилам, относящимся к установке двухугловой фрезы при фрезе-
ровании прямых зубцов (см. стр. 219). Определение величины <Sj
(смещение стола) и (подъем стола) производится по формулам:
5! = S cos? - (101)
Я1 = Я, • (102)
где — искомое смещение стола,
—искомый подъем стола,
S находится по формулам (88) (стр. 220) или (90) (стр. 221),
Н находится по формулам (89) (стр. 220) или (91) (стр. 221) ,
Р — угол наклона спирали зубцов обрабатываемой фрезы.
Определение величины 6^ при помощи вспомогательной таблицы.
Значения величин S и Н в формулах (91) и (92) находятся по пра-
вилам и таблицам, приведенным на стр. 219—226. Зная эти вели-
чины, можно определить значения величии и Нх.
Пример. Дано: D = 90 мм; h — 5 мм; а = 65°; р = 15°; г — 1 мм;
р = 20°.
По данным примеров, приведенных на стр. 221 и 226, имеем:
S = 9,8 мм; Н = 7,2 мм.
По таблице стр. 254 при S = 9,8 мм, и Р = 15° находим: =
= 9,47 мм ££ 9,5 мм.
По формуле (102): Нх = Н =7,2 мм.
Передний угол зубцов обрабатываемой фрезы больше нуля
Общие правила и формулы. Если передний угол зубцов обраба-
тываемой фрезы больше нуля, установка стола производится по
правилам, относящимся к установке двухугловой фрезы при фре-
зеровании прямых зубцов (см. стр. 232). Определение величин S2
(смещение стола) и Н2 (подъем стола) производится по формулам:
52 = 5 • cos Р , (103)
Н3 = Н, (104)
где S2 — искомое смещение стола,
Н2 — искомый подъем стола,
S находится по формулам (96) (стр. 232) или (98) (стр. 233).
Н находится по формулам (97) (стр. 232) или (99) (стр. 233).
Р — угол наклона спирали зубцов обрабатываемой фрезы.
Определение величин S2 и Н2 при помощи вспомогательных та-
блиц. Значения величин S и Н в формулах (93) и (94) находятся
по правилам и таблицам, приведенным на стр. 232—242. Зная ве-
252
Значения величии при обработке спиральных зубцов фрез.
У гол *-'1 f У ГОЛ f
S 15° 20° 30° 45° 65° S 15° 20° 30° 45° 65°
0,1 0,10 0,09 0,09 0,07 0,04 2,6 2,51 2,44 2,25 1,84 1,10
0,2 0,19 0,19 0,17 0,14 0,09 2,7 2,61 2,54 2,34 1,91 1,14
0,3 0,29 0,28 0,26 0,21 0,13 2,8 2,71 2,63 2,43 1,98 1,18
0,4 0,39 0,38 0,35 0,28 0,17 2,9 2,80 2,73 2,51 2,05 1,23
0,5 0,48 0,47 0,43 0,35 0,21 3,0 2,90 2,82 2,60 2,12 1,27
0,6 0,58 0,56 0,52 0,42 0,25 3,1 2,99 2,91 2,69 2,19 1,31
0,7 0,68 0,66 0,61 0,50 0,30 •3,2 3,09 3,01 2,77 2,26 1,35
0,8 0,77 0,75 0,69 0,57 0,34 3,3 3,19 3,10 2,86 2,33 1,40
0,9 0,87 0,85 0,78 0,64 0,38 3,4 3,28 3,20 2,95 2,40 1,44
1,0 0,97 0,94 0,87 0,71 0,42 3,5 3,38 3,29 3,03 2,48 1,48
1,1 1,06 1,03 0,95 0,78 0,47 3,6 3,48 3,38 3,12 2,55 1,52
1,2 1,16 1,13 1,04 0,85 0,51 3,7 3,57 3,48 3,20 2,62 1,56
1,3 1,26 1,22 1,13 0,92 0,55 3,8 3,67 3,57 3,29 2,69 1,61
1,4 1,35 1,32 1,21 0,99 0,59 3,9 3,77 3,67 3,38 2,76 1,65
1,5 1,45 1,41 1,30 1,06 0,63 4,0 3,86 3,76 3,46 2,83 1,69
1,6 1,55 1,50 1,39 1,13 0,68 4,1 3,96 3,85 3,55 2,90 1,73
1,7 1,64 1,60 1,47 1,20 0,72 4,2 4,06 3,95 3,64 2,97 1,78
1,8 1,74 1,69 1,56 1,27 0,76 4,3 4,15 4,04 3,72 3,04 1,82
1,9 1,84 1,79 1,65 1,34 0,80 4,4 4,25 4,14 2,81 3,11 1,86
2,0 1,93 1,88 1,73 1,41 0,85 4,5 4,35 4,23 2,90 3,18 1,90
2,1 2,03 1,97 1,82 1,49 0,89 4,6 4,44 4,32 3,98 3,25 1,94
2,2 2,13 2,07 1,91 1,56 0,93 4,7 4,54 4,42 4,07 3,32 1,99.
2,3 2,22 2,16 1,99 1,63 0,97 4,8 4,64 4,51 4,16 3,39 2,03
2,4 2,32 2,26 2,08 1,70 1,01 4,9 4,73 4,61 4,24 3,47 2,07
2,5 2,42 2,35 2,17 1,77 1,06 5,0 4,83 4,70 4,33 3,54 2,11
П родолжени
S Угол f S Угол ф
15° 20° 36° 45° 65° 15° 20° 30° 45° 65°
5,1 4,93 4,79 4,42 3,61 2,16 7,6 7,34 7,15 6,58 5,37 3,21
5,2 5,02 4,89 4,50 3,68 2,20 7,7 7,44 7,24 6,67 5,45 3,25
5,3 5,12 4,98 4,59 3,75 2,24 7,8 7,53 7,33 6,76 5,52 3,30
5,4 5,22 5,07 4,68 3,82 2,28 7,9 7,63 7,43 6,84 5,59 3,34
5,5 5,31 5,17 4,76 3,89 2,32 8,0 7,73 7,52 6,93 5,66 3,38
5,6 5,41 5,26 4,85 3,96 2,37 8,2 7,92 7,71 7,10 5,80 3,47
5,7 5,51 5,36 4,94 4,03 2,41 8,3 8,02 7,80 7,19 5,87 3,51
5,8 5,60 5,45 5,02 4,10 2,45 8,4 8,11 7,90 7,28 5,94 3,55
5,9 5,70 5,54 5,11 4,17 2,49 8,5 8,21 7,99 7,36 6,01 3,59
6,0 5,80 5,64 5,20 4,24 2,54 8,6 8,31 •8,08 7,45 6,08 3,64
6,1 5,89 5,73 5,28 4,31 2,58 8,7 8,40 8,18 7,54 6,15 3,68
6,2 5,99 5,83 5,37 4,38 2,62 8,8 8,50 8,27 7,62 6,22 3,72
6,3 6,09 5,92 5,46 4,46 2,66 8,9 8,60 8,37 7,71 6,29 3,76
6,4 6,18 6,01 5,54 4,53 2,71 9,0 8,69 8,46 7,79 6,36 3,80
6,5 6,28 6,11 5,63 4,6'0 2,75 9,1 8,79 8,55 7,88 6,44 3,85
6,6 6,38 6,20 5,72 4,67 2,79 9,2 8,89 8,65 7,97 6,51 3,89
6,7 6,47 6,30 5,80 4,74 2,83 9,3 8,98 8,74 8,05 6,58 3,93
6,8 6,57 6,39 5,89 4,81 2,87 9,4 9,08 8,84 8,14 6,65 3,97
6,9 6,67 6,48 5,98 4,88 2,92 9,5 9,18 8,93 8,23 6,72 4,02
7,0 6,76 6,58 6,06 4,95 2,96 9,6 9,27 9,02 8,31 6,79 4,06
7,1 6,86 6,67 6,15 5,02 3,00 9,7 9,37 9,12 8,40 6,86 4,10
7,2 6,96 6,77 6,24 5,09 3,04 9,8 9,47 9,21 8,49 6,93 4,14
7,3 7,05 6,86 6,32 5,16 3,09 9,9 9,56 9,31 8,57 7,00 4,18
7,4 7,15 6,96 6,41 5,23 3,13 10,0 9,66 9,40 8,66 7,07 4,23
7,5 7,24 7,05 6,50 5,30 3,17 10,1 9,76 9,49 8,75 7,14 4,27
П родолжени е
У гол <Р У ГОЛ
5 15° 20° 30° 45° 65° <У 15° 20° 30° 45° С5°
10,2 9,85 9,59 8,83 7,21 4,31 •12,7 12,27 11,93 11,00 8,98 5,37
10,3 9,95 9,68 8,92 7,28 4,35 12,8 12,36 12,03' 11,09 9,05 5,41
10,4 10,05 9,77 9,01 7,35 4,40 12,9 12,46 12,12 11,17 9,12 5,45
10,5 10,14 9,87 9,09 7,43 4', 44 13,0 12,56 12,22 11,26 9,19 5,49
10,6 10,24 9,96 9,18 7,50 4,48 13,1 12,65 12,31 11,35 9,26 5,54
10,7 10,34 10,06 9,27 7,57 4,52 13,2 12,75 12,40 11,43 9,31 5,58
10,8 10,43 10,15 9,35 7,64 4,56 13,3 12,85 12,50 11,52 9,43 5,62
10,9 10,53 10,24 9,44 7,71 4,61 13,4 12,94 12,59 11,61 9,48 5,66
11,0 10,63 10,34 9,53 . 7,78 4,65 13,5 13,04 12,69 11,69 9,55 5,71
11,1 10,72 10,43 9,61 7,85 4,69 13,6 13,14 12,78 11,78 9,62 5,75
11,2 10,82 10,53 9,70 7,92 4,73 13,7 13,-23 12,87 11,87 9,69 5,79
11,3 10,92 10,62 9,79 7,99 4,78 13,8 13,33 12,97 11,95 9,76 5,83
11,4 11,01 10,71 9,87 8,06 4,82 13,9 13,43 13,06 12,04 9,83 5,87
11,5 11,11 10,81 9,96 8,13 4,86 14,0 13,52 13,16 12,12 9,90 5,92
11,6 11,21 10,90 10,05 8,20 4,90 14,1 13,62 13,25 12,21 9,97 5,96
11,7 11,30 10,99 10,13 8,27 4,95 , 14,2 13,72 13,34 12,30 10,04 6,00
11,8 11,40 11,09 10,22 8,34 4,99 14,3 13,81 13,44 12,38 10, ii 6,04
11,9 11,50 11,18 10,31 8,42 5,03 14,4 13,91 13,53 12,47 10,18 6,09
12,0 11,59 11,28 10,39 8,49 5,07 14,5 14,01 13,63 12,56 10,25 6,13
12,1 11,69 11,37 10,48 8,56 5,11 14,6 14,10 13,72 12,64 10,32 6,17
12,2 11,78 11,46 Ю,57 8,63 5,16 14,7 14,20 13,81 12,73 10,40 6', 21
12,3 11,88 11,56 10,65 8,70 5,20 14,8 14,30 13,91 12,82 10,47 6,26
12,4 11,98 11,65 10,74 8,77 5,24 14,9 14,39 14,00 12,90 10,54 6,30
12,5 12,07 11,75 10,83 8,84 5,28 15,0 14,49 14,10 12,99 10,61 6,34
12,6 12,17 11,84 10,91 8,91 5,33 15,1 14,59 14,19 13,07 10,68 6,38
к> П родолжение
сл ст» “ У ГОЛ У гол ©
S к 15° 20® 30° 45° 65° 5 15° 20° 30° 45° 65®
15,2 15,3 15,4 15,5 15,6 15,7 15,8 15,9 16,0 16,1 16,2 16,3 16,4 16,5 16,6 16,7 16,8 16,9 17,0 17,1 17,2 17,3 17,4 17,5 17,6 14,68 14,78 14,88 14,97 15,07 15,17 15,26 15,36 15,46 15,55 15,65 15,75 15,84 15,94 16,03 16,13 16,23 16,32 16,42 16,52 16,61 16,71 16,81 16,9С 17, ОС 14*28 14,38 14,47 14,57 14,66 14,75 14,85 14,94 15,04 15,13 15,22 15,32 15,41 15,51 15,60 15,69 15,79 । 15,88 1 15,98 ' 16,07 16,16 1 16,26 ' 16,35 16,45 16,54 13,16 13,25 13,34 13,42 .13,51 13,60 13,68 13,77 13,86 13,94 14,03 14,12 14,20 14,29 14,38 14,46 14,55 14,64 14,72 14,81 14,90 14,98 15,07 15,16 15,24 10,75 10,82 10,89 10,96 11,03 11,10 11,17 11,24 11,31 11,39 11,46 11,53 11,60 11,67 11,74 11,81 11,88 11,95 12,02 12,09 12,16 12,23 12,30 12,37 12,45 6,42 6,47 6,51 6,55 6,59 6,64 6,68 6,72 6,76 6,80 6,85 6,89 6,93 6,97 7,02 7,06 7,Ю 7,14 7,19 7,23 7,27 7,31 7,35 7,40 7,44 17,7 17,8 17,9 18,0 18,1 18,2 18,3 18,4 18,5 18,6 18,7 18,8 18,9 19,0 19,1 19,2 19,3 19,4 19,5 19,6 19,7 19,8 19,9 20,0 20,1 17,10 17,19 17,29 17,39 17,48 17,58 17,68 17,77 17,87 17,97 18,06 18,16 18,26 18,35 18,45 18,55 18,64 18,74 18,84 18,93 19,03 19,12 19,22 19,32 19,41 16,63 16,73 16,82 16,91 17,01 17,10 17,20 17,29 17,38 17,48 17,57 17,67 17,76 17,85 17,95 18,04 18,14 18,23 18,32 18,42 18,51 18,61 18,70 18,79 18,89 15,33 15,42 15,50 15,59 15,68 15,76 15,85 15,94 16,02 16,11 16,20 16,28 16,37 16,46 16,54 16,63 .16,71 16,80 16,89 16,97 17,06 17,15 17,23 17,32 17,41 12,52 12,59 12,66 12,73 12,80 12,87 12,94 13,01 13,08 13,15 13,22 13,29 13,36 13,44 13,51 13,58 13,65 1 13,72 13,79 13,86 13,93 14,ОС 14,02 14,14 14,21 7,48 7,52 7,57 7,61 7,65 7,69 7,73 7,78. 7,82 7,86 7,90- 7,95 7,99 8,03 8,07 8,11 I 8;16 8,20- 8,24 8,28 8,33 ) 8,37 8,41 8,45 ! 8,50-
6^
•«яи1яа»с1»«<1ф MHHh*iedns>
S 15° Угол <f 65° ! 1
20° 30°' 45°
20,2 19,51 18,98 17,49 14,281 8,54
20 3 19,61 19,08 17,58 14,35 8,58
20 i 4 19,70 19,17 17,67 14,43 8,62
20,5 19,80 19,26 17,75 14,50 8,66
20,6 19,90 19,36 17,84 14,57 8,71
20, 7 19,99 19,45 17,93 14,64 8,75,
70,8 20,09 19,55 18,01 14,71 8,79
^0,9 20,19 19,64 18,10 14,78 8,83
21,0 20,28 19,73 18,19 14,85| 8,88
21Л 20,38 19,83 18,27 14,92| 8,92
21,2 21,3 20,48 19,92 18,36 14,99 8,9b
20,57 20,02 18,45 15,06 9,00
21,4 20,67 20,11 18,53 15,13 9,04
21,5 20,77 20,20 18,62 15,20 9,09
21,6 20,86 20,30 18,71 15,27 9,13
21,7 20,96 20,39 18,79 15,34 9,17
21,8 21,06 20,49 18,88 15,42 9,21
21’9 21,15 20,58 18,97 15,49 9,26
22,0 21,25 20,67 19,05 15,56 9,30
22,1 21,35 20,77 19,14 15,63 9,34
' 22,2 21,44 20,86 19,23 15,70 9,38
22,3 21,54 20,96 19,31 15,77 9,42
22/4 21,64 21,06 19,40 15,84 9,47
22,5 21,73 21,14 19,49 15,91 9,51
22^6 21,83 21,24 19,57 15,98 9,55
Продолжение •
У ГОЛ ф
,5’ 20° 30° 45° 65°
22,7 21,93 21,33 19,66 16,05 9,59
22,8 22,02 21,43 19,75 16,12 У, 64
22/) 22,12 21,52 19,83 16,19 9,68
23,0 22,22 21,61 19,92 16,26 9,72
23,1 22,31 21,71 20,01 16,33 9,76
23,2 22,41 21,80 20,09 16,41 9,81
23,3 22,51 21,90 20,18 16,48 9,85
23/t 22,60 21,99 20,27 16,55 9,89
23,5 22,70 22,08 20,35 16,62 9,93
23,6 ‘ 22,80 22,18 20,44 16,69 9,97
23,7 22,89 22,27 20,53 16,76 10,02
23,8 22,99 22,37 20,61 16,83 10,06
23,9 23,09 22,46 20,70 16,90 10,10
24,0 23,18 22,55 20,791 16,97 10,14
24,1 23,28 22,65 20,87 17,04 10,19
24 2 23,38 22,74 20,96 17,11 10,23
24,3 23,47 22,83 21,05! 17,18 10,27
24,4 23,57 22,93 21,13 17,25 10,31
24^5 23,67 23,02 21,22 17,32 10,35
94,6 23,76 23,12 21,30 17,40 10,4 0
24,7 23,86 23,21 21,39 17,47, 10,4 4
24,8 23,96 23,30 21,48 17,54 10,4g
24,9 24,05 23,40 21,56 17,61 10,5 2
25,0 24,15 23,49 21,65 17,68 10,5 7
25,1 24,25 23,59 21,74 17,751 10,6 J
•6
6SS
личины »тих множителей.по вышеприведенной формуле (ом. »тр. 252)
можно определить значения 5а и Н2.
Пример. Дано: D = 90 мм: h = 5 мм: у — 10°; а = 65°; (1 j. 15°;
г- 1 мм и ф — 20°.
По данным примеров, приведенных на стр. 233 и 242, имеем:
5 => 17,1 мм: Н = 8,6 мм.
По таблице стр. 256 при 51 =17,1 ли/, и ф == 20° находим:
У, = 16,07 мм.
По формуле (104): Н„ ~ Н = 8,6 мм.
Определение угла поворота стола и передаточного числа сменных
шестерен
Определение угла поворота стола при фрезеровании спиральных
зубцов фрез производится по формуле:
ctg ? =____ (105)
т.-D ’
где ® — угол наклона спирали,
D — диаметр фрезы в мм (пли дюймах),
S — шаг спирали в мм (или дюймах).
Если на чертеже фрезы не указан шаг спирали, а дан угол наклона
ее, то для определения шага (необходимо для подсчета сменных
шестерен) можно пользоваться формулой;
S = тс • D ctg ф (106)
или таблицей, приведенной на стр. 261, в которой указаны шаги
спирали при наиболее употребительных D и ф.
Определение передаточного числа сменных шестерен производится
по формуле:
‘ , О®)
где i — искомое передаточное числб,
А — характеристика станка,
5" — шаг спирали.
5. Установка делительной головки при обработке торце-
вых зубцов угловых фрез
Общие правила
Общие замечания. Фаска зубцов, расположенных па торцах фрез
(цилиндрично-торцевых, дисковых, угловых), а также на наклон-
ных сторонах угловых фрез должна быть одинаковой ширины по
260
Шаги спиралей зубцов ходовых размеров фре»
i____________Угол наклона спирали <?
XJ фрезы 15° 20° 30° 45° 65’
> 3 35,16 25,88
4 46,88 34,51
5 58,59 43,14
6 70,31 51,76
8 93,75 69,02
10 117,19 86,27
12 140,62 103,53
14 164,06 120,78
16 187,50 138,03
18 210,93 155,29
20 234,37 172,54
25 292,96 215,68
30 351,55 258,82
35 410,15 301,95
40 468,74 345,09 217,54 125,60 58,57
45 527,33 388,22 244,73 141,30 65,89
50 585,92 431,36 271,92 157,00 73,21
60 703,11 517,63 326,31 188,40 87,85
75 878,89 647,04 407,89 235,50 109,82
90 1054,66 776,44 489,46 282,60 131,78
100 1171,85 862,72 543,85 314,00 146,42
110 1289,03 948,99 598,23 345,40 161,06
130 1523,40 1121,53 • 707,00 408,20 190,35
150 1757,77 1294,07 815,77 471,00 219,63
всей своей длине. Для этого необходимо, чтобы во время обработки
таких зубцов дно впадины их было параллельно направлению подачи
стола, т. е. горизонтально при продольной подаче.
Определение утла наклона шпинделя делительной головки при
обработке торцевых зубцов производится по формуле:
COS 9 =tgA 'Ctga, -(108)
где <Р — искомый угол наклона шпинделя делительной головки'
Д — центральный угол между осями двух соседних зубцов обра-
батываемой фрезы, при чем Д = 360°/z (г — число зубцов).
а — угол рабочей фрезы.
261
Таблицы углов установки шпин-
деля делительной головки
Фрезерование зубцов на торце у
обыкновенных фрез
Число зубцов Z Угол а рабочей фрезы
85° 80° 75° 70° 1 i 65° 60° 55° 50°
6 81’17' 7 2’13' 62’21' 50°55' 36’08'
8 84’59' 79’51' 74’27' 68’39' 62’12' 54’44' 44°27' 32’57'
10 86’21' 82’38' 78’46' 74’40' 70’12' 65’12' 59’25' 52°26'
12 87’06' 84°09' 81’06' 77’52' 74’23' 70’32' 66’09' 61°02'
14 87’35' 85’08' 82’35' 79’54' 77’01' 73’51, 70’17' 66°10'
1 • ) 87’46' 85’20' 83’09' 80’40' 78’01' 75’06' 71’50' 68°04'
16 87’55' 85’49' 83’38' 81’20' 78’52' 76’10' 73’08' 69°40'
18 88’11' 86’17' 84’24' 82°23' 80’14; 77’52' 75’14' 72°13'
20 88’22' 86’43' 85’00' 83’13' 81’18' 79°1Г 76°51' 74°1Г
22 88’32' 87’02' 85’29' 83’52' 82’08' 80°14' 78’08' 75°44'
21 88°39' 87’18' 85’53' 84’24' 82’49' 81’06' 79° 1Г 77°00'
Фрезерование зубцов на торце у фрез с большим чиелсм зубцов
_______________•_____См. рисунок выше_____________________
Число зубцов Z Угол а рабочей фрезы
80° f J 70° 60° 50° 45°
25 87’24' 84’38' 81’28' 77’33' 75’07'
26 87°30' 84’51' 81’49' 78’04' 75’44'
28 87°42' 85’14' 82’26' 78’58' 76’49'
30 87’51' 85’34' 82’57' 79’43' 77’44'
32 87’59' 85’51' 83’24' 80’23' 78’32'
34 88’07' 86’06' 83’48' 80’59' 79’14'
36 88’13' 86’19' 84’09' 81’29' 79’5!'
38 88’19' 86’31' 84’29' 81’58' 80’24'
40 88’24' 86’42' 84’45' 82’22' 80’53'
42 88’29' 86°5Г 85’50' 82’44' 81’20'
262 1 1 *
П родолжение
Число рубцов 2 Угол а рабочей фрезы
80° 70° 60° 50° . 45°
44 88°33' 87°00' 85°14' 83°04' 81’44'
46 88°37' 87°08' 85°27' 83 ° 23' 82’07'
48 88° 40' 87°16' 85°38' 83’39' 82’26'
50 88°43' 87°22' 85°49' 83’55' 82’45' .
52 88°46' 87°28' 85°59' 84’09' 83’03'
54 88°49' 87°34' 86°08' 84’22' 83°17'
56 88°52' 87°39' 86°16' 84°34' 83’31'
58 88°54' 87°44' 86° 24' 84’46' 83’46'
60 88°5б' 87°49' 86’31' 84°57' 83’58'
Фрезерование зубцов на конической по-
верхности угловых фрез. Угол обрабаты-
ваемой фрезы 5°
Ч исло зубцов Z Угол а рабочей фрезы
90° 85° 80° 75° | 70° 1 65° 60° 55° 50°
6 8 84°04' 83’57' 71о29' 77’58' 62’34' 62’52' 53’52' 41’41' 61’47' 27°22' 55°23' 48°00' 38°56' 25°4 0'
67° 52'
10 83°50' 80°13' 76’31' 72° 41' 68’35' 64°09' 59°11' 53°27' 46°04'
12 84° 14' 81’21' 78’25' 75° 23' 72’10' 68°42' 64°52' 60°31' 55°05'
14 84’27' 82’03' 79’36' 77° 04' 74°24' 71°32' 68°23' 64°50' 60°28'
15 84’32' 82’19' 80’03' 77° 43' 75°15' 72°30' 69°42' 66°27' 62°28'
16 84’35' 82’31' 80’25' 78° 14' 75°57' 73°30' 70°49' 67О48' 64°07'
18 84’41' 82’52' 81°0Г 79° 07' 77°06' 74°57' 72°36' 69°59' 66°47'
20 84’45' 83’08' 81’29' 79° 47' 77°59' 76°04' 73°59' 71°39' 68°50'
22 84’47' 83’19' 81’50' 80° 17' 78°40' 76°57' 75°04' 72°58' 70°26'
24 84’49' 83’29' 82’07' 80° 43' 79°15' 77°40' 75°57' 74°03' 71’44'
263
Фрезерование зубцов на конической поверхности угловых фре».
Угол обрабатываемой фрезы 10°
См. рисунок на стр. 263
ЧИСЛО зубцов 3 Угол а рабочей фреь ы •
£0° 85° 80° 75° 70° 65°. ео° 55е 50е
6 70°34' 62’11' 53’50' 44’37' 34°05' 20’57'
8 76’00' 71’08' 66’09' 60’56' 55’19' 49’06' 41’56' 33’12' 20°39'
10 77’42' 74°08' 70’31' 66’44' 62’44' 57’22' 53’30' 47’54' 40’42'
12 78’30' 75’40' 72’46' 69’47' 66’37' 63’12' 59’26, 55°10' 49’50'
14 78’56' 76’34' 74’09' 71’39' 69’02' 66’12' 63’06' 59’36' 55’19'
15 79° 05' 7б°54' 74’40' 72’21' 69°56' 67’19' 64’28' 61°15' 57’20'
16 79’12' 77’10' 75’05' 72’57' 70’41' 68’16' 65’37' 62°39' 59’01'
18 79°22' 77’34' 75’45' 73’52' 71’53' 69’46' 67’27' 64’58' 61’43'
20 79’30' 77’54' 76’16' 74°35' 72’44' 70’56' 68’52' 66’34' 63’47'
22 79’35' 78’08' 76’40' 75’09' 73’33' 71’51' 69’59' 67’55' 65’25'
24 79’39' 78’20' 76’59' 75’30' 74’09' 72’35' 70’54' 69’01' 66’44.
Фрезерование зубцов на конической поверхности угловых фрез
Угол обрабатываемой фрезы 15°
См. рисунок на стр. 263
Число i зубцов Z Угол а рабочей фрезы
90° 85° 80° 75° 70° 65° 60° 55’ 50’
6 61’49' 54°09' 46°12' 37’40' 28’04' 16’26'
8 69’15' 64°33' 59’46' 54’44' 49’21' 43’24' 36’34' 28° 21' 17’34'
10 74’40' 68°12' 64’41' 61’01' 57’03' 52’55' 48’12' 42’47' 36’18'
12 72’48' 70°02' 67°13' 64’18' 61’13' 57’54' 54’14' 50’05' 45’13'
14 73’26' 71°07' 68’46' 66’20' 63’46' 61’00' 57’59' 54’35' 50’38'
15 73’39' 71°ЗО' 69’20' 67’05' 64’42' 62’10' 59’22' 56’15' 52’39'
16 73’50' 71°50' 69’49' 67’43' 65’30' 63’09' 60’33' 57’40' 54’20'
18 74°05' 72°20' 70’33' 68’42' 66’46' 64’41' 62’26' 59’54' 57’00'
20 74°16' 72°42' 71’06' 69’28' 67’44' 65’53' 63’52' 61’37' 59’03'
22 74°24' 72°59' 71’32' 70’03' 68’29' 66’49' 65’00' 62’59' 60’40'
24 74’30' 73’12' 71’53' 70’32' 69’06' 67’35' 65’56' 64’03, 61’89'
264
фрезерование вубцов па конической поверхности угловых фреа
Угол обрабатываемой фрезы 20°
См. рисунок на стр. 263
Число зубцов Z Угол а рабочей фрезы
90° 85"’ 80° 75° 70° 65’ 60° 55° 50’
6 8 53’57' 62’46' 46’55' 58’18-' 39’39' 53’45' 31’55' 48’59' 23’18' 43’53' 13’11' 38’16' 31’53' 24’16' 14’31'
10 65’47' 62’28' 59’04' 55’33' 51’50' 47’47' 43’18' 38’09' 32’01'
. 12 67’12' 64’32' 61’49' 59’00' 56’02' 52’50' 49’18' 45’19' 40’40'
14 68’00' 65’46' 63’29' 61’08' 58’39' 55’59' 53’04' 49’47' 46’00'
15 68’17' 66’13' 64’06' 61’55' 59’38' 57’10' 54’28' 51’27' 47’58'
16 68’30' 66’34' 64’36' 62’34' 60’26' 58’09' 55’39' 52’51' 49’38'
18 68’50' 67’08' 65’24' 63’37' 61’44' 59’44' 57’32' 55’05' 52’17'
20 69’03' 67’32' 65’59' 64’23' 62’43' 60’55' 58’58' 56’47' 54’18'
22 69’14' 67’51' 66’28' 64’59' 163’30' 61’52' 60’07' 58’09' 55’55'
24 69’21' 68’05' 66’49' 65’30' 164’07' 62’38' 61’02' 59’14' 57’12'
Фрезерование зубцов на конической поверхности угловых фрез.
Угол обрабатываемой фрезы 25°
См. рисунок на стр. 263
Число зубцов Z Угол а рабочей фрезы
90° 85° 80° 75° 70° 65’ 60’ 55° 50’
6 47’00' 40’38' 34’06' 27’10' 19’33' 10’48'
8 56’36' 52’25' 48° 08' 43’40' 38°55' 33’41' 27’47' 20’50' 11’33'
10 60’02' 56’53' 53’40' 50’21' 46’47' 42’58' 38’43' 32’53' 27’47'
12 61’42' 59’09' 56.33' 53’52' 51’02' 47’59' 44’38' 40’51' 36’10'
14 62°38' 60’29' 58’19' 56’03' 53’41' 51’08' 48’20' 45’12' 41’22'
15 62’57' 61’00' 58’57' 56’52' 54’39' 52’18' 49’43' 46’50' 43’18' -
16 63’13' 61’22' 59’29' 57’32' 55’29' 53’17' 50’53' 48’13' 44’57'
18 63’37' 61’59' 60’19' 58’36' 56’48' 54’52' 52’46' 50’25' 47’34'
20 63’53' 62’25' 60’56' 59’23' 57’47' 56’04' 54’1 Г 52’06' 49’33'
22 64’05' 62’46' 61’25' 60’01' 58°34' 57’01, 55’19' 53’26' 51’09'
24 64’14' 63’03, 61’47' 60°ЗГ 59’12' 57’46' 56’13' 54’30' 52’26'
265
Фрезерование зубцов на конической поверхности угловых фрез.
Угол обрабатываемой фрезы 36°
См. рисунок на стр. 263
Угол я рабочей фрезы
Число зубцов 20° 85° 80° 75° 70° 65° С0° 55° 50°
6 40°54' 35°12', 29°22' 23°13' 16°32' 8°59'
8 50°46' 46°53' 42°55' 38°47' 34°24' 29°36' 24°12' 17°55' Ю°14'
10 54°29' 51°31' 48°30' 45°22' 42°03' 38°29' 34°ЗГ 30°01' 24°44'
12 56°18' 53°53' 51°26' 48°54' 46°14' 43°21' 40°12' 36°38' 32°32'
14 57°21' 55°19' 53°15' 51°07' 48°52' 46°27' 43°49' 40°51' 37°27'
15 57°42' 55°49' 53°54' 51°55' 49°50' 47°35' 45°09' 42°25' 39°17'
16 58°00' 56°14' 54°27' 52°3б' 50°39' 48°34' 4б°19' 43°47' 40°52'
18 58°26' 56°53' 55°18' 53°40' 51°57' 50°07' 48°О7' 45°53' 43°20'
20 58°44' 57°2Г 55°55' 54°28' 52°56' 51°18' 49°30' 47°31' 45°15'
22 58°57' 57°42' 56°24' 55°05' 53°42' 52°13' 50°36' 48°44' 46°46'
24 59°08' 57°59' 56°48' 55°36' 54°20' 52°59' 51°ЗО' 49°52' 48°00'
Фрезерование зубцов на конической поверхности угловых фрез.
Угол обрабатываемой фрезы 353
См. рисунок на стр. 263
Ч исло зубцов 2 ’ у 4 Угол а рабочей фрезы
90° 85° 80° 75° 70° 65° 60° 55° 50°
6 35°32' 30°29' 25°19' 19°53' 14°03' 7°01'
8 45°17' 41°43' 38°05' 34°19' 30°18' 25°56' 2Г04' 15°27' 8°41
10 49°07' 46°22' 43°33' 40°39' 37°35' 34°17' 30°38' 26°30' 21°40
12 51°03' 48°48' 46°30' 44°08' 41°39' 38°58' 36°02' 32°44' 28°55
14 52°09' 5О°15' 48°19' 46°18' 44°12' 41°57' 39°28' 36°42' 33° 33
15 52°32' 50°46' 48°58' 47°06' 45°09' 43°04/ 40°46' 38°12' 35° 17
16 52°50' 51°1Г 49°20' 47°46' 45°56' 43°59' 41°5Г 39°28' 36°45
18 53°18' 51°5О' 5О°21' 48°49' 47°12' ч5°29' 43°36' 41°31' 39° 08
20 53°28' 52°19' 50°59' 49°36' 48°10' 46°37' 44°57' 43°05' 40°57
22 53°53' 52°42' 51°29' 50°14' 48°56' 47°32' 46°01' 44°19' 42°24
24 54°04' 52°59' 51а53' 50°44' 49°32' 48°16' 46"52' 45°20' 43°35
266
Фрезерование зубцов на конической поверхности угловых фрез
Угол обрабатываемой фрезы 40°
См. рисунок на стр. 263
Ф со Угол а эабочей фрезы
Числ зубце 90° j 85° 80° 75° 70° 65° 60° 55° 50°
6 30°48' 26°2Г 21°48' 17°03' 11°58' 6°22'
8 40°07' 36°53' 33°36' 30°10' 26°33' 22°38' 18°16' 13°20' 7°23'
10 43°57' 41°26' 38'51' 36°1Г 33°32' 30°21' 27°03' 23°16' 18°55'
12 45° 54' 43°50' 41°43' 39°32' 37°14' 34°45' 32°03' 29°02' 25°33'
14 47°03' 45°17, 43°29' 41°38' 39°41' 37°36' 35°19' 32°46' 29°51'
15 47°26' 45°47, 44°07' 42°24' 40°35' 38°39' 36°32' 34°10' 31°28'
16 47°45' 46°13, 44°39' 43°03' 41°21' 33°32' 37°33' 35°2Г 32°50'
18 48°14' 46°52, 45°29' 44°04' 42°34' 40°58' 39°13' 37°17' 35°05'
20 48°35' 47°22, 46°О7' 44°50' 43°30' 42°04' 40°30' 38°46' 36°47'
22 48°50' 47э43, 46°36' 45а26' 44°13' 42°55' 41°30' 39°56' 38°08'
24 49°01' 48°00, 46°58' 45°55' 44°48' 43°36' 42°19' 40°52' 39°15'.
фрезерование зубцов на конической поверхности угловых фрез.
Угол обрабатываемой фрезы 45°
См. рисунок на стр. 263
Число зубцов Z Угол а рабочей фрезы
90° 85° 80° 75° 70° 65° 60° 55° 50°
11 6 26°34' 22°4Г 18°43' 14°35' 10°11' 5°23'
ч 8 35°16' 32°22' 29°25' 26°22' 23°08' 19°39' 15°48' 11°25' 5°58'
10 38°58' 36°4Г 34°21' 31°57' 29°24' 26°40' 23°40' 20°18' 16°10'
12 40°54' 39°00' 37°05' 35°05' 33°00' 30°45' 28°18' 25°33' 22°13'
14 42°01' 40°24' 38°46' 37°04' 35°17' 33°22' 31°18' 28°58' 26°09'
15 42°25' 40°55' 39°23' 37°48' 36°09' 34°22' 32°26' 30°17' 27°40'
16 42°44' 41°20' 39°54' 38°25' 36°52' 35°12' 33°24' 31°23' 28°57'
18 43°13' 41°58' 40°42' 39°24' 38°01' 36°33' 34°56' 33°10' 31°01'
а, 20 43°34' 42°26' 41°18' 40°08' 38°53' 37°34' 36°08' 34°33' 32°37'
22 43°49' 42°47' 41°46' 40°42' 39°34' 38°23' 37°05' 35°38' 34°53'
24 44°00' 43°0't' 42°07' 41°09' 40°07' 39°01' 37°50' 36°31' 35°55'
1 1. • 267
Фреоерование зубцов на конической поверхности угловых фрез.
Угол обрабатываемой фреш 59°
См. рисунок на стр. 263
Ч ис л о зубцов Z Угол а рабочей фрезы
£0° 85° 80° - 75° 70° 65° 60° 55° 50°
6 22°45' 19°23' 15°58' 12°34' 8°38' 4°32'
8 30° 4Г 28°08' 25°ЗГ 22°50' 19°59' 16°55' 13°33' 9°45' 5°20'
10 34°10' 32°07' 30°02' 25°54' 25°39' 23°12' 20°32' 17°34' 14°09'
12 36°00' 34°18' 32°34' 30°47' 28°53' 26° 54' 24°42' 22°15' 19°27'
14 37°05' 35°38' 34°09' 32°47' 31°01' 29°18' 27°26' 25°21' 22°58'
15 37°28' 36°07' 34°44' 33°18' 31°49' 30°13' 28°28' 26°32' 24°20'
16 37°47' 36°31' 35°13' 33°53' 32°29' 31°00' 29°22' 27°33' 25°30'
18 38°15' 35°07' 35°58' 34°47' 33°33' 32°13' 30°46' 29°10' 27°21'
20 38°35' 37°34' 36°32' 35°28' 34°21' 33°09' 31°52' 30°25' 28°47'
22 38°50' 37°55' 36°58' 36°00' 34°59' 33°55' 32°44' 31°26' «9°57'
24 39°01' 38°10' 37°19' 36°25' 35°30' 34°30' 33°25' 32°14' 30°52'
Фрезерование зубцов на конической поверхности угловых фрез.
Угол обрабатываемой фрезы 55°
См. рисунок на стр. 263
Число j зубцов Z Угол а рабочей фрезы
90° 85° 80° 75° 70° 65° 60° 55° 50°
6 19°17' 16°25' 13°30' 10°28' 7915' 3°48'
8 26°2Г 24°08' 21°52' 19°31' 17°ОЗ' 14°25' 11°30' 8°17' 4’17'
10, 29°32' 27°45' 25°55' 24°02' 22°03' 19°55' 17®'36' 15°01' 11°52'
12 31°14' 29°44' 28°12' 26°38' 24°59' 23°13' 21°17' 19°08' 16°32'
14 32°15' 30°58' 29°39' 28°18' 26°53' 25°25' 23°43' 21°53' 19°40'
15 32°36' 31°24' 30°1Г 28°55' 27°35' 26°1Г 24°38' 22°56' 20°52'
16 32°54' 31°47' 30°38' 29°27' 28°12' 26°53' 25°26' 23°51' 21°54'
18 33° 21' 32°2Г 31°20' 30°17' 29°10' 28°00' 26°43' 25°18' 23°35'
20 33°40' 32°46' 31°5Г 30°54' 29°54' 28°51' 27°42' 26°25' 24°53'
22 33°54' 33°05' 32°15' 31°29' 30°29' 29°31' 28°28' 27°19' 25°55'
24 34°05' 33°20' 32°34' 31°37' 30°57' 30°04' 29°07' 28°03' 26°46'
268
Фрезерование зубцов на конической поверхности угловых фрез.
Угол обрабатываемой фрезы 60°
См. рисунок на стр. 263
Число зубцов Z Угол а рабочей фрезы
90° 85° 80° 73° 70° 65° 60° 55° 50°
6 16’06' 13’41' 11’12' 1 8°42'| 6’02' 3’09'
8 22’13' 20°19' 18’24' 16’24' 14’19' 12’04' 9’27' 6’53' 3’44'
10 25’02' 23’30' 21’56' 20’19' 18’37' 16’48' 14’49' 12°36' 10’05'
12 26’34' 25’16' 23’57' 22’36' 21’10' 19’39' 17’59' 16’09' 14’13'
14 27’29' 26’22' 25’14' 24’04'[25’51' 21’32' 20’06' 18’32' 16’44'
15 27’49' 26’46' 25’43' 24°37'-23°29' 22’15' 20’55' 19’27' 17047'
16 28’05' 27’06' 26°07' 25°05/|24°0Г 22’52' 21’37' 20’14' 18’40'
18 28’29' 27’37' 26°44' 25’49'|24°52' 23’50' 22°44' 21’30' 20°06'
20 28’46' 27’59' 27’11' 26°22'|25°30' 24’35' 23° 35' 22’29' 21’14'
22 29’00' 28°17' 27°34' 26°49'i26°02' 25’12' 24° 17' 23’17' 22’08'
24 29’09' 28°30' 27’50' 27’09'|26°26' 25’40' 24’50' 23°55' 22°52'
Фрезерование зубцов на конической поверхности угловых фрез.
Угол обрабатываемой фрезы 65°
См. рисунок на стр. 263
Число зубцов Z Угол а рабочей фрезы
90° 85° so ° 75° 70° 65° С0° 55° 50’
6 13’07' 11’10' 9°08' 7°04' 4°53' 2°33'
8 18’15' 16’40' 15°06' 13°26' 11°42' 9°51' 7°50' 5’30' 3’01'
10 20’40' 19’23' 18°04' 16°44' 15°19' 13°48' 12’09' 10’19' 8’15'
12 21’59' 20°54' 19°48' 18°40' 17°28' 16°12' 14’49' 13’17' 11’32'
14 22’48' 21’52' 20°55' 19°56' 18°54' 17°48' 16’37' 15’17' 13’48'
15 23’05' 22’13' 21°19' 20°24' 19°26' 18°24' 17’18' 16’04' 14’40'
16 23’18' 22°29' 21 °39' 20°47' 19°53' 18°55' 17’53' 16’43' 15’24'
18 23’40' 22°55' 22°1Г 21 ° 25' 20°37' 19°46' 18’50' 17’47' 16’37'
20 23’55' 23°14' 22°35' 21°54' 21°10' 20°24' 19’33' 18’38' 17’34'
22 24’06' 23°29' 22°53' 22°16' 21°36' 20°53' 20’08' 19’17' 18’20'
24 24’15' 23®43' 23’08' 22°34' .21°57' 21’18' 20’36' 19’50' 18’57'
269
Фрезерование зубцов на конической поверхности угловых фрез.
Угол обрабатываемой фрезы 70°
См. рисунок на стр. "263
Число зубцов Z 90° Угол а рабочей фрезы
85° 80° 75° 70° 65° 60° 55° 50°
6 10°18' 8°44' 7°09' 5°32' 3°48'
8 14°26' 13°1Г 11°55' 10°36' 9°14' 7°45' 6°09' 4°23' 2° 21'
10 16°25' 15°23' 14°2Г 13°15' 12°08' 10°55' 9° 37' 8°09' 6°30'
12 17°30' 16°38' 15°45' 14°50' 13°53' 12°51' 11°45' 10°ЗГ 9°08'
14 18°09' 17°24' 16°38' 15°5Г 15°01' 14°08' 13°11' 12°07' 10°55'
15 18°23' 17°4Г 16°58' 16°14' 15°28' 14°38' 13°44' 12°44' 11°37'
16 18°35' 17°55' 17°15' 16°33' 15°50' 15°03' 14°13' 13°17' 12°13'
18 • 18°53' 18°17' 17°42' 17°05' 16°26' 15°44' 14°59' 14°10' 13°13'
20 19°06' 18°35' 18°01' 17°28' 16°53' 16°16' 15°35' 14°51' 13°59'
22 19°15' 18О46' 18°16'| 17°46' 17°15' 16°40' 16°03' 15°22' 14°35'
24- 19°22' 18°55' 18°29'| 18°00'| 17°33' 16°59'| 16°25' 15°48' 15°05'
Фрезерование зубцов на конической поверхности угловых фрез.
Угол обрабатываемой фрезы 75°
См. рисунок на стр. 263
Число зубцов Z Угол а рабочей фрезы
90° 85° 80° 75° | 70° 65° 60° 55° 50°
6 7°38' 6°29' 5°19' 4°06' 2°50' 1°29'
'8 10°44' 9°48' 8°5Г 7°50' 6°51' 5°45' 4 ° 34' 3°14' 1°45'
10 12°14' 11°28' 10°40' 9°52' 9°0Г 8° 07' 7°08' 6°03' 4°49'
12 13°04' 12°25' 11°45' 11°04' Ю°2Г 9° 35' 8°45' 7° 49' 6°47'
14 13°34' 13°00' 12°26' 11°50' 11°13' 10°33' 9°50' 9°02' 8°07'
15 13°45' 13°13',12°41' 12°07' 11°33' 10°55' 10°15' 9°30' 8°39'
16 13°54' 13°24' 12°54' 12°22' 11°50' 11°14' 10°37' 9° 54' 9°07'
18 14°08' 13°41',13°14' 12°4б' 12°17' 11°45' 11°12' 10°34' 9°51'
20 14°18' 13°54', 13°29' 13°О4' 12°38' 12°09' 11°39' 11°05' 10°27'
22 14°25' 14°31'| 14°03'. 13°4Г 13°18' 12°53' 12°28' 12°00' 11°29' 10°54'
24 13°50' 13°29' 12°07' 12° 44' 12°18' 11°50' 11°18'
270
Фрезерование зубцов на конической поверхности угловых фрез.
Угол обрабатываемой фрезы 80°
См. рисунок на стр. 263
Ч исло зубцов Z Угол а рабочей фрезы
'.'0° 85° 80° 75° 70° 65° 60° 55° 50°
6 5°О2' 4°16' 3°30' 2°42' 1°52' 0°58'
8 7°06' 6° 29' 5°51' 5°12' 4°ЗГ 3°48' 3°02' 2° 08' 1°08'
10 8° 07' 7°36' 7°05' 6° 33' 5°э9' 5°22' 4° 44' 4°00' 3°11'
12 8°41' 8°15' 7°48' 7°21' 6°52' 6°22' 5°48' 5°11' 4°29'
14 9°02' 8°40' 8° 16' 7°52' 7°28' 7°01' 6°32' 6°00' 5°24'
15 9°09' 8°48' 8°26' 8°04' 7°40' 7°16' 6°48' 6°19' 5°45'
16 9°15' 8°55' 8° 35' 8°14' 7°51' 7°28' 7°03' 6° 33' 6°03'
18 9°24' 9° 06' 8°48' 8°29' 8°10' »7°49' 7°26' 7°0Г 6° 33'
20 9°ЗГ 9°15' 8°58' 8°42' 8°24' 8°05' 7°44' 7°2Г 6О56'
22 9°36' 9°22' 9°06' 8°5Г 8°35' 8°18' 7°59' 7°38' 7°15'
24 9°40' 9° 26' 9°13' 8°59' 8°43' 8°28' 8°11'| 7°5Г 7°30'
Фрезерование зубцов на конической поверхности угловых фрез.
Угол обрабатываемой фрезы 85°
См. рисунок на стр. 263
Угол а рабочей фрезы
Числ! зубцо 90° 85° 80° 1 75° 70° 65° 60° 55° 50°
6 8 2°30' 3°32' 2°07' 3°13' 1°44' 2°55' 1°20' 2°35' 0°55' 2°15' 1°53' 1°29' 1°03' 0°34'
10 4°03' 3°48' 3°32' 3°16' 2°59' 2°4Г 2°2Г 1°59' 1°35'
12 4°20' 4°07' 3°53' 3°40' 3°25' 3°10' 2°53' 2°35' 2°15'
14 4°30' 4°19' 4°07' 3°55' 3°43' 3°29' 3°15' 2°59' 2°42'
15 4°34' 4° 23' 4°12' 4°0Г 3°50' 3°37' 3°24' 3°09' 2°52'
16 4°37' 4°27г' 4°17' 4°06' 3°56' 3°44' 3°30' 3°17' 3°0Г
18 4°42' 4°33' 4° 24' 4°15' 4°05' 4°55' 3°43' 3°30' 3°16'
20 4°46' 4°37' 4°29' 4°2Г 4°12' 4°03' 3°52' 3°4Г 3°28'
22 4°48' 4°41' 4°33' 4°25' 4°18-' 4°09' 3°59' 3°49' 3°37'
24 4°50' 4°43' 4°36' 4°29' 4°22' 4°14' 4°05' 3°56' 3°45'
371
Пример. На торце цилиндрической фрезы с л =» 26 нармаютвя
вубцы. Угол рабочей фрезы а “= 75°.
Так как:
то по формуле (108);
Cos *р =tgA.ctga = tg 13°50'' ctg 75° =0,066 и Р = 86°13'.
Определение угла наклона шпинделя делительной головки при
обработке зубцов угловой фрезы производится по формуле:
<Р = Я?! —Та
(109)
где <Р —искомый угол наклона шпинделя делительной головки,
У г — первый вспомогательный угол,
Р2 — второй вспомогательный угол.
Для определения вспомогательных углов <Р i и Р-2 служат формулы;
tg’Pi = cos Д ctg 6,
sin <р2 = tg Д • ctg a-sin
(HO)
(1И)
где ‘Pj— искомый первый вспомогательный угол,
‘Ра— искомый второй вспомогательный угол,
Д — центральный угол обрабатываемой фрезы (Д = 360°/z).
8 — угол обрабатываемой фрезы,
a — угол рабочей фрезы.
Пример. На конической поверхности угловой фрезы смуглом 8 =70°
фрезеруются зубцы угловой фрезой с углом a = 75°. Число фре-
зеруемых зубцов z =16.
Имеем:
tg?i = cos Д • ctg о = cos 22°30' ctg 76° = 0,336;
Ъ = 18°36';
sin <р2 = tg Д ctg a sin <рх.= tg 22°3o' ctg 75° • sin 18°30' —
= 0,0354; P3 = 2°2Z.
Поэтому:
<p =<Pi — <P3 = 18°36z — 2°2Z = 16°34'.
XVII. ФРЕЗЕРОВАНИЕ ЗУБЦОВ РАЗВЕРТОК И
ЗЕНКЕРОВ
1. Настройка станка при фрезеровании зубцов раз-
верток
Обработка'зубцов цилиндрических разверток
Выбор фрезы для фрезерования зубцов разверток можно
производить, руководствуясь нижеприводимой таблицей.
D развертки Рабочая фреза
3— 16 Одноугловая а=10°
16— 24 Одноугловая а = 85°
24— 55 Специальная
55—100 Специальная
При фрезеровании зубцов оставляется фаска, ширина
которой должна быть не меньше величин, указанных в ниже-
приводимой таблице.
D раз- вертки Ширина фаски D раз- вертки Ширина фаски D раз- вертки Ширина фаски
3— 6 0,4 15—17 1,0 30— 43 1,6
6—10 0,5 17—19 1,1 43— 59 1,9
10—12 0,7 19—23 1,2 59— 78 2,2
12—15 О,'? 23—30 1,3 78—100 2,5
273
Установка стола при работе одноугловой фрезой, если передний
угол зубцов
Рис. 54.
развертки равен нулю, производится по правилам, от-
носящимся к установке стола при фрезеровании не-
поднутренных зубцов фрез одноугловой фрезой (см.
стр. 219].
Установка стола при работе специальной фрезой,
если передний угол зубцов развертки равен нулю,
производится по правилам, относящимся к установке
стола при фрезеровании неподнутренных зубцов фрез
двухугловой фрезой (см. стр. 220). Определение смеще-
ния и подъема стола (рис. £4) производится по фор-
мулам:
' ! а
г - sin — — В
/ D ' \ 2 •
5 = „---L' (112)
sin —
2
D
II = (1 — соs р)-|- h • cos р —
а
sin —
2
СИЗ)
где S — искомое смещение стола в мм,
II — искомый подъем стола в мм,
D — диаметр развертки.
р — угол наклона стороны рабочей фрезы, обращенной к пе-
редней грани 'зубцов разверток,
а — полный угол рабочей фрезы,
h — высота зубцов развертки, измеренная в радиальном на-
правлении,
г — радиуС закругления зубцов рабочей фрезы (1—2 мм).
Так как угол а составляет обычно около 80°, а угол р принимается
или 6° или 10°, то формулы (112) и (113) могут быть представлены
в таком виде.
. При р = 6°
S = 0,05V — 0,Uh — 0,87г, (114)
0,003Р+Л — 0,29г. (11.5)
274
При J = 10°:
S = 0,09.0 — 0,17Л — 0,78г, (116)
Я = 0,010+0,99Л — 0,35л (117)
Установка стола при фрезеровании спиральных зубцов развер-
ток, если передний угол их равен нулю (угол наклона спирали 8—
15°), производится по правилам и формулам, относящимся к уста-
новке стола при фрезеровании прямых и спиральных зубцов фрез
(см. стр. 250).
Для определения смещения .У и подъема Н стола при некоторых
наиболее употребительных Данных можно пользоваться ниже
приводимой таблицей.
Угол наклона спирали 5иН Угол рабочей фрезы
?=6° g=10°
8° 5 Н 0,05.0 — 0,11Л — 0,86г 0.003Л+Л —0,29г 0,09.0 —0,17Л — 0,77г 0,01Я+0,99Л — 0,35г
10° S Н 0,05.0 — 0, llh — 0,86г 0,003.0+Л —0,29г 0,09Л — 0,17Л — 0,77г 0,010+0,99Л —0,35г
15° S н 0,05.0—0, ИЛ — 0,84г 0,003.0+Л — 0,29г 0,09.0 — О,16Л — 0,75г 0,01.0+0,99Л— 0,35г
Установка стола при фрезеровании прямых и спиральных под-
нутренных зубцов разверток производится по правилам и формулам,
относящимся к фрезерованию соответствующих зубцов фрез (см.
стр. 220 и 250). Развертки с такими зубцами изготовляются редко.
Обработка зубцов конических разверток
Выбор фрезы. Зубцы конических разверток всех размеров обра-
батываются обычно одноугловыми фрезами. Иногда, однако, при
фрезеровании разверток, наибольший диаметр которых превышает
24 мм, пользуются специальными фрезами. Выбор одноугловой
фрезы можно производить, руководствуясь нижеприводимой таб-
лицей.
275
Развертки для конусов Морзе Развертки для конусов 1 : 30 (отверстия в некоторых инструментах) Развертки для конусов 1 :50 (конические штифты)
№ конуса Диаметр наиб. Угол фрезы Диаметр наиб. Угол фрезы Диаметр наиб. Угол фрезы
0,1 10—13 80° 15—20 80° 3,5—10 90°
2,3 18—25 80° 20—35 75° 10 —20 75°
4 32 75° 35—55 05°
5,6 45—65 65°
При фрезеровании зубцов оставляется фаска, ширину которой
можно брать по следующей таблице.
Развертки для конусов Морзе ’ Развертки для конусов 1 :30 Развертки для конусов 1:50
№ конуса Ширина фаски Л наиб. Ширина фаски D наиб. Ширина фаски
0,1 0,1 15—35 0,2 ’ 3,5—6,5 0,2
2,34 0,2 35—55 0.3 6,5—20 0,3
5,6 0,3 — — — —
Установка стола (смещение и подъем) производится так же, как
и при фрезеровании зубцов цилиндрических разверток.
Установка шпинделя делительной головки и задней б&бки. Для по-
лучения одинаковой ширины фаски шпиндель делительной головки
(и задней бабки) устанавливается наклонно под углом <Р (к горизон-
тали), величина которого находится по формуле:
— <Р2. (118)
Формулы для определения nf, — см. стр. 272.
Угол о определяется по формуле:
t g 5 = Р — d 119'
‘21 ’
276
где I) — больший диаметр конической части развертки,
d — меньший диаметр конической части развертки,
I — длина конической части развёртки. • '
Значение угла <Р при фрезеровании зубцов конических разверток
наиболее употребительных типов (для конуса Морзе и конусов 1 : 30
и 1 : 50), вычисленные по формуле (119), получаются в большинстве
случаев меньше 1° и не превышают Поэтому установка шпин-
деля делительной головки производится обычно на-глаз с последую-
щей проверкой равномерности ширины фаски первого обработан-
ного зубца.
2, Работа с делительной головкой при фрезеровании зубцов
разверток
Общие сведения
Неравномерный шаг зубцов разверток. Зубцы цилиндрических
разверток с прямыми зубцами имеют неравный шаг, что необходимо
для спокойной работы развертки и получения гладкого (негране-
ного) отверстия. Общепринятые центральные углы зубцов развер-
ток, расположенных на первой половине окружности их, даны в
таблице на стр. 278.
На другой половине окружности углы повторяются так, что, на-
пример, для шестизубой развертки углы ш6, и будут соответ-
ственно равны »!, w2. и ш3. Таким образом зубцы развертки полу-
чатся диаметрально противоположными, что делает удобным из-
мерение диаметра ее. .
Выбор делительного диска и определение числа оборотов рукоятки
для получения этих центральных углов производятся по таблицам,
приведенным на стр. 279—280. <
3. Фрезерование зубцов зенкеров
Общие сведения
Выбор фрезы. Фрезерование зубцов четырехзубых спиральных
яенкеров производится специальными фрезами. Каждая такая фреза
пригодна для обработки только определенных зенкеров, размеры
которых обычно на ней указываются.
Ширина фаски, оставляемой при фрезеровании зубцов зенкеров,
должна быть не меньше величин, указанных в таблице, приве-
денной на стр, 280.
277
!3 Центральные углы зубцов разверток с неравномерным шагом
00 "" . ' ——— .-1.1 .... —
Число зубцов Центральные углы
«'i «'а «'з «Ч «4> <^6 w7 «'з «б о «'ll
6 58°2' 59°53' 62°5'
8 42° 44° 46° 48°
10 33° 34°30' 36° 37°30' ' 39°
12 27°30' 28°30' 29°30' 30°30' 31°30' 32°30'
14 23°30' 24°15' 25° 25°45' 26°30' 27° 28°
16 20°30'1 21° 21°30' 22°15' 22°45' 23°15' 24° 24°45' -
18 17°20' 18° 18°40' 19°20' 20° 20°40' 21°20' 22° 22°40'
20 15° 15°40' 16°20' 17° 17°40Л 18°20' 19° 19°40' 20°20' 21°
22 13° 13°40' 14°20' 15° 15°40' 16°20' 17° 17°40' 18°20' 19° 20°
Работа с делительной головкой типа Браун-Шарпа н Цвнциннатп при фрезеровании
зубцов разверток с неравным шагом
1-й зубец 2-й зубец 3-й зубец 4-й зубец . 5-й зубец 6-й 3 убец
ffl О д Число Число Число Число Число Число
Д’ а >• СО с_. о ' и s ф а И s ф а 1 зтий И S ф а =s S га s о к S а н Ф И £ И ф а
Число развер Делит< круг Ф я Ом Ф ф а ю О л Отверг диска Оборот рукояг Отверг диска О Й • Ои ф о а ю >> О а Отверг диска Обороп рукояг Отверг диска Ф й О, Ф ф а КО - О о- Отверг диска Об0р01 руКОЯ! Отверс диска
6 49 6 22 6 32 6 44
8 49 4 32 4 44 5 6 5 16
Ю 49 3 34 3 41 4 — 4 8 4 15
12 49 3 3 3 8 3 14 3 19 3 24 3 30
14 49 2 30 2 34 2 38 2 43 2 46 3
16 49 2 14 2 17 • 2 20 2 23 2 26 2 29
18 27 1 25 2 •— 2 2- 2 4 2 6 2 8
20 27 1 18 1 20 1 22 1 24 1 ' 26 2 1
22 27 1 12 1 14 1 16 1 18 1 20 1 22
7-й зубец 8-й зубец 9-й зубец 10-й зубец 11-й зубец
6 49
8 49 '
10 49
12 49
14 49 3 5 ♦
16 49 2 32 2 35
18 27 2 10. 2 12 2 14
20 27 2 3 2 5 2 7 2 9
22 27 1 24 1 26 2 1 2 3 2 6
Работа • делительной головкой типа Рейнекера при фрееерова
пни зубцов разверток с неравным шагом
| Число зубцов I развертки Число делений, 1 для выполнения которых должна быть настроена головка Число оборотов рукоятки
1-й зубец 1 | 2-й вубец 3-й вубец 4-й вубец 5-й зубец 6-й зубец | 7-й зубец 1 8-й зубец 9-й вубец 10-й зубец 11-й вубец ।
6 120 19 20 21
8 140 16 17 18 19 -
10 180 16 17 18 19 20
12 222 16 17 18 19 20 21
14 266 16 17 18 19 20 21 22
16 312 16 17 18 19 20 21 22 23
18 342 15 16 17 18 19 20 21 22 23
20 390 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24
22 440 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25
Шнрнпа фаски, оставляемой при фрезеровании зубцов зенкеров
1 D Ширина фаски D Ширина фаски D Ширина фаски D Ширина фаски
30 1,25 1,55 62 2,3 85 2,9
32 1,25 45 1,55 65 2,4 88 2,9
33 1,30 46 1,55 68 2,4 <0 3,0
34 1,35 48 1,65 ' 70 2,5 92 3,0
35 1,4 50 1,65. 2,5 95 3,1
36 1,4 52 1,8 75 2,6 98. 3,1
38 1,45 55 1,9 78 2,7 100 3,2
40 1,45 58 2,0 80 2,8
42 1,45 .60 о 2 82 2,8
280
Настройка станка
Рис. 55.
Установка стола производится по правилам, относящимся к обра-
ботке неподнутренных зубцов фрез двухугловыми фрезами. Сме-
щение S и,подъем Н стола (рис. 55) определя-
ются по формулам1.
= (О,35В — 0,71Л — 0,21r)cos <Р, (120)
Н = 0,15£) + 0,71Л — 0,20, (121)
где S — искомое бмещение стола в мм,
Н — искомый подъем стола в мм,
D — диаметр зенкера в мм,
h — высота зубца зенкера, измеренная в ра-
диальном направлении,
£ — угол наклона той стороны рабочей
фрезы, которой она обрабатывает переднюю грань фрезеруе-
мых зубцов.
г — радиус закругления зубцов рабочей фрезы (1—2) мм,
а — полный угол рабочей фрезы,
<Р — угол наклона спирали зубцов зенкера.
Так как угол обычно принимается или 12° или 15°, то формулы
(120) и (121) могут быть представлены в таком виде. При Р =12°: <У = 0,34D — 0,70Л — 0,21г, (122)
Н = 0,15D + 0,71/г — 0,20. При ? — 15е: S = 0.34D —0,69Л — 0,20, (123) (124)
Н = 0,15Л + 0,71Л-— 0,20г. (125)
Поворот отола. Угол поворота стола должен быть равен углу на-
клона спирали зубцов обрабатываемого зенкера.
Шаг спирали зубцов зенкера, необходимый для подсчета переда-
точного числа сменных шестерен, находится по известной формуле:
5 = TCD'ctg?, (126)
где S — искомый шаг спирали в мм,
D — диаметр зенкера в мм,
1 Эти формулы получены ив формул (88) и (89) (стр- 210) после под-
становки в них наиболее употребительных еиачеиий утлой 3 = 45- и
« — 1103
281
Ф — угол наклона зубцов зенкера, йли по нижеприведенной
таблице.
Шаги спиралей зенкеров нормальных диаметров при наиболее
употребительных углах наклона спирали даны в нижеприводимой
таблице.
Шагн спиралей зенкеров нормальных диаметров
D Угол наклона спирали D Угол наклона спирали D Угол наклона спирали
Т=12° Т=15° 4=12° <р = 15° <f=12° 4=15°
30 443,17 351,56 48 709,08 562,49 78 1152,25 914,04
32 472,72 374,99 50 738,62 585,93 80 1181,80 937,48
33 487,49 386,71 52 768,17 609,36 82 1211,34 960,92
34 502,26 398,43 55 812,48 644,52 85 1255,66 996,07
35 517,04 410,15 58 856,80 679,67 88 1299,98 1031,23
36 531,81 421,87 60 886,35 703,11 90 1329,52 1054,67
38 561,35 445,30 6? 915,89 726,55 92 '1359,07 1078,10
40 590,90 468,74 65 960,21 761,70 95 1403,38 1113,26
42 620,44 492,18 68 1004,53 796,86 98 1447,70 1148,41
44 649,99 515,61 70 1034,07 820,30 100 1477,24 1171,85
45 664,76 527,33 72 1053,62 843,73
46 679,53 539,05 75 1107,93 878,89
XVIII. ФРЕЗЕРОВАНИЕ МЕТЧИКОВ И СПИРАЛЬНЫХ
СВЕРЛ
1. Фрезерование метчиков
Общие сведения
Выбор фрезы. Фрезерование канавок у метчиков производится
• полукруглыми или специальными фрезами.
Полукруглые канавки [рис. 56—7) делаются у метчиков для глухих
отверстий, так как при вывертывании метчика с такими канавками
не происходит заклинивания струж-
ки, что портит нарезку и служит . 1 ,
причиной поломок метчиков. Недо- J'b'\ у \
статок такой формы: задняя грань —Ч \ / л \
ч пера метчика при вывинчивании его Н h?" L*
может резать, т. е. разрабатывать, * •“
нарезанное отверстие, что, впрочем, Рис- 56-
имеет значение только при нареза-
нии точных отверстий. С этой точки зрения лучше форма канавки,
показанная на рис. 56—II, потому что задняя грань в данном случае
не режет. Метчик с такими канавками прочнее, чем при полукруг-
лых канавках, но мало пригоден для нарезания глухих отверстий
из-за заклинивания стружки, которое имеет место при работе этим
метчиком со всеми вытекающими отсюда последствиями.
Иногда для фрезерования канавки у метчиков пользуются одно-
угловыми фрезами [а = 85°-и 90°). Профиль получающихся при
этом канавок по условиям работы метчика сходен с изображенным
на рис. 56—II со всеми свойственными ему достоинствами и недо-
статками. Пользуясь одноугловой фрезой, следует иметь в виду,
что радиус закругления ее должен быть (для лучшего, завивания
стружки) не меньше 0,1250, где"О — диаметр метчика.
Радиус закругления полукруглой фрезы должен быть равен глу-
бине канавки (см. ниже) или близок к ней. Специальные фрезы
выбираются в соответствии с типом и резмерами метчиков,указывае-
мыми на торце фрезы.
Число жаиавок метчява для более удобного измерения его делается
обычно четным (4, 6. 8), и только метчики небольших размеров
{D < 5 .н.и) довольно часто снабжают тремя канавками. Число кана-
вок следует братье таким расчетом, чтобы при необходимой и доста-
точной глубине их (см. ниже) ширина режущего
ребра Ь (рис. 57) удовлетворяла условию: Ь . n-^D,
где Ь — ширина пера метчика, п — число канавок,
D — диаметр его.
Глубина канавки берется такой," чтобы объем ее
получился достаточно большой, без чрезмерного
уменьшения сечения (а следовательно, и прочности
метчика). Глубину канавки h (рис. 57) можно
брать в зависимости от диаметра метчика и числа
канавок его по следующей табличке.
Рпс. 57. Глубина канавок у метчиков наиболее употреби-
тельных типов и размеров дана в таблице, приве-
денной на стр. 285.
Число канавок 3 1 4 5 1 1 6 7 8
Глубина канавки 0,3'ipj 0,25р| 0,21) 0,17.0 о, is 0,14.0
Спиральные канавки часто делают у маточных метчиков для окон-
чательного нарезания плашек. Направление спирали должно быть
перпендикулярно к направлению винтовой линии так, что если
угол подъема нарезки есть то угол наклона спирали канавки
? =?!•
Спиральными канавками снабжают иногда станочные метчики,
причем угол наклона спирали делается равным 15—30°.
У метчиков с правой нарезкой, предназначающихся для нареза-
ния не сквозных отверстий, спираль канавок должна быть правой.
У таких же метчиков, но используемых для нарезания сквозных
отверстий, спираль канавок следует делать левой.
Настройка станка
Установка стола при фрезеровании метчиков полукруглой фрезой.
Стол устанавливается таким образом, чтобы плоскость симметрии
фрезы проходила через ось метчика. Глубина канавки берется по
таблице, приведенной выше.
284
Глубина ванавок у летчиков1
Метчик • Глубина Л, мм
Резьба Нару ж- Число канавок
f Метри- ческая Вит- ворта Трубная ный диаметр 3 4 6 8
2 — 2,000 0,6 0,5
3 — — 3,000 0,9 0,8 — —
{ — -— 4,000 1,2 1,0 —
5 — — 5,000 1,6 1,2 — —
G — — 6,000 1,9 Г, 5 —
— 1' „ 4 — . 6,350 2,0 1,6 —.
— 5 / » / 1 в — 7,938 2,5 2,0 — —
8 — — 8,000 2,5 2,0
— 3 / н / 8 — 9,525 3,0 2,4 — —
— — i;/ 9,729 3,0 2,4 —
Jy 10 — — 10,000 3,1 2,5 — —
i 11 — — 11,000 — 2,7 —
% 12 ‘ — 12,000 — 3,6
— 1 / * / 2 — 12,700 — 3,2 — —,
— — 13,158 — 3V2 — —
14 — 14,000 3,5 —
Л' —-. 5/ -* / 8 — 15,875 — 4,0 — —
16 — — 16,000 — 4,0 — —
J; — — 3 ' " / 8 16,663 — 4,2 —
18 — 18,000 — 4,5 — —
'й- • — 3 ' » / 4 — , 19,050 — 4,7 — —
?< 20 — 20,000 — 5,7 3,4
% —— — 1 / и ! 2 20,958 — 5,2 3,6 —
1 22 — 22,000 — .5,5 3,8
1 — 7 / » / 8 — 22,225 —. 5,5 3,8 —
4 — 5 / if 22,912 —. 5,7 4,0
24 — — 24,000 — 6,0 4,1 —
* — 1" — 25,400 — 6,3 4,3 — •
— — 3 ' v • 4 26,442 — 6,6 4,5 —
27 — ч t — 27,000 — 6,7 4,6 —
——• 11 * • 1 8 28,575 — 7,1 4,9 —
30 — — 30,000 — 7,-5 5,1 —
— — 7 ; // / 8 30,302 — 7,5 5,2 —
— I1// 31,750 — 8,0 5,4 4,5
33 — — 33,000 — 8,2 5,7 4,6
'я — — 1" 33,250 —• 8,3 5,7 4,7
1 Значения Л округлены
285
П родолжение
Метчик Глубина h, мм
Резьба Наруж- ный диаметр Число канавок
Метри- ческая’ ворта ! ТРУбная 3 4 6 8
36 36,000 9,0 6,2 5,0
1 — 1*/г 37,898 — 9,5 6,5 4,3
39 — 39,000 — 9,7 6,7 5,5
— .— 11/*' 41,912 10,5 '7,2 4,9
42 — 42,000 — 10,5 7,2 5,9
45 — — 45,000 — 11,2 7,7 6,3
48 — — 48,000 — 12 8,2 6,7
52 .— — . 52,000 — — 8,9 7,3
56 — — 56,000 — — 9,6 7,9
60 — — 60,000 — — — 8,4
Установка стола при фрезеровании метчиков специальной фре-
зой. Смещение S и подъем Н стола определяются в этом случае по
формулам:
5= -sin(?+7)
h sin (a + f) • sin p
sin a
a
sin —
9
(127)
^ = Y[1“cos(?+7)]+
h sin (a-H) • cos $
sin a
(128)
где S — искомое смещение стола', в мм,
Н — искомый подъем стола, в мм,
D — диаметр метчика, в мм.
286
7 — передний угол метчика (у ручных таенных и машинных
метчиков общего назначения угол 7 обычно равен 5°, реже
10°; у метчиков для нарезания отверстий в мягкой стали —
15—20°, в алюминии —до 40°).
8 — угол наклона стороны фрезы, обращенной к режущей грани
метчика (обыкновенно =25°).
Л — глубина канавки в мм,
а — полный угол рабочей фрезы в большинстве случаев а =^65°),
г — радиус закругления зубцов фрезы.
Если в формулы (127) и (128) подставить наиболее употребляемые
значения углов 7 и указанные выше значения углов = 25° и а =
=65°, то эти формулы принимают следующий вид.
При f = 5° (у ручных гаечных и машинных метчиков);
0,252) — 0,44Л — 0,24г, (129)
72 = 0,072)4-0,94/г —0,85г. (130)
При 7 = 15°(у метчиков для нарезания отверстий в мягкой стали):
= 0,322)—С,46Л — 0,24г, (131)
Н = 0,122)4-0,99А —0,85г. (132)
2. Фрезерование спиральных сверл
Общие сведения
Выбор фрезы. Фрезерование канавок в спиральных сверлах произ-
водится исключительно специальными фрезами, пределы примене-
Рис. 58.
Рис. 59.
пия каждой из которых обычно невелики и указываются на самой
фрезе. Фрезерование спинки а (рис. 58) у сверл, начиная с D = 12 мм
(у меныпих сверл спинка снимается после закалки шлифованием),
производится торцевой (рис. 59—2), цилиндрической и иногда спе-
циальной фрезой (рис. 59—22).
287
Размеры (ширина b и высота с) фаски на затылках сверл (рис. 58).
даны в нижеприводимой таблице. ,
Ширина b и высота с фаски на затылках спиральных сверл
D сверла Ъ С D сверла Ь С
12 1,50 0,40 30 2,50 1,00
15 1,65 0,50 35 2,80 1,00
18 1,80 0,65 40 2,90 1,12
20 2,00 0,70 45 3,10 1,15
25 2,30 0,85 50 3,30 1,15
Значения Ь и с для промежуточных размеров сверл можно брать
по этой же таблице..
Перемычка сверла. Толщина перемычки (размер е на рис.' 58)
делается:
у сверл диаметром до 10 мм.
е = 0,25 4-0,2СЛ, (133)
у сверл диаметром свыше 10 мм;
е = 0,15 4-0,132), (134)
Рис. 60.
где D — диаметр сверла.
В направлении к хвостовику толщина перемычки увеличивается
и имеет следующие размеры.
у сверл диаметром до 10 мм:
= 0,35 4-0,252) (135)
у сверл диаметром свыше 10 мм;
е1== 0,20 4- 0,182) (136)
Глубина канавки h [рис. 6С) делается равной.
D — е
к = . (137)
где h — искомая глубина канавки,
D — диаметр сверла,
с — толщина перемычки.
Размеры Л для некоторых размеров еверл даются в таблице, при-
веденной яа стр. 289.
283
Глубина канавки h в спиральных сверлах
D h D h D h D h
i 1,5 13 5,5 23 9,8 35 15,1
4,5 1,7 14 6,0 24 10,2 36 15,7
5 1,9 15 6,4 25 10,8 38 16,5
6 2,2 16 6,8 26 11,2 .40 17,4
7 2,8 17 7,2 27 11,6 42 18,3
.8 3,1 18 7,7 28 12,0 44 19,2
9 3,6 19 8,1 30 12,9 45 19,6
10 4,0 20 8,5 32 13,9 46 20,0
И 4,7 21 9,0 33 14,2 48 20,9
* 12 5,1 22 9,5 34 14,6 50 21,8
Угол наклона спирали в большинстве случаев делается равным
30°. Шаг спирали находится по известной формуле:
S= TtDctgP. (138)
Шаги спиралей некоторых размеров сверл при угле наклона спи-
рали ф — 30° можно брать по нижеприводимой таблице.
Шаги спиралей сверл при угле =30°
D S’ D S' D £ D S
i 21,75 13 70,70 23 125,09 35 190,35
4,5 24,47 14 76,14 24 130,52 36 195,79
Г 5 27,19 15 81,58 25 135,96 38 206,66
k6 32,63 16 87,02 26 141,40 40 217,54
k? 38,07 17 92,45 27 146,84 42 228,42
43,51 18 97,89 28 152,28 44 239,29
48,95 19 103,33 30 163,16 45 244,73
Ю 54,39 20 1O8,7J7 32 174,03 46 250,17
11 59,82 21 114,21 33 179,47 48 261,05
L.12 65,26 22 119,65 34 184,91 50 271,92
10 Справочник фрезеровщика
289
Настройка станка
Установка стола. Стол станка должен быть установлен таким обра-
зом, чтобы плоскость наибольшего диаметра фрезы проходила через
ось фрезеруемого сверла. После этого стол поворачивают на угол ф,
равный углу наклона спирали, и поднимают на величину h. рав-
ную глубине канавки. Обработка затылка сверла (для получения
фаски) производится при том же повороте стола.
Угол наклона шпинделя делительной головки. Для получения по-
степенного утолщения перемычки [по направлению к хвосту сверла)
шпиндель делительной головки и задней бабки устанавливается
наклонно, так чтобы хвостовая часть сверла была ниже рабочего
конца последнего. Угол наклона шпинделя для получения утолще-
ния перемычки согласно данным, приведенным на стр. 289, у сверл
остированных размеров (диаметры и соответствующие им длины ра-
бочей части) следует брать равным около ’/г0-
Часть третья
РАЗНЫЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
XIX. РЕЖИМЫ ОСНОВНЫХ ФРЕЗЕРНЫХ РАБОТ
Общие замечания
Данные всех нижеприводимых таблиц1 рассчитаны на работу
быстрорежущими фрезами (с обильным охлаждением эмульсией—
10—12 л)мин. — для материалов, обрабатываемых с охлаждением)
и 3-часовую стойкость фрезы с нормальным числом зубцов.
Для каждого вида фрез даются две таблицы — основная и вспо-
могательная. В первой из этих таблиц приводятся режимы фрезеро-
вания машиноподелочной и хромоникёлевой сталей, чугуна, бронаы,
латуни и алюминия средней твердости (более точная характеристика
твёрдости — см. соответствующие таблицы). Вторая таблица дает
поправочные коэфициенты, на которые следует умножать данные
основной таблицы при выборе режима обработки материалов,механи-
ческие свойства которых отличаются от указанных в этой таблице.
Для определения подачи в минуту во всех случаях следует поль-
зоваться формулой:
ямин. = язуб. ‘ z ' п>
где «мин. — подача в минуту, SayO — подача на зубец фрезы, 2 —
число зубцов фрезы, п — число оборотов фрезы.
Определение скорости резания, которая получается при данном
диаметре фрезы и числе ее оборотов в минуту, производится по
формуле:
it • D • п
V = -- ----м/мин.,
ЮСО
где v — скорость резания в м/мин., it — 3,14, D — диаметр фрезы
в мм, п — число оборотов фрезы в минуту, или по таблице, приве-
денной на стр. 304.
Таблица для выбора охлаждающих жидкостей приведена на
стр. 302.
1 Составлены по книге «Режимы резания на фрееериых станках»,
Машгив, 1939.
291
10*
1. Режимы работы цилиндрическими фрезами
А) ОСНОВНАЯ ТАБЛИЦА
Средние подачи на зубец и числа об/мин. цилиндрических фрез
наиболее употребительных диаметров
Глубина резания, мм
3 1 4 5 3
Обрабатываемый СО ф л ЗУ-. мм S , м со S зу-. мм К я >» 5 го ГО Я
>е* г з S Сб S сб 5?
материал л н св ф "S' ф К сб ф О' ф ГО 05 Ф ю" ф Сб Ф ХФ Ф
S’ О. S’ л ф 3 S’ Ом У Ом
сб S со >©. ф Я г? СО о ф в а сб t=C Ф Я к со о 2 s а । 05 >©- : « ~ Ф о $£ £. >& П со о Ф S
fct U-i \о к (g , 1—* ю j-y, bpt >$Ч
Сталь машпнопо- со 0,18 125 0,15 122 0, 12 115 0,11 110
делочная и сталь- 75 0,20 92 0,18 90 0,15 88 0,14 80
ные отливки 90 0,23 73 0,20 72 0,18 70 0,15 64
о^=50—60 кг/мм2 110 0,27 58 0,23 55 0,21 52 0,19 51
Сталь хромони- 60 0,15 92 0,12 90 0,11 85 0,10 82
75 0,17 67 0,15 64 0,13 63 0,11 58
келевая —80 кг/мм2 90 110 0,20 0,25 54 42 0,17 0,21 52 40 0,15 0,19 51 38 0,13 0,15 46 36
60 0,24 1051 0,20 100 0,18 97 0,13 95
Чугун серый 75 0,25 80 0,21 78 0,20 74 0,15 70
II в =150—180 кг/мм2 90 0,29 65 0,25 63 0,23 со 0,18 -57
110 0,34 52'0,30 1 49 0,26 47 0,21 44
60 0,24 120 0,20 НО 0,18 105 0,13 100
Бронза и латунь 75 0,25 98 0,21 95 0,20 90 0,15 85
средней твердости 90 0,29 80 0,25 75 0,23 70 0,18 65
110 0,34 62 0,30 60 0,26 58 0,21 54
60 0,38 2801 0,33 272 0,29 266 0,23 260
Алюминий 75 0,44 0,52 210 0,38 200 0,34 190 0,27 180
средней твердости 90 175 0,45 165 0,40 155 0,31 140
110 0,60 145 0,52 135 0,47 128 0,37 120
292
Б) ВСПОМОГАТЕЛЬНАЯ ТАБЛИЦА
Поправочные коэфициенты для выбора подачи на зубец и числа
оборотов цилиндрической фрезы при обработке материалов,
механические свойства которых отличаются от указанных в ос-
новной таблице
Обрабатываемый материал Поправочный коэфициент
Для подачи । на зубец | Для числа оборо- тов фрезы
Сталь машиноподелочная
и стальные отливки
аА=ЗО—40 mjMM2 1,30 1,20
ой=40—50 » 1,10 1,10
оА=60—70 » 0,85 1,00
ай=70—80 » 0,80 0,20'
aft=fO и выше 0,70 0/0
Сталь хромоникелевая
ай=50—60 кг] мм2 1,20 1,05
0^=60—70 » 1,10 1,00
о^=80—90 » ' 0,95 0,95
ай=80 и выше 0,90 0,90
Чугун серый Нв до 150 кг/мм2 1,50 1,12
Яв= 180—220 » 0,70 0,90
293
2. Режимы работы хвостовыми фревами
А)ОСНОВНАЯ ТАБЛИЦА
Средние подачи на зубец н числа об/мин хвостовых фрез наи-
более употребительных диаметров
0 б р аб атыв а ейы й материал 1 Диаметр фрезы, мм Глубина резания, мм
3 5 10 15
Подача на зубец фрезы, мм Число об/мин. фрезы Подача на зубец фрезы, мм Число об/мин. фрезы | Подача на зубец фрезы, мм Число об/мин. фрезы Подача на зубец фрезы, мм Число об/мин. фрезы
Сталь машпнопо- 16 0,07 400 0,05 380 0,04 360 0,03 345
делочная и сталь- 20 0,08 310 0,06 300 0,05 270 0,04 180' 0,05 265
ные отливки 30 0,12 200 0,08 190 0,07 170
а6=50—60 кг/ммг , 40 0,14 150 0,11 135 0,0» 130, 0,07 120
50 0,18 120 0,14 112 0,10 105 0,08 102
Сталь хромо- 16 20 0,07 0,08 265 205 0,05 0,06 255 200 0,04 0,05 240 180 0,03 0,04 230 175
нике Л евин o/J=70—80 кг/ммг 30 40 0,12 0,14 135 100 0,08 0,11 130 92 0,07 0,08 120 85 0,05 0,07 115 80
.50 0,18 80 0,14 75,0,10 70 0,08 65
16 0,12 350 0,09 325 0,06 315 0,05 295
Чугун серый 20 0,14 265 0,10 250 0,07 230 0,06 220
Н^=150—180 кг/мм1 30 0,18 '185 0,15 170 0,10 155 0,08 150
40 0,22 135 0,18 120 0,12 110 0,10 105
50 0,27 110 0,21 100 0,15 95 0,13 90
16 0,13 780 0,10 1 720' 0,08 700 0,06 650
Бронза и латунь 20 0,15 580 0,12 550 0,10 510 0,08 480
средней твердости 30 0,20 410 0,18 370 0,15 0,18 340 0,12 330
40 0,25 300 0,20 265 240 0,16 230
5о 0,30 240| 0,25 220 0,22 210 0,18 200
224
П родаамсение
Обрабатываемый материал Диаметр фрезы, мм Глубина резания, мм
3 5 10 15
1 Подача на зубец । фрезы, мм Число об/мин. фрезы Подача на зубец фрезы, мм Число об/мин. фрезы Додача на зубец Фрезы, мм Число об/мин. фрезы , Подача на зубец <5резы, мм Число об/мин. фрезы
Алюминий средней твердости Б) BCI 16 20 30 40 50 1ОМОГ 0,17 0,20 0,30 0,40 0,50 АТЕ. 1750 1350 930 670 550 иьн 0,14 0,16 0,25 0,32 0,40 АЯ Т 1650 1350 850 600 500 ABJ 0,10 0,12 0,18 0,22 0,30 1ИЦА । 1550 0,08 1200 0,10 780 0,14 550' 0,20 480|0,25 1450 1100 750 530 450
Поправочные коэффициенты для выбора подачи на зубец н числа
оборотов хвостовой фрезы при обработке материалов, механиче-
ские свойства которых отличаются от указанных в основной
____________ _____ ________таблице____
; " ги Обрабатываемый материал Поправочный коэфициент
Для подачи Для числа на зубец оборотов фрезы
Сталь машиноподелочная и
стальные отцрвки
ой=30—40 кг/ммг 1,30 1,55
ай=40—50 » 1,10 1,20
о^=60—70 » 0,85 0,85
ой=70—80 » 0,80 0,80
ой=80 и выше 0,70 0,70
Сталь хромоникелевая
ой=50—60 кг/ммг 1,20 1,30
ай=60—70 » 1,10 1,10
ай=80—90 » 0,95 0,90
ой=90 и ныше 0,90 0,80
Чугун серый Hg до 150 кг! мм? 1,50 1,50
Яв=180—220 » 0,70 0,70
295
Сталь хромоникелевая сй=50—60 кг/мм? Сталь машиноподелочная и стальные отливки ай=50—60 кг/.мм- Обрабаты- ваемый материал 3. Режимы работы торцевыми фрезами А) ОСНОВНАЯ ТАБЛИЦА Средние подачи на зубец и числа об/мян. торцевых фрез
<1 СП W сл СО Глубина резания, мм
Обдирка Черновая Чистовая Обдирка Черновая Чистовая Обдирка Черновая Чистовая Обдирка Черновая Чистовая Обдирка Черновая Чистовая Обдирка Черновая Чистовая Характер обработки
© °s о СЛ © tO © © © с to 00 СЛ СЛ 0,35' 0,20 0,11 О © О to © Сл © © © О to со to сл © О О © со сл сл © © Подача на зубец фрезы мм
137 144 170 122 137 160 сл со to 00 tO © vj W с СЛ сл 130 140 160 сл w ьо © сл © | Число об/мин. фрезы 40 75 | Диаметр фрезы, мм
© © 00 tO *J СО гО 00 vj 00 СО о © '-J О> to to © © 00 СЛ О © 78 85 95 06 08 Si
65 67 80 59 64 76 57 62 74 vj © а> © Q0 62 66 74 55 64 72 ©
СЛ О ►₽’ © © kJ 42 47 55 сл •₽* о о с СЛ •С* 00 о 00 о ES Vi V1 ©
41 44 50 •5 £ © о to сл •₽* »₽* |₽* 00 ** © ff-» О Ю 00 О> 4> СО О> © © 150.
Алюминий средней твердости Бронза и латунь средней твердости Чугун серый Нв=180—220 кг/ммг Обрабаты- ваемый материал Глубина резания, мм П родолжение
сл со СЛ со СЛ co
Обдирка • Черновая Чистовая Обдирка Черновая Чистовая Обдирка Черновая Чистовая Обдирка Черновая Чистовая Обдирка Черновая Чистовая Обдирка Черновая Чистовая Обдирка Черновая Чистовая Обдирка Черновая Чистовая Обдирка Черновая Чистовая Характер обработки
0,60 | 450 0,50 1 465 0,30 i 510 © © ь* tO © СЛ © © © ^ d'Kj Ю © СЛ© 0,45 208 0,40 212 0,25 228 © © © со сл об сл © © © © © СО сл со Сл © © © © © ЬО СЛ © СЛ © © © CO СЛ 00 сл © © 0,80 ’ 76 0,50 1 83 0,35 | 85 Подача на зубец фрезы, мм
© © £ © © © 00 VJ £ © © © to to to to о сл© © 120 215 220 © СО 00 © го © СО 0О 4J 00 © 'J Число об/мин. фрезы 40 j 75 j 90 Диаметр фрезы, мм
СО tO tO © VJ © © © 2Г0 280 295 255 270.1 280 со со й 00 сл сл со со й СЛ© © со й й © СЛ 00 сл СЛ О’ to 00 сл СЛ ►₽’ to © © СЛ 4> 4> о 00 сл
tO to to о сл © Ю 1С td ** © © СЛ сл tO tO 1-а. Ю © © сл сл сл 2 © © сл сл to й © © © © © © © Сл © 37 40 44 СО СО to со © CO CO © ©
ос © сл © © сл © слоо 140 148 160 00 VJ СО © VJ V.3 О оо © со kj о © tO VJ сл со to to to ~JZ> ’-J со to to © VJ © to to to 00 © СЛ 1 130 | 150
to 5 К со СО © 00 сл © со сл © © 125 135 155 63 68 78 41 С! о сл сл © KJ © СЛ © 00 co to to С О O’ to to tO © сл co to to to VJ to
Б) ВСПОМОГАТЕЛЬНАЯ ТАБЛИЦА
Поправочные коэфициенты для выбора подачи на зубец и числа
оборотов торцевой фрезы при обработке материалов, механиче-
ские свойства которых отличаются от указанных в основной
таблице
Обрабатываемый материал Поправочный коэфициент
Для подачи на вубец Для числа оборо- тов фрезы
Сталь машиноподело’/ная и стальные отливки
о^=30—40 кг/мм* 1,00 1,80
о^=40—50 » * 1,00 1,35
о^=60—70 » 1,00 0,90
о^=70—80 » 0,90 0,80
ой=80 и выше 0,80 0,70
Сталь хромоникелевая
ай=60—70 кг/мм* 1,1 1,20
70^80 » 1,0 1,10
а (,=80—90 » 0,9 0,85
а(,=90 И выше 0,8 0,75
Чугун серый 77 g до 140 кг/.и.и2 1,50 1,50
Нв= 140—180 » 1,25 1,10 '
298
4. Режимы работы дисковыми фрезами
А) ОСНОВНАЯ ТАБЛИЦА
Средние подачи на зубец и числа об/мин. дисковых фрез наи-
более употребительных диаметров -
Обрабатываемый материал Диаметр фрезы, мм Глубина резания, мм
5 10 15 20
I Подача на зубец фрезы, мм Число об/мин. фрезы Д' 1 Подача на зубец фрезы, мм Число об/мин. фрезы Подача на зубец Фрезы, мм Число об/мин. , фрезы
)дача на зубе >езы, мм тело об/мин. >езы
50 0,12 175'0,09 170 0,07 175
Сталь машиноподе- 60 0,13 190 0,09 150 0.08 140 ~_
75 0,15 120 0,10 120 0,09 120 0,07 120
лочная и стальныё 90 0,15 105 0,11 105 0 09 105 0,08 105
отливки а6=5о—60 кг/мм2 НО 0,17 130 0,12 130 0,10 130 0,09 130
130 0,21 НО 0,14 НО 0,12 НО 0,10 110
150 0,22 100 0,15 100 0,13 100 0,11 100
50 0,11 1 115 0,08 1 112 0,06 0,07 118 — -
60 0,12 105 0,08 100 105 — —
Сталь хромоникеле- 75 0,13 80 0,09 80 0,07 80 0,06 80
вая 90 0,14 75 0,10 75 0,08 75 0,07 75
ой=70— 80 кг [мм* НО 0,15 90 0,41 90 0,09 90 0,08' 90
130 0,19 75 0,13 75 0,11 75 0,09: 75
150 | 0,19 70 1 0,13 о,и 70 0,10 70
50* 0,16 НО 0,11 icoj 0,09 100
60 0,17 95 0,12 90 0,10 90 — —
Чугун серый Нв=140—180 кг/мм2 75 90 но 0,19 0,20 0,22 80 70 90 0,13 0,14 0,15 75 65 90 0,11 0,11 0,12 70 65 85 0,09 0,10 0,11 70 65 90
130 0,27 80 0,18 80 0,15 75 0,12; 75
150 0,28 70 1 0,20 70 0,16 70 0,13 70
299
Продолжение
мм Глубина резания, мм
5 10 15 20
Д’ Д’ , ST Д’
Обрабатываемый фрезь ю со /мин. ю со /мин. V© со ник/ V© со 7 мин.
материал и Ч ю о И =1 ю о Я =1 VO о и 4 V© ©•
Ен Сб - сб -
S' S 2 3 в1 И 2 з Е 3 О 3 Е 3 2 з
Сб СО U со Л со Я сб со R со Сб со
S • О Л s с. О Рч S Л О Оч S Дч 5 Л S Л
к«- гг >©< ке у>е< « К>е< “ >е<
50 0,15 390 0,11 370 0,09 370
60 0,16 420 0,12 320 0,10 310 — —
Бронза средней 75 so 0,18 0,19 260 230 0,13 0,13 260 230 0,10 0,11 -260 230 0,11 0,11 260 230
110 0,23 290 0,16 290 0,12 0,15 290 0,12 290
•130 0,25 240 0,18 240 240 0,15 240
150 0,26 220 0,19 220 0,16 220 0,15 220
•
50 0,30 1100 0,20 1050 0,18 1100 —
60 0,31 1900 0,22 930 0,19 870 — —
Алюминий средней твердости 75 SO 0,36 0,36 740 650 0,24 0,25 740 650 0,20 0,21 740 650 0,18 0,18 740 650
110 0,40 0,50 800 0,29 800 0,23 800 0,20 800
130 680 0,35 680 0,29 680 0,25 680
150 0,50 620 0,35 620 0,30 620 0,25 620
300
Б) вспомогательная таблица
Поправочные коэфициенты для выбора подачи на зубец и числа
оборотов Дисковой фрезы при обработке материалов, механиче-
ские свойства которых отличаются от указанных в основной
таблице
1 Поправочный коэфициент
1 Обрабатываемый материал
♦ Для подачи Для числа оборо-
на зубец тов фрезы
Сталь машиноподелочная
и стальные отливки:
о6=30—40 кг [мм* 1,30 1,30
ой=40—50 » 1,10 1,15
О(,=60—70 » 0,85 0,95
oft=70—80 » 0,75 0,85
cs=80 и цыше О', 70 0,80
Сталь хромоникелевая:
cft=50—60 кг[мм? 1,20 1,20
а&=60—70 » 1,10 1,10
ой=80—90 » 0,95 0,90
f ой=90 и выше 0,90 0,85
' Чугун серый Нв до 140 кг/мм* 1,50 1,20
» » Нв = 18й—220 » 0, 70 0,80
:01
5. Выбор охлаждающих жидкостей
Выбор охлаждающих и смазочных жидкостей в зависимости от
обрабатываемого- материала и характера работы
Обрабатывае- мый материал Характер обработки
Черновая Чистовая
Машиноподе- лочная сталь Эмульсия из эмуль- сола или паст А и Д Эмульсия и сурепное масло при нарезке резьбы
Инструмен- тальная сталь Эмульсия из эмуль- сола или паст А и Д Эмульсия и суррогаты сурепного масла при точных работах
Стальное литье и ковкий чугун Эмульсия из эмуль- сола или паст А и Д Эмульсия и суррогаты сурепного масла
Чугун Воздух или вода +5% соды » Всухую
Латунь Эмульсия из эмуль- со л а Сульфофрезол
Бронза Эмульсия из эмуль- сола или паст А и Д * Всухую
Алюминий Суррогат сурепного масла Всухую
302
Продолжение
Обрабатывав- Характер обработки
мый материал Черновая Чистовая
Дуралюми- ний Суррогат сурепного масла Суррогат сурепного масла
Электрон 4% раствор фтористого натрия Всухую
Силумин Эмульсия из эмуль- сола или паст А и Д * Сульфофрезол
Охлаждающие жидкости при отрезных работах1
Разрезаемый материал Охлаждаю- щая жидкость
Сталь ай=50—100 кг[ммг, стальные отливки Сурепное масло
Медь, латунь с малым содержанием меди, алюминий, электрон, силумин Вода+5% соды
Чугунные отливки, латунь с большим содержа- нием меди, резина, эбонит Всухую
1 По данным инофирм.
303
a 6. Таблица чисел оборотов фрезы в зависимости от ее диаметра и скорости
резания
Скорость резания м)мин.
Диаметр фрезы, 6 8 10 12 15 18 20 25 30 35 40 45 50
мм ъ ; и с Л о обо Р О 1 О в ф р е 8 Ы I м и нут У
3 636 48 1060 1272 1590 1908 2120 2650 3180 3710 4240 4770 5300
4 478 637 796 955 1194 1433 1592 1990 2388 2786 3184 3582 3980
5 382 510 636 764 956 1148 1274 1590 1912 2230 2548 2870 3180
6 318 425 531 636 •797 956 1662 1325 1593 1856 2124 2390 2650
8 239 318 400 478 597 716 796 995 1194 1393 1592 1791 1990
10 191 255 318 Г382 478 574 637 795 956 1115 1274 1435 1590
12 159 212 265 318 398 478 530 663 796 928 1G60 1195 1325
14 136 182 228 272 340 410 455 570 682 795 910 1024 1137
15 127 169 212 254 318 381 423 529 635 740 846 952 1058
16 120 160 200 240 300 353 400 500 600 700 796 896 995
18 106,5 142 178 210 266 320 356 443 530 620 710 796 885
20 95,5 128 159 191 239 287 317 392 478 558 637 715 795
22 87 116 145 174 217 260 289 362 434 506 579 650 723
24 80 106 133 159 199 238 265 332 398 464 530 598 663
25 76,5 101,5 127 153 192 229 255 320 382 44 5 510 570 638
26 73,5 98 123 147 184 221 245 3Q8 368 428 490 550 613
П родолжение
Диаметр фрезы, Скорость резания м/ мин.
6 8 10 12 15 18 20 25 30 35 40 45 50
ММ
Ч И с Л О обо рот О в ф р е з ы в м и нуту
28 68 91 114 137 171 205 228 284 341 398 455 512 568
30 63,5 '54 6 106 127 159 191 213 265 318 370 423 476 3 20
35 * 72,8 91,0 109 136,5 163,6 182 227 272 318 364 410 4 о4
40 47,5 63,7 79,6 96,5 119 143 160 200 239 278 318 398
45 42,8 38,2 34,7 56,6 70,8 85 106 127 14 2 177 214 248 283 318 354
50 51 63,7 76,4 95,5 115 128 159 191 223 255 287 318
55 46,3 58 69,4 86,8 104 116 144 174 203 231 260 289
60 31’8 29,4 27,3 42,5 53 63,6 .-79,6 95,5 106 133 159 186 212 239 265
65 39,4 49 50,8 73,5 88,2 98,0 126 147 171 196 220 245
70 36,4 45,5 54,6 68,2 81,8 91 113 136 159 182 205 227
25,5 23,9 34 42,5 50 63,7 76,4 85 106 127 148 170 191 212
80 31,8 39,8 47,7 59,7 71,6 79,5 99,5 119 139 159 179 199
85 22Л 21 2 30,0 37,5 45 56,5 67,5 75,0 99 112 132 150 170 188
90 28,3 35,4 42,5 53,1 63,7 71 88,5 106 124 142 159 178
95 20 26,8 33,6 49 50,5 1 60,5 67,5 85 100 118 184 151 168
100 105 110 115 19 18 17,4 16,6 25' 24 23,3 22,2 31,8 30 28,9 27,7 38,2 36 34,7 33,4 47,8 45 1 43,4 ' 41,5 57,4 54 52,1 49,7 63,7 60 57,9 55,4 78,5 75 72 69 95,6 90 86,8 83,1 111 105 101 97 127 120 116 111 143 135 130 125 159 150 145 138
• П родолжение
Диаметр фрезы, мм Скорость р ев ан в я м[мин.
' 6 8 10 12 15 18 20 25 30 35 40 45 50
Я и с Л о обо рот о в ф р е 8 Ы В м и нут У
420 15,9 21,2 26,5 31,8 39,8 47,8 54,5 66,5 79,6 92,8 106 120 133
125 15,3 20,4 25,5 30,6 38,2 45,8 51 63,5 76,4 89,2 102 115 127
130 14,7 19,6 24,5 29,4 36,7 44,2 49,0 61,5 73,5 85,7 98 110 123
135 14,2 18,8 23,6 28,4 35,6 42,5 47,5 59 71 82,5 94,5 106 118
140 13,7 18,2 22,8 27,3 34,2 41 45,5 57 68,2 79,6 91 102 114
145 13,2 17,6 21,9 26,1 32,8 39,4 44 54,5 65,5 76,5 87 98,5 109
150 12,7 16,? 21,2 25,4 31,8 38,1 42,6 53 63,5 74 84,6 95,2 106
160 12 16 20 24 29,8 35,8 40 49,5 59,7 69,6 79,6 89,6 99,5
170 11,3 15 18,7 22,4 28 33,6 37,5 46,8 56 65,5 75 83 93,5
180 10,6 14,1 17,7 21,2 26,6 31,8 35,5 44,2 53 62 71 79,4 88,5
190 10 13,4 16,7 20 25,2 36,2 33,7 42,5 50 59 67 75,5 84
200 9,5 12,8 15,9 19,1 23,9 28,7 31,5 39,5 47,8 55,8 63,7 71,6 79,5
225 8,5 .11,3 14,2 17 21,2 25,5 28,5 35,5 42,5 49,5 56,6 63,7 70,8
250 7,64 10 2 12,7 15,3 19,2 23 25,5 32 38,2 44,6 51 57,4 63,6
275 6,95 9,26 11,6 13,9 17,4' 20,8 23 29 34,7 40,5 46,3 52,1 57 2
300 6,35 8,5 10,6 12,7 15,8 19 1 21,5 26,5 31,8 37 42,3 47,е 52,9
350 5,5 7,3 9,1 10,9 13,7 16,4 18 23 27,3 31,8 36,4 40,9 49,5
400 4,8 6,4 8 9,6 11,9 14,3 16 19,5 23,9 27,8 31,8 • 35,8 39,8
XX. ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ ТАБЛИЦЫ
1? Таблица простых чисел и простых множителей
чисел от 1 до 1000
(заимствована из справочника Machinery, 1930).
В таблице приведены все нечетные числа и их множители от
1 до 999.
При разложении, на множители четных чисел делением на
два приводят их к нечетному числу, множитель которого и на-
ходят по таблице.
Простые числа в таблице обозначены буквой Р.
Пример 1. Найти простые множители числа 931.
По колонке «900—1000» в строке «31» находим простой множи-
тель «7».
Производим деление:
931 : 7=133.
Дальше по колонке «100—200» в строке «33» находим второй
простой множитель «7».
Производим деление:
133 : 7=19. „
По колонке «0—100» в строке «19» находим, что 19 — простое
число. Следовательно
931 = 7' 7. 19.
Пример 2. Найти простые множители числа 822. Делим число
822 на 2.
822 : 2=411.
По колонке «400—500» в строке «11» находим множитель «3».
Производим деление:
411: 3=137.
Дальше по колонке «100—200» в строке «37» находим, что
число 137—простое. Следовательно,
822=2- 3' 137.
307
1
3
5
7
9
11
13
15
17
19
21
23
25
.27
29
31
33
35
37
39
41
43
45
47
49
51
53
0 100 100 200 200 300 300 400 400 500 600 600 7ПП 700 800 800 900 900 14)00 1 Продолжение тйблЫцЫ
100 200 200 300 400 500 500 600 600 700 700 800 800 900 900 1000
р р 3 7 р 3 р Р 3 17 t 0 100 300 400
р р р 3 р р 3 р р 3 р 5 3 Р Р 3 5 Р 3 Р Р 3 р 7 р 3 р р 3 р 5 3 7 11 3 5 Р 3 Р 7 3 Р Р 3 11 5 3 Р 7 5 . 3 11 Р 3 5 7 3 13 р 3 р р 3 р • 5 3 Р Р 3 5 13 3 3 5 Р 3 Р Р 3 р 11 3 17 5 3 7 Р 3 5 Р 3 11 7 3 Р Р 13 3 11 р 3 7 5 3 Р Р 3 5 7 3 Р Р 3 19 Р 3 Р* 5 3 Р р 5 3 Р 7 3 5 И 3 р р 3 17 23 3 13 5 3 7 Р 3 5 Р 3 3 5 Р 3 13 р 3 р р 3 7 5. 3 17 Р 3 5 7 3 . Р Р 3 р 11 19 3 7 Р 3 23 5 3 Р 7 3 5 Р 3 17 Р 3 И р 3 р 5 3 7 И 5 3 Р Р 3 5 19 3 Р Р 3 Р Р 3 7 5 3 Р 29 3 5 7 3 . 3 5 Р 3 Р И 3 7 Р 3 13 5 3 Р 7 3 5 Р 3 Р 23 3 Р 13 у? 9- 1; . . J •. I. г I 55 57 59 ’ 61 63 65 67 69 71 73 ' 75 77 79 81 83 85 87 89 91 93 95 97 99 5 3 P P 3 5 P 3 P P 3 7 P 3 P 5 3 P 7 3 5 P 3 5 P 3 7 P 3 P 13 3 p 5 3 P P 3 5 11 3 P P 3 p p 3 P 7 3 P 5 - 3 P P 3 5 P 3 P P 3 7 17 3 P 5 3 13 5 3 P 19 3 5 P 3 7 P 3 13 p 3 p 5 3 P 17 3 5 P 3 5 P 3 P P 3 p 7 3 11 5 3 P 13 3 5 P 3 P 17 3 7 P 3 P 13 3 p 5 3 P P 3 5 P 3 7 11 3 P 19 3 P 5 3 P • 5 3 P P 3 5 23 3 11 P 3 P 7 3 P 5 3 13 P 3 5 17 3 5 P 3 P 7 3 13 p . 3 p 5 3 19 11 3 „ 5 P 3 7 13 3 p 17 3 P P 3 p 5 3 11 13 3 5 P 3 p p 3 p 7 3 19 5 3 29 5 3 7 31 3 5 P 3 P 7 3 P 11 3 p 5 3 23 P 3 5 P l
3 Р Р 3 11 19 3 Р 23 3
Р 3 И р 3 7 р 3 Р р
308
309
2. Решение прямоугольных треугольников
В
Дано | Требуется найти Формула для решения
в С С=90° — В
С В В=90°—С
а, С Ь, с 6 = а • cos С-=а sin В с = а, sin С —о • cos В
Ъ, С а, с Ь Ъ а— — - - cos С sm В с=Ь tgC~b-ctgB
с, С а, Ъ С с а= — - sin С cos В Ь=с ctg С=с • tgB
а, Ь с, В, С . Q Cfi О g S’ II to II И а 3 со 1 1 II II а | » а | е-
а, с Ь, в, с &=/ а2—с3 • с sin (7=cos В— — а cosC=sin В= — а
Ь, с а, В, С а=}/^ Ь24-с2 Ь tgB=ctgC=— с с ctgB=tgC= — 9
110
3. Таблицы тригонометрических величин
мин. 0° 1°
sin | cos tg 1 ctg sin | cos tg ctg
0 0,000^ 1,000 0,000 0.017 1,000 0,017 57,290 60
5 0,001 1,000 0,001 687,549 0.019 1,000 0,019 52,882 55
10 0,003 1,000 0,003 343,774 0,020 1,000 0,020 49,104 50
15- 0,004 1,000 0,004 229,182 0,022 1,000 0,022 45,829 45
20 0,006 1,000 0,006 171,885 0,023 1,000 0,023 42,964 40
25 0,007 1,006 0,007 137,507 0,025 1,000 0,025 40,436 35
30 0,009 1,000 0,0091114,589 0,026 1,000 0,026 38,188 30
35 0,010 1,000 0,010 98,218 0,028 1,000 0,028 36,177 25
40 0,012 1,000 0,012 85,940 0,029 1,000 0,029 34,368 20
45 0,013 1,000 0,013 76,390 0,031 1,000 0,031 32,730 15
50 0,015 1,000 0,015 68,750 0,032 0,999 0,032 31,241 10
55 0,016 1,000 0,016 62,499 0,033 0,999 0,033 29,882 5
60 0,017 1,000 0,017 57,290 0,035 0,999 0,035 28,636 0
cos | sin | ctg | tg cos | sin | ctg | "tg мин.
39° 88'
МИН. 2° 3 О
sin | cos tg | ctg sin COS tg ctg
0 0,03^ 0,999 0,035 28,636 0,052 0,999 0,052 19,081 60
5 0,036 0,999 0,036 27,490 0,054 0,999 0,054 18,564 55
10 0,038 0,999 0,038 26,432 0,055 0,997 0,055 18,075 50
15 0,039 0,999 0,039 25,452 0,058 0,998 0,057 17,610 45
20 0,041 0,999 0,041 24,542 0,058 0,998 0,05817,169 40
25 0,042 0,999 0,042 23,694 0,060 0,998 0,060 16,750 35
30 0,044 0,999 0,044 22,904 0,061 0,998 0,061 16,350 .30
35 0,045 0,999 0,045 22,164 0,063 0,998 0,06315,969 25
40 0,047 0,999 0,047 21,470 0,064 0,998 0,064 15,605 20
45 0,048 0,999 0,048 20,819 0,065 0,998 0,066,15,257 15
50' 0,049 0,999 0,049 20,205 0,067 0,998 0,067-14,924 10
55 0,051 0,999 0,051 19,627 0,068 0,998 0,068’14,606 5
60 0,052 i 0,999 0,052 19,081 0,070 0,998 0,070 14,301 0
cos | sin 1 ctg tg cos sin | ctg tg
МИН.
87° 86°
311
II родолжение
МИН. 4° 5°
sin cos 1 tg Ctg | sin I cos 1 | Ctg
0 0,070 0,998 0,070 14,301 0,087 0,996 0,087 11,430 60
5 0,071 0,997 0,071 14,008 0,089' 0,996 0,089 11,242 55
10 0,073 0,997 0,073 13,727 0,090' 0,996 0,090 11,059 50
15 0,074 0,997 0,074 13,457 0,092 0,996 0,092 10,883 45
20 0,076 0,997 0,076 13,197 0,093 0,996 1 0,09310,712 40
25 0,077 0,997 0,077 12,997 0,094’ 0,996 , 0,095 10,546 35
30 0,078 0,997 0,079 12,706 0,095 0,995 0,097 10,385 30
35 0,080 0,997 0,080 12,474 0,097 0,995 ' 0,09810,229 25
40 0,081 0,997 0,082 12,250 0,099 0,995 0,099 10,078 20
45 0,0.83 0,997 0,083 12,035 0,100 0,995 0,101 i 9,931 15
50 0,084 0,996 0,085 11,826 0,102 0,995 0,102 9,788 ' 9,649 10
55 0,086 0,996 0,086 11,625 0,103 0,995 0,104 5
60 0,087 0,-995 0,087 11,430 0,105 0,995 0,105 9,514 1 ' 0
cos sin ctg tg COS | sin | ctg tg
мин.
!5° 84 0
МИН. 6° 70 -
sin sin
1 cos tg Ctg- 1 cos tg ctg
0 0,105 0,995 ОЛОб' 9,514 0,122 0,993 0,123 8,144 60
5 0,106 0,994 0,107 9,383 0,123 0,992 0,124 8,048 55
10 0,107 0,994 0,108 9,255 0,125 0,992 0,126 7,953 50
15 0,109 0,994 0,110 9,131 0,126 0,992 0,127 7,861 45
20 0,110 0,994 0,111 9,010 0,128 0,992 0,129 7,770 40
25 0,112 0,994 0,112 8,892 0,129 0,992 0,130 7,682 35
30 0,113 0,994 0,114 8,777 0,131 0,991 0,132 7,596 30
35 0,115 0,993 0,115’ 8,665 0,132 0,991 0,133 7,511 25
40 0,116 0,993 0,117 8,556 0,133 0,991 0,135 7,429 20
45 0,118 0,993 0,118 8,449 0,135 0,991 0,136 7,348 15
50 0,119 0,993' 0,120 8,845 0,136 0,991 0,138 7,269 10
55 0,120 0,993,' 0,121 8,243 0,138 0,990 0,139 7,191 5
60 0,122 1 0,993j 0,123 8,144 0,139 0,990 0,141 7,115 0
cos ] sin | Ctg | tg cos sin । ctg tg I
МИН.
83° 82° 1
312
II родолжение
° 9 О
МИН. sin cos tg Ctg sin cos tg Ctg
0 0,139 0,990 0,141 7,115 0,156 0,988 0,158 6,314 60
а 0,141 0,990 0,142 7,041 0,158 0,987 0,160 6,255 55
10 0,142 0,990 0,144 6,968 0,159 0,987 0,161 6,197 50
15 0,143 0,990 0,145 6,897 0,161 0,987 0,163 6,140 45
20 0,145 0,989 0,146 6,827 0,162 0,987 0,164 6,084 40
25 0,146 0,989 0,148 6,758 0,164 0,987 0,166 ,6,029 3a
30 0,148 0,989 0,149 6,691 0,165 0,986 0,167 5,976 30
35 0,149 0,989 0,151 6,625 0,166 0,986 0,169 5,923 25
40 0,151 0,989 0,152 6,561 0,168 0,986 0,170 5,871 20
45 0,152 0,988 0,154 6,497 0,169 0,986 0,172 5,820 15
50 0,154 0,988 0,155 6,435 0,171 0,985 0,173 5,769 10
55 0,155 0,988 0,157 6,374 0,172 0,985 0,175 5,720 5
60 0,156 0,988 0,158 6,314 0,174 0,985 0,176 5,671 0
cos Sin ctg tg COS sin ctg tg МИН.
81° 80°
10° 11°
мин. sin cos tg ctg sin COS tg ctg
0 0,174 0,985 0,176 5,671 0,191 0,982 0,194 5,145 60
5 0,175 0,985 0,178 5,623 0,192 0,981 0,196 5,105 55
10 0,177 0,984 0,179 5,576 0,194 0,981 0,197 5,066 50
15 0,178 0,984 0,181 5,530 0,195 0,981 0,199 5,027 45
20 0,179 0,984 0,182 5,485 0,196 0,981 0,200 4,989 40
25 0,181 0,984 0,184 5,440 0,198 0,980 0,202 4,952 35
30 0,182 0,983 0,185 5,396 0,199 0,980 0,203 4,915 30
35 0,184 0,983 0,187 5,358 0,201 0,980 0,205 4,879 25
40 0,185 0,983 0,188 5,309 0,202 0,979 0,206 4,843 20
45 0,187 0,982 0,190 5,267 0,203 0,979 0,208 4,808 15
50 0,188 0,982 0,191 5,226 0,205 0,979 0,210 4,773 10
55 0,189 0,982 0,193 5,185 0,206 0,978 0,211 4,739 5
60 0,191 0,982 0,194 5,145 0,208 0,978 0,213 . 4,^ПЭ 0
cos sin ctg 1 ; COS i sin | ctg 1 tg мин.
79° 78°
313
П родолжение
МИН. 12° 13°
sin cos tg | ctg sin cos | tg 1 Ctg
0 0,208 0,978 0,213 4,705 0,225 0,974 0,231! 4,332 60
5 0,209 0,978 0,214 4,671 0,226 0,974 0,232 4,303 55
10 0,211 0,978 0,216 4,638 0,22-J 0,974 0,234! 4,275 50
15 0,212 0,977 0,217 4,606 0,229 0,973 0,235’ 4,247 45
20 0,214 0,977 0,21'9 4,574 0,231 0,973' 0,237 4,219 40
25 0,215 0,977 0,220 4,542 0,232 0,973 0,239 4,192 35
30 0,216 0,976 0,222 4,511 0,233 0,972 0,240 4,165 30
35 0,218 0,976 0,223 4,480 0,235 0,972 0,242 4,139 25
40 0,219 0,976 0,225 4,440 0,236 0,972 0,243 4,113 20
45 0,221 0,975 0,226 4,419 0,238 0,971 O', 245 4,087 15
50 0,222 0,975 0,228 4,390 0,239 0,971 0,246 4*, 061 10
55 0,224 0,975 0,229 4,360 0,241 0,971 0,248! 4,036 5
60 0,225 0,974 0,231 4,332 0,242 0,970 0,249] 4,011 0
COS sin ctg tg COS | sin Ctg tg мин.
77° 76°
МИН. 14° 15 0
sin cos tg | ctg sin cos tg Ctg
0 0,242 0,970 0,970 0,249 0,251 0,252 0,254 4,011 0,259 0,966 0,268 3,732 60
5 0,243 3,986 0,260 0,966 0,270 3,710 55-
10 0,245 0,970 3,962 0,262; 0,965 0,271 3,689 50
15 0,246 0,969 3,938 0,263 0,965 0,273 3,668 45
20 0,248 0,969 0,256 3,914 0,264 ! 0,964 0,274 3,647 40
25 0,249 0,969 0,257 3,890 0,266 0,964 0,276 3,626 35
30 0,250 0,968 0,259 3,867 0,267 I 0,964 0,277 3,606 30
35 0,252 0,968 0,260 3,844 0,269 0,963 0,279 3,586 25
40 0,253 0,967 0,262 3,821 0,270! 0,963 0,280 3,566 '20
45 0,255 0,967 0,263 3,798 0,2711 0,962 0,282 3,546 15
50 0,256 0,967 0,265 3,776 0,272 0,962 0,284 3,526 10
55 0,257 0,966 1 0,266 3,745 0,274' 0,962 0,27б! 0,961 0,285 3,507 5
60 0,259 ( 0,966 0,268 3,732 0,287 3,487 0
cos sin ctg tg COS 1 sin 1 ctg tg 1 - МИН.
I?
75‘
314
Продолмеение
мин. 16° | 17
sin cos tg Ctg. | sin cos tg I ctg
0 0,276 0,961 0,287 3,487 0,292 0,956 0,306 3,271 60
5 0,277 0,961 0,288 3,468 0,294 0,956 0,307 3,254 55
10 0,278 0,960 0,290 3 ,450 0,295 0,955 0,309 3,237 50
15 0,2?0 0,960 0,291 3,431 0,297 0,955 0,311 3,221 45
20 0,281 0,960 0,293 3,412 0,298 0 ,955 0,312 3,204 40
25 ' 0,283 0,959 0,295 3,394 0,299 0.954 0,314 3/’188 35
30 0,284 0,959 0,296 3,376 0,301 0,954 0,315 3,172 3,156 30
35 0,285 0,958 0,958 0,958 0,298 .3,358 0,302 0,953 0,317 0,319 25
40 0,287 0,299 3,340 0,303 0,953 3,140 20
45 0 ,288 0,301 3,323 3,305 0,305 0,952 0,320 3,124 15
50 0,290 0,957 0,303 0,306 0,952 0,322 3,108 10
55 0,291 0,292 0,957 0,304 3,288 0,308 0,952 0,323 3,093 3,078 5
60 0,956 0,306 3,271 0,309 0,951 0,325 0
COS sin ctg tg cos sin ctg tg мин.
73° 72°
мин. 18° 19°
sin
sin cos tg ctg cos tg ctg
0 0,309 0,951 0,325 3,078 0,326 0,946 0,344 2,904 60
5 0,310 0,951 0,327 3,063 3,04 8 0,327 0,945 0,346 2,891 55
10 0,312 0,950 0,328 0,328 0,945 0,348 2,877 50
15 0,313 0,950 0,330 3,033 0,330 0,944 0,349 2,864 45
20 0,315 0,949 0,331 3,018 0,331 0,944 0,351 2,850 40
25 0,316 0,949 0,333 3,003 0,332 0,943 0,352 2,837 35
30 0,317 0,948 0,335 2,989 0,334 0,943 0,354 2.824 30
35 0,319 0,948 0,336 2,974 0,335 0,942 0,942 0,356 2,811 25
40 0,320 0,947 0,338 2,960 0,337 0,357 2,798 20
45 0,321 0,947 0,339 2,946 0,338 0,941 0,359 2,785 15
50 0,323 0,946 0,341 2,932 0,339 0,341 0,941 0,361 2,773 10
55 0,324 0,946 0,343 2,918 0,940 0,362 2,760 5
60 0,326 0,946 0,344 2,904 0,342 0,940 0,364 2,748 0
cos sin Ctg tg- COS sin ctg i tg. мин.
71° 70 0
315
П родолжение
МИН. 20° 21°
sin cos tg Ctg sin cos tg ctg
0 0,342 0,940 0,364 2,748 0,358 0,944 0,384 2,605 60
5 0,343 0,939 0,366 2,735 0,360 0,933 0,386 2,594 55
10 0,345 0,939 0,367 2,723 0,361 0,933 0,387 2,583 50
15 0,346 0,938 0,369 2,711 0,362 0,932 0,389 0,391 2,572 45
20 0,348 0,938 0,371 2,699 0,364 0,931 0,931 2,561 40
25 0,349 0,937 0,372 2,687 0,365 0,392 2,550 35
30 0,350 0,937 0,374 2,675 0,367 0,930 0,394 2,539 30
35 0,352 0,936 0,376 2,663 0,368 0,930 0,396 2,528 25
40 0,353 0,936 0,477 2,651 0,369 0,929 0,397 2,517 20
45 0,354 0,935 0,379 2,639 0,371 0,929 0,399 2,507 15
50 0,356 0,935 6,381 2,628 0,372 0,928 0,401 2,496 10
55 0,357 0,934 0,382 2,616 0,373 0,928 0,402 2,486 2,475 5
60 0,358 0,944 0,384 2,605 0,375 0,927 0,404 0
COS sin ctg 1 tg COS sin Ctg 1 tg МИН.
69э 68°
мин. 22° 23°
sin cos tg ctg sin cos tg ctg
0 0,375 0,927 0,404 2,475 0,391 0,921 0,424 2,356 60
5 0,376 0,927 0,406 2,465 0,392 0,920 0,426 2,346 55
10 0,377 0,926 0,407 2,455 0,393 0,919 0,428 2,337 50
15 0,379 0,926 0,409 2,444 0,395 0,919 0,430 2,328 45
20 0,380 0,925 0,411 2,434 0,396 0,918 0,431 2,318 40
25 0,381 0,924 0,413 2,424 0,397 0,918 0,433 2,309 35
30 0,383 0,924 0,414 2,414 0,399 0,917 0,435 2, SOO 30
35 0,384 0,923 0,416 2,404 0,400 0,916 0,437 2,291 25
40 0,385 0,923 0,418 2,395 0,401 0,916 0,438 2,282 20
45 0,386 0,922 0,419 2,385 0,403 0,915 0,440 2,273 15
50 0,388 0,922 0,421 2,375 0,404 0,915 0,442 2,264 10
55 0,389 0,921 0,423 2,365 0,405 0,914 0,443 2,255 5
60 0,391 0,921 0,424 2,356 0,407 0,914 0,445 2,246 0
cos sin | ctg tg cos sin ctg tg МИН.
67° 66°
316
II родолжение
МИН. 24° 25°
sin | cos tg | ctg sin | cos | tg fttg
0 0,407 0,914 0,445 2,246 0,423 0,906 0,466 2,145 60
5 0,403 0,913 0,447 2,237 0,424 0,906 0,468 2,186 55
ia 0,409 0,912 0,449 2,229 0,425 0,906 0,470 2,128 50
15 0,411 0,912 0,450 2,220 0,427 0,904 0,472 2,120 45
20 0,412 0,911 0,452 2,211 0,428 0,904 0,473 2,112 40
25 0,413 0,911 0,454 2,203 0,429 0,903 0,475 2,104 35
30 0,415 0,910 0,456 2,194 0,431 0,903 0,477 2,097 30
35 0,416 0,909 0,457 2,186 0,432 0,902 0,479 2,089 25
40 0,417 0,909 0,459 2,178 0,433 0,901 0,481 2,081 20
45 0,419 0,908 0,461 2,169 0,434 0,901 0,482 2,073 15
50 0,420 0,908 0,463 2,161 0,436 0,900 0,484 2,066 10
55 0,421 0,907 0,465 2,153 0,437 0,899 0,486 2,058 5
60 0,423 0,906 0,466 2,145 0,438 0,889 0,448 2,050 0
cos sin ctg tg cos sin ctg tg
65s 64°
26° 27°
МИН.
sin cos tg Ctg sin COS 1 Ctg
0 0,438 0,889 0,448 2,050 0,454 0,891 0,510 1,936 60
5 0,440 0,898 0,490 2,043 0,455 0,890 0,511 1,956 55
10 0,441 0,893 0,491 2,035 0,457 0,890 0,513 1,949 50
15 0,442 0,897 0,493 2,028 0,458 0,889 0,515 1,942 45
20 0,443 6,896 0,495 2,020 0,459 0,888 0,517 1,935 40
25 0,445 0,896 0,497 2,013 0,460 0,888 0,519 1,928 35
30 0,446 0,895 0,499 2,006 0,462 0,887 0,521 1,921 30
35 0,448 0,894 0,500 1,998 0,463 0,886 0,522 1,914 25
40 0,449 0,894 0,502 1,991 0,464 0,886 0,524 1,907 20
45 0,450 0,893 0,504 1,984 0,466 0,885 0,526 1,901 15
50 0,451 0,892 0,506 1,977 0,467 0,884 0,528 1.Ж 10
55 0,453 0,892 0,508 1,970 0,468 0,884 0,530 1,887 5
60 0,454 0,891 0,510 . 1,936 0,470 0,883 0,532 1,881 0
cos | sin ctg | tg COS sin ctg tg МИН.
63° 62°
317
П pedoAuetnut
МИН. 28° 29°
sin 1 cos 1 | ctg sin | cos tg |. ctg
0 0,470 0,883 I 0,532 1,881 0,485 0,875 0,554 1,804 60
5 0,471 0,882 ; 0,534 1,874 0,486' 0,874 0,556 1,798 55
10 0,472 0,882 0,535 1,868 0,487 0,873 0,558 1,792 50
15 0,473 0,881 0,537 1,861 0,489 0,873 0,560 1,786 45
20 0,475 0,880 0,539 1,855 0,490 0,872 0,562 1,780 40
25 0,476 0,880 0,541 1,848 0,491 0,871 0,564 1,774 35
30 0,477 0,879 0,543 1,842 0,492 0,870 0,566 1,768 30
35 0,478 0,878 0,545 1,835 0,494 0,870 0,568 1,762 25
40 0,480 0,877 0,547 1,829 0,495 0,869 0,570 1,756 20
45 0,481 0,877 0,549 1,823 0,496 0,868 0,572 1,750 15
50 0,482 0,876 0,551 1,817 0,497 0,867 0,573 1,744 10
55 0,484 0,875 0,552 1,810 0,499 0,867 0,575 1,738 5
60 0,485 0,875 0,554 1,804 0,500 0,866 0,577 1,732 0
cos sin ctg 1 tg COS | sin ( ctg | tg МИН.
61° 60°
30° 31°
МИН.
sin cos tg ctg sin cos tg ctg
0 0,500 0,866 0,577 1,732 0,515 0,857 0,601 1,664 60
5 0,501 0,865 0,579 1,726 0,516 0,856 0,602 1,659 55
10 0,503 0,865 0,581 1,721 0,518 0,856 0,605 1,653 50
15 0,504 0,864 0,583 1,715 0,519 0,855 0,607 1,648 45
20 0,505 0,863 0,585 1,709 0,520 0,854 0,609 1,643 40
25 0,506 0,862 0,587 1,703 0,521 0,853 0,611 1,637 35
30 0,508 0,861 0,589 1,698 0,522 0,853 0,613 1,632 30
35 0,509 0,861 0,591 1,692 0,524 0,852 0,615 1,627 25
40 0,510 0,860 0,593 1,686 0,525 0,851 0,617 1,621 20
45 0,511 0,860 0,595 1,681 0,526 0,850 0,619 1,616 15
50 0,512 0,859 0,597 1,675 0,528 0,850 0,621 1,611 10
55 0,5141 0,858 0,599 1,670 0,529 0,849 0,623 1,606 5
60 0,515j 0,857 0,601 1,664 0,530 0,848 0,625 1,600 0
COS | sin | ctg | tg cos | sin | ctg tg МИН.
5 58?
318
IIродолжение
МИН. 32° 33°
sin cos tg ctg sin cos tg Ctg
0 0,530 0,848 0,625 1,600 0,545 0,839 0,649 1,540 60
5 0,531 0,847 0,627 1,595 0,546 0,838 0,651 1,535 55
10 0,532 0,847 0,629 1,590 0,547 0,837 0,654 1,530 50
15 0,534 0,846 0,631 1,585 0,548 0,836 0,656 1,525 45
20 0,535 0,845 0,633 1,580 0,550 0,835 0,658 1,520 40
25 0,536 0,844 0,635 1,575 0,551 0,835 0,660 1,516 35
30 0,537 0,843 0,637, 1,570 0,552 0,834 0,662 1,511 30
35 0,539 0,843 0,639 1,565 0,553 0,833 0,664 1,506 25
40 0,540 0,842 0,641 1,560 0,554 0,832 0,666 1,501 20
45 0,541 0,841 0,643 1,555 0,556 0,831 0,668 1,497 15
50 0,542 0,840 0,645 1,550 0,557 0,831 0,670 1,492 10
55 0,543 0,840 0,647 1,545 0,558 0,830 0,672 1,487 5
60 0,545 0,839 0,649 1,540 0,559 0,829 0,675 1,483 0
cos sin ctg tg cos sin * ctg tg МИН.
57° 56°
МИН. 4° 35°
sin cos tg ctg sin cos tg Ctg
0 0,559 0,829 0,675 1,483 0,574 0,819 0,700 1,488 60
5 0,560 0,828 0,677 1,478 0,575 0,818 0,702 1,424 55
10 0,562 0,827 0,679 1,473 0,576 0,817 0,705 1,419 50
15 0,563 0,827 0,681 1,469 0,577 0,817 0,707 1,415 45
20 0,564 0,826 0,683 1,464 0,578 0,816 0,709 1,411 40
25 0,565 0,825 0,685 1,460 1,455 0,580 0,815 0,711 1,406 35
30 0,566 0,824 0,687 0,581 0,814 0,713 1,402 30
35 0,567 0,823 0,689 1,451 0,582 0,-813 0,715 1,398 25
40 0,569 0,822 0,692 1,446 0,583 0,812 0,718 1,393 20
45 0,570 0,822 0,694' 1,442 0,584 0,812 *0,720 1,389 15
50 0,571 0,821 1 0,696 1,437 0,585 0,810 0,722 1,385 10
55 0,572 0,820 ' 0,698 1,433 0,587 0,810 0,724 1,381 5
60 0,574 0,819 t 0,700 [ 1,488 0,588 0,809 0,727 1,376 0
cos sin ctg tg I cos 1 sin | ctg 1 tg МИН.
554 | 54°
319
11 родолжение
МИН. 36° 37°
sin I cos tg ctg sin | cos 1 | ctg
0 0,588 0,809 0,727 0,729 1,376 0,6Q2 0,799 1 0,754, 1,327 60
5 0,589 0,808 1,372 0,603 0,798 0,756; 1,323 55
10 0,590 0,807 0,731 1,368 0,604 0,797 0,758 1,31' 50
15 0,591 0,806 ' 0,733 1,364 0,605 0,796 0,760, 1,315 45
20 0,592 0,806 0,735 1,360 0,606 0,795 0,762 1,311 40
25 0,594 0,805 0,738 1,356 0,608 0,794 0,765 1,307 35
30 0,595 0,804 0,740 1,351 0,609 0,793 , 0,767 1,303 30
35 0,596 0,803 0,742 1,347 0,610 0,792 0,770; 1,291 25
40 0,597 0,802 0,744 1,343 0,611 0,792 0,772 1,295 20
45 0,599 0,801 0,747 1,339 0,612 0,791 0,774 1,292 15
50 0,599 0,800 0,749 1,335 0,613 0,790 0,777i 1,288 10
55 0,601 0,800 0,751 1,331 0,615 0,789 0,779 1,284 5
60 0,602 0,799 0,754 1,327 0,616 0,?88 0,781 | 1,280 0
cos sin ctg tg cps sin | ctg 1 tg
МИН.
53° 52°
МИН. 38° 39°
sin. [ cos tg ctg sin cos 1 | ctg
0 0,616 0,788 0,781 1,280 0,629 0,777 0,810 1,235 60
5 0,617 0,787 0,784 1,276 0,630 0,776 0,812 1,231 55
10 0,618 0,786 0,786 1,272 0,632 0,775 0,815 1,228 50
15 0,619 0,785 0,788 1,269 0,633 0,774 0,817 1,224 45
20 0,620 0,784 0,791 1,265 0,634 0,773 0,819 1,220 40
25 0,621 0,784 0,793 1,261 0,635 0,773 0,822 1,217 35
30 0,622 0,783, 0,795 1,257 0,636 0,772 0,824 1,213 30
35 0,623 0,782 0,798 1,253 0,637 0,771 0,827j 1,210 25
40 0,625 0,781 0,800 1,250 0,638 0,770 0,829 1,206 20
45 0,626 0,780 0,803 1,246 0,640 0,769 0,832 1,202 15
50 0,627 0,779 0,805 1,242 0,641 0,768 0,834 1,199 10
55 0,628 0,778, 0,807 1,239 0,642 0,767 0,837 1,195 5
60 0,629 0,777' 0,810 1,235 0,643 0,766 0,839 1,192 0
cos | sin | ctg | tg 1 cos | sin ctg tg МИИ.
5 1° 50°
320
П родолжение
МИН. 40° 41°
sin cos | 1 ctg sin । cos tg ctg
0 0,643 0,766' 0,839 1,192 0,656 0,755 0,869 1,150 60
5 0,644 0,765 0,842 1,188 0,657 0,754 0,872 1,147 55
10 0,745 0,764 0,844 1,185 0,658 0,753 0,874 1,144 50
15 0,646 0,763 0,847 1,181 0,659 0,752 0,877 1,140 45
20 0,647 0,762 0,849 1,178 0,660 0,751 0,880 1,137 40
25 0,648 0,761 0,852 1,174 0,662 0,750 0,882 1,134 35
30 0,650 0,760 0,854 1,171 0,663 0,749 0,885 1,130 30
35 0,651 0,760 0,857 1,167 0,664 0,748 0,887 1,127 25
40 0,652 0,759 0,859 1,164 0,665 0,747 0,89.0 1,124 20
45 0,653 0,758 0,862 1,161 0,666 0,746 0,893 1,120 15
50 0,654 0,757 0,864 1,157 0,667 0,745 0,895 1,117 10
55 0,655 0,756 0,867 1,154 0,668 0,744 0,898 1,114 5
60 0,656 0,755 0,869 1,150 0,669 0,743 0,900 1,111 0
COS sin ctg tg COS sin Ctg tg МИН.
49° 48°
МИН. 42° 43°
sin cos i t® | ctg sin I cos tg ctg
0 0,669 - 0,743 0,900 1,111 0,682 0,731 0,933 1,072 60
5 0,670 0,742 0,903 1,107 0,683 0,730 0,935 1,069 55
40 0,671 0,741 0,906 1,104 0,684 0,729 0,938 1,066 50
15 0,672 0,740 0,908 1,101 0,685 0,728 0,941 1,063 45
20 0,673 0,739 0,911 1,098 0,686 0,727 0,943 1,060 40
25 0,675 0,738 0,914 1,095 0,687 0,726 0,946 1,057 35
30 0,676 0,737 0,916 1,091 0,688 0,725 0,949 1,054 30
35 0,677 0,7,36 0,919 1,088 0,689 0,724 0,952 1,051 25
40 0,678 0,735 0,922 1,085 0,690 0,723 0,955 1,048 20
45 0,679 0,734 0,924 1,082 0,692 0,722 0,957 1,045 15
50 0,680 0,733 0,927 1,079 0,693 0,721 0,960 1,042 10
55 0,681 0,732 0,930 1,076 1,072 0,694 0,720 0,963 1,039 5
60 0,682 0,731 0,933 0,695 0,719 0,966 1,036 0
cos sin ctg tg cos sin ctg tg МИН.
47° 46°
*1 Справочник фрезеровщика
321
Продолжение
МИН. 44° 45°
sin cos tg Ctg sin COS tg ctg
0 0,695 0,719 0,966 1,036 0,707 0,707 1,000 1,000 60
5 0,696 0,718 0,969 1,033 0,708 0,706 1,003 0,997 5,5
10 0,697 0,717 0,971 1,030 0,709 0,705 1,006 0,994 50
15 0,698 0,716 0,974 1,027 0,710 0,704 1,009 0,991 45
20 0,699 0,715 0,977 1,024 0,711 0,703 1,012 0,988 40
25 0,700 0,714 0,980 1,021 0,712 0,702 1,015 0,986 35
30 0,701i 0,713 0,983 1,018 0,713 0,701 1,018 0,983 30
35 0.702 0,712 0,986 1,015 0,714 0,700 1,021 0,980 25
40 0,703 0,711 0,988 1,012 0,715 0,699 1,024 0,977 20
45 0,704 0,710 0,991 1,009 0,716 0,698 1,027 0,974 15
50 0,705 0,709 0,'994 1,006 0,717 0,697 1,030 0,971 10
55 0,706 0,708 0,997 1,003 0,71'8 0,696 1,033 0,969 5
60 0,707 0,707 1,000 1,000 0, 719 0, 695 1,036 0,966 0
cos sin Ctg tg -cos \ sin ctg tg МИН.
45° 44°
литература по фрезерному делу
Общая литература по фрезерному делу
1. А. Н. Оглоблин, Фрезерные станки, Госмашметиздат,
Ленинград — Москва, 1933.
2. А. Н. Оглоблин, Фрезерные станки и работа на них,
Госмашметиздат, Ленинград — Москва, 1933.
3. А. Н. Оглоблин, Фрезерные станки и работа на них,
изд. 2-ое, Госмашметиздат, Ленинград—Москва, 1934.
4. А. Н. Оглоблин, Техминимум фрезеровщика, ОНТИ,
Ленинград — Москва, 1936.
5. А. Н. О г л о б л и н, Справочник фрезеровщика, ОНТИ,
Ленинград — Москва, 1936.
6. А. Н. Оглоблин, Справочник фрезеровщика, ч. 1-ая.
Делительные головки и приспособления, Машгиз, Ленинград —
Москва, 1940.
7. А. Н. Оглоблин, Справочник фрезеровщика, ч. 2-ая,
Работа на фрезерном станке, Машгиз, Ленинград — Москва, 1940.
322
8. A. H. Оглоблин, Справочник фрезеровщика, ч. 1-ая,
Делительные головки и приспособления, изд. 3-е, Машгиз,
Ленинград — Москва, 1941.
9. В. Г. Плотицин, Работа на фрезерном станке, Лениздат,
1944.
10. В, Г. Плотицин, Высокопроизводительное фрезерова-
ние, Лениздат, 1944.
11. И. Л. Зайдель, Курс специальной технологии для
фрезеровщика-универсала, ОНТИ, 1935.
12. П. И. Титов, Методы фрезерования, ОНТИ, Ленин-
град— Москва, 1933.
13. Е. Н. Маслов, Фрезеровщик-инструментальщик, Гос-
машметиздат, Ленинград — Москва, 1933.
14. Е. Н. Маслов, Фрезеровщик-инструментальщик,- Гос-
машметиздат, Ленинград — Москва, 1934.
15. Л. А. Ворович, Фрезерные станки и нарезка зубча-
тых колес и спиралей, издание 2тое. Брянск, 1917.
16. С. В. Ав Рутин, Рациональная работа фрезеровщика,
Стандартизация и рационализация, Москва — Ленинград, 1932.
17. М. Фильцер и М. Зин де, Практика- фрезерования
и производство фрез, ОНТИ, Москва—Ленинград, 1932.
18. Ф. Гувернер, Фрезерное дело, ОНТИ, Москва—Ленин-
град, 1934.
19. Е. Юрте и О. Митчке, Фрезерное дело, «Техника и
производство». Ленинград, 1927.
20. А. А. М о дз е л е в с к и й и П. А. С па с ков, Фрезер-
ные станки. Машгиз, Москва — Ленинград, 1939.
.21 . Я. Н. Р о й т е н б е р г, Работа на делительных головках
универсальных фрезерных станков, Госмашметиздат, Москва —
Ленинград, 1934.
22. Я. Н. Ройтенберг, «Делительная головка универ-
сальных фрезерных станков фирмы «Рейнекер», Госмашметиздат,
Москва — Ленинград, 1932.
23. Е. О. Пешков, Устройство делительных головок у фре-
зерных станков и работа с ними, ГНТИ, Москва — Ленинград,1931.
24. М. Н. Борисов, Работа на фрезерном станке, Госмаш-
метиздат, Москва—Ленинград, 1932.
25. Н. В. Адфельдт, Записки фрезеровщика, ОНТИ,
Москва — Ленинград, 1933.
26. П. А. Горюнов, Что должен знать фрезеровщик,
ОНТИ, 1934.
27, Ф. Л. Ва див асов, Фрезеровщик практик, Госмашмет-
издат’ Москва — Ленинград, 1933..
. 28. Е. Буш, Математика фрезеровщика, ОГИЗ, Москва —
Ленинград, 1931.
323