ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА
холодильная
"^техника
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ» ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
CONTENTS
Работать лучше, работать эффективнее 2
Решения XXV съезда КПСС — в жизнь!
О мерах по дальнейшему повышению эффективности
отраслевой науки и укреплению ее связи с
производством 5
Мекеницкий С. Я-, Ионов А. Г., Хромов В. И.
Универсальный роторный морозильный агрегат УРМА 8
Гудковский В. А., Семашко В. Я. Промышленное фрукто-
хранилище с регулируемой газовой средой 11
Тихомирова Л. Н., Гоголин А. А. Об оптимальном
режиме кондиционера в камере созревания сыра 14
Бежанишвили Э. М., Смыслов В. И., Хазанов И. Г.
Показатели надежности и сроки амортизации
холодильного оборудования 19
Кузнецов А. П., Милованов В. И., Захаров С. А.
Определение износа герметичных ротационных
компрессоров 24
Сапронов В. И, Дремлюх Т. С, Назарова Д. В., Слуги-
на 3. П., Потанина В. А. Разработка и исследование
новых масел для холодильных машин 26
Букин В. Г., Данилова Г. Н., Дюндин В. А. Теплообмен
при испарении и кипении смесей фреонов с маслом
в пленочных испарителях холодильных машин 33
Дьячков Ф. Н. Исследование теплообмена и
гидродинамики при кипении фреона-22 в трубах с внутренним
ореорением 36
Чижов Г. Б. Приближенное вычисление
продолжительности замораживания тел правильной формы 42
Work Better, Work More Effectively 2
Decisions of XXV Congress of CPSU — Into Life!
Measures on Further Increase of Branch Science
Effectiveness and Strengthening Its Ties with Industry 5
Mekenitsky S. Y., Ionov A. GM Khromov V. I. Universal
Rotary Freezing Unit URMA 8
Gudkovsky V. A., Semashko V. Y. Industrial Fruit
Storehouse with Controlled Gas Atmosphere 11
Tikhomirova L. N., Gogolin A. A. Optimum Regime of Air
Conditioner in Cheese Ageing Room 14
Bezhanishvili E. M., Smysloy V. I., Khazanov I. G.
Reliability Indices and Amortization Periods of
Refrigerating Equipment 19
Kuznetsov A. P., Milovanov V. I., Zakharov S. A.
Determination of Wear of Hermetic Rotary Compressors 24
Sapronov V. I., Dremlyukh T. S., Nazarova D. V., Slugi-
na Z. P., Potanina V. A. Elaboration and Investigation
of New Oils for Refrigerating Machines 26
Bukin V. G., Danilova G. N-, Dyundin V. A. Heat
Exchange at Evaporation and Boiling of Freon/Oil Mixtures in
Film Evaporators of Refrigerating Machines 33
Dyachkov F. N. Investigatio of Heat Exchange and
Hydrodynamics at Boiling of Freon-22 in Inner-Finned Pipes 36
Tchigeov G. B. Approximate Calculation of Freezing
Duration of Correctly Shaped Bodies 42
НОВЫЕ ВИДЫ ПРОДУКЦИИ
Красновская Т. В. Бытовые холодильники «Минск»
47
NEW ARTICLES
Krasnovskaya T. V. Domestic Refrigerators "Minsk"
47
ОБМЕН ОПЫТОМ
Кострома В. В., Эстрин Р. Мм Дудак К. В.г Буна-
ков М. Ф. Стенд для разборки и сборки
холодильных компрессоров ФВ-6 и K-902L
Янчаускас О. И. О работе холодильной установки на
два катка с различными температурами льда
К 70-летию Федора Ивановича Рудометкина
PRACTICE EXCHANGE
Kostroma V. V., Estrin R. M., Dudak K. V., Bunakov M. F.,
Stand for Disassembling and Assembling Refrigerating
49 gCompressors FV-6 and K-902L
Yanchauskas O. I. Operation of Refrigerating Plant for
50 Two Skating Rinks with Different Ice Temperatures
51 70th Birthday of Fyodor Ivanovich Rudometkin
4»
50
51
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Всесоюзный семинар по холодильной технике и
технологии
52
AT SCIENTIFIC TECHNICAL SOCIETY OF FOOD INDUSTRY
on Refrigerating Engineering and
АН-Union Seminar
Technology
52
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ 53, 59
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Каминарская А. К., Романов М. Н., Торбин В. А.
Производство быстрозамороженных пищевых продуктов
В Швеции 56
NEW INVENTIONS
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Kaminarskaya A. K«, Romanov M. N., Torbin V. A.
duction of Quick-Frozen Food in Sweden
Pro-
53, 59
5&
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Сапрыкина С. Н., Кальви А. Р., Новицкая И. И.
Автоматические регуляторы температуры нагнетания
Турецкий В. Л., Свердлов А. И. Ручные мембранные
вентили для фреона
60
61
REFERENCE DATA
Saprykina S. N., Kalvy A. R., Novitskaya I. I. Automatic
Discharge Temperature Regulators
Turetsky V. L., Sverdlov A. I. Manual Membrane Valves
for Freon
6a
61
РЕФЕРАТЫ
62
SUMMARIES
62
Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1977 г.

Универсальный роторный морозильный
С. Я. МЕКЕНИЦКИЙ
Всесоюзный научно-исследовательский институт мясной
промышленности
Канд. техн. наук А. Г. ИОНОВ
Калининградский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства
В. И. ХРОМОВ
Экспериментальный механический завод ВНИИМП
На базе существующих морозильных агрегатов
типов MAP и АРСА разработан и
экспериментальным механическим заводом ВНИИМПа
изготовлен новый универсальный роторный
морозильный агрегат УРМА* для замораживания
различных пищевых продуктов в блоках. При
разработке была поставлена задача создать
модификацию морозильного агрегата с более
высоким уровнем механизации, повышенной
надежностью и лучшими технико-экономическими
и эксплуатационными показателями.
Агрегат УРМА (рис. 1) состоит из ротора с
морозильными трехплиточными секциями и
поворотным устройством, механизма для
раскрытия морозильных секций, загрузочно-разгру-
зочного устройства, устройства для
предварительной подпрессовки продукта. Агрегат
укомплектован насосной станцией, пультом
управления, гидравлической и электрической
системами и приборами автоматики.
Расчетная производительность агрегата УРМА
650 кг/ч при замораживании рыбы от начальной
температуры 15°С до температуры в центре
блока —23°С (при замораживании
мясопродуктов соответственно от 4 до —12°С) при
температуре хладагента —40°С.
Мощность электродвигателя привода
агрегата 2,2 кВт. Расход холода на замораживание
с учетом потерь 100 ккал/кг.
Габаритные размеры агрегата: длина 4775,
ширина 4000 и высота 2400 мм; масса около
8000 кг. Агрегат обслуживается одним
человеком.
Пищевые продукты замораживаются в
металлических (из полос алюминиевого сплава)
окантовках, состоящих из четырех ячеек для блоков
* Скороморозильные устройства для замораживания
пищевых продуктов. Авторское свидетельство № 475493.—
«Открытия, изобретения, промышленные образцы,
товарные знаки», 1975, № 24. Авт.: С. Я. Мекеницкий,
В. М. Горбатов, В. С. Григорьев, В. П. Зайцев,
А. Г. Ионов, В. И. Хромов, И. П. Швачко, ['Л. В. Клим-
цев.
УДК 621.565.912
агрегат УРМА
Рис. 1. Общий вид универсального роторного
морозильного агрегата УРМА.
массой 10—11 кг. Внутренние поверхности
ячеек выполнены с уклонами, обеспечивающими
облегченный выход замороженных блоков.
Донная часть окантовки перекрывается полосами из
нержавеющей стали или армированного
полиэтилена толщиной 400—500 мкм с
промежутками для прохода упоров (выталкивателей)
блоков. К боковым стенкам окантовки снаружи
приварены два выступа, которые при ее
перемещении в горизонтальной плоскости входят
в пазы захватов при их повороте. В каждой
морозильной трехплиточной секции находятся
две окантовки.
Агрегат УРМА отличается от роторных
морозильных агрегатов типов MAP и АРСА
следующим:
наличием унифицированного загрузочно-раз-
грузочного устройства, автоматически
выполняющего основные операции: предварительную
регулируемую подпрессовку продукта,
загрузку окантовки продуктом, выталкивание
замороженного продукта из окантовки и
возвращение окантовки 1для загрузки;
окантовки в процессе работы не выводятся
за пределы агрегата, что обеспечивает более
длительный срок их службы, исключает
необходимость в площади для хранения и,
следовательно, снижает расходы и трудозатраты;
автоматическое освобождение окантовок от
замороженного продукта осуществляется без
оттаивания;
полости морозильных секций раскрываются
специальным механизмом, закрепленным на ра-

ме ротора с торцов морозильных секций, а
закрываются сжатием пружин при возвращении
механизма раскрытия в исходное положение.
В результате новых конструкторских
решений удалось значительно уменьшить число
рабочих механизмов, повысить производительность
агрегата.
Загрузочно-разгрузочное устройство,
кинематическая схема которого изображена на рис. 2,
представляет собой металлоконструкцию, на
которой смонтированы: подвижная в вертикальной
плоскости двухъярусная каретка 1 с верхней
площадкой 2 для предварительной подпрессов-
ки продукта и нижней рамкой 3 для
выталкивания замороженного продукта из окантовки;
подпружиненная плита 4, с помощью которой
продукт подпрессовывается при подъеме
двухъярусной каретки; неподвижный стол 5;
левый и правый захваты 6 с механизмами их
перемещения 7 и поворота захватов 8\
винтовой транспортер 9 с приводом 10; заслонка
11 у перекрывающая загрузочно-разгрузочное
окно в изоляционном щите; механизм 12
подъема и опускания заслонки, срабатывающий
автоматически при движении захватов; упоры 13
выталкивания замороженных блоков из
окантовки.
Механизмы загрузочно-разгрузочного
устройства перемещаются с помощью гидроцилиндров,
причем цилиндры 14 левого и правого захватов
(два цилиндра) поворачивают их, соединяя с
выступами рамки. Цилиндр 15 первого хода
захватов служит для перемещения окантовки
Рис. 2. Кинематическая схема загрузочно-разгрузочного
устройства.
с продуктом с неподвижного стола на верхнюю
площадку 2 подвижной каретки и возвращения
разгруженной окантовки с нижней рамки 3 на
неподвижный стол 1для ее загрузки. Цилиндр 16
второго хода захватов выгружает окантовку с
замороженным продуктом из морозильной
секции на рамку для выталкивания блоков из
окантовки и загружает окантовку с подпрессо-
ванным продуктом в морозильную секцию.
Цилиндр 17 через систему рычагов поднимает
подвижную каретку (подпрессовка) и опускает ее
(выталкивание блоков из окантовки).
Последовательность срабатывания механизмов
осуществляется командой концевых выключателей.
Технологическая схема работы загрузочно-
разгрузочного устройства показана на рис. 3.
За начальное положение принимается такое,
когда во всех полостях морозильных секций
находятся окантовки с продуктом, а на нижней
раме двухъярусной каретки, размещенной в
нижнем положении, — окантовка без продукта.
J 1 Поротняя mm %Шжта°ртеННт
х Г777777т С подпрессобанным нвза-
w««b мороженным продуктом
Рис. 3. Технологическая схема работы
загрузочно-разгрузочного устройства (условные обозначения окантовок
даны на рисунке).
2 Холодильная техника № 1
9

При этом верхняя плита загружаемой
морозильной секции поднята, а средняя находится на
одном уровне с верхней площадкой
двухъярусной каретки.
Первая операция — поворот левого и
правого захватов. Вилки захватов с обеих сторон
входят в зацепление с окантовкой, заполненной
продуктом, подготовленным к подпрессовке,
которая находится на неподвижном столе.
Вторая операция — перемещение захватов
вперед. Окантовка, заполненная продуктом,
устанавливается на верхнюю площадку
двухъярусной каретки.
Третья операция — подъем двухъярусной
каретки. Окантовка с продуктом выходит из
вилок захватов ni'продукт прижимается к плите
устройства для предварительной подпрессовки,
а освобожденная от продукта окантовка,
находящаяся на нижней раме каретки, входит в
вилки захватов.
Четвертая операция — возвращение захватов
назад, в исходное положение. Освобожденная
от продукта окантовка устанавливается на
неподвижный стол для загрузки новой порции
продукта, которая осуществляется рабочим во
время работы механизмов агрегата.
Пятая операция — вывод вилок захватов из
зацепления с окантовкой. После этого захваты
перемещаются в крайнее переднее положение
(в пространство между замораживающими
плитами), поворачиваются, вилки входят в
зацепление с окантовкой, заполненной замороженным
продуктом, при движении назад (в среднее
положение) захваты устанавливают ее на
нижнюю раму двухъярусной каретки.
Шестая операция — опускание двухъярусной
каретки в нижнее положение. При движении
вниз замороженный продукт, встречая на своем
пути упоры, выталкивается из ячеек окантовки
и остается на этих упорах. Одновременно
окантовка с подпрессованным продуктом,
находящаяся на верхней площадке двухъярусной
каретки, устанавливается против загружаемой
морозильной секции.
Седьмая операция — продвижение захватов
вперед. Окантовка с подпрессованным продуктом
вводится в пространство между морозильными
плитами, захваты выходят из зацепления с
окантовкой и возвращаются в исходное (крайнее
заднее) положение.
Восьмая операция — включение винтового
транспортера. Замороженный продукт,
оставшийся на упорах, выводится за пределы
морозильного агрегата.
После этого механизм поворота перемещает
ротор с смонтированными на нем морозильными
секциями на следующую позицию разгрузки-
загрузки. На этой операции заканчивается цикл
работы агрегата. Продолжительность цикла
регулируется реле времени.
Механизм поворота ротора (рис. 4) состоит из
водила U диска 2, рычага-фиксатора 3 и
гидроцилиндра 4.
Водило 1 насажено на втулку вала ротора и
свободно поворачивается на нем. От осевых
перемещений водило предохраняют два
полухомута 5, расположенные между его втулкой
и бортом втулки вала ротора и соединенные
между собой болтами. На другом конце водила
закреплена вилка штока гидроцилиндра 4>
поворачивающего водило и, следовательно, ротор.
Кроме того, на водиле закреплена собачка 6,.
вращающаяся вокруг своей оси. Положение,
собачки зафиксировано пружиной, которая
поджимает ролик собачки к рычагу-фиксатору 3.
Диск 2 жестко закреплен на валу ротора. На
периферийной окружности диска имеются пазы
для фиксации положений ротора и пальцы,
упираясь в которые собачка 6 при движении против
Рис. 4. Механизм поворота ротора:
/ — водило; 2 — диск; 3 — рычаг-фиксатор; 4 — гидроцилиндр;
5 — полухомуты; 6 — собачка; 7 — подпрессовщик; 8 —
гибкие трубки для хладагента; 9 — металлические трубки для
хладагента; 10 — пружины.
ю

часовой стрелки осуществляет поворот ротора
на необходимый угол. Рычаг фиксатора
поворачивается вокруг неподвижного пальца,
закрепленного на станине ротора. На другом конце
рычага находится ролик, входящий с помощью
пружины в пазы диска 2 и фиксирующий
положение ротора.
Для раскрытия нижней и верхней плит
морозильной секции предусмотрен специальный
механизм.
Все механизмы агрегата работают
автоматически по последовательной электрической схеме,
т. е. каждый механизм срабатывает только после
выполнения предыдущей операции. Для налад-
Канд. с.-х. наук В. А. ГУДКОВСКИЙ
Казахский НИИплодоводства и виноградарства
Канд. техн. наук В. Я. СЕМАШКО
ВНИИпромгаз
В настоящее время наиболее эффективным
способом хранения фруктов и овощей является
холодильное хранение в регулируемой газовой
среде (РГС). Этот способ позволяет значительно
продлить сроки хранения фруктов и овощей,
резко снизить потери от микробиологических и
физиологических заболеваний, сохранить их
высокие товарные качества и питательную
ценность. В связи с тем что при данном способе
хранение осуществляется в газовой среде с
пониженным содержанием кислорода B,5—3%) и
повышенным содержанием углекислого газа B—
Рис. 1. Промышленное фруктохранилище с
регулируемой газовой средой в совхозе им. Джандосова. Помещение
для товарной обработки плодов.
ки агрегат может быть переключен на ручное
управление, при котором каждая операция
выполняется нажатием соответствующей кнопки.
В настоящее время изготовлено несколько
экземпляров роторных агрегатов типа УРМА,
которые проходят экспериментальную
проверку в производственных условиях на
мясокомбинатах. Результаты проверки показывают, что
агрегаты УРМА значительно производительнее
агрегатов типов MAP и АРСА. При замене
роторных агрегатов типа МАР-8АМ, которые
внедряются сейчас на судах типа БМРТ, на агрегаты
УРМА суточная производительность по
замораживанию возрастет с 40 до 60 т.
10%), особые требования предъявляются к
герметичности камер и дверей фруктохранилища и к
специальному инженерному оборудованию для
обеспечения оптимальных концентраций
углекислого газа и кислорода.
В 1975 г. в опытном хозяйстве Казахского
НИИплодоводства и виноградарства — совхозе
им. Джандосова Каскеленского района Алма-
Атинской области построено промышленное
фруктохранилище емкостью 500 т с
использованием отечественных материалов и оборудования
(рис. 1). В основу технических решений были
положены результаты многолетних исследований
Казахского НИИплодоводства и
виноградарства и ВНИИПромгаза. Проектно-сметная
документация разработана ГПИ Казгипроторг.
Фруктохранилище (рис. 2) состоит из пяти
камер (9x12x4,8 м), блока подсобных
помещений (машинное отделение, станция газовых сред,
электрощитовая, зарядная, тепловой узел),
помещения для товарной обработки плодов и
бытовых помещений.
Здание хранилища решено в сборных
железобетонных конструкциях с наружными стенами из
кирпича. I
Перегородки выполнены из сборных
железобетонных панелей индивидуальной разработки.
Кровля рулонная, трехслойная по
армированной стяжке с защитным слоем из гравия, втоп-
ленного в битум. Утеплитель — керамзитовый
гравий (плотность 600 кг/м3). Теплоизоляция
холодильных камер из пенополистирольных плит
марки ПС-БС (плотность 25—30 кг/м3).
Толщина слоя изоляции стен 100 мм, потолка 150 мм.
УДК 621.565:634.1/.7
Промышленное фруктохранилище с регулируемой газовой средой
2"
II

чг
VI
frl I nl ?
VII
ID MD
т—п '''' '
IX
X
XI
XII
60000
3
Рис. 2. План фруктохранилища с регулируемой газовой
средой:
/ — автомобильная платформа; 77 — комната обогрева; III —
помещение товарной обработки плодов; IV — помещение
начальника склада; V — тепловой пункт; VI — машинное отделение;
VII — щитовая; VIII — станция газовых сред; IX —
химическая лаборатория; X — бытовые помещения; XI —
вентиляционная камера; XII — гараж техмашин; / — аппарат очистки
AO-1; 2 — генератор ГНС-2А; 3 — моноэтаноламиновый аппарат
очистки; 4 — емкость для раствора моноэтаноламина.
Герметизация в трех камерах выполнена
листовой оцинкованной сталью толщиной 0,8—
1,2 мм на газосварке, в остальных двух
камерах — фольгоизолом на битуме марки 4.
Потолки во всех камерах подвесные, в качестве
газоизоляционного материала для потолков также
использована листовая оцинкованная сталь.
Надежная герметизация технологических
вводов осуществлена следующим образом. В стене
камеры установлены две металлические плиты
толщиной 12—15 мм, размером 900x600 мм.
Через них введены (на сварке) рассольные и
газовые трубопроводы и гидрозатвор. Кабельные
вводы также проведены через эти металлические
пластины и уплотнены сальниками. Двери в
камерах откатные, герметичные, с люком (лазом)
размером 700x700 мм и смотровым окном из
оргстекла размером 200x150 мм.
Холодоснабжение осуществляется двумя
автоматизированными холодильными
установками УА-100. В каждой камере установлено по
одному вертикальному рассольному
воздухоохладителю (конструкция Гипрохолода),
поверхностью охлаждения 150 м2 с двумя
вентиляторами Ц4-70. Распределение воздуха
канальное, с помощью воздуховода со щелевидными
соплами размером 400x60 мм. Батареи
воздухоохладителей оттаиваются теплым рассолом,
подогреваемым электронагревателями в
специальном баке емкостью 1,2 м3. Вентиляторы
воздухоохладителей работают в автоматическом
режиме. Для снабжения водой конденсаторов
холодильной установки, генераторов газовых сред,
регенератора и теплообменника моноэтанол-
аминового аппарата очистки имеется система
оборотного водоснабжения. Для охлаждения
воды используется вентиляторная капельная
трехсекционная градирня.
^Необходимый состав атмосферы после
загрузки и герметизации камер создавался с
помощью станции газовых сред.
Станция газовых сред располагает двумя
установками УРГС-2, системами газоснабжения,
воздухоснабжения, электроснабжения и
распределения газовой среды в камерах
фруктохранилища и возврата ее на станцию для
очистки.
Установка регулирования газовых сред УРГС-2
разработана и изготовлена ВНИИпромгазом.
Она состоит из генератора марки ГНС-2А и
аппарата очистки углекислого газа АО-1.
Генератор ГНС-2А предназначен для быстрого
снижения концентрации кислорода в камерах до
2,5—3% и повышения содержания углекислого
газа до 3—10%. Это осуществляется путем
сжигания в нем сжиженного газа (пролан-бута-
новая смесь). Для обеспечения генераторов про-
пан-бутановой смесью имеются два подземных
типовых резервуара емкостью 4,2 м3 каждый
(согласно типовому проекту ГС-02-3/66).
Сжиженный газ из резервуаров поступает в
генераторы по подземному газопроводу (Dy 50 мм).
Генератор ГНС-2А (рис. 3) состоит из
смесительной горелки, заполненной катализатором,
камеры сгорания, охлаждаемой водой, водяного
контактного холодильника газовой среды, кон-
денсатосборника, газорегулирующего узла и
шкафа с измерительными приборами,
автоматикой безопасности и регулирования параметров
режима работы. В комплект генератора входит
12

0
1
\
1
/
0 О
и 1
0 '
Рис. 4. Аппарат очистки модели АО-1:
/ — приборный шкаф; 2 — адсорбер; 3 — активированный
уголь; 4 — четырехходовой кран; 5 — трубопровод для сброса
воздуха регенерации в атмосферу; 6 — вентилятор
рециркуляции газовой среды; 7 — трубопровод для подачи газовой среды
из камеры в аппарат очистки; 8 — исполнительный механизм
ИМТ-4,5/2,5; 9 — вентилятор регенерации; 10 — трубопровод
для подачи газовой среды из аппарата очистки в камеру.
Рис. 3. Генератор модели ГНС-2А:
/ — гидрозатвор для слива воды и конденсата в канализацию;
2 — конденсатосборник; 3 — водяной контактный
холодильник; 4 — кольца Рашига; 5 — патрубок для входа воды в
брызгалку; 6 — трехходовой кран для подачи газовой среды в
камеру; 7 — трубопровод для выхода воды из камеры сгорания;
8 — смесительная горелка; 9 — трубопровод для подачи
воздуха на горение; 10 — дробленый катализатор; 11 —камера
сгорания; 12 — рубашка охлаждения камеры сгорания; 13 —
шкаф с измерительными приборами; 14 — газорегулирующий
узел; 15 — трубопровод для входа воды в камеру сгорания.
газодувка марки 1А12-80-2А, используемая как
воздуходувка.
Для получения газовой среды с пониженным
содержанием кислорода и повышенным
содержанием углекислого газа сжиженный газ в
смеси с воздухом сжигается в камере сгорания
на слое дробленого катализатора, что
обеспечивает весьма высококачественное сжигание без
вредных примесей. Продукты сгорания
(газовая среда) охлаждаются водой в рубашке
охлаждения камеры сгорания и в контактном водяном
холодильнике. Состав газовой среды, получаемый
с помощью генератора, регулируется
изменением расхода газа и может колебаться по
кислороду от 0,6 до 9%, по углекислому газу от 13,6
до 8%; содержание азота составляет 83—85,8%.
Влажность газовой среды 100%, температура
7—25°С. Генератор позволяет создавать среды
только со строго определенным соотношением
кислорода и углекислого газа.
Производительность его 20—100 м3/ч газовой среды.
Для независимого регулирования кислорода
и углекислого газа станция газовых сред
оборудована аппаратами очистки АО-1. Аппарат
очистки газовой среды АО-1 состоит из двух
адсорберов цилиндрической формы, заполненных
активированным углем, двух четырехходовых
кранов, механизма переключения, двух
вентиляторов и приборного шкафа с автоматикой
переключения адсорберов (рис. 4). Для очистки от
углекислого газа газовая среда из камер фрукто-
хранилища подается в один из адсорберов, где
углекислый газ сорбируется активированным
углем.
Концентрация 'очищенного углекислого газа
не превышает 0,05%. После того как сорбцион-
ная емкость первого адсорбера исчерпана,
подача газовой среды автоматически
переключается на второй адсорбер; первый адсорбер в это
время регенерируется от углекислого газа
воздухом, подаваемым вентилятором регенерации
из окружающей атмосферы. Таким образом,
циклы сорбции и регенерации чередуются в
каждом адсорбере, а аппарат очистки обеспечивает
непрерывную очистку поступающей газовой
среды от избытка углекислого газа. Кроме того,
испытывался скруббер с моноэтаноламиновой
очисткой углекислого газа, разработанный
Казахским НИИплодоводства и виноградарства.
После создания необходимого состава газовой
среды в камерах фруктохранилища с помощью
генераторов и аппаратов очистки дальнейшее
его поддержание на заданном уровне может
13

осуществляться несколькими способами. При
хорошей герметизации камер и полной их
загрузки, что наблюдалось в данном фруктохра-
нилище, поддержание газовых сред сводилось
чаще всего к поглощению избыточного
количества углекислого газа и подаче кислорода, так
как за счет физиологической активности
фруктов (дыхания) содержание углекислого газа в
камерах повышалось, а кислорода — снижалось.
При необходимости кислород подавался с
помощью воздуходувки, смонтированной вместе
с генератором.
Для поглощения избыточного количества
углекислого газа может быть использован любой
аппарат очистки, хотя предпочтение следует
отдать аппаратам с активированным углем.
Применялись три способа регулирования
состава газовой среды.
По первому способу состав среды
анализировался газоанализатором ТП-2220, который при
повышении СО2 выше верхнего допустимого
предела включает аппарат очистки и при
достижении нижнего допустимого предела
выключает.
Второй способ предусматривает включение
аппарата очистки от командного
автоматического прибора КЭП-12у на определенное время
по специально разработанной программе.
Третий — общепринятый способ, при котором
анализ состава и включение оборудования
выполняется оператором.
Все три способа оказались приемлемыми, но
наибольшего внимания заслуживает второй.
В первый сезон хранения A975—1976 гг.) в
камеры фруктохранилища было загружено
около 400 т фруктов (яблоки, груши, виноград).
Во второй сезон A976—1977 гг.) яблок — 207 т,
груш — 25 т, винограда — 23 т, чеснока —
52 т. Яблоки загружали в камеры в контейнерах
Об оптимальном режиме кондиционера
Л. Н. ТИХОМИРОВА, доктор техн. наук,
проф. А. А. ГОГОЛИН
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Технологический кондиционер в камере
созревания сыра должен осуществлять в различные
периоды охлаждение, осушение, нагревание и
увлажнение воздуха, а также вентилирование
камеры.
14
емкостью 220—300 кг с помощью
электропогрузчиков на высоту 4,2—4,3 м в шесть ярусов.
Результаты эксплуатации фруктохранилища
с РГС в первый сезон показали, что для
герметизации камер можно с успехом использовать
как оцинкованную листовую сталь толщиной
0,8—1,2 мм, так и фольгоизол. Однако
фольгоизол более доступен, технология производства
газоизоляционных работ при его применении
проще, а общая стоимость материала и работы
дешевле, чем с применением листовой
оцинкованной стали.
Во всех пяти камерах поддерживались
заданный газовый состав — от 2,5 до 3% кислорода,
от 2,5 до 6% углекислого газа (остальное азот)—
и требуемый температурный режим: в одной
камере 0°С, в каждой из двух других 3°С и
—1°С.
Это позволило удлинить сроки хранения
плодов на 2—3 месяца при обеспечении высоких
товарных качеств и питательной ценности и
сократить потери в среднем на 16%. Например,
потери при хранении в условиях РГС
промышленной партии яблок Апорт с сентября до конца
апреля в среднем составили 4,8%, при
холодильном хранении в обычной атмосфере —
21,3%; хранение яблок сорта Ренет Бурхардта
в РГС также удлинялось на 2—3 месяца по
сравнению с хранением в обычной атмосфере, а
потери были ниже на 3%. Однако у части
плодов этого сорта A1,7%) отмечалось внешнее по-
бурение.
Полученные предварительные данные
подтверждают высокую эффективность метода
хранения яблок в условиях РГС и дают основание
рекомендовать его для широкого внедрения
путем строительства новых фруктохранилищ и
реконструкции существующих.
УДК 628.84:637.3
в камере созревания сыра
На старых сыродельных заводах, где камеры
расположены в подвале и сыр созревает без
упаковки (малые притоки тепла через ограждения
и большие выделения влаги сыром), в летнее
время необходимо осушать воздух, что
осуществляется подогревом его после охлаждения. На
современных сыродельных заводах с наземными
камерами и созреванием сыра в упаковке из
синтетической пленки (значительные притоки

тепла через ограждения и малые выделения
влаги сыром) в летнее время требуется увлажнять
воздух [ 1 ].
В технике холодильного хранения
увлажнение обычно осуществляется перегретым паром.
Этот метод обеспечивает быстрое поглощение
пара воздухом без попадания капель воды на
пищевые продукты. Однако увлажнение воздуха
паром приводит к повышению на 25—30%
потребной холодопроизводительности, что связано
с заметным увеличением капитальных затрат и
эксплуатационных расходов.
Следовательно, необходимо найти пути
сокращения потребности в увлажнении.
Возможность решения этой задачи и рассматривается в
данной статье.
На рис. 1 изображен в i, d-диаграмме процесс
обработки воздуха в технологическом
кондиционере для случая, когда тепловлажностное
отношение в камере ек = -тт5- значительно
превышает тепловлажностное отношение в
воздухоохладителе е0 = -д-р- , в связи с чем требуется
увлажнение воздуха.
Из баланса влаги (см. рис. 1) очевидно, что
Д^0 = AdK + AdH. B + AdYB, A)
«ли
е0
М
Ув
%
B)
где ен. в — тепловлажностное отношение при смешении
наружного и внутреннего воздуха, кДж/кг;
*п — энтальпия пара, увлажняющего воздух,
кДж/кг.
1 / sA \^N
[\W\
Ъ)
N/jj^l
vVlJ-
Ado
с/
\&йн.в
\м"
J^
Рис. 1. Процесс обработки воздуха в технологическом
кондиционере при увлажнении паром:
К'— состояние воздуха в камере; Н — состояние наружного
воздуха; С — точка смеси камерного и наружного воздуха;
СО — охлаждение воздуха в воздухоохладителе; ОП —
подогрев воздуха в вентиляторе; ПВ — увлажнение Еоздуха; ВК —
изменение состояния воздуха в камере.
Умножаем обе части равенства B) на
удельный массовый расход воздуха, отнесенный к
1 м3 строительного объема камеры, g*B, кг/(м3*с),
и на 1000:
?в =
"Рв
3600 »
где п — кратность циркуляции воздуха в камере /объем/ч;
рв — плотность воздуха в камере, кг/м3.
Тогда уравнение B) можно переписать в
следующем виде:
Яо
Як
Ян.
Яув
ек
D)
Здесь:
Я о — удельная холодопроизводительность, отнесенная
к 1 м3 строительного объема камеры, Вт/м3;
Ян — удельное выделение тепла в камере, Вт/м3;
<7н. в — удельный теплоприток с вентиляционным
воздухом, Вт/м3;
qYB— удельный теплоприток с увлажняющим паром,
Вт/м3.
С другой стороны, из рис. 1 видно, что для At,
а следовательно и для q, справедлива
зависимость
Яо = Як+Яв + Ян. в + <7ув- E)
Вставляя q0 из уравнения E) в уравнение D)
и делая последнее явным относительно qYB1
получим
Як + Яв + Ян. в Як Ян. в
дув h—. pfe Sl*. F)
*n 8o
Так как величина qHtB относительно невелика
и значение е0 приближается к еяв,
принимаем, что 80 «* ен#в, тогда
<7ув =
_ *¦('-¦?)+«¦
— 1
Нетрудно заметить, что qYB = 0, когда
во , , Яв
ек Як
G)
(8)
Как следует из рис. 2, уравнение E)
справедливо также и для процесса с подогревом
воздуха (е0 > 8ц) при замене qYB на qn (удельный
приток тепла к воздуху в калорифере), а
уравнение D) — при qYB = 0. Тогда, аналогично
уравнению G)
Яп = Як[^— lj — Яв.
(9)
Условием равенства нулю величины qn
остается уравнение (8).
15

Рис. 2. Процесс обработки воздуха в технологическом
кондиционере в режиме подогрева:
ПВ — подогрев воздуха в калорифере (остальные обозначения
см. рис. 1).
Отношение — для угловых камер со
значительным наружным теплопритоком равно
примерно 0,2, а для подвальных и с усиленной
изоляцией ограждений (с малым наружным
теплопритоком) — 0,35.
На рис. 3 показана примерная зависимость
Яуъ 1Х Яи ^ ™,„^тттлттттгт Ч
Як
Як
от отношения
ек
Однако
оптимальное отношение -~- « i, 2 -*-1,35 на практике,
ек
как правило, выдержать не удается из-за
чрезмерного увеличения кратности циркуляции
воздуха в камере и роста площади поверхности
воздухоохладителя.
На рис. 4 представлены предельные
значения разности энтальпий Д/0, которыми можно
располагать для расчета воздухоохладителя,
при различных параметрах воздуха в камерах и
тепловлажностных отношениях е0 и ек. При
этом был принят коэффициент охлаждения
воздухоохладителя т)н = *° ^0,85.
штах
Проведенные исследования, подсчеты и
анализ типовых проектов показывают, что тепло-
влажностное отношение ек в камерах
созревания сыра площадью 100—200 м2 изменяется в
пределах от 12000 до 40000 кДж/кг для
угловых камер и от 7000 до 26000 кДж/кг для
подвальных и с усиленной изоляцией ограждений,
главным образом, из-за резкого колебания вла-
говыделений сыра в камере. Если для первого
периода созревания коркового российского
сыра без упаковки удельные влаговыделения,
отнесенные к 1 м3 строительного объема камеры,
здк достигают 2 мг/(м3-с), то для созревания его
W.4n
in
1>и
0,5
У
блажнение _ Нагревание
т
^ЧУ,
1>*ч/.
//
/ /
/ /
//
/
/
I \
/ /\
/1
/1
' /
/
f
0,5
W
1,5 2,0
Рис. 3. Примерная зависимость и от отноше-
v v Як Як
10 000 кДж/кг; i = 2700 кДж/кг;
угловая
камера (минимальное число наружных ограждений 3);
подвальная камера и с усиленной изоляцией ограждений.
AIJAm/kb
<?«, %
Рис. 4. Предельные значения разности энтальпий At0
для расчета воздухоохладителя при различных
параметрах воздуха в камере и тепловлажностных отношениях
80 и 8К:
/ — угловая камера; //— подвальная камера и с усиленной
изоляцией ограждений.
16

в герметичной упаковке они составляют всего
лишь 0,5 мг/(м3-с).
В связи с имеющейся тенденцией ко все
большему применению герметичных и
полугерметичных упаковок, очевидно, тепловлажност-
ные отношения будут ближе к верхнему
пределу ек.
Увеличить значения е0 с тем, чтобы
приблизить его к значению ек, можно, например,
уменьшая Д/0 путем увеличения кратности
циркуляции воздуха в камере. Однако это связано, во-
первых, с ростом мощности вентилятора,
которая и так составляет около 20% от общей хо-
лодопроизводительности, во-вторых, с
нежелательным возрастанием скорости движения
воздуха над сырОхМ (больше 0,25 м/с). Поэтому
максимальную кратность циркуляции воздуха в
камерах созревания сыра обычно не принимают
выше 12 объемов в час. Этому соответствует
удельный расход воздуха — уравнение C).
12-1 25
?в= 3600 ==Q>QQ417 кг/(м».с).
Исследования ВНИХИ, а также подсчеты по
типовым проектам Гипромолпрома показывают,
что для расчетного летнего режима (ta ж 28°С) и
при полной загрузке камеры сыром можно
принимать ориентировочно qK ^ 21 Вт/м3 для
угловой камеры и qR « 13 Вт/м3 для подвальной
и с усиленной изоляцией. Разность q0 — qYB
для тех же камер составит ~27 и 19 Вт/м3.
Этому соответствуют значения Д*0 — Д/ув =
= 6,5-^4,5 кДж/кг, отложенные по оси
ординат на рис. 4. Горизонтальные линии
соответствуют работе без увлажнения. Начиная с
некоторой относительной влажности, зависящей
от значения ек, требуется увлажнение в
соответствии с уравнением G), что приводит к
возрастанию Ai0 из-за дополнительного расхода
холода на компенсацию притока тепла от
подмешиваемого к воздуху пара.
На рис. 4 даны также линии постоянных
значений температуры поверхности
воздухоохладителя tF, которые почти пар'аллельны линиям
А'о — / (фк)- Это значит, что, например, при
температуре воздуха в полностью загруженной
угловой камере tR = 10°С и относительной
влажности в пределах фк = 60—100%
температура поверхности воздухоохладителя будет
приблизительно постоянной и равной для
наших условий примерно 3°С. Повышение этой
температуры неизбежно поведет к сокращению
Д/0 по сравнению с необходимой по тепловому
балансу величиной, а следовательно, к
возрастанию температуры воздуха в камере.
Температуру поверхности
воздухоохладителя можно повысить увеличением кратности
циркуляции воздуха в камере или уменьшением
тепловой нагрузки на воздухоохладитель. Первый
путь нежелателен по изложенным выше
причинам, но второй вполне реален. Общую
потребность в холоде можно сократить на 8—10 Вт/м3,
расположив камеру созревания сыра в подвале,
усилив теплоизоляцию или же устроив в ней
экраны, отводящие через ограждения большую
часть наружного притока тепла без попадания
его внутрь камеры. Кроме того, целесообразно
вынести за пределы камеры электродвигатель
вентилятора и паровые коммуникации
калорифера. Из различных систем экранирования
(панели, воздушные рубашки), на наш взгляд,
наиболее перспективна система, при которой
экранирующие змеевики с хладоносителем
закладывают в изоляционное ограждение камеры [2].
Такая система успешно эксплуатируется на
Опытном холодильнике ВНИХИ в течение
15 лет.
Как видно из рис. 4, усиление изоляции до
k ж 0,2 Вт/(м2-К) [3], применение
подвального расположения камер или оборудование их
той или иной системой экранирования
позволят повысить tF, а также связанную с ней
температуру кипения хладагента на 5—3=2°С, что
даст снижение объема, описанного
компрессором, на 9% и потребляемой мощности на 10%.
Кроме того, из-за уменьшения расхода пара на
увлажнение сократится потребность в холоде
при соответствующем уменьшении
потребляемой мощности.
Падение температурного напора в
воздухоохладителе полностью компенсируется
сокращением тепловой нагрузки на него. Поэтому
площадь поверхности воздухоохладителя во
всех вариантах будет примерно одинаковой.
Потребная холодопроизводительность и
мощность компрессора для четырех сравниваемых
вариантов показаны на рис. 5.
Технико-экономический расчет учитывает
уменьшение капитальных затрат за счет
снижения холодопроизводительности и
повышения температуры кипения (уменьшение
стоимости компрессора), а также снижение
эксплуатационных расходов (стоимость пара,
электроэнергии и холода).
Исходные данные для расчета были приняты по
калькуляции Гипромолпрома применительно к
сыродельным заводам средней мощности E
т/смену):
Стоимость пара, коп/кг 0,36
Стоимость электроэнергии, коп/(кВт-ч) 1,8
Стоимость холода, коп/(кВт-ч) 2,8
Продолжительность работы в течение года, ч 5000
Стоимость холодильного оборудования
принимали по соответствующим ценникам с учетом
транспортировки, монтажа и наладки.
3 Холодильная техника № 1
17

%м°
w
50
20
W
0
tBm
\
/m*
fa
%
V/.
1
'R'
\
///
9°
N0
1 \
3
p
I
No
J \
Ho
1
'//
No
J
II
III
Рис. 5. Потребная холодопроизводительность и мощность
компрессоров на 1 м3 объема камер для четырех
сравниваемых вариантов:
В — холодопроизводительность воздухоохладителей; Э —
холодопроизводительность экранов; / — угловая камера; // —
угловая камера с панелями; /// — подвальная камера и камера
с усиленной изоляцией ограждений.
Показатели
Удельная потребная

холодопроизводительность, Вт/м3
Удельный расход
пара на увлажнение,
кг/(м3-с)
Удельная потребная
мощность, Вт/м3
Стоимость
оборудования с монтажом К,
коп/м3
Стоимость,
коп/(м3«год)
холода без
электроэнергии на
компрессор
электроэнергии на
компрессор
пара
ремонта
Амортизация
оборудования, коп/(м3-год)
Сумма переменной
части
эксплуатационных затрат С,
коп/(м3-год)
Приведенные годовые
затраты Я,
коп/(м3-год)
То же, %
Угловая камера
без
экранов
с
экранами
44
6,2-10~6
10,0
250
500
90
40
5,8
32
667,8
7 05
100
37
3,85- 10~6
7,4
350
420
66
2 Г>
8, 1
45
564,0
615
87
с
усиленной
изоляцией

Подвальная
камера
29
3,85-10~6
5,8
300*
33 0
52
2 Г)
8
24,5
439,5
484
68
29
3,85-10"
5,8
160
330
52
25
3,7
2 0,5
431,0
455
65
* Включая и стоимость изоляции.
В качестве основного показателя было
принято изменение приведенных годовых затрат П,
коп/(м3-год), определяемых по уравнению
П = С+ЕК, A0)
где С — сумма переменной части эксплуатационных
затрат, коп/(м3-год);
Е — нормативный коэффициент экономической
эффективности, (Е = 0,15);
К—переменная часть капиталовложений (стоимость
оборудования с монтажом), коп/(м3-год).
Результаты расчета для камеры строительным
объемом 600 м3, площадью 160 м2 при
температуре воздуха 10°С и относительной влажности
85% сведены в таблицу. Все значения отнесены
к 1 м3 строительного объема камеры.
Таким образом, наиболее целесообразно
применять усиленную изоляцию ограждений и
размещать камеры созревания сыра в подвалах, что
дает сокращение приведенных годовых затрат
примерно на одну треть.
Меньший технико-экономический эффект
получается при оборудовании камер созревания
сыра устройствами, экранирующими наружные
притоки тепла через ограждения.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Тихомирова Л. Н., Г о г о л и н А. А., Л е -
б е д е в В. Ф. Исследование процессов
кондиционирования воздуха в камерах созревания сыра. —
«Холодильная техника», 1976, № 9, с. 29—34.
2. Г о г о л и н А. А., Агар ев Е. М.,
Богатырева С. Ф. Кондиционирование воздуха в
камерах Опытного холодильника ВНИХИ. — «Холодиль-
ная техника», 1966, № 5, с. 20—26.
3. Герасимов Н. А., Голянд М. М., Эг-
л и т А. Я- Об оптимизации теплоизоляционных
ограждений холодильника.?— «Холодильная техника», 1976„
№ 7, с. 18—19.

УДК 621.574.004.6
Показатели надежности
и сроки амортизации холодильного оборудования
Канд. техн. наук Э. М. БЕЖЛНИШВИЛИГ
В. И. СМЫСЛОВ, И. Г. ХАЗАНОВ
ВНИИхолодмаш
Из всех показателей качества промышленного
оборудования важнейшими являются
показатели надежности, характеризующие
способность технического устройства выполнять
заданные функции в течение длительного
времени. Надежность определяет стабильность
остальных показателей качества в процессе
эксплуатации изделия. Повышение надежности
холодильного оборудования снижает затраты
на его техническое обслуживание и ремонты.
В то же время повышение надежности
вызывает в подавляющем большинстве случаев рост
затрат на производство оборудования и рост
себестоимости изделий. Иногда увеличение
надежности достигается за счет снижения других
показателей качества. Кроме того, создание
высоконадежного и малоизнашивающегося
оборудования в ряде случаев может оказаться
нецелесообразным, так как оно морально устаревает,
не исчерпав своего ресурса и не оправдав тем
самым части вложенных в него сил и средств.
В связи с этим возникает задача правильного
нормирования (оптимизации) показателей
надежности — безотказности и долговечности —
промышленного, в том числе холодильного,
оборудования.
При решении этой задачи приходится
оперировать известными понятиями, связанными
с долговечностью изделий — предельное
состояние, физический износ, сроки службы,
моральное старение, срок амортизации и
другие, — которые применительно к
холодильному оборудованию, в частности компрессорам
холодильных машин, нуждаются в
дополнительных пояснениях и конкретизации.
Предельным состоянием называется
состояние, при котором дальнейшая эксплуатация
компрессора должна быть прекращена из-за
выхода основных технических параметров
(производительность, уровень шума, вибрация и
другие) за установленные пределы [1].
Компрессор переходит в предельное состояние
вследствие изнашивания, накопления усталостных
повреждений в элементах конструкции,
коррозии, старения, увеличения зазоров, т. е.
вследствие физического износа.
Последствия физического износа
устраняются путем проведения ремонтов. Для
большинства ремонтируемых компрессоров, в
первую очередь поршневых, при капитальном
ремонте полностью восстанавливается исходное
качество и запас ресурсов, и с этой точки
зрения длительность их эксплуатации неограни-
чена. Неремонтируемые компрессоры после
перехода в предельное состояние подлежат
списанию.
Наиболее общим понятием, связанным с
длительностью эксплуатации холодильного
оборудования, является срок службы,
рассматриваемый как календарная продолжительность
эксплуатации до наступления предельного
состояния [1 ]. Это общее понятие распадается на
ряд конкретных понятий в зависимости от
критериев, ограничивающих длительность
эксплуатации:
предельный срок службы ограничивает
длительность эксплуатации по соображениям
безопасности их применения [2];
срок службы до списания рассматривается как
календарная продолжительность эксплуатации
до списания (сдачи в металлолом),
обусловленная предельным состоянием;
оптимальный срок службы —длительность
эксплуатации, оптимизированная по
экономическим критериям (например, стоимость единицы
продукции, стоимость одного часа работы
изделия).
С течением времени эксплуатируемые
компрессоры по технико-экономическим
показателям начинают отставать от вновь
разрабатываемых, т. е. устаревают морально, находясь при
этом в полной технической исправности. Срок
морального старения определяется
интенсивностью развития холодильного
машиностроения во всем мире. Практика показывает, что
градации отечественных поршневых
холодильных компрессоров обновляются в среднем через
каждые 12—15 лет.
Одним из важных понятий является срок
амортизации, в течение которого сумма отчислений
на реновацию становится равной начальной
цене компрессора. С первого взгляда кажется,
что это понятие является чисто экономическим
и не связано с физическим износом. Но это
далеко не так. Во-первых, амортизационные от-
3*
19

числения на проведение ремонтов
регламентируют допустимые затраты на устранение
последствий недостаточной надежности и тем
самым являются фактором, ограничивающим эти
затраты и влияющим на величину этих
показателей. Во-вторых, очевидно, что срок
амортизации должен находиться в соотношении
7м. ст =^ * сп == 'ам = Т011т ^ Ти-ред.
В этом случае срок амортизации Т"ам будет
обеспечивать экономически оптимальную
длительность эксплуатации ТоПТ, равенство сроку
службы до списания Тси без воздействия
фактора морального старения ТЫяСТ и снижения
безопасности эксплуатации, ограниченной
предельным GpOKOM Службы Гдред.
Через среднегодовую наработку
(коэффициент рабочего времени) срок амортизации
связан с важнейшим показателем долговечности —
ресурсом до списания. Он зависит от структуры
и числа ремонтных циклов. Для данного типа
оборудования, независимо от области
применения, ресурс до списания — величина
постоянная.
Показатели долговечности и сроки
амортизации холодильного оборудования
взаимосвязаны, и если проводится пересмотр или
нормирование этих показателей, то должны быть
даны обоснованные рекомендации по
пересмотру сроков амортизации.
Существует ряд методов нормирования
показателей надежности, основанных на получении
минимума суммы эксплуатационных и
производственных затрат [3], максимума величины
приведенного коэффициента надежности [4],
минимума удельных затрат на производство
единицы продукции [5].
Нормирование показателей надежности
холодильного оборудования осуществлено нами
по новому критерию, который основан на
обеспечении равенства фактических затрат на
ремонт, профилактику и устранение отказов
оборудования соответствующим амортизационным
отчислениям. В качестве объекта для
нормирования показателей надежности взяты
холодильные компрессоры как основной
изнашивающийся узел холодильных машин.
Две группы нормируемых показателей
надежности (показатели безотказности и
долговечности) связаны с различными механизмами
появления отказов: показатели безотказности —
с возникновением случайных отказов, а
показатели долговечности — с процессами старения
(изнашивания) и с появлением постепенных
(параметрических) отказов.
В свою очередь, затраты на устранение
обоих видов отказов по-различному отражаются на
экономике: затраты на устранение случайных
отказов накладываются на себестоимость
продукции, а постепенные — должны покрываться
за счет амортизационных отчислений на ремонт.
В соответствии с этим нормирование
показателей обеих групп проводили по двум различным
методикам.
НОРМИРОВАНИЕ "ПОКАЗАТЕЛЕЙ
ДОЛГОВЕЧНОСТИ. При нормировании
показателей долговечности опирались на следующие
положения:
в амортизационный срок должно
укладываться целое число ремонтных циклов, иначе
затраты на последний капитальный (средний)
ремонт будут реализованы не полностью, что
повысит стоимость выработки единицы
продукции;
периодичность проведения малых (текущих)
ремонтов должна быть больше одного года,
чтобы затраты на их проведение могли быть
покрыты за счет амортизационных отчислений, а не
накладывались на себестоимость выпускаемой
продукции;
холодильное оборудование
производительностью до 35 кВт должно эксплуатироваться в
течение амортизационного срока без
капитального ремонта;
если компрессор одной и той же марки
применяется в разных отраслях с различными
сроками амортизации и среднегодовой наработкой,
то оптимизация проводится для условий той
отрасли, в которой удельные амортизационные
отчисления Руд (отчисления, отнесенные к
1000 ч наработки) являются минимальными.
Исходные данные для расчета — нормы
амортизационных отчислений [6], коэффициенты
рабочего времени [7], фактические ремонтные
затраты за амортизационный срок [8, 9] для
основных типов холодильных компрессоров, а
также расчетные формулы приведены в табл. 1.
Из табл. 1 вытекает следующее:
суммарные амортизационные отчисления на
ремонты не соответствуют фактическим
ремонтным затратам и в подавляющем
большинстве случаев меньше их (Рам < Рф);
ресурсы до списания, исчисляемые по
фактической наработке за срок амортизации,
различны для одинаковых компрессоров,
используемых в разных отраслях, хотя, как
указывалось выше, ресурс компрессора до списания
есть величина постоянная для данного типа
компрессора, технически обоснованная и не
зависящая от области его использования;
удельные амортизационные отчисления на
ремонт компрессоров одного типа в разных
отраслях неодинаковы, хотя совершенно ясно,
что за одну и ту же наработку запас ресурсов
20

Таблица 1
Холодильные
компрессоры
Центробежные
Винтовые
Оппозитные
Аммиачные
производительностью
свыше 116 кВт
Фреоновые
производительностью
свыше 116 кВт
Аммиачные
производительностью до
116 кВт
Фреоновые
производительностью
от 35 до 116 кВт
Фреоновые
сальниковые и
бессальниковые
производительностью до
35 кВт
Герметичные
Области применения
Предприятия
нефтехимической
промышленности
Рефрижераторный
торговый флот
Распределительные
холодильники
Производственные
холодильники
Предприятия
нефтехимической
промышленности
Производственные)
холодильники
Промышленное
кондиционирование
воздуха
П роизводственные
холодильники
Предприятия
торговли и общественного
питания
Предприятия
торговли и общественного
питания
Фруктохранилища
Охладители молока
Железнодорожный
транспорт
Автономные
кондиционеры
Холодильные
машины для контейнеров
Фруктохранилища
Автономные
кондиционеры
Предприятия
торговли и общественного
питания
о.
qJ"
8
и
КОМПр(
Стоимость
50000
10700
10700
16000
16000
3000
3200
550
770
470
670
450
1070
670
670
—

Фактические (

статнстические)
данные
6
хх
Коэффицие
чего време!
0,8
0,34
0,51
0,51
0,8
0,4
0,34
0,34
0,34
0,57
0,57
0,4
0,11
0,29
0,57
0,57
0,28
0,57
ее
н
о
о-а*
со w
*6
« Я
СО Н
«
7,0
3,0
4,5
4,5
7,0
3,5
3,0
3,0
3,0
5,0
5,0
3,5
1,0
2,5
5,0
5,0
2,5
5,0
Действующие
нормы
амортизационных
отчислений
^
2
X
На реноваи
%
10,9
3,8
8,4
7,7
10,9
7,7
10,0
7,7
8,4
8,4
8,4
8,4
3,5
10
8,4
8,4
10,0
8,4
©^
?
На ремонт
5,7
2,1
3,6
5,1
5,7
5,1
2,1
5,1
3,6
3,6
3,6
3,6
3,3
2,1
3,6
—
Данные, полученные
основе
действующих
i на
норм
амортизационных отчисле-
НИИ
Срок
амортизации
Л»
100
год
9
26
12
13
9
13
10
13
12
12
12
12
29
10
12
12
10
12
Атср,
ТЫС'Ч
63-65
78—80
54
60
63-65
45
30
40
36
60
60
42
29—30
25
60
60
25
60
Я i
амор!
OT4HCJ
;онт*
Суммарные
зационные
ния на рем
I AN2, %
51,3
54,6
43,2
66,3
51,3
66,3
21
66,3
43,2
43,2
43,2
43,2
95,7
21
43,2
—
,
?? II
: амор1
OT4HCJ
онт Р-
•уб.
я g 8
со X со *•
Г1 « К II
U со X и
26000
6000
4600
10700
8300
2000
660
370
330
200
290
190
1020
140
290
——
Удельные
аморзаци-
онные
отчисления
на ремонт
(на 1000 ч
наработки)
Р =
Р
руб.
400
75
85
180
123
45
22
9,3
9,2
3,3
4,8
4,5
34
5,6
4,8
-~~
со
О. ??
СО °
со 8*
За
?я
is
§1
aco
а» X
Фактическ!
ты за амор
| Рф. РУб.
46300
6100
**
**
17800
3120
2670
1420
750
290
**
"~*
¦"""¦
—
__##*
* Проценты от стоимости компрессора.
** Фактические ремонтные затраты по данному типу компрессора рассчитаны только для области применения с наименьшими
удельными амортизационными отчислениями на ремонт и в таблице не приводятся.
*** Герметичные компрессоры рассматриваются как неремонтируемые.
снижается одинаково, а восстановление требует мерна и коэффициент рабочего времени
колеблется в широких пределах (от 0,11 до 0,8). Если
в ряде отраслей, в частности на железнодорож-
одинаковых затрат.
Из табл. 1 также следует, что интенсивность
использования (фондоотдача) холодильных ком-
ном транспорте, такая эксплуатация обуслов-
прессоров в различных отраслях весьма неравно- лена технологическим режимом работы обору-
21

дования и оправдана, то на производственных
холодильниках, например, с аммиачными
холодильными компрессорами
производительностью свыше 116 кВт свидетельствует о
большом числе резервных машин и не может
считаться нормальной.
В целях обеспечения основного условия
оптимизации Рф ^ Рам разработаны новые
структуры ремонтных циклов, на основе которых
рассчитаны представленные в табл. 2 показатели
долговечности — межремонтный ресурс и
ресурс до капитального ремонта.
Таблица 2
Холодильные
компрессоры
Центробежные
Винтовые
Оппозитные
Аммиачные
производительностью свыше
116 кВт
Фреоновые
производительностью свыше
116 кВт
Аммиачные
производительностью до 116 кВт
Фреоновые
производительностью от 35 до
116 кВт
Фреоновые
производительностью до 35 кВт
Герметичные
Нормы надежности
Ресурс
до
капитального
ремонта
Т
тыс. ч
45
50
36
30
33
40
32
36
35*

Межремонтный
ресурс
Т
тыс. ч
7,5
5
6
5
5,5
6,5
8
9
"
Наработка
на отказ Т,
тыс. ч
4
3,5
1,7
2,3
2,5
5,4
6,5
10,3
2,8-10 **
Примечания. * Ресурс до списания.
** Интенсивность отказов, 1/ч.
тических работ равна единице, то количество
отказов за межремонтный период ТМшР при (п—1)
числе профилактик и k=2 определяется:
тм. v/n
М
- г
at2 dt =
*** м.р
3/z2
B)
Согласно данным [10] суммарные затраты при
(п—1) числе профилактик за межремонтный
период Тъ
м.р
Ссум = Спр (п — 1) + СоткМ W.
где М (п) — функция зависимости числа отказов от числа
профилактик,
dM
'пр
dn
C)
Возьмем производную выражения B) по п
и подставим в равенство C), тогда с учетом того,
что минимум затрат на профилактические
осмотры обеспечивается при /i=l, получим
2а Q Сл
3 ^м. р —'
-пр
откуда
ЗС
пр
9Г Т6
^°отку м. р
D)
Подставляем полученное значение а в
уравнение B)
т
* л/г П
м =
jnp
Сотк 2Г3
¦t2dt ¦
1 Сп|
2 Сп
0 " ~" м- Р
Отсюда наработка на отказ (при k=2)
¦ zi м. р
Т.
'пР
E)
F)
Проведя аналогичные расчеты для различных
значений k, получим общую зависимость
НОРМИРОВАНИЕ ПОКАЗАТЕЛЕЙ
БЕЗОТКАЗНОСТИ. Для ремонтируемых
компрессоров нормирование показателей безотказности
проводили исходя из критерия минимизации
суммарных затрат Ссум, складывающихся из
затрат на устранение отказов Сотк и проведение
профилактических работ Спр в целях
предупреждения этих отказов.
Если установлена зависимость параметра
потока отказов со (t) от наработки:
<o(t) = atk, A)
где auk— коэффициенты для каждого типа компрессора,
и принято, что вероятность обнаружения
неисправностей и отказов при проведении профилак-
¦ kTv
р С
пр
G)
Эта зависимость может быть использована
и для неремонтируемого оборудования
(например, герметичных компрессоров), если
принять, что неисправность и отказ устраняются
путем замены компрессора (в примере
герметичного компрессора речь идет об отказах,
требующих вскрытия кожуха) и стоимость устранения
отказов равна стоимости компрессора. Тогда
интенсивность отказов, требующих вскрытия
кожуха компрессора,
Х = ~Т==~И\'> (8)
где Т —гамма-процентный ресурс до списания.
22

Результаты расчетов наработки на отказ по
формуле G) и интенсивности отказов для
герметичных компрессоров по формуле (8), в которых
коэффициент k взят из работы [10], приведены
в табл. 2.
Таким образом, в табл. 2 указаны нормы
(требования) надежности, обеспечивающие
значительное повышение эффективности
эксплуатации.
В табл. 3 приведены технически обоснованные
нормы амортизационных отчислений на
реновацию и ремонт, которые разработаны на основе
рекомендуемых коэффициентов рабочего
времени и ресурсов до списания, и тем самым
полностью корреспондируются с
пронормированными показателями надежности.
Взаимосвязанность указанных норм
обеспечивает, как это видно из табл. 3, равенство
ремонтных затрат и амортизационных отчислений на
ремонт.
Рекомендуемые нормы амортизационных
отчислений на реновацию нацелены на увеличение
длительности эксплуатации крупных
дорогостоящих компрессоров (центробежных, оппозит-
ных), для которых малые сроки эксплуатации
экономически неоправданы.
Одновременно по компрессорам малой
производительности, для которых проведение капи-
Т аблица 3
Холодиль
с
ные компрес-
оры
Центробежные
Винтовые
Оппозитные
Аммиачные
тельностью
116 кВт
Фреоновые
тельностью
116 кВт
Аммиачные
тельностью
Фреоновые
тельностью
116 кВт
Фреоновые
производи-
свыше
производи-
свыше

производило 116 кВт
производи-
от 35 до
сальниковые
и бессальниковые
производительностью до 35 кВт
Герметичные
Область применения
Предприятия
нефтехимической промышленности
Рефрижераторный
торговый флот
Распределительные
холодильники
Производственные
холодильники
Предприятия
нефтехимической промышленности
Производственные
холодильники
Промышленное
кондиционирование воздуха
Производственные
холодильники
Предприятия торговли и
общественного питания
Предприятия торговли и
общественного питания
Фруктохранилища
Охладители молока
Железнодорожный
транспорт
Автономные
кондиционеры
Холодильные машины
для контейнеров
Ф ру ктохра нилища
Автономные
кондиционеры
Предприятия торговли и
общественного питания
Расчетные данные
нове
2 ^
н я
затрг
ацио;
уб.
л н -
5§ ^
2 о
Лео и
28600
3220
3220
12500
12500
2400
920
434
310
72
115
72
220
115
115
—
—
—
на ос-
чорм надежности
Ресурс
до
списания,
тыс. ч
90
80
80
72
72
60
35
40
32
35—36
35—36
35—36
35—36
35—36
35—36
35—36
35—36
35—36
§
3-
го
со
К
(X
о
а и
о -
о*-
13
26
18
16
10
13
10
11
И
7
7
10
29
14
7
7
14
7

Рекомендуемые данные
v
го cj
я S
го
негодо
гка Т
с
Ч о
Л 03
U Л
7
3
4,5
4,5
7
4,5
3,5
3,5
3,0
5
5
3,5
1,25
2,5
5
5
2,5
5
,
о
? я
Я «г!
фицие
време!
82
&%
0,8
0,34
0,51
0,51
0,8
0,51
0,4
0,4
0,34
0,57
0,57
0,4
0,14
0,28
0,57
0,57
0,28
0,57

Рекомендуемые (новые)
нормы
амортизационных
отчислений
го **
и -
SV
<и ^
• 8
X &
7,7
3,8
5,6
6,3
10
7,7
10
9,1
9,1
14,3
14,3
10
3,5
7,2
14,3
14,3
7,2
14,3
н
я
о
?*
4,4
1,17
1,8
4,9
7,85
6,2
2,9
7,3
3,65
2,2
2,5
1,6
0,72
1,25
2,5
—
—
—
Сумм
арные

амортизационные
отчисления на
ремонт
**5
J5
ч
57,2
30,5
30,5
78,4
78,4
80,6
29
80,3
40,15
15,4
17,5
16
20,88
17,5
17,5
—
—
—
О
II \о
ч ?
28600
3220
3220
12500
12500
2400
928
440
310
72
117
72
223
117
117
—
—
—
23

тального ремонта невыгодно, предлагается
снижение сроков амортизации. Эти компрессоры
должны сниматься с эксплуатации быстрее,
в среднем через 8—10 лет.
Общий ориентировочный годовой
экономический эффект от внедрения разработанных норм
надежности, получаемый вследствие сокращения
числа малых (текущих) ремонтов, исключения
из ремонтных циклов профилактических
осмотров и уменьшения интенсивности случайных
отказов составит свыше 30 млн. руб. из расчета
эксплуатируемого парка холодильных машин
в 1980 г.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. ГОСТ 13377—75. Надежность в технике. Термины
и определения.
2. Рекомендации по предельным срокам службы
аммиачных холодильных компрессоров. М., ВНИИхо-
лодмаш, 1975.
Канд. техн. наук А. П. КУЗНЕЦОВ,
канд. техн. наук В. И. МИЛОВАНОВ
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
С. А. ЗАХАРОВ
Рижский завод «Компрессор»
Интенсивность износа сопряжений
эксцентрикового вала с подшипниками и ротором
герметичного ротационного компрессора определяется
характером трения в этих сопряжениях. Износ
деталей происходит лишь при сухом или
граничном трении в сопряжениях, т. е. при зазорах,
равных нулю в одном из направлений.
Как показали исследования [1 ], в любом
установившемся режиме работы герметичного
ротационного компрессора радиальный зазор ротор-
цилиндр Ар составляет не менее 0,005 мм. При
этом в подшипниковых сопряжениях
обеспечивается жидкостный режим трения,
следовательно, износ деталей возможен только в моменты
их пуска и остановки.
Авторами проведены специальные
экспериментальные исследования, в результате которых
выявлено, что ротационный компрессор выходит
на режим жидкостного трения за 8—12 оборотов
вала, или за 0,26—0,34 с, а установившийся
3. Л и н к е р Е. А., Фомин В. Н. Метод
определения оптимального уровня надежности станков. —
«Надежность и контроль качества», 1970, № 4, с. 70—76.
4. Методика выбора норм надежности технических
устройств. М., Госстандарт СССР, 1971.
5. У ш а к о в И. А., Топольский М. В.
Оптимизация среднего времени безотказной работы
системы. — «Надежность и контроль качества», 1974, № 5,
с. 36—41.
6. Нормы амортизационных отчислений по основным
фондам народного хозяйства СССР и положение о
порядке планирования, начисления и использования
амортизационных отчислений в народном хозяйстве. М.,
«Экономика», 1974.
7. Руководство по ремонту холодильного
оборудования. Т. I, II. М., «Пищевая промышленность», 1973.
8. Временное положение о системе
планово-предупредительного ремонта аммиачного холодильного
оборудования. М., ВНИХИ, 1975.
9. Временное положение о системе
планово-предупредительного ремонта фреоновых холодильных
компрессоров. М., ВНИИхолодмаш, 1973.
10. Бежинишвили Э. М., Смыслов В. И.,
Попов В. М. Методика определения оптимальной
периодичности профилактических осмотров поршневых
холодильных компрессоров — «Холодильная техника»,
1974, № 12, с. 25—28.
УДК 621.57.041-213.3
режим работы механизма компрессора
наступает через 0,6—0,8 с. После выключения
компрессора полная остановка наступает через 0,65—
0,70 с, что соответствует И—13 оборотам вала.
При 3—4 последних оборотах вала нарушается
жидкостное трение и происходит касание
сопрягаемых поверхностей.
Таким образом, общий период граничного
режима трения в сопряжениях высокооборотного
ротационного компрессора за один цикл его
работы равен 0,91—1,05 с, что соответствует
19—25 оборотам вала.
В иных условиях находится сопряжение
ротор— лопасть [2], которое практически в
течение всего периода работы компрессора
подвергается сухому или граничному трению, в
результате чего происходит износ сопрягаемых деталей.
На рижском заводе «Компрессор» проведены
экспериментальные исследования
износоустойчивости деталей герметичных ротационных
компрессоров в составе холодильной машины при
цикличной работе (8 мин работы, 2 мин стоянки)
в соответствии с требованиями ГОСТ 17240—71
«Компрессоры фреоновые герметичные».
Номинальная холодопроизводительность компрессора
от 500 до 800 Вт, частота вращения 25 и 50 с-1.
До и после проверки на износоустойчивость
Определение износа герметичных ротационных компрессоров
24

компрессоры испытывали на
калориметрическом стенде. При этом изменение холодопроиз-
водительности и мощности не превышало 3—5%
по сравнению с первоначальными значениями.
Детали компрессоров были измерены до и
после испытаний в нескольких продольных и
поперечных сечениях с помощью универсального
измерительного микроскопа УИМ-21 (цена
деления спирального окулярного микрометра
0,001 мм), вертикального миниметра с рычаж-
но-измерительной головкой (цена деления
0,001 мм) и горизонтального оптиметра с
головкой ИП-3 (цена деления 0,001 мм).
При определении величины зазоров в
сопряжениях учитывали шероховатость поверхностей,
которую определяли профилометром-профило-
графом модели 201. Отклонения формы не
превышали 0,002 мм.
В таблице приведены величины среднего
линейного износа поверхностей деталей.
Поверхности деталей
ротационных компрессоров
Внутренняя поверхность
цилиндра
Наружная цилиндрическая
поверхность ротора
Внутренняя цилиндрическая
поверхность ротора
Эксцентриковая поверхность
вала
Верхняя коренная шейка
вала
Нижняя коренная шейка
вала
Верхний коренной
подшипник
Нижний коренной
подшипник
Торцовая поверхность
ротора
Крышки цилиндра
Торцовая поверхность
лопасти
Средний линейныЛ износ
поверхностей деталей
ротационных компрессоров, мкм
Компрессор
ФГрС
0,35~1А
C1150 ч
работы)
2
2
0
0
0,5
0,5
1
1,5
3 '
0
108
Компрессор
ФГрС
0,45~ 1 B)
E000 ч
работы)
2
2
3
3
1
1
1
1
2
0
160
Износ всех поверхностей деталей, влияющий
на тепловые и энергетические показатели
компрессора, не превышал нескольких микрометров
и, в большинстве случаев, близок к погрешности
4 Холодильная техника № 1
измерения износа. За 2000 ч износ всех
поверхностей был не более 1 мкм, кроме торца лопасти
C1 мкм). Износы торцовых поверхностей ротора
в ротационном компрессоре незначительны, а
поверхности крышек практически не
изнашиваются.
При расчетном определении ресурса
ротационного герметичного компрессора следует иметь
в виду, что его величина ограничивается
радиальным зазором в сопряжении ротор-статор
встроенного электродвигателя. Этот зазор на
конечном участке ротора Ак резко уменьшается
при перекосе вала в коренных подшипниках^
в моменты пуска и остановки компрессора/
Для определения допустимых зазоров в
подшипниковых сопряжениях была рассмотрена
размерная цепь герметичного ротационного комп-
прессора, замыкающим звеном которой
является зазор Ак.
В эту цепь дважды входит радиальный зазор
в верхнем подшипниковом сопряжении, так как
он вызывает уменьшение зазора между ротором
и статором на конечном участке ротора по двум
причинам: из-за перекоса вала и смещения оси
вала на величину радиального зазора.
Расчет размерной цепи, проведенный теоре-
тико-Еероятностным методом в соответствии с
ГОСТ 16320—70 на ЭВМ «Мир-1», показал, что
максимально допустимые зазоры в сопряжениях
вал — подшипники скольжения компрессора
ФГр С 0,45~1 B), ограничиваемые возможным
перекосом вала и задеванием ротора о статор
электродвигателя, составляют 0,14 мм.
Таким образом, при увеличении зазоров в
подшипниковых сопряжениях герметичных
ротационных компрессоров до 0,080 мм ротор не
задевает статора встроенного электродвигателя.
Следовательно, долговечность компрессоров
практически не ограничивается увеличением
зазоров в цилиндрических сопряжениях.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Захаров С. А., Милованов В. И.
Исследование влияния зазоров в сопряжениях герметичного
ротационного компрессора на его характеристики. —
«Холодильная техника», 1976, № 3, с. 14—18.
2. Высокооб. оротные герметичные ротационные
компрессоры. —«Холодильная техника», 1971, №4,
с. 4—8. Авт.: П. Г. Ланграт, В. С. Крылов, Э. В. Ядин,
Э. Я- Аусвальд, И. П. Ильин, А. Б. Пивоваров.
25

УДК 621.892.092
Разработка и исследование новых масел для холодильных машин
Канд. техн. наук В. И. САПРОНОВ
ВНИИхолодмаш
Канд. техн. наук Т. С. ДРЕМЛЮХ
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
Канд. техн. наук Д. В. НАЗАРОВА
Канд. техн. наук 3. П. СЛУГИНА,
канд. техн. наук В. А. ПОТАНИНА
Всесоюзный научно-исследовательский институт по
переработке нефти
Выпускаемые в настоящее время отечественные
масла для промышленных холодильных машин
[1, 2] не отвечают в полной мере всем
предъявляемым им требованиям, что ограничивает их
применение. Масло ХФ-12-16 имеет низкую
вязкость и применяется только в малонагружен-
ных машинах, работающих на фреоне-12.
Наиболее стабильное и инертное к различным
материалам масло ХФ-22с-16 также имеет низкую
вязкость, недостаточную для напряженных
компрессоров при работе на фреоне-22. Хорошая
растворимость масла ХФ-22с-16 с фреоном-22
и его низкая вязкость отрицательно
сказываются на работоспособности герметичных
компрессоров. Загущенное виниполом минеральное
масло ХФ-22-24 имеет сравнительно низкую
вязкость, недостаточно стабильно, склонно к
деструкции при работе, агрессивно к
резинотехническим и электроизоляционным материалам.
Масло ХА-30 также недостаточно стабильно и
применяется в основном в аммиачных машинах,
так же как и менее вязкое масло ХА-23. Масло
ФМ-5, 6АП, используемое в каскадных машинах
при работе на фреоне-13, характеризуется
низкой вязкостью, неудовлетворительными
смазывающими свойствами и малым поверхностным
натяжением.
Новые масла для холодильных машин,
работающих на различных хладагентах при
температурах кипения до —100°С, разрабатываются
и исследуются ВНИИхолодмашем, Одесским
технологическим институтом холодильной
промышленности и другими институтами. При этом
учитываются достижения ведущих зарубежных
фирм [3—8]. Работы проводятся по
техническим заданиям ВНИИхолодмаша.
В табл. 1 приведена классификация
существующих и новых масел, наиболее
удовлетворяющих современным требованиям.
Для фреоновых холодильных машин с уме-
26
Таблица I
Группы
масел в
зависимости от тем -
пературы
кипения в
холодильной
машине
I
(до -30°С)
II
(до -40°С)
III
(до — 70°С)
IV
(до — Ю0°С)

существующие
ХФ-12-16;
ХА-23;
ХА-30
ХФ-22-24
ХФ-22с-24
ФМ-5,6АП
Масла

рекомендуемые новые
ХМ-35
ХС-40
ПФГОС-4
ПМТС-5
исследуемые
ХМ-50
ХС-25; ХСН-40;
ХС-50
ХСН-40;
ПФГОС-4
—
ренными температурами кипения до —30°С,
а также для всех аммиачных машин получены
минеральные масла ХМ-35 и ХМ-50 из нефти
с низким содержанием серы. Особое внимание
уделено их очистке. Масла светлые, цвет их
не превышает 1,5—2 марок NPA.
Масла ХС-25, ХС-40, ХСН-40, ХС-50
предназначены для холодильных машин с
температурами кипения до —40°С. У них высокая
исходная вязкость и индекс вязкости сочетаются
с низкими температурами застывания. Масла
типа ХС светлые, цвет их не более 1,5 марок
NPA.
Для низкотемпературных машин получены
новые высоковязкие масла на кремнийоргани-
ческой основе. Масло ПФГОС-4 предназначено
для машин с температурами кипения до —70°С,
масло ПМТС-5 — главным образом для нижней
ветви каскадных машин на фреоне-13. Масла
белые.
Для сравнения в табл. 2 приведены физико-
химические характеристики новых масел, а
также выпускаемых отечественной
промышленностью и некоторыми ведущими зарубежными
фирмами.
Все опытные образцы новых масел прошли
лабораторные испытания в соответствии с
комплексом методов квалификационной оценки масел,
утвержденных Государственной
межведомственной комиссией по испытанию топлив, масел,
смазок и специальных жидкостей при
Госстандарте СССР в 1976 г.
Эксплуатационные качества новых масел
проверяли на специальных стендах в комплексных

Таблица 2
ho
Показатели
Вязкость, сСт
при 50°С
при 100СС
Температура
застывания, °С
Температура
[текучести, °С
Температура
вспышки, °С
Плотность р20, г/см3
Кислотное число, мг
КОН
Содержание серы, %
Содержание смолы, %
Пробивное
напряжение, кВ
Анилиновая точка, °С
Цвет, марок NPA
Поверхностное
натяжение, дин/см
Диаметр пятна износа
на машине трения, мм
Испытания на
стабильность, ч
ХФ-12-16 |
18
4,6
—40
-38
160
0,874
0,03
0,15
0,22
105Л
2
23
0,6
96
ХФ-22-24
25
7
—55
—52
125
'0,883
0,05
0,15
1,06
81
1 1
|2У
24
0,6
—
ХА-30
28
6,4
-38
—35
185
0,879
'о, 07
—
0,54
1 —
4
25
А
—
ХМ-35
34
6,5
-35
32
180
0,926
0,03
Ю, 15
0,7
75
1
1~2
30
—
96
ХМ-50
50
8,0
ХС-25
27
6,5
35 50
45
170
—
0,03
'0,15
0,7
85
1
30
—
96
—44
225
0,845
0,013
отс.
0,4
12,5
120
—
25
—
96
ХС-40
42
10
—48
—42
240
0,845
0,011
отс.
0,3
'27,3
120
1
30
0,5
96
ХС-50
55
12
-48
—44
200
0,850
0,05
отс.
0,5
15,7
125
—
30
—
96
ХСН-40
41
8,2
50
—38
225
0,885
0,018
отс.
0,4
—
28
0,56
96
ХФ-22С-16
16
5,3
—58
—54
225
0,994
0,35
отс.
отс.
4
—
—
96
ПФГОС-4
42
11,5
—70
—65
>210
1,05
нейтр.
отс.
отс.
—
25
0,68
96
ФМ-5.6АП 1
13
5
— ПО
—
247
0,97
нейтр.
отс.
отс.
белый
16
1,14
96
ПМТС-5
35
15
— 128
— 100
>210
1,02
нейтр.
отс.
отс.
—
25
0,77
96
Shell Clavus
929
29
6
—44
—40
204
0,892
0,017
0,53
—
25
92
1
2
—
96
Shell Oil |
22-12
25
6,5
—40
—43
185
0,873
0,03
отс.
0,03
76
1
1 —
96
КМН (Fuchs)
23
4,7
—40
—30
182
0,888
нейтр.
0,06
—
—
25
j 96
KES (Fuchs)
57
13
—30
-17
0,918
—
—
—
—
—
96
Ю
Ю
OO
to
3
27,6
11
Zerise R44 .
(Essa)
32
6,5
—85 —35
—78
>150
1,01
нейтр.
1 отс
отс.
—
—
96
—32
—
0,878
—
—
—
70
1
' —
96
Mobil Arctic
300
35
6,6
—34
—32
197
0,91
0,011
0,43
1,18
1 1
25
96
Suniso 4G j
30
7,8
—32
—28
193
0,91
0,028
0,05
0,5
И
—
96
Suniso 5G i
53,7
8,1
—34
—30
180
0,92
0,006
0,04
0,9
25
1 85
1
—
96

холодильных машинах, укомплектованных
современными герметичными бессальниковыми и
сальниковыми поршневыми компрессорами,
ротационными и винтовыми агрегатами, а также
в промышленной эксплуатации.
Продолжительность испытаний достигала нескольких тысяч
часов.
Всего было испытано около 70 холодильных
машин, из них 20 на масле ХМ-35, не менее 30
на масле ХС-40 и 12 на маслах ПМТС-5,
ПФГОС-4 и др.
Масло ХМ-35 и ХС-40 испытывали в машинах,
работающих на аммиаке, фреонах-12, 22 и 502.
Масло ПМТС-5 работало в нижних ветвях
каскадных машин на фреоне-13, а также в
низкотемпературных машинах на фреоне-22.
Режимы работы машин по температурам
кипения в большинстве случаев соответствовали
указанным в табл. 1. Разность давлений (рк—р0)
при работе машин на новых маслах была в
пределах 1200—2000 кПа, температура масла в
картере достигала 100°С, температура
нагнетания в компрессорах 180°С.
Специальные программы испытаний
предусматривали наблюдение за состоянием поверхностей^
трения и их микрометрирование, наблюдение за
состоянием уплотнительных элементов и
обмоток встроенных электродвигателей, контроль за
качеством масла в процессе работы.
Проведенный комплекс лабораторных,
стендовых и промышленных испытаний новых
масел позволил получить обширную информацию об
их характеристиках и рабочих свойствах.
Вязкость и антифрикционные качества.
Вязкость новых масел (см. табл. 2) достаточно
высокая, что благоприятно отражается на их
антифрикционных свойствах и уплотнении зазоров
компрессоров. Она гораздо выше вязкости
существующих масел и находится на уровне 3-5—
40 сСт при 50°С, а у масел ХМ-50 и ХС-50 на
уровне 50 сСт. При этом
вязкостно-температурные зависимости у Есех масел пологие, за
исключением ХМ-35 и ХМ-50, у которых индексы
вязкости близки к ХА-30.
Противозадирные и противоизносные
качества новых масел находятся на достаточно высоком
уровне. Поверхностное натяжение всех образцов
около 30 дин/см. Диаметр пятна износа,
полученный на четырехшариковой машине трения,
проверяющей противозадирные свойства, на всех
образцах сравнительно невелик и находится
в пределах 0,5—0,77 мм (см. табл. 2).
Дополнительная оценка антифрикционных качеств
новых масел по коэффициентам трения образцов
на специальном стенде во ВНИИхолодмаше
подтвердила их преимущества по сравнению с
существующими маслами, причем лучшие анти-
28
фрикционные показатели отмечены у масел
типа ХС.
На рис. 1 показаны характеристики холостого
хода (без клапанов) компрессора 2ФУБС12М
(п= 1440 об/мин) при работе на опытных и
существующих маслах.
Компрессор принудительно не охлаждался.
Давление более вязких масел, развиваемое
масляным насосом, оказывалось выше, чем
маловязких. При температуре 80°С давление масел ХС-40,
ПМТС-5, ПФГОС-4 устанавливалось на уровне
350—400 кПа, масел ХФ-12-16, ХФ-22-24, ХФ-
22с-16 и ФМ-5,6А— 150—200 кПа. При работе
на более вязких маслах увеличивалась мощность,
потребляемая электродвигателем компрессора.
С повышением температуры масла в картере
мощность трения во всех случаях падала за
счет снижения вязкости масла и, если
смазывающие свойства масла резко ухудшались, начинала
расти. Это явление особенно ярко проявилось
при работе на масле ФМ-5,6АП. В меньшей
степени и при более высокой температуре оно
отмечено у компрессоров, работавших на новом
масле ПМТС-5.
Характеристика холостого хода компрессора
и опыт эксплуатации машин на масле ХФ-22-24
показывают, что при температурах выше 60—
70°С оно начинает терять смазывающие
свойства, причем это сопровождается деструкцией
масла с необратимым падением вязкости до 16—
20 ест при 50°С. По антифрикционным качествам
оно даже хуже, чем масло ХФ-12-16, при
работе на котором мощность холостого хода
компрессора начинает возрастать при более высокой
температуре, чем при работе на масле ХФ-22-24.
<^3XXiMHL
Рис. 1. Характеристики холостого хода (потребляемая
мощность Na.x-x) компрессора 2ФУБС12 при работе на
различных маслах:
/ — ПФГОС-4; 2 — ХС-40; 3 — ПМТС-5; 4 — ХФ-22-24; 5 —
ХФ-12-16; 6 — ХФ-22с-16; 7 — ФМ-5.6АП; 8 — ХМ-35.

Характеристики холостого хода
компрессоров на маслах ХС-40, ХМ-35, ПФГОС-4
показывают, что по сравнению с маслами ХФ-22-24
или ХФ-12-16 их можно применять при более
высоких температурах в картере.
Испытания бессальникового компрессора
2ФУБС12М на разных хладагентах подтвердили
хорошие антифрикционные качества новых масел.
В табл. 3 приведены для примера некоторые
результаты износа деталей компрессора
2ФУБС12М при работе на различных маслах
и режимах. Для сравнения даны скорости
изнашивания деталей серийного компрессора
2ФУБС12М, работающего на масле ХФ-12-16
и фреоне-12 с малыми нагрузками (рк—р0=
= 600 кПа).
Таблица 3
Поверхность трения
Верхняя головка
шатуна
Палец в шатуне
Палец в бобышках
поршня
Бобышки поршня
Поршень
Гильза цилиндра
Шатунные шейки вала
Нижняя головка
шатуна
Скорость изнашивания, мкм/1000 ч
II
.5 8
1 то
то*
? о^
о о""*
е Их
1,74
3,7
0,44
0,65
3,0
5,2
1,09
3,26
II о
I 3
О. то
..с
см sj
см
. о
К о О
S ю1*
0
2
0
0
3,0
5,0
0,8
3,0
II о
?3
1 s
к .
CJ. то
..Е
см х^
СМ Л
, oU
к оО
О OL
е II с
2,1
3,0
4,0
3,0
5,2
15
0
II о
55
i й
к
О. то
..Е
см ^
см
8 22
е Их
1,0
3
1
1
3
3,0
1,0
3,0
II о
55
1 S
О. то
.. е
см х
см ю
' О I
к 0и
О ^_1_
° —5
е Не
1,74
0
0
3,04
0
3,9
2,17
1,52
Из табл. 3 видно, что скорости изнашивания
деталей компрессора 2ФУБС12 при работе на
маслах ХС-40, ХМ-35 и ПМТС-5 в более
напряженных условиях находятся на уровне со
скоростями изнашивания деталей сравниваемого
аналогичного компрессора. Следовательно,
применение масел ХС-40, ХМ-35, ПМТС-5 должно
обеспечить более длительную работу
компрессора без замены деталей. Повышенные изнссы
при испытаниях на масле ПФГОС-4
объясняются длительными нагрузками на механизм
движения, которые в 1,5—1,7 раза превышали
расчетные. Удовлетворительные результаты
отмечены при испытаниях герметичных
компрессоров ПГ-5 и ПГ-10 на маслах ХМ-35 и ХС-40.
Опытно-промышленная эксплуатация
холодильных машин на новых маслах показала их
надежную работу в течение длительного
времени. Например, к настоящему времени наработка
на масле ХМ-35 поршневых аммиачных
компрессоров московского завода «Компрессор» и
винтовых аммиачных агрегатов 53-900 производства
ГДР составляет около 2000—4000 ч. Столько
же проработали на фреоне-22 и масле ХС-40
холодильные машины ХМ-22ФУ200 и ФДС-5.
В машинах ФКМ-25-90А компрессоры нижних
ветвей работают на масле ПМТС-5 и фреоне-13
по 7—12 тыс. ч, а компрессоры верхних ветвей
на этом же масле и фреоне-22 — по 6 тыс. ч.
Стабильность. Образцы новых масел
выдержали лабораторные испытания в ОТИХП на
стабильность в смеси с фреонами-22 (масло
ПМТС-5 — с фреоном-13).
Стендовые и эксплуатационные испытания
показали, что новые масла в рабочих условиях
достаточно стабильны, чтобы обеспечить
длительную эксплуатацию холодильных машин без-
смены масла. В процессе работы основные
характеристики новых масел изменялись в
допустимых пределах.
Медленно увеличивалось кислотное число,
масла постепенно темнели. В аммиачных
машинах масло ХМ-35, также как и масло ХА-30,
приобретало темный цьет уже через 100—200 ч
работы.
Подтверждено, что потемнение и повышение
кислотности масел (а следовательно, и срок их
службы) в машинах, работающих на фреонах,
в основном определяются степенью очистки и
осушки системы. Поэтому в крупных
промышленных машинах наблюдалось более быстрое
потемнение масел ХС-40, ХС-50, ХСН-40, ХМ-35,
ПМТС-5, чем в малых машинах. В тщательно
осушенных и очищенных машинах с
герметичными и бессальниковыми компрессорами масла
практически не меняли своих характеристик
в течение тысяч часов работы. Испытания
показали, что масло ХС-40 менее чувствительно к
наличию влаги, чем масло ХМ-35, что объясняется
его лучшей стабильностью.
При работе каскадных машин ФКМ-25-90А
на масле ПМТС-5 в обеих ветвях (на фреоне-13
и фреоне-22) отмечалось потемнение масла и
появление на нагнетательных клапанах
незначительного (толщиной не более 0,5 мм) мягкого
тонкого налета темного цвета, который не влиял
на работу машины. При этом остальные
характеристики масла не менялись. Налет,
по-видимому, является следами незначительной
деструкции масла в жестких температурных
условиях работы машины в сочетании с
истирающими нагрузками. В процессе дальнейшей
эксплуатации машин интенсивность образогания налета
становилась значительно меньше. Аналогичные
29

явления наблюдались и при работе этих машин
на масле ФМ-5,6АП.
Возможность использования масла ПМТС-5
при температурах в картере выше 80—90°С
должна быть дополнительно исследована [8].
Растворимость и подвижность. Различные
степени растворимости масел в хладагентах
позволяют в зависимости от конструктивных
особенностей и условий работы холодильной
машины выбирать наиболее подходящее масло.
В лабораторных условиях была исследована
растворимость новых масел во фреоне-22. Для
ПМТС-5 проверена растворимость во фреоне-13.
На рис. 2 приведены диаграммы
растворимости масел с кривыми расслоения. Области внутри
кривых расслоения являются зонами
несмесимости. При температурах и концентрациях,
попадающих в эти зоны, насыщенные растворы образуют
два слоя — богатый маслом и богатый
хладагентом. Все растворы с параметрами, не
попадающими в эти зоны, будут однородными.
За исключением масла ПФГОС-4, все новые
масла характеризуются ограниченной
растворимостью во фреоне-22. Их растворы имеют зоны
расслоения с минимальной A,5—4% масс.)
концентрацией масла при низких температурах.
У растворов с маслами ХМ-35, ХМ-50, ХС-25
и ХСН-40 есть критические точки температуры
расслоения, выше которых растворимость
неограниченная. Растворы фреона-22 с маслами
ХС-40 и ХС-50, так же как и с маслом ХА-30,
имеют зоны несмесимости во всем рабочем
диапазоне температур кипения и конденсации,
критическая точка на кривой расслоения
отсутствует. Количественные характеристики по
растворимости масел ХС-40 и ХС-50 во фреоне-22
в рабочем диапазоне температур практически
такие же, как у масла ХА-30.
Характер растворимости масла ПМТС-5 с
фреоном-13 такой же, как и масла ХС-40 с фрео-
ном-22. Растворимость масла ПМТС-5 во
фреоне-22 лучше, чем во фреоне-13. При высоких
температурах растворимость масла ПФГОС-4
во фреоне-22 неограниченная, подобно
растворимости масла ХФ-22с-16.
Для работы компрессора и всей холодильной
машины особенно большое значение имеет
способность масла насыщаться парообразным
хладагентом. Растворенный хладагент снижает
вязкость масла, поступающего на смазку пар
трения и для уплотнения зазоров; способствует
интенсивному образованию пены, что ухудшает
работу масляных насосов и снижает прочность
масляной пленки; приводит к объемным потерям
компрессора из-за всасывания пара с каплями
масла, насыщенными неиспарившимся
хладагентом.
0 20 40 ВО fiOfoZ
Рис. 2. Кривые расслоения новых масел с фреоном-22
A—5, 7, 8) Идфреоном-13 F):
1 — ХС-40; 2 — ХС-25; 3 — ХСН-40; 4 — ХМ-35; 5 — ХМ-50;
6 — ПМТС-5; 7 — ХА-30; 8 — ХФ-22-24.
Таким образом, растворенный в масле
хладагент в большинстве случаев явление
нежелательное, хотя усиление при этом пенообразо-
вания в кожухотрубном испарителе улучшает
условия возврата из него масла в компрессор.
На рис. 3 приведены диаграммы р—g—t,
построенные в ОТИХП по экспериментальным
данным для равновесных растворов масел ХС-40,
ХСН-40, ПФГОС-4 с фреоном-22, которые
показывают степень растворения хладагента в масле
в зависимости от температуры и давления.
В табл. 4 сравнивается растворимость фреона-22
в различных маслах при давлениях 200 и
1300 кПа и температуре 50°С.
В равновесных условиях фреон-22
растворяется в масле ХС-40 несколько меньше, чем
в масле ХА-30. В еще большей степени
растворяется фреон-22 в масле ПФГОС-4. Еще выше
Таблица 4
Масло
ХА-30
ХС-50
ХС-40
ХСН-40
ХФ-22-24
ХФ-22с-16
ХМ-35
ПФГОС-4
Mobil Arctic 300
Shell Oil 22-12
Растворимость
фреона-22 в масле, %
масс, при давлении
200 к Па
4
4
4
10
4
7
4
4,5
7
3
13000 кПа
28
27
27
52
35
52
35
29
! 37
30
30
3

65 70 75 80 85 30 05$MfZ
65 70 75 ВО 85 50 35?м,°/
д
Рис. 3. Диаграмма р — I — t смесей масел с фреоном-22:
а — ХС-40; б — ХСН-40; в — ПФГОС-4.
растворимость фреона-22 в масле ХФ-22-24,
а также в распространенном зарубежном масле
Mobil Arctic300. Растворимость фреона-22 в
масле ХМ-35 практически такая же, как в масле
ХФ-22-24. Отмечена также повышенная
растворимость фреона-12 в масле ХМ-35. Степень
насыщения парообразным фреоном-13 масла
ПМТС-5 невысока. Наиболее значительна
растворимость фреона-22 в масле ХФ-22с-16 и в
новом масле ХСН-40.
Сравнительно низкая растворимость
хладагентов в маслах ХС-40 и ПМТС-5 способствует
О 10 20 30 40 50 60 70 80 30$м,%
5
меньшему пенообразованию в картере, более
устойчивой работе системы смазки, позволяет
снизить мощность подогревателей масла в
картере или маслосборнике винтовых агрегатов или
сократить время его подогрева.
Важной характеристикой масел является их
подвижность.
На рис. 4 показана зависимость подвижности
масел от температуры. Критерием подвижности
является температура, при которой при перепаде
давлений 50 мм вод. ст. разность уровней в
коленах U-образной трубки за 60 с становится равной
100 мм. Среди новых масел с ограниченной
растворимостью в хладагентах лучшая
подвижность у масла ХС-40. Масло ХА-30 имеет менее
благоприятную характеристику подвижности.
Проведенные исследования показали, что
растворенный хладагент существенно улучшает
подвижность масел. Так, при концентрации
фреона-22, равной 5,6%, температура границы
подвижности масла ХА-30 снижается на 6°С, а
при 8,9% опускается до —50°С против — 34°С
у чистого масла.
Во время стендовых и промышленных
испытаний были получены дополнительные сведения
по поведению масел в холодильных машинах,
связанные главным образом со степенью их
растворимости в хладагентах.
31

Рис. 4. Подвижность масел в U-образной трубке:
/ — ХА-30; 2 — XC-25; 3 — ХСН-40; 4 — ХС-40; 5 — XA-30 +
-f 5,6% фреона-22; 6 — ХА-30 + 8,9% фреона-22
Испытания винтовых и ротационных
компрессоров на фреоне-22 продемонстрировали
преимущества применения в них высоковязких масел
ХС-40 и ХС-50 с низкой растворимостью и
малой вспениваемостью. Работа масляных насосов
при использовании масел ХС-40, ХС-50 и ПМТС-5
отличалась большей устойчивостью, чем при
использовании масел ХМ-35, ПФГОС-4, ХСН-40.
Низкая растворимость во фреоне-22 масла ХС-40
в отдельных случаях в режимах с низкими
температурами кипения затрудняла прохождение
его из конденсатора в испарительную систему.
Незначительная склонность к пенообразованию
у масла ХС-40 значительно повышает надежность
компрессора, но з то же время ухудшает возврат
масла из кожухотрубного испарителя.
Наоборот, интенсивная вспениваемость масла ХМ-35
способствует хорошему возврату его из
кожухотрубного испарителя, но при этом система
смазки компрессора работает менее устойчиво, чем
на масле ХС-40.
Взаимодействие с материалами. По
результатам продолжающихся лабораторных
исследований по воздействию новых масел на
электроизоляционные материалы предпочтение отдается
маслам типа ХС. Стойкость изоляции в них
выше, чем в маслах ХФ-22-24 или ХА-30.
Стабильность электроизоляционных материалов в
маслах ХМ-35, ПМТС-5, ПФГОС-4, ХСН-40
удовлетворительная.
Масло ХС-40 в смеси с фреоном-22 мало
агрессивно к резино-техническим деталям. У масла
ПФГОС-4 отмечена повышенная агрессивность
к некоторым маркам резины. Масло ХМ-35
в смеси с фреоном-22 агрессивно по отношению
к резинам в такой же степени, как и
большинство минеральных незагущенных масел.
При длительных испытаниях холодильных
машин и компрессоров на маслах ХС-40, ПМТС-5,
ХМ-35 не обнаружено заметного их воздействия
на обмотки встроенных электродвигателей
(сопротивление изоляции практически не менялось)
и резинотехнические детали.
На основании проведенных исследований
можно дать следующие рекомендации по применению
новых масел.
— В аммиачных ротационных, винтовых и
поршневых машинах желательно применять из
масел новых марок только масло ХМ-35. Оно
эффективно также для машин, работающих на
фреонах-12 и 22 при температурах кипения до
—35°С. Исследуется возможность
использования в этом диапазоне более вязкого
минерального масла ХМ-50.
— Масло ХС-40 рекомендуется для
фреоновых машин с температурами кипения до—40°С,
прежде всего с поршневыми компрессорами
в особо напряженных режимах работы и с
роторными компрессорами на фреоне-22. Изучается
возможность применения в этой области
температур кипения масла ХСН-40, лучше
растворяемого в хладагентах. Для получения низких
температур кипения (до —70°С) во фреоновых
машинах рекомендуется применять [масло
ПФГОС-4; с этой же точки зрения исследуется
масло ХСН-40 с более высокой температурой
застывания.
— Масло ПМТС-5 будет использоваться
вместо масла ФМ-5,6АП прежде всего в нижних
ветвях каскадных машин при работе на
фреоне-13.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. ГОСТ 5546—66. Масла для холодильных машин.
2. М е л ь ц е р Л. 3. Смазка фреоновых холодильных
машин. М., «Пищевая промышленность», 1969.
3. Топлива и масла, применяемые за рубежом
(обзор). М., ИТЭИнефтегаз, 1962.
4. Кавахара Мицуёси, Оикава Акира. — «Рэйто кутё
гидзюцу», 1973, 24, № 229, с. 9—24.
5. L о f f 1 е г Н. I. — «Kaltetechnik», If 57, № 5,
S. 135—137.
6. Huttenlocher D. F. — «ASHRAE», 1969, № 6,
pp. 41—45.
7. Bauer G. T. — «ASHRAE», 1969, № 5, pp. 52—53.
8. С о p p e r W. D. — «Refrigeration and Air
Conditioning», 1972, № 2. pp. 47—55.
32

УДК 536.24:621.57.048
Теплообмен при испарении и кипении смесей фреонов с маслом
в пленочных испарителях холодильных машин
В. Г. БУКИН, доктор техн. наук, проф. Г. Н. ДАНИЛОВА,
канд. техн. наук В. А. ДЮНДИН
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
В исследованиях, проведенных ранее в
Ленинградском технологическом институте
холодильной промышленности, получены уравнения
подобия для расчета теплообмена в оросительных
горизонтально-трубных испарителях,
работающих на чистых фреонах. [1, 2].
Для удобства расчета коэффициентов
теплоотдачи со стороны чистых хладагентов
результаты экспериментов могут быть также описаны
следующими размерными формулами:
для зоны испарения
! «.-^-"(-г-Г. ко
для зоны пузырькового кипения
a, = C2<A6V'27. B)
где aw, aq—коэффициенты теплоотдачи чистого фреона
соответственно в режиме испарения и
развитого кипения, Вт/(м2-К);
С — коэффициент, учитывающий свойства
фреонов:
для фреона-12 Ct=7,8.103, С2=0,162;
для фреона 22 Ct=9,8.103, C2=0,187;
для фреона ИЗ Ct=5,6.108, С2=0,135;
Г— объемная плотность орошения, м3/(с-м);
s — шаг труб по вертикали, мм;
d — диаметр трубы, мм;
q — плотность теплового потока, Вт/м2;
р — давление, Па.
В переходной области коэффициент
теплоотдачи а может быть рассчитан по
интерполяционной зависимости
Начало переходной зоны характеризуется
плотностью теплового потока, соответствующей
началу кипения чистого фреона, Вт/м2:
где для фреона 12 С3=18-106;
для фреона-22 С3 = 16-106;
для фреона-113 С3 = 13,8-106.
Тепловой поток, соответствующий началу зоны
развитого кипения, определяется как q ^3 qnK.
В холодильных машинах с поршневыми,
ротационными и винтовыми компрессорами
рабочим веществом является фреоно-масляная смесь.
Данные о теплоотдаче при испарении и кипении
смесей фреонов с маслом в оросительных
испарителях отсутствуют. Для изучения этого
вопроса было проведено исследование на стенде
по методике, описанной ранее [2].
Режимные параметры изменялись в
следующих диапазонах: температура насыщения tH=
= 10^ 40°С; плотность теплового потока q=
=(l-f~16) • 103 Вт/м2; объемная плотность
орошения r=@,3-f-2,4)-10~4 м3/(с-м); массовая
концентрация масла в смеси ?м=0-^0,2 кг/кг.
Эксперименты проведены на пучках
горизонтальных медных труб диаметром 20x2 мм
и труб из стали 1Х18Н9Т диаметром 18x0,3 мм
с шероховатостью поверхности Rz=l мкм и
-J--U.
В качестве рабочих жидкостей использовали
смеси фреона-12 с маслом ХФ-12 и фреона-22
с маслом ФМ-5,6АП, образующие гомогенный
раствор в диапазоне температур, характерных
для работы испарителей холодильных машин.
Массовую концентрацию масла измеряли с
помощью специального сосуда — концентра-
томера [2], предварительно охлажденного
прокаченной через него жидкостью. Опытные пробы
смеси отбирали перед вентилем, регулирующим
подачу хладагента в испаритель. Отсутствие
кипения смеси под действием внешних теплопри-
токов контролировали визуально через
смотровое стекло. После отсечки жидкости в концен-
тратомере открывали вентиль отсоса фреона.
Во избежание уноса пены, образующейся при
кипении, в сосуде предусмотрен сухопарник.
После выкипания основной массы фреона смесь
сливали в открытую емкость, где выпаривали
оставшийся фреон. После этого определяли
массовую концентрацию масла в смеси по
зависимости
(vo--?-)p»+C«
где <jm — масса масла, кг;
V — объем мерного сосуда, м3;
Рм> РФ — плотность соответственно масла и фреона, кг/м3.
Визуальные наблюдения за процессом
показали, что с увеличением концентрации масла
вследствие повышения вязкости жидкости
уменьшается подвижность пленки и изменяется гид-
33

родинамика потока при течении по трубам и
перетекании с трубы на трубу.
В режиме испарения отмечено большее
влияние теплового потока на гидродинамику смеси,
чем в случае чистых хладагентов. Так, при
возрастании тепловой нагрузки заметно
увеличивались волнистость и подвижность стекающей
пленки, что в случае испарения.чистых фреонов
проявлялось очень слабо.
Кроме того, отмечено, что в сопоставимых
условиях кипение фреоно-масляных смесей
начинается при более низких значениях q, чем
кипение чистых фреонов. Например, при ?м=
=0,1 и ta= —30°С отдельные паровые пузыри
фреона-12 появлялись уже при q=2-\03 Вт/м2,
в то время как у чистого фреона при этой же
температуре закипание происходило при q=
=4,5-103 Вт/м2. Следовательно, добавление
масла в хладагент в диапазоне исследованных
концентраций улучшает условия возникновения
паровых пузырей. В экспериментах визуально
наблюдали также, как при кипении смесей на
поверхности пленки появлялась устойчивая
пена, количество которой увеличивалось от
ряда к ряду. Пена изменяла гидродинамику
потока и влияла на теплообмен.
Некоторые результаты экспериментов для
смесей фреона-12 с маслом ХФ-12 приведены на
/ 2 3,5 6 10 16
& уЮ-5 Вт/м*
Рис. 1. Зависимость коэффициента теплоотдачи смеси
фреона-12 с маслом ХФ-12 от плотности теплового потока
при различных концентрациях масла в режиме /н =
= — 10°С, Г= 0,6. Ю-4 м3/(с-м):
а — для первого ряда пучка; б — для шестого ряда; / — ?ц —
= 0; 2^0,02; 5 — 0,047; 4] — 0,11; 5 — 0,19.
рис. 1. Аналогичные результаты получены для
смесей фреона-22 с маслом ФМ-5,6 АП во всем
диапазоне режимных параметров.
На рис. 2 представлено отношение
коэффициентов теплоотдачи при кипении на одиночной
трубе фреоно-масляной смеси и чистого фреона
Анализ опытных данных показал, что в
режиме испарения с увеличением концентрации
масла ^интенсивность теплообмена на одиночной
а
трубе снижается и при ?м=0,2 ем= =0,8.
Это объясняется в основном увеличением
вязкости раствора, что приводит к утолщению
движущейся пленки и уменьшению скорости ее
движения.
В области неразвитого кипения при |м-<0,1
коэффициент теплоотдачи фреоно-масляной
смеси больше, чем коэффициент теплоотдачи
чистого фреона. Эго вызвано более ранним
закипанием фреоно-масляной смеси по сравнению с
чистым хладагентом. Влияние плотности тепло-
Рис. 2. Зависимость отношения коэффициентов теплоот-
асм
дачи sM =-——при испарении и кипении на одиночной
трубе смеси фреона-12 с маслом ХФ-12 и чистого фреона
от плотности теплового потока и концентрации масла при
различных |температурах насыщения и Г = 0,6 у
Х10-4 м3/(с-м):
а — /н = ±0°С; б — *н = — Ю°С; в — tR =—30°С; / — ?м =0,02;
2 = 0,047;3 — 0,11; 4 — 0,19.
34

вого потока на интенсивность теплоотдачи для
смесей всегда слабее, чем для чистых веществ,
и уменьшается с повышением концентрации
масла. Поэтому в зоне развитого кипения с
ростом q отношение Е^_ уменьшается. В зоне
более высоких концентраций масла при ?м^0,1
а меньше а0 при всех принятых значениях
плотности теплового потока, хотя более раннее
закипание смеси сказывается и здесь.
С понижением давления граница между
зонами испарения и кипения смещается в сторону
больших плотностей теплового потока, нов
пределах каждой зоны степень влияния q и ?м на
теплоотдачу остается практически постоянной.
Уменьшение коэффициента теплоотдачи фре-
оно-масляной смеси а' по сравнению с
коэффициентом теплоотдачи чистого фреона а0 в
зоне развитого пузырькового кипения может
быть объяснено тем, что при интенсивном
кипении возможно увеличение концентрации масла
в пограничном слое.
На рис. 3. приведено отношение ?п = —<— —
коэффициентов теплоотдачи при испарении и
кипении смеси фреона-12 с маслом ХФ-12 на
/-м ряду пучка и на одиночной трубе.
Аналогичные графики получены для смесей фреона-22
Рис. 3. Зависимость отношения еп =
асм
от числа ря
дов пучка, плотности теплового потока и концентрации
масла в режиме tH = — 10°С, Г = 0,6-10~4 м3/(с-м):
а — ?м = 0,02; б — 0,11; в — 0,047; г — 0,19; l — q =
= 16 000 Вт/м2; 2—10 000; 5 — 6000; 4 — 3500; 5 — 2000.
с маслом ФМ-5,6АП во всем исследованном
диапазоне режимных параметров.
Эксперименты показали, что при кипении
с увеличением концентрации масла до ?м=0,11
степень влияния рядности на теплоотдачу
возрастает, а при |м>0,11 — уменьшается, что
вызвано ухудшением пенообразования при
высоких концентрациях масла. Из-за этого же
происходит некоторое изменение влияния
плотности теплового потока q на коэффициент
теплоотдачи асм фреоно-масляной смеси на каждом
из рядов по высоте пучка. Причиной этого
может быть также и тот факт, что при интенсивном
кипении фреоно-масляных смесей с высокой
концентрацией масла возможно значительное
увеличение ?м в пограничном слое.
Рост интенсивности теплоотдачи по высоте
пучка можно объяснить наличием устойчивой
мелкодисперсной пены, количество которой
увеличивается от ряда к ряду. При этом
нижележащие трубы орошаются не сплошным потоком
жидкости, а пенным раствором, содержащим
большое количество паровых пузырей, являющихся
дополнительными центрами парообразования.
В режиме испарения, когда парообразование
идет с наружной поверхности пленки, Еспенива-
ния раствора не происходит, интенсивность
теплоотдачи от ряда к ряду практически не
изменяется.
Максимальное повышение коэффициента
теплоотдачи асм отдельных рядов по высоте пучка
отмечено в зоне неразвитого кипения, где
вследствие пенообразования значительно
увеличивается, число действующих центров
парообразования. Необходимо отметить, что рост количества
пены, а также увеличение интенсивности
теплоотдачи особенно резко проявляются на втором —
4
5:
1,0
1,6
f,*
1,0
У'8
1,з г ч
5
и
1>г
5
А
L^
nz
Jb
^
sssss^
3 Ч
ур
g:
5
^^~
¦***-^
|
/
1,8
1,6
'Л
U2
1,8
1,6
i*
1,2
1,0
\л
ш
s^T
^
^^
1:2 5 f
l i i
У?
zz-
5
- "
¦**¦• —
¦1
3 S *
5 п
<t
Ь3>5 1
-?——>Н
2—/J
/7
35

четвертом рядах, а на последующих — асм
растет значительно медленнее.
В зоне развитого кипения с повышением
плотности теплового потока влияние рядности на
теплоотдачу падает. В этом случае будет
достаточно высокая плотность активных центров
парообразования и их число из-за наличия пены
увеличивается незначительно.
Необходимо отметить, что, несмотря на
перемешивание потока при перетекании с трубы
на трубу, возможна неравномерность
концентраций масла по толщине пленки, особенно в
режиме развитого кипения.
Средние коэффициенты теплоотдачи для ше-
стирядного пучка, полученные в результате
проведенных экспериментов, могут быть описаны
следующими зависимостями:
F)
G)
(8)
аСМ — V-O^mSt!
при 0,02<gM<0,l и <7<<7Н.К;
пРи <7ы.к.<<7 <<7к; I
. „ СО, 15 — 1_Л 2,3 (О, 11 — 1^)
где: лри?м=0,02 С4 = 0,041;
при ?м = 0,047 С4 = 0,093;
при gM = 0, Ю С4 = 0,430.
В формулах F)—(8):
«см — средний по пучку коэффициент теплоотдачи фре-
оно-масляной смеси, Вт/м2;
8М — коэффициент, учитывающий влияние масла;
еп — коэффициент, учитывающий влияние пучка с п
числом рядов.
Для 0,1=^^м^0,2 во всем диапазоне режимных
параметров ем определяется по уравнению G).
Коэффициент, учитывающий влияние пучка
при 0,2 qn,K.^q^qK и HM=0,02-f-0,15,
рассчитывают по следующей зависимости:
0,5 V
(9)
Анализ полученных данных показывает, что
формула F) может быть рекомендована для
расчета оросительных испарителей холодильных
машин, работающих на фреоно-масляных
смесях при <7-3000-f-6000 Вт/м2, л=10-т-20, tH =
=0-. 30°С. При этом значения
коэффициентов, учитывающих влияние масла и рядности
пучка, рассчитывают по соотношениям G), (9),
а значение а0, в зависимости от режима, — по
уравнениям A), B), C).
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Исследование теплообмена при кипении
низкотемпературных жидкостей в условиях малых плотностей
теплового потока. — В сб. V Всесоюзной конференции
по теплообмену. Т. III, ч. I, Минск, 1976, с. 22—31.
Авт: Г. Н. Данилова, Э. И. Гуйго, А. В. Боришан-
ская, В. Г. Букин, В. А. Дюндин, А. А. Козырев,
Л. С. Малков, Г. И. Малюгин.
2. Г. Н. Данилова, В; Г. Букин, В.А. Д ю н-
д и н. Исследование теплоотдачи в элементах
оросительных испарителей. — «Холодильная техника», 1976,
№ б, с. 21—25.
УДК 536.24:621.564.25
Исследование теплообмена н гидродинамики при кипении фреона-22
в трубах с внутренним оребрением
Ф. Н. ДЬЯЧКОВ
ВНИИхолодмаш
Насущная потребность ряда отраслей
промышленности в воде, охлажденной до 1—2°С,
привела к необходимости создания испарителя с
внутритрубным кипением хладагента взамен
испарителя затопленного типа, традиционно
применяемого в составе водоохлаждающей машины.
Для обоснованного конструирования
испарителя нового типа необходимо располагать
данными, -позволяющими провести
теплотехнический и гидравлический расчеты. Из работ по
исследованию теплообмена и гидродинамики при
кипении хладагента в трубах с внутренним
оребрением, которых относительно немного [1—7],
только в двух предложены зависимости для
расчета коэффициентов теплоотдачи [4, 6] и
в одной — для расчета полных потерь
давления [6]. Расчет по этим зависимостям
коэффициентов теплоотдачи для одних и тех же условий
дает расхождение до 300%. В связи с этим, а
также в связи с тем, что условия, в которых
предстоит работать новому испарителю,
существенно отличаются от условий экспериментов
[4, 6], во ВНИИхолодмаше были проведены
исследования в данной области.
36

ЙёЕЗГг—сЧЁг!
Г/^^>
^WW- ^<ЛЛЛЛЛ- *vVVVW^
Трубопрободы:
экспериментальной системы-, нагнетательный;
бсасыбающищ жидкостный;
===== оооянои
Рис. 1. Принципиальная схема
стенда:
экспериментального
/ — экспериментальный испаритель; 2 — дистанционный
дифференциальный манометр; 3 — стеклянная смотровая труба;
4 — электрокалориметр; 5 — электрический дистанционный
ротаметр; 6 — гаситель пульсаций; 7 — фреоновый насос; 8 —
ресивер; 9 — объемный стеклянный расходомер; 10 —
переохладитель жидкого фреона; // — конденсатор-испаритель; 12 —
водяной конденсатор; 13 — водяной насос; 14 — смесительный
водяной бак; 15 — компрессор ФУ12; 16 — фреоновый тепло-
водяной бак; 15 —-
обменник
Изучалось раздельное влияние на теплообмен
и гидродинамику следующих параметров:
плотности теплового потока qF , массовой ско-
рости фреона М и расходного массового паросо-
держания X в диапазонах
qF = 1000 -т-15 000 Вт/м2;
вн
М = 70-т-200 кгДс-м2);
Х = 0,l-s-0,9,
и температур, насыщения tn=5\ —5; —15°С.
Визуально изучали гидродинамическую
структуру двухфазного потока. Влияние масла на
теплообмен и гидродинамику на данном этапе
не исследовали.
Из хладагентов для опытов выбрали фреон-22
как наиболее перспективный для водоохлажда-
ющих машин.
Стенд, на котором проводили опыты, состоял
из двух самостоятельных систем —
экспериментальной и вспомогательной (рис. 1).
Экспериментальная система — замкнутый
циркуляционный контур, включавший экспериментальный
испаритель, конденсатор-испаритель,
переохладитель жидкого фреона, объемный стеклянный
расходомер, ресивер, фреоновый насос
(производительность от 0 до 500 л/ч регулировали с
помощью привода постоянного тока), гаситель
пульсации, электрический дистанционный
ротаметр и электрокалориметр. Вспомогательная
система включала одноступенчатую
холодильную установку, назначение которой — отвод
тепла конденсации фреона-22 в конденсаторе-
испарителе и снижение его температуры в
переохладителе.
Экспериментальный испаритель представлял
собой одиночную, расположенную
горизонтально трубу. Были изготовлены две модификации
экспериментального испарителя на базе пяти-
и десятиканальных труб (рис. 2) отечественного
производства. Внутренние каналы образованы
с помощью звездообразной вставки с радиально
расходящимися продольными ребрами.
Труба-оболочка выполнена из меди,
обладающей коррозийной стойкостью по отношению
к пресной воде и рассолам и инертной к фреонам,
ребра — из алюминия, характеризующегося
малой плотностью, высокой теплопроводностью,
инертностью к фреонам и относительно
невысокой стоимостью.
°ст б
Рис. 2. Геометрия поперечного сечения
экспериментальных труб отечественного производства:
а — пятиканальная;
десятиканальная.
37

Ниже приведены характеристики
экспериментальных испарителей:
Наружный диаметр DRy мм
Внутренний диаметр ?>вн, мм
Толщина трубы-оболочки бст, мм
Диаметр сердечника d, мм
Высота ребра h, мм
Толщина ребра бр, мм
Число ребер п
Угол между ребрами а, °
Наружная поверхность теплообмена F^ м2
Внутренняя поверхность теплообмена FBK>
м2
Степень оребрения FBH/FH
Живое сечение 5 -10е, м2
Полная смоченная поверхность ребристой
вставки ^р, м2
Внутренняя смоченная поверхность
трубы-оболочки FTji, М2
Конструктивно каждый экспериментальный
испаритель выполнен так, что в гидравлическом
отношении (непрерывность каналов по всей
длине) он представляет единое целое, а в тепловом —
три равных самостоятельных участка общей
длиной 3 м: предиспаритель, измерительный и
постиспаритель, соединенных последовательно
(рис. 3). В местах разъемов установлены
фторопластовые втулки с такой же геометрией, как
и у трубы, препятствующие передаче тепла от
одного участка к другому. Все участки имеют
по электрическому нагревателю из нихромовой
ленты мощностью 7 кВт. Плавное изменение
мощности в диапазоне 0—7 кВт обеспечивается
регулятором напряжения РНО-250-10. Каждый
участок заключен в специальный
изолированный пенопластом толщиной 50 мм кожу к —
Труба Труба
пяти- деся-
ка- тика-
наль- наль-
ная ная
19,80
15,80
2,00
4,80
5,50
1,25
5 10
72 36
0,0622
0,1075 0,1496
1,78 2,52
152,60 123,30
0,0638 0,1126
0,0437 0,0370
отрезок стальной трубы диаметром 40x2 мм
с отполированной внутренней поверхностью.
В исследованиях использовали еще одну
конструкцию испарителя, аналогичную
вышеописанной, но со следующими особенностями: к
измерительному участку с двух сторон
примыкали стеклянные смотровые трубы с ребристыми
вставками и имелся участок адиабатического
течения парожидкостной смеси.
Такие изменения в конструкции испарителя
были продиктованы желанием вести
наблюдения за сменой гидродинамических режимов на
входе и выходе из измерительного участка и
иметь возможность измерять потери давления на
трение при фиксированных значениях X без
отключения нагрузки на измерительном участке.
Во время исследований измеряли температуры
стенки экспериментальной трубы ребристой
вставки (определяли местные коэффициенты
теплоотдачи) и потери давления на трение при
фиксированных значениях *н. qF , М и X.
п вн
Для этого при заданных значениях режимных
параметров — tu = const, 9FBH = const и М =
= const— в экспериментальном испарителе
устанавливали общий тепловой поток
(суммарный на все три участка) в соответствии с
равенством
QK = Gc'pM' + Gr+Gc°p M\
где G — расход фреона-22, кг/ч;
ср и ср — теплоемкость жидкости и пара фреона-22,
ДжДкг-К);
ДГ иМ" — величина переохлаждения жидкости и
перегрева пара по отношению к температуре
насыщения, °С;
г— скрытая теплота парообразования, Дж/кг.
По участкам испарителя общий тепловой
поток Qn распределялся следующим образом: на
измерительном участке часть его QH3 обеспечи-
Рис. 3. Конструкция экспериментального испарителя (а)
и схема зачеканки термопар в ребристую вставку (б):
I — стеклянная смотровая труба; 2 — предиспаритель; 3 т-
измерительный участок; 4 — постиспаритель.
38

вала заданную величину gF . в предис-
парителе часть общего потока QnP подогревала
жидкость до температуры, близкой к
температуре насыщения (Atf'«l-=-2°C), а в
постиспарителе часть общего потока QnT была такова, что
реализовалось равенство
JQht = Си — (Qnp + Оиз)*
При таком соотношении тепловых потоков
на участках испарителя в исследовавшихся
сечениях измерительного участка
устанавливалась вполне определенная величина X.
Постепенно увеличивая тепловой поток Qnp и
одновременно уменьшая тепловой поток QnT на
величину 6Q, последовательно повышали
расходное массовое паросодержание X при
фиксированном значении qF . В зависимости
от требований эксперимента можно выбирать
различные величины 6Q, при этом весь
диапазон Х=0-т-1,0 разбивается на п значений, при
которых и проводятся все измерения. В опытах п
варьировалось в пределах 12—30. [» i f ft
Температуры стенки трубы измерительного
участка, фреона на входе и выходе из него,
основания и вершины ребер трубы, объемного
расходомера и электрокалориметра измеряли
с помощью хромель-копелевых термопар с
диаметром провода 0,2 мм. На измерительном
участке термопары располагались в двух сечениях
по длине и в пяти точках по периметру трубы.
Пять термопар были зачеканены в основании
ребер и одна — в центре ребристой вставки,
являющемся общей вершиной ребер (см. рис. 3,6).
Для определения термо-э. д. с. применили
компенсационную схему, состоявшую из
потенциометра Р-37, гальванометра М17/1 и
нормального элемента Вестона второго класса.
Потери давления измеряли дистанционным
дифманометром типа ДМ модели 3564 с
вторичным прибором ДС1-0,5; расход жидкого"! фре-
она-22 — стеклянным объемным расходомером
и дублировали электрокалориметром. Силу тока
и напряжение в цепи электронагревателей
экспериментального испарителя и
электрокалориметра определяли ампервольтваттметрами Д-552
класса 0,5.
Местный приведенный коэффициент
теплоотдачи рассчитывали по уравнению
Сиз
апР — /г , \ г.
UtP 1н/ г из- вн
где /тр — средняя температура стенки трубы, СС;^
^из. вн — полная внутренняя поверхность теплообмена
измерительного участка, м2.
Тепловой поток на измерительном^ участке
принимали равным мощности, установленной
на нем; тепловые потери в подводящих проводах
и через изоляцию составляли при
максимальной мощности C500 Вт) не менее 3% и в
расчетах их не учитывали.
Расходное массовое паросодержание в сечении
измерительного участка рассчитывали по
формуле
v Qnp-GMS ¦, Qhs lm
Хт~ Gr + Gr L '
где lm — расстояние от входа в измерительный участок
до сечения, в котором производят измерения
(т — номер сечения 1 или 2), м;
L — общая длина измерительного участка, м.
Визуальные наблюдения гидродинамической
структуры потока позволили установить, что
в исследованном диапазоне изменения режимных
параметров существуют следующие режимы
течения: снарядный (наблюдался в пятиканальной
трубе до значений массовой скорости 7W = 120-f-
-Ч-130 кг/(с-м2), волновой с перемычками,
кольцевой, дисперсно-кольцевой и дисперсный.
Переход от одного режима течения к другому
наблюдался в диапазоне X, а не в точке,
отсутствовали четкие границы между режимами.
Значительного влияния режимных
параметров М и /к на границы областей существования
режимов не обнаружено. Уменьшение
эквивалентного диаметра (переход с пятиканальной
на десятиканальную трубу) приводит к
смещению границ в сторону меньших значений X.
При высоких плотностях теплового потока
A0000—15000 Вт/м2) дисперсный режим
течения продолжал существовать при Х>1,0
(отдельные капли наблюдались в паре, перегретом
на 10—12°С).
Экспериментальные значения приведенных
коэффициентов теплоотдачи апр, полученные в
опытах с пятиканальной трубой, в диапазоне
плотностей теплового потока Яг от ~1200
до—3000 Вт/м2 при температурах насыщения tH =
=5 и —15°С и массовой скорости М =95 кг/(с-м2)
представлены на рис. 4, а, б. Как видим,
коэффициент теплоотдачи при невысокой плотности
теплового потока не зависит от нее. Теплообмен
носит конвективный характер. Характер
кривых ccuV(X) в этой области Цр объясняется
существованием определенных
гидродинамических структур потока и видоизменением их при
изменении значений X.
Функция схпр(Х) имеет три экстремума.
Первый экстремум при Х^0,12—0,18 связан
с переходом от снарядного режима течения
к расслоенному. При снарядном режиме
течения снаряды движутся вдоль верхних
образующих каналов. При возрастании X
относительная скорость и размеры их увеличиваются, что
приводит к повышению апр. При дальнейшем
39

дп
^2,5
1,5
W
3,0
.2,5
-20
1,5
т
vv v v v v
^ъ,
DA ! <*«
О |
А |
t„-rc
I
0 © в
Е
^tl
в в в| в
V М V ©
*А
А
э
V
А
0,2
ОЛ 0,6
а
0,3
М=1Юкг/(с-м2)
о 9 о
cqV
D
Г*
nrV°
Чеби.Вт/м*
о 1200 4 7D00
А1750 ч7500
С 2300 ЪЗЗОО
Э 2900 Q11 600
и 3500 012500\
02
ОЛ
0,6
0,8
в"в
в © в <
> © в в
7^ V
А/
* —/ут Т
 1
в© с
77 7
AcfS
? © С
О
О
©D
© 1
0 0,/ #* #? 0,8Х,кгМг
5
M=200kz/(c-m2)
0 0 t
у
1
по
cF
А с
к
гЮ
А С
V
0 3^
п
ЭА О
>л
v 0|
О
0 0,2 0,4 0,6 0,8Х,кг/нг
г
Рис. 4. Зависимость приведенных
коэффициентов теплоотдачи сспр от
расходного массового паросодержания X
для пятиканальной трубы при М =
= 95 кг/(с-м2) (а, б) и десяти
канальной трубы при tH = —5°С (в, г) при
различных значениях плотности
теплового потока <7fbh-
возрастании X отдельные снаряды сливаются
и поток расслаивается, причем поверхность его
остается волнистой. Доля теплообменной
поверхности, контактирующей с паром, с ростом X
увеличивается и апР снижается.
Второй экстремум функции оспр(Х) при Хж
^0,32-^0,38 обусловлен переходом
расслоенного режима течения в волновой с перемычками,
при этом апр(Х) меняет свой характер, что
вызвано улучшением смачиваемости стенок канала.
В области значений 0,32~-0,38<Х<0,75^-0,85
функция апр (X) непрерывно возрастает. Здесь
происходит переход от волнового с
перемычками режима к кольцевому и развитие кольцевого
режима течения. В интервале значений Х^г
^0,65-^0,70 начинается унос жидкости из
пленки, она становится более гладкой и скорость
роста оспр(Х) снижается.
Третий экстремум расположен в области Х^
я^0,83-ь0,87. Пленка жидкости разрушается, и
дисперсно-кольцевой режим течения переходит
в дисперсный. При возрастании X от 0,83 до
0,87 апр резко снижается от максимума до
значений, близких к значениям коэффициентов
теплоотдачи чистого пара.
Увеличение плотности теплового потока выше
Ярт =3000-т-4000 Вт/м2 при fH=5°C и 4000—
5000 Вт/м2 при tH= —15°С приводит к
постепенному вырождению функции оспр(Х), и при
<7fbh^8000 Вт/м2 апр не зависит от X.
Такое поведение функции оспр(Х) вызвано
постепенным увеличением доли тепла,
переносимого за счет действия микроконвективного
механизма, связанного с развитым кипением,
который в конце концов становится
преобладающим.
При переходе к более низкой температуре
насыщения tH наблюдается уменьшение
приведенного коэффициента теплоотдачи апр, а также
снижение температур стенки трубы и ребристой
вставки, что приводит к уменьшению
контактного давления — коэффициент линейного
расширения у алюминия больше, чем у меди, в
результате чего увеличивается термическое
сопротивление контакта RK. Величина RKJ в свою
очередь, оказывает существенное влияние на
эффективность оребрения и работы трубы в
целом. Уменьшение апр при снижении tn
связано в основном с ростом RK.
Характер влияния температуры насыщения
tH на коэффициент апр в опытах с десятиканаль-
ной трубой отмечен в целом примерно такой же,
однако изменение апр при снижении tK от 5
до —15°С происходит более равномерно.
На рис. 4 в, г представлены значения
приведенных коэффициентов теплоотдачи, получен-
40

ные в опытах с десятиканальной трубой, для
двух значений массовой скорости Л1 = 110 и
200 кг/(с-м2) при температуре насыщения /н=
= —15°С и изменении плотности теплового
потока <7Fbh от 1200 до 14000 Вт/м2.
Характер кривых апр(Х) для
десятиканальной трубы несколько иной, чем для пятиканаль-
ной, что объясняется отсутствием расслоенного
режима течения и смещением границ между
кольцевым, дисперсно-кольцевым и дисперсным
режимами в сторону меньших значений X.
Влияние Чръ проявляется в диапазоне 12000—
14000 Вт/м2, причем в зоне невысоких
значений X.
Для области с конвективным характером
теплообмена (апр не зависит от Яр > влияние
массовой скорости М на величину апр
значительно, однако несколько меньше, чем при
однофазном течении. Для пяти- и
десятиканальной труб зависимость апр от М наблюдалась
одна и та же. В области, где теплообмен носит
в основном микроконвективный характер
(развитое кипение), влияние М на апр не
обнаружено.
На рис. 5 показана зависимость полного
градиента давления двухфазного потока (-—-)
\dz /дФ.п
от расходного массового паросодержания X
при различных плотностях теплового потока
Яр . Опытные
обусловлены трением
значения градиентов
давления, полученные при значениях
dp\
Зависимости (—/М = / (X) и
\ аг /дФ. п
= Ф(Х), полученные в опытах
нальной трубой, представлены для tn= —15
и 5°С и М=95 кг/(с-м2), а с десятиканальной
трубой —для Л1 = 110 'и 200 кг/(с-м2) и tH=
= —15°С.
В области низких значений Яр > когда
градиент давления, обусловленный ускорением
dp
Яр =0,
Г вн '
dp\ =
dz jTP
с пятика-
потока,
dz
И
невелик, опытные значения
уск
dp
dz
аппроксимируются
прак-
величина
dP\
dZ /дф.п \ "" /ТР
тически одной кривой. С повышением
-А] возрастает и кривые рас-
az /уск
слаиваются. При высоких значениях pF
г г вн»
когда имеет место развитое пузырьковое кипение,
рост (—г-1 обусловлен не только увели-
\ dz /дФ.п
dP \ rrr, „ ( dp \
dz U
чением
dz
но и
уск
ЧТО СВЯ-
/тр
зано с образованием большого числа пузырьков
Рис. 5. Зависимость полного градиен-
dp \
н » от расходно-
та давления
dz
Дф. п
го массового паросодержания X для
десятиканальной трубы при /н = —5°С
(а, б) и для пятиканальной трубы при
М= 95 кг/(с-м2) (в, г) при различных
значениях плотности теплового потока
7,5\
•sfs 2А
М=110иг/(смП
qvjbwaft
&И
о?
4М
0 0,2 0,h 0,6 0,8 1
а
12,5
10
^
§
15\
¦§{а
5,0
2,5\
М=Жкг/(см*)\
-0А
Ф
о
of
¦у
Ж-
v о.
о
V V
Ко
х О v 7000
0/200^7500
Д1750 о 9300
'^2300^1/600
92300$/2500
и 3500
I I
О 02 ОА 0,6 0,8 1
' 5
15
1,0
0,5
' -ь->
I
ей
\&$г
5°С
-is*
ZT
I
i —
&
О 0,2 0,4 0,6 0,8Х,кг/кг
2,5\
2,0
1,5
1,0
0,5
tH=-15°C
<
©
I
! •*
©Г v
I9
-Л)
Г ; :
:
! I
Z7 Z?i> 0,H ЦБ 0,8Х,кг/кг
г
41

пара, интенсивно перемешивающих жидкость
в пристенном слое, что вносит дополнительные
возмущения и в результате повышает
dp \
dz j
тр
С увеличением X скорость двухфазного потока
возрастает. Это приводит к росту градиентов
давления (*Е\ и( —) . Унос жидкости
\dz /дф.п \dz /тр
из пленки (переход к дисперсно-кольцевому
режиму течения) вызывает снижение роста
градиентов давления.
В зоне дисперсного режима течения
наблюдается постепенное снижение градиента
давления (-—) •
I dz jTp
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. К а н К. Д. Исследование кожухотрубных фреоновых
испарителей с U-образными внутриоребренными
трубами.—«Труды ВНИИхолодмаша», вып. 1, 1969, с. 132—
139.
2. Френкин М. М., Бурштейн Э. Д. Тепло-
обменные трубы с внутренним оребрением. —
«Химическое и нефтяное машиностроение», 1975, № 4, с. 47—49
3. В о 1 i:n g С, Donovan W., Decker A.—
«Refrig. Engng.v, 1953, vol. 61.
4. L a v i nTI., Young E. — «A. I. Ch. E. Journal»,
1965, vol. 11, № 6.
Uchida H., Tezuka S. Heat Transfer of Boiling
Refrigerant 12 in Horizontal Tubes with Internal Flow
Channel Guides. — XI International Congress of
Refrigeration, 1963.
6. Schlunder E., Chawla I. Local Heat
Transfer Fand pressure drop for refrigerants evaporating in
horizontal, internally finned tubes. — XII
International Congress of Refrigeration, 1967, vol. 11.
7. H о f m a n n E. Vergleich verschiedener Rohrarten
bei Flussigkeits-kuhlern mit verdampfendem Kalmeittel
in den Rohren. — «Linde Berichte aus Technik und
Wissenschaft», 1971, 29.
УДК 664.8.037.5
Приближенное вычисление продолжительности замораживания
тел правильной формы
Доктор техн. наукг проф. Г. Б. ЧИЖОВ
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
Известно, что соотношение продолжительности
охлаждения и замораживания однородных
пластины, круглого цилиндра и шара с
одинаковыми теплофизическими свойствами в одинаковых
условиях равно 1:1/2:1/3 при равенстве толщины
пластины диаметрам цилиндра и шара. В таком
соотношении цилиндр эквивалентен любой
описанной правильной . призме, а шар — любому
описанному правильному многограннику.
Это дает повод искать геометрический путь
приближенного решения задачи о
продолжительности замораживания тел, отклоняющихся
по форме от трех основных простых тел, —
пластины, цилиндра, шара. Такое приближенное
решение проще и универсальнее, чем решение
аналогичной теплофизической задачи, но в то
же время менее точно, так как не учитывает
искажений температурного поля тела,
вызываемых изменениями положения векториальных
градиентов температуры при отводе тепла от
несимметричного тела сравнительно с
симметричным. Однако приближенные решения такой
задачи могут представить интерес для
холодильной техники и технологии, так как часто
встречаются случаи замораживания тел с частично
нарушенной симметрией.
Решение задачи о продолжительности
замораживания прямоугольного параллелепипеда было
предложено Планком [ 1 ] и в менее
совершенной интерпретации дано Танака и Нишимото [2],
а затем Лорентценом и Роевиком [3].
Эти три решения можно свести чисто
математическим путем к одной расчетной формуле, данной
Планком:
-*Ч(*?
а
A)
где т — продолжительность замораживания;
qp — произведение количества тепла, отводимого от
единицы массы замораживаемого тела, на его
плотность;
О — разность криоскопической температуры тела
и постоянной температуры теплоотводящей
среды;
б3 — наименьший из трех линейных размеров
(сторон) параллелепипеда при их соотношении
% — коэффициент теплопроводности замороженного
слоя тела;
а — постоянный коэффициент теплоотдачи на
поверхности тела, одинаковый на всех его гранях;
R, Р — вспомогательные коэффициенты, определяемые
из соотношения линейных размеров
параллелепипеда.
42

При отводе тепла от двух граней
параллелепипеда, разделенных стороной 63, задача
сводится к замораживанию бесконечной плоской
пластины (одномерный отвод тепла), что
соответствует #=0,125 и Р=0,500.
При отводе тепла от четырех граней,
разделенных сторонами б и б2 (двухмерный отвод
тепла), по Планку
326*
62 4-6,
2«A-F2--6,Lri-^z^
б2
р =
2(б2 + б3)
; B)
C)
При отводе тепла от шести граней,
разделенных сторонами бх, б2, б3 (трехмерный отвод
тепла), Планк предложил формулы для
вычисления коэффициентов:
R
= -g^~ (/я — 1) (Pi — т) (Ра — т) In ~^П
-(/i-l)(Pi-/i)(p2-n)In ;rzrr
+ -^-BР1 + 2Р2- 1),
+
D)
где К = У (б,
-5.2)F,-63)+F2-63J
ft б< • r б^ •
Pi - § , Рг - б ,
m = "зб~^61 +б2+ бз + #);
я = -gg- F1 + б2 + 63 — /С);
р==
6А
2F,62 + 6263 + 6,63)
E)
Из решений [2] и [3] можно получить более
простые, но менее точные формулы для
вычисления тех же коэффициентов.
В публикациях Планка отсутствует таблица
численных значений коэффициентов, найденных
по формулам B) и C). Такая таблица с
ошибочными числами была впервые опубликована в
1958 г. [4] и из этой первой публикации
заимствованы числа в некоторых последующих
изданиях. Соответствующие исправленные числа
даны в табл. 1.
Величины коэффициентов, найденные по
формулам D) и E), табулированы Планком [1]
и воспроизведены в советских изданиях,
известных специалистам.
Р2
1,0
1,2
1,5
1,8
2,0
3,0
4,0
5,0
10,0
50,0
100,0
500,0
1000,0
R
0,0625
0,0720
0,0812
0,0874
0,0906
0,1009
0,1058
0,1098
0,1160
0,1230
0,1240
0,1248
0,1250
1
р
0,2500
0,2727
0,3000
0,3214
0,3333
0,3750
0,4000
0,4167
0,4545
0,4902
0,4950
0,4990
0,5000
" а б л и ц а 1
4Я
0,2500
0,2880
0,3248
0,3496
0,3624
0,4036
0,4232
0,4392
0,4640
0,4920
0,4960
0,4992
0,5000
Задача о продолжительности замораживания
при выводе формулы A), предложенной Планком,
и в его же более ранних решениях,
применительно к телам простой формы
рассматривается как симметричная.
Момент окончания процесса соответствует
моменту встречи подвижных границ раздела на
осевой плоскости (пластина), на оси (цилиндр)
или в центре (шар)тела. Для таких условий,
принимая толщину пластины, диаметр
цилиндра и шара б , запишем
ЯР ^ S3
Т = -^Гф-2"
1
4Х
F)
где Ф — коэффициент, зависящий от формы тела,
равный соответственно 1, 1/2, 1/3 для пластины
цилиндра и шара. Тождественность формул (i)
и F) достигается при условиях Ф = 2Р, 4R =
= Р.
Формулы C) и E) следует сравнить с
выражением отношения объема параллелепипедов V
к площади поверхности теплообмена S, приняв
осе
длины полуосей: /1 = -^-) /2 = -у\, /3 = —Ч
Тогда при двухмерном и трехмерном отводе
тепла будет соответственно
5
S'A
l,L
2(б2 + б3) ~ /2+/3 •
*1»2*3
646263
2F,62 + 6263+6,63) ~hh+hh+Ki?/
V)
(8)
Из сравнения уравнений C), E), G), (8)
следует
2Р = Ф = •
S/, ~ * Sd3 •
Это поясняет содержание условия Ф=2 Р.
43

Условие равенства 4 R=P точно соблюдается
для трех простых форм тел, а также для прямых
правильных призм, в которые вписывается
цилиндр, и для правильных многогранников, в
которые вписывается iliap. Нарушение
симметрии приводит к нарушению равенства, что
легко обнаружить, например, сравнивая
цифры табл. 1 между строками Р2 =1 и 02=1000.
Для этого в табл. 1 введен последний столбец.
При р2= 1 имеем 4 R=P, далее различие
становится наибольшим при Рг=2, затем оно
уменьшается и при р2=Ю00 вновь достигается
то же равенство. В случае трехмерного отвода
тепла различия сопоставляемых величин
оказываются еще большими; максимальная
величина различий во всех просчитанных примерах
лежала в области, близкой к условию Pi=P2=2.
Очевидно, что при расчете продолжительности
замораживания влияние названного различия
будет тем больше, чем больше коэффициент
теплоотдачи, так как множитель R находится
при первом слагаемом в скобках формулы A).
После сделанных пояснений применим далее
формулу F) при Ф = -^у- для приближенного
расчета продолжительности замораживания
правильных трехосных осесимметричных тел,
рассматриваемых как вписанные в параллелепипед
и ограниченных выпуклыми или плоскими
поверхностями.
Сравним сначала в частном примере
результаты расчета продолжительности замораживания
параллелепипедов по формулам A) и F). В
этом частном примере было принято (в
технической системе мер)
6, = 0,1; Я—1.0;
-|г- = 2500, а =10; 100; 1000.
Поскольку цель расчета состоит в сравнении,
то не имеет значения, какая принята система
мер. Время замораживания, найденное
расчетом, обозначено символами тA)ок и тF)ск
соответственно вычислению по формулам A) или F).
В табл. 2 и 3 приведены значения тA)ск и тF) и
даны отклонения их, подсчитанные по формуле
T(i) —ТF)
100%.
Таблица 2
02
1
1,2
1,5
1,8
2,0
3,0
4,0
5,0
10,0
50,0
100
500
1000
а=Ю
i
7,81
8,62
9,53
10,20
10,59
11,90
12,64
13,17
14,27
15,30
15,48
15,59
15,62
Td)
cc=100
2,19
2,48
2,78
2,99
3,10
3,46
3,64
3,79
4,04
4,28
4,33
4,36
4,38
а=1000
1,62
1,87
2,11
2,26
2,35
2,62
2,74
2,85
3,01
3,18
3,22
3,24
3,25
a=lO
7,81
8,53
9,37
10,05
10,41
11,72
12,45
13,05
14,22
15,30
15,48
15,59
15,62
T(e)
a=100
2,19
2,39
2,62
2,81
2,91
3,27
3,49
3,65
3,98
4,28
4,33
4,36
4,38
a= 100.0
1,62
1,77
1,96
2,08
2,16
2,44
2,59
2,72
2,96
3,18
3,22
3,24
3,25
a = 10
0,0
1,0
1,7
1,7
1,7
1,5
1,2
1,0
0,4
0,0
0,0
0,0
0,0
I
a=100
0,0
3,6
5,7
6,0
6,1
5,4
4,2
3,6
1,5
0,0
0,0
0,0
0,0
a=1000
0,0
5,3
7,2
7,7
8,1
6,9
5,5
4,5
1,7
0,0
0,0
0,0
0,0
Pi
1
2
5
2
0
1000
P2
1
1
1
2
5
1000
R
0,0417
0,0525
0,0584
0,0719
0,0982
0,1250
p
0,1667
0,2000
0,2272
0,2500
0,3570
0,5000
a=10
5,21
6,31
7,13
8,05
11,38
15,62
Td)
a=100
1,46
1,81
2,03
2,42
3,35
4,38
a=1000
1,08
1,36
1,52
1,86
2,54
3,25
a=10
5,21
6,25
7,10
7,81
11,16
15,62
T(e)
a=100
1,46
1,75
1,99
2,19
3,13
4,38
a = 1000
1,08
1,30
1,48
1,63
2,32
3,25
a=10
0,0
0,9
0,4
3,0
1,9
0,0
Ta<
/
a=100
0,0
3,3
2,0
9,5
6,6
0,0
5лица 3
a-1000
0,0
4,4
2,6
12,3
8,7
0,0

Для расчета продолжительности
замораживания параллелепипеда при двухмерном отводе
тепла (результаты показаны в табл. 2) численные
значения коэффициентов R и Р взяты из табл. 1.
Для такого же расчета продолжительности
замораживания, но при трехмерном отводе тепла
(результаты показаны в табл. 3) численные
значения коэффициентов R и Р взяты из работы [1 ].
Из табл. 2 и 3 следует, что погрешность
формулы F) составляет лишь несколько процентов
и только в самых неблагоприятных случаях
достигает 12%.
Возможность расчета продолжительности
замораживания тел различной формы с учетом
величины отношения объема к площади теплоот-
водящей поверхности тела была показана
Д. Г. Рютовым [5].
Таким образом, можно допустить
использование формулы F) для приближенного расчета
продолжительности замораживания тел любой
правильной формы. При этом нужны численные
значения коэффициента ф = -^т-
применительно к взятому телу, которые не всегда просто
определить.
Этот коэффициент был вычислен для
прямоугольных призм, эллиптических цилиндров,
когда /3 — наименьшая полуось, и для
ромбических призм, когда /3 — наименьшая
полудиагональ. Три названные тела соответствуют
двухмерному отводу тепла от них или случаю, когда
от торцов тел тепло не отводится.
Тогда для прямоугольной призмы
Фп. п =
и
h+h
где /2, 13 — полуоси прямоугольника.
Для эллиптического цилиндра
Фэ
(t2+ h)
1
64
256
J"
где 1г, 13—полуоси эллипса;
к-
¦L
\h+l,
Для ромбической призмы
к
Фр.п-
iVi'1 + il
р2
1
2
5
10
20
50
100
1000
Ф
п. п
0,500
0,667 •
0,833
0,909
0,952
0,980
0,990
0,999
Таблица 4
фэ. ц
0,500
0,648
0,748
0,773
0,782
0,786
0,787
0,788
фр.п
0,354
0,446
0,490
0,497
0,499
0,500
0,500
0,500
липсоидов, когда 13 — наименьшая полуось, и
для трехосных октаэдров, когда /3— наименьшая
полудиагональ. Для таких тел отвод тепла
трехмерный, или иначе, совершаемый по всей их
поверхности.
Тогда для прямоугольного параллелепипеда
Фпп = -
/А
где /1? 12, /3 — полуоси параллелепипеда.
Для трехосного эллипсоида
9/ ./_
Фэл =
+77hil'tF(*-K)+
3I
'з
2/Л
+ (/?-/§)?(Ь К)]\
где li9 /2, /3 — полуоси эллипсоида;
ji = arcs in ;
к =
h Vi\-i\
h V~i
1 «3
F(\i, K)t E(\x, К) — эллиптические интегралы первого
и второго порядка.
Для трехосного октаэдра
2^2
Фок = :
' 3V(A+B+C)(B-\-C—Л)(Л+С—В)(А+В—С)'
где ll9 /2, /3 — полудиагонали октаэдра;
где /2, /3 — полудиагонали ромба*
Результаты этих вычислений даны в табл. 4
Затем был вычислен коэффициент Фг для
прямоугольных параллелепипедов и трехосных эл-
A^Vll+lj; B = V7[+J; C = Vl\+L
2
3 '
Результаты этих вычислений даны в табл. 5.
В практике замораживают тела, имеющие фор-
45

Таблица 5
Pi
1
2
5
10
20
50
100
1000
2
5
10
20
50
100
1000
5
10
20
50
100
1000
10
20
50
100
1000
20
50
100
1000
50
100
1000
100
1000
1000
02
2
2
2
2
2
2
2
5
5
5
5
5
5
10
10
10
10
10
20
20
20
20
50
50
50
100
100
1000
ф
0,333
0,400
0,454
0,476
0,488
0,495
0,497
0,500
0,500
0,588
0,625
0,645
0,658
0,662
0,666
0,714
0,769
0,800
0,820
0,826
0,833
0,833
0,869
0,893
0,901
0,909
0,909
0,934
0,943
0,951
0,961
0,976
0,979
0,980
0,989
0,998
фэл
0,333
0,390
0,417
0,422
0,423
0,424
0,425
0,426
0,483
0,529
0,545
0,549
0,550
0,551
0,552
0,609
0,628
0,637
0,640
0,641
0,642
0,650
0,656
0,660
0,661
0,662
0,662
0,663
0,664
0,664
0,664
0,665
0,666
0,666
0,666
0,666
Ф
0,192
0,222
0,233
0,235
0,236
0,236
0,236
0,236
0,272
0,293
0,297
0,298
0,298
0,298
0,298
0,321
0,325
0,326
0,327
0,327
0,327
0,330
0,331
0,332
0,322
0,322
0,332
0,333
0,333
0,333
0,333
0,333
0,033
0,333
0,333
0,333
му параллелепипедов, круглых цилиндров,
шаров, реже встречаются эллипсоидальные
цилиндры и трехосные эллипсоиды, а тем более
ромбические призмы или трехосные октаэдры.
Однако данные о коэффициенте Ф для таких тел
могут быть полезны в случаях приближенного
геометрического уподобления.
Например, для расчета продолжительности
замораживания плоских рыб, грубо
уподобляемых пластинам, или округлых, грубо
уподобляемых цилиндрам, можно прибегнуть к более
близкому уподоблению формы рыб телам, для
которых даются численные значения
коэффициента Ф в табл. 4 и 5. Если есть данные об
объеме, площади поверхности и наименьшей
полуоси, либо о полудиагонали тела, полученные
путем измерений, то коэффициент Ф может быть
подсчитан по этим данным без применения
аналитических средств для его вычисления.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Plank R. Handbuch der Kaltetechnik, Bd. X.,
Springer-Verlag, 1960, S. 20—38.
2. Tanaka K-, Nishimoto I. — Bulletin de
Г I. I. F. (numero special), Paris, 1959, № 3, pp. 902—903.
3. Lorentzen G., Rosvik S.—Annexe 1960-3
au Bulletin de Г. I. F. Paris, 1960, pp. 263—280.
4. А. П. Ш е ф ф е р. Продолжительность
замораживания мяса. — «Мясная индустрия СССР», 1958, № 4,
с. 51—54.
5. Д. Г. Р ю т о в. Тепловые процессы при замораживг-
нии продуктов. — В сб.: «Применение холода в СССР»
(доклады от СССР VII Международному конгрессу хг-
лода). Пищепромиздат, 1936, с. 69—84.

НОВЫЕ ВИДЫ ПРОДУКЦИИ
УДК 621.565.92
Бытовые холодильники «Минск»
Т. В. КРЛСНОВСКЛЯ
Головное конструкторско-технологическое бюро при
Минском заводе холодильников
Минский завод холодильников одним из первых
в стране освоил производство бытовых
компрессионных холодильников с высокоэффективной
пенополиуретановой теплоизоляцией.
Головным конструкторско-технологическим
бюро (ГКТБ) при Минском заводе холодильников
разработан унифицированный ряд бытовых
холодильников КШ-140, КШ-160, КШ-220, КШ-240
и КШ-280 с такой теплоизоляцией.
Пенополиуретан вспенивается
непосредственно в шкафу, который устанавливается в форму.
Образующаяся в процессе химической реакции
пена равномерно заполняет все пространство
между внутренним и наружным шкафами.
Заводом серийно выпускаются холодильники
типа КШ-220 «Минск-10» и КШ-280 «Минск-11».
Отличительная особенность этих
холодильников—пенополиуретановая теплоизоляция,
увеличенный до 27 дм3 объем низкотемпературного
отделения с температурой —12°С (маркировано
двумя звездочками), автоматическое удаление
воды за пределы камеры при оттаивании
испарителя.
Габаритные размеры холодильников «Минск-
-10» и «Минск-11» такие же, как «Минск-5»
и «Минск-6», с общим внутренним объемом
соответственно 180 и 240 дм3. Применение
высокоэффективной пенополиуретановой
теплоизоляции позволило уменьшить толщину стенок
с 65 до 35 мм и за счет этого увеличить
внутренний объем камеры холодильников «Минск-10»
и «Минск-11» соответственно до 220 и 280 дм3,
т. е. на 40 дм3. Кроме того, благодаря
жесткости пенополиуретана стало возможным
уменьшить толщину металлических стенок наружного
корпуса на 0,1 мм, сэкономив при этом 10%
стального листа.
Внутренняя камера изготовлена методом ваку-
умирования из пластмассы АБС с улучшенными
механическими характеристиками.
Низкотемпературное и плюсовое отделения
охлаждаются одним испарителем,
расположенным под потолком холодильной камеры.
Камера полностью перекрыта двойным
поддоном с регулируемыми отверстиями для
циркуляции воздуха. Для достижения
равномерности воздушного потока и повышения
интенсивности воздухообмена в «маске»,
закрывающей пространство между испарителем и
стенками камеры, имеются сверху отверстия. Дверца
испарителя выполнена двойной и плотно
прилегает к «маске», не оставляя щелей для
циркуляции воздуха.
В камере, под поддоном, установлен
дополнительный сосуд для хранения охлажденного мяса
или рыбы. Дверь камеры можно удобно
приоткрывать с помощью педали, расположенной
внизу.
Современность линий и формы, применение
высококачественного полистирола,
имитирующего рифленное стекло,
декоративно-художественное оформление ряда деталей в сочетании
с обрамлением из полированной нержавеющей
стали, нанесение на внутренние детали
холодильника рисунков и орнаментов методом шел-
кографии делают холодильник
привлекательным.
За хорошие технико-экономические
показатели и надежность, высокий уровень
художественно-конструкторского оформления
холодильникам «Минск-10» и «Минск-11» присвоен
государственный Знак качества.
Рис 1. Новая модель холодильника типа КШ-240
Минск-12 сполуавтоматическим оттаиванием.
47

По результатам опроса потребителей (газета
«Советская торговля» от 6 января 1976 г.)
наивысший балл оценки получили холодильники
«Минск» и «ЗИЛ».
ГКТБ ведет подготовку к производству новой
модели холодильника типа КШ-240 «Минск-12»
с полуавтоматическим оттаиванием (рис. 1).
Элементы новизны в конструкции
холодильника — полуавтоматическое оттаивание,
температура — 18°С в низкотемпературном
отделении (маркировано тремя звездочками), наличие
сервировочной плоскости и возможность
перевески двери холодильника на левостороннее
открывание.
Сервировочная плоскость выполнена из
теплостойкого пластика, устойчивого к действию
пищевых кислот и механическим повреждениям.
Испаритель оттаивается горячими парами
фреона, которые поступают в него из
компрессора, минуя конденсатор, через клапан
оттаивания типа КО-1. Оттаивание продолжается 15—
20 мин.
2 В настоящее время холодильник находится
в стадии подготовки к производству. Выпуск
его планируется в 1977 г.
Технические характеристики холодильников
«Минск» представлены в таблице.
ГКТБ при Минском заводе холодильников
впервые в стране разработан бытовой
морозильник типа МШ-160, который серийно
выпускается заводом. Морозильник выполнен в виде
шкафа и презназначен для замораживания и
длительного (до 8 месяцев) хранения свежеза-
Параметры
Тип холодильника
Общий объем
холодильной камеры, дм3
Объем
низкотемпературного отделения, дм3
Температура в
низкотемпературном отделении при
^окР = 16—32°С, не
выше, °С
Расход электроэнергии
при /0кР=25°С и *сР. к^=
=5°С, не более, кВтх
X ч/сутки
Расход электроэнергии
при tOKV=32°C и /сР. к=
=5°С, не более, кВтх
X ч/сутки
Коэффициент рабочего
времени при ^0кР = 32°С
и ^ср. к — 5°С
Число циклов в час
Габаритные размеры, мм
высота
ширина
глубина (без ручки)
Масса холодильника, кг
йсМинск-10»
КШ-220
220
27
—12
0,95
1,8
0,52
3—5
1140
| 570
600
57
<Минск-11»
КЩ-280
280
27
— 12
1,8
2,1
0,64
2—3
1435
! 570
600
65
«Минск-12»
КШ-240
240
27
— 18
1,15
2,0
0,52
3—4
I 1225
570
600
61
мороженных продуктов в домашних условиях
(рис 2).
Морозильник рассчитан на работу при двух
режимах: —25°С (замораживание) и —18°С
(хранение).
Для переключения режимов и наблюдения за
работой на верхней плоскости расположен блок
управления и сигнализации, состоящий из
светового табло и переключателя режимов.
Продукты загружаются для замораживания
порциями. Первая загрузка свежих продуктов
не должна превышать 20 кг, последующие —
5 кг в сутки. Полная вместимость морозильной
камеры 60 кг. Через сутки после загрузки
морозильник перключается на режим «хранение»,
при котором в камере автоматически
поддерживается температура —18°С.
Техническая характеристика морозильника
Общий объем морозильной камеры, дм3
Полезный объем, дм3
Расход электроэнергии при ^окр.=32°С и tM, к=
= —18° С, не более, кВт-ч/сутки
Габаритные размеры, мм
высота
ширина
глубина (без ручки)
Масса, кг
160
105
2,0
1165
570
600
55
Рис. 2. Морозильник типа МШ-160.
Для удобства загрузки, выгрузки и хранения
продуктов в морозильнике предусмотрены
съемные корзины.
48

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.57.041.004.7.002.72
Стенд для разборки и сборки
холодильных компрессоров
ФВ-6 и К-902 L
Канд. техн. наук В. В. КОСТРОМА, Р. М. ЭСТРИН,
К. В. ДУДАК, М. Ф. БУНАКОВ
вниитимж
Всесоюзным научно-исследовательским и
технологическим институтом монтажа,
эксплуатации и ремонта машин и оборудования
животноводческих и птицеводческих ферм (ВНИИТИМЖ)
разработан специальный стенд для разборки
и сборки холодильных компрессоров ФВ-6 и
K-902L.
Компрессоры ФВ-6 и К-902 L открытые. Хо-
лодопроизводительность компрессора ФВ-6 на
стандартном режиме 6000 ккал/ч, а компрессора
К-902 L —4700 ккал/ч.
На основании стенда (см. рисунок)
установлена стойка 1 со столом 2 и кронштейном <?.
Кронштейн вращается в стойке вокруг вертикальной
оси при фиксации положения через каждые 30°.
На двух осях его закреплена плита 4
компрессора К-902 L, поворачивающаяся с помощью
червячной пары в горизонтальной плоскости.
Максимальный угол наклона плиты 135°. Плиту
компрессора ФВ-6 фиксируют в пазах плиты
компрессора К-902 L винтами.
С помощью подъемно-транспортного
устройства на плиту устанавливают компрессор и
закрепляют двумя прихватами. Вращая рукоятку
червячной пары и соответственно кронштейн в
стойке, поворачивают компрессор как в верти-
Стенд для разборки и сборки холодильных компрессоров
ФВ-6 и K-902L.
кальной, так и в горизонтальной плоскостях и
-фиксируют в нужном положении.
С применением стенда трудоемкость
разборки и сборки одного компрессора снижается на
2—2,5 чел.-ч (норма 6,5 чел.-ч).
Габаритные размеры стенда: длина 1090,
ширина 800, высота 1100 мм. Масса 161 кг.
Экономическая эффективность от внедрения
одного стенда около 170 руб. в год. При этом
значительно повышается культура производства.
Стенд выпускается серийно
опытно-экспериментальным заводом ВНИИТИМЖ-
Примечание. На Московском специализированном комбинате холодильного
оборудования, где применяются аналогичные стенды, поворот компрессора осуществляется
электродвигателем с редуктором.

УДК 621.581
О работе холодильной
установки на два катка
с различными
температурами льда
О. И. ЯНЧЛУСКАС
Вильнюсский универсальный зрелищно-спортивный зал
Рост популярности фигурного катания и
хоккея привели к необходимости, кроме ледяных
арен, дополнительно строить во дворцах спорта
тренировочные катки. Холодоснабжение
тренировочных катков от эксплуатируемых
машинных отделений создает ряд проблем.
Одной из них является обеспечение
одновременной работы двух ледяных полей на
различных температурных режимах. Устройство для
этой цели аккумуляторов холода зачастую
невозможно в существующих компрессорных, а
также связано с большими
капиталовложениями. Поэтому во дворцах спорта, построенных по
типовому проекту, температурные режимы
ледяных полей поддерживаются
преимущественно путем регулирования подачи охлажденного
рассола, что нельзя признать эффективным.
При Вильнюсском дворце спорта в 1977 г.
начинается строительство тренировочного
катка. Для возможности одновременной работы
катка дворца спорта и тренировочного катка холо-
допроизводительность холодильной установки
увеличена до 1,1 млн. ккал/ч. В
запроектированную рассольную систему охлаждения
внесены небольшие изменения (см. рисунок),
позволяющие без значительных затрат решить
проблему регулирования температурных режимов
обоих ледяных полей.
Сущность изменений заключается в том, что
рассол в системе будет циркулировать по двум
циклам, связанным только обратной линией и
имеющим различные температурные режимы.
Это достигается установкой задвижек /—///
и монтажом линий ж—и и ж—к. Положение
задвижек C — закрыта, О — открыта) при
различных трансформационных вариантах ледяных
полей указано в табл. 1.
Для объяснения принципа работы системы и
определения температурного режима в ее
отдельных частях подробно рассмотрим второй
вариант.
Поле Б охлаждает рассол, циркулирующий
по циклу а—б—в—г—д—з—а, а поле А — по
циклу з—ж—в'—г'—д—з.
В целях упрощения температурного расчета
принимаем следующие допущения:
расход рассола за определенный промежуток
времени в обоих циклах одинаковый Рг=Р2=Р\
тепловая нагрузка на оба ледяных поля
примерно одна и та же.
Вариант трансформации
Поле Л—хоккей
Поле Б—фигурное катание
Поле А—фигурное катание
Поле Б—хоккей
Поля А и Б в одинаковом
варианте
Таблица 1
Положение задвижки
/
3
3
О
//
О
3
3
///
3
О
3
IV
3
О
О
V
О
3
О
о
гк
Шк
КполюБ
Задбижка
М cyuuecm6ijK)iMaai
К проектируемая
Схема циркуляции рассола для двух ледяных катков:
/ — испаритель; 2— насос; трубопроводы рассольные: —
существующий; проектируемый.
На основе этого предположения можно
утверждать, что при прохождении системы труб
любого из двух ледяных полей, определенное
количество рассола Р нагревается на величину
д7\т. е, д7\, = дГ2=д7\
Охлажденный в испарителе (участок а—б)
до температуры Т рассол, расход которого Р,
направляется в трубы поля Б (участок б—в).
Здесь в результате теплопритоков он
нагревается на величину AT (участок в—г) и смешивается
(в точке д) с таким же количеством отепленного
рассола с температурой Т0, поступающего из
труб поля Л. Затем смешанный поток, расход
которого 2Р, а температура 0,5 (Т + AT + Т0)>
разделяется (в точке з) на два равных потока.
Один замыкает цикл, питающий ледяное поле Б
(участок з—а), а другой поступает в систему труб
ледяного поля А (участок з—ж—в'). Второй
поток условно разделяем на поток с расходом 0,5Р
50

и температурой Т0, возвращающийся с поля и
уже не обладающий охлаждающими свойствами,
и поток с расходом 0,5Р и температурой Т +
•+ А7\ который в результате теплопритоков к
полю А нагревается на величину 2ДТ (при
расходе Р температура повышается на AT, а при
расходе 0,5Р — на 2Д7\) Таким образом,
температура обратного рассола с поля А (в точке г')
будет Т0 = Т + ЗАГ.
Результаты расчета сведены в табл. 2.
Анализ данных табл. 2 показывает, что
разность температур рассола, подаваемого в
испаритель и выходящего из него (участок а—б),
составляет 2Д7\ что равно разности температур
рассола, охлаждающего поле Л (участокз—ж—в')9
и рассола, охлаждающего поле Б (участок
б—в): Т + 2Д7 — Т = 2Д7\
Из опыта эксплуатации искусственного катка
известно, что при нормальной работе
холодильной установки температура рассола в системе
труб ледяного поля повышается примерно на
2°С. Поэтому можно утверждать, что разница
температур рассола, подаваемого на ледяные
поля А и Б у составит примерно 4°С. Именно
такая разность температур и необходима для
нормальной работы обоих полей в разных режимах.
С другой стороны, температурный перепад
в испарителе также составит ~4°С, так как
рассол в испаритель будет подаваться только
половиной работающих рассольных насосов.
^\/\/\ллллллллллллллллллллл
К 70-летию Федора Ивановича Рудометкина
В июле 1976 г. исполнилось 70 лет со дня рождения одного из старейших
специалистов в области холодильной техники Федора Ивановича Рудометкина.
Ф. И. Рудометкин окончил в 1934 г. Ленинградский институт холодильной
промышленности. В 1934—1939 гг. он работал во ВНИХИ в должности старшего научного
сотрудника, а затем до 1950 г. на предприятиях Министерства пищевой промышленности по
проектированию и эксплуатации первых цехов быстрого замораживания плодов и
овощей.
В 1950 г. Ф. И. Рудометкин перешел в Московский техникум общественного
питания на педагогическую работу, которой посвятил 25 лет своей жизни. Под его
руководством в техникуме организовано холодильное отделение, заведующим которого
он являлся.
За 25 лет отделение подготовило более 1200 механиков холодильных установок
для различных отраслей народного хозяйства.
Холодильщикам хорошо известны учебники Ф. И. Рудометкина по монтажу
холодильных установок.
Редакционная коллегия и редакция журнала «Холодильная техника» сердечно
поздравляют юбиляра и желают ему доброго здоровья, многих лет жизни и
дальнейших творческих успехов в работе.
Таблица 2
Участок
рассольной
системы
охлаждающий
поле А
поле Б
з—а
а—б
б—в
в—г
| а—а
д—з (общий)
з—ж—в'
в'—г'
г'—д
Температура рассола
Г+2ДГ
т+2ат-*т
7-*Г+ДГ
Г+ДГ
Т+ЬТ->Т+2АТ+-Т+
I +ЗДГ
I Г+2ДГ
j T +2ДГ-*Т+ЗДГ
г+здг
Абсолютное
изменение
температуры рассола на
участке
—2ДГ
+ДГ
+ДГ—ДГ=0
+ДГ
Примечание. На участке д—э циркулирует вдвое
большее количество рассола BР) по сравнению с его количеством
(Р) на других участках.
Рассмотренная система холодоснабжения
позволит расширить температурный диапазон
рассольной системы и увеличить число
трансформационных вариантов ледовых арен.
зо
51

В НТО ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Всесоюзный семинар по холодильной
технике и технологии
В г. Мурманске с 27 по 29 сентября ЕОС планируется в первую очередь клады X. А. Абдульманова и Ф. Д. Го-
1976 г. состоялся Всесоюзный семи- для оптимизации холодильных уста- ликова (Астраханский рыбвтуз), экс-
нар «Новое в холодильной технике и новок мясокомбинатов. В методиче- плуатации роторных морозильных аг-
технологии», организованный Коми- ском плане при решении оптимизацион- регатов — А. Г. Ионова, О. К. Бого-
тетом по холодильной технике и тех- ных задач всех уровней объединяются любекого (Калининградский рыбвтуз)
нологии ЦП НТО пищевой промыш- в единое целое проектирование, изго- и С. Я. Мекеницкого (ВНИИМП), де-
ленности, Всесоюзным научно-иссле- товление и эксплуатация холодиль- централизованным системам холодо-
довательским институтом холодиль- ного оборудования в^масштабе отрасли снабжения на мясокомбинатах —
ной промышленности и Мурманским и в перспективе страны при учете за- Н. К. Плотникова (Гипромясо).
областным правлением НТО пищевой частую противоречивых интересов ма- Л. Н. Тихомирова (ВНИХИ) доло-
промышленности. шиностроителей и эксплуатационни- жила об исследовании процессов кон-
В работе семинара приняли участие ков. В целом по стране экономический диционирования воздуха в камерах
представители предприятий, научно- эффект исчисляется многими миллио- созревания сыра, В. Б. Титов
исследовательских и проектных орга- нами рублей. (ВНИХИ) — о получении С02 из ды-
низаций, учебных институтов Москвы, Вопросы оптимизации конструктив- мовых газов путем вымораживания.
Ленинграда, Мурманска, Киева, Одес- ных и технологических параметров Доклад В. В. Момота и А. М. Хелем-
сы, Астрахани и других городов. воздушных аммиачных конденсато- ского (ВНИХИ) был посвящен круп-
Приветствуя участников семинара ров были изложены в докладе В. А. Го- ным рефрижераторным контейнерам,
с его открытием, секретарь Мурман- голина (ВНИИхолодмаш), теоретиче- На секции по холодильной техноло-
ского обкома профсоюза работников ские основы математического модели- гии большой интерес аудитории вы-
пищевой промышленности Ю. М. Та- рования холодильных установок — в звали доклады по совершенствованию
расов отметил, что за сравнительно докладе А. И. Коханского и И. Г. Чу- методов холодильной обработки и хра-
короткий период искусственный холод мака (ОТИХП), математическая мо- нения рыбы и рыбных продуктов
стал неотъемлемой частью многочислен- модель холодильной установки непо- (А. И. Пискарев — ВНИХИ, Г. В. Мас-
ных пищевых предприятий Мурман- средственного охлаждения — в докла- лова и Н. И. Заболотникова —
ска и основой развития мощного реф- де О. Н. Занько и А. И. Коханского Гипрорыбфлот, Л. А. Коржеманова—
рижераторного рыбопромыслового (ОТИХП), методические основы опти- ЛТИХП). Возникшая дискуссия об
флота. Проведение в Мурманске се- мизацйи теплообменной аппаратуры хо- оптимальных температурах хранения
минара по холодильной технике и тех- лодильных установок — в докладе мороженой рыбы показала, что боль-
нологии является своевременным и В. С. Каневец (УкрНИИмясомолпром) шинство специалистов и исследова-
полезным. и В. Н. Коленько (ВНИХИ). телей считает эту температуру близ-
Работа семинара проходила на его Шесть докладов было сделано по кой к4— 25 ч 30°С.
двух секциях: I — «Холодильные вопросам интенсификации теплообмен- Важный вопрос об удлинении сроков
машины и аппараты» под председа- ных аппаратов. Это доклады Г. Н. Да- хранения охлажденного мяса был
тельством доктора техн. наук, проф. ниловой, В. С. Брезгина и др. освещен в докладах Л. Д. Васильевой
А. А. Гоголина и II — «Холодильная (ЛТИХП) — по пластинчато-ребрис- и А. А. Букановой, а также В. В. Гус-
технология пищевых продуктов» под тым аппаратам, Г. Н. Даниловой, лянникова и Н. И. Шмакова (ВНИХИ).
председательством канд. техн. наук В. К. Букина и В. Н. Дюндина Хорошие результаты для достижения
Д. Г. Рютова. (ЛТИХП) — по кипению фреона при этой цели были получены путем интен-
На секциях семинара было заслу- орошении труб с пористым покрытием, сификации охлаждения мяса и
примешано около 30 докладов и сооб- В. И.! Шостака (ВНИХИ) — о термо- нения вакуум-упаковки в синтетиче-
щений. гидравлических процессах во фрео- ские пленки, а для мяса птицы —
В ряде докладов, представленных на новых воздухоохладителях и Р. П. Пе- путем использования хранения в пе-
секцию I, рассматривались вопросы редистой (УкрНИИмясомолпром) — в реохлажденном (без образования льда)
математического моделирования и оп- аммиачных, Н. М. Медниковой, состояния, как это было показано в
тимизации холодильных установок и О. В. Косого (ВНИХИ), В. Н. Крот- докладе Л. В. Булгаковой и Е. Г. Сав-
оборудования. кова и др. (ВНИИхолодмаш) — о но- ран (НПО «Комплекс»).
Принципам создания единой отрас- вой градации испарительных конден- Новые технологические и технико-
левой системы автоматизированного саторов, А. В. Дорошенко и экономические аспекты хранения за-
проектирования (ЕОС) и оптимизации Н. П. Угольникова (ОТИХП) — о мороженного мяса в камерах с различ-
холодильных установок и оборудова- градирнях с псевдоожиженным трех- ными температурами и системами ох-
ния был посвящен доклад Г. Е. Ка- фазным слоем. лаждения были освещены в докладе
невца (УкрНИИмясомолпром) и Анализу работы береговых рыбных А. И. Пискарева, М. А. Дибирасулае-
С. Д. Медунова (ВНИХИ). Реализация холодильников были посвящены до- ва, И. М. Гиндлина, Н. К. Федоровой
52

и 3. И. Жокиной (ВНИХИ). Авторы
считают, что в современных условиях
оправданным является переход на
хранение замороженного мяса при
температуре —30°С. Такой же точки зрения
в отношении мяса птицы
придерживаются в своем докладе В. Н.
Корешков и В. В. Гуслянников (ВНИХИ).
Новая технология производства,
транспортировки и хранения
замороженного мяса в виде упакованных
сортовых отрубов, успешно прошедшая
производственную проверку на Валуй-
ском мясокомбинате, была изложена и
обоснована в докладе Л. Д.
Васильевой (ВНИХИ).
Одно из заседаний семинара было
посвящено читательской конференции
журнала «Холодильная техника». По
докладу заместителя главного
редактора журнала Л. Д. Акимовой
развернулось оживленное обсуждение, в
котором приняли участие X. А. Аб-
дульманов, Б. П. Камовников,
А. И. Коханский, А. Г. Ионов,
Е. К. Букин, Г. Е. Каневец и др.
Читатели отмечали высокий научно-
технический уровень помещаемых в
журнале материалов и выражали
пожелания по улучшению оформления
журнала и дальнейшему повышению
его информативности с учетом
интересов различных групп читателей.
По окончании семинара были
проведены для его участников технические
экскурсии на Мурманский
рыбокомбинат и на крупный
производственный рефрижератор «Арктика»
водоизмещением 20 тыс. т.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 523255 B1) 2026630/24-6 B2) 24.05.74 2 E1) F 25 В
31/02; F 04 В 39/02 E3) 621.57.041 G2) Л. И. ЛИВШИЦ,
М. М. МЕЙЛИХОВ, С. Г. МАЛАХОВСКИЙ
E4) ФРЕОНОВЫЙ ГЕРМЕТИЧНЫЙ КОМПРЕССОР с
вертикальным валом, имеющим заглушённый снизу
осевой канал, и с маслосборником в верхней части,
отличающийся тем, что, с целью повышения надежности смазки
при пуске компрессора, канал выполнен с переменным по
высоте сечением, меньшим в верхней части, соединенной
с маслосборником при помощи отверстия, выполненного
в стенке вала.
(И) 527467 B1) 2111827/24-6 B2) 11.03.75 2E1) С 09
К 5/02, F 25 В 9/02 E3) 621.564 G2) Г. К. ЛАВРЕНЧЕН-
КО, В. С. ЗИНОВЬЕВ, А. В. ЕГОРОВ, В. Н.
КОВАЛЬ G1) Одесский технологический институт
холодильной промышленности
E4) 1. РАБОЧАЯ СМЕСЬ ДЛЯ ДРОССЕЛЬНОГО
МИКРОХОЛОДИЛЬНИКА на основе фреона-14, отличающаяся
тем, что, с целью увеличения продолжительности
автономного режима работы и расширения диапазона
полученных температур, в состав смеси дополнительно
введены аргон и углекислота.
2. Смесь по п. 1, отличающаяся тем, что ее
компоненты взяты при следующем соотношении компонентов,
мол. %:
Фреон-14 60—80
Аргон 15—30
Углекислота 5—10
A1) 527468 B1) 2117882/24-6 B2) 25.03.75 2E1) С 09
К 5/02; F 25 В 11/00 E3) 621.564 G2) А. П.
КУЗНЕЦОВ, Д. Н. ЕРЕМЕНКО G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности
E4) РАБОЧАЯ СМЕСЬ ДЛЯ ХОЛОДИЛЬНЫХ ТУР-
БОКОМПРЕССОРНЫХ МАШИН на основе трифтор-
бромметана Ф13В1 (CBrF3), отличающаяся тем, что с
целью увеличения удельной объемной холодопроизво-
дительности, в состав смеси дополнительно введен
трифторхлорметан Ф13 (CF3C1) при следующих
соотношениях компонентов, вес. %:
Тр ифтор бр омметан 10—90
Трифторхлорметан 10—90
(И) 527570 B1) 1947789/24-6 B2) 23.07.73 2E1) F 25
В 9/02 E3) 621.565.3 G2) А. И. ЩЕРБИНИН G1)
Ташкентское производственное объединение по
транспортировке и поставке газа
E4) 1. ВИХРЕВАЯ ТРУБА, содержащая две
симметрично расположенные камеры с сопловыми вводами,
подключенными к общей магистрали сжатого газа, и
размещенную в плоскости симметрии диафрагму,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
термодинамической эффективности, в отверстии диафрагмы установлена
раскручивающая решетка с профилированными
лопатками, снабженная приводом поворота последних на 180°,
а сопловые вводы выполнены с противоположным
направлением закрутки газа
S3

2. Труба по п. 1, отличающаяся тем, что привод
поворота выполнен в виде кинематически связанного с
решеткой крана, установленного на магистрали сжатого
газа и переключающего подачу последнего с одного
соплового ввода на другой.
3. Труба по п. 1, отличающаяся тем, что привод пово-
та выполнен в виде пневмоцилиндра, полости которого
сообщены с соответствующими сопловыми вводами, а шток
кинематически связан с решеткой.
(И) 527569 B1) 2130847/24-6 B2) 04.05.75 2E1) F 25
В 9/00; F 25 В 29/00 E3) 621.565.83 G2) Б. Г.
КУЗНЕЦОВ, Е. И. МИКУЛИН, В. Г. ВОРОНИН, А. А.
ТАРАСОВ
E4) 1. ОХЛАЖДАЮЩЕЕ УСТРОЙСТВО, содержащее
распределитель с газоподводящим каналом, соединенный
с рабочим объемом постоянной величины, имеющим на
горячем конце теплообменник, отличающееся тем, что,
с целью повышения термодинамической эффективности,
в распределителе выполнен выпускной канал, а перед
теплообменником в рабочем объеме установлен клапан.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что в газо-
подводящем и выпускном каналах установлены клапаны.
бш
Issi
Li ggp3 |
A1) 527571 B1) 2110610/24-6 B2) 06.03.75 2E1) F 25
В 29/00 E3) 621.565.9 G2) Б. Г. КУЗНЕЦОВ, Е. И.
МИКУЛИН, В. Г. ВОРОНИН, А. А. ТАРАСОВ
E4) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ХОЛОДА в системе с
постоянным объемом, заполненной остаточным газом и имеющей
«холодную» и «горячую» зоны, путем заполнения
«холодной» зоны рабочим телом, сжатия остаточного газа,
рекуперативного отвода тепла сжатия и последующих
расширения и выталкивания рабочего тела остаточным
газом, отличающийся тем, что, с целью повышения
адиабатического к. п. д., процессы сжатия и рекуперативного
отвода тепла осуществляют со сдвигом во времени.
A1) 527572 B1) 2112722/24-6 B2) 13.03.75 2E1) F 25
В 45/00; F 25 В 39/02E3) 621.57.048-543.3. G2)
В. С. УЖАНСКИЙ, Б. Л. ФРИДМАН
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПИТАНИЯ ИСПАРИТЕЛЯ
ЖИДКИМ ХОЛОДИЛЬНЫМ АГЕНТОМ, содержащее
линию подачи жидкого хладагента с электромагнитным
вентилем, управляемым через реле разности температур
от термометров сопротивления, установленных в
испарителе и на линии выхода пара из последнего,
отличающееся тем, что, с целью повышения экономичности работы
испарителя, термометр сопротивления, установленный
на линии выхода пара из испарителя, выполнен с двумя
обмотками, одна из которых подключена к источнику тока.
A1) 528431 B1) 2113267/28-13B2) 07.03.75 2E1) F 25
D 3/10 E3) 621.565G2) О. В. СОРОКИН, А. К.
МЕНЬШОВ G1) Институт проблем криогенной биологии и
медицины АН Украинской ССР
E4) 1. КАМЕРА ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ БИОЛОГИ-
ЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ, включающая
теплоизолированный корпус с крышкой, снабженной уплотнительным
элементом, силовой панелью с отбортовкой и
теплоизоляцией, размещенной коаксиально внутри корпуса,
отличающаяся тем, что, с целью повышения эффективности
замораживания, уплотнительныи элемент установлен на
отбортовке силовой панели крышки с образованием
зазора между внутренней поверхностью крышки и
наружной поверхностью корпуса.
2. Камера по п. 1, отличающаяся тем, что
уплотнительныи элемент выполнен в виде эластичной трубки,
заполненной сжатым газом.
A1) 483916 B1) 1921543/24-6 B2) 25.05.73 2E1) F 28
F 1/30; F 25 В 39/04 E3) 66.045.1:621.565.94 G2)
И. М. КАЛНИНЬ, В. Н. КРОТКОВ, Т. М. СУТЫРИ-
НА, А. Н. СЕРГЕЕВА, О. А. СЕРГЕЕВ
E4) ТЕПЛООБМЕННАЯ ПОВЕРХНОСТЬ, например,
конденсатора холодильной машины, содержащая трубы,
снабженные пластинчатыми ребрами, отличающаяся тем,,
что, с целью повышения компактности и интенсификации
теплообмена, между ребрами размещены вставки,
имеющие гофрированные участки с гофрами рассеченного
профиля, соприкасающимися с поверхностью ребер, и
гладкие участки с отверстиями для труб и прорезями, в
смежных из которых кромки отогнуты в противоположные-
стороны.
A1) 483917 B1) 1930563/24-6 B2) 14.06.73 2E1) F 28
F 1/30; F 25 В 39/04 E3) 66.045.1:621.565.94 G2)
И. М. КАЛНИНЬ, В. Н. КРОТКОВ, Т. М. СУТЫРИ-
НА, А. Н. СЕРГЕЕВА, О. А. СЕРГЕЕВ
E4) 1. ТЕПЛООБМЕННАЯ ПОВЕРХНОСТЬ,
содержащая трубы с укрепленными на наружной поверхности
пластинчатыми ребрами, снабженными прорезями,
отличающаяся тем, что, с целью интенсификации
теплообмена, прорези выполнены на гладких участках,
чередующихся с гофрированными, имеющими гофры рассеченного
профиля.
2. Поверхность по п. 1, отличающаяся тем, что
прорези ориентированы по дугам концентрических
окружностей с центром, совпадающим с центром отверстий под
трубы.
3. Поверхность по п. 1, отличающаяся тем, что ребра
установлены с шагом, равным высоте гофры.
54

A1) 530149 B1) 2143711/24-6 B2) 12.06.75 2E1) F 25
В 9/00 E3) 621.574 G2) Г. В. АВЕРИН, Ю. Н. ДУБОВ,
М. Е. ЛЕМБЕРГ, И. А. МОРОЗ, И. Г. НАСТАСЮК,
М. Б. ШИЦМАН, П. М. ШЛЯКG1) Специальное кон-
структорско-технологическое бюро'компрессорного и
холодильного машиностроения
E4) 1. ПОРШНЕВАЯ ХОЛОДИЛЬНО-ГАЗОВАЯ
МАШИНА, содержащая корпус с размещенным в нем блоком
цилиндров и закрепленную на валу приводную
наклонную шайбу, отличающаяся тем, что, с целью уменьшения
аэродинамических потерь, на валу радиально укреплены
пластины, контактирующие со стенками корпуса и
образующие цилиндры, и на боковых стенках корпуса
^выполнены окна для прохода газа, а каждый из поршней имеет
секторную форму, повторяющую профиль поперечного
сечения.
2. Машина по п. 1, отличающаяся тем, что поршни
выполнены двойного действия и образуют в цилиндрах
компрессорные и детандерные полости.
3. Машина по пп. 1 и 2, отличающаяся тем, что все
компрессорные полости цилиндров размещены по одну
сторону поршней, а все детандерные полости — по другую,
4. Машина по п. 1, отличающаяся тем, что
параллельно наклонной шайбе на валу установлена вторая шайба,
закрепленная по другую сторону цилиндров.
A1) 530150 B1) 2109211/28-13 B2) 27.02.75 2E1) F 25*
D 17/06 E3) 621.565.3 G2) Б. К. ЯВНЕЛЬ, В. И.
СОСУНОВ, С. М. ЕЛУФИМОВА, Е. Н. ЧЕРНЕНКО, Л. И.
ШУТОВ, А. И. БАРБАЛЬ G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и экспериментально-конструкторский
институт торгового машиностроения
E4) ОХЛАЖДАЕМАЯ ЕМКОСТЬ ДЛЯ ХРАНЕНИЯ
СКОРОПОРТЯЩИХСЯ ПРОДУКТОВ, включающая
теплоизолированный корпус с потолочным щитом и
воздухоохладитель, отличающаяся тем, что, с целью увеличения
полезного объема охлаждаемой емкости,
воздухоохладитель установлен в потолочном щите и снабжен поддоном,
расположенным так, что между ним и потолочным
щитом образована щель для выпуска воздуха.
A1) 458276 B1) 1997278/24-6 B2) 28.02.74 2E1) F 28
F 1/30: F 25 В 39/04 E3) 66.045.1:621.565.945 G2)
И. М. КАЛНИНЬ, В. Н. КРОТКОВ, Т. М. СУТЫРИ-
НА, А. Н. СЕРГЕЕВА, О. А. СЕРГЕЕВ
E4) 1. ТЕПЛООБМЕННАЯ ПОВЕРХНОСТЬ, например,
конденсатора холодильной машины, содержащая трубы,
снабженные пластинчатыми ребрами с расположенными
между ними вставками, имеющими гофрированные и
гладкие участки, отличающиеся тем, что с целью
увеличения коэффициента теплоотдачи, гладкие участки
вставок со стороны входа и выхода среды имеют вырезы с
кромками, отогнутыми под заданным углом к
направлению потока среды в сторону расположения гофр на
расстояние, равное высоте последних, с образованием
направляющих каналов, конфузорно-диффузорного
профиля, а ребра имеют прорези, ориентированные
перпендикулярно к потоку среды, расположенные на уровне
каналов, образованных боковыми стенками гофр
вставок, и имеющие кромки, отогнутые в сторону каналов.
2. Поверхность по п. 1, отличающаяся тем, что на
участках ребер, расположенных между прорезями,
ориентированными перпендикулярно к потоку среды,
выполнены наклоненные к нему дополнительные прорези,
кромки которых отогнуты в сторону канала,
расположенного между гофрами и направляющими каналами вставок.
т
»щЩшщт
Г ;
1 1
'1
1 К 1
A1M28428B1) 2056231/24-6 B2) 02.09.74 2 E1) F 25 В
31/02; F 04 В 39/16 E3N21.57.041G2) В. Ф. АГАПОВ,
Л. Я. КЛИМОВ, Ф. М. КОНДРАТЬЕВ, Н. Д. ЛЕН-
ТИКОВА, Ю. П. РУССКОВ, В. Н. ХИЛЬМОН, В. П. ТО-
РИН
E4) 1. ФРЕОНОВЫЙ КОМПРЕССОР с вертикальным
валом преимущественно для малых холодильных машин,
содержащий герметичный кожух с масляной ванной в-
нижней части, в которой установлен насос, выполненный
в виде центробежного рабочего колеса, заключенного в
корпус, и расположенные по окружности корпуса и
колеса дегазационные отверстия, отличающийся тем, что, с
целью повышения надежности и увеличения ресурса,
на диске рабочего колеса между дегазационными
отверстиями выполнены дополнительные лопатки, а по
периферии — лабиринтное уплотнение, и нижняя часть
корпуса насоса имеет горизонтальные маслоподводящие
каналы и упор с подпружиненным кронштейном и
направляющими, взаимодействующими с лысками,
выполненными на боковых стенках корпуса.
2. Компрессор по п. 1, отличающийся тем, что под-
пружинами кронштейна на опорах размещены прокладки
из эластичного звукоизоляционного материала, например,
фторопласта.
(И) 528430 B1) 2058345/24-6 B2) 09.09.74 2E1) 25F
В 49/00 E3) 621.578 G2) В. А. ГЛАДЧЕНКО, А. Г. ТВЕР-
ДОХЛЕБОВ, С. М. ЮСИМ G1) Специальное конструктор-
ско-технологическое бюро компрессорного и
холодильного машиностроения
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ РЕГУЛИРОВАНИЯ
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ,
имеющей по меньшей мере два агрегата, содержащее
сигнализаторы температуры, связанные со счетчиком импульсов, и
блок управления, отличающееся тем, что, с целью
повышения экономичности, между сигнализаторами и
счетчиком включены схемы Я, связанные со счетно-временным
блоком с фиксированным временем опроса, а блок
управления выполнен в виде последовательно соединенных
дешифратора, триггерного блока и усилителя.
55

новости
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
УДК 664.8.037.5.002.2[Швеция]
Производство
быстрозамороженных
пищевых продуктов в Швеции
Канд. техн. наук А. К. КАМИНАРСКАЯ,
М. Н. РОМАНОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В. А. ТОРБИН
Союзмясомолмонтаж
По производству быстрозамороженных пищевых продуктов
на душу населения Швеция занимает второе место в мире
после США.
Быстрозамороженные готовые блюда и полуфабрикаты
широко используются в школах, столовых, ресторанах,
кафе, а также поступают в торговую сеть для продажи
населению. Ежедневно в Швеции потребляется 4 млн.,
а в год — более 1,5 млрд. блюд, в том числе: в школах
до 199 млн., интернатах 28 млн., больницах 139 млн.,
кафе 200 млн., столовых 1062 млн., в розничной торговле
63 млн. блюд.
Эту продукцию выпускают как специализированные
предприятия, например, фирм «Индра», «Фудия», «Фин-
дус», так и цехи мясобоен и мясоперерабатывающих
заводов, входящих в объединение «Шведский союз
скотобоен», в ведении которого находится почти полностью
мясная промышленность. Эти предприятия, как правило,
располагаются в районах с хорошей сырьевой базой.
Предприятия не имеют своих складских помещений для
хранения готовой продукции. Они пользуются услугами
крупных холодильников, построенных в этих районах
фирмой «Фригоскандия».
Разработкой новых видов блюд занимаются лабора-^
тории предприятий, а также специализированные
предприятия, называемые «Кооперативное экспериментальное
производство по приготовлению пищи».
Техническая документация!на продукцию
утверждается Административным объединением пищевой
промышленности. Особенности производства
быстрозамороженных готовых блюд в Швеции:
централизация, позволяющая максимально повысить
производительность труда при достижении высокого
качества продукции;
разработка и выпуск готовых блюд в широком
ассортименте.
Предприятия общественного питания заинтересованы
в получении готовой продукции от промышленности, так
как, в частности, это улучшает условия работы кухонь.
Для выработки экономически обоснованных решений
при централизованном производстве готовых блюд, в том
числе быстрозамороженных, имеется специальный
институт рационализации крупных предприятий общественного
питания.
Производство быстрозамороженных готовых блюд в
основном ориентируется на раздельный выпуск мясных
изделий с соусом и гарниров. При этом достигаются
наиболее рациональные решения в самом процессе
производства. Оно становится максимально маневренным в
перестройке с выпуска одного вида продукта на выпуск
другого.
В раздельном выпуске готовых мясных изделий и
гарниров заинтересованы и потребители, так как это
позволяет им разнообразить приготовленную пищу, а также
полнее удовлетворять отдельные вкусовые требования.
Разработка новых видов готовых блюд ведется, как
правило, на основе широкого изучения мнения
покупателей. Основной метод оценки вкусовых качеств этих
блюд — органолептический, со строго организованной
методикой дегустации.
Большую роль в расширении производства и
реализации быстрозамороженных готовых блюд играет реклама
и пропаганда среди потребителей. Реклама носит
сдержанный характер и заключается в основном в сведениях
по составу, питательной ценности и способу приготовления
пищи. При этом уделяется большое внимание красочному
оформлению упаковки.
О новых видах готовых блюд ^население широко
информируется по 'телевидению, из газет. Устраиваются
широкие дегустации с участием потребителей.
Наличие технической документации на готовые
пищевые продукты и режимы их обработки способствует
выпуску продукции высокого качества. На это направлены
и широкие исследования, проводимые
научно-исследовательскими организациями, по изучению влияния
процессов обработки и режимов хранения на вкусовые и
питательные свойства пищевых продуктов.
АССОРТИМЕНТ
Предприятия Швеции выпускают разнообразный
ассортимент быстрозамороженных готовых блюд,
полуфабрикатов из говядины, свинины, баранины, птицы,
гарниры, овощные смеси для первых и вторых блюд. Мясные
блюда в основном приготавливаются из рубленого мяса
(биточки, шницели, котлеты, фрикадельки), что позволяет
вводить в эти изделия различные добавки и снижать их
себестоимость. В качестве добавок к мясу используют
отварной картофель, сухари, крахмал, молочный белок,
белок сои. Содержание мяса в этих изделиях не
превышает 61%.
На предприятиях изготавливаются в большом
ассортименте овощные смеси как в бланшированном, так и в
жареном виде. В состав смесей входят картофель,
морковь, лук, кукуруза, репа, зеленый горошек, цветная
капуста, зелень, мясо. Замороженные рубленые мясные
изделия и овощные смеси выпускаются в основном в
мягкой упаковке массой по 200, 400, 600 и 1000 г.
Кроме того, предприятия вырабатывают большое
количество различных салатов в готовом виде, а также мел-
конарезанные огурцы. Замораживают эту продукцию в
флюидизационных аппаратах и упаковывают в крафтмеш-
ки по 20 кг для отправки в сеть общественного питания.
Широкий ассортимент блюд выпускают в соусе с
гарниром и без |гарнира.
Для изготовления бестрозамороженных готовых блюд
специализированные предприятия получают мясо и
мясопродукты от скотобоен страны (в охлажденном и
замороженном видах) на три дня работы предприятия.
Растительное сырье (картофель, лук, морковь) доставляется в
очищенном виде от сельскохозяйственных компаний
страны и по импорту. Чтобы картофель не темнел, его
обрабатывают 2%-ным раствором аскорбиновой кислоты.
Производство фаршевых мясных изделий
механизировано. Мясо, измельченное на волчке, поступает в
смеситель, а затем в бункер штампующего аппарата.
Аппарат оснащен сменными кассетами для выработки
фрикаделек, тефтелей, шницелей с колебанием в массе одного
изделия +1%. Производительность аппарата 300 кг/ч.
Фаршевые изделия жарятся во фритюре при температуре
56

170—190°С. Расход жира составляет 10% от массы
изделий. Особый интерес представляют жарочные печи с
непрерывной фильтрацией жира. При обжарке продуктов в
таком аппарате нет необходимости в частой смене обжа-
рочного жира.
Обжаренные продукты по конвейеру подаются в
морозильный конвейерный аппарат, а после
замораживания — на упаковочный конвейер, в конце которого
имеются бункерные весы для взвешивания порций по 200,
400, 600 и 1000 г в одну упаковку. После накопления в
бункере весов определенной порции изделия выгружаются
в кассету ленточного транспортера, и затем
упаковываются в красочную коробочку или трехслойную пленку.
Быстрозамороженные готовые блюда и овощные смеси
выпускаются предприятиями в различной упаковке.
Мясные блюда расфасовывают:
по одной порции с соусом и гарниром массой 275 г в
трехсекционную формочку из алюминиевой фольги,
которую затем упаковывают в картонную красочно
оформленную коробочку;
по одной порции с соусом массой 150 г в картонную
коробочку, покрытую с обеих сторон полипропиленом;
по 8—12 порций с соусом в формочки из фольги или
картона, покрытого полипропиленом.
Мясные фаршевые изделия без соуса выпускают в
мягкой упаковке, в коробочках из парафинированного
картона или картона, покрытого полипропиленом.
Для упаковки растительных продуктов используют
коробочки из парафинированного картона или с
покрытием полипропиленом, а также мягкую упаковку (пакеты
из полиэтилена или из трехслойной пленки).
Многие предприятия выпускают различные овощные
смеси (бланшированные, без мяса и с мясом), упакован-
ны е в пакеты по 600 или 1000 г. Продукты в такой
расфасовке направляются в розничную торговлю.
Для сети общественного питания смеси упаковывают в
крафтмешки по 20 кг.
Готовые блюда и полуфабрикаты из мяса
замораживают в скороморозильных аппаратах «Гирофриз», а
растительные продукты — в аппаратах «Флофриз». Температура
воздуха в аппаратах поддерживается — 35ч—40°С,
температура замороженных продуктов —20н—25°С.
Продукты замораживаются как в неупакованном виде
(главным образом, фаршевые мясные изделия, а также овощные
смеси и огурцы), так и в упакованном (мясные изделия с
соусом и гарниром или без гарнира). Замороженные
продукты складывают в контейнер-накопитель и после его
заполнения направляют для хранения в камеры с
температурой —30°С. В этих камерах на поддонах хранятся
совместно все виды продуктов (рыбные, мясные,
растительные), так как при этой температуре не происходит
передачи аромата от одних продуктов другим.
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА
БЫСТРОЗАМОРОЖЕННЫХ ПРОДУКТОВ
Кулинарные изделия из рубленого мяса пользуются в
Швеции большим спросом. Эти изделия изготавливают
или из охлажденного мяса в виде отрубов, или жилован-
ного мяса, замороженного в виде блоков. Если фарш
получают из замороженного жилованного мяса, то блоки, не
размораживая, измельчают на волчке, а затем рубленое
мясо подают в смеситель, куда вводят дополнительные
продукты.
Если в качестве сырья используют свежие мясные
отруба, то применяют волчок с мешалкой или куттер.
Внутрицеховые транспортные операции осуществляют
универсальными тележками емкостью 200 л, которые
поднимаются и опрокидываются механическими
подъемниками.
На предприятиях с большим объемом производства
имеется дозировочная станция, которая дозирует в уста-
Рис. 1. Машина «Гигант» фирмы «Скваер» для
формования фрикаделек:
/ — бункер; 2 — дозирующее устройство; 3 — формовочное
устройство; 4 — раскатывающее устройство; 5 — конвейер.
новленную на весах тележку определенное количество
сырья из другой тележки, управляемой индивидуальным
подъемником.
Для формования фаршевых изделий (фрикаделек,
шницелей) применяют машины фирмы «Скваер»,
например, типа «Гигант» и «Медимат» (рис. 1 и 2).
Высокопроизводительная машина «Гигант» с формовочным
устройством и ленточным транспортером оборудована
подъемником для стандартных тележек емкостью 200 л, которые
разгружаются в бункер, вмещающий 300 кг фарша. Фарш
из загрузочной воронки медленно вращающимися
шнеками направляется в камеру сжатия, из которой
поршнями подается в формующее устройство. Изделия в виде
шницелей («патти») поступают на конвейер.
Для получения фрикаделек выталкиваемые
цилиндрики мяса направляются на раскатывающее устройство.
Особенностью машины является возможность
варьирования как подачи шнека, так и давления поршня, что
обеспечивает исключительно точное регулирование
массы порции.
Максимальная часовая производительность машины
«Гигант» 14400 порций «патти» или 36 000 фрикаделек.
Эта машина может быть оборудована дополнительным
устройством «Сквер стакер» для укладки не более восьми
рядов мясных изделий с бумажной прокладкой между ними.
Бумага вырубается в машине в виде квадратных листков.
Оригинальны жарочные аппараты — фритюрницы
фирмы «Скваер». Особый интерес представляет фритюрница
с насосной циркуляцией масла (рис. 3). Длина ее 6000,
ширина 1000 мм, производительность 800 кг/ч. Продукт
пропускается через ванну на ленте конвейера, которая
может быть оборудована устройством для поворота
продукта на 180°. Для плавучих продуктов фритюрница
оборудуется верхней лентой, удерживающей продукт при
57

Рис. 2. Машина «Медимат» фирмы «Скваер» для
формования котлет «патти»:
/ — бункер; 2 — дозирующее
устройство; 4 — конвейер.
устройство; 3 — формовочное
перемешивании под поверхностью. В ванне имеются
четыре впускных и четыре выпускных отверстия для
циркуляции масла, что обеспечивает равномерное
распределение температуры по всему объему ванны.
Предусмотрены эффективное удаление мелких частиц из ванны и
эффективная фильтрация циркулирующего масла. Масло
прокачивается через ванну фритюрницы в фильтр и узел
подогрева, где нагревается либо от электронагревателя,
либо от теплообменника.
Аппарат изготовлен из нержавеющей стали, полностью
закрыт и снабжен местным воздухоотсосом. Скорость
конвейера регулируется.
В аппарате можно обжаривать панированные продукты.
Фритюрница с непосредственным подогревом типа
6-SOOF имеет габаритные размеры 6300X800X800 мм.
Продукт пропускается через аппарат на конвейерной
ленте. Масло для жарения в ванне подогревается
электронагревателями и перемешивается только в результате
передвижения ленты и продукта. Производительность
аппарата 400 кг/ч обжаренных продуктов.
Для измельчения костей и варки бульона используются
костедробилки, а также паровые и электрические котлы
емкостью от 280 до 400 л.
Упаковочную тару выпускают специализированные
предприятия, например, предприятие фирмы «Окерлунд
и Раусинг». Широко применяется пленка для упаковки
мясных продуктов под вакуумом на машинах «Мульти-
вак».
Для упаковки готовых блюд в промышленности
используется картон, покрытый с обеих сторон
полипропиленом. Эта упаковка изготавливается на
автоматической линии модели «Модуль». Производительность линии
20 форм/мин.
Формочки из алюминиевой фольги делают на прессах,
установленных в отдельном помещении.
Рис. 3. Фритюрница с
насосной циркуляцией
масла:
/ — формовочная машина;
2 — обжарочный конвейер;
3 — теплообменник; 4 —
насос для циркуляции
масла; 5 — фильтр.
58

Особый интерес представляет новый способ упаковки
•«Экспрессо». Упаковка осуществляется на автоматах
производительностью от 15 до 150 упаковок в минуту,
которые изготавливаются формой «Окерлунд и Раусинг».
Широкое развитие производства
быстрозамороженных пищевых продуктов в стране побуждает
конструкторские организации разрабатывать различные типы
скороморозильных аппаратов. Все аппараты конвейерные,
непрерывного действия. В качестве охлаждающей среды
используется холодный воздух, рассол и фреон-12.
Широкое распространение получили
скороморозильные воздушные конвейерные аппараты, выпускаемые
фирмой «Фригоскандия».
Для замораживания россыпью растительных продуктов
применяются скороморозильные аппараты типы «Флоф-
риз» моделей М и ММ производительностью от 0,9 до
4,6 т/ч (по зеленому горошку).
Аппараты модели W имеют производительность от 3
до 12 т/ч по зеленому горошку. Время замораживания в
таких аппаратах в зависимости от вида продукта 4—
20 мин.
Для замораживания различных полуфабрикатов,
порционных продуктов, готовых блюд в упаковке
выпускаются скороморозильные аппараты «Гирофриз».
Продолжительность замораживания в них может регулироваться
в пределах от 10 мин до 3 ч. Конвейер выполнен в виде
спиральных витков, образованных на вертикальном
барабане. Производительность аппарата в зависимости от
вида замороженного продукта от 0,3 до 3,5 т.
Для замораживания упакованных продуктов
предназначены аппараты «Картофриз». Продукт подается в
аппарат транспортером, с которого передается на
специальные каретки, движущиеся в морозильной камере по
многоярусной схеме. Каретки, пройдя полный путь,
соответствующий циклу замораживания, возвращаются в
исходное положение, где замороженный продукт подается на
разгрузочный конвейер, а каретка вновь загружается
продуктом. Часовая производительность аппарата для
продуктов в мелкой расфасовке A50 X 100 X 30 мм) —
18 000 упаковок; в крупной F00 X 400 X 120 мм) —
2100 упаковок.
Жидкие и полужидкие продукты замораживаются в
аппаратах «Пеллофриз». Морозильный аппарат допускает
наличие твердых частиц в продукте величиной до 3 мм.
В аппарате «Пеллофриз» можно замораживать пюре,
меланж, соки и напитки, супы, кремы и соусы, молочные
продукты. Производительность аппарата 1100 кг/ч.
Продолжительность замораживания зависит от продукта и
колеблется от 2,5 до 3,5 мин.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 529097 B1) 2142455/24-6 B2) 06.06.75 2E1) В 60
Н 3/04; F 24 F 3/00; F 25 В 1/00 E3) 629.1-444 G2)
Р. С. ТЕР-ИОНЕСЯН, Ю. В. ЧИЖИКОВ
E4) СИСТЕМА ОХЛАЖДЕНИЯ ОБЪЕКТА с защитным
снаряжением внутри, преимущественно автобуса,
содержащая компрессионную холодильную установку,
испаритель которой размещен в трубопроводе наружного
воздуха, подключенном к объекту, имеющему выпускной
патрубок, и баллоны сжатого воздуха, подсоединенные
к снаряжению, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности, в линию связи баллонов со
снаряжением включен радиатор, размещенный в трубопроводе
наружного воздуха после испарителя, а выпускной
патрубок подсоединен к трубопроводу перед испарителем.
Конструктивно аппарат выполнен в виде двух
конвейеров из металлической ленты, расположенных в
изолированной камере один над другим. Нижний конвейер из
гофрированной ленты, в гофры которой заливается
продукт, охлаждается рассолом. Лента верхнего конвейера
служит как бы общей крышкой для ячеек с продуктом на
нижнем конвейере.
Фирмой «Фригоскандия» разработан также аппарат
«Флексофриз», основанный на способе замораживания
продуктов в непосредственном контакте с фреоном-12,
температура кипения которого —30°С. Такой аппарат
рекомендуется для замораживания креветок, рубленого
мяса, птицы, початков кукурузы. Эти аппараты не нашли
широкого применения из-за низкой экономичности и
требований к чистоте фреона.
Быстрозамороженные готовые блюда реализуются в
в крупных универсальных магазинах, в которых
продаются все виды товаров. Для продажи замороженных
и охлажденных продуктов используются охлаждаемые
прилавки с большим объемом. Температура в прилавках
поддерживается 2—4°С для охлажденных, —18 -. 23°С
для замороженных продуктов. Для создания воздушной
завесы используется искусственная циркуляция воздуха.
В качестве изоляционного материала, как правило,
применяется пенополиуретан. Прилавки различаются по
конструкции полок и их компоновке.
Для разогревания замороженных блюд используются
духовые шкафы «Гаромат» различной модификации с
регулируемыми температурой и скоростью воздуха. Духовые
шкафы оборудованы программным управлением времени
разогревания блюд. Температура в шкафах регулируется
от 50 до 300°С.
На основании изучения производства
быстрозамороженных готовых блюд в Швеции можно сделать
следующие выводы.
— Производство готовых замороженных блюд на
специализированных предприятиях экономически выгодно
и позволяет повысить производительность труда в сфере
обслуживания.
— При централизованном производстве готовых
замороженных блюд создаются условия для расширения
их ассортимента и получения продукции с высокими
вкусовыми и питательными свойствами.
— Промышленное производство готовых
замороженных блюд в значительной степени сокращает
номенклатуру оборудования, применяемого на предприятиях
общественного питания, и уменьшает время на приготовление
пищи.
A1) 528923 B1) 2081186/28-13 B2) 4.12.74 2E1) А 23
В 4/14 E3) 637.513.82
G2) Н. Т. СМОЛЬСКИЙ, С. Ф. ЕЛМАНОВ, Р. П. КУ-
ЧУМОВА G1) Московский ордена Трудового Красного
Знамени институт народного хозяйства им. Г. В.
Плеханова
E4) 1. СПОСОБ ХРАНЕНИЯ МЯСА путем выдерживания
его в камере в воздушной среде, отличающийся тем, что,
с целью увеличения сроков хранения, перед
выдерживанием мяса проводят обработку его аммиаком до рН не
менее 9 в поверхностном слое глубиной 2—3 мм, а
выдерживание осуществляют при 4—20°С.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что обработку
проводят парами аммиака в течение 20—30 мин.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что обработку
ведут аммиачной водой концентрацией 15—25% в
течение 2—3 мин.
59

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.57.041-52
Автоматические регуляторы
температуры нагнетания
С. Н. САПРЫКИНА
ВНИИхолодмаш
А. Р. КАЛЬВИ
Тартуское объединение «Промприбор»
И. И. НОВИЦКАЯ
СКБприбор
Автоматические регуляторы температуры нагнетания
(АРТН) предназначены для регулирования температуры
нагнетания в компрессорах холодильных машин путем
впрыска жидкого хладагента во всасывающую линию
компрессора.
АРТН могут применяться в следующих случаях:
если установка работает при высокой температуре
конденсации, особенно при низких температурах
кипения;
когда производительность компрессора регулируется
байпасированием;
в двухступенчатой машине для вспрыска жидкого агента
в промежуточный теплообменник или во всасывающую
линию компрессора высокой ступени в зависимости от
температуры нагнетания этого компрессора.
Вид А
АРТН монтируется на линии между жидкостным и
всасывающим трубопроводами холодильной машины,
причем в месте отбора жидкости на жидком трубопроводе
не должно скапливаться масло.
Пропускная способность регулятора должна
составлять 6—12% производительности компрессора.
Первые отечественные АРТН (три типоразмера)
разработаны и будут выпускаться серийно с 1977 г.^Это
статические регуляторы прямого действия. Каждый прибор
поставляется в комплекте с приставным фильтром и
ручным регулирующим вентилем. Присоединение к
трубопроводу фланцевое.
Габаритные и присоединительные размеры всего
комплекта представлены на рисунке.
Чувствительный элемент регулятора — термобаллон с
адсорбционным наполнителем; упругий элемент — силь-
фон; корпус проходного типа с нижним расположением
винта задатчика; клапан конический.
Техническая характеристика регуляторов
Рабочая среда Фреон-12 с
маслами ХФ-22-24,
ХФ-12-16;
Фреон-22 с
маслами ХФ-22-24,
ХФ-22с-16, ХА-30,
ХС-40
Диапазон настройки начала открытия
клапана, °С
Заводская настройка, °С
Неравномерность (при заводской
настройке), °С
Номинальная пропускная способность
по фреону-22 (при заводской
настройке и при *0=—15°С и ^К=30°С),
ккал/ч, для регуляторов
АРТН-1,6
АРТН-4
АРТН-16
Максимальная пропускная
способность, % от номинальной
Пропуск хладагента через закрытый
регулятор, % от номинальной
пропускной способности
Гистерезис, СС
Максимально допустимая температура
термобаллона, °С
Максимальное давление хладагента,
кгс/см2
Дистанционность (длина капилляра), м
Масса комплекта, кг
90—140
120±1
3±1
1600
4000
16000
130±20
Не более 1
Не более 2
160
21
1,5 и 4
Не более 3,6
Автоматический регулятор температуры нагнетания.
По климатическому исполнению и категории
размещения приборы разработаны в исполнении ОМ-5 (ГОСТ
15150—69) и рассчитаны для работы при температурах
от —20 до -т0°С, относительной влажности 100% (при
35°С), а также при конденсации влаги и выпадении инея
на корпусе. Приборы работоспособны в атмосфере
соляного (морского) тумана.
Приборы предназначены для стационарных,
передвижных и судовых холодильных установок, отвечают
требованиям Регистра СССР и требованиям к приборам,
применяемым на железнодорожном и автомобильном
транспорте.
Автоматические регуляторы температуры нагнетания
работоспособны при качке и длительных наклонах в
любую сторону на угол до 45° от вертикали с периодом ка1-
ки от 7 до 19 с; при воздействии вибрационных нагрузок
60

с частотой от 3 до 10 Гц при ускорении, выраженном
в м/с2, численно равном частоте в Гц, с частотой от 10
до 50 Гц при ускорении 10 м/с2, с частотой от 50 до 150 Гц
при ускорении 15 м/с2; при воздействии ударных нагрузок
(тряски) с частотой от 40 до 80 ударов в минуту при
ускорении 50 м/с2.
Приборы сохраняют работоспособность после
воздействия температур окружающего воздуха от —50 до +65°С,
вибрационных нагрузок с частотой 50 Гц при ускорении
50 м/с2 и ударных нагрузок (транспортной тряски) с
частотой от 40 до 80 ударов в минуту при ускорении до
100 м/с2.
Ручные мембранные
вентили для фреона
УДК 621.5 7.042
В. Л. ТУРЕЦКИЙ
ВНИИхолодмаш
А. И. СВЕРДЛОВ
ЦКБарматуростроения
Центральным конструкторским бюро арматуростроения
(ЦКБА) разработан и Львовским арматурным заводом
освоен ряд мембранных угловых запорных ручных
вентилей для жидкого и газообразного фреона-12 по ГОСТ
5.1723—72. Указанным вентилям присвоен
государственный Знак качества.
Вентили предназначены для общепромышленных, в том
числе и судовых холодильных машин и установок, в
качестве запорных устройств.
Через корпус / при открытом затворе протекает
рабочая среда. В нижний золотник 2 запрессовано
фторопластовое уплотнительное кольцо. Диафрагмы 3
обеспечивают герметичность внутренней полости вентиля по
отношению к внешней среде. Диафрагмы прижимаются к
кольцам 4 и таким образом осуществляется их защита
от возможных порывов средой. Крышка 5 соединена с
корпусом / шпильками 6.
Узел управления состоит из маховика 7, резьбовой
втулки 5, крестовины 9, шарнирно связанной с нижним
золотником 2.
При вращении маховика 7 вместе с ним вращается
резьбовая втулка 8, соединенная с крестовиной 10, которая
может перемещаться только поступательно в пазах крыш-
ми, вследствие чего вращательное движение резьбовой
ктулки преобразовывается в поступательное движение
врестовины и связанного с ней штока, а следовательно,
нижнего золотника, производящего открытие и закрытие
вентиля.
Ручной мембранный вентиль для фреона.
D *.
иу
мм
3
6
10
15
20

Коэффициент

равлического

ротивления при
полностью
открытом
вентиле
10,4
4,0
6,3
6,5
9,7
d
6,5
8,5
14,2
20,2
25,2
dx
10
12
17
23
28
d*
M16xl,5
M20xl,5
M24xl,5
M30xl,5
M36xl,5
Размеры, мм
d9
7
10
14
20
25
d<
1/4"
1/4"
3/8"
3/4"
1"
И
70
70
66
86
82
Do
65
65
65
80
80
L
37
37
47
55
58
Lt
32
32
38
52
55
о
\o
<u
5u
Масса
лее), к
1,00
1,02
1,10
1,80
1,93
61

Техническая и эксплуатационная характеристика
Рабочая среда
жидкий и
газообразный фреон-12 с маслом
ХФ-12-18
До 10
3; 6; 10; 15; 20
20
—30^- + 120
Содержание масла во фреоне, %
Диаметр условного прохода Dy, мм
Давление рабочей среды, кгс/см2
Температура рабочей среды, °С
Вакуумная плотность по
отношению к внешней среде, мм рт. ст.
остат. давл. До 5
Допустимая величина натека-
ния, л-мк/с 0,1
Срок службы вентилей до
списания, годы Не менее 5
Срок гарантии, годы 2
Вероятность безотказной работы
в течение срока гарантии при
числе циклов 500 0,99
Наработка на отказ, циклы Не менее 900
Вентиль закрывается вращением маховика 7 по
часовой стрелке, открывается — вращением против часовой
стрелки (со стороны маховика).
Установочное положение вентиля на трубопроводе
любое с подачей рабочей среды под золотник.
Вентили обеспечивают надежную работу при качке
с амплитудой до 45° и периодом от 7 до 9 с при
температуре окружающего воздуха от —30 до +50°С и
относительной влажности до 98% при температуре 35°С.
Габаритные и присоединительные размеры,
коэффициент гидравлического сопротивления и масса вентилей
приведены в таблице и на рисунке.
Вентили в зависимости от вида присоединения
изготовляются в двух исполнениях: А — с трубной конической
резьбой на входном патрубке и с метрической резьбой
на выходном патрубке; Б — с метрической резьбой на
входном патрубке и трубной конической резьбой на
выходном патрубке.
Форма заказа вентилей, например, для вентиля Dy
6 мм исполнения А: вентиль 6-А ГОСТ 5.1723—72.
РЕФЕРАТЫ
УДК 621.565.912
Универсальный роторный морозильный агрегат УРМА.
МЕКЕНИЦКИЙ С. Я., ИОНОВ А. Г., ХРОМОВ В. И.
«Холодильная техника», 1977, № 1.
На базе существующих морозильных агрегатов типа MAP
и АРСА создан новый роторный морозильный агрегат
УРМА для замораживания различных пищевых продуктов
в блоках. Основные отличия агрегата УРМА от
предшественников: наличие унифицированного более совершенного
загрузочно-разгрузочного устройства и механизма
раскрытия полостей морозильных секций, закрепленного
на раме ротора, автоматическое освобождение окантовок
от замороженных блоков без оттаивания, заполнение
окантовок продуктомг подлежащим замораживанию,
непосредственно в агрегате, меньшим числом рабочих механизмов.
При замене агрегатов МАР-8АМ на агрегаты УРМА
суточная производительность увеличится с 40 до 60 т.
Иллюстраций 4.
УДК 621.565:634.1/7
Промышленное фруктохранилище с регулируемой газовой
средой. ГУДКОВСКИЙ В. А., СЕМАШКО В. Я.
«Холодильная техника», 1977, № 1.
Описаны конструктивное решение и особенности
промышленного охлаждаемого фруктохранилища с регулируемой
газовой средой. Рассмотрено инженерное оборудование,
позволяющее создавать и поддерживать заданный состав
газовой среды в камерах фруктохранилища. Приведены
результаты первого сезона хранения яблок в
регулируемой газовой среде.
Иллюстраций 4.
УДК 628.84:637.3
Об оптимальном режиме кондиционера в камере
созревания сыра. ТИХОМИРОВА Л. Н., ГОГОЛИН А А.
«Холодильная техника», 1977, № 1.
Приведены аналитические зависимости, позволяющие
определить оптимальный режим работы технологического
кондиционера в камерах созревания сыра с различными
параметрами и тепловлажностными отношениями камеры
и воздухоохладителя. Выполнен технико-экономический
расчет четырех вариантов кондиционирования воздуха
в камерах с различными эксплуатационными
характеристиками. Даны рекомендации о целесообразности
применения усиленной изоляции ограждений, размещении камер
созревания сыра в подвалах или оборудовании их
устройствами, экранирующими наружные теплопритоки.
Таблиц 1. Иллюстраций 5. Список литературы — 3
названия.
УДК 621.574.004.6
Показатели надежности и сроки амортизации холодильного
оборудования. БЕЖАНИШВИЛИ Э. М.,
СМЫСЛОВ В. И., ХАЗАНОВ И. Г. «Холодильная техника»,
1977, № 1.
В статье приводится нормирование основных показателей
надежности отечественного холодильного оборудования
холодопроизводительностью более 3,5 кВт, проведенное
на основе анализа фактических ремонтных затрат и
действующих норм амортизационных отчислений на ремонт.
Предлагаются также новые, экономически более
целесообразные, нормы амортизационных отчислений на
ремонт и реновацию. Достижение новых норм показателей
надежности позволит существенно повысить
экономичность эксплуатации холодильного оборудования.
Таблиц 3. Список литературы — 10 названий.
62
30

УДК 621.57.041-213.3
Определение износа герметичных ротационных
компрессоров. КУЗНЕЦОВ А. П., МИЛОВАНОВ В. И.,
ЗАХАРОВ С. А. «Холодильная техника», 1977, № 1.
Приведены результаты экспериментальных исследований
износов герметичных ротационных компрессоров с
катящимся ротором. Установлено, что при увеличении
зазоров в подшипниковых сопряжениях компрессоров
данного типа до 0,080 мм ротор не задевает статора
встроенного электродвигателя, а долговечность компрессоров
практически не ограничивается увеличением зазоров
в цилиндрических сопряжениях.
Таблиц 1. Список литературы — 2 названия.
УДК 621.892.092
Разработка и исследование новых масел для холодильных
машин. САПРОНОВ В. И., ДРЕМЛЮХ Т. С,
НАЗАРОВА Д. В., СЛУГИНА 3. П., ПОТАНИНА В. А.
«Холодильная техника», 1977, № 1.
Рассмотрены с учетом современных требований
важнейшие преимущества новых масел для промышленных
холодильных машин по сравнению с существующими
отечественными маслами. Результаты многочисленных
исследований физико-химических характеристик новых масел
и испытаний их эксплуатационных качеств в стендовых
и промышленных условиях позволили рекомендовать
предварительные диапазоны и области их применения,
которые должны быть уточнены в дальнейших
исследованиях с учетом особенностей самих масел и
конструктивных особенностей холодильных машин.
Таблиц 4. Иллюстраций 4. Список литературы—8
названий.
УДК 536.24:621.57.048
Теплообмен при испарении и кипении смесей фреонов с
маслом в пленочных испарителях холодильных машин.
БУКИН В. Г., ДАНИЛОВА Г. Н., ДЮНДИН В. А.
«Холодильная техника», 1977, № 1.
Представлены результаты экспериментального
исследования теплоотдачи при испарении и кипении смесей фрео-
на-12 с маслом ХФ-12 и фреона-22 с маслом ФМ-5,6АП
в элементах оросительных испарителей в зависимости
от концентрации масла, рядности трубного пучка,
плотности теплового потока и температуры насыщения.
Приведены уравнения для расчета теплоотдачи чистых
фреонов в режимах испарения, кипения и переходном между
ними, а также уравнения для расчета плотностей
тепловых потоков, соответствующих началу закипания и
началу режима развитого кипения.
Иллюстраций 3. Список литературы — 2 названия.
УДК 664.8.037.5
Приближенное вычисление продолжительности
замораживания тел правильной формы. ЧИЖОВ Г. Б.
«Холодильная техника», 1977, № 1.
Изложен метод приближенного расчета
продолжительности замораживания тел правильной формы с частично
нарушенной симметрией путем введения коэффициента,
учитывающего отношения объема тела к площади
поверхности теплообмена. Приведены способы вычисления этого
коэффициента и таблицы его численных значений для
некоторых тел.
Таблиц 5. Список литературы — 5 названий.
УДК 621.565.92
Бытовые холодильники «Минск» . КРАСНОВСКАЯ Т. В.
«Холодильная техника», 1977, № 1.
Приведены конструктивные особенности и технические
характеристики серийно выпускаемых бытовых
компрессионных холодильников типа КШ-220 «Минск-10» и КШ-280
«Минск-11», а также подготавливаемого к выпуску
холодильника КШ-240 «Минск-12». Дано описание бытового
морозильника типа МШ-160, предназначенного для
замораживания при —25°С и длительного хранения при
—18°С свежезамороженных продуктов.
Таблиц 1. Иллюстраций 2.
УДК 536.24:621.564.25
Исследование теплообмена и гидродинамики при кипении
фреона-22 в трубах с внутренним оребрением.
ДЬЯЧКОВ Ф. Н. «Холодильная техника», 1977, № 1.
Изложены результаты исследования теплообмена и
гидродинамики при кипении фреона-22 в пяти- и десятика-
нальных трубах с внутренним оребрением и результаты
визуальных наблюдений гидродинамической структуры
двухфазного потока. Приведены графические зависимости
местных значений приведенных коэффициентов
теплоотдачи и полного градиента давления в функции
расходного массового паросодержания. Описаны устройство
экспериментального стенда, состоявшего из двух
самостоятельных систем — экспериментальной и
вспомогательной,— и конструкция экспериментального испарителя.
Иллюстраций 5. Список литературы — 7 названий.
УДК 621.57.041.004.7.002.72
Стенд для разборки и сборки холодильных компрессоров
ФВ-6 и K-902L. КОСТРОМА В. В., ЭСТРИН Р. М.,
ДУДАК К. В., БУНАКОВ М. Ф. «Холодильная
техника» , 1977, № 1.
Описан серийно выпускаемый специальный стенд для
разборки и сборки холодильных компрессоров ФВ-6
и K-902L. С применением стенда трудоемкость этих
операций сократилась на 2—2,5 чел.-ч, экономическая
эффективность от внедрения одного стенда составила 170 руб.
в год.
Иллюстраций 1.
УДК 621.581
О работе холодильной установки на два катка с
различными температурами льда. ЯНЧАУСКАС О. И.
«Холодильная техника», 1977, № 1.
Описаны изменения, внесенные в схему рассольной
системы охлаждения тренировочного катка Вильнюсского
дворца спорта, позволяющие без значительных затрат
решить проблему регулирования температурных режимов
обоих ледяных полей.
Таблиц 2. Иллюстраций 1.
63

ТЕМАТИЧЕСКИЙ ПЛАН ЖУРНАЛА «ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
НА 1977 ГОД
Задачи холодильного хозяйства в свете решений XXV съезда КПСС.
Социалистическое соревнование и встречные планы коллективов
холодильных предприятий в честь 60-летия Великого Октября.
ПЕРЕДОВОЙ ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ ОПЫТ
Изобретательская и рационализаторская работа по модернизации
холодильного оборудования, оптимизации систем охлаждения,
автоматизации холодильных установок, механизации грузовых работ,
интенсификации технологических процессов холодильной обработки
скоропортящихся продуктов.
ЭКОНОМИКА, ПЛАНИРОВАНИЕ И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
Повышение эффективности работы холодильных предприятий.
Организация и планирование производства на распределительных и
производственных холодильниках, внедрение АСУ.
Экономическая эффективность внедрения новой техники на
холодильных предприятиях.
Совершенствование системы управления холодильным хозяйством.
Внедрение систем управления качеством на холодильных
предприятиях. Подготовка специалистов по холодильной технике высшего и
среднего звена.
ПРОМЫШЛЕННОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ.
ХОЛОД В ТОРГОВЛЕ И БЫТУ
Стандартизация, качество и надежность холодильного
оборудования.
Новые конструкции промышленных холодильных машин и аппаратов,
их характеристики, результаты испытаний и области применения.
Математическое моделирование и оптимизация холодильных машин
и их элементов с помощью ЭВМ.
Исследование тепломассообмена в холодильных аппаратах.
Обобщение и рекомендации по расчету теплообменных аппаратов и их
оптимизации.
Конструкции, технические характеристики и результаты испытаний
новых образцов торгового холодильного оборудования, бытовых
холодильников.
Термоэлектрическое охлаждение. Схемы и конструкции
охлаждающих устройств.
Новые рабочие вещества холодильных машин и их смеси, хладоно-
сители.
ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
Скороморозильные аппараты, линии по производству упакованных
мясных отрубов, быстрозамороженных готовых блюд, плодов и других
продуктов, мороженого.
Интенсивные льдогенераторы, водоохладители.
Сублимационные установки.
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Новые конструкции кондиционеров. Кондиционирование воздуха на
предприятиях пищевой и других отраслей промышленности, в жилых,
административных и общественных зданиях, на транспорте.
Регулирование относительной влажности воздуха в холодильных
камерах.
АВТОМАТИЗАЦИЯ И ИЗМЕРИТЕЛЬНАЯ ТЕХНИКА
Экономическая эффективность внедрения автоматизации.
Новые автоматизированные охлаждающие системы. Приборы и
средства автоматизации. Измерительная техника.
Опыт эксплуатации приборов и средств автоматизации.
МЕХАНИЗАЦИЯ И АВТОМАТИЗАЦИЯ
РАБОТ
ПОГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНЫХ
Новые средства механизации и эффективность их внедрения на
холодильниках.
Схемы комплексной механизации грузовых работ на
производственных и распределительных холодильниках.
Стеллажное хранение грузов на холодильнике с автоматическим ад-
десованием грузов.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Современные методы холодильной обработки, хранения на
холодильниках и транспортировки охлажденных и замороженных
продуктов, в частности охлажденного мяса и упакованных мясных
отрубов.
Хранение пищевых продуктов в регулируемой газовой среде.
Предварительное охлаждение, хранение и транспортировка плодов
и овощей.
Производство быстрозамороженных вторых готовых блюд и
полуфабрикатов.
Замораживание продуктов в воздухе, рассолах, при орошении
кипящими жидкостями, флюидизацией, с помощью азота.
Исследование биохимических, микробиологических и теплофизиче-
ских процессов при холодильной обработке, хранении и
размораживании продуктов.
Объективные методы оценки изменения качеств и питательной
ценности пищевых продуктов в связи с их холодильной обработкой и
хранением.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ, СТРОИТЕЛЬСТВО, ЭКСПЛУАТАЦИЯ
ХОЛОДИЛЬНИКОВ И ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Основные направления проектирования и строительства
холодильных предприятий для отраслей пищевой промышленности.
Новые типовые проекты одноэтажных и многоэтажных
распределительных холодильников, фабрик мороженого и заводов сухого льда.
Новые охлаждающие системы.
Реконструкция холодильных предприятий.
Рекомендации по безопасной эксплуатации аммиачных холодильных
установок. Вопросы техники безопасности.
Ремонт холодильных установок.
Эффективные влаго- и теплоизоляционные материалы и
изоляционные конструкции холодильников и трубопроводов.
Эксплуатация изоляционных конструкций и систем обогрева полов.
Искусственные катки.
ХОЛОДИЛЬНЫЙ ТРАНСПОРТ
Новое в железнодорожном, автомобильном и водном холодильном
транспорте.
Большегрузные охлаждаемые контейнеры.
Пакетные и контейнерные перевозки скоропортящихся продуктов
наземным (железнодорожный и автомобильный), морским и воздушным
транспортом.
ПРИМЕНЕНИЕ ХОЛОДА В РАЗЛИЧНЫХ ОТРАСЛЯХ
НАРОДНОГО ХОЗЯЙСТВА
Использование холода в сельском хозяйстве, машиностроении,
химической, угольной промышленности, строительстве.
Применение холода в медицине и биологии. Криоконцентрация.
На первой странице обложки: Компрессорный цех Московского холодильника № 12 с винтовыми компрессорами.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: доктор техн. наук В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора),
Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор
техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каух чешвили, Н. П. Коновалов,
М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Т-02701. Сдано в набор 3/ХИ 1976 г. Подписано в печать 4/1 1977 г.
Объем 4 печ. л. Усл. печ. л. 6,72. Уч.-изд.л. 7,85
Формат 84X108Vi6. Тираж 15810 экз.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.
Телефон 216-86-73
Заказ 2770
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР а© делам
издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области
64