Текст
3
Arpеrаты, узлы, элементы и расходные материалы
холодильных машин и установок
3.1. ArperaTbI, узлы и элементы .............................................................. 607
3.2. Холодильные аreнты ........................ ................... .. ..... . .. .. . . ... .. ...... ..... 981
3.3. Холодильные масла........... ............................................................. 1053
3.1. ArperaTbI, узлы и элементы
3.1.1. Компрессоры 1 И ИХ ПРИВОД
3.1.1.1. Классификация компрессоров
и определения
в соответствии со стандартом NF Е 51 250
типы RDМпрессоров объединены в две большие
rpуппы: объемные RDмпрессоры и дииамичес
кие RDмпрессоры. каждая из этих rpyпп, в свою
очередь, состоиr из множества разновидностей,
переченъ mтopыx приведен в табл. 3 .1.1 1.
Объемные компрессоры (поз. 1) это Mexa
низмы, в mтopыx повышеиие давления дости
rается за счет перемещения подвижноro эле
мента, обеспечивающеrо либо уменьшение
объема камеры сжатия (внутрениее сжатие),
либо реЗRDe вьпалкивание raзовой среды в тpy
бопровод нarнетаиия.
Объемные поршневые компрессоры (поз.
1.1) RDмпрессоры, в mтopыx всасывание и
сжатие raзовой среды достиraютСЯ за счет из
менения объема камеры сжатия.
" 1 См. следующие C'l'alЩарlЫ: NF Е 51 200 (180 3857/1)
Компрессоры, машины и механизмы rазовые, термины и
определеиия"; NF Е 51 201 (180385712) "Компрессоры,
машины и мехаиизмы rазовые, совокупноС1Ъ терминов по
компрессорам"; NF Е 51 250 (180 5390) "Компрессоры,
классификация"; NF Е 51 260 (180 1217) "Компрессоры
объемные, приемочные испытания"; NF Е 51 270 "Турбо
компрессоры, нормы испытаиий по определеиию xapaктe
рИС1Пк"; NF Е 51 281 "Компрессоры поршиевые промыш
ленноro назначения, рукоВОДство по разработке и проеКТИ
роваиию"; NF Е 51 282 "Турбокомпрессоры Промышленно
ro иазначеиия, руководство по разработке и проектирова
нию"; NF Е 51 283 (1808010) "Компрессоры промышлен
HOro назначения винтовые и им подобные, спецификация
и 'Ieхнические данные по разработке и проектированию";
NF Е 35 201 (180916) "Испытания холодильных машни";
NF Е 35411 "Шум, производимый холодильным оборУД()оо
ванием, сиабженным компрессорами с внешним приводом
(открьnыми), нормы испыraний по определению акуCl1lчес--
кой мощности".
Поршневые компрессоры с механическим
приводом (поз. 1.1.1) RDМпрессоры, в mтopыx
вращение оси преобразуется в возвратн()-опocry
пательное движение ПОрIШIей.
Поршневые компрессоры с незавиcuмыми
поршня.ми (поз. 1.1.2) RDМпрессоры, в кото--
рых поршенъ, совершающий возвратно поCIY
пательное движение, жеСТRD (без кривошиmlO
шюуниоro механизма) связан с порmнями дви
rателя.
Среди компрессоров с ПОРШНЯМИ (поз.
1.1.1.1) различают:
а) снабженныIe кривоmипнО Ша1УННЫМ Me
ханизмом, mтopыe MOryт бьпь:
простоro действия (сжатие прОИСХОДИТ в
каждом цилиндре один раз за один оборот кo
ленчатоro вала) или двойноro действия (сжarие
в каждом цилиндре производится дважды за
один оборот RDленчатоro вала);
с дозарядкой (цилиндры снабженыI допол
ннтельныIM всасывающим окном, открываю
ЩИМСЯ при сжатии, что позволяет обеспечить
всасывание хладareнта при двух различных
давлениях);
прямоточные (всасывание прОИЗВОДИТСЯ
через порmенъ);
непрямоточные (всасывающий клапан
расположен в КРЬШIКе цилиндра);
одноступенчатые и мноroступенчатые;
с водяным И воздymным охлаждением;
roризонталъные, вертикальные или иныe
(У, W, L);
смазываемые или сухие;
б) с осевым приводом барабанноro типа.
Мембранные компрессоры (поз. 1.1.1.2)
бывают:
одноступеичатые и мноroступеичатые;
с водяным И воздymным охлаждением;
с прямым или rидравлическнм управле
нием мембраной.
608
3. AI1'ЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЬJ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Класси+икациякомпрксоров
Табnица З.1.1 1
Компрессоры
' L
1.1.3. 1.3. Спнральные
Прочие
1.2.1. 1.2.2.
С ОДJЮЙ о<ью С двумя или
более ocnm
I
1.2.2.1.
Вииrовые
1. Объемные
1.1. Поршневые
1.2. Ротационные
I
111.
С механичесхим
приво.цом
j
1.1.1.1.
С ПoplПIOlNИ
I
1.12.
С иезавнCllNblNК
ПорlllJLOOf
I
I
1.11.2.
Смембреиoil
I
I
1.2.11.
С жи.ц.и..
1СОЛЬЦОМ
I
1.2.1.4.
Прочие
I
1.21.2
I1лacrиичaтые
I
121.3.
С вpaщaIOIЦIDIСЛ
или
1СолеБJDOЩJDIСЯ
пoptПИeМ
Объемные ротационные Ko.мnpeccopы (поз.
1.2) компрессоры, в кoropыx в I<ЗЧеcrвe под
вижных элементов ВЫС1Упают один или He
сколько poropoв, вращающихся В корпусе, обес
печивая перемещеиие плас:тин. элемекroв зуб
чaroro зацепления или самих poroPOB.
Объемиые poraционные компрессоры быва
юr:
одиоосные (поз. 1.2.1) или с двумя и бо
лее осями (поз. 1.2.2);
ОДИОС1)'Пенчarые и мноroС1)'Пенчатые;
с воздушным или ЖИДI<OСТНЫМ охлажде
иием;
roризонrальные и :вeprикaльные;
с капельной смазкой, смазкой впрыском
или сухие.
Динамические компрессоры (поз. 2) cocraв
ляюr вroрую большую rpyппy компрессоров. В
них повышение давления среды доcтиraeтся за
счer преобразования кинетической энерrии по
тока в потеlЩИ3ЛЬнyIO энерrию давления, а Ma
mстрали всасывания и нarнerаиия постоянно
сообщaюrся между собой.
Лопаточные динамические компрессоры
это компрессоры, в кoropыx сжатие среды дo
2. Динамические
I
2.1. Лопаточные
('I)'p60компрессоры)
I
I
2.2. С1руАные
I
21.1.
Осев..е
I
21.2.
рaднllJlьиыe
(цeиrpoбeжные)
I
I
1.2.2.2.
Koмnpec<x>p..
Roots'.
I
I
1.2.2.3.
Прочие
cтиraerся блаroдаря poropy, снабженному ло
mmcaми, и диффузору, обеспечивающему пре-
образование энерrии пoroка. их называют так-
же 1У]>бокомпрессорами.
Осевые динамические компрессоры (поз.
2.1.1) компрессоры, В кoropыx преобразуerся
rлавным образом кинетическая энерmя пoro
ка, движущеroся через лопатки и диффузор па
раллельно оси вращения poropa.
Радиальные, Шlи центробеж:ные, динами-
ческие компрессоры (поз. 2.1.2) компрессо
ры, в кoropыx преобрaзyercя rлавным образом
кинетическая энерmя пoroка, движущеroся че
рез лопатки и диффузор от цeнrpa к перифе
рии рабочеro колеса.
Замenщ что существуют также ценrpoбeж
ные компрессоры со спиральными лопатками,
в кoropыx траекroрия пoroка заиимaer проме
жуточное положеиие между осевыми и ради
альными.
Струйные динамические компрессоры это
компрессоры, в кoropыx иer движущихся час
тей, а напор со:щаerся прн переходе кннетичес
кой энерrии внешнеro и перекачиваемоro пoro
ков в пO'relЩИ3ЛЬнyIO энерrию давления в спе
цналъной камере (диффузоре).
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
609
\.
..,.
/,..
.....
..
Ii>. .
а
J
.
,У
"
--..
с" ,.
.
..
i
......
.......l.... f
"'*
.....
l'
.,.,.
б
.
Рис. З.1.1 1. РазновидноC'ЛI компрессорных аrpепrroв и компрессоров:
а rермe-mчный компрессорный arperaT (модель Copelaweld УН, Copeland); б rермe-mчный разъемный arperaT (мо-
.Jель О9 , Copeland); 6 компрессор <YIXphrroro rnпа (модель 4СС, Copeland)
к приведенной выше схеме следует доба
вить еще один тип I<Oмпрессоров, не упомяну
тых в cтaндapre NF Е 5] 250, а именно спи
ральные, или улиroчные, I<Oмпрессоры. Они oт
носятся к rpyппе объемных I<Oмпрессоров, и ro
ворить о них мы будем в п. 3.1.1.4.
Приведенные вьппе термины и определения
читатель может сравнить с термннолоrией Ho
BOro международноro словаря по холоду и Tep
\Iинолоmей ЕвропейсI<Oro I<Oмитета предпрня
тий по производству холоднльноro оборудова
пия (CECOМAF)]
3.1.1.2. Поршневые компрессоры
3.1.1.2.1. Общие сведения
Прежде Bcero заметим, что компрессором
RЮЫвают механизм, в киropoM для увеличения
давления среды используют механическую
энерппо (в отличие от абсорбционных холо
.:{ИЛЬных машин, описанных B . 1.3.7, в кo
торых рост давления доcтиraется за счет под
вода тепла). Однако название "I<Oмпрессор"
ничеro не roворит о наличии или oтcyrCТBНН в
составе такой машины приводноro двиrателя.
Поэтому мы будем использовать понятие "КOM
прессорный arperaT", которое означает маши
] См. также термины и определения в иачале данной
щиrи.
ну. состоящую из собственно компрессора и ero
приводноro двиraтeля. Исходя из этоro можно
назвать несколько типов компрессорных arpe
raТOB:
reрметичные компрессорные аrperаты, в
которых собственно компрессор и ero привод
ной электродвитатель каI<Oro либо типа объеди
нены в один механизм, имеют общий вал и зак
точены в общий, reрметично завареlПlЬШ кo
жух (рис. 3.1.1. 1, а);
бессальННI<Oвые компрессорные arperаты,
нюываемые также reрметичными разъемными
arperaтами, в которых собственно компрессор
и ero прнводной электродвиrатель какоro либо
типа объединены в один механизм. имеют об
щий вал и закточены в общий кожух. тepMe
тичность KOТOpOro обеспечивается болтовым
соединением (рис. 3 .1.1. 1, 6);
компрессорные arperaTbl oткpblТOro типа,
состоящие из собственно компрессора, ось кo
тoporo выходит из ero корпуса наружу, и Haxo
дящеroся снаружи приводноro двиraтеля, при
чем не обязательно электрическоro. Приводной
двитатель соеднняется с компрессором при по
мощи специальноro устройства, в качестве кo
тoporo может выcryпать соедннительная муф
та или ременная передача с системой шкивов.
Нюывать такую конструкцию компрессорным
azpezaтoм открьпоro типа можно только ТOT
да, кorдa в ней присутствуют и компрессор и
610
3. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МAllIИН
двиraтeль. Если компрессор не соединен с дви
rareлем, нужно roворитъ о компрессоре orкpы
1'01'0 nma (рис. 3.1.l 1, в).
Ниже, в п. 3.1.1.2.2, мы увидим, какими
преимуществами обладают разные типы комп
рессорных arpera1'OB.
для 1'01'0 чтобы читатель лучше понял раз-
личия в конструхции И работе разНЫХ типов
порmиевых компрессоров, их описание сопро-
вождается илтострациями. В частноC11f:
на рис. 3.1.1-2 изображено внутреннее yc
тройство reрметнчноro компрессорноro arpera-
та С yюL1аниеч ero разЛИЧНЫХ элеменroв. В oт
личие от разъемных компрессорных arpera1'OB
и компрессоров oткpытoro типа reрметичный
arperaT в с.l)"Чае возникновения в нем неис
правностей. как праВIL'IО, не подлежит peMOH
ту, поэтому В l\aТа:юraх производителей отсут-
ствуют ero разрезы и переченъ внутренних дe
талей;
на рис. 3.1 1-3а и 3.1.1 -3б в разобраниом
виде изображены 6ессалъниковый компрессор
ный arperaт и ero раз:mчные детали (см. Taк
же табл. 3.1.1-2):
на рис. 3.1.1-4а и 3.1.1 4б npeдставлены
внутреннее устройство КО lпрессора orкpытoro
nma и ero отде:IЪиые .1ета:rи.
Среди всех дета.l:ей. перечислеииых в таб
лице и на рисунках, некоторые следует кратко
оnисarъ, чтобы обеспe<nпъ поюruаиие lОй IЮЛИ,
которую они иrpают.
Блок ЦWlиндров в мноroци.1ИИДРОвом КOM
прессоре часть корпуса, в которой расположе
ны цилиндры.
Верхняя 20ловка шатуна расширенный
конец шатуиа, соединяющийся с порmиевым
пальцем.
Водяная рубашка пространство между
стеНI<aМИ цилиндров и roловкой, внутри кото-
IЮro циркулирует охлаждающая вода.
Всасывающий клапан клапан, обеспечи
вающий проХОД среДЫ из всасывающеro трубо
провода в цилиндр И преnятствующий Harнe-
танию среды в этот трубопровод.
rWlьза ЦWlиндра сменная цилиндрическая
вставщ устанавливаемая в блок ЦlL'mидров,
внутри КОТОIЮй помещается поршеНъ.
rоловка ЦWlиндра закрытая сторона ци-
линдра компрессора.
Запорный всасывающий вентшь вентиль,
встроеииый в компрессор или смонrиpовaнный
на нем и IqXЩНазначениый для перекрытня вса-
сывающеro трубопровода.
Запорный на2нетательный вентиль
встроенный в компрессор или смонrиpoваннъlЙ
на нем и npeднaзначеииый для перекрълия нa
rнетательноro трубопровода.
Картер неподвижная жесткая опора кo
ленча1'Оro вала.
Коленчатый вол деталь порmиевой маши-
ны, npeoбразующая возвратно-поступательное
движение порmней во вращательное движение
или наоборот.
Корпус подшипника rнездо, предназначен-
ное для размещения в нем подmиnникa сколь-
жения либо качения.
Лабиринт (лабиринтное уплотнение) 6ec
контактное уплотнение в виде серии канавок,
выступов, ребер, пазов на поверхиостях осей,
порmней или cтыкоB для предотвращения yтe
чек
Маслосъемное кольцо порmневое кольцо,
предотвращающее подъем масла из картера в
roловку цилиндра.
Нazнетательный клапан клапан, позво
ляющий удалять сжатый raз в нarиетательный
трубопровод и преnятствующий ero течению в
обратном направлении.
Нижняя 20ловка шатуна расmиpенный
конец шатуна, соедиияющийся с кривошипом
колеичатоro вала.
Опорное кольцо деталь, поперечная повер-
хиость которой воспринимает нarpyзку вдоль
осн.
Подшипник (втулка) деталь, служащая в
качестве опоры и нanpавляющеro элемента Bpa
щающейся оси.
Подшипник качения см. "Подшипник".
Поршень цилиндрическая деталь, переме
щающаяся в цилиндре и обеспечивающая сжа
тие рабочей среды.
Поршневое кольцо ynpyroе разрезное колъ
цо, установленное в канавке порmия для повы
шения reрметнчности рабочеro пространства
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
611
кonенчатый вал
отверстия выхода масла
шатун
верхний подшипник
противовес
наrнетательная трубка
rлушитель всасывания
пружина
внутренней подвески
сварной шов
основной подшипник
нижний подшипник
пластины craтopa
изоляция
резиновый амортизатор
основная обмотка
поршневой палец
поршень
клапанная пластина
всасывающий клапан
ronoBKa блока
пружина
внутренней подвески
комплект
наrнeraтельных клапанов
всасывающий патрубок
опора внутренней подвески
и оrpаничитель перемещения
rермerичные
электроклеммы
ребра охлаждения
смазочные канавки
электропровода
пкraния двиra:rеля
вспомоra:rельная обмотка отверстие подачи масла
охладитель масла
Рис. 3.1.1-2. Внyrpeииее УС1ройcnо rерМe11IЧИОro компрессориоro arperaтa н ero различиые узлы н детали (модель
.-\Е, L'Unite Hennetique)
над порmнем или снятия СО стенок цилиндра
избыrка масла.
Поршневой палец дerаль, соединяющая
порmенъ с верхней roловкой maryнa.
Сальник с набивкой устройство, обеспе
чивающее reрметичность зазора между под
вижной осью или шroком И неподвижны:м кop
пусом.
Сальниковая набивка материал, использу
емый в салыпlкoомM уплorнении ДJUI ero rep
\fетизации.
Сальниковое уплотнение см. "Сальник с
набивкой" .
Сепаратор подшипника обойма с Bыpe
зами по размеру элеменroв качения (шариков
или роликов) для их разделения в подmипни
ках.
Уплотнение вала устройство, reрметизи
рующее зазор между валом orкрытоro компрес
сора и ero корпусом на выходе из последнеro.
Хомут эксцентрика кольцо из двух час
тей, обжимающее центральную часть эксцент
рика и итрающее роль кривоппmа.
Цапфа (шип) концевая часть вращающе
1'0 вала, которой она опираerся на подшипник.
Цилиндр полая деталь с цилиндрической
внyrpeнней поверхностью, в :юroрой перемеща
ется поршенъ, осуществляя циклы сжатия и вca
сывания.
Шатун дerаль, соединяющая поршенъ с
коленчатым валом.
Шейка кривошипа часть кшiенча:roro вала,
к которому шарнирно подсоединен шaryн.
3.1.1.2.2. Особенности конструкции
и работы порmневых компрессоров
3.1.1.2.2.1. Принцип рafIOт., поршнеlJОZО
Koмnpeccopa
Рассмorpим схемы на рис. 3.1.1 5. На cxe
ме ., а" давление внутри цилиндра ниже, чем во
всасывающем патрубке (давление испарения).
Всасывающий клапан 3 6ткрьп, и по мере опус
кания порпmя 5 пары переrpетоro хладareнта
заполняют цилиндр. После тoro как порmенъ
пройдет нижюою мертвую точку (схема "б"),
612
з. AfРЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
i
.....
.....
i i
=
::Ё
u
:=
11)
:=
8
8
i
I u
)t:I:
:3
=
:::r
.J.
"'t'
С
5
g
6
11)
=
:=
:=
:d
с..
=
r..
ё.
aS
)t:I:
!i
8-
u
u
==
:з
=
=:
:=
8
11)
..s
.....
.....
d
:s:
'11. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД 613
Таблица 3.1.1 2
Перечень деТ8.lJей бессaлыoпroвоrо кoмnpeccopHoro arperaTa, изображенноrо на рис. з.l.l 3а, 3.1.1 3б
: 10 Корпус 150 Указатель уровня масла 251 Виит с пружинной шайбой
: 20 Крышка двиrателя 151 Стекло указателя уровня 252 Крышка клеммной коробки
21 Прокладка крышки двиrателя 152 Прокладка указателя уровня 253 Винт крышки клеммной коробки
22 Шпилька 153 Винт 260 КОМПJJект клеммиой коробки IP66
23 fайка ]60 fоловка блока ЦRlIИндра 261 Прокладка клеммной коробки
24 Виит 161 ПРОКЛадКа rоловки блока 262 Винт
25 Винт 162 Винт 263 Прокладка крышки клеммной
коробки
30 КОМПJJект всасываюшеrо 163 Пробка 264 Винт
фильтра
31 Обойма фильтра 170 Клапаниая плита 530 Электронаrpеватель картера в
сборе
32 8сасываюmнй фильтр ]80 Прокладка клапанной ПJJН1Ы 540 КОМПJJек-r подвески
33 Заклепка 181 Штифт язычка всасываюшеrо 541 Винт
клапана
34 Винт 182 Язычок всасываюшеrо клапана 542 Шайба пружииная
35 Пружииная шайба 183 Чека язычка всасываюшеrо 543 Шайба пружиииая
клапана
40/50 Двиrатель раздельноrо пуска 184 Штифт 544 rайка
60 Коленча1ЫЙ вал ]90 Пробка 545 Пружина
.61 Шпоика 191 Пробкаэлектроподоrpевателя 546 Резииовый амортизатор
картера
62 Реryлнровочная шайба 200 Запорный всасываюший вентиль 547 rайка заIЦИ'I1lая
63 Реryлировочная шайба 201 Прокладка запориоrо всасываю- 551 Разrpузочный патрубок
щеrо вентиля
64 Винт 202 Винт 552 Каl)'ПIка электромаrиитноrо
клапана
,65 Стопорная шайба 203 Прокладка наконечника под 553 Прокладка под флаиец
пайку
,66 Шайба ротора 204 Наконечник под пайку 554 Винт
:70 КОМПJJект шатун поршеиь 205 Фланец 555 rоловка блока
!71 Поршиевое кольцо 206 Винт 556 Запорный веитиль
:80 rиездо подшипника 210 Запорный иаrнетательный веи 562 Реrулировочный клапан
:81 тиль
Кольцо rиезда подшипника 211 Про кладка запориоrо наrиета 563 Каl)'ПIка клапана
тельноrо вентиля
182 Прокладка rиезда подшипни 212 Винт 564 Про кладка реryЛИроВОЧНоrо
I
183 ка клапаиа
Винт 213 Прокладка для иакоиечиика под 565 Винт
пайку
190 Масляный иасос 214 Наконечннк под пайку 566 rоловка блока
91 Прокладка масляноrо насоса 215 Фланец 590 Реле давления масла
192 Винт масляноrо иасоса 216 Винт 591 Крепежная ПJJата реле давлення
масла
93 Золотииковыйвентиль 217 Фланец для вентиля 601 Двиrатель
100 Опорная плита 218 Прокладка для фланца 602 Лопасти
101 Винт 219 Вннт 603 ЗаIЦИ'I1lый кожух
102 Пружинная шайба 220 Предохранительный клапан 604 Крышка веН11IЛЯТOpа
110 плита основання 221 Прокладка для крышки 611 Шпилька
111 ПРОКЛадКа ПJJИТЫ осиовання 222 Крышка 612 Шайба npужинная
112 Винт 223 Винт 613 Стопор
120 Масляный фильтр 224 Пробка 614 rайка
121 Пружина масляно!'о фильтра 230 Клеммиая плата в сборе 615 nЛаика
122 НамаrНllчениая npoбка 231 ПроКЛадКа клеммиой ПJJа1Ы 616 Винт
123 Прокладка 232 Винт 620 Масляный радиатор
130 Клапан полиоrо подпора 240 3aIЦИ'I1Iое реле "S"
140 Клапан Д жания масла 250 Клеммная ко обка
614
3. АПЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
"3
11
а
161
180
б
в
Рис. 3.1.1 3б. Некоторые узлы бессалъниковоro компрессорноro arperaтa, нзображенноro на рис. 3.] .1-3а. Обозначения
см. в табл. 3.1.1-2.
а -. разrpузочное устройство; б устройство для снижения производителъноCТII; в дополнительный вен'I1I.ЛЯТOр V!ac-
ляноro радиатора
он начинает двиraться в обрапюм нanpавлеЮПI,
сжимая пары в цилиндре и тем самым зaI<pы-
вая всасывающий Юlапан. В это время Harнe-
тательный клапан 2 остается зal<pъIтым, ТaI< как
давление в цилиндре пока ниже давления в на-
rнетательном трубопроводе и еще недостаточ-
но для тoro, чтобы преодолеть сопротивление
нarnетательноro клапана (схема "в"). На схеме
"2" давление в цилиндре не только доcтиraет
значения, paвHoro давлению в нarнетательном
трубопроводе (давление конденсации), но и
превосходит ero настолько, чтобы преодолеть
сопротивление нarн.етательноro клапана н от-
кръпь ero. Сжатые пары получают возможность
выхода из цилиндра до тех пор, пока порmень
не дойдет до верхней мертвой точки (схема
"д"). По конструктивным соображениям пор-
шень, находясь в верхней меJYrВОЙ точке, не
должен соприкасаться с клапанной плитой 1 О,
следовarельно, в цилиндре остается какой-то
объем, занятыIй raзом. rеометрическое про-
странство, соответствующее этому объему, на-
зывают MepтBым или вредным объемом. как
только поршень начинает двиrаться в обрЗ1НОМ
направлеНИИ,1е. опускаться, пары, чен-
mle в мертвом объеме, начинают расширяться
и давление в цилиндре падает ниже давления
в нarнетательном трубопроводе. Нarнетатель-
ный клапан 2 закрывается (схема "е"). В мо-
мет, кorдa давление в цилиндре становится
ниже давления во всасывающем трубопроводе,
открывается всасывающнй клапан 3 (схема
"а"), обеспечивая, таким образом, новый цикл.
Вышеизложениое позволяет сделать следу-
ющие закточения:
чем ниже б}дет давление испарения, тем
меньшее количество паров хлaдareнта попадет
в цилиндр при всасывании;
чем выше будет давление конденсации,
тем меньшее количество паров хладareнта по-
падет в нarнетательную мarнстралъ;
чем больше растет отношение давления
нarнетания к давлению всасывания, тем силь-
нее уменьшается расход хлaдareнта через ком-
прессор;
увеличение раБотыI осредненных сил дав-
ления приводит к poC'I)' потребляемой компрес-
сором мощности.
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
615
21
24
18
25
п
17.
10
14
01
о 1 картер
02 коленча1ЫЙ вал
03 шa:ryнНо--кривоmипl!ЫЙ механlIЗМ
04 rpynna цилиндров с УC'IpOЙC11l0М снижен\IЯ ПроllЗ
водитсльноCПI
05 rpynna цилиндров без УстроЙC11lR снижения про-
IIЗводителъиоCПI
06 КJlапаНI!ЫЙ блок
07 подшиnиик MacJDIIIOro насоса
08 корпус подшипника
09 М IЙф Спробкой
10 ВС'1рОеННЫЙ клапан
11 BнyIJleнннil: уравнитель
12 . поплавок возврата масла
22
10
12 13
13 ЗJlе наrpеватель
14 укaзareль уровня масла
15 блок ЦНЛИIщров
16 крышка картера
17 заправка н слив масла
18 IIсасываюшнй коллектор
19 це алъный подшипннк
20 УС1рОЙC'I1l0 перекры'пIя цилиндров
21 наrнeтareльный коллектор
22 промeжyroчный ресивер
23 п убок адавления
24 УСТРОЙC'I1l0 снижения производителъноCПI
25 увлажнитель
Рис. 3.1.1-4а. Разрез компрессора О1'Крытоro mna (модель 88.1LFl York)
21 'З69
616
2
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, Э1IЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
з
4
5
;::=:@
:
7
:
:
10======t
5
9
10
6
6
5
Рис. 3.1.1-46. Детали узлов I'Oмпрессора, представленноro на рис. 3.1.1-4а
01. Картер компрессора
1 картер
2 пробка
3 заводская табnичка
4 рифленый rвoэдь
5 пробка
02. Коленчатый вал
1, 2 коленчатый вал
3 обод
4 шайба
5 винт
03. Кривошипно шатунный механизм и
поршень низкоro давnения
1 уплотнительное КОЛЬЦо
2 маслосъемное кольцо
3 поршеljЬ
4 палец
5 шатун
6 вкnадыш подшипника
7 винт
8 шатунная крышка
9 стопор
1 О raйка
31.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
617
2
3
4
5
6
7
8
9
2
3
4
5
4
6
7
8
9
10
Рис. 3.1.146. Продолжение
10
11
o
6
(8
11
12
13
14
Q?)
04. Цилиндр с устройством снижения произ--
водительности
1 кonьцевая прокладка
2 ceдno клапана всасывания
3 верхнее КOnЬЦО
4 поршень тonкareль
5 нижнее кonьцо
6 рубашка
7 кonьцввая прокладка
8 шайба
9 шайба
1 О пружина
11 свинцовый стержень
05. Цилиндр без устройства снижвния произ--
водительности
1 кonьцевая прокладка
2 ceдno клапана всасывания
3 рубашка
4 шайба
5 шайба
6 свинцовый стержень
06. Клапанный мок
1 пружина
2 raйка
3 сомо
4 пружина вonнистая
5 демпфер
6 клапан
7 внутреннее ceдno
8 ось
9 пружина волнистая
1 О клапан
11 винт
12 шайба
1 3 мита
14 свинцовый стержень
618
3. ArPErАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МA:rEРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
2
15
8
9
4
3
Рис.3.1.1-4б.Прадалже//uе
07. Подшипник масляноro насоса
1 винт
2 масляный насос
3 кривошип
4 прокладка
5 винт
6 корпус подшипника
7 кольцевая прокладка
8 подшипник
9 диск
10 диск
11 ronовка
12 прокладка
1 3 пружина
14 шток клапана
08. Корпус подшипника и ero детали
1 пробка
2 прокладка
3 прокладка кольцевая
4 прокладка кольцевая
5 rвоэдь рифленый
8 направление вращения
7 винт
8 простое соединение
9 трубка
1 О крышка
11 набивка
12 корпус
1 3 экран
14 шайба
15 вкладыш
09. Масляный фильтр
1 корпус фильтра
2 прокладка
3 yronьник
4 трубка
5 прокладка
6 фильтр
7 винт
8 фланец
9 пружина
1 О винт
11 крышка
12 прокладка
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
619
18. Всасывающий коллектор
1 прокладка
2 фильтрующий элемент
3 mухая шайба
4 кольцевая прокладка
5 стопорное кольцо
6 корпус коллектора
7 кольцевая прокладка
8 втулка
9 шайба
1 О винт
11 кольцевая прокладка
2
19. Центральный подшипник
1 винт
2 шайба
3 корпус подшипника
4 вкладыш
5 шип
6 прокладка
7 винт
з
4
5
3
б
7
з
20. Устройство перекрытия цилиндров
1 пружина
2 затвор
3 прокладка кольцевая
4 прокладка
2
4
Рис. 3.1.146. П родолженuе
620
3. АПБrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МAlIIИН
5
2
?
20
2
6
Рис. 3.1.1-46. Окончание
21. Наrнетательный кanлектор
1 прокладка
2 винт
3 кanлектор
4 кanлектор
5 прокладка
24. Устройство снижения проиэводи
тельности
1 трубка
2 raйка
3 шайба
4 винт
5 маркировочная пластинка
6 катушка
7 yroпьник
8 переходник
9 трубка
1 О Т -образное соединение
11 простое соединение
12 трубка
1 3 yroпьник
14 простое соединение
15 трубка
16 крестовик
17 трубка
18 электроклапан
19 кронштейн
20 пробка
25. Yвnажнитель
1 raйка
2 шпилька резьбовая
3 кронштейн
4 трубка
5 плата
6 винт
7 фланец
8 прокладка
9 кран
1 О проставка
11 электроклапан
12 катушка
1 3 фильтр
14 вентиль
31.1. КОМПРЕССОРЫИИХПРИВОД
621
4
а
7
а б в
д
в
Рис. 3.1.1 5. Принципрабо1ы поршиевоro компрессора.
1 roловка блока; 2 иarнenrreльиыit ЮWIан; 3 всасыВающий клапан; 4 блОК ЦИЛИНДРОВ; 5 поршень; 6 ша'I)'Н;
картер; 8 . кривошип; 9 охлаждающие ребра; 1 О клапанИaJI плита
3.1.1.2.2.2. I<лшиишl, КJUI1UIНН6U! п.rшты и
.tиpт60e пpocтpaнcnиo
Выше мы уcrановили, ЧТО, кorдa порmень
прИХОДИТ в верхшою MeprвyIO roчку (рис. 3 .1.1
5, д), во вредном проcrpaнстве между roлОвкой
порlПИJl и клапанной плиroй оcrается Heкoтo
1 См. ТlllCЖе: "Работа аВТОМlП1fческих ЮWIанов порш-
невых ХОЛОДИЛЬНЫХ компрессоров" (Fonctiомemепt des
s.oupapes automatiques des compresseurs &igorifuques а pistons,
? Вauer, Rewe Pratique du Froid, 1988, Н2 666, р. 64---67).
рое количеcrвo cжarыx паров. Наличие эroro
проcrpaнcrвa объясняется технической необхо
ДllМОС1'ЬЮ обеспечення нормальной работы кла
панов: :как правило 1IЗЫЧК'ОВОro типа (рис. 3 .1.1
6). Кorдa по окончании ЦИЮIa cжarия: порmенъ
движется вниз, cжarые пары, заюпоченныIe во
вредном проcrранcrвe, вновь расIПИpJlIOТСЯ и
тем самым снижают объем, который MOryт за
юrrь всасываемые пары (рис. 3.1.1 7). А так:как
вдобавок к эroму cжз:rые пары наrpеты, они
повыmaюr темпepmypy холодных паров, поС1У
пающих в цилнндр, что приводит к дополнн
622
3. АПЕrАТЫ, У1ЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
...
"
:!
, " '11'1)'
. ,, . ..."" .
,,' ,,' l'IIt
' .- JIIIIt "
A'" ' .,.
'} .-
...
.
Рис. 3.1.1 6. Клапаниая плита, оборудованная клапа
нами классическоro язычковоro типа
I
J
а
б
Рис. 3.1.1 7. Влияние оcтэ:roчных паров, закmoченных
в Mep-I1IOM npocтpaHC'I1Ie, на холодопроизводителъноC'IЪ
тельному снижению холодопроизводительнос
ти Чтобы такое снижеlШе бьmо МlШИМалъным,
некоторые изroтoвиreли устанавливaюr специ
алъные клапаны. На рис. 3 .1.1 8 изображена
клапанная lUIИТа, состоящая из трех сваренных
между собой частей и содержащая два типа спе
циальных клапанов. Всасывание паров в ци
ли:ццр происходит через кольцевой всасываю
щий клапан, преимущества кoтoporo заключа
юrся в очень малых потерях давления на нем
.
.
.
.. ..
;\1'.'
.
" ......-.-
. оЧ:,
.«
Рнс. 3.1.1 8. Клапанная плита для К'Ольцевоrо BcacЫBa
ющеro клапана и таблеточноrо наrнетательноro клапана
(Copeland)
-
...............
...
,
:.....
I
\.
tJ
'"
\.
а
_''''C
:tl H .... \..
-r.::
t
'"
б
..
-
...
...
.
в
Рис. 3.1.1 9. Принцип рабmы кольцевоro всасываю
щеro клапана н таблеточноro наrнетательноrо клапана (си
стема Discus, Copeland)
(рис. 3.1.1 9, а). Сжатые пары хладareнта про
ходят в свободное пространство между клапан
ной lUIИТOй и таблeroчным клапаном, КОТОРЫЙ
приподнимается (3 .1.1 9, 6), а зareм вновь опус-
кается таким образом, что ОЮlЗывается на oд
ном уровне с roловкой порmня. CooтвeтcтвeH
но верхняя мертвая точка находится roраздо
ближе к клапанной nластнне, а объем Bpeднo
ro пространства уменьшается, что приводит к
повышению объсмноro кпд (рис. 3.1.1 9, в).
Таблетка нarнетarелъноro клапана пр(Щставляет
собой усеченный конус, выполняется из специ
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И :их ПРИВОД
623
Рис. 3.1.J lO. Специальная фор
УСа roловки поршня и клапанной ПЛа
.;-rnны, обеспечивающая минималь
вый объем вредноrо пространства
система Multiconus, Dorin).
ид низкое давление, ВД BЫ
oкoe давлеиие
альноro полимера и обладает такими свойства
\lИ, как:
высокая эластичность, улучшающая rep-
\lетичность;
незначительная }дельная масса, обеспечи-
вающая orкpытие и закрыrие с очень малым
1аПаздываннем;
ИЗНОСОСТОЙl<oсть и сохранение рабoroспо-
собности при температуре до 480 ос в среде
Хо,iaдaI'eнта и холодилъноro масла;
отсутствие металлических C'JYI<OB.
В системе, представленной на рис. 3.1.1 10,
roловка каждоro поршня имеет 4 выC'I)'IIa (на
;;хеме видныI только 2), которые при нахожде-
нии поршня в верхнем положеннн входят в со-
ответствующие отверстия клапанной плиты.
Такая конструкция в сочетании с нarнетarель
ным клапаном кольцевоro типа обеспечивает
\шксимально возможное уменьшение объема
врещlOro пространства.
3.1.1,2.2.3. У'плотнитe.rи.н.rе устройства
Проблема reрметичности в холодильном
компрессоре с учетом величин давлений в раз-
ных ero частях Bcerдa должна быть объектом
пристальноro внимания, поскольку, с одной cтo
роны, утечки Х,IIaдareнта наружу приводят к
'Меньшеmno величины зanpавкн, со:щают вptЩ-
ныIe условия на рабочем месте и заrpязняюr
воздух. а с дpyroй стороны, проннкновение в
компрессор воздуха и влarн вызывает неблaro
приятныIe последствия для ero нормальной pa
боты.
для неподвижных соединений reрметич-
НОсть доcтиrается с помощью различных про
к'ладок, изroтoвлеlПIЪLХ из неопрена и клннre-
рита специальных деФОрмирующихся мше
риалов. Однако для валов компрессоров откры-
тoro типа решить Э'IY проблему roраздо слож
нее, так как требуется обеспечить reрметич-
ность зазора между неподвижным корпусом
компрессора и вращающейся осью в случае,
кorдa она выхдит за пределыI корпуса.
Существует множество различных уст-
ройств, позволяющих избежarь перетекания
raзов через зазоры изнутри наружу и наоборот.
Такие устройства называются уплотнительныI
ми И состоят из целоro ряда деталей.
Мы будем рассматривarъ в основном уплот-
нительные устройства двух типов: сальниковые
(рис. 3.1.1 11 и 3.1.1 12) и сильфонныI.. В не-
КOТOpbIX сальниковых уплотнениях содержится
по одному подвижному и одному неподвижно
му вкладъШIY, в HeкoтopbIX по два.
Уплотнительное устройство заключено в
уплотнительную коробку, которая крепится к
корпусу машиныI (механизма). Внутри коробки
уплотнение обильно проливается маслом, кoтo
рое иrpает двоякую роль: с одной стороны,
обеспечивает смазку уплотнения, с друroй
снимает тепло, вьщеляющееся при треннн под-
вижных деталей о неподвижныI..
Одной из основных харaкrepистик уплотни
тельноro устройства является расход утечки
(максимально допустимая неreрметичность),
величина кoтoporo при нормальной работе для
большинства уплотнений в средних компрессо
рах не должна превышатъ 0,05 см 3 за час pa
БотыI.
Если ynлотнительныIe устройства не вьmол-
няют свою футщию, это может быть обуслов
лено такими дефектами в них, как:
624
3. ArPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Рис. 3.1.1-11. Пример УШIOmительноro ус.-
тройства (Copeland):
1 бoлr, 2 маркировочная плаcmнка;
3 неподвижная крышка; 4 кольцевая про-
кладка; 5 врашающийся rpафитовый вкла-
дыш; 6 кольцевая прокладка; 7 коробка; 8
поджимающая пружина
Рис. 3.1.1-12. Пример уплomительноro устройства с
плавающим кольцом (Bi1zer):
1 подвижные элемеmы; 2 неподвижные элемеmы;
3 приводной ШИП
неправильная смазха (слиIпI<oм мало Mac
ла или в масле pacrвopeHO CJIИIIIl(()м мноro хлад
aтeнra);
значительный нзнос прНВОДllоro механнз
ма;
недоnyстнмо большое осевое биение кo
ленчатоro вала (рис. 3.1.l 13);
высокий нarpeB;
сильные вибрации;
переК'Ос соединительной муфты или pe
менной передачи.
з
4
7
8
5
6
ф
Рис. 3.1.1-13. Проверка oceBoro биения компрессора
(Bitzer).
1 индикarop (прибор для измерения OceBOro биения);
2 обойма подшипника; 3 прокладка; 4 коленчаn.lЙ
вал; 5 вкладЫШ; В величина oceBoro биения (в COO'l1leт-
ствии с конструкторской документацией, как правило, Не
должна превышать O,3 ,5 мм)
3.1.1.2.2.4. Устройства реzy.rшpования
холоОопроuзводuтeш.носmи
Все холодильные установки, как правило,
работают в условиях значительных колебаний
тепловой нarpyзки в зависимости or областей
их использования. Следовательно, все они нуж
даются в реryлирующих устройствах. В OCHO
ве рабorы таких устройств лежar различные
методы, а именно:
изменение MaccoBoro расхода хладareнrа
за счет реryлировки числа оборотов компрес
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
625
сора, блокировки клапанов, перепуска между
нarнетareлъным и всасывающим коллекropами;
изменение состояния всасываемых паров,
Т.е. состояния, 1<ОТОрое определяет холодопро
изводиreльность, за счет реryлировки давления
испарения.
Приведение MaccoBoro расхода xлaдareIПа
в соответствие с пorpeбностью в холоде про
порционалъиым изменением числа оборотов
компрессора ЯВJ1JIется наиболее простым Meтo
дом реryлировки холодопроизводиrельности,
Так как не требует дополииreльиых устройств.
Вместе с тем стоимостЬ приводиых механизмов
с непрерывным линейным реryлиpoванием чис
.1:а оборотов очень высока, поэroму такая сис
тема для оБычиых условий используется peд
ко. В результате реryлировка числа оборотов,
как правило, имеет ступенчатый характер и ocy
ществляется при помощи электродвиraтeлей с
"'ноroполюсиым подключением. При больших
\fОЩНОC'DIX МОЖНО использов:пь тиристоры, но
эти приборы таюке очень дороrи.
Наиболее часто используется реryлиpoвка
"'ассовоro расхода xлaдareIПа путем блокиров
ки В откръrroм положении всасывающих кла
паиОв одиоro или нескольких цилиндров, одна-
ко нельзя не учитыв:пь возникающие при эroм
потери на трение. Подобная система обеспечи-
вает линейное пропорционалъное реryлирова-
ине и ЯВЛJIется вполне допустимой для мноro
цилиидровых I<OМПpeссоров, позваляя одиовре
",енио разrpyжaтъ их на запуске. Однако об
.1:acrъ примеиеиия I<Oмпрессоров, реryлируемых
Таким способом, оrpаничена необходимостью
отводиrъ тепло, 1<ОТОрое образуется за счет тре-
ния в пoroке иевостребоваииоro расхода и по-
въппает температуру в I<Oнце сжатия.
На рис. 3 .1.1 14 приведеио изменение по
требляемой мощности при изменении холодо-
производиreльности путем блокировки клапа-
нов. Видно, чro потребляемая мощность сни-
жается меиее быстро, чем холодопроизводи
тельность. Если, например, каждому значению
у (вт) потребляемой мощиости coorвeтcтвyeт
свое значение Х (вт) холодопроизводиreльно-
СТИ, 10 при снижении последней до 50% от HO
мииала потребляемая мощность составиr 54%
от номинала.
v
/
,
//
/
//
.1
/
/
/"
1f. 100
.
'0
о
::Е
'"
'"
fQ
'"
i
40
[:
20
о
о
80
1fJ
60
100
40,
Холодопроизводительность, %
Рис. 3.1.1.14. МОЩНОC'IЪ, ПO'lpебляемая поршнев/M
компрессором с реryлировкой путем блокировки lUIапанов,
в зависимости от холодопроизводительности
Команду на блокировку клапанов в откры-
10М положении может въщаБаТЪ реле давления
или термореле, управляемые шaroвым реryля
1Ором.
для реализации еще одиоro способа peyY
лироваиия Maccoвoro расхода можно таюке пе
репускarь cжarъlе пары во всасываюlЦИЙ тру-
бопровод. При эroм используется либо элект
ромаrнИ111ЫЙ клапан, объедииеииый с реле низ-
I<Oro давления, либо клапан постояииоro давле-
иия, открывающийся, как 1олы<о давление вса-
сывания начинает пaдarъ. Впрыск cжarых 1'0-
рячих rазов во всасывающий I<Oллекroр еще
больше ПОВЬШIЗет температуру в I<Oнце сжатия,
при 10М чro теоретический диапазон реryлиро
ваиия тЗI<OЙ системы меньше. Однако можно
достичь roраздо большеro диапазона линейно
сти системы, почти 100%, если с помощью тер-
мореryлиpyющеro веIПИЛЯ впрыскив:пь жидкий
ХЛaдar'e1П во всасывающую мarистраль (рис.
3.1.1-15) или перепускarь roрячие raзы в cooт
ветствующую 1Очку испарителя.
В любом случае необходимо стараться как
можно лучше перемешать ЖИДI<Oсть и roрячие
raзы для получения совершенио однородиой
смеси.
Но в таких схемах вcerдa существует опас
ность, чro при полной тепловой нarpyзке реуУ-
ляroр перепуска или реryляroр холодопроизво
626
3. ArPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИNIЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
f
i
а.
'"
'"
..
I
о-
о-
!<'
J
h, кДж/.r
Конденсатор
.
z Компрессор
1..
Реryлятор перепус.а
расхода ипи реryлятор
XOnОДОПроИ380ДИТenь
нОС1'И
3
Реryлятор
Реryлятор
5
Испаритenь
Рис. 3.1.1 15. Принципиальная схема реrулирования
MacCOBOro расхода для изменения ХОЛОДОПРОИЗВОДитeJIЬно-
С1И пyreм перепуска (вверху соответствующий цикл иа дн-
arpaммe h, Igp)
дительноcrи полностью не закроется. В связи
с этим целесообразно выше по пoroку ycтaнaв
.ливarъ элекrpoмarнитный клапан, кoroрый бу
дет закрывarьcя. ](3к толыф вырастет давление
или темперmypа.
С дpyroй стороны, в отличие от ранее опн
санных систем, в системе с перепусIФМ pacxo
да мощность, пorpeбляемая IФмпрессором, oc
тается постоянной.
Вот почему этот способ реryлнрования при-
меияется в IФмпрессорах с небольшой холодо
производительностью или используется ](3к дo
полнительный К уже перечисленным.
Реryлнрование давления всасывания (рис.
3.1.1 16) позволяет изменять объемную холо
допроизводительность. Действительно, при
расширении паров их удельный объем растет
при постоянной разноcrи энталъпий
hl h4 == h2 h4'
При значительном падении давления также
возрастает темпера1)'ра в IФнце cжarия, чro, I<3.К
f
i
а.
'"
'"
..
I
о-
о-
!<'
h, кДж/.r
Конденсатор
,
J
Реryлятор
Компрессор
5
Испаритenь
Рис. 3 .1.1 16. Принципиальиая схема реryлирования
давлеиия всасываиия компрессора (вверху соответствую
щий цикл на диаrpамме h, Igp)
следствие, оrpаничивает область прнменения
дaннoro способа реryлнрования. из табл. 1.3.6
23 видно, чro при снижении темперmypы или
давления всасывания холодопроизводитель
ность падает быстрее, чем мощность, пorpeб
ляемая IФмпрессором. Эrнм объясняется, чro
указанный способ реryлирования оrpаничен
небольшими мощностями или примеияется
толыф в дополнение кпреды,цущим способам.
Пpuмеры систем реzyлuрования холодопро
uзводuтельностu компрессоров
В 4 или 6 цилиндровых IФмпрессорах
Carrier 06D и Е устройство снижения произво
дительноcrи перекрывает всасывающне окна в
Heкoropыx цилиндрах, кoropыe начинают при
этом рабorarь вхолоС1)'Ю, чro снижает эффек
тнвность рабorы испарителя.
При рабore с полной нarpyзIФЙ (рис. 3 .1.1
17) элекrpoмarннтный клапан снижения МОЩ
ностн, кoropым оборудован IФмпрессор, нaxo
дится В закрыroм положении и обесточен, чro
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
627
Проход
Элеupомаrнмтный
клапан обесточен
Кnапанная
nлmз
Возвратная
пружина
сжата
'"
1'$ f
.
<'
,? . ;::,
"\.
_ ] _ r"
" :
(
I
Порwень
Наrнетатепьный
клапан открыт
Всасывающий
клапан onpыт
Рис. З.l.l 17. Работа компрессора, осиащеииоro системой снижения мощноC'l1l, при поJП/ОЙ наrpузке(модeJIЬ 06D и Е,
Carтiec)
cooтвeтcтвyer номинальной мощности I«>Мпрес
,:;оров. В этом случае внешний реryляroр посто
явно поддерживает давление всасывания He
шюro выше заданной величины и сохраняет
элекrpoмarниrный клапан закрытым. Давление
нarнerания, воздействуя на поршень механиз
\la разrpyзки, сжимаer возвратную пружину и
открываer проход для всасывания raзов через
седло ЮIапана даниоro механизма.
Коща потребность в холоде уменьшается,
.:щвление всасывания падаer и при достижении
им заданной величиныI внешний реryлятор BЫ
дает I«>Maнд.Y подачн напряжения на элекrpo
\larнитный ЮIaпaн, I<oтoрый открываerся, co
единяя полость перед поршнем механизма
разrpyзки с всасывающей полостью I«>Мпрес
сора (рис. 3.1.1 18). Поршень механизма раз
rpyзки перестает давить на шток клапана Me
ханизма разrpyзки, и возвратная пружина зак
рываer этот ЮIапан. ДОС1)'п rаза из всасываю-
щей мarncrpалн в цилиндр прекращаerся, ци
:шндр начннаer работать вхолоCI)'IO, и холодо
производиreльность I«>мпрессора падает.
для 4 цилиндровоro I«>мпрессора реryлнро
ванне производиreльности сводится к перево
зу со 100 на 50%, что cooтвeтcтвyer потребля
емой мощности 100 и 57%. В 6 цилиндровом
компрессоре 3 С1)'пени производительностн:
100, 66,6 и 33,3%, что cOOТBeтcтвyer потребля
емой мощности 100, 72 и 44%.
В I«>Мпрессорах моделей 5F и 5Н тoro же
изroтoвителя предусмотрена последовательная
разrpyзка цилиндров путем блокировки ЮIапа
нов (рис. 3.1.1 19). Управляющий механизм
содержит встроенный вентиль снижения про
изводиreльностн И rидpоцилиндр, поршень I«>
тoporo воздействует на всасывающие юIапаныI.
rндроцилиндр, въmолняющий роль возвратной
пружины, работает на масле, подаваемом от
масляноro насоса.
Коща потребность в холоде падает, вентиль
снижения производиreльностн уменьшаer дaв
ление масла в rидpоцилиндре с помощью rид
равличеСI«>ro реле, имеющеro калиброванное
отверстие, что блокирует всасывающие ЮIапа
ны в открытом положении и заставляет cooт
вeтcrвующий цилиндр работать вхолоCI)'IO, по
нижая тем самым и холодопроизводиreлъность.
Заметим, что на запуске все цилиндры, обору
дованнъlе таким устройством, работают вхоло
CI)'IO ДО тех пор, пока в процессе выхода на pe
жим I«>мпрессора и масляноro насоса давление
масла не доcrиrнет достаточной величиныI.
628
3. ArPErAThI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИNIЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
ЭлектромаntитнЫЙ
клапан ПОД напряжением
Наrнетатenьныи mЭПан
закрыт
Всасывающий ItЛаПан
закрыт
Рис. 3.1.1-18. Работа компрессора, осиащеииоro системой снижеиия мощиоC11l, при поиижеииой иarpузке (модель
06D и Е, Cacrier)
Д8an.....
.I0II718I>O
от M.Cn"Horo
насоса
КanIuuuopнao
трубо<а
KдP)'nI_ ЩМ_
nIДP04iUItIttДP-
Рис. 3.1.1-19. Система сиижеиия производительиоC11l компрессоров моделей 5Р и 5Н фирмы Carrier
Последовareлъная: разrpyзжа ЦИЛИНДРОВ пу-
тем блоЮlpOВkИ клапанов В зависимости от из-
менения давления всасывания наиболее пред-
по-пителъна из всех систем, действующих в
roловIC3X цилиндров, так RЗК она не 1олы\о наи-
более roчная, но и вдобавок позволяет сохра-
нить равновесие всех подвижных деталей при
пониженной нarpyзке.
CIyпенн реIyлироваиия холодопроизводи-
тельности и величины пorpeбляемой на каждой
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
629
Таблица З.1.1 З
Холодоnpоизводите.льиость и потребляемая мощность компрессоров серий 5F и 5Н Carrier в зависимости
от числа задействоВ8IUIЬП цилиндров
Общее Макси С'I)'Пени холодопроизводительноC'ПI
число мальное (в % от полной)
ци число
линд незадей 100 87.1 831- 75 66.1 62.1 50 37.1 33.1 25
ров CТВOBaH 2 3 2 2 2 3
Модель ных Потребляемая мощноC'IЪ tB % от полной)
цилннд- 100 90 1 86 80 74 I 71 60 I 50 45 I 38
пов Число задействованных ЦНЛИНДDОВ
5Р20 2 1 2 1
5FЗ0') 3 1 3 2
5Р40 4 3 4 3 2 1
5Р60 6 4 6 5 4 3 2
5Н40 4 3 4 3 2 1
5Н46 4 3 4 3 2 2 1
5Н60 6 4 6 5 4 3 2
5Н66 6 4 6 5 4 3 2
5H80 86 8 6 8 7 - 5 3 2
5Нl20 126 12 8 12 10 8 6 4
Q I
По отдельному заказу поставляется с 2 иcкmoчаемыми цилиндрами (поннжение до 33 "3 %).
cryпени мощности в зависимости or числа ци
:IИндров ДJIЯ различных моделей компрессоров
серий 5F и 5Н фирмы Carrier npив€Щены в табл.
3.1.1 3.
В orкpьпых порmневых компрессорах York
серии 88.1 реryлирование холодоnpоизводи
тельноcrи доcrиrается путем ИСКJПOчения из
рабorы одноro или нескольких цилиндров либо
блока цилиндров с помощью сиcrемы декомп
рессии, позволяющей возвращать во вcacывa
ющую полость наrнетаемый порmнями rаз
(рис. 3.1.1 20). Эrа операция осуществляется
подъемом всасывающих клапанов кольцевыми
сервопоршнями В под действием сжаroro rаза
И3 нarнетательной полости. При оcrановленном
компрессоре или при работе с полной npоиз
водительностъю сервопоршенъ В прижат к CBO
ей нижней мертвой roчке пporиводейcrвующи
ми пружинами С. В случае необходимоcrи сии
жения производительности вручную или aвro
,, .'
, ' ,\..
R"I;"
; """\'''.,
\
....
. 10: . j , : .
.._ , 1.... Р.
i>. . . .. .
. I ;$A .. ':.j
. . .. I! l' 0.-
i,i. Ч . (l-.'" !
tJi
.
0.:...... '.>
Рис. 3.1.1.20. Система сни-
жения холодопроизводительнос-
ти <утхрьпыx компрессоров У ork
серии 88.1
Работа с полной производительностью Работа в режиме прекращения сжатия
БЗО
З. МРНАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Обратный клапан
Смазочные каналы
СматрО80е ОКНО
указателя уровня масла
Масляный фильтр
Рис. з'.1.1 21. Система принудительной смазки с масляным насосом бессальникоro компрессора З ЦИJllIндровоrо мре-
raтa, оклзждаемоro всасываемыми парами хладаrепrn (Copeland)
матичесщ с помощью элекrpомarнитноro кла
папа, в полость каждоro сервоцилиндра пода
erся raз высокоro давлеlШЯ из наrнerательной
полости компрессора, после чеrо компрессор
начинает работать с понижешюй производи
тельностью.
3.1.1.2.2.5. Смазка
Смазка внутреmшx узлов компрессора MO
жет производиться различными способами в
зависимости от мощности рассматриваемоrо
компрессора_ Если речь идет о компрессоре
малой мощности, Т.е. менее 10 кВт, смазка про
изводится простым разбрызrиванием масла.
Такое разбрызrивание обеспечиваerся движе
нием roловок шюунов в масле и, как правило,
оказывается достаточным для нормальной
смазки подвижных частей, несущих на себе кa
пельки масла. При этом для смазки более yдa
леш[ых от картера дerалей, например ynлотни
тельных узлов, в корпусе компрессора предус
матривается иебольшой специальный канал,
позволяющий маслу проникать в ynлorнитeль
ный узел.
Смазка разбрызrиванием, или естественная
смазка, оказывается недостаroчной для комп
рессоров, мощность I<OТOpыx превышаer 10 кВт,
поэroму в них конструкторами предусматрива-
erся использование масляноrо насоса, как пра
вило, шестеренчатоro типа. Эroт насос обычно
расположен в КОlЩе вала (рис. З.l.l 21) и вa
лом же приводится в действие независимо от
направлеlШЯ вращеlШЯ ero колес.
Масло, находя:щееся в картере на уровне,
I<OТOрый можно контролировать через CMoтpO
вое окио указателя уровня, после прохощцеlШЯ
через масляный фильтр и насос под давлени
ем подается в cerb смазочных каналов и под
водится ко всем смазываемым roчкам, откуда
под действием силыI тяжести стекает на дно кap
тера. В HeI<OТOpыX случаях для очень больших
компрессоров масляный насос устапавливает
ся снаружи, а система смазки иноrда бьmает
смешанной, Т.е. капельной (разбрызrиванием)
и принудительной (насосной).
3.1.1.2.2.6.. ОБОlрев картера
Если компрессор работает не на аммиаке, а
на дрyrиx хладareнтах, то масло в картере в
3.1.1. КОМПРЕССОРЫИИХПРИВОД
631
соответствии с установившимися в ием темпе
ра1)'рОЙ и давлеиием может растворять более
или менее значиreльное количество хладareн
та, особеиио при остановке компрессора. это
приводит к двум отрицательным последствиям.
Во первых, заставляет ошибочно дyмarъ, что
еслн уровень масла превьпnaет требуемый, то
этоro вполне достаточно, в то время как на са-
мом деле может иметь место нехватка масла,
И, BO-ВТОРhIX, при повторном запуске компрес
сора из-за понижения давления в кaprepe и
вскипания хлaдareнrа, раствореииоro в масле,
образуется масляно паровая эмульсия. Эта
эмульсня, попадая при всасывании в цилннд
ры, вызывает rндроу.дары и миrpацию более
илн менее значиreльноro количества масла в
контур хладareнrа, что может привести к неже
.1ательным результатам.
Наиболее знaчиreльной опасность растворе-
ния большоro количества хлaдareнrа в масле
бывает в следующих двух случаях:
а) кorдa компрессор находнrся в таком Mec
те, rдe окружающая темпеparypa ниже, чем тeм
пераtypа дpyrиx шреraтoв установки. При ос-
тановке компрессора хладаreнr коиденсирует
ел в наиболее холодном участке контура, т.е. как
раз в картере компрессора;
б) кorдa в схеме установки не предусмотре-
но устройство автоматической откачки хлада-
reнra из иизконапорной части контура при oc
тановках компрессора ("ршnр down"). Значнr,
после остановки в этой части сохраняется от-
носительно высокое давлеиие.
Следовательно, поскольку содержание хлад
aтeнra, раствореииоro в масле, тем ниже, чем
выше темперatypа н ниже давление, масло в
картере при остановках компрессора целесо
образно подоrpeвarъ.
С этой целью используют элекrpoнarpeва-
телн, которые позволяют поднять темперarypy
масла в компрессоре выше темперatypы наи-
более холодной точки установки.
Мощность кapтepHoro нarpeвarеля следует
определить таким образом, чтобы не допускать
переrpeва масла Однако при очень низких тeM
перatypах окружающей среды и при сильно пе
реохлажденном всасывающем трубопроводе
электроподоrpeв картера оказывается не всеrда
достаточным, чтобы исключнrь возможность
растворения хладareнrа в масле, поэтому в та-
ких случаях необходимо предусматривать сис-
тему откачки.
Электроподоrpeвателн картера имеют, как
правило, мощность 50,60 и 100 Вт. Еслн оии
установленыI снаружи, их можно заставить ра-
ботarъ непрерывно, подведя к ним электропи-
тание по отдельной линии. В большинстве же
случаев работа электроподоrpeвателей орrани-
завала таким обра..'юм, что питание на них по-
дается через вспомоrательный кoнraкт пуска-
теля двнraтеля при остановках компрессора и
снимается при ero повroрных запусках. Вмес-
те с тем, если нarpевателн поrpyжeны в масло,
оии не должны работать при работающем ком-
прессоре, чтобы не произошло переrpева мас-
ла.
на рис. З.1.1 22 приведен пример наружно-
ro электроподоrpевателя, установленноrо на
нижнем днище картера компрессора.
3.1.1.2.2. 7. Реле контроля давления масла
. ниже речь идет об устройстве, предназна-
чеииом для предотвращения повреждений, ко-
торые MOryт произойти в компрессоре с при-
нудительной смазкой, еслн давлеиие масла ста-
нет недостаточным.
В общем случае давление масла может
упасть ниже нормы по следующим причннам:
количество масла, содержащеroся в компрес-
соре, слишком мало, так как первоначально за-
литое в картер масло перетекло в дpyrие части
установки. Эта сmyация может возникнуть при
разлнчных обстоятельствах:
* малая скорость потока во всасывающей
маrистралн, что не обеспечивает возврата мас-
ла в компрессор;
* компрессор работает с высокой частотой
циклов "пуск.....остановка", н масло, попадающее
в контур при каждом запуске, не успевает вер-
нуться в кaprep;
* слишком высокая концентрация хлaдareи-
та в масле и образующаяся при запусках эмуль-
сия облеrчают попадание масла в кoНtyp;
забнr маслянъlЙ фильтр;
632
3. МРПАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
"
;....
'"
r,
,
-I
.' ,
"
:=;-
'"
, "..
плохо рабorают либо плохо настроены pery
ляторы, в результате чеrо поддерживается
СJIИШI<OМ слабый переrpeв всасываемых паров
или впрыск хлaдareнта происходит с 1аПазды
ванием;
плохо работает или неисправен масляный Ha
сос.
в
8
7
..
\
\
"."
,
Рис. 3.1.1 22. НаружныiiЭJIект
роподоrревателъ, расположенный
на нижнем днище картера комп,
рессора (Copeland)
Реле IФнтрОЛЯ смазки (рис. 3.1.1 23) cocтo
IП из трех основных частей.
. Прерыватель дифференциаЛЫЮ20 реле
давления. Масляный насос должен подавать
масло к трущимся частям под давлением, пре
вышающим давление raза в картере, следова
тельно, давление масла Bcerдa должно бьпь
2
з
4
110 в 22ОВ
5
Рис. 3.1.1,23. Принципиалъная схема реле КОН'Iроля давления масла (Copeland):
1 к картеру (СWIЬфон ннзкоro давления); 2 УC'Ipойство блокировки запуска; 3 добавочное сопротивление; 4
управляющий коюур; 5 питанне реле временн с нормально разОМКНУIЫМ контактом защИ1Ы компрессора; 6 прерыва
телъ днфференциальноro реле давления; 7 реле временн; 8 к масляному насосу (СWIЬфон высокоro давления)
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
БЗЗ
выше давления в картере. Вместе с тем для HOp
мальной смазки подшипников компрессора
важна не абсoтarная величина давления нarнe
тания масла, а разность между этой величиной
н давлением в картере.
. Реле времени. Эro устройство необходи
мо для тoro, чтобы компрессор не OТКJllOчался
по команде or реле контроля смазки в течение
первых примерно 120 с рабоrы, составляющих
времешфо задержку на период за который дaв
ление масла достшает cBoero номниальноrо
значения. Следовательно, задача реле времени
зaюnoчается в том, чтобы препятствовать cpa
батыванию реле контроля смазки в течение
примерно 120 с начиная с момента запуска КOM
прессора. Если же по истечеmrn этоro времени
давление масла не доcтиrнет номииальноro зна
чения, реле остановит компрессор.
. Устройство блокировки запуска KQМпpec
сора. Если реле контроля смазки срабorало и
остановило компрессор, значит, давление Mac
па слишком мало. В этих условиях нельзя дo
пустить повторный запуск компрессора, чтобы
не подверrarь опасности разрушения ero тpy
щиеся детали.
Прещце чем запускать компрессор, необхо
димо найти и устранить причину срабатывания
реле контроля смазки.
на рнс. 3.1.1 24 показан внешний вид реле
контроля давления масла.
Всякий раз перед вводом в эксплуатацmo
необходимо провернть рабmy времениоro ycт
ройства, проконтролировать настройку диффе
ренциальноro реле давления и, наконец опре
делить необходимый уровень давления масла.
Посл(jЦНЯЯ операция требует измерения дaв
ления на выходе из масляноro насоса и давле
ния в кaprepe. Разность этих давлений и cocтaв
ляет необходимый уровень давления масла.
Давление на выходе из масляноrо насоса
контролируется напрямую с помощью вентиля
Ш}ХЩера (ниппельноro вентиля), предусмorpeн
HOro в большинстве компрессоров (рис. 3.1.1
25).
Давление в картере определяется с помо
щью манометра, подсоединяемоro к запорно
..
::
ca. 10
.
'>l
,.---
Рис. 3.1.1 24. Виешний вид злектронноro реле J(Ompo
ля давления масла
му всасьmающему веитилю, после запуска и
выхода на режим компрессора.
Детально эта операция описьmaется в Tex
нической ниструкции изroтoвителя.
З.1.1.2.2.8. Защита ншнemаемых паров
от nepezpefIa
В компрессорах с масляной смазкой кaкoe
то количество масла Bcerдa уходит из кaprepa
в наrнетательный трубопровод и далее в холо
дильный котур. Уходящее масло подвержено
влиянию темпера'I)'PЫ нarнетания, и, если она
э
4
Рис. 3.1.1 25. Вентиль Шредера (ниппельный), позво
ляющий измеря-п. давление на выходе из масляноro насоса
(Copeland):
1 подключение реле J(Oнтроля давления масла; 2
рифленый колпачок; 3 встроенный обратный клапан
(ниппель); 4 к масляному насосу
634
3. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
становится СЛИШI<OМ высокой, образуется Mac
ляный нarap, который ОС(Щ3ет на разJIичных ча
СТИХ компрессора и кою:ура: клапанных плиrах,
трубопроводах, фильтрах и т.д., что приводит
К прещцевременному износу отдельных деталей
из за недостаточной смазки. С дpyroй стороны,
снижение вязкосm масла может быстро по
влечь за собой зaклmmвaние порmней компрес
сора. Кроме тoro, высокая темперэ:rypа вредна
и для больmннства хлaдareнтов: например, R22
начинает рaзлarаться в кварцевой трубке при
достижении темперэ:rypы 288 0 С. В реальных
условиях темперэ:rypа разложения может ока-
зarься rop!rЩО ниже, поскольку конструкцион
ные мareриалы больmннcrвa холодильных yc
тановок, такие, как сталь или медь, иrpaюr роль
катализаторов разложения. Кроме тoro, при по
вьпnении темперэ:rypы на кащцые 10 К скорость
химических реакций у.дваивается.
Не претендуя на полнory, приведем перечень
различных причин, которые MOryт вызвать
чрезмерное повьпnенне темперэ:rypы нarнeтa-
eMых паров:
превышение допустнмой температуры
конденсации вследствие зarpязнения поверхно-
cm конденсатора в сочетании с плохой настрой
кой реле ВЫСОкоro давления;
слишком низкая темперэ:rypа нспарения по
orношешпо к допустимой величине, что может
быть вызвано сочетанием обледенения испари
теля н плохой настройки реле низкоro давле
пия;
СЛИШКОМ высокая темпеpэ:rypа всасывания
в течение длителъноro временн после размороз-
ки;
слишком высокая темпеpэ:rypа всасывания
в установках, rде нспаритель находится в cpe
де с высокой темперюурой;
слишком высокая темпеpэ:rypа всасывания
после впрыска roрячих паров при неисправной
системе снижения мощноcm за счет перепуска
нarнeтaeMых паров во всасывающую мarист
ралъ;
слишком высокая темпеpэ:rypа всасывания
в установках с перепускиой мarистралъю, обес
печявающей запуск без нarpyзки (звезда треу
roльник), при неreрмemчноcm электроклапа
на на перепускной мarистрали;
разрушение прокладки roловки блока,
приведшее к сообщешпо между собой полос
тей всасывания и нarиетаиия;
в компрессорах с охлащцением всасывае-
мым паром работа двиrareля при СЛИШI<OМ вы-
соком напряжении, особенно с низкой темпе
рarypoй испарения;
плохое охлащцение roловки блока;
высокая температура масла в картере
вследствие тoro, что поплавковый клапан сепа
paroра масла неисправен и масло вместе с хлад
зreнтом попадает из нarнетательной мarистра-
ли в кaprep.
Мы привели такой rpoМОЗДКИЙ перечень по
врещцений lОлько ПО1Ому, что ОН может ПОМОЧЬ
в поиске причнны неисправноcm или полом
ки.
для предотвращения опасносm, кО1Орую
может вызвать переrpeв нarиeтaемых паров, не-
обходимо устанавливать однн или несколько
датчиков темперmypы нarнeтaeMЫx паров (в за
висимоcm от mпа н размеров компрессора).
Эrи датчики, не влияя на темперэ:rypный днa
пазон использования компрессора, контролиру
ют темперэ:rypy непосредственно в зоне нarHe-
тareльноro клапана. Следовательно, чтобы yc
тановить их там, необходимо предусмотреть в
этой зоне специальные отверстия с резьбой
(рис.3.1.1 26).
Сопporнвление терморезистора, установлен
HOro внутри датчика, очень быстро меняется,
если темпера'I)'pа нarнeтaeMЫx паров превыси-
ла установленное значение. Изменение темпе
ратуры реrнстрируется электронным реле,
смонтированным, например, в шкафу ав1Ома-
mкн ХОЛОДИЛЬНОЙ установки. Такое реле дол
жно быть снабжено блокирующим устройством,
которое orктoчается после тoro, как будет най-
дена причина срабатывання защиты. С дpyroй
стороны, в случае непродолжительных забро
сов темперэ:rypы, обусловл6нных особенностя
мн работы электродвиraтеля (например, рабо
та на двух фазах), компрессор будет останов-
лен до тех пор, пока не снимется блокировка.
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
635
5
/
6
;',2 1.,......20
.9
9
Рис. 3.1.1-26. Компрессор, оснащенный двумя Дэ:I'ЧНICами коlfIJIOЛЯ температуры наrнетаемых rазов (слева), н детали
одноro нз датчнков (справа) (Copeland).
Слева: 1 датчНICИ темперarypы нarнетаемых rазов; 2 пробка на наrнeтэ:reлъной полоC1l!.
Справа: 1 маркировка; 2 raiiKa; 3 резьба; 4 термистор; S вход термнстора в корпус Дэ:I'Чика; 6 защкmая
оплen:а; 7 элеК1ропровода; 8 луженые проводннки; 9 длина L, зависящая от 11Iпа компрессора
Поэтому ре:комендуется предусмarpивать два
независимых реле: одно без блокировки для
двиrателя :компрессора, дpyroe с блокиров:кой
для нarнeтaeмыx паров.
3.1.1.2.2.9. ДопШШumeJlbное охллждение
Если существует опасность возникновения
знaчиreльных тепловых напряжений В roловке
блока, можно предусмотреть охлаждение ци
линдров двумя различными способами: возду
хом или водой.
Воздушное охлаждение с помощью венrи
лятора (рис. 3.1.1-27) обеспечивает paвHOMep
ное охлаждение в сочетании с простотой обслу-
живания. как правило, венrилятoр вкточается
в элекrpoсеть параллелъно с двиrателем :комп-
рессора и устанавливается непосредственио на
roловке блока цилиндров.
При охлажденни цилиндров водой (:комп
рессоры большой мощности) охлаждающий
:котур может бьпь ВЬПIолнен по одной из схем,
представленных на рис. 3.1.1 28. Элекrpoкла-
пав при оставовке компрессора прекращает
циркуляцию воды. Темперarypа охлаждающей
воды должна бьпь не выше 50 0 С. Охлаждение
считается эффекrивным, если разность темпе-
рюуры воды на выходе и на входе составляет
5 10 К. В зависимости ел качества ВОДЫ может
Рис. 3.1.1-27. ВеIl1НЛЯТOp для охлаждения rоловки бло-
ка ЦИJlИндров компрессора (Bitzer):
1 двиrате.ль; 2 лопаC1l! веll1НЛЯТOpа; 3 верхняя
Час1Ъ защкmоro каркаса; 4 нижняя ЧаС1Ъ защкmоro кар-
каса; S крепление
пorpeбoваться покрьпие поверхности roловки
блока пласти:ковой оболоч:кой в случае исполь-
зования морс:кой воды. Если вода для охлаж-
дения roловки блока orбирается из :котура ох-
лаждения :конденсатора. тр)бопроводы должны
бьпь подюоочены по специальной схеме. на-
пример, как показаво на рис. 3.1.1 29.
3.1.1.2.3. Характеристики некоторых
поршневых компрессоров
ПОРППfевые :компрессоры одними из первых
начали использоваться в холодильной технике.
636
3. ArPEfATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
ф
н
Рис. 3.1.1-28. ПОДКJПOчение водяноro КOH1)'JJa к roловкам цилиндров компрессоров при их охлаждении ВОДой (Bitzer)
RЗ/8" $
ндвд
RЗ/S"
R 3/4"
Рис. 3.1.1-29. С"'ема соединения roЛОВОК цилиндров с водяным КOН1)'jJOM охлаждения (Eitzer)
в течение длительноro периода изrorавлива
лись roризоmальные I<Oмпрессоры двойиоro
действия с малым числом оборотов, которые
были нечувствительны к влажным парам хлад
arema и имели длительный срок службы. Но,
с дpyroй croроны, они имели ряд существенных
недостатков: оrpoмные размеры, большую Mac
су, необходимость оснащения уплотинтельны
ми узлами для обеспечения reрметичиости на
выходе вала. Перечисленные недостатки в co
четаиии с поcroяиио раcryщими потребностя
ми в холодильных машинах для промьпплен
HOro и 1OproBOro оборудования привели к по
явлению I<Oмпрессоров с вертикальными плуи
жерными поршиями. Такие I<Oмпрессоры не
требуют сальииmв с набивI<OЙ и имеют закры
тую систему смазки. rерметичиость на выходе
вала обеспечивается 1Орцовыми сильфонными
уплотнениями (см. п. 3.1.1.2.2.3).
Первые I<Oмпрессоры с плунжерными пор
шиями вначале бьти прямоточными (вcacывa
ние происходило через поршень) и имели ци
линдры, расположеииыIe в ЛИНИЮ. их CI<OpOcть
вращения составляла от 200 до 600 об/мни.
в прямoroчиом I<Oмпрессоре направление
потока рабочеro тела не меияется. Korдa пор
шень опускается, пары хлaдaremа проникают
в цилиндр через всасываюIЦИЙ клапан, распо
ложеииый на roловке поршия, а затем удаля
ются через нarиетательиый клапан, располо
жеииый на roловке цилиндра. В TaI<OM I<Oмпрес
соре внутренние потери очень незначительныI,
чro обусловливает ВЫСОI<Oе значение объемно
1'0 КПД ПО мере 101'0 :как масса н размеры I<OM
прессоров уменьшались, росло их число обо
ротов. ОднаI<O при Э1Ом поршни становились
все более и более тяжелым,, чro значительно
осложняло их уравновешивание и больше не
позволяло размещать на них всасывающие кла
паиыI. Бьти разработаиыI различиые I<OHcтpyк-
цни клапанов: ДНСI<Oвые, I<Oльцевые, пластии
чатые, однако во всех случаях, будь 10 всасы-
вающие или иarиетательныIe клапаиыI, они cтa
ли устанавливаться в верхней части цилиндра.
чro заставляло raзовый поток менять свое нa
правление. Поэroму I<Oмпрессоры TaI<Oro типа
стали называться I<Oмпрессорами с противото
I<OM. Цилиндры стали V разиым,, W раз
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
637
ными или V-V--образными. Все высокообоpor-
ные машины требуют абсолютно полноro урав-
новешивания подвижных масс. для максимaJIЪ-
HOro снижения массы подвижных частей при
изroroвлении порmней стали исполъзовarъ леr-
кие сплавы.
В прямoroчных компрессорах, мощность ко-
торых доcтиrла 60 80 кВт, смазка производи-
.'{ась за счет ценrpoбeжных сил без использо-
вания масляных насосов. ОднaЮJ противoroч-
ные компрессоры потребовали принyдиreльной
смазки под давлением при roраздо меньших
мощностях.
Болъmннство новых компрессоров средней
и большой мощности предназначено для рабо-
ты либо на аммиаке, либо на старых хлорсо-
.з:ержащнх хладareнтах, более известных как
R12, R22 и R502, либо, в настоящее время, на
новых хладаreнтах, таких, например, как
R134a. Причем только специальное оборудова-
ние, предохранительныIe и измерительныIe уст-
ройства и масла предназначеныI для работы на
конкретном xлaдareнте, поэтому после соответ-
ствующей заменыI этих приборов и материалов
компрессор может работать на дpyroM хлада-
reme. .
Что касается компрессоров малой и средней
мощности, то они, как правило, не предназна-
ченыI для работы на аммиаке. Мощность самых
маленьких аммиачных компрессоров не опус-
кается ниже 60 кВт.
В диапазоне самых малых мощностей, ко-
торые требуются для бытовых холодильников,
витрин, кондиционеров, почти повсеместно
используются только repметичные компрессор-
ные зrpernrы, у которых и сам компрессор, и
приводной двиraтeль смонтированыI В оболоч-
ке из нержавеющей стали (называемой кожу-
хом), состоящей из двух половинок, соединен-
НbIX сваркой. В этом типе компрессоров ротор
электродвиrателя закреплен непосредственио
на валу компрессора, а сам двиraтeль омыва-
ется ларами вcacывaeMoro xлaдareнта, которые
одновременно обеспечивают ero охлаждение.
rерметичные компрессорныIe arperarbI име-
ют ряд преимуществ по сравнению с зrperзта-
ми oткpытoro типа:
онн защнщеныI от воздействия окружаю-
щей среды;
онн имеют минималъныIe raбариты;
уровень их акустических шумов очень не-
значительный;
при серийном производстве они экономи-
чески очень выroнъI..
rерметичныIe зrperзты проИЗВОдЯТся с BЫ
сокой точностью И в сочетании с изroroвлен-
ным в заводских условиях холодильным кон-
'l}'POM MOryт работать очень долro. Нередко
можно встретить зrperaты, находmцнеся в экс-
плуатации около 25 лет, что составляет мини-
мум 100 000 часов pa60тыI, без какоro-либо об-
служивания. Существуют таюке зrperшы, пред-
назначенные для раБотыI на постоянном токе с
напряжением 12 и 14 В. Такие arperaтbI пред-
назначеныI для оборудования различных транс-
портных средств: rpyзовых автомобилей, авто-
бусов, катеров и Т.д..
на рис. 3.1.1-30а представлен reрметичный
компрессорный зrpеrш, различныIe модифика-
ции кoтoporo используются в бытовой холодиль-
ной технике (при низких давлениях) и в тopro-
вом оборудовании (при средних и высоких дав-
лениях). На рис. 3.1.1-30б даны rабаритные
размеры зrperaтoв указанноro типа, а в табл.
3.1.1-4а и 3.1.1-4б приведены их технические
характеристики.
Существуют reрметичные компрессорные
arperaThI, насчитывающие до 8 цилиндров, ко-
торые объединеныI в два' блока по 4 цилиндра
и расположены в одном корпусе. Такие arpera-
ты можно использовarъ в холодилыlиюL,, тел-
ловых насосах, кондиционерах.
данный тип зrperaтoв, внешний вид и раз-
меры КOТOpbIX представлены на рис. 3.1.1-31а,
характеризуется следующимн особенностями:
работают на R22;
нarнетательная мarистралъ в процессе ра-
боты непрерьmно подоrpeвает масло и способ-
ствует вьшариванию из Hero хладаreнта, что
обеспечивает идеалъныIe условия для смазки;
реryлировка мощности (100 и 50%) про-
изводится без перепуска roрячеro rаза и пере-
крытия всасывающей мarистрали простым ис-
ключеннем из работы oднoro из двиrателей, что
обусловливает высокий энерreтический кпд;
638
3. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
..: ;.,t:' " ,j ! ';'"- ',2'" .
#. ." . 1;".'\1""",
,: , ! '. _(10 1& ':,:, ,.:>y/' , '.,.
)'\ !JI ">'< __ "." J'.I? . '. ...." 1Ii
! :.',. 1:" lJ ;i.. "... i1'.l' t "1) f.
.i '1f. 1 : . ' . ' ' ... . .., .; ',;1 ' l' . I "J . , . > . ,! ';
''- " у .'..' ;\,"'\ " ;iII:.,.'
; ", " ,.' :, ;.":)!.. ', ,1',,,,, I
" " I " ' 1! , J{ :
f -'. ; ' ;, ",' i '
I ..' " ,
J I !
; .:-. /1,. -rt ". I!.;
;.iEi
. ;g
20
19
18
17
16
15
II
j//
14
,
1,
'1 (..
"
i ...
. 81"
'iI}
. 1'
-'- '
,
13
12
11
10
9
8
1114
152
..
.;
..
1
2
3
4
5
1;
7
>
Рис. 3.1.1.30а. rерметичный компрес-
сорный arperaT для бытовых и торrовых
холодильников (L'Unite Hermetique, модель
ЛZ):
1 rлушитель всасывания; 2 ша'I)'ll;
3 корпус; 4 статор; 5 ротор; 6 Harнe.
тательная спираль; 7 наrнeтare.льный пат.
рубок; 8 внутренняя подвеска; 9 масля-
ный насос; 1 О вал; 11 заземление; 12
внешняя подвеска; 13 крепление (170х70
мм); 14 клеммная коробка IP44; 15 вса.
сывающий патрубок; 16 rоловка блока;
17 клапанная плита; 18 всасывание;
19 поршенъ; 20 rлушитель наrнетания
228
204
118
170
6 отверстий
12116,5
о
....
:g ....
со
..
'"
80
80
89
Модели А. В. Модели А. В,
ММ мм мм мм
AZ 1320 AID 1Вl 177 AZ 0360 А 164 140
AZ 1328 AID 151 127 AZ 0374 А/9374 А 164 140
AZ 1335 AID 164 140 AZ 0387 А/9387 А 169 145
AZ 1340 AID 164 140 AZ 0411 А/9411 А 169 145
AZ 1345 AID 169 145
AZ 1365 D 169 145
Ри)з.l.I-30б rабаРИ1l1ые размеры arperaТOB, образец которых представлен на рис. 3.1.1-30а
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
IV
,.
cw)
IV
::r
s
.s
f!.
:
...
...;
..;
1:>0
!
5
!о
...
I
=
!о
i
i
'8
t
i
;;
I
[
=
!!
о
E.
I
U
u
о
tJi
:s:
==
"
=
<>
:s:
=
::I!
:s:
с-
О
'"
;;j
1>"
:s:
'"
=
i-:"
ер
g
==
:s:
"'
r;!
о
g.
о
u&'=:s:.
..... '" <>
"
'"
+
1'---
'"
'r
r--
""
00
00
N
'"
00
'С
00
r--
""
О
N
t-:"
+
"".
""
'r
'"
'<f"
О
'"
'С
00
'С
""
s
'"
'"
+
;
"'
о
"'
2-
:s:
о
е
.,
==
;
== ::I!
g "
5 <::> N N =
:s:
м N N N N
5 = 8 ; з
8
.,
"'
::I! 'С '" О О r-- 00 "" '<f" r-- О О
'С '" '" 00 s 00 'С
== :s:
<>
NV)NNV)NO\ N\'o
з з
8
::Б R = Е
<r:
s
+
'"
+
О
'"
I
О
l'
'"
l'
О
N
I
'"
N
I
О
""
I
'"
'?
oo............o\DM\D......M\ooot'--
NN"I::t'('I"'IV)"I::t'\l)V\t'--V)00\0
"' V) V):; V) V') V):;
V')"I::t'V')"I::t'V')"I::t'V)"I::t'V)"I::t'V)
'"
N
М.
О
'С
"".
'"
О
'С
",.
'"
'"
N
'<f"
<х: <х: <х: <х: <х:
O O O O O
о
'"
'"
639
О
О
N
1--
00
N
N
О
'<f"
N
'С
N
О
""
N
О
""
""
N
'С
'<f"
""
О
""
"I::t' N <::> ('f") ......
.... '" 'С
c;
NNMMMMV')V\
OO......O\t--.ОО"l::t'сс.,...
N......O\t--.NОV\N
NNNNMM"I::t'''I::t'
t'--N "I::t'V\ 00\ 000\
00 ...... V ...... N
('I")OooNO
......N......NN
8
"" N
N\OO\......
:! r-..
N r--
'" N
N N
00 ""
N
\.00\('1"'10\
:!
N О
00 r--
"""\,0 ON "1::1"0
ЗОО З :!:
OOV\O\"I::t'V')t'--О\V'Io
'C",r--'C",r--NO
v) v) v') v')
(
'"
'"
N
О
'С
М
'<f"
О
'С
.,;
<х:
О
'С
""
О
<х:<Х:<х:<х:<х:<Х:
r! &Oto............
8
640
01
о:>
"?
...
...
..;
i
01
=
I
..
g.
..CI
'"
Q
..
Q
;(
'"
01
'"
Q
=
Q
[;
...
..
'"
...
=
'"
s
'"
01
10<
..
5
I
Q
/
3. АПErАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
\о
'<f
::< о
"" N
t:: =:1
а:Р....
..О N
"''''
,..............
t
g!
.. N
::I: N
("j
ra
::т
s
t:;
\о
ra
&, S
[
... t;
1 '"
t::: )! g
'"
8.
5
""
!:'
",'--'
I
::I:
'"
Q
'"
::<
'"
...
ar
а
><:
><:
::<
'"
S
..
':!
..
'" "
= ;
g. 9-
.. ..
5
::<
)!
'"
=::
=::
'"
'"
..
':!
)!
::<
'"
'"
::<
'"
о
6 '"
'8"\..
е'" g
) :
::I: '" '" g
'" t;J
:::S '"
е ..
=:: =::
;; '"
:r:
..
'"
.. '"
о
..
'" ..
5
g...
..
м
..
ar
:::S
u
u
u
u
u u
> > с
UUUUUUu
vi \о t---"' \о 00'" 00'" 00"' 00"' "' 0\"'
=E
'"
..
се о 00'"
\о
Q
Q
....
Q
r:::2 ;!
о'" о с о о'" о о'" с с о о"
;:.. ;:'";
::<
..
с
:::.
::<
::<
---. t:[---.
)1
i5
'V'" 'V'" 8 'V'"
:ii
-""'"' ........ a:I ,....."
== %
.......... .......,,)1
I,f') I,f') ::s:: I,f')
'" '" i& '"
vi vi 'D'"
!
'"
",'"
!
'--'
'D
---.
'D
t'-
'V..
'--'
'"
'"
'D'"
о
t'-
N
Q
::<
о
N
'"
'"
",'"
'D
--.
'D
t'-
'V..
'"
'"
'D"
о
t'-
N
Q
::<
'1
::<
ос
N
'"
'"
vi
!
'--'
G'
--.
'D
t'-
'V'"
!
'--'
'"
'"
'D"
о
о
'v
Q
::<
'1
::<
'"
'"
'"
'"
vi
!
'--'
G'
---.
'D
t'-
'V'"
!
'--'
'"
'"
'D'"
о
t'-
N
Q
о
<о:;
Q
::<
о
'v
'"
Q
::<
'"
'v
'"
о
!:;
о
0\
ос'"
'"
0\
С
'"
'D'"
'D
t'-
'V'"
!
'--'
'"
'"
vi
N
о
0\
о
ос
о'"
t'-
О..
'"
vi
!
'--'
--.
'D
t'-
'V'"
!
'--'
'"
'"
'D'"
о
о
'"
Q
'"
'"
:::
tttt ...;
C\
'"
t'-
N
о
t'-
'"
"'..
о
t'-'"
::i
.....
о
'"
..
i>'
a:f
N
--.
О
N
N
==
==
==
i
; <i
== ==
[
с 1#
i!1
e
r;
""
"''" I
>
I ''"
.. '"
[(
;
'"
.. I
:;ru
(:ij
g.
5
l1i gr
1::f:::S
!
'--'
'D
--.
'"
'--'
'D
t'-
'V'"
,......
'"
'"
vi
о
t'-
'"
, 1.1. КОМПРЕССОРЫИИХПРИВОД
641
а
Рис. 3.1.1 31a. rермentЧНЫЙ arperaT с
8}МЯ двиrателями и 2х4 цилиндрами
...одель мт, Maneurop):
а виешний вид; б схема располо
][ення блоков цилиндров внYIPИ repMe
чноro кожуха; в проеКЦИИ rермentч
;юro arperaтa; 1 всасывание, 2 наrnе
--uие, 3 cMO'IpoBoe ОКНО указателя ypOB
aJI масла, 4 клеммная коробка
б
возможен запуск с половинной нarpyЗI<Oй
без системы "зве:ща тpeyroлъник";
двиraтели полностью оxлaжщnoтся Bcacы
ваемыми парами;
двиraтeли имеют индивидуальную защи
1) с помощью реле типа Кlixon, настроеmюro
на 105 ос;
масляный насос и реле I<Oнrpоля давления
\fасла отсутствyюr.
В табл. 3.1.1 5 перечислены основные xa
paкreристики 3 моделей arperaTa, изображен
HOro на рис. 3.1.1 31a, а элекrpическая (;хема
предcraвлена на рис. 3 .1.1 316. Рабочие xapaк
теристики одной из моделей ЭlОй серии, а имен
HoМТ320НWW, читателънайдетнарис. 3.1.1
31в.
1..
800
в
,
i
I
I
.
,
890
Кроме описанных arperalOB, I<01Opble рабо
тают на R22, сейчас существует большое коли
чество reрметичных arperalOB. работающих на
R134a.
Например, компрессоры I<Oмпаннн Danfoss,
работающие на R134a, имеют lОЧНО такие же
поршневые rруппы, как и работающие на R12,
но при одинаковых параметрах цИЛИнЩ>ов про
изводительность на R134a составляет от 88 до
90 % холодопроизводительности компрессоров,
работающих на R12. ПоэlОМУ для получения
lОй же холодопроизводительности на R134a He
обходимо выбирать модель большей мощиос
ти. В целом можно утвеР)IЩатъ, Ч1О при заме
не arperara, работающеro на R12, arperaroM, pa
ботающим на R134a, холодильная установка не
642
З. ArPEfATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
N
Рис. З.1.1 З1б. ЭлеКIpическая схема rермe'IИЧИОro ar
peraтa, представлеииоro иа рис. З.l.l Зlа:
FU плавкие предохранители; ТН ДВУХС1)'пеичатое
термореле; MS rлавиый рубильиик; ЕС виешиий кoнт
роль; С контактор
требует переделок, однако тип термореryлиру
ющеro вешиля (ТРВ) или капиллярную труб
ку нужно подоrнать под харaкreристики HOBO
ro хлaдareша.
Точно так же существует разница в степени
растворимости в воде между R134a и R12. При
этом оба xлaдareша способны roраздо больше
растворяrъcя в БОде в виде жидкости или в виде
сухосо насыщениоrо пара. Например, R134a
при OOC может иметь максимальное coдep
жание в воде в виде сухосо пара до 45 ррm
(45'1O 6 долей) и в виде жидкости до 150 ррm
(150"10 6 долей). из этоro можно заюпочитъ. что
увеличение содержания хлaдareша в воде нс
всесда препятствует образованию льда, заку
поривающеrо капиллярные трубки, как это
обычно происхоДIП с R12.
В табл. 3 .1.1 приведены сравнительные
характеристики repметичноro I<OмпрессорНоro
arperaTa модели ТL 5 I<Oмпании Danfoss с объе
мом цилиндров 5,08 см 3 при работе HaR12 и
RlЗ4а.
Из раздела А этой таблицы видно, что раз
ность эшальпий R134a для одних и тех же тeM
перюур испарения и I<Oиденсации выше, чем у
R12. В разделе Б сравниваются удельные объе
мы и массовые расходы. В разделе в даны yc
ловия на входе в капилляр, и можно заметить,
что объемный расход RlЗ4а составляет толы<о
79 % (1,91 /2,41) от объемноro расхода Rl2,
откуда следует необходимость при работе на
134а увеличшь сопротивление капиллярной
трубки. И, наконец, раздел r показывает влия
ние переохлаждения на увеличение холодопро
изводительности как для R12. так и для R134a.
При обеспечении ОДНОЙ и той же величины пе
реохла ения холодопроизводшельность у
R134a увеличивается примерно на 23 %, в то
время как у R12 толы<о на 19 %.
Компрессорный arperaT, работающий на
R134 (рис. 3.1.1 32), по внешнему виду ничем
не отличается от обычных reрметичныx I<Oмп
рессорных arpernroB. Характеристики таких ar
ресатов, I1p(ЩНазначенных для работы при низ
I<OM, среднем и ВЫСОI<OМ давлениях испарения
(обозначенных как LBP, МЕР и НВР COOТBeт
ственио, Т.е. Low, Medium и Нigll Back Pres
sure), приведены в табл. 3.1.1 7.
Таблица З.1.1 5
Основные характернстикн rерметичньп arperaTOB (рнс. 3.1.1 31a)
t. темпераrypа испарения; tc теМПераryра конденсации; PF холодопроизводительиOCTh, Вт,
Р А потребляемая мощиOCTh, кВт.
Модель tXC + 10 +5 О 5 10 15 20
( с , ос PF РА PF РА PF РА PF РА PF РА PF РА PF РА
+40 64720 13,2 53100 13 43000 12,6 34300 12 26500 11,2 20000 10,2 15000 9.2
мr 200 HSS + 50 55900 15,2 45600 14,8 36600 14 28680 13,2 21760 12 16000 10,8 ]2400 9,4
+60 47900 17,8 38900 16,7 31000 15,4 24000 14,2 18000 12,8 12800 11,2 10000 9,6
+40 83400 17,8 69000 17,2 56000 16,4 45000 15,5 35200 ]4,4 26800 13,4 20400 11,8
.мт 250 нuu + 50 73000 20.8 59600 19,7 48000 18,5 38000 17,2 30000 15,7 22400 14,3 17500 12,6
+ 60 61200 23,6 50600 22 40600 20,4 32000 18,6 24800 16,8 18600 15 14000 13,1
+40 05000 22,4 86800 21,6 70000 20,6 56600 19,5 44200 18,1 33600 16,8 26600 ]5,1
мr 320 нww +50 91800 26,2 74800 24,8 60200 23,2 48000 21,6 37600 19,7 28100 18 22600 15,8
+ 60 77000 29,6 63600 27,6 51000 25,6 40200 23,4 31200 21,2 23400 18,8 17600 16,4
/
643
m
..,
s
+«I'C :12
!
28 с:
+III'C ..
"
s
+.о'С 24 "
с:
..:
211 ii
1. g
..
с:
s
+III'C О
+IO'С s
!
..
+.о'С i
q
"
!1
!I.
i
ф
с
+.О'С '"
+IO'С
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
Для OДHoro
двиrатвля
умножить
на 0,5
<!1 11
l'
"
.. 14
'" 12
ф
'"
t 10
\;
С .
10' БТEJч квт
220 М
10
200
ее
1. 52
..
180
"
1.0 .00
..
120
"
g 32
" 100
" 28
q 10 24
R
8. 20
с 10
"
g: l'
.00 12
1 .. , H-
..
...,..
;
"'1' ... .
... ...
... ... ::у:: ...
-
...
.. +. ш- . ,iJ.
:':'1
::1:::1:: .. 11
Ь ;4 .... '. ... . , ..q;.,.
;
! j:.:' ..:. ::+.: f . Т ..
. --'r
....': 1 .. , -""'"
..
..:' .... 1. .,. ":1" '.' I ... .
T
.! .. ..:..1 : l. '-:!' м . t. +
.....: 'f. 'r I.: \ ! i , ;
"'j" ; i :
i.:.. + .. +.j.. 11. , '."1
! j" ,.
'.. 1. I [.;.. .. :1
,,+ v,.
.... ... ." ....
,....Н.. к' .,...
; i: ,у
.. ':'''' ..Т. .. , .. j. 1/. ...j..
ОО .. "'}
fc. ..;.... : ;( [[ ;/
.-,,0 ; оО' ...,. оО'
.. .. 11 f.,.;., [А':' 17' р:..
... .... ... .. ...
.. ОО .. -у ;
.. ОО ....,. . j ':::1'"
.. , ...... :. ,{. 11 r\ .. !. f.
,
... ..... .. .. 'оО .. .. ;.,., l' -у ... .. ... ! ..j..
Ib А у " .. 1"
... ..' ... . -... ... !...
У о..!... 11 J-,f. : , '!
..... V '/- "'"> L4'" , , .. ..:( ...
'" ;
7 V ОО' .. j.... ,
:. :';! : ..,
.. ... п- .. i ..... ..j ..J.. Т" i ,
!
+IO'С
ХапоДOnроО3llOдoпenЬ-
ностъ ПрИ8fЩеН8 дм
neperpeвa 18 К. пере..
"""ажд........ 8,3 к про
частоте то.. 50 rц
(для частотъ& ео r ц ......
чен"_ хonодоnpoмзflOo
ДИТМЬНОС'ТИ УМНОЖИТЬ
на 1,2)
.
--20
TeMr:epaтypa
исnepeНlUt, ос
.10
t5
,o
.
..
ОпиCЬПlаемый o&ьeM,""}l) ч 29,8х2
Удельная холодопроизводитеЛЬНОC'IЬ (+7,2, +54,4 ОС), 2,87
вrf вт
СОПDоmвленне (1 двнrатель\ Ом 1,85
Сила тока заторможенноrо ротора!), А 78х2
Максимально допустимая сила ток( 2 ), А 22х2
Рабочнй диапазон напряжения питания, В 50 [ц от342до418
60rц от 414до 506
Масло, л 8
Масса не'П'О, кr 175
-тr
Измерена на роторе, заторможенном на 4 с после подачн напряжеlflDl.
2) Сила тока срабаlывання ВC1J!оенной защН"IЫ (МСС) принимается в расчет как максимальная,
еCJПI В установке отсyтc-mуют дрyrие предохранительные снстемы. В проmвном случае в расчет
прнннмается максимальная снла тока на режиме.
Рис. 3.1.1 31B. Рабочне характернС1ИКИ 8 цилиндровоro rерМe11IЧНОro компрессорноro arperaтa модели МТ200 HSS
(Maneurop )
644
3. ЛrPЕrлты, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
#
.-.,- ifi.
-
..... QP1J)
.
Рис. 3.1.1 32. lермenlЧНЫЙ компрессорный arperaT, pa
ботающий иа Rl34a (Danfoss)
Существуют также аrperаты, соcroящие из
reрметичноro компрессора и конденсатора (ча
cro называемые компрессорно конденсаторны
ми reрметичныии arperaтами). как BlJДНO из их
названия, они содеpжar собственно компрессор
ный атретт и конденсатор, а также жидкостный
ресивер (рис. 3.1.1 ЗЗ, табл. 3.1.1 8).
Более крynные конденсаторные аrpеrаты,
используемые в устройствах КОlUИШlонирова
ния зданий, в npомьппленных холодильных yc
тановках и неболыпиx холодильных складах
(базах), не имеют cвapHoro корпуса, а снабже-
ны разъемными болтовыми соединениями (их
называют также бессалъниковыми, или repMe-
тнчными разъемным,, или полyrcрметнчными
компрессорными аrpеrатами).
Такая конструхция позволяет разбирать эти
аrpеraты ДJIЯ прОИЗ80ДСТва ремонта или опо-
рожнения. rермеrичные и бессалъНИI\Oвые ком-
прессорные зrретты MOryт работать на всех
обычных хлaдareнтах, кроме аммиака.
На рис. 3.1.1 34 npедставлен reрметичный
разъемныIй компрессорныIй arperaT компании
Bitzep. Ero общие харaкrеристики, а также спе.
циалъныIe техничеСRИе харaкrеристики модели
S6F 30,2 с переохлaдиreлем и без переохлади-
теля даны соответственно в табл. З.l.l 9а и
3.1.1 9б.
В моделях небольших мощностей тепло,
выделяемое электродвиraтелем, отводится Ha
ружу, в окружающий воздух, блaroдаря ребрам
охлаждения, специальному вентилятору или
воде, циркулирующей в рубашке (см. п.
3.1.1.2.2.9). Если охлаждение обеспечивается
всасываемыми парами, то Э'IY функцию вьmол-
няюr образующиеся в испарителе пары хлад-
зreнта.
СравlDlТельны xapaктepHCТНКII I"ерметичнъп IroмпреССОрНЫI arpel"aTOB с объемом ЦИJIИНДIIОВ 5,08 c
Таблица 3.1.1 6
11111 работе на R12 11 R134a (Danfoss)
ХарактеРИC"J1П(а Rl2 RlЗ4а
А Давлеиие испаренlIЯ ( 25 ОС), бар 1,237 1,067
Давление I(онде сации (55 ОС), бар lЗ,66 14,912
Эиталъпня h 2 ( 25 ОС), кДж/кr 37З 431
ЭнталъПIlЯ h\ (55 ОС). кДж/кr 254 279
Разность знталъпий h 2 h\. кДж/кr 119 152
Б ХолодопроизводнтельиоC"IЪ, Вт 95 87
Массовый расход, кr/ч 2,87 2.06
Температура rаза Ilа входе в ЦИЛНlщр, ос 94 84
У дельный объем rаза, M 3 /кr 0,2 0,28
Объемиый расход па входе в цилиндРы, t.f/ч 0,57 0,57
В Температура входа в капилляр, ос 55 55
У дельный объем rаза, дм) /кr 0,841 0,927
Объемный расход, дм 3 /ч 2,41 1,91
r Эиталъпня h. (переОХЛЗ)JЩение 32 ОС), кДж/кr 231 244
РазиоC"IЪ зиталъпий h 2 h.. кДж/кr 142 187
ХолодопроизводительноC"IЪ при переОXЛЗ)JЩении 32 ОС, Вт 113 107
Ornошсиие ХОЛОДопроизводительности с переОХЛЗ)JЩеиием и без несо 1,19 1,23
31.1. КОМПРЕССОРЫИИХПРИВОД
645
ХарaкrериCТИIQI компрессеров Danfoss, работающих на R134a
Таблица3.1.1 7
ХолодопроизводителъноCTh, Вт
ОблаCTh ИСПОЛL3ова Марка компрессора Объем цилиндров, см 3 Cтa.ндapmLIe Стандартные
ния условия CECOMAF 1 ) условия ASHRAE"
Компрессоры иизкоrо (LBP) и peAНero (МВР) давлеиий для домашиих холодильииков
LBP(MBP) ТL4F 3,86 60 85
oт 35дo 10oC TLES 4 F 3,86 70 98
ТLSF 5,08 82 112
TLS 5F 5,08 96 127
TLES5F 5,08 96 127
LBP (МВР) NL6F 6,1 114 156
от 35 до 10 ос NLE6F 6,1 116 159
NL7F 7,3 134 187
NLE7F 7,3 136 190
NLE9F 8,35 160 218
LВP (МВР) SC 15F 15,3 233 317
oт 35дo 5 ос
МВР (LВP) TL 2.5 F 2,61 86 106
от зо до 5 ос TL3F 3,13 108 133
Компрессоры высокоrо (НВР) давления для тoproBoro оборудования
НВР (LВP) FR 7.5 G 6,93 500 610
от+l0 до зо ос FR 8.5 G 7,95 580 705
FRI0G 9,05 630 765
FRll G 11,15 775 945
НВР (LBP) SC 12 G 12,9 960 1160
от +15 до 35 ос SC 18 G 17,7 1290 1575
SC 12i12 G 2 х 12,9 1920 2320
SC 18i18 G 2 х 17,7 2580 3150
НВР
от +15 до 15 ос FR7GH 6,93 505 615
Здесь и далее CECOMAF Европейский комитет предпрИJП1lЙ по ПрОИЗВОДC1l!у холодильноrо оборудоваиия;
-'.SHRAE Америкаиское общество инженеров по отоплеиию, охлаждеиию и кондициоиироваиию воздуха.
Далее чиrareль найдет характеристики двух
.:цJYrИХ моделей reрметичных разъемных I<OM
:трессорных aтperaтoB, а именно I<Oмпрессорно
'J aтperaтa системы Discus I<OМпании Copeland
рис. З.1.l З5 и табл. З.1.l 10) и I<OМIIpeccop-
'{oro arperaTa системы Multiconus I<Oмпанни
"]orin 1 .
для холодопроизводительностн до 100 кВт,
кроме reрметичных I<OмпреССОРНО-I<Oнденсarop
:Jых aтperaтoB (см. рис. З.1.l ЗЗ), применяюr-
:я reрметичные разъемные I<OмпреССОрНО I<OН-
1 Arpeпrrы этоro шпа установлены в кондициоиерах и
\олоднлъииках ваroиов ресторанов железиодорожных со--
:niBOB компании TGV Atlantique.
денсаторные aтperaты. Изroroвленис таких ar-
peraтoB в заводских условИЯХ, обеспечивающих
более качественную сборку, чем на монтажной
площадке, дает преимущества, I<OТOpыe I(()мпен
сиpyюr неудобства, обусловлеиные тем, что не
Bcerдa удается ПQЦобрать I<Oнденсатор, в точно-
сти отвечающий оптимальным условиям фун-
кционирования.
Заметим таюке, что сущеcrвyют охладите-
ли ЖИДI<Oстей (рассолов или воды), например,
для получения охлажденной воды, используе-
мой в воздушных I<OНДlЩИОНИРУЮЩИХ системах
для питания панелей батарей местных венти
ляторных или эжекционных кондиционеров.
эти охлaдиreлн представляюr собой полностью
646
з. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МAIllИН
."".........
..,..... . '-
.........
..,
'.f.,;'
....
..
"
.
.
ri
.... .. '"
'1..
....
o
o
Рис. З.l.l ЗЗ. rерметичный кuмпрессорно.кuнденсаторный arperal; примеияемый при высоких давлениях испарения
(модель TAN, L'Unite Hennetique):
1 всасывание; 2 выход жидкuC'J1l; 3 ЖИДКUСПIЫЙ ресивер; 4 уровеш. масла; 5 элеюроподоrрев картера
3.1.1. КЬМПРЕССОРЫИ их ПРИ ВОД
647
Таблица З.1.1 8
ТеDlИЧеские характеристики компрессорно--конденсаториьп arperaTOB рис. 3.1.1 33
ХолодопроизводителъиоС1Ъ, Вт, при частоте 50 [ц
Окру- и температуре испарения, ос
Потреб- жаю- +7,2
Объем щая Холодо- По- Номи- Пус
ляемая
оделъ Хлада- цнлии- тем- произ- треб- налъ- ковой
мощ-
rент ДРОВ, пера- води- ля- ный ток!),
иОС1Ъ, c тура, 25 15 10 О ток!), А + 15
вт телъ- емая
ос иОС1Ъ, мощ- А
вт ИОС1Ъ,
ВТ
R22 25 2700 7700 10800 18100 24000 15.3 30800
32 1200 5600 8500 15200 20700 7800 14,7 27100
TAN 5520 182 43 1150 4750 7150 12600 17000 14,2 22100
5590 Н R502 25 4050 9250 12450 19450 25150 16,3 95 31750
HR
32 2750 7300 10100 16800 22200 9000 15,7 28750
43 1500 5000 7300 12900 17550 15,2 229.00
R22 25 3950 9150 12400 19750 25650 16,0 32600
32 2650 7550 10550 17500 23100 8600 15,4 29700
TAN 6620 195 43 1900 5700 9100 13650 18100 14,9 23250
5610 Н R502 25 5200 10600 13800 20900 26600 17,1 99 33200
HR
32 3950 8800 11750 18700 24200 9900 16,5 30550
43 2550 6100 8550 14300 19050 15,9 24550
R22 25 5500 11300 14750 22550 28900 19,0 36200
32 4450 9800 13100 20500 26400 10100 18,3 33400
TAN 7360 229 43 3050 7200 9850 16150 21250 17,7 27200
5612 Н R502 25 7700 13650 16950 24300 30250 20,1 117 37100
HR
32 6050 11400 14550 21700 27500 11600 19,3 34150
43 4200 7950 10500 16800 22000 18,2 28000
R22 25 7450 14000 17800 26150 32950 24,2 40800
32 6550 12250 15800 23900 30350 12200 23,2 37800
TAN 8830 260 43 4600 9300 12400 19700 25700 22,5 32800
5614 Н R502 25 10100 16400 20000 28100 34600 25,3 150 42300
HR
32 8300 13800 17150 24950 31300 14000 24,3 38800
43 6150 10300 13300 20600 26700 23,5 33900
!)Велнчины даны для 380 В, 50 [ц.
У1\Омплектованные холодилъные установки (в
roM смысле, в КЗICOм этот термнн объясняется
в новом мещдународиом словаре по холодилъ
ной науке и технике) и содержат не ТОЛЬ1\О rep
\[етичные разъемные 1\Омпрессорные arperaты,
НО и 1\Онденсатор, испаритель, все узлыI холо-
.:rнлъноro 1\Оюура и аппаратуру автоматики, а
также хлaдareнт и масло. Такие установки яв
:uпотся автономными устройствами, и для BBO
.::ш в эксплуатaцmo остается ТОЛЬ1\О подвести к
ним напряжение питания и подюпочитъ их к
'farистралям подвода теплой воды (рассола) и
22 1З69
отвода охлажденной воды (рассола). На рис.
3 .1.1 3 7 приведена одна из таких установок для
охлаждения жидкости с 1\Онденcaroром водяно-
ro охлаждения. Ее характеристики даны в табл.
3.1.1 12a и 3.1.1-126. Этот тип холодильных
установок имеет следующие особенности:
ра6ота на хлaдareнтах кareroрии HCFC;
возможность работы в режиме тепловоro
насоса;
встроенный числовой реryлятор типа РШ
(пропорционалъноro действия, ннтеrpoдиффе
ренциальный), позволяющий поддерживать
648
3. ArРЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
".
i'. i,
';
..
.... '" ,
'It
1.
....
I
i ,< ,
1
(');
. \
,
.. ,
*'
,
<
:_,
Рис. 3.1.1 34. rермemчный разъемный ДВУXC1)'IIенча1ЫЙ компрессорщ,IЙ arperaT (модели S6J 16,2; S6H 20,2; S6G-
25,2; S6F-30,2, работающие на R22, Bitzer).
1 низкое давление (реле давлеиия); 2 среднее давление; 3 высокое давление (реле давления, защита от переrpева
нarнeтaeMЫX паров); 4 возврат масла (маслоотделитель); 5 O11Iерстие для заливки масла; 6 O11Iерстие для слива масла,
масляный филь'Ip; 7 элеК"Ipоподоrpеватель картера; 8 выравнивание уровня масла прн параллельной работе; 9. вырав-
ниваиие давления rаза при параллельной работе; 10 реryлятор (впрыск жидкости); 11 выравнивание давления; 12
масляный насос (низкое давление); 13 масляный насос (высокое давленне); DL наrнетательный па'Ipy60К; SL BCacЫ
вающий mпpубок
3.1.1. КОМПРЕССОРЫИ ИХ ПРИВОД
I'CJ
c"i
I'CJ
::1'
:s:
I'CJ
,-..,
'?
...
...
..;
..
01
;;
..
J
i
а
01
5
,
i
...
А.
I
А.
r
А.
::
!
[
"
)1
:;;
"t
S
=
:.:
:;
О
U
с
5'
>IS: =
:;;
w---
.. 'g
@'
:.: ,
8J!:
"')1
"
"
u
"
t:r'
:.:
8.
:i&. 00
"O>lS:<
'"
;>-. =
t:: :!
=1>gJ<
.. w::!:
01 g
::g:li"-
,
=
t:r't.-.
fl
+; t:r'
со B
@'
!
>gJ
s ..
&.
!!! 6
д
со
t
= 1:' ..
; >:с
::I: :о
=
t2
..
u
u
01
::g
5
::r
..
=
"g?
в
, t'
"" О L-<
=01= 01 СО
:.: S .... 'I>oj
О О:':
::с: 2
* 01
""-с:>..
arl: g
::g
..
ii
В
00
N
00
t:::
N
N
'"
'"
""
'"
N
1'-
'
..,.
N
.,.;
""
tI)
'"
""
1'-
00
N
00
t:::
N
N
..,.
""
'"
1'-"
с
00'
N
'"
",'
N
00
tI)
'"
---
'"
'"
""
N
00
---
'"
'"
'"
00
N
с
00
""
с
r-:
N
'"
",'
""
N
",'
N
N
tI)
N
;::;
00
'"
00
---
'"
N
""
'"
'"
'"
'"
с
N
'"
'"
'"
,.;
'"
N
-.о
..;
'"
tI)
00
'"
t:::
'"
1'-
'"
00
---
'"
N
""
'"
'"
""
с
N
N
'"
'"
...ё
'"
'"
'
'"
N
с::;
N
:i:
'"
tI)
'"
;о
'"
""
,-..,
N
"'''''
""
""
'"
""
""
'"
N
'"
'"
",'
""
'"
",,'
00
'"
оё
N
.,.;
N
6
'"
<1:>
с
s
><
с
N
""
+
с
00
'"
с
N
N
;r;
'"
'"
'"
с
s
><
с
00
""
+
с
""
""
'""
N
"'''''
..,.
00
'"
'"
""
..,.
,..,
N
'"
'"
о
'"
...:
N
N
N
с::;
'"
со
<1:>
N
S
00
х
N
'"
х
N
'"
N
""
х
N
'"
'"
'"
х
N
""
'"
х
N
00,
'"
х
N
'"
,.;
'"
х
N
х
N
N
'?
.....
'"
'"
<1:>
00
'"
t:::
'"
х
N
1'-
'"
х
N
'"
'""
N
N
""
х
N
"'''''
..,. '"
х х
<'<
'"
'"
'"
х
N
'"
,..,
""
'"
х
N
'"
...ё
'"
)<
N
'"
'
х
N
'"
..;
00
х
N
х
N
'"
оё
х
N
N
с::;
"t
::I:
'"
'"
<1:>
N
с::;
'"
6
'"
\с
<1:>
649
'"
;о
с
N
'"
'"
х
N
х
N
'"
""
х
N
'"
'"
х
N
'""
'"
'"
",""
""",
х х
"'
00
'"
00
;:;:,
'"
'"
х
N
'"
'"
х
N
'"
'"
""
'"
""
'"
х
N
'"
х
N
'"
N
""
х
N
'"
с'
'"
х
N
с
х
N
N
N
х
N
N
с::;
'"
'"
'"
<1:>
650
3. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
10
....
,
сс с сс с
с 00 '" 00 \О ""с r--
'" r--"" 00 ММ ",,"
I c = N N N
с с сс с с
'" с r-- с "'\О '" -r
-r 00 '" '" "" \О -r" "," \О" t.:'
I !:: ;:) 1; N N N N
СС С с с сс с с с
с 8&iJ с с '" соо "" "" с с""", 00
-r '" N "" с 00 \О ['-" 00 "," с;
:11 ! N с :! \О N N N "" ""
" N N N N N
5
t;;
сс с с с с с с с с
'" ",с С С '" r-- о с \О r-- N r--
"" '" "" с r-- сс с с 0\ " N -r" "," t.:'
<:) I r--r-- r-- \О \О \О !::: 00 с с N "" "" "" "" ""
ё N N N N N N N N
!-----
U сс с с 8 с сс с с с с
с '" с с с 00 '" '" '" '" "'с 00 \О -r
"" 00 '" 00 -r с r-- N "" -r M"' '" V)" r--" " ::;;
I "" "" "" N N N r-- 00 С N "" "" "" "" "" ""
"" "" "" "" "" "" N N N N
1.---- fo<
1r> r:Q сс с с с с fo< СС С С С С
'" !9 '" '" '" '" '" r:Q '" '" '" '" с c с с" с
N С", \О \О g '" 00 -r r-- с r--" 0\ ::;; ,.; "
I 8 с с 00 c N "" -r \О "" "" "" -r
= = -r-r -r "" "" "" <:) N N N N N
1.---- r!! :s: <
'" "
t:: СС С С С С сс с с с с
u С :<: о с с с '" '" :11 сс с '" '" \O N -r '" \О
:<: N N '" "" r-- N r-- N \О '" <:) "'О\ "," 1 \О" 00"
fo<
I '" 00 r-- r-- \О N -r '" r-- 00 "" "" -r -r -r
'" -r-r -r -r -r :11 N N N N N N
'"'"" :s:
g u
" t:: СС С сс с
с <:) ""r--
t:: '" "" N С g '" с с" с" с"
:11 "" r-- N '" r--
I а 00 N N N
....... >:
сс с сс с с
'" "" с \O N ::;; '" N 00 ""
-r r--c -r 00 с", с N"'tr'I'" ",," -r"
I N N N N
1.----
с с с о о сс с с
с -r с '" с Nr-- -r '" \О \О r-- 00 00
.. -r -r \о N \О"" 00 '" v" "," ..о r--" 00"
о:: I oor-- :::: '" '" '" "" 1; 1; '" '" N N '" '"
:s: 1.----
сс с с с с ос с с о с
'" с о с с r-- -r r-- \О \О 00 \ОС -r о '"
"" "" -r '" \О \О 00 c \1:)"' 00'" 0\ f""'4" N"
<:) I "" N С 00 :!! '" \О r-- 00 '" '" N "" "" ""
'" N N '"
" ......
t::
СС С с с с сс с с с
с с'" '" с '" с'" '" с '" -r", с 00 r-- \О
"" N 00 \О ",,-r \О 00 С '" 00" с" "," ,.; "," r--"
I 00 r-- '" -r "" "'\о r-- 00 с "''''' "" "" "" ""
N N '" N N '" '" '"
......
сс с с с с сс с с с с
'" '" с с с '" с '" '" с с ....Nf'I"I'V '"
'" '" \О '" r-- "" -rr-- с -r 00 с (">.1" v.... "1:)" 00'" "
I \О '" "" '" с \Or-- с "" "" "" "" "" ""
"" "" "" "" "" N '" '" '"
сс с с с с сс с с с с
о сс с с с '" c с '" с о \ОС "" \О 00 С
N С '" -r \О r-- -r -r 00 "" r-- ...... .. \О" 00 с" ",,"
I -r"" r-- '" r-- 00 с "" -r "" "" "" "" -r -r
-r-r "т "" "" "" '" '" '" N
'" :::
1ft
=С,)
<:) о
'" :.: :s:" с'" с '" с '" с", С '" с", '" С '"
" :s: "" "" -r -r '" '" "" "" '" '" "" "" -r '" '"
t:: ;-
u
Е--
....
с'?
1'(1
::r
:s
S
1'(1
f---
t:i
t.....
С
'"
>:i
.
а-а
""0&
rnCIi
:'0
,,00
""
== ="
01 :s:
'" :11
01'"
8.'8
;
<:>1;
S !:j
6.=
е g
... '"
"",
""'"
i
<:> g.
З :.:
",с,)
!
"':I1
6
..'"
...!;!
i1}=
"
<:> о::
S ::
i
.. '"'
""о
<:> :о
... '"
<:> "
.. "
:I!
""с
..
... !:!
:
""t:(
.. <:)
t: 1)
;
"":
01 =
.. :s:
5
[
"
Зi>::
:о
S
!
8
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
651
<"'"
, ...
.....
....
.
." {
'. ,
'i
.."
у
.............
,..;...
.
.g
Рис. 3.1.1 35. разъемный rермe11fчный компрессор системы Discus, модель 030C 750 (Copeland):
SL запорный BeНТIfJIЬ всасывания; DL запорный вен'IИЛЬ наrнетания; 1 заrлушка всасывающей полоCПI; 2
заrлушка наrнетательиой полоCПI; 3 заrлушка патрубка заправки масла; 4 резьбовое соединение дифференциальноro
реле ВД масла; 5 зашушка диффереициальноro реле ВД масла; 6 ПОДКJПOчение масляноro манометра; 7 масляный
.1JильТР;' 8 заrлушка злеюроподоrpевателя картера; 9 зашушка наrнетательной полоCПI; 10 намаrничеНН8JI пробка;
11 крепежные 011Iepc-mя; 12 ПОДКJПOченне да1Чика; 13 заrлушка всасывающей полоCПI
652
AТPErAТbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
о
,
(')
'"
::5'
s
Е:
'"
'"
1---
'"
g
1/i'8.
,.., о
,U
... .
. '"
::s
,.., u
. '"
... .
а.В
Б!
!
i
!i
8
=-0
=
!: 1::
.3
=
;u
""О
j
=-а
8 ....
... о
&....
i
;
I i
..
i,<"d
.. g.
.... 1::
"" ;:;J
I!
..
,11 01
; :z:
=-01
i
:= :z:
=-
.. 12
=:
:.ъr
.. ..
..
.. о
i
g
o [ :; '" '" 0-. '" '" .... о '" '" ос
.,- .... .... ... .... '" с-
!< ;:::; з: s; !s :с
::g:r:8'
1 g , , в 5' '" 5' '" '" '" е- '"
t:::( ...
g , ' jI:I
!i '" '" '" '" м м .... .... м .... м м
':i
,., M:>J ,, о '" м с- с- о о '" '" "" '"
:i 8. '" '" ' 1:f ;;f м' с-' ",'
" fii '8 '" м м .... .,.
o
, ...
.;, t:! 5 " м ;:} м м м м '" , ;: "', '"
.... ; ... N N N м м' м '"
I R R R R i@ '" '" о '"
... ... ... ... t>e
<Q
{ о '" '" '" '" '"
ос 111
м '" м
! !i: '" !i: ;G R fi? о 1" '" о
'" to '" r::
'" '" '" '" '" '" '" '" '"
.,
,И .... с- .... ....
O 1 5 '" с- .,. о
е[ м м '" '"
о " '" :s м м ос '" '" '" м '" м :;
B '" м о, о '" .... .... .... м м
, м м м .... м .... .... '" ",' с- с-
i:i ;;:: '" о, gg м :;
'" о '"
, м м' .... ... '" '" '" 'О' '"
" N
... '" м .... '" .., ....
'" м о, '" '" '" '" 'о
О '" + З
м м .... '" '" с-'
"''''''' '" '" '" '" '" '" '" '" '" '" '" '"
'1 ",о,,,, М",,,, 'о '" .... 00'" м О '"
c- '" '" '" '" м с-"'''' '" м
"'''' м м N м",М .... М N "''''.,.
'" '" '" '" '..",.. '" '" '" '" '" '" '" '" '" '"
"''''''' С-'О.,. "''''''' .... N ",,,,м
М "''''... О '" М ........,. "'.... м ",м'"
, мм", "'.... М "'....м "''''... "'с-'"
,., '" '" '" '" '" '" '" '" '" '" '" '" "'''''''
fii "'''"''' м '" м "''''''' "' '" g: '"
...."'''' '" '" '" o'" "'..,'" '"
!t "'.... .., "''''... С-'О'" "' 'O ::::800
t:
i! "'''' '" '" '" '" "''''''' '" '" '" '" '" '" '" '" '" '" о'" "''''''' "'О 0"'0
","'''' о"" '" .., '" 'о '" "'00'" '" .... ... ... "''O '" '" "''''..,
"'....'" .., N "'''' О, '" 'О"" М М О, '" '" о "''''''' '" .... 000'"
,......, '" .... с-'" "" '.:::>...... '" '" "''''''' о, ". 'о '" '" '" 00::::0- '" '" ::
'" '" '" '" '" '" '" "'''' '" о о'" о'" о'" о о зg "'''' ",о о", "'''' ",О",
I о'" 'о 'С> '" .... '" '" о'" :q::J: с-'" мо ..,,,, "'''' "' "'''' 8to :g::;:: "'''''''
",'" '" '" '" '" '" ... '" 'О.., c- "'''' .., 'о .... 'о "'00 о"''''
'''' ... .... 'о '" ....'" 00 ос 00 '" "':: S'" g'" "' S'" '" о "';!; '" о ... м о !::; о"''''
'" '"
., '" "'''' "'''' "'''' О'" '" о о о соо о о о 000 000
",'О '" '" "'''' ::';а:; м'" '" .... ",с- 00"'''' f:' c;!; "'....'" "''''
O'Q' '" '" .... "''О ...'" о ос '" '" c- "'о.... "'...'" '" '"
, ...'" "'00 "''0 =:: 00 '" '" .., м о ::: ::'; ..."''''
'" '"
1 '" 66 О'" '" о 00 о о о о о о со о о о о о о о о о о
о'" 'О'" "'о, .... '" '" .... м 00"'.... g .,.'" о о
'" .... о "'00 ....'" '" м ",М 'С> '" c-"' '" '" "'....'"
, "'''' ...;:: '" 00 :! '" З !::; :5 ::! ...."'''' c-...
. '" М '" '"
'" '" \'! t--- f-..t---
I о О'" OO о о " 000 о о о 000 "00
",;; ",,,, '" '" '" ....'" <:;:) (f"", 'с ..,
",о "'''''О '" м .... M'" ..,....'"
' S'" ;; ::З .... '" о :;q с- .., '"
I .. '" М .. .. ..,м....
О О 00 00 .. о о " '" 000 о о о 0"0 r;; r;;r;;
'" '" '" м",,,, '" '" ...."'0 '" .... '" g. o"'
о о'" '" .., о "''''''' ",,,,,,, Е!' '" о 00 ","'о
" :! :::!: о 00 '" ...",,,, '" '" '" ... о '" ::J: 0 '"
'" .. M"' :J; '" '" '" :J; "'.... '" ::! ... ....
о .. !i! r;;
:>< fii О'" о" 00 g. 0"'0 000 о о о 0"'0
'о '" ..."'.... %r ........'" .......0 ",,",о
О ",,,, О, о, "'.... @' "'...'" "''''''' ",М'"
...", .... о "''О "''''.... "' '" c-'" :;:
.. '" ::! ::! '" '" М ....м'" .,.....'" r;; r;;fc;
О'" о о о", 0"'0 000 о о о 000
З ....0'" "'''' "' .... '" о '" '" М '"
'" '" '" "''''.... О"'''' '" '" о, ",м",
'" '" .... '" '" О"'.... '" '" "'....... .......'"
'" '" '" ...."'''' "'....'" ........ .... '" '" '"
w5 !i !i !i !i :;;: !i !i о о !i !i !i
I !i !i !i '" ....
g O ,;,,,, ,;,,,,
c>g r;:,0
S'" IЗ'" ....'" м'" ...8 8 ....'"
:::Е с> с> r;:, О О О О O O
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
653
о
.
plil. .... ;;:; с ... .... .... ;;::
;::: .... .... '"
!:! i .... ;; .... ....
,. ;:::
'" ....
1 1Ir .... .... .... , ,
J r ... ... ... ... ... ... '" '" '" '" .. со
...
. J! t
J1ftl с с '" '" '" '" .... .... ">. '" с.
с' ei i, :,' A S ;з'
.... ....
"
!; '" '" '" с с с .... '" ... ..... ....
.. .... ..... .. .... .... .... -о ..... .... .....
н '" '" '" с с '" '" с с
= '" 1'; 1-'! ;;r; !о ....
... '"
iH а: а: .... :;:; ... :;:;
:;:: ....
... ... '" '" '"
А: '" '" :g '"
.... ;:: '" ....
'" '" '" .... .... со со
'" .... '" '"
I , ;о ..
'" '" со :2
... '" .... '"
'" '" '" :;;: '" .... &; :g 81: !;< ::: 8
е- '"! со .... .... ....
I ! t-' .... S S !2 !::
с с 8 &
..
1:'" i S :2 ... '" ;1;
.... ....
'" а: '" $ '" :2
'" ....
1:: + ::: '" .... :;;:
.... ....
'" '" '" '" '" '" с'" '" с с '" с с с
, ....'" М.... .... '" с.... с !
'" '" .......... ......'" .... '" '"
... .... "'....'" .. '" I:"-- 2
'" '" '" с с '" с с '" ссс с с с
",с ........с '" ;g"'.... .......
....... "''''.... '" '" '" ....с
, "'....'" OCI O\ ==: !::
1 с'" с с с ссс с с с с с с
8I: .... .... b S
.... '" '"
, 20C1 :!:::: :2 "' "" "'c
........ ........
"' сс сс 18 с 8 С с с сс с с с с с с с с с с сс
"'... :! '" '" .... :;;: :g 8 .... ... '"
....'" .... '" '" .... '" '" со ....
':2 ::: со "'.... ......... N .... ;1; 1$:::.1 ....'"
.... .... .... .... .... .... .... "'...
с сс сс :G s сс с с С8 С с с с 0000 сс 0000 ссс с с сс
88 !:;1i:J i\!: M:;; "'''' J;ol:"--O\I:"-- ........ :: .... "'.... ;!
........с .... '" '" .... .. "''''
';::: !!! !:: ........ ;1; !:: ;1;;1; :;;: 1$: ::.1 I;/ ;;:: 1$1&; .... .... 81:;;::
.... ...'"
ссс ссс с с с с с с с с ссс с с i
'" "'''' ;1; 8 .... '" :;; :,
"'....'" '" '"
i ., "' ...... 1;/ ........ ;;r; .... .... '" :;) "'... ...'"
.... .... .... N .... .... ... '" '" '" со .... '"
&i 1 ссс cc с сс с с с сс ссс 8 с с
с ....:;;88 .... с; :;;8 ........с
'" "''''.... с....
., "' .... ;1; ;;:: :gэ: .... ....'" с... ....
............ '" .... '" ....:: "'со
ё5'оо с с с с с с с с с с с С8 С 8 88
;:::8I: с :! .... .... &; i\!:!::
'" .. .. .. .... .. ... I \() "'с '" '"
I I I I .... ...... !;; ::
, '" '" со
ссс ссс сс с с с с 88 888 88 88
"'.... .......'" .... .... .... .... ....
.... "'с'" О .... ... ....'" .. "'.... '" со .... с .... ....
с ;;:: :Z8l:;;:: g. '" .... :g 'С ... ....co '" '" !!'!Е
.... '" .... ::2 ... 2
g " "
::.: ::.: 1---
1 ссс ссс с с с 88 с 88 88 88
"' ;g.... 1$1 88 S
.... с ....'" ...'" .... '" с ....
'" "'''' '" '" с '" .... .... S ! "'....
"''''... .... '" '" .... =2 '" :2:!;
с с с ссс 8 С 8 8 88 888 88 88
.... .... 2 ....8
с со ... со ... '" ... '" .......... "'''' ... '"
S 8I: '" '" .... a ... .... '" с со '"
S'" со :!; !::!:: !:::
1 gV I H
ailllI:(l
tL c <с ..Jc :1: с c e ..Jc :1: с c ..!.С :1: с с
8 e o o ас а:;? o 8 ас ас ас
2'; 2';.... ....... 8.... 8.... 8 сос
,. o а а.... а а 'О
«)
с:;
ю
!о
....
aI
S
:I:
!о
:т
:I:
о
'"
О
654
3. AfPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
JI;O.
\"
,
, . j (
. .. .
\ .
SL
Модель Размеры, мм
L Р Н А В
К40 ее 300 223 280 170 183
K50es 300 223 280 170 183
К 75 ее 300 223 280 170 183
К 75 cs 300 223 285 170 183
К 100 ее 300 223 285 170 183
К 100 es 300 223 285 170 183
К 150 ее 300 223 285 170 183
К 150 es 300 223 300 170 183
К 180 ее 325 223 300 170 183
К 180 es 325 223 300 170 183
К 200 ее 325 223 300 170 183
К 230 es 340 223 300 170 183
К 235 ее 340 223 300 170 183
Рис. 3.1.1 36. Разъемный rерметичный компрессор для раБo'lыl на R22 (система Multiconus, компания ООrin):
1 маркировочная тaбшtчка; 2 указатель уровня масла; 3 пробка rорловины заправки масла; 4 пробка полоc'l1l
ИД; 5 пробка полоC'l1l ВД; 6 клеммная коробка; 7 пробка слива масла; SL всасывающий па1рубок; DL HarHeтa
тельный па1рубок
, ] .1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
655
Таблица З.1.1-11а
ТеDlИЧеСIOlе характеристики разъеllUlЬП rерметичиьп компрессоров (рис. 3.1.1-36)
Макси Напряжение, В, чнсло фаз, часто rц
Внутрен- мальный М"""НN8ЛЬ- 220 2201240 220 220 220
Число кий Ход Описы- Вс11сы- НЗПiета За- Масса рабочиJI НЫJI nyско- 380 3801415
вающнii тельныJI 380
Модель ваеJ<ЫЙ прав"" ток, А. воil ток, А. 3
цилнн- диаметр порm 06ъеы, патрубок nзтрубок нетто, 3 1 3 1
дров цилннд- ия, .... масла. кr при при капри- 50 50 50 60 60
/ч SL DL кr
ра,.... капрJlЖe- жеЮIК 380 В
кик 380 В
К 40 се 2 42 12 2,89 112...12" 1/2...12" 1,0 32 18 9 . О О О О
К 50 es 2 42 16,5 3,98 112...12" 112...12" 1,0 33 18 9 О О О О
К 75 се 2 42 165 3,98 112...12" 1/2...12" 1,0 34 2,4 11,1 О О О О
К 75 es 2 42 22 5,30 518...16" 1/2...12" 10 34 24 11,1 О О О О
f К1ооее 2 42 22 5,30 518...16" 112...12" 1,0 35 2,5 13,8 О О О О
К 100 es 2 42 28 675 518...16" 1/2...12" 1,0 35 25 13,8 О О О О
К 150 се 2 42 28 6,75 518...16" 1/2...12" 1 О 37 34 156 О О
К 150 es 2 42 32 771 518...16" 1/2...12" 1,0 37 3,4 156 О О
, KI80ee 2 42 32 771 5.'8...16" 1/2...12" 1.0 38 44 20 О О
, K180es 2 42 36 868 518...16" 1/2...12" 1,0 38 44 20 О О
К 200 се 2 42 36 8,68 518...16" 1/2...12" 1,0 40 50 21 О О
i к 230 es 2 42 41 9,88 3/4...18" 1/2...12" 1.0 42 6,0 244 О .' О
i К235ее 2 42 41 9,88 3/4...18" 518...16" 1,0 44 6,5 28 О О
. Напряжение стандартной поставки О По специальному заказу
" мпера1УРУ охлаждаемой воды с точностъю
::Л.5 К;
охлаждение компрессора всасываемыми
:- рами;
снижение мощности перекръrrием мarис
-:-рали всасывания;
наличие двух конденсаторов с оребренны
\.fИ медными трубками, объединенных с пере
: '\.;шдителями, 'fЮ обеспечивает максимальную
,-,:цежностъ.
для обеспечения очень большой холодопро-
юводнтельности используют компрессоры oт
i-:рbIТОro типа, т. е. такие, у которых двиraтeль
,,;LХОДИТСЯ снаружи. Они поC'IyIIaIOТ в продажу
.ез двиrателя. Поэтому потребитель должен
а\1 обеспечить себя двиrателем, либо элеЮ'РИ
,ескнм, либо тепловым, и предусмотреть при
5.Jд, который представляется ему наиболее под
\J.J,ЯЩИМ. Иноrда проектировщнки установок
наказывают изroтoвителям компрессоры oткpы
-.-nro типа и для небольшой холодопроизводн
-:-е:rьности, если установка предназначена для
:пециальноro применення.
В отличие от дpyrнx типов компрессоров,
компрессоры открытоro типа MOryт работатъ на
.l\fмиаке.
На рис. 3.1.1 38a и 3.1.1 38б приведены об
:дий вид, raбаритные размеры и основные ха-
;:iактеристики открытоro ДВУХC'IyIIенчатоro КOM
прессора Sabroe с электроприводом, рабorаю
щеro HaR22 иR727, а на рис. 3.1.1 39 дан раз
рез oткpытoro компрессора Grasso, характери-
стики кoтoporo приведены в табл. 3.1.1-13.
Кроме охладителей жидкости, оснащеЮIЫХ
reрметичными разъемными компрессорными
атреrатами, существуют охладители жидкости,
оборудованные охладителъными аrpеrатами
откръrroro типа (рис. 3.1.1-40, табл. 3.1.1-14).
3.1.1.2.4. Компрессоры с сухими порmнями
Несмотря на то 'fЮ масло, проннкающее в
котур при каждом цикле нarиетания, как пра-
вило, может бъrrь возвращено в компрессор,
конструкторы Bcerдa стремилисъ к созданию
установок, в которых масло не попадает в хо-
лодильный котур. Такие установки особенно
удобны для низких темперa-ryp, а также Д:IЯ xo
лодилъных систем С чрезвычайно протяженны-
ми холодилъными сerями, например в химичес-
кой промьпnленности. Безмасляный ХО:IOДИ.ilъ-
ный котур, в частности, допускает исполъзо
ванне затоплеюIых испарнтелей (т.е. испарнте
лей, в которъlX xлaдareнт подается снизу, а от-
водится сверху, в отличие от сухих испарнте-
лей) без ухудшения теплообмена и сложностей
с возвратом масла.
Поскольку мноrие roды в эксплуатации нa
ХОДЯТСЯ так называемые компрессоры с сухи-
656
з. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
\D
,
f'i
(Q
:1'
:s:
6
(Q
1---
G"
":'
....
....
...;
1
!
"'"
=
..
..
:01
I
"'"
..
...
..
"'"
!
J
@
::
..
;
111
i
I
i<
00 О'" "'о 8: 8: 8: gJ!8 8:0 "'''' "'''' О'" О'"
::11;; "'''' ",18 g; g; ",... ",...
"'''' "'''' r--r-- r--r-- ::: :::
I
"". i" H 8:З 8:З [Н :;: "'''' "'''' "'''' "'''' '" о
,.,'" :; Б:!
..... .,.,.,., ",... ",... З ;::
I
'! =: o 0"'0 000 ! "'00 E =:
= "''''''' !
"''''''' "''''''' со!& :: .....
! 00'" 000 000 000 О"'''' 00'" 000 "''''О 00'" 000
u =:
=.,., .,. \0..... ""' "'..... "'''''' ! r;!'!):! ; "'.,.
! .,.,'" "'r--r-- ",r--r-- :: ::: ;S!:.
i i fi! 000 oo oo "'О.,., "'00 О"'''' 00'" 000 00'" 000 0"'0
",r--", .,.'" О\З:: "'''' "'''' "'........ "'.....'" e "'.,.,.,. 1=:"''''
r--r--", r--r--", О\=:::: :::::!: ::!; ::: M ..... M
I
, "'''' З 8: oo 000 000 s 000 00'" 000 00'" ","'О 000
'" ........ 8"'''' r--.,., Co'" ",... "'o 8: ;;t; .,.",...
"'''' r--",,,, r--",,,, ::: ......::: ...:!; .....;g ...... (::; ", .....
,:\; I '" ...... ......
!i", 800 :;;:0'" o'" "'00 000 000 000 000 000 000 00'" 000 "'00
'O ooo::g; ...... зЕ :g"'''' !: "'o "' "'" "'... "'.,.'" &J8 r-- '" b
,. ооо\з ..... ",соо r--o...
'" ...... "'''' ..."''''
" .,., о о '" О О О О О 000 000 ","'О О '" О О О О '" '" о 000
2 з "''''''' 000
.,., .,. '" О"'''' "''''... :! .,.o ",,,,... "'о S "''''о
",r--r-- ::: :! ::!: ..... M .,.",
2 I ... "'......
]'" .,.,.,., """'0 "'00 000 000 000 0",0
oo "''''''' .,.'" "'.,.... ", ...
OO ::: ::: :!:: .,.r--o "'.....'"
... "'... ...... ......'"
t::: ;;Q"'ё lco ее
:;;:.,.,0
.,., t"'oo ",.,. ...r--... :Q ::: О;;!:;;:!; oo
"'о... = r--
+ ... "'... ...........
leee
"'''''''' о '" о о '" '" "'00 О О О
З f:oЪ< "'.,.,.,. :3 "''''''' Q1;;Q:g "'O
CCC :! ;::: ...r--'"
+ "'''' мм""".
"'''' 00 "'''' 00 o З З o 00
...'" ""... :2 "'.,.,
....... .,...... '" ",,", ",... "'... ",!!!, :::'" :::'"
I
00 "'''' С'" О.,., О"" 00 О'" 00 00 00 00
'" "' ,.,'" з ..... ..... r--.,. r--.,. e; e;
..... "'.,., "'''' S: ::: ::::::
I
'1 8: :O:8: 000 0"'0 E "''''О ",о'" 0"'0 000 000
............... "''''''' :gr--'" з r--coo "''''... "''''.....
"''''.,., "''''.,., "' '" r-- :! O\ ..... з ::: ......,. r--'"
"' "'
! i" g g 000 000 0"'0 000 000 000 000
U'" ", ... "' '" .,. '" "'... "'... r--"'" r--'"
,i "'''' :::0'It-- :::O\t-- :! ? :! '" "'..... N :! N :! ... NN "'.....'"
"'''' "''''
i i "'00 000 000 0""0 о.,., О """''''' .,., о .,., 8: "''''''' "'00 000 000
&; B E "'''' "'... "'.,., "'''' .,..,..,. r--r--;:!;
C"-I N "'.....'" "'.....'" ;;; C"-I
"'''' "''''
i 7 0"'0 000 "''''''' "''''''' "''''''' "''''О 000 0"'0 000
!:;:315 "'.,.'" "" '" .,.,r--", со..... ..... "''''''' "'''''''
;:: .,."'''' ;;t;C"-I ::t co ", ::t
,:\; "'''' ,.,"'''' ......
7 000 000 000 0"'0 "''''''' '" о о "''''О 00'" "'00 000 000 000
"''''О "''''''' О"'.,. ..........'" ,.,,.,... "'=t0'f""; .,.,"'''' .,.,...'" "'со... ..."' '" '"
==: "'''' "'''' ", ... ... "'r-- ;;: "'... f"I "'.,. "'.,.
'" "''''''' '" "'... "'.....'" "'''' .,......... .,......
1", 000 000 000 000 000 0"'0 000 0"'0
5 r--",... r--"'..... r--... r--"'r-- r--"'r--
" I "'.....0 ; ('f'; ::t "'''' "''''
"''''''' ..... '" ..... '" .,.,.,...... .,.,.,...... "'.,. "'.,.
'1 О ",00 000 "'00 О О О 000 000 000
:g&J "'''' ",... ..... '" r::: ..... со... 8:0'"
",со.,. ",r--", о"'''' ...
"'''' ..."'''' .,........... "'.,.,.,. r--",,,, r--r--'"
t---------- t----------
><", "'00 "''''''' 000 00'" 000 000
"'''' & "''''!;; t; g
+ r--.,. """'
"''''''' ........'" ::t..... "''''.,., r--",.,., "'r--'" ",,,,...
з 000 000 000 0"'0 О"'''' 000 g e
.,.,r--", ....."'''' .,.,r--o r: "''''''' ::
+ "'.,., ::t 1=:"'''' b; f:
....."'''' "''''
t li "''''''' "''''''' ",.,.,,,, .,.,"'''' ",,,,,,, "''''''' "''''''' "''''''' "''''''' "''''''' ",,,,,,, "'.,.,'" "'''''''
......,.'" ......,.'" ......,.'" ,.,.,..,., ......,..,., ........'" ......,..,., ........'" ......,.'" ,.,.,.'" ......,.'" ......,.'" ......,.'"
+ + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + +
..
u '" u '" u '" u '" u '" u '" u
u u u u u u u u u u u u u
'" '" '" О О '" О О О О '"
r-- r-- З З ... ::)
::; '"
'"
::r
'--
о
v">
!>
..
:r
=
а,
"
р:)
о
00
'"
5
!;;
...
..
..
"t
о
...
..
"
!о
=
:z:
i
:z:
!J
t;
!J
..
8
о
:z:
g
"
:>i
:>i
j
"
а,
"
..
00
..
:z:
[:!
а,
..
о
...
i
"
..
..
..
<.>
..
!;;
&
"
...
о
<5
..
а,
t::
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И ИХ ПРИВОД 657
1< Ч Н
'( , ...
I ..
\
J.
jV'
<
>
t
....
L, (2)
2700')
;..;;
r
4111
1505
1700
I I
1) При снятых теплообменниках
и такелажных сермаХ',
минимальная ширина 1000 мм
1000'
.1-0
1000'
<>
"'
.
<>
'"
136 N
'"
N
* ПpocrpанCfВО для
обслV><><&аНИЯ
фильтров-осушителеи
500 мм
<>
<>
r-
'"
<>
'"
N
1570
3D нт, на, HW (без конденсатора)
По sакз2У лостз-л"етс" рекуператор тenna
Рис. 3.1.1-37. Охладитель ЖИДКIJC"!1f с КlJlЩенсатором водянOI"О охлаж,цения, работающий на HCFC (модели 30 НТ, HQ
и НW, КlJмпании Carrier)
658
3. ArPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица 3.1.1 12a
Основные характернстнкн ОXJI8ДIIТeJJJI ЖIIДI(OСТИ (рНС. з.1.1 37)
Модель ЗО IП нw НО 260 290 320 370
Номинальиая: хonодопроизводиrельность 1). КВт ЗОIП 855 940 1009 1209
ЗОНW 749 8ЗО 887 1061
НоминвльН8JI потребляемая ..ощность'), кВт 197 222 244 294
НОМИJJ.8ЛЬНU: тermОПDOизводиrепьностъ 3 ). КВт 1042 1150 1241 1488
МI\ICCIIШ!IЬНIJI"ОЩНОСТЬ устан08юt), "Вт ЗО3 336 379 454
НоМИlWlЬН8JI"ощность устан08юt), кВт 204 227 254 ЗО3
Рабочая....са, ю- IП,НQ 5980 6500 6625 7620
нw 4990 5525 5525 6360
с DelМIeoaтooo.. тепла (по зaкaзv) 6670 7525 7525 8630
3аправn хладa.reиrа Ю2, ю- КоюурА 73 83 83 92
I(зонт HQ)') КОIПYD В 72 72 72 92
Разъемные repмeтичньrе 6-l.I1IПИИдPOlЦolе "омпрессоры, 24,2 обlс (1450 oБINИИ)
Число "омпрессоро1ll1.l1lПИИдP08 4/24 5IЗО 5130 6136
ТImЫ "омпрессоро8 КоюурА 2277 3267 3277 3277
Коюур В 2277 2277 2277 3277
381tpa81C8 масла 8 oДItR "омпрессор, 15,5-+
Мощность подоrpeвaтелe!i ....ла, кВт Вариант ДЛЯ ВОДЫ O,S 1 1 1,2
Вариaнr Д'IЯ рассола 16 2 2 2,4
Число ступеней peryпкpОSIQ{ MOmн.ocтк CTaкдaprнoe нcnопиенме 4 5 5 6
Позanзy 8 10 10 12
МJmимaльнa.я: мощность, % Стандартное ИСJ10JПiеНJf:е 25 18,8 20 16,7
По зaIaIЗV 167 12.5 13.з 11
Трубчатый ДВyJ<XоmypиыJt четырехрядю,di испаритель
тип 10 НВ 275-+ 350
3aпpaвICa ВОДЫ, 334-+ з88
38Пр881С8 xлaдareитa, 270-+ 332
Число трубок 584-+ 720
Поверхность теплооб...... пyчICa труб, м' 81,2-+ 100
ТрубоI1pOВОД подвода ВОДЫ, вxoi1/ 8ЫХОД (фланцы NFE 29223, l2"IDN 61150-+ 81200
PN 16), дюilмы
ТIМ'iOOtюВОД слива ВОДЫ, дюlbш 12" 314 NP'f-+
Труt5чатый "онденсатор типа 09 (НW: без "ондеисатора)
Кomyp А IП, HQ с рекупе- НАШ НА155 НА210 / НA210
ратором тепла (по зaJ<a>y) НУ155 НУ210 НУ210 НУ210
Коюур В: IП, HQ с рекупе- НА155 НА155 НА155 НА210
ратором тепла (по зaJ<a>y) НУ155 НУШ НУ155 НУ210
Спeщwп.иыIi рассольиыli вариант КоmypЛ НAI05 HAI55 НА155 HA15S
ClI(. ниже КОIПYDВ НАI05 НА105 НAI05 НА155
Максимальное рабочее дамеине Контур хла.цareнrа 3000 кПа ("онденсатор) 1400 кПа (испаритель)
Водяной ICOИТУР 1000 кПа (теплообмеНИИICН 8сех ..оделe!i)
Q .1
2) для режима о еиной ВОДЫ 12,3/6,'"С, "ООФФнцненr 'arpязнеиня тeпnообменник08 0,000044 М"rpад !Вт, хладareит Ю2.
3) Потребляемая ..ощность тoлысo "омпрессоров
4) для режима ПОДОrpeзa воды . "Olf;\eнcaтope 29,4 :35 ос, остальные УСЛОВНЯТ3Юlе же, """8 прнм.l.
ПОЛИ8Jl..ОЩНОСТЬ "омпрессора + peryлиpyющ<й алпаратуры при температуре всасывания насыщенных паРО. 1 О ос
5) (МIII<C.) IIJDIl, 7 0 С (иоминал.) и темперarype иarnетання нacыJднныx паров 62,8 ос ("8I(C ) 11JD14О,6 ос (иоминал)
Добавить от 2 ДО 3 ю- при З8ЮIЗe рекуператора тепла, для вариа"... HW поставляетоя одна заправn для обслуживания.
Характернстнкн конденсаторов с водяным охлаждеlDlем 1)
тип 09 н." 09 НУ')
105 155 210 155 210
Поверхность теплообмеив, м' 8,3 13,2 19,3 13,2/8,77 19,1113,5
Заправ"" ВОДЫ, 33 56 76 33156 56176
3аправ...хлад 55 87 120 i491149 1781178
Число rpyбo"
конденсатор 53 84 123 84/56 122/86
переоxnaдиrель 7 10 10 1014 1014
Д.....етр трyбonpoвода ВОДЫ, ВХОД 3112 4 4 4/3 4/4
tвыx01L дюliмы
1) для всех МOIIeneli: I1pOдy81C8 воздуха 121 311!", аиутреиняя резьба; слив зоды 121311!", 8нутренняя резьба;
2) слив хладareиr.12' 314', НВpy1kН8Jl резьб..
Прямоll mpифr для "онденсаторо. с "ОЛОИНoll переохлц:цеиия, куреив для "онденсаторо. с рекуперациe!i тепла.
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
659
Таблица З.1.1 12б
.:{ОПOJDlИТeJIЬиые характеристнкн ОXJI8ДНТeJIJI ЖИДКОСТИ (рИС. 3.1.1 37)
Элeкroические па", .етры
Установка КОNП IO«OD КО""""",COD 06 В
Модель Макси- Номнналь- IСI IСР Модель Макси Макси- LRA, А
зонт N8J1Ьныii ныii ток, А МJIЛЬJIaЯ N8J1Ьныii
ток, А XL PW XL PW :мощность. ток, А XL PW
кВт
260 531 372 590 435 990 835 267 64,2 Н4 528 383
290 595 422 590 435 1053 898 277 79,6 140 590 435
320 664 464 590 435 Н22 967
370 796 556 590 435 1254 1095
дonycтнмыJi диапазои Н8I1pяжeIIIfJI: 342 57 В.
Сила тока ухвзана для условнll, леречнсленных в прЮl.4 к табmще 3.1.1-12a.
lCF мrнoBeнныii N8IO:НМIIЛЬныI! ток при 38ПУске (XL пр""оi!, PW раздeлr.ньrе обмотки) или ТО'llOl МIIICCII!lfIII& для J:Oмnpeccopa при 38ПУ"""
+ дpynt:e KONl1peCCOpbl на р8жиме.
1СI сила тока на 38ПУ""" caмoro больmоro J:Oмnpeccopa.
LRA сила тока на 38ПУСке (при застопоренном роторе).
Модель кп
зонт 15 40 45 50 75
260, 290, 320 10 56 70 83
370 24 31 42 50 62 75 135
Модель Потери давления в конденсаторе, кПа, при расходе ВОДЫ, Л/С
зонт 6 8 10 15 20 25 30 35 40 50 60 70 80 9Q
260 2 3,5 5 10 17 25 33 45 55 82 120
290 2,5 4 5,5 12 20 30 38 52 64 95 140
320 1,6 2,5 3,7 7 13 18 24 31 40 59 82 105 130
370 1,7 25 5 8 12 16 21 27 39 55 70 87 НО
\Ш поршнями, нетрудио предположить, что они
нашли mиpoI<Dе применение в холодильной тex
нике. ШвейцарсЮlЯ I<DМПания Sulzer, с 1935 r.
разрабатывающая I<DМпрессоры с сухими пор
:пиями и лабирнитными уплomениями для воз
духа И дpyrиx raзoв, в середине 50-х rr. созда-
.13 также аналоrичный I<Dмпрессор для холо
.JИЛЪной техники (рис.3.1.1-41).
В T3I<OM I<DМпрессоре хладаreит НИI<Drдз не
находится в контакте со смазочным маслом,
.\отя в картере устанавливается давление Bca
.;ывания. В нижней части картера находиrся
чзсло, верхняя часть, содержащая цилиндры,
Jстается совершенно сухой. обе части картера
Jтделены одна от друrой, во-первых, Mac
.1Oсъемными кольцами, смонтированными на
поршневых штоках, и, во-вторых, маслоотде-
.lJfТелем со стороны raзовой полости. Поршни
,;набжены образующими лабиринтное уплomе
lШе тpeyroльными канавками, IФТOрые cтporo
oтuентрированы orносительно стенок цилинд-
ров и обеспечивают отсутствие трения между
поверхностями поршней и цилиндров, что при
\IИННМалъном зазоре позволяет обходиться без
смазки. Уплorнение поршневых ШТОI<DВ вьmол-
нено в виде ЦЮIllll,Дpических rpафиroвых I<DЛец,
образующих лабиринтную сеть, в результате
чеro шток двиraется возвратнО-ПОC1)'IIareльно
в направляющих В1)'ЛК3Х также без смазки l . В
поршневых компрессорах с сухими порmнями
Linde или Quiri (рис. 3.1.1-42) reрметичность
поршней обеспечивается самосмазывающими
ся rpафиroвыми I<DЛЬцами.
Реryлирование холодопроизводиrельности
таких I<Dмпрессоров осуществляется методами,
описанными в п. 3.1.1.2.5.
3.1.1.2.5. Параллельная рабorа нескольких
порmневых компрессоров
При проектировании холодильной установ-
ки в ее составе можно пpwсмorpeть либо один
ОДНОC1)'IIеичатый или мноroC1)'IIенчзтый КOM
1 Поршневые компрессоры с лабиринrnым УПЛO'JНеии
ем Sulzer для сжатия аммиака в сочетаиии с компрессора
ми Вurckhardt, оснащенными плунжерными поршнями, для
сжатия водорода, rелия и природиоro rаза используются в
оборудоваиии Ka'I1Ca Chaux de Fonds, рекоиС1рУИРОВаниоro
в 1991 r.
ббО
З. АПНАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
.,.(
.\
..
.:.,
..
:.
.....,.
..........
............. .
,.
. ,
s....,.
.
..
I
..
4..
'1.
1'.
.
.:;
"
:.. .J
....
.€-
... - .,,#.
...' ,:"
,
;fJ!i
... "..
nВe cтvпени ---40 °Cf+35 ос
ХщцarelП МОДель Сжорость вращения вала, ХОJ10ДОпрОИЗВОДIПeJIЬНocn.. Потребляемая NОЩНОСТЬ.
oБIыкн JCВT JCВT
ТСМО 28 1800 24,2 15,1
.ТSMC 108 S 1500 51,0 31,6
R717 'ТSMC 108 L 1500 67,5 41,5
ТSMC 116 S 1500 102 63,2
.ТSMC 116 L 1500 135 83,0
TSMC 188 1000 208 127
ТСМО 28 1800 28.9 19,8
ТSMC 108 S 1500 61,0 39,2
Ю2 ТSMC 108 L 1200 62,7 39,5
TSMC116S 1500 122 78,3
ТSMC 116 L 1200 125 78,9
ТSMC 188 750 183 114
Число I.[ИЛИН,lJJ>ОВ Объем, ОJUlсы:ваеыый
Внyrpeнний диаметр Максимальная в ступени НИЗJ:оrо
МОДель ХОД ПО :ММ cxopocrь вращения давлеНR.II при мaкCH
циnющpа, NЫ вала, об!мин NaJIЬНОЙ CJCорости,
ЮDКОro давления ВЫСOlюrо давления
N'/ч
ТСМО 28 6 2 70 70 1800 175
TSMC 108 S 6 2 100 80 1500 339
TSMC 108L 6 2 100 100 1500 424
ТSMC 116 S 12 4 100 80 1500 679
ТSMC 116L 12 4 100 100 1500 848
TSМC 188 6 2 180 140 1000 1283
Рис. З.l.l З8а. Общий вид ДВУХС1)'пенчатоro открытото компрессора Sabroe с переохладителем (слева), приводным
злектродвиrателем (справа) и УС1ройством для передачи вращающеrо момента (муфтой) в защитой оболочке (в цеН1ре)
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
661
....
..
\
I
I
r",
,
fDн
1
.
..,
\ с
1 ' I
I ,i J. t"'j I
I \\ ....1,
B
, . .........; .
. .,
, . А I
1... \ '==== :'" Sн
А -..j
SL
А В С s.. Dr. 8н Dи Масса tCIТO IJ" Чиc:тыli
Мо.ц""" дпкна. .... Ширина, .... Выcon. .... HoМIfН8JIЬ-- НоМИИllЛЪ' НОМЮWIЬ НоNЮl8ЛЬ' . 8ОЗДУШ' с 80дJIных транспорт-
нъd! дна. нъd! дна- ю.dI дна- нъd! дна- НIrlМ охл.аж Охла.а;;!{C'JIИ- нъd! об1.....
Мето..... мето.мм мето. мм NeтD. мм .ценном ом
тсме 28 910 730 655 65 Inteт. 20 32 370 410 0,4
ТSMC 108 1150 900 9ЗО 80 65 50 50 730 775 1,0
ТSMC 116 1580 1012 1085 125 100 80 65 1325 1400 2
ТSMC 188 1670 1525 1437 150 100 100 65 2760 2900 3,6
"
rf:
: I
:(\ r - """"' 1 ; ,Ж
1. ,
: =_== I:
11 -
'.- ,
1 ..
,
/) .]
.,. ", i I
,\.}
L. +
t
r
ц1
.
.
А
Arperaт с муфтой
Мо.ц""" А.мм В, мм С, мм Масса arper8T8. без
двиraтeJ1JI, IJ"
тсме 28 1750 730 8ЗО 450
ТSMC 108 2308 1050 1125 890
ТSMC 116 2750 1075 1330 1800
ТSMC 188 3100 1730 1830 3700
п.
tfj
I
\'.
I
B
J
.1
I
r
L"
1
....
. - / ..-
':..--.-.:11 '
.... :':/1' I .
::::;.. \ - t .' " с
..:......... I I
"......... ..
А
Arperaт с ременной передачей
М>.ц""" А.мм В, мм С, мм Масса arper8T8. без
двиraтenя. J:I'
тсме 28 1440 1000 830 500
ТSMC 108 2030 1070 1200 900
ТSMC 116 1675 2500 1300 2000
ТSMC 188 3155 2005 1830 3950
Рис. 3....-386. rа6арИ1Ы компрессорных arperaТOB (рис. 3.1..-38а) (вверху только компрессора, внизу компрессора
= приводом)
662
з. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Устройство снижения
I (. /1
.. ' ....
I J \.J 111; 1 {'., 1
.. ' П " 111'"
I .. ;;.-:-:--II " '"
. lri'./,}"I "'1"
. ,,= .. "1 < !
'''1 r4 ==- 1 !!!!!!!] ,
". I I 1. . _
"'.i,; . . . . ! ( l '. : i: '" В ,Ь< .; "c . i9J '. ':: ЫЙ
. 1 ' ...:......... liIIIIIi ' IlIi 1 f . '""""
,.... ';f1 88Ooe"'I,''8IIIJ:! . ..f1W/l J
. " ..А : ' '1.:1.....I. '.", '.;: }...1 /
1;) ,.1p
\ li: Q :'\ \ o * ltьо .о 11 t КОП".:,атый
\. jl .:- " I; . , ,T."
:!',',: ' l !i =l il'
-
Конец вала
/'
Уппотнительный узел Е
i
/
Возврат Излишков
масла
Клапанная плита
Предохранительные
кnапаны
.'/
!
"' "1
\
u
Смотровой ЛЮК
Масляные
фипьтры
Рис. З.l.l З9. Разрез компрессора открытоro тцпа АС 80R (Grasso), работающеro на R22
прессор, либо неСI\DЛЫro параллелъно работа
ющих I\DМпрессоров, ЮDlЩЫЙ из l\OТOpыx В свою
очередь может бьпь мноroC1)'IIенчатым. После
дний вариант имеет следующие преимущества:
проcrorа реryлирования холодопроизводи
тельности путем запуска или остановки oднo
ro или неСI\DЛЬКИХ I\Dмпрессоров (сверх тoro.
каждЫЙ I\Dмпрессор может быть оборудован
своим специальным устройством реryлирова
ния холодопроизводительности) с адекватным
изменением потребляемой мощиости;
минимальная переrpузка электричеСI\DЙ
сети при запуске за счет поочередноro выхода
на режим каждоro I\Dмпрессора;
возможность обеспечения достаточно зна
чнтелъной холодопроизводнтельности даже в
случае неисправности oднoro из I\DМпрессоров.
Однако этим пренмуществам противостоит
сложность системы выравнивания уровия и
давления масла и выравнивания давления raза,
I\DТOpyIO необходимо пр€ЩYсмотреть в I\DHcтpyк
ции установки при параллелъной работе He
СI\DЛЪКИХ поршневых I\Dмпрессоров, а также
потребность в ряде специальных устройств, о
I\DТOpыx мы расскажем ниже.
Заметим, что проблемы выравнивания ypOB
ия давления rаза MOryт бьпь решены непосред
ственио на заводе изroroвителе, так как Hel\D
торые производители поставляют на рынок
I\Dмпрессионные установки, состоящие из He
Cl\DЛЪКИХ I\Dмпрессоров, смоитированных для
параллельной работы. Одна из таких ycтaHO
во1\, называемых также спаренными I\Dмпрес
сорами, представлена на рис. 3.1.1-43.
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
663
Таблица 3.1.1 1 3
Основные характеристики компрессора открьпоrо типа (рис. з.l.l 39)
AC80R
. .
I
i
I
i
I
i
..........I
АС 80 R
95
70
960
1750
52,1
D,MM
Марка А В С D Е F G
АС 480 R 757 680 675 295 169 166 97
АС 580/680 R 782 770 675 320 169 166 97
АС 780/880 R 807 800 675 345 169 166 102
АС 1080 R 858 768 675 460 137 134 70
AC1280R 1179 770 675 717 169 166 102
АС 1680 R 1229 800 675 767 169 166 102
Марка АС 480 R AC580R АС 680 R АС 780 R АС 880 R АС 1080 R АС 1280 R АС 1680 R
10 + 10 ос Qo , кВт 196,4 245,4 294,5 343,6 392,7 490,9 589,1 785,4
Р.,кВт 36.0 44,8 53,5 62,3 71,1 88,6 106,5 141,7
10 + 5 ос Qо,кВт 163,8 204,8 245,8 286,7 327,7 409,6 491,5 655,4
Р. , кВт 34,7 43,1 51,6 60,1 68,5 85,4 102,7 136,5
10 О ос Qo , кВт 135,3 169,1 202,9 236,7 270,6 338,2 405,8 541,1
Р.,кВт 32,7 40,7 48,6 56,6 64,5 80,5 96,7 128,6
10 5 ос Qо,кВт 110,3 137,8 165,4 193,0 220,6 275,7 330,8 441,1
Р. , кВт 30,3 37,7 45,1 52,4 59,8 74,5 89,5 119,0
для СКO}ЮC11I1750 об/мии зиачеиие Qo умиожить иа 1,17, зиачеииеР. иа 1,22.
ХОЛОДОПРОНЗ80Днте.льиOCTh Qo И потребляемая мощиостьР. даиы при темпера'ТУРе конденсации 40 ос. переrpеве
иа всасывающей маrистралн 1 О К, переохла.ждеиии жидкости 5 К для раБO'lЫ иа R22 при СКОрОСП! 145 О об'мин.
Вместе с тем, в случае большой разницы в
нarpJЗке на IФмпрессоры может пorpeбoвarься
.:юполнительная система реryлировки уровия
\fасла или выравнивания давления масла и
raзa.
Вначале orметим, 'п'о число параллельно
рабorающих IФмпрессоров зависит or возмож
ностей системы выравнивания давления и ypoB
ия масла между картерами IФмпрессоров, по-
этому оно реДIФ превышает три, хотя встреча
ются установки, насчитывающие до пяти па
раллельно работающих IФмпрессоров. Korдa
несIфлыф IФмпрессоров рабorают параллель
но, каждый из них выбрасывает в холодильный
IФНl)'p ЮU\Oе то КО:IНчество масла, однaro это
не означает, 'fI'O в данный IФмпрессор возвра-
тиrcя по меньшей мере с'юлыф же масла, сIФЛЬ-
IФ бьшо выброшено. Поэтому уровень масла в
картерах разных IФмпрессоров необходимо вы-
равнивarь.
Уровень масла в картере завнсит or давле-
ния, кoropoe там устанавливается, и даже не-
большая разница давлений приводит к значи
тельной разности уровней, например разница
664
3. АrPЕIАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
IA
11
.1IJq
"
х
y
'"
.
..
.<f!IfIIIIf
'.
\.
"'1
! .t
А
азмеоы
Моделъ CGOD Длина А, IlIирина В, ММ Высота С, мм Подсоеднннтельный днамeIp ВОДSIJЮfО 1py
мм БОЩJOвода
К нспарнтето Х" к конденсатору У"
106 Е 2300 1040 1560 3" 3"
107E 2470 1110 1560 3" 3"
108Е 2480 1110 1560 3" 3"
109E 2840 1030 1770 4" 4"
1), .. ..
у
р
Фланцевые соединения PN16 (3 , DN80, 4 , DNI00),
2) Резьбовые соедннения с ВнyIpенней резьбой ISOR7 для моделей О'Т 106E дО 108E и фланцевые соединения DNI00
для модели 109Е.
Рис. 3.1.1-40. Охладитель жндК\)C"I1f с конденсатором ВЩДУШНОfО охлажденНJI, оборудованный порmневым кoмnpecco--
ром О1рЬПОfО типа (модели СGOО 01 106Е дО 109Е, Traue)
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И ИХПРИВОД
665
Таблица З.1.1 14
ХарактериCТJПal охладителей ЖИДКОСТИ с компрессором oткpLIToro типа (рис. 3.1.1-40)
ПO'lpебтrемая мощность Р. для cтaMapтнoro двухобмоточноrо двиrате.ля Тranе (Ршt winding)
и холодопроизводительноCTh Qo.
Модель Темпера'I)1Jа охлаж- Температура воды иа выходе из KoндeHcaтova, ос
CGOD денной 32 35 50
воды на входе, ос ОО , кВт Р.,кВт 00 , квт Р.,кВт 00, кВт Р"кВт
5 136,9 34,1 132,9 35,4 111,4 42,6
106 Е 7 145,5 35,0 141,3 36,5 119,2 44,0
9 154,5 35,9 150,1 37,5 127,3 45.4
5 174,6 41,4 169,1 43,3 139,6 51,7
107Е 7 185,9 42,2 180,0 44,2 148,7 53,2
9 197,7 43,0 191,6 45,1 158,2 54,6
5 204,3 51,6 197,9 54,1 164,5 63,1
108 Е 7 217,3 52,9 210,6 55,6 176,1 65,1
9 230,9 54,8 223,9 57,1 188,1 67,1
5 271,6 66,5 263,6 69,2 221,1 81,7
109 Е 7 289,1 67,8 280,9 70,7 - 236,2 84,1
9 307,1 69,5 298,5 72,0 251,7 86,3
об
щие пpaкrе)lИCТJПal
Модель CGOD 106Е 107Е 108 Е 109 Е
С'IYПени реryлирования ПJ)оизводителънOC'J1I, % 100 75 50 25 1 00 80 0--40 100 7 50 33 100 75 50 37
Номинальный ток!), А, при напряжении, В: 220 125 150 180 250
380 72 87 104 144
415 66 80 96 132
Пусковой ток!), А, Ири напряжении, В: 220 435 505 575 950
380 250 290 330 550
415 235 270 305 535
Рабочая зaПJ)авка Ю2, кr 25 33 36 45
Масса в рабочем состоянии, кr 1310 1400 1500 1740
1) Со стандарПIЫМ двухобмоточным двиrателем.
Потери давлении в воДRИОМ контуре испарители, JdIa
Расход, Л/С 3 4 5 6 7 8 10 12 15
CGOD 106 Е 16 22 30 40 50
CGOD 107 Е 8 14 18 24 29 44
CGOD 108 Е 17 21 28 35 52 70
GCOD 109 Е 15 20 30 40 60
Потери давлении в ВОДRИом контуре коидеисатора, JdIa
Расход. Л/С 2 3 4 5 6 7 8 10 14 20
CGOD 106 Е 16 24 35 45 60
CGOD 107 Е 10 15 21 29 37 55
CGOD 108 Е 11 16 21 27 40 80
GCOD 109 Е 12 15 24 44 85
666
3. ArPErAThI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
I': :' ::! C'xnаждающая Маслоат. вв
Вола пеПитепь
Рис. 3.1.141. Принципиальиая схема КОМпрессора с cy
хими портнями и лабиринmыми УПЛ011lениями (Su1zer):
1 циркуляция свободиоro от масла хладаrента в по-
лостях цилиндра с сухими портнями и лаБИРИИ1l1ЫМ уп-
лотнеJ:ием; 2 уплотнительный шюк портня и портен",
снабжеиные rpафитовыми уплотняющими кольцами, обра
зующими лабиринmое УПЛ011lение; 3 возврат во BCacы
вающую полость возможных утечек через УПЛ011lение; 4
дросселнрующий зазор cyxoro лабиринтиоro ynл011lения;
5 ра:щелнтельная камера давления всасывння;; 6 На-
правляющие втулки с маслосъемными кольцами; 7 ниж-
ияя roловка татуна; 8 закрытый картер под давлением
всасывания с кривотипио-татуиным механизмом; 9
смазываемое уплотнение зазора между корпусом картера и
коленчатым валом
в 0,01 бар соответствует разности уровией око-
ло 11 см для картера среднеro компрессора. В
свою очередь, давление в картере зависит от
потерь, I\OТOpыe возниюuoт, с одной стороны,
вне компрессора во всасывающем патрубке, т. е.
между всасывающим коллекroром и компрес-
сором, а с дpyroй стороны, внутри caмoro ком-
прессора.
Следовarельно, чтобы выровнять уровень
масла, нужно вначале выровнять давления в
полостях картеров разных компрессоров, что
осуществляется посредством трубки, соединя-
ющей между собой полости. для этоro все ком-
прессоры оборудованы штуцерами, которые
позволяют подсоедиюпъ трубки к каждому :КОМ-
прессору.
Уравнительный труБОПРОВОД должен распо-
лarаться roризонталъно по всей длине, а уро-
вень масла в нем не должен подниматься выше
ero оси, что позволяет выравнивать давленlIЯ
без всЯ1Фro влияния на уровень масла.
Эксперименты покаЗЫВЗIOт, что диаметр
уравнителъноro трубопровода не должен быть
меньше 28 мм (1 1/8"), при этом чем больше
диаметр, тем лучше.
В случаях, кorдa имeюrся значительныIe по-
тери давления между компрессором и всасьша-
ющим коллектором, может потребовarься вто-
рой уравнителъный трубопровод для выравни-
вания давлений между всасывающими полос-
тями компрессоров. Эror трубопровод, диаметр
I\OТOporo должен быть не менее 10 мм (3/8"),
при одном ИJШ нескольких остановленных ком-
прессорах предназначен для предотвращения
забросов хлaдareнта в их картеры, поскольку
такие забросы MOryт привести к подсосу мас-
ла. Чтобы иметь свободный доступ к внутреи-
ним деталям компрессора и возможность ero
заменыI в случае неисправности, не останавли-
вая всей установки, целесообразно на уравни-
тельных трубопроводах предусмотреть запор-
ныIe вентили. для МlfНИМизацни потерь давле-
ния на этих вентилях в качестве их запорных
элементов предпочтительно иметь шаровые
клапаныI.
На рис. 3.1.1-44а представлена ПРИНЦIfIIИ-
альная схема уравнительных трубопроводов
для комплекта из трех параллелъно работаю-
щих компрессоров, каждый из I\OТOpblX имеет
свой маслоотделитель (в прИНЦIfПе, можно пре-
дусмотреть также и один общий маслоотдели-
тель).
Если в установке отсутствует система вы-
равни:вання уровня масла в разных компрессо-
рах, то поддержание уровня масла в каждом из
них может оcymествляться, как ухазано на схе-
ме рис. 3.1.1-44б, предусматривающей масло-
отделитель, из I\OТOporo масло поступает в одни
или несколько резервуаров, обеспечивающих
перераспределение масла в разныIe компрессо-
ры с помощью реryляторов уровня.
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
667
I
.,
}I"
' '' , ;
". '
.: .{;l
,,.
. ,
t
I
"
, 'fJl
"
r
.............
.
'. .
"';
,, '
. j .
,
щ....
"f>.: .
".
A.
."--",,,
..
'-.;;""::
и""
..,.. ._':::. ;_.....
. 1l'
"..,. . ,
., >
,,'- ..;>
...
. a::; .'
JI>.
..,;
""'iIt
'#Ir
...
,. ....
.
........
IiJ'"
..:
"'"
,';.,. .:;"J!'
Рис. З.1.1А2. Портневые компрессоры с сухими портиями и rpафитовыми кольцами, обслуживающие "I)'Ннельные
'lOрозильиики при З50С и морозильник" холодильных камер при ЗООС (компрессоры Quiri завода OrtЬiz MOCo в CeH
.lJ<Зье)
\'
,.
*'
..
. ... .,
Рис. З.l.1АЗ. Спаренные компрессоры (Сореlапd). Выравнивающий "IJ!убопровод монтируетея между двумя па"IJ!убка
'!н. отмеченными C"IpелкаМI!
668
3. АI"PПАТЬ1, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
I
Рис. 3.1.144а. ПРИИЦЯII"aJIЪИая: схема трубопроводов выравниваиия давления rаза и урОIlИJI масла трех СМОН1Ироваи-
ныIx параллельио компрессоров, каждый из которых оборудован свонм маслоотделителем (Bitzer):
1 переходиик II11yЦepa подооедииения трубоПроIlOда выраIlИИIlaRИЯ давлеиия rа.за; 2 трубопровод выравииваИНJI
давлеиИя rаза.; 3 переходиик пnyцера подсоеДииенИJI трубопровода выавниваниJI УРОВИJI масла; 4 трубопровод вырав-
нивания уровия масла; 5 за.порный Belfl1lJlЪ трубопровода выравнивания давлеиИJI; 6 запорный веlfI1lЛЬ трубопровода
выравниваиИJI уровия масла; 7 наrиетательиый трубопровод; 8 маслоотделитель; 9 возврат масла в маслOOIДелителъ;
10 обрlп1lый клапан; 11 всасывающий коллеICТOp; 12 вса.сыающийй патрубок компрессора; 13 предохранительное
реле давлеиии масла; 14 фильтр всэ.сывающеro трубопровода; 1 5 - трубопроводы выравииваllИJI давлеиИJI между полос-
тими всасывания
Чтобы обеспечивать возврат масла, в резер-
вуаре с помощью дифференциал:ьноro ютпана
поддерживают давление, примерно на 1,4 6ар
выше давления всасывания (или промежуточ-
иоro давлеНWI в случае ДВVXС1)'Пенчаrых комп-
рессоров).
Заметим, что на рнс. 3.1.1-446 маслоотде-
литель имеет теплоизоляцию; это позволяет
язбеraтъ СЛllIПI<Oм СJlЛЪноro ох:лаждеНIfЯ, КOТQ-
рос; моrло 6ы снязнтъ кпд маслоотделителя
ИJШ даже привести к 06разовaнmo конденста
в случае частичной заправки маслоотделителя.
Может ТЗIOIe ОI<ЗЗarЬCJI иеобходимой ycraнoв--
I<a обратноro клапана на нarнeтareлъной Marнc-
трали MeJI\lIY маслоотделителем и конденсатором
ИJlИ интенсивный подоrpeв маслоотделителя во
время оcrановки, с тем чroбы поJПIОСТЪЮ избе-
жать опасноCI'JI вторичной конденсации.
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
669
I
I
JJ
I
I
I
I
I
I
r
I
I
Рис. 3.1.1-446. Принцнпиальная схема реryлировки YPOBНJI масла для нескольких КQмпрессоров, смонтрованных па
раллельно с общим маслоотделителем (Bitzeт):
1 peryтrrop уровня масла; 2 переходник; 3 1рубопровод наrнетания; 4 маслоотделитель; 5 06раl1IЫЙ клапан;
-5 возврп масла из маслоотделителя; 7 мacлJlный резервуар; 8 днфференцнальный клапан; 9 "1рубопровод выравнн-
вания давления rаза; 10 "1рубопровод подачн масла к каждому peryтrropy YPOBНJI масла; 11 1'еWIOнзOЛЯЦНJl
Что касается трубопроводов всасывания
чежцу I<Oллекroром всасывания и I<Oмпрессора
\IИ, то их вкточение в I<Oллекroр производится
косым срезом вставляемOI'О торца под ушом
300, как показано в схеме А на рис. 3.1.144a.
OcтaroK трубопровода должен бьпь расположен
под уклоном таким образом, чтобы при ocтa
новлениом I<Oмпрессоре он не омыалсяя стarи
ческим ПОТОI<OМ масла И, в определеШIЫХ ус-
.10ВИЯХ, ПОТОI<OМ xлaдareнта. Размеры всасыва-
ющеro I<O.JJJIeктopa определяются из условия, что
;;коростъ потока xлaдareнта не должна превы-
шать 4 м/с при полной нarpyзке. На участках
всасывающих трубопроводов, идущих от испа-
рителя к I<Oллектору, CI<Opocтъ xлaдareнта дол-
жна бьпъ как минимум 4 м/с в случае их roри
зонталъноro расположеlПlЯ и 7 м/с для верти
калъноro расположеlПlЯ.
на J<a)lЩОМ трубопроводе всасываlПlЯ пре
дусмarpивается установка фильтра со смеШIЫМ
пarpoном, предназначениоro для улавливания
зarpязнений, имеющихся в I<Omype. При необ-
ХОДИМОСТИ (например, при сroревшем моторе)
фильтрующий патрон должен заменяться на
осушнтель, поrлощающий кислоты, с последу
ющей устанОВI<OЙ ero на место.
Что касается трубопровода нarнетання, то
площадь ero сечеlПlЯ должна быть по крайней
мере равна сумме площадей отдельных трубо-
проводов, идущих от вентилей нarнетання I<Oм
прессоров К этому коллектору, причем даШIЫС
трубопроводы должны иметь отрицательный
уклон в направлении I<Oмпрессоров.
В случае если каждый I<Oмпрессор распола-
raeт своим собствеШIЫМ маслоотделителем и
I<Oллекroром (рис. 3.1.144a), между ними нуж-
но устанaвл:ивarъ обрarный клапан для предот-
вращеlПlЯ I<Oнденсацни хладаreнта в полости
сжатия в roловке блока и маслоотделителе при
остановках I<Oмпрессора.
670
з. ArPErATbl, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЬРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
3.1.1.3. Винтовые компрессоры
3.1.1.3.1. Общие положения
и характеристики различиых моделей
Винroвые компрессоры содержат два poтo
ра с сопряrающимися профилями (охватъшае
мый и охватывающий роторы), изroroвлеЮIЫХ
в форме спиралей (червяков). Роторы вращают
ся внутри статора (рис. 3.1.] 45). Вращение
этих подвижных узлов перемещает хладаreнт ."
в rазовой фазе со стороны всасьшания к cтopo ..
не наmетания, при этом впадlПlЫ охватьшаю
щеro ротора вьmолняют роль цилmщpа, объем
кoroporo по мере постепенноro приближения к
выходу (стороне наrнетания) сокращается, а
зубья охватьшаемоro ротора являются поршня
ми, обеспечивающими сжатие потока.
По мере тoro как сжатъш хладаreнт HarHe
тается в контур, с верхней стороны ВlПIТа вновь
происходит всасывание, что обеспечивает He
прерывность перекачки и сжатия паров.
Все винтовые компрессоры имеют COBep
шенно определенную степень сжатия, завися
щую от расположения зубьев ротора HarHeтa
телъноro отверстия. Имеющиеся в продаже КOM
прессоры. как правило. разработаны таким об
разом, что обеспечивают несколько фиксиро
ванных значений степени cжarия, но чаще вcero
степень сжатия, неоБХО,;J,Имая для данной ycтa
новки, не соответствует степени сжатия комп
рессора. В этом случае следует выбирать КOM
прессор со степенью сжатия, наиболее близкой
к требуемой, хотя в результате по потребляемой
мощности компрессор мoжer оказarъcя перераз
Mepeнным. Однако в любом случае переразме
ренность будет относительно небольшой вслед
ствие слабоrо влияния степени сжатия на
объемнъш индикаторныIй кпд. В целях сиижс
ния потерь в зазорах между зубьями и впади
нами на вход винroвых компрессоров впрыс
кивают масло, которое повышает rерметич
ность этих зазоров за счет образования масля
ной пленки п, кроме тoro, способствует охлаж
деиmo сжимаемых паров хладareнта. В связи
с этим винroвые компрессоры очень хороПIИ
для достижения ВЫСОкоro перепада давления и
<"'
$t-.. t:i/ 1:
..."" $, . .
000.""" .
0.0 ')
",,, ,., ..
"!'
'
...
РИС.З.l.l 45. Разрез винтовоrо компрессор&, на котором
видны два ротора и в нижней части золотник изменения
производительности (часть компрессорноrо arperaтa MSC,
Saтifi Babcock)
высокой степени сжатия, так как охлаждение
впрыском масла позволяет поддерживать тeM
пературу в конце сжатия в допустимых преде
лах, не считая тoro, что в них можно обеспечн
ватъ очень неболъmyю разиость темпераryp в
картере. Винтовые компрессоры с впрыском
масла, как правило, приводятся в действие He
посредственно трехфазными двухполюсными
элекrродвиrателями. Воздушные винroвые КOM
прессоры и компрессоры для дpyrих rазов вви
ду более высоких потерь в зазорах снабжают
ся шестеренчатой передачей, обеспечивающей
roраздо более высокие оБоротыI роторов.
Впрыскиваемое в компрессор масло может
возвратнться в Hero только после маслоотдели
теля. и перед тем. как оно будет вновь подано
в компрессор, ero темпераrypa понизится в Mac
лоохладителе, которьш позволяет разrрузнть
конденсатор. Тепловая мощность маслоохлади
теля с достаточно высокой точностью рассчи
тьшается по формуле
Qrh =т h 'C ph (l h2 / )=
V h 'Ph 'С ph
( 1 I )
3600 h 2 ,
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
671
rде Qrh тепловая МОЩНОСТЬ маслоохладителя,
кВт, Т.е. количество тепла. кдж, отводимое от
масла за 1 с;
т h массовый расход масла, кr/c;
C ph )Дельная теплоемкость масла, кДж I
(кr'K);
( ы темперarypа масла на входе в маслоох-
ладитель, ОС;
t h ! темпера1)'ра масла на выходе из мас-
лоохладителя, ОС;
V h объемный расход масла, м 3 Iкr;
Ph средняя плотность масла, кr 1м3.
Темперarypа ( ы на входе в маслоохладитель
приблизительно равна температуре t ss выхода
паров xлaдareнта из маслоотделителя (см. рис.
3 .1.1-51а, на котором даны схемы холодильно-
ro и масляноro кон1)'ров).
Темперarypа (" может бьпъ рассчитана на
основе закона сохранения энерrии, а именно:
Р; = Qrh + Q.ff;
здесь Р; индикаторная мощность компрессо-
ра, кВт;
Q.ff количество тепла, переданноro парам
хлaдareнта в eдиmщy временн, кВт,
Q.ff= qm(h 2 " h j ,,),
rдe qm массовый расход xлaдareнта, кr Ic;
h 2 " энталъпия переrpeтыx паров xлaдareн-
та на выходе из маслоотдетrrеля, кдж Iкr;
hj" энталъпия паров xлaдareнта во всасы-
вающем пarpyбке компрессора, кдж Iкr.
Полaraя., как мы указали вьппе, чro (,,= t h2 ,
получим
3600
(" = х
V h 'Ph ,c ph
х [Р; q т (h 2 , h!, ) + t h1 ], ОС.
В любом винтовом компрессоре степень
внyrpeннеro cжarия перед нarнетанием и, сле-
довательно, внутреннее давление нarнетания
зависят от положения отверстий нarнетания.
При проекrированин компрессора отверстия
располaraют таким образом, чroбы обеспечить
установленное для данной конструкции отно-
шенне давлений, называемое в США "внутрен-
ним отношением давления":
Р; = Pd/P s '
rде Р a внутреннее давление в объеме rаза не-
посредственно перед отверстием нarнетания,
Р. внутреннее давление в объеме raза сра-
зу после ero изоляции от всасывающеro патруб-
ка
Эro отношение может бытъ заменено "отно-
шением установленноro для I<OНСТРУКЦИИ объе-
ма", обычно называемым относительным объе-
мом, определяемым следующим образом:
=VJV d ,
rдe V s объем rd3a сразу после ero изоляции
от всасывaюеro патрубка,
V d объем raзa непосредственно перед ero
сообщеннем с отверстием нarнетания.
Orношения и Р; связаны между собой
формулой Р; = ( )"Y, rдe у является отношеннем
)дельных тепло емкостей данноro хлaдareнта
(показателем адиабаты, см. п. 1.3.1.4.4).
При заданном относительный объем од-
нозначно определяет степень cжarия компрес-
сора Р;. Следовательно, относительньш объем
целесообразно выбирать таким образом, чroбы
степень сжатия была как можно ближе к сте-
пенн сжатия системы Ps' Поскольку степень
сжатия системы равна
Р = давленне конденсации
s ,
давление испарения
можно видеть, что:
если Р; < Ps' то степень сжатия компрессо-
ра недостаточна,
если Р; > Ps' то степень сжатия компрессо-
ра чрезмерна.
И то и дpyroe приводнт к возрастанию по-
терь цикла (рис. 3.1.1-46).
Чтобы избежать этих недостатков, разработ-
чики создали компрессор, в состав Koтoporo
входят два золотника, одни из которых реryли-
рует производительность, а дpyroй меияет от-
носительный объем (рис. 3.1.1-47).
Золотник реryлятора производнтельности
работает таким образом, чтобы постепенно от-
крывать проходное сечение обратной циркуля-
ЦИИ, сообщая часть межлопастноro объема с
полостью всасывания до тoro, как начнется
сжатие. Золотник перемещается к нarнетатель-
ной полости, уменьшая тем самым полезную
672
3. АПЕrАТЫ, узлы, ")ЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Давnение р
наrнerания
Давление
ВС8СЫ88НИ"
r
r
[:] Теоретический
цикл
. Потери
Давnение
конденсации
Давnение
конденсации =
= Давление
нап-lетания
ДllвлеliИе
BcttCblBBI*I"
Давnение
конденсации
Давление
наrнетанИЯ
v
Наrнетаемый ВсасываемыА
объе.. объе..
Чрезмерная степень сжаТИЯ
v
Наrнетаемый ВсвсываемыА
объем объем
Норма
v
Наrнerаемый BcaCblBaelillbl..
об"ем об"ем
Низкая степень сжатия
Рис. 3.1.1 46. Недоста'IЮI, присущие рабочему циклу винтовоrо компрессора
(рабочую) длину ротора. Управление золorни
ком реryлятора производиreльности обеспечи
вается котуром, содержащим датчик давления
или темпера1УРЫ и инrеrpодифференциальный
реryлятор прямоro действия (РШ), с помощью
IФТOроro назначают требуемое увеличение пли
уменьшение производнrельности посредством
четырехходовоro клапана. Золотник реryляroра
объема позволяет устраниrь вышеупомяну
тые недостатки рабочеro цикла золотниковоro
.Х
. "
'
$;: r;' _ L .
j..t - . . _ , ,. ',.;:.
- 111' --- M """" '
, '. ",,\o о. .
,.. ' "
. .........
'1 f,'
-n,:: .."" '<', '.
. .'1 :'
....." '.', '\. .,
'
,.;: .....
1 ' 'c-
, .
. - ,.11
.,,' ..:1',,
I
',............. ... ,....,)-:\ .
. , ': : '-
,
'- -,
"4." ,.......
-
-.
Рис. 3.1.1 47. Разрез винтовоro компрессора С ЗОЛ011lиковым peryтrropoM производителъноС1И (модель MYS, LFI
York):
1 O'I1IерС1Ие всасывания; 2 всасывающий фWIЬ"Ip; 3 ротор; 4 O11IерС1Ие наrиетания; S ЗОЛO'IНИJ( peryтrropa
ПРОИЗВоДительноС1И; 6 сервопоршень; 7 вал "IplUlсмиссин; 8 ведомая шестерНЯ МУЛЬТИIUIИкатор; 9 золотник реryлJl
тора о'ПюситеЛЬИоro обьема
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
673
компрессора (иедостаточную или чрезмерную
степень сжатия). Управление этим ЗОЛОТННI<Oм
осущеcтвтrется с помощью двух даТЧНROв дaв
ления (во всасывающей и нarнетательной по
лосткх), дaтчиI<a температуры (в полости Harнe
тання) и мнкропроцессора. расcчнтывaloеro
оптимальиое значеиие и обеспечивающеro
ero увеличение или уменьшение посредством
четырехходовоro клапана. Золотники реryлнpo
вання производительиости и объема MOryr
работать иезависимо.
Korдa оба ЗОЛOfННЮi перемещaюrся к нarнe
тательиой полости компрессора, перекрыва.я
проходное сечение обратной ЦИРКУЛЯЦИИ, I<OM
прессор работает с полной производительнос-
тью при значении , увеличивающемся до тех
пор, пока оио ие доcтиrнет максимальноro пре
з;ец установ.ленноro фиксированным размером
oceBoro нarнетательноro отверстия. rидравли
ческий механизм управляет работой двух золот
ННI<OB ра:щельио, что позволяет I<Oмпрессору pa
ботать при TaI<OM значении , I<OТOpoe ЯВJIЯет
ся оптимальным для данной холодильной yc
тановки. При иеполной нarpyзке работа золот-
ННI<OB более сложна, поскольку они располara
ются таким образом, чтобы образовать между
собой проход для сообщения части всасывае-
MOro объема с всасывающей полостью. Korдa
золomнк реrywrropа пронзводительностн задей
ствован для снижения производнтельиости, а
золотник perymrropa объема иеподвижеи, объе-
мы всасывания и иarнетання снижаются про
порционально, т. е. значение l остается при-
блнзительно таким же, как при максимальной
производительиости.
Если потребуется более высокое значенне ,
оба золOfННЮi начнyr перемещатъся к нarнeтa
тельиой полости и пространство между ними
умен:ьDIНТСЯ Чтобы raз не Mor свободно пере
текать во всасывающую полость, пространство
между золотниками будет использоваться как
дроссель. Небольmaя часть перетекающеro raзa
от давления чyrь выше давления во всасываю
щей полости расширяется ДО давления вcacы
вання, в то время как оставDIИЙся между poтo
рами raз сжимается до давления нarнетання. В
результате Действующее зиачение повысит-
ся. Кorдa золотник perymrropa мощности пол-
ностью выдвинут, эффективная длина ротора
минимальна, что обеспечивает снижение про-
изводнтельности I<Oмпрессора примерно до
10 % от максимальной величины. Вместе с тем
изменение ХОЛОдопроизводительиости не про-
порционально перемещению золотника. На са-
мом деле холодопроизводительность вблизи
100 % падает roраздо быстрее, чем в зоне, со-
ответствующей более низким значениям. На
рисунке 3.1.148 показано, как меняется потреб-
ляемая I<Oмпрессором мощность при изменении
холодопроизводительности.
Кривые на рис. 3.1.148 имеют осреднеШIЫЙ
характер, и у разных компрессоров они MOryr
несI<OЛЬКО различаться.
В болыпинтвеe случаев золотник реryлято-
ра производительности при остановке компрес
сора автоматически перемещается в полностью
1f. lfD
11.' 90
..
'"
х
3" 70
о
'"
ю ViдО
'" '
" 50
о: :::",1. Ii
I(J 'i'
а.
ь 30
с
10
fO
О
О 20 40 60 60 100
Х0l10допроиэоодительность 00. %
1f.ф
11.' 90
'"
х
g 't)
'"
gj ю
'"
3! !)
"
l()
с 30
II
RlZ
I
I
1yf.sJ1
"
2с
10
О
О
20
40
60
60
100
Холодопроиэоодительность 00. %
РИС. 3.1.1-48. МощиоCTh, пО1ребляемая ВИНТОВЫМ КOM
прессором ПрИ ЧllC1Ичиой наrpузке, для R717 И Ю2
674
3. ArPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
открытое положение, что позволяет впослед
ствни запускать компрессор вхолоС1)'Ю.
Данные табл. 3.1.1 15б, рис. 3.1.1-50в и
табл. 3 .1.1 16 позволяют оценить, как холодо
производнтелъность и потребляемая МОЩНОСТЬ
различных винтовых компрессоров меняются
в зависимости от условий фушщноннровання.
Винтовые компрессоры наиболее рацио
налъно использовать в области больших и cptЩ
них холодопронзводительностей. Пронзводи
тельность небольших винтовых компрессоров
значительно ниже пронзводительности порш-
невых компрессоров при больших частотах вpa
щения, в то время как крупные модели не yc
1)'IIaIOТ по производнтельности typбокомпрес
сорам.
Вследствие высоких значений объемноro
КПД и низких темперa'IYP в конце сжатия ВИН
товые компрессоры обеспечивают такие темпе
ратуры испарения, кoropыe на поршневых ком-
прессорах MOryт быть дocтнrнyты только при
ДВУХC1)'IIенчaroм цикле.
Далее читатель иайдет:
· на рис. 3.1.1 49 общий вид разрез и раз
меры reрметнчноro pa..rъeMHoro винтовоro ком-
прессора, основные характеристнкн кoтoporo
приведены в табл. 3.1.1-15а, а отдельныe xa
рaкreристнкн (холодопронзводнтельность и по-
требляемая мощность) одной из моделей в
табл.3.1.1-15б;
. на рис. 3 .1.1 50a внеlПННЙ вид и разрез
небольшоro компрессорноro винтовоro arpera
та, злементы маслоохладителя и маслоотдели-
теля кoroporo представлены на рнс. 3.1.1 50б,
а rpафнкн изменения холодопронзводнтельно-
сти в зависимости от потребляемой мощности
на рис. 3.1.l 50B;
. на рис. 3.1.1-51а общий вид и принци-
пиалъную схему большоro компрессорноro зr-
ретата с винтовым компрессором oткpытoro
типа, а также основиые узлы зтоro arperaTa
(маслоохладитель и маслоотделитель), на рис.
3 .1.1 51б детали ero теплообменника и в табл.
3.1.1 16 основные технические характери
стики.
Orмeтнм также, что существуют винтовые
компрессоры с одним ротором (винтом)1. Из-
вecтны и охладители жидкости, подоБныe обо
рудованным поршневыми компрессорами (см.
рис. 3.1.140), но содержащие винтовой комп
рессор, конденсaroр и испаритель, полностью
roтoBыe для подключения к разлнчным жндко
cтным КOНl)'paм.
При больших перепадах давления на комп
рессоре объемная холодопроизводнтельность,
так же как и для поршневых компрессоров,
сильно падает. В связи с этим производятся
винтовые компрессоры с промежуточной Bca
сывающей C1)'IIенъю и переохлаждением жнд
кoro хлaдareнта в промежуточном охладителе.
В результате, как и для поршневых ДВУХС1Упеи-
чаrых компрессоров, повышается хо.fюдилъный
коэффициент и удельная холодопроизводнтелъ-
ность (см. пп. 1.3.6.3.1.9 и 1.3.6.3.3.6).
на рис. 3.1.1 52 и 3.1.1-53 показа.ныI две воз-
можные схемы переохлаждения жидкоro хла
дa.reнта с промежуточной всасывающей C1)'IIe
нью. Изменения темперюуры хладa.reнта на
промежуточной C1)'IIени в зависимости от тем-
перa'IYP испарения и конденсации для R22 и
NЦ (аммиаха) представлены на рис. 3.1.1-54.
дaнныe зависимости также носят оср(щненный
характер и у разных конструкций MOryт не-
сколько различаться.
В установке, схема кoroрой пр(Щставлена на
рис. 3.1.1 52, xлaдareнт, выходя из кoндeHca
тора, переохлаждается частью перепускаемоro
хладаreнта, проходящеro через реryлятор 1.
Остаток жндкоro хлaдareнrа дроссeлнpyerся до
давления испарения в реryляторе 2. В резуль-
тате располаraемая разность знтальпий при
испарении возрастаer, переходя от (hl h.;J к (hl
h s ). Холодопронзводнтельиость увеличивается
в том же отношении, что и всасываемый объем-
ный расход, при этом массовый расход, в силу
идентичности условий всасывания, остается
постоJппIым. В установке, схема кoroрой дана
иа рис. 3.1.1 53, весь расход хладa.reнта, Bыo
дящеro из конденсатора, дросселнруется в pe
1 Называемые еще шаровыми или fЛобоидными комп-
рессорами.
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
675
.
I
'\. .
\
I
ft,
". t"..'
"
r .
9>0
f
о'
!'!I
I
j
' 1 :."
, '
5
70. 23'-
28]
,
!
Рис. 3.1.1 49. Разъемный rермCПlЧНЫЙ винтовой компрессор (модель HS. Bitzer; размеры на чертеже указаны для Ba
риантов 6251 и 6261).
1 основной ротор (вторичный ротор закрыт); 2 шариковый и роликовый подшипники; 3 обраПIЫЙ клапан; 4
дифференциальный клапан давления; 5 впрыск масла; 6 защита rазов от переrpева; 7 встроеиный злеК1родвиrатель
б7б
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
ryляторе 1 до промeжyroчноro давления. Обра
зовавшиеся пары всасывaюrся компрессором
Таблица З.1.1 15а
Общие характериCТИICИ pa:rьемньп rерметнчньп вннтовьп компрессоров (рис. 3.1.149)
Потреб Описы- CKO
ляемая ваемый Соединение Электрические параметры
МОЩ объем, Масса, Нanpаме рость
Модель Нarнeraние Всасывание Тип тока Сила П:уСКОВОЙ ние враще
ность. ,; /ч, при I<r (DL), (SL), тока, А ток,А
кВТ 1450/2900 вращения ния,
мм ДЮЙМЫ мм дюймы об/мин
об /мин
Станд '!>Тиое ИСПOJШение
HSK 6251 50 37 214 380Вж10%,50rц, 79 310
HSN6251-40 /14O 197 42 15/8 54 21/8 УIYУ 3 фазный 65 230
30
НSK 6261 6O 44 228 70 25/8 98 376 2900
HSN 6261 50 37 /165 214 42 15/8 54 21/8 79 310 (50 rц)
44О--46ОВ Левое
HSK 7051 70 52 266 У IYY 3 фазный, 124 485 3500
HSN 7051 6O 44 1192 258 54 21/8 76 31/8 6Оrц 98 376 (60 rц)
НSK 7061 80 60 /220 275 54 21/8 76 31/8 Соединенне 144 540
НSN 7061 70 52 271 Рзrt WindiJu! 124 485
Двухско остные I<ОМЩ: ессоры
НSK 6251 25/50 18,5/37 70/140 222 42 15/8 54 2118 380Вr10%,50rц, 55190 201/308
HSN 6251 20/4O 15/30 2)] ЫУУ 3 фазный 47/75 148/217 1450/
НSK 6261.30/60 22/44 82,5/165 239 42 1 5/8 70 25/8 65!! 05 231/345 2900
HSN 6261 25/50 18,5/37 222 54 21/8 44О--46ОВ 55/90 2011308 (50 rц)
HSK 7051 35ПО 26152 270 ЫУУ 3 фазный, 751120 276/41 О Левое 17501
96/192 54 2118 76 3 1/8
HSN 7051 30/6O 22/44 269 6Оrц 651105 2311345 3500
НSK 7061-40/80 30160 110/220 296 21/8 3118 Соедииение 86/135 328/491 (60 rц)
HSN 7061 35ПО 26/52 275 54 76 Dah1ander 751120 276/410
Таблица З.1.1 15б
ХОЛОДОпроЮВОДНТeJJЬность и потребля:емaJI мощиск:ть разьемноrо rерметнчн:оrо вннтовorо компрессора
модели HSN6Z61 50 (Вitzer)
Работа на Ю2; опнсываемый объем 165 м 3 iч при 2900 об/мнн, переrpев на всасывающей мarиC"Ipали 10 К,
переохлаждение жидкоCПI 5 к; напряжеНие 380В, 1рехфазный ток, 50 rц.
Темпераrypа ХолодопроизводнтелъноCTh, Вт, прн темпераrype испарения, ос
конденсации,
ос 10 15 20 25 зо 35 40 45 50
30 105 800 87600 71800 58200 46550 36650 28250 21100 15040
35 101100 83500 68200 55200 43950 34400 26250 19330 13400
40 96100 79200 64600 52000 41250 32050 24200 17440
45 91000 74900 60900 48800 38450 29600 21950 15380
50 85800 70400 57000 45500 35550 27000 19590
55 80500 65800 53100 42050 32500 24250 16980
Темпераrypа ПотребляеМIIJI мощнОС1Ъ, Вт, при темпераrype нспарения, ос
конденсации,
ос 10 15 20 25 зо 35 40 45 50
30 33400 30300 27650 25350 23400 21700 20300 19010 17870
35 35100 32100 29450 27100 25150 23450 22050 20950 20050
40 36950 34100 31450 29100 27050 25300 23850 22750
45 39150 36300 33650 31300 29200 27350 25800 24600
50 41650 38700 36050 33700 31600 29800 28200
55 44600 41300 38600 36300 34400 32700 31100
'.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
677
..
,,,*,
fI'
...
t , '11:1
,,)
, .. ....
, '1ft -
i "-
...
,
,. ,
1\ .
, . ..
с
,
1iI\...
Stal Mini
..
.
,.
.
.
t
\е""
'"
. .1
,. ;..;
' ...,-
io;ie '''': "
'.1' . >;' . : I
" .,..
Марка Описывае. Размеры, м Масса
aI'peI'aтa мый объем\), Длина Ширина Высота в рабочем
м 3 /ч А В Н состоянии, :кr
RV 53(51) 245 1,1 1,1 2,1 1,300
RV 55(53) 288
RV 57(55) 345 1,1 1,1 2,0 1,300
RV 59(57) 412
SV24 500(600) 1,5 1.3 2,2 1,700
SV26 700(840) 1,6 1,4 2,4 2,200
с
,
''1'
, . !
'. :;11'
'I
1.""r .
.
" r
A
B
1) Данные в скобках соO'I1leтc'l1lуют работе прн частоте Ce'I1l 60 rII.
Рис. 3.1.1 Юа. ВИНТОВОЙ компрессорный aI'peI'aT (справа), ero основные размеры (внизу) и коиC1]JУКЦНЯ компрессора
слева)
ryляторе 1 до промeжyroчноro давления. Обра
ювавшиеся пары всасываются компрессором
через специальный шrrрубок при промежуточ
ном давлеиии, тоща как часть хладareнrа, oc
тавшаяся в жидком состоянии и охлажденная
."10 промeжyroчной температуры, дроссслирует
си в реryляторе 2 до давления испарения. Пре
имущество этой схемы, так же как и в преды
.J:)'IЦeM случае, заключается в большей распо
.urаемой разности энrалъnнй на нспарнтеле.
Повышение потребляемой мощностн прн нали
чии промежуточноro всасывания очень незна
чительно по сравнеmпo с ростом холодопроиз
воднтельности, так что в конечном счете холо
дильный коэффициент, а следовательно, и
}Дельная холодопроизводительность установки
в целом заметно возрастают. На рис. 3.1.1 55
и 3.1.1 56 можно видеть, как меняются холо
допроизводительность и потребляемая мощ
ность холодильной установки, работающей с
678
З. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
H 1 fi
.,......
,'Ф,J
....<t
...1
' .:
.:4'
I ::
',;*'
,
'!., 'О;
...
.... ..tf:
:,;::- ':
;J'.:t..
i
,J -U- "-,
--y
I Y I' > /1J
I 'у J1
'r-- \ r
, y
I
:...-.. ,
I
Компрессор \
r.L кj;;;;';;и;- l
L, двиrателя ,....J
I I
I I
I I
I I
I I
I I
I I
I I
I I
I I
I I
L J
Маслоотделиmель
Рис. З.l.l 50б. Маслоотделитель
и система охлаждения масла ВИНТОI!О
ro компрессорноrо arperaTa (рис.
З.1.l 50а).
Маслоотделитель ЦИКJIонноrо
mпа использует кинетическую энер
rию наrиетаемых компрессором па-
ров. При работе на аммиаке маслоот
делитель оборудуется Филырующим
патроном. а в иекоторых особых слу
чаях дополнительным устройством,
ПОЗВОЛЯЮЩИМ пракmчески полнос
тью очищать пары кладаrента от Mac
ла.
Маслоохладитель может быть
выполнеи лнбо в виде вepmкальноrо
кожухотрубноrо теплообмеиника
(для аммиака), либо в виде пластин-
чатоrо теплообмениика для друrих
хладаrентов. Если в наличии имеется
достаточиое количество воды, то для
отвода тепла используется имеино
она, в проmвном случае в качестве
теплопошощающей среды использу
ется хладаrент
Наrнетание
Всасывание
Маслоотделитель
Система охлаждения масла
промежуточным охладителем по схеме рис.
3.1.1 52. К сожаленmo. возможность выиrpы
ша в холодопроизводительности за счer проме
жуточноro всасывания появляerся ТОЛЬКО тor
да, кorдa винтовой компрессор работаer с пол
ной нarpyзкой. По конструктивным причннам
этот выиrpыш при снижении наrpyзки падает
и становится нулевым, как ТОЛЬКО наrрузка
уменьшится на 80 85% от полной; ЭТО означа
er, что давление всасывания упадer до уровня
давления испарения. Именно для таких усло
вий в компрессорах, работающих по схеме
рис.3.1.1 53, необходимо предусматривать pe
ryлятор давления всасывания, устанавливаемый
на всасывающей маrистрали промежуточноro
охлaдкreля. Ero роль заюпочается в том, что
бы даже при частичной нarpyзке поддерживать
соотвercтвующее давление в промежуточном
оxлaдкreле и на выходе из Hero перед реryля
тором 2.
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
679
Xnадаreнт NН з безтеплообменника
N., ,Вr
:юо
:юо
Xnад.аrент NН з с теплообменником
N.. ,Вr
...100- ..
100 100
70 70
;1 50 50
А
за за
20 50 100 :юо 500 1000 50 100 :юо 500 1000
02, ,Вr 02, ,Вr
Xnадаreнт R22 без теплообменника N., квт Xnадзreнт R22 с теплообменникем N., ,Вr
:юо :юо
100
r
004 70
50
А
R5Э
50 100 :юо 500 1000
02 , ,Вr
100
....'
1.,....
70
50
R
50
500
1000
О2, ,Вr
100
:юо
Рис.3.1.1 SОв. Холодопроизводительность Q2 И ПО1ребляемая мощность N g винroВЫХ КDмпрессорных arperaТOB (рис.
3.1.1 SOa).
Темперarypa КDнденсации предполаrается равной ЗSОС. Темперa:rypа испареиия представлеиа ПЯ1ЪЮ значеииями, oт
мечеиными иа rpафиках точками слева иаправо и составляющими соответствеиио: , зо, 20, 1 О, О ОС
Сущеcтвyюr также ДВУХCIyПенчarые винто
вые roмпрессоры, в кoropыx CIyПени как низ
ROro, так и высоroro давления установлены в
один и roт же каJЛeр, а их привод обеспечива
ется ОТ общеro вала (рис.3.1.1 57). В болъlПИН
стве случаев реryлнрование CIyПеней ВЫСОROro
и НИЗROro давлений производится раздельно.
3.1.1.3.2. Параллельная работа нескольких
порmневых компрессоров
как и в случае поршневых ROмпрессоров,
при пара;шелъной работе несROЛЪКИХ ВИНТОВЫХ
ROмпрессоров необходимо со6JПOдать опреде
ленные правила, чтобы не столкнуться с cepь
езными проблемами.
Три ВИНТОВЫХ ROмпрессора, схема ycтaнOB
ки кoropыx представлена на рис. 3.1.1-58, pa
2 1З69
ботают параллельно без масляноro насоса.
Смазка подается при давлеиин ROнденсадии.
Масло по выходе из установки, пройдя вместе
с xлaдareитами через ROмпрессоры, попадает в
резервуар. В случае нехватки Macha датчик
уровня ОТКJПOчает установку. Чтобы ВЯЗROсть
масла иаходилась в пределах, обеспечивающих
нормальную смазку ROмпрессоров, оно перед
ВПРЫСROм в ROмпрессоры, как правило, долж
но ОI01аждаться. Tame охлаждение осуществ
мется с помощью воды или хладareнта, при
чем темперarypа масла поддерживается на за
данном уровне термореryляroром. При остаиов
ках ROмпрессоров Bcerдa существует опасность
растворения ООльшоro ROличества масла в хла
дareнтe. для предотвращения этой опасности
применяют термостатированиый подоrpeв Mac
680
з. ArРFrлТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МAIlIИН
". ,.
..
"" :",
1.1
J._r t
.
.
....... .......
---
( ,1: М.......
rJ
.' .. '" --!I . J ". т -...й-
. ,
'.,tЬ.'-,
.....'
r
.......
......
.....
.
, ".
...-
;1(,
.
. i"_
"
..
J,....,",-
'1.:
..
.J<
J
''''>'kJ
u
,.,
<'-. "'"
" ,"
#" .ф
.....4
"i4 . ,
.... '''', .
Рис. 3.1.1 s lа. ВИJlТOВОЙ компрессорный arperaT с маслоотдеШlТелем (вертикальная колонка) и маслоохладителем (ro
ризонтальная колонка) модели vмy 347/447 МК3 (Sabroe).
На ПРИПЦИnН3ЛLной схеме внизу: F реrУJПiрование расхода; G "управление положением ЗОЛO'l1llllCа; Р реryJПiрова
ние давления; Т реrуJПiрование темперarypы
ла в резервуаре. Чтобы можно бьmо проверить,
получают ли компрессоры масло в необходи
мом КОJПIЧестве, на трубопроводе подвода Mac
ла npeдycмorpeHa установка датчика расхода,
IФТOрый в случае понижения расхода ocтaнaв
ливает элекrpoдвиraтель. На ЭТОМ же трубоnpо
воде монтнруется элекrромаrнlПНЫЙ клапан,
перекрывающнй подачу масла при остановке
компрессора.
Внутренний объем трубопроводов и разJПIЧ
ной armарarypы, установлеююй на нarнетатель
ной части котура определяет скорость дости
.... КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
681
Проход через резервуар (двойное дросселирование)
';, 'i.f '. r ({f?# 7- . y ) 'ff'Щ ; ,;i ,",
; I I "?Производктe.nbНOCТb f1pмpocт llX* ыtOC'ПIi.(". ......
,, в f"1)ocтoi C1')f'I"844 ',!. С теплообllet+МКОII .l-. . у; А w. .-.
" .. . . " Y '., .' 'Ji:aJItJIJ .111 r IPW.Ii!" 1II.@'Jit" '
Частичный впр"'ск (переохлаждение жидкости BblcoKoro давления) ,,;.
"'N ?' ',' ;, i-" , ,.t""':. /". "" w .y« ';jК 'нI: ' 1.J:
Девлet-ltе " { "и1- <'" n-r ....рмтМя . i:
p #. $. .;".;,' -$ .... fi сЙ,r:' f"
. ;- . . .. ' ''о - ,. " 1iL .. ' . p . : . . .. ,/."..... , . . ,' . ..,....
if . . . . ./ , t ; . " , 4} . . " " .Ol\дeНc' ""Y..:'
"" ':<. r, ., H 'Z': ' ;l. I:;-:- с "
'.'[ :i.
Давлet-ltе
р конденсатора
--;-;;.,"; Р теnлообlletМ4кв
и
1f i -cnapктeJ1;'
. ... "J'''..'",,'''''.. .1 у,
.i ::.. (+r: f : .
"..... t
""' i.::;
.!:i. У.
1..
.........
..:.. I J[ ) [
... [ I
.
11 11_
'i:!","':
f1pмpocт _oдмтe.nыtOc1м
с тenлообllet+lИКОII
' A';/IffIk
рОИ8ОДИТeJ1bНOCТb
В I1'OcтoA C'J}'ПOIOO
к КОНАенС8ТОРУ
......
.,
.'н
.V
(
., " -"" ,. '., ,!'; ,
:: nт 1МНA8ttC8'Т0p8.
......
J... '".
/.
'{;;.' ':!:
< .. 111 I I 1.
';',
, ,
,
/'. конденсатора
.. .м.щ..
Рис. 3.... Slб. Принципиальная схема теlШообменника компрессорноro arperaтa (рис. 3.... Ha)
Задача теlШообмеиника заlCЛЮчается в повышении холодопроизводительноC11t за счет увеличеиия разноC11t энтальпий
:шбо чacrичным перепуском хладаrеита через промежyroчиый теlШообменник, либо ero проходом через промежyroчный
резервуар
40ieНИЯ давлением масла требуемой величины.
тобы обеспечиrъ максимально быстрый рост
.1аВЛения, после маслоorделиreля устанавлива
NТ клапан постояlПlOro давления, который пре
.:хотвращает проход паров xлaдareнrа в I\Oнден
:атор до тех пор, пока давление не доСТШ'Нет
щаниой веЛИЧШlЫ. Эror клапан препятствует
также внезапному провалу давления масла в pe
J);ILTare появления в нем паровых пузырей,
например при остановках I<Oмпрессора ИJПI под
ж:почении очередной C'I}'Пени I<Oмпрессора.
Вместе с тем, если заданное давление Mac
la поддерживается масляным насосом и диф--
tleреlЩИальным реryлятoром давления, пере
r.rnслеlПlЫе меры становятся излишними.
Установка на нarнетательных трубопрово-
.:rax вmпoвоro I\Oмпрессора обратных клапанов
не толы\о предотвращает I<Oнденсaцmo хлада
--eнra в нем, но и препятствует тобому движе
нию xлaдareнrа в обрarном направлении
3.1.1.4. Спиральиые компрессоры
Спиральные, или улиточные, I\Oмпрессоры
являются I\Oмпрессорами объемноro типа. Они
появились на рынке холодильноro оборудова
ния в начале 80 x п, хorя еще в 1905 r. фран
цуз Leon Creux получил в США патенr на "po
торную машину", в основе которой бът зало
жен принцип будущеro спиральноro I<Oмпрес
сора. Тем не менее вплorъ до 1975 r. этот тип
I\Oмпрессора не разрабатывался и не изrorав
ливался в силу технолоrических проблем, I<O
торые моrnи быrъ решены roлы<о с появлени
ем CТaнI<OB с числовым проrpаммным управле
нием.
Среди проблем, которые надо бъто решать,
можно назвать сложность изroroвлеlШЯ из ли
тых заroroвок I<Oльцевых эвольвенr reoMeт
рических форм, которые лежат в основе I\Oнст
рукции спиральноro I<Oмпрессора, а также за
682
3. ArРЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З.1.1 16
ХарaкrерисТИIOf ВИИТовоrо Компрессорноrо arperaTa (рис. 3.1.1 51 а)
ХараrreриCПIКИ компрессора l )
Диаме1р ротора, мм ИD, ы>. 3) Ornосительный объем Описываемый объем, м 3 /ч
пw< ,
Тип охва"IЪ!вае охва"IЪ!- по ва.лу') бар V;, диапазон
мый вающий 2950 об/мин 3550 об/мин
347 Н 215 208 1,7 20 1370 1649
347М 2,2 16 2,0...4,5 1763 2121
447 Н 1,7 20 2676 3221
447 М 270 258 2,3 16 3473 4179
1)
Все роторы типа 8RМ, профиль 5+7, o'IпосителыIнH объем V; меняется иепрерывно. КОИC'IpyкrIня предусма"Ipиваe"I
возможноC'IЪ раБo"Iы с теплообменником.
2) Длина ротора, деленная на диаме1р OxвaThIBaeMoro ротора.
3) РазнOCTh между давлениями наrиетаlIИЯ И всасывания.
r <.,
, .
D. .'1:/.
...
1:'
l!
".
:J:
'.
'] ,
......... '
, - , -.:..
"":'\ ":. '!J =.... "=
. ' .
"/,,,..
,. ...
(I .. \',
,1\.:" I
, \' ,., i!
" 01. ,;
.
,
...
Алин> L
.1
IJ)opмH> I
.!
Установки
Хлада- Маслоохлади Максимальные размеры, Подсоединительные Шl)'церы Примерная масса
Тип телы ) мм хладаrента без двиrа..-еля, кr
rem L 2 ) 1 Н l)...иаrнетание
8 всасывание
R717 008110WSG 4300 4900 1670 2225 DN150 DN80 3900
347Н BLI iИLI 1440 3500
нлиМ Ю2 008110WSG 4300 4900 1670 2350 DN125 4100
BLI/HLI 1440 DN200 3700
Ю17 OOSIIOWSG 5400 5800 2020 2350 DN200 DN125 5400
447 Н ВИ iИLI 1550 4900
нлиМ Ю2 ooSllOWSG 5400 5800 2020 2675 DN200 5900
ВLI/НИ 1550 DN250 5400
1)0081 маслоохладитель, охлаждаемый хладаrеlП'OМ; OW8G маслоохладитель, охлаждаемый водой; ви
впрыск жндкоrо хладаrента в наrнетательный "Ipубоnpовод бустера: HLI впрыск жндкоrо хладаrента в компрес
сор.
2) В зависнмоСП! от размеров двиrателя.
Номинальная ПРОИЗВОДитeJlЬнOCTh
t ,
R 717 .... I Te a 'P8 KOf-Щенс& ии
.... I
УМУ 44711 .... :!ооо I ' .
2950 об/мин '11 2000 .' ...
f ..00 : 'j й
'000 : /
100 ,
000 i;; ....
>;
g ...
11 I
:JOO I
100
с: ..,50 .... зо :ю IO о 10 :юj
R 22
УМУ 447Н
2950 об/"м
.... П rеllПep8 KOНl\eHCI!I ии
i : = .
1000 '"
i f=1="
с '
.......so 30 :lO IO о 10 10
Температура МСП8РOII4R, .,с
Темпер_тура МСП8РOII4Я. .С
Базовые условия: neperpeB 5 К (R717) и 10 К (R22):
переохлаж,цеиие жИДltости 5 К (ст8,ЦИЯ ВД);
пarери давлеиия во всасывающем трубопроводе arcyrствуют;
arноситсльный объем оптимальныll, теШJOобменник arcyrCТBYeт
КрИl!ые сl1Jпы с модели уму 44т.
Коэффициент пересчета на дРyrие типы компрессоров.
347 Н : 0,505 347 М : 0,650;
447Н I,ООО 447М: 1,300
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
683
Винтовой
компрессор
Промежут......
ныИ оx.nедмтепь
Perymrrop 1
PeryпRТOP 2
Иcnopитeпь
J
.
,
"
Q.
.!!'
J
"..д....r
Рис. 3.1.1 52. Прннципиалъная схема холодильной
установки, осиащенной винroвым компрессором с одио--
cryпеНЧaIЫМ дросселированием переохлаждеииой жидко--
C'I1I, и COO'I1Ieтc'Пlующая диаrpaмма (h, Igp)
i
.!
.
,
"
Винтовой
компрессор
..
J!O
. / 17 '
,
, / '
"..д....r
Рис. 3.1.1-53. ПРИIlЦИПИалъная схема холодильной ус-
таиовки, осиащенной ВИlПOвым компрессором с ДBYXC1)'
пенчaIЫМ дросселированием переохлаждеиной ЖИДКОC'I1l,
и COO'IВeтc'ПIyIOщая диаrpaмма (h, Igp)
....v
. / r/
R21 ./
Температура l«ЩA.....ции..С .55' V 7 [7 ./
з5' /i:: v.. ./ V
z)t р>- j
-'/ /' IY'
z ./
/ У
,
zo
10
1-'
а
f
'"
,o
"
..
i -20
'"
8.
r:::
-30
-10 -50 -Ц) -30 ZO -10 О
Температура иcnврetoМЯ, ос
20
10
1-'
О
i
'"
-I!I
!I!
i .20
'"
8.
r:::
-30
-Ц)
-50 -50 -10 -30 -20 -" О
Температура иcnoремия. 'С
Рис. 3.1.1 54. ПромежyroЧllые темперarypы в виlПO-
вых компрессора.х. работающих на R22 или NH)
',5
s
...
8
=
J>
а
... ...
&
[1
1::8-
r:::
1,1
'.0
,О
- '0 .z() -30 -10
Температура IIIcnвpeнмH, .С
Рис. 3.1.1-55. OrnоситеJlЬНое измеиение холодопроиз
водителъНОCПI и пmpeбляемой МОЩНОCПI винтовоro КОМI!
рессора, работающеro на R22, с промежyroчным всасыва-
нием и одиоступеич3тыM дросселированием переОXJIаж
денной ЖИДКОCПI
684
s '.'
... '.J
i
t;!;: ..
8.
'.'
СО
"-
о:: '.0
О
:J <о
Б
><
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Наrнетательное
отверстие
-,О
-20
-3б
-g}
Темпер8'ТУР8 ИCПllрel4llJН. .С
\t'
Рис. 3.1.1-56. Omосительиое измеиеиие холодопроиз-
водительиости и ПО1ребляемой мощности BHНТOBoro комп-
рессора, работающеrо на NН э , с промежуточным всасыва-
ннем иодноступеичатым дросселированием переохлаж-
денной ЖИДКОСТИ
'. .
....
Неподвиж-
ная cnираль
Проклi:\,D,Кa
..
Наrнетание
.!
'
..
.
t' . ' '(
{ :
,. : ''' \ \
, .> . " . . --.....-- ')I
..-
. " .Ч,, . .
. ......
. >.. "'-
.....
Всасывание
Всасывание
Подвижная
cnираль
..,.
, ..
#
Рис. 3.1.1-57. ДВVXC1)'lIенча1ЫЙ винтовой КQмпрессор
с холодопроизводитеЛЬНОCThю от 150 до 1200 кВт, работа-
ющий на R22 или NH3 в режиме 350C/+ 35 0 С н предназ-
наченный для оснащения компрессорных arperaТOB
BVМY (Quiri)
Рис. 3.1.1-59. Подвижная и неподвижная спирали, со--
С1авляющие основу любоrо спиральноrо КQмпрессора
.8n
t!I
jю
Рис. 3.1.1-58. Винтовые КQмпрессоры, ра-
ботающие параллелъио без МacJlЯНоrо насоса.
LZ/l датчик реryлятора урОIlНЯ; TC/l
реryлятор температуры масла; ТС/2 подоrpе-
ватель, управляемый термореле; FZ/l датчик
реrулятора расхода
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
685
.:щчу обеспечения repмerичности ме)IЩJ виrкa
'dИ сопряraющихся спиралей, ДJJJI решения ю-
торой требуется выдерживarь размеры спира
.lей с точностью оюло 1 мкм на I<ЮIЩYЮ сторо-
ну.
Основу любоro спнральноro юмпрессора
;;остaвляюr две спиральные плаcтины, встав-
.lJIемые дpyr в дpyra (рис. 3.1.1 59). BepXНJIJI
пираль, в центре основания которой находит
:я нarнетareльное отверстие, неподвижна, тor-
.:щ как цешр нижней спирали движется по кpy
[у Всасыванне осуществляется по пернфернн
истемы, а нarнетание обеспечивается через
отверстие, расположенное в центре основания
неподвижной спирали. каждая спираль снаб-
жена прокладкой, расположенной на торцевой
части стенки спирали и нахоДJIIЦейся в кoнraк-
те с основаннем противоположной спирали.
Таким образом, прокладки ведут себя как уп
.lотнительные I<Oльца, обеспечивая reрметич
ность ме)IЩJ двумя спиралями. Прницип рабо-
ты спиральных компрессоров cocтoнr в следу
ющем (рис. 3.1.1--(0):
. в положении" а" кpyroвoe движенне цeH
тра подвижной спирали прнводит к образова
НIПO замкнутых raзoвых полостей, а движенне
BнrI<OB подвижной спирали относительно Bнr
ков неподвижной перемещает эти полости к нa
rнетareльному отверcrню, расположенному в
центре неподвижной спирали. это перемеще
нне сопровождается постепенным уменьшенн
ем объема полостей, занятых raзoм;
· в положении "б" во время первоro обо
рота вала двнrareЛJI, или в фазе всасывания,
стенки спиралей расходятся, обеспечивая дос-
туп raзa в пространство ме)IЩJ нимн;
· в положении "в" в конце первоro оборо
та стенки вновь юнr3Кrируют дpyr С дpyroM,
образуя reрметичные raзовые полости;
· в положении "2" во время вroporo обо-
рота вала двиrareля, или в фазе cжarия, объем
raзoвых полостей постепенно уменьшается;
. в положении "д" в юнце вroporo оборо-
та степень cжarня raзa дocrнraeт максималь
HOro значения;
· в положении "е" начинается фаза нarнe
тания, которая реализуется при третьем оборо-
те вала двиraтeля:; юнцы двух спиралей отодви
raются дpyr от дpyra, освобождая проход ежа-
тoro raзa к нarнетareльному отвеpcrню;
. в положении "ж" в юнце тpeтьero обо
рота весь сжатый raз y,rщлен из полостей меж-
ду спиралями, объем полостей на третьем обо-
роте равен нулю.
Представляя цикл цеЛИI<DМ (рнс. 3.1.1-60, з),
можно заметить, что все три фазы: всасывания
(А), cжarия (в) и нarнетания (С) происходят
одновременно в непрерывном движении.
Такая снстема имеет ряд преимуществ, а
именно:
неподвижная и подвижная спирали заме
няюr примерно 15 подвижных деталей анало
rичноro двухцилиндровоro компрессора, чrо
значительно повышает надежность системы;
отсутствует вредное пространство (рис.
3.1.1--60,ж), в результare чеro объе кпд
практически близок к единице;
отсутствуют потери давления, адекватные
потерям давления на клапанах поршневоro ком-
прессора при прохолщении через них хлaдareн-
та, из за чеro не снижается изоэнтропный КПД;
абсолютная симметрия полостей вcacывa
ния и сжатия, расположенных днаметрально
противоположно, и ценrpальный выхлоп сжа
тых rазов обеспечивaюr свободную от пульса
ций давления и шумов работу компрессора.
Вследствие этоro MOMeнr сопротивления вала
чрезвычайно уравновешен и сопровождается
очень слабыми циклическими пульсациями, ю
торые не идут нн в какое сравненне с пульса-
циямн вала поршневоro компрессора, особен-
но если чнсло цилиндров в нем невеЛИI<D.
Эффективность работы спиральных комп-
рессоров, так же как и внитовых, зависнr от
значения относительноro объема V;, действи
тельная величина кoтoporo ОпpeдeЛJlется таким
образом, чroбы обеспечить максимум изоэнr
ропноro КПД в диапазоне степеней сжатия от
2,5 до 3,5.
Именно поэтому основным моментом, orpa.-
ничивающим применение спнральныIx комп
рессоров, в настоящее время остается пробле-
ма реryлирования производительноcrи, I<DТOрая
для небольших значений холодопроизводи
686
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
) Е!7
F"n08W8 ......,.Т8Т8J!IoИD. I
nO.nOC:nI D1:88pCТ88
ri
"
б
"
:
,
1
.л.#' '
.0-
4>..
@Ji
2
д
е
..
..
-.:1
(!)О
_ C
r-
::;.
."
ж
3
Рис. 3.1.1.60. Приицип раБО1Ы спиральноro компрессора
Нвrнетание
r:;
Обратный
, .....лапаt-l
#
,,1'"";< Oif'i" . . .
. НеПОДВИ>Ж8Я
. спираль
НеI"Иетв...е
, j
Вал
ДВИraтеля
Наrиетательное ....
отвер;. ие Ч -] r
.. ' :D
'. , .
t Э...:сцентриковый .
противовес
.
,а
, < ПОДВИ 8Я
&_ с,пираль
'" Осевой Yf10p-
J ""'" НЫЙ "ОJJ. "НИI(
r' ' -...............
Шип '-...
C r.
АмортизатQOЫ
Всасыванме
9
ДвиrIТ ЛЬ
1-. .."
C
Всасывание Д
"'\ . , . t
".!"
,,1
Масляный
..:артер
\1асляный
Н.СОС
.
Рис. 3.1.1.61. Разрез и npоекции общеro вида спиральноrо компрессора моделей от MS1l5 дО MS185 компании
Maneurop (размеры иа проекциях указаны для моделей MS1l5 и MS125)
" 1.1. КОМПРЕССОРЫИИХПРИВОД
687
Таблица 3.1.1-17а
Общие хаpaкrеристики спиральньп компрессоров
(рис. з.l.l I), работающих на Ю2
EER ХОЛОДИЛЬНЫЙ коэффициент в номииальных
';словиях)
I ХаракrepИC11lка МОДель
! MS115 MS125 MS175 MS185
!Холодопроизводи- 28400 30200 42600 45300
Iтелънocn"Вт
! EER (ARI) 3,18 3,18 3,18 3,18
; Потребляемая мощ- 8,9 9,5 13,4 14,2
I ность, кВт
r Номииальный ток, 15,0 15,8 22,4 23,8
IA
i Частота вращеиия, 2900 2900 2900 2900
! \{HH I
: Опнсываемый объ- 27,8 29,5 40,8 43,6
ем, м' /ч
Заправка масла, дм" 3,8 3,8 6,6 6,6
\1асса, кт 74 74 132 132
-;;:IЪности, например в кондиционерах, может
5ьпъ решена JШбо путем изменения описывае
\lOro объема за счет изменения частоты коле
5аний подвижной спирали, JШ60 с помощью yc
- ановки двух ПОДВИЖНЫХ спирал:ей, при 0ТЮ1Ю
еRНИ одной из которых производительность
'lOжет меняrъcя в отношении 2 к 1, JШбо, нaкo
:-;ец, путем изменения скорости врamения при-
золюro вала.
на рис 3 .1.1 1 даны разрез и проекции об
щеrо вида спиральноrо компрессора, общие
характеристики различных моделей кoтoporo
приведены в табл. 3.1.1 17a, а частные xapaк
теристики одной из них в табл. 3.1.1-17б.
На рис. 3 .1.1 62 представлеи общий вид
внутреннеro устройства одной из моделей дpy
roй МОДИфИЮiЦНН спиралъноro компрессора, xa
рактеристики которой даны в табл. 3 .1.1 18.
Япония и США первыми запуCТИJШ в про
изводство спиральные компрессоры, имея в
виду рьmки сбьrrа для двух областей примене
ния: вначале домашние кондициоиеры с repMe
тичиыми arpеraтами, а затем автомобильные
кондиционеры с компрессорами открытоro
типа.
Orметим, что, как и в случае порmиевых и
винroвых компрессоров, сущеcтвyюr охлaдиre
JШ ЖИДI<Oсти, оборудованные спиральными ком-
прессорами. Одна из моделей Taкoro охладите
ля представлена на рис. 3.1.1..б3. Ее xapaктe
ристикиданыВ табл. 3.11 19.
Данная модель содержит два или четыре
компрессора, один ИJШ два конденсатора, один
испаритель и всю совокупность оборудования,
Таблица 3.1.1-176
\:арaкrериCТllIOl СПИРWIЫlOrо компрессора MS115 (рис. 3.1.1-61), работающеrо на Ю2
neperpeB 10 К, переохлаждеиие 5 К, иапряжеиие 400 В, 3-фазный тОк частотой 50 rц)
20 ХОЛОДОПРОИЗВОДlПeЛЬиость, 8т; Р. потребляемая мощиocn,; 1. иомииальный ток, А
1 емпера- TeMneparypa испарения., ос
"ра кон- Парамет-
::еисации, ры + 15 + 10 +5 О 5 10 --15 20
ос
00 45 000 38500 33 000 27 500 22 500 18500 15000 12000
30 Р. 5,7 5,8 5,8 5,7 5,7 5,6 5,5 5,4
1. 10,3 10,4 10,5 10,5 10,5 10,4 10,3 10,1
00 41 500 35500 30 000 25000 20 500 17000 13 500
+40 Р. 6,7 6,7 6,7 6,7 6,6 6,5 6.4
1" 11,7 11,8 11,8 11,8 11,8 11.7 11,5 -
Qo 37 500 32 000 27 000 22 500 18500 15 000 -
+ 50 Р. 8,2 8,2 8,1 8,1 8,0 7,8 -
1" 13,8 13,8 13,8 13,8 13,7 13,5 -
00 33 000 28 000 23 500 19500 16000
+60 Р. 10,0 10,0 10,0 9,9 9,8
1" 16,5 16,5 16,5 16,4 16,2
00 31000 26 000 21 500 18000
+ 65 Р. 11,1 11,1 11.1 10,9
1" 18,1 18,1 18,0 17,8
688
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
..
...
..
f...,. "
...
..
,><
. e/tJ"
L
DL",
238
,,152
Ii)
со
N
....
м
N
ID
М
N
SL",
10
.... с')
Рис. 3.1.1 2. BнyIpeннee УС1рОЙС111О и rабарИ1Ы спиралъиоro компрессора модели ZR34Kl (Copeland), работающеro
на R22:
1 J(JIеммная коробка; 2 резиновые амортизаторы; 3 обрапlый J(JIапан; 4 тепловая защита; SL всасывающий
шnрубок, 3/4"; DL наrнетательный шпрубок, 112"
3.1.1. КОМПРЕССОРЫИИХПРИВОД
689
Таблица З.1.1 18
ХарактериCТIPCН спиральноrо компрессора модели ZR34Kl (рис 3.1.1 6Z)
Частота вращения 2900 MHH l, опнсываемый объем 8,01 м 3 /ч, темпера'I)'p8- всасывания rазов 25 0 С, переохлажденне О К,
напряженне 400 В, трехфазный ток, частота 50 [ц.
Темпера'I)'p8- KOH ХОЛОДОЩJOизводнтельносл., Вт, ДJDI темпера1VPЫ нспарения, ос
денсацнн, ос 20 15 10 5 О 5 7 10 12,5
30 3260 4095 5050 6155 7425 8885 9525 10560 11480
35 3070 3895 4825 5890 7110 8505 9115 10100 10980
40 2860 3675 4585 5615 6780 8110 8695 9625 10460
45 3445 4330 5320 6440 7705 8260 9145 9935
50 4055 5010 6080 7285 7810 8645 9395
55 5705 6845 7345 8135 8840
60 6390 6860 7605 8265
62 6200 6660 7385 8030
П лребляемlUI мощносл., Вт, ДJDI темпера1VPЫ нспарения, ос
20 15 10 5 О 5 7 10 12,5
30 1430 1430 1435 1435 1430 1425 1420 1410 1400
35 1610 1610 1610 1605 1605 1595 1595 1585 1575
40 1810 1805 1805 1800 1795 1790 1785 1775 1770
45 2030 2020 2015 2010 2000 1995 1990 1980
50 2270 2260 2250 2240 2235 2225 2215
55 2525 2510 2505 2490 2480
60 2815 2810 2795 2785
62 2950 2940 2925 2915
Потребляемый ток, А, ДJDI темп :ра1VPЫ нспарения, ос
20 15 10 5 О 5 7 10 12,5
30 3,04 3,04 3,04 3,04 3,03 3,02 3,01 3,00 2,98
35 3.26 3,25 3.25 3.25 3,24 3.23 3,22 3,21 3,19
40 3,51 3.50 3.50 3,49 3,48 3,47 3,46 3,45 3,43
45 3,79 3,78 3,78 3,76 3,75 3,74 3,72 3,70
sn 4,12 4,11 4,09 4,07 4,06 4,04 4,02
55 4,47 4,45 4,43 4,41 4,39
60 4,88 4,87 4,84 4,82
62 5,08 5,06 5,03 5,01
необходимоro для полной roroвности подклю
чения к сerи охлаждаемой ЖИДI<OСТИ.
3.1.1.5. Турбокомпрессоры
В rypбoкомпрессорах, В отличие от ЮJмпрес-
СОроВ, описанных выше, повышение дамения
raзa не основано на изменении объема непод-
вижноro raзa, а происходит вследствие ero He
прерывноro течения в колесе, снабжениом ло-
IIaI1сами (рис. 3 .1.1 4), I<OI'Opoe обеспечивает
передачу механической работы парам Bcacывa
eMoro xлaдareнта.
Повышение энерrии потока хладareнта в
колесе происходит в результате прироста ero
кинетическоro момента, откуда следует одно-
временное ВQзрастаиие абсототной скорости,
что являerся нежелательным последствием,
поскольку, в конечном счете, требуerся повы-
шение дамения в пoroICe, а не ero СЮJрости. для
этоro кинетическая энерrия, приобретенная по-
током, преобразуerся в давление в диффузоре,
установленном ниже по пoroку от колеса. Та-
ким обра:юм, колесо и диффузор вместе обра-
зуют ступень сжатия.
Турбокомпрессоры харaкrepизуются направ-
лением движения OCHoBHoro пoroка, которое
может бъпь лнбо осевым, либо радиальным. В
первом случае (осевые компрессоры) основной
пoroк rазов в колесе движется параллельно оси
ротора, тorдa как во втором случае (центробеж-
ныIe компрессоры) он движется перпендикуляр-
но оси. Несмотря на более высокий кпд осе-
вых компрессоров, в холодильной технике для
сжатия хлaдareнтов используют почти исклю-
чительно центробежныIe компрессоры, посколь-
ку с их помощью на каждой ступени можно по-
690
3. АrPЕrАТЫ, У1ЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
,...
1t. . t
.,
;t
[
&
".
,. :\
..
.
1
...
..J'
"
i
ВыХОД У
Ir
с I
I
I
I
Зеукоnor110ТМТель
(ПО cnец..казу)
. Jr,
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
Е1
F1
ВХОД У
\-00
ВЫХОД Х
А
р 1)
азмеры
Модель CGWE 102 103 104 205 200 207
Длина А, мм 2000 2000 2000 2220 2220 2500
Ширина В, мм 800 800 800 800 800 800
Выс<УСа С, мм 1160 1160 1160 1500 1500 1500
Выс<УСа .} D, мм [200 1200 1200
ПРОC"lpанство для нзвлечения 11>уб Е, мм 1700 1700 1700 1700 1700 2200
Проход F, мм 600 600 600 600 600 600
Подвод воды к испарителю') Х 2" 2" ND65 ND65 ND65 ND80
Подвод воды к КОIЩенсатору4} У 2" 2" 2" 3" 3" 3"
1) В значениях прнведенных размеров возможны изменення. Точные чертежи поставляются по запросу
2) ВыС<УСа при поставке 3ВУКОI10I'ЛlYЛlтеля.
3) Резьбовое соедннение IS01R7 для моделей 102, 103; фланцевое PN16 для моделей от 104 до 207.
4) Соедннение с ВнyIpенней резьбой ISO/R7 для всех моделей.
Рис. 3.1.1--63. Охладитель ЖИдКОCПI со спиральными компрессорами и конденсатором с водяным охлажденнем, рабо-
тающнй на Ю2 (модели CGWE от 102 до 207, Trane)
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
691
Таблица З.1.1 19
Характеристики охладителей ЖИДКОC'IИ со спиральными компрессорами (рис. з.l.l 63)
1)
Холодопроиз.ВОДНТСЛЬНОСТL Н потребляемая МОШНОСТL
Т емператvpа воды на Bыхдеe нз конденсатора, ос
Температура 30 35 40 45
Модель охлажденной Холодопро.. Потребляе Холодопро Потребляс Холодо Потреб ХолодоI1p<>- Потреб
CGWE воды на BЫXO И3ВОД:ИТелъ w мая МОЩ изводителъ мая мощ пронзводн ляемая изводителъ ляемая
де, ос НОСТЬ, НОСТЬ, насть, ность, Te.iThHOCТЪ. МОЩНОСТЬ, Hocrь. МОЩНОСТЬ,
кВт кВт кВт кВт кВт кВт кВт кВт
5 55,5 12,1 53,2 13,2 50,8 14,4 43,8 15,9
I 102 7 58,9 12,1 56,5 13,2 54,0 14,4 51,4 16,0
! 9 62,4 12,2 59,9 13,3 57,3 14,5 54,6 16,1
5 66,8 15,5 64,3 16,9 61,6 18,4 58,7 20,3
103 7 70,8 15.6 68,2 17,1 65,4 18,5 62,4 20,4
9 75,0 15,7 72,2 17,2 69,3 18,6 66,2 20,5
5 82,3 19,2 79,3 20,9 76,1 22,6 72,6 25,0
104 7 87,3 19,3 84,1 21.1 80,8 22,8 77,1 25,2
9 92,4 19,5 89,1 21.2 85,6 23,0 81,8 25,3
5 105,8 24,1 101,5 26,4 97,0 28,6 92,3 31,6
205 7 112,1 24,2 107,6 26,4 103,0 28,7 98,1 31,8
1 9 118,6 24,3 114,0 26,6 109,1 28,9 104,1 31,9
I 5 133,6 31,1 128,5 34,0 123,2 36,8 117,4 40,5
i 206 7 141,7 31,3 136,4 34,1 130,7 37,0 124,8 40,8
9 150,0 31,5 144,5 34,4 138,6 37,2 132,4 41,1
I 5 164,6 38,4 158,6 41,9 152,1 45,4 145,2 49,9
I 207 7 174,6 38,7 168,2 42,2 161,5 45,7 154,3 50,3
9 184,8 38,9 178,2 42,5 171,2 46,1 163,7 50,7
1) температурный напор ДT 5 К, коэффнцнент зatpязнения в нспарнтеле н конденсаторе 0,044 м"К/кВт.
Потери давлеиия в водяном тракте испарителя, КПа
I Модель Расход, лI с
1,5 2 3 4 5 6 7 8 10
CGWE 102 6 10 20 37
CGWE 103 6 10 20 37 .
CGWE 104 8 17 30 45
CGWE 205 7 13 19 27
CGWE 206 8 14 22 30 40 52
CGWE 207 8 12 16 21 27 40
Потери давления в ВОДЯНОМ тракте конденсатора, КПа
Модель Расход, лI с
1,5 2 3 4 5 6 7 8 10
CGWE 102 4 9 33
CGWE 103 3 6 20 46
CGWE 104 4 13 29 54
CGWE 205 6 12 21 35 54
CGWE 206 3 7 12 20 32 45
CGWE 207 5 9 14 21 30 54
Технические характеристики (50 rц)
I Характернстнка CGWE 102 CGWE 103 CG\\'E 104 CGWE 205 CGWE 206 CGWE 207
I Чнсло компрессоров/контуров 1 ) 2/1 2/1 2/1 4/: 4/2 4/2
I Реryлнрованне пронзводнтельностн, % 50 от 58 до 42 50 7' 5 25 8 5 21 или 75 5 25
7 50 29
Сила тока прн полной НaI'Pузке", А 38 48 58 76 96 116
Пусковой ток", А 105 141 151 143 189 209
Количecrво воды в трахте испарнтеля, л 45 45 40 62 66 95
Количество воды в трахте конденсатора, л 8 10 12 18 22 26
Рабочая заправка хла,цаreнта, Kr 12 14 16 26 28 32
Масса aI'Peraтa в рабочем состоянии, Kr 655 725 790 1010 1200 1370
1) Комплект из 2 компрессоров с общим коллектором для моделей 1 О, 102 и 104; 2 комплекта для моделей 205, 206, 207.
2) Прн давленин всасывания 0,5 1v111a, давлении нarнетания 2,5 МПа, напряженнн 380 В трехфа.1НОro тока частотой 50 "ц.
3 J 'Запускается однн компрессор прн чнсле работающих компрессоров от 1 До 3.
692
З. ArPErATbl, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Рис. .1.1 . Колесо цеmpoбeжноro1)'p6otroмпрессора
лучить более высокую степень cжaтIOI, а также
потому, что они roраздо менее чувствительны
к зarpязнениям. Кроме тoro, стоимость. осевых
I<OмnpeCCOpoB прИ ОДНОЙ И ТОЙ же холодопро
изводительности всетда выше, чем цеитробеж
ных. Удельная энерrия, сообщаемая одному
килоrpамму паров xлa,дareнта, протекающему
через I<Oлесо, определяется следующим Bыpa
жением:
l1h = (и 2 'С 2 и]'с}), м 2 /с 2 .
Beкrop абсолюrной СI<Oрости паров хлада-
тента на входе в I<Oлесо наиболее часто нanpaв
лен радиально. Поэтому предыдущую форму
лу можно записать в упрощениом виде:
l1h = и 2 'с 2и ,
В этих уравнениях c 1u И С 2и явmпoтcя о:круж
НЫМИ составляюЩИМИ абсолюrных СI<Oростей,
а и} И и 2 ОКРУЖНЫМИ croрОСТЯМИ на входе в
I<Oлесо и на выходе из Hero (рИС. 3 .1.1 5).
Из этоro мОЖНО заключить, что удельная
энерrия, передаваемая С1)'Пенью потоку, возра
стает с ростом окружной скорости Щ)леса. В
продолжение дОI<aЗaтeльства этоro утвер:ящения
целесообразно вместо абсoлюrноro yrла С(.2 на
вшсоде из I<Oлеса ввести orносительный выход-
ной yroл 2' посЩ)льку он, будучи заданным, оп
ределяет размеры I<Oлеса. Заменяя С 2и на (и 2
с 2т .ctg 2)' получим
l1h = и 2 (и2 c 2т 'ctg 2) .
это уравнение можно также записать в виде
2
С 2т R и 2
l1h = 2(1 .ctg ....2). .
и 2 2
Выражение
С2т R )
'1' = 2(1 .ctg....2
и 2
Рис. 3.1.1 5. Тpeyroльиик скоростей на выходе колеса
rypбoкомпрессора
называетСJl I<Oэффициентом давления.
Без пptЩВЗ.pительной закрутки Щ)эффициеш
давления зависит толы<о от отноmения с 2 "/и 2 И
ctg Р2' Теоретически yroл на выходе Р2 можно
выбирать произвольно. Тем не менее I<OЭффИ-
циеш давления будет тем выше, чем больше
значение Р2' Именио поэтому I<Oлеса, лопатки
:юторых на выходе имeюr наклон в сторону вра-
щения, позволяют достичь более высоких зна-
чений I<Oэффицнеша давления, но, С дpyroй сто-
роны, снижается степень их реактивности, т. е.
растет статнчесЩ)е давление (рис. 3.1.1-66).
Одна:ю высокие СI<Oрости потока на выходе
из I<Oлеса затру.цняют преобразование кинети
чесI<OЙ энерrни в давление в днффузоре И со-
провoждзюrся значительными потерЯМИ. По
этому такие yrлы лопаток нспользуют ТОЛЬЩ)
тorдa, I<Orдa требуется большой расход таза И
ННЗI<Oе статнчесЩ)е давленне. при yrnе установ-
ки лоnaroк, равном 900 И coorветствующсм сте-
пени реaкrнвности 0,5, обеспечивается макси
мальный процент npeoбразования кинетнчес-
Дн.мм.е
Рис. 3.1.1 6. Сравнениеразличныхформлопаток
бокомпрессора
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
693
кой энерrии в давление, кoтoporo можно дoc
тнчъ в лошrrкax колеса. Но максимальЮlJl cтe
пень реaкrивности не позволяет получить оп
тнмальный кпд. Позroму в холодильных 1YP
бокомпрессорах используют колеса с лопатка
ми, нмеющими на выходе наклон в сторону,
противоположную вращенюо. Такие колеса
лучше вcero соответcrвyюr назначенюо холо-
дильных компрессоров, поскольку обеспечива
ют высокие значения кпд а характернстичес
кие кривые этих колес имеют наиболее прием
лемую форму.
БольППIНСТВО производиreлей оrpаннчива
ются колесами, имеющимн не более 2 3 зна
чений yrлов лопaroк на выходе, что позволяет
определиrь оптимальную величину ВЫХОДНОro
утла лопатки в зависимости от предусматрива
емой области использования: typбoкомпрессо-
ра. Минимальное число ступеней typбoкомп
рессора рассчитывается по формуле
2his.tot
emin :::: 2
Ч' U 2mах
rдe и 2 max максимально допустимая окружная
скорость колеса, зависящая от прочиости ero
материала, типа хлaдareнта и рабочей темпе-
рспуры, выраженная в кДж/кr; определяется из
.:щarpaммы (h, Igp) и представляет собой пол
ную энтальпюо изоэнтропийноro процесса. Ее
ве,личина завнсит от выбранноro хлaдareнта, а
также темпеparyp нспарения и конденсации.
В typбoкомпрессорах, число ступеней кото-
рых больше или равно 2, Bcerдa существует воз
можность для снижения потребляемой мощно
сти дросселировать raз на двух или более CJy-
пенях (рис. 3.1.1-67). Расширившийся в резуль-
тэ:re дросселирования: raз направляется в про-
межуточную ступень компрессора (пунктирная
линия на рисунке).
на рис.3.1.1-68 приведеныI кривые сниже
ния потребляемой мощности в typбoкомпрес-
сорах С ДВОЙНЫМ или тройным дросселирова
нием raзa и последующим впрыском в проме
жyroчнyю ступень.
для оценки возможностей реryлироваиия
typбoкомпрессора нужно обязательно распола
j
..
..
'"
..
I
..
__. Двухступенчатое
дроссеЛИРОВ8нме
It, кДжftcr
Рис. 3.1.1 7. ЦИI(JI турБОI«>мпрессора с промежyroч-
ным дросселнрованием на днатрамме (h, Igp)
rarь характеристической кривой (рабочей xa
рактернстикой) установки н компрессора. Эrа
кривая может прнннмarь форму параболыI или
rиперболы, если потери давления в сети обус-
ловленыI только сопротивлением теченюо пото
ка. В холодильной установке кривая, представ-
ляющая потери давления, зависит не только от
потерь на сопротивление движенюо, но н от
теплообменных процессов в испарителе н КOH
денсаторе. для сравнения отметим, что понять
поведение холодильной установки, оснащенной
поршневым компрессором, roраздо леrче, чем
установки с typбoкомпрессором.
В случае 1УРбокомпрессора при заданном
числе оборотов нельзя построить кривую, кo
торая связывала бы конечное давление с объем-
ным расходом для дaннoro начальноro давле
пия, поскольку эта кривая сама является функ
цией физических свойств xлaдareнта. Позroму
в typбoкомпрессорах холоднльных установок
степень сжатия опредетпот rлавным образом
'zu
:а
"
J ,и
-50
JO 1O -70 !о -ю
Температура испарения, .С
Рис. 3.I.l 8. ЭI«>ИОМИJI потребляемой мощноC'J1f, ко-
торой можно ДОC'J1fчь в турбоI«>МПрессоре с двух- и 'Ipex-
C'l)'пеичэ:IЫМ дросселированием при работе на RI34a с ПО-
стоянной темперэ:IJ'PОЙ I«>нденсации +35 ос
694
3. МРПАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
в зависимости от объема всасываемых rазов,
используя как параметр либо число оборотов,
либо yroл установки лопаток иапрaвruпoщеro
аппарата на входе.
Характеристика 1УРбокомпрессора оrpаии
чена помпажным режимом. Эroт режим реали
зуется, как только расход в результате роста по
терь давления доcтиrает нижнеro предела, Т.е.
как только объемный расход и скорость потока
на выходе из колеса оказываются недостаточ
ными, чтобы обеспечить повьппение давления,
необходимое для достижения требуемоro дaв
ления конденсации.
Поскольку при этом компрессор продолжа
ет вращаться, в нем начинaюrся пульсации дав-
ления и расхода, которые вызывают мощные
rидpoyдaры. Такой режим работы, называемый
помпажным (помпажом), является недопусти
мым. Он возникает в тех случаях, кorдa невоз-
можно достнчь давления конденсацни н Ha
правление потока может меняться на противо-
положное. на колесо вновь ПОСtyПает расход
raзa, достаточный для восстановления нормаль
ной работы. Но так как объемный расход на BЫ
ходе из колеса не достиrнyт, явление повторя
ется с короткими интервалами. Помпаж уста-
новки может иметь серьезные последствия: он
не только нарушает нормальную рабmy, но и
вызывает сильные внбрации, которые MOryт
оказаться причиной очень быстроro разруше
ния как caмoro компрессора, так н дpyrнx зr
реrзтов установки.
Системы реryлироваиия 1)1>бокомпрессоров
предназначеныI для тoro, чтобы:
поддерживать ПОСТОянными давление ис-
парения, темпершуру среды хладоносителя или
конечное давление;
ИСЮ1IOчать рабmy в зоне неустойчивости;
предотвращать переrpyзку прнводноro
двшателя.
как правило, такое реryлироваиие обеспе
чивается с ПОМОЩЬЮ устройств элекrpo и nиев
моавтоматики.
основныIe способы изменения производи
тельности 1)1>бокомпрессоров слеДУЮIЦИе:
реryлирование давления всасывания с по-
МОЩЬЮ заслонок, устанавливаемых на входе в
1)1>бокомпрессор. Достшаемый при этом ре-
зультат аналоrичен описанному в п. 3.1.1.2.2.4
для устройства реryлироваиия ПОРПIНевых ком-
прессоров;
предварительная закрутка raзовой струи
посредством системы подвижных лопаток, по
мещаемых перед рабочим колесом.
В raзовой струе, прошедшей через такую
систему, во первых, из-за потерь падает давле-
ние, а во-вторых, сама струя на входе в рабо
чее колесо оказывается закручениой или в нa
правленнн вращения колеса, или в противопо-
ложном. В результате неизбежно потребляемая
МОIЦИость компрессора либо падает (первый
случай), либо возрастает (второй случай). Tpe
yroлъник скоростей тaкoro способа приведен на
рис. 3.1.1 69.
С точки зрения мнннмизацнн энерroпотреб
ления такой способ предпочтительнее измене
ния давления всасывания. Кроме тoro, рабочий
диапазон реryлироваиия предварительной зак-
руткой rораздо шире. Вместе с тем, эффект
предварительноro закручивания работает толь
ко в компрессорах, насчитываЮIЦИX максимум
3 CtyIIени. При превышеннн этоro количества
CtyIIеней результирующий эффект будет ндeH
тичен эффеКI)' от простой задвижки, помещен-
ной во всасывающем канале.
rораздо более интересным, хотя и связаи
ным С более значительным энерroпотреблени
ем, если речь не ндет о приводе компрессора с
ПОМОЩЬЮ 1)1>6ины, является устройство для
нзменения числа оборотов компрессора. КПД
при неполной нarpyзке в случае реryлнроваиия
компрессора изменением числа оборотов и прн
...."".....
.., / I
I I
I I
. I I
I I
I !
, ...J
u , е'и' С'и
Рис. 3.1.1-69. РеryJПIрование rypбoкомпрессора предва-
рительной закрyrкoй rазовой crpуи с помощью системы под-
вижных лопаток, установленных перед рабочим колесом.
al yroл установки лопаток предварительной закрyrки;
Pl yroл входа в колесо
3 ].]. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
695
'211
110
,tю
,0
IO
I
711
.0
10 'О ,О 50 '" '" ео ltю 111/
Расход.. ВХОА8, %
Рис. 3.1.1-70. Сравиеиие систем реryлироввиия 'I)'p6o-
,-омпрессора за счет предварительиой закрутки потока с
омощью подвижных лошrroк и за счет измеиеиия числа
:60рОТОВ
параболической рабочей харaкrepиcrикe уста-
нов:ки roраздо выше кпд для дpymx способов
реryлиpoвания. rлавным недостатком реryлиро-
вания за счет изменения числа обоporoв JIВЛJI-
crcя невозможность rлубокоro дросселирования
из-за опасности возникновения помпажа (рис.
. 1.1-70).
Реryлированне потока в выхлопном диффу-
зоре вследствие более высокоro энерroпотреб-
.lения при частичной нarpyзке менее Bыroнo,'
чем применение устройства с подвижными ло-
патками, однако в определениых обстоятель-
:твах оно также используется, поскольку обес-
:1ечивает устойчивую работу мноroCIyПенчаrых
компрессоров в roра:що более широком диапа-
зоне реryлирования.
Устройство реryлирования с перепуском
'\..laдarema, описаниое в п. 3.1.1.2.2.4, не при-
водит к возникновению помпажа. Перепуск
обеспечивает возвращение расхода, величина
кoтoporo зaклioЧена между минимальным зна-
чением расхода, соответствующим нижнему
предельному значению, при котором начинает-
я помпаж, и требуемым значением расхода.
Та:ким образом, расход через компрессор и
обусловленная этим расходом пorребляемая
\ющность остaюrся постоянными. Эror тип ре-
ryлирования полиостью исключает опасиость
возникновения помпажа.
При выборе системы реryлирования всетда
\южно предусмorperъ комбинaцmo различиых
способов, например реryлирование давления
всасывания с изменением числа оборотов или
с предварительной закруткой потока, реryлиро-
ванне потока в выхлопном днффузоре с изме-
нением числа обоporoв, прнчем в некоторых
случаях рабочие характеристикн комбнниро-
ванных систем лучше, чем у какой-либо одной
системы.
Турбокомпрессоры, особенно центробеж-
ные, примеияют rлавным образом в системах
с очень большой пorребляемой холодоnpoнзво-
дительностью, например в установках для кон-
диционирования воздуха или в npoмышлениом
обору.цовании. В них MOryт использоваться са-
мые различиые хлaдareнты, начиная or R22 и
аммиака и заканчивая недавно появнвшимися
на рынке новыми хладareнтами.
для сведения на рис.3 .1.1-71a прнведен при-
мер центробежноrо компрессора orKpыотоo
типа, на рис. 3.1.1-71б ero разрез и на рис.
3.1.1-71в схема ero смазки.
Сущеcтвyюr также охладители жидкости на
базе центро6ежноro компрессора. На рис. 3.1.1
-72 прнведен пример тaкoro охладителя с ero
raбаритными размерами. Техничес:кие характе-
ристики этоro охладителя дань! в табл. 3.1.1-
20.
Эror охладитель жидкости! , рабorающий на
Ю23, заменяющем Rll, представляет собой
полностью собранный в заводских условиях и
roтoвый к подключению моноблок со следую-
щими конструюивными особениостями:
repмerнчный трехс1упенчarый центробеж-
ный компрессор с прямым прнводом;
ротор двиraтeля типа "беличья клетка", с
небольшим сдвиroм по фазе, двухполюсный,
охлаждаемый жнд:ким хлaдareнтом;
система смаз:ки, содержащая масляный
резервуар с поrpyжeнным шестеренным насо-
сом, подоrpeватель масла и маслоохладитель,
позволяющий перед подачей масла в подшиn-
никн компрессора охладить ero;
1 Охладители ЖИДКОC11l тaкoro же типа, но марки York
чac11lчно обеспечивают производство охлаждеиной воды.
предназначенной для кондиционирования HOBOro казиио-
отеля в Атлантик-Снти ( казино "Taj МаЬаl Trump" ).
696
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
.
l "Р ...
\
,
f 'й
.
{\
1 ..
7f ..
, .
.
.
"....J
<" ,....,...
"
.
...
Рис. 3.1.1 71а. Цеmpобежиый I<Dмпрессор <mqJLIТOro "I1IПа, работающий иа R22 (UпiturЬо 22АХ и 22Вх, Sulzer lnfi-a)
2
:;
. .A "" ' ; , .!
I ,, t:il l' ;:,' 'I I W'.."! ' )
,.. 'iU;. 1 I I А = Ф r "" I I
. "1 1' ""7i? ; . .," .;,. =i . ..
"I . " Ш ');' ;'у' .
1 1 1 . . l' : i . \ m l ' ,
'.I :.......... ' \ : I \. '.
I . '" . Т ..; ',",,/'" I
.. .;: ; { I . . ,.4, 7. ".J.
'. " I
110 1
7
8
9
8
12
COII4
з
4
5
6
11
14
Вариант АХ
Вариант ВХ
Рис. 3.1.1-716. Разрез <mqJLlТOro цеll1p06eжноro mмпрессора (рис. 3.1.1 71a):
1 подвижиые лопancи предварительной зaкpyncн потока; 2 cepLra реryзmровICII ПОЛOJI:еиня лопаток; 3 сервопри
вод положеииялопаток; 4 I<Dлесо; S приводной вал с шестерией; 6 I<DРОИИая (цеmpaлъиая) шестерня; 7 са:rелЛlПЫ; 8
картер планетариой передачи; 9 крышка планетариой передачи; 10 флаиец для крепления стандapmоro злеК"IpOдвиrа
тeтr, 11 ИaJroиечник вала злеlC'IpOДВиrareJlll; 12 приводная ось планетариой передачи; 13 механичесmе УПЛO'Пlение;
14 зубчlП'lUl муфта
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
697
Рис. 3.1.1 71в. Схема смазки центробежноro компрессора (рис.3 .1.1 71а)
Узлы н arpелпъr:
1 центробежный компрессор;
2 nлaнетарная передача;
3 масляный резерВУар;
4 злеК1рОподоrpевателъ масла;
5 . металлический сетча1ЫЙ филы}!;
6 масляный насос;
7 маслоотделитель,
8 маслоохладитель;
9 масляный филы}!;
10 камера рекуперацни масла;
11 ручной масляный насос.
Работа приборов:
Первая буква означает переменную измеряемую вели
чину:
Р давленне;
т темперarypа;
PD разноC'IЪ давлений;
L уровень.
Вторая буква характеризует вид деятельноC'I1l прнt»
ра:
1 ниднкация;
S коН1рОЛЬ по прннципу "да нет";
С контроль или реryлированне;
Z остановка.
Последняя буква указывает пороroвое значенне изме
ряемой величины:
Н верхнее;
L нижнее.
[)0::1
w
pf
f
9
а
в
Условные обозначенне злементов:
yrолковый запорный веlП1ШЬ:
прямой запорный вен1И1IЪ;
обратный JCЛапан;
JCЛапан реryлятора расхода;
символ, обозначающнй ручное управление arperaroM;
реryлировочный вен1И1IЪ;
смотровое OJCНo;
калиброванное отверС1Пе (днафраrма):
злектрнческий сервопрнвод.
Обозначения маrистралей:
подача смазочноro масла;
О1бор давления для замера;
управляющнй снrнал;
возврат утечек.
698
3 АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
I
'- "" &.!..
_ т
- -
....
..........
.' .,
, 1
......
(\
. \
....
,
МинималЬНо с)
необходимое ocтpaНC'ТВo 5:
u
[-' "!
! !
А
Размеры 1 ) и масса
Внешние ариn?),мм Подсоединительные размеры трубо- Максимальная масса. ICr
пповодов, мм
Модель Теплообмен- Испаритель Конден- Заправка
СУНЕ них') Дли- Шири- Высота сатор при транспор- в рабочем R123,Kr
наА наВ С 1 кон- 2 кон- 3 кон- 2 контура тировке состоянии4)
тур тура тура
300420 0508 3870 2060 2440 250 200 150 200 6750 1750 349
050L 5020 2060 2440 250 200 150 200 7400 8750 463
470-660 0808 3890 2440 2910 300 250 200 250 9800 11380 488
080L 5040 2440 2910 300 250 200 250 10880 12900 703
740-1040 125L 5180 2920 3050 400 300 250 300 15600 18950 1134
740-1040 140 Е 5620 3040 3080 400 300 250 300 17250 20900 1134
1) Размеры без nyскателя.
2) S стандартный теплообменник; L и Е длинные теплообменники.
3) Свободное npoC'lpaHCТВo минимальное npOC'lpaHCТВo, необходимое длятехническоrо обслуживания со всех че-
п,lрех сторон, составляет 1000 ММ. Расстояние, необходимое для извлечения 'IJ!уб, равно размеру А справа или слева
от aweraтa-
4 Масса в рабочем состоянии включает массу воды и хладаrента.
Рис. 3.1.1 72. Охладитель жндкостн с 'IJ!ехступенчап,IМ rерметичным цеН'IJ!обежным компрессором ДЛЯ раБOThI на
Rl23 (Модель CVНE, Trane)
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И ИХ ПРИВОД
699
Таблица 3.1.1 20
Холодопроизводительность, потребляемо мощность и CИJIII тока охладители ЖИДКОСТИ (рис. 3.1.1 72)
ХарактерИC11lка Модель CVНE
300 330 370 420 470 530 590 660 740 830 930 1040
Номииальная холодопроизводи- 1120 1250 1472 1607 1747 1944 2195 2435 2646 3065 3420 4050
тельноcn., кВт
Потребляемая мощнocn., кВт (1 ) от 4,5 до 5,7 кВт холода/кВт nO'J1)e( ляемый
Номинальиый ток, А (2) (4) 408 453 561 561 626 733 831 1 831 844 1 923 11039 11328
Пусковой ток, А (2) (3) (4) 2151 2953 3557 3557 4303 3293 4417 4417 4883 4956 5459 17086
(1 ! Холодильиый коэффициеит зависит от модели и УСЛОВИЙ 8 аб<YIЫ.
2 Прн иомииальиой ПРОИЗВОДИТeJIЪноC11l для двиrателя (38 В, 50 rц, 3 фазы).
3 При запуске по схеме "звезда 1рСyrольник" пусковой ток разделить иа 3.
4 При наличии дрyrих параметров элеК1Jlocem обращайтесь в местное представительство компании Trane.
конденсaroр н нспаритель мноroтpyбноro
rnпа с несколькимu котурамн (проходамн).
OrMeтнм также существование охладителей
жидкости, работающих на R134a.
3.1.1.6. Друrие типы компрессоров
3.1.1.6.1. Ротационные пJIастинчатыe
hО\Шрессоры
ПРИНЦШI работы этоro ТШIа компрессора
7.аключается в том, что внутри ЦИJПЩlIPическоro
:татора вращается эксцентрично установлен
НЫЙ porop, соприкасающийся с внутренней по
зерхностью цилиндра стaroра н имеющий на
:воей поверхности радиально расположен:иые
щели (прорези) с вставлеШfЫМН в lПfX пласти-
нами. Эrи пластины MOryт свободно скользить
в щелях под действнем цепrpoбeжных сил, кo
roрые прижимают их к внутренней поверхно-
:ти цилиндра прн вращеlПfИ poropa (рнс. 3 .1.1
-За и 3.1.1-736).
Литой стaroр, составляющий основу комп
хссора, имеет внутренmoю некpyroвую цилии
.:rpическую поверхность, котур основания кo
-:-орой рассчитывается по специальной проrpам
\Ie н имеет сложную reометрию. Эrа reометрия
позволяет оптимизировать xapaкrep движеlПfЯ
п:raстнн прн вращеннн ротора, обеспечивая
.:L1ИИНYIO дyry зоны сжатия без выделеlПfЯ зон
всасывання и нarнетания. Литой стaroр обра
зует картер. Porop, так же как н ero вал, изro
roвлеШfЫЙ нз шаровидноro rpафнта, укреплен
в двух роликоподшипниках. Ero расположенне
очень важно для кпд компрессора, поэтому
оптимальным варнантом будет такой, прн кo
тором зазор между poropoм н стaroром по об-
разующей их поверхностей в зоне, отделяющей
полость cжarия от полости всасывания, ОI<aЖeт
ся ми:иимальным.
llластины, число КОТОРЫХ в этом ТШIе ком-
прессора доходит до восьмн. нзroтoвлены из
уrлеродноro волокна, связанноro ароматичес
ким лннейным полимером н пропнтанноro по
литетрафторэтиленом (pТFE или тефлон). Та-
кая специальная обработка обеспечивает режим
самосмазывания в случае ненсправности Mac
ляноro котура. Матернал nластнн очень проч
ный и способен выдерживать высокие темпе-
ра1)'рЫ порядка 180°С.
на выходе вала компрессора из картера пре-
дусмотрено классическое уплотнение, состоя
щее нз стальной обоймы, керамическоro вкла
дыша н металлическоro силъфона.
Модель, представленная на рнс. 3.1.1 736,
содержит только двенадцать основных деталей,
из КOТOpbIX одна подвижная.
ПрННЦШI pa60тыI этоro компрессора может
6ьпъ объяснен, если выделить в нем пять зон:
. Зона всасывания: в процесс е вращения po
тора пары хладareнта проlПfкaЮТ в Э1У repMe-
тичиую зону через orверстие всасывания. На
протяжсlПfИ этой зоныI nластнна, которая 6ьта
полностью утоплена в тело ротора в начале
зоны, должна полиостью выйти из Hero в КOH
це зоныI. Следовательно, профилъ внутренней
700
3. ArpErAтыI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
SblCOtCOO6opoтныe I10AWМnМКИ
с M8В8IOUIfI" роликв..
Otжмllвемаfl
MIIТ1I
1lI10СП1...
141 yrл8Рoднoro ВОЛСЖН8
зо.. )fVIantetМR. К8С8IОЩ8"СЯ
С """"I>J<IOOC ротора
Cneцмал....и rpoфou1ь 0CНC88I0I' .
nn8C1'МteJ1, a1)oeкТ'МpoвatН:.IlfI пкм:
обраlOlI, 'IТOбы .............роваТЬ
мерпюе I'1IOCl'1)8HCТВO В аоне
ynлопteНМ"
06ъе.. 8С8сыв-ощerо отверСТМА
Зо..I'1OCТOItННCIf' дaвn_". отделЯIOЩ." nOЛОС1Ь
8С8СЫ88...,. от полости CЖII11IR
Oтaepcтмe
I(опщ-м
"""",-ДICII
Рс>тор
зо.. t8nteТ8...я С ._.&льны. noвыwet-Мell д_вnени"
Участок 111118КCМ.a.nыtorO Д8в.netМ" НВl1teТllНИ"
С .W-Мlil8ЛbНbIlIМ FТjЛЬС8цМJtМИ
Больw." 30te СЖ8.ПI" С lIалolt ре_чеМ дам_и
.e>tIAy злемектаlll..
OrmIlllanыtoe реcnonоЖIItМе oтвepCТ1Ul
Т8ПllooCiill8ЖМма
Рис. 3.I.I 73a. Схема принципа раБO'lЫ ротациоиноro nлacтиичатоro компрессора (рис. 3.I.I 73б)
поверхноcrн craropa должен бьпь таким, чro
бы не допуcrить чрезмерных скороcreй ради
альноro движения IШаcrииы.
. Нейтральная зона: речь идет о зоне по
CIOJППlOro объема, reрметично orделяющей по-
лоcrь всасывания or полоcrн cжarня. Беличи
на дyroвoro yrna этой зоны Оrq>c:Щеляется таким
образом, чтобы ме)IЩY полоcrью всасывання н
полоcrью cжarия Bcerдa находилась по Meнь
щей мере одна плаcrина.
. Зона сжатия: полезная зона сжатия име
ет .цyroвой yroл примерно 160°. э1у зону pac
считьmaюr таким образом, чтобы иметь мaк
симально возможную длину с сохранением эф
фекrивноcrн зон всасывания н нarиетания. Прн
выборе длиныI зоныI сжатия прннимаются во
внимание два фaкroра: обеспечение как мож-
но более медленноro сжarия, чтобы оrpаиичитъ
подоrpeв хладareнта, н снижение усилий, дей-
ствующих на плаcrнны Действительно, если
перепад давления на I<Oмпрессоре разделить на
3 или 4 полости, образуемые соседнимн IШас-
тинамн, на I<ЮIЩYЮ нз плаcrин будет дейcrвo
вать Bcero около 30% полиоro перепада давле-
ния.
. Зона на2Нетания: в этом Mecre пары yдa
ляюrся нз компрессора с максимальной эффек-
тивностью.
. Зона уплотнения: это tЩИНственная чаcrь
дyrи профнля внутренней поверхноcrн craro
ра, совпадающая с окружностью. Она рассчи
тывается таким образом, чтобы по крайней
701
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
, .. $""> .
...........
Л4l!!::,....
"f'Т . ..
Всасывающее
отверстие
Наrнетательное
отверстие
Высокооборотный
упорный роликовый
''\- подшипник
Масло и
хладаrент в
наrнетатель
ном патрубке
:'
,
,
t" .
"
t.
:J:
I
'.,
. ' . 11
i;t.
\
\
t
i
12 основных
. . еталей
"
"
.
'.4i
.,..
,
.« ,
t
Крышка
Кольце:ая
про клад а
Принудиr> ьная
смазка уп отнения
1ft
. _1 ............... .
I
' t
Противоrидроударная
плита
б npужин. поджимающих
плиту
Роликоподшипник с плавающими
роликами высокооборотный
Смазка основания пластин для
повышения rерметичности
Ротор 3Toro ком-
прессора имеет только
одну основную
подвижную деталь
н-мт.....но.
ОТ8орп-о
O
Ротор с 8 зонами сжатия
. дпЯIIОД8/1lll З4.!io_6
10 дпя ItOд,.nм R 1. В
t-'- '1s.qnЯIlOД8J18llR3456
А18
Компрессор А В С D Е F G Масса,
кт
R3 R4 270 242 180 29 29 73 44 22
R5 R52 R53 306 280 180 35 35 73 44 28
R6 R62 R63
R7 R75 356 325 194 35 42 97 58 44
R8 R85
Темпера. Модель
1УР ный 1500 об/мин без теrшообменника 3000 об/мин без теrшообменника
режим, .С R3 R52 R53 I R5 I R75 I R7 R4 I R62 I R63 R6 R85 RB
Холодопроизводительиость'J, кВт
15... +25 6,8 9,6 10,9 13,6 17,2 21,4 13,6 19,0 19,0 27,1 34.2 42,8
10... +25 8,4 11,7 13,4 167 21 О 26,3 16,7 233 26,7 ЗЗ,3 42,0 52,6
О... +25 12,7 17,0 19,5 24,3 30,6 38,3 24,3 34,0 37,5 48,6 61,3 76,6
1) Переrpев 4 К.
Рис. 3. 1. 1.73б. Внутрениее устройство, rабарmы и'характеристики ротационноro rшастинчатоro компрессора открыто-
ro типа (существуют также rерметичные разьемные модели) с восемью подвижными rшaстинами для рабmы на R22 (мо-
дель Rotocold R, York)
702
3. АППАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
IIВIIII Необходим теплообмежик
_ Тenлообмеl+lИК может потребоваться
C::::::J ТenлообмetН'lК не требуется
+70
s
+(0
..
!i!
f;1 но
..
"
l' но
"
..
""'
+30
40 3O
Температура испарения, ос
Рис. 3 .1.1 73в. Ра6ота Шlастинчатоrо компрессора (рис.3 .1.1 736) с теШlоо6менником. Т еШlоо6менник позволяет pa60
тать при темперa:rypе нспарения дО O ОС и повышенных темпера1)'рах конденсации, повышает ХОЛОДИЛЫIЫЙ коэффици
ент и степень сжа1liЯ
мере одна пластина Bcerдa находилась между
'юной нarнетания и зоной всасывания.
Блaroдаря использованmo дополнительноro
котура с теплообменником плаСТИНЧafЫЙ КOM
прессор может работать при температурах ис
парения до -.40 ос. В этом сдучае жидкость
высокоro давления используют для питания
промежуточноro теплообмеНИИЮi: жидкость в
основном контуре перед дросселированием пе
реохлаждается, в то время как rаз, расширив
ШИЙСЯ во вторичном контуре, впрыскивается в
компрессор через отверстие, расположениое в
зоне сжатия. В результате установки дополни
тельноro теплообменника доcтиraется двойной
эффект: холодопроизводительиость возрастает
примерно на 20 30% при повышении потреб
ляемой мощности Bcero на 8%, т. е. повышает
ся холодильный коэффициент; и, с дpyroй cтo
роны, падает температура наrнетания (рис.
3.1.1 73B).
ЧТО касается возможности изменения холо
допроизводительности, то В этом типе компрес
соров не предусматривается никаких BнyтpeH
них устройств. Учнтывая невысокую стоимость
таких компрессоров и некоторые друrие пре
имymества, их обычно используют только в yc
тановках, наrрузка КОТОрЫХ меняется очень
мало. Если же все таки появляется желание
изменнтъ их холодопроизводительность, то He
обходим о менять число оборотов компрессора
с помощью либо MHOroCКOpOCТHOro двиrателя,
либо преобразователя частоты, который может
обеспечить непрерьmное изменение скорости
вращения в диапазоне от 400 до 4000 об/мин.
В пластинчатых компрессорах имеюrcя Taк
же устройства зашиты от rидpоударов. Такое
устройство изображеио на рис.3.1.1 73r. Блaro
даря наличию отжимаемой плиты с возвратны
ми пружинами в случае rидравлических ударов
можно открьшать полости сжатия, в результате
чеro компрессор может непрерьmно работarъ,
даже если во всасьmaющую маrистраль попа
дает жидкость.
ПЛастинчатые компрессоры имеют также
систему смазки с контролем расхода масла, Ha
значение кoтoporo состонт в защите компрес
сора от дефицита масла. ПрИНЦJПIИалъная cxe
ма системы смазки и контроля расхода масла
приведена на рис. 3.1.1-73д. Система смазки
оснащена маслоотделителем, расположенным
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
703
Рис. 3.1.1-73r. Усчюiство заЩИ1Ы lШacrnнчатоro КОМ-
прессора (рис.3.1. 1-73б) от rидро}Д8рОВ
на нarнerательной мamстралн. Масло при дaв
леlПlИ нarнетания возвращается в :компрессор
для смазки уплorнеlПlЙ, двух роли:копoдшиmm
:ков вместе с poroром н пластин, перед тем :как
вновь выйти через нarнетательное отверстие.
Эroт тип :компрессора не требует ни масляноro
насоса, ни кaprepa, ни подоrpeвателя кaprepa.
" Плаcтинчarые :компрессоры нспользуются
на авторефрижераторах, междyroродних aвro
бусах, поездах и Т.д. Ими обору.цуют также ox
ладители жидкостей.
3.1.1.6.2. Компрессоры с вращающимися
или катящимися порmнями
Эroт тип :компрессоров представляет собой
один из вариaнroв ротациоlпlых пластиичатых
компрессоров, оIшсанных вьппе, просто число
пластин в нем сведено к одному.
Смазка оснований пластин
ДЛЯ повышения rермerичности
...... д,атчкк
расхода
/
Эпектромаrнитный
клапан
Фкпьтр
Маслоотделитель
Смотровое
cтeкno
Рис. 3.1.1.-73д. Схема смазки (вверху) и сиcreма КОIПpOЛJI расхода масла в IШacrnнчатом компрессоре (рис. 3.1.1-736)
704
3. ArPErATbl, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
в компрессоре с юrппцимся поршнем этот
порmенъ вьmОJПIен в виде свободной эксценr
ричной оболоЧЮl, которая катнrся по BнyrpeH
ней поверхности цилиндра (статора), а nласти
на помещена в корпус статора (а не ротора, как
в случае компрессора с вращающимся порm
нем), разделяя внутреннюю полость на два
объема, каждый из которых имеет форму по
лумеся:ца: камеру всасывания и камеру нarHe
танин (рнс. 3.1.1 74).
ПЛастина постоянно конrактирует с порш
нем, будучи прижата к нему пружиной. Катя
щийся порmенъ увеличивает объем всасыаю
щей камеры до тех пор, пока тот не достиrнет
максимальноro значения. Эro происходнr в MO
Meнr, коща образующая двух поверхностей пор
шня и цилиндра, по которой они постоянно КOH
такrируют, дoxoднr до пластины. После этоro
в результате продолжающеroся вращения пор
шня линия контакта перекрывает проходное
сечение всасывающеro пarpубка. В этот MOMeнr
камера всасывания станОвнrся камерой HarHe
танин, а позади линии кoнтaкra вновь начина
ет образовываться пространство, вьmолняющее
Функцню камеры всасывания, причем ero
объем постоянно возрастает, в то время как
объем камеры сжатия ( нarнетания ) начинает
уменьшаться В результате циклы всасывания
и сжатня происходят одновременно в течение
одноro оборота вала. В компрессоре с катящнм
ся поршнем всасывающий клапан отсутствует,
однaJ<O наrnетательньш клапан имеется и через
Hero сжатые rазы вьпалкнвaюrся в НШнета
тельную мarнстраль в MOMeнr, кorдa поршснь
Ротор
..
t - -
Jj
. - '"
у
..
fF
t
I
Рис. 3.1.1-75. Виyrpеинее УС1рОйство компрессора с ка-
1ЯЩимся поршнем (Daikin)
подх:однr к мертвой точке. Внутреннее устрой
ство компрессора с катящимся поршнем дано
на рис. 3.1.1 75.
3.1.1.6.3. Мембранные компрессоры
Здесь мы расскажем о компрессорах, кoтo
рые IФща то очень широко использовалнсь в xo
лоднльных установЮlX, работающих на амми
аке. Сейчас они применяются совсем в дpyrиx
областях, таких, например, как ожижение ra
зов, их хранение при высоlGIX давлениях. нa
сыщение водородом и пнrанне реакторов. Oд
д всасывание
О" (360")
в сжатие
90"
с сжатие
180"
D наrнетание
270"
Рис. 3.1.1-74. Схема принциna раБО1Ы компрессора с катящимся поршнем
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
705
СOt'!ЛИf'l81ме ПорWНR
1::0 WТQl(OIll j:la:n'...HOI'"D
"On3УН8. ос:нащеннOI'"O
:M(fI'p(l8bIlI ЛЮКОМ
Шату" с П.ОС".""Н '. I
8 HtI. К8Н8Л..И дЛ.. "РОжОЛ_
маспа. ое СПeo.lи..ющеrо
СМ.III<:)' W.pHIIIP(l1l
Ни....еll1l rоло.,,1'I
W8TYl18
repMl8ТIf'oМbl11
литоМ кapfllP
<аленчnыlii 8an.
oI'CтaHoaJIeннlo.11
крупнора-мерных
"D,IIш..п......ах
АЛ" oeecn ,,"
"Tenlotlaro qIOltI
"'....
/
А'?;., ,'
:,' t
..
J""
.,.,. .\
. :е . g _ .
,
J
i
,
\,.
"о
::....;,.
..>",
:::::исf.... смil8IИ
хнащен"" фиn.,тром
11111 ..етмПМЧ8CII'ОЙ C8'IICМ
:A'4et1KOil25....
ПОАWМПНМICИ, Cllill:l..8a..,we
при ПО"ОЩМ Ш8стеренноrо насоса
1 к ICOнтролирующему
прибору;
2 ICOлъцеВaJI прок.ладка;
За камера сжа1ИЯ;
ЗЬ rидравличеСКaJI по--
лоCTh;
4 канавка пром жyroч
ной мембраны
ra:8(]11i111
111 118CI'IIIH.. ПР"".
IltolCOlAНHlt1e
11111 ТОПCl'bl)l «атаных
пластин
Поршен с КO"blI8l11М
И:liКО"ПО:;JМТНorо
118ТeJ1МU18
-.
../. 'I!
...J
, :-" 1 ' 1 '
,,- \ '
Сn8ЧМ8П.НIWIII праф"п..
....I5Р8нн...1I
" f ': В" с Т.... ..С.01О>.
. ........... , что&.. обеспеljМТЬ
, ".Ii'сн".п,," кпд
. _ .... / м "мни"альн"",,, уро.ен"
, наnрlfЖе-нIIIt 8 IWe-мnp8не- L
.
I Мlтf.:pи.". I
. ....... / C08"8C'nI1II
I r СПО"'""".......,.'
Кn8l18HЫ
I
I
I
",CК08IoIX _enaнaм
... б-а тp8fМ1II
)II"" еющеl craпм
"nи IDIIInО_пrORl
- Jlonимер8
I Коль"евые
: полимерные
. ИП" мeтann-чеаие
i прOl(f1ад11И.
об8alе<оМ&а1ClЩИ8
l"apmtrn'I-.rОcn.
при н8БOn.WМI( uтяжках
I БOfП08t1« соединени"
тарen8И
tJ
' .
L...=
Бomoeoe
DOIIДMlletlM т-penei4
СП IO
lCOIЮпрО'4И1oOI: бonт
Рис. З.l.l 76. ПринципиалъИaJI схема (слева вверху) мембранноro ICOмпрессора с УстроЙC11l0М ICOнтрOJIЯ целОС1НоCПI
roловки (справа вверху), механичесlCOЙ ЧIlC1ЪЮ (слева виизу) и roловlCOЙ (справа вннзу). (Вurton Corblin)
нако мы дадим крап<ое описание принципа их
рабorы в связи с ero ориrинальностью. В об
щих чeprax мембранный I<OМпрессор соcroиr из
\{еханичесmй части (поз.1 и 2 на рис. 3.1.1 76
слева вверху) и roловки (дpyrие позlЩИИ).
МеханичесI<ЗJI часть состоиr rлавным обра
зом нз rндравлнчесmro насоса. Порmенъ 4
СI(()JIЬЗИf в цилиндре 5, откачивая ЖИДI(()CTh, нa
ходящуюся в roловке, и заставляя таким обра
зом mлебатъся мембрану 11. Эrа мембрана со--
ставлена из трех тонких металлических ДИСI(()В,
наложенных дpyr на дpyra и зажаrых по пери
ферин между ДВYМJI тарелями: raзовой тарелью
8, содержащей клапаны всасывания 9 и нarнe
тания 10, и ЖИДI(()СТНОЙ тарелъю 7, отверстия
или -канавки в I(()Т()рой предназначены для paв
HOMepHoro распределения ЖИДI(()СТИ под мемб
раной. Эrи две тарели имеюr специально об
рабorанные внутренние поверхности, и их со--
единешrе создает жамеру сжarия. плунжерный
706
3. АТРЕrАТЫ, узлы, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
насос 1, называемый насосом-:компенсaroром и
приводимый в действие эксцеиrpи:ком 2, наса-
женным на ось :коленчатоro вала, при каждом
ходе порmня передавливает в полоcrъ цилинд-
ра 3 та:кое :количество жидкости, которое пре-
вышет освобо)IЩaЮщийся объем между пор-
пшем 4 н рубашкой З. В результате мембрана
плотно прилеraет к raзовой тарели и вредное
пространство снижается до минимума. Изли-
шек ЖИДКОСТИ, передавленной плунжерным на-
сосом-:компенсaroром, ВЬПСЮlет через реryли-
руемый клапан 6, называемый оrpаничнтелем
давления, и возвращается в Юlртер. Рабочая
жидкоcrъ способствует также отводу тепла, об-
разующеroся при сжатии raзa.
3.1.1.7. Сравнительный аналнз
и области использования компрессоров
разлнчных типов
На рис. 3.1.1-77 можно быстро OThIСЮlТЪТИП
:компрессора, который обеспечит требуемые
объемный расход н степень сжатия, в то время
как табл. 3.1.1-21 позволяет сравнить основные
характеристики различных типов :компрессо-
ров.
Что Юlсается спиральных :компрессоров, то
мы сознательно не ВЮПOЧИJIИ их в анализ, по-
с:кольку онн поЮl не составляют острой :конку-
ренции остальным типам :компрессоров. С од-
ной стороныI, это объясняется тем, что облаcrъ
их применения в настоящее время оrpаничена
д:омaпmими НJIИ автомоБилъными :кондицноне-
.
- - 11
п............
. ) !--- 1)J81-ь.4-&taIp:II
0ДII0C1Y- ......
1) /
. nOPU8МI
- 'Wl1 i '-f . ......... ....
т
'00
4"
,,"
в 10
:01
,О' ,о'
ОбъеIllНЫА расход ВC8:CЫ88Io8f". 11 3 1ч
РИс.3.l.l-?? Предпоч-mтeльиые области использова-
ния различных типов КОМllрессоров
рами, т. е. подразумевается, что их холодопро-
изводителъноcrъ не очень высоЮl. С .щ>yroй сто-
pollы. возможноcrъ ее реryлирования достaroч-
но оrpаничена, поэтому они не MOryт в точнос-
ти отвечать изменениям потребностей в холо-
де для данной установки, в результате их КПД
дале:ко не всетда бу.цет максимальным. Надеем-
ся, что в с:кором времени :КOHcтpyкropы найдут
новые решения, которые позволят спиральным
:компрессорам о:кончательно войти в кaтeropmo
приroдных для mиpo:коro нспользования.
3.1.1.8. Приводные механизмы
компрессоров
,0S
3.1.1.8.1. Общие положения
Пос:кольку :компрессор сам по себе являет-
ся устройством неподвижным, он может повы-
сить давление паров xлaдareнта толь:ко будучи
оснащенным приводным двиraтeлем, который
представляет собой подвижную чacrъ зrpеraта,
составленноro из caмoro :компрессора н ero при-
вода, т. е. компрессорноro arperaTa (см. п.
3.1.1.1). В случае repмerнчнъJX и reрмerнчнъJX
разъемных arperaТOB прнводное устройство
полностью устанавливается на заводе-нзroтoви-
теле и всетда представляет собой в этом слу-
чае элекrpoдвиraтeль, насаженный на ось :ко-
ленчатоro вала НJIИ эксцеиrpи:ковый вал само-
ro :компрессора.
Компрессоры, именуемые orкpытыми, име-
ют выходящий нз Юlртера вал, на который с
помощью шпоночной посадки насаживается
либо yпpyraя полумуфrа, либо шкив. В случае
полумуфrы дpyraя ее половина насажена на вал
приводноro двиraтeля. Соединение этих полу-
муфr образует yпpyryю муфry устройства пря-
моro привода :компрессора. В случае шкива ВIQ-
рой шкив насаживается на вал приводноro двн-
raтeля н соединяется с первым с помощью прн-
BOДНOro ремня, обеспечивающеro передачу вра-
щающеro момента. В этом случае npиводное
устройство называют ременной передачей.
Orкрьпый компрессор может ПОС1Упатъ в
продажу отдельно, н тorдa потребитель сам дол-
жен обеспечить ero приводным двиraтeлем н
определить тип приводноro устройства (непос-
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
707
Таблица 3.1.1 21
Сравнение основllЬП xapaкrepHCТНК четырех типов компрессоров
СВОЙС11IО Тип комп еССODа
Поршиевые Пластинчаlые Вннтовые Тvnбокомпрессор
Принцип раБО1Ъ1 Объемный, движение Объемный, движение Объемный, винто Лопаточный
поршня возвра11Ю поршня вращательиое образное движение
ПОC1VПательное
Сжатие Сraтическое Сraтическое Статическое Пинамическое
Цилиндры rеометрнчески опре rеометрически опре rеометрически В зависимости 01 про
деленные деленные определенные тиводавлення
Объемный расход при Практически постоян Практически постоян- Практически посто- Значительно меняется
изменении давлення ный ный янный
Нarнетание Циклическое Почти непnenывное Почти непрерывное Почти непрерывное
Диапазои объемных до 1500 01 350 до 5600 01 500 до 5000 01 800 до 45000 и
пасходов, м 3 /ч более
Степень сжатия в oд 018до 10 01 5 до 6 01 25 до 30 около 3,5...4,0
ной C1VПени
Изменение производи Ступенчатое,оrpани- Очень оrpаниченное, Плавное и Heorpa- Плавное, оrpаннченное
тельности ченное слоЖl!О nеализvемое ниченное зоной помпажа
Масляный KOH1VD EC1Ъ 1 ) ЕС1Ъ ЕС1Ъ Не1
ЧУВС11!ительноС1Ъ К ЕС1Ъ ЕС1Ъ Не1 Небольшая
жидкости На входе
Неуравновешенные ЕС1Ъ Не1 Не1 Не1
подвижные массы
Вибрации ЕС1Ъ Не1 Не1 Не1
Износ ODraнoB сжатия ЕС1Ъ ЕС1Ъ Не1 Не1
Уровень шума на рас- От65 до 90 от 80 до 90 От85до95 от 88 до 100
стоянии 1 м без двиrа- на средних частотах на средних частотах на средних частотах на высоких частотах
теля,дБ
1) Сухие компрессоры.
редствениая передача типа МУфfЫ или peMeH
ная). Иноrда, например в случае orкрЪffЫХ IФм
прессорных arpera1'OB, IФмпреССОРНО IФнденса
1'ОРЩ>1X arpera1'OB или охладителей жидкости,
производнreль поставляет OfI<pЪffЫЙ IФмпрес-
сор вместе с двиrателем и приводным устрой-
ством (муфтой или ремениой передачей). Муф
та используется в тех случаях, IФrда валы IФм-
прессора и двиraтeля MOryт располaraться на
одной оси в продолжение Щ)Yf' друщ а для I\'Oм
прессора не требуется изменение числа оборо
1'Ов или TaI<Oe измеиение может бьrrь обеспече-
но измеиением числа обоporoв двиraтеля. При-
водное устройство на основе ремениой переда
чи, хотя и более rpОМОЗДIФе, позволяет леrIФ
менять число обоporoв I\'Oмпрессора.
3.1.1.8.2. Приводное устройство OТKpLIТOro
компрессора на основе упруroй муфты
Уnpyroе соединение включает yпpyrий pe
зиновый элемент с внутренией и внеmней ос-
наCТI\'OЙ, две полумуфты из стали и часто два
фланца, также сталънъlX (рис.3.1.1-78). Пре
имущества ynpyroro соединения заключаются
в возможности сrлажнвать пульсации момента
сопporивления и вращающеro момента, устра-
нять критические режимы, допускать неболь-
шую несоосность, продольное поперечиое и
yrловое смещение соединяемых валов и ycтpa
нять недостатки, присущие жеCТI\'Oму соедине
нию. Кроме 1'Oro, вьшолнениое без зазоров уп-
pyroe соединение бесшумно, не имеет трущих-
ся деталей и не требует смазки.
Определеиие типа упруroro соединения
предполaraeт установление таких параметров,
как:
номинальный передаваемый вращающий
момент;
номниалъный момент муфты, равный но-
минальному вращающему момеюу, умиожен-
ному на IФэффициент запаса;
жесткость, yrловая и лниейная Hecooc
HOCТЪ
708
3. АПEIАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
темпеРа1ура и внеIIПIИе воздействия oкpy
жающей среды.
а) Расчет НОМИНШlьною передаваемО20 враща
ЮЩе20 момента
MOMeнr С, выражаемый в даН'м, зависит от
номинальной передаваемой мощности Р и 'Шс
ла оборотов N и определяется по формуле
С 973,5хР
N . даН'м,
rдe мощность Р измеряется в кВт, а N в 06/
мин. При этом число оборотов дOJDКНO быть
ниже доnyстимоro для д;lиноro соединения (ЮlК
правило. 10 000 об/мин.).
)(отя расчеты по приведенной формуле
очень проСТЫ, существуют номоrpаммы, позво
ляющие сразу выбрать тип соединения в зави
симости от различных крнrериев. Одна из Ta
ких HOMorpaMM представлена нарис.3.l.l 79.
б) Определение коэффициента запаса
КОЭффlПщент запаса равен произведеmпo
трех (фэффициентов:
K К)'К 2 'К З '
rдe К] (фэффициент, }"ШТывающий степень
неуравновешеиности приводноro двиrателя и
приводнмоro мехаЮlзма; К 2 (фэффициент,
}"ШТывающий чаcтmy циклов "пуск останов
ка"; К з коэффициент, учитывающий время
ежедневно наработки в часах (табл.3.I.l 22).
OrмeTНМ, что избыточное значение (фэффи
циенrа запаса приводит к выбору переразме
реннOI"О и СЛИШl<Oм жест(фro соединения.
в) Расчет НОМИНШlЬ1I020 вращающею MOMeH
та передачи
номинальный вращающий момент перед;l
чи равен номинальному перед;lвaемому MoмeH
1}', умноженному на (фэффициент запаса
2) ДРУ2ие параметры
После тoro ЮlК определен номинальный MO
мент передачн, учитывают различные жеCТl<O
сти, т. е. возможность деформации четырех ви
дов: осевоц радиальной, утловой и скручива
пия. Эrи жеCТl<Oсти обусловливают поведение
перед;lЧИ при появлении возможных деформа
ций. Передача способна тем лучше устраюrrь
монтажные ошибки выравнивания, чем выше
ее rиб(фСТЬ (т. е. чем слабее жеCТl<OСТЬ) Прн
ynpyтих соединениях выставка осей в одну ли
пию не требует таI\Oй выоI\oйй точиости, не яв
ляется кропотливой операцией, как в случае
жестких соединений. Расчет различных жест
костей производится, как показано на рис.
3 .1.1 80. после чеro проверяется соответствие
поnyченных значений заводским дaнным выб
paннoro типа передачн. ДaJtee остается учесть
размеры (диаметр и длину) посадочных (фнцов
осей, на I<OТOpыe будут установленыI соедини
тсльньre муфты, с тем чтобы их raбаритныe раз
фЩ>Ф @Ф )D Ф /$1) r @,
\ I '"' / р
,е-, I
... . ... €
" · '!
'\., . . 1
'", I ' . .
18- . . . е.. '"
.. !
.- f
.. l'
Рис-З.l.l 78. элемен1ы упрyroro соединения (модель Radiaflex RTp, Paulstra):
1 упрyrнй зажим; 2 резиновая O'IЛИвка В форме усеченноrо конуса; 3 ВнyIJJенНЯJI вставка, прилеrающая к резине;
4, вверmая шпилька; 5 наружная вставка, npилеrающая к резине; 6 бош с резьбой, приваренный к наружной вставке;
7 цилиндрический Мeт3JlIIИчеCЮlЙ колпак; 8 два одинаковых фланца, прикрепляемых болraмн к муфтам 10, с прорезя
мн 9, в которые вставляются упрyrие зажимы 1
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
709
Номинальная
передаваемая
мощность
л.с. кВт
800
'.000
800 800
500
600
400
soo
400 300
300
200
200 150
150
100
80
100
80 ео
50
60
.-о
!о
.о 30
25
эо
20
20 15
'5
10
9
8
,о 7
9
8 &
7 I
&
..
5
.
Номинальный
передаваемый момент,
даНм
Число оборотов, об/мин
60
70
Хорошо уравновешенные механизмы
со слабой неравномерностью.
Пример: электродвиraтель и poтa
ционный насос. Коэффициент запаса 1
Уравновешенные механизмы со
средней неравномерностыо.
Пример: Д8иraтель BнyrpeHнero
сrорания и редуктор.
Коэффициент запаса 2
""
,.
.
,.
.
10
90
100
150
."
-
- --..
200
250
эоо
400
500
600
800
1 ooo
1.500
2.000
2.500
3.000
'.000
5000
6.000
8.000
10.000
Рис. 3.1.1 79. HOMorpaMMa определения номиналъноro вращающеro MO)feнra, передаваемоro привoдныM двиra:reлем,
и пmасоединения (paulstra)
710
3. АПНАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица 3.1.1 22
КоэффlЩJlеlП'Ы запаса К , . К 2 И К з . необходимые NUI расчета номииальноrо вращающеrо МОМеlП'& передачи
(paulstra)
КоэФФициент К 1
I ПРИВОДНОЙ механизм
I Электро Поршневой двиra ПРИВОДИМЫЙ механизм
I юm r тель
турбин Or4до6 or 1 до 3
!{ый цилинд цилинд
ДВ>l.raТeJ\b ров ров
(1)
1 1,2 1,4 плавный ход, ОЧеНЬ
слабый дисбаланс
(2)
I 1,2 1,4 1,7 Неровный ход, слабый
I диобаланс
(3)
1,4 1,7 2 Неровный ход, средний
диобаланс
1,7
(4)
неровный ход, средний
дисбаланс, средние
динамичесkие удары
2
2,4
2
(5)
неровный ход, большой
дисбаланс, знаЧНТeJ\b-
ные динамические
удары
2,4
2,8
I
(6)
неровный ход, очень
большой диобаланс,
оЧень СИЛЬНЫе
динамические удары
2,4
2,8
3,3
КоэФФициент К 2
В зависимости от ПРИВОДНОro двиraТeJIJI и ПРИВОДИМОro
механизма
См. таблицу К,
(1)
(2) (3)
(4)(5)(6)
Примеры цриводимых механнзмов
-Промежyrочные валы -Осветительные ['енераторы - Валопроводы
-ЦентробеЖНЬlе иасосы -ЦентробеЖНЬlе вентиляrоры
-Смесители ЖНДkостей -ЛеНТОЧНЬlе kОНвейеры - Подъемники
-Деревообрабатывающие или металлорежущие станки с аращением дета-
Лей
.Леrxие ТХ8.ЦХие станы .Фальцевальные машины -Шестеренные насосы
-Пластинчатые насосы -ВентиmrrОDЫ
-Смесители тяжелых ЖНДkocтeЙ- Ротационные kомпрессОРЫ-РОЛИkовые
конвейеры
-Дробильные вальцы -Вращающиеся печи- Деревообделочные станхи
(oбrecывaющие, распиловочны, строraльны)) - Печатные станхи -Смеси-
тели
-rрузовые подъемники - Штампы - центробежныe насосы для тяжелых
жидхостей
-БетонoyJCЛIЩЧИКИ -Стержневые мельницы-Шаровые МeJ\bНИЦЫ
-Порmиевые компрессоры с маховиnми -Цепные конвейеры
-ПодъеМНЬlе краны -ПроnТНЬlе станы для Леrxих металлов - Мухомоль
НЫе машины
. Вертиnльны:е молоты -ТХ8Цnе СТ8IПИ -Порmневые насосы с махОВИIC:а
ми
- Стооraльные металлOPe1lМllИе стаихи -Лебедхи -rОDИblе вентиляrОDЫ
-Молотковые МeJ\bНИЦЫ - Прокатные валхи (резина, текстиль)
- Порmиевые компрессоры с иебольшими махОВИkами - машины для
изrотовленWI щепы
- Экскаваторы -ПРОК8Т1IЬIе станы - Порmневwе иасосы с небольшими
махОВИJ(ами
- Ковочные ПDCССЫ - Бvмaжныe I!l)ecCbl - ви6Dorpoхoты
-Порmиевые компрессоры без махОВИlCов -Камнедробилхи
-СваРОЧНЬlе ['енераторы -Тяжелые прокатныe станы
- Брикетировочныe I!l)ecCbl - Поршневые насосы без маховиков
Число запусков в час
10
1,2
1,1
1,05
30 50
1,3 1,5
1,2 1,3
1,1 1,2
120
1,6
1,4
1,2
(}"",,2
0,9
16
1,1
1 24
1,2
2
I
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
711
Жесткость
на скручивание
Радиальная
жесткость
nJ
Fy t 1fY
Момсит S
14= Yroп ""JIY11OI е
П onc:ocчнoe v CИ18tC ::::::
х;. СоотвeтcnyюlЦU нet:oocнocn. У
Выражается в кН'м!рад
Выражается в даН/мм
Уrловая
жесткость
Осевая
жесТКОСТЬ
(f1j
1; OCt80C ya.lllie .!i
ОсetЮA С,ц1lИr .ж
к = Иsntб8JO МOМQfТ Со.
(а; Уrnollое 0"ПC.II0Н&IНe а
Вырвжзется в даН/мм
Выражается в кН'м!рад
РИс.3.l.l 80. Расчет жесткоСП\ упрyrих муфт (panlstca)
меры соответствовали располаrаемому про-
странству (диаметру и длине) для установки
передачи. Наконец, нужно удостовериться, что
условия раБQТЫ передачи б}дyr такими, чтобы
окружающая темперarypа не превышлаa 70 ос
и отсутствовали во:щействия на нее кислоты,
тлеводородов и дрyrих аrpессивных сред, в
противном случае следует предусматривать ис-
пользование специальных моделей.
Пример
Пусть нужно выбрать передачу для приво-
да следующе механизма:
двухцилиндровый компрессор с маховым
колесом;
наконечник вала имеет днаметр 60 мм и
длину 110 мм;
в час меньше одноro запуска;
8 часов работы в день
при следующих характеристиках приводноro
двиrателя:
элекrpoмотор стаидарrный 200 L;
мощность 30 кВт;
... частота вращения 1500 мин ];
наконечник вала имеет диаметр 55 мм и
длину 110 мм.
Решение
С помощью номотраммы рис. 3.1.1-79 оп-
ределим номинальный передаваемый момент.
24 1З69
Получим 19 даН'М (не обращайте внимания на
mтpиxпyнкrирные линии, относящиеся к дру-
roмy примеру), величину, кoroрую можно про-
читать на центральной оси номотраммы пос-
ле соединения прямой линией точек на левой
(30 кВт) и правой (1500 об/мин) осях. Сразу
после этоro можно установить, проведя roри-
зонталь из точки 19 даН'М влево и вправо, что
нам подойдет передача Juboflex (марка компа-
нии Paulstra).
Теперь определим коэффициент запаса К.
Исходя из тоro, что приводимый механизм яв-
ляется порmневым компрессором с маховиком,
Т.е. относнтся к типу 4 (см. табл. 3.1.1-22), а
приводной механизм электродвиraтелем, по-
лучаем значение КI = 1,7. Б той же таблице при
частоте циклов "пуск-остановка" до 1 в час и
ежедневной наработке до 8 часов находим, что
К 2 =1 иК з =l, т. е.
К=К] хК 2 хК з =I,7х lх 1 =1,7.
Orсюда номинальный момент передачи ра-
вен 19х1,7=32 даН'м.
Исходя из заданиоro типа приводимоro ме-
ханизма необходимо иметь большую yпpyroсть
скручивания, чтобы сrлажнватъ циклическую
неравномерность. 06рarившись к рис. 3.1.1-81,
на котором даныI харaкreристики муфт Juboflex,
и убедившись, что размеры концов валов дви-
rателя и компрессора соответствуют муфте,
712
3. АПErАТЫ, У1ЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
ф
t
Муфты стальные (кроме 632230)
@
Муфты чуryнные: арт.632230
Диаметр ОТJ\СрСТНЯ Mac
Номинальный Максимальный МакСIOlaЛЬная С, мм А, В, О, Е, Артикул F, G, Н, J, К, L, М, х 1 ), са,
вращающий вращающиЙ скорость. мм мм мм мм (без мм мм мм мм мм мм мм мм ,т
момент, даН'М OMeнr, даН'м об/IOIН тт тах защиты)
4 12 6000 30 91 128 42 47 632027 28 65 50 8 87 11 50 23 2
9 27 5000 40 117 172 56 66 632023 32 85 60 10 113 14 70 35 3
16 48 4500 48 142 196 68 70 632017 46 100 80 12 135 17 75 40 5
25 75 3500 60 181 247 90 93 632029 51 132 93 14 172 21 98 63 12
35 105 3000 70 202 284 105 109 632031 54 150 96 18 196 21 "5 68 18
50 150 2800 75 232 322 115 124 632043 62 170 108 20 225 23 130 75 25
70 210 2400 80 263 34б 122 133 632025 68 190 "6 20 246 24 139 82 32
120 360 2400 60 100 280 486 156 172 632320 78 2]0 222 20 52 204 "О 57
1) ПРОХОДIIОЙ диaъletp упрyrоro элемента при моменте 2 даН'М Oкrc'M).
Номинальный Уrол Жесткости
вращающий момеfП. даН'М закрyncи при осевая, даН/.... рaдJUlЛЬная, даН/мм скручнваиия, ICН 'м/рад yrnOBaJI, JCН 'м/рад
номинальном
Moыeнre, rpaд
4 8 6 20 0,285 0,04
9 8 8 30 0,57 0,057
16 8 II 45 1,14 0,143
25 7 ",5 30 2,12 0,57
35 7 10 30 2,75 0,57
50 7 I1 30 4,3 0,57
70 8 12 35 4,5 0,86
120 6,5 15 60 10,6 1,14
Рнс.3 .1.1-81. Основные xapaктepHC11IKH упрyrнх муфт Juboflex (paulstra).
1 предварJfтелЬНО напряженная на1)'рaJIЬНая резнна; 2 вклеенная металлическая арма1)'ра; 3 пояс предварlfreЛЬ-
HOI'O натяженJfЯ (удаляется после сборки); 4 стальная муфта (штампованная)
3.1.1. КОМПРЕССОРЫИИХПРИВОД
713
окончательно останавливаемся на варианте
632031 с иоминальным моментом 35 даН'м. на
рис. 1.3.6--64 читатель иайдer пример компрес
сора oткpыroro типа, приводимоro в действие
с помощью соединительной муфты.
3.1.1.8.3. Приводное устройство oткpLIТOro
компрессора на основе ременной передачи
В п. 3.1.1.8.1 мы уже указали иа преимуще
ства этоro типа передачи. При выборе переда
чи ременноro типа иеобходимо о етпь, вo
первых, характеристики ремией (сеченне, дли
ну, число) и, вo вropыx, характеристики IПКИ
вов, иасаживаемых иа ведущий и ведомый
валы.
Так I<3.К в интересующей нас области чаще
вcero используются ЮlИНоремеиные передачи,
у юлорых ремнн имеют Трапецеидальное сече
ние, именно такие передачи мы и рассмотрим
(pHc.3.1.1 82). Прочио соединенные методом
вут<аннззции различные элементы этоro типа
ремней обеспечивают каждый свою особую
функцию:
ncaневая оболOЧl<a обеспечивает сцепление
со шкивом, защищает от внеППlей среды и при
:taer нзносостойкость;
Рис. 3.1.1 82. УЗКИЙ ремень трапецеидзлъноrо сечеиия
с матерчатой оболочкой и слоем армирующих нитей
(структура "Монокорд", Кleber Iпdus1Ле)
внyrpeнний наполнитель преобразуer кa
сательные напряжения на боковых стенках в
продольные усилия в армировке;
армировка ремня типа "монокорд" пред
ставляer собой полимерные нити специальной
Обработки, обладающие высокой прочностъю:
она способна выдерживать растяrивающие и
сжимающие напряжения, а также случайные и
циклические переrpyзки.
Преимущества ремней Taкoro типа MHOro
числеШIЫ. Высота боковых стенок увеличива
ет поверхность сцеплешfЯ, повьппая мощность
Таблица 3.1.1 23
Основные фнзичеасне xapaктepHCТIIКII уэlCИJ: ремней ТРllJ1ецендальноro сечеllllJl, стандарт NFf 47 141
(Кleher lncIustrie)
w
F
CraвдlШ'Пlое сечение SPZ SPA SPВ SPC
Номниальвые Meoы WxT. мм 97х8 127 х 10 16,3х 13 22 х 18
Основная шипина W h мм 8,5 11 14 19
Поroниая масса, Кl'/ы 0,068 0,120 0,194 0,375
Минимальвый ди&мeтD шкив&. мм 71 90 140 200
Основная оtmVЖRость, мм 300 450 600 1000
РаздВиrающее vсилие F даН 36 56 90 150
Разность между внешней н осиовной длинами L. Lp, 13 18 22 30
мм
Максимальная JDlнейная CKODOCТЪ. М!С 40 40 40 40
714
3. ArPЕfАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З.1.1 24
ОбозначеНЮJ, еДlПlИЦЫ измерения и формулы, используемые при расчетах UIIOIВOВ и ремней (Кleber Iпdustпе)
D основной диамtIp болъшоro шкива, мм;
п D CкopoCTh болъшоro шкива, об/мин;
d основной диамtIp малоro ШlCИва, мм;
пd CкopoCTh малоrо шкива, об/мин;
R перед<поЧНое число;
V линейная cкopoCTh ремня., м!с;
Е действиreльиое межосевое расстояние, мм;
Е желаемое межосевое расСТОJlНИе, мм;
Ltl1 теорe'IПческaJI основная длина, мм;
L основная длина ремня, мм;
Е
Р . номинальная мощноCTh двиrателя или потреб.ляе
мая мощноCTh прнводимоro механизма, кВт;
S показателъ условий раБO'lЫ;
Ре расЧe11lая мощноCTh. кВт;
Po собственная мощноCTh передачи, кВт;
С L поправочный коэффициент длины ремня;
(). длина дyrи контакта ремня С малыM шкивом., rpaд;
а поправочный коэффициент дyrи контакта;
N потребное ЧИСЛО ремней.
Формулы
. Передaroчное число R = па = D BCerдa 1 (в повышающей передаче: большой диск на оси
nD d
двшателя).
u V naxd nDxd
· Линеиная cкopocrъ: 191 00 19100 .
.,Межосевое раccroяние:
рекомендуемое: 0,7(D+d) < Е < 2(D+d);
L 1,57(D+d)
расчет исходя из L: Е = 2
еслиR 3, ro Е =Е' + L Lth .
2
, (D d)2
· длина ремня Lu. =2Е +1,57(D+d)+ 4Е"
(D d)2 '
4[L 1,57(D+d)] ,
D d
· Поправочный коэффициент а: см. таблицу в зависимости от ' взятоro для каждоro сече
ния.
· Поправочный коэффициент C L : см. таблицу для каждоro сечения.
p.S 'ре
. Число ремней N = =
po.a'C L PO.a'CL
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
715
передачи и ее надежность; в большинстве слу
чаев юшноремеииая передача не требует BЫCO
кой точиости при сборке приводноro и приво
.IИмоrо меанизмов. Кроме тoro, она снимает
:татическое электричество, хорошо сопротив
.lЯется действmo минеральных масел и темпе
ратуры в диапазоне от --40 до +80 ОС. Наконец,
клиновые ремни MOryт работать при высоких
.1инейных скоростях, так как при равной BЫCO
те их масса меньше, чем масса плоских peM
ней, что снижает действие центробежной силы.
Еще ОДНО, иноrда очень важное преимущество
К.'Iиноременной передачи заключается в том,
'ffO она имeer сравнительно небольшие rаба
риты. Передача вращающеro момеита с помо-
щью ремней приводит к ПОявленmo в каждой
НИТИ ремня раcтяrивающих усилий различной
природы:
усилие, связанное с величиной передава
MOro момеита;
центробежное усилие, стремящееся вы-
.Jернутъ ремень из ero желоба;
усилие предварителъноro натяжения, обус-
.10вленноro необходимостью предотвратить
проскалъзывание ремня при работе;
усилие постояниOI"О изrиба ремня в момен-
ты, кorдa он заходит в желоб шкива и выходит
из Hero.
Циклическое повторение этих растяrиваю-
:цих усилий вызывает усталостные разрушения,
:тепень которых дomкнa учитъmaться при оп-
ределении величиныI допустимых передавае-
\lbIX моментов.
Считается, что за время своей работы ре-
\{ень определенной длиныI должен обеспечить
Jпределеиный пробеr при заданной скорости.
Вводят также понятие скорости износа, или
\{пимой скорости, С которой изнашивается ре-
\{ень определенной длины.
Исходя из этой скорости и известиоro про
беrа определяется продолжительность пробеrа,
.I.1И, друrими словами, теоретический срок
.:::ryжбы ремня. Таблицы передаваемых мощно
,::тей, которые прилаrаются изrотовителями
ремней, как правило, составленыI для срока
::ryжбы 24 000 часов с той оroворкой, что ре-
\!ень установлен в передаче, спроектированной
и собранной с соблюдением предписаннъrx из-
roтoвителем требований.
Стандарт NFТ47-141 (IS0484)1 дает четыI
ре типа сечений ремией (SPZ, SPA, SPB и SPC),
характеристики которых приведены в табл.
3.1.1-23. Диапазоиы длин каждоrо из типов
следующие:
SPZ: от 500 до 4 000 мм;
SPA: от 750 до 10000 мм;
SPB: от 1 250 до 10 000 мм;
SPC: от 2000 до 15 000 мм.
Чтобы читатель CMor познакомиться с кон-
кретным расчетом ременной передачи, приве-
дем пример, предварительно не уточняя необ-
ходимые для этоro сведения, которые представ-
лены в табл. с 3.1.1-24 по 3.1.1-29 и рис. 3.1.1-
83.
Пример
Требуется определить размеры ремней и
шкивов юшноременной передачи, зная, что в
качестве приводноro двиrателя используется
электромотор с потребляемой мощностью 45
кВт и частотой вращения n d ==1455 мюrl, а при
водимым механизмом будет центробежный ком-
прессор с частотой вращения n D ==1300 мюr 1 .
Уточним, что компрессор работает 16 часов в
день в нормальных условиях, а желаемое Me
жосевое расстояние Е==600 мм.
Решение
а) Выбор сечения ремня
Вначале определим показатель условий pa
боты 8. для электромотора, работающеro 16
часов в день и имеющеro неизмеиный момент
сопротивления (случай центро6ежных компрес
соров) из табл. 3.1.1 26 получаем 8=1,12.
Далее вычислим так называемую "расчет
ную мощность" ре по формуле
Рс=Р'8.
Следовательно, в нашем случае имеем
Рс==45хl,12==50,4 кВт.
Исходя из этой велнчины и частотыI враще
ния малоro шкива (шкива приводноro двиrате
] ,
ля), т. е. nd 1455 мюr , наидем на рис. 3.1.1
I NFТ47 141 "Длины нормальных и узких 11Jапецеи
дальных ремней".
716
3. МРПАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица 3.1.1 25
Динамические свойства механизмов, встреЧ8ЮЩlПСJl в холодильной TeIllllКe (дли НСПOJJЬЗов8ННJI
В таБJL3.1.1 26)
U неизменный момент, V момент меняется; ТУ момент СИJIЪНО меняется.
Механизм Признак
Компрессоры:
поршневые одноцилиндровые ТУ
поршневые мноrоцилиндровые V
центробежные U
Насосы:
поршневые простые (1 2 цилиндра) ТУ
поршневые ПРОС1ые (3 и более цилиндра) ТУ
порmневые двойноrо дейC11lНЯ (1 цилиндр) V
порmневые двойноrо дейC11lНЯ (2 н более цилиндра) V
центробежные U
. шестеренные и пластинчаlые U
ВеН1'ИJUm)ры:
nPOМЫПVIеиные цеН1робежные U
ХОЛОДИJlЪные ТУ
Таблица 3.1.1 2б
Показатель условий работы S дли ременной передачи (Кleber Ind.)
Показатель S щ>и условиях работы
8 часов/день 16 часов/день 24 чacal день
Тип приводноro двиraтеля и Неизмек- Момент Момент Неизмеи. Момент Момент Неизмен. Момент Момент
условliЯ ero работы НЫЙ меняется сильно ный меняется СIШЬНО ный меняется CIUIЬHO
момент меняется момент меняется момент меняет
ся
l:J У ТУ U У ТУ U У ТУ
Обычный злектродвиrатель 1 1,]2 1,25 1,12 1,25 1,40 1,18 ],32 1,50
с нормальным пусковым
моментом
Частые запуски или из- 1,12 1,25 ],40 1,25 1,40 1,60 1,32 1,40 1,70
Менен1iЯ направления
вращения
Синхронный злектродвиra- 1,18 1,32 1,50 ] 32 1.50 1,70 1,40 1,60 1.80
телъ ИJПf двиrатель с повы.
тeHныM пусковым MOMeH
том. Дизельный одно- или
ДВУХЦИЛИндРОвый двиra-
тель
Частое изменение Ha 1,32 1,50 1,70 1,50 1,70 1,90 1,60 1,80 2
правления вращения
или частые запуски, мо-
тор с ВЫСОКИМ пусковым
МОМентом
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
717
.:{иarpaммa выбора uпcивoв (SPB, ЮеЬеr Industlie)
I/q"
'.. /.
..;""
-.Io
"'Ь
O?<Ii'"
":'"
Q: "-
о
g "' 4
! /:-ar.
.r .,
i
с: "!4 "
«40 4
-t"';>4
-t.:....
.....;-ar.
/:"" ='
...,:40
'!':-.Io
''''!40
'СЬ
в зависимости от передаточноrо числа R =D/d= nd/п D
'OO .. "2 "25
'32
..0
150
. '60
110
110
190
200
2'2 Диаllетр ш...... D
224
236
25026.5 .0
300
315
335
355
На КОСЫХ пм"'НХ yt<8.ЗIНЫ
жanа..,ые передаточные чмcn..
Дли A8i'I'IOЙ ТO't8CМ СЧМlblваТЬ.
по абсцмссе р,и..,етр мanoro wнива d;
по Of)AМН8.T8 р,и..,етр бo.nьworo wнмва D,
nOCЛе 3ТOf'O по нмМ- таблице Тb
лм.ную скороС1Ъ ремня
400
......['. ............
., '.'. ""
I
. i
..
':l1li "
. ......"""
0150
500
560
630
110
180
.000
!,"-=..!!!g: I а;!!;I!:а= I
. ДИ8Ме1'р wнива d
Скорость........ d, o6IIIмH
2ОаО , 16.117 17. " 1.1 2.82 27, П. 1. .
1. 7 1.' , " ,. 1 11. 11.112,. ... '''' 15. '6.'1' 17, " , 1, " ,. 7
3,' 3, 3, . . .. 7.' 7 1.' '.1 . 'о. '1.8'1, " 13, , '.. '3, ,. 7 "
. 3, .. '.1 '. ',' '. 7 . , , 10.11 11, " '1. , '3,
Ли""". cкopocno ре.....' "'" CJ РОКОIIОНАУ811... пинеАнао скорост.
Таблица З.1.1 27
коOф<lJМЦИОКТ
дyn4 а
D d о< а
Е
0.00 180
0.04 178
0.11 173
0.19 169
0.26 165
0.32 161
0.39 158
0.45 154
0.51 151
0.56 147
0.62 144
0.67 141
0.72 138
0.77 135 g,g
0.82 132 W
0.86 129
0.91 126
0.95 12
О.99 121
1.03 118
1.07 116
1.10 11
1.14 111
1.17 108
1.21 106
1.24 104
1.27 101 ,w
1.30 99
1.32 97
1.35 95 М
1.38 93
1.40 91
1.43 89
1.45 87
1.48 85 W
1.50 83
1.52 81 lli
VP2L CТ1IНA8P'ТНOO OCНOIIНOJI ДJ1IOНO, 1111
12S0 'АОО 1600 1800 2000 2240 2500 !720 3000 3350 .37 4250 4750 S600 7100
1280 1 1650 1850 2060 2300 2530 2800 3070 ASO 3870 4370 ..70 6000 7500
1320 1500 1700 1900 2120 2360 2580 2840 350 3550 АООО ASOO sooo 6300 8000
1360 15 1750 19 2180 1430 26 2900 3250 3650 4120 4620 5300 6700
CSE L СТОЦАаР1М80 OCНOIIНOJI A/IIIНO, 1111
1250 1500 I 1800 I 2120 I 2500 I 3000 I 3 SO
1320 1600 I 1900 f 2240 r 2650 3150
1400 1700 I 2000 I 2360 I 2800 3350
Ap1lll<\lJIЫ COOТВ8ТcтвyIOT АeIICТВlП8JlыюiI OCНOВНOII A/lИ.. (1111), 1811opeннoil при на.,."....... corпaoнo стандартаll NFТ 47-141 . 15041804
718
3. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Выбор IlщIны peМJIII (SP8, ЮеЬеr lnd.)
Таблица 3.1 .1-28
Apmкул ремня Наружная дшша Apmкулремня Наружная дшша Арmкул ремня Наружная длина
с длиной L.. мм L. + 22, мм с длиной L., мм L. + 22, мм с длиной L., мм L. + 22, ММ
1250 SPB 1272 2 240 SPB 2262 3 750 SPB 3772
1280 SPB 1302 2 300 SPB 2322 3 870 SPB 3892
1320 SPB 1342 2 360 SPB 2382 4 000 SPB 4022
1360 SPB 1382 2 430 SPB 2452 4120 SPB 4142
1400 SPB 1422 2 500 SPB 2522 4250 SPB 4272
1450 SPB 1472 2 530 SPB 2552 4 370 SPB 4392
1500 SPB 1522 2 580 SPB 2602 4 500 SPB 4522
1550 SPB 1572 2 650 SPB 2672 4 620 SPB 4642
1600 SPB 1622 2 720 SPB 2742 4750 SPB 4772
1650 SPB 1672 2 800 SPB 2822 4 870 SPB 4892
1700 SPB 1722 2 840 SPB 2862 5 000 SPB 5022
1750 SPB 1772 2 900 SPB 2922 5 300 SPB 5322
1800 SPB 1822 3 000 SPB 3022 5 600 SPB 5622
1850 SPB 1872 3 070 SPB 3092 6 000 SPB 6022
1900 SPB 1922 3150 SPB 3172 6 300 SPB 6322
1950 SPB 1972 3 250 SPB 3272 6 700 SPB 6722
2000 SPB 2022 3 350 SPB 3372 7100 SPB 7122
2060 SPB 2082 3 450 SPB 3472 7 500 SPB 7522
2120 SPB 2142 3 550 SPB 3572 8 000 SPB 8022
2180 SPB 2202 3 650 SPB 3672
83 ремень сечением SPB (l6,3x13 мм соrласно
табл. 3.1.1 23).
б) Выбор диаметра шкивов
Начнем с расчета передаточноro числа:
R=n/n D или R=D/d.
В нашем случаеR=1455/1300 = 1,119 1,12.
Исходя из этоro обратимся к табл. 3.1.1 27
и в первую очередь выберем диаметр d малоro
шкива, чтобы максимально возможно умень-
шить число желоб:КОВ. Предположим, что мы
можем выбрать d=180 мм. Torдa найдем
D= 190мм. Далее убедимся, что линейная c:кo
ростъ ремня ие превосхоДIП предельную вели-
чину 40 м!с.
Эrа линейная с:коростъ имеет величину
d -nd D.nd
V = 19100 = 19100 '
В нашем примере найдем
v= 180х1455 =137 м!
19100 ' с.
в) Выбор длины ремней
Вначале рассчитаем теоретическую OCHOB
ную длину ремня Lth по формуле
, (D d)2
Lth = 2Е +1,57(D+d)+ 4Е'
В нашем случае для Е=600 мм
(190 180)2
Lth = 2х600+1,57(180+190)+ 4х600
= 1780мм.
Подберем теперь стандартную основную
длину L, наиболее близкую к рассчитанной.
Табл. 3.1.1 28 дает L=1800MM.
Рассчитаем действительное межосевое pac
стояние по формуле
Е = L 1,57(D+d)
2
или просто
(D d)2
4[L I,57(D+d)] .
Е = Е ' L Lth
+ 2 .
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД 719
Таблица 3.1.1 29
Определение сoбcrвеlDlОЙ мощности при определеlDDl числа ремней в передаче (Кleber Industne)
РО собственная мощность п едачи, кВт, для L 5000 мм и a 180.
nd, R D/d d,мм
МИ!I l 200 212 224 236 250 265 280 300 315 335 355 400 450 500 560 630
R<I,06 2,9 3,2 3,6 4,0 4,5 4,9 5,4 6,0 6,5 7,1 7,7 9,1 10,6 12,2 14,0 16,0
ool,06Aol,11 3,0 3,3 3,7 4,1 4,6 5,0 5,5 6,1 6,6 7,2 7,8 9,2 10,8 12,3 14,1 16,1
200 ооl,12доl,24 3,0 3,4 38 42 4,6 5,1 5,6 6,2 6,7 7,3 79 9,3 10,8 12,4 141 ]6,2
001,25 Aol,59 3,1 3,5 3,9 4,3 4,7 5.2 5,7 6,3 6,8 7,4 8,0 9,4 11,0 12,5 14,3 16,4
1,6,;R 3,1 3,5 3,9 4,3 4,8 5,3 5,8 6,4 6,9 7,5 8,2 9,6 11,\ 12,7 14,5 16,6
R<I,06 5,1 5,9 6,6 7,3 8,2 9,1 10,0 11,1 12,0 13,2 14,4 17,0 \9,8 22,6 25,9 29j
00 1,06 до 1,11 5,3 6,1 6,8 7,5 8,4 9,3 10,2 11,3 12,2 13,4 14,6 17,2 20,0 22,8 26,2 30,0
400 00 1,12 до 1,24 5,4 6,2 6,9 7,7 8,5 9,4 10,3 11,5 12,4 13,6 14,7 17,3 20,2 23,0 26,3 30,1
00 1,25до 1,59 5,6 6,3 71 7,8 8,7 9,6 10,5 11,7 \2,6 13,8 15,0 17,6 20,5 23,3 26,6 30,4
16,;R 5,7 6,4 7,2 8,0 8,8 9,8 10,7 11,9 \2,8 14,0 15,2 17,9 20,8 23,6 27,0 30,8
R<\,06 8,3 9,6 \0,9 12,1 13,6 15,1 16,6 18,7 20,2 22,1 24,1 28,4 33,1 37,6 42,8 48,6
00 \,06 до 1,11 8,7 10,0 11,2 12,5 \3,9 15,5 17,0 19,0 20,5 22,5 24,5 28,8 33,5 38,0 43,2 49,0
730 00 1,12 До 1,24 8,9 10,2 11,5 12,7 14,2 15,7 17,3 19,3 20,8 22,8 24,8 29,1 33,8 38,3 43,6 49,3
00 1,25 до 1,59 9.2 10,5 ]],8 ]30 14,5 16,1 ]7,6 19,7 21.2 23.2 25.2 29,5 34,3 38,8 44,1 499
16,;R 9,4 10,7 12,0 13,3 14,8 16,4 18,0 20,0 21,6 23,6 25,6 30,1 34,8 39,4 44,8 50,6
R<I,06 10,4 12,0 13,6 15.2 17,1 19,0 20,9 23,5 25,4 27,8 30,3 35,6 41,2 46,5 52,5 58,8
00 1,06 до 1,11 10,9 12,5 14,1 15,7 17,6 19,5 21,4 24,0 25,9 28,4 30,8 36,1 41,7 47,1 53,0 59,3
970 00 1,12 до 1,24 11,2 12,8 14,4 16,0 17,9 19,9 21,8 24,4 26,2 28,7 31,2 36,5 42,1 47,5 53,4 59,7
00 1,25 до 1,59 11.,5 13,2 14,8 16,4 18,3 20,3 22,3 24,9 26,8 29,3 31,7 37,1 42,8 48,1 54,1 60,4
1,6,;R 11,7 13,4 15,1 16,8 18,7 20,7 22,7 25,3 27,3 29,8 32,3 37,8 43,5 49,0 55,0 61,4
R<I,06 11,9 13,8 15,6 17,5 19,6 21,9 24,1 27,0 29,2 32,0 34,7 40,6 46,7 52,3 lEj
1165 00 1,06 До 1,11 12,4 14,3 16,2 18,1 20,2 22,5 24,7 27,6 29,8 32,6 35,3 41,2 47.1 52,9
00 1,12до 1,24 12,8 14,7 16,6 18,5 20,6 22,9 25,1 28,1 30,2 33,0 35,8 41,7 47,8 53,4
00 1,25 до 1,59 13,2 15,2 17,1 19,0 2/,1 23,4 25,7 28,6 30,8 33,7 36,4 42,4 48,6 54,2
1,6,;R 13,5 15,5 17,4 19,3 21,6 23,9 26,2 29,2 31,4 34,3 37,2 43,2 49,5 55,2 7,
R<I,06 13,8 16,0 18,3 20,5 23,0 25,6 28,2 31,5 33,9 371 40,1 46,5 Ш
00 1,06 до 1,11 14,5 16,8 19,0 21,2 23,7 26,3 28,9 32,3 34,7 37,9 40,9 47,2
1455 00 1,12 До 1,24 15,0 17,2 19,5 21,7 24,2 26,9 29,5 32,8 35,3 38,4 41,5 47,8 gjJ
00 1,25 до 1,59 15,5 17,8 20,1 22,3 249 27,5 30,2 33,6 36,0 39,2 423 48,7 Ш
1,6,;R 15,8 18,2 20,5 22,8 25,4 28,1 30,8 34,3 36,8 40,1 43,2 49,7
R<I,06 15,4 17,9 20,4 22,9 25,7 28,6 31,4 35,0 37,6 40,9
1745 00 1,06 До 1,11 16,2 18,8 21,3 23,8 26,6 29,5 32,3 з5,9 38,5 41,8
00 1,12 до 1,24 16,8 19,3 21,9 24,4 27,2 30,1 33,0 36,6 39,2 42,5
00 1,25 до 1,59 17,4 20,0 22,6 25,1 28,0 30,9 33,8 37,5 40,1 43,4
1,6,;R 17,8 20,5 23,1 25,7 28,6 3],6 34,6 38,3 41,0 44,5
R<I,06 17,4 20,4 23,3 26,1 29,2
2400 00 1 ,06 до 1,11 18,6 21,6 24,5 27,3 30,4
00 1,12 до 1,24 19,3 22,4 25,3 28,1 31,3 НЫI
00 1,25 до 1,59 20,2 23,3 26,3 29,1 32,3 Iill
1,6,;R 20,7 23,9 27,0 29,9 33,2 9, 3 5,
R<I,06 17,4 @;j ш
от 1,06 до 1,11 18,8 Ш 7, @]
2910 00 1,12 до 1,24 19,7 ш @I
00 1,25 до 1,59 20,7 Ш ffi
1,6,;R 21,4 4
R<I,06 Ш I!П
3600 00 1,06 до 1,11 I!П l!22l CJ линeiIнaJI скорость вьппе 32 юс, требуется
00 1,12до 1,24 I!Z] уравиовеmивa:ние шкивов
00 1,25 до 1,59 Ш Ш
1,6,;R 19 2,
2000 2240 2500 2800 5600 6300 7100 8000 9000 10000 11200 12500
083 0,85 088 0,90 102 1,04 105 1,07 1,09 1,11 113 1,14
720 3. АПНАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Расчетtlая МОЩНОСТЬ Ре, кВт Найдем коэффицие:нт дyrи а в зависимости
g ; !
Скорость Maпoro w иsa, об/мин
РИС.3.1,1-83. Диаrpамма выбора сечения ремня (Юе-
ber Industie)
Находим:
Е= 1800 1,57(190+180)
2
(190 180)2
4х [1800 1,57(190 + 180)] = 609,53 мм.
или
E=600+ 1800 1780 =610 мм
2 .
2) Расчет числа ремней
Рассч:нтаем собственную мощность peMeH
ной передачи, т. е. Р О' в зависимости от d, R и
п d для а.=180 0 и базовой основной длины.
Табл. 3.1.1 29 дает нам в зависимости от всех
этих элементов
Ро=10,4 кВт.
D d
от , т. е. для нашеro примера
190 180 0016
609,53 . ,
откуда коэффицие:нт дyrи (табл.З.1.1 27) а=1.
После нахождеНИJI коэффициенrа длины C L
в зависимости от [, т. е. C L =0,88 (внизу
таБЛ.3.1.1 29), можно раccчиrать число ремней.
Имеем:
N= p.s
PO.a'CL
что в нашем случае дает
рс
po.a.c L '
N = 50,4 551 6
, , т. е. пnyк.
10,4х 1 х 0,88
Таким образом, в состав нашей передачи
входят:
ведущий шкив SPB с 6 желобками и диа
метром 180 мм;
ведомый шкив SPB с 6 желобками и диа
метром 190 мм;
6 ремней SPB длиной 1800 мм.
По повоцу этоro примера и вообще опреде
леНИJI параметров клиноремениой передачи за
метим:
особое внимание необходимо yдemrrь пра
вильному выбору ПОRaЗaТeля условий работы в
зависимости от xapaкrepa передаваемоro MO
мента (табл.З.l.I-26), так как именно он учи
тывает переход от теории к практике: это обоб-
щающий покaзarель совокушюсти особых yc
ловий, В которых работает рассмотренная пе
редача (чacroта пусков, неравномерность режи-
мов, внеIIlIOlЯ среда и т.д.).
нужно помнить, что изrибающее уСИJПIе
при проходе ремЮi через малый шкив (ИJПI из
00) особенио вредно сказывается на длитель
ности работы ремня, поэтому диаметры малых
шкивов нужно принимать настолько большими,
насколько позволяют raбариты.
Дополнительный расчет клиноремеННОЙ пере-
дачи
этот расчет определяет стarическое напря-
жение в ремне, в опоре, стрелу проmба ремня,
,1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
721
l
РИС.3.1.1 84. Обозиачеиия, используемые для опреде
lения натяжения ремня и усилий для этоro натяжеиия:
т стаrnческое иапряжение в НИ11I, даН; а поправоч
ThIЙ коэффициеlff дyrи; Ре расчernая мощноCTh, кВт; N
lНСЛО ремией; V лииейиая cкopoCTh, м/с; k коэффициеlff
:юroниой массы; L длииа опоры, мм; Е межосевое pac
.'тоЯПие, мм; f С1рела проrиба, мм; F изrибающее уси
"Не, даН; Rs cтarnчеСI<ая реакция иа валу, даН; уroл
асI<ЛИннваиия, rpaд; а длииа дyrи коитак-ra ремня на Ma
"ом ЩI<Иве, rpaд
усилие изrиба и реакцию на оси (рис. 3 .1.1 84).
?асчет приведеи в форме примера.
Прu.мер
Исходим из результатов расчета предьщуще
:-о примера:
элекrpoмoroр, Рс==50,4 кВт;
центробежный компрессор, n D ==1300
\lИн 1 ;
межосевое расстояние Е==609,53 мм;
поправочный коэффициент дути а== 1;
диаметр ведущеro шкива d=180 мм;
диаметр ведомоro шкива D== 190 мм;
линейная скорость V==13,7м/c;
заказанное чнсло ремней лr==6, SPB 1800.
Расчет следует проводить по статическому
напряжению в каждом ремие, в опоре, по cтpe
.1е проrиба, по изrибающему усилию и по pe
.iКIIНИ на валах.
.:Jешение
.]) Расчет статичеСКО20 напряжения в ремне
Проводится по формуле
Т 50(2,5 a)'pc k .2
== + .С/
а.лr. т ,
r.J:e коэффициент k связан с поroнной массой
ремня и принимает следующие значения:
k == 0,007 для ремня SPZ;
k == 0,012 для ремня SPA;
k == 0,019 для ремня SPB;
k == 0,038 для ремня SPC.
В нашем примере находим
т == 50(2,5 1) х 50,4 + 0,0 19 х 13,72 == 49,6 даН.
1 х 6 х 13,7
б) Расчет опоры
Проводится по формуле
L==E.sin a ==E.cos
2 '
или
L == Е J 1 ( D d ) 2 ]
l 8 Е '
Следовательно, для Hamero случая:
[ 1 ( 190 180 ) 2 ]
L == 609,53. 1 8' 609,53 == 609,51 мм.
в) Расчет стрелы пРО2Uба
Имеем
f= L / 100,
следовareльно, f=6 мм.
2) Расчет статической реакции на вшсу
для величнны Rs имеем
Rs 2N'Tcos при =90.....a./2.
Поскольку а == f( D d ), а ранее мы Ha
D d
шли, чro == 0,016, сoorветствующийyroл
Е
а соrласно данным табл. 3 .1.1 27 лежит меж
ду 178° и 180°. Прннимаем а=180°, 0ТК}'Да сле
дует =90 179/2 == 0,5° и == cos 0,5
== 0,999962.
Таким образом, реакция на валах равна
Rs== 2х6х49,6хО,999962 == 595 даН.
Подroнка боковых стенок ремня к желобку
шкива, так же как прижатие внутренней обра
зующей, приводит к эффеюу уменьшения Ha
чалъноro натяжения. Во время первых минут
работы появляется кажущееся )дЛИНение peM
ня, превьnnающее действительное удлинение
722
з. ArpErAтыI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МAllIИН
армирующих ВОЛОI<OН. ПО мере вращения зro
удлинение уменьшается за счет подroнки рем-
ня н приходит к стабилъной величине, равной,
в зависимости or типа ремня, 60----70% началь-
ной величины. После периода обкarки, состав-
ляющеro несI<oлы<о часов, следует вновь под-
тянуть ремни, прикладывая усилие натяжения,
составляющее or 50 до 60% первоначалъно ус-
тановлениой величины. После зroro быстро
появится новое падение натяжения, а затем на-
C'I)'ПИТ стабилизация величиныI желаемоro эф-
фективноro удлинения. Вновь натяжение рем-
ня следует провериrъ после 24--48 часов рабо-
ты и при необходиМости подтянуть их.
несI<oлы<о допоmmтeльных реI<Oмендаций:
. желательно предусматривать реryлировку ме-
жосевоro расстояния (например, двиraтeль ус-
тaнaвливarъ на салазках), чroбы облеrчитъ про-
цедуру натяжения ремнец в прorивном случае
нужно использовать натяжной ролик;
. I<Orдa в передаче используется несI<oлы<о рем-
ней, все они должны быть ОДИНaI<OВОЙ длиныI,
прaкrикa показала, что если ОДИН ремень под-
лежит замене, осталъныIe также необходимо
менять (устанавливать комплект новых рем-
ней);
. в желобках ремни ДОЛЖИЫ быть правилъно
установленыI н как следует выровнены;
. для проверки натяжения ремней следует про-
изводиrъ (рис.3.1.1-85):
I<OПТРОЛЬ стрелы проmба для передач с
малой мощностью или небольmим межосевым
расстоянием. для тoro чтобы ремни были пра-
вилъно выровненыI, двиraтeль отодвшают на-
столью:>, чтобы с обеих поверхностей ремней
убралась видимая стрела проrиба. Ремни натя-
rивaют постепенно (между каждым нaтяrивa-
нием нужно провернуть передачу на несI<oлы<о
L
Ll2 l/2
РИс.З.l.l 85. Проверка иатяжеиия ремия КОН'Ipолем
C'Ipелы проrиба
оборотов), постоянио измеряя стрелу проrиба
на ремне, расположенном в центре слоя. Натя-
жение продолжают до тех пор, пока в середине
прямолннейной нити не будет доcтиrнyтo зна-
чение стрелыI проmба, сoorветствующее стре-
ле ранее рассчитанноro и прилaraемоro перпен-
дикулярно нити усилия;
I<Oптроль удлинения для передач большой
мощности со значительным межосевым paccro-
янием или использующих двойные ремнн. На-
чинают натяжение так же, как и в предыдущем
случае, т. е. I<Orдa шкивы выровненыI' отодвн-
rают двшатель настолы<о' чтобы с поверхнос-
тей исчезла заметная стрела проrиба. Далее
действуют по-друroму. На лнцевую сторону
ремня, расположенноro в центре слоя, наносят
две поперечные тонкие чеprы, помещая их как
можно дальше дpyr or дpyra на прямолинеЙНОМ
участке нитей ремня. После зroro постепенно
натяrивaют ремни (проворачи:вая передачу на
несю:>лы<о оборотов между каждым нaтяrивaии-
ем) до тех пор, пока расстояние между метка-
ми не возрастет на величину, приведениую в
табл. 3.1.1-30. Например, началъноераccroяние
между отметками в 1000 мм должно в резуль-
тате натяжения вырасти до 1006 мм для неиз-
менных вращающеro момеита и момеита со-
прorивления.
Таблица 3.1.1 зо
ПроверJCll наТRЖeIDlJl peМНJI коиrролем ОТllосиrмьноrо среднеrо УДJDUIеlDlJl (д.'1Я узюп ремней Spz, SP А, SPB
н SPC)
Приведены рекомендуемые значеИilя средиих удлинений, так как иа прaкrике каждую передачу нужно из)'ЧаTh
специально, чтобы поJIyЧИTh ОП11lмальные значения.
Вращающий момент и Вращающий момеНТ или Вращающий момент или
момент сопpoпmления момент сопротивления момент сопротивлеиия
иеизмеины меияется сильно меияется
Средиее относительное удлинение, % 0,6 0,8 1,0
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
723
Добавим, чro существуют также трanецеи
далъиые узкие ремни с боковыми стеиха!\.fИ без
покрытия и насeчюJЙ (ремни марки Х). Насеч
ка обеспечивает тройное преимущество: позво
ляет работать ремlПO с уменьшенными диамет
рами шкивов, снижает нarpeB ремней на кри-
воJIинейных участхах и в результате повышает
передаваемую мощность.
3.1.1.8.4. Использование моментпых муфт
В тех случаях, кorдa непосредственный за
пусх двиrnreля обычным порядхом невозможен
или затру.цнителен, например кorдa выход дви-
raтeля на режим будет очень продолжпreльным
и приведет к ero переrpeву, между двиraтелем
и приводимым механизмом можно установить
специальную передачу, называемую моментной
муфroй, mтoрая позволяет двиrnremo набирать
число оборCYfOВ постепенно, а сам запуск дви
raтеля производит праю:ически вхолостую.
как видно из рис.3.1.1 86, моментныIe муф
ты MorYT устанавливаться ках с приводом пря
lOro типа и обычной муфroй, так и с приво-
дом типа ременной передачи. В зависимости от
принципа работы моментиые муфты MOryт
быть двух пmов rидpавлические и цeнтpo
бежные. rлавное преимущество моментных
f)'фт состоит в том, чro при их использовании
передаваемый вращающий момент двиraтeля
является параболической функцией числа обо
рCYfOВ, дpyrими словами, момент двиraтeля дo
cтиrает максимума только тorдa, кorдa число
оборотов двшателя достиrает номинальноro
значения. Поскольку при этом время выхода
.J:Виraтеля на режим лишь немиоro выше Bpe
J
A
.
Рис. 3.1.1 86. ЭлеК1родвиrателъ, оБОр)210ванный муф-
той с ременной передачей (А) или без Нее (Б)
мени запуска вхолостую, электросеть не пере
rpyжaется ВЫСОКИМ значением ПУСКОВОro тока
в течение длительноro времени, чro позволяет
использовать моментную муфIy, чroбы Напря
мую запускать двиraтeль с коро"ткозамкнутым
ротором пma "беличья клетка".
В отличие от rидpавличеCКJlX, центробеж-
ныIe муфты, как правило, не допускаются к ис
пользованию во взрывоопасной атмосфере.
При ПОВЬПIIенной частоте ЦИКЛОВ "пуск--оста-
новка" следует также отдавать предnочтеиие
rидравличесхим муфтам, поскольку они поrло-
щают часть передаваемой энерrнн и леrкo pac
сеивают ее.
а) ruдравлuческuе муфты
rидравлические муфты называют также ди-
намическими, так как в процессе их работы
создается постоянный поток жидкой среды
(масла) от ведущей части (первичный полутор
А, работающий в режиме центробежиоro нaco
са) к ведомой части (вторичный полутор Т, ра-
ботающий в режиме 1)'рБиныI, приводимой В
движение частью А) (рис.3.1.1-87).
Ме)IЩY двумя частями имеется проскальзы-
ванне по числу оборотов, величина mтoporo тем
больше, чем выше передаваемый момент. При
ПОСТОЯIПIом числе оборотов HaC1)'IIaeт равнове-
сие между скоростью вращения и передавае-
Mым моментом.
;эти муфты использyюrся rлавным образом
для трехфазных асиихронных двиraтелей с ко-
роткозамкнутым ротором, так как они очень хо-
рошо подходят для тoro, чroбы обеспечивarь
мяrкий запуск даже при высокой нarpyзке. Вме-
сте с тем такие муфтыI не в состоянии поддер-
живать ОДИНaJ<Oвые скорости вращения при пе-
ременном моменте двиra ля.
Рис'з.1.1-87. Принципиальная схема rидравлнчеСI«>Й
муфп.I
724
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МAlIIИН
Меняя степень заполнения маслом корпуса . наиболее широко используемый двиraтeль
муфrы, можно менять число обоporoв приво С короткозaмкнyrым poropoM "беличья клетка",
димоro устройства в IIp(Щелах от 20 до 25%, чro обозначаемый аббревиarypoй CAG;
в некоторых случаях может представлятъ зна . двиraтeль с фазным poropOM И кoнraкrны
чительный ннrepec. ми кольцами, обозначаемый аббревиa'IУРОЙ
б) ЦеllтробеJ/Cllые муфты BAG:
Ценrpoбeжные муфrы это устройства, в · двиraтeль со смешанным poropoM и aвro
которых используется сила, прижимающая в мarическим пускателем на осиове ценrpoбeж
результате ценrpoбeжной инерции подвижные ной муфrы, обозначаемый аббревиarypoй CPL.
шариковые или роликовые элементы (в случае Преимymества двиraтелей с коporкoзамкну
барабанной центробежной муфrы), находящи тым poropoM зaкmoчaются В следуЮщем: про
еся между спицами ведущей части муфты cтora, надежность, иебольmие raбариты, мини
(рис. 3 .1.1 88), к ведомой части, приводя ее Ta малъное обслуживаине и контроль, очень про
ким образом в движеине. стое управление в случае запуска напрямую и
расположенныIe между спицами элементы самая низкая стоимость из всех двиraтeлей с
муфrы иаходятся под действием прижнмающей самовозбуждением.
силы F, рассчитанной так, чтобы повышение В качестве иедостатков следует отметнть
момента сопротивления на валу не приводило высокое значение пусковоro тока и отсутствие
к переrpyзке двиraтеля, поэтому такие муфrы возможности реryлнрования числа обоporoв, а
называют и предохраннтельными муфrами. также то, чro этот тип двиraтeля ие допускает
3 длительноro выхода на режим.
.1.1.8.5. Приводные элеюродвиrатели
Преимymества двиrn:rелей с фазным poro
ром и контактными кольцами заключaюrся в
следующем: возможность получения пусково
ro MOMeнra, приспособленноro к момешу co
противления вeдoMoro механизма; максим
ное снижение пусковоro тока; возможность дли
тельноro выхода на режим или частых запус
ков с помощью соответствующих реостатов;
возможность при необходимости реryлирования
числа обоporoв при помощи ползунковоro peo
стата.
Что касается нtЩостзтков, слtЩYeт упомянуть
О повышенной чувствнreльности фазноro poro
ра к ценrpoбeжным механическим напряжени
ЯМ, в отличие от poroра "беличья клетка"; по
вышенной опасности кopoткoro замыкания и
замыкания на массу из за наличия rpафитово
металлической пыли от щеток; необходимости
контроля и техническоro обслуживания щеток
и колец (обязательно нужна притирка); необхо
димости иметь пусковой реостат; более значи
тельных raбарнтах, чем у двиraтeля с кoporкo
замкнутым poropoM И более высокой стоимос
ТИ, чем у двиraтeлей с короткозамкнутым po
тором и двиraтeлей с пускателем.
3.1.1.8.5.1. В.,бор элеюпрод.uzameля
а) Типы электродвU2ателей
Одним из OCHOBHLIX электродвиrателей в
современной ПРОМЬШIЛенности является асин
хронный трехфа.1ный индуктивный двиraтель.
Потребнтель может сделать выбор между Ta
кими тремя типами двиrателя, как:
Phc.3.1.1-88. Прннцнпнальная схема центробежной
муфты
'.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
725
Преимущества двиraтелей с центробежным
пускателем следующне: поннженные значения
пусковоro тока; простота аппарюуры управле-
ния; несложное обслуживание; raбариrы про
чежуточныIe по cpaвHeнmo с двумя типамн дви
rателей, описанных выше.
из недостатков следует orмeтиrъ меньшую
прочиость poroра; неприroдность для продол
жительных или частых запусков; оrpаничения
на инерционность и момент сопротивления
приводимоro механизма, особенно в начале за-
пуска; отсутствие возможности реryлирования
числа обоporoв; необходимость перед каждым
запуском )fЩaТЪ полной остановки дВm<rreЛJI.
;;} Критерии выбора электродвиzателя
Если в качестве приводноro двиrarеЛJI ре-
шили использовать электродвиrатель, далее
необходимо определить ero характеристики на
JCHOвe различных критериев, которые мы рас-
:мотрим ниже.
КaI<Oй бы нн была выбранная в данном ce
\{ействе модель, иикоrда нельзя упускать из
ВИДУ, что тобой электродвиraтeль только тотда
имеет наилучшие значения КПД и коэффици-
=нта мощности (cosq», ЮIДa ои работает с мощ
RОСТЪЮ, близкой к номинальиой. Посюльку при
рабore с поннженной мощностью кпд и коэф.-
фициент мощности двиraтeЛJI невелики, было
бы неразумно выбирать ero мощность со слнш
!\ом большим запасом и заставлять еro рабо
тать, напрнмер, с половиной номннальной
чощностн. В этом случае потребовалось бы
;1Оrлощатъ увеличенную реактивную состaвЛJl
ющую мощности, которая имела бы явно не-
Bыroднoe значенне ЭДС или которую пришлось
бы компенсировать установкой конденсаторной
батарен. Известио, что чем ВЬПIIе число оборо
!ов ДВИfатеЛJI, тем лучше ero КПД и cosq>, по-
этому всетда, кoIДa это возможно, следует HC
пользовать двиraтeли С синхронной скоростью
1500 об/мнн, т. е. двиraтeли классической кон-
:трукцнн.
ДЛJI экономни электроэнерrнн нужно, сле-
.:ювательно, соразмерять мощность двиrатеЛJI с
\ЮЩНОСТЬЮ прRВOдимоro механизма.
Прн выборе элекrpoдвиraтeЛJI в расчет прн-
ннмaюrся следующне факторы.
б1) Условия работы (окружающая среда)
Любой электродвиraтeль может оказаться в
особых окружающих условиях, например при
ПОВЬПIIенной влажности, жарком климате. по-
ВЬПIIенном содержании пыли, песка, коррози-
онно-активной среде н Т.д. Поэтому разработ-
чикамн предусматривaюrся различныIe терме-
тизирующне и специальные защиrные устрой-
ства, перечень которых, характернзующий cтe
пень защиrы, имеет соответствующне обозна-
чения в внде двух букв IP н следующих за ними
ДВУХ, а прн необходимости н трех цифр, озна-
чающих то или иное защитное устройство.
Первая цифра означает степень зaщиrы от
контакта с деталями, находящнмнся под напря-
жением, н подвижнымн деталямн, находящн-
мнся внутрн корпуса, а также зaщmy юнструк-
цнн от проннкиовения ИНОроДНЪLХ твердых ча-
стиц н пыли.
Вторая цифра характернзует конструкцию
защнты от проннкновения вредной влаrн
(воды).
Третья цифр(\, прн необходимости, указыва-
ет степень защиты от механических поврежде-
НИЙ.
Добавление буквы S означает, что НСIIЪпа-
ния на СТОЙI<oСТЬ к проннкиовенmo воды были
проведены на остановленном двиrателе.
Наконец, буква W, расположенная между IP
н rpyппой цифр, roворнт о наличии защитыI от
ДОЖДЯ или CHera.
Наиболее упorpeбнтельныIe нз мноroчислен
ных степеней механической защиты элекrpо
двиraтeлей представленыI в табл. 3.1.1-31.
Дpyrнe параметры BHemннx условий рабо-
ThI, которые нужно учнтываь::
возможность охлаждения двиraтеЛJI oкpy
жающнм воздухом, так как в случае плохой
проветриваемости нужно специально предус
матриватъ орraннзацию приroка свежеro воз-
духа;
окружающая температура, так как если
она превыснт +40 ос, нужно будет либо пре-
дусматривать применение высшеro класса нзо
ЛJIЦНН, либо отказаться от нспользования элек-
тродвиraтеЛJI;
726
3. ArPErAThI, УЗЛЫ, элЕмЕнтыI И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица 3.1.1 31
Основные ТlDlЫ механической защиты элекrРОдIJиraтелей (NF С 5 115)
Обозначение Внешняя защита. Защита от проникновения Защита от падающей воды
(соrласно Защита от случайных KOIfI'alcrOB инородных Т1Iepдыx тел н
NFC 5I 115) ПЪUIИ
IP23S от контакта с пальцами от проникновения Т1Iepдыx от дождевых капель, па
тел 0>12мм дающих верrnкально и с
отклоненнем до 600 от
вертикали
IP44 от контакта с ИНC'Ipументом, проволокой и от проннкновения Т1Iepдыx от водяных брызr по всем
аналоrичными предметами толщиной> lмм чacrnц 0> 1 мм направлениям
IP55 Полная защита от коитакта со всемн ч н, от вредноrо накопления от воды, льющейся во всех
находящимися под напряжением ПЪUIИ направлениях
высorа над уровнем моря, так как выше
1000 м мощность двнrателя падает.
62) Параметры электросети
Основными параметрами, принимаемыми в
расчет, являются напряжение сети и пределы
ero изменения, допустимый ток и частота. Сни
хрониая чаC'IOТа ВРamения N, мшr. l , связана с
частотой/, rц, и числом пар ПОJПOCов Р следу
ющим соотношением:
N== БОf/ Р.
Результаты расчетов по этому сООТНошению
приведены в таблице 3.1.1 32. Однако из дaн
ных этой таБлицы не следует делать вывод, что
можно, например, без проблем обеспечить пе
реход двиraтeля, предназначениоro для работыI
на скорости 1500 об/мни при данном напряже
нии И частоте 50 rц, на скорость 3000 об/мин
при частоте 100 rц, даже если напряжение oc
талось тем же. Прежде Bcero следует yдocroвe
ритъся, что механическая.конструкция и элект
рическая схема двнraтеля позволяюr обеспе
Таблица 3.1.1 32
Соотношения между числом оборотов дlJиraтeлJI N,
частотой в сети и числом полюсов
Чнсло Чнсло об )JЮТOв при частоте, rn
полю 10 50
сов 5 60 100
2 300 600 3000 3600 6000
4 150 300 1500 1800 3000
6 100 200 1000 1200 2000
8 75 150 750 900 1500
10 60 120 600 720 1200
12 50 100 500 600 1000
16 37,5 75 375 450 750
чить такой переход. из этой таблицы можно
лишь зaюnoчить, что изменение частотыI позво
ляет менять скорость врamения двиraтеля.
63) Вид пpивOдUМ020 механизма
Задача асинхрониоro электродвнraтеля за
ключается в преобразованин электрической
мощности, подведеиной or сети питания, в Me
ханическую мощность в виде числа оборотов
и момента на валу, т. е. врamaюшеro момента
двиraтеля.
Действнтельно, электродвиrатель должен
преодолеть момент сопротивления на валу при
водимоro механизма и разоrнaть до требуемой
скорости ero инерционные массы. Следователь
но, для нас будет представлятъ интерес номи
нальный врamaющий момент на валу электро
двиraтeля. Эroт момент зависнт or мощности
и чнсла оборотов двиraтeля следующим обра
зом:
БО.Р
c==
21[.N'
rдe С врamaющий момент, Н'м;
Р мощность, Вт;
N чаcтqта врamения, мИJt I .
Продолжительность разroна до номиналь
ной скорости И частота запуСIO)в двнraтеля дол
жны быть оrpаничены, чтобы не превыmaлaсь
максимальная темпертура, допускаемая изоля
цией двиraтeля.
Обычно cтaндaprныe двнraтeли MOryт BЫ
держать, в зависимости or мощности, or 3 до
5 запусков. в час с продолжительностью BЫXO
да на режим максимум до 5 с. Набор номиналь
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
727
ной скорости требует, следовательно, Heкoтoporo
времени, которое можно рассчитать по упро
щениой формуле
MD 2 N
(== .
. 40 10.С асс '
rдe t время достижения заданиоro числа обо
ротов, с;
MD2 MOMeкr ниерции всех вращающихся
детаilей, кr'M 2 ;
N конечная чаcтorа вращения, Mmrl;
С асс средний ускоряющий MOMeкr на валу,
даН'м.
(4) Характер эксплуатации
Различают два типа эксплуатации или pe
жимов работы:
непрерьmная работа: двиraтель зanyскает
ся максимум шесть раз в час и выдает полную
\ющиость, у:казаниую на маркировочной таб
:IИчке; речь идет о работе на постоянном режн
\lе с длительностью, достаточной для достиже-
ния тепловоro равновесия;
прерьmистая работа: в час семь и более
запусков, в дальнейшем мы такой режим pac
сматривать не будем, так как большая часть
.:rnиraтeлей, которые мы 6)дем использовать,
прниадлежпr к катеroрни иепреръmно работа
ЮЩИХ.
,)5) Способ запуска
При выборе способа запуска трехфазных
аСНИХРОШIЫХ двиraтелей с короткозамкнутым
poroром типа "беличья клетка" необходтю учи
тывать следующие факторы: допускаемую элек
тросхемой установки переrpyзку по току, иеоб-
ХОДИмый пусковой MOMeкr приводимоro Mexa
низма и допускаемую двиrателем длительность
выхода на номниальиый режим.
Запуск напрямую
Преимущества:
максимальная проcтorа оборудования;
большой пусковой MOMeкr;
для дви:rareля с короткозамкиутым poтo
ром мниимальное время выхода на режим.
Недостатки:
большой заброс тока;
резкий пуск
Области использования:
случаи. кorдa двиrатель с короткозамкну
тым ротором и электросеть выдерживают зна
чительный импульс тока, а приводимый Mexa
низм допускает резкий пуск;
приводимый механизм, требующий боль
шоro пусковоro MOMeкra;
двиrатели с форсированиым пусковым pe
жимом (специальные двиraтели);
миоroполюсные двиraтели (в результате
чеro заброс тока, как правило, уменьшается).
Запуск изменением схемы подключения обмо
ток со звезды на треУ20льник
Преимущества:
снюкение на треть веЛИЧИНЪJ заброса тока
по сравнению с запуском напрямую;
иебольшое усложнение пусковой аппара
1УР Ы .
Недостатки:
MOMeкr на валу падает по меньшей мере
на треть по сравнению с ero величиной при за
пуске напрямую;
переключение схемы со звезды на тpey
roлыпlк сопровождается переходными явлени
ями;
переход со звезды на тpeyroлыпlк должен
происходить на скорости, близкой к снихрон
ной, иначе появляется значительный импульс
тока.
Область использования:
оrpаиичена механизмами, запускаемыми
вхолоcryю или почти без наrpyзки (например,
цекrpoбeжные компрессоры, запускаемые при
закрытом векrиле всасьmaиия).
Запуск с активным сопротивлением в цепи
статора
Преимущества:
позволяет произвольно выбрать значения
пусковоro MOMeкra и пусковоro тока;
переход с одиой C'I)'IIени выхода на режим
на ДPYIYIO осуществляется плавно, стоимость
невыокая..
Недостатки:
если импульс пусковоro тока понижается
в К раз, то пусковой MOMeкr падает больше чем
в К раз;
728
3. АrpErАтыI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица 3.1.1 33
Сравнительнаи стоимость рllЗJDlЧJlЬП типов элекrpoдIJlIJ'8телей, ВICJDOчaR nyсковую аппаратуру
CAG сиихроиный 'Ipeхфазный двиrатель с КОРIYпсозаМКНУIЫМ ротором llша "беличья КJle1Xa";
BAG асинхронный 1J!ехфазный двиrатель с фазным plYffipoM И контактными кольцами;
CPL асинхронный 1J!ехфазный двиrателъ с рlYЮроМ смешаиноrо llша и автомаrnческим пускателем на основе
цеНЧJобежной муфты (Leroy Somer).
Тнп двиrа Ornоси Тип пусковой аппаратуры Ornоси- Полиая <YrНO--
теля тельная тельиая сителъная
стоимость стоимость стоимость
CAG 1 ТрехпоJПOCНЫЙ контактор запvска напрямую 0,2 1,2
CAG 1 ТрехпоJПOCНЫЙ ко ска "звезда треyrолъиик" 0,4 1,4
CAG 1 Трехполюсный контактор с СОПРOТ1lвлением в цепи статора и 0,66 1,66
запуском в 3 приема
CPL 1,5 ТрехпоJПOCНЫЙ ко скаи 0,2 1,7
BAG 1,7 Трехполюсный контактор с масляным реостатом нормалъноrо 0,42 2,12
пуска DN
BAG 1,7 Трехполюсный контактор с жндкоcrnо--паровым пусковым 0,62 2,32
реостатом DN
пorpeбленне энерrнн прн запуске не па
дает, нзбъrroк рассеивается на aкrивном сопро
тивлеmm;
прн высоЮ)й частоте запусков не исполь
зуется.
Область использования:
механизмы с небольпmм пуСЮ)вым MoмeH
том, который в процесс е выхода на режим MO
жет возрастать (например, насосы и вентиля
торы).
Запуск с реактивным сопротивлением в цепи
статора
Аналоrично предьщущему, но избьпок энер
rии на запуске рассеивается на реaкrивном co
противлеmm.
Запуск с автотрансформатором и отключе
нием нейтральной точки
Преимущества:
произвольный выбор начальноro пусково
ro момента;
пониженне пусЮ)воro тока почrи пропор
ционально пониженmo пусЮ)воro момента;
нет прерывания тока.
Недостатки:
высокая стоимость, обусловленная необ
ходимостью наличия автотрансформатора и
трех Ю)нтaкroров.
Области использования:
системы, rдe примененне этоro способа
дает наибольшие технические преимущества;
обычно используется для относительно
мощных механизмов.
Запуск напрямую с zuдравлической муфтой
В некоторых особо трудных случаях между
элекrpoдвиrarелем и ПРиводиМым механизмом
устaнaвливaюr специальное устройство, кoтo
рое обеспечивает постепенный набор чнсла
оборотов при запуске двиraтеля прaкrически
вхолоC1)'IO.
Система "двиrатель с Ю)ротЮ)замкиутым
ротором + муфта" в ряде случаев может успеш
но заменить двиrareль с Ю)нтакrными кольца
ми. Продолжиreльность пика силыI тока снижа
ется, что допускает использование менее мощ
ной электроаппаратуры и снижает переrpев
двиrателя, позволяя повысить чаCТOIy пусков.
б6) Затраты на электрооборудование
Последним элементом, который прниимает
ся во внимание при выборе электродвиrarеля,
является величина капиталовложений.
Прниимая стоимость двиrareля с Ю)ротко
замкиутым ротором за еДИНИЦУ, можно рассчн
тать стоимость электрооборудования привода в
зависимости от типов двилrreлей и их соответ-
ствующей aшIapaIypы. В orносительных едиии
цах эта стоимость приведена в табл. 3 .1.1 3 3.
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И ИХПРИВОД
729
511
114 !I
! ---
,
,
,
,
/ 8
,
,
I__
53
324
15
70 И
81
85 а
.................... ...
......I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
...................J
- - -- -- -- --- - -- -- -- -
42 - ----- _
...............-......................
Рис.3 .1.1 89. Асинхронный "Ipехфазный элеК"Ipодвиrатель с короткозаМКНУIЫМ ротором типа "беличья клетка" в разоб
ранном виде (модель LS250, Leroy-Somer):
1 статор с обмоткой; 3 ротор; 5 фланец со стороны мyф-n.I (передачи); 7 вентилятор или турбина; 8 шпонка
турбины или вепmлятopа; 9 стопорное кольцо турбины или вентилятора; 13 крышка вентилятора; 14 крепежные
шпильки; 15 rайки крепежных шпилек; 16 шайба пружннная AZ; 21 шпонка конца вала; 22 шайба конца вала; 23
винт затяжки шайбы; 24 шайба пружннная AZ; 30 опорный подшнпннк; 32 наружная крышка; 33 ВнyIpенняя
крышка; 34 неподвижная часть смазочной В1улки; 35 подвижная часть смазочной В1)'лки; 36 стопорный внщ 40
винт крепления крышки; 41 шайба пружннная AZ; 42 масленка; 50 подшипник; 52 наружная крышка; 53 BнyI
ренния крышка; 55 неподвижная часть смазочной в1)'лки; 56 подвижная часть смазочной в1)'лки; 57 . стопорный ВННТ;
62 винт крепления крышки; 63 шайба пружннная AZ; 64 масленка; 65 удлинитель масленки; 69 прокладка буртн
ка; 70 корпус клеммной коробки; 72 винт крепления корпуса; 73 шайба пружннная AZ; 7 4 крышка клеммной короб
кн; 75 вннт крепления крышки; 76 шайба пружннная AZ; 77 прокладка крышки; 78 УПЛO"J1Jенне; 84 клеММНая
плата; 85 вннт крепления платы; 86 шайба пружннная AZ; 114 защИ"J1Jая решетка BeHlllJUrropa; 324 ВC"Ipоенная
rypбина; 325 стонорное КОЛЬцо 1)'р6нны; 326 шпонка турбины
в) Резюме относuтелыю выбора типа асинх-
РОННО20 двU2ателя
В табл. 3.1.1-34 нarЛЯД1l0 представлен под-
ход к решеmпo вопроса о выборе типа двиrа-
теля, который применяют в большинстве слу-
чаев на прaкrикe.
3.1.1.8.5.2. Характеристики элеюпродtluzателей
а) Состав электродвU2ателей
Любой элекrродвиraтeль создается на осно-
ве нескольких элементов, которые кратко пред
ставлены на рис.3.1.1-89.
Корпус двиraтеля может иметь охлаждаю-
щие ребра, отлитые из атоминиевоro сплава,
а также ребра жесткости (стрииreры) из ато-
миниевоro сплава или стальноro листа.
Фланцы поДШИIПlИКOВ литые, жесткие. ПО
центру фланцев выточены mезда для шарИJ«)-
поДШИПНИJ«)В. Подшипники выбраны с боль-
шим запасом по ресурсу, при расчетной нarpyз-
ке они обеспечивают рабmy в течение 15 000
часов без замены заводской смазки, которая
часто изroтавливается на основе лития, имеет
высокую точку плавления и полиостью смазы-
730
3. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З.1.1 З4
C'вoДН8JI табmщa np8ВИJJ выбора 8CIIIП]IOIDIОl'О ДJilIII'IIТe.лJI В :J8ВИCНl\loeтJl ОТ npИВОДJIМоrо MeX8lllDмa
(Leroy SoJner)
Пvиводимыli механизм ДСИllJФOННЫЙ двиraтeль
Тнп У CJ10ВИЯ запуска Порядок Необходимыii пусковоli Тип Допустимый способ запусlС8 Н ИСПОJПIение
величины МОМент С D по отноmению ротора
мощиocrи к номинальиому С Н
Koмnpecco- малая С о =от2до2,5С н CAG Нanpgмyю
ры ДЛJI
небольших
холо,циль..
ных аппара-
ТОВ
Порmиевые Ес:з сброса малая Со> 1,5 С Н CAG НаnpJlМyIO
KOмnpecco- давлении; Средняя C D > 1,5 С Н CAG НanpJlМyIO
ры без махОВИJCа Средняя Со> 1,5 С Н CPL Необходимо предварительное изученне
(или с небольшим
маховиком) Средняя Со> 1,5 С Н BAG Сопротивленm: В цепи ротора DL. .
Большая Со> 1,5 С Н CAG НanpJlМyIO
Большая Со> 1,5С н BAG Сопparивление в цепи ротора DL,
Без сброса давления с
махОВИКОМ
Td>8c Малая C D > 1,5 С Н CAG} Необходимо предварительное изучение
Td>IOc Средняя C D >I,5C H CAG
Большая C D > 1,5 С Н BAG Сопparивление В цепи ротора DL:.
со сбросом Малая C D = от 0,6 ДО 1 С Н CAG Нanpgмyю
давленИя Средняя C D = от 0,5 до 0,8 С Н CAG а) Наnpgмyю
без махоВИJCа б) Сопротивление В цепи статора
Средняя C D = от 0,5 до 0,8 С Н CPL Нanpgмyю
Срсдияя C D = от 0,5 до 0,8 С Н BAG Сопротивление В цепи ротора DN
Большая C D = от 0,5 до 0,8 С Н CAG а) НanpJlМyIO
б)Соnpoтивление В цепи статора
в) Автотрансформатор
Большая C D = от 0,5 до 0,8 С Н CPL Наnpgмyю
Большая С D =отО,5до08С н BAG Сопротивление В цепи ротора DN
Без сброса давления с
махОВИКОМ
Td>8c Малая C D = от 0,5 до 0,8 С Н CAG} Необходимо предварительное изучение
Td>IOc Средняя C D = от 0,5 до 0,8 С Н CAG
Большая C D = от 0,5 до 0,8 С Н BAG Сопротивление В цепи ротора DL:.
Ротацнои- Малая C D = 1,5 С Н CAG НanpJlМyIO
ные Средняя C D =I,5C H CAG Нanpgмyю
KOмnpeCCO-- Средняя C D = [,5 С Н CPL НаnpJlМyIO
ры средняя C D = 1,5С н BAG Сопротивление В цепи ротора DL,
Большая C D = 1,5 С Н CAG НanpJlМyIO
Большая Cп=I,5C BAG Сопротивление В цепи ротора DLI
Центро- Вентwп, захр....., Мал.... Сс=О,5С н CAG а) НanpJlМyIO
бежные МrY мanыll б) Звезда-тpeyroльниlC
Hacocы Средняя C D =0,5 С Н CAG а) НanpJlМyIO
б) Звезда-тpeyroльниlC
в) Сопротивление В цепи статора
СPWWI Сс= 0,5 С Н ср!, Нanpgмyю
Средняя С о =О,5С н BAG Сопротивление В цепи ротора DN
Больш.... C D =O,5C H CAG а) НanpJlМyIO
б) Звезда-тpeyroльнИJC
в) Сопротивление В цепи статора
т) АвтотрансформатоР
Большая C D =O,5 С Н CPL НanpJlМyIO
Большая C D = 0,5 С Н BAG Сопротивление В цепи ротора DN
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И ИХПРИВОД
731
Окончание таБЛ.З.1.1 З4
ПРИВОДНМЫЙ механизм Асннхронный двнrатель
Тип У СЛОВИJI ПОРЯДО" величины Необходимый пус"овой MO ТИП Допустимый способ запуска и испол
запуска мощности мент С О ПО отноmению х ротора Нение
номииапьному С Н
! Ilентробеж Вентиль Малая CD=CN СЛО Напрямую
!ные "'крыт.
: насосы МIYмапый СредlWl CD=C N СЛО а) Напрямую
I б) Сопрm-ивление В цепи статора
I СреДIWI CD=C N CPL Напрямую
i
I Средняя CD=C N ВЛG Сопрm-ивление В цепи pm-opa DN
! Большая C D = С Н СЛG а) Напрямую
! б) Сопрm-ивленне В цепи cтa:ropa
в) Автотраисформa:rор
Большая CD=C N CPL Напрямую
i Большая CD=C N ВЛG Сопрm-ивление В цепи ротора DN
; Вентиль СредlWl С D =отО,5до1С N СЛО Необходимо предварительиое изучение
"'крыт
нлн закрыт,
I MIY значи Большая C D = от 0,5 ДО 1 С Н ВЛG Сопpm-ивление В цепи ротора DL,
, тeJlliный
! Винтовые Вентиль Малая C D =oт1 ДО 1,2C,v СЛО Напрямую
! насосы. "'крыт
i шестереи Средняя С D =отlдоl,2С N СЛО а) Напрямую
l ныеи
rтacrИНЧа б) Сопpm-ивление в цепи cтa:ropa
I тые
насосы Средияя C D = от 1 до 1,2 С Н CPL Напрямую
СреДIWI C D = от 1 ДО 1,2 С Н ВЛО Сопpm-ивленне В цепи ротора DLI
, Бот,шая С D =отlдо 1,2С н СЛG а) Напрямую
б) Сопpm-ивление В цепи статора
в) Автотраисформатор
Бот,шая C D = от 1 ДО 1,2 С Н CPL Напрямую
Бот,шая C D =oтl ДО 1,2С н ВЛО Сопpm-ивление В цепи pm-opa DI"I
, Вентитrrо МIY малый
, ры, ВОЗДjlXQ.. Td< 8с Мапая CD=C N СЛО Напрямую
;1)'ВКИ, тyp Td< IOc Средняя CD=C N СЛG а) Напрямую
анны
б) Сопротивление В цепи статора
I Td< 10с Средияя CD=C N CPL Необходимо предварительное изучение
I Td< IOc CpeдIWI CD=C N ВЛО Сопротивление в цепи pm-opa О};
Td< lОс Бот,шая CD=C N СЛG а) Напрямую
б) Сопpm-ивление 8 цепи статора
в) Автотрансформатор
Бот,шая CD=C N ВЛО Сопpm-ИБление В цепи ротора DN
МIY значи
тельНЫЙ
Td>8c Малая CD=C N СЛО } Необходимо предварительное изучение
T d >10c СредlWl CD=C N СЛО
Средняя CD=C N ВЛG Сопротивление В цепи ротора DL,
Td>IOc Бот,шая CD=C N СЛО Необходимо предварите:IЬRое изучение
Т о >10с Бот,шая CD=C N ВЛG COIJ1)m-ивление В цепи ротора DL,
732
3. АrPЕrАТЫ. УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица 3.1 .1 35
Пример рекомендации шrотовители
электродвиraтели по выбору приводноrо устройства
на основе клнноремеюlOЙ передачи
PeKOMeHдye
Мощность, Минималъ- мое чнсло
Тнп кВт IIый диаметр 1рапецеи-
шкива, мм далъllыx
ремней
и; 160 М 11 112 5 SPZ
LS ) 60 L 15 132 4SPA
LS 180 МТ 18,5 J50 5 SPA
LS 180 L 22 180 5SPA
LS 200 LT 30 200 4SPB
LS 225 S 37 180 5 SPB
1,S 225 М 45 200 6 SPB
LS 250 М 55 224 6 SPB
LS 280 ST 75 300 6 SPB
LS 280 S 75 250 5 SPC
LS 280 М 90 250 6 SPC
LS 315 S 110 280 6 SPC
LS 315 М 132 280 6 SPC
вает ПОДШИПНИКИ во время эксплуатации. В слу
чае ременной передачи, кorдa на вал двиrателя
действуют значительные нзrибающие нarpy3ки,
со стороны установки шкивов предусматрнва
ются роликовые подшипники. В этом случае
ПОДШНПННК с противоположной стороны кpe
пится неподвижно. Впрочем, изrотовители
электродвиrателей в своих каталоrах часто
yroчюпот минимальный диаметр шкивов. так
Стандартные формы конструхции электродвнrателей
же как число и тип допускаемых к исполъзова
нию ремней (табл. 3.1.1 35).
Обмотка серийных двиrателей имеет по
меньшей мере класс В, что позволяет им рабо
тать при темперarype окружающей ср(Щы ниже
ИЛИ, в виде исюпочения, равной 40 0 С.
Все обмorки защищены по-разному и MO
ryт иметь:
физическую защиту пропиткой оrнестой
ким Составом до сердцевиныI проводов, которая
может работать как в вакууме, так и под давле-
ннем;
защиту от коиденсации влarн, осуществ
ляемую электроподоrpeвателями, закрепленныI-
ми на концах обмоток;
встроенную тепловую зa.щиIy, препятству-
ющую чрезмерному переrpеву обмоток Эrа
защита вьmолиена в виде тепловых датчиков
на основе терморезисторов (СТР) или тepMO
реле (РТО или PТF), внедреннъlX в xapaктep
ныIe точкн обмоток и предназначеннъlX для BЫ
дачи сиrнала о недопустимом переrpeве обмо-
ТОК или отключения элекrpопитання двиraтеля.
б) Прuмер асинхронною трехфазноzо эле кт-
родвиzателя с коротКОЗQМкнутым ротором
типа "беличья клетка"
В табл. 3.1.l 36 приведеныI наиболее общие
формы конструкции, а в табл. 3.1.1 37a элек
Таблица 3.1.1 З6
с креnnением на лапах
в:-fНJ
в: 1[1
в; е1
в: re
V:
y:
с креппенмем на фпанцах с mадкими отверстиями
.: у;
v:EJ
835
cШJ
с креппением на фпанцах с резьбовыми отверстиями
В 41Ш
y . y . 8
вЗ4
.
-@
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И ИХ ПРИ вод
733
Таблица З.1.1-З7а
Элекrpическне параметры aCIIIUpoJUloro треJ:фазноrо двиraтeлJI с короткозамкнутым ротором
(модель LS-FLS, закрытое ИСПОJПIенне, класс заЩИ1Ъ! IP44IIP55, частота 50rIt Leroy-Somer)
Пar0e6ляемый ток Парамewы npн иarpузке rнpo
МощнOCTh М8ХСИ КПД Cosq> С1(оrmче
HoМII Пусковоll шIIыIыI CXo СЮIЙ Масса,
ТНП налыlblй, Пуск<>- мoмeиr! ымeнr!! рость, :момент!)
мtVноми- """, 1 кт
А.прн номиналь номиналь- мо'.
квт л.с. нальныJI
380 В ю.dt МОМeIO НЫJI 1/2 3/4 4/4 112 3/4 4/4 /СТ',."
Moмeнr
1500 мин ' (4-ПОJПOсныйдвиrатель)
0,09 0,12 LS56 0,38 2,89 1,8 1,85 41 48 54 0,48 0,.58 0,67 1375 0,0008 4
0,12 0,17 LSб3Е 0,43 2,79 2 2 52 56 55 0,52 0,67 0,80 1350 0,0014 4,8
0,18 0,25 LS63E 0,60 3,50 2,10 2,10 56 60 63 0,57 0,68 0,78 1390 0,0019 5
0,25 0,33 LS63L 0,85 3,76 2,24 2,06 56 62 61 0,.53 0,64 0,73 1400 0,0021 4
0,37 0,5 LS63L 1,2 4,17 2,5 2,44 59 64 64 0,51 0,61 0,73 1390 0,0029 6
0,25 0,33 LS71 L 0,82 3,90 1,8 2,4 50 57 6! 0,51 0,64 0,75 1415 0,0027 6,4
0,37 0,50 LS71 L 1,1 4,36 1,85 2,5 .58 65 67 0,51 0,66 0,76 1400 0,0034 7,3
0,55 0,75 LS80L 1,65 4,61 2,1 2,2 60 66 68 0,50 0,64 0,75 1400 0,0055 9
0,75 1 LS80L 2.l 4,76 2,4 2,4 66 71 72 0,57 0,70 0,75 1400 0,0072 10,5
0,9 1,25 LS80L 2.6 5,38 2,9 2,7 67 73 173 0,48 0,61 0,76 1415 0,0094 11,5
1,1 1,.5 LS90S 2,7 5,67 2,2 2,4 74 76 77 0,60 0,74 0,82 1420 0,0127 14
1,5 2 LS90L 3,7 5,92 2,3 2,6 75 78 78 0,57 0,72 0,80 1420 0,0157 15
1,8 2,5 LS90L 4,3 5,65 2,1 2,3 78 80 79 0,62 0,75 0,82 1410 0,0196 17
2,2 3 LSlooL 5,25 6,3 2,5 2,6 78 80,S 81 0,.58 0.70 0,79 1435 0,0238 21
3 4 LS100L 7,1 6,35 2,8 2,8 78 81 81 0,60 0,72 0,79 1435 0,0298 23
4 5,.5 LStt2M 9,5 5,7 2,3 2,4 79 81 82 0,56 0,70 0,78 1440 0,0538 28
4,5 6 LS112M 10,8 6,9 2,8 2.9 79 82 84 0,.57 0,72 0,74 1450 0,0601 32,5
5,5 7,.5 LSI12MS 11,8 7,2 2,4 2,5 79 82 83 0,57 0,73 0,85 1435 0,0709 36
5,5 7,5 LS 132 S 11,8 7,25 2,4 2,.5 79 82 83 0,57 0,73 0,85 1435 0,0845 45
7,5 10 LS 132 М 16 7,9 3,2 3,1 81 84 85 0,66 0,77 0,83 1450 0,1338 56
9 12 LS 132 М 18,6 8,2 2,6 2,9 83 85 85 0,72 0,82 0,86 1445 0,1541 62
11 15 LS 160 М 22 5 2,1 2,1 86 87,5 87 0,80 0,85 0,87 1440 0,215 80
15 20 LS 160 L 29,3 5,8 2,4 2,5 88 89 89 0,76 0,83 0,86 1445 0,292 97
18,5 25 LSI8ОМТ 36,4 5,8 2,.5 2,4 88 89 88,5 0,77 0,84 0,87 1450 0,354 113
22 30 LS180L 44,1 5,5 2,4 2.5 88 89 89 0,73 0,81 0,85 1455 0,488 135
30 40 LS 200 LT 60 6,3 2.5 2.4 87,5 89,5 89,5 0,74 0,81 0,85 1455 0,605 ]70
37 50 LS 225 sт 72 6,4 2,7 2.5 88,5 90,.5 90,5 0,74 0,83 0,86 1460 1,027 210
45 60 LS 225 М 8S,S 6 2.7 2,7 89,S 91 91 0,75 0,83 0,86 1460 2,426 275
55 75 LS 250 М 106 6,6 2,7 2,7 89 91,S 92 0,77 0,83 0,86 1470 4,43 315
75 100 LS 280 sт 145 7 3,1 2.9 90 91,.5 92 0,78 0,82 0,8S 1470 6,31 400
90 125 LS 280 М 173 7 3.1 2.7 90,5 92 92,S 0.77 0,83 0,85 1475 8,629 565
110 150 FLS 315 sт 211 7,4 3.4 2.6 90,5 92 93 0,75 0,81 0,85 1475 10,606 685
132 180 LS315 мт 253 7,1 3,3 2,6 91,5 93 94 0,75 0,81 0,84 1480 11,868 750
160 220 FLS 315МВ 291 7.8 3,2 2,6 93 94 94 0,81 0,86 088 1485 23 1340
200 270 FLS 315 VL 3.58 8 3,2 2,8 94 94,5 94,5 0,82 0,88 0,89 1485 28,2 1460
225 305 FLSCB355S 407 5 0,6 2,1 92.7 94,1 94,5 0,84 0,88 0,89 1485 22,32 1670
250 340 FLSCB 355 450 5 0,6 2,1 93,1 94,4 94,8 0,84 0,88 0,89 1485 23,76 1730
МВ
280 380 FLSCВ355М 503 5 0,6 2,1 93,.5 94,7 95 0,84 0,88 0,89 1486 24,2 1815
315 430 FLSCB 355 LR 564 5 0,6 2,1 93,9 95 95,3 0,84 0,88 0.89 1486 25,8 1905
355 480 FLSCB 3S5 L 634 5.2 06 21 942 95.3 956 0,84 0,89 0,89 1487 31 2020
1) ] (момент инерции) MD21 4.
трические параметры одноro из типов двиra-
телей с I<Opoтmзамкиуrым poropoM Основные
размеры этоro типа двнrarелей даны в та6л.
3.1.1-376 н 3.1.l-37B.
в) Сведения, необходимые для заказа элекmро-
двuzателя.
Любой З8IC3З элекrpoдвНIёПeЛЯ должен 6ыть
оформлен очень ТJЩПeЛЬно. для ero оформле-
ния требуетси сообщиrь изroroвнremo полные
н точные сведении о заказываемом двнrareле.
Пример TaI<Oro заказа прнведен в та6л. 3.1.1-
38.
3.1.1.8.6. Друrие типы IIрИВОДНЫХ
двиrателей
Кроме электродвиrателей, о которых мы
толы<о чro рассказали, в качестве привода боль-
ших I<Oмпрессоров В завнсимостн от распола
raeMoro иcroчн:икa энерrии MOryт использовarъ-
си двнrareли виyrpeниеro сroрании и паровые
машины, а также raзовые и паровые rypБиныI.
734
з. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица 3.1.1 37б
Посадочные размеры вала аClDПрОlOlоrо электродвнrатeJIИ (табл.3.1.1 37а)
Валы 4 , 6 и 8 Потосноrо двиrателя Валы 2-потосноrо двиrателя
Тип F GD D G Е О Р F GD D G Е О Р
FA GF DA GB ЕА ОА рА FA GF DA GB ЕА ОА рА
LS56 3 3 9j6 7 20 4 10 3 3 9j6 7 20 4 10
I.S63E 4 4 11 j 6 8,5 23 4 10 4 4 11 j 6 8,5 23 4 10
LS63L S 5 14j 6 11 30 <; 12,5 5 5 14j 6 11 30 5 12.5
LS71 5 5 14j 6 11 30 5 15 5 5 14j 6 11 30 5 15
LS80 6 6 19j 6 15,5 40 6 16 6 6 19] 6 15,5 40 6 16
LS 90 S/L 8 7 24j 6 20 50 8 19 8 7 24j 6 20 50 8 19
LS 100 L 8 7 28j 6 24 60 10 22 8 7 28j 6 24 60 10 22
LS112M 8 7 28j 6 24 60 10 22 8 7 28j 6 24 60 10 22
LS 132 S/М 10 8 38k6 33 80 12 28 10 8 38 k 6 33 80 12 28
Ls 160М!L 12 8 42k6 37 110 16 36 12 8 42k6 37 110 16 36
LS 180М!L 14 9 48 k6 42,5 110 16 36 14 9 48 k6 42,5 110 16 36
LS 200L 16 10 55т6 49 110 20 42 16 10 55т6 49 110 20 42
LS 225 S/М 18 11 60т6 53 140 20 42 16 10 55 т6 49 110 20 42
LS 250 М 18 11 65т6 S8 140 20 42 18 11 60т6 53 140 20 42
LS 280 мr') 18 11 65т6 S8 140 20 42
LS 280 SТ/S/М 20 12 75т6 67,5 140 20 42 18 11 65т6 58 140 20 42
Ls 315 S/М 22 14 80т6 71 170 20 42 18 11 65т6 58 140 20 42
FLS315МIVL 22 14 80т6 71 170 20 42 18 11 65т6 58 140 20 42
FLsCB 315 22 14 80т6 71 170 20 42 18 11 65т6 58 140 20 42
FLSCB 355 28 16 100т 90 210 20 65 22 14 85т6 76 170 20 65
16
')'
4 ""'.рс1ИЯ . К
2 и конец вала двиrа1'еля.
ЕА
LB
Е
LJ
ОТ8ерстие МОА
профил.. IIА
Z:U
z:
..e:.-r40
....,..
:1:
СА
в
С
I
.
{= -
Go.JlU.
3.1.1. КОМПРЕССОРЫ И их ПРИВОД
735
Таблица 3.1.1 37B
rабаРИПlые размеры аС1ОПроlUlоrо электродвиraтeJUI (табл.3.1.1 37а)
ТЮI OcHOВIIЫe DВЗМCDы l ) Р.Е.')
А АВ В ВВ С Х АА К НА е Н АС HD LB LJ J 1 II СА N.
LS56 90 104 71 89 36 6 7 49 56 110 141 156 10 78 39 39 52 9
LS63E 100 115 80 96 40 7 8 52 63 124 154 172 21 78 39 39 55 9
[,S63L 100 120 80 96 40 29 7 7 69 63 130 157 189 21 75 36 36 73 9
(171) (12) (85) (44) (59)
LS71 112 126 90 104 45 7 9 48 71 140 173 183 21 78 39 .39 51 9
LS80 125 157 100 120 50 37 9 10 64 80 160 208 214 26 86 43 43 68 16
(203) (20) (98) (50) (52)
LS90S 140 172 100 120 56 39 10 11 62 90 178 228 218 26 86 43 43 67 16
(223) (20) (98) (50) (52)
LS90L 140 172 125 145 56 39 10 11 64 90 178 228 245 26 86 43 43 69 16
(223) (20) (98) (50) (52)
LSlOOL 160 196 140 164 63 47 12 13 75 100 196 243 278 33 86 43 43 81 16
(238) (27) (98) (50) (52)
LSI12M 190 220 140 164 70 52 12 14 104 112 220 264 314 36 86 43 43 110 16
(259) (30) (98) (50) (52)
LS112MS 190 220 140 164 70 52 12 14 123 112 222 264 333 36 86 43 43 129 16
(259) (98) (50) (52)
LS 132 S 20 216 250 140 166 89 50 12 15 98 132 222 303 326 38 116 57 59 104 16
LS 132 S 30 216 250 140 166 89 50 12 15 122 132 222 303 351 38 116 57 59 128 16
LS 132 S 216 250 140 166 89 58 12 15 106 132 264 333 335 18 124 67 67 112 21
LS 132 М 216 250 178 208 89 58 12 15 120 132 264 333 387 18 124 67 67 126 21
LS 160 М 254 294 210 294 108 20 64 14 25 177 160 316 388 495 77 124 70 70 182 21
LS 160 L 254 294 254 294 108 20 64 14 25 133 160 316 388 495 77 124 70 70 138 21
LS 180 мr 279 324. 241 285 121 22 79 14 28 133 180 316 420 495 38,5 202 100 95 138 29
LS 180 L 279 335 279 329 121 25 58 14 25 152 180 350 430 552 56 202 100 95 159 29
LS 200 LT 318 378 305 365 133 30 70 18 32 247 200 350 450 585 62 202 100 95 254 36
LS 200 L 318 388 305 375 133 35 65 18 35 181 200 390 470 619 69 202 100 95 194 36
LS 225 sт 356 431 286 з46 149 30 60 18 35 190 225 390 495 625 75 202 100 95 203 36
LS 225 М 356 424 311 371 149 30 80 18 35 244 225 468 618 704 112 292 148 180 254 36
LS 250 М 406 480 349 417 168 34 94 22 35 218 250 510 666 735 63 292 148 180 228 48
LS 250 МL 406 480 349 417 168 34 94 22 35 268 250 510 666 785 63 292 148 180 278 48
LS 280 sт 457 530 368 470 190 65 94 22 64 227 280 510 696 785 63 292 148 180 237
LS 280 S 457 527 368 495 190 38 117 22 35 367 280 586 746 925 98 292 148 180 379
LS 280 М 457 527 419 495 190 38 117 22 35 316 280 586 746 925 98 292 148 180 328
LS315SТ 508 594 406 537 216 40 125 27 70 329 315 586 781 951 124 292 148 180 341
LS 315 мr 508 594 457 537 216 40 125 27 70 278 315 586 781 951 124 292 148 180 290
FLS315MR 508 608 457 577 216 60 103 28 40 386 315 690 837 1059 ЗО9 320 160 зоо 401
FLS 315 vuм 508 608 560 680 216 60 103 28 40 393 315 690 837 1169 390 320 160 зоо 408
FLSCB 315 L 508 560 508 618 216 50 95 27 32 396 315 630 897 1120 491 390 185 455 502
FLSCB 355 S 610 760 500 800 254 44 125 28 32 750 355 798 . 1490 . . . . 743
FLSCB 355 М 610 760 560 800 254 44 125 28 32 690 355 798 . 1490 . . . . 683
FLSCB 355 L 610 760 630 800 254 44 125 28 32 690 355 798 . 1490 . . . . 613
'1,
, Цифры 8 ""об""" еOOТ1!efСТВyюt размерам короБЮl е Мeraллнчее....... ЮJCN>CINR. для двиraтeneil FLSCB двyxnоJDocиых к рэзмерам
LB н е добавить 190 мм.
2) Р.Е. уплотнение.
. Размеры Юleм:NИоА хороБJCИ N:CЮDOТСЯ 8 зааисимocrи от cюIы тока:
1 <;;БООА НD"'940 LJ=250 Т=390 1=185
l>БООА НD=1026 LJ=170 Т=550 1=260
Исполъзование rypбин обеспечивает ВЫСОкую
экономичность процесса изменения числа обо
ротов компрессора. Вместе с тем В продаже
имеются raзовые rypБИНЫ толъко начиная с по
требляемых мощностей от 100 кВт, а паровые
rypбины от 500 кВт и более. для неболъших
потребляемых мощностей, порядка 50... 100
кВт, МОЖНО исполъзоватъ паровые машнны, ко-
торые превосходно ведут себя при чаСтичных
нarpyзках,
П=455
П=500
Кроме элекrpoдвнraтeлей, для прнвода хо-
лоднлъных машин или тепловых насосов мож-
но исполъзовать двнraтeли внутрениеro cropa
ния, причем во мноrиx случаях тепло, выделя-
емое такимИ двнraтeлями, можно исполъзоватъ
для повышения экономичности установки в це-
лом.
В качестве наиболее широко исполъзуемых
в этом случае ИСТОЧНИКОВ энерrин MOryт BЫC
тупать roрючие raзы, такие, например, как при
736
3. ArРЕfАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МAllIИН
Таблица З.1.1 З8
СведеНJlИ, сообщаемые Р83работчикупри заказе электродвиrатe.JJJI (пример каталоra иroy Somer)
Тип
Высота оси
LS
56
63
71
ДОПOJПlRТeлъиые сведеНИJI
Род тока
Напряжение
Частота
Число оборотов
МощиOCTh
Тип ротора
Класс изоляции
Форма конструкции
Защита
Условия раБO'lЫ
Направление вращения
Окружающая температура при работе
Передача
Пим
Переменный, 1рехфазный
220/380 В
50 [ц
1500 об/мии
30 кВт
"беличья клетка"
F
в3
IP55
SI
Левое, rлядя с торца посадочноrо коица вала
40 0 С
ШКИВ 0140
Тип корпуса
450
S
М
L
2
4
6
8
Число ПОЛЮСОII
родный raз, метан, пропан, а таюке биолоrи-
ческие raзы, выделяющиеся при очистке сточ-
ных вод.
Тепловой кпд raзовых двиraтeлей состав-
ляет 30 35 %, Т.е. при расходе энерrии от
10000 до 12 000 кдж они, в зависимости от
мощности двиraтеля, дают до 1 кВТ'Ч работы.
Следовательно, тепловые пoreри в этих двиra-
телях заключены между 70 и 65% расходуемых
запасов энерrии и складываются из:
потерь иа излучение примерно 5 %;
пoreрьсвь опньшиroРКRИМиraзaми
от 15 до 20 %;
пoreрь на охлаждение цилиндров и мас-
ла от 25 до 40 %.
При этом пoreри двух последних видов МО-
тут быrь снижены за счет реreнерации тепла
(см.п. 1.3.6.5).
3.1.2. Испарители
3.1.2.1. Общие положения
в п. 1.3.6.2.1 мы ознакомились С работой
холодильной установки и, в частиости, уточни-
ли, какова роль испарителя, представляющеro
собой теплообменник. Общий расчет теплопе-
редачи в теплообменниках представлен в пп.
1.3.2.6.1.1 и 1.3.2.6.4. По поводу последнеro
пyнкrа заметим, что в нем приведена основная
формула
Q=Km'A' М т ,
определяющая J«)JПlЧество теnла, пе емо-
ro в единицу времеШf в теплообмеШfНКe с ко-
эффициентом теплоотдачи Кт' поверхностью
обмена А и средней лоraрифмической разно-
стью темперaryp М т .
Величнны Кт и А для даииоro нспарителя
ЭRCперименrально определены изroтoвителем в
зависимости от предполaraемых условий рабо-
ты. Что касается разности темперaryp М т , то
она принимается в расчет изroтoвителем напря-
МУЮ, так как в своих каталоrax он указывает
холодопроизвoдиreльиость вьшускаемых им ис-
парителей для Hel(()Т()poro значения М т , зави-
сящеro от разности темперaryp среды, цирку-
лирующей внутри и снаружи рассматриваемо-
ro испарителя.
на стадии, юroрая нас интересует, Т.е. в про-
ектной орraШfзации, определеШfС размеров ис
парителя представляет собой достаточно про-
С1УЮ оперaцmo (см. п. 3.1.2.6). которая, oднa
IФ, требует некоторых нaвЫI<OB. Чнrатель, же
лающий уrлубить свои познания в этом вопро-
се, может обрaтиrьcя к специальным стarьям l .
Касаясь упомянутоro выше J«)эффициенrа теп
лоотдачи Кт' напоминаем, чro речь идет о -
1 "К вопросу о ПРОl!3водителъности холодильных испа-
рителей. Проблемы точиоrо расчета" (RefIexions sur la
puissance evaporateurs frigorifiques, les difficultes d'une
determinat.ion precise, G. Rigot, Revue GeneraJ du Froid, mai
1988, p.26 269).
З.].2. ИСПАРИТЕЛИ
737
нем I(()эффициенre теплоотдачи, I<oтoрый учи
тывает cptЩНее зarpязнение стенок испариreля,
выванноеe orложениями на внешних и BнyrpeH
них стенках труб. Эrи orложения обусловлены
наличием мниеральных прнмесей в воде (на-
КИIIЪ) И пыли в воздухе. БолыIППIСТВО произ-
водиreлей указывaюr в своих юrrалоrax I(()Эф-
ФlЩИенr зarpJlЗнения, I<OТOрый они закладыва-
.1И В расчет. OднaI\O при выполнении точных
расчетов нужно исходиrъ из холодопроизводи-
тельности, принимая во внимание не само по
:ебе зarpJlЗнение, а поправочный I(()ЭффlЩИенr,
\ 'ЧИТывающий оценку l(()эффlЩИенrа зarpязне-
ния, I<oтoрый, например, для воды может ме-
няться в достаточно широких пределах (or
),88'lO для дистиллированной воды до
1 O,6'lO для речной воды).
Дpyroй параметр, I<oтoрый учитывается при
расчете теnлoorда'Щ это степень приcyrствия
часла в зависимости не толы(() or свойств пары
"хладareнr масло", с I<OТOрой имеюr дело, но
и or I(()нцентрацни масла в xлaдareите. Здесь
речь идет о сложной проблеме, I\OТOрая, как
правило, не принимается в расчет при опреде-
lенни размеров испариreля по той проcroй при
чине, что до сих пор не найдена обобщениая
зависимость межцу I(()ЭФФlЩИентом теплоотда-
чи Кт И I(()нцентрацией масла в данном хлада-
reите 1 .
Среди разнообразных признаl(()В, I\OТOpыe
\IOI)'Т бьпъ положеныI В основу классификации
испарителей, наиболее чаcro использyюrся при-
знаки, учнrывающие xapaкrep охлаждаемой
:-реды. По этим признакам рaзлнчaюr испари-
тели для охлаждения ЖИДICOстей и испариreли
для охлаждения raзoв, I<OТOpыe мы рассмorpим
.:(ЗЛее. Что касается дpyrнx типов испариreлей,
таких, например, как испариreли фризеров, ле-
.:VlНые aккyмymrropы холода, эвreкrичeские пли-
ты, ТО, ПОСI(()ЛЬКУ речь идет о специальНО!'.f обо-
рудовании, их необходимо рассматривarь вме-
со специальными системами, для I<OТOpыx
они предназначены.
1 "Теплоотдача смесей масл<r-хладаrент"(Тransferts de
=haleur des melanges huilereftigerant, AMa1ek, Revue Pratique
du Froid, 1989, }(g 678, p.60 3).
3.1.2.2. Классификация
Из всех возможных признaI\OВ, I<OТOpыe мо-
I)'Т использоваться для классификации испари-
телей, основными являются следующие три.
. Охлаждаемая среда:
ЖИДl(()сть (например, вода);
rаз (иапример, воздух);
специальная среда (например, лед).
. Характер поведения хладаzента внутри ис-
парителя (способ работы. см. также п.
3.1.2.3), а иментю:
испариreль с переrpeвом (сухой испари-
тель );
зaronленный испаритель.
В свою очередь последний способ сам MO
жет бьпъ разделен на два вapнaнra, в зависи
мости or тoro, используется для ЦИРКУЛЯЦИИ
xлaдareнrа в испариreле насос (затоnленный
циркуляционный испаритель) или нет (зaroп-
ленный термосифонный испаритель);
. Конструктивное исполнение (см. п. 3.1.2.4),
а именно:
кожухотруБныIe испариreли;
змееВИI(()вые испарители;
испарители со сдвоенными трубками и т,д.
Независимо or перечислениых классифика-
ционных признaI\OВ СЛ(ЩуeI' также замerитъ, что
испаритель может поннжать темперarypу ох-
лaщzxaeмой среды:
либо непосредственно, и в этом случае
roворят о непосрсдствениом расширении (вы-
ражение, кстати, неправильное, ПОСI(()ЛЬКУ не
существует непосредственноro или косвениоro
расширения; предпочтительнее заменять ero
выражением "непосредствениое охлаждение");
либо с проме:ж:уточньш теплоносителем
(I(()свениое ).
Чтобы лучше уловнrь разницу, которая су-
ществует между этими двумя типами охлажде-
пия, можно в качестве примера paccMorpen
I(()ндиционер, устаиовлениый в одном orделе
или в целом здании I(()HCТPYКТOPCl(()ro бюро.
В первом случае (рис.3.1.2-1) предусматри
вaюr иебольшую холодильную машину, I(()!'.IП-
рессор и I(()иденсатор I<OТOрой установлены вне
I(()идиционируемоro помещения (чтобы изба-
виться or шума), а испариreль внутри Hero.
738
3. АПErАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
/'" Помещение
Испаритель
ХОЛОДИЛЬНЫИ
блок
БnОК оxnаждения
8О3Духа
РИс.3.1.2.1. Непосредственное охлаждение воздуха в
комнате пyreм ero проnyскания через испаритеJIЬ небоJlЬ-
шой ХОЛОДИJIЬной машины
для охлаждения находящеroся в помещеппп
воздуха ero с помощью вентитrroра проroпя
ют через нспарптель н охлЮIЩЗЮТ непосред
ственно (напрямую) хладareнroм, циркулирую
щнм в нспарпrеле.
Попутно заметим, что в 310м случае юнден
сатор и компрессор образуют один блок, а ис
парпrель, вентилятор и термореryлирующий
вентиль (ТРВ) дpyroй блок два этих блока
связаны между собой трубопроводами. TaI<Oe
расположение называют раздельным, а кондп
ционеры подобноro типа называют раздеJlЪНЫ
ми кондиционерами в отличие от случая, кorдa
конденсатор, компрессор, испаритель и реryля
тор смонтированы в один блок, расположенный
непосредственно в кондиционируемом помеще
нии или на подставке, прнкрепленной к наруж
ной части стены (комнатные кондиционеры,
часть которых, а именно конденсатор, часто
можно увндеть снаружи зданий).
Во втором случае (рис. 3.1.2 2), Т.е. в слу
чае кондиционирования Bcero здания, испари
тель охлаждает не воздух в каждом помещеппп
напрямую, а воду, которая выxдIп из Hero при
температуре около +6 0 С и далее прохоДIП че
рез холодные батареи, в которых .циркулирует
охлаждаемый воздух, после чеro вода с темпе
ратуройоколо +12°C возвращается в испари
тель, чтобы вновь охлaдпrъся в нем до темпе
ратуры +6"с.
В этом случае roворят о системе охлажде
пия воздУХа с промежyroчным теплоносителем.
Охлаждение воздуха в ней ПРОИЗВОДlПся по-
средством промежуточноro котура, в котором
циркулирует тепло- или хладоноспreлъ (в дaн
ном случае это охлажденная вода, но может
бьпь и рассол).
Из предыдущпх примеров можно заКJIЮ
ЧIПЪ, что непосредственное охлаждение исполь
зуется, как правило, в небольmиx установках.
а охлаждение с промежyroчным хладо(тепло)
носнreлем в кpynнъLX установках. Однam эroт
вывод не следует обобщать, так как если он
справедлив для установок HCКYCcтвeИROro кли
мата нли воздуmпьLX кондиционеров, rдe не
требуются очень низкие темпертуры, то для
холодильных установок, призванных обеспечи-
вать roраздо более низкие значения окружаю
щей температуры (например, холодильныIe кa
меры с отрицательной темпера1)']JOЙ), он не ве-
рен и в таких ycтaнOBI<3X испарнreли- непосред-
ственно охлаждают воздух.
3.1.2.3. Испарители с переrpевом
и затопленные испарители
3.1.2.3.1. Испарители с переrревом
В испарителе с переrpeвом (рис.3.1.2 3) ис
парение xлaдareнта происхоДIП таким образом,
что количество жндкоro xлaдareнта, подаваемо
ro в зтor испаритель, в точности соответствует
тому юличеству, кoropoe может в нем испаритъ
ся.
При 310м конечиой реryлиpyемой величиной
TaI<Oro испарителя является переrpeв паров на
выходе из Hero, который измеряется термобал-
лоном ТРВ, преобразующнм величину переrpe
ва в сиrнал, управляющий работой ТРВ и по-
дачей хладareнта в испаритель. При правиль-
но выбранных конструкции испарпrеля. ero
размерах и настройке ТРВ переrpев паров на
выходе достаточно велнк, чтобы защитить ком-
прессор от rндpавлических у.царов. В случае
небольшой холодильной установки (рис.3.1.2-
4), которая имеет только ОДИН :компрессор и
один испаритель и которая работает на любом
хлaдareите, кроме аммиака, холодопроизводи
тельность испарителя обеспечивается последо
вательностью циклов "пуск/остановка". Их ча
стота и продолжитеЛЬНОСТЬ определяется на-
стройкой реryлирующнх opraнoB в зависимос-
тн от температуры или давления. Отсюда сле-
дует возможность работы компрессора не толь-
3.1.2. ИСПАРИТЕЛИ
739
Щкт управления
I I I :
I I I I
111 L
I L,
L I
I
Охлажденная
вода
Дa'Nик температуры
РИс.3.1.2 2. Система охлаждения с промежуточным теплоносителем, в качестве кoтoporo выC'I)'IIает охлажденная вода,
:rиркулирующая во вторичном KOIfrype и запИ'IЫВaIOщая холодные батареи (на схеме не по казаны), для кондиционирова-
;Jия воздуха в :щаниях.
L оrpаничитель давления; вр реле низкоro давления; HP реле высокоro давления; РН днфференциальное реле
Jавления масла; V cM01JIOBoe стекло на мarиC'lJlали жндкоro хладаrента; М электромаrнитный клапан на маrиC'lJlали
жндкоro хладarента; Р электромаrНИ'I1fЫЙ клапан на 'Ipубопроводе нarнетания масла для управления УC'IJIойством pery-
:rнрования холодопроизводителъноCIИ компрессора
ко параллельно С испарителем, но и последо
вательно, И это также будет зависеть от темпе
ратуры и давлеШlЯ.
Коrда один компрессор обслуживает He
:колько испарителей, работающих при одной и
ТОй же темперarype, иа жидкостиой мarистра
.1И перед каждым из них должеи бъпъ предус
\fОТреи электромarиитиый клапан, управляе
\fЫЙ по I<OMaндaм от датчиков (реле) темпера
туры или давлеШlЯ. ОдиаI<O может случиться
так, что не все испарители будут производитъ
Рис.з.l.2 3. Принципиальная схема испарите-
:!Я с переrревом, управляемоrо термореrулнрую-
:ПИМ вентилем (тРв)
холод одновременно и, если компрессор не pe
ryлируемый, начнутся I<Oлебаиия (пульсации)
температуры и давлеШlЯ. Поскольку такие пуль
сации крайне нежелательны, необходимы pery
ляroры давлеШIЯ всасываиия (реле НИЗI<Oro дaв
леиия).
Напротив, I<Orдa температуры обслуживае
Mых холодильных камер не одинаковы, можно
избежать установки электромarнитиых управ
ляемых клапанов на жидкостных трубопрово-
да;" перед испарителями. для этоro, с одной
Капиллярная трубка
ТРВ
к компрессору
Жидкость
Испаритель
740
3. AI1'ErAThI, yзJIы, элЕмЕнтыI И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Конденсатор
ТРВ
ФИЛЬТР-""""шктепь Смarpoeoe Испармтenь
, окно
Контур BblCOKOro давnения Контур НII3tCOro давnеНIIЯ
Рис.3.1.2 5. ПринцнnиальНaJI схема затоп
лениоro испарИтеЛJl, упра1lJUlемоrо поплавко
вым peryтrтopoM УРОВRJI (испаритель с парал-
лельНЫМИ -rpубами)
роны, можно управлять рабoroй компрессора в
зависимости or соcroяния: холодильиой камеры
с самой ИИЗI<Oй темперarypoй, а с дpyroй cro
роны, предусмотреть реryлиpoвание теМПера1У
ры остальных холодильных Юlмер с помощью
реryляторов, установленных на всасывающем
трубопроводе. Вместе с тем в этом случае надо
бъпь внимareльным, так ЮU<, если холодопро
изводиreльность l<Oмпрессора не реryлируется,
возНШ<ает опасность сильноro падения IШЗl<O .
ro давления и l<Oмпрессор будет рабorarь за пре-
делами cвoero номинальиоro значения.
3.1.2.3.2. Затоменuые испарители!
В затопленных Испарителях (рис.3.1.2 5)
Bcerдa находится такое количество xлaдareнrа,
I<DТOpoe необходимо, чroбы поверхность тепло
обмена поcroJIННО была в I<OнraJ<re С ЖНДICИМ
xлaдareнтом. По сравнению с системой с пере-
rpeВOM rлавное преимущество этоro типа испа-
рителей состоиr в том, чro ero I<Oэффициенr
1 См. "Коmpoль Bepxнero ypoB1VI зaroпленпых испари-
телей" (Controle de niveau avance pouс evaporateurs noyes,
Revue Pratique du Froid, 1988, Н! 668, р. 21).
Рис.3.1.2-4. Неболъmая холо
ДИJlЪиая устаиовка, оснаЩеННaJI ис.-
парителем с переrpевом
к компрессору
11 УроВень
ЖИДКОСТИ
Иcnaрктenь
теплообмена roраздо выше, следовательно,
КПД лучше.
Но, с дpyroй cropoиы, их реryлирование ча-
cro пр<Щставляет серьезную проблему, l<Oмпрес-
сор должен бьпь защищен or rидpавлических
ударов orделнтелем жидl<DСТИ или подоrpeва-
телем, а ДIIЯ нормалъноro возврата масла в l<OM-
прессор требуются специальные устройства.
как мы уже отмечали ранее, холодильные
установЮI, содержащие один или несколъl<O за-
топленных испариreлей, MOryт рабorатъ либо
в режиме термосифона, либо с помощью цир
куляционноro насоса. И хотя Mнome из холо
ДИЛЬНЫХ установок с затоплеllными испарите
лими, ранее работавшие по принципу термоси
фона, В наcroящее время обо оваиы насоса-
ми, для Hel<OТOpыx специфических областей
применения разрабarывaются установки с ис-
пользованием ускорения силы тяжести. этот
способ орraнизации рабочеro процесса в испа-
рителе основаи на разности удельной массы
xлaдareнra в orдeлиreле ЖИДI<OСТИ и в одном
или нескольких испарителях и на разности
уровня h (рис.3.1.2-6). Массовый расход хла-
дareиrа в l<OН'1)'pe часто во MHOro раз превы-
12.ИСПАРИТEJШ
741
РИС.3.1.2 7. При мер ХОЛОДИJIь
'<ОЙ установки с иесколькими за
'"Сменными сифоиными испарите
,ями, находящимися на разиых
".-ровнях
тает массовый расход паров хладareнта из ис
парителя при ero юmении. Кorдa Ofделитель
iКИДКOСТИ расположен поблизости of испарите-
.lЯ, уровень жидкости В нем должен бьпъ чуть
выше BepxHero коллектора испарителя. Чем
больше раССТОJlНИе ме)lЩy Ofделителем жидко-
и испарителем, тем выше должен бьпъ под-
нят Ofдeлиrель, чтобы столб жидкости выcoroй
h Mor со:щать rидpoстamческий напор, способ-
ный преодолеть очевидно более существенные
пoreри давления и обеспечиrь необходимое дав-
.lение подачи. Orделитель жидкости, так же как
и испаритель, содержит, следовательно, и жид-
кий хладareнт. и xлaдareнт в паровой фазе, про-
шедший через испаритель.
Если Ofделителъ ЖИДКОСТИ подает xлaдareнт
в несmлько испарителей (рис. 3 .1.2-7), уровень
iКИДКOсти 11 нем должен бьпъ HeMHoro выше
вepxнero коллектора наиболее высош установ-
.lениоro испарителя.
OrдепlfТltпь ЖМДКОСТМ
Исnaриrenь
с паpaллenьными трубами
Маcnoarделиrenь
РИС.3.1.2 . Пример установки с одиим затоплеиным
испарителем, работающим по прииципу термосифона
Необходимо, чтобы Ofделитель жидкости и
Ofделитель масла Были расположены, по воз-
можности, на одной вертикальной оси ПО OfИО-
шению ко всем нспарителям, а питающие rpyп-
пу испарителей трубопроводы должны выхо-
дить из верхней точки маслOOfДелителя, разме-
щенноro в нижней части установки.
И размещенныIe на одном уровне трубопро-
воды подачи жидкоro хладareнта к rpyппе ис-
парителей, и трубопроводы orвoдa паров из ис-
парителей должны бьпь восходящими. В этой
схеме катеroрически следует избеraть нисходя-
щих участков, даже если их длина очень не-
большая, чтобы ни при каких условиях не до-
.,-
.
.L
...
.,
РИС.3.1.2 8. Разиица температуры испарения в затоп
ленном испарителе для холодильной установки с очень Bы
соко расположеиным отделителем жидкоC11l
742
3. АПЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
пустить нисходящеrо направления движения
хлaдaremа.
В случае отделителя ЖИДКОСТИ низкоro дaв
ления, размещенноro roраздо выше, чем испа
рители (рис.3.1.2 8), нельзя упускать из ВИДУ,
что, кorдa установка работает в режиме термо-
сифона (а) или с насосом (Ь), разность уров-
ней h J В первом случае и напор насоса, yмeнъ
шенный на высО1У столба h 2 , во втором случае
я:вляются причиной разницы темперarypы ис-
парения. Следовательно, размеры испарителя
должны бьrrь определеныI для темперarypы ис
парения, соответствуЮщей давлеIШЮ, увели
ченному на высО1У столба жидкости.
Впрыск жидкоro хладareнта в отделитель
при этом осуществляется, как указано в п.
3.1.5.2.1.
3.1.2.4. Различны КОНСТРУlcrивные
схемы испарителей
3.1.2.4.1. Кожухотрубные roризонтальиые
заТOIшенные испарители
ИспаритеJUI 31Оro типа преяще вcero исполъ-
:JyЮТся как охладители жидкостей, которые BЫ
ступают в данном случае в качестве хладоио
сителей, будь то вода, или рассол, или жидкие
пищевые продукты, такие, как молоко, вино,
фpyкrовый сок И Т.д. Охлаящаемая жидкость
Bcerдa циркулирует внутри пучка труб, в то вре-
мя как кипящий жидкий xлaдarem заполняет
большую часть пространства между пучками
труб и решетками, в которых они закреплены,
омывая, таким образом, трубы снаружи (рис.
3.1.2-9).
В верхней части roризонталъно расположен
HOro отделителя жидкости почти Bcerдa предус-
Выход "аро8 xnaдareнтa
Сброс са308
+-
Ледяная .
вода
/+
РИс.3.1.2 9. ПРИНЦИПИaJILНая схема КОЖУХО1Jlубноro
затоnленноro испарителя
мarpивaюr купол для паров хладaremа, oднo
временно связывая ero со всасывающей мarи-
стралью компрессора. Впрочем, отделитель
ЖИДКОСТИ может быть полиостью независим: от
испарителя.
Такой тип испарителей, как правило, ис
пользуется, кorдa в качестве xлaдaremа приме
ияется аммнак, а поскольку плотность масла
выше плотности аммиака, масло собирают в
нижней части испарителя в бачке-накопителе,
который также соединяют со всасывающей по
лостью компрессора. эти испарители исполь
зовали и при работе на R12, предусматривая в
данном случае трубки с оребрением или дру-
rими устройствами, повышающими поверх
ность теплообмена. Но так как xлaдarem R12
в настоящее время запрещен к применеIШЮ, в
будущем кожухorpyБныIe затопленныIe испари
тели, по видимому, станут работать только на
аммиаке. При работе на Ю2 нужно использо-
вать испарители с переrpe:вом (см. п. 3.1.2.4.2).
Преимущества кожухorpyБных затопленных
испарителей обусловленыI их высоким коэффи
циентом теплoorдачи при низких потерях дaв
ления. Кроме тoro, трубы, в КOТOPbIX циркули-
рует вода, леrкo прочищаются после тoro, как
удалена крышка со CТOpoНbI, противоположной
подводящим воду трубопроводам. В качестве
Heдoeт<m<oB можно упомянуть значительные rз-
баритыI, что вызвано наличием над испарите-
лем отделителя жидкости (на рис.3.1.2 9 не по-
казан), и проблему возврата масла, которая pe
шается удовлетворительно только при условии
прииятияспецизJIъных мер. Втабл. 3.1.2 1 дaныI
значения коэффициентов теплoorдачи кожухо
труБных затопленных испарителей, работаю-
щих на аммиаке, для различных хладоносите-
лей. коэффициеитыI К выраженыI в ваттах на
квадратный метр наружной поверхности трубок
и на rpaдyc.
3.1.2.4.2. Кожухотрубные roризонтальные
испарите.rm С neperpeBOM
В 310м типе испарителей, называемом так-
же сухим, испарение хладаremа происходит
внутри трубок, в то время как охлаждаемая
жидкость циркулирует между трубками и pe
: 1.2. ИСПАРИТЕЛИ
743
Таблица З.1.2 1
кооффициеlп'ы1 теплоотдачи КtroЖyIотрубньп затоnлеlDlЬП иcnaриrелей, работающих ив аммиаке
Хладоноситель
ХарактериcmJCa Раствор хлористоrо каль Раствор ЭПlЛенrJDIКоля,
Вода ЦЦ %
10 20 15 20
! Скорость хладо- Пл011lОСТЬ (. +10 0 С (. +5°С (. оос (. 100C (. оос (. 100C
носителя, м/с теПJIовоrо по- (o +5°С (o осе (o 5°C (o 1S 0 С (o 5°C (o .15°C
i тока, вт/м 2 КoэdxI ициеlП теплoorдачн, BтI(M 2 . Ю
4000 695 665 615 515 585 495
i 0,8 6000 740 710 655 540 625 525
i 8000 775 740 680 560 645 540
4000 760 740 690 570 655 550
, 1,2 6000 820 795 740 600 700 580
I 8000 860 835 770 625 730 605
,
805 770 725 625 700 - 610
4000
, 1,6 6000 865 835 785 670 755 650
i 8000 910 875 820 700 785 675
v
Трубки стальные, наружный диамe'Ip 25 мм, ТОJПЦИна стенок 2 мм; [. температура охлаждаемои среды на выходе;
[o температура испарения.
Данные прнведены для следующих значений поверXIIОСI1lЫХ тепловых СОпp011lвлений:
со cropопы хладоносителяR z 0,0002 м 2 .К!Вт;
со стороны хладаrенra:
R. 0,00029 м 2 . К!ВТ для (o 5°C,
R. О,оооз м 2 . К!ВТ для (o OOC,
R. ,00031 м 2 ,К!Вт для (o 5°C,
R. ,00034 м 2 . К!ВТ для (o 15 0 С.
шетками в пoroке, кuroрый постоянно пересе
;;дет пучок труб. Пересечение достшается бла
rодаря orpажающим пластинам или orбойии
кам, расположеиным перпендикулярио пучку
:-руб, их число и расположение определяет Be
mчииy и направление СI<Oрости пoroка охлаж
.:rаемой ЖИДI<OСТИ (рис.3.1.2 10).
После дросселироваиия в ТРВ хладаreит,
5ольmей частью в ЖИДI<Oм виде, входит в ииж
нюю часть испарителя, в распределительную
;;амеру, откуда попадает внутрь трубок пучка.
3 очень больших испарителях хлaдareит про
\ОДИТ через иесI<oлы<о секций, каждая из кuro
;JbIX состоит из возрастающеro числа трубок,
'fI'O обеспечивает сoorвeтcrвие их проХОДИОro
:ечения увеличивающемуся по мере испарения
\падareита объему паров ой фазы. оБычныIe
\!одели состояr толью из одиоro закрыroro юи
тура, однаю существуют модели с двумя и бо
1ее I<Oнrypами.
25 1369
для улучшения теплоотдачи or ОХЛЮIЩaемой
жидI<OСТИ к хлaдaremy либо поверхность тpy
бок снаружи и изнутри подверraется специаль
иой обработке, кuroрая заюпочается в нанесе-
нии иа иее каиавок, желоБI<OВ или roфр, либо
внутри трубок устанавливается оребрение, что
позволяет достичь I<Oэффициеитов теплоотда-
Рис.3.1.2 10. Принципиальная схема roризонталъноro
kUжухorpубноro испарителя с переrpевом:
А входной Шi'rpу60к хладаrенra; В выходной шnру-
бок хладаrента; С вход охлаждаемой ЖИДkUC'I1I; D вы-
ход охлаждаемой ЖИДkUC'I1I
744
з. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
'"
..
I
1 I11
I , '..
, . .
t '..
РИс.З.l.2 1l. Детали КОНC"lpукции кожухотрубных испарнтелей с neperpeBOM. представленных на рис.l.З.2 ЗО.
Слева mfuйиики иа пyrи охлаждаемой ЖИДкости, справа турбулизаторы потока хладarеита в "IJ'убах
чи ПОРJЩЮl1200 Вт/(м 2 ,К)1 Преимущества эro
ro типа испарителя, если он правильно сnpo
екrирован, заюпочаются в том, что масло, по
павшее в контур, авroматически подается к Bca
сывающей мarистрали, а количество хладаreн
та, находящеroся в испарителе, относительно
невелико.
В качестве недостатка следует отметить
СЛОЖНОСТь очистки внутренних поверхностей
тI?Y60к, поскольку она может бъпъ вьmолнена
только химическим способом. Читатель может
обраnпъся к рис.l.З.2 Зl, на котором представ
лен внешний вид и внутренняя конструкция ro-
ризонталъноro кожухотрубноro испарнтеля с ne
perpeBoM. OIдельные детали этоro испарителя
приведены на рис.З.l.2 11.
В частности, слева хорошо видны отбойни
ки, а справа вmnooбразные полосы, вставлен
ные в трубки и вьmолняющие роль -.урбулиза
торов пoroка хладаreнта для повышения теп
лоотдачи. В табл. З.l.2 2а и З.l.2 2б даны Tex
I "Сниженне размеров нспарнтелей блаroдаря "IJ'убкам
с развнтой поверхностью" (La reduction de la taille des
evaporateirs grace аих tubes а sшfасе amelioree, G. уrina1, Revue
Generale du Froid, sept. 1988, p.466 69) н "Мноroтpубиые
холодильные испарители, интенсифнкацня теплообмена
блаroдаря обрабО11Се поверхностей "IJ'убок" (Evaporateurs
fugorifiques multitubulaires, I'intensification des echanges grace
auxtubes corrugues, J. M. Nаvапо, J.Ваstапl, Revue Generale
du Froid, mai 1988, р. 275 277).
ннческие характеристики и размеры одноro из
кожухотрубныx испарителей с neperpeBoM.
3.1.2.4.3. Коаксиальные испарители l
Речь идет об очень компактнь1Х испарите
ЛЯХ, представляющих собой одну или нескоЛЬ
ко коаксиалънь1Х трубок, вставленнъ1Х дpyr в
дpyra и винтообразно закрученнь1Х (рис.З.l.2
12), которые, как и в прсдъщущем случае, pa
ботaюr с neperpeBoM. Они пзroтавливаются из
меди или иержавеющей стали для специалъно
ro применения. Наиболее часто встречается вa
риант из двух концентрических трубок, причем
по внутренней трубке циркулирует хладаreнт,
а по внешнему кольцевому каналу навстреЧ)
пoroку хладаreнта движerся охлаждаемая жид
кость. Такие испарители предиазначены для
малых значеиий холодопроизводительности.
небольшой разности темпертур и ввиду малъ1Х
потерь давления охлаждаемой ЖIЩКOСТН и He
больших объемов xлaдareнта не подпадают под
национальные правила эксплуатации сосудов
под давлением. Orметим, что коэффициент теп
ЛОOfдачи. отнесенный к иаружной поверхнос
ти внутренней трубки, для этих испарителей
близок к 1200 вт/(м 2 .К), их рабочие темпера
I См. "Коакснальные теплообменники" (Les echangeurs
соaxiзuх, J.Bastard, J. M. Nаvапо, Revue Generale du Froid,
mai 1988, p.271 272).
1.2. ИСПАРИТЕЛИ
745
Таблица 3.1 .2 2a
т ехничеСIOlе характеристики кожухотрубноrо rОрИЗОИТ1lJIЬноrо испарителя с Переrревом (модеЛL dex,
friga Bohn)
'(,la.дareHT R22, If' холодопроизводитеЛЪНОC'IЪ, кВт; bl' потери давления (коэффнциент заrpязнения 10"'м 2 ,ч,"с!ккал
.86.10'" м 2 ,к /ВТ для потерь давления 1000 мм вод, СТ. '" 9800 Па),
L1D. к..... .Т...... 4 К
\{oдenь 3 4 3 6 7
". АР ". АР ". АР ". АР ". АР
C 130-13-0 13.6 0,7 27;2 2.s 40;2 3,4 31-" 9;2
:Q 150-18 21,0 1,9 35,7 3,5 48.4 10,1
:е: 200-И.о 271 0,9 31' 3,0 737 6;2 93,5 10,0
200-18-0 36,5 0,9 617 1.6 81,4 4,3 10\ 9 70
O:: 200-24-R.S 33;2 17 76.4 34 94,0 4,8
2S0-18--R.S 34,8 07 91,4 1,8 12.'5,1 3,4 172,8 64
:'e'I:: 250-24--8 76;1 1,0 112,4 1,1 180,1 5,3
=-0::300.24--8 1172 1,2 171.3 L6 278,3 .,3
зоо-зо.sт 139.5 1,7 143,4 4,7 360'" 10,0
: 400-24-S 184,0 0,3 171,1 1,2 437,4 1,9 391,3 3,3
:'е: 400-30-SТ 117,6 11 383 3 3,3 3393 69 710,8 11,1
: OO-1A-SТ 197;1 0,3 436,8 О,. .931 1,4 963.5 2,7
-а 500.30-Т 360,7 07 619,8 18 917,2 4,0 1172 .,4 1427 94
Lm, К. rDt 6.TBOДbl 6К
Moдcnь 3 4 3 6 7
". АР ". АР ". АР ". АР ". АР
:"" 130-13-0 18.3 0,7 31,8 1 3 441 2. 34,. 4,., 73;1 8.
:е:: 1.50-18-0 27) 1,4 40,9 3,1 34.3 54
.cr;20Q.I.5..Q 3.,9 0,8 61.6 1,9 81.0 3,4 106,4 5,7
с"" 200-18-0 48) 0,8 69,5 1.5 977 1.8 1380 38
: 200-U-R.S .1.7 1,1 84,4 1,9 101,8 2,7
:. 250-1s..R.S 64.4 О,. 103,3 1,1 133,6 1,7 196,0 3,6 235,8 .,3
2.50-24-$ 89.4 07 1376 1,4 207 6 3,1 278,8 3,4
:е: 300-24--8 138,1 0,8 210,2 1,. 321.. 3,9
: зоо-зо..sт 166,5 1,1 288.. 3,0 411.2 5,. 51.,7 8,7
:: 400-u.s 2196 0,3 352.. 09 5180 1,. 6SЭ4 2.
:'ес 40о...зо 2748 0,8 465,6 2.2 .244 39 779,4 39 93],0 s,4
:ес 500. 343.3 0,2 4870 0,3 797,0 0,8 1090 1,3 1144 1,2
. .50(j..зо..т 423,1 0,4 732,9 1,1 1040 2.3 1298 3,3 1Sll 4,8
L1D, К. n>н 'Теоды 3 К
Moдenь 3 4 3 . 7
". АР ". АР ". АР ". АР ". АР
D<x 130-15.0 1.;1 0,7 2.,5 1,9 42;1 3,8 32.7 6,1
D<x 150.18-0 23,8 1,. 38,5 4,1 50.6 7,1
D<x 200-15.n 326 0,8 5.' 2,3 78;2 4s 98,3 6,9
D<x 200-18.0 40.9 0,8 64.5 18 8Н 3,2 1284 7,1
Dcx 200-24-RS 38,8 13 80 , 2,4 99,0 3,5
Dcx 25o..18-RS .0,5 О,. 98,6 14 1298 23 183 2 4,7
Dex. 250-24-8 83,0 0,8 120,4 1,. 194,5 4,0
Dex. 300-24-8 127,9 0,9 186,4 1,9 301,3 4,9
Оех. зоо зо-sт 150,4 13 266,3 3,. 3799 73
Оех 4()O.24 S 202,3 0,4 300,7 О,. 479,2 2,3 624.9 3,8
Dex 400-30.SТ 243,4 0,9 42.'5,9 26 595,3 5,1 7484 8,0 891,9 11;2
Dex 500-24-81" 320,8 02 456.8 0,4 747,6 1 О 11». 20
Dcx SOO-30-T 3841 0,5 677 (1 ],4 966,2 2,9 1266 4,8 1480 6,4
У.т, К. 1 TBOДЫ 7 К
Moдenь 3 4 5 . 7
". АР ". А.Р W АР W АР IV АР
D",150.13'n 340 1,3 45 '7 2.3 5".4 3,6 78,8 ..
D<x 13'Mtu1 29' 1,2 44;2 2,. 38;2 4,7 81,S .,4
D<x 200-15.0 31;2 0,6 66,., 1,7 85;1 2,7 114.9 4,9 152.4 8,7
D<x 200-18-0 30;2 07 73,1 1,2 1023 2,3 146,. 4,8
D<x 20О-24.М .7,5 0,9 109,3 2:3 157,6 4,8
Dcx ZSO-}8-RS 76,1 0,6 112.0 0,9 150,9 1,. 212,4 3,1 264,8 5,0
Dex 250-24-8 9Н 0,7 lSl,. 1,3 2198 2,6
D<x 300.24-8 1475 0,7 233,3 1,3 3428 33
D<x ЗОО.3О-SТ 186,1 0,9 309,9 2.5 431.0 4,. 308,3 6,4 630,6 9,4
D<x400-24-S 209,3 02 3692 0,7 535.9 l' 675,3 23
D<x 400-3O-SТ 284,7 О,. 504,0 19 6497 3,1 804,2 4,7 964,0 .,7
D<x 300-24-SТ 312.7 0,1 390,3 0,3 84В 0,7 1144 12
Dex SOO-30-T 421,9 1,1 786,2 1,0 1070 1,8 1353 2,8 1611 4,0
КооффlЩИeиr зarpJIЗНeниJI 1 о"'" . ч . rpц IIOOIJL
ХОЛОДОЛРОИЗ80ДИТельность дана в кВт. потеря давления воды в метрах 8OДJlНorO столба
L 1D разность ме:а,цу температурой ВОДЫ на Bыхдеe и ТeюtepатурОR исnaрения.
АТ воды рзэиость ".Qy Teмneparypoil воды на ВХОД. и на ВЫХОД.,
о выбор 4 ПРОХОДОВ.
D выбор 2ПРОХОД08,
ВХОД xnaAareкra
о
ВХОД ВОДЫ
Рис.3,I,2 12, Прнмер коаксиальноro испарителя
'I)'pbl расположены между 20 и + 100 о е для ox
лаждаемой ЖИДI<Dcrи И между 30 и + 1 ооое для
xлaдareнrа, а максимальные рабочие давления
составляют соответственно 10 и 26,5 бар, Нa
коиец, иеI<OI'Oрые модели полностью обратимы,
Т.е, MOryт рабorатъ и в режиме испарителя, и в
режиме конденсатора.
3.1.2.4.4. Змеевиковые испарители
Такие испарители имеют множество моди
фикаций И используются rлавным образом в
746
3. AI1'ЕrАТЫ, УЗЛЫ, элЕмЕнтыI И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица 3.1.2-26
Размеры кожухотрубньп испариrелей с пересревом (табл.3.1.2-2а) (de:a:, Friga-Вohn)
Всасывание
2 контура
1 контур
Жидкость
4 arseрстия
J
Е
U:'/2 NPТF
У:'/4 SAE
2 moХБД. 4 Rlo:x:oona
1 ..... 2"" ""'" 1 2
Мод... А В С D Е Р С Н ] Р R S Т м N К L М N М N К L М N
dп lSO-IS 1727 255 85 168,3 1514 36,5 176,5 220 950 11$ 9х20 130 160 40 40 54 54
dп lSO-18 2032 255 85 168,3 1819 36,5 176,5 220 950 175 0.20 130 160 40 40 54 54
dп200-1S 1737 30' 9' 219,1 1514 41,5 181,5 243 930 220 9х20 160 220 57 37 38 43 30 41 79 84 33 33 76 76
dп200-18 2042 30' 95 219,1 1819 41,5 181.5 245 950 220 0.20 160 220 57 57 38 43 30 41 79 84 " 35 76 76
dп200-24 2652 303 95 219,1 2429 41,5 181,5 245 950 220 9х20 160 220 37 57 38 43 50 41 79 84 35 35 76 76
dп 18 2061 365 115 273,0 1819 51 191 295 950 2" 13 220 28' 86 70 50 64 70 43 108 90 28 ,О 103 76
dп 24 2671 26' 115 2.73,0 2429 1 191 29' 950 275 13 220 283 86 70 50 64 70 4' 108 90 28 30 103 76
dп 300-24 2692 420 14' 323,9 2429 51 202 320 9'0 325 13 279 300 8. 83 64 70 83 4' 120 9' ,О 64 111 89
dп 300-30 3302 420 14, 323,0 3039 51 202- 320 1500 325 13 279 300 89 83 64 70 83 4' 120 9' ,О 64 ll1 89
dпolOO--24 2732 '10 180 406,4 2429 81,5 221...'\ 360 9'0 410 13 279 350 76 82 102 76 41 76 1'9 98
dпolOO--30 3342 '10 180 406,4 3039 81,5 221,5 360 1,00 410 13 279 350 76 82 102 76 41 76 159 98
dпSQ 24 2751 615 215 508,0 2429 91 231 410 9'0 510 13 420 400 89 Ш 127 108 84 102 184 127
dпSQ 30 3361 615 215 508,0 3039 91 231 410 1500 '10 13 420 400 89 111 127 108 84 102 184 127
ПОДКJDOIICНte XIS8Д8f'Ctf'n
Вo3иmIttoeтъ ptlSДlИDИ 0"Iб<йнt0. ПОДlCJDOIICНte 2 oдa 4 д.
Модenlo ВОДЫ 1. .... 2"" ..... 11« .... 2 """"".
Q R RS S sт т ж......... Вcocw.... ж......... Вcocw.... ж......... Вcocw.... ж......... Вcocw.....
.... .... ....
....150 . . х . х 2112" олz II/8"ODF 21/8"ODP 7/8"ODF 13/8"ODF
dп 200 х х х х х 3"аЛZ 1318"ODF 2 5/8" ODF II/8"ODF 2118"ODF II/8"ODF 1518"ODF II/8"ODF 1318"ODF
dп:ZSO х х х х DN 100 PN 16 15/8"ODP 31/8"ODP 1318"ODF 2518" ODF 13/8"ODF 25/8" ODF 11/8"ODF 2118"ODP
....300 х х DN 125 т16 21/8"ODF 3S18"ODF 1 ,/8"ODP 25/8" ODP 1 '/8"ODP 31/8"ODF 13/8"ODF 2118" ODP
х х DN 150 т16
dпolOO х х DN l'OPNI6 21/8"ODF 31/8"ODF 1 '/8"ODF 2 '/8" ODF
х х х DN 200 PNI6
dп soo х х х DN 200 PNI6 2118"ODF 3 '18" ODF 1 '/8"ODF 3118"ODF
х х DN 250 PNI6
3.1.2. ИСПАРИТЕЛИ
747
качестве аккумуляторов холода в установках по
производству ледяной воды. в настоящее Bpe
\1Я они практически больше не применяюrся
при охлаждении воздуха или рассолов.
ЗмееВИl(()вые испариreли одинаково хорошо
работают как с переrpeвом, так и в зaroплен
ном режме. Однако в тех случа.ях, кorдa они
::юлжны обеспечивать накопление холода, же
.1ательно заставлять их работать в затоплениом
режиме таким образом, чтобы достичь одина
ковой ТОЛЩИНЫ льда на поверхности трубок
Принадлежа к юпеropин зaroплениых, змее-
ВИl(()вые испариreли изroтавливаются сваркой
встык одинаковой или разной длины труб, име-
ющихся в продаже, которые располaraют спи
ралью, винтом и Т.д. Длина трубы, которую
\шжно последовcrreльно монтироватъв испари-
телях TaI<Oro типа, зависит от плотности тепло-
BOro потока. Слишком большне длины приво-
:vrr к существеииым потерям давления и для
затопленных испариreлей к плохой смачива
мости xлaдareнтом поверхностей труб. По этой
причине скорость паров ни в какой точке испа
рителя не должна превышать 2,5 м!с. Коэффи
циеиты теплоотдачн, которые MOryт быть дoc
тиrнyты В этих испарителях, приведены в табл.
3.1.2 3.
Таблица 3.1.2-3
Коэффициеи)'ы теплоотдачи в змеевиковьп
иcnaриre.тuп
Передача холода
воздуху, естеC11lенная конвекция
воздуху, вынужденная конвекция
(веllТИЛИI'Op )
жидкOC11I (покоится или медленно
перемещается)
ЖИДКOC'l1l, параллелъное течение
ЖИДКOC'l1l, поп ечное теченне
К, ВТ! м 2 .
от 12 до 14
от 30 до 35
от 70 до 120
ОТ 350 до 450
от 700 до 800
3.1.2.4.5. Панельные испарители
Панельные испарители бывают в основном
трех типов:
с панелями из сталъноro листа;
с панелями из алюминиевоro листа;
с профилированиыми методом roрячеro
волочения алюминиевыми панелямн.
в первом случае профиль I\'Omypa выщI.вли
вается, как правило, с двух сторон листа. Эrи
испарители штампуются из листа вместе с их
подсоедииительиыми узлами, которые остает-
ся толы\'о соединить. Поверхности охлаждения
таких испарителей MOryт доcтиraть 6 м 2 . ОНИ
MOryт быть как затопленными, так и с переrpe
вом. Такие испарители обычно применяются
для охлаждения жидкостей и намораживания
льда. В последнем случае необходимо исполь-
зовать специальные устройства, чтобы при
плавлении лед преждевременио не отрывался
от панелей.
на рис. 3.1.2-13 приведенывеличиныкоэф-
фициентов теплоотдачи внешней поверхности
h е в зависимости от средней толщины е т льда
для трех сmpoстей прокачки воды. Значение W o
на этом рисунке соответствует СI\'Oрости воды
между панелями, не покрьпыми льдом. В за
висимости от толщины льда эта CI\'Opocть Me
пяется. Испарители с алюминиевыми панеля-
ми, теплообмеииый I\'Omyp которых выщI.вли
вается на одной или обеих сторонах алюмини
eBoro листа, используются преимущественио в
холодильных шкафах. Панели, изroтoвлеlшыIe
из алюмиииевоro профиля методом выдавли
вания, используются В основном в морозиль-
никах, которые так и называются панельными.
Q
I 011""
"'о. .
j.....-o
о.
7 j..oooo'
L.,...o
1/ ,..
1/ 0.13
. ......
[........
1500
'"
f l"
В
t;: l5lIO
S t:
11,.,
,23
"
:z:
..
f(IO
о
fO
fO
NJ
JO
10
СреДНЯЯ толщина льда е"'.....
РИс.3.1.2 IЗ. Коэффнциент теплоотдачн ВНешней по-
верхноCПI h. панелъноro нспарителя установки для намо-
раживания льда в зависнмоCПI от толщины ЛЬДа н скорос-
ти цнркуляции воды
748
3. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
3.1.2.4.6. Испарители с оребреННLIМИ
трубами!
ИспаритеЛи с оребренными трубами исполъ
зyюrся rлавным образом при охлаждении воз
духа. Если они рабorают на хлорсодержащих
хлaдareнтах, ТО за некоторым исюпоченисм из
rorавливаются из медных трубок с алюминие
выми ребрами, тorдa как при работе на амми
аке труБЮf и ребра изroraвливaюrся из стали.
В лом последнем случае надо особенио сл€ЩИТЬ
за совершенством цmп<Oвоro покрьпия испари-
телей. Коэффициенты теnлоorдачн таких испа
рителей зависят в основном or скорости возду
ха, отношения поверхностей теплообмена со
стороныI воздуха И со стороны xлaдareнта, эф
фекrИВНОСТИ ребер И orношения скрытой теп
лorы испарения конденсирующейся воды к эн
тальnии. К лому еще нужно при6авиrь ряд втo
ричиых факторов. В табл. 3.1.24 приведеныI
обобщенныIe размеры наиболее распространен
ной формы оребренных труб.
Если тeMneparypa поверхности испарителя
падает ниже ТОЧКИ росы, ТО часть паров воды,
содержащихся в воздухе, начинает конденсиро-
ваться. И кorдa темпертура поверхности пони
зится до отрицательноif, пары воды Шl'IНyI' осе-
дать иа ией в внде инея. Образовавшийся та-
ким образом слой инея иrpает роль теnлоизо
ляции, уменьшая коэффициент теплoorдачн.
Следовательно, при определении расстояния
между ребрами нужно учитывать возможную
толщину лоro слоя.
Расположение трубок orносительно дpyr
дpyra, так же как и распределение xлaдareнта
в них, зависит or типа установЮf, которую ис-
паритель должен обслуживать, и xapaкrepa ero
использования. Поэтому испарители с neperpe-
вом наиболее часто монтируются так, как no
казано на рис.3 .1.2 14. Оптимальная эффекrив-
ность испарителя с оребренными трубами дoc
тиraется тorдa, кorдa передача тепла проиою
дит как можно более равномерно по всей по-
верхности теплообмена. для лоro требуется,
1 См. "Расчет оребренных бэ:rapeй" (Calcul des batteries
а ailettes, G. V1Лll1t, Revue Generate du Froid, nov., 1989, р.
618 26).
Таблица 3.1 .2А
Размеры наиболее раСllJlO"раненной формы оребрен
ньп труб (дшI однонменньп испарwrелей)
f
r b T b 1
.ф.ф<i)-
ф
-ф- ф
мr
.
r. .
. ..'
Maтe Наружный диамe'Ip трубы Расстояние между
риал а х толщииа трубами
Ь с
Meд 10 х 0,75 25 25
алюми 12 х 0,75 35 35
иий 15 х 0,75 50 50
Сталь 15 х 1,5 50 50
16 х 2 50 50
22 х 2 60 60
25 х 2 60 60
25 х 2 75 75
25 х 2 80 80
чтобы воздух (стрелка 3 на рис.3.1.2 14) цир
кулировал по отношеlШIO к потоку хладareнта
(стрелка 1) по принциny прorивотока. Любая
циркуляция воздуха в направлениях, указанных
стрелками 2 или 4, только ухудшит теплообмен.
При конденсировании воздуха и, как следствие,
постоянных колебаниях нarpyзки часто исполь
зyюr мноroступенчатыIe испарители.
каждая из cтynеней, установленная после
довательно с дpyrими, оборудована ТРВ, рас-
пределителем хлaдareнта и патрубком вcacы
вающеro коллектора. Однако нельзя упускать из
виду, что каждая ступень охлаждения требует
различных температур поверхностей и пере-
Рис.3.1.2 14. Испаритель с оребреинымн трубами, pa
ботающий с перетревом
3.1.2. ИСПАРИТFJIИ
.
749
меюfых разностей темпера1УР, что обусловле
но разлнчными поверхноcтnm охлаждения. В
связн с перераспределением полной холодопро
изводителъности между миоrими ступенями
разность темперaryp ступеней охлаждения на
входе в них воздуха больше, чем на выходе воз
духа. Следовательно, небольmне поверхности
.щлжны находиrъcя на входе воздуха, а боль
шие на выходе.
Ч1О касается испарителей с переrpeвом, 10
в них в каждой трубке всасывающеro коллек-
тора необходимо предусматриватъ маленъкую
\IaСляную ловушку, кoroрая должна рас пола-
raться в нижней части трубки caмoro нижнеro
испарителя. Такое расположение ловушки т
paнrнpyeт, что масло, которое в ней, возмож-
но, накопнrся, будет эффекrнвно удаляться в
компрессор.
для зaroплеюfых испарителей с оребренны
чи трубами расположение труб может выби
ратъся без учета направления воздymноro по
тока, пoroму что оно дикryется самим способом
работы и предусмотрениой процедурой oттaн
ваиия. Классические испариrели Э1Оro типа
имеют roрнзонтальныIe коллекroрныIe трубы.
Кorдa установка рабorает в режиме термо-
сифона, вход хлaдareнта осуществляется через
нижний коллекroр, в 10 время как выход opra
низуется через верхний коллекroр. Такое же
расположение принято для установок с нacoc
ной подачей xлaдareнта, еслн ero вход нaxoднт
ся в нижней части. В тобом случае трубки ис
парителя должны быть всем своим сечением
подсоедниеныI к коллекroрным трубам. Однако
если речь идет об испарителях с подачей хла
.::tarCиrа в верXJПOЮ часть, ero распределение
должно производнтъся через отверстия, про-
сверленные в верхней части трубы распределн
rеля (рис.l.3.1.2 15).
Испарители, запнrываемые сверху, имеют
только 10 преимущество, что требуют менъше
ro заполнення, в 10 время как подача xлaдareнта
снизу позволяет ле обеспечить ero paвHOMep
ное распределение в raзoвой фазе. как уже yкa
зъmaлосъ ранее, коэффициент теплоотдачи за-
висит от множества факторов, rлавным нз кo
торых является длина трубок между входом в
испаритель и выходом из Hero. В соответствни
с эмпирическим правилом длина последова
тельно установлеиной трубки, выраженная в
метрах, не должна превъПlIатъ ее внутренний
диаметр, выраженный в миллиметрах. В реаль-
ности для высоких темпертур испарения и низ-
ких плorностей тепловоro пoroка оптимальная
длина трубок должна бъпъ больше, чем при
низких температурах испарения и высоких
плorностях тепловоro пoroка.
В табл. 3.1.2-5 и 3.1.2-6 приведены значе
ния коэффициенroв теплоотдачи для испарите
лей с оребренными трубками соответствеино с
переrpевом и за1Опленных. При этом, чтобы
располaraтъ единой шкалой сравнения, за ос-
нову взяли трубы, длина которых в метрах со-
ответствует их внутрениему диаметру в милли-
метрах. для значений, въщеленных курсивом,
длина труб в метрах соответствует половнне
внyrpeниеro диаметра в миллиметрах. Указан
Нble велнчиныI рассчитаныI для скорости фрон-
талъноro пOIOка воздуха (на входе в испариrелъ)
3 м!с. Расчет для испарителей, темпера1УРа кo
10pbIX ниже ООС, велся с учетом средней 1Ол-
щины слоя инея. прнведенныIe значения тем-
ператур испарения измерены на выхдеe из ис
парителя. При изменении фронталъной скоро-
сти воздymноro пoroка на входе в испаритель
в диапазоне от 2 до 4 м!с все числовые значе-
ния в табл. 3.1.2 5 и 3.1.2 меияются пример
но на 1% для юlждых 0,1 м!с изменения фрон-
тальной скорости.
для испарителей, работающих при темпе-
ратуре ниже 1ОЧКИ замерзания и при скорости
воздymноro пoroка перед испарителем более 2
м!с, нужно учитывать, что капельки воды, об-
разующиеся нз-за понижения влажности, будут
увлекатъся пoroком воздуха. для таких случа-
Рис. 3.1.2 15. ПРИНI п распределения хладаrента в за
1UIIJJениом испарите.ле соребренными ЧJубкамн в CJJyЧае
ero подачи в верхнюю часп, испаритеJJЯ
750
3. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица 3.1.2 5
КоэффнциеlПЫ теплоотдачи нспарlПелей с оребреlOIЫМН трубками (трубки медные, ребра IIJDOМIOIНевые),
работsюlЦlП с пересревом на всасывающей мarнстра.лн 3 К
Расстояние между цеmpами '!руб, мм 25х25 35х35 50 х50
Диамe'IP хтотцина стенок '!руб, мм 10 х 0,75 12хО,75 15хО,75
Расстояние между ребрами, мм 3,2 3,8 4,5 10
Тomцина ребер, мм 0,4 0,4 0,4
О...с10,1) 2,0 1,5 2,0 1,5 1,5 1,25 1,0
Темпера'IVPа испарения, ос +10 ctО +10 ctО ctО 10 ----45
Темпера'IVPа ВОЗдVXа, ос +20 +10 +20 +10 +10 ctО 35
ХладarеlП ПлO'IНОC'IЪ тerтOBOCO потока, КооффициеlП теwюoтдачи, вт/(м 2 . К)
вт/м 2
100 18 16,7 15 14,3 11,4 11,9 8,8
R12 200 29,4 26,1 23,8 21,7 16,1 16,8 12,2
300 37 32,4 30 25,8 17,6 20,7 13,8
400 41,2 35,1 31,7 26,6 17,9 20,6 ]4,5
100 22,6 20,8 18,6 17,5 13,9 13,4 11,8
R22 200 36 32,3 28,7 26,2 19,9 19,3 14,1
300 45,1 39,2 36.4 31,4 23,9 24,5 16,9
400 51,6 44,2 40,7 34,4 25,4 25 18,3
100 18,4 17,2 15,9 15,1 11,9 11,8 10,4
R502 200 30,3 27,4 25,4 22,7 17,5 17,6 12,8
300 39 34,1 30,8 27,2 18,9 20,4 16
400 44,9 37,4 34,7 28,7 19,7 21,3 17,5
1) Omошенне скръrroй тerтo1Ы испарения конденсирующейся воды К потюму тerтосодержанию.
40 ..
t:: 40
,.:;
q
'"
s< Q.
,.
:; О
r
q
&5 ЭQ о
.. ЭQ
r
s '"
" s
.. r
Q)
5i
2 ..
q
20 s 20
Q.
1;:
Q)
s
'"
s
t 10
10
о
о
3
4
5
2
Скорость воздуха перед испарктелем, м/с
00
4
5
2
3
Скорость во'духа перед испарктепем, м/с
РИс.3.1.2 16. КооффициенттеплООТДачи испарителей с
оребреннымн '!рубками для воздушных кондиционеров в
зависимости от скорости Воздуха И расстояния между реб
рами
Рис. 3.1. 2 17. Потерн давления воздymноrо потока иа
одном ряду '!рубок испарителя с оребренными '!рубками в
зависимости от скорости потока перед испарителем и рас.-
стояния между ребрами
3.1.2. ИСПАРИТЕЛИ
751
Таблица З.1.2 6
КОЭффlЩНеlПЪ1 теплоотдачи затоnлеJПIЬП нспарите."lей с оребреJпIыI\Iи трубками, установлеJПIЬП
в ХОЛОДILIILной машине с насосной циркулицией
Материал Медыатоминий сталь
Расстояние между цеmpами 1руб, мм 50х50 50х50 60х60 80х80
Диамe'IP ХТOJПЦИНа стенок ТРvб, мм 10хО,75 15х1,5 25х2 25х2
Расстояние мeждv ребрами, мм 10 10 10 10
ТО1ПЦИна ребер, мм 0,4 0,5 0,6 0,6
Q...c/()}) 1,25 1,0 1,25 1,0 1,25 1,0 1,25 1,0
Темпера'IYDа испарения, ос 10 45 10 45 10 45 10 45
ТемпераТVJ: а ВОЗдVXa. ос ,i0 35 ,i0 35 ,i0 35 ,i0 35
Хладаrент ПлO'lПОC'IЪ теПJIовоrо потока, КоэффициенrтеПJIоотдачи, вт/(м 2 .К)
вт/м 2
100 18,3 ]3,3 16 11,9 13,8 9,8 11 7,4
R22 200 23,4 ]5,7 19,5 14,] 17,5 ]2 12,9
I 300 25,2 20,5 19,3 ]2,3 13,6
400 26,2 21,3 19,8 14,9
100 19,5 16,8 17,3 14,3 . 13,5 10,4
NН з 200 22,7 17,5 20,8 15,6 15,3 11,7
300 23,8 ]9,9 22,2 17,5 16,2 12,4
400 24,5 20,6 23 ]8 16,5 ]5.9
1) Orиошение скрьrroй теwюты испарения конденсируюшейся ВОДЫ к поJПШМУ теwюсодержаиию.
ев, следовательно, доткен бьrrь предусмотрен
на выходе из испарителя отделитель водяных
капель.
для испарителей с оре6ренными трубками,
предназначенных для использования в воздym
ных КОНДIЩИонерах (наружный диаметр трубок
[О мм, расстояние между центрами трубок
25х25 мм, толщина ребер 0,2 мм), на рис.3.1.2
16 приведена зависимость коэффициента теп
.10ОТдачи от скорости воздymноro потока и pac
стояния мехщу ребрами. Потери давления в воз
душном потоке для таких испарителей пред
ставлены на рис.3.1.2 17.
По месту установки различают следующие
типы испарителей с оребренными трубками:
потолочные испарители, ю:лорые, в свою
очередь, подразделяются на испарители с про
cтым и двойным всасыванием. Эrа последняя
разновидность rлавным образом используется
в холодильных камерах с частым хождением
персонала взад и вперед, чтобы вследствие ма-
.10ro расхода воздуха при каждом открывании
камеры скорость воздymноro потока падала и
ощущение холода становилось менее неприят
Hы;;
настенные испарители;
напольные испарители или вентнляцион
ные воздухоохладители, используемые в холо
дильных камерах с большим объемом.
ниже читатель найдет харaкreристики He
скольких испарителей с оре6ренными трубка
ми, таких, как:
потолочная модель Extra plat (рис. 3.1.2
18 и табл. 3.1.2 7), предназначениая для 060
рудования холодильных камер с полoжиrельной
темпер3.1УРОЙ предприятий обществениоro пи
тания, пищевой промышлениости и pecтopaн
HOro дела;
потолочная модель "убuческая (рис.3.1.2
19 и табл.С 3.1.2 8a по 3.1.2 8B), предназначен
ная для охлаждения н хранения свежих продук
тов или для хранения замороженных продук-
тов при темпер3.1уре до 350C;
напольная модель (рис.3 .1.2 20 и
табл.3.1.2 9), предназначенная для o6opy.цoвa
ния охлаждающих камер большоro объема (Ha
пример, на бойнях).
Что касается испарителей аккумуляторов
холода и эвтекrических аккумулирующих плит,
то их следует рассматривать вместе со специ
алъными областями их использования.
752
3. АППАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАl ЕРИЛЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
. ,
РИС.3.1.2 18. ПОТОЛОЧНЫЙ испаритель Extra plat (модель ЕР, Frigem)
3.1.2.5. Оттаивание испарителей.
Во всех испарителях, предназначенных для
охлаждения воздуха, на наружной поверхнос
ти, в том числе на ребрах и труБЮlх, при TeM
пераryре ниже ООС образуется слой инея, кoтo
1 СМ.также: "Образование инея на испарителях" (и
fonnation de givre sur les evaporateurs, E.Macchi, M.Solaro,
C.Perfetti, Re""tle Pratique du Froid, 1992, N 748, p.30 36);
"Отrаивание холодильных камер и установок"
(Degivrage des installations mgorifiques des chambIes ftoides,
C.Maurer, Revue Generale du Froid, mai 1986, p.283 288);
"д.втомаrnзация процессов разморозки холодильных
складов и снижение затрar на ЭП! процессы" (Technologies
d'automatisation е! economie des degivrages en entrepots
mgorifiques, А Patin. Revue Generale du Froid, oct. 1987,
p.593 595);
"Образование снежной шубы на испарителях" (Le
givrage des evaporateurs, А Malek, Revue Pratique du Froid,
1988, N 656, p.66 8);
"Ячейки обнаружения льда на испарителях (Cellules de
detection de glace pour evaporateurs, Revue Pratique du Froid,
1988, N 670, р.4547);
"Теоретические аспеК1Ы образования инея на холод
ных поверхностях" (Aspects theoriques de la fonnation du
givre sur les surfaces ftoides, M.Duminil,Revue Generale du
Jlroid, mars 198'8, p.93 100);
"ШеС"ТЪ праК11lческих вопросов обмерзания oтraива
ния" (Six aspects pratiques du givrage degivrage, Revue
Generale du Froid, mars 1988, p.101 110), в том числе:
"Снижение характеристик испарителей в процессе
обмерзання" (Deteriora1ion des performances des evapora1eurs
en de givrage, О. Vriant);
"Определение оrпимальноro момепra для ВКIПOчения
механизма опанвання" (Determination de I'instant optimum
pour declencher le degivrage, F.Billiard);
"Различные снстемы управления отraиванием в по
лупромьnпленном и тoproBoM холодильном оборудоваиии"
рый нужно периодически удалять, поскольку
при наличии Taкoro слоя резко падает холодо
производительностъ. Падение холодопроизво
дителъноcrи происходит по двум причинам: вo
первых, пoroму что слой инея предcrавляет co
бой некоторое термическое сопротивление, кo
торое снижает коэффициент теплоотдачи, и. вo
вторых, пoroму что поперечное проходное ce
чение воздушноro пoroка crанОвится меньше,
расход воздуха, проходящеro через испаритель,
падает, в результате коэффициент теплоотдачи
также снижается.
3.1.2.5.1. Оттаивание при ПОМОlПи
окружающеrо воздуха
Опаивание за счет циркуляции воздуха ис
пользуется шавным образом в испарителях,
темпера"I)'ра наружной поверхности которых
обычно ниже ООС, но которые работают в Mec
тах, rдe темпера"I)'pа воздуха выше примерно
4 0 с. Управление вентиляторами осуществляет
ся при помощи термореле окружающей среды.
(Les divers systemes de commande du degivrage dans les
installations commerciales et semi industrialles, В. Lelievre);
"ПраЮ1lка oтraивания roрячим rазом холодильных кa
мер с темпераrypой 300C" (и pratique du degivrage рм gaz
chauds en charnbre a 300C, APatin);
"ПраЮ1lка oтraивания ХОЛОДИЛЬНЫХ камер. Экспери
менrы компании Ch.Salvesen" (и pratique du degivrage dans
les chambres froides, I'experiens de la societe Ch. Salvesen,
C.Mauer);
"Подавление или оrpаничение образоваиия инея"
(Suppression оп limitation du phenomene de givrage, Abdel
Malck).
3.1.2. ИСПАРИТЕЛИ
753
Таблица З.1.2 7
ТеПlИЧккие хаpaкrеристики и р8Змеры потолочных ИCllllpителей Ertra plat (рис.3.1.2 18)
(lкaлlч I,16 Вт)
I ФаlCIИЧecIOUl ве И8JI rnvппа
холодопронз-- Площадь Объ-
водитсль- Шаr, поверх- Расход Выброс Колн Дна- ПОЛН8JI Пол
Тип ность.), Напри- ем,
мм иОС1Н, воздуха, воздушиой чест- MC"Ip, мощность, жеиие, В иый дм 3
xaлfч ,;. /ч C"lpуи.,м во, ПIТ мм Вт ток,А
/)F6°C t./==8°C
ЕР 140 840 1120 6,3S 8,SO 1300 7 1 300 110 220/1 O,7S 3,2
ЕР 29S 1770 2360 6,3S 17 2600 7 2 300 220 220/1 I,SO 6
ЕР 44S 2670 3S60 6,3S 27 3900 7 3 300 330 220/1 2,2S 8,7
ЕР S9S 3S70 4760 6,3S 36 S200 7 4 300 440 220/1 3,00 ll,4
ЕР 900 S400 7200 6,3S S4 7800 7 б 300 660 220/1 4,SO 17
I)ФRICIИчеСК8JI холодопроизводнтельность приведеиа д.'IЯ темпера1УРЫ испарения soC при постояниом переrpеве от 4
до бое.
Тип А В D F Подсоединительиые размеоы Масса,
Подвод хладаrента Всасывание кr
ЕР 140 б9S 270 430 112" S/8 " 2S
ЕР 295 112S 270 8БО 112" S/8" S2
; Распределитель 112"
I ЕР 445 ISSS 270 1290 7/8" б7
ЕР595 1985 270 1720 2х8БО Распределитель 1/2" 718" 88
; ЕР900 284S 270 2S80 3хВ60 Распределитель S/S" 11/8" 10S
Il1O
840
Сто. при оттаивании' '", трубная цилиндрическая
резьба (26 х 34). Крепе",: 12'8
,
Всасывание
. Воздух
Подвод xnaдareкra
D
,
J
Jl
... ---
А
,
I
..Воздух
,.
-.....
Эпекrpo-
""роба
""ммута-
чмонная
1. .L
. ...
---
754
3. AJ1>ЕrАТЫ. УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИМЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
.- ..
,
и U ;.
':.. ::
. ,
:. .. t' J'O . . '. . . .:
min
» ,
,
. . ..' - . О. .,. . ".. ." .
:................:......:;:.:..
(lпj
,.
. .
!(jLJj
. .......,.. ........ '-
........-..
.' . .'.
Обычное расположение нескоЛЬКИХ испарителей
l!.t ,.О. ...\t.. . =-. if : : "'..:.. ..' .:::: .#:.. I "........:0-;
"'.... ..... 11 . I .. ..... .' . . ,_,
"
'.
.
Умотнение
Сифон
_ Возд
"1k
Оставить свобо
ное пространство
"ежду crеллaJКa
ми с лродукraми
для лрохода
воздуха
РИс.3.1,2 19. Кубический потолочный нспаритель (вверху показаи с о11сры1мии панелями) с планировкой ero располо-
жения (модель КЬ, Frigа Воhл)
3.] .2. ИСПАРИТЕЛИ
755
Таблица 3.1 .2 8a
\: ().;IOДОПРОIDВОДИТельностъ потолочнъп кубических испарителей (рис.З.l.2 19)
нфры 4. 5 и 7 в марке модели СО011lстствуют расстоянию между ребрами, мм.
kb 4,5
Температура
испарения
Холодопроизво дительностъ
-8 0 С I L1 =80C1)
I Жидкость
+зо о с
Хладareнт кв 2100 кв 2540 кв 34М кв 4720 кв 6220 кв 7650 кв 12400'1
кВт "..ал/" кВт ....ал/" кВт ....ал/" кВт ....ал/"а кВт ....ал/час кВт ....ал/" кВт к"ал/ч
Rl2 15,81 13590 18.33 15760 26,34 22 650 35,69 30 690 46,68 40140 55,71 47 900 .
R22 16,88 14510 20,43 17570 27,94 24 020 37,93 32610 50,03 43 020 61,63 52 990 86,34 74 240
R502 16,69 14350 19,86 17080 27,67 23 790 37,41 32170 49,44 42510 60,59 52100 . .
:lоправочный коэq ,Фициент
Хладаrеит R12 R22 R502
T1. ос 6 7 8 9 10 6 7 8 9 10 6 7 8 9 10
О 1,27 1,10 0,97 0,87 0,79 132 1,14 1,00 0,89 081 1,31 1,13 0,99 0,89 0,81
Темперarypа 5 1,28 1,11 0,99 0,89 0,81 1,32 1,14 0,99 0,89 0,81 1,31 1,14 1,00 0,89 0,81
испарения, 10 1,30 1,14 1,01 0,91 0,83 1,31 1,14 1,00 0,90 0,81 1,32 1,14 1,01 0,90 0,82
ос 15 1,34 1,18 1,06 0,95 0,87 1,32 ],]4 ],01 0,91 0,82 1,33 1,16 1,02 0,92 0,84
20 1,40 1,23 1,11 1,01 0,92 1,33 1,16 1,02 0,92 0,83 1,36 1,18 1,05 0,94 0,86
25 1,49 1,31 1,18 1,07 1,00 1,36 118 1,04 0,94 0,86 1,40 1,22 1,09 0,98 0,90
зо 1,60 1,39 1,27 1,18 1,10 1,38 1,21 1,08 0,97 0,89 1,44 1,27 1,14 1,03 0,95
35 1,43 1,26 1,12 1,02 0,93 1,53 1,36 1,22 1,10 1,02
4O 1.50 1,32 1,20 1,09 1,01 1,63 1,45 1,31 1,21 1,12
kb7
Температура
испарения
Холодопронзводителъностъ
I L1 =80C1)
I Жидкость
+зо о с
-8 0 С
Хладаrеит кв 2100 кв 2540 кв 34СО КВ 4720 кв 6220 кв 7650 кв 124002)
кВт юcaлlч кВт ICк,л/ч кВт rcкaл!ч кВт rcкaл!ч кВт юcaлI'! квт rcкaл!ч кВт юcaлlч
R12 14,60 12550 1725 14830 24,25 20 850 3290 28 290 43,35 37270 51,73 44 480
R22 15,44 13280 18,85 16210 25,54 21960 3472 29 850 46,03 39 580 5714 49 130 8053 69 240
R502 1520 13070 1848 15890 2514 21620 3409 29310 45.24 38 900 5588 48 050
:10правочный коэФФициент
Хладаrент R12 R22 R502
Tj.oC 6 7 8 9 10 6 7 8 S 10 8 7 8 9 10
О 1,28 1,11 0,97 0,87 079 133 1,14 100 089 081 1,31 1,13 100 089 0,80
Т емперarypа 5 1,29 1,12 0,99 0,89 0,81 1,33 1,14 1,00 0,89 0,81 1,31 1,13 1,00 0,89 0,81
испарения, 10 1,31 1,14 1,01 0,91 0,83 1,32 1,14 1,00 0,90 0,81 1,32 1,14 1,00 0,90 0,81
ос 15 1,34 1,17 1,04 0,94 0,86 1,33 1,14 1,01 0,90 0,82 1,32 1,15 1,02 0,91 0,83
20 1,38 1,21 1,08 0,98 0,91 1,33 1,15 1,02 0,91 0,83 1,34 1,17 1,04 0,93 0,85
25 1,45 1,29 1,15 1,05 0,96 1,35 1,17 1,04 0,93 0,85 1,37 1,20 1,07 0,96 0,88
зо 1,55 1,38 1,24 1,13 1,05 1,37 1,20 1,06 0,96 0,87 1,42 1,24 1,11 1,01 0,92
35 1,41 1,24 1,10 0,99 0,91 1,48 1,30 1,15 1,06 0,98
4O 1,47 1,29 1,15 1,05 0,97 1,58 1,38 1,27 1,16 1,07
:1ерепад Ш'j разноCTh между темпераrypой воздуха На входе в испаритель и темпераrypой, СО011lстствующей давленню
laдareHтa на выходе из испарителя.
. .]ля модели кв 12400 минимальиая темпераrypа испарения 8.C, максимальный перепад Ш'j 7 .С, работа только на
с 22.
756
3. ArPErATbI, У1ЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
10
(х)
C<J
со
:r
s
t:;
10
со
f....
:z
..
:=
Е3'
"
"
g
:s:
'"'
<::
,:.:
"
r,
"
Р.
O\
... и
, :s:
"! 50:
'": :s:
,..., :s:
. '"
" ..
а,:>::
'--'
,= f-
.. "
= и
1:: 8
!! g
" '"
.. "
5
.. ."
- "
;
;;
.. "
";
l
" '"
а,,>--
..
...."
01 :s:
.. :=
.. о:
g
i.
1:::8
g.c
о
а " ;;:-'."
[j- m)
' 5
o
б"
1<
о
t::
i
:I:
"
ж
.,
.}
";:
:2'"
1 :g
о..... iI!
t::
N
IU
iJ
о )! О......
t:: х
"
"'< '"
. "
о..... iI!
t::
...
IU
'1
O:2
t:: ""
'"
" .... < ii:
@'
5
i а ."
p8'"
с :>1 t t::. "
[
;;'
'"
'"
,,1;
;; в
а g
t:: "
t
8-
:;;
с)
lSi
@" :2
:2 .
;O
t::
""
.,
'"
...
..
""
""
""
... '"
е" r:i
sa S & S 6 6 6
""
'" '"
",' "'
.
N
'"
N
..
ifi !f I
;r.::. t;. ; ; ; ;
;
'g
<>
.-i (";
м
1; [
g
... ..
::N"""'OIN ::i:;;;
!
3
I ig,€ €! I
1"'- 01 01 ....
{ !: ; ;; ;
Н">
с::
.а
1;
::>.
<>
...
; S I r8 S
.... ........C"I.....tf'I ........,
<>
.
'" '" '" ..... '"
.................,.r--..,........,........;t"..,.r--
'"
'"
...
<>
...
.
'"
"
;1
...
N
.
..
ос
ос
5
:=
..
:::!
&1
..
:S:
3
..
о::
"
\О
м
....
"
:::!
8
..
:S:
:S:
:!
и
:=
"
ос
f-
"
"
:::!
:S:
и
:S:
..
..
м
..
'"
'"
6ё-
о с:
о :::!
v;
ь
.
::Е
ii 8 8
;
U ..
Q :Z $
[а
g g "
i: )j
I:i .. :=
х >:;;"
ос "t :s: :5
f:' s:: ;
.. :s: >-- е-
:::! :Z' "
..,. e-
?fS)
"' E3'OO '"
'6 s::'? 1;;",
=: M
=:S: IIC: -п
с."'",Е :=
о IIC: fI I о'"
[ " o
U\C) N =
:: M"'; "
C. ":S:M\O:ii
t:: d) с.. == .
IHj.a :
== IIC S:Q р..
::Q '" .. !.. t::
с.",I:i)j-е-:z.
of Е ;! и :s:
Q а >--:s: !:i :! ..
c.. g.
s..oco::g.
:::; ::: I:::
! ::- ('1 ..... f::
,..(
oi
"
:::
"
I:i
"
о::
и
:s:
..
I
'"
Q
t;
<>
'"
Q
...
3.1.2. ИСПАРИТЕЛИ
757
Таблица З.1.2 8в
Размеры ПОТОЛОЧНЫХ кубических испарителей (рис.З.l.2 19)
Е
х
Е
в
kb 4720 : 187
,6 ZI zз kb 4720 11
7, "" J
I
" " "
. . 11 . t
в. i
..
J.f-.I. М j
i'- '"
с
.
.
'bP i. [
'o!t
:
.0:
t:. F
O :
0.0...--
.. :00..,
6!,"
, ).
..
4,5
.....
7
WI
w2
w2
W2
...
I
- ' s'1.7
-1 .
у
'r 1 А
n
1
!
2100-+ 4720:014
6220 -+ 12400 : 0 17
мм
Вход" Выход" Масса Оттаивание
\-10депь д, мм В, ММ С,ММ Е, ММ F, ММ J, М, ММ Х,мм У,ММ Z1, ММ Z2, ММ Zз, ММ Спив нетто, водом, ММ
ММ кс
kb W 1 W 2
2100 1753 720 680 136 608 58 877 1480 635 011/8" 1 3/8" ODF 1"G 98
2540 2083 720 680 136 605 55 1041 1810 635 011/8" 1 5/8" ODF 1"G 139
3460 2063 741 908 136 633 48 1041 1810 635 .. 013/8" 1 5/8" ODF 1"G 185
4720 2870 844 842 136 760 99 1480 2546 738 1273 015/8" 1 518" ODF I"G 249
6220 3017 1086 1231 233 1114 145 1511 2551 990 1284 о 1 518" 21/8" ODF 11/4" 308 879 1258.5
G
7650 3552 1086 1231 233 1114 145 1779 3086 990 1531 01518" 21/8" ODF 11/4" 396 1013 1526
G
12400 5534 1086 1231 233 1114 145 2767 5068 990 2522 1263,5 1258,5 01518" 21/8" ODF 1 114" 650 879 1258,5
G
,).
2 D распреде.литель, OD трубка вставная ПОД паiiку. ИспользоваTh ТРВ с уравНJПe.JJем внешнеrо давления.
) ODF В1)'лка для вставкн трубы тaKoro же днаметра.
758
З. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМElПЫ И Р.-\СХОДНЫЕ мАтЕриАлы ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
ХарaкrернCТИICИ напOJlЬноп) ВОЗJJYXоохладнтeJIЯ (pHc.3.1.2 20)
G
.1
o Желоб до- СТОО<8 80ДbI
(топько llЖ ОП8Мв.
ими ВОД"")
ф дn_ ..оделeil от 2 ДО
1 О naтрубо<и подо.и
Xn8Дareнт& устано&-
ле..- npОТМ80n0лО)Ко
но дpyr к lФyry
Таблица 3.1.2 9
r>
..
.
..
..
Тип
Характеристика AD7-1 I AD7-2 AD7-3 AD7-4 О7-5 I AD7-4S I AD7-7 I AD7-5 I AD7-9 I AD7-1 О
Расстояние м ами7мм
ХОЛОДОПРОIIIЗ80ДИТельность 1),
калlч Ы=8"С 16500 20000 23000 28000 32000 37500 50000 59000 73900 81700
Ы=10"С 20600 25000 28750 35000 40000 47000 62500 73750 92370 102120
вт Ы=8"С 19190 23260 26750 32560 37210 43610 58150 68610 85940 95020
ПоверхноС1Ъ м' 104 130 144 180 218 291 360 415 519 649
Объем трубок дм' 34 4З 47 58 74 98 123 140 175 218
ВеНТ1<Л>ПОРЫ з..фазный ток 2201380 В, 1400 об/мин, 50 r",
Полный расход, М 3 tч 1ЗООО 18000 19500 29000 29000 28000 40000 50000 62000 80000
Выброс струи, м 20 25 20 25 25 25 ЗО за ЗО за
Количество 2 2 З З 3 3 2 З 3 3
О,ММ 500 600 500 600 600 600 650 650 850 650
Ед иничная МОЩНОСТЬ, вт 780 1180 760 1160 1160 1160 2200 2200 2200 2200
Единичный ток Д 28118 3 4512 28/16 3 4512 3 4512 3 4512 10157 10157 10157 10157
Размеры, мм
А 2100 2100 2800 2800 2800 2600 2600 З85О З85О 3850
С 820 1000 820 1000 1180 1180 1360 1180 1380 1380
G 1720 1720 2420 2420 2420 2420 2420 3520 3520 3520
Н 230 320 2ЗО 320 320 320 320 400 400 400
Е трубная резьба 2" 2" 2" 2" Z' Z' Z' 3" З" 3"
R трубная коническая резьба 1" 1" 1114" 1114" 1114" 1114" 2х1 1/4" 2х11/4" 2х 1 1/4" 2х 11/4"
Расход воды через распредели- 3500 4100 4800 5800 8600 7600 10500 12200 15400 17000
тель. пм'lч
ПОД соединительные размеры
D D D D D D D D D D
Вход" 718" 7/8" 1118" 1118" 1 1/8" 1 1/8" 11/8" 11/8" 2х1 118" 2х11/8"
Выход 1 518" 1 518" 2118" 2118" 2118" 2 518" 2 518" 2 518" 2,2118" 2х21/8"
Масса нетто Kr 360 420 500 540 580 850 740 940 1000 1040
1) Холодопроизводительность указана для температуры нспарения 5 ос (Ы 80C).
2) D распределитель, устанавливается для R22 с трубкой отбора выравнивающеrо давления.
3.1.2. ИСПАРИТЕЛИ
759
*
РИс.З.l.2 20. Во:щухоохладитель напольный (модель
AD7, Morgana)
'IOrдa как управление компрессором обеспечи
вается термореле или реле давления испариre
ля. Таким образом, компрессор не будет зanyс
каться, если темперюура наружной поверхно
сти испарителя поднимется выше ООС, I<Orдa
слой льда будет уже образован. При э'loм чем
больше темпера1)'ра окружающей среды будет
приближаться к 'IOчке замерзания воды, тем
дольше будут ПРОДОJDЮlТельность оттаивания и
периоды остановки компрессора. По этим при
чинам такой способ оттаивания находит orpa
ничениое применение. Наиболее широI\O он ис
пользуется в морозильных установках, которые
не работают непрерьmно (например, в 'I}'НИель
HbIX морозилках). В этих установках запуск
вентиляroров производится вручную, а их ос-
тановка при необходимости может обеспечи
ватъся по команде от термореле, размещенных
на испарителе.
3.1.2.5.2. Оттаивание водой
Опаивание испарителя водой можer осуще-
ствиться, как правило, очень быстро (от 10 до
15 мни), есJШ 'IOлщина инея не слишI<oм вели
ка. Процесс оттаивания можно еще УСI<Oрить,
используя roрячую воду из I<Oнтypa охлаждения
компрессора. В общем случае вода струится по
поверхности одноro или нескольких испарите
лей, распьшенная на ней с помощью различ
HOro рода орошающих устройств. Устройства
распьшения воды и орошения испарителей дол
жныI быть спроекrированыI таким обра.'юм, Ч'IO
бы стекание воды происходило равномерно по
всей совокупности элеменroв испарителя и Ч'IO
бы после окончания оттаивания можно бъшо
полностью опорожнить все части устройства,
в которых циркулировала вода. Чтобы избежarь
замерзания воды в запорных кранах, их нужно
устанавливать вне холодильной камеры.
Трубопровод водоснабжения также нужно
расположить таким образом, чroбы иметь воз
можность ero опорожнения по ОI<Oнчании oттa
ивания.
3.1.2.5.3. Оттаивание рассолом
В принципе, эта система работает так же,
как и предыдущая, с 'IOй разницей, Ч'IO вода в
ней заменена рассолом или раствором этилен
rликоля. Преимущества такой системы заклю
чаются в '10м, Ч'IO вследствие доста'lOЧНО низ-
кой темпера1)'рЫ замерзания рассола процедУ
ра размораживания может производнтъся roлъ
I<O при остановленных вентиляroрах без пре
кращения циркуляции хладareита в испариre
ле. В результате затратыI на реryлирование хо-
ЛОДИJIЬноro I<OН1)'pa снижаются. В '10 же время
нельзя упускать из виду расходы на восстанов-
ление рассола, которые доста'lOЧНО велики, Ч'IO-
бы ими пренебреrатъ, поскольку при каждом
очередном оттаивании концентрация рассола
падает. Именио поэroму данная система oттa
ивания широI<O не используется.
3.1.2.5.4. Оттаивание с помощью
электронarревателей
В небольших и средних холодильных ycтa
новках, работающих на любых хладаreитах,
кроме аммиака, желательно производитъ oттa
ивание испарителей при помощи электроподо
rpeвa. С дpyroй croPOНbI, для аммиачных ис
парителей этот тип оттаивания использyIOТ р(щ
ко. Но даже в случае испариreлей с оттаивани-
760
3. МРПАТЫ, У1ЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
ем roрячими raзaми электроподоrpeв исполь
зуют для баков с водой, образующейся при Ta
янин льда, и почти Bcerдa для трубопроводов
слива этой воды. При этом наиболее распрост
раненные значения мощностей элекrpoнarpeва
телей находятся в следующих пределах:
. для оребренных испарителей от 1200 до
1800 Вт на 1 м 2 поверхности испарителя;
для накопительных баков от 1200 до 1800
Вт на 1 м 2 поверхности бака;
для сливных трубопроводов от 50 до 100
Вт на 1 поroнный метр трубы.
Вкшоченне системы оттаивания испарите
ля, как правило, ПРОИЗВОДНТС){ часовым Mexa
низмом, а ее остановка по команде тepMOpe
ле испарителя. Термореле, датчик кoтoporo yc
танавливаетсr. ме:>IЩY ребрами на входе в ис
паритель воздушноro потока, откшочает подо
rpeB, как только темперюура ребер на несколь
ко rpaдyCOB станет ВЬШIе 00 С.
Во избежание увеличения влажности oкpy
жающей среды при запуске установки по OКOH
чаиии размораживания вначале снижaюr холо
допроизводительность И только по прошествнн
Heкoтoporo временн вновь включают вентиля
торы. Нarpевательные спирали, как правило,
закрепляются на самом испарителе параллель
но трубкам, и расстояние ме:>IЩY ними должно
бьпь как можно меньше. Оrpаниченное число
нarpeвательных элементов большой единичной
мощности приводнт к тому, что темпераryра
поверхности испарителя становится весьма
значительной. При этом возрастaюr потери теп
ла на излученне и, как следствие, может возра
сти окружающая темперarypа, что крайне He
желательно. Кроме тoro, высокие значения тeM
пераrypы поверхности испарителя порождают
большое количество пара, который, оседая на
стенах и потолке вблизи испарителя,может пре
вращаться в тонкую ледяную корку.
3.1.2.5.5. Опаивание roрячими rазами
Способ оттаивания rорячими парами хла
дareнтa (roрячими rазами) предполaraет, что
холодильная установка оснащена несколькими
испарителями, одни из которых можно по oт
дельности или совместно оттаивать, в то Bpe
ми как дpyrие продолжают работать (см. рис
1.3.6 12). Чтобы располaraть достаточным кo
личеством rорячих rазов для оттаивания.
нужно одновременно размораживать не более
1/4...1/3 поверхности испарения установки. В
установках с оттаиванием roрячим raзом Bce
rдa существует опасность слишком сильноro
падения окружающей темпеparypы на участках.
которые во время оттаивания продолжают ра-
ботать, поэтому необходимо точио определятъ
такие участки. При использовании любых хла-
дareНТOB, кроме аммиака, оттаиванне roрячи-
ми rазами обычно проИЗВОДНТСЯ также для yc
тановок, содержащих только один испаритель
На рис.3.1.2-21 представлена упрощенная
принципиалъная схема одной из таких устано-
вок, в которой процедура оттаивания обеспечн-
вается при помощн 4 ходовоro вентиля обра-
тимости цикла (см. п. 3.1.5.2.6), меняющеro ме-
стами конденсатор и испаритель.
На рис.3.1.2 22 представлена схема холо-
дильной установки, содержащей несколько ис-
парителей (установка работает не на аммиаке
с их ТРВ и оборудованной системой оттаива-
ния roрячими raзaми. В этой установке, как R
в предыдущем случае, используют 4-ходовые
клапаныI обратимости цикла. Кроме тoro, в ней
перекрываюr трубопровод, который при нор-
мальной работе обслуживает конденсатор.
На рис.3 .1.2 23 приведена прииципиальная
схема еще одной системы оттаивания холодиль-
ной установки, содержащей три испарителя
которые MorYT размораживаться roрячими ra
зами один за дpyrим. При оттаивании однол:'
из испарителей электромarннтныIe клапаныI 1 н
2, а также управляющий клапан 4 закрыты, тor-
да как электромarннтный клапан 3 открьп. При
закрьпом управляющем клапане 4 клапан 5 со--
здает в нarнетательном трубопроводе перепa..:I
давления примерно в 2 бар, что заставляет ro-
РJlЧие rазы, направля:вшнеся в конденсатор.
полиостью или частично устремляться к том)
или иному испарителю для ero оттаивания.
Korдa процесс оттаивания заканчивается..
ЖИДКИЙ хладareнт, который еще находится в
размороженном испарителе, перед тем, кat;
пройти в компрессор, попадает в отделите л
3.1.2. ИСПАРИТЕЛИ
761
Рис.З.l.4 21. Прииципиалъиая схема oтra
ивания холодильиой установки, содержащей
один испаритель и К\)нденсarop с воздушиым
охлаждеиием, rорячими rазами при помощи
вен11IЛJI обрamмости ЦНJ(JIа (установка рабо
тает не иа аммиаке)
r "'P't_,....
"""""""'" ".,........
"'........................ I
lJb
Термореrynирующий "'>monb (ТР8)
Рис.3.1.2-22. Принципиалъная схема опаивания холо-
дильиой установки, содержащей иесколько испарителей н
один кондеиcэ:rop с воздушным охлаждением, ropячими
fазами при помощи веН11lЛJl обрamмости цикла (устаиов
ка работает не иа аммиаке)
ЖИДI<оcrи 6, rдe задерживается, а ero пары че
рез калиброванное orвepcrие 7 nOHeMHory про
ходят во всасывающую мarистралъ. Orrаива
ине roрячнми raзaми батарей для ОXJIЗ)IЩения
воцуха особенно леJ'I(() осуществиrь в ycтaнOB
ЮIX, оборудованных ЦИРКУЛЯЦИОННЫМ насосом
xлaдareнrа.
на рис. 3 .1.2 24 поI<ЗЗaн испаритель ycтaнOB
ки С циркуляционным насосом, оборудованный
устройством для опаивания roря:чими raзaми,
в I<OТOpoM поддон сбора талой воды таюке по
.J;оrpeвается roрячнми raзами. Испаритель co
стоит из двух секций. При рабore в режиме ox
лаждения реле окружающей температуры BЫ
дает сиrнaл тольm на управляющий элекrpo
маrнитный клапан 1, установленный на подво
дящем трубопроводе.
Испаркrепь
;
т Компрессор
Термореryлирующий
8ектиnь (ТРВ)
.
.
Конденсатор
Вектиnь обрa:rимocrи ци."а
..
Нормальная работа
... Оттаивание
Обратный
mЭПан
ЖидкOCТIiЫЙ рееивер
Рис.З.l.2 2З. Пример J(JIасснческой системы опаивания
ropячими rазами холодильной установки с испарителями,
сиабженными термореryлирующими веН11lЛJlМI!
Основной клапан Н, I<OТOрый находится на
трубопроводе обратимоcrи цикла, в это время
orкpbfr под действием своей пружнны и закры
вaerся во время опаивания, mrдa orкрывается
управляющий клапан 2, проnyскающий к oc
новному клапану roрячие raзы, HarнeтaeMыe
mмпрессором. Обратный клапан 4 преnятству
ет тому, чтобы при опаивании roрячие raзы
попадали в подводящий трубопровод. Что кa
сается обратных клапанов 5 и 6, то онн во вре-
мя охлаждения не ПОЗволяют потоку xлaдareн
та, проmeдmему через ТРВ, беспорядочно цир
кулировarъ ме)IЩJ частями испарителя по тpy
бопроводу roрячих raзов. Xлaдareит, СIФнден
сировавшийся в испарителе во время (ЛТанва
ния, расширяется в трубопроводе обратимости
цикла блaroдаря поплавmвому дросселю BЫCO
mro давления 7.
762
3. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
I
I
I
I J..
..J
C::"
РИс.3.1.2-24. Схема oтraивания rорячими ,'азами ис-
парнтеля установки с циркуляционным насосом
лепия насьпцеЮIЫХ паров в испарпreле на ypoB
не, соответствующем темперюуре по меньшей
мере от +5 до + 10 ос. обратный клапан 4 пре
пяrствует проиикновеlПOO roрячих rазов в жид
костную мarистралъ, в то время как клапаиыI 5
обеспечивают равномерное распр еление жид
кoro хлaдareнrа по испарпreлям. как и в пре
дыдущих примерах, в случае оттаивания испа
рпreлей roрячими ra.зами процедура оттаива
пия начинается, как правило, по команде от ча
Рис.3.1.2-25. Схема oтraивания
roрячими rазами rpуппы испарите-
лей холодильной установки с цнрку-
ляционным насосом
rруппа испарнrелей холодильной ycтaнOB
ки с ЦИРКУЛЯЦИОЮIЫМ насосом, представлеlПlЗЯ
на рис.3.1.2 25, работает за счет незначитель
иоro впрыска хлaдareнrа. Поэтому с помощью
реле окружающей темперюуры не только oт
крывается и закрывается электромаrнитный
клапан 1 на подводящем трубопроводе, но и
функционирует электромarнитиый клапан 2 на
трубопроводе обратимости цикла. Во время
процедуры оттаивания rt>рячие raзы попадают
в испарпreли через электромarнитиый клапан
3. ЖЦДI<DСТЬ, которая появляется в испарпreлях,
дросселируется в трубопроводе обратимости
цикла во время прохода через реryлятор 6, за
дача кoтoporo заключается в поддержании дaв
COBOro проrpаммноro механизма, а заканчива
ется по сиrналу термореле испарпreля. Впрыск
roрячих raзов для оттаивания испарпreля MO
жет осуществляться как в верxmoю ero часть,
так и в нижнюю.
Коrда впрыск производнrся в верхнюю
часть, хладаreнr, еще находящийся в испари
теле в виде ЖИДКОСТИ, вытесняется oтryдa дaв
лением roрячих raзов.
При впрыске в нижнюю часть содержаща
яся в испарпreле ЖИДКОСТЬ ДОJDЮlа быть
варпreльио подоrpeта. Иначе, при прочих paв
ных условиях, впрыск roрячих raзoв в верxmoю
часть испарнreля обеспечивает несколько Meнъ
шее время оттаивания. чем впрыск в нижнюю
Таблица 3.1.2-10
ТеПJ10Вая мощность, иеобходимая)J,JlJl оттlUlВ8JlИJl rорJIЧIII\IИ raзaми испарители с оребреJOIЫМИ трубками
Указанные величины получены для толщины снежной шубы при вкточенин режима oтraивания примерно в одну
'IeтвepTh расстояния между ребрами н временн oтraнвания около 30 мниyr.
Температура окружающей среды/ Проrиозируемая теwювая мощнОС1Ъ, BT/M Z ,
температура испарення, ос для расстояния ме ами, мм
8 10 15 20
0/10 150 180 260 320
25/ 40
30/ 40 120 150 200 270
31.2. ИСПАРИТЕЛИ
763
часть, поскольку в последнем случае проrpeв
поверхности испарителя более равномерный и
повьппение температуры менее значительное.
В табл. 3 .1.2 1 О приведены значения тепло
вой мощности, необходимой для оттанвания ro
рячнми rазами одноro квaдpaтнoro метра по
верхности испарителя. Эти мощности рассчи
таны исходя из предположения, что толщина
снежной шубы равна примерно одной четвер
ти расстояния между ребрами при времени от-
таивания около 30 минут.
3.1.2.5.6. Пример системы oтrаиваиия
В качестве примера кратко ОIШШем систе
му оттаивания с элекrpoнarpeвателями, исполъ
зуемую в потолочных кубических испарителях,
представленных на рис. 3.] .2 ] 9.
Изroтoвитель предлaraет два простых реше-
ния проблемы автоматизации процесса oттaн
вания. Первое осуществляется посредством
проrраммноrо устройства, называемоrо
"Рarаgоп", вropoe предполaraет использование
простоro проrpаммируемоro mммyтaropa. объе
диненноro с реле. Рассмorpим первую систему
(рис.3.1.2-26).
Проzрам.мно временное устройство "PaYa
goп" содерж:uт:
ОДИН синхронный электродвиraтeль (220/
240 В, 1 фазный, 50 rц);
. однн униполярный переключатель (или
аналоrичное устройство);
встроенный электромarнит, обеспечиваю-
щий возвращение коитакrа в положение "ox
лаждение" по команде термореле окончания
режима оттаивания.
Устройство "Раrаgоп" работает следующим
образом. В назначенное время суток (4 или 6
раз в день в зависимости от модели проrpамм
HOro устройства) коитакт переюпочателя Mexa
нически перебрасывается, цикл охлаждения
останавливается и начинается цикл оттаивания.
Korдa оттаивание заканчивается, контрольное
термореле запитывает электромarнит, который
вновь перебрасывает коитакт переюпочателя:
щп<л оттаивания прекращается, в ТО время как
щп<л шо:rаждения возобиовляется. Если элект
ромarнит не cMor вьmолиить свою задачу, ос-
тановка оттаивания обеспечивается механнчес
ки с помощью встроенной системы безопасио
сти проrpаммно временноro устройства.
Во время периода А (цикл охлаждения):
коитакт FD термореле FD.DC5709L замк
пут, коитакт DC разомкнут;
электронarpeватели обесточень:r;
вентиляторы непрерьmно вращаются;
положение ЖИДI<Oстиоro электромarнитно
ro клапана определяется реле окружающей тем-
пературы в зависимости от пorpебности в xo
лоде;
компрессор запитан и контролируется реле
низкоro давления при работе в режиме откач
ки (рUIПр dоwп);
на испарителе постепенно накапливается
иней.
Во время периода В (цикл оттаивания):
в заданный момеит времени коитакт ПВУ
механически перебрасьmaется из положения В
(охлаждение) в положение А (оттаивание);
----: электромarннтнъ1Й клапан закрьmaется;
компрессор останавливается;
реле СА запитъmaeтся, коитакт са] размы
кается и вентиляторы останавливаются, кoнтaкr
c замыкается;
электронarpeватели запитываются, подо
rpевая испаритель, поддон и трубопровод сли
ва талой воды;
талая вода стекает в поддон и из Hero сли
вается в сточнъ1Й желоб; температура испари
теля находится в районе ООС;
кorдa весь иней на испарителе растает, ero
температура поднимется вьппе Оос.
Во время периода С (возврат к циклу ox
лаждения батареи):
кorдa темперa:rура оребренной батареи дo
ходит до + 12°С, коитакr термореле 5709L пе
ребрасьmaется из положения FD в положение
DC. Встроеиный электромarнит ПВУ запиты
вается и переводит коитакт ПВУ из положения
А (оттаивание) в положение В (охлаждение).
Одновременно с этим:
снимается напряжение с электронarpeва
телей;
обесточивается реле СА, коитакт са] за
мыкается, c размыкается;
764
3. АПЕfАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Цепь .окrpoпя (220 В, 1.фазный, 5Оrц)
Фаза
Схема находится в режиме охпaж,qения
Репе IЫСОКoro давnенмя
r ........
..;.......:. Проrра......Но.. .
I вре...енное устроиcrвo
Фаза
ипи
НОПЬ
Тер...орепе двиraтeпя
Жидкостный IUlSnSH
Harpeвaтenb
arтaмаания
Предохраниrenьное
тер...оpenе
'07
РИС.3.1.2-26. Схема проrpаммио-времеииоro УС1рОЙC"I1!а (ПВУ), 06еспечивающеro автоматическое О1Таиваиие пото-
лочных кубических испарителей (рис. 3.1.2-19 ХПВУ "Paragon" для испарителей kb, Friga-Bohn)
3.1.2. ИСПАРИТЕЛИ
765
запускается компрессор;
открывается элекrpoмarниrный клапан;
переброшенный котакт реле 5709L пре
пятствует запуску вентиляторов и оребренная
батарея, не обдуваемая воздухом, очень быст
ро охлаждается, в результате чеro последующий
запуск вентиляторов не будет приводитъ к по
cryплению теплоro воздуха в холодильную кa
черу.
Во время периода D (возврат /( циклу ox
.7ажденuя камеры):
темпеР31ура термореле 5709L падает до
велнчнны, зa.кJIК1-Iенной ме)lЩ}' +2 и 30C, и ero
контакт перебрасывается из положения DC в
положенне FD. Запуcкaюrся вентиляторы, и yc
тановка продолжает работать так же, как в пе
риод А.
3.1.2.6. Пример выбора испарителя
При известных основньхх параметрах холо
.:rильной установки, средн которых rлавныI,,
разумеется, является холодопроизводmель
ность установки в целом и испарmeлей в част
ности, а также при выбранном типе испарmе
.'IЯ, который наилучшим образом удовлетворя
ет рассматриваемым условиям применения,
остается только отобрать конкретную модель
испарmеля данноro типа.
Кaraлоrи всех производнтелей содержат He
обходимую для этоro ннформaцmo, и в качестве
примера мы собираемся дать подбор испари
теля для холодильной камеры объемом 50 м 3 ,
предназначенной для хранения фpyкroв иово
щей при температуре +4 ос и относнтельной
влажности 85%. ХоЛОДОПРОИЗВОДIПельность
испарmеля, в качестве кoтoporo выбран пoro
лочнъ1Й кубический испарmель, должна быть
равна 3220 Вт. Изroтовитель предлarает вам
HOMorpaммy для отбора кoнкpeтнoro испарme
ля, на которой нанесены (рис. 3.1.2 27) либо
объем холодильной камеры (50м3), либо по
требляемая ХОЛОДОПРОИЗВОДIПeлъность испари
теля (3220 Вт). На основании этих данных на
правой стороне номоrраммы по вертикали
(если дан объем) или по roризонтали (если дана
ХОЛОДОПРОИЗВОДIПeльность) проводим прямую
до пересечения с линней, соответствующей за
данной темпер31)'ре в камере (в нашем случае
средняя линия для температуры в камере
Tc +6...+40C). Затем из полученной точки пе
ресечения проводим roризонтальНУ'Ю линию
влево. По специальной табтще (далее она бу
дет описана) находим, что при относmельной
влажности 85% перепад дТ на испарmeле дол
жен составлять 7 0 С (точнее, просто 7 К). В вep
хней левой части номоrpаммы из точки, cooт
ветствующей темпер31)'ре в камере +4 ОС, про
водим roризоmальную прямую до пересечения
с кривой, для которой дT 70C, а затем из точ
ки пересечения проводнм вертикаль вниз до
пересечения с roризоmaJIЪЮ, ранее проведен
ной из правой части номоrpаммы в левую. В
результате обе эти линии пересекаются в ниж
ней левой части номоrpаммы, на кривой, oт
носящейся к модели испарителя GL43, xapaк
теристики кoтoporo приведеныI в каталоre про
ИЗВОДIПeля.
этот тип HOMOrpaмMЫ очень удобен для pe
шения практических задач, однако не надо
упускать из ВИДУ, что такие номоrpаммы cтpo
ятся на основании целоro ряда дополнIпeлъных
специальных условий, которые для вашей за
дачн ДОЛЖНЫ быть такими же, что и при pac
чете HOMOrpaмMЫ. В частиости, HOMorpaмMa на
рис. 3.1.2 27 бьmа получена на основе следую
щих предположений:
средний коэффициеm теплоотдачн стенок
равен 0,28 Вт/(м 2 ,К), если камера работает при
ПОЛОЖIПeльной темпеР31уре, и 0,20 Вт/(м 2 ,К),
если темпер31ура в камере ОТРlЩательная;
ежедневная замена Х']Jанящейся продукции
свежей составляет 10% от всех запасов;
товары, вновь закладываемые на xpaнe
нне, имеют начальную темпера1УРУ + 25 0 С для
камер с ПОЛОЖIПeльной темпера1УРОЙ и уже за
мороженыI до 7 ос для камер с ОТРlЩательной
темпер31уроЙ;
охлажденне виовь заложенной продукции
до темпер31урЫ камеры ПРОИЗВОДIПся за 20 ча
сов.
766
3. АПНАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
5 Предел образования инея
./ / I"""""L
:о L L
---5 / / I I I I
" "'/ 1/ l.J J 1 J Быстрая !
:Ji 10 "" заморозка Те = 18 + a5 .С
а. / 1 l 1
ф
::Е 15 !
'" 11 1 11 1/ Овощи и фрукты
'" Те=6+4.С
'"
а. 20
I I
'" !
а. Мясо или рыба Те=2+0.С
ф 25
<:: / / / 1
::Е j
ф зо
f--o 1:;:: 1/ /V
/'
, / 1//
L
v v 11 J :/
/": v ,/" v J /}
v::: / '/
v:::: '/ (:/ " ./" /!
./ ./
/: k:: е: ...-r V ./' / //
./
/ /' L ::::- /'" /1/
"/ ,/ 'L v ---::: ./" / //
L ....-
"/ v:: "/ / V ./' ./" /1 V
v :/ / ,r L
./' /' ./ ./ //
v-: /' V ./ / /' ./" IJ/
v ./ V ./" 11/ I
/ /' I
L
/ V ,,/ ./ V /' ./ V V J 1/ I
./
/' V V / ,r "., v I//; I
/' ../' L
,/ V v::: /" V ./ V v V/ I
./
V/ / V ,/" "., t 111/ [
/' ./
/" V v ,,/ / V ///
v V V '/ I
/' V I!J
/'
/V r;
V
15.000
10.000
9
8
7
6
5.000
4
tti
.Ji
3 g
х
..
:ij
....
:s:
'"
2
а.
<::
О
Е:;
о
Х
1.000
9
8
7
6
6 10 20 зо 50 100 200 300 500
Объем камеры, м 3
РИс.3.1.2 27. HOMorpaMMa Д1IЯ выбора модели испарителя из иоменкла-rypы, предлаrаемой данным производителем, в
зависимоC11l от желаемой темпера-rypы холодильной камеры (нли холодопроизводительноC11l, поскольку, бу,цучи взаимо--
связанными, зти две величины дают вариаlПЫ построения HOMorpaMMLI) и от перепада на испарителе кr (HoMorpaмMa
выбора пО'ТОЛочных кубических испарителей моделей GL, RL и BL Лrteс! Alfa Laval)
3.1.2. ИСПАРИТЕЛИ
767
3.1.2.7. Оптимальные режимы
эксплуатации испарителей
Чroбы ЗЗI<OНЧИТЬ раздел, посвящеШIЫЙ ис-
париreлям, опишем элекrpoнную систему, обес-
печивающую оrnимальные режимы экcпл:yarа-
ции испарителей холодильноro тoproвoro обо-
рудования, ЮЛОp<lЯ позволяет:
опrимизировarь пorpeбление энерrнн за
счет aвroматичеСI<DЙ подcrpoйки реryлиpyюще-
ro венrиля;
улучшить coxpaннoo'rЬ продy:кroв за счет
поддержания оrnимальной темперarypы;
постоянно отслеживать значения темпера-
тур и дpyrnx параметров установки;
леПФ выявлять неисправности.
Такие системы, разумеется, существуют в
различном исполнении и выпускаются разны-
ми изroroвителями примениreльно к юнкрет-
ным холодильным установкам, работу юлорых
нужно оrnимизироватъ.
Основная задача системы обеспечения оп-
тимальноro режима экcпл:yarации зaкmoчaется
в I<Dнтроле за ВПРЫСI<DМ ЖИДI<Dro xлaдareнта в
испаритель посредством самоподстраивающе-
roся реryлятора. Система содержит тepMopery-
лирующнй вентиль С элекrpoyпpaвлением, элек-
троШIЫЙ реryлятор и три дaтч:иRa Pt1 000 с мно-
roчислеШIЫМИ вариантами монтажа, дополни-
тельно обеспечивающими Qыполнение таких
ФУНКЦИЙ, как:
реryлирование темперюуры масла;
выдача сиrнaла тревоrи по значениям тем-
перarypы;
выявление аномалий;
вьщача сиrнaлa тревоrи в случае анома-
лий в местах монтажа.
Термореryлнрующнй вентиль с электроуп-
равлением представляет собой одновременио
эле.ктроматнитный клапан и обычиый ТРВ. Ои
обеспечивает впрыск ЖИДI<DСТИ в соответствни
с прниципом частопlOЙ модуляцни, Т.е. для слу-
чая, ютда продолжнтельиость цикла впрыска
составляет 6. с, вентиль открывается и закры-
вается 1 раз. Преимущество этой системы за-
кт<Naется в том, что вентиль может управлюъ-
ся для открЫПIЯ Bcero на 6 с, что соответствует
очень не значительному открьпlПO обычноrо
ТРВ. Так как ТРВ выполнен в виде классичес-
I<Dro элекrpoмаrнипlOro клапана, он может бьпь
лнбо полностью открьп, либо полностью за-
крьп, ero конструкция в виде электроклапана
позволяет избежать последствий rидравличес-
ких ударов при реryлнровании по принципу
"дa Heт" в ЖИДI<DCПlой мarистралн, а демпфи-
рующая система I<Dнтролнрует скорость, с ко-
торой клапан открывается и закрывается, обес-
печивая тем самым реryлирование, основанное
на длительности импульса.
ЭлеКТРОШIЫЙ блок является мозroм систе-
мы. обеспечивая управление ТРВ, он в то же
время вьmолняет функции выявления аномалий
и выдачи сиrнaлa тревоrи. Так, если система
I<DнтроЛЯ обнаружила неисправность, например
повреждеиие вентилятора или обрьm в цепи
дaтч:иRa, блок вводит в действие систему обес-
печения безопасности и одновременно подает
сиrнaл тревоrи.
Назначение системы безопасиости состоит
в том, чтобы в течение как можно более дли-
тельиоro времени поддерживать сохранность
продукции и до минимума снизить опасность
выхода из строя I<Dмпрессора. Кроме тoro, в слу-
чае какоro-либо повреждения система позволя-
ет иметь МlПIИМзльно необходимую холодопро-
изводиreльность до вмешательства ремонтни-
ка. Наконец, элеКТРОШIЫЙ блок обеспечивает
местиую или дистанционную диarностику па-
раметров установки, существенно облеrчaя ра-
боту ремоНПIИка. Управление оптимальным
ВПРЫCI<OМ ЖИДI<DСТИ обеспечивается с помощью
сиrнaла о величине переrpeва, юлорый, следо-
вательио, также всетда должен бьпь оrnим3ль-
ным, каким бы ни был режим раБотыI. для ре-
ализацни этоro требования нужно, чтобы pery-
лятор постоЯIПIО соотносил величину переrpе-
ва с устойчивым МlПIИМзльным сиrналом, ко-
торый определяется равенством темперaryp для
двух датчиков, правильно устаиовлеШIЫХ по
длине испарителя.
768
3. д.rPHATЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
АоаIЧlOOL
.....
t-
..... ...
iIIt
..... ......... -......
: ,;:r.
. .
.............
Рис.з.l.2 28 Система обеспечения ОППlмальноro режима ЭКСПЛУlПaции испарителя ХОЛОДИЛЬНОЙ установки, содержа
щая элеК"IpОННЫИ блОК (на заднем плане), элеК"IpОННЫЙ ТРВ (слева) н дамики (справа) (Adap Kool, модель AКl О, Danfoss)
3.1.3. .конденсаторы и системы
ИХ охлаждения
3.1.3.1. Общие положения.
Ранее мы неоднократно уточняли, что зада
ча mнденсатора заключается в отводе тепла,
попадающеro в Hero вместе с хладаreнтом и
наmпленноro, с одной стороны, в испарителе
(внешнее тепло, orнятoе у охлаждаемой среды),
а с дpyroй стороны, в mмпрессоре (тепловой
Эl<Вивалеm механнчссmй работы mмпрсссора
с точностью до потерь). Поток хладaremа, BЫ
ходящий из компрессора в виде переrpетоro
пара, как правило, при подходе к реryлятор)
представляет собой переохлажденную жид
mсть. Если читатель захочет вернуться к
рис. 1.3 .6-48, например. он сможет mнстатиро
вать, что хладаreнт, вышедший из mмпрессо
ра в состоянни переrpeтыx паров (точка 2), по
падает в ТРВ в состоянии переохлажденной
жидкости (точка 7). Действительно, при пере
1 См. также "Поведение конден(ЖfOРОВ с ВlXЩYшным
охлаждением" (Сопtenanсе d'un condenseur refroidipar air,
G.Rigot, Revue Pratique du Froid, 1993, N 764, p.2 29).
ходе or точки 2 к точке 7 поток хладаremа про
xoднr через три фазы:
снижение переrpeва между точками 2 и 4,
Т.е. понижение темпера'I)'рЫ хладаrента, все
еще остающеroся в rазовой фазе, причем в точ
ке 4 достиraется состояние насыщенных паров;
собственно mнденса1lИЯ, то есть переход
хладareнта из rазообразноro состояния в жнд
me при постоянной темпера'I)'pе между точка
ми 4 и 5, при этом точка 5 coorBeтCТBYeт cocтo
ЯНИЮ, называемому насьпценной ЖИДКОСТЬЮ;
переохлаждение между точками 5 и 7, rдe
темпера'I)'pа жидкоro хладaremа понижается.
В тех случаях коrда в составе установки
предусмorрен специальный arperaT, называ
емый устройством для снятия переrpeва (см. п.
3.1.4.4), а также дpyroй специальный arperaт,
обеспечивающий переохлаждение (переохлади
тель, см. п. 1.3.6.3.5.3 и 3.1.4.5, или теплооб
менник, см. п. 1.3.6.4.1 и 3.1.4.5), mнденсатор
вьmолияет тольm собственно задачу mнденса
ции хладаreита. Во всех дpyrиx случаях пере
ход xлaдaremа из состояния переrpетоro пара
в состояние переохлажденной жидкости проис
ходит в одном н том же зrperзте, также назы
3.1.3. КОНДЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ и:х ОХЛАЖДЕНИЯ
769
ваемом I<Oнденсатором, хотя он обеспечивает и
устранение переrpeва, и переохлаждение.
В moбом конденсаторе, обеспечивающем,
кроме обычноro процесса I<Oнденсацин, еще и
устранение переrpeва и переохлаждение, суще
ствуют три функциональные зоны, отлнчающи
еся дpyr от дpyra характером теплообменных
процессов. Тем не менее, принимая во Bннмa
нне, что I<Oличество тепла, снимаемое как в
'Зоне устранения переrpeва, так и в зоне пере
охлаждения, roраздо меньше по отношению к
I<Oличеству тепла. снимаемому в зоне собствен
но I<Oнденсацин, разработчики часто ycтaнaB
ливают тепловые мощности I<Oнденсаторов ис
ходя из среднеro значения I<Oэффициента тсп
лоотдачи К. Напомним, так же как мы это дe
лали при описанни испарнтелей, что общие
правила расчета теплоотдачи в тепло06менни
ках приведены в п. 1.3.2.6.4.
ОднaI<O расчет теплообмена в I<Oнденсаторах
не входит в I<Oмпетенцню проектировщика xo
лодилъной установки, а является задачей раз
работчика (изroтoвнтеля) I<Oнденсатора. Толь
I<O он, В зависимости от I<OНСТРУКЦИИ I<Oнден
сaroра, им самим спроектированноro и изroтoв
леноro, может рассчитать тепловую мощность
этоro I<Oнденсатора для номинальных условий
работы. Следовательно, в своих каталоrах он
должен указывать тепловую мощность, давая
дополнительно ряд характеристик (в том чис
Рис.3,l.3 1. OI'ношение теПЛОВОЙ мощ
HOC1lf конденсатора к холодопроизводитеJIЪ
ности испаритеJ\Я в ОДНОС1)'пенчатой холо
ДИJIЪНОЙ установке, работающей на любом
хладаrенте, кроме аммиака
ле поправОЧНЬJе I<Oэффициенты), I<OТOpыe по
зволят проекrировIЦНКY установки определить
фактическую мощность конденсaroра в услови
ях, отличающихся от номинальных.
Впрочем, все изroтoвнтели в свонх катало
rax дают примеры подбора нужноro I<Oнденса
тора, и HeI<OТOpыe из этих примеров мы приве
дем в п. 3.1.3.8.
Если массовый расход хладаreнта в I<OНТY
ре обозначить через qm' кт/с, то I<Oлнчество теп
ла. I<OТOpoe должно быть удалено в (ЩИННЦУ Bpe
мени, будет равно (см.рис.l.3.6 48)
Qc=qт(h2 h5)' кДж/с (иди кВт).
Следовательио, именно на основе этой Be
личины для реалъных условий функционирова
пия нужно б)дет отыскивать в каталоrах про
изводнтелей наиболее подходящую модель выб
paннoro I<Oнденсатора (не толы<о с точки зре
пия мощности, но и с учетом стоимости, rаба
ритов и т.д.).
На уровие аванпроекта тепловую мощность
I<Oнденсатора можно ориентировочно оценить
в зависимости от температуры I<Oнденсации [с'
температуры испарения [о и типа I<Oмпрессора.
В самом деле, имеем
Qc= g: .Qo
(велнчиныI отношения Q/Qo даныI на рис.3.1.3
1 и 3.1.3 2).
Ko.. eccopы. охлаждаемые
всасываемы.. ",30М
Ko.. eccopы
oll<pblТoro l'\IIl18
'.'
1.5
'4
'.1
1.1
1.1
1.0
40
,o
O . ю
'о ,-С}
JO
-10
770
3. МРНАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЬLХ МАШИН
Таблица З.1.З 1
КOJПIЧество тепла, удаляемое в трех рабоЧIП зонах конденсатора в предположеннн об НЗООНТрОIDlОМ сжатии
Условия раБo'IыI Темпераrypа переrpетоrо пара, РазноCTh энталъпнй
toltJt., Хладаrент ос кДж/кr /o
10/ +30/ +25 R22 52 h2 h. 17,81 8,87
h. h, 176,79 88,05
h, h7 6,19 3,08
R717 88 h 2 h. 162,34 12,18
h. h, 1146,80 86,05
h, h7 23,64 1,77
20/ +30/ +25 R22 59 h2 h. 23,46 11,36
h. h, 176,79 85,64
h, h7 6,19 3.00
R717 110 h 2 h. 218,3 15,72
h.... h, 1146,80 82,58
h, h7 23,64 1,70
40/+40/+30 R22 90 h 2 h. 43,06 19,43
h. h, 165,97 74.91
h, h7 12,53 5,66
h2 h. (см. рнс.l.3.648) КОJlliчество тепла, удаляемое в зоне устранення переrpева (предконденсацнн);
h. h, . КОJlliчество тепла, удаляемое в зоне конденсацнн;
h, h7 количество тепла, удаляемое В ЗоНе переохлаждения;
t"""" . темпераrypа переrретоrо пара, ос;
t" темпераrypа переохлажденной жндкости, ос.
Более высокие значения Q/Qo доcтиraют
ся при охлаждении компрессора всасываемым
rазом, что является следствием тепловых по
терь, передаваемых хлaдareнту при ОXJIa)lЩении
двиrателя. Чтобы лучше представить себе кo
личество тепла, подлежащее удалению в трех
рабочих зонах конденсатора, можно взrлянуть
на табл. 3.1. 3 1, в которой приведено несколь
ко примеров для различных значений рабочих
темпер а 1УР.
Поскольку в тобом конденсаторе тепло пе
редается от охлаждаемой среды (хлaдareнта) к
','
.3 ,5
О, '"
1.'
I,Z
','
10
H :ю -/5 .20 ,s 'O s о . s . 10
'0 f'8CJ
Рнс.з.l.3.2. Отношенне теIШОВОЙ мощности конденса.
тора к холодопронзводнтельности нспарнтеля в OДHOcтy
пенчатой холодильной установке, работающей на аммнаке
охлаждающей (как правило, воде или воздуху),
темпера1УРа последней, следовательно, долж
на повыситься от темпера1УРЫ на входе t e до
темпера1УРЫ на выходе t s ' Изменение темпера
1УРы охлаждающей среды, так же как темпе
Рa1J'Pы хладareнта, представлено на рис.3.1.3
3.
Заметим, что соrласно общему правилу TeM
пера1УРа внyrpeнией поверхности трубок КOH
денсатора ниже температуры конденсации, сле
довательно, конденсация как таковая начинает
Переохлawдение
Конденсация
Устранение neperpeBB
I (npедкондеНС8ЦИЯ)
tc Y 'su:!h
II
Jj
'" (,
т' У
Хл8Двrент
'"
"
:
...
1,.
Рнс.з.l.3 3. Изменение темперarypы хладаrента н ox
лаждающей среды в конденсаторе
3.1.3. КОНДЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ их ОХЛАЖДЕНИЯ
77]
Таблица З.1.З 2
ЗначеНIIJI коэффициентов теплоотдачи К для конденсаторов различньп ТШlов
Тип конденсатора Коэффициент теШIOотдачи к: Вт/ (м 2 . К)
от6до 12
от17до35
230
290
520
870
1000
700
870
1150
230
ся сразу, как только хладаreнт попадает в КOH
денсатор. В этом случае СРfЩНЯя лоrарифмичес
кая разность температур, с которой мы уже
встречались в п. 1.3.2.6.4, равна
М т = (MI M2) / In(M/M 2 )
или, приближенно,
М т = М, . , ! 2 .
для конденсаторов, в которых количество
тепла, удаляемое из зон снятия перетрева и пе
реохлаждеиия, мало, можно просто записать
М т =tc (ts te)'
Точно так же, как для любоro дрyroro теп
"1006менника, если А поверхность теплообме
на конденсатора, а К еro коэффициент тепло
отдачи, тепловая мощность конденсатора будет
равна
Q =КА'М .
с т
как И коэффициенты теплоотдачи наружных
и внутренних поверхностей, коэффициент К
зависит от типа конденсатора. Значеиия коэф
фициента К для конденсаторов различных ти
пов даны В табл. 3.1.3 2.
Все конденсаторы в большей или меньшей
степени склонны к засорению, что является их
основным недостатком, снижающим интенсив
ность теплообмена. Конденсaroры с воздушным
охлажденнем, как правило, менее подвержены
засорению, если, конечно, воздух не содержит
различных твердых частиц (копоть, пъшъ и
т.д.). В последнем случае мощность кoндeHca
тора резко падает из за тоro, что прнносимые
с воздухом частицы оседают на ребрах и не
только снижают коэффициент теплоотдачи Ha
ружной поверхности, но и препятствуют HOp
мальному течению воздуха.
Так, если конденсаторы расположены вбли
зи деревьев, нужно внимательно следить, что
бы опавшие листья не забивали воздушный
тракт. Очистка конденсаторов с воздушным ox
лаждением производится сжатым воздухом или
просто струей воды.
Что касается конденсаторов с водяным ox
лаждением, то со временем их заrрязнение
практически неизбежно (рис. 3 .1. 3 4), что час
то влечет за собой снижение их тепловой мощ
ности И одновременное падение характеристик
холодильной установки.
Интенсивность зarpязнеиия зависит от про
должительности работы конденсатора и опре
деляется не только качеством охлаждающей
v
I
I
6
1.'
00
;;: 1.5
N
О
(2
!:i'
'"
.
'"
е-
:1! Q6
'r
ф
s
IU
-&
-&
..,
00
1
3 , 5
Время работы, мес
РИс.3.1.3 4. Изменение коэффициента заrрЯЗНения
конденсатора с водяным охлаждением в заВисимости от
продолжительности раБО1Ы
772
3. АПЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
среды (водопроводная вода, засоленная вода,
морская вода и т.д.), но И типом конденсатора.
В большинстве случаев производитель кoндeH
сатора принимает за основу для охлаждающей
ср(щы начальный коэффициент зarpязнения Ro'
который учнтывается при расчете общеro l<DЭф
фициента теплоотдачи Ко. Эффекrивиый l<DЭф
фициент зarpязнения R зависнт or типа охлаж
дающей среды и степени ее чиcтorы. На прак
тИI<e полное тепловое сопporивление рассчнты
вается по уравнеmпo:
= + Ае . ( R R )
К КО А; о '
rде А. поверхность теплообмена кoндeHCaтo
ра со стороны xлaдareнта;
А, поверхность теплообмена кoндeHCaтo
ра со стороны охлаждающей среды.
В конденсаторах с водяным охлаждением
зarpязнение, как правило, обусловлено orложе
ннями извеCТJIЯI(З, а при использовании rpaдн
рен и образованием водорослей. Предыдущая
формула для расчета тепловоro сопporивления
ясно показывает, что особенио велико влияние
коэффициента зarpязнения конденсаторов с
оребренными трубками на интенсивность теп
лоorдачи с поверхности хладareнта. Сравни
тельные испьпания позволили констатировать,
что при скорости воды 2 мJc в конденсаторах,
коэффициент зarpязнения которых менялся or
R=O до R=0,00034 мЧ<lВт, снижение коэффи
циента теплоотдачи составляет примерно 60%
для труб Trufin srr 3/4" и 40% для rладких труб
11 х 1. Что касается охлаждающей воды, то для
нее можно будет определять коэффициенты зar
рязнения исходя из данных табл. З.l.З З.
эти величины показывают, что с трубами,
изroroвленными не из стали, можно обеспечить
меньшие значения коэффициента зarpязнения.
Сл(Щовательно, может оказаться более BbIТOk
ным использование труб из дороroстоящеro
материала, а не из стали только потому, что кo
эффициент зarpязнения для ннх будет меньше.
Испарительные конденсаторы часто подвер
женыI дополнительному зarpязнеmпo, обуслов
ленному тем, что они имеют воздушные тpaк
ты. для устранения этоrо недосттка можно
принять следующие меры:
установить воздушные и/или водяные
фильтры, чтобы избежать механическоro за
rpязнения;
очищать ПОC1YIIающую воду нлн воду, ис
пользуемую по замкнутому циклу, в случае опа
сения orносительно возможности отложения
накипн; часто достаточно просто пр(Щусмorpeть
постоянное удаление излишков воды;
добавнть средства для удаления BOДOpOC
лей в случае опасности их образования.
Korдa для охлаждения приходнтся постоян
но добавлять воду, а ее жесткость составляет от
9 до 270т (по французской шкале измерения
жесткости), настоятельно рекомендуется OCHa
щеине системы охлаждения установкой для
очистки с подачей свежей воды, в том числе и
для бессточной системы охлаЖдения. Часто oд
новременно предусматривают введение в ox
лаждающую воду антикоррозионных и стаби
лизиР}ющих прнсадок. Реryлированне режима
работы TaI<Oro устройства может осуществлять
ся в зависимости от электрической проводимо
сти (см. п. 2.6.6.5), связанной с содержанием в
воде солей, НЛН, еще проще, в зависимости or
необходимоro расхода свежей воды. При про
ектировании конденсатора разработчик Bcerдa
будет пьпаться доcтиrать как можно более BЫ
COKOro значения коэффициента теплоотдачи
(точно так же, как и при проектированни ис
Таблица 3.1.3-3
ЗначеlOlЯ КОЭффИЦJIентов зarpязнеlDlЯ оsлахщающей
ВОДЫ для конденсаторов с водяным ОL'IаждеlOlем
Морская
Засоленная
ПIПЪeВая или
ключеВая
Вода из шубины
больших озер
Жесткая
Речиая
Мymая
Вода rpадиреи:
иеочищеииая
очищеииая
Вода, используе-
мая для охлажде-
иия
0.00015 0.00015 0,0003
0,0005 0,0005 0,0005
0,0003 0,00015 0,0006
0,0005 0,0003 0,0010
0,0006
0,0003
0,0003
0,0005
0,0003
0,0006
3.1.3. КОНДЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ их ОХЛАЖДЕНИЯ
773
парителя). ДrIя Э1Оm ему необходимо yчиrывarь
следующие специальные требования:
поверхность, соприкасающаяся с хлада
{'еНТОМ и предназначенная для ero конденсации,
должна полностью смачиваться этим хладareн
том;
указанная поверхность должна способ
ствовать свободному течению хладareнта;
потери давления в потоке хладareнта дол
жны быть минимальными;
переохлаждение хладаreнта должно бьпь
\lаксимально возможным (переохлажденне на
1 К повышает холодопроизводнтельность на
1%);
скорость охлаждающей среды должна
быть максимально высокой;
при выборе материала теплообменника He
обходимо учитьmать свойства охлаждающей
среды.
Еслн температуры охлаждающей среды на
входе t e и на выходе t,КOMeHcaтopa заданы, 10
ее массовый расход, обеспечивающий кoндeH
сатору требуемую эффективную тепловую мощ
ность Qc> определяется по формуле
Qc
qfr= ( ) '
С p,fr' t, l е
rдe qfr массовый расход охлаждающей среды,
кr/c;
Qc тепловая мощиость конденса1Ора, кВТ
(кДж/с);
cpJr средняя удельная теплоемкость охл:аж
.J,aIOщей среды, кдж /(кт.К);
(е температура охлаждающей среды на
входе в конденса1Ор, ос;
(. температура охлаждающей среды на
выходе из конденсатор, ос.
Ч1О касается J<Oнденса1Оров с водяным ox
.lажденнем, 10 в них расход охлаждающей воды
\южет меняться в очень широких пределах, на-
пример от 2,4 до 4,5 м 3 на 1 rвT тепловой мощ-
ноСти для испарнтельных конденса1ОроВ, от 40
,::(0 170 м 3 на 1 rвT для коаксиальных кoндeH
саторов. В связи с этим, прежде чем решать
вопрос о выборе типа конденсатора, необходи
\fO в совершенстве изучить возможности пунк
та водоснабжения (располaraемый расход, хи
\fический состав воды и т.д.). Напомним, 1.ffO,
поскольку конденсаторы являются аппаратами.
работающими под давлением, они должны
бьпъ освндетельствованыI слyжt)ой roрнотехии
ческоro надзора, снабжены соответствующим
паспоproм и клеймом, а также маркировочиой
табличкой, содержащей, в числе прочеro. CBe
дения о вН)'треннем объеме и давлении испы
тания.
3.1.3.2. Классификация конденсаторов
Из множества различных классификацион
нъlX признаков конденса1ОроВ мы бу.цем исполь
зовать такие, которые позволяют разrpаничить
конденсаторы в зависимости от типа предусмот
ренноro охлаждения. Итак. оставляя в стороне
те моделн, которые практически не использу
ются (как., например, конденсаторы, орошаемые
под действием силы тяжести), бу.цем Ра1лнчать
следующие моделн:
конденсаторы с естественным или прину
дительным прямым воздушным охлаждением;
конденсаторы с прямым или кocBeнным
циркуляционным водяным охлажденнем;
конденса1Оры с прямым воздушным ОХ
лажденнем и распьшением воды.
Имея в виду, 1.ffO далеко не Bcerдa можно
четко отделить одну систему от дрyroй (напри
мер, конденса1Ор испарительноro типа, кoндeH
сатор+rpaдиpня), мы, тем не менее, думаем, что
приведенные классификационные призиаки,
ЯБЛЯЯсь вполне естественным,' должны обес
печить лучшее понимание принципов работы
конденса1Оров и их охлаждающие возможноС
ти.
3.1.3.3. Различные типы конденсаторов
3.1.3.3.1. Конденсаторы с прямым
естественным или принудительным
воздушиым охлаждением (воздушные
конденсаторы)1
Конденсаторы этоro типа в основном пред
ставляют собой набор медных или стальных
трубок диаметром от 10 до 15 мм с надетыми
1 См. "Повышение КIЩ кондеисаторов с воздушным
охлаждением" (Amelioration du rendement des condenseurs а
air, Revue Pratique du Froid. 1989, N2 692, р.62.-(4).
774
3. МРПАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
на ЮIX внaтяr без сварки ребрами. Ребра, иатя
rивaемые на Трубки с помощью механических
или rидравлнческих устройств, располaraются
на расстоянии 3 5 мм друт от друта и изroтав
ливаются из меди, алюминия или стали. В oт
дельных случаях диаметры трубок MOryт дoc
тиraть 25 мм. Некоторые производители ис
пользуют оребренные трубки эллиптическоro
сечения, ЧТО, с одной стороны, повышает коэф
ФlЩИенr теплоотдачи поверхности, а с дpyroй
снижает потери давления в воздушном тpaкre.
При:нципиальная схема одиоro из таких КOH
денсаторов представлена на рис.3.1.3-5.
как видно из рисунка, воздух здесь цирку
лирует непосредственно BOкpyr трубок кoндeH
сатора, в отличие от друтих конструхций, кoтo
рые мы встретим ниже и в которых воздух Ha
прямую не проходнr через конденсатор. Охлаж
дающая среда в данном случае воздух либо
проходнr около трубок в результате ecтecтвeH
ной конвекции, либо проroняется принудитель
но с помощью вентиляторов и поrлощает oтдa
ваемое хлaдareнтом тепло. Конденсаторы с ec
тествеиным воздушным охлажденнем исполь
зуются rлавным образом в reрметичиых комп
рессорных атретатах малой мощности, кш<, нa
пример, в домаппшх холодильниках, тде онн
крепятся к задней стенке холодильника.
Конденсация хладаreнта происходнr BНYТ
ри трубок Чтобы поддерживать температуру
конденсации на возможио более ннзком ypoB
не, даже летом, кoIДa окружающая темпера1У
ра повышена, необходимо про пускать через
Комденсатор
"
..........
...
ЖИДIC.ОСТНЫЙ ресивер
к испарителю
/
Компрессор
РИс.3.1.3-5. Принципиалъная схема конденсатора с
прямым принудителъным воздушным охлаждением
конденсаторы значнreльный расход воздуха для
снижения еro темперmypы на выходе. Поэто-
му настоятельно рекомендуется располаrатъ
конденсаторы с воздушным охлажденнем на
открьпом воздухе, например на плоских кpы
шах.
для мощностей, не превышающих g......1 О кВт
и лиmъ в некоторых исключительных случаях
доходящих до 25 кВт, конденсаторы с воздym-
ным охлажденнем можно монтировать на тех
же станинах, что и компрессоры, образуя тем
caмым компрессорно конденсаторный атретат,
собираемый непосредственно на заводе изroтo
вителе (см., например, рис. 3.1.1 33). для КOM
прессорно-конденсаторных атретатов, оборудо-
ванных компрессорами открьпоro типа такой
мощности, конденсаторный вентилятор ycтa
навливается на валу приводиоro двиraтеля КOM
прессора.
на рис.3.1.3-б rqxщставлен автономный КOH
денсатор с воздymным охлажденнем, размеры
котороro приведеныI в табл.3 .1. 3 4a, а техиичес
кие харaкreристнки в таБЛ.3.1.34Б.
В случаях, КOIДa конденсаторы с принуди-
тельным воздymным охлажденнем нужно уста-
новить внутри помещения, предусматривают
ся воздуховоды как для всасываемоro, так и для
выходящеro воздуха, а также, в большинстве
случаев, myмоrлymители (см. п. 2.5.7.6). При
этом следует удостовериться, что вентиляторы
CMOryт нормально работать, несмотря на допол
ннтельныIe потери напора. Для холодильных
установок, включающих несколько контуров,
можно расположить различиые конденсаторы,
обслуживающие совокупность котуров, на oд
ной раме, при этом вентиляторы MOryт быть
общими (конденсатор с иесI<OЛЪКИМИ КОIfIура
ми). Использованне лопастныlx вентиляторов
дает возможность некоторым изrотовнтелям
со:щaвarь конденсаторныIe батареи на основе
блочнъlX КОНСТРУХЦИЙ, что позволяет обеспечи
ватъ наращивание их производительности про
cтым присоеднненнем одиоro или несI<OЛЬКИХ
блоков. приводныIe двиraтели также можно ис
пользовать для обслуживания нескольких aтpe
татов. В зависимости от размеров атретатов и
раеполarаемоro места их установки можно выб
рать одни из двух вариантов атретата:
3.1.3. КОIЩЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ их ОХЛАЖ,ЦЕНИЯ
775
. ..
. .-
РИС.3.1.З 6. KOHдeHca
тор с прямым воздушным
охла»щением и прииудн
тельной циркуляцией возду
ха с помощью лопастных
вентиляторов (модель СА.
lorgana )
"\.
вертUКШlьное расположение блоков, кor
.1,а сами трубки размещены roризонrально, а
воздух либо подцуваerся, либо всасываercя па
раллельно трубкам через охладитель. Такое
расположение сокращаer площадь поверхнос
ти, занимаемой под конденсатор, однако не по
зволяer устанавливать последовательно более
.J.ВYX венrилятoров один над друтим. При не-
обходимости вертикальной установки несколь
ких комплектов конденсаторных батарей их
можно располaraть под прямым ушом дpyr К
::qJYТY, что, во первых, требуer меньших площа
.1,ей, а BO ВТOpbIX, НСКJПOчаer взаимовлияние
воздyшных потоков;
20ризонтШlьное расположение блоков с
венrиляторами, установленными над кoндeHca
торной батареей и всасывающими воздух че
рез оребреlпlыe трубки. При таком расположе-
нии конденсаторньш батареи вместе с венrиля
торами в нужном количестве MOryт быть ycтa
новленыI в одной плоскости (рис.з.l.з 7).
3.1.3.3.2. Конденсаторы с прямым
или косвенным водяным охлаждением
в этом классе различают rnавным образом
четыре тнпа конденсаторов, а именио:
ropизонrальные кожухотруБные;
вертикалъныIe кожухотрубньщ
змеевиковые;
коаксиальные.
2в..--..1369
.........
:; h ..
<:::
-'-- .
3.1.3.3.2.1. rоризонmалън.,е "ожухоmрубн.,е
"онденсamoр.,)
кожухотруБныIe конденсаторы MOryт иметь
как roризонrальное, так и вертикальное испол
нение, однако наиболее чаcro встречаются MO
дели с ropизонrальным исполнением. rоризон
тальный кожухотрубный конденсатор cocroнr из
корпуса (или кожуха, или оболочки), вьmолия
eMoro, как правило, из yrлеродиcroй стали и
ЗaI<pытоro с обоих КОIЩОВ решerкaми, в кoтo
pbIX сваркой или развальцовкой закреплены
внутренние трубки. Охлаждающая вода цирку
лируer по трубкам, тоща как конденсация хла
дareнra происхоДНf в кожухе, Т.е. между труб
ками И внешним корпусом. На рис.З.l.З 8 IIp(Щ
ставлена ПРИIЩИПИальная схема roризонrаль
HOro кожухотрубноro конденсатора.
На каждом КОlЩе кожуха находятся съемные
днища, обеспечивающие изменение направле-
ния движения воды по трубкам. На одном из
днищ закреплены патрубки входа и выхода
воды. Такая конструкция позволяer произво
дитъ механическую чистку внутренних повер
хностей трубок с водой, которые, как видно из
рис.з.l.З 4, быстро зarpязняются.
I См. "Развитие кожухmpубных конденсаторов" (Evo
lution des condenseurs multitubulaires, LLegin, Revue Generale
du Froid, nov. 1989, р.6lЗ 15).
776
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМIШТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица 3 1. 4a
Размеры конденсаторов с прямым принудителъным воздушным охлаждением (рис.3.1.3--6)
{ft; ,!
t х tJ
..,....
. J"": ......)
fr
о.
х
о
t== =!J
По специanьному заказу поставляется разновидность
С rориэонтanьным движением воэдушноrо потока
Тип Диам :тр труб
А В Х х У Масса, КI'
Пар ЖидкоCTh
СА6 84 99 113 2760 1160 2670 1070 21/R" 11/8" 284 322 400
900 149 170 4093 1160 4003 2001 1070 2518" 1 518" 467 581
об/мин 196 227 5426 1160 5336 2668 1070 31/8" 2 118" 614 766
298 340 4093 2240 4003 2001 2151 2х2518" 2x1518" 909 1117
397 454 5426 2240 5336 2668 2151 2 х 3 1/8" 2х21/8" 1203 1507
САа 77 89 100 2760 1160 2670 . 1070 2118" 1 318" 284 322 400
750 134 150 4093 1160 4003 2001 1070 2 5/8" 1 5/8" 467 581
об/мин 178 201 5426 1160 5336 2668 1070 3 1/8" 2 1/8" 614 766
268 301 4093 2240 4003 2001 2151 2,2518" 2, 1 518" 909 1137
357 402 5426 2240 5336 2668 2151 2 х 3 1/8" 2х21/8" 1203 1507
СА12 60 66 2760 1160 2670 1070 15/8" 1 1/8" 284 322
500 90 98 4093 . 1160 4003 2001 1070 21/8" 13/8" 410 467
oБIмин 120 132 5426 1160 5336 2668 1070 2118" 1518" 538 614
180 199 4093 2240 4003 2001 2151 2 х 2 1/8" 2х 1 318" 795 909
240 265 5426 2240 5336 2668 2151 2х 25/8" 2 х 1 5/8" 1051 1203
СА12 52 56 2760 1160 2670 1070 15/8" 1 1/8" 284 322
370 79 85 4093 1160 4003 2001 1070 2 118" 1 318" 410 467
об/ют 105 114 5426 1160 5336 2668 1070 2 5/8" 1 518" 538 614
158 171 4093 2240 4003 2001 215'1 2х2118" 2х 1 318" 795 909
211 228 5426 2240 5336 2668 2151 2/25/8" Z, 1 518" 1051 1203
Акустическое дй/fЛение, Т.е. уровень шума в децибелах (дБ), изменяется в зависимости от расстояния:
Расстояние, м 20 30 40 50 70
дБ (А) 6 9,5 12 14 18
Значения акустическоrо даВ_lения даны для справки и Moryr ....еняться в зависимости ОТ места расположения
установки.
3.1.3. КОНДЕНСАroры И СИСТЕМЫ их ОХЛАЖДЕНИЯ
777
Таблица З.1.З 4б
ТеПlИЧеские характеристики конденсаторов с прямым I'РИНУДИТельным ВO:JДУllDlЫМ охлаждением (рис_3_1_3
Тепловая мощ Вен11IЛЯТOРЫ, (380 В, 3--фазный, 50 rц) Пло Акусти
ноС1Ъ щадь ческое
Тип при ДT 16°C Единнч поверх Объем, давленне
Расход Коли Единнч ноcпt, дм' на pac
0, мм ная мощ ный ток,
Вт ккaлlч воздуха, чеC'mО, НОС1Ъ, м 2 стоянии
м'/ч шr кВт А 10 м, дБ
СА6 84 98250 84500 33000 2 762 2 4,2 312 38 59
99 115580 99400 32300 2 762 2 4,2 416 51 59
113 132100 113600 29200 2 762 2 4,2 624 76 59
149 173370 149100 49500 3 762 2 4,2 624 75 61
170 198140 170400 45000 3 762 2 4,2 936 112 61
198 231160 198800 64600 4 762 2 4,2 832 99 62
227 264180 227200 58400 4 762 2 4,2 1248 148 62
298 346750 298200 96900 6 762 2 4,2 1248 147 63
340 396280 340800 87600 6 762 2 4,2 1872 220 63
397 462320 397600 129200 8 762 2 4,2 1664 194 64
454 528370 454400 117000 8 762 2 4,2 2496 288 64
L\Т разноС1Ъ темпера-ryp КОlЩенсацин и темпера"I)'ры воздуха на входе в КОlЩенсатор CKOpOCTh вен11IЛЯТOРОВ
900 об/мнн.
..
*'
,"
. ..
41
'\
"". ,
. 1JfIf'.',
......
........
1.. ,
J....'<
.",.' t ...........
..",
....
, "'"
JII1111 .
""'1
."
.....
,.,.
...
'f"" .
.,
""'''''''k>r_
:,i/
'
...., ......t-,'""
... . '<\-
"1'.'_'1""
РИС.3.1.3 7. Батарея из Че'Iырех КОlЩенсаторов с прнН)'дительным воздушным охлаждением и лопш..-rnыии (осевыми)
веН11IЛЯТOрами, СМОlП1lрованиая roризоитально иа общем шасси и снабженная вибропоrлощающимн проставками (4 ycтa
новки Carrier 09ОН с двумя рядами вен11IЛЯТOРОВ по 4 Ш"I)'КИ в каждом)
778
3
3. AfPEr АТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
.
.
' 6 ' '.
Запас
жидкости
Днища с внутренней стороны имеют He
сколько разделеlпlых переroродками независи
мых полостей, размещеlпlых на поверхности
днищ таким образом, чтобы охлаждающая вода
проходила по трубкам несколько раз в двух Ha
правлениях (слева направо и справа налево). В
CYДOBblX холодилъных установках ввиду нали
чия забортной воды количество охлаждающей
воды может быть очень большим. Для таких
установок, так же как ДJIЯ установок, в кoropblX
конденсатор охлаждается водой, кoroрая сама
затем охлаждается в соответствующем кoнтy
ре (rpадирне), наличие большоro расхода воды
часто позволяет запараллелить половину труб.
Torдa вода полностью проходит конденсатор за
один раз 1)'да и обратно. Что касается кoндeH
саторов, ДJIЯ охлаждения кoropыx предусмотре
но использование водопроводной воды, все бо
лее и более дорожающей, то в них расход ox
лаждающей воды стремятся снизить дО МИНИ
мально возможноro, для чеro на днищах кожу
ха устанавливaюr как можно больше переroро
док, обеспечивая тем самъш MHoroкpaтHoe чис
ло проходов воды В трубках 1)'да и обратно. На
выходе из конденсатора охлаждающая вода Ha
rpевается, как правило:
на 2 3 К в конденсаторах, охлаждаемых
забортной водой;
на 4 К в конденсаторах с косвеlПlЪШ ox
лаждением, в кoropblX охлаждающая вода c3.."da
затем охлаждается в rpадирне:
на I()"",ЗО К в конденсаторах, охлаждаемых
водопроводной водой из сети обществениоro
потребления.
РИс.3.1.3 8. Принципиальная
схема rоризонтальноrо кожухmpуб
Horo конденсатора (модель FKN,
Ciat):
] пучок медных 'Iруб, разваль
цованных в решетках (2) из уrлеро
диетой стали; 3 корпус из уrлеро
дистой стали; 4 вход хладаrента в
паровой фазе; 5 выход хладаrента
в жидкой фазе; 6 ЖНДКОСПIЫЙ BeH
пшь; 7 . клапан ручной продувки;
8 в'ryлка крепления клапана; 9,
10 крепежные лапы; 11 чуrун
ные или стальныс крышки ВОДЯНОI'О
кожуха
Независимо от типа используемоro хлада
reита обечаЙRa кожухотрубных roризоитальныx
конденсаторов изroтавливается из цельнотяну
TblX или сварных стальных труб, решетки для
трубок делаются из стальноro листа, а днища
из чуryна или стальноro листа. С друroй cтo
pOНbI, для судовых холоднлъных установок, pa
ботающих не на аммиаке, часто для изroтoвле
ния решеток и реже для днищ используют цвeт
НbIe металлыI. для аммиаЧНЪLХ конденсаторов
внутренние трубки Bcerдa изrотавливают из
бесшовных стальных труб с наружнъш днaMeт
ром, как правило, до 25 мм. В целях обеспече
ния эффективной противокоррозиониой защи
ты всех стальных или чyryIпIыIx деталей, сопри
касающихся с водой, используют выокостой.-
кие защитныIe покрьrrия, не разрушаемые TaK
же морской водой и кислотами (например, He
ржавеющую плакировку AISI316L, стандарт
США АSТМ240, для решеток или внутреннюю
защиту крышек эпокснднъш покрьrrием).
Средний полнъlЙ коэффициеит теплоотдачн
К аммиачиых конденсаторов составляет от 800
до 1400 вт/(м 2 ,К) и зависит от днаметра тpy
бок, скорости циркуляции воды и степени за
rpязнениости. Скорость воды для этих кoндeH
саторов не должна превышать 2,5 м/с.
Наружный коэффициеиттеплоотдачи he' те.
коэффициеит теплоотдачи от трубок к хладareн
1)', у конденсаторов, работающих не на аммиа
ке, ниже, чем у аммиачныI1 1 и ниже, чем BНYТ
рениий коэффициеит тешюотдачи, те. от TPY
бок к воде. Поэтому для конденсаторов. рабо
3.1.3. КOJЩЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ их ОХЛАЖДЕНИЯ
779
'"
РИс.3.1.3 9. Полный коэффициент теп-
лоотдачи, <Уrнесеиный к иаружной поверх
но 'Ти трубок, при КОИДеисации в тонкой
пленке на rоризоитальиых оребренных
(Trufm) и rлЗДКIIХ трубках
"
,-
n:I '.0lJ
i
"
N2" '10lJ
" ,.
Ж
-&
-&
" 'CID
Э
."
:11
ltlJ
с
тающих не на аммиаке, пр сматривaюr труб-
ки с внyrрениими канавками, или rypбулизато-
рами, а снаружи снабжают их ребрами. При
конденсации отличных от аммиака хладareнтов
на наружной поверхноC'IИ трубок скорость цир
куляции воды внyrpи трубок должна бьпь TaK
же как можно более высокой. Из рнс.3.1.3-9
ясно видно, 'ПО при повышении скорости цир-
куляции воды в трубках коэффициент теплоот-
дачи для оребренных трубок растет быстрее,
чем для rладких.
В конденсаторах с оребренными трубками
скорость циркуляции воды часто близка к 3 м/с.
Однако следует заметить, 'ПО скорость течения
воды в трубках оrpаничена химическим соста-
вом их материала. В табл. 3.1.3-5 приведены
максимально допустимые значения скоростей
в зависимости от сплава, из кoтoporo нзroтoв-
лены трубки.
Эти результаты получены на основании эк
спериментальных исследований с морской во-
Таблица 3.1.3-5
Допустимая скорость ОXJIахщающей ВОДЫ в трубках
конденсатора
'Марка сплава Максимальная
материала трубок скорость воды, м/с
SF-Cu 1,5
SB-Cu 2,0
Sn Bz 2 2.2
CuNi 10 Fe 2,5
Culn 28 Sn 2.5
Culn 20 А\ 3.0
Cu-Ni 3О Fe 3,0
1100
IDO
lO
R 12
I .3IJ"C
А(.1ОК
1.1 1.' 1,6 '.. 2.S
Скорость ВОДЫ w, м/с
дой. Однако для воды особо высокой ЧИСТОТЫ
можно, разумеется, закладывать значения ско-
рости, превышающне указанныIe в таблице.
Постaвляюrся обычио КOMeHcaropbI, запол
HeННbIe инеprным rазом. Заполиение инеprным
raзoм производится на заводе-изroтoвителе пос-
ле вакуумирования внyrpенних полостей кон-
денсаторов и их обезвоживания. Конденсаторы
малой мощности часто устанавливаются на той
же раме, 'ПО и компрессоры (совокупность ком-
прессор конденсатор называют конденсатор-
ным arperaТOM), или самн служат в качестве
опоры для компрессора и двиrателя. В некото-
pbIX случаях компрессор, испаритель и кoндeH
сатор образуют единую установку, полиостью
собранную на заводе со всеми электрическими
цепями, которую остается только подключить
к жндкостныIM маrистралям (рис. 3 .1. 3-1 О).
На рис.3.1.3-11 представлен образец кожу-
хотрубноro roризонтальноro КOMeHcaropa, тех-
нические характеристики кoтoporo приведеныI
в табл.3.1.3 6а, а размеры в таБЛ.3.l.3 6Б и
3.1.3 B.
3.1.3.3.2.2. BepтUKa.rи.H6le кожухотруБН6lе
конденсатор"
Хотя этот тип конденсаторов достаточно
близок к предыдушей модсли, тем не менее он
имеет некоторые существеннъlC отличия, в ча-
стности используется в основном для работы на
аммиаке. Кроме тoro, в крышках таких кoндeH
саторов отсутствуют переroродки для измене
780
3. ArРЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
f
ВХОД охлаждаемой
воды (с друroй
стороны исп рителя)
'-'
С ,,-.
-
..
.
А
-..
2..........
1 .........
r
.
...
!
ВЫХОД охлаждаемой воды (с друrой
стороны испарителя)
I
4
.
Испаритель
"
Конденсатор
...............
Рис.3.1.3 10. Охпадителъ Jl(lfДКОCПI, содержащий два IIDМПрессора, испаритель и IIDндеиcarop с вщцушным ОХЛa.JI(Дени
ем (модели 30 НU-Hy 018....036, Caпiи):
1 вход BQlIbl В IIDMeHcaтop; 2 ВЫХОД ВОДЫ из IIDMeHcaropa
НIIJI направлеНIIJI ДВIOКeНИJI воды по трубкам.
Бода внутрь веprикальных трубок подается
сверху, из водозаборноro бака. Блaroдаря BНН
товым распредеJШТeЛЬНЫМ насадкам, ycтaнOB
леlПlЫМ в верхней чacrи трубо:к, вода в них зак
ручивается и стекает по трубкам, контaкrиpyJl
ТОЛЬКО С их внутренней поверхностью, в то Bpe
.
.f 4.1"
lIOd. А8 110-2-10
.
Рис.3.1.3 1l. rоризоиталъный KO
жухотрубный конденсатор с водяным
охлаждением (модель Aqua Star AS,
Friga Вohn)
ми J<aК В центре трубок остается свободное про
странство.
Б результате Taкoro движения, носящеro
вихревой xapaкrep, возникает подсос ВO и
ero поток внутри трубок движется снизу вверх,
чro приводнт к испарению воды внутри трубок
и усиливает охлаждающее действие воды, дви
3.1.3. КОНДЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ их ОХЛАЖДЕНИЯ
781
Таблица З.1.З 6а
ТеnrnчеСIOfе хара,,-теристики rоризонтa.iIЬИЪП кожухотрубиьп конденсаторов (рис. 3.1.3 1l)
Вентиль на
Номиналъ Потери давле- Емкоcn, резервуара ЖИ-1КОСТНОЙ
Расход Емкоcn,
Модель Иая мощ- иия в водяном R22'), Kr Масса, Kr маrистрали
иоcn,l), воды, тракте !'IP, водяноrо
3. выхода И3
кВт м 'Ч lракта. Kr конденса-
м вод.СТ 1 2
тора
AS 7.5 1-5 8 1,2 3,6 7,46 2,27 1.3 42 Х
AS 10-1 5 10.7 1,6 3,6 7.34 2,26 1.4 43 Х
AS 15-1-5 16 2,4 3,6 7,09 2,34 1,6 45 Х
AS 20-1-8 18,6 3,2 2.4 12,05 3.64 1,64 45 Х
AS 25-1-5 24 3,6 3,6 6,72 2,34 1,9 47
AS 30-1-8 27.9 4,8 11,64 3,75 1,96 47 Х
AS 35-1-5 34,6 5,2 3,6 6,22 0,35 2.3 48
AS 40-1-10 36,9 4,8 3,3 14,82 4,7 1,4 51 Х
AS 45-1-8 41,8 7,2 2.4 ] 1,02 3,75 2,4 50
AS 55-1-10 55,3 7,2 3,3 ]3,57 4,7 2,5 55 Х
AS 60-1-8 60,3 10,4 2.4 10,3 0,56 3 53
AS 70-2-10 67,8 8,9 3.4 25,26 11,15 3,5 72 Х
AS 80-1-10 80,6 10,6 3.4 11,47 0,7 4 60
AS 100-2-15 103,1 13,4 2,7 37,95 16,75 5,5 89 Х
AS 110-2 10 107,5 14,0 3,3 22,07 9,92 5,17 86
AS 115 И8 114,1 13,4 3 45,56 20,11 6,7 99 Х
AS 120-1-15 121,7 15,9 2,7 17,26 1,2 6,5 65
AS 140-1-18 1З5,8 15,9 2,0 20,73 1,5 8 73
AS 160-2-10 159.6 20,8 3,3 15,96 4,03 9,6 83
AS 170-2 15 164.4 21,4 2,8 33,16 14,90 8,5 106 Х
AS 180 2-18 182,8 21,4 3,0 39,81 17,89 10,5 118 Х
AS 220-3-15 218,2 28,2 2,7 84.5 33.4 18,3 171 Х
AS 240-2-15 244,3 31,8 2,8 26,6 6,7 14,4 108
AS 250-3-18 245,8 28,2 3,0 101,73 40,23 20,5 195 Х
AS 270-2-18 271,6 31,8 3,0 31,92 8,03 16,8 123
AS 320-3-15 324,2 42,2 2,8 76,32 23,5 23 192
AS 350-3 18 360,4 42,2 3 91,98 28,5 26,5 220
AS 400-3-24 385,2 57,5 1,1 136,36 53,92 25 240
AS 450-2-24 426,1 63,6 1,1 42,56 10,7 21,6 170
AS 550 3-18 548,9 64,3 3 76,45 27,54 36,5 270
AS 600-3-24 565,5 84,4 1,1 123,3 38,21 33 330
AS 650-3-18 658,4 77,1 3 66,69 15,34 43,4 280
AS 850-3-24 860,7 128,5 1,1 101,93 36,72 46,3 340
AS l000 3-24 1032,9 154,2 ],1 88,92 20,46 54 350
AS 1200-4-24 ] 196,9 178,7 1,1 170,71 40,96 71 500
AS 1500-4-24 1516,5 226,4 ],1 147,69 40,96 85 560
AS 1700А-24 1688,7 252,1 1.1 134,68 24,7 93 600
1) Условия ра6011>' соrласно стандарту ARl 450 87 (rpуппа N2 2): температура воды на входе TEE 29,40; lемперату-
ра воды на выходе TSE 35,OO; температура конденсации ТК=40,6 0 . Коэффициентзаrpязнения EF O,00006 M',KJBT.
') 1 хладаrент занимает 80% полезноrо 06ьема. 2 уровень хладаrента на 5 мм ниже пучка тру6.
782
3, АПErАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Размерыroрmонтальных кОЖ)'хотрубных КОlЩенсаторов (рис,З,l,3 11)
ф
ф
ф
@
EG : ВХОД
пара
8L : ВЫХОД
ЖИД КОСТИ
o 3/8' NPTF
o 3/8" NPTF
(!J
s.L.
с
o 318" HPТF
(!J
Q
с
А
'"
Q
Ф
o 3/8' NPTF
2 :1: 4 Оn"rnlЙ 0 d
у
l
А
'"
Q
Ф
у
l
o 318' HPТF
2к2 O'ТnPC"f1М ed
А
'"
Q
os>
o 318' NPTF
2 )1; 2 onepcnМ е d
Н8
l
у
l
А
'"
Q
os>
l
Таблица З,1,З 6б
"" ВЫХОД
.., Вход ВОДЫ
HL
...
ВЫХОД
Вход ВОДЫ
н
...
ВЫХОД
ВХОД ВОДЫ
..
ВЫХОД
ВХОД ВОДЫ
3.1.3. КОНДЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ их ОХЛАЖДЕНИЯ
783
Таблица З.1.З 6в
Размеры rоризонталъных кожухотрубных конденсаторов (рис.3.1.3 11)
КDооеж ХОЛОДIIJIЬвые соедивеввя
Моает. Номер А В С D Е G ив HG НL Вход пара I Выход
...,.. ЖllД)<O<'ПI
"""" Х у Z 0d EG SL
AS 7,!Ц.5 1 556 270 175 168,3 496 120 60 60 130 250 123 9х20 5/8" ODF Вентиль 1/2"
, ODF
AS 10--1.5 1 556 270 175 166,3 496 120 60 60 130 250 123 9х20 5/8" ODF Вентиль 1/2"
ODF
AS 15-1.5 1 556 270 175 168,3 496 120 60 60 130 250 123 9х20 5/8" ООР BeJffНJIЬ 112"
оор
AS20--1.8 1 856 270 175 168,3 796 120 60 60 130 350 223 9.<20 5/8" ООР Вентиль 1/2"
ООР
AS 25-1.5 2 556 240 175 168,3 496 120 60 60 130 250 123 9х20 5/8" ООР 1/2" ООР
AS30--1.8 1 856 270 175 168,3 796 120 60 60 130 350 223 9х20 7/8"ОШ' Вентиль 5/8"
ООР
AS 35-1.5 2 556 240 175 166,3 496 120 60 60 130 250 123 9х20 7/8" оор 5/8" оор
AS40--ИО 1 1056 270 175 168,3 996 120 60 60 130 720 138 9х20 7/8" оор Вентиль 5/Е"
ООР
AS 45-1.8 2 656 240 175 168,3 796 120 60 60 130 350 223 9.<20 7/8" оор 5/8" ООР
AS 55-1.10 1 1056 270 175 168,3 996 120 60 60 130 720 138 9.<20 11/8"ООР Вентиль 7/8
оор
AS60--1.8 2 856 240 175 166,3 796 120 60 60 130 350 223 9х20 11/8" ООР 7/8" ООР
AS70--2.-10 2 1105 330 220 219,1 996 220 75 75 160 720 138 9х20 1 l/Е" ODF Вентиль 7/8"
оор
AS 80--1-10 2 1056 240 175 166,3 996 160 60 60 130 720 136 9.<20 11/8" оор 7/Е" оор
AS 100--2.-15 3 1605 375 220 219,1 1496 220 75 648 75 160 720 386 9х20 1 3/8" ООР ВеfПИЛЬ
11/8" ООР
AS 110--2.-10 2 1105 330 220 219,1 996 220 75 75 160 720 138 9.<20 1 3/8" ООР 11/8" оор
AS 115-2.-18 3 1905 375 220 219,1 1796 220 75 798 75 160 950 423 9.<20 1 3/8" ООР Вентиль
1118" оор
AS 120--1.15 , 1556 250 175 168,3 1496 160 60 648 60 130 720 388 9.<20 1 3/8" ODF 11/8" оор
AS 140--1 18 3 1856 265 175 168,3 1796 160 60 798 60 130 950 423 9.<20 15/8" оор 1 3/8" оор
AS 160--2.-10 2 1105 330 220 219,1 996 220 75 75 160 720 138 9х20 1 5/8" ООР 1 3/Е" ООР
AS 170--2.-15 3 1605 375 220 219,1 1496 220 75 648 75 160 720 388 9х20 1 5/8" ООР Вентиль
1 3/8" оор
AS 180--2.-18 3 1905 375 220 219,1 1796 220 75 798 75 160 950 423 9.<20 1 5/Е" ООР Вентиль
1 3/8" оор
AS 220-- 15 3 1660 569 325 323.9 1496 363 100 646 100 279 720 386 13 2 I/E" ODF Вентиль
1 3/8" ODF
AS 240--2.-15 4 1605 375 220 219,1 1496 220 75 448 748 160 720 388 9.<20 2.< 1 5/Е" ООР 13/8" оор
AS 250-- 18 3 1960 569 325 323,9 1796 363 100 798 100 279 950 423 13 2 1/8" оор Вентиль
1 3/8" оор
AS 270--2.-18 4 1905 375 220 219,1 1796 220 75 596 898 160 950 423 9.<20 2.< 1 5/8" ODF 1 3/8" ООР
AS 320-- 15 3 1660 569 325 323,9 1496 363 100 648 100 279 720 388 13 1 5/8" оор 1 5/8" ООР
AS 350-- 18 3 1960 569 325 323,9 1796 363 100 798 100 279 950 423 13 25/8" оор 1 5/8" оор
AS 4/Ю. 24 3 2560 569 325 323,9 2396 363 100 1098 100 279 1\00 448 13 25/8" оор 1 5/8" оор
AS 450--2.-24 4 2505 375 220 219,1 2396 220 75 796 1198 160 1500 448 9х20 2х 1 5/8" оор 1 5/8" ООР
AS 550-- 18 3 19БО 569 32\ 323,9 1796 363 100 798 100 279 950 423 13 25/8" оор 2 1/8" оор
AS 600-- 24 3 2560 569 325 323,9 2396 363 100 1096 100 279 1500 448 13 25/8"ООР 2 1/8" оор
AS 650-- 18 3 1960 569 325 323,9 1796 363 100 798 100 279 950 423 13 2 5/8" оор 2 1/8" ODF
AS 850-- 24 4 2560 569 325 323,9 2396 363 100 798 1196 279 1500 446 13 2х 2 5/8" ODF 25/8" оор
AS 1000-- 24 4 2560 569 325 323,9 2396 363 100 796 1198 279 1500 446 13 2.< 2 5/8" оор 25/8" оор
AS 12014-24 4 2596 598 410 406,4 2396 350 100 798 1198 279 1500 448 13 2.< 3 1/8" ООР 3 1/8" оор
AS J 500--4- 24 4 2596 598 410 406,4 2396 350 100 798 1198 279 1500 446 13 2х 3 1/8" ООР 3 '/Е" ООР
AS 1700--4-24 4 2596 598 410 406,4 2396 350 100 798 1198 279 1500 448 13 2.< 3 5/8" ООР 35/8" оор
784
3. ЛПЕrАТЫ, Y"lJIbI. :))[[МElIТЫ и РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХOJIOДИJlЬНЫХ МАШИН
Мощность РазмеDЫ, мм Масса,
ДЛЯ !lt=7 К, кВт 00 Д Kr
170 530 1000 2000
225 650 1100 2600
275 700 1250 3100
360 800 1350 3900
465 900 1450 5000
560 1000 1550 6000
710 1110 1750 7400
900 1250 1900 9500
1160 1400 2050 12300
1500 1600 2250 15600
жущейся по cтeНI<aM. Вход паров X,,1aдareHTa
орrанизуется, как правило, на половине BЫCO
ты конденсатора, и ожиженный хладаreнт cтe
кает в нижнюю часть конденсатора, чтобы oт
'!)'да ero можно было направнть в жидкостный
ресивер. Поверхностный коэффициент тепло
отдачи зависнт от расхода охлаждающей воды
и имеет тот же порядок, что и у roризонталъ
НbIX кожухотрубных конденсаторов. Поскольку
вода стекает только под действием силы тяже
сти, ее подоrpев при достаточно высоком по
треблении незначнтелен. Максимальная плот
НОСТЬ достиrаемоro теrшовоro потока составля
ет около 4000 БОО вт/м 2 Основные преиму
щества этоrо типа аппаратов заключаются в
неболъших rабарнтах и в возможности исполъ
зовать даже очень соленую воду. так как Bнyr
ренний днаметр вертикапьных трубок колеблет
ся от 50 до 60 мм и, следовательно, они MOryт
бьпь леrко очmцены. Использование таких КOH
денсаторов оrраничивается торrовьш и про
мышленным холодильным оборудованием.
Пример вертикалъноro кожухотрубноro кoндeH
сатора и ero основные характеристики пред
ставлены на рис.3.1.3 12.
.....
Вход
NH,
......
3.1.3.3. Z.3. KOJК}'XOJ.llfeet/UKot/.,e конденсатор.,
этот тип теплообменноro аппарата, в aнr
лоязычной технической лнтеРа1уре встречаю
щийся под названием "sheel апd coil typ". в сущ
ности, представляет собой, как видно из ero Ha
звания. змеевик из rладкой или оребренной
медной трубки с тонкими ребрами, помещен
ный в стальной сварной кожух. который oднo
временно является жидкостным ресивером.
В табл. 3. 1. 3 7 представлена одна и1 Moдe
лей Taкoro конденсатора в roризонтальном ис
полнении, однако существуют также и верти
кальные варианты.
3.1.3.3. Z.4. КоаксиалЬн.,е конденсатор.,
Коаксиальные конденсаторы во всех OТHO
шениях подобны коаксиальным испарнтелям,
С которыми мы встречались в п. 3.1.2.4.3 и по
поводу которых мы отмечали, что они очень
часто бывают обратимыми. Коаксиальные КOH
денсаторы изroтавливаются из двух концентри
чески вставленных одна в друryю трубок, при
этом охлаждающая вода циркулирует по Bнyr
рен ней трубке, часто снабженной ребрами. а
хладаrент конденсируется в кольцевом про
РИС.3.1.3.12. Веpniка:IЫIЫЙ кожухотрубный конденсатор для рабо'ты на аммиаке
3.1.3. КОIЩЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ их ОХЛАЖДЕНИЯ
785
Таблица З.1.З 7
Характернстики кожухозмееВJlКовоrо конденсатора (МОДeJIL сеЬЬ, Friga Bohn)
cebh 12 cebh 25
il
I ,
"
\
. .
..
...
.
"!.....
... N
N
cebh 37 cebh 65
1
I
I
I
I
16 11,1
I
flJ 12,7
flJ 15,9
.,
.;
..
....
мм
Соединительные размеры. Объем Поверх Водоп ОБОдная вода, t'.T=20.C 3 )
Масса
Хладаreит') резервуа ность теп Тепловая МОЩНОСТЬ, Потери
Модель Вода') ра ' ), нетто, лообмена, R12 4 ) Расход ВОДЫ Лt ао .. SJ .
Вход Вы- давления
дм' хс ,; ос ПОДЫ, бар
ход ххanlч Вт м'/ч м'/с
сеЬЬ 12 3/8" ODF 3/8" ODF 3/8" 2,8 4 0,136 1200 1400 0,12 3,3.10 ' 10 0,05
сеЬЬ 25 3/8" ODF 3/8" ODF 3/8" 2,7 4.5 0,189 2500 2910 0,25 6,9'10 10 0,32
сеЬЬ 37 1/2"ODF 1/2"ODF 3/8" 5,9 8,5 0,470 3750 4360 0,25 6,9'1 о., 15 0,04
сеЬЬ 65 1/2" ODF 1/2"ODF 3/8" 5,4 9 0,940 6500 7560 0,43 12.10 ' 15 0,18
1) ODF В'I)'лха для приема '!рубы тaKoro же наружноrо диаМС1ра (охваThшающая '!рубка) с разделкой под пайку.
2) 80% свободноrо BнyIpeHHero объема.
З) /IJ разНость между темпераrypой, соответствующей давлению конденсации хладаrента, и темпераrypой воды на входе.
4) Мощность для R22 н R502 равна мощности для RI2xl,l.
5) N разность между темпераrypой воды на ВХоде И на выходе.
786
3. Af'PErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З.1.2 8а
Размеры коаксиальиоro конденсатора моделей HF и нк, Ciat
.
i
. "
"""" -
. " ",
. . .
11 -CQ-
11
. .
11
I
.1
со
м внутренние диаметры (вода)
N наружные диаметры
(хладаrент)
.
Прuмечанuе размеры от А до I имеют
допуск :1:10 мм
0С
Объе. л Масса,
НК HF А В С D Е F G Н I J К L М N Жид- Хлад- Kr
КОСТЬ aI'eHT
05 158 157 138 120 30 25 133 157 19 16 1/2" 0,41 0,32 2,5
06 178 179 160 120 40 25 190 214 19 16 1/2" 0,66 0,52 4,4
10 10 330 325 300 130 61 45 110 140 48 150 290 26 18 5/6" 0,9 0,7 6,5
20 20 ззо 325 300 130 61 45 160 190 48 150 290 26 18 5/8" 1,3 1 8
24 331 330 300 150 60 50 192 210 48 150 290 30 22 3/4" 1,9 1,36 7,9
25 381 380 350 150 60 50 192 210 34 150 360 30 22 3/4" 2,2 1,58 9
30 30 410 405 370 160 78 42 192 238 34 150 360 35 28 7/8" 2,9 2,1 11
35 410 405 370 160 78 42 227 273 34 150 360 36 28 7/8" 3,48 2,52 13
40 40 500 493 450 165 80 47 192 248 37 150 440 43 28 7/8" 4 3,1 18
50 50 500 493 450 165 80 47 192 248 37 150 440 43 28 7/8" 3,8 3,1 20
55 493 493 450 165 80 50 215 258 37 150 440 43 28 7/8" 3,5 4,8 20,5
60 60 540 535 480 170 67 60 237 307 34 150 470 55 32 1 3/8" 6,9 5,5 32
70 650 645 580 194 70 66 210 284 32 150 570 65 42 1 3/8" 9,5 7,4 34
80 80 650 645 580 194 70 66 210 284 32 150 570 65 42 1 3/8" 8,8 7,7 39
90 90 755 750 675 270 '100 73 225 305 40 200 665 75 54 13/8" 6,5 7 56
3.1.3. КОНДЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ их ОХЛАЖДЕНИЯ
787
Таблица 31.3--86
т еnmческие харaкrеристики медноrо коакСИ8ЛЪноrо КОlЩенсатора (табл.3.1.13 8а)
HF
Противоток
R22 ' Вода
Т конденсации 40 ос
НF Т, се Вода
32137 30/37 26/36 20/35
."; Р. Ы'. Р, Ы', Р, Ы', Р, Ы',
кВт кП. кВт кП. кВт кПа кВт кП.
10 2,6 4,5 2,8 2,7 3,4 2,0 5,0 20
20 4,0 17,0 4,5 11 О 6,0 9,7 75 7,5
30 9,0 18,0 11,0 13,0 13,0 10,0 16,0 6,7
40 13,0 15,0 13,0 8,0 20,0 9,0 23,0 52,0
50 24,0 68,0 25,0 40,0 33,0 30,0 36,0 20 О
60 38,0 65,0 40,0 42,0 48,0 28,0 60,0 21,0
'0 29,0 24,0 29,0 13,0 44,0 14,0 50,0 8,2
80 58,0 140 О 40,0 40,0 65,0 52,0 85,0 38,0
.0 60,0 74,0 60,0 38,0 85,0 38,0 100,0 24,0
HF
Прямоток
R22 / Вода
Т конденсации 40 ос
НF Т,'С Вод.
32137 30/37 26/36 20/35
]{, Р, I!.P, Р, I!.P, Р, I!.P, Р, I!.P,
кВт кПа кВт кЛа кВт кПа кВт кП.
10 1,0 1,0 1,1 1,0 1,4 1 1,8 1
20 19 35 1,9 3 26 3 3,3 2
30 3,8 3,2 3,9 2 5,2 2 6,7 2
40 5,4 2,6 56 1 75 1 9,7 1
50 8,3 11 8,6 6 11,5 6 148 5
60 14,1 12,0 14,6 7 19,6 65 25 О 5
70 12,3 4,5 12,7 3 17,0 3 22,0 3
80 19,6 22,0 20 О 12 27 О 11 35,0 8
90 33,0 26 О 34 О 15 45,9 12 59,0 9
странстве, Блаroдаря ребрам, которыми снаб
жена внутренняя трубка, и высоким скоростям
хладаreнта в кольцевом пространстве, в кoaк
сиальных конденсаторах достиrаются высокие
значения коэффициента теnлоотдачн, порядка
1600 2200 Вт/(м 2 ,К), вследствие чеro при ми
нимальных rабарнтах и небольшой теплооб
мениой поверхности можно получить равную
с друrими типами тепловую МОЩНОСТЬ, В табл,
3,1 ,3 8a и 3, 1, 3 8б даны размеры и техничес
кие характеристики одноrо из коаксиальных
конденсаторов,
3.1.3.3.2.5. ЗамечШlUЯ по поводу охлаждающей
вод", в KOHдeHcaпwpax с водяным охлаждением
Мы только что рассмотрели различные типы
конденсаторов, в которых охлаждение обеспе
чивается циркуляцией воды, входящей в них
при одной температуре и выходящей при дpy
roй, более высокой, Однако иа практике мы не
часто получаем возможность использоваТЬ воду
в неоrраниченном количестве и с достаточно
низкой начальной температуроif, если только не
имеем дело с конденсаторами, установлениы
ми на судах и охлаждаемыми циркуляцией MOp
ской забортной ВОДЫ, Особенно ЧУВСТВИТеЛЬ
ным дефицит охлаждающей воды может oкa
НК
Противоток
R22 / Вода
Т конденсации 40 0 С
нк т,'с Вода
32137 30/37 26/36 20/35
]{, Р, !>'Р, Р, I!.P, Р, АР, Р, I!.P,
кВт кП. кВт кП. кВт кПа кВт кПа
05 0,8 3,0 1,0 2,6 1,7 3,4 2,7 3,9
06 1,1 6,0 1,4 6,0 2,4 8,0 3,4 7,0
10 2,9 5,4 3,0 3,0 4,2 2,8 5,5 2,2
20 7,0 38,0 75 12,0 8,5 15 О 9,0 7,6
24 7,5 28,0 8,0 18,0 II О 18 О 12,0 85
25 11,0 42 О 10 О 18,0 16,0 25 О 19,0 18,0
30 13,0 400 16,0 34,0 18,0 22,0 24,0 17,0
35 16,0 60,0 15,0 25,0 20,0 25,0 25,0 15,0
40 23,0 52,0 24,0 300 30,r 19,0 38,0 16,0
50 30,0 80,0 30 О 52,0 36,0 40,0 48,0 32,0
55 25 О 62,0 28 О 40,0 340 27 О 38,0 15,0
60 46,0 104,0 45,0 50,0 70,0 60,0 80,0 34,0
80 70 О 160 О 75,0 120 О 1000 1200 75,0
90 75,0 90,0 85,0 55,0 1100 45,0 120,0 27,0
заться в roродскнх условиях, rдe цена кубомет
ра питьевой воды из водопровода очень BЫCO
ка. По этой причmщ а также во избежание пе
рерасхода цениейшей жидкости, обеспечиваю
щей непрерывность жнзни на Земле, для КOH
денсаторов средней и большой МОЩНОСТИ пре
дусматриваются специальные устройства, по
зволяющне до минимума снизить потребление
ВОДЫ. Задача этих устройств закточается в том,
чтобы обеспечить циркуляцшо охлаждающей
воды во вторичном теплообменном контуре
(закрьпом или открьпом) аппаратов, которые
называются rpаднрнями или ВОЗДУШНЫМИ ox
ладнтелями воды, а иноrда известны под назва
нием водных теплообмеиников,
3,J,3,3.2,5,1. rрадuрlIU/
[раднрни, называемые также башенными
охладителями ВОДЫ <пмосферным воздухом или
атмосферными охладителями, бывают двух
1 См, стандаVJЫ NF: XIO,251 'Традирни, Приемочные
испытания, класс А";
XI0 252 'Традирии водяные с мехаиическим приводом,
Испытания на мее'1'НОL"ТИ, Юlзсс B"
XI0 253 'Традирни с противотоком воды, Метод испы,
таНИЙ На моитажНОЙ площадке и расчет для составления
к:ата.лоrа'''.
788
3. АПЕIАТЫ. УЗЛЫ. ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ ИАШИН
Компрессор Испаритепь
Конденсатор
rрадирня
видов в зависимости от тoro, каким коюуром
охлаждения воды закрытым или открытым
они снабжены.
а) Традирни с открыты.м контуром
Принципиалъная схема rpадирни с oткpы
тым котуром представлена на рис.3. 1. 3 13.
Вода, поrлотившая тепло, которое выдели
лось при конденсации хладаreнта в кoндeHca
торе, и, следовательно. roрячая (относнтельно),
разбрызrивается в верхней частн rpадирни и
струится сверху вниз по теплообменнику (на
рис.3.1.3 13 не показан. но очень хорошо ВИ
ден на рис.3.1.3 17). В теплообменнике проти
вотоком, те. снизу вверх, циркулирует воздух,
наrнетаемый илн всасываемый одним или He
сколькими вентиляторами. Циркуляция этоro
воздуха обеспечивает нспарение небольшоro кo
личества стекающих пленок воды, при котором
отбирается тепло от остальной воды, становя
щейся, таким образом, охлажденной. Измене
ние состояния воды и воздуха представлено на
диаrрамме состояния влажноrо воздуха
(рис. 3 .1.3 14).
Темперюура воды меняется от значення t w !
(температура на входе в rpадирню, которая MO
жет слеrка отличаться от температуры на BЫ
ходе из конденсатора в зависимости от длиныI
трубопровода, окружающей температуры и т.д.)
до значения t W2 (температура на выходе из rpa
дирни, которая также может слеrкa отличаться
от темпераI)'}>Ы на входе в конденсатор). При
этом энталъпия воздуха меняется от h] до h 2
(h 2 >h 1 ), следовательно,
IV'C(t"'1 tw2) = L(h2 hl)' Вт,
Рис.3. 1 .3 13. Принципиа.:JЪНая схема rpадир
ни с откры11мM коиryром охлаждения воды. по
С1УПающей из конденсатора с водяным охлажде-
нием
rдe Н' массовый расход воды в КOIfI)'}>e rpa
дирни, кr/c:
с средняя удельная теп.поемкость воды,
кДж/(кr'К):
1"1 темперю)'ра воды на входе в rpадир
НЮ. ос
lи2 темперюура воды на выходе и1 rpa
дирни. ос
L массовый расход воздуха в KOIfI)'}>e rpa-
дирни. кr/c:
h 2 энтальпия воздуха на выходе из rpадир
ни, кДж/кr:
h] энталъпия воздуха на входе в rpадир
ню. кДж/кr.
Если бы поверхность теплообмена между
водой и воздухом была бесконечно большой, то
теоретически вода смоrла бы охладиться до
температуры воздуха по влажному термометру.
На практике эта величина никоrда не достиrа
ется, вследствие чеro ВОЗИИI\3ет необходимость
зо
;f'.
><
'"
'"
о
..
..
'"
а.
'"
s
I
'"
'"
'"
о
U
3нтальпия
Рис.}. 1.3 14. Изменение состо"ния воды и во:щуха в
процессе их прохождения через rpадирню
3.1.3. КОНДЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ их ОХЛАЖДЕНИЯ
789
вв ения коэффициента эффекrивноcrи rpaдиp
НИ, определяемоro orношением
t Wl tw 2
11= ,
tWl th
rдe t h температура воздуха по влажному Tep
мометру, которая леrкo определяется по диar-
рамме состояния влажноrо воздуха (см. п.
2.2.3).
В качестве примера в табл. 3.1.3 9 даны зна
чения температуры по влажному термометру,
теоретнческн возможные в зависимостн or or
носнтельной влажности и температуры по су-
хому термометру.
для тобоro проекrа холодильной установ-
кн, ВЮПОЧaIOщеro rpадирню, необходимо знать
базовые значения температуры по влажному
термометру в рассматриваемой reоrpaфнческой
точке. Эти значения, которые мы прнводим в
табл. 3.1.3 -10, должны бьпь учтены в предпо
:IOЖСННИ, что они будут доcтиrнуты или даже
слеrкa превзойдены примерно в четыре раза в
с естатистнческом roдy.
В каждом идеальном цикле rpадирен-
HOro охлаждения существует понятне мнни-
мально необходимоro orносительноro расхода
воздуха l rrun , требуемоro для охлаждения дан-
HOro расхода воды Wor температуры t wl до
температуры t w2 н определяемоro как
l miл = L miл / W,
rдe L miл минимально необходимый абсотor
ный расход воздуха.
Таблица З.1.З 9
ТеоретнчесIOl возможнаll температура ОXJJ8Жll;еlUlll
ВОДЫ В rрадирне в завнсимости от относительной
влажностн воздуха н е['О Te paтypы
ОПlOснтель
ная влаж
НОС1Ъ, 0/0
ТеОРe'ПIческн возможная темпера'I)'pа
ВОДЫ, ОС.
для темп а ос
+20 +25 +30
11 14,2 17,9
12,4 16 19,9
14 17,7 21,9
15,5 19,5 23,8
16,5 20,6 25,5
18 22,4 27,2
19 23,8 28,8
20 25 30
30
40
50
60
70
80
90
100
Величнны lтт даны на рис.3.1.3-15. В диа-
пазоне обычных значений температур воды,
подлежашей охлаждению, н температур охлаж-
ДaIOщеro воздуха по влажному термометру Be
личина lrru.n составляет or 0,8 до 1,2.
Необходимый эффекrивный <лносительный
расход воздуха равен
l o =L/ W.
Orношенне двух orносительных расходов
воздуха rpaдиpни важная харaкrернстнческая
величина, называемая <лношением по воздуху
1... и равная
л.=l о /l mt ".
для каждой rpадирни существует взанмо
связь между коэффициентом эффекrнвностн 11
и <лношением по воздуху 1.... rрафнческое пр
ставление этой взаимосвязи в виде
11= C t (l е л.),
составит семейство харакreрнстнческих крн-
BbIX рассматриваемой rpадирни. Коэффициент
Се' пр ставляющий собой постоянную для дaн
ной rpадирни величину, определяется экспери-
ментально.
для современных rpaдиpeн с башнями, из
roroвленными из синтетических пластмасс, их
постоянная C t зависит or высorы башни н име
ет приблизнтельно следующие значения:
0,65 для высorы 0,3 м;
0,81 для высorы 0,5 м;
0,93 для высorы 0,7 м;
1,00 для высorы 0,9 м.
При известной постоянной Се rpафик на
рис.3.1.3-16 позволяет найти новые значения
параметров rpадирни, если условия рабorы из
меняются.
Пример
Необходимо о елитъ температуру воды
на выхдеe из rpадирни, если известны:
массовый расход воздуха L=20 000 кr/ч,
или 5,56 кr/c;
массовый расход воды W=24 000 кr/ч, или
6,67 кr/c;
температура воды на входе в rpадирню
t w1 =30°C;
температура воздуха по влажному тepMO
метру t h =18°C;
790
3. АППАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица 3.1.3 10
Базовые значеlDlЯ температуры по влажному термометру в различных rеоrрафичесКИJ[ точках
Европа
Австрия Вена 21,5
Зальцбурr 21
Бельrия Брюссель 21
Великобритания Бирминrем 19,5
rлазrо 18
Лондон 19
rермания Берлин 20
rамбурr 19
Мюнхен 21
Франкфурт 21 22
Шпrптард 21
rОJШаlЩИЯ Амстердам 20
raara 20
Роттердам 21
rреция Афины 22,5
Дания Копею'аrен 21
Ирландия Дублин 19
Исландия Рейкьявик 14
Испания Барселона 24
Мадрнд 23
Севилья 25
Италия Венеция 24,5
rенуя 24,5
Милан 23
Неаполь 24
Рим 23
Турин 24
Флоренция 21,5
Кипр Никозия 21
Норвеrия Осло 19,5
Польша Варшава 21
ПОP'IYТалия Лиссабон 22,5
Россия Москва 19,5
Румыния Бvxарест 23,5
ФИllЛЯllДия Хельсинки 19
Франция Бордо 21
Брест 18,5
Л ИJШь 18,5
Лимож 19,5
Лион 20
Марсель 21,5
Нант 21
Ницца 23,5
Париж 20
Ренн 19,5
Руан 19,5
Страсбурr 20
Тулуза 20,5
Шербур 19
Чехия Праrа 20
Швейцария Базель 22
Берн 20,5
Женева 21
Люцерн 21
Цюрих 20,5
Швеция Стокrольм 20
IОrославия Белrvад 23
Америка
Avrентина Буэнос-Айрес 24
Бразилия Рио де-Жанейро 25,5
Сан-Паулу 24
Вен есуэла Каракас 22,5
Канада Ванкувер 20
Монреаль 23
ТоРонто 23
Куба raBaHa 26,5
Мексика Мехико 17
Перу Лима 24,5
США Бостон 24
Вашинrтoн 25,5
Денвер 18
Лос-Анджелес 21
Нью-Йорк 24
Сан-Франциско 18,5
Чикаrо 24
Урyrвай Монтевндео 24
Австралия и Океания
Австралия Аделанда 20,5
Брисбен 24,5
Мельбурн 23,5
Сндней 22
Новая Зеландия Окленд 23
Азия
Афrанистан Кабул 21
Вьетнам Сайrон 28,5
rOHKoHr 28
ИЗрalЫЬ Иерусалим 22
Тель-Авив 26,5
ХайФа 26,5
Индия Бомбей 28
Калькутта 28,5
Мадрас 28
Нью-Дели 25,5
Индонезия ДЖакарта 27
Иордания Амман 23
Ирак Баrдад 23,5
Иран TerepaH 22
Корея Сеул 26
Кvвейт 29,5
Ливан Бейрyr 26,5
3.1.3. КОНДЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ их ОХЛАЖДЕНИЯ
791
Окончание табл. З.1.З 1 О
Пакистан Карачи 28
Саудовская Apa Дахран 30
вия Джедда 30,5
Риад 26
Синrапур Сииrапур 28
Сирия Дамаск 23
Турция Анкара 21
Стамбул 23,5
Цейлон Коломбо 28
Япония Осака 28
Токио 27
ХиРосима 28
Африка
Алжир Алжир 24,5
Анrола Луанда 27
[ана Аккра 28
Еrипет Александрия 26,5
Каир 27
ЛVКСОР 27
KOHro 1 ) Леопольдвнль 2) 28
Ли берия Монровия 27
Ливия Триполи 27
Марокко Касабланка 25
Ниrерия 255
Судан Порт Судан 31
Хартум 27
Тунис Тунис 27
Эфиопия Аддис Абеба 19
ЮАР Дурбан 22
Йоханнесбурr 25,5
Кейптаун 21
Претория 22
:) Ныне Республика Заир. Прuмеч. пер.
.) Ныне Кнншаса, столица Республики Заир. Прuмеч.
пер.
ПОСТОЯlПlая rpадирни с(=0,8.
Решение
По rрафику на рис.3.] .3 15 находим, что
относительный минимальный расход воздуха
lmm равен 1,04. При этом эффективный OТHO
сительный расход воздуха J o =L/W=20 000/
24 000=0,83, откуда отношение ПО воздуху l=Jr!
1 тт =0,8311.04=0,80.
Исходя из этой величины и зная, что с(=0,8,
по rpафику на рис.3.1.3 16 можно определить
коэффициент эффективности Т], равный в Ha
шем случае 0,44, н отсюда искомое охлажде
ние, поскольку
twl tw2=1(twl th)=0,44(30 18)=5,3 К.
11
1f
..
!:.
::f
о
..
2
::f
g
<1
g
температура ПО влажному термометру t fJ , ос
Рис.3.1.3.] 5. Минимально необходимый относитель
ный расход воздуха J min (по оси ординат) для rpадиренноrо
охлаждения
Orсюда темперarура БОды на выходе из rpa
дирни: tw2=30 5,3=24,7 ос.
Семейство кривых на рис.3.1.3 1б с успе
хом может использоваться для контроля xapaK
теристик rpадирен во время прием очных испыI
таний.
Мощность, указанная изroтoвителем, может
рассматриваться как действительно реа:lизуе
мая, если значения т] н !с, полученные по pe
зультатам измерений на местности, хорошо ло
жатся на характеристическую кривую данной
rpадирни исходя из уравнения этой кривой, оп
ределенноro с помощью достоверно замерен
ных величин.
На pHc.3.1.3 17 в ра:юбранном виде пред
ставлена модель rpадирни, технические харак'
теристики которой приведены в табл. 3. 1. 3 1 ] а,
а размеры в табл. 3.1.3 11б и 3.1.3 llB.
Перед выбором rpадирни вначале необходи
мо убедиться не ТOJIbКO в ее механической проч
ности, НО И В наличии антнкоррозийной обра
ботки. В самом деле, большинство rpадирен
вынуждены работать в промышленной aTMOC
фере, следовательно, в условиях более или Me
нее значительной коррозионной активности OK
ружающей среды. Поэтому в некоторых случа
ях возникает потребность в нспользовании в их
конструкциях не просто оцинкованной стали. но
и нержавеющей стали. Qrществ)1ОТ и друrие
варианты защиты rрадирен от коррозин. напри
мер нанесение специаJIЬНОro комбннированно.
[о полимерноrо покрытия на оцинкованную
792
1.0
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
0.9
0.8
07
ИдеалЬН8Я
rp8Дирня
0.6
i:i 0.5
О."
-&
'"
0.3
s
:r
.& 0.2
-&
'"
о
:::t: 0,1
0,5
1.0
Отношение ПО воздуху л = '0//'"
сталь или использование защитноro слоя на
основе хроматов цинКа и а.JDОМННИЯ.
Б стандартном исполнении большинство
теплообменников rpaднpeH выполнены из по
лнхлорвиннла, но может оказаться необходи
Mым использование друrих материалов. Точно
так же, еслн существуют опасеиия, что в oкpy
жающем воздухе содержатся достаточно круп
ные частицы пыли, песка и Т.д., желательио
предусматривать между поверхностями колец
rpаднрни более значительное пространство.
Мы видели, что испарение части стекающих
СТРУЙ воды обеспечивает охлаждение осталь
ной воды. Одиако пракrичеСЮI любая вода co
держит взвешенные или растворениые приме
си. Эти примеси в процессе испарения остают
ся на поверхности теплообменника, чтобы по
том вместе со стекающей водой попасть в при
емный бассейн, rдe в результате повышается
содержание растворенных солей и примесей.
Orсюда следует необходимость осуществ
лятъ очистку и снижать концеитрацию приме
сей таким образом, чтобы показатель жесткос
ти воды оставался в приемлемых елах, так
же как и ВОДОрОДНЫЙ показатель рН, КОТОРЫЙ
должен поддерживаться в диапазоне от 7,0 до
9,0. ииыми словами, необходимо предусматри
вать обработку воды по специальной схеме, кo
торая, в частности, щ>едставлена на рис.3.1.3
0.9
о.'
0,7
0,6
0,5
РИс.3.1.3 16. Семейство ха-
рактеристических кривых даll
иой rpадирни
18 и которая может бьпъ реализована одиовре
менно в двух вариаитах в зависимости от по
требностей И числа пользователей.
Кроме тoro количества воды, которое необ
ходимо добавлять для очистки и снижения КOH
цеиrpацин примесей, Н)жно также восполнять
испарившуюся воду и потери на разбрызrива
ине. Как правило, считают. что полный расход
добавляемой воды должеи составлять от 5 до 6
кr/ч на 1 кВт холодопроизводительности ycтa
новки.
Проблемы обработки воды достаточно
СЛОЖИЪL так как. даже еслн по результатам пер
воначальных анализов предусмотрен один вид
обработки, все чаще и чаще случается, что кa
чество воды меияется с течением времени и
иноrда через какой то срок может потребовать
ся дрyroй вид обработки. К этому добавляются
проблемы совместимости присадок для обра-
ботки воды с материалом rpаднрни (например,
обработка кислотами не рекомендуется, если
rpаднрия изroтoвлена из оцинкованной стали с
покрьпиями из хромата цинка или алюминия),
поэтому наилучшим решением является при
влечение к обработI<e воды специалнзированно
ro предприятия, которое может связаться с из
roтoвителем rpадирни.
Друroй непростой вопрос это вопрос о
предохраиенни воды в накопительном бассей
3.1.3. КOlЩЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ их ОХЛАЖДЕНИЯ
793
.t!'
::::..;;... ,.,.
.
...
'r{t
""-<'
.
t
,
..
,
\
t;
.". ",'
"f>.
r
..
.
.....
r .
......
.,......
4
. '. "
..... '. I
", .
1 П!'-
' .... "..
................... ...,
..........
.:
,
......"' .
;' 4.'
........
";"
";1
i1
Рис.з.l.з 17. ВиyIpеннее УС1рОЙСI1Ю rpадирни (модели IMT119410 слева и IMT 434 1790 справа, Baltimore Aircoil):
1 теплообменник; 2 несущая КОНС1рукция; 3 бшивка; 4 ЛОШ1С1110Й веНТll.1IЯТOР; 5 система привода веll11lJUП'O
ра; 6 привод peдyкropa; 7 шарикоподшипник веН11IШП'Oра; 8 прнводной двиrатель веН11IШП'Oра; 9 обечайка вентиля
тора; 10 вщдухосборная камера; 11 СМО1ровой люк; 12 УС1ройС11!О для распределения воды; 13 УС1рОЙC11l0 для
}Далеиия капель; 14 О1ражатели вщдуха на входе в rpадирню; 15 бассейи с холодной водой; 16 реШе1Ха; 17 веН11lЛЬ
долива воды
не и стекающей ВОДЫ or замерзания в холод
ное время roда, ЮJrда rpадирня не работает. В
этом случае наилучшее решснис заюпочается в
введении в состав rpадирни вспомоrarелъноro
бассейна, размещенноro в обоrpеваемом поме
щении и расположенноro ниже уровня OCHOB
HOro бассейна. Torдa при остановке насосов
воду из внешнеro бассейна можно проcro слить
во вспомоrarельный бассейн
Если расположение rpадирни или нехваn<a
площадей не позволяют установиrь вспомоra
телъный бассейн, следует предусмorpеть элек
троподоrpеватели, предorвращающие замерза
ние воды в основном бассейне. Выбор места
расположения rpадирни должен производиrъ
ся С соблюдением некorорых элементарных
правил (рис. 3.1.3 19).
rрадирни, о которых мы ТОЛЪЮJ что paccкa
залп. обору.дованы одним или несЮJЛЪКИМИ Bca
сывающнми пли наrнетателъными вентилято
рами. ОДНaЮJ существуют rpадирни. рабorаю
щие и без вентиляroров, в которых воздух MO
794
3 ArPErATbI, УЗЛЫ. ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица 3.1.3 11a
Расход воды, л/с, в зависимос"ПI от модели rрадирии (рис,3,l,3 17) и ее теDlИЧесIOlX харaкrеристик
Пример. для темпераrypы воздуха по влажному термоме1рУ 20 0 С, темпера..уры воды на выходе из Il!,адирии 25 0 С н
1'>F7 К нужно выбраTh модель 358 N, если расход воды составляет O"I 51,0 до 57.6 лlс, или модель 1025 R, если он Haxo
дится в пределах O"I 154 до 166 лlс.
I
t se , ос, при t bh =19°C t se , ос, при t bh =20°C I
Модель 24 26 28 25 27 29 !
i
Пеl епад темпера vp воды t1 Т, К ,
,
5 7 9 11 5 7 9 11 5 7 9 11 5 7 9 11 5 7 9 11 5 7 9 11 i
119 H 22,3 18,4 16,1 14,6 29,2 23,7 20,6 18,6 36,3 29,2 25,2 22,6 23,2 19,1 16,8 15,2 30.3 24,6 21,4 19,3 37,6 30,3 26,2 23,5
136--J 25.5 21,0 18,4 16,8 33,2 27,0 23,5 21,2 41,2 33,2 28,7 25.7 26,4 21,8 19,1 17,4 34,4 28,0 24,4 22,0 42,7 34,5 29,8 26,7
149-1< 27,9 23,1 20,3 18,4 36,3 29,6 25,8 23,2 44,9 36,3 31,4 28,2 28,9 23,9 21,0 19,1 37,6 30,7 26,7 24,1 46,5 37,7 32.6 29,3
169-Х 31,3 26,3 23,4 21,5 40,0 33,2 29,3 26,7 48,9 40,3 35,3 32,0 32,4 27,3 24,3 22,3 41,4 34,4 30,4 27,7 50,6 41,7 36,6 33,2
177-Х 33,2 27,4 24,0 21,8 43,3 35,2 30,6 27,6 53,7 43,3 37,4 33,6 34,5 28,4 24,9 22,1 44,9 36,6 31,8 28,7 55,7 45,0 38,8 34,8
190 L 35,7 89,4 25,8 23,5 46,4 37,8 32,9 29,7 57,5 46,5 40,1 36,0 37,0 30,5 26,8 24,4 48,1 39,2 34,1 30,8 59,6 48,2 41,7 37,4 i
205 L 38,0 31,9 28,3 26,0 48,7 40,4 35,6 32,4 59,6 49,0 42.9 38,9 39,4 33,1 29,4 27,0 50,4 41,8 36,9 33,6 61,7 50,8 44,5 40,3
225-L 42,3 34,9 30,6 27,8 55,0 44.8 39,0 35,2 68,2 55,1 47,6 42,7 43,8 36,2 31,8 28,9 57,1 46,5 40,5 36,5 70,7 57,7 49,4 44,3
246 M 46,3 38,3 33,6 30,6 60,1 49,1 42,7 38,6 74,4 60,2 52,1 46,8 48,0 39,7 34,9 31,7 62,3 50.9 44,3 40,1 77,1 62,5 54,1 48.6
265 M 49,2 41,3 36,8 33,7 62,9 52,2 46,0 42,0 76,9 63,3 55,5 50.5 51,0 42,9 38,1 35,0 65,1 54,1 47,7 43,5 79,6 65,6 57,5 52,2
294-М 54,6 45.8 40,6 37,2 70,0 58,0 51,0 46,5 85,8 70,5 61,6 55,8 56,6 47,5 42,2 38,7 72,5 60,1 52,9 48,2 88,9 73,0 63,9 57,9
315-N 58,6 49,2 43,7 40,0 74,9 62,2 54,8 49,9 91,' 75,4 66,0 59,9 60,7 51,0 45,3 41,6 77,6 64,4 56,8 51,7 94,9 78,2 68,5 62,1
358-N 67,3 55,5 48,7 44,2 87,7 71,4 62,0 55,9 108 87,8 75,8 68.0 69,8 57,6 50,5 45,9 91,0 74,1 64,4 58,1 112 91,1 78,7 70,6
380-0 71,3 58,8 51,6 46,9 92,9 75,6 65.8 59,3 115 93,0 80.3 72,1 74,0 61,1 53,6 48,7 96,3 78,5 68,3 61,6 119 96,4 83,3 74,8
410-0 76.2 6'.9 56,8 52,0 97,6 80,9 71,2 64,9 119 982 85,0 77,9 79,0 66,3 58,9 54,0 101 83,8 73,9 67,3 123 101 89,1 80,8
434-0 81,5 67,2 58,9 53,5 106 86,4 75,1 67.7 131 106 91,8 82,3 84,5 69,7 61,2 55,6 lIO 89,7 78,0 70,3 136 110 95,3 85,S
469-0 87,1 73,0 64,8 59,4 111 92,5 81,4 74,1 136 112 98,3 89,1 90,3 75,7 67,3 61,7 lI5 95,9 84,4 76,9 141 116 102 92,4
513 P 95,3 80,0 71,1 65,2 121 101 89,1 81,2 149 122 107 97,5 98,8 83,0 73,8 67,7 126 104 92,4 84,3 154 127 111 101
554-0 104 85,9 75,4 68,6 135 110 96,0 86,7 168 135 117 105 108 89,2 78,3 71,2 140 114 99,7 90,0 174 140 121 109
607 P 114 94,3 82,8 75,3 148 121 105 95,1 183 148 128 115 118 97,8 86,0 78,2 153 125 109 98,7 190 153 133 119
651 P 121 102 90,3 82,8 155 128 113 103 189 156 136 124 125 105 93,7 85,9 160 133 117 107 196 161 141 128
697.0 129 109 97,0 89,0 165 137 121 110 201 166 146 132 134 113 100 92,3 171 142 125 114 208 172 151 137
741.0 139 114 100 91.7 181 147 128 115 224 181 156 140 144 119 104 95,2 187 153 133 120 232 188 162 146
769 R 144 119 105 95,4 187 153 133 120 232 187 163 146 150 123 109 99,0 194 159 138 124 240 195 169 151
844 R 156 131 117 107 200 166 146 133 245 201 176 160 162 136 121 111 207 172 152 138 253 209 183 166
905.0 170, 140 123 112 221 180 156 141 273 221 ]91 П !76 145 128 116 229 187 162 147 283 229 198 178
959-R 180 148 130 119 233 190 166 150 289 234 202 ]82 186 154 135 123 242 198 172 155 299 242 210 189
1 025 R 190 160 142 130 243 202 178 162 297 2.15 214 ]94 197 166 147 135 252 209 184 168 307 253 222 202
1098-5 204 171 152 140 260 216 191 174 317 261 229 208 211 178 158 145 269 224 198 180 328 271 238 216
1148-5 215 178 156 142 280 228 199 179 346 280 242 218 223 184 102 147 290 237 206 186 359 290 251 226
1231-5 228 192 170 156 292 242 213 195 357 294 257 234 236 199 177 162 302 251 221 202 370 304 267 242
1318-Т 244 206 183 168 312 260 229 209 380 314 275 250 253 212 190 174 322 269 237 217 394 325 285 260
1395 Т 262 217 190, 172 339 277 241 218 419 340 294 265 271 224 197 179 352 287 251 226 435 353 305 274
1524-Т 283 238 211 194 361 300 264 241 441 363 319 289 293 246 219 201 374 311 274 250 457 377 330 300
1670-Т 310 260 231 212 397 329 290 264 486 399 350 317 321 270 240 220 411 341 300 274 503 414 362 329
1790 U 332 279 248 227 424 352 311 283 519 427 374 340 344 289 257 236 440 365 322 294 537 443 388 352
(" темпера-rypа воды на выходе;
tbh темпераrypа воздуха по влажному термоме1рУ.
жет циркулировать либо за счет естественной
конвекции, либо за счет эжекции. rрадирня с
естественной циркуляцией воздуха по форме
точно такая же, как с принудительной, либо
близка к ней, однако ее rабариты roраздо боль
ше, потому что существенно меньшую иитен
снвность циркуляцин требуется скомпенсиp<r
вать резким увеличением поверхности тепло-
обмена. В связи с этим такие rpаднрни в Ha
стоящее время больше не используются.
rрадирни с эжекцией воздуха, по существ\
представляют собой кожух, образующий вн: -т-
3.1.3. КОНДЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ их ОХЛАЖДЕНИЯ
795
Окончание табл. З.1.З 11 а
t se , ос, при t bh =21 ос t se , ос, при t bh =22°C
МОДель 26 28 30 21 29 31
Пеt епад темпеlJаТVI 80 ы!<.Т,К
5 7 9 11 5 7 9 11 5 7 9 11 5 7 9 11 5 7 9 11 5 7 9 11
1194i 24,1 19,8 17,4 15,8 31,4 25,6 22,2 20,0 39,1 31,5 27,2 24,4 25,0 20,6 18,1 16,4 32,6 26,5 23,1 20,8 40,5 32," 28,2 25.3
136--' 27,4 22,6 19,9 18,1 35,7 29,1 25,3 22,8 44,2 35,8 30,9 27,7 28,5 23,5 20,7 16,8 37,0 30,2 26,3 23,7 45,9 37) 32.1 28,8
149 K 30,0 24,8 21,8 19,9 39,0 31,9 27,7 25,1 48,2 39,1 33,8 30,4 31,2 25,8 22,7 20,6 40,4 33,1 28,8 26.0 50,0 40,5 35,1 31,.\
169 X 33,6 28,3 25,2 23,1 42,9 35,7 31,5 28,8 52,4 43,2 37,9 34,5 34,8 29,4 26,1 24,0 44,4 37,0 32,7 29,8 54,2 44,8 39,3 3.\,7
177-Х 35,8 29,5 25,9 23,6 46,6 37,9 33,0 29,8 57,7 46,7 40,3 36,2 37,1 30,7 26,9 24.5 48,3 39,4 34,3 30,9 59,9 46,4 41,8 37,6
190-L 38,4 31,7 27,9 25,3 49,9 40,7 35,4 32,0 61,8 50,0 43,2 38,8 39,8 32,9 28,9 26,3 51,7 42,3 36,8 33,2 64,0 51.9 44.9 40,3
205-L 40,6 34,3 30,5 28,0 52,2 43,4 38,2 34,9 63,9 52,6 46,1 41,8 42,4 35,6 31,7 29,1 54,1 45,0 39,7 36,2 66,2 54,6 47,8 43,4
225-L 45,5 37,6 33,0 30,0 59,2 48,3 42,0 37,9 73,3 59,3 513 46,0 47,2 39,0 34,3 31,2 61,4 50,1 43,6 39,4 76.0 61,5 53,2 47,8
246 M 49,8 41,2 36,2 33,0 64,6 52,8 46,0 41,6 79,9 64,8 56,1 50,4 51,7 42,8 37,6 34,3 67,0 54,8 47,8 43,2 82,8 67,2 58,2 52,3
265-М 52,8 44,5 39,6 36,3 67,5 56,1 49,5 45,2 82,4 68,0 59,6 54,1 54,8 46,1 41,1 37,7 69,9 58,2 51,3 46,9 85,3 70,4 "1,8 56,2
294-М 58,7 49,3 43,8 40,1 75,2 62,3 54,9 50,0 92,1 75,7 66,3 60,1 60,8 51,1 45,4 41,7 77,9 64,7 57,0 51,9 95,4 78,5 68,8 62,4
315-N 62,9 52,9 47,0 43,1 80,4 66,8 58,9 53,7 98,3 81,0 71,0 64,4 65,2 54,6 48,8 44,8 63,3 69,3 61,1 55,7 101 84,0 73,6 66,8
358-N 72,4 59,8 52,5 47,7 94,4 76,9 66,9 60,3 117 94,5 81,7 73,3 75,2 62,1 54,6 49,6 97,9 79,6 69,4 62,7 121 98,1 84,8 76,1
380-0 76,8 63,4 55,7 50,6 99,8 81,4 70,9 64,0 123 100 86,5 77,7 79,7 65,8 57,9 52,6 103 84,S 73,6 66,S 128 10З 89,8 80,7
410-0 81,8 68,8 61,1 56,1 104 86,9 76,6 69,9 128 105 92,4 83,9 84,9 71,3 63,5 58,2 108 90,2 79,5 72,5 132 109 95,9 87,0
434-0 87,7 72,4 63,6 57,8 114 93,1 81,0 73,1 141 114 98,9 88,8 91,0 75,2 66,1 60,1 118 96,6 84,1 75,9 146 118 102 92,2
469-0 93,6 78,6 69,8 64,0 119 99,5 87,6 79,8 147 120 105 95,9 97,1 81,5 72,5 66,5 124 103 90,9 62,9 152 125 109 99,5
513-Р 102 86,1 76,6 70,3 130 108 95,9 87,4 159 131 115 104 106 89,3 79,5 72,9 135 112 99,5 90,7 165 136 119 108
554-0 112 92,6 81,4 74,0 145 118 103 93,5 180 146 126 113 116 96,2 84,5 76,9 151 123 107 97,1 187 151 131 117
607-Р 122 101 89,3 81,3 159 130 113 102 196 159 138 124 127 105 92,8 84,4 165 135 117 106 204 165 143 129
651-Р 130 109 97,2 89,2 166 IЗ8 122 111 203 167 147 130 135 113 101 92,6 172 143 126 115 213 173 150 135
697-0 139 117 104 95,8 177 147 130 119 216 178 156 142 144 121 108 99,4 183 152 135 123 223 185 162 147
741-0 149 123 108 98,9 194 159 138 124 241 195 168 151 155 128 113 102 202 165 143 129 249 202 175 157
769-R 155 128 113 103 202 165 143 129 249 202 175 157 161 133 117 107 209 171 149 134 258 210 181 163
844-R 168 141 126 115 215 178 157 143 262 216 190 172 174 147 130 120 222 185 163 149 272 224 ]97 169
905-0 182 151 133 121 237 194 169 152 293 238 206 185 189 157 136 125 246 201 175 158 304 '247 213 192
959-R 193 160 141 128 251 205 179 161 310 251 218 196 200 166 146 133 260 213 185 168 32, 261 226 203
1025-R 204 172 153 140 261 217 191 174 318 263 230 209 211 178 159 146 270 225 198 181 330 272 239 217
1 098-5 218 184 164 151 278 232 205 187 339 281 246 224 226 191 170 156 288 240 212 194 351 291 255 232
1148-5 231 191 168 153 301 246 214 193 372 301 261 234 240 199 175 159 312 255 222 201 385 312 271 243
1231-5 245 206 183 168 313 260 230 209 383 316 277 251 254 214 190 175 324 270 238 217 396 327 287 261
1318-Т 263 222 197 180 334 278 246 224 408 337 296 269 272 229 204 187 346 288 255 233 421 349 307 276
1395-Т 281 233 205 186 365 298 260 235 451 366 317 285 292 242 213 194 378 310 269 244 466 379 328 296
1524 Т 303 255 227 209 387 322 264 259 473 390 342 311 314 265 236 217 401 334 295 269 489 404 355 323
1670 Т 333 280 249 228 426 353 312 284 521 429 376 341 345 290 258 237 441 367 323 295 540 445 390 354
1790 U 357 300 267 245 455 379 334 305 556 459 402 365 370 311 277 254 472 393 347 316 576 475 417 379
ренний диффузор, С распределительным ycт
ройством впрыска воды, расположенным на
входе воздуха, каплеуловиrель н бак рекупера
ции воды, В ЭТОм типе rpадирен только за счет
вдува н распыла в них воды под давлением
обеспечивается перемещение больших объемов
воздуха (рис.3,1.J 20)
Поскольку в таком устройстве получается
очень однородная смесь воды и воздуха, про
цесс испарения воды в нем происходиr без кa
кой либо пorpе6иости в дополнительных повер
хностях теплообмена,
796
3. Af'PErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Размеры rрадирен (pHc.3.1.3 17) (модели от IMT 119 до IMT -410)
G=410MM
Н = 21 О мм, модели
от119до410
К = 260 мм
Долив ВОДЫ 810
ПepenoЛнet4lllе 810
Опорожненме 810
Таблица З.1.З 11б
с
LA
:х:
Масса (приблизительно), Kr Расход Двиraтели Размеры, мм Подсоедини-
(все модели объединены с бассейном) Bo r:a, вентилято- тельные разме-
ров. KВr Dbl мм
Модель В рабочем При транс- Наиболее А В С D Е F Вход Выход
СОСТОЯНИИ портировке тяжелая
секция' )
IMT-119 4200 1990 800 13,8 4& 2,2 2480 2400 2225 4720 1200 850 150 200
IMT -136 4200 1990 800 157 5,5 & 2,2 2480 2400 2225 4720 1200 850 150 200
IMT -149 4200 1990 800 17,3 7,5 & 2,2 2480 2400 2225 4720 1200 850 150 200
IMT-169 4360 2060 870 17,1 9& 2,2 2480 2400 2530 4720 1200 850 150 200
IMT-177 5030 2230 940 20,5 9& 2,2 ЗО8О 2400 2225 4720 1200 850 150 200
IMT-190 5030 2230 940 22,1 11 &4 ЗО8О 2400 2225 4720 1200 850 150 200
IMT-205 5240 2320 1030 20,8 11 &4 ЗО8О 2400 2530 4720 1200 850 150 200
IMT-225 6200 2630 1070 26,2 11 &4 ЗО8О зооо 2225 4750 1500 1150 200 200
IMT -246 6200 2630 1070 28,6 15& 5,5 ЗО8О зооо 2225 4750 1500 1150 200 200
IMT -265 8470 2770 1190 26,9 15& 5,5 ЗО8О зооо 2530 4750 1500 1150 200 200
IMT-294 7600 3210 1410 29,9 15& 5,5 3680 3000 2680 4900 1500 1150 200 200
IMT -315 7600 3210 1410 32,0 18,5 & 5,5 3680 зооо 2680 4900 1500 1150 200 200
IMT -358 9750 3980 1800 41,6 18,5 & 5,5 4880 зооо 2400 4920 1500 1150 250 200
IMT -380 9750 3980 1800 44,1 22 & 7,5 4880 зооо 2400 4920 1500 1150 250 200
IMT ...10 10200 4190 2000 41,7 22 & 7,5 4880 3000 2710 4920 1500 1150 250 200
1) Секция теплообмеННИlI:а
б) rрадuрнu с закрытым контуром
В rpадирнях С откръпыM юнrypoм охлаж
денная вода, стекающая в бассейн, перекачи
вается затем в юнденсатор. Однаю эта вода,
хотя и подверraется непрерывной очистке, раз
бавлению свежей водой и зачастую специалъ
ной обработке, не может в той или нной степе-
ни не зarpязюrrъ юнденсaroр по ero длине. Сле-
довательно, можно представить себе устрой-
ство, в котором охлаждающая юнденсатор вода
циркулирует по закръпому юmypy, защищен
ному от атмосферных зarpязнений. В таюм ус-
тройстве подлежащая охлаждению вода, BbIXO-
3.1.3. КОНДЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ ИХ ОХЛАЖДЕНИЯ
797
Таблица З.1.З 11 в
Размеры rрадирен (рис.3.1.3 17) (модеJIИ ОТ IMT 434 ДО IMT 1790)
В
G = 410 мм
к = 260 мм
. Модели от IМТ 1З9s...2 до IMT 179(},,2 имеют
шесть соединений
Размер F2 = 850 мм
i
.. На МОДелях от IМТ 443до IMT 741 двиrатель
установлен внутри цилиндра веНТМЛJпора
Масса (прибпизитепьно), Kr Расход Двиrатепи Размеры, мм Подсоедини-
(все модели объединены с бассейном) возду. вентипято тельные
ха, ров, кВт pa3Me ы мм
Модель В рабочем При TpaHC Наиболее M 3 tC
соcrоянии ПОртИрО8ке тяжелая А В С D Е F Вход Вы.
секция' : ход
IMT -434 4780 3530 1070 50,4 22 & 7,5 3680 4800 2110 4790 2400 2050 (2)200
'МТ469 5370 3840 1230 47,6 22 & 7,5 3680 4800 2415 5090 2400 2050 (2)200
'МТ -51 3 5370 3840 1230 52.1 30 & 7,5 3680 4800 2415 5090 2400 2050 (2)200
'МТ -554 6430 4690 1460 64.4 22 & 7,5 4880 4800 2415 5090 2400 2050 (2)200
'МТ -607 6430 4690 1460 70.6 30 & 7,5 4880 4800 2415 5090 2400 2050 (2)200
'МТ -651 7120 5000 1620 66,1 30 & 7,5 4880 4800 2720 5090 2400 2050 (2)200
'МТ -697 7120 5000 1620 70,8 37 & 7,5 4880 4800 2720 5090 2400 2050 (2)200
'MT 741 7980 5550 1820 86.1 37& 7,5 6080 4800 2720 5400 2400 2050 (2)250
'MT 769 7980 5550 1820 91,3 45 6080 4800 2720 5400 2400 2050 (2)250
IМТ -844 9020 6140 2120 85,7 45 6080 4800 3025 5700 2400 2050 (2)250
IМТ 905 9840 6850 2050 105 37 6080 6000 2720 5400 3000 2650 (2)250
IMT 959 9840 6850 2050 111 45 6080 6000 2720 5400 3000 2650 (2)250
IМТ-1025 10950 7390 2320 104 45 6080 6000 3025 5400 3000 2650 (2)250
IМТ 1 098 10950 7390 2320 112 55 6080 6000 3025 5400 3000 2650 (2)250
IMT 1148 11820 7820 2440 133 55 7280 6000 3070 5700 3000 2650 (2)300
IМТ 12З1 13410 8730 2890 125 55 7280 6000 3380 6010 3000 2650 (2)300
IМТ-1З18 13410 8730 2890 137 75 7280 6000 3380 6010 зооо 2650 (2)300
IМТ 1З95 13890 9280 2030 165 75 7280 7200 3025 5700 3600 3250 (3)250
IМТ-1524 15430 10020 2280 155 75 7280 7200 3330 5700 3600 3250 (3)250
I IMT 1670 18450 11850 2940 170 75 7280 8400 3530 5850 4200 3850 (3)300
IMT 1790 18450 11850 2940 182 90 7280 8400 3530 6160 4200 3850 (3)300
I Секция теплообменника
дя из конденсатора, проходит через специаль
ный теплообменник, часто располаrаемый в
нижней части обычной rpадирни. в котором по
принципу противотока циркулирует вода, ox
_laждаемая в rpадирне с закрытым контуром
(рис.3 .1.3 21).
Таким образом, в наличии имеются два КOH
тура, а именно:
контур, называемый первичным, который
является закрытым и в котором циркулирует
вода. охлаждающая конденсатор;
контур, нюываемый вторичным, который
является открьпым и в котором циркулирует
вода, охлаждающая воду первичноro контура,
798
з. АПЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Простой контур
используется rлавным образом
при постоянной потребности
в холодной воде
..
10
18
J
I
L
1. b
Двойной контур
используется в случае
нескольких потребителей,
испытывающих в разное
время различные потреб
насти в охлажденной воде
18
:
Рис.з.1.З 18. Примеры простоI'O и сдвоеииоI'O Iroтуров rpадиреи, обслуживающих Iroнденсатор с вщдушным охлаж
дением (потребитель, поз.17), с обра6<mroй воды (Sulzer Escher Wyss).
1 rpадирня; 2 насосы; 3 подвод свежей воды; 4 резервный подвод воды; 5 IroН'Ipоль уровня; 6 фнль'Ip чacmч
Horo расхода; 7 дифференциальный маиомe'Ip; 8 'Ipубопровод воды для промывки; 9 дозирующий насос; 1 О прибор
для измерення злектропроводности воды; 11 прибор для измереиия жеCТКQСТИ воды; 12 УC'Ipойство снижения Iroнцент
рации примесей; 1 3 каиал у.цалеиия примесей; 14 вентиль опорожнения; 15 бак с водой; 16 обрабO'J1(а воды; 17
ПO'Ipебитель; 18 клапан перепуска; 19 емIroСТЬ с химикатами; 20 реле темпера1УРЫ
3.1.3. КОlЩЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ их ОХЛАЖДЕНИЯ
799
На авление
Ветра
А
ВыХОД воздуха
На авление
ветра
ВХОД
воздуха
D
ВЫХОД воздухв
в
Н8 8вление
ветра
ВХОД
воздуха
!!;",-. ill
'
....... ВХОД
". .... воздуха
Н8п а...8!ение ветра
/::
/'!
/' .........-;
'j' l'
1 !
ВХОД
воздухв
с
ВХОД
воздуха
" , 11
I
,
ВХОД
""'ВОЗАуха
I I I
...........
Е
F
Рис.3.1.3-19. Правила, соблюдаемые при выборе места расположения rpадирни (см. 'Традирни" (Les tours de
re&oidissement, R.Pie1ke, Ghaud, Froid, Plomberie, 1990, N2 516, p.45 8)).
А Korдa rpадирня находнтся ниже уровня ближайшей стены, часто вследствие порывов ветра воздух с выхода [1'адир
ни попадаеr на ее вход.
В. Во избежание этоrо явлення можно предусмотре1Ъ размещение rрадирни на соответствующем фундаменте, IIОЗВО-
.1яющем по меиьшей мере сравнять верх rрадирни с верхним уровнем близлежащей стены.
С. в случае тaкoro расположения также следует опасаться попадання воздуха с выхода rpадирни на ее вход (аналоrич-
но случаю А)
о. для компенсацни разности уровней можно на выходе воздуха установить надстройку в виде воздуховода.
Е. Опасность попадания воздуха с выхода на вход существует не ТОЛЬКО в rpадирнях с наrнетательными вентилятора-
ми (размещенными на входе, как в случае А), но и в rрадирнях со всасывающими вентиляторами.
F. Даже в rрадирнях со всасывающнми вентиляторами выход должен находиться, как минимум, на уровне верха бли-
жайшей стены
Рис.3 .1. 3-20. Принципиальная
схема rраднрни с эжекцией воздуха
(Baltimore Aircoil):
1 . выравнивающая решетка на
входе воздуха; 2 подача охлажда-
ющей воды; 3 каплеуловитель; 4
отражатель воздуха; 5 выход возду-
ха; 6 вход воздуха: 7 водно-воз-
душная смесь; 8 выход охлаждаю-
щей воды; 9 накопительный бак для
воды
:1
,
J
800
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Трубопровод
вторичноrо
коктура
Продувочная
трубка
Репе
температуры
Металлическая сетка
Каплеуловитель
Распылитель
Поверхности
орошения
Смотровой
люк
Подача свежей
ВОДЫ
Спив
переполнения
Противоточный Теплообменник
вода rрадирни/среда первичноrо
коктура
v опорожнение
РИс.3. J .3-21. ПрииципиальИaJI схема rрадирни с закрьпым кою)'ром (модель 731'8, Carricr)
Съемная крышка
с подсоединитепь
ными трубками
......
3.1.3. КОfЩЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ их ОХЛАЖДЕНИЯ
801
Таблица 3 1.З 12а
ТеnmчеСКllе характерисТIIIOI rрадиреи с закрьпым контуром (рис.З.l.3 21)
Модель TDC 126 226 326 426 526 626 826 1026 1226
Конст. е простым вторичным KOНТY Х Х Х Х Х Х
рукция ром
с ДВОЙНЫМ вторичным конту. Х Х Х Х Х
РОМ
Число вентиляторов 1 2 3 4 5 6 8 10 12
Масса без воды ,Kr от 560 от 940 от 1380 от 1740 от 2300 от 2700 до от 3480 от 4600 от 5400
110730 1101500 110 2170 110 2770 110 3370 4340 110 5540 110 6740 110 8680
Масса в раБО'-4ем состоянии, Kr от 1100 от 2200 от 3200 от 4250 от 5600 от 6500 до от 8500 от 11200 до от 1 3000
до 1520 до 3300 до 5800 до 6300 110 7700 11600 11012600 15400 о 23200
Расход при номинальной м /ч 13000 26000 39000 52000 65000 76000 104000 130000 156000
воздуха СКОРОСТИ (VN)" дм 3 /с 3610 7220 10830 14440 18050 21660 28880 36100 43320
при повышенной м /ч 14500 29000 43500 58000 72500 87000 116000 145000 174000
СКОРОСТИ (VF)" IIМ'/С 4030 8060 12090 16120 20150 24180 32240 40300 48360
при пониженной м /ч 8700 17400 26100 34800 43500 52200 69600 87000 104400
СКОРОСТИ (VR)" дм'/с 2415 4830 7245 9660 12075 14490 19320 24150 26980
Элек (VN) копичество 1 1 1 1 2 2 2 4 4
ТрОДВИ единичная МОЩНОСТЬ кВт 2,2 4 5,5 7,5 5.5--4 5.5 7,5 (2)5, 5,5
rатепи (2)4
попная мощность кВт 22 4 55 75 95 11 15 19 22
(VF) копичество 1 1 1 2 2 2 4 4 4
единичная МОЩНОСТЬ кВт 3 5,5 7,5 5,5 5, 7,5 7,5 5,5 (2)5, 7,5
(2)75
ПОПная мощность кВт 3 55 75 11 13 15 22 26 30
(VR) КОПичество 1 1 1 1 2 2 2 4 4
единичная МОЩНОСТЬ кВт 0.75 1.5 2,2 3 1, 2,2 2,2 3 (2)1, 2.2
'(2)22
попная мощность кВт 075 15 22 3 37 44 6 74 88
Водяной насос
копичество и МОЩНОСТЬ кВт 1 хО,75 1 х 1,1 1x 1 х 3 ипи 1х4 1 х 4 иnи 2х3 2х4 2х4
2 х 1 1 2х3
Объем жидкocrи в rерме'ТИЧНОМ от6 от 10 от 15 от 20 от 80 От 95 от 40 от 160 от 190
контуре' 1 дм' до 65 до 220 до 290 до 380 до 440 110520 110760 110880 1101040
Уровень VN на 5м 48 51 53 54 55 56 57 58 59
звуково. на 20м 37 40 42 43 44 45 46 47 48
<о VF на 5м 50 53 55 56 57 58 59 60 61
да8Ле на 20м 39 42 44 45 46 47 48 49 50
ния 3J , VR на 5м 45 45 47 48 49 50 51 52 53
дБ (А) на 20м 34 34 35 36 37 38 39 40 41
Диаметр жидкостных труб: BXOД 8ЫXOД меняется 8 зависимОсти от расхода.
Вода" патрубок перепопнения и сливной патруБОI( 02" для всех моделей;
добавка свежей ВОДЫ: 21314" дпя всех модепей.
1) Значения Даны с разбросом, с учетом большой crpуктурной изменяемости теплообменника
') VR понИЖенная скорость 400 об/мин (6,7 об/с). VN номинanьная скорость 600 об/мин (10 об/с), VF повышенная скорость 660 об/мин
(11 об/с).
3) Нулевой уровень 2.10""" мбар перед вентилятором в безэховой камере. Допустимые отклонения :f:З дБ.
Двойной теплообмен, разумеется, неблaro
приятно сказывается на величине темпера1)'рЫ
воды, подающейся в КOMeHca1Op, но, с дрyroй
cropoHы, помимо преимущества, о кuropoM мы
rоворили раньше, вследствие расположения
теплообменника на дне бассейна, вне влияния
атмосферноrо воздуха, можно при желании
превраппь такую систему в открьлую и за счет
Э1Оro в теплое время roда добlПЬСЯ дополни
тельно снижения темпера1)'рЫ на несколько rpa
дусов.
В табл. 3.1.3 12a и 3.1.3 12б прив ены Tex
нические харакreристики и размеры rpaдиpнн
с закрьпым коюуром, представленной на рис.
3.1.3 21.
3.1.3.3.2.5.2. C.Y"Ue 2радирни
сухая rpадирня также представляет собой
систему кocвeHHoro охлаждения КOMeHca1Opa.
как следует из ее названия, в сухой rpадирне
охлаждение происходит 1Олъко с помощью B01
духа. для этоro сухая rpадирия имеет один или
несколько веlПиляторов, обычно всасывающе
ro типа, предназначенных для проroнки возду
ха через теnлообменник. в кuropoM по замкну
10мy коюуру циркулирует вода, охлаждающая
КOMeHca1Op (рис.3.1.3 22).
802
3. дrPHATЫ, УЗЛЫ. ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица 3.1 .3 12б
Размеры rрадирен, мм (рис.3.1.3 21)
L1
Модель TDC
Простой Двойной BТO и IД
вторичный ричный
KOНIYP KOH"IYP
226 426 2030 2330
326 626 3030 3330
426 826 4030 4330
526 1026 5030 5330
626 1226 6030 6330
$
'"
Е I
/
Обратный
клапан
А вход rорячей воды;
В выход холодной воды;
С патрубок переполнения;
D добавка свежей воды;
Е опорожнение
Диаметры труб для воды зависят от расхода;
Х меняется в зависимости от типа тепло
обменника
t..
1030
"1
r
1030
'1 r
1030
1
.150
у может меняться от О до 1 м; Z 436 (два прохода); 650 (4 прохода)
3.1.3. КОIЩЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ их ОХЛАЖДЕНИЯ
803
Рис. 3.1.3-22. IТринципиальная
схема сухой rpадирни. предназначен-
ной для охлаждения воды, охлаждаю-
:дей конденсатор
Компрессор Испаритель Конденсатор
Теплообменник, как правило, вьmолняется
из медных трубок с атомннневыми ребрами.
rлавным отличием сухой rpадирни от обычной
является отсутствие в ней испарения охлажда
смой воды, что, конечно, обеспечивает менее
интенсивиое охлаждение, чем в обычной rpa
.:щрне, но зато не требует ни дополнительноro
потребления воды, ни ее обработки и полиос
тью исключает образование накипи или ocaд
ков. Правда, в зимнее время в зависимости от
\lеста расположения rрадирни нужно внима
тельно наблюдать за состоянием воды в тепло
обменнике, чтобы не допустить ее замерзания,
но, с дpyroй стороны, воду можно заменить pa
створом этиленrликоля с низкой точкой замер
\ания. Технические характеристики образцов
сухой rpадирни приведены в табл.3.1.3 13а, а
их размеры в таБЛ.3.1.3 13Б.
3.1.3.3.3. Испарительные конденсаторы
Принципиальные схемы этоro типа кoндeH
саторов представлены на рис.3.1.3. 23. Заме
тим, что испарительные конденсаторы работа
ют так же, как rpадирни (распыл воды и цир
Jo..У'ЛЯЦИЯ воздуха), а разница заключается в He
посредственном охла ении конденсатора и
циркулирующей в нем воды в самом корпусе
конденсатора, тоща как rpадирня представля
ет собой промежyroчный котур охлаждения,
вынесенный за пределы конденсатора.
Данный тип аппаратов, называемый также
паровым конденсатором, является на самом
деле обычным конденсатором с водяным ox
.1аждением, в котором хладareнт конденсирует
.:я в трубках, в то время как охлаждающая вода
Сухая rрадирня
струится по НИМ. Поскольку пленка воды по
rлощает тепло, выделившееся при конденсации
хладаreнта, постольку сама вода OДНOBpeMeH
но отдает это тепло в окружающую среду за счет
частичноro испарения. Расход воздуха, необхо
димый для тoro, чтобы обеспечить испарение
воды, подается на трубки конденсатора при по
мощи вентилятора, который может быть как
в асывающим, так и наrнетательным (рис.
3.1.3 23).
Пракrически во всех аппаратах переrpетые
пары хладаreнта, перед тем как попасть в КOH
денсатор, предварительно охлаждаются в спе
циалъном устройстве для снятия переrpева, кo
торое иазывается предконденсатором и на кo
торое струяшаяся вода не попадает. Во избежа
ние непредусмотренноro повышения кoнцeнт
рации солей в воде, которая MHoroкpaTHo про
ходит через конденсатор и, испаряясь, оставля
ет на поверхности трубок теплообменника раз
личные отложения, можно либо предусмотреть
добавку свежей воды в большем количестве,
чем требуется для компенсации испарившейся
воды, либо установить систему специальной
обработки воды. Что касается вопросов опре
деления расхода добавляемой воды и ее обра
ботки, pel\OMeндyeM обратиться к П.3.1.3.3.2.5.1.
Мноrие холодильные установки большую
часть времени работают снеполной наrpузкой.
При этом, а также при не слишком высокой Ha
ружной темпера1)'рС можно перевести испари
тельный l\OoдeHCaтop на такой режнм работы,
при котором циркуляция воды прекращается, а
в некоторых случаях можно даже снизить pac
ход воздуха через конденсатор, либо снижая
число оборотов вентиляторов, либо отключая
804
3. ArРЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З.1.З 1 За
ВнеllDDlЙ ВИД И теDlИЧеекие хар",,"теристики сухих rрадирен (модель fe еазЬ, Friga..Bohn)
Лопастные вентиляторы
с прямым приводом И
наружным размещением
1 двиrателъ
Полезиая мощиость, Ток!), А, при иапряжеиии, В
6Р 1000 об/мин кВт 220 240 380 415
8Р 750 об/мин ВеИ11lЛЯТOр, 0,55 3,3 3,0 1,9 2,1
12Р 500 об/мин eJ610MM 0,25 1,7 1,8 1,0 1,1
16Р 375 об/мин 0,15 1,6 1,8 0,9 1,1
0,15 0,3 0,3
Модели Теrmовая NОЩНОСТЬ для ЗООJO.-rо Акустическое Поверх..
раствора ЭТЮ1eнrnиxолr: давление на Расход ность Объем
с температурами 45/40° расстоянии Число Тип
10м''. дБ веfПИЛЯ- воздуха, теПЛо контура,
при температуре воздуха 32 0 с торов м 3 /ч обмена, 3 батареи
дм
fc cash кВт ккaлlч 1 2 м 2
1.1 17,8 16300 53 43 1 12550 68 6,1 А
1.2 212 18200 53 43 1 11330 87 9.2 В
1.3 25,9 22 300 54 44 1 10350 116 12,3 С
2.1 35,7 30 700 56 46 2 25100 116 12,2 А
2.2 44,0 37 900 56 46 2 22 660 174 184 В
3.1 49,7 42 700 58 48 3 37650 174 183 А
2.3 51,7 44 500 67 47 2 20 700 233 24,6 С
3.2 65,1 56 000 58 48 3 35 000 219 27,1 В
3.3 70,6 60 700 58 48 3 34 000 262 27,1 В
6Р 4.1 70,9 61000 60 50 4 50 200 233 24,4 А
3.4 77,9 67 000 59 49 3 31050 349 36,1 С
4.2 88,5 76100 60 50 4 45320 348 36,8 В
4.3 97,7 84 000 60 50 4 41400 466 47,8 С
8.1 116,0 98 900 61 51 5 56 660 436 46,0 В
6.2 139,2 119700 61 81 5 61760 561 69,4 С
6.1 142 122100 62 52 6 57 980 522 53,0 В
6.2 146,5 126000 62 52 6 64 000 582 71 О С
6.3 166,8 134 000 62 62 6 62100 698 71,0 С
7.1 185,6 159600 62 52 7 72 450 814 82,6 С
1.1 15,0 12900 47 37 1 9170 58 6,1 А
1.2 190 16300 47 37 1 8160 87 9,2 В
1.3 21,2 18200 48 38 1 7820 116 12,3 С
2.1 301 25900 60 40 2 18340 116 122 А
2.2 38,3 32 900 50 40 2 16300 174 18,4 В
2.3 419 36 000 51 41 2 15640 233 246 С
ИР 3.1 48,4 41600 52 42 3 27610 174 18,3 А
3.2 53,4 45 900 52 42 3 25 200 219 27,1 В
3.3 57,3 49 300 52 42 3 24 460 262 27,1 В
4.1 69,7 51300 64 44 4 36 680 233 24,4 А
3.4 64,0 55 000 63 43 3 23 460 349 36,1 С
4.2 71,9 61800 54 44 4 32 600 348 36,8 В
4.3 87,6 75 300 54 44 4 31280 465 47,8 С
5.1 93,3 80200 55 45 5 40 750 436 46,0 В
1) Возможны неболъшие изменения в завнснмоC11l от температуры воздуха н конструктивных особенностей.
2) В полуотражающей камере 1, без отражения 2.
805
3.\3 КОНДЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ ИХ ОХЛАЖДЕНИЯ
Размеры СУХИХ rрадирен (табл.3.1.3 13а)
Масса HeтfO. Kr
fc
Alu/V Cu/Cuet cash
75 96 \.\
85 116 1.2
95 137 \.3
143 185 2.\
\63 226 2.\
\84 268 2.3
\64 227 3.\
\90 259 3.2
\94 288 33
276 402 3.4
280 364 4.1
320 446 4.2
360 528 4.3
402 559 5.\
452 662 5.2
485 674 6.\
538 7\5 6.2
545 796 6.3
637
930
Таблица 3.1 3 13б
fc cash 1
; '"
r
-1 .".; ,r,
e "" CD
I I
-. .
..
Подсоедипительный размер KOH'n,pa 2О
CD Соединение выхода на моделях
с подсоединительпыми размерами
с противоположных сторон
fc cash 2
" '>L J
fc cash 3 ""'
'\ r :l )
! ! f '
">1 I iIf
'Mi I 11
fc cash 4
::::.... .., l f
! J fJ '
". I I
п. _. 1!!J
--- -
.
н c
V I ! \
oy.L L;:=
... .. .
1
fc cash 5
. J .. . f "
. . ] :; c .,"
.
fc cash 6
....
0.1.:....::... ::....... ::....... ;
i ' J J '
'Ml E' .i.. .............. .J 11
... -----=.
7.\
fc cash 7
! r=. -
- b J
' M1tF . . :
мм
....
- .
; ,
j
: l : J
.. .. .
....
806
3. л.rРПАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
.
.
один или несколько из них. Чтобы избежать за
мерзания стекающей воды, кorдa установЮl зи
мой не работает, можно предусмотреть в cocтa
ве установки промежуточный бассейн храни
лище воды. размещаемый в обоrpеваемом по
мещении, в который при остановке насосов бу
дет автоматически сливаться вода из бассейна .
испарительноrо конденсатора. IJри неПQ ОЙ
наrpузке или достаточно низкой наружной тeM
пературе конденсатор сможет тorдa работать в
режиме воздушноro охлаждения, а вода всеrда
будет roТOBa к немеД,rrенному возобновлению
работы rpадирни в режиме испарителъноro KOH
денсатора.
Если установЮl промежуточноro бассейна
невозможна, нужно пр смarриватъ (Юlк и для
rpадирен) спиральные или ленточные электро
наrреватели накопите.'IЬНОro баЮl. насосов и
трубопроводов. Контур охлаждения воды испа
рительноro конденсатора может служить также
;щя охлаждения roловки блоЮl цюrnндров комп
рессора. маслоохладителя винтовоro компрес
сора и т.п.
ТеАtnература fw водЯНО20 контура может
бьпь с высокой точностью рассчитана по фор
муле
{с + {!
{=
w 2
rдe {с температура конденсации, ОС, ff TeM
пература воздуха по влажному термометру.
Рис.3.1.3 23. Схемы испаритель
ных конденсаторов наrнетательноrо
(слева) и всасывающеrо (справа) TH
пов:
1 выход воздуха: 2 .. каIшеотде
литель; 3.. вход паров хладаrента; 4
конденсатор; 5 выход жндкоrо хлад
areHтa; 6 вход свежей воды: 7 Ha
сос перека'lКИ воды; 8 у 'Ч>ойство ус.
транения переrрева (предконденса
тор); 9 .. вход во:щуха
Разумеется, по мере прохождения воды че.
рез различные устройства, которые она охла.
дила, ее температура б)дет увеличиваться. Сле.
дователъно, в результате разность между TeM
Таблица З.1З 14а
Номинальная производителъность нспарнтельных
конденсаторов (рнс.3.1.3-24)
Произво- Произ Произво-
Мо- води дитсль-
Модель дитель- Модель
УХС дель тель \ТХС HO("'IЪ,
ность, \ТХС
кВт ность. кВт
кВт
10 43,1 185 797,1 590 2541,9
15 64,6 N205 883,2 N600 2585,0
20 86,2 Ю30 990,9 620 2671,2
25 107,7 N250 1077,1 6501N650 2800,4
30 129,3 N275 1184,8 680 2929,7
38 163.8 N300 1292,5 7201N720 3102,0
46 198.2 320 1378,7 760/N760 3274,3
52 224,1 N325 1400,2 N800 3446,7
58 249,9 340 1464,9 840 3619,0
65 280.1 360/ 1551,0 900 3877.5
N360
72 310,2 380/ 1637,2 980 4222,2
NЗ80
80 344,7 N400 1723,4 1060 4566,8
90 387,8 420 1809,5 1100 4739,1
100 430,9 450 1938,8 1180 5083,8
110 473,9 N460 1981,8 1240 5342,3
125 538,6 490 211,1.1 1300 5600,8
135 581,7 N500 2154,2 1360 5861,6
150 646,3 530 2283.4
165 710,9 550/ 2369,6
;\;550
3.1.3. КOlЩЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ их ОХЛАЖДЕНИЯ
807
2
<.......
-"
....
. .
j
',,-
. ; io-
......
. .> -:.:;.; "'
,..
"
,}",!
1
"
'JC "
2. .;
з .
"
, ,
10
,:
'-
6
З
-
... "Со
. .
f)
?
l' . '"
1
.,
.
."
..'A ... ...".:
...
. "
. ;.._...
.....;:.;
'.::
. 1
. . .
,.
1 8
7
РИс.З_l_З 24_ ВнyrpеннееуC"IpОЙСТВО испарительноrо конденсатора.
Вверху секция теwюобменника: 1 теплообменник; 2 система разбрызrивания воды; 3 каплеуловитель.
Виизу секция V--образноrо бассейна, расположенноro над веНI1Iляторами (модель УХС, Baltimore Aircoil): 1 CMOТ
ровой ЛIOк; 2 насос перекачки воды; 3 трубка постоянной продувки; 4 вентиль долива воды; 5 фильтрующая сетка;
6 двиrатели венпшяторов; 7 ПОДIПипники вен'I1IJIЯТOрОВ; 8 защиmая решетка; 9 валы вен'I1IJIЯТOрОВ; 10 ременная
передача; 11 веlП1l.lIJrfOры (:щесь центробежноrо типа)
пературой I([)нденсации и температурой охлаж
дающей воды будer падать, что может привес
ти к необходимости пере смотра мощности ox
лаждающей системы, первоначалъно предназ
наченной для охлаждения конденсатора.
Коэффициенты теплоотдачи между водой
и xлaдareнтом расположены между 450 и 700
Вт/(м 2 ,К). Что же касается поверхностных кo
77 "":IRO
ЭФФlЩИентов теплообмена между водой и воз
духом, то они MOryт меняться в очень широких
пределах в зависимости от скорости дВижения
воздуха и расположения сerи трубок кoндeHca
тора.
Номинальные мощности испарительных
конденсаторов, изrотовленных различными
производителями, как правило, не сопостави
808
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З1.З 14б
ТеХJlИЧеСIOlе характеристики испарительиъп конденсаторов, изображениыx на рис.З.1.3 24
(МоДели ухе от 10 До 185 и от N205 ДО N400)
Масса, Kr Отдельный
Pac бассейн
Модель при в рабо самой Двю'атель Расход Двиrа Заправка а масса в F Н
УХС тяжелой ход R717, Kr трубы, рабо
перевоз чем ВОЗ веитиrurrора, воды, теЛЬ
ке состоя секции .вт дм'!с насоса., мм чем co
нии (батарея) духа, кВт стоя
м'!с
ННН, Kr
10 580 640 580' 1,4 0,37 2,2 0,25 9 65 550 400 2007
15 660 730 660') 1,8 0.75 2,2 0,25 11 65 640 641 2248
20 740 800 450 2,1 1,1 2,2 0,25 1 < 65 720 883 2489
25 760 830 480 2,5 2,2 2,2 0,25 15 65 740 883 2489
30 910 1040 910') 3,9 " 4,7 0,37 16 80 900 375 2007
,
38 1020 1160 ]020' 4,2 2.2 4.7 0,37 20 80 1020 б16 2248
46 ]]50 1310 750 4,0 2,2 4,7 0,37 28 80 1170 857 2489
52 1180 1330 770 4,8 4,0 4,7 0,37 29 80 1190 857 2489
58 1300 1470 880 4,6 4,0 4,7 0,37 34 80 1330 1099 2731
65 1330 1500 910 5,5 5,5 4,7 0,37 36 80 1360 1099 2731
72 1590 190 1090 5,8 4,0 7,1 0,75 41 100 ]520 959 2591
80 1620 ]940 1120 6,8 5.5 7,1 0,75 45 100 1730 959 2591
90 1810 2160 1290 6,6 5.5 7,1 0,75 50 100 1960 1226 2858
100 2020 2460 1390 9.3 5.5 9,6 0,75 54 100 2180 959 2591
110 2060 2500 1420 10,4 7.5 9,6 0.75 59 100 2220 959 2591
125 2300 2760 1650 9,9 7,5 9,6 0,75 66 100 2480 1226 2858
135 2330 2790 1690 10.9 11.0 9,6 0,75 73 100 2520 1226 2858
150 3390 3960 2230 13.3 7.5 13,9 1,5 77 150 3540 959 3108
165 3660 4390 2640 12.8 7,5 \3,9 1,5 95 150 3970 1226 3375
185 3710 4430 2690 15,7 ] 1,0 13,9 1,5 ]04 1 <о 4()20 1226 337';
N205 4610 6220 2990 19,8 11,0 19,2 2,2 109 150 5120 959 3521
N230 5180 6800 3540 19,1 11,0 19,2 2,2 134 150 5700 1226 3788
N250 5240 6860 3610 21,2 ]5,0 19,2 2,2 145 150 5760 1226 3788
N275 "790 7440 4080 22,2 18,5 19,2 2.2 1'i9 150 6340 1492 4055
N300 6760 9110 4620 29,3 15,0 29,0 4,0 163 200 7.<10 9<9 3521
N325 6820 9170 4680 31.5 18.5 29.0 4,0 177 200 7570 959 352]
N360 7680 10060 <470 30,2 18,5 29,0 4,0 200 200 8450 1226 3788
N380 7780 10150 5570 32.1 22,0 29,0 4,0 209 200 8540 1226 з788
N400 8580 10990 6340 32,6 22,0 29,0 4,0 236 200 9380 1492 4055
1) ЛJ'ресат поСТ'.iОЛЯется целиком О ОlЩе одной сборочной единицы.
мы между собой, посколы<у исходные данные,
при кoropыx определялись значения номиналъ
ных мощностей, обычно сильно различаются
у разных ИЗfOТOвителей. Пример испаритель
HOro 1<Онденсатора приведен на рис.3.1.3 24, ero
техиические характеристики даны в табл.С
3.1.3-14а по 3.13 14B , а размеры ука.1ЗНЫ на
рис.3.1.3-25 и 3.1.3-26.
3.1.3.4. Сравиение различных систем
охлаждения конденсаторов
В табл. 3 ,1.3 15 приведены ОСновные харак-
теристики различных систем охлаждения КOH
денсаторов, позволяющие сравнивать их меж
lIJI собой, что может облеrчить выбор наиболее
подходящей для конкретных условий системы.
Сравнение приведено для систем с номиналъ
ной мощностью около 130 кВт при температу-
ре воздуха по влажному термометру 21 ос.
3.1.3.5. Реryлироваиие конденсаторов
Конденсаторы обычно настраиваются в за
висимости от максималъноro значения средней
температуры охлаждающей воды, которую
можно ожидать в течение roда (среднеro.JОвая
температура). Как только эта расчетная темпе
3.1.3. КОНДЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ ИХ ОХЛАЖДЕНИЯ
809
Таблица 3.1.3 14B
Тепmческие характеристики испарите.'1LИЫХ кондеисаторов, mображеЮIЫХ иа рис.3.1.3 2
(моде.'IИ ухе от N460 дО N800 и от 320 до 1360)
1acca. Kr от lе_'1ЬНЫЙ
бассейн
!v10OДC.m. при в рабо само й Расход ДВИI'аr Jlh Расход Дниrа- lапран О тру.. Масса в " Н
ухе пере чем тяже:lOЙ B03.. :<а., венпUlЯТО воды. Те.]n-, ка бы, ММ рабочем
возке состоя секции м"/с ра. кВт дм" с насоса. R717. состпянии.
нии (батаvея) кВт Kr Kr
N460 10320 13650 3540 38,2 2 11.0 38,4 2 2,2 268 200 11430 1226 3788
N500 10450 13770 3610 42,5 2 15,0 38,4 2 2,2 290 200 11550 1226 3788
N550 11550 14920 4080 44,5 2 18,5 38,4 " "" 318 200 12700 1492 40'5
.,
N600 13500 18280 4620 58.5 2 15.0 58,0 2 4.0 327 250 1 'ОБО 959 3521
N650 13620 18390 4680 63,1 2 18,5 58,0 2 4,0 354 250 l' 180 9:'ч 3521
N720 15330 20160 5470 60,4 2 18,5 58.0 2 4,0 399 250 160511 1226 3788
N760 154611 20290 5570 64.2 2 ДО 58,0 (2 4.0 417 250 17110 1226 3788
N800 1 7140 22030 6340 65,1 (2) 22,0 58.0 (2)4,0 4'" 250 18810 1492 4055
320 6750 8410 4430 30,1 15.0 30.8 4.0 172 200 7190 959 4010
340 6820 8460 4490 32,4 18. , 30.8 4,0 181 200 7240 959 4010
360 7600 9290 5250 27,7 15,0 30,8 4,0 209 200 8070 1226 4277
380 7660 9350 5320 29,8 18.5 30,8 4,0 218 200 8130 1226 4277
420 8520 10240 6080 31.0 22,0 30,8 4,0 250 200 9020 1492 4543
450 9820 12250 6690 39,9 2 7.5 46,7 4,0 254 250 10510 959 4010
490 9930 12360 6810 44,1 211,0 46,7 4,0 272 250 10610 9'9 4010
530 10050 12470 6920 47.7 2 15,0 46,7 4,0 290 250 10720 959 4010
550 11100 13590 7910 44,4 2 11,0 46,7 4,0 318 ',о 11850 1226 4277
590 11230 13710 8030 47.9 2 15,0 46,7 4,0 336 250 11970 1226 4277
620 11350 13830 8160 50,0 2 18,5 46.7 4,0 349 2111 120811 1226 4277
650 12540 15080 9180 49,1 2 18.5 46.7 4.0 376 25() 13340 1492 4543
680 12680 15210 9310 '2.0 2) 22,0 46,7 4.0 390 25() 13460 1492 4543
720 14650 18550 5250 55,4 (2 15.0 61,6 (2 4,0 417 250 1608(1 1226 4277
760 14840 18730 5320 59,7 (2 18.5 61.6 (2 14.0 435 2 () 16250 1226 4277
840 17020 20460 6080 61,9 (2 22,0 61.6 (2 14.0 499 250 17990 1492 4543
900 19610 24410 6690 79.8 (4)7,5 93,4 '2 4,0 508 300 20940 959 4010
980 19830 24620 6810 88,3 (4 11,0 93,4 2 4.0 544 300 21150 959 4010
1060 20060 24840 6920 95,3 4 15,0 93.4 2 4.0 581 300 21370 959 4010
1100 22180 27090 7910 88.7 4 11,0 93.4 2 )4,0 635 300 23620 1226 4277
1180 22430 27330 8030 95,8 4 15.0 93,4 2 4.0 671 300 23860 1226 4277
1240 22680 27540 8160 100,1 4 18.5 93,4 7 4,0 699 300 2407п 1226 4277
1300 25050 30060 9180 98.2 4 18.5 93.4 (2 4.0 753 300 26'90 1492 4543
1360 25320 30310 9310 104,0 (4) 22,0 93.4 (2)4,0 780 ,300 26840 1492 4543
р31ура меняется, давление конденсации также
меняется и возникает потребность в реryлиров
ке.
Любое реryлирование конденсаторов долж
но производиться С учетом работы TepMopery
лирующих венrилей (ТРВ), которыми оборудо
вана установка. Те ТРВ, которые работают на
основе замера разности давлений, требуют pe
ryлировання давлення конденсации, тorдa как
работающие независимо от разности давлеЮlЙ,
допускают реryлировку конденсаторов в зави
сим ости от оптимальных энерreтических по
требностей.
Реryлирование конденсатора может произ
водиться:
частичным перекрьпием выхода жидкости
из конденсатора;
изменением MaccoBoro расхода охлажда
ющей срсды.
Реryлирование перекрьпием (рис.11. 3 27)
rлавным образом используется внебольших
установках или в сочетании с РСI)лированием
MaccoBoro расхода охлаждающей среды. Наи
более часто такое реI)'J'ирование преобладает
в конденсаторах с во:щушным охлаждением.
810
3. АППАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ ЫАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Модепи ухе 10.135
1073 ]
""
.
I
1..... ,.. --J
@ Размещение двиrателя
267
QПОРО)lO-lение
. 108 для VXC от 1 О до 25. 121 дЛЯ VXC ОТ зо и далее
ПРU"9Ч8ние Предусмотреть npострвнство. необходимое дЛЯ Оnq:JЫТИЯ
CMOтpOBoro люка, ресположенноrо со стороны, npоТИВОПО-
ЛО)lO-lОЙ всасыванию Воэдуха
Модели
УХе 100.1.
Модели
ухе N205'N400
Толька МОДели
ухе '50.'85
..., I
7ЗЗ
O ' .
L ,ш......l
о ПОРО)lO-lение
УХе Н206-Н275
Модели
I
([1]
JЩI 3>50
Смотровой
люк
Опорож.
нение
Модепи
УХе 12«1
27З7
Смотровой
люк
11 Модели
УХе 150-186
I
[IIli
L................. ЗМ6
292'"
Модели
УХе N3IJO.N400
Рис.3.1.3.25. Размеры испарительных конденсаторов, изображенных на рис.3.1.3.24 (модест \'ХС от 10 до 185 и 01
r\205 дО N400)
Реryлятор давления конденсации oткpывaeт
ся независимо от давления на выходе, коrда
давление на входе превысит заданную величи
ну. Во время определения размеров ресивера и
величины требуемой заправки хладаreнта He
обходим о учитывать количество хладаreнта,
которое может накапливаться в реryлируемом
конденсаторе. Для конденсаторов с водяным
охлаждением реryлирование давления кoндeH
сацни производится изменением Maccoвoro pac
хода охлаждающей сре,ЦЫ с помощью специаль
ных реryляторов расхода охлаждающей воды,
управляемых в зависимости от давления.
В испарительных конденсаторах или KOH
денсаторах с воздушным охлаждением для pe
ryлирования MaccoBoro расхода охлаждающей
среды MorYT использоваться:
снижение числа оборотов одноro или He
скольких вентиляторов:
3.1.3. КОНДЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ их ОХЛАЖДЕНИЯ
811
:2Сюь----
Ш,' 9<0 T53
, I
. .
/
Смотровой
люк
+
ОПОрО>104ение
@ Размещение двиrатепя
1(1903
10'9
r7A1.,... 1445 181j
rr== . +
J 1, 1
"I: r:;;
ВОДа
Слив
перenо.n
. нения
/ ЭС'6
Опоро)t(Нение
Смотровой
люк
з;sо .
@ Размещение двиrатепя
Модели
11
(J] (J]
J 08 L ID903
- б\оL
РИС.3.1.3-26. Размеры испарительных конденсаторов, изображенных на рис.3.1.3-24 (модели УХС от N460 дО N800 и
от 320 до 1360)
ПРИВОД) электропневматическоro, пневматичес
кoro или rидравлическоro типа;
изменение положения створок задвижки,
установленной в воздушном тракте, в целях
воздействия на характеристики вентилятора и,
остановка одноro или нескольких венти
ляторов; '.
изменение уrла установки лопастей BeH
тиляторов при помощи реryлирующих систем
(реryлирующий opraH + управляющий cepBO
812
3. АППАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАJJ'ИН
Таблица З.1.З 15
Сравнение основных характеристик различных систем охлаждения конденсаторов
MolЦ Расход Потреб Зани
N Система охлаждения Расход ляемая маемая Объем, Масса, Ба10вая MO
н ость, воздуха" 3
кВт м'/ч воды, кr/ч мощность, площадь, м Kr дель
кВт м'
1 Конденсатор с воздуш 122 56 000 нет 4,0 6,2 10 645 Westinghouse
ным охлаждением и КУ]20
лопастными вентишrro мсс15 К
рами
2 Конденсатор с воздуш 125 43 000 нет 7,5 4.8 8,6 ] 000 Wеstiпghоusе
ным охлаждением и кz 145
центробежными венти лt ] 3 К
ляторами
3 rрадирня с открытым 130 9400 ]6000 2,5 1,1 1,9 320 Wеstiпghоusе
контуром и всасываю ТУ 090
щим вентилятором
4 I'радирня с открытым 130 10700 15000 5,0 ],0 2,5 440 Westinghouse
контуром и наrиета ТУ 125
тельным вентилятором
5 l'радирня с открытым 116 Не опреде 20000 4,5 2,2 2,3 575 Baltimore АС
контуром и эжекцией лен, венти 10 303 C37
воздуха ляторы
oтcyrcтвy
ют
6 rрадирня с закрытым 125 17900 Первичный 6.0 2,4 7.2 2000 Baltimore АС
контуром 16000, . VI 18 3
вторичный
12000
7 Сухая rpадирня 130 43 400 ]5000 7,5 5,0 5,1 750 Westinghouse
mоdиlе double
KFl80
8 Испарительный KoндeH 120 12900 ]2000 1,8 2,4 5.3 1300 Ba]timore АС
сатор VNC 36
сл овательно, изменения расхода ВО'ЩУха. это
последнее решение, однако, не рекомендуется
с ТQчки зрения энерroпотребления.
компрессор
конденсатор
реryпятор давпения
жидкостный ресивер
РИС.3.I.3 27. Реrулирование конденсатора перекрыти
ем жндкостной маrистрали
Во всех случаях реryлирование осуществля
ется в зависимости от давления конденсации и
совместно с системой реryлирования одноro
или нескольких компрессоров.
В тех установках, в I\OТOpыX нет нужды pac
полаrать различным давлением перед ТРВ, pe
ryлирование для испарительных кондснсаторов
может про изводиться в зависимости от темпе
ратуры воздуха по влажному термометру, а для
конденсаторов с ВО'ЩУшным охлаждением в
зависимости от темперarypы ВО'ЩУха. Такое pe
ryлирование в обоих случаях является линей
ным и, будучи включенным в систему управ
ления более выСОКОro иерархическOJ'О уровия (и
свободно проrpаммируемую) установки в цe
3.1.3. КОНДЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ ИХ ОХЛАЖДЕНИЯ
Rl3
.10М, позволяет оптимизировать потребление
энерrии.
3.1.3.6. Параллельная установка
нескольких конденсаторов
В холодильном кoнrype, который содержит
несколько параллельно установленных1(Qнден
саторов, падение давления в каждом из них
,:щлжно бьrrь одинаковым и соответствующим
паденню давления в тfJ)бопроводах, выходящих
на общий коллектор перед конденсаторами и за
ними.
Если режим работы или размещение КOH
денсаторов приводит к тому, что их взаимное
паденис давления не одинаково, можно КOHcтa
тнровать, что начнется перетекание хладаrcн
та из конденсаторов, [де падение давления
\Iеньше, в конденсаторы, rдe падение давления
больше (и так будет про исходить до тех пор,
пока падение давления в КОН1урах вновь не cтa
нет одинаковым). Вследствие этоrо явления
.J.авление конденсации повысится таким обра
.3ОМ, что конденсаторы, в которых будет проис
ходить накопление хладаreнта, не CMOryт 6оль
ше обеспечивать предусмотренную мощность.
При параллельной установке нескольких
конденсаторов разницу падения давления в
каждом из них по отношению к друrим MorYT
обусловить следующие факторы:
различие моделей и типов;
их размешение в разных местах:
различие в выполнении охлаждающей
средой своих функций при переходе от oДAoro
конденсатора к дpyroмy.
Если остановить вентилятор конденсатора
(рИс.3.1.3 28), мощность конденсатора будет
шачите.'IЬНО снижена. т. е. практически никакоro
падения давления в конденсаторе больше не бу
дст. Следовательно. давление на входе в КOH
денсатор начнет возрастать. В результате pac
полаraемое падение давления в работающем
конденсаторе начнет снижаться с нсизбежным
ВПОС.1едствин падением расхода проходяшеro
через Hero хладаreнта. Но количество поступа
юшеro в конденсатор хладаreнта вначале ocтa
нется тем же, поэтому хладаreнт будет накап
.1Иваться в работаюшем конденсаторе до тех
РИс.3.1.3.28. Закупоrка одноrо из двух паРaJUlельно ус-
тановленных конденсаторов жидким хладаr"нтом.
Н высота запирающет столба; 1 .. раБOIаЮЩИЙ кон.
денсатор; 2 . наrнетательный трубопровод; 3 KOllДeHcaтop
с остановленным компрессором; 4 . ЖИДКОl'ТНЫЙ ресивер;
5 трубопровод подачи жидкости к ТРН
пор, пока не наступит равновесие между коли
чеством конденсирующеroся в нсм хладаreнта
и поступаюшеro в Hero из наrнетательной Ma
rистрали.
Во избежание накопления хладаreнта BHYT
ри конденсатора следует накапливаюшийся
жидкий хладаreнт дсржать вне конденсатора,
подняв конденсатор на соответств)'юшую BЫ
сО1)' 11 (рис.3.1.3 28 и 3.1.3 30), создающую aK
кум)'лирующий подпор.
Чтобы обеспечить сбор хладаreнта в Haкo
пите.lе в случае, KOrдa температура окружаю
шей ero среды будет выше, чсм температура
кшщенсации, нсобходимо предусмотреть трубо
про вод выравнивания давления.
Если два конденсатора устанавливаются па
ра;L1СЛЬНО, как показано на рис.3.1.3 29, ни на
одном из них не предусматривают ни насосов.
ни вснтиляторов. В этом случас высота П, обес
печиваюшая накоплсние ЖИ,J,коro хладаreнта в
ресивере, должна бьrrь больше или по крайнсй
мере равна максимальному падению напора в
работаюшем конденсаторе. С друroй стороны.
если параплельно установлены кондснсаторы
разных моделей и отключение насосов или BeH
тиляторов не предусматривается. высота Н aK
куму.1ируюшеro подпора должна быть больше
или равна разности между паденисм напора в
самом большом конденсаторс и падснисм Ha
пора в самом ма.1СНЬКО:\1 конденсаторс.
814
3. AI'PErATbl, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Рис. 3.1.3 29. Параллельная устаиовка двух коиденса
торов с воздушным охлаждеиием.
1 иаl'lIстательиый ЧJубопровод; 2 00 уравнительная
маrистраль; 3 создаиие подпора; 4 отсечной клапаи; 5 .
жндкостный ресивер
Однако, еслн два конденсатора абсолютно
одинаковы, установлены в одном и том же Me
сте и находятся в одннаковых условиях, а oт
КJПOЧение насосов или вентиmrroров не предус
матривается, необходимостн в создании aккy
мулирующеro подпора Н нет.
Так как в кожухотрубных конденсаторах па
дение давления относительно невелико, можно
выбирать высоту аккумулирующеro подпора Н.
аиалоrичиую изображенной на рис.3.1.3 30. В
тобом случае она должна бьrrь не менее 300
мм.
При параллелъной установке кожухотрубно
ro конденсатора совместно с испарительным
конденсатором илн конденсатором с воздуш
ным охлаждением аккумулирующий подпор
должен, как минимум, бьпь равным падению
Рис. 3.1.3-30. Параллельиая установка двух кож\'хо
трубных конденсаторов .
напора соответственно в нспарительном KOH
денсаторе или конденсаторе L Iю'\ шным ox
лажд:ением.
3,1.3.7. Шумы, порождаемые
системами охлаждеиия конденсаторов
За ИСКJПOчением конденсаторов с прямым
охлажд:ением сбрасываемой проточной водой
все остальные тнпы конденсаторов (безразлич
но, с прямым или косвенным охлаждением)
Bcerдa оснащены вентиляторами. которые из
дают шумы различной ннтенснвности. причем
наиболее шумнымн ЯВ,1ЯЮТся rpадиренные BeH
тиляторы, будь то сухие rpадирни. обычные или
эжекторноro тнпа.
Шумы, издаваемые вентиляторами. их при
водными двиrате,1ЯМН и перемешивающейся
воздушной струей, часто являются прнчиной
вторичных шумов. O.:maкo во мноrих местах.
напрш.lер в жилых 'юнах. уровень а"'Устичес
кoro давления. допустиыый в данной точке. нс
должен превосхо..1ИТЬ некоторой величины. oro
воренной законодательством. Но даже ссли зна
чения допустнмых уровней звуковоro давления
априори носят только рекомендательный xapaк
тср. нам представ.1Яется целесообразным. в
плане собтодения интересов окружающих лиц
(а также во избежанне возможных жа;ю6. час
то продолжающихся до бесконечности). предус
матривать такие меры по снижению шума. что
бы уровнн звуковоro даlLlения. .'lсйствующие на
расположенные по соседству объекты. были в
худшем случае равны максима,'lЬНЫ\1 значени
ям. рекомендуемьш законами. Впрочем. экспе
рименты показывают. что эти значения дocтa
точно высоки. особенно в вечернее время и по
выходным. коrда общий уровень шумов oкpy
жающсй среды понижен. поэтому мы советуем
прННIOlать в качестве допустимых уровни на 1 О
.'lБ ниже peKOMe 'eMЫX ве,lИЧИН,
Уровни акустической \ющности rрадирен и
испарительных конденсаторов приводятся в кa
талоrах изroтoвите.lей. которыс. как праВН.lО.
указывают также акустическое даВ,lсние на оп
ределенном расстоянии н в опреде.lенном Ha
правлении. ЕС:1И такие данные в кaTa.lorax oт
сутствуют. при опреде.1СННИ акустическоro дaB
, 13. КОНДЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ ИХ ОХЛАЖДЕНИЯ
815
1ения можно руководствоваться сведениями,
,риведениьши в п. 2.5.7.2.5.
Даже еС1И rpадирни и друrие типы KoндeH
aтopOB устаНОВ.lены вн три помещения, все
JaBHO они бу т С" ЖIПЬ источниками шумов,
:1OCKO.lbJ,.'!" размещаются вблизи решеток забо
Ja воздуха или ero выброса, с которыми они
оединены .1ИСТОВЬШИ (коробчатыми или кpyr
1ЫМИ) воздуховодами.
В иастоящее время принято характеризовать
шумы в зависи.\IOСТИ от их частоты таким об
Jазом, чтобы опреде.1lПЬ наиболее подходящее
\!есто размещения атре, raTa сопасуясь с наи
50лее неблаroприятной из, 'чаемой частотой, а
"С только с 06ЩИ.\1 уровнем. На рис. 3.1.3 31
:lоказан пример распространения шумов, про
II1ВОДИМЫХ конденсаroром с воздушным охлаж
.Jением. Лопастной веlПИЛЯТОР всасывает roри
ЮIП3.1ЬНО воздух через конденсатор и выбра
:ывает ero с противоположной стороны.
Изофоны ".\IOВ наr"lЯДНО показывают pac
пространение звука в направлении движения
воз "Ха. УТОЧНИ.\I, что в данном с.1Учае речь
IЦСТ о конденсаторе, расположеННО.\1 на плос
;;ой крыше, следовате.1ЬНО, звуковые волны MO
rп свободно распространяться по всем направ
JСНИЯ.\I. В БО.lьшинстве же с.lучаев на распро
.::транение звуковых волн MO T оказывать вли
я-ние ветер, Н3.lИчие стен или друrих преrpад,
расположенных поб.1ИЗОСТИ от конденсатора.
Уровень звуковоro давления в результате рабо
1 ы каждоro arperara завИСIП от различных фак
.--...... .....,s ДБ(А) """"""""""""",,,,,,,,
/,'" ---. ""'"
/ / ю '" '\
l ' / / ,, \ \
: I , \
I ,+ * " 1,' \ воздушная .!.
.. '" :&: ..
.." I I I I струя I
\ ,, \ ' / I
\ \ ' .... / /
''-........ 10 ......"/ //
...........,..... ........... '-'" .",,/
.....--...............,s .......... ..... .--.
о 23м
РИс.3.l.3.3l. Изофоны шумов, И1лучаемых кондснса.
IOрОМ с ВОЗ.1УШIIЫМ о"лаждением в I орюон r-альной плос-
КОСТИ
торов, основными из КО1Орых являюrся тип pac
сматриваемоro конденсатора и применяемых в
нем вентиляторов (лопастных или центробеж
ных), величины расходов воздуха и резониру
ЮIЦИX поверхностей. В зависимости от ра.зме
щения этих различных элементов по отноше
нию дpyr к дpyry их уровень акустическоro дaв
ления на расстоянии 1 м может находlПЬСЯ в
диапазоне от 50 до 80 дЕ.
для припятия наиболее эффекrивных мер,
призванных снизить распространение ЗВyI<Oвых
ВОЛН, требуется знarь интенсивность, типы и xa
paкrep распространения звука, излучаемоrо
конденсатором. Акустическая изоляция кapкa
са с помощью соответствующеro монтажа 6y
дет бесполезной, если одновременно не при
пять надлежащих мер для снижения шума, ис
ходящеro из отверстий входа и выхода ВО:ЩУ
ха, которые и являются основными источника
ми шума. С этой целью предусматривают, как
правило, rлушнтели, размеры и харакrеристи
ки которых позволят обеспечить выполнение
предписанных требований к уровню шума yc
тановки (см.п. 2.5.7.6). Хотя звуковые ловуш
ки и позволяют достичь акустическоro затуха
ния более 1 15 дЕ, изолирующий монтаж кap
каса оказывается недостаточным. Нужно пре
ду'сматривать также обшивку конденсатора с
тех сторон, которые непосредственно не связа
ны с r.1УШlПелями. На рис. 3.1.3 32 приведен
пример испаРlПельноro конденсатора, снабжен
Horo rлУШlПелями по линии как всасывания,
так и наrнетания.
3.1.3.8. Примеры выбора
конденсаторов
В качестве примеров мы дадим способы
выбора конденсатора с прямым воздушным ox
лаждением, а также испаРlПельноro KoндeHca
тора. Заметим, что для одноro и тoro же типа
конденсатора и системы ero охлаждения метод
подбора конкретной марки может очень силь
но отличаться при переходе от одноro изroтo
ВlПеля к дpyroмy. В каждом конкретном случае
следует пользоваться тем методом, КО1Орый из
лаrается в каталоre данноro изroтoВlПеля.
816
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
-.......::...::.:.::........::....... .............
....,
,';r
"
,
8
.-
1"1
3.1.3.8.1. Определение модели
конденсатора с принудительным прямым
воздушным охлаждением типа Morgana
(см. рис.3.1.3--6, п. 3.1.3.3.1)
Пример
Необходимо подобрать I<OlЩенсатор с воз
душным ОХЛЮIЩеинем для холодильной ycтa
новЮf со следующимн характеристИЮlМИ:
холодопронзводнтельность I<Oмпрессора
(открьпоro типа) Qo"'91 800 Вт;
темперюура испарения 10 "' 1 оос;
темперюура I<OlЩенсации Iс"'+40 0 С;
темперюура ОХЛЮIЩающеro воздуха на
входе в КОlЩенсатор lа,е"'+25 0 С.
Решение
Начнем с определения поправочноro I<Oэф
фициента fc\ для холодопроизводительности
I<Oмпрессора. Значенне этоro коэффициента за
виснr от темпера1)'рЫ испарения и темперюу
ры конденсации. Соrласно rpафику рис.3.1.3
33 находимfc\"'1,32, в результате имеем
. -/
Q'" Qofc\ == 98 000хl,32''''
'" 121176 Вт.
Далее определим разность dl между темпе
ра1)'рОЙ I<Oнденсации и темпера1)'рОЙ ОХЛIOlЩa
ющеro воздуха на входе в КОlЩенсатор:
Рис.3.1.3 32_ Испарительный КOH
денсатор с rлymителями на всасываю-
щей н наrнетателъной сторонах (Raffe\)
dl'" 40 25 '" 15 К
Теперь можно рассчитать мощность I<Oнден
сатора, приведенную к номинальным каталож
ным условиям, т.е. для dl n '" 16 К. Номинальная
мощность I<Oнденсатора будет равна
Q == Q. dt n '" 121176х 16 == 129254 Вт.
п dt 15
По табл. 3.1.3--4б можно определить, что
нужно выбрать конденсатор модели СА.6113 с
мощностью 132 100 Вт в номинальных усло
виях, указаннъlX изrотовнrелем для СI<Oроcrи
вентилятора 900 об/мин.
3.1.3.8.2. Определение модели
испарительноro конденсатора марки VXC,
Baltimore Aircoil (см. рис.3.1.3 24,
п. 3.1.з.3.3)
Пример
Необходимо подобрать модель испарнreль
HOro КОlЩенсатора для включения в состав xo
ЛОДИЛЬной установЮf, работающей на R22. Xo
лодопроизводительиостъ установЮf, обеспечи
ваемая с помощью repметичноro порпrnевоro
I<Oмпрессора, 58 кВт, потребляемая мощность
; 13 КОНДЕНСАТОРЫ И СИСТЕМЫ ИХ ОХЛАЖДЕНИЯ
817
Те
ос °F
.10 .50
о
РИс.3.1.3-33. Попра-
З0ЧНЫЙ коэффициент для
\олодопроизводительнос-
" компрессоров открыто-
о типа (Morgana)
.20
-10 .10
О
-20
-10
-30 -20
-30
-40 -40
1.0
1,
8{) кВт, темперюура конденсации 35 0 С тем-
'1ература воздуха по влажному термометру
OC
"Jешеlluе
Полное количество выделяемоro теrша здесь
5удст равно 280+58==338 кВт.
Для температуры конденсации 35 0 е и TeM
'1сратуры воздуха по влажному термометру
oe в табл. 3.1.3-16 находим (данные изroтo-
вителя) коэффициент поrлощения выделяемо-
o тепла, равный 1,46. Orкуда производитель-
насть испарительноro конденсатора равна
Открытые и 5ессальниковые компрессоры
с двиrателем, охлаждаемым 80ЭДУХОМ/ВОДiJЙ
1.2
1,3 1.32 1,4
1.5
1,1
fc1
1,8
1,6
338х 1,46==493,5 кВт.
Обратившись к табл. 3.1.3-14а, нужно вы-
брать производнтельность, равную этой вели
чине или ближайшую к ней (большую), в дан-
ном случае 538,6 кВт, что соответствует моде-
ли УХе 125.
При работе на аммиаке процедура выбора
модели испарнтельноro конденсатора с пред-
конденсатором будет слеrка отличаться от из-
ложенной.
Таблица 3.1.3-16
I\оэффициент поrлощеlUlИ нспарите.IILНЫМН конденсаторами вьщелиющеrоси в установке тепла ДЛИ
испарительных конденсаторов (рис.3.1.3-24), работающих на Ю2
Давление кон- Темпера-
денсации, кПа, "'ура кон- Темпера"f}'pа влажноrо воздуха на входе в конденсатор, ос
для денсации,
ос
R12 R22 10 13 16 18 20 21 22 24 26 27 29 32
643 1089 30 1,06 1,16 1,36 1,56 1,82 1,98 2,18 2,78 -. -
684 1157 32 0,94 1,04 1,19 1,33 1,50 1,62 1.76 2,05 2,60 -.
725 1235 34 0,85 0,92 1,04 1,14 1,26 1,33 1,42 1,62 1,89 2,11 -
746 1255 35 0.80 0,88 0,97 1,05 1,16 1,22 1,29 1,46 1,67 1,86 2,40
768 1303 36 0,76 0,83 0,92 0.99 1,07 1,12 1,18 1,30 1,49 1,63 2,06 -
812 1374 38 0,70 0,75 0,82 0,87 0,93 0,97 1,01 1,10 1.24 1.33 1,59 2,29
858 1432 40 0,64 0,69 0,74 0,79 0,84 0,87 0,90 0,96 1,07 1,14 1,30 1,68
907 1527 42 0.59 0,62 0,66 0.70 0,74 0,77 0,79 0,86 0,93 0,98 1,09 1,34
956 1606 44 - 0,58 0.61 0,64 0.66 0,68 0,71 0,76 0,81 0,85 0,94 1,11
818
3. ArРЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
..
.
uШ , ; т
"
,
..: ... <
",.,.. -..;
.
..
...
1:;- ,
Рис.3.1.4 1. Примеры ЖИДКОС11IЫХ ресиверов (модели RSH и RSV, Friga Bohn)
3.1.4. Друrие крупные узлы
холодильных установок
3.1.4.1. Жидкостный ресивер (BbIcoKoro
давления )1
За исюпочением случаев, кorдa установка
снабжена термореryлирующим вентилем (ТРВ)
с поплавком BbICOКOro давления, использование
дpyrиx типов ТРВ Bcerдa требует предусматри
вать в составе установки наличие жидкостноro
ре сивера (называемоro таюке аккумулятором
ЖИДКОСТИ, накопнтельной емкостью или просто
ресивером), с тем чтобы получить возможность
реryлирования холодоnpoизводитслъности. ДrIя
неБОЛЫIIИХ установок КОlЩенсатор сам может
вьmолнять функцию резервной емкости, oднa
ко в случае заметноro возрастания мощности
установок такое решение становнтся неочевlЩ
ным. Ресивер, кorдa он предусмотрен, служит
также (по крайней мере, если в составе ycтa
новки отсутствует отделитель жидкости cooт
ветствующих размеров) для сбора в нем Bcero
количества хладareнта, заправлениоro в ycтa
новку, В случае вскрытия холоднльноro кoтy
ра для обслуживания или ремонта. Поскольку
I См.: "Храllение ЖИДКDCТII при высоком давлеиии: за
чем, КOIДa, сколько?"(La reserve de liquide haute pression:
pourquoi, quand, combien?, J.Bemier, Revue Pratique du Froid,
1991, N 732, p.l0 107).
ресивер является сосудом, работающим под
давлением, конструкция должна позволять изо
лировать ero от остальных частей котура и он
должен быть Bcerдa оборудован предохрани
тельным клапаном, причем выхлпнойй патру
бок этоro клапана нужно сконструировать тa
ким образом, чтобы иметь возможность в слу
чае превыIIIния максимально допустимоro дaв
ления сбрасывarь хладareнт, не нанося вреда
окружающей среде. Каждый ресивер, кроме
тoro, должен бьпь оснащен устройством визу
ализации уровня жидкости в нем. Те жидко
стные ресиверы, которые предназначеныI в чнс
ле прочеro и для сбора Bcero хладareнта, за
правленноro в установку, должны иметь eM
кость на 25 30% выIпe объема жидкоro хлада
reнта, чтобы над уровнем жидкости при пол
ной заправке моша существовать rазовая по
душка. Однако, если ресивер предназначен
только для накопления резервноro количества
хладareнта, необходимоro для работы ТРВ, дo
статочно, чтобы ero емкость бьmа равна зо
50% объема ЖИДI<Oro хладareнта, заправленноro
в установку. Поскольку жидкостныIй ресивер
работает под давлением, он должен проходнть
приемку службой rосroprехнадзора.
ЖlЩКOстные ресиверы имеют как roризон
тальное, так и веprнкaльное исполнение (рис.
3.1.4 1). На рис. 3.1.4 2 приведеныI характери
стикн roризонталъной модели, а на рис. 3 .1.4 3
некоторые рекомеlЩации по ее установке.
'14. ДРУ!'ИЕ КРУПНЫЕ УЗЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
819
RSH 15 20 23 30 (0 168 ММ) 30 (0 219 мм) 40 - 50 - 70 - 90
I
/
" ,
.1 l ' ,
"
I
r
1 {
i....J,1
I '
00: tt
I ,
I С !
, I . I
, U I
;' c i I
L
, ..
RSH 115 - 160 - 210 - 320
.r....
Е 1""
!
....l'L.... .
'
I
l .14
..
'.
I
I I
z
.i.
4 х " 13 мм
д
,
r:,
i 1(1 ,.
"'1
1,,1
I
i4'...E. . . .
, Н I
; r'
/ 1
. ,
) f
дr;-
405.
F
.......,...
,н _1
.1
), Бобышка 3/8" NFTF
I Вентиль входа жидкости
I
!
.') z
t:='
4 х '" 13 мм
i
I
,
..1..
1
..
z
у
д
@ Вентиль выхода жидкости
@ Только для модели RSH 115
Подсоеди-
Модель А, В С О, Е, F, G, н, L, М, N, Крепежные размеры, нительные Масса
М о.; размеры
ММ ММ ММ ММ ММ ММ ММ ММ ММ ММ ММ маrистралей нетто, Kr
3
RSH 30 30 ДМ Х у Z xnздаrента
RSH 15 762 239 175 168,3 568 107 120 72 89 126 331 130 320 231 '" 5/6" ODF 15,3
RSH 20 1082 239 175 1683 868 107 120 72 89 126 281 130 720 181 '" 5/6" ODF 20,3
RSH 23 693 289 220 219,1 439 127 145 88 107 151 286 160 320 186 О 5/8" ODF 19,4
RSH 30 (0 168 ММ) 1382 239 175 168,3 1168 107 120 72 93 132 431 130 721 331 '" 7/6" ODF 25,8
RSH 30 (0 219 ММ) 836 289 220 2191 582 127 145 88 111 157 358 160 320 258 '" 7/8" ODF 23,4
RSH 40 1136 289 220 219,1 882 127 145 88 111 167 308 160 720 208 '" 7/8" ODF 30,9
RSH 50 1422 289 220 219,1 1168 127 145 88 111 151 451 160 720 351 '" 718" ODF 30
RSH 70 2022 289 220 219,1 1768 127 145 88 111 157 611 160 1000 511 '" 1 1/8" ODF 53,2
RSH 90 1262 414 325 323.9 882 190 215 270 152 215 891 279 720 271 '" 1 3/8" ODF 62,4
RSH 115 1562 520 325 323,9 1182 190 215 270 228 279 1000 281 '" 1 5/8" ODF 88,3
RSH 160 2148 520 325 3239 1768 190 215 270 228 279 1500 324 '" 1 5/8" ODF 115,4
RSH 210 2748 552 325 323,9 2368 190 216 290 276 279 2000 374 '" 2 1/8" ODF 153,7
RSH 320 2737 728 410 406,4 2455 141 350 290 317 279 2000 367 '" 2 1/8" ODF 229
Рис,), J .4 2. ХарактеРИСIИКИ rоризоllталыlrоo ЖИДКОCТllоrо ресивера RSH (рис.3.!.4 !)
820
3. ArРПАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
...... х . ......
......... ....,.
:: Н
..
:: :
.. .
.. .
:: :
.. .
1 :
.. .
IL..........
.. ..
" 1.
о
:
Рис.3.1.4<5. РекомеlЩации по установке rоризонтальноrо Jl(идкостноrо ресивера (Friga Bohn)
3.1.4.2. Отделитель жидкости/
аккумулятор и отделитель жидкости/
баллон neperpeBa
Задача отделителя ЖИДI«)СТИ соcroит в том,
чтобы хладаreит в компрессор попадал только
в виде паров и ни в коем случае не в виде жид
кости. Такой узел необходим не только во всех
установках с затопленными испарителями, но
и в установках, снабженных испарителями с
переrpевом, для которых, всл ствие способа их
заполнения хладаreнтом, вовсе не исключено,
что в тот или иной момеит в них не произой
дет накопление хладareита в ЖИДКОЙ фазе. На
рис.3.] .4 4 представлен пример отделителя
ЖИДI«)СТИ только с одной функцией, Т.е. служа
щеrо исключительно для отделения паровой
фазы хлaдareнта от ero ЖИДКОЙ фазы перед тем,
как хладаreит попадет в компрессор. Такой oт
делитель часто называют аккумулятором, бу
ферной емкостью или баллоном на всасываю
щей маrистралн.
Кроме функции разделения жидкой и паро
вой фаз, отделитель жидкости обеспечивает
возврат масла в компрессор. Ero емкость обыч
; 1.4. дРУrИЕ КРУПНЫЕ УЗЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
821
Q)
с
o
ш
0А
ш
0А
М10Х20 М10Х20
@ 0
ш ш @<i
0А 0А
L М12х25 L М12х25
@ @
0Е
8 про 8 про-
резей 010,2 резей 010,2
ш
ш
0А
0А
Рис.3 .1. 4-4. Пример отделителя ЖИДКОСТИ (модель LCY, Carly)
822
3 ЛfРНАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица 3.1.4-1
Технические харaкrеристики отде.'DПе.чя жидкости (рис.3,l.4 4)
Соеди Емкость, Kr, Возмож Проверяю
NQ нение хладаrента при 30 0 С Размеры, \1\1 Пол ный щая служба
Индекс ВХОД' ный обьем
CARLY чер объем, rOL'ТeX
ВЫХОД. накопле
тежа R 12 R 22 R 502 R 134а NН, А В С Е J J надзор ту
дюймы дм ния, дм
LCY04S 1 1/2 0,8 0,7 0.7 0.7 89 194 50 0,9 0,14
I"CYI4S 1 112 1.3 1,1 1,2 1,2 89 294 50 1.5 0,14
LCY24S 1 112 2,0 1,7 1,8 1,8 ]02 358 56 . 2,2 0,15
LCY05S 1 518 п,8 0,7 0,7 0,7 89 199 64 0,9 0,15
LCY 15S 1 518 1,3 ],1 1,2 1,2 89 299 64 ],5 0,15
LCY25S 1 5/8 2,0 1,7 1,8 1,8 102 363 56 . 2,2 0,]7
LCY16S 1 3/4 1,3 1,1 1,2 1,2 89 299 57 1.5 0,17
СС Y26S ] 3/4 2,0 1,7 1,8 1,8 ]02 363 56 2,2 0,19
CCY27S ] 7/8 2,0 1,7 1,8 ],8 102 373 56 2,2 0,20
CCY47S 1 7/8 2,8 2,5 2,6 2,6 102 487 56 3,2 0.20
LCY67S 3 7/8 5,3 4,8 4,9 4,9 2,5 152 430 76 5,8 0,32 Х
LCY49S 3 1 ]/8 3.5 3" 3,3 3,2 1,6 121 462 49 4,0 0,28
,"
CCY69S 3 ] ]/8 5,3 4,8 4,9 4,9 2,5 152 435 76 5.8 0,35 Х
LCY89S 3 1 ]/8 7,2 6,5 6,6 6,6 3,3 152 535 76 . 7,4 0,35 Х
I"CY61] S 3 ] 3/8 5,3 4.8 4,9 4,9 25 152 452 76 5,8 0,40 Х
LCY81] S 3 13/8 7,2 6.5 6,6 6,6 3,3 152 554 76 . 7,4 0.40 Х
LCY]O]]S 3 1 3'8 9,5 8.6 8,8 Я,7 4,4 152 662 76 9,2 п,40 х
LCY8]3S 3 1 5/8 7,2 6,5 6,6 6.6 3,3 152 554 76 . 7,4 0,40 Х
LCY ]013 S 3 1 5/8 9,5 8,6 8,8 8,7 4,4 152 662 76 9,2 0,40 Х
LCY 20]3 S. 5 1 5/8 20,5 18,5 19,0 19,0 9,5 219 722 114 190 20,0 0,50 Х Х
LCY ]517 S. 5 2 118 15,5 ]4,0 ]4,5 ]4,5 7,0 219 582 114 190 15,0 0,60 Х Х
LCY]817S. 5 21/8 20,5 185 19.0 19,0 9,5 219 732 114 190 20,0 0,60 Х Х
ССУ 3617 S. 5 2 1/8 36,0 33,0 33,5 33.5 16,5 324 700 155 290 35,0 2.30 Х Х
LCY 5017 S. 5 1 118 51,5 47,0 47,5 47,5 24,0 324 900 155 290 ЩО 2,30 Х Х
ССУ 3621 S. 5 25/8 36,0 33,0 33,5 33,5 ]6,5 324 70п 155 290 35,0 2,60 Х Х
LCY 5021 S. 5 2518 51.5 47,0 47,5 47,5 24,0 324 900 155 290 50,0 2,60 Х Х
LCY 3625 S. 5 3 1/8 36,0 33,0 33,) 33,5 ]6.5 324 700 155 290 35,0 2,90 Х Х
LCY 5025 S. 5 3 1/8 5],5 47,0 47.5 47,5 24,0 324 900 ] 55 290 50,0 2,90 Х Х
LCY 7025 S. 5 3 1/8 72,5 65,5 67,0 67,0 33,5 324 1 ]50 155 290 70,0 2,90 Х Х
LCY 7029 S. 5 35/8 72,5 65,5 67,0 67.0 33,5 324 1150 155 290 70,0 3,20 Х Х
но доткна бьпь чуть больше 50% объема пол
ной заправки хладаreнта в установку, а монтаж
осуществляется в вертикальном положении как
можно ближе к компрессору на той же высоте,
что и он. Отделнтели жндкости предназначены
для установок с прямым впрыском любоro хла
даreнта, кроме аммиака. В табл. 3 .1.4 1 и на
рис.3.1.4А даны технические характеристики
и размеры одноro из вариантов отделителя жид
кости. а на рис. 3 .1.4 5 приведены rpафики, по
зволяющие выбрать ero размеры для данноro
хладаreнта.
Некоторые модели оборудованы теплооб
мен ником (рис.3.1.4 6), позволяющим улуч
шить режнм работы ТРВ, который в этом слу
чае будет запнтан переохлажденныM ЖИДКИМ
хпадаreнтом, что повышает кпд испарнтеля.
для установок, оснащенных затопленными ис
парнтелями, и установок с термосифоном oт
делитель ЖНДКОСТИ, кроме разделения ЖНДКОЙ
и парО80Й фаз. о котором мы roворили. 8ЬШОЛ
пяст также функцmo обеспечения подачи хла
даrента в испаритель. создавая статический
перепад давления за счет разности высот меж
823
3.1.4. ДРУТИЕ КРУПНЫЕ УЗЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТ АНО80К
Максимальная холодопроизводительность
Соединительные
размеры
трубопроводов
Iiv 1I8S :1 5/r
LCY э825 S. LCY 5025 S. LCY 7025 S. LCYE 3825 S S 111"
LCY 3821 S. LCY 1021 S. LCYE 3621 S 2 и-
!.СУ 1517 s.!.CY 1817 s.!.CY 817 S- LCtE!iDl7 S. LCtE 1517 5 2 111"
Индексы CARL У
1000,00
...................... .......
.........-............ ....... .......
...................... .......
..............................
....... ....... ....... .......
....... ....... ....... ........
........ ....... ....Н.. ...._..
...
1!1
.D
t
о
'"
.D
<:;
Q)
...
:s
<::[
О
"'
'"
[
с:
О
<::[
О
а
><
LCY 48 S. LCY &9 S. LCY 88 S. LCYE &9 S 11.."
LCY 27 S. LCY 47 S. LCY &7 S. LCYE 47 S 711"
LCY 16 S. LCY 26 S. LCYE 26 S )14"
LCY 05 S. LCY 15 S. LCY 25 S. LCYE 25 S Н"
LCY04S.LCYI4S.LCY24S 112"
100.00
LCY щs. !.СУ 1813 S.LCYJOIЗS.LCtEI0I3S. LCtE 15135 15/r
LCY &11 S. LCY 811 S. LCY 1011 S. LCYE." S 1 3/8"
10,00
1,00
0,10
..о .s .25 .20 -15 .10 -5
о
5
Температура испарения, 'С
Минимальная холодопроизводительность
Соединительные
размеры
трубопроводов
100,0
LCY 04 S. LCY 14 S. LCY 24 S 112"
........................................--....... .........
.................................................. ........ ....... .......
....Н' ........ ........ ........ ........ ....... ....... .......
Индексы CARL У
...
m
"
!.CY1I8S ан.
LCY э825 S. LCY 5025 S. LCY 7025 S. LCYE эб25 S S 1...
lCY 3821 S. LCY 5021 S. LCYE 3621 S 2 н.
!.СУ 1517 s.!.CY 1517 ,"!.СУ 817 S.lC'IE!iDl7 s.lC'IE 1517 5 2111"
о
О
'"
.D
<:;
Q)
...
:s
:s:
"'
'"
:s
О
О.
с:
О
:s:
а
><
10,00
LCY8I3S.!.CY1013 S-LCY2О1ЗS-LCtEIOfЗS-LCtE1S135 1 и-
LCY 611 S. LCY 811 S. LCY 1011 S. LCYE 811 S 1311"
1,00
LCY 48 S. LCY 6а S. LCY 8\1 S. LCYE 611 S 1 111"
LCY 27 S. LCY 47 S. LCY &7 S. LCYE 47 S 711"
LCY 1 & S. LCY 26 S. LCYE 26 S 314"
LCY 05 S. LCY 15 S. LCY 25 S. LCYE 25 S 511"
0,10
.040 -35 .25 -20 -,5 .10 .5 О 5
Температура испарения, 'С
Рис.3.1.4-5. rрафики для выбора размеров отделителя ЖИДКОСТИ (рис.3.1.4-4) при работе на R134a
ду уровнем ЖИДКОСТИ и выходом из испарите
ля таким образом, чтобы способствовать цир
куляции хладarelПа. В этом случае ра'Щелиreль
ЖИДКОСТИ, выполняющий двойную фуНКЦИЮ,
называют также баллоном переrpева. Кorдa для
обеспечения циркуляции ЖИДКОСТИ предусмот
рен насос, отделитель может служить ресиве
ром низкоro давления. Реryлирование уровня
ЖИДКОСТИ в нем осуществляется так. как указа
но в п. 3.1.5.2.1.3. для КОlПроля уровня жид
КОСТИ следует предусматривать специальную
трубку, которая может бьrrь либо уровнемером
824
3. АППАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
РИС.3.1.4 6. Orделитель ЖИДКОСТИ с теплообмеиииком
(модель bth, Friga-Bohn)
по обмерзанию, либо, напротив, уровнемером
по необмерзанию, либо просто указателем
уровня. Определение размеров отделителя жид
кости про изводится на основе BcacblвaeMoro
объемноro расхода. Поверхность раздела фаз
рассчитывается по формуле
A=
q .w'
ОУ
rдe А поверхность раздела фаз, м 2 ;
Qo холодопроизводитеЛЬНОСТЬ,кВт;
qOv удельная объемная холодопроизводи
тельность, кДж/м 3 ;
w скорость паров хладаreнта, м/с.
Допустимые значения скорости паров хлад
areHTa в отделнтеле жидкости приведены в
табл. 3.1.4 2.
Расчет отделителей жидкости, одиовремен
но используемых в качестве ресиверов жидко
сти низкоro давления, должен производнться с
учетом объемН:оro расхода хладareнта и ero кo
РИС.3.1.4-8. Ресивер иизко-
[о давлеиия с функцией отдели-
теля жидкости для устаповки,
оснащеиной циркуляционным
насосом (модель КВА, ВВС-
York)
предохра-
нительный
кnапан
DNЗ2
.7IS
нержа
веющая
сталЬ
поверхности раздела сред
(пар---".дк.й хладаretfТ
,
патрубок е
возврата Масла
камера разделения
фаз
ресивер с независимым
отделителем
ресивер с встроенным
отделителем
РИС.3.1.4-7. Ресивер НИЗl'Юrо давления с независимым
или вС'1роеиным отделителем жидкости
Таблица 3.1.4-2
Допустимые значеlDlR скорости паров I.JJ8ДIU'elfl'a
в отделителе жидкости, М!С
Хлад- Температура испарения to, ос
аrент
+20 + 10 100 10 20 зо ----40 50 60
RI1 0,80 0,96 1,17 1,45 1,84 2,37
R12 0,30 0,35 0,41 0,49 0,59 0,73 0,90 1,15 1,49
Ю2 0,26 0,31 0,37 0,44 0,53 0,64 0,80 1,02 1,32
R500 0,29 0,33 0,39 0,47 0,57 0,69 0,86 1,09 1,42
R502 0,22 0,26 0,30 0,36 0,43 0,52 0,64 0,81 1,03
R717 0,29 0,34 0,41 0,50 0,61 0,77 0,98 1,29 1,74
личества, содержащеrося в подсоединенном
кон1уре. В случаях, кorдa предусматривается
вeprиюuп.ное исполнение отделителя ЖИДКОСТИ,
разность высот между уровнем ЖИДКОСТИ н BЫ
ходом всасывающеrо трубопровода должна
быть не менее 600 мм. Любой ресивер низкоro
давления жидкости, который установлен ниже
отделителя ЖИДКОСТИ, может бытъ использован
как ресивер прaкrически по всей своей BЫCO
те, и только в самой верхней части должен oc
А
с
'.1.4. дРУrИЕ КРУПНЫЕ УЗЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
825
Таблица 3.1.4-3
ХарактернсТИlOl ресиверов IOIЗКоrо давления отделителей жидкости, представлеииъu на pHc.3.1.4 8 (работа
на аммиаке, (.-= 100C, (c 250C)
Емкость, дм) Максимально Максимально
м.axcH допустимая ДОПУСТНМЫН
Модель пол мини "аль холодоnpою. объемный о,.... L,.... 1\,.... с,.... М,.... R,.... Н\,ММ Нz,ММ Масса, кr
"аль, ная ВОДIПeJIЬность, расход 1"33a. м 3 /с
ная
ная кВт
КВА 600/30 870 175 435 3000 3550 3280 2000 500 720 360
140 1140 230 570 368 0,1358 600 4000 4550 4280 2000 1000 720 700 450
/50 1410 285 705 5000 5550 5280 3400 800 730 540
/60 1690 340 845 6000 6550 6280 3400 1300 730 630
КВА 800/30 1580 220 790 3000 3650 3380 2000 500 870 600
140 2070 285 1035 659 0,2426 800 4000 4650 4380 2000 1000 870 850 740
150 2550 350 1275 5000 5650 5380 3400 800 880 880
/60 3040 415 1520 6000 6650 6380 3400 1300 880 1020
КВА 1100/30 3100 260 1550 3000 3770 3500 2000 400 1020 1050
140 4020 340 2010 1253 0,4614 1100 4000 3770 4500 2000 1000 1020 1000 1270
150 4950 420 2475 5000 3770 5500 3400 800 1030 1490
160 5890 500 2945 6000 3770 6500 3400 1300 1030 1710
"В А 1300/30 4390 300 2195 3000 3855 3585 2000 400 1170 1490
/40 5675 385 2840 Р47 0,6434 1300 4000 4855 4585 2000 1000 1170 1150 1820
150 6960 470 3480 5000 5855 5585 3400 800 1180 2150
/60 8245 555 4120 6000 6855 6585 3400 1300 1180 2480
КВА 1500/30 5980 330 2990 3000 3950 3680 2000 250 1270 1860
/40 7710 420 3855 2336 0,8602 1500 4000 4950 4680 2000 1000 1270 1250 2240
50 9430 1/0 4715 5000 5950 5680 3400 800 1280 2620
160 11160 600 9580 6000 6950 6680 3400 1300 1280 3000
КВА 1800/30 8680 380 4340 3000 4070 3800 2000 250 1470 2710
'40 11150 480 5575 4000 5070 4800 2000 1000 1470 3250
/50 13620 580 6810 3364 1,2386 1800 5000 6070 5800 3400 800 1480 1450 3790
'60 16090 680 8045 6000 7070 6800 3400 1300 1480 4330
/80 21030 880 10515 8000 9070 8800 5000 1500 1490 5410
КВА 20001)0 11070 400 5535 3000 4160 3890 2000 250 1570 3490
/40 14120 505 7060 4000 5160 4890 2000 1000 1570 4190
/50 17170 610 8585 4165 1,5333 2000 5000 6160 5890 3400 800 1580 1550 4890
160 20220 715 10110 6000 7160 6890 3400 1300 1580 5590
180 26320 925 13160 8000 9160 8890 5000 1500 1590 6800
КВА 2200/30 13700 420 6850 3000 4210 3940 2000 250 1670 4250
140 17400 520 8700 4000 5210 4940 2000 1000 1670 4970
150 21100 620 10550 5050 1,8594 2200 5000 6210 5940 3400 800 1680 1650 5690
160 24800 720 12400 6000 7210 6940 3400 1300 1680 6410
180 32200 920 16100 8000 9210 8940 5000 1500 1690 7850
КВА 2400/30 16500 440 8250 3000 4300 4030 2000 250 1770 5080
140 20900 550 10450 4000 5300 5030 2000 1000 1770 5930
150 25300 660 12650 6000 2,2095 2400 5000 6300 6030 3400 800 1780 1750 6780
160 29700 770 14850 6000 7300 7030 3400 1300 1780 7630
180 38500 990 19250 8000 9300 9030 5000 1500 1790 9330
таваться небольшой сеrмеит свободноro про
странства с rазовой подушкой (рис.З.l.4 7, сле
ва), Напротив, кorдa разделение жидкой и па
ровой фаз обеспечивается в самом ре сивере,
уровень ЖИДКОСТИ в нем не доткен превышать
половиныI высоты ресивера при работе с пол
ной наrpyзкой (рис,З, 1.4 7, справа). Остающий
ся при этом своБодныIй объем служит В Юlче
стве камеры разделения фаз.
Камеры ресиверы (рис, З, 1. 4 7) должны
иметь такие размеры (за искточением случа
ев, кorдa они служат для хранения запасов жид
кости для насосов с напором по крайней мере
150 мм), чтобы можно было полностью собрать
в них весь хладаreит, содержащийся в кoIfI)'
ре, без yrpозы работы компрессора при полной
нarpyзке с всасыванием влажныIx паров. На
рис. З, 1.4 8 приведен пример ресивера низко
ro давления с функцией отделителя жидкости.
этот ресивер предназначен ДJIЯ оборудования
установки, работающей с насосом, Заметим,
что размеры Н} и Н 2 неодинаковы. это обстоя
тельство позволяет приподнять одну из сторон
ресивера таким образом, чтобы способствовать
826
3. АПНАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
стоку масла к сливному отстойнику и из Hero к
патрубку возврата.
Характеристики Taкoro ресивера отделите
ля даны в табл. 3.1.4 3.
Насосы для хладаreита MOryт бьпь подсое
динены либо к нисходящему трубопроводу,
либо непосредственно к ре сиверу Однако в
тООом случае необходимо обеспечить достаточ
но большой запас жидкости, чтобы в точке ее
забора насосом не возникла закрутка потока.
3.1.4.3. Совокупность arperaToB,
обеспечивающих контроль уровня
и возврат масла
3.1.4.3.1. Общие положения проблемы
возврата масла
Известно, что в холодильных установках,
работающих на аммиаке, хладаreит не смеши
вается с маслом, а поскольку плотность масла
вьппе плотности аммиака, то масло накаплива
ется в нижних точках различных узлов и arpe
raтoB, откуда оно может бьпь возвращено в КOM
прессор с помощью сливных масляных кранов
(см. п. 3.1.5.1.3). Текучесть масла с падением
теr.шературы снижается, следовательно, для yc
тановок на аммиаке, которые, как IOвестно, pa
ботают при низких температурах испарения,
ДОЛJКно быть предусмотрено использование
масел, остающихся текучими в этих условиях.
Если же это невозможно, Слив масла должен
про изводиться после выключения установки и
подъема температуры до такой величины, при
которой масло вновь станет текучим.
Рис. 3.1.4,9, Компрес-
сор, оборудованный мас,
;lОотделите,lе\l (t',S, Reco)
компрессор
для холодильных установок, работающих
не на аммиаке, а на друrих хладаrcитах, поло
жение меияется. Поскольку масло хорошо CMe
шивается с этими хладаrентами, оно в виде
мельчайших капелек вместе с парам и хладаreн
та увлекается из компрессора в нarнетательную
маrистраль и далсс в КОН1ур, и ссли не прини
мать никаких специальных мер, вскоре масло
в больших количествах распределится по Bce
му холодильному контуру. это обстоятельство
может иметь следующие неrативные послед
ствия:
с одной стороны, снижение интенсивнос
ти теплообменных процессов в контуре, rлав
ным обраJОМ в испарителе и конденсаторе;
с друrой стороны, ухудшение условий
смазки различных подвижных деталей комп
рессора из за уменьшения объема масла, обыч
но необходимоro для этих целей, что приводит
к опасности их повреждсния, последствия KO
тoporo леrко себе представить.
Во избежание этих недостатков на выходе
из компрессора устанавливают маслоотдели
тель, задачей I<OТOporo является, во первых, воз
вращение в картер компрессора масла, увлека
eMoro хладаreнтом, и, BO ВТOpЫX, OДНOBpeMeH
но с возвращением масла освобождение хла
даreнта, циркулирующеro по холодильному КOH
туру, от увлекаемоro им масла. Если установка
снабжена только одним компрессором, можно
довольствоваться одним простым маслоотдели
телем (рис.3 .1.4 9).
линия возврата масла
!
маслоотделитель
конденсатор
3.1.4. дРУrИЕ КРУПНЫЕ УЗЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
827
Однако, если в составе установки имеется
несколько компрессоров, работающих парал
.lельно, с общим коллектором как всасывания,
так и нarнетания, необходимо предусматривать:
. единый сепаратор масла для rpуппы КOM
прессоров или, в некоторых СЛУЧaJLХ, сепаратор
\lасла для каждоro компрессора в отдельности;
буферную масляную емкость для всей co
вокупности компрессоров или для rpyппы КOM
прессоров:
реryлятор уровня масла для каждоro КOM
прессора:
масляный фильтр для каждоro компрес
сора;
обратный клапан для каждоro компрессо
ра.
Количество маслоотделителей и масляных
буферных емкостей, которое нужно предусмат
ривать, зависит от типа данной установки. Так,
например. одноro маслоотделителя и одной бу
ферной емкости иноrда вполне достаточно для
установок большой и средней мощиости, в кo
торых не предполаrается снижения наrрузки.
Однако для установок, предусматривающих
RОЗМОЖНОСТh работы на пониженной мощиое
УИ. дело обстоит иначе, поскольку маслоотде
.1итель и буферная емкость, рассчитанные на
\1аксимальную холодопроизводительность, при
работе с поннженной мощиостью будут пере
размерены и пере станут нормально выполнять
свои функции. На рис. с 3 .1.4 1 Оа по 3 .1.4 10r
для сведения приведены несколько примеров
орrанизации процесса возврата масла.
3.1.4.3.2. Мас.'Iоотде.1ИТель.
В принципе, можно утверждать, что масло
отделитель необходим для любой ХО,10ДИЛЬНОЙ
установки, работающей на хладаreнте, не CMe
шивающемся с маслом, так же как и для лю
бой установки с затопленным испарителем, pa
ботающей на смешиваюшемся с маслом хла
даreнте. Во всех друrих случаях, если есть YBe
ренность в ТO'\I. что маС,10 возвратится в комп
рессор, Т.е. Korдa количество масла, выходящее
из компрессора вместе с хладаreнтом настоль
ко ЩL10, что заыетно не у:\}дшает теплообмен
в испарителе, можно обойтись и без маслоот
делителя.
При работе на хладаreнтах, смешивающих
ся с маслом, маслоотделитель должен быть раз
ыещен на наrнетательном трубопроводе сразу
после компрессора. В этом случае отделение
масла происходит наиболее леrкo, поскольку ero
температура достаточно высока и оно содержит
минимум хладаreнта. Напротив, для не смеши
вающихся с маслом хладareнтов эффективность
маслоотделителя повышается тем больше, чем
ниже температура reтероreнной смеси масла и
паров хладаreнта. Следовательно, маслоотдели
тель нужно в этих условиях размещать как мож
но дальше от компрессора.
Эффективность большинства маслоотдели
телей опр еляется, кроме тoro, характером из
менения скорости и направления движения по
тока смеси масла и паров хладаreнта. После
прохода через хороший маслоотделитель коли
чество масла, остающеroся в хладаreнте. не
должно превышать 100 ррm (lО долей). В
табл. 3.] .4 4 приведены технические xapaктe
ристики и размеры некоторых маслоотделите
лей, а на рис.3 .1. 4 11 дана принципнальная cxe
ма одной из моделей, описанных в таблице, с
указанием отдельных дополнительных с ений.
3.1.4.3.3. Буферная масляная емкость
и обратный клапан постоянноrо перепада
Буферная емкость для масла нужна в тех
случаях, кorдa в составе установки имеется He
сколько компрессоров, в каждом из которых yc
тановлен индивидуальный реrулятор уровня
масла. Именно из буферной емкости по сиrна
лу тoro или иноro реryлятора уровня б)JJ.ет про
исходить долив необходимоro количества Mac
ла в картер соответствующеrо компрессора.
Сама буферная емкость подпитывается маслом
из маслоотделителя и должна устанавливаться
выше датчиков уровня масла, чтобы они Haд
лежащим образом снабжались маслом под дей
ствием силы тяжести. Буферная емкость полу
чает масло из маслоотделите,1Я (или маслоот
делителей), находящеroся под высоким давле
нием, но сама она не должна находиться под
высоким давлением во избежание вскипания в
828
3. АПНАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
наrнетание
@ ф
\1 ( '" . ..
масло
Il rt
ф РИС.3.1.4.10а. Пример решеиия задачи коmpoля уров-
ня и возврата масла для устаиовок малой и средией мощио-
Ф сти без сиижеиия (или с очеиь иебольmим сиижеиием) иа-
rpузки (U.S. Reco):
1 маслоотделитель; 2 реryшrrop уровня масла; 3
буферНaJI eMКOCTh для масла; 4 редукциониый клапан; 5
масляный филь1р; 6 обраrnый клапан
всасывание
наrнетаНИе
ф
f
.....
Q) <n>
Q)
<n> <n>
масло
t t
.......
@
ф ф
ф
....... ....
.......
всасывание
РИС.3.1.4.10б. Пример решення задачи кон1роля уровия и возврата масла для устаиовки с возможноCThЮ зиачительио--
ro снижения производиreльности (два компрессора + два маслоотдeлиreля + одна буферНaJI eMКOCTh) (U.S. Reco):
1 маслоотделитель; 2 реrуляroр уровня масла; 3 буферНaJI eMКOCTh для масла; 4 редукционный клапаи; 5 мас-
ляный филь1р; 6 обратный клапан; 7 отделитель жидкости
'1.4. ДРYrИЕ КРУПНЫЕ У1ЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
829
.....
наrнетание
.
.....
.....
(1
.....
всасывание
Рис.3.1.4--10в. Пример решения задачи контроля уровия и возврата масла для двухкотурной установкн С возможнос
тью снижения мощности одновременно в обоих котурах (че1ыIеe компрессора + два маслоотделителя + одна буферная
емкоС"1Ъ) (U.S. Reco). Обозначения те же, что и на рис.3.1.4--10б
маrистралях питания реryляторов уровия и
разрушения их иroлъчатых клапанов. Чтобы
снизить давление в буферной емкости, исполь
зyюr уравнитель низкоro давления в виде труб
кв, соединяющей полость буферной емкости с
всасывающей мarистралью, который позволя
ет подцерживать давление в буферной емкости
по'ПИ равным давлению в картере компрессо
ра (рис. 3.1.4 12).
для тoro чтобы подmпка реryляторов ypOB
ия масла осуществлял ась маслом со 100%-м
уровнем однородности, нужно предусмorреть
обратный клапан с постояниым перепадом дав-
ления, или редукционный клапан (обозначен
ный как S 9104 на рис.3.1.4 12). Эror клапан,
во-первых, сбрасьmает высокое давление до
уровня давления всасывания, а BO ВТOpЫX,
предотвращает вскипание в мarистралях пода
830
3. АППАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
r
.....
......
наrнетание
t
@)
(j)
@
@
...
всасывание
РИс.3.1.4-10r. Пример решения задачи контроля уровня и возврата масла для ДВУХКОН'Jурной установки с возможнос-
ТЬЮ снижения мощности В каждом из контуров по отдельности (четыре компрессора + два маслоотделителя + две буфер-
ные емкости) (U.8. Reco). Обозначения те же, что и на рис.3.1.4 lОб
чи масла в реryляторы уровня. Кроме тoro, если
из маслоотделиrеля в буферную емкость прой
дет незначителъное количество хладareша, то
этот хладаrеш через редукционный клапан,
дросселируясь на нем, бу.цет сброшен во Bca
сывающую мarистралъ. Редукционный клапан
позволяет поддерживать постоянный избьrroк
давления величиной примерно от 0,3 до 1,5 бар
в буферной емКОСТИ и на входе в реryляторы
уровня масла по отношению к давлению в кap
терах компрессоров. Конструктивно редylЩИОН
ный клапан привинчивается непосредственно к
выходному отверстию уравнителя низкоro дав-
ления на самой емкости (рис. 3.1.4-12).
3.1.4. ДРYrИЕ КРУПНЫЕ УЗЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
83]
Таблица 3.1.4-4
ТеDUlЧеСКllе характеристики и размеры маС.JIООТДeJDIТслей (МОДели S и D, U.S. Reco)
Тип Индекс Соединение Размеры мм Масса, R12 R22 R502
ПОД пайку, 0А 8ысата 8 Kr OOC +5 0 С OOC +5 0 С OOC +5 0 С
дюймы
Нераэборные 5 5580 1/4005 208 2,3 1,76 2,64 2,64 3,52 2,64 3,52
I 5.5581 3/8 005 208 2,3 2,64 3,52 3,52 5,27 3,52 5,27
5.5582 1/2005 102 230 2,7 3,52 5,27 5,27 7,03 5,27 7,03
5 5583 3/8 FPT 248 2,7 3,52 5,27 5,27 7,03 5,27 7,03
@; 5.5584 1/2 FPT 356 32 1055 1406 1562 1934 1670 20,22
.t'; .
/ <f># 5 5585 5/8 005 362 3,2 10,55 14,06 15,82 19,34 16,70 20,22
.}' t 5 5586 3/4 FPT 432 4,1 14,06 17,60 19,34 22,85 22,85 26,37
5 5587 7/8005 102 461 4,1 15,82 19,34 24,61 28,13 26,37 29,89
,О 5.5588 11/&005 533 4,6 21,10 26,40 31,64 36,92 33,40 40,43
5 5590 1 3/8 005 540 4,6 26,40 35,16 40,43 47,47 41,19 50,98
5.5592 1 5/8 005 553 46 2813 3868 4219 4922 4570 5274
" j 5.5882 1/2 005 260 4,6 3,52 5,27 5,27 7,03 5,27 7,03
5 5885 5/8 005 102 362 5,0 10,55 14,06 15,82 19,34 16,70 20,22
.t'; о- 5 5887 7/8005 451 60 1406 1934 2461 2813 2637 2989
f' .",+>тg; 5 5888 11/8005 533 6,4 21,10 26,40 31,64 36,92 33,40 40,43
.& ", 5 5890 1 3/8 005 102 540 6,4 26,40 35,16 40,43 47,47 42,19 50,98
5 5892 1 5/8 005 553 6,4 28,13 38.68 42,19 49,22 45,71 52,74
,О
Нераэборные 5 5687 7/8 005 286 5,3 21,10 28,13 31,64 35,16 31,64 38,68
I 5 5688 11/8005 394 6,8 28,13 35,16 38,68 42,20 42.20 49,23
5 5690 1 3/8 005 152 400 7,1 31,64 42,20 45,71 49,23 52,74 70,33
f' t 'v 5.5692 1 5/8 005 483 8,2 38,68 49,23 56,26 63,29 70,33 84,39
;f р'".. ,, 5 5694 2 1/8 005 496 8,7 59,78 77,36 87,90 105,40 105,40 123,00
J& I'
5.5792 1 5/8 005 152 512 11,6 38,68 49,23 56,26 63.29 70,33 84,39
5 5794 2 1/8 005 517 123 5978 77 36 6790 10540 10540 12300
4 )J'v I 5.1901 1 5/8 005 203 534 20,0 42,20 52,74 70,33 84,39 77,36 87,90
;f;"' ,,# 5 1902 21/8005 203 534 20,4 70,33 87,91 105,40 123,00 123,00 140,60
5.1903 2 5/8 005 254 540 28,2 105,40 140,60 175,80 228,60 210,90 246,10
:& f.> 5.1904 31/8005 305 648 47,2 175,80 210,90 263,70 316,50 281,30 351,60
в.....ан..1 Выбор маCnOОТДеnитеnя зависит ОТ ХОЛОДОnpОИ380ДИТ НОСТМ устаНО8КИ, ПРИРОДЫ xnaдareнтa и температур испарения и конденсации. Следует учить!-
8ать маКCWoIIаIЬНУЮ и UИНИIlilIЬНУЮ ПрОИ380ДИТeJ1bНОСТЬ установки (например, режим сниженной мощности)
Все эначet-МЯ ПрОИ380ДИТeлыtостм, ylQt3aHНble в таблице, поnучены для температуры конденсации +З8 0 С и теМПературЫ BcaCbIBaeuoro raза +18 0 С, диаметры Подсо---
едИНИТельных патрубков waслоотделителе61 доJtЖНbI быть не uеньше диаметра Harнeтa Horo трубопровода. Необходимо предусматривать npеднритет.ное заnОЛf1ение
описанных выие маcnoотделителей маслом в котмчестае 425 r (МИНИlIiIльное колицестао хранящеrосЯ .,lIiIслоотделителе масла).
ПодlU1lOЧf!НМe трубопровода 8038рата масла ПРОИ38одится 1( коническому штуцеру под разборт08IC)f, 3/8".
Тип Индекс Соединение Раэме ы мм Масса, DБЪ 1 м, R12 R22 R502
под naйку, 0А 8ысата 8 Kr дм OOC +5 0 С OOC +5 0 С
юймы
0.118 1 3/8" 219 500 10 9 19,8 25,6 32,6 37,2
, 0.138 13/8" 219 500 10 9 31,4 38,4 48,8 58,1
0.158 15/8" 219 620 12 13 41,9 54,7 87,4 82,6
0.218 21/8" 219 720 18 488 818 907 1080
0.258 25/8" 219 880 19 22 107 140 218 250
0.318 3 1/8' 219 840 22 25 186 244 368 419
0 358 35/8" 324 990 50 54 287 380 535 616
0 418 41/8" 324 1200 70 70 384 483 628 721
в.....ан..1 и рабочем давлении 25 бар маслоотделители подлежат npиемке fоcroртехнадзора с ИСl'1blТil.ТелЬНЫм давлением 50 бар, что в дальнейшем ОС80божда
ет от повторных проверсж раз в 1 О лет они ДОПУСI(8IQТСЯ также для ИСПОl'1bзования в судовых установках (кпеrория «МARINEII).
Уl(8занные в табnице прОИ380ДИТе11ЬНОcпt получены с учетом температуры HarнeтaeUbIx raзОВ 60 D С. дмаметры соединительных патрубков таkИе же, 1(81( диаметр нa
rнeтaтe.rьнoro П8'1'руtЖa. Маслоотделители, имеющие в обозначении литеру «А., предназначены для рабоl'Ы на а_маке (NНз), при зтом их СТОИМОСТЬ не меняется.
Необходимо предуcuaтрМ8аTh предварительное ппоnнeние IIiICnOОТДелителей MaCnOM в количестае примерно 0,450 л.
Входной П8'1'рубсж сбоку, ВЫХодной сверху. Штуцер ВО3:8рата IIiIсла КDНМЧeс!СИЙ, Под разборт08IC)f, 318 . Имеется дополнительный ШТУЦер c.rмвa 1/4" FPT под веli'ТМЛЬ
.5chrader. T-14-LS. Кouплект креneжttblХ деталеЙ стандартtый (КlТ). Окрашены rолубоА tмТpО3I1i1ЛЫО.
Все IIiICnOОТДелители оборудованы одинакOВЫII стандартным наружным поплавком, полностью разборным, очищаемым и 83 имозаменяемым.
8038р-Т м-ела: .ход,
8038рат ..асла штуцер ICOИМЧ8СkМIl, 3/r!",
WТYЦ8P М"ОНМЧ8СIQIIIl 3/r!" ПОД рuбортоеку
"iP" ,, !
r I Е[ Ш П
А в А В
'.м. := =: J=
в
1..(8-....2)
11-4(8-1784)
8мерп "8C1U1:
штуцер ко.мч.скмili, 3Iff',
ПОД раБОРТО.ку
832
3. АrРЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
* FPT резьба коническая Бриrrса внутренняя (NPTF),
ODS втулка, надевающаяся на медную трубку
Индексы д, дюймы В,мм С,мм
S 5883 * 3/8 FPT 248
S 5884 * 1/2 FPT 356
S 5885 5/8 ODS 362 12,7
S 5886* 3/4 FPT 432
S 588 7 7/80DS 451 19,1
S 5888 1 1/80DS 533 23,8
S 5890 1 3/8 ODS 540 25,4
S 5892 1 5/8 ODS 553 20,6
болты. rайки и шайбы
в полном комплetn'е
Поплавковый
механизм
rЗ2 "'''': 4 8 м..
'"
, .. 0 ЛЕ е
! .... 1
возврат масла. ' .
f""
соединение FPT . vSortie
. ( ) !W
съемный фланец \
""
Н, штуцер возврата .,
I 318", ПОД раэI5opТ .... "
ИЗОЛЯЦИЯ
I
23.В
1. .
Рис.3.1.4-11. Схема и дополнительные характеристики маслоотделителей серии 5800 (см. табл. 3.1.4A)
3.1.4.3.4. Масляный фильтр
Роль маслянOIU фильтра закточается в том.
чтобы не допусти:ь попадания ИНОРОдНЫХ ча
стиц на вход в реI}.ЛЯТОРЫ уровня масла и в кap
тер компрессора. В самом деле. леrко предста
вить себе последствия. к которым может при
вести попадание различных частиц под иrлу
клапана реryлятора уровня или в смазываемые
детали компрессора, и влияние таких частиц на
нормальную рабmy указанных узлов. В част
ности. закупорка ПРОХОдНоro отверстия реryля
тора уровня нередко является основной причн
ной отличия уровня масла в картере oMoro из
компрессоров по сравнению с картерами дpy
rих компрессоров.
На рис. 3 .1.4 13 представлен внешний вид
oMoro из масляных фильтров. способных за
держнвать частицы размером БО_lее ] 50 MКМ
поверхность фильтрации этоro фильтра cocтaв
ляет 71 см"'
3.1.4.3.5. Реrулятор уровня масла
Реryлятор уровня масла, сообщающийся с
картером компрессора, предНазначен для кoнт
роля за уровнем масш и поддержания этоro
уровня на заданной отметке. Korдa уровень na
дает ниже Heкoтoporo noporoBOro значення. no
плавковый клапаи реryлятора опускается BMe
сте с ним, позволяя определенному количеству
масла проникать в картер компрессора до тех
пор, пока не восстановится оmимальный ypo
вень.
Реryляторы уровня масла подпитываются из
одной или нескольких буферных емкостей, о
которых мы рассказали выше. СредН мноroчис
ленных вариантов реryляторов уровня есть Ta
кие, конструкция которых позволяет с помощью
болтов устанав_'IИвать их вместо cteK-lа указа
3.1.4. дРУrИЕ КРУПНЫЕ УЗЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
833
уравнитель ниэкоrо давления
отбор давЛ8НИЯ,
штуцер rод разF.iОРТО6 У 1/4"
штуцер по раэбортовму 318", дпя уравнителя
н э!(оrо даВления и а::реппения тапана $..9104
реrynяторы ypo"H uacna
маслооrдеЛИ1ель
ф
ф
11
j
152 мм
...
!ер)(няя и НИЖНЯfl ........... О штуцер, 3/8'
KpeneJt<tible плаcrины ПОД раЗООрiОВКУ
tL'ТУцер, 1/4",
ПОД раз6сртоеку
Индекс Соединения Емкость, л О,
Д В С мм
S 91 09 Буферная емкость для масла с двумя шариковыми 6,70 2,84 2,84 464
(с вентилями) указателями уровня
Вход: штуцер под разбортовку, 3/8". Выход: штуцер
под разбортовку, 3/8"
Редукционный клапан к маrистрали НД: штуцер под
разбортовку, 3/8"
отбор давления на реле давления, опорожнение:
uпvцер под разбортовку, 1/4"
Рис.3.1.4 12. Внешний вид, характеристики и схема установки одноrо И1 образцов fivферной смкости (Mo.le.1I, S.9109.
0.8. Reco)
теля уровня непосредственно на бобышку кap
тера. предназначенную для крепления этоrо
стекла. Для особых случаев предусмотрены
специальные переходники. Некоторые реrуля
торы уровня снабжены специальной реryлиро
вочной rайкой. позволяющей изменять высооу
уровня масла и подбирать ее в зависимости от
П(YI"ребностей, не останавливая компрессор.
для установок. работающих с несколькими
пара.ллельно смонтнрованными компрессора
ми. реryляторы уровня всех компрессоров дол
жны быть связаны наружной уравнительной
маrистралью, ПО1ВО.'1яющей поддерживать дaB
ление в картере всех компрессоров. как рабо
тающих. так и остановленных. равным давле
нию всасывания работающих компрессоров
(рис. 3.1.4 14).
Такая взаимная завязка минимизирует KO
личество масла, которое может быть откачано
из одноro или нескольких остановленных KOM
прессоров. в результате чеro моrли бы возник
нуть неприятностн при их новых запусках.
На рис. 3 .1.4 15 показан общий вид реrУIЯ
тора уровня масIЗ со стандартным перепадО 1
834
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Рис. 3 .1.4 13. Мас1lЯИЫЙ фильтр защи1ыI реrулятора
уровня масла (модель S-9105, U.S. Reco)
давления, а на рис. 3.1.4 16 приведен пример
ero соединения с компрессором, позволяюще
ro избежать передачи вибраций от компрессо
ра к реryлятору.
3.1.4.4. Предконденсатор
При различных оценочных расчетах, кoтo
рые мы приводили в п. 1.3.6.5.1.2, мы уже упо
минали об устройстве для снятия переrрева,
иначе называемом предконденсaroром. Там мы
подсчитали количество тепла, которое может
быть повторно использовано с помощью Э1Оro
устройства, 10rдa как в п. 3.1.3.1 мы yroчиили,
маrиcrраль подачи масла
к реryляторам (03/8')
о
о
наружная уравнительная
маrистраль (01/4')
Рис.3.1.4-14. Наружная уравнительиая маrистраль меж-
ду реryляторами уровня масла параллельио устаиовленных
компрессоров (U.S. Reco)
чro устранить переrpев паров хладareнта мож
но вне конденса1Ора. При этом используют спе
циалъный теплообмениик, часто кожухотрубно
ro типа, позволяющий обеспечить передачу теп
ла (за счет снятия переrpева паров хладareнта)
к воде, которая таким образом подоrpевается и,
следовательно, становится приroдной для ис
пользования в различных целях.
на рис. 3 .1.4 17 дан внешний вид предкон
денса1Ора, технические характеристики и раз
меры кoтoporo приведены в табл. 3 .1.4 5.
Поскольку предконденсаторы находятся в
котуре BbIcoкoro давления холодильной ycтa
новки, они должны соответствовать правилам
устройства и эксплуarации сосудов, рабorаю
Индекс Крепление стекла ЛР стандартное. Боты Масса,
бар Количе-- Межосевое Kr
стоо асcrояние
5-9110 Боптовое 0,35 3 47,6 мм 1,81
5-9120 (стандартное (может работать 1,81
соединение) пDи ЛР>2 1 баD1
8-911 О (вариант с заданным уровнем Mac
ла в половину высоты стекла)
...... 8-9120 (вариант с заданным уровнем мас-
ла в 1/4 высоты стекла)
Рис. 3.1.4-15. Стандартный реryлятор уровня масла (U.S. Reco)
, ].4. ДРYrИЕ КРУПНЫЕ УЗЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
835
l Щ" OO
серии «VI8})
Рис. З.l.4 16. Соединение реrулятора уровня масла с
,омпрессором с помощью вибропоrлощающеro переходии
,а (U.S. Reco)
щих под давлением. Эти правила установлены
rосroртехнадзором.
3.1.4.5. Теплообменник
В п. 1.3.6.4.1.1 мы уже уточнилн целесооб
разность использования теплообменников, но
заметили, что их установка не Bcerдa оправдан-
на, а в некоторых случаях следует предусмат-
ривать их наличие в составе КШflура только в
качестве переохладителей. На рис. 3 .1.4-18а
показаны внепrnий вид трех теплообменников
II внутреннее устройство ОДНОro из них, а так-
же размеры некоторых моделей.
Внутренняя камера 3 состоит из отдельных
оребренных секций, при этом ребра разных сек-
ций смещены относительно дpyr друrа, что
обеспечивает турбулизацию потока паров хла-
.:щrснта при сохранении потерь давления на
\!инимальном, вполне приемлемом уровне.
Uиркуляция жидкоro хладarента осуществля-
ется противотоком по внешней кольцевой кa
мере 4.
Выбор теплообменника может производитъ-
ся исходя из размеров соединительных патруб-
ков в соответствии с размерами трубопроводов
холодильной установки (табл. 3.1.4-6а). Если
использование теплообменника диктуется ис
ключительно желанием предотвратить кoндeH
сацию и обледенение на поверхности всасыва-
ющеro трубопровода, то следует выбрать мо-
дель, которая будет располarаться непосред-
ственно над этим трубопроводом, определив ее
размеры соrласно размерам подключаемых тру-
бопроводов. Определение модели теплообмен-
ника может также производиться по rpафикам,
связывающим для данноro хладareнта холодо-
производительность установки с температурой
испарения (см. пример на рис. 3.1.4-18б для
R22).
Пример
Дана холодильная установка, работающая
на R22, с холодопроизводительностью Qo=7
кВт и температурой испарения [0= 200C.
Данные рис. 3 .1.4-18б показывaюr, что нуж-
но выбрать теплообменник модели НЕ 40, У
которой кривая Qo=fiJo) проходит непосред-
ственно над точкой пересечения ЛИНИЙ, парал-
лельных осям координат и прохоДЯIЦИX через
значения Qo=7 кВт и [0= 200C.
Тепловой поток в теплообменнике рассчи-
тывается по общей формуле, которую мы уже
встречали (см. п.1.3.2.6.4):
Рис. З.].4 17. ПреДКОlЩен-
:атор с водяиым охлаждеиием
"одель cedh, Friga Bohn)
836
3. АПErАТЫ, Y1JIbI, ЭЛНIЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
ХарактерисПlIOl предкоиденсатора, представленноrо на рис. 3.1.4 17
А
В
с
2
"
o
11/4' 11/4"
3
.1112'
\..'
1" 1"
4
11/ .2.!!4"
Чиспо ПРОХОДОВ
6
1"("\"
Таблица 3.1.4--5
318-
8
!:fO"\
12
3/4" "
.
Модепь Номинальная Поверхность Z6 Объем воды, Масса незаПОIlненноrо
cedh " теппообме Дnина руб. .1 аrреrатэ, Kr д, мм В. ...... С,ММ Е, мм GODF
мощность , Д...
.Вr на, м ......
60 104 256 600 34 38 656 596 350 60 1 1/8"
90 253 407 900 47 46 956 896 350 70 13/8"
120 362 5 68 1200 60 52 1256 1196 760 75 1 5/8"
180 64 О 8 80 1800 90 79 1856 1796 950 75 21/8"
240 894 1192 2400 11,9 103 2456 2396 950 90 25/8"
300 1081 1504 3000 147 128 3056 2996 1500 100 31/8"
1) Дпя успО8ИЙ R22; ,..емпература конденсации 40 0 с, температура пара на 8ходе 9О С с, теt.шература пара на выходе 60"С, теt.шература ВОДЫ
на входе 50 0 с, ,..емпература ВОДЫ На выходе 60 0 с, коэффициент эаrрязнения 9.10:; м'.rраД/Вr
O KA'M .
т
для выбранноro в нашем примере теплооб
менника значение произведения К.А. опреде
ленное экспериментально. прнведено в табл.
3 .1.4 6б.
Теплообменники используются также в кa
честве переrpевателей для установок, оборудо
ванных испарителями, которые работают в pe
жиме затоплеННЪLХ. В этом случае компрессор
всасывает из испарнтеля влажные пары хлада
reнта, содержащие также растворенное масло,
а их переrpeв осуществляется в теплообменни
ке. Увлекаемое сухими парам и масло доходит
при этом до компрессора по всасывающему
патрубку, и можио. сл овательно, утверждать,
что теплообменник облеrчает возврат масла.
3.1.4.6. Насосы!
3.1.4.6.1. Общие положения
В холодильной установке необходимость
использования различных насосов может бьпь
обусловлена потребностью обеспечения цирку
ляции либо охлаждающей воды, либо кaкoro
то хладоносителя, либо хладаreнта. Так же как
I См. также' "А если мы творили "насосы" ry" (Е! si
nous parlions pornpesry, Р. исоиеу, РУС Ed.) и стандар1Ы:
NF)(}O 601 "Насосы центробежные. осецентробежныс
и осеВЫе. Приемочные испыraния, класс С";
NFX:JO 602 "Насосы центробежиые. осецентробежные
и осеВЫе. Приемочные испытания, класс В":
NF1S0 5198 "Насосы центробежные, осецснтробежные
и осевые. rидравлические испытания, класс roчно 'ТИ".
:1 1.4. ДРУТИЕ КРУПНЫЕ У:lЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ устАНОВОК
837
2
[ I
L
. E} .
DANFOS5
'583"11
Тип Н1, L, L1, L2, 0D, Масса,
мм ММ ММ ММ uu Kr
НЕ 0.5 20 174 10 7 27,5 0,3
НЕ1 25 264 12 9 30,2 0,5
НЕ 1.5 30 323 14 10 36,2 1,0
НЕ 4 38 370 20 10 48,3 1,5
НЕ 8 48 408 29 10 60,3 2,3
Рис. 3.1.4--18a. ТеllJIообменник, используемый одновременно для переохлзждения жпдкоro хладarента перед ТРВ и
для neperpeвa паров хлздаrента перед компрессором (модель НЕ, Danfoss).
1 ПОДКJПOчепие всасывающеro 1рубопровода; 2 ПОДЮlЮчение ЖJfДКОC11l0Й маrJfС1ралп; 1 впyrpенняя камера; 4
внешняя камера
838
3. АrPПАТЫ. УЗЛы. ЭЛЕ\1ЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ 7vIАlIIИН
Таблица З.1. 6а
Выбор теП:IOобмеНl{ИJOl (рис. 3.1.4 18a) по размерам
трубопровод.о8, которые будут к иему подведены
Соединение под пайку ODF
Тип Жидкостный Всасывающий NQ модми
1рvбоп ОВО/1 .,рvбопровод
дюймы ММ дюй ММ
мы
НЕ 0.5 6 12 15DOOOI
]/4 1 2 15DOO02
НЕ ].0 10 ]6 15DM003
3/8 5/8 15DOO04
НЕ ].5 12 ]8 15DOO05
1/2 3/4 15DOO06
НЕ 4.0 ]2 28 1500007
1/2 9/8 15DOO08
НЕ 80 16 42 ]5DOO09
5/8 13/8 1500010
и компрессоры. насосы rлавным образом клас
сифицируются по способу, с помощью кoтopo
ro достиrается повышение давления, и делятся
на объемные и динамические. К катеrории
объемных насосов относятся поршневые, шес
теренные. винтовые насосы и Т.п.. тоща как кa
теroрия динамических насосов вк.шочает в oc
новном центробежные. этот последний тип Ha
сосов наиболее распространен в холодильных
установках. Выбор насоса осуществляется в
первую очередь исходя из полноro манометри-
ческоro напора. который он должен обеспечи
вать. Полный манометрический напор образу-
ют две основные составляющие:
статическая состаR.1ЯЮщая. соответствую-
щая reометрической высоте подъема перекачи-
ваемой насосом среды и определяемая как сум-
ма высоты BcacbIвaeMoro столба (разность меж-
ду вертикальными уровнями rоризонтальной
плоскости всасывания и оси насоса) и высоты
HarнeTaeMoro столба (разность между верти-
кальными уровнями оси насоса и roризонталь-
ной плоскости наrнетания);
динамическая составдяюrцaя, соответству-
ющая потерям давления во всасывающем и на-
rнетательном трубопроводах.
Если через Hst 060знаЧJffЬ статическую ком-
поненту манометрическоro напора насоса, а
Q
"
о
.. ... ...
./
./
./ ./ '-O
/ ./ '/
.....
./ ./
/ / ./ ./ I€ID
./
. ./ ./ ./ I€Q,S
,
/ / ./ [;7'
'v ./ V/ V /
, v '7
V / 1/
'/ /
.. /
...........
... /" n л
// /1
J[ rтz::,
о>
IU t o
... .... .М ..... ."
...
..,
Рис. 3.1.4 18б. [рафик выбора теплообменника (рис.
З.I.4 18а)
Таблица З.1. 6б
Экспериментальные значения проmведения
коэффициента теплоотдачи К на поверхность
теплообмеиаА теплообменников (рис. 3.1.4 18a)
Модель К А. BT/K
НЕ 0.5 2.3
НЕ ].0 3,]
НЕ 1.5 4.9
НЕ4.0 ] ].0
НЕ 8.0 23
Величины справедливы только для сухих паров.
Даже есЛИ в установке используется ТРВ. BcaCЫBae
мые пары несут с собой во всасывающий трубопровод
мельчайшие капельки жидкоrо x'laдarellтa. Эти капельки
оседают на ребрах теплообмеННика и испаряются. что
может обусловить реальный переrрев ниже теОРе1ически
рассчитаllllоrо.
через Н dyn динамическую компонеН1У. то пол-
ный манометрический напор насоса запишет-
ся как
H=Hst+H n.
В случае центробежноro насоса плотность
перекачиваемой жидкости не влияет на обеспе-
чиваемый им полный манометрический напор.
При одинаковых числе оборотов насоса и объем
, 14. дРУrИЕ КРУПНЫЕ УЗЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
839
'ЮМ расходе данный насос поднимет moбую
Ы1ДI<OCТЬ на один и тот же уровень. Однако дaв
lение жидкости на выходе из насоса будет Me
'{ЯТься пропорционально ее rтотности. поскопь
,,'У массы столба различных жидкостей, Haxo
.lЯIЦИXся на одном и том же уровне, Р<LЗЛИЧНЫ.
lовышение давления. обеспечиваемое насосом.
Jассчитывается по формуле
Др = p'gB.
1 потребляем<LЯ им мощность по формуле
р V'др /n'.
,]e Др повышение ,!J,авления. Н/м 2 (Па);
Р плотность жидкостн. кт/м 3 ;
g ускорение силы тяжести, м 2 /с;
Н манометрический Н<LПОр (столба жид
кости), м;
р потребляем<LЯ мощность, Вт;
V объемный расход, м 3 /с;
n, кпд насоса.
Чтобы насос MOr нормально работать. необ
\одимо обеспечить такие условия всасывания,
которые были бы достаточными для полноro
предотвращения явления кавитации. это Bpeд
ное явление возннкает в потоке жидкости. если
.1бсолютное давление в рассматриваемой точ
ке ниже давления насыщенных паров данной
жидкости, которое, разумеется. завнсит от TeM
пературы жидкостн. В этом случае начинается
испарение жидкости. которое проявляется в
виде объемноro вскипания с образованнем пу
3hIpbKOB или паровых полостей (каверн) и прн
водит К резкому снижению характеристик Ha
соса. а также иноrда к очень быстрой эрозии
\lсталлических деталей. сопровождающейся
шумами и вибрациями, способными к тому же
вызывать механические разрушения) . для yroч
нения условий, в которых должен работать Ha
сос, было введено специальное понятие необ
\одимоro Н<LПора на входе в центробежный Ha
сос для обеспечения еro бескавитационной pa
боты; еro часто называют Net Positive Suction
Head, или NPSH. т.е. предельным абсолютным
6сскавитационным Н<LПОрОМ в заданном сече
нии. Pierre Lecouey в своей работе (см. приме
чание на с. 836) определяет это понятие следу
I "Chaud. Froid, Plomberie",jllill. 1989. N 505. р.23.
2 1З69
ющим обр<LЗОМ: "необходимый абсолютный Ha
пор (следовательно, количество энерrии). пре
вышающнй упрyroсть насыщенных паров (для
полноro искточения возможности испарения).
которым должна располаrать жидкость на BXO
де в колесо насоса для полноro предотвраще
ния явления кавитации".
Различ<LЮТ предельный бескавитационный
Н<LПОр на входе в колесо насоса (NPSH ). KOТO
р
рый называют также требуемыIM значением
NPSH. и предельный бес кавитационный Н<LПОр
на входе в насос, обеспечиваемый установкой
(NPSH). который называют также располаrае
мым значением NPSH. ДЛЯ норма.ПЬНОЙ рабо
ты установки нужно. чтобы выполнялось Hepa
венство
NPSH > NPSH .
, р
NPSH зависит от конструкции н xapaктe
р
ристик насоса и для заданной конструкции Me
ияется в зависимОСТи от расхода и чнсла обо
ротов. характеризуя кавитационные свойства
этой конструкции. Еro величина, определяемая
изroтoвителем насоса экспериментально. обыч
но дается в виде кавитационной характеристн
ки насоса NPSH =1 (п, Q), rдe п число оборо
р
тов, Q объемный расход. .
Значение NPSH в данной точке кавитаци
р
онной характеристики определяет всасываю
щне возможности насоса. Способность Bcacы
вания будет тем выще. чем меньше NPSH p ' Бла
rодаря специальным конструктивным мерам
можно достнrать низких значений NPSH . по
р
скольку эти величины особенно важную роль
иrp<LЮТ при пере качке жидкостей с температу
рой близкой к точке кипения. Что касается
NPSH,. то эта величина представляет собой в
некотором роде полный З<LПас Н<LПора. превы
шающнй упруroсть паров жидкости в сечении
всасывающеro фланца насоса. В конечном ито
re значение NPSH, объединяет в себе все пара
метры установки, влияющне на возможность
появления кавитации. а именно:
пьезометрический Н<LПОр всасывания h а в
метрах (столба рассматриваемой ЖИДКОСТИ), Т.е.
вертикальное расстояние между уровнем Bca
сываемой жидкости н осью насоса. Уточним.
что всасывание ЖИДКОСТИ с уровия, расположен
840
з АПErАТЫ, У1ЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАJIЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
HOro ниже оси насоса, возможно, только кorдa
Ha oc самозаполняющийся. Если насос не ca
мозаполняющийся, то в нижней точке Bcacы
вающеro трубопровода устанавливают специ
алъное устройство, например обратный клапан,
чтобы всасывающий трубопровод и насос Bce
rда оставались заполненными жидкостью;
пьезометрический подпор hc в метрах
(столба рассматриваемой жидкости), Т.е, веprи
кальное расС'ООяние между уровнем жидкости
в откачиваемом резервуаре, расположенном
выше оси насоса, и осью насоса:
давление rаза р g' бар, действующее на по
верхности всасываемой жидкости. Если резер
вуар всасывания или откачиваемый резервуар
сообщаются с атмосферой, это давление равно
атмосферному давлению. Однако, если резер
вуар закрьп, это давление отличается от aTMOC
ферноro;
упруroсть насыщенных паров Р" бар, пе
рекачиваемой жидкостн (см. п. 1.3.3.2.2);
плотность р, Kr/M 3 , перекачиваемой жид
кости;
потери давления !t.p, м (столба paCCMaT
риваемой жидкости).
Исходя ИЗ этих величин NPSH, установки
определяется по следующим формулам.
. Насос работает с всасыванием (с уровня,
расположеННО20 ниже оси насоса):
NPSH == 10 2' р . Р I P
1 g воды жидк
10,2'р,'РводьJржидк ha !t.p,
rдe произведения 10,2'P g или 10,2р, представ
ляют высоту водяноro столба, соответствующе
ro давлению Pg или Р! (l бар:>;10,2 м. вод. ст.),
а отношение Рводы Iржидк позволяет перейти от
высоты водяноro столба к высоте столба pac
сматриваемой жидкости с плотностью р .
жидк
Так как при обычных темпер а 1УР ах Рводы :>;
:>; 1000 кr/M 3 , получим
NPSH == 10 200'(р Р , ) Ip h !t. p ,
r g жмк а
rдe NPSH" ha и!t.р выражены в метрах (столба
рассматриваемой жидкости), Р и Р! в барах,
3 g
а ржидк В кr/M .
. Насос работает с поопоро.м (ЖИdкость oт
бирается с уровня, расположеННО20 выше оси
насоса):
NPSH == 10 200'(р . P , )/p + h !t.p,
1 g ЖИДК С
rдe единицы Н1мерения те же, что и в преды
дущем случае.
Пример 1
Необходимо пере качать жидкий октан, Ha
ходящийся в резервуаре при атмосферном дaB
лении и температуре 20 0 С (рис. 3 .14 19). Пье
зометрический напор всасывания 5 м, aTMOC
ферное давление 1 бар. Плотность октана при
20 0 С равна 700 кr/M 3 , упруroстъ пара 0,013 бар
Потери давления в трубопроводе считаются
равными 1 м (высоты столба октана). Torдa
NPSH, установки при работе с всасыванием
равен
NPSH, == 10200 (1,0 0,013)/700 5 I ==
== 8.38 м.
t
ha = 5 м
Pg = 1 бар
........
Рис. 3.] .4 19. Пример насоса, работающеrо на BcaCЫBa
вне (Hermetic)
, 1.4. ДР\ТИЕ КРУПНЫЕ УЗЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
841
Принимая величину кавитационноro запа
:3 равной 0.5 м (высоты столба oкraHa), полу
'{зсм. что необходимо выбрать насос (самоза
:lОЛНЯЮЩИЙСЯ ИJIИ нет). у кoтoporo NPSH p бу
.JeT ниже или по крайней мере равен 8,38
0,5=7,88 м (oкraHoBoro столба).
Пример 2
Необходимо перекачать жидкий аммиак.
:одержащийся при температуре 5 0 С в закры
том резервуаре (рис. 3 .1.4 20). Аммиак Haxo
.JИТСЯ в состоянии кипения. так что давление
Таза в резервуаре равно упруroсти ero паров при
.Jанной температуре (т.е. Pg =Pz). Если высота
подпора 2 м и потери давления в подводящем
трубопроводе 0.5 м (аммиачноro столба), при
работе с подпором будем иметь
NPSH, = hc Llp=2,0 ,5=
=1,5 м (аммиачиоro столба).
Принимая величину кавитациониоro запа
са равной 0,5 м (аммиачноro столба). получа
см, что следует выбрать насос, у KOToporo
'JPSH p ниже Ио1И по крайней мере равен 1,5
.5=1,0 м (аммиачноro столба).
Предыдущие примеры определения величи
ны NPSH, позволяют утверждать, что разность
\lежду давлением в rазовой подушке и упруro
стью паров жидкости оказывает определяющее
8.1ияние на величину NPSH i . Там [Де значение
hc = 2 м
t
Рис. 3.1.4.20. Пример насоса, работающеrо с подпором
(Нелnеtiс)
Pg очень близко к значению Р,. всеrда создают.
ся критические условия внезапной кавитации.
В принципе, в этом случае нормальная работа
возможна только с подпором. Величина NPSH,
примерно равна разности между существую
щим подпором и потерями давления в подво-
дящем трубопроводе. Если высота подпора He
достаточна. можно повысить давление Pg (над.
дувая резервуар сжатым азотом). чтобы увели
чить значение NPSH,.
Одиако повышение давления Р не Bcerдa
g
возможно, например в случае жидкостей, кото'
рые по соображениям технолоrии ОХ,lаждения
Bcerдa должны оставаться при постоянной тем.
пературе (аммиак ЖИДКИЙ азот и Т,д.). В этом
случае следует постараться снизить до мини.
мума потери давления Llp. увеличивая диаметр
трубопровода. и максимапьно повысить высо'
ту подпора h с'
Выбор насоса производится на основе ero
харакrеристик. Наиболее подходящей считает
ся та модель, у которой ДО1Я желаемоro объем
HOro расхода и необходимоro маномстрическо
[о напора обеспечивается максимальный кпд.
Центробежные насосы MOryт запускаться и при
закрьпых вентилях всасывания или HarHeTa
ния. при этом требуемая мощность будет co
ставлять только 30 50% мощности. необходи
МОЙ при открьпых вентилях.
Центробежный насос для нормаJIЬНОЙ рабо
ты требует создания подпора, а Korдa это невоз
можно. насос должен, разумеется, обеспечивать
всасывание жидкости с требуемоro низлежаще
ro уровня. Однако, чтобы он Mor при этом пра.
вильно запускаться, необходимо после останов.
ки насоса предпринять специальные меры.
Одиа из таких мер заключается в том, что.
бы предусмотреть самозаполняющийся насос.
способный всасывать воздух, содержащийся во
всасывающем трубопроводе. с тем чтобы сре.
да. которую нужно перекачивать. дош.па до Ha
соса и полностью ero заполнила.
Но самозаполняющиеся центробежные на-
сосы roраздо более чувствительны к примесям.
чем обычные центробежные насосы. В случае
большой высоты всасывания и возможности на-
хождения в жидкости примесей откачка возду-
R42
3 АППАТЫ, УЗЛЫ. эJIF:мF:fпыI И РАСХОДНЫ!': МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫ:\: :-'fAl11ИН
ха и Пl10В из всасывающеro трубопровода MO
жет, например, ПРОИ1ВОДИТЬСЯ с помощью вa
KYYMHOro насоса, а перекачка жидкости будет
тorдa обеспечиваться с помощью обычноro цeH
тробсжноro насоса.
Каждый насос сконструирован для опреде
ленных числа оборотов. объемноro расхода н
манометрическоro напора. Korдa число оборо
тов п меняется, имеем следующие соотноше
ния:
= = rн: = зrP: ,
п, ['2 V vP:
rдe п скорость вращения, об/мин:
[/ объемный расход, м 3 /ч или м 3 /с;
Н манометрический напор в едшrnцах дaB
ления;
р потребляемая мощиость, Вт или кВт
3.1.4.6.2. Водяные 11 рассольные насосы
В составе холодильных установок такие Ha
сосы почти всеща работают с подпором. Коrда
этоro сделать не у:.щется, нужно устанавливать
любые устройства, предотвращающие опорож
нение всасывающих трубопроводов во время
остановки, ми предусматривать использование
саМ01аполняющихся насосов. Опорожнение
всасывающеro трубопровода после остановки
насоса можно предотвратить, установив на KOH
це трубопровода обратный клапан. Перед пер
вым использованием в этом случае тр)uопро
вод и насос необходимо заполнить жидкостью.
В предваРlrrельны'l: проектных расчета.х для
холодной воды можно принимать максима.1Ь
ную высоту всасывания около 6,5 м, от кoтo
рой надо еще отиять потери давления во Bca
сывающем трубопроводе (трубопровод' задвиж
ки, клапанные узлы и тд.). Кроме тoro, упру
roCТb наСЫщенных паров падает с ростом BЫ
соты над уровнем моря, что также вызывает
сокращение высоты всасывания. В связи с ЭТИм
исходят из слсдующих значений коэффициен
ТUB снижения высоты всасывания с ростом BЫ
соты над уровнем моря:
Высота
на,а U ]IJlIII 1'00 211()0 2"'J{J 3000 350() .юоо
уровнем 500
МОDЯ, М
Ко ф
фици. 1 LI.9 O,7q 0.7 0,62 0,5--1 0...\7 О...\!
СНl
Прu.'Иер
Необходимо определить манометрический
напор насоса для перекачки воды с расходом
30 м 3 /ч по трубопровод) с внутренним диамет
ром 80 мм при высоте всасывания 4,5 м и BЫ
соте наrнетания 11.5 м. Полная ;Llина тр)бо
про вода , выполненноro из стали, равна 126 м.
местные сопротивления предусмотренной apMa
туры эквива,тситны длине 15,55 м тр)бопрово
да (см табл. 2.35 5).
с.lе::ювате.1ЬНО, ПО.lная ЭКВИВ<1..1ентная ;L1И
на трубопровода равна
126+15,55=141,55 м.
Для объемноro расхода 30 м 3 /ч по rpафику
на рис 3.16 33 находим, что ПО,lные потери
:!аюения равны примерно 400 Iбар на каждые
1001\1 эквива.lеитной Д,'Шны тр)uопровода. Tor..
да д,1Я Д,lИНЫ 141,55 I ПО.1НЫС потери давле
ния будут состаюять
400х 141,55/100 = 566,2 мбар.
Высота всасывания 4,5 I во:uпюro столба co
ответствует
4,5х98,6=441,27 Iбар,
а высота наrнетания 11,5 м во:!яноro столба
соответствует
11,5х98,6=1127,69 Iбар.
Откуда, с.lе:!овательно, ПО.1НЫЙ l\IаНОl\lетри
ческий напор насоса равен
H=H,t+l!d\n =(441,27+ 1127,69)+566.2=
=2135,16 мбар.
этот расчет можно, разумеется, сде.тать и в
метрах водяноro СТО.lба.
Поско.ты;у 566,2 мбар эквива,тентны 5, 77 I
вод. ст.. ПО.тный манометрический напор Haco
са равен
, 1.4. ДРУТИЕ J(pYllHbIE УЗЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
843
Модель Расход, Располаrае- Потребляемая Всасы- HarHeTa- Размеры, мм
м 3 /ч мый напор, мощность, кВт вающая тельная
мбар труба ОН труба ОН А D Н .G
NuB 32а 0,5...14 500. .3700 0,25...1,44 40 32 331...390 58 130 145
NuB 32Ь 6...21 300..3500 0,38...2,14 40 32 331...390 58 130 145
NuB 50Ь 6...48 350...4200 0,43...2,6 65 50 378...419 69 140 160
I NuB 65а 10...45 750...5450 0,57...6,2 80 65 440...555 81 160 175
NuB 65Ь 20...60 800...4600 0,94...7,5 80 65 440...555 81 160 175
NuB 100а 40...100 960...3160 3,1...7,3 125 100 560...733 120 190 200
NuB 1ООЬ 70...170 880...4400 6,4...14,6 125 100 560...733 120 190 200
NuB 1ООе 140...250 850...2600 10...18 125 100 560...733 120 190 200
O
А
Рис. 3.1.4-21. Центробежный водяной насос среднеrо давления со скоростью вращеиия 2800 об/мин (F:dur)
H Hst+Hdyn (4,5+ 1l,5)+5,77 21,77 м вод. ст.
Однако метр водяноro столба является BHe
системной единицей. не допускаемой к приме
неншо.
На рис. 3.1.4 21 представлен пример водя
HOro насоса с ero харaкrеристиками.
3.1.4.6.3. НаСОСЬ! для хладarентов
Часть этой темы обсуждалась в п. 1.3.6.4.2,
и если читатель захочет, то вначале может к
нему вернуться. Что касается требуемоro MaHO
.\fетрическоro напора, то он определяется MaK
симальным пьезометрическим напором между
испарителями и уровнем жидкости в жидко
стном ресивере, а также потерями давления в
трубопроводах и на местных сопротивлениях
трубопроводной арматуры. Мощность, потреб
ляемая насосом хладаreита. меияется в зави
симости от ero природы и характера циркуля
цин в пределах от 0,2 до 1,5% холодопроизво
;J;ительности н в большинстве случаев может
рассматриваться как пренебрежимо малая.
При выборе насоса для хладаreита особен
но важно располаrать миинмальным подпором
(см. чуть ниже), величину KOToporo следует
очень точно определить ввиду тoro. что пере
качиваемый хладаreит является кипящей жид
костью, а возможный располаrаемый подпор
оrpаничен в большинстве случаев низкой BЫ
сотой потолка машинноro зала или техничес
кой площадки. Высота столба жидкости над
осью насоса должна бьпь такой, чтобы ero pa
бочая точка находилась в зоне жидкости, т. е.
слева от крайней правой кривой на диаrpамме
(h, 19 р). Минимальная высота подпора. кoтo
рую мы обозначим h с min' определяется непос
редственно по формуле из п. 3.1.4.6.1:
h NPSH 10200 (р PI) / P + Дn.
стIn J g ЖИДК r
Прuмер
Пусть насос для хладаreита работает с под
пором, при этом потери давления в трубопро
воде соответствуют 1 м столба перекачиваемой
жидкости. Определить минимальную величи
844
3. АПErАТЫ. УЗЛЫ. ЭЛЕ IЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ IАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ 1\1.\l!IИН
ну подпора, которуlO необходимо предус fOТ
реть, зная, что объемный расход насоса равен
1,25 дмЗ/с. а сумма пьезометрической высоты
установки и потерь давления эквивалентна 20
м столба перекачиваемой жидкости.
Если мы выбираем насос TaKOJ"O типа, кoтo
рый представлен на рис. 3.1.4 25a (ero xapaK
теристики см. на рис. 3.1.4 25б), то можно за
метить. что наиболее подходящей моделью это
ro насоса ЯБ.'lЯется ero четыреХСlупенчатый вa
рианr. поскольку на характеристике именно это
ro варианта находится точка пересечения roри
зонrали манометрическоro напора (20+ 1) 21 :'1
и вертикали объемноrо расхода 4,5 мЗ/ч (1.25
дмз/ с ) с кпд б.1ИЗКИМ К максимальному зна
чению. Опуская из этой точки вертикаль до пе
ресечения с кавитационной характеристикой
NPSH fiQ), можно определить. что COOTBeт
СТВуlOщее значение предельноro напора, обес
печивающеro бес кавитационный режим (см.
вертикальНjlO ось справа внизу), составляет
NPSH p 0,5 м (столба жидкости).
Отсюда минимальная высота подпора, кo
торую необходимо предусмотреть, чтобы YДOB
летворить неравенству NPSH?NPSH p ' равна
hc mш NPSH p 10 200 (Pg р) /р + I1p
0,5 + 1 1,5 м (столба жидкости).
патому что речь идет о перекачке кипящей жид
кости, Т.е. Р g C PT' С учетом кавитационноro за
паса, который примем равным 0,5 м, оконча
тельно получим
hсmш I.5+0,5 2 м (столба жидкости).
Помимо обеспечения минимальноro подпо
ра, о чем roворил:ось выше, д.'lЯ нормальной
работы насоса, перекачивающеrо хладаrент,
необходимо соблюдение ряда друrих специаль
ных требований.
. Необходимо предотвращать попадание на
вход в насос rазовых пузырей, всасывающий
патрубок должен бьпь как можно короче, иметь
хорошую теплоизоляцию, а площадь ero сече
нил должна бьпь по меньшей мере равна пло
щади сечения на входе в насос. Скорость жид
кости, рассчитанная исходя из расхода и диа
метра трубопровода. обычно не ДО:lжна превы
шать 1 м/с.
. Вомноrих насосах предусмотрена ycтa
новка встроенных фИ 1ЬТрОВ. обеспечивающих
самоочистку патока жидкости от посторонних
твердых частиц и не допускающих попадания
этих частиц в подшипники. Эти фильтры. как
праВИJIО, установлены последовате.ThНО. поэто
му мы не рекомендуем предусматривать на Bca
сывающей маrИСТР3.1И дополнительные филь
тры. которые MorYT вызвать накапливание [a
зовых пузырей и создать дополнительные по
тери давления.
. Чтобы насос работ3.rт НОРМ3.1ЬНО. следует He
укосиительно обеспечивать нахождение ero па
раметров в рабочем диапазоне. оrpаниченном
МИНИМ3.ThНО (Qmш) и максимально (Qm,x ) дo
пустимыми значениями 06ъемноrо расхода
(рис. 3.1.4 22).
. Поддержание миним3.rтьно допустимоro pac
хода обеспечивает:
достаточное охлаждение приводноro элек
тродвиrателя;
предотвращение образования в насосе па
ровых пузырей (работу с сухими подшипника
ми);
предотвращение кавитационнOJО режима
работы.
н
NPSH
пределы рабочеrо диапазона
о
I
omin
I
amax
Рис. 3.1.4.22. Рабочий диапазон характеристики Q"}f
насоса для перекачки хладю"ентов (Hennetic)
1.4. дРУrИЕ КРУПНЫЕ Уз..%! ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
845
I\
диафраrма
Qmln
требуемый подпор
i.
J
дифференциаль::! /
реле давления
/'
( \.....
" --{ ..,
т
I
диафраrма
Qmax
насос
Рис. 3.1.4 23. Устройства I\JlЯ поддержания характеристнк насоса для перекачки x..laдareHTa в рабочем диапазоне
Непnеtiс)
Максимально допуcrимый расход оrpани
чсн:
мощноcrью приводноro элекrродвиrarеля;
величиной сущеcrвующеrо подпора, по
кольку с ростом расхода значение NPSH по
р
вышается;
необходимоcrью поддержания Heкoroporo
\lИНИМальноro значения напора в двиrателе и
предотвращения испарения хладаrcита.
Для поддержания характериcrик насоса в
рабочем диапазоне можно предусмотреть пере
пускную маrиcrраль и диафраrмы минималь
HOro Qmm и максимальноro Qmax расходов (рис.
.1.4 23)
Можно также вместо диафраrмы Qmax ycтa
новить дифференциальное реле давления, кo
торо е будет выключать насос, если давление
\ падет ниже минимально допуcrимоro уровия.
Клапаны, уcrановленные на пере пуск ной мarи
;;трали, должны постоянно оcrаватъся oткpЫTЫ
\IИ. ЧТО касается диафраrм, то диафраrмy Qmax
следует уcrанавливать перед маrиcrралью пе
ре пуска как можно ближе к ней, тorдa как ди
афраrма Q тт должна бьпь уcrановлена по воз
можноcrи непосредcrвенно перед отделителем
жидкоcrи во избежание двухфазноcrи потока.
. Перепускная маrистраль выполняет также
функцию сброса rаза и воздуха при ocraHoB
ках. Насос должен запускаться, ТО.IЬКО будучи
заполненным жидкоcrью, и при первом cro за
полнении или повторных запус следует выж
дать, пока температура насоса не сравняется с
темперюурой в отделителе жидкоcrи. В случае
использования обратноro клапана в HarHeтa
тельном трубопроводе необходимо, чтобы он
бьш уcrановлен после Mecra врезки переIIУСК
ной маrиcrрали. чтобы сброс rаза происходил
автоматически. С друroй стороны, следует об
ратить внимание на то, чтобы обратный кла
паи не стоял в перепускной маrиcrрали.
. Внезапные изменения давления или темпера
туры MOryr вызвать образование rазовых пузы
рей, способных привеcrи к срыву работы Ha
соса в результате кавитации. Допуcrимая CKO
pocrb падения давления зависит от ве.lИЧИНЫ
располаrаемоro подпора и времени прохожде
ния жидкоro хладаrеита через всасывающий
трубопровод. Внезапное падение давления Bce
846
3. АППАТЫ, Y1JIbI, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАIIIИН
rдa происходит либо при остановке компрессо
ра, либо при повышении мощности сжатия. Во
избежание значительноrо про вала давления
надлежит, следовательно, предусматривать
очень точное реryлирование мощности комп
рессора.
. Слабый подпор или значительный расход MO
жет привести к возникновению воронки в pac
ходной маrистрапи отделителя жидкости (эф
фект завихрения потока), что также вьпывает
срыв работы насоса. Чтобы избежать BOpOHКO
образования, необходимо на входе в расходную
маrистраль всасывания предусматривать ycтa
новку антизавихрителя.
. При работе нескольких параллельно YCTaHOB
ленных насосов на ОДИН общий наrнетательный
КОоlлектор перепускиую маrистраль следует
предусматривать для каждоro насоса в отдель
ности. это требуется для тoro, чтобы при ocтa
новках сброс rаза происходил постоянно из
каждоro насоса и, кроме тoro, чтобы для каж
доro насоса БЬL10 обеспечено независимое под
держание минимально допустимоro расхода.
При установке резервных насосов необходимо
предусматривать обратные клапаны во И'3бежа
ние наrнетания жидкости из работающеro Ha
соса в остановленный. Если запорные вентили
резервноro насоса открыты, желатепьно. что
бы ОН бьL'I заполнен жидкостью и наХОДИ.1СЯ в
постоянной roтoвности к запуску Н<L1ИЧИС пе
репускной мarистрали позволяет обеспечить He
зависимый запуск каждоro насоса и включать
следующий насос не прибеrая к запОРИЫ i BeH
тилям.
В настоящее время в качестве насосов для
перекачки хладаreнтов почти Bcerдa ИСПОоlЬЗУ
ются центробежные насосы. хотя иноrда пре
дусматриваются также и иасосы с боковым oт
водом. этот последний тип насосов очень чув
ствителен к Н<LТlИЧИЮ в жидкости твердых час
тиц. откуда следует необходимость на входе в
них устанавливать фильтры. что приводит К
дополнительным потерям давпения. Кроме
тoro. фильтры MorYT оказаться. при их заrpяз
ненин, причиной возиикновения кавитации.
При перекачке аммиака часто используют
открытые насосы с масляным уплотиением.
орrанизуемым между двумя 01абиринтными уп
лотнениями. Однако при низких темперюурах
и высоких даВоlениях эксплуатация таких на-
сосов становится пробоlематичной. Поэтому
конструкторы чаще используют rерметичныс
бсссальниковые насосы. приroдные для любых
типов хладаreнтов. Встречаются также центро-
бежные насосы с электромаrиитным приводом.
Такие насосы. называемые еще насосами с за-
топленным ротором двиrателя или насосами С
двиrатежм. ротор кoтoporo закрьп рубашкой.
леrко монтируются. не требуют ни наблюдения.
ни техническоro обслуживания и. как правило.
работают очень тихо.
rерметичиостъ полости иасоса (и ротора) по
отношению к атмосфере обеспечивается тонкой
рубашкой. изroтoвленной из немаrнитной ста-
ли. которая одновременно защищает двиrатель
от аrpессивной жидкости. Часть перекачивае-
мой жидкости отбирается Д.ая охлаждения под-
шипников и ротора двиraте.1Я. Разрез одноro и'
вариантов TaKoro насоса показан на рис. 3. 1.4
Ы. а на рис. 3.1.4 25a предстаВоlена друrая MO
де.1Ь аН<Ll0rичноro насоса с ее размерами. Ха-
рактеристики этой моде.1И приведены на rpa-
фиках рис. 3. 1.4 25б.
3.1.4.7. Вентиляторы!
в холодильных установках ВСНТIf..1ЯТОры ис-
пользуются В испарите lЯХ и конденсаторах с
воздушным ОХ.13.ЖДением (если ТO 1ЬKO эти ап-
параты не работают за счет естественной KOH
векции), а также MorYT бьпь применены и в ох-
.1аждающем контуре конденсаторов с водяиым
охлаждением. поскольку в этом контуре неред-
I См. также следующую дополнительную _lитера1)'рУ:
."fIрактичсское рУКОВОДСТВО 110 вснтиляторам" (Pratique
des ,'cnti!ateurs. JCexis. Ed.Parisienncs):
."Практическое PYKOBOДctвO 110 кондиционированию
В01,lуха", ч. "Вентиляторы" (Мапие! Pratiquc du Gcnie
Climatique (Recknagcl). РУС Ed., сЬар. Ventilateurs) а также
следующие С1андар [1,1:
Е51.001 "Венти 1ЯТОРЫ. Термины, определения и клас.
сификация"; C\JFE5].0] О "Вентиляторы. Размеры круrлых
фланцев": 105].] 00 "Вентиляторы IIромыш;rенные. Влияние
сжимасмости срсды": ;-.;t'S31.02] "Измерения шумов, про.
изводимых на п:rатформа.х вснти,тяторов в кожухах. Снособ
уменьшения 11a1'неlате:JЫfЫХ вснти.тяторных lруб": NtX] 0-
200 "Прави.;rа испытаний венти.;lЯТОРОВ в кожуха.>. Н<1I'нета-
lС.1ЬНЫХ и всасываюruих Снижение ра.змеров вентюurrор'
ных lр,'б",
, ДРУI'ИF: КРУПНЫF: УЗЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТ AJЮ80К
847
9ОЗ 2
561 4112 .1110400 5 400 б 9201 9021 5623 5621 821
91549155 901.39014
93012 93013 836.1 832 ЭЗЗ 833 930.11 93014 8.з.4
8262
8362 826.1 931 3
9012
93010
360
5624
..оз
5522
93017
9011
746
411 б
503 i58 9031 4111 4721 5501 8121
!
550 3 819
I
817 804 900 3 5202 230 3
'-.
9022
'1
9204
9308
.02 Упитка 5521 Поvжинная шайба 9014 Шестиrранный винт
:30,1 КРЫПЬ\.j3ТКЗ основная 5522 Прvжинная шайба 9021 Шпилька
:303 Крыльчатка вспомоrатепьная 561 ШтиФт шлицеsой 9022 Шпилька
3М Коышка подшипника 5621 Штифт 903,1 3аrлvшка
'81 КОРПУС ПОДшипника 5623 Штифт 9032 Заrлvшка
"JO 3 Плоская прокпадка 5624 Штифт 9141 Винт с шестиrранной выемкой в
rоловке ПОД КЛЮЧ
"JO 4 Плоская прокnадка 601 Уравновешивающее кольцо 9142 Винт с шестиrранной выемкой 8
rоловке ПОД КЛЮЧ
"JO 5 Плоская прокnадка 746 Штуцер 9143 Винт с шестиrранной выемкой в
rоловке ПОД ключ
"006 Ппоская прокnадка 758 ФипЬТDУЮ ий эпемент 9154 Винт треХrPанный
"JO 7 Ппоская прокпадка 804 Illвиrатепь корпус статора 9155 Винт трехrранный
"JO 8 Ппоская прокладкэ 8121 Переднее основание 9171 Боrтт с шестиrранной выемкой в
ronoBKe под кпюч
"11 1 Крутая копь евая прокпадка 8122 Заднее основание 9201 iайка шестиrранная
"11 2 Круrпая копьцевая прокnаДка 813 Обмотка статора 9204 iэйка шестиrранная
. 11 6 Круrлая копьцевая ПРОКnЗДка 816 Внyrренняя рубашка статора 922 iайка крыпьчатк.и
"'1 10 Круrпая кольцевая проклаДка 817 Воздvшный зазор между рубашками 925 iайка трехrранная
"'21 Передний подвижный вкnаДЫШ 819 Вал 9301 Шайба пружинная
"'22 Задний подвижный вкnадыш 821 Обмотка ротора 9303 Шайба пружинная
502 Трущееся копь евое уппотнение 8261 Уппотнение 9304 Шайба пружинная
503 Сдвоенное трущееся к.опьцевое уппот 8262 Уппотнечие 9307 Шайба пружинная
нение
504 Приводное копьцо КРbIЛьчаТКiA 831 Клем мная коробка 9306 Шайба прvжинная
513 Опора кольцевоrо vппотнения 832 Крышка кпеммной коробки 93010 Шайба пружинная
:201 Крепежная обопочка 833 Основание клемм ной коr:юбки 93011 Шайба пружинная
5202 Крепежная обопочка 834 К:орпус уnпотнения 93012 Шайба пружинная
5251 Распорка 8311 Клемма 93013 Шайба пружинная
5291 Ру6аШl<.а вапа 8362 Кпемма 93014 Шайба пружинная
5292 Рубашка вапа 8371 XOMVf дпя зажима проводав 9В017 Шайба пружинная
5451 Вкпадыш подшипника 8372 ХОМУТ дЛЯ зажима проводов 9311 Шайба стопорная
5452 Вкладыш подшипника 9003 СтЯЖНОЙ винт статора 9313 Шайба стопорная
5501 Уппотнительная прокnадка 9011 Шестиrранный винт 933 Стопорная распорка с винтом
:502 Уплотнительная прокnадка 9012 ШеСТ1-4rDанный винт 9401/3 Шпонка
5803 Уппотнительная прокnадка 9013 Шестиrра.чный ВИНТ 9701 Клемма заземления
Ри", 3,l.4.2 , Составные \'з.;IЫ и '):Jе\1еН1Ъ1 О;\IIОC1Vпенчаl'Оl о rерМenlЧllоrо центробеЖНОl'О наСО"а ;\.lЯ ,х.:Ш.larеНI'Э." 'Ш.
()!I JeHHbI\! роторо\! (\to.Je.lb С:\ F. НепnеllС)
848
3. AIPF:rAThI. УЗЛЫ. JЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
i+z+q+a
d
..
z
D
",1
\
\
электрокабель 2,5 м, 4 . 1 5 мм 2
Л
о
САМ 1
САМ 2
DN.
25
40
пеней
224
298
Модель
Тип двиrателя Размеры двиrательной части
а Ь е f а h, т, т, о q s t
AGX 1 О 241 130 276 160 10 90 32 40 181 104 М8 101
AGX 3 О 323 130 368 155 12 110 35 35 244 125 М 12 124
AGX ,5 323 130 368 155 12 110 35 35 244 125 М12 124
AGX 6 5 323 130 368 155 12 110 35 35 244 125 М12 124
РИс.3.1.4.25а. Трехст\'пеll'lаlЫЙ "ермеТИ'lIlЫЙ цеll1робеЖIIЫЙ "асос с заТОILlеllllЫМ ротором для перека'lКИ х"l'цаrеll 1<\
(МОl1ели САМ 1 И 2. НеПllеtiс)
. 14. J(РУrИЕ КРУПНЫЕ УЗЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК 849
80Д CI
м ВОД ст
н н
..,
ОПУСТИМЫЙ диапазон
ИСПОПЬЗОВани
.
....... s ступеней
r---. ........
t-..... o "" .......
....... ........ i'-.
)
I ......... ">с
""Н
1 ./' .......... '9 (м)
I .... ......... \5
.........
/ .., \0
HI'SН q5
I
о 20
IC
..:
J)
"
.,
I
Oц.s
<О
10 10
о
120 Q П'МИН
100
1.5
<.5
,
7.5 О, м'lч
Рис. 3.14 25б. Хара,П"РИСПfКИ насоса для перекачкн XJlа;{аrеита (рис. 3.1.4 25a): слева lодель CAMl. справа.. мо,
С'1I.с\лI2
,о предусматривается наличие rpадирен. испа
llпельных конденсаторов и друrих вторичных
СП.l00бменников (см. п. 3.1.3.3.2.5), т'е. сис
ТС\!, содержащих лопастные (осевые) IШИ цeH
тробежные вентиляторы.
Осевые (лопастные) вентиляторы. как пра
i3И 10, используются при потребности в большом
Jасходе iЗO:щуха и слабом напоре. в то время как
uентробежные вентиляторы .'Iучше приспособ
lСНЫ для случаев с большими потерями напо
Ja. Блаroдаря специальным устройствам, Ta
"11\1. как поворотные лопатки с переменным
, [.10М установки для предварнте"1ЬНОЙ закрут
':н потока (На.1ываемые также направляющим
mпаратом или щнтками). а также диффузорам.
в настоящее время удается использовать осевые
вснти,тяторы в тех областях, rдe ранее приме
нялись иск:почнтельно центробежные венти
lЯТОрЫ. Korдa речь идет об осевых или цeнт
робежных вентиляторах, нужно иметь в виду,
'{ТО В них часть механической энсрrии преоб
разуется в ее тепловой эквивалент. передавае
\IЫЙ потоку проходящеro воздуха. следователь
но. это оБСТОЯТС.1ЬСТВО до"1ЖНО учнтываться при
70
10
so
<О
11 )0
{О/о]
'0
<о 20
)о
20 10
'0
I доnyс", ый диеп:эон
использования
I
.......... I ступеней I
т""-
<
......... t--...
"'- "-
......... -...!. а-н " "-
......... "-
2 "" r\.
....... r-.... '"> ,.... ........ l"
v ......... >- ..... HPSH
I r-... .... (м)
/ \5
/ ....... \11
HPSH ...... ...--
1!5
'0
'l
{О/о]
50
<О
)0
20
:.1
00.'
50
150
100
200
2SO О, пlМИН
12
15
О, мЗ/ч
расчете потребностей в холоде складских по
мещений и холодильных камер. Полнос давле-
ние вентилятора Ptot складывается из етатичес
KOro давления Р 5t И CКOpOCТHOro напора Р dyn:
Ptot P5t+Pdvn'
Скоростиой напор (дина:l\fическое давление)
рассчнтывается по формуле
р 1 П 1
Pd\'!'I '2' и'- а (НlM.)
rдe р плотность среды в потокс. кr/M 3 :
w средияя скорость потока. м/с.
В этом уравнении плотность р ra10Boro по
тока зависнт от температуры и давления. Если
плотность rаза меняется. а скорость вращения
вентилятора остается неизменной, объемный
расход проходящеro rаза также не меняется.
Однако давление и потребляемая мощность ме-
няются пропорционально изменению плотнос
ти. Определение расхода воздуха производlIТ
ся на основе известноro значения проходиоro
сечения воздуховода и измеренноro при помо
щи анемометра значения средней скорости воз
душноro потока. Что касаL'ТСЯ измерения дaB
850
3. АПErА.ТЫ. УЗЛЫ, ЭЛЕЫЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
леlШЙ. то оно осуществляется при помощи труб
ки Пито (напорной трубки) (рис. 3.1.4 26).
Рассмотрим воздушный поток- двиrающий
ся по воздуховоду со скоростью w. Ес:ш один
вход дифференциальноro манометра подклю
чить к трубке отбора давления, ось отверстия
которой находится на стенке воздуховода и пер
пендикулярна вектору скорости воздушноro по
тока. а второй вход сообщить с атмосферой
@
"
@
@
Рис. 3.1.4.26. Определение статическоrо. динамическо.
ro и полноrо давлений в rазовом потоке. движущемся по
rазоводу с помощью трубки Пито, подсоединяемой к Диф.
ФереНЦИa.JII,НОМУ манометру
(случайА на рис. 3.1.4 26), то дифференциаль
ный манометр покажет величину статическоro
давления Р 5t. Если теперь отверстие трубки oт
бора давления поместить в центре потока, pac
положив ero навстречу потоку, манометр пока
жет полное давление Ptot Pst+Pdvn (случай В).
Наконец, если при этом второй вход дифферен
циальноro манометра подключить к трубке oт
бора давления в стенке воздуховода, ось OТBep
стия которой перпендикулярна вектору cкopoc
ти потока (случай С), в изоrнутом конце труб
ки установится по прежнему полное давление
Ptot' а в правом конце статическое давление
Pst. Следовательно, дифференциальный MaHO
метр будет показывать их разность. те. вели
чину CКOpOCТHOro напора, или динамическое
давление Р dvn' Исходя из выражения для cкopo
CТHOro напора, которое приведено выше, мож
но рассчитать среднюю скорость потока:
V 2 : .
Что касается мощности, потребляемой BeH
тилятором. то она может бьrrь определена по
формуле
r' . Р
P ,BT,
11
rдe v' объемный расход rаза, м 3 /с:
11 кпд вентилятора.
Следует выбирать вентилятор, мощность
кoтoporo по меньшей мере на 15% выше pac
четной. Потребляемая мощность растет в зави
симости от падения температуры воздуха сле
дующим образом:
Т е lПература +15 О 10 20 ЗО O 50
воздуха, ос 1,36
Потребляемая 1 1.11 1,15 1,20 1.25 1,30
мощность.
Р/Р+!5 ос
Все процессы в вентиляторах подчиняются
правилам теории подобия. которые объедине
ны в две rpуппы законов.
. Первая rpуппа относится к законам взаи ю
связи кинематических и динамических пара
метров, те. к изменению параметров одноro и
тoro же вентилятора при изменении числа ero
оборотов. Соrласно этим законам:
объемный расход меняется пропорцио
на.1ЬНО отношению числа оборотов в первой
степени:
давление меияется пропорционально oт
ношению числа оборотов во второй степени:
потребляемая МОЩНОС1Ъ меияется пропор
циона.1ЬНО числу оборотов в третьей степени.
Следовательно, так же как и для насосов
(см. п. 3.1.4.6.1), имеем
:: : :: iff ,
rдe п, v', ДР и Р соответственно число оборо
тов, объемный расход. потери давления и по
требляемая мощность.
] .4. друrИF: KPYIIHbIE УЗЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
851
· Вторая rpуппа относится к законам reoMeт
::,ическоro подобия, связывающим параметры
о,,[етрически подобных веитиляторов, рабо
ающих с одной и той же скоростью:
объемный расход меняется пропорцио
с:зльно радиусу колеса веити.J1ятора в третьей
тспени (или любому дpyroмy характерному
,:инейному размеру двух reометрически подоб
'-[Ь!Х веитиляторов);
давление меияется пропорционаJ1ЬНО pa
ЛfYсу колеса во второй степени;
потрсбляеl'1ая мощность меняется пропор
люнааьно радиусу колеса в пятой степени.
При работе параллельно установленных
зснтиляторов удваивается объемный расход,
orдa как для вентиляторов, установленных
lоследовательно, удваивается давление на BЫ
,оде.
Если возникает потребность в изменении
;Jасхода воздуха через воздуховод, roраздо эко
i-!омичнее делать это за счет изменения числа
::>60рОТОВ веитилятора, чем за счет сокращения
счения воздушноro потока (с помощью про
:той заслонки, которая открывается и закрыва
:тся частично или полностью). Заштрихован
ная область на рис. 3.1.4 27 соответствует эко
номии мощности, достиrаемой при изменении
объемноro расхода за счет изменения числа 060
ротов по сравнению с перекрьrrием сечения воз
духовода.
Точное значение ЭКОНОм ни мощности может
оьпь, однако, определено на основе характери
100
#-
-"
ь
о
о
"
"
со
"
"
"
<:
'"
"
"-
t;
с
О
О
Объемный расход, % 100
Рис. З.l.4 27. Изменение мощности, ПО1ребляемой BeH
Т1fJlЯТОрО , R занисимости ОТ И'1МСНеНИЯ omCMHoro расхода
пvп:м изменения числа оборor"Ов и :ш счет переКрытиЯ сеЧе
!!ия RО'ЩVХОRода
стик совместной работы вситиляroра и ycтaнOB
ки.
Поскольку дня веити.JIЯТОрОВ с понижением
противодавнения потребняемая мощность и
объемный расход раС1)'Т, полное давление дол
жно определяться с высокой точностью для пре
дотвращения переrpева приводиоro двиrате.1Я.
Впрочем, в случае необходимости можно будет
измерить силу тока. потребляемоro двнrателем
веитилятора на запуске.
На рис. 3.1.4 28 и в табл. 3.1.4 7 можно най
ти характеристики осевых вентиляторов, а на
рис. 3.1.4 29 и в табл. 3.1.4 8 характеристи
ки центробежных вентиляторов.
Венти.JIЯТOРЫ как осевые. так и центробеж
ные очень широко ИСПО.'lьзуются в холодиль
ном оборудовании. Несколько примеров Taкoro
использования приведены на рис. 3.1.4 30.
3.1.4.8. Воздухоотделитель (устройство
для удалеиия иекоидеисирующихся
примесей)
В контуре любой ХОЛОДИ,'lьной установки
всеrда присутствуют в большем или меньшем
количестве rазы, которые называют HeкoндeH
сирующимися, а именно:
воздух, который может проникать в КOH
тур через недостаточно reрметичные проклад
ки, уплотнения, сальники и Т.д., если ycтaHOB
ка работает при давлении ниже атмосферноro
и.JIИ в случае вскрьпия компрессора. при заме
не фи.JIьтра, при дозаправке, а также в иных
случаях;
водород и азот, остающиеся в КОfПуре пос
де различных опрессовок, а также образующи
еся при разложен ни аммиака если исполиуется
этот хладаrcнт;
уrлеводороды, образующиеся при разло
жении масла.
Итак, соrласно закону Дальтона, о котором
мы roвори.JIИ в п. 1.3.4.10, полное давление в
rазовой смеси равно сумме парциальных дaB
дений каждоro из составляющнх ее rазов. это
означает, что на входе в конденсатор, например,
полное давление будет равно парциальному
давлению паров хладаrcнта плюс парциальное
давление неконденсирYJf'ЩИХСЯ rазов. Иными
852
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
1 =ARМП '5G- t3
900-- 2 = j'--4.5()...2D."
3 . ARМ '50 20 16
"
'"
""
'00 '\. "'
600 1\. 1'- 3
'\
\2 '"
'\.
ц)о \1 ,
V
, \ ./
, V
1\ /"i"
&..., J;;
100 V \ .
W V
р., I I
т
словами, давление конденсации будет выше
необходимоro для нормальной рабorы ycтaнOB
КВ, что выыЪIает следующие нежелательные
последствня:
повышение количества знерrии, потреб
ляемой компрессором;
снижение холодопроизводительиости
вследствие более BbIcoкoro давления в конце
IФнденсации;
повышение темперmypы в конце сжатия,
что подверrает хладаrент и масло опасности
воздействия аномальных тепловых наrpyзок,
снижение интенсивности теплообмена;
повышение утечек, вызванное возможной
неreрметичностью вследствие увеличениоrо
давления;
повышенное пorребление воды для кон.
денсаторов с водяным охлаждением.
Таким образом, становится попятным ннтe
рес к тому, чтобы до минимума снизить нали.
" < .'
f';
I
./
. .'
..
с
1!
"-
.,
"
s
'"
..
<:r
о
5
х
с;
О
"
... '
о-
s
о-
С
....
t"' <. . .
"
1 .
"7--
.
чие в котуре неконденсирующихся примесей.
их удаление можно осуществлять как вручную.
так и автоматически.
Сброс неконденсирующихся rазов вручную
на npaктике производится очень часто. Ero npe.
имушество заключается в том, что при этом не
требуется никаmro специалъноro оборудования.
Техник холодильщик, orкрывая продувочные
краны, установленные в различных местах кон.
'I)'pa. таких. например. как конденсатор или
ЖНД]([)стный ресивер, сбрасывает зm rазы в aт
мосферу (рис. 3.1.4.31).
Однако при таком способе возникают две
проблемы. Первая состоит в определении мо--
мента, кorдa необходимо сбрасывать примеси.
На практике сброс нужно производнть только
тorдa, кorдa это действительно принесет пользу,
посI<OЛЬку каждая продувка связана с неизбеж
ной пorерей более или менее значительноro кo
личества хлaдareнта, что, в конце концов, при
о 5w)
I I
О 1.0
Объемный расход V
м 3 /ч
' Л м 3 /с
I
2.D
ЮОЮ
I
3.0
.....
Рис. 3.1.4-28. Осевой вентитrrop с системой изменения yrла установки лошmж и рабочие характеристиЮf моделей
ARМ F2/82-450 (модели ARМ F2 и ARМ 82, Gebhardt).
Р,п дииамическое давление в плоскости выходиоrо флаица веиnuurropа; а. yroл устаиовки лопаток; LwA уровень
акустической мощности, дЕ
3.1.4. ДРУТИЕ КРУПНЫЕ У1ЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
853
З55 41 l
Реryлирование l '
. __ числа оборотов
...... .:..'.'1'<__...... '/ Оа В ' .: @ 3ВО В
., lIIrZ, "О .
. '-' ,.:. L;Jt.;.___...... I !@ 310 В
;'..... . ....r,м_ "'1'.... @=270B
':.{ :.:.. .. 5; H}::: & :\ \. : : I
</:; ./ .,.;.<;,j:; ;. ..... .:;"I<D-170В i
. ; ..Y,',.;,. .. ?'8\<S'.> -t. > ,,:f> .:.:::,,:.I@ = 11.0 В
r. ':: .!' . .i(,. i (..T..;.j ,
. : ( . 4,{ '" ...%- .. O ...: q.1' :; :i " 'j \ " . 1'1 . i
. ....'.'. У", ' , . 1 ..'" "r-- " j
, ;;.;. . ,iJf" :.; ' i<i; : i \
" . .' " ;р ,У:' I \ I 1 I
\.; /' \ . В-зтби З0Не-'\ j
q. .. ц}' -\1
' ;; . .' ;) I \ I t \ \ '
.. "..... . -I-..\: '\ ...... . '
('Q.i. .. 1 . ;:' l' L \ -: \.. ... . '. pd2 '
>f."r" , ,-\-. ' .
;t. i;., т :.... +.+t'1
.,, . 'Ч'iliJm J I J
.. ..} l I I i ;'1=1
5СЮО 10000 м 3 /ч
ZO Т:O - r;jjc
..
с
«f1Т
::;
'"
700
е
о
х
<;
gБОО
t;
о
..
II.XJ
30:;
200
+
ro..
о
6
1 Д
Рис. 3.1.4..29. Центробежный вею1lJlЯТOр и ero рабочие характериC'I1lКИ (модели серии TZA. Gebhardt)
Объемный расход
частых продувках может птребовать дозаправ
ки I<Omypa. Именно эти пorepи хлздareнта при
каждой продувке создают вторую проблему,
ПОСI<OЛЪКУ, кроме уже упомянутоro недостатка,
такие пorepи являются причиной заrpязнеlШЯ
окружающей среды. которое нужно тrt50 пол
ностью исюпочитъ, либо сннзнтъ дО МИНИМУ
ма.
Чтобы узнать, является ли необходимым
удаление неконденсирующихся примесей в раз
личных точках котура, существует множество
более или менее точных способов.
Первый, хотя и достаточно приблизителъ
ный, заключается в сравнеmrn темпеpmypы, co
ответствующей давлеmпo насыщеlпlых паров,
которое показывает манометр на нarнетателъ
ной мarистрали, с темпера1)1IOЙ охлащцзющей
среды (воды или воздуха) на входе в кoндeHca
тор. По мере возможности давление должно
замеряrься непосредствеюю в КОlЩенсаторе Ta
ким образом, чтобы на замер не влияли пore
ри давлеlШЯ в нarнетательном патрубке, I<OТO
рые также являются причиной падеlШЯ темпе
ра'I)'pЫ. Затем разность этих двух темпера'I)'p
сравнивается с тем значением, которое исполъ
зовалось при расчете установки (например, 7
К при охлаждении водой или 12 К при охлаж
деmrn воздухом). Однако расхождение в разно
сти темпера'I)'p может бьпъ результатом при
чин, не имеющих ничеro общеro с присутстви
ем неконденсирующихся примесей, например
заrpязнеlШЯ теплообмеlпlых поверхноcreй или
слишком слабоro расхода охлаждающей СР(ЩЫ.
Поэтому даюIый способ должен рассматриватъ
ся как довольно ненадежный.
Следующий способ зaкmoчается в том, чro
останавmmается компрессор и закрываются
запорные вентIOIЯ, один из КOТOpbIX расположен
пер(Щ КОlЩенсатором, а друroй после жид
КOCl11Oro ресивера, при этом циркуляция охлаж
&54
3. АrPПАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИМЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З.1. 7
ТеХШlЧеСIOlе хаРaJ.'Теристики осевых вентиляторов (рис.3.1.4 28)
I По Масса
! без !lрИ
i Мощ треб Уrол
надлеж ЛмОрl111аторы
I Скорость ЛЯе- Модель YCTaHOB ностей (ТОЛЬКО для МОДе-
I НОСТЬ мый
враще ки лопа- 1'2/S2, лей ARM F2),
I двиrа двиrа-
Модель ния, ТОI< ТО 1< (прибли- количеi..-'1'ВО х
об/мин теля. тсля F2/52,
кВт !lрИ зитсль- х ТИП
, V 380 a,rpan но),
I В,А
Kr
! ЛRМ 1'2 3] 5-20-05 ЛRМ 52-315-20-05 2765 0,25 0,7] 63Ь 19 13/12 4x20/25w
ARM F2-315 2D-07 ЛRМ S2-315-2D-07 2765 0,37 1,10 7Ia 26 14/13 4x20/25w
j ЛRМ F2-315-2D 08 ЛRМ 52-315-2D-08 2800 0,55 1.45 71Ь 33 15/14 4x20/25w
i ARM F2-3 1 5-4D-04 ЛRМ S2-315-4D-04 IЗ15 0,12 0.44 63а 33 12/11 4x20/25w
ARM F2-355 2D-08 ЛRМ S2-355-2D-08 2800 0,55 1.45 71Ь 21 17/15 4x20/25w
ARM F2-355-2D-IO ЛRМ S2-355-2D-IO 2850 0,75 1,83 80а 27 18/17 4x20/25w
ЛRМ 1'2-355-2D 11 ЛRМ 52-355-2D-I I 2850 I,I 2,55 80Ь 33 20/18 4x20/25w
I ЛRМ F2-355-4D-04 ЛRМ S2-355-4D-04 1315 0,12 0,44 63а 33 14/12 4x20/25w
ЛRМ f'2-400-2D-IO ARM 52-400-2D-IO 2850 0,75 1,83 80а ]8 21/18 4x20/25w
, ЛRМ F2-400-2D-I 1 ЛRМ S2 400-20-1 I 2850 1.1 2,55 80Ь 24 23/20 4х20/25.....
, ЛRМ F2-400 20-1З ЛRМ S2-400-2D-13 2860 1,5 3,6 90S 30 26/23 4x20/25w
,
! ЛRМ F2-400-4D-04 ЛRМ 52-400-4D-04 1315 0,12 0,44 б3а 24 17/14 4x20/25w
I ЛRМ F2-400AD-05 ЛRМ S2-400-4D-05 1320 0,18 0,6] 63Ь 30 ]7/]4 4x20/25w
ЛRМ 1'2-450-2D-13 ЛRМ S2-450-2D 13 2860 1,5 3,6 90S 17 30/26 4x30/30w
i ARM F2-450-2D-]4 ARM 52-450-2D-14 2860 2,2 4,8 90L 24 33/29 4x30/30w
ЛRМ F2-450 2D-16 ЛRМ S2-450-20-]6 2885 3.0 6,4 100lAl 3] 41/36 4x30/30w
! ЛRМ F2-450-4D-07 ЛRМ S2-450-4D-07 1325 0,25 0,87 71а 17 22/18 4x20/25w
ЛRМ F2-450-4D-08 ЛRМ S2-450-4D-08 ]375 0,37 1,12 7]Ь 24 23/I 9 4x20/25w
I ЛRМ f'2-450-4D-IO ЛRМ 52-450-4D 10 1400 0.55 ].5 80а 31 26/21 4x20/25w
, ЛRМ f'2 500-2D ] 4 2860 2,2 4.8 90L 15 39 4x30/30w
I
ЛRМ F2-500 2D-16 2885 3,0 6,4 100La 21 45 4x30/30w
: ЛRМ F2-500-2D-19 2895 4,0 8,2 1]2M 27 50 4x30/30w
ЛRМ F2-500-4D-07 ЛRМ S2 500-40-07 1325 0,25 0,87 71а 15 28/22 4x30/30w
ЛRМ F2-500-4D-08 ARM S2-500-4D-08 1375 0,37 ],12 71Ь 21 29/24 4x30/30w
ARM F2-500-4D-]О ЛRМ 52-500-40-10 1400 0,55 1,5 80а 27 3]/25 4х30/З0w
i ЛRМ f'2-560-2D-]9 2895 4,0 8,2 112М ]5 55 4х59/50
: ARM F2-560-2D-21 2910 5,5 11,7 132Sa 20 76 4х59/50
ARM F2-560 2D-22 2910 7,5 15,6 132Sb 28 82 4х 59/50
! ЛRМ F2-560 40-10 ARM S2-560-40-10 1400 0,55 ],5 80а ] 5 36/29 4x30/30w
ЛRМ F2-560-4D I] ЛRМ S2 560-40 1] 1400 0,75 ],95 80Ь 20 37/30 4x30/30w
I ЛRМ F2-560-4D-13 ЛRМ 52 560-40.13 ]4JO ],1 2,8 90S 28 40/34 4X30/30w
,
ARM F2-630-2D-22 2910 7,5 ]5,6 ]32Sb 12 77 4х59/50
ЛRМ f'2-630-2D-26 29]5 11,0 22,6 160Ма 20 93 4х59/50
ARM F2-630-4D 13 ЛRМ S2-630-40-13 1410 1.1 2,8 90S 18 44/37 4х 59/50
ЛRМ f'2-630-4D-14 ЛRМ S2 630-4D-14 1405 ],5 3,7 90lJ 23 47/39 4х59/50
I ЛRМ F2-630-4D-16 ЛRМ S2-630-40-16 1415 2,2 5,2 JOOLa 30 53/45 4х59/50
ЛRМ 52 630 6O-O8 835 0,25 0,88 71Ь 18 31
ЛRМ S2-630-60-10 905 0,37 1,26 80а 23 33
ЛRМ S2-630-60-ll 900 0,55 1,84 80Ь 30 35
ЛRМ !'2-710-40 16 ЛRМ S2-710-4D-16 1415 2,2 5,2 100La 18 6] 152 4х59/50
ARM F2-710 40-17 ARM 52-710-40.17 1415 3,0 6,8 100Cb 24 65/56 4х59/50
ЛRМ f'2-7I0-40 19 ARM 52-710-4D 19 J435 4,0 9,2 112М 30 7JI62 4х59/50
,\RM П-710-60 1] ЛRМ 52-7]0-60-11 900 0.55 1,84 80Ь 18 51/41 4х59/50
AR:-'1 f'2-710 БD 13 f\R:-'! 52-710 БD 13 905 0,75 2,2 90S 24 54/45 4х59/50
AR:-'1 f'2-710-6[).14 AR,\! 52-7[0 60 ]4 900 1.1 3,] 90С 30 58/49 4х 59/50
3.1.4. ДРУ!'ИЕ КРУПНЫЕ УЗЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
855
Окончание табл. 3.1.4-7
Уrол Масса без
Ско- Мощ- Потреб- уста- Амор'mза-
рость ность ляемый Модель НОВКИ принад- торы ('0ЛЬ-
лежностей ко Д,...'1Я Moдe
Модель враще- двиrа- ток ври ДВИПlТе- лопа- F2/S2, лей ARM 1'2),
ния, теля, V 380 В, ля ТОК (приблюи- КОЛИЧест
об/мин кВт А F2/S2, тельно), Kr ВО х тип
а, rpaд
ЛRМ F2-800-4D-17 ЛRМ S2-800-4D-17 1415 3,0 6,8 100Lb 17 81/67 4х59/35
ЛRМ F2-800-4D-19 ЛRМ S2-800-4D-19 1435 4,0 9,2 112М 22 87/73 4х59/35
ЛRМ F2-800-4D-21 ЛRМ S2-800-4D-21 1450 5,5 11,8 132Sa 29 98/84 4х59/35
ЛRМ F2-800-6D-14 ЛRМ S2-800-6D-14 900 1,1 3,1 9010 17 73/59 4х59/50
ARM F2-800-6D-16 ЛRМ S2-800-6D-16 925 1,5 4,0 100La 22 77/63 4х59/50
ЛRМ F2-800-6D-19 ЛRМ S2-800-6D-19 940 2,2 5,9 112М 29 85171 4х59/50
ЛRМ S2-800-8D-13 665 0,37 1,19 90S 17 55
ARM S2-800-8D-14 665 0,55 1,69 90L 22 59
ЛRМ S2-800-8D-16 675 0,75 2,15 100La 29 61
ЛRМ F2-900-4D-19 ЛRМ S2-900-4D-19 1435 4,0 9,2 112М 14 99/82 4х59/35
ЛRМ F2-900-4D-21 ЛRМ S2-900-4D-21 1450 5,5 11,8 132Sa 18 1 ]0/92 4х59/35
ЛRМ F2-900-4D-23 ЛRМ S2-900-4D-23 1450 7,5 15,8 132Ма 22 120/103 4х59/35
ЛRМ F2-900-6D-14 ЛRМ S2-900-6D-14 900 1,1 3,1 90L 14 86/68 4х59/50
ЛRМ Р2-900-6О-16 ARM S2-900-6D-16 925 1,5 4,0 100La 18 89/72 4х59/50
ЛRМ F2-900-6D-19 ЛRМ S2-900-6D-19 940 2,2 5,9 112М 22 97/80 4х59/50
ЛRМ S2-900-8D-14 665 0,55 1,69 90L 14 68
ЛRМ S2-900-8D-16 675 0,75 2,15 100La 18 72
ЛRМ S2-900-8D-17 675 1,1 3,05 100Lb 22 75
ЛRМ F2-1000-4D-21 1450 5,5 11,8 132Sa 11 ] 17 4х59/35
ЛRМ F2-1000-4D-23 1450 7,5 15,8 132Ма 15 127 4х59/35
ЛRМ F2-1000-4D-26 1455 11,0 22,3 160Ма 19 135 4х59/35
ARM F2-1000-60-16 ЛRМ S2-1000-6D-16 925 1,5 4,0 100La 11 96/77 4х59/50
ЛRМ F2-1000-6D-19 ARM S2-1000-6D-19 940 2,2 5,9 112М 15 104/85 4х59/50
ARM F2-1000-6D-21 ЛRМ S2-1000-6D-21 945 3,0 7,7 132Sa 19 111192 4х59/50
675 0,75 2,15 100Са 11 77
675 1,1 3,05 100Lb 15 80
ЛRМ S2-1000-8D-19 695 1,5 4,2 112М 19 87
дающей среды (воды или воздуха) не прерыва
стся.
Температура, соответствующая показанию
манометра, установленноro на конденсаторе,
должна при этом бьrrь ндентична температуре
ох.;Iаждающей среды. Если разность темпера
тур больше 2 К, можно сделать вывод о нали
чии в конденсаторе неконденсируюЩJLХСЯ при
месей.
Третий способ реализуется на работающей
установке, Он состонт в сравнении температу
ры насыщенных паров, соответствующей пока
заниям манометра BbICOКOro давления (который
должен быть установлен как можно ближе к
конденсатору), с температурой жидкоro хлада
reнта на выходе из конденсатора или жидко-
CТHOro ре сивера. Если учитывать переохлажде-
ние, кoтoporo можно ожидать, разница между
этими температурами должна бьrrь не более 2
3 К В случае более значительной разницы мож
но бьrrь практически уверенным в том, что KOH
денсатор содержит неконденсирующиеся rазы.
Однако этот метод требует осторожности
при ero использовании для установок, оснащен
ных конденсатором с воздушным охлаждени
ем, Действнтельно, такой конденсатор часто
расположен вдали от компрессора и вследствие
выбросов в наrнетательный трубопровод мас-
ла и сrлаживания пульсаций давления в это:.!
трубопроводе нужно .Учитывать, что потери дав-
Х5б
3 АПErj\r/,f. у'ты. '))]ЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица 3.14--8
Т"ХlDlЧеСЮfе харакrери."'rики центробежных веJIТИ.'1ИТОрОВ (рис. 3.1.4 29)
H()MH Максималъ от ношение Ем- Уровень
Тип Скорость ная 1l0треб НО 1Иналь nYCKOROI'O ТОКа Кость шума l'-WA lзсса.
HaJIhHOe
(с IПУ\10rлушителсм) вращения, ЛЯС\1ая МОЩ вый ТОК. к номина;rh KOHДeH при MaK кr
об/мин напrяжс насть, А иому сатора, сима:П:.ном
ине. Н ,Вт JA!lN м,Ф расходе, дь
П'ле 01-160А 8ф 10]0 220 0.16 0,72 1.2 5 60 7,5
TZA 01-180-4 8 1050 220/380 0,33 1,0410,6 1,8 75 9,5
TZAe 01-1 80 4 8(j) 1050 220 0,27 1,2 1,4 5 76 9.5
TZA О 1-200A 8 ] ]00 380 0.5 1.0 1,75 78 ]3,5
1'ZAe 01-200-4 8ф 890 220 0.44 2,1 1,35 8 72 13,5
TZA 0]-225А 8 1300 220/380 1,27 4,3/2.5 3.1 86 19
TlAe 01-225-4 8 1160 220 1,( 5,5 1.47 20 83 19
Т/.А О] -250-4 8 1080 220/380 1.7 5,37/3.1 2.65 88 26
TZA 01-250-6 8 720 220/3$0 0,63 2,94/1,7 1,76 81 24
TZAe 01-250-4 8 1075 220 1,72 7,75 1,68 30 85 31
ТZAOI-280-4 8 1260 380/660 2.75 4,8/2,77 2.65 80 39
TZA О 1-280-6 8 810 220/380 1,56 5,9/3.4 2,5 -- 85 39
TZA 01-280-4/4 1260/910 380 2,75/1.6 4,8/2,75 2,65 - 87/81 39
TZAe 01-280-4 8 1200 220 3 14,0 2.0 60 88 48
TZAe 01 -280-6 8 790 220 1,34 6.1 1,65 25 86 39
TZAOI-315-4 8 1310 380/660 5,2 9,5/5.49 4,8 92 59
ТZ.ЛОI-315-6 8 780 380;660 1.56 3.4/1.96 3,7 . 84 43
TZAOI 315A/4 1310п080 31Ю 5.23 9,5'5.5 4,8 9287 59
TZA 01-315-6/6 780 535 380 1,560,74 3,4 1,53 3,7 - 84'76 43
1'Z.'\01-355-4 8 13]0 380/660 5.2 9,515.49 4,8 92 66
ПА 01 355 41 8. 1200 380'660 8,5 15/8,67 3.2 96 70
TZAOI-355-6 8 800 380,660 2.75 5,83,35 3,1 88 62
1'ZЛ 01 355-6/6 800 570 380 2,75'1.55 5,8,3,0 3.1 88,81 62
ТZ,Л О 1-400-4 8. 1250 380660 10 17'9.8 3,6 98 99
1'ZA 01-400-6 8 830 380,660 5,8 1 ],66.7 4 95 99
ПА 01-400-8 8 650 380/660 3,5 7,0/4,05 3.1 .. 91 99
TZA 01-400-6/6 830/630 380 5,8 '3,6 11,6/6,7 4 93/85 99
1'/'.\ 01-400-8/8 650 410 380 3,5 2, I 7,04,0 3,1 91/83 99
Т/А 01А50-8 8 580 380,660 4.1 9,05,2 3 90 ]21
8 с реrулируемой скоростью.
. двиr'атель IP 10 (ДЛЯ др\Тих модслей IР 44).
3.1.4. ДРYrИЕ КРУПНЫЕ УЗЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
857
..
""",-
...
Кубический испаритenь с осевыми веНПI
ляторами (Artec/Alfa Laval)
.......; """"":
,..
..
Охладитель жидкости с конденсатором
воэдушноro охлаждения, оборудованным
цеtпpOбежными вентиляторами (Trane)
. .....
..
.
Бессальниковый (пanyreрметичный) ком.-
прессор с дополнительным охлаждением
при помощи oceBoro вентилятора
(Copeland)
.....
'"
..
\,
..
Рис. 3.1.4 30. Холодильиое оБОРjДование, оснащаемое одним или несколькими веН1ПЛЯТОРами
858
з. АПЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
.
. -"
"""'
. -<.:.
.'i- ......>"
..
'1( ·
-_ 4
'<"'.
.
.."
d, {
.
.
.. ..
..
.
<-; .
'
.....
t
r
.
:-.
-
.....
-
....
....
f
&-
. ....,::...... rрадирня, оборудованная сдвоенным центробеж
ным вентилятором с заслонкой (Baltimore Aircoil)
Конвейерная спиральная скороморозилка с oce
выми вентиляторами (Frigоsсапdiа):
1 заrpузка;
2 пульт управления (поставляется отдельно из
США);
з входные двери;
4 выход roтовой продукции (может быть также
расположен сзади);
5 изотермический корпус;
6 вентиляторы;
7 испаритель с инrибитором обмерзания ADF
(поставляется по отдельному заказу);
8 конвейер FRIGOBELI;
9 Установка для мытья конвейера (поставля
ется по отдельному заказу)
Передвижной охладитель зерна, оборудованный
осевыми вентиляторами (Sulzer Escher Wyss)
Рис. З.l.4-ЗU (окончанuе)
3.1.4. ДРУПШ КРУПНЫЕ УЗЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
859
продувка на входе не эффектив-
на, так как при работающем
компрессоре в этой точке сnиш
ком веnика скорость ra30Boro
n О О потока
"п' "1' '11'
о".:.", . ; '. О:.' '.. : ". о. '.' '. о ','.'::: ВХОД
неКQнденсирующиеся при-
меси накапливаются в самой
НИжней и наиболее ХОЛОДНОЙ
части конденсатора
-,'О ......
продувочный кран
на выходе
из конденсатора
испарительный конденсатор
! ВЫХОД
1 ВХОД
неКQнденсирующиеся примеси
накапливаются в наиболее
ХОЛОДНОЙ части, rAe самая
ниэкая скорость rаэов
продувочный кран
о
о
о
о
жидкостный ресивер
ВЫХОД
продувочный кран
неконденсирующиеся примеси
накапливаются в наиболее ХОЛОДНОЙ
части, rAe самая низкая скорость rаэов
Рис. 3.1.4-31. При меры размещения продувочных кра-
нов на испарительном конденсаторе и двух типах жндко-
стных ресиверов (НaпsеwСhriskоw)
ления привед)т к паденюо температуры при
мерно на 2 К. Кроме тoro, ввиду конcrрукrив
ных особениоcrей конденсатора с водяным ox
лаждением переохлаждение хладаreнта в нем
Bcerдa выше переохлаждения, которое обычно
реализуется в кожухorpyбном конденсаторе с
воздушным охлаждением. Следовательно, нуж
но в этом случае делать поправку на влияние
указаННЫХ факторов, предварительно оценив их
величину, что, безусловно, снижает точноcrь
полученных результатов.
Таким образом, удаление неконденсирую
щихся примесей вручную не лишено HeдocraT
ков, в первую очередь связанных с временем,
которое необходимо затрачивать на реryляр
ные проверки наличия или отсутcrвия HeКOH
денсирующихся примесей в контуре, и далее
обусловленных соображениями охраны oкpy
жающей среды.
Поэтому следует все чаще, особенно для
ycraHoВOK определенноro значения мощноcrи,
работающих непрерывно, ориентироваться на
постоянно действующие и связанные с различ
ными продувочными клапанами сиcrемы aB
томатическоro удаления неконденсирующих
ся примесей (рис. 3.1.4 32).
Такая сиcrема обладает следующими пре
имущеcrвами:
продувка осущеcrвляется через реryляр
ные интервалы без вмешательcrва человека,
в том числе и без необходимоcrи определять
наличие или отсутcrвие неконденсирующих
ся примесей, что сущеcrвенно экономит Bpe
мя;
хладаreнт, который удаляется из ycra
новки одновременно с неконденсирующими
ся rазами, конденсируется в отделителе жид
коcrи сиcrемы автоматической продувки и за
тем OТI)'дa возвращается в испарнrель, Т.е. по
эnектромаrнитный
клапан с фильтром
автоматическая система удаления
неконденсирующихся примесей настраи
взется на последовательные продувки
ДЛЯ уменьшения длины трубопроводов
система монтируется на коллекторах
единственный труБОПРОВОД
к системе автоматической
продувки
система
автоматИЧеСКОЙ
продувки
ЖИДКОСТНЫЙ ресивер
с двумя точками проду!Зки
Рис. 3.1.4-32. Подключение системы автоматическоrо
удаления неконденсирующихся примесей к КОllдеllсатору и
жидкостному ресиверу холодильной установки (Hansen:
Chriskow)
860
3. ArPEI1\TbI. узлы, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
....
..
..
' : . .
1 . I
I I '
! ,
.-
.
... ......
.... .....
...... ----
..... ....
f
1
попламовый датчик уровня, подающий Сlllrнал к открытию
зпектромаrнмтноrо клапана удаления некондвнсирующихся
примесей при достижении их задat-lноrо Количества
вентиль продувки, 112"
отделитель жидкости
неltQнденсирующиеся
примеси
положеt-lие _авто_ обеспечивает
поспедоватеЛЫ"IУЮ работу всех
точек продувки
положение «ручное)) позволяет
ПрОВQДИТЬ продувку всех точек
непрерывно
указатели индикаторноro контроля
СОСТОЯНИЯ системы
манометр. показывающим давлен.
конденсации
монтажная рама, обеспечивающая
настенное крепление системы
изолирующий ресивер. позволяюu
ЭКОНОМИТЬ знерrию
указатели точек, в которых будет
промсход ь продувка
удаление стоков, 1 1/4"
автоматически заполняющаяся
водомерная crекnянная трубка,
позволяющая t-Iабпюдать процесс
УДаления неконпесирующихся примесей
УДaneние heitOHAet-lсирующихся nримес:ей
компактная высокопроизводительная система
KOt-lденсатоplиспаритель
Рис. 3.1.4 33. Комплеl(Т аппара1УРЫ автомаrnческоro удаления неКОlЩеНСНРУЮЩIfХСЯ примесей из ХОЛОДlШЬной ycтa
новки (модель АР 08 с восемью точками продувки, HansenlChriskow)
3.1.4. ДР,ТИЕ КРУПНЫЕ УЗЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
861
тери хладаrcнта практически crrС)тств)'ЮТ 1 , что
полностью crrвечает требованиям законодarелъ
ства по защите окружающей среды:
упомянутые выше недостатки, присущие
ручным способам удаления неконденсирую
щихся примесеЙ, crrС)lСТВ)'ЮТ, при этом дости
rается экономия электроэнерrии, так как сни
жается пcrrребляемая мощность компрессоров,
что часто обусловливает быструю окупаемость
затрат на приобретение и установку системы.
Так, например. для холодильной установки
мощностью 3500 кВт, рабcrrающей 500 часов
в roД, экономия энерrии оценивается суммой
около 150000 французских франков (пример
но 30 000 $ США), если принять, что избыток
давления в конденсаторе, вызванный наличи
ем неконденсирующихся примесей, может дo
стиrать 1 бара, а средняя стоимость 1 кВт'ч co
ставляет 0,4 франка.
Пример автоматической системы удалеtlия
некоиденсирующихся примесей приведен на
рис. 3.1.4 33.
3.1.4.9. Маслоотстойники
в больших холодильных установках. oco
бенно рабcrrающих на R22 и оснащенных ис
парителями затопленноro типа. обычно crrCYT
ствует автоматический возврат масла. вышед
шеro из компрессора в ХО.10ДIL1ЬНЫЙ конч'р
вместе с )ClaдarcНТOM. В этих случаях необхо
димо предусматривать оборудование ycтaHOB
ки специальным arperaТOM, обычно называе
мым маслоcrrстойником, хcrrя ero назначение
состоит в выпаривании хладаreнта из смеси
хладаrcнта и taсла (РИС.3.1. 34).
Маслоcrrстойник раСПо.1аrается под испари
телем. соедиияясь с ним трубопроводом. на KO
тором устанавливаются запорный веНТИ.1Ь (во
время работы открыт) и обратный клапан.
1 См. пример pacqeтa. привеДСIIНЫЙ на с. 209 "Прак
тиqескоrо руководства по ХОЛОДИЛhНЫМ установкам" (PTa
tique des iJ1stallations j,igorifiques. РУС Ed.). коrорый пока
зывает. qтo в KOHKpe11IOM случае автоматическая си -тема yдa
ления неКОIщенсирующихся примесей позволяет возвратить
в y -тaHOBКY 98,6 .o тото КОJПfчества хладаrенщ юлорос бhUlO
удалено и3 нее одновременно с неконденсирующимися ra-
зами.
.
наrреsатель
маслоотстойник
поплавковый
реryпятор уровня
Рис. 3.1.4-34. ПринципиалhНая схема ХОЛОДИЛhНОЙ yc
таНОВКИ С маслоотстойником
Смесь масла и хладаreнта. выходящая из ис
парителя, проходит по этому трубопроводу и
поcryпает в маслоcrrстойник. Седло обратноro
клапана снабжено crrверстием. кcrropoe позво
ляет смеси проникать в маслоcrrстойник.
Как только в crrстойнике накопится Heкcrro
рый объем смеси, включается наrpеватель. кo
торый обеспечивает выделение хладаreнта из
смеси за счет ero вьшаривания, в то время как
масло временио остается в crrстойнике. Bыдe
лившиеся пары хладаrента возвращаются в
испаритель по тому же самому трубопроводу,
кcrroрый ранее служил для прохода в crrстойник
смеси. crrкрывая при этом обратный клапан.
Korдa количество выделившихся паров станет
ниже определенноro пороroвоro уровия. обрат
ный клапан опять закроется. Как только стати
ческое д.авление в испарителе вновь станет пре
обладать над давлением в crrстойнике. смесь
хладаreнта с маслом опять пcrrечет из испари
теля в crrстойник.
Возврат масла из crrстойника в компрессор
происходит в результате замыкания контакта
поплавковоro датчика уровня масла, ycтaHOB
ленноro в картере компрессора. При за'IЫкании
862
3. /I,ТРПАТЫ, УЗЛЫ, 'ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
(ра1МЫкании) этоro кoнтaкra orкрывается (зак
рывается) элскrромаrнитный клапан, ycтaHOB
ленный на маrистрали. соединяющей orстой
ник с картером компрессора. Подоrpев смеси в
маслоorстойнике обеспечивается по I\Oманде or
термореле, в задачу кoтoporo входит поддержа-
ние темперa:rypы orстоявшеroся масла на ypOB
не около 50°, те. близком к значению темпера
туры масла в картере компрессора.
3.1.5. Трубопроводная арматура,
реrуляторы, клапаны, фильтры
и прочие элементы контуров
холодильных установок
3.1.5.1. Краны и вентили
3.1.5.1.1. Ручные запорные вентили
Ручныс запорные вентили предназначены
для установки на жидкостных и паровых (ra
10ВЫХ) трубопроводах холодил:ьных установок
На рис. 3.1.5. 1 предстаВJIСН пример холодиль
ной установки, содержащей ручные запорные
вентили двух типов: с прямым проходом И Т
образные.
Небольшие вентили для установок, рабorа
ющих не на аммиаке. обычно имеют наружный
диаметр до 22 мм и предназначены для ycтa
НОвки на медных трубопроводах с резьбовыми
соединениями под разбортовку, а таюкс с соеди
8Ml ОХ 5GI 8Ml
нениями ПОД пайку по корпусу или через удли
ниrели. их рабочий диапазон по темперa:rypа\1,
как правило, составляет or 55 до + 100°С, а по
давлениям or 1 до +21 бара. Модель ручноro
запорноrо вентиля, представленная на рис.
3.1.5 2, имеет латунные корпус, крышку и шток
и пластмассовый маховичок
В этом вентиле имеется три мембраны из
нержавеющей стали, основное назначение кo
торых заключается в предorвращении утечек,
а в верхней части напрorив седла клапана в
исключении проникновения влаrи при полнос
тью orкрытом клапане. Вследствие небольшой
высorы штока такой тип вентилей трудно теп
лоизолировать, чем объясняется ero примсне
ние только на всасывающих трубопроводах He
больших установок, рабorающих с переrpевом,
и только при незначительной толщине тепло
изоляции. Размеры и типы вентилей, представ
ленных на рис. 3.1.5 2, приведены в табл.
3.1.5 1.
В более мощиых установках таюке исполь
зуют латунные запорные вентили, но эти BeH
тили снабжены сальниковыми уплorнениями и
MOryт применяться для рабorы как на аммиа
ке, так и на друrих типах хладаreнтов. Они
снабжены длинным штоком, что облсrчает yc
тановку на них соorветствующей теплоизоля
ЦИИ. Все вентили поставляются либо с Maxo
вичком, либо с колпачком. Их подсоедине.нис
РИс.З.l.5.1. Пример размещения ручных запорных вентилей в холодильной установке (Danfoss):
13М!. . рvчной запорный венПlЛЬ с прямым проходом: ВМТ. ручной запорный Т-образный вентиль: ОХ филыр-
ОСУШИ1\':ЛЬ; SG! смотровое стекло на жидкостной маrистра;ш
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrYЛЯТОРЫ, КJIАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 863
проИЗВОДИТСЯ либо пaйI<oй встык, либо с помо
щъю фmuщев. Одни модели имеют прямой ПРО
ход, дpyrие ВЬШOJmены в виде yroльника. В дaн
ном типе вентилей замена набивки сальнико
воro уплотнения может производиться без обя
зareлъной остановки работы компрессора и тpe
бует лишь ПОJПюro открытия самоro вентиля.
Пример такоro вентиля с прямым проходом,
преднаЗначенноro для использования с любы
ми хладаrентами в диапазоне температур от
50 дО +200 0 С и давлений от 1 до 16 бар, пред
ставлен на рис.3.1.5 3.
для стальных трубопроводов существуют
запорные вентили из чyryна или стали с соеди
ннтельными стыками, обеспечивающими co
едИНение с помощью сварки или фланцев. rep
метичность по длине IПТока обеспечивается
сальниковой набивкой в виде крyrлых колец из
неопрена или клинreрита. На рис. 3.1.5 4 при
ведеи пример сталъноro запорноro вентиля с еro
характерист и размерами. Данная модель
изroтавливается также и меньших размеров.
Все зanорныIe вентили должныI устанавли
ватъся таким образом, чтобы шток находИЛСЯ
11.
12
/lo
'====1
в roризонтальной плоскости и возможная KOH
денсация влаrи на их поверхности не приводи
ла к стеканию воды на теплоизоляцию. Штоки
нужно слеrка смазывать раз в три месяца, что
позвOJIИТ мноroкратно пользоваться вентилями.
В тех случаях котда может возникнуть необхо
димостъ до мИнимума снизить потери давления
на запорных вентилях, следует выбирать BeH
тили с шаровым клапаном крановоro типа (ша
риковые вентили,ИЛИ четвертьповоротныIe кpa
ныI,, мноroчисленныIe модели которых имеют
почти нулевые потери давления, поскольку в
них сферический запорный элемент перемеща
ется, вращаясь вoкpyr своей оси, по уплотни
тельной поверхности седла (rнезда) корпуса и
при полиостью открытом вентиле еro проход
ное сечение совпадает с проходным сечением
трубопровода (рис. 3.1.5 5).
3.1.5.1.2. Ручные реrулировочные вентили
реryлировочныIe вентили практически иден
тичныI запорным вентилям, о КOТOphIX мы толь
ко что рассказали, одиако в них клапаныI заме
неныI коническими затворами, положение кoтo
l"ис. 3.1.5.2. Ручной запорный мембранный веН'I1lЛЪ с резьбовым соединением под разбортовку (справа вверху) н со.
. единением под пайку с удлинителем (модели BML, Danfoss).
1 винт; 2 шайба пружинная; 3 маховичок; 4 захват; 5 шток; 6 верхняя часть; 7 нажимной башмак; 8
мембрана с клапаном вен11IЛЬНОro l1ша; 9 пружина; 10 корпус клапана; 11 кронштейн; 12 вннт
864
3. МРНАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица 3 1.5 1
ТеХlOiческие характеристики и размеры ручиых запорных веНТlL1Jей (рис. 3.1.5 2)
Номе кода
Соеди сп9. е OL./g. L.JU
нитель
Модель венти Тип ные Показа
ля размеры тель Kv 1 !,
дюймы Резьбовой штуцер мЗ/ч
(мм) для накидной rай Охватывающая Охватывающая
ки с разбортовкой втулка (ODF) под втулка (ODF) под
(SAE) пайку в корпусе пайку удлиненная
С прямым BML6 1/4 (6) 9G0101 9G0102 9G0202 0,30
проходом 9G0108 9G0208
BML 10 3/8 (10) 9G0127 9G0122 9G0222 0,84
9G0128 9G0228
BML 12 1/2 (12) 9G0141 9G0142 9G0242 1,50
9G0148 9G0248
BML 15 5/8 (16) 9G0168 9G0162 9G0262 2,20
9G0170
BML18 3/4 (18) 9G0181 2,90
9G0184
BML22 7/8 (22) 9G0191 9G0291 2,90
9G0194
Т об азный ВМТ6 1/4 (6) 9G0105 0,30
1)Показатель Kv равен расходу воды, мЗ/ч, при перепаде давления на вентиле 1 бар и плотности воды
р=1ОО0 кr/м З .
} Lz 'cr:
C;
I ../
. .... ...
d
I
I
j
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕr'>ЛЯТОРЫ, КJIАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛF:МЕНТЫ
865
Окончание табл. 31 S1
Модель Тип, НЗ, Н,. Н,. L, L" L" L з . В В,. В,. ()d, Масса
ММ ММ ММ ММ ММ ММ ММ ММ ММ ММ ММ ММ кс
ВМ6 46 17 19 66 33 62 50 50 5 03
Резьбовой штуцер ВМ10 49 16 72 36 62 50 50 5 0,4
ДЛЯ накидной rайкИ ВМ12 56 18 88 44 70 60 56 8 0.5
с разБОРТО8КОЙ ВМ15 66 20 106 53 83 71 69 6 0.7
ISAE) ВМТ6 46 17 19 66 33 7 26 62 50 50 5 0,3
ВМ6 46 17 66 7 26 62 50 50 5 0,3
Охватывающая ВМ10 49 16 72 10 26 62 50 50 5 04
втулка (ODF) ПОД пайку в ВМ12 56 18 88 13 31 70 60 56 6 0.5
корпусе ВМ15 66 20 106 13 40 83 71 69 6 0,7
ВМ 18.22 67 22 104 16 36 83 71 69 8 0.8
ВМ6 46 17 117 7 52 62 50 50 5 0,3
Охватывающая ВМ10 49 16 117 9 49 62 50 50 5 04
втулка (ODF) ПОД ВМ12 56 18 127 10 54 70 60 56 6 0,5
пайку удлиненная ВМ15 66 20 165 12 70 83 71 69 6 0,7
ВМ 18.22 67 22 181 17 74 83 71 69 8 0,8
10
DN L Н Н 1 111 5
240 140 11 х
15 130 224
20 150 224 240 140 11 4
25 160 224 240 140 11 3
32 180 224 238 140 11 2
40 200 273 272 140 11 I
50 230 273 288 140 11
65 290 323 358 200 14
80 310 339 362 250 17 1
100 350 367 38б 250 17 6
125 400 490 567 400 24 7
150 480 498 БОО 400 24
200 БОО 560 640 400 24
250 730 782 847 500 27
300 850 7б2 872 500 27
РИс.J.l.5 J. Ручной заllОрНЫЙ В НТИ IЬ И\ jJаlУНИ с ПРЯ\1Ы\1 ПрО,\.О,:'10\.1 И rf1lанневыми соеДиНеНИЯ\1И (' HaKOМ: 0 о 1\1ечен
::\Иа"етр маховичка) ("оде;lЬ т1 О, Herl).
1 KOplI C; 2. крышка,3.. 60,тroBoe соединение; 4 . IllIOК; 5 larJaH; б УrJ,lотнсние lallaHa; 7 .. се,111О К,lЗпана; 8
набивка С<Llьника; 9 КО:rJlачок; 1 О чаховичок
866
3. ArPF:rATbI, Y1JIbI, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
с прямым проходом ПОД сварку
DN А В С D Е G Артикул
обозначение)
125 625 79 445 141,3 250 7,2 D125*VDS
150 660 100 520 168,3 250 7,5 D150*VDS
200 968 126 672 220 400 8,5 D200*VDS
250 1123 158 846 274 400 11 D250*VDS
300 1020 190 1030 324 500 10 D300*VDS
350 1110 221 1140 356 500 10 D350*VDS
Уrловой ПОД сварку
Е
DN А В С D Е G Артикул
(обозначение)
125 427 120 120 141,3 250 7,2 D125*VES
150 435 135 135 168,3 250 7,5 D150*VES
200 672 170 170 220 400 8,5 D200'VES
250 755 215 215 274 400 11 D250'VES
300 560 270 270 324 500 10 D300*VES
350 620 270 270 356 500 10 D350*VES
с прямым ПРОХОДОМ ПОД свар"")'
DN А В С D Е G Артикул
[ (обозначение)
125 638 79 445 141,3 60 7,2 D125*CDS
150 675 100 520 168,3 60 7,5 D150*CDS
200 986 126 672 220 76 8,5 D200*CDS
250 1133 158 846 274 76 11 D250'CDS
300 1096 190 1030 324 60 10 D300'CDS
350 1183 221 1140 356 60 10 D350*CDS
Уrловой ПОД сварку
DN А В С D Е G Артикул
(обозначение)
125 442 120 120 141,3 60 7,2 D125*CES
150 450 135 135 168,3 60 7,5 D150*CES
200 680 170 170 220 76 8,5 D200*CES
250 765 215 215 274 76 11 D250'CES
300 636 270 270 324 60 10 D300*CES
350 693 270 270 356 60 10 D350*CES
Рис. 3.1.5 4. Рvчные запорные венПlЛИ из L'Тали с маховичками (две модели вверх"\' для аммиака) или с КОЛIlачка\1И
(две нижние модели для любых хлалаrею{)в) (Le Robinet Frigorifique Francais)
867
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrY.JIЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ
Рис. 3.1.5 5. Ручной запорный вентиль из сталистоro чyrуна с шаровым клапаном кpaHoBoro типа, сводящим к нуmo
потери давления. Справа для аммиака, слева для дрyrих хладаrентов (U.S. Reco)
РИС.3.1.5 6а. Разрез ручноrо реrулировочноro BeH
тиля с маховичком или с колпачком (см. рис. 3.1.5 6б).
1 корпус; 2 шток; 3 конический запорный ЭJIе
мент; 4 направляющая втулка; 5 уплотнительный
узел; 6 кольцо; 7 шарик; 8 маховичок; 9 колпа
чок; 10 прокладка; 11 круrлая кольцевая манжета
уплоrnительноro узла; 12 прокладка; 13 винт; 14
прокладка кольцевая колпачка; 15 шайба под махови
чок; 16 rайка; 17 шайба
868
3 AfPErATbI. У1ЛЫ. ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
рых относительно седла позволяет менять pac
ход хладаreнта. Эти вентили используют в oc
новном для дозировки количества хладаreнта.
подаваемоro в испарители некоторых холодиль
ных установок. работающих с насосной пода
чей хладаreнта, а также для параллельной pa
боты с устройствами автоматическоro впрыска.
чтобы в случае возникновения каких либо про
блем с впрыском хладаreнта обслуживающий
персонал Mor принять меры для перехода с aB
томатическоrо режима работы установки на
ручной. Объединенный с реryлятором уровня.
Этот тип вентиля может выполнять функции
термореryлятора. На рис. 3 .1. 5 6a представлен
разрез ручноro реryлнровочноro вентиля (назы
вaeMoro также реryлятором), выполнениоro из
стали. с нержавеющим штоком. rерметичность
по штоку обеспечивается круrлыми кольцевы
ми манжетами. Замена уплотняющих манжет
может производиться без прекращения работы
с прИМЫМ ПрОХОДОМ ПОД сварку
установки блаroдаря ТО:>IУ. что сальник распо
:южен в верхней части штока.
Такие вентили выпускаются как с махович
ком. так и с колпачком. Использование реryля
тора с колпачком на установках, в lЮТОрЫХ при
меняются хладаrcиты без запаха. обсспсчива
ет безопасную эксплуатацию в случае появлс
ния утечек через уплотнительный узел. Дей
ствите "IЬНО. колпачок создает дополнительную
преrpаДУ;JДЯ хладаreнта. Кроме тoro. колпачок
может служить средством для обнаружения YTe
чек. так как в нижней части ero юбки. ниже
прокладки. просверлено небольшос отверстие.
При свинчивании колпачка в случае неудовлет
ворителъноro состояния кольцевых манжет уп
лотнительноro узла можно будет услышать леr
кий свист. На рис. 3.1.5 6б приведены xapaK
теристики различных моде"ей рсrулировочных
венти..'Iей с номинальным проходным диамст
ром (DN) от 10 до O мм. Наконечники в дaH
DN А В С D Е F G Обозначение
10 137 23 78 176 50 154 23 D010RVDS
15 137 23 78 22 50 154 29 D015RVDS
20 169 32 92 27 70 194 3 D020RVDS
25 169 32 92 34 70 194 37 D025RVDS
32 250 49 120 424 125 280 39 D032RVDS
40 250 49 120 483 125 280 37 D040RVDS
с ПрИМЫМ ПРОХОДОМ ПОД сварку
DN А В С D Е F G Обозначение
10 147 23 78 176 28 167 23 D010RCDS
15 147 23 78 22 28 167 29 D015RCDS
20 180 32 92 27 36 212 37 D020RCDS
25 180 32 92 з4 36 212 37 D025RCDS
32 263 49 120 424 36 291 39 D032RCDS
40 263 49 120 48,3 36 291 3,7 D040RCDS
...
t:I
с
...
с
Рис. 3.1.5 6б. РуЧНОЙ реl)'ЛИрОВОЧНЫЙ вентиль: вверху с маховичком для аммиака. внизу с колпачком для любых
хладаrентов (Le Robinet Frigorifique Francais)
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АР\1АТУРА. рЕfyJIяторы, ЮIЛПЛЛЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ :)ЛЕ\lЕ1IТЫ 86lJ
ном С,1!"Чае выполнены под сварку встык- oд
нако выпускаются также модс,'IИ с наконсчни
ками под пайку, а также обработанные под cвap
I(Y внахлест, что облerчает приварку вентилей
к трубопроводам установки.
3.1.5.1.3. Ручные \1аслоспускные .-раны
Эroт узел тр)60ПРОВОДНОЙ арма1!'РЫ испо.1Ь
зуется для У.::rдления масй из емкостсй. coдep
жащих аммиак под даВ.lением. Ero KOHCТPYK
ция позволяет защитить обслуJКИвающий пер
сона., от внезапных выбросов аммиака. так как
содержит рычаr с противовесом, при падении
KOТOpOro практически MrHoBeHHo закрывается
проходное сечение крана (рис. 3 .1. 5 7).
Операцию слива масла с,едует BCCrдa про
водить с величайшей осторожностью и HC)'KOC
нительным соблюдением мер безопасности. В
частности, обслуживающий персонал должен
обязательно надевать перчатки и защищать rла
за и дыхательиые пути при помощи маски (см.
пп. 4.3.3.2 и 4.3.3.3).
Чтобы прИС1)'пить к спуску масла, иеобхо
димо вначале отвернуть rайку F сальниковоro
УILlотнения, чтобы сиизить ее давдение иа шток
клапана запорноro вентиля (рис. 3 .1. 5 7). По
том поднять противовес А в верхиее положение
и потихоньку открывать запорныIй венти"ь. Bpa
щая маховичок В до тех пор, пока через патру
бок С не начнет вытекать масло.
Если в хладаreнте содержится достаточно
MHOro масла, вначале можно увидеть истечение
полиоцеииой масляиой струи, которая, по мере
тoro как накопленное масло уда.'1Яется из eMКO
сти, превращается в пеиообра:шую струю жеk
Т<rкоричиевоro оттенка. постепенно меняющую
окраску вплоть до белоro цвета. Далее из oт
верстия С С сильныIM свистом истекает прозрач
ная струя жидкоro аммиака, которая сразу об
разует большое количество пара. В этот момент
надо быстро перебросить рычаr с противове
сом А вннз, чтобы закрьпь проходное сечение
Е. Накоиец, нужно закрьпь маховичок В и за
ТянyIь rайку F. Операция слива масла должиа
производиться постепенно, в несколько при
емов, повторяемых один за друrим до тех пор.
пока после открытия запориоrо вентиля из
открыто
.
\ j, ;
\ / ,)''''
')о'
о
Рис. 3.1.5.7. РУЧНОЙ маСЖJСII)'СКНОЙ быстрозакрываю-
щийся кран (Нет!)
А противовсс д. Я БЫСТ[JОI О lакрытия П[JoХО,'ЩОI О се-
чеllИЯ крана: В .. маховичок: С " удаление масла: f) в)..о;(
\fасла в полость заI10рноrо вентиля Е выход \tac;1a из
IIОЛОСТИ lаПО[Jноrо веН"mля: f'.. rайка сальника
сливноro патр)6ка сразу не потечет чистый X.,a
даreнт.
Еще одна модель ручноro маслоспускноrо
крана с противовесом. а также ero хаРaI"ерис
тики приведены на рис. 3.1.5 8.
3.1.5.1.4. Вентили '-омnрессора
Вентили компрессора, как видно из их Ha
звания, являются специальными запорны\1И
орrанами, устанавливаемыми на каждом KOM
прессоре. один на всасывающем. друroй на Ha
rнетательном патрубке. В соответствии с их
назначением они изroтаВ,lИIk1IOТСЯ из кованоЙ
латуни или из стали и имеют, как минимум.
три, а ннorдa и четыре, подсоединительных oт
всрстия (рис. 3 .1. 5 9).
Отвсрстие соедииения с компрессором MO
жет бьпь либо резьбовым (с быстро съемной
rайкой типа Rotalock), либо болтовым, либо под
пайк)'. Со стороиы отверстия отбора давления
может находиться также четвертос отверстие
для подключения реле давления.
Клапан, закреплеИНЬJЙ на штоке, при завин
чивании или отвинчивании ПОС.lсднеro при по
мощи KвaдpaTHoro хвостовика и соответствую
щеro ключа или маховичка, может занимать
множество положений. отвечающих ero xapaK
терной форме.
870
з МРНАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАJIЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ 'vIАПIИН
G
<с:
I
u
m
DN А В С D Е F G Н К L Артикул
8 74 36 110 21 13,5 21,5 99 11 О 13,5 2,35 ООО8РАСР
15 112 39 151 22 16 45 130 11 О 17,2 2,6 ОО15РАСР
Рис. З.l.5 8. Ручной маслоспускной БЫ 'ТРозакрывающийся кран (и Robinet Frigorifique Francais)
з
4
Как следует из рис. 3.1.5 9, при завернутом
вниз до упора штоке клапан полностью пере
крывает вход 1. препяrствуя прохождению хла
дareпra из всасывающей мarистрали в I<Oмпрес
сор или из I<Oмпрессора в наrнетательную Ma
rистраль. В этом положении соответствующая
полость I<Oмпрессора (отверстие 2) сообщается
с отверстием отбора давления (отверстие 3).
Если шток вентиля вывернуть вверх до упо
ра, верхняя часть клапаиа перекроет сообще
ние с отверстием 3, освобождая тем самым про
ход либо от трубопровода всасывания к комп
рессору (т.е. от отверстия 1 к отверстию 2), либо
от компрессора к трубопроводу наrнетания (т.е.
от отверстия 2 к отверстию 1). это положение
соответствует нормальному рабочему положе
нию.
Korдa шток завернут или отвернут наполо
вину, Т.е. клапан двойноro действия находится
в промежyroчном положении, все три отверстия
сообщаются между собой. Такое положение
вентиля позволяет либо I<Oнтролировать давле
ние всасывания илн наrнетания установки,'
лнбо производить ее заправку.
2
1
РИс.З.l.5 9. Принципиальная схема компрессорноrо
вентиля:
1 отверстие соединения с всасывающей или HarHe
татсльной маrистралью; 2 отверстие соединения с cooт
ветствующим патрубком компрессора; З - отверстие отбо-
ра давления или заправки с заrлушкой; 4 -- квадратный
хвостовик штока клапана; 5 защитный колпачок
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕIYJIЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ
871
НоминanЬ No Подсоединктельные размеры Обозначение Размеоы пюймы
НЫЙ размер черте Низ Боковой Без arnopa Отбор давле. Отбор давл.... Отбор давл.... А В С
отверстия, жа патрубок давления ни.., ПОЗ. 1 ни.., поз. 2 ни.., поз. 3
юймы
1 3/40О5 3/40О5 F64200 F64202 57/16 111/16 15/16
1 7/8005 7/8005 F 64100 .F541 02 .F 64110 57/16 111/16 15/16
3/4 1 11/80О5 7/80О5 F64118 511/16 115/16 15/16
1 3/4 МРТ 7/80О5 F64607 53/4 2 15/16
3 7/80О5 7/80О5 F 64107 57/16 111/16 15/16
3 11/80О5 7/6 ОО5 F64130 511/16 115/16 15/16
1 1 1/80О5 11/80О5 F651 00 .F55102 F651 05 71/16 2 113/16
1 1 3/8 005 1 3/8 ОО5 F651 01 F651 03 73/16 21/6 21/4
1 1 МРТ 11/6005 F65612 75/16 21/4 113/16
1 3 1 1/8005 11/60О5 F 65124 F 65108 71/16 2 1 13/16
3 1 3/8 ОО5 1 3/6 ОО5 F651 06 F 65104 73/16 21/6 21/4
3 1 3/8 005 1 1/80О5 F 65111 73/16 21/6 113/16
2 1 1/8005 13/4-12ТНО F 65626 71/16 2 13/8
2 1 3/8 ОО5 13/4.12ТНО F 65807 F 65625 73/16 21/6 13/8
1 1 3/8 005 1 3/60О5 F66103 F 56102 . F 56105 77/16 21/4 2
11/4 1 1 5/80О5 1 5/8005 .F 66108 75/8 27/16 21/8
1 1 5/80О5 1 3/8005 F 66111 75/8 27/16 2
3 1 3/8 005 1 3/8005 F 66101 77/16 21/4 2
1 1 5/8005 1 5/8 005 . F 57102 83/4 27/16 21/6
1112
3 1 5/80О5 1 5/80О5 F 67177 F 67116 83/4 27/16 21/6
l
крепежный
фланец
011/16"1
I
,'. . пorтpyбок А
uлyцер *. 1/4"
БОf:ОВО" А штуцер *. 1/40'
патрубок
А
raйка типа
Rotalock
.,.i. В
в
низ
с
низ
Lc
. штуцер с наружной резьбой, 1/4", с накидной raйкой под развальцовку
:пбор давления
поз.1
боковой патрубок
..
,"
\\
низ
Рнс. 3.1.5 10. Уrловой компрессорный венТИJIЬ н ero основные размеры (U.S.Reco)
2 1З69
872
3. АППАТЫ, У:ШЫ, ЭЛЕМЕНТЫ и РАСХОДНЫЕ МАТFPИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАJIIИН
Разумеется, в момент, Korдa заrлушка с oт
верстия 3 снимается для под ения MaнOMeт
ра (если только он не был установлен раз и Ha
Bcerдa) или заправочноro трубопровода. BeH
тиль должен находиться в положении "OТKpЫ
то", Т.е. шток должен быть вывернут вверх до
упора.
Пример компрессорноro вентиля с ero раз
мерами приведен на рис. 3.1.5 10.
3.1.5.1.5. Предохранительные клапаны l
Стандарт NF Е29АI0 определяет предохра
ннтельный клапан как "предохранительное yc
тройство, препятствующее росту давления cpe
1 УЧИ11,lRая значимоC'lЪ предохранитеЛЫIЫХ клапанов
J\Ля холодильной техники, мы напоминаем читателю OCHOB
ные стаидарты, реrламеНТИРУlOщие требования к ним: NI'
Е 29А 1 О "Арматура трубопроводная ПРОМЫIIlленная. 1 Ipe
дохранительные клапаны. Термины и определения": N ' Е
29 4\\ "Арматура тр)uовроводная промышленная. Предох
ранительные клапаны. Общие требования к КОНC'l"jJукции,
исвытания, обслуживание, маркировка и упаковка"; NI' Е
29 412 "Арматура трубопроводная промышленная. Предох,
ранитсльные клапаны. Испытания работоспособности и pac
хода": N ' Е 29-413 "Ap\taтypa трубопроводиая ПРОМЬШLlен
ная. Предохранительные клапаны с разрывной мембраной.
Теоретический расчет расхода"; NF Е 29А\4 "Арматура IРУ'
бопроводная ПРОМЫIlIленная. Предохраннтсльные клапаны.
Рекомендуемыс размеры ОТRерстий и ПРИ'dеры расчета. Oce
вые рЮ'dеры и оп!Ошение давление!темпераrypа"; N ' Е 29-
4\5 "Лрма1ура Iрvб()вроводная ПРОМЫlJшенная. IIpeIIoxpa-
нительные клапаны. Расчет ЗКВИВaJ!ентноrо расхода возду
Ха, сбрасываемоrо клапанами типа G 2 . Применение в cтaH
д pТIIЫX сосудах IIiIЯ сжижеННОI о ПрНродноrо rаза "; NF Е
29 420 "Армюура 11Jубопроводная ПРОМЫlILтенная. Предох
ранительные клапаны. Типовая форма технической специ
фикации и свидетельства о приrодности"; NF Е 29А2\ ".д,p
матура труБОПРОВОl\llая промышленная. Предохранительные
клапаны, разрывные мембраны. Технические условия при
менения, обесвечивающие заданные рабочие характеристи
ки"; NF Е 29А22 "Арматура трубопроводная промышлен
ная. Предохранительные клапаны, разрывные мембраны.
Мноrоязычный словарь тер\tинов"; NF F: 29А25 "Ap'daTY
ра трубопроводная ПРОМЫlIIленная. Предохранительные кла
паны с разрывными мембранами. Термины и определения.
Общие требования к конструкции, испытания, классифика.
ция, маркировка и упаковка"
C\t. также: "Теоретический расход предохранительных
клапанов. Два метода расчета" (Debit theorique des soupapes
de surete, deux methodes pour uп calcul, P.Copigneaux, Revue
Pratique du Froid, \990, N 7\8, p.83 87).
Расчет НОМИШulьноrо расхода вредохраните,тьных I(,1а,
ванов уточнеll также в приложении к стандарту NF Е 35
400 "Установки холодильные. Нормы безопасности".
ды в полости кaкoro либо arperaTa или сосуда,
находящеroся под давлением больше атмосфер
HOro, выше определенной, наперед '\аданной
величины путем автоматическоro открытия бе'\
привлечения дополннтельных нсточников энер
rии и механизмОВ при достижении давлением
среды этой величины с обеспечением при этом
Taкoro расхода среды из полости, который пре
дотвращаст дальнейшее повышение давления
среды в полости, а также автоматически '\aK
рывающееся и прекращающее истечение cpe
ды нз полости при падении давления среды в
ней ниже устаиовленной величины",
Соrласно этому же стандарту различают
к,lапаны прямоro действия, управляе.\fые кла
паны и ЮIaпаны с дополннтельным поджати
ем.
Предо),:ранительным клапаном прямоro дей
ствия иазывают клапан. в котором только уси
лие. непосредственно развиваемое каКИМ ,lибо
механическим устройством, таким, например.
как пружнна или противовес, напрямую проти
водействует УСИ "IИю, развиваемому под клапа
ном давлением среды.
Управляемым предохраннтельным клапа
ном называют клапан прямоro действия. снаб
женный дополннтельным устройством, с помо
шью KOТOpOro к,lапан может быть открыт при
давлении ниже давления открытия, опреде,1Яе
MOro усилием механическоro устройства прямо
ro действия.
Клапаном с дополнительным поджатием.
называют предохраннтельный клапан. снабжен
ный устройством. обеспечивающим дополни
тельное усилие, действующее на клапан для
повышения ero reрметичиости вплоть дО MO
мента, коrда давление на входе в клапан дoc
THraeт давления начала открытия.
Чтобы читателн моrлн лучше представить
себе работу предохранительноro клапана необ-
ходимо дать опреде"lения различным уровиям
давленнй, а именно:
даВJIение начаiIа открытия, или ЭТ<L'IOнное
давление, это действующее давление, прн
котором запорный элемент (затвор) предохра-
ннте,1ьноrо клапана начинает открываться в
натурных .Условиях работы. Друrими словами,
.1 15. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrYЛЯТОРЫ, КlIАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 873
ЭТО действующее давление, которое в наrypных
\ словиях работы создает под затвором силу,
уравновешивающую силы прижатия затвора к
ero седлу:
давление настройки ЭТО действующее
давление, при котором пр охранительный кла
пан начинает открываться на испытательном
стендс. Давление настройки может отличаться
от давления начала открытия из за отличия Ha
1)'РНЫХ условий работы от стендовых, в част
ности, по темпераrypс и, возможно, по нали
чию противодавления:
давление открытия это давление дей
ствительноro прекращения роста давления в
защищаемой полости, соответствующее oткpы
тию, необходимому для обеспечения расхода,
полностью исключающеro дальнейший рост
СТ;Iтическоro давления в защищаемой полости.
Стандарт NF E29 411 уточияет, что различ
ные типы предохранительных клапанов MOryт
кпассифнцироваться по двум слсдующим кри
тсриям:
заброс давления (при открытии). выража
смый в процеитах по отношению к давлснию
начала открытия:
провал давления (при закрытии), выража
емый в процеитах по отношению к давлению
начала открытия.
Соrласно этим критериям различают 5 ти
пов предохранительных клапанов, а именно S.
G)' G 2 , LJ и L 2 .
В целом типы предохранительных устройств
в зависимости от задач, которые они решают,
MOryт также подразделяться на простые ox
ранительные устройства, такие, как предохра
нительные клапаны, спускные клапаны и раз
рывные мембраны, и прсдохранительные ycт
ройства двойноrо назначения, выполияющие
функции защиты и управления, такие, как реле
давления (о них речь пойдет в п. 3.1.5.2.3.5).
Предо"..ранительные клапаны, используемые
в холодильных установках, предназначены для
пр отврашения нежелательных последствий
любоro непр смотренноro ПОВЬШlения давле
ния в компрессорах, ресиверах, трубопроводах
и Т.д. Они автоматически открываются, как
только давление в защишаемой полости дости
raeт давления настройки, и сбрасывают хлада
reит во всасывающую маrистраль в таком KO
личестве, чтобы давление в полости вновь упа
ло до величины давления настройки.
На рис. 3 .1. 5 II в разобранном внде пред
ставлен предохранительный клапан OТKpbrroro
типа с рычаroм. В данном случае речь ндет о
простом клапане с фланцевым подсоединени
ем, однако существуют и друrие модели, напри
:85
. 43
8' 41
i7 , 78
19
1б
5'
Рис. 3.1.5,11. Простой предохранительпый пружии-
ный КJJапаи в разобранном виде (Lcser):
1 уrольииковый корпус; 5 . седло клапана; 7 тарель
КJJапана; 8 . направляющий диск; 9 корпус пружины;
12 шток КJJапана; 14 полукольца; 16 опориая тарель
пружины; 18 винт поджатия пружины; 19 . коитрrайка;
41 колпачок; 43 ., рычаr; 45 ось рЫЧaI'а; 46 муфта
rлухая; 50 -. маркировочная пластинка; 54 пружипа; 55
шпилька; 56 .. rайка шестиrранная; 57 uпифт, 58 зак,
лепка с круrлой rоловкой; 59 .. ПРОКJJадка; 60 УПЛОП\И-
тельиая ПРОКJJадка; 61 шарик; 74 штифт, 77 .. свинцо,
вая таблетка; 78 предохранительная шайба; 84 винт
шестиrраиный; 85 пломба; 86 нитка пломбы; 91 про,
кладка
874
3. АrPЕrАТЫ. УЗЛЫ. ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАп:rИАJIЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
.
><
18
16
9
12
5'
8
61
вариакr
исполнения
D 65
5
1
Номинальный диаметр Матери. Коп. 15 20 25 32 40 50 65 80 100 125 150 200
DN an пачок
Давnение нacrройки, бар Н2,Н4 40 40 40 40 40 40 35 35 30 25 16 125!
Допустимое противодавление 16 16 16 16 12 10 9 9 7 6 5 2 '
I
(статическое), бар I
ПРОХОДНОЙ диаметр сеДла d o , 12 18 18 18 23 29 37 46 60 74 92 165
мм
Диаметр фпанца, мм GG 95 105 115 140 150 165 185 200 220 250 285 340
Диаметр фпанца, мм GS 95 105 115 140 150 165 185 200 235 270 300 360
Межосевое расстояние $, мм 90 95 100 105 115 125 145 155 175 200 225 275
Высота Н, мм Н2 218 218 218 218 218 233 315 360 420 500 600 710
Высота Н, мм Н3 220 220 220 220 220 235 325 370 430 545 645 710
Высота Н, мм Н4 215 215 215 215 215 230 330 375 435 540 640 I 710
Высота требуемоrо свободно 150 150 150 200 200 250 250 300 350 400 450 450
ro пространства х, мм 65 I
I Масса Kr GS Н4 5 6 6 8 9 12 15 20 33 48 138
За дополнительную мату можно заказать кпапан СО специальной пружиной
Рис. 3.1.5-12. Пружинный предо","раннтельный клапан с простой пружиной в закрыто корпусе. предназначенный ДЛЯ
ра601Ы с хладаrентами при темпеРa'Iурах дО -45 0 С в случае использования К"jJуТЛОЙ кольцевой IIСОl1реllОВОЙ про кладки
(модель 433, Lesep):
1 корпус; 5 седло; 7 каленый клапан с крутой кольцевой прок.;ыдкой: 8 направляющий диск: 9. корпус IIРУЖИ'
ны; 12 шток; 16 опорная тарель ПрjЖИНЫ; 18 реrулнровочный винт. 54 пр\жина: 61 . шарик
мер с закръпым mжухом. нормализованные для
давления настройки начиная с 1 бара, с плос
ким уплотнением для давления настройки Ha
чиная с 0,3 бар. пружинные или С противове
сом и Т.д.
На рис. 3.1.5 12 изображен разрез класси
ческOI'О предохранителъноro клапана. Там же
даны ero размеры. Изroтoвители Bcerдa дают
reометрические параметры клапанов COBMecт
но с рабочими параметрами, такими. как KO
эффициент расхода. и таблицу значсний paCXD
да в зависимости от номина.1ЬНDro диа lстра и
эффепивноro давления настройки.
Часто предохраните.1ЬНЫС клапаны выпол
няются сдвоенными. В этом С;Iучае они. как
праВ1L10. изroтавливаются на основс Tpexxoдo
вых вентилей. обор)дованных двумя предохра
НИТСЛЬНЫl\lИ клапана lН. ПреИ'lущество такой
конструкции заключается в ТO I, что установка
продо.ттжаст работать. даже ссли один из К-la
31.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА РЕrYJlЯТОРЫ. КJIАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 875
панов поврежден или просто нахоДlПСЯ на про
верке. и ero функции берет на себя дублирую
щий кпапан. В некоторых случаях может oкa
заться целесообразной дополнительная ycтa
новка перед предохраннтельныIM кпапаном раз
рыв ной мембраны. которая reрметизирует по
.10СТЬ ХОЛОДИ;IЬНОЙ установки. отсекая ее от
входной полости клапана и препятствуя CI\"pЫ
тым утечкам хладаreнта через к,lапан. Отделъ
ные разрывные мембраны имеют. кроме тoro.
\lежду самой мембраной и клапаном специаль
ный Ш1)'цер. позволяющий подключать к нему
реле даВ"lения. которое. в случае разрушения
Iембраны и. следовательно. утечки хладаreн
та. включает оптический или акустический сш
нап тревоrи. В результате появляется возмож
ность немедленно принять меры. необходимые
для устранения причины заброса давления.
На рис. 3.1.5 13 представлен пример cдвo
eHHOro предохранительноro кпапана. оснащен
HOro разрьmными мембранами. Две разрывные
мембраны позволяют отделить трехходовой
вентиль (конструкция, расположенная под MeM
бранами) от двух собственно предохранитель
ных кпапанов. установленных над мембрана
ми.
Трехходовой вентиль может иметь махови
чок или колпачок, каждый из предохранитель
ных кпапанов оснащен корпусом. защищаю
щим реryлировочную пружину от внешних воз
действий. Предохранительные кпапаны зто
механизмы, изrотавливаемые с очень высокой
точностью. поскольку они предназначены для
защиты техники. окружающей среды и людей.
Отскща возникает необходимость особенно вни
мательноro отношения к ним.
Резкое закрьrrие или открьrrие. удары или
падение кпапана впоследствии MOryт привести
к появлению утечек между седлом и тарелью.
поверхности которых в процессе изroтoвления
подверrались закалке, термообработке, BЫCOКO
точной шлифовке и доводке. Транспортировка
и хранение кпапанов должны, следовательно.
производиться с величайшими предосторожно
стями. а пластмассовые крышки, закрьmaющие
входное и выходное отверстия, нужно снимать
в самый последний момент. чтобы предотвра
тить попадание внутрь кпапана пыли или по
сторонних частиц.
Стальная про волока, удерживающая рычаr
продувки пружинных клапанов на колпачке.
должна сниматься только по окончании ycтa
новки кпапана, а для кпапанов с противовесом
деревянный кпин. удерживающий рычаr в ero
скобе. и предохранительный винт также мож
но удалять только при монтаже кпапана.
ON
Е А L L 1 Н Н1 Н2 С 8
15 25 283 220 292 189 2..5 125 С1/..-
20 25 283 220 292 189 2..5 125 С1/..-
25 32 288 233 275 189 2..5 133 С1/..-
32 ..о 323 278 271 208 260 173 С1/..-
'+0 50 353 308 271 250 300 193 С1/..-
50 б5 393 318 28.. 250 290 193 С1/.."
Диаметр маховичка 140 ММ.
Ширина rрани хвостовика S;;; 11 ММ.
Рис. 3.1.5 13. Сдвоенный предохранительный клапан,
объединениый с двумя разрывными мембранами и пред
назначенный для раБО1Ы с любыми хладаrентами в диапа
зоне температур от 50 до + 160°С (модель Т248, Herl):
1 корпус клапана; 2 КОРIJУС пружины; 3 болт, 4 -
шток; 5 . тарель клапана; 6 уплотнение клапана; 7 ceд
ло клапана; 8 колпачок; 9 корпус треХХОДОВОI'О вентиля;
10 колено; II корпус штока; 12 болт, 13 шток; 14
тарель клапана; 15 уплотнение клапана; 16 седло клапа
на; 17 сальннк; 18 колпачок; 19 маховичок; 20 узел
крепления разрывной мембраны; 21 разрывная мембрана
876
3. АПЕrАТЫ. У1ЛЫ. ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ t\IАШИН
Клапаны с обычной
пружиной
Клаnaны спружиной,
поднятой вверх
21
I
I
Q '"
. . "-
... :х "- ...
., х: ..,
I I I
/ I I I 1
/ 1 I / /
r/ / / / I I
1 11 11 I IJ 1
L
о. 21
"
'" 20
'"
1!1
21
'8
о 17
"
16
"
с:;
'" 15
"
q "
'З
XJ ,О
I.OJ 6cl) 1(11)
нт
100
](х)
60
ХОЛDдonроизеодитеПЬНQСТЬ компрессора, кВт, для t = 5 0 С
Все предохраюrrельные клапаны должны
уcrанавливаться таким образом. чтобы их шток
занимал вертикальное положение. а колпачок
находился вверху. Для моделей с противовесом
рычar нужно раСПО,1аrать roризонтально.
Подводящие и отводящие трубопроводы не
должны вызывать никаких напряжений в кла
пане ни crатических, ни динамических. По
этому в случае необходимоcrи предусматрива
ются уcrройcrва для компенсации расширения
или вибропоrлотпrели.
При монтаже клапана следует поза6отпrь
ся о том, чтобы в ero внутренние полоcrи не
попала пыль или инородные частицы. Коrда
монтаж будет закоичен, нужно обеспечпrь за
ЩIflY клапана таким образом, чтобы в случае
проведения вблизи Mecra расположения клапа
на дрyrих монтажных работ песок, пьшь или
иные посторонние чаcrицы. в том числе от КOH
crрукционных материалов, не оседали на по
верхноcrи клапана.
Наконец, чтобы в ВЫХЛОПНОй трубопровод
предохранпrельноro клапана не попадал воз
дух, который может craTb причиной коррозии
и появления ржавчины на корпусе клапана,
штоке или тарелн, целесообразно предусматри
вать масляный затвор на выходе из клапана,
который может предcrавляrь собой U--образную
трубку, заполнеиную маслом. Смотровое creK
ло, уcrановленное на этой трубке. позволпr, BO
первых, у.достоверпrься в том, что трубка запол
нена маслом, и, BO ВТOpЫX, про контролировать
отсутствие утечек хладareнта через клапан, кo
торые MOryт проявляrься в виде образующих
ся в масле пузырьков. Кроме тoro, смотровое
l/3XJ
Рис. 3.1.5-14. IIримср Оllреде;lения номи,
наЛЫlOfО ;:1иаме1l'а пре.'1О1"рани re"bHoro клаllа.
На в зависи\{о,,-'Ти ОТ ХОJ10.'10производите..1ЬНОСТИ
KOMllpeccopa и предусма1l'иваемоrо .1авления
ОTh:РЫТИЯ
стекло ПОЗВО,1пr убедиться в отсутствии смоло
образования в масле, что может привести к
опасноcrи закупорки выхлопноro трубопрово
да.
На рис. }, 1.5 14 даны rpафию\. с помощью
которых можно выбрать предохранительные
клапаны для установки. работающей на амми
аке. Номинальный диаметр DN соответствует
диаметру трубопровода на входе в клапан. paB
НОМУ диаметру выхлопноro трубопровода.
Предохранпrельные клапаны проверяются.
наcrраиваются и lшомбируются на заводе из
roтoвпrеле. при этом давление наcrройю\ явля
ется заданной технической характеристикой
клапана. Следовательно, впоследcrвии кaTero
ричеСЮf не допускаются никакие изменения.
тем более, что точная настройка давления oт
крьrrия в результате таких изменений может
бьrrь нарушена.
Во время приемочных испьrrаний ycraHoB
ки и особенно при ее сдаче в эксплуатацию pa
бота с предохраНIпельными клапанами долж
на в точности соответствовать спеЦИ 1ЬНОЙ
процедуре. По этому вопросу можно только по
советовать специалисту в целях неукоснпrель
HOro соблюдения всех сложных требований Ta
кой процедуры руководcrвоваться правилами
rосroртехнадзора, дейcrвующим законодатель
crBOM и инcrрукциями изroтoвителя.
3.1.5.1.6. Обратные клапаны
В любой холодильной ycraHoBKe хладаreнт
в данной точке кoнrypa Bcerдa движется в оп
ределенном направлении. И чтобы бьrrь yBepeH
ным в том, что в каких либо отдельных случа
315. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrYJIЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕ:УfEIIТЫ 877
ТЕ
+ тr
кур
П ==
2O'C
Рис. 3.1.5 15. Классический I1РИМер размещения об
parnoro клапана (на схеме NRV) в холодильной установке,
содержащей несколько испарителей с различными темпе
ратурами (Daпfоss)
ях иаправление движения хладаreнта в этой
точке не 6)щет меняться на обратное (а измене
ине направления движения Bcerдa приводит к
нежелательным последствиям), предусматрива
ют специальный мехаиизм, называемый обрат
ным клапаном.
Обратные клапаны, в частности, совершен
но необходимы в холодильных устаиовках, oc
нашенных несколькими испарителями, которые
работают при разиых температурах испарения
(рис. 3.1.5 15), rдe во время остановки комп
рессора они препятствуют перетеканию паров
хлaдareнта от испарителей с более высокой тeM
перюурой к испарителям с более низкой TeM
пераrypой.
В этом случае клапаны размещаются за бо
лее холодными испарителями на трубопрово
дах всасывания. В результате более холодные
испарители ие CMOryт заполииться жидкостью,
что дает уверенность в предотвращении опас
ности повреждения компрессора вследствие
rидроударов при ею последуюшем запуске.
Разумеется, даже при таком расположении
обратных клапанов необходимо предусматри
вать их наличие и в обычных местах, напри
мер на ЖИДКОСТНОЙ маrистрали.
Korдa управлеиие работой производится с
помощью реле низкоro давления, может oкa
за-ться целесообразным поместить обратный
клапаи между компрессором и реле низкоrо
давления. Задача такою клапана будет заклю
чаться в предотвращении перетекания хлада
reнта из маrистрали наrнетания в маrистраль
всасывания во время остановок компрессора.
Можно также разместить обратный клапан
между наrнетательной маrистралью компрес
сора и конденсатором таким образом, чтобы за
счет предотвращения перетекания хладаreнта
и3 конденсатора во всасывающую полость КOM
прессора облеrчить ero запуск.
Сушествует множество разновидностей об
ратиых кпапанов: прямые и уrловые, пружин
ные, шариковые, створчатые и т.д., с соедине
ниями под разбортовку, под пайку, с фланце
вым:и соединениями. два варианта выполнения
обратных клапанов представлены на рис. 3.1.5
16.
Обратные клапаны, предна'шаченные для
установок, работающих на аммиаке, должны
выполняться из стали.
Некоторые модели снабжены демпфирую
щим поршнем, позволяющим использовать их
там, rдe MorYT возникать пульсации расхода и
давления, например на наrнетательном трубо
проводе. В отдельных особых случаях может
возиикнуть необходимость предусматривать
использование таких клапанов, в которых за
порный элемент должен очень быстро перекры
вать проходное отверстие. это требует roраздо
более высокою перепада давления на нем, иноr
да достиraющеro 0,1 бар, в то время как в обыч
ных условиях этот перепад составляет от 0,02
до 0,05 бар. Но подобный обратный клапан,
установленный на всасывающем трубопроводе,
крайне неблаroприятно влияст на холодопроиз
водительность (см. п. 1.3.6.2.4.4.3a).
Каким бы ни был предусмотренный Qбрат
ный клапан, следует Bcerдa внимательно слс
дить за тем, чтобы ни во время транспортиров
ки, ни при хранении, ни в процесс е монтажа
на ero седло и на запорный элемент не попада
ла пьшь или какие либо посторонние частицы.
иначе в закрытом положении клапан не сможет
полностью обеспечить выполнение своей 'зада
чи. Правда, клапаны с шариковым запорным
элементом менее чувствительны к заrpязнени
ям, поскольку уroл контакта седло шарик дo
вольно высокий и посторонние частицы aвтo
878
3. МРНАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
.1
Шарик из нержавеющей стали
Рис. 3.1.5 16. Примеры обрапlЫХ клапанов: вверху клапаны шарнковоrо типа (U.S.Reco), внизу пружинноrо типа
(Le Robinet Frigorifique Fransais).
1 корпус; 3 тарель обратноro клапана; 4 направляющая штока тарели; 10 про кладка; 13 винт; 21 крyrлая
кольцевая проклздка; 22 пружииа
мarически удаляются с CeдJIa с MOMeнra кoнraк
та С шариком. В табл. 3.1.5 2 даны размеры и
технические харaкreристики одноro из вариан
1Ов обратных клапанов, приroдноro ДJIЯ рабо
ты с любыми xлa.цareнrами и на всех трубопро
водах (всасывающем, нarнетательном, жидко
стном). Кроме 101'0, он снабжен демпфирую
щим поршнем.
Величина kv ДJIЯ обратных клапанов опре
деляется расчетным путем на основе формулыI
q"ff=k. '
встречавшейся в разд. 2.3.5.
Следовательно,
(р;
kv=qv,ff'V '
rдe kv коэффициент расхода клапана, м 3 /ч;
P.ff плотность хладareнrа, кr/дм3;
qvJf объемный расход хладareнrа, м 3 /ч;
Др перепад давления на клапане, бар.
Прuмер
Дана холоднлъная установка, работающая
на R22 с холодопроизводительностью Qo=98
кВт при температуре испарения (0= lO ос и
температуре перед обратным клапаном, ycтa
новленным на жидкостной маrистрали,
(sr=+25°C (температура переохлаждения). Оп
3.1.5. ТРУБОПрОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕ1УЛЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ
879
Таблица 3.1.5 2
ТеDDlЧеСIOlе характеристики и размеры обратноrо Шlапана (модель NRV А, Danfoss)
В таблице указаны только номинальные значения производительности, однако В каталоrе изrотовителя приведены
также значения производительности при дрyrих перепадах давления на клапане и для дрyrих значеиий температур
испарения.
NRVA
1) l'1p наименыIIий перепад давления, при
котором обратный I01алан ПОШЮС1ЪЮ OT
крыт
:, Показarель К" равен расходу ВОДЫ, мJ/ч,
с rтотностью p==IOOO JCr/M:! при перепаде
давлеЮIЯ на I01алане 1 бар.
J) Специальная пружина может быть по-
ставлена взамен стандартной пружины:.
., Соответствует to lO'C, (,,==+25'С и
ciJ,l4 бар.
5) СоответствУе! ( ==+250C, tNlp1"8l1==+90.Сдля
R717 н +60'С для R12, R22, R502, i\pciJ,14
бар
Номер кода /'11" Макси Макси
Флан маль маль
ное Пока
цевое Со TeM рабо ное
Обрат за
соеди ный Специ Со CTaH специ пера- 4ее давле тель
Тип нение альная дартной альной тура ние Kv2),
кла давл
под пружи пружи- пружи c Ние, испы М 3 /4
сварку, пан на 3 ) ной,бар ной, ДЫ, 'С тания,
ДЮЙМЫ бар бар бар
NVRA15 1/2 2(),,- 5
2000 2(),,-2307
NVRA 20 3/4 2(),,-
2001 19
NRVA 25 1 2()..- 0,12
2002 2(),,-2307
NRVA 32 11/4 2(),,- 0,3 oт 60 21,5 26
2003 ДО
NRVA 40 11/2 2(),,- +140
2004 2(),,-2307 44
NRVA 50 2 2(),,- 0,07
2005 75
NRVA 65 21/2 2(),,- 2(),,-2337
2006
Тип Номинальная произвочитепь Номинальная производителЬ- Номинальная ПрОИ380ДИТельность
НОСТЬ по ЖИД кости ) , Насть ПО всасываемым па по rорячему rазу5J,
кВт paM'l, кВт Kr/c
R 717 R12 R22 R502 R717 R12 R22 R502 R717 R12 R22 R502
INH,) (NH,\ INH,)
NRVA 15 454 74 96 67 26,9 65 10,0 6,4 0,0463 0,0942 0,1036 0,1265
NRVA 20 545 90 117 74 322 79 119 101 О 0556 01130 01244 01518
NRVA 25 1729 284 371 256 102 248 377 320 01751 О 3587 О 3949 О 4823
NRVA 32 1817 299 391 269 108 263 397 336 01652 О 3775 04156 О 5076
NRVA 40 3991 655 859 593 236 58 87 74 0,4074 0,8303 0,9121 1,1164
NRV А 50
NRVA 65 6804 1119 1466 1012 402 99 149 127 О 6936 14124 15547 19053
........
,a " '\f)
L
ределить требуемое значение kv для клапана,
исходя из перепада давления на нем 0,14 бар.
Решение
Нам нужно найти вначале объемный расход
хладаreнта в жидкостной маrистрали, Т.е. qv,fJ"
С этой целью определим массовый расход хла
дareнта в контуре. Имеем (см. п. 1.1.6.3.1.5)
qm = Qo/ qOm'
rдеудсльная холодопроизводительность %т (см.
п. 1.1.6.3.1.1) равна разности эпrальпий хла
Тип L мм В мм Масса Kr
NRVA 15 20 115 80 1,4
NRVA 25 32 138 83 3
NRVA 40 50 172 103 5
NRVA 65 226 121185 13
даrента в состоянии насыщенноrо пара при
10°C (полarаем, что переrpев нулевой) и в
жидком соcroянии при +25 0 С. По таблице тep
модинамических: характеристик для R22 (табл.
1.3.6-2) находим
qoт =401,53 230,40=171,13 кДж/кr.
Отсюда массовый расход хлaдareнта в кон-
туре равен
qт =98/171,13= 0,5726 кr/c.
Та же табл. 1.3 .6-2 показывает нам, Ч1О при
t=+25°C плоrность жидкоro R22 равна р'= 1, 193
880
з АПErАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
кr/дм 3 , откуда можно найти объемный расход
хладаreнта в жидкостной маrистрали:
q,:fJ 0,5726 / 1, 193 0,48 дм 3 /с.
Подставляя значение Ptl p' 1,193 кr/дм3,
получим Соlедующее требуемое значение:
k ' q ) r л I 728. 1,193 5 04 м' /ч
,. "/! др' 0,14' .
Если теперь, пользуясь полученным значе
нием kv, подобрать обратный клапан из вари
антов, приведенных в табл. 3.1,5 2, то мы уви
дим, что наиболее подходящей моделью явля
ется NRV А 15, У которой k,. 5 м 3 /ч,
Напоследок заметим, что По.'I)'Ченное нами
расчетное значение k,. очень близко к данным
изroтoвителя, так как мы исходили из тех же
предположений (98 кВт номинальной произво
дительности по жидкости- {o 10°C. ( "' +250C
и !1p O, 14 бар).
3.1.5.2. Орrаны автоматическоrо
управления и защиты
3.1.5.2.1. Орrаны реl'улирования подачи
жидкOI'О хладаrеlпа и el'o распределения
3, 1.5.2.1.1. Общие nlJЛожеllия
Любая холодильная установка должна обя
зательно иметь специальный opraH дроссели
рования хладаreита, который ПОlВОЛЯет ему пе
рейти от давления конденсации к даВоlению ис
парения. Орrаны дроссеоlИРОвания хладаrcнта
подразделяются на две большие катеroрии, одна
из которых предназначена для оснащения yc
тановок. работающих с переrpевом, а друrая
дня установок. работаюших в режиме заТОILlеи
ных испарителей.
Рис.3.] .5,17. ИСIlаритель, работающий с IlepcrpeBoM, с
opr'aHOM реrулирования Ilо;\ачи х.lадаrснл,
Рис. 3.1.5,18. Испаритель, работающий в атоплеНlIOМ
режиме, с системой реrулирования подачи хлмаrеита
Испарители, работающие с переrpевом, co
стоят из одиоro или нескольких lмеевиков, yc
тановленных параллельно. Хладаrcнт подает
ся на вход каждоro змеевика с помощью aвтo
матическоro реryлятора (реryлирующеro венти
ля) прессостатическоro (барореryлятора), Tep
мостатическоro (термореryлятора) или элект
pOHHOro типа и выходпr из змеевика полностью
испарившимся (рис. 3 .1. 5 17).
Если испаритель работает в затопленном
режиме (рис. 3.1.5 18), в ero составе Bcerдa
имеlOТСЯ резервуар для хладаreнта и система
подачи хладаreнта в испаритель с помощью
01ибо поплавковоro реryлятора, либо реryлято
ра уровия дpyroro типа.
3.1.5.2.1.2. ОРZШl61 реzyлироtlШlия испарителей,
работающих с nepJ!zpetloJН
3./.5.2./.2./. Капиллярные трубки (о?раничuтелu
давленuя)
Капиллярные трубки, называемые также
дроссельными устройствами или оrpаничите
лями давления, явлЯlOТСЯ наиболее простыми
и издавна наиБО.lее распространенными opra
нами реryлироваиия подачи хладаreнта в испа
ритель. Используются они rлавным образом в
небольших холодильных установках, оборудо
ваниых reрметичным компрессорным arpera
том, например в холодильниках, морозильни
ках И т,д.
Во вреl'v1Я остановки II'Oмпрессора проходиое
сечение капиллярной трубки (капилляра) обес
псчивает выравниваиие давлений между Bcacы
вающей и наrнетательной частями контура, что
облеrчaет новый запуск II'Oмпрессора. Весь хла
даreнт, заправлеиный в II'OНТУР, находится в ис
,15. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА РЕптятоРы, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 881
Рис. ,.] ..'ч 9. О/JРСДСленис длины rpуб
ки оrраничителя давления в аВИСИ"10СТИ ОТ
ее !\HyrpCHHcro Диа етра, выбранноrо для
;(аН ной холодоnрои,!\одитеЛьНости (rрафи-
ки Сllра!\СJtJlИ!\Ы ТО"ЬКО Д-,Я R] 2 при IJa.,И-
чии ,еПАооамспника)
:::
'"
с-
о
....
'" '5
с:;
Q)
с-
е
о
s. 10
'"
с:;
с:;
"
с:
с'о
'"
с'о 5
:J::
парителе, поэтому ero количсство должно бьпь
очень точно опреДС,lСНО, чтобы при запуске на
вход в компрсссор не попадала жидкость. Кa
пил.пяр одновременно иrpает pOJlb реryляroра
подачи и подающсrо трубопровода. На рис.
3 .1.5 19 приведены rpафики, с помощью KOТO
рых можно найти требуемую длин} капилляра
в 1ависи:\IOСТИ от холодопрои:шодительности
установки и BH}TpeHHero диаметра капилляр-
ной трубки. с.lсд}ет подчеркнуть, что для раз
HЪLX хладareнroв такие кривые будут раЗJlliЧНЫ
:\Ш.
Каждый И1roroвитель располаrает соответ-
ствующими rpафиками ИЛИ.формулами, связы-
ваюЩИМИ д.,lИНУ' преду'сматриваемоro капил.lЯ-
ра с внутренним диаметром ДJlЯ каждоro хла-
даreнта. Однако пользоваться этими данными
при заменс вышедшеro из строя каПИЛ,lЯра на
новый нужно крайне осторожно. так как они
носят достаточно c:Iучайный характер. Наилуч-
ШlL\1 рсшением в этом случас является установ-
ка TaKoro капил тяра, длина и внутренний диа-
мстр KOТOpOro в точности соответствуют длине
и вну'треннему диаметру 1аменяемоro капилля-
ра. Если ;:Llина измеряется леrко, то определить
внешний и особенно внутренний диаметр С.lОЖ
нее. Д1Я этой цсли удобно ИСПО.1ЬЗОвать специ
альные калибры (рис. 3.1.5-20).
3.1.5.2.1.2.2. А втшштuческuе бароре?)"l1Iрующuе
Iil'lImu'/U (баРОРI"'У1яmоры)
Задача барореrуляroра заключается в обес-
печении аВТО\l3тической подачи хладаreита в
\
\
\
\
\ \
'\
(11... « 1.8 t;H еннии nи амет мм
1\..
\ \ "'
\ \ "-
\ "
"' .....
"-
" .......
........
........ .....
10
о
о
10
1,5
0.5
ХолодоnроизводитеЛЬНОСТЬ,к8т
испаритель таким образом, чтобы ПО.LUержи-
вать постоянное давление испарения при ре1-
ких значительных колебаниях наrpузки. Kor
да давление в испаритслс начинает падать, ба
рореrулятор открывается: ссли даВ.'1сние растет,
он закрывается. Отсюда следует, что автомати
ческий барореryлятор можст ИСПОЛЪ10ваться
только В установках, содержащих один испари
те,lЬ. Наличис нескольких барореrулир}lOЩИХ
веитилей в одном контуре привело бы к юаим-
ным нарушениям их работы. Принцип работы
барореrУЛИРУlOщеrо веитиля можно уяснить на
примере рис. 3.1.5-21.
Во время остановки компрессора давление
хладаreита в испарителс действует на поршень
сильфона 5, который, сжимаясь. увлекает 1а
собой через тяry .; иrлу 2, перскрывая тем са-
мым дроссельное отверстие 3, следоватсльно,
реrулятор закрывается. ПОС.lе 1апуска компрес-
сора давление в испарите.lе Ш4'JДСТ до тех пор,
пока сила пружины 7 не отожмст иrлу от oт
верстия, что приведет к открьпию реry.lЯТOра.
Реryлировочное колесико 8 П01воляет меиять
силу поджат ия пр}жнны и на этой ОСНОВС В01-
действовать на величину даВ,lСНИЯ открьпия,
которое определяет темпсратуру испарителя. На
рис. 3.1.5-22 приведсн пример испаритс.'1Я, в ко-
тором Д01ИРОВка подачи хладаrcита обеспечи-
вается с помощью авroматическоro барореrу-
JlируюЩСro веитиля (впрыск RI2).
Поток тепла И1 окружающсй среды lacтaB
ляет давление в испарителе расти до тех пор,
882
3. АПЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
.
Измерение BHyrpeHHero диаметра
капилляра калибром от 0,026
до 0,09 дюйма (0,66...2,29 мм)
Измерение наружноrо диаметра
капилляра калибром от 0,072
до 7116 дюйма (1,83...12 мм)
в комплект калибра входит трехrранный
надфиль, чтобы надпилить по окруж
ности капиллярную трубку, затем
отломить кусок желаемоro размера (1)
и убрать заусенцы (2)
О. О. '''''' G.AOI
С'-" 'IVМ OAGI
",
...
.12)
Рис. 3.1.5 20. Калибр для измерения диаме-тров капиллярных трубок (модель А, 1 0971. l1.S. Reco)
пока оно не достиrнет предельноro значения,
например 3А бар. В этот момент компрессор
запускается и давление в испарителе начинает
падать. При этом реryлятор откроется тоща,
коща в процессе падения давление дойдет до
установленноro значения, например 2 бара, и
подаст в испаритель только такое количество
хладаreнта, которое компрессор сможет oтco
8
7
6
5
"
3
2
1
.....
Рис. 3.1.5 21. Принципиальная схема автомаrическо
ro барореrvлирующеrо вентиля:
1 . корпvс рсrулятора; 2. иrла: 3 .. дроссельиое oтвep
стие: 4 соединительная тяrа: 5 си.льфон: 6 корпус pe
["yтrropa: 7 . пружина: 8 реrулировочиое колесико
сать при этом давлении, т.е. соответствующем
темпера1УРе 13 ос для R 12.
По мере увеличения процентноro содержа-
ния паров в смеси жидкой и rазовой фаз хла
даreнта, находящейся в испарителе, рост доли
паров в этой смеси будет про исходить до тех
пор, пока не испарится последняя МОЛСJi;ула
жидкости и не начнется переrpев паров.
Жидкий хладаreнт, поданный в испаритель
с момента открытия реryлятора, очснь быстро
испарится, и переrрев паров начнется уже в
первом витке змеевика, поэтому, коr::\з они по
::\ОЙДУТ К выходу из испарителя, их переrpев
будет составлять ОКО.10 15 К.
.ЗJ'C
.з-с;.
.....
Рис. 3.1.5 22. Испаритель, оборудованный автоматн-
ческим барореrу;J}f1'OРОМ и реле темпера1!РЫ
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА. РЕf'YЛЯТОРЫ. КЛАПАНЫ. ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 883
По мере заполнения и охлаждения испари
теля жидким хладаrентом rpаница раздела
между зоной влажных и переrpетых паров бу
дет медленно смещаться к выходу из испари
теля. Длина участка трубопровода, внутри кo
тoporo происходит испарение, будет увеJlИ'Ш
ваться, в то время как длина участка, внутри
I\OТOporo осуществляется переrpeв, начнет }'Мeнь
mаться. Эroт процесс можно набтодать CHapy
ЖИ, замечая увеличение участка испарителя.
покрьmаюшеroся инеем. Уменьшение длнны
зоны переrpева будет иметь следствием паде
ние темпераryры переrpева
Korдa переrpев уменьшится примерно до 5
К (случай на рис. З.l.5 22), по команде от реле
температуры компрессор будет остановлен.
После остановки компрессора давление в ис
парителе тотчас же начнет расти и реryлятор
закроется. Еслн компрессор не остановить. все
трубки испарителя покроюrся инеем и компрес
сор начнет всасывать влажные пары, что MO
жет привести к опасности ero повреждения.
J .
.t.
I ;. :J
'"
3.1.5.2.1.2.3. Термореzyлирующие вентили
а) Общие сведения
Термореryлирующий веитиль (1РВ) являет
ся наиболее распространенным opraнoM pery
лирования подачи хладareнта в испарители xo
лодилъных установок
Внешний вид двух вариантов ТРВ показан
на рис. З.l.5 2З.
ТРВ это реryлятор, положение реryлиру
ющеro opraнa (иrлы) кoтoporo обусловлено TeM
пера1УРОЙ в испарителе и задача кoтoporo за
кточается в реryлировании количества хлада
reнта, подаваемоro в испаритель, в зависимос
ти от переrpева паров хладareнта на выходе из
испарителя. Следовательно. в каждый момент
времени он должен подавать в испаритель толь
ко такое количество хладаreнта, которое. с уче
том текущих условий раБоты, может полностью
испариться. При этом хладareнт, до TOro как
покинуть испаритель в состоянии пара, будет
иметь Teмnepтypy, на несколько rpaдyCOB выше
темпера1УРЫ испарения, соответствующей зна
'" \) ;
,!""
""" .............
"""'"
Рис. 3.1.5 23. Вариаmы исполнения термореrулнрующеrо веИ11lЛЯ: слева с резьбовымн шryцерамн SAE под разбор-
товку (модель ТЕО. Teddington), справа с па'Ipубкамн под пайку н фланцевым соединеннем (модель F, Parker/lohnson
Сопfтоls)
884
3 Ar'PErATbI. узлы. ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Рис. 3.1.5 24 Ilринципиальная схема ТРВ:
1 винт реrулировки величииы переrрева: 2 корпус
реrулятора; 3 пружина: 4 .. иrла; 5 ... дроссельное oтвep
стие: 6 .. сильфов: 7 термобаЛ!IОН .1атчика I",,"ературы;
8 .. каПИЛЛЯРflая трубка
чению давления, которое показывает манометр
всасывания, что позволит уверенно roворить об
отсутствии жидкоro хладar-ента в потоке, поки
дающем испаритель. По сравнению с бароре
rулирующими, термореryлирующие вентили
имеют ряд преимуществ, а именно:
испарители быстро и полностью заполня
ются парами хладаreнта:
даже при продолжительной работе из ис
парителя всеrда выходит только переrpетый
пар:
в одной и той же холодильной установке
можно предусматривать несколько испарите
лей, работающих параллельно и оборудован
ных разными, в зависимости от желания, ТРВ.
Принцип работы ТРВ леrко понять с помо
ЩЬЮ рис. 3.1.5 24.
Давление паров хладаreнта в испарителе и
сила пружнны 3 действуют на сильфон 6 CHa
ружн и стремятся закрьпь ТРВ, в то время как
давление паров в термобаллоне 7, который YK
реплен на трубопроводе, выходящсм из испа
I I
r )
r .../
.......
Рис. 3.1.5-25. IIример испарителя. оборудованноrо
ТРВ с наружной уравиительной линией и распределите-
лем
рителя (см. рис. 3 .1. 5 25), передаваемое с по-
мощью капиллярной трубки 8 во внутрениюю
полость силъфона. стремится открьпъ ТРВ. Раз
вивающееся в термобаллоне 7 давление 1ави
сит от температуры переrpева.
Разность давлений, которая определяет пе-
perpeB, между давлением в испарителе и дaB
Н : : : Ш
о
:r
.о
с::;
Ф
...
'"
<:1
О
'"
'"
'"
о
а.
r:
О
<:1
о
с::;
о
Х
Рис. 3.1.5-26. Статическая характеристика ТРВ
лением в термобаллоне 7, передаваемым внутрь
сильфона и по'шоляющим открывать ТРВ, MO
жет бьпь приведена к желаемой величине за
счет изменения поджатия пружнны 3 С помо
ЩЬЮ реryлировочноro винта 1. ТРВ OТKpывa
ется, кorдa переrpев выше заданноro, и закры
вается, кorдa переrpeв уменьшается.
Статическая характеристика ТРВ представ
ляет собой зависимость холодопроизводитель
qj
8
л
с::;
"
\;
q
s
о
а.
с:
о
q
о
с::;
о
Х
Испаритель
/
/
/
I
,
/
/' ТРВ
'"
Переrрев 41 s ' К
Рис. 3.1.5-27. Кривые рабочих характери 'ТИк реl'УJUПU-
ра и испарителя для случая реrулироваиия подачи хлада-
reHтa в испаритель с помощью ТРВ
3.1.5. ТРУБОПРОIЮДIIАЯ АР\!АТУРА. РIТУЛЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИI<: ЭЛЕМЕНТЫ 885
Таблица 3.1 S3
('1 атичссюtс 1"'" сри Дaв.JIСНИЯ, бар, обус.пов,Iсиныc разностью уровнсй испариlс....я и ЖИДКОС1НОI о рссивсра
(Danfoss)
А,lадаrент Рюность уровней, м
6 9 12 15 18 21 24 27 30
R12 0.77 ].16 1,54 1.93 2,32 2.71 3.09 3.48 3,87
11.22 0.70 1.05 1.40 1,75 2.10 2.45 2,80 3.15 3.50
R500 0.70 1.02 ].34 1.69 2.03 .19 2,74 3.10 3.45
R502 0,70 1.09 1.48 1.83 2.18 С.'3 2.88 3,27 3.66
R717 0,35 0.53 0,70 0.85 1,00 1,20 1.40 1.58 1,76
ности (пропускной способности ТРВ) от пере
rpeвa (рис. 3.1.5 26).
При выборе ТРВ необходимо заботиться о
том, чтобы он полностью соответствовал про
изводительности испарителя, так как только в
этом случае можно обеспечить абсолютно yc
тойчивую рабо1)' реryлируемой установки. С
этой целью следует предусматривать минималь
ный переrpев во всем диапазоне возможной
проюводительности испарителя. Как можно
видеть ю рис. 3.1.5 27, реrу.lИрование может
бьпь устойчивым, ТО.1ЬКО если точка пересече
ния кривых рабочей характеристики испарите
ля и рабочей характеристики ТРВ COOТBeтCТBY
ст рабочей точке холодопроизводительности
установки.
Как только достиrается статический пере.
rpeB Mss' ТРВ начинает открываться и при пол
ном открьпии обеспечивает свою номинальную
производительность, при этом переrpев повы.
шается на величину переrpева открьпоro ТРВ
/';.t so . Cj'MMa статическоro переrpева /';.t ss и пе
perpeвa открьпоro ТРВ М.", составляет рабочий
персrрев M s /" Изroтoвители ТРВ устанавлива.
ют величину статическоro переrpева, как пра
8И.10. в диапазоне от 3 до 5 К. Ее можно юме.
нить в 1)' или иную сторону, вращая реI)'ЛирО
вочный винт и поджимая или отпуская при этом
пружину. Данная операция приводит к эквиди
стантному сдвиry рабочей характеристики ТРВ
влево или вправо. в результате чеro появляет.
ся возможность обеспечить устойчивое реryли
роваиие установки. расположив рабочую xapaк
теристику ТРВ таким образом, чтобы она пе.
ресекла характеристш:у испарителя точно в pa
бочей точке номинальной ХО.10ДОПРОЮВОДИ
тельности. для испарителей, работающих при
очень малых разностях те\шера1)'р, необходи
мо предусматривать теплообменник, который,
пере охлаждая жидкий хладаreнт, позволяет по.
высить переrpев.
Подбор оптимальноro, Т.е. наиБО.1ее подхо
дящеrо для данной холодильной установки,
ТРВ производится исходя из темпера1)'рЫ ис
парения и полных потерь давления в ТРВ. Эти
потери равны разности между давлениями КOH
денсации и испарения за вычетом потерь:
давления в жидкостном трубопроводе:
давления на различных opraHax. ycтaHOB
ленных в жидкостном трубопроводе. а именно
осушителе, смотровом окне. вентилях и элект
роклапанах и т.д.:
давления на распределнтеле и распреде
лительных патрубках (для случая, кorдa пода.
ча хладаreнта в испаритель осуществляется че
рез несколько патрубков и, следовательно, пре.
дусмотрен распределитель хладаrcнта).
Кроме тoro, нужио помнить, что если испа
ритель расположен выше уровня жидкостноro
ресивера, то ю этой рюности вычитается так.
же rидростатическое давление высоты столба
соответствующей жидкости (табл. 3.1.5 3).
Для Toro чтобы ТРВ работал нормально,
необходимо подавать ему на вход жидкий хла
даreит, не содержаrций паров. Образование па
ровых пузырей может бьпь вызвано либо He
достатком хладаreнта в Koнrype, либо С.1ИШКОМ
слабым переохлаждением, что может явиться
следствием потерь давления на каком.то учас
тке маrистрали между жидкостным ресивером
и ТРВ, в результате чеro давление в маrистра.
ли падает ниже кривой насыщенной жидкости
886
3. ArPErAThI, У1ЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица 3.1 .5 4
ВерхшlЙ предел потерь давления !>.р в испарителе,
доnyскаЮЩJIх использование ТРВ с внутренним
уравновеunmанием давления для различных
хладarентов
(Выше этоrо предела необходимо нспользовать ТРВ
с наружной уравнительной лннней)
Темпераrypа нс- /';р, бар, для хладаrента
парення
[о,ОС R12 R22 R502
1 10 0,20 0,25 0,30
:t О 0,15 0,20 0,25
10 0,10 0,15 0,20
. 20 0,07 0,10 0,15
30 0,05 0,07 0,10
40 0,03 0,05 0,07
50 0,03 0,05
60 0,07 0,04
(см. п. 1.3.6.2.4.2) и содержание паров в смеси
возрастает.
для мноroсекционных испарителей, у кoтo
рых секции установлены параллельно и име
ют одинаковую тепловую наrpyзку, после ТРВ
предусматривают распределитель жидкости
(см. п. 3.1.5.2.1.2.3в). Однако наличие распре
делителя Bcerдa вызывает дополнительные по
тери давления, в связи с чем в таких случаях
необходимо использовать ТРВ не с внутренним
уравновешиванием, а с наружным. Этот тип
ТРВ применяется также, кorдa потери давления
в испарителе превышают значения, указанные
в табл. 3.1.5 4.
.
I
...,
В ТРВ с наружным уравновешиванием дaB
ления полость под силъфоном (см. рис. 3.1.5
24) связана не с давлением в корпусе ТРВ. а с
давлением на выходе из испарителя с помощью
уравнительноro трубопровода (линии). Такое
устройство позволяет уравновесить потери дaв
ления в трубках распределителя и в испарите
ле. Уравнительная линия выходит из специаль
HOro отверстия, предусмотренноro в корпусе
ТРВ. а ее друroй конец врезается в трубопро
вод всасывания (рис. 3 .1.5 28). Для защиты
двиrателя компрессора от переrpузки, которая
может возникнуть в определенных условиях,
например при запуске после оттаивания, пре
дусматривают термореryлирующий вентиль
типа МОР (Maximal Operating Pressure MaK
симальное рабочее давление), Т.е. ТРВ с orpa
ничеиным значением давления максимальноro
открьrrия. Такой ТРВ может открьrrься только
тorдa, KOrдa темперюура испарения (те. давле
ние в испарителе) упадет ниже заданноro зна
CI)
р
"
'"
о
t:;
'"
о
:>
Q.
"
...
'"
"
fii
=
ТРВ без МОР
ТРВ с МОР
Температура
Рнс. 3.1.5 29. Сравненне крнвых поведения ТРВ с за
прав кой термобалпона тина МОР н с обычной заправкой
(Danfoss)
Рнс. 3.1.5-28. При меры правнльноrо н неправнльноrо подключення наружной уравннтельной лнннн к трубопроводу
всасывания
DN < 22 мм
1.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕJYJIЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 887
22 DN 42 мм
10 или 14 ч
12 ч
DN 50 мм
1 б или 20 ч
Рис. 3.1.5 30. Правильное размещение термобаллона ТРВ в зависимости от номинальноrо диаметра (DN) труБОIlрОВО
;ja всасывания. на котором он установлен
чения точки мор Друrими словами, в точке
МОР вентиль начинает перекрывать подачу
хладаreнта в испаритель, чтобы предотвратить
рост давления испарения. Повышение темпера
1УРЫ термобаллона выше точки МОР прак1И
чески не приводИТ к дополнительному oткpы
тию ТРВ (рис. 3.15 29).
Двиrатель компрессора остается защищен
ным до тех пор, пока давление испарения не
упадет ниже заданиоro значения точки МОР,
вследствие чеro аббревиатура МОР расшифро
вьrвaется иноrда как "защита двиrателя от пе
реrpузки" (Моtоr Overload Protection).
Термобаллоны ТРВ следует закреплять, как
правило, на roризонтальных участках Bcacывa
ющих трубопроводов. Чтобы термобаллон Mor
быстро реаrировать на любое изменение TeM
пературы в трубопроводе, необходимо обеспе
чить оmимальные условия теплообмена меж
ду трубопроводом всасывания и термобаллоном
ТРВ.
Термобал.;юн Bcerдa должен располаrаться
на чистом и прямолинейном участке трубопро
вода и прикрепляться к нему специальным xo
мутом. Если диаметр всасывающеro трубопро
вода менее 22 мм, термобаллон ТРВ должен
располаrаться на верхнем rpебне этоro трубо
провода, так как там влияние пленки масла,
которое Bcerдa в большем или меньшем коли
честве присутствует в Х.падаreнте в виде жид
ких частиц. на искажение информации о вели
чине переrрева самое незначительное. Для
трубопроводов с диа:\fетром более 22 мм xapaк
тер распределения масляной пленки по BНYТ
ренией поверхности всасывающей маrистрали
различен. Поэтому для обеспечения хорошеro
теплообмена между термобаллоном и Bcacывa
ющим трубопроводом, необходимоro для HOp
мальной работы ТРВ, следует размещать Tep
мобаллон в точке окружности трубопровода, co
ответствующей значениям 1 О или 14 часов на
часовом циферблате, если номинальный диа
метр трубопровода заключен между 22 и 50 мм,
и в точке 16 или 20 часов, если номинальный
диаметр трубопровода более 50 мм (рис. 3.1.5
30).
В случае Korдa действительно нельзя ycтa
новить термобаллон на roризонтальном участ
ке трубопровода всасывания, выход капилляр
ной трубки из термобаллона обязательно дол
жен находИТЬСЯ вверху. С дрyroй стороны, Tep
мобаллоны никоrда не следует размещать вбли
зи массивных металлических частей и тем бо
лее в воздушной струе от вентилятора. Кроме
тoro, термобаллон должен бьпь изолирован от
JП{)бых посторонних источников тепла (в част
ности, от насрева излучением). Дополнитель
ные указания по поводу правил установки Tep
мобаллонов читатель сможет най1И в специаль
ной литературе l .
Термореryлирующие венти.пи нашли широ
кое применение в холодильных установках, pa
ботающих на уrлеродсодержащих хладareнтах,
I См., например, "Практическое руководство по холо
дильным установкам" (Pratique des installations frigorifiques,
H.Noack, R.Seidel. РУС Ed).
888
3. AHF:I лты. УЗЛЫ. ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИ,VIЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
так как в них возврат мас;ы не является oco
оснно проблематичныM и поэтому такие ycтa
новки часто оснащаются испарителями. рабо
тающими в режиме переrpева даже при Bыo
ких мощностях. Вместе с тем это не искаюча
ст сущес.;твования ТРВ, специально спроеКJИ
poвaHHыx ДJIЯ работы на аммиаке.
Дроссельное (или соп.аовое) отверстие MHO
rих ТРВ выполиястся в виде CMCHHOro вклады
ша, что позволяет обеспечить новое 'шачение
eI\J производительности простой заменой это
ro элемента. Термореryлирующий (силовой, уп
равляющий) тракт ТРВ. Т.е. комплекс, состоя
щий И'3 верхней части ТРВ (над lембранная
полость, образующая термореryлирующий эле
мент), капиллярной трубки и термоба 1Лона,
также иноrда бывает сменным, что позволяет
подобрать наилучший варианr 1аПравки TepMO
баллона (паровая, жидкостная или адеорбцион
ная 'шправка), наиБО;Iее подходящий для КOHK
ретных условий работы данной установки.
Простой заменой типа заправки термоб<L,
лона иноrда удается леrко решить проблему
пульсации ("качания") иrлы реrулятора. На рис.
].1.5 ] 1 представлен вариант исполнения ТРВ,
предназначенноro для работы ОС'! распредели
теля жидкоro хладаreНl а, так как в нем OТCYT
смеННОI?
СРЛ,П()
t
ствует штуцер для подключения наружной ypaв
нительной .,инин. Статический переrpев этоro
ТРВ устанавливается в заводских условиях на
уровне 4 К и обычно для большинства Tpaдн
ционных областей использования не требует пе
рена стройки. Если, однако, такая необходи
мость ВОЗНИJ\3ет, можио повыснrь или понизить
переrpев, Т.е. соответственно уменьшить или
увеличить расход подачи хладаreнта, вращая в
ту или иную сторону винт реryлировочноrо
штока, при этом один полный оборот винта co
ответствует изменению переrpева на 4 К.
На рис. 3.1.5 32 представлена модель ТРВ
с патрубком для подключения наружной ypaB
нительной линии. Сравнение с предыдущей
моделью (рис. 3 .1. 5 3 1) позволяет оценить раз
ницу в конструктивном исполнении.
6) Прu.мер подбора термореzyлuрующею вентиля
Дана холодильная установка, работающая
на Ю2, с холодопроизводительностью 5,5 кВт
при темпера1)'Ре испарения (o= 250C, темпера
1)'ре конденсации ( с =+35 0 С и переохлаждении
5 К. Определить с помощью каталоrа изroтo
вителя (табл. ].1.5 5) наиболее подходящий тип
ТРВ, зная, что испаритель расположен на 6 м
выше жидкостиоro ресивера. длина жидкостно
ro трубопровода равна 1 О м (удельные потери
r
ш_.
",-'11
"11
j i
I I
· . I'u
l j
о
о
Рис. 3 1. ).3 ] . Терморе! унирvющий вентиль бе'! патр\'бка IIОДК:IЮЧСНИЯ иаружной уравни re;rыroй линии д:lЯ у! лерО;1СО-
. \ ржащих Х,lадаr ен юв (моде.lh TI. Alco; С\'ЩССIl\V Т также MO:le:rb '1 IЕ патрубком llО:lк:rючения нарvжной ураВИИ1С!l(,-
ной :IIIНИИ)
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА РЕrYJIЯТОРЫ. КJIАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 889
1
2
:22 II
; U
Z,
Рис. 3.1.5-32. Модель ТРВ с па;рубком для ПОДКJDOче-
ния наружной уравиительной линии (модель ТЕ 5, Оап-
foss):
1 надмембранная полоС1Ъ (термореrулирующий эле-
мент); 2 о. па;рон со сменным седлом; 3 о. корпус ТРВ; 4 о-
реrулировочный шток; 5 па;рубок для ПОДКJDOчения на-
ружной уравнительной лиНии
давления 0,003 бар/м), потери давления в рас-
пределиreле 0,7 бар (следовательно, предпола-
rается, что речь идет о ТРВ с наружной урав-
нительной маrистралью) и потери давления в
различных opraHax, установленных на жидко-
стной маrнстралн (смотровое окно, осушитель.
ручные запорные вентили), в сумме равны 0,5
бар.
Решение
Если через Qn обозначить номинальную
производнтельность ТРВ, через Qo холодо-
проmводительность установки, Kt-, поправоч-
ный коэффициент для учета потерь да8.lения в
ТРВ и КС поправочный коэффициент д.ля уче-
та разности значений температур испарения и
переохлаждения, то будем иметь
Qn=Qo,Kt-,р,К с , ВТ
Обратившись к табл. 1.3.6-2, можно заме-
тить, что при температуре [o= 250C давление
нась енноro пара R22 ро=2,0 1 бар, а при тем-
пературе [ с =+35 0 С рс=13,55 бар. Следователь-
но, теоретический перепад давления на ТРВ
равен
pc Po=13,5 2,01=1l,54 бар.
для тoro чтобы найти действительное пол-
ное падение давления в ТРВ, необходимо из
этой величины вычесть потери давления меж-
ду конденсатором и испарителем, а именно:
. потери давления в жидкостном трубопрово-
де: 10хО,003=0,03 бар;
. потери давлення в орrэнах, установленных на
жидкостном трубопроводе:
в смотровом окне. осушителе и запор-
ном вентиле 0,5 бар;
в распределителе 0,7 бар;
итоro: 0,7+0,5= 1,2 бар.
. rидростатическне потери давления, обуслов-
ленные разницей уровня между испарителем и
жидкостным ресивером: 0,7 бар (см. табло
3.1.5-3).
При анализе наших предположений о поте-
рях можно заметить. что в них отсутствуют по-
тери давления между распределителем и сек-
циями испарителя. Если допустить, что они
равны 0.5 бар, полные потери давления соста-
вят
0,03+ 1,2+0,7+0,5=2.43 бар.
Таким образом, действительное падение
давления в ТРВ должно бьпь
ll,54 2,43=9,ll бар.
Поправочиый коэффициент Kt-,p для этой
величины соrласно табл. 3.1.5-5 окруrленно
равен Kt-,p = 1,00.
Что касается поправочноrо коэффициента
КС' то он приведен в той же таблице Для тем-
пературы испарения 250C и температуры пе-
реохлажденной жидкости +30 0 С (35 0 С 5 0 С)
находим Кс=I.55о
Следовательно, нужно предусмотреть ТРВ
с номинальной производнтельностью
Qn =Qo'Kt-,р,Кс=5,5Х 1.00х 1.55,,"8,52 кВт
Соrласнотабл. 3.1.5-5 выбираем модель TlE
3HW.
в) Распределитель ж:uдкости для терморе.улирую-
ЩllX вентилей
В испарителях большой мощности. требу-
ющнх больших теплообменных поверхностей.
а следовательно, и увеличения длины труб теп-
лообменников, возникает проблема роста по-
терь давления с возрастанием этой длины. Что-
бы решить ее, теоретически можно бы.'IO бы
890
3, ArPErATbI, узлы, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З,1,5 5
Значения номинальной пронзводнтелъностн ТРВ (рис. 3.1.5 31) и поправочные коэффJщнеlпы,
используемые для определения потребной номинальной пронзводнтелъностн в случаях, коrда рабочие условия
отличаются от номинальных (to<=+4°C, t,<=+3S 0 C, переохлажденне 1 к) (Alco)
Номинальная пронзводнтелъностъ
RI2 Ю2 R502 Сменное сеДЛО нaюtJDlыe raЙЮI ПОД разб", 08кv 2 ) спн-
д."т.
Н""", Н.....' Н.....' Подсоеди НО<
......... .......... ......... CтItQ."т. КО,"," Mac
Тип "''''''' Тип """'" Тип """". Но. иительныe .... ур...... чееп..
IIОДИ води- .O КОД ВХОД ВыхОД 1<1IЬ.... са,...
ТРВ толь. ТРВ толь. ТРВ 1<1IЬ. "'" размеры ,..... с......
нocтъ l ) , НОСТЪ 1) , нocтъ l ), ных
кВт кВт кВт е<дел
П(Е) о FW 0,65 П(Е) О НW 1,3 П(Е) О RW 0,9 О Х 26740 ВХОД 5/8" UNF 7/16"
5/8" 18UNF трубка КOJшачок UNF
П(Е) I FW 1,5 П(Е) I НW 3,2 П(Е) I RW 2,1 1 I ВЫХОД диаметром ЛLСО (с трубка
П(Е) 2 FW 2,5 П(Е) 2 НW 5,3 П(Е) 2 RW 3,6 2 2 3/4" 1 6UNF 6"",,(1/4") aнrнобледе. ДИамет-
П(Е) 3 FW 4,0 П(Е) 3 нw 8,5 П(Е) 3 RW 5,7 3 3 ром 12 0,4
Н11ТeJ1ЪИЬ!МИ 6"""
канавками) (1/4'1
3/4"UNF
П(Е) 4 FW 6,6 П(Е) 4 нw 13,9 П(Е) 4 RW 9,3 4 --4 У равюпельная 5/8" UNF трубка
П(Е) 5 FW 8,0 П(Е) 5 нw 16,9 П(Е) 5 RW 11,33 5 5 ПИНИJI трубка 012 мм (1/2")
П(Е)6FW 9,3 П(Е) 6 нw 19,5 П(Е) 6 RW 13.! ь ---6 7/16" 20UNF диаметром
1 О мм rЗ/8'1
1) о + о ИП еохла ення ости на 8ХО е в ТРВ
н минam.ная: npоюводительность указана ДЛЯ температуры испарения 4 С, температуры конденсации 38 С ер
IK.
2) Не I1pЮIaraIOТСЯ. Заказывать отдельно.
жд
жндк
Д
Поправочный КОЭффlЩИент К'"
для различиых значеннй падення давления в ТРВ
Хладаrент Паденне давления Щ. в ТРВ, бар
0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 12,0 14,0 16,0 18,0 20,0
R12 3,39 2,40 1,96 1,70 1,52 1,39 1,20 1,07 0,98 0,91 0,85 0,80 0,76 0,69 0,64 0,60 0,57 0,54
R22 4,25 3,00 2,46 2,13 1,90 1,74 1,50 1,35 1,23 1,14 1,06 1,00 0.95 0,87 0,80 0,75 0,71 0,67
R502 4,41 3,12 2.55 2,20 1,97 1,80 1,56 1,39 1,27 1,18 1,10 1,04 0,99 0,90 0,83 0,78 0,73 0,70
Поправочный КОЭффlЩИент К,
для различных значеннй температуры нспарення н температуры жидкостн на входе в ТРВ
Хлад- Температура жидко- Температура нспарения. ос
areHT C11I на входе в ТРВ,
ос +20 +15 +10 +5 o 5 IO 15 20 25 30 35 ---40 ---45
+50 1,07 1,09 1,11 1,13 1,16 1,19 1,24 1,48 1,74 2,07 2,48 2,92 3,36 4,03
RI2 +40 0,96 0,98 100 1,02 1,04 1,06 1,10 1,31 1,54 1,83 2,18 2,57 294 3.52
+30 0,88 0,89 0,91 0,92 0,94 0,96 0,99 1,18 1,39 1,64 1,96 2,30 2,63 314
+20 0,81 0,82 0,83 0,84 0,86 0,87 0,91 1,08 1,26 1,49 1,77 2,07 237 2,82
+50 1,10 III 1,12 1,13 1,15 1.16 1,21 1,39 1,62 189 2,24 2,66 3,10 368
R22 +40 0,99 100 1,01 1,02 1,03 1,04 1,09 1,24 1,45 1,69 2,00 2,37 2,75 327
+30 0,90 0,91 092 0,93 0,94 0,95 0,99 1,13 1,31 1,55 1,83 2,13 2,47 2,93
+20 0,83 0,83 084 085 0,86 0,87 0,90 1,03 1,19 1,40 1,64 1,94 2,25 266
+50 1,13 1,16 1,18 1,21 1,24 1,27 1,31 1,54 1,81 2,11 2,56 3,07 3,79 473
+40 0,97 0,99 1,01 1,03 1,05 1,07 1,11 129 1,51 1,75 2,12 2,52 3,10 3,85
R502 +30 0,85 0,86 0,88 0,89 0,91 0,93 0,95 III 1,30 1,50 1,81 2,15 2,63 3,25
+20 0,76 0,77 0,78 0,79 0,80 0.82 0,81 0.97 1,14 1,31 1,58 1,87 2,28 282
пойти на увеличение площади проходноro ce
чения труб, однако такое решение ВС1)'пает в
противоречие с оrpаничениями на rабариты
испарителя и требует повышенных кaпиrало
вложений. Поэтому изroтoвители предпочита
ют дpyroe решение, а именно разделение испа
рителей большой мощности на несколько па
раллельных секций с одинаковыми харaкreри
стиками, Чтобы на каждую секцию не ставить
свой ТРВ, предусматривают один общнй ТРВ,
на выходе из кoтoporo устанавливают распре
делитель жидкости (питатель), который, как
видно из ero названия, предназначен для paв
HOMepHoro распределения прошедшеro через
'1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrYЛЯТОРЫ, КЛАПАНЫ. ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 891
Рис. 3.1.5-33. Испаритель, подача хладаrента в KOТO
рый после ero дросселирования про изводится с помощью
распределителя жидкости (Danfoss):
1 термореrулирующий вентиль; 2 распределитель
жидкости: 3 трехсекциоииый испаритель; 4 трубки рас-
преде lИтеля равиоrо сечеиия и одинаковой длины
ТРВ хладаreIПа между разлwшыми секциями
испаРIПеля. На рис. 3.1.5 33 приведен пример
испарите:щ составленноro И3 трех секций. для
подачи хладаreIПа в такой испаритель необхо
;:щмо предусматривarь распределитель с числом
выходных отверстий, равным числу секций за
питываемоro испарителя, Т.е. трем.
Кроме тoro. каждая из трубок распредели
теля, называемых также ветками или нитка
ми, должна иметь не только одно и то же сече
ние (что леrко понять, так как испаритель раз
делен на три равные части), но и одинаковые
длины. с тем чтобы потери давления в каждой
нитке бьши одинаковы. Если это условие не
выполняется, расход хладаreIПа через сеlЩИЮ
с повышенными потерями давления упадет. В
случае кorдa потери давления в одной И3 ниток
меньше, чем в остальных (что может произой
ти. например. из за недостаточной длины TPy
бопровода, от KOТOpOro отрезались эти нитки
при их изroтoвлении. в результате чеro длина
последней нитки оказалась меньше остальныI),'
необходнмо будет искусственно увелWIИТЬ по
терю давления в ней, чтобы восстановить paB
новесие.
Распределители бывают rлавным образом
двух типов (рис. 3.1.5 34). Первый тип изroтав
ливается по принципу трубки Вентури, Т.е. про
ход ное сечение такой трубки вначале плавно
сужастся, потом плавно расширяется. Линии
тока в ускоряющемся потоке жидкоro хладаreн
та, проходящем через С}жaIOщуюся часть труб
ки Вентури, становятся однородныIи,, и после
перехода через минимальное сечение в расши
ряющейся части определенная доля кинетичес
кой энерrии потока преобразуется в давление.
что, в конечном счете. после восстановления
давления снижает ero полные потери в распре
делителе.
Второй тип распределителя является диаф
parмeнным, в котором на пути потока ycтaHOB
лен патрубок с диафраrмой, приводящей к воз
никновению более существенных, чем в труб
ке Вентури, потерь давления вследствие нитен
сивной турбулизации потока. Кроме тoro. если
пространственная ориеIПация распределителей
на основе трубки Вентури может бьпь произ
вольной, то диафраrменные распределители
обязательио должны устанавливаться верти
калъно, с направлением движения потока сверху
вниз.
Пр/L14ер подбора распределителя жидкости
На основании данных каталоrа ALCO He
обходимо подобрать распределитель жидкости
для работы в следующих условиях:
испаритель имеет полную мощность
Qo 21 кВт и содержит 3 одинаковые секции;
длина каждой трубки распределителя 0,75
м;
хладаreIП R22;
температура испарения 250C;
температура жидкости +30 0 С.
Решение
Поскольку испаритель имеет три секции,
число выходов распределителя и ero трубок TaK
же должно быть равно трем; обозначим это чис
ло через п. В каталоre изroтoвителя указывает
ся, что номина.ТIьная производительность ка.ж
дой трубки распределителя рассчитывается по
формуле
QND= Qo'K]'K2 кВт.
п
rдe К] и К 2 поправочные коэффициеIПЫ, зна
чения которых приведены в табл. 3.1.5 6a и
3 .1. 5 6б. В нашем случае находим
Kl 2,29 и K2 O.87.
892
З. АПErАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
р,
полные потери давления
· расnp.; :т::;иос
распределитель Н81 I
осно.е 'l»ytЖм Вeнrypи ..
(ALCO)
Q.
"
8
/
/'
полные потери давления
Р, в дивфраrмежом
распределителе
Р,
ДИ8фрвr.. й
распределитель
Рис. З. 1 .5 З4. Принцнп раБОlЫ и характер изменения давлений по длине потока в двух типах распределителей (Aico).
Вверху распределитель на осноВе трубки Вен1УРИ: А зона сужения потока и плавноro сжатия в rорловине; В
roрловина трубки Вен1УРИ (типа крнтическоrо сечеиия сопла); С зона максимальНОI'О сужения потока; D зона началь
НОI'O расширения с восстановлением статическоrо давления.
В центре диафраrменный распределитель: Е зона соударения и частичноrо разворота струй тока перед внезапным
сужением в диафраrме; F насадок (диафраrма); G зона внезапноrо суження потока; Н зона 1УРбулизацни потока в
результате неуправляемоrо дросселирuвания 8 ;.\иафРaI'ме. '
Внизу характер измененш! давленнSI по длнне распределителя на основе трубки Веюури и диафра!'менноrо распре
делителя:
Р, давление на входе; Р2 давление в минимальном сечении; Р з давление на выходе
Отсюда номинальная производительность
каждой трубки распределите,'lЯ равна
Q 21х 2,29хО,87
ND 3 13,9 кВт.
Производительность трубки выбираемоro
распределителя должна бьпь заключена меж
ду 25 и 150% номинальной производительнос
ти. С учетом этоro по табл. 3. 1.5 6B определя
ем наружный диаметр каждой трубки распре
делителя, который в нашем случае равен 8 мм
(5/16"). Номинальная производительность 13,9
кВт для R22 как раз расположена между про
изводительностью 25% (3,05 кВт) и 150%
(18,30 кВт).
Зная число трубок распределителя (3) и их
диаметр (8 мм), по табл. 3.1.5 6r можем вью
рать требуемую модель распределителя, а имен
3.1.5, ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РErY.I.IЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ
893
Таблица 3.1 .5 6a
Поправочный коэффициент КI ДJUI расчета номинальной пронзводительносТII трубки распределителя
при значениях температур испарения и ЖИ,ДКоrо хладаrента на входе в ТРВ, отличающихся от номинальных
условий
Т емперату Температура испарения, ос
ра жидкоrо
хладаrеllта, +20 +15 +10 ' 5 "О 5 IO 15 20 .25 30 35 .АО
ос
+60 1.07 1,24 1,45 1,70 2,02 2,43 2,92 3,45 4,05 4,86 5,87 6,80 8,09
+55 0,96 1,12 1,30 1,53 1,82 2,19 2,63 3,11 3,64 4,38 5,28 6,12 7,28
+50 0,86 0,99 1,16 1,36 1,62 1,94 2,34 2,76 3,24 3,89 4,69 5,44 6,47
+45 0,76 0,88 1,03 1,21 1,44 1,73 2,08 2,46 2,88 3,46 4,17 4,84 5,76
+40 0,67 0,77 0,90 1,06 1,26 1,52 1,82 2,15 2,52 3,03 3,66 4,24 5,05
+35 0,58 0,67 0,78 0,92 1,09 1,32 1,58 1,87 2,19 2,63 3,17 3,68 4,38
+30 0,50 0,58 0,68 0,80. 0,95 1,14 1,38 1,62 1,90 2,29 2,76 3,20 ',81
+25 0,43 0,50 0,58 0,68 0,81 0,97 1,17 1,38 1,62 1,94 2,35 2,72 3,24
+20 0,38 0,44 0,51 0,60 0,71 0,86 1,03 1,22 ],43 1,72 2,07 2,40 2,86
Таблица 3 1 S6б
Поправочный КОЭффЮUfент Kz ДJUI расчета номинальной производительносТII трубки распределителя при ее
длине, отличающеЙСR от номинальной
Длииа rovбки распределителя, м 0,25 0,5 0,75 1,00 ],25 1,50 1,75 2,00 2,25 2,50
Значение поправочноrо ко')ффициен 0,50 0,71 0,87 1,00 ],12 1,23 1,32 1,41 1,50 1,58
тaK z
Таблица 3.1 S6B
Номинальная производительностъ QND, кВт, каящой трубки распределителя прн температуре нспарения +4 Ос,
температуре конденсации +38' с, ПереохлаждеlOOl 1 К н ддине трубки 1 м
Диамero т .у6ки распределителя Номинальная производи Номинальная производителъностъ, кВт
ММ дюймы тельность, О/О RI2 R22 R502
150 1,31 2,31 1,20
4 5/32 100 0,87 1,54 0,80
25 0,22 0,39 0,20
150 2,63 4,58 2,40
5 3116 100 1,75 3,05 1,60
25 0,44 0,76 0,40
150 5,25 9,15 4,80
6 1/4 100 3,50 6,10 3,20
25 0,88 1,53 0,80
150 10,50 18,30 9,45
8 5/16 100 7,00 12,20 6,30
25 1,75 3,05 1,58
150 18,30 32,10 16,50
10 3/8 100 12,20 21,40 11,00
25 3,05 5,35 2,75
150 25,80 45,75 23,55
12 1/2 100 17,40 30,50 15,70
25 4,30 7,63 3,93
894
3. ArPErATbI, У1ЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З.1.5 6r
Переченъ моделей распределителей жидкости с резьбовыми соединениями под разбортовку типа SAE
в зависимости от числа трубок распределители и их диаметра (Модели FM, ALCO)
Число Наружный диаметр. рубок распределителя
Ч'убок 4 мм либо 5/32" 5 мм либо 3/16" 6 мм либо 1/4" 8 мм либо 5/16"
rаспреде Марка Соедине Марка Соединение Марка Соединение Марка Соединение
лителя ние SAE SAE SAE SAE
2 FM 12 4 2 У2." FM 12 5 2 и." FM 12 6 2 YZ" FM 12 8 2 и."
3 FM 12 4 3 Yl" FM 12 5 3 У2" FM 12 6 3 " !<'М 12 8 3 У2"
4 FM 12 4 4 Yi" FM 12 5 4 У2." FM 12 6 4 'h" FM 12 8 4 '11"
5 FM 12 4 5 У2." FM 12 5 5 У!" FM 12 6 5 У2."
6 FM 12 4 6 У2." FM 12 5 6 У2." FM 12 6 6 У2."
7 FM 12 4 7 'h" FM 12 5 7 У2."
8 FM 12 4 8 'У2." FM 12 5 8 YZ"
9 FM 12 4 9 Ih"
10 FM 12 4 10 У2."
Потери давления в распределителях жидкости (табл. 3.1.5 6...)
Таблица З.1.5 6д
11роизводительность
в % от номинальной
Поте и давления, ба
но FMI2 8 3. В табл. 3.1.5 6r приводятся MO
дели распределителей с резьбовыми соедине
ниями под разбортовку типа SAE, однако cy
ществуют также модели с соединениями под
пайку. Разумеется, каждый изroтoвитель в CBO
ем каталоre приводит собственный метод под
бора. Каталоr ALCO дает также значение по
терь давления в рас елителе (табл. 3.1.5 6д),
кoroрые необходимо учитывать при выборе Tep
мореryлирующеro вентиля.
3.1.5.2.1.2.4. JлектРOllI/ые реzyляторы
Задача электронных реryляторов аналоrич
на задачам термореryлирующих или барореry
лирующих вентилей, она состоит в том, чтобы
обеспечить реryлирование подачи ЖИДI<Oro хла
даreнта в испарите;1И, работающие с переrpе
вом, преимущественно в оребренные испари
тели и испарители охладителей жидкости. Oд
нако в качестве управляющеro сиrнала в элек
тронном реryляторе используется не переrpев
хладаrента во всасывающем трубопроводе
(Ыs 52 tо ....() ( 14) 8 К для случая, пр став
ленноro на рис. 3.1.5 35), как У термореryли
р)'ющеro вентиля, а разность температур на
выходе и на входе в испаритель, кoroрая, C.1e
довательно, учитывает падение давления в ис
парителе. В примере на рис. 3.1.5 35 эта раз
ность температур составляет дtd Ыs ДРо 8
(4) 4 К.
Электронная система реryлирования coдep
жит следующие основные элементыI (рис. 3 .1. 5
36):
электронный реryлятор, содержащий кop
пус собственно реryлятора, блок дроссельноro
отверстия и приводной механИ1М;
электронный блок выработки команд, кo
торый помимо основной функции может обес
печивать выполнение определенноro числа дo
полнительных функций:
датчики температуры на основе термопар
типа Pt 1000.
Подача жидкости реryлируется в зависимо
сти от величины сиrнала, идущеro от датчиков
Pt 1000, которые реrистрируют разность меж
ду температурой на выходе (82) и температурой
на входе (51) испарителя (рис. 3.1.5 37). Элек
тронный блок обеспечивает постоянное cpaBHe
ние текущей разности температур (52 51) с за
данным значением установленной температу
ры.
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrYЛЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 895
р.1
5,
L
At. 82 t..
Ар. 8, t..
At.-Ap. 82 8, At.
At. Ар. + М.
"
-;j
z
:
10
52
51 ТО
ЕК565
51" - 'О.С
ТО
и
:8
О.
Н
'''.cl
3.075 'p
52"
с
Рис. 3.1.5 35. Сравнение сиrналов, управляющих работой термореrулирующеrо вен11IЛЯ (переrрев Ы, на выходе из
испарителя) и электронноrо реrулятора (разноCTh bl d темпера1)р на выходе из испарителя и иа входе в Hero) (Danfoss).
S, теМПера1)ра на входе в испаритель; S2 темпера1)ра паров во всасывающей маrиC"Ipали; (о темпера1)ра на выхо-
де из испарителя; 6ро падеиие давления в испарителе, преобразованиое в падеиие темпера1)рЫ
в случае отклонения разности темпертур от
заданнOI'О значения электронный блок сразу же
увеличивает или уменьшает число импульсов,
посьтаемых на приводной механизм реryлято-
ра. В результате приводной механизм меняет
степень открытия реryлятора (конечную pery-
лируемую величину), а следовательно, и коли-
чество подаваемоro хладаreнта до тех пор, пока
не восстановится заданное значение S2 SI.
lлавное преимушество электрониоro реryлято-
ра заключается в следующем: чтобы открыть
реryлятор, нет необходимости в статическом
переrpеве, а это позволяет системе работать
даже при очень небольших темперахурах пере-
rpeвa. Кроме тoro, реryлирование не зависит от
падения давления между выходом из испари-
теля и входом в Hero, это дает возможность в
известной мере отказаться от реryлирования
температуры конденсации, что обеспечивает
заметную экономию энерrни.
3.1.5.2.1. 3. РеzyлятоР61 для испарителей,
работающих в ре:ж:Wfе зamoплеНН61Х
3.1.5.2.1.3.1. Общuе nаложеllUЯ
Принципиальная схема одно ступенчатой
холодильной установки, оборудованной затоп-
ленным испарителем, представлена на рис.
3.1.5-38.
Дросселирование хладаreнта и ero расши-
рение в такой установке обеспечивается с по
мощью ручноrо вентиля, при большем или
меньшем открытни кoтoporo происходит повы
шение или понижение уровня жидкоro хлада
reнта в отделителе жидкости (см. также рис.
1.3.6-14, на котором показан принцип работы
холодильной установки с затоплецным испари-
телем). Такой тип реryлирования в наши дни
используется только как дополнение к системе
автоматическоro реryлиpования. В случае неис
правности системы автоматическоro реryлиро-
вания блаrодаря ручному вентилю установка
896
з. дrPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
'"-=.
L.
.! ...
1,
..
,
,,.
i
i
2
3
I:--."
;J 1.ltl
, 10
, III к
)
z,
3.
10
5
7
....
Рис. З.l.5 З6. Набор комrтеюующих злектронноro реrулятора, вкточающий ( слева направо): два варнанта реryлятора
(детали модели меньшеro размера представлены на разрезе внизу, прнчем позицин с 1 по 17 образуют прнводной меха-
низм), корпус злектронноro блока и датчики различных 11ШОВ (модели TQIPHTQ, Danfoss)
1 крышка; 2 винт; 3 ПроКЛздка; 4 токопроводящая жила; 5 кольцевая ПРОКЛ8Дка; 6 блокировочный винт; 7
верхняя чac'IЪ peryтrropa; 8 винт; 9 НaКDнечник провода; 10 подкточение кабеля; 11 yrтотнительное кольцо; 12
ПРОКЛ8Дка; 13 прокладка; 14 клеммная rтaтa; 15 оболочка; 16 датчик NТC; 17 иаrpевательный злементРТС; 18
блок дРоссельноro отверС1ПЯ; 19 корпус реryлятора
продолжает свою рабory. Aвroматическое pery
лирование подачи хлздаreнта в затопленный
испарнтель осуществляется пyreм реryлирова
ння урОВНЯ хлздareнта В различных емкостях,
ВХОДЯЩИХ В состав ХОЛOДНJIЪной установки, б)дъ
то испарнтель, конденсатор, orделитель жидк<r
сти, промежуточиый охладитель или ресивер.
Orдельные реryляторы уроВНЯ хладareнта MO
ryт бьпь специально предназначены либо для
наrнетательных, либо для всасывающих мarи
стралей.
315. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАтУРА, РЕrYЛЯТОРЫ, КJIАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ
897
51
АК5 21Д
8;
,
1'1
У
I
52
АК5 21Д
Рис. 3.1.5 37. Пример оребренноrо мноrосекционноrо испарителя, подача хладаrеllта в который обеспечивается элект
ронным peryтrropOM с установленным после Hero распределителем жндко 'ТИ (Danfoss).
EKS 65 электронный блок; TQ электронный реryлятор; AКS 21 А да'IЧИКИ; EVR электромаr'ниТlIЫЙ клапан
Рис. 3.1.5 38. ОДНОС1)'пенчатая холодильная установка
с затопленным испарителем, подача хладаrента в который
осущес'I1Шяется ручным реryлятором
3.1.5.2.1.3.2. Температурные ре2)lляmоры уровня
(рис. 3.1.5 39)
Реryляторы, в которых поддержание задан
HOro уровня обеспечивается в зависимости от
значения темперarypы, предназначены для уп
равления уровнем хладаreнта в зaroпленном
испариreле, промежуточном ресивере или oт
делителе жидкости. этот тип реryлятора cocтo
нт из термореryлирующеro вентиля, снабжен
HOro термобаллоном, в котором установлен He
большой электронarpевarелъ. Задача нзrpeвате
ля заюпочается в том, чтобы посъmатъ в Haд
Рис. З.15 З9. Температурный реrулятор уровня (MO
дель ТЕУА, Danfoss):
1 корпус с установленной на нем мембраной и над-
мембранной lIOJЮCThЮ; 2 .. патрон со сменным дроссель-
ным отверстием; 3 коробка реrулятора; 4 реrулировоч-
ный шток; 5 патрубок наружной уравнительной линии
898
3. МРПАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
мембранную полость сиrнал переrpева незави
симо от температуры паров, выходящих из ис
парителя. Термобаллон содержит муф-ry, кoтo
рая приварена к испарителю или к ресиверу на
высоте желаемоro уровня жидкости. При рабо
те реryлятора от наrpевателя тепло передается
термобаллону. ЕсJШ уровень жидкости распо
ложен ниже термобаллона, подведенное тепло
не может быrь удалено и давленне в надмемб
ранной полости реryлятора растет. Реryлятор
открывается, и хлaдareнт начннает поступать в
испаритель. Кorдa уровень хладаreнта достиrа
ет термобаллона, тепло от элекrронаrpевателя
принимает на себя хладаreнт и реryлятор за
крывается.
3.1.5.2.1.3.3. IlШUlавковые реzyляторы уровня
Такие реryляторы, называемые также по
плавковыми вентилями, MOryт устанавJШвaТЬ
ся как на всасывающих, так и на нarнетатель
НbIX маrистралях холодильной установки, по
этому, с одной стороны, различают поплавко
вые реryляторы низкоro давления, а с друroй
BbICOКOro давлення.
а) Поплавковые реzyляторы уровня, устанавливае
мые на лшzuстралях вЫСОКО20 давления
В холодильных установках, содержащих
только один отделитель жидкости, величину
заправки хладаreнта можно рассчнтать таким
образом, чтобы иметь возможность реryлиро
вать подачу х.ладаreнта в испаритель, кoнтpo
1Шруя ero уровень в конденсаторе, т.е. с помо
ЩЬЮ реryлятора BbICOКOro давления.
Система реryлирования в маrистрали BЫCO
кoro давления наиболее проста, так как coдep
жит, по существу, только поплавковый реryля
тор BbICOКOro давления, который устанавлива
ется в6JШЗИ конденсатора и открывается при
подъеме уровня жидкости в поплавковой кaMe
ре. Задача поплавковоro реryлятора заключает-
ся в подаче всей жидкости, которая образова
лась в конденсаторе, в отделитель жидкости.
Поэтому при использовании поплавковоro ре-
ryлятора в маrистрали BhICOКOro давления обыч-
но нет необходимости устанавливать жидко-
стный ресивер. На рис. 3.1.5 40 представлен
пример поплавковоro реryлятора уровня в ма-
rистрали BblCOКOro давления и принципиальная
схема холодильной установки, содержащей Ta
кой реry1ШрУЮЩИЙ opraH.
В этом типе установок защита компрессора
от rидроударов обеспечивается не нормальной
работой различных opraHoB реryлирования, а
точным расчетом количества заправляемоrо
хладаreнта. Оно должно быть таким, чтобы при
ПОJШой наrpyзке переrpев на всасывающей Ma
rистрали компрессора равнялся примерно 5 К.
для тoro чтобы открьшся поплавковый ре-
ryлятор уровня, не нужен никакой перепад дaв
ления, так что в некоторых случаях, например
при работе с частичной наrpузкой или при из
менении климатических условий, можно допус
кать падение температуры конденсации, на KO
торое, впрочем, можно решиться и в целях эко
номин энерrии. Korдa одни большой отделитель
жидкости получает жидкий хладаreнт от He
скольких конденсаторов и при этом в схеме yc
тановки не пр смотрен жидкостный ресивер,
рекомендуется на каждый конденсатор ycтaHaв
ливать свой собственный поплавковый реryля
тор. представленный на рис. 3.1.5 40 поплав-
ковый реryлятор уровня BbICOКOro давления яв
ляется реryлятором прямоro действия. но суще
ствуют реryляторы, используемые в качестве
управляющеro opraHa rлавноro клапана, кoтo
рый можно прииуднтельно закрывать при по
мощи элекrроклапана (рис. 3.1.5Al). В этом
случае roворят о реryляторе на линии BЫCOKO
ro давления с сервоприводом.
На рис. 3.1.5 42 показана схема двухступен
чатой холодильной установки с расширением
хладаreнта в обеих ступенях, содержащих два
поплавковых реryлятора уровня на мarистраля.х
BhICoKoro давления. промежуточный ре сивер
запОJШен до уровня своей сливной трубы, pac
положенной почти на половине высоты жидко
ro хладаreнта, так что переrpетые пары хлада
reнта, выходящие из компрессора низкоro дав-
лення, подаются в жидкость и охлаждаются в
ней.
б) Поплавковые реzyляторы Jровня, устанавлива
емые на маzuстралях НUЗКО20 давления
Korдa одна и та же холодильная установка
имеет несколько отделителей жидкости, CMOH
899
6 7
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrYЛЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ
18
И,
"
!i
Рис. 3.1.5 40. Поплавковый реrулятор уровня BLIcOКOro давления и пример ero размещеиия в холодилъиой установке
(модель Sv, Danfoss):
1 крышка; 2 поплавковая камера; 3 иижний па1рубок (ЖИДКОCTh); 4 верхний па1рубок (пар); 5 ш-ryцер; 6
поплавок; 7 качающееся коромысло; 8 иrла; 9 кольцевой валик; 1 О дроссельиое отверстие; 11 УС1ройство ручной
реryлировки (пережимиой вен1ПЛЬ); 12 отверстие перепуска и реrулирования; 13 кольцевой валик; 14 винт, 15
пробка; 16 прокладка; 17 ПрОКЛадКа крышки; 18 маркнровочная табличка; 19 кольцевой валик; Р параллельное
подключение ш-ryцера 5 (винт 14 в положении А); S последовательное подключение ш-ryцера 5 (винт 14 в положении В)
PMFH
Рис. 3.1.5-41. Пример поплавковоro реryлятора уровня иа мarиС1рали BLIcOКOro давления, используемоro в качестве
управляющеro opraHa rлавноro клапана, принудительиое закрьrrие кoтoporo обеспечивается злеК1роклапаном (модель
PMFH+SV, Danfoss):
SV(H) поплавковый реrулятор уровня на маrиС1рали BLICQКOro давления; PMFH rлавный клапан; EVМ злеК1рО
маrнИ'IlIЫЙ клапаи
900
3. АПБrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Рис. 3.1.5A2. ДВУХC'I)'IIенчата.я холодильная YC'IallOBкa
с расширением хладаrента в обеих C'l)'IIен.ях, достиrаемым
при помощи двух поплавковых реrуляторов уровня, ycтa
новленных на наrнетательных маrистралях основной И
промежyroчной C'l)'IIеней
тированных параллельно, каждый из них дол
жен быrь оснащен своим реryлятором низкоro
давления. Однако при этом нельзя упускать из
виду, что при любом способе реryлировання,
осуществляемом с помощью TaKoro opraHa,
предпoлarается наличие емкости для хлaдareн
та в мarистрали высокоro давления.
Прежде поплавковые клапаны (или поплав
ковые реryляторы) часro исполъзовались как
реryляторы низкоro давления, корпус кoropыx
соедниялся с отделителем ЖИДКОСТИ. При по
ниженнн уровня ЖИДКОСТИ клапан открывался,
что обеспечивало проход жндmro хлaдareнта нз
реснвера в отделитель жидкости. В наcroящее
время поплавковые реryляторы на мarистралях
низкоro давления практически не используют
ся, за исключением особых случаев, и предпоч
тение отдается реryляторам высокоro давления,
о кoropыx мы roворили вьппе.
3.1.5.2.1.3.4. Электронные ресуляторы уровня
Здесь речь пойдет об apMarype, предназна
чениой, в зависимости от параметров, кoropыe
она реrистрирует, для передачи команды на
элекrpoклапан, объединеlпlый с ручным венти
лем. Обычио такая apMarypa устанавливается
на жидкостном трубопроводе, ведущем к oтдe
лителю жидкости.
элекrpolпlыIй реryлятор уровня только oт
крывает или закрывает электроклапан, а pac
ширение хладаreнта обеспечивается воздей
ствием на ручной вентиль. Вентиль должен
быть откръп таким образом, чтобы при макси
мальной наrpyзке на испаритель время orкpы
вания элекrpoклапана бьшо в три четырe раза
больше времени ero закрывания.
на рис. 3.1.5-43 представлен пример элект
poИRoro реryлятора уровня, корпус кoroporo, как
и в случае поплавковоro реryлятора низкоrо
давления, соединен с отделителем жидкости.
Перемещение поплавка вместе с поверхно
стью уровня хладareнта при водит к COOТBeT
ствующему перемещению управляющей труб
ки, жестко связанной с поплавком. Таким об
11
J
Рис. 3.1.5-43. Электронный ре-
rулятор уровня, состоящий из по-
плавКDВОЙ камеры (справа) и усили-
теля (слева) (модель 38 Е, Danfoss):
1 водоиепроинцаемый mpпус
усилителя; 2 реле; 3 усилитель;
4 распределительный 1рансформа-
тор; 5 заземление; 6 подсоедиии-
тельные клеммы; 7 подключеиие
элеК1рокабелей; 8 управляющая
кa:ryшка; 9 поплавковая камера;
10 поплавок с управляющей 1руб
кой; 11 фланцевые проставки; 12
средний уровеиь R 717; 13 cpeд
иий уровеиь дрyrих хладаrентов
-1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrYЛЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 901
разом, при подъеме или опускании поплавка в
зависимости от колебаний уровня хладаreнrа
управляющая трубка поднимается или опуска
ется в управляющей ка1)'шке, что привоДПf к
изменению в 1)' или иную сторону тока низко
ro напряжения, пporeкающеro в этой ка1)'ШКе.
Изменения силы тока усиливаются и преобра
1}'ЮТСя в импульсы, посылаемые на элекrpокла
паи.
Расстояние между верхним и нижним поло
жениями поплавка реryлиpyется. Максимальная
величина этоro расстояния соcrавляет 40 мм.
Если необходимо иметь большее значение pac
Рис. 3.1.5А4. Аварийный сиrнализатор уровня, рабо
тающий в режиме предохранителъиоrо выкшочателя (MO
делъ RT 280, Danfoss):
3 патрубок подвода давлеиия; 4 силъфонный узел;
5 реrулировочиое JroлесИlro; 9 шкала; 10 накидиая
клемма; 11 злекчюразъем 13,5; 12 пружииа; 14 клем
мы; 15 mroк; 16 контак-rnая rpynna; 17 верхний при
водиой ролик; 18 Jroнтак11lыIй рычаr; 20 нижний при
водной ролик; 38 заземление
стояння, нужно предусматривать два реryлято
ра уровня.
Поплавковый реryлятор уровня на рис.
3.1.5 43 оборудован перекоммутирующимся
кoнraктoM, позволяющим ВКJПOчать в цепь сиr
пал или табло, указывающие на переполнение
либо недопуcrимое опорожнение конrролируе
мой емкости.
В качеcrве уcrройcrва, подающеro сиrнал
тревоrи, можно использовать аппаратуру, по
добную изображенной на рис. 3.1.5 44. Ее
принцип работы основан на разности теплопро
водноcrей жидкоro и rазообразноro хладareн
та.
Эroт аварийный сиrнализатор уровня coдep
жнr термобаллон, в который вмонrирован He
большой электронатреватель, постоянио Haxo
дящийся под напряжением. Управляющий сиr
нал от термобаллона, обусловленный переох
лаждением или переrpевом, после сравнения с
базовым (опорным) значением давления пре
образуется в элекrpический импульс типа "дa
нет", который ВКJПOчает сиrнал тревоrи.
При использовании аварийноro сиrНa.JШза
тора в режиме предохранительноro выключа
теля любое отклонение в еro работе привоДПf
к ocraHoBKe компрессора или к прекращению
подачи жидкости. Последующий запуск или
возобновление работы MOryт быть осущеcrвле
ны только после уcrранения причины aHOMa
лии.
На рис. 3.1.5 45 показаны различные воз
можноcrи использовання реryлятороВ уровня
для поддержания требуемоro уровня в eMКOC
тях на при мере установки, включающей два
ценrральных отделителя жидкости.
EмкocrHbIe реryлятoры уровня отслеживают
изменение уровня жидкоcrи с помощью специ
альных датчиков, емкость которых меняется в
ресивер 1
10 ос
ресивер 2
.45'С
Рис. 3.1.5А5. Пример системы реrулирования уровня
eMKoClllOro типа
902
3. ArPErATbI, У1ЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
зависимости от rлубины поrpужения. Исполь
зование специальноro корпуса для этих датчи
ков позволяет зафиксировать изменение eMКO
сти и тем самым выдать сиrнал для изменения
уровия заполнения ресивера или mOOую друтую
команду.
Каждый из двух ресиверов сиабжен своим
датчиком, контакты 1 и 6 кoтoporo вкточают
сиrнал тревоrи при чрезмерном опорожнении
или переполнении ресиверов. Подача жидкости
в ресивер 1 осуществляется с помощью поплав
КOBOro реryлятора BbICOКOro давления. В реси
вер 2 хладаreнт подается из ресивера 1 через
электроклапан и вентиль с ручной реryлнров
кой.
Электроклапан открывается, кorдa уровень
жидкости в ресивере 2 падает до уровия КOH
такта 2, и закрывается, кorдa уровень жидко
сти поднимается до контакта З. Еслн по каким
либо причниам уровень жидкости в ресивере 1
повыснтся до отметки 5, электроклапан вновь
откроется и закроется только тorдa, кorдa ypo
вень жидкости в ресивере 1 понизнтся до oт
метки 4. Установка уровней различных кoнтaK
тов по длине датчика про изводится изменени
ем соответствующих сопротивлений в реryля
торе.
3.1.5.2.2. Автоматические клапаны
прямоrо или двойноro действия
(сервоуправляемые)
В п. 3.1.5.1 мы уже встречались с клапана
ми (вентилями), управляемыми вручную. Oд
нако существуют клапаны, работающие aВТOMa
тически, Т.е. перемещение их запорноro или
реryлнрующеro элемента (тарели, иrлыI) проис
ходнт при помощи электромаrннтноrо поля,
давления, приводноro двиrателя и Т.д., прИ'Iем
вкточение перечисленных средств обеспечива
ется по команде, поступающей от реryлятора.
Поскольку в холоднльныIx установках примеия
ются различные виды хладareнтов, при изro
товлении автоматических клапанов используют
ся различные конструкциониые материалы, кo
торые должны быть совместимы с жидкостями,
контактирующими с деталями клапанов. В свя
зи С этим различают:
клапаны, предназначенныIe для установки
в коюурах хладareнта, причем одни из них спе
циально для использования В среде хлорфторyr
леводородныIx хлaдareнтов (они изroтавливают
ся из ла1УНИ с уплотннтельными прокл:адками
из неопрена, рубина, тефлона и т.д.), а друrие
для работы в среде аммиака (изroтавливаются
из чyryна или стали с про кладками из неопре
на, клинreрнта и т.д.). Заметим, что хлорфтор
yrлеводородныIe хладаreнты не аrpессивны по
отношению к чyryнy или стали, поэтому кла
паны, предна1наченные для работы в аммиач
ной среде, MOryт использоваться и В коюурах с
друrими хладareнтами. Поскольку в различныIx
участках холодильных КОН1УРов темпера1Ура
хладаreнта очень сильно меияется в зависимо
сти от места расположения тoro или иноro уча
стка, необходимо при подборе соответству.юще
ro клапана Bcerдa проверять, допускается ли ero
использование при рабочей темпера1УРе TOro
отрезка коюура, на котором ero предполаrает
ся установить;
клапаныI, предназначенные для работы на
ВОДЯНЬLХ коюурах. Так как в этом случае речь
может идти о коюурах водяноro охлаждения
конденсаторов, например охлажденной воде
для подачи в охлаждающие батареи В01ДУШ
НbIX кондиционеров или о рассолах, использу
емые клапаныI должны быть выполненыI И1 Ma
териалов, соответствующих условиям работы
ие только по предусматриваемым значениям
рабочих темпера1УР, но и по сопротивляемос
ти возможному действию аrpессивных сред
(коррозии и проч.).
Подсоедннение автоматических клапанов к
трубопроводам коюура, на котором они долж
НbI быть устаиовленыI, такое же, как и для руч
НbIX вентилей, Т.е. с помощью пайки, ниппель
ное (резьбовое) с разбортовкой, фланцевое и
Т.д. Автоматический клапан может быть пря
MOro действия или сервоуправляемый (двойно
ro действия), реryлнрование степени перекры
тия седла в каждом из этих случаев может про
исходить либо по типу "дa Heт", лнбо постепен
ио. На трубопроводах малых днаметров (до 6
мм) Bcerдa применяются автоматические кла
паны прямоro действия, Т.е. такие, в которых
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrYЛЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 903
",'"
сп":
o
"-51
Z,,-
<",
О'"
:I: ' :I'
".L ..,,, :. 52
I f : " 24
P . ..,,".. >
.11= , i"':"'i' ..... . \
. ч ,. ::., ...... :1".<:,:7' "
i.:;:'- I Е' П ) ','.
,':,' , 1!1. 16
:.: E j ' r:.':w
. r.."( : I :::: ,
'. II F:. , "..0-, 18
'Lil ' .? '*. 29
..... ' ..... _ IJ ...
. #/ ,, ,
28
49
48
59"
' :::::",: \.:-"',.',
.." 1'-
II[
-:):
,
/}
j
/
' '\
'''' '*... ''
Рис. 3.1.546. ЭлеКЧJомаrни-ЛIЫЙ клапан прямоro дей
ствия (модель ERVA3, Danfoss):
4 оБМO'I1(а; 16 якорь; 18 тареЛL клапана, 24 rиб.
кRЯ C'JRЛLная оплетка; 28 проклздка; 29 седло клапана;
48 фланцевая проклздка; 49 корпус клапана; 52 запи
рающее УC'lJlойство Н верхняя rайка; 59 фИЛL'Ip
положение запорноro opraнa (иrлы или тареJПI
клапана), управляющеro прохождением среды
в трубопровод, непосредственно определяется
воздействием на Hero мarнитноro поля, давле
ния и т.д. Прнмером TaI<Oro клапана может слу
жить электромarннтный клапан, приводимый в
действие непосредственно MarннтHЫM полем и
называемый электромаrниrным клапаном пря
MOro действия (или соленоидным вентилем пря
MOro действия, или электроклапаном прямоro
действия). Такой клапан представлен на рис.
3.1.5 46.
Эюr клапан обычно примеияется в холо
дильных установках, рабorающих на аммиаке,
но можer бьпь использован и для рабorы на
дpyrих хлaдareнтах. Ero рабочий диапазон тeM
перaryp составляет or ----40 до + 105 0 С, макси
мальное рабочее давление 28 бар. Он может
быть размещен в любой части холодильноro
кmпypа как на жидкостных мarистралях, так и
на всасывающих и нarнетательных трубопро
водах. Клапан orкрывается полностью сразу,
как только якорь 16 втяrивается мarниrным по
лем в ка1УШКУ, Т.е. данный клапан рабorает при
нулевом перепаде давления. Тарель клапана 18.
вьmолненная из тефлона, закреплена непоqxщ
ствеино на якоре 16. Давление на входе в кла
30-----1369
u
.
801 IIМ ох IIМ
Рис. 3.1.5.47. Пример монтажа элеК'Ipоклапана (обо-
значенноro аббревиmypой EVR) в КОН1УРе ХОЛОДИЛLной yc
тановки
пан действует на якорь и сверху и снизу Вслед
ствие этоro давление на входе, усилие пружи
ныI и вес якоря все вместе способствyюr за
крьпию клапана, кorдa с обмorки юnyшки сня
то напряжение. Прнмер установки подобноro
электроклапана в холодильном КОН1УРе приве
ден на рис. 3.1.5 47.
для трубопроводов с диаметром более 6 мм
перемещение запорноro opraнa или тарeJПI кла
пана, устаиовленноro на таком трубопроводе,
требует значительно больших усИJПIЙ, кoropыe
не MOryт бьпь обеспеченыI напрямую. В этом
случае используют прием, закmoчающийся в
том, что перемещение запорноro opraHa так
называемоro rлавноro (OCHOBHOro) клапана, yc
тановлениоro на перекрываемом этим клапаном
трубопроводе, достиrается в результате сраба
тывания вroporo клапана, называемоro управ--
ЛЯЮЩИМ и смонтированиоro на rлавном клапа
не. Иными словами, вroрой клапан управляет
рабoroй rлавноro клапана, почему ои и назван
управляющим. на рис. 3.1.5 48 прив(jденыI при
меры двух сервоуправляемых клапанов (клапа
нов двойноro действия), рабorа кoropыx обес
печивается 1а счет срабатьmания одноro или
нескольких управляющих клапанов (на схеме
не по казаны).
Каждый rлавнъш клапан с одним или He
сколькими управляющими клапанами реryJПI
рует количество прохо,дящеro через Hero хлада
reнта JПlбо по прmщиny "дa Heт", JПlбо посте
пенно orкрываясь и закрываясь в зависнмоClП
or импульсов действующеro на Hero управляю
щеro клапана.
904
3. ArPErAThI, УЗЛЫ, элЕмЕнтыI И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Степень открыrия rлавноro ЮIaПана опр е
ляется разностью между давлением Р2' которое
действует на верхнюю поверхность сервопор
шня 24, и давлением РЗ' которое действует на
ero нижнюю поверхность. Если эта разность
равна НУmo, rлавный ЮIaIIан полностью закрыr.
Если эта разность 0,2 бар или более, rлавный
клапан полностью открьп. для разностей дaB
лений (Р2 РЗ)' находящихся между 0,07 и 0,2
бар, степень открыrия клапана пропорциоиаль
на разности давлений.
Давление на входе Р] подается в полость над
сервопорmнем через различные управляющие
клапаны с помощью отверстий 1 а, 40а, 40Ь, 40с
и 40d, просверленных в теле I<Oрпуса клапана
1 и крышки 40.
'\
! y."
i l ,;
J:,
:I
O
=
ц)о
"ОЬ.......... '
10
60
100
"Ос
""
,0:.8
... ..10 2"0
.. ... 210
" ' I!!!!! . \'.,
' - "
.
. - = " ' 1Ь
t:.", 11O
11
12
эз
30
36
Степень открьпия ра'шичных управляющих
клапанов опр еляется значением давления Р2
исходя из степени открьпия OCHOBHOro клапа
на. так как уравнительное отверстие 24а в cep
вопорmне обеспечивает выравнивание давле
ний Р2 и Р З В зависимости от степени открьпия
rлавноro клапана.
На rnавном клапане РМl может быrь ycтa
новлен толы<о один управляющий клапан (рис.
3.1.5-48, слева), который цеЛИI<OМ опр еляет
степень открьпия rnaBHoro .клапана. При пол
ностью открьП'Ом управляющем клапане rлав
ный клапан также полностью открыr, и наобо
рот.
Что касается rлавноro клапана РМ3 (рис.
3.1.5-48, справа), то на нем MOryт бьпь ycтa
!:
Z
:;
60
100
Р2 IOOC
I" .!:oo1oOd
=- -- \ ; ""
!:OII:iIIIIШIII
.. 2"0
1 'Iil..... 210
"00 . - ... 22
а .
Io0Ь == . 1
10 :;:;I _ . I 1Ь
. 10
р, 11
12
эз
зо
эв
Рис. 3.1.548. Два rлавных клапана с сервоприводом: слева с одним управляющим клапаном, справа с возможнос-
'IЪЮ установки неСI«ШЬКИХ (трех) управляющих клапанов (модели РМl и РМ3, Danfoss):
1 Iroрпус l(JIапана; lа и lЬ каналы в теле клапана; 10 шток l(JIапана; 11 запорный IroнyC; 12 седло l(JIапана из
'Ieфлона; 22 стопорное IroЛЬЦО; 24 сервопоршень; 24а уравнительное O11Iерстие в сервопоршне; 30 крышка основа-
НИЯ; 33 фильтр; 36 пробка основания; 40 крышка; 4Oa-40d каналы в теле крышки; 44 oroop давления на мано--
метр; 60 шток ручноro O'ПqIьпия; SI и SП rне:ща для последовательноro подсоединения управляющеro l(JIапана; Р
rне:що для параллельноro подсоединения упраВЛЯIOщеro l(JIапана
,1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА. РЕrYЛЯТОРЫ, КJIАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 905
новлены от одноro до трех управляющих кла
панов, что позволяет обеспечить трн состояния
реryлирования.
Управляющие клапаны, установленные в
rнездах SI и SII, соединяются последователь
но. Если хотя бы один из этих управляющих
клапанов будет закрыr, rлавный клапан также
будет закрыr. Он откроется, только кorдa oднo
временно будут открыты оба управляющих кла
пана.
Управляющий клапан, установленный в
rнезде Р, соединяется параллельно с клапана
\!Н, устанановленньrми в rнездах SI и SII. При
этом rлавный клапан будет полностью открыт,
ссли управляющий клапан. установленный в
fнезде Р, также полностью открыт, независимо
от тoro, в каком положении находятся управля
ющие клапаны в rнездах SI и SII. rлавный кла
пан будет полностью закрьrr. еслн закрыrы хотя
бы один из клапанов SI или SII и OДНOBpeMeH
но клапан Р. Ниже приведсны возможные вa
рианты состояния rлавноro клапана в зависи
мости от состояния управляющих клапанов:
Уп авJ\ЯЮЩИЙ клапан
rлавный
клапан РМ3
в S!
в SII
вР
для управляющих клапанов, которые MOryт
бьпь установлены на описанных выше rлавных
клапанах, предусмотрены различные способы,
обеспечивающие их срабатывание (рис. 3.1.5
49): они MOryт срабатывать под действием дaв
ления, tемперюуры, маrнитноro поля, с помо
щью приводноrо электродвиrателя. На рис.
3 .1. 5 50 по казаны два типа реryляторов, один
из которых состоит из rлавноro клапана и уп
равляющеro клапана, срабатывающеro под дей
ствием давления, а друroй . из rлавноro кла
пана и двух управляющих, срабатывающих под
действием маrннтноro поля.
3.1.5.2.3. Реr)'ляторы даВ.аения
3. 1.5.2.3.1. РеzyляmoР6' давления кондеUСUl(ии
3.1.5.2.3.1.1. Реzyляторы давления
в конденсаторах с воздушны.м охлаждение\1
на основе трехходовО20 2!ювНО20 клапана.
06ъедине/ll1020 с управляющUJW клапаном,
срабатывающUJW при изменении давления
В ХОЛОДИJIЬНЫХ установках, оборудованных
конденсаторами с ВОЗд)'IIIНым охлаждением.
зимой, кorдa поннжается наружная темпера1)'
ра, давлен..че конденсации падает. Чтобы испра
вить положение, можно использовать разлнч
ные системы. состоящие либо из двух реI}'ЛЯ
торов даВления. один из которых устанавлива
ется на трубопроводе, ведущем из KoндeHcaтo
ра в жидкостный ресивер, а друroй на трубо
проводе перепуска натнетаемых rазов, либо нз
одноro трехходовоro реryлирующеro клапана.
Именно эту последнюю систему мы опишем
ниже.
Такой реryлятор заводскоro изroтoвлсния на
основе трехходовоro rлавноro клапана, объеди
HeHHoro с управляющим клапаном, срабатыва
юIЦИМ при изменении давления, представлен на
рис. 3.1.5 51 (см. позицию ИР). Под верхним
куполом реryлятора находится rаз при посто
янном давлении, действующем на диафраrму.
Давление наrнетания действует на э1)' же ди
афраrмy снизу за счет подачи хладаrеита и3
компрессора на вход В реrулятора. Korдa это
давление выше заданноro минимума, проход
roрячих rазов из компрессора в жидкостный
ресивер закрьп: жидкость. ВЬLХОДЯЩая из КOH
денсатора. при этом поступает на вход С и CBO
бодно протекает через выход R в жидкостный
ресивер. Если давление наrнетания начинает
падать, то, как только оно становится ниже дaв
ления настройки, диафраrма проrибается, oт
крывая канал управляющеrо клапана, что, в
свою очередь, вызывает отход тарели rлавноro
клапана от седла и проход roрячих rюов от BXO
да В К выходу R и далее в жидкостный реси
вер. Подача roрячих rазов от компрессора по
вышает давление на выходе И1 конденсатора,
приводя тем самым к снижению расхода жид
кости и повьшrению ее уровия в конденсаторе.
906
3. АПЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
11
э
5
cvp (дР)
cvpp (дР)
8
!
7
18
19
20
5
CVP (НР)
CVPP (НР)
105
112
[]ОТ...
80
.!
.
О.
32...
.....,.
CVТ
CVQ
EVМ
CVP н CVPP
1 зaщиrный КOJшаЧQК)
2 ППОК
3 крyrnая :кольцевая npокладка
4 I1pOIOIIIДКа,
5 кольцевой буртик;
6 патрубок;
7 r3ЙКa;
8 проЮIaДКa;
II пружнна;
12 мембрана;
17 верхняя часть :клапана;
18 бот крышки;
19 проЮIaДКa крышки;
20 фланец
cvr
2 реrymrpОВQЧНая raйкa
4 I1poЮIaДКa;
5 кольцеВОЙ буртик;
9 kom-pr3ЙКa;
1 О надмембранная полость;
11 пружнна;
12 мембрана
CVC
43 проЮIaДКa;
44 зarnyшкa патрубка отбора давле-
ЮfЯ на манометр;
81 проЮIaДКa;
82 КОЛЪцеВОЙ буртик;
1 03 подсоeднннrелъный патрубок;
1 05 зaщиrный КОJП1aчок;
1 06 кольцевой буртик
1 07 ОТВОД К сШ'НaШtЗШ'ору,
1 08 седло ЮIanaнa:
1 09 трубка, соеднняющаяся с патруб-
ком 103;
II О мембрана;
111 пружнна;
112 реrymrpОБОЧНЫЙ ШТОК
CVQ
1 крышка;
2 ЮIемма;
3 терморезистор N1'C,
4 терморезистор РТе (подоrpев :кор-
пуса);
5 ресивер;
6 мембрана;
7 коробка;
8 проЮIaДКa;
9 отверстие
БУМ
1 катушка;
2 якорь;
3 направляющая пryлкa якоря,
4 прокладка;
5 :КОЛЬцеВОЙ буртик;
6 уплотнительное кольцо;
7 кольцевая npocтaв:кa;
8 верхняя raйкa
9 З8ЛИр8IOщее устройство
Рис. 3.1.5 49. Восемь вариантов управляющих клапанов, срабаlывающих под действием либо давления (CVP и СУС),
либо перепада давлений (CVPP), либо темпера1)'рLI (CVТ и CVQ), либо маrИИ11lОrо поля (ЕУМ) (Daпfоss)
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrYЛЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ
907
.....,
u
,l
'90Ь
60
40
40d
........ 40с
24
..... " 2З
.......22
...............20
......1
. -.lа
....10
'''11
".12
-зо
"36
74
Рис. 3.1.5 50. Два шпа реrуляторов, один из которых (слева) выполнен на осиове rлавноro клапана шпа РМ1 и управ..
:lЯющеro клапаиа, сраба1ывающеro под действием давления (СУС), а дРyroй (справа) на базе rлавноro клапана шпа
PML и двух управляющнх клапанов, срабаThIвающих под действнем маrнитноro поля (управляющне электроклапаны)
(Danfoss ).
1 корпус клапана; 1а канал в теле корпуса клапана; 10 шток клапана; 11 запорный конус; 12 тарель клапана;
20 Вну1ренняя направляющая В1Улка; 22 стопорное колъцо; 23 пружина; 24 сервопоршень; 30 крышка основания;
36 пробка основания; 40 крышка; 40а--40с KaHaJIыI в теле крышки; 55 oтвepcme демпфера; 60 шток ручноrо управ..
ления; 7 4 внешннй подсоеднннтелъный патрубок; 90а и 90Ь управляющие электроклапаны
к реryлирующему
вентилю
ИР
конденсатор
из испарителя
жидкостный ресивер
Рнс. 3.1.5..51. Реrулятор давления конденсации для конденсаторов с воздушным охлажденнем (модель НР, Alco)
908
3. ArPErAThI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
ТаблицаЗ1S7
Иоминалъные значения ПРОНЗВОДJf"rельности одноrо нз варИaJПОВ реryлятора давлеlШЯ конденсации на основе
трехходовоrо rлавноrо клапана н управляющеrо баростатическоrо клапана (модель ИР, Мсо)
Подсоединительные размеры
Модель Резьбовой Ш1)'цер под разбортовку Патрубок под пайку Номинальная производительность,
SAE ODF кВт
мм дюймы ММ дюймы R12 Ю2 R502
ИР 5 Т4 . 12 1/2 13,3 17,6 11,6
F4 . 12 1/2 (2) (2,5) 11,7\
ИР 8 F4 . 12 1/2
F5 . 16 5/8 36,2 47,5 30,6
Т4 . 12 112 (7,2) (9,5) (6,1)
T5 . 16 5/8
T7 . 22 7/8
ИР14 T9 . 28 1 ] /3 2,8 118,9 80,9
Tll . 35 1 3/8 118,5\ (23,8) (]6,8)
Поверхность теплообмена уменьшается, раз
ность рабочих TeMneparyp возрастает, откуда
следует сохранение темпераrypы, а значит, и
давления конденсации на постоянном уровне.
В табл. 3 .1.5 7 даны значения номинальных
производительностей одноro и1 вариантов pe
ryлятора давления конденсации на основе тpex
ходовоro клапана. эти производительности pac
считаны на основе тсмпературы испарения
+4 0 С, темпераrypы конденсации +38 0 С и потерь
давления в реryляторе 0,35 бар. для дpyrих pa
бочих условий изroтoвитель дает поправочные
коэффициеиты, используемые для нахождения
значений производительности в условиях, oт
личных от номинальных.
С дpyroй стороны, на рис. 3.1.5 52 можно
найти несколько примеров установки реryлято
ров в зависимости от соотвстствующеro pacno
ложения компрессора, конденсатора и жидко
CТHOro ресивера.
3.1.5.2.3./.2. Реzyляторы давления
в конденсаторах с водяным охлаждеllИем
в отличие от предыдущеro вариаита, кorдa
реryлирование давления конденсации обеспечи
вается за счет изменения характера циркуляции
хладаreита в контуре, в конденсаторах с ВОДЯ
ным охлаждением можно реryлировать давле
ние конденсации путем изменения характера
циркуляции охлаждающей воды.
а) Реzyляторы давления, управляющие расходам
воды и срабатывающие при изменении давления
конденсации
Эти реryляторы используются для noддep
жания на постоянном уровне давления KoндeH
сации при выключении установки за счет aB
томатическоro прекращения циркуляции охлаж-
дающей воды. Пример реryлятора давления
конденсации, ynpавляющеro циркуляцией воды,
приведен на рис. 3.1.5 53. Корпус Taкoro pery
лятора изroтавливается из roрячекатаной л31У
ни и подверrается специальной обработке во
избежание коррозии.
Запорный конус 8, выполненный из лаryни,
с запрессованной в Hero Т образной кольцевой
манжетой 23 из сиитетическоro каучука обра-
зуют уплотнительный узел, прилеraющий к c -
лу клапана. Круrлая кольцевая прокладка 5
обеспечивает reрметичность внутренней поло
сти клапана с находящейся в ней охлаждающей
водой по отношению к внешней среде. Направ-
ляющие вryлки б и ба запорноro конуса клапа-
на подверrаются специальной обработке, с од-
ной стороны, предотвращающей отложение на
их поверхности известняка, содержащеroся в
охлаждающей воде, и, с друroй стороны, до
минимума снижающей трение между запорным
конусом и вryлками. Седло клапана, вьmолнен
ное из нержавеющей стали, зачеканивается в
корпус клапана. При вращении реryлировочно
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrYЛЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ
909
.
.
, . .
r------------'I
н.
Конденсатор размещен над компрессором
Конденсатор и КОМПрf!«COр раСПО1IOжены на ОДНОМ уровне
Компрессор и ресивер в одном и том же помещении, конденсатор на открытом Воздухе
. . .
u
конденсатор
Конденсатор размещен над компрессором
Конденсатор и компрессор расположены НCi ОДНОМ уровне
КОl.lПрессор В по...ещении, конденсатор И ресивер на открыто... воздухе
Е2
u
t I t
Конденсатор и компрессор расположены на ОДНОМ уроене
Конденсатор И компрессор расположены на ОДНОМ уровне
ВеСЬ компрессорно конденсаторный arperaT снаружи
Вся установка в помещении
Рис. 3.1.5 52. Примеры монтажа perymrropa давления конденсации на основе трехходовоrо rлавноrо клапана, OCHa
щенноrо баростатическим управляющим клапаном (ALCO)
910
3. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
5
Рис. 3.1.5 53. Внешний внд и схема реryля:roра давления конденсации, устанавливаемоro на маrиC'lpали охлаждаю
щей воды (здесь прямоro дейC'I1lИЯ) и управляемоrо давлением (модель WVFM, Danfoss).
5 кольцевая крyrлая прокладка; 6 верхняя направляющая В1)'лка; 6а нижняя направляющая В1)'лка; 8 запорный
конус реrуля:roра; 16 опора пружины; 21 верхняя плаСПlНа; 23 Т образная кольцевая манжета; 26 реrулировочная
пружина; 27 реrулировоЧный шток; 30 Ш1)'Цер подвода давления (1/4", или 6 мм, под разбортовку); 32 плacrина
основания; 34 прокладка
ro винта по часовой стрелке реryлятор oткpы
вается, что прИВОДИТ к повышению давления
конденсации, и наоборот. Изменение давления
конденсации передается на запорный конус че
рез сильфон, что обеспечивает изменение кo
личества охлаждающей ВОДЫ, проходящей че
рез конденсaroр, даже при небольших измене
ниях давления конденсации.
для защиты холодильной установки от пе
реrpyзок при внезапном прекращении подачи
охлаждающей воды необходимо предусматри
вать предохранительное реле на мarистрали
нarнетания компрессора. для трубопроводов
большоro диаметра реryляторы прямоro дей
ствия заменяются реryлятoрами, состоящими из
rлавноro и управляющеro клапанов, Т.е. pery
ляторами с сервоприводом.
б) Реzyляторы давления конденсации, управляющие
расходом воды и срабатывающие при изменении
температуры
Эrи реryляторы имеют то же назначение,
что и реryляторы, срабатывающие при измене
нии давления. их rлавное отличие заключает-
ся в том, что они управляются не непосред
ственио давлением конденсации, а промeжyroч
ным давлением, развиваемым средой, которая
находится в термобаллоне, установленном на
конденсаторе. на рис. 3.1.5-54 приведен при
мер реryлятора расхода воды, управляемоro
промeжyroчным давлением, Т.е. срабаrывающе
ro при изменении темпера1уры конденсации,
который состоит из rлавноro и термореryлиру-
eMoro управляющеro клапанов. МодеJПI Meнъ
ших размеров MOryт бьпъ, разумеется, выпл
нены на основе клапанов прямоro действия.
3.1.5.2.3.2. Реzyлятор., дав.л.ения испарения
Реryлятор, показанный на рис. 3.1.5 55, yc
танавливается, как видно из рисунка, на тpy
бопроводе всасывания, Т.е. между испарителем
и компрессором. Он вьшолияет двойную фун
кцшо:
. во первых, поддерживает постоянство давле-
ния испарения (поэтому данный ТИП реryлято
ра называют также реryлятором постоянноro
давления), что одновременио позволяет управ
лить значением темперarypы на поверхности
испарителя. При повышении давления реryля
тор открывается, что происходит в том случае,
кorдa давление в испарителе становится выше
давления настройки;
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrYЛЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ
911
.
i!
2
I :
..: 1',. /
О JiC :
\ .".;1 /'
...!!!!.. .1 . ......20
....,........1 ! . r ; .2'
] ..,.,:1
. -, ' . ,/}
t I ij/'f
"-'р
"." ;,',
. . 'Ili f
"".
о..
...
f
Рис. З.l.5 54. Пример реryлятора давления конденсации (:щесь с сервоприводом), управляющеro расходом охла.жда
ющей воды и сраба"Iывающеro при изменении темпераrypы (модель wvrs, Danfoss).
1 "Iepмобаллон; 2 УПЛO'I1lение; 3 сильфон; 4 толкатель; 5 реrулировочная rайка; б реrулировочная коробка;
ба крышка; 7 сменное седло управляющеro клапана; 8 запорный конус управляющеrо клапана; 1 О изолирующий
ДНСК; 12 крышка клапана; 15 сервопоршень; 20 П3"Iрон саМООЧИЩaIOщеroся филыра; 21 oтвepC'I1fe УПРllJlШllOщеro
клапана; 24 пружнна сервопоршия
1Е
8 мм
е!!
I'!
Рис. З.l.5 55. Детали реrулятора давления испарения (справа) и
ero размещение В холодильном кoнrype (модель КУР, Danfoss).
1 защнmый колпачок; 2 ПРОКJIaДка; 3 реryлировочный винт;
4 основная пружнна; 5 корпус реrулятора; б уравновешивающий
сильфон; 7 клапан реrулятора; 8 седло клапаиа; 9 демпфер; 10
o-roop давления на MaHoMe"Ip; 11 колпачок; 12 ПРОКJIaДка; 13
фИЛЬ"Ipующий элемент
912
з. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
-.
..."
' I
r
I
I
I
I
I
I
I
I
I
*
I
I
I
I
I
I
I
I
: I
I I
II... J
'.
11
6
Рис. З.l.5 56. Элеюронная система реryлирования давления испарення, содержащая клапан, привод клапана, злект
ронный блок и ДaJЧнки (модель KVQ+EKS67, Danfoss). Слева общий вид; справа принципнальная схема клапана н ero
привода.
1 крышка; 2 злеюроразьем; 3 терморезистор NTC; 4 корпус наrpевателя; 5 аккумуЛJrrOр давления; 6 силь
фон; 7 корпус сильфона; 8 толкатель; 9 прокладка; 10 резьбовое соединенне; 11 шток: 12 тарель клапана; 13
O'ПIерстие; 14 демпфер; 15 вход хладаrента, выходящеro из испарителя; 16 выход хладаrента в направлеиии компрес
сора
· BO BTOpЫX, обеспечивает защи'I)' в случае
силъноro падения давления испарения во избе
жанне замерзания охлаждаемой воды в тепло
обменном тракте испарителей (например, при
производстве охлажденной воды для I\OIfДИЦИ
онеров). Реryляroр закрывается, если давленне
испарения падает ниже заданноro значения.
этот тип perymrropa управляется толы\о дaв
лением на входе. Изменение давления на BЫ
ходе НИЮlI\Oro влияния на степень открьпия pe
ryлятора не оказывает, ПОСI\OЛЪКУ реryлятор
снабжен уравновешивающим силъфоном 6, эф
фективная поверхность KOТOpOro в точности
равна площади седла клапана. Контроль дaв
ления испарения может также осуществляться
с помощью реryлятoра с сервоприводом, cocтo
ящеro из rлавноro и управляющеro клапанов,
причем в качестве посл{ЩНеro используется кла
пап, управляемый давлением, перепадом дaв
ления или темпера'I)'РОЙ (например, rлавный
клапан РМl на рис. 3.1.5-48 с управляющим кла
папом типа СУР, сурр и сут на рис.З.l.5-49).
Кроме тoro. существуют электронные сис
темы реryлирования ОДНОЙ пли несI\OЛЬКИХ xo
лодилъных камер, холодилъных шкафов и т.д.
за счет управления давлением испарения. Ta
кие системы позволяют обеспечить очень BЫ
сокую точность поддержания заданной темпе
ра1)'рЫ с отклонением около :1:0,5 К в чрезвы
чайно ширОI\OМ диапазоне холодопроизводи
тельности, составляющем от 10 до 1 00% номи
налъноro значения.
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕlYЛЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 913
"
4
...
8
РИс.3.1.5 57. Управление при помощи элекчюнно,'о pe
fVJlЯТOра давления испарения процессом последовательно-
[О oтraиваиия [орячими [азами испарителей холодИJIЪНОЙ
vстаиовки, содержащей Несколько работающих параллель
но компрессоров.
1 реrуJlЯТOры даВЛеиия испарения; 2 элеl\Ipоклапа
ны на ма[нC'IJlaJlЯХ перепуска [орячих [азов; 3 элеl\IpОН-
ный блок; 4 терморе[улирующие BeH1lUIII; 5 rлавный
клапан; 6 элеl\Ipомаrнитный управляющий клапан; 7
управляющий клапан, срабаlывающий при иЗменении раз
НОcnt давлений; 8 обратные клапаны; 9 и 10 совокуп
ность реryllЯТОрОВ давления КОIщенсации
При падении давления всасывания в про
цессе реryлирования необходимо иметь возмож
ность воздействия на холодопроизводитель
ность компрессора, с тем чтобы после сниже
кия давления всасывания можно было отдель
но понизить мощность компрессора. Следова
тельно, электронная снстема реryлирования
давления испарения для установоК, содержа
щих несколько параллельно работающих КOM
прессоров, Bcerдa означает систему, позволяю
щую контролировать каждый испарнтель бла
roдаря реryлятору, устанавливаемому на BЫXO
де каждоro из них на своем автономном Bca
сывающем патрубке (см. рис. 3.1.5 57).
Независимо от значений давления Bcacывa
ния на выходе из друтих испарителей реryля
тор поддерживает давление испарения каждой
холодильной камеры (холодильноro шкафа и
др.) на уровне, максимально приближенном к
оптимальному, и компенсирует изменение дaв
ления всасывания, подкточая или отключая
одну или несколько ступеней одноro или He
скольких компрессоров. Реryлятор позволяет
также обеспечивать постепенное изменение
производнтельности каждоro испарителя и, ис
ходя из этоro, приспосабливать их к СИЮМИНУТ
ной нarpузке.
Величина требуемой холодопроизводитель
НОСТи определяется на основе разности темпе
рюур между текущим значением темперюуры
в рассматриваемой холодильной камере (зна
чение этой темперюуры определяется по пока
заниям датчика S 1) и значением темперюуры,
заданным на табло (шкале) реryлятора. Чем
больше эта разность, тем выше требуемая xo
лодопроизводнтельность, и наоборот.
Задача, которую должен решать электрон
ный реryлятор давления, аналоrична задаче,
решаемой механическим реryлятором. Korдa
давление испарения падает, клапан, установлен
ный на всасывающем трубопроводе. закрыва
ется, а в противоположном случае oткpывaeт
ся. С дpyroй стороны, в отличие от механичес
кoro. электронный реryлятор не имеет фикси
рованноro положения. Изменение заданной Be
личниы давления испарения осушсствляется с
помощью изменения параметров электронноro
блока. Кроме тощ реryлятор (который иrpает
роль rлавноro клапана) управляется специаль
ным приводным устройством (которое иrpает
роль управляющеro клапана). прсдставляющим
собой аккумулятор давления.
Аккумулятор давления оснащен терморези
стором типа NTC! и заполнен жидкостью.
плотность которой меияется в зависимости от
температуры. Усилие, развиваемое в результа
те изменения плотности жидкости, заполияю
щей полость аккумулятора давления, действу
ет на сильфон, который приводнт В движение
толкатель, изменяя положение rарели клапана
реryлятора.
1 NTC О1рицательный температурный коэффициент.
Прuмеч. пер.
914
з. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Схема реryлятора и ero приводноro механиз
ма показаны на рис. 3.1.5 56. Поскольку пло
щадъ эффективной поверхности силъфона paв
на площади отверстия, действующие на тарель
и сильфон со стороны давления всасывания
силыI взаимно компенсиpyюrся, в результате
чеro положение реryлятора не зависит от дaв
ления всасывания.
Изменение заданноrо значения давления
испарения производится за счer изменения дaв
ления среды внутри аккумулятора давления,
точно так же, как это происходит в механичес
ком реryляторе, кorдa в '1)' или иную сторону
меняerся степень сжатия пружины. Еслн в про
цессе охлаждения TeMnepa'l)'pa холодильной
камеры приближаerся к заданному значению,
давление жидкости в аккумуляторе давления,
действующее на наружную поверхность силъ
фона, возрастаer в результате подъема тeMne
ратуры этой жидкости, обусловлениоro падени
ем электрнческоro сопротивления терморезис
тора. Реryлятор начинаer закрываться, что при
водит к последующему снижению Maccoвoro
расхода хладаreнта. Как только температура
холоднлъной камеры упадer до заданиоro зна
чения, реryлятор, управляющий расходом хла
дareита, полностью закроerся.
Используемый реryлятор является интеr
ралъным реryлятором непрерьmноro действия
(PI), Т.е. таким, у кoтoporo, в отличие от про
cтoro реrymrroра непрерьmноro действия, orcyт
cтвyer устойчивое запаздъmaние по отношению
к реryлнруемой величине. Реryлятор способен
поддерживать заданную TeMnepa'l)'py даже в
случае значнтельных колебаний требуемой xo
лодопроизводнтельности.
Параллельно с функцией реryлирования
давления испарения электронный блок EKS 67
реryлятора, при условни дополинтельноro oc
нащения некоторыми элемеитами, может бьпь
использован для оттаивания испарителей roря
чими raзами (рис. 3.1.5 57). С этой целью Bнa
чале нужно :щкрьпь реryлятор давления вcacы
вания размораживаемоro испарителя (реryлятoр
KVQ на рис. 3.1.5 57). затем открьпь электро
клапан EVR, обеспечивающий подачу roрячнх
rазов в испарите.ТIЪ.
Хладareит, который сконденсировался в ис
парителе, бу.цer в этом случае через обратный
клапан NRV поступать в rлавную жидкостную
маrистралъ. Чтобы хладаreит двиrался в этом
направлении, нужно, разумеerся, поднять дaB
ление в размораживаемом испарителе выше
давления в rлавной жидкостной мarистрали.
для этоro на нarнстатсльном трубопроводе пре
дусмотрен реryлятор давления конденсaЦIШ, уп
равляемый при помощи клапана, реarирующе
ro на разность давлений (СУРР). В результате
указанный реryлятор поддерживаer давление
нarнerания чуть выше давления в rлавной жид
костной маrистрали в течение Bcero цикла oт
таивания.
как только размораживание закончится, с
помощью управляющеro электроклапана EVМ,
установлениоro параллельно с управляющим
клапаном СУРР, полностью открываerся rлав
ный клапан РМ3. За счer этоro достиrаerся пол
ное удаление жидкоro хпадareита из размора
живаемоro испарителя. Вслед за этим oткpы
ваerся реryлятор давления всасьmaния, что про
исходит очень медленио во избежание rидро
ударов, которые моrлн бы возникнуть из за He
контролируемой подачи жидкоro хладareита во
всасьmaющий трубопровод.
К электрониому блоку EKS 67 можно TaK
же подключить второй датчик S2, который
предназначен дня вьщачи сиrнала об окончании
процесс а оттаивания. Эror датчик устанавли
ваerся в испаритель, размораживание кoтopo
ro заканчиваerся позже осталъных. Использо
вание втoporo датчика не зависит от способа oт
таивания, бу.цъ то оттаивание roрячнми rазами
или за счer электроподоrpева. В случае размо
раживания roрячими rазами электронный блок
должен содержать перекточатель. обеспечива
ющий rараитированное закрьпие реryлятора
давления всасьmaния перед тем, как начнerся
оттаивание. И, наконец, необходимо пр смот
perb нижний предел значения давления Bcacы
вания.
3.1.5.2.3.3. РеzyлятоР61 nроизводUтел6носmu
Реryлятор производительности являerся op
raнoM, предназначенным для адаптации холо
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrYЛЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 915
Рис. 3.1.5 58. УC'lpОЙСТВО реrулятора производительности (справа)
и ero размещение в холодильной установке (слева) (модель KVC,
l)aлfоss ).
1 заЩИ'I1IЫЙ колпачок; 2 прокладка; 3 реrулировочный винт;
.1 основная пружина; 5 корпус реryлятора; 6 уравновешивающий
сильфон; 7 тарель клапана; 8 седло клапана; 9 демпфер
--d
:.ic
"'''
"'
о'"
","
zi
II:
..
Рнс. 3.1.5 59. Реrулятор производнтельности, обеспечнвающий перепуск rорячих rазов на вход в испаритель: слева
общий вид, справа схема ero установки в холодильном КOH'I)'pe (модель CPCE+LG, Daлfоss)
допроизводительности компрессора к измене
пиям тепловой наrpузки на испаритель. Он yc
танавлнвается на перепускной мarистрали меж
ду всасывающим и нarнетательным патрубка
ми компрессора (рис. 3.1.5 58, позиция КУС).
Korдa тепловая нarpyзка на испаритель по
какой либо причине падает, давление Bcacывa
ния понижается, и как только оно упадет ниже
заданной величины настройки реryляroра, пос
ледний открывается, в результате чеro опреде
ленное количество roрячих rазов из HarHeтa
тельноro патрубка проходит во всасывающий
патрубок Далее происходит повышение давле
ния всасывания, что одновременно решает за
дачу поддержания давления всасывания на
уровне не ниже допустимоro для компрессора,
и, как следствие, снижение холодопроизводи
тельности. Реryляroр производительности (рис.
3 .1. 5 58) реarирует только на давление во Bca
съmaющей мarистрали, Т.е. на выходе из Hero.
Любое изменение давления на входе в реryля
тор не оказывает никакоro влияния на степень
ero откръпия, поскольку реryлятор снабжен
уравновешивающим силъфоном, эффективная
площадь поверхности кoтoporo равна площади
седла клапана.
916
3. АПЕrАТЫ. У1ЛЫ. ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Существует также специальная модель pe
ryляroра производительности, обеспечиваюIЩlЯ
пере пуск roрячих rазов на вход в испарнrель
между термореryлиpyющим вентилем и распре
делителем жидкостн (рис. 3.1.5 59).
этот реryлятор, в отличие от предыдущей
модели, оборудован дополинrельным mтyцe
ром, связанным с всасывающим трубопрово
дом, для отбора давления нз Hero. В результате
степень открьпия данноro реryлятора не зави
cнr от падения давления в испарнrеле и опре
деляется только непосредственно значением
давления всасывания.
Подача roрячеro rаза производится с помо
щъю rазожидкостноro смеснrеля (позиция LG
на рис. 3.1.5 59). Смеснrель обеспечивает по
дачу на вход жидкостноro распределителя paB
номерно перемещанной rазожидкостной смеси
таким образом, чтобы не нарущнrъ нормальную
работу распределнrеля.
Преимущество системы реryлнрования про
изводительности перепуском roрячих rазов на
вход нспарнrеля заключается в том. что тepMO
реryлнрующий вентиль решнрует на повыще
нне переrpeва хладаreнта на выходе из испа
рнrеля и подает в испарнrель дополинreльное
количество жидкоro хладareнта, чтобы ycтpa
ннrь этот переrpев. Таким образом можно из
бежать необходимости установки специально
ro клапана для впрыска жндкоro хладareнта в
целях охлаждения всасываемых raзов, кorдa их
темперюура повыснrся настолько, что возник
нет опасность недопустимоro повыщения тeM
пературы наrнетания (что особенно часто бы
вает в установках, работающих на R22 и aм
миаке).
Дpyroe преимущество является следствием
возрастания скорости потока rазов в испарнrе
ле, что оказывает блaroтворное влиянне на воз
врат масла.
это преимущество особенно значимо, кor
да испарнrель расположен ниже уровия комп
рессора.
3.1.5.2.3.4. Реzyл.яmoр., давления на запуске
После длительной остановки компрессора
или после оттаивания испарнrеля, кorдa давле
КР15
ТЕ
31
U
Рис. 3.1.5 60. Два примера реrуляторов запуска: BBep
ху реrулятор прямоro действия (модель KVL, Daпfоss),
внизу реrулятор с сервоприводом (РМ3+ СУС+ЕУМ.
Daпfоss)
нне в ием достиrает значнrельной величины,
необходимо защищать двиrатель компрессора
от переrpyзок на запуске, т. е. не допускать BЫ
соких значений давления всасывания прн запус
ке компрессора. для этоro можно использовать
одно из устройств, показанных на рис. 3.1.5
60.
Реrулятор, обозначенный аббревиатурой
KVL на верхней схеме этоro рисунка, oткpывa
ется только тorдa, кorдa давленне всасывания
компрессора упадет ниже заданной величины.
Оrpаннчнвая давленне всасывания сверху, Ta
кой реryлятор позволяет использовать менее
мощный двиrатель, следовательно, повысить
КПД двиrателя, поскольку ero мощность в
больщей степени будет соответствовать нarpyз
ке на номннальиом режиме. Повыщение Юlд,
кроме TOro, влечет за собой меньщнЙ HarpeB
двиrателя, что особенно блаroтворно сказыва
ется на работе reрметнчных и бессальннковых
(полутерметнчных) компрессорных arperaтoB,
охлаждасмых всасываемыми парами.
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ APMAfYPA. РЕrnIЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 917
""
4,
,
т-cscs.,....gton
$117! И! " ."
.'\;.
....
....
'-
,
Рис. З.1.5 61. Внешний вид реле низкоrо давления
(модель TBV, Teddington)
Дpyroe решение (нижняя схема на рис.
3.1.5 60) закшочается в ycтaHOBI<e, причем Bce
rдa 'Юлько на всасывающем трубопроводе, rлав
HOro клапана (обозначенноro как RМЗ), объе
диненноro с двумя управляющими клапанами,
один из кoropыx, СУС, реarиpует на давление,
открывая rлавный клапан 'Юлько тоща, кorдa
давление всасывания упадет ниже заданной
величины. а дpyroй, элекrроклапан EVМ. в слу
чае необходимоcrи быстро перекрывает Bcacы
вающий трубопровод.
3.1.5.2.3.5. Реле дfUлепuя
3.1.5.2.3.5.1. Реле lIUЗКО20 u вЫСОКО20 давлеllUЯ
в любой холодильной установке необходи
мо защищать компрессор от аномалъноro паде
ния давления всасывания. для э'Юй цели ис
пользуют реле ннзкоro давления, кoropoe, как
'Юлько давление всасывания поднимется выше
заданиой величины, вновь ЗaIljСкает компрес
сор. Поскольку реле низкоro даRЛения реarиpyет
на велнчину давления всасывания, можно леr
ко представить себе ero использование в каче
стве opraHa, управляющero работой испарите
t
ля: действительно, как 'Юлько заданиое значе
ние темпера1УРЫ в охлаждаемом помещении
достиrнyro, давление испарения начинает па
дать, и Korдa оно упадет ниже значения Ha
стройки реле, последнее останавливает комп
рессор. Таким образом, реле низкоro давления
обеспечивает двойную функцию: управления и
защиты. Пример Taкoro реле приведен на рис.
З.l.5 бl.
Реле высокоro давления вьmолняют только
одну заданную для них функцию, а именио за
ЩИ1У: их задача заключается в остановке КOM
прессора при недопуcrимом повышении давле
ния наrнетания.
Существуют также комбинированные реле
JfИЗКОro/высокоro давления, вьmолняющие фун
кции обоих приборов. На рис. З.l.5 62 показа
на конструкция Taкoro комбинированноro реле
(справа) и 'Ючная схема ero размещения в xo
лодильном коН1)'рС (слева). Технические xapaк
териcrики и размеры эroй модели, а также трех
моделей низкоro давления и двух моделей BЫ
coкoro давления по всем относящимся к ним
параметрам приведены в табл. З.l.5 8.
Из табл. З.l.5 8 видно, что Heкoropыe реле
возвращаются в рабочее положение (взводят
ся) вручную, Heкoropыe автоматически, а у oт
дельных реле можно по желанию выбрать лю
бой из этих способов. Реле с ручным взводом
Bepнyrь В рабочее положение можно только Tor
да, коща давление в КОН1)'ре на всасывающей
маrистрали будет равно сумме давления сраба
тьтвания (остановки компрессора) и величины
разброса (реле низкоro давления), а в HarHeтa
тельной маrнстрали разности давления cpa
батывания (остановки компрессора) и величи
ны разброса (реле высокоro давления). Heкo
торые модели реле давления обору.дованы двой
ным сильфоном, предотвращающим потери
хладаreнта в случае разрушения реryлировоч
HOro сильфона (BНYTpeHHero). В Э'ЮМ случае
компрессор может бьпь вновь запущен после
ero отключения по команде реле, 'ЮЛЬКО Korдa
реле будет заменено. Большинство реле давле
ния нечувствительны к изменениям темпеРа1У
ры окружающей среды. если, разумеется, эти
изменения остаются в заданном диапазоне (от
918
3. МРПАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХOJЩЦИJIЬНЫХ МАШИН
Рис. 3 .1.5 62. КОНC"I]Jукция комбинированноrо реле высокоrо /низкоrо давления (справа, модель КР15, Danfoss) и схема
ero установки в холодильный коН1УР (слева).
1 шток установки низкоrо давления; 2 ШТОК установки разброса ннзкоrо давления; 3 основной рычаr; 5 шток
установки высокоro давлеиия; 7 основная пружина; 8 пружина разброса; 9 сильфон; 10 шryцер подвода низкоrо
давления; 11 шryцер подвода высокоro давления; 12 контакrnая система; 13 клеммы ПОДКJПOчения напряжения; 14
клемма заземления; 15 оболочка для электрокабеля; 16 коромысло; 18 стопорная пластина; 19 рычаr
Таблица З.1.5 8
Теnmческие характеристики несколъких моделей реле иизкоrо и BLIcoKoro давлеlDlЙ, а также комбинированных
реле (MOДeJIЪ КР, Danfoss)
Низкое давление (ИД), Высокое давление Возврат в рабочее положение Назна
бар (ВД), бар
Давление Тип чение
Диапазон Диапазон Раз Низкое давление Высокое давле KoнтaK
реryлиро Разброс др реryли брос ид ние ВД тов
вания рования /'"р
Лля mтОDсодeDж:аших хладazентов
Низкое КР1 0,2...7,5 0,7...4 автоматический
Низкое КР1 0,9...7 0,71) ручной
Низкое КР2 0,2...5 0,4...1,5 автома11lческий
Высокое КР5 8...28 1,8...6 автоматический
Высокое КР5 8...28 з1) рvчной Разрыв
0,7...4 41) автома11lческий автоматический цепи
Смешанное КР15 0,2...7,5 8...28
Смешанное КР15 0,2...7,5 0,7...4 8...28 41) автома11lческий ручной
Смешанное КР15 0,9...7 0,71) 8...28 41) ручной ручной
Смешанное КР15 0,9...7 0,71) 8...28 4') по желанию 2 ) по желанию 1 )
Смешанное КР15 0,2...7,5 0,7...4 8...28 4') автоматический автоматический Разрыв
Смешанное КР15 0,2...7,5 0,7...4 8...28 41) автоматический ручной цепи +
41) по желанию 2 ) по желанию 2 ) сиrнал
Смешанное КР15 0,2...7,5 0,7...4 8...28 ИДи
Смешанное КР15 0,9...7 0,71) 8...28 41) по желанию 2 ) по желанию 2 ) ВП
Фиксированное значение.
2) Способ возврата в рабочее положение (ручной или автоматический) выбирается по желанию
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРд. РЕrYЛЯТОРЫ, КJIАПАНЫ ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 919
...
8:
вЕ . -
__: . i iIIIII..
"'"" T '.
,.
.... .1'!, ..-
а
... r
.,.,
.........
'fj'-"' .
1jr,;
...
t
,
"
......
Рис. З.1.5 6З. Термореryлирующий вентиль (реryляroр) впрыска (модель ТЕМ, Danfoss):
1 корпус нздмембранной полоC'I1l; 2 сменное седло; 3 корпус peryтrropa; 4 реryлнрОIlОЧНЫЙ шток; 11 простав
ка; 12 термобаллон
---40 до +65 0 С для моделей, приведенных в табл.
3 .1.5 8, при этом ДОnyСЮlется работа при TeM
пера1)'ре до +800 в течение не более 2 часов).
3.1.5.2.3.5.2. Дифференциальные реле давления
Эror тип реryлятoров, пpt;ЦН3ЗначеШIЫХ для
установки в системе смазки, рассмотрен от-
дельно в разделе, посвященном компрессорам
(см. п. 3.1.1.2.2.7).
3.1.5.2.4. Реrуляторы температуры
3.1.5.2.4.1. Термореzyлирующие венmшш
впр..с"а
в некоторых холодильных установЮlX в ре-
зультате силъноro переrpева паров хлaдareнта
во всасывающей мarистрали значеШIЯ темпе-
ратуры наrнетания MOryт доститать недоnyсти-
мых величин. Чтобы исправить положение,
прибеraют к впрыску жидкоro распrnpившеro
ся хладаreнта во всасывающий трубопровод
таким образом, чтобы темпера'I)'Pа Bcacывae
мых паров упала до приемлемоro уровня.
Впрыск жидкоro хладаreнта обеспечивается
при помощи специальноro термореryJШ]JYIOще
ro вентилн, называемоro реryлнroром впрыска
(рис. 3.1.5--63).
Такой рсryлнroр. использующийся во всех
случаях, кorдa имеет место значительный пе-
perpeB всасываемых паров, может также при
меняться и в неюлорых дpyrнx случаях, а имен-
но:
кorдa компрессор работает либо при по
ниженном давлеШIИ всасывания, либо при по-
вышенной темпера1)'ре КОllденсации;
кorдa компрессор работает одновременно
и при пониженном давлении всасывания и при
повышенной температуре КOllдeHcaцнн (этот
вариант особенно часто может иметь место для
установок, работающих на R22);
кorдa компрессор оборудован реryлятором
производитсльности за счет переnyсЮl roрячих
rазов;
в двухступенчатых установЮlX для управ
леШIЯ впрыском жидкости в промежуточный
охладитель, при этом термобаллон устанавли-
вается на наrнетareльном трубопроводе комп-
рессора BbICOКOro давлеШlЯ;
для реryлирования температуры какой
либо СР€ЩЫ. например масла в охладителе внн-
ТOBOro компрессора.
На рис. 3.1.5--63 представлена модель pery-
лятора ВпрЫСка жидкоro хладareнта, приroдная
для использоватш с любыми хлaдareнтами.
ИзменеШIЯ темпера'I)'PЫ в нarнетательном
трубопроводе, на котором установлен термобал-
лон 12, оказывают влнянне на среду, заполни-
920
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Э5"С
-35. /-20"С
I
..L. . . .
ющую термобаллон и управляющий тракт ре-
ryлятора, в результате чеro меняется давленне
в надмембранной полости 1 реryлятора, при-
водя к постепенному впрыску жидкости. Кор-
пус мембраны привннчивается к корпусу pery-
лятора через проставку 11, снабженную силь-
фоном, с тем чтобы давление всасьmання не
оказьmaло ннкaкoro влияния на настройку ре-
ryлятора.
3.1. 5. 2. 4. 2. Реле температур"
Реле темпера-rypы являются орrанами pery-
лнрования те мпера-rypы: блаroдаря чувстви-
тельны-м элементам, в качестве которых rлав-
ным образом используются термо6аллоны, онн
способны перебрасьmaть контакты из одноro
положения в дpyroe, что позволяет им иrpать
роль электрорубильннка. На рис. 3.1.5-64 при-
веден пример использования реле темперarypы
в качестве ВЫКJПочателей. два реле темпера1)'-
ры RT 3 и RT 9 управляют работой двух элект-
роклапанов EVМ, управляющих работой rлав-
HOro клапана.
В зависимости or конструкции различают
несколько типов реле темперarypы: стандарт-
ные, с нейтральной зоной, дифференциальные.
назьmaемые также сдвоенными (табл. 3.1.5-9).
В стандартном реле температуры (рис.
3.1.5-65) управляющий тракт состоит из термо-
баллона 29, капиллярной трубки 28 и сильфо-
на 23. Управляющий тракт заполнен средой, ре-
..
!!!
,
z.
з:
Рис. 3.1.5-64. Пример использования
реле темпераrypы в холодильной установ-
ке (Danfoss):
RT 3, RT 9, и RT 17 реле темпера"!)'-
ры; РМ 3 rлавный клапан; EVМ управ-
ляющие элеКIpоклапаны; СУР управля-
ющий клапаи, срабаlывающий при изме-
нении давления; 81 и 8II последователь-
ное соединение управляющих клапанов;
Р параллельное соединение управляю-
щих клапанов
аrирующей на измененне темпера-rypы термо-
баллона таким образом, что давленне, действу-
ющее на сильфон, повышается одновременно
с ростом темпера-rypы. Основная пружина 12
служит для настройки реле на требуемое зна-
ченне темпера-rypы. для этоro необходимо по-
ворачивать ручку настройки 5, уравновешивая
тем самым давление на сильфон. Korдa темпе-
pa-rypa вокрут термо6аллона повышается, силь-
фон сжимается и основной шток 15 перемеща-
ется вверх до тех пор, пока давленне на силь-
фон и сила сжатня пружины не уравновесятся.
Основной шток 15 снабжен приводным коле-
сиком 17 и колесиком настройки разброса тем-
пера-rypы 19, которые при перемещении штока
15 MOryT прижимать или orжимать контакты
контактной системы 16. Разбросом темпера1)'-
ры назьmaют разницу меж.ду темпера-rypой за-
мыкания и размыкания контактов. CoorBeтcтвy-
ющий разброс необходим для тoro, чтобы обес-
печить автоматический запуск установки в дан-
НbIX условиях.
Реле температуры с нейтральной зоной
снабжаются контактом, который перебрасьma-
ется из одноro положения в дpyroe только при
выхдеe значения темпера-rypы за пределыI ней-
тральной зоны (зоны нечувствительности), что
позволяет использовать эти приборы для pery-
лирования пульсирующих значений темпера1)'-
ры. При таком С1)'Пеичатом реryлировании уп-
равляемый arperaT (клапан, вентиль и т.д.) ме-
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrYЛЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ
921
Таблица З.1.5 9
Краткий перечень теDDlЧеских характеристик раз.личиьп типов реле температуры (Danfoss)
(внешний вид терм06aJШОНОВ этих реле приведен в табл. 3.1.5 10)
R
6
еле температ р61 с паров61М заполнением vправл.яю щezо тоакта и в6IНесенн61М те '"О аллОНОМ
Разброс реryлируемоro значе Длина
ния температуры (днфферен Тип Максимальная
Диапазон циал\ ос термобa.n капил Номер Область использоnаJ!ИЯ
Тип реryлирова температура лярной
ния, ос при НИЗКИХ при ВЫСОКИХ лона I термобаплоиal трубки, кода II lримечания
Teмnepaтy температурах датчика датчика, ос М
рах
RT 10 от 60 ДО 25 от 2 ДО 9 от 1 ДО 3,5 17 5077 Исполъзуются в случаях, коrда
RT9 от 45до 15 от2до 10 от I до4 А +150 2 IИ066 rермо6а..'Шон может нахОД}ПЪСЯ
RT3 от 25 ДО +15 от 2,5 ДО 9 от I.Одо4 17 5014 при охлаждающей температуре,
более IOtЗкой, чем остальной
VПDавляюЩ}IЙ тоакт
Реле температУР61 с паров61М заполнением управл.яющezо тракта и капUllЛ.RрН61М датчиком, навиваем61М
6 д
на тJJVI OпJJOвO
RT17 oт 50дo ]5 отl,5до5 от 0.8 до 2 17 6117 КОД N.17 5037 имеет реле,
RTll от зо До О от I,2до8 от 0,8 ДО 4 17 508З оснащеЮfOе нarpеватеIIЪНЫМ
В +70 эпемеmом, которое встроено в
RT4 от 5 ДО +30 отl,5до7 от 0,8 ДО 4 17 5036 СИЛЬфОН. Это снижает ПОСТОЯR
ную времени прибора. а следо
17 5037 ваrелъно, и теJШОВОЙ оаз6nос
Реле температ 061 с а со06и.иОНН61М заполнением vn авляюшezо т aKтa и в6IНесеНН61М тevм06аллоном
RT7 от 25ДО+15 от2доl0 от2до 14 17 5053 Тсрмобa.ruюн можrт бьm. eн!l
+150 среду с nм1epanypoA ВЫЮ или ниже
RT 14 от 5 до+30 отl,5до8 отl,7доl0 17 5099 rrypы корпуса реле, но расхож
ДCНie более +20 0(' М' на точ
А 2 НОС1'Ъ nOДДq»кaк1'l yюnаННоrо из
lШC&IIе3Нfl"
+300 Реле Н! 17 003 едиазнiil'lCjiО ДЛJI
RT 101 от +20 ДО+90 от 2,4 до 16 от 3,5 ДО 24 17 5003 ,8щmы нarnenrreт.нoro ;руБОf1JОВО
да от Чn ""'""rо п.....е"'еВа
д
от 1,8 До 10
Защип. нante1'8'1VIbНoro ;руБOf1)О80ДiII
от IX anyp Термобал
лон может бьm. размещен бол«
IlЫcoкoA е, чем к с еле
Реле температ 1061 спеи.иал6НОZО назначения
Разброс реryлируемоro значе Тнп Дли
ния температуры (днфферен Tep на Ka
Диаr!азон циал \, ос MO Максимальная пил Зап OJme
Тип бал температура ляр Номер Область исполыоnания
реryлирова- лонaI термобаллона ной иие Tep кода тримечания
ния, ос при высоких мобалона
при низких Teмnepaтy- дaT / датчик., ос труб
температурах рах чика ки,м
RT 13 oт 30дoO отl,2д08 от 0,8 ДО 4 +150 Пары 17 5097 Небольшж ИJМeНtи1II п:t.4Ilq>rrypы
RT2 от 25 До +15 от5до18 от6до20 +150 17 5008 ольmнemмсн
1,....".81WЫ
RT8 от 20до+12 от I,5до 7 от 1,5 ДО 7 +145 17 5063 0x1Jaждet+1e фрук'то8 Н Т n.rrоЧНiUI
DJКaIII oI1o<и
RT 12 oт 5дo+10 от 1 ДО 3,5 от 1 ДО 3 А +65 17 5089 Небольшж ИJМCНeкiJI тtМlq>3'1}1Л>1
RT23 от +5до +22 от 1,1 ДО 3,5 отl,lд03 +85 17 5278
RT 15 от +8 до +32 от I,6до8 отl,6до8 +150 2 Адсорбент 17 5115 небольшне КJМeЖНtII тer.cnq>31j'pbI
rrоЧНUI lPJ(&JJ:8 настроАки
RT24 от+15до+34 от 1,1 ДО 3,5 от 1,1 ДО 3,5 +110 17 5285
RT 140 от+15до+45 от I,8до8 от2до II С +240 17 52З6 Вoздyпн.It Kot1Д}Qioнepы! Датчик
I ПfoiПtOIП)'IIЫ 803mrY2 В 80З rnfY оводе
RT 102 от +25до +90 от 2,4 ДО 6 от 3,5 ДО 24 О +300 17 5147 Защита Horo lpyб0 ОВО.
да от чрtзМcpttOrо llq)еrpева/КiiIJИI1 0
1 IЙД1t'1""НC
922
3. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Окончание табл. 3.1 .5 9
Реле темпeDШnV, 61 с пt!21Jлип1 емой нейmoальной зоной
Разброс Нейтральная зона NZ Макси.
ма.лъная
реryлируе Тип Длина
Диапазон Moro значе TepMO темпера- хаПИЛ
Тип балло- тура лярной Запол Номер Примечание
реryлирова ния темпера при низких при высоких термобал неине хода
ния, ос туры (диф- температу - TeмnepaTypax, на! дат- лона/ трубки.
ференциал). рах, ос ос чика м
ос датчиха,
ос
RT8L от 20до+12 1,5 от '.5до 4 отl.5до4 +145 Адсор' 17L0030 Точнu: mкaлa
А 2 бекr на""оАки
RT 14L OT 5дo+30 1,5 отl,5до5 оТI,5до5 +150 17LOO34
RT 16L от Одо+З8 1 от 1 до5 от 1 до 2 В +70 Пары 17L0024
RT 1401. от t 15доl45 2 от 2 до 6 от2до6 +240 Адсор- 17L0031 ,Ц......c
С 2 бекr вoз,цyn В ВОЗДУХОIЮ-
Д.
Разброс реryлируемоrо Тип Максимальная Длина Область
термобал- температура КаШUl ЗаПОЛlfе Номер
Тип реryли- зНачеНИЯ температуры исполь
(дифференциал). ос пон а! термобалло- ЛЯрНой ние Кода
pOBa на/ датчика, ос трубки. м зования
ния.,ОС датчика
RT 270 от о до 2х А +65 2х5 Адсорбекr ,тО031 H.
15 р"""'пи
няет свое СОСТОЯ1lИе только при выходе значе.
пия темпера1УРЫ за установленные пределыI.
Что касается дифференциальных реле тeм
пературы, то они оборудованы однополюсным
переключателем и имеют два термобаллона. В
зависимости от разности темпера1УР этих Tep
мобаллонов переключатель либо замыкает,
либо размыкает элекrpическую цепь. этот тип
реryляторов используется в случаях, коща He
обходимо поддерживать заданное значение раз
ности темпера1УР двух сред (в диапазоне от О
до 15 К). Темпера-rypа одноro из термобалло
нов служит тоща опорным значением, в то Bpe
ми как темпераrypа дpyroro используется в кa
честве управляющеro сиrнала. При этом pery
лируемой величиной является непосредствен
но разность темпера1УР.
Наконец, сдвоенные реле температуры
предназначены для тoro, чтобы, с одной cтopo
нм, обеспечивать зaIЦИ'IY от чрезмерноro пере
rpeвa HarHeтaeMOro rаза и, с дpyroй стороны,
поддерживать на приемлемом уровне темпера
туру масла в компрессоре (рис. 3.1.5--(6).
Реле темпера1УРЫ обеспечивает, таким об
разом, независимое поддержание уровней двух
темпера1УР, причем ручной возврат реле в pa
бочее положение существует для каждой из TeM
пера1УР отдельно.
Термобаллон высокой темпера-rypы (НТ),
который должен контролировать температуру
нarиетаемых rазов, крепится на нarнетатель
ный трубопровод сразу на выходе из компрес
сора. Если речь идет о компрессоре большой
мощности, можно при необходимости помес
TIfТЪ термобаллон непоgxщственио в трубопро
вод нarнетания.
Термобаллон масла (OIL) предназначен для
реryлирования темпера1УРЫ масла, поэтому он
устанавливается в кaprepe компрессора. Неза
висимо от типа реле темпера1УРЫ они MOryт
оснащаться различными типами термобалло
нов (см. табл. 3.1.5 lO), которые MOryт быть
заполнены парами, адсорбентом или жидко
стью.
В случае заполнения парам и управляющий
тракт почти целиком наполнен насыщениыM
паром какоrо либо вещества и содержит He
большое количество этоro вещества в жидком
состоянии. Максимальное давление при таком
заполнении оrpаничено, и в основу работы при
даниом варианте заполнения положено COOТHO
шение между давлением и темпера1УРОЙ Hacы
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrYЛЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 923
Рис. 3.1.5 65. Стандартное релетемпера-rypы (модель RT, Danfoss):
5 ручка настройки; 9 шкаладиапазона; 10 клемма; 11 элеК'Ipоразъем 13,5; 12 основная пружина; 14 электро
клеммы; 15 основной шток; 16 коНТ3.К1Ная система; 17 приводное колесико; 18 контаК1ный рычаr; 19 колесико
настройки разброса; 23 сильфон; 25 крепежное отверстие; 26 держareль термобаллона; 28 капиллярная трубка; 29
термобаллон; 30 yrлубление для термобаллона; 31 УПЛO'ПIение капилляра термобаллона; 38 заземление; 44 шток
реrулировки темпера-rypы
щенноro пара. Как только жидкость, находяща
яся в термобаллоне, испарится, дальнейшее
увеличение температуры будет приводить к
очень незначителъному pocry давления в управ
ляющем Tpaкre. Эro обcroятелъство может быть
использовано в реле темпера1УРЫ, оrpaничивa
ющих нижние значения температур, в кoropыx
испарение должно прОИСХОдИТь со свободной
поверхности жидкости в термобаллоне и для
которых всеrда необходимо предусматривать
защиту силъфона от деформации, если тepMO
баллон находится при нормальной темпера'IY
ре окружающей среды.
Поскольку давление в управляющем тpaкre
зависит от температуры в том месте, rде нтш
дится свободная поверхность жидкости, реле
темпера'IYРЫ всеrда должно устанавливаться
таким образом, чтобы ero термобаллон был
более холодным, чем остальные части управ
ляющеro тpaкra. Испарившаяся жидкость при
этом будет конденсироваться в наиболее холод
ном месте Tpaкra, а именно в термобаллоне,
который, следовательно, представляет собой
чувствительнь1Й элеменr системы реryлирова
пия темпера1УРЫ.
При адсорбционном заполнении управляю
щеro тpaкra в нем содержится переrpетъ1Й rаз,
а в термобаллоне, всеrда ВЫC'JYfiзющем в каче
стве чувствительноro элеменrа реryлятора TeM
пертуры, находиrся твердъ1Й Ю)мпонент с боль
924
3. ArPEfATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
..
8
..Ii!
!.
3
1
13
V
10
Рис. З.1.5 66. Пример сдвоенноro реле темпераrypы (модель КР98, Danfoss):
1 шток реrулировки темпераrypы масла; 3 основной рычаr; 5 шток реrулировки темпераrypы наrнетания; 7
основная пружнна; 9 сильфон; 1 О масляная каШfJтярная трубка; 11 каШfJтярная lРубка темпераrypы наrнетания;
12 контак-rnая rpуппа; 13 клеммы; 14 заземление; 15 оболочка кабельноrо ввода; 16 коромысло; 17 термобал
лон; 18 стопорная пластина
Таблица З_1.5 1 О
Различные l1П1Ы термобllJlJ)ОНОВ Д1IЯ реле температуры (Danfoss, см. табл. 3.1.5 9)
А
в
с
D
2хА
р
er
т ерllобаплot<. ре8"'PYIOщий
Вынесенный ЦИЛИНДРИЧ8асмй на изменение теllnep81УРЫ
терllобвллон среды, <ЖРY'fC8lОщеМ реле
Терllобаллон,
УСТ8Н8МИВ8еIlЫЙ
в BO YXOВ OAe
шой поверхностью адсорбции (адсорбеm). В
результате не имeer большоro значения, rдe нa
ХОДИТСЯ термобаллон в более теплом или бо
лее холодном месте по отношению к дpyrим
частям управляющеro тpaxra. Тем не меиее по
добное заполнение достаточно чувствительно к
изменениям темперa:rypы силъфона и I<aIIИJUIЯ]>
ной трубки, но при нормальных условиях это
не очень важно. Однако, если реле темперaIУ
ры должно использоватЬСЯ при экстремальных
значениях окружающих температур, MOryт воз
Терllобаппон В ВИДе
К8l"111лляpнoCii трубки
Терllобаллон
дифференциальноrо реле
уеllneратуры
никнуть расхождения со значениями темпера
туры, выставленными по шкале, что потребует
коррекrировки с помощью поправочных коэф
фициентов, величнны кoropbIX даютСЯ изroтo
вителем.
Накоиец, жидкостное заполнение исполъзу
етСЯ в управляющих тpaкrax реле темпера1У
ры, диапазон реryлировання КOТOpbIX находит
СЯ выше значения окружающей темперa:rypы. В
НИХ, так же как и в реле с паровым заполнени
ем, существует точное соотношение между тeM
1.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrYЛЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 925
.аа
.а.
Рис. 3.1.5 67. Элеюронный реryлятор относительной
влажности с числовым табло, управляемый нри номощи
лицевых сенсорных клавиш (модель HR920, Eliwell / Ted
dington)
пературой и давлением иасыщенных паров.
Количество жидкости, заполняющей управля
ющий тракт, достаточно велико, чтобы полио
стью залить полоcrъ силъфона, капилляр и He
большую часть объема термобаллона при pa
боте реле. В результате самым HмpeTыM эле
ментом управляющеro тракта Bcerдa остается
термобаллон. В остальной, более холодной ча
сти тракта жидкость I\Oнденсируется, но из за
тoro, что количества ЖИДI\OСТИ недостаточно,
чтобы заполнить тракт целиком, свободная по
верхность Bcerдa находнтся в термобаллоне.
Следовательно, термобаллон по прежнему oc
тается чувствительным элементом системы pe
ryлирования температуры.
3.1.5.2.5. Реrуляторы влажности
В разд. 2.6.4 мы уже рассматривали аппа
ра1УРУ для измерения и реryлирования влажно
сти, и в частности реryляторы влажности, или
rиrpостаты, используемые для I\Oнтроля orнo
сительной влажности в помещениях, в систе
мах увлажнения или понижения влажности,
кoropыe встречаются в воздушных I\Oндицио
нерах или холодильных установках для скла
дов, холодильных камер и Т.д. Реrymrropы влаж-
ности MOryт работать по прmщипy "дa Heт" с
непрерывным или ступенчатым действием.
Мноmе из них оборудуются микропроцессо
ром, позволяющим, помимо прочеro, обеспечи
вать желаемые значения дрyrих параметров
помещения. Дmпельное время в качестве чув
ствительноro элемента даТЧНI\OВ влажности OK
ружающей среды в холодильных камерах и
складах использовали пучки волос или хлоп
I\OBbIX нитей, причем при использовании пос
ледних необходимо время от времени Boccтa
навливarъ их первоначальное состояние. Б элек
тронных приборах в качестве чувствительных
элементов даТЧНI\OВ влажности часто исполъзу
ют rиrpосI\Oпичную соль (в основном хлорис
тый литий), включенную в электрический I\OН
тур, сопротивление кoroporo меняется при из
мененни проводимости соли, зависящей от co
держания влam в соли. На рис. 3.1.5 67 при
веден пример электрониоro реryлятoра влажно
сти с чнсловым табло.
3.1.5.2.6. Четырехходовые клапаны
обратимости цикла
Здесь речь пойдет о клапанах, используемых
для быстроro изменения направления движения
хлaдareнта в I\Oнтуре и позволяющих:
в обычных холодильных установках раз
морозить испаритель, направляя наmетаемые
roрячие пары не в I\Oнденсатор, а в испаритель;
в тепловых насосах зимой обеспечить по
доrpeв помещения (теплообменная батарея,
расположенная снаружи, выступает в качестве
испарителя, кoroрый отбирает тепло у охлаж
дающеrо воздуха, делая ero еще холоднее), а
летом ero I\Oндиционирование (наружная бата
рея становится I\Oнденсатором, сбрасывающим
тепло, кoropoe отбирается внутри помещения
при помощи испарителя).
Направление ПОТОI\OВ хладаreнта в четьтрех
ходовом клапане обратимости цикла показано
на рис. 3.1.5 8.
Клапан обратимости цикла является Mexa
низмом, содержащим ЗОЛОТНИI\Oвьш цилиндр с
четырьмя отделениями, и может находиться в
двух положениях, изменяющих направление
ПОТОI\OВ xлaдareнта в ero проходах с помощью
управляющеro элекrpоклапана. Изменение нa
926
3. АПErАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Катушка управляющеrо клапана ПОД напряжением
наrнетание
всасывание
Напряжение с катушки управляющеro клапана снято
Рис. 3.1.5 68. Направление потоков хладаrента в 4 XOДOBOM клапане обратимо 'ТИ цикла (rлавный клапан) в зависимо
сти от состояния ynравляющеro клапаиа (U.S. Reco)
liiIII Высокое давление
fZ!::З Низкое давление
наrнетание
выравниваю , . , / апан
r ырез /, ...
BblCOJ:oe
давление
(ВД)
"
"
:ii
'"
с(
!
при всасывании
закрыт
управляющий
злектрок.папан
всасывание
Рис. 3.1.5 69. Принцип рабmы 4 XOAOBOro клапана обратимости цикла, управляемоrо при помощи 8СПомоrательноrо
элеК1роклапана (клапан РЕ, U.S.Reco)
правлений потоков происходит практически
мrновенно и зависит только or разности меж
ду низким и высоким давлениями внутри кла
папа. 30Лorниковый цилиндр (золorник) дей
ствует как некий поршенъ (рис. 3.1.5 69). Че
рез Hero проходит поперечный канал, сообща
ющий управляющее orверстие с полостью BЫ
coкoro давления. На поверхности цилиндра зо
лorника, примыкающей к наrнетательной Ma
rистрали, имеется вырез, обеспечивающий в
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrYЛЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 927
любом положеюrn золотника проход хладareн
та из нarнетательной мarистрали через попе-
речный выравнивающий канал в полость rлав-
Horo клапана. Четыре отделения золотника
обеспечивают соединение с четырьмя прохода-
ми клапана, изменяя направление циркуляции
хлaдareнта в системе.
3.1.5.3. Различные элементы
холодильных контуров
3.1.5.3.1. Фильтры, осушители и фильтры
осушители
Любая холодильная установщ кoroрая бьта
перед заправкой в нее хлaдareнта хорошо от-
вакуумирована, все равно содержит в кomype
остатки влarи, проникающей внутрь кomypa
либо через какие-то жщостaroчно reрметичные
уплатиительные узлыI' ЮJrда давление всасыва-
ния падает ниже атмосферноro, либо при ре-
монте установки. Эта влаrа должна бьпь пол-
ностью удалена ввиду тoro, что она не смеmи-
вается с хлaдareнтами (за исюпочением амми-
ака) и может не только стать причиной корро-
зни, но и, попадая в Heкoropыe особо опасные
места, например под иrлу клапана, и замерзая
там, обусловить закупорку клапана. Кроме вла
rи, о кoroрой мы сейчас roворили, в холодиль-
ном кoНI)'pC MOryт находиться также различные
зarpязняющие вещества. Природа их может
бьпь различной: это либо частицы деталей ус-
тановки, попадающие в кomyp после их обра-
ботки, либо частицы, образующиеся при сбор-
ке кomypa, либо продукты реакции хладаreн-
ТО8 с материалом деталей кomypa. Так, напри-
мер, при контакте хладаreнтов с металлами
MOryт появляться соли металлов или масел с
Рис 3.1.5 70. Противо
rрязевой фильтр (модели
FA, Danfoss)
1 коробка фильтра;
2 фильтрующий патрон;
3 прокладка; 4 фланце
вая проставка; 5 крышка;
6 винт
различными характеристиками, по мере их на-
копления вызывающие зarpязнение хладareн
та и появление осадка. Наконец, третьим вра-
roM любой холодильной установки являются
кислоты, образующиеся либо при повьппениом
содержании воды в хладareнте в результате ero
rидролиза, либо в процессе химических peaк
ций между хладareнтом и маслом при высоких
темперю:урах, кoropыe MOryт привести к обра-
зованию yrлеродсодержащих смолистых про
ДУКТОВ разложения, либо при переroранни дви
rателя, кorдa может образовываться сажа, в
свою очередь также способствующая появле-
нию кислот в результате химической реакции
с маслом.
для тoro чтобы устранить неблаroприятное
воздействие на установку rnepДbIX частиц раз-
личной прнродыI' влarи И кислот, в состав ус-
тановок включаются специальные элементы,
кoropыe сoorветствеино назыаюrсяя фильтра-
ми, осушителями и неЙ'rpализaroрами кислот.
На пракrике очень часто все перечисленные
функции выплняютсяя одним элементом, назы
БаеМЫМ в ЭТОМ случае пративокислотныM филь-
тром-осушителем, хотя существyюr элементы,
конструкция и назначение кoropbIX предусмат
ривaюr в первую очеIXЩЬ вьmолиение функции
осушения и только после этоro, во вторую оче-
редь, фильтрацию и нейтрализацию кислот.
Пример фильтра зarpязнений, используемоro в
мarистрали жидкоro или rазообразноro хлада-
reнта, масляиых и рассольных трактах, приве-
ден на рис. 3.1.5-70.
мноroфункционалъныe элементы, т.е. обес
печнвающие одиовременно фильтрацию, ocy
шение и неЙ'rpализaцmo кислот, устанавлива
ются, как правило, на жидкостном трубопрово-
928
з. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
1 ФА 1
..
Q
1
2 I
>
.J
а=
«
CJ
I
u\
I
I
I
I
C:Q
Рис. З.l.5 71. Пример моноблочиоro Пр<mlВОКИСЛO'IПОro фильтра осушителя (модель ОСУ, Carly).
1 IUl3.C'IМассовый колпачок; 2 плуцер; з крышка; 4 пружина; 5 рассенвающая решетка; 6 ла'I)'ННая лента: 7
стальной корпус; 8 промежyroчиая прокладка; 9 крышка; 1 О круrлая IUlаспша НЗ длинных мииеральных волокон;
11 решетка; 12 кольцо; 1 З/ 14 молекулярное сито, силикаrель, активнрованная окнсь amoмииия (amoмоrель)
де между жидкостным реснвером н реryлято
ром. Известно, что чем выше темпер<nypа cpe
ды, тем ниже способность фильтра cymителя
поrлощать влаry. Поэтому фильтр сушитель
желательно устанавливать там, rдe темпера1У
ра среды самая низкая, Т.е. в холодильной кa
мере или после переохладителя ЖИДКОСТИ, если
он предусмотрен. Для установок небольшой
мощностн с малыми диаметрами трубопрово
дов используют моноблочные фильтры cymи
тели, состоящие из одной неразборной детали.
На рис. 3 .1. 5 71 представлен образец одной из
моделей Taкoro фильтра, характеристики кoтo
poro прнведены в табл. с 3.1.5 lla по 3.1.5 11в.
В данном случае этот фильтр имеет резьбовые
mryцepы, но существуют также ero модели с
патрубками под сварку.
Значения холодопроизводительности, при
водимые в каталоrax изroтoвителей, относятся
к cTaндapтHым установкам, собранным с co
блюдением всех норм и правил. Если длина
трубопроводов больше обычной и количество
хладareнта в установке велико, рекомендуется
выбирать модель фильтра сушнтеля с произ
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrYЛЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 929
ТаблицаЗ.1.5 11а
Номенклатура фИJIЬтров осушнтелей с резьбовыми шryцерами (рис. 3.1.5 71)
Заводской Диаметр РекомеlШVемая производительность, кВт
индекс штуцера с Охлаждение и заморозка, Кондицион roование
(СЛRLУ) резьбой низкие температуры у становха на заводе Установка или замена На монтаж
SAE, Ной площадке
ДЮЙМЫ
, Ю2 R22 R502 Ю34а RI2 R22 R502 RJ34a R12 R22 R502 RJ34a
I DCY 032 114 2,8 3,7 2,4 3,4 4,8 6,4 4,2 5,9 3,7 4,9 3,2 4,6
DCY033 3/8 5,6 7,4 4,8 6,8 9,3 12,3 8,0 11,4 7,4 9,8 6,4 9,1
DCY 052 1/4 3,7 4,9 3,2 4,6 5,2 6,9 4,5 6,4 4,5 5,9 3,8 5,5
DCY 053 3/8 7,0 9,2 6,0 8,6 14,1 18,7 12,2 17,3 9,3 12,3 8,0 11,4
DCY 082 1/4 4,8 6,4 4,2 5,9 6,0 7,9 5,1 7,3 5,2 6,9 4,5 6,4
DCY 083 3/8 9,3 12,3 8,0 11,4 13,4 17,7 11,5 16,4 11,2 14,8 9,6 13,7
DCY 084 1/2 10,6 14,0 9,1 13,0 15,8 20,9 13,6 19,4 14,1 18,7 12,2 17,3
I DCY 162 1/4 5,2 6,9 4,5 6,4 7,4 9,8 6,4 9,1 6,0 7,9 5,1 7,3
I DCY 163 3/8 11,2 14,8 9,8 ]3,7 ]4,9 19,7 12,8 18,2 13,4 17,7 11,5 ]6,4
i DCYI64 1/2 ]4,1 18,7 12,2 ]7,3 ]7,1 22,6 14,7 21,0 15,8 20,9 13,6 19,4
DCY 165 5/8 19,5 25,8 16,8 23,9 29,8 39,4 25,6 36,5 26,0 34,5 22,4 31.9
! DCY 302 1/4 6,0 7,9 5,1 7,3 9,3 ]2,3 8,0 11,4 7,4 9,8 6,4 9,1
, DCY 303 3/8 13,4 ]7,7 11,5 16,4 16,4 2],7 14,1 20,1 14,9 19,7 12,8 ]8,2
DCY 304 1/2 15,8 20,9 13,6 19,4 18,6 24,6 16,0 22,8 17,] 22,6 14,7 2],0
, DCY 305 5/8 26,0 34,5 22,4 31,9 31,2 41,3 26,9 38,3 29,8 39,4 25,6 36,5
,
I
i DCY413 3/8 14,9 ]9,7 12,8 18,2 20,5 27,1 17,6 25,1 16,4 21,7 14,] 20.]
I DCY 414 ]/2 17,1 22,6 14,7 21,0 23,3 30,8 20,0 28,5 ]8,6 24,6 ]6,0 22,8
I DCY 415 5/8 29,8 39,4 25,6 36,5 32,7 43,3 28,2 40,1 31,2 41,3 26,96 38,3
DCY 754 112 18,6 24,6 16,0 22,8 24,2 32,0 20,8 29,6 19,3 25,6 16,7 23,7
DCY 755 5/8 24,6 32,5 21,2 30,1 35,7 47,3 30,8 43,8 32,7 43,3 28,2 40,]
DCY 756 '3/4 27,9 36,9 24,0 34,2 40,9 54,1 35,3 50,2 37,2 49,2 32,1 45,6
DCY 965 5/8 32,7 43,3 28,2 40,1 44,6 59,1 38,5 54,7 35,7 47,3 30,8 43,8
DCY 966 '3/4 37,2 49,2 32,1 45,6 51,2 67,7 44,] 62,7 40,9 54,1 35,3 50,2
водительностью на C1)'IIенъ выше стандартной.
Для данноro тнпа филътров осушпrелей ис
пользyюrся три химических areпrа наполнпre
ля:
кристаллы алюмосиликата, образующие
то, что называют молекулярным ситом, по
скольку размеры ero пор позволяюr за счет aд
сорбции удерживать мельчайшие частички
воды, одновременно пропуская хладаreпr и
масло. Молекулярное сито может поrлощать до
20% массы влarи в паровой фазе и эфФектив
но при любой темпера1)'рС;
двуокись кремния (силикareля), кoroрая
отличается высокой поrлощающей способнос
тью по отношению к воде при низкой темпера
1)'ре;
алюмоreль, кoroрый не только поrлощает
влary, но и обладает высокой нейтрализующей
способностью по отношению к кислотам.
Осушающая способность этих трех хими
ческих КОмпонентов иллюстрируется rpафика
ми на рис. 3.1.5 72.
Помимо химических areнтов наполнителей,
поrлощающих влary и нейтрализующих кисло
ты, фильтры содержат также волокнистые Ha
полнители (часто типа войлока), способные
обеспечивать микронную фильтрацию, Т.е. за
держивать частицы с размерами до 1 О мк.
Перед отправкой с завода фильтры прохо
дят roрячую сушку при темперЗ1)'рС 200 0 С, пос
ле чеro их выходныIe Шl}'Церы сразу же закры
ваются зarлymкaми, что ПОЗволяет rарапrиpo
930
З. МРПАТЫ, У1ЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З.1.5 11б
Технические характеристики фильтров осушителей с резьбовыми шryцерами (рис. 3.1.5 71) при +24'С
Заводской Осушающая способность, Kf Способность Объем влаro. для установок с ХОЛОДОПрОИЗВОДИ
индекс хладаreита к поrлощенIOO ВОДЫ, r поrлощающе тельностью, кВт, при перепаде
(СЛRL У) ro наПОJШите Давления на фильтре 6p 0,] 4 бар
Ю2 R22 R502 ЮЗ4а Ю2 R22 R502 Ю34а ля, с.? Ю2 R22 R502 R]34a
DCY 032 ]2,0 6,5 6,5 7,0 6,5 6,0 6,0 6,2 59,0 7,4 9,8 6,4 9,]
DCY 033 12,0 6,5 6,5 7,0 6,5 6,0 6,0 6,2 59,0 14,9 19,7 12,8 18,2
DCY 052 16,5 9,0 9,0 10,0 9,0 8,5 8,5 8,7 78,0 8,9 11,8 7,7 ]0,9
DCY 053 20,5 9,5 9,5 11,5 11,0 9,0 9,0 ]0,4 83,2 18,6 24,6 16,0 22,8
DCY 082 30,0 14,5 14,0 16,5 16,0 ]3,5 13,5 15,0 123,1 10,4 13,8 9.0 12,8
DCY 083 30,0 15,0 14,5 16,5 16,0 14,0 14,0 15,0 132,0 22,3 29,5 19,2 27,4
DCY 084 31,0 15,0 14,5 ]7,0 16,5 14,0 14,0 15,5 135,2 28,3 37,4 24,4 34,7
DCY 162 86,0 35,0 33,5 46,0 46,0 32,5 32,0 41,4 307,7 11,9 15,8 10,3 14,6
DCY 163 91,5 39,0 37,0 49,0 49,0 36,0 35,5 44,1 321,3 26,8 35,4 23,1 32,8
DCYI64 93,5 40,0 38,0 50,0 50,0 37,0 36,5 45,0 335,0 31,6 41,8 27,2 38,8
DCY 165 93,5 40,0 38,0 50,0 50,0 37,0 36,5 45,0 335,0 52,1 68,9 44,9 63,8
DCY 302 ]33,0 64,5 6],5 74,5 71,0 60,0 59,0 67,0 557,3 14,9 19,7 12,8 18,2
DCY 303 \35,5 67,0 64,0 75,5 72,5 62,5 61,5 68,0 574,4 29,8 39,4 25,6 36,5
DCY 304 138,5 68,0 64,5 78,0 74,0 63,0 62,0 70,0 581,2 34,2 45,3 29,5 42,0
DCY 305 140,0 69,5 66,0 78,5 75,0 64,5 63,5 70,5 595,4 59,5 78,8 51,3 73,0
DCY 413 144,0 72,0 69,0 81,0 77,0 67,0 66,0 73,0 578,5 32,7 43,3 28,2 40,1
DCY 414 220,0 1] 1,0 106,0 122,0 118,0 103,0 101,5 ]10,0 935,7 37,2 49,2 32,1 45,6
DCY 415 234,0 114,0 108,0 130,0 125,0 106,0 104,0 117,0 986,7 62,5 82,7а 53,8 76,6
DCY 754 308,0 168,0 158,0 178,0 165,0 156,0 151,5 160,0 1310,0 38,7 51,2 33,3 47,4
DCY 755 312,0 168,0 159,0 179,0 167,0 156,0 153,0 161,0 1327,0 65,5 86,6 56,4 80.3
DCY 756 312,0 168,0 159,0 179,0 167,0 ]56,0 153,0 16],0 1327,0 74,4 98,5 64,] 91,2
DCY 965 286,0 160,0 153,0 170,0 ]53,0 149,0 147,0 150,0 1219,0 71,4 94,5 61,5 87,6
DCY 966 286,0 160,0 153,0 ]70,0 153,0 149,0 147,0 150,0 1219,0 81,8 108,3 70,S 100,3
Молекулярное сито
(алюмосиликат)
.11
13
о
:I:
\о
О
u
о
!:
U
а:
C\I
3"
2
C\I
3
>-
u
О
.11
u
о
:I:
\о
О
u
о
!:
U
а:
C\I
3
2
C\I
3
>-
u
О
Температура жидкости
Остаточная влажность
Рис, З.l.5 72, Осушающая способность различных компонентов фильтра осушителя в зависимоCПI от темпера1УРЫ и
остаточной влажнОCПI хладаrента (Alco)
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕП'ЛЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 931
Таблица З.1.5 11в
Размеры фИJIЬтров осушителей с резьбовыми nпyцерами (рис. 3.1.5 71)
о 111
I
!
t
i
i
0А
Заводской Тип Размеры, мм Разрушаю Поверхность
индекс соединения А В С щее давле- ФИJiЬтр ции,
(CARL У) ние, бар см"
DCY 032 1 53 57 107 200 52
DCY 033 1 53 57 113 200 52
DCY 052 1 53 68 ] 18 200 52
DCY 053 1 53 71 ]27 200 52
DCY 082 1 53 94 144 200 52
DCY 083 1 53 99 155 200 52
DCY 084 1 53 101 161 200 52
DCY 162 1 74 115 ]65 220 102
DCY 163 1 74 119 175 220 102
DСУ1б4 1 74 123 183 220 ]02
DCY 165 1 74 123 187 220 102
DCY 302 1 74 189 239 220 102
DCY 303 1 74 193 249 220 102
DCY 304 1 74 195 255 220 102
DCY 305 1 74 ]99 263 220 102
DCY 413 ] 93 129 185 130 170
DCY 414 1 93 192 252 130 ]70
DCY 415 1 93 20] 265 ]30 170
DCY 754 1 93 258 318 ]30 170
DCY 755 1 93 261 325 130 170
DCY 756 1 93 261 333 130 ]70
DCY 965 1 93 242 306 130 ]70
DCY 966 1 93 242 314 ]30 170
вать их начальную влaroпоrлощающую способ
ность ВПЛOfь до установки в IФmyp. Нетрудно
понять, lfI'O эти ззтлушки можно снимать толь
IФ в самый последний момент, непосредствен
но перед устаиОВIФЙ фильтра.
Фильтр осушитель Bcerдa следует устаиав
ливать в вертикальном положении таким обра
зом, <rroбы вход хладаreнта находился вверху.
Стрелка, выrpавироваиная на IФрпусе фильтра
и указывающая направление движения среды,
должна бьпь направлена сверху вниз. Если
фильтр расположить roризонтально, наполни
тель быстро НaIФпится в ero нижней части и
хладareН1У будет леrче протекать в верхней,
свободной от наполнителя части фильтра, в pe
зультате чеro эффективность работы фильтра
реЗIФ снизится. Соединение фильтра осушите
ля с трубопроводами IФmypа обычно вьmолня
ется либо в виде резьбовых штуцеров, либо с
помощью сварки (пайки).
резьбовых соединений используются
шестиrpанные накидные rайки. Во избежание
перекручивания трубопровода при завинчива
нии raeK необходимо удерживать IФрпус филь
тра неподвижным с помощью втoporo ключа
(рис.3.1.5 73, слева). Целесообразно также
проверить состояние разбоproвки медной труб
Щ IfI'Oбы добиться полной reрметичиости MOH
тажа.
Если unyцepы фильтра вьmолнены для co
единения с помощью сварки (пайки), следует
использовать roрелку с реryлиpyемым широким
ЯЗЫIФМ пламени для быстроro и paвHoMepHoro
нзrpева. Необходимо зaщиmать IФрпус фильт
ра влажной трЯПIФЙ (рис. 3.1.5 73, справа) и в
течение всей операции сварки продувать
932
з. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
фильтр ннертным rазом во избежание образо
вания частиц окиси меди. Несобтодение этих
предосторожностей может нанести непоправи
мый ущерб внутренним элементам фильтра.
Korдa приваренный фильтр оcyшнrель дол
жен бьпь демонтирован, сварные стыки следу
ет разрезать не при помощи aвroreнa, а специ
альным труборезом, чтобы не допустить попа
дания внутрь контура уже адсорбированной
фильтром влаrи, которая прн нarpевании филь
тра пламенем aвroreнa будет выделяться из no
rлощающих элементов и уходить в контур.
Фнльтр оcyшнrель при нормальной эксплу
атации сохраняет свою эффективность в тече
ние мноrих месяцев. Тем не менее rpaMOТHoe
профнлактическое обслуживание установки
требует ero замены по крайней мере один раз
в roд. Обычный промежуточный контроль MO
жет'показать, что фильтр оcyшнrель является
причиной повышениых потерь давления в тpy
бопроводе, с определенностью свидетельству
ющих о частичной закупорке фильтра н требу
ющих ero немедлениой замены. Набтодение за
изменением окраски индикаторноro кольца на
смотровом стекле жидкостной маmстрали TaK
же позволит сделать точный вьшод о состоянии
фильтра оcyшнrеля.
Любое вскрытие холодильноrо контура в
какой либо точке автоматически должно сопро
вождаться заменой фильтра оcyшнrеля. Кроме
тoro, необходимо принять все меры для тoro,
чтобы в тот или нной момент фильтр не oкa
"\ался полностью залит жидкостью в условиях,
кorдa в данной части контура отсутствует пре
дохранительное устройство, препятствующее
Рис. З.l.5 7З. Предосто
рожноC"I1f, которые необходимо
собтодатъ при установке филь
тра в холодильный контур (Сзr
ly)
росту давления выше допустимой величины.
Если не принять необходимых мер предосто
рожности, явления, вызьmaемые значительны
ми rидравлическими силами, особенно в ycтa
новках с высоким переохлаждением хладareн
та, MOryт привести к очень серьезному матери
альному ущербу н нанестн физический вред
окружающему персоналу.
В некоторых установках возникает необхо
димость изменять направление движения хла
даreнта в контуре, например, при оттаивании
испарителей roрячими rазамн. Поэтому суще
ствуют фильтры оcyшнrели, допускающие из
менение направления движения в них хладareн
та и работающие в двух направлениях. Они
снабженыI язычками, вьшолняющими роль об
ратных клапанов (рнс. 3.1.5 74).
На трубопроводах больших диаметров MO
ноБлочныIe фильтры осушители не применяют
ся. В этом случае используются разБорныIe MO
дели, в которых по мере выработки ресурса
можно заменять один или несколько ycтaнOB
ленных внутри этих фильтров сменных фильт
рующих патронов.
Конструкция и внешний вид разборных
фильтров показаны на рис. 3.1.5 75, а их xa
рактеристики приведеныI в табл. 3.1.5 12.
Фильтры cyшнrели, о которых мы roвори
ли до сих пор, предиазначаются для жидко
стных трубопроводов, но их можно также yc
танавливать и на всасывающих маrистралях
для постоянной работы в целях повышения эф
фективности защиты компрессоров.
Одиако в некоторых особых случаях, напри
мер при вводе в эксплуатацию новой ycтaнOB
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrY.JIЯТОРЫ, КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 933
Направление
потока
Режим охлаждения
Направление
потока
Режим обоrрева
Рис. З.l.5 74. Моиоблочиый двухсторонний фильтр осушителъ с встроеиными обра11IыIии клапанами (модель BF,
J оhnsоп Сопtrоls)
1
1
:s:
-
. ; ;
1 t
Рис. З.l.5 75. Разборный фИЛЬтр осушителъ со CMeH
ными фильтрующими патронами (модель PCК!PCW, John
son Controls)
КИ или при зarpязнении котура вследствие пе
реroрания двиrателя, вознm<aет необходимость
в ПОвьппении эффекrивности очистки котура
и обеспечении не только нейтрализации КИСЛ(Jf,
но и удаления из котура ПОЯВИВIПИXСЯ в нем в
результате разложения масла смол и парафи
нообразных частиц. В этих случаях для очист
ки используют специальные патроны, которые
устанавливaюrся только на кaкoe тo cтporo Or
раниченное время, необходимое для очистки:
патроны на основе химических наполнителей,
поrлощающих влаry, нейтрализующих кисло
ты и задерживающих смолыl, продукrы разло
жения лаковой изоляции и парафннообразные
продукrы, на несколько часов и патроны на
основе войлочных фильтрующих элементов
на несколько дней.
Некоторые фильтрующие патроны на OCHO
ве aкrивированноro yrля, позволяющие очень
быстро очищать хладareнт (Jf прнмесей, ycтa
нaвливaюrся в корпус осушителя, оборудован
ныIй клапанами Шредера (ниппельными YCT
ройствами), обеспечивающими измерение по
терь давления на фильтре. Такие клапаны пе
ред приваркой корпуса фильтра к маrистралям
котура должны сниматься во избежание раз
рушения нмеющихся в них прокладок вслед
ствие переrpeва во время сварки.
на сильно зarpязненных котурах, в част
ности после обyrливания обмоток двиrателя в
результате ero переrорания, катеrорически
запрещается работarь без респнрaroра и защит
ныIx перчarок во избежание вдыхания паров
934
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З.1.5 12
ТепmчеСIOlе характеристики фи.iIътра осушителя со сменными патронами (рнс. 3.1.5 75)
ПроизводительноCTh на ЖНДКОC'IНОМ трубопроводе патрон PCK 48
ПРОИ380ДlfТеп"ность в стандартых условиях Рекомендации для установок с производител"ност"ю,
по нормам ARI кВт
Поверх- Пропускная
Модеп" и насть Количество поrлощаемой BOДbl, r способность, ToproBoe низко-
число фил"т- кВт, при темпера-.урное ОЕМ При замене на
патронов рации, R12 R22 R500 R502 перепаде давле- холодильное месте
см 2 оборудование
(15pm) (60 pml (60ppm) (30ppm) ния 0,14 бар
24 0 с 52"С 24"С 52"С 24.С 52"С 24"С 52"С 12 22 500 502 12 22 500 502 12 22 500 502 12 22 500 502
ЕР 485 1 57 77 65 51 26 34 26 26 34 52 26 26 26 34 26 26
ЕР 487 1 77 101 87 65 34 52 34 26 52 70 52 42 34 52 34 26
ЕР 489 1 101 133 119 98 52 70 52 34 70 87 70 52 52 70 52 34
ЕР 4811 1 426 36 21 19 15 36 25 16 13 133 175 150 129 52 70 52 34 70 87 70 52 52 70 52 34
ЕР 4813 1 133 175 150 129 52 70 52 34 70 87 70 52 52 70 52 34
ЕР 4817 1 140 183 158 135 60 76 60 43 76 93 76 60 60 76 60 43
ЕР 967 2 133 175 150 133 52 87 52 52 70 105 70 70 52 87 52 52
ЕР 969 2 157 209 181 140 87 122 87 52 105 140 105 67 67 122 87 52
ЕР 9611 2 852 72 42 38 30 72 51 32 26 186 251 105 70 105 140 105 70 122 157 122 105 105 140 105 70
ЕР 9613 2 213 318 237 195 105 140 105 70 122 157 122 105 105 140 105 70
ЕР 9617 2 220 340 250 220 115 151 120 90 133 170 140 120 120 155 120 90
ЕР 1449 3 192 251 220 171 105 140 105 87 140 175 140 122 105 140 122 87
ЕР 14411 3 1278 107 63 57 45 109 76 48 38 223 297 258 195 140 175 140 105 175 810 192 140 140 175 157 105
ЕР 14413 3 290 374 308 241 160 160 140 110 180 210 192 145 145 180 157 110
ЕР 14417 3 зоо 398 328 266 170 195 160 130 205 230 215 160 160 205 170 135
ЕР 19211 4 279 363 321 244 175 210 175 140 210 262 227 175 175 210 192 140
ЕР 19213 4 1704 143 84 76 60 145 102 65 51 325 429 377 266 210 260 195 175 262 315 279 210 210 262 226 175
ЕР 19217 4 356 478 417 317 230 280 210 190 280 330 295 230 230 280 240 198
ПроизводительноCTh на всасывающем -трубопроводе, па-трон РСК48
Патрубок ODF под I Ч ПРОИ3ВОllитепьность системы кВт
Модель пайку испо Xnадаrенты R12 и R502 Xnадаrент R22
патро- Временная ycтa
ДЮЙМЫ мм нов Постоянная установка Временная установка Постоянная установка
навка
ЕР 485 5/8 159 1 60 30 75 37
ЕР 487 7/8 223 1 75 45 150 75
ЕР 489 11/8 286 1 112 60 224 112
ЕР 4811 13/8 35 1 150 75 261 112
ЕР 4813 15/8 413 1 150 75 298 150
ЕР 4817 21/8 54 1 170 65 310 165
ЕР 967 7/8 223 2 75 45 150 75
ЕР 969 11/8 286 2 150 75 300 150
ЕР 9611 13/8 35 2 187 75 336 150
ЕР 9613 15/8 413 2 224 112 373 187
ЕР 9617 21/8 54 2 238 130 390 199
ЕР 1449 11/8 286 3 150 112 298 150
ЕР 14411 13/8 35 3 187 150 373 187
ЕР 14413 15/8 413 3 207 170 400 215
ЕР 14417 21/8 54 3 225 193 410 225
ЕР 19211 13/8 35 4 224 149 523 224
ЕР 19213 15/6 413 4 298 149 597 300
ЕР 19217 21/8 54 4 400 168 620 330
ПроизводительноCTh на ЖНДКОC'IНОМ -трубопроводе, па-трон PCK lOO
Производктепьность в стаНДарТНых vсповиях ПО HODMaM ARI Рекомен.nаuии аля установок с праизво итепьностью. кВт
Чис- По- Количество поrпощаемой воды, r Пропускная способ- Т oprosoe низкarем-
ПО верх- Насть, кВт, при пере- пературное холо- ОЕМ Замена на месте
па- насть R12 R22 R500 R502 паде давпения 0,14 дипьное оборудо-
Tpa фипь, (15 рт) (60 т) (60 ,ртl (30 т) бар вание
НОВ рации, 25 52 25 520 25 52 250 52 12 22 500 502 12 22 500 502 100 125 55 90 12 22 500 502
см'
ос ОС ОС С ОС ОС С ОС
3 1897 196 115 105 82 217 135 92 74 419 527 632 373 262 349 255 210 349 436 332 280 262 349 255 210
3 1897 196 115 105 82 217 135 92 74 535 687 624 446 280 384 280 227 366 472 349 297 279 384 280 227
4 2530 262 153 140 109 290 180 122 99 546 698 841 485 384 454 540 349 454 523 628 '436 384 349 420 349
4 2530 262 153 140 109 290 180 122 99 680 880 1054 575 402 472 576 366 472 575 663 436 402 366 420 349
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrYЛЯТОРЫ. КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 935
Окончание табл. 3.1.5 12
Производительиость иа всасывающем 1}Iубопроводе, па1}lОИ PCK 100
ПDоиэвопительность системы кВт
Патрубок ODF поп пайкv Число патронов Хлапаrенты R12 и R502 Хлапаrенты R22 и R500
ДЮЙМЫ мм Временная установка Постоянная установка Временная установка Постоянная
VcтaHOBKa
15/6 43 3 187 112 373 187
21/8 54 3 187 112 373 187
21/6 54 4 187 112 373 187
25/8 667 4 299 150 523 224
...".., Ш r 111 1111
'_ '_"i' -''' .,;.,., -. - ."i ':'(':_"':,&: 'Ji,j{j,,'f/{t!Ii_ fi, . rtI#i,{;jll!lII!!iJ/i!f:I, . Wif,, }iili/7Y@, Y'f.
'- ":""':;;:""" '''''НF'
"
1 tr'
j
Диа- Полная Соединительные пат Количество поrлощаемой влаrи, r, при Производитель
Обозна метр рубки, мм t, ос ность х1ОО0, ккал/ч')
чение корпу- длина, Трубка трубка 24 I 52 24 I 52
мм
са, мм входа выхода R12 R22 R12 R22
ММ5-- 80 19,1 187 4,8 х 6,4 4,8 х 6,4 1,88 1,71 1,73 1,60 1,0 1,51
ММЗ 1ОО 19,1 187 4,8 х 6,4 4,8 х6,4 1,88 1,71 1,73 1,60 1,0 1,51
4,83 х 6,35 4,83 х 6,35
ММ5--2ОО 25,4 267 6,35 х 7,93 6,35 х7,93 3,30 3,10 3,16 3,00 2,27 3
8,03 х 9,60 8,03 х 9,60
1) 1 ккал/ч = 1,16 Вт.
Рис. 3.1.5-76. Небольшие ФИЛЬ1}lЫ-ОСУШИтели для холодильииков, морозильииков И прочих малыIx устаиовок (U.S.
Reco)
образовавmиxся кислот и попадания на кожу
зarpязненноro хладareнта, особенно при заме
не патрона.
Orметим также, чro въmyскaюrся специаль-
ные прorивокислorные миннфильтры с моле
кулярным снтом, предназначенные для домаш
IШX и торroвыХ холодильников, морозильников
и дpyrнx небольmиx установок (например, ОХ-
лаждаемых прилавков-витрин). Внешний внд
таких фильтров с их характеристиками приве
деннарис. 3.1.5 76.
3.1.5.3.2. Простые смотровые стекла
и смотровые стекла индикаторы
влажности
Смотровое стекло является элементом кон-
1)'ра, устанавливаемым на жидкостном трубо-
проводе, как правило, перед реryлятором пос
31 1 369
ле фильтра--оcymнтеля, и позволяет контроли-
ровать возможное наличие в жидком хладareнте
паровых пузырей. Присутствие паровых пузы
рей это характерный признак, свндетелъству
ющий о появлении одной из следующих ано-
малий в работе установки:
недостаточное количество хладarента в
контуре;
аномально высокие потери давления на
фильтре, осушителе или частичная закупорка
трубопровода;
слишком большая разность уровней меж-
ду конденсатором и реryлятором для данных
условий работыI установки, требующая повыш
ния степени переохлаж,цения жидкоro хладareн-
та;
значителъный теплопрнток к жидкостно
му трубопроводу, проложенному в местах, тде
936
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
окружающая температура вьпnе температуры
конденсации.
Мноrие смотровые стекла вьmолняют и вro
рую функцию, а именно указывают степень
влажности хладаreита в кошуре. для вьmолие
ния ЭТОЙ функции на внутреннюю поверхность
CMoтpoВOro стекла нанесено индикaropное коль
цевое покрьпие (индихаторное кольцо), в co
став кoтoporo входит rиrpоскопичная соль, Me
няющая свою окраску в зависимости от коли
чества влarи, содержащейся в хлaдareнте. Из
вестно, что допустимое содержание влarи в хла
дareнтe не должно превьпnать 15 ррm (1 ррm
одна миллионная массовая доля, Т.е. 1 Mr воды
на 1 кr хладareита) для R12, 40 ррm для R22 и
30 ррm для R502. Следовательно, если нндн
кaropHoe кольцо уха3ывает на превьпnение Э1ИХ
значений, необходимо принимать cooтвeтcтвy
ющие меры. В табл. 3.1.5-13 приведен пример
определения влажности контура по показани-
ям ИНДИЮlторноro кольца.
Зеленый цвет уха3ывает, что контур полио
стью обезвожен, светло зеленый roворит о на-
чале процесса насыщения филътров сушите-
лей и необходимости их замены, и желтый
свидетельствует о полиом насыщении фильт-
ров оcymителей. В последнем случае следует
сделать вывод о том, что контур содержит не-
допустимо MHOro влarи и rpязи и необходима
ero немедленная очистка. Взаимосвязь между
наблкщающимся оттенком и состоянием коту-
ра указывается на каждом кольце. Из табл.
3.1.5 13 можно заметить, что один и тот же oт
тенОК при повьпnенни температуры соответ-
ствует более высокому СQДержанию влаrи. Про-
странственное положение ннднкатора влажно-
сти в котуре не имеет значения, однако мы ре-
комендуем размещать ero на ответвляющемся
отрезке трубопровода, врезанном в основной
трубопровод на ero roризонтальном участке
(рис. 3.1.5-77). Тем самым можно предотвра-
тить преждевременный износ CMOТpOBOro стеК-
ла в результате эрозни.
При пайке врезаемоro ответвления, если
такая производится, смотровое стекло нндн-
катор влажности во избежание Harpeвa либо
удаляется на время операции пайки, либо пре-
дохраняется с помощью охлаждения. Внешний
вид и конструкция индикатора влажности по-
казаны на рнс. 3.1.5-78, а ero характеристики
приведены в табл. 3.1.5 14.
Таблица 3.1.5-13
Пример определеlПlЯ степени влажности хлaдarента, выражаемой в ррт (МllJlJlllоНIIЬП доЛJП), с помощью
IIIfДИК8торноrо cмoTpoBoro стекла модели VCYL, Carly
1 тефлоновая ПрОКJJадка; 2 стеклянный завальцованный НJUПOминатор; 3 ла1)1lНЫЙ корпус; 4 табличка;
5 нндикаторное кольцо
Хладаrент Темпера- Цвет ннднкаторноrо кольца
1)'ра, ос зеленый светло-зеленый жетый
24 5 от5...15 15
R 12
R 11
R 113 38 10 10...30 30
R 114 52
15 15...45 45
24 30 30...120 120
R22
R502 38 45 45...180 180
52 60 60...240 240
24 15 15...60 60
R502 38 25 25...90 90
52 30 30...120 120
1
2
з
4
5
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА. РЕrYЛЯТОРЫ, КJIАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 937
РИС. З.l.5 77. Установка CMO"IpOBOro стекла индикатора влажноC'ПI на ответвляющемся O"Ipезке 1рубки, врезанной в
основной 'Ipубопровод
Поверхность наблюдения и контроля Универсальный
за индикаторным кольцом индикатор для
/ R12, R22 и
Стекло CBЫCOK R502
ой ,
костью .
Резьбовое
соединение
Parker
С кольцевой с:::
круrлой прокладкой,
обеспечивающей
rерметичность
Зеркальная
поверхность,
покрытая оловом.
Не требует
npотивопылевой
защиты
,
JlII.,
.."
Массивный
латунный
корпус
РиС. З.l.5 78. CMO"IpOBOe стекло индикатор влажноC'ПI
(модель PSG, Jоlшsoп Contтols)
3.1.5.3.3. rлymители на HarнeTaTeJIЬHЫX
мarистралях
Колебания и пульсации давления raзa в Ha
rнетательном трубопроводе RDмпрессора по'Пи
всетда порощцают шум, уровень кoтoporo же
лательно понизиrъ. для эroй цели предусмor
рены специальные устройства, называемые
шумоrлymиreлями или rлymиreлями на нarнe
тательных мarистралях, которые, ЮI.К видно из
их названия, устанавливаются между RDмпрес
сором и RDнденсaroром.
на рис. 3.1.5 79 показан пример установки
rлymиreля со схемой ero крепления, а именио
со специальными стойками на входе и на BЫ
ходе rлymиreля, к которым он крепится xoмy
тами, предorвращающими вибpaцmo, а также
с внбропоrлощающей rиБRDЙ проставкой меж
ду RDмпрессором и rлyшителем.
Расположение rлyшителя по orношению к
выхдиому вентито RDмпрессора так же важ
но, как и выбор caмoro rлyшиrеля. При опре
делении размеров rлyшнrеля слецует УЧНТЫВlrrь
тип RDмпрессора, число ero цилиндров, исполь
зуемый хлaдareнт и дmmy трубопроводов. rлу
шитель может устанавливаться в moбом поло
женин, как вертикально, так и roризонтально.
Пorери давления в нем составляют, ЮI.К прави
ло, or 0,2 до 0,4 бар. Некоторые модели имеют
реryлировку. с тем чroбы опrимизировarь их xa
рактеристики в 1ависимости or параметров yc
тановки. В табл. 3.1.5 15 приведеныI размеры
и теXlПfЧеские харaкIеристнки rлушителей типа
представленных на рис. 3.1.5 79.
3.1.5.3.4. Вибропоrлотители
Вибропоrлощающнй rибкий шланr (вибро--
поrлorитель, см. рис. 3.1.5 80) состонт из rи
RDЙ сильфониой трубки, изrorавливаемой из
нержавеющей стали, меди или красной Ла1УНИ,
покрытой проволочной оплеткой из нержавею
щей стали или меди.
Назначение вибропоrлотителя закmoчается
в снижении уровня вибраций. передаваемых or
рабorающих механизмов (например, компрес
соров) в холодильный ютур, а также в возмож
ности RDМПенсировarь внутреннне напряжения,
вызванные расширением или сжатием трубо
ПРОБОДОВ. Вибропоrлorитель устанавливается
как можно ближе к механизму, порощцающе
му вибрации, а труба, к которой он подсоеди
няется, сразу после места соединения должна
938
з. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Табтща 3.1.5 14
Технические Iарактеристики СМОТРОDЬП стекол ицдикаторов ВJIажнОСТII (рис. 3.1.5 78)
Модели синдика ODом влажности
Резьбовой шту- Дпина, Модель Резьбовой штуцер SЛЕ под Дпи- Под пайку ODS Дпина,
Модель цер SAE ПОД мм разбортовку На, Модenь мм
разбоDТОВКУ мм ДЮЙМЫ ММ
PSG 2 1/4" ПОД raйку 87 PSG 2MF 1/4" ПОД raйку/под штуцер 78 PSG-2S 1/4 6.4 124
РSG З 3/8" под raйку 90 РSG ЗМF 318" ПОД raйку/под штуцер 80 РSG-ЗS 3/8 9,6 124
PSG-4 112" под raйку 97 РSG-4МF 112" ПОД raйку/под штуцер 86 PSG-4S 112 12,7 124
PSG 5/8" ПОД raйку 103 PSG MF 5/8" ПОД raйКУ/ПОД штуцер 94 PSG-5S 5/8 15,9 124
PSG-7S 7/8 22,3 159
PSG-9S 11/8 28,6 159
PSG-I ОТ индикаторный элемент и крyrлая кольцевая прокладка
;;."(
Модели без индикаТОDа влаЖН<Х:nl
Резьбовой штуцер Дпина, Резьбовой штуцер SAE Дпина, Поп пай. ODS Дпина,
Модenь SЛЕ под разбор- МОДenь Модель ДЮЙМЫ ММ
TOBKv ММ под разбортовку ММ мм
PIP 2 1/4" ПОД raйку 87 PIP 2MF 1/4" ПОД raйку/под штуцер 78 PIP 2S 1/4 6.4 124
РIР З 3/8" под raйку 90 РIР ЗМF 3/8" под raйкylпод штуцер 80 РIР ЗS 3/8 9,6 124
PIP-4 112" ПОД raйку 97 РIР-4МF 112" ПОД raй.у/под штуцер 86 PIP-4S 112 12,7 124
PIP 5 5/8" ПОД raйку 103 PIP MF 5/f!' под raйку/под штуцер 94 PIP S 5/8 15,9 124
PIP 7S 7/8 22,3 159
PIP-9S 11/8 28,8 159
Цвета индикаторноrо кольца в зависимости от влажноC11l, ррщ при характерных тeMnepa'I)'pax ЖИДКОC11l0Й ма-
rиC'ПJали
Состояние систе Цвет индикаторноrо R12 I R22 R502
МЫ кольца ВлажНОСТЬ DDm ПDИ темпеDaтvDе жипкOCfНОЙ маrИСТDМИ ос
24 52 24 52 24 52
Gwo Зеленый <5 <15 <30 <60 <10 <30
Слепы влаrи Жепто--зеленый 5...15 15...50 30...110 80...220 10...50 3Ош120
Влажно Жеrпый >15 >50 >110 >220 >50 >120
бьпъ закреплена на специальной опоре при по-
мощи хомута. Так ЮlК вибропоrлorитeлъ может
устранять толы<о те вибрации, амIl.ЛИ1)'Да кото-
рых направлена neрпендикулярно ero оси, сле-
дует предусматривать два вибропоrлотителя,
устанавливаемых под уrлом 900 ДРУТ к ДРУТУ,
чтобы поrлощать вибрации, действующие в
тобых направлениях (рис. 3.1.5-81).
Во избежание необходимости последова
тельной установки двух вибропоrлотителей
можно использовать один вибропоrлотитель
специалъноro типа, заменяющий два шлaнrа и
называемый в связи с этим вибропоrлотителем
двойноro действия. В табл. 3.1.5-16 приведе-
ны характеристики простых вибропоrлorите-
лей.
3.1.5. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА, РЕrYЛЯТОРЫ. КЛАПАНЫ, ФИЛЬТРЫ И ПРОЧИЕ ЭЛЕМЕНТЫ 939
(......................1._ . ..
: !.i:- :.1:-
: ......
............
..... .-"...
о.' (.../ : :::.(
.'" '". .'"
........:......
EVCYAC
SCY
...
.... ..
:...::'"";:''"::.
(:.._-_...._....._.._ : .. .... ...
Рис. 3.1.5.79. Общий внд rлушителя и реКQмендуем3JI схема ero креIШения в КQHтype (модель SCY, Carly)
Таблица 3.1.5.15
Теnmческне харaкrерисТIIКИ И размеры rлушителей (рис. 3.1.5.79)
Размеры соединнтельных пат. Размеры, мм
Заводской рубков, дюймы Тип Рекомендуем3JI
нндекс Внутренний Наружный соедине. производитель. Разрушающее
(СЛRL У) диаметр охва. диаметр охва. ния НОС1Ъ,кВт давление, бар
тывающей тываемой тру. А В С
трубы (ODF) бы ЮDМ)
SCy 30 3/8 II2 2 7,0 53 121 161 200
SCY 40 1/2 5/8 2 10,4 53 121 161 200
SCY 50 5/8 3/4 2 17,4 53 121 165 200
SCY 60 3/4 7/8 2 от 13,9 до 20,9 93 119 169 130
SCY 70 7/8 1 2 от 17,4 до 34,8 93 118 182 130
SCY 90 1 1/8 3 от 34,8 до 58,0 93 208 282 130
SCY 110 13/8 3 от 58,0 до 87,0 93 208 302 130
SCY 130 1 5/8 3 от 87,0 до 174,0 93 208 302 130
SCY 170 2 1/8 3 от 174,0 до 290,0 127 549 673 200
SCY 210 25/8 3 от 290,0 до 377,0 156 477 625 150
SCY 250 3 1/8 3 от 377,0 до 464,0 156 667 837 150
fo-o-o-
. . . . o _ ' ' ' ' <
f....-- &
В
С
940
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
дуrовая сварка
в среде инертноrо rаза
злектронно-лучевая сварка
сильфонная rибкая трубка
из нержавеющей стали
стальной никелированный патрубок
обод из нержавеющей стали
оплетка из стальной нержавеющей
проволоки
Рис. 3.1.5-80. ЭлемеН1Ы вибропоrлощающеrо mланrа (модель ЕУСУАС, Carly)
..
..
..
Рис. 3.1.5-81. Поrлотители порождаемых компрессором вибраций, работающие по всем направлеииям: слева уста-
новка двух вибропоrлоrnтeлей под yrлом 900 дрyr к дрyrу, справа установка одноro вибропоrлO'lПтеля двойноrо дей-
C11IИЯ (Carly)
3.1.6. ТРУБОПРОВОДЫ
941
Таблица З.1.5 16
Технические характеристики одной из моделей простоrо вибропоrлотителя
(м
одель ЕУСУАС, Carl ,)
Заводской индекс Соединениесваркой,внут Размеры, мм Рабочее
(CARLY) ренний диаметр oxвalЫBa В С D Е F давление,
щей 1lJvбы (ODfJ, мм :tO,5 с!с0,5 с!с1 с!с6 с!с 1 бар
ЕУСУ АС 2MMS 6,0 12,5 11,5 6 200 17 35
ЕУСУ АС 3MMS 10,0 17,5 16,5 9 221 21 35
ЕУСУ АС 4MMS 12,0 17,5 16,5 11 242 28 35
ЕУСУ АС 5MMS 15,0 23,0 22,0 14 288 28 35
ЕУСУАС5 16,0 23,0 22,0 14 288 28 35
ЕУСУ АС 6MMS 18,0 23,0 22,0 15 318 35 35
ЕУСУ АС 7MMS 22,0 31,0 30,0 18 318 44 35
ЕУСУ АС 9MMS 28,0 39,0 38,0 20 360 52 35
ЕУСУ АС 11 MMS 35,0 47,0 46,0 20 406 56 35
ЕУСУ АС 13 MMS 42,0 55,0 54,0 20 472 70 35
ЕУСУ АС 17 MMS 54,0 70,0 69,0 40 560 89 35
ЕУСУАС21 MMS 67,0 85,0 84,0 50 670 106 30
ЕУСУ АС 25 MMS 80,0 100,0 99,0 55 760 125 241)
ЕУСУ АС 29MMS 88,9 131,0 130,0 55 895 143 202)
ЕУСУ АС 33 MMS 108,0 131,0 130,0 60 930 161 202)
ЕУСУАС41 MMS 130,0 156,0 155,0 65 980 196 12
1бар 14,5 psi (фунт силы на квадра11lЫЙ дюйм).
1) По спецзаказу возможна поставка на рабочее давленне 25 и 30 бар.
2) По спецзаказу возможна поставка на рабочее давленне 25 бар.
п о
\ \
, ,
т + 1---- со
1
. .
\ \
. .
Е
D
<С==
3.1.6. Трубопроводы
3.1.6.1. Трубопроводы для хладareнтов
3.1.6.1.1. Выбор материала, размеров
имеющихся в продаже трубопроводов
и типа их соединений
Выбор материала трубопроводов для хлада-
reитов завискr or двух обстоятельств: типа ис-
пользуемоrо хладareкrа и холодопроизводи-
F
тельности установки. Если установка рабorает
не на аммиаке, а ее холодопроизводительность
такова, что самое большое значение наружно-
ro диаметра трубок не превышает 54 мм, сле-
дует заказывать искточительно медные трубо-
проводы. Во всех дpyrих случаях, Т.е.:
кorдa наружный диаметр труб более 54 мм,
для тобых наружных диаметров труб ус-
тановок, рабorающих на аммиаке,
необходимо использовать сталь.
942
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
3.1.6.1.1.1. МедН6Iе mрубопровод6l 1
Медные трубы используются для условий,
о которых только что бьшо сказано, и, хотя они
более дороroстоящие, чем стальные, у них есть
ряд преимуществ, среди которых нужно OТMe
тить следующие:
леrкость и быстрота обрабorки и ycтaнOB
ки блaroдаря податливости металла;
вьmолнение соединеиий за минимальиое
время блaroдаря использованию пaйI<и или ла
1Унных переходииков;
более низкие потери давления на трение,
обусловленные тем, что внутренняя шерохова
тость в медиых труб составляет Bcero около
0,0015 мм, в то время как шероховатость сталь
ных труб около 0,045 мм;
сопротивление коррозни, происходяшей не
только в результате циркуляции по трубам хла
дшентов (за ИСКJПOчением аммиака), но и в pe
зультате кoнтaкra с дpyrнми материалами иа
ружной поверхности труб (например, при про
кладке трубопроводов через стены или под зем
лей). Вместе с тем есть материалы, которые
достаточно arpессивны к меди, например Heкo
торые специальные леrкие бетоны, изrorавли
ваемые с добавлением аммиачных производ
ных, или подзолистые почвы. В этом случае
медную трубу следует покрывать rибкой плас
тиковой (полимерной) оболочкой, не забьm при
этом предпринять соответствующие меры для
устранения последствий возможной кoндeHca
ЦИiI;
достаточно высокая прочностъ, что позво
ляет использовать тонкостенные трубы. Так.,
например, ДЛЯ трубы 12х2мм разрушающее
давление равно 440 бар, Т.е. если принять кo
эффициент запаса равным 5, то максимальное
рабочее давление бу.дет равно 88 бар.
Медные трубы поставляют в бухтах (oтo
жженные) либо в ПРУТRзх (цельнотянутый про
кат).
Трубы, поставляемые в бухтах длиной от 25
до 30 м, имеют ниоrда слеrка прИIUIЮснутое
1 Существует Информацнонный центр по медн, лаry
нн н меддым сплавам (Centre d'infonnationdu cuirve, laitons
et alliages, 58, ПJе de Lisbonne, 75008, Paris, tel, (1) 47 54 24
50).
(овальное) сечение из за тoro, что они CBepнy
ты в кольцо, поэтому их концы, предиазначен
ные для пaйI<и встык или внахлест, MOryт по
требовать калибровки профиля.
Холодиокатаная медь также достаточно леr
ко rнется без специальных трубоrибочных при
спос06леиий, одиако слишком крутых, резких
изrибов не допускает. Медные прямые ХОЛОk
иокатаные трубы являются более жесткими и
лучше противостоят у.царным воздействиям,
чем трубы в бухтах. Они, кроме тoro, имеют бе
зукоризнениую рихтовку, аккуратно обрезанные
торцы и абсолютно круrлое поперечное сече
ние. КОН1)'ры установок., собираемые из таких
труб, представляют собой изделня, безупречные
со всех точек зрения. Одиако эти свойства, oт
части обусловленные холодиой прокаткой труб,
как правило, требуют предварительноro отжн
ra тех участков труб, которые подлежат дефор
мированию (развальцовка, изrиб, изroтoвление
раструба и т.д.). Холодиокатаные трубы постав
ляются длиной от 4 до 6 м либо той, которая
бу.дет заказана.
Медные трубы, поставлены ли они в бухте
или прямыми, всеrда на концах снабжены зar
лушками, которые устанавливаются сразу пос
ле изroтoвления труб, чтобы не допустить по
падание внутрь влажноro воздуха или заrpяз
няющих веществ. Заrлушки должны сниматъ
ся только в последний момент перед ycтaHOB
кой трубы в коН1)'р. Если от прямой трубы или
бухты отрезается ДЛЯ использования только
часть, на вновь появившнеся концы отрезка и
остатков трубы тотчас же следует установить
новые заrлушки. Медные трубы различают
либо по их обозначению в дюймах, которое co
ответствует наружному диаметру (табл. 3.1.6 1),
либо по наружному диаметру и толщине стенок
(табл. 3.1.6 2).
Обычные медные трубы стандаprизованы],
одиако трубы, предназначенные для использо
1 Речь идет о части стандартов сернн NF A51. В нее BXO
дят NFA51 122 "Полуфабрнкюы медные. Трубы медные
крyrлые для ВО:ЩУШНЫХ I<DНДНЦИОНеров н холодильной про
мышленноC"ПI" н NFA51 123 "ПоJl)фабрнкаlЫ меДНЫе. Tpy
бы медные в бухтах для во:щушных I<DНДИЦИОНеров И XO
ЛОДИЛЬНОЙ промышленноC"ПI".
3.1.6. ТРУБОПРОВОДЫ
943
Таблица З.1.6 1
Пример обозначения поступающих в продажу медных труб через наружный диаметр в дюймах (U.S.Rcco)
1. Oroжженные в бухтах
Диам , Ддина, Масса I поrонноrо Рабочее давленне, Днам хтолщина стенки,
дюймы м M a, кr бар мм (приблизнтельно)
3/16 30 0,105 318 4,76 х 1
1/4 30 0,150 202 6,35 х I
3/8 30 0,238 117 9,52 х I
1/2 30 0,327 82 12,7 х 1
5/8 30 0,399 63 15,87х 1
3/4 15 0,510 51 19,05 х I
7/8 15 0,593 43 22,22 х I
1 15 0,682 37 25,4 х 1
2 Х
б
б
. L олоднокатаные прямые, нзrи аемые ез HarpeBa
3/8 4 0,238 117 9,52 х 1
1/2 4 0327 82 12,70 х I
5/8 4 0.399 63 15,87х 1
3/4 4 0,510 51 19,05 х I
7/8 4 0,593 43 22,22 х 1
1 4 0,682 37 25,40 х 1
3. олоднокатаные прямые повышенной жеC'll(ОСТИ
1 1/8 5 0,771 33 28,57 х 1
13/8 5 1,131 35 34,92хl,2
15/8 5 1,328 27 41,27хl.2
21/8 5 2,415 28 53,98х 1,65
25/8 5 3,791 29 66,66 х 2,105
х
Таблица З.1.6 2
Пример обозначеIOlЯ медньп труб через наружный диаметр и толщину стенки в МWJJDnfeTpaX
Наружный BнyrpeH Площадь Внyrpенняя Наружная Ошошение Ha Внyrpенний Масса по-
диаметрх ний ДHa проходноrо поверхность поверхность ружной поверхно объем поrон rOHHoro
хтолщина метр, мм сечения, м' поrонноrо поrонноrо СТИ к внyrpенней Horo метра, дм' метра, Kr
стенки, ММ метра, м' метра, м'
6 х 1 4 0,0000126 0,0126 0,0188 1,5 0,0126 0,140
10 х 1 8 0,0000503 0,0251 0,0314 1,25 0,0503 0,252
12 х I 10 0,0000785 0,0314 0,0377 1,2 0,0785 0,310
16 х 1 14 0,0001539 0,0440 0,0503 1,14 0,1539 0,412
22 х I 20 0,0003142 0.0628 0,0691 1,1 0,3142 0,590
28 х 1,5 25 0,0004909 0,0785 0,0880 1,12 0,4909 1,120
35 х 1,5 32 0,0008042 0,1005 0,1100 1,09 0,8042 1,420
42 х 1.5 39 0,0011946 0,1225 0,1319 1,08 1,1946 1,710
54 х 2 50 0,0019635 0,1571 0,1696 1,08 1,9635 2,940
64 х 2 60 0,0028274 0,1885 0,2011 1,07 2,8274 3,467
76 х 2 72 0,0040715 0,2262 0,2388 1,06 4,0715 4,140
944
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МAIIlИН
Рис. 3.1.6-1. Соединение 1рубы, IЮнец которой разваль-
цован под утлом 450, со Ш1)'Цером, IЮнец кoтoporo обрабо-
тан иа конус с "reM же утлом, при помощи накидной rайки
(резьба 1рубная цилиндрическая)
вания в холодиJThных установках, должны oт
вечать специальным требованиям, которые
предъявляются к ним холодильной промышлен-
ностъю. Такие трубы имеют катеroрию "R" (по
немецким cтaндapraм) или "L" (по американс-
ким стандаprам). В любом случае необходимо
обязательно убедиться в том, что толщина стен-
ки трубы даниоro диаметра достаточна, чтобы
выдержать предусмотрениое в установке дав-
ление.
При этом следует иметь в ВИДУ, что чем
больше диаметр трубы с данной толщиной
стенки, тем на меньшее значение максималь-
но допустимоro рабочеro давления она рассчи-
тана. Кроме тoro, во Франции, например, час-
то прннимают коэффициент запаса, равный 5,
т.е. максимально допустимое рабочее давление
в 5 раз меньше разрушающеro давления, в то
время как в дрyrих странах этот коэффициент
менее высок и растет при повышении диамет-
ра рассматриваемой трубы (см. табл. 3.1.6-1).
При составлении заказа на поставку мtщных
труб св ения о них обычно должныI указывать-
ся В следующем порядке: материал и ero каче-
ство; состояние поставки; число труб, или их
полная длина, или масса в килоrpаммах; раз-
меры в миллиметрах (наружный диаметрхтол-
щипа стенки) И, наконец, возможныIe ссылки на
cтaндapr.
Соединение труб между собой про ИЗВОДИТ-
ся С помощью резъбовых шryцеров (ниппелей),
пайки или фланцевых стыков. Соединение труб
с различной армarypой, используемой в холо-
дильных установках (1РВ, фильтры и т.п.), про-
изводится теми же способами. Резьбовые со-
единения MOI)'T быть въIполненыI С шaroм, на-
зываемым SAE (Американский cтaндapr обще-
ства инженеров по aвroматике), который соот-
ветствует трубной цилиндрической резьбе, или
с шaroм, назъmаемым брнrrсовским (резьба
Бриrrса), который соответствует трубной кони-
ческой резьбе.
Резьбовые соединения SAE часто называют
"резьбовыми SAE под разбортовку (разваль-
цовку)" или просто "разбортовкой (развальцов-
кой, распарковкой)" с указанием "штуцер" или
"rайка" в соответствии с исполнением наконеч-.
ника. Слово "разбортовка (развальцовка, рас-
пар ковка)" означает расширение или раструб,
в который входит наконечник штуцера (нип-
пель) второй части соединяемой трубы, срезан-
наконечник МРТ
Рис. 3.1.6-2. Детали 1рубной IЮничесlЮЙ резьбы (Брипса) слева и соединение типа NPT с наконечииlЮМ 1рубы, ИМе-
ющим наружную резьбу (МРТ), И муфтой, имеющей Вну1реннюю резьбу (FPT), справа (U.S. Reco)
3.1_6. ТРУБОПРОВОДЫ
945
[
--1........
...
"...,.. &- ,.."."..,
{
i
.
........
.
dJ_.....,
..r@-1
о"
.
Рис. З.l.6 З_ Образцы резьбовой соединительной арма1)1>Ы из меди (U_S. Reco)
ный на конус под ушом 450. Разбоproвка BЫ
полняется таким образом, чтобы труба закан
швалась раструбом. для разбоproвки исполь
зуется оправка с конусностью, coorвeтcrвyющeil
данному соединению (т.е. 450), с помощью кo
торой в несколько приемов конец трубы pacиm
ряют, образуя конический раструб. Далее при
завинчивании надетой на развальцованную
(Разбоproванную) трубу raйки, которая навин
чивается на пnyцер (ниппель), конус ниппеля
прижимается к раструбу, чем обеспечивается
reрметнчность соединения без каких бы то ни
бьио прокладок на рис. З.l.6 1 можно увидеть,
как развальцованный под утлом 450 конец Tpy
бы с помощью накидной rайки прижимается к
наконечнику пnyцера, срезанному также под
yrnом 450.
Резьбовые соединения с резьбой Бриrтса
(трубная коническая) MOryт выполняться с Ha
резкой резьбы прJlМО по наружному или BНYТ
реннему диаметру трубы. В этом случае конец
трубы с наружной резьбой обозначается буква
ми МРТ (Мalе Pipe Тhread), а конец трубы с
внутренней резьбой обозначается буквами FPТ
(Female Pipe Thread). Korдa нет необходимос
тв уточнять, о какой резьбе наружной или
внутренней идет речь, а просто нужно yкa
зarъ, что примеНJlется трубная коническая резь
ба, roворят, что тип резьбовоro соединения со--
ответствует NPT (National Pipe Thread). На
рис.з.l.6 2 представлены элементы трубной
конической резьбы и пример соединения типа
NPT
На рис. З.l.6 З показаны варианты вьmол
нения резьбовой соединительной армroypы тpy
бопроводов, пр€Щставляющей собой пnyцеры и
муфты как с резьбой SAE (трубная цилmщpи
ческая), так и с резьбой Бриrrса (трубная кo
ннческая). В качестве примера укажем, что тpe
тий слева вверху тройник имеет два пnyцера
(левый и нижний) с резьбой SAE под разбор
товку, а третий (правый) ero наконечник имеет
наружную трубную коническую резьбу (МРТ).
Кроме резьбовых с()(ЩИНений, о которых мы
только что roворилн, существуют паяные coeдн
пения, использующие смачивающий припой.
Детали этих соединений очень разнообразныI и
вюnoчают тpoiPrnкн, кресты, yroльники и т.д.
С разJпIчными радиусами. Наиболее часто они
изrorавливаются путем холодной деформации
сечения медной трубки. Встречаются, однако,
соединения под сварку, изraroвленные на заво
де штамповкой из Л31уни, а также соеднннтель
ная apмarypa из бронзы, тоже заводскоro изro
товления, в основном для размеров, которые
трудно обеспечить непосредственно путем дe
формирования медной трубки. Паяные соеди
нения используются., как правило, на "I}>Y60ПРО--
водах, наружный диаметр которых доcтиraет 22
мм и более, однако они MOryT, разумеется,
встречаться и при менышIx размерах Изrorав
ливаются они, как показывает название, при
помощи пайки, т.е. операции, заключающейся
в нера.зъемном со€ЩННении двух металлических
деталей с помощью металлнческоro припоя,
находящеroся в жидком состоянии, темперmy
946
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
ра плавления кoтoporo ниже темпера1УРЫ плав
ления соединяемых деталей.
Различаются три вида пaйI<и 1 : BыcoкoтeM
пера1УРНая (твердые припои), пайка мяrким
приnоем и пaйI<a под фтосом, при этом в каче
стве припоя используются сплавы на основе
серебра, свинцово оловянныIe сплавы, а в кa
честве фтосов добавки фосфора или специ
альные пороПIКИ (пасты) (табл. 3.1.6 3).
Концы труб с разделкой под пaйI<y обозна
чаются аббревиarypами ODM (Outside Diameter
Маlе) или ODF (Outside Diameter Female), кo
торые указывают величину наружноro диамет
ра соответствующеro наконечника в зависимо
сти от Toro, является ли он охватываемым
(Мale) или охватывающим (Female). Korдa нуж
но просто указать, что речь идет о паяном co
единении, не yroчняя тип наконечника, исполь-
зуют общее обозначение ODS (Outside Diameter
System). На рис. 3.1.6 4 приведено несколько
примеров участков трубопроводов для паяных
соединений с характеристиками разделки Haкo
нечников. Эrи соединения отвечают требовани
ям aмepm<aнcкoro стандарта ASМE (Американ
ское общество инженеров механиков) ANSI
BI6 22.
Соединение трубопроводов или трубопрово
да н элемента арма1УРЫ может также произво-
днться при помощи фланцев (фланцевых про
ставок). Фланцем называется пластина (диск),
на периферин которой имеются отверстия для
болтов, а в центре отверстия с диаметром,
соответствующим диаметру трубы или патруб
ка (наружному или внутрениему, в зависимос
ти от типа фланца), подлежащих соединению.
rерметичность фланцевоro соединения обеспе
чивается с помощью прокладок, устанавливае
мых между двумя соединяемыми фланцами.
Существуют также rлухие фланцы, без цeнт
I Читатели, интересующиеся этой темой, Moryr обра
'I1IThся к 12-й части 2-ro тома 6-ro кщання книrн "Холодиль-
ные установки" (Installations fugorifiques, P.Rapin, P.Jacquard),
7 -й части "РукоВОДС11\а по холодильным устаиовкам и их
обслуживанию" (Manuel de refugeration et d'entretien). кото.-
рое распространяет концерн "Primagaz", а также посмтреть
маленькую желryю книжечку "Руководство по пайке"
(Guide de la brasure) и:щания компаиии "ОеЬоп".
ральноro отверстия. Такие фланцы, называемые
также крышками, используются в качестве за-
rлушек на концах труб.
Фланцевые соединения без труда разбира
ются, что облеrчает операции по техническому
обслуживанию или механизацин установок
Вместе с тем они достаточно rpомоздки и He
красивы, поэтому используются rлавным обра-
зом в случаях, кorдa не требуется эстетичный
внешний вид соединения.
Фланцевые соединения стандартизованы.
Основные типы стандартных фланцев приведе
ны в табл. 3.1.6-4. В каталоrax производнтелей
фланцы обозначаются аббревиа1УРОЙ ODS для
медных труб или SW, WN и FPT для стальных
труб. Эти обозначения соотвстствуют cтaндap
там США.
На рис. 3 .1.6 5 представлены некоторые об
разцы фланцев, а на рнс. 3.1.6 6 дан пример
фланцевых соединений и приварных фланце
BbIX проставок реryлятора и фильтра. Такие
фланцы без труда обеспечивают подсоединение
стальной трубы к медиой и MOryт бьrrь скомби-
нированы в вариантах (SWxWN), (SWxODS),
(WNxODS), (SPTxSW) и т.д.
3.1.6.1.1.2. Стольные трубы 1
Стальные трубы изrотавливаются и постав
ляются в соответствин с требованиями целоro
ряда стандартов, построенных на основе трех
rлавных показателей: номинальноro диаметра,
номиналъноrо давления н рабочеro давления.
номинальный диаметр (безразлично, в милли
метрах или дюймах) характеризует различные
элементы труб, подлежащие соединению (флан
ЦЫ, наконечники и т.д.). Поскольку точно BЫ
держивается только значение наружноro диа
метра труб. а толщина стенок при переходе от
.\ Всю информацию о стальных '!рубах можно получить
в информациоииом техиическом цеН1ре '!рубопрокатной
промышлеииости (Soditube, rue d' Astorg, 75008, Paris, tel. (1)
42-66-93-70). Эroт opraH и:щает интересный документ, со-
ставляемый Р. Corpet и озаrлавленный "Моитаж '!рубопро-
водов из cтa.m,НbJX '!руб" (Mise en reurve des tubes d' acier dans
les tuyauteries). СущеС11\Ует также инструкция "Как выбрать
стальиые '!рубы для перекачки сред под давлеиием"
(Comment choisur ип tube en acier pour canalisations de fluides
sous pression, G.Aure), разработаиная компаиией Vallourec.
3.1.6. ТРУБОПРОВОДЫ
947
Таблица З.1.6 З
Характеристики иекоrоръп припоев (Dehon)
Припои с высоким содер:жанием серебра. Превосходная смачивающая способность позволяет им проникать в
узкие зазоры между соединяемыми деталями, что делает очень выrодным использованне таких припоев. Эти припои
характеризуются отличным сочетанием темпера'l)'p плавления, механических характериC11lК и текучеC11l и полностью
подходят для использования в большннстве соедннений.
Состав, % Механические xa Стандарты Расфасовка
Обозна Диапазон ракте ИC11lки
чение') темпера R (с;",), А Банки,кr Тубусы, шт.
'I)'p плав d AFNOR BS
Ag Си Zn Cd даН/мм 2 (\11), DIN8513
лення, ос % (НЬ) А81362 1845 0,5 1 2,5 5 15 10
D45 45 15 16 24 605...620 45 30 9,1 45А1 х х х
D40 40 21 20 595...630 42 9 40А1 LAg40Cd АШО х х
D40E 19 30
х х
D35 35 26 18 610...700 х х
DЗ5Е 21 42 29 8,9 35А1
х х
I D30 30 28 21 21 600...690 8,8 LAg30Cd АШ2 х х
DЗ0Е 38 30
х х х
Припои на основе серебра и фосфора. Содержат от 5 до 7% фосфора, что прндает им травильную способность,
содействующую самоочищению облужнваемых поверХНОC'feй. Они предназначены для пайки Меди и медных сплавов и
прilrодны для соединеиия больших стыков. Наличие от 2 до 15% серебра обеспечнвает лучшне механнческие характе-
риC11lКИ, чем у припое в на основе меди и фосфора.
Состав, % Механические харак- Стандарты Расфасовка
Диапазон тернC11IКИ
Обозна темпера А Ту-
'I)'p плав d AFNOR BS Банки, кr бусы,
чеиие Ag Си Р R (с;",), (\11), DIN8513
ления, ос даН/мм 2 (НЬ) А81362 1845 шт.
% 0,5 1 2,5 5 15 25
DP155 15 80 5 650...800 70 10 8,4 0581 LAg15P СР1 х х
DP56 5 88,5 6,5 630...780 65 8 8,2 06В2 LAg5 Р СР4 х х х
DP26 2 91,3 6,7 645...818 55 6 8,2 0681 LAg2P СР2 х х
Припои без кадмия для аппаратов пищевой промышленности. При нзrотовленни машии и аппаратов пищевой
промышлеииоC11l использование материалов, содержащих кадмий, запрещеио, поскольку высказываются предположе-
ния, что кадмнй O'I1Iосится К канцероrенным веществам. для повышения безопасноC11l компания «Dеhоп service» пред-
лаrает припой без кадмия с очень высокими механическими характеРИC11lками, эквнвалентный по смачивающим свой-
ствам припоям с высоким содержанием серебра (этот прнпой требует контролируемоrо охлаждения).
Состав, % Диапазон Механические xapaK Стандарты Расфасовка
Обо- теРИC11lки
значе- темпера А AFNOR DIN BS
нне') Ag Си Zn Sn 'I)'p плав- R (с;",), (\11), d А81362 8513 1845 Банки,кr
ления, ос даН/мм 2 (НЬ)
% 0,5 1 2,5 5
D55A 55 21 22 2 630...660 51 11 9,2 56А1 LAg55Sn АШ4 х х
D55AE х х
Флюс для пaйкu. Флюс для пайки (или протравливатель DX) предназначен для очистки спаиваемых поверхно
C'feй и защиты от окнсления во время пайки. Ero химнческий состав обеспечивает активность флюса прн темпера'l)'pах
на 100 0 С ниже и выше днапазона темпера'l)'p плавленИя.
Обозначе- Т емпера'l)'pНЫЙ РасФасовка
диапазон химиче- Область использования Состояние Банки,r
ние
СКОЙ активиоC11l, ос 90 150 600 1200
DX Поро 500...750 Универсальный флюс, особен- Порошок х х
шок но рекомендуемый для
DХПаста 500...750 нержавеющих сталей и медных Паста х х
СlV1авов
1) Прутки, покрытые защитной обмазкой, имеют в обозначенин букву Е. Пример: D35E.
948
з. ArРЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
.,}
.....
/к\
а'о
i
.
t
Охватываемый конец
Охватывающий конец
о
rG
т
1
тr
т
K
I
т
1
о
1
Номинальный Охватываемый конец Охватываю ий конец Толщина Т Внутренний диа
диаметр под Наружный диаметр Длина К Внутренний диа Длина муфты G метр стопорнorо
пайку, дюймы А метр F буртика О
ml" mах ml" ml" mах ml" ml" ml"
1/4 6,325 6,375 9,5 6,426 6,477 7,9 0,588 4,572
3/8 9,500 9,550 9,5 9,601 9,652 7,9 0,660 7,620
1/2 12,68 12,73 11,1 12,78 12,83 9,5 0,787 9,906
5/8 15,85 15,90 14,3 15,95 16,00 12,7 0,914 13,21
3/4 19,02 19,08 17,5 19,13 19,18 15,9 0,965 16,00
7/8 22,20 22,25 20,6 22,30 22,35 19,1 1,041 18,80
1 1/8 28,54 28,61 24,6 28,66 28,71 23,0 1,168 24,89
13/8 34,89 34,96 26,2 35,01 35,06 24,6 1,270 31,24
15/8 41,22 41,33 29,4 41,38 41,44 26,2 1,397 37,34
21/8 53,92 54,03 35,7 54,08 54,14 34,1 1,626 49,28
25/8 66,62 66,73 38,9 66,78 66,84 37,3 1,880 61,47
31/8 79,32 79,43 43,7 79,48 79,54 42,1 2,108 73,41
35/8 92,02 92,13 50,0 92,18 92,25 48,4 2,362 85,60
41/8 104,7 104,8 56,4 104,9 104,9 54,8 2,656 97,54
Рис. З.l.6 4. Образцы медиых соединительных па1рубков с разделкой КОНЦОВ под пайку (U.S. Reco)
3.1.6. ТРУБОПРОВОДЫ
949
Таблица З.1.6А
Обзор КОМПJJектов стандарnu.п фл8IЩев общеrо назначении
Французские стандар1Ы Номинальное давле Марка стали Номннальный диа- Наружные днаме1рЫ
ние (PN), бар мел> (DN), мм труб, мм
1. Прнварные yrолковые фланцы
NF Е 29 222 10 А-37 от 10 до 1000 от 13,5 до 1016
NF Е 29-223 16 А-37 от 10 до 600 от 13,5 до 610
MF Е 29-224 25 А-37 от 10 до 600 от 13,5 до 610
NF Е 29 225 40 А-37 от 10 до 500 от 13,5 до 508
NF Е 29-226 64 А-42 от 10 до 400 от 13,5 до 406,4
NF Е 29-227 100 А-42 от 10 до 350 от 17,2 до 355,6
NF Е 29 228 160 А-42 от 10 до 300 от 17,2 до 323,9
2. ПЛоские круrлые фланцы
NF Е 29-241 6 A 37 от 10 до 1000 от 13,5 до 1016
NF Е 29 242 10 А-37 от 10 до 1000 от 13,5 до 1016
NF Е 29-243 16 А-37 от 10 до 500 от 13,5 до 508
NF Е 29-244 25 А-37 от 10 до 400 от 13,5 до 406,4
NF Е 29-245 40 A 37 от 10 до 500 от 13,5 до 508
3. ПЛоские приварные бурТИКИ для плоских КРУТЛЫХ Фланцев
NF Е 29-252 10 А-37 от 10 до 1000 от 13,5 до 1016
NF Е 29-253 16 А-37 от 10 до 500 от 13,5 до 508
NF Е 29 254 25 А-37 от 10 до 400 от 13,5 до 406,4
NF Е 29-255 40 А-37 от 10 до 500 от 13,5 до 508
4. Уrолковые прнварные буртики для плоских крyrлых фланцев
NF Е 29 256 10 A 37 от 10 до 1000 от 13,5 до 1016
NF Е 29-257 16 A 37 от 10до 500 от 13,5 до 508
NF Е 29-258 25 A 37 от 10 до 400 от 13,5 до 406,4
NF Е 29 259 40 А-37 от 10 до 500 от 13,5 до 508
5. ПЛоские Фланцы с шейкой на резьбе
NF Е 29-260 I 6 А-37 от 10 до 100 I от 17,2 до 114,3
6. Уrолковые фланцы с посадкой
NF Е 29 261 6 А-37 от 10 до 100 от 17,2 до 114,3
NF Е 29-262 10 А-37 от 10 до 150 от 17,2 до 168,3
NF Е 29-263 16 А-37 отl0до150 от 17,2 до 168,3
7. Овальные Фланцы на резьбе
NF Е 29-270 6 A 37 от6 до 100 I от 10,2 до 114,3
8. Уrолковые овальные фланцы с шейкой на резьбе
NF Е 29-271 6 A 37 I от6до 100 I от 10,2 до 114,3
NF Е 29 272 10 или 16 A 37 I от 6 до 40 I от 10,2 до 48,3
9. ПЛоские пРнварные фланцы
NF Е 29 281 6 А-37 от 10 до 1000 от 13,5 до 1016
NF Е 29 282 10 Д-З7 от 10 до 1000 от 13,5 до 1016
NF Е 29 283 16 A 37 от 10 до 600 от 13,5 до 610
10. rлухие фланцы
NF Е 29 291 6 A 37 от 10 до 1000 от 13,5 до 1016
NF Е 29-292 10 А-37 от 10 до 1000 от 13,5 до 1016
NF Е 29-293 16 Д-37 от 10 до 1000 от 13,5 до 1016
NF Е 29-294 25 А-37 от 10 до 600 от 13,5 до 610
NF Е 29-295 40 А-37 от 10 до 600 от 13,5 до 610
950
3. АПНАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
J
.....
""t*'
,.....,
."
}
,
't.
F
W.N.
1:.:) F.P.T.
Фланец с внутренней
р f . бой для трубы
Плоский приварной
флане '
Уrолковый приварной
флане
О.О.$.
F.P.T.
\i
Паяныи фланец для
", ы
.' ""'--
; -
. .....1
...
Фланец с внутренней
резьбой для трубы
. t,.
Плоскии приварной
фланец
.... ?
.
S.W.
Плоский приварной
фланец
W.N.
Уrолковый приварной
фланец
ОВАЛЬНЫЕ ФЛАНЦЫ
Для стальных труб от 1/4" до 1" (от 8 до 25мм).
для медных труб от 1/4" до 1 1/8" ODS
S.W.
(
fr'
КВАДРАТНЫЕ ФЛАНЦЫ
Для стальных труб
от 1 1/4" до 4"
(от 32 до 100 мм).
Для медных труб от
13/8" до 4 1/8" ODS
Уrолковый приварной
фланец
круrЛЫЕ ФЛАНЦЫ
Для стальных труб от 5" до 8" (от 125 до 200 мм)
Рис. 3.1.6 5. Образцы фланцев, ПОC1)'IIающих в продажу (U.S. Reco)
,
? .' 'J
rr.
1;
1'//,..,
'(..
1J
S.W.
...........
W.N.
:. :: !
:.""1ro
/
F.P.T.
0.0..5.
'
(
1...
Рис. 3.1.6--6. Различные типы фланцев и пример соединения rлавиоro )(JIапана с фНЛЬ'Ipом при помощи ПрИllарных
фланцев (U.S. Reco).
SW обработка ВНУI]Jепней поверхноC'l1l цен'IpaJIЬНОro отверС1ИЯ плоскоro фланца (Socket Welding), в которое входит
конец привариваемой 'Ipубы;
WN yroлковый фланец (Welding Neck), обработанный для ПрИllарки к 'Ipубе вС1ЫК;
FPT фланец с внyrpенней конической 1Р,убной резьбой (Briggs Femelle) для наВИНЧИllания на конец 'Ipубы с анало
rичной наружной резьбой;
ODS медный фланец, припаянный к 'Ipубе (соединение ODS)
3.1.6. ТРУБОПРОВОДЫ
951
одноro типа трубы к дpyroмy может меняться,
номинальные днаметры лишь приблизительно
соответствуют фактическим значеиням BНYТ
ренинх диаметров. Номинальные диаметры
стальных труб приведены в табл. 3.1.6 5.
Номинальным давлеинем называют расчет-
ное давлеине, исходя из кoтoporo бьти выбра
ны трубы, стыки, фланцы и т.д. Не следует CMe
шивать номинальное давлеине и максимально
допустимоерабочеедавлеине,котороезависит
от материала и температуры. При 20 0 С рабо
чее давлеине равно номинальному. При повы
шенин температуры в зависимости от матери
ала максимально допустимое рабочее давлеине
либо растет, либо падает. Различают также дав-
леине опрессовки, соответствующее давленшо.
которым трубы испьпываются на заводе-изro
товителе. Как правило, оно в 1,5 раза превы
шает номинальное давлеине.
Свойства стали сильно зависят от темпера
Ч'РЫ. При инзких температурах сталь меияет
структуру зерна и становится хрупкой. При по
вышенин температуры начинается изменение
четал.JIичесI<OЙ струюуры, вначале приводящее
к паденmo механической прочности, а затем,
при более высоких температурах, начинается
явление текучести.
Все стальные трубы, предназначениые для
использования в особых условиях (а такими как
раз и являются условия в холодильных установ-
ках), должны cтporo соответствовать стандаprи
зированиым техническим требованиям, особен-
НО в отношенин сырья, из кoтoporo они изro-
тавливаются.
В холодильной промышленности, как пра
вило, используются бесшовные трубы roряче-
ro волочения (roрячекarаные), которые бывают
крупной и средней (табл. 3.1.6 6) серии, а так-
Таблица З.1.6 5
НОМlDfзльные диаметры ст8лLных труб
DN DN DN DN DN DN
3 12 40 150 450 1000
4 15 50 200 500 1200
5 16 65 250 600 1400
6 20 80 300 700 1600
8 25 100 350 800 1800
10 32 125 400 900 2000
же бесшовные целънотянутыIe трубы с rладкими
I<Oнцами для среднеro давления (табл. 3.1.6 7).
Прежде чем заказывать стальные трубы, He
обходим о убедиться в том, что выбранный тип
трубы удовлетворяет заданным условиям рабо
ты. Каждый заказ должен быть правильно
оформлен н содержать номер cтaндapra, кoтo
рый реrламентирует технические условия на
данную трубу, н фактические размеры (наруж
ный днаметрхтолшииа стенки, мм). Соедине
ния стальных труб осуществляются при помо
щи фланцев, резьбы или сварки. Резьбовые со-
единения применяются толы<о на roрячеката
ных трубах С нарезными I<Oнцами. ОНИ позво
ляют соединять стальныIe трубы С нарезI<OЙ на
концах при помощи муфт или втулок из кoвa
ной или lIПампованной стали.
Собственио roворя, термин "нарезной I<O
нец" служит для обозначения наружной резь
бы, в отличие от термина "нарезное отверстие",
означающеro внутреншою резьбу. При наруж
ной резьбе деталь с нарезкой является oxвaTЫ
ваемой, при внутренней охватывающей. Сле
довательно, при использованин трубы С нарез-
I<OЙ это будет либо нарезное отверстие (oxвa
тывающая труба, наиболее часто встречающий-
ся случай), либо нарезной I<Oнец (оxвarываемая
труба, предназначенная для ввинчивания в ox
ватывающую трубу или в отверстие в каI<OЙ-
либо арматуре).
Между обозначением резьбы и действителъ
ным наружным диаметром стальной трубы cy
ществует взаимно одиозначное соответствие
(табл. 3.1.6-8).
При сборке установки на конец трубы Ha
виичнвaюr переходинк (муфту), на (в) который
навиичнвaюr (ввиичнвaюr) следующую трубу.
На дpyroM I<Oнце второй трубы закрепляют сле-
дующий переходинк (муфту) и Т.д. ПОСI<Oльку
все элементы завернуты один в дpyroй, разбор
ка должна про изводиться в обратном направ
ленин, начиная с последнеro элемента, что дe
лает практически невозможным разборку ycтa
новки в данной точке.
Тем не менее Bcerдa следует предусматрн
вать возможность последующей разборки либо
в целях техническоro обслуживания установки,
952
3. АПНАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица 3.1.6 6
rоричекатаные стальные бесшовные трубы с резьбовыми концами (средняя серия по стандарту NF A49 115)
Наружный диаМe1l , мм Толщина стен- Масса поrонноrо Мe"Ipз, Kr Проходное Обозначение
КИ,ММ С rладкими С резьбой 2 резьбы, дюй-
теоретиче макснмалъ минималь- сечение, см
ский ный ный концами под муфту мы
13,5 14,0 13,2 2,3 0,635 0,639 0,622 1/4
17,2 17,5 16,7 2,3 0,845 0,851 1,25 3/8
21,3 21,8 21,0 2,6 1,20 1,21 2,04 112
26,9 27,3 26,5 2,6 1,56 1,57 3,70 3/4
33,7 34,2 33,3 3,2 2,41 2,43 5,85 1
42,4 42,9 42,0 3,2 3,09 3,12 10,2 1 1/4
48,3 48,8 47,9 3,2 3,56 3,60 13,8 1 1/2
60,3 60,8 59,7 3,6 5,03 5,10 22,1 2
(70) 70,5 69,3 3,6 5,90 6,01 31,0 21/4
76,1 76,6 75,3 3,6 6,44 6,56 37,2 21/2
88,9 89,5 88,0 4,0 8,38 8,55 51,3 3
(101,6) 102,1 100,4 4,0 9,63 9,81 68,7 31/2
114,3 115,0 113,1 4,5 12,2 12,5 87,1 4
139,7 140,8 138,5 4,5 15,0 15,5 134 5
(165,1)1) 166,5 163,9 4,5 17,8 18,4 191 6
Рекомендуется, по возможности, нзбеrать использования размеров, указанных в скобках.
J) Диамe"Ip 165,lмм рекомендуется использовать только для резьбовых соединеннй. Если резьба не применяется,
желательно выбирать диаметр 168,3мм по стандар1)' NF А49-112.
Таблица 3.1.6-7
Бесшовные цельнотянутые стальные трубы с rладкими коицами (NF A49 112 и JS064)
Наружный Поверхность. м'- Отношение Масса по
НОN}fНальный диаметр х Внyrpенний Проходное наружной Внyrpенний
дн""етрDN, объем, rOHHoro
ТОJПЦнна cтeH диаметр, сечение,
мм КИ,ММ мм м' внyrpенняя наружная поверхности к ДМЗ/М метра,
внyrpенней кr
10,2 х 1,6 7 0,00003848 0,0220 0,0320 1,457 0,03848 0,339
10 13,5 х 1,8 9,9 0,00007698 0,0311 0,0424 1,364 0,07698 0,519
17,2 х 1,8 13,6 0,00014526 0,0427 0,0540 1.265 0,14526 0,684
15 21,3 х 2,0 17,3 0,000235 ] 0,0543 0,0669 1,231 0,2351 0,952
20 26,9 х 2,3 22,3 0,0003906 0,0701 0,0845 1,206 0,3906 1,40
25 33,7 х 2,6 28,5 0,0006379 0,0895 0,1059 1,182 0,6379 1,99
32 42,4 х 2,6 37,2 0,0010869 0,1169 0,1332 1,140 1,0869 2,55
40 48,3 х 2,6 43,1 0,0014590 0,1354 0,1517 1,121 1,4590 2,93
50 60,3 х 2,9 54,5 0,0023328 0,1712 0,1894 1,106 2,3328 4.1 1
65 76,1 х 2,9 70,3 0,0038815 0,2209 0,2391 1,083 3,8815 5,24
80 88,9 х 3,2 82,5 0,0053456 0,2592 0,2793 1,083 5,3456 6,76
100 114,3 х 3,6 107,] 0,0090088 0,3365 0,3591 1,067 9,0088 9,83
]25 ] 39,7 х 4,0 131,7 0,0136226 0,4137 0,4389 1,061 13,6226 13,4
150 168,3 х 4,5 159,3 0,0199306 0,5005 0,5287 1,056 19,9306 ]8,2
200 219,1 х 6,3 206,5 0,0334911 0,6487 0,6883 1,061 33,4911 33,1
250 273 х 6,3 260,4 0,0532564 0,8181 0,8577 1,048 53,2564 41,4
300 323,9х 7,1 309,7 0,0753308 0,9730 1,0176 1,046 75,3308 55,5
350 355,6 х 8,0 339,6 0,0905785 1,0669 1,1192 ],047 90,5785 68,6
400 406,4 х 8,8 388,8 0,1187251 ],2215 1,2767 1,045 118,725] 86,3
450 457х 10,0 437 0,1499867 1,3729 1,4357 1,046 149,9867 110
500 508х 11,0 486 0,1855079 1,5268 ],5959 1,045 185,5079 135
600 610 х 12,5 585 0,2687829 1,8378 1,9164 1,043 268,7829 184
3.1.6. ТРУБОПРОВОДЫ
953
Таблица 3.1.6--8
Соответствне меащу обозначением резьбы в резьбовом
соеДlUlеиии н действитem.ным наружным дJ4IIМeTpOM
трубы
Обозначение резьбы, Действительный наружный
дюймы диаМe1lJ 11Jv6bl, мм
1/4 13,5
3/8 17,2
1/2 21,3
3/4 26,9
1 33,7
1 1/4 42,4
1 1/2 48,3
2 60,3
21/41) 70,0
21/2 76,1
3 88,9
3112 101,6
4 114,3
5 139,7
6 165,1
I)Использования этоrо размера, по возможности, сле
дует избеrаTh.
либо для модифиющии или увеличеIOlЯ разме
ров. Следовательно, в соответствующим обра
30М выбранных точках коюура необходимо yc
тановить элементы, которые, при необходи
мости, позвотrr разобрать и вновь собратъ часть
коюура.
для этой цели наиболее удобно использо
вать соединеIOlЯ типа "Union" (рис. 3.1.6 7),
состоящие из трех деталей: двух перехоДИИI<OВ,
ввинчиваемых в трубы или навинчиваемых на
них, и накидной raйки, которая навинчивается
на один из перехоДИИI<OВ, упираясь в заплечик
дpyroro. Различают муфты Union и yroльники
переходник с ззплечиком
переходник с наружной резьбой для rайки
и внутренней резьбой для трубы
Рис. 3.1.6 7. Соединеине Uпiоп с конусным уплот
нением
Union, причем и те и дpyrие обычно имеют кo
нусные уплотнеIOlЯ.
Сварные соединеIOlЯ труб производятся при
помощи raзовой сварки, использующей ацети
лен и некоторые природиые rазы в смеси с кис
лородом, или элекrродуrовой сварки. Кроме
тoro, так же как и медные трубы, стальные MO
ryт соединяться при помощи фланцев.
3.1.6.1.2. Определение диаметра труб
При расчете размеров ХОЛОДИЛЬНЫХ трубо
проводов учитываются три rлавных парамет
ра, которые по значимости выстраиваются сле
дующим образом:
потери давлеIOlЯ в виде эквиваленrноro
изменения температуры насьпценных паров
(измеряются в К);
скорость потока;
обеспечение возможности возврата Mac
ла.
Потери давлеIOlЯ в трубопроводах напрямую
влияют на холодопроизводителъность ycтaHOB
ки. Более TOro, если при возрастании потерь
давления в трубопроводах холодопроизводи
тельность падает, то мощность, потребляемая
установкой, возрастает (табл. 3.1.6 9).
Анализ данных табл. 3.1.6 9 позволяет cдe
лать вьшод, что основные харакrеристики xo
лодильной установки неразрывно связаны с
потерями давлеIOlЯ. Так как потери давлеIOlЯ с
ростом скорости увеличиваются в квадрате, леr
ко закточитъ, что уже только из соображений
экономии размеры трубопроводов необходимо
определять с максимальной тщательностью.
Наибольшее влияние на холодопроизводитель
ность и потребляемую мощность оказывают
параметры трубопроводов всасываIOlЯ, HMHe
тания и обратных трубопроводов (для ycтaHO
вок, работающих с переменной циркуляцией
хладаreнта).
Потери давлеIOlЯ в жидкостных трубопро
водах можно рассматривать как незначителъ
ные, тем более, что реryлятор выбирается Ta
ким образом, чтобы ero собственные потери
давлеIOlЯ были минимальными и чтобы в жид
костном трубопроводе не образовьmaлисъ па
ровые nyзыри. Во избежание этоro последнеro
954
3" ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З"1"6 9
Влияние потерL давления на ХОЛОДОПРОИЗВОДНТeJILНОСТL н потребляемую МОЩIIосТL компрессор&, работающеrо
на R12 прн температуре испарения tr+4°C и температуре кондеисации (c 380C
Потери давления Холодопроизводительиость, % Потребляемая мощность, %
ОК 100 100
1 К во всасывающем трубопроводе (Т А) 96,2 103,1
1 К в наrнетательном трубопроводе (TR) 99,4 102,5
2 К во всасывающем трубопроводе (Т А) 92,2 106,9
2 К в наrнетательном трубопроводе (TR) 98,8 105
явления необходимо, особенно для длннных
жидкостных трубопроводов, обеспечиrь дocтa
точное переохлаждение ЖИДКОСТИ. Нельзя упус
кать из виду, что для жидкостных трубопрово
дов нужно также учитьшатъ дополнительные
статические потери давления, необходимые для
преодоления разности уровней.
для определения потерь давления в трубо
проводе требуется знать местные потери дaв
ления на запорной арматуре, различных клапа
на.х, прнборах и Т.д. После этоro полные поте
ри давления расcчиrываются исходя из приве
денной длнны трубопровода, равной фaкrичес
I<OЙ длине, увеличенной на эквиваленrную дли
ну, соответствующую местным потерям давле
ния на различной арматуре и приборах.
Значения эквивалентной длнны трубопрово
дов для основных видов холодильной армюу
ры бьши приведены в табл. 2.3.5 3 и 2.3.5 4"
В табл. 3.1.6 10 даны средние значения по
терь давления в холодильной установке для раз
личных трубопроводов с эквивалентной длиной
30 м. Эти величины, учитывающие как эI<OНО
мические, так и технические факторы, послу
жнлн основой для разработки rpафиков, пред
ставленных на рис. 3.1.6 8 3.1.6 19.
Что касается СI<Oрости пoroка xлaдareнrа, то,
по возможности, следует придерживаться дaн
ных, приведенных в табл. 3 .1.6 11, в отноше
нии I<OТOpыX эксперименты показьmaют их бли
зость к оптимальным значениям. Оптимальная
СI<Oрость увеличивается с ростом диаметра.
Если превысить реI<Oмеидованные значения
максимальных величин, в некоторых случаях
появляется опасность возрастания шумов в BeH
тилях, непрямолинейных участках трубопрово
дов (VJ'Oльниках И т.д.) И дрyroй арматуре.
Размеры жидкостноro трубопровода от I<Oн
денсатора до ресивера (ТL cR ) должны опреде
ляться с таким расчетом, чтобы СI<Oрость пoro
ка В нем не превосходнла 0,5 м!с. В трубопро
водах, выхдящих из насосов (АР), максималь
ная СI<Oрость хладareнrа может доходить до 1
м!с. В восходящих трубопроводах, предназна
ченных для транспортировки yrлеводородных
хлaдareнroв, СI<Oрость хладareита должна бьпъ
не ниже той, при которой обеспечивается воз
врат масла. для этоro типа хладareнroв с уче
Таблица З"1"6 10
Средние потери давления для эквивалентной длниы трубопровода 30 метров На ра."lЛичных участках контура
ХОЛОДИЛLнойуста.новки
Обозначение трубопровода
П и давления, К
R12, R22, R502 R717
1 0,5
1 0,5
0,5 0,5
1 0,5
0,5 0,5
3.1.6. ТРУБОПРОВОДЫ
955
Таблица З.1.6 11
Oпrималъная скорость потока хладarента в
трубопроводаххолодильнойустановкн,мVс
Хладаrент
Обозначение 'Iрубопровода R12, R22, R717
R502
Трубопровод всасывания (Т А) 6...30 8...40
Трубопровод НаrнетаНия (TR) 8...20 10...30
ЖНДКОС11lЫЙ трубопровод (TL) 0,3...1 0,5...1
том указаиноro оrpаничения на rpафиках рис.
3.1.6 14 3.1.6 19 даны значения максималъ
но допустимых диаметров трубопроводов. Кa
саясь rpафИI<OВ на рис. 3.1.6 8 3.1.6 19, He
обходимо подчеркнуть следующее:
· потери давления даны в виде эквивалентноro
падения темпераrypы насыщенных паров (К);
· под длиной трубопровода понимается фикrив
ная длина, равная сумме факrической длины и
эквивалентной длины, учитывающей потери на
криволинейных отрезI<aX. трубопроводов, в ap
Marype и различных приборах (см. табл. 2.3.5
3 и 2.3.5----4);
· значение ХОJ10допроизводительности Bcerдa
следует брать только для рассматриваемоro юн
rypa. Например, для ДВУХС1)'пенчатых холо
дильных установок при расчете КОН1)'ра низко
ro давления нужно учитывать холодопроизво
дительность только этоro КОН1)'ра, а не полную
холодопроизводительность установки. Точно
так же следует поступать и при расчете кoН1)'
ра (ступени) высокоro давления;
· при определеннн потерь давления в услови
ЯХ, выходящих за пределыI. установленные на
rpафиках, не рекомендуется использовать экст
раполяцию во избежание возможности получе
ния значнтельных ошибок;
· на рисунках использованы следующие обозна
чения и сокращения:
вр ступень низкоro давления (ид) двyx
ступенчатых установок;
ИР С1)'пень BbICOKOro давления (вд)
двухступенчатых установок Эти же обозначе
ния используются для одиоступенчатых ycтaнo
вок;
Т А вр всасывающий трубопровод ступе
ни низкоro давления;
ТА нр всасывшощий трубопровод ступе
ни BbICOI<Dro давления двухступенчатых ycтaнo
вок или всасывающий трубопровод OДHOC1)'
пенчатых установок;
ТR BP нarнетательный трубопровод C'ry
пени низкоro давления;
ТR нp наrнетательный трубопровод cтy
пени BbICOКOro давления двухступенчатых yc
тановок или нarнетательный трубопровод oд
ноступенчатой установки;
RP возвратный трубопровод для ycтa
новок с насосной подачей;
АР трубопровод выхдаa из насоса для
установок с насосной подачей;
ТL CR жидкостный трубопровод от КOH
денсатора к жидкостному ре сиверу;
ТL RD жидкостныIй трубопровод между
ресивером и реryлятором;
Qo (в кВт) полная холодопроизводитель
ность одиоступенчатой установки или холодо
производительность рассматриваемой ступени
двухступенчатой установки:
t o темпераrypа испарения, ос:
t c темпераrypа конденсации (Harнeтa
ния), ос;
Х доля хладаreнта в насосном КОН1)'ре
(при насосной подкачке);
!!.р потери давления в К, соответствую
щие падению темпераrypы насыщнньIx паров;
1 эквивалентная (фикrивная) длина тpy
eq
бопроводов, м;
t sr темпераrypа хладаreнта на входе в
реryлятор, ос. В случае нулевоro переохлажде
ния t ==! .
sr с
Пример 1
Определить диаметр всасывающсro сталь
HOro трубопровода ТА для хладаreнта R22 при
холодопроизводительности Qo==50 кВт, темпе
parype испарения to== 30°C и темпераrypе КOH
денсации t c ==+25°C.
Порядок определения полностью приведен
на рис. 3 .1. 6 12 и обозначен сплошной лини
ей, выхдящейй из точки to== 30°C на нижнем
левом rpафике и ТОчки 50 кВт на верхнем ле
вом rpафике. Искомый результат находится в
точке А, rдc эти СПЛОlIIНыс линии пересекaIOТ
956
3. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
/ / ..-\ V/ 7
ЗCXXJ 1,
I / / 1 :/ 1/ 17
10", 7 I \!х ) / )
i"j 7 ) / / JJ If I 1/
000 ':> J
Q) " 7
fi! , )(
F. 500 '"C .." 7 7
D. ,/ 1 1/1 "'L /
'" L . 1/ / '"
300 I , ,/ /
'" ' 7
..... . '" / v /
.. 2(Х) 71/ / \ '/ 1/
И/ I / [/1 / /1 \ J /
..:
100
с; ro
q
,
" ':> "
11 50
:r 17 7 ,/ /
s
с; V .. V ') 11 \.
q ";..\
'" 30 r .........
о ", , ,
:r ..,'" :D , i-----
t;: 7 '/ /
ф 20
/' / 1/ / ;,( ) v
..
s [7 .,,'!> /
J J I
'"
:1 10 =
о f=
'"
., ,с:>
ci 5 I '----
" , ,
Q. 77 / /
.., )
3 r .........
,
<!j 2 " ,
Q / / /
C!J 7/ V / /
t
'O
зо
Q. 20
:t..9
ю
t + g
--60
r"\. ":'\. " . ""
LX ,"
'"
''' =" . "
'" 'r--\ М-@
v> ,,"' :s
:..... &>.....
:-.;:' '0."
'" ct?.. "" ="
'\ l'... , .... ,- '1....... :\.
' ....
"' :-....
t\..1\.:.'\ ,;>
. :'\.' , .... \
'\ 'b "I'-'!'-
.'\
!"\.."'.s- ,'\1'\
х: .....
""I.:"",;>O V В
"'P 1'\.
l'\." ()-a
, .... /..' \. "
.... ,.s- m"
,..."
\f, ,'\.'\"
r"\..т" "
. I'-.'
, "-
0"r. K" ..!\'
'1;"0
. .....
'""'U ''''' IX
'"
t\.
,
"
о
Рис. 3.1.6.8, HOMorpaMMa определеиия размеров аммиачных 1рубопроводов
3.1.6. ТРУБОПРОВОДЫ
957
Заю
2CXXJ
/ /
/
о
....J"'7aD
.....
11.
:I:
5lD
'"
'6"
1/
,/ V
/ V/
1/
/ / /
,
"
O
/
/ v у'
/ /V
v /
77
\ /
\ V / /
/ /1/ /
::!
<>
'"
7(1)
<>
'"
11.
JD
Q:
....
'"
"
50 ,'\ ,,> " /
, ,, +, , V,l
:Ю, .....+" /
ZJ "' I ' 1/ /
/ /....-V / r7
/ / /. 4/ ' '\' /
Ю ::::t.\
, +T
,- 'Н=:
/ / / ['\ j.........
17 / 1/
З
/ 1/
/ /
т
А
::!
<>
'"
:;;:
1/
V
. "
Q.
.,
"
1\
5
....
aJ
>с. 2
d'
'\
,
-' /
/
/
v
/
/
/
, 7
/
" "
ТА ,
TR нp
1[) J 1
:ю ' 1"
II-' 20 t, 25 0 (!" 1 ,1ii !f
." .
I ...... ..<;>
o.1O
о " ,
r\,.' 1'\.
4()
W "'\ l TR BP
0..\1> 50 !f
, , ..
0)-
O
, .\ I
'
/
\.. . .:'\'
..... 1'\.' "'"
У\.. "" 'IP......! '\ '\
['\:\ " ,",\ , N "
'" "':'\ "
'-
1'- ;;!, '-
'- '-
.' " "
"- \..' '\
"'1.....
" '\1' t'...;
1"'1\.. '
'- v........ 1''\ i\.. '\.."
'- ..... ..........
""' . . \.. .'\ '\
\.. . N '\
! .:,
1\. , '\
t\: 1..... ...>JI,."
'О
" 1"''' --.::'\ r-\:
'- ,- ,
..... '- '-
r\,. .' I\..\.. ."
, " r\,. l,
. . '" .....
"'",\ ,. "
, "" I'\.
'" ''\. '\ l\.: ,
''1.'-'
,.
""- '" '"..,.-
.
:х:: ТRHP' ТL RD TRBf" ТА :х::
Q: Q:
<J I / '1 / JVJ I <J
.... ,(:)1 / '1 IIIV l'
"', ? '/ /, ') /
, jV. 17 Iso
14- / Il . 1/ j
V. '! "!J v W
rp I 1 '1 J / (.Q I.a?
/. / "/. .
/ '1 () 1 /
qs I 1'"."..1 7/J
11 11
() [! 11 /
J I b,s.
q.< rJ 1
I / / ..1'
flJ ) Ь2-
v
Рис. 3.1.6-9. HOMorpaMMa определения размеров медных ч>убопроводов для R 12
958
3. ArРЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
ЗШJ / / /
./ ,1
2fX1) / / " /
/ / /
/ 1/ / V / / /
:i 1a:xJ /
t---. Z
а.
I t:rV' / / /
Ir
t--- ! / /
'"
/ ,," .11 / У 7
........
v / , '> / V А t=1/ /
::! .с;"" / ," / / с'> /
о .'"
'" v / / 19 I V
s2 /
Lf) I / /
о !о
"
а.
'"
Ir :i) /
t--- / / / /
<i.
t--- 3D 7 / / , ,,>" / /
'" / /
/ / / ,,
'J 20
J VV / /
,1 . , ,'>
::! / / /
/ V / /
s2 70
"
"- 5 / / 1/
<1 /
/ / /
3 / / / /
.... 2 /
!D / / /
'"
ci° 7 / / '/
1
, / " 1/
ТА '1 Т
TR нp
1lJ .... 1
f'\ 1\
:ю tc25" Ir Ir
ю I.O"C \l'\ I
6O'f:, " .,. .......,
:
1O \ : .'\ ......,
, о i'
I i " т
10 I
-61) ....... ТА TR8P I
I' I ir I
0...9-50 с) о
fc 30"I.. ':'
tn i пar .,
,-1.0 I I " '
30
."'l'\. '\.- "'- "'-
, " "1.
,,\"" :'\
" ,-' :'\ ,, \.
'\'\
'..;;
'" ,. "
':'\.
"".'"
,
I'\. "
'\.
......
\. , "
."" ,,,
,
" ,, co
<Ъ ."
I'\t '\:' ,-
...... ., . lo.." . ' ''''',
""" , :'\,
" ' "
.-ь r-- (}о' '\.
, , '"
!'I.. '"
.I'io.. ........1'''
\.' ,
:'\}"
....' :....:
\.... '"
-' '\. '" .'\
d' I \. " ",,
J'
-'" "
I'I. "....
:\.
''''
....
!'I.. ""1
Рис. 3.1.6-10. HOMorpaMMa определения размеров стальных трубопроводов для R12
3.1.6. ТРУБОПРОВОДЫ
959
1/
ЛXJ ,
2fXXJ 1/
V //
'""" V 1/ /
"
'" r
....J (')
...., .,
!:: r" /
Ir IX 7 I
....
о: 1/ \ I /
:а....... 7 1/
Ji / /1 iI'
:l / v 1/'
о / / }: V /
<") / /
s2 /
\1)
о
'" :, ,
11.
о] 50 ,
Ir +... , / lA /
....
<i. .(J> i" '" v / /
.... 3)
'" --:; V/
а '\. j /
<7 2{) V/ "'...+.... J / " /
:l 7 7 l/ v ",+ 7 V , /
... .....
о + '?
<") Ю ",'" .....
s2 + ....
, ,; +
" / '\.'\.
Q. 5 / / +.... t
..,
/ / / ,
....
ib з / / / / v+
"" 7 / / /
, 2 7 / / /1
00 I
t / I/ / / / /
1
, ,
, ,
i. TA 1 ТА нр
.ю I I 1'-\
-3) f..-..-.. tc 25'С 5 Ir' I
Ц}ОС/ Ir'
Il Il'\ 1----- ,.......... ......
6 (J'C'" ..... '"
:х: ':'0 -ю . -r
, 1 I
l \
...
-fЮ \..'- ТА TRsp
1..... &-> &->1,> :
&-> -!Ю о
Il' lc ';'1 O
tn.9 ,
, t.O (]"с ..v
I , i
-3) I
l '( ..... "- , -....
'1'- l 4"> ......s
r-...., ...
,- K ;
"' '""'
'- Ib.. , 1'-
l '-'l.."'q:> .'-
,, "'
"- ,'- . ,
'- '-1'- ilj' ,
"-1'\",
r"\ " : r-Y"
, ,"'-
, ,,'\. - .'-
''- :..... "'о ::......
-.h
.s . . '- '-
o ос ,,'- 1.....
...... r::( "
" ,.,.
1'-" 1'- '- '1.. "-
)...: -",-
",," '"
,'-...., ,'-
....'-'- '"
" , 1\..
'): 'I\ , '-'"
Q...."'. ",.., , .,.
..... '-1
TR ТL
TR ТА
НР' RD 8р'
I VN 11111 '/1/ If
p ' 1/11 i/ 11 I м-
O " j'/ I /
711IJ';' 'f/ j Is
O,) r/V/ II /
i /., .. I-',L
-:1Р I ,;vr 4t ./ . , p
'1 /. 1 'J '
'/ // , /J
'1 /, 1'/ / I
р,з I '/ V
k1,2 /, '/ V / КJ,S
'1. 1
/ / ,.1
0.1 1 la2
Рис. 3.1.6-11. HOMorpaMMa определения размеров медных 1рубопроводов для Ю2
960
3. МРПАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
/ АР /
'\ А
/i 11 /
AAJIJ / / >/ ,v /
о / / / У V
о::
I\AJV А)
n. . -;>" "
rr." n" 1 I "'
..... sro 7' I. А' \ 1'\ /
'" T""';
1.1 А Ъ /
ir -''''' .(\ V" \ '"'
,"'" / ' ... / /
; / f.) 1/ у ("'" /
/ / , .. '! \:>; I :''''
о 100
'"
Q.
'"
rr.
..... 50 / /
/ /
'" :ю /
зaXJ
"'
" 20 /
/ / /
/ I/i /о
10
о
'"
s2
"
Q.
<о
5 /
/
3
v
/ /
....
I!! 2
,; / V
"V //
,
I v
I I /
<,Clj I /
1$11' У
/ . "1
I ": ' v
/. I ,,\
,;
.
"
\"
/ ,1
/ v
i /: I
j I 1.
/ Ij 11
-+ .,...
I
! :
I :
I I I I I I
RP T ,,1 TRнr>
. igi :
1'\ '"
.
ю RP TA TR вp '
. " 1: 1
& .9 i !lJ ,,;з ;
-1lJ ::; ,А " I
X) I "
-,О
"=З
t\ -XJ К='
tr "=5
о.. о-...,
:r: ..
i-b
ю
L ).. :\.:'\ '" <
. '
'-1'\ '" '- ",'\
,"' . ' , , '
"' '- v.: , '-
'- ".
/ . "' "\" '-' "- ' :,,-1'\
:\, .r. . l\.
/ ."\.., ,."\..
......."\.. '\
7'- "m I"""
'..; -to '-1'-
" " '-'-
,,"\.. . .
- ; ;
f'\ ;;..:... >"
". '/.." ,. .
"'"' =1=
r ..........
'- '-
" .......'-
/ / /
/
1/
//
/V v
/
/
/
j:!
I
i
........
I
'-
.'\ '\
",," 1'\.'
l ' "., ,
" ,,\:,' '\
/ ti .
TRНF" ТL RO TRвp. ТА, RP
/1//,1/1/ <J
. t) 1/ I / V / jЧ'!
:ЗJ, ,, !QI I I iu 1. 1/ 1
1t:l11lJ> :/1 ,/, 1 15,0
2,С Jliv I
r/ I'j ...,0' Iэ.s
:1п 1. j4t'К...... \... 2 в
'YI/, lJ r./... I
. r/ '1 V I "-
r+-' /1 1. /
Iп / '/. /
/J/ / 1
W '/. J '/
/ /i
Iй, I
'.".
q5
и,.:
а2-
РНС. 3.1.6 12. HOMorpaMMa определения размеров cтaJIЬHЫX 1рубоnроводов ДIIЯ R22
3.1.6. ТРУБОПРОВОДЫ
961
:ххю ,/
т 7'
2fXX) I
i i7 7
. I I i ! / И
I I
7
m " 7
, 1/ 1/
1 I . 7 7 7
300 /, /
...J 7 .1 \ /
a. 2(]) 7 I't? v, .1
I
!l: / 7" 7 7 1/ /
/ ,/
ох .
:а
jf ... , , "
i- ' 7' Ji'I 17
::!: 50 'i-"J .1 17
о roi-'" 1/
/ \ ,/ /
'" :ю , '\ I '\. 1/ " .1 ..1
о .1 '"""'''' , 7 '\.
s 20
се '/ ",'" ', 17- 7
1/ "J't ,р''? '\ / \ !/
ох ,/
:а ю ..1 .1
" :.'" .
'\.
::! 7' 7' / , !7
о 5 i-I
(") ..1 1\
э ..1 1/ V I I , \
" 1/ 7 /. i ,,+
Q. 17 : '\
... 2 1/ / V LI
ID
'" [7 7' 17 /7
'11 j .
"7 17
I I
-.,.- т
ТА ТR
"\ , 11
- '\. '< :i
fc .I)".:х '\ \. ' ,
Q.. .:ю """':""",O't' ./ I
\. , I
:х: ........ 50'\: '\: 1.9
,
-]О '\ '\ ; I----
!s> \. r\. '1 ! 2
o-1O " 1----
.
i l \. \.'
\. "-1\.,
"" ,,'"
. ,
1'-. , " "
.:'-., .'
":"\.. " -..t :
" , .,
r\. ' ' :>
:' "
" "
" ,,\.'
" ."l'\. -t) .: ,' "',
" -Ь"-" 0.0.,
'" .!'(
i'\.. :\. . I ,
' "'" ['\ , '\:
." '
"." '.5' """" "i.. .,
. '" , i:'\ ,"Х'\ ,
. """ i .р '\ " "'\l'\.
.....>," ".,
. " ,..,
v 1'\. "' "'
i'\r-\
.5'
Q.p
l"t '1'
TR, ТL Ro
ТА
РИс.3.1.6-1З. HOMorpaMMa определения размеров медных трубопроводов для R502
962
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
jj ::!
::!
.... !;i
а. :J:
.... Ф
Ф ....
::! о
'" '"
s :J:
<1 s
>'" :::r
I
а.
'"
I 108,,4
89"З
7(,<3
54<2
42х1,5
35<1,5
2&<1,5
23<1
16х1
1 '},,1
500
::! 3fX)
::!
jj 200
а.
....
а.
.... 1f1J
ф
::!
'"
s
<1
>'" !1J
jj
:J:
..,
ЗJ
:J:
S
::!
о 20
I
10 "
0.5
00. " кВт
I 'sr.c!.1DI..a7I+30 ......,
I f 18,10. 19 33
..... ,..
=--
...."
..... i--" ::! . +zs,:TRt
... lt:I2.u с
=--T I
0,5 1
00" ,кВт
2 3
5
10
20 30 ЗJ
I I
1:4 ' п --40 0 [
-=N!J. .......
O"[o.
::::;:I!
i..,..o>i-"'.....
::;::== i
....
!
I TR "( 30 O 10 +0 1
f 1118112 1 1.as11.0! 0.96
1 I I I 1 11
I I I
100 200 500 1rxJO 2000 ЗfXJO
Рис. 3.1.6 14. Максимальиый диаметр медиых восходящих 1рубопроводов для R 12
L 's.-CJ .1О 1..3) I+.J) "'5O I..<n I
f ,10. 19 t33.
... ..-.:
.....
j,....ol,;'l,..
j,.oo' +25 Т1
,........ +6ОЧ TR t r
V 11
I
2 3
20 30 50
5
10
. I 1.1
:4 ' о 40,,(
. ;}OD(\
1':' 00i
""'"
" 1--"
.........i..-''' .:;
/....... ;:::
....... P
....
....
/...
/ ;::::
. TR t,,'n 40 ЗJ 20 10 ! О I
, 11.18 1,12 1Р6 1Р1 О.
I
100
I I i I
2f1) ВJ 500 юоо 2fJXJ 3rxJO
Рис. 3 .1.6 15. Максимальиый диаметр стальиых восходящих 1руБОПРОВОДОIl для R12
3.1.6. ТРУБОПРОВОДЫ
963
х
.., ::;;
::;;
s
.... :ос
"- :>::
.... ф
ф ....
::;; о
са са
s :>::
<:r s
>'" 3"
:Ji Е:;
о
....
>- х
"-
са 1т 1(4
I
ем
7&а
5/.u
1.2
35lfl.
2 1
22хl
16иl
12<1
Ой ,,кВт
.. ос +10 +20 +30 +40 ...so +60
ТА (".,
f 10.83111.90 0.98 1.08 1.19 1,33
I
I I I
ТА to Ooc
2r:J>C.. ...:
C
.L I ;W
1Ji:
'..... ;... :::::
"=-
I....-: r;:;;
....... ....:;..s.r
1.
1-'
.... """
..;;;
- ....
l,...--...... ::;:
..... - .
1.'" . .....
I
БОСС I
25111 Rf
5 10 2030 fI)
11 "ciJ 1.01 .xJ 20 1O 01
TR f 11.18 r'.12 1 101 0$1
"1 I I "
I j 11
100 2ОО:ЮО!.IXJ lШJ XXD 3000
as
2 3
Рис. 3.1.6-16. Максимальный диаметр медных восходящих трубопроводов для R22
I
500 Т4 t o = д :;....
::;; L .. ........ ",. jj
::;; .. с +10 +20 +30 +40 +50 +601
:i :m C .."
ТА 0,83 0,90 ,98 1,08 1,19 1.331, I r.....e: I
200 f
"- ......!:="
....
ф
::;;
са
s 100
<:r
>'" ,.
:Ji Е ..... ,
:ж:
.., .
50 . ..........:;....-,.....!I!!! I
:ж: .. I
s '"
::;; .1.0 ЗО 1-20 -:10 О r
о зо - ,
I TR f 11.18 1.12111 11
20 ::.,.... БООС TR fc
....... """"=:1' I
10 !!::= П I I I 11 I
05 2 3 5 Ю 2О:Ю 50 ro 2(JJ:m 5ф 1(JJJ 2ШJ :rт
l2o f ,KBT
Рис. 3.1.6-17. Максимальный диаметр стальНЫХ ВОСХОДЯЩИХ трубопроводов для R22
964
3. МРНАТЫ, УЗЛЫ. ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
х :;
:;; :;
,,< "
Q. '" ...
:I:
Q. Ф
t; o "'"
ф ..ос +4ОТtбо I +tiO
:; '" +10 +20 20"Of ....
'" :I:
" " т.д 1,1011,2511 -1- 00?1 I;Oi'r;;;
<{ ::r 0,79 0,88 0,98 ,43
," с; ,
:;; о
! х
Q. :;...
'" 100"4
:I: ...
89><3 -::;
76"3
5/.1t2 .....
4М,5 ....
35,,1.5 ....
2(1<1.5
22><1 с.... .::; ....
16,,1
1').1
0,5 1
4,. f , кВт
2 3 5
10
20 з() 50
100 200 300 500 1()(Х) lO()() ЗООО
Рис. 3.1.6-18. Максимальный диамe'Ip медных восходящих всасывающих Ч'убопроводов для R502
Х :;
:;; :;
"
Q. '"
:I:
Q. Ф
:;; t;
:; '"
'" :I:
" "
<{ ::r
I:S:
I
Q.
100)(4
89><3
761t3
5/,>(2
42к 1,5
35<1.J
2&1.5
22><1
! !
0.5
. f , кВт
........
""'...
-::;
1..-
.... ::::I-- tr -1- бf]"С
+7
j,.o :;'"
1." ;;;-
::;....-"
1
1 1 50I...J,() зо 20 10 O
ТR f /114116110 О 089108
I 1
.....
r;;,..
......:::::::::;......
2 3 5
10
I
20 ЗО 50
100
2fD ЗfX) 500 1(11) 2fX1) зow
Рис. 3.1.6-19. Максимальныii диамe'Ip медных Наrиетательных восходящих Ч'убопроводов для R502
3.1.6. ТРУБОПРОВОДЫ
965
ся между значениями номинальных диаметров
DN==50 и DN==65. Выбираем большее значение,
Т.е. DN==65.
Пример 2
Расчитать потери давления в стальном вca
сывающем трубопроводе с номинальным диа
метром 65 мм для R22 при Qo==100 кВт, (o== 10
ос t ==+25 0 С и Z ==100 м
, с eq .
Результат найдем в 1Очке В рис. 3.1.6 12,
сл(ЩуЯ по пyнкrиpной линии, выходящей из 1Оч
ки (o== 10°C на нижнем левом rpафике. Имеем
полные потери давления !!.р==2,5 К.
Пример 3
Требуется найти диаметр стальноro Bcacы
вающеro трубопровода ТА для наперед задан
ных потерь давления 1 К. Хлaдareнт R22, xo
лодопроизводитеnЪность Qo==500 кВт, темпера
тура испарения (o== 200C, температура коиден
сации ( с ==+ 25°С, эквивалентная длина трубопро
вода Z ==100 м.
eq
Результат находим на рис. 3.1.6 12 в 1Очке
С на пересеченин двух штрихпунктирных ли
ПИЙ, одиа из кoropыx выходит из нижнеro ле
BOro rpафика от 1оЧКИ пересечения roризонта
ли (o== 200C с прямой ТА для ( с ==+250С, а дpy
rая из нижнеro правоro rpафика от 1оЧКИ пе
ресечения rоризонтали 6р== 1 К с прямой
Zeq==100 м, далее поднимается вверх до пересе
чения с прямой Q==500 кВт на правом верхнем
rpафике и идет roризонтально влево на левый
верхний rpафик, rдe и находится 1очка С, co
ответствующая DN между 150 и 200 мм. Bы
бираем DN==200 мм. Исходя из эroro значения
можно провернть фактические потери давления
для заданных условий. В случае большоro pac
хождения расчет можно повroрнть для дpyroro
значения DN.
Пример 4
Определить диаметр стальноro жндкостно
ro трубопровода ТL CR для R22, зная, чro холо
допроизводительность Qo==300 кВт
Решение найдем на верхнем левом rpафике
рис. 3.1.6 12, проведя roризонталь (линия из
жирных 1Очек) из 1оЧКИ Qo==300 кВт до пере
сечения с прямой TL cR ' наклоненной влево.
Пересечение линии из жнрных 1Очек с Э1Ой
прямой дает нам 1оЧКУ D, лежащую между зна
чениями номинальноro диаметра 65 и 80 мм.
Выбираем DN==80 мм.
Пример 5
Провернть полиOIy возврата масла в BOC
ходящем стальном всасывающем трубопрово
де ТН дЛЯ R22 при Qo==30 кВт, (o== 200C и
( с ==400с.
Вначале СЛ(Щует обратнться к табличке для
всасывающих трубопроводов ТА на rpафике
рис.3 .1.6 17 и найти в ней соответствующий
поправочный коэффициент. Поскольку в нашем
примере величина переохлаждения не yroчия
ется, будем считать ее равной нуто, т. е. tc==t sr '
откуда t sr ==+40°C. для эroro значения находим
поправочный коэффициент .f== 1,08. В результа
те умножения Q o .f==30x 1,08 получим 32,4 кВт.
Отложив Э1о значение по оси абсцисс и прове
дя из полученной 1оЧКИ пунктирную веprикалъ
до пересечения с прямой (o== 20 ОС, на оси op
динат в 1Очке Т прочитаем результат DN, зак
люченный между DN50 н DN60 мм.
3.1.6.1.3. Прокладка трубопроводов
3.1.6.1.3.1. Расположение трубопроводов
для обеспечения нормальной работы холо
дильной установки недостаточно правильно
выбрать диаметры труб. Необходимо еще pac
положить их таким образом, чтобы собтости
определенные правила и требования, ycтaнOB
ленные для холодильной техники. Эrи прави
ла должны собтодаться особеино cтporo, кor
да мы имеем дело с установкой, холодопроиз
водительность кoroрой в результате реryлнро
вания может меняться, а также коrда хлaдareнт
хорошо смешивается с маслом. Кроме 1Oro, для
трубопроводов большой протяженности необ
ходимо учитывать изменение их длины в pe
зультате колебаний температуры. При разности
температуры 28 К изменение длины медиых
трубопроводов составляет 0,5 мм на 1 м дли
ны, а стальных 0,3 мм на 1 м. Такие колеба
ния линейных размеров MOryт бьпь скомпен
сированы соответствующим образом рассчи
танными и расположенным н лирообразными
трубными компенса1ОРами ИЛИ, для больших
966
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
r
,
..:=-
А.
.
--
' .}' .
-- ...........;It.
. ......_." . .. ;: .;: .
, . '!
\.; . :
. \1 >
_.' . t
..
10
It
,
L
..
.......
,.,
Рис. 3.1.6 20. Примеры компенсаторов боковых и осевых перемещений, позволяющих компенсироваTh сдвиrи и поrЛо
щаTh вибрации (фотоrpафии ВЗJrJЫ из книrи: Lehrbuch der Kiiltetechnik. H.L. von СиЬе, Verlag С.Е Miiller, Karlsruhe, 3" ed., V
1,8.451)
трубопроводов, rибкими I<Oмпенсаторами (рис.
3.1.6 20).
а) На211етателЬ1lЫй трубопровод
В тех случаях. I<Orдa I<Oнденсатор холодилъ
ной установки расположен на более высоI<oм
уровне, чем I<Oмпрессор, Bcerдa существует
опасность, что во время остановок I<Oмпрессо
ра масло, вместе с хладareнтом выброшенное
в нarнетателъную маmстраль, будет стекать
вниз, назад, к нarнетателъным клапанам. По
этому, есJПI разность уровней превьппает 3 м,
необходимо предусматривать в начале восходя
щеro участка трубопровода специальный си
фон, вьmолняющнй роль масляной ловушки,
I<OТOрый называют маслоподъемной петлей или
маслоуловителем. ЕсJШ разность уровней еще
более значительная, установка новых маслоуло
к реryляторам
_6
6
6
_72
t .6 ,6 r
от конденсатора
внтелей должна производитъся через каждые
три метра.
Еще лучше в тех случаях, кorдa I<Oнденса
тор расположен выше I<Oмпрессора, установить
маслоorделнтелъ, I<OТOрый позвoлиr возвращать
масло прямо в кaprep I<Oмпрессора. ЕсJПI при
этом через I<OIПyp возврата масла в кaprep бу
дет попадать жидкий хлaдareнт, что может про
изойти при остановках I<Oмпрессора, электро
подоrpевателъ,. установленный в кaprepe, обес
печнт ero испарение.
Размеры нarнетателъноro трубопровода оп
ределяются так, как показано на рис. с 3.1_6 8
по 3.1.6 13.
для установок с реryлируемой холодопроиз
водителъностью, у IФТOрых CI<Opocть жидкостн
В нarнетательнЪ1Х трубопроводах может упасть
_s
Рис. 3.1.6 21. Прокладка жидкост
Horo трубопровода, обслуживающеrо
иесколько реryтпоров
31.6. ТРУБОПРОВОДЫ
967
ниже минимально потребной величины, обес
печивающей возврат масла, необходимо предус
матривать два параллельных нarнетательных
трубопровода, диаметр одиоro нз КOТOpbIX дол
жен определяться для ступени реryлирования с
самой низкой холодопронзводительностью.
Расчет максимально допустимоrо диа.\l:етра,
обеспечивающеrо нормальную циркуляцию
масла для различных хорошо смешивающихся
с маслом хлaдareнтов (т. е. всех, кроме аммиа
ка), производится так, как указано на рис. 3 .1.6
14 3 .1.6 19. для несмешивающихся с маслом
хладаreнтов, таких, как аммиак, описанные BЫ
те меры излишни.
б) Жидкостный трубопровод
жидкостный трубопровод по мере возмож
ности следует располarать с paвHoMepным нa
клоном в направлении реryлятора. При этом
нужно избеraть конструкций типа перевернyrых
u бразных участков трубопроводов, В КOТOpbIX
может скапливаться rаз, вызывающий наруше
ние Сплошности потока жидкоro хлaдareнrа.
для восходящих трубопроводов, кorдa раз
ность уровней выше примерно 5 м, peКOMeH
дуется переразмеривать диаметр жидкостной
трубы и предусматривarь посшщующее переох
.l:аждение. Выбор реryлятора должен произво
диться исходя из действительноro давления пе
ред ним, а не на основе давления конденсации.
Во избежание слишком большой высоты жид
кocтнoro трубопровода нужно стараться, по воз
можносТи, делать так, чтобы по крайней мере
конденсатор и жидкостный ресивер находились
на одиом уровне. Если жидкостный трубопро
вод должен разветвляться, для тoro 'чтобы об
служивать несколько реryляторов, эти OТBeтв
ления следует располarать так, как показано на
Рис. 3.1.6 22. Расположеиие всасываю
щеrо трубопровода в установке, работаю
щей на любых хладаrентах, кроме аммиака.,
в случае, коrда компрессор иаходится ииже
испарителя
32 1369
рис. 3.1.6 21 слева. С друroй CТOPOНbI, если
жидкостный трубопровод идет в каком лнбо
направлении и после ответвления к первому
реryлятору должен продолжаться в том же Ha
правлении, ero следует прокладыватъ так, как
показано на рис. 3 .1.6 21 справа. Диаметры
жндкостныIx трубопроводов определяются на
основании HOMorpaMM, приведеииых на рнс.
3.1.6 8 3.1.6 13.
в) Трубопровод впрыска
Трубопровод впрыска располaraется между
реryлятором и испарителем. Если впрыск хла
дareнrа в испаритель производится с помощью
распределителя жидкости, от кoтoporo отходит
несколько трубок, каждая из них должна иметь
не только один и тот же диаметр, но н одинако
вую длину (не менее 0,3 м и не более 1 м). По
скольку в этом случае потери давления в них
будут одинаковы, только таким образом можно
обеспечить равномерное распределение жидко
сти между различными секциями нспарителя.
с) Всасывающий трубопровод
Всасывающие трубопроводы установок, pa
ботающих на тобых хладаreнrах, кроме амми
ака, должны, по возможности, иметь наклон в
направлении компрессора, при этом следует
нзбеrать таких конструкций, в КOТOpbIX какие
то участки трубопровода MOryт выступать в кa
честве накопителей (ловушек) для ЖИДКОСТИ. на
выхдеe из испарителя (рис. 3.1.6 22) необходи
мо предусматривать U образный маслоуловн
тель (маслоподъемную петлю), после чеro вса-
сывающий трубопровод следует продолжить
вверх, подняв ero выше испарителя, чтобы не
допускать стекания жндкоro хладareнrа в ком-
прессор.
,,1
1/6
1.,1
к компрессору
968
к компрессору
3. АППАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
..... обратный
сифон
I
Рис. 3.1.6 23. Расположенне всасывающеro трубопро
вода в холодильной установке, работающей не на аммиаке,
для случая, кorдa компрессор находится выше испарителя
В случае Korдa компрессор расположен
выше испарителя (рис. 3.1.6 23), на выходе из
испарителя также нужно предусматривать Mac
лоуловитель. Та часть трубопровода вcacывa
ния, IФТOрая имеет наклон в сторону компрес
сора, должна бьпь снабжена обратным сифо
ном, располarаемым в самой верхней точке тpy
бопровода таким образом, чтобы препятство
вать cтeкaнmo масла в испаритель.
Диаметры всасывающих трубопроводов оп
ределяются по HOMorpaMMaM рис. 3 .1. 6 8
3.1.6 13.
для холодильной установки с реryлируемой
производительностъю восходящие участки вca
сывающих трубопроводов вьmолняются из двух
параллельныx труб (рис. 3.1.6 24).
Диаметр этих трубопроводов определяется
таким образом, чтобы в сумме оба они обеспе
чивали возврат масла в компрессор при полной
нarpyзке. При частичной нarpузке труба боль
,
u
Рис. 3.1.6-24. Расположение всасывающих трубопро-
водов на выходе нз испарнтеля в холодильной установке с
переменной холодопроизводнтельНОC'JЪю
шеro диаметра оказывается закупоренной Mac
ляной пробкой, образующейся в маслоуловите
ле, в ре1Ультате чеro скорость rазовоro потока
в трубе менъшеro диаметра возрастает, также
обеспечивая возврат масла. Диаметр этой TPy
бы, следовательно, должен определяться из yc
ловия обеспечения возврата масла при работе
установки с МИНЮdальной холодопроизводи
тельностью.
Расчет максимально допустимых диаметров
труб, обеспечивающих возврат масла, произво
дится по rpафикам рис. 3.1.6 14 3.1.6 19. для
всасывающих трубопроводов с большой протя
жениостъю рекомендуется после окончания вoc
ходяшеro участка, диаметр труб на IФТOром оп-
ределялся из условия обеспечения возврата мас-
ла, вновь сводить все разветвления в одну Ma
rистраль с большим проходным сечением, что-
бы снизить потери давления. Korдa несколько
всасьmающих трубопроводов, выходящих из
Taкoro же количества испарителей, сходятся к
всасьmaющему коллектору, их прокладка про
нзводится так, как показано на рис. 3.1.6 25.
Всасьmaющий трубопровод, идущий от одиоro
из испарителей. не должен входить во Bcacы
вающий трубопровод дpyroro испарителя под
прямым yrлом без увеличения проходноro ce
чения, чтобы не возникало уrpозы HepaBHOMep
HOro отсоса паров из различных испарителей.
В отличие от установок, работающих на
хладаreитах, хорошо смешивающихся с мас-
лом, для установок, хладаreит в IФТOрых с Mac
лом не смешивается (например, аммиак), Bca
сьmaющие трубопроводы MOryт располаrаться
на выходе из испарителя или отделителя жид
кости с восходящим наклоном. Кроме тoro, для
таких установок нет необходимости в маслоуло
вителях (маслоподъемных петлях), поскольку
от испарителя
У l1 111
15
к компрессору
Рис. 3.1.6-25. Прокладка всасывающих трубопроводов
для установок, содержащих несколько испарнтелей
3.1.6. ТРУБОПРОВОДЫ
969
3
А 8
Рис. 3.1.6 26. Восходящие всасывающие 1рубопрово
:(ъ1 А и В из примера расчета.
1 испаритет.; 2 нижний маслоуловитет. (сифои)
основиоrо восходящеrо 1рубопровода; 3 коллектор Bca
сываиия; 4 обра'Пlые сифоны в верхних частях восходя
щих 1рубопроводов; А байпасный восходящий 1рубо
провод; В основной восходящий 1рубопровод
в них с возврaroм масла, как правило, нет lПI
каких проблем.
Прu.мерl
Требуется определить размеры осиовноro
(В) и байпасноro (А) стальных восходящих Bca
сывающих трубопроводов (рис. 3.1.6 26) холо
J,ИЛЪной установки, работающей на R22 и обо
рудованной 8 цитmдpовым компрессором, xo
.lодопроизводиrельность mтoрой может реryли
роваться от 100 % (Qo==840 000 кДж/ч) до 25
%. Темперarypа испарения /o== 15 ос, кoндeH
сации /с==+30 ос и переохлаждения /s,==+25 ос
Решение
Расчет двух участков трубопровода (А и В)
должен производиrся таким образом, чтобы, с
одной стороны, потери давления в каждом из
них при максимальной холодопроизводитель
ности были равны потерям давления во Bcacы
вающем коллекторе 3, а с дpyroй стороны, что
бы сечеlПlе байпасноro трубопровода А было
достaroчно малым и позволяло обеспечить воз
1 Пример ВЗЯТ из книrи "Lehrbuch der Kaltetechnik"
(H.L. УО" Cube, Verlag С.Е Muller, Karlsruhe, 3" ed., V 1, S.
488).
....
врат масла при снижении холодопроизводн
тельности до 25 %.
Все перечнслеШlые условия в итоre сводят
ся к следующим трем уравнеlПlЯМ:
V з ==V А +V в ;
/',.Р з ==/',.Р А ==/',.Рв;
2
тr.dA
0,25Qo == . Wmin . q оу,
rдe V з , и V B объемные расходы Bcacывae
мых паров в соответствующих трубопроводах,
м 3 /с;
/',.Р3' /',.Р А , /',.Рв потери давления в COOТBeт
ствующих трубопроводах, бар;
W 3 ' W A , W B , W mm скорость потока паров в
соответствующих трубопроводах, м/с;
Qo максимальная холодопроизводитель
ность, кДж/ч;
qOv объемная холодопроизводителъность,
кДж/м 3 .
В общем случае имеем
тr.d 2 1 р ,
V==4' w и f:.p==л.";Тz'W"'
откуда
тr.d; тr.d тr.d
'WЗ== 'WА == ,wB'
4 4 4
либо
di ,w 3 == d .w А == d .W B ,
а таюке
л. . .!...... .е.. W == Л. . ..e.. W == Л. . ..e.. W ,
dз 2 dA 2 dB 2
Т.е.
2 2 2
W3 WA WB
dз dA dB
Исходя из приведенноro выше уравнения
2
1tdA
0,25Qo == . Wmin qov,
4
можно определить днаметр d A , Т.е.
4xO,25Qmin
d A = ,м.
1tWmin . qov' 3600
970
3. ArРЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Соrласно данным табл.3 .1. 6 11 мннималъ
ное значенне расчетной скорости для R22 paB
но 6 м!с. Следовательно, для определения d A
нам остается узнать значенне qOv' С этой целью
(см. п.l.3.6.3.1) определим удельную холодо
производительность qOm' кoroрая равна разно
сти энталъпий хладаreнта при темпераryрах
испарения 15 ос и конденсации +25 Ос. ИЗ
таБЛ.l.3.6 2 имеем QOm =399,51 230,40=169,11
кдtк!кr.
Удельный объем всасываемых паров соrлас
но той же таблице равен
V]=0,07763 мЗ/кr,
откуда находим объемную холодопроизводи
тельность QOv:
QOv = QoJ V] = 169,11 /0,07763 = 2178 кдtк!м З .
Следовательно,
4 х 0,25х 840000
dA = = 0,075 м.
пх6,Ох2178 х3600
Иначе roворя, внутренний диаметр трубо
провода А должен быть не более 75 мм, если
мы хarим, чтобы скорость паров в нем не опус
калась ннже 6 м/с. С помощью таБЛ.3.1.6 7
можно выбрать трубу 76,lх2,9, внутреннийди
аметр кoroрой равен 70,3 мм.
Теперь нам остается определиrь диаметр d B .
Мы вндели, что
2 2 2
Wз = W А = WB
dз dA dB
Можно, сл довательно, записать
dз dA d B
2 2 2'
Wз WA WB
или
/d;/Z.jd;
WЗ WA WB
С учетом полученноro выше уравнения
d 2.w =d 2.W +d 2.w
3 3 А А В В
можно записать
2 /d; 2 ..[:i'; 2 .jd;
d З ,wз. =dА'WА. +dв,wв' ,
WЗ WA wB
или, после упрощения,
d ' /d; = d '..[:i'; + d1..jd;,
что переписывается в внде
d 4/2d ]/2=d 4/2d l/2+d 4/2d l!2
3 3 А А В В'
Т.е.
d 5/2=d 5/2+d 5/2
3 А В'
следовательно,
d 5/2= ( d 5/2 d 5/2 )
В ЗА'
Т.е.
dв=(dз5/2 /2)2/5.
Таким образом, нам необходимо знать диа
метр всасывающеro коллекroра, т. е. d3' Для
этоro обратимся к HOMorpaMMe на рис. 3.1.6 12.
Для (o= 15°C, ( с =+30 0 С и Qo=840 000/
3600=233,3 кВт находим значенне d з , распо
ложенное между DN =80 и DN= 100. Принима
ем значение DN=100, на основанни кoroporo
выбираем трубу 114,3х3,6, внутренний диаметр
кoroрой равен 107,lMM. Orсюда величина d B
равна
dB=(l07Y/2 70У/2)И.
С помощью лоrарифмической линейки или
калькулятора находим d B =90,2 мм.
Выбираем стальную трубу 88,9х3,2, BНYТ
ренний диаметр которой равен 82,5 мм.
Таким образом, отрезок А будет иметь BНYТ
ренний диаметр 70,3 мм и площадь проходио
ro сечения 38,81 см 2 , отрезок В внутренний
диаметр 82,5 мм и площадь проходиоro сече
ния 53,45 см 2 . Суммарное проходиое сеченне
этих двух трубопроводов равно, следовательно,
92,26 см 2 . Что касается OCHOBHOro коллекroра,
то ero внутренний диаметр равен 107,1 мм, а
площадь проходиоro сечения 90,08 см 2 .
д) Напорный трубопровод установки С насосной
подачей хладаzента
этот трубопровод служит для подачи жнд
кoro охлажденноro ХJlадаreнта нз arделиrеля
жидкости к различным испарителям. Напор,
создаваемый насосом, позволяет преодолеть
пarери давления в трубопроводе и на различ
ной apMarype. В результате создания напора
давленне в напорном трубопроводе выше дaB
ления, соarветствующеro давленню насыщен
mIX паров хладаreнта при данной темпера1У
ре. В результате, если характеристики насоса
3.1.6. ТРУБОПРОВОДЫ
971
определены правильно, ннкaкoro парообразова
ния в напорном трубопроводе при течении хла
дarelПа не возникнет. К прОКЛaдюlм напорно
ro трубопровода, следовательно, не предъявля
ются какие либо специальные требования. Оп
ределение размеров напорноrо трубопровода
производится в соответствии с указаниями на
HOMorpaмMax рнс. с 3.1.6 8 по 3.1.6 19.
е) Сливной трубопровод установки с насосной пo
дачей хладаzента
Эroт трубопровод предназначен для возвра
щення парожндкостной смесн хладаrelПа из
одноro или нескольких испаРlПелей в отдели
телъ жидкости. Расположеиие сливноro трубо
провода (так же как и напорноro) представле
но на рис. 1.3.6 14. Он должен быть проложен
с уклоном в сторону отделителя жидкости и не
содержать отрезков, в которых моrло бы скап
ливаться масло. Если испарители располarают
ся выше уровия сливноro трубопровода, прн
нимать какие либо специальные меры при ero
прокладке не требуется. В противном случае
следует предусматривать обратный сифон, как
показано на рис. 3.1.6 23. Размеры СЛИВНОro
трубопровода определяются с помощью HOMor
рамм рис. 3.1.6 8 по 3.1.6 19.
ж) Выхлопной трубопровод предохранительных
клапанов
Выхлопные трубопроводы преДОХРaнIПелъ
ных клапанов должны располarаться таким об
разом, чтобы в случае срабатьmaния клапана и
истечения хладаrelПа не ДОПУСТlПь следующих
ситуаций:
несчастных случаев в результате выброса
хладarelПа;
выбросов хлaдarelПа в атмосферу в cooт
ветствии с требованиями законодательства по
охране окружающей среды.
Первое решеиие двух этих задач СОСТОIП в
орrаннзации выхлопа в небольшой замкнутый
резервуар с давлеиием достаточно иизким, что
бы иметь возможность накапливать определен
ное количество хладarеlПа по отношению к
полной заправке установки. Второе решение
заключается в соединении выхлоnноro трубо
провода с низконапорной частью КОIПypа. Oд
нако в любом случае необходимо установить
причину повышения давления, заставившую
сработать пptЩохранительный клапан и привед
шую к выбросу хладarelПа.
3.1.6.1.3.2. Теплоизоляция!
Проблема определения ТОJПЦИны теплоизо
лирующеro материала, которым предполarает
ся покрыть подлежащие изоляции участки тpy
бопроводов, достаточно сложная, поскольку
одновремеиио должны УЧlПьmaться различные
факторы, а именно:
разумная величина капиталовложений;
достaroчно высокая степень снижения по-
терь;
отсутствие конденсации.
Но есть еще и четвертый фактор, который
нельзя упускать из виду: это определеииое воз
растание rабаритов, которое нужно учитьmaть
при трассировке сетн трубопроводов начиная со
стадии эскизноro проектирования. Часто от-
делъныIe участки трубопроводов или аРМа1УРЫ
не MOryт быть соответствующим образом или
в минимально необходимой мере теплоизоли
рованыI в нужном месте из за тoro, что при про-
ектировании не было предусмотрено достаточ-
ное расстояние до стенки, дpyroro трубопрово-
да, какоro либо механизма и т.Д. Теплоизоля-
ция холодильных трубопроводов осуществляет-
ся при помощи муфт, бандажей, накладок и т.д.
из соответствующнх материалов, таких, как
твердый пенопласт, порнстый полистирол или
пенополиуретан, ячеистая стеклоткань, ryбча-
тая резина н т.Д. В случае больших установок
иноrда бьmaет выroднее прямо на месте покры-
вать их детали жидким пенополиуретаном с
помощью экструдеров, предварительно, разуме-
ется, разместив на элемеlПах установки твер-
1 Читатель, желающий yrлубить свои познания в этой
области, может с успехом воспользоваться книrой "Холо-
дильная изоляция. Теоретическое и практическое руковод-
ство" (Isоlаtiоп frigorifique, Guid" theorique et pratique,
G.Ballot, М.Dumiпil, RYC Ed.). См. также статью "Искусст-
во теплоизоляции" (Regles de I'art et О.Т.И., Сh.Fопtaпеl,
Revue Pratique du Froid, 1991, N2 722, р. 40 1). В этой ста-
тье есть ссылка на бюллетень О.Т.И. N2 67 1 "Теплоизоля-
ция холодильных контуров" (Isоlаtiоп Thennique des circuit
fhgorifiques).
972
3. ArPEfATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З.1.6 12
Размеры теnлоизOJlRЦИОIПIЬП элаСТllЧНЬП муфт из Q'бчатой СlDfТетической реЗlПIЬ1 AF/AnnaOex, Annstrong),
Материал труб Трубки АF/Aпnаflех
Cu Fe
МI F МIН М1М МIТ
Наруж Номинальный Наруж- Виутрен- Номинальная Номинальная ТОJПЦННа Номинальная ТОJПДИНа Номинальная то.rпцин8
ный НоЮl- диаметр DN ный кий мини- rолm:ина 9 мм 13мм 19мм 32 мм
дна- нальный дна- мальный Фактн- Фахтиче Фактиче Фактиче
метр, диаметр метр, диаметр, Обо:mа ческая екая 060значе Обозначе. екая
мм ON,,,,, дюй- мм мм средняя Обозначение средняя екая сред. средняя
мм чеЮlе ине JiЯЯ толщи- ине
мы ТОЛЩН ТОJПЦННа, ТОJПЦННа,
н,,-мм н,,-мм мм
мм
6 4 6,5 МI F-06 9,00 М1 Н-06 13,00
8 6 8,5 М1 F-08 9,00 М1 Н-08 13,00
10 8 118 6 10,2 11,0 М1 F.10 9,25 М1Н-10 13,00 Мl М-I0 19,00
12 10 175 М1 F-12 9,75 М1 H-12 13,00 Мl М-12 19,00
14 10 1/4 8 13,5 14,5 М1 F.14 9,75 М1 Н-14 13,00 М1 М-14 19,00
15 16,0 М1 F-15 9,7S МI Н-15 13,00 МI M-15 1900
318 10 17,2 18,0 М1 F.17 9,75 М1 Н-17 13,00 МI М-17 19,00 MIТ-17 32,00
20 1/2 15 21,3 22,5 М1 F-22 10,25 Мl Н.22 13,50 МI М-22 20,00 М1 Т-П 32,00
25 20 25 26,0 М1 F.25 10,25 МI Н-25 13,50 М1 М-25 20,50 MIТ-25 13,50
3/4 20 26,9 28,5 МI F.27 10,75 М1 Н-27 14,00 М1 М-27 20,50 Мl Т-27 34,00
30 2S 30 31,0 МI F.30 10,75 М1 Н-30 14,00 М1 М.30 21,00 МI Т-30 35.00
1 25 33,7 34,5 МI F-34 10,75 МI Н-34 14,00 М1 М-34 21,50 MIТ-34 35,50
42 40 11/4 32 42,4 43,0 МI F-42 11,25 М1 Н-42 14,50 МI М-42 23,00 М1 Т-42 37,50
1 1/2 40 48,3 49,5 М1 F.48 11,25 М1 Н-48 15,00 М1 М-48 2350 М1 Т-48 38,00
54 50 54 55,0 МI F.54 1125 М1 Н-54 15,00 М1 М-54 24,00 М1 Т-54 39,00
57 50 57 58,0 М1 F.57 11,75 М1 Н-57 15,00 Мl М-57 24.00 МI Т-57 39,50
2 50 60,3 61,0 М1 F.60 11,75 М1 Н-60 15,50 Мl М-60 24,00 М1 Т-60 39,50
64 63,5 64,5 М1 F-63 11,75 М1 Н-63 15,50 МI М-63 25,00 М1 Т-63 40,00
(70) 70 71,0 М1 F-70 11.75 МI Н-70 15,50 МI М-70 25,50 МI Т-70 41,00
76,1 65 2112 65 76,1 77,0 М1 F-76 11,75 МI Н-76 15,50 М1 М-76 25,50 М1 Т-76 41,50
(80) 81 О МI F.80 11 75 МI Н-80 16,00 М1 М-80 25,50 МI Т-80 41,50
88,9 80 3 80 88,9 90,0 М1 F.88 11,75 МI Н-88 16,00 М1 М-88 26,00 МI Т-88 42,50
31/2 1016 103,0 М1 F-101 12,25 М1 Н-101 16,00 М1 М-101 26,50 МIТ-101 43,50
108 100 108 109,0 МI F-108 1225 М1 Н-108 1600 М1 М-108 26,50 МI Т-108 43,50
114 100 4 100 114,3 116,0 МI F-114 12,25 М1 H-114 16,50 М1 М-114 27.00 МI Т-114 44,50
(125) 127,0 М\ F-125 12,25 М1 Н-125 16,50 М1 М-125 27,00 M11-125 45,00
133 125 133 135 О МI F.133 1225 М1 Н-133 16,50 М1 M-133 27,50 М1 T-133 45,50
5 125 139,7 141,5 МI F-139 12,25 М1 Н-139 16,50 Мl М-139 27.50 М1 Т-139 46.00
159 150 (160) 161,5 МI F-160 12,25 М1 H-lБU 16,50 Мl M-160 27,50 М1 Т-160 46,50
дые оболочки, внутри которых он в результате
полимеризации будет застывать.
Однаю при очень низких температурах, Ha
пример ДJ1Я жидкOI'О кислорода, использовать
в качестве теплоизоляции орrанические MaTe
риалы нельзя. В этих случаях можно применяrь
пориC1)'IO стеклоткань, устанавливаемую Hacy
хую или с помощью неорrаническоro клея, ми
неральныIe волокиа с низкой плотностью свя
зей, а для некоторых специальных целей cы
пучие материалыI, такие, как перлит, или созда
вать вакуумную теплоизоляцию.
В качестве примера в табл. 3.1.б 12 дань.
размеры теплоизоляционных муфт из ryбчатой
синтетической резниы. Эroт материал имеет
пориC1)'IO струюуру, получаемую в результате
ero экструзни с последующей вулканизацией.
Ero основные технические хаpaкrеристики при
ведены в табл. 3.1.6 13.
При использовании муфт, бандажей или Ha
кладок поверхность теплоизоляции должна
плотно прилеrать к поверхности трубопровода
во избежание любых воздушных пустот. Сле
дует предусматривать также как можно более
длниные прямолниейныe участки сплошной
теплоизоляции, с те!\-I чтобы свести к миниму
му число cтыI<o,' которые должны бьпь заreр
метизированы специальной мастикой. Что кa
сается толщины теплоизоляции, то она, разу
меется, в первую очередь зависит от допусти
MblX потерь (теплопритока из окружающей cpe
ДbI, как правило воздуха). Вместе с тем ее оп
ределение должно производиться с учетом ce
рьезной проблемы, связанной с опасностью
конденсацни паров водь. внутри теплоизоля
ЦНИ, которая в зависимости от rpаднеитов TeM
пературы может замерзать, вследствие чеro теп
лоизоляция будет разрушаться. Явление про
3.1.6. ТРУБОПРОВОДЫ
973
Таблица 3.1.6--13
т еDDIЧеск:ие характеристики ryбчатой синтетической pe3JOlhI дли теплоизOJIJlЦllОIDIЬП муфт, представлеlDlых
в табл.3.1.6 12 (AF/AnnaOex, Annstrong)
Технические характеристики Вe1IИЧины и параметры Обозначение 8 KOH Примечания
протоколе l ) ТРОЛЬ 2)
Рабочие температуры: для темпера
максимальная + 105°С '(+85 0 С для плоских поверхностей) тур ниже
hrnнимальная ....4Q ос ( 200 ОС) . OC обра.
щайтесь в
нашу теХНИ
ческую служ.
бу
h'оэффициент теПJJОПрО
ВОДИ ОСТИ (л) o",l ..I '401 " I I +10 I +20 I ..о I 'с EL.D.238 8/0
..
;щя различных температур Л.s; I 0,030 I O,OJZ I О,ОН I 0,)6 I 0,037 I 0,0181 0,040 I В'D'(м,К) EL.D.239 8/0
ti..,
Проиикновение паров
воды
Коэффициент сопротивле. ;,5000 EL D.349 8/0
..-lИЯ проникновею.ПQ паров
аоды;
Коэффициент диффузии
:lapOB ВОДЫ.
при ООС и атмосферном ';0,13, 1 о" кс/ (м.ч-Па)
давлении;
при 23 0 С и атмосферном ';0,14.10" кс/ (м'ч-Па)
давлении
Поведение при возДейст
вин оrия: для получе.
реакция На oroНb М 1 для трубок 810 ния более
М1 для плотио инеплотно прилеrающих пластин и рулонов 8/0 полной ИН
М1 для пластин толщиной 50 мм 8/0 формации об
М1 для плотио прилеrающих изолирующих леит 8/0 ращайтесь в
Вся ПРОдУКция ЛF/AnnаПех, поведеиие которой при воздей. нашу инфор
СТВИИ оrия прошло официальную проверку. маркируется мационную
знаком @) службу к
консулътанту
х.4
ОfНестоЙК'ОСТЬ При прохождении через стены или потолки трубы с покрыти
еМ AF/Armaflex Не снижается их степень пожарной безопас 8725013
ности
Способность К ослаблеиию До 30 ДБ EL.D.502
а стическнх шумов пото
ЮI
rиrltеиа и безопасиость
1. Запах Без запаха и изменения вкуса пищевых продуктов
2. Состав Не содеDЖИТ компонентов на осиове асбеста
БИ0J10rическяе и ХИмиче Орrанические
ские поIOl38Тели и минералъ
1. Сопротивление старе. Очень хорошее ные KOМnO.
нию ненты про
2. СК'Лонность К разло. Не разлаrается верены co
женИIO rласно стаи
3 Совместимость С обычными конструкционными материалами: очень xopo EL.D.704 дарту
шая. DIN53.428
С ХИМИЧескими веществами: обратитесь к дополнительной EL.D.705
таблице
Сопротивляемость norolt При монтаже теплоизоляции AF/Armaflex вне помещений ее ПОдРобное py
HыM воздействиям следует покрывать иашей краской Annafmish К080ДСТ80 по
установке
теПЛОИЗ0JUl
цИИ BЫ
сылается по
ЗalIDОCV
При обращениях с залросаыи. пожалуп:ста. пользyй'rесь указанными обозначениями.
. ICOкrpотrpуется оФициальными opraнaмн о кокrpотrpyеУс.ll саыим изrОТО8ителем на завОДе.
974
3. АПErАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
никновения (днффузии) паров воды в теnлоизо
ЛЯЦJПO зaюnoчается в массопереносе молекул
воды, находящейся в паровой фазе, из среды,
rдe парциальное давление паров воды выше (в
основном из окружающеro воздуха), в среду, rдe
это давление ниже (поверхность раздела теп
лоизоляции и изолируемоro трубопровода 1 .
Проблема будет зaюnoчаться либо в том,
чтобы толщина изоляции была достаточно
большой и не допускала I<Oндеисации паров
воды в той ее части, rдe температура может па
дать ниже О ос, либо в том, чтобы предусмот
реть иа поверхности теплоизоляции COOТBeT
ствующую ЗЗlЦИIY, препятствующую проникно
венюо паров.
Определить ТОЛЩШIY изоляции, не допуска
ющую I<Oндеисацни водяных паров в зонах с
отрицательной температурой, можно либо с
помощью специальных HOMorpaMM, либо pac
четным путем. Формула, по которой можно
рассчитать эту ТОЛЩШIY теплоизоляции, имеет
следующий внд:
(d + 2e)ln (d + 2е) = 2A(t r (;) ,
d he(ta tr)
rдe d иаружный днаметр рассматриваемоro
трубопровода, м;
е толщина теплоизоляции, препятствую
щая I<Oндеисацни, м;
л. I<Oэффициент теплопроводности cooтвeт
ствующей теплоизоляции, Вт/(м'К);
h е I<Oэффициент теплоотдачи с наружной
поверхности, Вт/(м 2 ,к);
t r точка росы, ос (п. 2.2.3.2);
(; средняя внутренняя температура (хла
дareнтa в трубопроводе), ос;
( а окружающая температура (иапример,
воздуха), ос.
1 ЧитатеJDI, желающие подробнее познакомИ1ЪСЯ с тe
мой диффузии паров воды в материалы, Moryr обраlll1ЪСЯ
к работе "Диффузия и конденсация водяных паров в конст-
рукции зданий" (Diffusion et condensation de vapeur d'eau dans
lе Biitiment, KSpeidel, РУС Ed.). эта работа позволяет 6ла-
rодаря "методу 1рeyroльника" точно узна1Ъ изменение кo
JDlчества воды, содержащейся в стенах зданнй, в зависимо-
сти от временн roда. Метод ВПОJDIе прнrоден для определе
ния КОJDIчества воды, проникающей через теnлоизоляцню.
Однако существуют также HOMorpaмMbI, с
помощью I<OТOpыx можно сразу определить He
обходимую толщину изоляции, препятствую
щую I<Oнденсацни. Такие HOMorpaмMbI строят
ся для каждоro типа изолирующих материалов
(ПОСI<Oльку на структуру HOMorpaмм влияет зна
ченне I<Oэффиuиента теплопроводности л.) и для
каждоro значения I<Oэффициента теплоотдачи С
иаружной поверхности h е' I<OТOрый зависит от
характера движения окружающей среды (в oc
новном воздуха) на поверхности теnлоизоля
ции. В качестве примера на рис. 3.1.6 27 при
ведеи образец HOMorpaMMbI для определения
толщины теплоизоляции из ryбчатой синтети
чесI<OЙ резииы, препятствующей I<Oнденсацни
водяных паров в зоие с отрицательными тeM
пературами в условиях естественной I<Oнвекции
(т. е. для he=8 Вт/(м 2 ,к».
Если толщина теплоизоляции по кaI<Oй либо
причине окажется меньше минимальноro зна
чения, при I<OТOpoM можно избежать I<Oндеиса
ции водяных паров в зонах с отрицательной
температурой, нужно обязательно предусмот
реть соответствующий экран, препятствующий
проникновенюо водяных паров в теnлоизоля
цию I . для этой цели используются листовые
материалы, такие, иапример, как стальной лист,
I<OТOрый одновременио может служить в каче
стве внешней защиты, либо полимерная nлен
ка. Можно также предусмотреть обмазку теп
лоизоляции смолообразными или I<Oллондны
ми покрыrиями. Всеrда нужно помнить одно
крайие важное обстоятельство: во избежание
проникновения влаrи при использовании в кa
честве защиты теплоизоляции от водяных па
ров листовых материалов стыки между ними
следует очень хорошо заreрметизировать, ЧТО,
как правило, довольно сложно.
Используемые для защиты от влажных па
ров материалыI должны обладать ВЫСОI<OЙ co
противляемостью к проникновенюо влarи, быть
совместимыми с применяемой теплоизоляцией
l См.: "Назначение защИ1ы ПОРНС1ых пеНОПОJDIМеров от
проникновения водяных паров" (La fonction pare-vapeur
desmousses elastomeriques, H.PWoess. Isolation.. 1989, NQ 42,
p.9 15).
3.1.6. ТРУБОПРОВОДЫ
975
f,:C
10 ,5 20 25 эо 3!. 40 45 50 55 60
\, , \ j l/ J
, \ \ 7 1/ (L: i /
\ ----- h7 1(1
1----- 1----- ----- \ в) в /
_____ _____ 1----- 1----- 1----- \ Л : I J /
----- ----- \ '\ 1/ V 'J J
'-- /;, /V /
I V j
\)1 :/
-'
55 50 ...as ..o 35 30 Z5 20 -15 10 5 О 5 10 15 20
I..'С
55 ..50 5 )5
30 25
"1\
\
20 15 10
.
//; /
/
.,..,.
i--'""
/1
fj ')
'У.
Номинальнвя ТОЛ--
щинв теплоизоляции
AF/ARMAFLEX. мм
Трубки ПЛ8С1'МНЫ
(>IQ4ptfbIe и рулоНbl
линии) (тонкие
линии)
M1.D(6}
M1-F(9) М1-I'(1О)
М1"'(13)
М1-Н(1З} М1-К(16}
М1-М(19)
М1-М(19) М1-А (25)
М1-1"(32)
М1-Т(32) М1-У(5О)
..
60
-"
\\IЖ"
\
i, ,,'
25 iQ.' эо
""
..
50
Рис. 3.1.6-27. Пример определения толщины теплоизоляции (материал теплоизоляции синтетическая rубчатая рези-
на), преllЯТC11lующей конденсации водяных паров в зоне с отрицательными температурами в условиях естественной КOH
векции (AF / Aлnaflех/ Aлnstrопg).
Пример. для окружающей температуры (. +300C и O'IlJосительиой влажноCПI qF70 % при ВнyIpенней температуре
ti 30 ос HOMorpaMMa дает минимальную толщину теплоизоляции, предотвращающую конденсацИЮ водяных паров, рав-
ную 32 мм (обозначение производителя МI-Т),
Последовательность определения. Из точки А', соответствующей зиачению температуры (.' восстаиаВJDlваем вертн-
каль до пересечения в точке В с кривой, соответствующей O'IlJосительной влажноCПI <р, затем из точки В проводим roри
зоиталь до пересечения в точке В' с кривой, соответствующей точке росы. После этоro по вертнКaJDI ИЗ точки В' опускаемся
в точку С, rде наша вертнкальВ'С пересекается с прямой М', соединяющей точку А' (температура (.) с точкой А (BнyIpeH-
няя температура (). Даниая диаrpамма представляет собой обычную диаrpамму состояния влажноrо воздуха
и сохранять свои свойства в течение Bcero cpo
ка эксплуатации.
Иноrда считaюr, что наличие защиты от ВJIa
rи на на ой поверхиости теплоизоляции
делает излишней антикоррозионную защиту
поверхности трубопроводов, особенно с учетом
замедления скорости химических реакций, яв
ляющихся причиной коррозии, при иизких тeM
перarурах. Сл ет отметить ошибочность этоro
мнения, так как отказ от антикоррозионной за
щиты нельзя считать правилъныM решением.
Дело в том, что антикоррозионное покрьпие,
которое должно бьпъ совместимо с материалом
теплоизоляции, не только предотвращает кop
розню, но кроме тoro позволяет улучшать сцеп
ление между теплоизоляцией и поверхностью
трубопровода.
даже кorдa теплоизоляция ианоснтся пря
мо на месте путем экструзии жидкоro пенопо
лиуретана, нужно предусматривать защитный
антикоррозионный слой, особенно для roрячих
нarнетателъных трубопроводов. для этой цели
976
3, ArPErATbI, УМЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
существуют материалы, которые не толыф об
ладают антикоррозионными свойствами, но и
MOryт иrpaть роль вещества, скрепляющеro две
поверхности, Как толыф анrикоррозионное по
крьпне полностью высохнет, можно приcryпarъ
к наложению теплоизоляции, будь то муфrы для
малых диаметров и бандажи или накладки для
больших диаметров трубопроводов,
При использовании теплоизоляционных
муфr реIФмендуется их тоmцинy выбирать Ta
ким образом, чтобы не толыф предотвращать
IФнденсацию БЛати внутри иих, но и обеспечить
при одинаIфвых температурных условиях одну
и 1)' же темпера1УРУ на поверхности муфr оди
наIФВОй толщиныI независимо от диаметра тpy
бопровода. Тamй подход требует увеличения
номннальной толщиныI, что позволяет при лю
бом диаметре трубопровода обеспечить одина
IФвое качество теплоизоляции. С дpyroй cтopo
НbI, вследствие тoro, что при этом подходе тpe
буется толыф один слой теплоизоляции, cтo
имость ее установки снижается. При использо
ванин бандажей или накладок требуется ycтa
НОвить два слоя теплоизоляции, причем в Mec
тах стыIфB эти слои должны бьпь отодвинуты
дpyr от дpyra для предотвращения образования
тепловых мостов при соединении двух элемен
тов.
Соединенне теплоизолирующих элементов
между собой достнraется при помощи различ
ных составов типа асфальтовой (битумной)
эмульсии.
как толыф теплоизоляция и защита от вла
rи (если она предусмотрена) установленыI, сле
дует подумать о защите всей IФнструкции. Если
защита от влаrи сама по себе не является дoc
таточно стоЙlФЙ к поroдным и механическим
во:щействиям, нужно предусматривarъ cooтвeт
ствующие покрьпия типа ленточной обмотки из
ткани, покрьпой слоем цeMeнra или rипса и
наматываемой на трубопровод по спирали со
значительным перекрьпием смежных слоев,
либо листов из оциикованноro железа или алю
мнния.
Металлические листы не следует наклады
вать прямо на rидроизоляцию. Нужно предус
мотретъ между листами и rидpoизоляцией CBO
бодиое пространство, которое заполняется вой
лоIФМ из мннеральноro волокиа или пеномате
риала. Наличие таIФro пространства (не менее
10 мм) позволит скреплять секции листовой
оболочки между собой, накладьmая их края
дpyr на дpyra и стяrивая винтами, без повреж
дения rидроизоляции, которая при этом долж
на оставаться совершенно не задетой.
В тех случаях, IФrда трубопровод заканчи
вается зarлуш:кой или тупиком (например, IФ
нец IФллектора), теплоизоляцию продолжают
на несколыф сантиметров за ero пределами,
со:щавая тем caMым объем, ПОДJIежзщий запол
нению соответствующим материалом типа би
1)'мных мастик, образующих rидpoизоляцию.
При наличии фланцев, элементов арматуры
и дpyrиx узлов, установленных на трубопрово
дах, используют оболочки соответствующей
формы или матерналыI, достaroчно эластнчнъlC,
чтобы принять форму рассматриваемоro эле
Meнra (рис. 3.1.6 28). Если вследствие особой
формы кaI<Oro либо opraнa не удается избежать
пустот при ero покрьпии теплоизоляцией, эти
пустотыI необходимо заполнить пенообразую
щим материалом. Расчет тепловых потоIФВ из
окружающей среды (как правило, воздуха) к
среде, циркулирующей по трубопроводу (иапри
мер, хладаreН1)') производнтся с помощью co
отношения, приведенноro в п. 1.3.2.5.
Можно также использовать следующую уп
рощенную формулу:
ф=
1t(tj t а) Вт/м
1 + ln (d + 2е) , ,
he(d + 2е) 2), d
rдe d наружный диаметр рассматриваемоro
трубопровода, м;
е толщина теплоизоляции, м;
). IФэффициенr теплопроводиости данной
теплоизоляции, Вт/(м'К);
h е IФэффициенr теплоотдачн с наружной
поверхности, вт/(м 2 ,к);
t j средняя внутренняя температура (среды
в трубопроводе), ОС;
( а окружающая темперaryра (например,
во:щуха),ос.
3.1.6. ТРУБОПРОВОДЫ
977
Рис. 3.1.6 28. Покрыmе злемеита apMa
1)'рЫ. в даниом случае npllМoro вентиля, теп
лоизоляцией с помощью ЗЛacпfчиоro матери
ала
Расчет может прОИЗВОДИТЬСЯ исходя не из
дтшы трубопровода, а из ero наружноro диа
метра.
Наконец. одним из самых важных ПОЮlЗа
телей, учитываемых при выборе изолирующе
ro материала, является ero способность сопро
тивляться воздействию оrия, I<OТOрая xapaктe
ризуется двумя фaкroрами: возroраемостью (кa
теroрии от МО дО М5, т. е. от неroрючих MaTe
риалов до очень леrко воспламеияющихся) и
оrнестойкостью, или оrнеупорностью (orHe
стойкие, пламеотражающие и пламеrасящие).
3.1.6.1.3.3. Опор., трубопроводов 1 , прОlUUlдка
и маркировка трубопроводов
Опоры теплоизолированных ХОЛОДИЛЬНЫХ
трубопроводов должны вьmолняться таким об
разом, чтобы не бьmо непосредственноro КOH
Taкra между металлом трубопровода и систе
мой крепления. При устаНОВI\e трубопровода на
опору или в подвеску опорная поверхность дол
жна бьпь достаточно значительной, чтобы Mac
са трубопровода своим давлением не смоrла по
вредить ни теплоизоляцию, ни листовую обо
1 "Учебник по холодильной технике" (Lehrbuch der
Юilteteсhпik, H.L von Cube, Verlag C.F.Miiller, Karlsruhe, З'
ed, V. 1, S. 47 75).
.
;
.
,,...
'-......
:
.-...
11,.
\
I
.
лочку, если она предусмотрена. на рис.3.1.6 29
представлен пример укладки трубопровода на
опору, сконструированную таким образом, что
бы полностью исключить возможность образо
вания тепловых мостов. На рис. 3.1.6 30 при
ведены различные варианты опорных КOHcтpyк
ций типа подвески.
Подвески 1 Т --образной или L--образной фор
мы вьmолняются из стали или стальноro про
ката (тавр и уroлок). Cepbm 2 привариваются
непосредственно к трубопроводам, как нетеп
лоизолированным (3), так и теплоизолирован
ным (4). В последнем случае суммарные поте
ри тепла, обусловленные наличием тепловых
мостов, созданных серьraми, можно считать
незначительными. Подвески с приварными
серыами используются для трубопроводов,
темпеparypа среды в I<OТOpыX выше точки росы
окружающеro воздуха, поэтому конденсации
паров воды на серыах можно не опасаться.
Однако, если в теплоизолированных трубопро
водах находится охлажденная вода, хладareнт
или рассол, положение меняется. В этом слу
чае никaI<OЙ прямой кoнтaкr металла серыи и
металла трубопровода не допускается во избе
жание образования тепловых мостов, приводя
щих к конденсации влаrи на их поверхностях.
978
3. АПЕrАТЫ. УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Антикоррозионное Оболочка Предохранительная
e \ ...
I тепло,
. . ИЗОЛЯЦИЯ
Т-; ' . ' ' iiТ
;.... "..
опоры
, ,
Опорный бандаж I Опора
Рис. 3.2.6-29. Пример изолирующей опоры для 1рубопровода, покрытоrо теrшоизоляцией (Aпnstтопg)
,
; .:: . .' .:. ,:. ... " : ... ':',: .....
' IJO
' 120
h ЗО
l '
..
р
I
.'1":'\"
I----'
I
1
6
Рис. 3.1.6-30. Подвески для теrшоизолированных и не,
тепло изолированных 1рубопроводов, в которых циркули-
руют среды при разных темпераrypах
Трубопроводы крепятся к cepьraм подвесок
с ПОмощью либо широких хомутов 5, либо уз
ких хомутов 6, на которые, кроме 101'0, ухла
дывается половННI<a цилиндрической лиcroвой
подкладки 7. Широкие хомуты или подкладки
позволяют исключить повреждение теплоизо
ляции под давлением массы трубопровода, по
скольку Э1о давление равномерно распределе
но по значительной площади. Ширина хомутов
или размеры подкладки определяются в зави
симости от твердости теплоизоляции и нarpyз
ки на опору. Можно считать, что ширина oднo
1'0 хомута должна бьпь равна удвоеиному днa
метру нетеплоизолированноro подвеппmaемоro
трубопровода. Ч1о касается полуцилиндричес
кой подкладки, 10 ее края MOryт и не заходить
за ось трубы, поскольку нarpyзка на нее распре
деляется 1Олько по нижней трети окружности.
По возможности трубопроводы следует pac
полarать в 1Ой последовательностн, которая по
казана на рис. 3.1.6 31, rдe представлена сеть
из четырех трубопроводов, т. е. для паров, ro
рячей воды, холодной чиcroй воды и рассола
или хладаreнта. Такая сеть может, например,
находиться в здании, располarающем ycтaнOB
кой mнднционировання воздуха. Размеры, при
веденные на рис. 3.1.6 31, даны с учeroм pac
croяний между окружающими стенами с одной
cropOHbI И металлом нетеплоизолированных
труб либо поверхностью теплоизоляции трубо-
проводов с дрyroй cropOHbI.
Korдa трубопроводы крепятся к верхней
планке, 10 те из них, номинальный днаметр кo
10pbIx DN не превыmает 80 мм (3"), должны
располаrаться таким образом, чтобы их ниж
ние дуrи касались одной н 1Ой же воображае
мой плоскости F (рис. 3.1.6 31,l). Однако если
номинальный днаметр трубопровода превыmа
ет 80 мм, ero нижняя дyra бу.цет выходить за
пределыI плоскости F, чтобы поддерживать на
требуемом уровне расcroяние до пoroлка в слу
чае изменения направленин (ero радиус кривиз
ны отличается от радиуса кривизны трубопро
водов мепьшеro днаметра, рис. 3 .1. 6 31, 2).
Если трубопроводы располarаются вдоль Bep
тикалъной степыI (рис. 3.1.6 31, 3), каждый Tpy
3.1.6. ТРУБОПРОВОДЫ
979
J,F
з
' , Ш . C . ;.':'
F--f> """"" . . "." ....,...х... z. 100 мм
Z Z Z
NWYJ NWYJ NW«J NW50
/ 1/ т /у
2
Рис. 3 .1.6 31. Расположеиие
1рубопроводов, закрепленных к По
толку либо вдоль стены
NW60
Рнс. 3.1.6 32. Расположение ПОДВесок He
СКОЛЬКИХ 1рубопроводов. проложеиных один
над дрyrим вдоль вертикальиой стены, при
измеиеиИи направления 1рубопроводов на
900 вверх или вииз
бопровод крепится на orделъной подвеске, при
этом оси всех трубопроводов должны находитъ
ся в одной вертикальной ПЛОСl<Oсти Р.
Если расположенные вдоль вертикальной
стенки трубопроводы должны изменить свое
направление на 900 вверх или вниз, подвески,
которые установлены перед изrибом, следует не
размещать одну над дрyroй. а сдвиrать на pac
стояние оl<oло 8 диаметров or вертикальной оси
сoorветствующеro трубопровода (рис. З.l.6 З2).
Обозначение и маркировка трубопроводов
в зависимости or циркулирующих по ним сред
должны orвечать требованиям действующих
cтaндaPТOB l , в соorветствин с кoroрыми пре
дусмотреио 3 типа окраски:
1 NF X08 100 "Цвета. Трубопроводы жесткие. Опозна-
ванне сред по условным цветам".
NW50 NW«J
NW 100
d....-.;
th
I d
. \
1'- . Пар
I
\.
rорячая вода
Холодная чистая вода
Охлажденная вода
Рассол или хладаrент
основной цвет, харaкrеризующий тип цир
кулирующей среды;
идеитификационный цвет, позволяющий
распознавать некоторые особые среды;
цвет, указывающий на состояние тpaнc
портируемой среды.
ПО соображениям безопасности цветная
маркировка может дополняться иаимеиовани
ем среды, иаиосимым открытым текстом на
основную окраску трубопровода.
Окраска может ианоситься:
по всей окружности трубопровода (l<Oлъ
цами),
на часть окружности (полосками).
Основными цветами являются:
для воздуха: светло roлубой;
для паров воды: светло серый под алюми-
ний;
980
10 000
6000
::< , 000
о
о 2000
Ii
са
10 1000
::<
600
<1
'00
200
100
60
'О
20
10
6
,
2
3. МРНАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
I
I
I ....
.J,ft, ....
1,'> .
Q у. ....1 .1
7"......
.....,, ",-, 7
V..... 7-...".... i--
.........../ .......... ./
1---' --:7 "wi
./..... ./ ....
/ "....
/ ,)
2
, 6 8 70
7.....
...... 1/ ........
[7t---.ct' :.... 1I
........ "" ...... [; с.... ..с
() :r
..." 7' ....
f-._-e, fj()/ Q)'
:.... .L ......'2....(\1'
7r"'"" .......V"......,I.
/ ... /....
.../
../
./
для воды: желro-зеленый;
для друrих rазов: желro-оранжевый уме-
решIый;
для масла: коричневый.
для некоторых специальных сред использу-
ют следующие цвета:
для аммиака: светлый желro зеленый;
для хлорфropyrлеводородов: желro-зеле-
ный;
для питьевой воды: светло-серый;
для технической воды: черный.
для обозначения соС1ОЯНИЯ транспоprируе-
мых сред используются цвета:
для roрячих или переrpeтых: 1Ускло-оран
жевый;
для ХОЛОДНЫХ или переохлаждеННЬDС уме-
ренно фиолетовый;
для сжижешIых rазов: умереино розовый;
под давленнем: яркий kpacho-оранжевый;
для зarpязнешIых или заражешIых: уме-
ренно каштановый.
1........
'" /
... 7......., / 0,,8
/". j...."
АS
)' o"s /
0""
"
I
:
20
/
...,(
...... ... .. , "--- L-
.!4&{,
./ ....... ".Js
r........./ -.] L r;;;
4'i ......
."J t--. /
'.-<' 1':
.т ......./ '"jj
i7'" ... .... L
.,....... ........ f!
I .... ?....
" ...." ...
........
/ -
ь
,о 50 fЮ 700 200 эоо 500
V. м'3/ ч ..............
Рис. 3.1.6 33. HOMorpaMMa расчета водопроводных труб
Может также окaзarься полезным уточнение
направления потока среды и, кроме тoro, Haнe
сение надписей с то6ыми дополниrельными
указаниями, повышающими безопасность экс
nлyатации.
3.1.6.2. Водопроводные трубы
Размеры водопроводных труб MOryт опреде
ляться на основе номоrpаммы на рис. 3.1.6 33.
На этой HOMorpaMMe в зависимостн от
объемноro расхода и номинальноro диаметра
указаныI потери давления в трубах на каждые
100 м эквивалеиrной длнныI. HOMorpaмMa по
зволяет также сразу определиrь скорость пото-
ка ВОДЫ в трубе. эквивалеиrныIe длнныI различ-
ной арма1)'рЫ, устанавливаемой на водопровод-
ных трубах, приведеныI в табл. 2.3.5-5. Эrи ве-
лнчнныI, представляющие собой cpeднlle значе-
ния, у разных изroтoвителей арма1УРЫ MOryт в
той или иной степенн различаться.
3.2. Холодильные areHTbI
3.2.1. Основные определения,
краткий исторический обзор,
обозначения и TOpf'OBbIe марки
Холодильный аreнт (хладаreнт) является
рабочим телом холодильной машины, изменя
ющим в различных частях холодильноro КOH
'!УРа Свое аrperатное состояние. При переходе
из жидкоro состояния в rазообразное, который
осуществляется в испарителе, хлaдareнт отби
рает тепло у окр)жзющей среды в силу эндо
термическоro характера процесса испарения,
вырабатывая тем самым холод. Затем oroбран
ное тепло удаляется из холодильной машины в
результате последующей конденсации хлада
reнта в конденсаторе и передается дpyroй cpe
де, причем процесс перехода хладаreнта из ra
зообразноro состояния в жидкое носит экзотер
мический xapaктepl.
Чтобы кaкoe тo вещество моrло выполнять
функции хладаreнта, необходимо прежде Bce
1'0, чтобы при атмосферном давлении ero тeM
пера'!УРа кипения бьта как можно ниже, объе
мы паров, образующихея при испарении, бьти
незначительными, а давление конденсации не
слишком высоким и леrкo доcrижнмым. Kpo
ме тoro, xлaдareнт должен бьпь неаrpeссивным
по отношению к конструкционным материалам
и маслам, как можно менее токсичным, HeBOC
пламеняемым и взрьmобезопасным. Наконец,
желательно, чтобы в тех условиях, в которых
находятся наиболее распространенные холо
дильные сети, ero удельная энтальnня была зна
чительной. Иными словами, найти вещество,
которое одновременно удовлетворяло бы всем
этим требованиям, невозможно.
1 Экзотермическим называют процесс, который сопро-
вождается вьщелением тепла, в отличие от эндотермичес-
КOl'O процесса или явления, сопровождающеrося поrлоще-
нием тепла.
.........,.."."..........................
...-----_.......--_..
.....-----.....--...
........---_.....
.......---_......--
.......----......----
.........-.......---
.__.......-.-.....-..
---.................
.--.....----.....--..
....................
......--.-...........
...---_.......-._...
....----.............
....................
.....................
....................
.....................
....................
.....................
....................
.....................
....................
.....................
....................
.....................
....................
.....................
....................
.....................
....................
.....................
....................
.....................
....................
.....................
....................
.....................
...........................v-.-.........
....................
в качестве первоro хладаreнта I использо
валась вода, поскольку с ] 755 r. она служила
"для получения фриroрий (отрицательных кa
лорий)" в лабораторной установке, которую соз
дал WШiат Gullеп. Позднее, в 1834 r., амери
канец Jacob Реrkiпs изroroвил компрессионную
машину, работавшую на диэтиловом эфире, а
в 1844 r. тоже американец Jоhп аопiе маши
ну со сжатием и расширением воздуха. Но
французы не остались в дому и в 1859 r. Fer
diпапd Сапе сооруднл абсорбционную холо
днльную машину на аммиаке, а четыре roда
спустя Charles Tellier запустил компрессор, pa
ботаюший на метиловом эфире. До конца XIX
в. использовались еще два новых хладareнта:
yrлекислый rаз (С0 2 ) и двуокись серы (80),
кроме тoro, один из уже названных xлaдareн
тов аммиак применяется не только в aдcop
бционных холодильных машинах, но и в КOM
прессионных (Liпdе).
Эrи три последних хладаreнта, а именно
аммиак (717), yrлекислый raз (744) и двy
окись серы (764) оcraвaлись наиболее распро
страненными вплоть до 1930 r. Но после BHe
дрения в 1930 r. в США новой катеroрнн хла
даreнтов: хлорфтоpyrлеродов, хорошо извест
ных под аббревиа1)'рОЙ CFC, все ранее ynоми
навшиеся хладareнты, за исключением амми
ака, почти полностью исчезли. Однако начиная
с 1980 r. ученые стали подавать тревожные сиr
налыI, привлекая внимание общественности к
вредному воздействию CFC на окружающую
среду (см. далее п. 3.2.4.1). Поэтому произво
дители начали разработку менее вредных для
будущеro планеты хладаreнтов, некоторые из
1 Точиая вьщержка из сообщения "История холодиль-
ной техники во Фраиции" (Historique du ffoid еп Frапсе), кo
торое R.Тhevenot представил на XVI Международном КOHr-
рессе по холоду (Париж, 1985).
982
3. /\ПErАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
кoropыx уже появились на pьrnкe (см. даJIее п.
3.2.4.3.2.2). Эти хладаrelПЫ, заменяющие rpyп
пу CFC, принад.лежат rлавным оБРа30М к двум
катеrориям химических соединений: фтор
хлорсодержащим yrлеводородам, или HCFC, и
фторуrлеводородам, или НFC. в дальнейшем
мы вернемся к ним в ра3д. 3.2.3.
Хотя число широкомасштабно используе
мых хладareнтов бьто знаЧlПельно сокращено,
тем не менее их номенклатура остается еще
достаточно мноroчисленной. Чтобы облеrчIПЬ
их обозначение, бьта введена система буквен
но--цифровых индексов о кoroрой мы раССЮlЖeм
ниже l . Эта система установлена для всех хи
мических соединений, состав кoropыx не Bce
rдa в точности совпадает с описанными нами
выше катеroриями CFC, HCFC или НFC. Oд
нако большоro значения данное обстоятельство
не имеет, тем более что все rруппы химичес
ких соединений, используемых в качестве хла
даreнтов, перечислены в табл. 3.2.3 2.
. Предельные У2Jlеводороды и их ZaJIozeHHble
nроизводные
Они обозначаются буквой R с тремя циф
рами после нее, т. е. Rcdu, rдe:
с (сотни) равно числу атомов yrлерода,
уменьшенному на едиmщy;
d (десятки) равно числу атомов водорода,
увеличенному на едиmщy;
u (единицы) равно числу атомов фтора.
для определения химической формулыI co
единения ее состав дополняюr хлором таким
оБРа30М, чтобы полное число одновалеlпных
атомов, т. е. атомов водорода, фтора и хлора
вместе взятых было равно 4 для производных
метана, 6 для производных этана, 8 для произ
водных пропала и т.Д.
Примеры
для R12, обозначение кoroporo следовало
бы записать как RO 12, имеем следующие чис
ла атомов n i :
1 Система обозначений хладаrентов описана в статье
"Холодильные areHThI" (Les fluides mgorigenes, М.Dumiпil,
Chauffage, Ventilation, Couditionnement, 1990, N 5). См. таК-
же стандарт NFТ 78-001 "Цифровые обозначения opraHH-
ческих хладаrентов".
n с =1, nн=О, n F =2, следовательно, n cl =2, oт
куда ero химическая формула CF 2C12 (ди
фторднхлорметан).
для R22 (R022) имеем:
nс=1, n н =1, n F =2, следовательно, nc1=1, oт
куда ero формула CНF 2 Cl, т. е. днфторхлорме
тан;
для R1l4 имеем:
n с =2, nн=О, n F =4, следовательно, n cl =2, oт
куда ero формула C 2 F 4 C1 2 , т. е. тетрафторди
хлор этан.
В случае еслн в составе соединения имеет
ся бром, в ero обозначении появляется буква В
(хотя химический символ брома Br), за кo
торой следует число атомов брома.
Пример
для Ю3Вl (R013Вl) имеем: .
nс=1, nн=О, n F =3, n Br =l, oткyдaero химичес
кал формула CF 3 Br, т. е. трифторбромметан.
Изомеры производных этана имеют один и
тот же цифровой индекс, и то, что данный изо
мер является полностью сим метричньIМ, yкa
зывается ero индексом без каких лнбо уточне
ний. По мере возрастания значmeльной асим
метрни к цифровому индексу соответствующе
ro изомера прибавляется буква а, при еще боль
шей асимметрни она заменяется буквой Ь, за
тем с.
Например, R134a или Ю42Ь и Т.п.
. Неnредельные У2Jlеводороды и их zалоzенные
nроизводные
Способ цифровоro обозначения тот же ca
мый, что и В предыдущем случае, но слева пос
ле буквы добавляется 1 для обозначения тысяч
(например, Ю150).
. Циклические У2Jlеводороды и их nроизводные
для хладаreнтов на основе циклических yr
леводородов и их производных после буквы R
перед цифровым индексом вставляется буква С
(например, RC270).
. Различные ОРZGнические соединения
им присвоена серия 600, а номер каждоro
хладаrelПа внутри этой серни На3начается про
извольно (например, метиламин имеет номер
30, следовательно. ero обозначенне запишется
как R630).
983
3.2.2. ПРОИЗВОДСТВО, ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ НА ХЛАДArЕНТ
. Различные неорzанические соединения
им присвоена серия 700, а идентифи:каци
оIпlыIй иомер хладаreнтов, прииадлежащих к
этой серии, определяется как сумма числа 700
и молекуляриой массы каждоrо хладаreита.
Например, для аммиака, химическая формула
которото NН з , имеем 1x14(N)+3x1( )+700
-=717, таким образом, обозиачеиие запи-
сывается как R 717.
. Неазеотропные смеси
этим хладаreнтам присвоена серия 400 с
произвольиым иомером для каждоroxлaдareи-
та внyrpи этой серии.
. Азеотропные смеси
им присвоена серия 500 таюке с произволь
ным номером каждоro хлaдareнта внyrpи этой
серии. Например, типичной азеотроnиой сме-
сью является хладаreнт R502, состоящий из
48,8 % R22 и 51,2 % R1l5. Особое обозиаче
ние имеют хладаreнты на Осиове предельных
yrлеводородов, содержащих бром. им присво
ено двойное обозначение, начииающееся либо
с буквы R и имеющее в своем составе букву В,
как мы только что видели (например, Rl3B1),
либо с буквы Н, за которой следуют те же циф-
ры 1 и 3, но далее к ним добавляются еще две
цифры, первая из которых указывает число ато-
мов хлора, а вторая число атомов брома. Нa
пример, трифторбромметан (СFзВr), у которо-
ro число атомов хлора равио О, а атомов бро
ма 1, может обозначаться либо R13B1, либо
Н1301.
В настоящее время появилась тенденция при
обозначении хладareнтов рять цифровой
индекс не буквами R или Н, а аббревиюурой,
уточняющей воздействие хлaдareнта на окру-
жающую среду. Например, предлаrаются обо
значения:
CFC 12 для хладаreнта Rl2, относящеro
ся к катеroрии CFC, в I<OТOрую входят чрезвы
чайно вредные для окружающей среды хлада
reнты, поскольку их молекулыI содержат атомы
хлора (в CFC 12 два атома хлора, ero формула
CF 2 CI 2 );
HCFC142b для Rl42b, относящеroся к ка-
теroрии HCFC, состоящей из хладareнтов cpeд
ней или слабой вредности для окружающей cpe
ды, так как их молекулыI содержат меньше, чем
CFC, атомов хлора, поскольку часть их заме-
щена атомами водорода (формула HCFC142b:
C CClF2);
НFC134a для R134a, относящеroся к ка-
теroрии НFC, состоящей из хладareнтов, без
BpeДНbIX для окружающей среды, так как все
атомы хлора в их молекулах замещеныI атома-
ми водорода (формула НFC134a: С F СFз).
Каждый производитель хладаreнтов выпус-
кает в продажу свою продукцию под собствен-
ным иаимеиованием, например:
Du Pont de Nemour имеет торroвую марку
Фреои (Freon) или сува (Suva);
Elf Atochem торroвую марку Форан (Fo
ran);
Solvay торroвую марку Кальтрон (Каl-
tron);
Montedison торroвую марку Альroфрен
(Algofrene);
ICI торroвую марку Клеа (К1еа);
Daikin Kogyo торroвую марку Дайфлон
(Daiflon) и т.д.
Поэтому R22 может ПОCl)'II3ТЬ на рынок под
марками Фреон 22, Форан 22 и т.Д., R134a
под марками Клеа 134а, Сува134а и т.Д.
3.2.2. Производство, технические
условия на хладаrент, поступающий
в продажу, расфасовка
Производство хладаreнтов представляет со-
бой сложный технолоrический процесс, требу-
ющий больших капиталовложений, о порядке
величины юroрых мы расскажем в п. 3.2.4.3.2.1,
касающемся HOBhIX хладаremов. Здесь мы бу-
дем roвориrь о производстве классическоro хла-
даreнта R22, получение кoтoporo происходит за
счет фторирования безводной плавиковой (фто-
ристоводородной) кислотой соответствующеro
производиоro хлора, в даниом случае хлоро-
форма СНCl з ' Фторирование осуществляется в
ЖИДКОЙ или паровой фазе соrласно реакции
СНСl з + 2НF CHClF 2 + 2HCl.
Реакция в жидкой фазе, как правило, про-
исходит в присутствии катализатора, в качестве
кoтoporo используется хлорокись сурьмы, тот-
да как для реакции в rазовой фазе катализато-
ром являются соли хрома. Получаемое при этом
фторсодержащее соедннение обладает более
984
3. АПErАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
сн
HF
реактор
neperOHKa HCI
Рис. 3.2.2 1. Схема производства R22 (DеhопlЕIf Atochem)
промывка
сушка
сжатие
neperoHKa
ВЫСОКОЙ лe:ryчестью, чем хлороводород, обра
зующийся на выходе. Протекание реакции co
провождается ЦНЮIом разделения, предусмат
рнвающим повторное использование непроре
аrировавmих продуктов (первичноrо сырья,
промежуточноro соединения фroра, плавИКОВОЙ
кислоты) и вьшод продуктов реакции (конечно
ro продyкrа, т. е. R22, и побочноro продyкrа,
Т.е. соляной кислоты).
Прннцип производства (схема технолоrи
ческой линнн) представлен на рис. 3.2.2 1.
Исходное сырье НF и СНСl з должно бьпъ
обезвожено и иметь высокую ЧИCТOIy (99,9 %).
Оно подается в реакторный комплекс, состоя
щий из реактора и колонны ретроrpадации (воз
вратной колонны). В середине реактора Haxo
дится хлорокись сурьмы (SbCI 5 ). Реакция про
ИСХОДИТ под давлением. Вначале получают XJIO
роводород и R22, смешанные с незначителъны
ми количествами непрореаrиpoвавmей плави
ковой кислоты и трифroрметана СНF з (R23).
Фroрсодержащие продyкrы, такие, как дихлор
фroрметан CHCI 2 F (R21), и хлороформ возвра
щаются в реактор. Запас катализатора (хлор
окиси сурьмы) периодически обновляется и об
рабатывается для повторноrо использования.
Продукrы реакции разделяются путем переroн
ки. Получаемая при этом 33 % я соляная кис
.'Ioтa может бьпь использована для продажи.
После извлечения избьпочноro количества пла
виковой кислоты R22 нейтрализуется, суmит
ся, сжимается и переroияется. Конечный про
дукт представляет собой соединение высокой
чистоты, содержащее менее 10 ррm (10.5 долей)
ВОДЫ, т. е. нижнеro предела допустимоro coдep
жання влarи в холодильном котуре.
Описанный процесс получения R22 проте
кает в ЖИДКОЙ фазе. Процесс в rазовой фазе
имеет подобную технолоrию, за исключением
характера реакции. Оиа происходит в присут
ствнн rетероreнноro катализатора на жидком
или твердом носителе при температуре от 300
до 400 ОС. Производство одной тонны R22 тpe
бует 1,4 тонны хЛороформа и 0,5 тонны плави
ковой кислоты, масса получаемой в качестве
побочноro продукта 33% й соляной кислоты в
результате растворения хлороводорода в воде
дocтнraeт 2,5 тонны.
На рис. 3.2.2 2 показан внешний вид ycтa
иовки по производствуR141Ь и R142b, которые
относятся к катеroрни HCFC.
В таБЛ.3.2.2 1 в качестве примера даны тeX
нические условия при продаже некоторых хла
дareНТOB 1 . Часто технические условия бьшают
I См. также приложение К к стандщпу NF Е29.795 (но.
ябрь 1992) 'Тазовые баллоны Разлив rалоrеносодержащих
yrлеводородов. Наполнение и слнв. Реrенерация rалоrено,
содержащих yrлеводородов", в котором уточняются техни.
ческие условия на новые хладаrеН'IЫ.
3.2.2. ПРОИЗВОДСТВО, ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ НА ХЛАДArЕНТ
985
'"
. '""4
...
.
..
1
..
I
,-
.\'
ii' )..<
't
; '.t:
j. '1..
.,.
.
l'
, . , ....
,.
....
"
J.
t
....
!
Рис. 3.2.2 2. Установка по производству RI41h И RI42h (завод Solvay de Tavaux)
Таблица З.2.2 1
ТеDlИЧеские условии при продаже иекоторъп Iладarеитов (Dehon)
Технические условия при продаже Ю2 Ю3 ЮЗ4а Ю42Ь
Максимальиое содержание влаrи, DDП1 (по массе) 10 25 10 10
Максимальное содержание неКOIщенсирующихся примесей (в 1,5 1,5 1,5 1,5
rазовой Фазе), % объема
Максимальный rистерезис темпера1УРЫ кипения, ос 0,5 0,5 0,3 0,5
Содержание НСI Нет Нет Нет Нет
Максимальное содержанне заrpязнений в верхней точке кипе 0,01 0,01 0,01 0,2
ния, % объема
Чистота, % 99,8 99 99,7 99,8
986
з. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
roраздо более жесткими, чем это действитель
но необходимо для вполне нормальной рабorы
холодильной установки.
Хладаrенты разливаются в специальные
емкости: баллоны, бочки, цистерны и Т.д., кo
торые в течение длительноro времени изrorав
ливалнсь искточительно из стали, однако сей
час, если речь идет о небольших количествах,
некоторые изroтoвители поставляют на прода
жу свою продукцию в емкостях из алюминия l .
Такие емкости, имея прочиость не ниже, чем у
стальных, обладают существенным преимуще
ством: они вдвое леrче, чем стальные.
В таБЛ.3.2.2 2 приведены характеристики
некоторых стальных емкостей для чистых хла
дментов.
Уточним, что с тех пор, как возникла необ
ходимость реreнерацни для повroрноro исполъ
зования сливаемых из установок хлaдareнтов,
понятие "чистые хлaдareнты" orносится как к
тем, что еще не былн в эксплуатации после из
roтoвления, так и к тем, что уже использова
лись, но были реreнерированы, в orличне or
заrpязненных хлaдareнтов, извлеченных из yc
тановки. В связи с этим следует различать co
суды для чистых хлaдareнтов и для зarpязнен
ных. Эти два типа сосудов внешне различают
по окраске. для сосудов, специально предна
значенных для слива в них хладаreнтов, кoтo
рые подлежат реreнерации, предусмorpeна зе
леная флюоресцирующая окраска, тorдa как
чистые сосуды для неиспользовавшихся или
реreнерированных хлaдareнтов окрашиваются
в различные цвета в зависимости or марки хла
даreнта, а имени0 2 :
бледно серый для Rl2;
ярко зеленый для Ю2;
бледно roлубой для Rl34a;
розовый для R142b и Т.д.
1 См.: "Атоминиевая тара приходит с Востока" (L'em
ballage alu vient de l'Est, Revue Pratique du Froid, 1992, NП48,
p.28 29).
2 Тр.ебования стандарта NF Е29-795 (ноябрь 1992) 'Та-
зовые баллОН I. Разлив rалоrеносодержащих yrлеводоро-
дов". Требования к цветам окраски приведены в стандарте
NF ХО8-002.
Независимо or тoro, для каких хладareнтов,
чистых или заrpязненных, предназначены eM
кости, они должны быть испытаны на проч
ность при давлении, как минимум в 1,5 раза
превышающем давление насыщениых паров
соorветствующеro хлaдareнта при температуре
50 ОС, счнтающейся базовой температурой для
кошинентальной Франции (для заморских тep
риторий исходят из дpyroro коэффициента за
паса прочиости и температуры 65 ОС). Так, Ha
пример, минимальное давление испытания l
сосуда, предназначенноro для хранения Ю2,
составит 1,5х19,42==29,13 бар, rде величина
давления 19,42 бар взята из табл. 3.2.7 9a.
Баллон, испытанный при одном и том же
давлении, может быть заполнен различными
средами, однако при этом необходимо убедить
ся, что максимальное количество залнтоro в
нем вещества меняется при переходе or одноro
хлaдareнта к дpyroмy.
Заправка зависит одновременио or BнyтpeH
Hero объема баллона (называемоro также зап
равкой по воде)2 и плorности заливаемоro сжи
жениоro хлaдareнта. Следовательно, для каж
доro продукта существует своя максимальная
степень заполнения, которая зависит or xapaк
теристик продукта и выражается в килоrpам
мах иа литр заправки по воде.
Степень заполнения оroваривается между
народными или националъными требованиями
и о еляется в зависимости or занятоro объе
ма и давления, развивающеrося при данной
температуре. В континентальной Франции, Ha
пример, заправка должна быть такой, чтобы
при температуре 50 ОС, взятой в качестве эта
лониой, развивающееся в сосуде давление не
превышало величиид называемой максималь
ным рабочим давлением, которое равно самое
1 Минимальное давлеиие испытания, "Ipебования к зна-
чению кoтoporo действуют на территории Франции, реrла-
ментируется Правилами перевозки опасных rpузов (RTMD).
Существует также Европейское соrлашение о международ-
ных правилах перевозки по дороrам опасных товаров
(ARD), которое содержит несколько иные "Ipебования к зна-
чениям давления испытания.
2 Заправка по воде 06ьем воды (в ЛИ"Ipах), заполняю-
щей баллон при нормальных условиях. Прuмеч. пер.
3.2.2. ПРОИЗВОДСТВО, ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ НА ХЛАДArЕНТ
987
Таблица З.2.2 2
Характеристики стальньп сосудов ДJIJI чистьп IJIaДareНТOB (Primagaz)
ВмеC"IПМОClЪ Размеры Заправка продукта, Примечання
нетто, кr
F12 1 Испот.зованне соответствую
Прода 1л F22 1 щеrо вентиля с выходным резь
ваемая Масса тары: F502 1 бовым шryцером 1/4" под раз-
('1 N
тара 0,18 кr вальцовку (FLARE)
rb F11 Наддувается азотом 8 Баллон продается незаправлен
ным.
Прода 6,2л .. n r I '\ F12 7 Испот.зованне соответствую
ваемая Масса тары: L..L.J F22 6 щеrо вентиля с выходным резь-
тара 4,4 кr Fl14 8 бовым Ш1)'Цером 1/4" под раз-
F500 6 вальцовку (FLARE)
F502 6
FIЗ 6 Простой вентиль с плоским
6,7л '1 F14 4 фланцем на выходе 018х 150
Оборот Масса тары: 8139,7 F503 6
ная тара 16 Kr I '"
1D
:@il F 11 Наддувается азотом 14 rорловина имеет отверC"IПе для
азотной маrиC"Ipали с 1рубной
цилиндрнческой резьбой 1/4"
Оборот- 12л (SAE) под развальцовку.
Масса тары: F12 12 Соеднненне с плоским фланцем
ная тара 9кr F22 12 018х150
Fl14 12
F500 12
F502 12
F 11 Наддувается азотом 30 rорловнна нмеет отверC"IПе для
азотной маrиC"Ipали с 1рубной
8300 цилиндрической резьбой 1/4"
Оборот 26,5л (SAE) под развальцовку.
Масса тары: F12 30 Соединенне с плоскнм фланцем
ная тара 13 Kr 8304 F22 25 018х150
F114 30
F500 25
F502 25
m F12 70 Вентиль оборудован двумя
т F22 62 выходами: для ЖНДКОC"IП н для
Оборот- 61л .300 Fl14 78 rаза.
Масса тары: е; F500 57 Размеры выходов 021,7х1,814
ная тара 28,5 кr F502 64 или 018х150
.ЭМ
F12 100 Вентиль оборудован двумя
F22 90 выходамн: для ЖНДКОC"IП н для
88л F502 95 rаза.
Оборот Масса тары: 1 Размеры выходов 021,7х1,814
ная тара 37 кr .3110 I 8 или 018х150
. I
[Erfj] F11 1156 026,lx1,814SI
860 л F12 989 Выход:
Оборот Цистерна ! ! F22 886 коническая
ная тара Масса тары: F502 903 или цилиндрнческая
500 Kr I 2213 I трубная резьба 1"
988
3. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З.2.2 З
Минимальные значення давлеlUlЙ нспьпания баллонов, предиазначеlDlLП ДJlя хранения различиьп
хлaдarентов, а также максимальные заправки соrласно нормам RTMD (Правила перевозки опасиьп rрузQВ) н
ADR (Европейское соrлашенне о МеждУНароДНLП правилах перевозки по дороrам опасиьп товаров)
(вьщержка из стаlЩарта NF E29 795, ноябрь 1992) (IМПа IО бар)
RTMD ADR
Хладаrент Миннмальное давление Максимальная заправ- Минимальное давление Максимальная за
испытания, МПа ка, кrlЛ испытания, МПа правка, кr! л
RI2 1,7 1,17 1,8 1,15
RI2BI 1,0 1,64 1,0 1,6]
R13 12,0 0,95 10,0 0,83
25,0 1,10 25,0 ],10
Rl3BI 4,2 1,13 4,2 1.13
12,0 1,50 25,0 1,60
R22 2,9 1,05 2,9 1,03
R23 6,0 0,35 19,0 0,87
25,0 0,95 25,0 0,95
R1l4 1,0 1,32 1,0 1,30
R1l5 2,4 1,10 2,5 1,06
RI24 1,2 1,20 1,2 1,20
Rl25 4,0 0,95 3,6 0,95
Rl34a 2,2 1,04 2,2 1,04
RI42b 1,0 0,99 1,0 0,99
RI52a 1,7 0,80 1,8 0,79
R500 2,2 1,02 2,2 1,02
R502 3,0 1,05 3,1 1,05
R503 25,0 0,90 10,0 0,66
большее двум третям давления испытания, а
также чтобы паровая фаза, есJПI она может cy
ществовать, занимала не менее 3 % объема co
суда, при этом для воспламеНЯЮЩIL'(СЯ rазов
свободное пространство может доходнтъ до 5 %.
Максимальная степень заполнения для дaн
HOro хладareнта прн 50 ос равна произв еmпo
платности хладareита при 50 ос на максималь
ную дото общеro объема сосу.ца, заполняемую
жидкостью, т. е. 100 3=97 %. для R22, напри
мер, С учетом тoro. что ero плотность при 50
ос равна 1,084 кr/дмЗ (см. табл. 3.2.7 9a), Maк
симальная степень запОJПIения равна 1,084х
хО,97=1.05 кr/дмЗ. Эro значит, что в баллон с
заправкой по воде (емкостью) 20,4 л, рассчи
танный на давление испъпания 30 бар, можно
залить
20,4хl,05=21А2 кr R22.
Б табл. 3.2.2 3 приведены минимальные
значения давлений испъпания баллонов для
разJПIЧНЫХ хладаreнтов, а также максимально
допустимые степени заполнения.
для получения всех ДОПОJПIИТельных CBeдe
пий читатель может обратиться к стандарту NF
E29 975, который распространяется только на
сосу.цы с объемом (заправкой по воде) менее
150 л.
Заметим, наконец, что все сосу.цы должны
бьпь промаркированыI и снабженыI табличкой
с указанием прнроды продукта, который может
в них храниться, массы сосуда без наполнения,
объема (заправки по воде), давления нспъпа
ния и иметь клеймо слyжUы rосroртехнадзора.
Массой соответствующеro сосу.ца без напол
нения считается масса собственно сосуда и за
крепленных на нем прннадлежностей без BeH
тиля. При указании этой массы на маркировоч
ной таблице перед цифрами, означающими
массу, ставится буква М. Б ОТJПIЧИе ОТ массы
сосу.ца без наполнения массой тары считается
сумма массы сосуда без напОJПIения, массы за
крепленных на нем прннадлежностей и веити
ЛЯ, оборудованноro поrpужной трубкой. При
указании этой массы на маркировочной таБJПI
це ее значеmпo предшествует буква Т.
3.2.3. СЕМЕЙСТВА И rPУППЫ ХЛАДArЕНТОВ, УСЛОВИЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ
3.2.3. Семейства и rруппы
хладаrентов,УСЛОВИЯ
использования, нормативная
документация
Семейства хладаreнтов кратко перечислены
в табл. 3.2.3 1. их подразделяют на индивиду
альные вещества и смеси.
Среди индивидуальных веществ различают:
химические элементы, такие, как кисло
род 02' вoдopoд , reлий Не. позволяющие дo
cтиraть чрезвычайно низких темпераryp и co
ставляющие вследствие этоrо особую rруппу
хладаreнтов, называемых криоreнными;
неорraнические соединения, наиболее ча
сто используемыми среди которых являются
вода Н 2 О, двуокись уrлерода С0 2 и аммиак
NН З ;
орraнические соединения, подразделяю
щиеся на три ЮlТеroрии хладаreнтов, о которых
мы уже roворили, а именно:
*хлорфropyrлероды (или хлорфторсодержа
щие yrлероды), или CFC, оказывающие отри
цательное воздействие на окружающую среду
и подлежащие запрещению;
*хлоpфropyrлеводороды, или HCFC, оказы
вающие незначительное вредное воздействие
на окружающую cp и допускаемые к исполь
зованию в течение Heкoтoporo времени в 6yдy
щем;
*фropyrлеводороды, т. е. НFC, безопасные
для окружающей среды и составляющие, сле
довательно, rлавную катеroрию хладаreнтов
6удущеro.
Заметим, что HCFC и НFC в технической
литературе часто объединяются в одну rpyппу
предельных фторсодержащих уrлеводородов
(НFA).
Среди смесей различают две rруппы:
зеотропные, или неазеотропные, смеси,
состав которых в условиях термодинамическо
ro равновесия для жидкой и паровой фаз He
одинаков, из за чеro при постоянном давлении
их темперю)'ра меняется в ходе изменения ar
реrатноro состояния (испарения или коиденса
ЦИИ);
азеотропные (азеorpопические) смеси, co
став которых в жидкой и паровой фазах в yc
989
ловиях термодинамическоro равновесия одина
ков. в результате чеro температура изменения
их arperaTHOro состояния (кипения или коиден
сации) при постоянном давлении остается по
стоянной, как и для индивидуальных веществ.
Е табл. 3.2.3 2 перечислены основные хла
даrснты, используемые в настоящее время, а
также хладаreИТЬL которыми уже заменяют или
будут заменять в будущем вредные для окружа
ющей среды вещества (особенно кarеroрии CFC
и в меньшей степени катеroрии HCFC).
Стандарт E35 4001 делит хладаreнты на
следующие три rруппы в зависимости от их
воспламеняемости. токсичности и условий их
использования в системах охлаждения
. rpyппa 1
Е нее входят невоспламеияющиеся и HeтoK
сичныIe (или С мииимальной токсичностью)
хладаreнты. При использовании необходимо
соблюдать требования к предельно допустимой
концеитрации (верхнее значение) в зависимо
сти от объема замкиутоro пространства. в кo
тором размещена ЮlК3Я либо часть холодильной
установки. указанныIe ниже значения предель
но допустимых концеитраций для наиболее pac
пространенных хладаreнтов приведеныI в пере
счете на объем caмoro малоro рабочеro поме
щения. занимаемоro персоналом (за исключе
нием машинных залов). Полный объем всех
помещений, охлаждаемых воздухом с помощью
одиой установки, может служить критерием
допустимости содержания паров хладareнта в
воздухе, если количество воздуха, пода.ваемоro
в каждое помещение, не менее 25 % макси
мальноro значения притока воздуха. предусмor
peRИoro для даниоro помещения. С учетом Ta
кoro условия хладareнты 1 й rpуппы имеют сле
дующие значения предельно допустимЬLХ КOH
центраций:
Rl1: 570 r/M 3 или 10 % по объему;
Rl2: 500 r/M 3 или 10 % по объему;
R21: 100 r/M 3 или 2,5 % по объему;
R22: 360 r/M 3 или 10 % по объему;
Rl13: 185 r/M 3 или 2,5 % по объему:
1 NF Е35АОО "Установки холодильные. Нормы безо
пасноC'ПI".
990
3. ArPEfATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица 3.2.3 1
Разлнчные семейства xлaдarентов (нз CТIIТLH "XлaдarеНТLI" (Les Ouides frigorigenes, М.Duminil, Chauffage,
Ventilatioll, Conditionnement, 1990, Х! 5))
Вещества Общее Примеры Примечания
обозиаче
нне
А. ИНДИВИДУ А.ЛЪНЫЕ ВЕЩЕСТВА
Химические 'ЭЛеМеНТЫ Не, 0" N, Криоreника (очень низкие температуры)
Неорrаническне соедиНения NН 3 (R717), Н,О в абсорбциоНlШХ холодильниках
Н,О (R718) NН з ШирОКО при меняется в промышлен
нъlx ХОЛОДИЛЬНЫХ установках
Орrаннческне соединения
Уrлеводороды (ациклические) НС
предепъные Сн. (R50) Метан
иепредельные с,н.(R1150) Этилен
Простые rалоreнсодержащне yrлеводороды
. Простые фторсодержащие У2Леводороды:
частично замещенные 1 ) НFC CНF 3 (R23) дм низких температур (каскадные ycтa
новки)
ПОЛНОСТЬЮ замещенны:е 1 ) FC CF, (R14) дм низких температур (каскадные ycтa
новки)
. Простые хлорсодержащие У2Леводороды:
частИЧНО замещенные НСС СН з Сl (R40) Хлорметан, ИJПI хлористый метил (старый
хладareнт)
ПО1ПlОСТЬЮ замещенные СС CCI.(RIO) Не являетСЯ хладаreнтом. температура
киления +7б,8 0 С (четыреххлористый yrле
род)
. Простые брОlИсодержащие У2Леводороды:
частично замещенные НВС СН,Бr(R40Вl) Бромметан, или бромистый метил
ПОllиrалоreиные yrлеводороды
. Хлорфторсодержащие yzлеводороды:
частИЧНо замещенные HCFC CНF,Cl (R22) Очень широко при меняется
поnностыо замещенные CFC CF,Cl, (Ю2) Самый старый и са й И вестНЫЙ в KaTe
roрии CFC
. БРОlИфторсодержащие У2Леводороды:
частично замещенные НEFC CНF,Br(R22BI)
ПОЛНОСТЬЮ замещенные BFC СF,Бr(R13 BI) Называется также rалон 1301 (известен
как оrнeтyroительное средство, использо
вался как хладаreнт)
. ХлорБРОlИфтоpyzлеводороды:
частИЧНо замещенные НECFC CНFCIBr(R2IВI)
полностыо замещенные BCFC CF,CIВr (R 12В 1)
ДpyrHe орrаннческне соеДННеННЯ
СН,
/ "-
Циклические yrлеводороды СН, СН, (RC270) ЦйJ(J10лролан сзн.
rалоreнные производные циклических yrлеводо C,F, (RC318) ОктафтОРЦИJ(J10бyrан
родов
К10меры ациклических yrлеводородов с,н,о (R600a) Изобyrан
Эфиры c,H, H, (Rбl О) Диэтиловый эфир (серный эфир), как
хладаreит представляет чисто историче
скую ценность
Амины СНз NН, (Rб30) Метиламин (абсорбционные холодильни
ки)
Спирты СНз Н Метанол (абсорбционные и адсорбцион
ные холодильники)
В. СМЕСИ
Неазеотропные (зеотропные) R22 RI14 Бинарные или мноrокомпонентные
Азеотропны е R502 (смесь R22 и R115) Очень широко раслространен (заморажи
вание)
1) Молекула содержит атомы водорода.
2) Молекула Не содержнт атомов водорода. Их называют также: "перrалоrеНЫ": перфтор, перхлор.
991
3.2.3. СЕМЕЙСТВА И rруппы ХЛАДArЕНТОВ, УСЛОВИЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ
Таблица З.2.З 2
хлaдarеlпы, наиболее широко примениемые в наСТОИЩее время и предиазначеШlые к примененшо в будущем
Обозначение Формула Название Катеrория
Rll ССl з F TPHXlIopdrroPMeтaH CFC
R12 CC1 2 F 2 ДИXlIорд метан CFC
R12Bl CF 2 Cl Br БоомXlIООДИdYЮDМетан rалон
R13 ССIF з Тпиdrroохлоометан CFC
R13Bl CBrF 3 БРОМ11JИdYЮрметан rалон
R22 CHF 2 Cl ДИd YroРXlIорметан HCFC
R23 CHF, TI'" ib:roDMeтaH HFC
RЗ2 CH 2 F 2 Днd: Yroометан HFC
Rl13 С 2 Сl з F з ТРИXlIОр1рифторэтан CFC
R114 C 2 CI 2 F. ДНXlIОpтeIpафторэтан CFC
R115 C 2 CIF s ХлоопеиТ3J rbтoоэтан CFC
R123 С 2 НС1 2 F з ДНXlIОP11Jи drroрэтан HCFC
R124 C 2 HCIF. Хло этан HCFC
Rl25 C 2 HF s Пентэ.drroroтэ.н HFC
R134a C 2 H 2 F. Т н HFC
R141b С 2 Н з Сl 2 F ДИXlIооdrroоэтан HCFC
Rl42b C 2 H,CIF 2 Хлордиdrroрэтан; HCFC
R143a C 2 H,F, Трифторэтзн HFC
R152a с 2 н.F 2 Ди;ь:roDэтан HFC
R290 с,Н в Поопан НС
R500 R12 + R152a
R502 R22+R115 . .
R503 R13+R23
R600 Бvraн НС
R717 NН3 Аммиак
R744 СО 2 ДвvоКИСЬ vrлеоода
R114: 720 r/M 3 или 10 % по объему;
R500: 410 r/M 3 или 10 % по объему;
R502: 460 r/M 3 или 10 % по объему.
. rpyппa 2
в нее вкточены хлaдareнrы, определя
ющей характеристикой которых является их
токсичность. Некоторые из них в смеси с воз
духом В определенном оrpаниченном диапазо
не концентраций MOryт воспламеняться и дa
же взрываться. В эту rpуппу, в частности, BXO
дот аммиак
. rpyппa 3
Она составлена из хладareнтов, определя
ющей характеристикой которых является BOC
пламеняемость и склонность к образованию
взрьmоопасных смесей с воздухом при нижнем
пределе концентрации 3,5 % по объему.
Эти хладаreнrы, как правило, не токсичны.
В табл. 3.2.3 3 прив ены rpуппы xлaдareн
тов В соответствии со стандартом NF E35 400.
в США хладаreнrы подразделяются на 6 клас
сов в зависимости от их токсичности (табл.
3.2.3-4).
Стандарт NF E35 400 уточняет условия ис
пользования различных холодильных систем, а
также их расположенне и условия прокладки
трубопроводов для транспортировки хладareн
тов в зависимости от rpуппы, к которой OТHO
снrся данный хладareнr, и катеroрни помеще
НИЙ. Прежде чем описать эти условия, нужно
yтot{Ннть, что понимается под системами ox
лаждения и условиями расположения.
Системами охлаждения в данном cтaндap
те называют устройства, которые охлаждают
окружающую среду в каком-либо помещении с
помощью испарителей (следовательно, это по
нятие не включает охлаждение конденсаторов).
Соrласно cтaндapry различают следующие
системы охлаждения (рис. 3.2.3 1):
. системы прямоro (непоср ственноro) охлаж
дения, в которых охлаждаемый ВО:ЩУХ или дpy
992
3. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З.2.З З
rРУIIПЫ хлaдarентов соrласно стандарту NF E35 400 и зиачения их предельно допустимых КОlЩентрaцIIЙ
Обо Предельно допусти
мые концентрацнн
значе
rруппа Хнмнческое названне Хнмнческая формула токснчно взры
Hlfe %
сти, BaeMO
объема сти, %
R объема
11 Трнхлор( моно )фторметан ССl з F 10
12 Днхлорднфторметан CCI 2 F 2 10
13 Трнфторхлорметан ССIF з 10
13В1 Бромтрнфторметан с BrF3 10
21 Дихлормонофторметаи CHCI 2 F 2,5
22 Монохлордифторметан CHCIF 2 10
1 113 1, 1,2 Трнхлортрнфторэтан CCI 2 FCCIF 2 2,5
114 1, 2 Днхлортетрафторэтан CCIF 2 CCIF 2 10
115 Хлорпентафторэтан ССIF 2 СF з 10
С318 Октафторцнклобутан С.Н в 10
500 Смесь R 12/R 152а в соотношенин 73,8/26,2% по массе CCI,F,/ СН з СНF, 10
502 Смесь R22/R115 в соотношенни 48,8/51,2% по массе CHC1F 2 / ССIF 2 СF з 10
744 Двуокнсь}тлерода СО 2 5
30 Хлорнстый метилен CH 2 CI 2 2 (1)
764 Серннстый aHrMpM S02 0,04 (1)
717 Аммнак NН з 0,2 (2)
2 40 Хлорнстый метил СН з СI 2 4
611 Муравьнный эфир С 2 Н.О, 0,9 2,2
160 Хлористый "ЭТИЛ (хлорэтан) СН,СН 2 С1 (1) 1,8 1,8
1130 1,2 Днхлорэтнлеи CHCl CHCl 2 2,8
170 Этан СН з СН з 1,6
290 Пропан СН з СН 2 СН з 1,2
3 600 п Буraн СН з СН 2 СН 2 СН з 0,9
600а Изобутан СН(СН з ), 0,9
1150 Этилен CH2 CH2 1,4
(1) Невоспламеняющнеся хладаrенты.
(2) Аммнак вьщеляется в особый случай.
КлаССLI токсичности хладarеНТОВ соrласно международной классификации Hodge и Stemer l )
Таблица З.2.З 4
Класс Дlfапазон KOHцeH
токсич Степеиь токснчности трацин,ПРНВОДЯЩНЙ Прнмеры хладаrентов
К "Эффекту LC'021,
ности ррт
1 Очень сильно токснчные < 10 Серннстый aHrMpM (R764)
2 Сильно токсичные 10 100 Аммнак (R 717)
3 Умеренно токсичные 100 1 000 Хлороформ (R20), тетрахлорметан (RlO);
4 Слаботокснчные 1 000 10 000 Хлористый метил (R40), дихлорэruлен (RI130)
5 Практически нетоксичные 10 000 100 000 Двуокись yrлерода (R744); R 12В1, Rl13, R500, R502
6 Полностью безвредные > 100000 R13, R13B1, R22, R23, R114, R115
1) Существует также классификацня ANS1/ ASHRAE, содержащая только 2 класса токсичиоCТII, А н В, в завнснмо
сти от тoro, ниже или выше 400 ррт нх предельно допустимая концентрацня.
2) Эффект LC,o СООТВСТС113ует концентрацнн, вызывающей rнбель 50 % подопыrnых крыс.
3.2.3. СЕМЕЙСТВА И rруппы ХЛАДArЕНТОВ, УСЛОВИЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ
993
Название
Система
прямоrо
охлаждения
Контур промежуточноrо
оxnаждения
Конечный
охладитель
"+ . :
А А А
On<pытая система
с промежyrочным испари.
теплоносителем тель
и закрытым
испарителем
Orкрыraя система
с промежyrочным
теплоносителем
и открытым
испаритепем
Закрыraя система
с "роме_уточным
теплоносителем
и заКрЫТЫМ
испарителем
Закрытая сиСТема
с промежуточным
теплоносителем
и ОТКРЫТЫМ
испарителем
Рис. 3.2.3 1. Снстемы
охлаждения, олределяю
щие условия ИСПОЛLЗова
ния хладаrентов различ
ных rpупп
Двухконтурная
система
с промежyrочным
теплоносителем
rая среда находится в npямом конrшcre С испа
рителем;
· системы косвенноro охлаждения (с npомежу
точным теплоносителем), в которых испаритель
охлаждает npомежуточный теплоноситель, пе
редаваемый затем в теплообменник, находя
щийся в кoнraкre с охлаждаемой средой. В этих
системах различают пять типов исполнения:
открьпыe системы с npомежуточным теп
лоносителем и закрьrrым испарнrелем, в I<OТO
теплообменник
: , I А А А
теплообменник
r: 1
испар :
тenь I
e
испари.
тenь
[ l расширительный бачок для ЖИДКОСТИ
t:: ,
I ,.. J
теппообменн ""''''''''' ,
I ,... ..,.,
"' ......
.J
А А &
теплообменник
G- .. -- J '
рых промежуточный теnлоиоситель напрямую
конrакrирует с воздухом или с охлаждаемой
средой в распылительном устройстве либо в
аналоrnчных устройствах, охлаждаясь на испа
рителе, помещенном в замкнутый объем;
открьпые системы с npомежуточным теп
лоноснrелем и открьпым испарнrелем, аиало
rичные предыдущим за ИСКJПOченнем тoro, что
испарнreль, на котором охлаждается npомежу
точный теплоноситель, помещен в 6ак, сообща
ющийся с открьпым воздухом;
994
3. Af'PErATbI, у:шы, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З.2З 5
Катеrории помещеllИЙ, определяющие условия использоВ8ИИJI разлнчиьп rрупп хладarентов
Kaтero Основные характеристики Примеры
Dия
А Места скоплеиия большоrо количества тодей Больиицы, дома престарелъlх, C'IЗДионы, тюрьмы и Т.д.
тнпа U'\, вкточая помещения 5 й катеrории;
Me rде находятся тоди с оrpаничениой
ВОЗМОЖНОC'IЪю их ПeDемещения
В Места скоплеиия большоrо количества тодей Театры, таицевальные залы, большие маrазины, вокзалы,
за искточением тнпа U l ), :Jеречислеииоrо в школы, церкви, библиотеки, рестораны и Т.д.
катеrОDИИ А ЗаКDытые автостоянки
С Жилые помещения
D НеДОC1)'lIные широкой публике места с orpa Коиструкторские бюро, лаборатории, заводы и фабрики об.
ничеиным количеством персоиала, который щепромышлеиноrо характера
проинстрyкrnрован в отношении необходи
МbIX общих мео безопасности
Е Me ДОC1)'IIные только специально подrо. Заводы и фабрики специальноrо иазначения, относящиеся к
товлениому и проинстрyкrnрованиому в химической и пищевой промылеиности,, пивзаводы, заводы
отношении общих мер безопасиости персо-- по производству мороженоrо, холодильные склады, холо.
налу, rде производитс обрабатывается или дильные камеры, вентиляционные камеры маrазинов и пред
хранится продукция и материалы приятий обществеииоrо питани молокозаводы, скотобойни
ИТ.д.
1) См. п. CLC1 общей части статьи 1 Правил пожариой безопасности и мер по предупреждению паники в общест.
венных vчnеждениях от 23 MaDтa 1965 r.
закрьпые системы с промежyroчным теп
лоносителем и закрьпым испарителем, в кoro
рых испаритель, находящийся в замкнутом
объеме, охлаждает циркулирующий в этом
объеме промежyroчный теплоноситель, в свою
очередь подаваемый в закрытый вторичный
теплообменник для охлаждения окружающей
среды;
закрьпые системы с промежyroчным теп
лоносителем и открьпым испарителем, анало
rичные предыдущим, за исключением тoro, что
бак, в котором помещен испаритель, охлажда
ющий промежyroчный теплоноситель, связан с
окружающей средой (открьпым воздухом);
двухкоюурные или мноroкоmypные сис
темы с промежyroчными теплоносителями, кo
торые MOryт вьmолюrrься аналоrично любой из
описанных вьппе систем с промежyroчным теп
лоносителем за исключением тoro, что в них
два или несколько промежуточных теплообмен
ников, причем в последнем контуре промежу
точный теплоноситель мoжer напрямую кoнтaк
тироШП'ь с охлаждаемой средой в распылитель
ном устройстве или аналоrичных устройствах.
В табл 3.2.3 5 приведены катеroрни поме
щений, устанавливаемые стандартом NF E35
400, в кoropыx MOryт располarаться охлажда
ющие системы.
Эта классификация относится как к отдель
ным помещениям, так и к учреждениям в цe
лом, на безопасность кoropыx (с точки зрения
правил, действующих для общественных уч
реждений, с учетом требований охранъ} oкpy
жающей среды и трудовоro законодательства)
может повлиять наличие в них холодильных
установок Если в учрежденни находится He
сколько помещений разлнчнъJX катеroрий, то в
отношении Bcero учреждения действуют прави
ла, соответствующие нанболее жестким требо
ваниям в отношении какоro либо из помеще
НИЙ, за исключением случаев, кorдa помещения
разнъJX катеroрий отделеНЪJ дpyr от дpyra cтe
нами с оrнестоЙКОСТЬЮ не менее 1 часа и пла
меотражающей способностью в течение как
минимум 1/2 часа. В этих случаях определение
катеroрийности помещений и формулирование
требований к ним производятся нндивидуаль
но для каждоro помещения.
для каждой катеroрии помещений и для
каждой rруппы хладareнтов использование oт
дельнъJX типов охлаждающих систем и разме
щение отдельнъJX элементов систем и трубопро
995
3.2.3. СЕМЕЙСТВА И ПУППЫ ХЛАДАПНТОВ, УСЛОВИЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ
водов запрещено или допускается с оrpаннче
ннями! .
. Хладazентыl й сруnnы
Условия использования систем прямоro ox
лаждения или откръrrых систем с промежyroч
ным теплоносителем.
* Для помещений катеzорий А, В, С и D.
Использование таких систем допускается в yc
ловиях, кorдa заправка хладareнта в них, BЫ
ражениая в килоrpаммах, не превышает про
изв ения ельно допустимой КОlЩентрации
хладareнта (см.табл. 3.2.3 3), выражениой в кr/
м 3 , на объем caмoro маленькоro помещения, м 3 ,
заиятоro персоналом, rде размещеныI элементы
установки, содержащие хладareнт.
КОlЩентрация может бьпъ отнесена к cyм
ме объемов проветриваемых помещений, объе
днненных общей системой вентиляции, если
только каждое помещение может получать по
меньшей мере 25 % максимальноrо расхода
воздуха, поступающеro через вентиляцию.
Всл ствие опасности, которую MOryт пр став
лять продукты разложения хладаreнтов, места,
имеющие открьпыIe источники оrия, должны
Bcerдa тщательно проветриваться. Если пере
численныIe условия не вьшолняются, использо
вание систем непосредственноro охлаждения и
открьпых систем с промeжyroчным теnлоноси
телем не допускается.
* Для помещений катеzории Е. Оrpаннче
ний нет, за исключением случаев, кorдa поме
щение не оборудовано достаточным числом
) Уточним, что стандарт NF Е35-400 не расПРОC"Ipаня-
ется на установки заводской сборки, а также на установки,
содержащие не более 25 кr хладаrента l-й rpуппы и не бо-
лее 2,5 кr ХЛадаrента 2-й rpуппы независимо от места сбор-
ки установки. Он также не раСПРОC"Ipаняется на холодиль-
ные установки стационарных катков, правила безопасной
эксr.луатации которых реrламентируются стандартом NF
E35401, и на холодильное оборудование установок искус-
cтвeHHoro климата, требования к безопасности КDТOporo при-
ведены в стандарте NF Е35-403. эти два стандарта также
входят в rpуппу стандартов AFNOP (Французская ассоциа-
ция норм и стандартов). Что касается не60лъших холодиль-
ных установок, заправка хладаrентами которых меньше или
равна 25 кr для хладаrентов l-й rpуппы или 2,5 Kr для хла-
даrентов 2-й rpуппы, то правила их безопасноro монтажа и
эксплуатации изложены в стандарте NF Е34-402.
выхдов,, которое определяется количеством
постоянно находящихся в нем лиц. В этих слу
чаях на помещения распространяются оrpани
чения, существующие для помещений кaтero
рий А, В, С иD.
Условия использования открьпых систем с
промежуточным теПЛОНОСителем и открьпым
испарителем, закрьпых систем с промежyroч
ным теплоносителем и oTI\.-рьпым испарителем
и двухкоmypных систем с промежyroчным теп-
лоносителем.
*Для помещений катеzорий А, В, С и D.
Оrpаничения на величину заправки хладareн
та отсутствуют, если все элементы холодильной
системы размещеныI в машинном зале в cooт
ветствни с техническими условиями cтaндap
та NF E35 400. В противном случае величина
заправки оrpаничивается соrласно приведен
ным выше указаниям, касающимся систем пря
MOro охлаждения и открьпых систем с проме-
жyroчным теплоносителем для помещений кa
теroрий А, В, С и D.
*Для помещений катеzории Е. Оrpаннче-
ний нет.
Условия размещения всей холодильной сис
темы или какой либо ее части на orкpъrroM воз
духе или в машинном зале для обслуживания
помещений катеroрий А, В, С, D и Е.
Оrpаничений нет.
Условия размещения всей холодильной сис
темы или какой-либо ее части вне машинных
залов.
*Для помещений катеzорий А, В, С и D. В
коридорах, холлах и залах различноro назна
чения катеroрни А, коридорах и холлах кaTero
рий В, С и D MOryт использоваться только за
ранее собранныIe холодильныIe системы, заправ
ка кoтopых хлaдareнтом не превышает величин,
указанных выше, в разделе "Условия исполь
зования систем прямоro охлаждения или orкpы
Tых систем С промежyroчным теплоносителем
для помещений катеroрий А, В, С и D". Сво-
бодное перемещение людей не должно иметь
оrpаннчений. Не допускается монтаж никаких
холодильных систем или их частей, за исклю
чением воздушных КОИДlЩИонеров, обеспечи
996
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
вающих комфортные условия для людей, на
лестницах, в дверных проемах, на лестничных
площадках, если такой монтаж может поме
тать свободному передвиженmo людей. Все
части и arperaTbI систем должны быть снабже
НbI защитными панелями для предотвращения
несанкционированиоro доступа к ним посто
ронних лиц. Места, в которых находятся источ
ники открьпоro оrня или сравнительно roрячие
поверхности, должны надлежащим образом
проветриватъся во избежание опасности разло
жения хлaдareнтов. В противном случае ycтa
новка холодильных систем или их частей не
допускается.
*Для. nамещений катеёории Е. Оrpaничений
нет.
Условня размещения трубопроводов для хла
даreнтов вне машинных залов.
* Для. помещений катеёорий А, В, С и D.
Внутри помещений трубы с хладаreнтами дол
жныI быть как можно более короткими и иметь
защитный кожух, исключающий случайные
прикосновения. В коридорах, холлах и на лес
тничных клетЮL'{ трубы должныI креппrься как
можно выше к потолку. Они должныI иметь co
ответствующую защиту от механических по
вреждений по крайней мере до высоты не Me
нее 2,2 м от пола. Такое оборудование, как за
порные орrаиы и управляющие устройства,
должно бьrrъ защищено. Трубопроводы, прохо
дящие через помещения катеroрий А, В, и С,
должныI бьrrъ уложеныI в короба из материала
с катеroрией воспламеняемости МО, способ
НbIe отражать пламя не менее 1/2 часа и сооб
щающиеся с атмосферой или пространством,
rдe расположена вся холодильная система или
ее части l .
1 Напомним, что поведеНlfе КОНC'Ipукцноиных материа
лов в orHe определяется двумя покaзareлями: воспламеняе
мос1ъю н оrнестойJroС1ЪЮ (см. Постановленне правнтель
ства 01'4 нюня 1973 r. и стандарты с NF P92 501 по NFP92
702). С точки зрения воспламеняемости все материалы под
ра:щеляются на 6 катеroрий: МО (неroрючие), Мl (невосп
ламеняющнеся); М2 (ч>удновоспламеняющиеся); М3 (BOC
пламеняющиеся), М4 (леrковоспламеняющиеся) и М5
(очень леrJro воспламеняющиеся). С точкн зрения оrнестой
кости материалы подра:щеляются на 3 класса:
В коробах нельзя размещать никакой элек
трОпрОВОДКИ, если она может способствовать
распространенmo пламени или если она уло
жена без соответствующей защитыI' препятству
ющей возникновенmo пожара.
*ДI/Я помещений катеёории Е. Оrpаниче
ний нет.
. Хладazенmы 2 й ёруппы
Условня использовання систем прямоro ox
лаждения, открьпых систем с промежуточным
теплоносителем и закрьпым или открьпым ис
парителем и закрьпых систем с промежуточ
ным теплоносителем.
* Для. помещений катеёорий А, В и С. Ис
пользование таких систем с хладаreнтами 2 й
rруппы запрещено.
* Для. помещений катеёории D. Не допус
кается использование воздушных кондиционе
ров, обеспечивающих комфортныIe условня для
людей. При использовании охлаждающих сис
тем для друrих целей полиое количество хла
даreнта в установке не должно превьШIaТЪ 30 кr.
*Для. помещений катеёории Е. Запрещено
использование систем прямоro охлаждения и
открьпых систем с промежуточным теплоноси
телем в воздушных кондиционерах, обеспечи
вающих комфортныIe условня людям. При их
использовании в др}ТИХ целях дополнительно
к условиям, oroвopeниым выте для помещений
катеroрии D, накладываются спецналъныIe or
раничения, если помещение не оснащено тpe
буемым числом четко обозначенных выхдов,,
соответствующим количеству постоянно Haxo
дящихся в нем людей. Что касается открьпых
систем с промежуточным теплоносителем и oт
крьпым испарителем и закрытIx систем, то
стаБильныe при во:щействии пламени, единственныIM
показателем JroТOpыx является механнческая прочноС1Ъ;
пламеотражающие, у JroТOpыx сохраняется мехаНИЧес
кая прочноС1Ъ и JroТOpыe не пропускают пламя н не вьще
ЛЯЮТ в присyrc'I1!ИИ пламени воспламеняющнхся rазов;
оrнестойкие, для JroТOpыx ч>ебуется полная совокуп
ноС1Ъ отмеченныx выше показателей.
В каждом нз ч>ех классов степень их СООТВeТC11lИЯ дaH
ному классу выражается временем, в теченне JroТOporo при
испытаниях материалы сохраняли перечнсленныIe свойства
при во:щействин пламени (6, 3,2, 1 1/2, 1/2, 1/4 часа).
997
32.3. СF:МЕЙСТВА И rруппы ХЛАДArЕНТОВ, УСЛОВИЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ
;:щя них нихаких оrpаничепий не предусмorpe
но.
. Условня нспользования закрытых снстем С
промежуточным теплоносителем и открьпым
испарителем н двyxI<Oюурных снстем С проме
жуточным теплоносителем.
* Для помещений коте20рии А. эти CHcтe
мы MOryт использоваться, если количество за
правляемоro хладareита не более 225 кr, с уче
том всех предписаний, оroворенных в cтaндap
те.
* Для помещений кате20рии В. Системы
MOryт использоваться при заправке хладareита
не более 500 кr с учетом остальных требова
ний стандарта.
* Для помещений кате20рии С. Оrpаниче
пия по заправке отсутствуют, а все остальные
требования стандарта должны cтporo соБJПO
даться.
* Для помещений кате20рии D. Если все
элементы охлаждающей снстемы установлены
на открытом воздухе или в машинном зале,
у.довлетворяющем основным и Дополннтель
ным требованиям стандарта, оrpаничепий по
1аправке нет. В противном случае, если y.дOB
летворяются только основные требования, за
правка оrpаничена величиной 250 кr.
* Для помещений кате20рии Е. Оrpаниче
ний нет.
Условия размещения ХОЛОдИЛЬной системы в
машннном зале, состояние кoтoporo не в пол
ной epe отвечает некоторым основным требо
ваниям стандарта.
* Для помещений кате20рий А. в и С. Раз
мещенне ХОЛОдИЛЬной снстемы не допускается.
* Для помещений кате20рий D и Е. Ника
ких специальных оrpаничепий нет.
Условия размещения ХОЛОдИЛЬной системы в
машннном зале, полиостью orвeчающем OCHOB
ным и дополнительным требованиям cтaндap
та.
* Для помещений кате20рий А и В. Не дол
жно быть непосредственноro сообщения с по
мещеннем, дoc1)'IIным для людей.
* Для помещений кате20рии С. Не должно
бьrrь непосредственноro сообщения с данными
помещениямн,
* Для помещений кате20рий D и Е. Ника
ких специальных оrpаничений нет.
Условия размещения холодильной системы
вне машннноro зала.
* Для помещений кате20рий А, В, С u D.
Размещенне холодильной системы не допуска
ется.
*Для помещений кате20рии Е. Никаких or
раничений нет, если система содержит не бо
лее 500 кr хладаreнта. для систем, в которых
содержится более 500 кr хладаreнта, часть xo
лодильной системы, относящаяся к HarHeTa
тельному копryру (высокое давленне), за ис
eннeM элементов, расположенных вне :ща
ПИЙ, и трубопроводов с хладareнтом, должна
у.довлетворятъ специалъным требованиям cтaH
дарта. Монтаж холодильной системы или ее
части на входах и выхдах,, лестницах и лест
ничных площадках, если она зarpомождает cвo
бодНЪШ проход, ие допускается.
Условия прокладки трубопроводов с хлада
reНТOM вне машннных залов.
* Для помещений кате20рии А Прокладка
трубопроводов не допускается.
* Для помещений кате20рий В, С u D. В
помещениях катеroрнй В и С прокладка трубо
проводов не допускается.
В корндорах и холлах (катеroрнй В, С и D)
roризонтальныIe трубопроводы должны распо
лаraтъся под потолком, как можно ближе к нему.
Все трубопроводы должны бьrrь проложеныI в
коробах, изroroвленных из материала с восnла
меияемостью МО (неroрючнй) н оrнестойкос
тъю в теченне не менее 1 часа, которые MOryт
сообщаться с атмосферой и проветриватъся. В
этих коробах нельзя располаrать дpyrие Tpy
бопроводы н электропроводку, если она может
способствовать распространенню пламени,
либо расположена таким образом, что может
стать причиной пожара, н не снабжена cooтвeт
ствующей защитой,
. Хладасенmы 3 й 2рупnы
Эти хладаreнты не допускаются к нсполь
зованию В помещениях катеroрнй А, В, С н D.
В помещениях промьппленноro назначения кa
теrорнн Е хладаreнты 3 й rpyппы MOryT ис
998
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
пользоваться в осоБЫХ случаях с соблюдением
специальных требований cтaндapra.
Общее замечание относительно исnользо
вания хлада2ентов и систем охлаждения в за
виcuмocти от условий в помещениях
Описаниые выше условия использования
хладаrентов различных rрупп приведены в
cтaндapre NF E35 400 в табличной форме в
виде мнемосхем. Однако тpaкroBкa этоro cтaн
дapra представляется нам достаточно сложной,
поэтому мы рекомендуем при вьшолиенни про
eкroB соrласовывать их с местной службой по
жарной охраны С получением пнсьмениоro под
тверждения допустимости предлarаемых вари
антов.
3.2.4. Холодильные areHTbI и охрана
окружающей среды
3.2.4.1. Парниковый эффект
и разрушение озоновоrо слоя
Вначале хладareиты катеroрии хлорфтоpyr
леродов (CFC), появившиеся в 30 x и., paCCMaт
ривались как вещества, обладающие только
преимуществами. Однако к 80 M П:, кorдa уче
ные начали заниматься вопросами их влняння
на окружающую среду, эти хлaдareиты стали
источниками беспокойства в связи с двумя об
стоятельствами: повышением парниковоro эф
фекта и возможным разрушением озоновоrо
слоя. Парниковый эффект является следствием
тoro, что HeKoropbIe rазы земной атмосферы
задержнвaюr инфракрасное излучение, которое
испускает земная поверхность. Явление парни
КOBOro эффекта позволяет поддерживать на по
верхности Земли темпера1УРУ, при которой воз
можно возникновение и развитие жизни. Если
бы парниковый эффект orсутствовал, средняя
температура поверхности земноro шара была
бы примерно на 20 К ниже, чем она есть.
Иными словами, в orсутствие парниковоro
эффекта наша планета была бы необитаемой.
Удержание инфракрасноro излучения в при
роде происходит блaroдаря парам воды, coдep
жащимся в воздухе и в облаках. Однако задер
жнвaюr данное излучение и дpyrие rазы, явля
ющиеся продуктами деятельности человече
ства, в частности yrлекислый rаз и хладаreиты
катеroрии хлорфтоpyrлеродов (CFC). В связи с
тем, что наличие в атмосфере С0 2 и CFC (в
том числе) увеличивает эффективность )?J;ержа
ния земноro инфракрасноro излучения по cpaв
нению с естествениой природной эффективно
стью, средняя температура поверхности Земли
повышается больше, чем нужно, обусловливая
искусственный парниковый эффект, кorорый
добавляется к природному парниковому эффек
1)'. Xorя КОlЩентрация всех вместе взятых CFC
в атмосфере roраздо ниже, чем КОlЩентрация
С0 2 , их эффективность по удержанию инфра
кpacHoro излучения во MHOro тысяч раз выше
эффективности С0 2 , в частности вследствие их
очень длнтельноro периода жизни (58 лет для
Rll, 100 лет для Rl2 и 250 лет для Rl15, кoтo
рый ВХОДИТ в состав R502).
Разрушение стратосферноro озона cтaв
ляет собой совсем дpyroe явление, поскольку
оно связано с энерreтическим ультрафиолето
вым излучением Солнца. Наиболее удаленным
or Земли слоем атмосферы является cтpaTO
сфера, которая представляет собой шаровой
слой с толщиной примерно 35 км, начинаю
щийся на BbIcore 15 и заканчивающийся на BЫ
core примерно 50 км or поверхности Земли. В
этом слое находится озон, который поrлощает
99 % ультрафиолетовоro излучения Солнца,
падающеro на Землю, вьшолняя роль защитно
ro экрана для земной жизни.
Освобожденные хлорфторуrлероды (CFC)
медленно поднимаются вверх и доходят до
стратосферы, rде их молекулыI под действием
ультрафиолетовоro излучения испъпывают фо
толнтическую днссоциацию, в результате чеro
освобождаются атомы хлора, содержащиеся в
этих молекулах (например, такой фторхлорyr
лерод, как Rll, имеет хнмическую формулу
ссl з F).своБодныIe атомы хлора взаимодейству
ют с молекулами озона (химическая формула
Оз), составляющими озоновый слой, образуя
окись хлора CIO и молекулярныIй кислород.
Считается, что одна молекула хлора может BЫ
звать разрушение мноrих тыIяч молекул озо
на, по различиым оценкам это число достиrа
ет or 10 до 100 тысяч молекул.
302.4. ХОЛОДИЛЬНЫЕ МЕНТЫ И ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ
999
Если влияние хладaremoв CFC на повыше
нне парниковоro эффекrа очевидно, то их воз
действне на озоновый слой стратосферы явля
ется предметом споров. Поэтому в ноябре 1992
r. на Копенrareнской конференции 92 ученых
со Bcero мира по инициативе вут<анолоrа Ha
roun Tazieff приняли "Обращенне 92 x", прн
3ЫвaIOщее властн всех стран, подпнсавшнх
Монреальский протокол, вернуться к ero реше
нням.
Как бы то нн было, ученые попыталнсь
сравнить между собой различные хлaдareнты
с точки зрения:
парниковоro эффекrа, присванвая хлада
reнтам такой показатель, как коэффициент воз
можностн rлобалъноro ПОДOl-рева атмосферы за
100-летннй период, т. е. возможностн rлобаль
HOro потепления 1 , которую обычно обозначают
аббревиа1УРОЙ GWP (Global Warning Poten
tial);,
разрушения озоновоro слоя, прнсванвая
хлaдareнтам такой показателъ, как коэффици
ент возможности нстощения слоя озона, кoтo
рая обычно обозначается аббревнюурой ODP
(Ozone Depletion Potential ).
Значения этих коэффициеmoв для Rll прн
нятыза 1. В табл. 3.2.4 1 чнтателъсможетнай
тн значения коэффициеmoв GWP и ODP для
представленной в ней выборки хладaremoв.
Из матерналов таблицы можно сделать сле
дующие вьшоды:
с точки зрения парниковоro эффекrа воз
действне R22 составляет не более 37 % от воз
действия Rl1, R134a не более 29 %, а влия
нне аммнака на прирост парннковоro эффекrа
вообще нулевое;
1 Если нужно определИ1Ъ фаК11lческое влияние той или
ииой холодильиой устаиовки В целом (а не только находя
щеroся в ней хладаrента) иа потепление земноro климата,
нспользуется понятие полноro эквивалентноro эффекта по
тепления, TEWI (Total Equivalent Warning Impact), который
расСЧИ1ывается по формуле: TEWI GWPxМ+a.xВ, rдeM
полная масса выброmенноro из установки в атмосферу ХЛа
даrента, кr, а. доля СО 2 , выбрасываемоro в атмосферу при
производстве 1 кВт-ч злектроэнерrии, kr/(kBt-ч), иВ cyм
марное колнчество злектроэнерrии, потребляемой установ-
кой за весь период ее службы, кВт-ч.
З 1З69
Таблица 3.2.4-1
Возможность истощения озона ODP и возможность
rлобальнorо подоrрева атмосферы GWP
при воздействии некоторьп хлaдarентов
(соrласио оценке lIациоиальноrо ynр8ВЛt'ННЯ
по авиации и астрон8ВТИКt' (NASA) США)
Хладаrент ООР GWP
CPC 11 1,0 1,0
CFC 12 0,9.0.1,0 2,8...3,4
CPC 113 0,8...0,5 1,3... 1,4
CPC 114 0,6...0,8 3,7...4,1
CPC 115 0,3...0,5 7,4...7,6
НСРС-22 0,04... 0,06 0,32... 0,37
НСРС-123 0,013 ... 0,022 0,017... 0,020
HCFC 124 0,016...0,024 0,092...0,10
НСРС-125 О 0,51 ... 0,65
НСРС-134а О 0,24 ... 0,29
HCPC 141b 0,07..00,11 0,084 '0. 0,097
HCFC 142b 0,05 ... 0,06 0,34... 0,39
HFC 143a О 0,72...0,76
HPC 152a О 0,026 о.. 0,033
с точки зрения разрушения озоновоro слоя
влияние R22 находнтся на уровне примерно 5
% от влияния Rl1, а R134a н аммнак пракrн
чески никак не влияют на озоновый слой.
3.2.4.2. Основные положения
Французскоrо законодательства
в области производства
и использования хладаreнтов
Беспокойство научной общественности по
поводу отрицателъноro воздействия хлорсодер
жащих хлaдaremoв на окружающую сре.цу при
вело к тому, что правнтелъства мноrих стран
были вьrnyждены ввестн ряд оrpаниченнй в oт
ношении зarpязияющих э"I}' среду xлaдaremoв.
Этн оrpаничения, которые постепенно все бо
лее н более ужесточались, впервые бьтн BBe
дены на Венской конференции (1985), затем
включены в Монреальский прOl"'окол (1987), а
позднее подrверждены на Лондонской (1990) и
Копенrareнской (ноябрь 1992) конференциях.
На момент, кorдa бьша написана эта кннra, а
именно на январь 1993 r., действовали следу
ющие основные моменты указанных оrpаниче
ннй (Копенrareнская конференция):
ускоренне остановки производства хлада
remoB катеroрнн CFC н rалоreнов;
crynенчатое СIШЖeнне пронзводства хла
даreнтов катеroрнн HCFC, вплоть до полной
остановки, соrласно точному rpафику;
1000
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
отсрочха в вьmолнении указанных требо
ваннй для развивающихся стран.
Решением Копенrareнской конфереlЩИИ пре
дусмотрено, что производство CFC должно
бьпь полностью прекрашено с 1 января 1996
[., а производство rалоreнов остановлено к 1
января 1994 [. Что касается HCFC, то их про
изводство планируется постепенно СНИDКать
вплоть до 1 января 2030 r. кorдa намечено пол
ное прекращение производства. Кроме тoro,
оroваривается, что нспользование HCFC доJIЖ
но бьпь оrpаничено областями, в которых не
существует никаких друrих хладаreнтов или
технических средств, более блaroприятных для
окружающей среды. Наконец при выборе кои
KpeTHoro типа хладаrента катеroрии HCFC
предпочтение следует отдавать такому хлада
remy, воздействие кuroporo на окружающую
среду менее значительно.
Расчет допустимых объемов производства
HCFC проводился на основе значения их ODP
и уровия производства на момент 1989 [. Мы
не будем вдаваться в подробности этоro расче
та, укажем лишь на важное в свете вьшолне
ния решений Копенrareнской конференции об
стоятельство, а именно, что по мере снижения,
а затем и полной остановки производства HCFC
в течение кaкoro тo времени все еще будет cy
ществовать спрос на хлaдareнты HCFC для Ha
ходящихся в эксплуатации установок, который
может бьпь удовлетворен только за счет pere
нерацни хладareнтов. Этому вопросу мы посвя
тим разд. 3.2.8.
Решения Копенrareнской конференции за
трarивают интересы 95 стран по всей планете,
при этом не подписавшие эти решения страны
составляют Bcero около 5 % рынка потребле
ния хладareнтов.
В Европе существуют свои оrраничения,
касающиеся производства и потребления хла
дментов, в частности Правила Комиссии EB
ропейскоro экономическоro сообщества (ЕЭС)
N 594/91/CEE, опубликованные в Официальном
бюллетене ЕЭС (ЮСЕ) 4 марта 1991 r. Oднa
ко, принимая во внимание решения Копенra
reнской конференции, установившие новые cpo
ки и новые квотыI сокрашения производства и
потребления хладareнтов, следует ожидать. что
и Комиссия ЕЭС в ближайшем будущем опуб
ликует новые правила.
Разумеется. во Франции, как в стране, под
писавшей решения Копенrareнской конферен
ЦИИ, действуют все записаные в этих решени
ях оrpаничения. Кроме тoro, во Франции дей
ствует специальное Постановление правитель
ства N 92 1271 от 7 декабря 1992 r., опублико
ваниое в Официальной raзeте от 8 декабря 1992
r., в котором, в частности, уточняется, что:
запрещается тобая операция на холодиль
ном оборудовании, сопровождающаяся выбро
сом хлaдareнта в атмосферу (за исключением
случаев, кorдa иеобходимость проведения такой
операции обусловлена обеспечением безопасно
сти людей либо мерами по сохранению рабо
тающеro оборудования); вместе с тем постанов
ление не распространяется на домашние холо
дильники и индивидуальные кондиционеры,
включая тепловые насосы, если количество co
держащеroся в них xлaдareнта меньше или paв
но 2 кr;
извлекаемый из установок хладareнт под
лежит уничтожению, за исключением случаев,
кorдa ero предполaraется вновь залить в 1)' же
установку, из которой он слит, после ero воз
можной очистки на месте, либо случаев, кorдa
он будет обработан для возврашения ему пер
воначальных технических характеристик и по
ВТOpHOro использования. это означает, что из
влеченный из какой-либо установУ<и хладareнт
сможет использоваться в дpyroй установке толь
ко тorдa, кorдa ему будут возврашеныI исходныIe
технические характеристики.
Учнтьmая важность этоrо Постановления
для специалистов, ниже мы воспроизводим ero
полный текст.
"Постановление правительства Франции N 92
1271 от 7 декабря 1992 [. "О некоторых хладщн
тах, используемых в кондиционерах и холодильном
оборудовании"
Премье министр франции на основании докла
да министра экономики и финансов и министра ox
раны окружающей среды, имея в виду Правила Ko
миссии ЕЭС N 594/91 от 4 марта 1991 [., yrверж
денные Советом ЕЭС, в отношении веществ, исто
щающих озоновый слой, имея в виду Закон N 75
3.2.4. ХОЛОДИЛЬНЫЕ МЕНТЫ И ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ
1001
633 от 15 июля 1975 r. о безотходных технолоrиях
и реreнерации сырья, имея в виду Уrоловный кодекс,
в частности ero статью R25, с учетом мнения [ocy
дарственноro Совета (отделение общественных pa
бот) РЕШИЛ ПРИНЯТЬ СЛЕДУЮЩЕЕ по
СТАНОВЛЕНИЕ.
Статья 1
Положения настоящеro постановления распрос
траняются на оборудование, использующее в каче
стве холодильных areНТOB вещества, которые упо
wrnYTbI в приложении к постановлению, или их CMe
си.
Положения настоящеro постановления не pac
пространяются на домашние холодильные arperaThI,
aIperaTbI и установки искусственноro климата, Bктo
чая тепловые насосы, если количество содержащих
ся в них хладareнтов меньше или равно 2 кr; arpe
raTbI, сданные в эксплуатацию после вступления в
силу настоящеro постановления, должны иметь бир
ку с указанием типа и количества содержащеroся в
IllIX хладareнта.
Статья 2
Запрещается любая опер!IIЩЯ, сопровождающа
яся выбросом в атмосферу упомянутых в приложе
нии веществ, если ОНа не вызвана необходимостью
обеспечения безопасности людей или сохранности
работающеro оборудования. При возникновении He
обходимости слива хладareнта в процессе техничес
KOro обслуживания, ремонта или списания YCTaнo
вок, упомянyrыx в статье 1 настоящеro постановле
ния, обязательно их полное опорожнение. Собран
вый таким образом хладareнт, который не может
быть вновь залит в те же arperaтыI после ero очист
ки в случае необходимости на месте либо не может
быть отправлен на переработку с целью возвраще
ния ему первоначальных характерисПfК и повторно
ro использования, подлежит уничтожению.
Статья 3
Установить, что при каждой операции по BCкpЫ
тию контура хлaдareнта и ero сливу, осуществляе
мой с arpеrатами, упомянутыIи в абзаце 1 статьи 1
настоящеro постановления, заполняется бланк, опи
сьmающий данную оперaцmo. В этом бланке указы
вается дата и характер операции, ее объект, тип и
объем извлеченноro хладareнта, а также, при необ
ходимости, объем вновь заШfl'Oro хлaдarента. Бланк
подписывается совместно шщом, осуществлявшим
опepaцmo, и пользователем arperaTa. Бланк coxpa
няется пользователем arperaтa в течение 3 лет и дол
жен преДЬЯВJIЯIЪCЯ компетенrным opraнaм власти по
их первому требованию.
Статья 4
Предприятия, которые осуществляют сборку, Tex
lllIЧеское обслуживание и ремонт оборудования, пе
речисленноrо в статье 1 настоящеrо постановления,
либо слив из Hero хладarента с целью ero повто
HOro использования или YIllIЧТDжения, должны быть
занесеныI в реестр, веД)'ЩИЙся rосударственныIи
службами. Внесение в реестр на срок 5 лет произ
водится префектом департамента, в котором пред
приятие осуществляет свою деятельность. Префект
в течение 3 месяцев после обращения с просьбой о
реrистрации выдает свидетельство о реrистрации
либо в те же сроки доводит до сведения обратив
шихся с просьбой о реrистрации мотивы отказа в
реrистрации. Реrистрация возможна для каждоro
предприятия, имеющеrо подrотовленный персонал
и законно владеющеrо соответствующим оборудова
нием, соrласно положениям статей 5 и 6, следую
щих lllIЖе.
Статья 5
Сoornетствующая профессиональная подrотовка,
обязательная для руководителя предприятия либо
шща, ответственноro за вьшолнение операций, пре
дycMoтpeННbIX статьей 2 настоящеro постановления,
предполarает вьшолнение одноrо из следующих yc
ловий:
а) наличие диплома, свидетельства или aттec
тата в области КОНДJЩИонирования и холодильной
техники, выданноrо образовательныIM центром, KO
торый сертифицирован министерством промыш
ленности, или министерством сельскоro хозяйства,
или Ассоциацией профессиональноro образования
для взрослых' или Ассоциацией непрерьmноrо про
фессиональноro образования;
б) наличие идентичноro аттестата, выданноrо в
roсударствах членах ЕЭС;
в) наличие подrверждения 6 летнеrо стажа прак
тической раБотыI на оборудовании, упомянутом в
абзаце 1 статьи 1 настоящеro постановления.
Статья 6
Наличие профессионально подroтoвленноro пер
сонала в соответствии со статьей 5 настоящеro по
становления, так же как и соответствующеro обору
дования, используемоrо в работе, признается ДOCTa
точным, если предприятию выдан сертификат, под
тверждающий требуемое качество работ в области
КОНДJЩИонирования или холодильной техники, либо
предприятие обладает квалификационныIM aттecтa
том, выданным орrанами сертификации или Tex
lllIЧескими ассоциациями проектно конструкторских
учреждений совместно с министерством охраныI
1002
3. АПНАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
окружающей среды, министерством сельскоro хозяй
ства, министерством промышленности, министер
ством ЖИЛИЩlЮ КОММУНальноro хозяйства и тpaнc
порта и министерством защиты прав потребителей.
Статья 7
Предприятия, которые осуществляют перерабar
ку или уничтожение веществ, упомянуrых в прило
жеюrn к настоящему постановлению, до 3 1 марта
каждоro roда сообщaюr в Министерство охраны OK
ружающей среды сведения о количестве каждоro
вещества, собранноrо в течение предырущеro кален
дарноro roдa, указывая arдельно, сколько этоro Be
щества уничтожено и сколько переработано ДJlЯ по-
ВТOpHOro использования.
Статья 8
Любое лицо, которое начнет заниматься одной
из операций, упомянуrых в статье 2 настоящеrо по
становления, не будучи зареrистрированным в спе
циальном реестре, предусмотренном статьей 4 Ha
стоящеro постановления, будет ошrpaфовано на cyм
му, предусмотренную ДJlЯ нарушений 5 ro класса.
Статья 9
Предприятия, которые к моменту публикации
настоящеro постановления вьшoлняюr работы, пре
дусмотренные статьей 4 наtтoящеro постановления,
име1ar arсрочку на 3 месяца, считая с дать! публи
кации постановления, ДJlЯ подачи запроса на вклю
чение в специальный реестр, предусмотренный cтa
тьей 4 настоящеro постановления; им разрешается
продолжать свою деятельность до тех пор, пока не
будет вынесено решение по их запросу.
Статья 10
Министр экономики и финансов, министр oxpa
ны окружающей среды, министр жилищно-комму
нальноrо хозяйства, министр промышленности и
внешней торroвли, министр сельскоrо хозяйства и
развития села, roсударственный секретарь по пра-
вам женщин и потребителей обязyIarCЯ в части их
касающейся вьшолнять все требования настоящеro
постановления, которое будет опубликовано в Офи
циальной rазете Французской Республики.
Исполнено в Париже 7 декабря 1992 2ада.
Падписи:ПремьеР JИинистр
Министр экономики и финансов
Министр :Ж:UЛИЩНО КCIМJIfY/ШJIЬНО20 хозяйства и
транспорта
Министр пРОМЫШJIенности и внешней тOp20в
ли
Министр селЬСКО20 хозяйства и развития села
Пх:ударственный секретарь по правaJИ ЖХ!нщин
и потребителей
Прuложение
Вещества, используемые в качестве холодильных
areНТOB:
1. Хлорфторуrлеводороды предельноrо ряда
(примеры: C CIF, С 2 С'зУз' С з НСl з F 4 );
2. Бромфтоpyrлеводороды, хлорбромyrлеводоро
ДЬ! и бромхлорфторyrлеводородыI предельноrо ряда;
З. фторyrлеводородыI предельноrо ряда".
3.2.4.3. Мероприятия по защите
окружающей среды от BpeдHoro
воздействия хладareитов
Решения, принятые на Копенrаreнской КOH
ференции, влекут за собой три основных по
следствия:
. обязательное и систематическое восстановле
иие для понroрноro использования хладаreнтов
катеroрии CFC в arperaтax промышленноro на-
значения (аrpеrаты бытовоro назначения по
требляют не более 5 % общеro количества CFC,
используемоro в ХОЛОДШlЬной технике); об этом
мы будем еще roворить в п. 3.2.8.1;
. использование в новых установках arperaТOB,
не работающих на CFC, кorдa речь идет о CMe
сях или заменителях;
. использование новых технолоrий про извод-
ства холода.
Но помимо этих трех мер существует еще
одна, не менее важная, которая заключается в
том, чтобы полностью сохранять первоначалъ
ную заправку ХОЛОДШlЬной установки с течени-
ем времени, не допуская постепенной утечки
хладаremа по различным причинам. Именно
с этой меры мы и начнем.
3.2.4.3.1. Предотвращение утечек
хладаrента 1
Важность этой проблемы можно понять из
единственной цифры: из BCero объема R12, еже
[одно потребляемоrо во Франции, половииа
выделяется для компенсации утечек и выбро
1 См. также часть 3 "Управление средой в замкнyroм
КОН1уре" книm "Кармаиный справочник по сливу хладаrен-
1"Ов катеrории CFC и друrих хладаrен1"ОВ" (Vade Mecum de
lа recuperation des c.F.c. et autres fluides mgоrеgепеs, D.Clodic,
F.Sauer, РУС Ed., 1993), ПОД1"отовленной Национальной Ко-
миссией по CFC Французской Ассоциации холода (AFF) (со-
держание см. в п. 4.5.3.4).
3.2.4. ХОЛОДИЛЬНЫЕ МЕНТЫ И ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ
1003
сов в атмосферу. Основные мероприятия по их
предотвращению заюпочаются в следующем.
а) Повышение теХНОЛО2Uческой культуры:
никакой хладareнт не должен просто BЫ
брасываться в атмосферу;
никакой хладаrент не должен использо
ваться для очистки КОИlYPа и поиска утечек;
никакая установка не может быть сдана в
эксплуатaцmo, если есть малейшие сомнення по
поводу утечек.
б) Совершенствование теХНОЛО2Uческих пpo
цедур, связанных с вскрытием контура:
никакой хладareнт не должен очищаться
и roтoвнться к повroрному использованию вне
специальных, reрметичио закрытых ресиверов
или контейнеров;
утечки должны выявляться при наддуве
системы азотом;
устройства для контроля утечек должны
быrь составной частью системы и обеспечивать
контроль если не постоянно, то дост1ПОЧИО ча
сто;
заправка установки хладareнтом должна
осуществляться очень тщательно, с контролем
при помощи соответствующей измерительной
аппартуры.
в) Повышение качества запорной арматуры и
сборки контура:
рабочие вентили и соединения баллонов
должны бьпь в исправном состоянии;
cвapНbIe (паяныI)) непроницаемые coeдн
нения трубопроводов слщует предпочитать резь
бовым или nпyцерным (ннппельным) соедине
нням;
большие вибрации, которые моrли бы при
вести к разрушению труб, должны бьrrь пре
дотвращеныI;
прокладки и уплотннтельныIe узлыI в слу
чае необходимости должныI заменяться без опо
рожнения установки;
ответственныIe элементы КОIПYPа не дол
жныI располаraться в местах, [де можно опа
саться коррозни.
2) Различные конструктивные меры:
установки должныI быть избавленыI от внб
раций;
объем хладareнта, заправляемоro в КOH
тур, должен бьrrь сведен к минимуму без cнн
жения КПД
конструкция аrpеr1ПОВ должна способство
вать повьппению reрметичиости установки, в
частности, за счет использования везде, [де
только можно, reрметичиых компрессоров;
конструкция отдельных элементов кoн-ry
ра должна бьrrь такой, чтобы количество хла
дмента, находящеroся в них, бьmо мнннмаль
НbIM.
Из Bcero вышеизложенноro можно сделать
вывод что проблема зarpязнения окружающей
среды выбросами CFC может быть решена
только совместными усилиями и при желании
всех ЛИЦ, имеющих отношение к холодильной
индустрии, которые должны осознать свой
rpажданский долr:
конструктора, закладывающеro в проект
установки высококачественное оборудование,
работающее на безвредных хладareнтах;
монтa.жmrna ремонтника, обеспечивающе
ro высокое качество работ по сборке ycтaHOB
ки и последующему обслуживанию и peMOн-ry;
наконец, потребителя, который должен
понимать, что даже если первоначальныIe за
траты на установку возрастают, ее работа от
этоro будет только улучшаться, поскольку при
более CТpOroM соблюдении всех требований во
время сборки она потребует меньших затрат на
обслуживание в процессе эксплуатации (напри
мер, roраздо реже надо будет вскрывать КОIПYP
для дозаправки хладаreнта, и само количество
дозаправляемоro хладаreнта будет меньше, что
сбережет как трудозатраты, так и сырье).
Разумеется, было бы желательно, чтобы
rpажданские власти содействовали решению
этой проблемы, не только вводя оrpаIШЧения,
но и оказывая финансовую помощь лиБQ путем
предоставления средств, либо за счет налоro
вой политики на всех уровнях.
,. .
Более подробно ознакомиться с проблемой
предотвращения утечек, неразрывно связанной
с операциями по техническому обслуживанию,
читатель сможет в разд. 4.4.3.
1004
3. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
3.2.4.3.2. Использование заменителей
3.2.4.3.2.1. Исследоtlшtия, капиталоtlЛOжения,
сmoи...ость отказа от CFC
Соблюдение решений Копенrareнской КOH
ференции заставляет ускоренно искать новые
хладаreнты, которые смоrли бы заменить хла
дareиты CFC, бу.цъ то индивидуальные вещества
или смеси. Однако внедрение заменителя яв
ляется далеко не простым делом, поскольку пе
ред началом ero промышленноro производства
нужно провести мноroчисленные исследования
по определеmпo ero харaкrеристик, таких, как:
влияние на окружающую среду;
термодинамические свойства;
токсичность;
теплофизические свойства;
химическая совместимость с конструкци
онныIии материалами котура, маслами, лако
вой элекrpоизоляцией (обмотки двиrателя).
Затем, как только появилась уверенность,
что данное вещество может бьпь использова
но в качестве хлaдareнта, нужно определить,
какие изменения следует внести в КOHcтpyкцmo
холодильной машнны, чтобы она ие только HOp
малъно работала на данном заменителе, но и
имела почти такую же холодопроизводитель
ность, как прежде.
Понятно, что решение приступить к изуче
mпo свойств заменителя несет в себе извест
ный риск, поскольку за время изучения MOryт
произойти такие технические, экономические
или политические события, которые поставят
под сомнение правилъность принятоro реше
ния. Итак, расходы, необходнмые для подroтoв
ки К промышленному производству и исполь
зовamпo даже одноro заменителя, очень вели
ки. В качестве примера укажем, что только изу
чение токсичности R 13 4а оценивается в сумму
от 4,5 до 5,0 мли долларов США (в ценах на
конец 1991 r.), а строительство завода по про
изводству HOВOro xлaдareита обходится пример
но в 150 мли долларов США.
Затраты, о которых мы упомянули, касают
ся только самих заменителей. Однако, кorдa они
появятся на рынке, нужно еще обеспечить, что
бы потребитель купил их, и заставить ero впос
.'Iедствнн переоборудовать свою установку.
Соответствующие расходы, которые можно
рассматривать как стоимость отказа от CFC,
приведеныI в таБЛ.3.2.4 2.
3.2.4.3.2.2. Предлazае.м6lе заменители
Предлarаемые в настоящее время замени
тели CFC являются либо индивидуалъными Be
ществами, либо смесями.
3.2.4.3.2.2.1. Использование индивидуальных
веществ
в разд. 3.2.3 мы уже видели, что хладareн
ты, предназначенныIe для заменыI CFC, делят
ся на две основные катеroрии: HCFC и НFC.
Как можно заметить из табл. 3.2.4 1, хладareн
ты HCFC оказьшают более заметное воздей
ствие на окружающую среду, чем хлaдareиты
НFC. Именно поэтому все заменители подраз
деляются на две rpуппы: HCFC, которые явля
ются переходными веществами, поскольку Bce
таки оказьшают не значительное вредное влия
ние на окружающую среду, и НFC, воздействие
которых на окружающую среду очень слабое,
так как все они имеют нулевое значение пока
зателя ODP. Заметим, что их показатель GWP
не равен нулю, а в некоторых случаях (особен
но для R22) он даже вьшIe, чем у отдельных
HCFC.
Среди перечисленнъlX в табл. 3.2.4 1 хла
дментов выделим четыре вещества, с нулевым
значением показателя ODP, которые абсолют
но не зarpязняют окружающую среду (что не
освобождает их от дpyrих недостатков, напри
мер токсичности у аммиака). Следовательно,
эти хладаreнты не подлежат замене. Что кaca
ется переходнъlX заменителей, то как наиболее
важные из них можно рассматривать:
R22 для заменыI R12, R500 и R502;
R123 для заменыI Rll, R12 и R1l3;
R124 для заменыI R1l4;
R141b для заменыI R11 и R113;
R142b для заменыI R12 и R1l4.
Разумеется, перечисленныIe хлaдareиты, кor
да они используются в новых устаиовках, не
являются заменителями. Как мы отмечали в п.
3.1.1.5, производство охлажденной воды, пред
назначенной для устаиовки искусственноro кли
мата казино Taj Mahal Trump в Атлантик Снти,
1005
3.2.4. ХОЛОДИЛЬНЫЕ МЕНТЫ И ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ
Таблица 3.2.4-2
Стоимость отказа от CFC ДJUI В03дyшllЬп КОНДIЩИонеров н ХОЛОДILIIЬников во Фрaшnm (сведения В ценах
1990 r. по данным подкомиссни A/CFC Французской ассоциации холода AFF)
ер..... з._... :lJl8Aar 8'n. кr Во ФD.ВII.. rло6......ая II ..
06.110..... Ч-<JIO е.lll..IIЧ Е,1I;..-Ч- I.д..-Ч8U БeJR22, И""""
..-ме.е.... YnII8._ ... RII RI2 Ю2 R500 R 02 NН, ... CI'OIIМOC"IЪ ....... ЧlП'eJ1Ь80
u''''''8, ""......... .epeo6&py Ю2, Д
... заме-ы дОВ.....
Б........... жм-щ 30 000 000 01 7 500 000 1500 75 000 75 000
виrpинныe arpern- 800 000 1,5 800 000 400 000 25000 20,000 20,000
ты (Toproвoe
оборудование)
Холодильные 300 000 3 700 000 200 000 20 000 6,000 6,000
IOIblepbl (Toproвoe
оборудование)
ПрЮl08I<И (число
мaraзЮЮВ ):
лmер 800 1000 100 000 700 000 4 000 000 1 000 000 0,700 3,200
супер 7000 .250 400 000 200 000 I 150000 500 000 250 000 1,150 3,500
прочие 7000 100 500 000 50 000 150 000 200 000 100 000 0,650 1,400
ОбществеНИЬlе 300 5000 500 000 500 000 500 000 1 500 000 0,750 1,500
склады
Частные СJOJады 20 000 200 2 800 000 800 000 400 000 1 000 000 1,600 2,000
1000 1000 600 000 300 000 100 000 500 000 0,350 0,500
Промыщлeнныii 500 5000 500 000 1 500 000 500 000 2 000 000 0,200 0,800
ХОЛОД
Пищевu: лроNыIп 1000 3000 900 000 600 000 900 000 600 000 1 500 000 0,900 1.200
ленность (МОЛОКО
заводы, скотобой-
Юfнт.п.)
холодюlьный 70 000 5 150 000 50 000 100 000 50 000 5 0000 3,000 3,500
транслорт (rpyзo-
ВИJCИJfТ.П.)
Молочные цистер-- 250 000 3 45 0000 300 000 6000 0,900 1,500
ны
Катки ледовые 100 7500 600 000 90 000 6 0000 3 000 000 0,240 0,280
Транслортные 300 000 2,5 700 000 50 000 10000 2,800 3,000
JCQНДJЩИОНеры
(лоезд.. автомоби-
ли и т.л.);
IfJщ8aцy&llloВЫe 1000000 1 1 000 000 10000 10400
.................
К................. 100 000 10 500 000 500 008 40 000 1,000 4,000
тopnВWJ: WI08
К................. 10000 500 500 000 1 000 000 3 500 000 10000 I 000 000 3,000 10,000
o&цocneoвu.п
вcero 500 000 18100000 1 О 5441 000 110 000 45 50 000 45 640 73310
обеспечивается при помощи охладителей жид
кости, рабorающих на R123.
Эroт тип установок применяется с 1983 r. и
в КОlЩе 1992 r. во всем мире насчитывалось
более 12 000 таких установок
Дpyrие заменитеJПf являются веществами,
очень слабо зarpязняющнми окружающую cpe
ду. Среди них можно выделить:
R23 для заменыI R13 и R503;
RЗ2 для заменыI R22;
R134a для заменыI R12;
R143a для заменыI R502;
R152a для заменыI R12 и R500.
Некоторые из этих хладаreнтов уже поCl)'
IIИJIЙ в продажу. Например, на R134a уже pa
ботает определенное число установок, в том
числе охладители жидкости в roспнтале Saint
Raphael в Милане!.
1 См. также: "Использование R134a в центробежных
компрессорах" (Utilisation dи R 134а daпs les compresseиrs
centrifиges, D.Simonin, Chaиffage, Ventilation, Condi-
tionnement, 1993, N2 3, р.17); "Замена R12 иа R134 в arpera-
те с поршневым компрессором" (Replacement dи R 12 рат dи
R134a dans ип groиpe а compresseиr а рistопs, J.-Р.Маillеt
Chaиffage, Ventilation. Conditionnement, 1993, N23, p.18 20).
1006
3. ArPErATbI, Y1JIbI, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
в разд. 3.2.7 читатель найдет харакrерис
тики различных хладareнтов и среди них двух
катеroрии HCFC (R22 и R142b) и двух НFC
(R23 и R134a).
3.2.4.3.2.2.2. Использование смесей
Смеси пр начены ДJIЯ замены xлaдareн
тов, использование которых не допускается pe
шениями Копенrаrенской конференции. Эти
смеси не только должны бьпь безвредными ДJIЯ
окружающей среды, но, кроме Toro, должны
обладать совместимостью с маслом и КOHcтpYК
ционными материалами установки.
Наиболее интересными принято считать
смеси на основе R22 (тем более, что ero исполь
зование все еще допускается), причем они MO
ryт бьпь как бинарным,' так и тройным..
В качестве примеров бинарных смесей I
можно привести смесь R22 и R23, которая пред
назначена для замены R13Bl. Данная cMetb
является неазеотропной, т. е. ДJIЯ нее состав
ЖИДКОЙ и паровой фаз в условиях термодииа
мическоro равновесия неодииаков.
Из тройных 2 назовем смесь R22, R152a и
R124, предназначенную ДJIЯ заменыI R12. Эта
смесь является азеотропной, т. е. ее состав в
ЖИДКОЙ и паровой фазах при термодниамичес
ком равновесии одни и 1m же. Ее показатель
ODP на 97 % ниже аналоrичноro показателя
R12 (а следовательно, и Rll).
Существуют также и некоторые дpyrие CMe
си, которые являются почти азеотропными (так
называемые псевдоазеотропныI)..
3.2.4.3.2.2.3. Использование У2flеводородов
Korдa roворят об использовании yrлеводо
родов, то rnaвным образом имеют в виду про
пан, бутан и пентан. Некоторые из них можно
использовarъ, например, в домашних холодилъ
ни:ках, однако их леr:кaя воспламеняемость пре
[ См. также: "Смеси R221R23" (Melanges R22/R23, С.
Marioton, Revue Pratique du Froid, 1990, N2 718, p.78 81) и
"Хладаremы на основе R22 для замены R502" (Fluides а base
de R22 а lа place du R502, С. Marioton, Revue Pratique du
Froid, 1991, N2 739, p.20 22).
2 См. также: "Тройные смеси" (Melanges temaires, Т.
Christie, Revue Pratique du Froid, 1990, N2 717. р. 12 13).
IIЯтствует в настоящее время их прорыву на
рынок
1.2.4.1.2.1. Проблем61 совместимости
с мameриалшни, приспособленности помещении
и адекватности
по холодопроuзводиmeJlbности 1
Необходимость заменыI хладаreнта в суще
ствующих установках на вещества с меньшим
Bpeдным воздействием на окружающую среду
может бьпь обусловлена различными причина
ми: от стремления выполнить rpажданский
долr до трудностей со снабжением старыми
хладаreнтами, способных привести к ocтaнOB
ке производства.
Однако независимо от причины замена хла
дareнтa приводнт к возникиовенmo различных
проблем, начиная с новой величины холодопро
изводительности, которая может оказаться
выше или ниже старой, и заканчивая пробле
мой совместимости HOВOro хладareнта с различ
ными частями установки. В качестве примера
на рис. 3.2.4 1 показано, как меняется началь
ная холодопроизводнтельность установки, pa
ботавшей на R12, при ero замене на R134a.
Из рис.3.2.4 1 видно, что чем больше пада
ет давление (и температура) испарення, тем
меньше становнтся холодопроизводительность.
Устранить это снижение холодопроизводнтель
ности можно двумя путями.
Первый путь заключается в соответствую
щем изменении объема цилиндров компрессо
ра, чтобы тем caмым скомпенсировать падение
холодопроизводнтельности. Ясно, что такое pe
шение может бьпь реализовано только КOHCТ
руктором.
Второй путь СОСТОИТ в повышении эффек
тивности работы установки таким образом, чro-
бы восстановить начальную холодопроизводи
тельность или по крайней мере максимально к
ней приблизиться. Эта сложная процедура тpe
бует соблюдения ряда условий: наличия резер
[ См. также: "Замена хладаrента" (Changement de fluide
fiigorigene, AFlores, Revue Pratique du Froid, 1991, N2 738,
р.126 133) и "Замена хладаrента" (Changement de fluide, 1.
Bernier, Revue Pratique du Froid, 1992. N2 749, p.2 27).
3.2.4. ХОЛОДИЛЬНЫЕ МЕНТЫ И ОХРАНА ОКРУЖ<\ЮЩЕЙ СРЕДЫ
1007
Рис. 3.2.4 1. Изменение холодо
производительиости Qo компрессора,
работавmеro на R12, при переходе на
R134a (низкое (LBP), среднее (МНР)
и высокое (НР) давления испарения
соответствуют различным моделям
компрессоров производства L'Unite
Hermetique)
1,1 Отношение (Q о R1З4а)/(Q о R12)
1.05
1
0.95
0,9
0.85
0,8
0,75
0.7
35 зо 25 20 15 10 5 О
Т, .С
ва мощности компрессора, соorветствующих
размеров конденсатора и испарителя, приемле
мой темпера1)'рЫ rазов в конце цикла сжатия
и, наконец, обеспечения возврата масла.
Однако может слyчmъся так, чro холодопро
изводительность на новом хладаrенте будет
выше холодопроизводнтельности на старом
хлaдareнте. В этом случае необходИМО оrpани
чивать ее велнчнну, для чеro также существу
ют различные приемы, один из которых зaюno
чается в нзмененнн чаcтorы в сети элекrpoпн
тания. Так, например, установка, рабorающая
на R500 при чаcтore в электросетн 60 [ц (про
мышленная чаcтorа США), будучи ПОДКJПOчен
ной к сети с чаcтoroй 50 [Ц, даст такую же xo
лодопроизводительность, если R500 заменить
на R22.
Что касается совместимости новых хлада
reНТOB с различными узлами и компонентами]
старых установок, то можно в качестве приме
ра сделать следующне замечания, orносящие
ся к замене R12 на R134.
. Компрессор
Единственной наиболее крупной технолоrи
ческой проблемой является смазка: плохая CMe
шиваемость R134a с классическими МШlераль
ныIии маслами требует обязательной заменыI
семейства масел, чro, в свою очередь, порож
дает проблему reрметичности внутри caмoro
компрессора, Материал прокладок в КOHcтpyK
ции компрессора, а также в контуре совершен
но не совместим с новым маслом.
1 "R134a как замена для R12: техннческие препятствия
на nyrn замены в автомоБИJIЬНЫХ кондициоиерах" (l..e R134a
en substitution du R 12, obstacles techniques rencontres dans le
cas de 'а climatisation automobile, А Deldicque, Revue Pratique
du Froid, 1990, N2 717. p.ll).
5 10 15 20
. Смазка l
К...енно в ней ключ к решению проблемы,
Сложность заключается в том, чтобы найти
масло, смешиваемое с R134a при высокой тeM
перю)'ре, и обеспечить ero постоянный возврат
из контура в компрессор. В настоящее время
исследования ориентированыI на с=тетнческие
полиалкиленrJlИJ(()левые (pAG) масла, которые
проверяются на стойкость при длительной экс
плуатации, Вместе с тем данный тип масла тpe
бует решения ряда проблем, это, в частности:
вязкость, желаемое значение которой дo
стиrается блaroдаря присадкам;
влажность: масла PAG чрезвычайно rиr
роскопичныI и интенсивно поrлощают влary;
данная проблема решается изменением cтpyк
1)'ры молекул;
orложения меди: синтетические масла M
рессивныI по orношению к Meдным деталям и
растворяют медь, которая затем orкладыватсяя
на дpyrих элементах конструкции вследствие
образования соединений хладаrент/смазка.
Представляется, чro это явление связано с BO
дой, присутствующей в масле. Снижение cтe
пени rндрофильности масел PAG позволяет
одновременно снизнть и их arpессивность по
orношению к медн;
стабильность: холодильное масло, как,
впрочем, и любое дpyroe масло, должно coxpa
иятъ стабильность в течение длительноro пери
ода времени.
1 См. также: "R134a и компрессорные смазочные Mac
ла" (Le R134a et les lubrifians pour compresseurs, D.Amaud,
Revue Pratique du Froid, 1991, N2 721, p.6 1l) и "Исследова,
ния совместимости масел" (А 'а recherche d'huiles
compatibles, Revue Pratique du Froid, 1991, N2 736, p.29 30).
1008
3. МРПАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
. Теплообменники
Воздействие масла на конструкционные
материалы, особенно медные, нуждается в
проверке.
. Реzyляторы
Серьезных изменений не требуется, однaI<O
определение параметров или настройку следу-
ет производитъ с учетом ВОЗМОЖНОro изменения
расхода.
. Прокладки
Материал прокладок О Riпg, используемый
для R12, должен быть заменен. В наcroящее
время в качестве материала прокладок рассмт-
ривается полиэтиленовая ткань (EPDM) или
хлорсодержaIЦИЙ полиэтилен, mroрый обладает
ВЫСОI<OЙ croЙI<Oстью в среде полимерных Ma
сел и новых хлaдareнroв. Достаточно croйким
представляется также материал на основе по-
лихлоропренов. Вместе с тем от азотсодержа
щих материалов и фтоpyrлеродов следует отка-
заться ОI<Oнчательно.
. Трубопроводы
До наcroящеro времени спорным является
вопрос о проницаемости RlЗ4а через стенки
rибких шланroв. Покрьrrие внутрешrnx стенок
шлaнroв плеНI<OЙ на основе нейлона и элаcro
мера увеличивает их жеСТI<OСТЬ, что может по
влиять на способность поrлощения шумов и
вибраций.
. Осушитель
Влaroпоrлотитель, работающий с R12, не
может полностью обеспечить удаление влarи из
R134a. У неmroрых веществ, появившихся в
наcroящее время на pьrnкe, способность к по-
rлощению влаrи примерно на 10 % ниже, чем
у влаroпоrлощающих веществ для R12. В свя
зи С этим их масса должна быrь увеличена при-
близительно на 20 %.
. Техническое обc.лyж:uвание
Контроль полноты заправки для R134a бо-
лее сложен, чем для R12, тем более, что воз
можные утечки R134a нельзя обнаружнть с по-
МОЩЬЮ обьIчных средств, mroрые реarиpyют
на хлор. Новые детекторы утечек должны pea
rировать на фтор, и для достижения уровня,
начиная с mroporo обнаруживаются утечки, их
чувствительность должна быrь примерно в 50
раз выше чувствительности оБычнъx детекторов.
Из Bcero вышеизложениоro МОЖНО заклю
ЧИТЬ, что замена старых хладаreнroв на новые,
I<OТOpыe в меньшей степени заrpязняют окру-
жающую среду, является непроcroй операцией.
Конечно, исследования в этой области про-
водятся широко, НО надо проявлять осторож-
ность. Особенио внимательно следует относить-
ся к проблеме настройки установки, тем более,
что при переходе от cтaporo хладаreита к ero
заменителю настройка может очень сильно ме-
няться. Так, например, при замене R502 на R22
нужно прикрьrrь реryлятор таким образом, что-
бы перепад на нем повысился на величину, эк-
вивалентную примерно 4 5 К, в то время как
при замене R12 на R22 реryлятор должен быrь
проcro заменен. В дpyrиx случаях может воз-
никнуть необходимость открьrrь реryлятор.
Читarель должен обрarитъ внимание на то,
что этот пункт назван "Проблемы совместимо-
сти с материалами, приспособлениости поме-
щений и адеквarности по холодопроизводитель-
ности". Называя ero таким образом, мы хоте-
ли привлечъ внимание еще к одной особениос-
ти, а именио: соrласно cтaндapry NF E35 400,
о mropoM мы уже roворили, машиниый зал дол-
жен соответствовать определенным требовани
ям, например необходимо наличие вентиляции,
устройство I<OТOрой зависит от катеroрни ис-
пользуемоro хладаreита. Следовательно, может
случиться так, ЧТО, заменяя ОДИН хладareит на
дрyroй, вы поменяете катеroрию хладаrеита.
Эхо, в свою очередь, потребует прииятня допол-
нительных мер безопасности, о чем не следует
забывать.
3.2.4.3.3. Новые системы
В данном случае мы имеем в виду извест-
ныIe холодилъныIe системы, I<OТOpыe не нашли
ширОI<Oro применения в некoroрых областях.
Эхо, в частности, абсорбционныIe холодилъныIe
машнныI, работающие на бинарной смеси воды
и бромиcroro ЛИТИЯ, I<OТOpыe следует модифи-
цировать, с тем чтобы иметь возможность ис-
полъзовarь их в установках искусствеиноro кли-
мата на транспорте. Получение холода с помо-
3.2.7. ХАРАКТЕРИСТИКИ ХЛАДМЕНТОВ
1009
щью абсорбционных ХОЛОДИЛЬНЫХ машин, так
же как и дpyrие холодильные технолоrии, яв
ляется предметом рассмотрения разд. 1.3.7 и
1.3.8 настоящей книrи.
3.2.5. Критерии выбора хладаrента
При выборе вещества, способноro выпол
пять функции хладаrcнта, необходимо обстоя
тельно изучить вопрос о том, сможет ли дaн
ное вещество в полиой мере рассматриваться
как хладareнт для заданиой области примене
ния. С этой целью нужно рассмотреть следую
щие аспекты:
необходимые термодинамические xapaк
теристики, поскольку в основе рабочих процес
сов холодильных систем лежат rлавным обра
зом законы термодинамики;
безопасность эксплуатации в отношении
воздействия как на людей, так и на оборудова
ние и товары; безопасность по отношению к
людям рассматривается в двойном аспекте:
прямое воздействие на орrанизм (например,
при выбросах хладаreнта) и косвениое воздей
ствие (за счет влияния на озоновый слой и пар
никовый эффект);
технические показатели, влияющие на pe
ализуемость и надежность холодильной систе
мы, а также на взаимодействие между хлада
тснтом и комnлеюующими этой системы;
экономические показатели, составляющие
основу тобых технических решений. Критерии
выбора хладаreнтов сведены в табл. 3 .2. 5 1.
3.2.6. Области использования
различных хладаrентов
В табл. 3.2.6 1 и 3.2.6 2 приведены облас
ти использования различных хладаreитов в
зависимости от назначения холодильных ycтa
новок, их мощиостей и характеристик.
3.2.7. Характеристики хладаrентов
3.2.7.1. Физические свойства CFC,
HCFC и HFC
Характеристики и свойства CFC, HCFC и
НFC очень близки, и основное их отличие, как
мы видели, заключается в том, что вредное ВОЗ
действие хладareнтов катеroрий HCFC и НFC
на окружающую среду roраздо слабее, чем хла
дзreнтов катеroрии CFC. Основные характери
стики l CFC, HCFC и НFC представленыI в табл.
с 3.2.7 1 по 3.2.7 3.
Хладareнты катеroрии CFC это бесцвет
ньщ практически нетоксичныIe вещества, кoтo
рые нельзя обнаружить по запаху до тех пор,
пока их объемная концентрация в окружающем
воздухе остается ниже 20 %.
При более высоких концентрациях в ВОЗДУ
хе будет ощущаться слеrка сладковатый аромм.
Хладareнты CFC невосnламеияемы и взрьmо
безопасныI, однако MOryт разлarатъся в присут
ствии oткpытoro пламени или электрической
дyrи. Продуктами разложения являются хлори
стоводородная (соляная) и фтористоводородная
(плавиковая) кислоты, которые леrкo обнаружи
ваются даже при очень малых концентрациях
по резкому запаху. Разложение CFC в присут
ствии oткpbIТOro пламени положено в основу
прннципа обнаружения утечек с помощью ra
лоreниой лампы, rдe продукты разложения pe
аrнруют в пламени лампы с нarpeтoй медью,
окрашивая пламя в различныIe оттеики, пере
ходящие от корнчневоro к сниеватому.
Растворимость BOДbI в хлaдareнтах зависит
от их типа. Такие хладаreнты, как Rll, R12 и
R13, молекулы КOТOpbIX не содержат водорода,
слабо растворяют воду. При О ос максималъ
ное содержание BOДbI в них составляет от 20 до
30 Mr/кr. Напротив, хладаreнты R21 и R22, MO
лекулыI которых содержar по одному атому BO
дорода, при ООС спосоБныI растворить от 500
до 600 Mr/кr. Эrа характеристика очень важна,
поскольку в случае отрнцателъных темпераryp
испарения холодильной системы HepaCТBopeH
ная вода может оседть на некоторых реryли
рующих opraHax, таких, например, как ТРВ,
замерзая на седлах клапанов и вызывая тем
самым их закупорку.
I Читатель может также 06рати1ЪСЯ к стандарту NF Е35-
400, 8 котором представлеиы две таблицы: физических ха-
рактеристик и физиолоrическоrо воздействия хладаrеитов
иа человеческий орrаиизм в зависимости от объемиой кои-
цеН1рации.
1010
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З.2.5 1
КритерlUl выбора xлaдarентов 1 )
Темпера-rypа кипения 8,ь Темпера-rypа испарения должна быть как можно выше темпера-rypы ки
пения, чтобы в КОН1УРе существовало избыточное давление
Крнтическая темпера-rypа 8" Темпера-rypа конденсации всеrда должна быть ниже критической темпе
ра1УРыхладаrента
Давление холодильноrо цик Давление конденсации не должно быть выше 20 25 бар.
ла Давление испарения не должно быть СЛИШКОМ низким.
Степень сжатия должна быть оrpаничена, чтобы обеспечить высокий
Термоди кпд компрессора
намические Подоrpев паров при сжатии Зависит: от степени сжатия;
свойства от отношения теплоемкостей y CplC..
В общем случае переrpев паров меняется в процессе сжатия
Объемная (или удельная) Количество холода, производимое единицей объема пара, BcacbIBaeMoro
холодопроизводительность компрессором.
(или удельиая теплопроизво эта величина должна быть как можно ВЫШе.
дителъность для тепловых Она зависит от давления всасывания
насосов)
Токсичность Классификация США l й класс крайне токсично (S02); 6 й класс
нетоксично (RI2). хладаrенты' особенно используемые в общественных
местах (например, в кондиционерах), должны относиться к 5 6 мy классу
Воспламеияемость Характеризуется нижним (наиболее важным) и верхним значениями пре--
Бе:>опас делов концентрации воспламеняемости на воздухе.
ность хладаrенты должны быть невоспламеняемыми
эксплуата Воздействие на продукты Должно быть нулевым или крайне незначителъным в случае утечек в
ЦIDI питания холодильной камере
Воздействие на окружающую это НОВЫЙ критерий: воздействие должно быть нулевым или минимально
среду: возможным
озоновый слой;
парниковый эффект
Воздействие на металлъl Металлические детали холодильноrо КОН1УРа
Воздействие на пластмассы и Материалыпрокладок
полимеры
Воздействие на электроизо для rерметичных arperaТOB (двиrателъ входит в состав холодильноrо
ЛЯЦИЮ КОН1УРа)
Электропроводность Особенно в жидкой Фазе
Воздействие на масла Физические свойства: полиая смешиваемость, или смешиваемость в зави
симости от температуры и концентрации, или смешиваемость нулевая.
Химическая совместимость
Поведение в присутствии Образование rндратов.
т еХНИЧе влаrи rндролиз молекул хладаrента
ские Термическая стабильность Сохранение целостности молекул при более высоких, чем в термодинами-
показатели ческом цикле, температурах особенно важно для тепловых насосов.
Стабильность должна обеспечиваться в присутствии материалов, имею
щихся в холодильном контуре (металлыI' полимеры, пластмассы, масла и
т.д.)
Эффективность теплообмена В зависимости от теплопроводности и вязкости хладаrента, особенно в
жндкой фазе
Склонность к утечкам Связана с поверхностным натяжением и поверхностным натяжением
масел в присутствии хладаrента
Обнаружение факта и места для некоторых хладаrентов леrко обнаруживается по запаху, однако для
утечек фторхлорyrлеродов найти место утечки достаточно сложно
Цена В частности, цена в зависимости от объемов производства, что важно
Экономи знать. Сильно зависит от типа хладаrента
ческие Влияние выбранноrо хлада- Компрессоры, трубопроводы, теплообменники.
показатели reHтa на стоимость установки Зависит от уделъной холодо(или тепло )производителъности и эффектив
в целом ности действня теплообменников
Наличие хладаrента на рынке Должно быть максимальным
1) v . . " "
Таблица заимствована из превосходнои статьи Maxиne DumlП1\ Холодильные areHTbI (Les flUldes fngongenes, М.
Duminil, Chauffage, Venti\ation, Conditionnement., 1990, N25, р.31).
3.2.7. ХАРАКТЕРИСТИКИ ХЛАДArЕНТОВ
1011
Таблица З.2.6 1
ИСПОJlЬЗOВ8JDIе различных L1IIIДIU'eнтoв в холодильных YCTaнoBIalX (из упомянутой статьи М. DumJniI
"Холодильные areIIThI", с. 37)
Тип установ,и Т е..перщры. ХЛадаreнты
ос
Т.пло..... насос... (Harpaaaтenb) вода + е или R142b
@ Очень высокие те..пературы 120...160
(.ас.ад с дву"" рабочи..и тела..и) @, R142b
70. 120
. Высо.ие те..пературы
.. Рекуператор тепла и ..естные обоrреватenи 35 .70 , e, ? , e , неазеотропные с..еси
Во3душн",. КОНД"Ч"ОН.Р'" (охладитenь) @, ' вода (абсорбция)
... Большие "ощности (турбо.о..прессоры,
абсорбция)
... Средние мощности (обье"ные ко..преосо О ... +10 @,@
ры)
... Малые "ощности @j
.. Авто..обильные 'ондиционеры @
(открытые ..аломощные аrреraты)
OxпaJwдeH". при УМ.Р.ННО Н"."Х Teмn.par) рах (oднocтyn.H aтoe CJКaТ1l.1
... Большие "ощности (.а. правило, открытые (а....иа., R717), R22
аrреrаты)
... Средние мощности (rерметичные и полу 5 ... 20 @j, R22, @ (только для больших универса"ов)
rер..етичные (резъ...ные) arperaты)
... Малые мощности (холодильники, rерметич- @j
ные неразъе"ные arperaты)
Зв..ороаса ПР" об"' Н"'Х темП.Ратурах }
Двухступенчатый цикл !,! , R22 , e ,@
...Большие МОЩНОСТИ
Одноступенчатый цикл 20 50
"'Средние мощности (,рупные универса..ы)
...Малые "ощности ("орозильни,и)
Специальный случай:
возroн.а «cvxoro» льда 20 . 70 C0 2 (R744)
НII3К".Т."П.Р высо кая те..пература низ.ая те..пература
. Классичес.ие ступенчатые циклы (несколько @, R22 , e 8, R23 , 8 ,
отдenьных хладаrентов)
50 . 160 NH" а TalOКe а TalOКe с,н., СН.
О Цикл с встроенной (обьединенной) ступ... (нефтехи..ия) (нефте хи..ия)
нью (преи"ущес1tlенно для ожижения при- С..еси утеводородов
родных raзов) С,Н., С2Н', СН...
O .H" Н...... Т.МП.Ратур'" (0°С=273 ,15 К)
Криоrенная техни.а с открытым ,онтуром
(без ра.уперации образующихся паров)
... До 200 ос (промышленность, лаборатор. N 2 ...... (77 к)
ная техни.а)
.. До 4 К (лабораторная техника) ниже 160 -
. Циклы с raзообразны"и хледаrента..и . :.r8J , H 21tJA ",-
О Ниже 4 К (исследования, лабораторная 'Не .....
техника) Специальные циклы, использующие иные, че..
из..енение arDeraTHoro состояния явления
@ прототипы, О редко используе..ые;
:.. ДОВОЛЫiО распростреН8нные; ==== распространенные, _ широко распространенные,
О хладаrенты, вредные для о.ружающей среды. R22 не обведен, так как совсем недавно он считался
вредны.. для о.ружающей среды только при длнтenьно.. воздействии Однако в конце 1993 r. некото-
рые страны сочли необхOl\ИМЫМ срочно ввести полный запрет на ero использование.
1012
3. ArPErATbI. УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица 3.2.6 2
Предпочтительные области использования различньп XJIJIДIIrеитов
ТРIlдНЦИОН- )(лад- Диапазон
тип k"oмnpecco-- ный хлад- aтeнrы- Teыnepaтyp Области использования
РОВ areJП замеЮf- ИСЛОЛЬ30Ваиия.,
тели ос
Ю2 Холодильники, морозильники, I1pONЫIПЛенные холодильные устанО8Ю1, ВoздyIDИЫе КО}ЩИ
RI23 ци:оиеры, холодильное оборудование транспортных средств, ХОЛОДИЛЬНЫе установки судов,
RI2 R134a от ---40 ДО +10 веКI'ЮIJIЦИЯ шахт, обиаружеюtе утечек 8 сосудах лод Д88IIеЮfеМ или вакуумных сосудц
Rl42b хладОНОСJПелн при Teыnepaтypax до 150°С, теrшовые насосы
R152a
R12BI ? от О ДО +50 Установки С высокой тсыnеоатvuoй k"ОНДенсации, нaлvимер КОНДJЩИоиеры портальных кранов
RI3 Ю3 от IOO до +60 Холодильные устанОВКИ npoNыIID1ннoro и лабораториоro назначения мноroкасxaдн:ыe
R13Bl ? от ----80 До +40 ОДНО-- и двухступенчатые ХОЛОДИЛЬные установки для З8NОр03КИ mo:цeвых продуктов, npo
NыIпJ1I01ое ХОЛОДИЛЬНое оборудование
Ю1 ? от 20 до +20 Холодильные устанО8Юf с высокой rеыnературой кондеис8ЦЮ[, теrшовые насосы, KOJfДНЦНOHe-
ы кабин пourальных и поворотных ПОДЪеМНЫХ КDaнOB
Порптевые R22 RЗ2(?) oT 50no+lO ToproBoe холодильное оборудование, моро3IOlЬники, кpyrmы:e yюmерсaNЫ, судовые холо
возвраnю дильные устанО8Ю1, крупное npоNыIпJ1ниое холодильное оборудование, хондицнонеры н
поступательные устанО8ICИ нскусствеюlOro КJIНМaTa
RI14 RI24 от 20 ДО +20 УстановlCИ с высокой температурой кондеис8ЦfЩ КОНДJЩИонеры кабин портальных кранов,
RI42b теrшО8ые насосы, хладоносJПель до TeI01eDaТVD 9QOC
R500 Ю2 от ---40 ДО +10 Бытовые холодильюOOl, Toproвoe оборудование
RI52a
R502 R22 от --60 ДО 20 Одноступенчатые холодильныe устанО8Ю1, оснащеННЫе конденсаторами с воздymн:ым охлаж.
R125 деннем, для крymшx yюmерсамов Н ToproBoe ХОЛОДЮIЪное оборудование
RI43a
R503 R23 от ll0до 70 Kacxaдныe ХОЛОдкrlЬные установки для лабораторных цеп:ей н npоNыIID1иныe холодильники
большой мощности
R717 Не преду- от 70до+lО Холодильные установки для пюдевой npомьпплеюfOСТИ (скотобойни. rnmоваренные заводы,
смотрено ХОЛОДЮlЬные СI01адь1 н Т .д.) Н лроNыIпJ1юfое оборудование
Ю2 RЗ2
с вращаю R717 не npеду. oт 70дo 20 МорОзI01ЬЮIКН, холодильныe cIOl8ДЫ, холодильное оборудование проNЫIПЛеЮfоrо назначеЮfЯ
ЩllМся смотрено }
порmнем RI2 Ю2 от до+lО
RI23
ПОР- R134a
пmе- RI42b
вые RI52a холодильныe шкафы. морозильftИlCИ, кондицнонеры
С каТЯ- Ю2 RЗ2 от 50до+10
IЦНМCя R502 Ю2 от --60 ДО О
порmнем RI25
RI4Зo
Ю2 RЗ2 от 50до+10 Oxлaдкrели н мороэильники: для пюдевой npомьпплеЮfости, судовые холодильные устанОВЮI,
Оx.лaд;Jn'ели ЖНДICОсти, vстановlCИ mюмыIID1юfоro назначеЮfЯ
Винrовые RI3BI ? от --60 ДО ---40 Холодильныс vстановJCИ пDоNыIпJ1юlorоo назначеЮfЯ
R717 Не npеду- ot--60до+10 Охлaди:rели н морозильЮOOf для mп:цевоЙ npоNыIпJ1Iofости. холодильные установlCИ npoмыID.
смотрено леЮfОro назиачеЮfЯ
RIl RI23 отОдо+20 Кондицноиеры, хладонOCJПель до IOOOC
RI41b
R12 Ю2 от д()+IО Воздушные хондиционеры, хоnoдильныe установlCИ для ПИЩевоЙ лромыm:пенности, установки
RI23 npоNыIID1юfоro иазначeнIOl, хладоносиrель до 150°С
R134a
R142b
RI52a
Центробежные RI2Bl ? от О до +50 Теrшовые насосы воздyпIныe кондиционеры
R13Bl ? OT...JJO до---40 Холодильные vстанОВ1СИ ПDомьпплеЮfоrо назиачеЮfЯ
RI13 RI41b от О до +20 ВоЗдVПIНblе конднционеоы
RIl4 RI24 от 20 до +20 Воздym:ны:е кондиционеры
RI4"lb
RIl5 ? от 50 ДО +20 Termo8ble насосы. rmоNыIпJ1юfое оБОDvдование
R717 Не npеду- OТ 70дo+\0 ХОЛОДЮlЬные установЮf npоNЬПIIЛенН:Оro назначения
смотрено
3.2.7. ХАРАКТЕРИСТИКИ ХЛАДArЕНТОВ
1013
Таблица З.2.7 1
Соотношение между температурой и давлением насьпцеlПfЪП паров основньп хлaдarентов катеrорнй CFC,
HCFC, HFC и аммиака
Темпера Давление, бар, для хладаrента
1УРа, ос R11 R12 R13 R13B1 Ю2 Ю3 RII3 RI14 RI34a R142b R500 R502 R503 R717
120 0,069 0,100
100 0,331 0,318 0,475
80 1,094 0,305 0,104 1,144 0,039 0,146 1,560
60 0,226 2,818 0,908 0,374 3,135 0,163 0,072 0,270 0,487 3,968 0,219
50 0,391 4,215 1,445 0,643 4,810 0,299 0,135 0,464 0,814 5,898 0,408
4O 0,641 6,070 2,199 1,049 7,090 0,131 0,516 0,240 0,756 1,296 8,448 0,717
30 0,092 1,004 8,464 3,222 1,635 10,100 0,027 0,226 0,847 0,402 1,179 1,979 11,730 1,195
20 0,157 1,509 11,480 4,568 2,448 13,990 0,051 0,369 1,330 0,642 1,771 2,910 15,860 1,901
10 0,257 2,191 15,200 6,292 3,543 18,910 0,089 0,579 2,007 0,983 2,572 4,143 20,970 2,908
О 0,401 3,086 19,730 8,454 4,976 25,050 0,148 0,875 2,928 1,452 3,626 5,731 27,230 4,294
10 0,605 4,233 25,180 11,120 6,807 3264 0,236 1278 4,145 2,079 4,981 7,730 34,810 6,150
20 0,883 5673 31,710 14,350 9,099 41,93 0,362 1,811 5716 2,896 6,686 10,200 8,574
30 1,254 7,449 18,220 11,920 0,538 2,500 7,701 3938 8794 13190 11,670
40 1,735 9,607 22,830 15,340 0778 3372 10,164 5244 11,360 16,770 15,550
50 2346 12,190 28,280 19,420 1,094 4,454 13,176 6,856 14430 21,010 20 330
60 3,111 15,260 34,690 24,270 1501 5775 16,813 8,819 18,080 26,010
70 4,052 2,018 7,364 21,162 11,182
80 5,192 2659 9254 13 999
90 3,444 11480 17329
100 4390 14080
110 5518 17,100
Таблица З.2.7 2
Физические свойства хладarентов индивидуальньп веществ и смесей катеrории CFC (процукция
AtochemlDehon; процукция дрyrиx изrотовителей имеет очень близкие к приведеlпfым в таБJDЩе значения)
Фnзическое свойство Rl1 R12 R13 RI13 R114 R500 R502 R503
Молекyrurpная масса, r!молъ 137,38 12092 104,47 187,39 170,93 99,31 111,64 97,5
Температура JUl8В..'lекия, ос 111 158 181 35 94 158,9 160 О
Температура юmения + 23,7 29,8 81,5 +47,6 + 3,5 33,5 45,6 87,9
I1I>И "",1 баР, ос
КОИПIЧеская reмnen8TVDa., ос + 198 + 112 + 28,85 + 214 10 + 1457 +105,5 +82,16 + 195
Абсолютное КРlПИЧеское 44,09 41,15 38,70 34,10 32,62 44,27 40,75 43,43
давлеRНе. бай
Удельная reJUloeмxoCТL 0,890 0,987 1,03 0.995 1,025 1,22 1,27 1,25
жидкости, кПж/lкr. Ю (I1I>И + 30 0 С) (при + 30 0 С) (при 300C) (при +60 ОС) (при + 30 0 С) (при + 30 0 С) (при +30 ОС) Iпvи 300C)
Удельная rеmюемкость пара 0,565 0,607 0,577 0,674 0,669 0,737 0,703 (при 0,669
l1I>и"",1 баР, кПж/lкr'Ю (I1I>И + 3О 0 С) (при + 30 0 С) (при 3О 0 С) (при +60 ОС) (при + 30 0 С) (оои + 30 0 С) + 30 0 С) (оои +25 0 С)
Orношеtmе TeJUloeмxocтeH 1,136 1,138 1,17 1,082 1,09 1,14 1,135 1,21
С /Сvпри "",1 бav (при +3О 0 С) (при + 30 0 С) (при 300C) (при +60 ОС) (при + 3О 0 С) (оои + 30 0 С) (оои + 3О 0 С) Iпvи 300С)
Динамическая вязкость 0,401 0,208 0,172 0,447 0,324 0,192 0,172 0,144
жидкОсти. 1 о., Па.с (оои + 30 0 С) (оои +30 0 С) (при 300C) (при +60 ОС) (при + 3О 0 С) (при +25 0 С) (при+30 0 С) Iпvи 300C)
Поверхностное И8Т.sIЖeЮfе, 17,05 8,01 6,36 13,2 10,3 8,4 5,0 6,1
10" Н'М (при + 30 0 С) (при + 30 ОС) (при 300C) (при +60 0 С) (при + 3О 0 С) (при +25 0 С) (при+3О 0 С) (I1I>И 30 0 С)
Элекrpнческая прочностъ 3,1 2,4 1,4 2,6 2,8 1,3
(при +23 0 С и (при + 23 0 С и (при +23 0 С и (при + 23 0 С и (при + 23 0 С и (при +25 0 С и
"",1 бар) "",1 бар) "",1 бар) "",1 бар) "",1 бар) "",1 бар)
Показаrель парЮfКО80ro 1,0 от 2,8 ДО 3,4 ? от 1,3 ДО 1,4 от 3,7 ДО 4,1 ? ? ?
эффекта GWP
Показатель разрушения ОЗОна 1,0 от 0,9 до 1,0 1,0 от 0,8 ДО 0,5 от 0,6 до 0,8 0,74 0,3 0,6
ODP
rазовая постоянная Rp (СМ. п. 60,52 68,76 79,58 44,37 48,64 83,72 74,47 95,02
1.3.4.3), Лж/lкr.Ю
1014
3_ АПНАТЫ, У1ЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З.2_7 З
Физические свойства xлaдarеиrов индивидуалъньп веществ катеrорий HCFC и HFC (продукция Suva de Du
POBt de NemourslPrlmagaz; продукция дрynn: изrотовителей имеет очень БJDIЗкие к "риведеиным в табmще
значении)
HCFC-22 I HFC-23 I HCFC-123 I HCFC-124 I HFC-125 HFC-134a HFC-152a
Наименованне и химическая Ф омула
Хлордифторметая Трифторметан 2,2-ДИXJIОр- 2-хлор-I,I,I,2- Пенrафторэтан 1,1,1,2- I,I-дифторэтан
Физические свойства 1,1,1- тетрафтор:лан тетрафтор-
трифтор- :лан
:лая
CHCIF, CHF, CHCI,-CF, CHCIF-CF, CHF -CF, CH,F-CF, CH,CHF,
ТОЧICaКЮlОИИЯJ1j>ИjFl бар, ос 4O, 75 82,03 27,9 11,0 ---48,5 26,I 24,7
МолеКV1IЯ1JНая мacc r/моль 8647 70,01 152,9 136,5 12002 102 О 66,0
ТОЧJCa замenзания., ос 160,0 155,2 107,0 199,0 103,0 101,0 117,0
КритичесlOlЯ темпеоатvoа, ос 96,0 25,9 185,0 122,2 66,3 101,1 113,5
Критическое давлеfDfе, бар 49,77 48,3 37,9 35,7 35,2 40,60 45,0
Критический молькьdi объем, 165 .133 288,6') 246,4 210,2 199,3 180,8
10-' м' /моль
КритичесlOlЯ lU1отность, кт/м' 525 525 530 554 571 5117 365
Плотность ЖИДJ('ОСТИ при 1194 670 1460 1364 1250 J1j>И 20 ос 1206 911
+25 0 С, ul'"
Плотность пара на ImНИИ 4,72 4,66 5,8 6,882 6,56 5,26 не известно
насы.щени.я, кr/M ]
Удельная Terтoeмкocть ЖИДJCо- 1255,2 1443,5 J1j>И зо ос 1016,7 1129,7 1259 1431 1674
сти rwи 25 0 С, КДж/(кr.К)
Удельная TerтoeмкoC'ТЬ пара
при 25 0 С н ПОСТОЯННОМ давле- 656,9 736,4 419,6 740.6 707 852 1172
ИfDf 1 бар, КДж/!кr.К)
Скрытая rеruюта испарения в 233,5 239.4 174,2 167,9 159 217,1 222,9
точке КЮlCНИJ!, КДж/кr
ТеfUJОJ1j>ОВОДИОСТЬ, Вт/(м,К)
Жидкость 0,088 0,098 0,082 0,072 0,063 0,0825 0,104
Пар 00105 0,0104 0,0095 0,0130 0,0145 0,0145 0,0147
Динамическая ВЯЗJ(ОCIЪ
J1j>И 25 0 С ИjF1 бар, 10"хН.с/м'
(сантипуаз, сп)
жндкость 0,198 0167J1j>и 300С 0,449 0,314 0,104') 0,204 0,173
Пар 0,0127 00118 J1j>И зо ос 0,0130 0,0131 0,0151) 0,0120 не известно
Растворимостъ HFClНCFC в
Воде
J1j>И 25 0 С и JF 1 баD, % массы 0,30 0,10 0,39 0,145 0,09 0,15 0,28
РЗCТIЮРИМОСТЬ воды 8
НFС/НСFС
J1j>И 25 0 С и JF 1 бар, % массы 0,13 008 0,07 0,07 0,11 017
Преде.лы восrmaменяемости 8 Нет Нет Нет Нет Нет Нет от 3,9 до 16,9
СМеси с ВОЗlIVXоМ- % объема
Показатель разрушения озона 0,05 О 0,02 0,02 О О О
ODP')
Показатель naрииховоrо 0,34 0,02 0,10 0,84 0,28 0,03
эd><Ьепа GWP
Фотохимическая активность 0,6 0,02 1 0,3 0,5 5
Токсичность ПО предельно 1000 1000 10 500 1000 1000 1000
допустимой кокценrpацик
(СМА) ИJDI предельио допус-
тимой выдержке (LAE), ррm
(объемные) (СМА)
!LAE) (LAE) (LAE) (LAE) (LAE) (LAE)
rазовЗJI: постоянная R 96,14 118,75 54,37 60,91 69,27 81,51 125,97
Лж/(кr-К)
1) Расчетные значения.
Кроме 1'01'0, при содержании влarи свыше
примерно 25 Mr/кr в хлaдareнrах в результате
их разложения образуются соляная и плавико
ван кислorы, приводящие к деrpадации смазоч
ных свойств масел и обусловливающие кoppo
зию КОНСТРУКЦИOlПlых материалов установок, а
также разрушение изоляции обмоток электро
двиrателей reрметичных и полуreрметичных
(разъемных) компрессоров. Поэтому ycтaнOB
КИ, рабorающие на CFC, перед каждой заправ
кой предварительно обезвоживaюrся.
Полностью обезвоженные CFC обычно не
arpeссивны по arношению к используемым КOH
струкционным материала'\!. Однако маrний,
3.2.7. ХАРАКТЕРИСТИКИ ХЛАДArЕНТОВ
1015
матниевые и алюминиевые сплавы очень чув-
ствпreльныI даже К малейшим следам влаrи.
Что касается HCFC и НFC, то первое заме-
чание, кoropoe можно сделать, состопr в том,
что для хладатентов этой катеroрии (за исКJПO-
чением R22) отсутcтвyюr общепринятые значе-
ния предельно допустимых концеитраций
(ПДК), узaI<oненныIe распоряжениями властей.
Вместе с тем в настоящее время в рамках Про-
rpаммы иссл ований токсичности фropyrлеро-
дов, предназначенных для замены хлорсодер-
жащих хлaдareнтов (сокращенно PAFrТ), объе-
диняющей мноrие промышленныIe предприя-
тия, проводятся мноroчисленныIe ТОКСИI<Oлоrи-
ческие испъrrания xлaдareнтов катеroрий HCFC
иНFс.
Из данных табл. 3.2.7-3 видно. что HeI<OТO-
рые HCFC и НFC не воспламеняются, дpyrие
воспламеняются I1Лохо. rорение может начать-
ся, если, например, R22 и R134a смешать с воз-
духом при высоком давлении и Harpeтb до вы-
сокой темпераrypы. Сочетание таких условий
маловероятно, однaI<O прн выполнении опреде-
ленных работ, например при сварке под давле-
нием сосуда, в котором находилась или нахо-
дпrся смесь одноro из этих хладareнтов с воз-
духом или кислородом, необходимо принимать
соответствующие меры предосторожности
При обращении с хладаreнтами moбой ка-
теroрии, будь то CFC, HCFC или НFC, следует
соблюдать ряд предосторожностей, а именно:
избеrать чрезмерноrо скопления паров.
Пары хладareнтов тяжелее воздуха, поэтому
они MOryт накапливаться внизу. Рабочие места
должны хорошо проветриватъся (см. уже упо-
минавIIIИЙся стандарт NF Е35-400);
не допускать кoнтaкra хладаreнтов с от-
крьиым пламенем и roрячими металлически-
ми поверхностями. Существует опасность вос-
пламенения таких хладаrентов, как R141b,
Rl42Ь и Rl52а, пары дpyrиx со ений при
высоких темпераrypах MOryт разлататься с об-
разованием токсичных и раздражающих про-
дуктов;
избеraть попадания хладатентов на руки
и OТI<pьпые участки кожн, так как это может
вызвать обморожение. хладаrенты R123 и
R141b ие вызыв3Joт 06морожения, oднaI\O унич-
тожают естественную жнровую смазку кожн,
делая ее ДОCIyIIНой для попадания инфекции;
защищать rлаза от выбросов хладareнта;
не переrpевать баллоныI' в КOТOpbIX нахо-
дились или находятся какие-либо хладareнты;
защищать баллоны от повреждений;
при несчастных случаях не использовать
лекарственныIe cp cтвa семейства адреналина
эфедрина. В сочетании с чрезмерной концент-
рацией паров хладаreнта эти средства MOryт
стать причиной сердечной арпrмии и фибрил-
ляции желудочков.
Из всех хладатентов, при надлежащих к ка-
теroриям CFC, HCFC и НFC, один из них, а
именно R22, заслужнвает особоro упоминания.
это ственный широкомасштабно исполь-
зуемый хладаreнт катеrории HCFC, который
входпr в число традиционных хладаreнтов (за
исключением аммиака). Хотя по сравнению с
R12 или R502 темпераrypа R22 в КОlЩе цикла
сжатия высока (рис. 3.2.7-1), физические свой-
ства и термодинамические хараю:еристики это-
ro хладаreнта чрезвычайно интересныI.
К сожалению, решснием Копенrаrенской
конференции сроки использования R22 оrpани-
чены и в настоящее время ничто не указывает
на то, что этому хладаreнry CMOryт найти под-
ходящую замену.
R22
-60'1::
i:c""
""
-,..;"
.
2!f'C ...
......
J!!C
I
,;(}
110
ti
ЮО
" 90
'"
8()
s
:r
!!} 70
:1:
:i! /JO
'"
50
w
ф
Е:
30
f--
;(}
-,О -З5 -30 -25 -20 -'5 -70 -5 О 5 Ю
Температура испарения, 'С
Рис. 3.2.7-1. Темпераrypа R22 в конце цикла сжатия
(И30ЭН1lJОПИЙИЫЙ процесс)
1016
3. АПЕfАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Напомним, что Мidgley, ИСХОДЯ из периодн
чеСRDЙ таблицы элементов Мецделеева, пришел
к выводу, что существует ТОЛЬRD восемь элемеи
тов, способиых иепосредственно образовывать
соединеиия, юroрые MOryт рассмarpивarъcя как
хлaдareиты 1 . Следовательио, С очеиъ большой
вероятностью можно предполаraтъ, что для pa
боты на хладаreитах катеroрни НFC пorpебу
ется создание HOBbIX компрессоров.
3.2.7.2. Физические свойства аммиака
Аммнак занимает особое место в ряду дpy
rих хлaдareнтов, ПОСRDЛЬКУ не относится ни к
одной из катеroрнй raлоreнсодержащих yrлево
дородов (CFC, HCFC, НFC) и в ТО же время яв
ляется одним из наиболее распространениых
хла,даreнтов как в даниъlЙ момеит, так, вероят
но, Н в будущем 2 .
В самом деле, этот хладareит обладает MHO
roчислениыми преимуществамн, rлавиыIe нз
юroрых состоят в следующем:
ero термодинамические н теплофизичес
кие свойства, параметры тепло и массообме
на превосходиыI и позволяют достичь очень
высоких значений КПД установок;
он химически нейтрален по отношению к
большинству RDнструкциониых матерналов xo
лодильноro контура, за исключением медн н
сплавов на ее основе, ШирОRD используемых
прн работе на CFC, HCFC и НFC. Этим объяс
няется ТО обстоятельство, что установка, пред
назначенная для работы на raлоreнсодержащих
yrлеводородах, не может работать на аммиаке;
1 "Роль R22" (и rбlе du R22, D.ADidion, R.Cohen,
D.Tree, Revue Pratique du Froid, 1990,Н2 716, p.76 78).
2 См. также: "Аммиак, хладаrент будущеrо" (L'am-
mоniае, fluide d'avenir, Note de l'Institut Intemational du Froid
sur les CFC et 'е fi"oid, Н2 6); "Новые хладаrеюы в Европе"
(Nouveaux fluides en Europe, AGac, Revue Pratique du Froid,
1991, Н2 742, р.13 14); "Аммиак возвращается на сцену"
(L'ammoniac revient sur scene, P.Kjems, Reme Pratique du
Froid, 1991,Н2 761, p.20 22); "Охладители воды на аммиа-
ке: новый подход к старой технолоrии" (Refi"oidisseurs а еаи-
ammoniac: ипе nouvelle approche d'ume anciene technologie,
L.Jansson, Chauffage, Ventilation, Conditionnement, 1993, Н2
3, p.21 22).
аммиак не растворяется в смазочиых Mac
лах;
он не чувствителен к присутствию в RDH
rype влажноro воздуха или воды;
он леrRD обнаруживается в случае утечек,
даже крайне незначительиых;
этот хладаreит имеет самую низкую заку
почиую стоимость;
холодильиыIe машины на аммнаке весьма
RDнкурентоспособны с ТОЧКИ зрения как началъ
иых капиталовложений, так н затрат на после
дующее обслуживание.
До настоящеro времени аммначиыIe RDМП
рессоры нспользовались rлавиыIM образом в
холоднльиыIx установках средней н большой
мощности, т. е. кorдa требуемая холодопроиз
водительностъ бьта вьппе 100 кВт.
Однam сеroдня разработчики спосоБиыI co
здаватъ холодильные RDмпрессоры на аммнаке
небольшой мощностн и, возможно, В ближай
шем будущем аммнак будет использоваться в
мноroчислениых HOBbIX установках, в RDТOpbIX,
если бы не бьто известиых проблем с вредиым
воздействием на окружающую среду, применя
лись бы CFC или HCFC.
Вместе с тем, помимо ВЫСОRDro значения
темпера1УРЫ в RDнце цикла сжатия (рис. 3.2.7
2), аммиак характеризуется и иеRDтoрыми He
достатками:
в смеси с воздухом в пределах от 16 до 25
% (т. е. от 160000 до 250 000 ррm) аммиак ro
рит, и точка ero вспъппки (минимальная TeM
пера1УРа самовоспламенения в смеси с возду
хом) составляет 651 ОС. Правда, эти две вели
1fl)
ri
s "О
...
u 00
. '5'1:
:!: 7Q1
о
'"
са
.. <КJ
а.
«1 '" !ft....
..
а.
Q) I--(
" 1.()
:f
Q) I
1--- 10
-,О -35 -30 -15 -10 -'5 -'0 -5 10
TeMnepa1Vpa испарения, 'С
Рис. 3.2.7-2. Темпера1ура в конце сжатия (в предполо-
жении изозитропийноrо процесса) для NН з (аммиака)
3.2.8. СЛИВ, ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ИЛИ УНИЧТОЖЕНИЕ ХЛАДArЕНТОВ 1017
чины roворят о том, что опасность воспламе
нения аммиака в условиях холодильной ycтa
новки достаточно мала;
ero растворение в воде и получение вoд
ных растворов сопровождaюrся зиачительным
тепловыделением (эюотермическая реакция),
что СОЗдает опасность ожоra rлаз в среде, Ha
сыщениой аммиaI<OМ;
он обладает)ДYlШUOЩИМ действием. Om
тается, что предельная величина ero КОlЩеит
рации для человека не должна бьпь выше 25
ррm. Но даже при ropа:що более слабой КOH
цеитрации харaкreрный запах аммиака в слу
чае ero появления вызывает панику. При yвe
личении КОlЩеитрации появляюrся серьезные
затруднения с дыханием вплоть до удушья;
смертельная КОlЩеитрация составляет 30 000
ррm. ОдиaI<O в случае вдыхания паров амми
ака ero токсическое воздействие на человечес
кий орraиизм не накапливается.
В силу перечнслеиных свойств аммиак co
rласно cтaндapry NF Е35400 (см. таБЛ.3.2.3
3) отнесен к веществам 2 ro класса опасности.
В этом же стандарте даются указания по Me
рам безопасности, кuropыe необходИМО пред
принимать при работе с такими веществами.
Нужно, однако, заметить, что профессиона-
лам хорошо известны меры, кuropыe необходн
мо n:p<ЩпpИНЯТЬ при случайныхутечках,, И, кpo
ме тoro, опасность взрыва или. по.жара в холо
днльной установке, полностью 31lll;РЫТОЙ в
обычных условиях работы, прaкmчески равна
нулю, даже при поступлении воздуха. Поступ
ление воздуха, смешаmшro с аммиaI<OМ в pe
зультare ero утечек, неМедЛенио будет обнару
жено по xapaкrepHOМY запаху уже при такой He
значительной концеитрации аммиака, как 5
ррт. Таким образом, с учетом ТOI'O, что возмож
ные опасные ситуации при работе с аммиаком
леrкo предотвращаются, аммиак как хлaдareит
представляет значительный технолоrический и
экономический интерес, тем более, что он не
оказывает иикакоro влияния ии на парниковый
эффект, ни на разрушение ОЗОновоro слоя. Oc
новные физические свойства аммиака приmще-
ны в табл. 3.2.74.
Таблица З.2.7
Основные фнзичесЮtе свойства аммиака (продукция
AtocbemIDebon, продукция дрynп: пронзводителей
имеет очень блнзЮtе к прнведенным в таБJDЩе
значении)
17,03
77,9
33,5
+ 132,35
113,53
4,78
2,16
1,335
0,136
28,5
0,82
488,2
rазовая постоянная R , дж! кт.
3.2.7.3. Термодинамические
характеристики хладarентов
Термодниамические характеристики раз-
лнчных хлaдareитов приmщены на рис. с 3.2.7-
3 по 3.2.7-16 и в табл. с 3.2.7 5a по 3.2.7 18B.
ЭТИ характеристики соответствуют хлад-
areитам с торroвой маркой Forane, производн
мым компанией Atochem и поступающим в
продажу через фирму Dehon. Аиалоrичные хла
дareиты дpyrиx производителей с иными тор-
roвыми марками имеют пpaкrически те же xa
рактеристики. Добавим, что у изroтoвителей
хлaдareнтов можно заказать и получить диа
rpaмMЫ состояния В координатах "давление эн-
тальпия" , вьmолиеиныIe в цвете на листах фор
мата А4, очень удоБныIe для работы и обучения.
3.2.8. Слив, восстановление,
повторное использование
или уничтожение хладаrентов
3.2.8.1. Необходимость слива
и восстановления хладareнтов
Итак, из п. 3.2.4.2 мы увидели, что вьmол
нение решений I<oпеиrareнской конфереlЩИИ
очень быстро приmщет к роС1)' дефlЩИТа хлад-
areитов катеroрин CFC и, хотя новые уставов-
1018
3. ArPEfATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИМЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
... ... ...
.... ....
..00..
.::.: -::/..... ..;-7.. ..
а. О '\
. / с--1 ..' .
.
а: ..-Z/./PZ. :". . ...
...
'" z /.//./ . . ,..
е.
'" 8.1t. ..f '""./v v :;>:;: >:;;
r:: ..
3.0. '..Jo ;;..
ф / ;....-; ';:-7J.м m ....
s :-t:. ']1---2 А ....
:z: .....
моР '/с- f1' /1;. н:: ! :....
'" / .....
<:(
ф .....
о N "у .J.--" .....-1 .....
:z:
2 7 :;..--у v---- p..-- I':t% .....
а ...
.... и 'y/'f IJ...-- '"L.,; , ...
) v-:: Y. v-.- ..,""'"
...
.... 1/" 'а. /1.. .......r- :..J.-- t::k.. ..:
-::2 pt:;:.j---t1 . 'l
, .! , I I ! ! ! I I !
I
П,.
".0
....
....
...
Удельная энтальпия, кДж/кr
Рис. 3.2.7-3, Диаrpамма состояния (h, Igp) для Rll
Таблица З.2.7-5а
Харакrернстики Rll на JDDIИИ насьпцеtIИJI
Teмnepa Абсолют Маиометри Удельныi! объем Плотность Эиrальпия Теплота Энrn l1ИJI
тура ное ческое жидкocrи пара УО', жидкocrи пара р". ЖИДКocrи napah', испареНИJI жидкости s', пара s ",
t, QC давление Давление 1/', дм'lкr м'lкr р'. кr/дмЗ кrlM' h'. кДжJкт кДжJкт М, кДжJкт кДж/(кr.К) кДж/(кr. к)
р., бар р"бар
100 0,259' 1,012 0,572 404,1 1.746 0,002 114,55 340,34 225,79 0,6105 1,9145
90 0,831') 1,012 0,579 133,2 1,726 0,007 123,14 344,73 221,59 0,6588 1,8687
80 2,321') 1,010 0,586 50,36 1,706 0,019 131,72 349,28 217,56 0,7044 1,8308
70 5,757" 1,007 0,593 21,34 1,685 0,046 140,26 353,96 213,70 0,7475 1,7994
60 0,012 1,001 0,600 9,960 1,664 0,100 148,78 358,74 209,96 0,7884 1,7735
50 0,026 0,987 0,608 5,046 1,643 0,198 157,28 363,63 206,35 0,8274 1,7521
4O 0,051 0,962 0,616 2,742 1,622 0,364 165,78 368,59 202,81 0,8647 1,7345
зо 0,092 0,921 0,624 1,582 1,600 0,632 174,30 373,62 199,32 0,9004 1,7201
20 0,157 0,856 0,633 0,9609 1,579 1,040 182,83 378,68 195,85 0,9348 1,7085
10 0,257 0,756 0,642 0,6105 1,556 1,638 191,40 383,78 192,38 0,9679 1,6990
О 0,401 0,612 0,651 0,4031 1,534 2,480 200,00 388,88 188,88 1,0000 1,6915
5 0,495 0,518 0,656 0,3319 1,522 3,012 204,32 391,43 187,11 1,0156 1,6884
10 0,605 0,408 0,661 0,2753 1,511 3,632 208,65 393,98 185,33 1,0311 1,6856
15 0,734 0,279 0,666 0,2301 1,499 4,345 212,99 396,52 183,53 1,0462 1,6831
20 0,883 0,130 0,672 0,1937 1,487 5,162 217,35 399,05 181,70 1,0612 1,6810
23 0,984 0,029 0,675 0,1752 1,480 5,707 219,97 400,56 180,59 1,0700 1,6798
24 1,020 + 0,007 0,676 0,1695 1,478 5,899 220,84 401,06 180,22 1,0730 1,6795
25 1,056 + 0,043 0,677 0,1640 1,476 6,097 221,72 401,57 179,85 1,0759 1,6791
30 1,254 + 0,241 0,683 0,1398 1,463 7,153 226,10 404,07 177,97 1,0904 1,6775
35 1,479 + 0,466 0,688 О,! 198 1,451 8,347 230,49 406,57 176,08 1,1048 1,6762
40 1,735 + 0,722 0,694 0,1032 1,439 9,689 234,90 409,05 174,15 1,1189 1,6750
45 2,023 + 1,010 0,700 0,08929 1,427 11,199 239,33 411,51 172,18 1,1329 1,6740
50 2,346 + 1,333 0,707 0,07764 1,414 12,879 243,77 413,95 170,18 1,1457 1,6733
55 2,708 + 1,695 0,713 0,06780 1,401 14,749 248,23 416,36 168,13 1,1603 1,6726
60 3,111 + 2,098 0,720 0,05945 1,388 16,820 252,71 418,76 166,05 1,1737 1,6721
70 4,052 + 3,039 0,734 0,04621 1,362 21,640 261,74 423,47 161,73 1,2002 1,6715
80 5,192 +4,179 0,749 0,03639 1,334 27,480 270,86 428,06 157,20 1,2262 1,6713
90 6,558 + 5,545 0,765 0,02897 1,305 34,518 280,11 432,51 152,40 1,2517 1,6714
100 8,177 + 7,164 0,783 0,02329 1,275 42,936 289,51 436,79 147,28 1,2769 1,6716
llO 10,08 + 9,06 0,803 0,01886 1,244 53,022 299,11 440,87 141,76 1,3019 1,6719
120 12,28 + ll,26 0,825 0,01537 1,211 65,061 308,95 444,71 135,76 1,3268 1,6721
130 14,83 + 13,81 0,850 0,01258 1,175 79,491 319,10 448,25 129,15 1,3517 1,6721
140 17,76 + 16,74 0,879 0,01032 1,137 96,899 329,64 451,42 121,78 1,3770 1,6717
150 21,09 + 20,07 0,912 0,008463 1,095 118,161 340,70 454,11 113,41 1,4027 1,6707
160 24,87 + 23,85 0,953 0,006912 1,048 144,675 352,45 456,12 103,67 1,4293 1,6686
170 29,14 +28,12 1,007 0,005591 0,993 178,858 365,18 457,15 91,97 1,4574 1,6649
180 33,94 + 32,92 1,081 0,004428 0,925 225,835 379,44 456,55 77,11 1,4881 1,6583
190 39,32 + 38,30 1,208 0,003316 0,827 301,568 396,77 452,40 55,63 1,5246 1,6447
198 44,09 + 43,07 1,806 0,001806 0,553 553,709 427,90 427,90 0,00 1,5896 1,5896
') Митrнбары.
3.2.8. СЛИВ, ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ИЛИ УНИЧТОЖЕНИЕ ХЛАДАПШТОВ 1019
Удельный объем Rll в состоJIJIНИ lIeperpeToro лара, дм3/ кr
Таблица 3.2.7 5б
ТСМ1ерату- Дa&л<кt< ПФ<' "..К
ра на л--t на ,.....
нiIcыctиII,' насыЩctИII. О 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
.С 6",
8O 2,зz1 J 50350,0 51650,0 52960,0 54260,0 55570,0 56870,0 58180,0 60790,0 63400,0 66000.0 68610,0 71220,0 73830,0 76440,0
70 5,760 21340,0 21860,0 22390,0 22920,0 2Э440,О 23970,0 24500,0 25550,0 26600,0 27650,0 28700,0 29760,0 30810,0 31860,0
60 12.9з1) 9959,0 10190,0 10430,0 10660,0 10900,0 11130,0 11370,0 11840,0 12300,0 12770,0 13240,0 13710,0 14180,0 14650,0
50 26,700 .5045,0 5159,0 .5273.0 5387,0 5501,0 5615,0 5729,0 5957,0 6184.0 6412,0 6639,0 6866,0 "093,0 7321,0
40 51,251) 2741,0 2801,0 2861,0 2920,0 2980,0 3039,0 3099,0 3218.0 3336,0 345.5,0 3574,0 3692.0 3811,0 3929.0
зо Q2,41!) 1582.0 1615.0 1648,0 1681,0 1714,0 1748.0 1781,0 1847,0 1913,0 1979,0 2045,0 2111.0 2177,0 2243,0
20 0,16 960,8 980,4 1000,0 1020,0 1039,0 1059,0 1078,0 1117,0 1156,0 1195,0 1234,0 1273,0 1311,0 1350,0
10 О,и 6JO,4 622,6 634,7 646,9 6.59,0 671,1 683,2 707,3 731,3 755,3 779,3 803,2 827,0 850,8
О 0,40 403,1 411,0 418,9 426,7 434,6 442,4 450,2 465,8 481,3 496,8 512,2 527,6 542,9 558,2
5 0,50 331,8 338,3 344,7 351,1 357,5 363,9 370,3 383,0 395,7 408,3 420,8 433,3 445,8 458,3
10 0,61 275,3 280,6 285,9 291,2 296,5 301,8 307,0 317,5 327,9 338,2 348,6 358,9 369,1 379,3
l5 0,73 230,1 234,5 239,0 243,4 247,8 252,1 256,5 265,2 273,8 282,4 290,9 299,5 308,0 316,4
20 0,88 193,6 197,4 201,1 204,8 208,5 212,1 215,8 223,0 230,2 237,4 244,6 251,7 258,8 265,8
23 0,98 175,1 178,5 181,9 185,2 188,5 191,8 195,1 201,7 208,2 214,7 221,1 227,5 233,9 240,2
24 1,02 169,5 112,7 176,0 179,2 182,4 185,6 188,8 195,1 201,4 207,7 213,9 220,1 226,3 232,4
25 1,06 164,0 167,2 170,3 173,4 176,5 179,6 182,7 188,8 194,9 201,0 207,0 213,0 218,9 224,9
30 1,25 139,7 142,4 145,1 147,8 130,4 1Я,0 155,7 160,9 166,0 171,2 176,3 181,3 186.4 191,4
35 1,48 119,7 122,0 124,3 126,6 128,9 131,1 133,4 137,8 142,3 146,6 151,0 155,3 159,6 163,9
40 1,73 103,1 105,1 107,1 109,1 111,0 113,0 114,9 118,8 122,6 126,3 130,1 133,8 137,5 141,1
45 2,02 89,27 91,01 92,74 94,45 96,15 97,84 99 2 102,8 106,1 109,4 112,6 115,8 119,0 122,2
50 2,35 77,63 79,15 80,66 82,16 83,65 85,12 86 8 89,48 92J5 95.18 97,99 100,8 103,5 106,3
55 2,71 67,79 69,13 70,47 71,78 73,09 74J8 75,67 78,21 80,72 83,20 85,66 88,09 90 I 92.91
60 3,11 59,44 60,63 61,81 62,97 64.13 65,27 66,40 68,65 70,85 73.04 75,20 77,34 79,46 81 6
65 3,56 52J1 53Д 54,42 55,46 56,48 57 0 58,50 60,49 62,45 64J8 66,28 68,17 70,04 71,90
70 4,05 46,20 47,15 48,09 49,02 49,93 50,84 51,73 53 0 55,24 56,96 58,65 60J3 61,98 ,63,63
75 4,60 40,93 41,79 42,63 43,47 44,29 45,10 45,90 47,49 49,04 50 7 52,08 53 8 55,05 56 2
80 5,19 36J7 37,15 37,91 38,67 39,41 40,14 40,86 42,29 43,68 45,06 46,41 47,74 49,07 50J7
90 6,56 28,96 29,60 30,24 30,86 31,47 32,07 32,67 33,84 34,98 36,09 37'\9 38,28 39J5 40,40
100 8,18 23,28 23,83 24J5 24,88 25J9 25,90 26J9 27J7 28,31 29,24 30,15 31,04 31.92 32,78
110 10,08 18,86 19J3 19,79 20,24 20,67 21,10 21 2 22J4 23,14 23,92 24,68 25,42 26,16 26,88
120 12,29 15J7 15.78 16,19 16 8 16.96 J7J3 17,68 18J9 19,07 19,73 20J8 21,01 21,63 22,24
130 14,84 12 8 12,95 I3JI 13,66 13,99 14Д 14,64 15,24 15,83 16,41 16,96 17 0 18,03 18 5
140 17,76 10J2 10,66 10,99 IIJO 11,60 11,89 12,17 12,72 13,23 13,73 14,21 14,68 15,14 15 9
150 21,09 8,460 8,784 9,088 9,377 9,652 9,917 10,17 10,66 11,12 11 5 11,98 IB9 12,80 13,19
160 24,87 6,910 7,227 7,519 7,792 8,049 8,293 8,528 8,971 9,387 9,782 10,15 10 2 10,87 11,22
170 29,14 5,589 5,919 6,207 6,472 6,717 6,947 7,166 7,575 7,955 8,312 8,6.53 8,971 9,288 9,595
180 33,95 4,430 4,795 5,108 5.363 5,603 5,824 6,031 6,413 6,764 7,091 7,400 7,695 7,970 8,246
190 39,33 3,316 3,916 4150 4432 4 бб6 4,882 5,081 5,443 5,769 б,071 6354 6,622 6,Ю9 7,117
1) Миrmибары.
Таблица 3.2.7-56
Удельная энталы1ия Rll В состоянии neperpeToro пара, к,Цж/кr
TCM'1epa-- Дa&л<кt< Л'9<'Р"",1(
"",.на на >нflн
JННt .........
насыще- l-НI,б О 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
.....С
8O 2.зi) 349,3 351,6 354,0 356,4 358,8 361,3 363,7 368,8 374,0 379,2 384,6 390,] 395,б 401,2
70 5,761) 354,0 356,4 358,8 361,2 363,7 366,2 368,8 373,9 379,2 384,6 390,0 395,б 401,2 407,0
60 12,93') И8,7 361,2 363,7 366,2 368,8 371,3 373,9 379,2 384,6 390,0 395,6 401,2 406,9 412,7
50 26,701) 363,6 366,1 368,7 371.3 373,9 37б,5 379,1 384,5 390,0 395,5 401,2 406,9 412,7 418,6
40 51.251) 368,6 371,2 373,8 376,4 379,1 381,7 384,4 389,9 395,5 401,1 406,9 412,7 418,6 424,
30 92,411) 373,б 376,3 378,9 381 ,б 384,3 3Ю,О 389,8 395,4 401,0 406,8 412,б 418,5 424,4 430.5
20 0,16 378,7 381,4 384,1 386,8 389,6 392,4 395,2 400,9 406,6 412,4 418,4 424,3 430,4 436,5
10 0,26 383,8 386,5 389,3 392,1 394,9 397,8 400,6 406,4 412,2 418,2 424,2 430,2 436,3 442,5
О 0,40 388,9 391,7 394,5 397,4 400,3 403.2 406,1 411,9 417,9 423,9 430,0 436,1 442,3 448,6
5 0,50 391,4 394,3 397,1 400,0 402,9 405,9 408,8 414,7 42О,7 416,8 432,9 439,1 445,3 451.6
10 0,61 394,0 396.9 399,8 402,7 405,6 408,5 411,5 4]7,5 423,5 429,6 435,8 442,0 448,3 454,6
15 0.73 396,5 399,4 402,4 405,3 408,3 411,2 414,2 420,3 426,4 432.5 438,7 445,0 451,3 457,7
20 0,88 399,0 402,0 405,0 407,9 410,9 413,9 417,0 423,0 429,2 435,4 441,6 447,9 454,3 460,7
23 0,98 400,б 403,5 406,5 409,5 412,5 415,5 418,6 424,7 430,9 437,1 443,4 449,7 456,1 462.5
24 1.02 401,1 404,0 407,0 410,0 413,0 416,1 419,1 425,2 431,4 437,7 444,0 450,3 456,7 463,1
25 1,06 401,6 404,5 407,5 410,5 413,б 416,6 419,7 423,8 432,0 438,2 444,5 450.9 457,3 463,7
30 1,25 404,1 407,1 410,1 413,2 416,2 419,3 422,4 428,6 434,8 441.1 447,4 4.53.8 460,3 466,8
35 1,48 406,6 409,б 412,7 415,8 418,8 421,9 425,1 431,3 437,б 444,0 450.3 45б,8 463,3 4б9,8
40 1,73 409,0 412,1 415,2 418,3 421,5 424,6 427.7 434,0 440,4 446,8 453.2 459,7 466,2 472,8
45 2,02 411.5 414,6 417,8 420,9 424.1 427,2 430,4 436.8 443,2 449,6 456,1 462,6 469.2 475.8
50 2,35 413.9 417,1 420,3 423.5 426,7 429.8 433.1 439,5 445,9 452,4 459,0 465,6 472.2 478,8
55 2,71 416,4 419,6 422,8 426,0 429.2 432,5 435,7 442,2 448,7 455,3 461,8 468,5 475.1 481.8
60 3,11 418,8 422,0 425,3 428,..5 431,8 435,0 438,3 444,9 45J,4 458,1 464,7 47],4 478,0 484,8
65 3,56 421,1 424,4 427.7 431,0 434,3 437,6 440,9 447,5 454,2 460,8 467,5 474,2 481.0 487,7
70 4,05 423,5 426.8 430.1 433,5 436,8 440,2 443.5 450,2 456,9 4б3,6 470,3 477,1 483,9 490,7
75 4,60 425,8 429.2 432,5 435,9 439,3 442,7 446,1 452,8 459,6 466,3 473,1 480,0 486,8 493,6
80 5,19 428,1 431,5 434,9 438.3 441,8 445,2 448,6 455,4 462,2 469,1 475,9 482,8 489,7 496,6
90 6,56 432.5 436,0 439,6 443,1 446,6 450,1 453,6 460.6 467,5 474,5 481,4 488,4 495,4 502.4
100 8,18 436,8 440,4 444,1 447,7 451,3 454,9 458,3 465.б 472,7 479,8 486,9 493,9 501,0 508,1
110 JO,08 440.9 444,7 448,4 452,1 455.8 4-'8,' 463,2 470,5 477,7 485,0 492,2 499,4 506,5 513,7
120 12,29 444,7 448,6 452,5 456,4 460,2 464.0 467,8 475,3 482.7 490.1 497,4 504,7 512,0 519,3
130 14,84 448.2 452,4 456.4 460,4 464,4 468,3 472.2 479,9 487,5 495,0 502,5 509,9 517,3 524,7
140 17,76 451,4 455,8 460,0 464,2 468,3 472,4 476.4 484,3 492,1 499.8 507.4 515,0 522,5 530,0
150 21,09 454,1 458,7 463,2 467,6 471,9 476,2 480.3 488,5 496,5 504,4 512,2 519,9 527,6 535.2
160 24,87 456,1 461,2 466,0 470,7 475,2 479,6 484,0 492,5 500,7 508,8 516,8 524,7 .'532,5 540,3
170 29,14 457,1 462,9 468,2 473,2 478.0 482,7 4Ю,3 496,1 504,7 513,0 521,2 529,3 537,3 545,2
180 33,95 456,б 463,5 469,6 475,1 480,4 485,4 490,2 499,8 508,4 517,0 525,4 .'533,7 541,8 549,9
190 39J3 452.4 4625 469,9 47б,3 4821 487 5 492,7 502,5 511 8 520,7 529,4 5379 546 2 554,4
1) Мнrnmбары.
1020
з. ArpErAтыI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
'Q: ....
as
!е 40.'
as .....
С
".0
ф ....
s
:t:
Ф '0.0
а ...
as
c::r '.00
...
:t: ....
....
Q S."
а
(.) ...
'."
,...
....
....
....
....
...
...
....
О...
....
...
...
...
...
..
...
...
Удельная энтальпия, кДж/кr
Характеристики R12 "а ЛИНИII насьпцеЮtЯ:
РИС. З.2.7 4. Диаrpамма соСТОяния (h, Igp) для R12
Таблица З.2.7 6а
....
10.0
....
30.'
".0
ss..
,О.,
'.Н
....
..0.
'.00
....
,...
....
....
О..
....
....
...
..
....
....
....
..и.о
Темпера Абсоl1ЮТНое Манометри- У дельиый объем ПЛотность Эитальпия Тепnота эитр пия
тура ДaJlJlение ческое жидхости пара V", жидхости пара р", жидхости пара h", испарения жидхости 11', пара 11",
1, ос Ра, бар давление 1", дм3/кr ti'/кr р', кr/ } кrlu} h', кДжlкr кДжlкr ы., кДжlкr кДжI(кr.К) кДжI(кr.К)
Р., бар
100 0,011 1,002 0,599 10,10 1,669 0,099 112,01 305,85 193.84 0,6010 1,7203
90 0,028 O,т 0,607 4,416 1,645 0,226 120,56 310,30 189,74 0,6489 1.6849
80 0,061 0,952 0,616 2.138 1,621 0,467 129.12 314,86 185.74 0.6945 1,6560
70 0,122 O,891 0,626 1.127 1,595 0.887 137.73 319,49 181,76 0,1319 1,6325
6O 0,226 0,181 0,636 0,6379 1,570 1,567 146,39 324,16 171.71 0,7194 1,6134
5O 0,391 0,622 0,647 0,3831 1,543 2.610 155,11 328,83 173,72 0.8194 1,5918
45 0,504 0,509 0,653 0,3027 1,529 3,3() 3 159,50 331,17 171,67 0.8388 Ц9]2
4O 0,641 0,372 0,659 0,2419 1.516 4,133 163.90 333,49 169.59 0,8579 1.5852
35 0.807 0,206 0,665 0,1954 1.502 5.117 168,33 335,81 167.48 0.8766 1.5798
зо ].004 0,009 0,672 0,1594 1.488 6.273 172,78 338.11 165.33 0.8950 1.5749
29 1.048 + 0,035 0.673 0.1532 1.485 6.527 113.67 338.57 164,90 0,8987 Ц74О
25 1,237 + 0.224 0.678 0.1312 1,473 7,621 117.25 340,40 163,15 0.9132 1,5706
20 1,509 + 0.496 0.685 0.1088 1,458 9,191 181,74 342.66 160,92 0.9310 1,5666
15 1,826 + 0,813 0,692 0,09] 02 1,443 10,986 186,27 344,91 158,64 0.9486 1.5631
10 2,191 + 1,178 0,700 0,07665 1,428 13.046 190,81 347.12 156,31 0.9660 1,5599
5 2.610 + 1,597 0,707 0.06496 1,412 15,394 1 95,39 349,32 153.93 0.9831 1,5571
О 3.086 + 2.073 О,71S 0,05539 1,396 18,053 200.00 351,48 151,48 1.0000 1,5545
5 3,626 + 2.613 0,724 0.04749 1,380 21,057 204,65 353,60 148,95 1.0167 1,5522
10 4.233 + 3.220 0.133 0.04091 1,363 24.443 209.33 355,69 ]46,36 1,0332 ].550]
15 4,914 + 3.901 0.742 0,03541 1,346 28,240 214,06 357.74 143,68 1.0496 1,5482
20 5,673 + 4.660 0.752 0,03078 1,328 32.488 218,83 359.74 140.91 1.0659 1,5465
25 6.516 + 5,503 0.762 0,02685 1,310 37,243 223,67 361.69 138.02 1,0820 1.5449
30 7.449 + 6.436 0.773 0,02351 1,292 42.535 228,56 363,58 135,02 1,0980 1.5434
35 8.477 + 7.464 0.185 0,02064 1,272 48,449 233.52 365,41 131,89 1,1140 1,5420
40 9.607 + 8.594 0,798 0,01817 1,253 55,035 238,56 367,11 128.6] 1,1299 ],5406
45 ]0,84 + 9,82 0.811 0,01603 1,232 62,383 243,68 368,84 125.16 1,1458 1.5392
50 12.19 + 11.17 0.825 0.01417 1,211 70,57] 248.91 370,42 ]21,51 1,1618 1.5378
55 13.66 + 12,64 0.841 0,01254 1,188 79,744 254.25 371.89 117,64 1,1778 1,5363
60 15.26 + 14.24 0,858 0.01111 1,165 90,009 259,72 373,24 113Л 1,1939 1.5347
65 16,99 + 15,97 0,876 0,009847 1,140 101.553 265.34 374,43 109,09 1,2102 1,5328
70 18,86 + 17,84 0,897 0,008725 1.114 114,613 271,13 375,46 104,33 1.2268 1,5308
75 20,87 + 19,85 0,920 0.001723 1,086 129.483 277.13 376,26 99.13 1,2436 1,5283
80 23,05 + 22.03 0,946 0.006821 1,056 146,606 283,37 376,81 93,44 1,2608 1,5254
85 :И,38 + 24,36 0,976 0.006005 1,024 ] 66,527 289,91 371.02 87.11 1,2786 Ц217
90 27,88 + 26,86 1.012 0,005258 0,988 190.186 296,82 376.78 79,96 1,2970 1.5172
95 30,57 + 29,55 1.056 0.004563 0,946 219.154 304,21 375.92 71,71 1,3165 1,5112
100 33,44 + 32,42 1.113 0.003903 0,898 251;.213 312,30 374.10 61,80 1 ,3374 1,5031
110 39,78 + 38,76 1.364 0.002462 0,733 406.173 333.53 361.98 28М 1,3915 1,4657
112 41,lS + 40,13 1792 0,001792 0558 558.035 347.40 347,40 0.00 14270 1,4270
3.2.8. СЛИВ, ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ИЛИ УНИЧТОЖЕНИЕ ХЛАДМЕНТОВ 1021
УдельНЫЙ объем R12 в COCTORlOOl neperpeToro пар&, lIftI3/ю-
Таблица 3.2.7 6б
ТО4Перату- д........ П..., >со. К
p.fO. на""",,,
Н8CblЩCИIII. насыЩctНI, О 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
'С бар
100 0,01 10110.0 10410,0 10700.0 11000,0 11290,0 11580,0 11880.0 12460,0 13050,0 13640,0 14220,0 14810,0 15390.0 15980.0
90 0.03 4421,0 45043.0 4665,0 4787,0 4909,0 5031,0 5И3.0 5396,0 3639.0 .'5882,0 6125,0 6368,0 6611,0 6853.0
80 0.06 2141,0 2197.0 2234.0 2310,0 2367,0 2423,0 2479.0 2392.0 2704,0 2816,0 2929.0 3041,0 31.'52,0 3264.0
70 0,12 1128,0 1l.'57.0 1186,0 1215,0 1243,0 1212,0 1300,0 1357,0 1414,0 1471,0 1527,0 l .O 1640.0 1697,0
60 0.23 638,3 6504,3 670,1 683,8 701,3 717,1 732,7 763.9 794.9 823.8 836.7 887.3 918,3 949,0
30 0,39 3ЗJ,4 392.7 402,0 411.2 420,4 429.6 438,7 4 .9 473.0 493,0 51J,O 528.9 346.8 564.7
43 0.30 302,9 310,2 317.3 324,7 331.9 339,1 346.2 360.3 374.6 388,7 402,7 416,6 430,6 ....3
40 0,64 242,1 247,9 233,7 259,4 263,1 270,8 276..'5 287,7 298,9 310,0 321,1 332,1 343,1 354.1
35 0.81 193,3 200,2 204,9 209,3 214,1 218.7 223,2 232.2 241.2 250.1 238,9 267.8 276,3 285,3
3O 1.00 139,3 163,3 167,1 170.9 174,6 178,3 182,0 189,3 196.6 203,8 210,9 218.1 223.2 232,2
29 1,05 133,3 137,0 160,6 164,2 167,8 171,4 174,9 181,9 188,9 193.8 202,7 209.3 216,3 223,1
23 1,24 131.2 134,4 137,5 140,6 143.7 146,7 149.8 155,8 161,7 167.6 113.3 179.3 183.1 190,9
.20 1,51 108.9 111,5 114,1 116,7 119,3 121,8 124,3 129,3 134.2 139.1 143,9 148,7 153,5 158,3
13 1,82 91,07 '3.29 95,47 97,64 99,78 101,9 104,0 108,2 "2,3 116.4 120,4 124,4 128,4 132,3
10 2,19 76,69 78,37 80,43 82,27 84,08 83,88 87,66 91,17 94,64 98.06 101,5 104,8 108,2 111.5
3 2,61 64.99 66.61 68,20 69,78 71,33 72,86 74,38 77,37 80,32 83,22 86,10 88.93 91,77 94,38
О 3,08 55,41 36.81 $8,19 39,33 60,88 62,20 63,31 66.07 68.60 71.09 73,33 73.98 78,39 80.78
3 3,62 47,30 48,73 49.92 31,10 32,26 33.41 34,34 36,76 38.94 61.09 63,20 63,29 67,37 69,42
10 4,23 40.93 42,00 43,03 44,09 45,10 46,10 47,09 49.03 30,92 52,78 54,62 56,43 38,22 60,00
13 4,91 35,42 36,37 37,31 38,22 39.11 39.99 40,86 42,36 44,22 43.83 47,45 49.03 30,39 52,14
20 5,67 30,78 31,64 32,47 33,28 34,07 34.83 33.62 37.12 38,38 40.01 41,42 42.81 44,17 45,.53
23 6,31 26,87 27,62 28,36 29,09 29.80 30,30 31,18 32,31 33.81 33,08 36,32 37,34 38.73 39.94
30 7.45 23,32 24,21 24,87 23,33 26,16 26,79 27,40 28,39 29,75 30,88 31.98 33,07 34.14 ЗS,19
35 8,47 20,65 21,28 21,89 22,47 23.03 23.61 24,17 25,24 26,28 27,29 28,27 29,24 30,20 31.14
40 9.60 18.18 18,76 19,32 19.83 20,37 20,88 21,38 22,33 23,29 24,20 25,09 23.96 26.81 27,65
43 10.84 16,04 16,37 17,09 17,38 18,06 18,32 18.98 19,86 20.71 21,33 22,33 23.12 23,89 24,64
,О 12,19 14.18 14,68 15.13 15,61 16.03 16,48 16,89 17,70 18,47 19,22 19.93 20.66 21,33 22,03
'3 13,66 12,33 13.02 13,46 13,89 14,30 14,70 15,08 15,81 16,32 17,20 17.87 18,31 19.14 19,76
60 15,2.\ 11.12 11,36 11.98 12,38 12,76 13,13 13.49 14,16 14,81 15,44 16,05 16,64 17,21 17,78
65 16,98 9,8S1 10,28 10,68 11,05 11,41 11,76 12,09 12,72 13,31 13.89 14.43 14.99 13,32 16,04
70 18,85 8,729 9.141 9,523 9,881 10,22 10,.54 10,85 11,44 11.99 12,.53 13.04 13,34 14,03 14,30
75 20,87 '7,726 8,131 8,499 8,842 9,164 9,470 9,762 10,32 10.84 11,32 11.80 12,26 12,71 13,15
80 23,04 6,824 7,227 7,587 7,918 8,226 8,517 8,794 9,314 9,802 10,23 10,70 11.13 11,34 11,94
83 23,37 6,008 6,416 6,772 7,094 7.391 7,669 7,932 8,424 8.882 9,304 9,719 10.12 10,30 10.88
90 27,88 5,260 5,685 6,041 6,357 6,645 6.912 7,164 7,631 8,063 8,468 8,846 9,218 9,576 9,924
93 30,56 4,570 5,022 5,377 5,697 5,978 6,236 6,478 6,923 7,331 7,713 8,065 8,414 8,749 9,074
100 33,43 3.906 4,419 4,793 5,105 5,381 5,632 3,864 6,289 6,677 7,037 7,378 7,695 8,009 8,312
Таблица 3.2.7 6B
УДельная энталъпни R12 в COCТORlOOl neperpeToro пар&, кДж/ю-
ТО4Пера- д........
".,..на на""",,, Перerpeв, к
'"""' ""'"'Щ..
""'"'щ.. ЖII, бар О 3 10 15 20 23 30 40 ,О 60 70 80 90 100
l-flII,оС
100 0,01 303,9 308,1 310,4 312,7 315,1 317,5 320,0 325,0 330.1 333.3 340.7 346,2 351,8 357,5
90 0,03 310,3 312,6 315,0 317,4 319,9 322,4 324,9 330,0 333.3 340,7 346.2 351,8 351,5 363,3
80 0.06 314,9 317,3 319,7 322,2 324,8 327,3 329.9 335,2 340,6 346,1 331.7 357,5 363,3 369,2
70 0,12 319,5 322,0 324,5 327,1 329,7 332,4 333.0 340,4 346.0 351,6 357,3 363,2 369,1 375,2
60 0.23 324.2 326,8 329,4 332,0 334,7 337.4 340.2 345,7 351,4 337,2 363,0 369,0 373,0 381,2
30 0,39 328.8 331.3 334,2 337,0 339,7 342,5 345,3 351,1 336,9 362,7 368,7 374,8 381,0 387,3
45 0.30 Нl,2 333,9 336,7 339,5 342.3 345,1 347,9 353,7 339.6 36.5,6 371,6 377,8 384.0 390,3
40 0.64 333.3 336.3 339,1 341,9 344,8 347,6 330.5 336.4 362,3 368,4 374.3 380,7 387.0 393,3
33 0,81 Н5,8 338,6 341,5 344,4 347,3 350,2 353.1 359,1 365,1 371,2 377,4 383,6 390,0 396,4
30 1.00 338,1 341,0 343.9 346,8 349,8 352,7 355,7 361,7 367,8 374,0 380,2 386,6 393,0 399,4
29 1.03 338,6 341,5 344,4 347,3 330.3 353,2 356,2 362.3 368,4 374,5 380.8 387,1 393,6 400,0
25 1.24 340,4 343,3 346,3 349.3 332,3 355,3 358,3 364,4 370,5 376,8 383,1 389,5 395,9 402,5
20 1,51 342.7 345,7 348.7 351,7 354,7 357,8 360,8 367,0 373,3 379,6 386,0 392,4 398,9 405,5
15 1.82 344,9 348,0 351,0 354,1 357,2 360,3 363,4 369,7 376,0 382,4 388,8 395,3 401,9 408.6
10 2,19 347,1 350,2 353,4 336.3 339.6 362,8 365,9 372,3 378,7 383.1 391,7 398,2 404,9 411.6
5 2.61 349,3 332.3 3'5,7 358,9 362.1 365,2 368,5 374,9 381,4 387,9 394,3 401,2 407,9 414,6
О 3.08 351,5 354,7 338.0 361.2 364,3 367,7 371,0 377,' 384,1 390,7 397,3 404,0 410,8 417,6
5 3.62 353,6 336.9 360,2 363,3 366.8 370,1 373.4 380,1 386,7 393,4 400,1 406,9 413,8 420,6
1" 4.23 355,7 359,1 362,4 36.5,8 369,2 372,5 375,9 382,6 389,4 396,1 402,9 409,8 416,7 423,6
15 4,91 357,7 361,2 364,6 368,1 371,.5 374,9 378.3 385,1 392,0 398,8 405,7 412,6 419,6 426,6
20 5.67 359,7 363.3 366,8 370,3 373,8 377,2 380,7 387,6 394,6 401,5 408,5 415,5 422,' 429,'
23 6.31 361,1 365,3 368,9 372,3 376.0 379,6 3ЗJ.1 390,1 397.1 404,2 411,2 418,3 425,4 432,5
30 7.4.5 363,6 367,3 371,0 374,6 378.2 381,8 383.4 392,6 399,7 406,8 413,9 421,1 428,2 435,4
35 8.47 365,4 369,2 373,0 376,7 380,4 384,1 387,7 395,0 402,2 409,4 416,6 423,8 431,0 438.3
40 9.60 367,2 371,1 374,9 378,7 382,5 386,2 390,0 397,3 404,7 412,0 419.2 426,5 433,8 441,2
45 10,84 368,8 372,9 376,8 380,7 384,6 388,4 392.2 399,7 407,1 414,5 421,9 429,2 436,6 ....0
50 12,19 370,4 374,6 378,6 382,6 386,6 390,' 394,3 401,9 409,' 417,0 424,5 431,9 439,4 446.8
33 13,66 371,9 376,2 380,4 384.3 388,5 392,5 396,4 404,2 411,8 419,4 427,0 434.5 442.1 449,6
60 13,23 373,2 377,7 382,0 386,2 390,4 334,4 398,4 406,3 414.1 421,9 429,5 437,1 "',7 452,3
63 16,98 374,4 379,1 31!З.3 3В7,9 392,1 396,3 400,4 408,5 416,4 424,2 432,6 439,7 447,4 433.1
70 18.83 373,3 380,3 385,0 389,3 393,8 398,1 402,3 410.5 418,6 416,3 434,4 442,2 450,0 457,7
73 20,87 376,3 381,4 386,3 390,9 395,4 399.8 404,1 412,5 420,7 428,8 436,8 "',7 452,5 460,4
80 23,04 376,8 382,3 387,4 392,2 396,9 401,4 405,9 414,5 422,8 431,0 439,1 447,1 455,1 463,0
83 23,37 377,0 382,9 388,3 393,4 398,3 402,9 407,5 416,3 424,8 '433,1 441,4 449,5 457,5 465,.5
90 27,88 376,8 383,3 389,1 394,4 399.3 401,4 409,0 418,1 426,8 433.3 443,6 451,8 460,0 468,1
95 30,56 376,0 383,4 389,6 39.5,3 400,6 405,6 410,5 419,8 428,7 437,3 445,7 454,1 462,4 470,5
100 33,43 374,1 383,0 389,9 3%,0 401,6 406,8 411,8 421,4 430,5 439,3 447,9 456,3 464,7 473,0
1022
50.0
40.'
....
.10.0
<>: 10.'
са 1.00
Ie.
са .;00
i:: ....
'" 4.00
О
Ф 3.00
S
:I: 2.00
Ф
:ii
са
о::[
ф ....
о ....
:I:
.... ....
2
....
о 0..0
.g
ос( 0.3.
....
....
0.10
....
3. АПНАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
...
,
'l),f" j!j'
;;1/// -I
/ //f /
../ y ';/:
r v .J-- 'fillj
/'-:;1
-:.-r:. .А
'/i
:;.--ry ..А-" ..А- ' J[.J.,
'J- I
'/1.'''''' J.-' /
:: 5
""'?//..... ./ .А'./".........., ..-.----
--r J.. 'L.---t
-/ -:t--::t ::r
1"'
i'/' ;.- -::r .....r: I
4..0
.."""
у.
0.0,0.
о..,..
...,ее
......00
.,.
g.O
0.060'
..оео о
30.0
....
.o L
./
/
7
"T
../
7
.1
J
.,
0..800
0.,000
'.00
5.00
'"
..
..,
0..00.
2.00
..
..
0..1110
..00
....
o. ..
.;...
......
,,_,odo
....
0.10
i
....!
J
..18
f ,
.!
: ,,
...
...
...
...
50.
Удельная энтальпия, кДж/кr
Рис. 3.2.7.5. Диаrpамма СОСТОЯНИЯ (h, Igp) для RlЗ
ХаР8lcrеристнкн R13 на линии насьuцеlDlЯ
Таблица З.2.7 7а
Темпера- АбсоJПOТНое MaнOMeтpH У дельный объеМ ПЛотность ЭнrальПН!! Termoтa ЭJm опия
тура давление ческое JOЩКОСТИ пара V". JOЩКоC11t пара р". JOЩКости пара h", испарения ЖИДКОСТИ s'. пара $".
1. ос Ра. бар давление 1", fJl>I'/I<Т м'/I<Т р', кr/дм3 кr/M 3 h',кДжiI<Т кДжiI<Т ы., кДжiI<Т кДжI(I<Т.К) кДжI(I<Т'К)
п"ба n
130 0.026 0.987 O.S89 4,267 1.696 0,234 76,41 245,74 169,33 0,40М 1,5893
щ 0,043 0.970 0.S9S 2,672 1,678 0.374 80,24 247,80 167.56 0,4377 I.S638
120 0,069 O,944 0,601 1,734 1,661 0,576 84.11 249,88 16 ,77 0,4584 1,5408
ш 0,107 0.906 0.608 1.161 1.644 0.861 88М 251,98 163,93 0,4837 1, 203
110 0,160 O,853 0,614 0,7997 1,626 1,260 92,04 254,09 162,05 0,5086 1,5018
10:S 0.233 O,780 0,621 0,5649 1,608 1,770 96.11 256,20 160,09 0,5331 1.48 1
100 0.331 0.682 0,628 0,4082 I,S90 2,449 100,25 258,30 IS8.0S 0,5573 1,4701
9S 0.4S9 0,554 0,636 0,3011 1,572 3,821 104,46 260,40 Ш.94 0,5812 1,4565
90 0,624 O,389 0.643 0,2263 I,SS3 4,418 108,76 262,48 ]53,72 0,6050 1.4443
8.\ 0.833 0.18O ОМl 0,1729 1,534 5.783 113,13 264,53 151,40 0.628.\ 1,4331
82 0.983 0,030 0,656 0.1482 1,523 6,747 115.80 265,75 149,95 0,6425 1,4269
81 1,038 + 0.025 0.БS8 0,1409 1,519 7,097 116.69 266,15 149,46 0,6471 1,4249
8O 1.094 + 0,081 0,659 0,1341 1,515 7,467 117,59 266.5 148,96 0,6518 1,4230
7S 1,416 + 0,402 0.668 0,1054 1,496 9,487 122,13 268.54 146,41 0,6748 1,4137
70 1.803 + 0,790 0,677 0,08393 1,476 11,914 126,75 270,48 143,73 0,6977 1,4052
6S 2,267 + 1,254 0.686 0,06756 1,456 14,801 131,45 272,37 140,92 0,7204 1,3974
60 2.818 + 1,805 0.696 0,05494 1.43S 18,201 136,22 274,20 137,98 0,7429 1,3903
SS 3.464 + 2,451 0,707 0,04508 1,414 22,182 141.08 275,98 134.90 0,7652 1,3836
SO 4,215 + 3,202 0,718 0,03730 1,392 26,809 146.00 277,67 131,67 0,7873 1,3774
4S 5,080 + 4,067 0,729 0,03109 1,370 32,1М 151,00 279,30 128.30 0,8092 1,3715
4Q 6,070 + 5,057 0,742 0,02609 1,347 38 28 156,08 280,83 124,75 0,8309 1,3659
3S 7.194 + 6,181 O,7SS 0,02202 1,323 45,413 161,23 282,27 121,04 0.8524 1,3606
30 8.464 + 7,451 0,770 0,01868 1.298 S3 33 166,46 283,60 117,14 0,8737 1,3555
2S 9.888 + 8,875 0.785 0,01591 1,272 62.8S3 171,78 284,81 113,03 0,8949 1,3504
20 11,48 + 10,46 0.803 0,01361 1.24S 73,475 177,18 285,89 108,71 0,9159 1,3454
IS 13,2S + 12.23 0,821 0,01167 1,216 85,689 182,68 286,80 104,12 0,9369 1,3402
10 1S,20 + 14,18 0.842 0,01002 1,186 99,800 188,30 287,54 99,24 0,9579 13350
S 17 6 + 16'з4 0.866 0,008617 1,153 116.049 194.07 288.06 93,99 0,9788 1,3294
О 19.73 + 18.71 0,893 0,007405 1,118 135.043 200,00 288,31 88 1 1.0000 1,3233
S 22,33 + 21,31 0,926 0,006348 1,079 1 7,529 206,16 288,21 82,05 1,0215 1,3163
10 25,18 + 24.16 0,965 0,005415 1,036 184,672 212.64 287,66 75,02 1,0436 1,3086
15 28,29 + 27,27 1,015 0,004573 0.985 218,674 219.61 286,43 66,82 1,0669 1,2988
20 31,71 + 30,69 1,08 0,003785 0,921 264,200 227,41 284.08 56,67 1,0925 1,2859
2S 35,48 + 34.46 1.205 0,002977 0,829 335.908 23 i ,21 279,21 42,00 1,1242 1.2651
28,8 38,70 + 37,68 1,731 0,001731 0,577 57'i,700 259,;26 259.26 0.00 1,1961 1)961
3.2.8. СЛИВ, ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ИЛИ УНИЧТОЖЕНИЕ ХЛАДArЕНТОВ 1023
Удельный M R13 В СОСТОИlOOl переrретоrо пар&, дм3/ю-
Таблица З.2.7 7б
Т......... дuncннe Перerpеа, К
.. .........
,..... Нl<WЩ" 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
Нl<WЩ" ..... б.. О
RIII,ОС
130 0.03 4266.0 4416.0 4567,0 4717,0 4867.0 5017.0 5167.0 5467.0 5766.0 6066.0 636S.0 6665.0 6964.0 7263.0
125 0.04 2672.0 2763.0 2855.0 2946.0 3037.0 3128.0 3219.0 3401,0 3583.0 3765,0 3946.0 4128.0 4310.0 4491,0
120 0,07 1734,0 1791,0 1849,0 1907.0 1964.0 2021,0 2079.0 2194.0 2308.0 2423.0 2537,0 2651,0 2766.0 2880,0
ш 0.11 1161,0 1199,0 1236,0 1274.0 1311.0 1349,0 1386,0 1461.0 Ш6.0 1610.0 1685.0 1159,0 1833.0 1908.0
110 0.16 799.6 Ш.0 850,3 875.6 900.8 926.0 951,2 1001.0 1052.0 1102.0 1152.0 1202.0 1252,0 1301,0
105 0.23 564.8 582,4 600,0 617,5 633,0 652,4 669.8 704,6 739.2 773.8 808,3 842,7 877,2 911.5
100 0,33 408.2 420,7 433,2 445.7 458.1 470.5 482.8 507,4 532.0 536,3 580,9 605.3 629.6 653,9
95 0.46 301.1 310.2 319.3 32М 337,4 346.4 355.4 373.3 391.1 408.8 426,3 444.1 461,7 479,3
9O 0.62 226.2 233.1 239.8 246.6 2Я.3 260.0 266.6 279.9 293.1 306.2 319,3 332.3 345.3 358.3
85 0.83 172,9 178,0 183.2 188.3 193.4 198,5 203,5 213.5 223.5 233.4 243.3 2Я.1 262,9 272,7
82 0.98 148.2 152,6 157,0 161.4 105.7 170,1 174,4 182.9 191.4 199.9 208.3 216.6 215.0 233.3
81 1.04 140.9 145,1 149.3 153.5 157,6 161,7 105.8 174.0 182.0 190.0 198.0 206,0 213.9 221,7
80 1.09 134.1 138.1 142.1 146.0 150.0 1Я.9 157.8 105.5 173.2 180.8 188.4 195.9 203,4 210.9
75 1.41 10S.4 108.6 1ll.7 114.9 118.0 121.0 124.1 130.1 136.1 142.1 148.0 153.9 IS9.7 lБS.6
70 1.80 83,92 86.47 88,99 91,49 93,97 96,42 98.86 103.7 108.4 113.2 117,9 122.5 127.! 131.7
65 2,27 67,35 69.64 71.69 73.72 75,73 77.72 79.69 83,39 87.43 91,23 95.00 98,74 102,4 106.!
60 2.82 54,93 56.66 58,35 60.03 61.68 63,32 64,94 68.13 71,27 74,37 77.44 80.48 83,30 86,49
55 3.46 45,07 46 2 47,95 49)5 50.73 52.09 Я,43 56,08 58.68 61,25 63,78 66,28 68,76 71,22
50 4.22 37,29 38.sз 39,74 40,92 42.09 43,23 44,37 46.s9 48,77 50,91 53,02 55.11 57.17 59,22
45 5.08 31,08 32,15 33,19 34,20 35,20 36.18 37,14 39.03 40,87 42.68 44.46 46,22 47.96 49.68
40 6.07 26,08 27,00 27,91 28.79 29.65 30,30 31,33 32,95 34,32 36.07 37,39 39.08 40,35 42,01
35 7.20 22,01 22,83 23.62. 24,39 25.14 25.88 26.60 28.01 29,37 30,70 32,01 33,29 34 5 35,80
30 8.46 18,67 19,41 20,11 20,79 21.4 22.10 22.73 23.96 25.1 26,31 27.44 28.s5 29,64 30.72
15 9.89 15,91 16,37 17,21 17,82- 18.40 18,97 19,34 20,62 21,67 22.68 23.67 24,64 15,39 26 3
20 11.48 13.60 14,21 14.78 15,34 15,87 16,37 16,87 17,84 18,77 19,67 20.s4 21,39 22,22 23,05
15 13,25 11,66 12,22 12,75 13,26 13.74 14,20 14,65 15,31 16,34 17,14 17,91 18,67 19,41 20,13
10 15,20 10.02 10,35 11.04 11,30 11,94 12,36 12,77 13,35 14,29 15.01 15.70 16)7 17,03 17,67
5 17,36 8.615- 9,116 9,376 10,01 10,41 10,80 11.18 11.88 12 6 13,20 13,82 14.43 15.01 15 9
О 19,73 7,403 7,888 8.325 8,730 9,llО 9,470 9.814 10,46 11,07 11.66 12,22 12,76 13,29 13,81
5 22,33 6,346 6,825 7.247 7.630 7,987 8.323 8.642 9,242 9.796 10,33 10.84 11,34 11,81 12,28
10 .J8 5,413 5,898 6.310 6,678 7.015 7.331 7,629 8.185 8,693 9.184 9.052 10,10 lO.s4 10,96
15 28,30 4.S72 5.080 5.490 5,847 6,169 6.468 6.747 7.265 7.734 8.186 8.616 9.027 9,424 9.809
20 31.71 3.784 4.350 4.766 5.116 5.427 5.711 5975 6.460 6.904 7.311 7.707 8.085 8.448 8.800
Таблица З.2.7 7в
Удельнаи ЭIIТIIJO.ПНJI R13 В СОСТОИlOOl переrретоrо пар&, кДж/ю-
Т......... дuncннe
.. .. ,..... П .К
,..... Нl<WЩ" 15 20 50 60 100
Нl<WЩ" ..... б.. О 5 10 25 30 40 70 80 90
..... ос
130 0.03 245.7 247.9 250.0 252.2 254.5 256.8 259.1 263,9 268.8 273.9 279.1 284.5 290.1 295.7
ш 0.04 247,8 250.0 252.2 2.s4,4 2Sб,7 259,1 261.4 266.3 271,3 276,5 281,8 287.3 292.9 298,6
120 0.07 249.9 25Ц 254.4 256.7 250.0 261.4 283.8 268,7 273.8 279.1 284.5 290,0 295,7 301.5
115 0.11 152,0 254.2 236.5 258.9 261.3 263.7 266,2 271.2 276,4 281,7 287.2 292.8 298.5 304,4
llO 0.16 254.1 236.4 258.8 261.1 263.6 266.0 268,5 273.7 278.9 284,3 289,9 295.6 301.4 307,3
105 0.23 236.2 258.6 261.0 263.4 205.9 268.4 270.9 276.1 281.5 287,0 292.6 298,4 304.3 310.3
100 0,33 258.3 260,7 263.2 205.7 268.2 270.7 273.3 278.6 284.1 289,7 29S.4 301.2 307,2 313.3
95 0.46 260.4 262,9 26 ,4 267.9 270.5 273,1 27 ,7 281,1 286,7 292,3 298.1 304,0 310.1 316,3
9O 0,62 262.5 265,0 267,6 270.2 272.8 27 , 278.1 283,6 289,3 295.0 300.9 306,9 313,0 3]9,2
85 0.83 264.5 267.1 269,7 272.4 275.1 277,8 280.5 286.1 291.8 297.7 303.6 309,7 3И,9 322,2
82 0.98 16 ,7 268,4 271,0 273,7 276,4 279.2 282.0 287.6 293.4 299.3 30S.3 311,4 317,7 324,0
81 1.04 266.2 268,8 271, 274,2 276,9 279.7 282.4 288.1 293,9 299.8 305.8 312,0 318,2 324,6
80 1.09 266,6 269,2 271,9 274,6 277.3 280.1 282.9 288,6 294.4, ' 300.3 306.4 312,5 318,8 325.2
75 1,41 268.5 271,3 274,0 276,8 279,6 282,4 285.3 291,1 297.0 303.0 309.1 315,4 321,7 328.2
70 1.80 270.5 173,3 276.1 278.9 281.8 284,7 267,6 293, 299.5 305.6 311.9 318,2 324,7 33Ц
О5 2,27 272,4 27 ,2 278,1 281,1 284,0 286.9 289.9 29 ,9 302.1 308.3 314,6 321,0 327,5 334.2
60 2.82 274,2 277,2 280,1 283,1 286.1 289,1 292,2 298,3 304,6 310,9 317.3 323,8 330,4 337,1
55 3.46 276.0 279,0 282,1 285.1 288.2 291,3 294,4 300,7 307,0 313, 320.0 326.6 333,3 340,1
5O 4.22 277.7 280.8 284,0 287.1 290.3 293.4 296.6 303.0 309.5 316,0 322.6 329,4 336.1 343,0
45 5.08 279.3 282.5 285.8 289.0 292.3 295.5 298.8 305.3 311.9 318.6 315.3 33Ц 339.0 345,9
40 6.07 280.8 284.2 287.5 290.9 294.2 297.5 300.9 307.S 314.3 321.0 327,9 334.8 341,8 348.8
35 7,20 282,3 285.8 289.2 292.6 296,1 299.5 302,9 309.7 316,6 323.5 330.5 337,5 344.6 3 1,7
30 8,46 283,6 287.2 290.8 294.3 297.9 301,4 304.9 3ll.9 318,9 325,9 333.0 340.1 147,3 354,6
25 9.89 284,8 288.6 292,3 296.0 299.6 303.2 306,8 314.0 321.1 328.3 335.5 342,7 3,50,0 357.4
20 11.48 285.9 289.8 293.7 297.5 301.3 305.0 308.7 316.0 323,3 330,; 338.0 345.3 3,52,7 360.2
15 13,25 286.8 291,0 29,5,0 299,0 302.8 306.7 310.5 318,0 315.5 332.9. 340,4 347,9 3,5,5,4 362,9
10 15,20 287.5 291,9 296.2 300,3 304.3 308.3 312.2 319.9 327,6 335.2 342,8 3,50,4 358.0 365,7
5 17,36 288,1 292,7 297.2 301, 30,5,7 309,8 313.8 321.8 329,6 337.4 34.5,1 3,52,9 360.6 368.3
О 19,73 288,3 293,3 298,1 302,6 307,0 311.2 315,4 323,6 331,6 339.5 347,4 35,5,3 363,1 37J,O
5 22)3 288,2 293,7 298,7 303,5 308.1 312.5 316,9 325,3 333.5 341,6 349,7 357,7 365,6 373,6
10 25,18 287.6 293,8 299,2 304.3 309.1 313,7 318,2 326.9 335.3 343,6 351,8 360.0 368,1 316.2
15 28,30 286.4 293,5 299,4 304.8 309.9 314.8 319,4 328.4 337.1 345.6 354.0 362.3 370,,5 378.7
20 31,71 '284.1 292,7 299,3 305.2 310,6 31 ,7 320,,5 329,8 338.8 347,4 356.0 364.5 372,8 381,2
1024
....
....
t8.'
1'.'
о: ..0'
.. ..ое
\е. ....
.. ....
с
'"
о
ф- 1.00
S '.8'
:z:
Ф
<;
"'
..
<r ....
ф ....
о
:z: ....
....
Q ....
....
(.)
....
0.18
0.1'
....
1"
3. АПЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
...
...
...
...
...
I
..Д7; ://L '"
у/ /. '/.A
..77: . . ::j
' ', 'v '/
,f/./
... '/ Ш
_..1 '.I-
- Е '?F1:.
F V J.
7 A
.?r.? Т fo
Т .А 'L--r =..J.---
70 './ -"
,,"/;,0,:; y'
"7 v ' .I-'
оН т 7д. f/ [J7'" [;р
t шу// и--::::I
':"11.1.
! ! !
! i
.10
..
...
...
...
...
Удельная энтальпия, кДж/кr
Рис. 3.2.7-6. Диаrpамма состояния (h, Igp) для R13 В1
....
....
.....
..,..
....
о...:
.....
. .....
.....
.:.....
.....
.....
. .....
....
....
'8.0
!О..
....
..0'
....
3.0'
...
......
..
.....
...
.. ....
....
. .....
...
..... .
......
....
....
....
....
....
....
,..
....
....
'.10
'.1'
....
Таблица З.2.7-8а
Характеристики R13Bl На ЛИIOOt насьпцения
Темпера- АбсоJПOТо Мано- У дельный объем ПЛотность ЭнтальПИJI ТеJШОТ8 Эиnxпия
тура ное метриче w ЖИДКОСТИ параV", жидкое- парар'. ЖИДКО- па.раh". испарения жидкости s'. пара s",
1, ос давление Ское V', дм'/п ';/п тир', п/'; cтнh', кДж/п М, кДж/п кДж/(п.К) кДж/(п. к)
Р., бар давление п/дм' кДж/п
п,баn
100 0.077 0,936 0.462 1,246 2,IM 0,802 133,47 262,51 129,04 0,7026 1,4479
-95 0,112 -0,901 0,466 0,8786 2,143 1,138 136,21 264,20 127,99 0,7183 1,4367
-90 0,159 0,854 0.410 0.6329 2,12:'1 1,580 139.01 26:'1.90 126,89 0,7338 1.4265
-85 0,223 0.790 0,474 0,4649 2,10 2,ISI 141,88 267.61 121.73 0.7492 1,4174
-80 0,305 0.708 0,479 0,3476 2,055 2,876 144,81 269,31 124,SO 0.7645 1.4091
-75 0.410 0,603 0.484 0,2642 2,065 3,785 147,81 271,02 123,21 0.7798 1,4016
-70 0,542 O,471 0,489 0,2038 2,044 4,906 lSO,88 272,72 121,84 0,7951 1,3948
-6' 0,706 -0,307 0.494 O.IS94 2,023 6,273 1504.01 174,41 12/).40 0,&103 1,381!7
-60 0,908 -0,105 0,499 0,1262 2,001 7,923 1 7,21 276,09 118,88 0,8254 1,3831
-58 1,000 0,013 O,SOI 0,1153 1,993 8,673 158,51 276.76 118.21 0,8314 1,3810
-57 1,049 + 0,036 0.502 0,1103 1,988 9,066 159.16 217,09 117,93 0.8345 1,3800
-5' 1,IS2 -+ 0,139 O,SO 0,1011 1,979 9,891 160,47 277,7' 117,28 0,8405 1.3781
-50 1,445 + 0,432 0,510 0,08179 1,957 12.226 163,79 279.40 115,61 О.ИS55 1,373
-45 1,792 + 0,779 0.516 0.06684 1,934 14.961 167,18 281,02 113.84 0.8704 1,3694
-40 2.199 + 1.186 0,523 0.0 511 1,911 18,I4S 170,62 282,62 112,00 0,8852 1,3656
-35 2.674 + 1,661 0.529 0,04580 1,887 21,834 174,12 284,18 110,06 0,9000 1.3621
-30 3.222 + 2,209 0,.536 0,03835 1,863 26,075 177.67 2ИS,71 108,04 0.9146 1,3589
-25 3,ИS1 -+ 2,838 0,543 0,03232 1,838 30,940 181,27 287.21 105,94 0.9291 1,3560
-2/) 4,568 -+ 3,So55 0,551 0,02742 1,813 36,469 184,93 288,67 103,74 0,9435 1.3513
-IS 3.379 + 4,366 O, .s9 0,02338 1.786 42,771 188,62 290,08 101,46 0,9578 1,3508
-10 6,292 + 05,279 0,568 0,02004 1,759 49.900 192,37 291.44 99,07 0,9720 1 ,3485
5 7,315 +6,302 0,577 0,01725 1,731 51.971 196,16 292,74 96058 0,9861 1 ,3462
О 8,454 + 7,441 0.587 0,01491 1,702 67,069 200,00 293.98 93.98 1,0000 1.3441
5 9,719 + 8,706 0,597 0.01293 1,672 77.339 203.89 295.16 91,27 1.0138 1.342/)
10 11,12 + 10,10 0,609 0,01125 1,641 88,888 207.84 296,25 88,41 1,0276 1,3399
l' 12,66 + 11.64 0,621 0,009804 1,608 101,999 211,ИS 297.26 85,41 1,04В 1,3377
20 14.3' + 13,33 0,635 0,008559 1,574 116.836 215,93 298,16 8'l.23 I,OS50 1,3353
25 16,20 + 15.18 0,650 0,007479 .1,537 133,707 22/),11 298,94- 78,83 1,0687 1.3331
30 18.22 + 17,20 0,667 0,006535 1,499 153,022 224,40 299.58 75,18 1,0826 1,3305
И 20,43 + 19,41 0.686 0,005705 1,451 115,284 228,83 300.04 71.21 1,0966 1,3276
40 22,83 + 21,81 0,708 0.004969 1,411 201,247 233,46 300.28 66,82 1,1109 1.3243
45 25,44 -+ 24.42 0.734 0,004310 1,360 232.018 238.34 300.23 61.89 1,1258 1.3203
50 28,28 +27,26 0,767 0,003711 1,303 269,469 243,59 299,79 56,20 1,1415 1.3154
5' 31,35 + 30,33 0,809 0,003157 1,234 316,756 249,41 298,76 49,35 1.1586 1 ,3090
60 34,69 + 33.67 0,872 0.002619 1,146 381,82' 256,24 296,70 40,46 1.1784 1.2999
65 38.31 + 37,29 0.999 0,002/)18 1,000 495,540 263.88 291.84 25.96 1,2061 1.2829
67 39,85 +38,83 1,343 0,001343 0,744 744.601 279,01 279,01 0,00 1,2443 1,2443
3.2.8. СЛИВ, ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ИЛИ УНИЧТОЖЕНИЕ ХЛАДAfЕНТОВ 1025
УдеJJЫIЫЙ объем R13Bl в состоянии переrретоrо пара, дм3/ю-
Таблица З.2.7 8б
TCМlqmy. .ц....н.. Пeperpn, к
paнв на JНIНИ
Н8CWЩOНl. Н8CWIQIНU, О 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
.С 6..
100 0,08 1241.0 1284,0 1321,0 13.57,0 1394,0 1431,0 1467,0 l O.O 1613,0 1686,0 1759,0 1832.0 1907,0 1979,0
95 0,11 879,5 904,8 930,1 955,3 980,5 1006. 1031,0 1081,0 1131,0 1182,0 1232,0 1282.0 1332,0 1382,0
90 0,16 633,5 651.4 669,2 687,0 704,8 722,6 740,3 775,8 811,1 846,5 881.7 917,0 952,2 987,3
85 0,22 465,3 418.2 491,1 503.9 516,7 529,5 542,3 567,8 593,3 618,7 644,1 669,4 694,7 720,0
80 0,30 347,9 357,4 366,9 376,3 ЗЮ.8 395.2 404,6 423.3 442,0 460,6 479,2 497,8 516,3 534,9
75 0,41 264,4 271,6 278,6 2Ю.7 292,8 299.8 306,8 320,9 334,8 348.8 362,7 376,5 390,4 404,2
70 0,5< 204,0 209,4 214.8 220.3 225,6 231.0 236,3 247,0 257,6 268,2 276,8 289,3 299,8 310,3
65 0,71 159,5 163,7 167,9 172.1 176,3 180,5 184,6 192,9 201.0 209,2 217,3 225,5 233,6 241,6
60 0,91 126,3 129,6 132,9 136,2 139,5 142,8 146.0 152,5 В9,О 165,4 171,7 178,1 184,4 190,7
58 1,00 115.4 118..1 121,5 124,5 127,5 130,5 133.4 139,3 145,2 151,0 156,8 162,6 168,3 174,1
57 1,05 110,4 113,3 116,2 119,1 121,9 124,8 127,6 133,3 IJ8,9 144,4 150,0 155,5 161,0 166,4
55 1,15 101,1 103,8 106,5 109,1 111,7 1l4,3 116,9 122,1 127,2 132,3 137,3 142,4 147,4 152,4
50 1,44 81,86 84,03 86,17 88,31 90,42 92..13 94,62 98,78 102,9 107,0 111,1 115,1 119,1 123,1
45 1,79 66,89 68,67 70,44 72,18 73,92 75,64 77,35 80,75 84,11 87,44 90,75 94,03 97,30 100,6
40 2,20 55,15 56,63 58,09 59,54 60,98 62,41 63,82 66,62 69,40 72,14 74,86 77..16 80,25 82,92
35 2,67 45,83 47,08 48,31 49..13 50,73 51,92 53,11 55,45 57,76 60,04 62,30 64..15 66,77 68,99
зо 3.22 38,37 39,43 40,48 41..11 42..13 43..14 44,54 46..11 48,46 50,38 52,28 54,16 56,02 57,88
25 3,85 32,35 33,26 34,15 35,04 35,91 36,77 37,63 39,31 40,96 42..19 44,20 45,79 47,37 48,93
20 4,57 27,43 28,22 29,00 29,77 30..12 31,26 32,00 33,44 34,86 36.25 37,63 38,99 40,33 41,67
15 5,38 23,39 24,09 24,77 25,44 26,09 26,74 27,38 28,63 29,86 31,06 32.25 33,42 34.57 3.\72
10 6,29 20,05 20,66 21,26 21,85 22,43 23,00 23..16 24,65 25,72 26,77 27,80 28,81 29.81 30,80
5 7,31 17,27 17,81 16,34 18,87 19,38 19.88 20,37 21,34 22,28 23,20 24,10 24,98 25,86 26,72
О 8,45 14,92 15,42 15,89 16,36 16,82 17,26 17,70 18..16 19,39 20,20 21,00 21,77 22..14 23,30
5 9,72 12,94 13,39 13,83 14,24 14,6.5 15,06 15,45 16,21 16,96 17,68 18'з8 19,07 19,7.5 20,42
10 ll,ll 11,26 11,67 12,07 12.45 12,81 13,18 13..13 14.22 14,89 15..13 16,16 16,77 17,38 17,97
15 12,65 9,811 10,19 10..16 10,81 11,24 11..17 11,90 12..12 13,12 13,70 14,27 14,82 15,35 15.88
20 14,34 8,jбб 8,923 9,263 9,388 9,902 10,20 JO,49 11,06 IJ,6J 12,13 12,64 13,14 13,62 J4,Q9
25 16,20 7,485 7,823 8,141 8,445 8,735 9,016 9,277 9,800 10,30 10,78 11,24 11,69 12,12 12..15
30 18,22 6,5<0 6,864 7,166 7.451 7,723 7,983 8,234 8,705 9.163 9,600 10,02 10,43 10,83 11,21
3s 20,43 5,710 6,024 6,313 6,583 6,839 7,082 7,316 7,7.51 8,174 8,516 8,961 9,334 9,696 10,05
40 22.83 4,964 .5,283 5.563 5,822 6,064 6,294 6,513 6,927 7,308 7,679 8,034 8,376 8,708 9,030
45 25,44 4,314 4,626 4,900 .5,150 5,JИ2 5,600 5,807 6,19.5 6, 8 6,892 7,220 7,535 7,840 8,135
50 28,27 3,715 4,042 4,312 4,5.56 4,779 4,987 5,184 5, 9 5,887 6,198 6,502 6,794 7,074 7,346
55 31,35 3,165 3ЯО 3,779 4,029 4,245 4445 4,632 4,977 5,295 .5,.583 5,867 6)37 6,397 6,648
Таблица З.2.7 8в
Удельная энтaJJыDIя R13Bl В состоянии переrретоrо пара, кДж/ю-
T081qmy- .ц....н.. П"'.
ра на..... на..... ев, К
нacwщ...... Н8CblЩа+а, О 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
'с 6..
100 0,08 262,5 264,3 266,1 267,9 269,8 271,6 273,5 277.4 281,4 285,5 289,6 293,9 298,3 302.7
95 0,11 264,2 266,0 267,8 269.7 271,6 273,5 275,4 279,3 283,4 2117,5 291,7 296,0 300,4 304,9
90 0,16 265,9 267,7 269,6 271,5 273,4 275,3 277,3 281,3 285.4 289,5 293,8 298,2 302,6 307,1
85 0,22 267,6 269,5 271,4 273,3 275,2 277,2 279,2 2&3,2 287,4 291,6 295,9 300,3 304,8 309,4
80 0,30 269,3 271,2 273,1 27.5,1 277) 279,1 281,1 285,2 289,4 293,7 298,0 302,5 307,0 311,6
75 0,41 271,0 273,0 274,9 276,9 278,9 280,9 283,0 287,1 29),4 295,7 300,1 304,6 309,2 313,9
70 0,5< 272,7 274,7 276,7 278,7 280,7 282,8 284,9 289,1 293.4 297,8 302,3 306,8 311,4 316,1
БS 0,71 274,4 276,4 278,5 280,5 282,6 284,7 286,8 291,1 295,4 299,9 304,4 309,0 313,6 318,4
60 0,91 276,1 278,1 280,2 282,3 284,4 286,5 288,7 293,0 297,4 301,9 306,5 311,1 315,9 320,7
58 1,00 276,8 278,8 280.9 283,0 285,1 287,3 289,4 293,8 298,2 302,8 307,3 312,0 316,8 321,6
57 1,0.5 277,1 279,2 281,3 2&3,4 285,5 287,6 289,8 294,2 298,6 303,2 307,8 312,5 317,2 322,0
55 1,15 277,8 279,8 282,0 284,1 286,2 288,4 290,5 29.5,0 299,4 304,0 308,6 313,3 318,1 322,9
50 1,44 279,4 281,5 283,7 2&3,8 288,0 290,2 292,4 296,9 301,4 306,0 310,7 315,5 320,3 325,2
45 1,79 281,0 283,2 285.4 287,6 289,8 292,0 294,3 298,8 303.4 308,1 312,8 317,1 322,5 327,5
40 2,20 282,6 284,8 287,1 289,3 291,6 293,8 296,1 300,7 305,4 310,1 314,9 319,8 324,7 329,7
и 2,67 284,2 286,5 288,7 291,0 293,3 295,6 297,9 302,6 307,4 312,2 317,0 322,0 326,9 332,0
зо 3.22 285,7 288,0 290,4 292,7 295,0 297,4 299,7 304,5 309,3 314,2 319,1 324,1 329,1 334,2
25 3,85 287,2 289,6 292,0 294,3 296,7 299,1 301,5 306,4 311,2 316,2 321,2 326,2 331,3 336,5
20 4,57 288,7 291,1 293,5 296,0 298,4 300,8 303,3 308,2 313,2 318,2 323,2 328,3 333,5 3JИ,7
15 5,38 290,1 292,6 295,1 297,5 300,0 302,5 30.'5,0 310,0 315,1 320,1 325,3 330,4 335,6 340,9
10 6,29 291,4 294,0 296,.'5 299,1 301,6 304,2 306,7 311,8 316,9 322,1 327,3 332,5 337,8 343,1
5 7,31 292,8 295,4 298,0 300,. 303,2 305,8 308.4 313,6 318,8 324,0 329,3 334,6 339,9 345,3
О 8.45 294,0 296,7 299,4 302,0 304,7 307,3 310,0 315,3 320,6 325,9 331,2 336,6 342,0 347,4
5 9,72 295,2 298,0 300,7 303.4 306,2 308,9 311,6 317,0 322,4 327,8 333,2 338,6 344,1 349,6
10 11,11 296,3 299,1 302,0 304,8 307,6 310,4 3В,! 318,6 324,1 329,6 335,1 340,6 346,1 351,7
15 12,65 297,3 300,3 303,2 306,1 308,9 311,8 314,6 320,2 325,8 331,4 337,0 342,6 348,2 353,8
20 14,34 298,2 301,3 304,3 307,3 310,3 313,2 316,1 321,8 327,5 333,2 338,8 344,5 350,2 355,9
25 16,20 299,0 302,2 305,4 308,5 311,5 314,5 317,4 323,3 329,1 334,9 340,7 346,4 352,2- 358,0
30 18,22 299,6 303,0 306,3 309,5 312,7 315,7 318,8 324,8 330,7 336,6 342,.5 348,3 35<,2 360,0
И 20,43 300,1 303,7 307,1 310,5 313-,7 316,9 320,1 326,2 332,3 338,3 344,2 350,2 И6.1 362,0
40 22,83 300,2- 304,2 307,8 311,3 314,7 318,0 321,3 327,6 333,8 339,9 346,0 352,0 3.'58,0 364,0
45 25,44 300,2 304,5 308,4 312,1 315,6 319,0 322,4 328,9 33.'5,2 341,5 347,6 И3,8 359,9 366,0
50 28,27 299,8 304,5 308,7 312,6 316,3 319,9 323,4 330,1 336,6 343,0 349,3 И5,5 361,7 367,9
55 31,35 298,8 304,3 308,8 313,1 317,0 320,7 324,3 331,3 338,0 344,4 350,9 357,2 363,5 369,8
1026
50.0
....
а:
(\1 10.0
\е- ..00
(\1 ..00
!:
5.00
..00
Ф ....
s
:z:
Ф ....
:а
....
ф 1.00
О
:z:
2 ....
! 0.8'
0..0
....
0.15
0.10
0.08
. 3. МРНАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
...
00'
...
00.
.... ..0
/ /:.. ?:r J. 001.--
,у-/ '/ ...r'" ',0"".
р-' 0,0800
7 ./ .//. f-.- :..I-.....C ;:;...; f\O.'O
...
../ й ? J. :;,...-, В: 0..0
,.001100
"7 А/ "./' '..----"7 . 1.40.0
.. / 4::/ :::::-: /'l- o:o..,.
"'//// ;;.-r ----r
'/'Л ....... . =----'1: о.
-.. / 7,;:. О.
.' O
...,1. -:31 -::1--::1- .: O
/, "/-:1-' ;.r rr:-----7 ..
.. ,:)000
_,7, :.:::.- v l...-----t::.....-l- - :
/"А ..J---' J-
-....} ':/"у "...1- --;;....r -:.---r 0.,000
. .
r 7 Т .
т ......7'./""'...;:; .
"/IA-""'.............. .J--'"""" -r---
'7/'3 .?1 ......
I й- I i ===
" ." I , . I ! ! ! !
, ! .
5а.О
....
30.0
10.0
10.0
..00
'.00
5,01)
...00
1.00
1.50
,.РО
0.80
0.8'
....
О..,
0.30
0.20
0.08
>во
...
,..
...
Удельная энтальпия, I\ДжIкr
Рис. 3.2.7-7. Диаrpамма состояния (h, Igp) для R22
Таблица 3.2.7-9а
Характеристики Ш2 На JDUDIН НасьпцеНИJI
Темпера. A()Co Маномет- Удельньd! объем ПЛатность ЭнrальПИJ! Теплота Энro ПИJ!
тура лютное ркческое Жl\дКОСТИ V', пара V". >ЩД!<ОС' пара р', >ЩДКОСТИ пара h', испарения ЖИДКOC11f з', пара s".
1, ос давление давление дм3/ кr ы 3 /п ТИр', п/м 3 h', кДж/кr кДж/кr М, кДж/кr кДж/(кr.К) кДж/(кr.К)
Р., бар р"бар кr/JIJ<'
100 0,020 0,993 0,636 8.008 1,570 0,124 95,87 359.35 263.48 0.ЯI0 2.0 26
90 0.048 O.96 0,647 3..\81 1,545 0.279 105.32 364,23 2.\8,91 0,5840 1.9976
80 0,104 0,909 0,638 1.763 1.519 O. 7 114.90 369,15 254.25 0.6349 1,9512
70 0,205 0,808 0,669 0.9409 1.493 1.062 124.66 374.08 249.42 0,6841 1,9118
6' 0,279 0,734 0,675 0,7055 1,479 1,417 129,62 376..54 246.92 0.7082 1,8944
60 0,374 0,639 0.682 О.Я72 1,466 1,861 134.63 378,98 244,35 0.7320 1,8783
55 0,494 0.519 0.688 0.4148 1,452 2,410 139,71 381.41 241,70 0,7555 1.8634
so 0.643 0,370 0,693 0.3146 1,438 3,080 \44,85 383.8\ 138,96 0,7788 \.8496
45 0,827 O.I86 0,702 0,2570 1,414 3.891 150.05 386,18 236.13 0,8018 ],8367
41 1,002 O.OII 0,707 0,2149 1,412 4,653 1.54,27 388.005 233,78 0,8200 1,8270
40 1,049 -+ 0.036 0,709 0,2057 1.409 4,861 155,32 388,52 233.20 0,8245 1.8247
-35 1,317 + О ,3М 0.716 0,1664 1,395 6,009 160,66 390,82 230,16 0,8471 1,8Ш
зо 1,635 + 0,622 0.724 0,1358 1,380 7.363 166,07 393.07 227,00 0,8695 1.8030
25 2,010 + 0.997 0,732 0,1119 1,365 8.936 171,55 395.27 223.72 0,8917 1,7932
20 2.448 + 1,435 0.740 0,09184 1,349 10.771 177,10 397.42 220.32 0.9137 1.7840
15 2,9'7 -+ 1,944 0,749 0,07163 1,334 12,881 182,71 399,Я 216,80 0,9355 ],77.:53
10 3,543 + 2,530 0,758 0,06'34 1,317 15.304 188,40 401,53 213,13 0,9'72 1,7670
5 4,213 + 3,200 0,768 0.0 '34 1,301 18,070 194.16 403.48 209.32 0,9787 1,7592
О 4,916 + 3,963 0,778 0,04714 1,284 21,213 200,00 40',36 205,36 1,0000 1,7518
5.838 + 4,825 0,788 0,04036 1,2fJ7 24,777 . 205.91 407.15 201,24 1,0212 ],7441
10 6,807 + 5,794 0,800 0,03471 1,2.S0 28,810 2ll .90 400.86 196,96 1,0423 1,7378
15 7,891 + 6,878 0,811 0,02999 1,231 33.344 217,98 410,47 192,49 1.0632 1,7312
20 9,099 + 8,086 0,824 0.02600 1.213 38,461 224,14 411,97 187,83 1.0841 1,7248
25 10,44 + 9,427 0,837 0,02262 1,193 44,200 230,40 413.36 182,96 1,1049 1,7185
30 11,92 + 10,90 0,851 0,01974 1,173 so.6.\8 236.75 414.62 177,87 1.12.56 1,7123
35 13 5 + 12.53 0,867 0,01727 1.153 '7,903 243,22 415,73 172,Я 1.1463 1,7061
40 15,34 + 14.32 0,883 0,01514 1,131 66.0SO 249,81 416,69 166,88 1,1670 1,6999
45 17,29 + 16.27 0,902 0.01328 1.108 75.301 256,.54 417,45 160,91 1,1878 1,6935
50 19,42 + 18,40 0,921 0,01167 1,084 85,689 263,43 418,01 1.54,58 1,2087 1,6870
55 21.74 + 20,72 0.944 0,01025 1,059 97 60 270,Я 418,31 141,80 1,2297 1.6801
60 24,27 +23,2.S 0,968 0,00900\ \.032 1\1,098 177,81 418,30 1..0,..9 \.2511 1,6718
65 27,00 + 25,98 0,997 0.007887 1.003 126.790 283 .38 417,93 132,55 1,2728 1.6648
70 29,96 + 28,94 1,030 0,006889 0,970 145,158 293,30 417,07 123,77 1,2952 I,М59
7' 33,16 + 32,14 1,069 0,005983 0.93' 161,140 301,65 415,59 113,94 1,3185 1,6456
80 36,62 +15,60 1,118 0.005149 0,894 194,212 310,74 413.22 102,48 1,3432 1.63J4
85 40.37 + 39,35 1,183 0.004358 0,845 229.463 320,85 409,45 88.60 1.3704 1,6178
90 44,43 +43,41 1,282 0.003'64 0,780 280..\83 332,99 403.03 70,04 1.4027 1.5956
9' 48.83 + 47,8] 1,521 О,ОО25Я 0,657 392.003 352,17 387,12 34,"5 1,4533 1,5484
96 49,77 +48,73 1,906 0,001906 0,524 524,М8 368,38 368.38 0.00 1,4970 1.4970
3.2.8. СЛИВ, ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ИЛИ УНИЧТОЖЕНИЕ ХЛАДArЕНТОВ 1027
Таблица 3.2.7 9б
Удельный объем Ю2 в cOCToliННН neperpeToro пар&, Щtl/кr
ТСИ1ср8Ту .ц..,.,... п.... ". к
ра на .м...t на ......
нacыIQ08t!I, нacыIQ08t!I, О , 10 " 20 25 30 40 ,О 60 70 80 90 100
'С 6..
100 0.02 80".0 8248.0 8481.0 8714,0 8946,0 9179.0 9411,0 9876.0 10340.0 10810,0 11270.0 11730,0 12200,0 12660,0
90 0.05 3583.0 3682.0 3781,0 3880,0 3979,0 4078,0 4177,0 4374,0 4571,0 4769,0 4966.0 5163.0 '360,0 5556,0
8O 0,10 1764,0 1811,0 1858,0 1904,0 1951,0 1997,0 2044,0 2137,0 2229.0 2322.0 2415.0 2501,0 2600,0 2692,0
70 0,21 941.5 96.5..5 989.6 1014,0 1037.0 1061.0 108'.0 1133,0 1180.0 1228.0 127.5,0 1323.0 1370,0 1417,0
6' 0.28 70.5.8 723,6 741,4 7.59,1 776,7 794,4 812.0 847,1 882,1 917.0 951.9 986,7 1021,0 10'6,0
60 0,37 .537,4 "0.8 564,1 517,4 590.7 603,9 617,1 643.5 669.7 695.9 722.0 748,0 774.1 800,0
" 0,49 41S,О 425,2 43.5,4 44.5,6 4.5.5,7 465,8 475.9 496.0 5".9 .533,9 555,7 575,5 '9',3 6И,О
,o 0.64 324.7 332,6 340,6 348,4 356,3 364,1 371,9 387.4 402.9 418.3 433,6 448.9 464,1 479,4
4' 0.83 257,1 263,4 269,6 275,8 282,0 288.1 294,2 306,4 318,5 330,6 342.6 354,5 366,5 378,4
41 1.00 2",0 220,2 225,4 230,6 235,7 240,9 246,0 256,1 266,1 276.2 286.1 296,0 305,9 3И,8
4O 1,05 205,8 210,8 2".8 220,7 22S,7 230,6 23 ,4 24 ,1 234,7 264.3 273,8 283,3 292,7 302,2
3' 1,32 166,5 170.5 174, 178, 182,5 186,4 190,4 198,2 205.9 213,6 221.2 228,8 236,4 243,9
30 1.63 135,9 139.2 142,5 14 ,8 149,0 1 2,2 15 ,4 161,8 168,1 174,3 180,5 186,7 192,8 198,9
25 2,01 lll.9 114,6 117,4 120,1 122,7 12S,4 128,0 133,3 138,4 143.6 148.7 153.7 158,7 163,7
20 2,4 92.87 9 .17 97,45 99,71 101,9 104,2 106,4 110,7 115.0 119,3 123,5 127,7 131.8 136,0
" 2,96 77,64 79,60 81.52 83,43 85,31 87.18 89.03 92.68 96.29 99.85 103.4 106,9 110.3 113,8
IO 3.54 65,3' 67,02 68.67 70.29 71,.90 73,48 7 ,O 78,15 81.20 84.22 87,19 90.14 93,07 95.97
, 4.21 ",3, 56,79 58.21 '9,60 60.98 62J4 63,69 66,34 68.95 71.51 74,05 76.56 79,04 81.50
О 4,97 47,14 48,40 49,63 50,84 52,04 53,21 54.38 '6,66 58.91 61,11 63,29 65,43 67.56 69,67
5 5,84 40.36 41,46 42.54 43,60 44,65 45,67 46,69 48,67 50,62 52.53 54,41 56,27 58,10 59.91
10 6,81 34,72 И,69 36,65 37j8 38.50 39,40 40.29 42,04 43,74 45.40 47,04 48.65 50,24 51.82
" 7,89 29.99 30,81 31.11 32.54 33,36 34.16 34,94 36,48 37.98 39,44 40.87 42.29 43,68 4'-",
20 9.10 26,01 26,79 27.56 28,30 29,02 29,74 30,44 31.80 33,13 34,42 35,69 36.93 38,16 39.36
2' 10,44 22,63 23,34 24,03 24,71 25,3' 25.99 26,62 27,84 29.03 30,18 31,30 32.40 33,49 34.5'
30 11.92 19,74 20,40 21,03 21,64 22.24 22.81 23,37 24,47 25.53 26.56 27.56 28.55 29.51 30,46
3' 13.55 17.27 17,88 18,46 19,02 19.56 20,08 20.59 21.58 22.54 23,47 24,37 25.25 26.11 26.96
40 ".33 15.14 15.70 16,24 16,75 17.25 17,73 18.20 19,10 19.97 20.81 21.62 22.41 23.19 23.9'
4' 17,29 13.29 13,82 14,32 14,80 15,26 ".70 16.13 \6.9' 17,74 18.51 19.2' 19.96 20,67 21.3'
,О 19,42 11,67 12.17 12,65 13,09 13,52 13,94 14.33 15,10 ".81 16jl 17,18 17,84 18,47 19,10
" 21,74 10,25 10,74 11,19 11,61 12,01 12,40 12,77 13.47 14.13 14,77 15.39 ".98 16.57 17.13
60 24,26 9,002 9,471 9,902 10,30 10,68 11,04 11.39 12,05 12,66 13,2 13.82 14,36 14,89 15.41
6' 27,00 7,888 8,351 8,769 9,155 9,516 9,857 10,18 10,80 11,37 11.91 12,43 12,94 13,43 13.90
70 29,.96 6,890 7,355 7,765 8,138 8,483 8,808 9,116 9,692 10.23 10,73 11.21 11,68 12,13 12.57
" 33.16 '.984 6,461 6,870 7,234 7,568 7,878 8,171 8,715 9,218 9,691 10,13 10.57 10.98 11.39
80 36,62 '.Щ 5,658 6,070 6,429 6,752 7,051 7,330 7,846 8,319 8,762 9.172 9,576 9,963 10,34
Таблица 3.2.7-9в
уде.iIыI8я энтальпня Ю2 в COCTOIIННН neperpeToro пар&, кДж/кr
ТСИ1срny- .ц..,.,... п...
Р' НI. .м...t на JНOtН ".К
нкыQtнII,' нacыIQCRII, О , 10 l' 20 2' 30 40 ,О 60 70 80 90 100
'С 6..
100 0.02 359,3 361,8 364,4 366,9 369.5 312,1 374,8 380,2 385,7 391,3 397,1 403,0 409,0 4",1
90 0,05 364,2 366,8 369,4 372,0 374,7 377,3 380,1 385,6 391,3 397,0 402,9 409,0 415,1 121,4
8O 0.10 369,1 371,8 374,5 377,2 379,9 382,6 385,4 391,1 396,9 402.8 408,8 415,0 421,3 127,7
70 0,21 374,1 376,8 379,5 382,3 385,1 388.0 390,8 396,7 402,6 408.6 414,8 421,1 427,5 434,0
65 0,28 376,5 379,З 382,1 384,9 387,8 390,6 393,5 399,4 405,4 411,6 417,8 424,2 430,6 437,2
60 0,37 379,0 381,8 384,6 387,5 390,4 393,3 396,2 402,2 408,3 414.5 420,8 427,2 433,8 440,4
" 0,49 381,4 384,3 387,1 390,1 393,0 396,0 398,9 405,0 411,2 417,4 423,8 430,3 436,9 443,7
50 0.64 383,8 386,7 389,6 392,6 39',6 398,6 401,6 407,8 414,0 420.4 426,8 433,4 440,1 446,9
4' 0,83 386.2 389,1 392,1 395,1 398,2 401,2 404,3 410,' 416,9 423,3 429,8 436,5 443,2 450,1
41 1,00 388,1 391,1 394,1 397,1 400,2 403,3 406,4 412,7 419,1 42S,6 432,2 439,0 44',8 452,7
4O 1,05 388,5 391,5 394,6 397,6 400,7 403,8 406,9 413,3 419,7 426.2 432,8 439,6 446,4 453,3
3' 1,32 390,8 393,9 397,0 400,1 403,2 406,4 409,6 416,0 422,5 429,1 435,8 442,6 449,6 456,6
30 1,63 393,1 396,2 399.4 402,5 405,7 408,9 412,2 418,7 42S,3 432.0 438,8 445,7 452,7 459,8
25 2.01 395.3 398,5 401,7 4М,9 408,2 411,5 414,7 421,4 428,1 434.9 441,8 448,7 455,8 463,0
20 2,45 397.4 400,7 4М,О 407,3 410,6 413,9 417,3 424,0 , 430,8 437.7 444.7 451,8 4'8,9 466,2
" 2,96 399,5 402,9 406,2 409,6 413,0 416,4 419,8 426.6 433,6 440.6 447,6 4 ,8 462,0 469,4
10 3.54 40),5 405,0 408,4 411,9 415,3 418,8 422,2 429,2 436.3 443,4 4Я1.5 457,8 465.1 472,5
5 4,21 403,5 407,0 410,5 414,1 417,6 421,1 424,7 431,8 438,9 446.1 453,4 460,8 468,2 475,7
О 4.97 405,4 409,0 412,6 416,2 419,8 423,4 427,0 434,3 441,5 448,9 456.2 463,7 471,2 478,8
, 5,84 407,1 410,9 414,6 418,3 422,0 42S,6 429,3 436,7 444.1 451,6 459,1 466.6 474,2 481,9
.0 6,81 408,9 412,7 416,5 420,3 424,1 427,8 431,6 439,1 446,7 454,2 461,8 469.5 477.2 485.0
l' 7.89 410,5 414,4 418,3 422,2 426,1 429,9 433,8 441,5 449,2 456,8 464,6 472.3 480,2 488,0
20 9,10 412,0 416,0 420.1 424,1 428,0 432,0 43 ,9 443,8 4Я.6 459,4 467,3 475,2 483.1 491,0
2' 10,44 413,4 417,6 421,7 42S,8 429,9 434,0 438,0 446.0 434,0 462,0 469,9 477.9 486,0 494,0
30 11.92 414,6 419,0 423,3 427,.5 431,7 435,9 440,0 448.2 456,3 464,4 412,5 480,7 488.8 497,0
3' 13.55 4",7 420,3 424,7 429,1 433,4 437,7 441,9 450,3 458,6 466,9 47.5,1 483,3 491.6 499,9
40 ".33 416,7 421,4 426,0 430,6 435,0 439,4 443,8 452,3 460.8 469.2 477,6 486,0 494,4 02,8
45 17.29 4]7,5 422,4 427,2 431,9 436.5 441,0 445,5 454,3 462,9 471,3 480,1 488,6 497,1 505,6
50 19,42 418,0 423,2 428,2 433,1 437,9 442,' 447,1 456,2 465,0 473,8 482,' 491,1 499.7 508,4
" 21,74 418,3 423,8 429,1 434,2 439,1 443,9 448,7 458,0 467,0 475.9 484,8 493,6 502,4 511,1
60 24,26 418,3 424,2 429,7 435,1 440.2 445,2 4.50.1 459,6 468,9 478,0 487,1 496,0 504,9 513.8
65 27,00 417,9 424,3 430,2 435,8 441,1 446,3 451,4 461,2 470,8 480,1 489,3 498,4 507,4 516,4
70 29.96 417,1 424,0 430,3 436,3 441,9 447,3 452,6 462,7 472,5 482,0 491.4 500,7 509,9 519,0
" 33,16 415,6 423,3 430,2 436,5 442,4 448,1 453,6 464,0 474,1 483,9 493,4 502,9 512,2 521.5
80 36,62 413,2 422,2 429,7 436,5 442,8 448,7 454,4 465,3 475,6 485,6 495,4 505,0 514,5 524,0
1028 3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
... ... ... ... ... ... ... ... ...
.... ....
....
.... ....
.... ....
.... ....
а: t.... 11..
'" .... ...... ....
Ie. ..
.... ...... ....0
'" .... ..... ....
с:
'" .... ....
о ......
.... ....
ai ......
s .... ..... 1.0'
з:
Ф ......
а .... ....
'" ......
r::[ ..... 1...
Ф ....-!I'
О .:....
з: ....
...
Q ....
а
s ....
с(
0.18
. O.tO
'1 О..е
... ... ... ... ... ... ... ... ...
Удельная энтальпия, кДж/кr
Рис. 3.2.7 8. Диаrpамма СОСТОЯНИЯ (h, Igp) для R23
Таблица З.2.7 10а
Характеристики R2З на JDDDIИ наСLпцеНИJI
Тем:пера АбсоJDOТ' Maнo У дельный объеМ ПЛотность Энтальпия Termoтa Энтu пия
тура ное ыетриче жидкости лара V', ЖИДКое. пара р ", ЖЦДКО. пара h", испарения ЖИДКости $', пара s",
1. ос давлеfUfе ское 1", 1I)l'/Ю: N?lкr тир', п/",? cтнh', кДжlю: М, кДжlю: кДжI(ю:. к) кДжI(ю:.К)
р"бар давление кr/дмЗ кДжlю:
D.,баn
130 0,021 0,992 0.636 8.065 1.370 0,123 32,38 30 . 9 273,21 0,1882 2,0967
12.5 0,036 0,977 0,641 4.8J0 1,558 0,206 38,03 3"',09 270,06 0.2270 2,0499
120 0,059 0,9.14 0,646 3,032- 1..146 0,329 43,75 310.57 266.82 0,2649 2.0072
11.s 0,094 0,919 0.БJ1 1.962 1.534 0,509 49 2 313.03 263.51 0,3020 1.9682
110 0.146 0.867 0.БJ7 1.310 ],521 0,763 55,37 315.45 260.'" 0,3384 1.9325
105 0,218 0,795 0,663 0.8992 1,508 1.112 61,29 317,81 256.52 0,3741 1,8997
100 0,318 0.695 0,669 0.6329 1.494 1,580 67,28 320.12 252.84 0,4092 1.8694
95 0,452- 0,S61 0,675 0.4557 1,479 2,194 73,33 322,37 249,04 0,4436 1,84]5
90 0,628 о,ЗSJ 0.682 0.3348 1.464 2.986 79,44 324,53 245,09 0,4773 1,8155
8J 0,855 O,]58 0.690 0.2506 1,448 3.990 8.'5,61 326,61 24],00 0.5105 1,7914
83 0.963 0,050 0.693 0,2242 1,442 4,460 88,09 327,42 239,33 0.5235 1,7822
82 1,021 + 0,008 0.695 0.2123 1,438 4,710 89,33 327,82 238,49 0,5300 1.7777
80 1,144 + 0,131 0.698 0.1907 1,432 5.243 91,82 328,60 236,18 0,5429 1,1688
75 1.504 + 0,491 0,706 0.1473 1,415 6,788 98,07 330,49 232,42 0,5747 1.7477
70 1,948 + 0,935 0,715 0,1154 1,397 8,665 104,35 332,28 227,93 0,6059 1,1279
65 2,487 + 1,474 0.725 0,09147 1,378 10,932 110,66 333.97 223,31 0,6364 1.7092
6O 3,135 + 2,122 0,735 0,07333 1,359 13,636 116,99 335,54 218,55 0,6662 1,6916
55 3.904 + 2,891 0,746 0.05938 1.339 16,840 123,35 336.99 213,64 0,6955 1.6748
50 4,810 + 3,797 0,758 0,04851 1,318 20,614 129,74 338,32 2...,S8 0,7241 l,БJ88
45 5.1!67 + 4,854 0.77\ 0.03996 1.296 25,025 136,17 339.53 203,36 0,7522 1,6436
40 7.090 + 6,077 0,785 0.03314 1,272 30,175 142,64 340.59 197,95 0,7199 1.6289
ЗJ 8,496 + 7,483 0.800 0,02766 1,248 36.Ш 149,18 341,50 192,32 0,8071 1.6147
зо 10,10 +9,08 0,817 0,02321 1,222 43,084 155,80 342,24 186,44 0,8341 1.6009
25 11,93 + 10,91 0,836 0,01956 1,195 51,]24 162,54 342,18 180,24 0,8610 1,5873
20 13,99 + 12,97 0,856 0.01654 1,167 60,459 169,44 343,11 173,67 0,8878 1,5738
15 16,31 + 15,19 0,879 0,01402 1,136 71,326 176,55 343.17 166,62 0,9148 1,5603
10 18,91 + 17,89 0,906 0.01189 1.103 84,104 183,94 342,92 158.98 0,9423 1,5464
5 21.82 + 20,80 0.936 0.01009 1.068 99,1'" 191,71 342,26 150..14 0.9705 1.5320
О 25.05 +24,03 0,971 0.008.142 1,029 117,068 200,00 341,10 141,10 1,0000 1,5166
5 28.65 +27,63 1,013 0,007197 0,987 138,946 2"',98 339,24 130,26 1.0313 1,4996
10 32.64 + 31,62 1,066 0.006010 0,938 166,389 218,96 336,40 117,44 1.06.14 1,4801
15 37.05 + 36,03 1,135 0.004933 0.881 202,716 230,45 332.00 101.55 ],1039 1,4563
20 41,93 +40,91 1.240 0,00390] 0,806 256.344 244,63 324,62 79,99 1,1507 1,4235
25 47,32 +46,30 1,493 0,002640 0,669 378,787 267,35 30С5,05 38,70 1.2250 1,3548
25,9 48,36 +47,34 1905 0001905 0524 524934 28J.19 285 19 000 1.2842 1,2842
3.2.8. СЛИВ, ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ИЛИ УНИЧТОЖЕНИЕ ХЛАДArЕНТОВ 1029
Таблица З.2.7 10б
Удельный объем ЮЗ в COCТORIDIН переrретоrо пар.. дм3/ю-
Тcиtepny- ,ц....н.. п",..,...к
Р. .. ...... .. JННI
t8CWIIIIICNa, .....---. О 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
'С 6",
130 0.02 8065,0 8350.0 8635.0 8919,0 9203,0 9487.0 9771.0 1034Q,O 10910,0 11470,0 1204Q,O 12600,0 13170.0 13740,0
ш 0.04 4830,0 5017.0 5183,0 5349,0 531 5,0 5681,0 5846.0 6177,0 б О1.0 6838,0 7167,0 7497,0 7827,0 8156,0
120 0.06 3032,0 3133.0 3235,0 3336,0 3437,0 3538,0 3638.0 3839,0 4040,0 4240,0 4440,0 4640,0 4840.0 5040,0
1l.s 0,09 1962.0 2026.0 1091,0 2134,0 2218,0 2282,0 2345.0 2472,0 2599,0 2725,0 2831.0 2<n7,O 3102,0 3228.0
llO 0.15 1310,0 1352,0 1394,0 1436,0 1478,0 Ш9.0 1561,0 1643,0 1726,0 1808,0 1890,0 l<n2.0 2054.0 2135,0
105 0,22 899,2 927,7 936,1 984,3 1012,0 1040,0 1068.0 1124.0 1179,0 12Д0 ]290,0 1344,0 1399,0 1454,0
IOO 0.32 632.9 652.8 672,.> 692,1 711.6 731,1 750,4 788.9 827.1 865,2 903,2 941,0 978.8 1017,0
95 0.45 455,7 469,9 484,0 498,0 Ш.9 523,7 539.4 566,8 593,9 620,8 647.7 674,4 701,1 727,7
90 0.63 3J4,8 345.3 355,6 303.8 375,9 386,0 396.0 4Н,9 433,5 455.1 474,5 493,8 513,1 532,3
---3s 0.86 250,6 2.18.4 266,2 273.8 281,4 288.9 296,3 311,0 325,6 34Q,1 354,4 368,1 382,9 397,1
---83 0,96 224.2 231.3 238,2 245.0 231,8 2S8,5 265.1 278,3 291,3 304,2 317,0 329,7 342,4 355,0
...ю 1,02 212.3 219,0 223,5 232.0 238.4 244,8 251.1 263.5 275,8 288,0 300,1 312,1 324,1 336,0
1,14 190,7 196,7 202,6 208.4 214,2 219,9 223.5 236.7 247,7 258,6 269,5 280,2 290,9 301,6
75 1,50 147.3 152.0 136.6 161,1 165,6 170,0 174,4 183,0 191,3 199,9 208,2 216.4 224,6 232,7
70 1,95 115.4 119.1 122,8 126.3 129.9 133,3 136,8 143.5 150,2 136,7 163,2 169,6 176,0 182,3
---6s 2,49 91.47 . 94.49 97,43 100.3 103,1 105,9 108,7 114,1 119,3 124,5 129,6 1J4,7 139,8 144,7
3,13 73.33 75,80 78,21 80 7 82,87 85,13 87.35 91,71 95,96 100,1 104,3 108,3 112,3 116,3
55 3,90 59.37 61.44 63.44 65.38 67,28 69.14 70,97 74 4 78,01 81,42 84,77 88,07 91.34 94 7
5O 4,81 48 I 50,2S 51,93 53 6 55.15 36,70 58,22 61.18 64,06 66,86 69,62 72.33 73,02 77,67
5 5,81 39,96 41,44 42,87 44,25 43,60 46,91 48,18 30,67 33,07 35,41 .П,11 59,96 62,19 64.39
..... 7,09 33,14 34,43 ЗJ.65 36,84 31,99 39,11 40,20 42.30 44.33 46.31 48,24 30,13 52,00 Я,84
35 8,JO 27,66 28,79 29,86 30,88 31,81 32,84 33,77 35 8 37.31 38,99 40,63 42,24 43,81 45.37
3O 10.10 23,21 24,20 23,13 26,03 26,91 27,74 28 6 30.12 31,61 33,06 J4,46 И,83 37.18 38 I
23 11,93 19 5 20,43 21,29 22.09 22,85 23 7 24,29 25,65 26,95 28,20 29,41 30.60 31,76 32,90
20 13,99 16,54 17.34 18.10 18,81 19,49 20,13 20,76 21,96 23,10 24,19 25,25 26,28 27).9 28).7
H 16.31 14,01 14.76 15,44 16,09 16.70 17,28 17,83 18,89 19,90 20,86 21,79 22,69 23 7 24,43
10 18,91 11,89 12 8 13,22 13,80 14.35 14,88 15.38 16.32 17).1 18,-01 18,89 19,68 20,46 21).1
5 21,82 10,09 10,74 11.33 11,87 12.37 12,83 13.30 14,13 14,95 15,71 16,44 17,13 17.83 18.50
О 23,03 8.542 9,171 9,725 10,23 10,69 11,13 1I 4 12.32 13,03 13,71 14.37 15,00 Н,61 16).1
5 28,65 7,197 7,818 8.349 8.822 9,2.53 9,658 10,04 10,74 11.39 12,01 12,60 13,16 13,71 14).5
10 32,64 6,010 6.644 7,161 "1',612 8,019 8,395 8.747 9.396 9,993 10.55 11,08 1I 9 12,08 12.56
15 37.05 4,941 5,614 6,130 6,366 6,953 7,306 7.634 8,234 8.182 9,286 9.772 10,24 10,68 11,11
20 4193 3,901 4,104 5221 5,658 6029 6.363 6,670 1,229 7,735 8.194 8,639 9.062 9,468 9,860
Таблица З.2.7 10в
YдeJIЬНaJI ЭНТ1lJIЬПНJI ЮЗ в COCТORIDIН переrретоrо пар.. кДж/ю-
т.....,..,.. ,ц....н.. п...."... к
..... JННI .........
t8CWIIIIICNa, .....::.,...... О 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
.С
130 0,02 305.6 308,2 310,9 313,6 316,3 319,0 321.8 327,4 333.2 339,1 345,1 331,3 357,6 364.1
125 0,04 308.1 310,8 313,5 316,2 318,9 321,7 324,5 330.2 336,1 342,1 348.2 3 ,4 360,8 367,4
120 0,06 310,6 313,3 316.0 318,8 321,6 324,4 327,3 333.1 339.0 345,0 3SI,2 357,6 364,0 310,6
1I5 0,09 313.0 315,8 318.6 321,4 324,2 321,1 330,0 335,9 341,9 348,0 3.54,3 360,7 367,3 374,0
110 0,15 315.4 318,3 321,1 324,0 326,9 329,8 332,7 338,7 344,8 351,0 351,4 363,9 370,5 377,3
105 0,22 317,8 320,7 323,6 326.5 329,5 332.4 33М 341,5 347,7 3 ,0 360.5 367.0 373,8 380,6
IOO 0.32 320,1 323,1 326,0 329,0 332,0 335,1 338,1 344,3 350,6 357,0 363,6 370,2 377,0 384,0
5 0,4' 322,4 323,4 328,4 331,' 334.6 337,7 340,8 347,1 333,5 360,0 366,6 373,4 380,3 387,4
...00 0,63 324.5 327,6 330.8 333,9 337,1 340,2 343,4 349,8 356,4 363,0 369,7 376,6 383,6 390,7
.-3J 0.86 326.6 329,8 333,0 336.3 339 342,7 346.0 352,5 359,2 303,9 372,8 379,8 386,9 394,1
---83 0,96 327.4 330,7 333.9 337,2 340,4 343,7 347,0 353,6 360,3 367,1 374,0 381.1 388.2 395,5
...ю 1,02 327,8 331,1 334.4 337,6 340,9 344,2 347,5 3 ,2 360.9 367,7 374,6 381,7 388,8 396,1
1.14 328.6 331,9 335.2 338.6 341,9 34',2 348.5 355,2 362,0 368,9 375,9 383,0 390,2 3<n,5
75 1,JO 330'" 333,9 337,4 340.8 344.2 347,6 351,0 337.9 364.8 371,8 378,9 386,1 393,4 400,8
70 1,95 332,3 335,9 339.4 342.9 346,4 350,0 333,5 360.5 367,6 374.7 381,9 389,2 396.7 404,2
---6s 2.49 334.0 337,7 341,4 345.0 348.6 332.2 335,8 363.1 370,3 377,6 384,9 392,4 399,9 401,5
3,13 335.5 339,4 343,2 347,0 И0.7 3 ,' 358,2 365.6 373.0 380,4 381.9 395.5 403,1 410,9
55 3,90 337,0 341,0 J4.5,O 348.9 352,8 Н6,6 360,4 368,0 375,6 383,2 390,8 398,5 406,3 414,2
5O 4,81 338,3 342.5 346,7 350,7 3 ,7 Н8,7 362.6 370,4 378,2 383,9 393,7 401,6 409,5 417,4
5 5.81 339.5 343.9 348,2 И2.5 ЗJ6,6 360,7 364.7 372,8 380.7 388.6 396,6 404,' 412.6 420.7
..... 7,09 340,6 346.4 349,7 354,1 3S8,4 362,6 366.8 375,0 383,2 391,3 399,4 407,5 415,7 423,9
33 8.50 341,5 534.6 351,1 И5.6 360,1 364,5 368,8 377,2 385.6 393.9 402,1 410,4 418,7 427,1
30 10.10 342.2 347.4 352,] 351,0 361,7 366.2 310.6 379,4 387,9 396.4 404,8 413,3 421,7 430.2
23 11.93 J42,8 348,2 333,4 35R,3 363.1 367.8 372.4 381,4 390,2 398,9 407,5 416,1 424,7 433,3
2O 13,99 343,1 348,8 3 ,3 359,5 364,5 369,3 374.1 383,4 392.4 401,3 410,0 418,8 427,6 436,3
15 16.31 343,2 349,3 355,0 360.4 365,7 370,7 375,6 3 ,2 394,5 403,6 412,5 421,5 430,4 439,3
10 18,91 342,9 349.5 И5 361,2 366,7 372.0 377,1 386,9 396,5 403,8 415,0 424,1 433,1 442,2
5 21,82 342.3 J49,3 355,8 361,8 367,6 373,1 378,4 388,5 398,3 407,9 417,3 426,6 435,8 445,0
О 25.05 341,1 348.8 И5.8 362.2 368,2 374,0 379,5 390,0 400.1 409.9 419,5 429,0 438,4 447,8
5 28.65 339.2 347.9 335.4 362.3 368.6 374,6 380,4 391,3 401,7 411,8 421.6 431,3 44Q,9 450,5
10 32.64 336,4 346.3 3 ,6 362,0 368,7 375,1 381,1 392.5 403,2 413,5 423.6 433,5 443,3 453,1
15 37,05 3З2,l 344,0 353,З 361,3 368,6 375,3 381,6 393,4 404,5 413,1 423.5 435,6 443,6 455,6
20 41,93 324,6 340,7 351,3 360 2 368.0 3151 381,8 394,2 4057 416.6 427,2 437,6 447,8 457,9
1030 3. АПЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
... ... ...
ео.о
....
.... - d .... .., 30.0
... Ю .....
;0.0
170 't 1 ..."
18..
с;: ... ......-:: "'" '....
(\\ \0.. '0.0
\е. ... / 0,0» о ....
(\\ .... ... ::. ....
r:: 8.00 .от . "Л- .... о ....
'"
о ... ..0 о ....
.. r... 0..00
ф 3.00 ....
s 00 ,,,
:х: - ..; .., --
ф .... ....
:а /. 7'J. '::J: .. ,,.
(\\ .. 1..
<:{ 'A: 0.0
1.00 ..) 11 о. ... 1.00
f '/ J. о. ...
:х: 0.80 ....
Q "7 7'ij v ';/j' --::..1---. .. 00
0.8' ....
t; .. .. о. .
О .... ....
" .... r '// -:.r. ....,. о.
.. rA v.-- '.' ...
.... Z ....\fI'SI
. :2
.... ....
'/ .у"/. A /.
о... О...
0.10 ?:F:J: 7+J 11 1, 0.10
'т , , , ! ! ! ! ! I I 1 I I i
... ... ... ... ... ... ... .... ...
Удельная энтальпия. кДж/кr
Рис. 3.2.7 9. Диаrpамма состояния (h, 19p) для R113
Таблица З.2.7 11а
Характеристики Rl13 На линии иасьпцеиия
Темпера- А6сототное Манс- У дельный объем ПЛотность Экrальпия Теплота Энn опия
тура да.влеЮiе метри- ЖИДКости пара V", жидкос- пара р', ЖИДКО- пара h", испарения ЖИДКОСТИ s', пара s".
/, ос Ра,бар ческое V', дм' Iu ..'(кт УН р', lIТ/ы 3 стиh', кДж/кт М, кДж/кт кДж/(кт.К} кДж/(кт.К}
да.вле- кr/дм3 кДж/кт
ние
оо, бао
- 35 0,020 - 0,993 0.589 5.229 1.696 0,191 170,71 337.99 167,28 0,8854 1,5878 а
- 30 0,027 - 0,986 0,593 3,854 1,685 0,259 174,75 340,95 166,20 0,9021 1,5857
-25 0,038 0,975 0,596 2,882 1,67.'1 0,346 178,84 343,9.'1 165,11 0,9188 1.5842
-20 0.051 0.962 0,600 2,184 1,664 0,457 182,97 346,97 164,00 0.9353 1,5831
-15 0,067 0,946 0,604 1,676 1,653 0,596 187,16 350,02 162,86 0,9517 1,5825
-10 0,089 0,924 0,608 1,302 1,642 0,768 191,39 353,09 161,70 0,9679 1,5824
-5 0,115 0,898 0,612 1,022 1,631 0,978 195,67 356,18 160,51 0,9840 1,5826
О 0,148 - 0,865 0,616 0,8111 1,621 1,232 200.00 359,29 159.29 1,0000 1.5832
5 0,187 - 0.826 0,621 0,6498 1.609 1,538 204.38 362,42 158.04 1,0159 1,5841
10 0,236 O,777 0,625 O,52 1,598 1.903 208.81 365,57 156,76 1,0317 1,5853
15 0,293 0,720 0,630 0,4285 1,587 2,333 213,29 368,73 155,44 1,0473 1,5868
20 0.362 0,651 0,634 0,3522 1,575 2,839 217,83 371,90 1 .O7 1,0629 1,5885
25 0,443 0,570 0.639 0.2918 1,564 3.427 222.41 375,07 152.66 1,0784 1,5904
30 0,538 0.475 0.644 0.2434 1,552 4,108 227,04 378,26 151.22 1,0938 1,5926
35 0,649 0,364 0,649 0,2044 1. 0 4,892 231,72 381,45 149.13 1,1091 1.5950
40 0,778 - 0,235 0,654 0,1728 1,528 5.787 236,46 384,64 148.18 1,1243 1.5975
45 0,925 - 0,088 0,659 0,1469 1.516 6,807 241,24 387,83 146,59 1.1394 1,6002
47 0,990 -0,02.3 0,661 0,1379 1,511 7,251 243,16 389,11 145,95 1,14 1,6013
48 1.024 + 0,011 0,662 0,1336 1,509 7,485 244,13 389.75 145,62 1,1484 1,6019
50 1,094 + 0.081 0.664 0,1256 1,504 7,961 246,06 391,02 144,96 1,1544 1,6030
55 1,285 + 0,272 0,670 0,1079 1,491 9,2Ы 250,93 394,21 143,28 1.1693 1,6060
60 1,501 + 0.488 0,676 0,09322 1,479 10,727 :155.8.' 397.39 141,59 1,1842 1,6090
65 1,745 + 0,732- 0,681 0,08088 1,466 12,363 260,80 400,57 139,77 1.1989 1,6121
70 2.018 + 1.005 0,688 0,07049 1,453 14,186 265,80 403.73 137,93 1,2135 1,6154
80 2.659 + 1,646 0,700 0.05418 1.426 18,456 275,91 410,03 134,12 1,2424 1,6221
90 3,444 + 2,431 0,714 0,04225 1,399 23,668 286,15 416,27 130.12 1,2709 1.6291
100 4,390 + 3,377 0,729 0,03337 1,371 29.967 296, 422,44 125,90 1.2989 1.6363
110 5,518 + 4,505 0,745 0,02663 1,341 37.551 307.05 428,53 121.48 1.3265 1.6435
120 6,847 + 5.834 0,763 0,.02145 1,310 46.620 317,71 434,53 116,82 1,3537 ],6508
130 8,397 + 7.384 0,782 0,01741 1,277 57,438 328,53 440,40 111 ,87 1,3805 1,6580
14() 10,19 + 9,17 0,804 0,01420 1,242 70,422 339,53 446.12 105,59 1,4071 1,6651
150 12,26 + 11.24 0.829 0,01162 1,205 86,058 350,76 451,61 100.85 1.4336 1,6719
160 14,62 + 13,60 0,858 0,09518 1,164 105,064 362,29 456,77 94.48 1,4600 1.6782
170 17,31 + 16.29 0,893 0,007771 1,119 128,683 374.19 461.42 87.23 1.4867 1,6835
180 20,36 + 19,34 0,935 0,006290 1.068 158,982 386.54 465,25 78,71 1,5136 1,6813
190 23.81 + 22.79 0,991 0,005004 1,008 199.840 399.42 467,61 68,19 1, 10 1,6882
200 27,71 + 26,69 1.075 0.003837 0,930 260,620 412,74 466,96 54.22 1.5696 1,6832
210 32.13 + 31,11 1.246 0.002691 0,802 371,609 425,69 458,44 32,75 1,5946 1,6624
214.1 34,10 + 33,08 1,735 0,00 1735 0,576 576.368 436.61 436,61 0,00 1,6165 1,6165
3.2.8. СЛИВ, ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ИЛИ УНИЧТОЖЕНИЕ ХЛАДArЕНТОВ 1031
Таблица З.2.7 11 б
Удe.m.ный объем R1l3 в СОСТОЯIDIН neperpeToro пар&, дм3/ Ю'
TCМ1epny- Дwxниe Пq> ев. К
Р. НI JННI но JНOIИ
нacblщtfНl. насыЩtfНI, О 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
ос 6",
30 0,03 3864,0 3943,0 4023.0 4102.0 4182,0 4261,0 4341,0 4500,0 4659,0 4817,0 4976.0 513',0 5294.0 .5453,0
20 0,05 2184.0 2228.0 2272,0 2315.0 23.59,0 2403,0 2446,0 2533.0 2621,0 2708,0 2800.0 2886,0 2973.0 3060.0
15 0,07 1676,0 1709,0 1742.0 1775,0 1808,0 1841.0 1874,0 1940,0 2006.0 2071,0 2137,0 2202,0 2268,0 2334,0
IO 0.09 1302.0 1327,0 1352.0 1378,0 1403.0 1428.0 1453.0 ИО3.0 1554.0 1604.0 1654,0 1704,0 1754,0 1804,0
5 0.12 1022.0 1042,0 1061.0 1081.0 1100,0 1120,0 1139.0 1178.0 ]217,0 1256.0 1294.0 1333.0 1372,0 1410,0
О 0,15 811.0 826,4 841.6 856.9 872.2 887.4 902,6 933.0 963,4 993,7 1024.0 1054,0 1084,0 1115,0
5 0,19 649,7 661.9 674.0 686,1 698,1 710,2 722,2 746.3 770,3 794,2 818,1 842,0 865,9 889,7
10 0,24 525,3 535,0 544.7 554,4 564,0 573,6 583,3 602,5 621,6 640,7 659,8 678,9 697,9 716,9
15 0,29 428,3 436.2 444,0 451,8 459,6 467,4 475.1 490,6 506,1 521,5 Я6,8 552,2 567,5 582,8
20 0,36 352,1 358.5 364,9 371,3 377,6 383,9 390,3 402,9 41',4 427,9 440.4 4'2,9 465.4 477,8
25 0.44 291,8 297,0 302,3 307,' 312,6 317,8 323,0 333,4 343,7 3'3,9 364,2 374,4 384,6 394,8
30 0,54 243,4 247,8 252,1 256,5 260,8 265,1 268,4 277,9 286.4 294.9 303.4 311,8 320,2 328,7
35 0.65 204,4 208,\ 211,7 215.3 219,0 222,6 226,1 233,3 240,4 247,4 254,5 261,5 268,' 275.5
40 0,78 172,8 17',9 178,9 182,0 185,0 188,1 191,1 197,1 203,1 209,0 214,9 220,8 226,7 232,5
45 0,93 146,9 149,' 1'2,1 154,7 1'7,3 1'9,9 162,4 167,5 172,6 177,6 182,6 187,6 192,6 197,'
47 0,99 137,9 140,3 142,8 14',2 147,7 150.1 152,5 1'7,2 162,0 166,7 171,4 176,0 180,7 185,3
48 1,02 т,6 136,0 138,4 140,7 143,1 14',4 147,8 152,4 157,0 161,' 166,1 170,6 175,1 179,6
50 1,09 125,6 127,8 130,1 132,3 134,5 136,7 138,9 143,2 147,5 151,8 156,1 160,3 164.5 168,7
55 1,29 107,9 109,9 111,8 113,7 115,6 117,5 119,4 123.1 126,8 130,5 134,1 137,7 141,4 145,0
60 1.50 93,21 94,90 96,.58 98,24 99,88 101,5 103,1 106,4 109,6 112,7 115.9 119.0 122,1 125,2
65 1,74 80,88 82,36 83,82 85,27 86,71 88,13 89.54 92,34 95,11 97,86 100,6 103,3 106,0 108,7
70 2,02 70,49 71,79 73,08 74,35 75,60 76,85 78.09 80.54 82,96 85,35 87,73 90,09 92,44 94,77
75 2,32 61,68 62,83 63:J7 65,09 66,20 67,30 68,39 70.54 72,67 74,77 76,86 78:J2 80,98 83,02
80 2,66 54,18 55,21 56,22 57,22 58,20 59.18 60,14 62,04 63,92 6',77 67,61 69,43 71,24 73,04
85 3,03 47,76 48,68 49,59 50,48 51,36 52,23 53,08 54,78 56,44 58,08 59,71 6\,32 62,92 64,51
90 3.44 42,25 43,08 43,89 44,69 45,48 46,25 47,02 48,53 50,02 51,48 52,93 54,36 55,78 57.20
95 3,90 37,49 38,24 38,97 39.69 40,40 41,10 41,79 43,15 44,48 45,19 47,08 48,36 49,63 50,89
100 4,39 3з'з6 34,04 34,71 35,36 36,01 36,64 37,26 38,48 39,68 40,86 42,02 43,17 44,31 45,44
110 5,52 26,62 27,20 27,76 28,30 28.83 29,36 29,87 30,88 31,86 32,83 33,78 34,71 35,64 36,56
120 6,85 21.45 21.94 22,41 22,87 23,32 23,76 24.19 25,04 25,86 26,66 27,45 28,23 29,00 29,76
ВО 8,40 17,41 17,83 18.24 18,64 19,02 19,39 19,76 20,48 21,18 21,86 22,53 23,18 23,83 24,47
140 10,19 14,20 14,58 14.94 15,29 15,63 15,95 16,26 16,89 17,49 18,08 18,65 19,21 19,77 20,32
150 12,26 11,62 11,97 12,29 12,60 12,90 13,19 13,48 14,02 14,54 15,06 15,56 16,0' 16.54 11,01
160 14,62 9,518 9,839 10,14 10,43 10,70 10,96 11,22 11,71 12.18 12,63 13,08 13,.52 13.94 14,37
170 17,31 7,770 8,083 8,370 8,640 8,896 9,141 9,377 9,828 10,26 10,67 11,07 11.47 11,85 12,23
180 20,36 6,290 6,606 6,901 7,166 7,413 7,647 7,811 8,295 8,697 9,081 9,443 9,807 10,16 10,51
190 23,81 5,(Ю6 5,373 5,676 5,949 6,195 6,425 6,643 7,050 7,430 7,792 8,138 8,465 8,794 9,113
200 27,71 3,837 4,336 4,679 4,964 5,215 5,444 5,658 6,052 6,415 6,1'7 7083 7,388 1,693 7,989
Таблица З.2.7 11 в
Удe.m.ная энтальПНJI R113 в СОСТОЯIDIН neperpeToro пара, кДж/Ja
TCМ1qm')'- Дwxниe Перerpсв, К
... но ...... но JНOIИ
нacblщtfНl, Н8CblщetМII, О 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
ос б",
]о 0,03 341,0 344,0 347,1 350,2 353,3 356,4 359,6 366,1 372,6 379,3 386,1 393,0 400,0 407,0
20 0,05 347,0 350,1 353.2 356,4 359,5 362,8 366,0 372,6 379,3 386,0 393,0 399,9 407,0 414,2
15 0,07 350,0 353,1 356,3 359,5 362,7 366,0 369,2 375,9 382,6 389,4 396.4 403,4 410,5 417,7
IO 0,09 353.1 356,3 359,4 362,7 365,9 369,2 372,5 379,2 386,0 392,9 399,8 406,9 414,1 421,3
5 0,12 356,2 359,4 362,6 365,9 369,1 372,4 37',8 382,5 389,4 396.3 403,3 410,5 417,7 424,9
О O,I 359,3 362,5 365,8 369,1 372,4 375,7 379,1 385,9 392.8 399,8 406,8 414,0 421,3 428,6
5 0,19 362,4 365,7 369,0 372,3 375,6 379,0 382,4 389,2 396,2 403,2 410,4 417,6 424,9 432,2
10 0,24 365,6 368,9 372,2 375,5 378,9 382,3 385,7 392,6 399,6 406,7 413,9 421,1 428,5 435,9
15 0,29 368,7 372.1 315,4 378,8 382,2 385,6 389,1 396,0 403,1 410,2 417,4 424,7 432,1 439,6
20 0,36 371,9 375,3 378,6 382,0 385,5 388,9 392,4 399.4 406,5 413,7 421,0 428,3 435,7 443,2
25 0,44 375,1 378,5 381,9 385,3 388,8 392,3 395,8 402,8 410,0 417,2 424,5 431,9 439,4 446,9
30 0,54 378,3 381,7 385,1 388,6 392,1 395,6 399,1 406,3 413,5 420,8 428,1 435,5 443,1 450,6
35 0,65 381,5 384,9 388,4 391,9 395,4 399,0 402.5 409,7 417,0 424,3 431,7 439,2 446,7 454,3
40 0,78 384,6 388,1 391,7 395,2 398,7 402,3 405,9 413,1 420,4 427,8 435,3 442,8 4'0,4 458,0
45 0,93 387,8 391,4 394,9 398,5 402,1 405,7 409,3 416,6 423,9 431,4 438,9 446,4 454,1 461,8
47 0,99 389,1 392,7 396,2 399,8 403,4 407,0 410,6 418,0 425,3 432,8 440,3 447,9 455,5 463,3
48 1,02 389,7 393,3 396,9 400,5 404,1 407,7 411,3 418,6 426,0 433,5 441,0 448,6 456,3 464,0
50 1,09 391,0 394,6 398,2 401,8 405,4 409,0 412,7 420,0 427.4 434,9 442,5 450,1 457,7 465,5
55 1,29 394,2 397,8 401,4 405,1 408,7 412,4 416,1 423,5 430,9 438,5 446,1 453,7 461,4 469,2
60 1.50 397,4 401,0 404,7 408,4 412,0 415,7 419.4 426,9 434,4 442,0 449,6 457,3 465,1 472,9
65 1,74 400,6 404,3 407,9 411,6 415,4 419,1 422,8 4Щ3 437,9 445,6 453,2 461,0 468,8 476,6
70 2,02 403,7 407,5 411,2 414,9 418,7 422,4 426,2 433,8 441,4 449,1 456,8 464,6 472,5 480,4
75 2,32 406,9 410,7 414,4 418,2 422,0 425,8 429,6 437,2 444,9 452.6 460,4 468,3 476,1 484,1
80 2,66 410,0 413,8 417,7 421,' 425,3 429.1 433,0 440,6 448,4 456,2 464,0 471,9 479,8 481,8
85 3,03 413,2 417,0 420,9 424,7 428,6 432,4 436,3 444.1 451,9 459,7 467,6 475,5 483,5 491,.5
90 3.44 416,3 420,2 424,1 428,0 431,9 435,8 439,7 447,5 455,3 463,2 471,2 479,1 487,1 495,2
95 3.90 419,4 42.1,3 427,3 431,2 435,1 439,1 443,0 450,9 458,8 466,7 474,7 482,7 490,8 498,9
100 4,39 422,4 426,4 430,4 434.4 438,4 442,4 446,3 454,3 462,3 470,2 478,3 486,3 494,4 02,6
110 5.52 428.5 432,6 436,7 440,8 444,9 448,9 452,9 461,0 469,1 477,2 485,3 493,5 .501,7 509,9
120 6,85 434,5 438,8 442,9 447,1 451,2 455,4 459,5 467,7 475,9 484,1 492,4 500,6 508,9 517,2
130 8.40 440.4 444.8 449,1 453,3 457.5 461,8 465,9 474,3 482,6 490.9 499.3 507,6 516,0 524,4
140 10,19 446,1 450,6 45.\0 459,4 463,7 468,0 472,3 480,8 489,2 497,7 506,1 514,5 523,0 531,4
150 12,26 451,6 456,2 460,8 465,3 469,7 474,1 478,5 481,1 495,7 504,2 512,7 521,3 529,8 538,4
160 14,62 456,8 461,6 466,3 470,9 475,5 480,0 484,4 493,2 501,9 510,6 519,2 527,8 536,5 545,1
170 17,31 461.4 466,5 471,4 476,2 480,9 485,5 490,0 499,0 507,9 516,7 525,4 534.2 542,9 551,7
180 20,36 465,3 470,7 475,9 480,9 485,8 490,6 495,2 504,4 513,' 522,4 531,3 540,2 549,1 558,0
190 23,81 467,6 473,9 479,6 485,0 490,1 495,1 499,9 509,4 518,7 527,8 536,9 545,9 555,0 564,0
200 27,71 467,0 475,6 482,2 488,1 493,6 498,9 '04,0 513,8 523,4 532,8 542,1 551,3 560,5 569,7
З4 1З69
1032 3. ArРЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МAlIIИН
... ... ... ... ... ...
....
.... ....
.... ..... ....
....
.... ....
.... .... ....
....
о! '8.' '0.'
!е- ..... ....
о!
1:: .:.. ....
'" .... ....
о
.... ....
ф .... ....
s
:z:
ф ....
а ....
о! .... ....
1:[
8 .... .... ....
. .. ...
а .... .... ....
.... ....
.... .... ,О."
.... .... ....
.... ....
O.S' ....
..., ! I О...
.... I ...
.. ... ... ... ... ... ...
Удельная энтальпия, кДж/кr
РИС. 3.2.7-10. Диаrpамма СОСТОЯНИJI (h, Igp) для R1l4
Таблица З.2.7-12а
ХаРlU(rериCТИICИ R114 на JDOUUI насьоцения
Teмne- АбсоllкmlOе Мако- YдeпыlЫii объе.. ПЛотность ЭиrОЛЪПИJI Termoтa энтрс ПИJI
ратур. Д8ВJIеJ(Ие метриче. -ИДКОСТИ пара V". -идкос- пара р". -ИДКОСТИ пара h". испареНИJI -ИДКОСТИ .1', пара .1".
'. ос Р.. бар ское V', дм'/Ю' ..../r;r ти р', r;r/.... h', кДж/r;r кДж/r;r ы., кДж/r;r кДж/(r;r.К} кДж/(r;r.К}
дaanекне r;r/nw'
Р. бар
90 3,078" 1,009 0,j70 28,94 1.754 0.034 124,05 284,97 160,92 0.6БS3 1,5439
80 7.79з1) l,ooS 0.S77 12,OS 1,731 0,082 131,74 290,34 1S8,6O 0,7061 1.5273
70 0,017 O,996 O,58S S,343 1,707 0.180 139.58 29S .86 1Sб,28 О,74SЗ I.S1S0
60 0.037 0.976 0,j93 2,776 1.684 0,360 147,60 301,S2 1Я,92 0.7843 I,S064
SO 0.072 O,941 0,602 1,494 1,660 0,669 Ш,79 307.31 Ш,j2 0.8218 I,S008
40 0.131 0,882 0.611 O,8SS6 1,168 1,635 164.18 313,19 149,01 О,8.S86 1.4977
30 0,:226 0.787 0.621 О.Я68 1.609 1,934 172,19 319,17 146,38 0,8947 1,4967
20 0,369 0,644 0,631 0.3268 1,583 3,059 181,63 3Д21 143,ЯJ 0.9303 1,4975
IS O,46S 0,348 0.636 0,2638 1,j70 3,790 186,13 328,2S 142,12 0,9479 1.4984
10 0,j79 0,434 0.642 О,21SO I,SS6 4,651 190.69 331,30 140.61 0,9634 1,4997
S O,71S O,298 0,648 0,1767 1,343 S.6S9 19S.32 334,И 1'39,03 0.9827 I,S012
О O,87S O,I38 О,БS3 0,1464 I,S29 6,830 200,00 337,41 137,41 1,0000 1,j030
3 0,983 0,030 0,657 0,1312 1,520 7,621 201,84 339,2S 136,41 ),0103 1,S043
4 1,022 + 0,009 0.БS8 0,1266 1.518 7,898 203,79 339.86 136,07 1,0137 1,5047
S 1,062 + 0,049 О,БS9 0,12:22 I.ЯS 8,183 204,74 340,47 13S,73 1,0172 I,ЯШ
10 1,278 +O,26.s 0,666 0.1027 1,jOO 9.737 209,5' 343,Я 133.98 1:0342 I,S074
IS 1,j27 +O..sl" 0.672 O,0868S 1,486 11.141 214,41 346,S8 132.17 1.OS12 I.S098
20 1.811 + 0,798 0,679 0,07390 1,471 13,j31 219,33 349,62 130,29 1.0680 1 ,Я 25
2s 2.lН + 1.122 0.686 0,06324 1.4S6 IS,812 224.31 3S2,6S 128.34 1,0848 1,ЯSЗ
30 2.SQ0 + 1,487 0.694 0.0S439 1.440 18.3ИS 229.34 ИS,67 106,33 1,1015 I.Я82
3S 2.912 + 1,899 0.701 0,04701 1.425 21,272 234,43 Н8,67 124,24 1,1180 I,S212
40 ],372 + 2,359 0.709 0,04081 1.408 24,j03- 239," 361,66 122,09 1,134' I.S243
4S 3.88S + 2,872 0,718 O,03SS7 1,392 28.113 244.77 364,61 119,84 1,IS08 1,5275
SO 4,434 +3,441 0,727 0,03112 1,37S 32.133 2SO,Ol 367.34 117,j3 1,1670 1,.1307
'S S.083 + 4,070 0,736 0,02733 I,3S7 36,j89 2SS,31 370,44 l1S,13 1.1832 1,j34O
60 S;пS +4,'761 0,746 0.02406 1,340 41,562 260,66 373,30 112,64 1.1992 1.\373
6S 6,j34 + 5..s21 0,756 О,02Ш 1,321 47.0S8 266,06 376,13 110,07 1,2151 1,3406
70 7,3б4 + 6,351 0.767 0,01881 1,302 S3,163 271,SO 378.90 100,40 1.2309 1,3439
7S 8,270 + 7,257 0,779 0,01669 1,283 S9,916 277,00 381.62 104,62 1,2466 1,5471
80 9,2S4 +8,241 0,792 0,01484 1.262 67,3ИS 282,34 384.28 101.74 1,2622 I.SS03
83 10,32 -+-9,30 0,805 0,01320 1,241 7S,7S7 288.1S 386,87 98.72 1,2777 I,jS33
90 11.48 +10.46 0.820 0.01176 1,219 8S,034 293,80 389,37 9\,57 1,2931 I,jS63
9S 12,73 + 11,71 0,836 0,01049 1,19S 9S.328 299.S2 391.79 92,27 l,308S I,SS91
100 14,08 .13.06 O,8S3 0.009349 1,171 106.963 30S,32 394.08 88,76 1,3238 1. 17
110 17,10 -+- 16,08 0,895 0,007409 1,117 134,970 317,17 398,2S 81.08 1.3S4S I,S661
120 20,60 + 19..s8 0,949 0,005810 1,053 172,117 329,SS 401, 72,01 1.38SS 1 ,j687
130 24,67 .23,6S 1,027 0.00443S 0,973 225,479 342,94 403,34 60,40 1,4181 1,s680
140 29,46 +'18,44 1,1'4 0,003114 0.8S1 311,130 3S9,28 401,23 41,9S 1,4S69 I.SS84
14.:5 7 3261 .31,60 1719 0001719 0,58) S81,733 383,13 383.13 000 1,j131 I.Я31
· м.......б.....
3.2.8. СЛИВ, ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ИЛИ УНИЧТОЖЕНИЕ ХЛАДAf'ЕНТОВ 1033
Удельный объем R114 в СОСТОЯIDIИ neperpeToro пара, дм3/ю:
Таблица З,2.7 12б
TCМlepaтy. д........< ncoerpeв, к
.. на JНН< на лижи
на<ы....... Н8CWЩ5flll, О 5 10 15 20 25 ЗО 40 50 60 70 80 90 100
'С б.,
90 3,071) 28970,0 29760,0 ЗО' .О 31340,0 32130,0 32920,0 33710,0 35300,0 36880,0 38460,0 40050,0 41630,0 43210,0 44790,0
80 7,791) lW60,О 12370,0 12680,0 13000.0 13310,0 13620.0 13930,0 14560,0 15180,0 15810,0 16430,0 17060,0 17680.0 18310,0
70 17,79 L ) SS47.0 Sб84.0 5821.0 S9S8.0 609S,O 6232,0 6369,0 6643.0 6917,0 7191,0 746.'5,0 7739.0 8013,0 8287.0
60 37,21') 2777,0 2843,0 2909.0 297S.0 3040,0 3106,0 3171,0 3303,0 J434,O 3565,0 3696.0 3827.0 3958.0 4089.0
so 72,231) 1495,0 1529,0 1563,0 1597,0 1631,0 1665,0 1699.0 1767,0 1834,0 1902,0 1970,0 2037,0 2105,0 2172,0
"" 0,13 8Sб.1 874,9 893.7 912,4 931.2 949,9 968.7 1006,0 1043.0 1081,0 1118.0 1155.0 1193,0 1230,0
зо 0,23 517,0 528.0 Я9.0 SSO.O S61,O 572,0 583,0 604,9 626.8 648,6 670,4 692.2 714,0 735,7
20 0,37 326.9 333,7 340,5 347,3 3S4,1 360,8 367,6 381,1 394,6 4<Ж,О 421,4 434.8 448.2 461,5
IS 0,47 263.9 269,4 274,8 280.2 285,7 291,1 296,.5 307,3 318.0 328,7 339,4 350,1 360.8 371,4
10 0-'" 215,0 219,5 223,9 228,3 232.6 237,0 241,4 2SO.1 258,8 267,4 276,0 284,6 293,2 301,8
S 0.72 176,7 180,3 183,9 187.S 191,1 194,7 198,2 20S,3 212,4 219.S 226,5 233,5 2""-" 247,5
О 0.87 146.4 149,4 IS2,4 Ш,3 158,3 161,2 164,2 170,0 175,8 181,6 187,4 193,2 198,8 204,6
3 0.98 131,3 133,9 136.6 139,2 141,9 144,5 147,1 152,4 157,6 162,8 167,9 173,1 178,2 183,3
4 1.02 126,6 129,2 131,8 134,3 136,9 139,4 141,9 147,0 152,0 IS7.0 162,0 166,9 171,9 176,8
S 1.06 122,2 124,7 127,2 129,6 132,1 134,5 137,0 141,8 146,7 151,5 156,3 161,1 165,8 170,6
10 1,28 102.7 104.8 106,9 1<Ж.9 111,0 113,1 115,1 119,2 123,3 127,3 131,3 13S.3 139,3 143,2
IS 1,53 86,87 88.6S 90,41 92,17 93,92 9S,66 97,40 100,8 J()f,3 107,7 JJI,J JJ4,4 JJ1,8 121,1
20 1,81 73,92 75,44 76,9S 78,46 79Э5 81,44 82,92 85,86 88,78 91,67 94-"6 97,42 100,3 103,1
2S 2,13 63,2S 64-"7 6S,87 67,16 68,45 69,73 71.00 73-"3 76,03 78-"2 80,99 83,44 8S,88 88,31
30 2-"0 ,40 SS-"S 56,68 S7,80 S8,92 60,03 61,13 63,32 65,48 67,63 69,76 71,87 73Э8 76,07
3S 2.91 47,02 48,02 49,01 SO.OO SO,97 SI,94 S2,90 54,81 56,69 S8-,,6 60,41 62,24 64,07 6S,88
40 3,37 40,82 41,70 42,S8 43,44 44,30 45,15 46,00 47,67 49.32 SO,9S S2-,,7 S4.17 55,16 S7,34
4S 3,88 3'-"8 36.36 31,14 37,91 38.67 39,42 40,11 41,65 43,10 44-"4 4S,97 47,37 48,17 SO.16
SO 4,45 31.12 31,83 32,S2 33,21 33,89 34,36 И,23 36,34 37,83 39.11 40,37 41,61 42,84 44,07
SS S.<Ж 27.32 27,96 28,38 29,20 29,81 30,41 31,01 32,18 33,34 34,47 И-"9 36,10 37,79 38,88
60 S.77 24.06 24,64 2S,20 25,76 26,31 26,86 27.39 28,45 29,49 30,30 31,51 32,30 33,47 34,44
6S 6,53 21.26 21,78 22,29 22,80 23,30 23,79 24,28 2S,24 26,17 27,09 27,99 28,88 29,75 30,62
70 7,36 18,82 19,30 19,78 20,23 20,69 21,14 21,39 22,45 23,30 24,13 24,9S 25,75 26,34 27,32
7s 8,27 16,69 17,14 17,38 18,01 18,42 18,84 19.24 20,04 20,81 21-"7 22,31 23,03 23,75 24.46
80 9.2S 14,84 1Ц6 IS,66 16,06 16,45 16,82 17,20 17,93 18,64 19,33 20.00 20,67 21,32 21,96
8S 10,32 13.21 13,60 13.98 14,3S 14,71 15,07 15,40 16,08 ]6,73 17,37 17,99 18,39 19,19 19,17
90 11,48 11,77 12,14 12'з0 12,85 13,19 13,32 13,84 14,45 15,06 15,65 16,22 16,77 17,32 17,8S
9S 12,73 10,49 10,8S 11,19 11-"2 ]1,84 J2,15 12.4S 13,02 13,38 14,12 14,65 15,16 15,67 16,16
100 14,08 9.3S0 9,694 10,02 10,34 10,64 10,93 11,21 11,76 12.27 12,78 13,27 13,74 14,20 14,66
110 17,09 7,410 7,741 8,049 8,340 8,616 8,881 9,Ш 9,621 10,08 10,51 10,94 I1,3S 11,75 12,14
120 20,60 5,811 6,149 6,451 6,n9 6.988 7,233 7,467 7,906 8,317 8,707 9,071 9,431 9,780 10,12
130 24,67 4,437 4,816 5,122 S.<I06 5,657 5,889 6,107 6,511 6,883 7,232 7,563 7,871 8,178 8,475
1) Мнruнsapы.
Таблица З,2,7 12в
Удeлыnur энтальnии R114 в СОСТОЯIDDI neperpeToro пара, к,lJ,ж/ю:
T581epaтy. д........< neperpeв, к
pIНI. на лижи
Н8CW.III. , Н8Cbl1ll. , О 5 10 15 20 25 ЗО 40 50 60 70 80 90 100
'С "'"
90 3,07 2 ,O 287,6 290,4 293,1 295,9 298,7 301.6 307,5 313,5 319,6 325,9 332,3 338,8 34S,S
80 7,791) 290,3 293,1 295,9 298,7 301,6 304,5 301,4 313,4 319,6 32S,9 332,3 338,8 345,5 352,2
70 ]7,791) 29S,9 298,7 301,6 304.S 307,4 310,4 313,4 319,6 325,8 332,3 338,8 34S,S И2.2 359,1
60 37,211) 301,5 304,4 307.4 310.4 313,4 316.4 319,S 325,8 332,2 338,8 345,4 352,2 339,1 366.1
so 72,2з1) 307,3 310.3 313,3 316,4 3J9,5 322,6 32S,8 JЗ2,2 338,7 345,4 352,2 Н9,I 366,1 373,2
"" 0,13 313,2 316,3 319.4 322,5 325.6 328.8 332,1 338,6 345,3 352,1 359,0 366,0 373,1 380,4
зо 0.23 319,2 322.3 32S,3 328,7 331,9 335.2 338,5 345,1 351,9 358,9 365,9 373,0 380,3 387,6
20 0.37 32S,2 328,4 331,7 334,9 338,2 J4I,6 344,9 351,7 358.7 365,7 372,9 380,1 387,5 394,9
IS 0,47 328,2 331.S 334.8 338,1 341,4 344.8 348,2 3SS.1 362.1 369,1 376,4 383.7 391,1 398.6
10 О,SЗ 331,3 334.6 337,9 J4I,2 344,6 348,0 351,4 358,4 365,4 372,6 379,9 387,2 394,7 402,3
S 0,72 334,3 337,7 J41,O 344,4 J47,8 351,3 354,7 361,7 368.8 376,1 383,4 390,8 398,3 405,9
О 0,87 337,4 340,8 344,2 J47,6 351,0 354,5 358,0 365,1 372,3 379.5 386,9 394,4 402,0 409,6
3 0,98 339.2 342.6 346,0 349,S И2,9 3Sб,4 360,0 367.1 374,3 381,6 389,0 396,6 404,2 411,9
4 1,02 339,9 343,2 346,7 350,1 3Я,6 357,1 360,6 367,7 375.0 382,3 389.8 397,3 404,9 412,6
S 1,06 340,5 J43,9 347,3 350,7 354,2 357,7 361,3 368.4 375,7 383,0 390,5 398,0 405,6 413,4
10 1,28 343.S J47,O 3.50,4 353.9 357,4 361,0 364,6 371,8 379,1 386.S 394.0 401,6 409,3 417,1
IS 1,53 346.6 3.50,1 353,6 357,1 360,6 364,2 367,8 375,1 382,5 390,0 397,5 40S,2 412,9 420.8
20 1,81 349,6 353,1 356,1 360,3 363,8 367,5 371.1 378,S 3ЗS,9 393,5 401,1 408,8 416,6 424,3
2S 2,13 3S2.6 356.2 3S9,8 363,4 367,0 370,7 374,4 381,8 389,3 396.9 404,6 412.4 42б,3 428.2
30 2,50 355,7 359,3 362.9 366,6 370,2 373,9 377,6 385,1 392,7 400,4 408,2 416,0 423,9 43],9
3S 2,91 358,7 362.3 366.0 369,7 373,4 317,1 380,9 388,S 396,1 403,9 411,7 419,6 427,6 435,6
40 3,37 361,6 365,3 369.1 372,8 376,6 380,3 384,1 391.8 399,5 407.3 41.5,2 423,2 431,2 439,3
4S 3.88 364,6 368,-4 зn.J 37',9 379.7 383,.'5 387,-4 39S.1 402,9 410.8 -418,7 426,8 434,9 443.0
30 4." 367,' 371.3 3".2 379,0 382,8 386,7 390,6 398.4 406,3 414,2 422,2. 430,3 438.5 446.7
SS S,<Ж 370.4 374,3 378.2 382,0 3ЗS.9 389,8 393,8 401,7 409,6 411,6 425,7 433,9 442,1 4SO,4
60 S.77 373,3 317,2 381.1 3ЗS,1 389.0 393,0 396,9 404,9 412,9 421,0 429,2 437,4 445,7 454,1
6S 6,53 376,1 380.1 384,1 388,0 392,0 396.0 400,1 408,1 416,3 424,4 432,7 441,0 449,3 457,7
70 7,36 378,9 382,9 387.0 391,0 39S,1 399.1 403,2 411,3 419,5 427,8 436,1 444.S 452.9 461,4
7S 8,27 381,6 385,7 389,8 393,9 398,0 402,1 406,3 414,5 422,8 431,2 439,5 448.0 456,5 465,0
80 9.2S 384,3 388.S 392,6 396,8 401,0 405,1 409,3 417,7 426,1 434,5 442,9 451,5 460,0 468,6
8S 10,32 386.9 391.1 39S.4 399,6 403,9 408,1 412,3 420,8 429.3 437,8 446.3 454,9 463,5 472,2
90 11,48 389,4 393,1 398.1 402,4 406,7 4Н,О 415,3 423,9 432,4 441,1 449,7 4.58.4 467,1 47.5,8
9S 12,73 391,8 396,3 400,7 40S,1 409.S 413,8 418,2 426,9 435,6 444,3 453,0 461,8 470.S 479,3
100 14,08 394,1 398,7 403,2 407,7 412,2 416,6 421,1 429,9 438,7 447,5 456,3 465,2 474,0 482,9
110 17,09 398,2 403,2 408,0 412,7 417,4 422,0 426,6 435.7 444,8 453,8 462,8 471,8 480,9 489,9
120 20,60 401,6 407,0 412.2 417,3 422.2 427,1 431,9 441,3 450,7 460,0 469,2 478,4 487,6 496,8
130 24,67 403,4 409,8 415,6 421,2 426,5 431,7 436,8 446.6 456,3 465,9 475.4 484,7 494,1 .503,5
1) Мюu..tБIpы.
1034
3. АrPЕrАТЫ, у:mы, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
... ... ... ... "'.
. . .
.. ........... .. ..'..".."..' .."
..'-""' //) .. WXN.\ .....
.... -r &''''. :::.
'v
I..а .у: '/ ./ . .oo
t$.O У/ и.. r::.-.
.' .o O
...
Q: / /,,,./ l..---1' :::'" ." 1.00
,/-:::;I;-::::ir::l" ZJ . /I/ ' ....
! .. ....
.. 1.0. r/ .0",0. 5.00
с: 8.00 ,.Е h О/. . .. ..
'" 4.00 ...
О 1/ /' v I--' """" 5i
3:00
ф -../" .....
'" .,.. ..00
" .... / "-2.. ...J.---: L-----r
ф .-.
:а / 't;; . .....
.. ...'
с:[ ....
ф ; '//1:.- -:;..- ....... ....--f ......r A---"" ....
о 0.80 '7 "/ rАи I.V--: 11
.... ....
.... -.. .,,0" ....
.... ...
а '.... ,/"".../ .....-:-- .........................-;;
" .... 7 . 7-'> 7 fF '1 .
\о ....
« I -=--::: [l
....
0.15 '/- /-;А А .........+:-:::::..r--u O.t!!
1 ---r / " 1/ '! /
0.'0 ,1 :1 r / ! . L..............
0.0. т, ! а 1 ! . 0.0'
1
... ... ... ...
Удельная энтальпия, кДж/кr
Рис. 3.2.7.11. Диаrрамма состояния (h, Igp) для R134a
ХарактерисТllIOl R134a на линии насыщения
Таблица 3.2.7-13а
Т.NЛера- Абсотот- Маномет- У Дельный объем ПЛОТНОСТЬ Энrальпня Теmюта Эн1юпия
тура но. рическое жн.цхо- лара V", ЖlЩКостн лара р", Жl\дКостн пара h ", нспарекия ЖИДКОСТИ $', пара s",
t, ос давление давление стн 11'. M 3 /кr р', кr/дм3 кr/M 3 h', кДж/кr кДж/кr М, кДж/кr кДж/(кr.К) кДж/(кr.К)
Ро, бар Рt!),бар щ..з Iкr
IOO 0.006 1.007 0.633 21.9456 1,:578 0,04557 86,49 335,60 249,]1 0,4900 1.9287
90 0,017 0.996 0.644 8,88679 iу;З 0,11253 96,15 341,58 245,43 0,5443 1,8843
80 0,039 0,974 0.654 4,00491 1,527 0,24969 106,16 347.71 241,55 0:5974 1.8480
':"70 0.083 Л.930 0.666 1.97450 1,500 0,50646 116,53 353,94 237,41 0,6498 1,8184
65 0,117 0.895 0,672 1,4275' 1,487 0,70052 121,86 357.08 235,22 0,6757 ],8057
60 0.163 0,850 0,678 1,05020 1,473 0,95220 127,29 360,23 232.95 0,7014 1,7943
55 0.223 0,790 0,685 0,78512 1,460 1,27370 132,81 363.40 230.58 0.7270 1.7840
50 0,299 0,714 0,691 0,59570 1.445 1,67869 138.44 366,56 228.12 0,7525 1,7748
45 0.396 O.617 0,698 0,45820 1,432 2,18243 144,14 369,72 225,56 0,7778 1,7665
40 0,.516 O.497 0,705 0,35692 1,417 2,80175 149,99 372,87 222,88 0.8030 1,7590
35 0,665 0,347 0,712 0.28129 1,403 3,55510 155,91 376,01 220,10 0,8281 1,7523
зо 0,847 O.I66 0,720 0,22408 1.388 4,46264 161.92 379,13 217,20 0,8531 1,7464
27 0,974 0,039 0,723 0,19645 1,379 3,09023 165,38 380,99 213,41 0.8680 1,7431
26 1,020 + 0,007 0,726 0,18811 1,377 5,31437 166,81 381,61 214,80 0,8729 1,7421
25 1,067 + 0,054 0,728 0,18030 1,374 3, 631 168,04 382,22 214,19 0,8779 1,7410
20 1,330 + 0,317 0,736 0.14641 1,358 6.81991 174,25 385,3(1 2\\,05 0,9026 1,7363-
" 1,641 + 0,628 0,744 0.11991 1,343 8,33928 180,53 388,33 207,79 0,9271 1.7321
10 2,007 + 0,994 0,753 0.098986 1,327 10,1025 186,94 391,34 204,40 0,9516 1.7283
5 2,434 + 1,421 0,762 0,082304 1.311 12,1500 193,43 394.30 200.88 0,9758 1,72.50
О 2,928 + 1,915 0,772 0.068893 1.295 14,5133 200,00 397.22 197,22 1,0000 1,7220
5 3,496 + 2,483 0.782 0,058021 1,278 17.1350 206,67 400,09 193,42 1.0240 1,7194
10 4.145 + З,132 0,792 0,049141 1,261 20.3496 213,43 402,91 189,48 1.0479 1,7171
15 4,883 + 3,370 0.803 0,041834 1,244 23,9041 220,28 405,66 185,38 1,0717 1,71.51
20 5,716 + 4,70З 0,815 0,035779 1,226 27,9495 227,23 408.35 181.12 1,0954 1.1132
25 6,653 + 5,540 0,828 0,030728 1,207 32,5432 234,28 410,96 176,68 1.1I90 1,7116
30 7,701 + 6,688 0,841 0,026489 1,188 37,7513 241.44 413,49 172.05 1.1425 1,7101
35 8.868 + 7,855 0,856 0.022909 1,168 43,6516 248.72 415,92 167,21 1.1660 1,7086
40 10,164 + 9,151 0,871 0,019867 1,147 50,3345 256,11 418,2.5 162.14 1,1894 1,7072
45 11,597 +10,583 0,888 0.017268 1,126 57,9093 263,64 420,43 156,81 1,2129 1,7058
50 13,176 +12,163 0,906 0,015036 1,103 66,5089 271,31 422,50 151.19 1,2364 1,7042
55 14,912 +13,899 0,926 0,013106 1,079 76.1986 279,15 424,38 145,23. 1,2600 1,702.5
60 16,813 +15,800 0,948 0,011430 1,054 87,4876 287.17 426,06 138,89 1,2839 1,7006
65 18,893 +17,880 0,974 0.009965 1,027 100,347 295,40 427,49 132.09 1,3076 1,6982
70 21,162 +20,149 1,002 0.008678 0,927 115.237 303,88 428,63 124,74 1,3318 J.69
75 23,634 +22,621 1,036 0,007539 0,965 132,647 312,65 429,39 116,74 1,35M 1,6918
80 26.324 +25.31l 1,076 0,006325 0,929 153,262 321,76 429.69 107,93 1,3816 1,6873
85 29,250 +28,237 1,127 0,003617 0,887 178,042 331,29 429,40 98,12 1.4075 1,6815
90 32.435 +31,422 1,194 0004801 0,837 208.279 341,36 428,40 87,05 1.4344 1.6741
3,2.8, СЛИВ, ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ИЛИ УНИЧТОЖЕНИЕ ХЛАДArЕНТОВ 1035
Удельный объем R134a в сск:тоиннн neperpeToro пара, дм3/IO'
Таблица 3,2,7 13б
ТСМ1СРПУ. д........ п",.. .., к
Р. .. ...... НI ......
Н8CIrIlQctНI, .....::.,...... О 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
'С
100 0.01 2194' 2 82 23219 238505 24491 25127 2.5763 27034 283 о.') 29575 30846 32116 33386 346"
9O 0.02 888б 9132 9376 9621 9866 10110 103 10843 11331 11818 12306 12793 13281 13768
---80 0.04 400' 4111 4216 4321 4427 4532 4637 4847 .50.57 '266 "7' '684 '893 6102
70 0.08 197' 202' 207' 21Н 2т 222' 2274 2374 2473 2'72 2671 2769 2868 2966
0.12 1428 1463 1499 IS3' 1-'70 160' 1641 1711 1782 18S2 1922 1992 2062 2132
--60 0.16 10,0 1076 1102 1128 lШ 1179 1205 1 6 1307 1357 1408 1"'8 1509 "'9
" 0.22 78S 804 824 843 862 881 899 937 97' 1012 1049 1086 1123 1160
0.30 '96 610 6 639 6'3 668 682 710 738 766 794 822 849 877
--4' 0.40 4,. 469 480 491 '02 "3 '24 '" '67 '88 609 630 6" 672
--40 0.'2 Н7 366 374 383 391 399 408 424 441 "'7 474 490 '06 '22
H 0.66 281 288 29S 302 308 31' 321 334 347 360 373 38S 398 4"
зо 0.8S 224 230 23' 240 246 Н1 2 266 277 287 297 307 317 327
27 0.97 196 201 206 211 2И 220 2 234 243 2'1 260 269 278 286
26 1.02 188 193 197 202 206 211 2И 224 232 241 249 2'7 266 274
1,07 180 18S 189 193 198 202 206 214 223 231 239 247 2" 263
20 1.33 146 lSO 1" 1'7 161 164 167 174 181 187 194 200 207 213
1' 1.64 120 123 126 129 132 134 137 143 148 1" 1'9 164 170 т
10 2.01 99.0 102 104 106 109 111 114 118 123 127 132 136 140 1"'
, 2,43 82.3 84.4 86.' 88.6 90.6 92,6 94.6 98.4 102 106 110 113 117 120
О 2.93 68,9 70.7 72.' 74.3 76.0 77,7 79.3 82,6 8'.8 88,9 92,0 95,1 98.1 101
, 3-'0 '8.0 '9.6 61.1 62.6 64.1 6'.6 66,9 69.8 72.' 7',2 77.8 80,4 82,9 8'.'
10 4,14 49.1 'О.' '1,9 '3,2 ".4 ".7 '6,9 '9.3 61,7 63,9 66,2 68.4 70,6 72.8
l' 4.88 41.8 43,0 44,2 45,4 46.' 47,6 48,6 .50,7 52,7 54.7 56,6 '8.6 60,4 62.3
20 '.72 Н.8 36,9 37,9 38,9 39,9 40.8 41.8 43,6 45.4 47,1 48,8 50,4 52,0 53.7
2' 6.БS 30,7 31.7 32.6 33.' 34.4 3'.1 36,0 37,6 39,2 40,7 42,2 43,6 45,0 46,4
30 7.70 26.' 27,4 28,2 29,0 29.8 30.' 31.3 32.7 34,1 35.4 36.7 37,9 39,2 40.4
Н 8.67 22,9 23.7 24,4 2',1 2'.8 26.' 27,2 28.' 29.7 30,9 32,0 33.1 34,2 Н.3
40 10.16 19,9 20.6 21.3 21,9 22.6 23,2 23.8 24,9 26.0 27,1 28,1 29.1 30,0 31,0
" 11.60 17.3 17,9 18.6 19,2 19.8 20.3 20.8 21.8 22.8 23.8 24.7 2'.6 26.' 27.3
,О 13.18 И.О 15.7 16,2 16.8 17.3 17.8 18.3 19.3 20,2 21,0 21.8 22.6 23,4 24,2
" 14,91 l3,1 13.7 14,2 14,7 1'.2 15.7 16,2 17,0 17,8 18,6 19.3 20.1 20,7 21.'
60 16.81 11,4 12,0 12.' 13.0 13.' 13.8 14.3 ",1 ".8 16.' 17,2 17,9 18.' 19,1
6' 18,90 9.9 10.' 11,0 11,4 11.8 12.3 12,7 13.4 14,1 14,7 1'.3 1',9 16.' 17,1
70 21,16 8.68 9,21 9.68 10,1 10.' 10,9 11.3 11,9 12.6 13.1 13,7 14.3 14,8 ,,
7' 23,63 7.'4 8,06 8,'2 8.94 9.32 9,67 10,0 10,6 11,2 11,7 12.3 12.8 13.3 13,7
80 26.32 6.Я 7,05 7, 0 7.90 8.26 8,60 8,92 9.'0 10,1 10.6 11.0 11.' 11,9 12,4
8, 29,25 ',62 6,16 6.60 6.98 7,34 7.66 7,95 8,51 9.01 9.48 9,92 10.3 10,7 11,1
90 32,43 480 '.36 ',80 6,18 651 6,82 7,10 7,62 8,09 8.Я 8,94 9.34 9,71 10,1
Таблица 3,2,7-13в
Удельная ЭНТ8JIЬПНJI R134a в состояннн neperpeToro пара, кДж/кr
ТСМ1СРПУ. д........ п..."... К
Р. .. ...... НI JННI
............ нacw CНII. О 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
.С
---100 0.01 3",6 338.6 341,7 344.8 341,9 331,2 3".' 361,2 368,1 375,2 382,' 390.0 391,8 405,7
9O 0.02 341,6 341.9 344,1 3Я,I 3".4 331,1 361.1 368.0 37'.0 382,' 390,0 397.7 405.1 413,8
---80 0.04 347,7 НО,9 3",2 "7.6 360,9 364,4 367,9 375,0 382,3 389,9 397,6 405,6 413,7 422,1
70 0.08 333.9 331,3 360.7 364.2 367,7 311,2 374.8 382.2 389,8 397,' 405,S 413,6 422,0 430,S
---<i' 0.12 337,1 360.' 364,0 367.' 371.1 374,7 378.6 38S.8 393,' 401,4 409,4 417,7 426,2 434,8
--60 0.16 360.2 363.7 367.3 370,9 374,5 378,2 381,9 389.' 391,3 40S.3 413,4 421.8 430,4 439.1
" 0,22 363,4 367.0 370,6 374,2 377,9 381,7 383,4 393.2 401,1 409,2 417.5 425,9 434,6 443.4
SO 0.30 366,6 370.2 373,9 377.6 381,4 38S,2 389.0 396,9 404,9 413,1 421.5 430.1 438,9 447.8
--4' 0.40 369.7 373,4 377,2 381,0 384.8 388,7 392,6 400,6 408,7 417,1 423,6 434,3 443,2 4S2,2
--40 0.'2 372.9 376,7 380,' 384,4 388.3 392,2 396.2 404,3 412,6 421,1 429,7 438,5 447.5 "6.6
35 0.66 316,0 379,9 383,8 387,7 391,7 395,7 399.8 408,1 416,5 425,0 433,8 442.7 4S1,8 461,1
30 0.8S 379.1 383,1 387,1 391.1 395,2 399.3 403,4 411,8 420,3 429,0 437,9 446,9 4 ,1 465,5
27 0,97 381.0 38S.0 389,1 393.1 397,2 401,4 405.6 414,0 422,7 431,5 440.4 449.' "З,З 468.2
26 1,02 381,6 38S,6 389.7 393.8 397,9 402,1 406,3 414,8 423,4 432,3 441,2 "'0.3 459,6 469.1
1,07 382,2 386,3 390,4 394,5 398.6 402,8 407,0 415,5 424,2 433.1 442,0 451.2 460.5 470,0
20 1.33 385,3 389,4 393,6 391,8 402.1 406,3 410,6 419.3 428.1 437,1 446,2 455.5 464,9 474.S
" 1,64 388,3 392.6 396,9 401.2 40'.' 409,8 414,2 423,0 432,0 441,1 4SO 4 9,7 469,3 479,0
10 2,01 39Ц 39'.7 400.1 404,' 408,9 413,3 417,8 426.7 4".9 445,1 454,5 464.0 473,7 483,'
, 2,43 394.3 398,8 403,3 407,7 412.2 416,8 421,3 430,' 439,7 449,1 458,6 468.3 478,1 488,0
О 2,93 397.2 401,8 406.4 411.0 4".6 420.2 424,8 434,2 443,6 453,1 462,8 4п.' 482,4 492,5
, 3-'0 400,1 404,8 409.' 414,2 41З.9 423.6 428,4 437,9 447,4 457,1 466,9 476.8 486,8 497,0
10 4,14 402.9 407,8 412.6 417,4 422.2 427,0 431,8 441,5 4Я.3 461,1 471,0 481,1 491,2 501,5
l' 4,88 405,6 410,6 415,6 420,5 4 ,' 430,4 435,3 445.2 455,1 4БS.1 475,2 48S 495,6 506,0
20 ',п 408,4 413,5 418,6 423.6 428.7 433,7 438,7 448.8 "8.9 469,0 479,3 489.6 '00,0 510,5
2' 6,6' 411,0 416,3 421.5 426,7 431,9 437,0 442,1 452,4 462.7 473,0 483.3 493,8 504,3 515,0
30 7,70 413.' 419,0 424,3 429.7 43'.0 440,2 445,5 "6,0 466,4 476,9 487.4 498,0 508,7 "9.4
" 8,67 415,9 421,6 427,1 4 2.6 438.0 443,4 448,8 "'9.' 470,1 480,8 491,5 '02.2 513,0 323.9
40 10.16 41З.3 ' 424,1 429.8 435,5 441,1 446.. 452,1 463,0 473,8 484,6 495,5 506,4 '17,3 '28,3
45 11.60 420,4 426,5 432,5 438,3 ....0 449,7 433,3 466,4 477,4 488,5 499,5 "О., 521,6 532,7
,О 13.18 422.' 428,8 4".0 441,1 446,9 452.7 458,4 469,8 481.0 492,2 503,4 314.6 ' .8 537.1
" 14,91 424,4 431,0 437,4 443,6 449,6 455,6 461.5 473,1 484,6 496.0 507,3 518.7 "0,1 541.5
60 16.81 426,1 433,0 439,6 446.1 452,3 458,5 464,5 476,4 488,1 499,7 "1.2 '22.7 '34,3 545.8
6' 18,90 427.' 434.8 441,8 448.4 454,9 461,2 467,4 479,6 491,5 503,3 515,1 '26.7 538,4 550.1
70 21,16 428,6 436,4 443,7 450,7 457,4 463,9 470,3 482,7 494,3 506,9 518.9 Я0,7 542,6 554.4
7' 23,63 429,4 437,8 445,5 452,7 459,7 466,5 473,0 48S.8 498,3 510,5 522.6 534,6 ,6 558,6
80 26.32 429.7 438,8 447,0 4".6 461,9 468,9 475,7 488,8 501,5 514,0 '26.3 538,5 550,7 562,8
8' 29,2' 429,4 439,5 448,3 4Sб,4 463.9 471,2 478,2 491,6 504,7 517,4 '29.9 "2.3 554,6 566.9
90 3243 428,4 4398 4493 457,8 465,8 4733 480,6 494,4 507,7 520,7 533,5 '461 558,6 571.0
1036
3. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХQ1ЮДИЛЬНЫХ МАШИН
.... ....
.... ...-:;. . . , о..... .., ....
.../: //V / , 11
, " . О. ,.,.. _О.О
. / / -.....r- .....
//A,r , 1''''
.. .''''
to..
"r .--r . ..00
а: ..0. V / А I--r J,.м-: Do ..... ....
..
!е. ... ... / A..::r-: iI9' ....
.. / L ... ....
.f / .....
() ../.- It о.....
"..
. .
ф .A":. .....
s
" --:::, 7.:::
ф 11
а
.. ;..--:: . --- .... ....
<t ." .---1--: :...-r-.........-r ......
8 .... 0.8.
.... -УА .... 0.50
" .. ;..--- --- ..---t ...'
2 ....
а ;/ .J-.--': ,..... 0.'0
" ... ?/A":./:J.. ..
\D ....
с( f .-r'i -:v--!
О.1!!
.../; "/. И;::: -t::--r--c::/l; / !/I/
. т . I 1 I I . ! ; !
- I ! с.......-...... ....
...
Удельная энтальпия, кДж/кr
Рис. 3.2.7.12. Диаrpамма состояния (h, Igp) для RI42b
Таблица З.2.7 14а
Характеристики R142b иа JDOIИИ нас"nцеиии
Темпе Аб<оJDOТ. Маноыет- Удельный обье.. !1дотностъ ЭнrадЬПИЯ ТеЮJOта Энrv< I0OI
ратура ное рическое жндко- пара V" жндкостн rnц>a р". жндко-- пара h", ИспареНJUI жкдкости s', параs",
1, ос давление давление стн 1", ..з/-.r р',-.r/ды' кr/bl 3 стиh'. кДж/кr ы" кДжIкr кДж/(кr.К} кДж/(кr'К}
р"бар р..бар ды1/ кr кДж/-.r
90 0.006 1.006 0,731 23.9924 1.367 0,04168 86,72 3 .8S 270.13 0.4978 I!Л27
..jjO 0.016 0,997 0.743 10;452 1.347 0.09857 99,26 362,96 263,70 0, 5 1,9297
70 0.035 o.т О,7.Н 4.76489 1.326 0,20987 111,71 369.32 257.55 0,6276 1.89
--60 0,072 O.941 0,766 2.44287 1,305 0,40936 124.25 375,86 251,61 0,6875 1,8680
50 O,I3S 0,877 0,719 1,34787 1,283 0,74191 136,72 382.54 24.5,82 0.7447 1,8463
--40 0,240 O,т 0,792 0,79112 1.262 1,26402 149,22 389.31 240,09 0.7994 1.8292
30 0,402 0,610 0,806 0.48922 1,2АО 2,04408 161,78 396,14 234,36 0.8S21 1,8160
25 0..\11 0.502 0,814 0,39131 1,229 2,SSSSS 168,09 399,55 231,46 0.8778 1,8106
20 0,642 O,371 0,821 0,31618 1.218 3,16277 174,42 402,97 228.55 0,9030 1,80S8
15 0,799 0.214 0,829 O,2S787 1.207 3,87190 180,78 406,37 225.59 0.9278 1,8017
IO 0.983 O.029 0,837 0,21213 1,19S 4,71403 187.16 409,76 222,60 0,9523 1,7982
9 1,024 +0,011 0,838 0.20421 1,193 4,89700 188,44 410,44 222,00 0.9571 1.197S
5 1,200 + 0,187 O,84S 0.17S89 1,184 5,68S28 193,57 413,13 219,56 0.9763 1,7951
О 1,452 + 0,439 0.8S3 0,14691 1,112 6,80685 200,00 416,48 216,48 1,0000 1.7925
5 1,744 + 0,731 0.862 0,123S3 1.160 8.09720 206,45 419,78 213.33 1,0233 1,7903
10 2.079 + 1,066 0,871 O.I04 1 1,148 9,56817 212,93 423.0 210.11 1,0463 1,7884
15 2,461 + 1,448 0.881 0,088927 1,136 11,2452 219,43 426,26 206,83 1,0689 1.7867
20 2,896 + 1,883 0.890 0,076061 1.123 13,1474 225.94 429.41 203.47 1,0912 1.7853
25 3,386 + 2,373 0,901 0.065368 1,110 15,2981 232.47 432,50 200.03 1,1131 1,7841
30 3,938 + 2,925 0.912 0.056425 1,097 17,7228 239.02 435.52 196.50 1,1347 1,7829
35 4.4.56 + 3,543 0,923 0,048900 1,083 20,4498 24S.57 438,« 192,87 1,1560 1,7819
40 5,244 +4.231 0,935 0.042534 1,070 23,5106 252,14 441,27 189,13 1.1769 1.7809
45 6.009 + 4,996 0,948 0.037120 1,055 26,9400 2S8,71 ....00 18S.29 1.1975 1,7799
50 6,8S6 + .5,843 0.961 0.032491 1.041 30,7775 265.29 446,61 181,32 1.2178 1,7789
55 7,191 +6,77'8 0,975 0,028S )7 1,025 З ,О672 271,38 449,08 171,20 1,2378 1,7'7'7'8
60 '8.819 + 7,806 0,991 0,025088 1,009 39,8593 278,47 451,42 172,95 1.2574 1.776.1
65 9.947 + 8,934 1,007 0,022118 0.993 45,2110 Ш,07 453,59 168,52 1,2767 1.7751
70 11,182 +10,169 1.025 0.019536 0,976 51.1883 291,68 4S5,59 163,91 1,29S8 1.7734
75 12,530 +11,$17 1,044 0.017281 0,9,57 57J1675 298,31 4,57,41 159,10 1,314S 1,771.5
80 13,999 + 1 2,98б 1.066 0,015305 0,938 65.3388 304.97 459,01 154.04 1.3331 1,7693
85 15,596 +14,$83 1,089 0,013567 0,918 73,7102 311.68 460.39 148,71 I,Ш5 1.7667
90 17.329 +16.316 1,116 0,012032 0,896 83.1140 318,46 461,52 143,06 1.3697 1,7637
95 19,208 +18,195 1,145 0,010610 0,873 93,7182 325,37 462,31 131,00 1.3880 1,1602
100 21,23. +20,226 1,\79 0,0094.567 0,848 105,'146 332,4 462,90 130,45 1,4065 1,i661
105 23.434 +22,421 1,219 0.0083673 0.820 119,512 339.82 463,06 123.24 1,4254 1,7.513
110 25J102 +24,189 1.266 0,0073798 0,790 135,506 347,63 462,78 115.1S 1,4452 1,74S7
120 31,099 ... 30,0. 1,396 0,0055983 0.716 178,626 365,99 460 06 94,07 1,4907 1.7299
3.2.8. СЛИВ, ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ИЛИ УНИЧТОЖЕНИЕ ХЛАДArЕНТОВ 1037
Удельный объем R142b в состояннн neperpeToro пара, дм3/ кr
Таблица З.2.7 14б
ТtИlсрaty- д........ п",et ев.к
Р. на....м но JНOIН
НICblЩCffll. НICblЩCНfII, О 5 10 15 20 25 ЗО 40 50 60 70 80 90 100
'С 6...
90 0,01 23993 24649 2SЗ05 25961 26617 27273 27929 29241 305Я 31864 33176 34487 35799 37110
...во 0,02 10163 10427 10691 10955 11219 11483 11747 12251 12778 13305 13831 14358 14884 15411
70 0,04 4766 4884 5002 .'5121 5239 5357 5475 5711 5947 6183 6419 6655 6891 7126
0,07 2443 2501 2559 2617 2675 2733 2791 2907 3023 3139 3235 3371 3486 3602
50 0,14 1348 1379 1410 1441 1472 1503 lЯ4 1595 1657 1719 1780 1842 1903 1964
.4IJ 0,24 791 809 826 844 861 879 897 932 967 1002 1037 1071 1106 1141
зо 0,40 489 500 Ш Ш 532 542 553 574 593 616 637 638 679 700
23 0.31 391 400 408 417 423 434 442 439 473 492 309 323 342 339
2O 0,64 316 323 НО 337 344 330 337 371 384 397 411 423 437 451
13 0,80 238 263 269 274 280 283 291 302 313 324 334 343 336 367
10 0,98 212 217 221 226 230 233 239 248 237 266 273 284 293 I 301
9 1.02 204 209 213 217 222 226 230 239 248 236 263 273 282 290
3 1,20 176 180 183 187 191 193 198 206 213 221 228 233 243 250
О 1,45 147 130 Ш 157 160 163 166 172 178 184 191 197 203 209
5 1,74 124 126 129 132 134 т 140 143 130 Ш 160 163 171 176
10 2,08 105 107 109 112 114 116 118 123 127 132 136 140 143 149
13 2,46 88,93 90,93 92,94 94,91 961'7 981'2 101 103 108 112 116 120 123 127
20 2,89 76.08 771'3 79,56 81,28 82,99 84,68 86,37 89,70 93.01 96,28 99.32 103 106 109
23 3,39 63,38 66,91 68,43 69,94 71,43 72,92 74,39 77,30 80.18 83,03 85,85 88,64 91,44 94,17
30 3,94 36,43 57.80 39.13 60,48 61,80 63,11 64,41 66,97 69.30 72,00 74,47 76,92 79,33 81,73
33 4,36 48,91 50,13 31,33 32.32 33,69 341'3 56,00 58,27 60.31 62,18 64,89 67,05 69,18 71,30
40 3,24 42.33 43,64 44,73 43,78 46,84 471'8 48,91 30,94 32,93 341'9 361J2 058,73 60.62 62,49
43 6,01 37,12 38,12 39,10 40,06 41,01 41,93 421'7 44,69 46,47 48,23 49,93 31,63 53,33 .'55,00
50 6,83 32.30 33,41 34,30 33,18 36,04 361J8 37,72 39,37 40,98 42.36 44,10 45,63 47.14 48,62
33 7,79 28.32 29,36 30,18 30,98 31,77 32.34 Н,30 341'0 36,23 37,68 39,07 40,45 41,80 43,14
60 8,82 25.10 231'7 26,63 27,37 28,10 281'1 29.30 301'6 32,19 33.49 34,76 36,00 37,23 38,43
65 9,95 22,12 221'3 23.35 24,24 24,91 23.36 26,21 27.46 28,67 291'3 31,01 32,14 Н,25 34$4
70 11.18 19,34 20,23 201'9 21.33 22.15 22,76 23,33 24.30 25,62 26.70 27,76 281'0 291'1 Щ81
73 12.33 17,28 17,93 18 3 19,]5 19,74 20,30 20,86 21,93 22,96 23,93 24,92 231'7 26.80 27.71
80 14,00 13,31 15,93 16 2 17,08 17,63 18,16 18,68 19,67 20,62 21.35 22,45 23,32 24,17 23,01
85 JoS,6O 13.37 14,16 14,72 15,26 15,78 16,28 J6,6oS 17,69 18.38 19,44 20,26 21,О7 21,86 22.62
90 17,33 12,03 12,61 13,15 13,66 14,15 14,62 15.08 15,93 16,77 17.37 18,34 19,09 19,82 20.33
93 19,21 10,67 11,2) 11,75 11,24 12,71 13,16 13.38 14,41 15.18 15,93 16,64 17,34 18,01 18,67
100 21,23 9,46 10,01 10.32 10,99 11,43 11,86 12.27 13,04 13,76 14.46 15,14 15,78 16.41 17,02
103 23,43 8,38 8,91 9,41 9,87 10,30 10,70 11,09 111'2 12.31 13,17 13,79 14,40 14,98 13.35
110 25,80 7,38 7,93 8,42 8,87 9,28 9,67 10,04 10,74 11,39 12.00 12,59 13,16 13,71 14,24
120 3109 3,60 6,21 6,71 7,15 7,34 7,91 8,23 8,89 9.48 10,02 10,55 11,05 11,53 1200
Таблица З.2.7 14в
Удельная энтальпни R142b в состояннн neperpeToro пара, кДж/кr
ТtИlерату- д........
p.Н8 но ...... П"'. ев, К
Н8CblЩCНfll, Н8CblЩCНfll, О 5 10 15 20 25 ЗО 40 50 60 70 80 90 100
'с 6...
90 0.01 336,9 339,9 363,0 366,2 369.4 372,7 376,1 383,0 390.0 397,3 404,8 412,4 420,3 428,3
...во 0,02 363,0 366,1 369,4 371.7 316,1 379,3 382,9 390,0 397,3 404,8 412,4 420,3 428,3 436,5
70 0,04 369,3 372,6 376,0 379,4 382,9 386,4 390,0 397,2 404,7 412,4 420,2 428,2 436,5 444,9
0,07 315,9 379.3 382,8 386,3 389.8 393.5 397,1 404,6 412,3 4Z0.1 428,2 436,4 444.8 453,4
зо 0,14 382,5 386,1 389,6 393,3 396,9 400,7 404,4 412,1 419,9 428,0 436,2 444,7 453,2 462.0
.4IJ 0,24 389,3 392.9 396,6 400,4 404.1 407,9 411,8 419,7 427.8 436.0 444,4 453,0 461,8 470.8
30 0,40 396,1 399,9 403,7 416,5 411,4 415,3 419,3 427.4 435,6 444,1 452.7 461,5 470,5 479,6
23 0,51 399,6 403,4 407,2 411.1 415,0 419.0 423,0 431,2 439,6 448,1 456.8 465,7 474,8 484,0
20 0,64 403,0 406.8 410,7 414,7 418,7 422,7 426,8 435,1 443,5 452.2 461,0 470,0 479,2 488,5
13 0,80 406,4 410.3 414.2 418,2 422,3 426,4 430,5 438,9 447,5 456,2 463,2 474,3 483,5 492.9
10 0,98 409,8 413.8 417,8 421,8 423,9 430,1 434,3 442,8 431,5 460.3 469,3 478.5 487,9 497,4
9 1,02 410,4 414,4 418,5 422,5 426,6 430,8 435,0 443,5 4.'52,2 461,1 470,2 479.4 488,7 498,3
3 1,20 413,1 417.2 421,2 42.'5,4 429,.'5 433,7 437,9 446,6 4.'5.'5,4 464,4 473,.'5 482,8 492,2 .'501,8
О 1.4.'5 416,5 420,6 424,7 428.9 433,1 437,4 441,7 450,4 459.3 468,4 477,7 487,0 496,6 506,3
3 1,74 419,8 423.9 428.2 432.4 436,7 441,0 445,4 4.'54.2 463,2 472,4 481,8 491,3 300,9 510,7
10 2,08 423.1 427.3 431,6 435,9 440,2 444,6 449,0 458.0 467,2 476..'5 485,9 495,5 303.2 515,1
13 2,46 426,3 430,6 434,9 439,3 443,7 448,2 452,7 461,8 471,0 480.4 489,9 499,7 509,5 319,3
20 2,89 429,4 433,8 438,2 442,7 447,2 4Я,7 456,3 465,5 474,9 484,4 494,1 303,9 513,8 323,9
25 3,39 432,5 436,7 441,5 446,0 450,5 455,1 459,8 469,1 478,6 488,3 498,1 308.0 318,1 328,3
30 3,94 435,5 440,1 444,7 449,3 453,9 438,6 463,3 472.8 482,4 492,2 302,1 512.1 522,3 332,6
35 4,36 438.4 443.1 447,7 452,4 457.1 461,9 466,7 476.3 486,1 496,0 .'506.0 516,2 526.5 336,9
40 3,24 441.3 446,0 450.8 455.6 460,4 465,2 470,0 479,9 489,8 499,8 310,0 520,3 530,7 341,2
43 6,01 444,0 448,8 453.7 458,6 463,3 468.4 473,3 483,3 493,3 303,3 313,8 52.'5,2 334,8 345,4
30 6,83 446,6 451,6 456.5 461,5 466,3 471,5 476,3 486.7 496.9 507,2 517.7 528.2 338,8 .'549,6
33 7,79 449,1 4.'54,2 459,2 464,3 469,4 474,5 479,7 490,0 500,4 510.8 521,4 532.1 542,9 .'535,7
60 8,82 451,4 456,7 461,9 467,1 472,3 477,5 482,7 493,2 503,8 514,4 52.'5,1 535.9 346,9 5.'57,9
63 9,93 453,6 459.0 464,3 469,7 47.'5,0 480,3 485,6 496.3 .'507,1 517,9 528,8 539,7 330,8 .'561,9
70 11.18 455,6 461,2 466,7 471,1 477,6 483.1 488,5 499,4 510,3 521.3 532.4 543,5 .'5.'54,7 565,9
73 12.33 457,4 463,2 468.8 474,5 480,1 485,7 491,2 502,4 513,5 324,7 535,9 .'547,1 338,3 369,9
80 14,00 439,0 46.'5.0 470,9 476,7 482,4 488,2 493.9 305,2 516,6 .'527.9 539,3 .'5.'50,8 362,2 573,8
85 15,60 460.4 466,6 471,7 418,7 484,6 490,5 496,4 508,0 319,6 531,1 542,7 334,3 363,9 577,6
90 17,33 461.5 468,1 474,4 480,6 486,7 482,8 498.8 510,7 322,5 534,2 546,0 557,8 569,6 581,4
93 19,21 462,4 469,2 475.9 482.3 488,6 494,9 501,0 513,2 52.'5,3 537.3 549,2 561,2 573,2 383,2
100 21,23 462,9 470,2 477.1 483,9 490,4 496,9 503,2 515.7 .'528,0 540,2 552,4 564,6 576,7 388,9
103 23,43 463,0 470,8 478,2 485.2 492,0 498,7 ЗОЦ 518,1 3Щ6 .'543,1 355,3 367,8 580,1 392,3
110 231'0 462,8 471,2 479,0 486.3 493,4 300,3 507,1 320,3 333,2 54.'5,9 338,3 571,0 583,6 396,1
120 31,09 460,1 470,5 479.5 4878 495,6 303,1 5103 524,3 537,9 5511 364,2 577,2 590,1 603,0
1038
3. AfРЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
...
...
...
0:80 40
. .. й'" J?: " 71
,
"'"
....
.osoo
,4-; .OS
.
М.О
t,5.P
8'у" .........-:
, ?-
..............--:: АТ ,А--
н ,/ -1 -J
.. VA 1'" .r-- 'J..---
../ ./..r ..d:.
"
Е.
ifJ-
-a--t
'0.0
....
.. .
а:
01
!е.
01
с:
'"
с)
10..0
'0.0
....
....
/;
/'
I
'/ V- :..------
"/" --I-----Т-
t::l:::.
е;. -::::r-- .k--- .
'V'........., ./7.---r .r-
/"1../ V--Т
//"/".У_____ :.----
-'!"" !.......-:. . ,.....................-:
/i.//f' ../
'}'./ /':/t А-- :r--I. ....--1
/ /. //1' .J---"cI-"" '!"t
*'
.s.
.0.,00
.
',00
8.00
4.00
....
....
4.00
'/
..,
.,..
:;"..
. 000
....
..
....
'.000
а.ОО
ф
s
:ж:
Ф
а
01
<t
8 ....
:ж:
2
а
u
),00.
1.0.0
1."
1.50.
1.00
....
f
-ее[,
!1
J
....
....
. ..
....
....
,...
....
.., ,..,.....
,...
....
,...
....
0..15
!! !!!
0...10.
0.0.8
0.08
...
...
..,
...
...
."
Удельная энтальпия. кДж/кr
Рис. 3.2.7-13. Диаrpамма состояния (h, Igp) для R500
Таблица З.2.7.15а
ХарактериCТНЮI R500 на JIИИИИ насьпцеиия
Teмne- АбсоЛlO'f- Маномет- удельный объем Плотноcrь Экrат.пия Теmюта Эиrpопия
ратура ное рическое ЖНДJ<о- пара V', ЖНДJ<ОСТН пара р', ЖНДJ<ОСТН пара h', испарения жидкости s'. пара s",
t. ос давление давлеЮlе сти V', ы)/кr р', кт/дм' кт/'; h', кДж/кт кДж/кт М, кДж/кт кДжi(кт-К) кДж/(кт,К)
р.. бар р"бар дм'/кт
7 0,108 0.90 0,694 1, 22 1.440 ОДi7 128,03 344,01 213,98 0,69 3 1.78 З
70 0.149 0,864 0,700 1,127 1,427 0.887 132,22 346,70 214,48 0,7162 1,7719
бj 0,202 O,81l 0,706 0,8478 1.4В 1,179 136, 0 349,39 212.89 0,7370 1.7 97
60 0,270 0,743 0,713 0,6472 1.402 1,545 140,86 332,08 211.22 0,7 77 1,7486
0.И6 0,6 7 0,719 О , 007 1.389 1,997 14 ,30 354.76 209,46 0.7782 1,7384
O 0,464 0,549 0,726 0,3923 1.376 2,549 149,82 3 7.45 207.63 0,7987 1,7291
45 0-'95 O,418 0,733 0,3108 1,363 3,217 154,44 360,11 205.67 0,8191 1.7206
4O 0.7 6 0, 7 0,740 0,2489 1,350 4.017 lS9,14 362,77 203.63 0.8394 1,7128
и 0,949 0,064 0,748 0,2013 1,336 4,967 163,93 365,40 201,47 0. 97 1,70 6
34 0,992 O,021 0,749 0,1932 1,333 5,17 164,89 365,92 201.03 0,8637 1,7043
33 1,036 + 0,023 0,7Л 0,1854 1,331 5.393 165,87 366,4 2OO. 8 0,8678 1,7030
30 1,179 + 0,166 0,755 0,1643 1,322 6.086 168,1Ю 368,01 199,21 0,8799 1,6991
1,4 2 +0.439 0,763 0,1332 1.309 1,396 173,77 370,59 196.82 0.9000 1.6931
20 1,771 + 0,758 0,772 0,1122 1,295 8,912 178,83 373,14 194.31 0,9201 1,6876
1 2,142 + 1,129 0.780 0.09372 1,280 10,670 183,98 375,66 191,68 0,9402 1.6826
10 2,.\72 + 1,559 0,789 0,07883 1,266 12.6 189,23 378,14 188.91 0,9601 1,6780
5 3,064 +2:,051 0.799 0,06671 I,Ш 14,99() 194,57 380. 8 186,01 0,9801 1,6738
О 3,626' + 2,613 0.808 0,05678 1,236 17.611 200.00 382,98 182.,98 1,0000 1.6699
4,263 + 3,250 0,818 0,04859 1,221 20 80 205,.53 385,33 179,80 1,0199 1,6662
10 4,981 + 3,968 0,829 0,04178 1,205 23,934 211,16 387.62 176,46 1,0397 1,6629
1 5,787 +4,774 0.840 0,03608 1,189 27,716 216,89 389,86 172.97 1.0 9 1,6598
20 6,686 + 5,673 0, 2 0,03129 1,172 31,9 9 222,72 392.03 169.31 1,0793 1,6569
2 7,687 + 6,674 0,86 0,02723 1,155 36,724 228,65 394,14 165,49 1,0991 1.6541
30 8,794 +1,781 0.878 0,02378 1,138 42,0 2 234,70 396,17 161,47 1.1189 1.бj1
33 10,01 + 8,99 0,892 0,02082 1,120 48,030 24O. 398.11 157,26 1,1387 1.6490
40 11.36 + 10.34 0,907 0,01828 1,101 54,704 247,13 399.95 152,82 1.1 1,6465
4 12,83 + JJ,81 0,924 0,01608 1,081 62,189 2 3. 3 401,68 148,15 1,1784 1.6440
O \4,43 + 13,41 0,942 0,01417 1,061 70 71 260.07 403,28 143.21 1,1983 1,6414
5 16.18 + 15,16 0.961 О,ОШО 1,040 80.000 266,76 404,74 131,98 1,2183 1.6388
60 18,08 + 17,06 0,982 0,01104 1,017 90 79 273,60 406,02 132,42 1,2384 1.63 9
6 20,13 + 19,11 1.007 0,009742 0,993 102,648 280.63 407,10 126,47 1. 88 1.6328
70 22,36 + 21.34 1.034 O,OO8S91 0,967 116,400 287.88 407,92 120,04 1,2794 1,6292
7 24,77 + 23,75 1.064 0.007561 0,939 132. 7 295,38 4 .43 113,05 1.3003 1,6251
80 27,36 + 26.34 1,100 0,006631 0,909 ВО.806 303,20 408,53 10 ,33 1,3219 1,6201
8 30,16 + 29,14 1,144 0,005781 0,874 172,980 311,45 408,09 96,64 1,3442 1.6140
90 33,19 +32,17 1,198 0.004993 0,834 200,280 320,31 406,86 86-' 1,3677 1.6061
9 36,4 +Н,43 1,272 0,004239 0,786 23 ,904 330.16 404,39 74,23 1,3936 1,5952
100 39,99 +38,97 1,387 0.003472 0,720 288,018 342,03 399.47 57,« 1,4243 1,5783
10 43,86 + 42.84 1,707 0.002409 0. 85 415,110 362,58 384,11 21-'3 1.4774 1,5343
10 44,27 +43,25 2,014 0002014 0,496 496,524 37381 373,81 0.00 ],5069 1,5069
3.2.8. СЛИВ, ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ИЛИ УНИЧТОЖЕНИЕ ХЛАДМЕНТОВ 1039
УДe.JIЬНЫЙ объем R500 в состоRIOlИ neperpeToro пар&, дм3/ю-
Та6лица 3.2.7-156
ТСИ1ерny- д........ п",. ". к
рана"....... на,......
RItQ.IIЦQ8III, нIcыcнII.. О 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
'С 6..
75 О,Н 1523.0 1563,0 1602.0 1642,0 1681,0 1721.0 1760,0 1839,0 1918,0 1996.0 2074.0 2152,0 2230,0 2308,0
70 0,15 1128,0 1157,0 1186.0 1214.0 1243,0 1272,0 1301,0 1358,0 1415,0 1472,0 1528,0 1585,0 1642,0 1698,0
65 0,20 848.3 869,8 891,3 912,6 934,0 955,2 976,4 1019,0 IОб1,О 1103,0 1145,0 ]187,0 1229.0 1270.0
60 0.27 647,6 663,8 680,0 696.1 712,1 728.1 744,1 775.9 807,6 839,1 870,6 902,0 933,3 964.6
55 0,36 501,0 513,5 525.8 538,2 550,4 562,7 574,9 599.2 623,3 647,4 671,4 695,3 719,1 742,9
50 0,46 392,5 402,1 411.8 421,3 430,9 440.4 449,8 468.6 487.3 505,9 524,4 512,9 561,3 579,7
45 0,60 311,0 318,6 326,2 333.1 341,2 348,7 356,1 370.9 385,5 400,1 414,6 429,1 443,5 451,8
40 0,76 249,0 255,2 261,2 267,2 273,2 279.1 285,0 296,8 308,4 320,0 331,5 342,9 354,3 365,7
35 0.95 201,4 206,4 211.2 216,1 220,9 225,7 230,5 239.9 249,2 258,5 267,7 276,9 286,0 295,1
34 0.99 193,3 198,0 202,7 207,4 212,0 216,6 221,1 230,2 239,1 248,0 256,8 265,6 274,4 283,1
33 1.04 185,5 190,0 194,6 199,0 203,5 207,9 212,2 220,9 229,5 238,0 246,5 254,9 263,3 271,6
зо 1,18 164.4 168.4 172.4 176,4 180,3 184,2 188,1 195,8 203,4 210,9 218,3 2 ,8 233,2 240,5
25 1,45 115,3 138,6 141,9 145,2 148,4 151,7 154,8 161,2- 167,4 173,6 179,7 185,7 191,8 197,8
20 1,77 112,2 115,0 117,8 120,5 123,2 1 ,9 128,5 133.8 138,9 144,0 149,1 154,1 159,1 164,0
15 2,14 93,75 96,11 98,44 100,7 103,0 105,3 107,5 1]1,9 116,2 120,4 124,7 128,8 133,0 137,1
10 2,57 78.85 80.87 82.85 84.80 86,73 88,63 90,51 94.22 97,86 101,.5 105,0 108,5 112,0 115,5
5 3,Об 66,73 68,46 70,17 71,84 73,49 75,12 76,72 79.88 82.98 86,04 89,05 92,03 94.98 97.91
О 3,62 56.80 58,30 59,78 61.22 62,65 64,05 65,43 68,14 70,80 73.42 76,00 78,54 81,06 83,56
5 4,26 48,60 49.91 51.20 52,46 53,70 54.92 56,12 58.47 60,77 63,02 65.24 67,43 69,60 71,74
10 4,98 41,78 42,94 44,08 45,18 46.27 47,33 48,38 O,43 52,43 54,39 56,32 58.21 60,09 61,94
15 5,79 36,09 37.11 38,12 39,10 40,06 41,00 41.92 43,72 45,47 47,19 48,87 30,52 52,13 53,77
20 6,68 31,30 32.22 33,11 33.98 34.83 35,67 36.48 38,07 39,62 41,13 42,6] 44,06 45,49 46.90
25 7,68 27,24 28,07 28,88 29,65 30,41 31,16 31,89 33,30 34,67 36Щ 37,32 38,60 39,86 41.11
30 8,79 23,79 24,54 25.27 25.98 26,65 27,32 27.98 29.25 30,47 31.66 32,82 33.96 35,08 36.18
35 10,01 20,83 21,52 22.19 22,83 23,45 24,04 24,64 25,78 26.88 27.95 28.98 30,00 31,00 31.9"
40 11,35 18.29 18.93 19,54 20,12 20,69 21.24 21,77 22,80 23,79 24,75 25,69 26,60 27,49 28,37
45 12.82 16,09 16,68 17,2.5 17,79 18,31 18,81 19,30 20.23 21,13 22,00 22.85 23,67 24,47 25.26
50 14,43 14,18 14,73 15.26 15,76 16,24 16,70 11.15 18,00 18.83 19,62 20,38 21,13 21,86 22,57
55 16,17 12,51 13,оз 13,53 13.99 14,44 14,87 15,28 '6,06 16.82 17.34 18.24 18.92 19,58 20.23
60 18,07 1],04 11,54 12,01 12,45 12,86 13,26 13,65 14,38 15,06 15,73 16,37 16.99 17,59 18,18
65 20,13 9,744 10,23 10,67 11,09 11,48 11.86 12,21 12,89 13.52 14,14 14,73 1 ,30 15,85 16,39
70 22,36 8,593 9,Об5 9,493 9,890 10,26 10,61 10.95 11.58 12,18 12,74 13,28 13.81 14,31 14.81
75 24,76 7,560 8,030 8,446 8,827 9,181 9,515 9,832 10,43 10.98 11,50 12,00 12.49 12.96 ]3,4]
80 27,36 6,632 7,103 7,513 7,882 8,221 8,539 8,839 9,400 9,920 10,41 10.87 11,32 11,75 12,18
85 30,16 5,782 6,269 6,677 7,037 7,365 7,669 7,955 8,485 8,973 9,432 9,858 10.28 10,68 ] 1,07
90 33,18 4,998 .5,.512 ,9H 6,279 6,598 6,891 7,164 7,667 8,127 8,.557 8,964 9,346 9,722 ]0,09
95 36,45 4,240 4,820 5,252 5,596 5,908 6,19] 6453 6,932 7,367 7,772 8,1.s3 8,309 8,860 9,]99
Таблица 3.2.7-15в
У Дe.JIЬНая энталъпия R500 в состоRIOlИ переrретоrо пара, ж/ю-
ТСИ1срny- Да.......
Р. на -н-t на,...... Перerpев, К
Н8CblЩ , касыщeRa., О 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
.С 6..
75 0,\1 344,0 346,9 349,8 И2,8 И5,8 358,9 362,0 368,2 374,7 381,2 387,9 394,8 401,7 408,8
70 0.15 346,7 349,6 352,6 355,7 358,7 361,8 364,9 371,3 377.8 384,5 391,2 398,1 405,2 412,4
65 0,20 349,4 352,4 355.4 358,5 361,6 364,8 367,9 374,4 381,0 387,7 394,6 401,6 408,7 415,9
60 0,27 352,1 355,1 358,2 361,4 364,5 367,7 370,9 377,5 384,2 391,0 397,9 405,0 412.2 419,.5
55 0,36 354,8 357,9 361,0 364,2 367,4 370,7 373,9 380,6 387,3 394,2 401,3 408,4 41.5,7 423,1
50 0,46 357.4 360,6 363,8 367,1 370,3 373,6 376,9 383,7 390,5 397,5 404,6 411,9 419,2 426,7
45 0,60 360,1 363,4 366,6 369,9 373,2 376,6 380,0 386,8 393,7 400,8 408,0 415,3 422,8 430,3
40 0,76 362,8 366,1 369,4 372,7 376.1 379,5 383,0 389,9 397,0 404,1 411,4 418,8 426,3 434,0
35 0,95 365,4 368,8 372,2 375,6 379,0 382.5 386,0 393,0 400,2 407,4 414,8 422,3 429,9 437,6
34 0,99 365,9 369,3 372,7 376,1 379,6 383,1 386,6 393,6 400,8 408.1 4IS,S 423,0 4JO,6 438,3
33 1,04 366,4 369,8 373,3 376,7 380,2 383,6 387,2 394,2 401,4 408,7 416,2 423,7 431,3 439,1
30 1,18 368,0 371,4 374,9 378,4 381,9 385,4 388,9 396,1 403,4 410,1 418,2 425,8 433,5 441,3
25 1,4) 370,6 374.1 377,6 381,2 384,7 388,3 391,9 399,2 406,6 414,0 421,6 429,2 437,0 444,9
20 1,77 373,1 376,7 380,3 384,0 387,6 391,2 394,9 402,3 409,7 417,3 425,0 432,7 440,6 448,5
I 2,14 373,7 379,3 383,0 386,7 390,4 394,1 397,8 405,3 412,9 420,6 428,3 436,2 444,1 452,2
10 2,57 378,1 381,9 385,7 389,4 393,2 397,0 400,8 408,4 416,1 423,9 431,7 439,7 447,7 4.55,8
5 3,Об 380,6 384,4 388,3 392.1 396,0 399.8 403,7 411,4 419,2 427.1 433,1 443,1 451,2 459,4
О 3,62 383.0 386,9 390,8 394,8 398,7 402,6 4Об,5 414,4 422,4 430,4 438,4 446,6 454,8 463,1
5 4,26 385.3 389,4 393,4 397,4 401,4 405,4 409,4 417,4 425,5 433,6 441,8 450,0 458,3 466,7
10 4,98 387,6 391,8 395,9 400,0 404,1 408,1 412,2 420,4 428,6 436,8 445,1 453,4 46J,8 470,3
15 5,79 389,9 394,1 398,3 402,5 406,7 410,9 415,0 423,3 431,6 440,0 448,4 456,8 465,3 473,9
20 6,68 392,0 396,4 400,7 405,0 409,3 413,5 417,8 426,2 434,7 443,1 451,6 460,2 468,8 477.4
25 7,68 394,1 398,6 403,1 407,4 411,8 416,2 420,3 429,1 437,7 446,3 454,9 463,5 472,2 481,0
30 8,79 396,2 400,8 405,3 409,8 414,3 418,7 423,1 431,9 440,6 449,4 458,1 466,8 47.5,6 484,5
35 10,01 398,1 402,9 407,6 412,2 416,7 421,3 425,8 434,7 443,6 452,4 461,3 470,1 479,0 488,0
40 11,35 400,0 404,9 409,7 414,4 419,1 423,7 428,3 437,4 446,5 455,5 464,4 473,4 482,4 491,4
45 12.82 401,7 406,8 411,7 416,6 421,4 426,2 430,9 440,1 449,3 458,4 467.5 476,6 485,8 494,9
50 14,43 403,3 408,6 4]3,7 418,7 423,7 428,5 433,3 442,8 432,1 461,4 470,6 479,8 489,1 498,3
5 16,17 404,7 410,2 415,6 420,7 425,8 430,8 435,7 445,3 454,9 464,3 473,7 483,0 492,3 501,7
60 18,07 406,0 411,8 417,3 422,6 427,9 433,0 438,0 447,9 457,6 467,1 476,7 486,1 49',6 .50.5,0
65 20,13 407,1 413,1 418,9 424,4 429,8 435,1 440,2 450,3 460,2 469,9 479,6 489,2 498,8 508,3
70 22,36 407,9 414,3 420,3 426,1 431,7 437,1 442,4 452,7 462,8 472,7 482,5 492,2 501,9 511,6
75 24,76 408,4 415.3 421,6 427,6 433,4 439,0 444,4 455,0 46.5,3 475,4 485,3 495.2 505,0 514,8
80 27,36 408,5 415,9 422,7 429,0 435,0 440,8 446,4 457,2 467,7 478,0 488,1 498,1 508,1 518,0
85 30,16 408,1 416,3 423,5 430,1 436,4 442,4 448.2 459,3 470,1 480,6 490,8 501,0 511,1 521,1
90 33.18 406.9 416,2 424,0 431,1 437,6 443,9 449,9 461,3 472.3 483,0 493,5 03,8 514,0 524,2
95 36,45 404,4 415,5 424,3 431,7 438,6 44\2 451,4 463,2 474,5 485,4 496,1 5Об 5 516,9 527,2
1040
...
50.0
....
O.D
15.0
а: 1..0
'" 8.00
\е.
'" '.00
с S.OO
'"
О
Ф ,...
s
:!: ..00
Ф
а ....
'"
<:!
ф
о ...0
:!:
....
а ....
" 0."0
\D 0.30
ct
....
0.1.
0'.10
0.0'
з. АrPЕrАТЫ, У1ЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
...
...
...
00,'
....
....
I!I.O
10.0
'.00
....
....
....
....
....
1.80
....
....
....
....
....
О.,.
0.10
0,'_
Удельная энтальпия, кДж/кr
Рис. З.2.7 14. Диаrрамма СОСТОЯНИЯ (h, Igp) для R502
Таблица З.2.7 16а
Хар8kТерисТИICИ R502 на ЛИIOIИ насыщения
Темпер., Абсо.люr. MaнOMeт Удельный объем Плотность Экrальпия Теrnюта Энтропия
тура ное рическое ЖJЩКОСТН пара V", ж>щкости пара р", ;mдкoCТJ< пара h". испареюtЯ жидкости $'. пара s".
'. ос давление давлеЮfе 1"', дм' /кr MJfкr р', и/дмЗ кт/м 3 h', кДжlкr кДжlкr ы., кДжlкr кДжI(кr, к) кДжI(кr,К)
Ра,бар p , бар
100 0,032 0,981 0.608 3,975 1,.... 0,2.51 107.90 296,72 188,82 0,.1898 1.6803
90 0,071 0,942 0,618 1,887 1,616 O. 29 115,08 301,78 186,70 0,6301 1,6495
!В 0,103 O,910 0,624 1,343 1,601 0,744 118,81 304,34 185,53 0.6502 1,6362
80 0,146 0.867 0,630 0,9745 1,587 1,026 122.64 306,91 184,27 0,6703 1,6243
75 0,202 O.811 0,63,'; 0,7198 1,572 1,389 126,59 309,50 182,91 0,6904 1,6135
70 0,275 0,738 0,642 0,5405 1,557 1,850 130,65 312.09 181,44 0,7106 1,6038
65 0,369 0,614 0,648 0.4119 1,542 2,427 134,82 314,69 179,87 0.7309 1,5950
6O 0,487 0,526 0.654 0,3183 1,527 3,141 139.12 317,29 178,17 0,7513 1,5872
55 0,633 o,3 0.661 0,1491 1,51\ 4,014 14 ,54 19,89 176,35 0,7717 1,5801
50 0,814 0,199 0,668 0,1973 1,496 5,068 148.08 322,47 174,39 0,7922 1,5737
46 0,986 0,027 , 0,674 0.1650 1,483 6.060 151,80 324,53 172,73 0,8087 1,5691
45 1,033 + 0,020 0,675 0.]579 1,48<J 6.333 152,75 32.5,04 172,29 0,8128 1,5680
4() 1,296 +0,283 0,683 0,1277 1,463 7.830 157,53 327,59 170,06 0,8335 1.5629
35 1.610 + 0,597 0,690 0,1042 1,441 9,596 162,44 330,12 167,68 0.8543 1,.1583
30 1,979 + 0,966 0,698 0,08517 1.430 11,659 167,47 332,61 165,14 0,8750 1,5542
25 2,410 + 1,397 0.707 0,07116 1,413 14,052 172,61 335,07 162,46 0,8959 1,5505
20 2,910 + 1,897 0,716 0,05946 1,396 16,818 177,87 337,49 159,62 0,9167 1,5472
15 3,486 + 2,413 0,725 0,05002 1,378 19,992 183.25 339,86 156,61 0,9376 1,5442
10 4.143 + 3,130 0,735 0,04234 1,360 23,618 188,73 342.17 153,44 0,9584 ],5415
5 4,889 + 3,876 0,745 0.03604 1,341 27,746 194,31 344.44 ]50,13 0,9791 1.5391
О 5,731 + 4,718 0,756 0,03084 1,322 32.425 200,00 346,63 146,63 1,0000 1,5368
5 6,676 + 5,663 0.767 0,02651 1.302 37,721 205,79 348,76 142,97 1,0207 1.5348
10 7,130 + 6.717 0,779 0,02288 1,282 43,706 211,67 350,81 139,14 1,0414 1.5328
15 8.902 + 7,889 0,791- 0,01983 1,261 50,428 217,64 352,77 135,13 1,0620 1,5310
20 10,20 + 9.18 0,806 0,01 ;23 1,239 58,038 223,70 354,64 130, 1.<>125 1,5291
25 11,62 + 10.60 0,822 0,01502 1,216 66.577 229,84 356,40 126,56 1.1029 1,5273
30 13,19 + 12,1; 0,838 0,01312 1.192 76,219 236,08 358.03 121,95 1,1232 1,5255
35 14,90 + 13,&8 I 0,856 0,01148 1,167 87,108 242.41 359,52 117.11 1,1434 1,5235
40 16,77 + 15.75 0,876 0.01005 1140 99,502 248,83 360,84 112,01 1,1636 1,5213
45 18,80 + 17,713 0,899 0.008803 t,112 lВ,59! 155,36 361,97 106,61 1,1837 1.5188
50 21,01 + 19,99 0.924 0,007702 1,081 129,836 162,03 362.!В 100,82 1,2038 1,5158
55 23,41 + 22,39 0,954 0,006713 1,047 148,743 268,86 363,42 94.56 1,2241 1,5123
60 26,01 + 24,99 0,989 0,005842 1,0]0 171,174 275,93 363,58 87,65 1,2447 1,5078
65 28,84 + 27,82 1,033 0.005038 0,968 198,491 283,3.5 363,17 79,82 1,2660 1.5020
70 31,92 + 30,90 1.091 0,004286 0,916 233,317 291,39 361,88 70,49 1.2886 1,4941
75 35,28 + 34,26 1,175 0,003.547 0,851 281,928 300,69 359,00 58,31 1,3144 1,4819
80 39,00 + 37,98 1,342 0,002706 0,745 369,549 313.88 351,73 37.85 1,3501 1,4579
82,1 40,7.5 + 39,73 1.784 0,001784 0, 60 .560,538 332.91 332,91 0,00 1,4036 14036
3.2.8. СЛИВ, ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ИЛИ УНИЧТОЖЕНИЕ ХЛАДArЕНТОВ 1041
Удельный объем R502 в COcтoJIННН neperpeToro пар&, /1М.3/ кr
Таблица З.2.7 16б
TCN1cpa1y- д........ п.... .., к
ра" ..... .. ......
НICW...... Н8CW........ О 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
'С 6..
100 0,03 3975,0 4091,0 4206,0 4322.0 4438.0 45Н.0 4669,0 4900,0 5131,0 5:162.0 3593,0 5824.0 6054,0 6285,0
90 ОЩ 1887,0 1939.0 1 992.0 2044,0 2096.0 2148,0 2201.0 2305,0 2409,0 2513,0 2617,0 2721,0 2825,0 2929,0
as 0.10 1343.0 1379.0 1416,0 1452,0 1489,0 И25,О 1562.0 1634,0 1707.0 1779.0 1851,0 1924,0 1996,0 2068.0
80 0,15 974,5 1001,0 1027,0 1052.0 1078,0 1104.0 1130,0 1182,0 1233,0 1285.0 1336.0 1387,0 1439,0 1490,0
75 0.20 7J9,8 738.7 757,6 176,4 795.2 813.9 832,7 870,1 907.4 944.6 981,8 1019,0 1056,0 1093,0
70 0,28 540,5 554,4 568,4 582.3 596.2 610,0 623.8 651,4 678.9 706,4 733,8 761.1 788,5 815,7
65 0,37 411.9 422.4 432,9 443,4 453,8 464,2 474,6 495,3 515,9 536,5 0557,0 577.5 598,0 618.4
6O 0,49 318,3 326,3 334,4 342.4 350,3 358,3 366,2 382,0 397,7 413,4 429,0 4<4,6 460,2 475,7
55 0,63 249,1 255,4 261,6 267,8 274,0 280.1 286.3 298.5 3JO,7 322.8 334.8 346,9 358,9 370,9
50 М1 197,3 202,2 207,1 212,0 216.8 221,7 226.5 2:16,1 245,6 255,1 264,6 274.0 283,4 292.8
46 0,99 165.0 169,1 173.2 177,3 181,3 185,3 189.3 197,3 205,3 213,1 221,0 228,8 236,6 244.3
45 1.03 157.9 161.9 165.8 169,7 173,6 177,4 181,2 188,9 196, 204,0 211,5 219,0 226,4 233.8
40 1,30 127,7 130.9 134,1 117,2 140,3 143,4 146,.5 152.7 IЯ,8 164,8 170,9 176,9 182,8 188,8
35 1,61 104,2 106,8 109,4 112,0 114,6 117,1 119,6 124.6 129,6 134,5 139,4 144,3 149,1 1 3,9
3O 1.98 8 .77 87.94 90,10 92.23 94,34 96,44 98,53 102.7 106.7 110.8 114,8 118,8 122,8 126,7
2S 2.41 71.15 72,98 74,78 76,57 78,33 80.09 .1,82 85.16 88.66 92.02 95,35 98,65 101.9 105,2
20 2.91 39,46 61.01 62,53 64,04 65,34 67,01 68,48 7IJ7 74,22 77.04 79,83 82,60 85,34 88.06
15 3,49 50.02 51,35 52.65 53.94 5,.22 56,47 57.72 60,18 62.60 64.98 67,34 69,67 71,99 74,28
10 4,14 42.34 43,49 44,62 43,73 46,82 47.91 48.98 51,08 53,15 55,19 57,20 59,18 61.15 63,10
5 4.89 36,04 37,04 38.03 39,00 39.95 40,89 41,81 43,63 45,42 47,17 48.90 50,61 52,29 53.97
О 5.73 30,83 31.72 32.59 33,44 34,27 35,09 35.90 37.49 39.04 40,56 42Д6 43,34 44.99 46.44
5 6.68 26.51 27,29 28.06 28,81 29,55 Щ28 30.99 32,38 33,74 Н,07 36,58 37,67 38.94 40,19
10 7,73 22.88 23.59 24.27 24.94 25,60 26,25 26.88 28,11 29,51 30,49 31,64 32,77 33,88 34,98
15 8.90 19,83 20.47 21,09 21,69 22,28 22,86 23.42 24,52 25.59 26,63 27,63 28.64 29,62 30.59
20 10,20 17,23 17,82 18.39 1..94 19,46 19.98 20,49 21,48 22,44 23,36 24,27 25.16 26,03 26,89
25 11,62 15,02 15,56 16,08 16,59 17,07 17,53 18,00 18,89 19,73 20.59 21,40 22,19 22.97 23,73
30 13,19 13,12 13,63 14,11 14.57 15.02 15,45 15,86 16,67 17,45 18,21 18.94 19,65 20,55 21,04
35 14.90 11,48 11,96 12,41 12,84 13,25 13,65 14,03 14,77 15.48 16.16 16,83 17.47 18,10 18,72
40 16,77 10,05 10,51 10,93 lJ,33 11,72 12,09 12,44 13,12 13,77 14,59 ).5,00 15,58 ]6,]5 16,71
45 18,80 8.803 9,240 9,645 10,02 10,59 10,73 11,06 11,69 12,28 12,86 13,41 13.94 14.47 14,97
50 21,01 7,702 . 8,129 8,518 8.880 9,221 9,545 9,855 10,44 10,99 11,52 12.02 12.51 12.99 13,45
55 23,41 6,718 7,146 "1. 25 7,873 8,197 8,503 8,795 9.344 9,858 10.34 10.81 11,26 11.70 12,12
60 26,01 5,842 6,272 6,645 6,982 7.293 7,584 7,860 8,376 8,855 9,299 9,"134 10,15 10,55 10,95
65 28,84 5,039 5,486 5,859 6,189 6,489 6,768 7,030 7,.517 7,966 8,388 8.782 9,169 9,542 9.903
70 31.92 4,294 4,773 5,153 .5,479 5.771 6,039 6,290 6,7.50 7,173 7,567 7,933 8.292 .,63. 8,972
75 3528 3.548 4,116 4,512 4,838 5,124 5,383 .5,623 6,061 6459 6,829 7,168 7,.503 7,824 8,134
Таблица З.2,7 16в
Удельнаи энтальПНII R502 в CocтoJIННН переrретоrо пара, кДж/кr
TCМItIpOI)" д........ п.... ...к
ра" ..... .. ......
Н8CIoIIltеиа:, Н8CW.;:...... О 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
.С
100 0,03 296,7 299.3 301,9 304,6 307,3 310,0 312.8 318,4 324,3 330,2 3:16.4 342.6 349,0 355.6
90 0.07 301,8 304,4 307,1 309,9 312,7 315,5 318,3 324.2 330,2 3:16.3 342,6 349,0 355,5 362,2
85 0,10 304,3 307,0 309,8 312,6 315,4 318,3 321,2 327,1 333,1 339,4 345,7 352.2 358,8 365,5
80 0,15 306,9 309,1 312,5 315.3 318.2 321,1 324,0 330,0 336.2 342,4 348,9 35.5,4 362,1 368.9
75 0,20 309,5 312.3 315,1 318.0 320.9 323,9 326,9 333.0 339,2 34 ,5 352,0 358.7 365,4 372.3
70 0,28 312.1 314,9 317,8 320.8 323,7 326,7 329,7 335,9 342,2 348,7 355,2 361,9 368,8 375,7
65 0,37 314.7 317,6 320,5 323,5 326.5 329,6 332,6 338,9 345.3 351.8 358,4 365.2 372,1 379,1
6O 0,49 317.3 320.2 323,2 326,3 329,3 332,4 335,5 341,9 348.3 354,9 361,7 368,5 375,5 382,6
55 0,63 319,9 322,9 325.9 329.0 332,1 335.3 338,4 344,9 351,4 358,1 364,9 371,8 378,8 386.0
50 0,81 322.5 325,5 328,6 331,8 334,9 338,1 341,3 347,8 354.5 361,2 368,1 375,1 382.2 389,4
46 0,99 324,5 327,6 330,8 333,9 337,1 340.4 343,6 350,2 3.56,9 363,8 370,7 377,8 384,9 392,2
45 1,03 325.0 328,2 331,3 334,5 337,7 340,9 344,2 350,8 357,5 364,4 371,3 378,4 385,6 392,9
40 1.30 327,6 330,8 334,0 337,2 340.5 343,8 347,1 ЗS3,8 360,6 367,5 374,6 381,7 389.0 396,4
35 1,61 330,1 333.4 3:16,6 339,9 343,2 346,6 349.9 3.56,7 363,7 370,7 377,8 385.0 392,4 399.8
3O 1.98 332.6 335,9 339,2 342,6 346.0 349,4 352.8 359.7 366,7 373,8 381,0 388.3 395,7 403,3
25 2,41 335,1 338,4 341,8 345,2 348,7 ЗS2,I 355,6 362,6 369,7 376,9 384,2 391,6 399,1 406,7
20 2.91 337,5 340,9 344.4 347,9 И1,4 354,9 358,4 365,5 372,7 380,0 387,4 394,9 402,5 410.1
15 3.49 339,9 343,4 346,9 350.5 354,0 357,6 361,2 368.4 375,7 383,1 390,6 398,2 405,8 4]3,6
10 4,14 342.2 345,8 349.4 353,0 356,6 360,3 363,9 371.3 378,7 386,2 393,8 401,4 409,2 417,0
5 4,89 344.4 348,1 351,8 355.5 359,2 362,9 366,6 374,1 381,6 389.2 396,9 404,6 412,5 420,4
О 5,73 346,6 350,4 354,2 357,9 361.7 365,5 369'з 376,9 384,5 392,2 400,0 407,9 415,8 423,8
5 6,68 348,8 352,6 3.56,5 360,3 364,2 368,1 371,9 379,6 387,4 395,2 403.1 411,1 4]9.1 427,1
10 7,73 350,8 354,8 3Я,7 362,7 366.6 370,6 374,5 382,4 390,3 398.2 406.2 414,2 422,3 430,5
15 8,90 352,8 3.56,9 360,9 365,0 369,0 373,0 377,0 385,0 393,1 401,1 409,2 417,4 425,6 433,8
20 10,20 354,6 358,9 363,0 367,2 371,3 375.4 379.5 387,7 39.5,8 404,0 412,2 420,5 428,8 437,1
25 11,62 3.56,4 360,8 365,1 369,3 373,6 377,7 381,9 390,3 398,6 406,9 415,2 423,6 432,0 440.4
30 13,19 358,0 362,6 367,0 371,4 375,7 380,0 384.3 392.8 401,3 409,7 418,1 426,6 435,1 443,7
35 14.90 359,5 364,2 368,8 373,4 377.. 382,2 386,6 395,3 403,9 412,5 421.1 429,6 438,2 446.9
40 16.77 360,8 365.8 370,6 373,2 379,. 384,4 388,8 397,7 406,5 413,2 423,9 432,6 441,3 430,1
45 18,80 362,0 367.1 372,1 377,0 381,7 386,4 391,0 400,1 409.0 417,9 426,7 435,6 4<4,4 453,3
50 21,01 362,8 368,3 373,6 378,6 383,5 388,3 393,1 402,4 411,5 420,5 429,3 438.5 447.4 4.56,4
55 23,41 363,4 369,3 374,8 380,1 385,2 390,2 395,0 404,6 413,9 423,1 432,2 441,3 450,4 459,5
60 26,01 363.6 370,0 375.9 381,4 386.7 391,9 396,9 406,7 416,2 42S,6 434,9 4<4,1 453.3 462,5
65 28,84 363.2 370,3 376,7 382.5 388,1 393,5 398,7 408.7 4]8,5 428,1 437,5 446,9 436,2 465,5
70 31.92 362.0 370,2 377.1 383.4 389,3 394,9 400,3 410,6 420,7 430,4 440,0 449,6 459,1 468,5
75 3И8 3590 369,4 377,2 384 О 390,2 396,1 401,7 4124 422,7 4327 442.5 452,2 4618 471,4
1042
60.0
40.0
....
'5.0
а: 10.0
'" ....
!€.
'" 8.00
С ....
'" ..0'
о
ф
:s:
з: 1.00
Ф
@ ,...
'"
o::r
ф 1.00
О 0.00
з:
2 ....
а 0.5'
() 0.40
\о
« 0.30
0.20
..
0.10
0.01
3. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МAIIlИН
7!-, .. .0('-
.. ..,р
'/ 'l
-..
-_L / .у y:f,--1 [L1A ::..
../ q t:::f:j v \A'tТ ....
,<100
-.. '/' /'1 .А" . ;::;:
/ &. &' /r -f k--5 ::...
I -f"' m
...r '-"' "L---- .r-
/' :....--: I
'-::d- -:::::I
Е 1:- -1
... f7'
r --1 rz ....
--/- .1--" ...---r ---r- :;:
f :;;;;:: /' :..r-'..... ,...
I ...r /' ......--: :.---- .
'Т V ./':.---r-........... ...--r-"" .....------ "
r../ ..--7 А ---r
..a. ::::::
' /А. -::---r ......r -r......r --r V
'lI. и--:J-
, , , , I , I I I ! ! ! ! I =
I , !
...
...
...
...
...
...
...
'0.0
....
310.0
20.11
18.0
1'.11
....
..0"
....
1.00
...0
....
....
0.10
0.801
0.4'
0.10
....
0.15
0.1'
....
..
...
...
...
...
Удельная энтальпия, кДж/кr
Рис. 3.2.7-15. Диаrpамма состояния (h, Igp) для R503
Таблица З,2.7-17а
Харaкrеристики R503 иа ЛИIODI иасьпцеиии
Темпера- АбсоJПOТ- Маиом:ет У дельныll объем ПЛотность Энraльпия ТеШIOта Энr ПИJI
тура ное рическое ;8J\дXo- пара V", ;8J\дXocтн пара р", ;8J\дXOCТН пара п". испарения ЖffД](ОСТИ s', пара s",
" ос давление давление стн V', м'/п р',п/дм' п/м' h',кД;оо'п кД:oo'xr М, кД:oo'xr кД;оо'(п.ю кД;оо'(п.ю
РtJ,бар p бар дм'/п
130 0,037 0.976 0,632 3,583 1.580 0,279 1,67 2SS.86 204,19 0.2864 1,7128
115 0.062 O.911 0,636 2.234 1,510 0,441 56,46 2SЭ,О6 201.60 0.3193 1,6801
120 0,100 0,913 0,641 1.... I,SS9 0,692 61)3 260.26 198,93 0,3S16 1.6S0S
115 0.154 0,859 0,645 0.9647 1,548 1,036 66.2а 262,45 196,17 0,3833 1,6238
110 0,230 0,783 0,651 О,6632 1,S3. 1,507 71)0 264,63 193,33 0,4146 1,5995
105 0,335 0,678 0,656 0.4679 1,S23 2.137 76,41 266.77 190,36 0,4454 1,5775
100 0,475 0.S38 0,662 0,3379 1,510 2,959 81,S8 268.88 187,30 0,4756 I.SS73
9S O,6S9 0.3S4 0.66& 0.2492 1,496 4,012 86,83 270.9S 184.12 O,SOS4 1.S389
9O 0.894 O,l19 0,675 0.1873 1.481 S.339 92,14 272,96 180,82 0.S347 1,5221
88 1,005 0,008 0.677 0,1679 1.475 S.9SS 94.28 273,76 179,48 0.S463 1,5157
87 1,065 + 0,052 0.679 0,1591 1,472 6.28S 9S,3S 274,15 178,80 О,SШ 1,5126
8.1 1,191 + 0,178 0.682 0,1432 1,46S 6,983 97,S1 274,93 171,42 0.Sб36 I,S06S
80 I.S60 + 0,547 0.689 0,1111 1,449 9,000 102,93 276,83 173,90 0,5919 1,4922
7S 2.010 + 0,997 0,698 0,08745 1,432 11,43S 108,40 278.67 170.27 0.6197 1,4790
70 2.554 + 1,541 0,707 0,06968 1.414 14)SI 113,92 280,44 166,S2 0,6470 1,4667
6S 3,202 + 2,189 0,716 0,05615 1.39S 17.809 119,47 282,12 162,65 0.6738 1,4552
60 3.968 + 2,955 0,726 0,04569 1,375 21,886 125,07 283.73 158,66 0,7001 1.....
SS 4.862 + 3,849 0,738 0.037S2 1,354 26,652 130.71 28.1.24 1S4,S3 0.72S9 1,4343
SO S.898 + 4,885 0,750 0,03105 1.332 32.206 136,40 286.66 150,26 0,7514 1.4247
4S 7.089 + 6,076 0,763 O,02 'j87 1.309 38,6S4 142,13 287.96 145,83 0,7764 1,4155
40 8,448 + 7,435 0,719 0,02169 1.282 46.104 L 7,9З 289,14 L41,21 0,8011 1,4067
3S 9,989 + 8,976 0,793 0,01828 1.2.\9 S4.704 Ш.81 290,17 136.36 O,82SS 1.3981
30 lI,73 + 10,71 0,811 0,01546 1.232 64.683 159,79 291,05 131.26 0,8498 1,3896
2.\ 13,68 + 12,66 0,830 0,01312 1.203 76.219 16S.89 291.73 12.\.84 0,8739 1.3811
20 IS,86 + 14,84 0.8.12 0,01116 1.173 89,605 172,'S 292,18 120,03 0.8982 1.3723
IS 18.28 + 17,26 0,877 0,009S01 1,139 105,252 178,61 292,3S 113,74 0.9226 1,3633
10 20/17 + 19,95 0,9OS 0,008081 1.104 123.747 Ш,3S 292,la 106,83 0,9476 1,3S3S
S 23/1S + 22,93 0,938 0,006854 I,06S 145,900 192,43 291.SS 99,12 0.9732 1.3428
О 27.23 + 26,21 0,978 0,005781 1.022 172.980 200.00 290,31 90,31 1,0000 1,3306
S 30,84 + 29,82 1,017 0,004825 0,973 207.2.\3 208,23 288,19 79/16 1.028S 1.3160
10 34,81 + 33,79 1,093 0.0039SO 0,914 253,164 217,46 284.67 67.21 1,0S99 1.2973
IS 39,16 + 38,14 1,197 0.003099 O.83S 322,БSS 228.SO 278,41 49/11 1,0968 1,2700
19,5 4343 +42,41 1773 0.001773 OS64 S64.OIS 2SЗ 69 2SЗ,69 000 11813 1,1813
3,2.8. СЛИВ, ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ИЛИ УНИЧТОЖЕНИЕ ХЛАДArЕНТОВ 1043
Удельный объем R503 в состоянии neperpeToro пара, дм3/ю:
Таблица З.2.7 17б
ТСИ1tp8'Т)'- дaancкte Переrpеа, К
ра нa-н-f на JННt
нaa.lщcнtll, насыщCНtll, О 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
.С б..
130 0,04 3583,0 3710,0 3837,0 3963,0 4090,0 4226,0 4332,0 4603,0 4854,0 5106,0 3337,0 5608,0 5860,0 6111,0
125 О,Об 2234,0 2311,0 2388,0 2465,0 2542,0 2618.0 2695.0 2848,0 3000,0 3153,0 3310,0 3462.0 3613,0 3765,0
120 0.10 1444.0 1493,0 1542,0 1590,0 1638,0 1687.0 1735.0 1831.0 1927,0 2023,0 2119,0 2214.0 2310,0 2405,0
ll5 0,15 964,3 996,4 1028.0 1060,0 1091,0 1123,0 1134,0 1211,0 1280,0 1342,0 1404,0 1466,0 1528,0 1391,0
110 0,23 663,0 684,6 706,0 727.4 748,7 769,9 791,1 833,3 875,3 917,2 959,0 1001,0 1042,0 1084,0
105 0,34 467,9 482,7 497,7 512,5 527,3 342,1 556.7 383,9 615,0 644,0 672,8 701,6 730,4 739,1
lOO 0,48 337,9 348,7 359,3 369,9 380.3 390.8 401,3 422.1 442,7 463,3 483,7 504,1 524,5 544.8
93 0,66 249,2 2,57,1 264,9 272,7 280,4 288,0 295,6 310.7 325,7 34О,б 355,5 370.3 385.0 399,7
9O 0,89 187.3 193,2 199,1 204,9 210.6 216,4 222,0 233,3 244,4 2 , 266. 277, 288.4 299.3
88 1,01 167.9 173,2 178. 183,7 188.8 193.9 199,0 209,1 219,0 228,9 238,7 248,3 238,2 2б7,9
87 1 ,Об 1 9.1 164,1 169.1 174,1 178.9 183.8 188,6 198,1 207,6 21б,9 226.2 235,4 244.6 253,8
83 1,19 143.2 147,7 1 2.2 1 6,6 161,0 165,4 169,7 178,3 186,7 195.1 203,5 211,7 220,0 228,2
8O ], 6 111,1 114,7 118,2 121,7 125,1 128,3 13],8 138,4 14 ,O 131,3 1 7,9 164,2 170,6 176,9
73 2,01 87,45 90.29 93,08 9 ,83 98 4 101,2 103,9 109,1 114,2 119,3 124,3 129,3 134,3 139,2
70 2,33 69,68 71,99 74.24 76,46 78,64 80,79 82,91 87,09 91.20 93.24 99.2' 103,2 107,2 111,1
63 3,:W 56.14 38,04 39,90 61,71 63,49 63,23 66,98 70)7 73,70 76,97 80.20 83,40 86.37 89,72
6O 3,97 4',69 47.28 48,82 0.33 31,81 '3,26 54,69 57,48 БО.21 б2,90 б3.34 68,15 70,74 73)1
3' 4,86 37 1 38,8б 40,Iб 41,44 42,68 43,89 45,09 47,42 49,69 31,92 ,l] 'б.27 8,40 БО 2
30 3,90 31,05 32,20 33)2 34,40 35,46 36,49 37 0 39,47 41)8 43,23 4 ,08 46,89 48,67 30,44
43 7,09 23,87 26,88 27,84 28,78 29,69 30 7 31,44 33,12 34.74 36)3 37,88 39,41 40,92 42,40
4O 8.45 21,69 22 8 23,43 24,24 25,03 23,80 26 4 27,99 29)9 30,75 32,08 33)8 34,66 33,93
33 9,99 18.28 19,07 19,82 20 4 21.23 21,90 22 . 23,82 25,03 2б.21 27)3 28,47 29 8 30,66
30 11,73 13,4б 16,18 1б,8б 17 0 18,11 18,70 19,28 20)9 21,45 22,48 23,47 24,45 23,40 2б)4
23 13,68 13,12 13,78 14)9 14,97 15,53 16,O 16 6 17,55 18,48 19)9 20,26 21,11 2].9 22,77
20 13,86 11,16 11,77 12)3 12,86 13)б 13,84 14.29 1 ,17 16,01 1б,81 17 8 18)3 19,07 19,79
13 18.28 9, 00 10,08 10,60 11,09 11,54 11,98 12)9 13,18 13,93 14,64 13)3 16,00 1б,б3 17.28
10 20,97 8,080 8,634 9,]27 9,380 10,00 10,40 10,78 11,49 12,16 12,81 13,42 14,02 14,60 15,17
3 23,95 6,854 7,397 7,870 8,296 8,689 9,057 9,406 10,06 10,66 11.23 11,80 12)4 12,8б 13.37
О 27.23 3,781 6)30 6,789 7,194 7,564 7,907 8,230 8,832 9,381 9,909 10,41 10,90 11)7 11.82
3 30,84 4,827 ,402 .856 6,246 6,596 6,918 7,219 7,77 8,287 8.760 9,219 9,659 10,08 10 0
10 34,81 3,9 0 4, 91 ,047 5,427 5,761 6,065 6,347 6,863 7,335 7,767 8,187 8,589 8,975 9,350
Таблица З,2,7 17в
Удельная энталъпня R503 в состоянии neperpeToro пара, кДж/ю:
ТСИ1tp8'Т)'- дaancкte
р:в на JИiНИ на JННt Пtperpев, К
насыЩCКDI. насыЩCКDI, О 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
.С б",
130 0,04 255,8 258,2 26О,б 263,0 263,4 267.9 270,4 275,6 280,8 286,2 291,8 297,3 303,3 309,3
125 О,Об 258,1 260,4 2б2,9 265,3 267,8 270,3 272,9 278,1 283,4 288,9 294,6 300,4 306,3 312,4
120 0,10 260,3 2б2,7 265.2 267,6 270,2 2n,7 275,3 28О,б 286,1 291,7 297,4 303,2 309,2 315,4.
1l5 0,15 262.4 264,9 267,4 270,0 2n,6 275,2 277,8 283,2 288,7 294,4 300,2 306,2 3]2,2 318,4
1l0 0.23 264,6 267,2 269,7 272,3 275,0 277,6 280,3 283,8 291,4 297,2 303.1 309,] 3] ,2 321,5
103 0,34 266,8 269,4 2n,О 274,7 277,3 280,1 282,8 288,4 294.1 299,9 305,9 312,0 318,3 324,б
IOO 0,48 268,9 271,5 274,2 277,0 279,7 282,5 285,3 291,0 296,8 302,7 308,8 313,0 32].3 327,7
9' 0,66 270,9 273,7 276,4 279,2 282,0 284,9 287,7 293,5 299.4 303,3 31],6 3]7,9 324,3 330,8
9O 0,89 273,0 275,8 278,6 281,5 284,3 287,2 290,2 296,1 302,1 308,2 314,5 320,8 327,3 333,9
88 1,01 273,8 276,6 279,5 282,4 285,3 288,2 291,1 297,1 303,2 309,3 315,6 322,0 328,5 335,2
87 1 ,Об 274,1 277,0 279,9 282,8 285,7 288,7 291,6 297,6 303,7 309,9 316,2 322,6 329,2 335,8
83 1,19 274,9 277,8 280,7 283,7 286,6 289,6 292,6 298,6 304,7 311,0 317.3 323,8 330,4 337,1
8O 1,56 276,8 279,8 282,8 285,8 288,9 291,9 295,0 301,1 307,4 313,7 320,2 326,7 333,4 340,2
73 2,01 278,7 281,8 284,9 288,0 291,1 294,2 297.3 303,б 310,0 316.4 323,0 329,б 336,4 343,3
70 2,55 280,4 283,6 286,8 290,0 293,2 296,4 299,6 306,0 312,5 319,1 325,8 332,3 339,4 346,4
63 3,20 282,1 285,4 288,7 292,0 295,3 298,6 301,9 308,4 315.1 321,8 328,6 335,4 342,4 349,4
6O 3,97 283,7 287,2 290,6 294,0 297,3 300,7 304,1 310,8 317,6 324,4 331,3 338,3 343,3 352,5
35 4,86 283,2 288,8 292,3 293,8 299,3 302,8 3Об,2 313,1 320,0 327,0 334,0 341.1 348,3 333,3
30 ',90 286,7 290,4 294,0 297,7 301,2 304,8 308,3 315,4 322,5 329,б 336,7 343,9 351,2 358,5
45 7,09 288,0 291,8 295,6 299,4 303,1 306,7 310,4 317,6 324,9 332,1 339,3 346,7 3 ,0 361,5
4O 8,45 289,1 293,2 297,1 301,0 304,8 308,6 312,4 319,8 327,2 334,6 342,0 349,4 356,9 364,4
33 9,99 290,2 294,4 298,5 302,6 306,5 310,4 314,3 32],9 329,5 337,0 344,5 352,] 359,7 367,4
зо 11,73 291,0 29 ,5 299,8 304,0 308,1 312,1 316,1 323,9 331,7 339,3 347,0 3 ,7 362,4 370,2
23 13,б8 291,7 296,4 301,0 305,3 309,6 313,7 317,8 323,9 333,8 341,7 349,5 337,3 365,2 373,1
20 15,86 292,2 297,2 302,0 306,5 311,0 315,3 319,3 327,8 33',9 343,9 351,9 339,8 367,8 375,8
15 18.28 292,3 297,7 302,8 307,6 312,2 316,7 321,0 329,5 337,9 346,1 334,2 362,3 370,4 378,б
10 20,97 292,2 298,0 303,4 308,4 313,3 317,9 322,5 331,2 339,8 348,2 356,5 364,8 373,0 381,3
5 23,95 291,5 298,0 303,8 309,1 314,2 319,1 323,8 332,8 341,6 350,2 358,7 367,1 375,5 383,9
О 27.23 290,3 297,6 303,9 309,6 314,9 320,0 324,9 334,3 343,3 352,1 360,8 369,4 377,9 386,5
5 30,84 288,2 296.7 303,6 309,8 315,5 320,8 325,9 335,7 345,0 354,0 362,8 371,6 380.3 389,0
10 3481 284,7 295,3 303,1 309,7 3158 321,4 326,8 336,9 346 5 355,7 364 8 373,7 382,6 391,4
1044 3. АrPЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
... ... ... .,.. .... .... .00. .000 1000 ....
.... 150.'
.... 100.,
.... ....
00.' ....
,.,. 80.'
.... ....
....
'Q: .... '0.0
'"
!е. .... t.l.O
'" 10.'
L: 10.0
'" .... ....
о
.... ....
oi .... ....
s: .... ....
:z: .... s;oo
Ф
:ii .... ....
'"
о::[ .... 1."
8 .... ....
:z: .... ....
2 .... ....
с: .... ....
о
1.) .... ',.'
....
.... ....
О...
О." 0.10
.... ....
... ... ... 00' .000 .00. .... 1000 .... ....
Удельная энтальпия, kДжIкr
Рис. 3.2.7-16. Диаrpамма СQС"ЮIIНИЯ (h, 19p) для R717
Таблица З.2.7-18а
Характеристики R717 на JDUUDllIJtсьnцеиии
Т.....ера- J\.б<:оllЮ'r- MUtoMeт- У Д<ЛЬКЫЙ объеы Пnотнocrъ ЭкrОПЫ"''' Тсmют& Экn> пн!!
тура ное рическое ЖНДI(о<ТН пара V", ЖНДI(о<ТН пара р ", ЖНДI(о<ТН лара h", нсnapeюul -Н;ЦКОСТИ s'. пара s".
t, ос давление давление 1", ;u.r'/кт M 3 fr.<r р',кт/;u.r' кт/м' h', кД'I<lкr кДж/кт ы., кДж/кт кДж/(кт.К) кДж/(кт.К)
D_ БОD о. БОD
-70 0.109 - 0,904 1.378 9.006 0,725 О.lll 189.62 1656,48 1466.86 0.6915 1,9120
-60 0.219 - 0,794 1.401 4,702 0.713 0,212 232.95 1674,30 1441)5 0,8996 7,6617
-50 0.408 0,605 1,424 2,625 0,702 0.380 276..58 1691)7 1414,79 1,0995 7.4396
-40 0,717 0,296 1,449 1,331 0,690 0.644 320,55 1707,56 1387,01 1,2921 7.2А10
-35 0,931 - 0,082 1,462 1.215 0.683 0.823 342.67 1715,27 1372.60 1,3858 7.1494
-34 0,979 - 0.034 1,465 1.159 0.682 0.862 347,11 n16,78 1369,67 1.4044 7,1316
-33 1.030 + 0,017 1,467 1,105 0,681 0.904 351.54 1718,28 1366,74 1.4228 7.1140
-30 1.195 + 0,182 1,475 0.9625 0,677 1.038 364.88 1722.70 1357,82 1.4779 7.0622
-25 I,Я5 + 0.502 1.489 0,7705 0,671 1.297 387.18 1729.85 1342,67 1,S685 6,9792
-20 1,901 + 0,888 1.504 0,6228 0.664 1,605 409.56 1736,69 1327,13 1,6576 6,9001
-15 2,362 1- 1,349 1,518 0.5079 0.658 1.968 432,04 1743,21 1311,17 1,7452 6,8244
-10 2.908 + 1,895 1,514 0,4177 0,651 2,394 454,60 1749,40 1294.80 1,&315 6,1519
5 3.548 + 2,535 1.549 0,3462 0.645 2.888 477.25 1755,23 1277,98 1,9164 6.6823
О 4.294 +3,281 1.566 0.2890 0,638 3.460 500.00 1160,71 1260,71 2.0000 6,6154
5 S,1 8 + 4,145 1.583 0,2429 0,631 4,116 522,84 176'.80 1242,96 2,О82А 6,.5510
10 6,ISO ... S,137 1,601 0.2053 0,624 4,870 545.79 1770,50 1224,71 2,1636 6.4889
15 7,285 ... 6,272 1.619 0,1746 0.617 5.727 568,84 1774,79 1205,95 2,2436 6,4288
20 8,S74 ... 7,.561 1,639 0,1493 0,610 6,697 .592,01 1778,65 1186,64 2.3226 6,3705
25 10,03 + 9,01 1.659 0,1283 0,602 7,794 615,32 1782.06 1166,74 2.4006 6,3139
30 11,67 + 10,65 1,680 0,1107 0,595 9,033 638,77 1785.01 1146,24 2,4778 6,2589
35 13,50 + 12,48 1,702 0,09593 0,.587 10,424, 662,39 1787,47 1125,08 2.5540 6.20Я
40 15-S5 + 14-S3 1,726 0,08345 0,579 11.983 686,21 1789,40 1103.19 2,6296 6,1525
45 17,82 + 16,80 1.750 0.07284 0.571 13.728 710.26 1790.78 1080,52 2.7045 6.1008
50 20)3 + 19,31 1.777 0.06378 0,562 15.678 734.56 1791,58 1057.02 2.7789 6.0499
55 23.10 + 22,08 1.805 0,05600 0,554 17.857 759,17 1791,74 1032,57 2.8530 5.9996
60 16,14 + 25,11 1,834 0.04929 0,54.5 20,288 134,13 1791,22 1001,09 2.9268 5.9497
65 29,48 + 28,46 1.866 0,04348 0,535 22,999 809.51 1789,95 980,44 3.0005 5,9000
70 33,12 + 32,10 1,900 0,03841 0,526 16,034 835,38 1787.87 952,49 3,0745 5,8S02
75 37,08 + 36,06 1,937 0.03398 0.516 29,429 861,&3 1784.87 923,04 3,1488 5,8001
80 41.40 +40,38 1,973 0.03009 O,S06 33,233 888.96 1780,84 891,88 3.2238 5,7493
85 46.08 +45,06 2.022 0.02665 0.494 37,523 916,93 1775.64 858.71 3.2998 5,6974
90 51,14 +50,12 2.071 0.02359 0.482 42)90 945.89 1769,08 823,19 1,3772 5.6440
95 56.62 т 55,60 2,125 0,02087 0,470 47,915 976,08 1760,91 784 ,&3 3.4566 5.5884
100 62-S2 + 61-S0 2,183 0,01842 0,458 54,288 1007.80 1750,79 742,99 3,5388 5.5299
110 75.75 .... 74,73 2.349 0.01418 0.425 70,521 1077,76 1722,47 644,71 3,7158 5.3984
120 91.07 +90,05 2.594 0,01050 0.385 95,238 1163,06 1675)7 512.31 3.9257 5.2288
130 108,88 +107,86 3,185 0,006589 0,313 15i,768 1298.69 lЯi3-S1 264.82 4,2532 4,9101
1323 113.53 + 112,51 4,274 0,004274 0233 Z33,972 1422,40 142240 0.00 4,5548 4,5548
3.2.8. СЛИВ, ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ИЛИ УНИЧТОЖЕНИЕ ХЛАДArЕНТОВ 1045
УдеЛЫIЫЙ объем R717 в СОСТОИIIИИ переrретоrо пара, дм3/ кr
Таблица 3.2.7-18б
Teмnepaтy_ даалом<е пC!><f1lC8,К
ро .. ...... .. ......
Н8CWЩaнr. """б:'""" О 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
.С
70 0.11 9007,0 9233.0 9463.0 9691,0 9918,0 10140,0 10370,0 10820,0 11270,0 11720.0 12170.0 12620,0 13070,0 11320,0
60 0,22 4702.0 4818.0 4933,0 3048.0 5163,0 5277.0 5391,0 3618,0 5844,0 6070.0 6293.0 6520,0 6745.0 6969,0
30 0,41 2624,0 2688,0 2731.0 281З.0 2873,0 2937,0 2999.0 3122,0 зш,о 3366,0 3488.0 3609,0 3730.0 3831.0
40 0,72 1351,0 1588,0 1623,0 1661,0 1696.0 1732,0 1768.0 1839.0 1909.0 1979.0 2049.0 2119.0 2188,0 2237.0
33 0.93 1215,0 1244,0 1272,0 1300,0 1З28.0 1356,0 1384,0 1439.0 1493,0 1348,0 1602,0 1633.0 1709.0 1762.0
34 0.98 1139.0 1186,0 1213,0 1240.0 1267.0 1293,0 1320,0 1372.0 1424,0 1475,0 1327.0 1578,0 1629,0 1680.0
33 1.03 1106,0 1132.0 1157.0 1183,0 1209.0 1234,0 12S9,O 1309,0 1358,0 1407,0 1456,0 1303.0 1333,0 1602,0
30 1,19 962.6 983.3 1008.0 1030,0 IOj2,O 1074,О 1096,0 1139.0 1182.0 J224,O 1267,0 1309,0 13$1,0 1З92.0
23 1,52 770,6 788,7 806.7 824,4 842.1 839,3 876,9 911,3 943.3 979,1 1012.0 1046,0 1079,0 1112,0
2O 1.90 622,8 637,5 632.1 666,4 680,7 694,7 708,7 736,4 763,8 790,9 817,8 844,6 871,1 897.6
13 2,36 308.0 520,0 531,9 343,6 33',2 566,7 578.1 600,7 622,9 644.9 666.7 688,4 710,0 731,4
10 2,91 417,7 427,7 437,6 447,3 456,8 466,3 475,' 494,2 '12.3 330.3 348.4 566,1 583,7 601,3
3 3,53 346,2 334.6 362,8 370.9 378,8 386,7 394.3 409,9 425,0 440.0 454,7 469,4 483,9 498,4
О 4.29 289,0 296,1 303,0 309.8 316,5 323,1 329,6 342,3 355,2 367,7 380,0 392,2 404,3 416,3
3 5,16 242,9 248.9 234,8 260.5 266,2 271,8 277,4 288.2 298.9 309,4 319.8 330,0 340.2 330,3
10 6,15 205,4 210,5 213,6 220.3 223.4 230,2 234.9 Ш,I 233.2 262,1 270.9 279.6 288.2 296.7
15 7.28 174,6 179,1 183.3 187,7 191,9 196,0 200.1 208.1 213.8 223.3 231.0 238,4 245,7 253,0
20 8,57 149,3 133,2 157,0 160,7 164,4 167,9 171,4 178,3 183,0 191,6 198.1 204,4 210.7 217.0
23 10.03 128.3 131,7 135,0 138.3 141.5 144.6 147.6 133.6 139.3 163,2 170,8 176.3 181,7 187,1
30 11,67 110,7 113,7 116.7 119,6 122.4 125,1 127,8 133.0 138,1 143,1 148,0 152,8 157,5 162,2
33 13,50 93.94 98,64 101.3 103,8 106.3 108,7 111,1 113,7 120,2 124,6 128,9 133.1 137,2 141.3
40 13,53 83,46 8'.88 88,23 90,50 92,71 94,87 96;7 101,1 103.1 108.9 112,7 116,4 120,0 123,6
43 17,82 72.83 75,04 77.13 79,19 81,18 83.11 83,00 88,65 92.19 93,63 98.98 102.3 103,3 108.6
,о 20,33 63,79 65,78 67,69 69,34 71,33 73.07 74.17 78,04 81,21 84,28 87,27 90,19 93.03 93,86
33 23.10 56,01 57,83 39,58 61,23 62.88 64,45 63.99 68,93 71,79 74,54 77,22 79,83 82.39 84,91
60 26,14 49,30 30,97 32,57 S4.11 33.59 57,03 58,42 61.11 63,67 66,16 68.37 70;2 73,21 75,47
63 29,48 43,48 43.03 46,51 47,92 49,28 50,60 51,87 34,32 36,63 38,89 61,07 63,20 63,27 67,30
70 33,12 38,42 39.86 41,24 42,34 43,80 45,00 46,17 48,41 30,34 32.58 34,56 36,49 38,36 60,20
73 37.08 33.98 33,33 36,63 37,84 39,00 40,12 41,20 43,26 43,21 47.08 48.88 30,63 32,34 34,01
80 41,40 30.09 31,38 32,58 33.72 34,80 33,84 36,84 38,74 40,34 42,26 43,90 43,50 47,06 48,58
83 46,08 26,65 27.88 29,02 30,09 31,11 32,07 33,00 34,77 36.43 38.01 39,53 40,99 42,42 43,81
90 51.14 23.60 24,78 23.87 26.88 27,84 28,75 29,62 31,26 32,81 34,27 33,67 37.02 38,33 39,60
93 36,62 20,87 22,02 13,07 24,04 24,93 23,80 26.62 28.16 29.60 30,96 32,23 33,50 34.70 33.88
100 62,52 18.42 19,56 20,58 21,50 22,37 23,18 23,93 25,40 26,74 28,01 29,22 30,38 31.48 32,57
110 75.75 14.18 13,34 16,33 17,21 18,01 18,75 19,45 20.74 21,93 23,04 24.09 23.10 26.06 26;8
120 91,07 10,50 11,83 12,86 13.72 14.48 13.18 13,82 16,99 18.06 1904 19,97 20вЗ 21,69 22,50
Таблица 3.2.7-188
УДeJILlI8JI энтаЛЫDIИ R717 в СОСТОJIННИ переrретоrо пара, к,lJ.жlкr
ТeиJер8Т)'- даалом<е п.... .... к
p.нa .........
Н8CW.cнa, f8CW...tнa, О 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
.С бар
70 0,11 1656,0 1667,0 1677,0 1687,0 1697,0 1708,0 1718,0 1738,0 1759.0 1779,0 1800.0 1821,0 1842,0 1863,0
60 0.22 1674,0 1685,0 1695,0 1706,0 1716,0 17'26,0 1737,0 1757,0 1778.0 1799.0 1820,0 1841,0 1862,0 1883.0
30 0.41 1691,0 1702,0 1713,0 1723,0 1734,0 1745,0 1755,0 1776,0 1797.0 1818,0 1840,0 1861,0 1882,0 1904,0
40 0,72 170',0 1719,0 1730,0 1741,0 1751,0 1762,0 1773,0 1793.0 1816.0 1837,0 1839.0 1880.0 1902,0 1924.0
33 0.93 171.:5,0 1727,0 1738,0 1749,0 1760,0 1171,0 1782.0 1803,0 1823.0 1847,0 1868,0 1890,0 1912,0 1934,0
34 0.98 1717,0 1728,0 1739,0 1750,0 1761,0 1772.0 1783.0 1805,0 1827.0 1849.0 1870.0 1892.0 1914.0 1936,0
33 1,03 1718,0 1730,0 1741,0 1752.0 1763,0 1174,0 1783.0 1807,0 1829.0 1830.0 1872.0 1894,0 1916,0 1938,0
30 1,19 1723,0 1734,0 1746,0 1757,0 1768,0 1779,0 1790.0 1812,0 1834.0 1836.0 1878.0 1900,0 1922,0 1944.0
23 1,52 1730,0 1742,0 1753,0 1765,0 1776.0 1787.0 1799,0 1821,0 1843,0 1865,0 1887,0 1909,0 1931,0 1934,0
20 1,90 1737,0 1749,0 1760,0 1772,0 1784.0 1793,0 1807,0 1829,0 1832.0 1874.0 1896,0 1919,0 1941.0 1963.0
13 2,36 1743,0 1755,0 1768,0 1779,0 1791,0 1803,0 1814,0 1837,0 1860,0 1883,0 1903.0 1928,0 1950,0 1973.0
10 2,91 1749,0 1762,0 1774.0 1786.0 1798,0 )8)0,0 1822.0 1843.0 1868,0 1891,0 1914,0 1937.0 1960,0 1983,0
, 3,55 1755,0 1768,0 1781.0 1793,0 1805,0 1817.0 1829.0 1853,0 1877,0 1900,0 1923.0 1946,0 1969.0 1992,0
О 4.29 1761,0 1774,0 1787,0 1799,0 1812.0 1824,0 1837,0 1861.0 1884,0 1908,0 1931.0 1955.0 1978,0 2001.0
3 5,16 1766,0 1779.0 1793,0 1806.0 1818.0 1831,0 1843,0 1868,0 1892,0 1916,0 1940,0 1963.0 1987,0 2010.0
10 6,15 1771,0 1784.0 1798,0 1811,0 1824,0 1837.0 1850,0 1875,0 1899.0 1924,0 1948,0 1972.0 1995,0 2019.0
13 7.28 1175,0 1789.0 1803,0 1817,0 1830,0 1843,0 1856,0 1882,0 1907,0 1931,0 1936,0 1980,0 2004,0 2028.0
20 8,S7 1779.0 1793,0 1808,0 1822,0 1833.0 1849,0 1862,0 1888.0 1913.0 ]939,0 1963,0 1988,0 2012,0 2037.0
23 10.03 1782,0 1797,0 1812,0 1826.0 1840,0 1ЗS4,О 1868,0 1894.0 1920.0 1946,0 1971,0 1996,0 2020.0 2043.0
30 11,67 1785,0 1801,0 1816,0 1831,0 1845,0 18S9,O 1873,0 1900.0 1926,0 1932,0 1978,0 2003.0 2028.0 2033.0
35 13,50 J787,O '804,О 18J9,O 1834,0 1849.0 '864,О 1878,0 '906,О '932,О 1939,0 J98j,O 2010.0 2036,0 206J,O
40 15,55 1789,0 1806,0 1822,0 1838,0 18S3,O 1868,0 1882,0 1911,0 1938,0 1965,0 1991,0 2018.0 2043.0 2069,0
43 17.82 1791,0 1808.0 1825,0 1841,0 1ЗS6,О 1871,0 1887,0 1916,0 1944,0 1971.0 1998,0 2024.0 2031.0 2077.0
30 20,33 1792,0 1810,0 1827.0 1843,0 1839,0 1873,0 1890,0 1920,0 1949.0 1977,0 2004,0 2031.0 2038.0 2084.0
33 23.10 1792,0 1810.0 1828,0 1845,0 1862.0 1878,0 1894.0 1924,0 1953,0 1982.0 2010,0 2037.0 2064.0 2091.0
60 26.14 1791,0 1811.0 1829,0 1847,0 1864,0 1881.0 1897,0 1928,0 1958,0 1987.0 2013,0 2043.0 2071,0 2098,0
63 29.48 1790,0 1810,0 1829,0 1848,0 1866,0 1883.0 1899,0 1931,0 1962,0 1992.0 2021.0 2049,0 2077,0 2104,0
70 33.12 1788,0 1809,0 1829,0 1848.0 1866,0 1884.0 1901,0 1934,0 1966,0 1996.0 2025,0 20S4.0 2083,0 2111.0
73 37,08 1783.0 1807,0 1828,0 1848,0 1867,0 1885,0 1903,0 1937,0 1969.0 2000.0 2030,0 2060,0 2088.0 2117.0
80 4],40 178J,0 1804,0 1826,0 1847,0 1867,0 1886,0 1904.0 1939,0 1972.0 2004.0 2034,0 2064.0 2094,0 2123.0
8' 46,08 1776,0 1800,0 1824,0 1 84S,O 1866,0 1885,0 1904.0 1940,0 1974.0 2007.0 2038.0 2069.0 2099,0 2118,0
90 Sl,14 1769,0 1796,0 1820.0 1843,0 1864,0 1884.0 1904,0 1941,0 1976,0 2009.0 2042,0 2073,0 2103,0 2133,0
93 S6,62 1761.0 1789,0 1815,0 1839,0 1862,0 1883,0 1903,0 1941,0 J977,O 2012,0 2045.0 2077,0 1108,0 2138,0
100 62,32 17SI,O 1 782.0 1809.0 1835,0 1858.0 1880,0 1902,0 1941.0 1978,0 2014,0 2047.0 2080,0 2112,0 2143,0
110 7S,75 1722,0 1761,0 1793,0 1822.0 1849,0 1873,0 1896,0 1939,0 1978,0 2016,0 2031.0 2085.0 2118,0 2151,0
120 91,07 1675,0 1729.0 17700 1804,0 1834,0 1861,0 1887,0 .1933,0 1976,0 2016,0 2053,0 2089.0 2124,0 2157,0
1046
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
ки будут рабorать на друrиx хлaдarclПах, вслещ
ствие длительных cpOI<OB работы старых ycтa
новок нужно располаrать определеlшым зanа
сом хладareнтов катеroрии CFC для их обсJJy
живания и дозаправок Поэтому спрос на эти
хладarelПЫ сможет удовлетВОРlПься толы<о за
счет повторноro использования слитых и BOC
становленных продуктов.
То же самое, впрочем, можно утверждать и
в отношеюm хладareнтов катеroрии HCFC, JФ
торые также будут запрещены, правда, через
более длительный период. Бьто бы желатель
но выработать привычI<.y восстанавливать и Э'IY
катеroрию хладareнтов, тем более, что их ис
пользование, и в первую очередЬ применение
наиболее распространениоro среди них хлада
reнта R22, будет допускаться директивными
орrанами достаточно долro.
ОДНaI<O проблема слива хлaдareнтов для их
восстановления связана с понятием реlПабель
ности. В самом деле, нельзя требовать от про
фессионалов выполнения rpaждaнсI<Oro долrа и
реализации I<Oмплекса мер по снижеиию за
rрязненности окружающей среды, полезных
для человечества в целом, без возмещения зат
рат на эти меры и их фниансирования со cтo
роны roсударства, пусть даже I<Oсвениоro (Ha
пример, путем предоставления налоrовых
льroт). Дpyroe решение заключается в том, что
бы покym<a восстановлеlшых xлaдareнтов бьта
достаточно выroдной l . Операция по сливу хла
дareнтов с их последующим восстановлением
для повториоro использования заключается в
извлечении хладareнтов из холодильной систе
мы и накапливании во внешней емI<OСТИ (мы
уже roворили о специалъных сосудах, окрашен
ных зеленой флюоресцирующей красI<OЙ в п.
3.2.2), для очнстки и повторноro использования
или уннчтожения 2 . При этом нужно, чтобы эта
операция бьта осуществима и BЫfOднa.
1 См. также: "СFС...нужно восстанавлнваn." (СРС... il
faut recuperer, Chaud Froid Plomberie, 1992, N2 532, p.55 58).
2 Определение стандарта NF E35 421 "Холодильные
системы и тепловые насосы. Характеристики средств слн
ва, повторноro использования и восстановления хладаrен-
тов, прнменяемых в холодильных системах и тепловых Ha
сосах" .
Рассмотрим ниже в порядке убывания зна
чимости разлнчные типы холодильных ycтaнo
вок, использующих хладаrенты катеrории
CFC1.
. Очень крупные установки с заправкой хла
да2ента более 300 К2
Применяется слив для повторноro исполь
зования в процессе эксплуатации, так как эти
установки в большинстве случаев оборудованыI
насосами для перекачкн используемоro хлад
areнта в зanасныIe цистерныI при ремонте ycтa
новок с вскрытием I<Omypa. При этом повтор
но используется до 95 % полной заправки, что
обеспечивает рентабельность тaI<OЙ операции.
. Крупные усттювкu с заправкой хлада2ента
от 20 до 300 К2
Эти установки, как правило, не оснащают
ся насосами для ЖИДКОСТИ, ОДНaI<O располarа
ют сливными вентилями, позволяющими опо
рожнять холодилънь1Й I<Oнтyp с помощью BHe
шних насосов или дрyrих устройств, JФТOрые
подключаются холодилъЩИI<OМ. Такая операция
обычно не является реlПабелъной и настоятель
но требует, чтобы власти для ее вьmолнения пре
.цусмarpивали пo6)диreльныIe налоroвые лъroты.
. Небольшие установки для тОР20вО20 обору
дования с заправкой от 2 до 20 К2
Как правило, у них нет сливных вентилей
для ЖИДКОСТИ и операция по сливу для них He
выroдна. ОднаI<O налоroвые льroты для этих
установок еще действуют.
. Домашние холодильники и морозильники с
заправкой от 0,1 до 2 К2
В некоторых roродах, таких, как Париж,
приняты специалъные меры по сбору хладareн
тов из таких установок с последующим вoccтa
новлеЮlем этих хладаrеlПОВ для повторноro
использования. ОднаI<O коэффициент полезно
ro действия подобных операций очень мал. Тем
не менее во Франции ежеrодно разбирается
примерно два миллнона домашних холоднль
1 См. также статью "Восстановление, барьеры на пyrи
реалиЗапИИ" (Rесuрeratiоп, trop d'obstacles pratiques, J.Вernier,
Revue Pratique du Froid, 1992, N2 755, р.28..3 1), ИЗ которой
мы заимствовали нижеследующнй материал.
З.2.8. СЛИВ, ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ИЛИ УНИЧТОЖЕНИЕ ХЛАДArЕНТОБ 1047
ников, откуда извлекается около 250 т CFC, к
которым добавляются CFC, содержащиеся в
пенообразующих мarериалах.
При этом также применяются налоroвые
лыuты.
Прежде чем повторно использовать, вoccra
навливать или уничтожать извлеченный хлада
rент, ero необходимо собрать в специальной
сливной емкости. Эта операция, о которой мы
расскажем ниже, является довольно сложной.
3.2.8.2. Технолоrня слива и сбора
хладarентов
Слив хлaдareнта, т. е. ero перелив из холо
дилъноro кoнrypa в специальный накопитель,
является весьма тонкой процедурой, которую
можно выполнять в жидкой либо в rазовой
фазе.
Б каждом из этих вариантов возможны раз
личные решения, наиболее важными из кoтo
рых являются следующие l .
. Перелив в ж:uдкой фазе под действием силы
тяжести
Сдвоенный вентиль сливноro баллона под
ключается к установке следующим образом
(рис. 3.2.8 1):
вентиль жидкой фазы сливноro баллона
или емкоcrи ПОДКffiOчается к жидкоcrному pe
сиверу В ero нижней точке, чтобы баллон Haxo
дился ниже уровия ресивера;
вентиль raзовой фазы сливноro баллона
подключается к rазовой полости ресивера в
верхней точке.
Б результате жидкоcrь из ресивера будет
cтeкarь в баллон под действием силыI тяжеcrи
а raз из баллона будет передавливаться в реси
вер.
I Дm:, зиакомства с дрyrими вариантами можно обра
т!пъся к Кармаиному справочннку по сливу..." (Vade Me
cum de lа recuperation...), краткое содержание кoтoporo изло
жено ниже, в п. 4.5.З.4. Что касается технолоrии их ВЫПОk
нения в каждом КOHкpemoм случае, так же как npеимуществ
н недостатков каждоro из методов слива, рекомендуем об
ратиться к работе J.Беrпiеr "Заметки холодильщика"
(Itineraire du fiigoriste), содержанне которой нзложено в п.
45.З.l.
вентиль
на входе
ресивера
закрыт
ВеНТИЛЬ
выхода жидкости
закрыт
сливной
баллон
Рис З.2.8 1. Слив в жидкой фазе под действием силы
тяжести
. Пере качка ж:uдкой фазы насосом
Если сливной баллон не может бьпь разме
щен ниже уровня ресивера, перекачку осуще
crвляюr с помощью насоса. Насос уcrанавли
вается на маrистрали, соединяющей нижнюю
точку ресивера с жидкоcrным вентилем балло
на (рис. 3.2.8-2). Насос Bcerдa должен бьпь за
лит хладareнтом, и во избежание ero повреж
дения нужно следить за тем, чтобы не допус
кать работы насоса всухую.
. Передавливание ж:uдкой фазы с помощью
компрессора установки
Принципиальная схема подключения сдво-
ениоro вентиля сливноro баллона к холодилъ
ной установке представлена на рис. 3.2.8-3.
Стрелки на пункrирныx линиях схемы показы-
вают направление движения сред в процессе
перскачки. Из схемы видно, что компрессор,
откачивая rазовую фазу из сливноro баллона,
создает в нем разрежение и наддувает ресивер,
в результате чеro жидкая фаза передавливает
ся из жидкоcrноro ре сивера в сливной баллон.
rазовая
Фаза (!] ' ':' 1
I ,, "'
I
I вентиль
I на входе
. I ресивера ЖИДКОет
сливнои , закрыт
баллон t J
насос
для хладаrента
вентиль
выхода жидкости
закрыт
Рис. 3.2.8 2. Перекачка жидкой фазы насосом
1048
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
1
, , , I
I I I
I ,.
I I \
I вetmU1b
t ,. ВХОА
J.Peeм жидкость
I сливной Т 381фЬ1Т ЖИДКОСТНЫЙ
L it бал :о, 1 ресивер
компрессор
arperaT перекачки
без эадействования
конденсатора
Рис. 3.2.8 3. Передавливание ЖИДКОЙ фазы с ПОМОЩЬЮ
I(OMnpeccopa установки
. Перелив жидкой фазы путем охлаждения
сливной емкости
Один из самых простых вариaнroв, прии
циn I<OТOporo заюпочается в уменьшении дaв
ления в сливной емI<OСТИ до значения, меньше
1'0, чем давление в I<Omype, за счет охлажде
пия емI<OСТИ. Охлаждение может осуществлять
ся путем помещения емI<OСТИ либо в бак со
JIЬДOM либо В переносную охлаждающую кaмe
ру.
. Пере качка хладazента в zазовой фазе
различныIe технолоrни слива xлaдareита из
установки в л6tдк0й фазе не позво.ляюr полно
стъю YДaJIНТЪ ero из I<Omypa. Так, например,
слив под дейcrвием сиJIыI тяжести обеспечива
ету.цаление тoJIы<о 94,6 % полной заправки хла
дareита, если речь идет об R502 (для дpyrиx
хлaдareнтов процеит удаления может бьпь н
вьnпе), а если перекачка ствляется за счет
охлаждения сливной емI<OСТИ до 15 ос, yдa
ляется 98,8 % R22. Чтобы извлечь из установ-
ки остатки хлaдareита, находящиеся в raзовой
фазе, либо осуществить ero полное удаление в
raзовой фазе, ИСПОJIЬзyюr опорожняющий M
peraт, прИНЦИIIИaJIЬная схема I<OТOporo приве
дена на рис. 3.2.84.
Эroт arperaT ИСПОJIЬзуется также для ono
рожнения установок, в I<OТOpыx нет ЖИДI«>стно
ro ресивера, или установок с жидI«>стным pe
сивером при небоJIЬШИХ значениях их полной
заправки, не превьппающих 20 кт: Перекачка
хладareита в raзовой фазе требует очень MHOro
времени. Поэтому она ИСПОJIЬзуется тoJIы<о для
опорожнения небоJIЬШИХ установок либо для
orжачки остатков хладareита, находящихся в
rазовой фазе, после слива ЖИДКОЙ фазы из
крупнъlX установок Еще раз подчеркием, что
любая пережаЧI<a xлaдareита является непрос
той операцией, требующей соБJlЮДения специ
aJIЬНЫX мер, например НСПОJIЬзоваиия рычаж
ных или пружинных весов, позволяющих I<OH
тролировать степень заполнения сливной eMI<O
сти н не допускать ее переполнения. Напомн
наем, что с учетом масла, I<OТOpoe может coдep
. жаться в зarpязнениом xлaдareнте, заполнение
сливной емI<OСТИ не должно превъппать 75 %
ее объема.
При пережачке возможны нештaтныe сюу
ации (например, разрушение I<Oнденсатора или
испарителя в процессе orжaчки raзoвой фазы
хлaдareита, приводящее к ero выбросу в aтмoc
феру), что требует перед началом операции по
пережачке достаточно подробно продумать все
ее возможные последствия.
Рис. 3.2.8-4. Прин
цнпиальная схеМа опо-
рожняющеro arperaтa
З.2.8. СЛИВ, ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ИЛИ УНИЧТОЖЕНИЕ ХЛАДArЕНТОВ 1049
3.2.8.3. Оборудование для слива
и слива /повторноrо использования
хладarентов 1
в п. 3.2.8.1 мы уже yroчнили, чro соrласно
стандарту NF Е35421 под сливом хладаremа
ИЗ холодильной установки поннмаercя действие
по извлечению хладаremа, содержащеrося в
холодильной системе, с ero накоплением во
внеurnей емI<OCТИ для посл щеro повторноro
использования, восстановления или yничroже
ния. Само это определение подразумеваer cy
ществование трех различных операций: по
втopHoro использования, восстановления или
yничroжения хлaдaremа. В ТОМ же cтaндapre
NF Е35421 эти операции определяюrся следу
ющнм образом.
Повторное использование означаer новую
заправку уже ИСПО.'1Ъзовавшеroся и слнтоro из
установки xлaдaremа, как правило, в 1)' же yc
тановку, из которой он был извлечен. При этом
перед новой заправIФЙ проводят очистку хла
дareнта в целях снижения степени ero зarpяз
нения. or xлaдareнта orделяюr содержащееся
в нем масло, снижaюr содержание влarи, кис
лот и TвepдbIX частиц, используя при ЭТОМ раз
личиые фильтрующие устройства, в ТОМ числе
одиоразовые фильтры сушнтели. Эror термин
обычно применяют для операций, которые про
изводятся либо прямо на месте, либо в Macтep
СIФЙ ремонтника.
Восстановление заключается в обработке
слнтых xлaдareнтов таким образом, чтобы при
вести их характеристики в соотвerствие с xa
рактеристиками свежих хлaдareнтов, ycтaнaв
ливаемыми требованиями cтaндapra NF E29
795. При этом состав хлaдareнтов системати
чески подверraerся химичесIФМУ анализу, по
зволяющему установить, достиrнуrы требуемые
характеристики или Her. Эro означаer наличие
таких процедур обработки и последующеro xн
1 См. также: "ArpеrаlЫ для перекачки CFC" (Machines
de traпsfert de CFC, N.Youf; Revue Pratique du Froid, 1990,Х2
704, p.70 87) н "АrреrаlЫ для слива хладаrентов НЗ ХОЛО
ДИЛЪНЫХ установок" (ш apparels de recuperation des fluides
&igorigeпes,c. Gillet, Chauffage, Ventilation, Conditionnement,
199З,.N'2 3, p.29 36).
мичесIФro анализа, которые MOryт бьпь произ
ведены либо на специалъных установках, либо
на заводах, выпускающих хладareнты.
ПОСIФльку подсотовка хладаzента для пo
вторносо использования про изводится прямо
на месте, можно сделать вьшод, чro, кроме ar
реттов, предназначенных нсключительно для
опорожнения холодильных установок, должны
сушествоватъ и arperaThI, которые в дополиение
к извлечению хлaдareнта ИЗ установок осуше
ствляют также и ero подroroвку к повторному
использованию. Что касаerся восстановления
или yничroжения xлaдareнтов, ТО описание yc
тановок для вьmолиения этих функций мы при
ведем ниже.
На рис. 3.2.8 5 прimедена фororpафия He
большой передвижной установки, предназна
ченной толыф для извлечения хладareнтов без
обработки в целях повторноro нспользования.
извлеченный хладаreнт затем перекачиваerся
в сливную емIФСТЬ в ремонтной мастерсIФЙ.
Хотя некоторые установки для слива обеспечи
вaюr толыф опорожнение холодильных систем,
представленная передвижная стаlЩИЯ содержит
также второй заправочный цилиндр, предвари
тельно наполняемый новым хлaдareнтом, чro
позволяer после промьmки холодильной систе
мы и ее вакуумирования с помощью IФмпрес
сора проИЗВОДИТЬ заправку в нее свежеro хла
даreнта.
На рис. 3.2.8 6 показан внешний вид за
правочно сливной станции, позволяющей за
правлять повторно используемый хладаreнт в
холодильную установку после ее вакуумирова
ния с помощью двухступенчатоro насоса. Эror
arperaт способен осушествлять подroroвку сли
тoro из установки хладаreнта к повторному ис
пользованию, т. е. ero фильтрацию н отделение
от Hero масла. Подroroвка хладareнта к повтор
ному использованию проводится без IФнтроля
ero чистоты, и этот хладаreнт должен заливать
ся обязательио в 1)' же установку, из которой он
был извлечен. Счнтаerся, чro подroroвленнъlЙ
для повторноro использования хладаreнт явля
erся достаточно чистым и не содержит заrpяз
нений, которые MOryт представлять опасность
для вновь заправляемой установки.
1050
3. АПЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
14 13 12
..........
.. . .
"
,,;:
8
5А
....
;;::
17
18
9А
.
.
25
I
11
)
10
)
15
)
I
1
IIIV
'c '
:.-
. J>
:м., .
,....
i
"
2
2А
3
19
. ."'t
"
21
22
18
"
j{.
23
-.
20
24
Рис. 3.2.g.....s. Передвижная станция заправIOI и слива хладаrентов (моделъ RE II, Refco):
1 веН'I1lЛЪ наПОJПIения заправочноro цилиндра; 2 ВеН'I1lЛЪ BLICOКOro давления; 2А ШI)'Цер подключения заправоч
HOro 'Ipубопровода BLIcoкoro давления; 3 веН'I1lЛЪ наПОJПIения; 4 ВеН'I1lЛЪ вакуумирования; 5 веН'IИJIЪ низкоro давле
пия; 5А ШI)'Цер подключения заправочноro 'Ipубопровода низкоro давления; 6 веН'IИJIЪ BaКYYМMe'Ipa; 7 веН'I1lЛЪ воз
врIПa масла в компрессор; 8 ВеН'I1lЛЪ выхлопа заrpязненных rазов; 9 веН'I1lЛЪ заПОJПIения сливноro баллона; 9А Ш'IY
Цер подключения заправочноro 'Ipубопровода; 10 MaHoMe'Ip заправочноro цилиндра; 11 MaHoMe'Ip BLIcoкoro давления;
12 MaHOMe'Ip низкоro давления; 13 BaКYYМMe'Ip; 14 мaHoMe'Ip сливноro ЦИЛИндРа; 15 подоrpеваемый заправочный
ЦllЛИНДр; 16 сливной ЦИЛИндР; 17 маслоотделитель компрессора; 18 фR1IЪ'Ip; 19 маслоO'lДелитель всасывающей
маrиC'Ipалн; 20 компрессор; 21 кнопка включения подоrpева цилиндра; 22 кнопка пуска компрессора; 23 указатель
уровия масла; 24 сливная пробка; 25 реле давления
rаранrией чистоты xлaдareнrа может слу
жить толыф предmествующая сливу нормалъ
пая работа установки, что подразумевает безус
ЛОВНЫЙ запрет на пщпорное использование
хлaдareнrа без ero восcrановления в случае пе
реroрання обмотки элекrpoдвиrareля илн повro-
ряющихся аварий. Впрочем, нельзя не учиты
ватъ и тoro, что rарантийные обязательства
изroтoвителя распространяются только на те
ROмпрессоры, которые работают на хладаreн
тах, отвечающих требованиям к харaкreристн
1\аМ, реrламентированным американским cтaн
даproм ЛRJ700 88.
3аправОЧНО<ЛИВНОЙ arperaT с ПОДl"OТOВIФЙ
xлaдareнrа к повroрному использованию, IIp(Щ
ставленный на рис. 3.2.8-6, используется для
мноrих хладаreнтов: R12. Ю2, R500, R502,
R1l4, Ю3bl и RlЗ4а. Он позволяет непрерьm
но анализировать содержание влarи, кислот и
масла в xлaдareнrax и одновременно обеспечи
вает авroматичеСIФе удаление неIФlЩенсирую
щихся rазов.
3.2.8. СЛИВ, ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ИЛИ УНИЧТОЖЕНИЕ ХЛАДArЕНТОВ 1051
.
\,
.
..
I
... ,
.......
..
.
.
Рис. 3.2.8--6. 3аправочно--сливной аrpепп с подrотов
Jroй слитоro ХЛЗ,Jtаrента к повторному использованию (MO
делъ Purozone Cigal 50, Galaxair)
для оценки харакrеристик СЛИВНЫХ и зап
равочно сливных arperaТOB, в том числе с под
roroвкой хлa,цareнrа к повторному использова
IППO, существует cтaндaprl, который в настоя
щее время носит эксперименrальный xapaкrep
и в котором описаны харакrеристики как эта
I NF ЕЗ5421 "Холоднлъные системы и тепловые Haco
сы. ХарактерИСlllIСИ аппара1УРЫ для слива, подrотовки к
повторному ИСПОJlJ.'10ванию и восстановления хла,цаrентов,
используемых в холоднлъных системах и тепловых насосах".
См. также: "Перекачивающие УC'IJ'ойства: характеристики"
(Machines de transrert: les peIfomances, Revue Pratique du Froid,
1992, N 744, p.23 25); "Слив CFC: оборудование для JroHT
РОЛЯ И проверок" (Recuperation des CFC, le rnаteПаl аи ЬШ1с
d'essais, Revue Pratique du Froid, 1992, N 755, p.22 26);
"Синтез результатов проверкн характеристик оборудования
для слива CFC и дрyrих хла,цаrентов" (Syntltese des resultats
du ЬШ1с d'essais des performances des materials de recuperation
des CFC et autres fiigorigenes, D.Clodic, Chauffage, Ventilation,
Conditionnement, 1992, N 6/7, p.38 39).
.
лонных образцов, так и испытательных YCT
ройств. Посл(Щ!Ше содержат значения расхода
хладаreнrа при сливе, длительности извлече
ния хладаreнrа в rазовой фазе, массы остатков
хладаreнrа, выброса хладareнrа в атмосферу,
уровня заrpязнений, переносимых оборудова
нием, и, наконец, степени фильтрации хлада
reита. Проверка степени зarpязнения хладаreн
та особенно важна, так как не следует упускать
из ВИДУ, что в настоящее время невозможно ни
повторное использование, ни восстановление
хладareнrа, если он по каким то причин:ам oкa
зался смешан с дpyrим хладareнтом. это обус
ловлено тем, что пока мы еще не умеем oтдe
лить один хлaдareнr от дpyroro, поэтому CMe
шанные xлaдareнrы подлежат только немедлен
ному уничтожению.
3.2.8.4. Восстановление извлеченных
из установкн хладаrентов
Восстановление хладareнтов, как мы уточ
нили выше, заключается в доведении их xapaK
теристнк до уровня, соответствующero xapaK
теристикам свежих, еще не использовавшихся
хладаreнтов. это существенный MOMeнr, кoтo
рым восстановление отличается от простой ПОk
roroвки к повторному использовamпo.
При восстановлении хладаrенrа, помимо
оснащения аппаратуры для ero подroтoвки к
повторному использованюо соответствующими
средствами (а именно маслоотделителем и
фильтрами), необходимо получить подтвержде
ние достижения требуемоro результата с помо
щью полноrо анализа свойств хладаrента,
убеждающеro, что ero харакrеристики COOТBeт
ствуют харaкrеристикам свежero хладareнrа (в
то время как после подroтoвки к повторному
использовamпo хладаreнr считается достаточ
но чистым для заливки в ту же установку, из
которой он бьш извлечен). Восстановление oт
личается от подruI"Oвки к повторному исполь
зованию еще двумя моменrами: во первы..
восстановленный хладareнr может бьпь залит
в любую установку и, BO ВТOpbIX, по экономи
ческим соображениям восстановление произво
дится только для больших количеств хладаreн
та. Этим объясняется то, что поставщики хла
1052
3. ArPErAThI, УЗЛЫ, ЗЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИМЫ ХOJIОДИЛЬНЫХ МАШИН
дareнroB co сеть пyнкroв по опорожнению
ycraнoBox, имея в виду их последующее вoc
crановление.
Разумеется, как мы уже утоЧНJIЛИ по поводу
пoдroтoвки xлaдareнroв к noвropHOМY исполь-
зовaнmo, восcrаиовлению не подлежar хлад-
areнrы различных марок, оказавmиеся смешан
ными в одной емI<Ocrи, поCI<OЛЬКУ в наcroящее
время мы еще ие умеем разделять на cocraв
ные чаcrи такие смеси и они должны быть
yничroжeны.
Чаще Bcero уиичтожение осуществляется
путем их cжиraния с последующей смыI<oйй
продyкroв roрения, содержащих arpессивные
кислоты. Можно также производить расщеnле
ние хлaдareнroв в специальных peaкropax либо
использовarь подлежащие yничroжeнию хлада-
reнты катеroрии CFC в некоторых nPОМЫПDIен
ных технолоrических процессах, таких, напри-
мер, как деraзaция атомииия, выnлавляемоro
из металлолома.
3.2.8.5. Литература
Сознавая важность операций по сливу, noд
roroBкe к noвropHOМY использовaнmo, вoccra
новлению и yничroжeнию xлaдareнroв, мы счи-
таем полезным oroслarь читareля к специаль-
ной рабore, а именио "Карманному сnpавочни
ку по сливу ..." (Vade-Mecum de la п: сиperаti
оп...), содержаиие KOТOpOro предcrавлено в
п.4.5.3.4.
3.3. Холодильные масла
3.3.1. Общие положения
3.3.1.1. Историческ:ий обзор!
Использование смазочных материалов BOC
ХОДИТ к очень древним временам. Рисунок на
rpобнице еrипетскоrо фараона Tehuti Hetip
(1650 r. до нашей эры) показывает, как для об
леrчения скольжения каменных блоков деревян
ные брусья, по которым они перемещались,
смазывались оливковым маслом. В начале Ha
шей эры плиний СОСТа&'lЯет список смазочных
материалов животноro происхождения.
С развитием промышлениости и появлени
ем в XIX в. обилия различных машин и Mexa
низмов потребность в смазочных веществах
резко возросла. В частиости, появление Mexa
нических холодильных компрессоров потребо
вало разработки смазочных материалов со спе
циальными характеристиками.
Во время первой и вroрой мировых ВОЙН,
кorдa, с одной стороныI, появились новые тpe
бования к смазочным материалам, а с дpyroй
стороныI' некоторые cтpaнъl столкнулись с He
хваткой минералъноro сырья (нефти), исследо
вания в этой области стали проводиться более
интенсивно, в результате чеro появились пер
вые синтетические смазки на основе полиrли
колевых соединений.
В дальнейшем, поскольку как количествен
ньщ так и качественныIe требования к смазкам
продолжали возрастать, исследования, связан
ныIe с поиском и сотанием HoBых масел, не
прекращались и привели к разработке новых
синтетических смазок на основе полиалъфао
лефинов или эфиров, характеристики которых
позволяют удовлетворять самым разнообраз
ным требованиям.
1 ЗаИМC11Iовано из техническоro БI01Шетеия компании
МоЫl Oil Francais "СИJПe11lческие смазки" (Les lubrifiants
synthetiques ).
3.3.1.2. Роль холодильиоrо масла
Основной функцией холодилъноrо масла
является снижение трения, которое возникает
между двумя движущимися относительно дpyr
дpyra и находящнмися в контакте механичес
кими деталями, такими, как:
подшипники качения или скольжения
большинства типов компрессоров поршне
вых, ВИН1Овых, центробежных или пластинча
ThIX;
кольца и rильзы цилиндров поршневых
компрессоров, за искточением, разумеется,
компрессоров с сухими портиями;
клапаныI большинства компрессоров;
винтыI вин1овых компрессоров, если они
смазываются, а также зубчатые зацепления их
синхронизаторов;
пластины при контакте их торцов со cтa
тором и боковых поверхностей, скользящих В
пазах роторов, у пластинчатых компрессоров.
К этой основной функции холодильноro Mac
ла добавляется еще одна двойная функция: с
одной стороны, ПОВЬПIlение reрметичности op
raнOB сжатия, а с дpyroй частичное содействие
охлажденшо некoroрых компрессоров. В случае
вин1овых компрессоров функция охлаждения
становится одной из основных, поскольку В них
масло, непосредственио смешанное с нarиета
емыми парами, позволяет снизить темпера1У
ру последних.
3.3.1.3. Различные к:атеrории
холодильных масел!
Холодильные масла (как, впрочем, масла
вообще) подразделяют на две большие кaтero
рин.
1 См. также стандарт NF ISO 674З ЗВ "Смазка. Про
мышленные масла и смежная продукция (класс L). Класси
фикация. Часть ЗВ: Семейство D (rазовые и холодильные
компрессоры)" .
1054
3. лrРЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
. Минеральные масла, вкточающие два семей
ства:
парафиновые масла;
нафreновые масла.
· Сmrreтические масла, подразделяющиеся на
пять семейств:
yrлеводороды (использyюrся в 40 % слу
чаев), которые включают:
* полиалъфаолефины,
* ароматические алкилаты,
* ЦИЮlоалифатиrы,
* полибyrадиены;
эфиры (использyюrся в 20 % случаев);
полиrликоли (в 33 % случаев);
эфириые фосфarы (в 5 %);
прочие (в 2 %), которые включают:
* силиконы,
* силикаты,
* полифеиилэфиры,
* фroрyrлероды.
Далее мы увидим, какие характеристики
имеют наиболее расnpoстранеЮlые в холоднлъ
ной промьnnлениости смазочные масла, а Taк
же 03НaI<OМИМСЯ с их преимуществами и Heдo
статками. Заметим, что для упрощения мы раз
делили масла на две большие катеroрии, хотя
на самом деле некоторые мниералъные масла,
так же как и неюлорые синreтические, rлавным
образом очищаемые в npoцессе rидрокрекин
Воэroнка
в атмосфере
Вакуумная
воэroнка
ЭКстракция
растворителя
(фурфурола)
d
Дебитуминиэация
пропаном
ra, должны бьти бы скорее войти в кaтeropmo
полуСlПIтeТических масел.
3.3.1.4. Производство холодильиых
масел
Минеральные масла npоизводятся химичес
ким способом за счст извлечения из сырой He
фти (рис. 3.3.1 1).
Сначала нефть подверraется атмосферной
возroнке, при которой отделяются самые леr
кие фракции. Тяжелые фракции подверrают
вакуумной возroнке, в результате которой по
лучают несколько фракций с различиой вязко
стью. После дебmyмlПlНЗацин тяжелых фрак
ций с помощью пропана вначале удаляются
ароматические yrлеводороды, что обеспечива
ется обработкой продyкrа растворителем (Ha
пример, фурфуролом), а затем воскообразные
парафlпlыI, которые ухудшают смазочные свой
ства вследствие низкой текучести. Далее тяже
лыIe фракции разделяются за счет их обработ
ки метилэтилкетоном (МЕК).
В отличие от мниералъных масел, которые
получают в результате крекинr npoцесса, сни
тетические масла производят путем синтеза
одной или двух совершенио оnpeделеlпlых MO
лекул (например, этилена) при cтporo фнкси
роваииых темперюуре и давлении. Они cocтo
ят из молекул, выстроеlпlых таким образом, что
блaroдаря их структуре масла обладают всеми
Нефтяное
турбинное
масло
Обработка
водородом
i}
Нефтяное
масло
Депарафиниэация
растворителей
(МЕК)
Рис 3.3.1 1. Принципиальная схема ПрОИЗ80дства минеральных масел при очистке сырой иефти (МоЫI Oil Francaise)
З.3.2. КАЧЕСТВО И ХАРАКТЕРИСТИКИ МАСЕЛ. ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
1055
необходимыми свойствами, обеспечивающими
нужные потребпrелям технические и стоимос
тные показатели. Так, например, отсутствие
ароматических и нафтеновых компонентов и
наличие разветвленных цепочек приводит к
повышеlпlым значениям ВЯЗI\DСТИ у полиалъфа-
олефннов, что расширяет темпераrypный дИа-
пазон их использования. Точно так же про
странственная структура защищает хрупкую
уrлеродную сердцевину молекул и сообщает
полиэфирным маслам повышенную СТОЙI\DСТЬ
к окислеmпo, а следовarельно, увеличивает срок
их службы.
3.3.2. Качество и характеристики
масел. Технические условия
3.3.2.1. Качество
Основным показателем качества любоrо
масла вообще является, разумеется, достаточ-
ная смазывающая способность. Однако для
масел, предназначеlпlых для использования в
условиях холодилъных установок, добавляют-
ся и дpyme показатели, которые мы сейчас рас-
смотрим. Эти показатели можно разделпrь на
две катеroрнн. Первая из них включает эксп
луатационнъre характеристики, такие, напри
мер, как ВЯЗI\DСТЬ, термическая стабильность,
показатель омьтения, точка текучести и т.д., в
то время как ко второй катеroрнн относятся так
называемые идентификациоIпlыIe харaкreристи-
ки: наименование, позволяющее различать мас-
ла с первоro взrляда, затем плотность, цвет и
т.д.
3.3.2.2. Идентификационные
характеристики
Основной из идентификациоlпlых xapaкre-
ристик, позволяющих с первоro взrляда разли-
чать масла, является цвет. Известио, например,
что свежее мннеральное масло имеет обычно
бледно желтый цвет. Если это не так, то цвета
свежеro масла указываются в проспекrах раз-
работчиков со ссылкой на различные способы
проверки. В частности, синтетическое масло
Zero1150, продаваемое компанией Primagaz, в
соответствнн с тестом ASТМD 156 имеет цвет,
обозначаемый как Saybo1t 17. Korдa первона
чалъная окраска масла более или менее резко
меняется и масло темнеет, становясь I\Dричне
Bым, это означает, что данное масло в течение
сравнительно длпreльноro периода уже исполь
зовалось, а явно черный цвет свидетельствует,
как правило, о переroранни обмотки электро-
двиrателя. Изменение окраски масла, за исклю
чением особых случаев, связанных с переroра-
нием обмотки, roворит о старении масла с Te
чением времени под действием тепла, давле-
ния, различных зarpязнений, а также из-за ero
окисления на воздухе и в присутствии влarи.
Запах и наличие осадка, как и окраска, по
зволяют с первоrо взrляда оценить качество
масла. Наюнец, еще ОДНОЙ идентификационной
характеРИСТИI\DЙ может считаться плотность
масла. В соответствии с тестом ASТМD1298
она замеряется при темперmypе от 15 до 20 ос.
как правило, плотность масла должна лежать
в диапазоне от 0,8 до 0,9.
3.3.2.3. Основные эксплуатационные
характеристики
. Смазывающая способность
Смазывающая способность, которой облада-
ет масло, снижает сухое трение между двумя
перемещающимися относнтельно друr дpyra
твердыми поверхностями. Таюе трение меж
ду металлическими деталями различных ма-
шин и механизмов при отсутствии смазки при
водпr к нмреву деталей, появлеmпo задиров на
их поверхностях и, в I\Dнечном итоre, к закли-
ниванию трущихся деталей. Наличие смазки
обусловливает замену cyxoro трения трением
между молекулами смазывающей жидкости.
Приборов, позволяющих измерить смазываю
щую способность масел, не существует. Oднa
ко существуют MeтoДbI триболоrическоro 1 ана-
лиза, позволяющие изучать предельныIe значе-
ния сил трения, возникающих, например, при
запуске I\Dмпрессора в отсутствие и при нали
чии смазки, которые соответствуют непосред
1 Триболоrия (от rpеч. "tribo" раС1Ираю) наука о "!pe
нии, Т.е. наука, изучающая процессы "!рения и износостой-
кости "!рущихся деталей.
1056
3. MpHATы, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИNIЬ1 ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
ственному .кoнraкry "металл по металлу" для
трущихся деталей.
Наиболее часто для определения харaкrepи
стик процесса трения используется TaI< назы
ваемый метод Фалекеа, заюпочающийся в сле
дующем: металлическая иrла npиводится во
вращательное движение внутри металлических
ryбок, к которым приложена известная сила,
зажимающая иrлу. Во время испытаний опре
деляется износ двух этих деталей, трущихся
относительно дpyr дpyra, в зависимости от
смазки.
В некоторых случаях aнrи.кoррозионныe дo
бавки на основе фосфора заметно cнижaюr эror
износ, одна.ко, с дpyroй стороны, их наличие
сопровождается уменьшением растворимостн
xлaдareнrа в смазке, что является недостатком.
Так происходит, например, при смеси xлaдareн
та R134a с синтетическими маслами семейства
полиалкилеиrли.колей (pAG).
. вязкосты l
Вяз.кость может определяться как свойство
жид.костн создавать сопротивление силам дe
формации ее элеменrарных объемов, в общем
случае при любом относнrельном движении
этих объемов внутри жид.кости. Вяз.кость явля
ется реолоrичес.кой 2 характеристи.кой. В cтaн
дарте NF Т60-141 в качестве основы для клас-
сификации масел npинята международная си
стема классификации, npиведенная в стандар-
те ISO 3448, соrласно которой масла различа
ют в зависимости от их средней вяз.кости, из-
меренной при темперюуре 40 ОС. Классы вяз
.кости располaraются в определенной последо
вательности от VG 2 дО VG 1500, причем вяз-
.кость холоднлъных масел, как npавило, соот-
ветствует классам от VG 15 до VG 100 (табл.
3.3.2-1).
Следовательно, холоднлънQC масло поCIyПЗ-
ет в npодажу с указанием cpeдIIей вяз.кости при
1 См. cтallдapт NF Т 60 141 "Масла ИНДУC'IpИaJJЬные.
Классификация в зависимоC"rn от ВЯЗКОC"rn".
2 РеОЛОfИЯ (от rpеч. "rheos" течение, поток) наука о
деформациях н текучеC"rn веществ. Orpас.ль механики, кo
торая нзучает поведение матерналов в зависнмоC"rn от ВЯЗ
КOC"rn, упрyroC'I1l, плac-rnчноC"rn и ползyqеC"rn в процессе их
деформацин и появлеиия внутренних напряженнй.
Таблица З.З.2 1
Основные классы масел, используемых
в холодllJlьных машинах
(класснфНICIЩIIJI стандартов NF T60 141 н ISO 3448)
Класс ВЯЗ- Средняя кине- Пределы нзменения вяз-
кости маmческая KOC11f, мм 2 / с
вязкоC'JЪ прн нижний верхний
40 0 С, мм 2 /с
УО 15 15 13,5 16,5
УО22 22 19,8 24,2
УОЗ2 32 28,8 35,2
УО46 46 41,4 50,6
УО68 68 61,2 74,2
УО 100 100 90,0 110,0
40 ОС, что обозначается соответствующим клас-
сом вяз.кости. Одна.ко эror класс вяз.кости cooт
вercтвyeт чистому маслу npи вполне определен-
ных темперarype (40 ОС) и давлении (атмосфер
ное давление).
Вместе с тем для масла, зanpавленноro в
холоднлъный .компрессор, темперюура и дав-
ление будут очень сильно отличаться от npиве-
денных значений, нanpимер за очень .кopor.кoe
время темперюура может вырасти до 200 ОС,
а давление до 10 бар, не cчнrая тoro, что в мас-
ле будет растворяться часть хладareнrа. С дру-
roй стороны, на растворимость хладareнrа в
масле влияют мноrие факторы, в частности
природа хладareнrа (например, Ю2 растворя
ется хуже, чем R12, но лучше, чем R502), npи
рода масла (синrerичес.кое масло, как npaвило,
растворяет лучше, чем мннеральное), темпера
тура (при понижении темпер31урЫ раствори-
мость хлaдareнrа в масле возрастает) и, на.ко-
нец, давление (чем ниже давление, тем мень-
ше хлaдareнrа растворяется в масле).
Следовательно, вяз.костъ смесн масло/хлада
reнr неnpерьшно меняется в зависимости от
значения всех перечисленных выше парамет-
ров в дaнIfый MOMeнr. Вместе с тем вяз.кость
смеси должна оставаться достаточно высо.кой,
чтобы обеспечнrь наличие непреръmной и до-
статочно толстой смазьmaющей пленки на тpy
щихся поверхностях. Кроме тoro, высокая вяз
.кость повышает reрмerичность между сжима
ющейдеталъю .компрессора (поршнем или ВИIf
том) И .корпусом камеры сжатия таким образом,
1057
3.3.2. КАЧЕСТВО И ХАРАКТЕРИСТИКИ МАСЕЛ. ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
6
О. '.
5
>-
;:Е:!;
о.... 4
","
00
",'"
",'"
\О::; 3
"'2
"':!; 2
"':1:
"'ф
:l
r:::I:
f!.'"
о
1
20 О
20
40
Температура,"С
... минеральное
.. синтетическое
о
10
20
60
80
100
Рис.3.3.2 1. Измеиеиие ВJlЗКОCПI двух масел класса VG 32 в смеси с двумя "I1IПами хладarента для различноro состава
смесей (из ста1Ъи "ХладаrеlП HFAI34a и компрессорные масла" (и HFA 134а et les luЬrifiапts pour compresseurs, D.Arпaud,
Revue Pratique du Froid, 1991, Н2 721, p.6 ll»
'ПОбы подцерживarь как можно более высокое
значение обьемиоro кпд.
В качеcrвe примера на рис. 3.3 .2 1 пред
леи xapaкrep измеиения вязкости двух масел
класса VG 32 в смеси с xлaдareкrами при раз
лнчных составах смесей.
из рисунха B O, чro поправка к коэффи
циеюу вязкости, I<OТOрая определяется накло
иом сoorветствующих кривых, ДJIЯ снкreтнчес
кoro масла менее значкreльна, чем ДJIЯ Mннe
ральиых масел, т. е. вязкость синтетических
масел меиее чувствительна к изменению тeM
перarypы. это замечаиие весьма важно, по
скольку с учетом дaннoro обстоятельства при-
XQЦНМ к вьшод.У, чro при замене xлa,z:щreнrа R12
на R134a можно использовать синтетическое
масло с иемиоro меньшей вязкостью, чем у ис
пользуемых в настоящее время с R12 мннераль-
ных масел.
Из табл. 3.3.2-2 видно, как меняется вяз
кость трех типов масел одноro и тoro же клас
са VG 32 при повышении темперarypы от 40
ДО 100 ос.
на рис. 3.3.2-2 показано измеиение вязкос-
ти чистоro масла, а также вязкости смесей с
xлaдareкrами R22 и R502 мннеральиоro масЛа
и снкreтнческоro масла, ПОС1)'ПaIOщеro в про
дажу ПОД маркой "Zephron 150".
Что касается рис. 3.3.2-3, то с ero помощью
можно определкrь массовый процекr R22, pa
створяющеroся в масле, в зависимости от тeM
пеpa:rypы и давлення, а также соответствующую
этому процеюу кннемarнческую вязкость CMe
си. Такие иомоrpаммы сущеcтвyюr и ДJIЯ дpy
rнx xлaдareнтов в смеси с дpyrRМИ маслами.
. Химическая стабильность
Химическая стабильиость холодильиоro
масла во времени является залоroм нормаль-
иой работы компрессора. Оиа завискr от двух
осиовиых фaкroров: темпеparypы и прнроды
используемоro хлaдareкrа.
rоворя о термической стабильиости, следу-
ет иметь в виду, чro темперarypа среды в зоне
Таблица 3.3.2-2
СравнеlQlе характериCТIIК трех ТIПIОВ маСМ
(р AG ПOJDl8JlКlLfleJO'JJИICOJIевое масло)
Характери- PAG Синтетиче- Минераль-
CПlkа СКое ное
ВJlЗkоC'l1.
при 40 0 С 32,0 31,6 32,0
при 100°С 6,43 5,42 4,45
Раствори- 27 000 1600
MOC'l1. воды
при 25°С,
IDDПI
У дельиое 10. 10B 101"
сопpo"J1lвле-
ние при
25°С, Ом/см
1058
3. ArРЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МAllIИН
.
8
4
2
.
,
4
t
t5 .
о
..Q а
о
о 4
::.::
(1')
tX
Ш
t
.
8
2
.эо
...20
Ю о
1)
20
Температура, ос
нarнетательных ЮIanанов компрессора может
достиrать 175 ос. Хотя в течение одноro цикла
время нахождения среды при такой тем пер ату"
ре очень незначителъно, однако в общей слож..
ности за весь срок эксплуатации оно может до..
cтиrarь мноrocyroчных значений. Поэтому про..
верка термической стабильности масел, назы..
ваемая тестом Elsey, производится в течение
168 часов, Т. е. времени, соorвerствующеro пол..
ному сроку службы масла при нормальных ус..
ловиях работы.
Стойкость масла при воздействии на Hero
хладareнта также является очень важным по..
казателем, так как в случае химической реак..
ции масла с хлaдaremами MOryт образовывarь..
ся нежелателъные соединения, оказьmающие
вредное воздействие на нормальную рабmy ус..
тановки, в чем мы сможем убедиться ниже.
Поэтому стойкость масла проверяется экспери"
меmалъно путем ero выдержки в течение 96
эо
Рис. 3.3.2..2. Изменение вязкости
чистоrо масла, минеральноrо масла в
смеси с Ю2 и R502 и синтетическоrо
масла "Zephron150" также в смеси с
R22 и R502 при темпера1УРе испарения
зо ос (Ои Pont de NemourslPrimagaz)
1 стоке (Ст)== 1 o 4 м 2 /с или 1 санти"
С1"ОКС== lMM2jC
часов при темпера1УРе +2500 в атмосфере па
ров хладаreнта с избьпком воздуха при давле
нии, соответствующем темпера1УРе хладareн"
та +40 ос.
среди соединений, кoropыe MOryт образовы..
ваться вследствие химических реаКЦИЙ между
маслом и хладаreнтом, назовем прежде Bcero
такие продyкrы полимеризации, как orработан"
ная смазка (шлам), вызывающая закупорку
масляных канавок ЮJмпрессора, и поmrrypа, 01'''
клздъmaющаяся на метЗЛтIЧеских поверхнос..
ТЯХ, в частности на тарелях клапанов, которые
в результате MOryт залипать и не открываться
так, как нужно.
При понижении темпера1УРЫ смесь масла
и хладаreнта может образовывать воскообраз..
ные частицы, вследствие чеro возможныI раз--
HOro рода аномалии, начиная 01' заедания под--
вижных частей реryляторов и заканчивая пол--
ной закупоркой трубопровода.
3.3.2. КАЧЕСТВО И ХАРАКТЕРИСТИКИ МАСЕЛ. ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
1059
20
10
000
5000
'"
200D " " 1
'-
soo "
300 '- ,-1"-9
200 ......
'- " ,
"'\ "' '\ ,
.50
40 '-
30 ["'\. " "'\. "' "" ,
20 '- . " '\..
15 " "'\. ""
, i'Ф ,
.
8 '>:.
'" ,1 "
$ '" '\
( ,
3 '\..
"'"
f'\. ......
2 .
О rт
1'1
][ 1
I 1 [7
I 11
ТJ ]
11 11
J /
15 1 7
" '1 7
J
1, /
t . 7 I LI
c....J I
'" !
....;. /
\'Р"'/
5 "r- 'O- ,...r
'" './" :
I
1::'-'" .-.- 1
. . ! . .
::!Е
::!Е
J!
'"
о:
'"
о:
'"
"
I
'"
::!Е
со
:z:
'"
I
'"<:1.
&."'
",\О
с
:= ii
:z: ....
со "'
:ii:if
c!l
.20 .10 О 10 20 30 4D 50 80 70 80
Температура,'С
Рис. 3.3.2 3. HOMorpaMMa расчета вязкости минераль
иоro масла в зависимости от давления, темпера1урЫ и про
цента (по массе) растворениоro XJlaдareнтa Ю2
Существует тест, позволяющий с помощью
xлaдareнrа R12 выявлять частицы, не paCТBO
ряющиеся в данном хлaдareнrе. Такими час
тицами JIВ.JIЯЮrся составные элеменrы масла,
выделяющиеся из раствора масла и R12 при
понижении темперarypы смеси до точки ее ки
пения при атмосферном давлении, т. е. пример
ио до 29 ОС. эти иерастворимые элеменrы] в
первую очередь ставляют собой различные
типы парафинов, темперarypа плавления I<OТO
рых меняется в широких пределах. Если Mac
ла 6оrаты смолами, эти смолы также в неболь
ших ROличествах MOryr образовывать Hepacтвo
римые частицы.. Хладareнrы, растворенные в
масле, при их охлаждении действуют как I<Oa
ryляиты (осаждающие вещества) для содержа
щихся в маслах парафинов, что приводит к упо
минавшейся выше закупорке тpaкroB. Перечис
ленные обстоятельства заставили ввести поня
тие точки ROaryляции (темперarypы образова
ния хлопьев), т. е. темперarypы, при достиже
нии I<OТOрой В стандаprной смеси R12 и масла
появляются твердые воскообразные включения
в виде небольших хлопьев.
Еще одной причиной химичесI<OЙ Hecтa
бильности масла может оказаться присутствие
в I<Omype остатков кислорода, обусловленное
н(Щостaroчным уровнем вакуумирования ROюу
ра перед заправI<OЙ. В результате окисления
масло меняет цвет от бледно желтоro до I<Oрич
Heвoro или даже черноro. Сопротивляемость
масла окислению измеряют, нмрев ero до тeM
пературы 115°С и выдерживая при этой темпе
рюуре в закрьпом сосуде с поrpyжeнной в Mac
ло медной спиралью. Цвет масла и измереине
I<Oэффицненrа электричесI<OЙ мощности указы
вают на СТОЙROсть масла к окислению.
. Способность к пО2J/ощенuю вла2U (cиcpOCKO
пuчностьj2
Содержаине влarи в масле выражается в мr/
кт (или ррт). Если иметь в виду те предосто
рожности, I<OТOpыe пр<:Щпринимаются для син
жения сл(Щов влarи перед заправI<OЙ холодиль
ной установки, то становится ясно, что исполь
1 См. стандарт NF T60 157 "НефтепродуК1Ы. Содержа
ние нерастворимых веществ в маслах в процессе эксплуа-
тации".
2 См. стандар1Ы NF Т60-113 "НефтепродуК1Ы. Опреде-
ление содержания влаrи. Метод возroнки" н NF Т60-154
"НефтепродуК1Ы. Содержание воды. Метод Карла Фишера".
1060
3. ArРЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МAIIIИН
зуемое масло должно содержать как можно
меньше влarи, чтобы при соединении масла с
хладareнтом с учетом остаточиоro содержания
влarи после вакуумирования контура полное
содержание воды в установке оставалось ниже
допустимых пределов.
В разд. 3.3.6 мы УВИДИМ, какие меры сле
дует принимать при заправке масла или ero за
мене, чтобы предorвратить тобое случайное
проникновение влarи в холодильную систему.
Определение содержания влarи в холодиль
НbIX маслах обычно производится по методу
Карла Фишера, однако существуют и дрyrие,
более общие методы, например азеorропное
связывание диметилбензолом.
. Содержание золы
Содержание золы в масле coorвeтcтвyeт cyм
ме массы IIIЛаков, остающихся после полноro
сжиraния масла. Минеральное масло, будучи
чистым орraническим веществом, оБыкнвен
но cropaeт без остатка, поэтому количество
золы, образующееся при ero сжнraнии, позво
ляет измерять количество содержащихся в мac
ле примесей.
Практическн воспламененная и медленно
сжиrаемая пробиая порция масла дает yrлерод
содержащие IIIЛaКН, которые прокаливаются в
печи при 775 ос дО полноro сroраиня yrлеро
да.
. Температура вспышки l
Температура вспышкн определяется как
минимальное значение температуры, которую
необходимо сообщить маслу, чтобы выделяю
щиеся масляныIe пары самопроизвольно вспых
нули в присутствни orкpbIТOro пламени. Подъем
темперarypы масла производится в нормальных
условиях, т. е. в orКPbIТOM тише при давленни
1013 мбар. Точка ВСПЬПIIКН холодильноro Mac
ла представляет собой показатель, позволяю
щий оценивать rycтory масла и ero склониость
к выбросу из компрессора. Заметим, что если
после достижения температуры ВСПЬПIIКН про
должать HarpeB масла в orкpЫТOM тише, то Bpe
1 См. стандарт NF T60 1 03 "Нефтепродукты. Т емпера
1)'JJa ВСПЫШКИ смазОК и roрючих масел в закрытой peтop
те".
мя roрення паров бу.цет все увеличиваться, пока,
наконец, не достиrнет 5 с. Температура, при
достиженни которой пламя на поверхности Mac
ла держится не менее 5 с. после воспламене
ния, называется температурой зaжиraния. Раз
ница между температурой вспьппки и темпера
турой зaжиraиня в общем случае может меиять
ся or 5 до 60 К в зависимости or вязкости.
. Точка текучести 1
Точка текучести определяется как мини
мальиая темперarypа, при которой масло coxpa
пяет текучесть при охлажденни в нормальных
условиях в U бразной трубке. Точка текучес
ти измеряется в ос для скорости подъема Mac
ла в U разной трубке, равной 10 мм/мин.
. Показатель ОМЬUlения (число ОМЬUlения)
Числом омыления называют количество
rидpooкнси калия КОН в миллиrpаммах, про
реаrировавшее с одним rpaMMoM вещества.
Образец вещества растворяют в метилэтилаце
тоне и нarpeвают, размешивая в течение 30 ми
пут В приcyrствин избьпка rндроокнси калия,
растворенной в спирте. После этоro остаток
иепрореarиpoвавшей rидpooкнси калия титру
юr соляной кнслотой. Число омьтения позво
ляет определять содержание в масле леrкo OMЫ
ляющихся элементов. Любое увеличение чис
ла омьтения в процессе эксплуатации свиде
тельствует об измеиении состава масла.
. Показатель кислотности (кислотное число)
Показателем кнслотности или просто кнc
лorным числом называют количество щелочи
в миллиrpаммах (как правило, rидpоокнси кa
лия КОН), необходимое для нейтрализации
кнслor, содержащихся в одиом rpaмMe масла.
это число зависит or общеro количества
кнслoIных продуктов, содержащихся в масле,
и выражается кнслorным числом Т AN (Total
Acid Number). ОИО м.епяется в зависимости or
типа масла и срока ero эксплуатации. Высокое
значение кнслотноro числа указывает в общем
случае на переrpeв или окнсление масла. При
сутствие кнслor в масле может также указывать
2 См. стандарт NF T60 105 "Нефтепродукты. Опреде
ление темпера1)'JJЫ помутнения и ТОЧКИ текучеC11l смазоч
ных масел, roрючих масел и дизельноro ТОIUlИва".
1061
3.3.2. КАЧЕСТВО И ХАРАКТЕРИСТИКИ МАСЕЛ. ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
на разложение xлaдareнта. Korдa в котуре xo
лодильной установки появляются кислorы, то
прежде вcero они воздействуют на медные дe
тали, т. е. в первую очередь на обмorку элекr
родвиrnreлей reрметичных и полyreрметичных
компрессоров. Частицы меди при ЭТОМ MOryт
перемещатъся с одних деталей на дpyrие и в
конце концов оседать на некоторых металличес
ких поверхностях, например поДIIlИIlllИXaX, кo
торые в результате быстро выходят из строя.
Эro явление называlOI' "омедиением"], и леrкo
понять важность периодических проверок кис
лотности масел в целях предотвращения воз
действия кислor на обмотку в самом начале
процесса.
. Явление пенообразованuя
При длиreлъной остановке компрессора Mac
ло, содержащееся в ero кaprepe, насыщается
хладareитом, и во время очередноro запуска
компрессора резкое падение давления в кapre
ре и рост темперarypы приводят к выделению
хлaдareнта из масла, сопровождающемуся бо
лее или менее значнтельным вспениванием
последиеro.
Образование пены порождает две пробле
мы. Во первых, пена разрушает масляную
пленку в подшипниках, препятствуя их каче
ствениой смазке. Во-вторых, происходит интен
сивный выброс масла из кaprepa в холодиль
иый коIПyp, ЧТО, в свою очередь, вызывает в
чнсле прочеro ухудшение теплообмена в мес-
тах, rде есть опасность ero оседания (например,
в испарителе). Кроме тoro, если масла в кapre
ре становнтся меньше, чем необходимо, это
ухудшает условия смазки компрессора, что со-
здает опасность ero преждевремениоro износа.
Определение способности масла к пенооб
разованию осуществляется различными спосо
бами: баpбorажным, в процессе кoтoporo дан-
ный xлaдareнт прокачивается через слой Mac
ла определениой толщины, или прямым испы
танием компрессора на вспенивание масла в ero
кaprepe с набтодением за уровнем масла пу
тем зarлядывания в кaprep.
1 В анrлоязычной литера1)'ре ЭТО явленне обозначают
поюrrnем "copper рlatiпg".
для масел, склонных к интенсивному пено
образованию, существуют различные присад-
ки, позволяющие снизить Э1У способность, од-
нако самым оптимальным решением, предorв-
ращающнм вспенивание, является использова-
ние элекrpoиarpeвателей, которые предназначе
ныI для подцержания темперarypы масла в кap
тере на уровне, достаточно высоком, чтобы пре-
дотврarить растворение в нем хладаreнта. Ра-
зумеется, даже в этом случае следует стараться
использовать масло с низкой способностью к,
пенообразованию. .
. Смешиваемость и растворимость масел 11
хлада2ентов /
Вначале уточним, что в данном случае CMe
шиваемость означает образование однородной
среды из масла и жидкоro хладareнт(tr, а под
растворимостью понимается насыщеlЦiе масла
xлaдareнтом в паровой фазе.
Смешиваемость зависнт or природы хлада-
reнта, типа масла и ero темперarypы и вязкос
ти, а растворимость, кроме перечислеиных фак-
торов, еще и or давления (закон rенри). Зна
ние степени смешиваемости масла с xлaдareн
том очень важно, поскольку or нее зависит, xo
рошо или плохо масло будет возвращаться в
компрессор и, исходя из этоro, достаточной или
несовершениой будет ero смазка.
С некоторыми xлaдareнтами масло смеши-
вается полиостью, например с Rll, R12, R21,
R1l3, R500. При этом смесь представляет со-
бой однородную среду, которая полиостью воз-
вращается в компрессор, обеспечивая ero нор-
мальную смазку
С друrими xлaдareнтами масло смешивает-
ся только частично (R22, Rl3Вl, R1l4, Rl52а,
R501, R502), при этом смешиваемость зависит
or типа хладаreнта и температуры. На рис.
3.3.2 4 в качестве примера показана кривая
смешиваемости R22 с минеральным маслом.
В зонах, rде смесь представляет собой од-
нородную жидкость, проблем с возвратом мас-
ла не возникает. В то же время в зоне, распо-
ложениой под кривой, смесь не является roMO-
reиной средой и состоит из двух несмешиваю-
щихся жидкостей. Иначе roворя, в данной зоне
имеется недостаточная смешиваемость, что
1062
40
ЭО
20
10
О
10
са
а. ДО
'"
а.
CI)
о::
ЭО
CI)
.....
40
SO
60
ДО
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Однородная жидкость
аство--
римость
...f.I.Ц..Ц..I. I +++1-1 хладаrекта
.. Среда из двух
r:: несмеши вающихся
"
.. " ЖИД К ocrей
t;;
8
2'"
s ..
%\:i
.. ..
t;
..
Q.
I "Zephron" 150
11111
о
20
40
80
60
Содержание R22, % массовых
может привести к ухудшению условий смазки
компрессора. Именно для такой зоны, нanpи
мер, в залитом испарителе можно зафиксиро
вать наличие двухслойной смеси из масла и
хладareнта, при этом в нижнем, более тяжелом
слое содержание соответствует значению, on
ределяемому кривой пределов смешиваемости,
в то время как верхний слой содержит в OCHOB
ном масло и roраздо меньше хладareнта, созда
вая тем самым проблемы с испарением хлада
reнта и затрудняя реryлярный и непрерьmный
возврат масла в компрессор.
Диarpамма на рис. 3.3 .2 4 позволяет YТBep
ждать, что при низких темпеРа1УРах испарения
достаточно очень малых концентраций масла,
чтобы образовалась reтероreнная смесь двух
жидкостей (при зо ос такая смесь будет обра
100
Рис. 3.3.24. Диаrрамма фазо-
вых состояний (или кривая преде-
лов смешиваемости) R22 с мине-
ральным маслом (Du Pont de Ne-
mourslPrimagaz)
зовьmaться при содержании масла около 3%).
Однако в некоторых случаях можно иметь He
достаточную смешиваемость и при высоких
темпера1)'рах. это происходнт, Korдa непра
вилъный выбор масла обусловливает существо
вание в картере несмешивающейся среды из
слоя xлaдareнта внизу и масла вверху, в резулъ
тате чеro масляный насос вместо масла будет
всасьшать хладаrент с низким содержанием
масла и тем самым ухудшать условия смазки
компрессора.
Некоторые хлaдareнты, такие, кaKR13, R14,
R1l5, R503, очень плохо смешиваются с Mac
лом, а что касается R717 (аммиака), то у Hero
смешиваемость с маслом практически нулевая.
В этом последнем случае необходимо предус
матривать соответствующим образом располо
1063
3.3.2. КАЧЕСТВО И ХАРАКТЕРИСТИКИ МАСЕЛ. ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
женные точки возврата масла в компрессор. В
дpyrnx случаях следует нспользовать такие Mac
ла. которые не прнводят к образовaнmo ДBYX
слойных смесей в рабочем диапазоне ycтaнOB
КН.
Понятие растворимости имеет важное зна
чение для компрессоров. предназначениых к
нспользованию в составе тепловых насосов,
поскольку в них давление н темперюура Harнe
тання достиrают довольно высоких значеlШЙ.
В связн с этим следует отметить, что paCТBopH
мость хлaдareнтов (кроме аммиака) в полиаль
фаолефиновых маслах хуже, чем в минераль
ных и, тем более, чем в диалкнлбензеновых
маслах.
3.3.2.4. Дополнительные
эксплуатационные характернстики
масел
3.3.2.4.1. Пределы рабочих температур
предельныIe значения рабочих темпера1УР
ра3личных катеroрий холоднльных масел npeд
ставленыI на рис. 3.3.2 5.
3.3.2.4.2. Сравнение свойств
Сравнение свойств минеральных и синre
тических масел прнведено в табл. 3.3.2-:3.
3.3.2.4.3. Поведение прокладок
при контакте со смазкой
Проблема совместимости npoклздок и CMa
зок является довольно актуальной, поскольку
любая прокладка предназначена для обеспече
ния reрметичности, и используемые масла не
должны, с одной стороныI. разрушать материал
проклздок, а с дpyroй стороныI каким либо об-
разом менять свойства этоro материала, позво
ляющие ему вьmолнятъ свою функцюо. Во:щей
ствие смазок на проlШЗДКН может вызвать сле
Д}ющие последствия:
вз.цутие прОIШздок (разбухание) в резуль
тате поrлощения масла материалом прокладкн,
прнводящеro к потере ею жесткости;
сморщивание проклздок, которое являет-
ся следствием извлечения из прокладкн смазоч
ным материалом nластифицирующих и анти
окнслителъных добавок
МittIepan. "' мacno 11
СиАТ чесQe ородыl.
8фItpьJ -
n pw
nOлиmМkOIIИ
-
11
11
ФосФо ержаЩJ!9 эфl!ры
I I I I ' I
-60 -50 -40 -30 -20 -1 О
Температура, 'С
I I I I I I
95 150 205 260 315 370
в эавмсмм()C'ПoII
от nYClCoвoro МQмеtпa
непрерывная
рабата
.. рабата
сперерывами
35-----1369
Рис. З.З.2-S. Пределы рабочих темпера1)'р масел различных катеroрий (Mobil Oil Frangaise)
1064
3. АПErАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАIIЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З.З.2 З
СравнеlDlе ОСНОВНЬП свойств мннера.;n.ньп н сннтетичеCIOlX масел CМobil Oil Francais)
. ...... .
Синтетические масла .
Сннтетические уrлево Орrанические эфиры
СВОЙcnlа Минеральные до оды Эфиры ф<)с-
масла Ароматиче ПОJШI1ШКОЛИ форной ки-
РАО ские алки- Днэтило IIОJШЭфИРЫ СЛО1Ы
ла1Ъ1 вые эфиры
Текучесть при ПосреДcnlен Хорошая Хорошая Хорошая Хорошая Хорошая Приемлемая
низкой темпера"/)'- ная
ое
ВязкоС1Ъ при вы- Приемлемая Хорошая Приемле Хорошая Хорошая Очень xopo Посредст-
сокой темпеоа1VDе мая шая венная
СтойкоС1Ъ к окис Приемлемая Очень Хорошая Хорошая Превосход Хорошая Прием.пемая
ленню при высо- хорошая ная
кой темпеоа"/VDе
СовместимоС1Ъ с Превос Превосход Хорошая Приемлемая Посредст- Приемлемая
минеральными ходная ная венная
маслами
СтойкоС1Ъ к испа Приемлемая Превос Хорошая Превос- IIpeBOCXOД Хорошая Хорошая
Dению ходная ходная ная
СовместимоС1Ъ с Превосходиая Превос- Превосход- Хорошая IIриемлемая Хорошая Приемлемая
прокладками и ходная ная
обычными кpac
ками
СтойкоС1Ъ к rM Превосходная Превос Превосход Приемле Приемлемая Очень xopo Приемлемая
DО1ШЗV ходная ная мая mая
ВозможнОС1Ъ Превосходная Хорошая Превосход Очень Очень xopo Прием.1емая Хорошая
раствореиия при- иая хорошая шая
садок
СпособиОС1Ъ к ПО(,l'еДcnlен Посредст Посредст Хорошая Хорошая Сильно ме- Посредст
разложению мик- иая венная венная llяющаяся венная
DООDrанизмами
БезвредиОС1Ъ Хорошая Хорошая Хорошая Хорошая Хорошая Хорошая Посредст
венная
в табл. 3.3.2-4 приведен список материалов
прокладок с указанием степени их совместимо-
сти с различными катеroриями масел.
3.3.3. Технические условия
на отдельные холодильные масла
В табл. 3.3.3-1 читатель сможет найти об-
щие технические условия на различные холо-
дильные масла, а в табл. 3.3.3-2 специаль-
ные технические условия на синтетические хо-
лодильные масла катеroрни алкилбензенов.
3.3.4. Критерии выбора
холодильных масел, преимущества
и недостатки различных катеrорий
.
Выбор холодильноro масла зависит от раз-
личных фaкroров, rлавными среди которых яв-
ляются тип компрессора, используемый хлада
reит и условия работы. для поршиевых комп-
рессоров используют специальные масла с вяз-
костью по ISO от VG 32 дО VG 100, в то время
как для турбокомпрессоров предпочтительнее
использовать масла с вязкостью от VG 32 до
VG 68. для винтовых компрессоров rлавное
обеспечить достаточную вязкость для смазки
подшипников качения, в связи с чем следует
использовать специальные масла. При выборе
холодилъноro масла необходимо также учиты-
вать катеroрню используемоro хладareита в свя-
зи с тем, что на этот выбор бy.цyr оказывать вли-
яние такие важные понятия, как смешиваемость
и растворимость, о которых мы уже roворили
в п. 3.3.2.3. Наконец, следует принимать в рас-
чет температуру испарения и особенно тип ис-
3.3.5. НОВОЕ ПОКОЛЕНИЕ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАСЕЛ для эколоrИЧЕСКИ ЧИСТЫХ ХЛАДArЕНТОВ 1065
Таблица З.З.2А
Совместимость материала прокладок с paзличllыJIuI катеrориJIМИ масел (МоЬil oil Francaise)
Материал Минераль ПОiПIальфа- Арома1lfческне Полиrликоли Орrаниче- Фосфатные
ные масла олефины алкилаlЫ ские эфнры эфиры
Наrypальная NR . . . . . .
резина
Изопреи IR . . . ++ . .
Акрилонитрил NBR +++ ++ + + ++ .
бyraдиен
Сmpoл-бyraдиен SBR . . . +++ . +
Хлоропрен CR + ++ . . . .
Булш IIR . . . + + +++
Силикон VМQ + ++ . + +++ +
Фroрсиликон FVMQ +++ +++ . +++ +++ +
Фropyrлеоод FPM +++ +++ +++ +++ +++ ++
Полиакрилат АСМ ++ ++ + . + .
ХлорсерНИС'IЫЙ CSM + + . . . .
ПОЛИЭ'l1lJlен
Эmлен-пропилен EPDM . . . +++ . +т+
Полиуретан EU ++ ++ о + ++ +
Политетрафтор-- РПЕ +++ +++ ++ + т++ ++
Э1lfЛеи (reфлОН)
ПолисерНИCThIЙ Т +++ +++ + . ++ +
Э1lfЛеН
СовмеC'rИМOC'IЪ: +++ превосходиая; ++ хорошая; + среДНЯЯ; . плохая.
парителя. Действительно, если испаритель pa
ботает с переrpeвом, понятие частичной CMe
шиваемости масла с неI<OТOрыми xлaдaremaми,
такими, как R22 или R502, утрачивает свою
значимость. OднaI<O для затоплеЮIЫХ испари
телей, в кoropыx CI«>poCТЬ циркуляции среды He
большая, смешиваемость xлaдareнта с маслом
выходит на первый план. В заюпочение пред
лaraем читателю обратиться к табл. 3.3.4 1, в
кoroрой перечислены преимущества и HeдocтaT
ки различных катеroрий холодилъных масел.
3.3.5. Новое поколение холодильных
масел для эколоrически чистых
хлада reHToB
В п. 3.2.4.2 мы увидели, что xлaдareнты ce
мейств CFC и HCFC по прошествни более или
менее длительноro периода времени будут зап
рещены к использовaIПIЮ по соображениям ЭI«>
лоrичеCI«>Й безопасности. Вместе с тем эти хла
дareнты применяюrся очень давно и за время
их эксплуатации для каждоro из них были co
3дaныI холодилъныIe масла, которые полностью
соответствyюr характеристикам хладаreнтов,
так как их свойства за MHOro лет работы непре-
рывно улучшались и к настоящему времени
достиrли уровня, обеспечивающеro высокие
значення характеристик производительности
установок
Очевидно, что постепенное исчезновение
старых хлaдareнтов и появление новых, семей-
ства НFC, заставляет вести разработку новых
масел, которые точно так же должны полнос-
тью отвечать требованиям со стороныI эколоrи-
чески чиcтых хладareнтов.
Таким образом, исследования, проводимые
в настоящее время, должны бьпь направленыI
на создание новых масел, которые, ко всему
прочему, сами должны бьпь эколоrически чи-
стым,, т. е. не зarpязнять почву и атмосферу, в
частности за счет как можно более высокой сте-
пени разлarаемости. Такие вещества, в случае
1066
3. ArPErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З.З.З 1
Общие теDlИЧеские УCJIОВИR на ХOJlОДИЛЫlые масла
Температура rруппа
Класс ВJlЗкости VG Температура Точка текучести, ос ВОСJUlаменения в НСЛОЛЬЗО
Изrотовиrель Марка Тип nolS01) поыyrнеИЮl, ос oтxpьnoM тиrnе вания"
ТI013 Cleveland, ос
D!N 51519 ISO 3015 D!N 51568 lSO 2592 D!N 51503
Минеральные ",аела
Е 22 45 37 165 КА
ЕЕ 32 52 38 160 КА!КС
BV-AraI Alша ЕЕ 46 43 32 180 КА/КС
ЕЕ 68 36 25 180 КА/КС
ЕЕ 100 .з5 . 19 220 КА/КС
LPТ22 22 51 34 186 КА
ВР Епeтgе! LI'Т-F 46 (54) 33 . 24 180 КА!КС
LI'Т68 68 39 25 186 КА!КС
Esso Zerice 22 22 51 З8 180 КА
R58 (54) 39 25 185 КА
КLT 22 48 40 159 КА
Fuchs Reniso км 32 --40 33 162 КА!КС
KS (53) зо 24 174 КА/КС
КES 100 21 17 186 КА!КС
GэIgоу1е СНеауУ 46 36 28 194 КА
ЛlсЬс 300 (57) з6 23 215 КА
0iI Ex1n НеауУ 68 35 25 208 КА
Mobil-OiI Яowrех Е 22 45 34 195 КА
Ноо.. F (51) 41 26 201 КА!КС
ftiaoribques
3434 22 51 43 160 КА
Ноое 46 46 36 28 175 КА
68 68 33 24 190 КА
Shell Clavus G32 32 45 34 190 КА!КС
С46 46 39 29 195 КА!КС
С68 68 36 25 205 КА!КС
G 100 100 30 20 215 КА!КС
WF22 22 51 4O 166 КА!КС
WF32 32 48 35 177 КА!КС
Техасо СареПа WF46 46 42 33 182 КА!КС
WF68 68 37 24 204 КА!КС
WFIOO 100 34 17 221 КА!КС
Частично сккrетич.еские масла
Fuchs Reniso I НР5 I 32 I 42 I 34 I 174 КС
ПолvсюпетичеСJQfС масла
ВР EnCJRol LI'Т 32 32 45 29 175 КС
Esso Zerice R46 46 --42 25 175 КС
R68 68 39 25 185 КС
Fuchs Reniso КМН 46 33 29 174 КС
Shell Ноое 22-12 40) 36 27 180 КС
СикrетичеСЮfе масла
Dupont Zephron 150 32 <80 45 177 КС
Shett HuiJeV 7054 (57) ЗО 22 180 КА
Esso Zerice R68 68 33 20 186 КС
Rloo 100 3O 15 196 КС
SP5 46 36 28 177 КС
SP7 68 33 24 188 КС
PG68 68 36 26 240 КС
Fuchs Reniso РС 150 150 33 23 258 КС
OL68 68 48 --40 240 КА!КС
OLIOO 100 --48 36 240 КА/КС
OLl50 150 42 ' 3O 25O КА/КС
SHC 224 32 58 -50 245 КА/КС
SHC 226 68 55 42 245 КА/КС
МоМ 0iI Gargoy1e SHC 228 100 -52 --40 250 КА/КС
ЛrсЬс SHC 229 150 50 35 260 КА/КС
SHC 230 220 44 27 270 КА/КС
SHC 234 460 43 20 285 КА!КС
Ваует AG F1uisil S55К 32 < 100 < IOO > 150 КС
1) Классы ВЯЗКОСТИ в скобках соответствуют значениям средней вязкости при 40 ос, не реrламентироваЮIblМ международныM
стандартом ISO
2) rруппа КА соответствует маслОМ, предназначенныM ДJ1Я холодильных установок, работающих на тобых хладаreнтах, кроме
аммиак.. в ТО BpeМ!l как масла rpупnы КС предназначены для установок, работающих на аммиаке.
3.3.6. химмотолоrИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ СВОЙСТВ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАСЕЛ
1067
Таблица З.З.З 2
Специальные теDDIЧескне условия на холодилыlыe Масла Zerol150 и Zero1300 (petrosyntheselPrimagaz)
Характеристика Способы Типовые значения величин
определеиия ZEROL 150 ZEROL 300
Цвет по шкале Saybolt ASTMD 156 17 17
ПлО7НOCTh прн 20 ос ASTMD 1298 0,868 0,868
Кииематическая вязкOCTh при 40 ОС, еСт (mM-/с) ASТМD 445 30 60
Кииематическая вязкOCTh при 50 ОС, сСт (MML/C) ASTMD 445 18 36
Темпера1УРа вспышки, ос ASTMD 92 170 170
Возrоика ASTMD 86
5 % при температуре, ос 330
95 % при темпера1Yf)e, ос 335
Точка текучеcrи, ос ASTMD 97 39 35
КислО7Ное число, Mr KOН/r D1N 51558 0,01 0,01
Содержаниеводы,рpm ASTMD 1744 30 30
при перевозке в автоцистерне
ПРИ перевозке в бочках ASTMD 1744 45 45
Темпера1УРа образования хлопьев при контакте 73 < 55 0 С
с R12, ос
CObmec-mмость с R12 ESLEY TEST
% R22 после 14 дней при 175 ос ЛSНRЛE 97 0,05 0,10
их появления, моrли бы по праву называться
экосмазками.
Для при мера можно назвать хладаrент
НFСlЗ4а. ПроведеШlые эксперименты показа
ли, чro в наcroящее время наиболее подходя-
щими для Hero маслами представляются, с oд
ной cropoнъr, различные полиалкиленrликоли
(объединенные общей аббревиатурой PAG),
получаемые при полимеризации спиртов с
окислами этилена и пропилена, и, с ,дpyroй cro
роны, эфиры на основе мноroатомных спиртов
или неопентила.
3.3.6. Химмотолоrический анализ
свойств холодильных масел
В составе каждой холодильной системы пре
дусмотрены сиrнализирующие о ВОЗЮIКНове-
нии неисправностей в ее функционировании
устройства, в результ1П'е срабатывания I<OI'Oрых,
как правило, приходится останавливать систе-
му и проИЗ8ОДИТЪ соответствующий ремонт или
устранение причины неисправности. Вместе с
тем ситуации, при водящие к возникновенmo
неисправностей, а иноrда и к отключенmo ус-
тановки, что Bcerдa приводит к убыткам, а ча-
cro и к дороrocroящему ремоиту, можно пре-
дупредить. С этой целью рекомендуется пери-
одически проводить химический (а точнее, хим-
мотолоrический) анализ масла, залитоro в ус-
тановку, I<OI'Oрый выполняет функции превен
тивноro тестирования, так как получаемые в
процесс е анализа сведения дают объективную
характеристику текущеro соcroяния установки.
Действительно, на основании результатов
анализа, если они свидетельствуют о наличии
yrpoзы ВОЗЮIКНовения дефекта (например, по-
казывают присутствие в масле металлических
частиц), можно немедленио принять COOТBeт
ствующие меры для устранения такой yrpозы,
что в большинстве случаев позволяет избежать
расходов на ремонт или замену деталей и до
минимума свести время отключения "подозри-
тельноro" компрессора.
Чтобы определить частные характеристики
холодилъноro масла, можно осуществить экс-
пресс-анализ, называемый проверкой на кис
лотность. для этоro требуется колба с paCТBO
рителем и нейтрализатором, в нее наливают
проверяемое масло и наблюдают за изменени-
ем первоначалъной окраски смеси, находящей-
ся в колбе, интенсивность I<OI'Oрой зависнт от
содержания кислоты в анализируемом масле.
Сравнение получениой окраски с имеющейся
эталониой окрасmй позволяет качественно оце-
нить степень зarpязнения масла кислотами.
1068
3. AI'PErATbI, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Таблица З.З. 1
Основные преимущества и Ifедостатки различньп ТIU10B холодилыlЬП масел и особеlfИОСТИ выбора масел
КоМПании l\1obil 0iI Frangals (Gargoyle Arctic et Glygoyle)
тIпIы масел I ПреИIIfYЩества Недостатки
Минеральные масла
Минеральиые наф-re Ннзкая точка текучеC'l"ll Приcyrcтвие воскообразllыx вещеC1"1l
новые
Gargoyle Arctic Большой диапазон Низкая вязкость.
Oil155 и 300 областей нспользоваиия Средняя термостойкость (свыше 100 ос для
поршневых компрессоров).
Рекомендуются к нспользованию до зо ос
мннеральllыe пара- Хорошне показатели IIЯЗКОСТИ. Не рекомендуются к исполь.зОllанню с плохо
финовые Плохо рaC1"1l0рЯЮТ хладаrеи"Iы, в результа- смешиваемыми хладаrентами 11 затопленllыx
те чеrо вязкость почти не меняется. испарителях.
Более дешевые н rораздо более распро для снижения точки текучести требуется введе-
cтpaHeHllыI,, чем наФтеновые масла ние при садок
Cикrетические масла
Диалкилбензеновые Хорошая смешиваемость с R22 и R502 при Низкая вязкость.
снитетические холо ннзких температурах (ниже 25 ОС). Средняя термостойкость.
дилыlьеe масла ВС Довольно хорошая СОllместимость с МИне- Хорошо раCТ1l0рЯЮТ хладаrеН1Ъ1 (особенно R12,
ральllыIии маслами R1l4)
Нефтебензеновые Смешиваемость промежyroчная между ПосреДCТ1lенная IIЯЗКОСТЬ.
(полусинтетические ) минеральllынH наф-reновыми маслами и Средняя термостойкость
алкялатбензенами
Полиrликолеllые (син- Высокая вязкость. Смешиваемость с хладаrентамн меняется в зави-
тетические ) симости от типа полиrликоля.
Mobil Glygoyle 22 et Очень плохо раCТ1l0рЯЮТ хладаrенты и Опасность коррозии прн попадании влаrи.
30 yrле1l0ДОРОДЫ Несовместимость с дрyrими маслами.
Сннтетические Лучшая смеШИllаемость по сраllнению с При низких температурах (ниже 60 ОС) cтa
(РАО + ензен) чистыии РАО. бильность смесей не изучена
Gargoyle Arctic SHC Способность рaC1"1l0рЯТЬ хладаrенты про-
326 межyroчная между Р АО и алкял6ензена-
ми.
СОllместимость с оБычllынH прокладками.
Низкая точка текучести.
Высокая вязкость.
Большой диапазон областей использова
ння
Синтетические yrле- Очень ннзкая точка текучести. При отрицателыlьхx температурах не смешива-
IIOдороды (Р АО) Очень высокая вязкость ются с R22 и R502 (недостаток, сущеcт1lенllый
ТОЛЬКо для за:roпленIlыIx нспарнтелей)
Gargoyle Arctic Исполь.зуются при очень низких
SHC 224 температурах (до 1 00 ОС).
226 Слабо рaC1"1l0рЯЮТ хладаrенты.
228 Низкая летучесть.
229 Превосходная термостойкость.
230 Полное oтcyrcтвие воскообразllыx и
234 парафнновых соединеиий
3.3.6. химмотолоrИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ СВОЙСТВ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАСЕЛ
1069
Дрyroй вид экспресс анализа может бъпъ
въmолнен без отбора масла из котура. С по
мощью акустических и виброизмерительных
приборов 1 можно определить в данной точке
холодилъноro котура I<OlЩентрацюо масла, ero
ВЯЗI<Oсть и плorность. Вместе с тем полный aнa
лиз холодилъноro масла требует сложной аппа
ртуры и может бъпъ въmолнен толы<о специа
листами. Такой анализ состоит из двух OCHOB
ных этапов, первым из КOТOPbIX является orбoр
пробы, а вropЫM собственно анализ этой про
бы.
А) Техноло2UЯ отбора пробы .масла для анали
за 2
Реryлярностъ orбoра проб устанавливается
таким образом, чтобы обеспечить получение
действительной картины состояния установки
и ero развития во временн. Следует брать про
бу толы<о roрячеro масла, после тoro как ycтa
новка проработала не меньше 15 минут.
Нельзя отбирать пробу свежеro масла сразу
после ero заменыI или после значительноro дo
лива. Проба отбирается Bcerдa в одной и той
же точке холодилъноro I<Omypa и Bcerдa ОДНИМ
и тем же способом.
РеI<Oмендуемая производнтелями масла ча
стота or6oра проб предусматривает следующую
периодичность: еслн установка толы<о что Bвe
дена в эксплуатацию после сборки или peMOH
та, то через 1 месяц после начала работы, дa
лее через каждые 3 месяца при непреръmной
работе установки (24 часа в сутки), или через
каждые 4 месяца, еслн установка работает с
переръrвaми,- или 1 раз в сезон, еслн рабorа yc
тановки носит сезонный характер. Or60Р про
бы производится сразу после выюпочения I<OM
прессора. Масло, отбираемое для пробы, дол
жно заливатъся в чистую свежую eMI<OCТb. Пе
] Читатели, заинтересовавшиеся этим вопросом, Moryr
обратиn.ся за дополнительными сведениями в Американс
кое общеСl11О инженеров по crroплению, ОХЛaJIЩению и КOH
диционированию воздуха (ASHRAE), PubIication Sales
Departament,1791,Tullie Cirele,USA, Fax 404/321 5478.
2 этот материал заИМС'l1lОван из статьи "Предупредить
раньше, чем потребуется лечить" (Prevenir plutot que guerir,
C.Marioton, Revue Pratique du Froid, 1987, N 654, p.39 3).
ред тем как orправлять пробу масла на анализ,
следует убедиться, что этикетка с харaкrерис
ТИI<Oй пробы заполнена правильно. При первом
отборе пробы ее следует снабдить вьmиской из
паспорта установки.
а) Использование для взятия пробы сливноzо
крана
Сливной кран должен бьпь расположен так,
чтобы слитое через Hero масло моrло дать
объективное представленне о всем масле, Ha
ХОдяШемся в котуре, поэтому:
кран должен находиться перед фильтром,
а не после Hero. Нельзя устанавливать сливной
кран в контуре охлаждения или на мarистрали
отбора давления масла;
перед отбором пробы кран должен быть
тщательно очищен и пролит таким I<Oличеством
масла, которое ИСЮIIOчает возможность попа
дания в пробу масляноro orстоя из крана и лю
боro возможноro внеппrеro зarpязнения.
б) Использование для взятия пробы отверстия
заливки .масла или теХНОЛО2Uческоzо патруб
ка
Пробу можно забрать с помощью следую
IЦИX приспособлений:
пипетки с rpymей или силъфоном;
всасывающеro шприца;
всасьmaющеro насоса с ресивером;
вaкyyмHOro насоса из картера.
для этоro I<Oнец пл:астмассовой трубки нуж
но вставить в orверстие и поrpyзить в картер
на такую rлубину, чтобы этor конец находился
на расстоянии примерно 7 см or днища кapтe
ра; НИI<OIДа не следует брать пробу масла со дна
картера.
для отбора пробы BceIДa следует брать чи
стую новую трубку; ННКOIДa не используйте по
вropHo трубку, бывшую в упorреблении.
Не допускайте попадания масла в корпус
насосов или rpymy пипетки. Еслн это все же
произойдет, тщательно промойте обору.цование.
ВзЯ'I)'Ю пробу тотчас же слейте в специалъный
СОСУД, как правило доставленный из лаборато
рин. дайте выйти rазу, содержащемуся в Mac
ле, и reрметично закупорите сосуд.
1070
з. ArРЕrАТЫ, УЗЛЫ, ЭЛЕМЕНТЫ И РАСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
в) Использоваllие для взятия пробы слив1l0Й
пробкu компрессора
Тщareлъно очиcтиre и пporpиre поверхность
BOкpyr пробки. Слейте HeMHoro масла во избе-
жание возможноro зarpязнения наружными ча-
стицами. Не ждите, пока сольется большая
часть масла, прежде чем вы возьмете пробу.
Прu.мечаllие. О тобых OТЮIонениях, заме-
ченных оперaropoм ВО время взятия пробы, сле-
дует сообщать в лабораторшо.
Б)АlIализ
При пров(Щении хнммoroлоrичеCI<Oro анали-
за масел определяются их основные фИЗIlI«rХН-
мические свойства, а именно: влажность, вяз-
I<DCТЬ, кислотное число и электрическая проч-
ность, кроме тoro, осуществляется спеICrpОМет-
рический анализ.
для Оllp(Щеления влажности] масла исполь-
зуется метод, называемый методом Кarl Fischer.
Он позволяет выявить сл(щы влarи начиная с
I<Dнценrpации примерно 1 ррт (одна миллион-
ная часть). Присутствие влarи является факro-
ром, способствующим чрезмерному износу сте-
нок цилиндров, клапанов н порпmей, и при со-
держании влarи, превышающем 25 ррт, сле-
дует проявить беСПОI<DЙСТВО и принять надле-
жащие меры.
Кислотное число определяется I<Dличеством
реактива «ЩJ«)ro калия) в миллиrpаммах, не-
обходимоro для нейтрализации кислorы, содер-
жащейся в ОДНОМ rpaмMe масла. Оно выража-
ется полным кислотным числом, обозначаемым
аббревиm:ypoй TAN (Тоtal Лciд Number), повы-
шенное значенне I<OТOporo, как правило, указы-
вает на переrpeв или окисление масла либо на
разложение хладаreнта. Повьпnенная кислот-
ность масла приводит к разрушенmo лаI<DВОЙ
1 Напомннм, что причиной проннкновения влаrн в хо-
лодильную систему может бьпъ неправильное обращение с
маслом при ero замене ИJ1И сливе, поэтому данные опера-
цин следует проводИTh с соблюдеинем иеобходимых предо-
сторожностей, которые, в частности, нз.ложены в части 124
"Руководспа по монтажу и обслуживанню холодильноrо
оборудования" (Мапuеl de refrigeration et d' entretien, ed.
Primagaz).
элекrроизоляции обмоток элекrродвиrателей
reрметичных и полyreрметичных (разъемных)
I<DМпрессоров.
Качество электричеСI<DЙ изоляции для I<DM-
прессоров этих типов проверяется также опре-
делением электричеСI<DЙ прочности масла.
Спекrpoметрический анализ проводится для
определения КOJrnчества посторонних частиц,
находящихся в масле и имеющих размеры ме-
нее 3 мкм. Он осуществляется путем Harpeвa
образца масла до очень ВЫСОI<DЙ темпер<nypы
с помощью арrоновой плазмы, создаваемой
электричеСI<DЙ дyroй. Возвращение образца в
нормальное состояние освобождает фотоны с
определенной ДЛИНОЙ ВОJПlЫ, соответствующий
поток I<DТOpыX измеряется посредством опrи-
чеСI<DЙ системы. Спекrpoметрический анализ
позволяет также определить I<Dличество двад-
цати элементов, которые MOryт присутствовать
в масле, таких, как медь, хром, молибден и др.,
что дает возможность сделать вьшод о степенн
износа внутренних деталей I<Dmypa. Например,
присутствие меди может означать износ под-
ШИПНИI<OВ, В то время как повьпnенное содер-
жание хрома часто указьmaет на значительньш
износ порпmевых I<Dлец.
Спектрофотометрия излучения атомов плаз-
мы позволяет также обнаружить присутствие
присадок к маслу (например, фосфора, препят-
ствующеro износу) или различных зarpязнений
(частиц песка, абразивных крошек и т.д.). В
общем случае принято считarь, что закточение
доroвора на проведение химмотолоrичеСI<Dro
анализа масла выroдно для любых I<Dмпрес-
сориых arperaТOB с номинальной мощностью,
равной 3 кВт и вьпnе, если стоимость доroво-
ра на периодический анaJПIЗ в течение 7 лет не
превьпnaет 50 % стоимости заменыI arperaTa.