ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ
(НОРМАТИВНЫЙ МЕТОД)
ПОД РЕДАКЦИЕЙ
В. А. ЛОКШИНА, Д. Ф. ПЕТЕРСОНА, А. Л. ШВАРЦА
МОСКВА
«ЭНЕРГИЯ» 1978

ББК 31.361
Г 46
УДК 621.18.001.24:532.5
МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ
МАШИНОСТРОЕНИЯ СССР И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР
ОРДЕНА ОКТЯБРЬСКОЙ РЕВОЛЮЦИИ ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ПРОИЗВОДСТВЕННОЕ ДВАЖДЫ ОРДЕНА ТРУДОВОГО
ОБЪЕДИНЕНИЕ ПО ИССЛЕДОВАНИЮ КРАСНОГО ЗНАМЕНИ
И ПРОЕКТИРОВАНИЮ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ
ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ ИМЕНИ Ф. Э. ДЗЕРЖИНСКОГО
им. И. И. ПОЛЗУНОВА <в™)
(НПО ЦКТИ)
А в т о р ы:* канд. техн. наук О. М. БАЛДИНА;
доктор техн. наук В. А. ЛОКШИН, кандидаты техн. наук
Д. Ф. ПЕТЕРСОН, И. Е. СЕМЕНОВКЕР, А. Л. ШВАРЦ
Гидравлический расчет котельных агрегатов: (Нор-
Г 46 мативный метод)/ Балдина О. М., Локшин В. А.у
Петерсон Д. Ф. и др.; Под ред. В. А. Локшина
и др. —М.: Энергия, 1978.—256 с, ил.
В пер.: 2 р. 60 к.
Нормативный метод утвержден Министерством энергетического
машиностроения и Министерством энергетики и электрификации СССР
в качестве обязательного для всех организаций этих министерств.
Основной текст книги маМШвтгетодику гидравлического расче-
расчета котельных агрегатов-/ вг eMuitev материал теоретических и экспе-
экспериментальных исследований * температурных и гидравлических режи-
режимов трубной i системы агрегату ^юбых лроизводительностей на дав-
давление свыше lOfcfofeM?, «(Мктая и сверхкритическое.
Книга рассчитана ЛГ^Т#*й#Яровщиков и конструкторов котельных
агрегатов, инженеров*|Амт?ст?НС]1й ¦ наладочных организаций,
преподавателей и студед^^дрАвимшврвых заведений.
30303-214 ББК 31.361
Г 051@1)-78 178 6П2.22
Издательство «Энергия», 1978 г.

ПРЕДИСЛОВИЕ
Проблема надежности охлаждаемых рабочей средой
Поверхностей нагрева котельных агрегатов является од-
одной из важнейших в современной теплоэнергетике.
С увеличением мощности котельного агрегата и его
размеров возрастают неизбежные отклонения режимов
его отдельных частей от расчетных, увеличивая тем са-
самым вероятность их повреждений. Выполнение обору-
оборудования электростанций в виде отдельных блоков при-
приводит к остановке энергоблока практически при каждом
повреждении трубной системы котельного агрегата.
Разнообразие требований, обеспечивающих надеж-
надежность трубной системы, увеличивается с возрастанием
параметров пара и широким внедрением прямоточных
котельных агрегатов. Это потребовало проведения зна-
значительного объема экспериментальных, теоретических и
расчетных исследований во всей области параметров,
интересующих котлостроение, и особенно при сверхкри-
сверхкритическом давлении. Эти исследования обеспечили соз-
создание и освоение новых котельных агрегатов большой
мощности и позволили разработать нормативный метод
гидравлического расчета котельных агрегатов. Он вклю-
включает в себя расчет парогенерирующих поверхностей
нагрева котельных агрегатов с естественной и принуди-
принудительной циркуляцией, прямоточных котельных агрега-
агрегатов, перегревателей, экономайзеров и паропроводов.
Метод составлен для котельных агрегатов с обогревае-
обогреваемыми трубами внутренним диаметром от 10 до 150 мм
и давлением более 10 кгс/см2. Представленные таблицы
термодинамических характеристик воды и пара до-
дополнены необходимыми величинами применительно
к задачам гидравлических расчетов котельных агре-
агрегатов.
В нормативном методе используется система единиц
МКГСС. Это определяется тем, что он является частью
действующего в настоящее время комплекса норматив-
нормативных методов расчета котельных агрегатов (теплового,
аэродинамического, прочностного), основанных на
этой же системе единиц.
Применение в нормативном методе обозначения
плотности среды — y определяется тем, что р в котло-
строении традиционно обозначает один из основных
показателей надежности элементов котельных агрегат-
тов — разверку (тепловую, температурную, гидравли-
гидравлическую) .
Нормативный метод составлен с учетом замечаний
большого числа организаций, обсужден на расширен-
расширенных научно-технических советах ВТИ и ЦКТИ, рассмот-
рассмотрен научно-техническими советами Министерстве энер~
гетики и электрификации СССР, Министерства энерге~
тического машиностроения СССР и утвержден в ка~
честве обязательного для всех предприятий и учрежден
ний обоих министерств.
В составлении отдельных глав принимали участие:'
С. И. Мочан (НПО ЦКТИ) — гл. 2,Г; Ю. В. Вихрев*-
В. Е. Дорощук, Л. Л. Левитан (ВТИ), А. А. Андриев-
Андриевский, В. М. Боришанский (НПО ЦКТИ), 3. Л. Миро*
польский (ЭНИН) — гл. 3,Д; М. М. Пржиялковский
(ВТИ)-ел. 3,3; В. Н. Черняк (ВТИ)—гл. 9;. Р. И1 Са-
Сабурова (НПО ЦКТИ), Т. Я/ Кашина* (ВТИ) —
прилож. III.
В книге использованы материалы сотрудников- ВТИ*
НПО ЦКТИ, МО ЦКТИ, ЭНИН, УралВТИ* ОРГРЭС:
Б. Е. Акопянца, А. А. Арманда, И. К. Барштейна,
Ц. М. Байтиной, Л. Л. Бачило, И. И, Белякова,
В. С. Биль, В. И. Гладилииа, А. М. Гурвича* Б. Д. Гу-
Гусева, С. И. Ивянского, Э. С. Карасиной, Д. Я. Kara»,
A. С. Конькова, С. И. Костерина, Л. Ю: Красиковой,
Ф. П. Ланцман, В. М. Левинзона, В. В. Матера,
Г. И. Мосеева, Ю. О. Нови, Б. Н. Пуганова, Я. М. Рай-
кина, С. Л. Ривкина, Н. В. Тарасовой, А. И: Филимо-
Филимонова, В. Б. Хабенского, В. Г. Чакрыгина, В. В. Чебу-
лаева, М. Е. Шицмана, Р. И. Шнееровой, Л. С. Шум-
ской.
Расчеты и графические материалы выполнены:
Н. П. Герасимовой, Т. С. Петровой, Р. К Сабуровой,
B. А. Синицкой (НПО ЦКТИ) и А. А. Береаинещ
Н. М. Васиной, Т. Я. Каышлой, Г. С. Кондратьевой;
Т. Ф. Назиной, В. Н. Черняк (ВТИ), оформление ма-
материалов—Е. Я. Титовой (ВТИ).
Просьба все замечания и пожелания направлять
в издательство «Энергия», 113114Г Москва* М*114, Шлю-
Шлюзовая наб., ГО.

СОДЕРЖАНИЕ
Предисловие
Условные обозначения
Глава первая. Общие положения
Глава вторая. Определение перепадов дав-
давления
A. Общие положения
Б. Расчет перепадов давления в трубных
элементах
B. Расчет напорных паросодержаний .
Г. Расчет коэффициентов сопротивления .
Д. Изменения давления в коллекторах .
Глава третья. Показатели надежности .
A. Общие положения
Б. Разверки и неравномерности в трубных
элементах
B. Застой, свободный уровень и опрокидыва-
опрокидывание потока
Г. Многозначность и разверка гидравлических
характеристик
Д. Температурный режим котельных труб
Е. Пульсации потока в трубных элементах
Ж. Режимы движения потока в опускных
трубах
3. Надежность циркуляции при нестационар-
нестационарных режимах
Глава четвертая. Расчет котельных агре-
агрегатов с естественной циркуляцией ....
A. Задачи расчета
Б. Определение исходных данных ....
B. Движущие и полезные напоры ....
Г. Сопротивление опускных и рециркуляцион-
рециркуляционных труб
Д. Гидравлические характеристики контуров
Е. Проверка предварительно принятых дан-
данных
Ж. Особенности расчета контуров солевых
отсеков
3. Проверка надежности
Глава пятая. Расчеты прямоточных котель-
котельных агрегатов
A. Задачи расчета
Б. Определение исходных данных ....
B. Перепады давления в элементах .
Г. Гидравлические характеристики и диа-
диаграммы
Д; Проверка надежности
Е. Расчет потерь давления в пароводяном
тракте котельного агрегата
Глава шестая. Расчеты котельных агрегатов
с многократной принудительной циркуляцией
A. Задачи расчета
Б. Исходные данные
B. Перепады давлений в элементах .
3
6
7
8
8
8
12
12
19
21
21
21
22
25
26
35
36
38
42
42
42
44
47
47
48
49
49
50
50
50
52
53
54
57
57
57
57
58
Г. Гидравлические характеристики
Д. Проверка надежности
Глава седьмая. Расчеты водяных экономай-
экономайзеров
A. Общие положения
Б. Исходные данные
B. Перепады давления
Г. Гидравлические характеристики
Д. Проверка надежности
Глава восьмая. Расчеты пароперегревателей
A. Общие положения
Б. Исходные данные
B. Гидравлические сопротивления ....
Г. Гидравлические характеристики
Д. Гидравлическая разверка
Е. Проверка надежности
Ж. Расчет дросселирования
Глава девятая. Расчеты устройств для ре-
регулирования перегрева пара
A. Общие положения
Б. Перепады давления
B. Проверка надежности
Г. Порядок расчета
Глава десятая. Расчеты трубопроводов .
A. Общие положения
Б. Перепады давления
B. Пропускная способность паропроводов
Приложение I. Определение тепловосприятий эле-
элементов и труб
Приложение II. Рекомендации по конструирова-
конструированию гидравлических контуров котельных агре-
агрегатов
A. Общие положения .......
Б. Котельные агрегаты с естественной цирку-
циркуляцией
B. Прямоточные котельные агрегаты .
Г. Водяные экономайзеры
Д. Пароперегреватели
Е. Устройства для регулирования перегрева
Приложение III. Примеры гидравлических расче-
расчетов
1. Расчет циркуляции в котельном агрегате
(?=660 т/ч, рс=155 кгс/см2) ....
2. Расчет циркуляции в боковых экранах
котельного агрегата (D=230 т/ч, Об =
.-ПО кгс/см2) Г .
3. Расчет циркуляции в экранах II ступени
испарения котельного агрегата при D—
=20 т/ч, рб=23 кгс/см2 (пример рас-
расчета контура с выносными циклонами и
рециркуляционными трубами)
59
59
60
60
61
62
62
62
63
64
64
66
66
66
69
70
71
71
71
73
76
76
76
76
77
78
81
81
81
83
84
85
85
87
87
100
108

Содержание
4. Определение расходов воды в трехбара-
банном котельном агрегате (Z)=200 т/ч,
рб=34 кгс/см2) 114
5. Расчет перепадов давления в прямоточном
котельном агрегате ТПП-110 (Z>=*950 т/ч,
Рпп=255 кгс/см2) 117
6. Построение разверочной характеристики
НРЧ прямоточного котельного агрегата
сверхкритического давления .... 122
Таблицы термодинамических свойств воды и во-
водяного пара 134
Номограммы. 1*. Зависимость объемного паросо-
паросодержания от массового
2*. Определение средних значений удельно-
удельного объема при давлениях 230—500 кгс/см2
3*. Определение средних значений плотности
при давлениях 230—350 кгс/см2
4*. Определение средних значений плотности
при давлениях 350—600 кгс/см2
5. Коэффициент я|) к формуле для расчета
потерь от трения при движении парово-
пароводяной смеси
6*. Определение напорного паросодержания
для вертикальных труб
7*. Определение скорости пароводяной смеси
8*. Определение скорости пароводяной смеси
| 9. Определение поправочного коэффициента
на угол наклона подъемных труб к го-
горизонтали 227
10*. Номограмма для определения напорного
i паросодержания в вертикальных опускных
' трубах
11. Коэффициент трения стальных шерохова-
шероховатых труб . .
12*. Проверка застоя циркуляции в обогревае-
обогреваемых трубах
13*. Проверка застоя циркуляции в необогре-
ваемых трубах
14*. Проверка опрокидывания циркуляции
15. Коэффициенты растечки для экранных
труб (е^О)
16. Коэффициенты растечки для труб кон-
конвективных поверхностей нагрева
236
239
240
241
* Номограммы, отмеченные звездочкой, помещены
на вкладках в конце книги.
17. Коэффициенты теплоотдачи для воды
при продольном омывании (р=10-г-
400 кгс/см2)
18*. Коэффициент теплоотдачи при продоль-
продольном омывании для перегретого пара
19. Виды зависимостей граничных паросодер-
жаний от тепловой нагрузки и области
их существования 243
20. Граничные паросодержания х\ для труб
диаметром 20 мм при ^=400-103
ккал/(м2-ч) 243
21. Граничные паросодержания *2 для труб
диаметром 20 мм в области независимости
*гР от тепловой нагрузки 244
22. Поправочные коэффициенты на диаметр
и тепловую нагрузку 244
23. Коэффициенты теплоотдачи к кипящей во-
воде в трубах из сталей перлитных марок 245
24. Коэффициенты теплоотдачи от стенки
к среде докритическго давления в обла-
области ухудшенного теплообмена (х>хгр) 246
25. Коэффициенты теплоотдачи от стенки
к среде при сверхкритическом давлении
для 1=200 ккал/кг 247
26. Влияние энтальпии среды на коэффициент
теплоотдачи при сверхкритическом давле-
давлении ... 248
27. К определению местных значений коэффи-
коэффициентов теплоотдачи при сверхкритическом
давлении 249
28. К определению коэффициентов теплоотда-
теплоотдачи на верхней образующей горизонтальной
трубы 250
29. К определению коэффициентов теплоотда-
теплоотдачи на верхней образующей наклонной тру-
трубы (а<15°) 250
30. К определению коэффициентов теплоотда-
теплоотдачи на верхней образующей наклонной тру-
трубы (а<30°) 251
31. К определению граничной массовой скоро-
скорости в горизонтальном змеевике . . . 251
32. Коэффициент для расчета граничных ско-
скоростей в вертикальных змеевиках . . . 252
33. Изменение количества тепла в металле
1 м трубы при изменении давления на
1 кгс/см2 253
34. Изменение количества тепла воды в 1 м
трубы при изменении давления на
1 кгс/см2 254
35. Среднее объемное паросодержание в опу-
опускных трубах при падении давления . . 255

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
b — коэффициент внезапного увеличения расхода топ-
! дива, толщина шайбы, мм;
>< С — коэффициент пропорциональности;
? — теплоемкость, ккал/кг -°С;
D — расход пара, кг/с, кг/ч;
d— внутренний диаметр трубы, м;
dn — наружный диаметр трубы, м;
F, f — сечение элемента и трубы, м2;
и — расход воды, кг/ч, кг/с;
Н'—обогреваемая поверхность, м2;
h — высота трубы элемента, м;
I — энтальпия среды, ккал/кг;
А1 — изменение энтальпии среды, ккал/кг;
К — кратность циркуляции, кг/кг;
k — абсолютная шероховатость, мм;
/ — длина трубы, м;
п-— число труб, элементов, ходов, шт.;
р —давление, кгс/см2, ktc/im2;
Ар — перепад давления, потеря давления, изменение
давления, сопротивление, кгс/м2 кгс/см2;
i Q — тепловосприятие, ккал/ч;
д — удельное тепловосприятие, ккал/ (м2 «ч);
^»ш — то же с пересчетом на внутреннюю поверхность
трубы, ккал/ (м2 »ч);
R — радиус гиба трубы, мм;
5 — напор, кгс/м2;
5 — шаг трубы, толщина стенки, мм, м;
t — температура, °С;
А/ — разность температур, температурный напор, °С;
V — объем, м3;
. v — удельный объем среды, м3/кг;
w — скорость, м/с;
«>о — скорость циркуляции, м/с;
w'q — приведенная скорость воды, м/с;
«Л> — приведенная скорость пара, м/с;
шом — скорость смеси, м/с;
wy — массовая скорость среды, кг/(м2-с);
х-массовое паросодержание;
г — полный коэффициент сопротивления;
а — угол наклона трубы к горизонтали, град; ко-
коэффициент теплоотдачи, ккал/(м2-ч-°С);
Р — объемное паросодержание, отношение диаметров
труб;
у — действительная плотность смеси, кг/im3;
Yom — расходная плотность смеси, кг/м3;
С — коэффициент сопротивления;
Л — коэффициент неравномерности;
Я — коэффициент трения;
ко — приведенный коэффициент трения;
р — коэффициент разверки;
т — время, с;
Ф — напорное паросодержание;
. х — угловой коэффициент;
ф — коэффициент к формуле потерь от трения.
Индексы
б — барабан, боковой;
В — Вентури;
в — вода, высота;
1вн — внутренний;
в л — водоперепускной пучок;
вир — впрыск;
в.у — выше уровня;
вх — вход;
вых — выход;
г —газ, гидравлическая, газоход;
гр — граничное;
до — до обогрева;
з — застой;
зм — змеевик, виток;
исп — испарительная;
к —- контур, конечный;
кл — клапан;
кон — конвективное;
кол — коллектор;
л — лучистое;
м—металл, местный;
н — начальный, наружный, нестационарный, наклон
ный;
нив — нивелирный;
об — обогреваемый;
оп — опускной;
опр — опрокидывание;
отв — отводящие;
п — пар, прямой;
пар — паросодержащая;
п.в — питательная вода;
пе — пароперегревательная;
по — после обогрева;
пов — поворот;
под — подъемный;
пол — полезный;
п.-п — перегретый пар;
пр — продувка;
р — раздающий коллектор, разрежение;
рец — рециркуляция;
с — собирающий коллектор;
еж — сжатое;
см — смесь;
сн — снос;
ср — среда;
ст — стенка, стационарный;
т — труба;
тп — трубопровод;
тр — трение;
уд — удельный;
ул — улитка;
уч — участок;
ф — форсунка;
ц — циклон;
ш — ширина, шайба;
эк — экономайзерная;
экр — экран;
эл — элемент;
эф — эффективная.

ГЛАВА ПЕРВАЯ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1-01. Гидравлическая система котельного агрегата
состоит из соединенных между собой труб, коллекто-
коллекторов, барабанов и ряда дополнительных устройств и
предназначена для подогрева и испарения воды, пере-
перегрева пара и регулирования его температуры. Допол-
Дополнительными устройствами, входящими в гидравлическую
систему, могут являться дроссельные и измерительные
-шайбы, защитные рубашки, арматура, некоторые типы
паросепараторов, теплообменные аппараты, впрыскива-
впрыскивающие устройства.
1-02. Замкнутая гидравлическая система подъемных
« опускных труб в котельных агрегатах с многократной
циркуляцией называется циркуляционным контуром.
Разомкнутые гидравлические системы, работающие по
срямоточному принципу, называются прямоточными
контурами.
1-03. Группы труб (вместе с относящимися к ним
устройствами), заключенных между двумя последова-
последовательно расположенными коллекторами, выделенными
частями коллекторов или барабанами, составляют труб-
трубные элементы гидравлических систем котельных агрега-
агрегатов. У котельных агрегатов, выполненных на заводе
в виде отдельных блоков, гидравлические элементы
часто называют панелями. Трубные элементы могут со-
состоять из отдельных участков, в пределах которых
основные характеристики (расположение, удельное теп-
ловосприятие и т. п.) постоянны.
1-04. Трубы элементов с принудительным движением
рабочей среды, состоящих из многоходовых участков
с различным направлением потока, называются витками
(змеевиками). Части трубного элемента, состоящие из
участков с одинаковым направлением потока, назы-
называются ходами. Элемент, состоящий из нескольких
параллельных многоходовых витков, называется много-
многоходовым элементом.
1-05. Гидравлические элементы могут соединяться
между собой параллельно и последовательно, образуя
сложные элементы или контуры. В котельных агрегатах
с многократной циркуляцией контуры замыкаются
опускными (водоподводящими) трубами, в прямоточ-
прямоточных — они разомкнуты.
1-06. Контуры котельных агрегатов, не имеющие
общих с другими контурами элементов, называются
простыми. Контуры, имеющие общие элементы, назы-
называются сложными.
1-07. Гидравлическая схема прямоточного котель-
котельного агрегата может включать в себя несколько парал-
параллельных потоков среды, не соединяющихся между собой
в пределах пароводяного тракта и имеющих независи-
независимое регулирование; потоки могут разделяться на под-
сютоки, не имеющие независимого регулирования. Это
разделение выполняется обычно лишь в пределах неко-
некоторой части пароводяного тракта.
1-08. Экономайзерной, паросодержащей и перегре-
вательной частями трубы (элемента) называются
части, в которых движется недогретая вода,, пароводя-
¦ая смесь и перегретый пар. Высота и длина этих
частей называются соответственно экономайзерной»
паросодержащей и перегревательной высотой и длиной
трубы.
В котельных агрегатах сверхкритического давления
выделяется область (зона) больших теплоемкостей
(ЗБТ).
1-09. Массовая доля пара в потоке пароводяной
смеси х называется массовым паросодержанием.
1-10. Объемная доля пара в потоке пароводяной
смеси при равных скоростях обеих фаз называется объ-
объемным паросодержанием потока р.
1-11. Напорным паросодержанием потока <р назы-
называется доля сечения или объема трубы, занятая паром
и соответствующая истинным скоростям фаз.
1-12. Плотность пароводяной смеси, соответствую-
соответствующая равным скоростям фаз, называется расходной
плотностью смеси у ей*
1-13, Плотность пароводяной смеси, соответствую-
соответствующая истинным скоростям фаз, называется действитель-
действительной плотностью смеси уя*
1-14. Нивелирным давлением (перепадом давления)
Арнив называется давление столба среды (пароводяной
смеси или однофазного потока) в трубе, панели, эле-
элементе или контуре.
1-15. Движущим напором естественной циркуляции
S называется разность давлений столба воды в опуск-
опускных и пароводяной смеси в подъемных трубах. При
отнесении к единице высоты движущий напор называет-
называется удельным, к полной высоте трубы или участка —
полным.
1-16. Полезным напором подъемных паросодержа-
щих труб Suou называется разность их движущего
напора и гидравлического сопротивления.
1-17. Гидравлической (циркуляционной) характери-
характеристикой трубного элемента или контура называется за-
зависимость перепада давлений или полезного напора
в элементе или контуре от расхода воды (при постоян-
постоянных обогреве труб и энтальпии среды на входе).
1-18. Комплекс гидравлических (циркуляционных)
характеристик элемента или контура, относящихся
к различному обогреву и другим условиям, называется
его гидравлической (циркуляционной) диаграммой.
1-19. Массовой скоростью среды ту называется рас-
расход, отнесенный к единице сечения трубы.
1-20. Скоростью циркуляции ад о называется скорость
воды при температуре насыщения, соответствующая
расходу среды в трубах.
1-21. Приведенной скоростью пара w"o называется
скорость, соответствующая расходу паровой фазы пото-
потока, отнесенному к полному сечению трубы.
1-22. Скорость, соответствующая расходу среды и
расходной плотности смеси, называется скоростью сме-
смеси О/см.
1-23. Кратностью циркуляции К называется отно-
отношение количества среды, поступающей в контур, эле-
элемент или трубу, к количеству выдаваемого ими пара.

8
Глава вторая. Определение перепадов давления
ГЛАВА ВТОРАЯ
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЕРЕПАДОВ ДАВЛЕНИЯ
А. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
2-01. Для гидравлического расчета трубных элемен-
элементов используются следующие величины, характеризую-
характеризующие поток: массовая скорость, скорость циркуляции,
приведенная скорость пара, скорость пароводяной сме-
смеси, объемное и массовое паросодержание смеси.
2-02. Массовая скорость потока, кг/(м2-с), опреде-
определяется по формуле
где G —расход рабочего тела в элементе (трубе), кг/ч;
F — сечение элемента (трубы), м2.
Массовую скорость, как и другие расходные вели-
величины, следует определять с учетом продувок и
впрысков.
2-03. Линейная скорость потока, м/с, определяется
по формуле
где у — плотность среды, кг/м3;
v — удельный объем среды, м*/кг.
2-04. Скороеть циркуляции, м/с, определяется по
формуле
ш«а 3,6т'/М0» ' B-03)
где у' — плотность воды на линии насыщения, кг/м3.
2-05. Приведенная скорость пара, м/с, определяется
по формуле
° ш, B-04)
где D — весовой расход пара в рассматриваемом сече-
сечении или средний в участке (элементе), кг/ч;
у" — плотность пара на линии насыщения, кг/м3.
2-06. Массовое паросодержание потока в элементе,
участке, панели, сечении определяется по формулам
- G
B-06)
где i — энтальпия среды в рассматриваемом сечении или
средняя в участке (элементе), ккал/кг;
г — теплота парообразования, ккал/кг;
i' — энтальпия жидкости на линии насыщения,
ккал/кг.
2-07. Скорость пароводяной смеси, м/с, находится
по одной из формул
Юсм = •. + •". (l - ^Т-
B-07)
B-08)
J
о>см = Щ [vr A — х) + v"x]. B-09)
2-08. Объемное паросодержание определяется [по
формулам
B-10)
B-11)
Зависимость |3 от х для различных давлений при-
приведена на номограмме 1 (см. вкладку) и рис. 2-1.
Б. РАСЧЕТ ПЕРЕПАДОВ ДАВЛЕНИЯ
В ТРУБНЫХ ЭЛЕМЕНТАХ
2-09. Полный перепад давления, кгс/м2, при движе-
движении рабочей среды в трубном элементе выражается
формулой
где Арэл — полный перепад давления в элементе, кгс/м2;
Дртр — потеря давления от трения, кгс/м2;
2Л/?М — потери давления в местных сопротивлениях,,
кгс/м2;
Аркол — потеря давления в коллекторах, отнесен-
отнесенная к трубе со средним расходом среды, кгс/м2;
Аруск — потери давления от ускорения пото-
потока, кгс/м2;
Арнив —нивелирный перепад давления, кгс/м2.
В некоторых случаях отдельные составляющие
перепада давления могут отсутствовать.
2-10. Потеря давления от трения для однофазного
потока определяется по п. 2-15—2-18, для двухфазного—
по п. 2-22 и 2-23. Потеря давления в местных сопро-
сопротивлениях— по п. 2-19 и 2-24.
2-11. Потеря давления в коллекторах определяете»
по гл. 2,Д.
2-12. Потеря давления от ускорения потока учиты-
учитывается только при расчетах радиационных элементов*
прямоточных котельных агрегатов согласно п. 2-21
и 2-27.
2-13. Нивелирный перепад давления в элементе
определяется как алгебраическая сумма весов столбов*
среды во всех его участках согласно п. 2-20 и 2-25.
Нивелирные перепады участков с подъемным дви-
движением среды считаются положительными, с опускным —
отрицательными.
ОДНОФАЗНЫЙ ПОТОК
2-14. Определение суммарной потери, кгс/м2, от тре-
трения и в местных сопротивлениях производится по
формуле
Д/>эл = Д Ар + Д/>м = 2э.
где гэл — полный коэффициент сопротивления элемента
(трубы), определяемый по п. 2-35 и 2-36;
v — средний удельный объем, м3/кг, принимаемый*
по п. 2-16—2-18.
2-15. Потеря давления от трения, кгс/м2, рассчи-
тывается по формуле
где Хо — приведенный коэффициент трения, 1/м, прини-
принимаемый по п. 2-37;
I — длина элемента (участка), м.
2-16. Средние плотности и объемы воды и парл
в элементе (участке) при докритическом давлении опре-

Глава вторая. Определение перепадов давления
9
о
о
§
s
S
X
а
1
s
2
О
Я
S
со
о
S
О,-

10
Глава вторая. Определение перепадов давления
леляются по средней энтальпии потока
Тде in и iK — энтдльпии потока в начале и конце эле-
элемента, -ккал/кг.
2-1?. Средние плотности и объемы, среды сверхкри-
сверхкритического давления в элементе (участке), в котором
энтальпия находится полностью или частично в области
400—650 ккал/кг, определяются «по номограммам 2, 3, 4
(см. вкладку) или формулам
B-15)
B-16)
где Yk» Yh~ средние плотности, кг/м\ среды;
vk\ vn — средние удельные объемы среды, м3/кг,
определяемые по значениям энтальпии в начале и кон-
конце элемента (участка).
Средние плотности и объемы среды сверхкритиче-
сверхкритического давления для начального и конечного состояния
в участке определяются по таблицам термодинамиче-
термодинамических свойств воды и водяного пара (табл. II). При-
Приведенные в них данные представляют собой средние
значения плотностей и объемов, проинтегрированные
в интервалах изменения энтальпии от нулевой до соот-
соответствующей табличной температуре среды (при по-
постоянном давлении).
Если приращение энтальпии потока в элементе
(участке) менее 50 ккал/кг, а также если энтальпия
находится вне пределов 400—-650 ккал/кг, средние плот-
плотности и объемы определяются по средней энтальпии
в элементе (п. 2-16).
2-18. При значениях энтальпии пара, выходящих
за пределы паровых таблиц, средний удельный объем
его, м3/кг, можно определять по приближенной фор-
формуле
- 0,01Г—4,7
о- -р • B-17)
где I — средняя энтальпия пара, ккал/кг;
р — давление, кгс/м2.
2-19. Потеря давления, кгс/м2, в местных сопротив-
сопротивлениях определяется по формуле
B-18)
где См — коэффициент местного сопротивления, прини-
принимаемый по данным п. 2-38—2-67;
v — удельный объем среды, принимаемый по тер-
термодинамическим таблицам по соответствующей энталь-
энтальпии среды, м3/кг.
Для местных сопротивлений, сосредоточенных вбли-
вблизи входа и выхода элемента (трубы), удельный объем
определяется по местным * значениям энтальпии, для
всех прочих — по средним для элемента (участка),
п. 2-16 и 2-17.
2-20. Нивелирный перепад, кгс/м2, рассчитывается
по формуле
ДАшв = 2Л7, " B-19)
где hj— высоты отдельных участков, м;
Y — средние плотности среды в этих участках, опре-
определяемые по п. 2-16 и 2-17.
2-21. Потеря давления от ускорения потока, кгс/м1,
при сверхкритическом давлении определяется по фор-
формуле
J
L B-20)
где vK и vb — удельные объемы среды в конце и на-
начале участка, м3/кг.
Потеря от ускорения учитывается только для эле-
элементов со средним удельным тепловосприятием более
400-Ю3 ккал/(м2'Ч) при одностороннем обогреве и бо-
более 200-108 ккал/(м2-ч) при двустороннем, когда /н<
<400 ккал/кг. При докритическом давлении потеря от
ускорения не учитывается.
ДВУХФАЗНЫЙ ПОТОК
2-22. Потеря от трения, кгс/м2, при постоянном
паросодержании смеси определяется по формуле
B-21)
где Хо — приведенный коэффициент трения, определяе-
определяемый по п. 2-37, 1/м;
х — массовое паросодержание в рассчитываемом
участке, (п. 2-06);
ф — коэффициент к формуле для расчета потерь
от трения, определяемый по номограмме 5,6* и рис. 2-2.
2-23. Потеря от трения, кгс/м2, при переменном
паросодержании смеси определяется по формуле
= *o'-ff-Yf [i + **te-—Л]. К2'2®
где *Г— среднее паросодержание в элементе (участке);
B-23)
Значения t|?K и я|?н определяются по номограмме 5,а
для конечного хк и начального хИ паросодержании.
Для многократной циркуляции коэффициенты гр и $
могут находиться по упрощенному графику (рис. 2-2),
общему для обогреваемых и необогреваемых труб. При
скоростях циркуляции, превышающих значения, приве-
приведенные на рис. 2-2, \|? и г|) следует определять с по-
помощью номограммы 5.
2-24. Потеря давления в местных сопротивлениях,
кгс/м2, определяется по формуле
2gY Iv Y
B-24)
где 2?'м— условный коэффициент местного сопротив-
сопротивления, определяемый по данным п. 2-50—2-55.
2-25. Нивелирный перепад давления, кгс/м2, рассчи-
рассчитывается по формуле
ЬРшв = %hb B-25)

Глава вторая. Определение перепадов давления
и
\
/
Г
/
\1
I
1
V
I
/
/
/
и
[
У
1
1
/
/у
/ /
h
\/
///
W
h
и
У
У/
f
У
/^
У
f
f
f
/
у
1
>
/
/
у
у
/
у
'у
**_
)
1
/
/
/
/
/
у
у
У
***
у
У
/
/
у
/
у
У
у
/
у
у
1
/
/
/
>
/
/
***
f-
1
у_
У
А
г
у
***
У
/
л
У
/
у
у
У
у
у
у
—е
^*
/
у
у
у
/
/
у
У
if
у
и—
/
у
\
г
—«
^^
j
У_
~?
у
fiS!
^~
у
у
у
у
л _
¦¦ ¦
—*
,**
2№
м
р'
.—-
>—•
—
у
**
f
яй
=э
*0*
*0*

к
v
5Г
о
s
s
О
I
о
Си
I
03
>
CU
О
I
!

12
Глава вторая. Определение перепадов давления
где у— средние действительные плотности среды
в участках, определяемые согласно п. 2-26. Нивелирный
перепад принимается со знаком «плюс» для участков
с подъемным и со знаком «минус» для участков
с опускным движением среды.
2-26. Средняя действительная плотность пароводя-
пароводяной смеси в элементе (участке), кг/м3, определяется
по формуле
Y~=n" +0-"?)?', B-26)
где ф — среднее напорное паросодержание в участке,
определяемое по гл. 2,В.
2-27. Потеря давления от ускорения потока, кгс/м2,
учитывается по формуле
втг'
1L
Y"
B-27)
где хк и хп — конечное и начальное паросодержание
среды в элементе (участке).
2-28. Движущий напор элемента (участка) с естест-
естественной циркуляцией определяется по формуле
S = h [ЦГ -1") + (Топ- Г)}, B-28)
где Yon — плотность воды в опускных трубах, кг/м3.
При недогреве воды в опускных трубах менее
3 ккал/кг плотность воды в них принимается равной
плотности на линии насыщения (Yon—v')'» пРи наличии
в опускных трубах пара движущий напор определяется
с учетом п. 3-83 и 3-84.
2-29. Полезный напор элемента (участка) с естест-
естественной циркуляцией определяется по формуле
$под=5— (Дртр+Арм), B-29)
где Артр+Дрм — сумма потерь на трение и в местных
сопротивлениях, кгс/м2, в подъемном элементе (участ-
(участке) п. 2-22—2-24.
В. РАСЧЕТ НАПОРНЫХ ПАРОСОДЕРЖАНИЙ
2-30. Напорное паросодержание (среднее и мест-
местное) при подъемном движении пароводяной смеси
в вертикальных трубах рассчитывается по формуле
Ф=Ср, B-30)
где С — коэффициент пропорциональности, определяе-
определяемый по номограмме б (см. вкладку) по средней (мест-
(местной) скорости смеси в участке;
Р —объемное паросодержание (среднее или конеч-
конечное) в участке, определяемое согласно п. 2-08.
При Р^0,9 значения С находятся по номограм-
номограмме 6,а.
При р>0,9 значения ф определяются:
а) для прямоточных элементов —по номограмме
6,6 и значениям коэффициента С из номограммы 6,а.
б) для элементов с многократной циркуляцией и
первых ходов прямоточных элементов типа Бенсона —
линейной интерполяцией между величинами фо,9 для
Р=0,9 (номограмма 6,я) и ф3 для w=wc M (номо-
(номограмма 13, см. вкладку) по формуле
2-31. При определении напорного паросодержания
(номограмма 6, см. вкладку) в трубах диаметром менее
30 мм следует вводить поправочный множитель к ско-
скорости смеси по формуле
0,173
о>рсм = 1/--7- иусм, B-32)
У авн
где аУсм — скорость смеси (п. 2-7), м/с.
2-32. Напорное паросодержание смеси в наклонных
обогреваемых и необогреваемых трубах определяется
по формуле
?« = *<,*- B-33)
где ф — напорное паросодержание в вертикальной трубе
(п. 2-30); Кл — поправочный коэффициент на угол на-
наклона трубы к горизонтали, находится по номо-
номограмме 9: для давлений 10—80 кгс/см2 — по номо-
номограмме 9,а; для 80—100 кгс/см2 — интерполяцией между
значениями коэффициентов для давлений 100 и
80 кгс/см2 (номограмма 9,6) или по формуле
Ка = Кюо"\" (^юо — Каа) 20 ' B-34)
для давлений 100—200 кгс/см2 поправочный коэффи-
коэффициент определяется по правой стороне номограммы 9,6,
При р>0,9 для прямоточных элементов /Са опреде-
определяется линейной интерполяцией между величиной Ка при
Р = 0,9 (номограмма 9) и при р = 1 по формуле
#« = *ао.9 + Ю (Р - 0,9) A - /Са0,9). <2-34а)
2-33. Напорное паросодержание при опускном дви-
движении в вертикальных трубах для P<iprp находится
по формуле
<Р-Сопр, B-35)
где Соп — коэффициент пропорциональности, опреде-
определяется по номограмме 10 (см. вкладку).
Граничное значение объемного паросодержания ргр
находится по ординате номограммы 10. Для объемных
паросодержаний, превышающих граничные значения,
напорное паросодержание определяется по формуле
<р=С'оп+A—С'оп)Р, B-36)
где С'оп — коэффициент, определяемый по номо-
номограмме 10.
При скоростях смеси, превышающих значения, со-
соответствующие 'Ргр —0 по номограмме 10, напорное
паросодержание принимается равным объемному
(Ф«Р).
Определение паросодержания в опускных трубах
может производиться только при Wo^O,3 м/с. При
меньших скоростях воды опускное движение смеси
неустойчиво.
2-34. При определении напорного паросодержания
в трубах диаметром более 70 мм (номограмма 10, см.
вкладку) следует вводить поправочный множитель
к скорости смеси, м/с, по формуле
0,265
При Доем>3,5 м/с коэффициент С должен прини-
приниматься по значениям для о>См=3,5 м/с. Скорость паро-
пароводяной смеси можно определять по формулам
B-7)—B-9) и номограммам 7 и 8 (см. вкладку). При
расчете напорных паросодержаний по массовым ско-
скоростям в области twCM>3,6 м/с можно пользоваться
номограммой 6,в.
B-31) г. РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТОВ СОПРОТИВЛЕНИЯ
2-35. Полный коэффициент гидравлического сопро
тивления элемента (трубы) подсчитывается по формул*
гэл = СтР+2?м=Ы+:??м, B-38!
где 2?м — сумма местных коэффициентов сопротив
ления.

Глава вторая. Определение перепадов давления
13
Определение коэффициентов сопротивления произ-
производится по п. 2-38—2-53*.
2-36. Полный., коэффициент сопротивления элемента,
состоящего из нескольких параллельных труб, опреде-
определяется по формуле
*-^ , B-39)
где V — коэффициент трения, определяемый по номо-
номограмме 11 при Re', подсчитываемому по полному рас-
расходу среды и вязкости воды на линии насыщения;
V — коэффициент трения, определяемый по номо-
номограмме 11 при Re", подсчитываемому по полному рас-
расходу среды и вязкости пара на линии насыщения.
2-38. Средние коэффициенты сопротивления входа
в трубу, отнесенные к скорости в ней, принимаются
где z\, Z2, 23, ..., zn — полные коэффициенты сопро-
сопротивления отдельных труб, определяемые по п. 2-35;
Л, Fz, F3i ..., Fn — сечения этих труб, м2;
SF — суммарное сечение всех параллельных труб
элемента, м2.
Полный коэффициент сопротивления элемента, со-
состоящего из ряда последовательных участков различ-
различного диаметра, определяется по формуле
Таблица 2-1
B-40)
где Zi, 22, zs, ..., zn — полные коэффициенты сопро-
сопротивления последовательных участков, определяемые по
п. 2-35;
Л, FZi F3i ..., Fn — сечения соответствующих
участков, м2.
При использовании формул. B-39) и B-40) услов-
условные скорости среды w, м/с, и wyt кг/(м2«с), в элементе
определяются по выражениям
W-
3,6-108SF
Сэл
B-41)
B-42)
где Сэл — суммарный расход среды в элементе, кг/ч;
EF — расчетное сечение, равное для параллельных
труб сумме их сечений, а для последовательных — сече-
сечению л-го участка, м2.
2-37. Приведенный коэффициент трения, 1/м, опре-
определяется по формуле
Л*-Щ B-43)
Коэффициент трения Я находится по формуле
B-44)
где k — абсолютная шероховатость труб:
Стали k, мм
Углеродистые и легированные (перлитные) .... 0,08
Аустенитные 0,01
Значения Яо для этих значений шероховатости
представлены на рис. 2-3. В тех случаях, когда поток
не достигает автомодельной области (например, при
^движении воды с температурой примерно до 150 С
в трубах малого диаметра и при скоростях до 0,3 м/с),
^коэффициент трения целесообразно определять по номо-
"грамме 11. Если при этом значения Re для пара и воды
ГПри температуре насыщения резко различаются, коэф-
коэффициент трения для пароводяной смеси определяется
|по формуле
* Рекомендации по расчету коэффициентов сопро-
ения элементов, сравнительно редко применяемых
трубопроводов, не приводятся. В случае необходи-
и их можно принимать по «Нормативному методу
^динамического расчета котельных агрегатов».
Вид входа
Прямой (заподлицо со стенкой и при вы-
выступе внутрь объема)
При наличии вальцовочного колокольчика
(рис. 2-4, /)
Конический, х: общим углом раствора
50—60° (рис. 2-4, 2) при относитель-
относительной длине:
*А*<0,1
0/d^O,2
Коэффициент
сопротивления
0
0
0
0
5
25
,25
Л
Таблица 2-2
Вид входа
В обогреваемую трубу из раз-
раздающего коллектора с торце-
торцевым или боковым подводом
среды (рис. 2-4, 4)
В обогреваемую трубу из раз-
раздающего коллектора с рассре-
рассредоточенным подводом среды
при числе поперечных рядов
отводящих труб на одну под-
подводящую я<30 (рис. 2-4, 3)
То же при п^ЗО (рис. 2-4,5)
В отводящую трубу собираю-
собирающего коллектора с торцевым
или боковым отводом среды
(рис. 2-4, 5, 7)
В опускную трубу из вертикаль-
вертикального или наклонного коллек-
коллектора, а также из выносных
циклонов
В отводящую трубу собираю-
собирающего коллектора с рассредо-
рассредоточенным радиальным отво-
отводом среды (в активной зоне)
(рис. 2-4, 6)
Коэффициент сопротивле-
сопротивления входа в среднюю
трубу ;вх
0,5
0,5
0,6
0,4
0,4
0,5
d/dm>o.i
0,7
0,7
0,8
0,4
0,4
0,5
Примечания: 1. Коэффициент сопротивления входа в сред-
среднюю отводящую трубу собирающего коллектора с рассредоточенным
радиальным отводом, учитывающий потери в нестабилизированной эоне,
не зависит от относительного сечения коллектора и отводящих труб
(рис. 2-4, поз. 7):
2. Коэффициенты сопротивления входа в любую отводящую тру-
трубу раздающих коллекторов, необходимые в некоторых случаях при рас-
расчетах гидравлических разверок, могут приниматься по рис. 2-5.

14
Глава вторая. Определение перепадов давления
1/М
0,1В
0 1Ц-
0,12
0,10
0,08
0,06
0,04
0,02
0
\\
\
и
V
1
1
д
+
\
\\
у
V
г
s
S
_l:
о
гггр
п
ч
tr
9i
г>
•ч
к
¦1
Ml
91
=
91
¦ ¦
т "~
¦ ->
¦¦ ¦
100
200
300
500 мм
dil
50 100
Рис. 2-3. Приведенный коэффициент трения котельных труб.
159. мм
по. табл. 2-1 (для входов из барабанов) и 2-2 (для
входов из коллекторов).
2-39. Средние коэффициенты сопротивления выхода
из трубы, отнесенные к скорости в ней, принимаются
по табл. 2-3.
2-40. Коэффициенты сопротивления обычных гибов
принимаются по рис. 2-6,а, сварных колен — по
рис. 2-6,6, колен с одинаковыми радиусами закругления
обеих кромок (/?н=#вн)—по рис. 2-6,в. Для перлит-
перлитных труб диаметром более 150 мм и аустенитных труб
всех диаметров вводится поправочный коэффициент С д
«а уменьшение относительной шероховатости d/k
(рис. 2-6,г). Для обычных гибов котельных труб с р
диусом гиба R/d^3t5 значения коэффициентов сопр
тивления таковы:
Угол поворота потока,
град <20 20—60 60—140
Коэффициент сопротив-
сопротивления 0 0,1 0,2
0,:
2-41. Коэффициент сопротивления носков из сва
ных труб с разворотом потока на угол 120—150° пр:
нимается равным 0,8, носков типа «Элеско» — 0,5.

Глава вторая. Определение перепадов давления
Таблица 2-3
Вид выхода
В барабан
В раздающий коллектор с торцевым подво-
подводом
В раздающий коллектор с радиальным под-
подводом среды в активной зоне
В раздающий коллектор с боковым подво-
подводом среда
ЧВЫХ
1,0
0,8
1.1
1,3
Примечание. Коэффициент сопротивления выхода в раз-
раздающий коллектор с радиальным подводом среды в середине активной
аоны с учетом влияния потерь в не стабилизирован ней зоне зависит от
относительного сечения коллектора в подводящих труб (рве 2-4, поз. 3).
при
1 пода
Mttmm мим
mmttr
tttmttt
Рис. 2-4. Схемы к расчету коэффициентов сопротивления
входа и выхода труб.
/ — вход в трубу с вальцованным колокольчиком; 2 — конический
вход в трубу; 3 — раздающий коллектор с радиальным рассре-
рассредоточенным подводом при л^ЗО; 4 — раздающий коллектор
с подводом вне активной зоны; 5 —собирающий коллектор
с торцевым отводом; 6 — собирающий коллектор с рассредото-
рассредоточенным отводом в активной зоне; 7 — собирающий коллектор
с радиальным отводом при л ^30.
70
80
Рис. 2-6. Коэффициент сопротивления входа в трубу раз-
раздающего коллектора с односторонним подводом.
N — номер трубы от глухого торца.
2-42. Коэффициенты сопротивления резких поворот
тов труб:
Угол поворота потока, град
Коэффициент сопротивления
30 45 60 75 90 \
0,25 0,5 0,8 1,2 1,7а
2-43. Коэффициенты сопротивления симметричных,
раздающих тройников (рис. 2-7,а) с равными расхода-
расходами по обоим ответвлениям, отнесенные к скорости в от-
ответвлении, принимаются по табл. 2-4.
Таблица 2-4
Угол ответвления,
град
30
45
60
90
Отношение
0,3
0,2
0,2
0,2
0,4
сечений каждого ответвления
к раздающему
0,5
0,15
0,25
0,4
1,05
0.7
0,5
0,7
1,0
2,10
1
1
1,
2,
4
,0
4
9
3
1
2-44. Коэффициенты сопротивления симметричных
собирающих тройников (рис. 2-7,6) с равными расхо-
расходами по обоим разветвлениям, отнесенные к скорости
в ответвлении, принимаются по табл. 2-5.
Таблица 2-5
Угол ответвления,
град
30
45
60
90
Отношение сечений каждого ответвления к
собирающему ш
...0,3 .
0,1
0,5
0,85
1,4
.0,5 ..
0,3
0,5
0,85
2,1
0,3
0,5
0,85
3,0
0,3
0,5
0,85
5,2
2-45. Коэффициенты сопротивления несимметричны*
раздающих тройников с одинаковыми сечениями основ-
основного канала до и после ответвления (рис. ?-7,в), отне-
отнесенные к скорости в ответвлении, принимаются па
табл. 2-6.
Таблица 2-6
Угол бокового
ответвления, град
Отношение скоростей в ответвлении к ско-
скорости в раздающем (ебщем)^ канале трей-
ника
0.4
0,5
0,7
1,0
1.5
2,0
Боковое ответвление
30
45
60
90
При всех углах I 0,9
ответвления
3,0 1
3,8
5,2
8,2
1,5
2,3
2,7
4,0
0,5
0,9
1,4
2,3
0,2
0,5
0,9
1,3
0,25
0,45
0,7
0,75
0,35
0,5
0,65
0,55
Проход
0,3
0,1
[0
2-46. Коэффициенты сопротивления несимметричных
собирающих тройников с одинаковыми сечениями основ-
основного канала до и после ответвления (рис. 2-7,г), отне-
отнесенные (в отличие от других случаев) к скорости
в сборном (общем) канале, принимаются по табл. 2-7.

16
Глава вторая. Определение перепадов давления
2,0
1,0
0,8
0,6
¦0,4
-\
I
-Щ
№
__
4
-j
I
Ж
\Д!
\ \\\
X
\
s
V
v
--
>
--\
V
\ --
¦ S~
w -5
Л"
ч
I
+-•
J
J
^ 4 ^
91
-
**(
¦ ¦ ¦
При
-И
1 "
¦ ¦ ¦¦ a
1 Ь
I *¦
¦ «¦
¦ ¦¦
¦ ¦¦
m
m
m
m
m
m
m
m
d
L
$12
И4-
Ц
В
ss;
50 ZZ
j
i i i j j
\ "
=?==:
^ » e »
= /?-
- oC -
^5* G,75 •/ 2 3
V
2,0
7,5
',«
^в
1)
у
\
\
\
S
V
s
\
s
w
1
1
s
к
Vj
у
1
w
-\
ч
J
4
pa
11
#
41
Л\
№.
V
ч л
лР
\
\
V
s
\
Л
у
s
N
у
s
s
у
s
V
z
*->
Ш
s
a
¦
m
Ш
Я
¦
а)
0,5 0,75 1 2 3 4 S
S)
7
1,0
0,8
и, о
a,b
0,2
1
Xh
\
\
у
V
s
i
у
л
у
ч
у
\
i
i
у
у
к
у
у
у
5
ч
S
N
\
FT
№
*^
}
т т
1
U
>'
Ъ
т
Ч
и ¦
щ
>-
т
а ¦
-Е
ч;
s:
Як,
¦ ч
: =
Si
с
=
¦¦
ч
т
=
¦1
¦к
-
/
R
1
0у1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8
в)
V
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
с
А
L
\
СЕ
№
2
У
=
rl 1
\\
11Г IV'
\ И
\
\\
\\\
\\
\\
\
\\
1
¦:3
к
S
к
ч
у
к
S
\
s
Ч
¦у
ка
¦а
¦¦
¦л
!Я
*¦
¦¦
¦а
«¦
¦¦
5
т
т
аа
¦i
1
т
т
3
—
1 2 3
Рис. 2-6. Коэффициенты сопротивления гибов и колен (^=С^Я).
а — гибы; б — сварные колена; в — колено; г — поправка на величину шероховатости меньше принятой; / — для колен; 2 -
крутоизогнутых гибов RJd»\,b; 3 —для плавных гибов.
2-47. Коэффициенты сопротивления дроссельных
шайб на входе и внутри трубы, отнесенные к скоро-
скорости в них (Со), находятся по рис. 2-8. Пересчет коэф-
коэффициента сопротивления на скорость в трубе произво-
производится по формуле
с-<=•(-?-)*• B-46)
Коэффициенты сопротивления измерительных шайб
принимаются согласно правилам 28-64 «Измерение рас-
расходов жидкости, газов и паров стандартными диа<]
мами и соплами» (М., Стандартгиз, 1964).
2-48. Коэффициенты местного сопротивления
внезапном изменении сечения, отнесенные к мены
сечению, находятся по рис. 2-9.
2-49. Коэффициенты сопротивления запорной •<
туры, подобной показанной на рис. 2-10, отнесс
к скорости в трубопроводе, принимаются по да
табл. 2-8.

Глава вторая. Определение перепадов давления
17
wn;Fn
Рис. 2-7. Схемы тройников.
а, б — симметричные раздающий и собирающий; в, г — несим-
несимметричные раздающий и собирающий.
Таблица J2-7
Угол бокового
ответвления,
град
Отношение1расхода~в бочозом|ответвлении к
расходу в'сборном канапе |
0,2
0,4
0,6 | 0,8
0,9
Боковое ответвление
30
45
60
90
30
45
60
90
-0,3
—0,4
—0,2
—0,4
—0,2
=0~4
-0,1
—0,3
0,3
0,1
0,5
0,1
0,6
0,2
1,0
0,3
0,8
^3
1,2
0,4
1,4
0,5
2,2
0,7
1,3
0,4
1.7
0,5
2,2
0,7
3,5
1,1
Проход
0,2
0,3
0,2
0,3
0,3
0,3
0,4
0,4
0,1
0,4
0,2
0,4
0,3
0,4
0,6
0,5
-0,5
-0,2
—0,3
-0,3
0,1
0,3
0,8
0,6
-1,3
-0,2
—1,0
0
—0,3
0,2
0,9
0,6
1А
0,3
2Д)
0,5
2,5
0J
4,2
1,3
-1,7
-0,4
—1,4
0,6
Примечание. В числителе даны значения С для отношений
сечений блювэго ответвления и сбэряого канала, оавных 0,5, в знаме-
знаменателе—равных 1,0. Д1Я промежуточных З1ачений можно линейно ин-
интерполировать (нэ не экстратлирэзать) на злзчения f 'If < 0,5.
Коэффициент сопротивления задвижек типа «Луд-
ло» (рис. 2-10,а):
Условный диаметр
прохода, мм ...
Коэффициент сопро-
сопротивления
50 80 100 150 и более
0,5 0,4 0,2 0,15
Коэффициент сопротивления открытой поворотной
дроссельной заслонки принимается равным 0,1.
2-50. Условные коэффициенты сопротивления входа
пароводяной смеси С'вх в вертикальные и наклонные
трубы из коллекторов принимаются по табл. 2-9.
2-382
Рис. 2-8. Коэффициенты сопротивления дроссельных
шайб (диафрагм), установленных внутри трубы и на
входе в нее при Z=t,o(dm/d).
/, 2 — шайбы с острыми кромками или плоские при bjdm^fi,5
соответственно внутри трубы и на входе в трубу; 3 — шайба ци-
цилиндрическая при bldm^\,0 на входе в трубу; при 6/с?ш-0,5+1,0
коэффициент ?о для шайб на входе определяется интерполяцией
по кривым 2 и 3.
Для промежуточных коллекторов, у которых оси
подводящих и отводящих труб совпадают при
^д/^кол<1, коэффициент сопротивления входа нахо-
находится по формуле
К
• — 0,25
B-47)
где С'вх принимается по табл. 2-9;
1,0
0,8
0,6
°Л
0,2
\
К
\
\
Ч-
7
Чц
V
\
\
<
V
\
\
ч
к
ч^
ч
•>6ых
ч
ч
ч
V
V
ч
Чц
ч
s
ч
ч
ч
ч
F
t
м
0 0,2 0,*+ 0,6 0,8 1,0 1,Z
Рис. 2-9. Коэффициенты сопротивления при внезапном
изменении сечения.
^м —меньшее сечение входа (выхода); F6 — большее сечение
входа (выхода).

Глава вторая. Определение перепадов давления
Таблица 2-8
Рис. 2-10. Схемы запорной арматуры.
а —задвижка типа «Лудло>; б —суженная задвижка; в — про-
проходной вентиль литой; г — проходной вентиль кованый; о — об-
обратный клапан литой; е — кран проходной.
— динамическое давление потока,
B-48)
<*кол —диаметр коллектора, м.
При hn/dKoa>\ СПр=*=— 0,5.
Коэффициент сопротивления входа смеси в гори-
горизонтальные отводящие трубы принимается равным ко-
коэффициенту для однофазной среды.
2-51. Коэффициент сопротивления выхода парово-
пароводяной смеси из трубы в объем Свых, в том числе и
в коллекторы с рассредоточенным подводом и отводом,
принимается равным 1,2.
V
V
у
у
У
J
/
/
/
{
j
f
f
f
2/d-
7,2
2,9
Рис 2-11. Коэффициенты сопротивления суженных за-
задвижек.
D — диаметр трубопровода; d — проходной диаметр задвижки.
Вид арматуры
Задвижка типа .Лудло*
Суженные задвижки
Проходные вентили литые
То же кованые и штампованные
Вентили с наклонным шпинделем
(прямоточные, равнопроход-
ные)
Клапаны обратные литые
То же прямотачные вертикаль-
вертикальные
КраньГпроходные
Номер ри-
рисунка
2-Ю, а
2-10, б
2-10, в
2-10, г
2-10, д
2-10, е
Коэффициент
сопротивления
См. п. 2-49
По рис. 2-М
4,5
7,0
1,8
7,0
1,0
1,0
Примечание. Значения С дейсгвительны при наличии пря-
прямого участка за задвижкой l^\2D% (наличие такого участка обяза-
обязательно, так как С при меньших значениях I может увеличиться в не-
несколько раз).
2-52. Коэффициенты сопротивления гибов и колен
с закругленными кромками при движении пароводяной
смеси зависят от расположения и длины участков тру-
трубы за поворотом. Для котельных агрегатов с естествен-
естественной циркуляцией, а также для котельных агрегатов
с принудительным движением среды при шу^
^1200 кг/(м2-с) в среднем принимаются следующие
значения коэффициентов:
Горизонтальный или небольшой (l/d < 10) верти-
вертикальный или наклонный участок (например, при
повороте перед входом в коллектор) КПОЗ
Наклонный участок (//^> 10) с углом подъема
не более 15# . 2taoa
Вертикальный или наклонный участок с углом
подъема более 15* при //с*> 10 4КП03
Опускной, [вертикальный или наклонный участок
(угол поворота трубы больше 90*) при l/d> 10 2?пов
Спов — коэффициент сопротивления данного пово-
поворота при движении однофазной среды (п. 2-40 и 2-42).
Для котельных агрегатов с принудительным движе-
движением среды при шу>1200 кг/(м2-с) для всех схем
коэффициент сопротивления ?пов принимается по п. 2-40.
Таблица 2-9
Расположение
труб
Вертикаль-
Вертикальное
Под углом с
переходом на
вертикаль
10
Относительная
20
50
80 и
более
р ^ 60 кгс/см*
0,3
0,5
0,5
1,1
0,8
1,7
1,0
2,2
высоте
10
труб h/d
20
50
80 и
более
р > 60 кгс/см»
0,6
1,0
0,9
1,2
1,1
1,4
1,2
1,5
Примечание, Значение h;d отсчитыьается ст выхода из кол-
коллектора.
2*53. Для прочих местных сопротивлений при дви-
движении пароводяной смеси коэффициент сопротивления
принимается по данным для однофазного потока.
2-54. Полный коэффициент сопротивления внутри-
барабанных циклонов Сц типов ЦКТИ и Бабкок (с со-
соотношением сечений на входе смеси и на выходе воды
из лопаток равным 2:1), отнесенный к скорости в сече-
сечении его подводящих патрубков, равен 4,5.

Глава вторая. Определение перепадов давления
При пониженном водосодержании смеси (например,
при значительной рециркуляции воды мимо циклона),
а также при существенно отличающемся от указанного
соотношении сечений сопротивление циклона подсчиты-
вается раздельно. При наличии раздающих или собира-
собирающих коробов их сопротивление учитывается дополни-
дополнительно по общей методике (как внезапное изменение
сечения).
Коэффициент сопротивления выхода из подводя-
подводящего патрубка в циклон ?вых равен 1,2. Коэффициент
сопротивления выхода воды в барабан, отнесенный
к скорости в выходном сечении лопаток, ?Лоп ра-
равен 1,2.
2-55. Коэффициент сопротивления входа в выносной
циклон, отнесенный к скорости в сечении его подводя-
подводящих труб, рассчитывается по формуле
B-49)
Ул
где fsHz и F7u—сечения подводящих труб циклона
и выходной щели улитки, м2;
Свых — коэффициент сопротивления выхода из под-
подводящих труб, принимается равным 1,1;
?ул — коэффициент сопротивления выхода из улит-
улитки, принимается равным:
При тангенциальном вводе без внутренней на-
направляющей или с направляющей длиной не бо-
более 1/3 периметра . 1,1
При длине направляющей от 1/3 до 3/4 периметра 1,4
Для внешних улиток 2,0
По этим данным могут быть ориентировочно опре-
определены и коэффициенты сопротивления встроенных се-
сепараторов прямоточных котельных агрегатов.
2-56. Коэффициенты сопротивления дырчатых лис-
листов, отнесенные к скорости в отверстиях:
Огноситель-
ное живое
сечение
листа
0,05 0,110,15 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6
2,7 2,5 2,2 2,0 1,6 КЗ 1,0 0,7
Увеличение сопротивления листа из-за закрытия
части отверстий или сужения их водой при обычно
принимаемых диаметрах отверстий (d^4 мм) не учи-
учитывается.
2-57. Для батарейных щитов и двухрядных швел-
лерковых сепараторов коэффициенты сопротивления
принимаются равными 20. При этом для батарейных
щитов за расчетную принимается скорость прохода пара
сквозь щит, а для двухрядного швеллеркового — ско-
скорость пара в щели. В обоих случаях сопротивление
учитывается только при пенящейся воде.
Сопротивление отбойных щитов и индивидуальных
сепараторов ВТИ не учитывается.
Д. ИЗМЕНЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ В КОЛЛЕКТОРАХ
2-58. В котлостроении применяют коллекторы, раз-
раздающие среду по трубам поверхностей нагрева (РК) и
собирающие ее из них (СК). Часть коллектора, в кото-
которую вводится или из которой отводится среда, назы-
называется активной частью (зоной).
По расположению подводящих и отводящих труб
коллекторы называются с «радиальным» и с «торце-
«торцевым» подводом или отводом среды. Радиальный под-
подвод (#твод) может осуществляться как в пределах
активной зоны, так и вне ее; в первом случае вводы
2*
(отводы) обычно располагаются по длине равномерно
и такой коллектор называется коллектором с равно-
равномерным отводом или подводом. Возможно н неравно-
неравномерное расположение радиальных подводов и отводов.
Радиальный подвод (отвод) среды вне активной
зоны называется боковым или угловым.
2-59. Статическое давление меняется по длине кол-
коллекторов вследствие изменения скоростей среды, ниве-
нивелирного напора и невосстанавливаемых потерь от тре-
трения и в местных сопротивлениях. Изменение статиче-
статического давления по длине коллектора влияет на разность'
давлений между входными и выходными сечениями
присоединенных к нему труб, вызывая неравномерное
распределение среды между ними (гидравлическую раз-
верку); это следует учитывать, особенно при односто-
одностороннем подводе или отводе среды. Изменение стати-
статического давления по длине коллекторов можно не
учитывать при равномерном подводе (отводе) среды
к ним трубами, расположенными не менее чем в трех
сечениях его активной части, и при сечении коллектора,
превышающем суммарное сечение всех присоединенных
к нему подводящих (отводящих) труб. Для парообра-
парообразующих элементов и водяных экономайзеров перепад
в коллекторах можно не проверять нри соблюдения
лишь второго условия.
При определении полного перепада давления в эле-
элементе (п. 2-09) учитываются потери статического давле-
давления на участках коллекторов от места входа среды
(выхода для СК) до трубы со средним расходом среды.
2-60. Максимальное изменение статического давле-
давления по длине горизонтально расположенного коллектора
подсчитывается по формуле
B-50)
где w — максимальная скорость среды в коллекторе
(в РК —на входе, в СК — на выходе), м/с;
Y — плотность среды в коллекторе, кг/м8;
А — коэффициент, учитывающий потеря в коллек-
коллекторе, принимается равным:
Для собирающего коллектора:
при радиальном отводе в середине
активной части 1,8
при торцевом отводе 2,0
Для раздающего коллектора:
при радиальном подводе в середине
активной части:
при Fp/nfT]=\,0 1,6
при Fp/nfT= 1,5 2,0
при торцевом подводе:
с полным сечением 0,8
с неполным сечением ^(^р/^тюлв"-®»^)
при угловом подводе (вне активной
зоны) 1,0
Значения при радиальном подводе относятся к пед-
водящим трубам, оси которых находятся под угдами
60—120° к осям вводов обогреваемых труб. При других
углах (особенно близких к 180°) значения коэффициен-
коэффициентов могут заметно увеличить разверку; поэтому не сле-
следует располагать подводящие трубы под углами более
120° к обогреваемым трубам на расстояниях менее
2 AК0Л от ближайших обогреваемых труб. На расстоя-
расстоянии более 2 4Квд это ограничение не требуется.
При равномерном подводе (отводе) среды перепа-
перепады давления в них определяются отдельно для кажде-
го участка между парой подводящих (отводящих)
труб.

20
Глава вторая. Определение перепадов давления
2-61. Изменение статического давления в различ-
различных сечениях горизонтального коллектора подсчиты-
вается по формуле
B-51)
где Д/?кол — изменение давления по всему коллектору,
а при равномерном подводе (отводе) —по длине каж-
каждого участка, м;
^кол — длина активной части коллектора (рас-
(расстояние между сечениями с максимальной и нулевой
скоростью) при одностороннем подводе (отводе) среды
или половина длины его участка между смежными под-
подводящими (отводящими) трубами при равномерном
подводе (отводе) среды, м;
% — длина части коллектора от места ближайшего
подвода (отвода) среды до рассчитываемой трубы, м.
2-62. Изменение статического давления в горизон-
горизонтальном коллекторе на участке от места ввода (отвода)
среды до трубы со средним расходом среды находится
по формуле
Ар = 2/ЗАрк0Л,
B-52)
где Аркол — перепад давления в коллекторе или на
половине длины его участка между ближайшими под-
подводящими (отводящими) трубами; определяемый по
п. 2-60.
Труба со средним расходом среды располагается
на расстоянии хАкол=0,423 от входа в раздающий
коллектор (выхода в СК) или участка его длины меж-
между ближайшими подводящими (отводящими) трубами.
2-63. В элементах, имеющих коллекторы с ради-
радиальным подводом (отводом) среды, местные потери
давления (на входе в РК и выходе из СК) должны
подсчитав аться при определении полного перепада
давления в них с учетом потерь на нестабилизирован-
ном участке по данным п. 2-38 и 2-30.
2-64. Изменение статического давления, кгс/м2, по
длине вертикального (наклонного) коллектора с тор-
торцевым или радиальным подводом (отводом) среды под-
считывается по формуле
Д/?в.к
B-53)
где Арв.к о л —изменение давления в вертикальном
(наклонном) коллекторе;
Аркол — изменение статического давления, опреде-
определяемое по п. 2-61 или 2-62, кгс/м2;
Д^нив— нивелирный перепад давления по высоте
коллектора, определяется по п. 2-20, кгс/м2.
Нивелирный перепад принимается со знаком минус
при подъемном и со знаком плюс при опускном дви-
движении среды в коллекторе.
2-65. Изменение статического давления в различ-
различных сечениях вертикального (наклонного) коллектора
с торцевым или радиальным подводом (отводом) среды
подсчитываете* по формуле
5 Д7?ткол ± Д/>тнив» B-54)
где Арткол — изменение статического давления, опреде-
определяемое согласно п. 2-60 или 2-63, кгс/м2;
Артнжв — нивелирный перепад давления по высоте
коллектора между расчетным и входным (или выход-
выходным) сечениями при торцевом подводе (отводе) или
до сечения ближайшего входного (выходного) штуцера,
определяется по п. 2-20 и 2-64, кгс/м2.
2-66. Суммарная потеря статического давления,
кгс/м2, в горизонтальных коллекторах элемента при
одинаковом диаметре их для трубы со средним расхо-
расходом определяется по формулам:
при схемах «П» и «Н»
при схеме „Z«
0,71Арс — 0,79А/?р;
B-55)
B-56)
при одностороннем торцевом подводе и равномер-
равномерном радиальном отводе (>8)
B-57)
— — Ьрр;
при рассредоточенном радиальном подводе
и одностороннем торцевом отводе
B-58)
где Арр и Арс — максимальные изменения давления по
длине горизонтального раздающего и собирающего кол-
коллекторов, определяемые по п. 2-69, кгс/м2.
При рассредоточенном соосном подводе (я^З) и
отводе (п^З) можно считать:
(при /Гкол/2/Гшт> 1>0);
B-59)
при сосредоточенном подводе в середине активной
длины коллектора и равномерно рассредоточенном от-
отводе (^З)
B-60)
В этих формулах А/?р и Арс — максимальные изме-
изменения давления в собирающем и раздающем коллекто-
коллекторах элемента или его участках, определяемые в соот-
соответствии с п. 2-60, кгс/м2.
2-67. Для элементов со сложной гидравлической
схемой суммарная потеря статического давления в их
коллекторах на участке до трубы со средним расходом
среды может быть определена путем построения гра-
графиков изменения давления на участках обоих коллек-
коллекторов по соответствующим исходным зависимостям
(п. 2-60, 2-63) и фактическим расходам среды в этих
участках. Таким же путем определяются положение
труб со средними перепадами давления и потеря дав-
давления в них.
Для определения этой зависимости необходимо:
1) построить кривые распределения давлений по
длине раздающего и. собирающего коллекторов;
2) построить кривую распределения разности дав-
давлений между коллекторами по их длине;
3) определить (графически или расчетно) среднюю
разность давлений по длине коллекторов;
4) определить N и положение змеевика, соответст-
соответствующего этой разности.
Таким же путем определяется средняя потеря дав-
давления в коллекторах при неодинаковых диаметрах раз-
раздающего и собирающего коллекторов.

Глава третья. Показатели надежности
21
ГЛАВА ТРЕТЬЯ
ПОКАЗАТЕЛИ НАДЕЖНОСТИ
А. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
3-01. Надежность паровых котлов требует обеспе-
обеспечения достаточного охлаждения всех без исключения
труб различных поверхностей нагрева. Выполнение это-
этого требования усложняется гидравлической неравно-
неравномерностью и неодинаковостью тепловосприятия парал-
параллельных труб, связанными с рядом конструктивных и
эксплуатационных условий.
3-02. Непрерывное и достаточное охлаждение всех
обогреваемых труб обеспечивается при однофазном
потоке устойчивым движением с соответствующими
скоростями. При двухфазном потоке это достигается
непрерывным смачиванием водой всех поверхностей
обогреваемых труб. При отсутствии непрерывной водя-
водяной пленки надежность охлаждения труб зависит от
скорости среды.
3-03. В котлах с многократной циркуляцией, харак-
характеризующихся относительно малым паросодержанием
в обогреваемых элементах, когда ухудшенный теплооб-
теплообмен может иметь место лишь в высокофорсированных
котлах при р>150 кгс/см2, основная причина перегрева
труб — нарушения нормального гидравлического режи-
режима, при которых стенка трубы постоянно или периоди-
периодически непосредственно соприкасается с неподвижным
или медленно движущимся паром. Такими опасными
нарушениями являются запаривание труб при опроки-
опрокидывании потока, появление застоя и свободного уровня.
Нормальное поступление воды в опускные и рецир-
рециркуляционные трубы может нарушаться при сносе пара
из объема барабана или коллектора, появлении в тру-
трубах пара в результате образования вихревых воронок
над их входными сечениями и закипании воды в обо-
обогреваемых трубах.
3-04. Для прямоточных котельных агрегатов наи-
наибольшую опасность представляет перегрев труб в ре-
результате больших тепловых и гидравлических разверок.
Опасны также недостаточные скорости среды при боль-
больших удельных тепловосприятиях, особенно в области
ухудшенного теплообмена. Повреждения обогреваемых
труб возможны и вследствие колебаний температуры;
при значительных различиях объемов параллельных
контуров при ускоренных растопках.
3-05. Показателем надежности компоновки отдель-
отдельных котельных элементов служит также степень их
чувствительности к различным возможным в эксплуа-
эксплуатации нарушениям нормальных условий работы и пере-
переменным режимам.
Б. РАЗВЕРКИ И НЕРАВНОМЕРНОСТИ
В ТРУБНЫХ ЭЛЕМЕНТАХ
3-06. Неодинаковость температурного режима труб
гидравлического элемента в основном обусловливается
всегда существующими тепловой и гидравлической раз-
верками между ними.
Исходной причиной разверок между отдельными
трубами элемента являются неравномерности, заложен-
заложенные при проектировании, изготовлении и монтаже ко-
котельного агрегата и появляющиеся при его эксплуата-
эксплуатации. В их число входят гидравлическая неравномерность
и неравномерность тепловосприятия.
Наиболее опасный температурный режим соответ-
соответствует определенному сочетанию этих неравномерно-
стей. Поэтому при рассмотрении температурных условий
гидравлических элементов необходимо тщательно уста-
устанавливать характер неравномерностей в трубах и про-
проверять такие трубы, в которых суммарное влияние
различных сочетаний неравномерностей приводит к наи-
наихудшим условиям. Трубы, находящиеся в наиболее
опасных температурных условиях, называются разве-
ренными.
В котлах с естественной циркуляцией разверенны-
ми являются обычно слабообогреваемые трубы, в кот-
котлах с принудительным движением среды, как правило
(при преобладании гидравлических потерь над нивелир-
нивелирным напором), наиболее обогреваемые трубы.
3-07. Максимальным отклонением температуры ме-
металла в гидравлическом элементе или его участке 6YM
называется превышение температуры наиболее нагретой
трубы над средней.
Максимальным отклонением температуры среды
в элементе или участке 6/т называется превышение тем-
температуры среды в наиболее нагретой трубе над средней.
Коэффициентом температурной разверки в гидрав-
гидравлическом элементе называется отношение температуры
среды на выходе из разверенной трубы к средней тем-
температуре на выходе из элемента:
р
C-01)
3-08. Коэффициентом тепловой разверки называется
отношение приращения энтальпии в отдельной трубе
(витке) к среднему приращению ее в элементе
C-02)
Если в предшествующих элементах среда переме-
перемешана не- полностью и на входе в рассчитываемый эле-
элемент сохраняется некоторая начальная неравномерность,
энтальпия потока в трубе должна определяться с ее
учетом. В этом случае приращение энтальпии, ккал/кг,
в разверенной трубе
AtT= iT — TH + aM'H, C-03)
а превышение ее чад средней на выходе из элемента
8iT = А7ЭЛ (рл — 1) + аМ'н, C-04)
где А/эл—среднее приращение энтальпии среды в эле-
элементе, ккал/кг;
iT — энтальпия среды на выходе из разверенной
трубы, икал/кг;
6iT — превышение приращения энтальпии в разве-
разверенной трубе над средним в элементе, ккал/кг;
iH — средняя энтальпия на входе в рассматривае-
рассматриваемый элемент, ккал/кг;
AivH — разность энтальпий среды на выходе из раз-
разверенной трубы предшествующего элемента и средней
на выходе из него, ккал/кг;
a — коэффициент, учитывающий неполноту переме-
перемешивания в предшествующем элементе:
Схема соединения элементов (значения а):
Односторонний ввод в конец коллектора или пол-
полное перемешивание в предшествующем элементе 0
Двусторонний ввод или малое количество подво-
подводящих труб к раздающему коллектору
Пподв/лэл<0,3 0,5
Проходной коллектор или большое число подводя-
подводящих труб к раздающему коллектору
/>031

22
Глава третья. Показатели надежности
3-09. Коэффициентом гидравлической разверки на-
называется отношение расходов среды в отдельной трубе
(витке) к среднему расходу в трубах элеагента
pr=GT/G. C-05)
Если все трубы элемента имеют одинаковый диа-
диаметр, коэффициент гидравлической разверки может
быть выражен в виде
pr3» (wy)r/wy. C-06)
3-Ю. Коэффициентом неравномерности тепловос-
ириятия в элементе называется отношение среднего
удельного теиловосприятия разверенной трубы (витка)
к среднему удельному тепловосприятию элемента
Т1т = <7т/<7эл. C-07)
3-11. Коэффициентом гидравлической неравномерно-
неравномерности называется отношение полного коэффициента гид-
гидравлического сопротивления разверенной трубы к пол-
полному коэффициенту гидравлического сопротивления
элемента \
C-08)
где Zt и 2ЭЛ — полные коэффициенты гидравлического
сопротивления трубы и элемента, определяемые по ре-
рекомендациям гл. 2, Г.
Различия в коэффициентах гидравлического сопро-
сопротивления, вызываемые дополнительными обстоятельст-
обстоятельствами (увеличенная шероховатость отдельных труб,
уменьшенные сечения в местах сварных стыков, допу-
допуски по диаметру труб, отложения и т. п.), учитываются
только при расчетах гидравлических разверок. При
оценке возможных расхождений расчетных и опытных
^«йых и рассмотрении аварий следует учитывать, что
полные коэффициенты сопротивления могут значительно
увеличиться из-за случайных обстоятельств.
3-12. Коэффициентом конструктивной нетождествен-
йостй называется отношение обогреваемой поверхности
отдельной трубы (витка) к средней обогреваемой по-
поверхности труб элемента
г,к=Ят/Я,
C-09)
ДДО .Нг — поверхность нагрева трубы;
у ' Я — средняя поверхность нагрева трубы в элементе.
3-13. Коэффициенты гидравлической разверки и
неравномерности связаны между собой (при одинако-
pfitfx диаметрах труб и расположении коллекторов эле-
элемента) выражением:
; Для пароперегревателей
для некипящих экономайзеров
C-Ю)
C-11)
где б/7кол — разность суммарных потерь давления
в коллекторах элемента между сечениями, соответству-
соответствующими расположению труб с разверенным и средним
расходами среды (см. главы 2,Д н 8,Д), кгс/м2;
дрнив — разность нивелирных напоров в разверен-
разверенной трубе и элементе (см. гл. 2,Д и 8,Д), кгс/м2;
А/?эл—потери давления от трения и в местных
сопротивлениях для трубы элемента со средним расхо-
расходом среды, определяются по указаниям гл. 2, кгс/м3;
и, 0т — средние удельные объемы среды в элементе
и разверенной трубе, м3/кг.
Если расчетом устанавливается, что правая часть
равенстр C-10) > C-11) имеет отрицательный знак, зна-
значит, в разверенной трубе движение происходит в об-
обратном направлении. В парогенерирующих элементах
с пароводяной смесью на входе должны быть приняты
меры по равномерному ее распределению в соответствии
с указаниями приложения II.
3-14. Коэффициенты тепловой и гидравлической
разверки связаны между собой формулой
ЛкТ)т/рг.
C-12)
3-15. При проверке надежности элементов с прину-
принудительным движением среды, имеющих тепловую раз-
верку, необходимо учитывать следующее: во всех слу-
случаях, когда нарушение надежности обогреваемых эле-
элементов не связано с нарушением гидравлического ре-
режима, опасными являются трубы наиболее обогревае-
обогреваемые и с наименьшим расходом среды. Когда примерное
расположение труб с наибольшими значениями нерав-
неравномерности каждого вида известно и эти значения не
могут приходиться на одни и те же трубы, следует
определять раздельно максимальные коэффициенты не-
равномерностей г)к и Т)т, минимальный коэффициент
гидравлической разверки рг и соответствующие им
коэффициенты тепловой разверки f>g. Проверку надеж-
надежности следует производить в этом случае для трубы
с наибольшей тепловой разверкой.
Если максимальные значения коэффициентов не-
равномерностей -Пк и r\t и минимальное значение От
могут приходиться на одни и те же трубы или распре-
распределение неравномерностей неизвестно, надежность
должна проверяться по тепловой разверке, определен-
определенной с совмещением всех неравномерностей (см. п. 3-14).
В некоторых случаях при нарушениях нормального
гидравлического режима (застой и опрокидывание, рас-
расслоение) ненадежными могут быть трубы с наименьшим
тепловосприятием. В этом случае следует определять
коэффициент тепловой разверки для наименее обогре-
обогреваемой трубы при наименьшем значении коэффициента
гидравлической разверки.
В. ЗАСТОЙ, СВОБОДНЫЙ УРОВЕНЬ
И ОПРОКИДЫВАНИЕ ПОТОКА
3-16. Застоем циркуляции называется медленное
движение в обогреваемой трубе воды вверх или вниз,
а пара —вверх, при котором возможен застой отдель-
отдельных паровых пузырей в благоприятных для этого уча-
участках трубы (отводы, габы, сварные стыки и т. п.).
Аналогично может появляться застой паровых пузырей
и в трубах с принудительным движением потока.
3-17. Свободный уровень в трубе, выведенной
в паровое пространство барабана, появляется при пре-
прекращении движения воды вследствие невозможности
поднять ее до высшей отметки трубы. При этом на
участке выше уровня вбды в трубе медленно движется
насыщенный или перегретый пар.
3-18. Запаривание труб при опрокидывании потока
докритического давления появляется вследствие скоп-
скопления в трубе пара, который не может преодолеть ди-
динамического воздействия движущейся вниз воды и
выйти из трубы в сборный барабан или коллектор. На-
Наступление запаривания определяется действительным
тепловосприятием этой трубы, расчет которого практи-
практически невозможен. Поэтому недопустимо любое опро-
опрокидывание потока, даже если оно и не приводит к не-
немедленному запариванию трубы.
При сверхкритическом давлении опрокидывание
потока может происходить в элементах с характери-
характеристикой, расположенной в нескольких квадрантах гид-
гидравлической диаграммы (т. е. при верхнем расположе-
расположении раздающего коллектора).

Глава третья, Показатели надежности
23
3-19. Возможность нарушения устойчивости потока
проверяется для всех обогреваемых элементов рассчи-
рассчитываемых контуров. Объектом проверки в элементах
должны быть* наименее обогреваемые трубы с наиболь-
наибольшим сопротивлением и необогреваемьши участками,
а также введенные в барабан с наибольшим превыше-
превышением над уровнем воды.
3-20. В трубах, введенных в барабаны и выносные
циклоны выше уровня воды, проверяется свободный
уровень; в трубах, соединенных собирающими тройни-
тройниками,— только застой. В трубах, введенных в бараба-
барабаны и выносные циклоны (независимо от заглубления
трубы) ниже уровня воды или в коллектор, проверяют-
проверяются застой и опрокидывание циркуляции. Во всех слу-
случаях возможность застоя и опрокидывания должна
быть исключена.
Проверка застоя и опрокидывания в элементе
<: естественной циркуляцией производится только при
положительном полезном напоре, а в элементах с при-
принудительным движением среды только при Ар9Л<пу'.
В прямоточных элементах при докритическом дав-
давлении производится проверка опрокидывания и застоя,
* элементах при сверхкритическом давлении — только
опрокидывания потока.
3-21. Для проверки застоя или свободного уровня
определяются средние и конечные приведенные скорости
fiapa, м/с, в наименее обогреваемой трубе (витке) эле-
элемента по формулам
C-14)
еде т]т—наименьший коэффициент неравномерности
тепловосприятия трубы (витка) по данным приложе-
приложения I;
•Пк — коэффициент конструктивной . нетождествен-
«ости, определяемый по п. 3-12;
, и>"оэя, «>"ок— средняя и конечная приведенные ско-
скорости пара в обогреваемой части элемента (участка),
определяемые по п. 3-22, 3-23, м/с.
Для элементов с принудительным движением среды
средняя приведенная скорость пара, м/с, в элементе
(участке) может определяться по формуле
- опт
C-15)
где wy — массовая скорость потока в элементе,
тсг/(м2.с).
3-22. Средняя приведенная скорость пара, м/с, в эле-
элементе определяется по формуле
ш"
«ли
^ оэл= bZZh -~^г> C-17)
п — "до I
игде w"<n w"on — средние приведенные скорости
пара в участках, определяемые по п. 2-05 при исполь-
использовании тепловосприятия только на испарение, м/с;
хи хг хп — средние массовые паросо держания
s участках;
hu hi hn — высоты паросодержащих участков
элемента, м;
*&^*до — полная высота паросодержащей части эле-
элемента, м.
Для элементов с раздающими коллекторами или
тройниками, в которые поступает пароводяная смесь,
средняя приведенная скорость пара при проверке за-
застоя определяется без учета пара, поступающего из
коллектора или тройника.
3-23. При проверке застоя в подъемно-опускных
элементах средняя приведенная скорость пара, м/с,
в трубе с наименьшим обогревом определяется для
рассчитываемого хода без учета количества дара, обра-
образующегося перед выбранным ходом (т. е. по собствен-
собственному пару), по формуле (
где п — общее число кодов в элементе.
3-24. Напор застоя в трубных элементах опреде-
определяется по формуле
ft' ~ Ч"). C-19)
где 53 — напор застоя, кгс/м3;
hoe — сумма высот всех обогреваемых паросодер-
паросодержащих участков, м;
Апо — высота участка после обогрева, м; , v, '.'
Фз — среднее напррное паросо держание застоя
в трубе (номограмма 12, см. вкладку), определяемое
по средней приведенной скорости пара в наименее
обогреваемой трубе (п. 3-21, 3-23);
Фз — напорное паросодержание застоя в участке
после обогрева (номограмма 13, см. вкладку), опреде-
определяемое по конечной скорости пара в наименее обогре-
обогреваемой трубе.
Если верхний необогреваемый участок трубы со-
составляет не более 15% обогреваемой, высоты, расчет
производится по полной паросодержащей. высоте трубы
по формуле
53 = (Лоб + ЛПо)?з(Т'-Т"). • C-20)
3-25. Проверка застоя в котельных агрегатах с есте-
естественной циркуляцией выполняется по ч формуле
53/5пол>1,1A,2), C-21)
где S3 — напор застоя в элементе, определяемый по
п. 3-24, хгс/м2;
Suo л — полезный напор обогреваемого- элемента,
определяемый по п. 2-29, кгс/м1.
Коэффициент 1,2 применяется в тех случаях, когда
есть основание ожидать отклонения условий работы
котельных агрегатов от расчетных или имеются наклон-
наклонные участки с общей высотой более 20% обогреваемой
высоты элемента.
3-26. Застой в элементе с принудительным подъем-
подъемным движением среды докритического давления прове-
проверяется по формуле
C-22)
здесь Арэя — полный перепад давления в элементе,
определяемый по п. 2-09, кгс/м2;,
Ара —перепад давления в элементе при застое,
кгс/м2,
Да =* * frf - Мт'—V')]; C-23)
53 —напор застоя, определяемый по формулам
C-19) и C-20), кгс/м2.
Коэффициент 1,2 принимается в тех же случаях,
как и в п. 3-25.
3-27. Проверка появления свободного уровня про-
производится по формуле
> 1,1 A,2);
C-24)
здесь Л^в.у — потеря на подъем смеси выше уровня
воды в барабане, ktcjvP, определяемая по формуле
Дрв.у=Лв.уA-фв) (y'-Y'K C-25)
где Ав.у — высота трубы над средним уровнем воды
в барабане, м;

24
Глава третья. Показатели надежности
Фз — паросодержание застоя, определяемое по номо-
номограмме 13 для конечной приведенной скорости пара
в трубе.
Коэффициент 1,2 принимается в тех же случаях,
как и в п. 3-25.
3-28. При проверке опрокидывания потока в эле-
элементе с подъемным движением средняя приведенная
скорость пара, м/с, в наименее обогреваемой трубе
определяется по выражению
C-26)
где о/'оэл — средняя приведенная скорость пара в эле-
элементе, определяемая для опускного движения по
п. 3-29, м/с;
Aw — уменьшение приведенной скорости пара
вследствие аккумуляции тепла на 1 м высоты трубы
с опускным движением, определяемое для наименее
обогреваемой трубы по рис. 3-1, м/с;
h — высота элемента, м.
0,18
0,16
«у/
q,iг
0,10
0,08
0,06
0 Oh-
0,02
-А
/
/
Ч
/
f
/
/
f
/
/
"—т
~ Р~
К*
20
W
ч;
КГ
&
c/t
s
Ч
«г
? -
•<•
О
м/(с-м)
а)
м/с 2,0
0,016
п ти
0,012
0,010
0,008
0,006
0,004-
0,002
А
/
/
к-
/
у
/
/
У
J
/
W*
йС
--
-—
¦Hi
ESS
1
¦ 60-
-г
1 ЮС
1
Ч,
Р- 180 кгс/смг ¦
¦
¦
1,0
м/с 2,0
Рис. 3-1. Гидростатическая поправка к приведенной ско-
скорости пара при опрокидывании циркуляции.
а —при /5=10-5-40 кгс/см2; б —при р=40-М80 кгс/см2.
Поправка на аккумуляцию тепла учитывается лиш
при расчете контуров, трубы которых вводятся в ба
рабан; при наличии собирающих коллекторов ее учитц
вать не следует. При отрицательном значении й;"от прс|
верка опрокидывания потока в элементе с подъемны^
движением не проводится. j
3-29. Средняя приведенная скорость пара, м/с, пр|
опускном движении в элементе определяется по фор
муле
C-2?
h —
где hn, Лп-ь ..., hi — высоты участков, пронумеровав
ных, как и при подъемном движении, снизу вверх, М
hzo, hno — высоты участков до и после обогрев|
принимаемые без учета изменения направления потс|
ка, м;
й>"оп, w"on-u ..., w"oi — средние приведенные ск<з
рости пара в участках, определяемые при движении napj
сверху вниз без учета пара, сносимого из верхнего код
лектора или барабана и без учета недогрева в бара
бане^м/с;
аГ'одо — приведенная скорость пара на участке д|
обогрева, равная конечной приведенной скорости пар|
м/с.
3-30. Проверка опрокидывания потока при естест
венной циркуляции производится по формуле
Sonp/SnOa>l,l(l,2);
(з-:
здесь 50пр — напор опрокидывания для элемента, кгс/м!
определяется по средней приведенной скорости пар(
в наименее обогреваемой трубе по формуле |
"'опр ¦
C-2S
где S^p —удельный напор опрокидывания [(номограмм
14 —см. вкладку), определяемый по средней прив^
денной скорости пара в наименее обогреваемой труб
(п. 3-28), кг/(м2-м).
Наиболыпие^значения удельного напора опрокидыва
ния (S?*p = y' -~ Т^)^ДЛЯ каждого давления показан!
в левом квадранте номограммы 14 вертикальными пунк
тирными линиями (Z/h — полный коэффициент сопрб
тивления трубы, отнесенный к единице ее высоты).
3-31. Опрокидывание потока в элементах с прину
дительным подъемным движением • среды докритичб
ского давления проверяется по формуле
Tp-?r-W=szr >ljlA'2)' C-30^
где Аропр — перепад давления в элементе при опроки
дывании, кгс/м2;
5Опр — напор опрокидывания в обогреваемом эле!
менте, определяемый по п. 3-30, кгс/м2.
3-32. Опрокидывание потока при сверхкритическо^
давлении проверяется путем построения гидравлически!
характеристик.
3-33. Для предотвращения застоя пара в испари!
тельных элементах докритического давления с принуда
тельным опускным движением средняя массовая ско<
рость потока должна быть не меньше 500 кгс/(м2-с)]
3-34. Для предотвращения застоя в наименее оба
греваемой трубе вертикального подъемного прямотой
ного элемента сверхкритического давления массова^

Глава третья. Показатели надежности
25
скорость при минимальной нагрузке должна быть не
менее
f и v 77
C-31)
где увх — плотность среды на входе в элемент, кг/м3;
Y, v — среднеинтегральные плотность, кг/м3, и
удельный объем, м3/кг, в элементе.
3-35. Для удаления водопаровых пробок из змее-
змеевиков пароперегревателей необходимо обеспечить в них
массовые скорости пара, кгс/(м2»с), равные:
ккал/кг
W
C-32)
Для удаления воздуха из подъемно-опускных эле-
элементов следует обеспечить в них следующую массовую
скорость, кг/(м2-с), при прокачке:
у гэл \ Тв у
C-33)
где Пои — число опускных ходов элемента;
7возд — плотность удаляемого воздуха, определяе-
определяемая по давлению в собирающем коллекторе элемента,
кг/м3;
Yb — плотность воды, используемой для вытеснения
воздуха, кг/м3.
Г. МНОГОЗНАЧНОСТЬ И РАЗВЕРКА
ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК
3-36. Анализ гидравлических характеристик элемен-
элементов с принудительным движением среды производится
для обеспечения их необходимой крутизны, определе-
определения расходов среды, установления и ограничения воз-
возможной гидравлической и температурной разверок
в параллельных элементах (трубах).
3-37. Гидравлическая характеристика прямоточных
элементов может быть многозначной, т. е. одному пере-
перепаду давления могут соответствовать несколько рас-
расходов среды. В прямоточных котельных агрегатах
с подъемными, подъемно-опускными и опускными эле-
элементами многозначность зависит от соотношения ниве-
нивелирных напоров и потерь от трения в отдельных ходах
элемента. В прямоточных котельных агрегатах докри-
тического давления с горизонтальной навивкой много-
многозначность является в основном следствием различия
зависимостей гидравлических сопротивлений в эконо-
майзерны.х и испарительных участках.
При многозначных характеристиках в зависимости
от их типа возможны изменения направления потока
в отдельных витках, разверка расходов и застой, вслед-
вследствие чего температурный режим в разверенных трубах
при малых массовых скоростях может оказаться не-
неудовлетворительным.
3-38. Отличие гидравлических характеристик отдель-
отдельных разверенных витков (элемента) от средней харак-
характеристики элемента (контура) в целом вызывается
главным образом неравномерностью тепловосприятия,
а также гидравлической неравномерностью. Вследствие
этого в разверенном (наиболее обогреваемом) витке
расход среды может оказаться значительно меньше
среднего, а температура на выходе из него чрезмерно
высокой. Кроме того, при уменьшении массовой скоро-
скорости в разверенном витке он может оказаться в области
ухудшенного теплообмена.
• 400
200
300
400 кгс/см2
Рис. 3-2. Границы зоны больших теплоемкостей
[ср>2 ккал/(кг-°С].
3-39. Устойчивость потока, т. е. невозможность
перехода с правой (основной) ветви многозначной гид-
гидравлической характеристики подъемно-опускных эле-
элементов на другие ветви, может быть обеспечена, если
перепад давления в элементе (контуре) больше пере-
перепада в точке минимума гидравлической характеристики
разверенного витка (при отрицательных значениях
перепад расположен ближе к оси абсцисс). При этом
следует учитывать возможность увеличения перепада
давления в точке минимума характеристики разверен-
разверенного витка при нестационарных режимах.
3-40. Гидравлическая разверка в наиболее обогре-
обогреваемом витке (трубе) становится особенно заметной
при резком увеличении удельных объемов среды. Для
докритического давления это увеличение наступает при
начале парообразования, для сверхкритического — при
энтальпиях среды, соответствующих началу области
больших теплоемкостей (рис. 3-2).
3-41. Для элементов, в которых выходная энталь-
энтальпия потока в разверенном витке меньше пределов, ука-
указанных в п. 3-40, или входная энтальпия соответствует
при докритическом давлении иаросодержанию более
0,85, а при сверхкритическом более 650 ккал/кг, гид-
гидравлические характеристики разверенных витков не
строятся. В остальной области энтальпий гидравличе-
гидравлическая разверка должна определяться с помощью гидрав-
гидравлических диаграмм.
3-42. Расход в разверенном витке определяется по
его характеристике при перепаде давления, соответст-
соответствующем среднему расходу в элементе. Выходная эн-
энтальпия потока в разверенном витке определяется по
этому расходу и его тепловой нагрузке.
3-43. Надежный температурный режим в разверен-
разверенных витках может быть обеспечен путем изменения
компоновки элемента либо дросселирования витков на
входе. Если тепловая неравномерность в элементе (кон-
(контуре) определяется конструктивной нетождественностью^
возможно применение неравномерного дросселирования,,
когда в трубах (элементах) с большим тепловосприя-
тием устанавливаются шайбы большего диаметра.
3-44. Гидравлические характеристики парогенериру-
ющих элементов всех типов улучшаются (расширение
области однозначности и возрастание крутизны) при
увеличении энтальпии среды на входе. Поэтому их
следует рассчитывать при номинальной и наименьшей
возможной в эксплуатации энтальпии на входе. При
растопочных режимах следует рассчитывать характе-

Глава третья* Показатели надеокяости
ристики при энтальпиях на входе, начиная с 200ккал/кг
вплоть до номинальной.
3-45. Для обеспечения умеренных значений гидрав-
гидравлической разверки и колебаний общего расхрда среды
в элементах с горизонтальной и горизонтально-наклон-
горизонтально-наклонной навивкой при нестационарных режимах гидравли-
гидравлическая характеристика его в рабочей области должна
быть достаточно крутой. Крутизна гидравлической ха-
характеристики может приближенно оцениваться по отно-
относительному изменению перепада давления и расхода
среды в элементе
Крутизна оценивается по участку рабочей области
характеристики с наименьшим углом наклона к оси
абсцисс. Цифры «2 и 1 относятся к конечному и на-
начальному значениям проверяемого участка характери-
характеристики. Приемлемые значения гидравлической разверки
получаются при относительной крутизне х&раКгеристики
не менее 2 [по формуле C-Э4)].. ,7.,
3-46. В горизонтальных элементах докритического
давления крутизна характеристики улучшается с ростом
температуры среды на входе в элемент.
На рис. 3-3 приведены предельные значения недо-
грева до кипения воды на входе в кипящий экономай-
экономайзер (AiVp), обеспечивающие достаточную крутизну гид-
гидравлической характеристики.
3-47. Для обеспечения однозначности и необходи-
необходимой крутизны гидравлической характеристики элементов
с горизонтальной навивкой при докритическом давлений
размеры дроссельных шайб должны определяться йо
формуле <
где ?ш — коэффициент гидравлического сопротивлений
шайбы (и. 2-47); :
28Л—полный коэффициент гидравлического сопро-
сопротивления элемента без шайбы (п. 2-Й6);
AiH — недогрев до кипения воды на входе в эле-
элемент.
Во многих случаях при дросселировании, которое
требуется для предотвращения пульсаций, обеспечи-
обеспечивается и необходимая крутизна характеристики!
3-48. В подъемно-опускных элементах с нижним
раздающим коллектором однозначность и необходимая
крутизна характеристики обеспечиваются при следую-
следующих условиях:
а) для котельных агрегатов сверхкритического дав-
давления при режимах с iBX>550 ккал/кг,
б) для прямоточных котельных агрегатов любого
давления при числе ходов более 10;
в) для котельных агрегатов с многократной прину-
принудительной циркуляцией воды при любом числе ходов.
Во всех остальных случаях необходимо построение
характеристик.
-ккая[кг
-too
^
50
*z
100
' 150
КГС/СМ2
Рис 3-3, Гранитные условия необходимой крутизны ги-
гиД. ТЕМПЕРАТУРНЫЙ РЕЖИМ КОТЕЛЬНЫХ ТРУ5
3-49. Надежный температурный режим обогревае-
обогреваемых труб характеризуется достаточным запасом меха-
механической прочности, отсутствием окалинообразования и
допустимыми колебаниями температуры стенки. Безо-
Безопасные температурные условия обогреваемых труб
обеспечиваются гидравлическим режимом среды в них
и компоновкой поверхностей нагрева.
3-50. Длительная механическая прочность обогре-
обогреваемых труб определяется расчетом трубы с наивысшей
температурой стенки, выполняемым по «Нормам расчета
элементов паровых котлов на прочность».
3-51. Максимальная температура наружной поверх-
поверхности труб не должна достигать температуры окалино-
обраЗования или температуры изменения структуры
металла. Это особенно важно для радиационных по-
поверхностей нагрева, на которых при больших и сильно
меняющихся тепловосприятиях окалина образуется1
весьма интенсивно. . . • <
Предельно допустимые температуры наружной по-
поверхности труб приведены в РУ по жаростойкости труб
паровых котельных агрегатов, выдержки из нее при-
приведены в табл. 3-1.
Таблица 3-1
Марка стали
20
12Х1МФ
12Х2МФСР ,
ЭИ53Г
ЭИ756 "I.;
1Х18Н12Т
Топливо (
Мазут
410
540/585
- ><8 •¦¦:
610
Эстонский
сланец
450
540
' ШО
610
друга* той,,
лива
450 ]
585
.. 595
{ 600
; J 630
640
Примечание. Дбпустимая температура для стали 12X1 Мф.
в экранах мазутных котлов с местным» удельными телловсспрнятнйШ
более 350.10» нкал/(мМ0 ограничивается 640°C. v .ч.ц
Резкие колебания температуры обогреваемых
труб вследствие переменных условий их внутреннего
охлаждения (скачкообразные изменения коэффициента
теплоотдачи от стенки к среде* быстрое изменение тем?
пературы среды, а также сильные и частые колебания
теплового потока) могут вызвать разрушение поверхно^
стных окисных пленок и появление усталостных трещин
в стенках. , ^
3-53. Температура трубы зависит от температуря
среды, протекающей в данном участке, условий внутлч
реннего теплообмена, наличия отложений и местной
тепловой нагрузки. Температурные условия следует рас*:
считывать для труб, в которых температура средь^
гидравлический режим и тепловая нагрузка вызывающ
наибольшую температуру стенки. j
Температура обогреваемых труб должна опредф]
ляться с учетом неравномерности тепловосприятия щ\
периметру и растечки тепла в стенке. Повышения те,Мз|
пературы трубы или амплитуды ее колебаний, вызывает!
мые случайными нарушениями нормального режим*!
эксплуатации, в расчетах не учитываются.
3-54. Температура разверенной трубы, °С, опреде^]
ляется по формулам:
а) для внутренней поверхности
C-3$
3
6) для наружной поверхности
дравлических характеристик.
'•^ ч

Глава третья. Показатели надежности
27
40
30
го
ю
-К
I
S
Z
i
¦—*
*
700
400 500 500 , 700
Рис 3-4. Коэффициент теплопроводности котельных ста-
сталей.
Я — 20; 2—12ХШФ; 5—12Х2МФСР; 4 ~ ЭИ756; 5 - 1Х18Н9Т
AХ18Н12Т); 6-;ЭИ257, 695Р.
в) для'середины стенки
C-38)
«где 1 — средняя температура среды в рассчитываемом
участке элемента, °С;
б/т — превышение температуры среды в разверен-
яой трубе «ад^ средней в участке (п. 3-08);
#вн — максимальное местное тепловосприятие внут-
внутренней поверхности рассчитываемого участка элемента,
определяемое согласно п. 3-55, ккал/(м2»ч);
s — толщина стенки труб, м;
Км — коэффициент теплопроводности металла,
ккал/(м«ч-°С), находится по рис. 3-4; температуру тру-
<5ы при определении Км следует предварительно при-
принимать яа 5О°С выше температуры среды; при отклоне-
отклонении действительной температуры от прцнятой более
чем на 100°С следует производить пересчет;
аг — коэффициент теплоотдачи от стенки к среде,
ккал/(м2.ч-°С), определяется по п. 3-56—3-65, 3-66 и
3-67;
Р — отношение наружного диаметра трубы к внут-
внутреннему.
По этим формулам определяется и температура ло-
лобовых участков труб цельносварных поверхностей на-
нагрева. Температура плавников и мембран таких поверх-
поверхностей определяется по приложению IV «Теплового
расчета котельных агрегатов (нормативного метода)».
3-55. Местлое тепловосприятие внутренней поверх-
поверхности трубы, ккал/(м2-ч), находится по формуле
C-39)
где р, ~* коэффициент растечки тепла, определяемый по
нормам теплового расчета или номограммам 15 и 16
в зависимости от критерия Bi, подсчитываемого по
формуле
C.40)
^макс •— максимальное удельное тепловосприятие
наружной поверхности трубы, определяемое по прило-
приложению I, ккал/(м2-ч).
КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛООТДАЧИ
ДЛЯ ОДНОФАЗНОГО ПОТОКА
3-56. При расчете температурного режима труб,
охлаждаемых, водой при докрнтическом давлении до
начала области ухудшенного теплообмена (п. 3-58),
а_ при сверхкритическом давлении до энтальпии
250 ккал/кг* коэффициент теплоотдачи от стенки к воде
при любом направлении ее движения определяется по
номограмме 17, построенной на основе зависимости
Nu=0,023 Re°'8Pr°.4
C-41)
с отнесением всех физических констант к температуре
потока.
3-57. При расчете температурного режима труб,
охлаждаемых перегретым паром, коэффициент теплоот-
теплоотдачи от стенки к пару при любом направлении его
движения определяется по номограмме 18 (см. вклад-
вкладку), построенной на основе формулы C-41) с отнесе-
отнесением всех физических кбнстант к температуре потока.
При сверхкритическом давлении и энтальпии среды
менее 750 ккал/кг номограммой 18 можно пользоваться
только при
C2)
где <Ьн — максимальное местное тепловосприятие внут-
внутренней поверхмости трубы, определяемое с учетом теп-
тепловой неравномерности согласно приложению I,
ккал/(м2-ч);
wy — массовая скорость потока в разверенной
трубе, определяемая с учетом гидравлической разверки,
кг/(мг»с).
Допускать при конструировании значения ^внХ
ХЮ~3/3,6 гагу более 0,1 ккал/кг при номинальной Hal-
грузке не рекомендуется^
ТЕПЛООТДАЧА И КРИЗИСЫ ТЕПЛООБМЕНА
ДЛЯ ДВУХФАЗНОГО ПОТОКА
3-58. Б вертикальных парообразующих трубах теп-
теплоотдача к потоку пароводяной смеси обычно весьма
интенсивна. Однако при определенном сочетании ре-
режимных параметров (давление, массовая скорость,
удельный тепловой поток и паросодержание) коэффи-
коэффициент теплоотдачи при движении двухфазного потока
в обогреваемых трубах резко уменьшается из-за нару-
нарушения контакта между стенкой и жидкой фазой. Это
явление обычно называют кризисом теплообмена.
Кризис теплообмена первого рода возникает из-за
нарушения и вытеснения пристенного жидкостного слоя
в ядро потока пузырьками пара» образующимися при
кипении. Основным параметром, характеризующим гра-
границу перехода к ухудшенному теплообмену, в этом
случае является удельная тепловая нагрузка.
Кризис теплообмена второго рода обусловлен вы-
высыханием пристенного жидкостного слоя при диоперсно-
кольцеаом режиме течения, когда в ядре потока еще
имеются капли жидкости. Основным параметром кри-

28
Глава третья. Показатели надежности
зиса теплообмена второго рода является паросодержа-
паросодержание в месте возникновения кризиса, называемое гра-
граничным паросодержанием. Высыхание пристенной жид-
жидкой пленки может происходить как без орошения ее
каплями влаги, так и с орошением. В первом случае
граничное паросодержание не зависит от удельного
теплового потока и определяется давлением, массовой
скоростью и диаметром трубы, во втором с уменьше-
уменьшением удельного теплового потока кризис теплообмена
наступает при более высоких паросодержаниях.
Для случая равномерного по периметру обогрева
труб диаметром 15 мм и более рекомендации по рас-
расчету границ ухудшенного теплообмена I и II рода
приведены в п. 3-59—3-60 и на номограммах 19—22.
Дополнительно приведены расчетные зависимости
для труб диаметром менее 15 мм (п. 3-71—3-73).
3-59. Виды зависимостей граничных условий ухуд-
ухудшенного теплообмена и области их существования Для
труб диаметром 15 мм и более показаны на номограм-
номограмме 19. В первой из них (/) значение хКр во всех слу-
случаях зависит от удельной тепловой нагрузки трубы,
вторая (//) имеет участки, в которых эта зависимость
для *гР отсутствует (номограмма 19,а). Удельные теп-
тепловые нагрузки, соответствующие началу и концу об-
области независимости паросодержания от q (точки 2 и 3
зависимости //), приведены на номограмме 19,6.
3-60. Предельные паросодержания в вертикальных
трубах, при которых наступают кризисы теплообмена,
определяются по формулам:
для области /
*KP=*i?d— (<7- Ю-5—4)bq;
для участка 2—3 области //
для участка 1—2 области //
*кр = **bd — (q — q2) • 10 - ¦&,;
для участка 3—4 области //
*гр = *2*d — (Я — Яг)' Ю-5 bq,
C-43)
C-44)
C-45)
C-46)
где *Кр — критическое паросодержание при кризисах
I рода;
*Гр — граничное паросодержание при кризисах
II рода;
Х\ — критическое паросодержание в трубе диамет-
диаметром 20 мм при удельном тепловосприятии 400 X
Х103 ккал/(м2-ч), определяемое по номограмме 20;
х2 — граничное паросодержание в трубе диаметром
20 мм в области независимости от удельного теиловос-
приятия, определяемое по номограмме 21;
<7 — максимальное удельное тепловосприятие трубы
в проверяемом сечении, определяемое по тепловому
расчету, ккал/(м2-ч);
<7г, Яз — предельные удельные тепловосприятия
(максимальные и минимальные), при которых отсутст-
отсутствует зависимость от тепловосприятия, определяемые
по номограмме 19,6;
bd — коэффициент, учитывающий влияние диаметра
трубы, определяемый по номограмме 22ta;
bq — коэффициент, учитывающий влияние удельного
тепловосприятия, определяемый по номограмме 212,6.
3-61. Внутренний теплообмен в верхней части гори-
горизонтальных труб намного хуже, чем в нижней, что
обусловлено асимметрией потока смеси вследствие
всплытия паровых лузырей к верхней части трубы.
Поэтому области ухудшенного теплообмена в горизон-
горизонтальных трубах значительно больше, чем в вертикаль-
вертикальных. Для горизонтальных парообразующих труб с pal
номерным обогревом по всему периметру или сверх
граничное паросодержание рекомендуется принимат
для давлений:
р, кгс/см» хГор
10—50 0,3
> 50—100 0,2
>100—150 0,1
>150—170 . 0
При давлениях более 170 кгс/см2 следует проверя
на ухудшенный теплообмен и экономайзерные участ
труб.
3-62. Внутренний теплообмен в наклонных парос
разующих трубах при определенных условиях несимм<
ричен по их периметру даже при равномерном о(
греве. Вследствие влияния гравитационных сил в н
также может возникать асимметрия потока парово;
ной смеси с уменьшением интенсивности теплообме
в верхней части трубы. Поэтому область ухудшение
теплообмена в наклонных трубах больше, чем в вер
кальных, но меньше, чем в горизонтальных. До полу
ния более исчерпывающих опытных материалов гран
ные паросодержания для наклонных труб с равном
ным обогревом по всему периметру или обогревом
сверху можно оценивать по зависимости
*Нгр = *гор + (*гр — *гор) Ьа > C-
где *нгР — граничное паросодержание в наклон
трубе при заданных условиях (тепловосприятие, да]
ние, диаметр трубы);
*гр, Хтор — граничные паросодержания в вертик;
ной и горизонтальной трубах при тех же услов!
Ьл = а/90 —поправочный коэффициент, учитых
щий влияние угла наклона трубы к горизонтали.
3-63. Все формулы для определения гранич
паросодержаний получены для труб, обогреваемых
всему периметру. Для вертикальных труб с односто
ним и наклонных на вертикальных стенах (с yi
наклона к горизонтали а^60°) с боковым обогр<
расчет граничных паросодержаний рекомендуется
сти по приближенной зависимости
где хбГр и #rp — граничные паросодержания для
с односторонним и равномерным обогревом;
А* — увеличение граничного паросодержания
одностороннем обогреве труб, принимаемое впред!
уточнения равным 0,1.
3-64. При боковом обогреве горизонтальных и
клонных труб диаметром до 40 мм цельносва
экранов, выполненных с шагом t/d^\ySy или не ев;
ных между собой с шагом */d<l,2 граничные па
держания можно принимать такими же, как и для
тикальных труб (п. 3-59).
3-65. Внутренний теплообмен в вертикальных i
клонных парообразующих трубах с подъемным и о
ным движением при паросодержаниях, меньших гр
ных, и отсутствии расслоения может обеспечить :
шее охлаждение труб даже при умеренных масс
скоростях среды и всех реально возможных уде/
тепловосприятнях.
Коэффициент теплоотдачи от стенки к кипяще
де при наличии на ее поверхности пленки ок
определяется по номограмме 23.
3-66. В области ухудшенного теплообмена зна
коэффициентов теплоотдачи резко меняются с из
нием энтальпии потока; наименьшие значения аМя
годятся вблизи Хтр. Расположение области уху,
ного теплообмена по длине труб парогенериру

Глава третья. Показатели надежности
29
элементов меняется в зависимости от режимных и дру-
других факторов (паропроизводительность, положение фа-
факела в толке, избыток воздуха, температура питатель-
питательной воды). В связи с этим рассчитывать температур-
температурный режим парогенерирующих труб в области ухуд-
ухудшенного теплообмена рекомендуется по минимальным
значениям коэффициентов теплоотдачи.
Минимальные значения коэффициентов теплоотдачи
в вертикальных трубах в области ухудшенного тепло-
теплообмена при различных тепловых нагрузках на их внут-
внутренней поверхности определяются по номограмме 24.
3-67. Минимальные значения коэффициентов тепло-
теплоотдачи в горизонтальных трубах аГОр, ккал/(м2-ч-°С),
в области параметров, соответствующих ухудшенному
теплообмену, зависят от диаметра трубы и изменяются
по их периметру.
Для труб диаметром d^.40 мм при односторон-
одностороннем нижнем или боковом обогреве минимальные зна-
значения коэффициента теплоотдачи следует принимать
такими же, как и для вертикальных труб.
Для труб диаметром более 15 мм с обогревом по
всему периметру или только верхним коэффициент
теплоотдачи уменьшается с увеличением диаметра по
приближенной зависимости
0,015
агор = амин ^ > C-49)
где аМии — минимальное значение коэффициента тепло-
теплоотдачи в зоне ухудшенного теплообмена для вертикаль-
вертикальных труб при рассматриваемых условиях по тепловой
нагрузке, массовой скорости, давлении смеси (номо-
(номограмма 24), ккал/(м2-ч-°С).
Минимальные значения коэффициента теплоотдачи
в горизонтальных трубах в области #<д;гр определяют
по формулам:
для р<160 кгс/м2
И *тр
C-50)
кг/(мг • с)
и
500
1000
1500
w
к
\
/
\
ч
\
\
\
\
\
У
у
V
/
J
f
4
f у
W.
А
'А
А
Z
* j
ft
/
/
/
h
у.
/
'§/
//
А?
У
А
ч
%
\
\
л
С"
\
\
\
\
\
ч
Р
N
7
/
2
ч)
\
N
\
У
/
А
/
j
/
А
у
\
\
\
У
О
'Л
/
А
7/
7/
г
\ 'т
\
V
\
\
ъ
л/
V
(ж
у
а
у
\
\
\
V
у
ъ
W
Г
(
\
у
л
л
и/
V
\
\
S
\
f
\
v!
У/.
X/
\
\
\
/
N.
%
\
>
V
\
\
/
9
f
\
\
\
\
\
\
V
\
ч
ч ^
ч
л
/а
щ
/JwJ
7
\
\
\
V
ч
л
л
/л
ш
V
\
\
\
\
Л
V
\
\
V
А
й
ш
ш
А
г
\
V
л
\
у
у
f
А
У
/
/
/
/
/
/
j
/
/
f
f
/
J
7
/
I
1
I
f
/
f
J
f
/
/
^

f
/
f
7L
1
1
7
*
У
/
i
J
1
у
>
j
1
7
i
i
i
I
j
f
/
)
f
j
1
1
V
(
/
1
1
J
f
/
>
/
j
/
J
P'
м/с 1,5 1,0 0,5
Рис. 3-5. Минимальные скорости, обеспечивающие
О 50 100 ~ кгс/см2
отсутствие расслоения в горизонтальных трубах.

30
Глава третья. Показатели надежности
для р > 160 кгс/м8
а = о» — (
C-51)
где а—коэффициент теплоотдачи в рассматриваемой
области, ккал/(м2 • ч • °С);
ав — коэффициент теплоотдачи к воде, определяе-
определяемый по п. 3-56, ккал/(м2-ч-°С);
аГор — минимальное значение коэффициента тепло-
теплоотдачи в зоне ухудшенного теплообмена, определяемого
по формуле C-49), ккал/(м2-ч-°С).
3*68. В горизонтальных трубах, при обогреве их
сверху или по всему периметру, начиная с некото-
некоторых значений массовых скоростей потока, водяная
пленка на верхней части их периметра исчезает и тем-
температура в этой части трубы значительно повышается.
Для предотвращения возникновения расслоенного дви-
движения пароводяной смеси скорость потока в них долж-
должна быть не меньше значений, определяемых по рис. 3-5.
Расслоение возможно также в наклонных трубах
(с углом наклона вплоть до 60° к горизонтали).
Массовые скорости, достаточные для предотвраще-
предотвращения расслоения движения пароводяной смеси в них,
могут быть приближенно оценены по зависимости
/ ч 60 —g
; («Drop go""»
C-52)
где (огу)гор — находится по рис. 3-5.
а — угол наклона к горизонтали.
3-69. Отсутствие расслоения проверяется только для
труб с равномерным по периметру и верхним обогре-
обогревом.
3-70. В результате воздействия различных эксплуа-
эксплуатационных факторов место перехода в область ухуд-
ухудшенного теплообмена перемещается по длине трубы.
Внутренние поверхности испарительных труб на этих
участках подвергаются воздействию значительных коле-
колебаний температуры. Для ограничения амплитуды коле-
колебаний рекомендуется допускать температурный напор
между стенкой и средой в области ухудшенного
теплообмена не более 80°С. Массовые скорости потока,
обеспечивающие это значение, определяются по рис. 3-6,
Это требование должно учитываться только для участ-
участков, прилегающих к границе между двумя областями
теплообмена, и только при номинальной нагрузке ко-
котельного агрегата. v
ТЕПЛООБМЕН В ТРУБАХ МАЛОГО ДИАМЕТРА
(<*<15 мм) ПРИ ДВУХФАЗНОМ ПОТОКЕ
3-71. Коэффициент теплоотдачи при кипении воды
в трубах для докризисных режимов теплообмена может
определяться по формуле
C-53)
где а = К«2тр+ @,7«обJ, ккал/(м2¦ ч-вС);
аТр — коэффициент теплоотдачи при течении воды,
ккал/(м2-ч-°С), рассчитывается по скорости циркуля-
циркуляции w9 по формуле
Охр=
C-54)
(Цст/рр)n — для капельных жидкостей при
0,08<Цст/Цтр<40 (я=0,11 при нагревании и п=0,25
при охлаждении);
аОб-— коэффициент теплоотдачи на поверхност1
погруженной в объеме жидкости, ккал/(к2'Ч«°С), onfl
деляется по формуле
aoe-3-^(^u+l,83-10-V); C*61
Wcm — средняя скорость пароводяной смеси на р$
считываемом участке, м/с, определяется по формула
B-07)—B-09); р —давление насыщения, кгс/см2;
? —удельный тепловой поток на внутренней в
верхности трубы или канала, ккал/(м*-ч).
Интенсификацию теплообмена с ростом скорое
течения двухфазного потока следует учитывать п|
значении комплекса
При меньших значениях этого комплекса зав
симость C-53) справедлива для докризисных режим
теплообмена как в трубах малого диаметра, так и it
тельных трубах и подтверждена опытными данны!
в диапазоне изменения параметров: 2<р<170 кгс/см
70.108<<7<5.10* ккал/(ма.ч); 1,0<юОм<300 м/с.
3-72. Определение критических тепловых потоке
при которых возникает кризис теплообмена nepBOi
рода, в трубе диаметром 8 мм следует производить i
формуле
II о?/—V I I ш* 1 .e~lt5xw
C-5
где <7ир — критический тепловой поток, ккал/(м2-ч
р — давление, кгс/см2;
шу —массовая скорость, кг/(м2-с);
х,ф=»— относительная энтальпия в мес
кризиса, имеющая положительное значение для паров
дяной смеси и отрицательное — для недогретой до кип
ния воды.
Это уравнение можно использовать в диапазо:
давлений р=30-г-200 кгс/см2, массовых скоросп
^7=750-4-5000 кг/(м2«с) и массовых паросодержаш
от —0,4 до х°гР. Дискретные значения qKp для d—S ы
даны в табл. 3-2. Для труб других диаметров в пр
делах 4—15 мм можно принять формулу
<7кр*^°'5=const. C-S
3-73. Минимальное значение граничного паросоде
жания *%, при достижении которого в трубе диаме
ром 8 мм может возникнуть кризис теплообмена вт
рого рода в отсутствие орошения пристенной жидк<
пленки каплями влаги, в диапазоне давлений 10-
170 кгс/см2 и массовых скоростей 750--3000 кг/(м*-
следует определять по формуле
)'
р
[0,39+1,57^-2,04^)
Р
C-5
или по табл. 3-2. Влияние диаметра трубы в предел*
от 4 до 15 мм учитывается формулой
x«rpid0.l6 = const.
Значение граничного паросодержания *+гР при м
сыхании орошаемой пристенной жидкой пленки р«
считывается в следующем порядке.

Глава третья. Показатели надёжности
\
4S
\
\
\
S
\
\
•
V
л
\
\
\
Ч
ч
\
N
\
\
\
\
\
s
Ч
ч
>
ч
ч
\
ч.
\
\
\
ч
ч
\
\
ч
\
V
ч
\
*Чз
\
\
ч
\
ч
ч
>
N
\
\
>
\
ч
%
\
\
\
ч
Чи
ч
к
\
1 »
N
ч
%
ч
\
\
\
ч
л
\
\
\
ч
ч
ч
\
N
\
ч
ч
ч
\
\
\
\
ч
>
>
. >
\
\
\
\
V
\
ч
ч
л
\
д
л
\
\
V
\
\
д
д
\
i
•
i
\
\
v>
д
\
\
\
\
д
д
V
i
г
СО
I
1
I
Я
ев
0
S
J
I

2
Глава
третья.
Показатели надежности
Скелетная таблица значений qKp • 10-% ккал/(м2ч)
*сг/(м».с)
Недогрев до насыщения, °С
75
50
25
10
Таблица 3-
Массовое паросодержание х
0
0,1
0.2
0.3
0,4
0,5
0,6
0,7
—
—
9,06
9,29
9,68
10,41
10,84
—
8,17
8,30
8,51
8,64
8,90
9,16
7,57
7,53
7,40
7,44
7,44
7,53
7,61
7,22
7,05
6,88
6,79
6,75
6,67
6,62
Р =
.
7,05
6,88
6,67
6,54
6,36
6,19
6,06
= 30 кгс/см2
6,45
6,23
5,63
5,07
4,73
4,47
4,13
3,70
5,81
5,46
4,64
4,09
3,67
3,40
3,01
2,84
5,29
4,82
3,96
3,27
2,80
2,62
2,28
2,15
4,73
4,26
3,27
2,49
2,02
—
4,30
3,70
2,58
—
3,61
3,18
—
2,75
—
—
8,08
8,39
8,64
8,94
9,63
10,02
—
7,35
7,53
7,74
7,92
8,08
8,39
8,73
—
6,88
6,97
7,01
7,05
7,10
7,Н
7,22
6,54
6,54
6,54
6,41
6,32
6,19
6,11
/7=50 КГС/СМ2
6,36
6,36
6,24
6,11
6,02
5,93
5,68
5,46
5,38
5,12
4,73
4,39
4,09
3,96
3,70
3,48
4,64
4,47
3,96
3,48
3,18
3,01
2,71
2,45
4,17
3,96
3,48
2,92
2,62
2,36
1,81
1,51
3,74
3,48
3,05
2,49
2,02
_
—
3,40
3,10
2,62
—
3,05
2,75
—
2,75
—
7,01
7,31
7,61
7,91
8,39
8,77
9,80
6,36
6,54
6,71
6,88
7,10
7,27
7,65
8,26
5,89
5,89
5,98
6,02
6,02
6,15
6,24
6,36
5,55
5,55
5,55
5,50
5,46
5,38
5,25
5,42
Р =
5,33
5,29
5,12
5,07
4,90
4,77
4,60
4,86
= 70 кгс/см2
4,21
4,04
3,74
3,48
3,23
3,10
2,84
2,67
3,61
3,44
3,10
2,75
2,49
2,28
1,94
1,68
3,22
3,01
2,54
2,19
1,94
1,63
—
2,88
2,62
2,19
1,76
___
—
2,58
2,24
—
•
—
2,28
1,81
-
—
1,94
5,42
5,63
6,07
6,58
7,10
7,53
8,60
9,80
4,99
5,12
5,38
5,59
6,02
6,45
7,10
8,08
4,47
4,34
4,52
4,64
4,86
5,16
5,50
5,93
4,21
4,13
4,13
4,17
4,30
4,43
4,52
4,99
Р =
3,91
3,91
3,87
3,83
3,70
3,70
3,87
4,00
100 кгс/см2
3,05
2,97
2,84
2,54
2,41
2,24
2,06
1,94
2,62
2,45
2,24
1,89
1,76
1,51
1,33
1,16
2,24
2,06
1,76
1,42
1,20
1,03
0,82
0,77
1,94
1,72
1,33
—
1,68
1,38
—
1,33
я
___
г
—
4,47
4,77
5,29
6,19
6,71
7,23
8,26
9,55
3,96
4,13
4,64
5,29
5,68
6,15
6,75
7,57
3,44
3,61
3,83
4,17
4,47
4,77
5,33
5,81
3,18
3,23
3,35
3,53
3,61
3,83
4,30
4,77
Р =
2,92
2,97
2,97
3,05
3,10
3,18
3,35
3,83
= 120 кгс/см2
2,24
2,28
2,15
2,06
2,02
1,85
1,85
1,85
1,94
1,89
1,63
1,51
1,29
1,12
1,12
1,16
1,63
1,51
1,25
0,99
0,90
0,69
0,69
0,77
1,38
1,25
0,47
0,47
0,52
1,12
и
_
0,34
0,39
___
__
г
—
3,53
3,87
4,56
5,29
5,81
6,49
7,97
9,12
3,14
3,40
3,87
4,43
4,90
5,42
6,36
7,27
2,71
2,92
3,27
3,57
3,87
4,21
4,90
5,50
2,41
2,62
2,80
3,01
3,23
3,44
4,00
4,56
Р =
2,15
2,41
2,54
2,67
2,80
2,92
3,27
3,70
140 кгс/см2
1,76
1,72
1,68
1,68
1,68
1,63
1,76
2,06
1,46
1,38
1,25
1,12
0,95
0,99
1,25
1,46
1,20
1,12
0,77
0,69
0,65
0,73
0,90
1,03
1,03
_
0,43
0,52
0,60
0,69
0,30
0,34
0,39
0,47
-
—

Глава третья. Показатели надежности
зз
•кг/(м»
•с)
••
75
Недсгрев
50
ДО
насыщения,
25
°С
10
0
0,
1
0
,2
Массовое
0,3
паросодержание
0,4
Продолжение
X
0,5
0,6
табл.
0,
3-2
7
750
1000
1500
¦12000
-2500
3000
4000
S5000
750
U000
а 500
2000
:2500
3000
-4Ю00
3000
750
2,84
3,23
3,91
4,64
5,25
5,85
7,14
8,43
2,49
2,80
3,27
3,87
4,34
4,86
5,76
6,75
2,11
2,32
2,80
3,14
3,48
3,83
4,52
5,07
1,85
2,02
2,37
2,58
2,88
3,10
3,66
4,04
Р =
1,72
1,81
1,97
2,11'
2,28
2,45
2,71
3,23
160 кгс/см2
1,29
1,33
1,38
1,51
1,55
1,59
1,98
2,24
1,03
1,03
0,99
1,08
1,08
1,12
1,38
1,55
0,82
0,77
0,69
0,68
0,69
0,77
0,95
1,12
—
—
0,39
0,47
0,56
0,69
0,77
—
—
0,26
0,34
0,34
0,43
0,52
•
—
2,54 1
2,97
3,18
3,96
4,34
4,90
6.24
7,48 ;
2,15
2,45
2,75
3,23
3,74
4,04
4,95
5,89
1,81
1,94
2,19
2,58
2,84
3,05
3,78
4,26
1,51
1,63
1,94
2,15
2,41
2,58
3,05 .
3,31
Р =
1,29
1,38
U55
1,81
1,94
2,15
2,58
2,92
180 кгс/см2
0,95
0,99
1,12
1,25
1,42
1,63
1,98
2,24
0,69
0,73
0,77
0,95
1,03
1,16
1,46
1,63
0,52 1
0,56
0,56
0,65
0,73.
0,82
0.99
1,20
_>^
0,34
0,39
0,47
0,52
0,60
0,69
0,86
0,17
0,26
0,30
0,34'
0,39
0,47
0,56
—
—
—
—
1,76
1,98
2,54
3,05
3,48
4.26
5.38
6,49
1.55
1,76
2,19
2.45
2,97
3,23
4,17
4.99
1,38
1,51
1,72
2,06
2.28
2.58
3,05
3,48
1,20
1,33
1,55
1,72
1,89
2,02
2.28
2,58
1,16
1,16
1,29
1,42
1,59
1,76
2,06
2,41
200 кгс/см2
0,69
0,82
0,99
1,16
1,29
' 1,46
1,72
2,06
0,56
0,60
0,77
0,95
1,08
1,20
1,46
1,63
0,39
• 0,43
0,60
0,69
0,77-
0,95
1,12
1.29
0,34
0,43
0,52
0,56
0,65
0,77
0,95
— ,
0,26
0,34
0,39
0,43
0,52
0,60
— .
___
¦
—
4500
2000
2500
3000
4000
S000
гПо уравнениям
+ 2,58+ln.a+ — 64),
По уравнению
/^ I
[о,
X[о,0072
wCMD\o.K
О.б]
C-62)
[14-y"/y'
7ГТЙ#
C-60)
«определяется предельный расход GJJ*} жидкости на стенке
«а«ала в сечении с паросодержанием Xегр.
По уравнению
определяется относительная интенсивность орошения
в сечении начала расчетами. '
Определяется действительное значение граничного
паросодержания.
Если относительная интенсивность орошения равна
нулю, то граничное паросодержание определяется по
уравнению C-41).
Если относительная интенсивность орошения больше
нуля, но меньше единицы, то граничное паросодержа-
паросодержание определяется по уравнению
««определяется сечение канала, в котором устанавливает-
устанавливается дисперсный режим течения смеси хАр и выбирается
исходное паросодержание хв, начиная с которого про-
кводится расчет граничного паросодержания с учетом
^орошения #+Гр.
Если паросодержание на входе в канал меньше
:*Др» то за начало расчета принимается сечение канала
*с паросодержанием %Lp.
Если паросодержание на входе 'потока больше
C-63)
Если относительная интенсивность орошения боль»
ше единицы, то производится поиск предельного паро-
паросодержания Хпр>хн, при котором относительная интен-
интенсивность орошения равна единице, и граничное
паросодержание вычисляется по уравнению
"W за начало расчета
«а входе ъ канал.
3—382
хп принимается
д
паросодержание
—
C-64>
пр

34
Глава третья. Показатели надежности
Определение действительного значения граничного
паросодержания целесообразно выполнять с помощью
Коэффициент теплоотдачи в закризисной области
для труб малого диаметра рассчитывается, как и для
котельных труб.
Алгоритм расчета, в котором объединены операции
поиска предельного и граничного паросодержаний, со-
составляется следующим образом.
1. Определяется предельный расход (/JJjj [по фор-
формуле C-60)] в начальном сечении и* текущему расходу
присваивается значение предельного бдл = G{J{j.
2. Паросодержание увеличивается на Ах: х~хЛ+
+Д*. Шаг расчета Ах выбирается в зависимости от
необходимой точности, но не больше 0,02.
3. Определяется предельный расход [по формуле
C-60)] и относительная интенсивность орошения [по
формуле C-62)] при новом значении паросодержания.
4. Определяется расход жидкости в пленке при но-
новом значении паросодержания:
- <?см A - /«../'и>
C-65)
Если Gw> Gjjg, то G^ = G??; x = хв+ Ах, расчет
продолжается с п. 3.
Если Сгпл>0, то х—Хп+Ах и расчет продолжается
с п. 3.
Если Gnn<0, то находится значение граничного
паросодержания:
хгр = х + G^ [Gcm (I - /<?82//21\]. C-66)
КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛООТДАЧИ
ПРИ СВЕРХКРИТИЧЕСКОМ ДАВЛЕНИИ
В ОБЛАСТИ ЭНТАЛЬПИИ 250—650 ККАЛ/КГ
3-74. Внутренний теплообмен в вертикальных тру-
трубах при сверхкритическом давлении в области i=
=B50-н650 ккал/кг зависит не только от обычных пара-
параметров конвективного теплообмена, но также и от
отношения удельного теплового потока к массовой ско-
скорости среды. В этой области коэффициент теплоотдачи
от стенки к среде, ккал/(м2-ч-°С), находится по фор-
формуле
а2=анЛ, C-67)
где ан — коэффициент теплоотдачи, определяемый по
номограмме 25, ккал/(м*«Ч'°С);
А — коэффициент, зависящий от энтальпии потока
и отношения qnnlwy, определяется по номограмме 26.
Расчетная номограмма 26 построена по минималь-
минимальным значениям. опытных данных без учета увеличения
значений коэффициентов теплоотдачи при некоторых
режимах. Коэффициент теплоотдачи к воде (номограм-
(номограмма 25) построен для энтальпии 200 ккал/кг по формуле
Nu=0,021 Re°»8Pr0-*, C-68)
в которой все физические константы отнесены к темпе-
температуре потока.
В случае необходимости местные коэффициенты
теплоотдачи в области их максимальных значении, вы*
входящих за пределы, определяемые номограммой 26
(т. е. для <7вн'Ю-*/3,6а;у^0»14), следует рассчитывать
по формуле
Nu=0,023 Re°'8PrM*H, C-69)
где Ргкин — меньшее из значений числа Прандтля,
определенных по температурам стенки и потока (номо-
(номограмма 27).
Расчет выполняется путем последовательных при-
приближений.
3-75. Теплообмен в горизонтальных трубах в з
больших теплоемкостей среды различен по перимет
трубы. Коэффициенты теплоотдачи в верхней ча
трубы могут быть значительно меньшими, чем в н
ней, и меньшими, чем в вертикальных трубах.
Для горизонтальных и слабонаклонных труб, о
греваемых по всему периметру или только в верх
их половине, коэффициенты теплоотдачи рассчитыва!
ся по формуле
где (Хг — коэффициент теплоотдачи в вертикальных tj
бах, определяемый согласно п. 3-74, ккал/(м2»ч-°1
В — коэффициент пропорциональности, определ!
мый по номограмме 28 для горизонтальных труб,
номограмме 29 — для труб с углом наклона 15° и
номограмме 30 —для труб с углом наклона 30°.
При углах наклона трубы к горизонтали 45° и
лее коэффициент ?=1,0.
Для горизонтальных и наклонных труб цельносв
ных экранов или расположенных с шагом Si/d^.12
не выходящих из ряда впредь до уточнения прин
мается коэффициент В =1,0. При этом разность темв
ратур внутренней поверхности и среды не должна бы
больше 80°С
3-76. Приведенные материалы по теплообмену п
сверхкритическом давлении относятся к участкам с
статочной тепловой стабилизацией. В начальных уча<
ках наиболее обогреваемых труб, расположенных нег
средственно за раздающим коллектором, при значение
Яьп-Ю/3fiwy>0ti возможны резкие местные ухудш
ния теплообмена. Для обеспечения нормального тем
ратурного режима этих участков A^2 м) массов
скорость среды должна быть не менее значений, п
веденных на рис. 3-7.
3-77. Температурный режим труб может не про!
ряться в следующих случаях:
а) в вертикальных парообразующих трубах в
ласти интенсивного теплообмена (при докритичесю
давлении; x<xrv), кроме труб котельных агрега'
работающих на мазуте;
б) в трубах испарительных элементов и кипящ
экономайзеров, расположенных в зоне температур газ
вого потока, меньших 500°С;
в) в трубах некипящих конвективных эконома
зеров;
г) в трубах пароперегревателей, расположена
в зоне температур газового потока, меньших 600°С (д
перлитных сталей) и 700°С (для аустенитных), п
Р>095
В этих случаях при расчете на прочность темпер
тура стенки принимается равной: для экранных тр
*+60°С, для труб конвективных поверхностей /+50'
для конвективных экономайзеров *+30°С. Все излож»
ные рекомендации относятся к трубам, обогрев
мым по всему периметру.
кг/(м*-с)
9 100 ZO0 300 Ц-00 500*10+* Ш*/(м*<
Рис. 3-7. Минимальные массовые скорости среды на н)
чальных участках труб.

Глава третья. Показатели надежности
35
Е. ПУЛЬСАЦИИ ПОТОКА В ТРУБНЫХ ЭЛЕМЕНТАХ
3-78. Пульсациями потока называются циклические
колебания его с амплитудой, зависящей от режимных
параметров и конструктивных характеристик элемента.
Различают общекотловые и межвитковые пульсации.
Общекотловые пульсации представляют собой колеба-
колебания расхода рабочей среды в отдельных элементах,
контурах и котельном агрегате в целом; межвитковые
пульсации — колебания расходов среды в отдельных
трубах (витках) при неизменном суммарном расходе
в элементе.
3-79. Общекотловые пульсации могут возникать:
а) при резких колебаниях расхода топлива, пара
и воды, а также давления в котельном агрегате; они
являются затухающими, т. е. прекращаются при устра-
устранении возмущения;
б) в результате неустойчивости системы насос —
гидравлический тракт — система регулирования. Пара-
Параметры системы, обеспечивающие устойчивый режим
работы, выбираются при расчете системы регулиро-
регулирования.
3-80. Межвитковые пульсации могут возникать
в отдельных витках при неизменном тепловом и гид-
гидравлическом режимах котельного агрегата. Они* появ-
появляются в результате изменения одного из режимных
параметров в элементе и самопроизвольно не затухают.
При установившихся пульсациях потока амплитуда из-
изменения составляющих перепада давления и фазовый
сдвиг между ними таковы, что полная потеря давления
в витке остается почти постоянной. При этом расход
в одной части трубы пульсирует в одной фазе, в дру-
другой— в противофазе; период колебаний расхода про-
пропорционален времени прохождения потока по витку.
3-81. Пульсации потока в испаряющих элементах
агрегатов (как прямоточных, так и с принудительной
циркуляцией) недопустимы, так как могут вызвать по-
повреждения труб в результате перегрева или переменных
температурных напряжений. В котельных агрегатах
с многократной циркуляцией, имеющих малый недогрев
среды на входе (Дг"о= 1-^-2 ккал/кг), возникают пуль-
пульсации с большой частотой, как правило, не приводящие
к повреждениям труб.
3-82. Возможность возникновения межвитковых
пульсаций уменьшается с увеличением давления и мас-
массовой скорости, а также при уменьшении удельного
тепловосприятия элемента. Эффективный способ предот-
предотвращения межвитковых пульсаций — увеличение сопро-
сопротивления экономайзерной части витков путем установки
на входе в них дроссельных шайб или применения сту-
ступенчатых витков. Некоторое дополнительное сопротив-
сопротивление представляют собой и необогреваемые участки
труб
Нивелирная составляющая перепада давления
в вертикальных витках увеличивает скорость, при кото-
которой начинаются пульсации (по сравнению с горизон-
горизонтальным витком). При сверхкритическом давлении
межвитковые пульсации могут появляться при энталь-
энтальпии среды на входе в элемент iBx<400 ккал/кг и при-
приращениях энтальпии в нем более 350 ккал/кг.
3-83. Граничная массовая скорость в горизонталь-
горизонтальном витке, при которой начинаются пульсации, опреде-
определяется по формуле
5,38 • Ю-9(шу)нгр^4"'
где (огу)гр — граничная массовая скорость в рассчиты-
рассчитываемом витке, кг/(м2-с);
(wy) нГр — номограммная граничная массовая ско-
скорость, определяемая по п. 3-84, кг/(м2-с);
3*
q — среднее удельное тепловосприятие полной внут-
внутренней поверхности рассчитываемой трубы (элемента)
по данным теплового расчета, ккал/(мг-ч);
/, d —длина и внутренний диаметр обогреваемой
части витка, м.
Для горизонтальных ступенчатых витков граничная
массовая скорость определяется по формуле
х-
C-72)
где 1, 2, ..., л —номера последовательных участкоа
с различными диаметрами, считая от входа;
qn, U, dn—соответственно удельное телловосприя-
тие, как в формуле C-71), ккал/(м2-с), длина и вну-
внутренний диаметр на л-м участке, м;
fe — номер участка витка, в котором начинается,
кипение.
3-84. Номограммная граничная массовая скорость*
в витке определяется по формуле
(wy)Hrv= (wy)oK$, C-73)»
где (wy) о — граничная массовая скорость при давленит
100 кгс/см2, определяемая по правой части номограммы-,
31 для заданных значений дросселирования на входе т
недогрева;
/СР — поправочный коэффициент на давление, опре-
определяемый по левой части номограммы 31.
На номограмме 31 Снач — коэффициент гидравличе*
ского сопротивления начального необогреваемого участ-
участка, включая сопротивление входа и дроссельной шайбы.
При применении нерекомендуемого дросселирования
на выходе из змеевика граничная скорость определяется;
по формуле
(«>Y)H
rp
C-74L
где индексы 1, 2 и 3 соответствуют произведению-
[(wy)oKp], определяемому по номограмме 31 для за-
заданного недогрева и давления при дросселировании,,
равном для первого члена выражения C-74) Снач, для
второго члена 0, для третьего члена ?вых.уч (выход-
(выходного необогреваемого участка).
3-85. Граничная массовая скорость в вертикальных
витках (трубах) определяется по формуле
(доу)вгр = С(доу)гр, C-75)v
где (о>у)вгр — граничная массовая скорость в верти-
вертикальной трубе, кгс/(м2-с);
(o>Y)rp — граничная массовая скорость в такой же-
горизонтальной трубе, определяемая по п. 3-83, 3-84;
С — коэффициент для вертикальных труб, опреде-
определяемый по номограмме 32.
3-86. Слабонаклонные и подъемно-опускные змееви-
змеевики, у которых нивелирная составляющая перепада дав-
давления не превышает 10% полного, рассчитывают по
формулам для горизонтальных труб с увеличение!*
полученных значений граничной массовой скорости
в 1,2 раза. В остальных случаях расчет ведется по*
формулам для вертикальных труб.
3-87. Появление пульсаций при рассчитываемом ре-
режиме исключается, если соблюдается неравенство
C.76)

Глава третья. Показатели надежности
где (доу)раоч — массовая скорость в разверенном витке
(трубе)у Определяемая по гидравлическому расчету эле-
. мента, кг/(м2,-с).
Если это неравенство не соблюдается, необходимо
увеличить сопротивление витков путем установки дрос-
дроссельных? шайб на входе в них. Необходимое значение
дросселирования определяется неравенством C-76) и
подсчитывается по формулам C-71) и C-75) путем
последовательных приближений.
,,Ж. РЕЖИМЫ ДВИЖЕНИЯ ПОТОКА
В ОПУСКНЫХ ТРУБАХ
V
3-88. Нормальное поступление воды в опускные и
рециркуляционные трубы может нарушаться при сносе
пара из барабана или коллектора, появлении в трубах
пара в оезультате образования вихревых воронок над
их входными сечениями и закипании воды в обогрева!
мых трубах. i
Наличие пара уменьшает вес столба водь! в onycj
ных трубах и может рассматриваться как дополнител!
ное сопротивление. Его следует учитывать в расчет!
их гидравлического сопротивления в соответствя
с п. 2-22. ]
3-89. Уменьшение веса столба среды в опускных]
рециркуляционных трубах из-за наличия в них па|
определяется по формуле j
C-7J
где фоп — среднее напорное паросодержание в опу<
ных трубах, зависящее от условий входа в них;
h — высота опускных или рециркуляционн]
труб, м.
150
кгс/см*
Рис. 3-8. Среднее напорное паросодержание в опускных трубах при различных условиях.
ккал/кг
15
10
.5
Л
J&
1
/к
1
Ё
у.
У
<',
У
У
&
'
——-
——
/
V
,'
у
¦¦ '-
/
/
'у
у
у
у
***
у
/,
/
/
/
у
о
/
/
/
у
<}
/
/
у
J
/
У
¦ ¦ м
А
f
л
i
у
/
У
¦Г
*Роп
0,2
0,3
Д 0,1
Рис. 3-9. Поправка на снос пара в опускные трубы Д*'с
3-90. Паросодержание в опускных трубах вслед!
вне сноса пара из водяного объема бауабгма. опре|
ляется по рис. 3-8.
Зависимости фоп от давления, (рис. 3-8) опред
ляются: ]
а) по кривой 1—'при наличии внутрибарабанш
циклонов; для котельных агрегатов с разделительны!
барабанами; при наличии перегородок в водяном об1
ме барабана, разделяющих подъемные и опускные TJ
бы, и скорости воды в определяющем сечении бараба
0,1 м/с;
б) по кривой 2 —при наличии стояков болыш
диаметра; при размещении над опускными труба
коробов с затопленными входными сечениями; при i
личии в водяном объеме барабана перегородок, разу
ляющих подъемные и опускные трубы, и скорости
в определяющем сечении 0,2 м/с; п
в) по кривой 5 —при размещении над опускны
трубами коробов с незатопленными входными сечен
ми; при наличии перед опускными трубами перегород
меняющих направление потока; при наличии в водян
объеме, перегородок, разделяющих подъемные и о$
ные трубы, и скорости воды в определяющем сече!
0,3 м/с; при отсутствии в водяном объеме таких пе
городок;
г) ,по кривой 4 — для опускных труб экранов в1
рой и третьей ступеней испарения при любых сепа
ционных устройствах, кроме циклонов.
Если циркулирующая вода имеет недогрев М
опускные трубы обогреваются AiOn, объемное паро
держание в них корректируется по данным рис. I
Для этого по фоп, принятому согласно рис. 3-8, Haxoj

Глава третья.. Показатели надежности
37
1 2 3 4 м*/(с-мЗ)
Рис. 3-Ю. Среднее напорное паросодержание з рециркуляционных трубах.
по рис. 3-9 соответствующее ему увеличение энтальпии
среды Д/сн, вычитают из него недогрев Ai'e, прибавляют
0,5А/Оп и по полученному значению наЛодят уточненное
Фоп (также по рис. 3-9).
3-91. Паросодержание в рециркуляционных трубах
вследствие сноса пара из собирающего коллектора
определяется по рис. 3-10. Эти зависимости применяют-
применяются для рециркуляционных труб: кривая / — для первой
ступени испарения; кривая 2 — для второй и третьей
ступеней испарения. __
Необходимое для определения <рРвц значение рас-
расхода пара на единицу объема коллектора рассчитывает-
рассчитывается по формуле
D
v = 3600т''// '
где / и / — поперечное сечение и длина коллектора, м2
и м;
D — массовый расход пара в коллекторе, кг/ч.
3-92. Снос пара в опускные трубы не учитывается:
при подсоединении опускных труб к нижним барабанам
котельных агрегатов, при присоединении их к верхним
барабанам многобарабанного котельного агрегата, в ко-
которые пароводяная смесь вводится лишь в небольшом
количестве; при наличии внутрибарабанных циклонов
для давлений до 110 кгс/см2; в опускных трубах вы-
выносных циклонов при наличии в циклонах успокоитель-
успокоительных перегородок.
3-93. Минимальная высота столба воды над вход-
входными сечениями опускных труб, при которой над ними
не появляются вихревые воронки, определяется по
рис. 3-11.
При установке над опускными трубами жалюзий-
ных решеток (рис. II-2) высота минимального уровня
может быть уменьшена в 2 раза.
3-94. Условная скорость воды, м/с, в объеме бара-
барабана определяется по наименьшему сечению на пут»
поступления воды к рассчитываемым опускным трубам
по формуле
DK
C.79)
где D — шаропроизводительность котельного агрегата
или отсека, кг/ч;
К — средняя кратность циркуляции в котельном
агрегате или отсеке, принятая в расчете, кг/кг;
/ — сечение набегающего потока циркулирующей
воды, поступающей к опускным трубам, м2.
При продольном токе воды в барабане и отсутствий
устройств, суживающих движение потока,
/=0,39 d26^hdG> C-80)
где б?б — диаметр барабана, м;
А/г — расстояние уровня воды от оси барабана, м.
При наличии сужений расчет скорости следует
вести по фактическому сечению потока.
При поперечном токе воды в барабане
/-«, C-81>
5
3
2
1
у*
~у*
у*
1
—««—
——
——
— —'
п П^
м/с
——
—¦ ¦¦
— ¦¦
М/с
——•
^ —
¦ ^
т —
Z7 / ^ ,7 м/с
Рис. 3-11. Минимальная высота уровня воды в барабане над входом
в опускную трубу.

38
Глава третья. Показатели надежности
где h — средняя высота от нижней образующей бара-
барабана или перегородки до среднего уровня воды, м;
I—длина части барабана, в которой расположены
рассматриваемые опускные трубы.
3-95. Для предотвращения кипения в обогревае-
обогреваемых трубах недогрев воды на входе в них должен
превышать количество воспринятого ими тепла. В этом
случае должно соблюдаться неравенство
C-82)
где Д?б — недогрев котловой воды в верхнем барабане,
определяемый по п. 4-19, ккал/кг;
m — коэффициент неравномерности подачи пита-
питательной воды: при подаче воды через трубы с перфо-
перфорацией m=0J, а через открытые трубы /я=0,5;
А/сн — подогрев воды паром, снесенным в опускные
трубы, определяемый по п. 3-90, ккал/кг;
^макст—коэффициент неравномерности тепловос-
приятия, принимаемый по приложению I;
'At'on—подогрев циркулирующей воды в опускных
трубах, определяемый по п. 4-21, ккал/кг.
Если удельное тепловооприятие верхних участков
опускных труб на единицу высоты больше среднего,
необходимо проверять отдельно отсутствие закипания
в таких участках.
3. НАДЕЖНОСТЬ ЦИРКУЛЯЦИИ
ПРИ НЕСТАЦИОНАРНЫХ РЕЖИМАХ
3-96. Нестационарными режимами в котельном аг-
агрегате с многократной циркуляцией, влияющими на
надежность его гидравлических процессов, являются
резкие изменения нагрузки, расхода топлива, давления
и уровня воды в нем. В этих случаях опасны для
естественной циркуляции застой и опрокидывание,
а для принудительной — запаривание на всасе цирку-
циркуляционного насоса.
Застой и . опрокидывание циркуляции могут появ-
появляться в наименее обогреваемых трубах вследствие
парообразования в опускных трубах при падении дав-
давления, увеличивающего их сопротивление, а при повы-
повышениях давления — вследствие аккумуляции тепла, уве-
увеличивающей неравномерность парообразования в подъ-
подъемных трубах.
3-97. Максимально возможная скорость изменения
давления, кгс/(см2-с), в котельном агрегате при номи-
номинальной производительности, соответствующая мгновен-
мгновенному прекращению отбора пара при неизменном рае-
коде топлива или прекращению подачи топлива при
неизменном отборе пара, определяется по формуле:
1
&z 3,6-10»
-x
х-
1
т/-т/> -
3,6.10»
dt_
dp
C-
где Q — тепловосприятие испарительных поверхноа
нагрева котельного агрегата, определяемое по теп.
вому расчету, ккал/ч;
G — количество питательной воды, подаваемой в
рабан, кг/ч;
D — количество пара, выходящего из барабана, кг
У —полный внутренний объем труб и барабан
котла, м3;
V — объем воды в котельном агрегате, м3;
V" — объем пара в котельном агрегате, определ;
мый по п. 3-115, м3;
GM — активная масса металла кипятильных тр;
коллекторов и барабанов (в него включается ма<
кипятильных труб, коллекторов и 50% массы бара*
нов), кг;
А(Эк — недогрев питательной воды, поступают
в барабан, ккал/кг;
см—теплоемкость металла котельного агрега
ккал/(кг*°С); в большинстве случаев можно лриним;
dt
см=0,13 ккал/(кг-°С), при этом значение см jrj" *
жет определяться по рис. 3-12;
ei и е2 — симплексы, зависящие от давления и
деляемые по рис. 3-12, ккал/[м3 • (кгс/см2) ].
Наибольшие возможные скорости изменения дав
ния в первую минуту после внесения возмущения мо!
приниматься следующими:
Давлекие в котельном Наибольшая скорость изме-
агрегате р, кгс/см2 нения давления, кгс/(сма-с)
Не более 20
20—100
100—200
0,02—0,08
0,08—0,3
0,3—0,5
Постепенное уменьшение влияния возмущения
жет быть оценено (в долях скорости изменения дай
ния в первую минуту):
Время от момента вне- Относительное значение ско
сення возмущения, мин рссти изменения давления
1
5
10
15
20
1
0,5
0,25
0,15
0,10
3-98. При падении давления кипение в опусм
трубах не допускается при скоростях воды в них м«
0,8 м/с, а во всасывающих трубопроводах циркуля
онных насосов котельных агрегатов с многократ
принудительной циркуляцией — при любых значещ
скоростей. Допустимая скорость падения давле|
кгс/(см2*с), при которой отсутствует парообразов^
в опускных трубах, определяется по формуле,
'*¦
Jft' ( Aon- "Y-llO- -Д«сн-
др
др Ш
+ (V—V) у Yf —
di
См°м др"
+-
1
3,6.10'

Глава третьи. Показатели надежности
39
лскал/м3(кгс/см*)
4000
3000
2000
^1000
1
1
1
\
\
\
\
\
\
\
к.
V
—
кгс/м*
80 100 120 ПО 160 180 кгсJсм^
--с
>
/
J
f
1
/
/
/
/
/
f
р
100
кгс/см* 200
О 20 ЬО 60
жкал/1И3(кгс/см*)
350
300
250
200
0скал/кг(кгс/м2)
0,5
0,4-
4,3
4,2
О
Рис. 3-12. Симплексы физических констант для расчета
аккумулирующей способности котельного агрегата.
в\це Аров — сопротивление опускной системы при исход-
«ом режиме, кгс/м2;
Qon — тепловооприятие опускных труб, ккал/ч;
GK — масса опускной системы, кг.
3-99. При скоростях воды в опускных трубах больше
¦0,8 м/с кипение воды в них при падении давления огра-
ограничивается -невозможностью застоя или опрокидывания
щиркуляц-ии в подъемных трубах.
1
zft
\
V
100
=--
кг
•о/
с/и
-/
?.ао
-——
^^
"
л
у
—•
(кгс/см*)/с
Рис. 3-13. Схема графического определения допустимой
скорости падения давления.
(кгс/см2)/с
0
/
/
7
>
У
у
У
\у
7
о/
с/с
16
.?
0/7
Рис. 3-14. Приближенные значения допустимой скорости
падения давления.
Допустимая скорость падения давления опреде-
определяется графически по точке пересечения зависимостей
напоров застоя и опрокидывания циркуляции от ско-
скорости изменения давления с зависимостью сопротивле-
сопротивления опускных труб от нее (рис. 3-13). При наличии
в контуре отводящих труб вместо зависимости сопро-
сопротивления опускных труб от скорости изменения давле-
давления должны строиться зависимости от Д/?ноп — ^?ол'
Значение АряОп определяется по п. 3-103.
Эти зависимости строятся по трем точкам, первая
из которых получается по результатам расчета цирку-
циркуляции для стационарного режима, а две другие опре-
определяются по принимаемым значениям скоростей падения
давления. Первое из этих значений (меньшее) оцени-
оценивается по рис. 3-14, второе принимается в 1,5-—2 раза
больше nepiBoro.
Для принятых значений др/дт определяются напоры
застоя и опрокидывания циркуляции в наименее обогре-
обогреваемых трубах по п. 3-100 и сопротивления опускной
системы по 3-103.
Допустимая скорость падения давления определяет-
определяется для контуров с наименьшей скоростью воды в опуск-
опускных трубах и минимальными запасами надежности по
застою или опрокидыванию циркуляции. Для котельных
агрегатов с рециркуляционными трубами допустимая
скорость падения давления определяется в предполо-
предположении неизменности расхода воды в них.

'40
Глава третья. Показатели надёжности
3-100. Напоры застоя и опрокидывания циркуляции
в наименее обогреваемых трубах при сбросах давления
определяются по номограммам 12—14 ; (см: вкладку).
Необходимая для этого приведенная скорость пара, м/с,
при; падении давления определяется по формуле
а/' == го'' _Ч--тг-Да/' • C-85)
*" О "" ОСТ ' у 0 * \ I
здесь ш"ост—средняя приведенная скорость пара
в наименее обогреваемой трубе при стационарном ре-
жиме,_определяемая по гл. 3,В, м/с;
Aw''o— приращение приведенной - скорости пара
в наименее обогреваемой трубе вследствие падения
давления, м/с,
где AQT—количество тепла, выделяющегося в наиме-
наименее обогреваемой трубе при падении давления (см.
п. 3-101), ккал/ч.
3-101. Количество тепла в подъемной трубе, иду-
идущего на увеличение парообразования в ней при падении
давления, ккал/ч,
T = 3,6.10'
C-87)
где ?м — изменение количества тепла в металле
на 1 м длины трубы лри изменении давления
на I кгс/см2, определяется по выражению ^м =
= GMcH jtt ккал/(кгс/см2)-м или яо номограмме 33;
q — изменение количества тепла в среде при тех же
условиях, ккал/(кгс/см2) -м; определяется по выражению
7 = 7^*1+Т* C"88)
или по номограмме 34.
3-102. Объем воды и пара на 1 м длины наименее
обогреваемой трубы после падения давления, м3/м,
где ут—средняя доля объема трубы, занятая паром,
C-90)
' — y") ;
1А/?НОП— сопротивление опускной системы при неста-
нестационарном режиме, определяемое по п. 3-103, кгс/м2;
hT — полезная высота наименее обогреваемой тру-
трубы, м;
^пол —полезный напор отводящих труб контура,
принимаемый по результатам расчета циркуляции при
стационарном ,режиме, кгс/м2. v
3-103. Сопротивление опускных труб, кгс/м2, при
падении давления определяется по формуле
где Дроп — сопротивление опускной системы при ста-
стационарном режиме без учета сносимого пара, кгс/м2;
Ф"оп — доля объема опускных труб, занятая паром
при сбросе давления с учетом пара, сносимого при
¦стационарном режиме, определяется по формуле
7Hon = ConpV C-92)
где Соп — коэффициент пропорциональности, определяе-
определяемый jio номогра(мме.10 (см. вкладку);
Рноп — среднее объемное паросодержание при сбро-
сбросе давления, определяемое по номограмме 35 и п. 3-104.
3-104. Среднее объемное паросодержание в ел>
ных трубах определяется по номограмме 35.. Оаредв
ющее его приращение энтальпии среды, ккал/кг, над
дится по выражению
где Ai'ch — количество тепла в паре, сносимом в опу<
ные трубы при стационарном режиме, определяемое
рис. 3-9, ккал/кг;
AQHon — количество тепла, идущего на napo©6j
зование при падении давления, определяемое
п. 3-105, ккал/ч.
3-105. Количество тепла, идущее на парообразя
ние в опускной системе при падении давления, ккал
определяется по разности
где
здесь Vron — объем воды в опускной системе, м*;
Г ^- Ю- + А*б - д
C-
При сносе пара в опускные трубы при стациош
ном режиме At6=0.
3-106. Для котельных агрегатов высокого и свц
высокого давления с естественной циркуляцией, не щ
ющих элементов с малой высотой обогреваемых щ
(менее 10 м), при достаточном запасе надежна
циркуляции допустимые скорости падения давла
обычно превышают достигаемые в эксплуатации, пев
му их можно не проверять.
3-107. Допустимая скорость подъема давля
определяется для наименее обогреваемой трубы кон?
с минимальным тепловосприятием и минимальным
пасом надежности по застою или опрокидыванию
куляции.
Допустимая скорость подъема давлз
кгс/(см2-с), при которой в трубе с минимальным
ловосприятием еще не возникает застоя или опроки
вания циркуляции, определяется по формуле
др
1
3'6'103
где 5 и QT — тепловосприятия средней и наим
обогреваемой трубы, ккал/ч;
Qa — тепловосприятие, при котором появляется
стой или опрокидывание циркуляции в наименее <
греваемой трубе, определяется по полезному наг
элемента при стационарном режиме по п. 3i
ккал/ч.
__ Значения qM и q определяются по п. 3-101
ф=ф3 (п. 3-108).
3-108. Тепловая нагрузка при застое и опроки
вании циркуляции определяется по удельному по
ному напору элемента
р
C-
где 5пол—расчетный полезный напор обогревав!
элемента при стационарном режиме, кгс/м2.
По ф3 и 50ир с помощью номограмм 12 и 14 «
вкладку), определяются средние приведенные скоре
пара в трубе при застое и опрокидывании циркуля
и выбирается большая из них.

Глава третья. Показатели падеокносщ
Тепловосприятие, ккал/ч, при застое или опроки-
опрокидывании циркуляции
О 7 9.1П'гл|" */ffrf (*Х QQ\
Чьз,опр ^^ / (А* ш ш о| '/• \o-wj
3-109. Снижение нагрузки котельного агрегата, не
сопровождающееся значительным снижением давления
я увеличением неравномерности распределения тепла
по трубам, не приводит к заметному уменьшению за-
запасов надежности в контуре и поэтому скорость умень-
уменьшения нагрузки котельного агрегата при обеспечении
нормального уровня воды в барабане не ограничи-
ограничивается.
3-110. Для котельных агрегатов, работающих на
мазуте и газе, и пылеугольных котельных агрегатов
с незашлакованными экранами увеличение нагрузки не
приводит к заметному изменению надежности циркуля-
циркуляции и при обеспечении нормального уровня воды в ба-
барабане и постоянном давлении скорость увеличения
нагрузки не ограничивается. При значительной зашла-
зашлаковке экранов скорости увеличения нагрузки котель-
котельного агрегата следует ограничивать.
3-111. Надежность циркуляции при повышении дав-
давления следует проверять для всех котельных агрегатов,
кроме работающих при давлении 140 кгс/см2 и боль-
ню; для последних проверка производится только при
коэффициентах неравномерности тепловосприятия tit<
<0,5. Допустимые понижения уровня воды в барабане
котельного агрегата при нестационарных режимах
определяются условиями обеспечения нормального дви-
движения в опускных трубах (гл. 3, Ж). Повышение
уровня воды ограничивается условиями получения пара
нормального качества и температуры.
Зависимости уровня воды в барабане от основных
характеристик нестационарного режима котельного
агрегата необходимы для выбора и наладки регулято-
регуляторов питания.
3-112. Расчет изменения уровня воды, м, в бараба-
барабанах при нестационарных режимах котельного агрегата
производится по выражению
Ah:
C-100)
где Fz.m — площадь зеркала испарения во включенных
в циркуляционную схему котельного агрегата бараба-
барабанах, в которых имеется уровень воды (при всех режи-
режимах или в моменты их изменения), м2;
AG — изменение массы среды в котельном агрегате
за расчетный промежуток времени в результате мате-
материального небаланса, кг;
AGP — изменение массы среды в котельном агрега-
агрегате вследствие изменения удельной массы пара и воды,
определяемое по п. 3-119, кг;
AV's.h — изменение объема пара под зеркалом
испарения за расчетный промежуток времени, опреде-
определяемое по п. 3-116, м3.
3-113. Изменение массы среды в котельном агрега-
агрегате, кг, вследствие материального небаланса подсчиты-
вается по выражению
АС? =
- Щ
C-101)
где AGnHT=GK—Gn — изменение расхода питательной
воды, подаваемой в котельный агрегат, кг/ч;
AD г— изменение расхода пара, вырабатываемого
котельным агрегатом, кг/ч;
т — выбранный промежуток времени, с.
3414. Изменение количества пара, вырабатываемого
котельным агрегатом, кг/ч, определяется по выра-
выражению ,
где QK и Qb— количества тепла, воспринимаемые испа-
испарительной поверхностью нагрева от топлива в конце и»
начале выбранного промежутка времени, ккал/ч;
Вк и Вв — расход топлива в конце и начале того*
же промежутка времени, кг/ч;
QHp> Лк.у, AiK.y—соответственно низшая теплотвор-
теплотворная способность топлива, к. п. д. брутто котельной*
установки и удельное тепловосприятие на 1 кг выраба-
вырабатываемого пара (включая перегреватель и экономай-
экономайзер), принимаемые неизменными в течение выбранного-
промежутка времени.
3-115. Полный объем пара в котельном агрегате-
V", м3, определяется как сумма объемов
V"=V.H+V"«5, C-103>
где У.и — объем пара под зеркалом испарения в лю-
любой момент времени, м3,
У.н = ^эл/эл7; C-104).
V"б — объем пара в барабане над зеркалом испа-
испарения, определяемый приближенно по среднему уровню»
воды в барабане, м3.
3-116. Изменение объема пара, м3, под зеркалом,
испарения
А У"а.м= V"K—V"H, C-105>
где V"K и V"B— объемы пара под зеркалом испарения
в конце и начале выбранного промежутка времени, м3.
Начальный объем пара в котельном агрегате опре-
определяется по результатам гидравлического расчета ко-
котельного агрегата как сумма объемов пара во всех-
паросодержащих контурах. Конечный объем пара в ко-
котельном агрегате, м3,
У"к=аК"н, C-106 >
где a=V"K/V"B — относительное изменение объема па-
пара под зеркалом/испарения (рис. 3-15), определяемое-
по отношению DK/DM (DK — расход пара в конце вы-
выбранного промежутка времени, определяемый как сум-
сумма расхода от фактически сжигаемого количества топ-
топлива и самоиспарения при изменении давления в ко-
котельном агрегате, кг/ч),
ДД,
*к.у
C-107),
1,0
0,8
0,6
' j ytf "
AD
*к.у
(з.1О2)
Рис. 3-16. Изменение объема пара в котельном агрегате
с нагрузкой.

42
Глава четвертая. Расчет котельных агрегатов с естественной циркуляцией
3-117. Дополнительный расход пара в котле, кг/ч,
в результате изменения давления в нем определяется
по выражению
3,6.103Д/
ДОн^-1—^ • C-108)
где Д/ —изменение аккумулирующей способности ко-
котельного агрегата при изменении давления за выбран-
выбранный промежуток времени, ккал;
г — скрытая теплота испарения, ккал/кг;
т — выбранный промежуток времени, с.
При падении давления ADB имеет знак плюс, при
повышении — знак минус.
3-118. Аккумулирующая способность котельного
•агрегата, ккал, определяется по формуле
mCm-аГ (A-/»»). C-109)
д;
где V, V" — начальные объемы воды и пара в котель-
котельном агрегате, м3.
3-119. Изменение массы среды в котельном агрега-
агрегате, кг, вследствие изменения плотности пара и воды
-с давлением определяется по выражению
3-120. Входящие в формулы C-109) и C-110)
значения давления в котельном агрегате, кгс/см2,
в отдельные моменты времени определяются по фо
муле
др
Рк—pH=-a7t, (з-ш
где др/дх — наибольшая возможная скорость измен
ния давления в котельном агрегате при заданном рея
ме, определенная по п. 3-97.
3-121. Промежутки времени при расчетах изме!
ния уровня воды в котельном агрегате принимают
исходя из следующих соображений. Расчетные пром
жутки времени должны быть тем меньше, чем быстр
изменяется режим котельного агрегата, причем Д
крупных котельных агрегатов они должны быть ме!
ше, чем для мелких; при изменениях режима, рассм!
риваемых как мгновенные, промежутки времени следу
принимать в пределах 1—5 с; при медленных измен
ниях — в пределах 10—30 с. Если полученная завис
мость изменения уровня от времени покажет, что на
большее изменение уровня находится в предел
одного из выбранных промежутков, это значение нее
ходимо уточнить путем дополнительного расчета да
одного или нескольких моментов времени в предел
этого промежутка. Во второй период переходного f
жима — после прохождения предельного изменеЯ
уровня — интервалы времени могут быть увеличены. ]
3-122. При оценке изменений характеристик рея
ма котельного агрегата под воздействием регулятор!
нечувствительность и время разгона (т. е. переход
от начального к конечному режиму) регулятора Л
дует принимать в каждом случае по действительна
их значениям.
ГЛАВА ЧЕТВЕРТАЯ
РАСЧЕТ КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ
С ЕСТЕСТВЕННОЙ ЦИРКУЛЯЦИЕЙ
А. ЗАДАЧИ РАСЧЕТА
4-01. Задачами расчета естественной циркуляции
злогут являться выбор оптимальной компоновки конту-
контуров котельного агрегата, проверка надежности испа-
испарительных поверхностей нагрева и разработка меро-
мероприятий для повышения их надежности.
4-02. Расчетом естественной циркуляции определя-
определяется скорости воды, кратности циркуляции и полезные
напоры в контурах, запасы надежности по застою и
опрокидыванию циркуляции, условия движения в опуск-
опускных трубах, надежность при нестационарных режимах,
-а также другие показатели, связанные с конструктив-
конструктивными особенностями поверхностей нагрева.
4-03. В связи с разнообразием конструкций отдель-
отдельных циркуляционных контуров паровых котельных
агрегатов, их параметров, а в некоторых случаях и
:взаимосвязанностью контуров расчет циркуляции, как
правило, должен выполняться для всех контуров ко-
котельного агрегата.
Для однотипных контуров допускается расчет толь-
только находящихся в наихудших условиях по равномер-
равномерности и интенсивности обогрева и конструктивным
особенностям. В частности, нет необходимости рассчи-
рассчитывать циркуляцию в конструктивно одинаковых сек-
секциях экрана, лишь сравнительно немного отличающихся
друг от друга (в меру естественной неравномерности
тепловыделения факела) по удельному тепловосприя-
тию. Это упрощение не может применяться, если какие-
либо показатели в выбранной секции оказываются
близкими к предельно допустимым.
Для циркуляционных контуров, поверхности на!
ва которых при любых условиях эксплуатации омы
ются газами с температурой, не превышающей 6(Х
расчет циркуляции должен производиться лишь
наличии труб, выходящих в паровое пространство
рабана.
4-04. Расчет естественной циркуляции, как пра
ло, производится при номинальных нагрузке котельн
агрегата и давлении, при пониженных же нагрузка:
давлениях — только в специальных случаях (напри!
определение наименьшей допустимой нагрузки коте
ного агрегата при работе на скользящем давлении).
Как правило, при понижении давления надежно
циркуляции увеличивается; при нагрузках в преде
50—100% она обычно меняется незначительно.
Б. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИСХОДНЫХ ДАННЫХ
4-05. При выполнении расчета составляются та<!
цы конструктивных данных элементов цнркуляцион!
контуров котельного агрегата и их тепловосприя1
Для всех подъемных, опускных, рециркуляционн
водо- и пароперепускных труб по чертежам опредб
ются следующие данные:
а) количество труб и коллекторов и их внутрея
диаметры;
б) длины и высоты труб с подразделением подъ
ных труб на участки (в том числе и высота превы!
ния над уровнем воды);
в) углы наклона участков подъемных труб, oit
тайные от горизонтали;
г) гибы и местные сопротивления;

Глава четвертая. Расчет котельных агрегатов с естественной циркуляцией
43
д) конструктивные характеристики сепарационных
устройств, сопротивления которых влияют на условия
циркуляции.
4-06. Высота подъемных труб, выведенных в водя-
водяной объем барабана или коллектор, определяется как
разность отметок их ввода и вывода. Высота подъем-
подъемных труб, выходящих в паровое пространство бараба-
барабана, и высота опускных труб отсчитываются от места
выхода из нижнего коллектора (или барабана) до
уровня воды в барабане; высота превышения — от
уровня воды в барабане до высшей отметки трубы; при
наличии нескольких верхних барабанов она отсчиты-
вается от барабана, к которому присоединены опуск-
опускные трубы контура.
Высота контура равна сумме высот последователь-
последовательных подъемных элементов.
Полная длина подъемных труб включает в себя
и участки, расположенные выше оси барабана.
4-07. При расчете движущих напоров и проверке
надежности циркуляции подъемные трубы разделяются
на отдельные участки в тех случаях, если они имеют:
а) угол наклона, отличающийся более чем на 20°
от угла наклона остальной части трубы при высоте
участка не менее 10% высоты контура;
б) удельные тепловосприятия, отличающиеся более
чем на 30% от среднего значения при высоте такого
участка не менее 10% высоты контура;
в) диаметр, отличающийся от диаметра остальной
части трубы, или раздающие и собирающие тройники;
г) необогреваемые участки высотой более 5% вы-
высоты контура; участки меньшей высоты рассчитывают-
рассчитываются совместно с прилегающими обогреваемыми участ-
участками.
При расчете потерь от трения все участки испа-
испаряющей части считаются совместно, так же как и по-
потери в пароотводящих трубах.
4-08. Границы обогрева экранных труб принимают-
принимаются по отметкам выхода труб в топку, а для пучков
кипятильных труб —по среднему ряду каждого пучка.
Для труб холодной воронки начало обогрева прини-
принимается по рис. 4-1.
4-09. Определение тепловосприятий обогреваемых
труб производится по данным теплового расчета путем
распределения радиационного и конвективного тепло-
восприятия между отдельными контурами. При расчете
полезных напоров в контурах тепловосприятие в пре-
пределах каждого участка считается распределенным рав-
равномерно. Учет неравномерности обогрева труб по ши-
ширине контура, необходимый для оценки надежности
циркуляции, производится согласно приложению I.
4-10. Тепловосприятия радиационных поверхностей
нагрева циркуляционных контуров, ккал/ч, определя-
определяются по формуле
где т]ст, Цп, Цш — коэффициенты неравномерности теп-
тепловосприятия стен по высоте и ширине топочной ка-
камеры, определяемые по данным приложения I;
qn — среднее удельное тепловосприятие радиацион-
радиационных поверхностей по данным теплового расчета,
ккал/(м2-ч);
#л — эффективная радиационная поверхность на-
нагрева участка, м2.
Удельное тепловосприятие скатов холодной ворон-
воронки принимается равным тепловосприятию экранов со-
соответствующей стены топки. При распределении тепло-
тепловосприятия по отдельным поверхностям нагрева сле-
следует сохранять их общий баланс как по котельному
агрегату в целом, так и по каждой стене топки, в том
числе и в случаях, когда границы участков, на кото-
которые разделен элемент для выполнения расчета соглас-
согласно п. 4-07 и для распределения тепловосприятия его
по высоте согласно табл. 1-1, не совпадают.
?
0,9
0,8
0,7
U,b
0,5
0,4
0,3
П 9
\
\
V
\
\\
M
\
у
s
Рис. 4-1. Схема определения Рис. 4-2. Излучение фа-
длины обогреваемой части кела на трубы,
холодной воронки.
4-11. Количество тепла, воспринимаемое котельным
пучком путем радиации из топки, распределяется
между отдельными рядами пропорционально их осве-
освещенности, характеризуемой угловыми коэффициентами.
Определение коэффициентов освещенности произво-
производится по формуле
%я = Х'я 0 — Xi —Xi — — — X*-i). D"°2)
где %'п— угловой коэффициент рассматриваемого ряда
по рис. 4-2;
X1» X* • • •» Xn-i — коэффициенты освещенности со-
соответствующих рядов, последовательно определяемые по
формуле D-02) или по «Тепловому расчету котельных
агрегатов (нормативному методу)»; для первого ряда
Разность между единицей и суммой коэффициен-
коэффициентов освещенности всех рядов равна доле радиационно-
радиационного тепловосприятия поверхностей, расположенных за
пучком. Если такой поверхностью является неохлаждае-
мая перегородка, ее обратное излучение на пучок под-
считывается по ранее найденным коэффициентам осве-
освещенности с обратным распределением их между ряда-
рядами. Распределение тепловосприятий между рядами
двухрядного экрана производится таким же образом.
Распределение радиационного тепловосприятия между
участками с продольным и поперечным обтеканием
производится соответственно эффективным длинам
этих участков.
4-12. Оценка тепловосприятий, ккал/ч, топочных
панелей в слоевых топках производится по формуле
<2т.п=100-103#л,
D-03)
где ял — лучевоспринимающая поверхность панелей, м2.
4-13. При определении конвективных тепловосприя-
тепловосприятий необходимо выделять тепловосприятия отдельных
рядов труб, а при значительном различии удельных
тепловосприятий участков с продольным и поперечным
омыванием (в основном это относится к первому по
ходу газов пучку) выделять и такие участки. В послед-
последнем случае по известным температуре газов за пучком
или перед ним и коэффициенту теплопередачи при по-
поперечном омывании определяются температура газов
перед этим участком или за ним и его тепловосприятие.
Тепловосприятие продольно омываемого участка опре-
определяется как разность общего тепловосприятия и тепло-
тепловосприятия, найденного для поперечно омываемого
участка.

Глава четвертая. Расчет котельных агрегатов с естественной циркуляцией
F
Д.—
tin
—N
тг
i; i i
i и IT i in i I
Поверхность нагрева рядов
Рис. 4-3. Распределение тепловосприятия между рядами
труб при поперечном омывании.
Таблица 4-1
Пределы cjco- •'
Я, м/с
Экраны» непосредственно выведенные в
барабан
Экраны, имеющие верхние коллекторы
Двусветные экраны
Экраны котельных агрегатов малой мощ-
мощности
Первые три ряда труб первых кипятиль-
кипятильных пучков
Остальные ряды труб первых кипятиль-
кипятильных пучков
Второй и третий пучки кипятильных труб
0,5-1,5
0,2-1,0
0,5—2,0
0,2—0,8
0,5—1,7
0,1—0,8
0,1—0,5
(и их участков), скорости смеси и расходные паро-
со держания.
4-18. Определение высоты, м, экономайзерной части
труб производится по формуле
Распределение конвективных тепловосприятий по
]рядам (п. 4-14) может не производиться при числе ря-
рядов, меньшем четырех, или если рассчитываемые пучки
состоят из отводящих труб экранов (фестоны).
Тепловосприятие пучков, расположенных за паро-
пароперегревателем, при продольном омывании считается
распределенным равномерно между рядами и по их
длине. Разделение этих пучков на участки следует про-
производить лишь при проверке на отсутствие кипения
в опускных рядах пучка в тех случаях, когда при
расчете по средней нагрузке запас до кипения меньше
30% тепловосприятия опускного пучка.
4-14. Определение тепловосприятий поперечно омы-
омываемых поверхностей нагрева производится при одина-
одинаковых для всех рядов коэффициентах теплопередачи.
Тепловосприятие ряда, ккал/ч, подсчитывается по
формуле _
&• D4)
+"
где Q — тепловосприятие пучка, ккал/ч; ч
AF, А?п — средние температурные напоры в пучке
и в я-м ряде, °С;
Я, #п — поверхности нагрева пучка и ряда, м2.
Температурные напоры по рядам определяются
графически путем линейной интерполяции в пределах
пучка. В редких случаях, когда максимальная и мини-
минимальная разности температур сред в пучке Д?б//м>1,7,
график должен быть построен по логарифмической
зависимости (рис. 4-3).
4-15. Гидравлические характеристики рассчитыва-
рассчитываются по полным тепловосприятиям циркуляционных
контуров, определяемым по сумме радиационных и кон-
конвективных тепловосприятий.
В. ДВИЖУЩИЕ И ПОЛЕЗНЫЕ НАПОРЫ
4-16. Определение полезных напоров подъемных
элементов и гидравлических сопротивлений опускной
системы контура производится при нескольких (обычно
трех) предварительно задаваемых расходах циркули-
циркулирующей в нем воды. Рекомендуемые для этих расчетов
значения скоростей циркуляции приведены в табл. 4-1.
4-17. Движущие напоры контура подсчитываются
раздельно для каждого элемента или его участков. Для
расчета движущих напоров необходимо, пользуясь
данными, полученными по п. 4-18—4-31, определить вы-
высоты экономайзерной и испарительной частей контура
hxG +
М'
D-05)
где Адо — высота начального необогреваемого участка
трубы, м;
Д/б — подогрев воды в верхнем барабане (на входе
в опускные трубы), определяемый по п. 4-19, ккал/кг;
Лх'оп — подогрев воды в опускных трубах, опреде-
определяемый согласно п. 4-21, ккал/кг;
At'cH — подогрев воды паром, снесенным в опускные
трубы, определяемый по п. 3-90, ккал/кг;
-д— y'-10-4 изменение энтальпии воды*на 1 м высоты,
ккал/(м-кг);
hOn — высота опускных труб контура, м;
Ароп — сопротивление опускных труб контура,
определяемое по гл. 4,Г, кгс/м2;
Qi — тепловосприятие первого подъемного участка,
ккал/ч;
hi — обогреваемая высота первого подъемного
участка, м;
G — принятый расход циркулирующей в контуре
воды, кг/ч.
Если точка начала закипания выходит за пределы
первого обогреваемого участка, формула D-05) прини-
принимает вид:
-+
D-06)
где Qa — тепловосприятие второго подъемного участка,
ккал/ч;

Глава четвертая. Расчет котельных агрегатов с естественной циркуляцией
45
Нг — обогреваемая высота второго подъемного
участка, м.
При расчете /iaK в контурах с рециркуляционными
срубами недогрев воды Ah—А/Оп—Д'сн следует умень-
уменьшать в 2 раза, а для hon принимать усредненное зна-
значение между высотами опускных и рециркуляционных
труб.
Если высота экономайзерной части составляет не-
небольшую долю от общей высоты подъемных труб
(например, при кипящих экономайзерах), ее можно не
определять, а принимать равной высоте до начала
обогрева.
4-19. Недогрев воды в верхнем барабане А?б равен
нулю в котельных агрегатах с кипящими экономайзе-
экономайзерами, в солевых отсеках котельных агрегатов со сту-
ступенчатым испарением, при наличии паропромывочных
устройств с подачей на них всей питательной воды и
«три наличии сноса пара в опускные трубы, если вызы-
вызываемый им подогрев воды равен или превышает ее не-
недогрев. Недогрев воды в барабане принимается равным
нулю при некипящих экономайзерах и выводе не менее
«Головины пара в водяное пространство барабана, в ко-
который поступает питательная вода, а также если в этом
барабане расположен пароохладитель.
При некипящих экономайзерах в котельных агрега-
агрегатах с одноступенчатым испарением недогрев воды,
ккал/кг, в верхнем барабане определяется по формуле
Таблица 4-2
D-07)
где /эк — энтальпия воды на выходе из экономайзера
(по данным теплового расчета), ккал/кг;
К — кратность циркуляции, принимаемая по дан-
данным п. 4-20, кг/кг.
В чистых отсеках котельных агрегатов со ступен-
ступенчатым испарением и с одноступенчатым испарением,
имеющих контуры, в которые питательная вода непо-
непосредственно не поступает, недогрев воды в верхнем
барабане, ккал/кг, определяется по формуле
К
D-08)
где G, G4.о — расходы питательной воды в котельном
агрегате и чистом отсеке, принимаемые равными их
паропроизводительности, кг/ч.
При подаче части питательной воды на паропро-
.мывочные устройства Д/<ь ккал/кг, определяется по
формуле
_/к G-G
пром
к
G
D-09)
где GnpoM — расход питательной воды, подаваемой на
промывочные устройства, кг/ч.
При подводе всей или части питательной воды не-
непосредственно к опускным трубам недогрев должен
определяться в соответствии с поступающей к ним
долей питательной воды. Если согласно указаниям
гл. 3,Ж в опускных трубах должен учитываться снос
пара, недогрев воды уменьшается в соответствии с дан-
данными рис. 3-9.
4-20. Средние значения кратности циркуляции при
номинальных нагрузках котельных агрегатов, рекомен-
рекомендуемые для подсчета недогрева, приведены в табл. 4-2.
При выборе кратности циркуляции в пределах,
указанных в этой таблице, следует учитывать, что
с увеличением экранирования, удельных тепловосприя-
тий, производительности котельного агрегата и давле-
давления кратность циркуляции обычно уменьшается.
Котельный агрегат
Сверхвысокого давления
Высокого давления
Среднего давления:
однобарабаиные, в
том числе секцион-
секционные
двухбарабанные
трех- и четырехба-
рабанные
Малой мощности:
с небольшими кипя-
кипятильными ь пучками
с развитыми кипя-
кипятильными пучками
Низкого давления
Высокофорсированные су-
судовые:
среднего давления
низкого давления
Давление,
кгс/сма
140—185
80—140
35—80
15—35
13—35
30—45
30—45
До 15
15—30
40—70
18—30
Производи-
Производительное гь,
т/ч
200—650
80—250
40—200
30—200
30—200
10—40
До 15
До 15
До 15
50—100
50—100
Кратность
циркуля-
циркуляции /ен,
т/ч
8—5
14-6
30—20
65—45
55—35
35-25
60—40
200—100
100—50
10—6
25—15
Для меньших нагрузок котельных агрегатов можно
принимать следующие значения кратности циркуляции:
Нагрузка котельного аг-
агрегата
Больше 0,8 Z)H
@,5ч-0,8)?>н
@,3-h0,5)Z>h
@,2-4-0,3) ?>н
Кратность циркуляции
@,8-5-1,0) Ян1Г
@,7-f-0,8) KB-jf
@,6-0,7) К^
Значения /Сн принимаются по табл. 4-2. Для ко-
котельных агрегатов со ступенчатым испарением рекомен-
рекомендованные значения кратностей циркуляции следует от-
относить к производительности чистого отсека.
4-21. Подогрев воды, ккал/кг, в опускных трубах
котельного агрегата определяется по формуле
Aton=Qon/GOn, D-10)
где Qon — тепловосприятие опускной системы, ккал/ч;
боп — количество проходящей по опускным трубам
воды, определяемое по п. 4-22, кг/ч.
Выбор числа опускных труб котельных пучков и
оценка их тепловосприятия производятся при условии,
что кипение в них отсутствует согласно п. 3-95.
Тепловосприятие обогреваемых участков опускных
труб контуров определяется по указаниям п. 4-13.
4-22. Количество воды, проходящее по опускным
трубам простых контуров, равно количеству воды, при-
принимаемому при расчете полезных напоров подъемных
труб. Для котельных агрегатов с общей опускной си-
системой циркуляционных контуров количество воды

46
Глава четвертая. Расчет котельных агрегатов с естественной циркуляцией
в ней определяется по принятой в расчете кратности
циркуляции. В остальных случаях оно может пред-
предварительно приниматься по следующим данным:
Количество пара в конце элемента, кг/ч,
Высота элемента, м
Меньше 5
5—10
10—15
Больше 15
Скорость в опускных тру-
трубах, м/с
1
1,5
2
2,5
4-23. При расчете экономайзерного участка сопро-
сопротивление опускных труб определяется по предваритель-
предварительно принятым скоростям воды в опускных трубах
(п. 4-22).
4-24. Высота, м, первого паросодержащего участка
определяется по формуле
где hi — высота первого участка, м;
hQK — высота экономайзерного участка, определяе-
определяемая согласно п. 4-18, м.
Высоты остальных участков принимаются по кон-
конструктивным данным согласно п. 4-07. Паросодержа-
щая высота труб, выведенных в паровой объем бара-
барабана, подсчитывается до уровня воды в барабане.
4-25. Длины, м, экономайзерного и первого паро-
паросо держащего участков труб определяются по формулам
"Дот sin a
=/l—(/эк—/до),
D-12)
D-13)
где /до —длина труб до начала обогрева, м;
h — длина первого участка, м;
а — угол наклона к горизонтали, град.
Длины последующих участков принимаются соглас-
согласно таблице конструктивных данных.
4-26. Расходы воды, кг/ч, в подъемных трубах
подсчитываются по формуле
G=3t6w0yfF-l0s1
D-14)
где Wo — скорость циркуляции, принимаемая по
табл. 4-1, м/с;
F — сечение подъемных труб, м2.
Расчет последовательно расположенных элементов
контура ведется при одинаковых расходах воды, за
исключением случаев, когда имеются рециркуляцион-
рециркуляционные трубы (п. 4-40) и общие пароотводящие трубы
сложных контуров (п. 4-43).
4-27. Паропроизводительность, кг/ч, первого участ-
участка определяется по формуле
Q,— G (Мб —
D-15)
тепловосприятие первого участка,
где Qi — полное
ккал/ч;
G — расход воды в трубах (п. 4-26), кг/ч.
При расчете паропроизводительности испаритель-
испарительных труб подогрев воды паром, сносимым из бараба-
барабана, Aich не учитывается..
Расчет количества пара на выходе из участка,
кг/ч, в который поступает пароводяная смесь, произво-
производится по формуле
/ п \
D-16)
где Dn — количество пара на входе в рассчитываемый
участок, кг/ч;
Qn — тепловосприятие я-го участка, ккал/кг.
D-17)
4-28. Средний расход пара в участке принимается
равным полусумме количества пара в его начале и
конце, кг/ч,
Количество пара, образующегося в трубах вследст-
вследствие самоиспарения, дополнительно не определяется,
поскольку все расчетные и физические характеристики
воды и пара относятся к давлению в барабане. При
этом упрощении в отдельных случаях при отсутствии
кипения на первом участке по формуле D-15) полу-
получается положительная паропроизводительность. Ее не
следует учитывать в расчете.
4-29. Средние и конечные значения приведенных:
скоростей пара, м/с, определяются по формулам
3,6Fy"-10» •
D-20)
4-30. Для расчета движущих напоров подъемных:
труб по принятым согласно п. 4-16 значениям скоро-
скоростей циркуляции и средним приведенным скоростям-
пара для всех участков подсчитываются скорости сме-
смеси, м/с, и объемные паросодержания
= шв
-5- »"•
D-22>
4-31. Движущий напор участка, кгс/м2, опреде-
определяется по формуле
D-23>
где hn — высота паросодержащей части рассчитывае-
рассчитываемого участка, определяемая по п. 4-24, м;
срп — среднее напорное паросодержание в рассчи-
рассчитываемом участке труб, определяемое по гл. 2,В.
Полный движущий напор элемента определяется*
как сумма движущих напоров отдельных участков.
4-32. Гидравлические сопротивления подъемных обо-
обогреваемых труб рассчитываются отдельно для эконо-
экономайзерного и испарительных участков, а также участ-
участков, расположенных выше обогрева.
Расчет сопротивлений экономайзерного участка,.
кгс/м2, производится по формуле
c=(?BX + S?noB+V3K)o^'
D-24>
где ?вх, ?пов, Яо — коэффициенты трения и сопротив-
сопротивления выхода и поворотов согласно п. 2-37, 2"-3?
и 2-40.
При наличии дроссельных шайб на входе в подъем-
подъемные трубы их сопротивление (п. 2-47) следует прибав-
прибавлять к сопротивлению экономайзерного участка, исклю-
исключая из последнего сопротивление входа.
Гидравлические сопротивления трения и поворотов;
паросодержащих участков, кгс/м2, рассчитываются по-

Глава четвертая. Расчет котельных агрегатов с естественной циркуляцией
47
среднему паросодержанию в них по формуле
^—l)]}^'. D-25)
где ко — приведенный коэффициент трения в трубе;
/аар — длина паросодержащей части труб или
участка, м;
х — среднее паросодержание в трубе или участке
(п. 2^06);
ур — коэффициент, определяемый по п. 2-22, 2-23
и рис. 2-2.
Гидравлические сопротивления необогреваемых
участков труб рассчитываются по формуле D-25) по
паросодержанию в них и с добавлением потери на вы-
выходе.
4-33. Потеря на подъем пароводяной смеси выше
уровня в трубах, выведенных в паровой объем, опре-
определяется по формуле, кгс/м2,
Арв у =г Лв у A — у) (у' — у")» D-26)
где ф — напорное паросодержание на выходе из подъ-
подъемных труб, определяемое по приведенной скорости
пара в конце труб;
Лв.у — высота превышения, определяемая по кон-
конструктивным данным, м.
4-34. Гидравлическое сопротивление элемента, кгс/м2,
определяется как сумма всех потерь
4-35. Полезный напор в элементах, кгс/м2, опреде-
определяется как разность движущего напора и гидравличе-
гидравлического сопротивления
5пол=5эл—А/7вл. D-28)
Г. СОПРОТИВЛЕНИЕ ОПУСКНЫХ
И РЕЦИРКУЛЯЦИОННЫХ ТРУБ
4-36. Расчет сопротивлений опускных и рециркуля-
рециркуляционных труб производится для трех значении расходов
воды, принимаемых согласно п. 4-22 для опускных и
п. 4-41 для рециркуляционных труб.
Сопротивление опускных и рециркуляционных труб,
кгс/м2, подсчитывается как сумма гидравлического со-
сопротивления Ар и уменьшения веса столба среды в этих
трубах из-за сноса в них пара ?Нив:
(V - Y'')
D-29)
Гидравлическое сопротивление, равное сумме со-
сопротивлений трения и местных, определяется по
п. 2-15 и 2-19. Уменьшение веса столба среды в опуск-
опускных трубах подсчитывается по гл. 3,Ж.
4-37. Полное сопротивление опускных систем, со-
состоящих из нескольких последовательных элементов,
подсчитывается по п. 2-36. В качестве расчетного же-
желательно выбирать сечение участка первого от бара-
барабана.
4-38. Коэффициент сопротивления опускной систе-
системы, состоящий из нескольких параллельных элементов,
определяется также по п. 2-36.
Д. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
КОНТУРОВ
4-39. Гидравлические характеристики подъемных
элементов и опускной системы строятся по данным,
определенным по гл. 4,В и Г.
При построении гидравлических характеристик эле-
элементов и контуров следует проверять необходимость
учета изменения давлений в их раздающих и собираю-
собирающих коллекторах согласно п. 2-58. В случае необхо-
необходимости расчет изменения давления в них следует вы-
выполнять по п. 2-59—2-61.
По полученным значениям изменения давления
следует уточнить характеристики подъемных элементов^
(контуров), прибавляя их к полезным напорам при
положительных изменениях давления и вычитая прет
отрицательных.
4-40. Гидравлическая характеристика простых цир-
циркуляционных контуров получается путем суммирования
полезных напоров отдельных элементов для каждого»
из принятых расходов воды.
Для контуров, имеющих рециркуляционные трубы,,
суммирование должно производиться по характеристи-
характеристикам, отнесенным к расходу воды в опускных трубах..
Пересчет гидравлических характеристик контуров, имею-
имеющих рециркуляционные трубы, на расходы воды в опуск-
опускных трубах производится путем графического вычита-
вычитания расходов в рециркуляционных трубах из расхода
в подъемных при одинаковых значениях полного сопро-
сопротивления рециркуляционных труб и полезного напора
подъемного элемента.
4-41. Необходимые для построения гидравлических,
характеристик значения скоростей воды в рециркуля-
рециркуляционных трубах, м/с, определяются по выражению
w.
'рец:
У
D-30>
где 5Пол —полезный напор элемента, кгс/м2;
AS ни в — уменьшение веса столба воды в рецир-
рециркуляционных трубах из-за сноса пара, определяемое-
по гл. 3,Ж, кгс/м2;
z — полный коэффициент сопротивления рециркуля-
рециркуляционных труб.
4-42. Для сложных контуров с общей опускном
системой строятся отдельно гидравлические характери-
характеристики каждого из параллельных контуров и опускных.
труб. Гидравлическая характеристика каждого контура
определяется сложением полезных напоров последова-
последовательных элементов при одинаковых расходах воды-
Суммарная характеристика параллельных контуров по-
получается сложением расходов воды в отдельных конту-
контурах при одинаковых полезных напорах.
4-43. Для сложных циркуляционных контуров, со-
состоящих из нескольких параллельных подъемных эле-
элементов, каждый из которых имеет свои опускные тру-
трубы и общую пароотводящую систему, расход циркули-
циркулирующей воды в контуре определяется по характеристи-
характеристикам подъемных элементов и общих пароотводящих;
труб.
Гидравлические характеристики подъемных элемен-
элементов определяются вычитанием (при принятых расходах
воды в них) из их полезных напоров сопротивлений
опускных труб, питающих эти элементы. После этого-
для определения общей гидравлической характеристики
контура характеристики параллельных элементов гра-
графически суммируются при одинаковых полезных на-
напорах.
При расчете гидравлической характеристики общих
пароотводящих труб скорости циркуляции в них при-
принимаются в пределах 1,0—2,5 м/с. Расходы пара и во-
воды в пароотводящих трубах равны сумме расходов во-
всех параллельных подъемных элементах.
4-44. Действительные расходы циркулирующей
в контурах воды и их полезный напор определяются
графически по точке пересечения гидравлических ха-
характеристик подъемной системы труб и общих элемен-
элементов опускной системы или пароотводящих труб. При-
Примеры такого определения показаны на рис. 4-4.

48
Глава четвертая. Расчет котельных агрегатов с естественной циркуляцией
\
\
п
\
ч
N
к
i
i
i
t
1
/
fApon
4
G
а)
\ V
ЦП
К
Л
\
\
\
\
\
ч
ч
—«е-
\
4p0V
1
u
ч
ч
4
1
1
а
\
3
г
J
е-
&"полj^p
S'ntt-jpon
\
\^
V
\
\
—-
г\
_!
\
N.
\
\
в
\
\
5 N
-
\
\
>
1 Г
л
\
Л
л
и
1
л
т
L
в)
*пол\*Р
<^экр Отв 1
*ПОЛ+дПОЛ
\
т
V
\
\
11\
ол
М
s,..
л
v-
\
/
\
\
\
1
t
1
1
/
\
<
f
t
1 V
к
\
1
щ
\
Рис. 4-4. Определение условий циркуляции в простых и сложных контурах.
2 — простые; б — параллельные; в — с общими отводящими трубами; г — с общими подводящими трубами;
менты.
1 — подъемные эле-
4-45. Гидравлические характеристики особо слож-
сложных контуров с общей опускной системой и сложными
параллельными элементами, внутри которых есть па-
параллельные и последовательные участки, определяются
путем поочередного суммирования характеристик от-
отдельных параллельных и последовательных участков
при одинаковых расходах (для последовательных
участков и элементов) или перепадах давления между
общими точками (для параллельных) так, чтобы полу-
получить в итоге одну суммарную характеристику всего
контура. Точка пересечения этой характеристики с ха-
характеристикой общей опускной системы определяет
действительные условия в особо сложном контуре.
4-46. Если особо сложные контуры включают в се-
себя контуры, имеющие один общий элемент с одной
группой контуров и второй общий элемент с другой
группой контуров, расходы циркулирующей воды и по-
полезных напоров находятся путем последовательного
приближения с предварительным принятием гидравли-
гидравлического сопротивления или расхода одного из общих
элементов и последующей его проверкой.
4-47. При незамкнутых циркуляционных схемах
(например, в котлах с разделительными барабанами)
нолезные напоры контуров, приведенные к общим точ-
точкам системы — основному и разделительному бараба-
барабанам,— уравновешиваются сопротивлением пароперепуск-
ного пучка. Сопротивления водоперепускного пучка
уравновешиваются весом столба воды в нем и раз-
разностью давлений в барабанах, определяемой сопротив-
сопротивлением пароперепускного пучка. При расчете полезных
напоров в таких схемах можно считать, что уровень
воды находится на оси основного барабана.
4-48. Расходы воды и полезные напоры в отдель-
отдельных контурах и их элементах определяются в обратном
порядке по тем же графическим зависимостям, исходи
из полученного перепада давления в контуре.
Е. ПРОВЕРКА ПРЕДВАРИТЕЛЬНО ПРИНЯТЫХ
ДАННЫХ
4-49. После определения средних расходов в от-
дельных контурах и их элементах следует проверить
правильность предварительно принятых в расчетах,
величин:
кратности циркуляции;
числа опускных рядов в обогреваемых опускных,
пучках; ^
расходов воды и сопротивлений, предварительной
принятых при сведении балансов в особо сложных]
контурах. 1

Глава четвертая. Расчет котельных агрегатов с естественной циркуляцией
49
4-50. Кратность циркуляции в котле, кг/кг, подсчи-
тывается по формуле
K=Gon/Dt D-31)
где Gon — расход воды в опускных трубах, кг/ч;
D — паропроизводительность контуров, включенных
в барабан или его отсек, в который поступает пита-
питательная вода, кг/ч.
Расход воды в опускных трубах определяется по
сумме расходов во всех контурах, питающихся из этого
барабана или отсека.
По полученному значению кратности циркуляции
определяется недогрев воды в барабане по формулам
п. 4-19. Расхождение принятого и полученного по рас-
расчету значения недогрева А/б—А*Оп—А*Сн не должно
превышать 50 %: полученной величины или 0,5 ккал/кг
при абсолютных значениях его менее 1,0 ккал/кг. При
больших расхождениях необходимо повторить расчет
с уточнением характеристик, задаваясь кратностью
циркуляции, близкой к полученному значению.
4-51. Правильность выбора числа опускных рядов
устанавливается по отсутствию в них кипения. Провер-
Проверка производится по п. 3-95.
Если расчеты показывают наличие парообразова-
парообразования в опускных рядах, необходимо задаваться мень-
меньшим числом их и свести заново баланс расходов воды
в котле. При чрезмерных запасах до кипения следует
увеличить число опускных рядов (если в рассматри-
рассматриваемом пучке еще не все ряды были приняты опуск-
опускными). В этом случае графический баланс также сво-
сводится заново.
4-52. Расход воды и сопротивления в тех элемен-
элементах, для которых они были приняты без расчета, уточ-
уточняются в том случае, когда принятое сопротивление
или полезный напор отличаются от полученного более
чем на 20%.
4-53. Разность уровней воды в барабанах много-
многобарабанных котлов, м, определяется по формуле
D-32)
где Арв и Арп — сопротивления водо- и пароперепуск-
ных труб, кгс/м2.
Знак плюс берется при движении в водо- и паро-
перепускных трубах в разные стороны, знак минус —
при движении в одну сторону.
Ж. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА КОНТУРОВ
СОЛЕВЫХ ОТСЕКОВ
4-54. Контуры, выделяемые во II и III ступенях
испарения, включаются в специальные отсеки бараба-
барабанов или в выносные циклоны и, как правило, являются
простыми.
4-55. Кроме конструктивных данных, указанных
в гл. 4,Б, при включении этих контуров в выносные
циклоны определяются по чертежам:
размеры питательных и отводящих труб циклонов
и вид местных сопротивлений;
конструктивные данные вводов пароводяной смеси
в циклоны; сечение пароотводящих труб экранов в ме-
месте присоединения к циклонам, выходные сечения ули-
улиток циклонов и их характеристика (внешние или
внутренние улитки, нормальные или укороченные),
высота места ввода отводящих труб в циклон над осью
барабана;
место присоединения опускных труб (в днище или
к боковой поверхности циклона) и наличие успокои-
успокоительной перегородки.
4-56. При расчете гидравлических характеристик
опускных труб солевых отсеков скорости воды прини-
принимаются примерно в 1,5 раза меньшими, чем по п. 4-22.
4^57. При наличии выносных циклонов учитываются
сопротивления их улиток (по п. 2-55) и потеря давле-
давления при подъеме пароводяной смеси выше уровня воды
в циклоне (по п. 4-33). Высота подъема пароводяной
смеси над уровнем /*в.у, м, подсчитывается по формуле
Лв.у=ЛуЛ-|-Дй, D-33)
где /*Ул — расстояние от среднего уровня воды в бара-
барабане до оси высшей точки пароотводящих труб, м;
Ah — разность уровней в барабане котла и цикло-
циклоне, определяемая по п. 4-58, м.
4-58. Разность уровней воды в выносных циклонах
и барабане котла определяется по уравнению
Y'-Y
D-34)
где Арп и Арв — сопротивления пароотводящих и пи-
питательных труб циклонов, кгс/м2.
При расчете сопротивления пароотводящих труб
учитывается сопротивление сепарационных устройств
в выносном циклоне. При расчете Арв расход воды,
поступающей в циклоны, принимается равным сумме
паропроизводительности ступени испарения и расхода
продувочной воды, оцениваемой по среднему проценту
продувки котла. При трехступенчатом испарении рас-
расчет уровня во второй ступени производится по суммар-
суммарной паропроизводительности второй и третьей ступеней.
При отводе пара из выносных циклонов в паро-
паропровод, минуя барабан, разность уровней воды в вы-
выносных циклонах и барабане определяется по урав-
уравнению
А/г = " Y' —V" ' * *
где Аре—сумма сопротивлений сепарационных устройств
внутри барабана и участка паропровода от барабана
до места присоединения пароотводящих труб цикло-
циклонов, кгс/м2.
3. ПРОВЕРКА НАДЕЖНОСТИ
4-59. Полученные в результате расчета средние
значения полезных напоров и расходов циркулирующей
воды в элементах контура позволяют произвести про-
проверку их надежности:
а) по свободному уровню (для труб, выведенных
в паровое пространство), застою и опрокидыванию
циркуляции (для труб, выведенных в водяной объем
барабана или в коллектор);
б) по допустимому температурному режиму обо-
обогреваемых труб;
в) по режиму опускной системы;
г) по надежности циркуляции при нестационарных
режимах котла.
4-60. Проверка свободного уровня, застоя и опро-
опрокидывания циркуляции производится для обогреваемых
труб элементов, имеющих положительный полезный
напор, согласно указаниям гл. 3,В по полезным напо-
напорам, определяемым из характеристик элементов при
полученных расчетом расходах воды. В тех случаях,
когда при построении характеристики учитывается
изменение давления в коллекторах, при проверке на-
надежности разверенной трубы следует учитывать изме-
изменение давления в ней и по этой причине. Для этого
к полезному напору разверенной трубы следует приба-
прибавить (или вычесть из нее) изменение давления в кол-
коллекторах между средней и разверенной трубами со-
согласно п. 2-58—2-61.
4-382

50
Глава пятая. Расчеты прямоточных котельных агрегатов
4-61. Для обеспечения нормального температурного
режима обогреваемых труб следует рассчитывать
условия возможности появления в них ухудшенного
теплообмена, руководствуясь данными п. 3-58. Расчет
следует выполнять для наиболее обогреваемой трубы
элемента, принимая коэффициент неравномерности ее
тепловосприятия с учетом временного увеличения не-
неравномерности по формуле A-08).
Практически такой расчет следует выполнять толь-
только для котельных агрегатов на давление более
ПО кгс/см2 или имеющих весьма высокие местные
тепловосприятия <7эФ^400-103 ккал/(м2«ч) и более.
Для меньших давлений и удельных тепловосприятий
нормальный температурный режим разверенной трубы
может считаться обеспеченным при кратности циркуля-
циркуляции в элементе не менее четырех.
4-62. Для обеспечения нормального температурного
режима горизонтальных и слабонаклонных участков
обогреваемых труб (при углах наклона к горизонтали
менее 15°) и охлаждаемых панелей слоевых топок
необходимо наличие минимальной скорости циркуля-
циркуляции, определяемой с учетом всех разверок согласно
указаниям п. 3-64—3-68.
4-63. Отсутствие вихревых воронок над входом
в опускные трубы проверяется по скорости воды в тру-
трубах и высоте столба воды над их входными сечениями
по указаниям гл. 3,Ж.
Проверка минимально допустимого столба водьь
над опускными трубами (считая от низшего, уровня
воды в барабане) производится по наиболее высоко-
расположенным трубам и дополнительно по трубам,,
расположенным ниже, если скорость воды в них боль-
больше. Для многобарабанных котельных агрегатов эта
проверка должна производиться по действительному
уровню в соответствующем барабане.
Минимальная допустимая высота столба воды.
в выносных циклонах над опускными трубами, присо-
присоединенными к их днищу, не проверяется, если в них
установлены успокоительные перегородки (п. И-29).
4-64. Отсутствие кипения в обогреваемых опускных
трубах кипятильных пучков проверяется по п. 3-95.
В тех случаях, когда тепловосприятие опускных труб
по высоте или между отдельными рядами труб различ-
различно, такая проверка производится по наиболее нагру-
нагруженным трубам или участкам. Тепловосприятие этих
труб принимается по указаниям п. 4-13 и 4-14.
4-65. Для уменьшения возможности интенсивного»
отложения шлама в горизонтальных и слабонаклонных
участках труб средняя скорость циркуляции должна
быть не менее 0,4 м/с при номинальной нагрузке.
4-66. Допустимые по условиям надежности цирку*
ляции скорости падения и подъема давления и нагрузг
ки определяются согласно указаниям главы 3,3.
ГЛАВА ПЯТАЯ
РАСЧЕТЫ ПРЯМОТОЧНЫХ КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ
А. ЗАДАЧИ РАСЧЕТА
5-01. Задачами гидравлического расчета прямоточ-
прямоточных котельных агрегатов являются обеспечение надеж-
надежности поверхностей нагрева, рациональная компоновка
их, определение потерь давления в котле, напора пита-
питательного насоса и разработка мероприятий по повыше-
повышению надежности.
5-02. При гидравлических расчетах прямоточных
котельных агрегатов определяют массовые скорости
среды, запасы надежности по устойчивости потока, гид-
гидравлическим и температурным разверкам, а также
температурный режим труб, потери давления в эле-
элементах и котле в целом, необходимость установки
дроссельных шайб и их размеры.
5-03. Гидравлический расчет должен выполняться
для всех разнотипных контуров и тех однотипных, ко-
которые находятся в наихудших условиях по обогреву и
имеют наиболее неблагоприятные конструктивные осо-
особенности.
5-04. Гидравлический расчет прямоточных котель-
котельных агрегатов, как правило, производится для номи-
номинальной и наименьшей, гарантированной заводом-изго-
заводом-изготовителем нагрузки котельного агрегата, а также для
растопочных режимов.
Б. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИСХОДНЫХ ДАННЫХ
5-05. Для выполнения расчета необходимо распола-
располагать компоновочными и конструктивными данными и
значениями тепловосприятий всех элементов котельного
агрегата.
Проверочный гидравлический расчет основывается
на известных исходных данных. При компоновочных
расчетах необходимо предварительно задаваться неко-
некоторыми из них (например, диаметром и числом парал-
параллельных витков).
5-06. В число необходимых компоновочных и кон<-
структивных данных входит перечень всех контуров »
внешних коммуникаций, включая перемешивающие
коллекторы, арматуру, сепарационные устройства и дру-
другие элементы, в порядке, соответствующем движению*
потока.
Для каждого контура должны быть приведены:
тип (с горизонтальной навивкой, подъемно-опуск-
подъемно-опускной и т. д.);
геометрические размеры контуров, их элементов »
отдельных ходов;
число, диаметр, средняя и наибольшая длина труб
в элементах и ходах, вид поворотов и их число;
места переходов от одного диаметра к другому
(длина от входного коллектора, расположение относи-
относительно горелок);
диаметры дроссельных шайб;
расположение и разность отметок входных и вы-
выходных коллекторов;
диаметры коллекторов и способы подвода и отвода
среды;
наличие охлаждаемых подвесных труб, схемы их,
включения и конструктивные данные;
число, диаметр и длина соединительных труб, их
местные сопротивления, наличие перемешивающих кол-
коллекторов, их размеры, расположение и схемы подводов»
и отводов среды.
5-07. Элементы контуров разделяются на участки
для расчета перепадов давления в тех случаях, есл»
они имеют:
разные диаметры труб;
различное положение в пространстве (при смешан-
смешанной компоновке и l/h<. 10);
различное направление потока (например, элементь»
с подъемно-опускным движением);
удельное тепловосприятие, отличающееся более?
чем на 50% от среднего для элемента;

Глава пятая. Расчеты прямоточных котельных агрегатов
51
различные агрегатные состояния среды (жидкость,
смесь, пар);
необогреваемые участки с общей длиной более 10%
обогреваемого элемента (при меньшей длине они рас-
рассчитываются совместно с прилегающими обогреваемы-
обогреваемыми участками).
Разделение на участки должно производиться
в указанной последовательности.
Элементы сверхкритического давления, участки ко-
которых отличаются только углами наклона к горизонту,
рассчитываются без разделения по этим участкам.
5-08. Тепловосприятия элементов и участков опре-
определяются по данным теплового расчета путем распре-
распределения радиационного и конвективного тепловосприя-
тепловосприятий между их поверхностями нагрева; в пределах каж
дого участка тепловосприятие считается равномерным.
Учет неравномерности тепловосприятия в элементе про-
производится согласно приложению I.
5-09. Тепловосприятие радиационных элементов
(участков), ккал/ч, определяется по формуле
где Т1эл — коэффициент неравномерности тепловосприя-
гия элемента (участка, хода), принимаемый согласно
п. 5-10 и приложению I;
<7л — среднее удельное тепловосприятие радиацион-
радиационных поверхностей, ккал/(м2«ч);
Над — эффективная радиационная поверхность на-
нагрева элемента (участка, хода), м2.
Полные тепловосприятия конструктивных частей
котельного агрегата (НРЧ, СРЧ, ВРЧ и т. д.), отдель-
отдельные участки которых имеют различные тепловосприя-
тепловосприятия, определяются суммированием тепловосприятий та-
таких участков.
5-10. Коэффициент неравномерности тепловосприя-
тепловосприятия элемента (участка, хода) зависит от компоновки
контуров и может приниматься:
для элементов (участков), занимающих полностью
одну стенку топки,
для элементов (участков) с горизонтальной навив-
навивкой системы Рамзина, занимающих часть высоты топки,
для элементов (участков), занимающих часть ши-
ширины стены топки по всей ее высоте,
5-12. Тепло, воспринимаемое фестонным пучком пу-
путем радиации из топки, распределяется равномерно
между всеми рядами.
5-13. Тепловосприятие элементов конвективных по-
поверхностей нагрева определяется согласно «Тепловому
расчету котельных агрегатов» с учетом коэффициентов
неравномерности тепловосприятия по приложению I.
5-14. Тепловосприятие разверенных витков (труб),
ккал/ч, определяется по формуле
<2т=т1тGэл#т, E-03)
где Т1т — коэффициент неравномерности тепловосприя-
тепловосприятия разверенной трубы, определяемый по указаниям
п. 1-07—1-09, 1-15 и 1-16 приложения I.
5-15. Энтальпия среды в конце каждого элемента
(участка, панели) iK, ккал/кг, определяется по формуле
Тк = Гн + ДГЭЛ=ТН+ Оэл/^эл» С64)
где 1Н — энтальпия среды в начале элемента (участка,
хода), ккал/кг;
6Эл — расход среды в элементе, кг/ч.
Значения фэл и А*Эл подсчитываются с учетом ука-
указаний п. 6-09-—5-11.
Средняя энтальпия среды в элементе (участке)
определяется как среднеарифметическое из ее началь-
начального и конечного значений.
5-16. Средняя энтальпия среды, ккал/кг, на входе
в элемент и в его разверенную трубу (виток), располо-
расположенный после места впрыска, находится по формуле
E-05)
где i'K — средняя энтальпия пара в конце предшествую-
предшествующего элемента, ккал/кг;
*вп — энтальпия воды, используемой на впрыске,
ккал/кг;
С'эл — расход среды в предшествующем элементе,
кг/ч;
GBn — расход воды на впрыск, кг/ч.
6-17. Энтальпия среды в конце разверенного витка
(трубы) определяется по формуле
р = ,-у+ р д; = t-TH + ^3L, E-06)
для элементов (участков), занимающих часть вы-
высоты стены топки по всей ее ширине,
для элементов (участков), занимающих часть вы-
высоты и ширины стены топки,
для элементов (участков), занимающих полностью
несколько стен топки,
где т)ст, т|ш, t)B — коэффициенты неравномерности теп-
тепловосприятия между стенками, по ширине и высоте
топки, принимаемые по данным приложения I.
5-11. При определении суммарного тепловосприя-
тепловосприятия, ккал/ч, как суммы тепловосприятий отдельных
поверхностей нагрева необходимо сохранять балансо-
балансовое равенство
2Q8a=BpQa. E-02)
где Qr — тепловосприятие разверенного витка (трубы),
определяемое по п. 5-14, ккал/ч;
qt — расход среды в разверенной трубе (витке),
кг/ч;
рд — коэффициент тепловой разверки, определяемый
по п. 3-08 и 344 и приложению I.
Средняя энтальпия среды в разверенном витке
определяется как среднеарифметическое между началь-
начальным и конечным значениями.
5-18. Энтальпия среды на входе в разверенную тру-
трубу (виток) элемента (при отсутствии впрыска перед
элементом) определяется по формуле
I н = * к"Ь #А* эл (Р q—0» E-U7)
где Д/'эл—приращение энтальпии среды в предшест-
предшествующем элементе, ккал/кг;
p'q — коэффициент тепловой разверки в предшест-
предшествующем элементе (п. 3-08);
a — коэффициент, учитывающий несовершенство
промежуточного перемешивания, принимаемый по дан-
данным п. 3-08.

52
Глава пятая. Расчеты прямоточных котельных агрегатов
5-19. Расход среды, кг/ч, в рассчитываемой поверх-
поверхности нагрева котельного агрегата определяется по
выражению
GK=DK—2??вж+2бпр, E-08)
где DK — паропроизводительность котельного агрега-
агрегата, кг/ч;
2 Gbh — суммарный расход среды на все впрыски,
расположенные за поверхностью нагрева, кг/ч;
2бПр — расход среды на лродувки, расположенные
за поверхностью нагрева, кг/ч.
Средний расход среды, кг/ч, в элементах находится
по формуле
7?
°э
E-09)
где F9U и FK — сечение труб элемента и котельного
агрегата, м2;
рг — коэффициент гидравлической разверки элемен-
элемента, определяемый по их гидравлическим характеристи-
характеристикам (разд. 5,Г).
Расход среды в разверенной трубе (витке) опреде-
определяется по формуле
GT = Pr%!. E-10)
где рг — коэффициент гидравлической разверки в эле-
элементе (п. 3-09), определяемый по гидравлическим ха-
характеристикам;
п — число труб в элементе.
, 6-20. Необходимое для проверки температурного
режима разверенной трубы максимальное местное теп-
ловосприятие ее, ккал/(м2-ч), определяется -по резуль-
результатам позонного расчета или по следующим формулам:
для радиационных элементов первого ряда ширм
для ширм (кроме первого ряда)
для конвективных элементов
где т)^акс и ?)закс — максимальные коэффициенты нерав-
неравномерности тегоювосприятия по ширине и высоте стеньг
топки, принимаемые по табл. 1-1 и 1-2;
^макс _ максимальное местное значение коэффициен-
коэффициента неравномерности тепловосприятия ширмы, принимае-
принимаемое по табл. 1-7;
ч)т—коэффициент неравномерности тепловосприя-
тепловосприятия разверенной трубы конвективного элемента, прини-
принимаемый по п. 1-15;
qo— наибольшее среднее удельное тепловосприятие
рассчитываемого ряда труб, ккал/(м2»ч).
Максимальные местные тепловосприятия могут при-
приниматься приближенно по данным приложения I: для
радиационных поверхностей нагрева — по табл. 1-5, для
конвективных — по рис. 1-1.
Расчетные значения максимальных местных тепло-
восприятий, полученные по формулам E-11)—E-13), не
должны превышать значений, приведенных в табл. 1-5;
в случае превышения расчет следует выполнять по дан-
данным этой таблицы.
В. ПЕРЕПАДЫ ДАВЛЕНИЯ В ЭЛЕМЕНТАХ
5-21. Перепады давления в прямоточных элементах
и в контурах в целом додсчитываются для построения
их гидравлических характеристик и определения напора
питательного насоса.
5-22. Перепады давления в прямоточном контуре,
кгс/м2, равны сумме перепадов в его последовательных
элементах. Перепад давления в элементе определяете»
как сумма перепадов давлений в отдельных участках
(ходах)
ДгД. E-14)
Разбивка на участки производится согласно п. 5-7.
Перепад давления в разверенной трубе (витке) под-
считывается так же, как и для элемента с использова-
использованием значений тепловосприятия и размеров этой трубы.
5-23. Перепад давления, кгс/м2, в участке (ходе)
определяется по формуле
где Д/?ш — потеря давления в дроссельных шайбах,
кгс/м2;
ДрТр — потеря давления от трения, кгс/м2;
Д^м— потеря давления в местных сопротивле-
сопротивлениях, кгс/м2;
Дрнив — нивелирный перепад давления, кгс/м2;
Друск — потеря давления от ускорения среды,
кгс/м2.
5-24. Потеря давления в дроссельных шайбах опре-
определяется по формуле
где ?о— коэффициент сопротивления шайбы, определяе-
определяемый согласно п. 2-47 (рис. 2-8);
dm — диаметр отверстия дроссельной шайбы, м;
Y — плотность воды на входе в элемент, кг/м3.
5-25. Потеря давления от трения Дртр и в местных
сопротивлениях Ары равна сумме потерь на экономай-
зерном, испарительном и перегревательном участках.
Потеря давления в экономайзерном участке
V.
E-17)
При наличии дроссельных шайб сопротивление вхо-
входа не учитывается.
Потеря давления в испарительном участке
Аря
E-18)
Эти потери определяются по формулам гл. 2,Б. Не-
Необходимая для расчета длина испаряющего участка /Нсв
определяется по п. 5-27. При наличии перегревательного
участка сопротивление выхода не учитывается.
Потеря давления в перегревательном участке
+ ?вых)
E-19)
где г;— средний удельный объем среды, определяемый
по п. 2-16—2-18, ма/кг;
*пе — длина перегревательного участка, определяе-
определяемая по п. 6-27, м.
5-26. Потери давления от трения и в местных со-
сопротивлениях для элементов сверхкритического давле-
давления определяются по формулам гл. 2,Б без разделения
на участки с различным агрегатным состоянием среды.
5-27. При разделении элемента с равномерным обо-
обогревом на участки с различным агрегатным оостоянием
среды их длины, м, находятся по следующим фор-
формулам:
при наличии экономайзерного, испарительного и пе-
перегревательного участка
E-20)
E-21)
F*22)

Глава пятая. Расчеты прямоточных котельных агрегатов
53
при отсутствии перегревателыюго участка
при отсутствии экономайзерного участка
*до +
/пе — *эл—'и
E-23)
E-24)
E-25)
где /Эл и / — обогреваемая и полная длина элемента, м;
*н — паросодержание на входе в рассчитываемый
участок;
Аг'эл — недогрев воды до кипения на входе в уча-
участок (элемент), ккал/кг.
5-28. При расчете вынесенной переходной зоны дли-
длина перегревательного и испарительного участков опре-
определяется по формулам
/пе= д,- ; п-3; E-26)
/жсп=;п#3—/пе, E-27)
где /п.з — энтальпия пара на выходе из переходной зо-
зоны, ккал/кг;
^п.з, /Исп, /пе — длина витков переходной зоны, его
испарительного и лерегревательного участков, im.
5-29. Нивелирный перепад давления в элементе до-
критического давления определяется как алгебраическая
сумма нивелирных напоров в его участках
ДАшв = ± S (A9KY9K) ± 2 (^испТисп) ± S (АПеТпе)» E-28)
где Аэк, Ажсп, Апе — соответственно высоты экономайзер-
ных, испарительных и перегревательных участков эле-
элемента, определяемые согласно и. 5-30, м;
Ybk, Yhch, Yne — средние плотности среды на эконо-
майзерных, испарительных и перегревательных участках
элемента, определяемые по л. 2-16, 2-17 и 2-26, кг/м3.
Нивелирный лерепад давления в элементах сверх-
сверхкритического давления, кгс/м2,
дАша = ЩчТ, E-29)
где 7— средняя плотность среды поп. 2-16 и 2-17, кг/м*.
Нивелирный перепад давления во всех случаях при-
принимается со знаком плюс для участков с подъемньш и
со знаком минус — с опускным движением среды. Для
элементов с подъемно-опускным движением формула
E-28) может быть написана в виде
ДАшв = S (hT)uojk — 2 (А7)оп» E-30)
где 2 (Ау) под и 2 (Ay) on —суммарные нивелирные пе-
перепады всех подъемных и опускных ходов элемента.
Нивелирный перепад давления в элементах с подъ-
подъемно-опускным движением среды не учитывается при
расположении коллекторов на одной отметке и числе
ходов более десяти.
5-30. Высоты участков и элементов определяются
ло разности их верхних и нижних отметок, известных
по конструктивным характеристикам, или в соответст-
соответствии с разделением на участки согласно п. 5-07. Опреде-
Определение высот участков элементов с различным агрегат-
агрегатным состоянием производится по чертежам соответст-
соответственно длинам этих участков, подсчитываемым по
п. 5-27 и 5-28.
Для элементов с горизонтальными змеевиками вы-
высоты участков с различным агрегатным состоянием сре-
среды принимаются по разности геодезических отметок на-
начала и конца участков.
При наклонном расположении коллекторов геодези-
геодезической отметкой считается отметка их середины.
5-31. Потеря давления от ускорения среды опреде-
определяется по указаниям п. 2-21 и 2-27.
5-32. Последовательный расчет перепадов давления
целесообразно вести в направлении, обратном, ходу ра-
рабочей среды в котле, т. е. начиная от последнего эле-
элемента перегревателя. Все величины, необходимые для
расчета перепадов давления в элементах, определяются
по среднему давлению в них. Для сверхкритического
давления можно выполнять расчеты по давлению в со-
бирающиА коллекторах.
Г. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
И ДИАГРАММЫ
5-33. Гидравлические характеристики и диаграммы
строятся в следующих случаях:
при определении гидравлических и температурных
разверок;
при проверке вида характеристик;
при наличии параллельных элементов с различной
компоновкой или обогревом;
при анализе повреждений.
5-34. Гидравлическая характеристика контура опре-
определяется суммой характеристик составляющих его эле-
элементов, полученных по формулам гл. 5,В.
5-35. Каждая диаграмма должна включать в себя
характеристики разверенных труб (витков) и элемента
в целом.
Коэффициенты неравномерности тепловосприятия
для разверенных труб должны приниматься согласно
приложению I.
При расчете характеристик в области многозначно-
многозначности следует учитывать не только общую неравномер-
неравномерность тепловосприятий, но и ее изменение по ходам
элемента и разверенной трубы.
5-36. Гидравлические и температурные условия
в разверенных трубах многотрубных элементов опреде-
определяются ло гидравлическим диаграммам, для чего по
характеристике элемента и расходу среды при рассма-
рассматриваемом режиме находят перепад давления в нем.
По этому перепаду и характеристикам разверенных
труб определяются расходы среды, энтальпии и темпе-
температуры на выходе. Для многотрубных элементов гид-
гидравлические и температурные условия в разверенных
трубах могут быть определены без построения гидрав-
гидравлических диаграмм при помощи разверочных характе-
характеристик, объединяющих гидравлические характеристики
разверенных и средних труб и выражающие основные
показатели тепловой и гидравлической разверок двумя
зависимостями
t\ = fDr) и рР=
Коэффициенты гидравлической разверки определя-
определяются по формуле
ГД (± *Y) — Я (±
E-31)
где Y, г?, Yt, vr — среднеинтегральные значения плотно-
плотностей в элементе (контуре) и разверенной трубе (эле-
(элементе) ;
А, Ат — высоты элемента (контура) и разверенной
трубы (элемента);
2, 2Т — полные коэффициенты сопротивления эле-
элемента (контура) и разверенной трубы (элемента).
Знак плюс—-при подъемном, минус —при опускном
движении.

54
Глава пятая. Расчеты прямоточных котельных агрегатов
Задаваясь несколькими значениями р9, можно най-
найти величины А/т, Yt, Vt, необходимые для определения
по формуле E-31) коэффициентов гидравлической раз-
верки рг, дающих возможность подсчитать т^т, так как
Т1т=ргРд.
5-37. Проверку вида и однозначности гидравличе-
гидравлических характеристик следует производить для минималь-
минимальной длительной нагрузки котла и растопочных режимов
при входных энтальпиях потока, начиная со 150 ккал/кг
через каждые 60—100 ккал/кг до номинальной с уче-
учетом п. 5-35.
При отсутствии данных по тепловым нагрузкам для
растопочных режимов они могут -приниматься по ре-
результатам теплового расчета при 30%-ной производи-
производительности агрегата для поверхностей, расположенных
в пределах той половины высоты топки, в которой рас-
расположены горелки. Для поверхностей нагрева, распо-
расположенных дальше от горелок, тепловую нагрузку мож-
можно оценивать введением коэффициента к нагрузке при
30%-ной производительности: от 0,5 —для начальных
энтальпий растопки до 1,0— при достижении номиналь-
номинальных ее значений для рассматриваемой поверхности на-
нагрева.
Тепловые расчеты для растопочных режимов сле-
следует выполнять с увеличенными избытками воздуха
(ат=2-*-3).
5-38. Для построения гидравлических характеристик
и диаграмм элемента и его разверенной трубы следует
определять перепады давления для ряда расходов сре-
среды, равных, например, 2,6; 5; 15; 25; 60; 76; 100 и 150%
рассчитываемой производительности котельного агрега-
агрегата при соответствующем ей неизменном тепловосприя-
тии, определяемом с учетом неравномерности обогрева
(приложение I).
В области многозначности характеристик расчетные
расходы среды должны выбираться так, чтобы была
определена точка минимума характеристики разверен-
разверенной трубы.
i
f
«с
IP
/
r
¦ ¦
4—
\'
***
/
У
-АЛЛ
7
-
2
Лр
Iй*
\
J
—\
vww
/ww
Рис. 5-1. Суммирование гидравлических характеристик
прямоточных элементов.
1, 2 — прямоточные элементы.
Участок гидравлической характеристики при темпе-
температуре среды, достигающей температуры газов в районе
расположения элемента, не рассчитывается. Этот уча-
участок строится путем линейной интерполяции между точ-
точкой, в которой температура среды становится равной
температуре газов, и точкой, соответствующей нивелир-
нивелирному напору при отсутствии расхода и температуре сре-
среды, равной температуре газов.
5-39. В случае необходимости построения характе-
характеристики элемента с верхним расположением раздающего
коллектора в области обратного движения расчеты сле-
следует производить в пределах расходов до 100% расхо-
расхода при рассчитываемой производительности.
5-40. iB области обратного движения все составляю-
составляющие перепада давления, кроме нивелирной, меняют
знак на обратный.
5-41. При расчете обратной ветви характеристики
энтальпия потока на входе принимается равной энталь-
энтальпии на выходе из элемента при прямом токе среды.
Если это значение соответствует значению ее в области
пароводяной смеси, энтальпия потока на входе в витки
с обратным движением принимается равной энтальпии
воды при температуре насыщения.
5-42. Для построения гидравлической характеристи-
характеристики в области обратного движения следует задаться не-
несколькими перепадами давления в области расходов
среды, указанных в п. 6-38, и определить для них
энтальпии на выходе при прямом движении.
По найденным энтальпиям на входе (п. 5-41) и
трем принятым расходам среды с обратным движением
строятся вспомогательные характеристики. Точки пере-
пересечения их с выбранными перепадами давления соответ-
соответствуют действительным расходам обратной ветви ха-
характеристики.
При построении вспомогательных характеристик
можно ориентировочно принимать расходы среды рав-
равными 50, 100 и 150% расхода при прямом движении.
6-43. Для котельных агрегатов с вынесенными сепа-
сепараторами гидравлические характеристики при растопоч-
растопочных режимах должны строиться независимо от значе-
значений энтальпии, соответствующих стационарным эксплуа-
эксплуатационным режимам рассматриваемого элемента. Для
котельных агрегатов со встроенными сепараторами та-
такие характеристики следует строить только для элемен-
элементов, включенных до сепаратора.
Для элементов, включенных после сепаратора, эти
характеристики необходимы лишь в том случае, когда
предусматриваются пуски котла по прямоточному
режиму.
5-44. Гидравлические характеристики прямоточных
контуров, состоящих из нескольких последовательных
элементов, определяются графическим суммированием
характеристик всех элементов контура при одинаковых
расходах среды (рис. 5-1).
5-45. Для сложных прямоточных контуров, вклю-
включающих в себя ряд параллельных элементов, строятся
суммарные гидравлические характеристики путем гра-
графического суммирования характеристик всех элементов
контура при одинаковых перепадах давления в нем
(рис. 5-1).
При этом расход в каждом из элементов опреде-
определяется по перепаду давления по суммарной гидравличе-
гидравлической характеристике для общего расхода.
Д. ПРОВЕРКА НАДЕЖНОСТИ
5-46. По указаниям этой главы должна выполнять-
выполняться проверка надежности элементов, в которых пол-
полностью или частично паросодержание находится в пре-
пределах 0—0,85 (при докритическом давлении) и энталь-
энтальпия в пределах 400—650 ккал/кг (при сверхкритическом

Глава пятая. Расчеты прямоточных котельных агрегатов
55
давлении). При растопочных режимах расчеты по изло-
изложенным ниже указаниям производятся для всех эле-
элементов независимо от значения энтальпии в них, за
исключением элементов, расположенных за встроенным
растопочным'сепаратором (с учетом п. 5-43).
Расчеты элементов, расположенных вне указанных
пределов энтальпии, должны выполняться согласно
гл. 7 и 8. -
5-47. Оценка надежности гидравлических режимов
элементов прямоточных котельных агрегатов произво-
производится по следующим показателям:
а) температурный режим труб;
б) гидравлическая и тепловая разверки;
в) отсутствие разверок вследствие многозначности;
г) отсутствие пульсаций;
дI застой и опрокидывание потока.
Последние два показателя относятся только к до-
критичесскому давлению.
5-48. Проверка температурного режима труб произ-
производится по указаниям гл. 3,Д. Особое внимание следует
уделить областям энтальпии среды, в которых возмож-
возможно резкое ухудшение теплообмена. Возможная область
недостаточного внутреннего охлаждения, зависящая
в основном от давления и паросодержания среды, по-
показана на номограмме 19. В горизонтальных и слабо-
слабонаклонных трубах при всех давлениях и паросодержа-
ниях учитывается возможное расслоение потока.
Ухудшенный теплообмен в трубах может иметь мес-
место и при сверхкритическом давлении в зоне больших
теплоемкостей и близких к ней значениях энтальпий.
Границы этой области показаны на рис. 3-2. Причины
появления неудовлетворительного температурного режи-
режима при устойчивом потоке изложены в гл. 3,Д.
5-49. В связи с возможностью резких изменений
внутренней теплоотдачи в зоне ухудшенного теплообме-
теплообмена температура труб также может сильно изменяться.
Определение массовой скорости потока, обеспечи-
обеспечивающей допустимые колебания температуры труб, сле-
следует производить по п. 3-61 и 3-66.
5-50. Проверка температуры разверенной трубы
должна производиться при режимах, указанных
в п. 5-65, для участков с наибольшей температурой сре-
среды и с наибольшим местным удельным тепловосприя-
тием.
Для участков с наибольшей температурой среды
энтальпии в разверенной трубе находятся согласно
п. 5-17 или по гидравлическим диаграммам. Тепловос-
приятие принимается при этом для участка стены, на
котором расположены выходные концы труб; для рас-
расчета используется п. 1-05—1-08.
Для участков с наибольшим удельным тепловос-
приятием энтальпия потока в рассчитываемом сечении
разверенной трубы определяется по ее тепловосприятию
« длине от начала обогрева (п. 5-17). В этом случае
местное тепловосприятие определяется по п. 1-10—1-11.
Проверка конвективных и ширмовых перегревателей
производится по указаниям гл. 8,Д.
Полученная температура середины стенки не долж-
должна превышать величину, допустимую по условиям проч-
прочности, а температура наружной поверхности — темпера-
температуру начала окалинообразования (п. 3-51 и 3-52).
5-51. Гидравлическая и температурная разверки по-
появляются из-за различия гидравлических характеристик
развереннык витков (труб) от средней характеристики
элемента, главным образом вследствие неравномерности
тепловосприятия, а также гидравлической и конструк-
конструктивной неравномерностей.
Отличие гидравлической характеристики наиболее
обогреваемого витка (трубы) вызывается изменением
составляющих перепада давления в нем вследствие рез-
резкого роста удельных объемов среды при парообразова-
парообразовании (докритическое давление) и в зоне больших тепло-
емкостей (сверхкритическое давление). Расход среды
в разверенном витке может оказаться значительно мень-
меньше среднего, а температура среды в нем чрезмерно вы-
высокой. Кроме того, виток может оказаться в области
ухудшенного теплообмена.
Гидравлические и температурные условия в разве-
ренных трубах определяются по гидравлическим диа-
диаграммам, построение которых производится по указа-
указаниям гл. 5Д\
5-52. Температурный режим в экономайзерной части
котельных агрегатов сверхкритичеокого давления может
определяться без построения гидравлических характери-
характеристик и диаграмм, если энтальпия на выходе из элемента
где /нзбт—^энтальпия среды в начале ЗБТ, определяе-
определяемая по рис. 3-2, ккал/кг.
При больших значениях энтальпии следует прове-
проверить температурную разверку с построением гидравли-
гидравлических характеристик.
5-53. Температурный режим вертикальных и круто
наклонных парообразующих труб в области интенсив-
интенсивного теплообмена (номограмма 19) не проверяется.
5-54. При проверке температурных условий труб
выполняются расчеты:
температуры обогреваемых труб, обеспечивающей
их длительную работу A00 000 ч) согласно п. 5-55 и
5-56;
температуры среды в разверенных трубах при крат-
кратковременных резких нарушениях теплового режима со-
согласно п. 5-57 и 5-58.
5-®5. Расчеты по определению температуры обогре-
обогреваемых труб, обеспечивающей их длительную работу,
производятся для следующих режимов:
номинальная нагруака котельного агрегата на каж-
каждом топливе при нормальной температуре питатель-
питательной воды;
наименьшая, гарантированная заводом-изготовите-
заводом-изготовителем нагрузка на каждом топливе при температуре пи-
питательной воды согласно тепловым схемам блока и ко-
котельного агрегата.
Коэффициенты неравномерности тепловосприятия
при этих расчетах принимаются по п. 1-07 и 1-15.
5-56. Расчеты по определению температуры обогре-
обогреваемых труб при минимальной и растопочной нагрузках
котла на растолочном топливе и температуре питатель-
питательной воды, соответствующей растопочному режиму, про-
производятся по удельным тепловосприятиям, принимаемым
по табл. I-б. i
5-57. Определение предельной температуры среды
в разверенной трубе при кратковременных резких на-
нарушениях теплового режима производится для наимень-
наименьшей гарантированной и номинальной нагрузок при ко-
коэффициентах неравномерности тепловосприятия, прини-
принимаемых согласно п. 1-09 приложения I и с увеличением
приращения энтальпии в элементе по формуле
ai эл — Оа1эл,
где 6— коэффициент внезапного увеличения прираще-
приращения энтальпии.
Для котельных агрегатов с пылеугольными топка-
топками 6=1,2 при D^OJDboh и 6=1,3 при ?><0,7DHom,
а с газомазутными топками 6=1,2 во всем диапазоне
нагрузок.
Эти расчеты должны проводиться и для режимов
без ПВД.
5^58. Определение предельной температуры среды
по л. 5-57 производится путем построения ее зависимо-
зависимости от коэффициента неравномерности тепловосприятия.
Для этого должны быть построены гидравлические ха-

56
Глава пятая. Расчеты прямоточных котельных агрегатов
600
500
Ш
ЯМ
*•*
к
¦«—
77
/
Со
0
сь
4»
1
~Т i 1
1 1
•—-
т—
U
i
у
7
у
/
s
V
J
11
i
|/
\1
1
/
/
f 1
давления в точке минимума характеристики разверен-
ной трубы (элемента). Минимальный расход среды
в элементе '(контуре), обеспечивающий это условие,
0,9 1,0 1,1 1,2 1,3
1,5 1,6 1,7
Рис. 5-2. Примеры зависимостей tf«T=f(TiT); /кэл=/(т1т).
1 — слабое влияние неравномерности; 2 — сильное влияние не-
неравномерности.
рактеристаки: элемента т)эл; разверенной трубы при не-
равномерностях tIt+Atjt и tjt+Atit+0,2 —либо выпол-
выполнен расчет согласно п. 5-36. Все эти характеристики
рассчитываются для приращения энтальпий А?хЭл =
= 6А/эЛ.
Пример зависимости t«T=f(y\T) приведен на
рис. 5-2.
Расчетный режим для разверенной трубы соответ-
соответствует на этой зависимости точке с неравномерностью
т)т-Ь|Ат)т — по п. 1-07—1-09 приложения I.
Надежность элемента при резких изменениях режи-
режима может считаться обеспеченной, если температура
среды на выходе из разверенной трубы при этом нахо-
находится в пределах слабой зависимости ее от коэффициен-
коэффициента неравномерности. В большинстве таких случаев тем-
температура среды на выходе из разверенной трубы пре-
превышает температуру на выходе из элемента не более
чем на 30°С. Это значение и должно рассматриваться
как допустимая крутизна зависимости.
5-59. Многозначность гидравлических характеристик
в элементах и контурах с подъемно-опускным и опуск-
опускным движением среды определяется соотношением ни-
нивелирных напоров и потерь от трения в отдельных хо-
ходах. При многозначных характеристиках в зависимости
от их типа возможны изменения направления потока
в отдельных витках, а также значительная разверка
расходов, вследствие чего в трубах с малыми массовы-
массовыми скоростями может появиться неудовлетворительный
температурный режим.
5-60. Отсутствие разверок из-за многозначности
в области правой (основной) ветви многозначной гид-
гидравлической характеристики обеспечивается, если пере-
яад давления в элементе (контуре) превышает перепад
где wy — массовая скорость в элементе на правой вет-
ветви его характеристики, соответствующая перепаду дав-
давления в точке минимума характеристики разверенной
трубы с коэффициентом неравномерности тепловосприя-
тия, принимаемым согласно п. 1-07—1-09, кг/(м2-с).
5-61. Проверка однозначности и крутизны характе-
характеристик элементов с горизонтальной навивкой котельных
агрегатов докритического давления может производить-
производиться без их построения по данным п. 3-46.
5-62. Наиболее простой способ обеспечения одно-
однозначности и крутизны гидравлических характеристик
элементов с горизонтальной навивкой — их дросселиро-
дросселирование. Необходимые размеры шайб определяются по
п. 3-47.
Обеспечение однозначности характеристик элемен-
элементов с подъемно-опускным движением путем дросселиро-
дросселирования нерационально, так как необходимая величина
его весьма велика. Поэтому следует стремиться приме-
применять такие компоновки, у которых область многознач-
многозначности характеристик минимальна. Дросселирование мо-
может применяться для устранения гидравлических раз-
разверок.
5-63. В прямоточных котельных агрегатах докрити-
докритического давления с подъемными (вертикальными и го-
горизонтально-подъемными) панелями характеристика
практически однозначна, но возможны застой и опро-
опрокидывание потока.
Проверка должна производиться при минимальной
нагрузке котельного агрегата для того хода, в котором
начинается парообразование. 'Последующие ходы прове-
проверяются лишь в том случае, если они имеют увеличен-
увеличенную тепловую неравномерность или конструктивную
нетождественность. Отсутствие застоя проверяется по
п. 3-23—3-27 и 3-33, невозможность опрокидывания —
по п. 3-28—3-Э1.
5-64. Отсутствие застоя среды в слабообогреваемой
(зашлакованной) трубе вертикального подъемного эле-
элемента котельных агрегатов сверхкритического давления
проверяется по п. 3-34.
5-65. Проверка опрокидывания потока в элементах
сверхкритического давления производится путем по-
построения их гидравлических диаграмм согласно гл. 5,1\
5-66. Проверка межвитковых пульсаций потока
в испарительных элементах прямоточных котельных
агрегатов и определение необходимого сопротивления
дроссельных шайб и их диаметров производятся по»
гл. 3,Е и п. 2-47.
5-67. Наличие пароводяной смеси в раздающих
коллекторах испарительных элементов (кроме котлов
Бенсона) приводит (особенно при малых паросодержа-
паросодержаниях) к увеличению неравномерности поступления пара
в отдельные витки, что может вызвать резкое отличие
энтальпии потока на выходе из них и ухудшение их
температурного режима.
Во избежание этого на входе в раздающие коллек-
коллекторы'экранов с навивкой по системе Рамзина следует
обеспечивать недогрев воды, исключающий возможность
кипения в них при любых режимах котельного агрегата
(в том числе и при падениях давления). Соответствую-
Соответствующий этим условиям недогрев воды равен примерна
40 ккал/кг при номинальной нагрузке.
5-68. В испарительных элементах прямоточных ко-
котельных агрегатов (кроме котлов Бенсона) установка
промежуточных коллекторов допустима лишь в облает»
массовых паросодержаний, больших 70%. Подвод паро~

Глава шестая. Расчеты котельных агрегатов с многократной принудительной циркуляцией
57
водяной смеси к раздающему коллектору и выполнение
коллектора должны соответствовать рекомендациям
л. И-39.
5-69. Вследствие возможности ухудшения темпера-
Гурного режима труб при минимальных нагрузках, не
учитываемых расчетом, массовые скорости потока в эле-
элементах, расположенных в области ядра факела, должны
быть ограничены при этих нагрузках следующими зна-
значениями:
400 >кгс/(м2-с) при
5ЧХ) кг/(м2-с) при
кгс/см2;
кгс/см2.
5-70. Вследствие возможности ухудшения теплооб-
теплообмена при сверхкритическом давлении в начальных
участках труб (первые два метра длины после раздаю-
раздающих коллекторов), находящихся в условиях интенсив-
интенсивного обогрева [<7^2О0« 103 ккал/(м2»ч)], массовая ско-
скорость в них должна быть не менее значений, указанных
на рис. 3 при наименьшей гарантированной нагрузке
котельного агрегата.
5-71. При пусках прямоточных котельных агрегатов
должно быть обеспечено полное удаление воздуха из
всех его элементов. Необходимые скорости воды опре-
определяются по п. 3-35. Если необходимую скорость обес-
обеспечить невозможно, прокачку воды следует вести с про-
противодавлением.
5-72. Во всех случаях, когда при растолках прямо-
прямоточных котельных агрегатов должно быть обеспечено
удаление водопаровых пробок из всех перегревательных
элементов, необходимые скорости потока находятся по
л. 3-36. Расчетное давление принимается по эксплуата-
эксплуатационным инструкциям.
Е. РАСЧЕТ ПОТЕРЬ ДАВЛЕНИЯ
В ПАРОВОДЯНОМ ТРАКТЕ КОТЕЛЬНОГО
АГРЕГАТА
5-73. Расчет ведется в пределах от запорной арма-
арматуры на питательной линии до главной паровой за-
задвижки паропровода острого пара.
Потери давления в пароводяном тракте котельного
агрегата включают в себя сопротивление запорной
арматуры, обратного и регулирующего питательного
клапанов (или дифференциального регулятора) пита-
питательной линии.
5-74. Расчет гидравлического сопротивления котель-
котельного агрегата производится при его номинальной на-
нагрузке по выражению
А/?к = Ыр9Л[+ 2Д/?арм +' Д/?охл + Д/?р.п.к» E-32)
где 2Дрэл—сумма перепадов давления во всех элемен-
элементах пароводяного тракта, определяется согласно ука-
указаниям гл. 5,В, кгс/см2;
ЗАрарм — суммарная потеря давления в котельной
арматуре, определяется по п. 2-49, кгс/см2;
Арохл—потеря давления в пароохладителях, опре-
определяется согласно гл. 9, кгс/см2;
Арр.п.к — перепад давления в регулирующем пита-
питательном клапане или дифференциальном регуляторе,.
кгс/ма; принимается в соответствии с техническим»
условиями на поставку котельного агрегата и требова-
требованиями автоматики; желательно, чтобы он не превышал
15% гидравлического сопротивления всех элементов ко-
котельного агрегата.
Расчет производится последовательно от выходной
части котельного агрегата к входной в соответствии
с указаниями гл. 5,В.
ГЛАВА ШЕСТАЯ
РАСЧЕТЫ КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ С МНОГОКРАТНОЙ
ПРИНУДИТЕЛЬНОЙ ЦИРКУЛЯЦИЕЙ
А. ЗАДАЧИ РАСЧЕТА
6-01. Задачами гидравлического расчета котельных
агрегатов с многократной принудительной циркуляцией
могут являться обеспечение надежности испарительных
поверхностей нагрева и работы циркуляционных насо-
насосов, разработка мероприятий по повышению их надеж-
надежности, определение производительности и напора цир-
циркуляционных насосов.
6-02. Для выполнения гидравлического расчета не-
необходимо располагать конструктивными данными и ре-
результатами теплового расчета котельного агрегата.
6-03. При резко различающихся гидравлических
контурах и элементах расчеты следует производить для
каждого из них, при мало различающихся — можно
ограничиться расчетом типичных контуров.
6-04. При гидравлических расчетах в каждом эле-
элементе котельного агрегата определяются следующие ве-
величины: скорости потока, кратности циркуляции, диа-
диаметры дроссельных шайб (индивидуальных и группо-
групповых), перепады давления, запасы, надежности.
6-05. Гидравлический расчет производится, как пра-
правило, для номинальных нагрузки котельного агрегата
и давления.
Б. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
6-06. Для выполнения гидравлического расчета со-
составляется перечень циркуляционных контуров котель-
котельного агрегата и таблица конструктивных данных их
элементов, в том числе обогреваемых подвесных труб,,
всасывающих и напорных трубопроводов циркуляцион-
циркуляционных насосов.
Для всех паросодержащих (обогреваемых и пар о-
отводящих), всасывающих и напорных труб определя-
определяются следующие данные:
количество, диаметры, длины и высоты труб с под-
подразделением на участки;
углы наклона участков паросодержащих труб»
отсчитанные от горизонтали;
конструктивные данные коллекторов, поворотов »
прочих местных сопротивлений, включая арматуру на
всасывающих и нагнетательных трубопроводах;
диаметры шайб и размеры фильтров;
конструктивные характеристики сепарационных
устройств, если их сопротивление влияет на условия
циркуляции.
6-07. Высота трубных элементов определяется как
разность отметок собирающего и раздающего коллекто-
коллекторов; для барабана отметкой собирающего сечения счи-
считается отметка ввода труб в него. Для подъемных труб,
выходящих в паровое пространство барабана, полная
высота определяется от места выхода труб из нижнего
коллектора до уровня воды в барабане. При негоризон-
негоризонтальном расположении коллекторов отметкой считается
их середина.
6-08. При выполнении расчета элементы контуров,
разделяются на участки; правила разбивки паросодер-
паросодержащих труб на участки аналогичны правилам для ко-

58
Глава шестая. Расчеты котельных агрегатов с многократной принудительной циркуляцией
тельных агрегатов с естественной циркуляцией и изло-
изложены в п. 4-07 и 4-08.
.•6-09. Определение тепловосприятий элементов, участ-
участков и разведенных труб производится по данным тепло-
теплового расчета путем распределения радиационного и
конвективного тепловосприятий между их поверхностя-
поверхностями нагрева аналогично расчетам для котельных агрега-
агрегатов с естественной циркуляцией п. 4-09—4-15. В преде-
пределах каждого участка тепловосприятие принимается
равномерным. Учет неравномерностей тепловосприятия
по элементу производится согласно приложению I.
В. ПЕРЕПАДЫ ДАВЛЕНИЙ В ЭЛЕМЕНТАХ
6-10. Определение перепадов давления в контурах
(паросодержащие элементы, напорные и всасывающие
трубы циркуляционных насосов) производится для по-
построения их гидравлических характеристик и определе-
определения напора циркуляционного насоса.
6-11. Перепад давления, кгс/м2, в элементах опре-
определяется как сумма перепадов давлений в отдельных
участках (ходах)
Арэл=2Аруч. F-01)
6-12. Перепад давления в участках (ходах) подсчи-
тывается по формуле
где Арш — потери давления в дроссельных шайбах,
определяются по п. 5-24, кгс/м2;
Артр — потеря давления от трения, определяется по
п. 2-22 и 2-23, кгс/м2;
Арм — потеря давления в местных сопротивлениях,
определяется по п. 2-24, кгс/м2;
Арнив — нивелирный перепад давления, определяет-
определяется по п. 6-14, кгс/м2.
Потеря давления от ускорения ввиду ее малости не
учитывается, ©се потери давления определяются по
указаниям гл. 2,Б.
6-13. Составляющие перепада давления должны
рассчитываться раздельно для экономайзерных, испари-
испарительных и необогреваемых паросодержащих участков
подъемных элементов для всасывающей опускной систе-
системы и напорных водоподводящих труб.
6-14. Нивелирная составляющая перепада давления
для всех элементов контура определяется по формуле
6-15. Высота экономайзерной части труб, м, опреде-
определяется по формуле
± S (йэкГэк) ±
F-03)
где Аэк, Лпар — высоты экономайзерных и паросодержа-
паросодержащих участков элементов, определяются по л. 4-24 и
6-15; знак перед составляющей перепадов — по указа-
указанию п. 2-25;
7эк — плотность среды в экономайзерных участках,
принимаемая равной плотности воды на линии насыще-
насыщения, кг/м3;
Y — средние действительные плотности смеси в
участках с пароводяной смесью,
7~<py" + 0 — ?) Y'» F-04)
здесь ф —среднее по высоте напорное паросодержание,
определяемое по указаниям п. 2-30—2-32 для подъем-
подъемных и п. 2-33, 2-34 для опускных участков.
Знак плюс принимается для участков с подъемным
движением, минус —для участков с опускным дви-
движением.
При числе ходов в элементе более десяти и распо-
расположении обоих коллекторов на одной отметке нивелир-
нивелирный перепад давления можно не учитывать.
F-05)
где Лдо — высота начального необогреваемого участка
трубы, м;
Ate — недогрев воды в барабане на входе во вса-
всасывающие трубы, ккал/кг;
At'
_Yf.lО4 —изменение теплоты жидкости на 1 и
высоты, определяемое по табл. 1 (таблицы термодина-
термодинамических свойств воды) при заданном давлении в ко-
котельном агрегате, ккал/(кг-м);
Арвс — перепад давления во всасывающих трубах
насоса, кгс/м2;
Арнап — то же в напорных трубах, -подводящих во-
воду от насоса к нижним коллекторам испарительных
элементов, кгс/м2;
Арэк — то же на экономайзерном участке испари-
испарительных труб, кгс/м2;
Арнас — напор насоса, кгс/см2; при отсутствии дан-
данных о характеристике насоса Арнас можно приближен-
приближенно принимать равным 2—3 кгс/см2;
Qi — тепловосприятие первого подъемного участка,
ккал/ч;
G — принятый расход циркулирующей в контуре
воды, кг/ч;
Арэк учитывается в формуле F-05) только при на-
наличии на входе в испарительные трубы дроссельных
шайб с учетом их сопротивления. Если точка начала
кипения находится за пределами первого обогреваемо-
обогреваемого участка, формула F-05) изменяется аналогично
D-06).
6-16. Недогрев воды в барабане Д?б равен нулю
в котельных агрегатах с кипящими экономайзерами при
наличии паропромывочных устройств с подачей на них
всей питательной воды, а также при выводе не менее
половины пара в водяное пространство барабана (см.
также п. 4-19).
В остальных случаях iAie определяется по формуле
К
F-06)
где 1Эк — энтальпия жидкости на выходе из экономай-
экономайзера, ккал/кг;
К — кратность циркуляции, принимаемая в преде-
пределах 4—в кг/кг.
6-17. Высоты паросодержащих участков подъемных
труб определяются по п. 4-24, а соответствующие дли-
длины — по п. 4-25.
6-18. Расходы воды в элементах, кг/ч, определяют-
определяются по формуле
G9a*=3fi-W*w0y'Ff F-07)
где F — сечение труб элемента, м2;
wo — скорость циркуляции в элементе, принимается
согласно п. 6-29 и 6-30, м/с.
6-Ш. Паропроизводительность участков элементов
котельного агрегата, кг/ч^ определяется по формуле
иуч=
*' — ' упл)
\p-vo)
где QY4 — тепловосприятие участка, ккал/ч;

Глава шестая. Расчеты котельных агрегатов с многократной принудительной циркуляцией
59
бупл, i'ynл — количество и энтальпия воды, пода-
подаваемой на уплотнение циркуляционного насоса и по-
попадающей в тракт котла, кг/ч, ккал/кг.
При наличии пароводяной смеси на входе количе-
количество пара на выходе определяется по выражению
Jy4 ¦
F-09)
где ?До — количество поступающего в рассчитываемый
участок пара, кг/ч.
Количество пара в конце элемента определяется по
формуле
F-10)
рактеристик всех контуров, а также характеристик вса-
всасывающих и напорных труб насосов. Перепады в подъ-
подъемных и опускных элементах суммируются алгебраи-
алгебраически.
6-27. При проверочных расчетах, когда характери-
характеристики циркуляционных насосов известны, действитель-
действительные расход и перепад давления в котельном агрегате
определяются по точке пересечения суммарной характе-
характеристики котельного агрегата с гидравлической характе-
характеристикой насоса.
При компоновочных расчетах характеристики насо-
насосов определяются ла основе расхода воды, принятого
по условиям надежности (гл. 6,Д), и соответствующего
ему перепада давления до гидравлической характери-
характеристике котельного агрегата.
6-20. Средний расход пара в участках определяется
по п. 4-28, средние приведенные скорости пара w,
средние скорости смеси шСм, расходные и массовые па-
росодержания 0 и ху необходимые для расчета потерь
давления в трубах, — по п. 4-29 и 4-30.
Эти же величины для разверенной трубы подсчиты-
ваются с учетом неравномерности тепловосприятия
в элементе (приложение I).
6-21. Все величины, необходимые для расчета пере-
перепадов давления в элементах, определяются по давле-
давлению в барабане.
Г. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
6-22. Гидравлические характеристики паросодержа-
щих элементов и разверенных труб необходимы для
определения расходов воды в параллельных элементах
(трубах) и для оценки надежности.
Для определения мощности циркуляционных насо-
насосов необходимо построение суммарной гидравлической
характеристики всего котельного агрегата.
6-23. Для .построения характеристик элементов и
разверенных труб выполняется расчет перепадов давле-
давления в них (гл. 2,Б) при нескольких, обычно трех, скоро-
скоростях воды: 0,5; 1,0 и 2,0 м/с, а для горизонтальных или
слабонаклонных элементов, расположенных в зоне вы-
высоких температур газов, при скоростях 2,0; 3,0; 4,0.
Среднее значение скорости воды во всасывающих и на-
напорных трубах насосов подсчитываете^ по принятой
кратности циркуляции в котельном агрегате, а другие
два — принимаются примерно на 0,5 м/с меньше или
больше этого значения.
6-24. Для построения гидравлической характеристи-
характеристики простого контура характеристики его паросодержа-
щих элементов суммируются при одинаковых расходах
воды. Если контур имеет отдельные от насоса водопод-
водящие трубы, то его гидравлическая характеристика
строится с учетом перепада давления в них.
В случае необходимости (см. п. 2-58) следует до-
дополнительно учитывать влияние изменения давления
в -коллекторах элемента путем прибавления (или вычи-
вычитания) его к перепаду давления в элементе согласно
п. 2-59—2-61.
6-25. Для сложных контуров, имеющих ряд парал-
параллельных элементов, гидравлическая характеристика
строится путем графического суммирования характери-
характеристик параллельных элементов (при одинаковых перепа-
перепадах давления) с последующим суммированием их со
всеми характеристиками общих элементов (при одина-
одинаковых расходах воды).
Для особо сложных контуров при построении ха-
характеристик следует руководствоваться п. 4-42—4-45.
6-26. Гидравлическая характеристика котельного
агрегата определяется графическим суммированием ха-
хаД. ПРОВЕРКА НАДЕЖНОСТИ
6-28. Надежность гидравлического режима котель-
котельных агрегатов с многократной принудительной циркуля-
циркуляцией определяется следующими условиями:
нормальным температурным режимом обогревае-
обогреваемых труб;
отсутствием пульсаций потока;
однозначностью гидравлической характеристики;
невозможностью застоя и опрокидывания потока;
невозможностью запаривания в циркуляционных
насосах.
6-29. Для обеспечения нормального температурного
режима испарительных элементов с вертикальными тру-
трубами необходимо, чтобы паросодержание в конце наи-
наиболее обогреваемой (разверенной) трубы не превышало
предельных значений для области интенсивного тепло-
теплообмена согласно п. 3-58, 3-59. При давлениях менее
ПО кгс/см2 для удовлетворения этого требования о-быч-
но достаточно иметь кратность циркуляции в элементе
около 4 кг/кг.
При анализе повреждений температурный режим
следует проверять в соответствии с гл. 3,Д.
6-30. В элементах с горизонтальными испаритель-
испарительными участками минимальная массовая скорость потока
определяется температурным режимом труб в соответст-
соответствии с п. 3-62—3-67. Проверка производится для разве-
разверенных труб при номинальной нагрузке котла. Удельные
тепловосприятия принимаются по гл. 6,'Б и приложе-
приложению I.
6-31. Необходимая для исключения пульсационных
режимов степень дросселирования витков на входе
определяется по гл. 3,Е. Диаметр дроссельных шайб
находится по рис. 2-8. Применять шайбы диаметром
менее 5 мм не следует.
6-32. Гидравлические характеристики элементов,
как правило, однозначны в следующих случаях:
в вертикальных панелях с подъемным движением;
при горизонтальной навивке с подъемным движе-
движением;
при подъем но-опускном движении, если //А>10 при
нечетном числе панелей с нижним расположением раз-
раздающего коллектора.
В остальных, более редких случаях характеристики
могут быть многозначны и их необходимо строить для
установления минимальных значений массовой скорости
потока, обеспечивающей их однозначность. Расчеты и
построение таких характеристик должны выполняться
по данным гл. 5,В, Г.
6-33. Проверка застоя в элементах с подъемным
движением производится по формулам C-22) и C-23)
лишь в тех случаях, когда
F-11)

60
Глава седьмая. Расчеты водяных экономайзеров
6-34w Проверка опрокидывания потока в элементах
с подъемным движением производится по формуле
C:30) при соблюдении условия F-11).
6-35. Для предупреждения возможности застоя и
опрокидывания в элементах с опуокным движением мас-
массовая скорость потока в разверенной трубе меньше
500 кг/ (м2 -с) приниматься не может.
6-36. Застои среды в элементах с подъемно-опуск-
подъемно-опускными панелями проверяется по формуле
АРэл>Му' — ?s (Yf— Y")]» F-12)
где Арэл — перепад давления в элементе, кгс/м2;
/^— высота элемента, м;
<рз — паросодержание при застое, определяемое по
средней скорости пара согласно п. 3-23.
6-37. Проверка надежности подачи воды в цирку-
циркуляционные насосы производится с учетом сноса пара
в опускные трубы котельного агрегата и недопустимо-
недопустимости закипания в них при падениях давления (гл. 3,Ж
и п. 3-98). Перепад давления со стороны всаса насоса
должен быть больше необходимой величины подпора
hyOn—АрОн>1,1Арвс, F-13)
где Ароп — потеря давления в опускных трубах, кгс/м2;
Арвс — величина подпора насоса, кгс/м2, устанав-
устанавливается изготовителем или экспериментально;
1,1 —коэффициент запаса.
Расчет следует выполнять для максимальной, на-
нагрузки котельного агрегата.
6-38. При компоновочных расчетах окончательный
выбор массовой скорости потока в испарительных тру-
трубах, кг/(м2*с), производится по наибольшему из значе-
значений, определенных по различным условиям надежности
с учетом гидравлической разверни
[F-14)
где рг — коэффициент гидравлической разверки, опреде-
определяемый по п. 3-13.
6-39. При необходимости уравнять перепады давле-
давления в контурах производится подбор дроссельных шайб
для каждого параллельного контура (элемента) по
условию равенства суммарного перепада давления в нем
и его дроссельных шайбах (при полученном по п. 6-38
расходе воды) и перепаде давления в контуре (элемен-
(элементе), имеющем наибольшее гидравлическое сопротивле-
сопротивление; в последнем дроссельные шайбы не устанавли-
устанавливаются.
6-40. Необходимый напор циркуляционных насосов
определяется по балансу перепадов давления во всех
элементах котельного агрегата по формуле
F-15)
ГЛАВА СЕДЬМАЯ
РАСЧЕТЫ ВОДЯНЫХ ЭКОНОМАЙЗЕРОВ
А. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
7-01. Задачами гидравлического расчета водяных
экономайзеров являются обеспечение их надежности
(безопасного температурного режима, предотвращения
внутренних отложений, удаления газов), рационально-
рациональности компоновки и определение потерь давления.
7-02. При разделении экономайзера на несколько
контуров но числу параллельных потоков рабочей сре-
среды расчеты следует производить для каждого из них,
если они заметно отличаются по компоновке поверхно-
поверхностей нагрева или расположению в газовом тракте ко-
котельного агрегата.
7-03. Гидравлический расчет экономайзеров произ-
производится отдельно для элементов, различающихся по
условиям обогрева (необогреваемые, конвективные, ра-
радиационные), взаимному расположению в газоходах
(ступени, секции) и энтальпии среды на выходе (неки-
пящие и кипящие). Основной гидравлический элемент
экономайзерного контура (ступень) является частью
поверхности нагрева экономайзера, расположенной
в области непрерывного изменения энтальпии газового
иотока. Кипящими экономайзерами считаются такие,
в которых при всех или некоторых режимах во всех
или отдельных трубах (витках) происходит парообра-
парообразование.
7-04. Гидравлический расчет водяных экономайзе-
экономайзеров производится при номинальной нагрузке котельного
агрегата, а в некоторых случаях для проверки надеж-
надежности — и при пониженных нагрузках.
7-05. При гидравлических расчетах водяных эконо-
экономайзеров определяются следующие величины в каждом
элементе: массовые скорости потока и разверка расхо-
расходов, перепады давления, запасы надежности по устой-
устойчивости потока и температурный режим труб.
7-06. Для выполнения гидравлического расчета не-
необходимо иметь результаты теплового расчета и сле-
следующие компоновочные и конструктивные данные:
гидравлическую схему, включающую в себя все эле-
элементы, коммуникации и арматуру в порядке, соответст-
соответствующем движению потока;
тип и геометрические размеры каждого элемента
(ступени, секции, пакеты") и соединительных трубопро-
трубопроводов;
число, диаметр, угол наклона к горизонтали, сред-
средние (а также наименьшие и наибольшие) длину и вы-
высоту труб в элементах (ступенях, секциях), число и вид
поворотов;
расположение, разность отметок и тип коллекторов,
их диаметр, способы подвода и отвода среды;
характеристики дополнительных местных сопротив-
сопротивлений, а также внутрибарабанных сепарационных и за-
защитных устройств (если они влияют на перепад давле-
давления в экономайзере).
При компоновочных расчетах некоторыми из этия
данных приходится задаваться.
7-07. Высота гидравлических элементов с подъем-
подъемным или опуокным потоком среды определяется по раз-
разности геодезических отметок осей их коллекторов ил»
их середин при негоризонтальных коллекторах. Для
экономайзерных элементов, присоединяемых к бараба-
барабану, за верхнюю принимается отметка наивысшего распо-
расположения труб. При подъемно-опускной компоновке эко-
экономайзера высота хода определяется как разность отме-
отметок осей горизонтальных участков его средней трубы;
в крайних ходах одна из отметок берется по оси кол-
коллектора.
7-08. Элементы экономайзера разделяются при рас-
расчетах на участки, отличающиеся конструктивным офор-
оформлением, удельным тепловосприятием или агрегатным
состоянием среды. При наличии в экономайзере не-
нескольких ступеней каждая из них считается отдельным
участком. Одноступенчатые некипящие конвективные
экономайзеры, разделенные по условиям доступности
на несколько последовательных пакетов, при расчетах
не разделяются на участки. В расчетные участки эле-

Глава седьмая. Расчеты водяных экономайзеров
61
ментов экономайзера включаются прилегающие к ним
необогреваемые части труб, если их длина и высота со-
составляют не более 10% соответствующей полной длины
и высоты участка-
7-09. Гидравлические расчеты кипящих радиацион-
радиационных водяных экономайзеров прямоточных котельных
агрегатов выполняются в соответствии с гл. 5.
Б. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
7-10. Определение тепловосприятия экономайзеров
производится по данным «Теплового расчета котельных
агрегатов». Расчет среднего удельного тепловосприятия
элемента (участка) и их разверенных труб, а также
местных удельных тепловосприятий производится по
данным «Теплового расчета» и приложения I.
7-11. Приращение энтальпии потока, ккал/кг, в эле-
элементе определяется по данным «Теплового расчета» или
по формуле
" ~ Я*\ G-01)
где дал — удельное тепловосприятие элемента по при-
приложению I, ккал/(м2»ч);
Оэл — расход воды в элементе, кг/ч (п. 7-16).
Средняя энтальпия среды в конце элемента (участ-
(участка) находится по сумме энтальпий
Гк=?и+ДГэа. G-02)
7-12. Приращение энтальпии среды в разверенной
трубе элемента лодсчитывается по формуле
AtT = pgAr8n, G-03)
где рд — коэффициент тепловой разверки, определяемый
по формуле C-02) и приложению I.
При расчетах гидравлических характеристик разве-
разверенной трубы приращение энтальпии может определять-
определяться по формуле
где дт — удельное тепловосприятие разверенной трубы»,
определяется по л. 1-14 и 1-16, ккал/(м2-ч);
/т—длина разверенной трубы, м;
s — толщина стенки трубы, м.
7-13. Энтальпия среды на входе в разверенную тру-
трубу находится по формуле
Гн =ТН + а (№ т — А?7). G-05)
Энтальпия среды на выходе из разверенной трубы
находится по сумме энтальпий
iTK=i'TH+AiT. G-06)
В формулах G-05) и G-06) Д*т, А/'т — приращения
энтальпии среды в разверенной трубе рассчитываемого
и предшествующего элементов, определяемые по п. 7-12,
ккал/кг;
АГ — приращение энтальпии среды в предшествую-
предшествующем элементе, ккал/кг;
а — коэффициент, учитывающий несовершенство пе-
перемешивания в предшествующем элементе, принимается
по данным п. 3-08.
7-14. Паросодержание смеси на выходе из кипяще-
кипящего экономайзера определяется по формуле
*,_¦?=?, G-07)
где !к — средняя энтальпия среды на выходе (по
п. 7-11), ккал/кг.
Среднее паросодержание в испаряющем участке
х = ¦
2г
G-08)
Паросодержание смеси на выходе из разверенной
трубы кипящего экономайзера
<Т^, G-09)
vT .
X к-
где fTK — энтальпия среды на выходе из разверенной
трубы согласно п. 7-13, ккал/1кг.
Среднее паросодержание в кипящем участке разве-
разверенной трубы
где AiT — приращение энтальпии среды в разверенной
трубе по п. 7-12, ккал/кг;
х'к — паросодержание смеси на выходе из пред-
предшествующего кипящего элемента, определяемое по фор-
формуле G-07).
7-15. Средняя массовая скорость воды в элементе,
кг/(м2-с), при номинальной нагрузке котельного агре-
агрегата Dbom подсчитывается по формуле
где Еном — средний расход рабочей среды в элементе
(см. п. 7-16), кг/ч.
Средняя массовая скорость воды при частичных на-
нагрузках котельного агрегата приближенно находится по
формуле
() = ^ д^. G-12)
Минимальная средняя] массовая скорость воды в
элементе
№)мт = ШхЪ> G-13)
где т)т — коэффициент неравномерности питания котель-
котельного аргегата, принимаемый согласно п. 7-17.
Минимальная массовая скорость воды в разверен-
разверенной трубе
(tt>Y)T= (шт)мин Рг> G-14)
где рг — коэффициент гидравлической разверки, нахо-
находится по гл. 3,Б и 7,Г.
7-16. Средний расход рабочей среды в экономайзе-
экономайзере, кг/ч, подсчитывается по формуле
-Яв.Р, G-15)
где DK — расчетная паропроизводительность котельного
агрегата, кг/ч;
?Пр, ?>вжр — расход воды на продувку и впрыск,
кг/ч.
Средний расход среды в конструктивно одинаковых
параллельных элементах находится по формуле
G-16)
где F9л /Е/^эк — относительное сечение элемента.
Средние расходы воды в конструктивно различных
параллельных контурах (элементах) рассчитываются по
их гидравлическим характеристикам (гл. 7,Г).
При растопочных режимах средний расход воды
в экономайзере принимается при проверочных расчетах
по фактическим эксплуатационным данным, а при ком-
компоновочных— в соответствии с рекомендациями прило-
приложения II.

62
Глава седьмая. Расчеты водяных экономайзеров
7-17.J Коэффициент неравномерности питания т)т,
равный отношению минимального" расхода воды к сред-
среднему при постоянной производительности котельного аг-
грёгата, зависит от типа котельного а регата, системы
регулирования питания и условий его эксплуатации.
Можно принимать: для котельных агрегатов с многократ-
многократной циркуляцией 7}т=0,75; для прямоточных 7)Ti=0,95.
При проверочных расчетах] значения ^ должны прини-
приниматься по фактическим эксплуатационным данным.
В. ПЕРЕПАДЫ ДАВЛЕНИЯ
7-18. Перепад давления в экономайзере определяет-
определяется как сумма перепадов давлений в его отдельных гид-
гидравлических элементах и арматуре.
Перепад давления в элементе (участке) лодсчиты-
вается по формуле
ДРэл =.2Д/?тр+ Д/?м + АрнявЧ- Друск, G-17)
где Артр, Дрм, Аруск — потери давления от трения,
в местных сопротивлениях и от ускорения, определяе-
определяемые по гл. 2,Б, Г и Д, кгс/м2;
Арнив — нивелирный перепад давления, определяе-
определяемый по гл. 2,Б, кгс/м2.
Расчет перепадов давления в разверенной трубе
элементов экономайзера должен выполняться с учетом
действительных размеров и коэффициентов сопротив-
сопротивлений.
7-19. Необходимые для расчета потерь от трения
средние длины участков некипящих ступеней экономай-
экономайзеров принимаются по конструктивным данным. Сред-
Средние длины экономайзерных участков, м, кипящих эко-
экономайзеров определяются по формуле
*'-tf
G"Щ
При неодинаковых удельных тепловослриятиях эко-
номайзерного и испаряющего участков длина подогре-
подогревающего участка определяется по формуле
/до +
'G-19)
7-20. Длины экономайзерных участков разверенных
труб кипящих экономайзеров подсчитываются по
формуле
'эк — *до т* 'об
G-20)
При неодинаковом удельном телловосприятии эко-
номайзерного и испаряющего участков расчет произво-
производится по формуле
G-21)
7-21. Длины участков с пароводяной смесью в ки-
кипящих ступенях водяных экономайзеров подсчитывают-
подсчитываются по разности
SaT^Gi-J«. G-22)
для разверенной трубы
'/исп=^т—/эк, G-23)
где ГЭк, /эк —длина экономайзерных участков, находит-
находится но п. 7-19 и 7-20, м;
Тэп — средняя строительная длина труб элемен-
элемента, м;
/т — строительная длина разверенной трубы, м.
7-22. Высоты и длины участков и элементов опреде-
определяются по разности отметок их верхних и нижних се-
сечений, известных по конструктивным характеристикам,
или в соответствии с разделением на участки по п. 7-08
и 7-19—7-21.
Высота участков разверенных труб определяется по»
их индивидуальным геодезическим отметкам согласно
имеющимся конструктивным данным.
7-23. Средняя плотность воды, кг/м3, определяется
по давлению в средней энтальпии потока в элементе
(участке, трубе). Средняя плотность пароводяной смеси
находится по формуле
т"=й" + A — йт'. G*24>
где ф — среднее напорное паросодержание смеси, соот-
соответствующее ее средней энтальпии, определяется по-
п. 2-30-—2-32 для подъемного движения и л. 2-33, 2-34 —
для опускного.
7-24. Потеря давления от ускорения определяется
по п. 2-21 и 2-27.
Г. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
7-25. Гидравлические характеристики водяных эко-
экономайзеров рассчитываютоя для определения рабочего
перепада давления и распределения расходов рабочей
среды по параллельным потокам в следующих случаях:
а) при сложной компоновке экономайзера, вклю-
включающей несколько гидравлических контуров или нере-
нерегулируемых потоков с подъемно-опускным движением
в соответствии с указаниями п. 7-02;
б) при наличии ступеней экономайзера, имеющих
несколько параллельно включенных секций, заметно раз-
различающихся между собой по конструкции или обогреву;
в) при наличии в элементе резко разверенных труб
(витков).
7-26. Расчет и построение гидравлических характе-
характеристик элементов кипящих экономайзеров производятся
для определения в них гидравлической разверки в слу-
случае, если они имеют компоновку или особенности, не
соответствующие рекомендациям (приложение II). Ха-
Характеристики разверенных труб подсчитываются в
строятся самостоятельно.
7-27. Гидравлические характеристики контуров, эле-
элементов и труб строятся по вычисленным перепадам дав-
давления (гл. 7,В) для расходов или массовых скоростей
среды, составляющих 10, 25, 50, 100, 150% номи-
номинальных.
Гидравлические характеристики кипящих экономай-
экономайзеров строятся в соответствии с указаниями гл. 5,Г.
7-28. Гидравлические характеристики экономайзе-
экономайзеров, состоящих из нескольких последовательных элемен-
элементов, определяются суммированием характеристик всех
его элементов при одинаковых расходах среды. Гидрав-
Гидравлические характеристики экономайзеров, состоящих из
нескольких параллельных гидравлических контуро»
(элементов или труб), определяются графическим сум-
суммированием характеристик всех контуров (элементов,
труб) при одинаковых перепадах давления в них.
7-29. Гидравлические характеристики элементов рас-
рассчитываются по удельным тепловосприятиям для соот-
соответствующей производительности котельного агрегата.
Характеристики разверенных труб рассчитываются по
их индивидуальным тепловосприятиям.
Д. ПРОВЕРКА НАДЕЖНОСТИ
7-30. Надежность гидравлического режима водяных
экономайзеров определяется нормальными температур-
температурными условиями металла при устойчивом движении, не-
невозможностью застоя и опрокидывания потока в отдель-
отдельных трубах, отсутствием пульсаций, кипения воды в не-

Глава восьмая. Расчеты пароперегревателей
63-
кипящих элементах или лолного испарения в кипящих,
обеспечением отвода газов и отсутствием скоплений
внутренних отложений.
7-31. Нарушения нормального охлаждения горизон-
горизонтальных и слабонаклонных труб кипящих конвективных
экономайзеров могут быть связаны с расслоением пото-
потока в них. Отсутствие расслоения проверяется в соот-
соответствии с п. 3-68, 3-69 для минимальной нагрузки ко-
котельного агрегата, при которой возможно кипение. Ми-
Минимальная массовая скорость потока принимается по
разваренной трубе в соответствии с п. 7-15.
7-32. Нарушения нормального охлаждения труб
радиационных кипящих экономайзеров котельных агре-
агрегатов сверхвысокого давления могут быть связаны
с ухудшением внутреннего теплообмена в определен-
определенной области паросодержаний (номограмма 19). Про-
Проверка их температурного режима производится по ука-
указаниям п. 3-58—3-65.
7-33. Температуры труб радиационных экономайзе-
экономайзеров сверхкритического давления в области ?=250ч-
650 ккал/кг подсчитываются согласно указаниям п. 3-68.
Расчет производится для разверенной трубы.
7-34. Гидравлическая разверка в кипящих эконо-
экономайзерах проверяется по их гидравлическим характе-
характеристикам.
Коэффициент гидравлической разверки для некиля-
щих экономайзеров определяется согласно указаниям
гл. 3,Б.
Для конвективных экономайзеров с горизонтальны-
горизонтальными змеевиками, скомпонованных с учетом рекомендаций
приложения II, можно приближенно принимать коэффи-
коэффициент гидравлической разверки равным 0,8 для кипящих
и 0,9 для некипящих экономайзеров.
7-35. Проверка застоя и опрокидывания потока
в кипящих экономайзерах с подъемным движением во-
воды производится по п. 3-26 и 3-31. Энтальпия на входе
в разверенную трубу принимается при этом равной
энтальпии воды при температуре насыщения.
Конвективные кипящие экономайзеры с горизон-
горизонтальными змеевиками, выполненные с учетом рекомен-
рекомендаций приложения II, на застой и опрокидывание по-
потока не проверяются.
Проверка кипящих экономайзеров выполняется для
минимальных нагрузок, при которых еще возможно ки-
ление. Элементы экономайзеров, входящие в барабан
выше уровня воды, на опрокидывание потока не прове-
проверяются.
При сверхкритическом давлении проверка на застой
производится по п. 3-34.
7-36. Застой и опрокидывание потока в элементах
экономайзеров с чисто опускным движением воды не-
невозможны, если его гидравлическое сопротивление боль-
больше нивелирного перепада при минимальной паропроиз-
водительности котельного агрегата.
7-37. В элементах кипящих экономайзеров с паросо-
держанием на выходе х>0,25 возможно появление
межвитковых пульсаций потока. Проверка возможности»
возникновения пульсаций и выбор диаметра шайб для,
их предотвращения производятся согласно указаниям
гл. 3,Е.
7-38. Во избежание перегрева разверенных труб ки-
кипящего конвективного экономайзера паросодержание
в них не должно превышать 80%. Проверку этой вели-
величины следует производить для экономайзеров, имеющих
среднее ларосодержание на выходе 5олее 25%, а также
для обогреваемых отводящих и подвесных труб.
7-39. Невозможность скопления отложений и газо-
газовых пузырей в трубах экономайзеров определяется ско-
скоростью потока в них. Массовая скорость в разверен-
разверенной трубе, достаточная для выноса отложений и газо-
газовых пузырей из горизонтальных труб, должна быть не
меньше 300 кг/(м2-с).
7-40. Кипение воды в отдельных трубах горизон-
горизонтальных некипящих экономайзеров, нежелательное из-за*
возможности расслоения и внутренних отложений, про-
проверяется по неравенству
где ?к — энтальпия воды на выходе из экономайзера»,
ккал/кг.
7-41. Основным условием выбора массовой скорости,
в кипящих экономайзерах докритического давления и,
радиационных экономайзерах сверхкритнческого давле-
давления является температурный режим труб при номиналь-
номинальной и растопочной нагрузках (п. 7-31—7-33).
7-42. Для некипящих экономайзеров докритического -
давления и конвективных экономайзеров сверхкритиче-
сверхкритического давления основным условием выбора исходного-
значения массовой скорости потока является предотвра-
предотвращение внутренних отложений и застревания газовых пу-
пузырей; проверку следует выполнять в соответствии
с п. 7-15 и 7-39 ло наименьшей нагрузке, гарантирован-
гарантированной заводом-изготовителем для длительной работы ко-
котельного агрегата.
7-43. «Гидравлическое сопротивление экономайзеров
определяется при номинальной нагрузке котельного
агрегата ло выражению
Ьр9К = ИД/;ЭЛ +.Д/?арм'+_Д/?0ХЛ + Д/?в.п.т> G-25)"
где 2Д/?эл—сумма перепадов давления во всех после-
последовательно включенных элементах, подсчитываемая со-
согласно гл. 7,В или определенная с учетом гидравличе-
гидравлических характеристик параллельных контуров согласно
гл. 7,Г, кгс/см2;
Драрм — потери давления в питательной арматуре,
определяемые согласно п. 2-49, кгс/см2;
Арохл—потеря давления в пароохладителях, опре-
определяемая согласно гл. 9,Б, кгс/см2;
Арв.п.т — потеря давления во внутрибарабанных*
участках питательного тракта, кгс/см2.
ГЛАВА ВОСЬМАЯ
РАСЧЕТЫ ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЕЙ
А. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
8-01, Задачами гидравлического расчета перегрева-
перегревателей могут являться обеспечение безопасной темпера-
температуры их труб, рациональность компоновки и определе-
определение потерь давления.
8-02. При разделении перегревателя на несколько
параллельных гидравлических контуров по числу лото-
ков лара расчеты следует производить для каждого из
контуров, если они заметно различаются по компоновке,.,
размерам или расположению в газовом тракте.
8-03. Гидравлический расчет перегревателя произво-
производится по элементам, отличающимся между собой харак-
характером обогрева (необогреваемые, конвективные, ширмо-
вые и радиационные части) или взаимным расположе-
расположением в газовом тракте (ступени, секции). Элемент
перегревателя, расположенный в области непрерывного»
изменения температуры газового потока (ступень)»

€4
Глава восьмая. Расчеты пароперегревателей
Секции
Ступени
t I I t
Газы ' ' ' Газы
-Змеевики 1 ' Ширмы
Рис. 8-1. Схема частей перегревателя.
является его основным гидравлическим участком.
Перегреватели могут иметь параллельные по пару труб-
трубные элементы (секции в конвективных и ширмовых
частях, панели в радиационных) или последовательные
(ходы).
Схемы частей перегревателя представлены на
рис. 8-1.
8-04. Гидравлический расчет перегревателей произ-
производится при номинальной нагрузке, а для проверки на-
надежности— и при пониженных нагрузках котельного
агрегата и растопочных режимах.
8-05. При гидравлических расчетах перегревателя
для каждого элемента определяются массовые скорости,
гидравлические разверки, потери давления, запасы на-
надежности по температурному режиму труб и застою
пара.
8-06. Для выполнения гидравлического расчета
нужно иметь результаты теплового расчета, а также
следующие компоновочные и конструктивные характери-
характеристики перегревателя:
гидравлическую схему со всеми элементами и ком-
коммуникациями, а также устройствами для регулирования
перегрева;
тип и геометрические характеристики каждого эле-
элемента (ступень, секция, панель, пакет) и соединитель-
соединительных паропроводов;
число и диаметр труб; средние, наименьшие и наи-
наибольшие длины и высоты; число и вид поворотов для
каждого элемента;
расположение и тип коллекторов, их диаметр, спо-
способы подвода и отвода пара.
При компоновочных расчетах некоторыми исходны-
исходными данными нужно задаваться.
8-07. [Высоты гидравлических элементов одноходо-
вых ширмовых и радиационных частей перегревателей
определяются по разности геодезических отметок осей
коллекторов или их середин (при негоризонтальном
расположении коллекторов).
Высота разверенных труб определяется по их инди-
индивидуальным геодезическим отметкам входа и выхода
в коллектор.
8-08. Элементы перегревателей при расчетах разде-
разделяются на участки лишь при наличии нескольких ступе-
ступеней, каждая из которых считается как отдельный уча-
участок. ^Гидравлический расчет перегревателей, состоящих
из нескольких конструктивно одинаковых секций (па-
(панелей), включенных параллельно по газу и пару, может
выполняться только для одной секции (панели). В рас-
расчетные участки элементов перегревателя включаются
прилегающие к ним необогревамые части труб одинако-
одинакового диаметра, если их длина составляет не более 10%
-полной длины участка.
8-09. Гидравлические расчеты перегревательных
участков, являющихся частями испарительных элемен-
элементов прямоточных котельных агрегатов докритического
давления или элементов сверхкритического давления
с конечной энтальпией менее 650 ккал/кг, выполняются
в соответствии с гл. 5.
Б. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
8-10. Среднее удельное тепловосприятие элементов
(участков) перегревателей, ккал/(м2«ч), определяется
по формуле
^ ? (8-01)
где г]эл—коэффициент неравномерности тепловосприя-
тия радиационных и конвективных частей перегревате-
перегревателей (находится в соответствии с указаниями приложе-
приложения I);
q — среднее удельное тепловосприятие радиацион-
радиационных поверхностей стены топки или конвективных по-
поверхностей газохода (находится по результатам тепло-
теплового расчета котельного агрегата или по приложе-
приложению I), ккал/(м2»ч).
8-И. Среднее удельное тепловосприятие разверен-
ного витка (трубы) элемента, ккал/(м2»ч), определяет-
определяется по формуле
(8-02)
где т]т—коэффициент неравномерности тепловосприя-
тия разверенного змеевика, принимаемый по «Теплово-
«Тепловому расчету котельных агрегатов (нормативному мето-
методу)» или по приложению I.
8-12. Максимальное местное удельное тепловосприя-
тепловосприятие, ккал/(м2*ч), радиационных элементов перегревате-
перегревателя и первого по ходу газов ряда труб ширмовых эле-
элементов подсчитывается по формуле
(8-03)
Г7ТР f^KC
гДе Чш »
—максимальные коэффициенты неравно^
мерности тепловосприятия по ширине и высоте, опреде*
ляемые в соответствии с приложением I.
8-13. Максимальное местное удельное тепловосприя-
тепловосприятие, ккал/(м2-ч), конвективных и ширмовых (кроме
первого ряда) элементов перегревателя
(8-04),
где г^кс — максимальный коэффициент теплоюй нерав-
неравномерности, принимаемый согласно приложению I;
<7о — среднее для рассчитываемого ряда и наиболь-
наибольшее по периметру удельное тепловосприятие труб (под-
(подсчитав ается по «Тепловому расчету котельных агрега-
агрегатов» или приближенно по данным приложения I),
ккал/(м2-ч).
8-14. Энтальпия пара, ккал/кг, на выходе из эле-
элемента (ступени) перегревателя находится по формуле
TK = itt + АГэл, (8-05^
где (Д/эл—среднее приращение энтальпии пара в эле-^
менте, определяемое по данным «Теплового расчета !

Глава восьмая. Расчеты пароперегревателей
65
тельных агрегатов (нормативного метода)» или по
формуле
D_> (8-06)
Приращение энталыгаи пара в разверенной трубе
перегревателя, ккал/кг, находится ш> выражению
(8-07)
где т|к — коэффициент конструктивной нетождественно-
нетождественности, определяемый ло гл. 3,Б; большей частью его мож-
можно принимать равным отношению длины разверенной
трубы (витка) к средней длине труб элемента;
т]т — коэффициент неравномерности тепловосприя-
тия для разверенной трубы, определяемый по п. 1-07,
1-08, 1-09;
рг— коэффициент гидравлической разверки, опреде-
определяемый по гл. 8,Д.
8-15. Средняя энтальпия л ара, ккал/кг, на входе
в элемент, установленный за регулятором перегрева,
(8-08)
где Гк — средняя энтальпия пара в конце предыдущего
элемента -перегревателя, ккал/кг;
г'впр — энтальпия воды, используемой для впрыска,
ккал/кг;
Ь'8д, Gnmp — расход пара до регулятора и воды на
впрыск, кг/ч.
8-16. Средняя энтальпия пара, ккал/кг, в элемен-
элементах радиационных перегревателей в конце участка с ма-
максимальным тепловосприятием находится по формулам:
при позонном тепловом расчете
Tx = ra+QBp/D9Jl, (8-09)
где Q — тепловосприятие элемента от начала обогрева
до сечения в конце зоны максимального тепловосприя-
тепловосприятия, ккал/ч;
Яр — расчетный расход топлива, кг/ч;
при отсутствии поэонного теплового расчета
(8-10)
где ^ад —среднее удельное тепловосприятие эффектив-
эффективной поверхности участка, определяемое согласно п. 8-10,
ккал/'(м2'Ч);
ДЯд — лучевоспринимающая поверхность участка
от входа пара до конца зоны расположения максимума
тепловосприятия, м2.
Верхняя граница зоны максимального удельного
тепловосприятия располагается при двухрядном разме-
размещении горелок примерно на 2 м выше верхнего ряда го-
горелок, нижняя — на 1 м ниже нижнего ряда. По этим
же формулам подсчитывается энтальпия в любой про-
промежуточной точке элемента с учетом в каждом случае
суммы приращений энтальпии на всех участках, распо-
расположенных до рассматриваемого сечения элемента.
8-17. Средняя энтальпия пара, ккал/кг, на участке
с максимальным удельным тепловосприятием ширмовой
части перегревателя находится по формуле
*х =я *н ~Г
(8-11)
где 5'уч, д"уч — удельные тепловосприятия отдельных
участков ряда до и после зоны максимального тепловос-
5—382
приятия [подсчитываются ло «Тепловому расчету ко-
котельных агрегатов (нормативному методу)» и приложе-
приложению I], ккал/(м2«ч);
ДЯ'У, и ДЯ^уч — поверхности нагрева участков ря-
ряда от входа или выхода пара до участка с максималь-
максимальным тепловосприятием, м2.
8-18. Средняя энтальпия пара, ккал/кг, в рассечке
конвективного перегревателя с последовательно смешан-
смешанным током для участка с наибольшим тепловосприятием
находится по формуле
(8-12)
где q'\ — среднее тепловосприятие первого участка, при-
принимается по данным теплового расчета и приложения I,
ккал/(м2-ч);
Ук.ш — тепловосприятие первого по ходу пара
участка перегревателя, принимается по данным теплово-
теплового расчета, ккал/кг;
Яц.п1 — поверхность первого по ходу пара участка
пароперегревателя.
8-19. Температура пара в разверенной трубе кон-
конвективных и ширмовых перегревателей на участке
с максимальным тепловослриятием рассчитывается при
параллельноточной компоновке по энтальпии на входе
в элемент по формуле (8-08), а при противоточной-—по
энтальпии на выходе из него по формуле (8-14).
Для последовательно-смешанного тока средняя тем-
температура пара находится по энтальпии, подсчитывае-
подсчитываемой по формуле (8-12); при параллельно-смешанном
токе температура пара в месте перехода от одного уча-
участка к другому определяется графоаналитическим под-
подбором согласно указаниям норм теплового расчета.
8-20. Энтальпия пара, ккал/кг, на выходе из разве-
ренного (наиболее обогреваемого) витка (трубы) нахо-
находится по формуле
h
(8-13)
или
где Д*т — приращение энтальпии в разверенной трубе
(витке), определяется по п. 8-14, ккал/кг;
Гк — средняя энтальпия пара на выходе из рассчи-
рассчитываемого элемента, определяется <по формуле (8-05),
ккал/кг;
ДГэд, ДГэл — средние приращения энтальпии пара
в рассматриваемом и предшествующем элементах пере-
гревателя, подсчитываются по п. 8-14, ккал/кг;
Aip — превышение энтальпии среды в разверенном
витке над средней в элементе, ккал/кг;
Р«> Р'«— коэффициенты тепловой разверки в рас-
рассматриваемом и предшествующем элементах перегрева-
перегревателя, находятся в соответствии с рекомендациями
гл. 8,Д;
а — коэффициент, учитывающий несовершенство
промежуточного перемешивания пара, определяется по
п. 3-08.
Температура пара, °С, в рассчитываемом сечении
разверенной трубы
(8-16)
находится по энтальпиям, определяемым по формулам
(8-13), (8-14) и п. 3-07.
По формуле (8-13) может рассчитываться также
и энтальпия пара в разверенном витке для промежуточ-
промежуточных расчетных сечений (например, в зоне с максималь-
максимальным удельным тепловосприятием). В этом случае Д^д
должна приниматься по участку от входа пара до места
расположения расчетного сечения.

66
Глава восьмая. Расчеты пароперегревателей
8-21. Расход пара, кг/ч, в элементе перегревателя
при любой паропроизводительности котельного агрега-
агрегата DK по дочитывается по разности
K—2DBn
(8-16)
где 2?>впр — сумма расходов воды на впрыск, вводимой
после рассчитываемого элемента, кг/ч.
Расход пара в конструктивно различных параллель-
параллельных элементах (секциях) определяется по их гидравли-
гидравлическим характеристикам (гл. 8,Г).
Расход пара, кг/ч, в разверенной трубе элемента
DT = D9J1?r/n, (8-17)
где рг — коэффициент гидравлической разверки, опреде-
определяемый по гл. 8,Д.
8-22. Средняя плотность и объем пара в элементе
(трубе) определяются согласно п. 2-16—2-18 с учетом
п. 5-32.
В. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ
8-23. Перепады давления, кгс/м2, в перегревателе
определяются как сумма сопротивлений всех его труб-
трубных элементов, регуляторов перегрева, паросепарацион-
ных устройств и арматуры
А А,
+ Д/>рег +. Д Рсеп + А Арм- (8" *8)
Составляющие перепада давления находятся по
п. 2-49, 2-56, 8-24 и гл. 9,Б.
8-24. Перепады давления в элементах (ступенях,
секциях) перегревателя, кгс/м2, находятся по выра-
выражению
* Ал =
(8-19)
где Д/?Тр, Арм — потери давления от трения и в мест-
местных сопротивлениях (в том числе в дроссельных шай-
шайбах), кгс/м2;
А^кол—разность потерь давления в коллекторах
для средних труб элемента, определяется по п. 2-61,
кгс/см2;
Лршяж — нивелирный перепад давления, учитывае-
учитываемый только в случаях, предусмотренных в п. 8-26,
кгс/м2.
8-25. Потери давления от трения, кгс/м2, и в мест-
местных сопротивлениях в элементах (ступенях, секциях)
подсчитываются по формуле
(X./
v,
(8-20)
где г — средний полный коэффициент гидравлического
сопротивления элемента, по п. 2-35 —для простых эле-
элементов и по п. 2-36 — для сложных;
v — средний удельный объем пара при средней
энтальпии в элементе, м3/кг.
8-26. Нивелирный перепад давления в элементе
(трубе) определяется по формуле B-19).
Нивелирный перепад давления учитывается только
при расчетах гидравлической разверки между трубами
одноходовых панелей радиационных и ширмовых пере-
перегревателей в котельных агрегатах с давлением выше
100 кгс/см2 и при значительной тепловой неравномерно-
неравномерности между трубами.
8-27. Полный перепад давления в перегревателях
'при сложной их компоновке определяется по гидравли-
гидравлическим характеристикам, построенным согласно гл. 8,Г.
Г. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
8-28. Гидравлическая характеристика перегревате-
перегревателей рассчитывается для определения перепада давления
и распределения расходов пара по параллельным пото-
потокам в следующих случаях:
а) при сложной компоновке перегревателя с не-
несколькими параллельными секциями, резко различающи-
различающимися по конструкции или обогреву, в соответствии
с гл. 8,А;
б) при сравнении различных тепловых и гидравли-
гидравлических схем комбинированных перегревателей и мето-
методов регулирования перегрева;
в) при анализе повреждений;
г) при проверке надежности перегревателя на рас-
растопочных режимах.
8-29. Гидравлические характеристики элементов
строятся по вычисленным согласно гл. 8,В перепадам
давления для расходов пара 50, 75, 100, 125, 150% но-
номинального при постоянных удельных тепловосприятиях
поверхностей нагрева и расходах на впрыск, соответст-
соответствующих рассматриваемой производительности котельно-
котельного агрегата. При анализе повреждений труб гидравли-
гидравлические характеристики в случае необходимости должны
определяться для фактических удельных тепловосприя-
тий и расходов на впрыск.
Расчет гидравлических характеристик для растопоч-
растопочных режимов выполняется согласно п. 5-37.
8-30. Суммарные гидравлические характеристики
сложных контуров, состоящих из нескольких последова-
последовательных элементов, определяются графическим сложе-
сложением перепадов давлений при равных расходах пара.
Перепады давления в элементах, расположенных до
впрысков, подсчитываются по действительным расходам.
Д. ГИДРАВЛИЧЕСКАЯ РАЗВЕРКА
8-31. Гидравлическая разверка в пароперегреватель-
ньрх элементах вызывается изменением давления вдоль
коллекторов, различием полных коэффициентов сопро-
сопротивлений и тепловосприятий труб, нивелирных перепа-
перепадов давления в коллекторах и трубах.
Расчет коэффициентов гидравлической разверни
в перегревателе производится для каждой его ступени
(секции). Коэффициенты разверки отдельных витко?
(труб) элемента определяются по зависимостям, приве-
приведенным в п. 8-33.
При расчете перегревателя со сложной ком-
компоновкой коэффициенты гидравлической разверки еле*
дует определять по гидравлическим характеристикам
(гл. 8,Г).
8-32. Полный перепад статического давления, кгс/м2,
в элементе между входом в раздающий и выходом из
собирающего коллектора
А/>эл =- А/Г+ Д/?КОл + А/Тняв = Д/?т + А/?ткол + Д/Лнив;
(8-21)
Ар = i
(8-22)
где Apt Арт — суммарные потери давления от трения я
в местных сопротивлениях трубной части элемента для
трубы со средним расходом среды и любой другой,
определяемые согласно п. 8-26 и 8-38, кгс/м2;
Дрнив, Дртнив — нивелирные перепады давления
в трубной части элемента для трубы со средним расхо-
расходом среды и любой другой, определяемые согласно*
п. 8-26, кгс/м2;
Аркол, Арткол — потери статического давления!
в коллекторах для трубы со средним расходом среды ц
любой другой, определяемые согласно гл. 2,Д й п. 8-39У
кгс/м2. !

Глава восьмая. Расчеты пароперегревателей
67
Значения всех слагаемых, относящихся к трубе со
средним расходом среды» подсчитываются по средним
значениям тепловосприятий и коэффициентов гидравли-
гидравлического сопротивления в элементе, а относящиеся к раз-
веренной трубе — по значениям ее тепловосприятий и
коэффициентов гидравлического сопротивления в ней.
8-33. Общая расчетная формула для коэффициента
гидравлической разверки в элементах паропегревате«
лей имеет следующий вид:
Рг
YV-
I
Ар )
Для многоходовых конвективных пароперегревателей
и отдельных ширм
tp)!.*.. (8-24)
Для элементов пароперегревателей
>100 кгс/м2 и А/эл<30 ккал/кг
при р>
Для многоходовых конвективных и ширмовых пере-
перегревателей с равномерно рассредоточенным радиальным
подводом и отводом (п^З) пара при одинаковом рас-
расположении коллекторов в пространстве
V 2)AvT
(8-26)
Для радиационных перегревателей с равномерным
радиальным подводом и отводом (л>3) пара
¦•=-. (8-27)
В этих формулах 6рКОл— разность суммарных по-
потерь давления в коллекторах для сечений, в которые
включены трубы с разверенным и средним расходами
пара (п. 8-35), кгс/м^;
6/?нив — разность нивелирных напоров между тру-
трубами с разверенным и средним расходами пара в вит-
витках (трубах; п. 8-37), кгс/м2;
т]г=гт /z — коэффициент гидравлической неравно-
неравномерности^ (п. ЗгН, 8-38);
v \, v — средние удельные объемы пара в витках
с разверенным и со средним расходами (п. 2-16, 2-17),
кг/м3.
Величина дрКОл не учитывается, если 6>Кол/Ар<
<С0,05. ,
Величина АрНив учитывается только в одноходовых
пароперегревателях при АрНИв/Ар>0,05.
Величина v/vT принимается равнои_ единице при
Д*эл<40 ккал/кг (р<;100 кгс/см2) и А^л<30 ккал/кг
(р>100 кгс/см2). При больших значениях А^л ее сле-
следует определять последовательным приближением или
с учетом п. в-43.
8-34. Коэффициент гидравлической разверки для
отдельных витков ширмовых пароперегревателей нахо-
находится по произведению
1 Рг==ршгртг> ? (8_28)
где ршг — коэффициент гидравлической разверки для
рассчитываемой ширмы пароперегревателя;
р?г -^ коэффициент гидравлической разверки для
разверенного витка в рассчитываемой ширме.
При подсчете ршг полный коэффициент сопротивле-
сопротивления элелгерта определяется по п. 2-36 и соответственно
ртг — по п. 2-35 и 8-38/
При вычислении гидравлической разверки для щир-
мовых перегревателей следует принимать во внимание
указания, изложенные в п. 8-36.
8-36. Разность суммарных потерь статического дав-
давления, кгс/м2, в элементах с горизонтальными коллек-
коллекторами с торцевым или радиальным подводом (отво-
(отводом) для сечений со средним расходом пара и разве-
разверенным витком (трубой) находится по формуле
*Аол = дЛол - ДАсол. (8-29)
где Аркол — суммарная потери статического давления
«по длине собирающего и раздающего коллекторов эле-
элемента для витка (трубы) со средним расходом пара,
подсчитываемая согласно п. 8-39, кгс/м2;
Арткол—суммарная потеря статического давления
по длине собирающего и раздающего коллекторов эле-
элемента в сечении с разверенным витком, подсчитываемая
по п. 8-39, кгс/м2.
. Искомая разность суммарных потерь статического
давления для элементов с горизонтальными коллектора-
коллекторами для основных гидравлических схем может быть най-
найдена по указаниям п. 8-41.
8-36. Разность суммарных потерь статического дав-
давления в элементах с4 вертикальными или наклонными
коллекторами с одинаковым расположением в простран-
пространстве определяется без учета нивелирного напора.
Для элементов пароперегревателей с различным
расположением коллекторов в пространстве разность
потерь статического давления в них, кгс/м2, должна
определяться с учетом изменения нивелирного напора
по высоте в вертикальном, или наклонном коллекторе:
(8-30)
где Аркоп и Др*кол — суммарные потери статического
давления по длине коллекторов для витков со средним
расходом пара и разверенным, определяются по п. 8-32,
8-39, кгс/м2; ,
Артнив, Арнив —* потери нивелирного напора в раз-
раздающем (собирающем) коллекторе с вертикальным или
наклонным расположением витков оо средним, расходом
пара и разведенным^ определяются согласно указаниям
п. 2-2q и 2-64; кгс/м2,.
; 8-37.. Разность Нивелирных напоров, кгс/м2, в труб-
трубной части элемента определяется по формуле
• _[ ; «ftM«.(*r)T-»*Y:o • , .' (8-31)
где /ту и (М)т — нивелирный йаПор в трубах со с?>ед:
ним и разверенным расходами пара; подсчитывается'со-
подсчитывается'согласно п. 8-.26.
8-38. Полный коэффициент сопротивления витка
со
средним расходом прра подсчитывается по формуле;
(8-33)
Соответственно для разверенного витка
В| этих формулах |*в«, STBx — коэффициенты, сопро-
сопротивления входа в трубу со средним, расходом "пара .и
в разверенную трубу (п. 2-3§); ' ;'
SbIhx, STibix — крэффициенты» сопротивления выхода
из трубы со. средни^ ра.схрдом пара и из разверенной
трубы, (п, 2-39); г '.'., / ,-•*. г\. " • . л- •*••¦¦
../, iT—длина трубыч cot средним расходом и
-рейной трубы, м; ч " i ''"' '
.. Ае — приведенный ,коэффц«лент U*Tfi^&l$'i$$
(п. 2-37). ^ / ;..^;^:ri,;t,'^

68
Глава восьмая. Расчёты пароперегревателей
Для сложных компоновок полный коэффициент со-
сопротивления следует рассчитывать по п. 2-36.
8-39. Суммарная потеря статического давления
в коллекторах перегревателя для труб со средним рас-
расходом пара определяется по гл. 2,Д. Суммарная потеря
статического давления в коллекторах перегревателей
для разверенных труб находится путем построения гра-
графика разности изменения давления между собирающим
и раздающим коллекторами, используя исходное урав-
уравнение (п. 2-60).
Для коллекторов пароперегревателей с гидравличе-
гидравлической схемой «П» или «Й», а также для участков кол-
коллекторов при равномерном радиальном подводе и отво-
отводе пара соосными трубами одинакового сечения (уста-
(установленными в коллекторе под углом, близким к 90°,
к теплообменным трубам) расчетное уравнение имеет
вид, кгс/м2:
X" B - х
(8-34)
Для коллекторов пароперегревателей с гидравличе-
гидравлической схемой «cZ» или «2Z», а также для участков кол-
коллекторов при равномерном радиальном подводе и отво-
отводе пара несоосными трубами одинакового суммарного
сечения (установленными в коллекторе под углом, близ-
близким к 90 , к оси теплообменных труб) расчетное уравне-
уравнение имеет вид:
(8-35)
По кривым суммарных потерь давления можно
определить трубы с наибольшими или наименьшими по-
потерями давления в коллекторах, соответствующими ма-
максимальному или минимальному расходу пара.
Таблица 8-1
Характеристики схем
С торцевым или боковым подводом
и отводом (схема „Z")
С торцевым или боковым подврдом
и отводом (схема ,П")
Односторонний торцевой или боко-
боковой подвод и двусторонние тор-
торцевые или боковые отводы
Двусторонние торцевые или боко-
боковые подводы и отводы („2П")
Боковые подвод и отвод одной
трубой в середине коллектора
Односторонний торцевой или боко-
боковой подвод и равномерный ра-
радиальный отвод
Двусторонний торцевой или боко-
боковой подвод и равномерный от-
отвод
Положение трубы с
1
средним
0,54
0,42
0,67
0,21
0,25
0,42
0,16
эасходом
II
0
1.0
0,25
0,5
0,5
0
0
i
ii
1,0
0
1,0
0
0
0,83
0,5
Примечания. 1. Во всех случаях радиального подвода и
отвода необогреваемые трубы вводятся под углами 60—120° к обогре-
2. Боковые и торцевые вводы располагаются на расстоянии 2tfR
от начала активной зоны.
3. Вое расстояния в таблице даны в долях (*р/*кол) Длины ак-
активной частя коллектора.
Используя эти зависимости, можно непосредствен-
непосредственно определить значение Арткол для любого витка (тру-
(трубы) элемента, а также и значения 6рк~&Рт ко а—Аркол»
При одинаковом диаметре раздающих и собираю-
собирающих коллекторов и близких значениях полных коэффи-
коэффициентов сопротивления отдельных труб элемента место-
месторасположения разверенных труб, а также расчетные
формулы для определения разности потерь давления
в коллекторах для основных гидравличеоких схем па-
пароперегревателей даны в п. 8-40 и 8-41.
8-40. Месторасположение труб перегревателей (счи-
(считая от входа в раздающий коллектор) со средним, ми-
минимальным и максимальным расходом пара для основ-
основных гидравлических схем приведены в табл. 8-1.
8-41. Для основных гидравлических схем перегрева-
перегревателей (имеющих коллекторы с одинаковым расположе-
расположением в пространстве) при близких значениях полных
коэффициентов сопротивления отдельных труб расчет
разнос ги потерь статического давления в их коллекто-
коллекторах при определении коэффициентов гидравлической
разверки применительно к трубам, имеющим максималь-
максимальный расход пара, производится по формулам, опреде-
определенным в табл. 8-2.
8-42. Для пароперегревательных элементов со зна-
значительной конструктивной нетождественностью (различ-
(различное расположение раздающего и собирающего коллекто-
коллекторов в пространстве, большие отличия по длинам витков
или их местных сопротивлений и др.) следует считать,
что виток со средним расходом пара расположен в се-
середине элемента, а виток с минимальным расходом
соответствует витку с наибольшим значением полного
коэффициента гидравлического сопротивления. Расчет
разности статических потерь в коллекторах F/?Код)
производится по «исходным зависимостям, изложенным
в п. 8-32, 8-35, 8-39.
В связи с большой неравномерностью распределе-
распределения давления в лобовой части раздающих коллекторов
при радиальном подводе пара расположение подводя-
подводящих труб под углом около 180° к теплообменным тру-
трубам нежелательно. При наличии таких проходных кол-
коллекторов гидравлическая разверка определяется по
п. 8-33 с учетом влияния динамического давления Ад
в подводящих трубах на расположенные против них
Таблица 8-2
Характеристики схем
— 0,ЗЗД/>р
—0,14Д/?с+0,45Д/>р
0,ЗЗДрс— 0,ЗЗДрр
С торцевым или боковым подводом
и отводом (схема Z)
С торцевым или боковым подводом
и отводом (схема П)
Односторонний торцевой или боко-
боковой подвод и двусторонние тор-
торцевые или боковые отводы
Двусторонние торцевые или боко-
боковые подводы и отводы (схе-
(схема „2П")
Боковые подвод и отвод одной
трубы в середине коллектора
Односторонний торцевой или боко-
боковой подвод и равномерный ра-
радиальный отвод
Двусторонний торцевой или боко-
боковой подвод и равномерный отвод
i
Примечание. Все перепады давления рассчитываются ж
действительным расходам пара на соответствующих участках холлеЩ
торов
Расчетные формулы
для 8/>к
0,27Д/?с

Глава восьмая. Расчеты пароперегревателей
69
отводящие трубы по формулам
±)-j-=~, (8-36)
Др
--Г- (8-37)
где Лд — динамический напор среды в подводящей
трубе.
8-43. 'Коэффициент тепловой разверки в элементах
пароперегревателей определяется по формулам C-02)
и C-10). Коэффициенты гидравлической и тепловой раз-
верок в перегревателях могут определяться путем по-
построения двух зависимостей pr = f(pg): по формулам
C-10) и (8-23)—(8-28) при предварительно принятых
значениях pq (например, 1,2; 1,5; 1,8). Отношение сред-
средних удельных объемов vfvT находится по известным
значениям Мдл и А/т==рдЛГэл. Пересечение этих двух
кривых дает искомые значения pq и рг.
'Гидравлическая разверка в элементе перегревателя
с равномерно распределенным подводом пара опреде-
определяется с учетом тепловой разверки в предшествующем
элементе графоаналитическим способом с построением
двух кривых Pr—ff'pg) по п. 8-33 и по формуле
(8-38)
Обозначения соответствуют основным понятиям,
изложенным в гл. 3,Б.
Искомые значения рг и р, находятся по точке пе-
пересечения построенных зависимостей.
Е. ПРОВЕРКА НАДЕЖНОСТИ
8-44. Надежность гидравлического режима перегре-
перегревателей определяется температурным режимом метал-
металла, отсутствием коррозии внутренних поверхностей,
а для вертикальных элементов и невозможностью за-
застоя пара в отдельных трубах.
8-45. Надежность температурного режима труб па-
роперегревательных элементов характеризуется запасом
температуры до начала окалинообразования, условиями
прочности труб и амплитудой колебаний их темпе-
температуры.
Температура наружной поверхности труб радиа-
радиационных перегревателей должна определяться в соот-
соответствии с РУ по жаростойкости.
Температура середины стенки не должна превы-
превышать принятую в расчетах на прочность.
8-46. Определение температуры труб производится
по п. 3-54 и 3-55. Необходимая для этих расчетов
средняя температура среды подсчить*вается согласно
п. 8-19. Максимальное тепловосприятие находится со-
согласно приложению I.
8-47. Температуры металла разверенного витка пе-
перегревателей проверяются в зонах максимальных мест-
местных удельных тешговосприятий и наибольшей темпера-
температуры пара. Расчет выполняется по указаниям
гл. 8,Б и Д.
8-48. При проверке температурных условий в пере-
перегревателях выполняются следующие расчеты:
а) температуры обогреваемых труб, обеспечиваю-
обеспечивающей их длительную работу, согласно п. 8-49;
б) температуры обогреваемых труб при временных
ухудшениях условий работы котельного агрегата, со-
согласно п. 8-50.
8-49. Расчеты температуры труб, обеспечивающей
их длительную работу, выполняются для следующих
режимов:
аI номинальная нагрузка котельного агрегата на
каждом расчетном топливе при нормальной температу-
температуре питательной воды;
б)' минимальная нагрузка, гарантированная заво-
заводом-изготовителем при длительной работе с соответст-
соответствующей температурой питательной воды и топливе, при
котором по п. 8-49,а получается наибольшая темпера-
температура стенки; при этой нагрузке расчет производится
только для радиационных и ширмовых частей перегре-
перегревателя;
в) при растопках для труб радиационных и шир-
ширмовых перегревателей, согласно п. 8-51.
Местные удельные тепловосприятия и коэффициен-
коэффициенты неравномерности определяются по «Тепловому рас-
расчету котельных агрегатов (нормативному методу)» и
приложению I.
8-S0. Расчеты температуры обогреваемых труб при
временных ухудшениях условий работы производятся
для номинальной нагрузки котельного агрегата, при
которой по п. 8-49, а получается наибольшая темпе-
температура стенки, и нормальной температуры питательной
воды.
Коэффициенты неравномерности тепловосприятия
в расчетах принимаются по п. 1-07, 1-09 и 1—15. Темпе-
Температуры труб при временных ухудшениях режимов
определяются лишь при проверке их прочности (с со-
соответствующим увеличением допускаемых напряжений),
за исключением труб промежуточных перегревателей,
для которых производится и проверка на окалинообра-
зование. В последнем случае температура наружной
поверхности труб не должна превышать более чем на
20° значения, приведенные в п. 3-51.
8-51. Расчеты температур труб радиационных и
ширмовых перегревателей при растопках производятся
для оценки их надежности в это время и выполняются
по приближенному тепловому расчету на мазуте
с избытками воздуха ат=2-4-3. Коэффициенты неравно-
неравномерности тепловосприятия принимаются по п. 1-07
и 1-09.
8-52. Застой пара в трубах недренируемых перегре-
перегревателей может возникнуть при пусках котельных агре-
агрегатов вследствие их затопления водой. Он может по-
появиться, если вес столба воды в закупоренных трубах
(змеевиках) превышает гидравлическое сопротивление
элемента. Проверка производится по п. 3-34.
При проектировании перегревателей проверка про-
производится для минимальной производительности котель-
котельного агрегата и нормального давления, а для перегре-
перегревателей, находящихся в эксплуатации, — по фактиче-
фактическим условиям режима растопки.
Проверка застоя не производится, если перегрев а-
тельные элементы расположены в области безопасной
для труб температуры газов F00°С — для аустенит-
ных), а также при обеспечении выпаривания водяных
пробок в начальной стадии растопки при повышенных
избытках воздуха (ат=2-*-3).
8-53. Резкие теплосмены, отложения и коррозии труб
перегревателей возникают преимущественно в участках
с наличием влаги; кроме того, наличие влаги на входе
в элемент увеличивает гидравлическую и температур-
температурную разверки. Возможное увеличение разверки учиты-
учитывается только для перегревателей с тепловой схемой,
не соответствующей рекомендациям приложения И. При
этом температурный режим проверяется для разверен-
ной трубы в предположении, что влага поступает в нее
в минимальном количестве или совсем не поступает.
8-54. Необогреваемые элементы и участки прове-
проверяются только на прочность по температуре среды
в них с учетом гидравлической разверки и перемеши*

СЯ равной температуре среды *» paoocpcnnv»n ц/рь, м^л
различных перепускных элементов температура среды
определяется с учетом перемешивания в промежуточном
коллекторе согласно п. 3-08 и 8-20.
Ж. РАСЧЕТ ДРОССЕЛИРОВАНИЯ
8-55. Индивидуальные шайбы на входе в витки
(трубы) па^оперегревательных элементов устанавлива-
устанавливаются для устранения в них чрезмерной температурной
разверни.
8-56. При конструктивных расчетах дросселирова-
дросселирование рассчитывается после определения гидравлической
разверки в элементе (без шайб) по гл. 8,Д. По этим
данным определяется положение в коллекторе витка
(трубы) с минимальным расходом.
8-67. При расчетах дросселирования температура
пара на выходе принимается одинаковой, т. е. р'д = 1Д
В этом случае коэффициент гидравлической разверки
после дросселирования равен:
для любого витка
Рг=ЛтЛк; (8-39)
для витка с минимальным (при отсутствии шайб)
расходом пара
р'г=(ЛтЛн)мин, (8-40)
где т]к — коэффициент конструктивной нетождественно-
нетождественности (ом п. 3-12).
8-58. Разность давлений, кгс/м2, на входе в раз-
раздающий и выходе из собирающего коллекторов после
шайбования витков
Ар = Ар' + Арш +
+
+
о
(8-41)
где Ар\ Д/?т—суммарные гидравлические сопротивле-
сопротивления витков со средним расходом пара и любого дру-
другого витка после шайбования, определяемые согласно
п. 8-24, кгс/м2;
Дрш, Артш—'потери давления в шайбах, установ-
установленных на входе в зиток со средним расходом пара и
в любом другом витке, определяемые согласно п. 8-59,
кгс/м2.
При дросселировании можно принять гидравличе-
гидравлическое сопротивление витка со средним расходом пара
неизменным, т. е. Ар'—Ар.
8-59. Потери давления в шайбе витка со средним
расходом пара, кгс/м2, находятся по фррмуле
А Аи = A/>tmbh- ЬР + BДрткол)мда- 2А/?К0Л =
= bpKtlWtfJmH- 1] - (SA/WiW. (8-42)
где |Дртмян — суммарное гидравлическое сопротивление
. дросселируемого витка, подсчитываемое согласно п. 8-24,
кгс/м2; , .
(бДркод)миа — разность разностей изменений дав-
давления в раздающем и собирающем коллекторах в сече-
сечениях, имеющих витки со средним и минимальным (до
дросселирования) расходами пара, подсчитываемая по
п. 8-35,. .кгс/м2;
((П2гТJт112к) мня — комплекс коэффициентов неравно-
мерностей для нешайбуемой трубы.
(8-43)
Соответственно для витка с минимальным (до дрос-
дросселирования) расходом пара
bplL = Д> W^Vi'kW. (8-44)
8-61. Потеря давления, кгс/м2, в шайбе рассчиты-
рассчитываемого витка элемента определяется по формуле
?ш = А?ш ~
(8-45)
где Арш — потеря давления в шайбе витка со средним
расходом пара, определяемая по п. 8-59, кгс/м2;
бД^кол — разность изменений перепада давления
в нитке со средним расходом в рассчитываемом витке
вследствие изменения давления в коллекторах, опреде-
определяемая по п. 8-35 и 2-G1, кгс/м2;
тJгТJтт|2к — комплекс коэффициентов неравномерно-
неравномерности для каждого из витков.
Определение диаметра шайб производится ло
п. 2-47.
8-62. Диаметры шайб, устанавливаемых в витках
(трубах), находятся из следующей зависимости:
(8-46)
где Арш — расчетное сопротивление шайбы, кгс/м2;
wy — средняя массовая скорость пара в витках,
КГ/(|М2-С).
8-63. При шайбовании пароперегревателей в от-
отдельных группах витков устанавливаются шайбы оди-
одинакового диаметра. Вследствие этого дросселирование
не устраняет полностью температурную разверку,
а лишь ограничивает ее. Поэтому после выбора разме-
размера шайб производится проверочный расчет остаточной
тепловой и гидравлической разверки в элементе по
п. 8-64.
8-64. Расчетная формула для коэффициентов гид-
гидравлической разверки после шайбования имеет следую*
щий вид: .
где бАрш=Арш—А/?тш — разность потерь давлени!
в шайбах витков со средним расходом пара и разве'
ренного, кгс/м2. Значения Арш и Дршт. находятся ш
п. 8-59 и 8-61.
8-65. Расчетная формула для коэффициентов теп-
тепловой разверки любого витка после, шайбования имея
вид:
р'9=т)тг)к/р'г, (8-48)
где коэффициент гидравлической разверки р'г находи^
ся по п. 8-64.

Глава девятая. Расчеты устройств для регулирования перегрева пара
71
ГЛАВА ДЕВЯТАЯ
РАСЧЕТЫ УСТРОЙСТВ ДЛЯ РЕГУЛИРОВАНИЯ ПЕРЕГРЕВА ПАРА
А. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
9-01. Задачами гидравлического расчета устройств
для регулирования перегрева могут являться обеспе-
обеспечение диапазона регулирования, определение гидрав-
гидравлических сопротивлений и проверка надежности' рабо-
работы этих устройств, а также элементов перегревателя,
между которыми включены регуляторы.
Гидравлические расчеты производятся, для' регуля-
регуляторов перегрева поверхностного и впрыскивающего ти-
типа или паропаровых тепло обменных аппаратов?-и пр.
9-02. Если пароперегреватель состоит из несколь-
нескольких одинаковых' параллельных контуров, расчеты сле-
следует выполнять для одного из них; если контуры раз:
личйются между -собой по компоновке, зоне включе-
включения регуляторов или расходу пара, расчеты нужно
выполнять для "каждого из контуров. Расчет произ-
производится для элементов (участков) каждого теплоноси-
теплоносителя, отличающихся конструкцией,. энтальпиями или
расходами среды. .
9-03. Гидравлические расчеты устройств для регу-
регулирования перегрева производятся на топливо, требую-
требующее наибольших расходов воды на впрыск, при мак-
максимальном заданном- охлаждении пара на номинальной
и минимальной производительностях котельного агре-
агрегата (по гарантии поддержания перегрева).
9-04. Для выполнения гидравлического расчета не-
необходимо располагать компоновочными и конструктив-
конструктивными данными устройств для регулирования перегрева
и результатами теплового и гидравлического расчетов
пароперегревателя. При проверочных расчетах должны
быть известны: гидравлическая -схема, включающая
в себя все конструктивные элементы, коммуникации и
арматуру по пару и Ърде; расположение и разность
отметок мест подвода и'отвода воды (пара) к тепло-
обменным аппаратам.
При компоновочных расчетах некоторыми данны-
данными приходится задаваться.1
Б. ПЕРЕПАДЫ ДАВЛЕНИЯ
9-05. Полный перепад давлений в системе пароох-
пароохладителя по паровой стороне находится как сумма
гидравлических сопротивлений в подводящих, соедини-
соединительных и отводящих элементах. В коммуникациях пс
водяной стороне, кроме того, определяются нивелир-
нивелирные перепады давления.
Подсчет потерь давления и нивелирных перепадов
в элементах производится согласно гл. 2,Б.
9-06. При расчете гидравлических сопротивлений
по водяной стороне элементов должны быть учтены
местные сопротивления всех вспомогательных устройств
(фильтры, измерительные,. шайбы, запорная и регули-
регулирующая арматура и др.).
Коэффициент сопротивления дырчатого фильтра,
отнесенный к скорости воды в отверстиях, определяет-
определяется по п. 2-56. Коэффициенты сопротивления регулирую-
регулирующей арматуры приведены в п. 9-17, запорной армату-
арматуры — в гл. 2,Б (та!бл. 2-8). Коэффициент сопротивления
шайб определяется по п. 2-47. • .
9-07. Гидравлическое сопротивление по паровой
стороне поверхностного пароохладителя ^конденсато-
^конденсатора), кгс/м2, при поперечном омывании пучка труб под-
считывается по формуле
где ?р — коэффициент сопротивления одного ряда труб,
находится по нормам аэродинамического расчета ко-
котельных агрегатов;
п — число рядов труб, расположенных последова-
последовательно по ходу пара в теплообменнике;
• (wy) — средняя массовая скорость пара в меж-
межтрубном пространстве теплообменника1 (отнесенная
к среднему живому сечению между трубами), кг/(м2-с);
г; —средний удельный объем пара по п. 9-18,
м3/кг.
Потеря давления в пароохладителе при продоль-
продольном обтекании труб подсчитывается по гл. 2,Б. Приве-
Приведенный коэффициент трения находится по эквивалент-
эквивалентному диаметру.
9-08. Гидравлическое сопротивление паропаровых
теплообменников подсчитывается для обоих потоков
согласно гл. 2, Б и п. 9-07 и 9-20. Для кольцевого по-
потока расчет выполняется по эквивалентному диаметру.
9-09. Гидравлическое сопротивление по водяной сто-
стороне поверхностных пароохладителей (конденсаторов),
работающих на питательной воде, протекающей внутри
труб, подсчитывается по гл. 2, Б с учетом п. 9-03, 9-20
и 9-24.
При встроенных в барабан пароохладителях гид-
гидравлическое сопротивление по водяной стороне не учи-
учитывается, а при вынесенных определяется расчетом
естественной циркуляции в его контуре по гл. 4.
9-10. Гидравлическое сопротивление по паровой
стороне впрыскивающих пароохладителей определяют
как сумму сопротивлений входа и выхода камер паро-
пароохладителя, в защитной рубашке, распыливающего
устройства (форсунки) и эжектирующего сопла
(п. 9-11—9-15). При подсчете этих потерь давления
расчетный расход пара должен приниматься по дей-
действительному расходу, а удельный объем пара — со-
согласно п. 9-18.
9-11. Гидравлическое сопротивление входной (вы-
(выходной) камеры пароохладителя с рассредоточенным
вводом (отводом) пара определяется по п. 2-38 и
2-39.
При совмещенных коллекторах, когда теплообмен-
ные устройства пароохладителя полностью или частич-
частично размещены в коллекторе, определение потери дав-
давления в кольцевом потоке производится по гл. 2, Д.
В камерах с подводом (отводом) пара по ради-
ально расположенным трубам («паук») потеря давле-
давления определяется так же, как для местного сопро-
сопротивления при резком повороте потока.
9-12. Потерю давления в цилиндрической защит-
защитной рубашке определяют по расходу и температуре
пара на выходе из пароохладителя.
Для расположенных в коллекторе пароперегрева-
пароперегревателя впрыскивающих пароохладителей потерю давле-
давления в защитной рубашке с разгрузочными отверстиями
определяют по равенству сопротивлений основного и
шунтирующего (проходящего через разгрузочные от-
отверстия) потоков. Коэффициент сопротивления раз-
разгрузочных отверстий ?Р.о=3. *
9-13. Сопротивление по паровой стороне распыли-
распыливающего устройства (форсунки), установленного попе-
поперечно потоку пара, кгс/м2, находят по формуле
ТГ
(9-02)
z V1
где п — число последовательно расположенных в по-
токе пара форсунок;

72
Глава девятая. Расчеты устройств для регулирования перегрева пара
?ПФ — коэффициент сопротивления форсунки, опре-
определяемый по табл. 9-1;
wy — массовая скорость пара в свободном сече-
•*нии перед форсункой, определяемая по расходу пара
до впрыска, кг/(|м2-с).
Таблица 9-1
0,05
0,1
0,15
0,2
«Ф
0,04
0,09
0,15
0,23
W
0,25
0,3
0,35
СФ
0,32
0,43
0,56
Примечание, d^—наружный диаметр форсунки, м; ^руб~
внутренний диаметр защитной рубашки (трубы) в месте установки фор-
форсунок, м.
Сопротивление форсунок, установленных вдоль па-
парового потока, не учитывается.
9-14. Потеря давления, кгс/м2, в трубе Вентури по
паровой стороне рассчитывается по формуле
Арв==:ьвА/?разр» (9-03)
где Л^разр — перепад давления — разрежение, создавае-
создаваемое соплом (п. 9-15), кгс/м2;
?в — коэффициент сопротивления трубы Вентури,
принимается по рис. 9-1; сопротивление форсунки учи-
учитывается отдельно по п. 9-13.
9-15. Перепад давления — разрежение, кгс/м2, соз-
создаваемое эжектирующим соплом в месте пережима,
п ©дочитывается по формуле
где dr — диаметр трубы до сопла, м;
dcm—диаметр пережима, м;
(wy) с ж — массовая скорость пара, отнесенная
к сжатому сечению и подсчитываемая по действитель-
действительному расходу пара до сопла (п. 9-19), кг/(м2-с);
v'n — удельный объем пара перед соплом, м3/кг.
9-16. Гидравлическое сопротивление впрыскиваю-
впрыскивающих пароохладителей по водяной стороне включает по-
потери в подводящих штуцерах и распиливающих от-
отверстиях форсунок. Коэффициент местного сопротив-
сопротивления выхода из отверстий форсунки или горловины
трубы Вентури принимается яавным ?ф=3,0.
0,30
0,25
0720
0,15
С.10-..-
20 30 40 50 60 70 вО 90кгс/смг
Рис. 9-1. Коэффициенты сопротивления труб Вентури,
отнесенные к скорости в сжатом сечении.
/ — цилиндрических; 7 — плоских.
*1
*^
*^
¦^
—
Р
Скорости воды во впрыскивающих отверстиях паро-
пароохладителей с трубой Вентури выбираются таким об-
образом, чтобы при 5%-ном впрыске на минимальной на-
нагрузке котельного атрегата они были не «меньше сле-
следующих значений: при расположении отверстий в гор-
горловине тру<бы Вентури 2 м/с, при расположении от-
отверстий на патрубке, установленном в паропроводе,
1 м/с. Для других нагрузок котельного агрегата и раз-
размеров впрыска скорости воды пересчитываются про-
пропорционально нагрузкам и размерам впрыска.
В пароохладителях с цилиндрической защитной ру-
рубашкой скорости воды в струйных форсунках при мак-
максимальном расходе воды и наибольшей нагрузке допу-
допускаются до 30—35 м/с, при спутном направлении по-
потоков скорость воды должна быть меньше скорости
пара.
Максимальный расход воды на впрыск должен
определяться по тепловому расчету котельного агрега-
агрегата при номинальной нагрузке с учетом рекомендаций
п. 9-20.
9-17. Гидравлическое сопротивление регулирующих
клапанов впрыска при переменной и постоянной нагрузках
котельного агрегата меняется от А/?^с при полном закры-
тии клапана (поп.9-21-—9-24) до А/?^™ при полном его от-
открытии. Коэффициент сопротивления регулирующего кла-
клапана ?кл, отнесенный к массовой скорости при факти-
фактическом проходном сечении клапана /кл, принимается
постоянным и равным для клапана шиберного типа
?Кл=1,7, для клапана шпиндельного типа ?кл=2.
Для выбора регулирующего клапана требуется
определение коэффициента профиля клапана
а = AjpJJJpVAjPpac (9-05)
и проходного сечения клапана при полном открытии, м1,
(9-06)
где бвд|,С — максимальный расход воды на впрыск
(п. 9-20), кг/ч;
А/^н — перепад давления в клапане, определяемы!'
по п. 9-21 при максимальном расходе воды на впрыск,
кгс/м2;
Аррасп — располагаемый перепад давления, опре<
деляемый по п. 9-22, 9-23, 9-32 и 9-33;
Yb — плотность воды, кг/м8.
9-18. При гидравлических расчетах устройств дл
регулирования температуры пара удельный объем ср<
ды во всех участках до и после пароохладителя прв
нимается по параметрам пара (воды) соответствен^
на входе или выходе. Удельный объем пара в участк
впрыскивающего пароохладителя до впрыска и в эже
тирующем устройстве рассчитывается по параметр*
пара на входе, а во всех остальных участках — по л
раметрам пара на выходе из пароохладителя.
Средний удельный объем пара в поверхности!
пароохладителе принимается по средней его энтальп
и давлению пара на входе, снижение энтальпии пара
согласно рекомендациям «Теплового расчета котельно
агрегата (нормативного метода)».
9-19. При определении сопротивления регулятор
перегрева по паровой стороне расчетным является де
ствительный расход пара, принятый в тепловом ра<
для рассматриваемого элемента котельного агрегай
В тех случаях, когда в пароохладителе поток
делится на основной и байпасный, расходы в поток
определяются путем построения гидравлической дв
граммы,

Глава девятая. Расчеты устройств для регулирования перегрева пара
73
9-20. Все элементы и устройства пароохладителей
должны рассчитываться на максимальный расход
охлаждающей воды, в общем случае равный удвоен-
удвоенному значению расхода, принятого в тепловом расчете
котельного агрегата. Вместе с тем суммарный макси-
максимальный впрыск не должен превышать 15% произво-
производительности котельного агрегата.
Регуляторы, работающие на котловой воде, долж-
должны рассчитываться на пропуск удвоенного расхода
охлаждаемого пара.
Для регуляторов с поверхностными пароохладите-
пароохладителями целесообразно принимать средний расход охлаж-
охлаждающей воды равным 40—50% общего расхода пита-
питательной воды.
9-21. При регулировании перегрева впрыском пи-
питательной воды или собственного конденсата подача
воды в паровой поток осуществляется за счет раз-
разности давлений в пароводяном или паровом тракте
между точками отвода воды (пара) и ввода конден-
конденсата в пар.
Располагаемый перепад давления, кгс/м2, (п. 9-22)
Арр а с п=АрНе о б-f^PK л,
(9-07)
где Арнеоб — необходимый перепад давления для впры-
впрыска (п. 9-23), кгс/м2;
Дрк л— потеря давления в регулирующем клапане
впрыска (п. 9-17), кгс/м2.
Уравнение (9-07) служит для проверки принятых
элементов схемы и степени открытия регулирующего
клапана. При проверке максимального диапазона регу-
регулирования расчет производится для полностью откры-
открытого клапана; соответствующая этому потеря давления
в регулирующем клапане является минимальной.
9-22. Располагаемый перепад давления в регуля-
регуляторе перегрева с впрыском питательной воды или соб-
собственного конденсата находится по формуле
Д/?расп =* SAjfl'enp + АЛхл + Д/>разр> (9-08)
где ЗАр'впр—гидравлическое сопротивление всех эле-
элементов пароводяного тракта от места отвода воды
для впрыска до входа пара в пароохладитель (при
впрыске питательной воды) или от барабана до входа
в регулятор перегрева (при впрыске собственного кон-
конденсата), рассчитываемое согласно гл. 2 при соответ-
соответствующих расходах среды, кгс/м2;
Арпохл—сопротивление пароохладителя по паро-
паровой стороне от входа пара до места впрыска (п. 9-10),
кгс/м2;
Арразр — разрежение, создаваемое эжектирующим
соплом (п. 9-15), кгс/м2.
9-23. Необходимый перепад давления, кгс/м2, в ре-
регуляторе с впрыском
A/W =
+ А/7ввпр ±
^ (9-09)
где 2Арвком — суммарный перепад давления в комму-
коммуникациях по водяной стороне, а при впрыске собствен-
собственного конденсата — по паровой (на участке барабан —
конденсатор) и конденсатной, подсчитываемый по гл. 2,Б
и п. 9-06, кгс/м2;
2Арвохл—потеря напора в конденсаторе и охла-
охладителе собственного конденсата (п. 9-09), кгс/м2;
Арввпр — потеря напора во впрыскивающем паро-
пароохладителе по водяной стороне (п. 9-16), кгс/м2;
Арвнив — нивелирный перепад давления в линии
впрыска между точками отвода и ввода воды (пара;
гл. 2, Б), кгс/м2.
9-24. В регуляторах перегрева с поверхностными
пароохладителями располагаемый перепад давления по
водяному тракту должен быть достаточным для про-
пропуска через регулятор необходимого количества пита-
питательной воды,
Располагаемый перепад при включении регулятора
параллельно участку питательной магистрали котель-
котельного агрегата до экономайзера с установленной арма-
арматурой или шайбой
Д/>кл, (9-10)
где Артп — сопротивление участка трубопровода между
точками отвода и ввода воды для регулирования, на-
находится по гл. 2, Б с учетом запорной арматуры,
кгс/м2;
Арш — сопротивление дроссельной шайбы, опреде-
определяемое по п. 2-47, кгс/м2;
Аркл—сопротивление дроссельного клапана, опре-
определяемое по коэффициенту сопротивления, кгс/м2.
Эти потери давления определяются по расходу
воды, равному разности полного расхода, подаваемого
в котельный агрегат, и количества питательной воды,
пропускаемой через регулятор перегрева.
В. ПРОВЕРКА НАДЕЖНОСТИ
9-25. Надежность устройств для регулирования пе-
перегрева пара определяется температурными условиями
металла теплообменников и отсутствием гидравличе-
гидравлических ударов. Кроме того, регулирующие устройства не
должны уменьшать надежность пароперегревателей.
9-26. Нормальный температурный режим поверхно-
поверхностных пароохладителей с трубными досками зависит
от изменений разности температур между паром и во-
водой при различных условиях эксплуатации. Для огра-
ограничения переменных термических напряжений колеба-
колебание подогрева воды в пароохладителе по возможности
не должно превышать 40°С.
9-27. Надежность поверхностных пароохладителей,
работающих на котловой воде, требует расположения
всей трубной поверхности ниже уровня воды в бара-
барабане.
В вынесенных пароохладителях затопление змееви-
змеевиков зависит от разности отметок пароохладителя и
уровня воды в барабане и условий циркуляции в кон-
контуре пароохладителя. Для обеспечения удовлетвори-
удовлетворительного температурного режима трубной доски охлаж-
охлаждение пара в теплообменных трубах по возможности
не должно превышать 50°С.
9-28. Надежность температурных условий конден-
конденсаторов в системах регулирования с впрыском соб-
собственного конденсата зависит от организации его от-
отвода.
В схемах с постоянным расходом пара, отбираемого
для конденсации, уровень в конденсаторе должен от-
отсутствовать, что обеспечивается соответствующим сли-
сливом избыточного конденсата. Определение геометри-
геометрических размеров сливной линии производится расчетом
циркуляции в контуре (барабан — конденсатор — сбор-
сборник воды — сливная линия — барабан) согласно указа-
указанию гл. 4 по минимальному расходу конденсата на
впрыск (п. 9-03). В схемах с затопленным конденса-
конденсатором температура охлаждающей воды должна отли-
отличаться от температуры насыщения не более чем на
50°С.
9-29. Надежность температурного режима впрыски-
впрыскивающего пароохладителя определяется правильностью
выбора длины защитной рубашки, которая зависит от
скорости пара в месте впрыска, его давления и разно-
разностей температур пара и впрыскиваемой воды в месте
впрыска и в конце рубашки. Длина испарительного
участка определяется по формулам:
при впрыске в цилиндрическом участке паропро-
паропровода
С«; (9-11)

74
Глава девятая. Расчеты устройств для регулирования перегрева пара
600 *сгДм*-с)
Рис. 9-2. Номограммная длина рубашки пароохладителя
при впрыске в цилиндрический участок.
при впрыске в сжатом сечении трубы Вентури
^=6ttKpKt -77 = 5
где /о — номограммная длина рубашки, определяется
по рис. 9-2 и 9-3, м;
Kv, Kt — коэффициенты, учитывающие влияние
давления пара и разностей температур в месте впрыска
Д*н и в конце рубашки AfK, определяются по рис. 9-4
и 9-5.
При расчетах разностей температур температура
охлаждающей воды принимается равной температуре
насыщения при давлении в паропроводе. Для сверх-
сверхкритического давления она условно принимается рав-
равной 400°С. :
При расчете пароохладителя на максимальные
впрыски AtK принимается из теплового расчета, a Atn
увеличивается по сравнению с данными теплового рас-
расчета в соответствии с возрастанием теплосъема при
переходе от расчетного вдрыскаг к максимальному.
м
10
9
8
7
6
5
3
2
1
0
М
V
Ч,
А)
1
ч
ч,
ч
ч.
s
S
S
ч
0°
\
\
\
ч
ч,
г**
ч
ч
>
*ч.
\
ч
ч
ч
ч*
V
ч
\
ч
Is
ч
^ч
ч
1
4
ч.
•Ota
ч
ч
—-
L
Ч
ч^
^,
¦^
^ы
\
***
Щ
1000 1200 1400 1600 1800 2000 2200 24002600 КГ/(м*Ч))
Рис 9-3. Номограммная длина рубашки пароохладителя
при впрыске в трубу Вентури.
Если расчетные скорости пара превышают указан-
указанные на рис. 9-2 и 9-3, номограммная длина рубашки ]
принимается по наибольшим значениям скоростей, ука-
указанным на этих рисунках.
, , Длина защитной рубашки принимается по наиболь- ;
шему расчетному значению /Исп с учетом рекомендаций
п.. 9-03. При впрыске в пароохладитель с трубой Вен- '
тури /леп включает диффузор и цилиндрическую ру- *
0ашку. Длина защитной рубашки не может быть одень- ,
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4
0,3
Л-
1
1 Jf\
V
1
1
1
к
1 ч
1
1
1
1
t
N
i
\
у .
i
\
у
\
\
\
—
\
-
0 20 40 60 80 100 120 140 кгс/см2
Рис. 9-4. Поправочный коэффициент на давление парад
/ — труба Вентури; 2 —струйная форсунка. \

Глава девятая. Расчеты устройств для регулирования перегрева пара
75
\
\
ч
\
\
\
\
\
N
\
\
\
К4
\
0
\\W\\\
V
о
V
л
Ж
1-
Ш
' 1
;
1
1
V
b
Г
1
,
i
^
<
1
V
\
V
л
\ч
X
\
\
S
\
\s
\
\
ч
Ч
ч
ч
•a
I
n
ex
ed
P
си
р-
I
о
X
X
x
1
ев
CO
I
I

76
Глава десятая. Расчеты трубопроводов
ше 0,5 м. Наибольшую длину рубашки целесообразно
ограничить 5—6 м.
Уменьшение /Исп до указанных значений достигает-
достигается изменением конструктивных характеристик, типа
пароохладителя, размера впрыска или места его ввода
в паровой тракт.
9-30. Минимальный расход питательной воды в по-
поверхностных пароохладителях для исключения гидрав-
гидравлических ударов в них должен (быть не менее 10%
производительности котельного агрегата.
9-31. Для исключения возможности повреждения
пароперегревателей из-за пароохладителей необходимо
проверять температурный режим предшествующих сту-
ступеней перегревателя при максимальном впрыске, при
этом количество воспринимаемого предшествующими
ступенями тепла можно считать неизменным.
При впрыскивающих пароохладителях, встроенных
в коллекторы пароперегревателей, необходимо прове-
проверять разверку температур в змеевиках предшествую-
предшествующей ступени пароперегревателя. В случае значительной
разверки рекомендуется выполнить разгрузочные от-
отверстия на участке рубашки, расположенном в районе
труб с малым расходом пара.
Г. ПОРЯДОК РАСЧЕТА
9-32. Расчет устройств в схеме впрыска собствен-
собственного конденсата (по п. 9-21—9-23) выполняют по дан-
данным теплового и гидравлического расчета котельного
агрегата на номинальной нагрузке. Вначале задаются
допустимой потерей давления в эжектирующем «сопле
А/?в, затем по п. 9-14 (формула 9-03) определяют
разрежение, создаваемое трубой Вентури, и по п. 9-15
(формула 9-04) —диаметр пережима dcm.
Скорость воды в отверстиях выбирают по рекомен-
рекомендациям п. 9-16 и пересчитывают на максимальный
впрыск при номинальной нагрузке, что дает возмож-
возможность рассчитать перепад давления АрвВПр.
Сопротивление конденсатора Арпохл определяют
по п. 9-07 с учетом конструкции, рассчитанной в «Теп-
«Тепловом расчете».
Для обеспечения удовлетворительного качества
регулирования следует принимать сопротивление регули-
регулирующего клапана при максимальном впрыске
Перепад давления в коммуникациях определяют
как разность располагаемого напора и суммы пере-
перепадов давления в отверстиях распыливающих устройств,
конденсаторе, клапанах и фильтре и используют для
выбора диаметров линий при заданных их длинах.
Затем по п. 9-29 определяют длину защитной ру-
рубашки и по п. 9-10 и 9-19 — сопротивление пароохлади-
пароохладителя в паровом тракте.
9-33. При расчете устройств для впрыска питатель-
питательной воды задаются конструкцией распиливающего
устройства и определяют по п. 9-16 при номинальной
нагрузке перепад давления в нем. Затем по п. 9-06 и
9-20 рассчитывают сопротивление в коммуникации по
водяной стороне без регулирующего клапана.
Разность располагаемого перепада давления, най-
найденного по п. 9-22 [формула (9-08)], и потерь дав-
давлений в отверстиях распиливающего устройства и ком-
коммуникации соответствует перепаду давления на регу-
регулирующем клапане в положении его полного открытия
МИН
Длину защитной рубашки пароохладителя опре-
определяют по п. 9-29, а сопротивление пароохладителя
в паровом тракте — по п. 9-10 и 9-19.
ГЛАВА ДЕСЯТАЯ
РАСЧЕТЫ ТРУБОПРОВОДОВ
А. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
10-01. Задачами гидравлических расчетов трубо-
трубопроводов могут являться:
расчет перепадов давления при обычных режимах,
т. е. расходах, меньших критических (гл. 10, Б);
определение максимально возможного (критическо-
(критического) расхода пара в паропроводе (гл. 10, В);
определение перепадов давления (и соответствен-
соответственно параметров потока) в паропроводе при продувках
в атмосферу.
10-02. Для выполнения гидравлических расчетов
трубопроводов необходимо располагать параметрами
пара на выходе, компоновочными и конструктивными
данными по всем элементам трассы трубопроводов.
104K. Компоновочные и конструктивные данные
трассы трубопроводов должны содержать: схему тру-
трубопроводов, включающую в себя все элементы в по-
последовательности, соответствующей движению потока,
геометрические размеры каждого элемента, характе-
характеристики всех местных сопротивлений, в том числе арма-
арматуры.
Б. ПЕРЕПАДЫ ДАВЛЕНИЯ
10-04. Перепад давления в трубопроводе, кгс/м2,
определяется как сумма гидравлических сопротивлений
его отдельных элементов, арматуры и нивелирного пе-
перепада давления
= Д/>9Л + SA/?aPM + Д/W, (Ю-01)
где Арэл—потери давления от трения и в местных
сопротивлениях согласно гл. 2 с учетом указаний
п. 10-06, 10-09, 10-10, кгс/м2;
2Арарм — потеря давления в арматуре, рассчи-
рассчитываемая по ее коэффициентам сопротивления, при-
приведенным в гл. 2, Г, с учетом п. 10-07, кгс/м2;
А/?ни в — нивелирный перепад давления согласно
гл. 2 с учетом п. 10-08, игс/м2.
10-05. Гидравлическое сопротивление, кгс/м2, эле-
элемента трубопровода подсчитывается по формуле
' = *эл
A0-02)
где (wy)v— массовая скорость потока, определяется
при последовательном соединении участков по участку,
принимаемому в качестве расчетного (обычно имею-
имеющему минимальное сечение), при параллельном соеди-
соединении — по суммарному сечению всех элементов,;
кг/(м2-с);
2ЭЛ — полный коэффициент сопротивления, опреде^
ляемый по п. 10-06. j
10-06. Полный коэффициент сопротивления элемент
та, состоящего из ряда последовательных или napa^i
дельных участков, находится по п. 2-36 и формула!
B-38) и B-39).
10-07. Потеря давления в арматуре, как правил!
включается в местные сопротивления прилегающего эл^

Глава десятая. Расчеты Трубопроводов
77
мента и учитывается с приведенным коэффициентом
A0-03)
где Fa — проходное сечение, к которому отнесено зна-
значение ?о, м2.
Коэффициенты сопротивлений и соответствующие
им сечения принимаются по п. 2-49 и нормалям за-
заводов.
10-08. Нивелирный перепад давления учитывается
лишь при движении в трубопроводах среды с энталь-
энтальпией менее 600 ккал/кг и рассчитывается по ее плот-
плотности на входе в элемент.
10-09. При наличии в схеме трубопроводов тепло-
обменных аппаратов (пароохладители, водоподогрева-
тели) их гидравлическое сопротивление Ар&и лодсчи-
тывается с учетом гл. 9, Б.
При общем расчете всей трассы в целом приве-
приведенный коэффициент сопротивления теплообменного
аппарата может быть определен по выражению
A0-04)
пр
10-10. Определение гидравлического сопротивления
паропроводов для трассы в целом производится по
удельному объему пара, подсчитываемому по его сред-
среднему давлению и температуре. Предварительно можно
принять падение давления в трассе примерно равным
3% начального давления. Обычно расчет следует про-
производить последовательно по элементам. При этом
удельный объем пара принимается по его параметрам
на входе в элемент (участок).
В. ПРОПУСКНАЯ СПОСОБНОСТЬ
ПАРОПРОВОДОВ
10-11. Критический расход пара в паропроводе,
кг/ч, определяется по формуле
0,748.
(Ю-05)
где рн—да;вление в начале паропровода, кгс/см2;
vн — удельный объем пара в начале паропровода,
м3/кг;
Fp — расчетное сечение паропровода, м2; прини-
принимается равным минимальному сечению его участков
или арматуры;
qr— относительный расходный коэффициент, опре-
определяемый согласно п. 10-12.
10-12. Относительный расходный коэффициент опре-
определяется при 2эл<20 по рис. 10-1, при 2эл^20 по
формуле
<7Г=1,45/К^ A0-06)
где 2ЭЛ—суммарный коэффициент сопротивления па-
паропровода, отнесенный к скорости в расчетном сече-
сечении.
10-13. Давление пара в конце элемента при макси-
максимально возможном расходе пара, кгс/м2, подсчиты-
V
\
\
s
ч
ч
—ни
—«
to
¦ 2
-
эл
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,2
0,1
Q .^ 8 12 16 ZC
Рис. 10-1. Относительный коэффициент расхода.
вается по формуле
/?кР=0,545?грн. A0-07)
Если давление среды, в которую происходит исте-
истечение, меньше критического, то расход пара и давление
в конце паропровода будут критическими.
Бели давление среды больше найденного по фор-
формуле A0-07), то расход пара не может увеличиться
до критического. Максимальная пропускная способность
паропровода находится по располагаемому перепаду
давления &р=Рш—рк по методике, изложенной
в гл. 10,Б.
10-14. Расход пара при паровой продувке паро-
паропроводов в атмосферу, кг/ч, может определяться по
формуле
А,роя = 0,748-10 VP К/>прод/*прод. О08)
При этом необходимое давление на входе в паропро-
паропровод, кгс/см2,
0233(»YLfc
A0-09)
0,233(»Y)
Рпрол = ka —g» .104
В формулах A0-08) и A0-09)
wy — массовая скорость пара при номинальном ре-
режиме, кг/(м2-с);
«н — удельный объем пара на входе в паропровод
при номинальном режиме, м3/кг;
kn — коэффициент запаса, принимаемый в преде-
пределах 1,3—-1,7;
qT — расходный коэффициент, определяемый соглас-
согласно п. 10-12;
1>прод — удельный объем пара на входе в продувае-
продуваемый паропровод, определяемый по /?ПроД и допусти-
допустимой для продувочной линии температуре, м3/кг.

ПРИЛОЖЕНИЕ I
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВОСПРИЯТИЙ ЭЛЕМЕНТОВ И ТРУБ
1-01. Неравномерность тепловосприятия связана
с неравномерным распределением передаваемого тепла
между отдельными поверхностями нагрева, трубными
элементами и трубами. Она обусловлена химическими,
физико-химическими и физическими явлениями, проис-
происходящими при сжигании топлива и передаче тепла от
горящего факела и газового потока к поверхностям
нагрева, их конструктивными особенностями (компо
новка, размеры, расположение, гидравлическая схема),
условиями эксплуатации котельного агрегата (нагруз-
(нагрузка, вид сжигаемого топлива, правильность теплового
режима, шлакование, занос золой и т. п.).
Экспериментальный материал по распределению
тепловосприятий в поверхностях нагрева ограничен и
позволяет дать пока лишь приближенные рекомендации
для обычных типов котельных агрегатов (П-образная
компоновка, освоенные топочные устройства).
При расхождениях между рекомендациями, изло-
изложенными в настоящем приложении, и «Тепловым рас-
расчетом котельных агрегатов (нормативным методом)»
следует руководствоваться рекомендациями последнего.
При наличии непосредственных экспериментальных
материалов в конкретных случаях могут приниматься
обоснованные уточнения рекомендуемых значений.
При проектировании агрегатов, имеющих принци-
принципиальные отличия от обычных, удельные тепловосприя-
тепловосприятия и их неравномерности должны приниматься для
каждого случая индивидуально.
1-02. Для выполнения гидравлических расчетов и
проверки температурного режима радиационных и шир-
мовых элементов наряду с позонным методом расчета
можно пользоваться средними значениями тепловос-
тепловосприятий, получаемыми из теплового расчета, и систе-
системой коэффициентов, характеризующих распределение
тепловосприятия между элементами и трубами поверх-
поверхностей нагрева: между стенами топки т]Ст; по высоте
топки (или элемента) T]B; по ширине стены топки или
газохода т]ш; в элементе т]эл и разверенном витке или
трубе т)т.
Приведенные ниже значения расчетных коэффици-
коэффициентов являются приближенными. Коэффициенты т]в и
т]ш можно несколько скорректировать, если это необ-
необходимо для сведения теплового баланса в пределах сте-
стены топки или элемента; отклонение от рекомендован-
рекомендованных значений более чем' на 0,1 не допускается. Кор-
Корректировка коэффициентов без необходимости сведе-
сведения теплового баланса не допускается.
1-03. Среднее тепловосприятие настенного экрана
определяется по формуле
<7ст = т)с^л, A-01)
где qcт, qл — средние удельные тепловосприятия лу-
чевоспринимающей поверхности стены и среднее тепло-
тепловосприятие поверхностей нагрева в топке в целом,
ккал/(м2«ч).
Для большинства топочных устройств удельное
тепловосприятие топочных поверхностей нагрева мож-
можно считать одинаковым для всех стен топки (г]ст=1).
Для заднего экрана при однофронтовом расположе-
расположении горелок принимается т)Ст=1,1 и при открытых
амбразурах шахтных мельниц т)Ст=1,2. Для всех
остальных поверхностей т)Ст принимается одинаковым
по остатку теплового баланса в топке.
1-04. Учет неравномерности тепловосприятия эле-
элемента по высоте топки производится в тех случаях,
когда она может заметно повлиять на результаты гид-
гидравлического расчета поверхностей нагрева, например,
при наличии зажигательных поясов и ошипованных
Таблица 1-1
Вид топки и топлива
Пылеугольные топки с
сухим шлакоудале-
нием при сжигании
каменных и тощих
углей
То же при сжигании
бурых углей, фре-
фрезерного торфа и
. сланцев
Пылеугольные топки с
жидким шлакоуда-
лением
Газэмазутные топки
Слоевые топки
Участки
Нижняя
ты
Средняя
ты
Верхняя
ты
Нижняя
ты
Средняя
ты
Верхняя
ты
треть высо-
треть высо-
треть высо-
треть высо-
треть высо-
треть высо-
Ошипованная часть
Неошипованная
часть,
до 2/3 пол-
ной высоты
Верхняя
ты
Нижняя
ты
Средняя
ты
Верхняя
ты
треть высо-
треть высо-
треть высо-
треть высо-
Не делятся
1,0
1,3
0,7
1,1
1,2
0,7
1,0
1,3
0,7
1,2
1,1
0,7
1,0
^макс
1,5
1,5
1,0
1,3
1,3
1,1
1,2
1,6
0,9
1,5-
1,5
0,9
1,5
Примечание. Приведенные значения коэффициентов относят*
ся к котельным агрегатам с ширмами, размещенными в переходном г*
зоходе или выступающими над топкой не более чем на 1/3 ее глубишй
При бэлее развитых ширмах эти коэффициенты можно исполыюваты
если расчетное среднее тепловосприятие условно определено для топя|
тех же размеров, но без ширм. }>

Приложение t. Определение ТеМдводприяТий элементов и груб
79
Таблица 1-2
Количество элементов на стене
топки
Эдин или два
Три или четыре
Пять или шесть
Семь или восемь
Девять или более
наиболее обо-
обогреваемого
элемента
1,0
1,1
1,2
1,3
1,3
наименее обо-
обогреваемого
элемента
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
Примечания: 1. При отсутствии специальных данных боль-
большие значения принимаются для элементов, расположенных в средней
части стены, меньшие—в крайних.
2. При выделении в котельных агрегатах с естественной циркуля-
циркуляцией небольших угловых секций (с числом труб не более 10) коэффи-
коэффициент неравномерности тепловосприятия т)мин может приниматься рав-
равным 0,6.
3. В топках, где возможно значительное шлакование, tf**1*1 следу-
следует уменьшать на 25—50%.
участков в многокамерных топках, если элемент зани-
занимает лишь часть топки, и др.
Удельное тепловооприятие элемента (участка), 3ai
нимающего часть высоты топки (по всей ее ширине),
определяется ;позонным расчетом, а при его отсут-
отсутствии по формуле
где дэл — среднее удельное тепловосприятие элемента
(участка), ккал/(м2-ч);
?ст—среднее удельное тепловосприятие экрана,
определенное до п. 1-03, ккал/(м2-ч);
Т1в—коэффициент неравномерности обогрева по
высоте (табл. 1-1).
1-05. При определении неравномерности тепловос-
тепловосприятия по ширине экрана или стены топки тепловос-
тепловосприятие по ее высоте принимается одинаковым для всех
труб
Среднее удельное тепловоспоиятие элемента (уча-
(участка), занимающего часть ширины стены (по всей ее
высоте), находится по формуле
^л = *)ш7ст. A-03)
Значения коэффициента неравномерности тепловос-
тепловосприятия по ширине стены топки т^ш принимаются по
табл. 1-2.
1-06. Среднее удельное тепловосприятие элемента
(участка), занимающего часть высоты и ширины топки,
определяется по следующим формулам:
при позонном расчете
7Г __ t\ ч\ "a f 1-04^
где ?л.з — среднее лучистое удельное тепловосприятие
в рассматриваемой зоне топки, ккал/(м2-ч);
при отсутствии позонного расчета
<7эл
A-05)
где т]в и х\ш принимаются соответственно тю табл. 1-1
и 1-2.
1-07. Среднее удельное тепловосприятие разверен-
разверенной трубы витка (элемента) определяется по формуле
<7т=т]тGэл, A-06)
где Т1т — коэффициент неравномерности тепловосприя-
тепловосприятия разверенной трубы элемента, принимаемый по
табл. 1-3, з зависимости от числа ходов или элементов,
расположенных на рассчитываемой стене топки или ее
• ¦ '
Количество
ходоэ или
элементов•
1; 2
3
!
^макс
1,3 '
1,2
0,
0,
ин
5
6
Количество
ходов или
элементов
4; 5; 6
Более 6
Табли
^макс
1,1
1,1
ца
\
0,
0,
1-3
ин
7
8
П р и м е ч а ни я: 1. При выделении в котельных агрегатах с ес-
естественной циркуляцией угловых секций с количестром труб не более
10 коэффициенты неравномерности для них могут приниматься i)MaKCss
=1,2 и т)мин=0,8. '
2. При выполнении углевых участков топки со скосами, на кото-
которых располагаются 3—4 крайних трубы угловых секций, следует прини-
принимать для них т)мин на 0,1 больше значений, указанных в табл. 1-3.
части. Эти значения принимаются одинаковыми как
при вертикальном, так и при горизонтальном располо-
расположении труб в элементе. :
1-08. ¦ Креме постоянных неравномерностей тепловос-
тепловосприятия топочны;х поверхностей нагрева следует учи-
учитывать и возможность появления сравнительно дли-
длительно действующих дополнительных изменений усло-
условий обогрева отдельны* труб и элементов (при вклю-
включении и отключении отдельных горелок, переходе на
другой вид топлива, выходе отдельных участков труб
из ранжира и др.).
Влияние временно действующих факторов учиты-
учитывается по формулам
I Ят =
<7~эл =
Ay1t) <7эл;
A-07)
A-08)
где Цт—коэффициент неравномерности тепловосприя-
тепловосприятия разверенной трубы, определяемый по п. 1-07;
Ari-r и Аг]ш — дополнительные коэффициенты, учи-
учитывающие возможные сравнительно длительно дей-
действующие местные увеличения удельных тепловосприя-
тий труб и элементов, принимаемые по п. 1-09.
1-09. Дополнительные коэффициенты, учитывающие
временные изменения условий обогрева, принимаются
для радиационных поверхностей нагрева по табл. 1-4.
Таблица 1-4
Тип элементов
Одноходовые
Многоходовые
Мембранные стенки
Значения
или Д
т)ш
0,25
0,20
0,15
1-10. Максимальное* местное удельное тепловосприя-
тепловосприятие разверенных труб радиационных и первых по ходу
газов ширмовых элементов определяется по следую-
следующим формулам:
при позонном расчете
Я\ =s= ^т ^ст^л.з» A-09)
при отсутствии позонногЪ расчета
:т. (ыо)
Для приближённой оценки температуры экранных
труб в области максимальной нагрузки НРЧ можно
принимать значения удельных тепловосприятий труб,
отнесенные к их эффективной лучевоспринимающей по-
поверхности (табл. 1-5).

80
Приложение 1. Определение тепловосприятий элементов и труб
Таблица 1-5
Вид топлива и дополнительные условия
Максимальное мест-
местное удельное
тепловосприятие
ккал/(м«.ч)
При номинальной нагрузке
Газ 350
Сжигание газа в пылеугольных топках 400
с учетом возможности оголения
участков ошипованных поверхностей
Мазут 450—500
Пыль бурых углей при замкнутой схе- 300
ме сушки
То же при разомкнутой схеме сушки 350
Пыль каменных углей и АШ при твер- 350
* дом шл-акоудалении
То же при жидком шлакоудалении 400
То же при ошипованных поверхностях 180
пылеугольных топок
При расгпопках
Мазут или газ в пылеугольных топ- 150/100
ках с неошипованными поверхностя-
поверхностями
То же с ошипованными поверхностя- 80/60
ми
Примечания: 1. Для котельных агрегатов СКД должны обе-
обеспечиваться ^**кс не более 450-10» ккал/(м*-ч).
2. В числителе даны значения <7маКс при 30% номинального рас-
расхода условного топлива, в знаменателе—при 15—20%. Избыток воздуха
при растопке принимается в пределах от 2,0 до 3,0.
Приведенные в табл. 1-5 значения принимаются
как максимально возможные для котельных агрегатов
обычных конструкций; если значения, найденные по
формулам A-09) и A-Ю), превышают их, расчеты сле-
следует выполнять по данным табл. 1-5.
1-11. При нагрузках котельного агрегата ф«), от-
отличающихся от номинальной, значения местных мак-
максимальных удельных тепловосприятий радиационных
элементов (qx) определяются по формулам:
для нижних 2/3 высоты топки
для верхней трети топки
1-12. Для элементов с радиационными поверхностя-
поверхностями двустороннего освещения численные значения всех
неравномерностей тепловосприятия принимаются таки-
такими же, как и при одностороннем освещении.
1-13. Удельные тепловосприятия закрытых ширма-
ширмами участков расположенных в топке элементов опре-
определяются по «Тепловому расчету котельных агрегатов
(нормативному методу)».
1-14. бреднее удельное тепловосприятие пшрмовых
и конвективных поверхностей нагрева, занимающих
часть поперечного сечения газохода, определяется по
формуле
A-12)
где qr— среднее удельное тепловооприятие всей поверх-
поверхности нагрева в этой части газохода, определяемое
по нормам теплового расчета, ккал/(м2-ч);
T]m — коэффициент неравномерности тепловосприя-
тепловосприятия элемента, принимаемый ото табл. 1-6.
1-15. Удельные тепловосприятия разваренных труб
и продольных рядов ширмовых и конвективных эле-
элементов определяются по формулам
<7т =
и <7Т = Aт + Ay1t)
A-13)
где т]т — коэффициент неравномерности тепловосприя-
тепловосприятия разверенной трубы (продольного ряда), отнесенный
к среднему тепловосприятию элемента и определяемый
по табл. 1-7;
Аг\г— дополнительный коэффициент, учитывающий
временные местные отклонения условий обогрева; для
Таблица 1-6
Расположение элемента
По всей ширине газохода
В крайних участках @,2—0,3 ширины
газохода)
В средней части газохода @,4—0,5 ши-
ширины)
1,0
0,9
1,1
Таблица 1-7
Расположение элемента
По всей ширине или половине газо-
газохода
В крайних участках @,2—0,3 ши-
ширины газохода)
В средней части газохода @,4—
0,5 ширины)
<акс
1,3
1,3
1,2
0,7
0,7
0,8
Рис. 1-1. Максимальные
удельные тепловосприя-
тепловосприятия конвективных паро-
пароперегревателей и водяных
экономайзеров при рабо-
работе котельного агрегата на
различных топливах.
/ — мазут, газ, АШ, камен-
каменный уголь; 2 —сланец; 3 —
бурый уголь.
130x10 +
120
110
100
90
80
70
60
50
40
30
20
70
>
* к
КС
к a
/
л/
/
/
(/V
/а
У
/
у
/
/
7
т
1
Z
1
I
1
"Til
i\
I
3
-
raf fnap]
100 200 300 WO 500 600 Щ

Приложение II. Рекомендации по конструированию гидравлических контуров
81
ширмовых и конвективных поверхностей нагрева он 1-17. Максимальные местные удельные тепловос-
принимается равным 0,2; приятия разверенных труб ширмовых (кроме первого
5эл —среднее удельное тепловосприятие элемента, ряда) и конвективных элементов находятся по фор-
определяемое по л. 1-14. муле
1-16. Максимальное местное тепловосприятие раз- Q 1==гмакса
веренной трубы ширмы от излучения из топки опреде- */макс ъ чо*
ляется с помощью позонного расчета, а при его отсут-
отсутствии по формуле где Я о — наибольшее по периметру среднее удельное
тепловосприятие рассчитываемого ряда труб, опреде-
= 7)MaKCYiMaKCY) a =s <nMaKS/aaKCj" A-14) ляемое по нормам теплового расчета, ккал/(м2*ч);
fff*^ — коэффициент неравномерности тепловосприя-
где iff*** — коэффициент неравномерности тепловосприя- тия^разверенной трубы, принимаемый по табл. 1-7.
тия разверенной трубы по табл. 1-7; Для приближенной оценки температурного режима
<****_ коэААиииент непавномеоности тепловоспоия- трУ°" конвективных пароперегревателей и экономайзе-
4Q - коэффициент неравномерности тепловосприя ров значения максимальных местных тепловых нагрузок
тия ширмового элемента, определяемый по табл. 1-1. тру,б можно принимать по рис. 1-1.
ПРИЛОЖЕНИЕ II
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО КОНСТРУИРОВАНИЮ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ
КОНТУРОВ КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ
А. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ и т. п. Эти устройства необходимо располагать так,
чтобы гибы распределялись на возможно большее чи-
П-01. Настоящие рекомендации необходимо учи- ело труб.
тывать при проектировании и конструировании гид- 11-04. Применение двухрядных экранов и промежу-
равлических элементов котельных агрегатов. Они за- точных коллекторов у обогреваемых труб нежела-
трагивают лишь наиболее важные и общие вопросы, тельно.
но не могут служить решением любой частной задачи П-05. Не рекомендуется применять в топочных ка-
и не избавляют конструктора от необходимости инди- мерах неизолированные участки труб на поде с углами
вндуального решения ряда вопросов в каждом кон- наклона менее 15° к горизонтали.
кретном случае. При этом вполне возможны случаи, П-06. Превышение верхней точки труб, введенных
когда необходимость (приведет конструктора к отказу в паровое пространство барабана над уровнем воды
от соблюдения той или иной рекомендации; при обос- в нем, должно быть возможно меньше,
новаиности такого отказа (т. е. его необходимости и Н-07. Для улучшения обогрева угловых труб сле-
надежности в диапазоне эксплуатационных режимов) дует скашивать углы топки на длине 3—4 шагов экран-
не следует придерживаться их в ущерб создаваемой ных труб,
конструкции. Цри устройстве зажигательных поясов рекомеи-
В равной мере соблюдение этих положений не дуется не закрывать ими по 5—10 ближайших к углам
избавляет от необходимости выполнять гидравлические топки труб. Число незакрываемых труб должно быть
расчеты; однако если характеристики создаваемых или увязано с секционированием экранов,
реконструируемых гидравлических контуров не выхо- 11-08. При компоновках экранных поверхностей на-
дят за .проверенные расчетами и практикой пределы, грева могут применяться трубные элементы с симмет-
продуманный учет всех необходимых рекомендаций мо- ричными раздающими и собирающими развилками.
жет сделать расчеты ненужными. Применение их целесообразно, в частности, в местах
обвода горелок и для уменьшения числа отверстий
с ^тспиниг АгосгАти г FrTFrTRFHHnn в коллектоРах- Развилки следует выполнять тща-
Б. КОТЕЛЬНЫЕ АГРЕГАТЫ С ЕСТЕСТВЕННОЙ тельно, симметрично и без сварочного грата на внут-
ЦИРКУЛЯЦИЕЙ ренней поверхности, особенно там, где движется паро-
пароводяная смесь.
подъемные трубы Н-9. Необогрев аедше участки у собирающих и раз-
11-02. Для испарительных поверхностей можно при- *«*»« коллекторов не следует делать горизонталь-
менять достаточно широкий ассортимент труб диамет- *
ром от 20 до 100 мм. По условиям надежности цир- опускные трубы
куляции целесообразно применять трубы меньших диа-
диаметров. Ограничения в этом отношении связаны в ос- "-10' Для опускной системы обычно применяются
новном с недостаточной кратностью циркуляции и стой- тРУ'бы диаметром 60—160 мм. Возможно использование
мостью труб. опускных стояков значительно больших диаметров.
Практически для котельных агрегатов высокого и Н-П. Необходимое сечение опускных труб долж-
сверхвысокого давления целесообразно применять тру- но определяться расчетом циркуляции. Предварительно
бы внутренним диаметром 30—40 мм при высоте кон- ДРИ эскизном проектировании можно принимать их
туров до 10—15 м и 40—50 мм —при большей высо- сечение следующим (в долях сечения обогреваемых
те. Для котельных агрегатов среднего и низкого дав- труб):
ления желательно применять трубы внутренним диа- Экраны котельных агрегатов на давление 140—
метром 40—50 мм. 180 кгс/см2 0,4—0,5
Возможное качество котловой воды не влияет на Двусветные экраны таких котельных агрегатов 0,7—0,9
выбор диаметра труб в указанных пределах. Экраны котельных агрегатов на давление 40—
11-03. Обогреваемые трубы должны иметь возмож- g| 110 кгс/см2 0,3—0,
ПО меньшее число гибов, в том числе для обвода труб Экраны котельных агрегатов на давление 10—
вокруг различного рода амбразур, лазов, гляделок 40 кгс/см2 0,2—0,3
6-382

82 Приложение II. Рекомендации по конструированию гидравлических контуров котельных агрегатов
1
1
I
ш
Рис. 1Ы. Рекомендуемые формы входных участков
в опускные трубы.
Меньшие значения относятся к экранам, обогре-
обогреваемые трубы которых вводятся непосредственно в ба-
рабал, и «к меньшим давлениям.
При наличии рециркуляционных труб сечение
опускных можно принимать несколько меньшим.
11-12. Для уменьшения гидравлического сопротивле-
сопротивления опускных труб их число в каждой секции экрана
должно (быть возможно меньшим, а диаметр — соот-
соответственно большим. Однако нежелательно применять
по одной трубе в секции; это может быть оправдано
лишь в отдельных небольших секциях, преимуществен-
преимущественно в углах -толки.
И-13. Опускные трубы экранов должны иметь воз-
возможно более простую конфигурацию. Не рекомендует-
рекомендуется выполнять опускную систему из участков труб раз-
различных диаметров, а также применять промежуточные
коллекторы.
Не следует допускать в верхней части опускных
труб горизонтальные участки и резкие гибы.
Входные сечения опускных труб желательно вы-
выполнять с плавным профилем в виде закругления или
конуса (рис. И-1).
П-14. Опускные трубы экранов должны выводить-
выводиться из барабана возможно ближе к его нижней обра-
образующей, равномерно по его длине, ниже места ввода
подъемных труб и на расстоянии не менее 250—300 мм
от них. При меньших расстояниях необходимо устанав-
устанавливать между ними перегородку.
П-15. Входные сечения опускных труб экранов
внутрибарабанных солевых ступеней нежелательно пе-
перекрывать коробами. При необходимости их применения
входные окна в них следует располагать возможно
ниже; их сечения должны превышать сечения опускных
труб-не менее чем в 8—10 раз.
1Ы6. Опускные трубы следует присоединять к раз-
раздающим коллекторам под углом к подъемным трубам,
возможно более близким к 90°. Присоединение их под
углом, близким к 180°, может допускаться лишь в край-
крайних случаях. При этом необходимо избегать совмеще-
совмещения осей опускных и подъемных труб.
РЕЦИРКУЛЯЦИОННЫЕ ТРУБЫ
Н-17. Рециркуляционные трубы малоэффективны,
так как в них сносится большое количество пара из
верхнего коллектора, особенно при увеличенных на-
нагрузках котельного агрегата и падениях давления. Вви-
Ввиду этого их следует применять только в циркуляцион-
циркуляционных контурах малой высоты или с повышенным со-
сопротивлением отводящих систем (например, в контурах
с выносными циклонами).
Н-18. Диаметр рециркуляционных труб обычно сле-
следует принимать несколько большим, чем экранных
труб.
11-19. Желательно принимать сечение рециркуляци-
рециркуляционных труб не менее 30—40% сечения экранных труб.
И-20. Рециркуляционные трубы следует присоеди-
присоединять к нижней образующей верхнего коллектора по
возможности вне его активной зоны.
ОТВОДЯЩИЕ ТРУБЫ
11-21. Общее сечение отводящих труб предваритель-
предварительно принимают в пределах 30—60% сечения обогревае-
обогреваемых труб. При наличии у отводящих труб больших
горизонтальных участков и малой высоты, а также
в котельных агрегатах высокого давления относитель-
относительное сечение следует принимать ближе к большему иэ
указанных значений.
11-22. Диаметры отводящих труб следует брать
больше диаметра обогреваемых, особенно в тех слу-
случаях, когда они имеют малую высоту при большой
длине.
П-23. Отводящие трубы следует присоединять
к коллекторам по одной образующей, выбирая ее воз-
возможно выше.
11-24. Желательно вводить отводящие трубы в па-
паровое пространство барабана, размещая их возможно
более равномерно по его длине и ближе к одной обра-
образующей; следует стремиться к тому, чтобы высшая точ-
точка труб (была возможно ближе к уровню воды.
При установке внутрибарабанных циклонов можно
вводить отводящие трубы и в водяное пространство
барабана.
Желательно присоединять обогреваемые трубы не-
непосредственно к барабану без промежуточных отводя-
отводящих труб.
11-25. Желательно, чтобы размеры всех отводящих
труб каждого контура (диаметры, длины, высоты, от-
отметки мест ввода и высших точек) были возможно
ближе друг к другу.
ОБЩИЕ ВОПРОСЫ КОМПОНОВКИ
ЦИРКУЛЯЦИОННЫХ КОНТУРОВ
11-26. Для увеличения надежности целесообразно
разбивать экраны на секции, составляющие независи-
независимые контуры. Секционирование должно производиться
так, чтобы в каждой секции были объединены обо-
обогреваемые трубы с возможно близкими полными я
обогреваемыми высотами и тепловосприятиями. Угло-
Угловые трубы желательно выделять в отдельные секции.
Секционирование экранов может производиться пу*
тем как присоединения труб одной секции к отдельным
коллекторам, так и установки в общих коллекторах
разделяющих перегородок. Последний способ приме-
применим в основном при реконструкции котельных агре-
агрегатов.
Для секций, в жоторых следует ожядать более
слабую циркуляцию, относительное сечение опускных
и отводящих труб должна выбираться несколько боль-
большим, чем для секций с более интенсивной циркуляцией.
Секционировать экраны, вахежйосхь которых лимити-
лимитируется кратностью циркуляции, нежелательно. Дл4
ускорения прогрева торцов барабана желательно раз-
размещать экраны второй ступени испарения в средней
части боковых стенок топ».
И-27. При конструировании внутрибарабанных <
устройств необходимо следующею
обеспечивать возасожя* меньшие скорости водУ
в водяном объеме барабана и наибольшую равномер-
равномерность нх;
опгбаемые потоком воды перегородки должны вы*
ступать за линию крайних опускных труб не мене!
чем на пять диаметров;
переливные перегородки должны отстоять от кршЩ
них опускных труб не менее чем на два диаметрад
высота их должна быть ие больше лолошны расстюЙ
ния до пившего уровня воды;

Приложение II. Рекомендации по конструированию гидравлических контуров котельных агрегатов 83
7 но не меньше 200 мм $=0,17(?,ноне меньше 20 мм
Рис. II-2. Схемы установки решеток над впускными гру-
бами.
а — одиночная труба; б — группа труб.
для уменьшения захвата пара над опускными тру-
трубами желательно устанавливать решетки по схемам,
приведенным на рис. Н-2 (ребра решеток желательно
располагать вдоль потока);
при .подводе в водяное пространство барабана ко-
котельного агрегата с развитыми конвективными пучка-
пучками большого количества пара желательно выделение
в нем путем установки перегородок специального от-
отсека опускных труб с подачей в него всей питательной
воды;
в котельных агрегатах с давлением более 60 кгс/см2
не допускать возможности попадания недогретой до
насыщения воды (поступающей непосредственно из эко-
экономайзера или сбрасываемой мимо паропромывочных
устройств) на стенки барабана.
И-28. В котельных агрегатах с обогреваемыми
опускными трубами при вводе <в водяное пространство
барабана пароводяной смеси с расходом пара 20—25%
всей паропроизводительности котельного агрегата пи-
питательную воду следует подавать через перфорирован-
перфорированную трубу со сливом в сторону опускных труб.
П-29. В выносных циклонах, у которых опускные
трубы выведены из донышка, необходимо устанавли-
устанавливать продольные успокоительные перегородки высотой
не менее диаметра циклона, располагая их на расстоя-
расстоянии около одного диаметра от днища. Места ввода
пароводяной смеси в выносной циклон следует рааме-
щать выше оси барабана на 400 мм для котельных
агрегатов большой и средней мощности и на 200 мм —
малой мощности.
11-30. Внутрибарабанные циклоны должны устанав-
устанавливаться так, чтобы верхняя кромка входного окна
была на 100 мм выше верхнего уровня воды, а рас-
расстояние от нижнего уровня до кромки поддона —не
менее 100 мм.
¦ 1-31. В стационарных котельных агрегатах для
экранов высотой до 15 м желательно применять кол-
коллекторы с внутренним диаметром 200 мм, при высоте
экранов более 15 м-с диаметром 160 мм. В случае
необходимости применения коллекторов меньшего диа-
диаметра следует проверить получающуюся гидравличе-
гидравлическую неравномерность (разверку).
ПНК. При включении топочных панелей в цирку-
ляцнвнную схему рекомендуется использовать их в ка-
качестве нижних коллекторов экранов. Трубы экранов*
должны присоединяться по верхней образующей; без
выступов внутрь панелей. Опускные трубы лучше при-
присоединять с одного конца. При этом в обогреваемой
части панелей не должно быть тупиков с неподвижной'
водой; при отсутствии экранных или лароотводящих
труб в конце обогреваемого участка питание следует-
подводить с двух концов.
Для улучшения охлаждения панелей рекомендует^
ся делать их с внутренними вставками.
В. ПРЯМОТОЧНЫЕ КОТЕЛЬНЫЕ АГРЕГАТЫ
КОТЕЛЬНЫЕ АГРЕГАТЫ ДОКРИТИЧЕСКОГО ДАВЛЕНИЯ
11-33. В котельных агрегатах докритического дав-
давления большой мощности по условиям надежности *
уменьшения гидравлических потерь не рекомендуется
применять контуры следующих типов: с горизонтально-
опускным движением при верхнем расположении раз-
раздающих коллекторов и с опускным движением.
Выбор типа контура должен производиться аз
общекомпоновочных соображений; при этом объемы
трубных систем параллельных контуров не должны зна-
значительно различаться между собой. >
11-34. Для испарительных поверхностей желательно
применять трубы с внутренними диаметрами 20—40 мм.
Рационально выполнять эти поверхности ступенчатыми,
т. е. из труб двух диаметров: 20—30 мм в начальной
и 30—40 мм в конечной части витков. Меньшие зйа-
чения относятся к котельным агрегатам высокого дав-
давления (более 140 кгс/см2).
Переход на трубы 'большего диаметра производите*
в области меньших тепловых нагрузок, обычно соот-
соответствующих участку тракта с большим паросодерзка-
нием.
П-35. При компоновке гидравлических элементов
следует стремиться к тому, чтобы в пределах каждой
ленты или хода размеры отдельных витков (труб) ¦
их тепловосприятия различались между собой возмож-
возможно меньше. Конфигурация витков также должна быть
по возможности одинаковой.
Для уменьшения неравномерности тепловосприя?ия
обогреваемых витков желательно менять их взаимное
положение в элементе (перекрещивать) по 1—2 раза
в каждом (в зависимости от его длины).
При покрытии радиационных поверхностей в ка-
камерах горения огнеупорной футеровкой необходимо
обеспечивать ее надежность, особенно в районах сты-
стыков смежных ходов и в местах обводов горелок, яазов
и гляделок. Наличие оголенных участков труб в таких
камерах не допускается. ;' ¦
11-36. Собирающие коллекторы экономайзерных эле-
элементов следует устанавливать в области недогрева
примерно 40 ккал/кг.
П-37. При всех компоновках, за исключением Tint
Бенсона, на всем испарительном тракте вплоть до
паросодержаний 70% не следует устанавливать про-
промежуточные коллекторы.
Для уменьшения пульсаций потока могут приме-
применяться дыхательные коллекторы. Их следует распола-
располагать в области паросодержаний 15—20%.
11-38. В котельных агрегатах сверхвысокого дав-
давления переходную зону можно располагать в топхе,
но возможно дальше от ядра факела.
П-39. Для обеспечения равномерной раздачи паро-
пароводяного потока по трубам переходной зоны и в па-
панелях типа Бенсона необходим©:
подводить пароводяной потек к раздающему кол-
коллектору несколькими трубами, выходящими из кол-
коллектора типа «паук»;
раздающие коллекторы располагать горм
тально;

84 Приложение II. Рекомендации по конструированию гидравлических контуров котельных агрегатов
вводить поток в раздающий коллектор рассредото-
рассредоточение по его верхней образующей;
обогреваемые витки выводить из нижней половины
раздающего коллектора по одной образующей.
В переходной зоне рекомендуется применять эле-
элементы с восходящим движением потока.
КОТЕЛЬНЫЕ АГРЕГАТЫ СВЕРХКРИТИЧЕСКОГО
ДАВЛЕНИЯ
11-40. Экранные поверхности следует выполнять из
труб внутренним диаметром 15—30 мм.
11-41. Для уменьшения гидравлической и тепловой
разверок могут быть рекомендованы:
а) ограничение среднего приращения энтальпии
в элементе путем разбивки поверхностей нагрева на
последовательные элементы;
б) обеспечение возможно лучшего перемешивания
среды между элементами в пределах каждого потока;
в) дросселирование отдельных элементов путем
установки шайб на входе в обогреваемые трубы эле-
элементов или в водоподводящих трубах; шайбы следует
устанавливать в области значений энтальпий среды не
более 400 ккал/кг;
г) переключение наиболее обогреваемых труб
с целью выравнивания их тепловосприятия.
11-42. Не следует располагать сборные (выходные)
коллекторы нескольких параллельных элементов ниже
отметок их индивидуальных собирающих коллекторов.
В области больших теплоемкостей следует распо-
располагать раздающие коллекторы элементов внизу. Верх-
Верхнее расположение их можно допускать только в подъ-
подъемно-опускных элементах с числом вертикальных ходов
около 10.
Собирающие коллекторы во всех случаях жела-
желательно располагать на отметке верхней части элемента
или немного ниже.
В области больших теплоемкостей применять вер-
вертикальные раздающие коллекторы не следует.
11-43. Для уменьшения возможности случайных за-
завиваний нежелательно применять дроссельные шайбы
диаметром менее 5 мм.
Для защиты дроссельных шайб от засорения не-
необходимо устанавливать в подводящих трубопроводах
к раздающим коллекторам общие фильтры, позволяю-
позволяющие производить продувку во время работы котельного
агрегата. Дроссельные шайбы следует вваривать не-
непосредственно на входе (В витки.
11-44. Не следует применять нерегулируемые под-
потоки с контурами, резко различающимися по своим
характеристикам и объемам трубных систем.
11-45. При наличии параллельных элементов со
значительно различающимся числом труб должны быть
приняты меры к обеспечению в элементе с наименьшим
числом труб значения массовой скорости среды, не
меньшего среднего расчетного или несколько большего.
П-46. Для уменьшения последствий отложения со-
солей экранные поверхности с энтальпией среды более
400 ккал/кг следует располагать вне ядра факела и
возможно дальше от него или принимать меры по
уменьшению местных тепловосприятий в этой зоне.
11-47. В элементах, имеющих входную энтальпию
в пределах 400—520 ккал/кг, перед раздающими кол-
коллекторами следует устанавливать коллектор типа
«наук» и подводить среду от него к раздающим кол-
коллекторам несколькими трубами.
11-48. Для обеспечения при частичных нагрузках
котельного агрегата достаточно больших массовых ско-
скоростей в элементах, у которых энтальпия может соот-
соответствовать области ухудшенного теплообмена, а также
для уменьшения приращения энтальпии в них можно
применять рециркуляцию рабочей среды.
Энтальпию в точке отбора среды для рециркуляции
следует принимать равной примерно 650 ккал/кг,
а температуру среды после перемешивания — не бол?е
375°С.
Н-49. При проектировании гидравлических схем
следует предварительно принимать для номинальной
нагрузки котельного агрегата массовые скорости,
кг/(м2-с), в следующих пределах:
Вид торлцва НРЧ ВРЧ
Мазут 2500 1500—2000
Угли (включая АШ) 2000 1000—1500
Газ 1500 1000
При применении рециркуляции среды или газа эти
значения могут быть уменьшены приблизительно на
20%.
Окончательные значения выбираемых скоростей
должны быть уточнены расчетом согласно гл. 5.
Г. ВОДЯНЫЕ ЭКОНОМАЙЗЕРЫ
11-50. Кипящие экономайзеры котельных агрегатов
с многократной циркуляцией следует выполнять без
участков с опускным движением среды.
11-51. Для экономайзерных поверхностей следует
применять трубы внутренним диаметром 15—30 мм.
Н-52. Отдельные ступени водяного экономайзера
желательно выполнять как самостоятельные элементы;
для уменьшения гидравлической и тепловой разверок
между трубами отдельных ступеней целесообразно их
секционировать.
11-53. Расположение параллельных по водяной сто-
стороне секций экономайзера в резко различных по тем-
температуре газов зонах газоходов для некнпящих эле-
элементов нежелательно, а для кипящих — недопустимо.
Компоновка экономайзера из труб, имеющих сильно
различающиеся длины или диаметры, для некипящих
элементов нежелательна, а для кипящих — недопу-
недопустима.
И-54. При предварительной компоновке экономай-
экономайзера средняя массовая скорость воды, кг/(м2-с), при
номинальной нагрузке .может приниматься равной:
Для некипящих конвективных элементов . . 500—600
Для кипящих конвективных элементов . . . 800—1000
Для некипящих радиационных элементов . • 1000—1200
Для кипящих экономайзеров котельных агрегатов
с многократной циркуляцией скорости потока шу> i
> 1200 кг/(м2-с) нежелательны в связи с возможным 1
возниковением колебаний давления в барабане. Жела- i
тельно проектировать кипящие экономайзеры с паро-.
содержанием на выходе не более 25%.
11-55. Соединительные трубы между ступенями эко-
экономайзера должны быть использованы для перемеши-
перемешивания и переброса воды перед поступлением в кипя**
щую ступень.
11-56. Недопустима установка арматуры на входе
воды в параллельные секции, кроме общей для всего
экономайзера. Не рекомендуется ввод фосфатов в ko-i
тельный агрегат до водяных экономайзеров.
U-57. Отводящие трубы кипящих экономайзеров ко-|
тельных агрегатов с многократной циркуляцией, вы-*
полненные в виде самостоятельных элементов, не ре-
рекомендуется располагать в газоходах. Размещение,
коллекторов экономайзеров в зоне высоких температур
газов без интенсивного охлаждения, их не допускается.
11-58. Установка коллекторов в рассечку кипящид^
ступеней экономайзеров недопустима. Распределяющие^
коллекторы отводящей системы следует располагать^
горизонтально.

Приложение //. Рекомендации по конструированию гидравлических контуров котельных агрегатов 85
И-59. Сечение отводящих труб каждой ступени
(секции) желательно принимать в пределах 30-—50%
сечения ее труб.
П-60". При вводе труб из экономайзеров в барабан
обязательна установка защитных рубашек.
11-61. Желательно охлаждать экономайзеры котель-
котельных агрегатов высокого давления во время растопок
путем пропуска через них питательной воды в количе-
количестве 10—15% номинальной производительности котла.
Поддерживать уровень воды в барабане в это время
следует с помощью слива избытка воды через сбросную
линию барабана или непосредственно из собирающих
коллекторов экономайзера. Экономайзеры котельных
агрегатов среднего и низкого давлений можно охлаж-
охлаждать, пропуская воду из барабана через рециркуля-
рециркуляционные трубы.
П-62. В цепях уменьшения колебания уровня воды
в барабане при изменениях ларопроизводительности
котельного агрегата не рекомендуется выполнять кипя-
кипящие экономайзеры по чисто параллельноточной схеме.
Д. ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛИ
П-63. Для пароперегревателей котельных агрегатов
низкого и среднего давлений обычно применяются тру-
трубы внутренним диаметром 30—40 мм, для котельных
агрегатов высокого и сверхвысокого давлений—15—
30 мм, для промежуточных пароперегревателей — до
50 мм.
И-64. В конвективных пароперегревателях котель-
котельных агрегатов низкого и среднего давлений, а также
в промежуточных пароперегревателях котельных агре-
агрегатов сверхвысоких параметров целесообразно приме-
применять схемы с равномерным подводом и отводом пара.
При необходимости применения коллекторов с сосредо-
сосредоточенным подводом и отводом пара лучше использовать
схему «Н». При известной и устойчивой тепловой не-
неравномерности может оказаться целесообразным при-
применение схемы «Z>, скомпонованной так, чтобы взаимно
компенсировать гидравлическую разверку и тепловую
неравномерность.
И-65. Для ширмовых и радиационных пароперегре-
пароперегревателей котельных агрегатов сверхвысоких параметров
желательно применение схемы «Z» с взаимной компен-
компенсацией гидравлической разверки и тепловой неравно-
неравномерности.
Наиболее обогреваемый, первый по ходу газов ряд
труб ширмовых перегревателей рекомендутся выпол-
выполнять с относительно меньшей длиной (закороченные
петли).
И-66. При размещении пароохлаждающих устройств
в коллекторах пароперегревателей котельных агрегатов
высокого и сверхвысокого давления гидравлическая
разверка может оказаться значительной; для ее умень-
уменьшения необходимо обеспечивать правильный выбор се-
сечений для прохода пара (гл. 8 и 9).
Н-67. Уменьшение приращения энтальпии пара
в элементе и переброс пара из одной части газохода
в другую могут способствовать уменьшению тепловой
разверки между трубами. Желательно совмещать пере-
переброс пара между элементами с перемешиванием и ре-
регулированием, выполняя отдельные ступени перегрева-
перегревателей как самостоятельные элементы.
Н-68. Расположение параллельных секций (пото-
(потоков) пароперегревателей в зонах с резко различаю-
различающимися температурами газов не рекомендуется.
Н-69. Нежелательно размещать выходные участки
основного пароперегревателя в виде настенных экранов
или ширм, расположенных в топочной камере.
В настенных и двухсветных пароперегревателях
выходные участки желательно располагать в зоне
с меньшими тепловосприятиями.
11-70. Наличие в конвективных пароперегревателях
открытых газовых коридоров нецелесообразно.
11-71. Установка коллекторов пароперегревателей
в зоне температур газов более 500°С не рекомендуется.
Н-72. Для котельных агрегатов средней мощности
с многократной циркуляцией, предназначенных для ра-
работы с частыми пусками и имеющих радиационные или
ширмовые перегреватели, следует предусматривать
подвод при растопках постороннего пара в количестве
до 10% номинальной паропроизводительности для
охлаждения таких перегревателей.
Применение для этих целей постороннего пара
в котельных агрегатах производительностью более
300 т/ч излишне, так как надежное охлаждение их при
растопках может быть обеспечено собственным паром
при работе с избытками воздуха порядка 2,0—3,0 и
более и применении короткопламенных форсунок или
газовых горелок.
Н-73. При предварительной компоновке схемы па-
пароперегревателей для номинальной производительности
котельного агрегата средняя массовая скорость пара,
кг/(м2-с), может приниматься равной:
Для первичных конвективных элементов . . 500
Для вторичных конвективных элементов . . 300
Для ширмовых элементов 800—1100
Для настенных радиационных элементов . . 1000—1500
Меньшие значения массовой скорости относятся
к участкам с меньшими тепловосприятиями.
В конвективных элементах с температурой пара,
близкой к предельной для принятой марки стали, мас-
массовую скорость пара желательно увеличивать до
800—1000 кг/(м2-с).
Е. УСТРОЙСТВА ДЛЯ РЕГУЛИРОВАНИЯ !
ПЕРЕГРЕВА
П-74. При проектировании устройств регулирования
перегрева с использованием поверхностных пароохлади-
пароохладителей, работающих на питательной воде, рекомендуется
следующее.
а) Конструкция теплообменника должна обеспечи-
обеспечивать наиболее равномерное распределение образующе-
образующегося конденсата по змеевикам пароперегревателя.
В этом отношении имеют преимущества горизонталь-
горизонтальные пароохладители с двусторонним подводом воды
в теплообменные секции, расположенные по всей длине
коллектора, либо с теплообменными элементами, уста-
установленными в коллекторе поперечно.
Во всех случаях змеевики пароперегревателя сле-
следует присоединять вблизи нижней образующей кол-
коллектора пароохладителя, а при двухрядном отводе —
симметрично ей.
б) Внутренние устройства пароохладителя должны
обеспечивать устранение торцевого эффекта путем от-
отвода образующегося в мертвой зоне теплообменника
конденсата в глубь камеры и равномерной его раз-
раздачи.
в) Для предупреждения расстройства вальцовоч-
вальцовочных или сварных соединений при установке поверхно-
поверхностных пароохладителей в рассечку пароперегревателя
конструкция пароохладителей должна обеспечивать
полное испарение влаги внутри коллектора теплооб-
теплообменника. Для этого рационально использовать много-
многоходовую по паровой стороне компоновку теплообмен-
теплообменника.
И-75. При проектировании поверхностных внутри-
барабанных пароохладителей следует: в местах про-
прохода пароподводящих и пароотводящих труб через
стенку барабана устанавливать защитные рубашки;
теплообменный элемент вместе со сбросными короб-

86
Приложение 11. Рекомендации по конструированию гидравлических контуров котельных агрегатов
ками устанавливать под уровнем воды в барабане; не
применять фланцевых соединений.
: И-76. При проектировании устройств для впрыска
собственного конденсата рекомендуется:
подавать пар из 1барабана в конденсатор после
сепарационных устройств;
располагать конденсатор выше барабана при тем-
температуре питательной воды на 50°С (или более) ниже
температуры насыщения;
выбирать значение максимальной скорости спуска
воды в вертикальном сборном коллекторе конденсата
ие более 0,3 м/с, а в конденсатопроводе 1,5;
устанавливать в нижней части сборного коллектора
конденсата успокоительную перегородку;
¦ устанавливать перед впрыскивающим соплом
фияьтр из нержавеющей стали с отверстиями диамет-
диаметром 2 мм;
применять трубы Вентури, подавая конденсат че-
через' отверстия в сжатом сечении (при круглых трубах)
либо через форсунку, установленную в конфузоре (при
плоских трубах); в последнем случае свободное сече-
сечение между форсункой и стенками должно быть равно
сжатому сечению трубы.
Н-77. При проектировании системы регулирования
впрыскивающих пароохладителей рекомендуется:
не размещать впрыск в большом количестве паро-
перепускных труб с общим регулированием подачи
впрыскиваемой воды;
не применять пароохладители, встроенные в про-
промежуточные коллекторы пароперегревателя;
выполнять защитную рубашку из перлитной стали,
устанавливая ее в теплообменной трубе концентрично
с зазором 5—10 мм с опорами для защиты от вибра-
вибрации; толщина стенки рубашки 5—6 мм; желательно,
чтобы длина прямых участков трубы превышала длину
защитной рубашки на 1—2 м;
выбирать диаметр отверстий для впрыска воды
равным 3—5 мм.
Для очистки отверстий форсунки желательно пре-
предусматривать возможность продувки отверстий в водя-
водяных коммуникациях обратным потоком пара; если это
невыполнимо, желательно установить фильтр с отвер-
отверстиями 2 мм. При вводе форсунки в пароохладитель
должна применяться паровая рубашка.
П-78. Желательно вертикальное расположение па-
пароохладителя; при наименьших возможных скоростях
пара [>300 кг/(м2-с)] допустимо любое расположение.
П-79. Разгрузочные отверстия в защитной рубаш-
рубашке встроенных в коллектор впрыскивающих пароохла-
пароохладителей располагаются в тех сечениях коллектора, где
Конструктивные данные к расчету циркуляции в
Элементы
Диаметр,
толщина
стенки
duXs, мм
Сечение, м3
одной
трубы f
элемента
Длина труб, м
3-го
ка/8
Й
I
21?
сбэ-
'по
Средние секции фронтовых
экранные трубы
опускные трубы
отводящие трубы
Угловые секции фронтовых эк-
экранов:
экранные трубы:
открытые
закрытые ширмовым пе-
перегревателем
опускные трубы
отводящие трубы
Открытые секции боковых эк-
экранов:
экранные трубы
опускные трубы
отводящие трубы
Закрытые секции "боковых эк-
экранов:
экранные трубы
опускные трубы
отводящие трубы
Средние секции двусветных эк-
экранные трубы
опускные трубы
отводящие трубы
Угловые секции двусветных эк-
экранов:
экранные трубы:
открытые
закрытые
дпускные трубы
отводящие трубы
60X6
159X15
133ХЮ
159X15
133ХЮ
60X6
159X15
133ХЮ
60X6
159X15
133ХЮ
60X6
159X15
133ХЮ
60X6
159X15
133X10
88
6
6
56
120
12
12
392
24
36
196
12
18
88
8
8
56
140
16
16
0,00181
0,013107
0,01003
0,00181
0,00181
0,013107
0,01003
0,00181
0,013107
0,01003
0,00181
0,013107
0,01003
0,00181
0,013107
0,01003
0,00181
0,00181
0,013107
0,01003
0,159
0,0783
0,0601
0,101
0,217
0,1566
0,1202
0,7085
0,3135
0,3609
0,3543
0,1566
0,1805
0,159
0,1045
0,08025
0,101
0,217
0,209
0,1605
1,5
1,5
1,5
1,7
1,7
1,5
1,5
1,5
4,3
4,3
4,3
1,8
6,25
1,8
6,25
4,3
4,3
4,3
3,0
3,0
3,0
18,0
13,2
3,0
3,0
3,0
14,5
14,5
14,5
4,25
4,8
9,7
9,7
9,7
9,7
10,5
1,0,5
4,25
4,8
4,8
4,8
10,5
10,5
10,5
1,16
0,36
0,36
0,75
9J5
0,75
9,75
0,36
0,36
0,36
34,16
45,0
7,0
34,16
34,16
4,5
7,0
26,5
5,0
16,0
26,5
5,0
16,0
34,16
5,0
7,0
34,16
34,16
5,0

Приложение III. Примеры гидравлических расчетов
87
по расчету гидравлической разверки в змеевиках пред-
включенной ступени пароперегревателя имеет место
недостаточный расход пара. Эти отверстия выполня-
выполняются по образующей защитной рубашки, находящейся
на стороне, противоположной входу пара в коллектор.
За последним разгрузочным отверстием должен быть
участок, равный E—7) dPY6. Диаметр разгрузочных
отверстий 20—30 мм.
ПРИЛОЖЕНИЕ 111
ПРИМЕРЫ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ РАСЧЕТОВ
В качестве примеров практического использования
нормативного метода приводятся следующие расчеты:
1) котельного агрегата производительностью 660 т/ч
при давлении в «барабане 155 кгс/см2; 2) бокового
экрана котельного агрегата производительностью
230 т/ч при давлении в барабане ПО кгс/см2; 3) экра-
экрана II ступени испарения котельного агрегата произ-
производительностью 20 т/ч при давлении в барабане
23 кгс/см2; 4) трехбарабанного котельного агрегата
производительностью 200 т/ч при давлении в барабане
34 кгс/см2; 5) прямоточного котельного агрегата
ТПП-110 производительностью 950 т/ч при давлении
255 кгс/см2; 6) разверочной характеристики НРЧ пря-
прямоточного котельного агрегата сверхкритического дав-
давления.
Часть расчетов барабанных котельных агрегатов
приводится не полностью, а касается лишь отдельных
элементов, отличающихся конструктивными условиями,
котельном агрегате (D=660 т/ч, /?б=155 кгс/см2)
влияющими на их гидравлические расчеты. Для осталь-
остальных элементов приводятся только окончательные дан-
данные, необходимые для сведения балансов расходов
воды и проверки надежности. Для трехбарабанного
котельного агрегата подробно изложено лишь сложное
сведение баланса расходов воды, отличное от встре-
встречающегося при расчете котельных агрегатов простых
контуров.
1. РАСЧЕТ ЦИРКУЛЯЦИИ В КОТЕЛЬНОМ
АГРЕГАТЕ (?=660 т/ч, рб = 155 кгс/см*)
Котельный агрегат однобарабанный Т-образной
компоновки с полностью экранированной топкой, сим-
симметричными фронтовыми и боковыми экранами и двумя
двусветными экранами. Горелки расположены на бо-
боковых стенах топки. Гидравлическая схема котельного
агрегата приведена на рис. III-1. Нижняя часть на-
Таблипа Ш-1
Высота труб, м
1,0
1,0
1,0
1,5
1,5
1,0
1,0
1,0
3,5
3,5
3,5
1,8
6,25
1.8
6,25
3,5
3,5
3,5
3,0
3,0
3,0
18,0
13,2
3,0
3,0
3,0
14,5
14,5
14,5
2,7
4,8
9,7
9,7
9,7
9,7
10,5
10,5
2,7
4,8
4,8
4,8
10,5
10,5
10,5
0,80
5,45
5,45
Угол наклона к горизонтали, град
4 к
2"
32,5
32,5
32,5
3,2
24,0
24,0
32,5
32,5
32,5
55
55
55
90
90
55
55
55
90
90
90
90
90
90
90
90
90
90
90
40
90
90
90
90
80
Высота
опускных
труб кон-
контуров Аоп,
м
36,5
Высота верх-
верхней точки тру-
трубы над уров-
уровнем воды •
Vy-
90
90
40
90
90
90
90
90
90
80
90
90
80
36,5
35,5
35,5
36,5
0,8
0,8
80
36,5
12

88
Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
,0273*32 мм
^тр 0133x70 мм
0273*?*
2 тр 0159X15 а
Рис. II1-1. Гидравлическая схема котельного агрегата
(D=660 т/ч, ръ=\55 кгс/см2).
/, 4, 5 — соответственно боковой, фронтовой и двусветный экран;
* — ширмы; 3 — радиационный перегреватель; 6 — зашипованная
часть экранов.
стенных экранов ошипована: боковых — в области хо-
холодной воронки, фронтовых и двусветных — до высоты
7,6 м. Часть труб затенена радиационным и ширмовым
перегревателями.
Все экраны имеют простую циркуляционную схему
и разделены на секции. Во II ступень испарения вы-
делены крайние четыре секции открытых боковых экра-
экранов. Общим элементом для экранов I и II ступеней
испарения являются только сепарационные устройства—
групповые внутрибарабанные циклоны. Конструктивные
данные экранов приведены в табл. III-1. Число труб
дается на весь котельный агрегат.
Обогреваемые элементы экранов разбиты для рас-
расчета на участки в соответствии с различиями в их
удельных тепловосприятиях и углах наклона труб. При
определении удельных тепловосприятий экранов соглас-
согласно приложению I приняты следующие коэффициенты
неравномерности тепловосприятия поверхностей на-
нагрева:
между стенами топки при встречном расположении
горелок Tic*=l,O;
по высоте топки при пылеугольном сжигании и
наличии зажигательного пояса, для зажигательного
пояса т]в=1,0; выше этого пояса в пределах до 2/3 вы-
высоты топки т)в=1,3; в верхней трети высоты топки
т|в=0,7.
Соответственно по отличию в удельных тепловос-
тепловосприятиях выделены следующие участки, на длине кото-
которых оно принято равномерным: ошипованные участки
труб экранов (с различной высотой боковых, фронто-
фронтовых и двусветных экранов); открытые участки экранов,
расположенные в нижней 1/3 и верхних 2/3 высоты
топки, отличающиеся по тепловой нагрузке более чем
на 30% (п. 4-07), участки труб боковых и двусветных
экранов, закрытые в средней топочной камере ленточ-
ленточным радиационным пароперегревателем, и верхние уча-
участки труб фронтовых и двусветных экранов, затененные
ширмовым пароперегревателем.
Таким образом, средние секции фронтовых экра-
экранов имеют в обогреваемой части четыре участка: хо-
холодную воронку, вертикальный ошипованный участок
и два вертикальных открытых участка. В угловых сек-
секциях этих экранов часть труб закрыта в верхней части
ширмовым пароперегревателем и пережимами топки,
поэтому угловые секции фронтовых экранов разбиты
на две группы: открытые в верхней части и не от-
отличающиеся по условиям обогрева от труб средней
секции; затененные в верхней части. Обе группы имеют
на вертикальной леошилованной частл по два участка
с различной интенсивностью обогрева.
Боковые экраны, размещенные в крайних камерах
топки, имеют три участка: ошипованную холодную во-
воронку, вертикальный участок до пережима топки и
наклонный участок, расположенный на пережиме. По-
Последний состоит из труб, часть которых соединена трой-
тройниками с необогреваемььми трубами, создающими необ-
необходимую жесткость конструкции пережима. В верти-
вертикальных необогреваемых трубах установлены шайбы
с малыми отверстиями E—10 мм), что позволяет не
учитывать расход воды в них. Участок труб, огибаю-
огибающих выступ в верху топки, не разделен на нижнюю
и верхнюю части, так как длина каждой части состав-
составляет меньше 10% общей высоты контура.
У боковых экранов средней камеры топки, частично
закрытых трубами радиационного перегревателя, вер-
вертикальная часть до пережима топки разбита на два
участка: нижний, открытый и верхний, закрытый пере-
перегревателем (не имеющий тепловой нагрузки).
Трубы двусветных экранов средних и угловых сек-
секций разбиты на участки так же, как и фронтовые
экраны. Часть вертикального участка средних секций
двусветных экранов закрыта с одной стороны радиа-
радиационным перегревателем и потому разделена на два
участка с односторонним и двусторонним обогревом.
При составлении таблицы конструктивных данных верх-
верхние необогреваемые участки двусветных экранов и уг-
угловых секций фронтовых, имеющие малую длину, не
выделены отдельно согласно п. 4-07. Число труб в эле-
элементах, указано в этой таблице на весь агрегат.
По тепловому расчету радиационное тепловосприя-
тие экранов составляет 215•1О6 ккал/ч. Тепловое*
приятие конвекцией в районе ширм 10,8-10е ккал/ч,.
отводящих труб боковых экранов, пересекающих газо-
газоходы на выходе из топки, 1,2-106 ккал/ч. Тепловос-
Тепловосприятия ошипованных и открытых участков экранов^
определены в соответствии с их поверхностями нагрева,
приведенными в табл. II1-2. Полученные тепловосприя-
тепловосприятия экранов и их пароотводящих труб приведены
в табл. III-3. Ввиду того что угловые и средние секции
каждого экрана конструктивно не различаются, коэф-
коэффициенты гидравлического сопротивления приняты для
них одинаковыми. Выбор значений коэффициентов со-
сопротивления сделан в соответствии с указаниями гл. 2,Г.
В частности, для труб фронтовых экранов приняты
следующие значения:
коэффициент сопротивления на входе в трубы экра-
экранов из раздающего коллектора с равномерным подво-
подводом и отводом по табл. 2-2 ?„х=0,7;
коэффициент сопротивления поворота на экономай-
зерном участке у нижнего коллектора при углах раз-
разворота потока 105 и 35° по п. 2-40 ?пав=0,2 и 0,1;
коэффициент сопротивления на выходе пароводя-
пароводяной смеси из труб экрана в коллектор при равномер-
равномерном подводе и отводе по п. 2-51 ?вх=1,2;

Приложение III. Примеры гидравлических расчетов
89
Эффективные радиационные поверхности экранов котельного агрегата» м2,
(?>=660 т/ч, /?б=155 кгс/см2)
Таблица Ш-2
Элементы
Участки
1-й
24,2*
48,4*
15,4*
33,0*
18,1*
37,4*
9,05*
18,65*
48,4*
96,8*
30,8*
66,0
2-й
16,9*
33,7*
10,7*
23,0*
153,2
317
56,3
116,2
33,7*
67,5*
21,4*
46,1
3-й
82,2
169
53,7
115,3
36,2
74,8
0
0
115
229,4
73,1
156,3
4-й
55,1
35,8
35,8
—
18,1
37,4
27,1
54,1
17,2
36,9
5-й
—
—
-
112,8
71,7
71,7
открытая
137,3
204,8
89,5
115,3
189,4
391,8
74,4
153,6
254,9
355,2
162
193,2
ошипованная
41,1
82,1
26,1
56,0
18,1
37,4
9,05
18,65
82,1
164,3
52,2
112,1
Суммарная поверхность
Фронтовые экраны:
средние секции
угловые секции:
открытые
закрытые ширмовым пере-
перегревателем
Боковые экраны:
открытые:
средние секции
угловые секции
закрытые радиационным пере-
перегревателем:
средние секции
угловые секции
Двусветные экраны:
средние секции
угловые секции:
открытые
закрытые ширмовым пере-
перегревателем
• Ошипованная поверхность.
коэффициент сопротивления трения при диаметре
труб 48 мм и длине 34,16 м по рис. 2-3 W=0,45-34,16=
=15,3.
Суммарный коэффициент сопротивления обогревае-
обогреваемых элементов фронтовых экранов
z = ?вх + ?пов + V + ?вых =
= 0,7 + 0,3+15,3+1,2=17,5.
Принятые значения коэффициентов сопротивления
для всех элементов экранов сведены в табл. II1-4.
Средние и угловые секции экранов конструктивна
одинаковы и имеют одинаковые соотношения подъем-
подъемных, опускных и отводящих труб. У боковых экранов
не различаются между собой и тепловосприятия угло-
угловых и средних секции. У фронтовых и двусветных экра-
экранов тепловосприятия этих секций различаются только
на верхних участках, где часть труб угловых секций
затенена выступами пережимов топки и ширмами паро-
пароперегревателя. Тепловосприятие незатененных труб уг-
угловых секций этих экранов такое же, как и труб сред-
средних секций, поэтому нет необходимости производить
Таблица Ш-3
Тепловосприятия поверхностей нагрева котельного агрегата (D=660 т/ч, /7=155 кгс/см2)
Элементы
Радиационное тепловосприятие на
участках, ккал/с
Конвективное тепловосприя-
тепловосприятие, ккал/с
Полнее тепловосприятие, на
участках, ккал/с
Фронтовые экраны:
средние секции
угловые секции.:
открытые
закрытые
Боковые экраны:
открытые секции
отводящие трубы
открытых секций
закрытые секции
отводящие трубы
закрытых секций
Двусветные экраны:
средние секции
угловые секции:
открытые
закрытые
Итого
595
378
812
1365
681
1190
757
1622
416
263
566
13 880
5090
828
526
1131
2430
1590
3410
2737
3400
2166
4627
1085
703
1366
800
506
1090
2222
1410
0
4526
2934
4788
17 972
7137
8440
5365
8470
59 632
1000
223
111
2000
1000
223
111
2000
3334
595
378
812
1365
681
1190
757
1622
416
263
566
13 880
5090
828
526
1131
2430
1590
3410
2727
0
3400
2166
4627
1085
703
1000
1366
800
506
1090
2222
1410
2000
223
Ш
4526
2934
5788
17 972
223
7137
111
8440
5365
10 470
62 966-

90
Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
Таблица Ш-4
Коэффициент сопрэтивленля труэных элементов котельнэго агрегата (D =660 т/ч, /?б=155 кгс/см2)
Элементы
Экранные трубы:
фронтовые
боковые
двусветные
Опускные трубы:
фронтовые
боковые
двусветные
Отводящие трубы:
фронтовые
i\ боковые^
двусветные
Коэффициент сопротивления
входа
$вх
0,7
0,7
0,7
0,5
0,5
0,5
0,9
1,2
0,9
трения
0,45
0,45
0,45
0,14
0,14
0,14
0,155
0,155
0,155
V
15,3
11,95
15,3
6,3
7,0
7,0
1,09
2,48
1,09
поворота Сшв
на воде
0,3
0,1
0,3
0,7
0,7
0,7
'
на пароводяной
смеси
—
1,6
—
—
—
—
1,2
0,2
1,2
выхода
Саых
1,2
1,2
1>2
1,1
1,1
1,1
1,2
1,2
полный
г
17,5
15,85*
17,5
8,6
9,3
9,3
4,39
5,08
4,39
Примечание. * В значение z= 15,85 входит коэффлциелт сопротивления раздающего тройника, равный
0,3.
расчет полезных напоров для всех секций экранов,
а достаточно выполнить его для затененных и неза-
тененных труб угловых секций. Характеристики сред-
средних секций экранов, необходимые для сведения балан-
баланса расхода воды в котельном агрегате, могут быть
получены пересчетом расходов воды пропорционально
числу незатененных труб угловых секций и труб сред-
средних секций. Примеры расчета полезных напоров кон-
контуров экранов приведены в табл. Ш-5 и III-6 для угло-
угловых секций фронтовых экранов и средних секций дву-
двусветных.
Угловые секции разделены в расчете по числу труб
на части, затененные и не затененные ширмами. Во
всех случаях расчеты сделаны на полное число труб
в соответствующих секциях всего котельного агрегата.
Теплосодержание воды в 'барабане котельного агрегата
определено в предположении подачи на промывку пара
50% питательной воды, поступающей из экономайзера.
В паропромывочных устройствах вода подогревается
до насыщения. Недогрев до насыщения воды, посту-
поступающей в экраны, определен по количеству питательной
воды, поступающей в водяной объем барабана.
Паропроизводительность экранов II ступени испа-
испарения
Qrr3600] 5991-3600
где Qu — тепловосприятие экранов II ступени испаре-
испарения по табл. II1-3 (четыре секции открытых боковых
экранов).
Кратность циркуляции в I ступени испарения ко-
котельного агрегата принята равной /С=8 кг/кг.
Недогрев циркулирующей воды в барабане при
температуре питательной воды, равной 277°С,
А*.
-'пр
б =
386,5 — 291,7 660 — 330
8 '660 — 921==6'91 ккал/кг-
паросодержание в опускных трубах (рис. 3-8) фОп=
=0,025. Подогрев воды в опускных трубах за счет
сносимого в них пара определяется по графику
(рис. 3-9): AtcH=0,9 ккал/кг.
Недогрев воды до кипения на входе в экран при
этом составляет: Ai8K«=6,91—0,9=6,01 ккал/кг. Это
значение использовано при определении высот участков
труб до начала кипения и расходов пара в экранах.
В табл. Ш-5 и II1-6 определены полезные напоры
экранных и отводящих труб и сопротивления опускных
труб экранов, по которым на рис. Ш-2 и III-3 построе-
построены циркуляционные характеристики экранов.
кгс/м2 к
8000
7000
6000
5000
<+000
3000
2000
woo
о
-woo
-2000
-3000
80 12(Г^160 200), \240 280 320 кг/с
-1360
3
топ^«л П0СТуПаЮЩаЯ В опУскные тРУ<5ы> Дополни- Рис. Ш-2. Гидравлические характеристики фронтовых:
тельно подогревается паром, сносимым из водяного экранов. Угловые секции. {
ооъема. при установке в барабане циклонов объемное ' — открытые трубы; 2 — закрытые трубы; з — отводящие трубы.*

Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
91
SB
И
I"
Ю h-
OCO О OCM<
o> см о о см с
— CO CM
о со о осм со
сх> см о о см t^
—' 00 "* 00 СМ Ю
—< СО СМ
en см о с
— со^с
•—« со
см
оо"
см
СО*
CD
СО S 00 Ю О5
I см~ аГ V о" ю
— см
СО О N СО Ю ОО
—¦ со" с^ "*< о оо"
-^ см
Tf О h- 00 Ю СО
см" со" стГ ч^ о •>
см
см
ю
со
со"
см
ю
(Л
со
S3
4
см соо о о
— СО — О I N
СОЮ ^ О I —I
СО *—' '—¦<
со
СМ Ю h-
2 S ' 8
I I
со
ю"
см со о о
оою 5о
со *~*
ю
cs-o
Ю О)
о -*"
CS СООО О
оою 5* о I со
СО *-ч
см
со"
со
ю*
СО О Ю Ю I СО
-" » ? 2 S
-Г см"
со соо со ю
t*- СО О^ О I Ю
со см ю t*. I ю
? S ' 8
\
S
^- о
СО
ВЦ
ё
Э СО (N
- - -Ю | СО
сосмю t^ со
а*
CN
со со о со *—•
Is* СО СТ> О I 00
сосмю^ I ^
CO
10
woiouj 00
- CO J О I 00*
со
СО
00
ю
1^
s
CM*
I
ш
э
ь
g
с
а!
I
+
I
о
+ S
+
J+
о
s.
I
(J CUH
s
Ю

92
Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
о с
о о о
h* CN rt« CN
2 2 §} -
CO Ю CN CO
CO *-. CD СП
CO CO lO Ю
о* о о* о
I
5
со
s"
о
о"
§ 8
—« CN
СП Ю
со —«
о* о
СО —*
CN 1^
00 4f
— СО
-^ — -^ CN CN
СО
сп п«
Tf CO
о о о о о
S =
CN СО
О5 CN
rt* СО
СП
СО
со
о — —
8
cn"
§5
N ОО ¦* ^
w. Tt« CN Ю —«
—« Tf h* 00 СП
о" о о" о о*
I I
I I
§ 2
I I 2 Й
о* о*
Tt CN
2 S
о" о*
3
S2
о о* о
00
00
00
CO
о
о
S
О*
I4- CN I
1 со I
О О
s? g
CO —
ю со ю
ю со о со I
о о о -Г
0О N тр О)
О CN Ю Is-
о о о о
СП Ю
со сп
о" о
I I
Я I
I I §
о о
СП
о
со
S
о о
s
i s § I
о* о о
8
о
о
s
о*
о о
§ 2
О О*
ю со t*-
Ю S S СО I
о* о* о -^
о о о о
с?
о
+
Q
CD
сГ
о
+
о"
+
сГ
сГ
ю
о*
+
с?
CD "t
+
с?
+
(^
1
о
I I
' hv riv v v и »-
Ы I*
e I 1 N » 1
S s- ff ff в'
I
о
s
I,
6
h
Us
ife is
Ш S* 2 e>
Scf В
5я s o.
\H \H IH
S-1*
Ih
I
0)
o-
s
ffl
CU
I
О
о
I
н ;;
w о
la"
i;
D3
0) CO
«a
a-
S Ж S
^ CN CO

Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
93
Ю СЧ Ю
О) О) О) О)
о о" о" о*
о о о о
о со о
^5 СО 1С 1С
о* о о о
»- СО СЧ
S
сп
О СЧ "* _ ,
СП СП СП СП СП
о о о" о о*4
СЧ 00 —•
h- О О О О
о" ~ —" ~ -Г
СЧ
Ю
О
Ю
СЧ
СО
О О О О О
2 3
• » s
00 00 О СП СП
о о о о о"
to о о о о
о _Г ^Г _Г _Г
О СЗ h* ^ h*
— со to оо оо
о* о* о" о о*
СО 00
(N 00
ю
en to
СП СП
о" о"
о о
8 S
—-" СО
СО <N
со оо
3
сч
со
1С
о со ю
СП СП СП
о © сГ
о о о
I S Ц 9
о о о
I со.
00 00 00 СП
о о о о*4
m
ю о о о
о -^ —* -"
00 ^ Ю ^t
СО СП О 00 I
о о о* о*
СП Is» СЭ
00 СЧ СО СО
со со
I I
I I
CN
ю
со
I
I I S §
о о о
~ 00 СЧ
о о о
о о сч
1С Tt« Tt« I CO
- сч со сп
СЧ СЧ СЧ Tf
Ю СЧ 1С 00
СО 1С СП CN
00 00 00 СП
о о о о
ю о о о
со
СО СП О О
О ^^ Ю I4-
о о о о
1 О О
00 СО 00
сч со со
о о
СО
О)
о
ас
СУ
I
о
о
•3 3 " IS "8
-^ ^ -н. ^ ^
оа. on- «J- «^- со.
^ е* •* * «
о о о о о
СО
V V V ">-">- г *
J J J J J +
^ ^ ^ ^ ^ со"
»н w w «* «5
о. о. о. о. а. Д.
со"
.1
О Со О О О
:|*
е* со
1С
&
S5S
SB
Is
о g
м о
«я то
я =
о
§¦8
Н
^ ^» ^»
2 a 2
-^ сч со
ж н
со
I..
со в*
|s?is? я\со'со1со*со)'со8
gg - <N « ^ Ю
S
1С
ран
S
то
Кеч
р

94
Приложение III. Примеры гидравлических расчетов
со
8
СО
ю
ю
^5
at
о
со
О5
СО
8
со
а
со
8
о
00
СО
8
I
о
со
СО
ю
со
со
1С
00
CSJ
S
CN
1С
о
СО*
5
8
00
СО
1С
о
со
1С
о
о
ю
CN
со
S
СО
1С
?
Tf
1С
си
о
X
a
,J
3
$t
+
+
+
ъ\
ъ
+
en
со
5 *
I
ян
О О*
II
а
,о я
&
О
я
•8
5
s4-
о;
5«
X CU
О)
со
X
а
Си
I,

Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
95
Таблица Ш-6
Расчет полезных напоров и сопротивлений отводящих и опускных труб котельного агрегата
(?> =660 т/ч, р6 = 155 кгс/см2)
Величина
Расчетная формула
Фронтовые экраны,
угловые секции
Двусветные экраны,
средние секции
Скорость циркуляции w
м/с
Расход воды G, кг/с
Расход пара D, кг/с
Массовое паросодержание х
Скорость смеси шсм, м/с
Объемное паросодержание р
Коэффициент пропорциональнос-
пропорциональности С
Поправочный коэффициент на
угол наклона труб к горизон-
горизонтали ka
Напорное паросодержание уотв
Движущий напор S^, кгс/см2
Скоростной напор по воде,
кгс/м2
Коэффициент к формуле для
расчета потерь от трения Ф
Потеря давления от трения
А Ар, кгс/м2
Потеря давления в местных
сопротивлениях Д/?м, кг/м2
Сумма потерь давления в отво-
отводящих трубах ЕДротв
Полезный напор SJJJJ
Скорость воды шоп, м/с
Скоростной напор, кгс/м2
Сопротивление А/?0п» кгс/м2
Отводящие трубы
1 отв
По табл. Ш-5
D
По номограмме 1 (см. вкладку) ирис. 2-1
По номограмме 6 (см. вкладку)
По номограмме 9
По номограмме 5
Опускные трубы
1,32
95,1
34,56
0,364
3,74
0,783
0,985
1,0
0,771
1238
53,2
0,985
162,2
495
657
581
2,65
190,2
32,14
0,169
4,92
0,552
0,935
1,0
0,545
872
214,5
0,88
406
1310
1716
—844
3,97
285,3
29,72
0,104
6,06
0,415
0,985
1,0
0,409
655
481
0,960
782
2420
3202
—2547
0,99
47,7
34,52
0,724
4,63
0,945
0,985
1,0
0,930
1490
30,0
1,20
179
470
649
841
1,98
95,4
33,33
0,349
5,48
0,768
0,985
1,0
0,756
1210
119,6
0,74
300
1094
1394
—184
1,015
31,4
270
2
125
,03
7
1080
3,04
282,5
2430
0
17
164
,76
.65
,0
' 1,
70,
655
52
5
2,97
143,1
32,08
0,224
6,34
0,634
0,985
1,0
0,624
1000
269
0,73
541
1900
2441
—1441
2,28
158,8
1475
Та* как циркуляционные контуры веек экранов
связаны общим звеном — внутрибарабанными циклона-
циклонами с общим раздающим коробом, необходимо сумми-
суммировать их гидравлические характеристики. Суммирова-
Суммирование должно производиться при полезных напорах, от-
отнесенных к точкам общего давления для всех экранов;
такими точками являются водяной объем барабана и
входное сечение короба циклонов. Для приведения
гидравлических характеристик подъемных элементов к
этим условиям необходимо вычесть из значений их
полезных напоров сопротивления соответствующих опу-
опускных труб.
Для удобства построения кривые сопротивлений
опускных труб нанесены на рис. III-2 и III-3 в первом
квадранте диаграмм. Циркуляционные характеристики
угловых секций фронтовых экран*!, включающих трубы
открытые и закрытые в верхней части, предварительно
объединены (см. кривые Sj?5 на Рис- И1-2).
Определение общего расхода циркулирующей воды
в чистом отсеке котельного агрегата выполнено на
рис. Ш-4. На этот рисунок перенесены все характери-
характеристики отдельных экранов, полученные аналогично изло-
изложенному в примерах, после вычитания из полезных на-
напоров подъемных элементов сопротивления опускных
труб.
Сопротивление внутрнбарабанных циклонов, кгс/м1,
из-за стандартности их выполнения с соотношением
сечений на входе смеси и на выходе воды из лопаток
2: 1 определено по общему коэффициенту по формуле

96
Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
кгс/м2
8000
7000
6000
5000
3000
2000
1000
0
-1000
-2000
-100A
1
——
¦«^• — •
.^>—
<
0 7
N
<:
0 90
V
2320
[1785
**
-1880
л'
10 13
\
15
0 15
ч
I
и
I
о\ к
I
I
А*
ч
>
Ь
SK-A
170 11
10 А
i
G
т/с
на паропромывочные устройства
Da = D. + G*-^=^
Рис. II1-3. Гидравлические характеристики двусветных
экранов. Средние секции.
/сгфг 123456
¦4ППП
рпп
впо
400
200
и
\
\
-7
А
I
APt
у
i
&
138Z
О /' г00\ 400 600 800 WOO 1200 1400 1600 1800кг/с
218,5 250,5
Рис. Ш-4. Определение расхода циркулирующей воды
в котле.
1% 2 — фронтовые и двусветные экраны, средние секции; 3, 5 —
.фронтовые и двусветные экраны, угловые секции; 4 — боковые
экраны, закрытые секции; 6 — боковые экраны, открытые сек-
секции; 7 — сумма расходов циркулирующей воды во всех контурах.
где ?ц — коэффициент сопротивления циклона, равный
4,5;
w0 — скорость циркуляции во входных окнах цик-
циклонов; ?
х — массовое паросодержание.
В барабане установлено 120 циклонов, в том числе
102 в чистом отсеке. Размер входного окна 250 X 60 мм.
Общее входное сечение циклонов равно 102-0,25-0,06=
«=1,53 м2.
Расход пара через циклоны чистого отсека при
указанном выше проценте подачи питательной воды
F60-i92)J+ 660
-•0,5 =
1>? <0'5
=г 567+Ц132 = 699 Т/Ч.
Приведенная скорость пара во входных патрубках
циклонов
Ат 699
ш оц-3,6./^"-10» 3,6.1,53.98,8.10» 1>*° м/с'
Подсчитанные ло этим данным сопротивления внут-
рибарабанных циклонов приведены в табл. II1-7 и на-
нанесены на рис. Ш-4 в виде гидравлической характери-
характеристики.
Таблица Ш-7
Гидравлическая характеристика циклонов
О, кг/с
1000
1500
2000
и» м/с
1,10
1,64
2,19
Д/>ц, кгс/м»
328
612
984
Пересечение характеристики циклонов с суммарной
характеристикой контуров экранов соответствует дей-
действительному расходу циркулирующей в котле воды,
равному 1382 кг/с. Сопротивление циклонов при этом
расходе составляет 535 кгс/м2.
Расходы воды по отдельным группам секций опре-
определяются по характеристикам рис. Ш-4 при значении
полезного напора 535 кгс/м2. При этих расходах по
характеристикам отдельных экранов определяются по-
полезные напоры контуров и обогреваемых элементов и
сопротивления опускных труб (на рис. Ш-2 и Ш-3 —
кривые Skoht^ 5экр^ Д/?оп)
Для грулп секций, объединяющих трубы с различ-
различными условиями обогрева в пределах каждой секции
(угловые секции фронтовых и двусветных экранов),
расходы воды распределены в дальнейшем между сек-
секциями обоих типов. Распределение выполнено обратным
движением от кривых S*?jJ к кривым / и 2 (рис. Ш-2).
Аналогично экранам чистого отсека рассчитаны
крайние четыре секции открытых боковых экранов, со-
составляющие II ступень испарения. Нед огрев воды до
кипения во II ступени испарения отсутствует (п. 4-19):
Д1'б=0. Баланс расходов воды в экранах сведен по
точке равенства полезного напора контура к сумме со*
противлении опускных труб и внутрибарабанных цик-
циклонов II ступени испарения A8 циклонов).
Результаты определения расходов циркулирующей
воды в экранах I и II ступеней испарения приведены
в табл. II1-8. Полезные напоры контуров экранов, со-
состоящие из суммы полезных напоров обогреваемых ж
пароотводящих элементов, равны в каждом случае
сумме сопротивлений опускных труб экрана и внутря-
. барабанных циклонов.
По расходам воды в контурах подсчитаны скоро-
скорости циркуляции в экранных и пароотводящих трубах и
скорости воды в опускных. Наибольшие скорости имеют
место в трубах двусветных экранов. В открытых и за*
крытых трубах угловых секций этих и фронтовых экра-;
нов скорости циркуляции близки.

Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
97
Таблица Ш-8
Результаты расчета циркуляции в котельном агрегате (?>=*66Э т/ч, р6 = 155 кгс/см2)
Элементы
Полезный напор,
сопротивление, кгс /м*
Расход воды,
кг/с
Скорость
циркуляции,
М/с
Расход пара,
кг/с
Кратность
циркуляции,
кг /кг
/ ступень испарения
Средние секции фронтовых экранов:
экранные трубы
пароотводящие трубы
опускные трубы
Угловые секции фронтовых экранов:
трубы открытые
трубы, закрытые ширмами
пароотводящие трубы
опускные трубы
Открытые секции боковых экранов:
экранные трубы
пароотводящие трубы
опускные трубы
Секции боковых экранов, закрытые радиа-
радиационным перегревателем:
экранные трубы
пароотводящие трубы
опускные трубы
Средние секции двусветных экранов:
экранные трубы
пароотводящие трубы
опускные трубы
Угловые секции двусветных экранов:
трубы открытые
трубы, закрытые ширмами
отводящие трубы
опускные трубы
Внутрибарабанные циклоны (всего по I сту-
ступени испарения)
Угловые секции открытых боковых экранов:
экранные трубы
отводящие трубы
опускные трубы
Внутрибарабанные циклоны
3360/1960
— 1400
—1425
3320/1960
3320/1960
—1360
—1425
1480/2710
1230
—2175
1420/2535
1060
—2000
4200/2320
— 1880
—1785
4000/2205
4000/2205
—1795
—1670
—535
ПО
110
ПО
71
147,5
218,5
218,5
346
346
346
250,5
250,5
250,5
155
155
155
100
202
302
302
1382
,15
,05
,33
,18
ЛЗ
03
,33
1
3
2
1
1,
3,
2,
1,23
2,41
2,78
18
32
64
1,
2,
2,
1,63
3,22
2,49
1,65
1,56
3,15
2,41
// ступень испарения
1520/2640
1120
—2350
-290
180
180
180
180
1,27
2,50
2,87
16,65
16,65
10,8
21,1
31,9
43,6
43,6
24,9
24,9
32,4
32,4
20,5
39,8
60,3
209,75
25,8
25,8
25,8
6,6
6,6
7,0
7,9
10,0
4,8
4,9
5,1
6,95
Примечание. Дробью даны полезные напоры обогреваемого элемента и контура (экранных и отводящих труб).
Полученная расчетом кратность циркуляции для Действительная кратность циркуляции в подъемных
номинальной паропроизводительности I ступени испа- трубах меньше расчетной, так как часть вырабатывае-
рения котельного агрегата определяется по расходу «~«~ -
циркулирующей " .«*-.л««л»««л-«^ ««-»«***»
(табл. Ш-8):
агрегата оредля рду
воды и паропроизводительности
1382
ру р, к как часть вырабатывае
мого в котельном агрегате пара конденсируется при по-
подогреве воды на промывочных устройствах, а также
в объеме барабана при сносе пара в опускные трубы.
Производительность экранов
Недогрев циркулирующей воды в барабане
кг 386,6-291,7 0,5.660
Д'б= ^6 ' 660-92 е=8'35 ккал/кг.
С учетом подогрева воды паром, сносимым из во-
водяного объема, недогрев ее на входе в экранные тру-
бьь Д*эк'=8,35—0,9=7,45 ккал/кг.
Полученное значение недогрева отличается от принято-
G,45 — 6,01). 100 пл ,
го на - g-щ =24%, что значительно мень-
меньше допустимого E0%), и результаты расчета не нуж-
нуждаются в уточнении.
7—382
:3600--
= 3600
гэкр г
62966 — 8,35-209,75.6,6
235,8
= 782 т/ч,
где Q8Kp =62966 ккал/с —общее тепловосприятие экра-
экранов, определяемое по табл. III-3.
Кратность циркуляции проверяется для наиболее
обогреваемой трубы средней секции двусветного экра-
экрана. По результатам расчета массовая скорость среды
в экранной трубе средней секции двусветного экрана
wy=Woy'= 1,63.599,5=976 кг/(м*.с).
Коэффициент неравномерности тешгавосприятия
разверенной трубы с учетом временного увеличения не-

98
Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
Таблица Ш-9
Проверка застоя и опрокидывания потока в экранах котельного агрегата
(D =-660 т/ч, ре =» 155 кгс/см2)
Величина
Расчетная формула
Фронтовые жраны,
угловые секции
Открытые
трубы
Закрытые
трубы
Двусвет-
;ные экраны,
средние
секции
Средняя приведенная скорость пара на
обогреваемых участках, м/с:
1-м щ\
2-М tt/Q2
3-м w'w
4-М WQ4
5-м wQ5
Средняя приведенная скорость^ пара в
обогреваемой части элемента w^, м/с
Коэффициент неравномерности тепловос-
приятия трубы iqt
Коэффициент конструктивной нетождест-
нетождественности ТрубЫ IQr
Средняя приведенная скорость пара в
наименее обогреваемой трубе ш^, м/с
Среднее напорное паросодержание застоя
в трубе f,
Напор застоя в трубных элементах S,,
кгс/ма
Полезный напор элемента 5П0Л,
кгс/м2
Коэффициент запаса по застою
Средняя приведенная скорость пара на
обогреваемых участках при опускном
движении, м/с:
5-м w.
05
4-м
3-м
2-м
^02
1-м wQl
Приведенная скорость пара на участке
до обогрева Дод'о, м/с
Средняя приведенная скорость пара в
элементе при опускном движении
«W м/с
Средняя приведенная скорость _пара в
наименее обогреваемой трубе w'Q', м/с
Qt+0,5Q2
r{"F
об
По табл. 1-3
Я06
"эл
По номограмме 12 (см. вкладку)
По табл. III-3
ri"F
0,0803
0,217
0,611
1,10
0,677
0,6
1,0
0,407
0,716
11300
3320
3,40
0,0803
0,217
0,611
1,044
0,655
0,6
1,0
0,394
0,685
10 800
3320
3,25
0,1494
0,637
1,032
1,166
1,25
0,594
0,356
0,099
0,534
0,927
1,063
1,16
0,511
0,307

Приложение III. Примеры гидравлических расчетов
99
Продолжение табл. II1-9
Величина
Удельный коэффициент сопротивления
труб z/h
Удельный напор опрокидывания S^p,
кгс/м2
Опрокидывающий напор элемента Sonp,
кгс/м2
Коэффициент запаса по опрокидыванию
Расчетная формула
По табл. Ш-1 и Ш-4
По номограмме 14 (см. вкладку)
•^опр
•^пол
Фронтовые экраны,
угловые секции
Открытые
трубы
0,557
150
4880
1,48
Закрытые
трубы
0,557
135
4380
1,32
Двусвет-
Двусветные экраны
средние
секции
0,57
200
6500
1,55
равномерности равен <пт+|А'Пт = 1,2+0,25=1,45 (см.
табл. 1-3 и 1-4). В верхней трети топки среднее удель-
удельное тепловосприятие средней секции двусветного экрана
?эл = 7Ы03 ккал/(м2'ч), разверенной трубы <7т = (т]т+
+1ДЛт)дэл= A,2+0,25) -71 -103 = 103.10s ккал/(м*.ч).
Удельное тепловосприятие на внутреннюю поверх-
поверхность трубы
q™ = foqT= 1,26-1,0.103-10»= 130-103 ккал/(м2-ч),
где
.?-1.26;
И-=1,0;
#1=0,34 (по номограмме 20);
bd=0J4 (по номограмме 22,а);
bq =0,047 (по номограмме 22,6).
По номограмме 19,6 гидравлический режим в раз-
разверенной трубе двусветного экрана располагается
в области I и граничное паросодержание следует опре-
определять по формуле
*KP=*i&d— (<7-Ю-5—4) 6д =0,34-0,74—
—A,3-4) -0,047=0,379.
Так как скорость циркуляции в разверенной трубе
при существующих в экране условиях практически рав-
равна средней скорости в нем, паросодержания в них бу-
будут пропорциональны их тепловосприятиям, т. е. в раз-
разверенной трубе в 1,45 раза больше:
=0,21.1,45 = 0,304.
Таким образом, весовое пар ос эде ржание в разверен-
разверенной (наиболее обогреваемой) трубе средней секции дву-
0 379
светного экрана на д-щ • 10° = 2^ % меньше^критичес-
кого, т. е. режим работы» разверенной трубы можно
считать надежным, даже если скорость циркуляции
в ней окажется несколько меньше средней в экране.
Полученные коэффициенты запаса надежности цир-
циркуляции представлены в табл. III-10.
Полученные по расчету коэффициенты запаса по
застою и опрокидыванию циркуляции превышают до-
допустимые нормами значения A,1).
Отсутствие вихревых воронок над входом в опуск-
опускные трубы проверяется по скорости воды в трубах и
высоте столба воды над их входными сечениями. Про-
Проверяются только открытые секции боковых экранов,
в опускных трубах которых скорости больше, чем
Таблица Ш-10
Коэффициенты запаса недежности циркуляции
н^экранах
Элементы
Коэффициент запаса
по застою
по опроки-
опрокидыванию
/ ступень испарения
Фронтовые экраны:
средние секции 3,40
закрытые трубы угловых секций 3,25
Боковые экраны:
открытые 5,20
закрытые радиационным пере- 5,07
гревателем
Двусветные экраны:
средние секции 2,90
закрытые трубы угловых секций 2,95
// ступень испарения
Крайние секции открытых боковых I 5,05
экранов I
1,38
1,32
2,56
2,33
1,55
1,53
2,60
в трубах остальных контуров. При скорости воды
в опускных трубах 2,78 м/с допустимая высота уровня
равна h/d=4,3, т. е. столб воды над входом в опуск-
опускные трубы должен быть не менее 4,3^=4,3 -129 =
= 555 мм.
Низший уровень воды в барабане расположен на
200 мм ниже его оси. Диаметр барабана 1800 мм.
Опускные трубы присоединены вблизи нижней обра-
образующей барабана пакетами по четыре трубы на 8 и
32 мм от этой образующей. Проверять следует трубу,
расположенную выше всех. Столб воды над ее входным
сечением равен примерно 900— B00+32) =668 мм, т. е.
оказывается больше необходимого.
Надежность циркуляции при нестационарных режи-
режимах котла не проверяли, так как для котельных агре-
агрегатов сверхвысокого давления, не имеющих контуров
с малой высотой обогреваемых труб, возможные в экс-
эксплуатации скорости падения давления не превышают
допустимых, а скорости подъема давления при этом
давлении и коэффициентах неравномерности обогрева
труб экранов т]т>0,5 практически не ограничиваются.

100
Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
2. РАСЧЕТ ЦИРКУЛЯЦИИ В БОКОВЫХ ЭКРАНАХ
КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА (?>=230 т/ч,
/?в = Н0 кгс/см2)
'Котельный агрегат работает на угольной пыли; го-
горелки расположены на фронтовой стене топки. Полный
расчет циркуляции не приводится, так как он аналоги-
аналогичен расчету котла Z>=660 т/ч, рб = 155 кгс/см2. Здесь
рассматриваются отдельно лишь боковые экраны, при-
прилегающие к задней стенке топки, имеющие наименьшие
запасы надежности по застою и опрокидыванию цир-
циркуляции; они включены во II стулень испарения. Гид-
Гидравлическая схема экранов показана на рис. Ш-5. Па-
Пароводяная смесь из отводящих труб поступает во вну-
трибарабанные циклоны». Конструктивные данные этих
экранов приведены в табл. Ш-11.
Коэффициенты сопротивления всех элементов кон-
контура, выбранные согласно гл. 2, Г, приведены в
табл. Ш-12.
'При определении тепловосприятия экранов учиты-
учитывалась неравномерность распределения радиационного
тепла между стенками топки. Неравномерность по вы-
высоте топки не учитывалась ввиду отсутствия на экранах
ошипованных участков. Боковые экраны воспринимают
5840 икал/с.
кгс/м2
5000
Рис. Ш-5. Гидравличе-
Гидравлическая схема задних боко-
боковых экранов котла (/)=
=230 т/ч, рб=110 кг/см2).
/ — опускные трубы, я—16;
2 — отводящие трубы, л—20;
3 —экранные трубы, л—108;
4 — внутрибарабанные цик-
циклоны.
100
^"-
«мам
Ч,
ьо\
экр
ПОЛ ¦>
2000
— ¦¦
*****
——
-^
-810
1
1
1
1
^^
1
1
1
4
i
ч
—*
"
л
Зпоп + $ппп~ДРи
м
отв
пол
3000
2000
1000
о
. -то
)
-2000
Рис. III-6. Гидравлические характеристики элементов бо-
боковых экранов и определение расхода воды в них до ре-
реконструкции.
Снос пара в опускные трубы при наличии внутри-
барабаннык циклонов по рис. 3-8 составляет фоп=0,01,
что соответствует увеличению энтальпии среды на
0,2 ккал/кг. В расчете эта величина ввиду ее малости
не учтена.
Производительность боковых экранов
5480»3600
302,7 *
69'°
Расчет полезных напоров боковых экранов и их
отводящих труб, сопротивления опускных труб и вну-
трибарабанных циклонов приведен в табл. 111-13 (гра-
(графа «до реконструкции»).
Так как контур баковых экранов простой, полезные
напоры и сопротивления его элементов могут быть алге-
алгебраически суммированы непосредственно в расчетной
таблице. Для наглядности по полученным в результате
расчета значениям полезных напоров и сопротивлений
Таблица Ш-11
Конструктивные данные к расчету циркуляции в боковых экранах котельлого агрегата
(О=Ш т/ч, рб = Ш кгс/см2)
Элементы
Диаметр,
толщина
стенки
dHXs, мм
76X6
108X9
108X9
с
о
гг
108
16
20
20
Сечение, ма
одной трубы /
Длина труб, м
Высота труб, м
Угол
труб к
горизон- ;
тали а,
град
Экранные трубы
Опускные, трубы
Отводящие трубы
Внутрибарабанные
циклоны (входные
патрубки)
0,00322
0,00636
0,00636
0,05X0,20
0,3480
0,1020
0,1270
0,2000
2,0
15,8
2,3
20,1
25,8
4,6
1,5
15,8
1,9
19,2
90

Приложение III. Примеры гидравлических расчетов
101
Таблица 111-12
Коэффициенты сопротивления гидравлических элементов бокового экрана
Элементы
Экранные трубы
Опускные трубы
Отводящие трубы
Внутрибарабаиные циклоны
Коэффициенты сопротивления
входа Свх
0,7
0,5
1,0
трения
0,32
0,21
0,21
V
6,43
5,41
0,96
поворота Сшв
на воде
0,2
1,0
на парс-водяной
смеси
0,2
1,4
выхода
^вых
1,2
1,1
1,2
Полный коэф-
коэффициент сопро
тивления 2
8,73
8,01
4,56
4,5
в элементах контура на рис. III-6 построены! их гидрав-
гидравлические характеристики и по точке пересечения харак-
характеристики .подъемных элементов с сопротивлением
опускных определен расход воды в экранах
Расход воды в экране равен G = 184,5 кг/с;
скорость циркуляции
G
wn-=^
184,5
кратность циркуляции
G 184,5
Полезный напор экранных труб 3440 кгс/м2, отво-
отводящих труб 810, сопротивление опускных труб
2000 кгс/м2, внутрибарабаниых циклонов 630.
Проверка надежности циркуляции в экранных тру-
трубах но отсутствию застоя и опрокидывания потока вы-
выполнена в табл. Ill-J4 (графа «до реконструкции»). Ко-
Коэффициент неравномерности тепловосприятия развереи-
иой трубы принят равным У]т—0,5 (на каждой боковой
стене два экрана). Отношение длины обогреваемой
крайней, наиболее затененной трубы к_ длине средней
обогреваемой трубы экрана цк = 10б Т//Об = 13,1/15,8 =
=0,83; эта величина учтена при проверке застоя и
опрокидывания (табл. II1-14).
Проверка надежности показала, что коэффициент
запаса надежности по застою, равный 1,58, значительно
превышает минимально допустимый A,1); опрокидыва-
опрокидывание потока возможно, так как коэффициент запаса ра-
равен 0,75 при наименьшем допустимом 1,1.
Ввиду большого различия между полученным и
необходимым коэффициентами запаса по опрокидыва-
опрокидыванию потока увеличение его применением только сек-
секционирования, т. е. уменьшением неравномерности теп-
тепловосприятия труб, выделенных в отдельный элемент,
недостаточно. Одновременно необходимо добавление
опускных 'и отводящих труб и внутрибарабанных цик-
циклонов
Секционирование целесообразно произвести с вы-
выделением в отдельные секции по 10 угловых труб экра-
экранов. В этом случае коэффициент неравномерности теп-
тепловосприятия разверенной трубы становится равным
г]т=0,6 для больших секций экранов и 0,8 для угло-
угловых секций. Коэффициенты конструктивной нетождест-
нетождественности трубы в пределах секций также увеличи-
увеличиваются.
Количество отводящих труб увеличено на две;
опускных, имеющих большее сопротивление, — на четы-
четыре; внутрибарабанных циклонов — на два.
Распределение труб и циклопов по секциям указа-
указано ниже:
Средние Угловые
Трубы секции секции
Экранные • . . 88 20
Отводящие 20 4
Опускные 20 4
Внутрибарабанные циклоны 20 4
По этому варианту распределения труб в табл Ш-13
(графа «после реконструкции») произведен аналогич-
аналогичный расчет полезных напоров экранных труб угловых
и средних секций боковых экранов, их отводящих труб
и сопротивлений внутрибарабанных циклонов и опускных
труб. Тепловосприятие угловых секций взято с коэффи-
коэффициентом неравномерности по ширине экрана т)ш=0,6 от
среднего удельного тепловосприятия боковых экранов
Тепловоспрнятие средних секций определяется по раз-
разности тепловосприятий экрана и угловых секций Баланс
расходов воды «по секциям сведен на рис. 111-У. В табл
II1-14 в графе «после реконструкции» сделана проверка
надежности секций по застою и опрокидыванию потока
в экранных трубах. Ниже приводятся результаты расче-
расчета циркуляции до и после реконструкции экранов.
Как видно из табл. 111-15, при выполнении указан-
указанных мероприятий запас надежности по опрокидыванию
циркуляции в угловых трубах задних боковых экранов
удовлетворяет требованиям настоящих норм. В угловых
секциях экранов выполнена проверка надежности цир-
циркуляции при падениях давления (табл. III-16).
По данным табл. III-16 на рис. III-8 построен гра-
график, на котором определена наибольшая допустимая
скорость падения давления, равная др/дт=0,225
кгс/(см2-с) или 0,225-60= 13,E кгс/(см2-мин). Это зна-
значит, что скорость падения давления для безопасной ра-
работы котла не должна превышать 13,5 кгс/(см2-мин),
что вполне достаточно для обычных условий эксплуа-
эксплуатации. В средних секциях проверка допустимой ско-
скорости падения давления не производилась, так как
запасы надежности по опрокидыванию и скорости воды
в опускных трубах в обеих секциях очень близки
Ниже определена допустимая скорость подъема
давления для угловых секций боковых экранов. Тепло-
восприятие QOnp,3 при расчете выбирается по большей
приведенной скорости пара, соответствующей режимам
застоя или опрокидывания в ней.
Допустимая скорость подъема давления рассчиты-
рассчитывается в табл. 111-17 по формуле
д? QT"Qonp,3 Q
dz '(?M + ?cp)/7^-:QonP
Из табл. Ш-17 видно, что опрокидывание циркуля-
циркуляции может произойти при большей приведенной скоро-

Таблица НИЗ
Расчет
Величина
полезных
напоров
задних боковых
Расчетная формула
экранов
котельного
Зкраны
агрегата (D —
до реконструкции
230
т/ч, р
Средние
5 = НС
Экраны
секции
) кгс/см2)
после реконструкции
Углозые
секции
О
to
Скорость входа воды в подъемные
трубы ш0, м/с
Расход воды G, кг/с
Тепловосприятие обогреваемой части
Q, ккал/с
Тепло, необходимое на подогрев воды
до насыщения, Q3K, ккал/с
Высота экономайзерной части /*эк, м
Длина экономайзерной части /эк, м
Высота обогреваемой части Лоб, м
Высота участка после обогрева hno, м
Длина обогреваемой части /о3, м
Длина участка после обогрева /по, м
Паропроизводительность экрана D3Kp,
кг/с
Среднее массовое паросодержание в
обогреваемой части х
Паросодержание в участке после обо-
обогрева *по
Средняя скорость смеси в обогревае-
обогреваемой части досм, м/с
Скорость смеси в участке после обо-
обогрева о?°, м/с
Среднее объемное паросодержание в
обогреваемой части (Зоб
Объемное паросодержание участка
после обогрева (?по
Коэффициент пропорциональности
обогреваемой части Со$
То же участка после обогрева Спо
Напорное паросодержание в обогре-
обогреваемой части <роб
То же в участке после обогрева <рпо
Движущий напор в обогреваемой ча-
части 5об, кгс/м2
Экранные тру бы
По табл. 4-1
По тепловому расчету
(Д/б-Д*сн)б
/эк-/до
По табл. III-11
г
0,5Д
экр
G
#эк
G
По номограмме 1 (см. вкладку)
По номограмме 6 (см. вкладку)
С k 8*
по апог по
0,5
117,5
5840
0
1.5
2,0
15,8
1,9
15,8
2,3
19,2
0,082
0,164
0,906
1,31
0,493
0,680
0,852
0,889
0,420
0,605
4080
0,7
164,5
5840
0
1,5
2,0
15,8
1,9
15,8
2,3
19,2
0,0585
0,117
1,11
1,51
0,403
0,590
0,883
0,902
0,356
0,533
3460
1,0
235
5840
0
1,5
2,0
15,8
1,9
15,8
2,3
19,2
0,041
0,082
1,41
1,81
0,318
0,493
0,897
0,914
0,285
0,450
2765
0,5
95,7
5192
0
1,4
1,9
16,3
1,5
16,3
1,9
17,06
0,089
0,178
0,913
1,32
0,513
0,698
0,850
0,889
0,436
0,620
4360
0,7
134,1
5192
0
1,4
1,9
16,3
1,5
16,3
1,9
17,06
0,0635
0,127
1,15
1,53
0,420
0,605
0,873
0,903
0,367
0,546
3670
1,0
191,5
5192
0
1,4
1,9
16,3
1,5
16,3
1,9
17,06
0,0445
0,089
1,45
1,90
0,335
0,513
0,894
0,916
0,299
0,470
2990
0,5
21,8
648
0
2,0
2,5
14,7
2,5
14,7
2,9
2,14
0,049
0,098
0,746
0,990
0,360
0,543
0,830
0,860
0,299
0,467
2695
0,7
30,4
648
0
2,0
2,5
14,7
2,5
14,7
2,9
2,14
0,0352
0,0704
0,948
1,20
0,285
0,448
0,852
0,878
0,243
0,393
2190
1,0
43,5
648
0
2,0
2,5
14,7
2,5
14,7
2,9
2,14
0,0246
0,0492
1,25
1,50
0,212
0,360
0,882
0,912
0,187
0,329
1685

Продолжение табл. Ill-13
Величина
То же в участке после обогрева 5П0,
кгс/м2
Движущий напор экрана 5экр, кгс/м2
Скоростной напор во входном сече-
сечении, кгс/м2
Коэффициент к формуле для расчета
потерь от трения Ф
Потеря давления в экономайзерной
части А/?эк, кгс/м2
Потеря давления от трения в обогре-
обогреваемой па росодержа щей Ч?СТИ А/7^,
кгс/м2
Потеря давления в участке после обо-
обогрева А/?по, кгс/м2
Сумма потерь давления 1Ар, кгс/м2
Полезный напор экрана S^jJ, кгс/м2
Расчетная формула
WWy'-y")
По рис. 2-2
Voe^Y'[1 + ^(^7-1)]
Vno f 1 + Ф*по (тп - 1J 15 Y'j +
+ (?пов + Сщх) ^Y' [ 1 + Xno [yr- 1 Jj
Экраны
686
4766
8,6
1,48
13,2
96
53,8
163
4603
до реконструкции
605
4065
16,8
1,43
25,9
156,5
84,4
267
3798
510
3275
34,5
1,33
53,1
270
140,4
464
2811
Экраны после
Средние секции
570
4930
8,6
1,48
13,0
104
52,7
170
4760
503
4173
16,8
1,43
25,3
167
82,5
275
3898
432
3422
34,5
1,33
52,0
305
138
495
2927
реконструкции
Угловые секции
716
3411
8,6
1,48
14,6
67,3
43,5
125
3286
602
2792
16,8
1,43
28,6
121
71,4
221
2571
505
2190
34,5
1,33
58,7
220
125
404
1786
От водящие трубы
Скорость циркуляции г^оотв» м/с
Скорость смеси wChU отв, м/с
Коэффициент пропорциональности Со
Напорное паросодержание ?отв
Движущий напор S0TB, кгс/м2
Скоростной напор, кгс/м2
экр
1 n
1 +*по ( уГ7~ 1 )
По номограмме 6 (см. вкладку)
т от
(Y' Y")
в v 1 • /
1,37
3,59
0,947
0,644
869
64,8
1,92
4,14
0,947
0,559
754
127
2,74
4,96
0,947
0,466
629
259
1,12
3,12
0,942
0,658
887
43,1
1
3
0
0
83
,56
,56
,947
,574
775
,7
2,23
4,22
0,947
0,486
656
171
1
2
0
0
55
,27
,52
,928
,504
680
,5
I
3
0
0
,74
,02
,940
,421
569
108
2,54
3,80
0,947
0,341
460
222

Величина
Коэффициент к формуле для расчета
потерь от трения Фотв
Потеря давления от трения ApTD отв,
кгс/м2
То же в местных сопротивлениях
Д/>м.отв» КГС/М2
Полезный напор 5JJJ, кгс/м*
Расчетная формула
По рис. 2-2
+ *поФомГ^77—Л]
х\\ + хпо(^—А]
1 «o^y" J\
Sotb — А/?тр — Д/?м
Экраны
1,15
180
613
76
[ до реконструкции
1,0
265
986
—497
1,0
454
1695
—1520
Продолжение табг
Экраны после
Средние секции
1,27
135
433
319
1,05
188
687
—100
1,0
311
1167
—822
реконструкции
. 111-13
Угловые секции
1,20
116
397
167
1,0
177
664
—272
1,0
319
1195
—1054
Скорость циркуляции во входном се-
сечении шоц, м/с
Скоростной напор во входном сечении,
кгс/м2
Сопротивление Д/?ц, кгс/м2
Скорость воды шоп, м/с
Скоростной напор, кгс/м2
Потеря давления АрОп, кгс/м2
w
Внутрибарабанные циклоны
F
¦f
о
I
.I1
Г9КР
0,87
26,0
318
1,22
51,2
514
1,74
104
975
0,707
17,2
216
0,990
33,7
345
1,42
69,5
593
0,805
22,3
199
1,13
45,0
346
Опускные тру бы
гэкр
¦r'
1,70
100
801
2,38
196
1570
3,41
401
3220
1,12
43,1
346
1,56.
83,7
670
2,23
171
1370
1,27
55,5
445
1,77
108
865
1,61
89,3
600
2,54
222
1780
1
з
00
• В формуле ka = 1, так как трубы вертикальные.

Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
105
Проверка застоя и опрокидывания потока в задних боковых экранах котельного
@=230 т/ч, рб=П0 кгс/см2)
Таблица Ш-14
агрегата
Величина
Средняя приведенная скорость пара в
обогреваемой части w0 , м/с
Приведенная скорость пара в участке
после обогрева а^, м/с
Коэффициент неравномерности тепло вос-
восприятия разверенной трубы %
Коэффициент конструктивной нетождест-
нетождественности %
Средняя приведенная скорость пара в
обогреваемой части разверенной трубы
«С м/с
Конечная приведенная скорость пара в
разверенной трубе w^ м/с
Среднее напорное паросодержзние застоя
в обогреваемой части разверенной тру-
трубы ?3
Напорное паросодержание застоя в уча-
участке после обогрева разверенной тру-
трубы ?з.ПО
Напор застоя в разверенной трубе S3,
кгс/см2
Полезный напор экрана SnoJI> кгс/ма
Коэффициент запаса по застою
Средняя приведенная скорость пара при
опускном движении в обогреваемой ча-
части Ofo'og, М/С
То же на участке до обогрева w'qao, м/с
Средняя приведенная скорость пара в
экране при опускном движении w'0'9n,
м/с
Средняя приведенная скорость пара в
разверенной трубе при опускном дви-
движении Wfr, М/С
Удельный коэффициент сопротивления
экрана
Удельный напор опрокидывания в разве*
ренной трубе S??p, кгс/(ма-м)
Напор опрокидывания в экране Sonp,
кгс/ма
Коэффициент запаса по опрокидыванию
Расчетная формула
0,5Q
ri"F
Q
n"F
По табл. 1-3
11 эл
•ПЛ Щэ*
Wono
По номограмме 12 (см. вкладку)
По номограмме 13 (см. вкладку)
(ЛаЛ + ЛпоЛпаШ'-ТГ)
По табл. III-15
0.5Q
p(ffF:
^"ооб^об + ^"одо^до
fi и
*т к Оэл
По номограмме 14 (см. вкладку)
•^опр
^пол
Экраны
до рекон-
реконструкции
0,450
0,900
0,5
0,83
0,187
0,374
0,480
0,665
5440
3440
1,58
U,40U
0,900
U, **Уи
0,204
0,49
150
2600
0,75
Экраны после рекон-
реконструкции
Средние
секции
0,495
0,990
0,6
0,9
0,268
0,535
0,590
0,740
6600
2900
2,28
П A.QK
U, tiJO
0,990
0 538
0,291
0,49
190
3290
1,14
Угловые
секции
0,272
0,544
0,8
0,9
0,196
0,391
0,492
0,675
5560
2210
2,52
0,272
0,544
0,296
0,213
0,49
152
2630
1,19

106
Приложение IIL Примеры гидравлических расчетов
кгс/м2
5000
то
3000
2000
1000
п
-тпп\
\р
**~
-<:—
?
то
1
620
700
-4-,
•*<
N
ч
\
\
^—¦
*«^
jpt
fea
!^
=:
JO
Ч
»-—
mi**
Zf-\
ч
кг/с
k
1
г4
кгс/м2
6000
ьооо
3000
2000
S
у0
/
/
До "^"Ло,'
гоп i и.
7
\/
1
1
А
5
у
г
у
*
/
д
д
/
-*-
О 0у1 0,2 0,3 0,Ч> кгс/(см2-с)
Рис. III-8. Определение допустимой скорости падения
давления в угловых секциях задних экранов.
сти пара, чем необходимо для появления застоя (соот-
(соответственно 0,17 и 0,058 м/с), поэтому в формулу под-
подставляется значение Qonp. Тогда допустимая скорость
подъема давления будет:
др
20 3
*опр
32 4
Рис. Ш-7. Гидравлические характеристики элементов бо-
ковых экранов и определение расходов воды в них после
реконструкции.
а — средние секции; б — угловые секции.
20 3 32 4
в@,9+.1,0J0,1 ' 32,4-20,3 "°'21 "«/(см'-с) =
= 12,6 кгс/(сма«мин).
Такое значение обычно удовлетворяет требованиям
эксплуатации котельного агрегата, работающего не
в блоке.
Условия входа воды в опускные трубы проверялись
для средних секций, где скорости немного больше, чем
в угловых.
Таблица IIM5
Результаты
Элементы
расчета циркуляции в боковых экранах котельного агрегата
(Z>=230 т/ч, Яб=И0 кгс/см2)
Полезный
напор, сопро-
сопротивление,
кгс/м»
Расход
воды,
кг/с
Скорость
циркуля-
циркуляции, м/с
Расход
пара, кг/с
Кратность
циркуляции,
кг/кг
Коэффициент запаса
по застою
циркуляции
по опрокидыва-
опрокидыванию циркуля-
циркуляции
Экранные трубы
Отводящие трубы
Опускные трубы
Внутрибарабанные циклоны
Средние секции
Отводящие трубы
Опускные трубы
Внутрибарабанные циклоны
Угловые секции
Отводящие трубы
Опускные трубы
Внутрибарабанные циклоны
До реконструкции экранов
3440
—810
—2000
—630
После
2900
—850
—1430
—620
2210
—580
— 1170
—460
184,5
184,5
184,5
184,5
реко\
194,0
194,0
194,0
194,0
35,0
35,6
35,6
35,6
0,78
2,24
2,58
1,36
19
19
19
,2
,2
1,01
2,26
2,26
1,43
0,82
2,08
2,08
1,32
17,06
17,06
—
17,06
2,14
2,14
2,14
9,6
11,4
1,58
2,28
2,52
0,75
1,14
1,19

Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
Расчет гидравлических характеристик угловых секций экранов при
в котельном агрегате (D=230 т/ч, рб=11О кгс/см2
Величина
Расчетная формула
Та блица
падении давления
107
Ш-16
Расчетные значения
Скорость падения давления др/дъ, кгс/(см*-с)
Средняя приведенная (жорость пара в разверенной
трубе при стационарном режиме (t%,)CT, м/с
Доля объема разверенной трубы, занятая паром,
при стационарном режиме ^кр
Изменение количества тепла в металле разверен-
разверенной трубы на 1 м длины при изменении' давле-
давления на 1 кгс/см* <7м» ккал/м (кгс/смJ
То же в среде <7ср> ккал/м (кгс/см2)
Тепло, идущее на парообразование в подъемной
трубе при падении в ней давления AQT, ккал/с
Приращение приведенной скорости пара в разве-
разверенной трубе при падении давления Дшд', м/с
Средняя приведенная скорость пара* при падении
давления w'Q', м/с
Удельный напор опрокидывания при падении дав-
давления SgJpf кгс/(м2-м)
Напор опрокидывания при падении давления SonD,
кгс/м* р
Сопротивление опускной трубы [при стационарном
режиме ДР0П, кгс/м*
Масса металла опускной системы GM, кг
Объем воды в опускной системе V'on, м8
у
Симплекс физических
л/кг(кгс/см2)
констант для расчета
Тепло, выделившееся в опускной системе при па-
падении давления Q^,, ккал/с
Расход воды в опускной системе Gon, кг/с
Недогрев воды в опускных трубах при падении
давления AQon, ккал/с
Тепло, идущее на парообразование в опускной си-
системе при падении давления AQHon, ккал/с
Приращение энтальпии среды в опускных трубах
А/%, ккал/кг
Среднее объемное паросодержание при сбросе
давления рноп
Скорость среды в опускных трубах шоп, м/с
Коэффициент пропорциональности Соп
Доля объема опускных труб, занятая паром, при
сбросе давления уноп
Сопротивление опускных труб при падении давле-
давления Ар«оп, кгс/м2
Полезный напор в отводящих трубах SJJJJJ, кгс/м2
Сопротивление внутрибарабанных циклонов А/?и,
кгс/м2 У]Х
Полезный напор в экране при падении давления
По рис. 3-14
По табл. 111-14
Уоб;исп + Wno
'ИСП I *ПО
По номограмме 33
По номограмме 34
др
{Ям + <7сР) 'т ^
AQT
n"t
По номограмме 14 (см. вкладку)
По табл. III-15
Font
По рис. 3-12
По табл. III-15
Gon|
AQHon + д. н
По номограмме 35
^оп + ^о'
По номограмме 10 (см. вкладку)
По табл. III-15
То же
0,3
0,213
0,242
0,9
1,0
11,5
0,193
0,310
195
3260
1170
2260
0,655
0,08
184
35,6
46,3
138
1,83
0,063
2,08
1,428
0,090
—2404
—580
—460
3444
0,6
0,213
0,242
0,9
1,0
23,0
0,386
0,406
222
3710
1170
2260
0,655
0,08
368
35,6
46,3
322
4,28
0,135
2,08
1,428
0,1928
—3790
—580
—460
4830
* 9o6 и ^п
по данным табл. III-13 при Юо^О.вг м/с.

108
Приложение III. Примеры гидравлических расчетов
Таблица Ш-17
Расчет допустимой скорости подъема давления в угловых секциях бокового экрана
котельного агрегата (Z> = 230 т/ч, Рб==И0 кгс/см2)
Величина
Расчетная формула
Расчетные значения
Тепловосприятие средней трубы секции Q, ккал/с
Тепловосприятие угловой трубы QT, ккал/с
Удельный напор опрокидывания S??p, кгс/(м2.м)
Приведенная скорость пара в трубе при опрокиды-
вачии циркуляции к^т.ощ» м/с
Среднее напорное паросодержание застоя в тру-
трубе"^
Приведенная скорость пара в [трубе при застое
циркуляции w'0'r3, м/с
Тепловосприятие трубы при опрокидывании цирку-
циркуляции QT.onp. ккал/с
Изменение количества тепла в металле трубы на! м
длины при изменении давления на 1 кгс/см2 qw
ккал/м(кгс/см2)
То же в среде qcP, ккал/м(кгс/см2)
Длина трубы /, м
Q
п
648
20
=32,4
5экр
°пол
32,4-0,8.0,9=23,3
2210
По номограмме 14 (см. вкладку)
5экр
пол
По номограмме 12 (см. вкладку)
19,2—1,9
0,17
2210
F9,2—1,5N14
0,058
=128
=0,204
По номограмме 33
По номограмме 34
По табл. III-11
2-0,17-61,Ь302,7Х
Х0,00322=20,3
0,9
1,0
20,1
Вихревые воронки над входом в опускные трубы
в данном случае не будут появляться даже при самом
неблагоприятном режиме, т. е. при минимальной скоро-
скорости воды в барабане 0,05 м/с и скорости воды в опуск-
опускных трубах 2,26 м/с. Действительно, по рис. 3-11 необ-
необходимая высота столба воды над входным сечением
= 4, т. е. Л =
= 0,36 м.
^
Фактическая высота столба воды над входным се-
сечением опускных труб при минимальном уровне воды
в барабане составляет 600 мтд, т. е. значительно превы-
превышает необходимую C60 мм).
Таким образом, при секционировании задних боко-
боковых экранов и увеличении количества отводящих, опуск-
опускных труб и внутрибарабанных циклонов циркуляция
в них будет надежна.
3. РАСЧЕТ ЦИРКУЛЯЦИИ В ЭКРАНАХ И СТУПЕНИ
ИСПАРЕНИЯ КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА
ПРИ Z)=20 т/ч, рб=23 кгс/см2
(пример расчета контура с выносными циклонами
и рециркуляционными трубами)
Второй ступенью испарения котельного агрегата
являются экраны, расположенные на боковых стенках
топки, у фронтовой стенки. Пароводяная смесь из них
поступает в выносные циклоны.
Гидравлическая схема левого бокового экрана
II ступени испарения показана на рис. Ш-9, правый
экран симметричен. Средний уровень воды в барабане
расположен на его оси. Конструктивные данные контура
приведены в табл. III-18, а перечень принятых коэффи-
коэффициентов сопротивления труб—-в табл. III-19.
Коэффициенты сопротивления отводящих труб экра-
экранов, присоединенных к выносным циклонам, включают,
помимо коэффициентов сопротивления входа, поворотов
и трения, коэффициент сопротивления улиток циклонов.
Улитки выполнены внутренними, нормального типа,
с сужением выходной щели до 0,45X0,02 = 0,009 м2.
Коэффициент сопротивления входа в выносной циклон
определяется по формуле B-49), в которой коэффи-
коэффициент сопротивления выхода из подводящих труб ра-
равен 1,1, а на выходе из улитки 1,4:
- 10,85.
Эффективная радиационная поверхность экранов
II ступени испарения равна 32,95 м2. Удельное тепло-
тепловосприятие радиацией согласно тепловому расчету при.
полной нагрузке котельного агрегата равно 81,61 X
ХЮ3 ккал/(м2-ч).
Рис. Ш-9. Гидравличе-
Гидравлическая схема бокового
экрана II ступени испа-
испарения котельного агрега-
агрегата (Z)=20 т/ч, рб=
=23 кгс/см2).
/ — пароотводящие трубы
циклона; 2 — пароотводящие
трубы экрана; 3 — трубы
экрана; 4 — рециркуляцион-
рециркуляционные трубы; 5 — водоподводя-
щие трубы; 6 — питатель-
питательные трубы циклона; 7 —
опускные трубы котельного
пучка.

Приложение III. Примеры гидравлических расчетов
109
Таблица Ш-18
Конструктивные данные боковых экранов II ступени испарения котельного агрегата
@ = 20 т/ч, рб =23кгс/см2)
Элементы
p.
Сечение, ма
Длина труб, м
Высота~труб, м
60
4
4
12
2
2
2
2
2
51X2,5
108X4,5
133X5,0
51X2,5
89X4,0
133X5,0
325X15
219ХЮ
219ХЮ
0,00166
0,00769
0,01188
0,00166
0,00515
0,01188
0,0683
0,03109
0,03109
0,0996
0,0308
0,0475
0,0199
0,0103
0,0238
0,1366
0,06218
0,06218
0,28
—
—
—
7,35
—
—
—
—
—
0,42
—
—
—
—
8,05
7,55
2,02
8,15
6,0
5,8
—
—
0,27
—
—
—
—
7,3
—
—
—
—
0,38
—
—
—
—
—
7,95
6,5
0,75**
7,95
—
—
—
Экранные трубы
Опускные трубы от
циклонов к кол-
коллекторам
Отводящие трубы
от коллекторов к
циклонам
Рециркуляционные
трубы
Питательные трубы
от нижнего бара-
барабана к циклонам
Пароотводящие
трубы от цикло-
циклонов] к барабану
Циклоны
Раздающие коллек-
коллекторы
Собирающие кол-
коллекторы
* Высота опускных труб отсчитывается от уровня воды в циклоне до входных сечений подъемных труб.
** Высота дана до уровня воды в барабане.
90°
90е
8,365'
0,575
Полное тепловосприятие экранов
_ 81,61.10».32,95 ^
Q 747
ч~~ 3600
Паропроизводительно^ть экранов
Q 747
ккал'/с-
1,68 кг/с.
Экраны имеют рециркуляционные трубы. Скорости
циркуляции в экранах при расчете в этом случае долж-
должны выбираться в более узком пределе вследствие того,
что расход воды в экранах должен быть больше рас-
расхода в рециркуляционных трубах, а его полезный напор
больше нивелирного напора в них. В табл. III-20 лри-
няты скорости циркуляции в трубах экранов 0,5; 0,6 и
0,7 м/с. Среднее объемное паросодержание в рецирку-
рециркуляционных трубах принято равным <ррец=0,25 при рас-
расходе пара на единицу объема собирающих -коллекторов
0,67 м/с (диаметр коллекторов 219X10 мм, длина
3,57 м).
Для определения положения уровня воды в цикло-
циклоне, необходимого для расчета лолезнык напоров отводя-
Таблица Ш-19
Коэффициенты сопротивлений элементов боковых экранов II ступени испарения
котельного агрегата (Z> = 20 т/ч, Рб = 23 кгс/см2)
Элемент
Коэффициент сопротивления
входа
««
0,7
0,4
0,5
0,5
0,4
0,4
трения
г.
0,48
0,18
0,14
0,24
0,14
0,48
W
3,84
1,36
0,24
1,44
0,81
3,91
поворота Епов
на воде
или паре
0,1
0,5
оТз
0,2
на парово-
пароводяной смеси
0,2
0,2
0,3
выхода
1,2
1,1
1,1/1,4*
1,1
1,0
Ы
Полный
коэффи-
коэффициент со-
противле-
противления z
6,04
3,36
3,34
2,51
5,61
2,0
Экранные трубы
Опускные трубы из циклонов в нижние кол-
коллекторы
Отводящие трубы из коллекторов в циклоны
Питательные трубы из нижнего барабана в
циклоны
Пароотводящие трубы из циклонов в барабан
Рециркуляционные трубы экрана
Дырчатый потолок в циклоне
• Коэффициенты входа и выхода из улитки.

110
Приложение 111. Примеры гидравлических расчеТоё
Расчет полезных напоров боковых экранов котельного агрегата](D = 20 т/ч,
Таблица Ш-20
3 кгс/см2)
Величина
Расчетная формула
Расчетные значения
Скорость входа воды а>0, м/с
Расход воды G, кг/с
Тепловосприятие экранов Q, ккал/с
Высота экономайзерной части Лэк, м
Длина экономайзерной части /эк, м
Высота обогреваемой паросодержащей
части /*пар, м
Длина обогреваемой паросодержащей
части /пар, м
Производительность экранов Dlv кг/с
Средняя приведенная_скорость пара в обо-
обогреваемой части wQrf', м/с
Скорость пара в участке после обогре-
ва wo по» м/с
Средняя скорость смеси в обогреваемой
части к;см, м/с
Скорость смеси в участке после обогре-
обогрева Юсм.пс» М/С
Среднее объемное паросодержание в обо-
обогреваемой части р
Объемное паросодержание в участке пос-
после обогрева рпо
Коэффициент пропорциональности обогре-
обогреваемой части С
То же на участке после обогрева Спо
Поправочный коэффициент на угол накло-
наклона труб к горизонтали обогреваемой
части ka
То же на участке после обогрева k
ano
у ano
Среднее напорное паросодержание в обо-
обогреваемой части у"
Напорное паросодержание в участке пос-
после обогрева упо
Движущий напор обогреваемой части S,
кгс/м*
То же участка после обогрева Sno, кгс/м2
То же экранов S9Kp, кгс/м2
Среднее массовое ^паросодержание обо-
обогреваемой части %
Массовое паросодержание в участке пос-
после обогрева хпо
Скоростной напор ъо ъ'хявдШк ^^e^sess^,
кгс/м2
Коэффициент к формуле для расчета по-
потерь от трения Ф
Потг^я давления в экономайзерной части
Д/>эк, кгс/м2
То же от трения в обогреваемой пэро
содержащей части ДАр.пар» кгс/м2
То же от
грева Д
трения в участке после обо-
тр.по. кгс/м*
Экр анные трубы
Принимается
0t
Из теплового расчета
По формуле D-05)
По заводскому чертежу
о + 'об ^э
Q/r
DU/2F4"
wQ
По номограмме 6 (см. вкладку)
По номограмме 9
CkJ
0,5Dn
G
По рис. 2-2
0,5
41,95
747
0,88
0,93
6,69
6,70
1,68
0,746
1,492
1,236
1,972
0,604
0,757
0,654
0,734
1,0
1,0
0,395
0,556
2196
176
2372
0,02
0,04001
1,5
13,4
110,6
11,7
0,6
50,34
747
0,99
1,03
6,58
6,60
1,68
0,746
1,492
1,336
2,072
0,558
0J20
0,668
0,742
1,0
1,0
0,373
0,534
2040
169
2209
0,0167
0,0334
19,3
141,3
14,6

Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
111
Продолжение табл. Ill-20
Величина
Потеря давления в поворотах и при выхо-
выходе из трубы в участке после обогрева
Д/W кгс/м2
Сумма потерь давления SAp, кгс/м2
Полезный напор экрана SjJJjJ, кгс/м2
Расчетная формула
(Си. + С») J+ Y' [ 1 + *по (^Г - 1)]
4А>к + Vrp.nap + 4/>тр.по + ДЛю
S9Kp-?^
Расчетные значения
59,2
195
2177
74,8
250
1959
91,4
310
1745
Рециркуляционные трубы
Расход пара на единицу объема соби-
собирающего коллектора V, м3/(с-м8)
Среднее напорное паросодержание ?рец
Нивелирный перепад давления Ьртв,
кгс/м2
СКОРОСТЬ ВОДЫ Шрец, М/С
Расход воды Орец, кг/с
Расход воды (через циклон) (хЦ| кг/с
Скорость воды о;0отв» м/с
Приведенная скорость пара о^огв» Hfc
Скорость смеси шсм. отв, м/с
Объемное паросодержание р
Коэффициент пропорциональности С
Поправочный коэффициент на угол накло-
наклона труб к горизонтали кЛ
Напорное паросодержание Удо
Движущий напор S^a* кгс/м2
Массовое паросодержание хотв
Скоростной напор во входном сечении,
кгс/м*
Коэффициент к формуле для расчета по-
потерь от трения Ф
Потеря давления от трения Д/?тр, кгс/м2
То же на входе и поворотах Д/?м, кгс/м2
Потеря давления на входе в циклон Д/?ц,
кгс/м2
То же на подъем смеси выше уровня во-
воды в циклоне Д/?в.у, кгс/м2
Сумма потерь давления 2Д/>, кгс/м2
f
По рис. 3-10
Отводящие трубы
G — G
рец
^0
И'см.отв
По номограмме 6 (см. вкладку)
По номограмме 9
По рис. 2-2
х-
^—l)]
0,67
0,25
1652
1,476
24,74
0,67
0,25
1652
1,129
18,92
17,21
0,430
3,13
3,52
0,889
0,78
1,0
0,693
242
0,0976
7,94
1,5
26,4
45,5
704,5
230,9
1007
31,
0,
3,
3,
0,
0,
1,
о,
42
785
13
87
809
78
0
631
220
0
26
1
51
91
1416
277
0535
45
,5
,6
,4
,1
>5
1837
0,67
0,25
1652
0,621
10,41
48,32
1,208
3,13
4,30
0,728
0,78
1,0
0,568
198
0,0348
62,65
1,5
85,7
156,1
2419,4
324,9
2986

112
Приложение III. Примеры гидравлических расчетов
Продолжение табл. 111-20
Величина
Полезный напор отводящих труб S™^,
кгс/м2
Полезный напор контура «SJ^, кгс/м2
Расчетная формула
SfYpo —— 2! А р
сэкр _| оотв
Расчетные значения
-765
1412
—1617
342
—2788
— 1043
Скорость воды Шоп» м/с
Скоростной напор, кгс/м2
Потеря давления Д/?оп, кгс/м2
щих труб экранов, находится разность уровней между
барабаном котла и выносными циклонами.
•Расход питательной воды на циклоны с учетом
2%-ной продувки
G=0,O2D+Z)i!=0,O2-5,56+1,68= 1,79 кг/с.
Питательные линии к циклонам идут от нижнего
барабана. Скорость воды в них
0Wr = Ту"Я 0,0103-842,3===0»21 М/С*
Скорость пара в отверстиях дырчатых листов цик-
циклонов (диаметр отверстий 10 мм, 129 шт. на 1 циклон)
Опускные трубы
»гоп.
0
18
,663
,87
63
1,211
62,96
212
1,863
149,00
501
где Znap — коэффициент сопротивления пароотводящих
труб от циклонов к барабану по табл. III-19.
Уровень воды в циклонах будет находиться ниже
уровня в барабане на
, АРя.л + Ьрпвр + ААс.п +
30,0 + 56,5+180,0 + 6,3
842,3—11,3
s0,33m.
1,68
* 'д.л —
2-0,01458.11,3
3 —5>1 м/с'
Скорость пара в отводящих трубах от циклонов
к барабану
-}фг= 0,0238.11,3 =6'25 м/с*
Потеря давления в питательных линиях от нижнего
барабана к циклонам
^y' = 3,34-^-^ 842,3 = 6,3 кгс/м2,
Отводящие трубы экранов введены в циклоны на
0,575 м выше оси барабана, считая по верхней отметке
кгс/м2
2000
1000
где 2иит — коэффициент сопротивления питательной ли-
линии от нижнего барабана до циклона по табл. III-19.
Потеря давления в опускных трубах котельного
пучка Арк.п равна 180 кгс/м2 —из расчета циркуляции
воды в I ступени испарения.
Потеря давления в дырчатых листах циклонов
Ш2дл 5,12 _
= 30,0 кгс/м2,
где гдл — коэффициент сопротивления дырчатого листа
в циклоне по табл. II1-19.
Потеря давления в пароотводящих трубах от цик-
циклонов к барабану
1,3 =56,5 кгс/м2,
-1000
-2000
000
20 32,8\fO 51,2 кг/с
\
I
-1695
\
Рис. III-10. Циркуляционная характеристика контура бо
ковых экранов II ступени испарения.

Приложение III, Примеры гидравлических расчетов
ИЗ
Таблица Ш-21
Проверка застоя и опрокидывания потока в боковых экранах II ступени испарения
(Д = 20 т/ч, рб = 23 кгс/см2)
Величина
Средняя приведенная скорость пара в обогревае-
обогреваемой части w'\t м/с
Приведенная скорость пара в участке после обо-
обогрева w'0'UQt м/с
Коэффициент неравномерности тепловосприятия наи-
наименее обогреваемой трубы ^
Коэффициент конструктивной нетождественности %
Средняя приведенная -скорость пара в наименее
обогреваемой трубе щ'т, м/с
Конечная приведенная скорость пара в наименее
обогреваемой трубе и^'т> м/с
Среднее напорное паросодержание застоя в обогре-
обогреваемой части ^з
Напорное паросодержание застоя на участке после
обогрева ф« пл
\s\j\s* ?г^*л*м уз ПО
Суммарный напор застоя S3t кгс/м2
Полезный напор экрана Зцдо, кгс/м2
Коэффициент запаса по застою
Средняя приведенная скорость пара в обогревае-
обогреваемой части при опускном движении Щоб1 м/с
То же на участке до обогрева а>о'до» м/с
Средняя приведенная скорость пара в экране при
опускном движении ш^, м/с
Средняя приведенная скорость пара в наименее обо-
греваемой трубе wo'T, м/с
Удельный коэффициент сопротивления трубы z/h
Удельный напор опрокидывания S^p, кгс/(м2 • м)
Напор опрокидывания экрана Sonp, кгс/м2
Коэффициент запаса по опрокидыванию
Расчетная формула
Q
2r{nF
Q
а"?
По табл. 1-3
/т/Г
//
VM^Ono
По номограмме 12 (см. вкладку)
По номограмме 13 (см. вкладку)
йоб?з + йпо?зпо(Т'—Y")
По рис. III-10
«^з/^пол
Q
2n"F
Q
H"F
W''о обЛоб+ «"одсЛдо
Л — ^по
—//
fhcVyOUn ягт
По табл. 111-18, Ш-19
По номограмме 14 (см. вкладку)
^опр/^пол
котельного агрегата
Расчетные аначения
0,746
1,492
0,6
0,96
0,43
0,859
0,43
0,618
2804
1935
1,45
0,746
1,492
0,773
0,445
0,76
425
3217
1,66
труб. При этом расстояние от уровня воды в циклонах
до верхней точки отводящих труб экранов /гв.ц=0,575+
+0,33=0,905 м.
Полезная высота отводящих труб /t=0,75—-0,33=
=0,42 м, где 0,75 — высота отводящих труб до оси
барабана )(табл. III-18).
Циркулирующая во II ступени испарения вода не
имеет недогрева до температуры насыщения, опускные
трубы циклонов не обогреваются и сноса пара в них
нет, поэтому А/б=А/Ож=А*св=0. Тем не менее высота
экономайзерлого участка экранных труб, рассчитанная
в табл. III-20 по формуле D-05), имеет существенное
значение для экранов малой высоты лри низком дав-
давлении.
Сопротивление опускных труб Арож в расчете h9K
принято равным 200 кгс/м2.
Циркуляционная характеристика контура боковых
экранов II ступени испарения (рис. Ш-10) построена
в зависимости от расходов воды в опускных трубах.
Точка пересечения ее с кривой сопротивления опускных
систем контуров определяет условия циркуляции
в экранах.
8—382
Расход воды в опускных трубах циклонов равен Gon=
= 32,8 кг/с, полезный напор контура 5^ = 230 кгс/м2.
Расход воды в экранах с учетом поступления части во-
воды через рециркуляционные трубы G=51,2 кг/с, полез-
полезный напор обогреваемых труб S^ = 1935 кгс/м2.
Скорость циркуляции в трубах экранов
G
51,2
о,0996-842,3
~ °»61 м/с-
Скорость в опускных трубах циклонов
G
wnn=:
,0308-842,3"" *'264 м/с'
Скорость в рециркуляционнах трубах
— <?
оп __
51,2 — 32,8
'0,0199-842,3:
1,1 м/«.

114
Приложение ///. Примеры гидравлических расчетов
Кратность циркуляции вАэкранах
G 51,2
К в 3
305тр
Проверка надежности циркуляции в экранах по
отсутствию застоя и опрокидывания потока выполнена
в табл. III-2L
Коэффициент неравномерности обогрева по ширине
экранов принят с учетом скосов у углов топки цт =
=0,5+0,1=0,6. Отношение обогреваемой длины край-
крайних, наиболее затененных труб к средним обогреваемым
длинам экранов /Ммн/? = 7,05/7,35=0,96, С учетом этого
отношения коэффициент неравномерности обогрева труб
экранов ?)т "y^ =0,6-0,96=0,576. По этому значению
определены приведенные скорости пара в наименее на-
нагруженных трубах.
Проверка надежности показала (табл. Ш-21), что
застой циркуляции в экранах невозможен: коэффициент
запаса надежности по застою 1,45 превышает минималь-
минимальное значение, допускаемое нормами; по опрокидыванию
циркуляции запас надежности также удовлетворяет тре-
требованию норм. Опускные трубы присоединены к вынос-
выносным циклонам, поэтому снос пара в них отсутствует.
Образование воронок в циклонах исключено вследствие
присоединения труб к их боковым поверхностям,
4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДОВ ВОДЫ
В ТРЕХБАРАБАННОМ КОТЕЛЬНОМ АГРЕГАТЕ
@=200 т/ч, рб = 34 кгс/см2)
Расчеты циркуляции в многобарабанных котельных
агрегатах отличаются от расчетов циркуляции в других
котельных агрегатах главным образом методикой све-
сведения балансов расходов циркулирующей воды. Из-за
наличия в них двух и более общих точек для выхода
пароводяной смеси из подъемных труб объединение
циркуляционных характеристик контуров производится
по группам труб, присоединенных к общим точкам. Кон-
Контуры по этому принципу объединяются последовательно
до тех пор, пока все они не будут сведены к одному
простому, опускные трубы которого являются общими
для всех контуров *. Схема выбранного в качестве при-
примера котельного агрегата показана на рис. III-11.
Котельный агрегат — трехбарабанный с полностью
экранированной топкой. Экраны образуют девять цир-
циркуляционных контуров с разнообразным подводом воды
и отводом пароводяной смеси. На фронтовой стене топ-
топки расположены малые и большие фронтовые экраны
с общими пароотводящими трубами. По ширине топки
оба экрана разделены на две симметричные части. Экра-
Экраны задней стенки также разделены на большие и ма-
малые; их правая и левая части независимы. Они введены
в шахматном порядке в коллектор фестона, помещенный
под нижним барабаном котельного агрегата, и в задний
ряд третьего пучка кипятильных труб. Соответственно
способу включения малые и большие боковые экраны
образуют по два различных циркуляционных контура.
Они имеют общий подвод воды на каждую сторону топ-
топки и по два установленных на разной высоте отводя-
отводящих коллектора. Отводящие трубы больших и малых
1 В тех случаях, когда общим элементом являются
не опускные, а какие-либо другие трубы (например,
водоперепускные), суммирование контуров следует про-
производить так, чтобы последним сводился баланс про-
простого контура, включающего в себя эти трубы.
14 тр
0108 х 4 мм
2*5тр
0 108x4 мм
frp
0108x4 мм
16 тр
0 108х 4 мм
Zx6 тр
0108x4 мм
Рис. III-11. Гидравлическая схема котельного агрегата
@=200 т/ч, /?б=34 кгс/см2).
/ — дополнительный фронтовой экран; 2 —• малый фронтовой
экран; 3 — большой фронтовой экран; 4 — большой задний экран;
5 — малый задний экран; б — малый боковой экран; 7 — боль-
большой боковой экран. Экранные трубы 0 83X4 мм.
боковых экранов выведены в задний верхний барабан
котла.
Циркуляционные контуры экранов и кипятильных
труб котельного агрегата могут быть подразделены на
две основные группы: первую — включенную между
нижним и передним верхним барабанами; вторую —
включенную между нижним и задним верхним бараба-
барабанами. Для первой группы общими элементами являются
водоперепуокной и опускной пучки котельного агрегата,
для второй — опускной пучок.
В расчете принято, что опускным является весь
третий пучок котельного агрегата, состоящий из семи
рядов труб. Допустимость этого предположения пред-
предварительно была проверена по отсутствию в нем ки-
кипения.
К первой группе контуров относятся:
а) первый пучок кипятильных труб (шесть рядов);
б) малые и большие фронтовые экраны AМФЭ,
1БФЭ);
в)' малые и большие задние экраны, отводящиеся
в фестон, именуемые в дальнейшем первыми задними
экранами AМЗЭ, 1БЗЭ).

Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
115
Во вторую группу входят:
а) второй лучок кипятильных труб (четыре);
б) малые и большие задние экраны, включенные
в задний ряд третьего лучка кипятильных труб, име-
именуемые вторыми задними экранами A1МЗЭ, 11БЗЭ);
в) малые и большие боковые экраны (ИМБЭ,
ПББЭ).
Кроме перечисленных контуров, участвующих в об-
общей схеме циркуляции воды в котельном агрегате,
в верхней части фронтовой стены топки расположен
дополнительный экран с независимой схемой циркуля-
циркуляции. Опускные и отводящие трубы его включены в пе-
передний верхний барабан.
Условия циркуляции в этом экране определяются
независимо от режима циркуляции в котельном агрега-
агрегате и в данном примере не разбираются.
Методика расчета полезных напоров в контурах
многобарабанных котлов не отличается от изложенной
в предыдущих примерах. Поэтому расчет циркуляции
в трехбарабанном котельном агрегате ограничен. раз-
разбором графического сведения балансов расходов воды
в нем, отличающегося значительной сложностью.
На рис. II1-12—III-14 представлены циркуляцион-
циркуляционные характеристики перечисленных контуров первой
группы, выведенных в передний верхний барабан.
Для первого пучка кипятильных труб ввиду боль-
большого различия их радиационных нагрузок и конвектив-
конвективного тепловосприятия верхней поперечно обтекаемой
части характеристики рассчитываются отдельно для
каждого ряда. Для дальнейших построений характери-
характеристики шести рядов объединяются в одну общую для
всего первого пучка кипятильных труб, причем расходы
по отдельным рядам складываются при одинаковых
полезных напорах. Общая характеристика первого пуч-
пучка показана на рис. Ш-15.
Циркуляционные характеристики малых AМФЭ) и
больших AБФЭ) фронтовых экранов, представленные
на рис. 1П-13, из-за наличия у последних общего эле-
элемента — пароотводящих труб — не могли быть непо-
непосредственно рассчитаны применительно к общим точ-
точкам первой группы контуров: нижнему и переднему
верхнему бараоанам. Их циркуляционные характери-
характеристики соответствуют значениям полезных напоров эле-
элементов, включенных между нижним Оарабаном и со-
оирающими коллекторами экранов. Для приведения этих
характеристик к нужному перепаду давления кривые
1МФЭ и 1ЬФЭ объединены (на рис. 111-13} и полезные
напоры суммарной кривой сложены с полезными на-
напорами отводящих труб (кривая $2^. Результирую-
Результирующая кривая соответствует части полезного напора фрон-
фронтовых экранов, используемой на преодоление сопротив-
сопротивления движению воды через водоперепускной и опуск-
опускной котельные пучки. Эта кривая перенесена на общий
график контуров первой группы (рис. 111-15).
Контуры первых задних экранов, также имеющие
общие пароотводящие трубы, отличаются от фронтовых
экранов тем, что кроме общей отводящей системы
в виде фестона и его отводящих труб они имеют общие
опускные трубы с задними экранами (ПМЗЭ иПБЗЭ),
относящимися по схеме включения ко второй группе
контуров. Для сведения баланса при таком сложном
кгс/мв
2000ПГГ
1800
1600
ШОО
1200
1000
\ч
\
100 116 ПОШ170 200 216
ЗООкг/с
6000
5000
чооо
3000
2000
1000
n
-1000
-2Q0Q
-3000
-то
1МФ
\\
X
ш
Э -
w
\
ч
—I7ou i
4
-f-
15ФЭ-
—
100
4
\
\
л
s0t9'-
<1МФЭ+1бФЗ У
4
\
\
— •
\
\
i
\
\
4
\
ч
<
t
кг/о
1
\
Рис. 111-12. Циркуляционные характеристики рядов пер- Рис. НЫЗ. Циркуляционная характеристика фронтовых
вого пучка кипятильных труб. экранов.
/—5 — номера рядов.

116
Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
2000
1.000
уТБЗЗ
\
\
\IM33 N
\
\30
to
I
\\
X
\
1МЗЭ+1БЗЭ
¦830\
\
1
\
—*fr
/
—
\
100
400
—
—
\
\
\
V
11
к
V
\
\
M г
11
e
кг/с
\
\
\
КГС/М*
490 -M— -
~m—\- *P^
-7000
Рис. III-14. Циркуляционная характеристика
I МЗЭ и 1 БЗЭ.
7ЭДС
W0
1000
onn
cUU
600
490
iOO
200
173
<
7
]
В
33
I пучок
\
IM
——
775 Ш
V
\
\
ZJSnoJI-Ар8тП
йр,_„
—-
500
——¦
\
s
——*
\
v
\
1
i
i
t ¦
r
i
\)
\
930 1000
\
\
.—-
\
s
\
*—¦
1
A
1
i
\
\
\
1388 1500 кг/с
Рис. III-15. Определение расхода воды по водоперепускно-
му пучку.
включении задних экранов сопротивление их опускных
труб оценивается предварительно и принятое значение
вычитается из напоров обоих экранов К
Для опускных труб МЗЭ сопротивление принято
равным 1600, а для опускных труб 1БЗЭ 2800 кгс/м2.
В остальном положение с контурами первых задних
экранов не отличается от изложенного для фронтовых
экранов.
Соответствующее построение выполнено для них
на рис. НЫ4. Результирующая характеристика первых
задних экранов перенесена на рис. III-15.
На рис. II1-15 представлены циркуляционные ха-
характеристики всех контуров первой группы, приведен-
приведенные к полезным напорам между нижним и передним
верхним барабанами. Эти напоры уравновешивают со-
сопротивления водоперепускного пучка и опускных труб
котельного агрегата. От характеристик контуров второй
группы, замыкающихся непосредственно на опускной
пучок, характеристики контуров первой группы отли-
отличаются на значение сопротивления водоперепускного
пучка и для сопоставления характеристики обеих групп
должны быть уменьшены на это значение. Для этого
циркуляционные характеристики контуров первой груп-
группы (рис. III-15) сложены и полезные напоры общей
кривой, соответствующей суммарному расходу воды че-
через водоперепускной пучок, уменьшены на его сопро-
тивление Арв.д, представленное на том же графике.
1 После получения окончательных результатов при-
принятое сопротивление сверяется с полученным при рас-
расчете. При расхождениях, выходящих за допустимые
пределы (п. 4-52),. необходимо задаться уточненным
значением сопротивлений и свести баланс заново.
Среди контуров второй группы только кипятильные
трубы второго пучка не имеют других общих элемен-
элементов, кроме труб опускного пучка. Вторые задние экраны
связаны по питанию с первыми, а боковые экраны,
малые и большие, объединены на каждой стороне топ-
топки общими опускными трубами.
После предварительной оценки сопротивлений опу-
опускных труб задних экранов их циркуляционные харак-
характеристики могут быть представлены в виде, необходи-
необходимом для сведения баланса.
Циркуляционные характеристики малого и боль-
большого боковых экранов (ПМБЭ и ШББЭ) обеих стен
топки приведены на рис. II1-16. Они соответствуют
полезным напорам экранов на участках от нижних
коллекторов до верхнего заднего барабана. Для при-
приведения их к точкам общего давления (в данном слу-
случае к заднему верхнему и нижнему барабанам) необ-
необходимо вычесть из них сопротивления опускных труб.
Ввиду общности опускных труб для обоих экранов
это может быть сделано только по их суммарной ха-
характеристике (рис. III-16, кривая ПМБЭ+НББЭ). Об-
Общая характеристика боковых экранов с уменьшенным
полезным напором перенесена на рис. III-17. Там же
показаны циркуляционные характеристики остальных
контуров второй группы. Для рядов кипятильных труб
второцо пучка ввиду малого различия их тепловых на-
нагрузок расчет сделан без разделения на ряды, по об-
общему тепловосприятию пучка. На рис. Ш-17 пред-
представлена также характеристика контуров первой груп-
группы, полученная на рис. ГН-15, применительно к усло-
условиям сведения баланса по опускному пучку (кривая
опол—Арв.п). Сумма расходов в подъемных элементах
должна быть равна расходу по опускному пучку. Это

Приложение III. Примеры гидравлических расчетов
117
кгс/м2
5000
то
3000
2000
1000
317
$ПОЛу
*Роп
~^-
хЛМБЭ
V
\
\
\
2U-50 \
№зз \_я
у*—
\
ЛББЗ Зш^
\
г \
\*
у*
1---Э
1
\
.—-
ЛМ6Э+ЛБ5Э
S.
\
\
ZAPon-i
\
* У
V"
у
\
\
К
1
1
f
1
1
ч
>
\
\
82 100 ПО
200 222 кг/с 300
Рис. II1-16. Циркуляционная характеристика боковых
экранов.
кгс/м2
500
О Щ
SO 22Z
1388
Рис. III-17. Определение расхода воды в опуекном пучке.
/ — II МЗЭ; 2 —II МБЭ+И ББЭ; 3—II БЗЭ; 4 — второй пучок.
условие соответствует расходу циркулирующей в ко-
котельном агрегате воды 0=2100 кг/с, или 7,56-10е кг/ч.
Кратность циркуляции в котельном агрегате
К = 200-10» ==37'8 кг/кг*
Сопротивление опускного пучка по балансу Ароп=
=317 кгс/м2. Расход воды по первой группе контуров
6=1388 кг/с. Тогда сопротивление водоперепускного
пучка Арв.п равно (по рис. III-15) 173 кгс/м2.
Полезный напор контуров первой группы Дроп-Ь
+Л/7в.п=317+173=490 кгс/м2.
На рис. III-15 и III-17 при отмеченных пунктирны-
пунктирными линиями полезных напорах 490 кгс/м2 для контуров
первой группы и 317 кгс/м2 — второй группы могут
быть найдены расходы воды в отдельных контурах
этих групп. Значения расходов, полученные на
рис. III-15 и III-17 для фронтовых, первых задних и
боковых экранов, являются суммарными для соответ-
соответствующих групп экранов. Распределение их между от-
отдельными экранами выполнено на рис. Ш-13, Ш-14 и
III-16 путем обратного движения от общей кривой
к характеристикам отдельных экранов, показанного
Таблица Ш-22
Расход воды в контурах котельного агрегата
@ = 200 т/ч, рб = 34 кгс/см1)
Элемеет
Первый пучок кипятильных труб:
1-й ряд
2-й ряд
3-й ряд
4-й ряд
5-й ряд
6-й ряд
Всего по первому пучку
Большой фронтовой экран
Малый фронтовой экран
Всего по фронтовым экранам
Первый большой задний экран
Первый малый задний экран
Всего Гпо первым задним экра-
экранам
Всего'по контурам первой группы
Ряды второго пучка кипятиль-
кипятильных труб
Малый боковой экран
Большой боковой экран
Всего по боковым экранам
Второй большой задний экран
Второй малый задний экран
Всего по контурам второй группы
Водоперепускной пучок
Опускной пучок
Отводящие трубы фронтовых
экранов
То же первого большого и пер-
первого малого задних экранов
(фестон)
Опускные трубы боковых экра-
экранов
Расход
воды, кг/с
154
132
216
170
140
118
930
241
39
280
148
30
178
1388
170
82
40
122
260
60
712
1388
2100
280
178
222
Полезный на-
напор, сопротив-
сопротивление, кгс/м"
490
490
490
490
490
490
490
—1750
—1750
—1750
—400
—400
—400
490
317
2450
2450
2450
317
317
317
173
317
2240
890
2133
пунктирными линиями. Расход воды по первому пучку
кипятильных труб распределен между отдельными ря-
рядами согласно рис. III-12 при полезном напоре
490 кгс/м*.
Полученные результата расчета сведены в
табл. Ш-22.
Опускные трубы задних экранов из-за отсутствия
их на графиках в указанный перечень не включены.
Указанные в табл. Ш-22 полезные напоры экранов
относятся к общим для каждой пары экранов точкам
котельного агрегата: для больших и малых фронтовых
и первых задних экранов — от нижнего барабана, из
которого к ним подведены индивидуальные опускные
трубы, до соответствующего общего верхнего коллек-
коллектора; для больших и малых боковых экранов — от их
общего нижнего коллектора до переднего верхнего ба-
барабана; для вторых задних экранов — от нижнего ба-
барабана до заднего верхнего барабана.
При проверке надежности экранов дополнительно
по расчетным таблицам определяют полезные напоры
испарительных труб каждого экрана при найденных
расходах через них воды.
5. РАСЧЕТ ПЕРЕПАДОВ ДАВЛЕНИЯ
В ПРЯМОТОЧНОМ КОТЕЛЬНОМ АГРЕГАТЕ ТПП-110
(D=950 т/ч, рпп = 255 кгс/см2)
Одной из задач гидравлического расчета прямо-
прямоточных котельных агрегатов является определение пе-

118
Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
Корпус N21
НРЧ
камеры
Рис. III-18. "Гидравлическая схема
репадов давления в пароводяном тракте с целью вы-
выбора напора питательного насоса и установления зна-
значений давления в элементах тракта. Это необходимо
при последующих расчетах, связанных с обеспечением
надежности поверхностей нагрева. Эти расчеты долж-
должны выполняться для наименьшей гарантированной и
номинальной нагрузок агрегата. Ниже приведен пример
расчета котельного агрегата сверхкритического давле-
давления типа ТПП-110 для 50%-ной нагрузки.
Котельный агрегат имеет два корпуса с П-образ-
ной компоновкой и несимметричным расположением
пароперегревателей: в первом корпусе расположен пер-
первичный пароперегреватель, во втором — вторичный. Топ-
Топки разделены на камеры горения и догорания пережи-
пережимами, образованными выступами фронтовой и задней
стен. Экраны камер горения полностью ошипованы и
покрыты хромитовой массой. Горелки расположены на
фронтовой и задней стенах камеры горения в два яруса.
По ходу газов поверхности расположены в следую-
следующем порядке:
в первом корпусе — подовые экраны, экраны НРЧ,
ВРЧ, ширмовый перегреватель I ступени высокого дав-
давления ШПГГ1, II ступени высокого давления ШППН,
экраны поворотной камеры, конвективный перегрева-
перегреватель КПП, переходная зона ПЗ и конвективный водя-
водяной экономайзер ВЭ;
во втором корпусе — поверхности нагрева по ВРЧ
включительно аналогично компоновке первого корпу-
корпуса: ширмовый перегреватель I ступени низкого давле-
давления, II ступени низкого давления со встроенным газо-
паропаровым теплообменником (ГППТ), конвективный
пароперегреватель, переходная зона, конвективный эко-
экономайзер.
Пароводяной тракт котельного агрегата разделен
на четыре параллельных потока (А, Б, В, Г) с авто-
автономным питанием и регулированием (рис. 111-18). За
переходной зоной потоки каждого корпуса переброше-
переброшены в противоположную сторону газохода,
Питательная вода при температуре 199°С поступает
в конвективный экономайзер, после которого на входе
в подовый экран НРЧ каждый поток разделяется на
два нерегулируемых тюдтютока. Среда проходит после-
последовательно многоходовые панели подового экрана, за-
затем многоходовые панели, экранирующие фронтовые и
•боковые или задние и боковые стенки камеры горения
и нижнюю часть камеры догорания — экраны НРЧ. По-
После НРЧ среда поступает в переходную зону и по пере-
перепускным трубам отводится в панели, экранирующие
сначала боковые, а затем задние стенки поворотной
камеры. На выходе из потолочного экрана нерегули-
нерегулируемые подпотоки объединяются. После панелей пово-
поворотной камеры, пройдя потолочный пароперегреватель,
среда поступает последовательно в панели задних, бо-
боковых и фронтовых экранов ВРЧ. Пройдя ВРЧ, среда
подается в конвективный перегреватель высокого дав-
давления.
Из конвективного перегревателя пар поступает
в I ступень ширмового пароперегревателя и далее во
II (выходную) ступень. После ширмового перегревате-
перегревателя пар подается к турбине. Конструктивные данные
элементов котельного агрегата приведены в табл. III-23.
По данным теплового расчета в табл. 111-24 приве-
приведены средние удельные и суммарные тепловосприятия
всех поверхностей нагрева на один корпус котельного
агрегата. На основании этой таблицы распределены
тепловосприятия по высоте топки, НРЧ, ВРЧ, ширмо-
вых и конвективных поверхностей нагрева и экранов
поворотной камеры. Коэффициенты неравномерности
тепловосприятия элементов по высоте и ширине топки
выбраны по табл. I-I, 1-2, 1-6 приложения I. Все дан-
данные по неравномерностям тепловосприятий представле-
представлены в табл. 111-25—III-29, Незначительные отклонения
принятых значений от рекомендуемых объясняются не-
необходимостью сведения баланса по тепловосприятиям.
Гидравлический расчет котельного агрегата выпол-
выполнен для одного потока.

Приложение III. Примеры гидравлических расчетов
119
От питательного .$фк
узла г • |Г ~1>ф<}~"
I ZL~7""~"I_1_ _1
-JTjr- txixj
ixixi ,
ШПП1
ШППЕ
котельного агрегата ТПП-110.
ОтВРЧ
корпуса №2
К ГППТ
от гппт
Mill
—v—-
На впрыски
Коэффициенты сопротивления для всех рассчиты-
рассчитываемых элементов приняты согласно данным главы 2,Г
и приведены в табл. II1-30.
Расчет начат но конечному состоянию пара, т. е.
с его последних элементов — пароотводящих труб от
ширм второй ступени к ГПЗ, и закончен конвективным
водяным экономайзером. Во всех необогреваемых эле-
элементах удельные объемы и масса определены по пара-
параметрам в выходном коллекторе элемента, в обогревае-
обогреваемых элементах — по средней энтальпии.
В табл. 111-31 приведен расчет перепадов давлений
в ширмовых и конвективном пароперегревателях и в их
перепускных трубах. Расчет выполнен для потока, в ко-
который включены четыре крайние ширмы II ступени и
четыре средние ширмы I ступени. Так как в табл. II1-28
тепловосприятия ширм даны в расчете на один корпус,
тепловосприятия на один поток получаются в 2 раза
меньше, чем в средних и крайних ширмах. Расход сре-
среды по тракту перегревателей изменяется на величину
впрыска, определенную в тепловом расчете. При рас-
расчете изменения давления в коллекторах слово «стати-
«статического» опускается.
Ширмы I и II ступеней имеют раздающие и со-
собирающие общие коллекторы — по одному на каждые
четыре ширмы одного потока и индивидуальные для
каждой ширмы. Разность изменения давлений в кол-
коллекторах складывается из разностей в двух парах
коллекторов: общих и индивидуальных. Общие имеют
схему «П», индивидуальные—«Z».
I пароохладитель при 50%-ной паропроизводитель-
ности котлоагрегата не использовался, поэтому расчет
его не приводится в тексте. Схема и конструктивные
данные II и III пароохладителей представлены на
рис. Ш-19 и в табл. Ш-32.
Расчет впрыскивающих пароохладителей выполнен
в табл. II1-33, там же помещены их конструктивные
характеристики.
В табл. Ш-34 представлен расчет перепадов дав-
давления в ВРЧ.
Фронтовая стена ВРЧ имеет шесть панелей, из них
четыре средние — по 48 труб, две угловые — по 24 тру-
трубы. На один поток приходится три панели: две — по
48 труб, одна — 24 трубы. ВРЧ каждого потока в пре-
пределах заднего и бокового экранов состоит из двух
параллельных подпотоков, каждый из которых содер-
содержит следующие последовательные элементы:
I подпоток: первая панель заднего экрана, вторая
панель бокового экрана, две параллельные панели по
12 труб в каждой, расположенные в углах бокового
и фронтового экранов и сборный коллектор фронтового
экрана;
II подпоток: вторая панель заднего экрана, первая
панель бокового экрана, третья панель бокового экрана
и сборный коллектор фронтового экрана.
По гидравлической схеме крайние малые панели
фронтового экрана относятся к боковым экранам и рас-
рассчитываются совместно с ними.
В расчете подпотоки раздельно не считали, так как
коэффициенты сопротивления элементов I и II подпо-
токов равны, а суммарные тепловосприятия по трактам
I и II подпотоков очень близки.
Фронтовые панели ВРЧ имеют сложную гидравли-
гидравлическую схему раздающих коллекторов. Подвод среды
к коллекторам осуществляется в активной его части и
вне ее. Коэффициент А в этом случае брался усред-
ненно между значениями его при вводе среды в актив-
активную зону (А=2,4) и при вводе его вне активной зоны
(Л =1,0). Расчетный коэффициент А= * "*" ' =l?7t

120
Приложение III. Примеры гидравлических расчетов
-0ХЯЭ1ГШЗЯ
МО1Э1Ш)
со
о
СО
о*
от
~Г Tt** О*
ic
о
I I
1С
во"
ю
о*
СО
г*
к
е?
\о
ев
н
^
?
а
эинэьээ
от
о*
ОТ СМ СМ
1С N I (N
1-4 ^^ I 1—1
о" о" о*
8
CD
00
СМ
I §
00
оооо во
§
1С
"* 1
XI
со
122
о*
X
1С
со
122
о*
9
X
X
S
см
о*
1С I
о*
о*
СО
S
1С
I
о
1
1С 1С
ixx
Ю 1С
<м см
со со
О)
tc
X
см
X
S
2
о
Th !>- CD CD Tt«
СО О 001С ^ СО ОТСЯ СО ^
СМСМ '—
'» BJXXJ
-OflOU IfOJX
O^ 00 O^ 00 d O5 O^ CD O5 CO С) ОЭ 00 O5 O5 О
O5 ОЭ O> 00 О О5
'В1НЭДО1Г6 BIODHQ
I I
00
CD*
I I
1С
00*
I
2
I
I
I
3
*
&
•нэйэесес!
о
со
CD
s
1С
о
о
00*
О т*<
^Г со*
о^
см
СО
о
OO О
O*CD 1С*
CO О
CO tJ«
CO '—
О
<M*
1С
1С*
00 •*•
— см
эинэьээ
00
CM
§
2
o*
"^ СО
см
о* о*
о со
N Ю CO
t^ h- О
—• <M CM
Ю
o*
gXdx сигэиь
о со
во ~*
00
00 CD
00
CD 4j«
см
со
о
i I х х
ic со " ~
см со
от
1С
ю
со со * ю
ic со —< — со -^ ^
X X XX X XX
см см от со ic со см
Tt« tJ« ICCO CM CO CO
2 «
X X
от
Ю
CM CO
XXX
00 CM ОТ
О CO 1С
X
вн
801НЭ1ЧЭ1Г6 OlfOHh
i—i CM 00 «-« СО
— oo
во.
U QOVOX OITOHh
CM
CM
I
s
S3
8 I
о
li
cu <^
s I
и
о о
эи
си
о
1
5 °
си к
(в О
о с
I
I
O-
8
о
I
о о.
со ьй
о л
11
¦в-
и I s
I
й й
is
3 s
о.
6 i
о я
о-в
а.
cS
^а|5
I
g
Is
i

Приложение III. Примеры гидравлических расчетов
121
'
ю
00
со ^
3
а;
|
СП
ю
СП Tf«
CD CD
оо
00Ю
OO_
о* о"
00 CM
COtJ«
OIC
со со
XX
2е0
см см
3
2
I I X
8?
XX
О
о"
о*
о
1
!
X
I I X
1ЛЮ
XX
1
XX
со см
OIfOHh
см со
CNCS| COCN СО —"
см^ со
•ю Bxod
-080U IfOJ^
CJ5 СЛ СО
оо SS о
СП О ^-* СП
S
ю
оо"
00
со"
оо"
00
оо"
I I
!
о
см"
о^
см
см
см*
о
оо"
о
о"
о
о"
oo"ic
о
8
о
со
о
о"
S
см
ю
о"
S
со см со
см^З со
о" о* о"
см
о"
ю
со"
см
о"
00
8
J-хш *и pAdi
со ^
см
СП
см
со
X
X
сч
X
S
X
см
х
1С
X
53
XX X
О СО (N
Ю Ь* СО
~^ см
см
со
о
X
X
S3
I
О t3
С о
II
С о
со
Gu
с2
Si В
ill
IS "
II
а
о-
о
си
я
a-\o о
1
I
ts со
a) as
S3.
k
аз
ев
a
gff
CD
as
I
s
(D
3
о
I
i
I
i
II
Ou u,

122
Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
Таблица Ш-24
Средние удельные тепловосприятия
поверхностей нагрева
Элемент
Камера горения"
Камера догорания45
Боковые панели ^ВРЧ'Гв
районе ширм (конвек-
(конвективное тепловосприя-
тие)
Ширмы I ступени:
радиационная часть
конвективная часть
Ширмы II ступени
Конвективный паропере-
пароперегреватель
Переходная зона
Водяной экономайзер
Боковые экраны*поворот-
ной камеры:
в зоне ширм II сту-
ступени
в поворотной каме-
ПА
Задние экраны поворот-
поворотной камеры
Потолочный экран:
радиационная часть
конвективная часть в
зоне ширм I ступе-
ступени
конвективная в зоне
ширм II ступени
поворотная камера
Тепловос-
приятие
Q-10-*,
ккал/ч
23,75
66,75
1,43
4,14
17,75
9,88
18,3
32,0
14,07
1,15
1,615
1,43
1,9
1,06
0,9
1,28
Поверх-
Поверхность на-
нагрева Н,
м*
376,5
933,5
41,0
95,5
736
626
1976J
6428
2540
64,7
82,0
72,8
42,5
54,0
60,6
65,2
Среднее
удельное
тепловос-
приятие
^10-8,
ккал/(м«-ч)
63,0
71,5
21,9
43,3
24,1
15,8
9,25
4,97
5,53
17,75
19,6
19,6
44,5
19,6
14,8
19,6
На задней стенке поворотной камеры поток раз-
разделяется на два подпбтока и в дальнейшем расчет пе-
перепадов давлений в элементах ведется на один под-
поток. В табл. II1-35 представлены результаты рас-
расчета перепадов давлений в экранах поворотной камеры
и переходной зоне и в табл. II1-36 — в НРЧ, подовом
экране и водяном экономайзере. В потолочном экране
Таблица Ш-25
Распределение тепловосприятия по
высоте топки
Часть топки
НРЧ:
камера горения
камера догорания
орц.
D* Т..
до 2/3 высоты топки
верхняя 1/3 высоты
топки
Окно
Потолок
Итого:
Н, м*
376,5
240,5
280
269
101,5
42,5
1310
1,0
1,3
1,3
0,622
0,622
0,622
...
63,0
71,5
71,5
71,5
71,5
71,5
—
il
>1
63,0
93,0
93,0
44,5
44,5
44,5
—
6»!
23,75
22,4
26,0
11,95
4,5
1,9
90,5
суммарная потеря статического давления в коллекто-
коллекторах определяется для схемы с рассредоточенным ра-
радиальным подводом и односторонним торцевым отво-
отводом
В табл. II1-37 приведены результаты гидравличе-
гидравлического расчета перепадов давлений по всему пароводя-
пароводяному тракту котельного агрегата.
6. ПОСТРОЕНИЕ РАЗВЕРОЧНОИ
ХАРАКТЕРИСТИКИ НРЧ ПРЯМОТОЧНОГО
КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА СВЕРХКРИТИЧЕСКОГО
ДАВЛЕНИЯ
В качестве примера выбрана НРЧ котельного агре-
агрегата сверхкритического давления, выполненная в виде
навивки Рамзина со следующими характеристиками:
Диаметр труб, мм 42X6»
сталь 12Х1МФ
Длина* змеевиков, м 216
Число ходов 4
Энтальпия среды на входе /н, ккал/кг 310
Приращение энтальпии среды Д1,
ккал/кг 216
Средняя массовая скорость среды
шу, кг/(м2-с) 2100
¦ Длины всех змеевиков НРЧ одинаковы.
Продолжение примера см. на стр. 133.
J/2L
-J
I РкЛ
нам
ч
1 Л
/
1
0
А >
}
А
i
i
1
1
i
^i—
i
у
-
/
/
/
/
1,0 1,1 1,2 1,3 7,4 1,5
Рис. II1-20. Разверочная характеристика НРЧ с навивкой
Рамзина.

Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
123
Таблица Ш-26
Экраны
Фронтовые и задние
Боковые
Подовые
Итого:
Тепловое приятие НРЧ и подового экрана
Камера горения
Н, м»
177,5
122,5
76,5
376,5
ккал/(м*-ч)
63,0
63,0
63,0
—
Q-10-*, ккал/ч
11,2
7,7
4,85
23,75
Н, м*
154,4
86,1
240,5
Камера догорания
ккал/(м»ч)
93
93
—
Q-10-*.
ккал/ч
14,4
8,00
22,4
ккал/ч
25,6
15,7
4,85
46,15
Таблица Ш-27
Элементы ВРЧ
(панели)
Задняя стена:
две средние
две крайние
Боковые стены:
две средние
две крайние*
Фронтовая'сте-
на!
две средние
вторые от угла
угловые
Итого:
|
о
71,5
71,5
71,5
71,5
71,5
71,5
71,5
Н, ms
41,18
41,17
65,9
49,4
32,95
32,95
16,45
280
2/3
1,3
1,3
1,3
1,3
1,3
1,3
1,3
Тепловосприятие
высоты топки
1,1
0,9
1,1
0,867
1,1
1,0
0,8
%«
102,2
83,6
102,2
80,6
102,2
93
74,4
су|
4,2
3,44
6,73
3,98
3,37
3,06
1,22
26,0
I
Я, м»
21,85
21,85
76,85
26,95
46,6
46,6
24,3
269
элементов ВРЧ
Зедоняя
Чв
0,62
0,62
0,62
0,62
0,62
0,62
0,62
1/3 высоты топки
1,1
0,9
1,04
0,925
1,1
1,0
0,8
в*
49
40
46,06
41
49
44,5
35,6
о ч
СУ2
1,072
0,88
3,54
1,106
2,3
2,08
0,87
11,85
Радиацион-
Радиационное тепло-
восприятие
в районе
ширм
Н, м»
—
—
3,65
2,35
—
—
—
6,0
Й
6»!
—
—
0,102
0,158
—
—
0,26
Конвектив-
Конвективное тепло-
восприятие
в районе
ширм
Я, м«
13,0
13,0
25,7
15,3
—
—
—
67,0
а
и
0,283
0,232
0,335
0,565
—
—
—
1,415
Сум-
Суммарное
тепло-
восприя-
восприятие
№.
ккал/ч
5,555
4,552
0,685
5,651
5,67
5,14
2,09
39,263
* Первая крайняя боковая панель — 24 трубы; вторая крайняя боковая панель — 12 труб.
Таблица Ш-28
Элементы
Ширмы I ступени:
средние
крайние
ШирмыП ступени:
средние
крайние
Конвективный па-
пароперегреватель
Переходная зона
Водяной экономай-
экономайзер
Тепловосприятие
ширм и конвективных поверхностей нагрева
Радиационное тепловосприятие
Я. м«
47,75
47,75
—
—
—
—
—
ккал/(м«.ч)
43,3
43,3
—
—
—
—
—
1.1
0,9
—
—
—
—
ккал/(м«-ч)
47,6
39,0
—
—
—
—
—
Q-10-*.
ккал/ч
2,274
1,862
—
—
—
—
—
Конвективное тепловосприятие
Я, м*
368
368
313
313
1976
6428
2540
ккал/(м«.ч)
24,1
24,1
15,8^
15,8
9,25
Г4,97
L5,53
1,1
0,9
1,1
0,9
1,0
1,0
1,0
*зл-10-*'
ккал/(м*'Ч)
19,0
15,5
11,8
9,65
9,25
4,97
5,53
Q-10-*.
ккал/ч
9,76
7,99
5,42
4,46
18,3
32,0
14,07
ккал/ч
12,034
9,85
5,42
4,46
18,3
32,0
14,07

124
Приложение HI. Примеры гидравлических расчетов
Таблица Ш-29
Тепловосприятие экранов поворотной камеры
Элемент
Радиационное тепло-
тепловосприятие
Н, м*
• -HI
О»!
Конвективное тепло-
тепловосприятие в зоне
ширм I ступени
Н, м*
Конвективное тепловос-
тепловосприятие в зоне ширм
II ступени
Н, м*
Конвективное* тепловосприя-
тепловосприятие в поворотной камере
Н, ма
ц
Боковые экраны
Задний экран:
средние панели
угловые панели
Потолочный экран
42,5
44,5
1,9
54,0
19,6
1,06
64,7
60,6
17,75
14,8
1,15
0,90
82,0
36,4
36,4
65,2
1,0
1,1
0,9
1,0
19,6
21,5
17,7
19,6
1,615
0,787
0,643
1,28
2,765
0,787
0,643
5,14
Коэффициенты сопротивления элементов котельного агрегата ТПГТ-110
Таблица Ш-30
Элемент
Вход CD
Трение
V
Повороты
*«пов
Выход
Водяной экономайзер
Перепускные трубы
Подовый экран
Перепускные трубы
Фронтовой и задний экраны НРЧ
Боковой экран НРЧ
Перепускные трубы ^Х$=159Х16мм
Перепускные трубы dy^s= 133X13 мм
Переходная зона
Перепускные трубы
Боковые экраны поворотной камеры
Перепускные трубы
Задний экран поворотной камеры
Перепускные трубы
Потолочный экран
Перепускные трубы
Задний экран ВРЧ
Перепускные трубы
Входные панели боковых экранов ВРЧ
Перепускные трубы
Выходные панели боковых экранов
ВРЧ
Перепускные трубы
Фронтовые панели ВРЧ
Перепускные трубы d^Cs=159X16 мм
Перепускные трубы ^Х$=273Х30 мм
Конвективный пароперегреватель
Перепускные трубы
Пароохладитель
Ширмы I ступени
Пароохладитель
Перепускные трубы
Ширмы II ступени
Пароотводящие трубы
0,5
0,4
0,7
0,5
0,8
0
0,5
0,4
0,5
0,4
0,7
0,4
0,7
0,5
0,7
0,4
0,7
0,5
0,7
0,5
0,7
0,5
0J
0,4
0
0,7
0
0,5
0
0,5
0
¦ В значении 2=3,14 входит С аадвижки, равный 0,15.
1,63
0,18
0,75
0,136
0,75
0,83
0,136
0,165
1,63
0,18
1,12
0,14
0,76
0,23
1,12
0,14
0,75
0,14
0,75
0,14
0,75
0,14
0,83
0,14
0,072
1,35
0,064
0,82
0,093
0,82
0,12
66,9
6,3
29,2
2,86
82,2
51,3
4,08
6,99
171
5,94
15,9
1,68
11,8
1,61
20,6
3,36
21,0
1,12
30,0
1,12
30,0
1,12 0,4
33,2 0,8
1,12 0,4
1,79 0,4
35,1 1,3
1,92 0,6
См. в тексте
17,2 | 0,6
См. в тексте
2,9
1,2
4,6
0,8
7,2
2,1
0,8
0,6
6,1
1,2
0,8
0,2
0,8
0,4
0,7
1,2
1,2
0,4
0,6
0,4
0,6
1,2
1,3
1,2
1,1
0
1,2
0,03
1,3
1,2
1,3
1,2
0,8
1,2
1,1
1,2
1,1
1,2
1,1
1,2
1,1
1,2
1,1
1,2
1,3
0,8
1,2
0
1,2
0,93
13,5
2,2
0,4
0,8
0,6
71,5
9,2
35,7
5,26
90,2
54,6
5,41
3,3
178,8
8,84
18,6
3,08
14,5
3,61
23,2
6,06
24,1
3,12
32,5
3,12
32,5
3,12
35,9
3,22
3,14*
38,3
2,52
19,5
0,
1,
22
2
0
1
16
2
,55
,0
,8

Приложение 111. Примеры гидравлических расчетдё
125
СМ
со
8
СМ
ю
со
СО
СМ
СМ
$
о
о
о
СО
о
о"
о
см
ill»
К1*
о
СО
СМ
ю
5d
8
Б*
CSI
a- H
II
8
со"
s
CM
g
со
Ю
65
о
о"
00
о
S
8"
сч
«a1
B
О
00
О5
со
со
см
о
о
8
CM
s
255
о
00
s
00
CO
CM
CM
1
О5
00
сч
о
•к
о
Ю
CO
о
CM
00
оо"
о"
CO
о
о
00
CM*
I-
Э см
о
a
ас ж
<V CO
СЬ Н
a s
s «
g 3
is
6Г
s
о -
юо
о —
1
I
ас
О)
s
I
I
о
a
5
CD
s
05
I
2
I
I
4

?¦8
00
I
О)
4
a*
00
з"
8
CD
5*
Й
а-
fe
S
8
оо
ю
оо
а
8
со
i
«г
Ъ1"
?
2/3
I-
о
2
§ а
it
L
g.
е
I*
il

Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
127
Таблица Ш-32
Конструктивные характеристики впрыскивающих пароохладителей III и II
Элемент пароохладителя
Труба (корпус)
теля
Форсунка
Цилиндрическая
трубы Вентур*
Труба Вечтури
чение)
пароохлади-
рубашка до
i
(сжатое се-
Внутренний
диаметр d,
м
0,213
0,04
0,178
0,10
„Сечение f,[
м* ^
0
0
0
,0356
—
,0248
,00785
Длина /,
м
4,0
0,2
—
Элемент пароохладителя
Цилиндрическая рубашка
трубой Вентури
Трубопроводы на входе
выходе пароохладителя
Трубопроводы на входе
выходе пароохладителя
•-
за
и
III
и
II
^Внутренний
диаметр d,
ММ
0,178
0,173
0,235
Сечение /,
ма
0
0
0
,0248
,0235
,0434
Длина /
м
2,7
*
Таблица Ш-33
Расчет
Величина
перепадов
давления
во
впрыскивающих
Расчетная формула
пароохладителях
Расчетньи
Пароохлади-
Пароохладитель III
г значения
Пароохлади-
Пароохладитель II
Расход воды на впрыск G, кг/ч
Расход пара за впрыском D%t кг/ч
Температура впрыскиваемой питательной
воды *п.в» #С
Энтальпия впрыскиваемой питательной
воды *п.в» ккал/кг
Энтальпия пара на выходе из пароохла-
пароохладителя *'к, ккал/кг
Энтальпия пара до пароохладителя iH,
ккал/кг
Удельный объем пара до впрыска ин,
м*/кг
Массовая скорость
сечении перед
кг/(м2-с)
Коэффициент сопротивления
?Пф по паровой стороне
Сопротивление форсунки по паровой сто-
стороне Арф, кгс/м2
Массовая скорость пара в сжатом сече-
сечении трубы Вентури (опГсжЬ кг/(м2-с)
пара в свободном
форсункой (апг)ф.
форсунки
Коэффициент сопротивления трубы Вен-
Вентури Кв
Потери давления в трубе Вентури по па-
паровой стороне А/7В, кгс/м2
Удельный объем пара за впрыском vK,
м8/кг
Массовая скорость пара в цилиндриче-
цилиндрической рубашке за трубой Вентури
(o>Y)Py6, кг/(м2-с)
Коэффициент сопротивления трения
рубашке ?руб
Потеря давления от трения в рубашке
кгс/м2
Коэффициент сопротивления при внезап-
внезапном изменении сечения на входе в тру-
трубу пароохладителя ?вХ*
Массовая скорость пара на входе в па-
пароохладитель (wy)bx» кг/(м2«с)
Потеря давления на входе в пароохлади-
пароохладитель ДРвх» кгс/м2
По тепловому расчету
Jl° *п.в и Рп.в (из теплового расчета)
По табл. Ш-31
По табл. Ш-31
По iH и принятым рн с последующим уточне-
уточнением
3600/руб
Табл. 9-1 при
-, см. п. 9-13
0,225
По рис. 9-1
По /?к (из табл. Ш-31) и iK
ЗбООДуб • см* п
k0 по рис. 2-3)
По рис. 2-9
3600/м
1500
118 750
227
235
789,7
797 .
0,01262
1313
0,192
213
4149
0,15
1580
0,01235
1330
0,24
267
0,175
1386
216
1250
117 250
227
235
745,7
0,01082
1299
0,192
179
4105
0,15
1326
0,01062
1313
0,24
224
0,09
742
27

128
Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
Продоажение табл. III-33
Величина
Коэффициент сопротивления при внезап-
внезапном изменении сечения на выходе из
трубы пароохладителя $*вых
Массовая скорость пара на выходе из
пароохладителя (o>Y)BbIX, кг/(м2-с)
Потеря давления на выходе из пароохла-
пароохладителя Д/^цых, кгс/м1
Суммарная потеря давления в пароохла-
пароохладителе А/?, кгс/м2
Расчетная формула
По рис. 2-9
3600/м
t (^Jвых
*»иых 2g *
Арф + Арв + ApDy6 + Ар «с + Д/^
Расчетные юачения
Пароохлади-
Пароохладитель III
0,13
1403
161
2437
Пароохлади-
Пароохладитель II
0,04
750
12
1768
для 1МР°«и1ад«П1еля III определяются при
'б
-^
, для II—при -р-
б
Таблиц а 111-36
Величина
Давление среды на выходе из эле-
элемента /?к, кгс/см2
Расход среды D, кг/ч
Тепловосприятие элемента Q-10-e,[,
ккал/ч
Массовая скорость среды щ, кг/(м2 • с)
Приращение энтальпии среды в эле-
элементе А/, ккал/кг
Энтальпия среды на выходе из эле-
элемента iK, ккал/кг
То же на входе в элемент 1Н, ккал/кг
Средняя энтальпия среды в элементе
/, ккал/кг
Средний удельный объем среды в
элементе у, м*/кг
Полный коэффициент сопротивления z
Перепад давления в элементе А/?эЛ,
кгс/м2
Суммарное изменение давления в кол-
коллекторах для средних труб А/7К0Л,
кгс/м
Средняя плотность среды в элементе
7", кг/м1
Нивелирный перепад давления в эле-
элементе Дрдав, кгс/м2
Суммарный перепад давления в эле-
элементе SA/?, кгс/м*
Расчетная формула
Задан
По табл. Ш-26, Ш-28
D/3600 /
Q/D
" 2
По i и рк
По табл. Ш-30
(оЛГJ-
Z 2g v
V,(Apc-App)
По i и рк
Щ
АРэл+А^кол+А^вдв
Нижняя
радиационная
часть
262,91
58 000
10,4
1080
179,4
435,7
256,3
—
0,001462»*
131,4
11421
—
—
—
11421
Перепуск-
Перепускные трубы
к А нижней
радиацион-
радиационной части
264,05
58 000
—
1275
—
256,3
256,3
256,3
0,001214
5,26
529
—
826,4
13 800
14 330
Подовый
жран
265,48
58 000
1,21
1343
20,8
256,3
235,5
245,9
0,001192
35,7
3912
—
—
3912
Перепуск-
Перепускные трубы
к подовому
•крану
265,87
58 000
—
1007
—
235,5
235,5
235,5
0,001176
9,2
559
—
850,7
—15 823
—15 264
Водяной
экономай-
экономайзер
264,34
58 000
'3,52
633
30,3
235,5
205,2
220,35
0,001153
71,5
1694
—
—
1694
• Штрих ' при Рк> ?А/> и /ц относится к предшествующему по ходу расчета элементу.
1^
—
•• Для воны больших теялоемкостей v
~i—т^
— —
Где о и vu определяются во Г. и /_.
к н к н

Приложение 111. Примеры гидравлических расчетов
129
е-
си
«я
I
6*
I
н
О)
a
a
о
се
?
^ CD
со
со 1
1
со
см
S
со
см*
ю
со
см
3
8
t4* со
со о
S со*
о
I I I
СО
CM
а> со см
СО 00 СМ
СМ 00
CD IT
см
5 СО Ю 00 СО О
52Ю СО* Ю CM* >j*
ч*« СО Tf CD
1О Ю Ю
о - ю
^ сч
о см
I I I
о
8
СО
00 00 00
СМ ~
ю ^ со со
Г I I I
I I •*
1 ' «
ОЮ00'-' О) 00
(О * * " ~
~ со см оо
со ю
I
см со
со
I I
I I
СО
о
см
ю
со
СО
I I
см см см
со со со
S8
>00 О О5
s
см
о) 8 «8
2^ о ^ ^rt" ® см?2
Z2 't to w ^ о со
— СО СО со
I
Ю
CO
CD
со
8 =
III II I
I
sic
2ю!
00 00
2 -
—i CD 00
CO CD
со
СО
Ц
о
s
|CM
15? «S
CM
1^
её
о
«a.
s
о
4
+
+
4
<3
is
S- X
8. я
в S
S 8
Ё ffl
a s
ff
a>
энта
« g
ex
удел]
•я
s
X
ред
О
и,
*2
9 Эфф
Ut
'Я
¦1
§
S
et
со
с
ере
2
О)
2
I
ж &
о> о
СП ^
сх
о
S
Я
о
S
О)
ВС о
И*3
о»
I
си
I
О)
си
си
•3
S S
щ 1
l=L>O CX
О) у. н
Як о
II i
s a о
о i=;
о,
с
о
9—382

130
Приложение III. Примеры гидравлических расчетов
с*
s
со
Н
см
00
8
S
ю
СО
8
F
О
CD
00
о
S
ю
со
со
о
cn
in
ю
СО
ю
со
со
СО"
о
S3
CQ
S
2
4>
ев
о
CN
CD
CN
00
ю
CSJ
CO
со
1>-
О
8*
CN
О
00
оо~
СМ
О
о
s
а
оо"
S I
CN '
о
о
о
58
СО
CO
CN
Ю
CN
o
Ю
со
oo"
S о
{2
CN
S
o
o
in
g I
со
CM
8 S
о со
oo
in
О
ю
5 o-
00
I -
ifil
га
I
в
о
о
о
s
о
со
in
5
ю
in
со
СО
°
i
8
оо
00
+
О»
+
ё
I
см
О
А. *
I

I I
I
^
Ш.
CM
Ю
CO
CO
CO
CO
CO
CM
CM
Ю
со
si*
CO
CO
o>
CO
60
CO
8
со
CO
I-
ч-
8.3
о м
н
8.S
2 Я
1^
г.*
%
I.
3 о
9Е
1
I*
cd
Си
S СО
её
о 5
о
u
О) О Н
о! S
S8
о S
5
9*

132
Приложение III. Примеры гидравлических расчетов
Таблица Ш-37
Результаты гидравлического расчета элементов котельного агрегата ТПП-ПО при
Элементы
Пароотводящие трубы от ширм II сту-
ступени к главной паровой задвижке
(ГПЗ)
Ширмы II ступени
Перепускные трубы
Пароохладитель
Ширмы I ступени
Пароохладитель
Перепускные трубы
Конвективный пароперегреватель
Перепускные трубы
Фронтовые панели ВРЧ
Перепускные трубы
Боковые панели ВРЧ
(выходная панель)
Перепускные трубы между боковыми
цанелями ВРЧ
Боковые панели ВРЧ
(входная панель)
Перепускные трубы
Задние панели ВРЧ
Перепускные трубы
Потолочный экран
Перепускные трубы
Задний экран поворотной камеры
(средняя панель)
Перепускные трубы
Боковой экран поворотной камеры
Перепускные трубы
Переходная зона
Перепускные трубы
Промежуточная камера
Перепускные трубы
Перепускные трубы
Подовый экран
Перепускные трубы
Водяной экономайзер
D, кг/ч
118 750
118 750
118 750
117 250
117 25С
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
116 000
кг/(и«.с)
1940
548
1405
1842
617
1822
745
408
905
948
635
835
635
835
635
690
635
469
730
689
1275
523
970
632
895
1060
1280
1080
1275
1343
1007
633
Q-10-e,
ккал/ч
—
2,23
—
—
6,02
—
—
4,575
—
5,405
—
4,64
—
4,54
—
5,05
—
2,57
—
0,393
—
0,346
—
8,0
—
—
20,8
—
2,42
—
3,52
Лзых»
кгс/см*
255
255,72
256,46
256,65
256,89
257,57
257,75
257,95
258,33
258,40
259,78
259,83
260,62
260,66
261,30
261,33
261,58
261,40
261,51
261,54
261,69
261,77
261,89
262,01
262,78
262,80
262,82
262,91
264,05
265,48
265,87
264,34
кгс/см*
—
0,74
0,19
0,26
0,68
0,19
0,20
0,38
0,07
1,38
0,05
0,79
0,04
0,64
0,03
0,25
0,05
0,11
0,03
0,15
0,08
0,12
0,12
0,77
0,02
0,02
0,09
1,14
1,43
0,39
—1,53
0,17
ккал/кг
808,5
808,5
789,7
789,7
797
745,7
751
751
711,5
711,5
664,9
664,9
624,9
624,9
585,8
585,8
542,3
539,9
517,5
517,5
510,7
510,7
504,7
504,7
435,7
435,7
435,7
435,7
256,3
256,3
235,5
235,5
D = 0,5?>ном
ккал/кг
18,8
—
7,3
51,3
5,5
—
39,5
—
46,6
—
40,0
—
39,1
—
43,5
—
22,2
—
6,8
—
6,0
—
69,0
—
—
179,4
—
20,8
—
30,3
tK. -с
565
565
541
541
551
490
496
497
457
457
423
423
405
405
395
395
389
389
387
387'
387
387
387
387
373
373
373
373
247
247
227
227

Расчет
Величина
Приложение III. Примеры гидравлических расчетов
разверочной характеристики НРЧ прямоточного котельного
Расчетная формула
Таблица
агрегата
Расчетные значения
133
Ш-38
Коэффициент тепловой разверки ?q
Энтальпия среды на входе /н» ккал/кг
Приращение энтальпии среды с учетом
коэффициента тепловой разверки А/эл,
ккал/кг
Энтальпия среды на выходе /к, ккал/кг
Средний удельный объем среды и «Ю3,
м8/кг
Средняя плотность среды Yt кг/м3
Разность средних плотностей среды
17 кг/м3
1—7т> кг/м3
Массовая скорость среды о>у> кг/(м2-с)
Высота Л, м
Полный коэффициент сопротивления
Коэффициент гидравлической разверки рг
Коэффициент тепловой неравномерности
Температура среды на выходе t, °C
Принят
Принята
?ЯМ*ЛЬ (Д/, 6 —заданы)
?н+
*к н
(vH по *н, /?н; vK no iKt рК)
к
(Yh по iH9 pa; Yk по *к, pH)
Принята
Принята
gRX no табл. 2-1
?пов по п. 2-40
Ао по рис. 2-3
?вых по табл. 2-3
1
V
vTzT[
По iK и рк
Средняя
труба
Разверенная труба
1,0 | 1,25 1,5 | 2,0 | 3,0
310
1090
9,28
232,5
275,8
260
570
2,228
508,3
—
325
635
2,817
445,7
62,6
390
700
3,56
394,1
114,2
520
830
5,33
318,9
189,4
2100
20
188,2
1,0
1,0
397
0,895
1,119
416
0,8
1,2
454
0,66
1,32
600
0,504
1,512
1000
Для навивки Рамзина при четырех ходах по всему
периметру топки коэффициент неравномерности тепло-
вооприятия разверенной трубы определяется по фор-
формуле
= 1,0.1,1 =
где
определяются из табл. 1-2 и 1-3.
Для номинальной нагрузки разверочная характери-
характеристика строится для случая внезапного увеличения при-
приращения энтальпии на 20% (п. 5-57) при постоянном
расходе воды и значениях рд=1,25; 1,5; 2,0; 3,0.
Исходное значение Д1ХЭЛ для этого расчета опре-
определяется по формуле
Ы*эл = АТЭЛ6 = 216-1,2 = 260 ккал/кг.
Расчет разверочной характеристики выполнен в
табл. III-38.
Расчетный режим для разверенной трубы (соглас-
(согласно п. 5-58) соответствует точке (т]т-|-Ат]т) разверочной
характеристики. Значение Ат)т определяется из табли-
таблицы 1-4 и равно 0,2 (для многоходового элемента).
На рис. III-20 построен график зависимости *кЭл=
=/(Лт), из которого видно, что уже при 11т>1,1 тем-
температура среды на выходе из НРЧ даже при неболь-
небольшом увеличении тепловой неравномерности увеличи-
увеличивается настолько интенсивно, что и кратковременная
работа в таких условиях опасна и принятую схему
НРЧ следует считать непригодной. Причиной этого яв-
является резкое увеличение гидравлической разверки—
уменьшение расхода среды в разверенной трубе (умень-
(уменьшение рг) при большом суммарном тепловосприятии
элемента (А1хэл=260 ккал/кг). Дл? обеспечения за-
запаса надежности следует уменьшить Ак'эл.

ТАБЛИЦЫ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХ
Таблицы термодинамических свойств воды и водя-
водяного пара, в том числе на линии насыщения, и среды
сверхкритических давлений составлены по последним
данным ВТИ им. Ф. Э. Дзержинского, представленным
С. Л. Р,ивкиным и А. М. Сиротой, а при температурах
выше 800°С — по «Таблицам термодинамических
свойств воды и водяного пара» М. П. Вукаловича
(М.—Л., «Энергия», 1965 г). Средние плотности и объ-
объемы представляют собой среднеинтегральные значения
при энтальпиях от нулевой до соответствующих таб-
табличным температурам среды, полученные методом при-
приращений. Истинные изобарные теплоемкости, коэффи-
Сзойства воды и пара на
t, °с
кг/м3
Т/
КГ-С2/М*
кг/м3
кг-с2/м4
т'-т"
кг/м3
7"
V
1 —
V
VIV
ккач/кг
151,11
158,08
164,17
169,61
174,53
179,04
183,20
187,08
190,71
194,13
197,36
200,43
203,35
206,14
208,82
211,38
213,85
216,23
218,53
220,75
222,90
224,99
227,01
228,98
230,89
232,76
234,57
236,34
238,07
239,77
241,42
243,04
244,62
246,17
247,69
249,18
250,64
252,07
253,48
254,87
256,23
257,56
258,88
260,17
261,45
262,70
263,93
265,15
266,35
267,53
268,70
915,8
909,1
903,1
897,7
892,7
887,9
883,5
879,3
875,3
871,3
867,8
864,2
860,7
857,5
854,3
851,1
848,1
845,1
842,3
839,4
836,7
833,9
831,3
828,7
826,1
823,6
821,2
818,7
816,3
813,9
811,6
809,3
807,0
804,9
802,6
800,3
798,2
796,1
794,0
791,9
789,8
787,7
785,7
783,6
781,7
779,6
777,7
775,7
773,8
771,8
769,9
46,68
46,34
46,03
45,75
45,50
45,25
45,03
44,82
44,61
44,41
44,23
44,04
43,87
43,71
43,54
43,38
43,23
43,07
42,93
42,78
42,64
42,50
42,37
42,24
42,10
41,98
41,86
41,73
41,61
41,48
41,37
41,25
41,13
41,02
40,91
40,79
40,68
40,58
40,47
40,36
40,25
40,15
40,05
39,94
39,84
39,73
39,64
39,54
39,44
39,34
39,24
,620
,111
,599
,085
,568
5,051
5,536
6,013
6,494
6,974
7,452
7,937
8,418
8,897
9,381
9,862
10,34
10,82
11,30
11,79
12,28
12,76
13,25
13,74
14,23
14,72
15,21
15,70
16,20
16,69
17,19
17,70
18,19
18,70
19,20
19,70
20,21
20,72
21,23
21,75
22,26
22,77
23,29
23,81
24,33
24,86
25,38
25,91
26,45
26,97
27,50
0,1335
0,1586
0,1834
0,2082
0,2328
0,2574
0,2822
0,3065
0,3310
0,3555
0,3798
0,4045
0,4291
0,4535
0,4781
0,5026
0,5270
0,5515
0,5759
0,6009
0,6259
0,6504
0,6753
0,7003
0,7253
0,7502
0,7752
0,8002
0,8257
0,8507
0,8761
0,9021
0,9271
0,9531
0,9786
1,004
1,030
1,056
1,082
1,108
1,134
1,160
1,187
1,214
1,240
1,267
1,294
1,320
1,348
1,375
1,402
913,2
906,0
899,5
893,6
888,1
882,8
878,0
873,3
868,8
864,3
860,4
856,3
852,3
848,6
844,9
841,2
837,8
834,3
831,0
827,6
824,4
821,1
818,1
815,0
811,9
808,9
806,0
803,0
800,1
797,2
794,4
791,6
788,8
786,2
783,4
780,6
778,0
775,4
772,8
770,1
767,6
764,9
762,4
759,8
757,4
754,7
752,3
749,8
747,4
744,8
742,4
0,00288
0,00342
0,00398
0,00455
0,00511
0,00569
0,00626
0,00684
0,00742
0,00800
0,00859
0,00918
0,00978
0,01038
0,01098
0,01158
0,01219
0,01280
0,01342
0,01404
0,01467
0,01530
0,01594
0,01658
0,01722
0,01787
0,01352
0,01918
0,01984
0,02051
0,02118
0,02187
0,02254
0,02323
0,02392
0,02462
0,02532
0,02603
0,02674
0,02746
0,02818
0,02891
0,02964
0,03038
0,03112
0,03189
0,03263
0,03340
0,03418
0,03494
0,03572
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
0,
о,
0,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
9971
9966
9960
9954
9949
9943
9937
9932
9926
9920
9914
9908
9902
9896
9890
9884
9878
9872
9866
9860
9853
9847
9841
9834
9828
9821
9815
9808
9802
9795
9788
9781
,9775
,9768
,9761
,9754
,9747
,9740
,9733
,9726
,9718
,9711
,9704
,9696
,9689
,9681
,9674
,9666
,9658
,9651
,9643
349,
292,
250,
219,
195,
175,
159,
146,
134,
124,
116,
108,
102,
96,
91,
86,
82,
78
74
71
68
65
62
60
58
55
53
52
50
48
47
45
44
43
41
40
39
38
37
36
35
34
33
32
32
31
30
29
29
28
28
54
22
93
76
42
79
74
23
78
94
45
88
24
38
07
30
02
11
54
20
14
35
74
31
,05
95
99
15
,39
,76
,21
J2
,37
,04
,80
,62
,50
,42
,39
,41
,48
,59
,74
,91
,13
,36
,64
,94
,26
,62
,00
152,
159,
165,
171,
176,
181,
185,
189,
193,
197,
200,
204,
207,
210,
213,
215,
218
221
223,
226,
228
230
233
235
237
239
241
243
245
247
249
251
253
254
256
258
260
261
263
265
266
268
269
271
272
274
275
277
278
280
281
1
3
7
3
5
3
7
8
6
3
7
0
2
2
1
9
6
2
8
2
6
9
2
,4
5
6
,7
7
,6
,6
,5
,3
,1
,9
,7
,4
,1
,8
,4
,0
,6
,2
,8
,3
,8
,3
,8
,2
,7
,1
,5

СВОЙСТВ ВОДЫ И ВОДЯНОГО ПАРА
циенты динамической вязкости, коэффициенты тепло-
теплопроводности, числа Прандтля для воды и водяного па-
пара, в том числе и на линии насыщения, даны по «Таб-
«Таблицам теплофизических свойств воды и водяного пара»
М. П. Вукаловича, С. Л. Ривкина, А. А. Александрова
(М.—Л., «Энергия», 1969 г.). Следует учесть, что по
последним данным коэффициенты теплопроводности
в зоне больших теплоемкостей при сверхкритических
давлениях имеют некоторые отклонения от приведен-
приведенных табличных данных.
линии насыщения
Таблица 1
ккал/кг
М
«кал -см» /кг*
Ар'
°С-сма/кг
г,
ккал/кг
?V-io
tip
ккал/(кг-м)
ма/с
ма/с
ккал/(кг • °С
X',
ккао/(м.ч-°С)
1О,
ккал/(м-ч-°С)
656,2
658,1
659,7
661,0
662,1
663,1
663,9
664,6
665,3
665,8
666,3
666,8
667,2
667,5
667,8
668,0
668,3
668,5
668,6
668,8
668,9
669,0
669,1
669,1
669,2
669,2
669,2
669,2
669,2
669,2
669,1
669,0
669,0
668,9
668,8
668,7
668,6
668,5
668,4
668,2
668,1
667,9
667,8
667,6
667,4
667,2
667,0
666,8
666,6
666,4
666,2
7
.8
6,8
' 6,0
5,4
5,0
4,6
4,2
4,0
3,8
3,6
3,4
3,2
3,1
3,0 ;
2,8 •
2,8
2,6
2,6
2,5
2,4
2,4
2,3
2,2
2,2
2,1
2,1
2,0
2,0
2,0
2,0
1,8
:
•
1
]
,8
,8
,8
,8
,7
,7
,6
1,6
1,6
1,6
1,6
1,6
1,5
L.5
1,5
1,4
1,4
1,4
1.4
1,4
7
.58
6J53
5,76
5,18
4,72
4,34
4,02
3,76
3,52
3,32
3,15
3,00
2,86
2,74
2,62
2,52
2,42
2,34
2,26
2,18
2,12
2,06
2,00
1,94
1,89
1,84
:
1
1
,79
,75
,72
,68
,64
,60
,56
,54
,50
,48
1,44
1,42
L,40
1.38
1,36
1,32
1,30
1,28
1,26
1,24
1,22
1,21
1,19
1,18
1,16
504,1
498,8
494,0
489,7
485,6
481,9
478,9
474,8
471,7
468,5
465,6
462,8
460,0
457,3
454,7
452,1
449,7
447,3
444,8
442,6
440,3
438,1
435,9
433,7
431,7
429,6
427,5
425,5
423,6
421,6
419,6
417,7
415,9
414,0
412,1
410,3
408,5
406,7
405,0
403,2
401,5
399,7
398,0
396,3
394,6
392,9
391,2
389,6
387,9
386,3
384,7
0,714
0,618
0,542
0,485
0,446
0,408
0,371
0,352
0,333
0,314
0,295
0,276
0,267
0,257
0,239
0,238
0,220
0,220
0,211
0,201
0,201
0,192
0,183
0,182
0,173
0,173
0,164
0,164
0,163
0,163
0,146
0,146
0,145
0,145
0,144
0,136
0,136
0,127
0,127
0,127
0,126
0,126
0,126
0,118
0,117
0,117
0,109
0,109
0,108
0,108
0,108
0,2015
0,193
0,187
0,1812
0,177
0,1735
0,1703
0,167
0,164
0,1617
0,1595
0,1575
0,156
0,1548
0,1535
0,152
0,151
0,1498
0,1488
0,1475
0,147
0,1464
0,1455
0,145
0,1442
0,1435
0,143
0,1425
0,1417
0,141
0,1405
0,1398
0,139
0,1385
0,138
0,1373
0,137
0,137
0,1365
0,1362
0,136
0,1355
0,1352
0,135
0,135
0,1345
0,1343
0,134
0,134
0,1335
0,1333
5,33
4,58
4,03
3,60
3,26
2,98
2,76
2,57
2,41
2,27
2,14
2,03
1,92
1,83
1,75
1,67
1,60
1,54
1,48
1,43
1,39
1,35
1,31
1,27
1,23
1,195
1,16
1,12
1,09
1,06
1,035
1,01
0,99
0,97
0,95
0,93
0,91
0,89
0,87
0,85
0,84
0,820
0,80
0,792
0,775
0,76
0,745
0,732
0,72
0,708
0,696
,007/4,343
,008/4,164
,009/4,020
,011/3,898
,011/3,795
1,013/3,705
1,014/3,625
1,015/3,554
1,015/3,490
1,016/3,432
1,017/3,378
1,018/3,328
1,019/3,283
1,020/3,240
1,021/3,200
1,021/3,163
1,022/3,127
1,023/3,093
1,024/3,061
1,025/3,031
1,026/3,003
1,026/2,975
1,027/2,949
1,028/2,924
1,029/2,900
1,029/2,877
1,030/2,855
1,031/2,833
1,032/2,813
1,033/2,792
1,033/2,773
1,034/2,754
1,035/2,736
1,035/2,718
1,036/2,702
1,037/2,685
1,038/2,669
1,039/2,653
1,039/2,638
1,040/2,623
1,040/2,609
1,041/2,594
1,042/2,580
1,043/2,567
1,043/2,554
1,044/2,541
1,045/2,529
1,045/2,516
1,046/2,504
1,047/2,492
1,048/2,481
0,588
0,587
0,586
0,584
0,583
0,580
0,579
0,577
0,575
0,573
0,572
0,570
0,568
0,566
0,564
0,562
0,560
0,558
0,557
0,555
0,553
0,552
0,550
0,549
0,547
0,546
0,544
0,543
0,542
0,540
0,539
0,537
0,536
0,534
0,533
0,532
0,530
0,529
0,527
0,526
0,525
0,523
0,522
0,520
0,518
0,516
0,515
0,513
0,511
0,510
0,508

Таблица I. Свойства воды и пара на линии насыщения
t, °с
V
2g'
кг«са/м*
7".
кг/м3
7"
2g*
кг-са/м«
Т'—Т".
кг/мз
1—
7'
777'
ккал/кг
269,84
270,98
272,10
273,20
274,29
275,36
276,43
277,47
278,51
279,54
280,55
281,55
282,54
283,52
284,48
285,44
286,39
287,32
288,25
289,17
290,08
290,97
291,86
292,74
293,62
294,48
295,34
296,19
297,03
297,86
298,69
299,50
300,31
301,12
301,92
302,71
303,49
304,27
305,04
305,80
306,56
307,31
308,06
308,80
309,53
310,98
312,41
313,82
315,21
316,58
767,9
766,1
764,2
762,4
760,5
758,6
756,8
755,1
753,2
751,4
49,5
747,7
746,0
744,2
742,4
740,6
738,9
737,2
735,4
733,7
732,0
730,3
728,5
726,8
725,1
723,4
721,6
720,0
718,3
716,5
714,9
713,3
711,5
709,9
708,2
706,6
704,9
703,2
701,6
700,0
698,3
696,7
695,0
693,4
691,6
688,4
685,1
681,8
678,6
675,2
39,14
39,05
38,95
38,86
38,76
38,66
38,57
38,49
38,39
38,30
38,20
38,11
38,02
37,93
37,84
37,75
37,66
37,57
37,48
37,40
37,31
37,22
37,13
37,04
36,96
36,87
36,78
36,70
36,61
36,52
36,44
36,36
36,26
36,18
36,10
36,01
35,93
35,84
35,76
35,68
35,59
35,51
35,42
35,34
35,25
35,09
34,92
34,75
34,59
34,41
28,04
28,57
29,12
29,65
30,20
30,75
31,30
31,85
32,41
32,96
33,53
34,08
34,63
35,21
35,77
36,35
36,93
37,49
38,08
38,67
39,25
39,84
40,42
41,02
41,62
42,21
42,83
43,43
44,03
44,64
45,25
45,87
46,49
47,13
47,75
48,37
49,02
49,65
50,30
50,94
51,60
52,25
52,91
53,56
54,23
55,56
56,92
58,28
59,67
61,09
)
)
1
1
1
1
1
1
1
1,429
1,456
1,484
1,511
1,539
1,567
1,595
1,623
1,652
1,680
1,709
[,737
,765
1,794
,823
,853
,882
,911
,941
1,971
2,000
2,ИЗО
2,060
2,091
2,121
2,151
2,183
2,214
2,244
2,275
2,306
2,338
2,370
2,402
2,434
2,465
2,498
2,530
2,564
2,596
2,630
2,663
2,697
2,730
2,764
2,832
2,901
2,970
3,041
3
,114
739,9
737,5
735,1
732,8
730,3
727,8
725,5
723,3
720,8
718,4
716,0
713,6
711,4
709,0
706,6
704,2
702,0
699,7
697,3
695,0
692,8
690,5
688,1
685,8
683,5
681,2
678,8
676,6
674,3
671,9
669,7
667,4
665,0
662,8
660,4
658,2
655,9
653,5
651,3
649,1
646,8
644,5
642,1
639,8
637,4
632,8
628,2
623,5
618,9
614,1
0,03652
0,03729
0,03810
0,03889
0,03971
0,04054
0,04136
0,04218
0,04303
0,04386
0,04474
0,04558
0,04642
0,04731
0,04818
0,04908
0,04998
0,05085
0,05178
0,05270
0,05362
0,05455
0,05548
0,05644
0,05740
0,05835
0,05935
0,06032
0,06130
0,06230
0,06330
0,06431
0,06534
0,06639
0,06742
0,06845
0,06954
0,07060
0,07169
0,07268
0,07389
0,07500
0,07613
0,07724
0,07841
0,08071
0,08308
0,08548
0,08793
0,09048
0,9635
0,9627
0,9619
0,9611
0,9603
0,9595
0,9587
0,9578
0,9570
0,9561
0,9553
0,9544
0,9537
0,9528
0,9518
0,9509
0,9500
0,9492
0,9482
0,9473
0,9464
0,9454
0,9445
0,9436
0,9426
0,9416
0,9406
0,9397
0,9387
0,9377
0,9367
0,9357
0,9347
0,9336
0,9327
0,9316
0,9305
0,9294
0,9283
0,9273
0,9261
0,9250
0,9239
0,9228
0,9217
0,9193
0,9169
0,9145
0,9121
0,9095
27,38
26,81
26,24
25,71
25,18
24,67
24,18
23,71
23,24
22,80
22,35
21,94
21,54
21,14
20,75
20,37
20,01
19,66
19,31
18,97
18,65
18,33
18,02
17,72
17,42
17,14
16,85
16,58
16,31
16,05
15,80
15,55
15,30
15,06
14,83
14,61
14,38
14,16
13,95
13,74
13,53
13,33
13,14
12,95
12,75
12,39
12,04
11,70
11,37
11,05
282,9
284,3
285,7
287,0
288,4
289,7
291,0
292,3
293,6
294,9
296,1
297,4
298,6
299,9
301 ;i
302,3
303,5
304,7
305,9
307,1
308,3
309,4
310,6
311,7
312,9
314,0
315,2
316,3
317,4
318,5
319,6
320,7
321,8
322,8
323,9
325,0
326,1
327,1
328,2
329,2
330,3
331,3
332,4
333,4
334,4
336,5
338,5
340,5
342,5
344,5

Таблица I. Свойства воды и пара на линии насыщения
ккал/кг
666,0
665,8
665,6
665,3
665,1
664,8
664,6
664,3
664,0
663,8
663,5
663,2
662,9
662,7
662,4
662,1
661,8
661,5
661,1
660,8
660,5
660,2
659,8
659,5
659,2
658,8
658,5
658,1
657,8
657,4
657,1
656,7
656,3
656,0
655,6
655,2
654,8
654,4
654,0
653,6
653,2
652,8
652,4
652,0
651,6
650,7
649,9
649,0
648,1
647,2
ЛИ
Ар'
ккал«сма/кга
1,4
1,4
1,4
1,4
1,4
1,3
1,3
1,3
1,3
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,
1,
1,
1,
1,0
1,0
1,1
1,1
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
0,98
м
°С-сма/кг
1,14
1,13
1,11
1,10
1,08
1,07
1,06
1,04
1,04
1,02
1,00
1,00
0,98
0,97
0,96
0,96
0,94
0,93
0,92
0,92
0,90
0,89
0,88
0,88
0,87
0,86
0,86
0,84
0,84
0,83
0,82
0,81
0,81
0,80
0,80
0,78
0,78
0,78
0,76
0,76
0,76
0,75
0,74
0,74
0,72
0,72
0,71
0,70
0,69
0,68
г,
ккал/<кг
383,1
381,5
379,9
378,3
376,7
375,1
373,6
372,0
370,4
368,9
367,4
365,8
364,3
362,8
361,3
359,8
358,3
356,8
355,2
353,7
352,2
350,8
349,2
347,8
346,3
344,8
343,3
341,8
349,4
338,9
337,5
336,0
334,5
333,2
331,7
330,2
328,7
327,4
325,8
324,4
322,9
321,5
320,0
318,6
317,2
314,2
311,4
308,5
305,6
302,7
Ар
ккал/(кг-м)
0,108
0,107
0,107
0,108
0,106
0,0986
0,0984
0,0982
0,0979
0,0902
0,0899
0,0897
0,0895
0,0893
0,0891
0,0889
0,0887
0,0885
0,0882
0,0880
0,0878
0,0876
0,0874
0,0872
0,0870
0,0868
0,0866
0,0792
0,0790
0,0788
0,0787
0,0785
0,0712
0,0710
0,0779
0,0777
0,0705
0,0703
0,0702
0,0700
0,0698
0,0697
0,0695
0,0693
0,0692
0,0688
0,0685
0,0682
0,0679
0,0662
v'-10«,
м*/с
0,133
0,133
0,1327
0,1325
0,1322
0,132
0,1318
0,1316
0,1313
0,131
0,131
0,13С8
0,1305
0,1303
0,1302
0,130
0,1295
0,1295
0,1293
0,129
0,129
0,1288
0,1288
0,1285
0,1285
0,1285
0,1283
0,1283
0,1282
0,128
0,128
0,128
0,128
0,128
0,128
Q,128
0,128
0,128
0,128
0,128
0,128
0,128
0,128
0,128
0,128
0,128
0,128
0,128
0,128
0,128
v".10«.
м»/с
0,685
0,675
0,665
0,655
0,645
0,636
0,627
0,619
0,610
0,602
0,594
0,587
0,579
0,572
0,565
0,558
0,551
0,545
0,538
0,532
0,525
0,519
0,513
0,507
0,501
0,496
0,490
0,485
0,479
0,475
0,469
0,464
0,459
0,454
0,449
0,444
0,440
0,435
0,430
0,426
0,422
0,417
0,413
0,409
0,405
0,397
0,390
0,382
0,375
0,368
ккал/(кг«°С)
1,048/2,469
1,049/2,458
1,050/2,447
1,051/2,436
1,051/2,426
1,052/2,415
1,053/2,405
1,053/2,395
1,054/2,385
1,055/2,375
1,055/2,366
1,056/2,357
1,057/2,347
1,057/2,338
1,058/2,329
1,059/2,320
1,060/2,311
1,060/2,303
1,С61/2;294
1,062/2,286
1,063/2,278
1,063/2,269
1,064/2,261
1,065/2,253
1,065/2,245
1,066/2,238
1,067/2,230
1,068/2,223
1,068/2,215
1,069/2,208
1,070/2,200
1,070/2,193
1,071/2,186
1,072/2,179
1,072/2,172
1,073/2,165
1,074/2,158
1,075/2,151
1,075/2,145
1,076/2,138
,077/2,131
,078/2,125
,078/2,118
,079/2,112
,С80/2,105
,081/2,093
,083/2,081
,С84/2,069
,С86/2,056
,087/2,044
X',
ккал/(м.ч-°С)
0,507
0,505
0,504
0,502
0,501
0,500
0,498
0,497
0,496
0,494
0,493
0,492
0,490
0,489
0,488
0,486
0,485
0,484
0,482
0,481
0,480
0,478
0,477
0,475
0,474
0,473
0,471
0,470
0,469
0,468
0,466
0,465
0,464
0,463
0,462
0,460
0,459
0,458
0,457
0,456
0,455
0,454
0,453
0,452
0,451
0,449 .
0,447
0,444
0,442
0,440
Х"-10*,
ккал/(м-ч-°С)
4,42
4,45
4,48
4,50
4,54
4,57
4,60
4,63
4,66
4,69
4,72
4,75
4,78
4,81
4,84
4,87
4,90
4,93
4,96
4,99
5,02
5,05
5,08
5,12
5,14
5,17
5,20
5,2^
5,27
5,30
5,33
5,36
5,39
5,42
5,46
5,50
5,53
5,56
5,59
5,63
5,66
5,69
5,7а
5,76
5,79
5,86
5,93.
6,0
6,07
6,15

[38
Таблица I. Свойства воды и пара на линии насыщения
t, °с
7.
кг/м8
v_
кг-са/м4
Т"
Т?
кг.с»/м*
т'-т".
кг/мз
.111
Т'
т'/т'
317,93
319,26
320,57
321,87
323,15
324,41
325,65
326,88
328,10
329,30
330,48
331,65
332,81
333,95
335,08
336,20
337,31
338,40
339,48
340,55
341,08
341,61
342,14
342,66
343,18
343,70
344,21
344,72
345.23
345,74
346,24
346,74
347,24
347,74
348,23
348,72
349,21
349,69
350,18
350,66
351,14
351,62
352,09
352,56
353,03
353,50
353,96
354,43
354,89
355,35
672,0
668,9
665,3
662,3
658,9
655,7
652,3
648,9
645,6
642,3
639,0
635,7
632,5
628,9
625,8
622,3
618,8
615,4
612,0
608,3
606,4
605,0
603,0
601,3
599,5
597
595
594,2
592,4
590,5
588,6
586,9
585,0
583,
581
579,4
577,7
575,7
573,7
571,8
569,8
567,9
566,0
564,0
562,1
559,9
567,9
555,9
553,8
551,7
34,25
34,09
33,91
33,76
33,58
33,42
33,25
33,07
32,90
32,74
32,57
32,40
32,24
32,05
31,90
31,72
31,54
31,36
31,19
31,00
30,91
30,84
30,73
30,65
30,56
30,46
30,37
30,28
30,19
30,11
30,00
29,91
29,82
29,72
29,63
29,53
29,44
29,34
29,24
29,14
29,04
28,94
28,85
28,75
28,65
28,54
28,44
28,33
28,23
28,13
62,50
63,94
65,40
66,89
68,40
69,88
71,43
72,99
74,57
76,16
77,82
79,49
81,17
82,85
84,60
86,36
88,18
90,01
91,83
93,72
94,70
95,69
96,71
97,66
98,62
99,70
100,7
101,7
102,8
103,7
104,8
105,9
107,0
108,1
109,2
110,4
111,5
112,6
113,8
115,0
116,2
117,4
118,6
119,8
121,1
122,4
123,7
125,0
126,3
127,7
3,185
3,259
3,333
3,409
3,485
3,562
3,641
3,720
3,801
3,882
3,966
4,051
4,137
4,223
4,312
402
494
588
680
4,777
4,827
4,877
4,929
4,978
5,026
5,082
5,135
5,187
5,242
5,285
5,341
5,398
5,454
5,510
5,566
5,627
5,683
5,739
5,800
5,861
5,922
5,984
6,045
6,106
6,172
6,238
6,305
6,371
6,437
6,509
609,5
605,0
599,9
595,4
590,4
535,8
530,9
575,9
571,0
556,1
561,2
556,2
551,3
546,1
541,2
535,9
530,6
525,4
520,2
514,6
511,7
509,3
506,3
503,6
500,8
498,0
495,2
492,4
489,6
487,0
483,8
481,0
478,0
475,0
472,2
469,0
466,2
463,1
459,9
456,8
453,6
450,5
447,4
444,2
441,0
437,5
434,2
430,9
427,5
424,2
0,09300
0,09559
0,09830
0,10100
0,10382
0,10657
0,10950
0,11248
0,11550
0,11857
0,12178
0,12504
0,12833
0,13174
0,13519
0,13878
0,14250
0,14626
0,15005
0,15422
0,15617
0,15817
0,16038
0,16241
0,16450
0,16687
0,16906
0,17127
0,17360
0,17555
0,17805
0,18044
0,18290
0,18539
0,18782
0,19054
0,19301
0,19559
0,19833
0,20112
0,20393
0,20673
0,20954
0,21241
0,21544
0,21851
0,22172
0,22486
0,22806
0,23138
0,9070
0,9044
0,9017
0,8990
0,8963
0,8934
0,8905
0,8875
0,8845
0,8814
0,8782
0,8750
0,8717
0,8683
0,8548
0,8512
0,8575
0,8537
0,8500
0,8458
0,8438
0,8418
0,8396
0,8376
0,8355
О;8331
0,8309
0,8287
0,8264
0,8244
0,8220
0,8196
0,8171
0,8146
0,8122
0,8095
0,8070
0,8044
0,8017
0,7989
0,7962
0,7934
0,7906
0,7877
0,7846
0,7814
0,7783
0,7751
0,7719
0,7686
ю,
ю,
10,
9,
9,
9,
9,
8,
в,
8,
8,
7,
7,
7,
7,
7
7
6
6
6
6
6
6
6
6
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
75
4б
17
901
632
383
132
890
658
434
211
997
792
591
397
206
017
837
664
491
403
322
235
157
,079
,995
915
,839
,760
,696
,616
,542
,467
,394
,324
,248
,181
,113
,041
,972
,903
,837
,772
,708
,642
,574
,510
,447
,385
,322
346,4
348,4
350,4
352,3
354,2
356,1
358,1
360,0
361,8
363,7
365,6
367,5
369,4
371,2
373,1
374,9
376,8
378,6
380,5
382,3
383,3
384,2
385,1
386,0
386,9
387,8
388,8
389,7
390,6
391,5
392,5
393,4
394,3
395,2
396,2
397,1
398,0
399,0
399,9
400,9
401,8
402,8
403,7
404,7
405,6
406,6
407,6
408,5
409,5
410,5

Таблица I. Свойства воды и пара на линии насыщения
ккал/кг
646,3
645,3
644,4
643,4
642,4
641,4
640,4
639,4
638,4
637,3
636,2
635,1
634,0
632,9
631,7
630,5
629,3
628,1
626,9
625,7
625,0
624,4
623,7
623,1
622,4
621,8
621,1
620,4
619,8
619,1
618,4
617,7
617,0
616,3
615,6
614,8
614,1
613,4
612,6
611,9
611,1
610,3
609,5
608,7
607,9
607,1
606,3
605,4
604,6
603,7
д/'
ккал-сма/кг»
0,98
1,0
0,98
0,95
0,95
0,98
0,98
0,92
0,92
0,95
0,95
0,95
0,92
0,92
0,92
0,92
0,92
0,92
0,92
0,93
0,95
0,90
0,90
0,90
0,90
0,95
0,95
0,90
0,9С
0,95
0,95
0,90
0,90
0,95
0,95
0,90
0,95
0,95
0,95
0,95
0,95
0,95
0,95
0,95
0,95
1,0
0,95
0,95
1,0
1,0
At
Ар*
°Ссма/кгя
0,68
0,66
0,65
0,64
0,64
0,62
0,62
0,61
0,60
0,60
0,59
0,58
0,58
0,57
0,56
0,56
0,55
0,54
0,54
0,53
0,53
0,53
0,52
0,52
,,52
0,51
0,51
0,51
0,51
0,50
0,50
0,50
0,50
0,49
0,49
0,49
0,49
0,48
0,48
0,48
0,48
0,47
0,47
0,47
0,47
0,47
0,46
0,46
0,46
0,46
г,
ккал/кг .
299,9
296,9
295,5
291,1
288,2
285,3
282,3
279,4
276,6
273,6
?70,6
267,6
264,6
261,7
258,6
255,6
252,5
249,5
246,4
243,4
241,7
240,2
238,6
237,1
235,5
234,0
232,3
230,7
229,2
227,6
225,9
224,3
222,7
221,1
219,4
217,7
216,1
214,4
212,7
211,0
209,3
207,3
205,8
204,0
202,3
200,5
198,7
196,9
195,1
193,2
Ар '
ккал/(кг«м)
0,0658
0,0669
0,0652
0,0629
0,0626
0,0642
0,0639
0,0597
0,0594
0,0610
0,0607
0,0604
0,0582
0,0578
0,0576
0,0572
0,0569
0,0566
0,0563
0,0566
0,0576
0,0544
0,0543
0,0541
0,0540
0,0568
0,0566
0,0535
0,0533
0,0561
0,0559
0,0528
0,0526
0,0554
0,0552
0,0521
0,0549
0,0547
0,0546
0,0548
0,0541
0,0540
0,0538
0,0536
0,0534
0,0560
0,0530
0,0528
0,0554
0,0552
v'-lOe,
м*/с
0,128
0,128
0,128
0,128
0,1278
0,1275
0,1275
0,1272
0,1270
0,1270
0,1270
0,1270
0,1270
0,1270
0,1270
0,1270
0,1270
0,1270
0,1270
0,1270
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
v".10e,
ма/с
0,362
0,356
0,350
0,345
0,339
0,334
0,328
0,323
0,318
0,313
0,308
0,303
0,299
0,294
0,290
0,286
0,282
0,278
0,273
0,269
0,267
0,265
0,263
0,261
0,259
0,257
0,255
0,253
0,252
0,250
0,248
0,246
0,244
0,242
0,240
0,239
0,237
0,235
0,234
0,232
0,231
0,229
0,228
0,226
0,225
0,223
0,222
0,220
0,219
0,217
ккал/(кг-°С)
1,089/2,033
¦
1
1
,091/2,021
,092/2,010
,094/1,999
,095/1,988
,097/1,977
,098/1,967
,100/1,956
,102/1,945
,104/1,935
,105/1,925
,107/1,915
,109/1,905
,110/1,895
,112/1,885
,114/1,875
,116/1,866
,118/1,856
,120/1,847
1,121/1,837
[,122/1,832
[,123/1,828
[,124/1,823
1,125/1,818
1,126/1,813
1,127/1,809
1,128/1,804
1,129/1,799
1,130/1,795
1,131/1,790
1,132/1,785
1,133/1,781
1,134/1,776
1,135/1,771
1,136/1,767
1,138/1,762
1,139/1,758
1,140/1,753
1,141/1,748
1,142/1,744
1,143/1,739
1,144/1,734
1,145/1,730
1,146/1,725
1,148/1,720
1,149/1,716
1,150/1,711
1,151/1,706
1,153/1,701
1,154/1,696
X',
ккал/(м-ч»°С)
0,438
0,436
0,434
0,432
0,429
0,427
0,424
0,422
0,419
0,417
0,415
0,412
0,410
0,407
0,404
0,402
0,399
0,396
0,394
0,391
0,390
0,389
0,388
0,387
0,385
0,384
0,383
0,382
0,381
0,380
0,378
0,377
0,376
0,375
0,374
0,373
0,372
0,370
0,370
0,369
0,367
0,366
0,365
0,364
0,363
0,361
0,360
0,359
0,357
0,356
Х".1О»,
ккал/(м-ч.°С
6,22
6,30
6,38
6,47
6,54
6,62
6,71
6,80
6,88
6,97
7,06
7,17
7,26
7,36
7,46
7,55
7,66
7,77
7,88
7,99
8,1L
8,09
8,15
8,21
8,26
8,33
8,38
8,45
8,50
8,59
8,64
8,71
8,76
8,85
8,91
8,99
9,04
9,12
9,20
9,29
9,35
9,42
9,49
9,56
9,62
9,70
9,78
9,84
9,93
10,01

Таблица I. Свойства воды и пара на линии насыщения
t. СС
7'.
кг/м»
V
кг-с3/м*
т".
кг/мз
кг/м3
7"
7'
77Т"
ккал/кг
355,80
356,26
356,71
357,16
357,61
358,06
ЗЭВ,'бО
358,94
359,38
359,82
360,25
360,69
361,12
361,55
361,97
362,40
362,82
363,25
363,67
364,08
364,50
364,91
365,32
365,74
366,14
366,55
366,95
367,36
367,76
368,16
368,55
368,95
369,34
369,73
370,12
370,51
370,90
371,28
371,66
372,05
372,42
372,81
373,18
373,56
373,93
549,5
547,5
545,2
543,2
540,9
538
536
533
531
529,3
526,8
524,5
522,0
519,2
516,8
514,2
511,5
508,6
505,8
503,0
500,0
497,0
493,8
490,7
487,3
483,7
480,3
476,6
472,8
469,0
464,9
460,6
456,2
451,7
446,8
441,9
436,7
431,0
424,6
417,4
409,6
400,8
391,3
378,9
359,4
28,01
27,90
27,79
27,69
27,57
27,45
27,34
27,21
27,09
26,98
26,85
26,73
26,60
26,46
26,34
26,21
26,07
25,92
25,78
25,64
25,48
25,33
25,17
25,01
24,84
24,65
24,48
24,29
24,10
23,91
23,70
23,48
23,25
23,02
22,77
22,52
22,26
21,97
21,64
21,27
20,88
20.43
19,94
19,31
18,32
129,1
130,4
131,9
133,4
134,9
136,4
137,9
139,5
141,1
142,8
144,4
146,2
147,9
149,7
151,5
153,4
155,4
157,4
159,4
161,5
163,6
165,8
168,1
170,4
172,8
175,3
177,8
180,5
183,3
186,2
189,2
192,4
195,8
199,2
203,1
206,9
211,2
215,9
221,0
226,7
233,0
240,2
249,1
260,9
280,5
6,580
6,646
6,723
6,799
6,876
6,952
7,028
7,110
7,192
7,278
7,360
7,452
7,538
7,630
7,722
7,818
7,920
8,022
8,124
8,231
8,338
8,450
8,568
8,685
8,807
8,935
9,С62
9,2С0
9,342
9,490
9,643
9,806
9,98
10,15
10,35
1С,54
10,76
11,00
11,26
11,55
11,88
12,24
12,70
13,30
14,30
420,4
417,1
4K,3
409,8
406,6
402,1
398,5
394,4
390,5
386,5
382,4
378,3
374,1
369,5
365,3
360,8
356,1
351,2
346,4
341,5
336,4
331,2
325,7
320,3
314,5
ЗС8,4
302,5
296,1
289,5
282,9
275,7
268,2
260,4
252,5
243,7
235,0
225,5
215,1
203,6
190,6
176,6
160,6
142,2
118,0
78,9
0,23494
0,23817
0,24193
0,24558
0,24940
0,25330
0,25708
0,26128
0,26542
0,26979
0,27411
0,27874
0,28333
0,28833
0,29315
0,29833
0,30381
0,30948
0,31514
0,32107
0,32720
0,33360
0,34042
0,34726
0,35460
0,36241
0,37018
0,37872
0,38769
0,39693
0,40697
0,41772
0,42920
0,44100
0,45456
0,46820
0,48363
0,50093
0,52049
0,54325
0,56885
0,59930
0,63660
0,68857
0,78047
0,7651
0,7618
0,7581
0,7544
0,75С6
0,7467
0,7429
0,7387
0,7346
0,7302
0,7259
0,7213
0,7167
0,7117
0,7С68
0,7017
0,6962
0,6905
0,6850
0,6789
0,6728
0,6664
0,6596
0,6527
0,6454
0,6376
0,6298
0,6213
0,6123
0,6031
0,5930
0,5823
0,5708
0,5590
0,5458
0,5318
0,5163
0,4990
0,4795
0,4568
0,4312
0,40С7
0,3634
0,3114
0,2195
4,256
4,199
4,113
4,072
4,010
3,948
3,890
3,827
3,768
3,706
3,648
3,588
3,529
3,468
3,411
3,352
3,292
3,231
3,173
3,114
3,056
2,998
2,938
2,880
2,820
2,759
2,701
2,640
2,579
2,519
2,457
2,394
2,330
2,268
2,200
2,136
2,068
1,996
1,921
1,841
1,758
1,669
1,571
1,452
1,281
411,5
412,5
413,5
414,5
415,5
416,5
417,5
418,6
419,6
420,7
421,7
422,8
423,9
425,0
426,1
427,2
428,4
429,5
430,7
431,9
433,1
434,3
435,6
436,9
438,2
439,5
440,9
442,3
443,7
445,2
446,8
448,4
450,0
451,7
453,5
455,3
457,2
459,2
461,6
464,1
466,8
469,9
473,4
477,7
484,7

Таблица I. Свойства воды и пара на линии насыщения
• ккал/кг
At'
Ар'
ккал.см»/кгя
At
Ар'
°С-сма/кг
г,
ккал/кг
ккал/(кг«м)
м*/с
0
м»/с
ккал/(кг-°С)
ккал/(м-ч-°С)
ккал/(м-ч-°С)
602,9
602,0
601,1
600,1
599,2
598,1
597,2
596,2
595,2
594,2
593,1
592,0
590,8
589,7
588,5
587,2
586,0
584,7
583,4
582,1
580,7
579,3
577,9
576,4
574,9
573,4
571,8
570,2
568,6
566,8
565,0
563,2
561,3
559,2
557,1
554,9
552,4
549,9
547,1
544,0
540,6
536,9
532,5
526,3
516,8
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,1
1,1
1,1
1,1
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
,2
,2
,3
,3
,3
,6
,6
,6
,8
,8
1,8
2,0
2,2
2,4
2,6
2,9
3,3
3,9
5,6
0,46
0,46
0,45
0,45
0,45
0,44
0,44
0,44
0,44
0,44
0,44
0,44
0,43
0,42
0,42
0,42
0,42
0,42
0,42
0,42
0,42
0,41
0,42
0,41
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,39
0,39
0,39
0,39
0,39
0,38
0,38
0,38.
0,38
0,38
0,38
0,38
0,38
191,4
189,5
187,6
185,6
183,7
181,7
179,7
177,6
175,6
173,5
171,4
169,2
166,9
164,7
162,4
160,0
157,6
155,2
152,7
150,2
147,6
145,0
142,3
139,5
136,7
133,9
130,9
127,9
124,9
121,6
118,2
114,8
111,3
107,5
103,6
99,6
95,2
90,7
85,5
79,9
73,8
67,0
59,1
48,6
32,1
0,0550
0,0548
0,0545
0,0543
0,0541
0,0538
0,0536
0,0534
0,0532
0,0529
0,0527
0,0577
0,0574
0,0571
0,0568
0,0617
0,0614
0,0610
0,0607
0,0604
0,0600
0,0596
0,0642
0,0638
0,0633
0,0677
0,0672
0,0667
0,0662
0,0751
0,0744
0,0737
0,0730
0,0813
0,0804
0,0795
0,0873
0,0948
0,1019
0,1085
0,1188
0,1323
0,1526
0,2122
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,127
0,216
0,215
0,213
0,212
0,210
0,209
0,208
0,206
0,205
0,204
0,202
0,201
0,199
0,198
0,196
0,195
0,194
0,192
0,191
0,190
0,188
0,187
0,185
0,184
0,182
0,181
0,180
0,178
0,177
0,175
0,174
0,172
0,171
0,170
156/1,691
157/1,687
158/1,681
160/1,677
1,161/1,672
1,162/1,668
1,164/1,663
1,165/1,658
1,167/1,653
1,168/1,648
1,170/1,643
1,171/1,639
1,172Д,634
1,174/1,629
1,175/1,624
1,177/1,619
1,179/1,613
1,181/1,608
1,183/1,602
1,185/1,597
,187/1,591
189/1,585
191/1,580
193/1,574
1,195/1,568
1,197/1,562
1,200/1,556
1,202/1,550
1,205/1,544
1,207/1,537
1,210/1,530
1,213/1,524
1,216/1,517
1,219/1,510
1,223/1,502
1,226/1,495
1,231/1,486
1,235/1,476
1,240/1,467
1,244/1,457
1,250/1,447
1,255/1,436
1,269/1,415
1,282/1,394
0,355
0,353
0,352
0,350
0,349
0,347
0,346
0,344
0,342
0,341
0,339
0,337
0,335
0,333
0,332
0,330
0,328
0,326
0,324
0,322
0,320
0,318
0,316
0,313
0,311
0,309
0,307
0,305
0,302
0,300
0,298
0,296
0,293
0,291

142
Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
Таблица II
t, °с
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
/,
ккал/кг
5,1
15,2
25,0
34,9
44,7
54,6
64,5
74,4
84,3
94,2
104,1
114,1
124,1
134,1
144,2
154,3
164,5
174,7
185,0
195,4
205,8
216,3
227,0
237,7
248,6
259,7
270,9
282,3
294,0
306,0
318,4
331,2
344,6
358,8
374,0
390,7
394,4
398,1
401,9
406,0
410,2
414,6
419,4
424,6
430,4
437,1
445,4
457,4
528,3
568,2
583,9
595,0
604,0
611.6
618,3
Интегральные плотности
V, МЗ/КГ
V, МЗ/jfCr
/? = 230 кгс/см2
0,0009892
0,0009899
0,0009918
0,0009946
0,0009981
0,0010024
0,0010072
0,0010127
0,0010187
0,0010253
0,0010324
0,0010401
0,0010483
0,0010571
0,0010664
0,0010763
0,0010869
0,0010981
0,0011101
0,0011228
0,0011364
0,0011510
0,0011666
0,0011833
0,0012014
0,0012210
0,0012423
0,0012657
0,0012915
0,0013202
0,0013525
0,0013895
0,0014324
0,0014836
0,0015467
0,0016287
0,001648
0,001670
0,001693
0,001718
0,001746
0,001778
0,001814
0,001856
0,001908
0,001974
0,002066
0,002226
0,003778
0,004943
0,005460
0,005843
0,006159
0,006434
0,006680
0,0009891
0,0009894
0,0009901
0,0009910
0,0009922
0,0009936
0,0009953
0,0009973
0,0009994
0,0010018
0,001С044
0,0010071
0,0010101
0,0010133
0,0010167
0,0010203
0,0010241
0,0010281
0,0010323
0,С010368
0,С010416
0,0010466
0,0010518
0,0010574
0,0010634
0,0010697
0,0010764
0,0010836
0,0010914
0,0010997
0,0011088
0,001119
0,001130
0,001143
0,001158
0,001176
0,001180
0,001185
0,001190
0,001195
0,001200
0,001207
0,001214
0,001222
0,001230
0,001242
0,00126
0,00128
0,00146
0,00172
0,00182
0,00189
0,00196
0,00201
0,00206
7, кг/м8
1011,0
1010,0
1008,0
1005,0
1002,0
997,6
992,8
987,6
981,6
975,3
968,6
961,4
953,9
946,0
937,7
929,1
920,0
910,6
900,8
890,7
880,0
868,8
857,2
845,1
832,3
819,0
805,0
790,1
774,3
757,5
739,3
722,0
697,4
672,9
646,4
614,0
606,8
598,8
590,7
582,1
572,7
562,4
551,3
538,7
524,2
506,5
484,0
449,3
264,7
202,3
183,2
171,1
162,4
155,4
149,7
и объемы при
Т~, кг/мз
1011,0
1010,7
1010,0
1009,1
1007,9
1006,4
1004,7
1002,8
1000,7
998,4
995,8
993,2
990,3
987,3
984,1
980,8
977,3
973,7
969,9
965,9
961,8
957,5
953,1
948,5
943,6
938,6
933,3
927,8
922 0
916,0
909,5
902,7
895,3
887,1
877,9
867,3
865,0
862,4
859,7
856,9
854,3
850,8
847,6
843,7
839,7
834,5
828,0
819,3
768,8
719,4
705,6
695,5
687,2
680,4
674,5
t, °с
390
392
394
396
39в
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
452
454
456
458
460
462
464
466
468
470
472
474
476
478
480
482
484
486
488
490
492
494
496
498
сверхкритическом давлении
/.
ккал/кг
624,4
629,9
635,0
639,7
644,2
648,4
652,4
656,2
659,9
663,4
666,7
670,0
673,2
676,2
679,2
682,0
684,9
687,6
690,3
692,9
695,4
697,9
700,4
702,8
705,1
707,4
709,7
712,0
714,2
716,3
718,5
720,6
722,7
724,7
726,8
728,8
730,7
732,7
734,6
736,5
738,4
740,3
742,2
744,0
745,8
747,6
749,4
751,2
753,0
754,7
756,4
758,2
759,9
761,6
763,2
V, M3/W
V, МЗ/КГ
р = 230 кгс/см2
0,006940
0,007112
0,007306
0,007488
0,007661
0,007826
0,007984
0,0С8135
0,008280
0,008421
0,008557
0,0С8689
0,008818
0,008943
0,009064
0,009183
0,009299
0,009412
0,009523
0,009632
0,009739
0,009844
0,009947
0,01005
0,01015
0,01025
0,01034
0,01044
0,01053
0,01062
0,01072
0,01080
0,01089
0,01098
0,01107
0,01115
0,01124
0,01132
0,01141
0,01149
0,01157
0,01165
0,01173
0,01181
0,01189
0,01197
0,01204
0,01212
0,01220
0,01227
0,01235
0,01242
0,01250
0,01257
0,01264
0,00211
0,00215
0,00219
0,00223
0,00227
0,00231
0,00235
0,00238
0,00241
0,00244
0,00248
0,00251
0,00254
0,00256
0,00259
0,00262
0,00265
0,00268
0,00270
0,00273
0,00275
0,00278
0,00281
0,00283
0,00286
0,00288
0,00291
0,00293
0,00295
0,00298
0,00299
0,00302
0,00304
0,00306
0,00308
0,00311
0,00313
0,00315
0,00317
0,00320
0,00322
0,00324
0,00326
0,00328
0,00330
0,00332
0,00334
0,00336
0,00338
0,00340
0,00343
0,00344
0,00346
0,00348
0,00350
Y, кг/мз
144,8
140,6
136,9
133,6
130,5
127,8
125,2
122,9
120,8
118,8
116,9
115,1
113,4
111,9
110,3
108,9
107 5
106,3
105,0
103,8
102,7
101,6
100,5
99,5
98,5
97,6
96,7
95,8
95,0
94,2
93,3
92,6
91,8
91,1
90,3
89,6
89,0
88,3
87,6
87,0
86,4
85,8
85,3
84,7
84,1
83,5
83,1
82,5
82,0
81,5
81,0
80,5
80,1
79,6
79,1
Y, кг/м>
669,4
664,6
660,2
656,1
652, 3-
648,7
645, а
642,2
639,3
636,5
633,8
631,3
628,9
626,5
624,2
622,0
619,0
617,а
615,7
613,8-
612,а
610,2
608,2
606,4
604,5
602,9
601,2
599,5
598,0
596,4
595, а
593,8
592,3
590,8
589,3
588,2
586,7
585,4
584,1
582,8
581,6
580, а
579,1
577,8
576,6
575,4
574,4
573,2
572,0
570,9
569,5
568,6
567,7
566,6
565,4

Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
t, °с
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
700
710
720
730
740
750
760
770
780
790
800
810
820
830
840
850
860
870
880
890
900
910
920
930
940
950
960
970
980
990
000
0
10
20
30
40
/.
ккал/кг
764,9
773,1
781,1
788,8
796,4
803,8
811,1
818,3
825,4
832,4
839,2
846,0
852,7
859,4
866,0
872,5
879,0
885,4
891,8
898,2
904,6
910,9
917,2
923,6
929,9
936,2
942,5
948,8
955,1
961,4
967,7
973,5
979,8
986,0
992,2
998,4
1004,6
1010,9
1017,1
1023,2
1029,4
1035,5
1041,7
1047,9
1054,0
1060,1
1066,3
1072,5
1078,6
084,8
090,9
5,6
15,4
25,3
35,1
44,9
V, М«/КГ
и, мз/кг
р = 230 кгс/см2
[ 0,01271
0,01306
0,01341
0,01374
0,01406
0,01438
0,01469
0,01500
0,01530
0,01559
0,01588
0,01616
0,01644
0,01672
0,01699
0,01726
0,01753
0,01780
0,01806
0,01832
0,01858
0,01883
0,01908
0,01934
0,01959
0,01984
0,02008
0,02033
0,02057
0,02081
0,02106
0,02129
0,02152
0,02176
0,02200
0,02223
0,02246
0,02270
0,02293
0,02316
0,02339
0,02362
0,02385
0,02407
0,02430
0,02452
0,02475
0,02497
0,02519
0,02541
0,02563
р = 240
0,0009887
0,0009894
0,0009913
0,0009941
0,0009977
0,00353
0,00363
0,00373
0,00383
0,00392
0,00402
0,00411
0,00420
0,00430
0,00439
0,00448
0,00457
0,00467
0,00477
0,С0486
0,00495
0,00505
0,00514
0,00524
0,00533
0,00542
0,00551
0,00561
0,66570
0,00579
0,00589
0,00598
0,00607
0,00617
0,00626
0,00636
0,00647
0,00656
0,00665
0,00675
0,00685
0,00694
0,00704
0,00713
0,00723
0,00732
0,00741
0,00751
0,00761
0,00771
0,00781
0,00790
0,00800
0,00809
0,00819
0,00828
кгс/см2
0,0009887
0,0009890
0,0С09897
0,0009906
0,0009918
Т» кг/м*
78,7
76,6
74,6
72,8
71,1
69,5
68,1
66,7
65,4
64,1
63,0
61,9
60,8
59,8
58,9
57,9
57,0
56,2
55,4
54,6
53,8
53,1
52,4
51,7
51,0
50,4
49,8
49,2
48,6
48,1
47t5
47,1
46,4
45,8
45,4
44,9
44,5
44,0
43,6
43,1
42,7
42,3
41,8
41,5
41,1
40,7
40,4
40,0
39,6
39,3
39,0
1011,0
1011,0
1009,0
1006,0
1002,0
•j. кг/м*
564,0
558,8
553,9
549,2
544,7
540,3
536,1
532,1
528,1
524,1
520,3
516,5
512,8
509,3
505,8
502,3
499,0
495,7
492,5
489,3
486,2
483,2
480,2
477,2
474,3
471,5
468,7
466,9
463,2
460,5
457,8
455,4
452,8
450,3
447,8
445,3
442,8
440,3
438,0
435,6
433,2
431,0
428,6
426,3
424,1
421,8
419,6
417,5
415,3
413,2
4П,0
1011,4
1011,1
1010,5
1009,5
10С8,
t, °С
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
/,
ккал/кг
54,8
64,7
74,6
84,5
94,4
104,3
114,3
124,3
134,3
144,4
154,5
164,6
174,8
185,1
195,5
205,9
216,4
227,0
237,8
248,7
259,7
270,9
282,3
294,0
305,9
318,2
331,0
344,3
358,3
373,4
389,8
393,3
396,9
400,6
404,5
408,5
412,7
417,2
422,0
427,0
432,7
439,2
446,9
457,0
473,8
529,2
561,8
578,4
590,2
599,7
607,7
614,7
621,0
626,7
632,0
636,9
641,5
645,9
650,0
654,8
V, М8/КГ
V, М8/КГ
р — 240 кгс/см2
0,0010019
0,0010068
0,0010123
0,С010183
0,0010249
0,С010320
0,0010396
0,0010478
0,СО10565
0,0010658
0,СО10757
0,0010862
0,0010974
0,0011093
0,С011220
0,0011356
0,00115С0
0,0011655
0,0011822
0,0012С01
0,0012196
0,0012407
0,0012639
0,0012894
0,0013177
0,0013496
0,0013859
0,0014279
0,0014777
0,0015385
0,0016166
0,001635
0,001655
0,001676
0,001699
0,001725
0,001753
0,001784
0,001820
0,001862
0,С01912
0,001974
0,002058
0,002183
0,002440
0,С03652
0,004561
0,005071
0,005452
0,005767
0,006040
0,006284
0,006506
0,006711
0,006902
0,007082
0,007252
0,007414
0,007569
0,007717
0,0009932
0,0009949
0,0009970
О,С0С9989
0,0010013
0,0010039
0,0010066
0,СО10096
0,0010128
0,G010162
0,0010198
0,0010236
0,0010276
0,0010318
0,0010362
0,0010410
0,0010460
0,0010512
0,0010568
0,001С627
0,С010690
0,0010756
0,СО10828
0,0010905
0,0010988
0,0011077
0,0011180
0,001129
0,001141
0,001156
0,001173
0,001177
0,001181
0,001185
0,С01190
0,001196
0.С01201
0,001207
0,001214
0,001222
0,001232
0,00124
0,00126
0,00128
0,00132
0,00149
0,00165
0,С0173
0,00179
0,00185
0,00190
0,00195
0,00200
0,00204
0,00208
0,00212
0,00215
0,00219
0,00223
0,00226
7, кг/мз
998,
993,3
987,8
982,0
975,7
969,0
961,9
954,4
946,6
938,3
929,6
920,6
911,3
901,5
891,3
880,6
869,6
858,0
845,9
833,2
819,9
806,0
791,2
775,6
758,9
741,0
721,5
700,4
676,7
650,0
618,6
611,6
604,2
596,7
588,6
579,7
570,5
560,5
549,5
537,0
523,1
506,5
485,9
458,1
409,8
273,8
219,3
197,2
183,4
173,4
165,6
159,1
153,7
149,0
144,9
141,2
137,9
134,9
132,1
129,6
Y, кг/м»
1006,&
1005,1
юоз,а
1001,2
998, a
996,3
993,6
990, a
987, a
984,6
981,3
977, a
974,2
970,4
966,5
962, a
958,1
953,7
949, Q.
944,2'
939,2-
934,0
928,5,
922,7
916,7
910,a
903, a
896,2;
888,2
879, a
869,0
866,9*
864,7
862,2
859, d
856,5
853, &
850, a
847,4
843,5,
839,0
833,a
827,7
819,3
805,3-
757,3
726,9
713,8
704,2
696,2
689,4
683,3
677,8.
672,9
668,4
664, a
660,4
656, &
653,5
650, a

144
t, e
с
i,
ккал/кг
Таблица
V, М»/КГ
//. Интегральные плотности и
И, мз/кг f, кг/мз f7 кг/м8
объемы при сверхкритическом
'» °с ккал/кг
о, мз/кг о
давлении
, МЗ/КГ
7.
КГ/М»
7.
кг/м»
/? = 240 кгс/см2
657,7
661,3
664,8
668,1
671,4
674,5
677,5
680
683
686,7
688,8
691,5
694,1
696,7
699,2
701,6
704,0
706,4
708,7
711,0
713,2
715,4
717,6
719,8
721,9
724,0
726,0
728,1
730,1
732,1
734,0
736,0
737,9
739,8
741,7
743,6
745,4
747,2
749,0
750,8
752,6
754,0
756,2
757,9
759,6
761,4
769,8
777,9
785,8
793,6
801,1
808,6
815,9
823,0
830,1
837,1
844,0
850,8
857,5
864,1
0,007860
0,007998
0,008132
0,008261
0,008386
0,008508
0,008627
0,008744
0,008857
0,008968
0,009076
0,009182
0,009287
0,009389
0,009489
0,009588
0,009685
0,009781
0,009875
0,009968
0,01006
01,01015
0,01024
0,01033
0,01041
0,01050
0,01058
0,01067
0,01075
0,01083
0,01091
0,01099
0,01107
0,01115
0,01123
0,01130
0,01138
0,01146
0,01153
0,01160
0,01168
0,01175
0,01182
0,01190
0,01197
0,01204
0,01238
0,01272
0,01305
0,01336
0,01367
0,01398
0,01428
0,01457
0,01485
0,01513
0,01541
0,01568
0,01595
0,01621
0,00229
0,00232
0,00235
0,00238
0,00241
0>00244
0,00247
0,00250
0,00252
0,00255
0,00258
0,00260
0,00263
0,00265
0,00267
0,00270
0,00272
0,00275
0,00277
0,00280
0,00281
0,00284
0,00286
0,00288
0,00291
0,00292
0,00295
0,00297
0,00300
0,00301
0,00303
0,00305
0,00307
0,00309
0,00311
0,00314
0,00315
0,00318
0,00320
0,00322
0,00324
0,00326
0,00328
0,00330
0,00332
0,00334
0,00344
0,00354
0,00363
0,00372
0,00381
0,00390
0,00399
0,00408
0,00418
0,00421
0,00436
0,00445
0,00454
0,00463
127,2
125,1
123,0
121,1
119,9.
117,5
115,9
114,3
112,9
111,5
110,2
108,9
107,7
106,5
105,4
104,3
103,2
102,2
101,2
100,3
99,4
98,5
97,7
96,8
96,1
95,2
94,5
93,7
93,0
92,3
91,7
91,0
90,3
89,7
89,0
88,5
87,9
87,3
86,7
86,2
85,6
85,1
84,6
84,0
83,5
83,1
80,8
78,6
76,6
74,8
73,2
71,5
70,0
68,6
67,3
66,1
64,9
63,8
62,7
61,7
647,3
644,5
641,7
639,0
636,5
634,1
631,7
629,4
627,2
625,1
622,7
620,9
619,0
617,2
615,4
613,3
611,7
609,9
608,1
606,4
605,1
603,3
602,0
600,7
599,0
597,7
596,2
594,9
593,5
592,2
590,7
589,5
588,3
587,0
585,8
584,2
583,2
582,0
580,8
579,6
578,0
577,0
576,0
574,5
573,4
572,3
566,9
561,9
557,0
552,3
547,9
543,6
539,3
535,2
531,2
527,2
523,4
519,7
516,0
512,4
650
660
670
680
690
700
710
720
730
740
750
760
770
780
790
800
810'
820
830
840
850
860
870
880
890
900
910
920
930
940
950
960
970
980
990
1000
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
870
877
S83
890
896
903
909
915
922
928
934
941
947
953
960
966,
972,
978,
985,
991,
997,
1003,
1010,
1016,
1022,
1028,
1034,
1040,
1047,
1053,
1059,
1065,
1071,
1077,
1084,
1090,
,7
i "^
»8
,2
,6
,0
,4
,8
,2
,5
,9
2
6
9
2
5
4
7
0
2
5
7
0
2
3
5
7
9
1
2
3
5
7
9
1
2
5,9
15
25
35,3
45,1
55,0
64,9
74,7
84,6
94,6
104,
114
124
134,
144,5
154,6
164,8
175,0
185,2
195,6
0,01648
0,01674
0,01699
0,01725
0,01750
0,01775
0,01799
0,01824
0,01848
0,01872
0,01896
0,01920
0,01944
0,01968
0,01991
0,02014
0,02037
0,02059
0,02082
0,02105
0,02128
0,02150
0,02172
0,02196
0,02218
0,02240
0,02262
0,02284
0,02305
0,02327
0,02348
0,02370
0,02391
0,02413
0,02434
0,02455
кгс/см2
0,00472
0,00481
0,00490
0,00499
0,00508
0,00517
0,00526
0,00535
0,00544
0,00553
0,00562
0,00571
0,00580
0,00589
0,00598
0,00607
0,00617
0,00627
0,00636
0,00645
0,00654
0,00663
0,00672
0,00681
0,00691
0,00700
0,00709
0,00719
0,00727
0,00737
0,00745
0,00755
0,00765
0,00774
0,00783
0,00793
60
59
58
58
57
56
55
54
54
53
52
52
51
50
50
49
49
48
48
47
47
46,
46
45
45,
44,
44,
43,
43,
43,
42,
42,
41,
41,
41,
40,
,7
,7
,9
,0
,1
,3
,6
,8
,1
,4
,7
,1
,4
8
,2
6
1
6
0
5
0
5
0
5
1
6
2
8
4
0
6
2
8
4
1
7
р = 250 кгс/см2
0,0009883
0,0009890
0,0009909
0,0009937
0,0009973
0,0010015
0,0010064
0,0010119
0,0010179
0,0010244
0,0010315
0,0010391
0,0010473
0,0010560
0,0010652
0,0010751
0,0010856
0,0010967
0,0011086
0,0011212
0,0009882
0,0009885
0,0009892
0,0009901
0,0009913
0,0009928
0,0009945
0,0009964
0,0009985
0,0010008
0,0010034
0,0010062
0,0010092
0,0010123
0,0010157
0,0010193
0,0010231
0,0010270
0,0010312
0,0010357
1012,0
1011,0
1009,0
1006,0
1003,0
998,5
993,6
988,2
982,4
976,2
969,4
962,4
954,8
947,0
938,8
930,1
921,2
911,8
902,0
891,9
508,9
505,4
502,1
498,8
495,6
492,4
489,4
486,3
483,3
480,4
477,5
474,6
471,8
469,1
466,3
463,6
460,9
458,3
455,7
453,2
450,
448,
445,
443,
440,9
438,5
436,1
433,9
431,7
429,2
427,1
424,9
422,5
420,3
418,2
416,1
1011,9
1011,6
1010,9
1010,0
1008,7
1007,3
1005,6
1003,7
1001,6
999,3
996J
994,1
991
988,
985,0
981,7
978,3
974,7
970,9
967,0

Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
ккал/кг
vf м8/кг
v, м8/кг
I _
кг/м8 f, кг/м8
ккал/кг
V, М8/КГ
кг/м8
f, кг/м»
р=250 кгс/см2
206,0
216,5
227,1
237,9
248,7
259,7
270,9
282,3
293,9
305,8
318,1
330,8
344,0
357,9
372,8
388,9
392,3
395,8
399,4
403,2
407,0
411,0
415,2
419,7
424,4
429,4
435,0
441,3
448,5
457,5
470,0
492,5
532,3
558,2
574,5
586,5
596,2
604,4
611,6
618,1
624,0
629,5
634,5
639,2
643,7
647,9
652,0
655,8
659,5
663,0
666,5
669,8
673,0
676,0
679,1
682,0
684,8
687,6
690,3
693,0
0,0011347
0,0011491
0,0011645
0,0011811
0,0011989
0,0012182
0,0012391
0,0012621
0,0012873
0,0013153
0,0013467
0,0013823
0,0014235
0,0014720
0,0015308
0,0016054
0,001623
0,001641
0,001661
0,001683
0,001706
0,001731
0,001759
0,001791
0,001826
0,001867
0,001916
0,001975
0,002052
0,002159
0,002331
0,002720
0,003607
0,004296
0,004766
0,и05Ш
0,005437
0,005704
0,005942
0,006159
0,006360
0,006547
0,006724
0,006890
0,007049
0,007200
0,007345
0,007485
0,007620
0,007750
0,007877
0,007999
0,008119
0,008235
0,008348
0,008459
0,008567
0,008673
0,008776
0,008878
0,0010404
0,0010454
0,0010506
0,0010561
0,0010620
0,0010683
0,0010749
0,0010820
0,0010896
0,0010978
0,0011067
0,001117
0,001127
0,001140
0,001154
0,001171
0,001175
0,001179
0,001183
0,001187
0,001192
0,001197
0,001202
0,001209
0,001216
0,001224
0,00123
0,00124
0,00126
0,00128
0,00130
0,00136
0,00148
0,00159
0,00168
0,00174
0,00180
0,00185
0Т00190
0,00195
0,00199
0,00202
0,00207
0,00210
0,00214
0,00217
0,00220
0,00223
0,00226
0,00229
0,00232
0,00235
0,00237
0,00240
0,00243
0,00246
0,00248
0,00250
0,00253
0,00255
881,3
870,2
858,7
846,6
834,1
820,9
807,0
792,3
776,8
760,3
742,5
723,4
702,5
679,3
653,3
622,9
616,1
609,4
602,0
594,2
586,2
577,7
568,5
558,3
547,7
535,6
522,0
506,3
487,3
463,2
429,0
367,6
277,3
232,8
209,8
194,8
184,0
175,3
168,3
162,4
157,2
152,7
148,7
145,1
141,8
138,9
136,1
133,6
131,2
129,0
127,0
125,1
123,2
121,4
119,8
118,2
116,7
115,3
113,9
112,6
962,9
958,6
954,2
949,6
944,8
939,8
934,6
929,1
923,4
917,4
911,1
904,3
897,1
889,1
880,4
870,3
868,2
866,0
863,8
861,4
858,6
856,1
853,3
850,2
846,8
842,8
838,5
833,9
828,2
820,3
811,1
790,9
758,0
734,3
720,9
709,5
700,9
693,6
687,1
681,4
676,4
671,8
667,6
663,8
660,1
656,7
653,4
650,3
647,4
644,6
641,9
639,4
636,9
634,5
632,2
629,6
627,8
625,8
623,8
621,8
440
442
444
446
448
450
452
454
456
458
460
462
464
466
468
470
472
474
476
478
480
482
484
486
488
490
492
494
496
498
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
700
710
720
73С
740
750
760
770
780
790
695,6
698,1
700,6
703,1
705,5
707,8
710,1
712,4
714,7
716,9
719,1
721,2
723,3
725,4
727,5
729,5
731,6
733,6
735,5
737,5
739,7
741,3
743,2
745,1
746,9
748,8
750,6
752,4
754,2
756,0
757,8
766,4
774,7
782,8
790,7
798,4
806,0
813,4
820,7
827,9
834,9
841,9
848,8
855,6
862,3
868,9
875,5
882,1
888,6
895,1
901,6
908,0
914,4
920,8
927,2
933,6
940,0
946,4
952,7
959,1
/7=250 кгс/см2
0,008978
0,009076
0,009172
0,009267
0,009360
0,009451
0,009542
0,009631
0,009718
0,009805
0,009890
0,009975
0,01006
0,01014
0,01022
0,01030
0,01038
0,01046
0,01054
0,01062
0,01069
0,01071
0,01084
0,01092
0,01099
0,01106
0,01113
0,01121
0,01128
0,01135
0,01142
0,01176
0,01209
0,01241
0,01272
0,01302
0,01332
0,01361
0,01389
0,01417
0,01445
0,01472
0,01498
0,01524
0,01550
0,01575
0,01600
0,01625
0,01650
0,01674
0,01698
0,01722
0,01746
0,01770
0,01793
0,01810
0,01840
0,01862
0,01885
0,01908
0,00258
0,00260
0,00262
0,00264
0,00267
0,00269
0,00271
0,00274
0,00276
0,00278
0,00280
0,00282
0,00284
0,00286
0,00289
0,00291
0,00293
0,00295
0,00297
0,00299
0,00301
0,00303
0,00305
0,00307
0,00309
0,00311
0,00313
0,00315
0,00317
0,00319
0,00321
0,00330
0,00339
0,00348
0,00357
0,00366
0,00375
0,00384
0,00393
0,00402
0,00410
0,00419
0,00428
0,00437
0,00446
0,00454
0,00463
0,00472
0,00480
0,00489
0,00498
0,00506
0,00515
0,00524
0,00532
0,00541
0,00550
0,00558
0,00567
0,00576
111,4
110,2
109,1
107,9
106,8
105,8
104,8
103,8
102,9
101,9
101,1
100,3
99,4
98,6
97,8
97,1
96,3
95,6
94,9
94,2
93,6
92,8
92,3
91,6
91,0
90,4
89,8
89,2
88,6
88,1
87,6
85,0
82,7
80,6
78,6
76,8
75,1
73,5
72,0
70,6
69,2
67,9
66,8
65,6
64,5
63,5
62,5
61,5
60,6
59,7
58,9
58,1
57,3
56,5
55,8
55,1
54,4
53,7
53,0
52,4
10—382

146
Таблица 11. Интегральные tiAoftioCtu и объемы при ШрХкритинеском давлении
ккал/кг
v, м»/кг
V, М»/КГ
Т. кг/м»
°с
ккал/кг
Ч>, м»/кг
V, М'/КГ
7, кг/м» т. кг/м»
965,4
971,4
977,7
984,0
990,3
996,5
1002,8
1009,1
1015,3
1021,5
1027,7
1033,9
1040,1
1046,3
1052,5
1058,6
1064,8
1071,0
1077,2
1083,4
1089,5
6,1
15.9
25,7
35,5
45,4
55,2
65,1
74,9
84,8
94,7
104,7
114,6
124,6
134,6
144,7
154,8
164,9
175,1
185,4
195,7
206,1
216,6
227,2
237,9
248,8
259,8
270,9
282,3
293,9
305,8
318,0
330,6
343,7
357,5
372,2
0,01930
0,01952
0,01974
0,01997
0,02019
0,02040
0,02062
0,02084
0,02106
0,02127
0,02148
0,02169
0,02191
0,02211
0,02232
0,02253
0,02274
0,02295
0,02315
0,02336
0,02356
•. 250 кгс/см2
0,00584
0,00594
0,00603
0,00611
0,00620
0,00629
0,00637
0,00647
0,00655
0,00664
0,00673
0,00682
0,00690
0,00699
0,00708
0,00717
0,00726
0,00735
0,00744
0,00753
0,00762
р=260 кгс/см2
0,0009878
0,0009886
0,0009905
0,0009933
0,0009969
0,0010011
0,0010060
0,0010114
0,0010174
0,0010240
0,0010310
0,0010386
0,0010468
0,0010555
0,0010647
0,0010745
0,0010850
0,0010961
0,0011079
0,0011205
0,0011339
0,0011482
0,0011635
0,0011800
0,0011977
0,0012168
0,0012376
0,0012603
0,0012852
0,0013129
0,0013438
0,0013789
0,0014192
0,0014665
0,0015234
0,0009877
0,0009880
0,0009887
0,0009896
0,0009909
0,0009924
0,0009940
0,0009959
0,0009981
0,0010004
0,0010030
0,0010057
0,0010087
0,0010119
0,0010152
0,0010188
0,0010225
0,0010265
0,0010307
0,0010352
0,0010398
0,0010448
0,0010500
0,0010555
0,0010614
0,0010675
0,0010742
0,0010812
0,0010888
0,0010969
0,0011051
0,001115
0,001126
0,001138
0,001152
51,8
51,2
50,7
50,1
49,5
49,0
48,5
48,0
47,5
47,0
46,6
46,1
45,6
45,2
44,8
44,4
44,0
43,6
43,2
42,8
42,4
1012,0
1011,0
1010,0
1007,0
1003,0
998,9
994,0
988,7
982,9
976,6
969,9
962,8
955,3
947,5
939,2
930,7
921,7
912,3
902,6
892,5
881,9
870,9
859,4
847,5
834,9
821,9
808,0
793,5
778,1
761,7
744,2
725,2
704,6
681,9
656,4
466,3
463,7
461,1
458,3
455,8
453,2
450,8
448,2
445,7
443,3
441,0
438,7
436,3
434,0
431,7
429,5
427,3
425,0
422,8
420,7
418,6
1012,5
1012,1
1011,4
1010,4
1009,2
1007,7
1006,0
1004,1
1002,0
999,7
997,2
994,5
991,7
988,7
986,5
982,2
978,8
975,1
971,4
967,5
963,4
959,1
954,7
950,2
945,4
940,4
935,2
929,8
924,1
918,2
911,9
905,2
898,0
890,2
881,6
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
452
454
456
458
460
462
464
466
468 ,
388,0
391,4
394,8
398,4
402,0
405,7
409,6
413,6
417,7
422,2
426,8
431,8
437,3
443,4
450,3
458,5
469,0
483,9
507,8
536,1
557,0
572,1
583,9
593,6
601,9
609,2
615,8
621,8
627,3
632,5
637,3
641,8
646,2
650,3
654,2
657,9
661,6
665,0
668,4
671,6
674,8
677,9
680,8
683,7
686,6
689,3
692,0
694,6
697,2
699,8
702,2
704,7
707,1
709,4
711,8
714,0
716,3
718,5
720,7
722,8
р = 260 кгс/см2
0,0015949
0,001612
0,001629
0,001648
0,001668
0,001689
0,001713
0,001738
0,001766
0,001797
0,001832
0,001872
0,001920
0,001977
0,002048
0,002142
0,002279
0,002507
0,002953
0,003587
0,004121
0,004536
0,004875
0,005164
0,005420
0,005650
0,005860
0,006055
0,006237
0,006408
0,006570
0,006725
0,006873
0,007014
0,007150
0,007282
0,007409
0,007532
0,00765»
0,007768
0,007881
0,007992
0,008100
0,008205
0,008308
0,008409
0,008508
0,008605
0,008701
0,008795
0,008887
0,008978
0,009067
0,009155
0,009241
0,009327
0,009411
0,009494
0,009576
0,009657
0,001168
0,001172
0,001175
0,001180
0,001184
0,001189
0,001194
0,001199
0,001205
0,001209
0,001218
0,00123
0,00123
0,00124
0,00125
0,00126
0,00129
0,00133
0,00139
0,00149
0,00157
0,00164
0,00170
0,00175
0,00180
0,00185
0,00189
0,00193
0,00197
0,00200
0,00204
0,00207
0,00211
0,00214
0,00217
0,00220
0,00222
0,00225
0,00228
0,00230
0,00233
0,00236
0,00238
0,00240
0,00243
0,00246
0,00248
0,00250
0,00252
0,00255
0,00267
0,00259
0,00261
0,00263
0,00265
0,00268
0,00270
0,00272
0,00274
0,00276
627,0
620,3
613,9
606,8
599,5
592,1
583,8
575,4
566,3
556,5
545,8
634,2
520,8
505,8
488,3
466,9
438,7
398,9
338,7
278,7
242,6
220,5
205,1
193,6
184,5
177,0
170,6
165,2
160,3
156,0
152,2
148,7
145,5
142,6
139,9
137,4
134,9
132,8
130,7
128,8
126,9
125,2
123,5
121,9
120,4
118,9
117,5
116,2
114,9
113,7
112,5
111,4
110,3
109,2
108,2
107,2
106,3
105,4
104,4
103,5

Таблица //. Интегральные плоЫбсТи и объемы при свёрХкриТическом давлении
147
ккал/кг
V, м«/кг
V, М»/КГ
7» кг/м»
Т. кг/м»
t,
ккал/кг
о, м»/кг
v, м*/кг
р=260 КГС/СМ2
724,9
727,0
729,1
731,2
733,2
735,2
737,2
739,1
741,0
743,0
744,9
746,7
748,6
750,4
752,3
754,1
763,0
771,5
779,8
787,8
795,7
803,4
810,2
818,3
825,6
832,8
839,8
846,8
853,6
860,4
867,1
873,8
880,4
887,0
893,5
900,0
906,5
913,0
919,4
925,9
932,3
938,7
945,1
951,5
957,9
964,3
970,1
976,5
982,9
989,2
995,4
1001,7
1008,0
1014,3
1020,6
1026,8
1033,0
1039,2
1045,4
1051,6
0,009737
0,009817
0,009895
0,009972
0,01005
0,01012
0,01020
0,01027
0,01035
0,01042
0,01049
0,01056
0,01063
0,01070
0,01077
0,01084
0,01118
0,01151
0,01182
0,01212
0,01242
0,01271
0,01300
0,01327
0,01354
0,01381
0,01408
0,01433
0,01459
0,01484
0,01509
0,01533
0,01557
0,01581
0,01605
0,01628
0,01652
0,01675
0,01697
0,01720
0,01743
0,01765
0,01787
0,01809
0,01831
0,01853
0,01874
0,01896
0,01917
0,01938
0,01959
0,01980
0,02001
0,02022
0,02043
0,02063
0,02084
0,02104
0,02124
0,02144
0,00278
0,00280
0,00282
0,00284
0,00286
0,00288
0,00290
0,00292
0,00294
0,00296
0,00298
0,00300
0,00302
0,00304
0,00306
0,00308
0,00317
0,00325
0,00335
0,00343
0,00352
0,00360
0,00369
0,00378
0,00386
0,00395
0,00403
0,00412
0,00420
0,00428
0,00438
0,00445
0,00454
0,00468
0,00471
0,00479
0,00488
0,00496
0,00504
0,00513
0,00521
0,00529
0,00538
0,00546
0,00554
0,00563
0,00573
0,00581
0,00589
0,00598
0,00607
0,00615
0,00623
0,00632
0,00640
0,00648
0,00657
0,00666
0,00674
0,00683
102,7
101,8
101,0
100,3
99,5
98,8
98,0
97,4
96,6
96,0
95,3
94,7
94,1
93,5
92,8
92,3
89,4
86,9
84,6
82,5
80,5
78,7
76,9
75,4
73,9
72,4
71,0
69,8
68,5
67,4
66,3
65,2
64,2
63,2
62,3
61,4
60,5
59,7
58,9
58,1
57,4
56,7
56,0
55,3
54,6
54,0
53,4
52,7
52,2
51,6
51,0
50,5
50,0
49,5
49,0
48,5
48,0
47,5
47,1
46,6
603,6
602,3
600,9
599,4
598,0
596,5
595,2
593,6
592,4
591,1
589,9
588,4
587,1
585,9
585,0
583,8
578,0
572,6
567,5
562,6
557,9
553,3
548,9
544,6
540,5
536,4
532,4
528,5
524,7
521,0
517,3
513,8
510,4
507,0
503,7
500,5
497,3
494,2
491,1
488,1
485,7
482,3
479,4
476,6
473,8
471,1
468,3
465,6
462,9
460,4
457,7
455,3
452,8
450,4
448,0
445,5
443,1
440,7
438,5
436,1
р = 260 кгс/см2
950
960
970
980
990
1000
1057,8
1064,0
1070,2
1076,5
1082,7
1088,8
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
6,3 |
16,1
25,9
35,7
45,6
55,4
65,2
75,1
85,0
94,9
104,8
114,8
124,8
134,8
144,8
154,9
165,1
175,3
185,5
195,8
206,2
216,7
227,3
238,0
248,8
259,8
271,0
282,3
293,9
305,7
317,8
330,4
343,5
357,2
371,7
387,3
390,6
393,9
397,4
400,9
404,5
408,2
412,1
416,1
420,2
424,6
429,2
434,2
439,6
445,5
0,02164
0,02184
0,02205
0,02225
0,02245
0,02264
0,0009874
0,0009882
0,0009901
0,0009929
0,0009965
0,0010007
0,0010056
0,0010110
0,0010170
0,0010235
0,0010306
0,0010382
0,0010463
0,0010549
0,0010641
0,0010739
0,0010843
0,0010954
0,0011072
0,0011197
0,0011330
0,0011473
0,0011625
0,0011788
0,0011964
0,0012154
0,0012361
0,0012585
0,0012832
0,0013105
0,0013410
0,0013755
0,0014150
0,0014612
0,0015164
0,0015851
0,001601
0,001618
0,001635
0,001654
0,001674
0,001696
0,001719
0,001744
0,001772
0,001803
0,001838
0,001877
0,001923
0,001978
0,00691
0,00700
0,00709
0,00717
0,00725
0,00734
кгс/сма
46,2
45,8
45,4
44,9
44,5
44,2
0,0009873
0,0009876
0,0009883
0,0009893
0,0009905
0,0009919
0,0009936
0,0009955
0,0009976
0,0010000
0,0010025
0,0010053
0,0010083
0,0010114
0,0010148
0,0010183
0,0010221
0,0010260
0,0010302
0,0010346
0,0010393
0,0010442
0,0010494
0,0010549
0,0010607
0,0010669
0,0010734
0,0010804
0,1010879
0,0010959
0,0011046
0,001114
0,001125
0,001137
0,001150
0,001166
0,001170
0,001174
0,001177
0,001181
0,001185
0,001190
0,001195
0,001200
0,001205
0,001212
0,001218
0,001226
0,001234
0,001244
1013,0
1012,0
1010,0
1007,0
1004,0
УУУ ,<3
994,4
989,1
983,3
977,0
970,3
963,2
955,7
948,0
939,7
931,2
922,2
912,9
903,1
893,1
882,6
871,6
860,2
848,3
835,8
822,7
809,0
794,6
779,3
763,1
745,7
727,0
706,7
684,4
659,4
630,9
624,6
618,0
611,6
604,6
597,4
589,6
581,7
573,4
564,3
554,7
544,1
532,8
520,0
505,5
10*

148
Таблица П. Интегральные плотности и объемы При дверЫриТичедком давлении
i,
мил/кг
7, кг/м*
f, КГ/М»
ккал/кг
v, м»/кг
v, м»/кг
Т, кг/м»
452,1
459,8
469,0
480,9
497,2
518,6
540,1
557,5
571,2
582,4
591,8
600,1
607,4
614,0
620,1
625,6
630,8
635,7
640,3
> 644,7
648,9
652,8
656,6
660,3
663,8
667,2
670,5
673,7
676,8
679,9
682,8
685,7
688,5
691,2
693,9
696,5
699,1
701,6
704,0
706,5
708,9
711,2
713,5
715,8
718,0
720,0
722,4
724,6
726,7
728,8
730,8
732,9
734,9
736,9
738,9
740,9
742,8
744,7
746,6
748,5
Р
0,002045
0,002130
0,002245
0,002414
0,002683
0,003098
0,003577
0,004004
0,004364
0,004672
0,004941
0,005182
0,005401
0,005603
0,005790
0,005966
0,006132
0,006289
0,006439
0,006582
0,006719
0,006852
0,006979
0,007103
0,007223
0,007399
0,007452
0,007563
0,007670
0,007775
0,007878
0,007978
0,008077
0,008173
0,008268
0,008360
0,008452
0,008542
0,008630
0,008717
0,008802
0,008887
0,008970
0,009052
0,009133
0,009213
0,009292
0,009370
0,009447
0,009523
0,009598
0,009673
0,009746
0,009819
0,009892
0,009963
0,01003
0,01010
0,01017
0,01024
270 кгс/см2
0,00126
0,00127
0,00129
0,00132
0,00136
0,00142
0,00150
0,00156
0,00163
0,00168
0,00173
0,00177
0,00182
0,00186
0,00189
0,00193
0,00196
0,00200
0,00203
0,00206
0,00209
0,00212
0,00215
0,00217
0,00220
0,00223
0,00225
0,00228
0,00230
0,00233
0,00235
0,00237
0,00240
0,00242
0,00244
0,00246
0,00249
0,00251
0,00253
0,00255
0,00257
0,00259
0,00261
0,00263
0,00265
0,00267
0,00270
0,00272
0,00273
0,00275
0,00277
0,00279
0,00281
0,00283
0,00285
0,00287
0,00289
0,00291
0,00292
0,00294
489,0
469,5
445,4
414,2
372,7
322,7
279,5
249,8
229,2
214,0
202,4
193,0
185,2
178,5
172,7
167,6
163,0
159,0
155,3
152,0
148,8
146,0
143,3
140,7
138,4
136,2
134,2
132,2
130,4
128,6
127,0
125,4
123,8
122,4
121,0
119,6
118,3
117,1
115,9
114,7
113,6
112,5
111,5
110,5
109,5
108,6
107,6
106,7
105,8
105,0
104,2
103,4
102,6
101,8
101,1
100,4
99,7
99,0
98,3
97,7
828,6
822,6
815,6
805,1
791,0
771,8
753,9
739,6
728,1
718,7
710,9
703,8
697,6
692,0
687,0
682,2
677,9
673,9
670,1
666,6
663,3
660,2
657,1
654,2
651,4
648,6
646,2
643,9
641,8
639,0
637,0
634,7
632,7
630,8
628,6
626,9
624,8
622,9
621,1
619,4
617,9
616,0
614,5
612,8
611,3
609,7
608,1
606,6
605,2
603,8
602,2
600,8
599,7
598,2
597,0
595,4
594,4
593,0
591,9
590,6
/?*=270 кгс/см2
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
700
710
720
730
740
750
760
770
780
790
800
810
820
830
840
850
860
870
880
890
900
910
920
930
940
950
960
970
980
990
1000
750,4
759,5
768,2
776,7
784,9
793,0
800,8
808,4
815,9
823,3
830,6
837,7
844,8
851,7
858,6
865,4
872,1
878,8
885,1
892,0
898,5
905,1
911,6
918,1
924,6
931,0
937,5
943,9
950,4
956,8
963,2
969,0
975,4
981,8
988,1
994,4
1000,7
1007,0
1013,3
1019,6
1025,9
1032,2
1038,4
1044,6
1050,8
1057,0
1063,2
1069,5
1075,7
1081,9
1088,0
0,01031
0,01064
0,01096
0,01127
0,01157
0,01187
0,01215
0,01243
0,01270
0,01297
0,01323
0,01348
0,01373
0,01398
0,01423
0,01447
0,01471
0,01494
0,01517
0,01540
0,01563
0,01586
0,01608
0,01630
0,01652
0,01674
0,01696
0,01717
0,01739
0,01760
0,01781
0,01801
0,01822
0,01843
0,01864
0,01884
0,01905
0,01925
0,01945
0,01965
0,01,985
0,02005
0,02025
0,02044
0,02064
0,02083
0,02103
0,02122
0,02141
0,02160
0,02179
0,00296
0,00305
0,00314
0,00323
0,00331
0,00340
0,00348
0,00356
0,00365
0,00373
0,00381
0,00390
0,00397
0,00406
0,00414
0,00422
0,00431
0,00439
0,00447
0,00455
0,00463
0,00471
0,00479
0,00487
0,00495
0,00503
0,00511
0,00519
0,00527
0,00535
0,00543
0,00552
0,00560
0,00569
0,00577
0,00585
0,00593
0,00601
0,00609
0,00617
0,00625
0,00634
0,00642
0,00650
0,00659
0,00667
0,00675
0,00683
0,00691
0,00699
0,00708
= 280 кгс/см2
0
10
20
30
40
6,6
16,3
26,1
35,9
45,8
0,0009869
0,0009877
0,0009897
0,0009925
0,0009961
0,0009868
0,0009872
0,0009878
0,0009888
0,0009900
97,0
94,0
91,2
88,7
86,4
84,2
82,3
80,4
78,7
77,2
75,6
74,2
72,8
71,5
70,3
69,1
68,0
66,9
65,9
64,9
64,0
63,0
62,2
61,4
60,5
59,7
59,0
58,2
57,5
56,8
56,2
55,5
54,9
54,3
53,6
53,1
52,6
52,0
51,4
50,9
50,4
49,9
49,4
48,9
48,4
48,0
47,6
47,1
46,7
46,3
45,9
1013,0
1012,0
1010,0
1008,0
1004,8

Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
149
t, °с
ккал/кг
v, м»/кг
V, М«/КГ
7. кг/м»
7, кг/м*
ккал/кг
v, м»/кг
о, м»/кг
Т. кг/м»
7. кг/м«
55,
65,
75,
85,
95,
105,
115,
124,
134,
145,
155,
165,
175,
185,
196,
206,
216,
227,
238,
248,
259,
271,
282,
293
305
317
330
343
356
371
386
389
393
396
399
403
407
410
414
418
422
427
431
436
441
447
454
461
469
479
492
508
526
544
558
571
581
591
599
606
6
4
3
2
1
0
0
9
9
0
1
2
4
6
0
4
8
4
1
9
9
0
3
8
6
7
2
2
,8
,2
,5
,8
,1
,4
,9
,4
,0
!б
,6
,7
,1
,7
,6
,8
,5
,0
,2
,6
,8
,6
,6
,8
,1
,9
,3
,8
,0
,0
,2
/?=280 кгс/см2
0,0010003
0,0010052
0,0010106
0,0010166
0,0010231
0,0010301
0,0010377
0,0010458
0,0010544
0,0010636
0,0010733
0,0010837
0,0010947
0,0011064
0,0011189
0,0011322
0,0011464
0,0011615
0,0011778
0,0011952
0,0012141
0,0012345
0,0012568
0,0012812
0,0013082
0,0013383
0,0013722
0,0014110
0,0014561
0,0015098
0,0015759
0,001591
0,001607
0,001624
0,001641
0,001660
0,001680
0,001702
0,001725
0,001751
0,001778
0,001809
0,001844
0,001882
0,001927
0,001980
0,002043
0,002121
0,002221
0,002358
0,002552
0,002831
0,003191
0,003572
0,003923
0,004235
0,004512
0,004759
0,004984
0,005191
0,0009915
0,0009932
0,0009951
0,0009972
0,0009995
0,0010021
0,0010048
0,0010078
0,0010109
0,0010142
0,0010178
0,0010215
0,0010255
0,0010297
0,0010341
0,0010387
0,0010436
0,0010487
0,0010542
0,0010600
0,0010662
0,0010727
0,0010797
0,0010871
0,0010950
0,0011036
0,001113
0,001124
0,001135
0,001148
0,001164
0,001168
0,001171
0,001175
0,001179
0,001183
0,001187
0,001191
0,001196
0,001202
0,001207
0,00121
0,00122
0,00123
0,00124
0,00124
0,00125
0,00127
0,00128
0,00131
0,00134
0,00138
0,00144
0,00150
0,00155
0,00161
0,00166
0,00170
0,00175
0,00179
999,7
994,8
9d9,5
983,7
977,4
970,8
963,6
956,2
948,4
940,2
93*1,7
922,8
913,5
903,9
893,8
883,2
872,3
860,9
849,0
836,7
823,6
810,1
795,7
780,5
764,4
747,2
728,8
708,7
686,8
662,3
634,5
628,5
622,3
615,8
609,4
602,4
595,2
587,5
579,7
571,1
562,4
553,0
542,3
531,3
519,0
505,1
489,5
471,5
450,3
424,1
391,9
353,3
313,4
279,9
254,9
236,1
221,6
210,1
200,6
192,7
008,6
006,9
005,0
002,9
000,6
998,
995,
992,6
989,6
986,5
983,2
979,7
976,1
972,4
968,5
964,4
960,2
955,9
951,3
946,6
941,6
936,5
931,1
925,5
919,6
913,4
906,8
899,8
892,2
883,9
874,6
872,6
870,6
868,4
866,3
863,9
861,8
859,4
856,9
854,0
851,0
848,2
845,1
841,4
837,6
833,6
828,9
823,6
816,9
808,7
798,1
784,0
768,1
753,6
741,4
731,0
722,0
714,2
707,1
700,
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
452
454
456
458
460
462
464
466
468
470
472
474
476
478
480
482
484
486
488
490
492
494
496
498
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
612,8 1
618,8
624,4
629,6
634,5
639,2
643,6
647,8
651,8
654,6
659,3
662,9
666,3
669,7
672,9
676,0
679,1
682,1
685,0
687,8
690,6
693,3
695,9
698,5
701,1
703,6
706,0
708,4
710,8
713,1
715,4
717,7
719,9
722,1
724,3
726,5
728,6
730,7
732,7
734,8
736,8
738,8
740,8
742,7
744,7
746,6
756,0
764,9
773,6
782,0
790,2
798,1
805,9
813,5
821,0
828,4
835,6
842,8
849,8
856,7
р = 280 кгс/см2
0,00182
0,00185
0,00189
0,00193
0,005383
0,005562
0,005730
0,005889
0,006041
0,006185
0,006324
0,006457
0,006585
0,006709
0,006829
0,006945
0,007058
0,007168
0,007275
0,007379
0,007482
0,007581
0,007679
0,007775
0,007868
0,007961
0,008051
0,008140
0,008227
0,008313
0,008398
0,008481
0,008563
0,008644
0,008724
0,008803
0,008880
0,008957
0,009033
0,009108
0,009182
0,009256
0,009328
0,009400
0,009471
0,009541
0,009610
0,009679
0,009748
0,009815
0,01014
0,01046
0,01077
0,01106
0,01135
0,01163
0,01190
0,01217
0,01243
0,01268
0,01293
0,01318
0,01342
0,01366
0,00196
0,00199
0,00202
0,00204
0,00207
0,00210
0,00213
0,00215
0,00218
0,00220
0,00223
0,00225
0,00227
0,00230
0,00232
0,00234
0,00236
0,00239
0,00241
0,00243
0,00245
0,00247
0,00249
0,00251
0,00253
0,00255
0,00257
0,00259
0,00262
0,00263
0,00265
0,00267
0,00269
0,00271
0,00273
0,00275
0,00277
0,00279
0,00280
0,00282
0,00284
0,00285
0,00295
0,00303
0,00311
0,00320
0,00328
0,00336
0,00344
0,00352
0,00360
0,00368
0,00376
0,00384
0,00392
0,00400
185,8
179,8
174,5
169,8
165,6
161,7
158,1
154,8
151,9
149,1
146,4
144,0
141,6
139,5
137,5
135,5
133,7
131,9
130,2
128,6
127,1
125,6
124,2
122,9
121,6
120,3
119,1
117,9
116,8
115,6
114,6
113,6
112,6
111,6
110,7
109,8
108,9
108,0
107,2
106,4
105,6
104,8
104,1
103,3
102,6
101,8
98,6
95,6
92,8
90,4
88,1
86,0
84,0
82,2
80,4
78,9
77,3
75,9
74,5
73,2
695,4
690,5
685,9
681,6
677,6
673,9
670,4
667,1
663,8
660,7
657,6
655,3
652,6
649,9
647,4
645,1
642,7
640,5
638,3
636,2
634,2
632,1
630,
628,
626,5
624,4
622,8
621,1
619,3
617,5
615,9
614,3
612,6
611,1
609,5
608,1
606,7
605,1
603,7
602,4
601,0
599,7
598,3
597,0
595,7
594,
588,
582,
577,
572,
567,2
562,4
557,8
553,3
548,9
544,7
540,6
536,6
532,7
528,9

150
Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
ккал/кг
v, м»/кг
v, м»/кг
Т. кг/м*
7, кг/м»
t, °С
i,
ккал/кг
v, м»/кг
о, м»/кг
7. кг/м»
Т.кг/м»
863,6
870,4
877,1
883,8
890,4
897,0
903,6
910,2
916,7
923,2
929,7
936,2
942,7
949,2
955,6
962,1
967,8
974,3
980,7
987,0
993,3
999,7
1006,1
1012,4
1018,7
1025,0
1031,3
1037,6
1043,8
1050,0
1056,2
1062,5
1068,7
1075,0
1081,2
1087,3
6,8
16,6
26,3
36,1
46,0
55,8
65,6
75,5
85,4
95,3
105,2
115,1
125,1
135,1
145,1
155,2
165,4
175,5
185,8
196,1
0,01389
0,01413
0,01436
0,01458
0,01481
0,01503
0,01525
0,01547
0,01568
0,01590
0,01611
0,01632
0,01653
0,01674
0,01694
0,01715
0,01734
0,01755
0,01775
0,01795
0,01815
0,01835
0,01854
0,01874
0,01893
0,01912
0,01931
0,01950
0,01969
0,01989
0,02007
0,02026
0,02045
0,02063
0,02082
0,02100
:280 кгс/см2
0,00408
0,00416
0,00424
0,00432
0,00440
0,00448
0,00455
0,00463
0,00471
0,00479
0,00486
0,00494
0,00502
0,00510
0,00517
0,00525
0,00534
0,00541
0,00549
0,00557
0,00565
0,00573
0,00581
0,00589
0,00597
0,00604
0,00613
0,00620
0,00629
0,00636
0,00644
0,00652
0,00660
0,00668
0,00676
0,00684
72,
70,
69,
68,
67,
66,
65,
64,
63,
62Г
62,
61,
60,
59,
59,
58
57
57,
56
55
55
54
53
53
52
52
51
51
50
50
49
49
48
48
48
47
0
8
6
6
5
5
6
6
8
9
1
3
5
7
0
3
7
0
3
7
1
5
9
4
,8
,3
,8
,3
,8
,3
,8
,4
,9
,5
,0
,6
/?=290 кгс/см2
0,0009864
0,0009873
0,0009893
0,0009921
0,0009957
0,0009999
0,0010048
0,0010102
0,0010161
0,0010226
0,0010297
0,0010372
0,0010453
0,0010539
0,0010630
0,0010727
0,0010831
0,0010941
0,0011057
0,0011181
0,0009864
0,0009867
0,0009874
0,0009884
0,0009896
0,0009910
0,0009927
0,0009946
0,0009967
0,0009991
0,0010016
0,0010044
0,0010073
0,0010105
0,0010138
0,0010173
0,0010210
0,0010249
0,0010292
0,0010335
1014
1013
1011
1008
1004
1000
995
989
984
977
971
964
956
948
940
932,
923,
914,
904,
894,
,0
,0
,0
,0
,0
,0
,2
,9
Л
,9
1
1
6
9
7
2
3
0
4
4
525,1
521,5
518,0
514,5
511,1
507,8
504,6
501,4
498,2
495,2
492,2
489,2
486,3
483,5
480,6
477,8
474,9
472,1
469,4
466,8
464,1
461,5
458,9
456,5
454,1
451,9
449,3
447,0
444,6
442,3
440,0
437,8
435,5
433,3
431,1
428,9
1013,8
1013,5
1012,8
1011,8
1010,5
1008,1
1007,4
1005,5
1003,4
1001,1
998,5
995,9
993,1
990,1
986,9
983,6
980,2
976,8
972,8
969,0
> = 290 кгс/см2
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
206,5
216,9
227,5
238,2
249,0
259,9
271,0
282,3
293,8
305,5
317,6
330,0
343,0
356,5
370,7
385,9
389,0
392,3
395,6
399,0
402,4
405,9
409,5
413,2
417,1
420,1
425,2
429,5
434,1
438,9
444,1
449,7
455,9
462,7
470,5
479,6
490,4
503,3
518,1
533,6
548,2
561,1
572,3
582,1
590,8
598,6
605,6
612,1
618,0
623,6
628,8
633,7
638,3
642,8
647,0
651,0
654,9
658,6
662,2
665,6
0,0011314
0,0011455
0,0011605
0,0011767
0,0011940
0,0012128
0,0012330
0,0012551
0,0012793
0,0013060
0,0013356
0,0013690
0,0014071
0,0014512
0,0015033
0,0015670
0,001582
0,001597
0,001613
0,001630
0,001647
0,001666
0,001687
0,001708
0,001732
0,001757
0,001785
0 001815
0,001849
0,001887
0,001931
0,001982
0,002041
0,002114
0,002204
0,002319
0,002473
0,002680
0,002946
0,003254
0,003568
0,003865
0,004137
0,004385
0,004611
0,004820
0,005013
0,005194
0,005364
0,005524
0,005677
0,005822
0,005961
0,006094
0,006223
0,006347
0,006466
0,006582
0,006695
0,006805
0,0010381
0,0010430
0,0010481
0,0010536
0,0010593
0,0010655
0,0010719
0,0010789
0,0010862
0,0010941
0,0011027
0,001112
0,001122
0,001134
0,001147
0,001162
0,001165
0,001169
0,001173
0,001177
0,001181
0,001185
0,00119
0,00119
0,00120
0,00120
0,00121
0,00121
0,00122
0,00123
0,00123
0,00124
0,00125
0,00127
0,00128
0,00130
0,00132
0,00135
0,00140
0,00145
0,00150
0,00155
0,00160
0,00165
0,00169
0,00172
0,00175
0,00180
0,00183
0,00186
0,00189
0,00192
0,00195
0,00198
0,00200
0,00203
0,00206
0,00208
0,00211
0,00214
883,9
873,0
861,7
849,8
837,5
824,6
811,0
796,7
781,7
765,2
748,8
730,5
710,6
689,1
665,2
638,2
632,1
626,2
620,0
613,5
607,2
600,2
592,8
585,5
577,4
569,2
560,2
551,0
540,9
529,9
517,8
504,6
490,0
473,0
453,7
431,3
404,4
373,1
339,4
307,3
280,3
258,8
241,7
228,0
216,9
207,5
199,5
192,5
186,5
181,1
176,2
171,7
167,8
164,1
160,7
157,5
154,7
152,0
149,4
147,0

Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
151
ккал/кг
о,
о, м«/кг
Т. кг/iii
Т» кг/м«
t, °С
I,
ккал/кг
О, М»/КГ
о, м«/кг
, кг/м» т» кг/м»
669,0
672,3
675,4
678,5
681,5
684,4
687,3
690,1
692,8
695,5
698,1
700,7
703,2
705,7
708,1
710,5
712,9
715,2
717,5
719,8
722,0
724,2
726,3
728,5
730,6
732,7
734,7
736,8
738,8
740,8
742,8
752,4
761,6
770,5
779,0
787
795i
803,
811
818,7
826,2
833,5
840,7
847,8
854,8
861,8
868,6
875,4
882,2
888,8
895,5
902,1
908,7
915,3
921,9
928,4
935,0
941,5
948,0
954,5
Р
0,006911
0,007015
0,007116
0,007216
0,007312
0,007407
0,007500
0,007592
0,007681
0,007769
0,007855
0,007940
0,008024
0,008106
0,008187
0,008267
0,008346
0,008424
0,008500
0,008576
0,008651
0,008724
0,008797
0,008870
0,008941
0,009011
0,009081
0,009150
0,009219
0,009286
0,009353
0,009680
0,009992
0,01029
0,01058
0,01087
0,01114
0,01141
0,01167
0,01192
0,01217
0,01242
0,01266
0,01290
0,01313
0,01336
0,01359
0,01381
0,01403
0,01425
0,01447
0,01468
0,01489
0,01510
0,01531
0,01552
0,01572
0,01592
0,01613
0,01633
290 кгс/см2
0,00215
0,00219
0,00221
0,00223
0,00225
0,00227
0,00230
0,00232
0,00234
0,00236
0,00238
0,00240
0,00243
0,00244
0,00247
0,00248
0,00250
0,00252
0,00254
0,00256
0,00257
0,00260
0,00262
0,00263
0,00265
0,00267
0,00269
0,00270
0,00272
0,00274
0,00276
0,00284
0,00293
0,00301
0,00309
0,00317
0,00325
0,00333
0,00341
0,00349
0,00356
0,00364
0,00372
0,00380
0,00387
0,00395
0,00403
0,00410
0,00418
0,00425
0,00433
0,00440
0,00448
0,00455
0,00463
0,00471
0,00478
0,00486
0,00493
0,00501
144,7
142,6
140,5
138,6
136,8
135,0
133,3
131,8
130,2
128,8
127,3
125,9
124,6
123,4
122,1
121,0
119,8
118,7
117,6
116,6
115,6
114,6
113,7
112,7
111,9
111,0
110,1
109,3
108,5
107,7
107,0
103,3
100,1
97,2
94,5
92,0
89,8
87.6
85,7
83,9
82,2
80,5
79,0
77,5
76,2
74,8
73,6
72,4
71,3
70,2
69,1
68,1
67,2
66,2
65,3
64,4
63,6
62,8
62,0
61,2
653,2
649,9
647,7
645,1
643,2
641,2
638,6
636,5
634,4
632,6
630,9
628,6
626,4
625,0
623,2
621,8
619,9
618,2
616,7
615,0
613,8
612,1
610,6
609,3
607,8
606,5
605,5
603,9
602,6
601,3
599,7
593,5
587,6
582,0
574,7
571,7
566,8
562,0
557,5
553,1
548,7
544,5
540,5
536,5
532,7
528,9
525,2
521,6
518,1
514,6
511,3
508,1
504,8
501,6
498,6
495,5
492,6
489,6
486,7
483,9
р = 290 кгс/см1
800
810
820
830
840
850
860
870
880
890
900
910
920
930
940
950
960
970
980
990
1000
961
966
973
979
985
992
998
1005
1011
1017
1024
1030
1036
1043
1049,
1055,
1061,
1068,
1074,
1080,
1086,
,0
,7
,2
,6
,9
,3
,7
,1
,4
8
1
4
7
0
2
4
7
0
2
4
6
о
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
7,0
16,8
26,6
36,4
46,2
56,0
65,8
75,7
85,6
95,5
105,4
115,3
125,3
135,3
145,3
155,4
165,5
175,7
185,9
196,2
206,6
217,0
227,6
238,2
249,0
260,0
271,0
282,3
293,8
305,5
317,5
329,9
342,7
356,1
370,3
0,01653
0,01672
0,01692
0,01712
0,01731
0,0Т750
0,01769
0,01788
0,01807
0,01826
0,01844
0,01863
0,01881
0,01899
0,01918
0,01936
0,01955
0,01973
0,01991
0,02009
0,02027
0,00508
0,00517
0,00524
0,00531
0,00539
0,00547
0,00555
0,00562
0,00570
0,00577
0,00585
0,00593
0,00600
0,00609
0,00616
0,00623
0,00631
0,00639
0,00646
0,00654
0,00662
р=300 кгс/см2
0,0009860
0,0009869
0,0009889
0,0009917
0,0009953
0,0009995
0,0010044
0,0010098
0,0010157
0,0010222
0,0010292
0,0010367
0,0010448
0,0010533
0,0010625
0,0010722
0,0010825
0,0010934
0,0011050
0,0011174
0,0011305
0,0011446
0,0011596
0,0011756
0,0011929
0,0012115
0,0012316
0,0012534
0,0012774
0,0013037
0,0013330
0,0013659
0,0014033
0,0014464
0,0014972
60
59
59
58
57
57
56
55
55
54
54
53,
53,
52,
52,
51,
51,
50,
50,
49,
49,
,5
,8
,1
,4
,8
,1
,5
,9
3
8
2
7
2
7
1
6
2
7
2
8
3
0,0009860
0,0009862
0,0009868
0,0009878
0,0009890
0,0009905
0,0009922
0,0009941
0,0009962
0,0009985
0,0010011
0,0010039
0,0010069
0,0010100
0,0010133
0,0010168
0,0010205
0,0010244
0,0010286
0,0010329
0,0010375
0,0010423
0,0010475
0,0010529
0,0010582
0,0010648
0,0010712
0,0010781
0,0010854
0,0010933
0,0011017
0,0011109
0,001121
0,001132
0,001145
1014,0
1013,0
1011,0
1008,0
1005,0
1001,0
995,6
990,3
984,5
978,3
971,6
964,6
957,2
949,4
941,2
932,6
923,8
914,6
905,0
895,0
884,6
873,6
862,4
850,7
838,3
825,5
811,9
797,8
782,9
767,1
750,2
732,1
712,6
691,4
667,9
481,1
478,7
475,9
473,0
470,3
467,7
465,1
462,4
459,9
457,3
455,0
452,5
450,1
447,7
445,3
443,0
440,7
438,5
436,3
434,0
431,8
1014,2
1014,0
1013,4
1012,4
1011,1
1009,6
1007,9
1006,0
1003,9
1001,6
999,0
996,4
993,5
990,5
987,4
984,1
980,7
977,1
973,4
969,5
965,5
961,3
957,0
952,5
947,7
942,8
937,7
932,4
926,8
921,0
914,9
908,4
901,5
894,1
885,0

152
Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
t, °c
ккал/кг
v, м»/кг
иГ м»/кг
7, кг/м»
Т. кг/м»
t, °с
ккал/кг
V, М»/КГ
V, М»/КГ
7, кг/м» т. кг/м»
/7=300 КГС/СМ2
385
388
391
394
398
401
404
408
412
415
419
423
427
431
436
441
446
451
457
464
471
479
489
500
512
526
539
552
563
573
583
591
598
605
611
617
623
628
633
637,
642,
646,
650,
654,
658,
661,
665,
668,
671,
675,
678,
681,
684,
687,
689,
692,
695,
697,
700,,
703, (
>2
,4
» ^
,'l
,4
,9
,4
,0
,7
,5
,5
,6
,9
,5
,2
,4
,8
,8
,4
,6
,9
,4
,4
,8
,2
,7
,3
!9
,0
,2
,7
5
> 8
7
2
3
2
8
2
4
5
4
1
7
2
6
8
0
1
1
1
0
8
5
2
9
5
)
0,001559
0,001573
0,001587
0,001603
0,001619
0,001636
0,001653
0,001672
0,001693
0,001714
0,001738
0,001763
0,001790
0,001821
0,001854
0,001892
0,001934
0,001983
0,002040
0,002108
0,002190
0,002291
0,002420
0,002584
0,002789
0,003033
0,003299
0,003566
0,003822
0,004061
0,004283
0,004490
0,004683
0,004863
0,005033
0,005193
0,005346
0,005491
0,005630
0,005763
0,005891
0,006014
0,006134
0,006249
0,006361
0,006470
0,006576
0,006679
0,006780
0,006878
0,006974
0,007068
0,007160
0,007251
0,007339
0,007426
0,007512
0,007596
0,007678
0,007759
0,001160
0,001163
0,001166
0,001170
0,001174
0,001178
0,00118
0,00118
0,00119
0,00119
0,00120
0,00120
0,00121
0,00121
0,00122
0,00123
0,00123
0,00124
0,00125
0,00126
0,00127
0,00130
0,00132
0,00134
0,00138
0,00141
0,00146
0,00150
0,00155
0,00159
0,00163
0,00167
0,00171
0,00174
0,00178
0,00181
0,00184
0,00187
0,00190
0,00193
0,00196
0,00198
0,00200
0,00203
0,00206
0,00208
0,00210
0,00213
0,00215
0,00217
0,00219
0,00222
0,00224
0,00226
0,00228
0,00230
0,00232
0,00234
0,00236
0,00238
641,4
635,7
630,1
623,8
617,7
611,2
605,0
598,1
590,7
583,4
575,4
567,2
558,7
549,2
539,3
528,5
517,0
504,3
490,2
474,5
456,6
436,5
413,2
387,0
358,5
329,7
303,1
280,4
261
246,
233,
222,
213,
205,
198,7
192,6
187,1
182,1
177,6
173,5
169,8
166,3
163,0
160,1
157,2
154,6
152,1
149,7
147,5
145,4
143,4
141,4
139,7
137,9
136,2
134,7
133,2
131,7
130,3
128,9
876,9
875,3
873,3
871,3
869,2
866,8
864,7
862,4
860,1
857,5
854,9
852,6
850,0
847,2
844,3
841,5
836,9
834,1
829,6
824,7
818,9
812,3
803,5
793,7
783,3
772,0
750,6
749,4
739,5
730,8
723,1
716,1
709,8
704,2
699,2
694,3
689,9
685,7
681,5
677,7
674,2
670,8
667,5
664,5
661,7
659,4
656,2
653,7
651,1
648,7
646,5
644,0
641,8
639,7
637,5
635,5
633,3
631,4
629,5
627,6
/7 = 300 КГС/СМ2
470
472
474
476
478
480
482
484
486
488
490
492
494
496
498
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
700
710
720
730
740
750
760
770
780
790
800
810
820
830
840
850
860
870
880
890
900
910
920
930
940
705,5
708,0
710,4
712,8
715,1
717,4
719,7
721,9
724,1
726,3
728,5
730,6
732,7
734,8
736,9
738,9
748,8
758,2
767,3
776,0
784,5
792,8
800,8
808,7
816,4
824,0
831,4
838,7
845,9
853,0
860,0
866,9
873,7
880,5
887,3
894,0
900,7
907,3
914,0
920,6
927,1
933,7
940,3
946,8
953,3
959,8
965,6
972,1
978,5
984,9
991,3
997,7
1004,1
1010,5
1016,9
1023,2
1029,6
1035,9
1042,2
1048,4
0,007839
0,007918
0,007996
0,008072
0,008148
0,008223
0,008296
0,008369
0,008441
0,008512
0,008582
0,008651
0,008720
0,008788
0,008855
0,008922
0,009245
0,009554
0,009852
0,01014
0,01042
0,01069
0,01095
0,01121
0,01146
0,01170
0,01194
0,01218
0,01241
0,01264
0,01286
0,01308
0,01330
0,01352
0,01373
0,01394
0,01415
0,01436
0,01456
0,01476
0,01497
0,01517
0,01536
0,01556
0,01576
0,01595
0,01614
0,01633
0,01651
0,01670
0,01689
0,01708
0,01727
0,01745
0,01763
0,01781
0,01799
0,01817
0,01835
0,0f853
0,00240
0,00242
0,00244
0,00246
0,00248
0,00250
0,00252
0,00254
0,00255
0,00257
0,00258
0,00260
0,00262
0,00264
0,00266
0,00268
0,00276
0,00284
0,00292
0,00300
0,00307
0,00315
0,00322
0,00330
0,00338
0,00346
0,00353
0,00361
0,00368
0,00376
0,00383
0,00391
0,00398
0,00406
0,00413
0,00420
0,00428
0,00435
0,00442
0,00449
0,00457
0,00464
0,00471
0,00478
0,00486
0,00493
0,00501
0,00508
0,00515
0,00523
0,00531
0,00538
0,00545
0,00553
0,00560
0,00567
0,00575
0,00583
0,00590
0,00597
127
126
125
123
122
121
120
119
118
117
116
115
114
ИЗ
112
112
108
104
101
98
96
93
91
89
87
85
83
82
80
79
77
76
75
74
72
71
70
69
68
67
66
65,
65,
64,
63,
62,
62,
61,
60,
59,
59,
58,
57,
57,
56,
56,
55,
55,
54,
54,
,6
,3
,1
,9
,8
,7
,5
,5
,5
,5
,6
,6
,7
,8
,9
,1
,1
,7
,5
,6
,2
,6
,3
,2
,3
,5
,8
,1
,6
,1
,8
,4
2
0
8
7
7
6
7
8
8
9
1
3
4
7
0
2
6
9
2*
6
9
3
7
2
6
0
5
0

Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
153
950
960
970
980
990
1000
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
i,
ккал/кг
1054,7
1061,0
1067,2
1073,5
1079,7
1085,9
7,3
17,0
26,8
36,6
46,4
56,2
66,0
75,9
85,8
95,7
105,6
115,5
125,4
135,4
145,4
155,5
165,6
175,8
186,0
196,3
206,7
217,1
227,7
238,3
249,1
260,0
271,0
282,3
293,7
305,4
317,4
329,7
342,5
355,8
369,8
384,6
387,7
390,8
394,0
397,3
400,6
403,9
407,4
410,9
414,5
418,2
422,0
426,0
430,1
434,4
V, М»/КГ
р = 300
0,01870
0,01888
0,01906
0,01923
0,01941
0,01958
/7 = 31С
0,0009855
0,0009864
0,0009884
0,0009913
0,0009949
0,0009991
0,0010040
0,0010094
0,0010153
0,0010218
0,0010288
0,0010363
0,0010443
0,0010528
0,0010619
0,0010716
0,0010818
0,0010927
0,0011043
0,0011166
0,0011297
0,0011437
0,0011585
0,0011746
0,0011917
0,0012101
0,0012301
0,0012518
0,0012755
0,0013016
0,0013305
0,0013628
0,0013996
0,0014418
0,0014913
0,001551
0,001564
0,001578
0,001593
0,001608
0,001624
0,001642
0,001660
0,001678
0,001699
0,001720
0,001744
0,001769
0,001796
0,001826
V, М8/КГ
кгс/см2
0,00605
0,00613
0,00620
0,00627
0,00635
0,00642
• кгс/см2
0,0009855
0,0009857
0,0009863
0,0009873
0,0009885
0,0009900
0,0009917
0,0009936
0,0009958
0,0009981
0,0010006
0,0010034
0,0010063
0,0010095
0,0010128
0,0010162
0,0010200
0,0010239
0,0010281
0,0010324
0,0010369
0,0010417
0,0010468
0,0010522
0,0010580
0,0010640
0,0010704
0,0010772
0,0010845
0,0010923
0,0011007
0,001110
0,001120
0,001131
0,001143
0,001158
0,001161
0,001164
0,001168
0,001171
0,001175
0,001179
0,001182
0,001187
0,001191
0,001197
0,001200
0,001205
0,001211
0,001216
Т» кг/мч
53,5
53,0
52,5
52,0
51,5
51,1
1014,0
1014,0
1012,0
1009,0
1005,0
1001,0
996,0
990,7
984,9
978,6
972,0
965,0
957,6
949,9
941,7
933,2
924,4
915,2
905,6
895,6
885,1
874,4
863,2
851,4
839,1
826,3
812,9
798,9
784,0
768,2
751,6
733,8
714,5
693,6
670,6
644,7
639,4
633,7
627,7
621,9
615,8
609,0
602,4
595,9
588,6
581,4
573,4
565,3
556,8
547,7
7» кг/м3
444,7
442,4
440,0
437,9
435,6
433,3
1014,7
1014,5
1013,9
1012,9
1011,6
1010,1
1008,4
1006,5
1004,3
1002,0
999,5
996,9
994,0
991,0
987,9
984,7
981,2
977,6
973,9
970,1
966,1
961,9
957,6
953,1
948,3
943,4
938,4
933,1
927,6
921,8
915,7
909,3
902,4
895,1
887,2
878,3
876,5
874,6
872,7
870,7
868,4
866,4
864,4
862,1
859,8
856,8
855,0
852,4
849,7
846,9
t, °С
*2>8О
382
381
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
452
454
456
458
460
462
464
466
468
470
472
474
476
478
480
482
484
486
488
490
492
494
496
498
/,
ккал/кг
438,8
443,6
448,6
454,0
459,8
466,0
472,9
480,6
489,2
498,8
509,6
521,3
533,3
545,2
556,3
566,5
575,9
584,4
592,1
599,3
605,9
612,0
617,8
623,1
628,2
633,1
637,6
642,0
646,2
650,2
654,1
657,8
661,4
664,9
668,3
671,6
674,8
677,9
680,9
683,9
686,8
689,6
692,4
695,1
697,8
700,4
702,9
705,5
707,9
710,4
712,8
715,1
717,4
719,7
722,0
724,2
726,4
728,6
730,8
732,9
V, М«/КГ
V, М»/КГ
/7 = 310 КГС/СМ2
0,001860
0,001896
0,001938
0,001985
0,002040
0,002103
0,002179
0,002269
0,002380
0,002517
0,002684
0,002880
0,003101
0,003333
0,003565
0,003789
0,004001
0,004202
0,004390
0,004568
0,004735
0,004894
0,005046
0,005190
0,005328
0,005460
0,005587
0,005710
0,005829
0,005943
0,006054
0,006162
0,006268
0,006370
0,006470
0,006567
0,006662
0,006755
0,006846
0,006936
0,007023
0,007109
0,007193
0,007276
0,007358
0,007438
0,007517
0,007595
0,007671
0,007747
0,007821 .
0,007895
0,007967
0,008039
0,008110
0,008180
0,008249
0,008317
0,008385
0,008451
0,001222
0,00123
0,00124
0,00124
0,00125
0,00127
0,00128
0,00129
0,00131
0,00133
0,00136
0,00139
0,00143
0,00147
0,00152
0,00155
0,00159
0,00163
0,00166
0,00170
0,00173
0,00176
0,00179
0,00182
0,00185
0,00188
0,00191
0,00193
0,00196
0,00198
0,00200
0,00203
0,00205
0,00207
0,00210
0,00212
0,00214
0,00216
0,00218
0,00220
0,00223
0,00225
0,00227
0,00229
0,00231
0,00233
0,00235
0,00237
0,00238
0,00240
0,00242
0,00244
0,00246
0,00247
0,00249
0,00251
0,00252
0,00254
0,00255
0,00257
?, кг/м»
537,6
527,3
516,0
503,8
490,2
475,6
458,9
440,7
420,2
397,3
372,5
347,2
322,5
300,0
280,5
264,0
249,9
238,0
227,8
218,9
211,2
204,3
198,2
192,7
187,7
183,2
179,0
175,1
171,5
168,3
165,2
162,2
159,5
157,0
154,6
152,2
150,2
148,0
146,1
144,2
142,4
140,6
139,0
137,5
135,9
134,5
133,1
131,7
130,4
129,1
127,9
126,6
125,5
124,4
123,3
122,2
121,3
120,2
119,2
118,3
Т. кг/м»
844,0
840,9
837,5
833,6
829,4
824,7
819,3
813,5
806,8
799,5
790,8
780,6
769,7
758,9
749,2
740,5
732,9
725,8
719,4
716,6
708,1
702,9
698,2
693,4
689,2
685,1
681,4
677,9
674,5
671,4
668,4
665,6
662,8
660,0
657,2
655,0
652,5
650,1
647,9
645,7
643,1
641,3
639,2
637,0
635,2
633,0
631,3
629,3
627,6
625,8
624,4
622,6
621,0
619,5
618,1
616,6
615,2
612,9
612,6
611,2

154
Таблица П. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
t, °C
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
700
710
720
730
740
750
760
770
780
790
800
810
820
830
840
860
860
870
880
890
900
910
920
930
940
950
960
970
980
990
1000
0
10
20
30
40
l,
ккал/кг
735,0
745,1
754,8
764,1
773,0
781,7
790,1
798,3
806,3
814,1
821,7
829,2
836,6
843,9
851,1
858,1
865,1
872,1
878,9
885,7
892,5
899,2
905,9
912,6
919,2
925,8
932,4
939,0
945,6
952,2
958,7
964,4
970,9
977,4
983,8
990,2
996,6
1003,1
1009,5
1015,9
1022,2
1028,6
1035,0
1041,3
1047,6
1053,9
1060,1
1066,4
1072,6
1078,9
1085,1
7,5
17,2
27,0
36,8
46,6
v, м«/кг
/7 = 310
0,008518
0,008838
0,009145
0,009439
0,009722
0,009997
0,01026
0,01052
0,01077
0,01102
0,01126
0,01150
0,01173
0,01195
0,01218
0,01240
0,01261
0,01283
0,01304
0,01325
0,01345
0,01366
0,01386
0,01406
0,01426
0,01445
0,01464
0,01484
0,01503
0,01522
0,01541
0,01559
0,01578
0,01596
0,01615
0,01633
0,01651
0,01669
0,01687
0,01705
0,01722
0,01740
0,01757
0,01775
0,01792
0,01809
0,01826
0,01843
0,01860
0,01877
0,01894
Qf
p =o*
0,0009851
0,0009860
0,0009880
0,0009909
0,0009945
v, м*/кг
кгс/см*
0,00259
0,00267
0,00275
0,00283
0,00291
0,00298
0,00306
0,00313
0,00321
0,00328
0,00336
0,00343
0,00350
0,00358
0,00365
0,00372
0,00379
0,00387
0,00394
0,00402
0,00408
0,00415
0,00422
0,00429
0,00436
0,00443
0,00450
0,00457
0,00465
0,00472
0,00479
0,00486
0,00493
0,00500
0,00507
0,00515
0,00522
0,00529
0,00536
0,00544
0,00551
0,00558
0,00565
0,00573
0,00580
0,00587
0,00595
0,00601
0,00609
0,00616
0,00623
:0 кгс/см2
0,0009850
0,0009852
0,0009858
0,0009868
0,0009881
T, кг/м»
117,4
113,2
109,3
105,9
102,9
100,0
97,5
95,1
92,8
90,7
88,8
87,0
85,2
83,7
82,1
80,6
79,3
77,9
76,7
75,4
74,4
73,2
72,2
71,1
70,1
69,2
68,3
67,4
66,5
65,7
64,9
64,1
63,4
62,7
61,9
61,2
60,6
59,9
59,3
58,7
58,1
57,5
56,9
56,3
55,8
55 ,'3
54,8
54,3
53,8
53,3
52,8
1015,0
1014,0
1012,0
1009,0
1006,0
f. кг/м»
609,7
603,2
596,9
591,0
585,4
580,1
574,9
570,0
565,3
550,7
556,2
551,9
547,7
543,6
539,6
535,8
532,0
528,3
524,7
521,2
517,8
514,4
511,2
507,9
504,8
501,7
498,7
495,7
492,7
489,8
487,0
484,1
481,2
478,5
476,0
473,3
470,8
468,3
465,6
463,1
460,6
458,2
455,8
453,3
451,0
448,7
446,2
443,9
441,5
439,3
437,1
1015,2
1015,0
1014,4
1013,4
1012,1
/, °C
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
352.
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
/.
ккал/кг
56,4
66,2
76,1
85,9
95,8
105,7
115,6
125,6
135,6
145,6
155,7
165,8
176,0
186,2
196,4
206,8
217,2
227,8
238,4
249,2
260,0
271,1
282,3
293,7
305,4
317,3
329,6
342,3
355,5
369,4
384,0
387,1
380,2
393,3
396,5
399,8
403,0
406,4
409,8
413,4
417,0
420,6
424,5
428,4
432,5
436,8
441,2
445,9
450,8
456,1
461,7
467,8
474,3
481,5
489,4
498,1
507,7
518,0
528,8
539,7
V. М»/КГ
V, М»/КГ
p =[320 кгс/см*
0,0009987
0,0010035
0,0010089
0,0010149
0,0010213
0,0010283
0,0010358
0,0010438
0,0010523
0,0010614
0,0010710
0,0010812
0,0010921
0,0011036
0,0011159
0,0011289
0,0011428
0,0011576
0,0011735
0,0011905
0,0012088
0,0012287
0,0012502
0,0012736
0,0012994
0,0013279
0,0013598
0,0113950
0,0014373
0,0014856
0,001544
0,001556
0,001570
0,001584
0,001599
0,001614
0,001630
0,001647
0,001665
0,001684
0,001705
0,001726
0,001750
0,001775
0,001802
0,001832
0,001865
0,001901
0,001942
0,001987
0,002039
0,002100
0,002169
0,002252
0,002350
0,002468
0,002608
0,002771
0,002955
0,003154
0,0009895
0,0009913
0,0009932
0,0009953
0,0009976
0,0010002
0,0010029
0,0010058
0,0010089
0,0010122
0,0010157
0,0010195
0,0010234
0,0010275
0,0010317
Q,0010366
0,0010411
0,0010462
0,0010516
0,0010573
0,0010633
0,0010696
0,0010764
0,0010836
0,0010913
0,0010996
0,001109
0,001119
0,001130
0,001142
0,001156
0,001159
0,001162
0,001166
0,001168
0,001173
0,001176
0,001180
0,001184
0,001188
0,001193
0,001197
0,001202
0,001207
0,001212
0,001217
0,001223
0,001230
0,001237
0,001245
0,00125
0,00126
0,00128
0,00129
0,00131
0,00132
0,00134
0,00137
0,00141
0,00145
7, кг/м»
1001,0
996,5
991,2
985,3
979,1
972,5
965,4
958,0
950,3
942,1
933,7
924,9
915,7
906,1
896,2
885,8
875,1
863,9
852,1
839,9
827,2
813,8
799,9
785,1
769,6
753,1
735,4
716,3
695,8
673,1
647,7
642,7
636,9
631,3
625,4
619,6
613,5
607,2
600,6
593,8
586,5
579,4
571,4
563,4
555,0
545,8
536,1
526,0
515,0
503,3
490,5
476,2
461,1
444,0
425,5
405,2
383,5
360,9
338,4
317,1
7. кг/м»
1010,5
1008,8
1006,9
1004,8
1002,5
1000,0
997,3
994,5
991,5
988,4
985,2
981,7
978,1
974,4
970,6
966,6
962,5
958,2
953,6
948,9
944,0
939,0
933,7
928,3
922,5
916,5
910,1
903,3
896,0
888,1
879,4
877,7
875,8
873,9
872,8
869,8
867,8
865,8
863,7
861,3
858,6
856,4
854,1
851,4
849,0
846,4
843,4
840,3
836,9
833,2
829,2
824,9
819,9
814,5
808,6
802,1
794,3
785,5
775,6
765,7

Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
155
ккал/кг
v, м»/кг
w, м»/кг
Т, кг/м»
t, °C
ккал/кг
м»/кг
V, М8/КГ
Т» кг/м>
р = 320 кгс/см2
550,3
560,3
569,6
578,2
586,1
593,5
600,3
606,6
612,6
618,2
623,4
628,4
633,2
637,7
642,1
646,2
650,2
654,1
657,8
661,4
664,9
668,3
671,6
674,8
677,9
680,9
683,9
686,8
689,6
692,4
695,1
697,8
700,4
703,0
705,5
708,0
710,5
712,9
715,2
717,6
719,9
722,2
724,4
726,6
728,8
731,0
741,4
751,4
760,9
770,0
778,8
787,4
795,7
803,8
811,7
819,5
827,1
834,6
842,0
849,2
0,003359
0,003564
0,003762
0,003953
0,004134
0,004307
0,004470
0,004626
0,004775
0,004917
0,005054
0,005184
0,005310
0,005431
0,005549
0,005662
0,005773
0,005880
0,005984
0,006085
0,006183
0,006280
0,006374
0,006466
0,006556
0,006644
0,006730
0,006815
0,006899
0,006980
0,007061
0,007140
0,007218
0,007295
0,007370
0,007444
0,007518
0,007590
0,007662
0,007732
0,007802
0,007871
0,007939
0,008006
0,008072
0,008138
0,008457
0,008760
0,009052
0,009332
0,009602
0,009865
0,01012
0,01037
0,01061
0,01085
0,01108
0,01130
0,01153
0,01175
0,00148
0,00152
0,00155
0,00159
0,00162
0,00165
0,00168
0,00171
0,00174
0,00178
0,00180
0,00183
0,00185
0,00188
0,00191
0,00193
0,00195
0,00198
0,00200
0,00202
0,00204
0,00206
0,00208
0,00211
0,00213
0,00215
0,00217
0,00219
0,00221
0,00223
0,00225
0,00227
0,00229
0,00231
0,00232
0,00234
0,00236
0,00238
0,00239
0,00241
0,00242
0,00244
0,00246
0,00247
0,00249
0,00251
0,00259
0,00267
0,00274
0,00282
0,00289
0,00297
0,00304
0,00311
0,00319
0,00326
0,00333
0,00340
0,00347
0,00354
297,7
280,6
265,9
253,0
241,9
232,2
223,7
216,2
209,4
203,4
197,8
192,9
188,3
184,2
180,2
176,6
173,2
170,1
167,1
164,4
161,7
159,2
156,9
154,7
152,6
150,5
148,6
146,7
144,9
143,3
141,6
140,1
138,5
137,1
135,7
134,3
133,1
131,8
130,5
129,4
128,2
127,1
126,0
124,9
123,9
122,9
118,2
114,2
110,5
107,2
104,2
101,3
98,8
96,4
94,2
92,2
90,2
88,5
86,7
85,1
756,3
748,2
740,6
733,6
727,1
721,1
715,2
709,8
704,5
699,5
695,1
691,0
687,1
683,5
680,1
677,0
673,9
671,0
668,0
665,3
662,5
660,2
657,7
655,0
652,8
649,8
648,0
645,8
643,7
641,5
639,2
637,6
635,5
633,9
632,0
630,2
628,8
627,1
625,7
624,2
622,3
621,2
619,7
618,2
616,8
615,2
608,4
601,9
595,8
590,1
584,7
579,3
574,4
569,5
564,8
560,3
555,9
551,7
547,5
543,5
/7 = 320 кгс/см8
650
660
670
680
690
700
710
720
730
740
750
760
770
780
790
800
810
820
830
840
850
860
870
880
890
900
910
920
930
940
950
960
970
980
990
1000
856,3
863,4
870,4
877,3
884,2
891,0
897,7
904,5
911,2
917,9
924,6
931,2
937,8
944,4
951,0
957,6
963? 3
969,8
976,3
982,8
989,2
995,6
1002,1
1008,5
1014,9
1021,3
1027,7
1034,0
1040,4
1046,7
1053,0
1059,3
1065,6
1071,9
1078,1
1084,4
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
7,7
17,4
27,2
37,0
46,8
56,6
66,4
76,3
86,1
96,0
105,9
115,8
125,8
135,8
145,8
155,8
165,9
176,1
186,3
196,6
0,0Ц96
0,01217
0,01238
0,01259
0,01279
0,01299
0,01319
0,01339
0,01358
0,01378
0,01397
0,01416
0,01435
0,01453
0,01472
0,01490
0,01508
0,01526
0,01544
0,01562
0,01580
0,01598
0,01615
0,01633
0,01650
0,01667
0,01684
0,01701
0,01718
0,01735
0,01751
0,01768
0,01784
0,01801
0,01818
0,01834
0,00362
0,00369
0,00376
0,00383
0,00390
0,00396
0,00403
0,00410
0,00417
0,00424
0,00431
0,00438
0,00444
0,00451
0,00458
0,00465
0,00473
0,00479
0,00486
0,00493
0,00500
0,00507
0,00514
0,00521
0,00528
0,00535
0,00542
0,00549
0,00556
0,00563
0,00570
0,00577
0,00585
0,00591
0,00599
0,00605
83,6
82,2
80,8
79,4
78,2
77,0
75,8
74,7
73,6
72,6
71,6
70,6
69,7
68,8
67,9
67,1
66,3
65,5
64,8
64,0
63,3
62,6
61,9
61,2
GO, 6
60,0
59,4
58,8
58,2
57,6
57,1
56,6
56,1
55,5
55,0
54,5
330 кгс/см8
0,0009846
0,0009856
0,0009876
0,0009905
0,0009941
0,0009983
0,0010031
0,0010085
0,0010144
0,0010209
0,0010278
0,0010353
0,0010433
0,0010518
0,0010608
0,0010704
0,0010806
0,0010914
0,0011029
0,0011151
0,0009845
0,0009847
0,0009853
0,0009863
0,0009875
0,С009890
0,0009908
0,0009927
0,0009948
0,0009971
0,0009997
0,0010024
0,0010053
0,0010084
0,0010117
0,0010152
0,0010189
0,0010228
0,0010269
0,0010312
1015,0
1014,0
1012,0
1010,0
10С6,0
1002,0
996,9
991,6
985,8
979,5
972,9
• 965,9
958,5
950,8
942,7
934,3
925,4
916,3
906,7
896,8

156
Таблица П. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
i,
ккал/кг
v, м»/кг
7, кг/м«
7, кг/м* II и °С
i,
ккал/кг;
v, м»/кг
V, М>/КГ
7, кг/м» 7» кг/м*
/7 = 330 КГС/СМ2
206,9
217,4
227,9
238,5
249,2
260,1
271,1
282,3
293,7
305,3
317,2
329,4
342,1
355,2
369,0
383,5
386,5
389,6
392,6
395,8
399,0
402,2
405,5
408,9
412,3
415,8
419,4
423,1
426,9
430,8
434,9
439,1
443,6
448,2
453,1
458,2
463,7
469,5
475,8
482,6
490,0
498,0
506,7
516,0
525,7
535,6
546,5
555,1
564,2
572,8
580,7
588,2
595,1
601,6
607,7
613,5
618,9
624,0
629,0
633,6
0,0011281
0,0011419
0,0011567
0,0011724
0,0011894
0,0012076
0,0012272
0,0012485
0,0012718
0,0012973
0,0013255
0,0013569
0,0013924
0,001433
0,001480
0,001536
0,001549
0,001562
0,001576
0,001590
0,001604
0,001620
0,001636
0,001653
0,001671
0,001690
0,001711
0,001732
0,001756
0,001781
0,001808
0,001837
0,001870
0,001905
0,001945
0,001989
0,002039
0,002096
0,002162
0,002238
0,002326
0,002430
0,002551
0,002690
0,002846
0,003017
0,003197
0,003381
0,003563
0,003741
0,003913
0,004078
0,004237
0,004388
0,004533
0,004672
0,004806
0,004934
0,005058
0,005178
0,0010357
0,0010405
0,0010456
0,0010509
0,0010566
0,0010626
0,0010689
0,0010756
0,0010827
0,0010905
0,0010087
0,001108
0,001117
0,001128
0,001141
0,001155
0,001157
0,001160
0,001164
0,001167
0,001171
0,001174
0,001178
0,001182
0,001186
0,001190
0,001195
0,001199
0,001203
0,001208
0,001213
0,001219
0,001225
0,001231
0,001239
0,00125
0,00126
0,00127
0,00128
0,00129
0,00130
0,00132
0,00134
0,00137
0,00139
0,00142
0,00146
0,00149
0,00152
0,00155
0,00159
0,00162
0,00165
0,00168
0,00171
0,00174
0,00177
0,00179
0,00187
0,00184
886,4
875,7
864,6
852,9
840,7
828,1
814,9
801,0
786,3
770,8
754,4
737,0
718,2
697,8
675,6
651,0
645,6
640,2
634,5
628,9
623,4
617,3
611,2
605,0
598,4
591,7
584,5
577,4
569,5
561,5
553,3
544,4
534,8
525,0
514,2
502,7
490,5
477,1
462,6
446,8
429,9
411,5
392,0
371,7
351,4
331,4
312,8
295,8
280,7
267,6
255,6
245,2
236,0
227,9
220,7
214,0
208,0
202,6
197,7
193,1
967,2
963,0
958,7
954,2
949,6
944,7
939,7
934,4
928,9
923,2
917,3
910,9
904,2
897,0
889,1
880,6
879,0
877,1
875,1
873,2
871,2
869,4
867,2
865,1
862,9
860,4
858,0
855,8
853,5
851,1
848,7
845,8
842,9
839,7
836,5
832,8
828,9
824,7
820,0
815,0
809,4
803,2
796,3
788,6
780,4
771,7
762,8
754,7
747,1
740,0
733,2
726,9
721,0
715,4
710,1
705,3
700,7
696,6
692,7
689,2
440
442
444
446
448
450
452
454
456
458
460
462
464
466
468
470
472
474
476
478
480
482
484
486
488
490
492
494
496
498
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
700
710
720
730
740
750
760
770
780
790
638,1
642,4
646,5
650,5
654,3
658,0
661,6
665,1
668,4
671,7
674,9
678,0
681,1
684,0
687,0
689,8
692,6
695,3
698,0
700,6
703,2
705,7
708,2
710,7
713,1
715,5
717,9
720,2
722,5
724,7
726,9
737,7
747,9
757,6
766,9
775,9
784,6
793,1
801,3
809,4
817,2
825,0
832,5
840,0
847,3
854,5
861,6
868,7
875,7
882,6
889,4
896,3
903,1
909,8
916,6
923,3
929,9
936,6
943,3
949,9
р= 330 к гс/см2
0,005294
0,005406
0,005514
0,005620
0,005722
0,005822
0,005920
0,006015
0,006107
0,006198
0,006287
0,006374
0,006460
0,006543
0,006625
0,006706
0,006785
0,006863
0,006940
0,007016
0,007090
0,007164
0,007236
0,007307
0,007378
0,007447
0,007516
0,007583
0,007650
0,007716
0,007782
0,008098
0,008399
0,008688
0,008964
0,009232
0,009490
0,009741
0,009985
0,01022
0,01046
0,01068
0,01091
0,01112
0,01134
0,01155
0,01176
0,01196
0,01216
0,01236
0,01256
0,01276
0,01295
0,01314
0,01333
0,01352
0,01370
0,01388
0,01407
0,01425
0,00186
0,00189
0,00191
0,00193
0,00195
0,00198
0,00200
0,00202
0,00204
0,00206
0,00209
0,00210
0,00212
0,00214
0,00216
0,00219
0,00220
0,00222
0,00224
0,00226
0,00227
0,00229
0,00230
0,00232
0,00234
0,00235
0,00237
0,00238
0,00240
0,00242
0,00243
0,00251
0,00259
0,00266
0,00274
0,00281
0,00289
0,00295
0,00303
0,00310
0,00317
0,00324
0,00331
0,00338
0,00345
0,00352
0,00359
0,00365
0,00372
0,00373
0,00386
0,00392
0,00399
0,00406
0,00412
0,00419
0,00426
0,00432
0,00439
0,00446
188,9
185,0
181,4
177,9
174,7
171,7
168,9
166,3
163,7
161,4
159,0
156,9
154,8
152,8
151,0
149,2
147,4
145,7
144,1
142,6
141,0
139,6
138,2
136,9
135,5
134,3
133,1
131,8
130,7
129,6
128,5
123,5
119,1
115,1
111,5
108,3
105,4
102,7
100,2
97,8
95,6
93,6
91,7
89,9
88,2
86,6
85,0
83,6
82,2
80,9
79,6
78,4
77,2
76,1
75,0
74,0
73,0
72,0
71,1
70,2

Таблица It. Интегральные tiAdtnoctu и объемы при сверхкритическом давлений
157
ккал/кг
v, м»/кг
V, М»/КГ
7, кг/м»
. кг/м«
t, °С
ккал/кг
о, м»/кг
V, М»/КГ
7. кг/м»
= 330
956,5
962,2
968,7
975,3
981,7
988,1
994,6
1001,1
1007,5
1013,9
1020,3
1026,7
1033,1
1039,5
1045,8
1052,1
1058,4
1064,7
1071,0
1077,3
1083,6
7,9
17,7
27,4
37,2
47,0
56,8
66,6
76,5
86,3
96,2
106,1
116,0
125,9
135,9
145,9
156,0
166,1
176,2
186,4
196,7
207,0
217,5
228,0
238,6
249,3
260,2
271,2
282,3
293,7
305,3
317,1
329,3
341,9
355,0
368,6
0,01443
0,01460
0,01478
0,01495
0,01513
0,01530
0,01547
0,01564
0,01581
0,01598
0,01614
0,01631
0,01648
0,01664
0,01681
0,01697
0,01713
0,01729
0,01745
0,01761
0,01777
кгс/см2
0,00452
0,00459
0,00466
0,00472
0,00479
0,00486
0,00493
0,00499
0,00506
0,00513
0,0С520
0,00526
0,00533
0,00540
0,00547
0,00553
0,00560
0,00567
0,00574
0,00581
0,00588
69,3
68,5
67,7
66,9
66,1
65,4
64,6
63,9
63,2
62,6
62,0
61
60,
бо;
59!
58,9
58,4
57,8
57,3
56,8
56,3
/7 = 340 КГС/СМ2
0,0009842
0,0009852
0,0009872
0,0009901
0,0009937
0,0009979
0,0010027
0,0010081
0,0010140
0,0010204
0,0010274
0,0010348
0,0010428
0,0010513
0,0010603
0,0010698
0,0010800
0,0010908
0,0011022
0,0011144
0,0011273
0,0011410
0,0011557
0,0011714
0,0011882
0,0012063
0,0012258
0,0012470
0,0012700
0,0012952
0,0013230
0,0013540
0,0013890
0,0014288
0,0014748
0,0009841
0,0009843
0,0009849
0,0009858
0,0009871
0,0009886
0,0009903
0,0009922
0,0009944
0,0009967
0,0009992
0,0010020
0,0010049
0,0010080
0,0010113
0,0010147
0,0010184
0,0010223
0,0010264
0,0010307
0,0010352
0,0010400
0,0010450
0,0010503
0,0010559
0,0010619
0,0010682
0,0010749
0,0010820
0,0010896
0,0010978
0,001107
0,001116
0,001127
0,001139
1016,0
1015,0
1013,0
1010,0
1006,0
1002,0
997,3
992,0
986,2
980,0
973,3
966,3
959,0
951,2
943,1
935,2
925,9
916,7
907,2
897,4
887,1
876,4
865,3
853,3
841,7
829,0
815,8
801,9
787,4
772,1
755,9
738,6
719,9
699,9
678,0
493,4
490,7
487,9
485,0
482,3
479,5
476,8
474,1
471,6
469,1
466,7
464,1
461,6
459,1
456,8
454,3
452,0
449,6
447,5
444,9
442,8
1016,2
1016,0
1015,4
1014,4
1013,1
1011,5
1009,8
1007,9
1005,7
1003,4
1001,0
998,3
995,4
992,5
989,4
986,1
982,7
979,2
975,5
971,6
967,6
963,5
959,2
954,8
950,1
945,2
940,3
935,0
929,6
923,9
917,9
911,7
905,1
897,9
890,1
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
452
454
456
458
460
462
464
466
468
383,0
385,9
389,0
392,0
395,1
398,2
401,4
404,7
408,0
411,3
414,8
418,3
421,9
425,6
429,4
433,3
437,3
441,5
445,9
450,5
455,3
460,3
465,7
471,3
477,4
483,8
490,8
498,2
506,2
514,7
523,6
532,7
541,9
551,0
559,7
568,1
576,0
583,4
590,4
597,0
603,2
609,1
614,6
619,9
624,9
629,7
634,3
638,7
642,9
647,0
650,9
654,7
658,4
662,0
665,4
668,8
672,0
675,2
678,4
681,4
= 340 кгс/см2
0,001530
0,001542
0,001554
0,001567
0,001581
0,001595
0,001610
0,001626
0,001642
0,001659
0,001677
0,001696
0,001717
0,001738
0,001762
0,001786
0,001813
0,001843
0,001874
0,001910
0,001948
0,001991
0,002040
0,002094
0,002155
0,002226
0,002306
0,002399
0,002506
0,002627
0,002763
0,002911
0,003069
0,003232
0,003398
0,003563
0,003724
0,003880
0,004031
0,004177
0,004318
0,004453
0,004583
0,004708
0,004830
0,004947
0,005060
0,005171
0,005277
0,005381
0,005482
0,005581
0,005676
0,005770
0,005862
0,005951
0,006039
0,006124
0,006208
0,006291
0,001153
0,001155
0,001158
0,001162
0,001165
0,001168
0,001172
0,001175
0,001179
0,001182
0,001187
0,001191
0,001195
0,001200
0,001204
0,001209
0,001214
0,001220
0,001226
0,001233
0,00124
0,00125
0,00126
0,00127
0,00128
0,00129
0,00130
0,00132
0,00134
0,00136
0,00138
0,00140
0,00143
0,00146
0,00149
0,00152
0,00155
0,00158
0,00161
0,00164
0,00167
0,00170
0,00172
0,00175
0,00177
0,00179
0,00182
0,00184
0,00186
0,00188
0,00191
0,00193
0,00195
0,00197
0,00199
0,00201
0,00203
0,00205
0,00207
0,00209
653,6
648,5
643,5
638,2
632,5
627,0
621,1
615,0
609,0
602,8
596,3
589,6
582
575,
567
559
551
542,6
533,6
523,6
513,3
502,2
490,2
477,5
464,0
449,3
433,7
416,8
399,1
380,7
361,9
343,5
325,8
309,4
294,3
280,7
268,5
257,7
248,0
239,4
231,6
224,5
218,2
212,4
207,0
202,1
197,6
193,4
189,5
185,9
182,4
179,2
176,2
173,3
170,5
168,1
165,5
163,3
161,1
159,0

158
/,
ккал/кг
Таблица
V, М*/КГ
п.
Интегральные nAofHocfu
пГ м»/кг 7» кг/м" f, кг/м»
объемы при
• ^ ккал/кг
ббёрзскритичёском
о, м*/кг о7
бавлеНий
м»/кг т.
кг/м»
т.
кг/м»
684
687
690
692
695
698
701
703
706
708
711
713
715
718
720
722
733
744
754
763
773
781
790
798
807
815
822
830
838
845
852
859
867
874
881
887
894
901
908
915
922
928
935
942,
948
955
961,
967,
974,
980,
987,
993,
1000,
1006,
1012,
1019,
1025,
1032,
1038,
1044,
,4
,3
,1
,9
,6
,3
,0
,5
,1
,6
,0
,5
,9
,2
,6
,8
,9
,4
,3
,8
,0
,9
,5
,8
,0
,0
,8
,5
,0
,4
,7
,9
,0
,0
,0
> 9
,8
6
4
2
0
7
4
1
8
4
0
6
1
е
1
6
1
5
9
3
8
2
6
9
0,006372
0,006452
0,006530
0.006G06
0,006682
0,006756
0,006830
0,006902
0,006973
0,007044
0,007113
0,007181
0,007249
0,007315
0,007381
0,007446
0,007761
0,008060
0,008345
0,008619
0,008883
0,009138
0,009386
0,009626
0,009861
0,01009
0,01031
0,01053
0,01075
0,01096
0,01116
0,01137
0,01157
0,01177
0,01196
0,01216
0,01235
0,01254
0,01272
0,01290
0,01309
0,01327
0,01345
0,01363
0,01380
0,01398
0,01415
0,01432
0,01449
0,01466
0,01483
0,01500
0,01517
0,01534
0,01550
0,01566
0,01582
0,01598
0,01614
0,01630
= 340 кгс/см2
0,00211
0,00213
0,00215
0,00216
0,00218
0,00220
0,00222
0,00223
0,00225
0,00226
0,00228
0,00229
0,00231
0,00232
0,00234
0,00236
0,00244
0,00251
0,00258
0,00266
0,00273
0,00280
0,00287
0,00294
0,00301
0,00308
0,00315
0,00322
0,00329
0,00335
0,00342
0,00349
0,00355
0,00362
0,00368
0,00375
0,00382
0,00388
0,00394
0,00401
0,00407
0,00414
0,00420
0,00427
0,00433
0,00440
0,00446
0,00453
0,00459
0,00466
0,00473
0,00479
0,00486
0,00493
0,00499
0,00505
0,00512
0,00519
0,00525
0,00532
157
155
153
151
149
147
146
144
143
141
140
139
137
136
135
134
128
124
119
116
112
109
106
103
101
99
97
95
93
91
89
88
86
85
83,
82
81
79,
78,
77,
76t
75,
74,
73,
72,
71,
70,
69,
69,
68,
67,
66,
65,
65,
64,
63,
63,
62,
62,
61.
,0
,0
,1
,4
,7
,9
,4
,9
,4
,9
,5
,3
,9
,7
.5
,3
,9
,1
,8
,0
,6
,4
5
,9
,4
1
0
0
0
2
6
0
4
0
6
2
0
7
6
5
4
4
4
4
5
5
7
8
0
2
4
7
9
2
5
9
2
6
0
4
652
650
648
646
644
642
641
639
637
636
634
633
631
630
628
626
619
612
606
600
594
588
583
578
573
569
564
560
555
551
547
543
539
536
532
528
525
522
518,
515,
512,
509,
506,
503,
500,
497,
494,
491,
488,
485,
483,
480,
477,
475,
472,
470,
467,
465,
462,
460,
,6
,8
,7
,7
,6
,8
J4
,9
,2
,4
,1
,4
,0
,4
,7
,4
,5
,1
,0
,3
,8
5
,6
,7
0
4
,0
7
6
5
6
8
1
5
9
4
0
8
5
3
2
1
1
1
2
1
3
5
8
1
3
7
2
7
3
8
3
9
5 1
950
960
970
980
990
1000
1051,3
1057,6
1063,9
1070,2
1076,5
1082,9
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
8,2
17,9
27,6
37,4
47,2
57,0
66,8
76,6
86,5
96,4
106,3
116,2
126,1
136,1
146,1
156,1
166,2
176,4
186,6
196,8
207,2
217,6
228,1
238,7
249,4
260,2
271,2
282,3
293,7
305,2
317,0
329,2
341,7
354,7
368,3
382,5
385,4
388,4
391,4
394,5
397,6
400,7
403,9
407,1
410,4
413,8
417,2
420,7
424,3
428,0
р =
0,01646
0,01662
0,01678
0,01694
0,01709
0,01724
340 кгс/см8
0,00538
0,00545
0,00551
0,00557
0,00565
0,00571
350 кгс/см2
0,0009837
0,0009847
0,0009868
0,0009897
0,0009933
0,0009975
0,0010023
0,0010077
0,0010136
0,0010200
0,0010269
0,0010344
0,0010423
0,0010508
0,0010597
0,0010693
0,0010794
0,0010901
0,0011015
0,0011136
0,0011265
0,0011402
0,0011548
0,0011704
0,0011871
0,0012051
0,0012244
0,0012454
0,0012682
0,0012931
0,0013206
0,0013512
0,0013856
0,0014247
0,0014697
0,001523
0,001535
0,001547
0,001560
0,001573
0,001586
0,001601
0,001616
0,001631
0,001648
0,001665
0,001683
0,001702
0,001722
0,001744
0,0009837
0,0009839
0,0009846
0,0009855
0,0009868
0,0009883
0,0009900
0,0009919
0,0009940
0,0009964
0,0009989
0,0010016
0,0010045
0,0010076
0,0010109
0,0010143
0,0010180
0,0010219
0,0010260
0,0010302
0,0010347
0,0010394
0,0010445
0,0010498
0,0010554
0,0010613
0,0010675
0,0010742
0,0010812
0,0010888
0,0010969
0,001106
0,001115
0,001126
0,001138
0,001151
0,001153
0,001156
0,001159
0,001162
0,001166
0,001169
0,001172
0,001176
0,001179
0,001181
0,001187
0,001192
0,001196
0,001201
60,8
60,2
59,6
59,0
58,5
58,0
1016,0
1015,0
1013,0
1010,0
1007,0
1003,0
997,7
992,3
986,6
980,4
973,8
966,7
959,4
951,7
943,7
935,2
926,5
917,3
907,9
898,0
887,7
877,0
866,0
854,4
842,4
829,8
816,7
802,9
788,5
773,3
757,3
740,1
721,7
701,9
680,4
656,6
651,5
646,4
641,0
635,7
630,5
624,6
618,8
613,1
606,8
600,6
594,2
587,5
580,7
573,4

Таблица it. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлений
159
и °с
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
452
454
456
458
460
462
464
466
468
470
472
474
476
478
480
482
484
486
488
490
492
494
496
498
и
кхал/кг
431,8
435,7
439,7
443,9
448,2
452,8
457,5
462,4
467,7
473,2
479,0
485,2
491,8
498,8
506,2
514,0
522,2
530,7
539,2
647,8
556,1
664,2
671,9
679,3
686,3
592,9
699,1
605,1
610,7
616,1
621,2
626,1
630,7
635,2
639,5
643,7
647,7
651,6
655,3
659,0
662,5
666,0
669,3
672,5
675,7
678,8
681,9
684,8
687,7
690,6
693,3
696,1
698,8
701,4
704,0
706,5
709,0
711,5
714,0
716,4
V, М»/КГ
/7 = 350
0,001767
0,001792
0,001819
0,001848
0,001879
0,001914
0,001951
0,001993
0,002040
0,002092
0,002150
0,002216
0,002290
0,002374
0,002470
0,002577
0,002697
0,002827
0,002966
0,003112
0,003262
0,003413
0,003562
0,003709
0,003852
0,003991
0,004126
0,004256
0,004383
0,004505
0,004623
0,004737
0,004848
0,004956
0,005061
0,005162
0,005262
0,005358
0,005453
0,005545
0,005635
0,005723
0,005809
0,005893
0,005976
0,006057
0,006137
0,006215
0,006292
0,006368
0,006442
0,006515
0,006588
0,006659
0,006729
0,006798
0,006866
0,006933
0,007000
0,007065
V, М»/КГ
кгс/см*
0,001206
0,001211
0,001216
0,001222
0,001228
0,00124
0,00124
0,00125
0,00126
0,00127
0,00128
0,00129
0,00130
0,00132
0,00133
0,00135
0,00137
0,00139
0,00142
0,00144
0,00147
0,00150
0,00153
0,00156
0,00159
0,00161
0,00164
0,00166
0,00169
0,00171
0,00173
0,00176
0,00178
0,00180
0,00182
0,00185
0,00187
0,00189
0,00191
0,00193
0,00195
0,00197
0,00199
0,00201
0,00203
0,00205
0,00207
0,00208
0,00210
0,00212
0,00214
0,00215
0,00217
0,00218
0,00220
0,00222
0,00223
0,00225
0,00226
0,00228
Т, кг/м»
565,9
558,0
549,9
541,2
532,2
522,5
512,5
501,7
490,2
478,0
465,1
451,3
436,7
421,2
404,9
388,0
370,7
353,7
337,1
321,3
306,5
293,0
280,7
269,7
259,6
250,5
242,4
235,0
228,1
222,0
216,4
211,1
206,3
201,8
197,6
193,7
190,0
186,6
183,4
180,3
177,4
174,7
172,0
169,7
167,3
165,1
162,9
160,9
158,9
157,0
155,3
153,5
151,8
150,2
148,6
147,1
145,7
144,2
142,9
141,5
Т. кг/м»
852,4
849,9
847,2
844,5
841,5
838,3
834,9
831,2
827,3
823,3
819,0
814,5
809,6
804,5
799,0
793,1
786,8
779,9
772,6
765,1
757,8
750,7
744,2
737,9
732,0
726,6
721,6
717,0
712,6
708,4
704,4
700,6
697,0
693,5
690,2
686,6
683,7
680,7
677,6
674,6
671,5
669,4
666,5
663,9
661,6
659,0
657,0
655,0
653,0
651,0
648,8
647,3
645,5
643,6
642,0
640,1
638,7
636,9
635,4
633,7
*. °С
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
700
710
720
730
740
750
760
770
780
790
800
810
820
830
840
850
860
870
880
890
900
910
920
930
940
950
960
970
980
990
1000
0
10
20
30
40
i,
ккал/кг
718,7
730,1
740,8
751,0
760,7
770,1
779,1
787,8
796,3
804,6
812,7
820,6
828,4
836,0
843,5
850,9
858,1
865,3
872,4
879,4
886,4
893,3
900,2
907,1
913,9
920,7
927,4
934,2
940,9
947,6
954,3
959,9
966,5
973,1
979,6
986,1
992,6
999,1
1005,6
1012,0
1018,4
1024,9
1031,3
1037,7
1044,1
1050,4
1056,8
1063,1
1069,5
1075,8
1082,1
8,4
18,1
27,8
37,6
47,4
V, М»/КГ
/? = 350
0,007130
0,007443
0,007740
0,008023
0,008294
0,008555
0,008807
0,009051
0,009288
0,009519
0,009745
0,009965
0,01018
0,01039
0,01060
0,01080
0,01100
0,01120
0,01139
0,01158
0,01177
0,01196
0,01214
0,01233
0,01251
0,01269
0,01286
0,01304
0,01321
0,01338
0,01356
0,01372
0,01389
0,01406
0,01423
0,01439
0,01455
0,01471
0,01487
0,01503
0,01519
0,01535
0,01551
0,01567
0,01583
0,01598
0,01613
0,01629
0,01644
0,01659
0,01674
_ or
о, м»/кг
кгс/см2
0,00229
0,00237
0,00244
0,00252
0,00259
0,00266
0,00273
0,00280
0,00287
0,00294
0,00300
0,00307
0,00314
0,00320
0,00327
0,00333
0,00340
0,00346
0,00353
0,00359
0,00360
0,00372
0,00378
0,00384
0,00390
0,00397
0,00403
0,00410
0,00416
0.00422
\J у \J V/ * "» mm
0,00429
0,00435
0,00441
0,00448
0,00454
0,00460
0,00467
0,00473
0,00480
0,00486
0,00492
0,00499
0,00505
0,00512
0,00518
0,00525
0,00531
0,00537
0,00543
0,00550
0,00557
р = Зои кгс/см-
0,0009833
0,0009843
0,0009864
0,0009893
0,0009929
0,0009832
0,0009834
0,0009840
0,0009850
0,0009863
Т. кг/м»
140,8
134,3
129,2
124,7
120,5
116,9
113,6
110,5
107,7
105,1
102,6
100,4
98,2
96,2
94,3
92,6
90,9
89,3
87,8
86,4
85,0
83,6
82,4
81,1
79,9
7в*,6
77,8
76,7
75,7
74,7
73,8
72,9
72,0
71,1
70,3
69,5
68,7
68,0
67,2
66,5
65,8
65,1
64,5
63,8
63,2
62,6
62,0
61,4
60,8
60,3
59,7
1017,0
1016,0
1014,0
1011,0
1007,0
Ь кг/м»
632,0
624,5
617,5
610,8
604,6
598,7
593,1
587,8
582,7
577,7
572,9
568,3
563,8
559,5
555,2
551,2
547,2
543,4
539,6
533,9
532,3
528,8
525,4
522,1
518,8
515,6
512,4
509,3
506,3
503,2
500,3
497,3
494,4
491,5
488,8
486,1
483,4
480,7
478,1
475,7
473,2
470,7
468,3
465,8
463,4
461,0
458,5
456,2
453,8
451,5
449,0
1017,1
1016,9
1016,3
1015,2
101.3,9

160
t, °c
ккал/кг
Таблица
V, М8/КГ
//. Интегральные плотности
хГ, м»/кг 7» кг/м> 7» кг/м»
и объемы при
*» ^ ккал/кг
сверхкритическом
V, М»/КГ V,
давлении
м»/кг 7. ^г/мз
т.
кг/м»
/? =360 кгс/см2
57,2
67,0
76,8
86,7
96,6
106,4
116,3
126,3
136,2
146,2
156,3
166,4
176,5
186,7
197,0
207,3
217,7
228,2
238,7
249,4
260,2
271,2
282,3
293,7
305,2
317,0
329,1
341,5
354,4
367,9
382,0
384,9
387,9
390,8
393,9
396,9
400,0
403,2
406,4
409,6
412,9
416,2
419,7
423,2
426,8
430,4
434,2
438,
442,
446,2
450,5
455,0
459,7
464,6
469,6
475,0
480,6
486,6
492,9
499,5
0,0009971
0,0010019
0,0010073
0,0010132
0,0010196
0,0010265
0,0010339
0,0010418
0,0010502
0,0010592
0,0010687
0,0010788
0,0010895
0,0011008
0,0011129
0,0011257
0,0011393
0,0011539
0,0011694
0,0011860
0,СО12038
0,0012230
0,0012438
0,0012664
0,0012911
0,0013183
0,0013485
0,0013823
0,0014207
0,0014647
0,001517
0,001528
0,001540
0,001552
0,001565
0,001578
0,001592
0,001606
0,001621
0,001637
0,001653
0,001670
0,001689
0,001708
0,001728
0,001750
0,001773
0,001798
0,001824
0,001853
0,001884
0,001918
0,001955
0,001995
0,002040
0,002090
0.002145
0,002207
0,002276
0,002354
0,0009878
0,0009895
0,0009914
0,0009936
0,0009959
0,0009984
0,0010011
0,0010040
0,0010071
0,0010104
0,0010138
0,0010175
0,0010214
0,0010254
0,0010297
0,0010342
0,0010389
0,0010439
0,0010491
0,0010547
0,0010606
0,0010668
0,0010734
0,0010804
0,0010880
0,0010959
0,0011046
0,001113
0,001124
0,001136
0,001149
0,001152
0,001155
0,001158
0,001161
0,001164
0,001167
0,001170
0,001174
0,001177
0,001181
0,001185
0,001189
0,001194
0,001198
0,001202
0,001208
0,001213
0,001215
0,001225
0,001234
0,00123
0,00125
0,00125
0,00126
0,00127
0,00128
0,00130
0,00131
0,00132
1003,0
998,1
992,7
987,0
980,8
974,2
967,3
959,9
952,2
944,1
935,7
926,9
917,9
908,4
898,6
888,3
877,8
866,6
855,1
843,2
830,7
817,7
804,0
789,7
774,5
758,5
741,5
723,4
703,9
682,8
659,2
654,5
649,4
644,3
639,0
633,7
628,1
622,7
616,9
610,9
605,0
598,8
592,1
585,5
578,7
571,4
564,0
556,2
548,3
539,6
530,7
521,5
511,5
501,2
490,2
478,5
466,2
453,1
439,3
424,8
1012,4
1010,6
1008,7
1006,6
1004,2
1001,8
999,1
996,3
993,3
990,3
987,0
983,6
980,1
976,4
972,6
968,6
964,5
960,3
955,8
951,2
946,4
941,4
936,3
930,9
925,2
919,4
913,2
906,7
899,7
892,2
884,1
882,3
880,6
878,9
877,0
875,2
873,3
871,4
869,5
867,5
865,5
863,3
861,1
858,8
856,5
854,2
851,5
848,7
845,9
843,2
840,3
836,7
833,1
829,4
825,7
821,9
817,2
812,4
807,5
802,6
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
452
454
456
458
460
462
464
466
468
470
472
474
476
478
480
482
484
486
488
490
492
494
496
498
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
506,5
513,8
521,4
529,3
537,3
545,3
553,2
561,0
568,5
575,7
582,6
589,2
595,4
601,4
607,1
612,5
617,7
622,6
627,4
632,0
636,3
640,6
644,7
648,6
652,4
656,1
659,7
663,2
666,6
670,0
673,2
676,4
679,4
682,5
685,4
688,3
691,1
693,9
696,7
699,3
702,0
704,6
707,1
709,9
712,1
714,5
726,2
737,2
747,7
757,6
767,1
776,3
785,2
793,8
802,2
810,4
818,5
826,3
834,0
841,6
р = 360 кгс/см2
0,002440 0,00134
0,002537 0,00136
0,002643 0,00138
0,002759 0,00140
0,002883 0,00142
0,003014
0,003149
0,003287
0,003425
0,003562
0,003696
0,003828
0,003957
0,004082
0,004204
0,004322
0,004436
0,004547
0,004655
0,004760
0,004863
0,004962
0,005059
0,005154
0,005247
0,005337
0.005425
0,005512
0,005596
0,005679
0,005760
0,005840
0,005919
0,005996
0,006071
0,006146
0,006219
0,006291
0,006362
0,006432
0,006501
0,006569
0,006636
0,006702
0,006767
0,006832
0,007143
0,007437
0,007718
0,007987
0,008245
0,008494
0,008735
0,008969
0,009197
0,009419
0,009636
0,009848
0,01006
0,01026
0,00144
0,00146
0,00148
0,00151
0,00153
0,00156
0,00158
0,00160
0,00162
0,00166
0,00167
0,00169
0,00171
0,00174
0,00176
0,00178
0,00180
0,00183
0,00185
0,00187
0,00189
0,00191
0,00192
0,00195
0,00197
0,00198
0,00200
0,00202
0,00204
0,00205
0,00207
0,00208
0,00210
0,00212
0,00213
0,00215
0,00216
0,00218
0,00220
0,00221
0,00228
0,00230
0,00238
0,00245
0,00252
0,00258
0,00266
0,00272
0,00279
0,00286
0,00292
0,00299
0,00305
0,00312
0,00318
409,8
394,2
378,4
362,4
346,8
331,8
317,6
304,2
292,0
280,7
270,5
261,3
252,8
245,0
237,9
231,4
225,4
220,0
214,9
210,1
205,7
201,5
197,6
194,0
190,5
187,4
184,3
181,4
178,7
176,1
173,6
171,2
168,9
166,7
164,7
162,7
160,8
159,0
157,2
155,5
153,8
152,2
150,7
149,3
147,7
146,4
140,0
134,5
129,6
125,2
121,3
U7J
114,4
111,5
108,7
106,2
103,7
101,5
99,4
97,5

Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
161
ккал/кг
v, м»/кг
о, м»/кг
7, кг/м»
1, кг/м»
*, °С
ккал/кг
м»/кг
о, м»/кг
7, кг/м»
650
660
670
680
690
700
710
720
730
740
750
760
770
780
790
800
810
820
830
840
850
860
870
880
890
900
910
920
930
940
950
960
970
980
990
1000
849,0
856,4
863,6
870,8
877,9
884,9
891,9
898,8
905,7
912,6
1049,6
1056,0
1062,3
1068,
1075,0
1081,
0,01046
0,01066
0,01085
0,01104
0,01123
0,01141
0,01160
0,01178
0,01196
0,01213
919,4
926,2
933,0
939,7
946,5
953,2
958,7
965,3
971,9
978,5
985,0
991,6
998,1
1004,6
1011,0
1017,5
1023,9
1030,4
1036,8
1043,2
0,01231
0,01248
0,01265
0,01282
0,01299
0,01316
0,01333
0,01349
0,01365
0,01381
0,01397
0,01413
0,01429
0,01445
0,01460
0,01476
0,01492
0,01607
0,01522
0,01538
0,01553
0,01'567
0,01583
0,01597
0,01612
0,01627
кгс/см2
0,00324
0,00331
0,00337
0,00344
0,00350
0,00356
0,00362
0,00368
0,00374
0,00381
0,00387
0,00393
0,00399
0,00405
0,00411
0,00418
0,00424
0,00430
0,00436
0,00442
0,00449
0,00454
0,00461
0,00467
0,00473
0,00480
0,00486
0,00492
0,00499
0,00505
0,00511
0,00517
0,00524
0,00530
0,00537
0,00543
95,
93,
92,
90,
89,
87,
86,
84,
83,
82,
81,
80
79,
78
77
76
75
74
73
72
71
70
70
69
68
67
67
66
65
65
64
63
63
62
62
61
6
8
2
6
0
6
2
9
6
4
2
1
0
0
0
0
0
1
3
,4
,6
,8
,0
,2
,5
,8
,0
,4
!о
,4
,8
,2
,6
,0
,5
р = 370 кгс/см2
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
НО
120
130
140
150
160
170
180
190
8,6
18,3
28,0
37,8
47,6
57,4
67,2
77,0
86,9
96,7
106,6
116,5
126,4
136,4
146,4
156,4
166,5
176,6
186,8
197,1
0,0009828
0,0009839
0,0009860
0,0009889
0,0009925
0,0009967
0,0010015
0,0010069
0,0010128
0,0010192
0,0010260
0,0010334
0,0010413
0,0010497
0,0010587
0,0010681
0,0010782
0,0010889
0,0011002
0,0011122
0,0009827
0,0009829
0,0009835
0,0009845
0,0009858
0,0009873
0,0009891
0,0009910
0,0009931
0,0009954
0,0009979
0,0010006
0,0010035
0,0010066
0,0010099
0,0010133
0,0010170
0,0010208
0,0010248
0,0010291
1017,
1016,
1014,
1011,
1008,
1003,
998,
993,
987,
981
974
967
960
952
944
936
927
918
908
899
0
0
0
0
0
0
5
1
3
2
,7
7
,3
,7
,6
,2
,4
,3
,9
,1
555,2
551,1
547,2
543,4
539,7
536,1
532,5
529,1
525,7
522,4
519,1
516,0
512,8
509,7
506,7
503,7
500,9
498,0
495,1
492,3
489,6
486,9
484,2
481,5
478,9
476,4
473,9
471,4
468,9
466,5
464,0
461,5
459,1
456,7
454,3
452,1
1017,6
1017,4
1016,8
1015,7
1014,4
1012,9
1011,1
1009,2
1007,0
1004,7
1002,3
999,6
996,8
993,9
990,8
987,5
984,1
980,6
977,0
973,2
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
207,4 |
217,8
228,3
238,8
249,5
260,3
271,3
282,4
293,7
305,2
316,9
329,0
341,4
354,2
367,6
381,5
384,4
387,4
390,3
393,3
396,3
399,4
402,5
405,6
408,8
412,0
415,3
418,7
422,1
425,6
429,2
432,8
436,6
440,5
444,5
448,6
452,8
457,3
461,9
466,6
471,6
476,9
482,3
488,0
494,1
500,4
507,0
513,9
521,0
528,4
535,9
543,
551,0
558,
565,
572,7
579,5
586, С
592,2
598,
р = 370 кгс/см1
0,0011249
0,0011385
0,0011529
0,0011684
0,0011849
0,0012026
0,0012217
0,0012423
0,0012647
0,0012891
0,0013160
0,0013458
0,0013791
0,0014168
0,0014599
0,001511
0,001522
0,001533
0,001545
0,001557
0,001570
0,001583
0,001597
0,001612
0,001627
0,001642
0,001659
0,001676
0,001694
0,001713
0,001734
0,001755
0,001778
0,001803
0,001829
0,001858
0,001888
0,001921
0,001958
0,001997
0,002041
0,002089
0,002141
0,002200
0,002264
0,002336
0,002416
0,002503
0,002600
0,002704
0,002815
0,002933
0,003055
0,003181
0,003308
0,003435
0,003561
0,003686
0,003808
0,003927
0,0010335
0,0010382
0,0010432
0,0010485
0,0010540
0,0010599
0,0010661
0,0010726
0,0010796
0,0010870
0,0010949
0,0011035
0,001113
0,001123
0,001134
0,001147
0,001150
0,001153
0,001156
0,001159
0,001162
0,001165
0,001168
0,001172
0,001175
0,001178
0,001182
0,001186
0,001190
0,001194
0,001199
0,001204
0,001209
0,001214
0,001220
0,001226
0,00123
0,00124
0,00125
0,00126
0,00126
0,00127
0,00128
0,00129
0,00131
0,00132
0,00134
0,00135
0,00137
0,00139
0,00141
0,00142
0,00144
0,00146
0,00148
0,00151
0,00153
0,00155
0,00157
0,00160
889,0
878,3
867,4
855,9
844,0
831,5
818,5
805,0
790,7
775,7
759,9
743,1
725,1
705,8
685,0
661,8
657,0
652,3
647,2
642,3
636,9
631,7
626,2
620,3
614,6
609,0
602,8
596,7
590,3
583,8
576,7
569,8
562,4
554,7
546,9
538,2
529,6
520,5
510,7
500,7
490,0
478,7
467,1
454,5
441,7
428,1
413,9
399,5
384,6
369,9
355,3
341,0
327,4
314,4
302,3
291,4
280,8
271,2
262,7
254,7
Н_382

162
Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
ккал/кг
», м»/кг
о, м»/кг
U °С
ккал/кг
о, м»/кг
v, м»/кг
Т, кг/м»
р = 370 кгс/см1
603,8
609,3
614,5
619,5
624,3
628,9
633,4
637,6
641,8
645,8
649,7
653,4
657,1
660,7
664,1
667,5
670,8
674,0
677,1
680,2
683,2
686,1
689,0
691,9
694,6
697,4
700,0
702,7
705,3
707,8
710,3
722,3
733,6
744,3
754,5
764,2
773,5
782,6
791
799,8
808,2
816,3
824,2
832,0
839,7
847,2
854,6
861,9
869,1
876,3
883,4
890,4
897,4
904,3
911,2
918,1
924,9
931,8
938,6
945,3
0,004044
0,004157
0,004268
0,004375
0,004480
0,004582
0,004682
0,004779
0,004874
0,004966
0,005057
0,005145
0,005232
0,005317
0,005400
0,005481
0,005561
0,005639
0,005716
0,005792
0,005866
0,005939
0,006011
0,006082
0,006151
0,006220
0,006288
0,006355
0,006421
0,006486
0,006550
0,006859
0,007152
0,007430
0,007696
0,007952
0,008198
0,008437
0,008668
0,008892
0,009111
0,009325
0,009534
0,009738
0,009938
0,01014
0,01033
0,01052
0,01070
0,01089
0,01107
0,01125
0,01143
0,01160
0,01178
0,01195
0,01212
0,01229
0,01245
0,01262
0,00162
0,00164
0,00166
0,00168
0,00171
0,00173
0,00175
0,00177
0,00179
0,00181
0,00183
0,00185
0,00187
0,00189
0,00191
0,00193
0,00194
0,00196
0,00197
0,00200
0,00201
0,00203
0,00204
0,00206
0,00208
0,00209
0,00211
0,0С212
0,00214
0,00215
0,00217
0,00224
0,00232
0,00238
0,00246
0,00252
0,00259
0,00266
0,00272
0,00279
0,00285
0,00292
0,00298
0,00304
0,00310
0,00317
0,00323
0,00329
0,00335
0,00341
0,00347
0,00354
0,00360
0,00365
0,00371
0,00377
0,00383
0,00389
0,00395
0,00401
247,3
240,6
234,3
228,7
223,2
218,2
213,6
209,2
205,1
201,4
197,7
194,4
191,1
188,1
185,2
182,5
179,9
177,3
174,9
172,6
170,4
168,3
166,4
164,4
162,6
160,8
159,0
157,4
155,8
154,2
152,7
145,8
139,9
134,6
129,9
125,8
122,0
118,5
115,4
112,5
109,8
107,2
104,9
102,7
100,6
98,6
96,8
95,1
93,5
91,8
90,3
88,9
87,5
86,2
84,9
83,7
82,5
81,4
80,3
79,2
724,0
719,9
715,8
711,1
707,7
703,6
700,3
697,0
693,6
690,4
687,0
684,3
681,4
678,7
676,0
673,2
670,9
668,6
666,4
664,5
662,0
660,0
658,1
656,2
654,3
652,4
650,5
648,8
647,0
645,3
643,5
635,4
627,8
620,9
614,3
608,1
602,4
596,7
591,6
586,3
581,4
576,5
572,0
567,5
563,2
559,0
554,9
550,9
547,1
543,3
539,6
536,1
532,6
529,2
525,9
522,6
519,4
516,2
513,1
510,9
800
810
820
830
840
850
860
870
880
890
900
910
920
930
940
950
960
970
980
990
1000
952,1
957,5
964,2
970,8
977,4
984,0
990,5
997,0
1003,6
1010,1
1016,5
1023,0
1029,5
1035,9
1042,4
1048,8
1055,2
1061,5
1067,9
1074,3
1080,6
р
0,01278
0,01295
0,01311
0,01327
0,01343
0,01358
0,01374
0,01389
0,01405
0,01420
0,01435
0,01450
0,01465
0,01480
0,01495
0,01510
0,01524
0,01539
0,01554
0,01568
0,01582
370
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
8,9
18,5
28,3
38,0
47,8
57,6
67,4
77,2
i 87,1
96,9
106,7
116,6
126,6
136,5
146,5
156,5
166,6
176,7
186,9
197,2
207,5
217,9
228,4
238,9
249,6
260,4
271,3
282,4
293,6
305,1
316,8
328,8
341,2
353,9
367,3
0,0009824
0,0009835
0,0009856
0,0009885
0,0009921
0,0009964
0,0010012
0,0010065
0,0010124
0,0010187
0,0010256
0,0010329
0,0010408
0,0010492
0,0010581
0,0010675
0,0010776
0,0010882
0,0010994
0,0011114
0,0011241
0,0011376
0,0011520
0,0011674
0,0011838
0,0012014
0,0012203
0,0012408
0,0012630
0,0012872
0,0013137
0,0013431
0,00*3759
0,0014130
0,0014553
кгс/см2
0,00407
0,00413
0,00419
0,00425
0,00431
0,00438
0,00444
0,00450
0,00456
0,00462
0,00468
0,00475
0,00481
0,00487
0,00493
0,00499
0,00505
0,00511
0,00517
0,00523
0,00529
78,
77,
76,
75,
74,
73,
72,
72,
71,
70,
69
69
68
67
66
66
65
65
64
63
63
2
2
3
4
5
6
8
0
2
4
7
0
,3
6
,9
Л
,6
,0
,4
,8
,2
> = 380 кгс/см2
0,0009822
0,0009824
0,0009830
0,0009840
0,0009853
0,0009868
0,0009886
0,0009905
0,0009926
0,0009949
0,0009975
0,0010002
0,0010031
0,0010061
0,0010094
0,0010128
0,0010164
0,0010203
0,0010243
0,0010285
0,0010330
0,0010376
0,0010426
0,0010478
0,0010534
0,0010592
0,0010653
0,0010719
0,0010788
0,0010862
0,0010940
0,001103
0,001112
0,001122
0,001133
1018
1016
1014
1011
1008
1004
998
993
987
981
975
968
960
953
945
936
928
918
909
899
889
879,
868,
856,
844,
832,
819,
806,
791,
776,
761,
744,
726,
707,
687,
,0
,0
,0
,0
,0
,0
,8
,5
,7
,6
,0
,2
,8
,1
,1
,8
,0
,9
6
8
6
0
1
6
7
3
5
0
8
9
2
5
8
7
2

Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
163
t, вс
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
452
454
456
458
460
462
464
466
468
ккал/кг
381,1
384,0
386,9
389,8
392,8
395,7
398,8
401,9
404,9
408,0
411,2
414,5
417,8
421,1
424,5
428,0
431,6
435,3
439,0
442,9
446,8
450,9
455,1
459,3
464,0
468,7
473,6
478,7
484,0
489,6
495,4
501,4
507,7
514,2
521,0
527,9
535,0
542,1
549,3
556,4
563,4
570,2
576,8
583,2
589,3
595,2
600,9
606,3
611,6
616,6
621,4
626,1
630,6
634,9
639,1
643,2
647,1
650,9
654,6
658,2
о, м*/кг
/7 = 380
0,001505 1
0,001516
0,001527
0,001538
0,001550
0,001562
0,001575
0,001589
0,001603
0,001617
0,001632
0,001648
0,001664
0,001682
0,001700
0,001719
0,001739
0,001761
0,001784
0,001808
0,001834
0,001862
0,001893
0,001925
0,001961
0,001999
0,002041
0,002087
0,002138
0,002193
0,002254
0,002321
0,002395
0,002475
0,002563
0,002657
0,002758
0,002865
0,002976
0,003091
0,003208
0,003326
0,003444
0,003561
0,003676
0,003790
0,003901
0,004010
0,004116
0,004220
0,004322
0,004421
0,004517
0,004612
0,004704
0,004794
0,004883
0,004969
0,005054
0,005136
V, М»/КГ
кгс/см*
0,001146
0,001149
0,001151
0,001154
0,001157
0,001160
0,001163
0,001166
0,001169
0,001173
0,001176
0,001180
0,001184
0,001188
0,001192
0,001196
0,001200
0,001205
0,001211
0,001215
0,00122
0,00123
0,00123
0,00124
0,00125
0,00126
0,00127
0,00128
0,00129
0,00130
0,00132
0,00133
0,00134
0,00136
0,00137
0,00139
0,00140
0,00142
0,00144
0,00146
0,00148
0,00150
0,00152
0,00154
0,00155
0,00158
0,00160
0,00162
0,00164
0,00167
0,00169
0,00171
0,00173
0,00175
0,00177
0,00179
0,00181
0,00183
0,00184
0,00186
7. кг/м«
664,5
659,6
654,9
650,2
645,2
640,2
634,9
629,3
623,8
618,4
612,7
606,8
601,0
594,5
588,2
581,7
575,0
567,9
560,5
554,3
545,2
537,0
528,2
519,5
509,9
500,1
490,0
479,1
467,8
456,0
443,6
430,8
417,5
404,1
390,1
376,4
362,5
349,1
336,0
323,5
311,7
300,7
290,4
280,8
272,0
263,9
256,3
249,4
243,0
237,0
231,4
226,1
221,4
216,8
212,6
208,6
204,8
201,2
197,8
194,7 1
7» кг/м»
886,2
884,5
882,8
881,1
879,4
877,7
875,8
874,0
872,2
870,3
868,5
866,4
864,3
862,1
860,0
857,8
855,3
852,8
850,2
847,6
845,0
841,9
838,7
835,5
832,2
829,0
825,0
820,9
816,8
812,7
808,6
803,6
798,5
793,4
788,3
783,1
777,8
772,5
767,2
761,8
756,4
751,8
747,1
742,4
737,7
733,0
728,7
724,5
720,2
716,0
711,8
708,3
704,9
701,5
698,1
694,7
691,8
688,9
686,1
683,2
*, °с
470
472
474
476
478
480
482
484
486
488
490
492
494
496
498
500
51Q
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
700
710
720
730
740
750
760
770
780
790
800
810
820
830
840
850
860
870
880
890
900
910
920
930
940
/,
ккал/кг
661,7
665,2
668,5
671,8
675,0
678,1
681,1
684,1
687,0
689,9
692,7
695,5
698,2
700,8
703,5
706,1
718,4
730,0
740,9
751,3
761,2
770,7
779,9
788,8
797,4
805,9
814,1
822,1
830,0
837,8
845,3
852,8
860,2
867,5
874,7
881,8
888,9
895,9
902,9
909,9
916,8
923,7
930,5
937,4
944,2
951,0
956,3
963,0
969,7
976,3
982,9
989,5
996,0
1002,6
1009,1
1015,6
1022,1
1028,6
1035,0
1041,5
0, М»/КГ
V, М»/КГ
р = 380 кгс/см2
0,005218
0,005297
0,005376
0,005452
0,005528
0,005602
0,005675
0,0M747
0,005817
0,005887
0,005955
0,006023
0,006089
0,006155
0,006220
0,006284
0,006591
0,006882
0,007158
0,007422
0,007675
0,007919
0,008154
0,008382
0,008604
0,008820
0,009031
0,009236
0,009438
0,009635
0,009828
0,01002
0,01021
0,01039
0,01057
0,01075
0,01092
0,01110
0,01127
0,01144
0,fll61
0,01178
0,01194
0,01210
0,01226
0,01243
0,01258
0,01274
0,01290
0,01306
0,01321
0,01336
0,01351
0,01366
0,01381
0,01396
0,01411
0,01426
0,01441
0,и1455
0,00188 |
0,00190
0,00192
0,00193
0,00195
0,00197
С,00198
0,00200
0,00201
0,00203
0,00205
0,00206
0,00208
0,00209
0,00211
0,00212
0,00220
0,00227
0,00234
0,00241
С,00247
0,00254
0,00260
0,и0266
0,00273
0,00279
0,00285
0,00292
0,00298
0,00304
0,00310
0,00316
0,00322
0,00328
0,00334
0,00340
0,00346
0,00352
0,00357
0,00363
0,00369
0,С0375
0,00381
0,00387
0,00393
0,00398
0,00405
0,00411
0,00417
0,00423
0,00429
0,00434
0,00440
0,00446
0,00452
0,00457
0,00464
0,00470
0,00476
0,00482
т. «•/¦¦
191,6
188,7
186,0
183,4
180,9
178,5
176,2
174,0
171,9
169,9
168,0
166,0
164,2
162,5
160,8
159,1
151,7
145,3
139,7
134,8
130,3
126,3
122,3
119,3
116,2
113,4
110,7
108,2
105,9
103,7
101,7
99,8
97,9
96,2
94,6
93,0
91,6
90,1
88,7
87,4
86,1
84,9
83,8
82,6
81,6
80,4
79,5
78,5
77,5
76,6
75,7
74,9
74,0
73,2
72,4
71,6
70,9
70,1
69,4
68,7
тГжг/м»
680,4
677, ?
675,6
673,2
670,8
668,5
666,4
664,4
662,4
660,3
658,3
656,4
654,6
652,7
650.8
649,0
640,6
632,9
625,7
619,0
612,7
606,8
601,0
595,7
590,5
585,4
580,5
575,8
571,3
567,0
562,7
558,6
554,6
550,6
546,9
543,2
539,6
536,0
532,6
529,2
525,9
522 ,*7
519,5
516,*3
513,2
510,2
507,7
504,6
501,7
498,7
495 9
493,1
490^4
487 7
485,1
482 fi
479,9
477,4
474 8
472,3

164
Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
ал/кг;
v, м»/кг
7, кг/м»
7. кг/м»
ккал/кг
V, м«/кг
о, м«/кг
7. кг/мв
7» кг/м»
950
960
970
980
990
1000
1048,0
1054,4
1060,7
1067,1
1073,5
1079,9
9,1
18,8
28,5
38,2
48,0
57,8
67,6
77,4
87,2
97,1
107,0
116,9
126,8
136,7
146,7
156,7
166,8
176,9
187,1
197,3
207,6
218,0
228,4
239,0
249,7
260,4
271,3
282,4
293,6
305,1
316,8
328,7
341,0
353,7
367,0
38С.7
383,5
386,4
389,3
392,2
395,
398,
401,
404,
407,
410,5
413,7
416,9
420,2
423,5
Р
0,01469
0,01484
0,01498
0,01512
0,01526
0,01540
380
0,0009819
0,0009830
0,0009852
0,0009881
0,0009917
0,0009960
0,0010008
0,0010061
0,0010119
0,0010183
0,0010252
0,CU10325
0,0010404
1,0010487
0,0010576
0,0010670
0,0010770
0,0010876
0,0010988
0,0011107
0,0011234
0,0011368
0,0011511
0,0011664
0,0011827
0,0012002
0,00121,90
0,0012393
0,0012613
0,0012852
0,0013115
0,0013405
0,0013728
0,0014093
0,0014508
0,001499
0,001510
0,001520
0,001532
0,001543
0,001555
0,001568
0,001581
0,001594
0,001608
0,001622
0,001638
0,000653
0,001670
0,001687
кгс/см2
0,00488
0,00494
0,00500
0,00505
0,00511
0,00517
= 390 кгс/см2
0,0009817
0,0009819
0,0009825
0,0009835
0,0009849
0,0009864
0,0009881
0,0009900
0,0009922
0,0009945
0,С009970
0,0009997
0,0010026
0,0010057
0,0010089
0,0010123
0,0010159
0,0010198
0,0010238
0,0010280
0,0010324
0,0010371
0,0010420
0,0010472
0,0010527
0,0010585
0,0010647
0,0010712
0,0010780
0,0010854
0,0010931
0,0011015
0,001111
0,001121
0,001132
0,001144
0,001147
0,001150
0,001152
0,001155
0,001158
0,001161
0,001164
0,001167
0,001170
0,001174
0,001177
0,001181
0,001185
0,001189
68,
67,
66,
66,
65,
64,
1
4
8
1
5
9
1018,0
1017,0
1015,0
1012,0
1008,0
1004,0
999,2
993,9
988,2
982,0
975,4
968,5
961,1
953,6
945,6
937,2
928,5
919,5
910,0
900,3
890,2
879,7
868,7
857,3
845,5
833,2
820,3
806,9
792,8
778,1
762,5
746,0
728,5
709,5
689,3
667,1
662,3
657,9
652,7
648,1
643,1
637,8
632,5
627,4
621,9
616,5
610,5
605,0
598,8
592,8
469,7
467,3
464,8
462,5
460,1
457,9
1018,6
1018,4
1017,8
1016,7
1015,4
1013,8
1012,1
1010,1
1008,0
1005,7
1003,2
1000,5
997,7
994,8
991,7
988,5
985,1
981,5
978,0
974,2
970,0
966,2
961,9
957,5
952,9
948,0
943,2
938,1
932,8
927,3
921,6
915,5
909,2
902,4
895,1
887,3
885,6
883,9
882,3
880,6
878,8
877,1
875,2
873,5
871,7
869,8
867,8
865,8
863,7
861,6
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
452
454
456
458
460
462
464
466
468
470
472
474
476
478
480
482
484
486
488
490
492
494
496
498
427,0
430,4
434,0
437,7
441,4
445,2
449,2
453,2
457,4
461,7
466,2
470,8
475,6
480,6
485,8
491,1
496,7
502,5
508,5
514,8
521,2
527,8
534,5
541,3
548,1
554,9
561,6
568,2
574,6
580,8
586,9
592,7
598,3
603,7
608,9
614,0
618,8
623,5
628,0
632,4
636,6
640,7
644,7
648,6
652,3
655,9
659,5
663,0
666,3
669,6
672,9
676,0
679,1
682,1
685,1
688,0
690,8
693,6
696,4
699,1
/?==390 кгс/см2
0,001705
0,001725
0,001745
0,001766
0,001789
0,001813
0,001839
0,001867
0,001897
0,001929
0,001964
0,002001
0,002042
0,002086
0,002135
0,002188
0,002245
0,002308
0,002376
0,002451
0,002532
0,002618
0,002710
0,002808
0,002910
0,003015
0,003123
0,003232
0,003342
0,003452
0,003560
0,003668
0,003774
0,003878
0,003980
0,004080
0,004178
0,004273
0,004367
0,004459
0,004548
0,004636
0,004722
0,004807
0,004889
0,004970
0,005049
0,005128
0,005204
0,005279
0,005353
0,005426
0,005497
0,005568
0,005637
0,005705
0,005772
0,005838
0,005904
0,005968
0,001192
0,001197
0,001202
0,001207
0,001212
0,001217
0,00122
0,00123
0,00124
0,00124
0,00125
0,00126
0,00128
0,00128
0,00128
0,00129
0,00131
0,00132
0,00133
0,00134
0,00136
0,00137
0,00138
0,00140
0,00142
0,00144
0,00146
0,00148
0,00149
0,00151
0,00153
0,00155
0,00157
0,00159
0,00163
0,00164
0,00166
0,00168
0,00169
0,00171
0,00173
0,00175
0,00177
0,00178
0,00180
0,00182
0,00184
0,00186
0,00188
0,00189
0,00191
0,00192
0,00194
0,00196
0,00197
0,00199
0,00200
0,00202
0,00203
0,00205
586,5
579,7
573,1
566,3
559,0
551,6
543,8
535,6
527,1
518,4
509,1
499,8
489,7
479,4
468,4
457,0
445,4
433,4
420,8
408,0
395,0
382,0
369,0
356,1
343,6
331,7
320,2
309,4
2<99,2
289,7
280,9
272,6
265,0
257,9
251,3
245,1
239,3
234,0
229,0
224,2
219,9
215,7
211,8
208,0
204,5
201,2
198,0
195,0
192,2
189,5
186,8
184,3
181,9
179,6
177,4
175,3
173,2
171,3
169,4
167,6

t.
°c
/,
ккал/кг
Таблица II.
v, мз/кг
Интегральные
гГмз/кг
плотности и объемы
Т. кг/мз 77 кг/м» *, °С
при
/
ккал
сверхкритическом
давлении
5Гм»/чг
1.
ЕГ/М!
165
/? = 390 кгс/см2
701,8
714,5
726,3
737,5
748,1
758,2
767,9
777,2
786,3
795,0
803,6
811,9
820,0
828,0
835,8
843,5
851,1
858,5
865,8
873,1
88Q,3
887
894
901
908,
0
10
20
30
40
915,5
922,4
929,3
936,2
943,0
949,9
955,2
961,9
968,5
975,2
981,9
988,5
995,0
1001,6
1008,2
1014,7
1021,2
1027,7
1034,2
1040,7
1047,1
1053,6
1060,0
1066,4
1072,8
1079,1
9,3
19,0
28,7
38,4
48,2
0,006032
0,006338
0,006626
0,006900
0,007162
0,007412
0,007654
0,007887
0,008112
0,008331
0,008544
0,008752
0,008954
0,009153
0,009347
0,009538
0,009725
0,009908
0,01009
0,01027
0,01044
0,01062
0,01079
0,01096
0,01112
0,01129
0,01145
0,01161
0,01177
0,01193
0,01209
0,01224
0,01239
0,01255
0,01270
0,01285
0,01300
0,01315
0,01329
0,01345
0,01359
0,01374
0,01388
0,01402
0,01416
0,01430
0,01445
0,01459
0,01473
0,01486
0,01500
0,00206
0,00214
0,00221
0,00228
0,00234
0,00241
0,00247
0,00254
0,00261
0,00266
0,00272
0,00278
0,00285
0,00291
0,00296
0,00302
0,00308
0,00314
0,00320
0,00326
0
0,00332
0,00338
0,00343
0,00,348
0,00355
0,00360
0,00366
0,00372
0,00378
0,00383
0,00389
0,00395
0,00401
0,00407
0,00412
0,00418
0,00424
0,00430
0,00435
0,00441
0,00446
0,00452
0,00458
0,00464
0,00469
и,00475
0,00481
0,00487
0,00493
0,00499
0,00504
165,7
157,8
151,0
144,9
139,7
135,0
130,6
126,8
123,3
120,0
117,0
114,3
111,6
109,3
107,0
104,8
102,8
100,9
99,1
97,4
95,8
94,2
92,7
91,2
89,9
88,6
87,3
86,1
85,0
83,8
82,7
81,7
80,7
79,7
78,7
77,8
76,9
76,1
75,2
74,4
73,6
72,8
72,1
71,3
70,6
69,9
69,2
68,5
67,9
67,3
66,7
р = 400 кгс/см1
0,0009815
0,0009826
0,0009848
0,0009877
0,0009913
0,0009812
0,0009814
0,0009820
0,0009830
0,0009844
1018,
1017,
1015,
1012,
1009,
0
0
0
0
0
654,4
645,7
637,7
630,3
623,5
617,1
611,0
605,2
599,7
594,4
589,2
584,3
579,5
575,0
570,6
566,2
562,1
558,0
554,0
550,2
546,5
542,9
539,3
535,9
532,4
529,1
525,8
522,6
519,4
516,3
513,2
510,1
507,1
504,2
501,4
498,5
495,8
493,1
490,4
487,9
485,4
482,7
480,3
477,7
475,3
472,9
470,4
467,9
465,5
463,1
460,7
1019,2
1019,0
1018,4
1017,3
1015,9
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
58,0
67,8
77,6
87,4
97,3
107,1
117,0
127,0
136,9
146,9
156,9
167,0
177,1
187,2
197,5
207,8
218,1
228,5
239,1
249,7
260,5
271,4
282,4
293,6
305,0
316,7
328,6
340,9
353,5
366,7
380,3
383,1
386,0
388,8
391,7
394,6
397,6
400,6
403,6
406,7
409,8
412,9
416,1
419,3
422,6
426,0
429,4
432,9
436,4
440,1
443,8
447,6
451,5
455,5
459,7
463,9
468,4
472,9
477,6
482,5
р
0,0009956
0,0010004
0,0010057
0,0010115
0,0010179
400 кгс/см*
0,0009859
0,0009877
0,0009896
0,0009918
0,0009941
0,0010247
0,0010320
0,0010399
0,0010482
0,0010571
0,0010665
0,0010764
0,0010870
0,0010981
0,0011100
0,0011226
0,0011360
0,0011502
0,0011654
0,0011816
0,0011990
0,0012176
0,0012378
0,0012596
0,0012833
0,0013093
0,0013380
0,0013698
0,0014057
0,0014464
0,001494
0,001504
0,001514
0,001525
0,001537
0,001548
0,001560
0,001573
0,001586
0,001599
0,001613
0,001628
0,001643
0,001659
0,001675
0,001693
0,001711
0,001730
0,001750
0,001772
0,001794
0,001818
0,001844
0,001872
0,001901
0,001933
0,001967
0,002003
0,002043
0,002086
0,0009966
0,0009993
0,0010022
0,0010052
0,0010085
0,0010119
0,0010155
О.,ОО1О193
0,0010233
0,0010275
0,0010319
0,0010366
0,0010415
0,0010467
0,0010522
0,0010579
0,0010640
0,0010705
0,0010774
0,0010846
0,0010923
0,0011006
0,001110
0,001120
0,001130
0,001143
0,001145
0,001148
0,001151
0,001153
0,001156
0,001159
0,001162
0,001165
0,001168
0,001172
0,001174
0,001178
0,001182
0,001185
0,001190
0,001194
0,001198
0,001203
0,001208
0,001213
0,001218
0,001224
0,001230
0,001237
0,001243
0,001251
0,001258
0,001267
0,001275
1004,0
999,6
994,3
988,6
982,4
975,9
969,0
961,7
954,0
946,0
937,7
929,1
920,0
910,6
900,9
890,8
880,3
869,5
858,1
846,3
834,0
821,3
807,9
793,9
779,2
763,7
747,4
730,1
711,3
691,4
669,3
664,9
660,5
655,7
650,6
646,0
641,0
635,7
630,5
625,4
620,0
614,3
608,6
602,8
597,0
590,7
584,5
578,0
571,4
564,3
557,4
550,2
542,3
534,2
526,0
517,3
508,4
499,3
489,5
479,4

Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
Л/ШГ
V, М8/КГ
V, М»/КГ
7. кг/м»
7, кг/м»
ккал/кг
v, м»/кг
V, М»/КГ
7, кг/м» 7» w/м»
487,5;
492,7i
498,2
503,7
509,5[
515,51
521,6;
527,9,
534,3,
540,8
547,3
553,8Г
560,2.
566,5
572,8,
578,8
584,8
590,5
596,0
601,4
606,6|
611,б!
616,5
621,11
625,7,
630 Л!
634,3
638,4
642,4
646,3(
650,1
653,8
657,4
660,9
664,3
667,6
670,9
674,1
677,2
680,3
683,3
686,2
689,1
691,9
694,7
697,4
710,5
22,7
734,1
744,9
755,2
765,1
774,6
783,7
792,6
801,3
809,7
817,9
826,0
833,9
0,002132
0,002183
0,002237
0,002296
0,002361
0,002430
0,002505
0,002585
0,002670
0,002759
0,002853
0,002950
0,003049
0,003151
0,003253
0,003356
0,003458
0,003560
0,003660
0,003760
0,003857
0,003953
0,004047
0,004140
0,004230
0,004319
0,004406
0,004491
0,004575
0,004657
0,004737
0,004816
0,004894
0,004970
0,005045
0,005118
0,005191
0,005262
0,005332
0,005401
0,005469
0,005536
0,005601
0,005666
0,005730
0,005794
0,006098
0,006384
0,006656
0,006915
0,007163
0,007402
0,007633
0,007855
0,008072
0,008282
0,008487
0,008687
0,008882
0,009074
кгс/см2
0,001284
0,001294
0,001305
0,001316
0,001328
0,001340
0,001353
0,001367
0,001382
0,001398
0,001413
0,001429
0,001446
0,001464
0,001481
0,001500
0,001519
0,001538
0,001557
0,001578
0,001598
0,001616
0,001634
0,001653
0,001671
0,001690
0,001707
0,001725
0,001742
0,001760
0,001778
0,001794
о,001811
0,001828
0,001845
0,001862
0,001877
0,001893
0,001909
0,001925
0,001942
0,001956
0,001972
0,001986
0,002001
0,002017
0,002089
0,002159
0,002226
0,002293
0,002355
0,002418
0,002481
0,002542
0,002603
0,002664
0,002724
0,002784
0,002843
0,002901
469,1
458,1
447,0
435,5
423,5
411,5
399,2
386,8
374,5
362,4
350,5
339,0
327,9
317,4
307,4
298,0
289,2
280,9
273,2
266,0
259,2
253,0
247,1
241,5
236,4
231,5
227,0
222,6
218,6
214,8
211,1
207,6
204,3
201,2
198,2
195,4
192,7
190,0
187,5
185,2
182,9
180,6
178,6
176,5
174,5
172,6
164,0
156,6
150,3
144,6
139,6
135,1
131,0
127,3
123,9
120,8
117,8
115,1
112,6
110,2
817,0
812,9
808,7
804,4
800,1
795,9
791,3
786,6
781,9
777,2
772,5
767,9
763,3
758,6
754,0
749,3
744,9
740,5
736,1
731,7
727,3
723,7
720,1
716,5
712,9
709,3
706,3
703,2
700,2
697,2
694,2
691,6
689,0
686,4
683,8
681,2
678,9
676,6
674,3
672,0
669,8
667,8
665,7
663,8
661,8
659,8
650,8
642,6
635,1
628,1
621,5
615,3
609,4
603,8
598,4
593,1
588,1
583,3
578,7
574,2
р = 400 кгс/см2
650
660
670
680
690
700
710
720
730
740
750
760
770
780
790
800
810
820
830
840
850
860
870
880
890
900
910
920
930
940
950
960
970
980
990
1000
841,7
849,3
856,8
864,2
871,5
878,8
886,0
893,1
900,2
907,2
914,2
921,2
928,1
935,0
941,9
948,8
954,0
960,7
967,4
974,2
980,9
987,5
994,1
1000,7
1007,3
1013,8
1020,3
1026,8
1033,3
1039,8
1046,3
1052,8
1059,2
1065,6
1072,0
1078,4
0,009262
0,009446
0,009626
0,009804
0,009979
0,01015
0,01032
0,01049
0,01066
0,01082
0,01098
0,01114
0,01130
0,01146
0,01161
0,01177
0,01192
0,01207
0,01222
0,01237
0,01252
0,01267
0,01281
0,01295
0,01310
0,01324
0,01338
0,01352
0,01366
0,01380
0,01394
0,01408
0,01422
0,01436
0,01449
0,01462
0,002969
0,003018
0,003075
0,003132
0,003189
0,00324
0,00330
0,00336
0,00341
0,00347
0,00352
0,00358
0,00364
0,00369
0,00375
0,00380
0,00386
0,00391
0,00397
0,00403
0,00409
0,00414
0,00420
0,00425
0,00431
0,00436
0,00442
0,00448
0,00453
0,00459
0,00465
0,00471
0,00476
0,00482
0,00488
0,00493
410 жгс/см1
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
9,5
19,2
28,9
38,6
48,4
58,2
68,0
77,8
87,6
97,5
1^7,3
117,2
127,1
137,1
147,0
157,1
167,1
177,2
187,4
197,6
0,0009810
0,0009822
0,0009844
0,0009873
0,0009910
0,0009952
0,0010000
0,0010053
0,0010111
0,0010174
0,0010243
0,0010316
0,0010394
0,0010477
0,0010565
0,0010659
0,0010758
0,0010863
0,0010975
0,0011093
108,0
105,8
103,9
102,0
100,2
98,5
96,9
95,3
93,8
92,4
91,1
89,8
88,5
87,3
86,1
85,0
83,9
82,8
81,8
80,8
79,9
78,9
78,1
77,2
76,3
75,5
74,7
74,0
73,2
72,5
71,7
71,0
70,3
69,6
69,0
68,4
0,0009807
0,0009809
0,0009815
0,0009825
0,0009839
0,0009854
0,0009872
0,0009891
0,0009913
0,0009936
0,0009961
0,0009988
0,0010017
0,0010047
0,0010079
0,0010113
0,0010150
0,0010188
0,0010227
0,0010269
1019,0
1018,0
1016,0
1013,0
1009,0
1005,0
1000,0
994,7
989,0
982,9
976,3
969,3
962,1
954,5
946,6
938,2
929,5
920,5
911,2
901,5

Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
167
4. °С
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
. 320
330
340
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
/.
ккал/кг
207,9
218,2
228,6
239,2
249,8
260,5
271,4
282,4
293,6
305,0
316,6
328,5
340,7
353,3
366,4
379,9
382,7
385,5
388,4
391,2
394,1
397,1
400,0
403,0
406,0
409,1
412,2
415,3
418,5
421,7
425,0
428,4
431,8
435,3
438,8
442,4
446,2
449,9
453,8
457,8
461,9
466,2
470,5
475,0
479,6
484,4
489,3
494,4
499,6
505,0
510,6
516,3
522,2
528,2
534,3
540,5
546,7
553,0
559,1
565,3
V, М»/КГ
/? = 410
0,0011218
0,0011351
0,0011493
0,0011644
0,0011805
0,0011978
0,0012163
0,0012363
0,0012579
0,0012814
0,0013071
0,0013355
0,0013669
0,0014021
0,0014421
0,001488
0,001498
0,001509
0,001519
0,001530
0,001542
0,001553
0,001565
0,001578
0,001591
0,001604
0,001618
0,001633
0,001648
0,001664
0,001681
0,001698
0,001716
0,001735
0,001756
0,001777
0,001800
0,001824
0,001849
0,001876
0,001905
0,001936
0,001969
0,002005
0,002044
0,002085
0,002130
0,002178
0,002230
0,002286
0,002347
0,002412
0,002481
0,002556
0,002634
0,002717
0,002803
0,002893
0,002985
0,003080
о, м»/кг
кгс/см1
0,0010313
0,0010359
0,0010408
0,0010460
0,0010515
0,0010573
0,0010634
0,0010698
0,0010766
0,0010838
0,001091
0,001100
0,001109
0,001П8
0,001129
0,001141
0,001144
0,001146
0,001149
0,001152
0,001154
0,001157
0,001160
0,001163
0,001166
0,001169
0,001173
0,001176
0,001180
0,001183
0,001187
0,001191
0,001195
0,001200
0,001204
0,001209
0,001215
0,001220
0,001226
0,001232
0,001238
0,001245
0,001253
0,001260
0,001268
0,001276
0,001285
0,001295
0,001305
0,001315
0,001326
0,001338
0,001350
0,001363
0,001377
0,001391
0,001405
0,00142
0,00144
0,00145
Т. кг/м»
891,5
881,0
870,1
858,8
847,1
834,8
822,2
808,9
794,9
780,4
765,0
748,8
731,6
713,2
693,5
672,0
667,6
662,7
658,3
653,6
648,5
643,9
639,0
633,7
628,5
623,4
618,0
612,4
606,8
601,0
594,9
588,9
582,8
576,4
569,5
562,7
555,6
548,3
540,9
533,0
525,0
516,5
507,8
498,8
489,2
479,6
469,5
459,1
448,4
437,4
426,1
414,6
403,0
391,3
379,6
368,1
356,7
345,6
335,0
324,7
Т» кг/м»
971,3
967,2
963,0
958,6
954,1
949,3
944,4
939,3
934,1
928,6
922,9
917,0
910,8
904,1
897,0
889,3
887,7
886,1
884,5
882,8
881,2
879,4
877,2
876,0
874,2
872,4
870,5
868,6
866,6
864,6
862,7
860,4
858,2
855,8
853,5
851,2
848,4
845,7
842,8
840,0
837,2
833,9
830,5
827,3
823,9
820,5
816,7
812,8
808,8
804,9
800,9
796,6
792,3
787,9
783,5
779,1
774,7
770,3
765,8
761,4
t, °с
440
442
444
446
448
450
452
454
456
458
460
462
464
466
468
470
472
474
476
478
480
482
484
486
488
490
492
494
496
498
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
700
710
720
730
740
750
760
770
780
790
1.
ккал/кг
571,3
577,2
583,0
588,6
594,1
599,4
604,6
609,5
614,4
619,0
623,6
628,0
632,2
636,0
640,4
644,3
648,1
651,8
655,4
659,0
662,4
665,8
669,1
672,3
675,4
678,5
681,6
684,5
687,4
690,3
693,1
706,5
719,0
730,7
741,7
752,?
762,2
771,9
781,2
790,2
799,0
807,5
815,8
824,0
832,0
839,8
847,5
855,1
862,6
869,9
877,2
884,5
891,7
898,8
905,9
912,9
919,9
926,9
933,8
940,8
0, М»/КГ
/?=41С
0,003175
0,003271
0,003368
0,003464
0,003559
0,003654
0,003747
0,003839
0,003929
0,004018
0,004106
0,004191
0,004276
0,004358
0,004440
0,004519
0,004598
0,004674
0,004750
0,004824
0,004897
0,004969
0,005040
0,005109
0,005178
0,005245
0,005312
0,005377
0,005442
0,005505
0,005568
0,005870
0,006155
0,006425
0,006681
0,006928
0,007164
0,007392
0,007612
0,007825
0,008033
0,008235
0,008433
0,008626
0,008814
0,008999
0,009181
0,009359
0,009534
0,009706
0,009876
0,01004
0,01021
0,01037
0,01053
0,01069
0,01085
0,01100
0,01116
0,01131
V, М»/КГ
) кгс/см1
0,00147
0,00149
0,00150
0,00152
0,00154
0,00156
0,00158
0,00160
0,00161
0,00163
0,00165
0,00167
0,00168
0,00170
0,00172
0,00174
0,00175
0,00177
0,00178
0,00180
0,00182
0,00183
0,00185
0,00187
0,00188
0,00190
0,00191
0,00193
0,00194
0,00196
0,00197
0,00204
0,00211
0,00218
0,00224
0,00231
0,00237
0,00243
0,00249
0,00255
0,00261
0,00267
0,00273
0,00278
0,00284
0,00290
0,00295
0,00301
0,00307
0,00312
0,00318
0,00323
0,00329
0,00334
0,00340
0,00345
0,00351
0,00356
0,00361
0,00367
Т. кг/м»
315,0
305,7
296,9
288,7
281,0
273,7
266,9
260,5
254,5
248,9
243,6
238,6
233,9
229,5
225,2
221,3
217,5
213,9
210,5
207,3
204,2
201,2
198,4
195,8
193,1
190,6
188,2
186,0
183,7
181,6
179,6
170,4
162,5
155,7
149,7
144,3
139,6
135,3
131,4
127,8
124,5
121,4
118,6
115,9
113,4
111,1
108,9
106,9
104,9
103,0
101,2
99,6
97,9
96,4
95,0
93,6
92,2
90,9
89,6
88,4
Т. кг/Ш
756,9
752,5
748,1
743,6
739,2
734,9
731,2
727,4
723,7
720,0
716,4
713,3
710,1
707,1
703,9
700,9
698,1
695,4
692,7
690,0
687,3
684,9
682,5
680,1
677,8
675,4
673,3
671,3
669,2
667,2
665,1
655,9
647,4
639,7
632,5
625,8
619,5
613,4
607,7
602,2
597,0
591,9
587,0
582,2
577,7
573,3
569,0
564,9
560,8
556,9
553,1
549,4
545,8
542,3
538,8
535,4
532,1
528,8
525,6
522,4

Таблица 11. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
ккал/кг
V, М3/КГ
v, м»/кг
7, кг/м»
7, кг/м»
t, °С
ккал/кг
V, М»/КГ
V, М»/КГ
7. кг/мз
947,7
95?, 9
959,7
966,4
973,2
979,9
986,5
993,1
999,8
1006,4
1012,9
1019,4
1026,0
1032,5
1039,0
1045,5
1052,0
1058,4
1064,9
1071,3
1077,7
9
19
29
38
48
58
68
78
87
97
107
117
127
137
147
157
167
177
187
197
208
218
228
239
249
260,
271,
282,
293,
305,
316,
328,
340,
353,
366,
,8
,4
,1
,8
,6
,4
,2
,0
,8
,6
,5
,4
,3
,2
,2
,2
,3
,4
5
7
0
3
7
3
9
6
5
5
6
0
6
6
6
1
1
0,01146
0,01161
0,01176
0,01191
0,01206
0,01220
0,01234
0,01248
0,01262
0,01276
0,01290
0,01304
0,01318
0,01332
л,01346
0,01359
0,01373
0,01386
0,01400
0,01413
0,01426
: 410 кгс/см1
0,00372
0,00377
0,00383
0,00389
0,00394
0,00400
0,00405
0,00410
0,00416
0,00421
0,00426
0,00432
0,00438
0,00443
0,00449
0,00454
0,00460
0,00465
0,00471
0,00476
0,00482
? = 420 кгс/см2
0,0009806
0,0009818
0,0009840
0,0009869
0,0009906
0,0009948
0,0009996
0,0010049
0,0010107
0,0010170
0,0010238
0,0010311
0,0013389
0,0010472
0,0010560
0,0010654
0,0010752
0,0010857
0,0010968
0,0011086
0,0011211
0,0011343
0,0011484
0,0011634
0,0011795
0,0011966
0,0012150
0,0012349
0,0012563
0,0012796
0,0013060
0,0013330
0,0013640
0,0013987
0,0014379
87,3
86,1
85,0
84,0
82t9
82,0
81,0
80,1
79,2
78,4
77,5
76,7
75,9
75,1
74,3
73,6
72,8
72,2
71,4
70,8
70,1
0,0009802
0,0009804
0,0009810
0,0009820
0,0009834
0,0009850
0,0009867
0,0009887
0,0009908
0,0009931
0,0009956
0,0009983
0,0010012
0,0010042
0,0010074
0,0010108
0,0010144
0,0010182
0,0010222
0,0010264
0,0010307
0,0010354
0,0010402
0,0010453
0,0010508
0,0010565
0,0010626
0,0010690
0,0010758
0,0010830
0,0010906
0,001099
0,001107
0,001117
0,001128
1019,0
1018,0
1016,0
1013,0
1009,0
1005,0
1000,0
995,1
989,4
983,3
976,7
969,8
962,6
954,9
947,0
938,6
930,0
921,1
911,7
902,0
892,0
881,6
870,8
859,5
847,8
835,7
823,0
809,8
796,0
781,5
766,3
750,2
733,1
714,9
695,5
519,3
516,4
513,3
510,2
507,3
504,5
501,9
498,9
496,2
493,5
491,1
488,4
485,9
483,3
480,8
478,2
475,7
473,3
470,8
468,3
466,0
1020,2
1020,0
1019,4
1018,3
1016,9
1015,3
1013,5
1011,5
1009,4
1007,1
1004,6
1002,0
999,2
996,2
993,2
990,0
986,6
983,1
979,4
975,7
971,8
967,8
963,6
959,2
954,7
950,0
945,1
940,0
934,7
929,3
923,6
917,7
911,5
904,9
897,9
р = 420 кгс/см2
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
452
454
456
458
460
462
464
466
468
379,6
382,3
385,1
388,0
390,8
393,7
396,6
399,5
402,4
405,4
408,4
411,5
414,6
417,7
420,9
424,2
427,4
430,8
434,2
437,7
441,2
444,8
448,5
452,3
456,1
460,1
464,2
468,3
472,6
477,0
481,6
486,3
491,1
496,0
501,1
506,4
511,7
517,3
522,9
528,7
534,6
540,5
546,5
552,4
558,4
564,3
570,2
575,9
581,6
587,1
592,4
597,7
602,8
607,7
612,5
617,1
621,7
626,0
630,3
634,5
0,001483
0,001493
0,001603
0,001513
0,001524
0,001535
0,001547
0,001558
0,001570
0,001583
0,001596
0,001610
0,001624
0,001638
0,001654
0,001669
0,001686
0,001704
0,001722
0,001741
0,001761
0,001782
0,001805
0,001828
0,001854
0,001880
0,001909
0,001940
0,001972
0,002007
0,002045
0,002085
0,002128
0,00?174
0,002224
0,002277
0,002334
0,002396
0,002461
0,002530
0,002603
0,002680
0,002761
0,002844
0,002930
0,003018
0,003107
0,003197
0,003288
0,003379
0,003469
0,003559
0,003648
0,003736
0,003822
0,003908
0,003992
0,004075
0,004156
0,004236
0,001139
0,001142
0,001144
0,001147
0,001150
0,001152
0,001155
0,001158
0,001161
0,001164
0,001167
0,001170
0,001174
0,001177
0,00118
0,00118
0,00119
0,00119
0,00120
0,00120
0,00120
0,00121
0,00121
0,00122
0,00123
0,00123
0,00124
0,00125
0,00125
0,00126
0,00127
0,00128
0,00128
0,00129
0,00130
0,00131
0,00132
0,00134
0,00135
0,00136
0,00137
0,00138
0,00140
0,00141
0,00143
0,00144
0,00146
0,00148
0,00149
0,00151
0,00152
0,00154
0,00156
0,00158
0,00160
0,00162
0,00163
0,00165
0,00165
0,00168
674,3
669,8
665,3
660,9
656,2
651,5
646,4
641,8
636,9
631,7
626,6
621,1
615,8
610,5
604,6
598,8
593,1
586,9
580,7
574,4
567,9
561,2
554,1
547,2
539,3
531,9
523,9
515,5
507,1
498,3
489,0
479,6
470,0
459,9
449,7
439,1
428,5
417,3
406,3
395,3
384,2
373,1
362,2
351,6
341,3
331,3
321,9
312,8
304,1
295,9
288,2
281,0
274,1
267,7
261,7
255,9 х
250,5
245,4
240,7
236,1

°c
ккал/кг
Таблица II.
V, М8/КГ
Интегральные
хГ, м«/кг • 7
плотности
, кг/м» тГк
и объемы
г/м»
*, °С
при сверхкритическом
i,
ккал/кг °» мя/кг
давлении
гГ, м»/кг
7»
КГ/М'
7-
169
кг/м»
638,5
642,4
646,2
650,0
653,6
657,2
660,6
664,0
667,3
670,6
673,8
676,9
679,9
682,9
685,9
688,8
702,5
715,3
727,2
738,5
749,2
759,4
769,2
778,6
787,8
796,7
8УБ.З
813,7
822,0
830,8
838,0
845,7
853,4
860,9
868,4
875,7
883,
890,2
897,4
904,6
911,6
918,7
925,7
932,7
939,6
946г6
951,9
958,6
965,4
972,2
978,9
985,5
992,2
998,9
1005,5
1012,1
1018,6
1025,2
1031,7
1038,3
0,004315
0,004392
0,004468
0,004543
0,004617
0,004689
0,004760
0,004830
0,004899
0,004967
0,005034
0,0051Q0
0,005165
0,005229
0,005293
0,005355
0,005655
0,005937
0,006205
0,006459
0,006703
0,006937
0,007162
0,007380
0,007591
0,007796
0,007996
С008191
0,008381
0,008567
0,008750
С,008928
0,009104
0,009276
0,009446
0,009613
0,009777
0,009940
0,01010
0,01026
0,01041
0,01057
0,01072
0,01087
0,01102
0,01117
0,01132
0,01147
0,01161
0,01175
0,01189
0,01203
0,01217
0,01231
0,01245
0,01259
0,01273
0,01287
0,01300
0,01313
кгс/см2
0,00170
0,00171
0,00173
0,00174
i ,00176
0,00178
0,00179
0,00181
0,00182
0,00184
0,00186
0.С0187
0,00189
0,00190
0.С0191
0,00193
0,00200
0,00207
0,00213
0,00220
0,00225
0,00232
0,00238
0,00244
0,00250
0,00255
0,00261
0,00267
0,00273
0,00278
0,00284
0,00289
0,00295
0,п0300
0,00306
0,00311
0,00317
0,00322
0,00327
0,00333
0,00338
0,00343
0,00349
0,00354
0,00359
0,00365
0,00371
0,00376
0,00381
0,00387
0,00392
0,00397
0,00403
0,00408
0,00414
0,00419
0,С0424
0,00430
0,00435
0,00440
231,7
227,7
223,8
220,2
216,6
213,3
210,1
207,0
204,1
201,3
198,6
196,1
193,6
191,3
188,9
186,7
176,8
168,4
161,2
154,8
149,2
144,1
139,7
135,5
131,8
128,3
125,1
122,1
119,3
116,7
114,3
112,0
109,9
107,8
105,8
104,1
102,3
101,0
99,0
97,5
96,1
94,6
93,3
92,0
90,7
89,5
88,3
87t2
86,1
85,1
84,1
83,1
82,2
81,2
80,3
79,4
78,6
77,7
76,9
76,2
707,4
704,6
701,8
699,0
696,2
693,4
690,9
688,4
686,0
683,5
680,0
678,9
676,8
674,6
672,5
670,4
661,0
652,3
644,3
637,0
630,1
623,6
617,4
611,7
606,1
600,7
595,6
590,6
585,8
581,3
576,8
572,5
568,3
564,2
560,2
556,4
552,6
549,0
545,4
541,9
538,5
535,2
531,8
528,6
525,4
522,3
519,2
516,2
513,2
510,3
507,4
504,7
501,9
499,1
496,4
493,8
491,1
488,4
485,9
483,3
/7 = 420 кгс/см2
950
960
970
980
990
1000
1044,8
1051,3
1057,7
1064,1
1070,6
1077,0
0,01326
0,01339
0,01352
0,01365
0,01378
0,01391
0,00446
0,00451
0,00456
0,00462
0,00468
0,00473
/?=430 кгс/см2
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
\'?0
130
140
150
160
170
180
190
200
210
?20
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
10,0
19,6
29,3
39,1
48,8
58,6
68,4
78,2
88,0
97,8
107,7
117,6
127,5
137,4
147,4
157,4
167,4
177,5
187,6
197,8
?08,1
2'8,4
228,8
239,4
250,0
260,7
271,5
282,5
293,6
305,0
316,5
328,4
340,5
353,0
365,9
379,2
382,0
384,7
387,5
390,3
393,2
396,1
399,0
401,9
404,8
407,8
410,8
413,9
417,0
420,1
0,0009802
0,0009814
0,0009836
0,0009866
0,0009902
0,00С9944
0,0009992
0,0010045
0,0010103
0,0010166
О,00t0234
0,0010307
0,0010385
О,СО10467
0,0010555
0,0010648
0,0010747
0,0010851
0,0010962
0,0011079
0,0011203
0,0011335
0,0011475
0,0011625
0,0011784
0,0011955
0,0012138
0,0012334
0,0012547
0,0012778
0,0013029
0,0013306
0,0013612
0,0013953
0,0014339
0,001478
0,001488
0,001498
0,001508
0,001518
0,001529
0,001540
0,001552
0,001563
.0,001576
U,001588
0,001601
0,001615
0,001629
0,001644
0,0009797
0,С0С9799
0,0009805
0,0009815
0,0009829
0,0С09845
0,0009863
0,0С09882
0,0009903
0,0009926
0,0009951
0,0009978
0,0010007
0,0010037
0,0010069
0,0010103
0,0010139
0,0010177
0,0010217
0,0010258
0,0010302
0,0010348
0,0010396
0,0010447
0,0010501
0,0010559
0,0010619
0,0010683
0,0010750
0,0010821
0,0010897
0,001098
0,001107
0,001116
0,001126
0,001138
0,001140
0,001143
0,001146
0,001148
0,001151
0,001154
0,001156
0,С0П59
0,001162
0,001165
0,001168
0,001172
0,001175
0,001178
75,4
74,7
74,0
73,3
72,6
71,9
1020,0
1019,0
1016,0
1013,0
1010,0
1006,0
1001,0
995,5
989,8
983,7
977,1
970,2
962,9
955,3
947,5
939,1
930,5
921,6
912,2
902,6
892,7
882,2
871,4
860,2
848,6
836,4
823,9
810,7
797,0
782,6
767,5
751,6
734,7
716,6
697,4
676,6
672,0
667,6
663,1
658,8
654,0
649,4
644,3
639,8
634,5
629,7
624,6
619,2
613,9
608,3
480,8
478,3
475,5
473,4
471,0
468,8

170
Таблица П. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
ккал/кг
V, М8/КГ
V, М»/КГ
Т, кг/мз
Т.кг/м»
t, °С
икал/кг
V, М8/КГ
©, мз/кг
7, кг/мз 7» кг/м
423,3
426,6
429,8
433,2
436,6
440,0
443,6
447,2
450,8
454,6
458,4
462,4
466,4
470,5
474,8
479,1
483,6
488,2
492,9
497,7
502,6
507,8
513,0
518,3
523,8
529,3
535,0
540,7
546,4
552,2
557,9
563,6
569,3
574,9
580,4
585,8
591,0
596,2
601,2
606,1
610,8
615,5
620,0
624,3
628,6
632,7
636,8
640,7
644,6
648,3
651,9
655,5
659,0
662,4
665,7
669,0
672,2
675,3
678,4
681,4
р = 430 кгс/см2
0,001659 0,00118
0,001675 0,00118
0,001691 0,00118
0,001709 0,00119
0,001727 0,00119
0,001746
0,001766
0,001787
0,001810
0,001833
0,001858
0,001885
0,001913
и,001943
0,001975
0,002009
0,002046
0,002085
0,002126
С,002171
0,002218
0,002269
0,002324
0,002381
0,002443
0,002508
0,002576
0,002648
0,002723
0,002801
0,002881
0,002963
0,003047
0,0С3131
0,003217
0,003302
0,003388
0,003473
0,003558
0,003642
0,003725
0,003807
0,003888
0,003968
0,004047
0,004124
0,004200
0,004275
0,004349
0,004422
0,004493
0,004564
0,004633
0,004702
0,004769
0,004835
0,004901
0,004965
0,005029
0,005091
0,00120
0,00121
0,00121
0,00121
0,00122
0,00123
0,00124
0,00124
0,00125
0,00125
0,00126
0,00127
0,00128
0,00129
0,00129
0,00130
0,00131
0,00132
0,00133
0,00134
0,00136
0,00136
0,00138
0,00139
0,00141
0,00142
0,00144
0,00145
0,00147
0,00148
0,00150
0,00152
0,00153
0,00155
0,00156
0,00158
0,00160
0,00161
0,00163
0,00165
0,00166
0,00168
0,00169
0,00171
0,00173
0,00174
0,00176
0,00177
0,00179
0,00180
0,00182
0,00183
0,00185
0,00186
0,00188
602,8
597,0
591,4
585,1
579,0
572,7
566,3
559,6
552,5
545,5
538,2
530,4
522,8
514,7
506,3
497,9
488,8
479,6
470,4
460,6
460,9
440,7
430,3
420,0
409,3
398,8
388,2
377,7
367,2
357,0
347,1
337,5
328,1
319,4
310,8
302,8
295,2
287,9
281,1
274,5
268,4
?62,7
257,2
252,0
247,1
242,5
238,1
233,9
229,9
226,1
865,7
863,5
861,4
859,3
857,1
854,9
852,2
849,8
847,0
844,4
841,8
838,8
835,8
832,8
829,8
826,8
823,4
820,1
816,6
813,2
809,7
806,0
802,2
798,4
794,5
790,7
786,7
782,6
778,5
774,5
770,4
766,1
761,9
757,6
753,3
749,1
745,3
741,5
737,8
733,9
730,1
726,9
723,6
720,3
717,1
713,8
710,9
708,0
706,1
702,2
222,5
219,1
215,9
212,7
209,7
206,8
204,1
201,4
198,8
196,5
699,3
696,7
694,2
691,6
689,1
686,5
684,3
682,1
679,9
677,7
/7 = 430 кгс/см1
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
700
710
720
730
740
750
760
770
780
790
800
810
820
830
840
850
860
87J
880
890
900
910
920
930
940
950
960
970
980
990
1000
684,4
698,5
711,5
723,7
735,2
746,2
756,5
766,5
776,1
785,3
794,3
803,1
811,6
820,0
828,1
836,1
844,0
851,7
859,3
866,8
874,2
881,5
888,8
896,0
903,2
910,4
917,4
924,5
931,5
938,5
945,5
950,8
957,6
964,4
971,2
977,9
984,6
991,3
998,0
1004,6
1011,2
1017,8
1024,4
1030,9
1037,5
1044,0
1050,5
1057,0
1063,4
1069,9
1076,3
0,005153
0,005451
0,005731
0,005996
0,006248
0,006490
0,006721
0,006944
0,007160
0,007368
0,007571
0,007769
0,007961
0,008149
0,С08332
0,008512
0,008688
0,008861
0,009031
0,009198
0,009362
0,009524
0,009684
0,009842
0,009997
0,01015
0,01030
0,01045
0,01060
0,01075
0,01090
0,01104
0,01118
0,01132
0,01146
0,01160
0,01174
0,01188
0,01202
0,01216
0,01229
0,01243
0,01256
0,01269
0,01282
0,01295
0,01307
0,01320
0,01333
0,01345
0,01358
0,00190
0,00196
0,00203
0,00209
0,00215
0,00221
0,00227
0,00233
0,00239
0,00245
0,00251
0,00256
0,00261
0,00267
0,00273
0,00278
0,00284
0,00289
0,00295
0,00300
U,00305
0,00311
0,00316
0,00321
0,00326
0,00331
0,00337
0,00342
0,00347
0,00352
0,00357
0,00363
0,00368
0,00373
0,00379
0,00384
0,00389
0,00394
0,00400
0,0 405
0,00409
0,00415
0,00420
0,00425
0,00431
0,00436
0,00441
0,00446
0,00451
0,00457
0,00462
р = 440 кгс/см*
0
10
20
30
40
10,2
19,8
29,5
39,3
49,0
0,0009797
:,0009810
0,0009832
0,0009862
0,0009898
0,0009792
0,0009794
0,0009800
0,0009810
0,0009824
194,1
183,5
174,5
166,7
160,1
154,1
148,8
144,0
139,7
135,7
132,1
128,8
125,6
122,8
120,0
117,5
П5,1
112,9
110,7
108,7
106,8
105,0
103,3
101,6
100,0
98,5
97,1
95,7
94,3
93,0
91,7
90,6
89,4
88,3
87,3
86,2
85,2
84,2
83,2
82,2
81,4
80,4
79,6
78,8
78,0
77,2
76,5
75,8
75,0
74,3
73,6
1020,0
1019,0
1017,0
1014,0
1010,0
1021/
1021,(
1020,-
Ю19,;
1017,!

Таблица П. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
171
t. °с
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
/,
ккал/кг
58,8
68,6
78,4
88,2
98,0
107,9
117,7
127,6
137,6
147,5
157,5
167,6
177,6
187,8
198,0
208,2
218,6
229,0
239,4
250,0
260,7
271,6
282,5
293,7
305,0
316,5
328,3
340,3
352,8
365,6
378,9
381,6
384,4
387,1
389,9
392,8
395,6
398,5
401,4
404,3
407,2
410,2
413,2
416,3
419,4
422,6
425,7
429,0
432,2
435,6
439,0
442,4
445,9
449,5
453,2
456,9
460,7
464,6
468,6
472,7
V, МЗ/КГ
/? = 440
0,0009940
0,0009988
0,0010041
0,0010099
0,0010162
0,001023^
0,0010302
0,0010380
0,0010462
0,0010550
0,'.010642
0,0010741
0,0010845
0,0010955
0,0011072
0,0011196
0,0011327
0,0011467
0,0011615
0,0011774
0,0011943
0,0012125
0,0012320
0,0012531
0,0012760
0,0013009
0,0013282
0,0013584
0,0013920
0,001430
•j, 001473
0,001483
0,001492
0,001502
0,001512
0,001523
0,001534
0,001545
0,001556
0,001568
0,001580
0,001593
0,001606
0,001620
0,001634
0,001649
0,001664
0,001680
0,001697
0,001714
0,001732
0,001751
0,001771
0,001792
0,001814
0,001838
0,001863
0,001889
0,001917
0,001946
V, М8/КГ
кгс/см*
0,0009840
0,0009858
0,0009877
0,0009899
0,0009922
0,0009947
0,0009974
0,0010002
0,0010033
0,0010064
0,0010098
0,0010134
0,0010172
0,0010211
0,0010253
0,0010296
0,0010342
0,0010390
0,0010441
0,0010495
0,0010552
0,0010613
0,0010676
0,0010743
0,0010814
0,0010889
0,001097
0,001106
0,001115
0,001125
0,001136
0,001139
0,001141
0,001144
0,001147
0, H1149
0,001152
0,001155
0,001157
0,001160
0,001163
0,001166
0,001169
0,001173
0,001176
0,001179
0,001183
0,001187
0,001191
0,001195
0,00120
0,00120
U,00121
0,00121
0,00122
0,00122
0,00123
0,00124
0,00124
0,00125
7, кг/м»
006,0
001,0
995,9
990,2
984tl
977,5
970,7
963,4
955,8
947,9
939,6
931,0
922,1
912,8
903,1
893,2
882,9
872,1
860,9
849,3
837,3
824,8
811,7
798,0
783,7
768,7
752,9
736,2
718,4
699,3
678,9
674,3
670,2
665,8
661,4
656,6
651,9
647,2
642,7
637,8
632,9
627,7
622,7
617,3
612,0
606,4
601,0
595,2
589,3
583,4
577,4
571,1
564,7
558,0
551,3
544,1
536,7
529,3
521,8
513,9
7» кг/м»
016,3
014,5
012,5
1010,3
1008,0
1005,6
1002,9
1000,1
997,2
994,1
990,9
987,5
984,1
980,5
976,7
972,8
968,8
964,6
960,3
955,8
951,1
946,2
941,2
936,0
930,6
925,0
919,1
913,0
906,6
899,7
892,4
890,9
889,3
887,7
886,1
884,6
882,9
881,2
879,6
877,8
876,2
874,4
872,6
870,8
869,0
867,1
865,1
862,9
860,9
858,7
856,6
854,0
851,6
849,0
846,5
843,9
841,1
838,3
835,4
832,5
t, °с
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
, 442
1 444
446
448
450
452
454
456
458
460
462
464
466
468
470
472
474
476
478
480
482
484
486
488
490
492
494
496
498
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
/,
ккал/кг
476,9
481,2
485,5
490,0
494,7
499,4
504,2
509,2
514,2
519,4
524,7
530,0
535,5
541,0
546,6
552,1
557,7
563,2
568,7
574,1
579,5
584,8
590,0
595,0
600,0
604,7
609,4
614,0
618,5
622,8
627,1
631,2
635,2
639,2
643,0
646,7
650,4
654,0
657,5
660,9
664,3
667,6
670,8
673,9
677,0
680,1
694,5
707,8
720,3
732,0
743,1
753,7
763,8
773,5
782,9
792,0
800,9
809,5
817,9
826,2
V, М8/КГ
V, М»/КГ
р = 440 кгс/см2
0 001978
0,002011
0,002046
0,002084
0,002125
0,002168
0,002213
0,002262
0,002314
0,002369
0,002427
0,002488
U,002552
0,002620
0,002690
0,002763
0,002838
0,002915
0,002993
0,003073
0,003153
0,003234
0,003315
0,003396
0,003477
0,003557
0,003637
0,003716
0,003793
0,003870
0,003946
0,004021
0,004095
0,004167
0,004239
0,004310
0,004379
0,004448
0,004515
0,004582
0,004647
0,004712
0,004776
0,004839
0,004901
0,004962
0,005257
0,005535
0,005798
0,006048
0,006287
0,006516
0,006737
0,006950
0,007156
0,007357
0,007552
0,007742
0,007927
0,008108
0,00126
0,00126
0,00127
0,00128
0,00129
0,00129
0,00130
0,00131
0,00132
0,00133
0,00134
0,00135
0,00136
0,00138
0,00139
0,00140
0,00141
0,00143
0,00144
0,00146
0,00147
0,00149
0,00150
0,00152
0,00153
0,00155
0,00157
0,00158
0,00160
0,00161
0,00163
0,00164
0,00166
0,00167
0,00169
0,00171
0,00172
0,00174
0,00175
0,00177
0,00178
0,00180
0,00181
0,00183
0,00184
0,00185
0,00192
0,00199
0,00205
0,00211
0,00217
0,00223
0,00229
0,00235
0,00240
0,00246
0,00251
0,00257
0,00262
0,00268
7, кг/м*
505,5
497,3
488,8
479,8
470,6
461,3
451,9
442,1
432,2
422,1
412,0
401,9
391,9
381,7
371,7
361,9
352,4
343,0
334,1
325,4
317,2
309,0
301,7
294,5
287,6
281,1
275,0
269,1
263,7
258,4
253,4
248,7
244,2
240,0
235,9
232,0
228,3
224,8
221,5
218,2
215,2
212,2
209,3
206,6
204,1
201,5
190,2
180,6
172,5
165,4
159,0
153,5
148,4
143,9
139,8
136,0
132,5
129,2
126,2
123,4
7, кг/м«
829,6
826,4
823,3
820,0
816,8
813,5
810,0
806,5
802,9
799,3
795,6
791,8
788,0
784,1
780,2
776,3
772,2
768,1
763,9
759,9
755,7
751,9
748,2
744,4
740,6
736,9
733,5
730,1
726,8
723,5
720,1
717,2
714,1
711,2
708,2
705,2
702,6
699,9
697,3
694,6
692,1
689,8
687,5
684,5
682,9
680,7
670,7
661,7
653,3
645,7
638,5
631,8
625,4
619,4
613,6
608,1
602,8
597,7
592,8
588,1

Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
ккал/кг
V, М3/КГ
V, МЗ/КГ
7, кг/м3
7, кг/м»
t, °С
ккал/кг
V, МЗ/КГ
V,
834,3
842,2
850,0
857,6
865,2
872,7
880,1
887,4
894,7
901,9
909,1
916,2
923,3
930,4
937,4
944,4
949,8
956,6
963,4
970,2
977,0
983,7
990,4
997,1
1003,8
1010,4
1017,0
1С23,6
1030,1
1036,7
1043,3
1049,8
1056,3
1062,7
1069,2
1075,6
10,4
20,1
29,8
39,5
49,2
59,0
68,8
78,6
88,4
98,2
108,0
117,9
127,8
137,7
147,7
157,7
167,7
177,8
187,9
198,1
0,008286
0,008459
0,008630
0,008797
0,008962
0,009124
0,009283
0,009440
0,009596
0,009749
0,009900
0,01005
0,01020
0,01034
0,01049
0,01063
0,01077
0,01091
0,01105
0,01119
0,01132
0,01146
0,01160
0,01174
0,01187
0,01200
0,01213
0,01226
0,01239
0,01252
0,01265
0,01277
0,01289
0,01302
0,01314
0,01327
кгс/см2
0,00273
0,00278
0,00284
0,00289
0,00294
0,00299
0,00304
0,00310
0,00315
0,00320
0,00325
0,00330
0,00335
0,00340
0,00345
0,00350
0,00356
0,00361
0,00366
0,00371
0,00377
0,00381
0,00387
0,00392
0,00397
0,00401
0,00407
0,00412
0,00417
0,00422
0,00427
0,00433
0,00438
0,00443
0,00448
0,00453
/7 = 450 кгс/см2
0,0009793
0,0009805
0,0009828
0,0009858
0,0009894
0,0009936
0,0009984
0,0010037
0,0010095
0,0010158
0,0010225
0,0010298
0,0010375
0,0010457
0,0010545
0,0010637
0,0010735
0,0010839
0,0010948
0,0011065
120,7
118,2
115,9
113,7
111,6
109,6
107,8
105,9
104,2
102,6
101,0
99,5
98,0
96,7
95,3
79,0
78,3
77,6
76,8
76,1
75,4
583,?
579'я
574,°
570'«
Ь66,6
562,7
558,9
555 Л
551,5
548,0
544,5
541,1
537,7
534,4
531,1
94,1
92,8
91,7
90,5
89,4
88,3
87,3
86,2
85,2
84,2
83,3
82,4
81,6
80,7
79,9
528,0
524,9
521,8
518,9
516,1
513,2
510,4
507,4
504,8
502,0
499,4
496,7
494,1
491,5
489,0
0,0009787
0,0009789
0,0009795
0,0009806
0,0009820
0,0009836
0,0009854
0,0009873
0,0009895
0,0009918
0,0009943
0,0009969
0,0009998
0,0010029
0,0010060
0,0010094
0,0010130
0,0010167
0,0010207
0,0010248
1021,0
1019,0
1017,0
1014,0
1011,0
1006,0
1002,0
996,3
990,6
984,4
978,0
971,0
963,8
956,3
948,4
940,1
931,6
922,6
913,4
903,8
486,5
483,9
481,3
478,9
476,3
473,8
1021,8
1021,6
1021,0
1019,8
1018,4
1016,7
1014,9
1012,9
1010,8
1008,4
1006,0
1003,3
1000,5
997,6
994,5
991,4
988,0
984,5
980,9
977,2
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
381;
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
208
218
229
239
250
260
271
282
293
305
316
328
340
352
365
378
381
384
386
389
392
395
398
400
403
406
409
412
415
418
421
425
428
431
434
438,
441,
444,
448,
451,
455,
459,
463,
466,
470,
474,
479,
483,
487,
491,
496,
501,
505,
510,
515,
520,
525,
530,
536,
541,
,4
,7
,1
,5
,1
,8
,6
,6
,7
,0
,4
,2
,2
,6
,4
,6
,3
,0
,8
,5
,3
,2
,1
9
8
7
6
6
6
7
8
0
1
4
6
0
4
8
3
9
5
2
0
8
8
8
0
2
5
9
4
1
8
6
6
6
7
9
2
5
/7 = 450 кгс/см2
0,0010292
0,0010337
0,0010385
0,0010436
0,0010490
0,0011188
0,0011319
0,0011458
0,0011606
0,0011763
0,0011932
0,0012112
0,0012306
0,0012515
0,0012742
0,0012988
0,0013258
0,0013557
0,0013888
0,0014261
0,001469
0,001478
0,001487
0,001497
0,001507
0,001517
0,001528
0,001539
0,001550
0,001561
0,001573
0,001586
0,001598
0,001611
0,001625
0,001639
0,001654
0,001669
0,001685
0,001702
0,001719
0,001737
0,001756
0,001776
0,001797
0,001819
0,001842
0,001867
0,001893
0,001020
0,001949
0,001980
0,002013
0,002048
0,002084
0,002123
0,002165
0,002209
0,002256
0,002305
0,002357
0,002412
0,002470
0,002531
0,002594
0,0010546
0,0010606
0,0010669
0,0010736
0,0010806
0,0010881
0,0010961
0,0011046
0,0011138
0,0011239
0,0011351
0,0011375
0,0011399
0,0011424
0,0011450
0,0011475
0,0011501
0,0011528
0,0011556
0,0011584
0,0011612
0,001164
0,001167
0,001170
0,001174
0,001177
0,001180
0,001184
0,001188
0,001191
0,001196
0,001201
0,001206
0,001210
0,001215
0,001220
0,001226
0,001231
0,001237
0,001243
0,001249
0,001256
0,001262
0,001269
0,001277
0,001284
0,001292
0,001301
0,001309
0,001319
0,001328
0,001338
0,001348
0,001359
^0,001370
893,9
883,5
872,8
861,7
850,1
838,1
825,7
812,6
799,1
784,8
769,9
754,2
737,6
720,1
701,3
680,7
676,6
672,5
668,0
663,6
659,2
654,5
649,8
645,2
640,6
635,7
630,5
625,8
620,7
615,4
610,1
604,6
599,2
593,5
587,5
581,
575
569,
563,
556,
549,9
542,9
535,6
528,2
520,8
513,1
505,1
496,8
488,3
479,8
471,1
461,9
452,7
443,2
433,9
424,2
414,6
404,9
395,1
385,5

t.
°c
/,
хкал/кг
Таблица II.
v, м*/кг
Интегральные
хГ, м8/кг 1
плотности
, кг/м8 тТ к
и объемы
г/мз
t,°C
при сверхкритическом
ккал/кг »• м8/кг
давлении
V, М»/КГ
7»
кг/мз
7.
173
кг/м»
= 450 кгс/см2
546,8
552,2
557,6
563,0
568,3
573,6
578,8
583,9
589,0
594,0
598,8
603,6
608,2
612,7
617,2
621,5
625,7
639,8
633,8
637,8
641,6
645,4
649,0
652,6
656,1
659,5
662,9
666,2
669,4
672,6
675,7
690,5
704,1
716,8
728,8
740,1
750,8
761,1
770,9
780,5
789,7
798,7
807,4
815,9
824,2
832
840
848,2
856,0
863,6
871,1
878,6
886,0
893,3
900,6
907,8
915,0
922,1
929,2
936,2
0,002660
0,002729
0,002799
0,002872
0,002946
0,003021
0,003097
0,003173
0,003250
0,003327
0,003404
0,003481
0,003557
0,003632
0,003707
0,003781
0,003854
0,003926
0,003997
0,004068
0,004137
0,004206
0,004273
0,004340
0,004406
0,004470
0,004534
0,004597
0,004660
0,004721
0,004782
0,005073
0,005348
0,005609
0,005857
0,006094
0,006321
0,006539
0,006750
0,006954
0,007152
0,007345
0,007532
0,007715
0,007894
0,008069
0,008241
0,008409
0,008574
0,008736
0,008896
0,009053
0,009208
0,009360
0,009511
0,009660
0,009807
0,009952
0,01010
0,01024
0,001382
0,001395
0,001407
0,001421
0,001435
0,001449
0,001463
0,001477
0,001491
0,001508
0,001522
0,001537
0,001551
0,001566
0,001582
0,001598
0,001613
0,001628
0,001644
0,001660
0,С01675
0,001680
0,001704
0,001719
0,001734
0,001748
0,001762
0,001776
0,001790
0,001809
0,001819
0,001886
0,001949
0,002011
0,002071
0,002130
0,002188
0,002245
0,002301
0,002357
0,002414
0,002466
0,002520
0,002574
0,002627
0,002680
0,002731
0,002783
0,002835
0,002886
0,002937
0,002988
0,003038
0,003088
0,003138
0,003188
0,003238
0,003287
0,00333
0,00338
375,9
366,
357,
348,
339,
331,0
322,8
315,2
307,7
300,6
293,8
287,3
281,1
275,3
270,2
264,5
259,4
254,7
250,2
245,8
241,7
237,8
234,0
230,4
227,0
223,0
220,6
217,6
214,6
211,9
209,1
197,1
187,0
17«,3
170,7
164,1
158,0
152,9
148,1
144,8
139,9
136,1
132,8
129,6
126,6
124,0
121,4
118,9
116,6
114,4
112,4
110,5
108,6
106,8
105,2
103,
101,9
100,5
99,
97,7
= 450 кгс/см2
781,7
777,8
773,9
769,9
766,0
762,0
758,3
754,6
750,8
747,1
743,4
739,9
736,5
733,1
729,6
726,2
723,1
719,9
716,8
713,7
710,6
708,0
705,3
702,6
700,0
697,4
695,0
692,7
690,3
688,0
685,6
675,4
666,1
657,7
649,8
642,5
635,7
629,2
623,1
617,3
611,7
606,4
601,2
596,2
591,4
586,7
582,3
578,0
573,7
569,7
565,7
561,9
558,1
554,4
550,9
547,
543,9
540,5
537,2
533,9
800
810
820
830
840
850
860
870
880
890
900
910
920
930
940
950
960
970
980
990
1000
943,3
948,7
955,6
962,5
969,3
976,1
982,8
989,5
996,2
1002,9
1009,6
1016,2
1022,8
1029,4
1036,0
1042,5
1049,1
1055,6
1062,0
1068,5
1074,9
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
10,7
20,3
30,0
39,7
49,4
59,2
69,0
78,7
88,5
98,4
108,2
118,1
128,0
137,9
147,8
157,8
167,9
177,9
188,0
198,2
208,5
218,8
229,2
239,6
250,2
260,9
271,7
282,6
293,7
304,9
316,4
328,1
340,1
352,4
365,2
0,01038
0,01052
0,01066
0,01080
0,01093
0,01106
0,01120
0,01133
0,01146
0,01159
0,01172
0,01185
0,01197
0,01210
0,01223
0,01236
0,01248
0,01260
0,01272
0,01285
0,01297
р = 460
0,0009788
0,0009801
0,0009824
0,0009854
0,0009890
0,0009933
0,0009980
0,0010033
0,0010091
0,0010154
0,0010221
0,0010293
0,0010370
0,0010452
0,0010539
0,0010632
0,0010729
0,0010833
0,0010942
0,0011058
0,0011181
0,0011311
0,0011449
0,0011596
0,0011753
0,0011920
0,0012100
0,0012292
0,0012500
0,0012724
0,0012968
0,0013235
0,0013530
0,0013857
0,0014224
0,00343
0,00349
0,00354
0,00359
0,00364
0,00339
0,00374
0,00379
0,00384
0,00389
0,00393
0,00399
0,00404
0,00409
0,00414
0,00419
0,С0*24
0,00429
0,00434
0,00439
0,00444
кгс/см2
0,0009782
0,0009784
0,0009790
0,0009801
0,0009815
0,0009831
0,0009849
0,0009869
0,0009890
0,0009913
0,0009938
0,0009965
0,0009993
0,0010023
0,0010056
0,0010089
0,0010125
0,0010162
0,0010201
0,0010243
0,0010286
0,С010331
0,0010379
0,0010430
0,0010483
0,0010540
0,0010599
0,0010662
0,0010729
0,0010795
0,0010873
0,001095
0,001104
0,001113
0,001123
96,3
95,1
93,8
92,6
91,5
90,4
89,3
88,3
87,3
86,3
85,3
84,4
83,5
82,6
81,8
80,9
80,1
79,4
78,6
77,8
77,1
021,
020,
018,
1015,
011,
1007,
1002,
996,
991,
984,
978,
971,
964,
956,
948,
940,
932,
923
913
904
894
884
873
862
850
838
826
813
800
786
771
75Е
73с
72
70с
0
0
0
0
0
0
0
7
0
8
4
5
3
7
9
5
0
1
9
.3
,4
,1
,4
,4
,9
,9
,4
,6
,0
,0
,1
;,б
,6
>,о
530,7
527,5
524,5
521,3
518,4
515,5
512,6
509,9
507,1
504,4
501,8
498,1
496,3
493,7
491,1
488,5
486,1
483,5
481,0
478,5
476,2
022,3
022,1
021,5
020,3
018,9
017,2
015,4
1013,4
1011,2
1008,9
1006,4
1003,8
1001,0
998,1
995,0
991,9
988,5
985,7
981,5
977,7
973,9
969,8
965,7
961,4
956,9
952,2
947,4
942,4
937,2
931,9
926,3
920,5
914,5
908,1
901,3

174
Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
t, °с
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
452
454
456
458
460
462
464
466
468
ккал/кг
378,2
381,0
383,7
386,4
389,2
391,9
394,7
397,6
400,4
403,3
406,2
409,1
412,0
415,0
418,0
421,1
424,2
427,3
430,5
433,8
437,0
440,4
443,7
447,2
450,6
454,2
457,8
461,5
465,2
469,1
473,0
477,0
481,1
485,2
489,5
493,8
498,3
502,8
507,4
512,2
516,9
521,8
526,8
531,9
537,0
542,1
547,3
552,5
557,7
562,9
568,1
573,2
578,3
583,3
588,3
593,1
598,0
602,6
607,2
611,7
V, МЗ/КГ
V, М8/КГ
р = 460 кгс/см2
0,001464
0,001473
0,001482
0,001492
0,001502
0,001512
0,001522
0,001532
0,001543
0,001555
0,001566
0,001578
0,001590
0,001603
0,001616
0,001630
0,001644
0,001659
0,001674
0,001690
0,001707
0,001724
0,001742
0,001761
0,001781
0,001802
0,001824
0,001847
0,001871
0,001897
0,001924
0,001952
0,001983
0,002015
0,002049
0,002084
0,002122
0,002162
0,002205
0,002250
0,002297
0,002347
0,002399
0,002454
0,002512
0,002572
0,002634
0,002699
0,002765
0,002833
0,002903
0,002974
0,003046
0,003118
0,003191
0,003264
0,003338
0,003411
0,003484
0,003556
0,001134
0,001136
0,001139
0,001141
0,001143
0,001146
0,001149
0,001151
0,001154
0,001156
0,001159
0,001162
0,001165
0,001168
0,001172
0,001175
0,001178
0,00118
0,00119
0,00119
0,00119
0,00120
0,00120
0,00121
0,00121
0,00122
0,00122
0,00123
0,00123
0,00124
0,00124
0,001?5
0,00126
0,00126
0,00127
0,00128
0,00128
0,00129
0,00130
0,00131
0,00132
0,00133
0,00134
0,00135
0,00136
0,00137
0,00138
0,00139
0,00140
0,00142
0,00143
0,00144
0,00145
0,00147
0,00148
0,00150
0,00151
0,00152
0,00154
0,00156
7, кг/м»
683,1
678,9
674,8
670,2
665,8
661,4
657,0
652,7
648,1
643,1
638,6
633,7
628,9
623,8
618,8
613,5
608,3
602,8
597,4
591,7
585,8
580,0
574,1
567,9
561,5
555,0
548,3
541,5
534,5
527,1
519,7
51?,3
504,3
496,3
488,1
479,8
471,3
462,6
453,5
444,4
435,3
426,1
416,8
407,0
398,1
388,8
379,6
370,4
361,6
353,0
344,5
336,2
328,3
320,7
313,4
306,3
299,6
293,2
287,1
281,2
Т,Кг/м»
894,2
892,7
891,2
889,7
888,1
886,6
885,0
883,4
881,8
880,2
878,5
876,3
875,1
873,2
871,5
869,7
867,6
865,6
863,5
861,5
859,4
857,1
854,7
852,4
850,0
847,6
845,0
842,4
839,8
837,1
834,5
831,6
828,6
825,7
822,7
819,8
816,7
813,6
810,4
807,2
804,0
800,5
797,1
793,6
790,1
786,6
782,8
779,0
775,3
771,5
767,7
764,2
760,5
756,9
753,3
749,7
746,2
742,7
739,1
736,6
и °с
470
472
474
476
478
480
482
484
486
488
490
492
494
496
498
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
700
710
720
730
740
750
760
770
780
790
800
810
820
830
840
850
860
870
880
890
900
910
920
930
940
/,
ккал/кг
616,0
620,3
624,5
628,6
632,6
636,5
640,4
644,1
647,8
651,3
•654,8
658,3
661,7
665,0
668,2
671,4
686,5
700,4
713,4
725,5
737,1
748,0
758,4
768,4
778,0
787,4
796,5
805,3
813,9
822,3
830,5
838,6
846,5
854,3
862,0
869,6
877,1
884,6
891,9
899,2
906,5
913,7
920,9
928,0
935,1
942,2
947,6
954,6
961,5
968,3
975,1
981,9
988,6
995,3
1002,0
1008,7
1015,4
1022,0
1028,6
1035,2
V, М»/КГ
/? = 460
0,003628
0,003699
0,003769
0,003839
0,003908
0,003976
0,004043
0,004109
0,004175
0,004240
0,004303
0,004366
0,004429
0,004490
0,004551
0,004611
0,004899
0,005172
0,005430
0,005675
0,005910
0,006134
0,006350
0,006559
0,006761
0,006957
0,007147
0,007332
0,007513
0,007690
0,007863
0,008032
0,008198
0,008361
0,008521
0,008678
0,008833
0,008985
0,009136
0,009284
0,009431
0,009576
0,009719
0,009860
0,01000
0,01014
0,01028
0,01042
0,01055
0,01068
0,01081
0,01094
0,01107
0,01120
0,01133
0,01145
0,01158
0,01170
0,01183
0,01196
V, М»/КГ
кгс/см2
0,00157
0,00158
0,00160
0,00161
0,00163
0,00164
0,00166
0,00167
. 0,00169
0,00170
0,00172
0,00173
0,00174
0,00176
0,00177
0,00179
0,00185
0,00192
0,00198
0,00204
0,00209
0,00215
0,00221
0,00226
0,00232
0,00237
0,00242
0,00248
0,00253
0,00258
0,00263
0,00269
0,00273
0,00278
0,00283
0,00288
0,00293
0,00298
0,00303
0,00308
0,00313
0,00318
0,00323
0,00328
0,00333
0,00338
0,00342
0,00348
0,00353
0,00357
0,00363
0,00367
0,00373
0,00378
0,00383
0,00387
0,00393
0,00398
0,00403
0,00407
7, кг/м»
275,6
270,3
265,4
260,5
255,9
251,5
247,3
243,4
239,5
235,8
232,4
229,1
225,7
222,7
219,8
216,9
204,1
193,3
184,2
176,2
169,2
163,0
157,5
152,5
147,9
143,7
140,0
136,4
133,1
130,0
127,2
124,5
122,0
119,6
117,4
115,2
113,3
111,3
109,4
107,8
106,1
104,4
102,9
101,4
100,0
98,6
97,3
96,0
94,8
93,6
92,5
91,4
90,3
89,3
88,3
87,3
86,4
85,5
84,5
83,6
Т. и7*
732,1
729,0
725,8
722,2
719,6
716,5
713,8
710,9
708,2
705,4
702,6
700,2
697,8
695,3
692,9
690,5
679,9
670,5
661,9
653,9
646,5
639,6
632,8
626,7
620,8
615,1
609,7
604,5
599,4
594,6
589,9
585,4
581,0
576,8
572,7
568,7
564,8
561 „0
557,3
553,7
550,1
546,7
543,3
539,9
536,6
533,4
530,1
527,1
524,1
521,0
518,1
515,2
512,4
509,9
507,0
504,5
501,7
499,1
496,5
493,9

Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
175
ккал/кг
V, М8/КГ
V, М»/КГ
7» кг/м* I •(» кг/м»
t, °с
[ккал/кг
v, м»/кг
?>, М»/КГ
7, кг/м»
Т.кг/Mt
46О КГС/сма
1041,8
1048,4
1054,9
1061,3
1067,8
1074,2
10,9
20,5
30,2
39,9
49,6
59,4
69,2
78,9
88,7
98,6
108,4
118,3
128,1
138,1
148,0
158,0
168,0
178,1
188,2
198,4
208,6
218,9
229,3
239,7
250,3
260,9
271,7
282,6
293,7
304,9
316,4
328,0
340,0
352,3
364,9
378,0
381,2
383,8
386,4
389,0
391,5
394,4
397,2
400,0
402,8
405,6
408,5
411,4
414,4
417,4
0,01208
0,01220
0,01232
0,01244
0,01256
0,01268
0,00413
0,00417
0,00423
0,00427
0,00432
0,00436
р = 470 кгс/см2
0,0009784
0,0009797
0,0009820
0,0009850
0,0009887
0,0009929
0,0009976
0,0010029
0,0010087
0,0010149
0,0010217
0,0010289
0,0010366
0,0010448
0,0010534
0,0010626
0,0010723
0,0010826
0,0010935
0,0011051
0,0011173
0,0011303
0,0011441
0,0011587
0,0011743
0,0011909
0,0012087
0,0012278
0,0012484
0,0012707
0,0012949
0,0013213
0,0013504
0,0013826
0,0014187
0,001460
0,001469
0,001478
0,001487
0,001496
0,001506
0,001516
0,001526
0,001537
0,001548
0,001559
0,001570
0,001582
0,001595
0,001608
0,0009777
0,0009779
0,0009785
0,0009796
0,0009810
0,0009826
0,0009844
0,0009864
0,0009885
0,0009908
0,0009933
0,0009960
0,0009988
0,0010018
0,0010050
0,0010083
0,0010119
0,0010157
0,0010196
0,0010237
0,0010280
0,0010325
0,0010372
0,0010423
0,0010477
0,0010533
0,0010593
0,0010655
0,0010721
0,0010790
0,0010865
0,001094
0,001103
0,001112
0,001122
0,001132
0,001135
0,001137
0,001140
0,001142
0,001144
0,001147
0,001150
0,001152
0,001155
0,001158
0,001161
0,001164
0,001167
0,001170
82,8
82,0
81,1
80,4
79,6
78,9
1022,0
1020,0
1018,0
1015,0
1011,0
1007,0
1002,0
997,1
991,4
985,3
978,7
971,9
964,7
957,2
949,3
941,1
932,5
923,7
914,5
904,9
895,1
884,8
874,0
863,1
«51,6
839,7
827,3
814,5
801,0
787,0
772,3
756,8
740,5
723,3
704,9
684,5
680,7
676,6
672,5
668,4
664,0
659,6
655,3
650,6
646,0
641,4
636,9
632,1
627,0
621,9
491,3
488,7
486,2
483,7
481,2
478,7
1022,8
1022,6
1022,0
1020,8
1019,4
1017,7
1015,9
1013,9
1011,7
1009,4
1006,9
1004,3
1001,5
998,6
995,5
992,4
989,0
985,5
982,0
978,2
974,4
970,4
966,3
962,0
957,5
952,8
948,0
943,0
937,8
932,5
926,9
921,2
915,2
908,9
902,2
895,1
893,6
892,1
890,7
889,1
887,6
886,1
884,4
882,9
881,2
879,6
877,9
876,2
874,4
872,7
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
452
454
456
458
460
462
464
466
468
470
472
474
476
478
480
482
484
486
488
490
492
494
496
498
420,4
423,5
426,6
429,7
432,9
436,1
439,4
442,7
446,1
449,5
453,0
456,5
460,1
463,8
467,5
471,3
475,2
479,1
483,1
487,2
491,4
495,7
500,1
504,5
509,1
513,7
518,4
523,1
528,0
532,9
537,8
542,8
547,9
552,9
558,0
563,0
568,1
573,1
578,0
582,9
587,8
592,5
597,2
601,8
606,3
610,8
615,1
619,3
623,5
627,6
631,5
635,4
639,2
643,0
646,6
650,2
653,7
657,2
660,5
663,8
р = 470 кгс/см2
0,001622
0,001635
0,001649
0,001664
0,001679
0,001695
0,001712
0,001729
0,001747
0,001766
0,001786
0,001807
0,001829
0,001851
0,001875
0,001901
0,001927
0,001956
0,001985
0,002017
0,002050
0,002084
0,002121
0,002160
0,002201
0,002244
0,002290
0,002337
0,002387
0,002440
0,002494
0,002551
0,002610
0,002671
0,002734
0,002799
0,002865
0,002932
0,003000
0,003069
0,003138
0,003208
0,003278
0,003347
0,003417
0,003486
0,003555
0,003624
0,003691
0,003758
0,003825
0,003891
0,003956
0,004020
0,004084
0,004146
0,004208
0,004270
0,004330
0,004390
0,001173
0,001176
0,001180
0,001184
0,001187
0,00119
0,00120
0,00120
0,00120
0,00121
0,00121
0,00122
0,00122
0,00123
0,00123
0,00124
0,00125
0,00125
0,00126
0,00126
0,00127
0,00128
0,00129
0,00129
0,00130
0,00131
0,00132
0,00133
0,00133
0,00134
0,00135
0,00136
0,00138
0,00139
0,00140
0,00141
0,00142
0,00143
0,00145
0,00146
0,00147
0,00149
0,00150
0,00152
0,00153
0,00154
0,00156
0,00157
0,00159
0,00161
0,00162
0,00163
0,00164
0,00166
0,00167
0,00169
0,00170
0,00172
0,00173
0,00174
616,9
611,6
606,4
601,0
595,6
590,0
584,1
578,4
572,4
566,3
559,9
553,6
546,9
540,2
533,3
526,0
519,0
511,2
503,8
495,8
487,8
479,8
471,5
463,0
454,3
445,6
436,7
427,9
418,9
409,8
400,9
392,0
383,1
374,4
365,8
357,2
349,1
341,1
333,3
325,8
318,7
311,7
305,0
298,8
292,7
286,9
281,3
275,9
270,9
266,1
261,5
257,0
252,8
248,8
244,9
241,2
237,7
234,2
230,9
227,8

176
t, °c
ккал/кг
Таблица
v, м»/кг
//. Интегральные плотности i
v~, м3/кг 7» кг/м8 7"» кг/м»
i объемы при
j. op '»
f» ^ ккал/кг
сверхкритическом
V, мз/кг ts
давлении
м*/кг 7»
кг/мз
7.
кг/м»
/?==470 кгс/см2
667,1
682,5
696,7
709,9
722,3
734,0
745,1
755,7
765,8
775,6
785,1
794,2
803,2
811,9
820,4
828,7
836,8
844,8
852,7
860,4
868,1
875,7
883,1
890,6
897,9
905,2
912,5
919,7
926,9
934,0
941,1
946,5
953,5
960,4
967,3
974,1
980,9
987,7
994,4
1001,2
1007,9
1014,6
1021,2
1027,8
1034,4
1041,0
1047,6
1054,2
1060,7
1067,2
1073,6
0,004449
0,004734
0,005004
0,005259
0,005502
0,005734
0,005957
0,006170
0,006377
0,006577
0,006770
0,006958
0,007142
0,007320
0,007495
0,007665
0,007832
0,007996
0,008157
0,008315
0,008470
0,008622
0,008773
0,008921
0,009067
0,009211
0,009354
0,009495
0,009634
0,009772
0,009908
0,01004
0,01018
0,01031
0,01044
0,01057
0,01070
0,01083
0,01096
0,01108
0,01120
0,01132
0,01145
0,01157
0,01170
0,01182
0,01194
0,01206
0,01218
0,01230
0,01241
0,00176
0,00182
0,00188
0,00194
0,00200
0,00206
0,00211
0,00217
0,00222
0,00228
0,00233
0,00238
0,00243
0,00248
0,00254
0,00259
0,00264
0,00269
0,00274
0,00279
0,00283
0,00288
0,00293
0,00298
0,00303
0,00308
0,00312
0,00317
0,00322
0,00327
0,00332
0,00337
0,00342
0,00347
0,00351
0,00356
0,00361
0,00366
0,00371
0,00376
0,00380
0,00385
0,00390
0,00395
0,00400
0,00405
0,00409
0,00414
0,00419
0,00424
0,00429
224,7
211,2
199,8
190,2
181,7
174,4
167,9
162,1
156,8
152,0
147,7
143,7
140,1
136,6
133,4
130,4
127,7
125,1
122,6
120,2
118,1
116,0
114,0
112,1
110,3
108,6
107,0
105,3
103,8
102,4
100,9
99,6
98,2
97,0
95,8
94,6
93,5
92,3
91,2
90,2
89,3
88,3
87,3
86,4
85,5
84,6
83,8
82,9
82,1
81,3
80,6
695,3
684,5
674,8
666,0
658,0
650,
643,
636,
630,
624,3
618,5
613,0
607,8
602,7
597,8
593,1
588,5
584,1
579,8
575,6
571,6
567,7
563,8
560,1
556,5
553,0
549,5
546,0
542,6
539,3
536,1
532,9
529,7
526,7
523,7
520,6
517,7
514,9
512,2
509,5
506,8
504,1
501,5
498,9
496,3
493,7
491,1
488,7
486,1
483,5
481,0
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
11,1
20,7
30,4
40,1
49,8
59,6
69,3
79,1
88,9
98,7
108,6
118,4
128,3
138,2
148,2
158,1
168,2
178,2
188,3
198,5
208,7
219,0
229,4
239,8
250,4
261,0
271,8
282,7
293,7
304,9
316,3
328,0
339,9
352,1
364,7
377,7
380,9
383,5
386,1
388,7
391,2
394,0
396,8
399,5
402,3
405,2
408,0
410,9
413,8
416,8
419,8
422,8
425,8
428,9
432,1
р = 480 кгс/см2
0,0009780
0,0009793
0,0009816
0,0009846
0,0009883
0,0009925
0,0009972
0,0010025
0,0010083
0,0010145
0,0010212
0,0010284
0,0010361
0,0010443
0,0010529
0,0010621
0,0010718
0,0010820
0,0010929
0,0011044
0,0011166
0,0011295
0,0011432
0,0011578
0,0011733
0,0011898
0,0012075
0,0012265
0,0012469
0,0012690
0,0012929
0,0013190
0,0013478
0,0013795
0,0014151
0,001455
0,001465
0,001473
0,001482
0,001491
0,001501
0,001510
0,001520
0,001531
0,001541
0,001553
0,001564
0,001575
0,001587
0,001600
0,001613
0,001626
0,001640
0,001654
0,001669
0,0009772
0,0009774
0,0009780
0,0009791
0,0009805
0,0009821
0,0009839
0,0009859
0,0009881
0,0009903
0,0009928
0,0009955
0,0009984
0,0010014
0,0010045
0,0010079
0,0010114
0,0010151
0,0010190
0,0010231
0,0010274
0,0010319
0,0010367
0,0010417
0,0010471
0,0010527
0,0010586
0,0010648
0,0010714
0,0010783
0,0010856
0,001093
0,001102
0,001111
0,001121
0,001131
0,С01133
0,001136
0,001138
0,001140
0,001143
0,001145
0,001148
0,001151
0,001153
0,001156
0,001159
0,001162
0,Q01165
0,001168
0,001173
0,001174
0,001178
0,001181
0,001185
022,0
021,0
018,0
015,0
012,0
008,0
003,0
997,5
991,8
985,8
979,2
972,4
965,2
957,6
949,8
941,5
933,0
924,2
915,0
905,5
895,6
885,3
864,7
863,7
852,3
840,4
828,2
815,4
802,0
788,0
773,5
758,2
742,0
724,9
706,7
686,3
682,6
678,9
674,8
670,7
666,2
662,3
657,9
653,2
648,9
644,3
639,4
634,9
630,7
625,0
620,0
615,0
609,8
604,6
599,2

Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
177
*. °с
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
452
454
456
458
460
462
464
466
46S
470
472
474
176
178
*80
182
184
186
188
190
192
194
196
№
1,
ккал/кг
435,3
438,5
441,8
445,1
448,4
451,8
455,3
458,8
462,4
466,0
469,7
473,5
477,3
481,2
485,2
489,3
493,4
497,6
501,9
506,3
510,7
515,2
519,8
524,4
529,2
533,9
538,8
543,6
548,5
554,4
558,4
563,3
568,2
573,0
577,9
582,7
587,4
592,1
596,7
601,2
605,7
610,0
614,3
618,5
622,6
626,7
630,6
634,5
638,3
642,0
645,6
649,2
652,7
655,2
659,5
V, М»/КГ
0,М»/КГ
р = 480 кгс/см2
0,001685
0,001700
0,001717
0,001734
0,001752
0,0Ш771
0,001791
0,001812
0,001833
0,001855
0,001880
0,001905
0,001931
0,001959
0,001988
0,002018
0,002051
0,002035
0,002120
0.002158
0,032198
0,002239
0,002283
0,002329
0,002376
0,002427
0,002479
0,002533
0,002589
0,002547
0,002705в
0,002768
0,002830
0,002894
0,002958
0,003024
0,003090
0,003155
0,003223
0,003289
0,003355
0,003422
0,003488
0,0035*4
0,003520
0,003584
0,003748
0,003812
0,003875
0,003937
0,003999
0,004050
0,004120
0,004180
0,004239
0,00119
0,00119
0,00120
0,00120
0,00121
0,00121
0,00121
0,00122
0,00122
0,00123
0,00124
0,00124
0,00125
0,00125
0,00126
0,00126
0,00127
0,00128
0,00128
0,00129
0,00130
0,00131
0,00132
0,00132
0,00133
0,00134
0,00135
0,00135
0,00137
0,00133
0,00139
0,00140
0,00142
0,00143
0,00144
0,00145
0,00147
0,00148
0,00149
0,00151
0,00152
0,00153
0,00155
0,00155
0,00158
0,00159
0,00160
0,00162
0,00163
0,00164
0,00166
0,00167
0,00169
0,00170
0,00171
7, KT/Mt
593,8
588,2
582,4
576,7
570,8
554,7
558,3
551,9
545,5
538,7
531,9
525,0
517,8
510,4
503,0
495,6
487,6
479,6
471,7
463,4
454,9
445,6
438,0
429,4
420,8
412,2
403,4
395,0
385,2
377,8
359,6
351,2
353,4
345,5
333,1
330,7
323,6
316,9
310,3
304,0
298,0
292,2
286,7
281,4
276,2
J
271,4
256,8
262,4
258,1
254,1
250,0
246,3
242,7
239,2
235,9
Г. кг/м»
862,3
860,2
858,0
855,7
853,4
851,2
848,8
845,3
843,9
841,4
838,9
836,3
833,6
331,0
828,2
825,5
822,7
819,8
817,0
814,1
811,2
808,1
804,9
801,7
793,5
795,3
791,9
788,5
785,1
781,7
778,2
774,8
771,4
768,0
754,5
761,1
757,6
754,2
750,8
747,3
743,8
740,6
737,3
734,1
730,9
727,7
724,8
721,9
719,1
716,2
713,3
710,7 1
701,0 !
705,4 |
702,8
и °с
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
6.90
700
710
720
730
740
750
760
770
780
790
800
810
820
830
840
850
860
870
880
890
900
910
920
930
940
950
950
970
980
990
1000
ккал/кг
662,8
678,5
693,0
706,5
719,1
731,0
742,2
753,0
763,3
773,2
782,8
792,0
801,1
809,9
818,4
826,8
835,0
843,1
851,0
858,9
866,6
874,2
881,7
889,2
896,6
903,9
911,2
918,5
925,7
932,9
940,0
945,5
952,5
959,4
966,3
973,2
980,0
986,8
993,5
1000,3
1007,0
013,7
020,4
027,0
033,7
040,3
046,9
053,5
060,0
066,5
072,9
V, М»/КГ
V, М»/КГ
/?=»4вО кгс/см*
0,004297
0,004578
0,004844
0,005097
0,005337
0,005567
0,005787
0,005999
0,006203
0,006400
0,006592
0,006778
0,006959
0,007136
0,007308
0,007476
0,007642
0,007803
0,007962
0,008117
0,008270
0,008421
0,008569
0,008715
0,008859
0,009002
0,009142
0,009281
0,009418
0,009554
0,009688
0,009820
0,009951
0,01008
0,01021
0,01034*
0,01047
0,01050
0,01072
0,01084
0,01096
0,01108
0,01120
0,01132
0,01144
0,01157
0,01169
0,01181
0,01193
0,01204
0,01215
0,00173
0,00179
0,00185
0,00191
0,00197
0,00202
0,00208
0,00213
0,00219
0,00224
0,00229
0,00234
0,00239
0,00244
0,00249
0,00254
0,00259
0,00264
0,00269
0,00274
0,00279
0,00283
0,00288
0,00293
0,00298
0,00302
0,00307
0,00312
0,00316
0,00321
0,00326
0,00331
0,00335
0,00340
0,00345
0,00350
0,00354
0,00359
0,00364
0,00369
0,00373
0,00378
0,00383
0,00388
0,00393
0,00397
0,00402
0,00407
0,00411
0,00416
0,00421
Т. ет/м»
232,7
218,4
206,4
196,2
187,4
179,7
172,8
166,6
161,2
156,2
151,7
147,5
143,7
140,2
136,8
133,8
130,9
128,2
125,6
123,2
120,9
118,8
116,7
114,7
112,9
111,1
109,4
107,8
106,2
104,7
103,2
101,8
100,5
99,2
97,9
96,7
95,5
94,3
93,3
92,2
91,2
90,2
89,3
88,3
87,4
86,4
85,5
84,7
83,8
83,1
82,3
700,2
689,1
679,2
670,3
662,0
654,3
647,2
640,3
633,9
627,8
622,0
616,4
611,1
606,0
601,0
596,3
591,6
587,2
582,8
578,7
574,6
570,6
566,8
563,0
559,4
555,8
552,3
548,8
545,4
542,1
538,9
535,3
532,1
529,1
526,1
523,1
520,3
517,3
514,7
512,0
509,5
506,7
504,0
501,3
498,8
496,2
493,6
491,1
488,5
486,0
483,5
12-382

178
Таблица 11. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
t. #с
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
хпл'/кг
11,3
20,9
30,6
40,3
50,0
59,8
69,5
79,3
89,1
98,9
108,8
118,6
128,5
138,4
148,3
158,3
168,3
178,4
188,5
198,6
208,8
219,1
229,5
239,9
250,4
261,1
271,8
282,7
293,7
304,9
316,3
327,9
339,8
351,9
364,5
377,4
380,0
382,7
385,4
388,1
390,8
393,5
396,3
399,1
401,9
404,7
407,5
410,4
413,3
416,2
419,2
422,2
425,2
428,3
431,4
о, м»/кг
/? = 490
0,0009775
0,0009789
0,0009812
0,0009842
0,0009879
0,0009921
0,0009969
0,0010021
0,0010079
0,0010141
0,0010208
0,0010280
0,0010356
0,0010438
0,0010524
0,0010616
0,0010712
0,0010814
0,0010923
0,0011037
0,0011159
0,0011287
0,0011423
0,0011568
0,0011723
0,0011887
0,0012063
0,0012251
0,0012454
0,0012673
0,0012910
0,0013168
0,0013452
0,0013766
0,0014116
0,001451
0,001460
0,001468
0,001477
0,001486
0,001496
0,001505
0,001515
0,00Г25
0,001535
0,001546
0,001558
0,001569
0,001581
0,001593
0,001605
0,001618
0,001631
0,001645
0,001659
и, м»/кг
кгс/сы*
0,0009768
0,0009770
0,0009776
0,0009787
0,0009801
0,0009817
0,0009835
0,0009855
0,0009876
0,0009899
0,0009924
0,0009951
0,0009979
0,0010009
0,0010041
0,0010074
0,0010110
0,0010147
0,0010186
0,0010226
0,0010269
0,С010314
0,0010361
0,0010412
0,СО10465
0,0010521
0,0010579
0,0010641
0,0010707
0,0010776
0,0010849
0,001093
0,001101
0.С01111
0,001119
0,001130
0,001132
0,е0П34
0,001137
0,001139
0,001141
0,001144
0,001146
0,001149
0,001151
0,001154
0,001157
0,001160
0,001163
0,001166
0,00117
0,00117
0,00117
0,00118
0,00118
Т. кг/м*
1023,0 |
1021,0.
1019,0
1016,0
1012,0
1008,0
1003,0
997,9
992,1
986,1
979,6
972,8
965,6
958,1
950,2
942,0
933,5
924,8
915,5
906,0
896,2
885,9
875,5
864,5
853,0
841,3
829,0
816,2
802,9
789,1
774,6
759,4
743,4
726,4
708,4
689,2
684,9
681,2
677,0
672,9
668,4
664,5
660,1
655,7
651,5
646,8
641,8
637,3
632,5
627,7
623,7
618,С
613,1
607,9
602,8
1023,8
1023,6
1022,9
1021,8
1020,3
1018,7
1016,8
1014,8
1012,6
1010,3
1007,9
1005,2
1002,4
999,5
996,5
993,3
990,0
986,5
982,9
979,2
975,4
971,4
967,3
963,0
958,5
953,9
949,1
944,1
939,0
933,7
928,2
922,5
916,6
910,3
903,8
896,9
895,5
894,0
892,5
891,0
889,6
888,0
886,5
884,9
883,4
881,8
880,1
878,4
876,7
875,0
873,3
871,4
869,5
867,5
865,6
390
392
394
396
398
4С0
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
452
454
456
458
460
462
464
466
468
470
472
474
476
478
480
482
484
486
488
490
492
494
496
498
/.
исал/кг
434,5
437,7
440,9
444,1
447,4
450,8
454,2
457,6
461,1
464,6
468,2
471,9
475,7
479,5
483,3
487,3
491,3
495,4
499,5
503,7
508,0
512,4
516,8
521,3
525,8
530,4
535,7
539,8
544,5
549,3
554,1
558,8
563,6
568,4
573,2
577,9
582,6
587,2
591,8
596,3
600,8
605,1
609,4
613,7
617,8
621,9
625,9
629,8
633,7
637,4
641,1
644,8
648,3
651,8
655,3
о, м»/кг
V, М»/КГ
/?=490 кгс/см2
0,001674
0,001690
0,001706
0,001722
0,С01739
0,001757
0,001776
0,С01796
0,001816
0,001838
0,001860
0,001884
0,001908
0,001934
0,001962
0,001990
0,002020
0,002052
0,002085
0,002120
0,002156
0,002195
0,002235
0,002277
0,002321
0,002367
0,002414
0,002464
0,002516
0,002569
0,002624
0,002681
0,002739
0,002799
0,002859
0,<Ю2920
0,002983
0,003046
0,003109
0,003172
0,003236
0,003300
0,003364-
0,003427*
0,003490f
0,003553
0,003616
0,003678
0,003739
0,003800
0,003860
0,003920
0,003979
0,004038
0,004096
0,00119
0,00119
0,С0119
0,00120
0,00120
0,00121
0,00121
0,с0122
0,00122
0,00122
0,С0123
0,t'0124
0,00124
0,00125
0,00125
0,i0126
0,00126
0,00127
0,0С128
0,00128
0,00129
0,00130
0,00131
0,0<Л31
0,и0132
0.00133
0 00134
\J 9 \J\J X <Л
0 00135
V f vV/ X vU
ii, 00136
0i00137
0 00138
\J | \J\J 1 UU
0 C0139
\J f V/V X V W
0 00140
v/ | \J\J X "\/
0,00141
0,00142
0 00143
V/ f w V X »%J
0,00144
0 00146
\J | \J \J X * \J
0 00147
0,00148
0,00149
0,00151
0,00152
0,00153
0,00155
0,00156
0,00158
0,00159
0,00160
0,00162
0,00163
0,00164
0,00166
0,00167
0,00169
Т.кг/м»
I 597,4
591,7
586,2
580,7
575,0
569,2
563,1
556,8
550,7
544,1
537,6
530,7
524,2
517,0
5C9,7
502,5
495,0
487,3
479,6
471,7
463,8
455,5
447,4
439,1
430,8
422,4
414,2
405,8
397,5
389,2
381,1
373,0
365,1
357,2
349,8
342,5
335,3
328,3
322,0
315,3
309,0
303,0
297,2
291,8
286,5
281,5
276,5
271,9
267,5
263,2
259,1
255,1
251,3
247,6
244,1
Т.кг/м*
863,6
861,5
859,3
857,2
855,0
852,9
850,5
848,1
845,7
843,3
840,9
838,4
835,9
833,3
830,7
828,1
825,4
822,7
819,9
817,2
814,4
811,4
808,4
805,4
802,3
799,2
796,0
792,7
789,5
786,2
782,9
779,6
776,3
773,0
769,7
766,4
763,0
759,7
756,3
753,0
749,6
746,4
743,2
739, 9>
736,7
733,5
730,5
727,5
724,6
721,7
718/,
716,0
713,3
710,5
707,*

Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
179
ккал/кг
v, м»/кг
о, м*/кг
7. кг/м«
Т.кг/м»
ккал/кг
v,
», М»/КГ
7, кг/м»
/?=*490 кгс/см2
/? = 500 кгс/см2
658,6
674,6
689,3
703,0
715,9
728,0
739,4
750,3
760,7
770,7
780,4
789,8
799,0
807,8
816,5
825,0
833,3
841,4
849,4
857,3
865,0
872,7
880,3
887,8
895,3
902,7
910,0
917,3
924,5
931,7
938,9
944,4
951,4
958,4
965,3
972,2
979,1
985,9
992,7
999,4
1006,2
1012,9
1019,6
1026,3
1032,9
1039,5
1046,2
1052,8
1059,3
1065,8
1072,3
0,004153
0,004430
0,004693
0,004942
0,005180
0,005407
0,005625
0,005835
0,006037
0,006232
0,006421
0,006605
0,006784
0,006959
0,007129
0,007296
0,007459
0,007618
0,007775
0,007928
0,008079
0,008228
0,008374
0,008518
0,008660
0,008800
0,008939
0,009075
0,009210
0,009344
0,009476
0,009606
0,009735
0,009864
0,009991
0,01012
0,01025
0,01037
0,01049
0,01061
0,01073
0,01085
0,01097
0,01109
0,01121
0,01133
0,01145
0,01157
0,01168
0,01179
0,01190
0,00170
0,00176
0,00182
0,00188
0,00193
0,00199
0,00204
0,00210
0,00215
0,00220
0,00225
0,00230
0,00235
0,00240
0,00245 '
0,00250
0,00255
0,00260
0,00264
0,00269
0,00274
0,00278
0,00283
0,00288
0,00292
0,00297
0,00301
0,00306
0,00311
0,00315
0,00320
0,00324
0,00329
0,00334
0,00338
0,00343
0,00347
0,00352
0,00357
0,00361
0,00366
0,00371
0,00375
0,00380
0,00385
0,00389
0,00394
0,00399
0,00403
0,00408
0,00413
240,8
225,7
213,1
202,3
193,1
185,0
177,7
171,4
165,6
160,4
155,8
151,4
147,4
143,7
140,2
137,1
134,0
131,3
128,6
126,2
123,8
121,6
119,4
117,4
115,5
113,6
111,9
110,2
108,6
107,1
105,5
104,1
102,7
101,4
100,1
98,8
97,6
96,4
95
94
93,2
92,2
91,2
90,2
89,2
88,3
87,3
86,4
85,6
84,8
84,0
705,2
693,7
683,7
674,7
666,3
658,5
651,1
644,2
637,7
631,5
625,6
620,0
614,5
609,4
604,4
599,6
594,9
590,4
586,0
581,8
577,7
573,7
569,8
566,1
562,4
558,8
555,2
551,7
548,3
544,9
541,6
538,3
535,0
531,9
528,9
525,9
523,1
520,1
517,4
514,7
512,0
509,3
506,7
504,0
501,5
498,9
496f2
493,5
491,0
488,5
485,9
i
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
11,6
21,2
30,8
40,5
50,2
60,0
69,7
79,5
89,3
99,1
108,9
118,8
128,6
138,5
148,5
158,4
168,5
178,5
188,6
198,8
209,0
219,2
229,6
240,0
250,5
261,2
271,9
282,7
293,7
304,9
316,3
327,9
339,7
351,8
364,3
377,1
379,8
382,4
385,1
387,8
390,5
393,2
395,9
398,7
401,4
404,2
407,1
409,9
412,8
415,7
418,6
421,6
424,6
427,6
430,6
0,0009771
0,0009785
0,0009808
0,0009839
0,0009875
0,0009917
0,0009965
0,0010017
0,0010075
0,0010137
0,0010204
0,0010276
0,0010352
0,0010433
0,0010519
0,0010610
0,0010706
0,0010808
0,0010916
0,0011030
0,0011151
0,0011279
0,0011415
0,0011559
0,0011713
0,0011876
0,0012051
0,0012238
0,0012439
0,0012656
0,0012891
0,0013147
0,0013427
0,0013737
0,0014082
0,001447
0,001455
0,001464
0,001473
0,001482
0,001491
0,001500
0,001510
0,001520
0,101530
0,001540
0,001551
0,001562
0,001574
0,001586
0,001598
0,001610
0,001623
0,001636
0,001650
0,0009764
0,0009766
0,0009772
0,0009783
0,0009797
0,0009814
0,0009831
0,0009851
0,0009872
0,0009895
0,0009920
0,0009947
0,0009975
0,0010005
0,0010037
0,0010070
0,0010105
0,0010142
О,0016181
0,0010221
0,0010264
0,0010309
0,0010356
0,0010406
0,0010459
0,0010515
0,0010573
0,0010635
0,0010700
0,0010769
0,0010841
0,0010918
0,001100
0,001109
0,001118
0,001129
0,001131
0,001133
0,001136
0,001138
0,001140
0,001142
0,001145
0,001147
0,001149
0,001152
0,001155
0,001158
0,001161
0,001164
0,001167
0,001170
0,001173
0,001177
0,001180
1024,0
1021,0
1019,0
1016,0
1012,0
1008,0
1004,0
998,3
992,5
986,5
980,0
973,1
966,0
958,5
950,7
942,5
934,1
925,2
916,1
906,6
896,8
886,6
876,0
865,1
853,8
842,1
829,8
817,2
803,9
790,1
775,7
760,6
744,8
727,9
710,1
691,1
687,3
683,1
678,9
674,8
670,7
666,7
652,3
657,9
653,6
649,4
644,7
640,2
635,3
630,5
625,8
621,1
616,1
611,2
606,1
12*

180
Таблица II. Интегральные плотности и объемы при сверхкритическом давлении
и °с
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
452
454
456
458
460
462
464
466
468
470
472
474
47ft
Ч|О
4oU
АЛО
484
486
488
490
492
494
496
498
/,
ккал/кг
433,7
436,9
440,0
443,2
446,5
449,8
453,1
456,5
459,9
463,4
466,9
470,,5
474,1
477,8
481,6
485,4
489,3
493,3
497,3
501,4
505,5
509,8
514,0
518,4
522,8
527,2
531,7
536,2
540,8
545,5
550,1
554,8
559,4
564,1
568,8
573,4
578,0
582,6
587,2
591,6
596,1
600,4
604,8
609,0
613,2
617,3
621,3
625,3
629,2
633,0
636,7
640,4
644,0
647,6
651,0
V, М»/КГ
V, М»/КГ
/? = 500 кгс/см8
0,001664
0,001679
0,001695
0,001710
0,001727
0,001744
0,001762
0,001781
0,001800
0,001821
0,001842
0,001864
0,001888
0,001912
0,001938
0,001964
0,001992
0,002022
0,002053
0,002085
0,002119
0,002155
0,002192
0,002231
0,002271
0,002314
0,002358
0,002404
0,002451
0,002501
0,002552
0,002604
0,002658
0,002713
0,002770
0,002828
0,002886
0,002945
0,003005
0,003066
0,003127
0,003188
0,003249
0,003310
0,003371
0,003432
0,003492
0,003552
0,003612
0,003672
0,003730
0,003789
0,003847
0,003904
0,00396t
0,001184
0,001188
0,001191
0,001195
0,001199
0,001203
0,001208
0,001212
0,001217
0,001222
0,001227
0,001232
0,001237
0,001242
0,001247
0,001253
0,001259
0,001265
0,001271
0,001277
0,001284
0,001291
0,001298
0,001305
0,001313
0,001321
0,001329
0,001338
0,001346
0,001355
0,001365
0,001379
0,001383
0,001394
0,001405
0,001416
0,001427
0,001438
0,001450
0,001462
0,001474
0,001486
0,001499
0,001512
0,001525
0,001538
0,001551
0,001564
0,001578
0,001592
0,001605
0,001618
0,001632
0,001646
0,001660
7. кг/м»
601,0
595,6
590,0
584,8
579,0
573,4
567,5
561,5
555,6
549,2
542,9
536,4
529,6
523,1
516,0
509,1
502,0
494,5
487,1
479,6
472,0
464,0
456,2
448,2
440,3
432,2
424,1
416,0
408,0
399,8
391,9
384,0
376,3
368,6
361,0
353,6
346,5
339,5
332,8
326,2
319,8
313,7
307,7
302,1
296,6
291,3
286,3
281,5
276,8
272,3
268,1
264,0
259,9
256,1
252,4
7, кг/м»
865,0
862,9
860,8
858,7
856,6
854,4
851,9
849,6
847,3
845,0
842,6
840,2
837,7
835,2
832,8
830,3
827,6
825,0
822,4
819,7
817,0
814,1
811,2
808,4
805,5
802,5
799,6
796,6
793,6
790,6
787,6
784,3
781,0
777,6
774,3
770,9
767,7
764,4
761,2
757,9
754,7
751,5
748,3
745,2
742,0
738,8
735,7
732,6
729,6
726,6
723,6
720,8
718,0
715,2
7i2,4
1, °С
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
700
710
720
730
740
750
760
770
780
790
800
810
820
830
840
850
860
870
880
890
900
910
920
930
940
950
960
970
980
990
1000
t,
ккал/кг
654,5
670,7
685,7
699,6
712,7
724,9
736,5
747,6
758,2
768,3
778,1
787,6
796,8
805,8
814,6
823,1
831,5
839,7
847,8
855,7
I
863,5
871,3
878,9
886,5
894,0
901,4
908,8
916,1
923,4
930,6
937,8
943,3
950,4
957,4
964,4
971,3
978,2
985,0
991,8
998,6
1005,4
1012,1
1018,8
1025,5
1032,2
1038,8
1045,5
1052,1
1058,6
1065,1
1071,6
V, М*/КГ
V, М»/КГ
р а 500 кгс/см1
0,004017
0,004290
0,004549
0,004795
0,005030
0,005255
0,005471
0,005678
0,005878
0,006071
0,006258
0,006440
0,006617
0,006790
0,006958
0,007122
0,007283
0,007441
0,007596
0,007747
0,007896
0,008043
0,008187
0,008329
0,008469
0,008607
0,008744
0,008879
0,009012
0,009143
0,009274
0,009401
0,009538
0,009655
0,009780
0,009906
0,01003
0,01015
0,01027
0,01039
0,01051
0,01063
0,01075
0,01087
0,01098
0,01110
0,01122
0,01133
0,01144
0,01155
о.оивб
I 0,001673
0,001735
0,001799
0,001848
0,001903
0,001957
0,002010
0,002063
0,002114
0,002165
0,002215
0,002264
0,002313
0,002362
0,0024Н
0,002459
0,002507
0,002554
0,002601
0,002647
0,002694
0,002740
0,002785
0,002831
0,002876
0,002921
0,002966
0,003012
0,003057
0,003103
0,003148
0,00319
0,00324
0,00328
0,00333
0,00337
0,00342
0,00346
0,00351
0,00356
0,00360
0,00364
0,00369
0,00374
0,00378
0,00383
0,00387
0,00392
0,00396
0,00400
0,00405
Т. кг/м»
249,0
233,1
219,9
208,6
198,8
190,3
182,8
176,1
170,2
164,7
159,8
155,3
151,1
147,3
143,7
140,4
137,3
134,4
131,7
129,1
126,6
124,4
122,1
120,1
118,1
116,2
114,3
112,6
111,0
109,4
107,9
106,4
104,8
103,6
102,2
100,9
99,7
98,5
97,4
96,2
95,1
94,1
93,0
92,0
91,1
90,1
89,1
81,3
87,4
16,6
85,8
709,7
689,1
687,9
678,7
670,2
662,3
654,8
647,8
641,2
634,9
629,0
623,3
617,9
612,6
607,5
602,6
597,9
593,4
588,9
584,7
580,5
576,5
572,6
568,8
565,1
561,5
557,9
554,4
550,9
547,6
544,3
541,3
538,1
534,8
531,7
528,7
525,8
522,8
520,0
517,3
514,5
511,9
509,2
506,4
503,7
501,2
498,5
495,9
493,3
490,6
468,3

Таблица III. Удельные объемы и энтальпии воды
181
Таблица Ш
Удельные объемы и энтальпии воды
и, м>/кг
ккал/кг
о, м»/кг
ккал/кг
v, м»/кг
ккал/кг!
, °С
о, м»/кг
ккал/кг
з, м»/кг
ккал/кг I
v,
исал/жг
О
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
о
10
20
30
40
4,0 кгс/см2
0,0010000
0,0010001
0,0010015
0,0010041
0,0010076
0,0010119
0,0010170
0,0010227
0,0010290
0,0010360
0,0010436
0,0010517
0,0010605
0,0010700
0,0010800
0,1
10,1
20,1
30,1
40,1
50,1
60,0
70,0
80,1
90,1
100,1
110,2
120,3
130,5
140,7
/>=6,0 кгс/см2
/?=10,0 кгс/см2
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
0,0009997
0,0009098
0,001001
0,001003$
0,001007-
0,0010117
0,0010167
0,0010224
0,0010287
0,0010357
0,0010432
0,0010514
0,0010602
0,0010696
0,0010797
0,0010904
0,0011020
0,0011143
0,2
10,3
20,2
30,2
40,2
0,0009999
0,0010000
0,0010015
0,0010040
0,0010076
0,0010119
0,0010169
0,0010226
0,0010289
0,0010359
0,0010434
0,0010516
0,0010604
0,0010698
0,0010799
0,0010907
0,1
10,2
20,2
30,1
40,1
50,1
60,1
70,1
80,1
90,1
/>=8,0 кгс/см1
100,2
110,3
120,4
130,5
140,7
151,0
/?=15,0 кгс/см1
0,0009998
0,0009999
0,0010014
0,0010040
0,0010075
0,0010118
0,0010168
0,0010225
0,0010288
0,0010358
0,0010433
0,0010515
0,0010603
0,0010697
0,0010798
0,0010906
0,0011021
0,2
10,2
20,2
30,2
40,1
50,1
60,1
70,1
80,1
90,2
100,2
110,3
120,4
130,6
140,8
151,0
161,4
/?=20,0 кгс/см2
50,2
60,2
70,2
80,2
90,2
100,2
110,3
120,4
130,7
140,8
151,1
161,4
171,8
0,0009995
0,0009996
0,0010011
0,0010036
0,0010072
0,0010115
0,0010165
0,0010222
0,0010285
0,0010354
0,0010430
0,0010511
0,0010599
0,0010693
0,0010793
0,0010901
0,0011016
0,0011139
0,0011271
0,0011413
0,3
10,4
20,4
30,3
40,3
50,3
60,3
70,3
80,3
90,3
100,3
110,4
120,5
130,7
140,9
151,1
161,4
71,9
82,3
92,9
0,000999S
0,000999с
0,0010008
0,0010034
0,001006!
0,0010112
0,0010162
0,0010219
0,0010283
0,0010352
0,0010427
0,0010509
0,0010596
0,0010690
0,0010790
0,0010898
0,0011012
0,0011135
0,0011267
0,0011408
0,0011561
0,00Ы725
0,5
10,5
20,5
30,4
40,4
50,4
60,4
70,4
80,4
90,4
100,4
110,5
120,6
130,8
141,0
151,2
161,5
71,9
82,4
93,0
Ш,6
!14,4
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
/>=30,0 кгс/см2
0,0009988
0,0009989
0,0010004
0,0010030
0,0010065
0,0010108
0,0010158
0,0010215
0,0010278
0,0010347
0,0010422
0,0010503
0,0010590
0,0010684
0,0010784
0,0010891
0,0011005
0,0011127
0,0011258
0,0011399
0,0011551
0,0011714
0,0011892
0,0012085
0,7
10,7
20,7
30,6
40,6
50,6
60,6
70,5
80,5
90,6
100,6
110,7
120,8
130,9
141,1
151,4
161,7
172,0
182,5
193,1
203,7
214,5
225,4
236,5
р=40,0 кгс/см2
0,0009983
0,0009984
0,0009999
0,0010026
0,0010061
0,0010104
0,0010154
0,0010210
0,0010273
0,0010342
0,0010417
0,0010498
0,0010585
0,0010678
0,0010778
0,0010884
0,0010998
0,0011120
0,0011250
0,0011390
0,0011541
0,0011703
0,0011879
0,0012071
0,0012282
0,9
10,9
20,9
30,9
40,8
50,8
60,8
70,7
80,7
90,7
100,8
110,8
120,9
131,1
141,3
151,5
161,8
172,2
182,6
193,2
203,8
214,6
225,5
236,6
247,8
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
/>=60,0 кгс/см2 /*=70,0 кгс/см2
0,000997с
0,0009971
0,000999
0,0010017
0,0010052
0,0010095
0,0010145
0,0010201
0,0010264
0,0010332
0,0010407
0,0010487
0,0010574
0,0010666
0,0010765
0,0010871
0,0010984
0,0011104
0,0011233
0,0011372
1
11
21
31
41
51
61
71
81
91
101
111
121
131
141,
151,
162,
172,
82,
93,
,4
,4
,3
,3
,2
,2
,1
,1
,1
,1
,1
,2
,3
4
6
8
1
4
9
4
0,00099&
0,0009971
0,0009986
0,001001
0,0010048
0,0010091
0,0010140
0,0010197
0,0010259
0,0010328
0,0010402
0,0010482
0,0010568
0,0010660
0,0010759
0,0010864
0,0010976
0,0011097
0,0011225
0,0011363
1
11
21
31
41,4
0,0009978
0,0009979
0,0009995
0,0010021
0,0010056
0,0010099
0,0010149
0,0010206
0,0010269
0,0010337
0,0010412
0,0010493
0,0010579
0,0010672
0,0010771
0,0010877
0,0010991
0,0011112
0,0011242
0,0011381
0,0011530
0,0011692
0,0011867
0,0012057
0,0012266
0,0012496
0,0012752
1.2
11,2
21,1
31,1
41,0
51,0
60,9
70,9
80,9
90,9
101,0
111,0
121,1
131,2
141,4
151,6
161,9
172,3
182,7
193.3
203,9
214,7
225,6
236,6
247,9
259,3
271,1
51,4
61,3
71,3
81,3
91,3
101,3
111,4
121,4
131,6
141,7
151,9
162,2
72,6
83,0
93,5
/>=80,0 кгс/см2
0,0009963
0,0009966
0,0009982
0,0010008
0,0010044
0,0010086
0,0010136
0,0010192
0,0010255
0,0010323
0,0010397
0,0010477
0,0010563
0,0010654
0,0010753
0,0010858
0,0010969
0,0011089
0,0011217
0,0011354
1,9
11,8
21,8
31,7
41,6
51,6
61,5
71,5
81,5
91,5
101,5
111,5
121,6
131,7
141,9
152,1
162,4
172,7
183,1
193,6

182
Таблица III. Удельные объемы и энтшльпии воды
t, сс
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
160
170
180
190
ЮО
МО
220
>30
>40
>50
>60
>70
>80
90
ЮО
по
0
10
20
30
40
V, М«/КГ
/,
ккал/кг
/7=60,0 кгс/см2
0,0011521
0,0011681
0,0011855
0,0012044
0,0012250
0,0012478
0,0012731
0,0013016
204,0
214,8
225,6
236,7
247,9
259,3
271,0
283,1
/?=90,0 кгс/см2
0,0009958
0,0009961
0,0009978
0,0010004
0,0010039
0,0010082
0,0010132
0,0010188
0,0010250
0,0010318
0,0010392
0,0010472
0,0010557
0,0010649
0,0010746
0,0010851
0,0010962
0,0011082
0,0011209
0,0011345
0,0011491
0,0011649
0,0011819
0,0012004
0,0012205
0,0012426
0,0012671
0,0012944
0,0013254
0,0013610
0,0014030
2,1
12,1
22,0
31,9
41,8
51,8
61,7
71,7
81,6
91,6
101,6
1.11,7
121,8
131,9
142,0
152,2
162,5
172,8
183,2
193,7
204,3
215,0
225,8
236,8
248,0
259,4
271,0
282,9
295,2
307,9
321,3
/7=120,0 кгс/см2
0,0009944
0,0009948
0,0009964
0,0009991
0,0010027
2,8
12,8
22,7
32,6
42,5
i,
ккал/кг
/7=70,0 кгс/см2
0,0011511
0,0011670
0,0011843
0,0012030
0,0012235
0,0012460
0,0012711
0,0012991
0,0013311
204,1
214,8
225,7
236,7
247,9
259,3
271,0
283,0
295,4
/7=100,0 КГС/СМ2
0,0009954
0,0009957
0,0009973
0,0010000
0,0010035
0,0010078
0,0010127
0,0010183
0,0010245
0,0010313
0,0010387
0,0010466
0,0010552
0,0010643
0,0010740
0,0010844
0,0010955
0,0011074
0,0011201
0,0011336
0,0011482
0,0011638
0,0011807
0,0011991
0,0012190
0,0012409
0,0012651
0,0012921
0,0013226
0,0013576
0,0013987
2,4
12,3
22,2
32,1
42,1
52,0
61,9
71,9
81,8
91,8
101,8
111,9
121,9
132,0
142,2
152,4
162,6
173,0
183,4
193,8
204,4
215,1
225,9
236,9
248,0
259,4
270,9
282,8
295,0
307,7
321,0
/7=130,0 КГС/СМ2
0,0009939
0,0009943
0,0009966
0,0009987
0,0010022
3,1
13,0
22,9
32,8
42,7
D, М»/КГ
/,
ккал/кг
/7=80,0 кгс/см2
0,0011501
0,0011660
0,0011831
0,0012017
0,0012220
0,0012443
0,0012691
0,0012968
0,0013282
0,0013645
204,2
214,9
225,8
236,8
248,0
259,3
271,0
282,9
295,3
308,1
/7=110,0 КГС/СМ2
0,0009949
0,0009952
0,0009969
0,0009996
0,0010031
0,0010074
0,0010123
0,0010179
0,0010241
0,0010309
0,0010382
0,0010461
0,0010546
0,0010637
0,0010734
0,0010838
0,0010949
0,0011067
0,0011193
0,0011328
0,0011472
0,0011628
0,0011796
0,0011978
0,0012176
0,0012393
0,0012632
0,0012899
0,0013199
0,0013543
0,0013945
(\ Г\Г\ 1 Л Л ПО
0,0014428
2,6
12,5
22,4
32,4
42,3
51,2
62,1
72,1
82,0
92,0
102,0
112,0
122,1
132,2
142,3
152,5
162,8
173,1
183,5
193,9
204,5
215,2
226,0
236,9
248,0
259,4
270,9
282,7
294,9
307,5
320,7
334,7
/7=140,0 кгс/см2
0,0009934
0,0009939
0,0009956
0,0009983
0,0010018
3,3
13,2
23,1
33,0
42,9
t, ec
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
9, М'/КГ
1,
ккал/кг
/7=120,0 кгс/см2
0,0010069
0,0010119
0,0010174
0,0010236
0,0010304
0,0010377
0,0010456
0,0010541
0,0010631
0,0010728
0,0010832
0,0010942
0,0011059
0,0011185
0,0011319
0,0011463
0,0011618
0,0011784
0,0011955
0,0012161
0,0012376
0,0012613
0,0012877
0,0013173
0,0013511
0,0013904
0,0014374
0,0014958
52,4
62,3
72,3
82,2
92,2
102,2
112,2
122,3
132,4
142,5
152,7
162,9
173,2
183,6
194,1
204,6
215,3
226,1
237,0
248,1
259,4
270,9
282,7
294,8
307,4
320,5
334,3
349,2
/7=150,0 кгс/см2
0,0009930
0,0009934
0,0009952
0,0009979
0,0010014
0,0010057
0,0010106
0,0010161
0,0010223
0,0010290
0,0010363
0,0010441
0,0010525
0,0010615
0,0010710
0,0010812
0,0010921
0,0011037
0,0011161
0,0011294
3,6
13,4
23,3
33,2
43,1
53,0
62,9
72,8
82,8
92,7
102,7
112,7
122,8
132,8
143,0
153,1
163,3
173,6
184,0
194,4
V, М«/КГ
/.
ккал/кг
/7=130,0 КГС/СМ2
0,0010065
0,0010114
0,0010170
0,0010232
0,0010299
0,0010372
0,0010451
0,0010536
0,0010626
0,0010722
0,0010825
0,0010935
0,0011052
0,0011177
0,0011310
0,0011454
0,0011607
0,0011773
0,0011952
0,0012147
0,0012350
0,0012595
0,0012855
0,0013147
0,0013480
0,0013865
0,0014323
0,0014837
52,6
62,5
72,4
82,4
92,4
102,4
112,4
122,4
132,5
142,6
152,8
163,0
173,4
183,7
194,2
204,7
215,4
225,1
237,1
248,1
259,4
270,9
282,6
294,7
307,2
320,2
334,0
348,7
/7=160,0 КГС/СМ2
0,0009925
0,0009930
0,0009947
0,0009974
0,0010010
0,0010052
0,0010102
0,0010157
0,0010218
0,0010285
0,0010358
0,0010435
0,0010520
0,0010609
0,0010704
0,0010806
0,0010915
0,0011030
0,0011154
0,0011285
3,8
13,6
23,5
33,4
43,3
53,2
63,1
73,0
83,0
92,9
102,9
112,9
122,9
133,0
143,1
153,3
163,5
173,3
184,1
194,5
о, м»/кг
t.
ккал/кг
/7=140,0 кгс/см2
0,0010061
0,0010110
0,0010166
0,0010227
0,0010295
0,0010367
0,0010446
0,0010530
0,0010520
0,0010716
0,0010819
0,0010928
0,0011045
0,0011169
0,0011302
0,0011444
0,0011597
0,0011762
0,0011940
0,0012133
0,0012344
0,0012576
0,0012834
0,0013122
0,0013449
0,0013827
0,0014273
0,0014819
0,0015524
/7=170,0 i
0,0009920
0,0009925
0,0009943
0,0009970
0,0010005
0,0010048
0,0010097
0,0010153
0,0010214
0,0010281
0,0010353
0,0010431
0,0010514
0,0010503
0,0010599
0,0010800
0,0010908
0,0011023
0,0011146
0,0011277
52,8
62,7
72,6
82,6
92,6
102,5
112,6
122,6
132,7
142,8
153,0
163,2
173,5
183,8
194,3
204,8
215,5
226,2
237,1
248,2
259,4
270,9
282,6
294,6
307,1
320,0
333,-6
348,2
364,1
сгс/см2
4,0
13,9
23,7
33,6
43,5
53,4
63,3
73,2
83,1
93,1
103,1
113,1
123,1
133,2
143,3
153,4
}63,6
173,9
184,2
194,6

Таблица III. Удельные объемы и энтальпии веды
183
200
.210
220
-230
240
.250
260
270
280
.290
300
310
320
330
340
350
0
10
20
30
40
ЪО
«60
70
80
90
0, М»/КГ
/,
ккал/кг
/7=150,0 кгс/см2
0,0011435
0,0011587
0,0011751
0,0011928
0,0012119
0,0012329
0,0012559
0,0012813
0,0013097
0,0013419
0,0013790
0,0014226
0,0014755
0,0015429
0,0016370
204,
215,
226,
237,
248,
259,
270,
282,
294,
306,
319,
333,
347,
363,
381
9
6
3
2
2
4
9
6
5
9
8
3
7
4
3
р=180,0 кгс/см2
0,0009916
0,0009921
0,0009939
0,0009936
0,0010002
0,0010044
0,0010093
0,0010148
0,0010209
0,0010276
4
14
24
33
43
53
63
73
83
93
,2
,1
,0
,8
,7
,6
,5
,4
а
»и
q
Е>, М»/КГ
t,
ккал/кг
/7=160,0 КГС/СМ2
о,
о,
0,
0,
0,
0,
0,
0,
0,
0,
0,
0,
0,
0,
0,
0011426
0011577
0011740
0011915
0012106
0012313
0012541
0012792
0013073
0013390
0013754
0014180
0014693
0015339
0016219
205,
215,
226,
237,
248,
259,
270,
282,
294,
306,
319,
333,
347,
362,
380,
0
6
4
2
3
4
8
5
5
8
6
0
2
6
0
/7=19Э,0 кгс/см2
0,
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0009911
0009916
000Э934
0009Э52
0009997
,0010040
,0010089
,0010144
,0010205
,0010271
4
14
24
34
43
53
63
73
83
93
5
3
,2
,0
,9
,8
,7
,6
е
, *¦
с
i «¦'
Р
0,
0,
о,
о,
о,
0,
о,
0,
о,
0,
0,
0,
0,
),
о,
D, М'/КГ
/,
ккал/кг
=170,0 кгс/см2
0011417
0011567
0011729
0011903
0012092
0012298
0012523
0012772
0013049
0013351
0013718
0014135
0014534
0015255
0016084
0017337
205,1
215,7
225,5
237,3
248,3
259,5
270,8
282,5
294,4
305,7
319,4
332,7
345,8
352,0
379,0
399,3
/7=200,0 кгс/см2
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0009906
,0009912
,0009930
,0009958
,0009993
,0010035
,0010085
,0010140
,0010200
,0010267
4,7
14,6
24,4
34,2
44,1
54,0
63,9
73,8
83,7
93,6
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
23Э
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
V, М'/КГ
/,
ккал/кг
/7=180,0 кгс/см2
0,0010348
0,0010426
0,0010509
0,0010598
0,0010693
0,0010794
0,0010901
0,0011016
0,0011138
0,0011269
0,0011408
0,0011558
0,0011718
0,0011891
0,0012079
0,0012283
0,0012505
0,0012752
0,0013026
0,0013333
0,0013584
0,0014092
0,0014577
0,0015176
0,0015951
0,001711
103,2
113,2
123,3
133,3
143,4
153,6
163,8
174,0
184,4
194,8
205,2
215,8
225,5
237,4
248,4
259,5
270,8
282,4
294,3
305,5
319,2
332,4
346,4
361,4
378,0
397,3
f, М»/КГ
1,
ккал/кг
/7=190,0 кгс/см2
0,0010343
0,0010421
0,0010504
0,0010592
0,0010687
0,0010788
0,0010895
0,0011009
0,0011131
0,0011260
0,0011399
0,0011548
0,0011707
0,0011879
0,0012066
0,0012258
0,0012489
0,0012732
0,0013003
0,0013306
0,0013551
0,0014050
0,0014523
0,0015102
0,0015848
0,001690
0,0018950
103,4
113,4
123,4
133,5
143,6
153,7
163,9
174,2
184,5
194,9
205,4
215,9
226,6
237,4
248,4
259,5
270,8
282,4
294,2
305,4
319,0
332,1
346,0
360,8
377,1
395,7
421,3
Р
0,
0,
0,
0,
0,
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0, М»/КГ
1.
ккал/кг
=200,0 кгс/см
0010339
0010416
0010498
0010587
0010581
0010781
0010888
0011002
0011123
00 И 252
0011390
0011538
0011697
,0011863
,0012052
,0012253
,0012472
,0012713
,0012980
,0013279
,0013618
,0014010
,0014471
,0015030
,0015743
,001672
,0018340
103,
113,
123,
133,
143,
153,
164,
174,
184,
195,
205,
216
226
237
284
259
270
282
294
306
318
331
345
360
376
394
417
2
6
6
6
6
7
9
0
3
6
0
5
0
7
5
,4
,6
,9
,4
,2
,3
,*
,9
,б
,2
,2
,2
,3
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
V» М'/КГ
/7 = 210,0
0,0009901
0,0009908
0,0009926
0,0009954
0,0009989
0,0010032
0,0010081
0,0010136
0,0010196
0,0010262
0,0010334
0,0010411
0,0010493
0,0010581
0,0010675
/, ккал/кг
кгс/см2
4,9
14,8
24,6
34,5
44,3
54,2
64,1
74,0
83,9
93,8
103,8
113,8
123,8
133,8
143,9
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
о, м»/кг
/? = 2Ю,0
0,0010775
0,0010882
0,0010995
0,0011116
0,0011244
0,0011382
0,0011529
0,0011686
0,0011856
0,001204
0,0012235
0,0012455
0,0012694
/, ккал/кг
кгс/см2
154,0
164,2
174,4
184,7
195,1
205,6
216,1
226,8
237,6
248,5
259,6
270,9
282,4
t, °с
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
i
Р
0,
о,
о,
0,
0,
о,
о,
0,
0
0
0
0
0
0
0
9» М»/КГ
= 220,0 1
0009897
0009903
0009922
0009950
0009985
0010028
0010076
0010131
0010192
0010258
,0010329
,0010406
,0010488
,0010576
,0010670
1, ккал/кг
сгс/см2
5,2
15,0
24,8
34,7
44,5
54,4
64,3
74,2
84,1
94,0
104,0
113,9
123.9
134,0
144,0
t, °с
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
1
'Р
0,
0,
0,
0,
0,
0,
0,
0
0
0
0
0
0
9, М'/КГ
/, ккал/кг
= 220,0 кгс/см2
0010769
0010875
0010988
0011108
0011236
0011373
0011519
0011676
,0011844
,0012027
,0012224
,0012439
,0012675
154,2
164,3
174,6
184,9
195,2
205,7
216,2
226,9
237,6
248,6
259, &
270,9
282,3

184
Таблица IV. Удельные объемы и энтальпии перегретого пара при докритическом давлении
Таблица IV
Удельные объемы и энтальпии перегретого пара при докритическом давлении
tt °с
V, Ы»/КГ
/.
ккал/кг
о, м»/кг
ккал/кг
V, м»/кг
ккал/кг
и, м»/кг
i,
ккал/кг
V, М»/КГ
ккал/кг
м»/кг
|ккал/кг
100
по
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
/?= 1,0 кгс/см*
jp=l,5 кгс/см*
1,730
1,780
1,829
1,878
1,927
1,975
2,023
2,072
2,120
2,168
2,215
2,263
2,311
2,358
2,406
2,454
2,501
2,549
2,596
2,643
2,691
2,738
2,786
2,833
2,880
2,928
2,975
3,022
3,069
3,117
3,164
3,211
3,258
3,306
3,353
3,400
639,3
644,2
648,9
653,7
658,4
663,2
667,9
672,6
677,3
682,0
686,7
691,5
696,1
700,9
705,6
710,4
715,1
720,0
724,7
729,4
734,2
739,1
743,9
748,7
753,6
75S.4
763,3
768,2
773,1
778,0
782,9
787,9
792,8
797,8
802,8
807,8
кгс/см*
1,212
1,245
1,278
1,311
1,344
1,376
1,409
1,441
1,473
1,505
1,537
1,569
1,601
1,633
1,665
1,697
1,728
1,760
1,792
1,823
1,855
1,887
1,918
1,950
1,982
2,013
2,045
2,076
2,108
2,139
2,171
2,202
2,234
2,265
647,8
652,6
657,5
662,3
667,1
671,9
676,7
681,4
686,2
691,0
695,7
700,5
705,2
710,0
714,8
719,6
724,4
729,2
734,0
738,8
743,6
748,5
753,3
758,2
763,1
768,0
772,9
777,8
782,8
787,7
792,7
797,7
802,7
807,7
/т=2,0 кгс/см2
/?=2,5^кгс/см2
0,9032
0,9288
0,9541
0,9791
1,004
1,029
1,053
1,078
102
126
150
175
646,5
651,6
656,5
661,4
666,3
671,2
676,0
680,8
1,199
1,223
1,247
1,270
1,294
1,318
1,342
1,366
1,390
1,414
1,437
1,461
1,485
1,509
1,532
1,556
1,580
1,604
1,627
1,651
1,675
1,698
685,6
690,4
695,2
700,0
704,8
709,6
714,4
719,2
724,0
728,8
733,7
738,5
743,4
748,2
753,1
758,0|
762,9
767,8
772,7|
777,6
782,6
787,5
792,5
797,5
802,5
807,5
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
/?=3,0 кгс/см* /7=4,0 кгс/см2
0,7388
0,7594
0,7798
0,8000
0,8200
0,8398
0,8596
0,8793
0,8988
0,9183
650,4
655,5
660,5
665,5
670,4
675,3
680,2
685,1
689,9
694,8
)
0,6295
0,6468
0,6639
0,6808
0,6976
0,7142
0,7307
0,7472
0,7636
654,5
659,6
664,7
669,7
674,7
679,6
684,5
689,4
694,3
0,4805
0,4938
0,5068
0,5197
0,5324
0,5451
0,5576
0,5701
657,7
663,0
668,1
673,3
678,3
683,3
688,3
693,3
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
0,9377
0,9571
0,9764
0,9957
1,015
1,034
1,053
1,072
1,092
1,111
1,130
1,149
1,168
1,187
1,206
1,225
1,244
1,263
1,282
1,301
1,320
1,339
1,358
/7=5,0 кгс/см*
0,3915
0,4023
0,4129
0,4233
0,4336
0,4438
0,4540
0,4640
0,4740
0,4839
0,4938
0,5037
0,5135
0,5232
0,5330
0,5427
0,5524
0,5621
0,5718
0,5814
0,5911
0,6007
0,6103
0,6199
0,6295
661,1
666,5
671,8
677,0
682,1
687,2
692,3
697,3
702,3
707,2
712,2
717,1
722,1
727,0
731,9
736,8
741,8
746,7
751,7
756,6
761,6
766,5
771,5
776,5
781,5
/>=3,0 кгс/см2
699,6
704,4
709,2
714,0
718,9
723,7
728,5
733,4
738,2
743,1
748,0
752,8
757,7
762,6
767,6
772,5
777,4
782,4
787,4
792,4
797,3
802,4
807,4
0,7799
0,7961
0,8123
0,8284
0,8445
0,8606
0,8767
0,8927
0,9087
0,9246
0,9406
0,9566
0,9725
0,9884
1,0043
1,0202
1,0360
1,0519
1,068
1,084
1,099
1,115
1,131
699,1
704,0
708,8
713,7
718,5
723,4
728,2
733,1
738,0
742,8
747,7
752,6
757,5
762,4
767,4
772,3
777,3
782,2
787,2
792,2
797,2
802,2
807,2
/7=4,0 КГС/СМ*
0,5825
0,5948
0,6071
0,6193
0,6315
0,6437
0,6558
0,6679
0,6800
0,6920
0,7041
0,7161
0,7281
0,7401
0,7520
0,7640
0,7760
0,7879
0,7998
0,8117
0,8237
0,8356
0,8475
698,2
703,1
708,0
712,9
717,8
722,7
727,6
732,5
737,4
742,3
747,2
752,1
757,1
762,0
767,0
771,9
776 f 9
781,9
786,8
791,8
796,9
801,9
806,9
0,3232
0,3325
0,3416
0,3505
0,3593
0,3679
0,3765
0,3850
0,3934
0,4018
0,4101
0,4184
0,4267
0,4349
0,4431
0,4512
0,4594
0,4675
0,4756
0,4837
0,4918
0,4998
0,5078
0,5159
0,5239
кгс/см* | /7=7,0 кгс/см1
659,2
664,8
670,3
675,6
680,9
686,1
691,2
696,3
701,4
706,4
711,4
716,4
721,4
726,4
731,3
736,3
741,3
0,2126
0,2906
0,2984
0,3061
0,3137
0,3212
0,3286
0,3359
0,3432
0,3504
0,3575
0,3647
0,3718
0,3788
0,3859
0,3929
746,2 0,3999
751,2 0,4069
756,2 0,4138
761,1
766,1
771,1
776,1
781,1
0,4208
0,4277
0,4347
0,4416
0,4485
663,1
668,7
674,2
679,6
685,0
690,2
695,4
700,5
705,6
710,7
715,7
720,7
725,7
730,7
735,7
740,7
745,7
750,7
755,7
760,7
765,7
770,7
775,7
780,8

Таблица IV. Удельные объемы и энтальпии перегретого пара при докритическом давлении
185
м»/кг
ккал/кг
v, м»/кг
ккал/кг
о» м»/кг
ккал/кг|
v, м»/кг
ккал/кг
, м»/кг
ккал/кг
м*/кг
ккал/кг
460
470
480
490
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
/7=5,0 кгс/см*
0,6391
0,6486
0,6582
0,6678
0,6773
0,6868
0,6964
0,7059
0,7154
0,7249
0,7344
0,7440
0,7535
0,7630
0,7725
786,5
791,5
796,5
801,6
806,6
811,7
816,8
821,9
827,0
832,1
837,2
842,4
847,5
852,7
857,9
/7=8,0 кгс/см2
0,2451
0,2523
0,2593
0,2662
0,2730
0,2796
0,2862
0,2927
0,2991
0,3055
0,3119
0,3182
0,3244
0,3307
0,3369
0,3430
0,3492
0,3553
0,3615
0,3676
0,3737
0,3798
0,3858
0,3919
0,3979
0,4040
0,4100
0,4160
0,4220
0,4281
661,2
667,1
672,8
678,3
683,8
689,1
694,4
699,6
704,8
709,9
715,0
720,0
725,1
730,1
735,2
740,2
745,2
750,2
755,2
760,2
765,3
770,3
775,4
780,4
785,4
790,5
795,6
800,6
805,7
810,8
/7=6,0 КГС/СМ*
0,5319
0,5399
0,5479
0,5559
0,5638
0,5718
0,5798
0,5878
0,5957
0,6036
0,6116
0,6195
0,6275
0,6354
0,6433
786,
791!
796,2
801,3
806,3
811,4
816,5
821,6
826,7
831,8
837,0
842,1
847,3
852,5
857,7
/?=9,0 кгс/см2
0,2225
0,2289
0,2352
0,2413
0,2473
0,2532
0,2591
0,2649
0,2706
0,2763
0,2820
0,2876
0,2932
0,2987
0,3043
0,3098
0,3153
0,3207
0,3262
0,3316
0,3371
0,3425
0,3479
0,3533
0,3587
0,3640
0,3694
0,3748
0,3801
665,4
671,3
677,0
682,6
688,0
693,4
698,7
703,9
709,
714,2
719,4
724,5
729,5
734,6
739,6
744,7
749,7
754,8
759,8
764,9
769,9
775,0
780,0
785,1
790,2
795,2
800,3
805,4
810,5
/7=7,0 кгс/см2
0,4554
0,4622
0,4691
0,4760
0,4828
0,4897
0,4965
0,5034
0,5102
0,5170
0,5238
0,5307
0,5375
0,5443
0,5511
0,5579
0,5647
0,5715
0,5783
0,5851
0,5919
0,5986
0,6054
0,6122
0,6190
785,8
790,8
795,9
801,0
806,0
811,1
816,2
821,3
826,4
831,6
836,7
841,9
847,1
852,3
857,5
862,7
867,9
873,2
878,4
883,7
889,0
894,3
899,6
905,0
910,3
/?=10,0 кгс/см2
0,1985
0,2045
0,2103
0,2159
0,2214
0,2269
0,2322
0,2375
0,2427
0,2479
0,2530
0,2581
0,2632
0,2682
0,2732
0,2782
0,2832
0,2881
0,2931
0,2980
0,3029
0,3078
0,3127
0,3176
0,3224
0,3273
0,3321
0,3370
0,3418
663,7
669,8
675,6
681,3
686,9
692,4
697,7
703,0
708,3
713,5
718,7
723,8
728,9
734,0
739,1
744,2
749,2
754,3
759,4
764,4
769,5
774,6
779,7
784,8
789,8
794,9
800,0
805,1
810,2
470
480
490
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
/?=8,0 кгс/см*
0,4341
0,4401
0,4461
0,4520
0,4580
0,4640
0,4700
0,4760
0,4819
0,4879
0,4938
0,4998
0,5057
0,5117
0,5176
0,5236
0,5295
0,5355
0,5414
815,9
821,1
826,2
831,3
836,5
841,7
846,8
852,0
857,3
862,5
867,7
873,0
878,2
883,5
888,8
894,1
899,4
904,8
910,1
/7= 11,0 КГС/СМ2
0,1845
0,1899
0,1951
0,2002
0,2053
0,2102
0,2151
0,2199
0,2246
0,2293
0,2340
0,2386
0,2432
0,2478
0,2524
0,2569
0,2615
0,2660
0,2705
0,2750
0,2794
0,2839
0,2883
0,2928
0,2972
0,3016
0,3060
0,3104
0,3148
0,3192
0,3236
0,3280
0,3324
0,3368
0,3411
668,2
674,2
680,0
685,7
691,3
696,8
702,2
707,5
712,7
718,0
723
728
733
738
743
748
753
758
764,
769,
774,
779,
784,
789,
794,
,2
,3
,4
,5
,6
,7
,8
,9
,0
,1
2
3
4
5
6
799,7
804,8
810,0
815,1
820,2
825,4
830,6
835,8
841,0
846,2
/7=9,0 кгс/см?
0,3855
0,3908
0,3962
0,4015
0,4068
0,4122
0,4175
0,4228
0,4281
0,4334
0,4387
0,4440
0,4493
0,4546
0,4599
0,4652
0,4705
0,4758
0,4811
815,7
820,8
825,9
831,1
836,2
841,4
846,6
851,8
857,0
862,3
867,5
872,8
878,0
883,3
888,6
893,9
899,6
904,6
910,0
/7=12,0 КГС/СМ2
0,1678
0,1729
0,1778
0,1826
0,1872
0,1918
0,1964
0,2008
0,2052
0,2096
0,2139
0,2182
0,2224
0,2267
0,2309
0,2351
0,2392
0,2434
0,2475
0,2517
0,2558
0,2599
0,2640
0,2680
0,2721
0,2762
0,2802
0,2843
0,2883
0,2924
0,2964
0,3004
0,3045
0,3085
0,3125
666,5
672,8
678,8
684,6
690,2
695,8
701,3
706,7
712,0
717,3
722,5
727,7
732,8
738,0
743,1
748,2
753,4
758,5
763,6
768,7
773,8
778,9
784,0
789,2
794,3
799,4
804,5
809,7
814,8
820,0
825,1
830,3
835,5
840,7
845,9
/7=10,0 КГС/СМ*
0,3466
0,3514
0,3563
0,3611
0,3659
0,3707
0,3755
0,3803
0,3851
0,3898
0,3946
0,3994
0,4042
0,4090
0,4137
0,4185
0,4233
0,4280
0,4328
815,4
820,5
825,7
830,8
836,0
841,2
846,4
851,6
856,8
862,1
867,3
872,6
877,9
883,2
888,5
893,8
899,1
904,4
909,8
/?=13,0 кгс/см*
0,1584
0,1631
0,1676
0,1720
ft-
0,1763
0,1805
0,1847
0,1888
0,1929
0,1969
0,2009
0,2048
0,2088
0,2127
0,2166
0,2204
0,2243
0,2281
0,2320
0,2358
0,2396
0,2433
0 2471
0,2509
0,2547
0,2584
0,2622
0,2659
0,2696
0,2734
0,2771
0,2808
0,2845
0,2883
671,2
677,4
683,4
689,2
694,8
700,4
705,8
711,2
716,5
721,8
727,1
732,3
737,4
742,6
747,7
752,9
758,0
763,2
768,а
773,4
778,6
783,7
788,8
793,9
799,1
804,2
809,4
814,5
819,7
824,9
830,1
835,3
840,5
845,7

186
Таблица IV. Удельные фбъемы и энтшльпыы перегреткФ пшра яри докритическом давлении
f, °C
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
200
210
220
230
240
259
260
270
280
293
300
310
320
333
343
353
353
370
383
390
400
410
429
433
443
453
460
470
480
490
633
510
520
533
540
553
560
570
530
59Э
600
610
620
0, If*/КГ
/.
ккал/кг
/*=11,0 кгс/см2
0,3455
0,3498
0,3542
0,3586
0,3629
0,3673
0,3716
0,3760
0,3803
0,3846
0,3890
0,3933
851,4
856,6
861,8
867,1
872,4
877,7
883,0
888,3
893,6
898,9
904,3
909,7
/>=14,0 кгс/см2
0,1461
0,1505
0,1548
0,1539
0,1639
0,1669
0,1709
0,1747
0,1785
0,1823
0,1860
0,1897
0,1934
0,1971
0,2007
0,2043
0,2079
0,2115
0,2159
0,2186
0,2221
0,2257
0,2292
0,2327
0,2362
0,2397
0,2432
0,2467
0,2592
0,2536
0,2571
0,2606
0,2640
0,2675
0,2709
0,2744
0,2778
0,2813
0,2847
0,2881
0,2916
0,2953
0,2984
659,7
676,0
682,2
688,1
693,8
699,4
705,0
710,4
715,8
721,1
726,4
731,7
735,9
742,1
747,2
752,4
757,6
762,7
767,9
773,1
778,2
783,3
788,5
793,6
793,8
803,9
809,1
814,2
819,4
824,6
829,8
835,0
840,2
845,5
850,7
855,0
861,2
866,5
871,8
877,1
882,4
887,7
893,1
#, м»/кг
t.
ккал/кг
/?=12,0 кгс/см2 *
0,3165
0,3205
0,3245
0,3285
0,3325
0,3365
0,3405
0,3445
0,3485
0,3524
0,3564
0,3604
851,2
856,4
861,6
866,9
872,2
877,5
882,8
888,1
893,4
898,8
904,1
999,5
p=15,0 кгс/см2
0,1353
0,1395
0,1435
0,1476
0,1514
0,1552
0,1539
0,1625
0,1661
0,1697
0,1732
0,1755
0,1801
0,1835
0,1869
0,1933
0,1937
0,1971
0,2004
0,2037
0,2071
0,2104
0,2137
0,2170
0,2202
0,2235
0,2268
0,2330
0,2333
0,2355
0,2398
0,2430
0,2463
0,2495
0,2527
0,2559
0,2591
0,2624
0,2655
0,2638
0,2723
0,2752
0,2784
663,1
674,6
630,9
636,9
692,8
693,5
704,1
709,6
715,1
720,5
725,8
731,1
735,3
741,5
746,7
751,9
757,1
762,3
767,6
772,7
777,8
783,0
788,1
793,3
798,4
803,6
808,8
814,0
819,2
824,4
829,6
834,8
840,0
845,2
850,5
855,7
851,0
865,3
871,6
876,9
882,2
887,6
892,9
t. м»/кг „
/.
зал /кг
/?=з13,0 КГС/СМ2
0,2920 i
0,2957 i
0,2994 i
0,3031 I
0,3068
0,3104
0,3141
0,3178
0,3215
0,3252
0,3289
0,3326
350,9
$56,2
561,4
366,7
372,0
377,3
882,6
887,9
893,2
893,6
934,0
909,3
>=al6,0 КГС/СМ2
0,1299
0,1338
0,1376
0,1413
0,1449
0,1484
0*1518
o|l552
о',1585
0,1619
0,1552
0,1635
0,1717
0,1749
0,1781
0,1813
0,1844
0,1876
0,1907
0,1933
0,1970
0,2031
0,2032
0,2062
0,2093
0,2124
0,2155
0,2185
0,2216
0,2246
0,2277
0,2397
0,2337
0,2353
0,2398
0,2428
0,2453
0,2488
0,2519
0,2549
0,2579
0,2609
73,2
79,6
35,8
91,8
97,6
03,3
08,8
14,3
19,8
25,1
39,5
35,8
41,0
45,2
51,4
55,7
61,9
767,1
772,3
777,4
782,6
787,8
793,0
798,1
803,3
803,5
813,7
818,9
824,1
829,3
834,5
839,8
845,0
850,3
855,5
860,8
855,1
871,4
876,7
882, С
887,^
892/
t, *C
630
640
653
210
220
230
240
253
263
270
280
293
300
310
320
333
340
350
350
370
333
399
490
410
423
433
440
453
453
470
480
493
500
510
520
533
540
550
553
570
580
593
600
610
620
639
640
653
223
233
) 240
I 250
Г 26С
f, M»/KT
/,
ккал/кг
p=14,0 кгс/см2
0,3018
0,3053
0,3087
898,4
903,8
909,2
/?=al7,0 КГС/СМ2
0,1214
0,1252
0,1288
0,1323
0,1358
0,1391
0,1424
0,1456
0,1488
0,1520
0,1551
0,1532
0,1612
0,1543
0,1673
0,1703
0,1733
0,1763
0,1792
0,1822
0,1851
0,1881
0,1910
0,1939
0,1953
0,1997
0,2026
0,2055
0,2084
0,2112
0,2141
0,2170
0,2198
0,2227
0,2255
0,2234
0,2312
0,2341
0,2359
0,2398
0,2426
0,2454
0,2483
0,2511
0,2539
9^20,0
0,1044
0,1077
0,1108
0,1139
) 0,1163
671,7
678,3
684,6
693,7
695,6
702,4
708,0
713,6
719,1
724,5
729,9
735,2
740,5
745,7
751,0
755,2
761,4
765,7
771,9
777,1
782,3
787,4
792,6
797,8
803,0
838,2
813,4
818,6
823,8
829,0
834,3
839,5
844,8
850,0
855,3
860,6
865,9
871,2
876,5
831,8
837,2
892,5
897,9
903,3
933,7
кгс/см**
674,2
631,0
687,4
693,6
69Э,7
о, м»/кг
1,
ккал/кг
р=а15,0 кгс/см2
0,2816
0,2848
0,2880
898,2
903,6
909,0
р=18,0 кгс/см2
0,1139
0,1175
0,1210
0 1244
0,1276
0,1338
0,1340
0,1371
0,1401
0,1431
0,1461
0,1493
0,1519
0,1548
0,1577
0,1696
0,1634
0,1652
0,1693
0,1718
0,1746
0,1774
0,1392
0,1829
0,1857
0 1884
0,1912
0,1939
0,1955
0,1994
0,2321
0,2348
0,2075
0,2102
0,2129
0,2156
0,2183
0,2210
0,2236
0,2263
0,2290
0,2317
0,2344
0,2370
0,2397
/>=-21,0
0,09875
0,10194
0,1050(
0,1079
0,1108
670,2
677,0
683,4
689,6
695,6
701,5
707,2
712,8
718,4
723,8
729,2
734,6
739,9
745,2
750,5
755,7
761,0
766,3
771,5
776,7
781,9
787,1
792,3
797,5
802,7
807,9
813,1
818,3
823,6
828,8
834,0
839,3
844,5
849,8
855,1
860,4
865,7
871,0
876,3
881,7
88G,0
892,4
897,7
933,1
908,5
кгс/см2
> 672,8
[ 679,7
) 686,2
692, (
698,1
0, IIs/КГ R
/.
жал/кг
р=*16,0 кгс/см2
0,2639
0,2669
0,2699
898,1
903,4
908,8
р=*19,0 кгс/см2
0,1071
0,1106
0,1140
0,1172
0,1204
0,1235
0,1265
С,1294
0,1323
0,1352
0,1381
0,1409
0,1436
0,1464
0,1491
0,1518
0,1546
0,1572
0,1599
0,1626
0,1652
0,1679
0,1705
0,1731
0,1757
0,1784
0,1809
0,1835
0,1861
0,1887
0,1913
0,1939
0,1954
0,1990
0,2016
0,2041
0,2067
0,2092
0,2118
0,2143
0,2169
0,2194
0,2219
0,2245
0,2270
р-22,0
0,09361
0,09672
0.0997С
0,1026
0,1053
668,6
675,6
682,2
688,5
694,6
700,6
706,4
712,1
717,7
723,2
728,6
734,0
739,4
744,7
750,0
755,3
760,6
765,8
771,1
776,3
781,5
786,8
792,0
797,2
802,4
807,6
812,8
818,1
823,3
828,5
833,8
839,0
844,3
849,6
854,9
860,2
865,5
870,8
876,1
881,5
886,8
892,2
897,6
903,0
908,4
кгс/см1
671,!
\ 678,4
) 685,1
691Л
697,)

Таблица IV. Удельные фбъемы и энтшльпии перегретого пара при докритическом давлении
187
f, °C
570
>80
>90
Ю0
И0
*20
$30
*40
J50
J60
570
J80
J90
Ю0
110
120
130
140
150
160
170
180
190
300
510
320
330
340
350
360
570
380
>90
Ю0
>10
>23
>33
L0
>50
220
233
243
250
260
270
280
290
390
310
323
330
340
353
360
0, 14*/КГ
/,
ккал/кг
/7=20,0 кгс/см*
0,1197
0,1226
0,1254
0,1281
0,1308
0,1335
0,1352
0,1338
0,1414
0,1440
0,1466
0,1491
0,1517
0,1542
0,1568
0,1593
0,1618
0,1643
0,1668
0,1692
0,1717
0,1742
0,1767
0,1791
0,1816
0,1840
0,1865
0,1889
0,1914
0,1938
0,1962
0,1987
0,2011
0,2035
0,2059
0,2083
0,2108
0,2132
0,2156
705, б
711,3
717,0
722,5
728,0
733,4
738,8
744,2
749,5
754,8
760,1
765,4
770,7
775,9
781,2
786,4
7.91,6
796,8
802,1
807,3
812,5
817,8
823,0
828,3
833,5
838,8
844,1
849,4
854,7
850,0
865,3
870,6
875,9
881,3
886,6
892,0
897,4
932,8
938,2
/7=23,0 кгс/см2
0,08893
0,09195
0,09435
0,09753
0,1033
0,1029
0,1055
0,1030
0,1104
0,1129
0,1152
0,1176
0,1199
0,1222
0,1245
659,8
677,1
534,0
690,5
693,9
703,0
709,0
714,8
720,5
725,1
731,7
737,2
742,6
748,0
753,4
0, М»/КГ
ккал/кг
/7=21,0 КГС/СМ2
0,1136
0,1163
0,1190
0,1217
0,1243
0,1268
0,1294
0,1319
0,1344
0,1369
0,1394
0,1418
0,1443
0,1467
0,1491
0,1515
0,1539
0,1553
0,1537
0,1610
0,1634
0,1653
0,1681
0,1705
0,1728
0,1752
0,1775
0,1793
0,1821
0,1845
0,1868
0,1891
0,1914
0,1937
0,1 60
0,1983
0,2005
0,2029
0,2052
7i/4,7
710,5
716,2
721,9
727,4
732,9
738,3
743,7
749,0
754,4
759,7
765,0
770,3
775,6
780,8
786,1
791,3
795,5
801,8
807,0
812,3
817,5
822,8
828,0
833,3
838,6
843,8
849,1
854,4
859,8
865,1
870,4
875,8
881,1
886,5
891,8
897,2
932,6
938,0
/7=24,0 кгс/см2
0,08755
0,09940
0,09311
0,09573
0,09326
0,1037
0,1032
0,1055
0,1079
0,1102
0,1124
0,1147
0,1169
0,1191
675,7
682,8
639,5
695,9
702,1
708,1
714,0
719,8
725,5
731,1
735,6
742,1
747,5
753,0
V, М»/КГ
/.
ккал/кг
/7=22,0 кгс/см2
0,1080
0,1107
0,1133
0,1158
0,1183
0,1208
0,1232
0,1255
0,1280
0,1304
0,1328
0,1352
0.1375
0,1393
0,1421
0,1444
0,1467
0,1490
0,1513
0,1535
V55S
0,1531
0,1633
0,1625
0,1648
0,1671
0,1593
0,1715
0,1733
0,1763
0,1782
0,1804
0,1826
0,1848
0,1870
0,1892
0,1914
0,1936
0,1953
703,9
709,8
715,5
721,2
725,8
732,3
737,7
743,1
748,5
753,9
759,2
764,6
769,9
775,2
783,4
785,7
791,0
795,2
801,5
895,7
812,0
317,2
822,5
827,8
833,0
833,3
843,6
848,9
854,2
859,5
854,9
870,2
875,6
880,9
886,3
891,7
897,0
902,4
907,9
•я =25,0 кгс/см2
0,08352
0,08533
0,03895
0,09159
0,09395
0,09537
0,09871
0,1010
0,1033
0,1055
0,1077
0,1099
0,1123
0,1142
674,3
631,5
688,4
694,9
701,2
707,3
713,3
719,1
724,8
730,5
735,0
741,5
747,0
752,5
и °с
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
493
533
51.i
520
530
540
550
553
570
530
593
603
610
620
630
640
650
230
243
253
260
270
283
293
333
310
320
333
340
350
363
370
383
393
433
410
420
433
440
453
453
470
V, М»/КГ
1,
ккал/кг
/?=23,0 кгс/см2
0,1263
0,1291
0,1313
0,1335
0,1358
0,1380
0,1402
0,1424
0,1446
0,1468
0,1489
0,1511
0,1532
0,1554
0,1576
0,1597
0,1613
0,1643
0,1651
0,1682
0,1704
0,1725
0,1746
0,1767
0,1788
0,1809
0,1830
0,1852
0,1873
758,8
764,2
769,5
774,8
780,1
785,4
793,6
795,9
801,2
806,4
811,7
817,0
822,2
827,5
832,8
838,1
843,4
848,7
854,0
859,3
864,7
870,0
875,4
880,7
885,1
891,5
895,9
902,3
937,7
/7=26,0 КГС/СМ2
0,07978
0,08250
0,08510
0,08759
0,08999
0,09233
0,09461
0,09584
0,09933
0,1012
0,1333
0,1054
0,1075
0,1093
0,1116
0,1135
0,1155
0,1176
0,1195
0,1216
0,1235
0,1255
0,1275
0,1294
0,1314
672,9
680,3
637,3
693,9
700,3
705,5
712,5
718,4
724,2
729,9
735,5
741,0
746,5
752,0
757,5
762,9
768,3
773,6
779,0
784,3
789,6
794,9
800,2
805,5
810,8
а, м»/кг
1,
ккал/кг
/7=24,0 кгс/см2
0,1213
0,1235
0,1257
0,1278
0,1299
0,1321
0,1342
0,1353
0,1334
0,1405
0,1426
0,1447
0,1467
0,1488
0,1509
0,1529
0,1553
0,1570
0,1591
0,1611
0,1632
0,1652
0,1672
0,1693
0,1713
0,1733
0,1753
0,1774
0,1794
753,4
763,7
769,1
774,4
779,7
785,0
790,3
795,5
800,8
805,1
811,4
815,7
822,0
827,2
832,5
837,8
843,2
848,5
853,8
859,2
854,5
869,8
875,2
880,5
885,9
891,3
896,7
902,1
907,5
/7=27,0 кгс/см2
0,07630
0,07893
0,08153
0,08395
0,08631
0,08858
0,09083
0,09297
0,09510
0,09720
0,09926
0,1013
0,1033
0,1053
0,1073
0,1092
0,1112
0,1131
0,1159
0,1170
0,1189
0,1208
0,1226
0,1245
0,1264
671,5
679,0
686,1
692,9
699,4
705,7
711,8
717,7
723,5
729,3
734,9
740,5
746,0
751,5
757,0
762,5
767,9
773,2
778,6
733,9
789,3
794,6
799,9
805,2
810,5
0, М»/КГ
/,
ккал/кг
/7=25,0 кгс/см2
0,1163
0,1184
0,1205
0,1225
0,1246
0,1266
0,1287
0,1307
0,1327
0,1347
0,1353
0,1388
0,1403
0,1427
0,1447
0,1467
0,1487
0,1597
0,1526
0,1546
0,1535
0,1535
0,1505
0,1624
0,1644
0,1653
0,1633
0,1702
0,1721
/7=28,0 i
0,07305
0,07570
0,07820
0,08059
0,08288
0,08511
0,08727
0,08938
0,09145
0,09349
0,09550
0,09747
0,09943
0,1014
0,1033
0,1052
0,1071
0,1089
0,1108
0,1126
0,1145
0,1163
0,1181
0,1199
0,1217
757,9
763,3
768,7
774,0
779,3
784,6
790,0
795,2
800,5
805,8
811,1
816,4
821,7
827,0
832,3
837,6
842,9
848,2
853,6
858,9
864,3
859,6
875,0
880,4
885,7
891,1
896,5
'901,9
937,4
сгс/см2
670,0
677,7
685,0
691,9
698,5
704,8
711,0
717,0
722,9
728,6
744,3
739,9
745,5
751,1
756,6
762,0
767,5
772,9
778,2
783,5
788,9
794,3
799,6
804,9
810,2

188
Таблица IV. Удельные объемы и энтальпии перегретого пара при докритическом давлении
480
490
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
V» М*/КГ
/>=26,0 1
0,1333
0,1352
0,1371
0,1390
0,1410
0,1429
0,1448
0,1467
0,1486
0,1504
0,1523
0,1542
0,1561
0,1580
0,1598
0,1617
0,1636
0,1655
/,
ккал/кг
кгс/см*
816,1
821,4
826,7
832,0
837,4
842,7
848,0
853,3
858,7
864,0
869,4
874,8
880,2
885,6
891,0
896,4
901,8
907,2
/т=29,0 кгс/см2
0,07264
0,07511
0,07745
0,07969
0,08187
0,08398
0,08604
0,08805
0,09004
0,09198
0,09391
0,09581
0,09769
0,09954
0,1014
0,1032
0,1050
0,1068
0,1086
0,1104
0,1122
0,1139
0,1157
0,1174
0,1192
0,1209
0,1227
0,1244
0,1261
0,1278
0,1295
0,1312
0,1330
0,1347
0,1364
0,1380
0,1397
676,4
683,8
690,9
697,6
704,0
710,2
716,3
722,2
728,0
733,8
739,4
745,0
750,6
756,1
761,6
767,1
772,5
777,9
783,2
788,6
793,9
799,3
804,6
810,0
815,3
820,6
826,0
831,3
836,6
842,0
847,3
852,7
858,1
863,4
868,8
874,2
879,6
V» М»/КГ
/>=27,0 j
0,1282
0,1301
0,1320
0,1338
0,1356
0,1375
0,1393
0,1411
0,1430
0,Н48
0,1466
0,1484
0,1502
0,1520
0,1539
0,1557
0,1575
0,1593
/7=30,0
0,06978
0,07221
0,07451
0,07671
0,07884
0,08090
0,08291
0,08488
0,08681
0,08871
0,09058
0,09242
0,09425
0,09606
0,09784
0,09962
0,1014
0,1031
0,1049
0,1066
0,1083
0,1100
0,1117
0,1134
0,1151
0,1168
0,1185
0,1202
0,1218
0,1235
0,1251
0,1268
0,1284
0,1301
0,1317
0,1334
0,1350
/,
ккал/кг
п-с/см"
815,8
821,2
826,5
831,8
837,1
842,4
847,8
853,1
858,5
863,8
869,2
874,6
880,0
885,4
890,8
896,2
901,6
907,0
кгс/см8
675,1
682,7
689,8
696,8
703,1
709,4
715,6
721,6
727,4
733,2
738,8
744,5
750,1
755,7
761,2
766,6
772,1
777,5
782,9
788,2
793,6
799,0
804,3
809,7
815,0
820,4
825,7
831,0
836,4
841,8
847,1
852,5
857,8
863,2
868,6
874,0
879,4
0, М»/КГ
/.
ккал/кг
=28,0 кгс/см1/?
0,1235
0,1253
0,1271
0,1289
0,1307
0,1325
0,1343
0,1360
0,1378
0,1395
0,1413
0,1430
0,1448
0,1466
0,1483
0,1500
0,1518
0,1535
815,6
820,9
826,2
830,5
836,9
842,2
847,6
852,9
858,3
863,6
869,0
874,4
879,8
885,2
890,6
896,0
901,4
906,9
/7*=31,О кгсУсм2
0,06710
0,06949
0,07176
0,07392
0,07600
0,07802
0,07999
0,08191
0,08379
0,08564
0,08746
0,08926
0,09104
0,09279
0,09453
0,09626
0,09797
0,09967
0,1014
0,1030
0,1047
0,1064
0,1080
0,1097
0,1113
0,1129
0,1146
0,1162
0,1178
0,1194
0,1210
0,1226
0,1242
0,1258
0,1274
0,1290
0,1306
673,7
681,4
688,7
695,6
702,3
708,6
714,8
720,9
726,8
732,6
738,3
744,0
749,6
755,2
760,7
766,2
771,7
777,1
782,5
787,9
793,3
798,6
804,0
809,4
814,7
820,1
825,4
830,8
836,2
841,5
846,9
852,2
857,6
863,0
868,4
873,8
879,2
t. °С
610
620
630
640
650
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
1 350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
250
260
270
280
290
300
310
v, м»/кг
р=29,0 1
0,1414
0,1431
0,1448
0,1465
0,1482
/7=32,0 ]
0,06457
0,06694
0,06917
0,07130
0,07334
0,07532
0,07724
0,07912
0,08096
0,08276
0,08454
0,08629
0,08802
0,08973
0,09143
0,09310
0,09477
0,09642
0,09806
0,09969
0,1013
0,1029
0,1045
0,1061
0,1077
0,1093
0,1109
0,1125
0,1140
0,1156
0,1172
0,1187
0,1203
0,1218
0,1234
0,1249
0,1265
0,1280
0,1295
0,1311
0,1326
0,1341
ккал/кг
СГС/СМ1
885,0
890,4
895,8
901,3
906,7
<гс/см2
672,3
680,2
687,6
694,7
701,4
707,8
714,1
720,2
726,2
732,0
737,7
743,4
749,1
754,7
760,3
765,8
771,3
776,7
782,2
787,6
793,0
798,3
803,7
809,1
814,4
819,8
825,2
830,5
835,9
841,3
846,6
852,0
857,4
862,8
868,2
873,6
879,0
884,5
889,9
895,3
900,8
906,2
/?=35,0 кгс/см2
0,06012
0,06228
0,06431
0,06626
0,06813
0,06994
0,07170
676,4
684,3
691,7
698,7
705,4
711,9
718 1
V» М»/КГ '
1,
ккал/кг
jp=30,0 кгс/см1
0,1367
0,1383
0,1399
0,1416
0,1432
884,8
890,2
895,7
901,1
906,6
/7=33,0 КГС/СМ8
0,06219
0,06454
0,06674
0,06883
0,07084
0,07278
0,07466
0,07650
0,07830
0,08006
0,08180
0,08350
0,08519
0,08686
0,08851
0,09014
0,09176
0,09337
0,09497
0,09656
0,09813
0,09970
0,1013
0,1028
0,1044
0,1059
0,1074
0,1090
0,1105
0,1120
0,1135
0,1150
0,1166
0,1181
0,1196
0,1211
0,1226
0,1241
0,1256
0,1270
0,1285
0,1300
670,8
679,0
686,5
693,7
700,5
707,0
713,4
719,5
725,5
731,4
737,2
742,9
748,6
754,3
759,9
765,4
770,9
776,4
781,8
787,2
792,6
798,0
803,4
808,8
814,2
819,5
824,9
830,3
835,7
841,0
846,4
851,8
857,2
862,6
868,0
873,4
878,8
884,3
889,7
895,1
900,6
906,1
/>=36,0 кгс/см8
0,05809
0,06022
0,06224
0,06415
0,06599
0,06777
0,06950
675,1
683,1
690,6
697,8
704,6
711,1
717,4
V, М»/КГ
/.
ккал/кг
/?=31,0 кгс/см1
0,1322
0,1338
0,1354
0,1369
0,1385
/7=34,0 1
0,05994
0,06227
0,06444
0,06651
0,06848
0,07039
0,07223
0,07403
0,07579
0,07752
0,07921
0,08088
0,08253
0,08415
0.08576
0I08735
0,08893
0,09050
0,09206
0,09360
0,09514
0,09667
0,09819
0,09970
0,10121
0,10271
0,1042
0,1057
0,1072
0,1086
0,1101
0,1116
0,1131
0,1145
0,1160
0,1174
0.1189
0,1204
0,1218
0,1233
0,1247
0,1261
884,6
890,1
895,5
900,9
906,4
ах/см1
669,4
677,7
685,4
692,7
699,6
706,2
712,6
718,8
724,9
730,8
736,6
742,4
748,2
753,8
759,4
765,0
770,5
776,0
781,4
786,9
792,3
797,7
803,1
808,5
813,9
819,3
824,6
830,0
835,4
840,8
846,2
851,6
857,0
862,4
867,8
873,2
878,7
884,1
889,5
895,0
900,4
905,9.
i
/7=37,0 кгс/см* 4
0,05616
0,05828
0,06027,
0,06216
0,06397
0,06572
0,06742
673,7^
681,9
689,8
696,6
703,7
710,3
716,7

Таблица IV. Удельные объемы и энтальпии перегретого пара при докритическом давлении
189
*, °с
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600д
610
620
630'
640
650
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
». м»/кг
/т=*35,0
0,07343
0,07512
0,07677
0,07840
0,08001
0,08160
0,08317
0,08473
0,08627
0,08779
0,08931
0,09082
0,09231
0,09380
0,09529
0,09676
0,09823
0,09969
0,1011
0,1026
0,1040
0,1055
0,1069
0,1083
0,1098
0,1112
0,1126
0,1140
0,1154
0,1169
0,1183
0,1197
0,1211
0,1225
/7=38,0 ]
0,05433
0,05643
0,05840
0,06027
0,06206
0,06378
0,06545
0,06708
0,06867
0,07022
0,07176
0,07326
0,07475
0,07621
0,07767
0,07910
0,08053
0,08194
0,08334
0,08474
i,
ккал/кг
кгс/см2
724,2
730,2
736,1
741,9
747,7
753,4
759,0
764,6
770,1
775,6
781,1
786,5
792,0
797,4
802,8
808,2
813,6
819,0
824,4
829,8
835,2
840,6
846,0
851,4
856,8
862,2
867,6
873,0
878,5
883,9
889,4
894,8
900,3
905,7
кгс/см2
672,3
680,7
688,5
695,9
702,8
709,5
716,0
722,3
728,4
734,4
740,3
746,2
751,9
757,6
763,3
768,9
774,5
780,0
785,5
791,0
V, М»/КГ
1.
ккал/кг
/7=36,0 КГС/СМ*
0,07119
0,07285
0,07447
0,07607
0,07764
0,07919
0,08072
0,08224
0,08375
0,08524
0,08672
0,08819
0,08965
0,09110
0,09254
0,09398
0,09541
0,09684
0,09826
0,09967
0,1011
0,1025
0,1039
0,1053
0,1066
0,1080
0,1094
0,1108
0,1122
0,1136
0,1149
0,1163
0,1177
0,1190
723,6
729,6
735,5
741,4
747,2
752,9
758,5
764,2
769,7
775,2
780,7
786,2
791,6
797,1
802,5
807,9
813,3
818,7
824,1
829,5
834,9
840,3
845,7
851,2
856,6
862,0
867,4
872,8
878,3
883,7
889,2
894,6
900,1
905,6
/?=39,0 кгс/см2
0,05259
0,05468
0,05662
0,05847
0,06023
0,06193
0,06357
0,06517
0,06673
0,06826
0,06976
0,07124
0,07270
0,07413
0,07555
0,07696
0,07835
0,07974
0,08111
0,08247
670,9
679,5
687,5
694,9
702,0
708,8
715,3
721,6
724,8
733,8
739,7
745,7
751,5
757,2
762,9
768,5
774,1
779,6
785,1
790,6
V, Н*/КГ
i,
ккал/кг
/7=37,0 кгс/см2
0,06908
0,07070
0,07229
0,07385
0,07539
0,07691
0,07841
0,07989
0,08136
0,08282
0,08426
0,08570
0,08713
0,08854
0,08995
0,09135
0,09275
0,09414
0,09552
0,09690
0,09827
0,09964
0,10101
0,10236
0,1037
0,1051
0,1064
0,1078
0,1091
0,1104
0,1118
0,1131
0,1144
0,1158
722,9
729,0
734,9
740,8
746,7
752,4
758,1
763,7
769,3
774,8
780,3
785,8
791,3
796,8
802,2
807,6
813,0
818,4
823,9
829,3
834,7
840,1
845,5
850,9
856,3
861,8
867,2
872,7
878,1
883,5
889,0
894,4
899,9
905,4
/?=40,0 кгс/см2
0,05092
0,05300
0,05494
0,05676
0,05850
0,06018
0,06179
0,06336
0,06490
0,06640
0,06787
0,06932
0,07075
0,07216
0,07355
0,07492
0,07629
0,07764
0,07898
0,08031
669,5
678,3
686,4
693,9
701,1
708,0
714,6
720,9
727,1
733,2
739,2
745,2
751,0
756,8
762,5
768,1
773,7
779,3
784,3
790,3
450
460
470
480
490
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
260
270
280
290
300
310
320
1 330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
540
550
V, М»/КГ
1,
ккал/кг
р=38,0 кгс/см1
0,08612
0,08749
0,08886
0,09023
0,09158
0,09293
0,09428
0,09562
0,09695
0,09828
0,09960
0,10093
0,10224
0,1036
0,1049
0,1062
0,1075
0,1088
0,1101
0,1114
0,1127
796,4
801,9
807,3
812,8
818,2
823,6
829,0
834,4
839,9
845,3
850,7
856,1
861,6
867,0
872,5
877,9
883,4
888,8
894,3
899,8
905,2
/7=41,0 КГС/СМ2
0,05140
0,05332
0,05513
0,05685
0,05850
0,06010
0,06164
0,06315
0,06463
0,06607
0,06750
0,06889
0,07027
0,07164
0,07299
0,07432
0,07565
0,07696
0,07826
0,07956
0,08084
0,08212
0,08339
0,08466
0,08592
0,08718
0,08843
0,08967
0,09091
0,09214
677,0
685,3
693,0
700,2
707,2
713,8
720,3
726,5
732,6
738,7
744,7
750,5
756,3
762,0
767,7
773,3
778,9
784,4
790,0
795,5
801,0
806,4
811,9
817,4
822,8
828,2
833,7
839,2
844,6
850,0
и, м»/кг
1,
ккал/кг
/7=39,0 кгс/см2
0,08382
0,08516
0,08650
0,08783
0,08916
0,09048
0,09179
0,09310
0,09440
0,09570
0,09699
0,09828
0,09956
0,10085
0,10213
0,1034
0,1047
0,1060
0,1072
0,1085
0,1098
796,1
801,6
807,0
812,5
817,9
823,3
828,8
834,2
839,6
845,0
850,5
855,9
861,4
866,8
872,3
877,7
883,2
888,6
894,1
899,6
905,1
/7=42,0 кгс/см2
0,04988
0,05179
0,05358
0,05528
0,05691
0,05848
0,05000
0,06149
0,06294
0,06436
0,06575
0,06713
0,06848
0,06982
0,07114
0,07245
0,07375
0,07503
0,07631
0,07758
0,07884
0,08009
0,08134
0,08257
0,08381
0,08504
0,08626
0,08748
0,08869
0,08989
675,7
684,1
692,0
699,3
706,4
713,1
719,6
725,9
732,0
738,1
744,1
750,0
755,8
761,6
767,3
772,9
778,5
784,1
789,6
795,1
800,6
806,1
811,6
817,1
822,5
828,0
833,4
838,9
844,4
849,8
V» М»/КГ
1,
ккал/кг
/?=40,0 кгс/см1
0,08164
0,08295
0,08426
0,08556
0,08685
0,08814
0,08943
0,09070
0,09198
0,09325
0,09450
0,09577
0,09702
0,09827
0,09953
0,10078
0,10202
0,1033
0,1045
0,1057
0,1070
795,8
801,3
806,7
812,2
817,6
823,1
828,5
834,0
839,4
844,8
850,3
855,7
861,2
866,6
872,1
877,5
883,0
888,5
893,9
899,4
904,9
/7=43,0 кгс/см2
0,04842
0,05032
0,05209
0,05378
0,05539
0,05694
0,05844
0,05990
0,06133
0,06272
0,06409
0,06544
0,06677
0,06808
0,06938
0,07066
0,07194
0,07320
0,07445
0,07569
0,07692
0,07815
0,07937
0,08058
0,08179
0,08299
0,08419
0,08538
0,08657
0,08775
674,4
683,0
691,0
698,4
705,5
712,3
718,9
725,2
731,5
737,6
743,6
749,6
755,4
761,2
766,9
772,5
778,1
783,7
789,3
794,8
800,3
805,8
811,3
816,8
822,3
827,7s
833,2
838,7
844,1
849,6

190
Таблица IV. Удельные объемы и энтальпии перегретого пара при докритическом давлении
t,*c
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
о, м*/кг
ккал/кг
/7=41,0 КГС/СМ2
0,09337
0,09460
0,09583
0,09705
0,09827
0,09949
0,10070
0,10191
0,1031
0,1043
855,5
861,0
866,4
871,9
877,3
882,8
888,3
893,8
899,2
904,7
/7=44,0 кгс/см2
0,04702
0,04891
0,05067
0,05234
0,05393
0,05546
0,05694
0,05838
0,05979
0,06116
0,06251
0,06383
0,06514
0,06643
0,06770
0,068?6
0,07021
0,07144
0 07267
0^07389
0,07510
0 07630
X/ у «/ 1 Х^Х^^'
0,07749
0,07868
0,07987
0,08104
0,08222
0,08338
0,08455
0,08570
0,08685
0,08800
0,08915
0,09030
0,09144
0,09258
0,09371
0,09484
0,09598
0,09711
673,1
681,8
689,9
697,5
704,7
711,6
718,2
724,6
730,9
737,0
743,1
749,1
754,9
760,7
766,5
772,1
111,8
783,4
788,9
794,5
800,0
805,5
811,0
816,5
822,0
827,5
833,0
838,4
843,9
849,4
854,8
860,3
865,8
871,3
876,8
882,3
887,7
893,2
898,7
904,2
V, М«/КГ
ккал/кг
/7=42,0 кгс/см2
0,09110
0,09230
0,09350
0,09469
0,09588
0,09707
0,09826
0,09945
0,10063
0,10181
855,3
860,8
866,2
871,7
877,2
882,6
888,1
893,6
399,1
S04,6
/7=45,0 кгс/см2
0,04568
0,04756
0,04932
0,05097
0,05254
0,05405
0,05551
0,05693
0,05832
0,05967
0,06099
0,06230
0,06358
0,06484
0,06610
0,06733
0,06856
0,06977
0 07097
X/ у X/ • V X/ ¦
0,07217
0,07335
0 07453
X/ у X/ 1 <* ХУ х^
0 07570
0^07687
0,07803
0,07918
0,08033
0,08147
0,08261
0,08374
0,08487
0,08600
0,08712
0,08824
0,08936
0,09048
0,09159
0,09270
0,09381
0,09491
671,7
680,7
688,9
696,6
703,9
710,8
717,5
724,0
730,3
736,4
742,6
748,6
754,5
760,3
766,1
771,8
777,4
783,0
788,6
794,2
799,7
805,2
810,7
816,2
821,7
827,2
832,7
838,2
843,7
849,2
854,6
860,1
865,6
871,1
876,6
882,1
887,6
893,1
898,6
904,1
V, М» /КГ
ккал/кг
/7=43,0 кгс/см2
0,08892
0,09010
0,09127
0,09244
0,09361
0,09477
0,09593
0,09709
0,09825
0,09940
855,1
860,5
866,0
871,5
877,0
882,4
887,9
893,4
898,9
904,4
/?=46,0кгс/см2
[0,04439
0,04627
0,04801
0,04965
0,05121
0,05270
0,05414
0,05554
0,05691
0,05824
0,05954
0,06083
0,06209
0,06333
0,06456
0,С6577
0,06698
0,06817
0,06935
0,07052
0,07168
0,07284
0,07399
0,07513
0,07627
0,07740
0,07853
0,07965
0,08076
0,08187
0,С8298
0,08408
0,08518
0,08628
0,08738
0,08847
0,08956
0,CS064
0,09173
0,09281
670,3
679,5
687,8
695,7
703,0
710,1
716,8
723,3
729,7
735,9
742,1
748,1
754,0
759,9
765,6
771,4
777,0
782,7
788,3
793,8
799,4
804,9
810,5
816,0
821,5
827,0
832,1
838, (
843,4
848,9
854,4
859,9
865,4
870,9
876,4
881,9
887,4
892,9
898,4
903,9
t, 9С
260
270
280
290
| 300
310
320
330
340
350
360.
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
540
1 550
560
570
580
590
6С0
610
620
630
640
650
270
280
290
300
310
32С
330
340
350
360
370
380
390
400
410
ккал/кг
/7=47,0 кгс/см2
0,04315
0,04503
0,04676
0,04839
0,04993
0,05141
0,05283
0,05421
0,05556
0,05687
0,05816
0,05942
0,06066
0,06188
0,06309
0,06428
0,06546
0,06663
0,06779
0,С6894
0,07008
0,07122
0,07235
0,07347
0,07458
0,07569
0,07680
0,07790
0,07899
0.С8С08
0,08116
0.С8225
0,08333
0,08440
0,08548
0,08655
0,08761
0,08868
0,08974
0,09080
668,9
678,2
686,8
694,7
702,2
709,3
716,1
722,7
729,1
735,3
741,5
747,6
753,6
759,4
765,2
771,0
776,7
782,3
787,9
793,5
799,1
804,6
810,2
815,7
821,2
826,7
832,2
837,7
843,2
848,7
854,2
859,7
865,2
870,7
876,2
881,7
887,2
892,7
898,2
903,8
/?=50,0>гс/см2
0,04158
0,04330
0,04489
0,04640
0,04783
0.C4S21
0,05054
0,05183
0,05309
0,05432
0,05553
0,05671
0,05788
0,05903
0,06016
674,4
683,5
691,8
6S9,6
706,9
714,0
720,7
727,2
733,6
740,0
746,1
752,2
758,1
764,0
769,8
о, м»/кг
ккал/кг
/7=48,0 кгс/см2
0,04384
0,04556
0,04718
0,04871
0,05017
0,05158
0,05294
0,05426
0,05556
0,5682
0,05807
0,05929
0,06949
0,06168
0,06285
0,06401
0,06516
0,06630
0,06743
0,06855
0,06967
0,07077
0,07187
0,07297
0,07406
0,07514
0,07622
0,07729
0,07836
0,07942
0,08049
0,08155
0,08260
0,08365
0,08470
0,08575
0,08680
0,08784
0,08888
677,0
685,7
693,8
701,3
708,5
715,4
722,0
728,5
734,8
741,0
747,1
753,1
759,0
764,8
770,6
776,3
782,0
787,6
793,2
798,8
804,3
809,9
815,4
820,9
826,5
832,0
837,5
843,0
848,5
854,0
859,5
865,0
870,5
876,0
?81,5
887,0
892,5
898,1
903,6
/7=52,0 кгс/см2
0,03948
0,04119
0,04277
0,04426
0,04567
0,04702
0,04832
0,04958
0,05081
0,05201
0,05318
0,05433
0,05546
0,05658
0,05767
671,8
681,2
689,8
697,8
705,3
712,5
719,3
726,0
732,5
738,9
745,1
751,2
757,2
763,1
769,0
0, 11»/КГ
/7=49,0 к
0,04269
0,04441
0,04601
0,04753
0,04898
0,05037
0,05072
0,05302
0,05430
0,05555
0,05677
0,05797
0,05916
0,06033
0,06148
0,06262
0,06375
0,06487
0,06598
0,06708
0,06818
0,06927
0,07035
0,07142
0,07249
0,07355
0,07461
0,07567
0,07671
0,07776
0,07880
0,07984
0,08087
0,08191
0,08294
0,08396
0,08499
0,08601
0,08703
i
ккал/кг
гс/см*;
675,7
684,6
692,8
700,5
707,7
714,7
721,4
727,9
734,2
740,5
746,6
752,6
758,6
764,4
770,2
775,9
781,6
787,2
792,9
798,5
804,0
809,6
815,1
820,7
826,2
831,7
837,2
842,8
848,3
853,8
859,3
864,8
870,3
875,8
881,3
886,8
892,4
897,9
903,4
/т=54,0[кгс/см*
0,03753
0,03924
0,04081
0,04227
0,04366
0,04499
0,04626
0,04750
0,04870
0,04986
0,05101
0,052*3
0,05323
0,05431
0,05538
669,0
678,8
687,7
696,0
703,7
711,0
718,0
724,7
731,а
737,8
744 L
750,$
756,3
762,*
768,*

Таблица IV. Удельные объемы и энтальпии перегретое» пара при докритическом давлении
19)
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
5С0
510
520
530
540
550
560
V, М»/КГ
/.
ккал/кг
р=50,0 кгс/см*
0,06129
0,06240
0,С6350
0,06459
0,06567
0,С6675
0,06782
0,06888
0,С6993
0,07098
0,07203
0,07307
0,07410
0,07513
0,07616
0,07718
0,07820
0,07922
0,08023
0,08124
0,08225
0,08325
€.08426
0,08526
775,5
781,2
786,9
792,5
798,1
803,7
«09,3
814,9
820,4
825,9
831,5
837,0
842,5
848,0
853,6
859,1
864,6
870,1
875,6
881,2
886,7
892,2
897,7
903,3
/т=56,0 кгс/см2
0,03569
0,03741
0,03897
0,04042
0,04179
0,04310
0,'j4435
0,04556
0,04673
0,04787
0,04898
0,05008
0,05115
0,05220
0,06324
0,05427
0,05628
0,05629
0,05728
0,05826
0,С5924
0,06021
0,06117
0,06213
0,С63С8
0,06402
0,06496
0,С6690
0,06682
0,С6775
666,2
676,4
685,6
694,1
702,0
709,5
716,6
723,5
730,1
736,7
743,1
749,3
766,4
761,4
767,4
773,2
779,0
784,8
790,5
796,2
801,9
807,6
813,2
818,8
824,4
830,0
835,6
841,1
846,7
852,2
V, 11»/КГ
/
ккал/кг
/7=52,0 кгс/см*
0,05877
0,С5984
0,С6091
0,06197
0,06301
0,06405
0,06509
0,06611
0,С6713
С,06815
0,06916
0,07016
0,07116
0,07215
0,07314
0,07413
0,07511
0,07609
0,07707
0,07804
0,07901
0,07998
0,08С95
0,08192
774,8
780,5
786,2
791,9
797,5
803,1
808,7
814,3
819,9
825,4
831,0
836,5
842,0
847,6
853,1
858,7
864,2
869,7
875,2
880,8
886,3
891,8
897,4
902,9
/?=58,0 кгс/см8
0,03569
0,03725
0,03869
0,04005
0,04134
0,04256
0,04375
0,04490
0,04601
0,04710
0,04817
0,04921
0,05024
0,05125
0,05225
0,05324
0,05421
0,05518
0,05613
0,05708
0,05802
0,05896
0,05988
0,06081
0,06172
0,06263
0,06354
0,06444
0,06534
673,9
683,5
692,2
700,3
707,9
715,2
722,2
728,9
735,6
742,0
748,3
754,5
760,6
766,6
772,5
776,3
784,1
789,9
795,6
801,3
807,0
812,6
818,2
823,9
829,5
835,1
840,6
846,2
851,8
V, М«/КГ ,
/,
омл/кг
/7=54,0 кгс/см2 1
0,С5644
С,05748
0,05851
0,05954
0,06С55
0,C6U6
0,06256
0,06355
0,06454
0,С6552
0,06649
0,С6746
0,06843
0,06939
0,07035
0,07130
0,07225
0,07320
0,07414
0,07508
0,076С2
0,07696
0,07789
0,07882
774,0
779,8'
785,5
791,2
796,9
802,5
808,1
813,7
819,3
824,9
830,5
836,0
841,6
847,1
852,7
868,2
863,8
869,3
874,9
880,4
886,0
891,5
897,0
902,6
/7=60,0 кгс/см2
0,03408
0,03564
0,03707
0,03842
0,С3969
0,04090
0,04206
0,04319
0,04428
0,04534
0,04639
0,04740
0,04841
0,04939
0,05037
0.С5133
0,05228
0,0?322
0,05415
0,С55С7
0,055S8
0,05689
0,05779
0,0^868
0,05957
0,С6046
0,06134
0,06221
0,06308
671,3
681,2
690,2
698,6
706,4
713,8
720,9
727,7
734,5
741,0
747,4
753,6
759,7
765,7
771,7
777,6
783,4
789,2
795,0
800,7
806,4
812,0
817,7
823,3
829,0
834,6
840,2
845,8
851,4
570
580
590
600
610
620
630
640
650
280
290
ЗиО
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
5С0
510
520
530
540
550
560
570
580
59С
600
610
620
630
640
65С
290
300
310
320
330
V, М»/КГ
/,
ккал/кг
/?=56, ( кгс/см2
0,06867
0,06959
0,07051
0,07142
0,07233
0,07324
0,07414
0,07505
0,07595
857,8
863,4
868,9
874,5
880,0
885,6
891,1
896,7
?02,3
/?=62,0[кгс/см2
0,03255.
0,03412
0,03555
0,03688
0,03814
0,03933
0,04048
0,04158
0,04265
0,04370
0,04472
0,04571
0,04669
0,04766
0,0486Г
0,04954
0,05046
0,05138
0,05228
0,05318
0,05407
0,05495
0,05583
0,05670
0,05756
0,05842
0,05928
0,06013
0,С6С97
0,06181
0,06265
0,06349
0,06432
0,06515
0,06598
0,06680
0,06762
0,06844
668,6
678,9
688,2
696,8
704,8
712,3
719,5
726,5
733,4
740,0
746,4
752,7
758,8
764,9
770,9
776,8
782,7
788,5
794,3
800,1
805,8
811,5
817,2
822,8
828,5
834,1
839,7
845,3
850,9
856,6
862,2
867,8
873,3
878,9
884,5
89и,1
895,7
901,3
/?=68,С;кгс/см2
0,03005
0,03148
0,03280
0,03402
0,03517
671,6
681,9
691,2
699,8
707,9
V, М»/КГ
/,
ккал/кг
/7=58,0 кгс/см2
0,06623
0,С6712
0,06801
0,06889
0,06977
0,07С65
0,07153
0,и7240
0,07327
857,4
863,0
868,5
874,1
879,7
885,2
890,8
896,4
901,9
/7=64,0 кгс/см2
0,03111
0,03269
0,03412
0,03544
0,03668
0,03786
0,03899
0,04008
0,04113
0,04215
0,04315
0,04413
0,04508
0,04602
0,04695
0,04786
0,04877
0,04966
0,05054
0,05141
0,05228
0,05314
0,05399
0,05484
0,05568
0,05652
0,05736
0,05817
0,05900
0,05981
0,06063
0,06144
0,06225
0,06306
0,06386
0,06466
0,06Е46
0,06625
(§665,8
1676,6
686,2
695,0
703,2
710,9
718,2
725,3
732,2
738,9
745,4
751 7
758,0
764,1
770,1
776,1
782,0
787,9
793,7
799,4
^05,2
810,9
816,6
822,3
828,0
833,6
839,2
844,9
850,5
856,1
861,8
867,4
873,0
878,6
884,1
889,7
895,3
900,9
р= 70,0 кгс/см2
10,02882
0,03027
0,03158
0,03279
0,03394
668,9
679,7
689,3
698,1
706,3
о, м«/кг
/,
ккал/кг
/т=60,0ркгс/см*
0,06395
0,06481
0,06567
0,06653
0,06738
0,С6824
0,06908
0,06993
0,07078
857,0
862,6
868,2
873,7
879, а
884,&
890,4
896,0
901,а
/?=66,0 кгс/:м8
0,03133
0,03276
0,03408
0,03531
0,03648
0,03759
0,03866
0,03970
0,04070
0,04168
0,04263
0,04357
0,04449
0,04540
0,04629
0,04717
0,04804
0,04890
0,04975
0,05060
0,05144
0,05227
0,05309
0,05391
0,05473
0,05554
0,06634
0,05714
0,05793
0,05873
0,05952
0,06030
0,06109
О,» «6187
0,06264
0,06342
0,06419
674,1
684,1
693,1
701,5
709,4
716,8
724,0
731,1
737, #
744,4
760,8
757,1
763,3
769,3
775,3-
781,3
787,2
793,0
798,8
804,6
810,3
816,1
821,8
827,4
833,1
838,8
844,4
850,1
866,7
861 >
867,0
872,6
878,2"
883,8
889,4
895,0
900,6
/7=72,0 кгс/см2
0,02766
0,02911
0,03042
0,03164
0,03277
666,2
677,4
687, а
696,3-
704, Г

192
Таблица IV. Удельные объемы и энтальпии перегретого пара при докритическом давлении
и вс
340
350
360
37O
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
64*0
650
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
V, М»/КГ
/,
ккал/кг
/>=68,0 кгс/см2
0,03627
0,03733
0,03834
0,03933
0,04029
0,04123
0,04215
0,04305
0,04393
0,04481
0,04567
0,04652
0,04736
0,04819
0,04902
0,04983
0,05064
0,05145
0,05225
0,05304
0,05383
0,05461
0,05539
0,05616
0,05694
0,05771
0,05847
0,05923
0,05999
0,06075
0,06150
0,06226
715,5
722,8
729,9
736,7
743,4
749,9
756,2
762,4
768,5
774,6
780,6
786,5
792,4
798,2
804,0
809,8
815,5
821,2
826,9
832,6
838,3
844,0
849,6
855,3
860,9
866,6
872,2
877,8
883,4
889,0
894,6
900,3
/?=74,0 кгс/см2
0,02654
0,02801
0,02933
0,03053
0,03166
0,03273
0,03374
0,03472
0,03566
0,03658
0,03746
0,03833
0,03918
0,04002
0,04084
0,04164
0,04244
0,04323
0,04401
0,04478
0,04554
0,04630
0,04705
0,04779
0,04853
663,4
675,0
685,3
694,6
703,1
711,2
718,9
726,3
733,4
740,3
747,0
753,5
759,9
766,1
772,3
778,4
784,4
790,4
796,3
802,2
808,0
813,8
819,6
825,4
831,1
V, MtyKT
ккал/кг
/*=70,0 кгс/см2
0,03503
0,03609
0,03707
0,03804
0,03898
0,03990
0,04080
0,04169
0,04255
0,04341
0,04425
0,04508
0,04590
0,04672
0,04752
0,04832
0,04911
0,04990
0,05068
0,05145
0,05222
0,05298
0,05374
0,05450
0,05525
0,05600
0,05674
0,05749
0,05823
0,05896
0,05970
0,06043
714,1
721,5
728,7
735,6
742,4
748,9
755,3
761,6
767,7
773,8
779,8
785,8
791,7
797,6
803,4
809,2
815,0
820,7
826,4
832,1
837,8
843,5
849,2
854,8
860,5
866,2
871,8
877,4
883,1
888,7
894,3
899,9
/?=76,0]кгс/см2
0,02696
0,02828
0,02948
0,03061
0,03167
0,03267
0 03364
0,03457
0,03547
0,03634
0,03719
0,03803
0,03885
0,03965
0,04044
0,04123
0,04200
0,04276
0,04351
0,04426
0,04500
0,04573
0,04646
0,04718
672,6
683,2
692,8
701,5
709,7
717,5
725,1
732,3
739,3
746,0
752,6
759,0
765,3
771,5
777,7
783,7
789,7
795,7
801,6
807,4
813,3
819,1
824,9
830,6
^V, М»/КГ
/,
ккал/кг
/7=72,0 кгс/см
0,03385
0,03488
0,03586
0,03682
0,03775
0,03865
0,03953
0,04040
0,04125
0,04209
0,04291
0,04373
0/04453
0,04532
0,04611
0,04689
0,04766
0,04843
0,04919
0,04995
0,05070
0,05144
0,05218
0,05292
0,05366
0,05439
0,05511
0,05584
0,05656
0,05728
0,05799
0,05871
712,6
720,2
727,5
734,5
741,3
748,0
754,4
760,7
766,9
773,1
779,1
785,1
791,0
796,9
802,8
808,6
814,4
820,1
825,9
831,6
837,3
843,0
848,7
854,4
860,1
865,8
871,4
877,1
882,7
888,3
894,0
899,6
/7=78,0 кгс/см2
0,02595
0,02728
0,02849
0,02961
0,03066
0,03165
0,03261
0,03352
0,03441
0,03527
0,03611
0,03693
0,03774
0,03853
0,03930
0,04007
0,04083
0,04157
0,04231
0,04304
0,04377
0,04449
0,04520
0,04590
670,0
681,0
690,9
699,9
708,2
716,2
723,9
731,2
738,2
745,0
751,7
758,1
764,5
770,8
776,9
783,0
789,1
795,0
801,0
806,9
812,7
818,6
824,4
830,2
и °с
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
64U
650
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
300
310
320
330
340
V, М«/КГ
2/7=74,0
0,04926
0,04999
0,05071
0,05143
0,05215
0,05286
0,05357
0,05428
0,05498
0,05568
0,05638
0,05708
ккал/кг
кгс/см2
836,9
842,6
848,3
854,0
859,7
865,4
871,0
876,7
882,3
888,0
893,6
899,3
/7=80,0 кгс/см2
0,02498
0,02633
0,02754
0,02865
0,02970
0,03068
1», 03163
0,03253
0,03341
0,03426
0,03508
0,03589
0,03668
0,03746
0,03822
0,03896
0,03972
0,04045
0,04117
0,04189
0,04260
0,04330
0,04400
0,04469
0,04538
0,04606
0 04673
0,04741
0,04808
0,04874
0,04940
0,05006
0 05072
0,05137
0,05202
0,05267
667,4
678,8
689,0
698 2
706,7
714,8
722,6
730,0
737,1
744,0
750,7
757,3
763,7
770,0
776,2
782,3
788,4
794,4
800,4
806,3
812,2
818,0
823,8
829,6
835,4
841,2
847,0
852,7
858,4
864,2
869,9
875,6
881,2
886,9
892,6
898,3
/т=86,0)сгс/см2
0,02230
0,02369
0,02492
0,02603
0,02706
658,9
671,8
683,0
692,9
702,1
V, М«/КГ
/,
ккал/кг
/7=76,0 КГС/СМ2
0,04790
0,04861
0,04932
0,05002
0,05072
0,05142
0,05211
0,05280
0,05349
0,05417
0,05485
0,05553
836,4
842,1
847,8
853,6
859,3
865,0
870,6
876,3
882 0
887,6
893,3
898,9
/7=82,0 кгс/см2
0,02406
0,02541
0,02663
0,02774
0,02878
0,02976
0,03069
0,03159
0,03245
0,03329
0,03410
0,03490
0,03568
0,03644
0,03719
0,03793
0,03866
0,03938
0,04009
0,04079
0,04149
0,04218
0,04286
0,04354
0,04421
0,04487
0,04554
0,04620
0,04685
0,04750
0,04815
0,04880
0 04944
0,05008
0,05072
0,05135
664,7
676,6
687,0
696,5
705,2
713,4
721,4
728,8
736,1
743,0
749,8
756,4
762,8
769,2
775,4
781,6
787,7
793,8
799,8
805,7
811,6
817,5
823,3
829,1
834,9
840,7
846,5
852 3
858,0
863,8
869,5
875,2
880,9
886,6
892,2
897,9
/7=88,0 кгс/см*
0,02288
0,02412
0,02523
0,02626
699,3
680,9
691,1
700,4
V, М«/КГ
/7=78,0
0,04660
0,04730
0,04799
0,04868
0,04936
0,05004
0,05072
0,05140
0,05207
0,05274
0,05340
0,05407
/,
ккал/кг
кгс/см2
835,9
841,7
847,4
853,1
858,9
864,6
870,3
875,9
881,6
887,3
892,9
898,6
/7=84,0 кгс/см2
0,02316
0,02454
0,02575
0,02689
0,02790
0,02888
0,02980
0,03069
0,03154
0,03237
0,03317
0,03396
0,03472
0,03547
0,03621
0,03694
0,03765
0,03836
0,03905
0,03974
0,04043
0,04110
0,04177
0,04244
0,04310
0,04375
0,04440
0,04504
0,04568
0,04632
0,04696
0,04759
0,04822
0,04884
0,04947
0,05009
661,9
674,2
685,0
694,7
703,6
712,0
720,1
727J
735,0
742,0
748,9
755,5
762,0
768,4
774,7
780,9
737,0
793,1
799,1
805,1
811,0
816,9
822,8
828,6
834,5
840,3
846,1
851,8
857,6
863,4
869,1
874,8
880,5
886,2
891,9
897,6
/7=90,0 кгс/см2
0,02209
0,02334
0,02446
0,02549
666,8
678,7
689,2
698,8

Таблица IV. Удельные объемы и энтальпии перегретого пара при докритическом давлении
193
М»/КГ
ккал/кг
о, м»/кг
ккал/кг
0, М*/'КГ
2,
ккал/кг
t, °С
0, М»/КГ
ккал/кг
о. м»/кг
ккал/кг
о, м*/кг
ккал/кг
/>=86,0 кгс/см2
0,02803
0,02895
0,02983
0,03067
0,03149
0,03228
0,03305
0,03381
0,03455
0,03527
0,03599
0,03669
0,03738
0,03807
0,03875
0,03942
0,04008
0,04074
0,04139
0,04203
0,04267
0,04331
0,04394
0,04457
0,04420
0,04582
0,04644
0,04705
0,04767
0,04828
0,04888
710,6
718,8
726,5
733,9
741,0
747,9
754,6
761,2
767,6
774,0
780,2
786,
792,
798,
804,
810,5
816,4
822,3
828,2
834,0
839,8
845,6
851,4
857,2
863,0
868,7
874,4
880,1
885,8
891,6
897,3
р=92,0 кгс/см2
0,02134
0,02260
0,02373
0,02475
0,02571
0,02661
0,02747
0,02829
0,02908
0,02984
0,03058
0,03131
0,03201
0,03271
0,03339
0,03406
0,03472
0,03537
0,03601
0,03665
0,03728
0,03790
0,03852
0,03913
0,03973
664,1
676,2
687,4
697,2
706,2
714,8
722,8
730,5
737,9
745,0
751,9
758,6
765,2
771,7
778,0
784,3
790,5
796,6
802,7
808,8
814,8
820,7
826,6
832,5
838,4
р=88,0 кгс/см2
0,02722
0,02814
0,02901
0,02984
0,03065
0,03143
0,03219
0,03294
0,03366
0,03438
0,03508
0,03577
0,03646
0,03713
0,03779
0,03845
0,03910
0,03975
0,04039
0,04102
0,04165
0,04227
0,04289
0,04351
0,04412
0,04473
0,04534
0,04594
0,04654
0,04714
0,04714
709,2
717,4
725,3
732,8
740,0
747,0
753,7
760,3
766,8
773,2
779,5
785,7
791,8
797,9
803,9
809,9
815,9
821,8
827,6
833,5
839,3
845,2
851,0
856,8
862,6
868,3
874,0
879,8
885,5
891,2
896,9
/?=94,0 кгс/см2
0,02060
0,02188
0,02302
0,02404
0,02500
0,02589
0,02675
0,02756
0,02834
0,02909
0,02983
0,03054
0,03124
0,03192
0,03259
0,03325
0,03390
0,03455
0,03518
0,03580
0,03642
0,03702
0,03764
0,03824
0,03884
661,4
674,2
685,4
695,4
704,7
713,4
721,6
729,4
736,9
744,0
751,0
757,8
764,4
770,9
777,3
783,6
789,9
796,0
802,1
808,2
814,2
820,2
826,1
832,0
837,9
/*=90,0 кгс/см2
0,02645
0,02736
0,02822
0,02905
0,02985
0,03062
0,03137
0,03210
0,03282
0,03353
0,03422
0,03490
0,03557
0,03623
0,03688
0,03753
0,03817
0,03880
0,03943
0,04005
0,04067
0,04128
0,04189
0,04250
0,04310
0,04370
0,04429
0,04488
0,04547
0,04606
0,04664
707,7
716,1
724,1
731,6
738,9
746,0
752,8
759,5
766,0
772,4
778,8
785,0
791,2
797,3
803,3
809,3
815,3
821,2
827,1
833,0
833,9
844,7
850,6
856,4
862,2
867,9
873,7
879,4
885,1
890,9
896,6
jp=96,0 кгс/см2
0,01989
0,02119
0,02233
0,02336
0,02431
0,02521
0,02605
0,02686
0,02763
0,02838
0,02910
0,02981
0,03050
0,03117
0,03184
0*03249
0,03313
0,03376
0,03438
0,03499
0,03560
0,03620
0,03680
0,03739
0,03798
658,5
671,9
683,4
693,7
703,2
712,0
720,4
728,2
735,8
743,0
750,1
756,9
763,6
770,2
776,6
782,9
789,2
795,4
801,5
807,6
813,7
819,7
825,6
831,6
837,5
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
р=92,0 кгс/см2
0,04034
0,04093
0,04153
0,04212
0,04270
0,04329
0,04387
0,04444
0,04502
0,04559
844,3
850,1
855,9
861,7
867,5
873,3
879,0
884,8
890,5
896,3
/>=98,0 кгс/см2
0,01919
0,02052
0,02167
0,02270
0,02366
0,02454
0,02538
0,02618
0,02695
0,02769
0,02841
0,02911
0,02979
0,03045
0,03111
0,03175
0,03238
0,03300
0,03361
0,03422
0,03482
0,03541
0,03599
0,03658
0,03715
0,03772
0,03829
0,03885
0,03941
0,03997
0,04051
0,04107
0,04161
0,04216
0,04270
655,5
669,5
681,4
692,0
701,6
710,6
719,1
727,1
734,7
742,0
749,1
756,0
762,8
769,4
775,9
782,2
788,5
794,8
800,9
807,0
813,1
819,1
825,1
831,1
837,0
842,9
848,8
854,7
860,5
866,4
872,2
877,9
883,7
889,5
895,2
/?=110,0 кгс/см2
0,01687
0,01813
0,01920
0,02016
0,02105
0,02187
0,02264
0,02338
0,02408
0,02476
653,2
668,1
680,6
691,7
701,8
711,1
719,9
728,1
735,9
743,4
р=94,0 кгс/см2
0,03943
0,04001
0,04060
0,04118
0,04175
0,04232
0,04289
0,04346
0,04402
0,04459
843,8
849,7
855,5
861,3
867,1
872,9
878,7
884,4
890,2
895,9
р=100,0 кгс/см2
0,01851
0,01987
0,02103
0,02207
0,02302
0,02391
0,02474
0,02554
0,02630
0,02703
0,02774
0,02843
0,02910
0,02976
0,03040
0,03104
0,03166
0,03227
0,03287
0,03347
0,03406
0,03464
0,03522
0,03579
0,03636
0,03692
0,03748
0,03803
0,03858
0,03913
0,03967
0,04021
0,04075
0,04128
0,04181
652,4
667,0
679,3
690,2
700,0
709,2
717,8
725,9
733,6
741,1
748,2
755,2
762,0
768,8
775,1
781,5
787,9
794,1
800,3
806,5
812,6
818,6
824,6
830,6
836,5
842,5
848,4
854,3
860,1
866,0
871,8
877,6
883,4
889,1
894,9
/>=П5,0;кгс/см2
0,01548
0,01682
0,01793
0,01890
0,01979
0,02061
0,02138
0,02210
0,02279
0,02346
645,0
661,8
675,5
687,3
697,9
707,7
716,7
725,2
733,3
741,0
р=96,0 кгс/см1
0,03856
0,03913
0,03971
0,04028
0,04084
0,04140
0,04196
0,04252
0,04307
0,04362
843,4
849,2
855,1
860,9
866,7
872,5
878,3
884,1
889,8
895,6
= 105,0 кгс/см1
0,01832
0,01953
0,02058
0,02153
0,02242
0,02324
0,02402
0,02477
0,02549
0,02618
0,02685
0,02751
0,02814
0,02877
0,02938
0,02998
0,03057
0,03116
0,03173
0,03230
0,03286
0,03342
0,03397
0,03451
0,03505
0,03559
0,03612
0,03665
0,03717
0,03769
0,03821
0,03872
0,03923
0,03974
660,4
673,9
685,5
696,0
705,6
714,5
722,9
730,9
738,5
745,8
753,0
759,9
766,6
773,3
779,8
786,2
792,5
798,8
805,0
811,2
817,3
823,3
829,3
835,3
841,3
847,3
853,2
859,1
865,0
870,8
876,6
882,5
888,3
894,1
/>=120,0 кгс/см1
0,01558
0,01674
0,01773
0,01863
0,01944
0,02021
0,02093
0,02161
0,02226
655,0
669,9
682,6
693,8
704,0
713,5
722,3
730,6
738,5
13—382

194
Таблица IV. Удельные объемы и энтальпии перегретого пара при докритическом давлении
*г °с
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
V, 1Й»/КГ
ккал/кг
/7=110,0 КГС/СМ2
0,02542
0,02605
0,02667
0,02728
0,02787
0,02846
0,02903
0,02959
0,03015
0,03070
0,03124
0,03178
0,03231
0,03283
0,03335
0,03387
0,03438
0,03489
0,03539
0,03589
0,03639
0,03688
0,03737
0,03786
/=125,0
0,01439
0,01561
0,01664
0,01754
0,01837
0,01913
0,01984
0,02052
0,02116
0,02178
0,02238
0,02296
0,02352
0,02407
0,02460
0,02513
0,02565
0,02616
0,02666
0,02715
0,02764
0,02812
0,02860
0,02907
0,02953
0,02999
0,03045
0,03090
0,03135
0,03180
0,03225
0,С3269
0,03312
750,7
757,8
764,6
771,4
778,0
784,5
790,9
797,3
803,6
809,8
815,9
822,0
828,1
834,2
840,2
846,2
852,1
858,1
864,0
869,9
875,7
881,6
887,4
893,2
кгс/см
647,4
664,0
677,7
689,6
7С0.3
710,2
719,2
727,8
735,9
743,7
751,2
758,5
765,6
772,6
779,4
786,0
792,6
799,1
805,5
811,8
818,1
824,4
830,6
836,7
842,8
848,9
855,0
861,0
867,0
872,9
878,9
884,8
890,7
V, М»/КГ
i,
ккал/кг
/?=115,0 кгс/см2
0,02410
0,02472
0,02533
0,02592
0,02650
0,027С6
0,02762
0,02816
0,02870
0,02923
0,02976
0,03028
0,03079
0,03130
0.С3180
0,03230
0,03279
0,03328
0,03376
0,03425
0,03473
0,03520
0,03568
0,03615
748,4
755,6
762,6
769,5
776,2
782,8
789,3
795,7
802,1
808,4
814,6
820,7
826,9
: 833,0
839,0
845,1
851,1
857,0
863,0
868,9
874,8
880,7
886,5
892,4
/7=130,0 КГС/СМ
0,01323
0,01455
0,01561
0,01654
0,01736
0,01812
0,01883
0,01950
0,02014
0,02075
0,02134
0,02190
0,02245
0,02299
0,02352
0,02403
0,02454
0,02503
0,02552
0,02600
0,02647
0,02694
0,02740
0,02786
0,02831
0,02876
0,02920
0,02964
0,ОЗС08
0,С3051
0,ОЗС94
0,03136
0,03179
638,9
657,7
672,5
685,2
696,5
7С6,7
716,2
725,0
733,4
741,3
749,0
756,4
763,7
770,7
777,6
784,4
791,0
797,6
804,1
810,5
816,8
823,1
829,3
835,6
841,8
847,9
8?3,9
860,0
866,0
872,0
878,0
883,9
889,8
V, М»/КГ
i,
ккал/кг
/7=120,0 кгс/см2
0,02289
0,02350
0,02409
0,02467
0,02523
0,02578
0,02632
0,02685
0,02738
0,02789
0,02840
0,02890
0,02940
0,02989
0,03038
0,03086
0,03133
0,03181
0,03228
0,03274
0,03320
0,03366
0,03412
0,03457
746,1
753,4
760,6
767,6
774,4
781,1
787,7
794,2
800,6
806,9
813,2
819,4
825,6
831,8
837,9
844,0
850,0
856,0
862,0
867,9
873,9
879,8
885,7
891,5
р= 135,0 кгс/см2
0,01353
0,01464
0,01559
0,01642
0,01719
0,01790
0,01856
0,01919
0,01979
0,02037
0,02093
0,02147
0,02200
0,02251
0,02301
0,02350
0,02399
0,02446
0,02493
0,02539
0,02584
0,02629
0,02674
0,02718
0,02761
0,02804
0,02847
0,02889
0,02931
0,02973
0,03014
0,03055
650,7
667,0
€80,6
692,5
703,2
713,0
722,1
730,7
738,9
746,7
754,3
761,7
768,8
775,8
782,7
789,4
796,1
802,6
8С9,
815,5
821,8
828,2
834,4
840,6
846,8
852,9
859,0
865,0
871,1
877,1
83,0
89,0
t, °С
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
МО
НО
560
570
580
590
6С0
610
620
630
640
650
350
360
370
380
390
4С0
410
420
430
440
450
460
470
480
490
5С0
510
520
530
540
550
560
570
580
590
V, мз/кг
ккал/кг
р= 140,0 кгс/см2
0,01254
0,01372
0,01469
0,01554
0,01631
0,01702
0,01768
0,01831
0,01890
0,01947
0,02002
0,02055
0,02107
0,02157
0,02206
0,02254
0,02302
0,02348
0,02394
0,02438
0,02483
0,02527
0,02570
0,02612
0,02655
0,02697
0,02738
0,02779
0,02820
0,02860
0,02900
0,02940
643,0
661,1
675,8
688,3
699,5
709,7
719,2
728,0
736,4
744,4
752,2
7^9,6
766,9
774,0
781,0
787,8
794,5
801,2
807,7
814,2
820,6
826,9
833,2
839,5
845,7
851,8
858,0
864,1
870,1
876,1
882,1
888,1
р= 155,0 кгс/см
0,01114
0,01227
0,01319
0,01399
0,01470
0,0U36
0,01598
0,01656
0,01711
0,01764
0,01815
0,01864
0,01912
0,01958
0,02004
0,02048
0,02091
0,02134
0,02176
0,С2217
0,022?8
0,02298
0,02338
0,02377
0,02415
640,2
659,5
674,8
€87,8
699,4
7С9,9
719,6
728,7
737,3
745,5
753,4
761,1
768,6
775,8
782,9
789,9
796,7
803,5
810,1
816,7
823,2
829,6
836,0
842,4
848,7
V, М»/КГ
/,
ккал/кг
/7= 145,0 кгс/см2
0,01156 I
0,01284
0,01385
0,01472
0,01549
0,01620
0,01686
0,01748
0,01807
0,01863
0,01917
0,01970
0,02020
0,02070
0,02118
0,02165
0,02211
0,02256
С,02301
0,02345
0,02388
0,02431
0,02473
0,02515
0,02556
0,02596
0,02637
0,02677
0,02716
0,02755
0,02794
0,02833
634,2
654,8
670,7
684,0
695,8
706,4
716,
725,2
733,9
742,1
750,0
757,6
765,0
772,2
779,3
786,2
793,0
799,7
806,3
812,8
819,3
825,7
832,0
838,3
844,6
850,8
857,0
863,1
869,2
875,2
881,3
887,3
/7=160,0 КГС/СМ
0,01031
0,01152
0,01248
0,01329
0,014С2
0,01468
0,01530
0,01587
0,01642
0,01694
0,01744
0,01793
0,01840
0,01886
0,01930
0,01974
0,02016
0,С2С58
0,02099
0,С2139
0,С2179
0,02219
0,02257
0,02295
0,02333
631,5
653,3
669,8
683,6
695,7
706,6
716,6
726,0
734,8
743,2
751,3
759,
766,7
774,1
781,3
788,3
795,2
802,0
808,7
815,4
821,9
828,4
834,9
841,3
847,6
V, М8/КГ
i,
ккал/кг
/;=150,Скгс/см!Г
0,01198
0,01304
0,01393
0,01472
0,01543
0,01609
0,01671
0,01729
0,01785
0,01838
0,01890
0,01940
0,01988
0,02035
0,02082
0,02127
0,02171
0,02215
0,02258
0,С2300
0,02342
0,02383
0,02423
0,02463
0,02503
0,02542
0,02581
0,02619
0,02658
0,02696
0,02733
647,8
665,2
679,5-
691,9
702,9*
713,0
722,4
731,3
739,7
747,8
755,6-
763,1
770,4
777,6-
784,6
791,4
798,2
804,9
811,5-
818,0
824,4
830,8
837,2
843,5
849,7
855,9
862,1
868,2
874,3
880,4
886,4
/7=165,0 КГС/СМ2'
0,С0946
0,01080
0,01180
0,01263
0,01337
0,01403
0,01465
0,01522
0,01577
0,01629
0,01678
0,01726
0,01773
0,01818
0,01861
0,01904
0,01946
0,01987
0,02027
0,С2С67
0,С21С6
0,02144
0,02182
0,02219
0,022^6
621,5
646,6
664,5
679,2
691,9
703,3
713,6
723,3
732,3.
740,9
749,2
757,1
764,8
772,3
779,6
786,7
793,7
8С0,а
807,4
814,1
820,7
827,2
833,7
840,2
846,6

Таблица IV. Удельные объемы и энтальпии перегретого пара при докритическом давлении
195
V, М»/КГ
ккал/кг
v, мз/кг
ккал/кг
V, мз/кг
ккал/кг
t, °С
и, мз/кг
ккал/кг
v, мз/кг
ккал/кг
v, м»/кг
ккал/кг
/7=155,0 КГС/СМ:
0,02454
0,02492
0,02529
0,02566
0,02603
0,02640
854,9
861
867,
873,
879,
885,6
р=170,0 кгс/см1
0,01009
0,01114
0,01200
0,01275
0,01342
0,01404
0,01461
0,01515
0,01567
0,01616
0,01663
0,01709
0,01753
0,01796
0,01838
0,01880
0,С1920
0,01959
0,01998
0,02036
0,02074
0,02111
0,02148
0,02184
0,02219
0,02255
0,02290
0,02324
0,02359
0,02393
639,2
658,9
674,6
688,0
699,8
710,6
720,5
729,8
738,6
747,0
755,1
762,9
770,5
777,9
785,1
792,2
799,1
806,0
812,7
819,4
826,0
832,6
839,1
845,5
851,9
858,2
864,4
870,6
876,8
883,0
/7=185,0 кгс/см*
0,007910
0,009289
0,01026
0,01106
0,01176
0,01238
0,01296
0,01350
0,01400
0,01448
0,01494
0,01538
0,01581
0,01623
0,01663
0,01702
0,01740
0,01778
0,01814
0,01851
0,01886
0,01921
0,01956
0,01990
0,02023
610,2
639,6
659,5
675,4
688,9
700,9
711,8
721,9
731,4
740,3
748,9
757,1
765,0
772,7
780,2
787,6
794,8
801,8
808,8
815,6
822,4
829,1
835,7
842,2
848,7
/7=160,0 КГС/СМ2
0,02371
0,02408
0,02444
0,02481
0,02517
0,02552
853,9
860,1
866,3
872,5
878,6
884,7
/7=175,0 кгс/см1
0,009382
0,01051
0,01140
0,01216
0,01284
0,01346
0,01403
0,01457
0,01508
0,01557
0,01604
0,01649
0,01693
0,01735
0,01776
0,01817
0,01856
0,01895
0,01933
0,01971
0,020С8
0,02044
0,02080
0,02115
0,02160
0,02185
0,02219
0,02253
0,02286
0,02320
631,0
653,0
669,8
684,0
696,3
707,4
717,7
727,2
736,2
744,8
753,0
761,0
768,7
776,2
783,5
790,6
797,7
804,6
811,4
818,2
824,8
831,4
838,0
844,4
850,8
857,2
863,5
869,7
875,9
882,1
/?= 190,0 кгс/см5
0,008689
0,009722
0,01055
0,01125
0,01189
0,01246
0,01300
0,01350
0,01398
0,01444
0,01487
0,01530
0,01570
0,01610
0,01649
0,01686
0,01723
0,01760
0,01795
0,01830
0,01864
,01898
0,01932
0,01965
632,0
653,9
670,8
685,1
697,5
708,8
719,2
728,9
738,0
746,7
755,1
7ВЗ,2
771,0
778,6
786,0
793,3
800
807
814
821
827
834
841
847,7
р= 165,0 кгс /см
0,02293
0,02329
0,02365
0,02400
0,02435
0,02470
852
859
865
871,6
877,7
883,8
р= 180,0 кгс /см2
0,008664
0,009894
0,01082
0,01160
0,01229
0,01291
0,01348
0,01402
0,01453
0,01501
0,01548
0,01592
0,01635
0,01677
0,01718
0,01758
0,01797
0,01835
0,01872
0,01909
0,01945
0,01981
0,02016
0,02051
0,02086
0,02119
0,02152
0,02185
0,02218
0,02251
621,5
646,6
664,8
679,8
692,7
704,2
714,8
724,6
733,8
742,6
751,0
759,0
766,9
774,5
781
789
796
803
810
816,9
823,6
830,2
836,8
843,3
849,8
856,2
862,5
868,8
875,0
881,2
/7=195,0кгс/см:
0,008085
0,009194
0,01005
0,01077
0,01141
0,01199
0,01253
0,01303
0,01350
0,01396
0,01439
0,01481
0,01521
0,01560
0,01598
0,01636
0,01672
0,01708
0,01743
0,01777
0,01811
0,01844
0,01877
0,01909
623,5
647,9
666,
681
694
705
716
726
735
744
753;
761,
769
776,9
784,4
791,8
799,0
806,0
813,0
819,9
826,7
833,4
840,1
846,7
610
620
630
640
650
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
/7=185,0 кгс/см2
0,02056
0,02089
0,02122
0,02154
0,02186
855,2
861,5
867,8
874,1
880,4
/?=200,0 кгс/см2
0,007466
0,008676
0,009567
0,010306
0,01095
0,01154
0,01207
0,01258
0,01305
0,01350
0,01393
0,01434
0,01474
0,01513
0,01550
0,01587
0,01623
0,01658
0,01693
0,01726
0,01760
0,01792
0,01824
0,01856
0,01888
0,01919
0,01949
0,01979
0,02009
613,7
641,5
661
676,9
690,5
702,6
713,6
723,8
733,3
742,4
751,1
759,4
767,4
775,2
782,8
790,3
797,6
804,7
811,7
818,7
825,5
832,3
839,0
845,6
852,1
858,6
865,0
871,4
877,8
/7=215,0 кгс/см2
,007144
,008201
,009009
,009690
,01029
,01С83
,01134
,01180
,01225
,01267
,01307
,01346
,01384
,01420
,01456
,01490
,01524
,01557
,01589
,01621
,01652
,01682
,01713
,01742
,01772
,01801
,01830
,01858
618,6
644,5
663,6
679,2
692,7
704,8
715,8
726,1
735,7
744,8
753,6
762,0
770,1
778,0
785,7
793,2
800,6
807,8
814,9
821
828
835
842
849
855
862
868
/7=190,0 кгс/см2
0,01997
0,02029
0,02061
0,02092
0,02124
854,2
860,6
866,9
873,2
879,5
/7=205,0 кгс/см2
0,006807
0,008166
0,009100
0,009858
0,01052
0,01110
0,01164
0,01214
0,01262
0,01306
0,01349
0,01390
0,01430
0,01468
0,01505
0,01541
0,01576
0,01611
0,01645
0,01678
0,01711
0,01743
0,01775
0,01806
0,01837
0,01867
0,01897
0,01927
0,01957
601,9
634,6
655,9
672,6
686,8
699,4
710,7
721,2
730,9
740,2
749,0
757,5
765,6
773,5
781,2
788,8
796,1
803,3
810,4
817,4
824,3
831,2
837,9
844,5
851,1
857,6
864,1
870,5
876,9
/7=220,0 кгс/см2
875,1
0,006619
0,007764
0,008604
0,009299
0,009907
0,01045
0,01096
0,01143
0,01187
0,01229
0,01269
0,01307
0,01345
0,01381
0,01416
0,01450
0,01483
0,01515
0,01547
0,01578
0,01609
0,01639
0,01669
0,01698
0,01727
0,01756
0,01784
0,01812
609,0
638
658
675
689,
701,
713
723,6
733,4
742,7
751,6
760,2
768
776
784
791
799,2
806
813
820
827,7
834,6
841,4
848,1
854,7
861,3
867,8
874,2
/7=195,0 кгс/см2
0,01941
0,01972
0,02004
0,02035
0,02065
853,2
859,6
866,0
872,3
878,6
/7=210,0 кгс/см2
0,006050
0,007657
0,008645
0,009427
0,01009
0,01069
0,01123
0,01173
0,01220
0,01265
0,013G7
0,01348
0,01387
0,01425
0,01462
0,01497
0,01532
0,01566
0,01600
0,01633
0,01665
0,01696
0,01727
0,01758
0,01788
0,01818
0,01848
0,01877
0,01906
586,1
627,0
650,4
668,2
683,1
696,1
707,8
718,5
728,5
738,0
746,9
755,5
763,8
771,8
779,6
787,2
794,7
802,0
809,1
816,2
823,1
830,0
836,8
843,5
850,1
856,7
863,2
869,6
876,0
/7=225,0 кгс/см2
0,006С66
0,007333
0,008210
0,008922
0,009538
0,01009
0,01059
0,01106
0,01150
0,01192
0,01232
0,01270
0,01307
0,01343
0,01377
0,01411
0,01444
0,01476
0,01507
0,01538
0,01568
0,01598
0,01627
0,01656
0,01685
0,01713
0,01741
0,01768
597,8
631,6
653,7
671,0
685,7
698,6
710,3
721,0
731,1
740,6
749,6
758,3
766,7
774,8
782,6
790,3
797,8
805,2
812,5
819,5
826,5
833,5
840,3
?47,1
853,7
860,3
866,9
873,4

196
Таблица V. Удельные объемы и энтальпии в критической и околокритической областях
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
350
352
354
356
358
0, М»/КГ
Удельные объемы и энтальпии в
1,
ккал/кг
/?=230 кгс/см2
,001629
,001648
,001670
,001693
,001718
,001746
,001778
0,001814
,001856
0,001908
0,001974
0,002066
0,002226
0,003778
0,004943
0,005460
0,005843
0,006159
0,006434
0,006680
0,006904
0,007112
0,007306
0,007488
0,007661
0,007826
0,007984
0,008135
0,008280
0,008421
0,008557
0,008689
0,008818
0,008942
0,009064
0,009183
0,009299
0,009412
0,009523
0,009632
0,009739
0,009844
0,009947
0,01005
0,01015
0,01025
0,01034
0,01044
0,01053
0,01062
0,01072
390,7
394,4
398,1
401,9
406,0
410,2
414,7
419,4
424,6
430,4
437,1
445,4
457,4
528,3
568,2
583,9
595,0
604,0
611,6
618,3
624,4
629,9
635,0
639,7
644,2
648,4
652,4
656,2
659,9
663,4
666,7
670,0
673,2
676,2
679,2
682,1
684,9
687,6
690,3
692,9
695,4
697,9
700,4
702,8
705,1
707,4
709,7
712,0
714,2
716,3
1 718,5
/7=236 КГС/СМ1
0,001621
0,001640
0,001661
0,001683
0,001707
390,2
393,7
397,4
401,1
405,1
0, М»/КГ
/,
¦кал /кг
/7=232 кгс/см2
,001626
,001646
,001667
,001689
,001714
0,001742
0,001772
0,001807
0,001848
0,001897
0,001959
0,002043
0,002176
0,002544
0,004563
0,005191
0,005616
0,005955
0,006245
0,006501
0,006733
0,006946
0,007145
0,007331
0,007507
0,007675
0,007835
0,007988
0,008135
0,008277
0,008415
0,008548
0,008677
0,008803
0,006925
0,009044
0,009161
0,009275
0,009386
0,009496
0,009602
0,009708
0,009811
0,009912
0,01001
0,01011
0,01021
0,01030
0,01040
0,01049
0,01058
390,5
394,1
397,8
401,7
405,7
409,8
414,2
418,9
424,0
429,7
436,1
443,9
454,4
476,8
557,2
577,1
589,8
599,6
607,8
614,9
621,3
627,0
632,3
637,3
641,9
646,2
650,3
654,2
658,0
661,5
665,0
668,3
671,5
674,6
677,6
680,6
683,4
686,2
688,9
691,5
694,1
696,7
699,1
701,6
704,0
706,3
708,6
710,9
713,1
715,3
717,4
/7=238 кгс/см2
0,001619
0,001638
0,001658
0,001679
0,001703
390,0
393,5
397,1
400,9
404,8
V, М»/КГ ,
i критической и околокритической областях
/.
скал /кг
/?=234 кгс/см2
,001624
,001643
,001664
,001686
,001710
,001737
,001767
0,001801
,001841
0,001888
0,001946
0,002023
0,002138
0,002371
0,004058
0,004897
0,005378
0,005746
0,006052
0,006320
0,006561
0,006781
0,006985
0,007175
0,007355
0,007525
0,007687
0,007842
0,007991
0,008135
0,008274
0,008408
0,008538
0,008665
0,008788
0,008908
0,009025
0,009139
0,009251
0,009361
0,009468
0,009573
0,009677
0,009779
0,009878
,009977
0,01007
0,01017
0,01026
0,01035
0,01045
390,3
393,9
397,6
401,4
405,4
409,5
413,8
418,5
423,5
429,0
435,2
442,5
452,0
467,8
541,0
569,2
584,1
595,0
603,8
611,4
618,1
624,1
629,6
634,7
639,5
644,0
648,2
652,2
656,0
659,7
663,2
666,6
669,9
673,0
676,1
679,1
682,0
684,8
687,5
690,2
692,8
695,4
697,9
700,4
702,8
705,1
707,5
709,8
712,0
714,2
716,4
/7=940 кгс/см2
0ДЮ1617
0,001635
0,001655
0,001676
0,001699
389,
393,
396,
400,
404,
t, °С
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
о, м»/кг
1,
ккал/кг
/>-=236 кгс/см2
0,001733
0,001762
0,001795
0,001834
0,001879
0,001934
0,002005
0,002107
0,002284
0,003205
0,004564
0,005127
0,005529
0,005857
0,006138
0,006388
0,006615
0,006825
0,007020
0,007203
0,007376
0,007541
0,007698
0,007849
0,007994
0,008134
0,008270
0,008401
0,008528
0,008652
0,008773
0,008890
0,009005
0,009118
0,009228
0,009336
0,009441
0,009545
0,009646
0,009747
0,009845
0,009942
0,01004
0,01013
0,01022
0,01032
409,2
413,5
418,0
422,9
428,3
434,3
441,3
450,1
463,0
509,1
559,6
577,7
589,9
599,6
607,7
614,8
621,1
626,8
632,1
637,1
641,7
646,0
650,1
654,1
657,8
661,4
664,9
668,2
671,4
674,5
677,6
680,5
683,4
686,1
688,9
691,5
694,1
696,6
699,1
701,6
704,0
706,3
708,6
710,9
713,1
715,3
/7=242 кгс/см2
0,001614
0,001633
0,001652
0,001673
0,001696
0,001721
0,001748
0,001779
0,001814
0,001854
389,6
393,1
396,7
400,4
404,2
408,2
412,4
416,8
421,4
426,5
V, М»/КГ
/.
Ю5ал/кг
/7=238 кгс/см2
,001729
,001758
,001790
,001827
,001870
,001922
,001989
,002080
,002227
0,002618
0,004166
0,004857
0,005305
0,005657
0,005954
0,006215
0,006450
0,006665
0,006865
0,007052
0,007228
0,007396
0,007555
0,007708
0,007855
0,007996
0,008133
0,008265
0,008394
0,008518
0,008640
0,008758
0,008874
0,008986
0,009097
0,009205
0,009311
0,009415
0,009517
0,009617
0,009716
0,009813
0,009908
0,01000
0,01009
0,01019
408,8
413,1
417,6
422,4
427,7
433,5
440,2
448,4
459,6
482,9
547,1
570,4
584,5
595,1
603,8
611,3
618,0
624,0
629,5
634,6
639,3
643,8
648,0
652,1
655,9
659,6
663,1
666,5
669,8
672,9
676,0
679,0
681,9
684,7
687,5
690,2
692,8
695,4
697,9
700,4
702,8
705,2
707,5
709,8
712,1
714,3
/7=244 кгс/см1
0,001612
0,001630
0,001649
0,001670
0,001693
0,001717
0,001744
0,001774
0,001808
0,001847
389,4
392,9
396,5
400,1
403,9
407,9
412,0
416,4
421,0
425,9
Таблица V
vt м»/кг
1,
ккал/кг
/7=240 кгс/см1
,001725
,001753
,001784
,001820
,001862
,001912
0,001974
0,002058
,002183
0,002440
0,003652
0,004561
0,005071
0,005452
0,005767
0,006040
0,006284
0,006506
0,006711
0,006902
0,007082
0,007252
0,007414
0,007569
0,007717
0,007860
0,007998
0,008132
0,008261
0,008386
0,008508
0,008627
0,008744
0,008857
0,008968
0,009076
0,009182
0,009287
0,009389
0,009489
0,009588
0,009685
0,009781
0,009875
0,009968
0,01006
408,5
412,7
417,2
422,0
427,0
432,7
439,2
446,9
457,0
473,8
529,2
561,8
578,4
590,2
599,7
607,7
614,7
621,0
626,7
632,0
636^9
641,5
645,9
650,0
653,9
657,7
661,3
664,8
668,1
671,3
674,5
677,5
680,5
683,3
686,1
688,8
691,5
694,1
696,7
699,2
701,6
704,0
706,4
708,7
711,0
713,2
/7=246 КГС/СМ2
0,001610
0,001628
0,001647
0,001667
0,001689
0,001713
0,001740
0,001769
0,001802
0,001839
389,2
392,7
396,2
399,9
403,7
N 407,6
411,7
416,0
420,5
425,4

Таблица V. Удельные объемы и энтальпии в критической и околокритичеекой областях
197
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
37о
372
374
376
г, м»/кг
/,
ккал/кг
/7=242 кгс/см2
0,001902
0,001961
0,002038
0,002148
0,002344
0,003041
0,004227
0,004822
0,005241
0,005577
0,005863
0,006117
0,006346
0,006557
0,006753
0,006936
0,007109
0,007274
0,007431
0,007581
0,007725
0,007865
0,007999
0,008129
0,008256
0,008379
0,008499
0,008615
0,008729
0,008840
0,008949
0,009056
0,009160
0,009263
0,009364
0,009462
0,009560
0,009655
0,009750
0,009842
0,009934
432,0
438,2
445,6
454,8
468,5
504,8
551,5
571,6
585,0
595,3
603,9
611,3
617,9
623,9
629,4
634,5
639,2
643,7
647,9
652,0
655,8
659,5
663,0
666,4
669,7
672,9
676,0
679,0
681,9
684,7
687,5
690,2
692,8
695,4
697,9
700,4
702,9
705,2
707,6
709,9
712,2
/?=248 кгс/см*
0,001608
0,001625
0,001644
0,001664
0,001686
0,001710
0,00O35
0,001764
0,001796
0,001833
0,001875
0,001926
0,001989
0,002072
0,002191
389,1
392,5
396,0
399,7
403,4
407,3
411,4
415,6
420,1
424,9
430,0
435,8
442,2
449,9
459,5
V, М8/КГ
/,
ккал/кг
/7=244 кгс/см2
0,001892
0,001948
0,002020
0,002119
0,002279
0,002676
0,003841
0,004556
0,005021
0,005382
0,005685
0,005949
0,006186
0,006403
0,006604
0,006791
0,006967
0,007135
0,007294
0,007446
0,007592
0,007733
0,007869
0,008000
0,008127
0,008251
0,008371
0,008489
0,008603
0,008715
0,008824
0,008931
0,009036
0,009139
0,009240
0,009339
0,009436
0,009532
0,009626
0,009719
0,009810
431,3
437,4
444,4
452,9
464,8
488,1
538,5
564,0
579,3
590,7
599,9
607,8
614,7
621,0
626,7
632,0
636,9
641,5
645,8
650,0
653,9
657,7
661,3
664,7
668,1
671,3
674,5
677,5
680,5
683,3
686,1
688,9
691,5
694,2
696,7
699,2
701,7
704,1
706,5
708,8
711,1
/?=250 кгс/см2
0,001605
0,001623
0,001641
0,001661
0,001683
0,001706
0,001731
0,001759
0,001791
0,001826
0,001867
0,001916
0,001975
0,002052
0,002159
388,9
392,3
395,8
399,4
404,2
407,0
411,0
415,2
419,7
424,4
429,4
435,0
441,3
448,5
457,5
V, М»/КГ
/,
ккал/кг
/7=246 кгс/см2
0,001884
0,001937
0,002004
0,002094
0,002230
0,002509
0,003398
0,004268
0,004792
0,005183
0,005504
0,005780
0,006026
0,006250
0,006455
0,006647
0,006827
0,006997
0,007158
0,007312
0,007460
0,007602
0,007739
0,007872
0,008000
0,008125
0,008246
0,008364
0,008479
0,008591
0,008701
0,008808
0,008913
0,009016
0,009117
0,009217
0,009314
0,009410
0,009505
0,009597
0,009689
430,7
436,5
443,2
451,3
461,9
479,4
522,0
555,1
573,0
585,7
595,7
604,1
611,4
618,0
623,9
629,4
634,5
639,2
643,7
647,9
651,9
655,8
659,5
663,0
666,4
669,7
672,9
676,0
679,0
681,9
684,8
687 >5
690,2
692,9
695,5
698,0
700,5
702,9
705,3
707,7
710,0
/7=252 кгс/см2
0,001603
0,001620
0,001639
0,001659
0,001680
0,001703
0,001727
0,001755
0,001785
0,001820
0,001860
0,001906
0,001963
0,002034
0,002131
388,7
392,1
395,6
399,2
402,9
406,8
410,7
414,9
419,3
423,9
428,9
434,3
440,4
447,3
455,8
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
V» М»/КГ
1.
ккал/кг
/?=248 кгс/см2
0,002402
0,00?987
0,003951
0,004551
0,004978
0,005319
0,005610
0,005865
0,006096
0,006307
0,006503
0,006687
0,006860
0,007024
0,007180
0,007330
0,007473
0,007612
0,007745
0,007875
0,008000
0,008122
0,008240
0,008356
0,008469
0,008579
0,008687
0,008792
0,008895
0,008997
0,009096
0,009194
0,009290
0,009385
0,009478
0,009569
/?=254 к
0,001601
0,001618
0,001636
0,001656
0,001677
0,001699
0,001724
0,001750
0,001780
0,001814
0,001852
0,001897
0,001951
0,002018
0,002107
0,002235
0,002457
0,002964
0,003741
0,004317
474,0
504,8
544,6
566,1
580,3
591,2
600,2
608,0
614,9
621,1
626,7
632,0
636,9
641,5
645,8
650,0
653,9
657,7
661,3
664,7
668,1
671,3
674,5
677,5
680,5
683,4
686,2
688,9
691,6
694,2
696,8
699,3
701,8
704,2
706,6
708,9
гс/см2
388,5
391,9
395,4
399,0
402,7
406,5
410,4
414,5
418,9
423,4
428,3
433,7
439,5
446,2
454,2
464,3
479,1
506,1
539,5
561,1
V, и* 1кг
/,
ккал/кг
/?=250 кгс/см2
0,002331|
0,002720
0,003607
0,004296
0,004766
0,005132
0,005437
0,005704
0,005942
0,006159
0,006360
0,006547
0,006723
0,006890
0,007049
0,007200
0,007345
0,007485
0,007620
0,007750
0,007877
0,007999
0,008119
0,008235
0,008348
0,008459
0,008567
0,008673
0,008776
0,008878
0,008978
0,009076
0,009172
0,009267
0,009360
0ДЮ9451
./7=256 i
frf001599
0,001616
0,001634
0,001653
0,001674
0,001696
0,001720
0,001746
0,001775
0,001808
0,001845
0,001888
0,001940
0,002003
0,002085
0,002199
0,002383
0,002753
0,003451
0,004080
470,0
492,5
532,В
558,2
574,5
586,5
596,2
604,4
611,6
618,1
624,0
629,5
634,5
639,2
643,7
647,9
652,0
655,8
659,5
663,0
666,5
669,8
672,9
676,0
679,1
682,0
684,8
687,6
690,3
693,0
695,6
698,1
700,6
703,1
705,5
707,8
ас/см2
:388,4
391,8
395,2
398,8
'402,4
i
406,2
410,1
414,2
418,5
423,0
427,8
433,0
438,8
445,2
452,8
462,1
475,0
496,3
528,6
553,5
V, М»/КГ
кпл/жг
/7=252 кгс/см2
0,002278
0,002561
0,003259
0,004025
0,004546
0,004939
0,005263
0,005541
0,005788
0,006012
0,006218
0,006409
0,006588
0,006758
0,006919
0,007072
0,007219
0,007360
0,007496
0,007628
0,007755
0,007878
0,007998
0,008115
0,008229'
0| 0*08340
0,008449
0,008555
0,008659
0,008761
0,008861
0,008959
0,009055
0,009150
0,009243
0,009335
//=258 i
0,001597
0,001614
0,001631
0,001650
0,001671
0,001692
0,001716
0,001742
0,001771
0,001802
0,001839
0,001880
0,001929
0,001989
0,002066
0,002169
0,002325
0,002610
0,003180
0,003835
466,8
484,6
518,7
549,4
568,1
581,4
591,9
600,7
608,3
615,1
621,2
626,9
632,1
637,0
641,5
645,9
650,0
653,9
657,7
661,3
664,8
668,2
671,4
674,5
677,6
680,6
683,5
686,3
689,0
691,7
694,3
696,9
699,4
701,9
704,3
706,7
от/см2
388,2
391,6
395,0
398,6
402,2
406,0
409,8
413,&
418,1
422, &
427,а
432,4
438,0
444, а
451,5
460,2
471,7
489,2
517,7
545,1

198
Таблица V. Удельные объемы и энтальпии в критической и околокритической областях
t, °с
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
' ¦
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380.
382
384
386
388
390
392
394
396
398
V, мэ/кг
/7=254 }
0,004743
0,005085
0,005377
0,005633
0,005864
0,006075
0,006271
0,005454
0,006626
0,006789
0,006945
0,007094
0,007236
0,007374
0,007506
0,007635
0,007759
0,007880
0,007997
0,008112
0,008223
0,008332
0,008439
0,008543
0,008645
0,008746
0,008844
0,008941
0 009036
0,009129
0,009221
/7=260 i
0,001595
0,001611
00,01639
0,001648
0,001668
0,001639
0,001713
0,001738
0,001766
0,001797
0,001832
0,001872
0,001920
0,001977
0,002048
0,002142
0,002279
0,002507
0,002953
0,003587
0,004121
0,004536
0,004875
0,005164
0,005420
ккал/кг
<гс/см2
576,0
587,4
596,8
604,8
612,0
618,4
624,2
629,6
634,6
639,3
643,8
648,0
652,0
655,9
659,6
663,1
666,5
670,0
673,0
676,1
679,1
682,1
684,9
687,7
690,4
693,1
695,7
698,3
700,8
703,2
705,6
сгс/см2
388,1
391,4
394,8
398,4
402,0
405,7
409,6
413,6
417,7
422,1
426,8
431,8
437,3
443,4
450,3
458,5
469,0
483,9
507,8
536,1
557,0
572,1
583,9
593,6
601,9
V, МЗ/КГ
/7=256 у
0,004540
0,004905
0,005211
0,005478
0,005716
0,005933
0,006134
0,006320
0,005496
0,005661
0,006819
0,006970
0,007114
0,007252
0,007386
0,007516
0,007641
0,007762
0,007881
0,007995
0,008108
0,008217
0,008324
0,008429
0,008531
0,008532
0,008731
0,008827
0,008922
0,009016
0,009108
i,
ккал/кг
тс/см1*
570,1
582,6
592,7
601,2
608,7
615,4
621,5
627,1
632,2
637,1
641,7
646,0
650,1
654,0
657,8
651,4
664,9
668,2
671,5
674,6
677,7
680,7
683,6
686,4
689,2
691,8
694,5
697,1
699,6
702,1
704,5
/?=252 кгс/см*
0,001593
0,001609
0,001627
0,001645
0,001665
0,001685
0,001709
0,001734
0,001761
0,001792
0,001826
0,001865
0,001910
0,001955
0,002032
0,002119
0,002240
0,002431
0,002779
0,003348
0,003905
0,004346
0,004704
0,005005
0,005271
387,9
391,2
394,7
398,2
401,8
405,5
409,3
413,2
417,4
421,7
426,3
431,3
436,6
442,5
449,2
457,0
466,7
479,8
499,7
525,8
549,7
556,4
579,1
589,5
598,3
V, М3/КГ
/7=258
0,004333
0,004722
0,005044
0,005322
0,005568
0,005792
0,005997
0,005187
0,005365
0,005534
0,005694
0,006847
0,005993
0,007133
0,00726В
0,007393
0,007524
0,007647
0,007766
0,007881
0,007994
0,008104
0,008211
0,0Э8316
0,008419
0,008520
0,008517
0,008716
0,008811
0,008904
0,008997
i,
ккал/m
КГС/СМ
553,8
577,5
588,4
597,5
605,4
612,4
618,
624,5
629,8
634,8
639,5
643,9
648,2
652,2
656,0
659,7
663,2
666,6
670,0
673,2
676,3
679,3
682,2
685,
687,9
690,6
693,2
695,9
698,4
700,9
703,4
/?=264 кгс/см2
0,001591
0,001607
0,001624
0,001643
0,001662
0,001683
0,001706
0,001730
0,001757
0,001787
0,001820
0,001858
0,001902
0,001953
0,002017
0,002098
0,002207
0,002371
0,002650
0,003131
0,003688
0,004154
0,004531
0,004847
0,005122
387,7
391,1
394,5
398,0
401,5
405,2
409,0
412,9
417,0
421,3
425,9
430,7
436,0
441,7
448,2
455,6
454,6
476,4
493,4
517,8
542,0
560,3
574,1
585,2
594,5
, t, °с
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
425
428
430
432
434
435
438
440
442
444
446
448
450
350
352
354
356
358
360
352
354
356
358
370
372
374
375
378
330
382
384
385
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
V, МЗ/КГ
/7=260
0,005650
0,005860
0,005055
0,006237
0,006408
0,005570
0,035725
0,005873
0,007014
0,007150
0,007282
0,007409
0,007532
0,007552
0,007768
0,007881
0,007992
0,008100
0,0Э8205
0,038308
0,008409
0,003508
0,008605
0,008701
0,003795
0,008887
i.
ккал/кг
кгс/см2
609,2
615,8
621,8
627,3
632,5
637,3
641,9
645,2
650,3
654,2
657,9
661,6
655,0
668,4
671,6
674,8
677,9
683,8
683,7
683,5
689,3
692,0
694,6
697,2
699,8
702,2
/?=255 кгс/см2
0,001589
0,001605
0,001622
0,001640
0,001659
0,001680
0,001702
0,001725
0,001753
0,001782
0,001814
0,001851
0,001893
0,001943
0,002003
0,002079
0,002178
0,002322
0,002552
0,002947
0,003477
,003950
,004356
,004587
,0.4972
,005225
,005453
,005661
,005855
,003035
387,6
390,9
394,3
397,8
401,3
405,0
408,7
412,6
416,7
421,0
425,5
430,2
435,4
441,0
447,2
454,4
462,8
473,6
488,4
509,7
534,1
553,8
563,8
530,7
590,6
599,1
606,6
613,4
619,5
625,2
V, МЗ/КГ
/>=262
0,005508
0,005724
0,005923
0,006109
0,006283
0,006448
0,006604
0,006754
0,006397
0,007034
0,007167
0,007295
0,007419
0,007539
0,007653
0,007770
0,007881
0,007939
0,008095
0,008199
0,008300
0,008399
0,008497
0,008592
0,008686
0,008779
ккал/кг
кгс/см2
606,0
612,8
619,1
624,8
630,1
635,1
639,7
644,1
648,3
652,3
656,2
659,9
653,4
665,8
670,1
673,3
676,4
679,4
682,4
635,2
638,0
690,8
693,4
696,0
698,6
701,1
/7=263 КГС/СМ2
0,001587
0,001603
0,001620
0,001638
0,001657
0,001677
0,001699
0,001723
0,001748
0,001777
0,001809
0,001844
0,001885
0,001933
0,001990
0,002061
0,002153
0,002280
0,002475
0,002800
0,003277
0,003767
0,004180
0,004526
0,004822
0,005С83
0,005317
0,005531
0,005728
0,005912
387,4
390,7
394,1
397,6
401,0
404,7
408,5
412,4
416,4
429,6
425,0
429,7
434,8
440,3
446,3
453,2
461,2
471,1
484,3
502,9
526,1
547,0
563,3
576,1
586,6
595,6
603,4
610,4
616,8
622,6
V, М»/КГ
i,
ккал/кг
/7=264 кгс/см2
0,005367
0,005588
0,005792
0,005981
0,006159
0,006326
0,006485
0,006535
0,006781
0,005920
0,007053
0,007182
0,007307
0,007428
0,007545
0,007660
0,007772
0,007881
0,007987
0.0080Э1
0,008192
0,008292
0,003390
0,008485
0,008520
0,008672
602,6
609,8
616,3
622,2
627,7
632,8
637,6
642,1
646,4
650,5
654,4
658,1
661,7
655,2
658,6
671,8
675,0
678,0
631,0
683,9
685,7
689,5
692,2
694,8
697,4
700,0
/?=270 кгс/см2
0,001585
0,001601
0,001613
0,001635
0,001654
0,001674
0,001696
0,001719
0,001744
0,001772
0,001803
0,001838
0,001877
0,001923
0,001978
0,002045
0,002130
0,002245
0,002414
0,002683
0,003098
0,003577
0,004004
0,004363
0,004672
0,004941
0,005182
0,005401
0,005603
0,005790
387,3
390,6
393,9
397,4
400,9
404,5
408,2
412,1
416,1
420,2
424,6
429,3
434,2
439,6
445,5
452,1
459,8
469,0
480,9
497,2
518,6
540,1
557,5
571,2
582,4
591,8
600,1
607,4
614,0
620,1

Таблица V. Удельные объемы и энтальпии в критической и околокритической областях
199
t, °(
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
435
433
440
442
444
445
448
450
350
352
354
-356
358
360
352
334
356
338
370
372
374
376
378
380
382
384
336
383
390
392
394
393
393
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
Z V, МЗ/КГ
/7=265
0,006205
0,006366
0,006519
0,003565
0,006806
0,006941
0,007071
0,007197
0,007319
0,007437
0,007552
0,007664
0,007773
0,0Э7880
0,007934
0,003036
0,003186
0,003284
0,003380
0,003474
0,003557
1,
ккал/ *
кгс/см2
630,4
635,4
640,0
644,4
648,6
652,6
656,4
650,1
663,6
657,0
670,3
673,5
676,6
679,6
682,6
635,4
638,2
691,0
693,6
696,3
698,8
/?=272 кгс/см2
0,001533
0,001599
0,0Э1615
0,001633
0,031651
0,001671
0,001692
0,001715
0,031740
0,001768
0,001798
0,001832
0,001870
0,031914
0,001957
0,002030
0,0Э2П0
0,002214
0,002353
0,032591
0,002945
0,003395
0,003329
0,004202
0,004521
0,004799
0,005047
0,005272
0,005478
0,005559
0,005848
0,036016
0,003175
0,005327
0,006471
337,1
390,4
393,8
397,2
400,7
404,3
408,0
411,8
415,8
419,9
424,2
428,8
433,7
433,9
444,7
451,1
453,4
457,1
478,0
492,5
511,8
533,1
551,4
555,1
578,0
538,0
595,6
604,3
611,2
617,4
623,2
628,5
633,5
638,3
642,7
и, м3/кг
/?=268
0,005085
0,006248
0,003403
0,003551
0,005693
0,005829
0,005951
0,007038
0,007210
0,007329
0,007445
0,007558
0,007637
0,037774
0,037879
0,007931
0,008081
0,003180
0,003275
0,003370
0,008463
i,
в кал/hi
кгс/см2
628,1
633,1
637,9
642,4
646,7
650,7
654,6
653,4
662,0
665,4
663,8
672,0
675,2
678,2
631,2
684,1
687,0
639,7
692,4
695,1
697,7
/?=274 кгс/см0-
0,001531
0,001597
0,001613
0,031530
0,031649
0,031633
,001689
0,001712
,001735
,001753
,031793
,001826
,001833
,001903
,001955
,002016
,002091
,002187
,002320
,002516
,002817
,003227
,033553
,004040
,004370
,004558
,004913
,005143
,005354
0,005549
0,035730
0,035901
0,003062
0,003216
0,035352
387,0
390,2
393,6
397,0
403,5
404,0
407,7
411,5
415,4
419,5
423,8
428,3
433,1
433,3
443,9
453,1
457,2
455,4
475,5
483,6
505,8
525,2
545,2
550,8
573,5
584,0
593,1
601,1
608,2
614,7
620,7
626,2
631,3
633,2
640,7
г v, м»/кг
/7=270
0,005965
0,003132
0,003289
0,003439
0,006582
0,0Э6719
0,003352
0,003979
0,007103
0,007223
0,037339
0,007452
0,007563
0,007670
0,007775
0,007878
0,037978
0,038077
0,003173
0,003238
0,033351
i,
ккал/к
кгс/см2
625,6
630,9
635,7
640,3
644,7
648,9
652,8
655,7
650,3
653,8
657,2
670,51
673,7
676,8
679,9
682,8
685,7
638,5
691,2
693,9
633,5
/7=275 кгс/см2
0,001580
0,031595
0,001611
0,001628
0,001646
0,031635
0,031535
0,00170Э
0,001733
0,001759
0,031783
0,001820
0,031855
0,031898
0,031943
0,002003
0,002074
0,002163
0,032283
0,002454
0,002711
0,003076
0,003492
0,003833
0,004220
0,004516
0,004779
0,005015
0,005230
0,005429
0,003514
0,035787
0,035951
0,003105
0,003254
383,8
390,1
393,4
393,8
400,3
403,8
407,5
411,3
415,2
419,2
423,4
427,9
432,6
437,7
443,2
449,3
455,1
453,9
473,3
485,2
500,7
519,8
539,0
555,4
563,8
579,9
539,5
597,8
605,2
611,9
618,1
623,8
629,1
634,0
633,7
г *."С
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
350
352
354
355
353
350
352
334
355
358
370
372
374
376
378
380
382
384
385
333
390
392
394
393
393
400
402
404
405
403
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
V, М«/КГ
/7=272
0,006610
0,005744
0,006872
0,005997
0,007118
0,007235
0,007348
0,007459
0,007557
0,007673
0,007776
0,007875
0,007975
0,003072
0,003165
0,038250
ккал/кг
КГС/СМ2
647,0
651,0
654,9
658,6
662,2
665,7
669,0
672,3
675,4
678,5
681,5
684,4
687,2
690,0
692,7
695,3
/?=278 кгс/см2
,001578
,001593
,001609
,001626
,001644
,001663
,001683
,001705
,001729
,001755
,031783
,001815
,001850
,001890
,001935
,001991
,002358
,002141
,032250
,002402
,002525
,002944
,003335
,003724
,004071
,004375
,034345
,034337
,005107
,005310
,005498
,035574
0,035340
,005997
,035147
,033290
0,003427
0,003559
0,003583
0,033339
336,7
339,9
393,2
395,6
400,1
403,6
407,2
411,0
414,9
418,9
423,1
427,5
432,1
437,1
442,5
448,4
455,0
452,5
471,4
482,3
495,3
513,9
532,8
549,8
553,9
575,7
585,7
594,4
602,1
609,1
615,5
621,3
626,7
631,8
635,6
641,2
645,5
649,6
653,5
657,3
и, м*/кг
/?=274
0,006502
0,006637
0,006767
0,006892
0,007014
0,007131
0,007246
0,007357
0,007456
0,007571
0,007675
0,007776
0,037875
0,037972
0,008067
0,008160
i,
ккал/кг
кгс/см2
645,1
649,2
653,2
657,0
660,6
664,1
667,5
670,8
674,0
677,1
680,1
683,1
685,9
688,7
691,5
694,1
/7=280 кгс/см2
0,001576
0,001591
,001607
,001624
,001641
,001660
,001630
,001702
,001725
,001751
,001778
,001809
0,001844
,001882
,001927
0,001980
0,002043
0,002121
0,002221
0,002353
0,002552
0,002831
,003191
,003571
0,003923
0,004235
0,034512
0,004759
0,034984
0,005191
0,005382
0,005562
0,005730
0,005889
0,005041
0,005185
0,036324
0,006457
0,006535
0,006709
386,5
389,8
393,1
396,4
399,9
403,4
407,0
410,7
414,6
418,6
422,7
427,1
431,7
436,6
441,8
447,6
454,0
461,2
469,6
479,8
492,6
508,6
526,8
544,1
558,9
571,3
581,8
590,9
599,0
606,2
612,8
618,8
624,4
629,6
634,5
639,2
643,6
647,8
651,8
655,6
v, мз/кг
i,
ккал/кг
/?=27б кгс/см1
0,006396
0,006532
0,006662
0,006789
0,006911
0,007029
0,007144
0,007256
0,007365
0,007471
0,007575
0,007676
0,007776
0,007873
0,007968
0,008061
643,!
647,4
651,4
655,3
659,0
662,5
666,0
669,3
672,6
675,7
678,8
681,8
634,7
687,5
690,3
693,0
/?=282 кгс/см2
0,001574
0,001589
0,001605
0,001621
0,001639
0,001658
0,001677
0,001699
0,001722
0,001747
0,001774
0,031804
0,001837
0,001875
0,001918
0,001969
0,002029
0,002103
0,002196
0,002319
0,002491
0,002735
0,003060
0,003426
0,003779
0,004096
0,004379
0,004633
0,004863
0,005073
0,005268
0,005450
0,005621
0,005782
0,005935
0,036081
0,005221
0,006355
0,006485
0,005609
386,4
389,6
392,9
396,3
399,7
403,2
4*36,8
410,5
414,3
418,2
422,4
426,7
431,2.
436,0
441,2
446,8
453,0
460,0
468,0
477,5
489,3
504,0
521,2
538,5
553,9
566,9
577,9
587,4
595,8
603,3
610,0
616,3
622,0
627,4
632,4
637,2
641,7
645,9
650,0
653,9

200
Таблица V. Удельные объемы и энтальпии в критической и околокритической областях
v, м'/кг
5 I.
ккал/кг
V, м»/кг
I,
ккал/кг
м»/кг
ккал/кг
V, м«/кг
ккал/кг
о. и*/кг
ккал/кг
о, мР/кг
ккал/кг
/?=278 кгс/см1
/7=280 кгс/см1
/т=282 кгс/см1
0,006928
0,007044
0,007156
0,007266
0,007373
0,007477
0,007578
0,007678
0,007775
0,007871
0.0079Г4
660,9
664,5
667,8
671,1
674,3
677,4
680,4
683,4
686,2
689,0
691,8
/7=284 кгс/см2
0,001572
0,001587
0,001603
0,001619
0,001637
0,001655
0,001675
0,001696
0,001718
0,001743
0,001769
0,001799
0,001832
0,001868
0,001910
0,001959
0,002016
0,002086
0,002172
0,002285
0,002439
0,002654
0,002945
0,003289
0,003638
0,003959
0,004248
0,004507
0,004742
0,004957
0,005158
0,005340
0,005513
0,005676
0,005831
0,005979
0,006120
0,006255
0,006386
0,006511
0,006633
0,006750
0,006864
0,006975
0,007083
386,3
389,5
392,8
396,1
399,5
403,0
406,6
410,2
414,0
417,9
422,0
426,3
430,8
435,5
440,6
446,1
452,1
458,9
466,5
475,5
486,4
499,9
516,0
533,0
548,7
562,3
573,8
583,7
592,5
600,2
607,3
613,7
619,6
625,1
630,3
635,1
639,7
644,1
648,2
652,2
656,0
659,7
663,3
666,7
670,0
0,006829
0,006945
0,007058
0,007168
01007275
0,007380
0,007482
0,007581
0,007679
0,007775
0,007869
659,3
662,9
666,3
669,7
672,9
676,0
679,1
682,1
685,0
687,8
690,6
/7=286 кгс/см2
0,001571
0,001585
0,001601
0,001617
0,001634
0,001652
0,001672
0,001693
0,001715
0,001739
0,001765
0,001794
0,001826
0,001862
0,001902
0,001949
0,002004
0,002^0
0,002151
0,002255
0,002394
0,002585
0,002843
0,003163
0,003503
0,003825
0,004118
0,004382
0,004622
0,004840
0,005042
0,005230
0,005406
0,005571
0,005728
0,005877
0,006020
0,006156
0,006287
0,006114
0,006536
0,006655
0,006769
0,006881
0,006989
386,1
389,3
392,6
395,9
399,3
402,8
406,3
410,0
413,7
417,6
421,7
425,9
430,3
435,0
440,0
445,4
451,3
457,8
465,2
473,7
483,9
496,3
511,3
527,7
543,6
557,6
569,6
580,0
589,1
597,1
604,4
611,0
617,1
622,8
628,1
633,0
637,7
642,2
646,4
650,5
654,4
658,1
661,7
665,2
668,6
0,006730
0,006847
0,006961
0,007071
0,007179
0,007284
0,007386
0,007486
0,007584
0,007680
0,007774
657,7
661,3
664,8
668,2
671,5
674,7
677,7
680,8
683,7
686,6
689,4
/т=288 кгс/см1
0,001569
0,001583
0,001599
0,001615
0,001632
0,001650
0,001669
0,001690
0,001712
0,001735
0,001761
0,001789
0,001820
0,001855
0,001895
0,001940
0,001992
0,002055
0,002132
0,002228
0,002354
0,002525
0,002756
0,003048
0,003374
0,003694
0,003990
0,004259
0,004503
0,004725
0,004931
0,005121
0,005299
0,005467
0,005626
0,005776
0,005920
0,006058
0,006190
0,006318
0,006441
0,006560
0,006675
0,006787
0,006896
386,0
389,2
392,4
395,7
399,1
402,6
406,1
409,7
413,5
417,3
421,4
425,5
429,9
434,5
439,5
444,7
450,5
456,8
463,9
472,0
481,6
493,2
507,1
522,8
538,6
552,9
565,4
576,2
585,6
594,0
601,5
608,3
614,6
620,4
625,8
630,9
635,
640,
644,6
648,7
652,7
656,5
660,2
663,7
667,1
/т=284 кгс/см1
440
442
444
446
448
450
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
0,007189
0,007292
0,007392
0,007490
0,007586
0,007681
673,3
676,4
679,4
682,4
685,3
688,1
/7=290 кгс/см2
0,001567
0,001582
0,001597
0,001613
0,001630
0,001647
0,001666
0,001687
0,001708
0,001732
0,001757
0,001785
0,001815
0,001849
0,001887
0,001931
0,001981
0,002041
0,002114
0,002204
0,002319
0,002473
0,002680
0,002946
0,003253
0,003568
0,003865
0,004137
0,004385
0,004611
0,004820
0,005013
0,005194
0,005364
0,005524
0,005677
0,005822
0,005961
0,006094
0,006223
0,006347
0,006466
0,006582
0,006695
0,006805
0,006911
0,007015
0,007117
0,007216
0,007312
0,007407
385,9
389,0
392,3
395,6
398,9
402,4
405,9
409,5
413,2
417,1
421,0
425,2
429,5
434,1
438,9
444,1
449,7
455,9
462,7
470,5
479,6
490,4
503,3
518,1
533,6
548,2
561,1
572,3
582,1
590,8
598,6
605,6
612,1
618,0
623,6
628,8
633,7
638,3
642,8
647,0
651,0
654,9
658,6
662,2
665,6
669,0
672,3
675,4
678,5
681,5
684,4
/7=286 кгс/см1
0,007095
0,007198
0,007299
0,007397
0,007494
0,007588
671,9
675,0
678,1
681,1
684,1
686,9
/7=292 кгс/см2
0,001565
0,001580
0,001595
0,001611
0,001627
0,001645
0,001664
0,001684
0,001705
0,001728
0,001753
0,001780
0,001810
0,001843
0,001880
0,001922
0,001971
0,002028
0,002097
0,002181
0,0,2288
0,002428
0,002614
0,002854
0,003142
0,003447
0,003743
0,004017
0,004268
0,004498
0,004710
0,004906
0,005090
0,005262
0,005424
0,005578
0,005725
0,005865
0,005999
0,006129
0,006253
0,006374
0,006491
0,006604
0,006714
0,006821
0,006925
0,007027
0,007126
0,007224
0,007319
385,7
388,9
392,1
395,4
398,8
402,2
405,7
409,3
413,0
416,8
42 ,7
424,8
429,1
433,6
438,4
443,5
449,0
455,0
461,6
469,1
477,7
487,9
499,9
513,9
528,9
543,6
556,8
568,4
578,5
587,5
595,5
602,8
609,5
615,6
621,3
626,6
631,6
636,4
640,9
645,2
649,3
653,2
657,0
660,6
661,5
667,6
670,9
674,1
677,2
680,2
683,2
/7=288 кгс/см2
0,007003
0,007106
0,007207
0,007306
0,007403
0,007497
/?=294 кгс/см2
0,001564
0,001578
0,001593
0,001609
0,001625
0,001643
0,001661
0,001681
0,001702
0,001724
0,001749
0,001776
0,001805
0,001837
0,001873
0,001914
0,001961
0,002016
0,002082
0,002161
0,002260
0,002388
0,002556
0,002774
0,003040
0,003333
0,003625
0,003900
0,004154
0,004387
0,004602
0,004801
0,004986
0,005161
0,005325
0,005480
0,005628
0,005770
0,005906
0,006036
0,006161
0,006282
0,006400
0,006514
0,006624
0,006732
0,006836
0,006938
0,007038
0,007136
0,007231

Таблица V. Удельные объемы и энтальпии в критической и околокритической областях 201
v. м»/кг
ккал/кг
о, м»/кг
ккал/кг
о, м»/кг
ккал/кг|
V, М»/КГ
ккал/кг
о, к»/кг
ккал/кг
о, м»/кг
ккал /кг
/?=296 кгс/см*
0,001562
0,001570
0,001591
0,001607
0,001623
0,001640
0,001659
0,001678
0,001699
0,001721
0,001745
0,001771
0,001800
0,001832
0,001867
0,001907
0,001952
0,002005
0,002067
0,002142
0,002235
0,002352
0,002505
0,002702
0,002947
0,003225
0,003511
0,003785
0,004041
0,004276
0,004494
0,004696
0,004884
0,005060
0,005226
0,005384
0,005533
C00L676
0,005813
0,005944
0,006070
0,006192
0,006310
0,006425
0,00ft36
0,00664
0,006749
0,006851
0,006951
0,007049
0,007144
385,5
388,6
391,8
395,1
398,4
401,8
405,3
408,8
412,5
416,2
420,1
424,1
428,4
432,8
437,4
442,3
447,6
453,3
459,6
466,6
474,4
483,5
494,1
506,5
520,3
534,5
548,1
560,3
571,2
?80,8
589,4
597,1
604,2
610,6
616,6
622,2
627,5
632,4
637,1
641,5
645,8
649,9
653,8
657,5
661,2
664,7
668,0
671,3
674,5
677,6
680,7
/7=302 кгс/см1
0,001557
0,001571
0,001586
0,001601
0,001617
385,1
388,2
391,4
394,6
397,9
/?=298 кгс/см1
0,001561
0,001575
0,001589
0,001605
0,001621
0,001638
0,001656
0,001675
0,001696
0,001718
0,001741
0,001767
0,001795
0,001826
0,001860
0,001899
0,001943
0,001994
0,002053
0,002124
0,002211
0,002320
0,002460
0,002639
0,002864
0,003125
0,003402
0,003674
0,003930
0,С04168
0,С04388
0,С04592
0,004783
0,СС4Ш
0,СС5129
0,005288
0,005439
0,005583
0,005721
0,С05853
0,005?80
0,00610"
0,006221
0,006326
0,006448
0,006556
0,006662
0,006765
0.СС686Б
0,С06963
0,0070[9
385,3
388,5
391,7
394,9
398,2
401,6
405,1
408,6
412,2
416,0
419,8
423,8
428,0
432,3
436,9
441,8
447,0
452,6
458,7
465,4
473,0
481,6
491,7
503,3
516,4
530,3
?43,8
556,3
567,4
577,3
586,2
594,2
601,4
608,1
614,2
620,0
625,3
620,4
63; ,2
639,7
644,0
648,2
652,1
656,0
6^9,6
663,2
666,6
670,0
673,2
676,3
679,4
/7=300 КГС/СМ1
/7=304 кгс/см2
0,001556
0,001569
0,001584
0,001599
0,001614
385,0
388,1
391,2
394,5
397,7
0,001559
0,001573
0,001587
0,001603
0,001619
0,001636
0,001653
0,001672
0,001693
0,001714
0,001738
0,001763
0,001791
0,001821
0,001854
0,001892
0,001935
0,001983
0,002040
0,002108
0,002190
0,002291
0,002420
0,002584
0,002789
0,003033
0,003269
0,003566
0,003822
0,СС4С61
0,С04283
O.C044SO
0,СС4683
0,С04863
0,СС5033
0.С05193
0,СС5346
0,СОЕ 491
0,С0Г630
0,^05763
0,005891
0,С0601
0,006134
0,006249
0.С06361
0,СС6470
0,СС6176
0.0С6679
0,006780
0,СС6878
0,СС697
385,2
388,4
391,5
394,8
398,1
401,4
404,9
408,4
412,0
415,7
419,5
423,5
427,6
431,9
436,5
441,3
446,4
451,8
457,8
464,4
471,6
479,9
489,4
500,4
512,8
526,2
539,7
552,3
563,7
573,9
583,0
591,2
598,7
60t
611,8
617,7
623,2
628,
633,
637,
642,
646,
650,
654,
658,
661,
665,
668,6
671,8
675,0
678,1
/7=306 кгс/см2
0,001554
0,001568
0,001582
0,001597
0,001612
384
388
391
394,3
397,6
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
4С0
402
404
4С6
4С8
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
/?=302 кгс/см2
3,001633
0,001651
0,001670
0,001690
0,001711
0,001734
0,001759
0,001786
0,001816
0,001848
0,001885
0,001926
0,001973
0,002028
0,002093
0,СС2170
0,002265
0,002384
0,002534
0,002722
0,002949
0,003202
0,003463
0,003718
0,003957
0,004181
0,С043?9
0,004584
0,004766
0,СС4937
0,С051СО
0,005253
0,С054С0
0,005540
0,С0567-
0,СС58СЗ
0,СС5927
О,СС6О47
ССС6163
ССС6276
0,СС6385
0,СС649
CCC659J
С.СС6696
0.СС6795
0,СС689
401,3
404,7
408,2
411,8
415,5
419,3
423,2
427,3
431,5
436,0
440,7
445,8
451,1
457,0
463,3
470,4
478,3
487,4
497,7
509,5
522,4
535,6
548,3
559,9
570,4
579,8
588,2
595,9
602,9
6С9,4
615,4
621,0
626,3
631,2
636,0
640,4
644,7
648,8
652,8
656,5
660,2
663,7
667,2
670,5
673,7
676,8
/:=2С8 кгс/см2
0,001553
0,Г01566
0,СО1580
0,001595
О,СО161О
0,001627
0,001644
0,001662
0,001681
0,001702
384,7
387,8
391,0
394,2
397,4
400,7
404,1
407,6
411,1
414,7
/7=304 кгс/см1
,001631
,001649
3,001667
0,001687
0,001708
0,001731
0,001755
0,001782
0,001811
0,001843
0,001878
0,001918
0,001964
0,002017
0,002078
0,002152
0,002241
0,002351
0,002489
0.00266Г
0,С02872
0,003112
0,003364
0,003615
0,003854
0,004079
0,004290
0,С04486
О,СО467О
0,004843
0,СС5СС7
0,СС5162
0,005310
0,СС5451
0.СС5586
0,С05716
0,СС5841
0,ССБ96
О.СС6078
0,00619
0.СС630
0,006408
0,006512
0,006613
0,СС6712
0,СС68С8
401,1
404,5
408,0
411,5
415,2
419,0
422,9
426,9
431,1
435,6
440,2
445,2
450,5
456,2
462,4
469,2
476,8
485,5
495,3
506,5
518,9
531,8
544,4
556,2
566,8
576,5
585,2
593,0
600,3
6С6,9
613,0
618,8
624,2
629,2
634,0
638,6
643,0
647,1
651,1
655,0
658,7
662,3
665,7
669,1
672,4
675,
/;=310 КГС/СМ2
0.С01551
0,001564
0,С01578
0.С01593
0,001608
0,001625
0,С01642
0,001659
0,001679
0,001699
384,6
387,7
390,8
394,0
397,3
400,6
403,9
407,4
410,9
414,
/7=306 КГС/СМ1
,001629
,001646
,001665
,001684
,001705
,001727
,001751
,001777
3,001806
0,001837
0,001872
0,001911
0,001955
0,002006
0,002065
Ь,002134
0,002218
0,002321
0,002449
0,0026C9
j,002803
0,C03028
0,003271
0,003517
0,003755
O.C03980
0,004192
0,004390
0,004575
0,004750
,004915
0,C05C72
0,005221
0.CG5363
0,005499
*0,C05629
0,005755
0.CC5677
0,005994
0,006108
0,C0621
0,006325
0,0C642!
0,00653
0,006630
0,006727
400,9
404,3
407,8
411,3
415,0
418,7
422,6
426,6
430,8
435,2
439,8
444,6
449,8
455,4
461,5
468,1
475,4
483,7
493,1
503,7
515,5
528,1
540,6
552,4
563,3
573,2
582,1
590,2
597,6
604,4
610,7
616,6
622,1
627,2
632,1
636,8
641,2
645,5
649,5
653,4
657,2
660,8
664,3
667,7
671,0
674,2
/=312 кгс/см2
О,СО155О
0,001563
0,001577
0,001591
0,001606
0,001622
0,001639
0,001657
0,001676
0,001696
384,5
387,6
390,7
393,9
397,1
400,4
403,8
467,2
410,7
414,3

202
Таблица V. Удельные объемы и энтальпии в критической и околокритической областях
t, °с
I,
ккал/кг
ккал/кг
v, мз/кг
ккал/кг
V, М3/КГ
ккал/кг
V, мз/кг
ккал/кг
V, МЗ/КГ
ккал /кг
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
395
398
400
402
404
406
403
410
412
414
416
418
/7=308 кгс/см2
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
0,00172
0,00174"
0,00177:
0,00180
0,00183:
0,00186
0,00190
0,001941
0,00199!
0,00205:
0,00211
0,00219
0,00229
0,00241;
0,00256
0,00274(
0,00295
0,00318,-
0,003423
0,003658
0,003883
0,004095
0,004295
0,004482
0,004658
0,004825
0,004982
0,005133
0,005276
0,005413
0,005544
0,035671
0,005793
0,005911
0,006025
0,006136
0,006243
0,006348
0,006450
0,006549
0,006646
418,4
422,3
426,3
430,4
434,8
439,3
444,1
449,2
454,7
460,6
467,0
474,2
482,1
491,1
501,2
512,5
524,6
536,9
548,8
559,8
569,9
579,0
587,3
594,9
601,8
638,3
614,3
619,9
625,2
630,2
634,9
639,4
643,7
647,9
651,8
55,6
559,3
;52,9
366,3
369,7
72,9
/7=310 кгс'см2
353
352
354
353
358
369
362
364
366
368
370
372
374
376
378
/7=314 кгс/см2
0,001548
0,001561
0,001575
0,001589
0,001604
0,001620
0,001637
0,001655
0,001673
0,001693
0,001714
0,001737
0,001761
0,001788
0,001816
384,4
387,4
390,6
393,7
397,0
400,2
493,6
407
410,
0,00172
0,00174
0,00176(
0,00179
0,03182<
0,00186'
0,00189i
0,00193;
0,00198.
0,002041
0,00210
0,00217'
0,00226!
0,00238(
0,00251
0,00268
0.00288С
0,03310
0,003333
0,003555
0,003789
0,004001
0,004201
0,004390
0,004568
0,004735
0,004894
0,005046
0,005190
0,005328
0,035453
0,005587
0,005710
0,005829
0,005943
0,006055
0,036163
0,096268
0,006370
0,006470
0,006557
418,2
422,0
426,0
430,1
434,4
438,8
443,6
448,6
454,0
459,8
466,0
472,9
480,6
489,2
498,8
539,6
521,3
533,3
545,2
556,3
565,5
575,9
584,4
592,1
599,3
60), 9
612,0
617,7
623,1
628,2
633,1
637,6
642,0
645,2
650,2
654,1
657,8
351,4
364,9
58,3
71,6
/?=312 кгс/см2
/>=316 кгс см2
411,0
417,7
421,5
425,3
429,4
433,6
0,091547
0,001550
0,031573
0,001588
0,001633
0,001618
0,031635
0,001652
0,001671
0,001693
0,001711
0,001733
0,001757
0,001783
0,001812
384,3
3S7.3
399,4
393,6
393,8
403,1
403,4
406,8
410,3
413,8
417,4
421,2
425,0
429,0
433,2
0,00171
0,00174
0,00176
0,00179
0,03182
0,00185
0,00189
0,091931
0,00197'
0,00202i
0,00208
0,00216
0,00224!
0,03235:
0,002477
0,002632
0,032816
0,003324
0,00324>
0,033475
0,033697
0,003909
0,004110
0,004299
0,004478
0,004647
0,004807
0,004939
0,005105
0,035244
0,035377
0,035535
0,03562.S
0,035747
0,035863
0,005974
0,006383
0,036188
0,035291
0,033391
0,006488
417,9
421,7
425,6
429,7
434,0
438,4
443,1
448,0
453,3
459,0
465,1
471,8
479,2
487,4
495,7
507,0
518,2
529,9
541,6
552,8
563,2
572,7
581,4
89,4
96,7
393, \
309,7
115,6
-21,1
25,3
¦31,2
35,8
49,3
44,5
48,6
52,6
56,3
51,0
53,5
67,0
70,3
/;—318 кгс см2
0,031545
0,001558
0,031572
0,031586
0,031631
0,001616
0,031633
0,031650
0.00166S
0,001687
0,031703
0,001730
0,031753
0,001779
0,091807
384,1
387,2
393,3
393,5
396,7
399,9
403,2
436,6
410,0
413,6
417,2
420,9
424,8
428,7
432,8
380
382
384
386
388
390
392
394
396
393
403
402
434
406
408
410
412
414
416
I 418
420
' 422
424
426
428
433
432
434
436
438
443
442
444
443
448
453
/7=314 кгс/см
353
352
354
355
358
353
332
364
355
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
0,001848
0,001883
0,00192
0,00196
0,002017
0,002076
0,002144
0,092225
0,002323
0,002441
0,092585
0,002756
0,092953
0,033167
0,003389
0,093698
0,093819
0,034020
0,004210
О,.034393
0,034553
0,004721
0,094875
0,005321
0,005161
0,005295
0,0M423
0,035547
0,035557
0,005783
0,035895
0,003304
0,036110
0,035213
0,035313
0,0N411 |
438,0
442,6
447,5
452,6
458,2
464,2
470,7
477,9
485,8
494,7
504,5
515,3
526,7
538,2
549,4
559,9
569,6
578,5
585,6
594,1
331,0
637,4
613,4
619,0
624,3
629,3
634,0
638,5
642,9
647,0
651,0
654,8
658,5
652,1
655,6
658,9
/7=316 КГС/СМ2
0,001544
0,001557
0,031573
0,001584
0,001599
0,031614
0,03163)
0,031647
0,001655
0,0I685
0,091705
0,031727
0,001753
0,001775
0,001832
0,031832
0,091865
0,031931
0,031942
0,001987
384,0
387,1
330,2
39 3,3
393,5
339,8
433,1
433,4
4)9,8
413,4
417,0
420,7
424,5
428,4
432,5
433,8
441,3
445,9
459,8
456,1
0,00184;
0,00187'
0,00191
0,03195*
0,00200/
0,03206;
0,00212*
0,00220!
0,032297
0,002408
0,002542
0,002705
0,032887
0,093092
0,033306
0,003522
),003731
),003932
1,034123
|,034303
,004474
,034637
,034791
,004938
,005079
,0M213
,035343
,035467
,035588
,035704
0,035817
0,035923
0,0M332
0,035135
0,035235
0,09 333 4
437,6
442,1
446,9
452,0
457,5
463,3
469,7
476,6
484,3
492,8
502,2
512,6
523,6
535,0
546,1
556,7
555,5
575,5
583,8
591,4
593,5
695,0
611,1
616,9
622,2
) V 3
63 2,' 2
635,8
641,2
45,4
49,4
5 3,3
657,1
653,7
6 34,2
657,6
/?=318 кгс/см2
0,001837
0,001871
0,001908
0,001950
0,001997
0,002051
0,002113
0,002187
0,002274
0,002378
0,002503
0,002653
0,002827
0,003021
0,003228
0,033439
0,003545
,003846
,001937
,034218
,004393
0,004553
0,004708
0,004855
0,034997
0,005133
0,30325 3
0,005388
0,005503
0,035525
437,1
441,7
446,4
451,4
456,8
462,5
468,7
475,4
482,9
491,0
509,1
510,1
520,7
531,8
542,8
553,4
533,4
572,5
581,0
588,8
595,0
602,7
608,9
614,7
620,2
625,4
030,3
635,0
639,5
643,7
0,001542
0,001555
0,031558
0,011582
0,0315O
0,031618
0,001628
0,0I645
0,031633
0,031682
0,001702
0,031723
0,001746
0,001771
0,001798
001827
001859
001894
031934
0,001978
383,9
387,0
390,0
393,2
393,4
393,6
402,9
436,2
409,6
413,1
0,035739
0,005849
0,035955
0,005059
0,003160
0,003253
647,8
651 ,8
655,6
659,3
652,8
635,3
/7=324 кгс 'см2
416,
423,
424,2
428,1
432,2
436,4
440,8
445,4
453,3
455,4
0,031541
0,001553
0,001557
0,031581
0,031595
0,001C10
0,031625
0,001643
0,001653
0,031679
0,001633
0,091723
0,031743
0,031767
0,001793
0,001822
0,031853
0,031888
0,001926
0,031939
383,8
385,8
389,9
393,0
393,2
393,4
402,7
435,0
409, ~
412,9
416,5
423,1
423,9
427,8
431,8
433,0
443,3
444,9
449,7
454,8

Таблица V. Удельные объемы и энтальпии в критической и околокритической областях
203
, °с
390
392
394
396
398
40Э
402
404
406
408
ИО
112
И4
П6
118
120
122
124
125
128
[30
[32
34
36
38
40
42
44
46
48
50
50
52
54
55
58
60
52
64
56
68
70
72
74
76
78
80
62
84
86
68
Ю
и
95
98
V, М3/КГ
/7=320
0,002039
0,002099
0,002169
0,002252
0,002350
0,002468
0,002608
0,002771
0,002955
0,003154
0,003359
0,003564
0,003762
0,003953
0,004134
0,004307
0,004471
0,004326
0,034775
0,004917
0,005054
0,005184
0.0Э5310
0,005432
0,035549
0,0Э5553
0,005773
0,005880
0,005984
0,006085
0,005183
i,
ккал/кг
кгс/см2
461,7
467,8
474,3
481,5
489,4
498,1
507,7
518,0
528,8
509,7
550,3
550,3
559,6
578,2
586,1
593,5
600,3
603,6
612,6
618,2
623,4
628,4
633,2
637,7
642,1
646,2
650,2
654,1
657,8
661,4
654,9
/7=325 кгс/см2
0,001539
0,001552
0,001555
0,001579
0,001593
0,001608
0,001624
0,001641
0,001658
0,001676
0,001695
0,001717
0,001739
0,001763
0,001789
0,001817
0,001848
0,001882
0,001919
0,001931
0,002008
0,002062
0,002123
0,002195
0,002278
383,7
386,7
389,8
392,9
393,1
399,3
402,5
405,9
409,3
412,7
416,3
419,9
423,6
427,5
431,5
435,6
439,9
444,5
449,2
454,2
459,5
465,2
471,3
477,9
485,1
v, мз/кг
/7=322
0,002028
0,002086
0,002153
0,002231
0,002324
0,002435
0,002556
0,002720
0,002894
0,003084
0,003284
0,003484
0,003581
0,003871
0,004052
0,034225
0,004389
0,004546
0,004695
0,004838
0,004975
0,0Э5107
0,005233
0,005355
0,005473
0,005587
0,005397
0,005805
0,005909
0,005010
0,005109
1,
ккал/кг
кгс/см2
451,0
465,9
473,3
480,3
487,9
495,3
505,5
515,5
525,0
535,6
547,2
557,2
556,6
575,4
533,4
593,9
597,9
604,4
610,4
616,1
621,5
626,6
631,4
635,0
640,4
644,6
648,7
652,6
655,4
650,0
663,5
/7=328 кгс/см2
,001538
,001550
,001564
,001577
,001591
,001606
,001622
,001638
0,001656
,001674
,001693
,001714
,001735
,001759
,001785
0,001812
0,001842
0,001875
,001912
,001953
0,001998
0,002050
0,002109
0,002178
0,002257
383,4
386,6
389,7
392,8
395,9
399,1
402,4
405,7
409,1
412,5
416,0
419,7
423,4
427,2
431,2
435,3
439,5
444,0
448,7
453,6
458,9
464,4
470,4
476,8
483,8
v, м3/кг
/7=324 i
0,002018
0,002074
0,002138
0,002212
0,002300
0,002404
0,002528
0,002672
0,002837
0,003019
0,003211
0,003408
0,003602
0,003790
0,003972
0,004145
0,004310
0,004467
0,004517
0,004761
0,004893
0,005030
0,005157
0,005280
0,005398
0,005512
0,005623
0,005731
0,005335
0,005937
0,005035
1,
ккал/кг
«'С/СМ
460,2
465,0
472,3
479,1
486,5
494,6
503,4
513,1
523,2
533,7
544,1
554,2
563,7
572,6
580,8
588,4
595,5
602,1
608,2
614,0
619,5
624,7
629,6
634,3
638,7
643,0
647,1
651,1
654,9
658,6
652,2
/7=330 КГС/СМ2
0,001536
,001549
,001552
,001575
,001590
,001604
,001620
,001636
,001653
,001671
,001690
,001711
,001732
,001755
,001781
,001808
,001837
,001870
,001905
,001945
0,001989
,002039
0,002096
0,002162
0,002238
383,5
386,5
389,6
392,6
393,8
399,0
402,2
405,5
408,9
412,3
415,8
419,4
423,1
425,9
430,8
434,9
439,1
443,6
448,2
453,1
458,2
463,7
469,5
475,8
482,6
/, °С
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
350
352
354
353
358
350
352
354
356
353
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
V, МЗ/КГ
/?=326
0,002376
0,002493
0,002628
0,002Г84
0,002957
0,003143
0,003334
0,003526
0,003712
0,003893
0,004065
0,004231
0,004389
0,004539
0,004684
0,004822
0,004954
0,005082
0,005205
0,005324
0,005438
0,005550
0,005658
0,005763
0,005865
0,005954
i,
ккал/кг
кгс/см2
492,9
501,5
510,8
520,7
530,9
541,2
551,2
560,8
559,8
578,1
585,8
593,0
599,8
606,0
611,9
617,5
622,8
627,7
632,5
637,0
641,4
645,6
649,6
653,4
657,2
660,8
/7=332 кгс/см2
0,001535
0,001547
0,001533
0,001574
0,001588
0,001602
0,001617
0,001634
0,001651
,001659
0,001683
,001708
,001729
,001752
,001777
,001803
,001832
,001864
,001899
,001937
,001980
,002029
,002084
,002147
,002219
0,002303
0,002402
,002516
0,002648
0,002796
383,4
386,4
389,4
392,5
395,5
398,8
402,1
405,4
408,7
412,1
415,6
419,2
422,9
426,6
430,5
434,6
438,8
443,1
447,7
452,5
457,6
463,0
468,7
474,8
481,5
488,6
496,4
504,8
513,8
523,3
V, МЗ/КГ
/?=328
0,002350
0,002460
0,002588
0,002735
0,002900
0,003078
0,003264
0,003452
0,003537
0,003816
0,003989
0,004154
0,004312
0,004463
0,004608
0,004747
0,004880
0,005008
0,005131
0,005250
0,005355
0,035477
0,005536
0,005591
0,005793
0,005893
i,
ккал/кг
кгс/см2
491,4
499,7
508,7
518,2
528,2
538,4
548,4
557,9
567,0
575,4
583,3
590,6
597,4
603,8
609,8
615,5
620,8
625,9
630,7
635,3
639,7
644,0
648,0
652,0
655,7
659,4
/7=334 кгс/см2
0,001534
0,001546
0,001559
0,001572
0,001583
0,001601
0,001616
0,001632
0,001649
0,001666
0,001685
0,001705
,001726
0,001749
,001773
0,001799
,001827
,001858
0,001892
,001930
0,001972
0,002019
0,002072
0,002133
0,002202
0,002282
0,002375
0,002484
0,002608
0,002749
333,3
385,3
389,3
392,4
395,5
398,7
401,9
405,2
408,5
411,9
415,4
419,0
422,6
426,4
430,2
434,2
438,4
442,7
447,2
452,0
457,0
462,3
467,9
473,9
480,4
487,3
494,9
503,0
511,7
521,0
и, м»/кг
/7=330
0,002326
0,002430
0,002551
0,002390
0,002846
0,003017
0,003197
0,003381
0,003563
0,003741
0,003913
0,004078
0,004237
0,004383
0,004533
0,004672
0,004806
0,004934
0,005058
0,005178
0,005294
0,005406
0,005514
0,005620
0,005722
0,005822
1,
ккал/кг
кгс/см2
490,0
498,0
506,7
516,0
525,7
535,6
545,5
555,1
564,2
572,7
580,7
588,2
595,1
601,6
607,7
613,5
618,9
624,1
629,0
633,6
638,1
642,4
646,5
650,5
654,3
658,0
/7=335 кгс/см2
0,001532
0,001545
0,001557
0,001571
0,001584
0,001599
0,001614
0,001630
0,001646
0,001664
0,001682
0,001702
0,001723
0,001745
0,001769
0,001795
0,001823
0,001853
0,001886
0,001923
0,001964
0,002009
0,002061
0,002119
0,002186
0,002262
0,002351
0,002454
0,002572
0,002706
383,2
383,2
389,2
392,3
395,4
398,5
401,8
405,0
408,3
411,7
415,2
418,7
422,4
426 1
429,9
433,9
438,0
442,3
445,8
451,5
456,4
461,6
467 Л
473,0
479,3
486,1
493,4
501,3
509,8
518,8

204
Таблица V. Удельные объемы и энтальпии в критической и околокритической областях
t, °с
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
350
352
364
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
V, М*/СГ
/,
пса л/кг
/=332 кгс/см2
0,002960
0,003134
0,003313
0,003492
0,003668
0,003839
0,004004
0,004162
0,С04314
0,004460
0,004599
0,004733
0,004862
0,004986
0,0051С6
0,С05222
0,005335
0,005444
0,005550
0,005652
0,С05753
533,
542,
552,
561,
570,
578,
585,
592,
599,
605,
611,
617,
622,
627,
631,
636,
640,
645,
649,
652,
656,
0
8
3
5
1
2
7
8
4
6
4
0
2
2
9
4
8
0
0
9
6
/?=338 кгс/см2
0.С01531
0,СС1543
0,001556
0,001569
0,001583
0,С01597
0,001612
0,001628
0,001644
0,001661
0,С01680
0,С01699
0,001720
0,001742
0,001765
0,001791
0,001818
0,001848
0,С01880
0,001916
0,001956
0,002С00
0,002050
0,002106
0,002170
0,002243
0,002328
0,002426
0,002538
0,002665
0,002807
0,002962
0,003125
0,003294
0,003462
383,
386,
389,
392,
395,
398,
401,
404
408
411
415
418
422
425
429
433
437
441
446
451
455
461
466
472
478
485
492
499
508
516
525
535
544
553
562
1
1
1
1
2
4
6
9
2
5
0
,1
,8
,6
,6
J
,9
,3
,0
,8
,0
,4
,2
,3
,0
,1
,7
,0
,7
,8
,1
,4
,5
,3
V,
м*/кг
пса л/кг
/7=334 КГС/СМ2
0,
0,
0,
0,
0,
0,
0,
0,
0,
0,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о!
о,
о,
002906
003073
003247
003423
С03597
003767
003932
004090
004242
004387
С04527
С04662
004791
004916
С05036
005152
С05265
СС5374
005480
С05583
005684
530,
540,
549,
558,
567,
575,
583,
590,
597,
603,
609,
615,
620,
625,
630,
634,
639,
643,
647,
651,
655
5
1
6
8
5
6
3
4
2
5
4
0
3
4
2
8
2
4
5
4
2
р=340 кгс/см2
0,
0,
0,
0,
0,
о,
0
0
0
о
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
001530
001542
001554
001567
001581
C015S5
С01610
С01626
001642
001659
001677
,001696
,001717
001738
,001762
,СО1786
,С01813
,001843
,001874
,0019С9
,001948
,001991
.002039
0!(Ю2094
0
0
0
0
0
,002155
,002226
,002306
,002399
.002506
0^02627
0.002763
0
.002911
0i003069
0
.003233
0;003398
383,
385,
389,
392
395
398
401
404
408
411
414
418
421
425
429
433
437
441
445
450
455
460
465
471
477
483
490
498
506
514
523
532
541
551
559
0
9
0
0
1
3
4
7
0
,3
,8
,3
,9
,6
,4
,3
,3
,5
,9
,5
,3
,3
,7
,3
,4
,8
,8
,2
,2
,7
,6
,7
,9
,0
,7
м»/кг
1,
ккал/кг
/?=336 кгс/см2
0,
0,
0,
0,
0,
0,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
0
р
о,
о,
о,
0
о
0
0
0
0
о
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
002855
003016
003185
003357
003529
003697
003861
С04018
004170
004316
004456
004591
С04721
С04846
С04966
СС5083
C051S6
С05305
С05412
СС5515
СС5616
528,
537,
547,
556,
564,
573,
580,
588,
594,
601,
607,
613,
618,
623,
628,
633,
637,
641,
646,
649,
653,
=342 кгс/см
СО1528
СО1540
СО1553
001566
СО1579
СО1593
СО1608
001623
,001640
, СО1657
,001675
,СО1693
,001714
,001735
,001758
,001782
,С01809
,С01838
,С01869
,С01903
,001941
,001983
,002029
,002083
,СС2141
,С022С9
,002286
,002375
,002476
,002592
,002721
,002863
,003015
,003174
,003336
382,
385,
388,
391,
395,
398
401
404
407
411
414
418
421
425
429
433
437
441
445
450
454
459
465
470
476
482
489
496
504
512
521
530
539
548
557
1
6
0
1
9
1
8
1
9
3
3
0
4
6
4
1
6
9
0
g
8
2
9
8
8
9
0
1
,5
8
О
>^
,6
> '
,6
» •
,0
.0
t
с
»*-*
.0
,0
с
»и
с
»и
,<
,|
•1
»'
»¦
»
1
»'
»'
»^
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
350
352
354
356
358
1бО
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
V
м»/кг
ккал/кг
/7=338 кгс/см2
0,
0,
о,
о,
о,
о,
),
\
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
003629
003791
003948
004100
004246
004386
004521
004651
004777
004898
005015
005128
005238
005344
005448
С05549
570,
578,
585,
592,
599,
605,
611,
616,
621,
626,
631,
635,
640,
644,
648,
652,
6
4
8
7
2
3
1
5
7
7
4
9
3
5
5
4
/?=344 кгс/см2
0
0
0
0
0
0
о
о
0
о
о
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
,001527
,001539
СО1551
СО1564
СО1578
,С01592
001606
001621
001637
СО1654
,001672
001691
,С01711
,001732
,001754
,001779
,001805
,001833
,001863
,001897
,001934
,001974
,002020
,002071
,002128
,002193
,002267
,002352
,002448
,002558
,002681
,002817
,002964
,003118
,003277
,003436
,003594
,003748
,003898
,004043
382
385
388
391
394
398
401
404
407
411
414
417
421
425
428
432
436
440
445
449
454
459
464
470
475
481
488
495
503
511
519
528
537
546
554
563
571
578
586
592
,8
,7
,7
>8
,9
,0
,2
,4
,6
,0
,4
,8
,4
,0
,8
,7
,6
,8
,1
,5
,2
,1
,3
,8
,6
,8
,4
,4
,0
,0
,5
,3
,2
,1
,8
,2
,2
,8
,0
,7
V
, м»/кг
ккал/кг
/?=340 кгс/см1
0,
0,
0,
0,
0,
0,
0,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
0
003563
003724
003880
004031
004177
004317
004453
004583
004708
004830
004947
005061
005171
005277
005381
005482
568,1
576,0
583,4
590,4
597,0
603,2
609,1
614,6
619,9
624,9
629,7
634,3
638,7
642,9
647,0
650,9
/7=346 КГС/СМ2
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
,001526
,001537
,001550
,001563
,001576
, СО1590
,001604
,001619
,001635
,001652
,001670
,001688
,001708
,001729
,001751
,001775
,001800
,001828
,001858
,001891
,001927
,001967
,002011
,002060
,002115
,002178
,002249
,002330
,002422
,002527
,002645
,002775
,002916
,003065
,003220
,003376
,003531
,003684
,003834
,003978
382,7
385,6
388,6
391,7
394,7
397,8
401,0
404,2
407,5
410,8
414,2
417,6
421,2
424,8
428,5
432,4
436,3
440,4
444,7
449,1
453,7
458,6
463,7
470,1
474,8
480,8
487,3
494,2
501,5
509,3
517,6
526,2
534,9
543,7
552,4
560,8
568,8
576,5
583,7
590,6
V, М«/КГ
ккал/кг
/?=342 кгс/см1
0,003498
0,003658
0,003813
0,003964
0,004110
0,004250
0,004385
0,004516
0,004641
0,004763
0,004880
0,004994
0,005104
0,005211
0,005315
0,00&417
565,6
573 ,6
581,1
588,2
594,9-
601,2
607,1
612,7
618,1
623,2
628,0
632,7
637,1
641,4
645,5
649,5
/7=348 кгс/см1
0,001524
0,001536
0,001548
0,001561
0,001574
0,001588
0,001602
0,001618
0,001633
0,001650
0,001667
0,001686
0,001705
0,001726
0,001747
0,001771
0,001796
0,001823
0,001853
0,001885
0,001920
0,001959
0,002002
0,002050
0,002103
0,002163
0,002232
0,002309
0,002398
0,002498
0,002610
0,002735
0,002870
0,003014
0,003165
0,003318
0,003471
0,003622
0,003771
0,003915
382,6
385,5
388,5
391,5
394,6
397,7
400,9
404,1
407,3
410,6
414,0
417,4
420,9
424,6
428,2
432,1
436,0
440,1
444,3
448,7
453,2
458,0
463,0
468,3
473,9
479,9
486,2
492,9
500,1
507,7
515,8
524,1
532,8
541,4
550,0
558,4
566,5
574,2
581,5
588,4

Таблица V. Удельные объемы и энтальпии в критической и околокритической областях
205
4, °С
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
393
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
v, м«/кг
р = 344 i
0,004183
0,004319
0,004449
0,004575
0,004697
0,004815
0,004929
0,005039
0,005146
0,005251
0,005352
1,
ккал/кг
сгс/см2
599,1
605,1
610,8
616,2
621,4
626,3
631,0
635,5
639,9
644,0
648,1
р = 350 кгс/см2
0,001523
0,001535
0,001547
0,001560
0,001573
0,001586
0,001601
0,001616
0,001631
0,001648
0,001665
0,001683
0,001702
0,001722
0,001744
0,001767
0,001792
0,001819
0,001848
0,001879
0,001914
0,001951
0,001993
0,002040
0,002092
0,002150
0,002216
0,002290
0,002374
0,002470
0,002577
0,002697
0,002827
0,002966
0,003112
0,003262
0,003413
0,003562
0,003709
0,003852
382,5
385,4
388,4
391,4
394,5
397,6
400,7
403,9
407,1
410,4
413,8
417,2
426,7
424,3
428,0
431,8
435,7
439,7
443,9
448,2
452,8
457,5
462,4
467,7
473,2
479,0
485,2
491,8
498,7
506,2
514,0
522,2
530,7
539,2
547,8
556,1
564,2
571,9
579,3
586,3
V, М»/КГ
i,
ккал/кг
р = 346 кгс/см2
0,004118
0,004253
0,004384
0,004510
0,004632
0,004750
0,004864
0,004975
0,005082
0,005186
0,005288
597,0
603,1
608,9
614,4
619,6
624,6
629,4
633,9
638,3
642,5
646,6
р = 352 кгс/см2
0,001522
0,001533
0,001545
0,001558
0,001571
0,001585
0,001599
0,001614
0,001629
0,001645
0,001662
0,001680
0,001699
0,001719
0,001741
0,001764
0,001788
0,001814
0,001843
0,001874
0,001907
0,001944
0,001985
0,002030
0,002081
0,002137
0,002200
0,002272
0,002353
0,002444
0,002547
0,002661
0,002786
0,002920
0,003052
0,003208
0,003356
0,003504
0,003649
0,003791
382,4
385,3
388,3
391,3
394,4
j
397,4
400,6
403,8
407,0
410,3
413,6
417,6
420,5
424,1
427,7
431,5
435,4
439,4
443,5
447,8
452,3
457,0
451,9
467,0
472,4
478,1
484,2
490,6
497,5
504,7
512,4
520,4
528,7
537,1
545,5
553,8
551,9
569,7
577,1
584,1
V, М»/КГ
i,
ккал/кг
j?=348 кгс/см2
0,004054
0,004189
0,004320
0,004446
0,004568
0,004686
0,004800
0,004911
0,005019
0,005123
0,005225
594,9,
601,1
607,0
612,5
617,8
622,9
627,7
632,3
636,8
641,0
645,2
/?=354 кгс/см2
0,001520ц
0,001532
0,001544
0,001557
0,001570
0,001583
0,001597
0,001612
0,001627
0,001643
0,001660
0,001678
0,001697
0,001716
0,001733
0,001760
0,001784
0,001810
0,001838
0,001868
0,001901
0,001937
0,001977
0,002021
0,002070
0,002124
0,002186
0,002254
0,002332
0,002420
0,002518
0,002627
0,002747
0,002877
0,003014
0,003156
0,003301
0,003447
0,003591
0,003732
382,3
385,2
388,2
391,2
394,2
397,3
400,4
403,6
405,8
410,1
413,4
416,8
420,3
423,8
427,5
431,2
435,1
439,0
443,2
447,4
451,8
456,5
461,3
465,4
471,7
477,3
483,3
489,6
495,2
503,3
510,8
518,6
523,7
535,0
543,4
551,6
559,7
567,5
574,9
582,0
/. °С
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
385
388
390
392
394
395
398
400
402
404
405
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
423
V* м»/кг
i,
ккал/кг
р = 350 кгс/см2
0,003991
0,004126
0,004257
0,004382
0,004505
0,004623
0,004737
0,004848
0,004956
0,005051
0,005163
592,9
599,1
605,1
610,7
616,1
621,2
626,1
630,7
635,2
639,5
643,7
р = 356 кгс/см2
0,001519,
0.00153П
0,001543
0,001555
0,001568
0,001581
0,001595
0,001610
0,001625
0,001641
0,05l658
0,001675
0,001694
0,001714
0,001734
0,001757
0,001780
0,001806
0,001833
0,001863
0,001895
0,001931
0,001959
0,012012
0,002030
0,002112
0,002171
0,002238
0,002312
0,002395
0,002491
0,002595
0,002711
0,002835
0,002958
0,003107
0,003249
0,003392
0,003534
0,003674
382,2
385,1
383,1
391,1
394,1
397,2
400,3
403,5
406,7
409,9
413,2
416,6
420,1
423,6
427,2
431,0
434,8
438,7
442,8
447,0
451,4
456,0
460,7
465,7
471,0
476,5
482,3
483,5
495,1
502,0
509,3
516,9
524,9
533,0
541,3
549,5
557,5
565,3
572,8
579,9
v, м*/кг
ккал/кг
р = 352 кгс/см2
0,003930
0,004054
0,004194
0,004320
0,004442
0,004561
0,004675
0,004786
0,004894
0,004999
0,005101
590,8
597,1
603,1
608,8
614,3
619,4
624,4
629,1
633,7
638,0
642,2
р = 358 кгс/см2
0,001518
0,001529
0,001541
0,001554
0,001566
0,001580
0,001594
0,001608
0,001623
0,001639
0,001655
0,001673
0,001691
0,001711
0,001731
0,001753
0,001777
0,001802
0,001829
0,001858
0,001889
0,001924
0,001952
0,002004
0,032050
0,032101
0,002158
0,002222
0,002294
0,002374
0,032465
0,002565
0,002576
0,002793
0,002925
0,003059
0,003193
0,003333
0,003478
0,003617
382,1
385,0
388,0
391,0
394,0
397,1
400,2
403,3
406,5
409,8
413,1
416,4
419,9
423,4
427,0
430,7
434,5
438,4
442,4
446,6
451,0
455,5
460,2
465,1
470,3
475,7
481,5
487,5
493,9
500,7
507,8
515,3
523,1
531,1
539,2
547,4
555,3
553,1
570,6
577,8
V, Mt/KT
ккал/кг
/? = 354 кгс/см2
0,003870
0,004003
0,004133
0,004259
0,004381
0,004500
0,004614
0,004725
0,004833
0,004938
0,005040
588,7
595,1
601,2
607,0
612,5
617,8
622,7
627,5
632,1
636,5
640,8
/* = 330 кгс/см2
0,001517
0,001528
0,001540
0,001552
0,001555
0,001578
0,001592
0,001605
0,001621
0,001637
0,001653
0,001670
0,001689
0,001708
0,031728
0,001750
0,001773
0,001798
0,001824
0,001853
0,001884
0,001918
0,001955
0,001995
0,002040
0,002090
0,002145
0,002207
0,002276
0,032354
0,002440
0,002537
0,002643
0,002759
0,002883
0,003014
0,003149
0,003287
0,003425
0,003552
382,0
384,9
387,9
390,8
393,9
396,9
400,0
403,2
406,4
409,6
412,9
416,2
4^9,7
423,2
426,8
430,4
434,2
438,1
442,1
446,2
450,5
455,0
460,7
464,5
469,6
475,0
480,6
485,6
492,9
499,5
505,5
513,8
521,4
529,3
537,3
545,3
553,2
561,0
558,5
575,7

206
Таблица V. Удельные объемы и энтальпии в критической и околокритической областях
и °с
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
V, М»/КГ
р = 356 i
0,003811
0,003944
0,004073
0,004199
0,004321
0,004439
0,004554
0,004665
0,004773
0,004878
0,004980
/7 = 362 i
0,001515
0,001527
0,001539
0,001551
0,001563
0,001576
0,001590
0,001604
0,001619
0,001635
0,001651
0,001668
0,001686
0,001705
0,001725
0,001746
0,001769
0,001794
0,001820
0,001848
•0,001878
0,001911
0,001948
0,001987
0,002031
0,002079
0,002133
0,002193
0,002259
0,002334
0,002417
0,002510
0,002612
0,002724
0,002844
0,002970
0,003102
0,003237
0,003373
0,003508
i,
ккал/кг
<гс/см2
586,7
593,1
599,3
605,1
610,7
616,0
621,0
625,9
630,5
635,0
639,3
кгс/см2
381,9
384,8
387,8
390,7
393,8
396,8
399,9
403,0
406,2
409,4
412,7
416,1
419,5
423,0
426,5
430,2
433,9
437,8
441,8
445,9
450,1
454,6
459,2
464,0
469,0
474,3
479,8
485,7
491,8
498,3
505,1
512,3
519,8
527,5
535,4
543,3
551,2
558,9
566,4
573,7
V, М»/КГ
/.
ккал/кг
/? = 358кгс/см2
0,003753
0,003886
0,004015
0.С04141
0,004262
0,004380
0,004495
0,004606
0,004714
0,004819
0,004921
/7= 364
0,001514
0,001526
0,001537
0,001549
0,001562
0,001575
0,001588
0,001603
0,001617
0,001633
0,001649
0,001666
0,001684
0,001702
0,001722
0,С01743
0,001766
0,001790
0,001815
0,001843
0,001873
0,001905
0,001941
0,001980
0,002022
0,002069
0,002121
0,002179
0,002243
0,002315
0,002396
0,002485
0,002583
0,002690
0,С02806
0,002929
0,003057
0,003189
0,003322
0,003456
584,6
591,2
597,4
603,3
608,9
614,2
619,4
624,3
629,0
633,5
637,8
кгс/см2
381,8
384,7
387,7
390,6
393,6
396,7
399,8
402,9
406,1
409,3
412,5
415,9
419,3
422,7
426,3
429,9
433,6
437,5
441,4
445,5
449,7
454,1
458,7
463,4
468,4
473,6
479,0
484,8
490,8
497,2
503,9
510,9
518,2
525,8
533,5
541,4
549,2
556,9
564,4
571,6
V, М*/КГ
/7 = 360 ]
0,003696
0,003828
0,003957
0,004082
0,004204
0,004322
0,004436
0,004547
0,004655
0,004760
0,004863
ккал/кг
кгс/см2
582,6
589,2
595,4
601,4
607,1
612,5
617,7
622,6
627,4
632,0
636,3
/7=366 КГС /СМ2
0,001513
0,001524
0,001536
0,001548
0,001560
0,001573
0,001587
0,001601
0,001615
0,001631
0,001647
0,001663
0,001681
0,001700
0,001719
0,001740
0,001762
0,001786
0,001811
0,001838
0,001868
0,001900
0,001934
0,001972
0,002014
0,002059
0,002110
0,002166
0,002228
0,002298
0,002375
0,002460
0,002555
0,002659
0,С02770
0,0С2889
0,003014
0,С03143
0,003274
0,003405
381,7
384,6
387,6
390,5
393,5
396,6
399,6
402,7
405,9
409,1
412,4
415,7
419,1
422,5
426,1
429,7
433,4
437,2
441,1
445,2
449,3
453,7
458,2
462,9
467,8
472,9
478,3
483,9
489,9
496,1
502,7
509,5
516,7
524,2
531,8
539,5
547,2
554,9
562,4
569,6
t, °С
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368'
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
4С6
4С8
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
V, МЗ/КГ
/7 = 362 y
0,003641
0,003772
0,003900
0,004025
0,004146
0,004264
0,004378
0,004490
0,004598
0,004703
0,064805
р •= 368 1
0,001512
0,001523
0,001534
0,001546
0,001559
0,001572
0,С01585
0,001599
0,001613
0,001629
0,С01644
0,001661
0,0^1679
0,001697
0,001716
0,001737
0,001759
0,001782
0,001807
0,001834
0,001863
0,001894
0,001928
0,001966
0,002005
0,002050
0,002099
0,002153
0,002214
0,002281
0,002355
0,002438
0,002529
0,002628
0,002736
0,002851
0,СС2972
0,С03098
0,003226
0,0С3356
i,
ккал/кг
сгс/см2
580,6
587,2
593,5
599,5
605,3
610,8
616,0
621,0
625,8
630,4
634,9
<гс/см2
381,6
384,5
387,5
390,4
393,4
396,4
399,5
402,6
405,8
409,0
412,2
415,5
418,9
422,3
425,8
429,4
433,1
436,9
440,8
444,8
449,0
453,3
457,7
462,4
467,2
472,3
477,6
483,1
488,9
495,1
501,5
508,2
515,3
522,6
530,1
537,7
545,3
552,9
560,4
567,6
V, М8/КГ
/7 = 364 ]
0,003588
0,003718
0,003845
0,003969
0,004090
0,004208
0,004322
0,004433
0,004541
0,004646
0,004748
ккал/кг
<гс/см2
578,6
585,3
591,6
597,7
603,5
609,0
614,3
619,4
624,2
628,9
633,4
р = 370 кгс/см2
0,001511
0,001522
0,001533
0,001545
0,001557
0,001570
0,001583
0,001597
0,001612
0,001627
0,001642
0,001659
0,001676
0,001694
0,001713
0,001734
0,001756
0,001778
0,001803
0,001829
0,001858
0,001888
0,001922
0,001958
0,001993
0,002041
0,002089
0,002141
0,002200
0,002264
0,002336
0,002416
0,002503
0,002600
0,002704
0,002815
0,002933
0,003055
0,003181
0,003308
381,5
384,4
387,4
390,3
393,3
396,3
399,4
402,5
405,6
408,8
412,0
415,3
418,7
422,1
425,6
429,2
432,8
436,6
440,5
444,5
448,6
452,9
457,3
461,9
466,6
471,6
476,9
482,3
488,1
494,1
500,4
507,0
513,9
521,0
528,4
535,9
543,5
551,0
558,4
565,7
V, МЗ/КГ
/7 = 366
0,003536
0,003664
0,003791
0,003914
0,004035
0,004152
0,004266
0,004377
0,004485
0,004590
0,004692
р = 372 1
0,001509
0,001520
0,001532
0,001544
0,001556
0,001569
0,001582
0,001595
0,001610
0,001625
0,001640
0,001657
0,001674
0,001692
0,001711
0,001731
0,001752
0,001775
0,001799
0,001825
0,001853
0,001883
0,001915
0,001951
0,001990
0,002032
0,002078
0,002130
0,002186
0,002249
0,002318
0,С02395
0,002480
0,002572
0,002673
0,002781
С, 0021895
0,003014
0,003137
0,003262
ккал/кг
кгс/см2
576,6
583,3
589,7
595,9
601,7
607,3
612,6
617,7
622,6
627,4
631,9
<гс/см2
381,5
384,3
387,3
390,2
393,2
396,2
399,2
402,3
405,5
408,6
411,9
415,2
418,5
421,9
425,4
428,9
432,6
436,3
440,2
444,1
448,2
452,4
456,8
461,4
466,1
471,0
476,2
482,6
487,2
493,1
499,3
505,8
512,5
519,6
526,8
534,2
541,7
549,2
556,5
563,8

Таблица V, Удельные объемы и энтальпии в критической и окблокритической областях
207
и °
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
№
90
S2
94
?6
98
00
G2
04
06
С8
10
12
14
6
8
Ю
2
4
6
8
С v, м*/кг
/7=368
0,003485
0,С03612
0,003738
0,003860
0,003980
0,004097
0,004211
0,С04322
0,004430
0,004535
0,004637
i,
ккал/к
кгс/см2
574,7
581,4
587,8
594,0
599,9
605,5
610,9
616,1
621,1
625,8
630,4
/7=374 кгс/см2
0,С0150
0,С01519
0,00153
0,00154
0,С0155
0,С0156
0,001-8
0,00159
0,00160
0,00162
0,00163
0,С0165
0,00167
0,00168
0,С017С
0,СС1728
0,001749
0,00177
0,С01795
0,00182
0,С01848
0,001878
0,С01910
0,С01944
0,С01982
0,С02С23
0,002069
0,С02118
0,С02173
0,С02234
0,002301
0,С02375
0,002457
0,ОС2546
0,002643
0,С02748
,С02858
,002974
,С03094
,СС3217
381,4
384,2
387,2
390,1
393,1
396,1
399,1
402,2
405,3
408,5
411,7
415,0
418,3
421,7
425,2
428,7
432,3
436,1
439,9
443,8
447,9
452,1
456,4
460,9
465,6
470,4
475,5
480,8
486,4
4S2,2
498,3
?04,6
511,3
518,2
525,3
?32,6
539,9
547,3
5?4,7
561,9
I
г v, м8/кг
/7=370
0,003435
0,003561
0,003686
0,003808
0,003927
0,004044
0,004157
0,ОС4268
0,0С4375
О,0С448О
0,004^82
/7=376
0,001507
0,001518
0,00152
0,00154
0,001^5
0,001566
0,00157
0.С0159
О,СО16О
0,С0162
0,00163
0,С0165
0,00166
О,СО168
0,С0170
0,С0172
0,00174
0,С01768
0,00179
0,001816
0,001843
0,С01872
0,C01SC4
0,001928
0,001975
0,002015
0,002059
0,002108
0,С02161
СС0222О
0,002285
0,002356
0,002435
0,002521
0,002615
D,C02716
3,002824
),002937
),003054
),003173
1,
ккал/ю
кгс/см2
572,7
579,5
586,0
592,2
598,1
603,8
609,3
614,5
619,5
624,3
628,9
кгс/см2
381,3
384,2
387,1
390,0
393,0
396,0
399,0
4С2,1
405,2
408,3
411,5
414,8
418,1
421,5
425,0
428,5
432,1
435,8
439,6
443,5
447,5
451,7
456,0
460,4
465,0
469,9
474,9
480,1
485,6
491,3
497,3
503,5
510,0
516,8
523,8
531,0
538,3
545,6
552,9
560,0
Р v, м»/кг
i,
ккал/к
Р'—Ъ12 кгс/см2
0,003387
0,003512
0,003635
0,003756
0,003875
0,003991
0,004104
0,004214
0,004322
0,004427
0,004529
570,8
577,6
584,
590,4
596,3
602,1
607,6
612,8
617,9
622,7
627,4
/7=378 кгс/см2
0,001506
0,001517
0.С01528
0,001540
0,001552
0,001564
0,001577
0,C01ES0
0,001604
0,001619
0,001634
0,001650
0,001667
0,001684
0,С01703
0,С01722
0,001742
0,001764
0,001787
0,001812
0,001839
0,С01867
0,С018?8
0,001931
0,С01?68
0,002007
0,002050
0,002097
0,002149
0.С022С6
0,002269
0,002338
0,002414
0,002498
0,002588
0,002686
0,C027S0
0,002900
0,005014
0,003132
381,2
384,1
387,0
389,0
392,9
395,8
398,9
401,9
4С5,0
408,2
411,4
414,6
417,9
421,3
424,7
428,3
431,8
435,5
439,3
443,2
447,2
451,3
455,5
460,0
464,5
469,3
474,2
479,4
484,8
490,4
496,3
502,4
508,8
515,5
522,4
529,4
536,6
543,9
551,1
558,2
г *, °С
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
| 450
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
1 378
1 380
S82
384
386
388
390
392
394
396
398
400
4G2
404
406
4С8
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
к
V, МЗ/КГ
/7=374
0,003340
0,003463
0,003585
0,003706
0,003824
0,003939
0,004052
0,004162
0,004269
0,С04374
0,С04476
1,
ккал/Ki
кгс/см2
568,9
575,7
582,2
588,5
594,6
600,4
605,9
611,2
616,3
621,2
625,9
/?=380 кгс/см2
0,001505
0,001516
0,001527
0,001538
0,001550
0,001563
0,С01575
0,G01589
0,001603
0,001617
0,С01632
0,001648
0,001664
0,001682
0,001700
0,С01719
0,001739
0,001761
0,001784
0,001808
0,001834
0,001862
0,001893
0,001925
0,001Ш
0,001999
0,002041
0,002087
0,002138
0,С02193
0,002254
0,002321
0,002395
0,002475
0,002563
0,002657
0,002758
0,002865
0,002976
0,003091
381,1
384,0
386,9
389,8
392,7
3?5,7
3$8,8
401,8
404,9
408,0
411,2
414,5
417,8
421,1
424,5
'428,0
431,6
435,3
439,0
442,9
446,8
451,0
455,1
459,5
464,0
468,7
473,6
478,7
484,0
489,6
4S5,4
501,4
507,7
514,2
521,0
527,9
535,0
542,2
549,3
556,4
о, м8/кг
/7=376
0,003295
0,003416
0,003537
0,003656
0,003773
0,003888
0,004000
0,004110
0,004217
0,004322
0,004424
/7=382 )
0,001504
0,001514
0,001525
0,001537
0,001549
0,С01561
0,001574
0,001587
0,001601
0,001615
0,001630
0,001646
0,001662
0,001679
0,001697
0,С01716
0,001736
0,001758
0,001780
0,001804
0,001830
0,001858
0,001887
0,001919
0.C01S54
0,001992
0,002033
0,002078
0,002127
0,002181
0,002240
0,002305
0,002376
0,002454
0,002538
0,002630
0,002728
0,002832
0,002940
0,003052
ккал/кг
кгс/см2
567,0
573,8
580,4
586,7
592,8
598,6
604,2
609,6
614,7
619,7
624,4
?ГС/СМ2
381,0
383,9
386,8
389,7
392,6
395,6
398,6
401,7
404,8
407,9
411,1
414,3
417,6
420,9
424,3
427,8
431,4
435,0
438,7
442,6
446,5
450,6
454,7
459,1
463,6
468,2
473,0
478,1
483,3
488,8
494,5
500,4
506,6
513,0
519,7
526,5
533,5
540,6
547,6
554,7
V, М8/КГ
i,
ккал/кг
/7=378 кгс/см2
0,003251
0,003370
0,003490
0,003608
0,С03724
0,003839
0,003950
0,004060
0,004166
0,004271
0,004372
565,2
572,0
578,6
585,0
591,1
596,9
602,6
608,0
613,1
618,1
622,9
/7=384 кгс/см2
0,001502
0,001513
0,001524
0,001536
0,001547
0,001560
0,С01572
0,001585
0,001599
0,С01613
0,001628
0,001644
0,001660
0,001677
0,001695
0,001714
0,001733
0,001754
0,001774
0,001800
0,001826
0,001853
0,001882
0,001914
0,001948
0,001984
0,С02025
0,002068
0,002116
0,С02169
0,002226
0,002289
0,002358
0,002433
0,002515
0,002604
,002699
,002799
,002905
,003015
380,9
383, а
386,7
389,6
392,5
395,5
398,5
401,6
404,6
407,8
410,9
414,1
417,4
420,7
424,1
427,6
431,1
434,8-
438,5
442, а
446,2-
450,2
454,4
458,6
463,1
467,7
472,5
477,4"
482,6
488,0
493,6
499,4
505,5
511,8
518,4
525,1
532,01
539,0
546,01
553,0

208
Таблица V. Удельные объемы и энтальпии в критической и околокритической областях
t, °с
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
350
352
354
356
358
360
362
364
366
358
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
^
V, М»/КГ
/,
ккал/кг
/>=380 кгс/см*
0,003208
0,003326
0,003444
0,003561
0,003676
0,003790
0,003901
0,004010
0,004116
0,004220
0,004322
563,4
570,2
576,8
583,2
589,3
595,2
600,9
606,3
611,6
616,6
621,4
/?=386 кгс/см2
0,001501
0,001512
0,001523
0,001534
0,001546
0,001558
0,001571
0,001584
0,001597
0,001611
0,001626
0,001642
0,001658
0,001674
0,001692
0,001711
0,001730
0,001751
0,001773
0,001797
0,001822
0,001848
0,001877
0,001908
0,001941
0,001977
0,002017
0,002059
0,002106
0,002157
0,002213
0,002274
0,002340
0,002413
0,002493
0,002579
0,002671
0,002768
0,002871
0,002978
380,9
383,7
386,6
389,5
392,4
395,4
398,4
401,4
404,5
407,6
410,8
414,0
417,2
420,6
423,9
427,4
430,9
434,5
438,2
442,0
445,9
449,9
454,0
458,2
462,6
467,2
471,9
476,8
481,9
487,2
492,8
498,5
504,5
510,7
517,1
523,8
530,5
537,4
544,4
551,3
V, М»/КГ
i,
ккал/кг
/7=382 кгс/см2
0,003167
0,003283
0,003399
0,003515
0,003629
0,003742
0,003852
0,003961
0,004057
0,004170
0,004272
567,6
568,4
575,0
581,4
587,6
593,5
599,2
604,7
610,0
615,1
619,9
/?=388 кгс /см2
0,001500
0,001511
0,001522
0,001533
0,001545
0,001557
0,001569
0,001582
0,001596
0,001610
0,001624
0,001640
0,001655
0,001672
0,001690
0,001708
0,001727
0,0Э1748
0,001770
0,001793
0,001817
0,001844
0,001872
0,001902
0,001935
0,001970
0,002009
0,002051
0,002095
0,002146
0,002200
0,002259
0,002324
0,002395
0,002471
0,002555
0,002644
0,002739
0,002839
0,002943
380,8
383,6
386,5
389,4
392,3
395,3
398,3
401,3
404,4
404,5
410,6
413,8
417,1
420,4
423,7
427,2
430,7
434,2
437,9
441,7
445,5
449,5
453,6
457,8
462,2
463,7
471,4
476,2
481,2
486,5
491,9
497,6
503,5
509,6
515,9
522,5
529,1
536,0
542,8
549,7
V, М»/КГ
ккал/кг
/7=384 кгс/см2
0,003127
0,003241
0,003356
0,003470
0,003583
0,003592
0,003805
0,003913
0,004018
0,004122
0,004223
559,9
566,7
573,3
579,7
585,9
591,8
597,6
603,1
608,4
613,5
618,4
/7=390 кгс/см2
0,001499
0,001510
0,001520
0,001532
0,001543
0,001555
0,001558
0,001581
0,001594
0,001608
0,001622
0,001538
0,001653
0,001670
0,001687
0,001705
0,001725
0,001745
0,001766
0,001788
0,001813
0,001839
0,001857
0,001897
0,001929
0,0Э1964
0,002001
0,002042
0,002085
0.002135
0,002188
0,002245
0,002308
0,002376
0,002451
0,002532
0,002618
0,002710
0,002808
0,002910
380,7
383,5
386,4
389,3
392,2
395,2
398,2
401,2
404,2
407,3
410,5
413,7
416,9
420,2
423,5
427,0
430,5
434,0
437,7
441,4
445,2
449,2
453,2
457,4
461,7
466,2
470,8
475,6
480,6
485,8
491,1
495,7
502,5
503,5
514,8
521,2
527,8
534,5
541,3
548,1
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
350
352
354
355
358
360
362
354
355
368
370
372
374
376
378
380
382
384
336
388
390
392
394
395
398
400
402
404
405
403
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
0, М»/КГ
1,
ккал/кг
/>=386 кгс/см2
0,003088
0,003200
0,003313
0,003426
0,003538
0,003549
0,003758
0,003866
0,003971
0,004074
0,004174
558,2
565,0
571,6
578,0
584,2
590,2
595,9
601,5
605,8
612,0
616,9
/?=392 кгс/см*
0,001498
0,001508
0,001519
0,001530
0,001542
0,001554
0,001565
0,001579
0,001592
0,001605
0,001621
0,001635
0,001651
0,001658
0,001685
л
0,001703
0,001722
0,001742
0,001763
0,001786
0,001809
0,001835
0,001852
0,001892
0,001923
0,001957
0,001994
0,002034
0,002077
0,002124
0,002176
0,002232
0,002293
0,002359
0,002432
0,002510
0,002594
0,002683
0,002778
0,002877
380,6
383,5
386,3
389,2
392,1
395,1
398,1
401,1
404,1
407,2
410,3
413,5
416,7
420,0
423,4
426,8
430,2
433,8
437,4
441,1
444,9
448,8
452,9
457,0
451,3
465,7
470,3
475,1
480,0
485,1
490,4
495,9
501,6
507,5
513,7
520,0
526,5
533,1
539,8
546,6
0, М»/КГ
1,
ккал/кг
/7=388 кгс/см2
0,003051
0,003161
0,003272
0,003383
0,003494
0,003604
0,003713
0,003819
0,003924
0,004026
0,004127
556,5
563,3
569,9
576,3
582,5
588,5
594,3
599,9
605,3
610,5
615,5
/7=394 кгс/см2
0,001497
0,001508
0,001518
0,001529
0,001541
0,001552
0,001565
0,001577
0,001591
0,001604
0,001619
0,001634
0,001649
0,001665
0,001682
0,001700
0,001719
0,001739
0,001760
0,001732
0,001305
0,001831
0,001858
0,001886
0,001917
0,001951
0,001987
0,002026
0,002058
0,002114
0,002164
0,002219
0,002278
0,002343
0,002413
0,002488
0,002570
0,002657
0,002749
0,002846
380,5
383,4
386,2
389,1
392,0
395,0
397,9
400,9
404,0
407,1
410,2
413,4
416,6
419,8
423,2
426,6
430,0
433,5
437,2
440,9
444,6
448,5
452,5
456,6
460,8
465,3
469,8
474,5
479,4
484,4
489,6
495,1
500,7
506,5
512,6
518,8
525,2
531,7
538,4
545,1
V, М»/КГ
i,
ккал/кг
/7=390 кгс/см2
0,003015
0,003123
0,003232
0,003342
0,003452
0,003560
0,003668
0,003774
0,003878
0,003980
0,004080
554,9
561,6
568,2
574,6
580,8
586,9
592,7
598,3
603,7
608,9
614,0
/7=396 КГС/СМ2
0,001496
0,001506
0,001517
0,001528
0,001539
0,001551
0,001553
0,001576
0,001589
0,001603
0,001617
0,001632
0,001647
0,001663
0,001680
0,001698
0,001716
0,001736
0,001757
0,001779
0,001802
0,001827
0,001853
0,001881
0,001912
0,001945
0,001980
0,002018
0,002060
0,002104
0,002153
0,002206
0,002264
0,002327
0,002395
0,002468
0,002547
0,002632
0,002722
0,002816
380,5
383,3
386,1
389,0
391,9
394,9
397,8
400,8
403,9
406,9
410,0
413,2
416,4
419,7
423,0
426,4
429,8
433,3
436,9
440,6
444,3
448,2
452,2
456,3
460,5
464,8
469,3
474,0
478,8
483,7
488,9
494,3
499,8
505,6
511,5
517,7
524,0
530,4
537,0
543,6

Таблица V. Удельные объемы и энтальпии в критической и околокритической областях
209
t, °с
V, М»/КГ
ккал/кг
v, м«/кг
ккал/кг
v, м»/кг
ккал/кг
V, М«/КГ
ккал/кг
V, м»/кг
ккал/кг
о, м*/кг
ккал/кг
430
432
434
436
438
/7=392 кгс/см2
0,002980
0,003086
0,003193
0,003301
0,003410
553,3
560,0
566,5
572,9
579,2
/7=394 кгс/см2
0,002947
0,003050
0,003156
0,003262
0,003369
551,7
558,4
564,9
571,3
577,5
/7=396 КГС/СМ2
0,002914
0,003015
0,003119
0,003224
0,003329
550,2
556,8
563,3
569,7
575,9
440
442
444
446
448
450
/7=392 кгс/см2
0,003517
0,003624
0,003729
0,003833
0,003934
0,004034
585,2
591,1
596,7
602,2
607,4
612,5
/7=394 кгс/см2
0,003476
0,003581
0,003686
0,003788
0,003889
0,003989
583,6
589,5
595,2
600,6
605,9
611,0
/7=396 КГС/СМ8
0,003435
0,003539
0,003643
0,003745
0,003845
0,003944
582,0
587,9
593,6
599,1
604,4
609,5
t, °с
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
V, М»/КГ
/7 = 398
0,001495
0,001505
0,001516
0,001527
0,001538
0,001550
0,001562
0,001574
0,001587
0,001601
0,001615
0,001630
0,001645
0,001661
0,001678
0,001695
0,001714
0,001733
0,001753
0,001775
0,001798
0,001823
0,001849
0,001876
0,001906
0,001939
0,001973
0,002011
0,002051
0,002095
0,002143
0,002194
0,002250
. 0,002311
0,002377
/, ккал/кг
кгс/см2
380,4
383,2
386,0
388,9
391,8
394,8
397,7
400,7
403,7
406,8
409,9
413,1
416,2
419,5
422,8
426,2
429,6
433,1
436,7
440,3
444,1
447,9
451,8
455,9
460,1
464,4
468,8
473,4
478,2
483,1
488,2
493,5
499,0
504,6
510,5
t, °С
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
350
352
354
356
358
360
362
364
366
368
370
372
374
376
378
380
V, М»/КГ
/7=398
0,002449
0,002526
0,002608
0,002695
0,002787
0,002883
0,002982
0,003084
0,003187
0,003291
0,003395
0,003498
0,003601
0,003702
0,003802
0,003900
/? = 400
0,001494
0,001504
0,001514
0,001525
0,001537
0,001548
0,001560
0,001573
0,001586
0,001599
0,001613
0,001628
0,001643
0,001659
0,001675
0,001693
1, ккал/кг
кгс/см2
516,6
522,8
529,1
535,6
542.2
548,7
555,3
561,7
568,1
574,3
580,4
586,3
592,0
597,6
602,9
608,1
кгс/см2
380,3
383,1
386,0
388,8
391,7
394,7
397,6
400,6
403,6
406,7
409,8
412,9
416,1
419,3
422,6
426,0
и °с
382
384
386
388
390
392
394
396
398
400
402
404
406
408
410
412
414
416
418
420
422
424
426
428
430
432
434
436
438
440
442
444
446
448
450
V, М»/КГ
/7=400
0,001711
0.001730
0,001750
0,001772
0,001794
0,001819
0,001844
0,001872
0,001901
0,001933
0,001967
0,002003
0,002043
0,002086
0,002132
0,002183
0,002237
0,002296
0,002361
0,002430
0,002505
0,002585
0,002670
0,002759
0,002853
0,002950
0,003049
0,003151
0,003253
0,003356
0,003458
0,003560
0,003660
0,003760
0,003857
1, ккал/кг
кгс/см2
429,4
432,9
436,4
440,1
443,8
447,6
451,5
455,5
459,7
463,9
468,4
472,9
477,6
482,5
487,5
492,7
498,1
503,7
509,5
515,5
521,6
527,9
534,3
540,8
547,3
553,8
560,2
566,5
572,8
578,9
584,8
590,5
596,0
601,4
606,6
14—382

210
Таблица V/. Истинная изобарная теплоемкость воды и водяного пара
Таблица VI
t
0
50
100
120
\?AJ
140
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
350
360
365
370
375
380
385
Kf%J*J
390
395
400
405
tKJO
410
415
tio
420
425
430
4ЧК
too
440
45ft
*±O\J
460
480
^ftft
59ft
UZv
54ft
*jt\J
560
580
fiftft
UV/vJ
A9ft
A4ft
660
680
700
720
740
760
780
800
0,1 |
1,
0,
л
0
o,
o,
0.
o,
o,
o.
o,
o,
0,
0,
o;
о
о
о
о
0
о
о
л
v
о
0
о
о
о
о
0
о
о
о
о
0
о
о
л
о
V
0
о
V»
о
V
n
0
0
ft
ft
и
о
о
0
о
0
007
460
457
457
458
460
462
464
467
469
472
475
478
480
483
485
,486
487
488
,489
,490
,490
,491
492
,493
493
,1J7O
494
495
496
^496
497
,7«7f
498
,499
500
|502
505
508
512
515
,518
522
525
528
• w*o
549
,535
548
542
545
548
,552
555
, %JOO
,559
..n |
1.
0,
о
о
0,
0.
0,
o,
0,
0,
o,
o,
o,
0,
007
997
487
478
474
472
471
471
472
474
476
478
480
48.4
0,485
о
о
о
о
0
о
о
о
о
0
о
о
о
о
0
о
о
о
о
0
о
о
о
о
0
о
о
о
о
0
о
о
с
с
0
о
0
,487
,488
,489
,490
,490
491
492
492
,493
,494
,495
,495
496
497
,498
,498
,499
1600
,501
,503
,506
509
512
516
,519
,522
*525
,529
*532
, mo**
,535
,539
^542
^545
549
[552
,556
|559
1,
0,
1,
1,
* t
i,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
0,
о,
0
о
0
0
0
0
0
о
0
о
о
0
о
о
о
о
0
о
о
о
о
0
о
о
о
о
0
о
о
о
о
0
о
0
Истинная
1 1
007
998
007
014
023
544
524
511
503
498
495
493
493
493
494
496
497
497
498
498
498
,498
,499
,499
,500
,500
,501
,501
,502
,503
,503
,504
,504
,506
,507
,510
, v* \*
,512
,515
.518
,521
,524
,527
530
534
,537
540
,543
547
550
,553
,557
,560
1С
1,<
0,«
1,
1,
1.
1,
0,
o,
o,
o,
o,
o,
o,
o,
o,
o,
o,
o,
o,
o,
0,
o,
o,
0
о
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
о
0
0
0
0
0
0
о
0
) 1
306
398
D06
013
023
036
620
578
551
534
523
515
510
507
506
507
508
508
508
508
507
507
508
,507
508
,508
,508
,508
,509
,509
,509
,510
,510
,511
,512
,514
,517
,519
,522
,525
,527
,530
,533
,536
,539
,542
,545
,549
,552
,555
,558
,562
изобарная
2(
U
o,
1,
1,
1,
1,
1,
1,
o,
o,
0,
o,
o,
o,
o,
o,
o,
o,
0
о
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
с
) 1
305
998
006
013
022
035
052
074
695
634
595
570
552
540
534
533
532
531
,530
,529
,527
,526
,525
,524
,524
,524
,523
,523
,523
,523
,523
,523
,523
,523
,523
,524
,526
|527
,529
,531
,533
,535
|537
,540
,543
,546
,549
,552
555
!558
,561
,564
теплоемкость
воды
ккал/(кг-°С), при давлении
2
1,
о,
1,
1,
1,
1,
1,
1,
1,
0,
о,
о,
о,
о,
о,
0
0
0
о
о
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
з 1
004
997
006
012
022
034
051
073
101
701
641
603
577
560
549
,547
,545
,544
,542
,540
,538
,536
,535
,534
,533
,532
,531
,531
,530
,530
,530
,529
,529
,529
,529
,529
,530
,531
,533
,535
,536
,538
,539
,542
,545
,548
,551
,554
,557
,560
,563
,566
3(
1,
0,
1,
1,
1,
1.
1.
1,
1,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о
0
о
о
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
) 1
004
997
005
012
022
034
051
073
100
786
696
641
605
580
565
562
559
557
,555
,552
,550
,547
,545
,543
,542
,541
,540
,539
,538
,537
,537
,536
,536
,535
,535
,534
,535
,535
,536
,538
,539
,540
,542
,544
,547
,550
,553
,556
,559
,562
,565
,567
40 |
1,
0,
1.
1.
1,
1.
1.
1,
1,
1,
0,
0,
0,
0,
0,
о,
о,
о,
о
о
о
о
о
о
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
002
996
005
012
021
озз
050
071
099
138
841
736
671
628
602
595
589
586
582
578
,574
,570
,567
,564
,562
,560
,558
,556
,554
,553
,552
,551
,550
,548
,547
,545
,544
,544
,544
,545
,545
,546
,547
,548
,551
,553
,556
,559
,562
,565
,568
,570
и
р*
водяного пара
кгс/см*
50 |
1.
0,
1,
1.
1,
1,
1,
1,
1,
1,
1.
о,
о,
о,
о,
о
0
0
о
0
о
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
001
996
004
011
020
032
049
070
097
135
190
864
755
687
646
633
623
618
612
606
,601
,596
,591
,587
,583
,580
,577
,575
,572
,570
,568
,567
,565
,562
,560
,556
,554
,553
,552
,553
,552
,551
,552
,553
,555
,557
,560
,563
,565
,568
,571
,573
60 |
1,
0,
1,
1,
1,
1,
1,
1,
1,
1,
1,
1,
0,
0,
о,
о,
о
0
о
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
ооо
995
004
010
020
032
048
069
095
133
186
051
864
758
697
678
662
654
646
638
631
624
,618
,612
,607
,602
,598
,595
,592
,589
,586
,583
,581
,577
,574
,568
,564
,562
,560
,560
,558
,557
,557
,558
,559
,561
,564
,566
,?69
,571
,574
,576
7(
0,1
о,
1,
1,
1,
1,
1,
1,
1,
1,
1,
1,
1,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о
о
о
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
) 1
399
995
003
010
019
eei
047
067
094
130
182
262
011
848
757
729
706
696
685
674
664
655
647
639
633
,627
,622
,617
,612
,609
,605
,602
,598
,593
,588
,581
,575
,571
,569
,568
,565
,563
,562
,562
,564
,565
,568
,570
,572
,575
,577
,579
71
1
0,998
0,1
и
1,(
1.1
1,
1,
1,
1,
1,
U
1,
1,
0,
о,
о,
о,
0,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о
о,
о,
о
о
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
395
303
310
319
031
046
066
093
129
180
259
107
902
792
758
736
716
703
693
682
672
663
654
647
640
634
629
624
619
615
611
608
601
596
,587
,581
,576
,573
,572
,569
,566
,565
,564
,566
,567
,570
,572
,574
,576
,578
,580
8(
0,1
0,1
1,<
и
Ь
1,
1,
1,
1,
1,
1,
1,
1,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
о,
0
о,
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
) 1
397
394
303
309
018
030
046
066
092
128
178
256
225
963
829
789
761
741
726
714
702
690
679
670
661
654
647
641
635
630
,625
,621
,617
,610
,604
,594
,587
,581
,577
,576
,572
,570
,568
,567
,568
,570
,572
,574
,576
,578
,580
,582
90
0,99&
0,994
,002
,009
,01&
,030
,045
,064
1,090
1,125.
1,175*
1,250
1,376
1,115
0,918,
0,861
0.81&
0,795
0,777"
0,760
0,744
0,729
0,715
0,704
0,693
0,683
0,675
0,667
0,660
0,653
0,647
0,642
0,637
0,628
0,620
0,608
0,599
0,592
0,586
0,584
0,580
0,576
0,574
0,572
0,573
0,574
0,57?
0,577
0,57$
0,581
0,582
0,58?

Таблица VI. Истинная изобарная теплоемкость воды и водяного пара
. 211
f
0
50
100
120
140
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
350
360
365
370
375
380
385
390
395
400
405
410
415
420
425
430
435
440
450
460
480
500
520
540
560
580
600
620
640
660
680
7С0
720
740
760
780
800
100 |
0,995
0,993
1,002
1,008
1,017
1,029
1,044
4,063
1,089
1,123
1,171
1,244
*1,365
1,330
1,029
0,947
0,887
0,859
0,835
0,812
0,791
0,773
0,756
0,741
0,728
0,716
0,705
0,695
0,686
0,678
0,671
0,664
0,658
0,647
0,638
0,622
0,611
0,602
0,596
0,592
0,587
0,583
0,579
0,578
0,577
0,578
0,579
0,581
0,583
0,585
0,586
0,588
ПО |
0,994
0,993
]
1
1
,001
,008
,016
1,028
,043
1,062
1,087
1,121
1,168
1,239
1,354
1,663
1,171
1,052
0,967
0,932
0,901
0,872
0,846
0,822
0,801
0,783
0,766
0,752
0,738
0,727
0,716
0,7С6
0,697
0,689
0,68J
0,668
0,656
0,638
0,624
0,614
0,606
0,601
0,595
0,589
0,585
0,583
0,582
0,582
0,584
0,585
0,Г86
0,588
0,590
(
3,591
с
120
0,993
0,992
1,001
1,007
1,016
1,027
1,042
1,061
1,085
1,119
1,165
1,234
1,344
1,562
1,363
1,186
1,068
1,019
0,978
0,941
0,908
0,878
0,853
0,830
0,809
0,791
0,775
0,761
0,747
0,735
0,725
0,715
0J06
0,689
0,676
0,654
0,638
0,625
0,616
0,610
0,603
0,596
0,592
0,588
0,587
0,587
0,588
0,589
0,590
0,591
0,593
0,594
125
130 |
0,992 0.992
0,992
1,001
1,007
1,016
1.026
1,042
1,061
1,084
1,117
1,163
,231
1,339
1,549
1,487
1,267
1,126
1,068
1,022
0,980
0,943
0,910
0,881
0,855
0,833
0,813
0,795
0,779
0,764
0,751
0,739
0,728
0,719
0,701
0,686
0,662
0,645
0,631
0,621
0,614
0,607
0,600
0,595
0,591
0,589
0,589
0,590
0,591
0,592
0,593
0,594
Э,596
0.992
]
1
1,000
1,007
1,015
1,026
1,041
1,060
,084
1,116
1,162
,228
,334
1,536
1,640
1,362
1,191
1,122
1,068
1,022
0,980
0,943
0,911
0,882
0,858
0,835
0,816
0,798
0,782
0,768
0,755
0,743
0,732
0,713
0,697
0,671
0,652
0,637
0,626
0,619
0,611
0,604
0,598
0,594
0,592
0,591
0,592
0,592
0,594
0,595
0.596
D,597
р, ккал/(К1
140
0,990
0,991
1,000
1,006
1,015
1,026
1,040
1,058
1,082
1,114
1,158
1,222
1,324
1,514
2,086
1,605
1,351
1,248
1,178
1,118
1,065
1,018
0,978
0,942
0,912
0,884
0,860
0,839
0,820
0,803
0,787
0,773
0J60
0,738
0,719
0,689
0,667
0,650
0,637
0,628
0,619
0,611
0,604
0,600
0,597
0,596
0,596
0,596
0,597
0,598
0,599
0,600
'•°С), при давлении р,
150
0,989
0,991
0,999
1,006
1,014
1,025
1,039
1,057
1,081
1,112
1,155
1,217
1,315
1,494
1,970
1,969
1,563
1,411
1,313
1,234
1,165
1,106
1,054
1,011
0,973
0,940
0,910
0,885
0,862
0,841
0,823
0,806
0J91
0,764
0,742
0,708
0,682
0,663
0,648
0,638
0,628
0,618
0,611
0,606
0,602
0,601
0,600
0,600
0,601
0,602
0.603
D,604
160
0,988
0,990
0,999
1,005
1,013
1,024
1,038
1,056
1,079
1,110
1,152
1,213
1,307
1,475
1,890
2,603
1,862
1
1
1
,630
,487
1,379
1,287
1,210
1,144
1,089
1,042
1,002
0,966
0,935
0,908
0,883
0,861
0,842
0,824
0,793
0,767
0,728
0,698
0,676
0,659
0,648
0,636
0,626
0,618
0,611
0,607
0,605
0,604
0,604
0,605
0,605
0.606
(
);6О7
кгс/см*
170
0,987
0,990
0,998
1,005
1,013
1,024
1,038
1,055
1,078
,108
,149
,208
1,299
1,459
1,826
2,374
2,325
1.945
1,722
1,565
1,438
1,335
1,251
1,181
1,122
1,072
1,029
0,991
0,958
0,929
0,903
0,880
0,859
0,824
0,794
0,748
0,715
0,690
0,671
0,658
0,645
0,634
0,624
0,617
0,613
0,610
0,609
0,608
0,608
0,609
0,609
(
3,610
175
0,986
0,989
0,998
1,004
1,012
]
1,023
1,037
1,054
,077
,107
1,148
,206
1,295
1,450
1,798
2,272
2,675
2,163
]
1,873
1,678
1,527
,408
1,312
,233
1,167
1,111
1,063
1,022
0,986
0,954
0,926
0,901
0,878
0,840
0,808
0,759
0,724
0,697
0,677
0,663
0,650
0,638
0,628
0,621
0,616
0,613
0,611
0,610
0,610
0,610
0,611
(
3,611
180 | 190
0,986
0,989
0,998
1,004
1,012
1,023
1,036
1,054
1,076
1,106
1,146
1,204
1,291
1,442
1,773
2,189
3,184
2,446
2,058
1,812
1,630
1,490
1,379
1,289
1,215
1,153
1,100
1,054
1,015
0,980
0,950
0,922
0,898
0,856
0,822
0,770
0,732
0,705
0,683
0,668
0,654
0,642
0,632
0,624
0,618
0,615
0,613
0,612
0,612
0,612
0,612
0,613
0,985
0,989
0,997
1,003
1,012
1,022
1,036
1,053
1,075
1,104
1,143
1,199
1,284
1,427
1,727
2,063
6,067
3,417
2,592
2,164
1,886
1,686
1,536
,418
1,324
,246
1,181
1,125
1,078
1,036
1,000
0,968
0,940
0,892
0,852
0,793
0,751
0,720
0,696
0,679
0,663
0,650
0,639
0,630
0,624
0,620
0,618
0,616
0,616
0,616
0,616
(
),616
200
0,984
0,988
0,997
1,003
1,011
1,022
1,035
1,052
[,074
[,102
1,141
1,195
1,277
1,413
1,688
1,967
2,875
7,076
3,619
2,716
2,246
1,946
1,734
1,576
1,453
1,354
1,273
1,206
1,148
,099
1,056
1,018
0,985
0,930
0,885
0,818
0,770
0,735
0,709
0,690
0,673
0,658
0,646
0,636
0,629
0,625
0,622
0,621
0,620
0,619
0,619
(
3,619

212
Таблица VI. Истинная изобарная теплоемкость воды и водяного пара
t
0
50
100
120
140
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
350
360
365
370
375
380
385
390
395
400
405
410
415
420
425
430
435
440
450
460
480
500
520
540
560
580
600
620
640
660
680
700
720
740
760
780
300
205 | 210
0,983
0,988
0,997
1,003
1,011
1,021
1,034
1,051
1,073
1,101
1,139
1,194
1,273
1,406
1,670
1,927
2,679
4,432
4,676
3,138
2,491
2,111
1,855
1,669
1,527
1,416
1,325
1,250
1,186
1,132
1,086
1,045
1,010
0,950
0,902
0,830
¦0,780
0,743
0,715
0,695
0,678
0,663
0,650
0,640
0,632
0,627
0,624
0,623
0,622
0,621
0,621
0,621
0,983
0,988
0,996
1,002
1,010
1,021
1,034
1,051
1,072
1,100
1,138
1,192
1,270
1,400
1,654
1,892
2,530
3,610*
7,168
3,754
2,804
2,308
1,994
1,774
1,610
1,483
1,381
1,297
1,227
1,168
1,118
1,073
1,035
0,971
0,919
0,843
0,790
0,751
0,722
0,701
0,683
0,667
0,653
0,643
0,635
0,630
0,6?7
0,625
0,624
0,623
0,622
0,622
ср, к кал/(кг-°С), при давлении р,
215 | 220 | 225
0,982
0,988
0,996
1,002
1,010
1,020
1,034
1,050
1,071
1,099
1,137
1,189
1,267
1,394
1,637
1,859
2,413
3,231
11,41
4,764
3,221
2,550
2,157
1,893
1,702
1,556
1,442
1,348
1,271
1,206
1,151
1,103
1,061
0,992
0,937
0,857
0,800
0,759
0,729
0,706
0,688
0,671
0,657
0,646
0,638
0,632
0,629
0,627
0,626
0,625
0,624
0,624
0,982
0,987
0,996
1,002
1,010
1,020
1,033
1,0F0
1,070
1,098
1,135
1,188
1,263
1,387
1,622
1,829
2,317
2,953
5,522
6,840
3,814
2,856
2,351
2,029
1,805
1,637
1,507
1,403
1,318
1,247
1,186
1,134
1,089
1,015
0,956
0,870
0,811
0,768
0,736
0,712
0,692
0,675
0,661
0,649
0,641
0,635
0,631
0,629
0,628
0,627
0,626
0,626
0,981
0,987
0,996
1,С02
1,010
1,019
1,033
1,050
1,070
1,098
,134
,186
,260
,382
,608
1,802
2,236
2,751
4,278
14,78
4,734
3,256
2,585
2,189
1,920
1,726
1,579
1,464
1,368
1,289
1,223
1,166
1,118
1,038
0,975
0,884
0,822
0,777
0,743
0,718
0,697
0,680
0,665
0,653
0,644
0,638
0,634
0,631
0,630
0,628
0,628
0,627
230 |
0,980
0,987
0,996
1,002
1,009
1,019
1,032
1,049
1,069
1,097
1,133
1,184
1,-257
1,376
1,595
1,777
2,166
2,596
3,662
15,45
6,391
3,801
2,875
2,373
2,052
1,826
1,657
1,527
1,421
1,335
1,262
1,200
1,148
1,062
0,995
0,899
0,833
0,785
0,750
0,724
0,703
0,684
0,669
0,656
0,647
0,640
0,636
0,633
0,632
0,630
0,629
0,629
235
0,980
0,987
0,995
1,001
1,009
1,019
1,032
1,048
1,069
1,096
1,132
1,182
1,254
1,371
1,582
1,754*
2,107
2,472
3,277
6,764
10,36
4,599
3,244
2,594
2,203
1,937
1,744
1,596
1,478
1,382
1,303
1,237
1,180
1,088
1,016
0,913
0,844
0,794
0,757
0,730
0,708
0,689
0,673
0,660
0,650
0,643
0,638
0,636
0,634
0,632
0,631
0,630
240 | 245 |
0,980
0,986
0,195
1,001
1,009
1,019
1,032
1,048
1,068
1,095
1,130
1,180
1,251
1,365
1,570
1,732
2,055
2,370
3,008
4,973
28,10
5,867
3,729
2,863
2,378
2,061
1,839
1,670
1,540
1,434
1,348
1,276
1,213
1,114
1,038
0,929
0,855
0,803
0,764
0,736
0,713
0,693
0,676
0,663
0,653
0,646
0,641
0,638
0,636
0,634
0,633
0,632
0,979
0,986
0,995
1,000
1,008
1,018
1,031
1,047
1,067
1,094
1,129
1,179
1,248
1,360
1,559
1,712
2,007
2,284
2,806
4,131
15,37
8,136
4,390
3,194
2,583
2,205
1,944
1,753
1,606
1,490
1,394
1,315
1,248
1,142
1,060
0,944
0,867
0,813
0,772
0,742
0,718
0,698
0,680
0,666
0,656
0,648
0,643
0,640
0,637
0,636
0,634
0,634
КГС/СМ2
250
0,978
0,986
0,995
1,000
1,008
1,018
1,031
1,047
1,066
1,093
1,128
1,177
1,246
1,355
1,548
1,693
1,965
2,210
2,648
3,621
7,767
12,65
5,332
3,608
2,825
2,367
2,062
,844
,678
,549
1,444
,358
1,285
1,170
1,083
0,960
0,879
0,822
0,780
0,748
0,723
0,702
0,684
0,670
0,659
0,651
0,646
0,642
0,639
0,638
0,636
0,635
255
0,978
0,986
0,994
1,000
1,008
1,017
1,030
1,046
1,066
1,092
,127
,175
,243
,350
,538
,676
,928
2,147
2,521
3,282
5,583
17,45
6,720
4,142
3,114
2,550
2,193
1,943
,756
,611
,496
,403
,324
,199
,106
0,977
0,891
0,831
0,787
0,754
0,729
0,707
0,688
0,673
0,662
0,654
0,648
0,644
0,641
0,639
0,638
0,637
260
0,977
0,985*
0,994
1,000
1,008
1.017
1,030
1,046
1,065
1,091
,126
,173
,240
,345
,527
,659
,894
2; 090
2,415
3,030
4,557
11,96
8,731
4,834
3,462
2,766
2,340
2,050
1,840
1,679
1,552
1,448
1,364
1,230
1,131
0,994
0,904
0,841
0,795
0,761
0,734
0,712
0,693
0,677
0,665
0,656
0,650
0,646
0,643
0,641
0,640
{
3,638
270
0,976
0,985
0,994
0,999
1,007
1.017
1,029
1,045
1,064
1,090
1,123
1,170
1,235
1,336
1,508
1,628
1,833
1,996
2,250
2,682
3,541
5,906
11,32
6,831
4,396
3,303
2,693
2,303
2,031
1,832
1,675
1,551
1,451
1,296
1,183
1,029
0,930
0,861
0,811
0,774
0,745
0,721
0,701
0,684
0,671
0,662
0,655
0,651
0,648
0,645
0,643
0,642
280
0,975
0,984
0,993
0,999
1,006
1,016
1,028
1,044
1,062
1,088
1,121
1,166
1,229
1,327
1,490
1,601
1,782
1,920
2,124
2,449
3,018
4,189
7,194
8,702
5,680
4,017
3,140
2,612
2,258
2,004
1,815
1,666
1,547
1,368
1,238
1,066
0,956
0,881
0,827
0,787
0,756
0,730
0,709
0,691
0,677
0,667
0,660
0,655
0,652
0,649
0,647
0,645
290
0,974
0,984
0,993
0,998
1,006
1,015
1,028
1,043
1,061
1,086
1,119
1,163
1,224
1,318
1,474
1,576
1,738
1,857
2,026
2,282
2,693
3,422
4,955
7,450
6,883
4,894
3,694
2,982
2,524
2,205
1,973
1,794
1,654
1,445
1,298
1,105
0,984
0,903
0,844
0,800
0,767
0,740
0,717
0,698
0,684
0,673
0,665
0,660
0,656
0,653
0,650
0,648

Таблица V/. Истинная изобарная теплоемкость воды и водяного пара
213
f
0
50
100
120
140
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
350
360
365
370
375
380
385
390
395
400
405
410
415
420
425
430
435
440
450
460
480
500
520
540
560
580
600
620
640
660
680
700
720
740
760
780
800
300
0,973
0,984
0,992
0,998
1,005
1,014
1,027
1,042
1,060
1,085
1,116
1,160
1,225
1,310
1,459
1,553
1,700
1,803
1,946
2,154
2,469
2,977
3,868
5,487
6,796
5,702
4,320
3,416
2,834
2,437
2,152
1,938
1,771
1,529
1,362
1,146
1,013
0,925
0,861
0,814
0,779
0,750
0,726
0,706
0,690
0,679
0,670
0,664
0,660
0,656
0,654
0,651
.310
0,972
0,983
0,992
0,998
1,005
1,014
1,026
1,041
1,059
1,083
1,114
1,157
1,215
1,302
1,444
1,532
1,666
1,756
1,880
2,053
2,304
2,683
3,284
4,294
5,635
5,927
4,890
3,881
3,178
2,695
2,351
2,097
1,900
1,620
1,430
1,189
1,043
0,947
0,879
0,828
0,790
0,760
0,734
0,713
0,697
0,684
0,675
0,669
0,664
0,660
0,657
0,655
320
0,971
0,983
0,992
0,997
1,004
1,013
1,025
1,040
1,058
1,081
1,112
1,154
1,210
1,295
1,430
1,513
1,636
1,715
1,823
1,971
2,176
2,472
2,913
3,589
4,576
5,402
5,162
4,300
3,533
2,973
2,567
2,268
2,039
1,717
1,502
1,234
1,075
0,970
0,897
0,842
0,802
0,770
0,743
0,721
0,703
0,690
0,680
0,673
0,668
0,664
0,661
0,658
ср, ккал/(кг-
330
0,970
0,982
0,991
0,996
1,004
1,012
1,024
1,039
1,056
1,080
1,110
1,151
1,206
1,288
1,417
1,495
1,607
1,680
1,775
1,902
2,074
2,313
2,653
3,141
3,807
4,645
4,984
4,549
3,851
3,250
2,793
2,449
2,188
1,820
1,578
1,280
1,107
0,994
0,916
0,857
0,814
0,780
0,752
0,729
0,710
0,696
0,686
0,678
0,672
0,668
0,664
0,661
340 | 350
0,969
0,982
0,991
0,996
1,003
1,012
1,024
1,038
1,055
1,078
1,108
1,148
1,201
1,281
1,405
1,479
1,582
1,648
1,733
1,844
1,990
2,189
2,460
2,833
3,347
3,994
4,521
4,532
4,065
3,499
3,015
2,635
2,342
1,929
1,658
1,329
1,140
1,019
0,935
0,871
0,826
0,791
0,761
0,736
0,717
0,702
0,691
0,683
0,676
0,672
0,668
0,665
0,968
0,981
0,990
0,996
1,003
1,011
1,023
1,037
1,054
1,077
1,106
1,145
1,197
1,274
1,394
1,463
1,560
1,619
1,695
1,793
1,921
2,088
2,311
2,607
3,000
3,501
4,018
4,282
4,116
3,679
3,214
2,817
2,498
2,041
1,741
1,380
1,175
1,044
0,954
0,886
0,839
0,801
0,770
0,744
0,724
0,708
0,696
0,687
0,681
0,676
0,672
0,668
360
0,967
0,981
0,990
0,995
1,002
1,011
1,022
1,036
1,053
1,075
1,104
1,142
1,193
1,268
1,383
1,449
1,539
1,594
1,662
1,750
1,861
2,005
2,191
2,434
2,746
3,138
3,582
3,932
3,999
3,754
3,366
2,978
2,647
2,155
1,826
1,432
1,210
1,070
0,974
0,902
0,851
0,812
0,779
0,752
0,730
0,714
0,701
0,692
0,685
0,680
0,675
0,671
'С), при
370
0,966
0,980
0,989
0,995
1,002
1,010
1,021
1,036
1,052
1,073
1,102
1,139
1,189
1,262
1,373
1,435
1,520
1,570
1,632
1,711
1,810
1,935
2,094
2,296
2,551
2,865
3,231
3,582
3,774
3,714
3,448
3,107
2,782
2,267
1,912
1,485
1,246
1,096
0,994
0,917
0 864
0,822
0,788
0,760
0,737
0,720
0,707
0,697
0,689
0,684
0,679
0,675
давление
380
0,966
0,980
0,989
0,994
1,001
1,009
1,021
1,035
1,051
1,072
1,100
1,137
1,186
1,256
1,363
1,422
1,502
1,548
1,605
1,677
1,765
1,875
2,012
2,184
2,397
2,655
2,956
3,272
3,512
3,580
3,448
3,187
2,891
2,373
1,998
1,539
1,283
1,122
1,014
0,933
0,877
0,833
0,797
0,768
0,744
0,726
0,712
0,702
0,694
0,687
0,682
0,678
[ р, КГС/СМ1
390
0,965
0,980
0,989
0,994
1,000
1,009
1,020
1,034
1,050
1,071
1,098
1,135
1,182
1,250
1,354
1,410
1,485
1,528
1,581
1,646
1,726
1,823
1,943
2,091
2,272
2,488
2,739
3,011
3,257
3,396
3,376
3,209
2,966
2,469
2,081
1,594
1,320
1,149
1,034
0,949
0,890
0,844
0,806
0,776
0,751
0,732
0,717
0,706
0,698
0,691
0,686
0,682
400
0,964
0,979
0,988
0,993
1,000
1,008
1,019
1,033
1,048
1,070
1,096
1,132
1,178
1,245
1,345
1,399
1,470
1,510
1,559
1,618
1,691
1,778
1,884
2,012
2,168
2,353
2,564
2,798
3,028
3,196
3,252
3,176
2,999
2,550
2,160
1,648
1,357
1,177
1,055
0,965
0,903
0,855
0,816
0,784
0,758
0 738
0,723
0,711
0,702
0,695
0 690
0^685
420
0,962
0,978
0,987
0,992
0,999
1,007
1,018
1,031
1,046
1,067
1,093
1,127
1,171
1,234
1,328
1,377
1,442
1,477
1,510
1,570
1,631
1,702
1,787
1,887
2,006
2,145
2,303
2,476
2,658
2,829
2,950
2,992
2,944
2,650
2,293
1,754
1,433
1,232
1,097
0,998
0,929
0,877
0,834
0,800
0,772
0,750
0,734
0,721
0,711
0,703
0,697
0,692
440
0,960
0,977
0,986
0,991
0,998
1,006
1,016
1,029
1,044
1,064
1,089
1,122
1,164
1,224
1,312
1,358
1,416
1,448
1,485
1,529
1,581
1,641
1,710
1,791
1,885
1,993
2,116
2,251
2,392
2,535
2,663
2,751
2,781
2,656
2,380
1,852
1,506
1,287
1,140
1,031
0,956
0,899
0,853
0,816
0,786
0,763
0,745
0,731
0,720
0,711
0,704
0,698
460
0,958
0,977
0,985
0,990
0,997
1,005
1,015
1,027
1,042
1,062
1,086
1,117
1,158
1,214
1,297
1,340
1,394
1,422
1,455
1,494
1,539
1,591
1,649
1,715
1,791
1,878
1,976
2,083
2,197
2,313
2,425
2,522
2,586
2,580
2,409
1,934
1,576
1,341
1,182
1,064
0,982
0,921
0,872
0,832
0,800
0,775
0,756
0,740
0,729
0,719
0,712
0,705
480
0,956
0,976
0,984
0,989
0,996
1,004
1,014
1,026
1,040
1,059
1,083
1,113
1,152
1,206
1,284
1,324
1,373
1,399
1,428
1,463
1,503
1,548
1,597
1,653
1,715
1,787
1,867
1,954
2,048
2,144
2,238
2,326
2,401
2,461
2,382
1,996
1,640
1,393
1,224
1,097
1,009
0,943
0,891
0,849
0,815
0,788
0,767
0,750
0,738
0,727
0,719
0,712
500
0,955
0,975
0,984
0,989
0,995
1,002
1,012
1,024
1,038
1,057
1,079
1,11С
1,146
1,195
1,271
1,309
1,35?
1,378
1,405
1,436
1,472
1,511
1,554
1,601
1,654
1.713
1.77S
1,852
1.93С
2,01С
2,091
2,161
2,2$
2,321
2,311
2,03'
1,69(
1,44
1,26
1,131
1,03
0,96
0,90
0,86
0,82
0,80
0,77
0,76
0,74'
0,73,
0,721
0,71<

214
Таблица VII. Коэффициент динамической вязкости воды и водяного пара
Таблица VII
t
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
1
17 877
13 252
10215
8130
6643
5549
4723
4084
3580
3174
123
128
132
136
140
144
148
153
157
161
165
169
173
178
182
186
190
194
198
202
206
211
215
219
223
227
231
236
240
244
248
252
256
260
265
269
273
277
281
285
290
Коэффициент динамической i
5
17 874
13 250
10 214
8130
6643
5550
4724
4085
3581
3175
2846
2573
2345
2153
1988
1847
146
150
155
159
163
168
172
176
181
185
189
194 ,
198
202
206
211
215
219
224
228
232
236
240
244
249
253
257
261
265
269
273
278
282
286
290
10
17871
13 249
10214
8130
6643
5550
4724
4085
3581
3174
2847
2574
2346
2154
1989
1848
1725
1617
153
157
162
166
171
173
180
184
188
193
197
202
206
210
215
219
224
228
233
237
241
245
249
253
257
262
266
270
274
278
282
286
290
и-
20
17865
13 246
10213
8129
6644
5551
4725
4086
3583
3178
2849
2576
2348
2156
1992
1850
1727
1619
1525
1441
1366
1298
170
170
178
182
187
192
196
201
206
210
215
220
224
229
234
238
242
246
250
254
258
263
267
271-
275
279
283
287
292
•10е кгс-с/м
30
17 859
13 243
10 212
8129
6644
5552
4726
4088
3584
3180
2851
2578
2351
2158
1994
1852
1729
1622
1527
1443
1368
1301
1240
1185
175
180
185
190
195
200
205
210
215
220
225
230
235
239
243
248
252
256
260
264
268
272
276
280
284
288
292
ВЯЗКОСТИ J
зоды и водяного пара
», при давлении р, кг с/см1
40
17 853
13 240
10210
8129
6645
5553
4728
4090
3586
3182
2853
2580
2353
2160
1996
1854
1732
1624
1529
1445
1370
1303
1242
1187
1137
1091
184
189
194
200
205
210
216
221
226
231
236
240
245
249
253
257
261
265
269
273
277
281
285
290
294
50
17 848
13 237
10 209
8129
6646
5554
4729
4091
3588
3184
2855
2582
2355
2162
1998
1857
1734
1626
1532
1448
1373
1305
1245
1190
1140
1094
1051
187
193
199
205
210
216
221
227
232
237
242
246
250
254
258
262
266
270
274
278
282
287
291
295
60
17 842
13 234
10 208
8129
6646
5555
4731
4093
3590
3186
2857
2584
2357
2165
2000
1859
1736
1629
1534
1450
1375
1308
1247
1192
1142
1096
1054
1014
192
198
204
210
216
223
228
233
239
243
248
252
256
260
264
268
272
276
280
284
288
292
296
70
17 «36
13 231
10 206
8129
6647
5556
4732
4094
3592
3188
2859
2587
2359
2167
2003
1861
1733
1631
1536
1452
1377
1310
1250
1195
1144
1099
1056
1017
981
197
204
210
216
223
229
235
240
245
249
253
257
261
265
269
273
277
281
285
289
293
297
80
17 830
13 228
10 205
8128
6647
5557
4733
4096
3593
3190
2860
2589
2361
2169
2005
1863
1741
1633
1539
1455
1380
1313
1252
1197
1147
1101
1059
1020
983
949
203
210
217
223
230
236
242
247
251
255
259
263
267
270
274
278
?82
286
290
294
298
90
17824
13 225
10 204
8128
6648
5558
4735
4098
3595
3192
2863
2591
2363
2171
2007
1866
1741
1636
1541
1457
1382
1315
1254
1199
1149
1103
1061
1022
986
952
920
209"
217
224
231
238
244
248
253
257
260
264
268
272
276
280
284
288
292
296
300

Таблица VII. Коэффициент динамической вязкости воды и водяного пара
215
<
510
520
530
540
550
-560
570
580
590
600
610
-620
630
'640
•650
660
670
680
690
700
|fc-10*. кгс-с/м1, при давлении р, кгс/см*
1 .
294
298
302
306
310
314
318
323
327
331
335
339
343
347
352
356
360
364
368
372
5
294
298
302
307
311
315
319
324
328
332
336
339
343
347
352
356
360
364
368
372
10
295
299
303
307
311
315
319
324
328
332
336
340
344
348
352
357
361
365
369
373
20
296
300
304
308
312
316
320
324
329
333
337
341
345
349
353
358
362
366
370
374
30
297
301
305
309
313
317
321
325
330
334
338
342
346
350
354
358
362
367
371
375
40
298
302
306
310
314
318
322
326
330
335
339
343
347
351
355
359
363
368
372
376
50
299
303
307
311
315
319
323
327
332
336
340
344
348
352
356
360
364
368
372
376
во
300
304
308
312
316
320
324
328
332
336
341
345
349
353
357
361
365
369
373
377
70
301
305
309
313
317
321
325
329
333
338
342
346
350
354
358
362
366
370
374
378
80
302
306
310
314
318
322
326
330
334
338
343
347
351
355
359
363
367
371
375
379
90
304
308
312
316
320
324
328
332
336
340
344
348
352
356
360
364
368
372
376
380
t
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
430
140
150
160
170
180
190
!200
100
17 818
13 222
10 203
8128
6648
5559
4736
4099
3597
3193
2865
2593
2366
2173
2009
1868
1743
1638
1543
1459
1384
110
17812
13219
10 202
8128
6649
5560
4737
4101
3598
3195
2866
2595
2368
2176
2011
1870
1745
1640
1546
1462
1387
120
17 807
13 216
10 200
8128
6650
5561
4739
4102
3600
3197
2868
2597
2370
2173
2014
1872
1747
1640
1548
1464
1389
ь-10», кгс*с/м2. при давлении р, кгс/с
130
17801
13 213
10199
8128
6650
5562
4740
4104
3602
3199
2870
2599
2372
2180
2016
1875
1750
1645
1550
1466
1392
140
17 795
13210
10 198
8128
6651
5563
4742
4106
3604
3201
2872
2601
2374
2182
2013
1877
1754
1647
1552
1469
1394
150
17 789
13 207
10 197
8127
6651
5564
4743
4107
3606
3203
2874
2603
2376
2184
2020
1879
1756
1649
1555
1471
1396
м'
| 160
17 783
13 204
10195
8127
6652
5566
4744
4109
3607
3205
2876
2605
2378
2186
2022
1881
1759
1652
1557
1473
1399
170
17 777
13 201
10 194
8127
6652
5566
4746
4110
3609
3207
2878
2607
2380
2188
2025
1&84
1761
1654
1559
1476
1401
| 180
17 772
13 198
10 193
8127
6653
5568
4747
4112
3611
3208
2880
2609
2382
2191
2027
1886
1763
1656
1562
1478
1403
190
17 766
13 196
10192
8127
6653
5569
4748
4114
3613
3210
2882
2611
2385
2193
2029
1888
1766
1658
1564
1480
1406

216
Таблица VII. Коэффициент динамической вязкости воды и водяного пара
t
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
700
100
1317
1257
1202
1152
1106
1064
1024
988
954
922
880
217
225
233
240
246
251
255
258
262
266
270
274
277
281
285
289
293
297
301
305
309
313
317
321
325
329
333
337
341
345
349
353
357
361
365
369
373
377
381
по
1320
1259
1204
1154
1108
1066
1027
991
957
925
884
218
226
234
242
248
253
257
260
264
268
272
275
279
283
287
290
294
298
302
306
310
314
318
322
326
330
334
338
342
346
350
354
358
362
366
370
374
378
382
V-
120
1322
1262
1207
1157
1111
1068
1029
993
959
927
887
846
228
236
244
250
255
259
263
266
270
273
277
281
284
288
292
296
300
304
307
311
315
319
323
327
331
335
339
343
347
351
355
359
363
367
371
375
379
383
• 10е, кгс*с/м«, при давлении р, кгс/см*
130
1324
1264
1209
1159
1113
1071
1032
996
962
930
889 •
849
804
238
247
253
258
262
265
268
272-
275
279
282
286
290
294
297
301
305
309
313
316
320
324
328
332
336
340
344
348
352
356
360
364
368
372
376
380
384
140
1327
1266
1211
1161
1116
1073
1034
998
964
932
893
853
808
240
249
255
260
264
267
270
274
277
281
284
288
292
295
299
303
306
310
314
318
322
326
329
333
337
341
345
349
353
357
361
365
369
373
377
381
385
150
1329
1269
1214
1164
1118
1076
1037
1000
967
935
896
856
813
761
252
258
263
267
270
273
276
279
283
286
290
293
297
300
304
Зи8
312
315
319
323
327
331
334
338
342
346
350
354
358
362
366
37и
374
378
382
386
160
1332
1271
1216
1166
1120
1078
1039
1003
969
937
899
860
817
767
256
263
267
271
273
276
279
282
285
288
292
295
299
302
306
310
313
317
321
324
328
332
336
340
344
347
351
355
359
363
367
371
375
379
383
387
170
1334
1274
1219
1169
1123
1081
1042
1006
972
940
902
863
821
773
713
268
272
274
276
279
281
284
287
290
294
297
300
304
308
311
315
318
322
326
330
333
337
341
345
349
352
356
360
364
368
372
376
380
384
388
180
1336
1276
1221
1171
1125
1083
1044
1008
974
942
905
866
825
778
722
276
278
279
280
282
284
287
290
293
296
299
302
306
309
313
316
320
324
327
331
335
338
342
346
350
354
358
361
365
369
373
377
381
385
389
190
1339
1278
1224
1174
1128
1С86
1047
1010
977
945
908
870
829
784
730
651
286
284
284
286
288
290
292
295
298
3ol
304
308
311
314
318
322
325
329
332
336
340
344
347
351
355
359
362
366
370
374
378
382
386
390

Таблица VII. Коэффициент динамической вязкости воды и водяного пара
217
t
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
.. 200
17 76о
13 192
10190
8127
6654
5570
4750
4115
3614
3212
2884
2613
2387
2195
2031
1890
1768
1661
1566
1483
1408
1341
1281
1226
1176
ИЗО
1088
1049
1013
979
947
912
874
835
791
739
669
296
290
289
290
291
293
295
298
300
303
306
310
313
316
210
17 754
13190
10189
8126
6654
5571
4751
4117
3616
3214
2886
2615
2389
2197
2034
1893
1770
1663
1569
1485
1410
1343
1283
1228
1178
1133
1091
1052
1016
982
950
915
878
838
795
745
682
339
299
295
294
295
296
298
300
303
306
309
312
315
318
220
17 748
13186
10188
8126
6655
5572
4752
4118
3618
3216
28S8
2618
2391
2199
2036
1895
1772
1665
1571
1487
1413
1346
1285
1231
1181
1135
1093
1054
1018
984
952
917
881
842
800
752
692
596
310
302
299
299
300
301
303
306
308
311
314
317
320
1.- 10е, кгС'С/м*, при давлении р, кгс/см*
230
17 742
13 184
10 187
8126
6656
5573
4754
4120
3620
3218
2890
2620
2393
2202
2038
1897
1775
1668
1573
1490
1415
1348
1288
1233
1183
1138
1096
1057
1020
987
955
920
884
845
804
758
702
621
329
311
305
304
304
305
306
308
311
313
316
319
322
240
17 736
13181
10 185
8126
6656
5574
4755
4122
3622
3220
2892
2622
2395
2204
2040
1899
1777
1670
1576
1492
1417.
1351
1290
1236
1186
1140
1098
1059
1023
989
958
923
887
849
808
763
710
639
392
323
313
309
308
309
310
311
314
316
318
321
324
250
17 731
13 178
10 184
8126
6657
5575
4756
4123
3623
3222
2894
2624
2397
2206
2042
1902
1779
1672
1578
1494
1420
1353
1293
1238
1188
1142
1100
1062
1026
992
960
926
890
852
812
768
718
653
529
341
322
316
313
313
313
315
316
318
321
324
326
260
17 725
13 175
10 183
8126
6657
5576
4758
4125
3625
3224
2896
2626
2399
2208
2045
1904
1781
1674
1580
1497
1422
1355
1295
1240
1191
1145
1103
1064
1028
994
963
928
892
855
816
773
725
665
569
373
334
323
319
317
317
318
320
321
324
326
329
270
17 719
13 172
10 182
8126
6658
5577
4759
4126
3627
3226
2898
2628
2402
2210
2047
1906
1784
1677
1583
1499
1424
1358
1297
1243
1193
1147
1105
1067
1030
997
965
931
895
859
820
778
731
675
593
435
350
332
325
322
322
322
323
324
326
328
331
280
17713
13169
10180
8125
6658
5578
4761
4128
3630
3228
2900
2630
2404
2212
2049
1908
1786
1679
1585
1501
1427
1360
1300
1245
U95
U50
Н08
1069
Юзз
999
968
934
898
862
824
783
738
685
611
497
373
344
333
328
326
326
326
328
329
331
333
290
17 707
13 166
10179
8125
6659
5579
4762
4130
3632
3229
2902
2632
2406
2214
2051
1910
1788
1681
1587
1504
1429
1362
1302
1248
1198
1152
1110
1072
1036
1002
970
936
901
865
827
787
743
693
626
536
405
357
342
335
331
330
330
331
332
334
336

218
Таблица VII. Коэффициент динамической вязкости воды и водяного пара
t
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
700
|д.-10*, кгс-с/м», при давлении р, кгс/см»
200
320
323
327
330
334
338
341
345
349
352
356
360
364
368
371
375
379
383
387
391
210
322
325
328
332
335
339
343
346
350
354
357
361
365
369
372
376
380
384
388
392
220
323
327
330
334
337
341
344
348
351
355
359
362
366
370
374
378
381
385
389
393
230
325
328
332
335
339
342
346
349
353
357
360
364
367
371
375
379
382
386
390
394
240
327
330
334
337
340
344
347
351
354
358
361
365
369
372
376
380
384
387
391
395
250
329
332
335
339
342
345
349
352
356
359
363
366
370
374
377
381
385
388
392
396
260
331
334
337
340
344
347
350
354
357
361
364
368
371
375
379
382
386
390
393
397
270
334
336
339
342
346
349
352
355
359
362
366
369
373
376
380
384
387
391
395
398
280
336
339
341
344
347
350
354
357
360
364
367
371
374
378
381
385
388
392
396
400
290
338
341
344
346
349
352
355
359
362
365
369
372
376
379
383
386
390
393
397
401
t
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
300
17701
13163
10178
8125
6660
5580
4763
4131
3634
3231
2904
2634
2408
2217
2053
1913
1790
1684
1590
1506
1432
310
17 696
13160
10177
8125
6660
5581
4765
4133
3636
3233
2906
2636
2410
2219
2056
1915
1793
1686
1592
1508
1434
уМ0«, кгс-с/м*. при давлении р, кгс/см*
.320
17 690
13 156
10 176
8125
6661
5582
4766
4134
3638
3235
2908
2638
2412
2221
2058
1917
1795
1688
1594
1511
1436
330
17 684
13 154
10 174
8125
6661
5583
4667
4136
3639
3237
2910
2640
2414
2223
2060
1919
1797
1690
1596
1513
1439
340
17 678
13 151
10173
8124
6662
5584
4769
4138
3640
3239
2912
2642
2416
2225
2062
1922
1800
1693
1599
1515
1441
350
17 672
13148
10 172
8124
6662
5585
4770
4139
3643
3241
2914
2644
2418
2228
2064
1924
1802
1695
1601
1518
1443
360
17 666
13 145
10 170
8124
6663
5586
4772
4141
3645
3243
2916
2646
2421
2230
2067
1926
1804
1697
1603
1520
1446
370
17 660
13 142
10 169
8124
6663
5587
4773
4142
3646
3245
2918
2648
2423
2232
2069
1928
1806
1700
1606
1522
1448
380
17 655
13 139
10 168
8124
6664
5588
4774
4144
3648
3246
2920
2651
2425
2234
2071
1931
1809
1702
1608
1525
1450
390
17 649
13136
10 167
8124
6664
5589
4776
4146
3650
3248
2922
2653
2427
2236
2073
1933
1811
1704
1610
1527
1453

Таблица VII. Коэффициент динамической вязкости воды и водяного пара
219
t
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
700
300
1365
1305
1250
1200
1155
1113
1074
1038
1004
973
939
904
868
831
792
749
701
638
562
445
375
352
342
337
335
334
334
335
337
339
341
343.
346
348
351
354
357
360
364
367
370
374
377
380
384
388
391
395
398
402
310
1367
1307
1252
1203
1157
1115
1076
1040
1007
975
941
907
871
834
796
754
708
649
582
483
397
364
350
343
340
338
338
339
340
341
343
346
348
350
353
356
359
362
365
368
372
375
378
382
385
389
392
396
399
403
320
1370
1309
1255
1205
1160
1118
1079
1043
1009
978
944
909
874
838
800
759
715
659
598
514
423
378
359
350
345
343
342
342
343
344
346
348
350
353
355
358
361
364
367
370
373
377
380
383
387
390
394
397
401
404
|д.-10в, кгс-
330
1372
1312
1257
1208
1162
1120
1081
1046
1012
980
947
912
877
841
804
764
721
667
612
538
451
395
370
358
351
348
346
•346
346
347
349
351
353
355
357
360
363
366
369
372
375
378
381
385
388
392
395
398
402
406
с/м», при давлении р, кгс/см*
340
1374
1314
1260
1210
1164
1123
1084
1048
1014
983
949
915
880
844
807
769
727
676
624
558
478
414
382
366
358
353
351
350
350
350
352
353
355
357
360
362
365
368
370
374
377
380
383
386
390
393
396
400
403
407
350
1376
1317
1262
1212
1167
1125
1086
1050
1017
985
952
918
883
847
811
773
733
683
635
575
502
434
396
376
365
359
356
354
354
354
355
356
358
360
362
364
367
370
372
375
378
381
384
388
391
394
398
401
405
408
360
1379
1319
1264
1215
1169
1128
1089
1053
1019
988
954
920
886
851
815
777
738
690
645
590
523
455
410
386
373
365
361
358
357
357
358
359
360
362
364
366
369
372
374
377
380
383
386
389
392
396
399
402
406
409
370
1381
1321
1267
1217
1172
ИЗО
1091
1055
1022
990
957
923
888
854
818
782
743
697
654
602
541
476
426
397
381
372
366
363
361
361
361
362
36 5
365
367
369
371
374
376
379
382
385
388
391
394
397
400
404
407
411
380
1384
1324
1269
1220
1174
1132
1094
1058
1024
993
959
925
891
857
822
786
748
703
662
614
557
495
443
410
390
379
372
368
366
365
364
365
366
367
369
371
373
376
378
381
384
386
389
392
396
399
402
405
409
412
390
1386
1326
1272
1222
1177
1135
1096
1060
1027
996
962
928
894
860
825
789
753
709
670
624
571
512
460
422
400
386
378
373
370
369
368
368
369
370
372
373
375
378
380
383
385
388
391
394
397
400
404
407
410
413

220
Таблица VII. Коэффициент динамической вязкости воды и водяного пара
t
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
940
?i TV
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
400
17 643
13133
10166
8124
6665
5590
4777
4147
3652
3250
2924
2655
2429
2238
2075
1935
1813
1707
1613
1529
1455
1388
1329
1274
1225
1179
1137
1099
1063
1029
998
964
931
897
863
828
793
757
714
677
633
583
528
476
436
410
394
385
379
375
373
| 410
17 637
13130
10164
8123
6666
5591
4778
4149
3653
3252
2926
2657
2431
2240
2078
1937
1815
1709
1615
1532
1458
1391
1331
1277
1227
1182
1140
1101
1065
1032
1000
967
933
900
866
832
797
762
720
683
642
595
543
492
450
421
403
392
384
380
377
| 420
17 631
13127
10163
8123
6666
5592
4780
4150
3655
3254
2928
2659
2433
2243
2080
1940
1818
1711
1617
1534
1460
1393
1333
1279
1229
1184
1142
1104
1068
1034
1003
969
936
902
869
835
801
766
725
690
650
605
556
506
463
432
412
399
390
385
381
и-
| 430
17 625
13124
10 162
8123
6667
5593
4781
4152
3655
3256
2930
2661
2436
2245
2082
1942
1820
1713
1620
1536
1462
1396 •
1336
1281
1232
1186
1145
1106
1070
1037
1006
972
938
905
871
838
804
770
730
696
658
615
568
520
477
444
421
406
397
390
386
10«, кгс-с/м1
| 440
17 620
13*121
10161
8123
6667
5594
4782
4154
3657
3258
2932
2663
2438
2247
2084
1944
1822
1716
1622
1539
1465
1398
1338
1284
1234
1189
1147
1109
1073
1040
1008
974
941
908
874
841
808
774
735
702
665
624
579
533
490
456
431
414
403
396
391
, при давлении р, кгс/см
| 450
17614
13118
10159
8123
6668
5596
4784
4155
3659
3260
2934
2665
2440
2249
2086
1946
1825
1718
1624
1541
1467
1400
1340
1286
1237
1191
1150
1111
1075
1042
1011
977
943
910
877
844
811
778
740
707
672
632
590
545
503
467
441
422
410
402
396
| 460
17608
13115
10 158
8123
6668
5596
4785
4157
3660
3262
2936
2667
2442
2251
2089
1948
1827
1720
1627
1543
1469
1403
1343
1288
1239
1194
1152
1114
1078
1044
1013
979
946
913
880
847
814*
781
744
712
678
640
599
556
515
479
451
431
417
408
401
| 470
17 602
13112
10157
8122
6669
5598
4787
4158
3662
3264
2938
2669
2444
2254
2091
1951
1829
1723
1629
1546
1472
1405
1345
1291
1242
1196
1155
1116
1080
1047
1016
982
948
915
882
850
817
785
748
718
684
648
608
567
526
490
461
440
424
414
406
| 480
13596
13109
10156
8122
6670
5599
4788
4160
3664
3265
2940
2671
2446
2256
2093
1953
1831
1725
1631
1548
1474
1408
1348
1293
1244
1199
1157
1119
1083
1050
1018
984
951
918
885
853
821
789
753
722
690
654
617
577
537
501
471
448
432
420
412
| 490
17 590
13106
10154
8122
6670
5600
4789
4162
3666
3267
2942
2673
2448
2258
2095
1955
1834
1727
1634
1550
1476
1410
1350
1296
1246
1201
1160
1121
10&5
1052
1021
987
953
920
888
856
824
792
757
727
696
661
624
586
548
512
481
457
439
427
418
| 500
17 584
13103
10153
8122
6671
5601
4791
4163
3668
3369
2944
2675
2450
2260
2098
1958
1836
1730
1636
1553
1479
1412
1352
1298
1249
1204
1162
1124
1088
1055
1023
989
956
923
891
858
827
796
761
732
701
668
632
595
557
522
491
466
447
433
423

Таблица VIII. Коэффициент теплопроводности воды и водяного пара
221
t
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
700
400
372
372
372
373
374
376
378
380
382
385
387
390
393
396
399
402
405
408
411
415
410
376
375
375
376
377
378
380
382
384
387
389
392
395
397
400
403
406
410
413
416
420
379
378
378
379
380
381
382
384
386
389
391
394
396
399
402
405
408
411
414
418
430
384
382
382
382
382
384
385
387
389
391
393
396
398
401
404
407
410
413
416
419
(х-10», кгс-с/м8, при давлении р, кгс/см*
440
388
386
385
385
385
386
388
389
391
393
395
398
400
403
405
408
411
414
417
420
450
392
390
389
388
388
389
390
392
393
395
397
399
402
404
407
410
413
416
419
422
460
397
394
392
392
391
392
393
394
396
397
399
401
404
406
409
412
414
417
420
423
470
401
398
396
395
394
395
395
396
398
400
401
404
406
408
411
413
416
419
422
425
480
406
402
400
398
398
398
398
399
400
402
404
406
408
410
412
415
418
420
423
426
490
411
407
404
402
401
401
401
402
403
404
406
408
410
412
414
417
419
422
425
428
500
416
411
408
406
404
404
404
404
405
406
408
410
412
414
416
419
421
424
426
429
Таблица VII
Коэффициент теплопроводности воды и водяного пара
t
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
1
489
504
517
530
542
553
562
569
575
580
21,0
21,7
22,4
23,1
23,8
24,6
25,3
26,1
26,9
27,7
28,6
5
489
504
518
531
543
554
562
570
576
581
585
588
590
591
591
591
26,4
27,0
27,7
28,3
29,1
10
490
505
520
532
544
554
562
570
576
582
586
589
591
592
592
591
589
586
29,2
29,6
30,1
X-1C
20
490
506
520
533
544
554
563
571
577
582
586
589
591
592
592
591
589
586
582
578
572
)з, ккал/(м«ч
30
491
507
521
534
545
555
564
571
578
583
587
590
592
593
593
592
590
587
583
578
572
• °C), при давлении р, кгс/сма
40
492
508
522
534
546
556
565
572
578
584
588
591
593
593
593
592
590
588
584
579
573
50
492
508
522
535
546
557
565
573
579
584
588
591
593
594
594
593
591
588
584
580
574
60
493
509
523
536
547
557
566
573
580
585
589
592
594
595
594
594
592
589
585
580
575
70
494
510
524
537
548
558
567
574
580
585
589
592
594
595
595
594
592
589
586
581
575
80
495
510
524
537
549
559
567
575
581
586
590
593
595
596
596
595
593
590
586
582
576
90
495
511
525
538
549
559
568
575
582
587
591
594
595
596
596
595
593
590
587
582
577

222
Таблица VIII. Коэффициент теплопроводности воды и водяного пара
t
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
700
1
29,3
30,1
31,0
31,8
32,7
33,6
34,5
35,4
36,3
37,3
38,2
39,2
40,1
41,1
42,1
43,1
44,1
45,1
46,1
47,1
48,2
49,2
- 50,3
51,3
52,4
53,5
54,6
55,7
56,8
57,9
59,0
60,1
61,2
62,3
63,5
64,6
65,8
66,9
68,1
69,2
70,4
71,6
72,7
73,9
75,1
76,2
77,4
78,6
79,8
81,1
5
29,8
30,7
31,5
32,3
33,2
34,0
34,9
35,8
36,8
37,7
38,6
39,5
40,5
41,5
42,5
43,5
44,5
45,5
46,5
47,5
48,6
49,6
50,6
51,7
52,8
53,8
54,9
56,1
57,1
58,2
59,3
60,4
61,6
62,8
63,9
65,0
66,1
67,3
68,4
69,6
70,8
72,0
73,1
74,3
75,4
76,6
77,8
78,9
80,1
81,3
to |
30,7
31,4
32,2
33,0
33,7
34,6
35,4
36,3
37,2
38,1
39,0
40,0
40,9
41,9
42,8
43,8
44,8
45,8
46,8
47,9
48,0
49,9
51,1
52,2
53,2
54,2
55,3
56,4
57,5
58,6
59,7
60,8
62,0
63,1
64,2
65,3
66,4
67,6
68,8
70,1
71,1
72,3
73,4
74,6
75,7
76,9
78,1
79,3
80,5
81,7
Х-10»,
20 |
565
34,2
34,5
35,0
35,5
36,1
36,8
37,6
38,3
39,2
40,1
41,0
41,9
42,9
43,8
44,7
45,7
46,7
47,7
48,7
49,7
50,8
51,9
52,8
54,0
55,0
56,1
57,1
58,3
59,4
60,5
61,6
62,7
63,8
64,9
66,1
67,2
68,4
69,5
70,7
71,8
73,1
74,2
75,4
76,5
77,7
78,9
80,0
81,2
82,4
ккал/(м-ч«°
30 |
' 566
558
549
38,1
38,4
38,7
39,1
39,5
40,1
40,8
41,5
42,3
43,2
44,0
44,9
45,8
46,7
47,7
48,7
49,6
50,7
51,7
52,7
53,7
54,8
55,8
57,0
58,0
59,1
60,2
61,3
62,4
63,5
64,6
65,7
66,8
68,0
69,2
70,3
71,5
72,6
73,8
74,9
76,1
77,3
78,5
79,7
80,8
82,0
83,2
С), при давлении р, кгс/см*
• 1
567
559
550
541
42,2
41,8
41,6
41,8
42,0
42,5
43,1
43,7
44,4
45,2
46,1
46,9
47,8
48,7
49,6
50,6
51,6
52,6
53,6
54,6
55,6
56,7
57,7
58,8
59,9
61,0
62,1
63,1
64,3
65,4
66,5
67,6
68,8
69,9
71,0
72,2
73,4
74,5
75,7
76,9
78,0
79,2
80,4
81,5
82,7
83,9
50 |
567
560
551
542
531
519
45,4
44,9
44,7
44,8
45,1
45,5
46,1
46,7
47,5
48,1
49,1
49,8
50,7
51,7
52,6
53,5
54,5
55,5
56,5
57,6
58,6
59,7
60,7
61,8
62,9
64,0
65,1
66,2
67,3
68,4
69,6
70,7
71,8
73,0
74,1
75,3
76,4
77,6
78,8
80,0
81,2
?2,3
83,5
?4,7
60 |
568
561
552
543
532
521
507
49,3
48,3
47,8
47,6
47,8
48,1
48,5
49,1
49,7
50,5
51,2
51,9
52,8
53,7
54,6
55,6
56,5
57,5
58,5
59,6
60,6
61,6
62,7
63,8
64,8
66,0
67,1
68,2
69,2
70,4
71,5
72,6
73,8
74,9
76,1
77,2
78,4
79,6
80,7
81,9
83,1
84,3
85,5
70 |
569
562
553
544
534
522
509
495
53,1
51,7
50,8
50,5
50,4
50,5
50,9
51,3
51,9
52,6
53,3
54,1
54,9
55,8
56,7
57,5
58,5
59,5
60,5
61,5
62,6
63,6
64,6
65,7
66,8
67,9
69,0
70,0
71,2
72,3
73,5
74,6
75,7
76,8
78,0
79,2
80,4
81,5
82,7
83,8
85,0
86,2
«0 |
570
563
554
545
535
524
511
497
481
56,7
54,9
53,8
53,2
53,0
53,0
53,2
53,9
54,2
54,8
55,4
56,2
57,0
57,8
58,7
59,6
60,5
61,5
62,5
63,5
64,5
65,5
66,6
67,7
68,8
69,9
70,9
72,0
73,1
74,3
75,4
76,5
77,6
78,8
80,0
81,2
82,3
§3,4
84,6
85,8
87,0
90
571
564
555
546
536
525
512
498
483
465
60,1
57,9
56,7
55,9
55,5
55,5
55,5
55,9
56,4
56,9
57,6
58,3
59,1
59,9
60,8
61,6
62,6
63,5
64,5
65,5
66,5
67,5
68,6
69,7
70,7
71,8
72,9
73,9
75,1
76,2
77,3
78,4
79,6
80,6
82,С
83,1
84,$
85,^
86<
87',?

Таблица VIII. Коэффициент теплопроводности воды и водяного пара
22а
t
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
100
496
512
526
539
550
560
569
576
582
587
591
594
596
597
597
596
594
591
588
583
578
571
564
556
547
537
526
514
500
485
468
66,7
63,4
60,9
59,3
58,5
58,0
57,8
57,9
58,2
58,6
59,1
59,7
60,4
61,2
62,0
62,8
63,6
64,6
65,6
66,5
по ]
497
512
527
539
551
561
569
577
583
588
592
595
596
597
597
596
594
592
588
584
578
572
565
557
548
539
528
516
502
487
471
452
70,6
66,3
63,7
61,9
60,9
60,4
60,1
60,2
60,4
60,7
61,2
61,8
62,4
63,2
64,0
64,8
65,7
66,6
67,5
Х-10», ккал/(м-ч-
120
497
513
527
540
551
561
570
577
583
588
592
595
597
598
598
597
595
592
589
584
579
573
566
558
550
540
529
517
504
485
473
455
434
73,3
68,9
66,1
64,3
63,3
62,6
62,3
62,3
62,5
62,8
63,3
63,9
64,6
65,3
66,1
66,9
67,7
68,6
130
498.
514
528
541
552
562
570
578
584
589
593
596
598
598
598
598
596
593
589
585
580
574
567
559
551
541
530
519
506
491
475
457
437
414
75,7
71,3
68,3
66,6
65,5
64,9
64,6
64,5
64,7
65,0
65,5
66,0
66,6
67,3
68,1
68,9
69,8
"С), при давлении, р, кгс/см*
140
499
514
529
541
553
563
571
578
585
590
594
596
598
599
599
598
596
594
590
586
581
575
568
560
552
542
532
520
507
493
477
460
440
418
85,1
77,7
73,3
70,6
68,8
67,7
67,0
66,7
66,7
66,8
67,1
67,5
68,0
68,6
69,4
70,2
71,0
150
499
515
529
542
553
563
572
579
585
590
594
597
599
600
600
599
597
594
591
586
581
575
569
561
553
543
533
522
509
495
480
462
443
421
396
86,1
79,4
75,2
72,6
70,8
69,8
69,2
68,8
68,7
68,8
69,1
69,6
70,1
70,7
71,4
72,1
160
500
516
530
543
554
564
572
580
586
591
595
597
599
600
600
599
597
595
591
587
582
576
570
562
554
545
534
523
511
497
482
465
446
424
400
99,0
87,2
86,9
77,0
74,5
72,8
71,6
71,1
70,7
70,7
70,9
71,2
71,5
72,1
72,7
73,3
170
501
516
531
543
555
564
573
580
586
591
595
598
600
601
601
600
598
595
592
588
583
577
570
563
555
546
536
525
512
499
484
467
449
428
404
376
98,4
87,9
82,4
78,7
76,2
74,6
73,7
73,0
72,8
72,7
72,8
73,1
73,6
74,1
74,7
180
501
517
531
544
555
565
574
581
587
592
596
599
600
601
601
600
599
596
593
588
583
578
571
564
556
547
537
526
514
501
486
470
451
431
407
380
113
97,2
88,6
83,4
80,2
77,8
76,4
75,5
74,9
74,7
74,7
74,8
75,2
75,6
76,1
190
502
518
532
545
556
566
574
581
588
592
596
599
601
602
602
601
599^
596
59а
589
584
57а
572
565
557
548
538
528
516
50&
488
472
454-
434
411
385:
343
109
96,5
89,2
84,6
81,6
79,4
78,2
77,а
76,8
76,е
76,5
76,8
77,0
77,5

224
Таблица VIII. Коэффициент теплопроводности воды и водяного пара
t
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
700
100
67,5
68,5
69,5
70,6
71,6
72,6
73,8
74,8
75,9
77,0
78,2
79,3
80,5
81,6
82,8
83,9
85,0
86,0
87,4
88,5
но
68,5
69,5
70,5
71,5
72,5
73,5
74,7
75,7
76,8
77,9
79,0
80,1
81,3
82,4
83,6
84,7
85,8
87,0
88,2
89,3
120
69,6
70,5
71,5
72,5
73,5
74,5
75,6
76,6
77,7
78,8
79,9
81,0
82,2
83,3
84,4
85,5
86,6
87,8
89,0
90,1
Х-10», ккал/(м-ч-°С), при давлении р,
| 130
70,6
71,5
72,5
73,5
74,5
75,5
76,5
77,6
78,6
79,7
80,8*
81,9
83,0
84,1
85,2
86,4
87,5
88,6
89,8
90,9
140
71,7
72,6
73,6
74,5
75,5
76,4
77,4
78,5
79,5
80,6
81,7
82,7
83,9
85,0
86,1
87,2
88,3
89,4
90,6
91,7
150
72,9
73,8
74,7
75,6
76,5
77,4
78,4
79,4
80,4
81,5
82,6
83,6
84,7
85,8
86,9
88,0
89,2
90,2
91,4
92,5
кгс/см1
160
74,1
74,9
75,8
76J
77,5
78,5
79,5
80,4
81,4
82,4
83,5
84,6
85,6
86,7
87,7
88,9
90,0
91,0
92,2
93,0
170
75,4
76,1
77,0
77,8
78,6
79,5
80,5
81,4
82,4
83,4
84,5
85,5
86,5
87,6
88,6
89,7
90,9
91,9
93,1
94,2
180
76,7
77,4
78,2
78,9
79,7
80,6
81,5
82,4
83,4
84,4
85,4
86,4
87,5
88,5
89,5
90,6
91,7
92,8
93,9
95,0
190
78,1
78,7
79,3
80,1
80,9
81,7
82,5
83,4
84,4
85,4
86,3
87,4
88,4
89,4
90,4
91,5
92,5
93,6
94,7
95,9
Л
1
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
200
503
518
533
545
556
566
575
582
588
593
597
600
601
602
602
601
600
597
594
590
585
210
503
519
533
546
557
567
575
583
589
594
597
600
602
603
603
602
600
598
594
590
586
220
504
520
534
546
558
568
576
583
589
594
598
601
603
603
603
603
601
598
596
591
586
Х-10», ккал/(М'Ч-°С), пр
230
505
520
534
547
558
568
577
584
590
595
599
601
603
604
604
603
601
699
596
592
587
240
505
521
535
548
559
569
577
584
590
595
599
602
604
605
605
604
602
600
596
592
588
я давления р,
250
506
522
536
548
560
569
578
585
591
596
600
602
604
605
605
604
603
600
597
593
588
кгс/см*
260
506
522
536
549
560
570
578
586
592
596
600
603
605
606
606
605
603
601
598
594
589
270
507
523
537
550
561
570
579
586
592
597
601
604
605
606
606
605
604
601
598
594
590
280
508
523
538
550
561
571
579
587
593
597
601
604
606
607
607
606
604
602
599
595
590
290
508
524
538
551
562
572
580
587
593
598
602
605
606
607
607
606
60S
602
599
596
591

Таблица VIII. Коэффициент теплопроводности воды и водяного пара
225
t
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
700
200
579
573
566
558
549
540
529
517
504
490
474
457
437
414
389
353
121
107
97,8
91,1
85,7
83,0
81,1
79,9
79,1
78,6
78,4
78,5
78,6
79,0
79,5
80,0
80,6
81,3
82,1
82,9
83,6
84,5
85,4
86,4
87,3
88,3
89,3
90,3
91,4
92,4
93,4
94,5
95,6
96,7
210
580
574
567
559
550
541
530
519
506
492
477
459
440
418
393
360
139
117
106
97,6
91,4
87,0
84,3
82,7
81,5
80,8
80,4
80,3
80,3
80,6
80,9
81,4
81,9
82,5
83,2
84,0
84,8
85,6
86,5
87,4
88,3
89,3
90,3
91,3
92,3
93,3
94,3
95,4
96,5
97,6
220
581
575
568
560
551
542
532
520
508
494
479
462
443
421
396
366
308
129
114
104
97,4
92,1
88,0
85,7
84,1
83,1
82,5
82,1
82,0
82,2
82,4
82,9
83,3
83,8
84,4
85,2
86,0
86,7
87,6
88,4
l
89,3
90,3
91,2
92,3
93,2
94,2
95,2
96,2
97,3
98,5
X-10», ккал/(м-ч-°С), при
230
582
575
568
561
552
543
533
522
510
496
481
464
446
424
400
371
325
146
124
112
104
97,3
91,8
89,0
87,0
85,6
84,7
84,1
83,9
83,9
84,1
84,4
84,7
85,2
86,4
87,2
87,8
88,7
89,5
90,4
91,3
92,2
93,3
94,2
95,2
96,2
97,1
98,2
99,4
240
582
576
569
562
553
544
534
523
511
498
483
467
448
428
404
376
336
190
135
120
ПО
103
96,2
92,7
90,1
88,2
87,0
86,2
85,9
85,6
85,7
85,9
86,1
86,6
87,1
87,7
88,3
89,0
89,8
90,6
91,5
92,3
93,2
94,2
95,1
96,1
97,1
98,1
99,1
100
давлении р,
250
583
577
570
563
554
545
536
525
513
500
485
469
. 451
431
408
381
345
259
151
129
117
109
102
97,0
93,4
91,0
89,6
88,5
87,8
87,4
87,4
87,4
87,6
88,0
88,4
88,9
89,5
90,2
90,9
91,7
92,5
93,4
94,2
95,1
96,1
97,0
98,0
99,0
100
101
кгс/см1
260
584
578
571
564
556
547
537
526
514
502
487
471
454
434
411
385
352
290
175
140
125
115
108
102
96,9
94,1
92,2
90,8
89,9
89,4
89,2
89,0
89,1
89,4
89,8
90,2
90,7
91,4
92,1
92,8
93,6
94,4
95,2
96,1
97,1
98,0
99,0
100
101
102
270
584
579
572
565
557
548
538
528
516
503
489
474
456
437
415
389
358
308
209
154
134
122
114
107
102
97,5
95,0
93,3
92,2
91,5
91,1
90,7
90,7
90,9
91,2
91,5
92,0
92,6
93,3
93,9
94,7
95,5
96,3
97,2
98,1
99,0
100
101
102
103
280
585
579
573
566
558
549
539
529
518
505
491
476
459
440
418
393
364
320
240
171
144
130
120
112
106
101
98,1
96,0
94,6
93,6
93,0
92,5
92,4
92,4
92,6
92,9
\J** , КГ
93,4
93,9
94,5
95,1
95,9
96,6
97,4
98,3
99,1
100
101
102
103
104
290
586
580
574
566
559
550
540
530
519
507
493
478
461
443
421
396
369
330
263
192
155
138
126
118
111
106
101
98,8
97,0
95,7
94,9
94,4
94,1
94,0
94,1
94,3
94,8
95,2
95,7
96,3
97,0
97,7
98,5
99,3
100
101
102
103
104
105
15-382

226
Таблица VIII. Коэффициент теплопроводности воды и водяного пара
t
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
27с
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
300
509
525
539
551
562
572
580
588
594
598
602
605
607
608
608
607
605
603
600
596
592
587
581
574
567
560
551
542
532
520
508
495
480
464
445
425
400
373
338
282
213
169
146
133
124
116
110
105
101
99,6
98,0
310
510
525
539
552
563
573
581
588
594
599
603
606
607
608
608
608
606
604
601
597
592
587
582
575
568
560
552
543
533
522
510
497
482
466
448
428
403
378
345
296
233
184
156
140
130
121
115
109
105
102
100
3*
510
526
540
552
564
573
582
589
595
600
603
606
608
609
609
608
607
604
601
598
593
588
582
576
569
561
553
544
534
523
512
499
484
469
451
431
407
382
351
308
250
200
167
148
136
127
120
114
108
105
103
Х-10», ккал/(м*ч*°С), при давлении р.
330
511
526
540
553
564
574
582
589
595
600
604
607
608
609
609
609
607
605
602
598
594
589
583
577
570
562
554
545
535
525
513
500
486
471
453
434
410
386
357
318
265
215
179
157
143
133
124
118
112
108
106
340
511
527
541
554
565
574
583
590
596
601
604
607
609
610
610
609
608
606
602
599
595
590
584
578
571
563
555
546
537
526
515
502
488
473
456
437
413
389
362
326
278
229
192
167
150
138
130
122
117
112
109
3S0
512
528
542
554
565
575
583
590
596
601
605
608
610
610
611
610
608
606
603
600
595
590
585
578
572
564
556
547
538
527
516
504
490
475
458
440
416
393
366
333
289
242
204
176
158
145
135
127
121
116
111
кгс/см*
360
513
528
542
555
566
575
584
591
597
602
605
608
610
611
611
610
609
607
604
600
596
591
585
579
572
565
557
548
539
529
518
505
492
477
461
442
419
396
371
339
299
254
216
187
166
151
141
132
125
120
114
370
513
529
543
555
566
576
584
591
597
602
606
609
611
612
612
611
609
607
605
601
597
592
586
580
573
566
558
549
540
530
519
507
494
479
463
445
422
400
375
345
308
265
227
197
175
158
146
137
130
124
118
380
514
529
543
556
567
576
585
592
598
603
606
609
611
612
612
612
610
608
605
601
597
592
587
581
574
567
559
550
541
531
520
508
496
481
465
448
425
403
379
350
316
275
238
207
183
166
152
142
134
128
122
390
514
530
544
556
567
577
585
592
598
603
607
610
612
613-
613*
612
611
608
606-
602
59а
59&
588
582'
575
568-
560*
551
542*
532*
522*
510
497
483*
46&
450
428-
406
383
356
323*
284
24а-
217
192
17а
159i
на
139*
132:
126»

Таблица VIII. Коэффициент теплопроводности воды и водяного пара
227
510
520
530
540
550
560
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
700
300
97,0
96,3
95,8
95,6
95.6
95,8
96,1
96,5
96,9
97.5
98,1
98,8
99,5
100
101
102
103
104
105
106
310
99,2
98,3
97,6
97,3
97,2
97,3
97,5
97,8
98,2
98,7
99,2
99,9
100
101
102
103
104
105
106
107
320
102
100
99,5
99,1
98,9
98,8
99,0
99,2
99,6
100
100
101
102
103
103
104
105
106
107
108
Х'10», ккал/(м-ч-°С), при давлении р,
330
104
102
102
101
101
100
100
101
101
101
102
102
103
103
104
105
106
107
108
109
340
106
105
104
103
102
102
102
102
102
103
103
103
104
105
105
106
107
108
109
ПО
350
109
107
106
105
104
104
103
103
103
104
104
105
105
106
106
107
108
109
109
ПО
кгс/см*
360
112
109
108
107
106
105
105
105
105
105
105
106
106
107
108
108
109
ПО
ПО
111
370
114
111
НО
109
108
107
107
106
106
107
107
107
108
108
109
109
ПО
111
111
112
380
117
ИЗ
112
111
110
109
108
108
108
108
108
108
109
109
110
НО
111
112
112
113
390
121
116
115
113
112
111
ПО
110
109
109
109
ПО
110
ПО
111
112
112
113
114
114
i
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
.100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
400
515
530
544
557
568
577
586
593
599
604
607
610
612
613
613
613
611
609
606
603
599
410
516
531
545
557
568
578
586
593
599
604
608
611
613
614
614
613
612
610
607
603
599
420
516
532
545
557
569
578
587
594
600
605
608
611
613
614
614
614
612
610
607
604
600
\-10»,|ккал/(м-ч-°С), при давл»
430
517
532
546
558
569
579
587
594
600
605
609
612
614
615
615
614
613
611
608
605
600
440
517
533
546
559
570
579
588
595
601
606
609
612
614
615
615
615
613
611
609
605
601
450
518
533
547
559
570
580
588
595
601
606
610
613
615
616
616
615
614
612
609
606
602
ши р, кгс/см1
460
518
534
548
560
571
580
589
596
602
606
610
613
615
616
616
616
615
613
610
606
602
470
519
534
548
560
571
581
589
596
602
607
611
614
616
617
617
616
615
613
610
607
603
480
520
535
548
561
572
581
590
597
603
607
611
614
616
617
618
617
616
614
611
608
604
490
520
535
549
561
572
582
590
597
603
608
612
615
617
618
618
618
616
614
612
608
604
500
521
536
550
562
573
582
590
598
603
608
612
615
617
618
619
618
617
615
612
609
605
15*

238
Таблица VIII. Коэффициент теплопроводности воды и водяного пара
t
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
510
520
530
540
550
5вО
570
580
590
600
610
620
630
640
650
660
670
680
690
ЮО
400
594
588
582
576
569
561
552
543
534
523
511
499
485
470
453
431
410
386
360
329
293
257
226
200
180
Т65
153
144
136
130
124
119
117
115
114
113
112
111
111
111
111
111
111
112
112
113
113
114
115
115
410
594
• 589
583
577
569
562
553
544
535
524
513
500
487
472
455
434
413
390
364
335
300
266
235
209
188
172
159
149
141
134
128
123
118
117
116
114
113
ИЗ
112
112
112
112
113
ИЗ
113
114
114
115
116
116
420
595
590
584
577
570
563
554
545
536
525
514
502
488
474
456
437
416
393
369
340
308
274
243
217
196
178
165
154
145
138
132
126
122
120
118
116
115
114
114
114
114
114
114
114
115
115
115
116
117
118
Х-10», ккал/(м*ч*°С), при давлш
430
596
590
585
578
571
563
555
546
537
526
515
503
490
476
460
440
419
397
362
345
314
271
251
225
203
185
171
159
150
142
136
130
125
122
120
118
117
116
116
115
115
115
115
115
116
116
117
117
118
1 119
440
596
591
585
579
572
564
556
547
538
528
517
505
492
478
462
443
422
400
376
350
320
289
259
233
210
192
177
165
155
146
139
133
128
124
122
120
119
118
117
117
117
117
117
117
117
117
118
118
119
120
450
597
592
586
580
573
565
557
548
539
529
518
506
493
479
464
446
425
403
380
354
326
295
266
240
218
198
183
170
160
151
143
137
132
127
125
123
121
120
119
118
118
118
118
118
118
119
119
119
120
121
ши р, к гс/см*
460
598
593
587
580
573
566
558
549
540
530
519
507
495
481
466
448
428
406
384
359
331
302
273
247
224
205
189
176
165
155
147
141
135
130
127
125
123
122
121
120
120
119
119
119
119
120
120
120
121
122
470
598
593
588
581
574
567
559
550
541
531
520
509
496
483
468
451
431
409
387
363
336
308
279
254
231
212
195
181
170
160
152
144
138
133
129
127
125
124
122
122
121
121
121
121
121
121
121
122
122
123
480
599
594
588
582
575
568
559
551
542
532
521
510
498
484
469
454
434
412
390
367
341
313
286
260
237
218
201
186
174
164
156
148
142
136
131
129
127
126
124
123
123
122
122
122
122
122
122
123
123
124
490
600
595
589
583
576
568
560
552
542
533
522
511
499
486
471
456
436
415
394
370
345
319
292
266
244
224
207
192
180
169
160
152
146
140
134
132
129
127
126
125
124
124
123
123
123
123
124
124
124
125
500
600
595
590
583
576
569
561
552
543
534
523
512
500
487
473
459
439
418
397
374
350
324
297
272
250
230
212
197
185
174
164
156
149
143
138
134
131
129
128
127
126
125
125
125
125
125
125
125
126
126

Таблица IX. Число Прандтля для води и водяного пара
229
Таблица IX
0
ю
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
520
540
560
580
l
12,99
9,29
6,97
5,40
4,32
3,54
2,96
2,54
2,20
1,94
1,00
1,00
1,00
0,99
0,98
0,98
0,98
0,97
0,97
0,96
0,95
0,95
0,94
0,94
0,94
0,93
0,93
0,93
0,92
0,92
0,92
0,92
0,91
0,91
0,91
0,91
0,91
0,91
0,90
0,90
0,90
0,90
0,90
0,89
0,89
0,89
5
12,98
9,28
6,96
5,40
4,32
3,54
2,96
2,54
2,20
1,94
1,73
1,57
1,42
1,31
1,22
1,14
1,06
1,04
1,01
1,00
0,98
0,97
0,96
0,95
0,95
0,94
0,94
0,93
0,93
0,93
0,93
0,92
0,92
0,92
0,92
0,91
0,91
0,91
0,91
0,90
0,90
0,90
0,90
0,89
0,89
0,89
Число Прандтля для
10
12,95
9,27
6,95
5,39
4,31
3,54
2,96
2,54
2,20
1,94
1,72
1,57
1,42
1,31
1,21
1,14
1,07
1,15
1,10
1,06
1,03
1,01
0,99
0,97
0,96
0,96
0,96
0,95
0,95
0,94
0,94
0,93
0,92
0,92
0,92
0,92
0,92
0,91
0,91
0,91
0,91
0,90
0,90
0,90
0,89
0,89
20
12,93
9,24
6,93
5,38
4,30
3,54
2,96
2,53
2,20
1,93
1,73
1,56
1,42
1,31
1,21
1,14
1,07
0,97
0,90
1,20
1,14
1,09
1,06
1,03
1,00
0,99
0,98
0,98
0,97
0,97
0,96
0,95
0,95
0,94
0,94
0,93
0,93
0,92
0,92
0,92
0,91
0,91
0,91
0,90
0,90
0,89
воды и водяного
Рг при давления р, кгс/см*
30
12,88
9,22
6,91
5,37
4,29
3,53
2,95
2,53
2,20
1,93
1,72
1,56
1,42
1,31
1,21
1,14
1,07
0,97
0,90
0,86
1,27
1,18
1,13
1,08
1,04
1,02
1,02
1,01
1,00
0,99
0,98
0,97
0,96
0,96
0,95
0,94
0,94
0,93
0,93
0,92
0,92
0,92
0,91
0,91
0,90
0,90
40
12,84
9,20
6,89
5,36
4,29
3,53
2,95
2,52
2,19
1,93
1,72
1,56
1,42
1,33
1,21
1,13
1,07
0,97
0,90
0,86
0,84
1,31
1,21
1,14
]
1
1,09
,06
1,05
1,04
1,03
1,02
1,00
0,99
0,98
0,97
0,96
0,96
0,95
0,94
0,94
0,93
0,93
0,92
0,92
0,91
0,91
0,90
50
12,80
9,17
6,87
5,34
4,28
3,51
2,95
2,52
2,19
1,93
1,72
1,55
1,42
1,30
1,21
1,13
1,07
0,97
0,90
0,86
0,84
0,85
1,31
1,21
1,15
1,11
1,09
1,08
,06
1,05
,03
1,02
1,00
0,99
0,98
0,97
0,96
0,96
0,95
0,94
0,94
0,93
0,92
0,92
0,91
D.90
пара
60
12,76
9,15
6,86
5,33
4,27
3,51
2,95
2,51
2,19
1,93
1,72
1,55
1,42
1,30
1,21
1,13
1,07
0,97
0,90
0,86
0,84
0,85
1,45
1,30
1,21
1,16
1,14
1,12
1,10
1,08
1,06
1,04
1,02
1,01
1,00
0,99
0,98
0,97
0,96
0,95
0,95
0,94
0,93
0,92
0,91
0,90
*3 70
12,73
9,13
6,85
5,32
4,26
3,50
2,94
2,51
2,19
1,93
1,72
.1,55
1,42
1,30
1,21
1,13
1,07
0,97
0,90
0,86
0,84
0,85
&Т88
1,41
1,28
1,21
1,19
1,17
1,14
1,11
1,08
1,06
1,04
1,02
1,01
1,00
0,99
0,98
0,97
0,96
0,95
0,95
0,94
0,92
0,92
0,91
80 *^J
12,69
9,11
6,83
5,31
4,26
3,49
2,94
2,51
2,19
1,93
1,72
1,55
1,41
1,30
1,21
1,13
1,07
0,97
0,90
0,86
0,84
0,84
0,88
1,55
1,37
1,27
1,24
1,22
1,18
1,15
1,12
ГП5
Г, 07
1,05
1,03
1,02
1,00
0,99
0,98
0,97
0,96
0,96
0,94
0,93
0,92
0,91
90
12,65
9,08
6,82
5,30
4,25
3,48
2,94
2,50
2,18
1,92
1,71
1,55
Г,30
1,21
1,13
1,07
0,97
0,90
0,86
0,83
0,84
0,87
0,96
1,48
1,34
1,30
1,27
1,23
1,19
1,15
1,12
1,09
1,07
1,05
1,04
1,02
1,01
1,00
0,99
0,98
0,97
0,95
0,94
0,93
0,92

230
Таблица IX. Число Прандтля для воды и водяного пара
t
600
620
640
660
680
700
1
0,89
0,88
0,88
0,88
Ot88
0,88
5
0,89
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
10
0,89
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
20
0,89
0,88
0,88
0,88
0t88
0,88
Рг при
30
0,89
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
давлении р.
40
0,89
0,89
0,88
0,88
0,88
0,88
кгс/см*
50
0,89
0,89
0,88
0,88
0,88
0,88
60
0,90
0,89
0,88
0,83
0t88
0,88
70
0,90
0,89
0,39
0,88
0,88
0,88
80
0,90
0,89
0,89
0,88
0,88
0,88
90
0,91
0,90
0,89
0,89
0t88
0,88
t
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
. 490
500
100
12,61
9,04
6,79
5,28
4,23
3,47
2,92
2,50
2,18
1,92
1,71
1,55
1,41
1,30
1,21
1,13
1,07
0,97
0,90
0,86
0,83
0,84
0,87
0,95
1,61
1,43
1,37
1,32
1,28
1,23
1,18
1,15
1,12
1,10
1,08
1,05
1,04
1,02 s
1,0Г
1,00
0,99
(
),98 .
1
110
12,57
9,02
6,78
5,28
4,23
3,47
2,92
2,50
2,18
1,92
1,71
1,55
1,41
1,30
1,21
1,13
1,07
0,97
0,90
0,85
0,83
0,83
0,86
0,94
1,81
1,52
1,45
(
,39
,33
,28
,22
,18
,15
,12
,10
,07
1,06
,04
,03
,01
,00
),98
•
120
12,54
9,00
6,77
5,27
4,22
3,47
2,92
2,50
2,18
1,92
1,71
1,55
1,41
1,30
1,21
1,13
1,07
0,97
0,90
0,85
0,83
0,83
0,86
0,93
1,07
1,65
1,55
1,47
1,39
1,33
1,27
1,22
1,18
1,15
1,12
1,10
1,07
1,05
1,04
1,02
1,01
1,00
Рг
130
12,51
8,98
6,76
5,26
4,22
3,47
2,92
2,49
2,18
1,92
1,71
1,55
1,41
1,30
,20
,13
,06
0,97
0,90
0,85
0,83
0,83
0,85
0,92
1,05
1,82
1,67
1,56
,46
,38
[,31
,26
[,22
,17
,14
1,11
1,09
1,07
1,05
1,03
1,02
1,01
при давлении
140
12,47
8,96
6,74
5,25
4,21
3,46
2,91
2,49
2,17
1,92
1,71
1,55
1,41
1,30
1,20
1,13
1,06
0,97
0,90
0,85
0,83
0,82
0,85
0,91
1,03
2,08
1,82
1,66
1
,53
,44
,36
[,30
,25
[,20
1,17
1,14
1.Н
1,09
1,07
1,05
1,03
1,01
р, кгс/см1
150
12,44
8,94
6,72
5,24
4,20
3,46
2,90
2,48
2,17
1,91
1,71
1,54
1.41
1,30
1,20
1,13
1,06
0,96
0,90
0,85
0,83
0,82
0,84
0,90
1,02
1,34
2,03
1,79
,62
,51
,42
,34
.28
,23
1,20
1,16
1,13
1,10
1,08
1,06
1,04
1,03
160
12,40
8,93
6,71
5,23
4,20
3,45
2,90
2,48
2,17
1,91
1,70
1,54
1,41
1,30
1,20
1,13
1,06
0,96
0,90
0,85
0,82
0,82
0,84
0,89
1,00
1,28
2,38
,98
,73
,60
,48
,40
,33
,27
[,22
[,18
1,15
1,12
1,10
1,08
1,06
1,04
170
12,36
8,91
6,69
5,22
4,19
3,45
2,90
2,48
2,16
1,91
1,70
1,54
1,41
1,30
1,20
1,13
1,06
0,96
0,89
0,85
0,82
0,82
0,83
0,89
0,99
1,23
1,59
2,24
1,88
,69
,55
,45
,37
,30
,25
,21
,18
,14
,12
[,09
1,07
1,05
180
12,33
8,89
6,68
5,21
4,19
3,44
2,90
2,48
2,16
1,91
1,70
1,54
1,41
1.30
1,20
1,13
1,06
0,96
0,89
0,85
0,82
0,81
0,83
0,88
0,97
1,20
1,47
2,74
2,08
1,81
1,63
1,51
[,42
,35
1,30
1,24
1,20
[,16
1,14
1,11
1,08
1,06
190
12,30
8,87
6,67
5,20
4,18
3,44
2,89
2,47
2,16
1,91
1,68
1,54
1,40
1,30
1,20
1.13
1,06
0,96
0,89
0,85
0,82
0,81
0,83
0,88
0,96
1,16
1,38
4,06
2,40
1,96
1,73
1,58
1,47
,39
,31
,27
,22
,18
,15
,12
,ю
,07

Таблица IX. Число Прандтля для воды и водяного пара
231
t
520
540
560
580
600
620
640
660
680
700
100
0,96
0,94
0,94
0,92
0,91
0,90
0,89
0,89
0,89
0,88
по
0,97
0,95
0,94
0,93
0,91
0,90
0,89
0,89
0,89
0,88
120
0,97
0,96
0,94
0,93
0,92
0,90
0,90
0,89
0,89
0,88
.Рп
130
0,98
0,96
0,95
0,93
0,92
0,91
0,90
0,89
0,89
0,88
фн давлении р, кгс/см1
140
0,99
0,97
0,95
0,94
0,92
0,91
0,90
0,89
0,89
0,88
150
1,00
0,98
0,96
0,94
0,92
0,91
0,90
0,89
0,89
0,88
| 160
1,02
0,98
0,97
0,95
0,93
0,92
0,90
0,89
0,89
0,88
170
1,02
0,99
0,97
0,95
0,94
0,92
0,91
0,90
0,89
0,88
1 »
1,03
1,00
0,98
0,96
0,94
0,92
0,91
0,90
0,89
0,88
190
1,04
1,01
0,98
0,96
0,95
0,93
0,92
0,90
0,90
0,88
t
0
10
20
30
40
50
«60
70
80
90
100
410
120
130
140
U50
d60
180
200
520
'240
260
280
.300
320
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
Рг при давлении р, кгс/см*
200 |
12,26
8,85
6,65
5,19
4,17
3,43
2,89
2,47
2,16
1,90
1,70
1,54
1,40
1,30
1,20
1,13
1,06
0,96
0,89
0,85
0,82
0,81
0,83
0,87
0,95
1,13
1,33
1,92
2,96
2,15
1,84
1,66
,52
1,43
1,36
1,30
1,25
210
12,23
8,83
6,65
5,18
4,17
3,43
2,88
2,47
2,15
1,90
1,70
1,54
1,40
1,30
1,20
1,13
1,06
0,96
0,89
0,84
0,82
0,81
0,82
0,87
0,94
1,11
1,26
1,69
5,09
2,49
2,00
1,74
1,59
1,47
1,40„
1,32"
1,28
220
12,19
8,80
6,64
5,17
4,16
3,42
2,88
2,47
2,15
1,90
1,70
1,54
1,40
1,30
1,20
1,13
1,06
0,96
0,89
0,84
0,82
0,81
0,82
0,86
0,93
1,08
1,21
1,54
3,74
3,26
2,20
1,85
1,66
1,53
1,43
1,36
1,30
230 |
12,15
8,78
6,63
5,17
4,15
3,42
2,87
2,46
2,15
1
1
1,90
1,70
1,53
1,40
1,29
1,20
1,13
1,06
0,96
0,89
0,84
0,82
0,81
0,82
0,86
0,92
1,06
1,18
1,44
2,47
5,08
2,54
1,97
1,71
1,57
1,48
1,39
1,33
240 |
12,12
8,76
6,61
5,16
4,14
3,41
2,87
2,46
2,14
1,90
1,69
1,53
1,40
1,29
1,20
1,13
1,06
0,96
0,89
0,84
0,82
0,80
0,82
0,85
0,92
1,05
1,15
1,37
2,02
2,49
3,15
2,19
1,82
1,63
1,59
1,43
1,36
250 |
12,9
8,74
6,59
5,15
4,13
3,41
2,86
2,46
2.14
,89
,69
,53
,40
,29
,20
,13
,06
0,96
0,89
0,84
0,81
0,80
0,81
0,84
0,91
1,03
1,13
1,30
1,77
5,66
4,25
2,49
1,96
1,70
1,56
1,46
1,39
260 |
12,06
8,72
6,58
5,14
4,13
3,40
2,86
2,45
2,14
1,89
1,69
1,53
1,40
1,29
1,20
1,13
1,06
0,96
0,89
0,84
0,81
0,80
0,81
0,84
0,90
1,01
1,10
1,26
1,61
3,16
6,57
2,92
2,13
1,80
1,61
1,50
1,42
270 |
12,03
8,70
6,57
5,13
4,12
3,40
2,86
2,45
2,13
1,89
1,69
1,53
1,40
1,29
1,20
1,13
1,06
0,96
0,89
0,84
0,81
0,80
0,81
0,84
0,89
1,00
1,08
1,21
1,50
2,41
8,32
3,53
2,35
1,91
1,67
lf55
1,44
280 |
12,00
8,68
6,56
5,13
4,12
3,39
2,85
2,45
2.13
,89
,69
,53
,40
1,29
1.20
Г, 13
1,06
0,96
0,89
0,84
0,81
0,80
0,80
0,84
0,88
0,98
1,06
1,18
1,42
2,03
5,26
4,67
2,65
2,04
1,75
1.59
1,49
290
11,97
8,65
6,54
5,12
4,11
3,39
2,85
2,45
2,13
1,89
1,69
1,53
1,40
1,29
1,20
1,12
1,06
0,96
0,89
0,84
0,81
0,80
0,80
0,83
0,88
0,97
1,03
1,15
1,34
1,80
3,56
5,13
3,00
2,21
1,85
1,64
1,53

232
Таблица IX. Число Прандтля для воды и водяного пара
t
460
470
480
490
500
520
540
560
580
600
620
640
660
680
700
200
:
]
,20
,17
,14
1,11
1,09
1,05
1.02
0,99
0,97
0,95
0,93
0,91
0,90
0,89
0,89
210
1,23
,19
,16
,13
,10
1,06
1,02
1 00
о;97
0,95
0,93
0,92
0,90
0,90
I
[),89
220
1,25
1,21
1,17
1,14
1,Н
1,07
1,04
1,00
0,98
0,96
0,94
0,92
0,91
0,90
0,89
Рг при давлении
230
1,28
1,23
1,19
1,16
1,13
1,08
1,04
1,01
0,99
0,96
0,94
0,92
0,91
0,90
0,89
240
1,30
1,26
1,21
1,17
1,14
1,09
1,05
1 02
1,00
0,97
0,94
0,92
0,91
0,90
0,89
р, кгс/см»
260
:
1
,33
,28
1,23
1,19
1,16
1,10
1,06
1,02
L.00
0,97
0,95
0,93
0,91
0,90
0,89
260
]
]
1
,36
,30
1.25
1,21
1,17
1,11
1,07
1,03
1.01
0,98
0,95
0,93
0,92
0,90
0,89
270
1,38
1,32
1,27
1,23
1,19
1,12
1,08
1,04
lloi
0,98
0,96
0,93
0,92
0,90
0,89
280
1,41
1,35
1,29
,24
,20
1,14
1,09
1,05
L02
0,99
0,96
0,94
0,92
0,90
0,90
290
1,43
1,37
1,31
1,26
1,22
1.15
1.Ю
1,05
1,02
0,99
0,96
0,94
0,92
0,91
0,90
t
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
350
360
370
380
390
400
300 |
11,94
8,64
6,53
5,11
4,И
3,39
2,86
2,44
2,13
,89
,69
,53
1,40
1,29
1,20
1,12
1,06
0,96
0,89
0,84
0,81
0,80
0,80
0,82
0,87
0,96
1,02
1,12
1,29
1,65
2,72
1
5,01
310 |
11,90
8,62
6,52
5,10
4,10
3,38
2,85
2,44
2,13
,88
,69
,53
1,40
1,29
L,20
1,12
1,06
0,96
0,89
0,84
0,81
0,79
0,79
0,82
0,86
0,95
1,00
1,10
1,25
1,53
2,28
4,12
320 |
11,87
8,61
6,50
5,09
4,09
3,37
2,84
2,44
2,12
1,88
1,68
1,53
1,39
1,29
1,20
1,12
1,06
0,96
0,89
0,84
0,81
0,79
0,79
0,82
0,86
0,94
0,99
1,08
1,20
1,45
2,00
3,32
Рг при давлении
330 |
11,85
8,60
6,49
5,08
4,09
3,37
2,83
2,43
2,12
1,88
1,68
1,52
1,39
1,29
1,20
1,12
1,06
0,96
0,89
0,84
0,81
0,79
0,79
0,81
0,85
0,93
0,98
1,06
1,17
1,38
1,80
2,73
340
11,83
8,57
6,48
5,07
4,08
3,37
2,83
2,43
2,12
1,88
1,68
1,52
1,39
1,29
1,20
1,12
1,06
0,96
0,89
0,84
0,81
0,79
0,79
0,81
0,85
0,92
0,96
1,04
1,14
1,32
1,66
2,37
р, кгс/см1
350 |
11,79
8,55
6,47
5,06
4,08
3,36
2,83
2,43
2,12
1,88
1,68
1,52
1,39
1,29
1,20
1,12
1,06
0,96
0,89
0,84
0,81
0,79
0,79
0,81
0,84
0,91
0,95
1,02
1,11
1,27
1,56
2.11
360 |
11,75
8,54
6,46
5,05
4,07
3,36
2,83
2,43
2,12
1,88
1,68
1,52
1,39
1,29
1,20
1,12
1,06
0,96
0,89
0,84
0,80
0,79
0,79
0,80
0,84
0,90
0,94
1,00
1,09
1,23
1,47
1,91
370 |
11,73
8,53
6,44
5,05
4,07
3,35
2,82
2,43
2,12
,88
,68
,52
,39
1,28
1,20
1,12
1,06
0,96
0,89
0,84
0,80
0,79
0,79
0,80
0,83
0,89
0,93
0,99
1,07
1,19
1.40
1,76
380 |
11,71
8,51
6,43
5,04
4,06
3,35
2,82
2,43
2,12
1,88
1,68
1,52
1,39
1,28
1,20
1,12
1,06
0,96
0,89
0,84
0,80
0,79
0,78
0,80
0,83
0,88
0,92
0,97
1,05
1,16
1,34
1.65
390
11,69
8,49
6,42
5,05
4,06
3,35
3,82
2,43
2,12
1,88
1,68
1,52
1,39
1,28
1,19
1,12
1,06
0,96
0,89
0,84
0,80
0,78
0,78
0,80
0,82
0,88
0,91
0,96
1,03
1,13
1 29
1,55

Таблица IX. Число Прандтля для воды и водяного пара
233
t
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
520
540
560
580
600
620
640
660
680
700
300 |
3,38
2,41
1,95
1,70
1,56
1,46
1,39
1,34
1,28
1,23
1,16
1,11
1,06
1,03
1,00
0,97
0,95
0,93
0,91
0,90
310 |
3,71
2,62
2,07
1 77
1,61
1,49
1,41
1,36
1,30
1,25
1,18
1,12
1,07
1,03
1,00
0,97
0,95
0,93
0,91
0,90
Рг при давлении
320 |
3,85
2,82
2,20
1,85
1^5
1,52
1,44
1,38
1,32
1,27
1,19
1,13
1,08
1,04
1,01
0,98
0,95
0,93
0,91
0,90
330 |
3,69
3,00
2,32
,93
,71
1,56
,46
1,39
1,33
1,28
1,20
1,14
1,09
1,04
1.01
0,98
0,96
0,94
0,91
0,90
340 |
3,33
3,09
2,44
2,01
1,77
1,59
1,48
1,41
1,35
1,31
1,21
1,15
1,09
1,05
1,01
0,99
0,96
0,94
0,92
0,90
р, кгс/см*
350 |
2,94
3,09
2,55
2,09
1,81
1,63
,51
,42
,37
1,32
1,23
1,16
1,10
1,06
1,02
0,99
0,96
0,94
0,92
0,91
360
2,60
2,98
2,61
2\\6
1,86
1,67
1,54
1,44
1
1
,38
,33
i,24
1,17
1,11
1.06
1,03
0,99
0,96
0,94
0,92
0,91
370 |
2,33
2,79
2,63
2,23
1,92
,72
,57
,46
,39
,34
1,26
1,18
1,12
1,08
1,03
1,00
0,97
0,95
0,92
0,91
380
2,11
2,58
2,60
2,29
1.97
1,75
1,60
1,48
1,41
1,35
1,28
1,18
1,12
1,08
Ь04
1,00
0,97
0,95
0,93
0,91
390
1,94
2,37
2,53
2,30
2,02
1
1
1
1
,78
,62
,51
,42
1,36
1,29
1,19
1,13
1,08
1,05
1,00
0,58
0,93
0,99
0,92
Рг прв давлении р, кгс/см*
400
420
440
460
480
500
Рг при давлении р, кгс/см*
400
420
440
460
480
500
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
11,67
8,48
6,42
5,02
4,05
3,35
2,82
2,42
2,12
,87
,68
,52
,39
,28
,19
,12
1,06
0,96
0,88
0,84
0,80
0,78
0,78
0,79
0,82
0,87
11,61
8,44
6,39
5,01
4,04
3,34
2,81
2,42
2,П
1,87
1,68
1,52
1,39
1,28
1,19
1,12
1,06
0,96
0,88
0,84
0,80
0,78
0,78
0,79
0,81
0,86
11,54
8,40
6,38
5,00
4,03
3,33
2,81
2,42
2,П
1,87
1,68
1,52
1,39
1,28
1,19
1,12
1,06
0,96
0,88
0,83
0,80
0,78
0,78
0,79
0,80
0,84
11,50
8,37
6,35
4,98
4,02
3,33
2,81
2,41
2,П
1,87
1,67
1,51
1,39
1,28
1,19
1,12
1,05
0,96
0,88
0,83
0,80
0,78
0,77
0,78
0,80
0,84
11,43
8,34
6,33
4,96
4,01
3,32
2,80
2,41
2,11
1,87
1,67
1,51
1,39
1,28
1,19
1,12
1,05
0,96
0,88
0,83
0,80
0,78
0,77
0,78
0,79
0,83
11,38
8,31
6,31
4,95
4,00
3,31
2,80
2,40
2,10
1,86
1,67
1,51
1,39
1,28
1,19
1,12
1,05
0,95
0,88
0,83
0,80
0,78
0,77
0,77
0,79
0,82
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
520
540
560
580
600
620
640
660
680
700
о,
о,
1,
1,
1,
1,
1,
2,
2,
2,
2.
* 1
L 1
* 1
1 1
* 1
*
1
0
0
0
0
90
95
01
10
25
47
80
20
42
31
05
82
65
53
45
37
30
21
13
09
05
,01
,98
,95
,93
,92
С
,89
0,93
0,98
1,06
1,18
1,35
1,60
1,90
2,17
2,22
2,06
,87
>70
,57
,48
,40
1,30
1,22
1,16
1,10
1,06
1,02
0,99
.0,95
0,94
0,92
0,87
0,91
0,96
1,02
1,13
1,26
1,46
1,69
1,93
2,06
2,03
1,88
1,73
1,60
1,50
1*41
1,31
1,24
1,Г7
1,11
1,07
1,02
0,99
0,97
0,94
0,92
0,
0,
0,
1,
1,
1,
1,
1,
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
0
0
0
86
89
94
00
08
19
39
54
74
90
95
87
74
,62
[53
44
,32
26
18
,12
,08
,04
00
97
95
92
0,85
0,87
0,91
0,97
1,04
1,14
1,26
1,43
1,59
1,75
1,84
1,82
1,73
1,64
1,54
1,45
1,33
1,26
1,19
1,13
1,09
1,05
1,01
0,98
0,95
0,93
0,84
0,86
0,90
0,95
1,01
1,09
1,20
1,33
1,48
1,62
1,72
1,74
1,70
1,63
1,54
1,46
1,34
1,27
1,20
1,14
1,05
1,01
0,98
0,96
0,93

234
Таблица X. Коэффициент поверхностного натяжения воды, изобарная теплоемкость
Таблица X
Коэффициент поверхностного натяжения воды, изобарная теплоемкость, коэффициенты теплопроводности
и динамической вязкости, число Прандтля для воды и водяного пара в состоянии насыщения
t
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
НЮ
110
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
371
372
373
374
Жидкость
V
ккал/(кг-вС)
1,007
1,001
0,999
0,998
0,998
0,999
1,000
1,001
1,002
1,004
1,007
1,010
1,014
1,018
1,023
1,030
1,036
1,044
1,053
1,063
1,074
1,087
1,102
1,119
1,139
1,163
1,191
1,225
1,266
1,316
1,378
1,462
1,574
1,732
1,975
2,408
3,580
12,9
17,3
30,1
57,2
737
ккал/(м*ч*°С)
489
504
518
530
542
553
562
569
575
580
585
587
589
591
591
590
588
586
581
577
571
565
557
549
541
530
519
506
493
479
464
449
433
415
396
374
345
291
279
266
248
220
у.-Ю».
кгс-с/м*
17 876
13 252
10215
8129
6643
5549
4723
4085
3580
3175
2846
2572
2346
2152
1989
1846
1724
1617
1523
1440
1365
1298
1239
1185
1136
1091
1051
1014
980
949
919
882
847
806
763
714
657
575
563
548
527
479
Рг
12,99
9,30
6,96
5,40
4,32
3,54
2,97
2,54
2,20
1,94
1,73
1,56
1,43
1,31
1,22
1,14
1,07
1,02
0,97
0,94
0,91
0,88
0,86
0,85
0,85
0,84
0,85
0,86
0,89
0,92
0,96
1,01
1,09
1,19
1,34
1,62
2,41
8,99
12,32
21,89
43,01
566,7
а-10*.
кгс/м
77,0
75,9
74,3
72,6
70,9
69,1
67,4
65,7
63,9
62,1
60,2
58,1
56,1
53,9
51,8
49,7
47,5
45,3
43,0
40,8
38,5
36,2
33,8
31,5
29,1
26,6
24,2
21,7
19,3
16,9
14,6
12,2
10,0
7,84
5,72
3,71
1,89
0,43
0,32
0,20
0,10
0,01
ккал/(кг-°С)
0,445
0,446
0,448
0,450
0,452
0,455
0,460
0,464
0,470
0,477
0,486
0,496
0,507
0,521
0,536
0,554
0,575
0,598
0,624
0,655
0,688
0,726
0,770
0,818
0,873
0,936
1,008
1,092
1,193
1,316
1,466
1,662
1,923
2,290
2,847
3,810
6,399
26,96
36,14
54,50
109,2
1480/
Пар
Х-10»,
ккал/(м-ч-вС)
15,1
15,6
16,2
16,7
17,3
18,0
18,6
19,2
19,9
20,6
21,3
22,2
23,0
23,9
24,8
25,8
26,9
28,0
29,3
30,7
32,2
33,9
35,7
37,8
40,0
42,6
45,4
48,7
52,4
56,8
61,8
68,0
75,5
85,0
97,2
112
129
15*7
162
168
175
189
кгс-с/м*
82,0
86,2
90,3
94,4
98,5
103
107
111
115
119
123
126
130
135
138
142
145
149
152
156
159
163
166
170
174
177
182
186
191
197
202
209
218
230
243
261
288
342
349
358
373
402
Рг
0,85
0,87
0,88
0,90
0,91
0,92
0,94
0,95
0,96
0,98
0,99
1,00
1,02
1,04
1,05
1,08
1,09
1,12
1,14
1,17
1,20
1,24
1,27
1,30
1,34
1,38
1,42
1,47
1,53
1,61
1,69
1,80
1,96
2,18
2,51
3,14
5,04
20,66
27,52
41,07
81,99
1110,0

НОМОГРАММЫ

КОЭФФИЦИЕНТ Ф К ФЭРЛ1УЛЕ ДЛЯ РАСЧЕТА ПОТЕРЬ ЭТ ТРЕНИЯ ПРИ ДВИЖЕНИИ
ПАРОВ ЭДЯН СИ СМЕСИ
НОМОГРАММА 5
р < 1д0кгс/смг
р ^ /вОигс/смг
0,6 0,8 1,0 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
0,8 1у0 05 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
S)
Для р<180 кгс/см2 значения ф находятся по левой оси ординат. Значения тиур даны в кг • (кгс/см*)/(м* • с).
а — обогреваемые трубы. Здесь Ф = Фх/х, где Фх = — 1 (Фх) dx; б — необогреваемые трубы.

к
ОПРЕДЕЛЕНИЮ
Номограммы
МЕСТНЫХ ЗНАЧЕНИЙ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛООТДАЧИ
СВЕРХКРИТИЧЕСКОМ ДАВЛЕНИИ
ПРИ
НОМОГРА
ММА
249
27
Р,кгс/см2
370 380
390
400
C 500

250
Номограммы
К ОПРЕДЕЛЕНИЮ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛООТДАЧИ НА ВЕРХНЕЙ ОБРАЗУЮЩЕЙ
ГОРИЗОНТАЛЬНЭЙ ТРУБЫ
НОМОГРАММА 28
200
600 ккал/кг
„верх
а =
К ОПРЕДЕЛЕНИЮ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛООТДАЧИ НА ВЕРХНЕЙ ОБРАЗУЮЩЕЙ
НАКЛОННОЙ ТРУБЫ « 15°)
НОМОГРАММА 29
200
300
400
500
600 ккал/Ki
„верх г
а15 =Саверт-

Номограммы
251
К ОПРЕДЕЛЕНИЮ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛООТДАЧИ НА ВЕРХНЕЙ ОБРАЗУЮЩЕЙ
НАКЛОННОЙ ТРУБЫ « 30°)
НОМОГРАММА
0,5
200
600 ккал/кг
К ОПРЕДЕЛЕНИЮ ГРАНИЧНОЙ МАССОВОЙ СКОРОСТИ В ГОРИЗОНТАЛЬНОМ ЗМЕЕВИКЕ
НОМОГРАММА 31
^О кгс/см* 60 80 100 120 14-0 160 180 900 800 700 600 500 Ш кг/(м2-с)
1,3 1,2 1,1 1,0 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,Ь 0,3 МО 500 600 700 800 900 кг/(м** с)

ИЗМЕНЕНИЕ
КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛА В
ДАВЛЕНИЯ
Номограммы
МЕТАЛЛЕ 1 М ТРУБЫ
НА 1 КГС/СМ»
ПРИ
ИЗМЕНЕНИИ
НОМОГРАММА
253
33
::z:p
--,
2
?Z- -
ц 5.
щ
ш
1*.
* * * *
-\7t.Z
i
А
\
Ч
/С|
Г
V\
i ^
1
2
i
\
i
7
iii
г
5 *
1 1
а ^ - . . -
* *
«л - * - -
Z»^
'/.
А
2. _
j
А
Я J
2
^
/
f
А
t
i\
\ t
-;
2
А
f
/
3- -
S-
5
2
- a 2
л:'
v/
¦ V
S- -
z
^ "i
2
_ _5_ _
- ь- - ki
-5- -\
- -*-5
Д.5 j
. _k _S
. _-S -
. -,Z _
2 j
2
Z
_z
A
- --t
-JL
Щ
Ы
^
Л --г -
: з ^ _ l _ s:
ц.5--1 - k
_ _:tS.^_
f * s ^ # *
. _^ j .
^ . ^ _.
^_-J
_ j ! - -2_.
0r >
.- ^ t-
гг---- + -
1
_t
)
IZZIZI^I
I"
IZIZ^IZI
V -
—^
fj!::::::
>z:zzzz
"" to"""
u\ Tvr
k 1 11
-
\ \\\ *
--Ж
""ЧПТТ
~"^У1/1/
- ^ ИИ/ - -
ЩИ]
"/"ТГГ
? ш
f
—-
fh-
f

254
Номограммы
ИЗМЕНЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛА ВОДЫ В 1 М ТРУБЫ ПРИ ИЗМЕНЕНИИ
ДАВЛЕНИЯ НА 1 КГС/СМ*
НОМОГРАММА 34
I -:?

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ
(НОРМАТИВНЫЙ МЕТОД)
Редакторы В. А. Волкова, Я. К Соколова
Редакторы издательства Р. М. Лолитти, Т. И. Мушинска
Переплет художника Н. В. Носова
Художественный «редактор Г. Н. Хромова
Технический редактор Г. Г. Самсонова
Корректор М. Г. Тулина
ИБ *fe 627
Сдано в набор 24.11.77 Подписано к печати 23.04.78 Т-04727 Формат 84X108»/и
Бумага типографская № 1 Гарн. шрифта литературная Печать высокая
Усл. печ. л. 26,88-И вкл. Уч.-изд. л. 39,05 Тираж 30 000 экз. Зак. 382
Цена 2 р. 60 к.
Издательство «Энергия».
Москва, М-114, Шлюзовая яаб., 10
Московская типография № 10 Союзполиграфпрома прн Государствен-
Государственном комитете Совета Министров СССР по делам издательств, поли-
полиграфии н книжной торговли. Шлюзовая наб., 10.