Справочник энергетика угольной шахты - Дзюбан В.С., Риман Я.С., Маслий А.К.

Автор: Дзюбан В.С. Риман Я.С. Маслий А.К.
Теги: электротехника электрооборудование справочник
Год: 1983
Похожие
Справочник энергетика промышленных предприятий
Справочная книжка энергетика
Машины и оборудование для угольных шахт. Справочник.
Электротехнический справочник. Том 3
Текст
                    В. С. Дзюбан,
Я. С. Риман,
А. К. Маслий
Справочник
энергетика
угольной
шахты
МОСКВА «НЕДРА» 1983
УДК 621.31 (035) : 622.33.012.2
Дзюбан В. С., Риман Я. С., Маслий А. К. Справочник энергетика угольной
шахты. М., Недра, 1983. 542 с.
Приведены сведения по электротехнике, технические данные и характери-
стики электрооборудования и кабелей, применяемых на угольных шахтах. Глав-
ное внимание уделено новому рудничному электрооборудованию, серийно выпу-
скаемому заводами электротехнической и угольной промышленности.
Даны материалы по электроприводу и электроснабжению горных машин,
изложены методы расчета нормальных и аварийных режимов в подземных элек-
трических установках.
Для инженерно-технических работников, занимающихся разработкой,
проектированием и эксплуатацией электроустановок угольных шахт.
Табл. 288, ил. 214, список лит. — 44 назв.
Рецензент — д-р техн, наук В. И. Серов (ИГД им. А. А. Скочинского)
Д
2501020000—403
043 (01)—83
193—83
© Издательство «Недра», 1983
ПРЕДИСЛОВИЕ
Утвержденные XXVI съездом КПСС «Основные направления экономического
и социального развития СССР на 1981—1985 годы и на период до 1990 года»
определяют дальнейший подъем угольной промышленности путем технического
перевооружения угольных шахт на основе комплексной механизации и автомати-
зации производственных процессов и повышения производительности труда.
Несмотря на ускорение роста добычи угля открытым способом, предусматри-
вается дальнейшее развитие подземной добычи угля, в особенности наиболее
ценных его сортов — коксующихся и антрацита.
В связи с этим главными задачами в области дальнейшего научного про-
гресса и повышения эффективности производства в угольной промышленности
являются концентрация и интенсификация добычи угля на основе применения
высокопроизводительных горных машин и механизмов, увеличения мощности
их электроприводов, перевода высокопроизводительных участков на электроснаб-
жение повышенным напряжением 1140 В, внедрения регулируемых электропри-
водов горных машин. При этом использование новых видов рудничного электро-
оборудования и устройств защиты должно обеспечить высокий уровень безопас-
ности применения электрической энергии в угольных шахтах.
Благодаря проведенным за последние годы научным исследованиям создано
и внедрено в производство удовлетворяющее современным требованиям новое
рудничное электрооборудование для шахт: комплекс электрооборудования для
высокопроизводительных участков шахт на напряжение 1140 В, рудничные
комплектные распределительные устройства КРУВ-6, рудничные комплектные
трансформаторные подстанции серии ТСВП, ряд рудничных комплектных стан-
ций управления электроприводами механизированных комплексов очистных и
подготовительных забоев, рудничные автоматические выключатели АВ,
АБВ-250 и ВРН, рудничные магнитные пускатели ПРИ, ряд аппаратов защиты,
электродвигатели с жидкостным заполнением и другое рудничное электрообору-
дование.
В настоящем справочнике приведены необходимые для энергетика угольной
шахты сведения по общим вопросам электротехники, электроизмерительным при-
борам, электротехническим материалам, электрооборудованию общего назна-
чения, применяемым на угольных шахтах.
Значительная часть справочника посвящена рудничному взрывозащищен-
ному электрооборудованию как серийно выпускаемому и широко применяемому
в угольных шахтах, так и вновь разработанному в последние годы 10-й пятилетки
или внедряемому в первые годы 11-й пятилетки. Кроме того, в справочнике при-
ведены сведения о новом электрооборудовании в рудничном нормальном испол-
нении.
Особое внимание в справочнике уделено вопросам защиты подземных
электроустановок угольных шахт. В нем даны методы расчетов аварийных ре-
жимов в электрических сетях угольных шахт, приведены расчетные формулы
для выбора электрооборудования и кабелей.
При составлении справочника авторы сочли возможным сократить по объ-
ему или не включать в него отдельные вопросы эксплуатации рудничного электро-
оборудования, подробно изложенные в выпущенных за последние годы и широко
используемых на шахтах руководствах и инструкциях [19, 21, 29, 30, 32].
Материалы справочника написали: канд. техн, наук В. С. Дзюбан (главы
16—18, 24—26, 31),канд. техн, наук Я. С. Риман (главы 1—5, 8,9, 13—15, 19—
23, 27, 28, 39) и канд. техн, наук А. К. Маслий (главы 6, 7, 10—12, 29, 30,
32—38, 40).
Авторы выражают благодарность проф., д-ру техн, наук В. И. Серову за
ценные замечания, сделанные при рецензировании рукописи справочника.
РАЗДЕЛ ПЕРВЫЙ
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
1.	система единиц и соотношения единиц измерения
Таблица 1.1
Единицы Международной системы (ГОСТ 8.417—81)
Наименование величины	Наименование единицы измерения	Сокращенное едиЕ русское	: обозначение [ИЦЫ междун а- родное
Основные единицы
Длина	метр	м	m
Масса	килограмм	кг	kg
Время	секунда	с	s
Сила	электрического тока	ампер	А	А
Термодинамическая тем- пература Кельвина	кельвин	К	К
Количество вещества	моль	моль	mol
Сила света	кандела 1ополнительные единицы	кд	cd
Плоский угол	I	| радиан	|	1 рад I	rad
Телесный угол	| стерадиан	|	ср	| Производные единицы 1. Единицы пространства и времени			sr
Площадь	квадратный метр	м8	m8
Объем, вместимость	кубический метр	м8	m8
Скорость	метр в секунду	м/с	m/s
Угловая скорость	радиан в секунду	рад/с	rad/s
Ускорение	метр на секунду в квад- рате радиан на секунду в квадрате	м/с8	m/s8
Угловое ускорение		рад/с8	rad/s8
Частота 2	герц !. Механические единицы	Гц	Hz
Плотность	килограмм на кубиче- ский метр	кг/м3	kg/m3
Сила, вес	ньютон	Н	N
Давление, механическое напряжение	паскаль	Па	Pa
Момент вращающий, из- гибающий момент	ньютон-метр	Н-м	N • m
Момент инерции	килограмм-метр в квад- рате	кг  м2	kg-m2
Энергия, работа	джоуль	Дж	J
Мощность	ватт	Вт	W
4
Продолжение табл. 1.1
Наименование величины	Наименование единицы измерения	Сокращенное едиг русское	обозначение 1ИЦЫ междун а- родное
3. Электрические и магнитные единицы
Количество электриче-	кулон	Кл	С
ства (электрический за- РЯД) Электрическое напряже-	вольт	В	V
ние, разность электри- ческих	потенциалов, электродвижущая сила Электрическая емкость	фарад	Ф	F
Электрическое сопротив-	ом	Ом	Q
ление Электрическая проводи-	сименс	См	S
мость Напряженность электри-	вольт на метр	В/м	V/m
ческого поля Магнитный поток	вебер	Вб	Wb
Магнитная индукция	тесла	Тл	Т
Напряженность магнит-	ампер на метр	А/м	A/m
ного поля Магнитодвижущая сила	ампер	А	А
Индуктивность, взаим-	генри	Гн	Н
ная индуктивность Мощность электрической Цепи: активная	ватт	Вт	W
реактивная	вар	вар	war
полная	вольт-ампер	В-А	V-A
Световой поток	4. Световые единицы люмен	ЛМ	1m
Освещенность	люкс	ЛК	lx
Яркость	кандела на квадратный	кд/ма	ed/m*
5 Количество теплоты,	метр . Единицы тепловых велич] джоуль	<н Дж	J
термодинамический по- тенциал, энтальпия Удельное количество	джоуль на килограмм	Дж/кг	J/kg
теплоты Теплоемкость системы,	джоуль на кельвин	_Дж/К	J/К
энтропия Удельная теплоемкость,	джоуль на килограмм-	Дж/(кг-К)	J/(kg- K)
удельная энтропия Тепловой поток	кельвин ватт	Вт	W
Поверхностная плот-	ватт на квадратный	Вт/м2	W/m2
ность теплового потока Теплопроводность	метр ватт на метр-кельвин	Вт/(м-К)	W/(m- K)
Температурный градиент	кельвин на метр	К/м	K/m
5
Таблица 1.2
Пересчет единиц энергии
	Дж	кВт- ч	ккал	кгс- м
1 Дж	1	2,78-10-’	2,39-10~4	0,102
1 кВт-ч	3,6-10«	1	860	3,67-105
1 ккал	4,19-10s	1,16-10®	1	427
1 кгс-м	9,81	2,72- IO’6	2,34-10-®	1
Таблица 1.3
Пересчет единиц мощности
	Вт	л. с.	ккал/с	кгс - м/с
1 Вт	1	1,36-10-®	239-1О’4	0,102
1 л. с.	736	1	0,176	75
1 ккал/с	4,19-103	5,69	1	427
1 кгс-м/с	9,81	1,33-10-®	2,34-10-®	1
Таблица 1.4
Пересчет единиц давления
	Па	кгс/см*	атм	мм рт. ст.
1 Па	1	1,02-10-?	0,987-10-5	7,5-10-’
1 кгс/см8	98 066	1	0,968	735,6
1 атм	1,01-10е	1,033	1	760
1 мм рт. ст.	133,3	1,36-10-»	1,31-10-»	1
Таблица L5
Переводные формулы при определении температур
Формулы пересчета
t = 7 — 273,15 = 5/9 (/ — 32)
Т = t + 273,15 = 5/9/ + 255,37
/ = 9/5/ -f 32 = 9/5Т - 459,67
6
Обозначения
t — температура по шкале Цельсия, °C;
Т — температура по шкале Кельви-
на, К;
/ — температура по шкале Фаренгей-
та, °р
Таблица 1.6
Множители и приставки для образования десятичных
кратных и дольных единиц
Множи- тель	Наиме- нование при- ставки	Обозначение приставки		Множи- тель	Наиме- нование при- ставки	Обозначение приставки	
		русское	междун а- родное			русское	междуна- родное
1012	тер а	Т	Т	10"1	деци	Д	d
ю9	гига	г	G	10"2	санти	с	С
10е	мега	м	М	10~3	мили	м	m
103	кило	к	к	10-«	микро	мк	Н
ю2	гекто	г	h	10’9	нано	н	п
ю1	дека	да	da	10-12	ПИКО	п	Р
2.	СПРАВОЧНЫЕ СВЕДЕНИЯ ПО ЭЛЕКТРОТЕХНИКЕ
Таблица 2.1
Буквенные обозначения наиболее употребляемых
в электротехнике величин (ГОСТ 1494—77)
Наименование величины	Обозначение	
	главное	запасное
Емкость электрическая	С	—
Заряд электрический	Q	—
Индуктивность взаимная	м	Вщп
Индуктивность собственная	L	—
Индукция магнитная	В	—
Коэффициент затухания	6	
Коэффициент магнитного рассеивания	о	
Коэффициент мощности при синусоидальных на-	COS (р	—
пряжении и токе		
Коэффициент трансформации	п	—
Коэффициент трансформации трансформатора на-	К	Ки
пряжения		
Коэффициент трансформации трансформатора тока	К	Кт
Мощность, мощность активная	Р	—
Мощность полная	S	Ps
Мощность реактивная	Q	Pq
7
Продолжение табл. 2 1
Наименование величины	Обозначение	
	главное	запасное
Напряжение электрическое	и	—
Напряженность магнитного поля	н	—
Напряженность электрического поля	Е	—
Период колебаний электрической или магнитной	Т	—
величины		
Плотность тока	J	—
Постоянная времени электрической цепи	т	Т
Постоянная магнитная	Но	—
Постоянная электрическая	ео	—
Поток магнитный	ф	—
Потокосцепление	¥	—
Проводимость магнитная	Л	—
Проводимость электрическая активная	G	g
Проводимость электрическая полная	Y	—
Проводимость реактивная	В	ь
Сдвиг фаз между напряжением и током	Ф	
Сила коэрцитивная	Нс	—
Сила магнитодвижущая вдоль замкнутого контура	F	F т
Сила электродвижущая	Е	—
Скольжение	S	—
Сопротивление магнитное	Rm	г т
Сопротивление электрическое, сопротивление элек-	R	г
трическое постоянному току		
Сопротивление электрическое активное	R	г
Сопротивление электрическое полное	Z	—
Сопротивление электрическое реактивное	X	X
Сопротивление электрическое удельное	Р	—*
Ток	I	—
Частота колебаний электрической или магнитной	f	V
величины		
Частота колебаний угловая электрической или	со	Q
магнитной величины		
Число витков		W
Число пар полюсов	Р	—
Число фаз многофазной системы	т	—
Энергия электромагнитная	W	—
Примечания. 1. Запасные обозначения применяются, когда главные обозна-
чения использовать нерационально, например, если могут возникнуть недоразумения
вследствие обозначения одной и той же буквой разных величин. 2. Мгновенные зна-
чения электродвижущей силы (э. д. с.), электрического напряжения, потенциала, тока,
плотности тока, электрического заряда, мощности, электромагнитной энергии следует
обозначать соответствующими строчными буквами. 3. Для амплитудных значений ве-
личин, являющихся синусоидальными функциями времени, применяется нижний индекс
т (например, Z ).
8
Таблица 2.2
Условные обозначения резисторов, конденсаторов
и полупроводниковых приборов
Наименование	Обозн ачение
Резистор постоянный	—-Г~Р—
Резистор постоянный с одним дополнительным отводом	
Резистор переменный	
Терморезистор	
Варистор	
Конденсатор постоянной емкости	т
Конденсатор электролитический:	
полярный	ф
неполярный	-он-
Диод	—0|—
Тунне ьный диод	—
Стабилитрон:	
односторонний	НгН
двухсторонний	ЧЖИ
9
Продолжение табл. 2.2
Наименование	Обозначение
Диодный тиристор (динистор) Триодный незапираемый тиристор с управлением по катоду Триодный запираемый тиристор с управлением по катоду Триодный симметричный незапираемый тиристор Транзистор типа р—п—р Транзистор типа п—р—п «Лавинный транзистор типа п—р—п Однопереходный транзистор с н-базой Однопереходный транзистор с р-базой Полевой транзистор с каналом н-типа	Л
Продолжение табл. 2.2
Наименование
Полевой транзистор с каналом р-типа

Фоторезистор
Фотодиод
Фототранзистор типа р—п—р
Светодиод
Обозначение
Примечание. В таблице приведены только основные условные обозначения
резисторов, конденсаторов и полупроводниковых приборов. Не указанные условные
обозначения, относящиеся к резисторам и конденсаторам, приведены в ГОСТ 2.728 — 74,
а относящиеся к полупроводниковым приборам — в ГОСТ 2.730—73.
Формулы и зависимости, используемые
в электрических расчетах
Таблица 2.3
Расчетная величина	Формула	Обозначение
Сопротивление цепи по-	R= U/I	R — сопротивление цепи
стоянному току		постоянному току, Ом; U — напряжение пос- стоянного тока на участке электрической цепи, В; I — постоянный ток в электрической цепи, А
Сопротивление провод-	R = pl/S	р — удельное сопротив-
ника постоянному току		ление проводника, мкОм*м; / — длина про- водника, м; S — сечение проводника, мм2
11
Продолжение табл. 2.3
Расчетная величина	Формула	Обозначение
Сопротивление цепи однофазного переменно- го тока:		
активное	R = P/I2	R — активное сопротив- ление цепи, Ом; Р — активная мощность элек- трической цепи, Вт; / — действующее значение тока.. А
индуктивное	&L = 2л fL	%£ и Хс — соответствен- но индуктивное и емкост- ное сопротивление, Ом; со — угловая	частота
емкостное Полное сопротивление цепи при последователь- ном включении:	Хс= 1/соС = 1/2л/С	(со = 314 с"1 при / = = 50 Гц); L — индуктив- ность, Гн; / — частота, Гц; С — емкость, Ф
резисторов		/?п — полное сопротив- ление цепи при последо- вательном соединении ре- зисторов	/?2, •••> Ом
резистора и индуктив-	Z = yR2 + XI	Z — полное сопротивле-
ной катушки		ние цепи, Ом
резистора и конденса- тора	Z = ( 'R2 + X2C	
индуктивной катушки и конденсатора	X= XL-XC	
резистора, индуктив- ной катушки и кон- денсатора Сопротивление цепи, со-	z=--Vr2 + (xl-xc)2 _ R1R2	Ri и R2 — сопротивления
	n~ R1 + R2	
стоящей из двух па-		отдельных параллельных
раллельных ветвей с ре- зисторами Сопротивление цепи, со-	p	!		ветвей, Ом
	АП	«	।	1	
стоящей из нескольких	-75-+-Б-+--+-7Г-	
параллельных ветвей с резисторами Полное сопротивление цепи при параллельном присоединении: резистора и индуктив-	Ri R2	Rn „	RXl	
	L> —		
ной катушки	l/R2+Xl	
резистора и конденса-	2 		 #		 — r		
тора		
12
Продолжение табл.
Расчетная величина	Формула	Обозначение
Активные и реактивные проводимости ветвей: первой второй п-и Общие проводимости вет- вей Полная проводимость цепи с параллельными ветвями Полное сопротивление цепи с параллельными ветвями Общая емкость цепи при соединении конденсато- ров: параллельном последовательном Значения тока: в цепи	постоянного тока в цепи	переменного тока Значения тока и напря- жения в цепи: при последовательном соединении резисторов	г - R1 • U1~ Rl + Xl ’ R	X1 Ri + x? p _ Rz 2 ’ Rl + XI ' В - 2 Rl + Xl G = Rn n	R2n + X2n ’ R — Xn n~ R2n + x2n G = G!4-G2+ ••• +Gn В ~	... +Bn Y = 1/‘G2+ S2 7—1 -	„ 1	_ Y Kg2 + b?- C = Ci+C2+ ... +cn 	!	 гг+^+'+сГ /= U/R 1= ulz 1	~ ••• — /n = (7i+£/2+ ••• ~\~Un	Bi, B2, •••» Bn и X2, ..., Xn соответствен- но активные и реактив- ные сопротивления вет- вей, Ом Gi, 62, ..., Gn и Bi, В2, ..., Вп — соответ- ственно активные и реак- тивные	проводимости ветвей, См G и В — общие проводи- мости каждой ветви, См Y — полная	проводи- мость цепи с параллель- ными ветвями, См Z — полное сопротивле- ние цепи с параллельны- ми ветвями, Ом С — общая емкость, Ф I — ток в цепи, A; U — напряжение на зажимах цепи, В; В и Z — омиче- ское и полное сопротив- ление цепи, Ом /а == I cos ф — активная составляющая переменно- го тока, А; /р = I sin ф— реактивная составляю- щая переменного тока, А Л, ^2» **•> /п — токи, протекающие через соот- ветствующие элементы цепи;	U2, ..., Un — напряжения на отдельных элементах цепи
13
Продол ж ен не та б л. 2.3
Расчетная величина	Формула	Обозначение
при параллельном сое- динении	резисторов	/ — Л 4“ ^2 ~Ь ♦ • • Ч" /п U — Ui = = и2 = ... = Un	
Распределение тока в двух параллельных ветвях цепи переменно- го тока Соотношения между то- ками и напряжениями в трехфазной системе при соединении: в звезду	К 	 ^2 /2 “ Л /л=/Ф; (/Л=1,73С/Ф	/1 и /2 — токи соответ" ственно в первой и вто- рой ветвях, A; Zi и Z2 — сопротивления соответ- ственно первой и второй ветви, Ом 1д—линейный ток, А;
в треугольник	/л=1,73/ф; Пл=Пф г>	П	/ф — фазный ток, А; ид — линейное напря- жение, В; (7Ф — фазное напряжение, В
Коэффициент мощности	i\	и . cos<p=	= -у- , иа I* Р cos<p=—=_= —	Ua — активная состав- ляющая напряжения, В; U — напряжение в цепи, В; Р — активная мощ- ность, Вт; S — полная мощность, В-А
Мощность постоянного тока Мощность однофазного переменного тока: активная	P=UI = I2R= 1\ Р — UI cos ср	Ф — угол сдвига между векторами тока и напря- жения, градус
реактивна:	Q= UI sin ф	Q — реактивная мощ- ность, вар;
полная Мощность трехфазного переменного тока: активная	S= UI Р = КЗ Од1д COS ф =	S — полная (кажущаяся) мощность, В-А
	= 36/ф/ф cos ф	
реактивная	Q = У~3ид1д sin ф	
полная (кажущаяся)	S = Кз{/л/л	
14
Таблица 2.4
Ток в трехфазной цепи в зависимости от полной мощности
и напряжения в сетях до 6000 В
Мощность, кВ- А	Ток (А) при напряжении, В				
	220	380	G60	1140	6000
5	13,14	7,6	4,4	2,53	—
10	26,27	15,21	8,8	5,07	—
16	42,04	24,32	14	8,11	—
20	52,55	30,42	17,6	10,14	—
25	65,68	38,03	21,9	12,67	—
32	84,08	48,68	28	16,22	—
40	105,1	60,84	35	20,28	—
50	131,4	76,06	43,8	25,35	—
63	165,5	95,8	55,2	31,9	—
100	262,7	152,1	87,6	50,7	9,63
125	328,4	190,1	109,5	63,4	12,04
160	420,4	243,2	140,1	81,1	15,41
200	525,5	304,2	175,2	101,4	19,26
250	656,8	380,3	219	126,7	24,08
320	840,8	486,8	280	162,2	30,82
400	1051	608,4	350	202,8	38,52
500	1314	760,6	438	253,5	48,17
630	1655	958,3	552	319	60,69
1000	2627	1521	876	507	96,34
Таблица 2.5
Ток в трехфазной сети для мощности 1 кВт
в зависимости от напряжения и коэффициента мощности
cos (р	Ток (А) при напряжении, В					
	127	220	380	660	1140	6000
1	4,55	2,62	1,52	0,87	0,5	0,096
0,95	4,8	2,76	1,6	0,92	0,53	0,101
0,9	5,07	2,91	1,69	0,97	0,56	0,107
0,85	5,35	3,08	1,79	1,03	0,6	0,113
0,8	5,7	3,28	1,9	1,09	0,63	0,12
0,75	6,08	3,49	2,03	1,16	0,68	0,128
0,7	6,5	3,75	2,17	1,25	0,72	0,138
0,65	7	4,03	2,34	1,35	0,78	0,148
0,6	7,58	4,36	2,54	1,46	0,84	0,161
0,5	9,1	5,24	3,04	1,75	1,01	0,192
15
3.	СПРАВОЧНЫЕ СВЕДЕНИЯ ПО ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЮ
3.J Электрооборудование.
Основные понятия, термины
и определения (ГОСТ 18311—72)
Термин	Определение
Электрооборудование
Электротехническое
устройство
Электрооборудование
(электротехническое
устройство) общего на-
значения
Специальное электрообо-
рудование (электротех-
ническое	устройство)
Холодостойкое электро-
оборудование (электро-
техническое устройство)
Влагостойкое электро-
оборудование (электро-
техническое устройство)
Открытое электрообору-
дование (электротехни-
ческое устройство)
Защищенное электрообо-
рудование (электротех-
ническое устройство)
Брызгозащищенное
электрооборудование
(электротехническое
устройство)
Совокупность электротехнических устройств и (или)
изделий
Устройство, в котором при работе его в соответствии
с назначением производится, преобразуется, пере-
дается, распределяется или потребляется электри-
ческая энергия (например, трансформатор, электри-
ческая машина, электрический аппарат, электротех-
нический блок)
Электрооборудование (электротехническое устрой-
ство), выполненное без учета требований, специфи-
ческих для определенной отрасли народного хозяй-
ства или для определенного назначения
Электрооборудование (электротехническое устрой-
ство), выполненное с учетом требований, специфиче-
ских для определенной отрасли народного хозяй-
ства или определенного назначения
Специальное электрооборудование (электротехниче-
ское устройство), предназначенное для эксплуата-
ции в условиях, характерных для районов с холод-
ным климатом
Специальное электрооборудование (электротехни-
ческое устройство), предназначенное для эксплуата-
ции в условиях повышенной влажности окружаю-
щей среды
Электрооборудование (электротехническое устрой-
ство), не защищенное от прикосновения к его дви-
жущимся и токоведущим частям и от попадания
внутрь него посторонних предметов
Электрооборудование (электротехническое устрой-
ство), снабженное специальными приспособлениями
для защиты от случайного прикосновения к его дви-
жущимся и токоведущим частям и (или) от случай-
ного попадания внутрь электрооборудования посто-
ронних предметов, жидкости и пыли
Защищенное электрооборудование (электротехни-
ческое устройство), выполненное так, что ограничи-
вается попадание внутрь него брызг любого направ-
ления в количествах, исключающих нарушение его
работы
П р о д о л ж е н и е
Термин
Пылезащищенное элек-
трооборудование (элек-
тротехническое устрой-
ство)
Закрытое электрообору-
дование (электротехни-
ческое устройство)
Герметичное электрообо-
рудование (электротехни-
ческое устройство)
Взрывозащищенное
электрооборудование
(электротехническое
устройство)
Электрооборудование
(электротехническое
устройство) наружной
установки
Электрооборудование
(электротехническое
устройство) внутренней
установки
Стационарное электро-
оборудование (электро-
техническое устройство)
Передвижное электро-
техническое устройство
Переносное электротех-
ническое устройство
Рудничное электрообо-
рудование	(электротех-
ническое	устройство)
Определение
Защищенное электрооборудование (электротехниче-
ское устройство), выполненное так, что ограничи-
вается попадание внутрь него пыли в количествах,
исключающих нарушение его работы
Защищенное электрооборудование (электротехни-
ческое устройство), выполненное так, что возмож-
ность сообщения между его внутренним простран-
ством и окружающей средой может иметь место толь-
ко через неплотности соединений между частями
электрооборудования (электротехнического устрой-
ства) или через отдельные небольшие отверстия
Защищенное электрооборудование (электротехни-
ческое устройство), выполненное так, что исключена
возможность сообщения между его внутренним
пространством и окружающей средой
Электрооборудование (электротехническое устрой-
ство), в котором предусмотрены конструктивные
меры с целью устранения или затруднения возмож-
ности воспламенения окружающей взрывоопасной
среды
Электрооборудование (электротехническое устрой-
ство), предназначенное для работы вне закрытых
помещений или сооружений
Электрооборудование (электротехническое устрой-
ство), предназначенное для работы в закрытых поме-
щениях или сооружениях
Электрооборудование (электротехническое устрой-
ство), предназначенное для эксплуатации без пере-
мещения относительно обслуживаемых объектов
Электротехническое устройство, предназначенное
для эксплуатации при перемещении относительно
обслуживаемых объектов
Электротехническое устройство, предназначенное
для переноски при его эксплуатации
Специальное электрооборудование (электротехни-
ческое устройство), предназначенное для рудников
и шахт
Приведенные термины обязательны для применения в документации всех
видов.
3.2.	Условные графические и буквенные обозначения
в электрических схемах
В табл. 3.1. приведены наиболее употребительные в электрических схемах
условные обозначения в соответствии с ГОСТ 2.722—68, 2.723—68, 2.727—68,
2.750-68. 2.751—73, 2.754—72, 2.755—74, 2.756-76.
17
Табл и ц а 3.1
Условные графические обозначения в электрических схемах
электротехнических устройств и их отдельных элементов
Наименование	Обозначение
Контакт контактного соединения:	
неразборного	—• -э—
разборного (винтом, зажимом)	—о —О—
разъемного	—
Линия электрической связи, провод, кабель, шина,	
общее обозначение	
Цепи из двух, трех и п проводов, кабелей, шин	-0-
Ответвление от линии	т*
Заземление	X
Корпус (машины, аппарата, прибора)	1
Повреждение изоляции:	
между проводами	—
на корпус	
на землю	
Обмотка трехфазная, соединенная в звезду	
Обмотка трехфазная, соединенная в звезду, с вы-	
веденной средней точкой	
I
18
Продолжение табл. 3.1
Наименование	Обозначение
Обмотка трехфазная, соединенная в треугольник	/\
Обмотка трехфазная, соединенная в открытый тре- угольник	/ \
Электрическая машина, общее обозначение	6
Обмотка трансформатора, автотрансформатора, дросселя и магнитного усилителя	• rmro
Реактор	
Трансформатор силовой трехфазный, двухобмо- точный	
Трансформатор силовой трехфазный, трехобмоточ- ный, с регулированием напряжения под нагруз- кой	
Автотрансформатор силовой трехфазный, с регули- рованием напряжения под нагрузкой	
Трансформатор тока	3
Трансформатор напряжения	3IE
Катушка электромеханического устройства (реле, контактор). Общее обозначение	Ф
19
Про д о л ж е и и е i а б л. 3.1
Наименование	Обозначение
Катушка электромеханического устройства с ука-	
занием вида обмотки:	
обмотка тока	
обмотка напряжения	\4
обмотка максимального тока	
обмотка минимального напряжения	
Катушка поляризованного реле	
Контакт коммутационного устройства. Общее обо-	
значение:	
замыкающий	
размыкающий
переключающий
Контакт замыкающий с замедлением:
при срабатывании
при возврате
Контакт размыкающий с замедлением:
при срабатывании

20
Продолжение табл. 3.1
Наименование	Обозначение
при возврате	17ГН
Контакт без самовозврата:	
замыкающий	
размыкающий	1г>| 1 1
Контакт с механической связью:	
замыкающий	teLT..l
размыкающий	|р| , ।
Контакт с автоматическим возвратом при перегрузке	J
Выключатель кнопочный нажимной:	\
с замыкающим контактом	
с размыкающим контактом	
Выключатель неавтоматический, трехполюсный	
Выключатель автоматический трехполюсный	
Разъединитель трехполюсный	
21
Продолжение табл. 3.1
Наименование	Обозначение
Разъединитель однополюсный	1
Короткозамыкатель	-S
Отделитель	
Выключатель нагрузки	
Разрядник	1^
Предохранитель плавкий	
Примечания. 1. Условные графические обозначения для отдельных типов
электрических машин приведены в ГОСТ 2.722 — 68. 2. В изображении обмоток трансфор-
маторов, дросселей и магнитных усилителей количество полуокружностей не норми-
руется. Точка используется для обозначения начала обмотки. 3. В таблице приведены
упрощенные однолинейные графические обозначения. Упрощенные многолинейные и
развернутые графические обозначения трансформаторов и автотрансформаторов приве-
дены в ГОСТ 2.723-68.
Таблица 3.2
Буквенные условные обозначения в электрических схемах (ГОСТ 2.710—81)
Первая буква кода (обя- зательная)	Группа видов элементов	Вид элемента	Двухбук- венный код
А	Устройство (общее обо- значение)		ВА
В	Преобразователи	не-	Г ромкоговоритель	
	электрических величин	Датчик давления	ВР
	в электрические (кроме	Датчик температуры	вк
	генераторов и источни-	Микрофон	вм
	ков питания)	Сельсин-датчик Сельсин-приемник	BG BE
22
Продолжение табл. 3.2
Первая буква кода (обя- зательная)	Группа видов элементов	Вид элемента	Двухбук- венный код
С Е	Конденсаторы; логиче- ские элементы; микро- схемы Элементы разные	Лампа осветительная	EL
F	Разрядники, предохра-	Нагревательный эле- мент Предохранитель плав-	ЕК FU
G	кители, устройства за- щитные Генераторы, источники	кий Реле защиты токовое Батарея	FA GB
Н	питания Устройства индикацион-	Прибор звуковой сиг-	НА
К	ные и сигнальные Реле, контакторы, маг-	нализации Контактор, магнитный	КМ
L	нитные пускатели Катушки ипдуктив-	пускатель Реле времени Реле напряжения Реле токовое Дроссель лампы люми-	кт KV КА LL
М Р	ности, дроссели Двигатели Приборы, измерительное	несцентной Амперметр	РА
Q	оборудование Выключатели и разъеди-	Вольтметр Ваттметр Омметр Счетчик активной энер- гии Счетчик	реактивной энергии Выключатель автома-	PV PW PR PI РК QF
R	нители в силовых цепях Резисторы	тический Разъединитель Потенциометр	QS RP
S	Устройства	коммута-	Выключатель,	пере-	SA
т	ционные в цепях управ- ления, сигнализации и измерительных Трансформаторы, авто-	ключатель Выключатель кнопоч- ный Выключатель автома- тический Выключатели, сраба- тывающие от различ- ных воздействий: давления положения (путевой) температуры уровня Трансформатор напря-	SB SF SP SQ SK SL TV
и	трансформаторы Устройства связи;	жения Трансформатор тока Преобразователь час-	TA UZ
	преобразователи элек- трических величин в электрические	стоты	
23
Продолжение табл. 32
Первая буква кода (обязатель- ная)	Группа видов элементов	Вид элемента	Двухбук- венный код
V	Приборы	электрова- куумные; приборы по-	Транзистор	VT
	лупроводниковые		
X	Соединения контактные	Токосъемник	ХА
		Г нездо	XS
		Штырь	ХР
Y	Устройства механиче- ские с электромагнит- ным приводом	Электромагнит	YA
3.3.	Номинальные напряжения, токи и частоты
Номинальные напряжения для систем электроснабжения и присоединяемых
к ним приемников электроэнергии устанавливаются ГОСТ 21128—75 и
ГОСТ 721—77.
Данные по номинальным напряжениям до 1140 В приведены в табл. 3.3
Таблица 3.3
Номинальные напряжения электрических сетей до 1140 В
и присоединяемых к ним источников и приемников электрической энергии, В
Постоянный ток		Переменный ток			
Источники и преобра- зователи	Сети и приемники	Источники и преобразователи		Сети и приемники	
		Однофазный ток	Трехфазный ток	Однофазный ток	Трехфазный ток
28,5	27	42	42	40	40
115	НО	230	230	220	220
230	220		400	380	380
460	440		690	660	660
			1200		1140
Примечание. Для источников и преобразователей указаны междуфазные
значения напряжения трехфазного тока. Согласно ГОСТ 21 128 — 75, дополнительно до-
пускается применение номинальных напряжений: 24 В однофазного тока, 36 В часто-
той 50 Гц и 12; 14; 36; 48; 60 В постоянного тока для источников, преобразователей
и приемников общего назначения.
Данные по номинальным напряжениям выше 1140 В приведены в табл. 3.4.
Номинальные токи электрооборудования и приемников электрической энер-
гии согласно ГОСТ 6827—76 должны соответствовать: 1; 1,25; 1,6; 2; 2,5;
3,15; 4; 5; 6,3; 8 А, а также десятичным кратным и дольным значениям этих
токов.
В диапазоне 10—6300 А предпочтительны 10; 16; 25; 40; 63; 100; 250;
400; 630; 1000; 1600; 2500; 4000; 6300 А.
24
Т а б л и ц а 3.4
Номинальные напряжения электрических сетей свыше 1140 В
и присоединяемых к ним источников и приемников
электрической энергии
Номинальные междуфазные напряжения, кВ				Наибольшее рабочее напряжение электрообо- рудования, кВ
Сети и приемники	Генераторы и синхрон- ные ком- пенсаторы	Трансформаторы и автотрансформаторы без РПН		
		первичные обмотки	вторичные обмотки	
(3)	(3,15)	(3) и (3,15)	(3,15) и (3,3)	(3,6)
6	6,3	6 и 6,3	6,3 и 6,6	7,2
10	10,5	10 и 10,5	10,5 и 11	12
> 20	21	20 и 21	22	24
35	—	35	38,5	40,5
ПО	—	ПО	121	126
(150)	—	(150)	(165)	(172)
220	—	220	242	252
Примечания. 1. Напряжения, указанные в скобках, для вновь проекти-
руемых сетей не рекомендуются. 2. Номинальные напряжения обмоток трансформато-
ров 3,15; 6,3; 10,5; 21 кВ относятся к трансформаторам, присоединяемым непосредственно
к шинам генераторного напряжения. 3. Для синхронных компенсаторов допускаются
номинальные напряжения 6,6; 11 и 22 кВ. 4. Номинальные напряжения электрических
сетей свыше 220 кВ приведены в ГОСТ 721—77.
Номинальные частоты электрооборудования и приемников 'Электрической
энергии согласно ГОСТ 6698—76 должны соответствовать 0,1; 0,25; 0,5; 1; 2,5;
5; 10; 25; 50; 100; 200; 400; 1000; 2000; 4000; 10 000 Гц.
3.4.	Исполнение электрооборудования по условиям
воздействия климатических факторов внешней среды
(ГОСТ 15150—69)
В зависимости от климатического исполнения электрические изделия пред-
назначаются для эксплуатации в одном или нескольких макроклиматических
районах. Климатические исполнения изделий указаны в табл 3.5.
Согласно ГОСТ 15150—69 изделия в зависимости от места их эксплуатации
изготавливают по пяти категориям размещений изделий.
Категория 1. Изделия предназначены для эксплуатации на открытом воздухе
Категория 2. Изделия предназначены для эксплуатации под навесом или
в помещениях (объемах), где колебания температуры и влажности воздуха не-
существенно отличаются от колебаний на открытом воздухе и имеется сравни-
тельно свободный доступ наружного воздуха, например в палатках, кузовах,
прицепах, металлических помещениях без теплоизоляции, а также в оболочке
комплектного изделия категории 1 (отсутствие прямого воздействия солнечного
излучения и атмосферных осадков на изделие).
Категория 3. Изделия предназначены для эксплуатации в закрытых поме-
щениях (объемах) с естественной вентиляцией без искусственно регулируемых
климатических условий, где колебания температуры и влажности воздуха и воз-
действие песка и пыли существенно меньше, чем на открытом воздухе, например
в металлических с теплоизоляцией, каменных, бетонных, деревянных помещениях
(отсутствие воздействия атмосферных осадков, прямого солнечного излучения;
25
Таблица 35
Характеристики климатических факторов внешней среды
для различных исполнений электрооборудования
Нормальное значение тем-
пературы воздуха при
эксплуатации, °C
Макроклима-
тический
район, для
эксплуатации
в котором
предназначено
электрообо-
рудование
рабочее	предельное
Относитель-
ная влаж-
ность воз-
духа при
эксплуата-
ции, %
С умеренным
климатом
С холодным
климатом
ХЛ
1
2
3
4
5
1
2
3
4
5
+40
-40
—40
+35
+35
+40
+40
+40
+35
+35
-45
—45
-45
+ 1
-5
—60
-60
-60
+ 1
— 10
+10
+10
+10
+20
+ 10
+ 10
+ 10
+ 10
+20
+ 10
+45
-45
—45
+40
+35
+45
—45
—45
-40
—35
—50
-50
—50
+ 1
—5
-60
-60
-60
+ 1
— 10
6
6
6
12
12
6
6
6
12
12
80
80
80
65
90
80
80
80
65
90
100
100
98
80
100
100
100
98
80
100
У
существенное уменьшение ветра; существенное уменьшение или отсутствие воз*
действия рассеянного солнечного излучения и конденсации влаги).
Категория 4. Изделия предназначены для эксплуатации в помещениях (объ*
емах) с искусственно регулируемыми климатическими условиями, например
в закрытых отапливаемых или охлаждаемых и вентилируемых производственных
и других, в том числе хорошо вентилируемых подземных помещениях (отсутствие
воздействия прямого солнечного излучения, атмосферных осадков, ветра, песка,
пыли наружного воздуха; отсутствие или существенное уменьшение воздействия
рассеянного солнечного излучения и конденсации влаги).
Категория 5. Изделия предназначены для эксплуатации в помещениях (объ-
емах) с повышенной влажностью (например, в неотапливаемых и невентилируемых
подземных помещениях, в том числе в шахтах, подвалах в почве, в таких судовых,
корабельных и других помещениях, в которых возможно длительное наличие воды
или частая конденсация влаги на стенах и потолке).
В табл. 3.5 приведены значения температуры и относительной влажности
воздуха и пределы их изменения для категорий электротехнических изделий,
предназначенных для эксплуатации в районах с умеренным или холодным кли-
матом.
3.5.	Степени защиты электрооборудования от
прикосновения, попадания посторонних предметов и воды
Согласно ГОСТ 14254—80 степень защиты обозначается буквами IP, ука-
зывающими па международную систему обозначений, и двумя цифрами. Первая
цифра характеризует степень защиты персонала от соприкосновения с находя-
26
щимися под напряжением частями или приближения к ним и от соприкосновения
с движущимися частями, расположенными внутри оболочки, а также степень
защиты электрооборудования от попадания внутрь твердых тел и пыли. Вторая
цифра характеризует степень защиты электрооборудования от попадания воды.
Обозначения для различных степеней защиты приведены в ГОСТ 14254—80.
3.6.	Классификация и маркировка рудничного
взрывозащищенного электрооборудования
Рудничное взрывозащищенное электрооборудование в зависимости от уровня
взрывозащиты согласно ГОСТ 12.2.020—76 подразделяется на: электрообору-
дование повышенной надежности против взрыва; взрывобезопасное электрообо-
рудование; особовзрывобезопасное электрооборудование.
Рудничное электрооборудование (электротехническое устройство) повышенной
надежности против взрыва — рудничное взрывозащищенное электрооборудование
(электротехническое устройство), в котором взрывозащита обеспечивается только
в признанном нормальном режиме его работы. Признанный нормальным режим
работы приведен, где это необходимо, в стандартах на виды взрывозащиты элект-
рооборудования.
Рудничное взрывобезопасное электрооборудование (электротехническое устрой-
ство) — рудничное взрывозащищенное электрооборудование (электротехниче-
ское устройство), в котором взрывозащита обеспечивается как при нормальном
режиме работы, так и при признанных вероятных повреждениях, определяемых
условиями эксплуатации, кроме повреждений средств взрывозащиты.
Рудничное особовзрывобезопасное электрооборудование (электротехническое
устройство) — рудничное взрывозащищенное электрооборудование (электротех-
ническое устройство), в котором по отношению к взрывобезопасному электро-
оборудованию (электротехническому устройству) приняты дополнительные сред-
ства взрывозащиты, предусмотренные стандартами на виды взрывозащиты.
Согласно ГОСТ 12.2.020—76 рудничное взрывозащищенное электрообору-
дование может иметь следующие виды взрывозащиты: взрывонепроницаемая
оболочка; искробезопасная электрическая цепь; защита вида «е»; масляное за-
полнение оболочки; кварцевое заполнение оболочки; автоматическое защитное
отключение; специальные виды взрывозащиты.
Применение горючего масла для заполнения рудничного взрывозащищенного
электрооборудования не допускается.
Взрывонепроницаемая оболочка — оболочка, выдерживающая давление
взрыва внутри нее и предотвращающая распространение взрыва из оболочки в ок-
ружающую взрывобезопасную среду.
Искробезопасная электрическая цепь — электрическая цепь, выполненная
так, что электрический заряд или ее нагрев не может воспламенить взрывоопас-
ную среду при предписанных условиях испытаний.
Защита вида «е> — вид взрывозащиты электрооборудования (электротехни-
ческого устройства), заключающийся в том, что в электрооборудовании или его
части, не имеющем нормально искрящих частей, принят ряд мер дополнительно
к используемым в электрооборудовании общего назначения, затрудняющих по-
явление опасных нагревов, электрических искр и дуг.
Автоматическое защитное отключение электрооборудования (электротехни-
ческого устройства) — вид взрывозащиты электрооборудования (электротехни-
ческого устройства), заключающийся в снятии напряжения с токоведущих частей
при разрушении защитной оболочки за время, исключающее воспламенение взры-
воопасной среды.
Согласно ГОСТ 12.2.020—76 рудничное взрывозащищенное электрообору-
дование, предназначенное для подземных выработок шахт и рудников, опасных
по газу или пыли, относится к группе 1.
Электрооборудование группы 1, имеющее взрывонепроницаемую оболочку,
подразделяется на подгруппы IB, 2В, ЗВ и 4R.
Электрооборудование подгруппы 1В может иметь взрывозащиту, выполнен-
ную без учета дугового к. з. Электрооборудование подгрупп 2В, ЗВ и 4В (см.
циже) должно иметь взрывозащиту с учетом дугового к, з,
27
и 4В рудничного взры-
Ниже приведена характеристика подгрупп 2В, ЗВ
возащищенного электрооборудования.
Номинальное напряжение, В
Ток металлического к. з., А
2В
Свыше 100
до 220
Свыше 100
до 600
ЗВ	4В
Свыше 220 Свыше 114 0
до 1140
Свыше 100 Свыше 100
Маркировка рудничного взрывозащшценного электрооборудования должна
содержать в указанной ниже последовательности:
а)	знак уровня взрывозащиты — РП — для электрооборудования повы-
шенной надежности против взрыва; РВ — для взрывобезопасного электрообору-
дования; РО — для особовзрывобезопасного электрооборудования;
б)	знак вида взрывозащиты — IB, 2В, ЗВ, 4В — взрывонепроницаемая обо-
лочка (указывается знак соответствующей подгруппы); И — искробезопасная
электрическая цепь; П — защита вида «е»; М — масляное заполнение оболочки;
К — кварцевое заполнение оболочки; А — автоматическое защитное отключение;
С — специальный вид взрывозащиты.
РАЗДЕЛ ВТОРОЙ
ЭЛЕКТРОИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ
И ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИЕ МАТЕРИАЛЫ
4.	ЭЛЕКТРОИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ
4.1.	Графические обозначения электроизмерительных приборов
Согласно ГОСТ 2.729—68 в электрических схемах должны применяться сле-
дующие условные графические обозначения приборов:
показывающего
регистрирующего
интегрирующего (например,
счетчик активной энергии)
Для указания назначения прибора в его обозначение вписывают соответству-
ющие буквенные обозначения (см. табл. 3.2).
4.2.	Классификация электроизмерительных приборов
Электроизмерительные приборы подразделяются:
по назначению — амперметры, вольтметры, ваттметры, частотомеры, счет,
чики электрической энергии, фазометры, омметры и др,;
по роду измеряемого тока — приборы постоянного тока, приборы пере-
менного тока, приборы для измерения постоянного и переменного тока;
по принципу действия — системы магнитоэлектрическая, электромагнитная,
электродинамическая, индукционная, тепловая, термоэлектрическая, выпрями-
тельная, электростатическая и вибрационная;
по классу точности — 0,05; 0,1; 0,2; 0,5; 1,0; 1,5; 2,5 и 4;
по степени защищенности от внешних_ полей — категории I и II, характери-
зующие допускаемое изменение показателей прибора (в %) из-за влияния внеш-
него магнитного или электрического поля;
по условиям механических воздействий при эксплуатации — обыкновенные,
повышенной прочности и устойчивые к механическим воздействиям (тряскопроч-
ные, вибропрочные, ударопрочные, тряскостойкие, вибростойкие);
по устойчивости к климатическим воздействиям — группы А, Б и В для
работы соответственно в закрытых сухих отапливаемых помещениях, в закрытых
неотапливаемых помещениях, в полевых условиях;
по способу установки — щитовые и переносные приборы.
29
4.3.	Условные обозначения на шкалах измерительных
приборов (ГОСТ 23217—78)
Таблица 4.1
Наименование	Обозначение	Наименование	Обозначение
Прибор магнитоэлек- трической системы	Q	Тип прибора (напри- мер, ЭЗО)	ЭЗО
Прибор электромаг- нитной системы Прибор элект родина- мической системы Прибор ферродина- м и чес кой системы	Ф	Класс точности при нормировании по- грешности в % от диа- пазона	измерения (например, 1,0) Класс точности при нормировании по- грешности в % от дли- ны шкалы (например, 1,0) Горизонтальное по- ложение шкалы при- бора	to xtjj/
Прибор индукцион- ной системы		Вертикальное поло- жение шкалы прибора	1
Прибор термоэлек- трической системы Прибор электроста- тической системы	X т	Наклонное положе- ние шкалы прибора Испытательное на- пряжение электри- ческой прочности изо- ляции относительно корпуса (например, 2 кВ)	/S0°
Прибор вибрацион- ной системы		Группа по устойчи- вости к климатиче- ским воздействиям (например, Б)	Б
4.4.	Область применения электроизмерительных приборов
в зависимости от их системы
Таблица 4.2
Система прибора
Магнитоэлектрическая
Электромагнитная
Электродинамическая
Ферродинамическая
Индукционная
Электростатическая
Термоэлектрическая
Вибрационная
Область использования
Амперметры и вольтметры постоянного тока
То же, и переменного тока
Ваттметры постоянного и переменного тока, фазо-
метры, частотомеры переменного тока
То же
Счетчики электрической энергии переменного тока
Вольтметры постоянного и переменного тока
Амперметры постоянного и переменного тока
Частотомеры
30
4.5.	Характеристики электроизмерительных приборов
Измерение тока, напряжения, сопротивления, мощности, коэффициента
мощности следует производить по схемам, приведенным в «Руководстве по ре-
визии, наладке и испытанию подземных электроустановок шахт» [29].
Для измерений могут быть использованы приведенные в табл. 4.3 электро-
измерительные приборы.
Таблица 4.3
Технические данные электроизмерительных приборов
Прибор	Класс точ- ности	Верхний предел измерения	Исполнение	Г абаритные размеры, мм	Мас- са, кг
		Для измерений на постоянном токе			
М325	1,5	250—500 мкА; 1— 500 мА; 1—10 А; 20—750 А; 1—6 кА (Ш)	Вибро- тряско- прочное, пылебрызго- защищенное	120Х 120Х Х121	1,2
М4202	1,5; 2,5	1—600 мА; 1—10 А; 20-6000 А (Ш); 2- 600 В; 1-3 кВ (С)	То же	60X60X47	0,15
М4203	2,5; 4,0	1—600 мА; 1—5 А; 10—6000 А (Ш); 3— 600 В; 1—3 кВ (С)	»	40X40X49	0,15
М4204	1,5; 2,5	10—1000 мкА Для измерений на переь	» денном токе	80X80X47	0,2
Э377	1,0; 1,5	1,5—750 мА; 1—20 А; 5—15000 А (ТА); 1 — 600 В; 0,45—110 кВ (TV)	Вибро- тряско- прочное, брызгоза- щищенное	120Х 120X57	1
Э335	1,5	100—500 мА; 1—50 А; 5 А—15 кА (ТА); 10— 600 В; 0,45—110 кВ (TV)	То же	120Х 120X85	0,7
Э8021	2,5	100—500 мА; 1—50 А; 10-5000 А (ТА); 10- 250 В; 450—600 В (С); 1,75—7,5 кВ (TV)	»	80X80X71	0,45
Э8022	4	1-50 А; 75—300 А (ТА); кратность перегрузки 10	Вибро- тряско- прочное, брызгоза- щищенное	80X80X70	0,85
31
Продолжение табл 43
Прибор	Класс точ- ности	Верхний предел измерения	Исполнение	Г абаритные размеры, мм	Мас- са, кг
Ваттметры и варметры трехфазные Д309	2,5	1 кВт (квар) — 80 МВт (Мвар); /нОм — 5 А; Vhom= 127; 220; 380 В; ТА //5 A; TV Ul 100 В	Вибро- тряскспроч- ное, брызго- защищенное	160Х 160X79	1,2
Фазометры трехфазные Д300	1,5	В значениях /иОм = — 5 А; (7ном =127; 220 380 В; ТА Z/5 А; TV (7/100 В	То же	120Х 120X80	1
Частото- меры Д1606 с добавоч- ным уст- ройством Р1816/2	2,5	45—55 Гц	»	120Х 120Х X 170	2,1
Регистри- рующие приборы Н344	1,5	50—500 мА; 1—5 А; 1— 15 кА (ТА); 150—600 В; 3—35 кВ (TV)	Общего назначения	160Х 160Х Х310	6,5
Регистри- рующие ваттметры и варметры Н348	1,5	1 кВт (квар) — 80 МВт4 (Мвар); /ном = 5 А; (/ном = 127; 220; 380 В; ТА Z/5 A; TV (//100 В	То же	160Х 160Х Х310	6,5
Примечание. Ш — прибор применяется с наружным шунтом; С — с наруж*
ным добавочным сопротивлением; ТА — с трансформатором тока; TV — с трансформа-
тором напряжения.
4.6.	Счетчики электрической энергии
Технические данные счетчиков трехфазного тока приведены в табл. 4.4.
Типовые схемы включения трехфазных счетчиков приведены на рис. 4.1.
Рис. 4.1. Типовые схемы включения трехфазных счетчиков:
а — счетчик САЗ активной энергии трехпроводный непосредственного включения; б —
счетчики САЗ, САЗУ активной энергии трехпроводные для включения с трансформато-
рами тока; в — счетчики САЗ, САЗУ активной энергии трехпроводные для включения
с трансформаторами тока и напряжения: * —-счетчик СА4 активной энергии четырех-
проводный непосредственного включения^^— счетчики СА4, СА4У активной энер-
гии четырехпроводные для включения с"трансформаторами тока; е — счетчики
СР4-И676, СР4У-И676 реактивной энергии трехэлеменгные для включения с транс-
форматорами тока в трехпроводную сеть; з — счетчики СР4-И676, СР4У-И676 реактив-
ной энергии для включения с трансформаторами тока и напряжения в трехпроводную
сеть; и — счетчик СРЗ реактивной энергии трехпроводный с 60-градусным сдвигом
непосредственного включения: к — счетчики СРЗ, СРЗУ реактивной энергии трехпро-
водные с 60-градусным сдвигом для включения с трансформаторами тока; л — счетчики
СРЗ, СРЗУ — реактивной энергии трехпроводные с 60-градусным сдвигом для включе-
ния с трансформаторами тока и напряжения; ч — счетчик СР4 реактивной энергии
четырехнроводный с дополнительной последовательной обмоткой непосредственного
включения
32
2 Дзюб ан В. С. и д'*.
33
5£	Т а б л и ц а 4.4
Технические данные индукционных счетчиков для учета
активной и реактивной энергии трехфазного тока
Счетчик	Класс точ- ности	Способ включения	Номинальный ток, А	Номинальное напряжение, В	Габаритные размеры, мм	Мас- са, кг
Счетчики активной энергии
САЗ-И680	0,5	Через	трансформаторы	Первичный: 10; 20; 30;	220; 380	340Х 183Х 133	4,3
САЗ-И680	0,5	тока Через	трансформаторы	40; 50; 75; 100; 150; 200; 300; 400; 600; 800; 1 000; 1 500; 2 000; 3 000; 5 000; 8 000; 10 000 Вторичный: 1; 5 То же	Первичное: 380;	340Х 183Х 133	4,3
САЗУ-И680	0,5	тока и напряжения То же	То же	500; 660; 3 000; 6 000; 10 000; 35 000; 110 000 Вторичное: 100; 220; 380 То же	340Х 183Х 133	4,3
САЗ-И674	1,0	Непосредственное	5; 10	220; 380	340Х 183Х 128	4,3
САЗ-И674	1,0	Через	трансформаторы	Первичный: 5; 10; 20; 30;	Первичное: 380;	340Х 183Х 128	4,3
САЗ-И674	1,0	тока и напряжения Через	трансформаторы	40; 50; 75; 100, 150; 200; 300; 400; 600; 800; 1 000; 1500; 2000 Вторичный: 5 То же	500; 660; 3 000; 6 000; 10 000; 35 000 Вторичное: 100 220; 380	340Х 183Х 128	4,3
САЗУ-И674	1,0	тока Через	трансформаторы	1; 5	ПО; 220; 380	340Х 183Х 128	4,3
СА4-И675	1,0	тока и напряжения Непосредственное	5; 10	220; 380	340X 183X 128	5
СА4-И675	1,0	Через	трансформаторы	Первичный: 20; 30; 40; 50; 75; 100; 150; 200; 300; 400; 600; 800; 1000; 1500;	220; 380	340Х 183Х 128	5
		тока				
						
to СА4У-И675	1,0	То же	2000 Вторичный: 5 То же	То же	340Х 183Х 128	5
САЗ-И670М	2,0	Непосредственное	5; 10	127; 220; 380	282Х 173Х 134	2,7
САЗ-И670М	2,0	Через трансформаторы	Первичный: 10; 20; 30;	127; 220; 380	282Х 173Х 134	2,7
САЗ-И670М	2,0	тока Через	трансформаторы	40; 50; 75; 100; 150; 200; 300; 400; 600; 800; 1000 Вторичный: 1; 5 Первичный: 5; 10; 20; 30;	Первичное: 380;	282Х 173Х 134	2,7
САЗ-И670П	2,0	тока и напряжения Непосредственное	40; 50; 75; 100; 150; 200; 300; 400; 600; 800; 1000; 1500; 2000 Вторичный: 5 20; 30; 50	500; 3 000; 6 000; 10 000; 35 000 Вторичное: 100 127; 220; 380	282Х 173Х 134	3,5
САЗУ-И670М	2,0	Через	трансформаторы	1; 5	100; 127; 220;	282Х 173Х 134	2,7
САЗ-И677	2,0	тока и напряжения Непосредственное	20; 30; 50	380 127; 220; 380	294Х 165Х 121	3,7
СА4-И672	2,0	То же	5; 10	220; 380	282X 173X 134	3,2
СА4-И672	2,0	Через	трансформаторы	Первичный: 20; 30; 40;	220; 380	282Х 173Х 134	3,2
СА4У-И672	2,0	тока Через трансформаторы	50; 75; 100; 200; 400; 600; 800; 1000; 1500; 2000 Вторичный: 5 5	220; 380	282Х 173Х 134	3,2
СА4-И672П	2,0	тока Непосредственное	20; 30; 50	127; 220; 380	282Х 173Х 134	3,7
СА4-И678	2,0	То же	20; 30; 50	220; 380	294Х 165Х 121	3,7
СР4-И676	1,5	Счет1 Непосредственное	1ики реактивной энергии 5; 10	220; 380	340Х 183Х 128	5
СР4-И676	1,5	Через	трансформаторы	Первичный: 5; 10; 20; 30;	Первичное: 380;	340Х 183Х 128	5
w V»		тока и напряжения	40; 50; 75; 100; 150; 200; 300; 400; 600; 800; 1000; 1500; 2000 Вторичный: 5	500; 660; 3 000; 6 000; 10 000; 35 000 Вторичное: 100		
Продолжение табл. 4.4
Счетчик	Класс точ- ности	Способ включения	Номинальный ток, А	Номинальное напряжение, В	Габаритные размеры, мм	Мас- са, кг
СР4-И676	1,5	Через	трансформаторы тока	Первичный: 20; 30; 40; 50; 75; 100; 150; 200; 300; 400; 600; 800; 1000; 1500; 2000 Вторичный: 5	220; 380	340Х 183Х 128	5,0
СР4У-И676	1,5	Через	трансформаторы тока и напряжения	Трехпроводная цепь: 1; 5 Четырехпроводная цепь: 5	100; 220; 380 220; 380	340Х 183Х 128	5
СР4У-И689	1,5	То же	1; 5	100; 220; 380	—	—
СР4У-И673М	2,0	»	Трехпроводная цепь: 1; 5 Четырехпроводная цепь: 5	100; 127; 220; 380 220; 380	282Х 173Х 134	3,2
СР4-И673М	2,0	»	Первичный: 5; 10; 20; 30; 40; 50; 75; 100; 150; 200; 300; 400; 600; 800; 1000; 1500; 2000 Вторичный: 5	Первичное: 380; 500; 3 000; 6 000 10 000; 35 000 Вторичное: 100	282Х 173Х 134	3,2
СР4-И673М	2,0	Через	трансформаторы тока	Первичный: 20; 30; 40; 50; 75; 100; 150; 200; 300; 400; 600; 800; 1000; 1500; 2000 Вторичный: 5	Трехпроводная цепь: 127; 220; 380 Четырехпровод- ная цепь: 220; 380	282Х 173Х 134	3,2
СР4-И673М	2,0	Непоср едствен н ое	5; 10	Трехпроводная цепь: 127; 220: 380 Четырехпровод- ная цепь:220;380	282Х173Х 134	3,2
СР4-И673П	3,0	»	20; 30; 50	То же	282Х 173Х 134	3,7
СР4-И679	3,0	»	То же	То же	294Х 165Х 121	3,7
Примечание. В обозначении типа: С — счетчик; А — активной энергии; Р — реактивной энергии; 3 или 4 — для трехпроводной
или четырехпроводпой трехфазной сети; У — универсальный; П — прямоточный.
5.	ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИЕ МАТЕРИАЛЫ
5.1.	Проводниковые материалы
Характеристики проводниковых материалов
Таблица 5.1
Материал	Плотность, г/см3	Температура плавле- ния, °C	Предел прочности при растяжении, МПа [	Удельная теплоем- кость, Дж/(кг*°С)	Удельная теплопро- водность, Вт/(м*°С)	Температурный коэф- фициент линейного расширения (20— 100 °C), 10~в 1/°С	Удельное сопротив- ление при 20 °C, мкОм* м	Температурный коэф- фициент сопротивле- ния, 10“4 1/°С
Алюминий	2,7	660	150	923	218	21	0,0265	41
Бронза	8,8	1020	650	419	80	17	0,052	40
Вольфрам	19,3	3400	2000—	142	167	4,4	0,055	50
			4000					
Золото	19,3	1063	—	134	312	14	0,022	39
Латунь	8,6	940	600	390	120	18	0,072	20
Медь	8,9	1083	400	386	406	16,6	0,017	43
Молибден	10,2	2620	2000	272	150	5,3	0,05	43
Никель	8,96	1453	650	440	755	13,2	0,068	67
Олово	7,29	232	40	226	63,1	23	0,113	45
Платина	21,45	1770	300	134	71,1	9,5	0,1	39
Ртуть	13,5	—39	—	138	7,9	182	0,958	9
Свинец	11,34	327	14	130	35	28,3	0,19	42
Серебро	10,5	961	230	235	453	18,6	0,015	41
Сталь	7,9	1470	700—1750	500	46	12	0,12	60
Цинк	7,14	419	200	336	113	30	0,059	41
Чугун	7,4	1200	200	460	49	10	0,45	10
88
3:3:	ро	о	хе	х	х	х	ха ir а	«г! йз	хх	X	*— п	ю	to	-	— к ££	5а	gg	g	й"	2	2	2	2“ Н	00 00 Рл’ТЗ	Д нм нС*"О £ £	На	X	2 £	0°	оо	S	° 2 9*5 со® Op Р	ооо 02 JL н	• к слоя	сл	s	•	•	tr -сп=	>>	®	Д	Я	~	Сплав	
оо	оо	j-q *ч *q -ч	оо оо оо со СО	ф»	ND ND ОО	ф» Ф* ND ND СО СЛ СП	Плотность, г/см3	
ND	о	СИСЛ	СЛ	4^	ОО	ОО	ОО	00 О	О	ОО	О	СЛ	СО	СО	*0 О	О	ОО	О	СЛ	о	о	о	о	плавления	
1000 1100 1100 1200 1000 1200 1200 1300 200 500	максимальная	Температур
ND —*	—	О	—	О	О	СО 1	1	СЛ “Ч СЛ О	СЛ СЛ СЛ о о СЛ	о	о	о	о	о	о	оптимальная	с О
kU	фь	фьфкфкСЛ О	О	ОО О О	•—*	м-	о	о О	00	о О О ND	CD	to	О	О	Удельная теплоем- кость, Дж/(кг-°С)	
ND	ND	•—*	•—	•—4 •—* о	—	ND ND	ND	ND	ф^ фь ОО О0 \о	00	о О	О	СЛ	004^4*-	Удельная тепло- проводность, Вт/(м-°С)	
Ф*.	О	СЛ “Ч **4 I	О О О	О 1	>*>*>*	se фь	ф^ фк	СЛ СЛ 00 О'	Температурный ко- эффициент линей- ного расшире- ния (20—100 °C), ю-« 1/°С	
о	о	~ -7*	~	н-	j— -° Ф>	-° 4^	Г"	00 I ~ ND Г"	J-* о О Г* О ~ О СЛ СЛ	СЛ ND	4^	'•'J	4^ СО О0 00	^*СЛ>- О0 >—* —	О ‘° 1	“1	|	.-°Ч * 1	| О>| М, О, |	Удельное сопро- тивление при 20 °C, мкОм«м	
1,5 1,5 1 1 0,14 0,14 —0,5ч- 4-0,4 —0,2ч- 4-0,6	Температурный коэффициент со- противления при 20 °C, IO"4 1/°С	
н
ЙЭ
О
h
s
р
йэ
Характеристики проводниковых сплавов высокого сопротивления
СЛ
nd
Таблица 5.3
Характеристики контактов электрических аппаратов (ГОСТ 19725—74 и ГОСТ 13333—75)
Контакт	Материал	Содержание основных компо- нентов, %	Плотность, г/см3 1	 _ _	Твердость по Бринеллю	Предел проч- ности при рас- тяжении, МПа	Удельное со- противление, мкОм* м	Удельная теп- лопроводность, Вт/(м*°С)	Область применения
КМК-АОО	Серебро	99,9	10	50	80	0,019	—	Реле, вспомогательные кон- такты, телефонная аппарату- ра, кнопки управления
КМК-АЮм	Серебро—окись кадмия	85/15	9,7	105	330	0,028	305	Контакторы, _ реле, кнопки управления
КМК-А20м	Серебро—окись меди	90/10	9,6	75	220	0,025	—	Контакторы переменного и постоянного тока
КМК-АЗО	Серебро—никель	70/30	9,6	75	220	0,03	255	Контакторы, автоматические
КМК-АЗОм		70/30	9,7	105	270	0,029	210	выключатели (в паре с кон-
КМК-АЗ 1		60/40	9,5	80	240	0,035	230	тактами	серебро—графит
КМК-АЗ 1м		60/40	9,5	115	320	0,035	240	или серебро—никель—графит)
КМК-А32	Серебро—никель—графит	68/29/3	8,7	65	НО	0,045	355	Автоматические выключа- тели (в паре с контактами серебро—никель)
КМК-А40	Серебро—графит	95/5	8,5	40	—	0,037	420	Та же
КМК-А50	Серебро—кадмий—ни- кель—железо	76/22,3/0,8/0,4	9,6	70	—	0,07	—	Реле, регуляторы напряже- ния
КМК-А60 КМК-А61	Серебро—вольфрам—ни- кель	46/51,5/2,5 27/69,8/3,2	13,5 15	140 210	300 430	0,041 0,045	275 230	Высоковольтные выключа- тели
МО, Ml	Медь	99,95	8,9	44	400	0,017	406	Контакторы, контроллеры
КМК-Б20 КМК-Б21	Медь—вольфрам—никель	48/49,5/2,5 27/70/3	12,4 14	150 210	510 600	0,06 0,07	190 134	Мощные	высоковольтные выключатели
Примечания. 1. В обозначении марки: КМК — контакт металлокерамический; А — серебро, Б — медь; циЛры — условное
обозначение состава материала контакта; буква «м» — мелкодисперсная структура рабочего слоя контакта, отсутствие буквы «м» — гру-
бодисперсная. 2. Конструкция и размеры металлокерамических контактов на основе серебра выбираются по ГОСТ 3884 — 77.
Таблица 5.4
Характеристики наиболее употребительных припоев
Припой	Температура плавления, °C Лп\ 1 конеЦ чало |	Плот- ность, г/см3	Содержание кохмпонентов, %
Оловянно-свинцовые
ПОС-90	183	222	7,6	О —90; С — 10
ПОССу-61-0,5	183	225	8,6	0 — 61; С — 38,5; Су — 0,5
ПОССу-50-0,5	183	230	8,9	0 — 50; С —49,5; Cv — 0,5
ПОССу-40-2	183	235	9,3	0 — 40; С — 58; Су — 2
ПОССу-ЗО-2	183	245	9,8	0 — 30; С — 68; Су — 2
ПОССу-18-2	185	277	10,2	О — 18; С — 80; Су — 2
ПОССу-8-3	240	290	10,6	О — 8; С — 79; Су — 3
ПОССу-4	245	265	10,7	О — 4; С — 91; Су — 5
Серебряные
ПСр-2,5	300	305	11,3	Ср — 2,5; С — 5,5; Ц — 92
ПСр-10	815	850	8,45	Ср — 10; Ц — 37; М — 53
ПСр-25	745	774	8,7	Ср —25; Ц — 34; М — 41
ПСр-45	660	725	9,1	Ср — 45; Ц — 25; М — 30
ПСр-65	730	755	9,8	Ср — 65; Ц — 15; М — 20
Для пайки алюминиевых проводов и кабелей
ЦА-15	450	500	—	Ц —85; А — 15
ЦО-12	500	550	—	Ц — 88; 0—12
цко	250	300	—	Ц — 40; К — 36; 0 — 24
ЦМО	400	425	—	Ц—58,5; М— 1,5; 0 — 40
П150А	150	—	—	Ц — 3,8; К — 57,7; О — 38,5
П200А	200	—	—	Ц — 10; 0 — 90
П250А	250	—	.—	Ц — 20; 0 — 80
П300А	300	—	—	Ц — 60; К — 40
П425А	415	425	5,7	Ц —65; М— 15; А — 20
Примечание. В обозначении припоев и компонентов: О — олово; С — сви-
нец; Су — сурьма; А — алюминий: Ср — серебро; Ц — цинк; М — медь; К — кадмий.
5.2.	Электроизоляционные материалы
5.2.1.	Классы нагревостойкости электроизоляционных материалов
Согласно ГОСТ 8865—70 электроизоляционные материалы, применяемые
для изоляции электрических машин, трансформаторов и аппаратов, разделяют
по нагревостойкости на классы (табл. 5.5).
Таблица 5.5
Классы нагревостойкости электроизоляционных материалов
Обозна- чение класса нагре- востой- кости	Темпе- ратура, характе- ризую- щая данный класс, °C	Краткая характеристика основных групп электроизоляционных материалов
Y	90	Волокнистые материалы из целлюлозы, хлопка и натураль- ного шелка, не пропитанные и не погруженные в жидкий электроизоляционный материал
А	105	Волокнистые материалы из целлюлозы, хлопка или нату- рального, искусственного и синтетического шелка, в ра- бочем состоянии пропитанные или погруженные в жидкий электроизоляционный материал
40
Продолжение табл. 5.5
Обозна- чение класса нагрево- стой - кости	Темпе- ратура, характе- ризующая данный класс, СС	Краткая характеристика основных групп электроизоляционных материалов
Е	120	Синтетические органические материалы (пленки, волокна, смолы, компаунды и др.)
В	130	Материалы на основе слюды (в том числе на органических подложках), асбеста и стекловолокна, применяемые с орга- ническими связующими и пропитывающими составами
F	155	^Материалы на основе слюды, асбеста и стекловолокна, применяемые в сочетании с синтетическими связующими и пропитывающими составами, соответствующими данному классу нагревостойкости
Н	180	Материалы на основе слюды, асбеста и стекловолокна в со- четании с кремнийорганическими связующими и пропи- тывающими составами, кремнийорганические эластомеры
С	Свыше 180	Слюда, керамические материалы, стекло, кварц или их композиции, применяемые без связующих или с неоргани- ческими или элементоорганическими составами
Примечание. К каждому классу могут относиться и другие материалы или
простые сочетания материалов, для которых установлено, что они могут работать при
температуре, соответствующей данному классу.
5.2.2.	Характеристики электроизоляционных материалов
Технические характеристики применяемых электроизоляционных материалов
приведены в табл. 5.6 —5.10. Более подробные сведения содержатся в ГОСТах,
указанных в таблицах.
Таблица 5.6
Характеристики волокнистых изоляционных материалов
Материал	Марка	Класс нагрево- стойкости	Толщина, мм	Плотность, г/см3	Электриче- ская проч- ность, кВ/мм	Предел прочности при растя- жении, МПа		ГОСТ
						вдоль	попе- рек	
Бумага	К-080	А	0,08	0,76			83,4	39,2	645—79
кабельная	К-120	А	0,12	0,76	—	127,5	58,9	645—79
обыкно-	К-170	А	0,17	0,76	—	171,7	83,4	645—79
венная								
Бумага	КТ-50	А	0,05	0,82	—	60,8	19,6	3553—73
телефонная								
Картон электроизо-	ЭВТ	Y	0,1— 0,5	1,15	12—13	118	31	2824—75
ляционный	ЭВ (рулонный)	Y	0,1— 0,5	1,15	10—12	98	25	2824—75
	ЭВ (листовой)	Y	1—3	0,95— 1	8—10	83	39	2824—75
	Б	Y	1—6	0,95— 1,15	14—31	—	49	4194—78
Фибра электро-	ФЭ	А	0,6— 3	1,1— 1,2	3,5- 7	69—74	44	14613—69
техническая								
Картон	КАОН-1	В	2—10	1—1,4	2—4	1,2	0,6	2850—75
асбестовый								
Примечание. Картон марки Б применяется для аппаратов с масляным за.
•полнением.
41
Таблица 5.7
Характеристики лакотканей (ГОСТ 2214—78) и стеклолакотканей
(ГОСТ 10156—78)
Материал	Марка	Номи- нальная толщина, мм	Масса 1 м2, кг	Удельное объемное электри- ческое сопротивле- ние, Ом’см	Пробивное напряжение, кВ		Среднее значение разрывной нагруз- ки, Н/см	
					до пере- гиба	после перегиба	вдоль основы	поперек основы
Лакоткань электроизоляционная	Л ХМ-105	0,15	0,175	1013; 1010	6	3,6	45	35
		0,17	0,195		6,5	4,2	51	36
		0,2	0,25		7,2	4,3	64	40
		0,24	0,285		8,5	5,2	75	52
		0,3	0,35		9,5	5,5	80	60
	ЛХММ-105;	0,17	0,195		7,5	4,8	51	36
	ЛХБ-105	0,2	0,25	1013; 1QW	8,3	5	64	40
		0,24	0,285		9,2	5,4	75	52
	ЛШМ-105	0,08	0,09		4,5	3	22	15
		0,1	0,115		5,6	4,2	24	17
		0,12	0,13	1013; 1010	7	6	25	18
		0,15	0,16		8,5	6,6	30	22
	Л КМ-105	0,1	0,115	1013; 10м	5	4,2	24	17
		0,12	0,13		6	5,4	25	18
		0,15	0,16		7,8	6	30	22
Стеклолакоткань электроизоля-	ЛСМ-105/120	0,15	0,2	1013; 10й	5,4	3,6	105		
ционная		0,17	0,23		6	4,2	130	—
		0,2	0,26		6,7	4,4	150	—
		0,24	0,3		8	5,4	170	—
	ЛСЛ-105/120	0,15	0,185	1014; 1011	5,4	4,4	105	—
		0,17	0,215		6,2	5,2	130	—
		0,2	0,24		6,8	5,8	150	—.
ЛСЭ-105/130	0,12 0,15 0,17 0,2 0,24	0,15 0,19 0,215 0,26 0,28	10м; 1011	4,8 6,6 7,2 8,4 9,6	3,3 4,6 5,2 7 7,6	90 105 130 150 170	—
ЛСБ-120/130	0,12	0,16	10м; 10м	5,6	2,7	90		
	0,15	0,2		6,6	4,1	105	—
	0,17	0,24		7,8	4,8	130	—
	0,2	0,265		9,6	7	150	—
	0,24	0,3		10,8	8,6	170	—
ЛСП-130/155	0,08	0,095	10м; 10м	3,6	—	45	—
	0,1	0,14		4,8	1,6	60	—
	0,12	0,18		6	3,5	90	—
	0,15	0,2		7,9	4,4	105	—
	0,17	0,23		9	5	130	—
ЛСК-155/180	0,06	0,085	10м; 1013	2,8	—	30	—
	0,08	0,11		3,6	—	45	—
	0,1	0,13		5	1,2	60	—
	0,12	0,185		6	2,5	90	—
	0,15	0,2		7,5	4	105	—
	0,17	0,24		8,2	4,3	130	—
	0,2	0,27		9	4,8	150	—
ЛСКР-180	0,12	0,16	10м; 10м	1,9	1,4	90	—
	0,15	0,195		3,3	3	105	—
	0,17	0,23		3,9	3,3	130	—
	0,2	0,26		4,9	4,7	150	—
ЛСКЛ-155	0,12	0,165	10м	0,8	—	90	—
	0,15	0,205		0,9	—	105	—
Примечания. 1. В обозначении марок первая буква’ Л — лакоткань; вторые буквы X — хлопчатобумажная, Ш — шелковая,
К — капроновая, С — стеклянная; третьи буквы М — на основе масляного лака, Б — на* основе битумно-масляного лака, Л — на основе
латексов, Э — на основе эскапонового лака, П — на основе полиэфирно-эпоксидного лака, К — на основе кремнийорганического лака;
третья и четвертая буквы КР — кремнийорганическая резиновая; четвертые буквы М — маслостойкая, Л — липкая. Числа 105, 120,
130, 155 и 180 — температура, характеризующая нагревостойкость стеклолакоткан и по ГОСТ 8865 — 70, причем дробь указывает пределы
ее значений. 2. Данные по удельному объемному электрическому сопротивлению приведены для всех марок лакоткани (кроме ЛСКЛ-155)
в исходном состоянии в нормальных условиях (при температуре 15 —35 °C и относительной влажности 45—75 %) и после 24 ч выдержки
в среде с температурой 20 ± 2 °C и относительной влажностью воздуха 95 2 % (меньшее значение). Данные для стеклоткани ЛСКЛ-155
приведены только для нормальных условий.
Таблица 5.8
Характеристики слоистых пластиков
Материал	Марка	Толщи- на, мм	Плотность, г/см8	Класс нагре- востойкости	Электрическая прочность, кВ/мм	Удельное объемное электриче- ское сопро- тивление, Ом* см		Разрушающее напря- жение, МПа		Ударная вязкость, кДж/м2	Сопротивление раскалыванию, кН/м	гост
								на изгиб	на рас- тяжение			
Гетинакс элек-	I	0,2—50	1,35—1,45	А	12-20	Ю1»;	108	103—122,5	78,5—98	14,7—19,6	117,6	2718—74
тротехнический	II	0,4—50	1,35—1,45	А	12—20	1010;	10®	103—122,5	78,5—98	147—196	117,6	2718—74
листовой	V-I; V-2	8—50	1,28—1,4	А	—			103—122,5	68,6—88,2	13,7—17.6	98	2718—74
Текстолит	А	0,5—50	1,3—1,45	А	6—8	1010;	108	78,5—88,2	34,3—49	21.6—27,4	225	2910—74
электротехни-	Б	0,5—50	1,3—1,45	А	3—6	! 10е;	108	88,2—107,8	44—54	24,5—31,4	235	2910—74
ческий листо-	Г	0,5—50	1,3—1,45	А	5—8	' 1010;	108	78,5—88,2	34,3—49	21,6—27,4	225	2910—74
вой	ВЧ	0,5—8	1,3—1,45	А	5—8	1010;	108	—	44—88,2	—	—	2910—74
	ЛТ	0,3—3	1,25—1,35	Y	17—25	1013;	1012	107,8—117	49—98	—	—	2910—74
Стеклотексто-	СТ; СТ-Б	1,5—30	1,6—1,85	В	7—9	5-Ю10	; 1010	93—122,5	68,6—88,2	39—49	83	12652—74
лит электро-	СТ-1	0,5—30	1,6—1,85	В	7—12	5-1010	; 1010	98—127,4	73,5—93	44—54	83	12652—74
технический	СТ-П	0,5—3,5	1,6—1,9	F	12—16	1012;	10й	—	107,8—	—	—	12652—74
листовой	СТЭФ	1,5—50	1,6—1,9	F	20—30	1013;	1012	274—314	127,4 196—294	196—	166,6	12652—74
	СТЭФ-1	0,5—50	1,6—1,9	F	20—30	1013;	1012	294—353	215,6—	215,6 205,8—	166,6	12652—74
	СТК	0,5—30	1,6—1,8	Н	8—20	1012;	1010			314 88,2—	235	53	12652—74
	СТВК	0,35—30	1,6—1,8	Н	8—20	1012;	10й	98—127,4	107.8 78,4—98	—	68,5	12652—74
Примечания, 1. Гетинаксы марок I и II предназначены для работы при напряжении до 1000 В, частоте тока 50 Гц на воздухе
при нормальных условиях (относительная влажность 45 — 75 % при температуре 15 — 35 °C) или в трансформаторном масле, марок V-1 и V-2 —
в тех же условиях, но при напряжении выше 1000 В. ГОСТ 2718 — 74 предусмотрен гетинакс марок VI, VII, VIII для работы на воздухе
в нормальных условиях. 2. Текстолиты А, Б и Г предназначены для работы на воздухе в нормальных условиях при частоте 50 Гц, а тексто-
лит ВЧ в тех же условиях, но при частоте 1 МГц. Текстолит ЛТ предназначен для работы на воздухе с относительной влажностью 95±2%
при температуре 35 °C, частоте 50 Гц. 3. Стеклотекстолиты СТ, СТ-Б, СТ-1, СТ-П предназначены для работы на воздухе в нормальных усло-
виях при напряжении до 1000 В и частоте 50 Гц. Стеклотекстолиты СТЭФ, СТЭФ-1, СТК предназначены для работы на воздухе в нормаль-
ных условиях при напряжении свыше 1000 В и частоте 50 Гц, а также для работы на воздухе с относительной влажностью 95 ± 2 % при
температуре 35 °C, при напряжении до 1000 В и частоте 50 Гц. Стеклотекстолит СТВК предназначен для работы на воздухе с относитель-
ной влажностью 95	2 % при температуре 35 °C, напряжении до 1000 В и частоте 50 Гц. Данные по удельному объемному электрическому
сопротивлению приведены для исходного состояния в нормальных условиях (относительная влажность 45 — 75 % при температуре 15 —35 °C)
и после 24 ч выдержки в среде с температурой 20	2 °C и относительной влажностью воздуха^95 ±2 % (меньшее значение).
Таблица 5.9
Характеристики электроизоляционных пленок
Наименование пленки	Класс нагрево- стойкости	Плотность, г/см8	Электрическая прочность, кВ/мм	Удельное объем- ное электрическое сопротивление, Ом« см	Механическая прочность, МПа	Удлинение при разрыве, %	Влагосодержание, %
Ацетобуте- ратная	А	1,24	120	1014	7	25—40	3
Полиамидная	А	1,08	15—45	1012	13	До 150	—
Поливинил- хлоридная	Ниже Y	1,47	75	ю15	7	10—50	0,5
Полистирольная	Ниже Y	1,05	50	ю16	5	2—4	0
Политетра- фторэтиленовая	С	2,2	40—100	1015	1—10	До 400	0
Полиэтиленте- рефталатная (лавсановая)	Е	1,4	До 160	101’	2	До 130	0
Этилцеллю- лозная	А	1,14	80	ю15	5	10—40	—
Лента липкая поливинил- хлоридная ПХВ	Ниже Y	—	—	1012	1,4	190	—
Примечания. 1. Лента ПХВ согласно ГОСТ 16214 — 70 выпускается тол-
щиной о = 0,2; 0,3; 0,4 и 0,45 мм. Ширина лент 15 и 40 мм (толщина 0,2 мм), 20 мм
(толщина 0,2 и 0,3 мм), 30 мм (толщина 0,2; 0,3 и 0,4 мм) и 50 мм (толщина 0,3 и 0,45 мм).
2. Масса 1 м ленты ПХВ: при 6 = 0,2 мм. ширине 15; 20; 30; 40 мм соответственно 3,8;
5,1; 8,4; 10,9 г; при б = 0,3 мм, ширине 20 мм — 7,6 г; при б = 0,4 мм, ширине 30 мм-
16 г; при б = 0,45 мм, ширине 50 мм — 26,7 г. 3. По липкости лента ПХВ выпускается
1-го сорта — 40 с (б = 0,2 мм) и 50 с (б > 0,3 мм), 2-го сорта — 15 с (б = 0,2 мм)
и 25 с (б > 0,3 мм).
Таблица 5.10
Характеристики электроизоляционных лаков и эмалей
Лак или эмаль	Режимы сушки		к я <У л 3" н 35 О ЬО н в 2 О> О> ч cxPQ СП С *	Растворитель и разбавитель	Назн ачение	гост
	Темпе- ратура сушки, °C	Время высы- хания, ч				
Электроизо- ляционный пропиточ- ный: БТ-980	105—110	10	60	Толуол, КСИ- ЛОЛ, сольвент, смесь одного из этих раст- ворителей с уайт-спиритом или бензином в соотноше- нии 1 : 1	Покровный и пропиточный для обмоток электрических машин и ка- тушек аппара- тов, работаю- щих в воздухе с повышенной влажностью	6244—70
45
Продолжение табл. 5.10
Лак пли эмаль	Режимы сушки		Электрическая прочность, кВ/мм	Растворитель и разбавитель	Назначение	ГОСТ
	Темпе- ратура сушки, °C	Время высы- хания, ч				
БТ-987	105—110	6	55	То же	Пропитка секций ма- шин, катушек аппаратов	6244—70
БТ-988 Электроизо- ляционный пропиточ- ный:	105—110	3	55	»	Пропитка секций машин, катушек аппа- ратов наруж- ной установки	6244—70
ГФ-95	105—110	2	70	Толуол, кси- лол, сольвент, смесь с уайт- спиритом 1 : 1	Пропитка обмоток элек- трических ма- шин, аппара- тов, трансфор- маторов с изо- ляцией клас- са В	8018—70
МЛ-92	105—110	1	65	Толуол, кси- лол, смесь с уайт-спи- ритом 3 : 1	То же	15865—70
ФЛ-98	120	2	75	Ксилол	Пропитка обмоток элек- тродвигателей с изоляцией класса В	12294—66
ПЭ-993	130	0,5	80	Ксилол, смесь ксилола с бу- тил-ацетатом или цикло- гексаном 4 : 1	То же, но с изоляцией классов В и F	—
Кремний- органиче- ский КО-916К	200	0,25	70	Ксилол	Пропитка обмоток элек- трических ма- шин и кату- шек аппаратов с изоляцией класса Н	
Электроизо- ляционный покровный БТ-99	18—22	3	55	Сольвент, кси- лол или смесь с уайт-спири- том 1 : 1	Для покрытия обмоток элек- трических ма- шин и аппара- тов, работаю- щих внутри помещения	8017—74
46
Продолжение табл. 5.10
Лак или эмаль	Режимы сушки		к сз я £ Р4 н S О 0.0 « Н я I Я tr 2 о ОТ> СП с я	Р астворитель и разбавитель	Назначение	гост
	Темпера- тура, сушки, сС	Время высы- хания, ч				
Покровная эмаль воздушной сушки ГФ-92ХС	18—22	24	30	Уайт-спирит и толуол	Покрытие неподвижных обмоток элек- рических ма- шин и аппа- ратов Отделка раз- личных изо- ляционных деталей	
Бакели-	110—115	2	—	Спирт — дена-	Бакелитовые	901—78
товый	18—22	24	20	турат или сырец	изделия, ра- ботающие в масле	
БТ-783	18—22	6		Уайт-спирит, скипидар, сольвент, ксилол	Для защиты поверхностей аккумуляторов и их деталей от действия серной кислоты	1347—77
5.2.3. Изоляционные масла
Таблица 5.11
Характеристики трансформаторного масла
Показатели	Свежее масло по ГОСТ		Находящееся в эксплуатации	
	982 — 68, марка ТКп	10121 — 76	после заливки	предельные в эксплуа- тации
Вязкость кинематическая, не бол- лее, мм2/с:				
при 20 °C	—	28	30	—
при 50 °C	9	9	9,0	—
Кислотное число, мг КОН на 1 г масла, не более Стабильность против окисления:	0,02	0,02	0,06	0,25
содержание летучих низкомоле- кулярных кислот, мг КОН на 1 г масла, не более	0,005	0,005	—	—
содержание осадка	Отсутствие		—	—
47
Продолжение табл. 5.11
Показатели	Свежее масло по ГОСТ		Находящееся в эксплуатации	
	982 — 68, марка ТКп	10121—76	после заливки	предельные в эксплуа- тации
Кислотное число окисленного мас- ла, мг КОН на 1 г масла, не более Зольность, %, не более Содержание водорастворимых кислот и щелочей Содержание механических примесей	0,1	0,1	—	—
	0,005 (	0,005 Отс) )тсутствие	ггствие	Допускает- ся незначи- тельное количество
Температура вспышки, определяе- мая в закрытом тигле, °C	135	150	135	Снижение не более 5 °C от пер- воначаль- ного
Температура застывания, °C, не выше	—45	—45	—45	—45
Натровая проба баллов, не более	1	0,4	—	—
Прозрачность при 5 °C	Проз	рачно	—	—
Тангенс угла диэлектрических по- терь при 90 °C, %, не более	2,6	2,6	4	7
Содержание серы, %, не более Стабильность по статическому ме- тоду:	—	0,6	—	—
кислотное число окисленного мас- ла, мг КОН на 1 г масла, не бо- лее	—	0,3	—	—
содержание водорастворимых кислот в окисленном масле, мг КОН^на 1 г масла, не более	—	0,03	—	—
содержание осадка в окисленном масле, %, не более Пробивное напряжение (кВ, не ме- нее) для электрооборудования на- пряжением, кВ:		0,015		
до 15 (включительно)	30	30	25	20
48
Продолжение табл. 5.11
Показатели		Свежее масло по ГОСТ		Находящееся в эксплуатации	
		982—68, марка ТКп	10121—76	после заливки	предельные в эксплуа- тации
выше 15	до 35	35	35	30	25
выше 35	до 220	40	40	40	35
Примечания. 1. Значения тангенса угла диэлектрических потерь для масла,
находящегося в эксплуатации, приведены для температуры 70 °C. 2. Для масел, нахо-
дящихся в эксплуатации, определение механических примесей производится визуально.
При большом их количестве (наличие в пробе мелких ворсинок, которые трудно под-
считать, или более десяти крупных частиц) масло необходимо подвергнуть фильтрации
или сепарации. 3. Прозрачность масла определяют в стеклянной пробирке диаметром 30—
40 мм при охлаждении до 5 °C. Масло должно быть прозрачным. 4. Для масляных
выключателей, эксплуатируемых в местностях с температурой воздуха в зимнее время
не ниже —20 °C, температура застывания должна быть не выше —35 °C. 5. Определение
пробивного напряжения и диэлектрических потерь проб масла производится по
ГОСТ 6581 — 75.
Таблица 5.12
Характеристики конденсаторного масла (ГОСТ 5775—68)
Показатели	Масло серно- кислотной очистки из ма- лосернистых нефтей	Масло феноль- ной очистки из сернистых нефтей с 0,2 % присадки ДБПК
Вязкость кинематическая, мм2/с: при 20 °C	37—45	Не более 30
при 50 °C	9—12	Не более 9
Кислотное число, мг КОН на 1 г масла, не	0,02	0,02
более Зольность, %, не более	0,0015	0,005
Содержание водорастворимых кислот и ще-	Отсутствие	—
лочей Содержание механических примесей	Otcvt	ствие
Температура вспышки, определяемая в за-	135	150
крытом тигле, °C, не ниже Температура застывания, °C, ниже	—45	—45
Натровая проба, баллов, не более	1	—
Прозрачность при 5 °C	Прозрачное 1014/1013	—
Удельное объемное электрическое сопротив-		1014/1013
ление при 20 °C/100 °C Ом-см, не менее Электрическая прочность при 20 °C, кВ/см,	200	200
не менее Тангенс угла диэлектрических потерь при	0,005	0,005
100 °C, не более Плотность при 20 °C, г/см3	—	0,86—0,865
49
5.2.4. Заливочные массы
Таблица 5.13
Характеристики заливочных масс
Масса	Состав	Температура, °C				Усадка, %, не более	Назначение
		разо- грева	S id 3 3 с CQ	раст- рески- вания	капле- па дени я		
Маслоканифольная про- шпарочная МП-1	Канифоль 30 %, авто- тракторное масло 70 %	115±5	160	—20	—	—	Прошпарка разделанных кон- цов кабелей 3—35 кВ для удаления влаги и пополнения пропитки кабеля
Заливочная маслокани- фольная МК-45	Канифоль 70—75 %, автотракторное масло 30-25 %	135=1=5	185	—8	45	7	Заливка соединительных и концевых муфт до 35 кВ
Заливочная битуминоз- ная МБ-70	Битум БН-Ш 50%, битум БН-V 50 %	165±5	230	— 12	70	9	Заливка муфт и заделок ка- белей до 10 кВ при проклад- ке в земле и неотапливаемых помещениях с температурой не ниже —10 °C, концевых муфт наружной установки в районах с температурой не ниже —10 °C
Заливочная битуминоз- ная МБ-90	Битум БН-Ш 20%, битум БН-V 80 %	185±5	230	— 10	90	9	Заливка муфт и заделок ка- белей до 10 кВ при проклад- ке в земле и отапливаемых помещениях
Продолжение табл. 5.13
Масса	Состав	Температура, СС				Усадка, %, не более	Назначение
		разо- грева	вспышки	раст- рески- вания	капле- падения		
Заливочная	битуми- нозномасляная МБМ-1	Масса МБ-70 85 %, трансформаторное масло 15 % или МБ-90 75 %, транс- форматорное масло 25%	135±5	170	—45	50—60	8	Заливка муфт и заделок ка- белей до 10 кВ при проклад- ках на открытом воздухе и в неотапливаемых помеще- ниях при температуре до —35 °C
Заливочная бутуминоз- номасляная МБМ-2	Масса МБ-90 80 %, т р а н сфор м атор ное масло 20 %	1353=5	170	—35	50—60	8	То же, но при температуре до —45 °C
Заливочная полиизобу- тиленовая МПВ	Полиизобутилен 28 %, трансформаторное мас- ло 42 %, вазелин кон- денсаторный 30 %	1553=5	—	—45	—	7	Заливка концевых муфт на- ружной установки кабелей до 10 кВ, высоковольтных вводов
Заливочная парафинис- тая (мягчитель резины)	—	90	—	—	—	—	Заливка защитных кожухов соединительных и стопорных муфт при прокладке в земле и под водой кабелей напря- жением 6—35 кВ
Примечания. 1. Время выдерживания заливочной массы после заливки муфт для кабелей с сечением рабочих жил до 150 мм2
составляет 2,5 ч при температуре окружающего воздуха 20 °C и выше, 2 ч при температуре от 5 до 19 °C, 1,5 ч при температуре от —5
до +4 °C, 1 ч при температуре —6 °C и ниже. 2. При варке массы МК-45 рекомендуется добавлять 1,5 — 2 % кальцинированной соды
небольшими порциями при непрерывном перемешивании после прекращения пенообразования.
РАЗДЕЛ ТРЕТИЙ
ТРАНСФОРМАТОРЫ
6.	ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
6.1.	Основные определения и обозначения (ГОСТ 16110—70)
Номинальный режим трансформатора — режим работы на основном ответ-
влении при номинальных напряжении, частоте, нагрузке и номинальных усло-
виях места установки и охлаждающей среды. В условиях, соответствующих
номинальному режиму, максимально допустимые длительные превышения тем-
пературы отдельных частей трансформатора над температурой окружающей среды
не должны превышать значений, установленных ГОСТ 11677—75 для сухих
трансформаторов (табл. 6.1).
Таблица 6.1
Допустимые длительные превышения температуры
Часть сухого трансформатора	Превышение температуры, °C	Метод измерения
Обмотки с классом на- гревостойкости изоля- ции по ГОСТ 8865—70: А Е В F Н Поверхность	магнито- провода и конструктив- ных деталей	60 75 80 100 125 Не более чем для сопри- касающихся с ними изо- ляционных материалов	По изменению сопротив- ления обмотки постоян- ному току По термометру
Номинальная мощность обмотки трансформатора £Ном — указанное на
щитке трансформатора значение полной мощности обмотки, гарантированное из-
готовителем в номинальных условиях места установки и охлаждающей среды при
номинальной частоте и номинальном напряжении обмотки.
Номинальная частота трансформатора /Ном — частота, на которую рассчитан
трансформатор, указанная на щитке.
Номинальное напряжение обмотки трансформатора £/Ном — указанное на
щитке напряжение между зажимами трансформатора, связанными с сбмоткой
при х. х. трансформатора.
Номинальный ток обмотки трансформатора /Ном — ток, определяемый
по номинальной мощности обмотки и ее номинальному напряжению.
Напряжение к. з. пары обмоток трансформатора (7К — приведенное к рас-
четной температуре напряжение (выраженное в процентах от номинального),
которое необходимо подвести к одной из обмоток пары, чтобы в этой обмотке уста-
новился ток, соответствующий меньшей из номинальных мощностей обмоток пары
при замкнутой накоротко второй обмотке пары и разомкнутых остальных об-
мотках.
Изменение напряжения пары обмоток трансформатора — арифметическая
разность между номинальным напряжением одной из обмоток при х. х. и ее на-
пряжением при номинальном токе и при номинальном напряжении номинальной
частоты на второй обмотке пары и разомкнутых остальных обмотках.
52
Ток х. х. трансформатора г0 — ток первичной обмотки трансформатора, воз-
никающий при х. х. и номинальном напряжении на ее зажимах.
Ток к. з. трансформатора /к — ток, возникающий в обмотке трансформатора
при испытаниях на устойчивость при к. з. или при к. з. в одной из сетей, при-
соединенных к зажимам трансформатора, если токи, установившиеся в двух об-
мотках трансформатора, превышают их номинальные токи не менее чем в три
раза.
Потери х. х. трансформатора Ро — потери, возникающие в трансформаторе
в режиме х. х. при номинальном напряжении на первичной обмотке и номиналь-
ной частоте.
Потери к. з. пары обмоток трансформатора — приведенные к расчетной
температуре потери, возникающие в трансформаторе при установлении в одной
из обмоток пары тока, соответствующего меньшей из номинальных мощностей
обмоток этой пары, при замкнутой накоротко второй обмотке пары и разомкну-
тых остальных обмотках.
Допустимая перегрузка трансформатора — перегрузка, разрешенная нор-
мативным документом.
Допустимая систематическая перегрузка трансформатора — ограниченная
по длительности перегрузка, при которой расчетный износ изоляции за уста-
новленное время не превосходит износа за такое же время при номинальном ре-
жиме работы.
Допустимая аварийная перегрузка трансформатора — перегрузка, допусти-
мая в аварийных режимах, значение и длительность которой определяются
нормативным документом по упрощенной методике.
Нагрузочная способность трансформатора — совокупность допустимых на-
грузок и перегрузок трансформатора.
Коэффициент загрузки трансформатора — отношение фактической мощности
на выходе трансформатора к его номинальной мощности.
6.2.	Шкала номинальных мощностей силовых
трансформаторов мощностью до 63 000 кВ-А (ГОСТ 9680—77)
10 100 1 000 10 000	(12,5) (125) (1 250) (12 500)	16 160 1 600 16 000	(20) (200) (2 000) (20 000)	25 250 2 500 25 000
(31,5)	40	(50)	63	(80)
(315)	400	(500)	630	(800)
(3 150)	4 000	(5 000)	6 300	(8 000)
(31 500)	40 000	(50 000)	63 000	
Примечание. Указанные в скобках значения принимаются для специальных:
трехфазных трансформаторов.
6.3.	Схемы и группы соединений обмоток
и регулирование напряжения
Схемы соединений обмоток высшего (ВН) и низшего (НН) напряжения в тран-
сформаторах общего назначения и рудничных приведены в табл. 6.2.
В рудничных силовых трансформаторах можно компенсировать снижение
или повышение первичного напряжения высоковольтной сети и тем самым под-
держивать необходимое напряжение на вторичной обмотке. Регулировка на-
пряжения производится соответствующим изменением коэффициента трансфор-
мации путем переключения отпаек в обмотках ВН. Отпайки выведены на специ-
альные изоляторы в отдельной камере, закрытой крышкой (люком на кожухе).
Переключения производят после отключения трансформатора от сети. В трансфор-
маторах серии ТКШВС предусмотрено регулирование напряжения ±4 %, в тран-
сформаторах ТСШВ ±5 %.
53
Таблица 6.2
Схемы соединения обмоток трансформаторов
Схемы соединений обмоток		Диаграммы векторов на - пряжений х. х.		Условные обозначения
ВН	НН	ВН	НН	
У /Л -11
У/у-о
д/д -о
уДн -о
Примечание. В рудничных трансформаторах применяются схемы соедине-
ний обмоток У/У = 0 и У/Д =11.
6.4.	Расчетные формулы
Падение напряжения во вторичной обмотке трансформатора в процентах
•от номинального напряжения
At/2% = Р («а cos <р2 + «р sin <р2) +	(«а sin <р2 — up cos <р2)2.
Активная иа и реактивная ир составляющие напряжения к. з. (%)
,, _ РкЮО . п_ __ 7/"„2	„2
«а — ~-----» wp — [/ ик
с>ном	г
54
Активное сопротивление двухобмоточного трансформатора (Ом)
о __	ном
пг2 “ о2
07 ном	ном
Индуктивное сопротивление двухобмоточного трансформатора (Ом)
_ цр^1 ном ~ ном
Р IOOShom IOOShom
Потери в силовом трансформаторе (кВт)
АР =	+ Р2Рк.
Установившийся ток к. з., который может возникнуть в трансформаторе
при эксплуатации (А),
I -I 100
/к. у — * 1 HOM —---•
«К
Допустимая продолжительность протекания тока к. з. (с)
.	900
кк
Коэффициент полезного действия трансформатора (%)
„ _ / ,_____________________Л) + Р2Рк \ |пп
\ Р^ном COS q?2 + Р0 4" Р2Рк /
Обозначения в формулах: coscp2 — коэффициент мощности нагрузки трансфор-
матора; kK = Zk//hom — отношение тока к. з. к номинальному; (3 =$ф/5Ном —
отношение фактической нагрузки трансформатора к его номинальной мощности.
В этих формулах все величины должны быть выражены в основных единицах.
6.5.	Нагрузочная и перегрузочная способность трансформаторов
Силовые трансформаторы рассчитывают на длительную непрерывную ра-
боту в номинальном режиме. Срок службы масляных трансформаторов составляет
20—25 лет, а кварценаполненных и сухих — 15 лет.
В условиях эксплуатации нагрузка трансформатора в течение суток и тем-
пература охлаждающего воздуха в зависимости от времени года меняются. Ре-
жимы работы и графики нагрузки рудничных участковых трансформаторов и под-
станций характеризуются большой неравномерностью нагрузки в течение суток
и даже отдельных рабочих смен.
Для полного использования мощности рудничного трансформатора с учетом
нормального срока службы изоляции обмоток в каждом случае необходимо знать
его нагрузочную способность, которая определяется по специальным диаграммам,
приведенным на рис. 6.1 и 6.2. При помощи этих диаграмм можно определить до-
пустимую кратность максимума тока нагрузки по отношению к номинальному
(k = Iщах/Iном) в зависимости от коэффициента заполнения суточного графика:
/ __ Zср __ S Z/ ____ Iltj + ^2^2 Ч~ ••• 4~ Zn^n
max 24Zmax	24Zmax	’
_ „ j  	”Ь ^2/2^2 ••• ^n/n^n ,
где /mov ——	: : ; .	-- 
&lt k2, .... kn — кратность тока по отношению к номинальному; /2, •••> tn —
время, в течение которого наблюдается соответствующая кратность тока, ч.
55
Если среднегодовая температура охлаждающего воздуха отличается от
+ 5 °C, то для определения допустимого коэффициента перегрузки необходимо
значения klt k2, kn умножить на коэффициент А, определяемый по формуле
где /п — фактическая среднегодовая
температура охлаждающего воздуха.
Рис. 6.1. Диаграммы нагрузочной спо-
собности силовых трансформаторов с
естественным масляным охлаждением
Рис. 6.2. Диаграммы нагрузочной спо-
собности рудничных трансформаторов:
а — кварценаполненных ТКШВС; б — су-
хих ТСШВ, k' — коэффициент начальной
нагрузки; fe" — коэффициент превышения
нагрузки; t — длительность максимума на-
грузки
Для трансформаторов, установленных в неотапливаемых помещениях,
’среднегодовая температура принимается на 8 °C выше, чем для трансформаторов,
установленных на открытом воздухе.
Если температура охлаждающего воздуха /в.о поднимается выше +35 °C
(но не выше +45 °C), то нагрузка трансформатора, независимо от значения коэф-
фициента заполнения графика ks, должна быть на (/в.о— 35) % ниже номинальной.
Если график нагрузки неизвестен, то допустимые величину и продолжи-
тельность нагрузки трансформаторов с естественным масляным охлаждением,
установленных на открытом воздухе, можно принимать по табл. 6.3.
Допустимые перегрузки для рудничных трансформаторов в зависимости от
их нагрузок, предшествующих перегрузкам, приведены в табл. 6.4.
Допустимые аварийные перегрузки трансформаторов, установленные неза-
висимо от длительности предшествующей нагрузки и температуры окружающей
среды, приведены в табл. 6.5.
56
Таблица 6..Т
Нагрузочная способность трансформаторов с масляным охлаждением
Нагрузка в долях номиналь- ной	Продолжительность нагрузки 1 (ч — мин) при перегреве верхних слоев масла тм непосредственно перед включением увеличенной нагрузки, °C			
	18	|	24	|	30	|	36	|	42	|	48			
1 1,05 1,1 1,15 1,2 1,25 1,3 1,35 1,4 1,45 1,5	Длительно 5—50	5—25	4—50	4—00	3—00	1—30 3—50	3—25	2—50	2—10	1—25	0—10 2—50	2—25	1—50	1—20	0—35	— 2—05	1—40	1 — 15	0—45	—	— 1—35	1 — 15	0—50	0—25	—	— 1 — 10	0—50	0—30	—	—	— 0—55	0—35	0—15	—	—	— 0—40	0—25	_	_	—	— 0—25	0—10	_	_	—	— 0—15	—	_	_	_	_ Таблица 6.4 Допустимые перегрузки рудничных трансформаторов			
Продолжите ность ежесутс перегрузки	Перегрузка (в долях номинальной нагрузки) ль-	при предшествующей нагрузке, % /ном			
	4	90	80	70	60	50	40		
Сухие трансформаторы				
1	1,41 2	1,35 4	1,15 8	1,08		~	1,65	—	1,75	— —	1,38	—	1,46	— —	1,2	—	1,23	— —	1,1	—	1,12	—		
Трансформаторы с кварцевым заполнением				
1	— 2	— 4	— 8	—		1,71	—	1,88	—	2 1,44	—	1,52	—	1,57 1,24	—	1,28	—	1,32 1,1	—	1,14	—	1,16 Т я б л и и я 6.5-		
Допустимые аварийные перегрузки трансформаторов				
Аварийная перегрузка, б^ном	Допустимая продолжительность аварийной перегрузки, мин			
	масляных трансформаторов, установленных		рудничных трансформаторов	
	вне помещения	в помещении	кварценапол- ненных	сухих
1,3 1,4 1,5 1,6 1,75 2	120 45 20 10	60 15 8 4	180 140 90 45 8	240 180 120 60 12
6.6.	Параллельная работа трансформаторов
Включение трансформаторов на параллельную работу с распределением
между ними нагрузки пропорционально их номинальной мощности возможно
при следующих условиях:
равенстве номинальных напряжений первичных и вторичных обмоток тран-
сформаторов;
57'
равенстве напряжений к. з. трансформаторов или их различии не более
чем на ±10 %;
идентичности групп соединений обмоток трансформаторов;
отношении номинальных мощностей трансформаторов не более 3:1.
Перед включением трансформаторов на параллельную работу производится
их фазировка.
7.	ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ И ОСОБЕННОСТИ
КОНСТРУКЦИИ ТРАНСФОРМАТОРОВ
7.1.	Технические характеристики трехфазных силовых
трансформаторов общего назначения
На главных поверхностных подстанциях (ГПП) шахт и рудников устанавли-
ваются силовые двухобмоточные трансформаторы с высшим напряжением 10—
35 кВ (табл. 7.1). Для крупных шахт применяются силовые двух- и трехобмоточ-
ные трансформаторы с высшим напряжением ПО кВ по схеме глубокого ввода
(см. табл. 7.1).
Для питания тиристорных преобразователей регулируемых электроприводов
шахтных подъемных машин применяются трансформаторы специального наз-
начения (табл. 7.2).
Расшифровка типовых обозначений силовых трансформаторов, приведенных
в табл. 7.1 и 7.2, следующая.
7	7	2	3 -4/5
1--------------------------------Трехфазный трансформатор
Способ охлаждения
Дополнительный признак
Исполнение
--------------Номинальная мощность, кВА
---------Класс напряжения обмотки ВН, кР
По способу охлаждения различают: М — масляное естественное; Д — мас-
ляное естественное с дутьем воздуха; Н — с заполнением негорючей жидкостью
(совтол и др.); С — сухой. По дополнительному признаку: Т — трехобмоточный.
По исполнению: 3 — защищенное; П — для питания полупроводниковых пре-
образователей; Н — с устройством регулирования напряжения под нагруз-
кой (РПН).
7.2.	Технические характеристики рудничных силовых
трансформаторов
Для электроснабжения подземных электроприемников в угольных шахтах
v рудниках выпускаются серийно рудничные взрывобезопасные трансформаторы
ТСШВ и ТСВ (сухие, с естественным воздушным охлаждением) (табл. 7.3).
Конструктивно рудничный трансформатор состоит из кожуха с коробками
выводов, выемной части и шасси с ходовой частью для колеи 600 и 900 мм. Кожух
сварной, выполнен из листовой стали. Для улучшения охлаждения боковые
стенки гофрированные. На торцевых стенках кожуха расположены вводные
коробки ВН и НН.
Выемная часть представляет собой трехфазный стержневой трансформатор.
Магнитопровод набирается из высококачественной холоднокатаной электротех-
нической стали с высокой магнитной проницаемостью и низкими удельными по-
терями.
Обмотки трансформаторов ТКШВС выполнены в виде двойных дисковых ка-
тушек из провода со стеклоизоляцией ПСД (ТКШВС). Для улучшения охлаждения
.58
Технические данные силовых двух- и трехобмоточных трансформаторов
Таблица 7.1
Трансформатор	Номи- нальная мощ- ность, кВ- А	Номинальное напряжение обмоток, кВ		Потери, кВт		Напря- жение к. з., %	Ток X. X., % ^ном	Габаритные размеры, мм	Масса, 103 кг
		ВН	НН	X. X.	К. 3.				
ТМ-250/10	250	6; 10	023; 04; 0,69	0,94	3,7	4,5	2,3	1310X 1050X1760	1,3
ТМ-400/10	400			1,21	5,5		2,1	1330Х 1090Х 1800	1,9
ТМ-630/10	630			1,68	8,5		2	1460Х 1275Х 1916	2,9
ТМН-1000/10	1 000	6; 10	0,4; 0,69	2,1	11	5,5	1,4	1850Х 1260Х 2270	4,2
ТМН-1600/10	1 600			2,8	18		1,3	2300X1395X2850	5,8
ТМН-2500/35	2 500	10; 35	6,3	6,2	25	6,5	3,5	3530Х2170Х 3390	8,95
ТМН-4000/35	4 000			8,5	33,5		3	3900X3600X3555	13,09
ТМН-6300/35	6 300			12,3	46,5		3	4230X3630X3785	16,9
TM3-630/10	630	6; 10	0,4	1,4	5,6	6,2	1,8	2190Х 1320X2000	3,5
ТМЗ-1000/10	1 000			2,1	9,7		1,4	2350X1450X2450	6
ТМЗ-1600/10	1 600			2,8	14		1,3	2600Х 1500X2750	8,5
ТСЗ-250/10	250	10,5	0,69	1	2,8	5,5	3,5	1830Х955Х 1735	1,63
ТСЗ-400/10	400			1,3	5,4		3	2230X960X2130	2,27
TC3-630/10	630			2	7,3		3	2230X 1090X2160	3,22
ТСЗ-1000/10	1 000			3	11,2		2,5	2375Х 1310X2420	4,47
ТСЗ-1600/10	1 600			4,2	16		2,5	2610X1310X3050	6,22
Продолжение табл. 7.1
Трансформатор	Номи- нальная мощ- ность, кВ- А	Номинальное напряжение обмоток, кВ		Потери, кВт		Напря- жение к. з., %	Ток X. X., % ^ном	Габаритные размеры, мм	Масса, 103 кг
		ВН	НН	X. X.	К. 3.				
ТМН-1000/35	1 000	35	6,3; 11	2,75	11,6	6,5	1,5	3700Х 1550X3560	8,48
ТМН-1600/35	1 600			3,65	16,5		1,4	3700X1550X3750	9,6
ТМН-2500/35	2 500			5,1	23,9		1,1	3520X 2595 X 3815	12,7
ТМН-4000/35	4 000			6,7	33,5	7,5	1	3690X 3660X 4135	16,7
ТМН-6300/35	6 300			9,4	46,5		0,9	4100X 3650X 4110	16,88
ТД-10000/35	10 000	38,5	6,3; 10,5	12,3	65	7,5	0,8	2950X3760X4350	14,76
ТД-16000/35	16 000			17,8	90	8	0,6	3850X 3970X 4830	27,13
ТМН-2500/110	2 500	ПО	6,6; 11	6,5	22	10,5	1,5	4655X2850X4380	24,2
ТМН-6300/110	6 300			13	49		0,9	6090X 4160X 5173	37,9
ТДН-10000/110	10 000	115	6,6; 11	18	60	10,5	0,9	6330X 3700X 5550	41,4
ТДТН-10000/110	10 000			19	76	17	1,1	7167X 3908X 5975	54,7
ТДТН-16000/110	16 000			26	96		1	7185X4470X5665	66,8
ТДТН-25000/110	25 000			36	140		0,9	7150X4334X5880	69,2
ТДТН-40000/110	40 000			50	200		0,8	7530X5040X6120	105,4
ТДТН-63000/110	63 000			70	290		0,7	9400X 5410X 7100	137
Технические Данные трансформаторов для тиристорных электроприводов
Таблица 7.2
Трансформатор	Типовтя мощ- ность, кВ- А	Напря- жение обмотки		Вентильная обмотка		Преобразователь		Потери, кВт		Напря- жение к. 3., %	Ток X. X., % ^ном	Габаритные раз- меры, мм	Мас- са, 103, кг
				Напря- жение, В	Ток, А	Напря- жение, В	Ток, А	к. 3.	X. X.				
		ВН,	кВ										
ТНП-1000/10	725	6;	10	205	2040	230	2500	8,6	2,4	5,7	2,1	2550X 1500X2180	5,6
	925			410	1306	460	1600	11,3	2,4	6,5	1,6		
	1000			569	1020	560	1250	11,5	2,7	6,6 .	1,9		
	1000			710	816	825	1000	11,6	2,7	6,5			
ТНП-1600/10	1450	6;	10	411	2040	460	2500	16,5	3,5	7,3	1,4	2340X 1570X2400	7,6
	1600			570	1640	660	2000	18	3,5	8,2	1,5		
	1620			710	1310	825	1600	17,5	3,7	8	1,9		
ТМП-2500/10	2300	6;	10	406	3270	460	4000	22,6	4,3	7,3	1,1	2850X 1880X3600	9,4
	2040			577	2040	660	2500	16,35	4,75	5,8	1,6		
	2510			711	2040	825		23	4,75	7	1,2		
ТМП-4000/10	4040	6;	10	572	4080	660	5000	31,5	6,7	7,6	1	3100Х2600Х 4000	13,2
	3240			572	3270	660	4000	21		6,2	1,25		
	4050			716	3270	825	4000	32,2		8,1	0,8		
	3230			915	2040	1050	2500	19,7	6,7	5,9	1,3		
Примечание. Подобные сведения см. в отраслевых каталогах Информэлектро 03.05.174 — 76 и 03.05.183 — 77.
Таблица 7.3
Технические данные рудничных трансформаторов
Трансформатор	Номинальная мощность, кВ- А	Напряжение х. х., В		Номинальный ток, А		Напряжение к. з., % t7HOM	Ток х. х., % ^ном	Потерн. кВт		Габаритные раз- меры, мм	Масса, кг
		ВН	НН	ВН	НН			х. х. при ^ном	К. 3., при COS ф = 1 и ^ном		
ТСШВ-100/6	100	6000±5 %	690 400	9,6	83,3/144,3	3,5	6	1	1,15	2500X 1170X 1215	1615
ТСШВ-160/6	160			15,4	133,3/230,5	3,5	4,5	1,33	1,7	2599X 1170X1235	1840
ТСШВ-250/6	250			24,04	208,3/350,8	3,5	3,5	1,65	2,3	2600X 1170X1235	2415
ТСШВ-400/6	400			38,5	333,4/577,4	3,5	2,5	2,1	3,4	2700X 1170X1510	3385
ТСШВ-630/6	630		690	60,8	527,1	3,5	1,5	2,8	4,4	2930X1170X1580	4265
ТСШВ-630/6-6	630		6200	60,6	60,6	3,5	3	2,8	4,7	3200Х 1170Х 1600	5070
ТКШТ-200/6	180	6000±4 %	250	17,3	452	6,2	з,з	1,1	2,8	2200Х 1130Х 1300	2900
ТКШВС-200/6	200	6000±5 %	690	17,3	167/288	2,7	3,5	1,14	2,635	2200X 1130Х 1300	2850
ТКШВС-250/6	250		400	24,1	209/351	3,4	2,5	1,05	3,43	2200Х 1130Х 1300	2900
ТСВ-100/6-05	100	6000±5 %	690/400	9,6	83,3/144	3,5	6	1,0	1,15	2550X 1170X1120	1600
ТСВ-160/6-05	160			15,4 .		 133/230 ....	.3,5.,	4,5	1,33	1,7	2450X 1170X 1155	1750
ТСВ-250/6-05	250			24,04	208/360	3,5	3,5	1,65	2,3	2550X1170X1235	2205
ТСВ-400/6-05	400			38,5	333/577	3,5	2,5	2,18	3,4	2630X1170X1420	2915
ТСВ-630/6-05	630		690	60,6	527	3,5	1,5	2,8	4,4	2930Х 1170X1580	4200
Примечания. 1. Схема и группы соединений обмоток У/У-0 при низшем напряжении 690 В; У/Д-11 — при напряжении 400
и 230 В. Частота тока 50 Гц. 2. Трансформаторы ТКШТ и ТКШВС сняты с производства. 3. Трансформаторы ТСШВ с 1983 г. заме-
няются трансформаторами ТСВ, изготавливаемыми в соответствии с ГОСТ 15542—79. 4. Подробные сведения см. в отраслевом каталоге
Ииформэлектро 03,02.72—79,	*
обмоток между отдельными дисками установлены теплоотводящие алюминиевые
пластины. В трансформаторах ТСШВ (ТСВ) применены цилиндрические обмотки,
выполненные нагревостойким медным проводом ПСДК-1.
В трансформаторах предусмотрено изменение коэффициента трансформации
на+5 %. Зажимы регулировочных выводов ВН выведены через специальные
изоляторы на боковую стенку кожуха и закрыты крышкой, которую можно от-
крыть только при отключенном от сети трансформаторе. В коробке ВН установ-
лены три проходных зажима.
Вторичную обмотку трансформатора мощностью до 400 кВ «А можно соеди-
нять по требованию заказчика в треугольник (400 В) или в звезду (690 В) с по-
мощью перемычек в низковольтной кабельной коробке, которую также можно
открыть только при отключенном от сети трансформаторе. Трансформатор мощ-
ностью 630 кВ-А выполнен на напряжение 690 В.
Трансформатор соединяют с низковольтной сетью кабельные муфты, рас-
считанные под гибкий кабель марки ГРШЭ, полугибкий марки ЭВТ сечением
до 3x95 мм2 или бронированный кабель СБГ сечением до 3x120 мм2.
7.2.1.	Трансформаторы сухие серии ТСШВ и ТСВ
Исполнение по взрывозащите РВ-4В-ЗВ. В трансформаторах (рис. 7.1)
кожух выполнен круглой (при мощности 100 и 160 кВ-А) или овальной (при 250,
400 и 630 кВ-А) формы с ребристой наружной и внутренней поверхностью. Все
фланцевые соединения выполнены с учетом необходимых норм взрывозащиты и
имеют уплотнения из теплостойкой резины, а кожух трансформатора рассчитан
на давление 1 МПа.
1170(830)
Рис* 7.1. Рудничный передвижной трансформатор ТСШВ
Взрывонепроницаемость конструкции сухих трансформаторов обеспечивается
при помощи фланцевой защиты. Охлаждение трансформаторов — естественное
воздушное. Изоляция обмоток — крем аийорганическая (класс нагрево-
стойкости Н).
7.2.2,	Трансформаторы серии ТКШВС
Выпускавшиеся ранее трансформаторы серии ТКШВС с кварцевым напол-
нением и изоляцией из стеклопластиков имеют исполнение РВ-КЭ. Кожух тран-
сформатора в них рассчитан на давление 0,05 МПа, а взрывозащита обеспечива-
ется за счет гашения электрической дуги в слое кварцевого песка, засыпаемого
внутрь кожуха. Верхний слой песка экранирован. Защитный экран выполнен
из стального листа с перфорацией. Уровень песка контролируется через четыре
окна в верхней части кожуха. При снижении уровня до аварийного необходимо
в кожух трансформатора досыпать специальный кварцевый песок. Выделяемое
в обмотках трансформатора тепло отводится главным образом через алюминиевые
теплоотводящие пластины и частично через кварцевый песок.
63
7.2.3.	Трансформатор разделительный ТСШВ-630/6-6
Трансформатор ТСШВ-630/6-6 (табл. 7.3) предназначен для подключения
к нему передвижной трансформаторной подстанции с целью отделения подземных
электрических сетей от поверхностных и обеспечения надежной работы устройств
защиты от замыканий на землю.
Применение разделительных трансформаторов в сочетании с быстродейству-
ющей аппаратурой опережающего отключения позволяет осуществить перевод
угледобывающих машин на крутых пластах, опасных по газу или пыли и по вне-
запным выбросам угля и газа, с пневматической энергии на электрическую и
существенно увеличить их производительность и экономичность при обеспечении
необходимого уровня безопасности работ.
Конструкция разделительного трансформатора аналогична конструкции
трансформаторов ТСШВ. Отличительные особенности схемы и конструкции
разделительного трансформатора:
вторичная обмотка имеет выведенную на изолированный зажим нулевую
точку;
отделение вывода снабжено двумя муфтами (одна для подключения пони-
зительного силового трансформатора или подстанции, другая — для вывода ну-
левой точки);
во вводной кабельной коробке первичной стороны установлены кроме трех
силовых зажимов четыре контрольных зажима для подсоединения устройств га-
зовой защиты и отключающей катушки высоковольтного* устройства через кон-
трольные жилы кабеля ЭВТ,
7.2.4.	Трансформаторы ТСП
Трансформаторы преобразовательные ТСП-320/6 и ТСП-160/6 предназначены
для питания выпрямительных агрегатов АТП-500/600 и АТП-500/275 шахтной
электровозной откатки в. рудниках и шахтах, не опасных по газу и пыли. Испол-
нение — рудничное нормальное.
Техническая характеристика трансформаторов ТСП
ТСП-160
Номинальная мощность, кВ* А ................... 160
Частота, Гц............................. 50
Напряжение сетевой обмотки (ВН), В	. .	6 000 ±5
Напряжение вентильной обмотки (НН), В	230
Ток вентильной обмотки,	А................... 401,6
Схема и группа соединения обмоток	. . .	У/Д-11
Напряжение к. з., %	  6,2
Ток х. х., % /ном............................... 2,0
Потери к. з. при температуре обмоток
115 °C, Вт.................................... 2300
Потери х.	х., Вт .............................. 700
Габаритные размеры, мм.................... 2350X	1020X 1635
Масса, кг..................................... 1600
ТСП-320
320
50
6000±5
460
402
У/У-0
б
1
3400
1300
2520Х 1020Х 1515
3050
Подробные сведения приведены в отраслевом каталоге Информэлектро
03.05.198—78.
7.3.	Рудничные осветительные трансформаторы
Трансформаторы ТСШ-2,5 и ТСШ-4 (табл. 7.4) предназначены для питания
цепей освещения и электроустановок пониженным напряжением 133/230 или 38 В.
Наибольшее применение получили трансформаторы ТСШ-4/0,7 и ТСШ-4/0,7-38,
имеющие исполнение по взрывозащите РВ-ЗВ. Номинальное напряжение обмоток
ВН 380/660 В, обмоток НН 133/230 и 38 В. Схемы и группы соединений обмоток:
ТСШ-4/0,7-38 — У/У-0, Д/Д-0, У/Д-11, Д/У-11; ТСШ-4/0,7 — Д/Д-0, У/Д-11.
Потери х. х. при номинальном напряжении 90 Вт ± 10 %; потери к. з. при но-
минальной нагрузке 90 Вт ± 10%.
Обмотка НН намотана проводом ПБД 0 3,53 мм, обмотка ВН — проводом
ПБД 0 1,88 мм. Катушки пропитаны лаком с последующей сушкой при темпе-
ратуре 100—120 °C. Отводы катушек подключены к соответствующим проходным
зажимам по схеме, изображенной на рис. 7.2.
64
Рис. 7.2. Электрическая
схема соединений обмоток
трансформатора
ТСШ-4/0,7-38
у 2 а:
а
38В
Таблица 7.4
Технические данные рудничных осветительных трансформаторов
Трансформатор	Номинальные			Особенности элек- трической схемы	Габаритные размеры, мм	Масса, кг
	Мощ- ность, кВ- А	Ток (А) при напряжении, В				
		380/660	133			
ТСШ-2,5/0,5	2,5							730 X 394 X 492	106
ТСШ-4/0,5	4	6/—	17,5	—	647 X 495X 500	125
ТСШ-4/0,7	4	6,1/3,5	17,4	—	650X555X415	136
ТСШ-4/0,7-38	4	6,2/3,5	17,7	Возможность пе- реключения обеих обмоток на У и Д. Нали- чие обмотки НН на 38 В	650X555X415	136
ТСШ-С	2,5	4,14/2,4	7,4	Имеются обмот- ки НН на 36 и 24 В для питания цепей управле- ния и сигнали- зации	782X355X453	95
Примечание. В настоящее время серийно выпускаются трансформаторы
ТСШ-4/0,7 и ТСШ-4/0,7-38
3 Дзюб ан В. С. и др.
РАЗДЕЛ ЧЕТВЕРТЫЙ
ЭЛЕКТРИЧЕСКАЯ АППАРАТУРА ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЕМ
ВЫШЕ 1140 В
8.	КОММУТАЦИОННАЯ И ЗАЩИТНАЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКАЯ АППАРАТУРА
8.1.	Выключатели
8.1.1.	Выключатели электромагнитные для внутренней установки
Технические данные электромагнитных выключателей
Таблица 8.1
Выключатель	Напряже- ние, кВ		Номинальный ток, А	Номинальный ток отключения, кА	Предельный сквозной ток, кА		Предельный ток тер- мической стойкости, кА	Время протекания тока термической стойкости, с	Время отключения с приводом, с, не более	Собственное время включения с приво- дом, с, не более	Масса, кг	Привод
	номинальное	наибольшее			действующее < значение пе- риодической составляющей	амплитудное значение						
ВС-6400	6	6,9	400	12,5	12,5	32	12,5	1	—	—	300	Встроенный пружинный
ВЭВ-6	6	7,2	630	16	16	41	16	4	0,08	—	240	То же
ВЭМ-6-2000/40-125	6	7,2	2000	40	40	125	40	4	0,08	0,35	1000	ПЭ-22
ВЭМ-6-3200/40-125	6	7,2	3200	40	40	125	40	4	0,08	0,35	1236	ПЭ-22

Z9
у о	СО V о	со V о	СО Ф о	СО V о	СО о	со Ц) о	СО у о	СО Ф £	СО ¥	со •2	ВЭМ-1	W		
3600-31,5УЗ	2500-31,5УЗ	1600-31,5УЗ	1250-31,5УЗ	3600-20УЗ	2500-20УЗ	1600-20УЗ	1250-20УЗ	0Э-1250/20УЗ	0Э-1000/20УЗ	0Э-1250/12,5УЗ	0Э-1000/12,5УЗ	Е Pt h 5 л 03 (Т> й V		
о	О	О	О	О	О	о	О	О	О	О	О	номинальное		Я С. со
														с.
to	ьо	to	to	ьо	to	to	ьо	to	to	ьо	to	наибольшее		)яже- , кВ
3600	2500	1600	1250	3600	2500	1600	1250 ।	1250	1000	1250	1000	Номинальный	ток, А	
СО	СО	СаЭ	СО	to о	to о	to о	to о	to о	to о	ьо	to	Номинальный ключения, кА	ток от-	
СП	СП	СП	СП							СП	СП			
31,5	31,5	31,5	31,5	to о	to о	to о	to о	to о	to о	ьо о	ьо о	действующее значение пери- одической сос- тавляющей		Предел ь сквозной кА
00 о	ОО О	ОО О	00 о	СП	СП	СП	Сп	СП to	СП ьо	СП to	СП to	амплитудное значение		чый : ток,
31,5	СО СП	31,5	31,5	ьо о	to о	to о	ьо о	to о	ьо о	to о	ьо о	Предельный ток тер- мической стойкости, кА		
							ф-			СП	СП	Время протекани термической стой сти, с		я тока ко-
р о 00	о о ОО	о о 00	о о 0о	о о 00	о о 00	о о ОО	р о Оо	о о	0,07	о о	0,07	Время отключения с приводом, с, не более		
О о СП	о о СП	о о СП	О о СП	0,075	о о СП	0,075	0,075	0,25	0,25	о	О	Собственное время включения с приво- дом, с, не более		
606	со о со	о о со	CD о со	СП to to	СП to to	СП to to	сп to to	СП tD СП	СП to СП	CD о о	CD О	Мгсса, кг		
у	у	у				 пружинный То же	Встроенный	ПЭГ-8	ПЭГ-8	ПЭГ-7	ПЭГ-7	Привод		
Продолжение табл. 8.1
8.1.2.	Выключатели масляные
Таблица 8.2
Технические данные масляных выключателей
Выключатель	Напря- жение, кВ		Номинальный ток, А	Номинальный ток отключения, кА	Предельный сквозной		Предельный ток тер- мической стойкости, кА	Время протекания тока термической стойкости, с	Собственное время отключения с при- водом, с, не более	Время отключения с приводом, с, не более	Собственное время включения с приво- дом, с, не более	Минимальная бесто- ковая пауза при АПВ, с	Масса, кг		Привод
					ток,	кА									
	номинальное	наибольшее			действующее значение пе- риодической составляющей	1 амплитудное значение							без масла	масла	
ВМЭ-6-200-1,25У2	6	7,2	200	1,25	1,25	3,2	1,25	4	0,14	—	—	—	64	18	ПМ-113 или ПМ-300
ВМЭ-6-200-4У2	6	7,2	200	4	4	10	4	4	0,14	—	—	—	59	18	
ВММ-10-400-10У2	10	12	400	10	10	25	10	4	0,1	0,12	0,2	0,5	100	3,5	Встроен- ный пружин- ный
ВММ-10-630-1 ОУ 2	10	12	630	10	10	25	10	4	0,1	0,12	0,2	0,5	100	3,5	
ВМГ-10-630-20УЗ	10	12	630	20	20	52	20	4	0,1	—	0,3	—	140	4,5	ПЭ-11, ПП-67
ВМГ-10-1000-20УЗ	10	12	1000	20	20	52	20	4	0,12	—	0,3	—	145	4,5	ПП-67
ВМГП-10-630-20УЗ	10	12	630	20	20	52	20	4	0,12	—	0,3	—	140	4,5	ППВ-10
ВМГП-10-1000-20УЗ	10	12	1000	20	20	52	20	4	0,12	—	0,3	—	145	4,5	
ВМП-10-630-20УЗ	10	12	630	20	20	64	20	8	0,1	0,13	—	—	140	4,5	ПЭ-11 или ППМ-10
ВМП-10-1000-20У2	10	12	1000	20	20	64	20	8	0,1	0,13	—	—	145	4,5	
ВМП-10-1250-20У2	10	12	1250	20	20	64	20	8	0,1	0,13	—	—	160	4,5	
ВМПП-10-630-20У2	10	12	630	20	20	52	20	4	0,09	0,1	0,2	0,4	225	5,5	Встроен- ный пружин- ный
ВМПП-10-1000-20У2	10	12	1000	20	20	52	20	4	0,09	0,1	0,2	0,4	225	5,5	
ВМПП-10-1600-20У2	10	12	1600	20	20	52	20	4	0,09	0,1	0,2	0,4	225	5,5	
ВМПП-10-630-31,5У2	10	12	630	31,5	31,5	80	31,5	4	0,09	0,1	0,2	0,4	225	5,5	То же
ВМПП-10-1000-31,5У 2	10	12	1000	31,5	31,5	80	31,5	4	0,09	0,1	0,2	0,4	225	5,5	
ВМПП-10-1600-31,5У 2	10	12	1600	31,5	31,5	80	31,5	4	0,09	0,1	0,2	0,4	225	5,5	
ВМПЭ-10-630-20УЗ	10	12	630	20	*20	52	20	8	0,09	0,12	0,3	0,5	230	5,5	Встроен-
ВМПЭ-10-1000-20УЗ	10	12	1000	20	20	52	20	8	0,09	0,12	0,3	0,5	230	5,5	ный
ВМПЭ-10-1600-20УЗ	10	12	1600	20	:20	52	20	8	0,09	0,12	0,3	0,5	230	5,5	электро- магнит- ный
ВМПЭ-10-630-31,5УЗ	10	12	630	31,5	31,5	80	31,5	4	0,09	0,12	0,3	0,5	230	5,5	То же
ВМПЭ-10-1000-31,5УЗ	10	12	1000	31,5	31,5	80	31,5	4	0,09	0,12	0,3	0,5	230	5,5	
ВМПЭ-10-1600-31,5УЗ	10	12	1600	31,5	31,5	80	31,5	4	0,09	0,12	0,3	0,5	235	5,5	
ВМПЭ-10-3200-31,5УЗ	10	12	3200	31,5	31,5	80	31,5	4	0,09	0,12	0,3	0,5	400	8	
ВК-10-630-20У2	10	12	630	20	20	52	20	4	0,05	0,07	0,075	0,5	160	12	Встроен- ный пружин ный-
ВК-10-1000-20У2	10	12	1000	20	20	52	20	4	0,05	0,07	0,075	0,5	160	12	
ВК-Ю-1600-20У2	10	12	1600	20	20	52	20	4	0,05	0,07	0,075	0,5	190	12	
ВК-10-630-31,5У2	10	12	630	31,5	31,5	80	31,5	4	0,05	0,07	0,075	0,5	160	12	То же
ВК-10-1000-31,5У2	10	12	1000	31,5	31,5	80	31,5	4	0,05	0,07	0,075	0,5	160	12	
ВК-Ю-1600-31,5У2	10	12	1600	31,5	31,5	80	31,5	4	0,05	0,07	0,075	0,5	190	12	
МГГ-10-3200-45УЗ	10	12	3200	45	45	120	45	4	0,12	—	0,4	0,5	700	25	ПЭ-21
МГГ-10-4000-45УЗ	10	12	4000	45	45	120	45	4	0,12	—	0,4	0,5	700	25	ПЭ-21
МГГ-10-5000-45УЗ	10	12	5000	45	45	120	45	4	0,12	—	0,4	0,5	700	25	ПЭ-21 А
ВТ-35-630-12,5У1	35	40,5	630	12,5	12,5	31	12,5	4	0,12	0,15	0,34	0,5	866	300	ШПП-67
ВТ-35-800-12,5У1	35	40,5	800	12,5	12,5	31	12,5	4	0,12	0,15	0,34	0,5	866	300	ШПП-67
ВТД-35-630-12,5У 1	35	40,5	630	12,5	12,5	31	12,5	4	0,06	0,09	0,34	0,5	866	300	ШПЭ-11
ВТД-35-800-12,5У 1	35	40,5	800	12,5	12,5	31	12,5	4	0,06	0,09	0,34	0,5	866	300	ШПЭ-11
С-35М-630-10У1	35	40,5	630	10	10	26	10	4	—	0,08	0,34	—	930	230	ШПЭ-12
С-35М-630-10ХЛ1	35	40,5	630	10	10	26	10	4	—	0,08	0,34	—	930	230	ШПЭ-12
МКП-35-1000-25ХЛ1	35	40,5	1000	25	25	64	25	4	0,05	0,08	0,4	0,8	2 505	800	ШПЭ-31
МКП-35-1000-25У1	35	40,5	1000	25	25	64	25	4	0,05	0,08	0,4	0,8	2 505	800	ШПЭ-31
МКП-110-630-20У1	ПО	126	630	20	20	52	20	4	0,05	0,08	0,6	0,8	9 600	5900	ШПЭ-33
МКП-110-1000-20У1	НО	126	1000	20	20	52	20	4	0,05	0,08	0,6	0,8	9 600	5900	ШПЭ-33
о
Продолжение табл. 8.2
Выключатель	Напря- жение, кВ		Номинальный ток, А	Номинальный ток отключения, кА	Предельный сквозной			Предельный ток тер- мической стойкости, кА	Время протекания тока термической стойкости, с	Собственное время отключения с при- водом, с, не более	Время отключения с приводом, с, не более	Собственное время включения с приво- дом, с, не более	Минимальная бесто- ковая пауза при АПВ, с	Масса, кг		Привод
					ток,		кА									
	номинальное	наибольшее			действующее значение пе- риодической	| составляющей |	амплитудное значение							без масла	масла	
МКП-110М-630-20У1	НО	126	630	20	20		52	20	4	0,05	0,08	0,6	0,8	8 400	8000	шпэ-зз
МКП-110М-1000-20У1	110	126	1000	20	20		52	20	4	0,05	0,08	0,6	0,8	8 400	8000	шпэ-зз
У-110-2000-40У1	ПО	126	2000	40	40		102	40	4	0,06	0,08	0,8	0,9	10 700	8000	Ш ПЭ-44
У-110-2000-50У1	ПО	126	2000	50	50		135	40	4	0,05	0,08	0,7	0,9	9 500	5700	ШПЭ-46 или ШПВ-47
Примечания. 1. Выключатели на напряжение 6—10 кВ предназначены для внутренней установки, остальные — для наруж-
ной. Выключатели ВМПП-10, встроенные в комплектные распределительные устройства с подогревом, могут использоваться для наруж-
ной установки. 2. Выключатели ВТ-35-630-12,5У1 и ВТ-35-800-12,5У1 — сняты с производства; 3. В обозначениях типов выключателей-
первые буквы — В — выключатель, М — масляный выключатель, С и У — условное обозначение серии; вторые буквы — Г — генератор-
ный, к — колонковый (у ВК-10)и камерный (у МКП), М — масляный, Т — трехфазный; третьи буквы — Г — горшковый, Д — дистанцион-
ный, М — малообъемный, Э — экскаваторный, П — подвесное исполнение полюсов (в обозначении выключателей МКП буква П — под-
станционный); четвертые буквы — П — встроенный пружинный привод, Э — встроенный электромагнитный привод; первое число — но-
минальное напряжение (кВ); второе — номинальный ток (А); третье — номинальный ток отключения (кА); У1, У2, УЗ и ХЛ1 — клима-
тическое исполнение и категория размещения по ГОСТ 15150—69. У выключателей МКП-110 буква М после напряжения означает, что
выключатель имеет общую раму.
Номинальный ток и предельные значения сопротивления контактов одного
полюса масляных выключателей приведены ниже
Выключатель	Номинальный ток, А	Сопротивление контактов постоян- ному току, мкОм					
ВМЭ-6, ВМБ-10 . .	200	350	ВМП-10 . . . .	. .	630;	1000;	1250	55; 40; 30
ВМБ-10 		600	150	мгг-ю . . . .	. .	3200;	4000;	5000	20; 14; 10
ВММ-10		400	100	МКП-35 ....		1000		250
ВМГ-10 		630; 1000	100—150	МКП-ПОМ . .		630		1600—1800
Механические и регулировочные характеристики масляных выключателей
Таблица 8.3
Выключатель	Полный ход под- вижных контактов, мм	Ход под- вижного контакта в непод- вижном, мм	Нажатие контак- тов, Н	Максимальная н еодн о вр емен н ость размыкания кон- тактов, мм		Угол поворота вала вы- ключа- теля, градус	Скорость движения подвижных контактов, м/с			
				выклю- чателя	полюса		максималь- ная при замыкании контактов	в момент замыка- ния	максималь- ная при размыкании контактов	в момент размы- кания контак- тов
ВМЭ-6	75—77	3—5	60—100	2	1	80—83	—	4,4—4,7	—	3,4—4
ВММ-10	—	30—36	—	5	—	—	—	3,2—3,8	—	1,6—2
ВМГ-10	205—215	40—50	—	5	—	—	2—2,6	2—2,6	3,3—3,9	2,1—2,7
ВМП-10	240—245	55—63	200	5	—	87—89	4,7—5,3	3,9—4,3	5	3,2—3,8
ВМПП-10	—	55—60	—	5	—	—	—	—	—	2,5—2,8
МГГ-10	290—300	90—95	120—140	6	—	40	2,4—3	2,3—3	3,4-3,6	2,3—2,7
С-35М-630	225—237	79—81	—	4	1	79—81	2,4—3	2,4—3	1,4—1,8	0,8—1,2
МКП-35-1000	270—280	15—17	—	4	2	65	2—2,5	1,5-2,1	2,8—3,5	1,5—1,7
мкп-ном	500—515	7—10	—	—	1	65	3,2-4	1,6—2,1	2,3—3	1,3—1,7
У-110	490—510	9—11	—	—	1	•—	3,2—4	1,6—2,1	3,2-3,8	1,3—1,9
Й 8.1.3. Выключатели воздушные
Технические данные воздушных выключателей
Таблица 8.4
	Напряже- ние, кВ		*		Предельный сквозной ток, кА		S’®	к	Время, с, не более		Механическая стой- кость, циклов ВО	к	
Выключатель	номинальное	наибольшее	Номинальный то:	Номинальный то: отключения, кА	действующее значение пе- риодической составляющей	амплитудное значение	Предельный ток мической стойкое кА	Время протекани тока термической стойкости, с	отключения	включения		Масса выключате кг	Привод
ВВУ-35-40/2000У1; ВВУ-35-40/2000ХЛ1 ВВУ-35-40/3200У1; ВВУ-35-40/3200ХЛ1 ВВУ-110Б-40/2000У1 ВВБМ-110Б-31,5/2000У1; ВВБМ-110Б-31.5/2000ХЛ1 Примечания. 1. В обозь усиленный по скорости восстанавли категория Б по длине пути ут число — номинальное напряжение ( климатическое исполнение и катего{ навливаюгцего напряжения 1 кВ/мкс	35 35 НО НО 1ачении вающегс ечки в ;кВ); bi ?ия раз . Для с	40,5 40,5 126 126 типов ) напря нешней горое — мещени; •стальнь	2000 3200 2000 2000 ВЫКЛЮ’ жения; изоля номина я по Г IX выкл	40 40 40 31,5 1ателей: Б — ба ЦИИ П( льный ОСТ 15 ючателе	40 40 40 35 перва? ковый; ) ГОС' ТОК ОТ1 150—69 й эта ci	102 102 102 90 1 буква четверт Г 9920 слючени . 2. Дл корость	40 40 40 35 i В — 1 ая букг -75	(< я (кА); я выкл не нор]	4 4 4 4 выключи ia — М этсутств : третье (ючател? пируете:	0,07 0,07 0,08 0,07 ггель; в — мало] ие бук! J — НОМ] I ВВБЛ я.	0,15 0,15 0,2 0,15 тор а я 'абарит! вы озн инальнь 1-11 ОБ	1000 1000 1000 1000 В — воа 1ЫЙ; Б ачает i 1Й ток допусти	7 500 7 500 15 600 7 500 щушный; т после нап] категорию (А); У1, мая] скоро<	ШРНМ ШРНМ ШРНМ ШРНМ ретья У — ряжения — А); первое /3, ХЛ1 - гть восста-
Пневматические характеристики воздушных выключателей
	ВВУ-35	ВВУ-110	ВВБМ-110	ВВУ-35	ВВУ-110	ВВБМ-110
Номинальное избыточное						
давление воздуха, МПа	2	2	2	Емкость камер (трех полю-			
Минимальное избыточное			сов), м8			1,5	3	1,5
давление, при котором обе-			Расход воздуха:			
спечивается отключение но-			на отключение, м8 . . .	4	8,4	4,5
минального тока, МПа . .	1,6	1,7	1,6	в цикле О —ВО, м8 . .	7,4	15	7,8
Минимальное избыточное			на вентиляцию, м3/ч . .	1	1,5	1
давление, при котором обе-			на утечки, м8/ч ....	0,45	0,72	0,45
спечивается АПВ, МПа	1,9	2	1,9			
8.1.4.	Выключатели нагрузки
Таблица 8.5
Технические данные выключателей нагрузки
Выключатель	Номинальное напряжение, кВ	Номинальный отключаемый ток, А	Предохр ан ител ь (ток плавкой вставки, А)	Наибольшее зна-	чение тока к. з., прерываемого пре- дохранителем, кА	Мощность отклю- чения предохрани- телем (трехфазная), МВ-А	Предельный сквозной ток, кА		Предельный ток термической стой- кости (четырех- секундный), кА	Число отключений при токах отключения, А				
							действую- щее значе- ние	амплитуд- ное значе- ние		50	100	200	400	800
ВН3-16УЗ	6	400							16	41	10	300	200	185	80	3
	10	200	—		—	—	16	41	10	300	200	75	3	—
ВНП3-16УЗ ВНПз. П-16УЗ	6	—	ПК-6 (50, 80, 100 и 160) ПК-6 (32,		20	200	—	—	—	300	200	185	80	3
ВНП3-16УЗ ВНП3.п-16УЗ	10	—			12	200	—	—	—	300	200	75	3	—
			40, 50, 80											
			и 100)											
ВНП3-17УЗ ВНП3.п-17УЗ	6	—	ПК-6 (50, 80, 100 и		20	200	—	—	—	300	200	185	80	3
			160)											
ВНП3-17УЗ	10	—	ПК-6 (32,		12	200	—	—	—	300	200	75	3	2
ВНПз. п-ПУЗ			40, 50											
			и 80)											
Примечания. 1. Выключатели нагрузки предназначены для внутренней установки. 2. В обозначениях типов выключателей:
В — выключатель; Н — нагрузки; П — с предохранителями ПК; 3 — с заземляющими ножами; з.п — заземляющие ножи расположены
за предохранителями; 16 — без устройства для подачи команды на отключающий электромагнит при срабатывании предохранителей;
17 — с устройством для подачи команды на отключающий электромагнит при срабатывании предохранителей; УЗ — климатическое испол-
нение и категория ^размещения. 3. Выключатели допускают коммутирование батарей статических конденсаторов мощностью до 400 квар.
4. Для ручного управления выключателями нагрузки применяется привод ПР-17, для дистанционного отключения — привод ПРА-17,
для дистанционного управления — электромагнитный привод ПЭ-ИС. Для управления ножами заземления используется привод ПР-10
со или другой ручной привод, устанавливаемый с противоположной стороны привода выключателя.
8.1.5.	Приводы выключателей
Таблица 8.6
Технические данные электромагнитных приводов выключателей
Характеристика	Приводы									
	ПЭ-и	ПЭ-11У	ПЭ-21 У	ПЭ-22	ПЭ-31	ПЭ-33	ПЭ-44	ПЭ-46 .	ПЭГ-7	ПЭГ-8
Номинальное напряжение электромагнита, В:										
включающего	ПО; 220	ПО; 220	ПО; 220	220	ПО; 220	ПО; 220	ПО; 220	ПО	ПО; 220	ПО; 220
отключающего Ток обмоток электромагни- тов, А: включающего при напряже- нии, В:	ПО; 220	ПО; 220	ПО; 220	220	ПО; 220	ПО; 220	ПО; 220	ПО; 220	ПО; 220	ПО; 220
НО	120	120	290	—	248	488	480	640	160	212
220 отключающего при напря- жении, В:	60	60	145	250	124	244	240	—	80	106
ПО	2,5	5	5	—	10	10	10	20	2,5	2,5
220	1,25	2,5	2,5	3,5	5	5	5	10	1,25	1,25
Пределы оперативной ра-	85—110	85—110	85—110	85—110	85—110	85—110	85—110	85—110	85—110	85—110
боты включающего (отклю- чающего) электромагнита, % ^ном	(65—120)	(65—120)	(65—120)	(65—120)	(65—120)	(65—120)	(65-120)	(65—120)	(65—120)	(65—120)
Техническая характеристика пружинных приводбё
Номинальное напряжение электромагнитов,
В:
постоянного тока .........................
переменного тока .......................
Пределы оперативной работы электромагни-
тов, % £/ном:
включающего ..............................
отключающего............................
Номинальное напряжение электродвигателя, В:
постоянного тока .........................
переменного тока .......................
Пределы оперативной работы электродвига-
теля, % £7Н0М.............................
Полезная мощность на валу электродвига-
теля, Вт..................................
Время заводки рабочих пружин привода, с
не более ...............................
ППВ-10	ПП-67
24; 48; НО; 220	24; 36; 48; 110; 220
100; 127; 220; 380	100, 127; 220; 380
80-110
65-120
110; 220
127; 220
65—120
290	80
30	20—30
8.1.6.	Выбор и проверка выключателей
Выключатели выбирают по номинальным значениям напряжения и тока,
роду установки и условиям работы, а затем проверяют на отключающую способ-
ность в режиме к. з. и на стойкость при сквозных токах к. з. (термическую и элек-
тродинамическую) .
При выборе и проверке выключателей учитываются следующие расчетные
величины электроустановки: /Уном.уст—номинальное напряжение, кВ; /7н.р.усг—
наибольшее рабочее напряжение, кВ; /ном.р.уст— номинальный рабочий ток
установки, А; /р.ф.уст— наибольший ток форсированного режима, А; /р.от —
расчетное значение тока трехфазного к. з. в момент времени отключения /Р.От,
кА; /оо — расчетный установившийся ток трехфазного к. з., кА; /у.Расч — рас-
четный ударный ток к. з., кА; Sp.0T — расчетное значение мощности к. з. в мо-
мент времени отключения /р.от, МВ-А.
Время отключения
/р.от = /в + /з,
где /в — собственное время отключения выключателя с приводом, с; /3 — мини-
мальное время действия защиты, с.
Таблица 8.7
Параметры и расчетные формулы для выбора
и проверки выключателей напряжением выше 1140 В
Характеристика	Обозначение	Расчетная формула для выбора и проверки
Номинальное напряжение вы- ключателя, кВ	//ном. в	//ном В //ном. уст
Наибольшее рабочее напряже- ние выключателя, кВ	/7н. р. в	/7н. р. В //н. р. уст
Номинальный ток продолжи- тельного режима, А	/ном. в	/ном. в > /р. ф. уст > /НОМ. р. уст
Номинальный ток отключения, кА	/ном. от	/ном. ОТ /р. от
75
Продолжение табл. 8.7
Характеристика	Обозначение	Расчетная формула для выбора и проверки
Ток отключения при наличии АПВ, кА Номинальная мощность отклю- чения, МВ-А То же, но при наличии АПВ, МВ-А Допустимый ударный ток к. з., кА Ток термической стойкости за время /ном.т. с	5ном. от Q' НОМ от 1у. доп	г	-> ^Р. от ном. от - /<АПВ (/Сапв —. коэффициент умень- шения отключаемого тока и от- ключаемой? мощности выключа- теля при наличии АПВ) 5ном. от >• 5р. от о'	^р. от ном- от -> Капв /у. доп > 'у. расч /	>/ 1/	<2* НОМ. т. С	оо Г /ном. т. с где /п— приведенное время к. з., с, /ном. т. с — время протека- ния тока термической стойкости выключателя по каталожным данным
Таблица 8.8
Параметры и расчетные формулы для выбора
и проверки выключателей нагрузки
Характеристика	Обозначение	Расчетная формула для выбора и проверки	
Номинальное напряжение выключа- теля нагрузки, кВ	б^ном. в.н	/7ном. в. н	> i/ном. уст
Номинальный ток продолжительного режима, А Допустимое значение ударного тока к. з. выключателя нагрузки, кА	/ном. в. н	/ном. в. н	> /раб. с
	/у.доп	1у.ДОП >	1у.расч
Допустимое значение наибольшего дей- ствующего значения полного тока к. з. для выключателя нагрузки, кА	/п. в. н	/п.в.н >	/п. расч
Ток термической стойкости за время /ном.т.с (для выключателей нагрузки без предохранителей)	/ном. т. с	^ном. т. с	оо Г Гном. т. С	
Номинальный ток предохранителя, А	/ном. п	/ном. п -	> /раб.с
Номинальный отключаемый ток пре- дохранителя, кА Номинальная отключаемая мощность предохранителя, МВ-А	/ ном. от	/ном. от >•	/р. от — /*
	5ном. от	5ном. от	5р. ОТ
Г [Примечание. /раб.с — рабочий ток присоединенной к выключателю наг-
сети; I" — сверхпереходное значение тока трехфазного к з
76
8.2.	Разъединители
Таблица 8.9
Технические данные разъединителей высокого напряжения
Разъединитель	Номи- нальное напря- жение, кВ	Номи- нальный ток, А	Амплитуда предельно- го сквоз- ного тока, кА	Предельный ток терми- ческой стойкости, кА	Время протекания тока термической стойкости, с		Масса без привода, кг	Привод
					главных ножей	зазем- ляющих ножей		
Для внутренней установки
РВР-Ш-10/2000УЗ	10	2000	85	31,5	4	1	82	ПДВ-1; ПЧ-50;
РВРЗ-Ш-1-10/2000УЗ	10	2000	85	31,5	4	1	97	ПР-3
РВРЗ-Ш-2-Ю/2000УЗ	10	2000	85	31,5	4	1	112	
РВ-35/630УЗ	35	630	51	20	4	1	86	ПР-3
РВ-35/1000УЗ	35	1000	80	31,5	4	1	147	
РВЗ-1-35/630УЗ	35	630	51	20	4	1	97	
РВЗ-1-35/1000УЗ	35	1000	80	31,5	4	1	171	
РВЗ-2-35/630УЗ	35	630	51	20	4	1	115	
РВЗ-2-35/1000УЗ	35	1000	80	31,5	4	1	195	
Для наружной установки
РЛНДА-10/200У1	10	200	20	8	4	—	48	ПРИ-ЮМ
РЛНДА-Ю/400У1	10	400	25	10	4	—	48	
РЛНДА-10/630У1	10	630	35	12.5	4	—	48	
Продолжение табл. 8.9
Разъединитель	Номи- нальное напря- жение, кВ	Номи- нальный ток, А	Амплитуда предельно- го сквоз- ного тока, кВ	Предельный ток терми- ческой стойкости, кА	Время протекания тока термической стойкости, с		Масса без привода, кг	Привод
					главы ых ножей	зазем- ляющих ножей		
РОН-ЮК/5000У2	10	5000	180	71	4		105	пчн
РЛНД-35/600У1	35	600	80	12	10	—	60	при-пом
РЛНД-35/1000У1	35	1000	80	15	10	—	65	
РЛНД-1-35/600У1	35	600	80	12	10	3	65	
РЛНД-ЬЗб'ЮООУ!	35	1000	80	15	10	2	68	
РЛНД-2-35/600У1	35	600	80	12	10	3	70	
РЛНД-2-35/1000У1	35	1000	80	15	10	2	74	
РНД (3)-35/1000У1	35	1000	64	25	4	1	90	ПР-90
РНД (3)-35/1000ХЛ1	35	1000	64	25	4	1	90	
РНД (3)-35У/1000У1	35	1000	64	25	4	1	170	
РНД (3)-35/2000У1	35	2000	84	31,5	4	1	218	
РНД (3)-35/2000ХЛ1	35	2000	84	31,5	4	1	218	
РНД (3)-35У/2000У1	35	2000	84	31,5	4	1	286	
РНД (3)-35/3200У1	35	3200	128	50	4	1	262	
РЛНД-110/600У1	НО	600	80	12	10	—	158	ПРИ-ПОМ
РЛНД-110/1000У1	110	1000	80	15	10		163	
Примечания. 1. В обозначениях типов: Р — разъединитель; Л — линейный; В — внутренней установки; Й — наружной уста-
новки; О — однофазный; Р (второе Р у выключателей РВР) — рубящего типа; Д — наличие в разъединителе двух опорно изоляцион-
ных колонок; 3 — разъединители (кроме РЛНД) с заземляющими ножами (без заземляющих ножей буква 3 отсутствует); 1 — исполне-
ние с одним заземляющим ножом; 2 — исполнение с двумя заземляющими ножами; 10, 35, 110 — номинальные напряжения, кВ; К —
ножи коробчатого сечения; У — исполнение изоляции по ГОСТ 9920 — 75 (У — категория Б, для категорий А буква У отсутствует);
1000, 2000, 3200, 5000 — номинальные токи; У1, У2, УЗ, ХЛ1 — климатические исполнения и категории размещения по ГОСТ 15150 — 69.
8.3.	Короткозам ы катели
Короткозамыкатели предназначены для создания искусственного к. з. на
землю с целью вызвать отключение выключателя, установленного на питающем
конце линии в сетях переменного тока соответствующего класса напряжения.
Таблица 8.10
Технические данные короткозамыкателей наружной установки
Короткозамыкатсль	Номи- иальное напря- жение, кВ	Ампли- туда предель- ного сквоз- ного тока, кА		Начальное действу- ющее значение пе- риодической состав- ляющей тока, кА		Предельный ток термической стой- кости, кА	Время протекания предельного тока термической стой- кости, с		Число включений на ток к. з. без смены контактов
КРН-35У1 КЗ-110У1 КЗ-110У-У1	35 ПО • ПО	42 51 32		16,5 20 12,5		10 20 12,5	4 3 3		5 5 5
Короткозамыкатель	Время включения, с, не более				Допустимое натяжение провода в горизонталь- ной плоско- сти с уче- том ветра и гололеда, Н		Мас- са, кг	Привод	
	без гололеда		при голо- леде						
КРН-35У1 КЗ-110У1 КЗ-110У-У1	0,16 0,14 0,18		0,2 0,2 0,28		490 784 784		41 180 210	шпкм ПРК-1У1 ПРК-1У1	
Примечания. 1. Время включения — время от подачи команды на включе-
ние до касания контактов. 2. Время включения при гололеде для короткозамыкателя
КРН-35У1 указано при толщине корки льда 10 мм, для остальных короткозамыкате-
лей — 20 мм.
8.4.	Отделители
Отделители предназначены для автоматического отключения поврежденного
участка линии или трансформатора после искусственного к. з. короткозамыкате-
лем или передачи телеотключающего импульса в период времени между отключе-
нием выключателя на питающем конце линии и его повторным включением. Кроме
того, отделители служат для отключения и включения участков линии, находя-
щихся без напряжения, а также для отключения и включения индуктивных то-
ков х. х. трансформаторов и емкостных токов ненагруженных линий.
8.5.	Предохранители
8.5.1.	Токоограничивающие предохранители
Токоограничивающие предохранители с кварцевым наполнителем серий
ПК!, ПК2, ПКЗ и ПК4 предназначены для защиты силовых электрических
цепей переменного тока на номинальные напряжения 3, 6, 10 и 35 кВ. Токо-
79
00
Таблица 8.11
Технические данные отделителей наружной установки
Отделитель	Номи- нальное напря- жение, кВ	Номи- нальный ток, А	Предель- ный ток терми- ческой стойко- сти, кА	Время протека- ния предель- ного тока терми- ческой стойко- сти, с	Ампли- туда предель- ного сквоз- ного тока, кА	Полное время от- ключения, с, не более		Допустимое тяжение провода в горизон- тальной плоскости с учетом ветра и гололеда, Н	Мас- са, кг	Привод
						без голо- леда	при голо- леде			
ОД-35/630У1; ОДЗ. 1-35/630У1; ОД3.2-35/630У1	35	630	12,5	4	80	0,45	—	294	76	ПРО-1У1, ПР-У1
ОД-110М/630У1; ОЛ3.1-1ЮМ/630У1; ОД3.2-1ЮМ/630У1	110	630	22	3	80	0,4	0,5	490	202	ПРО-1 У1
ОД-1Ю/Ю00У1	НО	1000	31,5	3	80	0,38	0,45	780	447	ПРО-1 У1
ОД-НОУ/ЮООУ1	НО	1000	31,5	3	80	0,4	0,5	780	367	ПРО-1У1
Примечания. 1. В обозначениях типов: О — отделитель; Д — двухколонковый; 3 — заземляющий нож; 35 и 110 — номиналь-
ные напряжения, кВ; М — модернизируемый; У — усиленное исполнение изоляции; 630 и 1000 — номинальные токи, А; У1 — климати-
ческое исполнение и категория размещения по ГОСТ 15150—69. 2. Полное время при гололеде для отделителя ОД-110У/1000У1 ука-
зано при толщине корки льда 15 мм, для остальных отделителей на напряжение 110 кВ — 10 мм. 3. Три полюса отделителей соединяются
® один аппарат и управляются одним приводом.
Таблица 8.12
Технические данные токоограничивающих предохранителей
Предохранители	Напряжение, кВ		Номинальный ток, А			Ток отключения,		Мас- са, кг
	номи- нальное	наиболь- шее рабочее	предо- храни- теля	па- трона	плавких вставок	номи- нальный, кА	наименьший, А	
ПК1-3-8/2-8-40УЗ	3	3,6	32	8	2; 3,2; 5; 8	40	4; 6,4; 10; 16	3,4
ПК1-3-32/10-20-40УЗ	3	3,6	32	32	10; 16; 20; 32	40	20; 32; 40; 64	3,4
ПК1-6-8/2-8-40УЗ	6	7,2	32	8	2; 3,2; 5; 8	40	4; 6,4; 10; 16	3,9
ПК1-6-20/10-20-40УЗ	6	7,2	32	20	10; 16; 20	40	20; 32; 40	3,9
ПК1-6-32/32-20УЗ	6	7,2	32	32	32	20	64	3,9
ПК1-10-8/2-8-20УЗ	10	12	32	8	2; 3,2; 5; 8	20	14; 22; 35; 56	4,9
ПК1-10-20/10-20-20УЗ	10	12	32	20	10; 16; 20	20	70; 112; 140	4,9
ПК1-10-32/32-12.5УЗ	10	12	32	32	32	12,5	96	4,9
ПК1-35-8/2-8-8УЗ	35	40,5	10	8	2; 3,2; 5; 8	8	12; 19; 30; 48	16,2
ПК1-35-10/10-3.2УЗ	35	40,5	10	10	10	3,2	60	16,2
ПК2-3-100/40-100-40УЗ	3	3,6	100	100	40; 50; 80; 100	40	80; 100; 160; 200	4,5
ПК2-6-50/32-50-31.5УЗ	6	7,2	80	50	32; 40; 50	31,5	64; 80; 100	5
ПК2-6-80/80-20УЗ	6	7,2	80	80	80	20	240	5
ПК2-10-40/32-40-20УЗ	10	12	50	40	32; 40	20	190; 240	6,3
ПК2-10-50/50-12.5УЗ	10	12	50	50	50	12,5	150	6,3
ПК2-35-20/10-20-8УЗ	35	40,5	20	20	10; 16; 20	8	60; 96; 120	17,8
ОО
Продолжение табл. 8.12
Предохранители	Напряжение, кВ		Номинальный ток, А			Ток отключения,		Мас- са, кг
	номи- нальное	наиболь- шее рабочее	предо- храни- теля	па- трона	плавких вставок	номи- нальный, кА	наименьший. А	
ПКЗ-3-200/160-200-40УЗ	3	3,6	200	200	160; 200	40	320; 400	6,2
ПКЗ-6-100/80-100-31.5УЗ	6	7,2	160	100	80; 100	31,5	160; 200	7,3
ПКЗ-6-160/160-20УЗ	6	7,2	160	160	160	20	480	7,3
ПКЗ-10-80/50-80-20УЗ	10	12	100	80	50; 80	20	200; 320	9,2
ПКЗ-10-100/100-12.5УЗ	10	12	100	100	100	12,5	300	9,2
ПКЗ-35-40/32-40-8УЗ	35	40,5	40	40	32; 40	8	96; 120	21,7
ПК4-3-400/320-40УЗ	3	3,6	400	400	320	40	640	10,2
ПК4-3-400/400-40УЗ	3	3,6	400	400	400	40	800	10,2
ПК4-6-200/160-31.5УЗ	6	7,2	320	200	160	31,5	320	12,4
ПК4-6-200/200-31.5УЗ	6	7,2	320	200	200	31,5	400	12,4
ПК4-6-320/320-20УЗ	6	7,2	320	320	320	20	960	12,4
ПК4-10-160/100-20УЗ	10	12	200	160	100	20	400	15,5
ПК4-10-160/160-20УЗ	10	12	200	160	160	20	640	15,5
ПК4-10-200/200-12,5УЗ	10	12	200	200	200	12,5	600	15,5
ПКТН-10У1	10	12	—	—	—	—	—	6,5
ПКТН-10УЗ	10	12	—	—	—	—	—	4,2
ПКТН-35У1	35	40,5	—	—	—	—	—	39,1
ПКТН-35УЗ	35	40,5						16,2
Примечания. 1. В обозначениях типов: П — предохранитель; К — кварцевое наполнение; 1, 2, 3, 4 — номера серии; TH —
для защиты трансформаторов напряжения; 3, 6, 10 и 35 — номинальные напряжения, кВ; число слева от черты дроби — номинальный
ток патрона предохранителя, А; последнее число — номинальный ток отключения, кА; одно или два числа между чертой дроби и послед-
ним числом — соответственно номинальный ток или предел номинальных токов плавкой вставки, А; У1 и УЗ — климатическое исполне-
ние и категория размещения по ГОСТ 15150 — 69. 2. Предохранители серии ПК1 изготовляются также в климатическом исполнении
41 категории размещения У1.
ограничивающие предохранители ПКТН используются для защиты трансформа-
торов напряжения, установленных в электроустановках с напряжением 10 и
35 кВ. Предохранители ПКТН на номинальное напряжение 10 кВ могут при-
меняться в электроустановках с номинальным напряжением 3 и 6 кВ. Предо-
хранители ПК значительно ограничивают токи к. з., а благодаря активному
сопротивлению дуги коэффициент мощности отключаемой цепи приближается
к единице.
Технические данные предохранителей ПК1—ПК4 и ПКТН приведены
в табл. 8.12.
8.5.2.	Предохранители стреляющие
Предохранители стреляющие наружной установки предназначены для за-
щиты силовых трансформаторов и сетей от токов к. з. и перегрузки.
Техническая характеристика стреляющих предохранителей ПС
ПС-10У1 ПС-35МУ1
Номинальное напряжение, кВ ........................
Номинальный ток, А ................................
Номинальный отключаемый ток, кА....................
Наименьший отключаемый ток, А .....................
Номинальный ток плавких вставок, А ................
Масса, кг..........................................
10	35
100	100
5	3,2
15	—
8; 10; 16; 20; 32; 40; 50;
80; 100
23	65,5
8.5.3.	Выбор и проверка плавких предохранителей
Предохранители выбираются по номинальным напряжению и току, а также
по номинальному току отключения.
Таблица 8.13
Параметры и расчетные формулы для выбора
и проверки предохранителей напряжением выше 1140 В
Характеристика	Обозначение	Расчетная формула для выбора и проверки
Номинальное напряжение предохранителя, кВ	^ном. п	t/ном. п t^HOM. уст
Номинальный ток предохра- нителя, А Номинальный ток отключе- ния предохранителя, кА	1 ном. п	^ном. п ^ном. р. уст
	1 ном. от	/ном. от /р. от
Примечание. Для электроустановки условные обозначения t/HOM yCTj
7ном. р. уст и ;р. от приведены в 8.1.6.
8.6.	Разрядники
Разрядники применяют для ограничения атмосферных перенапряжений.
В разрядниках имеется искровой промежуток, отделяющий токоведущий элемент
установки от заземляющего контура. При возникновении перенапряжения про-
исходит пробой искрового промежутка и срез волны перенапряжения.
83
Для защиты от перенапряжений применяют вентильные и трубчатые разряд-
ники (табл. 8.14 и 8.15.). Вентильные разрядники предназначены для защиты изо-
ляции силовых трансформаторов и электрической аппаратуры напряжением выше
1140 В подстанции. Трубчатые разрядники служат для защиты изоляции линий
и являются вспомогательными в схемах защиты подстанций.
Таблица 8.14
Технические данные вентильных разрядников
Разрядник	Группа по ГОСТ 16357 — 70	Номинальное напряже- ние, кВ	Наибольшее допустимое напряжение на разряднике, кВэфф	Пробивное напряжение разрядника при частоте 50 Гц (в су- хом состоя- нии и под дождем), кВэфф		Импульсное пробивное на- пряжение разрядника при предразрядном времени от 2 до 20 мкс, кВ, не более	Остающееся напряжение разрядника (кВ) при им- пульсном токе с длиной фрон- та волны 8 мкс с амплитудой, А			Масса, кг
				не менее	не более		3000	5000	10 000	
Для защиты от атмосферных перенапряжений
оборудования подстанций небольшой мощности
РВО-3	IV	3	3,8	9	11	20	13	14	—	2,3
РВО-6	IV	6	7,6	16	19	32	25	27	—	3,1
РВО-10	IV	10	12,7	26	30,5	48	43	45	—	4,2
Для защиты от атмосферных перенапряжений
подстанционного оборудования
РВС-15	III	15	19	38	48	67	57	61	67	49
РВС-20	III	20	25	49	60,5	80	75	80	88	58
РВС-35	III	35	40,5	78	98	125	122	130	143	73
РВС-ПОм	III	НО	100	200	250	285	315	335	367	230
РВС-220м	III	220	200	400	500	530	630	670	734	405
Для защиты от перенапряжений
подстанционного оборудования
РВМ-6	II	6	7,6	15	18	15,3	17	18	20	34
РВМ-10	II	10	12,7	25	30	25,5	28	30	33	38
РВМ-35	II	35	40,5	75	90	116	97	105	116	212
РВМГ-НОм	II	НО	100	170	195	260	245	265	295	330
Для защиты от перенапряжений вращающихся машин
РВРД-ЗУ1	I	3	3,8	7,5	9	7	7	8	9	18,5
РВРД-6У1	I	6	7,6	15	18	14	14	16	18	23,8
РВРД-10У1	I	10	12,7	25	30	23,5	23,5	26,5	30,5	32,3
Примечание. В обозначении
О — облегченный; С — станционный; М
с растягивающей дугой.
типов: Р — разрядник; В — вентильный;
с магнитным дутьем; Г — грозовой; РД —
84
Таблица 8.15
Технические данные трубчатых разрядников
Разрядник	Номи- нальное напря- жение, кВ	Пределы отключаемых токов, кА	Внешний искровой проме- жуток, мм	Внутрен- ний диа- метр трубки, мм	Масса, кг
РТФ 3/0.3-5	3	0,3—5	10	8	1,38
РТФ 6/0,5-10	6	0,5—10	20	10	1,6
РТВ 6/0,5-2,5	6	0,5—2,5	10	6	2,35
РТВ 6/2-10	6	2—10	10	10	2,32
РТВ 10/0,5-2,5	10	0,5—2,5	10	6	2,35
РТВ 10/2-10	10	2—10	10	10	2,32
РТФ 10/0,2-1	10	0,2—1	25	10	1,6
РТФ 10/0,5-5	10	0,5—5	25	10	1,6
РТФ 35/0,5-2,5	35	0,5—2,5	130	10	2,34
РТФ 35/1-5	35	1-5	130	10	2,36
РТВ 35/2-10	35	2—10	100	10	2,85
РТФ 110/0,5—2,5	НО	0,5—2,5	450	12	11,43
РТФ 110/1-5	ПО	1—5	450	20	11,2
Примечание. В обозначении типов: Р — разрядник, Т — трубчатый, В —
винипластовый, Ф — фибробакелитовый.
9.	ТРАНСФОРМАТОРЫ ТОКА И НАПРЯЖЕНИЯ. РЕАКТОРЫ
9.1.	Трансформаторы тока
9.1.1.	Назначение и характеристики трансформаторов тока
Трансформаторы тока предназначены для передачи сигнала измерительной
информации электроизмерительным приборам, устройствам релейной защиты и
управления.
Номинальные первичные токи трансформаторов тока установлены по
ГОСТ 7746—78 в пределах от 1 до 40 000 А. Приведем их значения до 10000 А:
1; 5; 10; 15; 20; 30; 40; 50; 75; 80; 100; 150; 200; 300; 400; 500; 600; 750;
800; 1000; 1200; 1500; 2000; 3000; 4000; 5000; 6000; 8000; 10 000 А.
Таблица 9.1
Пределы допускаемых погрешностей трансформаторов
тока (ГОСТ 7746—78)
Класс точности	Первичный ток, % ZjHOM	Пределы допускаемых погрешностей		Пределы вторич- ной нагрузки с cos <р2 = 0,8, % Z2HOM
		токовой, %	угловой, мин	
0,2	20	±0,35	±15	25—100
	100—120	±о,2	±10	
0,5	20	±0,75	±45	25—100
	100—120	±0,5	±30	
1	20	±1,5	±90	25—100
	100—120	±1	±60	
3	50-120	±3	Не нормируется	50—100
5	50—120	±5	»	50—100
10	50—120	±10	»	50-100
85
Таблица 9.2
Технические данные трансформаторов тока
Трансформа- торы тока	Номинальное на- пряжение, кВ	Номинальный ток, А		Варианты испол- нения вторичных обмоток	Класс точности или обозначение вторичной обмотки	Номинальная на- грузка (Ом) в классе точности			Термическая стойкость		Время протекания тока термической стойкости, с	Электродина- мическая стойкость		Номинальная пре- дельная крат- ность обмотки
		первичный	вторичный			0,5	1	3	Допустимый ток, кА	Кратность		Допустимый ток, кА	Кратность	
Для внутренней установки
ТЛМ-6УЗ	6 6	300; 400 600; 800; 1000; 1500	5 5	1/р, 0,5/р	1 0,5	0,4	0,4	—	25 25	—	4 4	125 125	—	20 20
ТВЛМ-6УЗ	6	10; 20; 30	5	1	1	—	0,6	—	0,3; 0,6; 1	—	3	3,5; 7;	—	4,5
												10,6		
	6	50; 100; 150	5	1	1	—	0,6	—	1,8; 3,4; 4,8	—	3	17; 35;		4,5
												52		
	6	200; 300;	5	1	1	—	0,6	—	6,9; 8,7; 10	—	3	52	—	4,5
		400												
ТВЛМ-10УЗ	10	20; 30; 50	5	0,5/р	0,5	0,4	—	—	0,9; 1,4; 2,4	—	4	7; 10; 17	—	17
	10	100; 150;	5	р/р	Р	0,6	—	—	4,8; 6,2; 8,7	—	4	35; 52;	—	17
		200										52		
	10	300; 400;	5						12,5	—	4	52	—	16-
		600; 800												
	10	1000; 1500	5						15	—	4	52	—	13.
ТЛМ-10УЗ	10	50	5	0,5/р	0,5	0,4	—	—	2,45;	—	4	17	—	15
	10	100; 150;	5	р/р	Р	0,6	—	—	4,8; 6,2;	—	4	35,2; 52;	—	15
		200							8,7		4	52		
	10	300; 400	5						16	—	4	100	—	15
	10	600; 800	5						20	—	4	100		15
	10	1000; 1500	5						22,5	—	4	100	—	10
ТПЛ-10УЗ	10	30; 40; 50;	5	р; 0,5/р	0,5	0,4	1	1,2	—	45	4	—	250	15
		75		р/р	Р	0,6	1	1,2	—					
ТПЛУ-10УЗ	10	100; 150 200; 300; 400 30; 50; 75; 100	5	р; 0,5/р р/р
ТПЛМ-10	10	5; 10	5	0,5/р; р/р
		20; 30; 50	5	
		100; 150;	5	
		200		
		300; 400	5	
ТПОЛ-ЮУЗ	10	600; 800	5	р; 0,5/р
	10	1000; 1500	5	р/р
ТПОЛМ-ЮУЗ	10	400; 600	5	0,5/р; р/р
		800; 1000;	5	
		1500		
ТПШЛ-10УЗ	10	2000; 3000	5	р; 0,5/р
		4000; 5000	5	р/р
ТШЛ-10УЗ	10	2000; 3000	5	0,5/р; р/р
		4000; 5000		
ТШЛП-10УЗ	10	1000; 2000	5	0,5/р; р/р
ТПОЛ-35УЗ	35	400	5	р/1; р/р
	35	600	5	р/0,5; р/р
	35	800	5	р/0,5; р/р
	35	1000; 1500	5	р/0,5; р/р
тклн-ю	10	10—100	5	0,5/р; р/р
	10	150; 200	5	
ТФНД-35МУ1	35	15; 20; 30;	5	0,5/р/р
		40		
					45;	4		165	13
					35				
0,5	0,4	1	1,2	—	60	4	—	250	13
Р	0,6	1	1,2						
0,5	0,4	—	—	0,17; 0,32	—	4	1,8; 3,5	—	9
Р	0,6	—	—	0,6; 1,0;	—	4	7; 10; 17	—	9
				2,4					
				4,8; 6,2; 8,7	—	4	35; 52;	—	9
							70		
				12,5	—	4	70	—.	9
0,5	0,4	0,6	1,2	—	65	1	—	160	21;
									25
Р	0,6	—	1,2	—	55; 36	1	—	140;	20; 25
								90	
0,5	0,6	1,2	2	—	65	1	—	160	21
Р	0,6	1,2	2	—	65	1	—	155	20
0,5	0,8	1,2	2,4			70	1	—	—	25; 30
Р	1,2	3	4	—	70	1	—	—	25; 27
0,5	0,8	—	—	—	70	1	—	—.	20
Р	1,2								25
0,5	0,8	—	—	—	70	1	—	—	25
Р	1,2								
1/р	—	0,8/0,6	—	—	40	4	100	—	13
0,5/р	0,8/0,8	—	—	—	40	4	100	—	18
0,5/р	0,8/1,2	—	—	—	40	4	100	—	24
0,5/р	0,8/2	—	—	—	40; 35	4	100	—	24; 26
Для наружной установки									
0,5	0,4	—	—	—	50	1		100		
Р	—	—	0,6	—	50	1		100		
0,5	1,2	2,4		0,6; 0,9; 1,3; 1,8		4	3,4; 6,8	—	20
gg
ТФНР-35 ТФН-35М ТФНД-110МУ1	Трансформа- торы тока	
—	WW	WWWW	w	w	w	w О	СЛОЯ	СЛ СЛ СЛ СЛ	СИ	СЛ	СИ	ел	Номинальное на- пряжение, кВ	
ел ?* ~ g go g g о S’ ?	s5g° g5S^S^ 1 o'	S	S О ел ел g gs <=> О ё о g о о о 5 о о° о	g	первичный	Номинальный ток, А
ел ел ел	— —* ел ел ел ел ел ел	вторичный	
о о	-° - Ь	Варианты испол- нения вторичных обмоток	
•о® „р	р ел	ел	ел ел	Класс точности или обозначение вторичной обмотки	
ел w —	ею	Ф О Ю —	— ЮКЭ	ООО	ко	'ко	о СП	Номинальная на- грузка (Ом) в классе точности
ф». фы	|	.	|	|	tsD о о о о 1111	4^	—	
1 1 1	1 1 1 1	1	СО	
со К? I | |	“ g w “ 4^-	4^ ел	” ‘	4^ ел	_- ко 00	ел	Допустимый ток, кА	Термическая стойкость
1 88 1111 1 1 1 1	Кратность	
W >— ►—	4^. 4^- 4^- 4^	4^	4^	4^	4*	Время протекания тока термической стойкости, с	
О ьо КО КО ,	____	5? 4^ ЬО 4^ КО	W”’ 9? 1	ел ел ел ел _ 4^ _	г.-, — 4^ о — Z-H1	Допустимый ток, кА	Электродина- мическая стойкость
1 gg 11	1111	Кратность	
to	—	1	1	--	ко	ко	ко	ко О	О О	1	1	00 го	о	о	о	о	Номинальная пре- дельная крат- ность обмотки	
Продолжение табл. 9.2
Таблица 9.3
9.1.2.	Трансформаторы тока для защиты от замыканий
на землю в сетях 6—10 кВ
Трансформатор тока	Номинальный ток, А	Число охватываемых кабелей	Наибольший наруж- ный диаметр охваты- ваемого кабеля, мм	Десяти секу н дн ый ток термической стойкости, кА	Ток динамической стойкости, кА	Цепь под- магничи- вания		Э. д. с. небаланса во вторич- ной цепи, мВ	
						номиналь- ное напря- жение, В	мощность потребле- ния, В-А	от подмаг- ничивания	0) S < S л ~ = г- X у G _ <У Л СП а- S И о s 3* « ь о. к о О и И h
Шинные трансформаторы тока
ТНП-Ш1	1750	—	—	24	165	НО	20	100	60
ТНП-Ш2	3000	—	—	48	165	НО	25	100	84
тнп-шз	4500	—	—	72	165	ПО	30	100	100
ТНП-ШЗУ	7500	—	—	90	180	НО	35	100	150
Кабельные трансформаторы тока
ТНП-2	—	2	50	—	—	НО	20	150	17
ТНП-4	—	4	50	—	—	но	45	150	17
ТНП-7	—	7	50	—	—	но	50	150	14
ТНП-12	—	12	60	—	—	но	70	150	14
ТНП-16	—	16	60	—	—	но	85	150	14
ТЗЛМУЗ	—	1	70	—	—	—	—	—	—
Примечания. 1. В обозначении типов: Т — трансформатор тока; Н — ну-
левой; П — последовательности; Ш — шинный; 3 — для защиты от замыканий на землю;
Л — с литой изоляцией; М — модернизированный; У — усиленный; числа после черты
у трансформаторов ТНП означают число охватываемых кабелей, в остальных случаях —
модификацию исполнения. 2. Полное сопротивление вторичной цепи кабельных транс-
форматоров ТНП 10 Ом.
В отношении нагрева трансформаторы тока с номинальными первичными
токами 15; 30; 75; 150; 300; 600; 750; 1200; 1500; 3000; 6000 А должны допу-
скать длительное протекание рабочего первичного тока соответственно 16; 32;
80; 160; 320; 630; 800; 1250; 1600; 3200 и 6300 А. Для остальных трансформа-
торов тока длительные рабочие токи не должны превышать номинальные пер-
вичные токи трансформаторов тока согласно ГОСТ 7746—78. Трансформаторы
тока изготовляются на номинальные вторичные токи 1 и 5 А. Допускается по
согласованию с потребителем изготовление трансформаторов тока с номинальными
вторичными токами 2 и 2,5 А. ГОСТ 7746—78 предусматривает шесть номиналь-
ных классов точности вторичной обмотки для измерений: 0,2; 0,5; 1; 3; 5; 10
(табл. 9.1). Класс точности 10 допускается только для встроенных трансформа-
торов тока.
9.1.3.	Выбор и проверка трансформаторов тока
Трансформаторы тока выбирают по номинальным напряжению, первичному
и вторичному токам, классу точности и проверяют на термическую и электроди-
намическую стойкость при к. з. При выборе трансформаторов тока учитывают
род установки (внутренняя, наружная), а также особенности его конструкции.
Класс точности трансформатора выбирают исходя из требуемой точности изме-
рения- для расчетных счетчиков — трансформаторы тока класса 0,5; для электро-
89
Таблица 9.4
Параметры и расчетные формулы для выбора и проверки
трансформаторов тока
Характеристика	Обозначение	Расчетная формула
Номинальное напряжение, кВ	t/ном. т. т	t/ном. т. т t/ном. уст
Номинальный первичный ток, А	fНОм. т. т	/НОМ. т. Т /НОМ. уст
Номинальный ток вторичной обмотки, А	/ 2НОМ	По табл. 9.2
Класс точности		По допустимой погрешности (см. табл. 9.1)
Номинальная нагрузка вторич- ной обмотки, Ом	^2НОМ	^2 НОМ	^2	т?2
Расчетная нагрузка вторичной обмотки наиболее нагруженно- го трансформатора тока, Ом	Z2	/г ~	#приб + #пр + /?конт» где . #приб — сумма сопротив- лений последовательно вклю- ченных обмоток приборов и реле; Япр — сопротивление проводов; Яконт — сопротивление	кон- тактов, принимаемое в расчетах 0,1 Ом
Номинальная вторичная мощ- ность трансформатора тока, В-А	^2НОМ	е		 /2	7 2ном	12ном^2ном	2расч
Расчетная потребляемая мощ- ность во внешней вторичной це- пи, В-А	^грасч	Q	__ /2	7 — °2расч у2номЛ2 ~ X ^приб 4* ^2ном X X (/?пр + /?конт)
Ток электродинамической стойкости трансформатора тока (амплитудное значение), кА	'дин	‘ДИН = = |/ 2/ном. т. тКдин 'уд. расч> где К дин — допустимая крат- ность первичного тока (по табл. 9.2)
Допустимое усилие на голов- ках изоляторов (выводах) трансформатора тока, Н	^дин	Fдин^ 0,С86/Уд. Расч	, где а — расстояние между фа- зами, см; 1 — расстояние от трансформатора тока до бли- жайшего опорного изолятора, см
Ток термической стойкости за время /НОм, т. с	Iном. т. с	/ >/ 1/	 ном. т.с	оо у /ном.т.с (см. 8.1.6)
90
измерительных приборов класса 1 и 1,5 — класса 0,5; для электроизмеритель-
ных приборов класса 2,5—класса 1.
Коэффициент трансформации трансформаторов, к которым присоединяются
расчетные счетчики, должен быть таким, чтобы при 25 %-ной номинальной на-
грузке линии или трансформатора ток во вторичной обмотке был более 0,5 А.
Трансформаторы тока с номинальным вторичным током 1 А следует применять
при установке присоединяемых приборов и реле на большом от трансформаторов
расстоянии.
При последовательном соединении вторичных обмоток трансформаторов
тока с одинаковыми классами точности и коэффициентами трансформации допу-
стимые сопротивления нагрузки вторичной цепи увеличиваются вдвое, а при
параллельном соединении — уменьшаются вдвое. Допускается последовательное
включение вторичных обмоток трансформаторов тока с разными классами точ-
ности при условии одинаковых коэффициентов трансформации.
9.2.	Трансформаторы напряжения
9.2.1.	Назначение и технические данные трансформаторов напряжения
Трансформаторы напряжения предназначены для питания цепей напряжения
приборов учета и контроля, а также цепей релейной защиты.
Согласно ГОСТ 1983—77 трансформаторы напряжения изготовляются с но-
минальными классами точности 0,2; 0,5; 1 и 3. Номинальные мощности трансфор-
маторов должны выбираться из ряда: 10; 15; 25; 30; 50; 75; 100; (120); 150;
200; (250); 300; 400; 500; 600; 800; 1000; 1200 В-А. Значения, указанные в скоб-
ках, не рекомендуются для вновь разрабатываемых трансформаторов напряжения.
Погрешности трансформаторов в зависимости от класса точности при значе-
ниях первичного напряжения от 0,8 до 1,2 номинального и коэффициенте мощ-
ности активно-индуктивной нагрузки вторичной обмотки cos <р2 = 0,8 не должны
превышать значений, указанных в табл. 9.5. Технические данные трансформаторов
напряжения приведены в табл. 9.6.
Таблица 9.5
Пределы допускаемых погрешностей трансформаторов напряжения
(ГОСТ 1983—77)
Класс точности	Предельные значения		
	погрешности напряжения, %	угловой погрешности	
		мин	градус
0,2	±0,2	±10	±0,3
0,5	±0,5	±20	±0,6
1,0	±1	±40	±1,2
3	±3	Не нормируется	
Примечания. 1. Погрешность напряжения трансформатора (%)	=
KrjU 2 —	1
=-------д---- 100 (где Кц — номинальный коэффициент трансформации; — дей-
ствительное первичное напряжение, В; U2 — действительное вторичное напряжение,
соответствующее приложенному напряжению U1 при данных условиях измерения, В).
2. Для трехобмоточного трансформатора класс точности устанавливается в отношении
основной вторичной обмотки.
91
Таблица 9.6
Технические данные трансформаторов напряжения
Трансформатор напряжения	Номинальное напряжение обмоток, В			Номинальная мощ- ность в классах точности, В*А				Предель- ная мощ- ность, В-А	Схема и груп- па соединений	Масса, кг	
	ВН	НН	НН (до- полни- тельной)	0,2	0,5	1	3			пол- ная	масла
НОС-0,5У4	380	100	—	—	25	50	100	200	1/1-0	9	—
НТС-0.5У4	380	100	—	—	50	75	200	400	У/Ун-0	15	—
НОМ-6У4	3 000	100	—	—	30	50	150	240	1/1-0	24	5
НОСК-ЗУ5	3 000	100	—	—	30	50	150	240	1/1-0	14	—
НТМК-6У4	3 000	100	—	—	50	75	200	400	У/Ун-0	50	15
НТМИ-6-66	3 000	100	100/3	—	50	75	200	400	У/У/Д-Ь	60	12,5
ЗНОЛ.06-6УЗ	3 000//3	100/КЗ	100/3	15	30	50	150	240	1/1/1-0-0	28	—
ЗНОЛ.09-6.02	3 000//3	100/J/3	100/3	15	30	50	150	150	1/1/1-0-0	30	—
ЗНОЛ.09-6.02	6 000//3	100//3	100/3	30	50	75	200	200	1/1/1-0-0	30	—
НОЛ.08-6У2	6 000	100	—	30	50	75	200	400	1/1-0	30	—
ЗНОЛ.06-6УЗ	6000//3	100//3	100/3	30	50	75	200	400	1/1/1-0-0	28	—
НОСК-6-66У5	6 000	127—100	—	—	50	75	200	400	1/1-0	13	—
НОМ-6У4	6 000	100	—	—	50	75	200	400	1/1-0	24	5
НОМЭ-6У2	6 000	100	—	—	50	75	200	400	1/1-0	24	5
Продолжение табл. 9.6
Трансформатор напряжения	Номинальное напряжение обмоток, В			Номинальная мощ- ность в классах точности, В»А				Предель- ная мощ- ность, В-А .	Схема и груп- па соединений	Масса, кг	
	ВН	НН	НН (до- полни- тельной)	0,2	0,5	1	3			пол- ная	масла
НТМК-6У4	6 000	100	—	—	75	150	300	640	У/Ун-0	50	15
НТМИ-6-66	6 000	100	100/3	—	75	150	300	640	УМп-ь	60	12,5
НОМ-10-66	10 000	100	—	—	75	150	300	640	1/1-0	35	7
ЗНОЛ.06-ЮУЗ	10000/КЗ	юо/К 3	100/3	50	75	150	300	640	1/1/1-0-0	30	—
ЗНОЛ.09-10.02	10000//3	100/J/3	100/3	50	75	150	300	640	1/1/1-0-0	33	—
НОЛ.08-ЮУ2	10 000	100	—	50	75	150	300	640	1/1-0	33	—
НТМК-10У4	10 000	100	—	—	120	200	500	960	У/Ун-0	93	27
НТМИ-10-66УЗ	10 000	100	100/3	—	120	200	500	960	Ун/Ун-0	81	19
НОМ-35-66У1	35 000	100	—	—	150	250	600	1200	1/1-0	86	15,5
ЗНОМ-35-65У1	35000//3	100//3	100/3	—	150	250	600	1200	1/1/1-0-0	78	18
НКФ-110-57У1	ПО 000//3	юо/К з	100	—	400	600	1200	2000	1/1/1-0-0	780	210
НКФ-110-58У1	110 000//3	100/J/3	100/3	—	400	600	1200	2000	1/1/1-0-0	800	210
Примечания. 1. В обозначении трансформаторов: Н — напряжения; О — однофазный; Т — трехфазный; С — сухой; М —
масляный; К — для комплектных распределительных устройств (НОСК), с компенсацией угловой погрешности (НТМК), каскадный
(НКФ); Ф — в фарфоровой покрышке; 3 — заземляемый вывод первичной обмотки; И — с обмоткой для контроля изоляции сети; Э —
оэ для установки на экскаваторе.
9.2.2.	Выбор и проверка трансформаторов напряжения
Трансформаторы напряжения для питания электроизмерительных прибо-
ров и реле выбираются по номинальному напряжению первичной обмотки, классу
точности, схеме соединения обмоток, а также по конструктивному исполнению
(для внутренней или наружной установки).
При расчетах нагрузка трансформатора напряжения определяется для наи-
более нагруженной фазы. При этом с достаточной для практики точностью сум-
мирование нагрузок производят арифметически без учета коэффициентов мощности
отдельных нагрузок.
Трансформаторы напряжения класса 0,5 применяют для питания расчет-
ных счетчиков и электроизмерительных приборов классов 1 и 1,5; трансфор-
маторы напряжения класса 1 —для электроизмерительных приборов класса 2,5;
трансформаторы напряжения класса 3 — для релейной защиты.
Таблица 9.7
Параметры и расчетные формулы для выбора
и проверки трансформаторов напряжения
Характеристика	Обозначение	Расчетная формула
Номинальное напряжение пер- вичной обмотки, кВ	^Лном	^1ном = ^ном.уст
Погрешность, %	Д£/Т.н	&Ut. н < &U
		(см. табл. 9.5)
Расчетная нагрузка вторичной обмотки наиболее нагруженной фазы, В-А (при ориентировоч- ных расчетах)	•$расч	^расч — 2 (^приб + + Зреле) < ^2ном (без учета их схем включения и cos ср), где S2HOm — допусти- мая нагрузка вторичной обмотки
Нагрузка вторичной обмотки наиболее нагруженной фазы (при Spac4 >* 52ном)	q' расч	S;ae4 = ]/’1P2+S<?2. где Р2 — суммарная актив-
		ная составляющая нагрузки, со- здаваемой приборами и реле, Вт;	— суммарная реакти-
		вная нагрузка, создаваемая приборами и реле, вар
Тип и схема соединения обмотки	—	В зависимости от назначения
9.3.	Реакторы токоограничивающие
9.3.1.	Назначение и технические данные реакторов
Реакторы предназначаются для ограничения токов к. з. в электроустановках
3, 6 и 10 кВ. Они также используются для ограничения тока при пуске мощных
синхронных или асинхронных с короткозамкнутым ротором электродвигателей.
В электроустановках применяются одинарные и сдвоенные реакторы, но-
минальные токи и номинальные индуктивные сопротивления которых приведены
в ГОСТ 14794-79.
В табл. 9.8 приведены технические данные одинарных реакторов.
94
Технические данные одинарных бетонных реакторов ______________ Таблица 9.8
Реактор		Номи- нальное индук- тивное сопро- тивление, Ом	Номи- нальные потери на фазу, кВт	Длитель- но допу- стимый ток при есте- ственном охлажде- нии, А	Расход охлажда- ющего воздуха, м3/мин	Ток электро- динами- ческой стой- кости, А	Наруж- ный диаметр по бе- тону, мм	Высота комплекта при установке, мм			Мас- са фазы, кг
								верти- кальной	ступен- чатой	горизон- тальной	
РБ, РБУ,	РБГ 10-400-0,35	0,35	1,6	400	—	25	1430	2870	1930	945	880
РБ, РБУ,	РБГ 10-400-0,45	0,45	1,9	400	—	25	1440	3450	2315	1135	880
РБ, РБУ,	РБГ 10-630-0,25	0,25	2,5	630	—	40	1350	3345	2215	1040	930
РБ, РБУ,	РБГ 10-630-0,40	0,4	3,2	630	—	33	1410	3435	2260	1040	1020
РБ, РБУ,	РБГ 10-630-0,56	0,56	4	630	—	24	1710	3345	2215	1040	ИЗО
РБ, РБУ,	РБГ 10-1000-0,14	0,14	3,5	1000	—	63	1370	3660	2395	1040	1120
РБ, РБУ,	РБГ 10-1000-0,22	0,22	4,4	1000	—	49	1490	3765	2495	1135	' 1340
РБ, РБУ,	РБГ 10-1000-0,28	0,28	5,2	1000	—	45	1530	4050	2685	1230	1490
РБ, РБУ,	РБГ 10-1000-0,35	0,35	5,9	1000	—	37	1590	3675	2450	1135	1660
РБ, РБУ,	РБГ 10-1000-0,45	0,45	6,6	1000	—	29	1730	3645	2460	1140	1560
РБ, РБУ,	РБГ 10-1000-0,56	0,56	7,8	1000	—	24	1750	3780	2550	1230	। 1670
РБ, РБУ,	РБГ 10-1600-0,14	0,14	6,1	1600	—	79	1510	4335	2875	1325	1610
РБ, РБУ,	РБГ 10-1600-0,20	0,2	7,5	1600	—	60	1665	4050	2885	1230	1830
РБ, РБУ,	РБГ 10-1600-0,25	0.25	8,3	1600	—	49	1910	4140	2730	1230	2230
РБ, РБУ,	РБГ 10-1600-0,35	0.35	11	1600	—	37	1905	3960	2685	1220	2530
РБД, РБДУ 10-2500-0,14		0,14	11	2150	70	66	1955	4185	2775			2380
РБГ 10-2500-0,14		0,14	11	2500	—	79	1955	—	—	1230	2070
РБД, РБДУ 10-2500-0,20		0,2	14	2150	70	52	1925	4335	2920	—	2460
РБГ 10-2500-0,20		0,2	14	2500	—	60	1925	—	—	1280	2180
РБДГ 10-2500-0,25		0,25	16,1	2150	70	49	2145	—	—	1180	2740
РБД Г 10-2500-0,35		0,35	20,5	2000	70	37	2220	—	—	1230	3040
РБДГ 10-4000-0,105		0,105	18,5	3750	70	97	2082	—	—	1170	2160
РБДГ 10-4000-0,18		0,18	27,5	3200	100	65	2140	—	—	1370	2890
Примечания. 1. В обозначении типов: Р — реактор; Б — бетонный; Д — принудительное воздушное охлаждение, отсутствие
буквы — естественное охлаждение; Г, У — соответственно горизонтальное и ступенчатое расположение фаз, отсутствие буквы — верти-
кальное расположение фаз; первое число — 10 — класс напряжения, кВ; второе число — номинальный ток, А; третье число — номи-
нальное индуктивное сопротивление, Ом. 2. Реакторы выпускаются с углами между выводами 0, 90 и 180°. 3. Реакторы на номинальный
ток 4000 А имеют секционную обмотку. 4. Допустимое время протекания тока термической стойкости составляет 8 с. 5. На напряжение
6 кВ применяются реакторы с номинальным напряжением 10 кВ с соответствующим пересчетом параметров (см. пример в 9.3.2). 6. Реак-
торы, предназначенные для вертикальной установки фаз, пригодны также для горизонтальной и ступенчатой. Реакторы для ступенчатой
сл установки пригодны и для горизонтальной.
9.3.2.	Выбор реакторов
Токоограничивающие реакторы выбирают по номинальным значениям
тока, напряжения и индуктивного сопротивления, проверяют на термическую
и электродинамическую стойкость при к. з. по условиям обеспечения требуемого
уровня напряжения на шинах подстанции.
Таблица 9.9
Параметры и расчетные формулы для выбора
токоограничивающих реакторов
Характеристика	Обозначение	Расчетная формула
Номинальное напряжение реак- тора, кВ Номинальный ток реактора, А Номинальный ток электродина- мической стойкости, кА Ток термической стойкости за 8 с, кА Номинальное индуктивное со- противление реактора, Ом Номинальная реактивность, % ^ном. р Номинальное относительное ин- дуктивное сопротивление Расчетная реактивность по условию наибольшего допу- скаемого аварийного тока /Ке р (кА) при к. з. за реактором Остаточное напряжение на ши- нах подстанции при к. з. за реактором	^ном. р Iном. р ^ном. д. с / пом. т. с Аном. р Ар % А* ном. р Ар. к % Uост %	£Люм. р 6^ном. уст /ном. р	/раб *ном. д. с	/у. расч /	>/1/2°. НОМ. т. С	оо у	Q Y	Ар % t/rf0M. Р Лном.р=	.— — V 31 ном. р V 0/ _ Аном. p/ном. р К3 Хр/°“	ЬЖом.с" ’ где t/дом. с — междуфазное на- пряжение сети, в которой используется реактор, кВ у	_ *Р% A*H0M.p	— 	 АН0М, р/НОМ, р 1^3 1000L/hom. с Хр.к % = (-777	X X /ном рС/ном. с 100> /б”ном. р ,	lOOOSg где /б = ——		базис- V 3t/H0M. р ный ток, A; So — базисная мощ- ность, МВ-А; А*б — относи- тельное базисное сопротивление схемы замещения до точки при- соединения выбираемого реак- тора при базисном токе UOcT % = Хр % -т-/к-р > 'ном. р i/доп %, где t/flOn % = 60 % — допу- стимое остаточное напряжение
96
Пример. Определить номинальную реактивность реактора РБ 10-630-0,25
при установке его в сети 6 кВ, если Хном.р ~ 0,25 Ом, (7Ном.с = 6 кВ.
Хр% = Л^м- р'ном.р/з = 0,25-630 Гз = 4 54%
IUUhom. с	Ш-о
Пример. Определить номинальную реактивность реактора, если (7ост =
— 0,6(7ном.уст, ^к.р = 6 кА, /ном.р = 400 А.
*Р % = </осг % -Н,0М-Р = 60= 4%.
/к.р	оиии
Пример. Выбрать реактор для ограничения тока к. з. в сети напряжением
10,5 кВ с рабочим током 630 А до значения, при котором допускается уста-
новка за реактором выключателя с номинальным током отключения /ном от —
= 20 кА. Известно также, что при базисной мощности Sg = 100 МВ-А отно-
сительное расчетное базисное сопротивление схемы замещения до точки при-
соединения реактора = 0,07.
Принимаем за базисное напряжение Uq = Б^ном.с = Ю,5 кВ, а /к.р —
Л1ОМ.ОТ-
Базисный ток
,	1000S6	1000-100	.
1 б = —------------------- — 5500 А.
j/ЗС/б ИЗ 10,5
Необходимая реактивность реактора
Хр.к% =	---Х,в) -унрМ- рС/б. 100 =- (jy-----0,07)	100 -
\ / к. р / 'б^ном. р	\ 20	/ 5 500*10
= 2,47 %.
Индуктивное сопротивление реактора
Хр = _^0Уном.р 10 = 2,47210-10 = 0 226 Ом
/3/ном.р	1<3 63О
По табл. 9.8 для установки выбираем реактор РБ 10-630-0,25 с индуктив-
ным сопротивлением 0,25 Ом.
4 Дзюбан в. С. и др»
РАЗДЕЛ ПЯТЫЙ
ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ МАШИНЫ
10.	ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
10.1.	Основные понятия, термины и определения
(ГОСТ 17154—71)
Режим работы — установленный порядок чередования и продолжительности
нагрузки: холостого хода, торможения, пуска и реверса электрической вращаю-
щейся машины во время ее работы.
Номинальный режим работы — режим работы электрической вращающейся
машины, для которого она предназначена предприятием-изготовителем.
Номинальные данные — данные, характеризующие номинальный режим
работы.
Номинальная мощность — электрическая мощность на выводах генератора
или механическая мощность на валу электродвигателя, соответствующая номи-
нальному режиму работы.
Начальный пусковой ток — установившийся ток в обмотке электродвигателя
при неподвижном роторе.
Начальный пусковой момент — вращающий момент электродвигателя, раз-
виваемый при неподвижном роторе и начальном пусковом токе.
Минимальный вращающий момент асинхронной машины — наименьшее зна-
чение вращающего момента, развиваемого асинхронным электродвигателем с ко-
роткозамкнутым ротором при данном напряжении в диапазоне изменения ча-
стоты вращения от нуля до значения, соответствующего максимальному моменту.
Максимальный вращающий момент асинхронной машины — наибольшее зна-
чение вращающего момента, развиваемого асинхронной машиной при номиналь-
ных напряжении и частоте.
Динамический момент — момент, определяющий ускорение электродвига-
теля, равный разности между вращающим моментом и моментом сопротивления
на валу.
Синхронная частота вращения — частота вращения ротора машины пере-
менного тока, равная частоте вращения магнитного поля, участвующего в основ-
ном процессе преобразования энергии.
Асинхронная частота вращения — частота вращения ротора машины пере-
менного тока, отличающаяся от скорости вращения магнитного поля, участвую-
щего в основном процессе преобразования энергии.
Скольжение электрической вращающейся машины — отношение разности
между частотой вращения магнитного поля и частотой вращения ротора машины
переменного тока к частоте вращающегося магнитного поля.
Критическое скольжение — скольжение, при котором асинхронная машина
развивает максимальный вращающий момент.
Рабочая температура — практически установившаяся температура какой-
либо части электрической вращающейся машины при ее номинальном режиме
работы и неизменной температуре окружающей среды.
10.2.	Маркировка выводов обмоток электрических машин
(ГОСТ 183—74)
Обозначения выводов обмоток статора электрических машин трехфазного
переменного тока приведены в табл. 10.1.
98
Таблица 10.1
Обозначение выводов обмоток статора
Вид обмоток и схема соединения	Число выводов	Название выводов	Маркировка вывода	
			нача- ло	конец
А. Обмотки статора: открытая схема	6	Первая фаза Вторая фаза Третья фаза	С1 С2 СЗ	С4 С5 С6
соединение звездой	3 или 4	Первая фаза Вторая фаза Третья фаза Нулевая точка	С1 С2 СЗ 0	
соединение треугольником	3	Первый зажим Второй зажим Третий зажим	С1 С2 СЗ	
Б. Обмотки возбуждения синхронных машин	2	—	И1	И2
, Ниже показано обозначение выводов обмоток ротора трехфазных асинхрон-
ных двигателей при трех и четырех контактных кольцах.
Первая фаза ...........................
Вторая фаза ...........................
Третья фаза............................
Нулевая точка...........................
Выводы обмоток машин постоянного
Обмотка якоря ........... ...............
Компенсационная обмотка .................
Обмотка добавочных полюсов...............
Последовательная обмотка возбуждения . .
Независимая обмотка возбуждения ....
Параллельная обмотка возбуждения ....
Пусковая обмотка ........................
Уравнительная обмотка или уравнительный
провод ..................................
Обмотки особого назначения .............
Три кольца	Четыре кольца
Р1	Р1
Р2	Р2
РЗ	РЗ
—	0
тока обозначают	следующим образом.
Начало обмотки	Конец обмотки
Я1	Я2
К1	К2
Д1	Д2
С1	С2
Н1	Н2
Ш1	Ш2
П1	П2
У!	У2
О1; ОЗ	02; 04
Ниже приведены обозначения выводов секционированных обмоток много-
скоростных асинхронных двигателей при различном числе полюсов.
2р = 4	.................. 4С1, 4С2, 4СЗ
2р = 6	.	.................... 6С1, 6С2, 6СЗ
2р = 8	’	’	.............. 8С1, 8С2, 8СЗ
2р = 12	.............. 12С1, 12С2, 12СЗ
10.3.	Схемы соединений обмоток электрических машин
Схемы соединений обмоток асинхронных двигателей и машин постоянного
тока приведены соответственно в табл. 10.2 и 10.3.
4*
99
Т а б л и ц а 10.2
Схемы соединения обмоток статора асинхронных двигателей
при трех и шести выводах
Число
Модов
Схема соединений о & моток
в звезду
в треугольник
100
Габа-
рит
1-3
1-3
4-6
4-6
7-11
7-11
Таблица 10.3
Схемы соединений электрических машин постоянного тока
серии П1—11-го габаритов
Схема внутренних
соединений
С1Ш1Я1 Л Д2Ш2й Ш1
1Ш М ^Д2Ш2
Я1
8мводы и направление вращения______ _
двигателей * ~ I генераторов
Ш2 Ш1^Ш2
двигателей
'Ш2
С2
Ш1 Ш2
\С1 С2
ШГ	Ш2
-о	р
С1 С2/

Ш1
Ш2
С1 С2/
Я1>^ Д2
ИИ Ш2 Ш1 U12
£1 С2
Cl Ш! Я1 ^Д2Ш2С2
Д2
Ш1 Ш2 Ш1
Ш2
\С2
cfP>t
Ш1 Ш2 Ш1 Ш2
Я1
+ ++ - +
~Ш1 Ш2 Ш1 112
С2^
Д2
Ш1 Ш2 Ш1 Ш2
Ш1 Д2Ш2
С1/С2
Я1
°] дг ai\
\ С2
Д2
ХС2
\ С2
ci
Д2 Я/] Д2
Ш1
Ш2
Ш1
ИИ Ш2
С1Ш1_^Л2Ш2С2
Ш
\2Ш2
Д2\
С1/С2
Д2
+ +
Ш2
о
С2
о
Ш1
Г-0
С/ С2
о о
НИ Ш2 Ш1 Ш2
яТ\ Д2
Ш2
Ш1 Я1

Ш1 Ш2
101
10.4. Ряд номинальных мощностей
Для вновь разрабатываемых электрических машин постоянного и перемен-									
ного тока мощностью			до	10 000 кВт ряд	номинальных мощностей				установлен
гост	12139-	—74. Ниже приводится часть этого ряда в					пределах 0,12-		—8000 кВт.
		1,1	11	110	1000	0,37			37	315	3150
0,12	—	—	132	1250	—	4	45	400	4000
—	1.5	15	—	—	0,5	5,5	55	500	5000
—		—	160	1600	—	—	—.	630	6300
0,18	—-	18,5	—	—	0,75	7,5	75	—	—
—	—	—	200	2000		г	—	—	800	8000
0,25	2.2	22	250	2500	—	—	90		
—	3	30	—	—					
10.5. Номинальные режимы работы электрических машин
(ГОСТ 183—74)
Таблица 10.4
Обо-
зна-
чение
S1
S2
S3
S4
S5
S6
Название
Продолжительный
Кратковременный с длитель-
ностью периода неизменной
номинальной нагрузки 10; 30;
60 и 90 мин
Повтор но-кратковременный
с продолжительностью включе-
ния 15; 25; 40 и 60 % при
продолжительности одного
цикла, равной 10 мин
Повторно-кратковременный
с частыми пусками с ПВ 15,
25, 40 и 60 %, числом вклю-
чений в час 30; 60; 120 и 240
при коэффициенте инерции
F1 = 1,2; 1,6; 2; 2,5; 4; 6,3;
10
Повторно-кратковременный
с частыми пусками и электри-
ческим торможением с ПВ 15;
25;	40 и 60%, числом
включений в час 30; 60; 120
и 240 при коэффициенте инер-
ции FI — h2; 1,6; 2; 2,5 и 4
Перемежающийся с продолжи-
тельностью нагрузки ПН 15;
25; 40 и 60 % ири продолжи-
тельности цикла 10 мин
Характеристика режима
Продолжительность работы машино!
достаточна для достижения практиче-
ски установившейся температуры всех
частей электрической машины при не-
изменной внешней нагрузке
Работа машины при неизменной внеш-
ней нагрузке с продолжительностью,
недостаточной для достижения прак-
тически установившейся температуры
машины, после чего следует электри-
ческое отключение, продолжительность
которого достаточна для охлаждения
машины до холодного состояния
Относительная (в %) продолжитель-
ность включения ПВ определяется по
формуле
пв - тттг
где W — время работы; R — пауза
Характеризуется относительной про-
должительностью включения, числом
пусков в час и коэффициентом инер-
ции
ПВ = Z) + t + 7? 100’
где D — время пуска
Характеризуется относительной про-
должительностью включения, числом
пусков в час и коэффициентом инерции
ПВ n У t f 100,
D + W + F + R
где F — время электрического тормо-
жения
Характеризуется относительной (в %)
Продолжительностью нагрузки ПН,
определяемой по формуле
л/
ПН	100,
где V — время холостого хода
102
Продолжение табл. 10.4
Обо- зна- чение	Название	Характеристика режима
S7	Перемежающийся с частыми реверсами при электрическом торможении с числом ревер- сов в час 30; 60; 120 и 240 при коэффициенте инерции FI = 1,2; 1,6; 2; 2,5 и 4	Характеризуется числом реверсов в час и коэффициентом инерции
S8	Перемежающийся с двумя и более частотами вращения с числом циклов в час 30; 60; 120 и 240 при коэффициенте инерции FI = 1,2; 1,6; 2; 2,5 и 4	Характеризуется числом циклов в час, коэффициентом инерции с относитель- ной продолжительностью нагрузки на отдельных ступенях частоты вращения
Примечание. Коэффициент инерции — отношение суммы приведенного
к валу двигателя момента инерции приводимого механизма и момента инерции ротора
(якоря) двигателя к моменту инерции ротора (якоря) двигателя.
10.6.	Предельно допустимые превышения температуры
(°C) частей электрических машин (ГОСТ 183—74)
Таблица 10.5
Части электрических машин	Изоляционный материал классов нагревостойкости (ГОСТ 8865/70)				
	А	Е	в	F	н
Обмотки машин переменного тока мощностью до 5000 кВ-А и обмотки возбуждения малого сопротивления при измерении превышения методом сопротивления	60	75	80	100	125
Стержневые обмотки роторов асинхронных машин при измерении превышения методом сопротивления	65	80	90	НО	135 й, 4
Сердечники и другие стальные части, сопри- касающиеся с изолированными обмотками при измерении превышения методом термо- метра	60	75	80	100	125
Коллекторы и контактные кольца, незащи- щенные и защищенные при измерении пре- вышения методом термометра	60	70	80	90	100
Отдельные доступные и наиболее нагретые точки обмоток статоров при измерении пре- вышения термопарой	65	80	90	НО	135
Примечания. 1. Предельные превышения температуры установлены из
условий, что температура газообразной охлаждающей среды составляет 40 °C. Если она
меньше 40 °C, предельные превышения температуры могут быть увеличены на разность
между температурой 40 °C и температурой охлаждающей среды, но не более чем на 10 °C.
При температуре охлаждающей среды выше 40 °C (но не более 60 °C) предельные превы-
шения уменьшаются на разность между температурой охлаждающей среды и темпера-
турой 40 °C; при температуре охлаждающей среды выше 60 °C допускаемые превышения
температуры устанавливаются по согласованию с предприятием-изготовителем машины.
2. Температура подшипников электрических машин не должна превышать 80 °C для
подшипников скольжения (температура масла при этом не должна быть более 65 °C) и
100 °C для подшипников качения.
103
10.7.	Испытание электрической прочности изоляции
Изоляция обмоток относительно корпуса машины и между обмотками дол-
жна выдерживать без повреждения в течение 1 мин испытательное синусоидаль-
ное напряжение частоты 50 Гц, указанное в табл. 10.6.
Таблица 10.6
Значения напряжений для испытания изоляции
электрических машин (ГОСТ 183—74)
Электрическая машина
или ее часть
Испытательное напряжение
(действующее значение)
Машины мощностью менее 1 кВт (или
1 кВ-А) на номинальное напряжение ниже
100 В (тахогенераторы, тахометры и др.)
Машины мощностью от 1 кВт (или 1 кВ-А)
и выше на номинальное напряжение ниже
100 В
Машины мощностью до 1000 кВт (или
1000 кВ-А) и выше на номинальное на-
пряжение включительно до 3300 В
Машины мощностью от 1000 кВт (или
Г000 кВ-А) и выше на номинальное на-
пряжение свыше 3300 до 6600 В включи-
тельно
То же, на номинальное напряжение свыше
6600 В до 17 000 В включительно
Вторичные обмотки асинхронных двигате-
лей с фазным ротором, допускающих тор-
можение противовключением
То же, но не предназначенных для тормо-
жения противовключением
Обмотки возбуждения машин постоянного
тока с независимым возбуждением
Обмотки возбуждения синхронных машин,
предназначенных для непосредственного
пуска с обмоткой возбуждения, замкнутой
на сопротивление, не превышающее деся-
тикратное сопротивление обмотки возбужде-
ния при постоянном токе, или на источник
своего питания
То же, но предназначенных для пуска
с разомкнутой обмоткой возбуждения
Возбудители электрических машин
500 В плюс двукратное номи-
нальное напряжение
1000 В плюс двукратное номи-
нальное напряжение
1000 В плюс двукратное номи-
нальное напряжение, но не ме-
нее 1500 В
2,5-кратное номинальное напря-
жение
3000 В плюс двукратное номи-
нальное напряжение
1000 В плюс четырехкратное но-
минальное напряжение вторич-
ной обмотки
1000 В плюс двукратное номи-
нальное напряжение вторичной
обмотки
1000 В плюс двукратное номи-
нальное напряжение, но не ме-
нее 1500 В
Десятикратное номинальное на-
пряжение возбуждения электри-
ческой машины, но не менее
1500 В и не более 3500 В
1000 В плюс двукратное макси-
мальное действующее напряже-
ние между выводами обмотки
возбуждения, но не менее 1500 В
Как для обмоток, к которым
присоединяются возбудители
Испытание изоляции начинают с напряжения, не превышающего г/8 испыта-
тельного напряжения, указанного в табл. 10.6. Время, допускаемое для подъема
напряжения от половинного до полного значения, должно быть не менее 10 с.
Отключение испытательного трансформатора производится после плавного
снижения испытательного напряжения до * 1/3 его значения. Перед сдачей электри-
104
ческих машин в эксплуатацию (после их установки) изоляция их испытывается
в течение 1 мин напряжением, равным 80 % испытательного напряжения, ука-
занного в табл. 10.6.
Для машин мощностью до 15 кВт включительно на номинальное напряжение
до 660 В при массовом выпуске на конвейере при приемосдаточных испытаниях
допускается заменять указанные выше испытания испытанием в течение 1 с
при напряжении, повышенном на 20 % против указанного в таблице. Испытаниям
повышенным напряжением должна предшествовать проверка сопротивления изо-
ляции обмоток и сушка ее, если это необходимо.
10.8.	Сопротивление изоляции обмоток электрических машин
Ниже приводятся наименьшие допустимые сопротивления изоляции
(МОм) относительно корпуса машины и между обмотками по нормам заводов-
изготовителей.
После сушки при В эксплуатации
60 °C
Машины постоянного тока напряжением
до 800 В включительно ............................ 1
Статоры машин переменного тока при напря-
жении:
до 500 В включительно..................... 1
660 и 1140 В.................................. 1,5
3000 и 6000 В................................ 1/кВ
Роторы асинхронных машин	1/кВ, но не ни-
же 0,5
0,1 — 0,25
0,5
0,5
0,3/кВ
0,3/кВ, но не ниже
0,15
Согласно ГОСТ 11828—75 измерение сопротивления изоляции машин пере-
менного тока при номинальном напряжении обмотки до 500 В включительно дол-
жно производиться мегаомметром на 500 В, а при напряжении свыше 500 В —
мегаомметром не менее чем на 1000 В. Если при замерах сопротивление изоляции
окажется ниже допустимых значений, изоляцию машины необходимо просушить.
По окончании измерений сопротивления изоляции машины на напряжение
3000 В и выше испытуемую цепь необходимо разрядить на заземленный корпус
машины. Продолжительность разрядки — не менее 15 с при мощности машин
до*1000 кВт и не менее 1 мин при мощности свыше 1000 кВт, при пользовании
мегаомметром на 2500 В — не менее 3 мин.
10.9.	Измерение сопротивления обмоток электрических машин
(ГОСТ 11828—75)
Сопротивление обмоток при постоянном токе определяют методом вольтметра
и амперметра, одинарного или двойного моста или омметра логометрической си-
стемы. Сопротивление (Ом) при первом методе вычисляют по формуле
Если сопротивление вольтметра отличается от измеряемого менее чем в 100
раз, то последнее вычисляют по формуле
R ' U
Гв
где U — измеренное падение напряжения, В; I — измеренный ток, А; гв — со-
противление вольтметра, Ом.
105
Для исключения возможных ошибок сопротивление каждой обмотки измеряют
не менее трех раз. При использовании метода вольтметра и амперметра каждое
измерение производят при различных значениях тока, а при измерении мостом —
каждый раз после нарушения равновесия моста. За действительное сопротивление
принимают среднее арифметическое всех измеренных значений. Результаты из-
мерения одного и того же сопротивления не должны отличаться от среднего
значения более чем на ±0,5%.
Измерение сопротивления многофазных обмоток при наличии выводов начал
и концов фаз производят пофазно, а при соединении обмоток внутри машины
измеряют сопротивление каждой ветви.
При соединении обмоток трехфазных машин в звезду сопротивление каж-
дой фазы (Ом)
Гф = -у- = Гф! = ГфЗ = ГфЗ«
Если сопротивления, измеренные между выводными зажимами, неодинаковы,
определяют среднее арифметическое значение трех замеров на линейных выводах
обмотки
Ги —	(г31 + г12 + ^2з)-
О
где г31, г12, г2з — сопротивления, измеренные соответственно между выводами
СЗ и Cl, С1 и С2, С2 и СЗ.
При соеди нении обмоток в треугольник
гф = ~77- = ГФ1 = гф2 = Гфз» См.
Если расхождения при измерении сопротивления фаз превышают 2 % при
соединении в звезду и 1,5 % при соединении в треугольник, то сопротивление
отдельных фаз находят по формулам:
при соединении в звезду
г _ ^31 + г12 — ^3 .
~	о	’
при соединении в треугольник
_	23___ ___ ~|~ г23 — Г31
Ф1 г12 + Г23 — Л31	2
По аналогичным формулам с круговой перестановкой соответствующих
индексов подсчитывают сопротивления прочих фаз.
Измерение сопротивления обмоток обычно производят для определения
превышения их температуры. Для обмоток из меди
ДУ =	(235 + Vx) + Vx - Vo,
rx
где AV—превышение температуры обмотки над температурой окружающей
среды, °C; гг и гх — сопротивление обмотки соответственно в нагретом (горя-
чем) и холодном состоянии, Ом; Ех — температура обмотки в холодном состоя-
нии, °C; Ео — температура охлаждающей среды, °C.
Для определения превышения температуры обмоток из алюминия число 235
заменяют числом 245.
105
10.10.	Влияние отклонения напряжения и частоты
трехфазного тока от номинальных значений на параметры
асинхронных двигателей
При изменении напряжения U и частоты f меняются многие параметры дви-
гателя: пусковой и максимальный моменты пропорциональны V2 и 1//; пусковой
ток — U и 1//; частота вращения — /; скольжение двигателя — 1/V2. Ниже
приводятся значения некоторых параметров в долях от их номинальных значений
при U = 0,9С/Ном> U =	f — 0,95/ном, f — 1.,05/ном»
	°’9t/HOM	1,Шном	°'95^НОМ	1 ’ ном
Пусковой и максимальный момент . . . .	0,81	1,21	1,05	0,95
Синхронная частота вращения 		1,0	1.0	0,95	1,05
Частота вращения при номинальной нагрузке	0,985	1,01	0,95	1,05
Ток при номинальной нагрузке 		1,11	0,93	1,02	0,98
Пусковой ток 	 Превышение температуры нагрева при номи-	0,90	1,1 0,96	1,05	0,95
нальной нагрузке 		1.07		1,02	0,98
Скольжение в процентах		1,23	0,83	1 ,о	1,0
К. п. Д. при номинальной нагрузке . . . . Коэффициент мощности при номинальной	0,98	1,01	0,99	1,01
нагрузке 		1,01	0,97	0,99	1,01
10.11.	Щетки для электрических машин
Технические данные щеток (ГОСТ 2332—75)
и действующие технические условия
Таблица 10.7
Щетки	Марка	Переходное падение напряжения на пару щеток, В	Номи- нальная плот- ность тока, А/см2	Допу- стимая окруж- ная ско- рость, м/с	Удельное нажатие, Н/см2
У гол ьно-гр афитные	Г20	2-4,5	15	40	5
	Г21	3,2—5,5	5	30	1,5—10
Графитные	ГЗ	0,6—1,4	11	25	2—2,5
Электрографитные	ЭГ2А	1—2	10	45	2,1—2,5
	ЭГ4	1—2,2	12	40	1,5-2
	ЭГ8	1,2—2	10	40	2—4
	ЭГ14	1,2—2,1	11	40	2—4
	ЭГ71	1,3—2,3	12	40	2—2,5
	ЭГ74	1,2—2,4	15	50	1,75—2,3
Металлографитные	Ml	1 — 1,9	15	25	1,5—2
	М3	1,4—2,2	12	20	1,5—2
	М5	1—2	15	25	1,5-2
	М20	1 — 1,8	12	20	1,5—2
	МГ	0,1—0,3	20	20	1,8—2,3
	МГ2	0,3—0,7	20	20	1,8-2,3
	МГ4	0,6—1,6	15	20	2—2,5
	МГ64	0,2—0,5	25	25	1,5-2
	МГС5	0,7—1,9	15	35	2-2,5
Примечание. Подробные сведения по щеткам для электрических машин
см. в каталоге Информэлектро вып. 24 01 01—69 и изменениях № 1 к нему за 1976 г.
107
Таблица 10.8
Область применений щеток
Электрические машины	Условия работы		Рекомендуемые марки щеток	
	плот- ность тока, А/см«	окруж- ная ско- рость, м/с	в ка- честве основных	при отсут- ствии основных
Двигатели малой мощности с затруд- ненными условиями коммутации	До 7	До 12	Г20	ЭГ14
Машины с нормальной коммутацией при напряжении до 500 В	До 5	До 15	Г21	ГЗ
Машины постоянного тока напряже- нием до 220 В, сварочные генераторы	До 10	До 15	ГЗ	ЭГ14, ЭГ2А, ЭГ4 ЭГ14, ЭГ4
Машины постоянного тока напряже- нием до 500 В с тяжелыми условиями коммутации	До 10	До 25	ЭГ71	
Тяговые двигатели напряжением до	До 10	40	ЭГ2А	ЭГ14
500 В	До 10	25	ЭГ14	ЭГ8
Машины постоянного тока напряже- нием до 750 В с большой токовой на- грузкой Асинхронные и синхронные двигатели:	До 10	25	ЭГ4	ЭГ14
с повышенной плотностью тока	До 20	До 15	мг	МГ2
с повышенной окружной скоростью Кольца возбуждения генераторов и двигателей всех мощностей и напряже- ний при окружной скорости:	До 15	До 25	МГ64, Ml	МГС5, Мб
малой	До 8	До 15	ГЗ	М3, М20
средней	10—12	До 25	ЭГ4	Ml, Мб
повышенной	До 10	25—40	ЭГ4, ЭГ1	ЭГ8
высокой	До 10	До 45	ЭГ2А	ЭГ74
Таблица 10.9
Характеристики степени искрения на коллекторе машин
постоянного тока (ГОСТ 183—74)
Степень искрения	Характеристика степени искрения под сбегающим краем щетки	Состояние коллектора и щеток
1	Отсутствие искрения	Отсутствие почернения на кол-
1*4	Слабое искрение под неболь- шой частью края щетки	лекторе и следов нагара на щет- ках
11/,	Слабое искрение под боль- шей частью края щетки	Появление следов почернения на коллекторе и следов нагара на щетках, легко устраняемых протиранием поверхности кол- лектора бензином
2	Искрение под всем краем щетки. Допускается только при кратковременных толчках нагрузки и перегрузки	Появление следов почернения на коллекторе и следов нагара на щетках, не устраняемых про- тиранием поверхности коллекто- ра бензином
108
Продолжение габл. 10.9
Степень искрения	Характеристика степени искрения под сбегающим краем щетки	Состояние коллектора и щеток
3	Значительное искрение под всем краем щетки с появле- нием крупных и вылетающих искр. Допускается только для моментов прямого включения или реверсирования машин, если при этом колле к i ер и щетки остаются в состоящий, пригодном для дальнейшей работы	Значительное почернение на кол- лекторе, не устраняемое проти- ранием поверхности коллектора бензином, а также подгар и ча- стичное разрушение щеток
Примечания. 1. Если степень искрения не оговорена, то при номинальном
режиме работы машины она должна быть не выше Р/г- 2- Если оговаривается нагрузка
по току от 1,5 до 2,5 номинального значения, то степень искрения при указанных пе-
регрузках должна обеспечивать нормальную работу без дополнительной очистки коллек-
тора и разрушения щеток. 3. Состояние коллектора и щеток проверяют по истечении
времени: для машин мощностью до 100 кВт —2 ч, свыше 100 до 300 кВт — 4 ч, свыше
300 до 1000 кВт — 8 ч, свыше 1000 кВт — 16 ч.
11. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ МАШИНЫ ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ
11.1. Асинхронные электродвигатели единой серии А2, АО2
Таблица 11.1
Электро- двигатели	Характеристика	Частота вращения (синхрон- ная), об/мин	Диапазон мощностей, кВт
А2	Двигатели общего назначения с корот- козамкнутым ротором в чугунной обо- лочке защищенного исполнения	3000 1500 1000 750	17—100 13—100 10—75 7,5—55
АО2	Двигатели общего назначения с коро- ткозамкнутым ротором в чугунной оболочке в закрытом обдуваемом исполнении	3000 1500 1000 750 600	0,8—100 0,6—100 0,4—75 2,2—55 17—40
АОЛ2	То же, но в алюминиевой оболочке	3000 1500 1000	0,8—4 0,6—3 0,4—2,2
АОП	Двигатели с короткозамкнутым ро- тором с повышенным пусковым момен- том в закрытом обдуваемом исполне- нии	600—3000	2,2—100
АОС	Двигатели с короткозамкнутым рото- ром с повышенным скольжением в за- крытом обдуваемом исполнении	600—3000	0,4—62,5
АК2	Двигатели с контактными кольцами в закрытом обдуваемом исполнении для привода механизмов, требующих плавного регулирования частоты вра- щения во время пуска	750—1500	2,2—100
Примечание. Кроме основного исполнения А2 и АО2 (АОЛ2) и приведенных
в таблице модификаций, двигатели единой серии имеют ряд модификаций (со встроенным
электромагнитным тормозом АОЭ2, в тропическом исполнении АОТ2, многоскоростные,
малошумные, влагоморозостойкие, химостойкие).
109
11.2.	Асинхронные электродвигатели единой серии
АЗ, АОЗ и А КЗ
Таблица 11.2
Электродвигатель	Номинальная мощность (кВт), при синхронной частоте вращения, об/мин				
	3000	1500	1000	750	600
АЗ, AO3-315S	160	132; 160	НО	90	55
АЗ, AO3-315M	200	200	132	ПО	75
АЗ, AO3-355S	250	250	160	132	90
АЗ, AO3-355M	315	315	200	160	НО
A3-400S	—	200	—	—	—
АЗ-400М	—	250	200	—	—
A3-400L	—	315	250	200	—
A03-400S	—	—	250	200	132
АОЗ-400М	400	400	315	250	160
AK3-315S	—	132; 160	—	—	55
AK3-315M	—	200	ПО	90	75
			132	ПО	
AK3-355S	—	250	160	132	90
AK3-355M	—	315	200	160	ПО
A3-315S-T	160	132, 160	ПО	90	—
A3-315М-Т	200	200	132	ПО	—
Примечания. 1. Электродвигатели с короткозамкнутым ротором АЗ, АОЗ
предназначены для привода механизмов, не требующих регулирования частоты враще-
ния (насосы, вентиляторы и т. д.), а двигатели с фазным ротором АКЗ — для привода
механизмов, требующих регулирования частоты вращения (шахтные подъемные машины),
а также не требующих регулирования частоты вращения, но с тяжелыми условиями пуска
(вентиляторы). 2. Электродвигатели типоразмеров 315 и 355 выполняются на напряже-
ние 220/380, 380/660, 400 и 415 В, а типоразмеры 400 — на 6000 В. 3. Полные сведе-
ния см. в каталоге Информэлектро, вып. 01.01/02/03.01—73.
11.3.	Асинхронные электродвигатели единой серии 4А
Двигатели предназначены для привода механизмов, не предъявляющих особых
требований к пусковым характеристикам.
Единая серия 4А охватывает диапазоны мощностей от 0,06 до 400 кВт (при
1500 об/мин) и высоты оси вращения от 50 до 355 мм. По степени защиты двигатели
изготовляются в двух исполнениях: IP44 — закрытые обдуваемые и IP23 — за-
щищенные.
Ниже приводятся данные о напряжении и схеме соединения двигателей
различной мощности:
0,06 —0,37 кВт 0,55—11 кВт 15—110 кВт 132 —400 кВт
Номинальное напряжение, В 220; 380 220; 380; 660	220/380;	380/660
380/660
Схема соединения............ Д	или У	Д/У
Число выводных концов ...	3	6
Исполнения двигателей по способу монтажа отвечают требованиям
ГОСТ 19523—81 и ГОСТ 2479—79.
11.4.	Асинхронные высоковольтные электродвигатели
с короткозамкнутым ротором серии АН-2
Двигатели АН-2 предназначены для привода механизмов, не требующих
регулирования частоты вращения (насосов, вентиляторов). Двигатели выполня-
ются на напряжение 6000 В, а по согласованию с заказчиком — на 3000 и
6000/3000 В.
ПО
Таблица 11.3
Модификации электродвигателей единой серии 4А
Электро- двига- тель	Характеристика	Частота враще- ния (синхронная), об/мин	Диапазон мощ- ностей, кВт
4А	Двигатели в закрытом обдуваемом исполнении	3000 1500 1000 750 600 500	0,09—315 0,06—315 0,18—200 0,25—160 30—110 45—90
4АН	Двигатели в защищенном исполнении	3000 1500 1000 750 600 500	22—400 18,5—400 18,5—250 15—200 45—132 55—110
4АР	Двигатели с повышенным пусковым моментом для привода	механизмов, имеющих большие стати- ческие и инерционные нагрузки в момент пуска	1500 1000 750	15—90 11—55 7,5—45
4АС	Двигатели с повышенным скольжением для приво- да механизмов с относи- тельно большими махо- выми массами с частыми пусками и пульсирую- щей нагрузкой	3000 1500 1000 750	1—11 0,6—63 0,4—45 0,3—36
4А	Многоскоростные двига- тели: двухскоростные	1500/3000 750/1500 1000/1500 500/1000	От 0,1/0,14 до 60/71 От 0,7/0,9 до' 132/200 От 1,8/2,1 до 11/13 От 6,7/11 до 75/110
	трехскоростные	1000/1500/3000 750/1500/3000	От 1/1,1/1,5 до 6,7/7,5/10,5 От 0,63/1,1/1,5 до 25/28/37
	четырехскоростные	500/750/1000/1500	От 1,8/4/4,25/6,7 до 12/22/24/30
Примечание. Подробные сведения о двигателях серии 4А см. в каталоге
Ирформэлектро, вцп. Q1.Q1.63 —77.
1И
Таблица 11.4
Шкалы мощностей и типы двигателей АН-2
Мощность номиналь- ная, кВт	Цифровая часть обозначения при синхронной частоте вращения, об/мин				
	1000	750	600	500	375
500	—	—	—	16-39-12У4	17-31-16У4
630	—	—	15-57-ЮУ4	16-48-12У4	17-39-16У4
800	—	15-57-8У4	15-69-10У4	16-57-12У4	—
1000	15-57-6У4	15-69-8У4	16-57-10У4	17-48-12У4	—
1250	15-69-6У4	16-57-8У4	16-69-10У4	17-57-12У4	—
1600	16-57-6У4	16-69-8У4	17-57-10У4	—	—
2000	16-69-6У4	16-83-8У4	17-69-10У4	—	—
Примечания. 1. Пример условного обозначения: АН-2-15-57-6У4. 2. Пода
ровные сведения о двигателях см. в каталоге Информэлектро, вып. ЛК 01.02/03.05—75.
11.5.	Электродвигатели с фазным ротором серии АКН
и АКН-2
Таблица 11.5
Шкала мощностей асинхронных высоковольтных
электродвигателей с фазным ротором серии АКН
Номинальная мощность (кВт) при синхронной частоте вращения, об/мин
1000	750	600	500	375	300	250
—	—	—	—	200	200	—
—	—	—	—	250	250	250
—	—	—	—	320	320	320
—	—	—	400	400	400	400
—	—	—	500	500	500	500
—	—	630	630	630	630	630
—	800	800	800	800	800	800
1000	1000	1000	1000	1000	1000	1000
1250	1250	1250	1250	1250	1250	1250
1600	1600	1600	1600	1600	1600	1600
2000	2000	2000	2000	2000	2000	2000
Примечание. Подробные сведения см в каталоге ВНИИЭМ, вып. 01.03,07 — 7Q.
112
Таблица 11.6
Технические данные асинхронных высоковольтных электродвигателей с фазным ротором серии АКН-2
Электродвигатель	Номи- нальная мощ- ность, кВт	При номинальной нагрузке				Данные ротора		М max	Маховый момент ротора, кН- м2	Масса, 103 кг
		частота вра- щения, об/мин	ток статора, А	К. п. д., %	cos <р	напря- жение, В	ток, А			
								^ном		
АКН-2-15-57-6У4	1000	985	117	95,1	0,87	875	675	2,6	4	5
АКН-2-15-69-6У4	1250	985	145	95,3	0,87	1050	700	2,6	4,4	5,65
АКН-2-16-57-6У4	1600	985	182	95,5	0,89	1360	690	2,6	8,5	7,7
АКН-2-16-69-6У4	2000	990	225	95,8	0,89	1700	690	2,8	9,8	8,6
АКН-2-15-57-8У4	800	735	95	94,8	0,86	965	490	2,5	4,7	4,9
АКН-2-15-69-8У4	1000	740	117	95	0,87	1180	500	2,5	5,4	5,45
АКН-2-16-57-8У4	1250	740	144	95,2	0,88	1200	620	2,3	8,5	7,45
АКН-2-16-69-8У4	1600	740	183	95,5	0,88	1430	660	2,3	9,8	8,4
АКН-2-16-83-8У4	2000	740	228	95,8	0,88	1780	660	2,4	И,4	9,4
АКН-2-15-57-10У4	630	590	77	94,5	0,83	850	440	2,3	5,2	4,8
АКН-2-15-69-10У4	800	590	98	94,6	0,83	1025	465	2,3	6,2	5,35
АКН-2-16-57-10У4	1000	590	121	94,7	0,84	1170	505	2,6	10,4	6,9
АКН-2-16-69-10У4	1250	590	150	94,9	0,85	1400	530	2,6	12	7,85
АКН-2-17-57-10У4	1600	595	188	95,2	0,86	1480	635	2,4	21,3	9,75
АКН-2-17-69-10У4	2000	595	232	95,3	0,87	1770	665	2,4	25,2	10,85
АКН-2-16-39-12У4	500	490	65	93,4	0,8	665	455	2,3	7,8	5,73
АКН-2-16-48-12У4	630	490	81	93,8	0,8	810	465	2,3	9	6,35
АКН-2-16-57-12У4	800	490	102	94,3	0,8	990	480	2,4	10,3	6,9
АКН-2-17-48-12У4	1000	495	125	94,6	0,81	1060	560	2,3	18,8	8,95
АКН-2-17-57-12У4	1250	495	154	94,8	0,82	1260	590	2,3	21,6	9,8
АКН-2-18-43-12У4	1600	495	192	94,6	0,85	850	1150	2,4	39	9,75
АКН-2-18-53-12У4	2000	495	237	95	0,86	1050	1170	2,5	45	10,05
АКН-2-17-23-16У4	315	365	43	91,3	0,78	480	400	2,3	11,9	5,45
АКН-2-17-27-16У4	400	365	54	91,9	0,78	565	430	2,3	13	5,8
Продолжение табл. 11.6
Электродвигатель	Номи- нальная мощ- ность, кВт	При номинальной нагрузке				Данные ротора		М max	Маховый момент ротора, кН- м2	Масса, 10* кг
		частота вра- щения, об/мин	ток статора, А	к. п. д., %	COS ф	напря- жение, В	ток, А			
								^ном		
АКН-2-17-31-16У4	500	365	67	92,6	0,78	685	440	2,3	14,4	6,15
АКН-2-17-39-16У4	630	365	84	93,3	0,78	855	440	2,4	16,8	6,75
АКН-2-18-36-16У4	800	370	108	93,8	0,76	950	520	2,4	34	7,7
АКН-2-18-43-16У4	1000	370	132	94,1	0,78	1090	565	2,3	39	8,4
АКН-2-18-53-16У4	1250	370	166	94,5	0,72	805	950	2,4	45	9,35
АКН-2-19-33-16У4	1600	<370	194	94,5	0,84	745	1340	2,2	75,5	9,8
АКН-2-19-41-16У4	2000	/370	241	94,8	0,85	910	1370	2,3	88,5	11
АКН-2-17-31-20У4	315	1 290	48	’ 91,2	0,69	535	335	2,3	14,3	6,15
АКН-2-17-39-20У4	400	1 290	57	91,8	0,73	645	370	2,3	16,7	6,75
АКН-2-18-27-20У4	500	1 290	72	92	0,72	720	435	2,3	26	6,75
АКН-2-18-36-20У4	630	290	87	93	0,75	905	430	2,3	32	7,35
АКН-2- 18-43-20У4	800	295	112	93,3	0,74	1100	445	2,3	35	8,05
АКН-2-19-33-20У4	1000	295	134	93,4	0,77	ИЗО	550	2,5	71,6	8,8
АКН-2-19-41-20У4	1250	295	163	93,9	0,79	775	1000	2,4	80	10
АКН-2-18-27-24У4	315	240	49	91,1	0,68	535	370	2,3	26	6,5
АКН-2-18-31-24У4	400	240	62	91,6	0,68	625	400	2,3	28	7
АКН-2-18-36-24У4	500	240	78	91,9	0,67	765	400	2,4	32	7,35
АКН-2- 18-57-24У4	630	245	98	92,8	0,67	990	390	2,5	38	8,4
АКН-2-19-33-24У4	800	245	ПО	93	0,75	880	560	2,3	70	8,8
АКН-2-19-41-24У4	1000	245	138	93,3	0,75	1100	570	2,3	80	10
АКН-2-19-47-24У4	1250	245	173	93,2	0,75	745	1040	2,4	89,7	10,8
механизмов,
привода
предназначены для
Примечания. 1. Электродвигатели АКН-2 изготовляются на
требующих регулирования частоты вращения (шахтный подъем и др.), а
напряжение 6000 В
________________________ _______ _г__,____ х_______ ________-также не требующих
желыми условиями пуска (вентиляторы и др.). 2. Номинальный режим работы двигателей
Двигатели допускают работу в повторно-кратковременных режимах S3, S4, S5 при условии,
и
регулирования частоты вращения, но с тя-
— продолжительный S1 по ГОСТ 183—74.
Двигатели допускают "работу в повторно-кратковременных режимах S3, S4, S5 при условии, что средняя квадратическая мощность не
превышает номинальную. 3. Подробные сведения по двигателям АКН-2 см. в каталоге Информэлектро, вып. 01.03 13 — 74.
11.6. Синхронные электродвигатели
Таблица 11.7
Шкала мощностей и типы синхронных электродвигателей единой серии СДН 14—20-го габаритов
Номи- нальная мощ- ность, кВт	Цифровая часть обозначения двигателя при частоте вращения, об/мин										
	1000	750	600	500	375	300	250	187	167	150	100
320	—	—	—	—	15-21-16	15-29-20	16-21-24	17-19-32	18-21-36	18-24-40	—
400	—	—	—	14-36-12	15-26-16	15-36-20	16-26-24	17-21-32	17-26-36	18-19-40	—
500	—	—	—	14-44-12	15-34-16	16-26-20	16-34-24	17-26-32	17-31-36	18-24-40	—
630	—	—	14-44-10	15-34-12	15-41-16	16-34-20	16-41-24	17-34-32	18-24-35	—	—
800	—	14-46-8	14-56-10	15-39-12	16-34-16	16-41-20	17-31-24	18-26-32	18-29-36	—	19-31-60
1 000	14-49-6	14-59-8	14-59-10	15-49-12	16-41-16	17-31-20	17-39-24	18-34-32	18-36-36	—	19-39-60
1 250	14-59-6	15-39-8	15-49-10	16-41-12	16-51-16	17-39-20	17-46-24	18-44-32	18-44-36	—	20-24-60
1 600	15-39-6	15-49-8	15-64-10	16-51-12	17-41-16	17-46-20	18-39-24	—	—	—	20-31-60
2 000	15-49-6	15-64-8	15-54-10	16-64-12	17-49-16	18-39-20	18-49-24	—	—	—	20-39-60
2 500	15-64-6	16-54-8	16-71-10	17-49-12	17-59-16	18-49-20	18-61-24	—	—	—	20-49-60
3 200	15-76-6	16-71-8	16-86-10	17-59-12	18-49-16	18-61-20	19-46-24	—	—	—	—
4 000	16-69-6	16-86-8	17-59-10	17-76-12	18-61-16	18-74-20	19-54-24	—	—	—	—
5 000	16-84-6	17-59-8	17-76-10	18-59-12	—	—	—	—	—	—	—
6 300	16-104-6	17-76-8	17-94-10	18-71-12	—	—	—	—	—	—	—
8 000	—	17-94-8	18-71-10	18-91-12	—	—	—	—	—	—	—
10 000	—	17-119-8	18-91-10	18-111-12	—	—	—	—	—	—	—
*- Примечания. 1. Двигатели СДН выполняются на напряжение 6000 В. 2. Подробные сведения по двигателям СДН см. в ка-
талоге ОВНИИЭМ, вып. 01.10.07 — 70.
Таблица 11.8
Технические данные синхронных электродвигателей серии СДН-2
Цифро- вая часть обозна- чения двига- теля	Номиналь- ные		При номи- нальной нагрузке		X «3 Е 3	8 о в 3	Пусковые характе- ристики				Данные возбу- ждения		Маховый момент, кН. м2	Масса общая, 10®, кг
	мощность, кВт	частота вращения, об/мин	ток ста- тора, А	к. п. д.» %			к	S о к	пуск	I WOH№ I	напряже- ние, В		и о		
16-36-6	1000	1000	112	95,5	1,8		5,7		0,85		33	312	4,3	4,9
16-49-6	1250	1000	139	95,9	1,9		6,6		1,1		37	290	5,4	5,9
16-59-6	1600	1000	178	96,2	1,8		6,6		1,1		43	299	6,3	6,8
16-74-6	2000	1000	221	96,6	1,8		7		1,2		45	296	7,8	7,8
17-56-6	2500	1000	276	96,7	1,9		6,8		1,3		51	288	14,3	9,4
17-71-6	3150	1000	350	96,9	1,7		6,6		1,3		58	281	17,4	10,9
17-89-6	4000	1000	440	97,1	1,7		7		1,4		65	279	21	12,7
16-36-8	800	750	90	94,9	1,9		5,5		0,9		34	310	5,4	4,9
16-46-8	1000	750	112	95,4	1,8		5,8		1		39	303	6,6	5,7
16-59-8	1250	750	140	95,7	1,7		5,8		1		44	291	8,1	6,7
17-44-8	1600	750	178	95,9	1,8		5,9		1,1		45	284	15,1	7,9
17-56-8	2000	750	222	96.2	1,9		6,6		1,3		53	282	18,4	9,4
17-71-8	2500	750	277	96,5	1,9		6,9		1,4		61	276	22	11
16-36-10	630	600	71,4	94,6	1,8		5		0,75		35	271	5,9	4,9
16-44-10	800	600	90,3	95,1	1,8		5		0,75		38	279	7	5,5
16-56-10	1000	600	112,5	95,3	1,9		5,4		0,8		44	274	8,9	6,5
17-44-10	1250	600	140	95,5	1,9		5,4		1,1		55	258	16,6	7,8
17-51-10 17-64-10	1600 2000	600 600	178 222	95,9 96,1	1,8 1,7		5,2 5		1 1		63 73	270 268	18,8 22,8	8,8 10,3
16-36-12	500	500	57,5	93,7	1,9		5,2		1		38	286	5,9	4,4
16-44-12	630	500	71,5	94,2	1,9		5,1		1		40	288	6,9	5
17-31-12	800	500	91	94,3	1,9		4,7		1		46	298	12,4	5,6
17-39-12	1000	500	113	94,9	1,8		4,5		1		52	293	14,7	6,3
17-49-12	1250	500	141	95,3	1,9		5,2		1,1		56	294	18	7,5
17-19-16	315	375	37	91,1	2,1		4,6		0,9		35	272	9	4,2
17-21-16	400	375	46,5	91,4	2,1		4,4		0,85		41	296	9,5	4,4
17-26-16	500	375	58	92,5	2,1		4,6		0,9		46	296	11	4,8
17-31-16	630	375	72	93,2	2		4,5		0,85		48	304	12,8	5,4
17-41-16	800	375	94,5	94,1	1,8		4,2		0,75		50	280	15,7	6,1
17-26-20	315	300	37	91	2,6		4,5		0,9		41	277	11,1	4,7
17-31-20	400	300	47	91,7	2,7		4,5		0,75		46	296	12,7	5,2
17-41-20	500	300	58	92,8	2,5		4,6		0,75		51	264	15,8	6
Примечания. 1. Двигатели СДН-2 выполняются на напряжение 6000 В (по
согласованию с заказчиком — на 3000 В). 2. Подробные сведения по двигателям СДН-2
см. в каталоге Информэлектро, вып. 01.01.13—76.
116
Таблица 11.9
Технические данные Синхронных электродвигателей серии СДВ
Цифро- вая часть обозна- чения двига- теля	Номиналь- ные		При номи- нальной нагрузке		X «3 Е 3	г о к 3	Пусковые характе- ристики				Данные возбу- ждения		Маховый момент, кН- м2	Масса общая, 10* кг
	мощность, кВт	частота вращения, об/мин	токтста- тора, А	к. п. д., %			^пуск	о	М пуск		напряже- ние, В	1	ток, А		
15-39-10	800	600	90,5	94,3	2,2		6,4		1		49	260	18	9
15-49-10	1000	600	113,5	94,8	2		5,7		0,9		54	245	22	10,4
15-64-10	1250	600	141	95,3	2,2		7		1,1		63	241	26	11
15-64-10	1600	600	179	95,5	2		5,5		0,8		75	291	26	12,3
15-34-12	400	500	46	93	2,7		8,3		1,5		44	215	15	7,1
15-34-12	500	500	57,5	93,2	2,4		6,7		1,2		48	238	15	7,1
15-49-12	800	500	91	94,3	2,1		6		1,1		49	240	20	9,5
15-41-12	1250	500	141	94,7	2,2		6		0,6		76	290	46	11,3
16-51-12	1600	500	180	95	2,1		6		0,6		76	286	55	12,4
16-64-12	2000	500	224	95,6	2,1		6,1		0,6		76	280	67	14,5
16-41-16	1000	375	114	94,1	2,5		6,4		0,8		84	254	37	Н.2
Примечания. 1. Двигатели СДВ предназначены для привода вентиляторов
главного проветривания и других механизмов с большими маховыми моментами. 2. Дви-
гатели выполняются на напряжение 6000 В, 50 Гц. 3. Пуск двигателей — прямой от
полного напряжения сети с включенным в цепь обмотки возбуждения пусковым сопро-
тивлением. 4. Полные сведения о двигателях СДВ см. в каталоге Информэлектро, вып.
01.10.10—71.
11.7	. Электрические машины постоянного тока
Таблица 11.10
Технические данные электрических машин постоянного тока
единой серии П1—11-го габаритов
Машина	Электродвигатели			Генераторы			Масса, кг
	Номинальные			Номинальные			
	мощ- ность, кВт	напря- жение, В	частота вра- щения, об/мин	мощ- ность, кВт	напря- жение, В	частота вра- щения, об/мин	
П-11У4	0,13	НО; 220	1000							18,5
	0,3		1500				
	0,45		2200				
	0,7		3000				
П-12У4	0,2	ПО; 220	1000	—	—	—	23,5
	0,45		1500				
	0,7		2200				
	1		3000				
П-21У4	0,2	ПО; 220	750	0,37	115; 230	1450	37,8
	0,3		1000	1,25		2850	
	0,7		1500				
	1		2200				
	1,5		3000				
117
Продолжение табл. 11.10
Машина	Электродвигатели			Генераторы			Масса, кг
	Номинальные			Номинальные			
	мощ- ность, кВт	напря- жение, В	частота вра- щения, об/мин	мощ- ность, кВт	напря- жение, В	частота вра- щения, об/мин	
П-22У4	0,3	ПО; 220	750	0,6	115; 230	1450	43,8
	0,45		1000	1,5		2850	
	1		1500				
	1,5		2200				
	2,2		3000				
П-31У4	0,45	НО; 220	750	1	115; 230	1450	54,5
	0,7		1000	2		2850	
	1,5		1500				
	2,2		2200				
	3,2		3000				
П-32У4	0,7	ПО; 220	750	1,5	115; 230	1450	67,5
	1		1000				
	2,2		1500	3,8		2850	
	3,2		2200				
	4,5		3000				
П-41У4	1	ПО; 220	750	2,7	115; 230	1450	87
	1,5		1000				
	3,2		1500	6,2		2850	
	4,2		2200				
	6		3000				
П-42У4	1,5	ПО; 220	750	3,2	115; 230	1450	97
	2,2		1000				
	4,5		1500	7,2		2850	
	5,3		2200				
	8		3000				
П-51У4	2,2	ПО; 220	750	2,7	115; 230	970	127
	3,2		1000	5		1450	
	6		1500				
	8		2200	11		2850	
	11	220	3000				
П-52У4	3,2	ПО; 220	750	3,1	115; 230	970	147
	4,5		1000	6,5	115; 230;	1450	
	8		1500		460		
	10,5		2200	14	115; 230	2850	
	14	220	3000				
П-61У4	4,5	ПО; 220	750	4,5	115; 230	970	178
	6		1000	9	115; 230;	1450	
	11		1500		460		
	14	220	2200	18	230	2850	
	19		3000				
П-62У4	6	ПО; 220	750	5,1	115; 230	970	198
	8		1000	11,5	115; 230;	1450	
	14		1500		460		
	18	220	2200	25	230	2850	
	25		3000				
118
Продолжение табл. 11.10
Машина	Электродвигатели			Генераторы			Масса, кг
	Номинальные			Номинальные			
	мощ- ность, кВт	напря- жение, В	частота вра- щения, об/мин	мощ- ность, кВт	напря- жение, В	частота вра-' щения, об/мин	
П-71У4	7	110; 220	750	9,5	115; 230	970 '	1 300
	11		1000	16	115; 230;	1450	
	19		1500		460		
	25		2200				
	32	220	3000				
П-72У4	10	110; 220	750	12,5	115; 230	970	340
	14		1000	21	115; 230;	1450	
	25		1500		460		
	32		2200				
	42	220	3000				
П-81У4	14	НО; 220	750	19	115; 230	970	395
	19		1000	27	115; 230;	1450	
	32		750		460		
П-82У4	19	110; 220	750	25	115; 230;	970	430
	25		1000	32	460	1450	
	42	220	1500				
П-91У4	19	НО; 220	600	32	115; 230;	970	560
	25		750		460		
	32		1000	50		1450	
	55	220	1500				
П-92У4	25	110; 220	600	42	115; 230;	970	660
	32		750		460		
	42	220	1000	65	230; 460	1450	
	75		1500				
П-101У4	32	НО; 220	600	55	115; 230;	970	830
	42		750		460	1450	
	55		1000	90	230; 460		
	100	220	1500				
П-102У4	42	ПО; 220	600	65	460	970	950
	55		750	70	115; 230	970	
	75	220	1000	НО	230; 460	1450	
	125		1500				
П-111У4 ‘	55	НО; 230	600	90	115; 230;	970	1150
	75	220	750	145	460	1450	
	100		1000	150	230	1450	
	160		1500				
П-112У4	70	220	600	НО	460	970	1340
	85		750	115	230	970	
	125		1000	170	460	1450	
	200		1500	190	230	1450	
Примечание. Подробные сведения см. в каталоге Информэлектро, вып.
01.74.
119
Таблица 11.11
Технические данные электродвигателей постоянного тока
серии П 15—18-го габаритов
Электро- двигатель	Мощность, кВт	Номинальные				Ток^возбуждения при1Напряжении 220 В, А	Воздуш- ное охла- ждение		Маховый момент, кН. м2	Масса общая, 10® кг
		напряже- ние, В	частота вращения, об/мин	ток, А	к. п. д., %		давление воздуха, Па	расход воз- духа, 10® м’/ч		
П151-8КУ4	500	420	750	1280	93	13,8	400	6,15	3,9	5,83
	400	420	600	1030	92,5	13,6				
П152-8КУ4	600	420	750	1525	93,6	25,1	400	6,85	4,2	6,47
	500	420	600	1280	93,1	16,4				
П153-8КУ4	750	520	750	1535	94,1	19	500	7,55	4,9	7,63
	600	420	600	1520	93,7	20,2				
	500	330	500	1630	92,9	17,7				
П171-8КУ4	900	550	750	1755	93,4	17,9	450	10,45	11,4	8,45
	750	460	600	1735	94,1	19,7				
	600	660	500	975	93,4	24,6				
П172-8КУ4	900	550	600	1750	93,5	21,4	400	Н.4	12,5	9,39
	750	460	500	1750	93,1	21,2				
П172-12КУ4	1100	550	750	2150	93,9	20,4	470	12,6	13,6	9,9
П173-12КУ4	1300	660	750	2100	94,3	20,9	520	13,5	15,1	10,9
	1100	550	600	2140	94,1	29				
П173-8КУ4	900	550	500	1750	93,6	21,2	420	11,7	14	10,36
	750	460	400	1750	93	30				
П18-33-9КУ4	1600	750	750	2280	94	17,8	350	18	31	14.23
	1300	660	600	2105	93,6	22,6				
П18-40-9КУ4	1950	900	750	2300	94,2	21,4	400	19,8	34	15,41
	1600	750	600	2270	94	20,8				
	1300	660	500	2100	93,9	26,3				
	1100	550	400	2140	93,3	26,2				
П18-50-9КУ4	1950	900	600	2300	94,3	22,8	420	20,4	38	17,59
	1600	750	500	2270	94	22,5				
	1300	660	400	2100	93,9	26,8				
П18-60-9КУ4	2250	1000	600	2300	94,4	26	440	21	44	21,67
	1950	900	500	2300	94	26				
	1600	750	400	2270						
П18-75-9КУ4	2250	1000	500	2300	94,4	27,6	460	21,6	51	24,53
	1950	900	400	2300						
120
Таблица 11.12
Технические данные тихоходных электродвигателей
постоянного тока
Электродвигатель	Мощ- ность, кВт	Номинальные			KS 3 н » оХ	Масса общая, 10* кг
		напря- жение, В	частота вра- щения, об/мин	ток, А		
П2-630-213-4КУ4	1000	600	45	2000	360	48,5
(4МКУ4)	1250	750	56	1920		
	1600	930	71	1940		
П2-630-214-4КУ4	1000	600	32	2060	380	58,5
(4МКУ4)	1250	750	45	1960		
	1600	930	56	1960		
П2-630-214-8КУ4	2000	600	71’	3960	407	59,5
(8МКУ4)	2500	750	90	3620		
	3150	930	125	3640		
П2-630-215-4КУ4	1250	750	32	2010	518	71,6
(4МКУ4)	1600	930	40	2000		
П2-630-215-8КУ4	2000	600	56	3720	545	75,4
(8МКУ4)	2500	750	71	3650		
	3150	930	90	3650		
П2-630-216-8КУ4	2000	600	45	3720	650	88,5
(8МКУ4)	2500	750	56	3690		
	3150	930	71	3680		
П2-800-253-8КУ4	3150	600	56	5720	2070	100
	4000	750	71	5720		
	5000	930	90	5720		
П2-800-255-8КУ4	3150	600	40	5770	2400	119,5
	4000	750	50	5770		
	5000	930	63	5740		
П2-800-256-8КУ4	3150	600	32	5850	2630	138,3
	4000	750	40	5830		
	5000	930	50	5780		
Примечания. 1. Допустимая перегрузка; 2,0 (рабочая — не более 15 с),
2,25 (отключающая). 2. Режим работы S1 или S8 по ГОСТ 183 — 74. 3. Двигатели имеют
независимое возбуждение напряжением 220/110 В.
Таблица 11.13
Технические данные крупных электродвигателей постоянного тока
Электродвигатель	Мощ- ность, кВт	Номинальные			Данные возбуждения	
		напря- жение, В	частота вра- щения, об/мин	ток, А	напря- жение, В	ток, А
П2-20/68-2	2000	930	125/250	2300	220	93
П2-21/33-2.5	2500	750	250/500	3540	220	60
П22/120-4.5	4500	930	150/300	5100	220	95
П22/80-4.5	4500	930	215/400	4600	200	115
121
Продолжение Табл. 11.13
Электродвигатель	Мощ- ность, кВт	Номинальные			Данные возбуждения	
		напря- жение, В	частота вра- щения, об/мин	ток, А	напря- жение, В	ток, А
П23/165-5	5000	850	50/90	6300	115	490
П23/71-4	4000	930	160/320	4530	140	150
П25/105-4	4000	930	60/100	4630	125	155
ПБК 380/125	3400	900	34	4150	150	152
ПБК 380/80	2000	900	30	2450	220	137
ПБК 380/65	2000	900	38	2450	220	120
Примечание. Подробные сведения об электродвигателях П2 и ПБК см*
в каталогах Информэлектро, вып. 61.18.03 — 74 и 01.18.07 — 77.
12.	РУДНИЧНЫЕ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ
12Л. Номенклатура асинхронных взрывобезопасных
электродвигателей
Таблица 12 1
Серия электро- двигателей	Номиналь- ная мощ- ность, кВт	Номинальное напряжение, В	Синхронная частота вращения, об/мин	Номер отраслевого каталога
С короткозамкнутым ротором
ВР ВРЛ ВРМ ВРП	0,25—110 3—13 2,2—110 15-37	220; 380; 660 380; 660 380; 660 380; 660	600-3000 750, 1500 1500, 3000 1000, 1500	01.04.20—76
ВАО	0,27—100	220; 380; 660	750—3000	01.04.09—75
ВАОЛ	3—13	380; 660	750, 1500	01.04.26—73
ВАОБ	5,5	380; 660	3000	01.04.27—73
ВАОМ	1,5—38	380; 660	3000	
ВАМП	7,5—40	380	750	
КО, КОФ, КОМ	11—100	380; 660	750—3000	01.04.50—77
МА36	40—125	380; 660	750-3000	01.04.01—64
ВАО2	75—315	380; 660	600—3000	01.04.18—74
ВАОПК	110—160	380; 660	1000, 1500	01.04.42—76
ЭДК, ЭДКО, ЭДКОР	22-145	380; 660; 1140	1500	01.04.37—75
ЭДКОФ4, ЭДКОФ5	37—110	380; 660; 1140	1500	01.04.32—75
ЭКВ	36—200	380; 660; 1140	1500	01.04.23—75 01.04.37—75
ВАО	200—2000	6000	750—3000	01.04.34—75
«Украина»	200—1600	6000	1500, 3000	01.04.07—70
2АЗМВ	500—630	6000	3000	01.04.33—74
122
Продолжение табл. 12.1
Серия электро- двигателей	Номиналь- ная мощ- ность, кВт	Номинальное напряжение, В	Синхронная частота вращения, об/мин	Номер отраслевого каталога
С фазным ротором
ВАОК
МА36
75—315	380; 660	750;	1000	
40—125	380; 660	750;	1000	01.04.01—64
Примечания. 1. Электродвигатели серий В АО, В АОЛ, ВАОМ, ВАМП,
ВАОБ, КО, КОФ, КОМ, МА36 заменяются электродвигателями серии ВР и ее модифи-
кациями. 2. Электродвигатели МА36 с фазным ротором заменяются электродвигателями
ВАОК.
12.2.	Асинхронные электродвигатели единой серии ВР
мощностью от 0,25 до ПО кВт
Серия ВР охватывает диапазон мощностей от 0,25 до НО кВт(при 1500об/мин)
и высоты оси вращения от 63 до 280 мм. По степени защиты от внешних воздей-
ствий двигатели изготовляют в исполнении IP54.
Номинальное напряжение обмотки статора 380 и 380/660 В. По заказам
потребителя могут быть изготовлены двигатели на напряжение 220 и 220/380 В.
Технические данные двигателя ВР приведены в табл. 12.2.
Габаритные, установочные и присоединительные размеры двигателей при-
ведены на рис. 12.1 — 12.5 и в табл. 12.3—12.7. Двигатели ВР выпускаются в кли-
матических исполнениях У, Т или ХЛ категорий 2—5 по ГОСТ 15150—69
и ГОСТ 15543—70 на базе единой конструкции для всех категорий. Двигатели
ВР63—ВР132 имеют изоляцию класса нагревостойкости В, ВР160—ВР280—
класса F, ВР250—ВР280 — класса Н.
Типы подшипников, применяемых в двигателях серии ВР, приведены в
табл. 12.8.
Таблица 12.2
Технические данные электродвигателей серии ВР
Электро- двигатель	Номинальная мощность, кВт	При номинальной нагрузке					пуск ^ном			Маховый мо- мент, Н.м2
		ток статора (А) при на- пряжении, В	к. п. д., %	cos <р	^пуск	о к		X СЧ Е 3	S о ас 3	
		380 | 660								
Синхронная частота вращения 3000 об/мин
ВР63А2	0,37	0,92	0,53	73,0	0,84	6	2,3	2,5	0,022
ВР63В2	0,55	1,3	0,75	76,0	0,85	6	2,3	2,5	0,029
ВР71А2	0,75	1,7	0,98	78,0	0,86	6	2,3	2,5	0,043
ВР71В2	М	2,4	1,39	80,0	0,87	6	2,3	2,5	0,049
ВР80А2	1,5	3,15	1,80	81,0	0,90	6	2,3	2,5	0,088
ВР80В2	2,2	4,45	2,55	83,0	0,91	6	2,3	2,5	0,118
BP90L2	3	6,35	3,7	82,5	0,81	6	2	2,4	0,196
BP100S2	4	8,3	4,8	84,5	0,81	6,7	2,1	2,5	0,294
123
Продолжение табл. 12.2
Электро- двигатель	Номинальная мощность, кВт	При номинальной нагрузке				^пуск	Люм	м пуск	£ о ЕС 3	«3 Е 5	2 о к *	Маховый мо- мент, Н.м2
		ток статора (А) при на- пряжении, В		к. п. д., %	COS ф							
		380	660									
BP100L2	5,5	И,2	6,5	85	0,88	6,7		2,1		2,5		0,392
ВР112М2	7,5	14,8	8,5	88	0,88	7		2,2		2,9		0,588
ВР132М2	11	21,7	12,5	88,5	0,87	7		2		2,8		1,47
BP160S2	15	29	16,5	89,5	0,89	6		1,8		2,5		2,94
ВР160М2	18,5	35	20	90	0,9	6		1,8		2,6		3,53
BP180S2	22	42	24	90	0,89	6,9		2		2,7		5
ВР180М2	30	56	32	91	0,9	6,7		2		2,5		6,08
ВР200М2	37	73	42	90	0,86	5,5		1,9		2,3		11,5
BP200L2	45	86,5	50	90	0,88	6,2		1,8		2,3		13,6
ВР225М2	55	107	62	90,7	0,86	6,9		2,3		2,7		16,7
BP250S2	75	140	80	92	0,89	7		1,6		2,4		34,3
ВР250М2	90	166	95	92	0,9	7		1,6		2,6		43,2
BP280S2	ПО	202	117	93	0,89	7		1,6		3		54
Синхронная частота вращения 1500 об/мин
ВР63А4	0,25	0,73	0,42	70	0,75	5,5	1,8	2,2	0,029
ВР63В4	0,37	1,05	0,6	71	0,76	5,5	1,8	2,2	0,039
ВР71А4	0,55	1,47	0,84	74	0,77	5,5	1,8	2,2	0,062
ВР71В4	0,75	1,95	1,13	76	0,77	5,5	1,8	2,2	0,091
ВР80А4	1,1	2,65	1,52	79	0,8	5,5	1,8	2,2	0,127
ВР80В4	1,5	3,55	2,05	80	0,8	5,5	1,8	2,2	0,176
BP90L4	2,2	5,15	3	81	0,8	6	2	2,6	0,294
BP100S4	3	6,9	4	82	0,81	5,8	2,1	2,5	0,49
BP100L2	4	8,85	5,1	84	0,82	5,8	2	2,5	0,607
ВР112М4	5,5	11,7	6,8	86	0,83	6,8	2,3	2,9	0,981
BP132S4	7,5	15,2	8,7	89	0,85	7	2,3	3	2,34
ВР132М4	И	22,4	12,8	89,3	0,84	7	2,3	3,2	2,94
BP160S4	15	30	17,5	90	0,85	6	2,5	2,6	5,68
ВР160М4	18,5	36,5	2,1	90	0,86	6	2,2	2,6	6,96
BP180S4	22	43	25	88,5	0,88	5,7	2,1	2,3	11,5
ВР180М4	30	58	33,5	89,5	0,88	5,7	2,1	2,3	14,1
ВР200М4	37	71,5	41,5	90,5	0,87	6,1	2,2	2,6	18,7
BP200L4	45	86	49,5	91,5	0,87	6,3	2,2	2,7	22,7
ВР225М4	55	107,5	62	91,5	0,85	6,1	2,1	2,3	34,3
BP250S4	75	140	80,5	91,7	0,89	7	2	2,5	66,7
ВР250М4	90	166	95	92	0,9	6,5	2	2,5	78,5
BP280S4	НО	202	116	93,5	0,89	6,8	2	2,8	115
Синхронная частота вращения 1000 об/мин
ВР71А6	0,37	1,09	0,63	71	0,73	4,5	1,7	2	0,089
ВР71В6	0,55	1,57	0,9	72	0,74	4,5	1,7	2	0,108
ВР80А6	0,75	2,14	1,23	72	0,74	4,5	1,7	2	0,176
ВР80В6	1,1	3	1,73	74	0,75	4,5	1,7	2	0,235
BP90L6	1,5	4,15	2,4	76,5	0,72	4,5	2,1	2,3	0,3
BP100L6	2,2	5,75	3,3	80	0,73	5,5	2,0	2,4	0,785
124
Продолжение табл. 12.2
Электро- двигатель	Номинальная мощность, кВт	При номинальной нагрузке				X о р* И	3 о	М пуск	3 о к 3	X со Е 3	3 о X 3	Маховый мо- мент, Н-м’
		ток статора (А) при на- пряжении, В		к. п. д., %	cos ф							
		380	660									
ВР112МА6	3	7,2	4,15	81	0,78	6		2		2,7		1,08
ВР112МВ6	4	9,3	5,35	83,5	0,78	6		2		3		1,37
BP132S6	5,5	12,1	7	86,5	0,80	6,2		2,2		2,7		3,33
ВР132М6	7,5	16,5	9,5	86,5	0,80	6,5		2,4		2,8		4,02
BP160S6	11	23	13	88	0,83	6,2		2,4		2,6		10,2
ВР160М6	15	30	17,5	88	0,86	6		2		2,5		12,8
ВР180М6	18,5	37,5	21,5	90	0,83	6		2		2,6		14
ВР200М6	22	41,5	24	90,8	0,89	6,2		2,2		2,5		31,8
BP200L6	30	56,5	32,5	90,8	0,89	6,4		2		2,5		36,1
ВР225М6	37	71,5	41,5	90,3	0,87	6,3		2,1		2,4		57,2
BP250S6	45	87	50	91,3	0,86	6		1,7		2,2		78,5
ВР250М6	55	106	61	92	0,86	6		2		2,4		94
ВР280М6	75	145	83	93	0,85	5,8		1,6		2,6		143
ВР280М6	90	172	99	93	0,85	5,8		1,6		2,7		167
Синхронная частота вращения 150 об/мин
ВР112М8	3	8,1	4,65	80,5	0,7	4,9	1,9	2,5	1,37
BP132S6	4	10,4	6	84	0,7	4,9	1,8	2,4	3,33
ВР132М8	5,5	14,1	8,15	84,8	0,7	4,9	1,8	2,4	4,02
BP160S8	7,5	17,5	10	86	0,76	5,5	2	2,5	10,2
ВР160М8	11	25	14,5	86	0,77	5,5	2,1	2,5	12,8
ВР180М8	15	34	19,5	88,2	0,76	4,6	2,1	2,2	14
ВР200М8	18,5	39	22,5	89,5	0,81	5,6	2,1	2,4	31,8
BP200L8	22	45,5	26	89,6	0,82	5,7	2,2	2,4	36,1
ВР225М8	30	65	37,5	89	0,79	5,1	1,8	2Д	57,2
BP250S8	37	80	46	90,2	0,78	5	1,7	2	78,5
ВР250М8	45	96,5	55,5	90,7	0,78	5	1,8	2	94
BP280S8	55	111	64	92,2	0,82	' 5,5	1,6	2,5	162
ВР280М8	75	149	85,5	92,4	0,83	5,5	1,6	2,5	186
125
Таблица 12.3
Габаритные, установочные и присоединительные размеры электродвигателей ВР63,
ВР71, ВР80 (рис. 12.1), мм
Электро- двигатель	Форма исполнения	Габаритные размеры						Установочные и присоединительные размеры																Мас- са, кг
			«	•сГ	л	чз					сч	•о	43	43*	чз*	чз			43	•е	•е	43		
ВР63А	IM 1281	100	275	126	145	155	225	30	80	—	—	40	5	100	14	7	—	—	—	—	63	5	16	18,6
ВР63В	IM 4481	—		—			—		—	4	10	—		—		—	130	10	НО	60	—			20
	IM 1281/ IM 4481	100		126			225		80			40		100		7				—	63			20,5
BP7IA	IM 1281	по	305	145	145	170	240	40	90	—	—	45	6	112		7	—	—	—	—	71	6	21,5	22,8
ВР71В	IM 4481	—		—			—		—	4	12	—		—	19	—	165	12	130	71	—			23
	IM 1281/ IM 4481	но		145	140		240		90			45		112		7				—	71			23,3
ВР80А	IM 1281	130	350	155	140	190	255	50	100	—	—	50	6	125	22	10	—	—	—	—	80	6	24,5	34
ВР80В	IM 4481	—		—			—		—	4	12	—		—		—	165	12	130	76	—			
	IM 1281/ IM 4481	130		155			255		100			50		125		10				—	80			
Таблица 12.4
Габаритные, установочные и присоединительные размеры электродвигателей
ВР90, ВР100 (рис. 12.2), мм
Электро- двигатель	Форма исполнения	Габаритные размеры						Установочные и присоединительные размеры																Масса, кг
				о							««**				43	43	•у	43	43	43	-с	•е	4?	
ВР90	IM 1081	175	460	178	240	220	355	50	125	—	—	56	8	140	24	10	—	—	—	—	90	7	27	62
	IM 2081									4	14						215	15	250	180	—			63
	IM 3081	—		—			—		—			—		—		—					—			62
BP100S	IM 1081	180	515	205	240	242	375	60	112	—	—	63	8	160	28	12	—	—	—	—	100	7	31	77
	IM 2081									4	14						215	15	250	180	—			78
	IM 3081	—		—			—		—			—		—		—					—			77
BP100I.	IM 1081	205	540	205	240	242	375	60	140	—	—	63	8	160	28	12	—	—	—	—	100	7	31	83
	IM 2081									4	14						215	15	250	180				84
	IM 3081	—		—			—		—			—		—		—					—			83
Таблица 12.5
Габаритные, установочные и присоединительные размеры электродвигателей
ВРП2, ВР132 (рис. 12.3), мм
Электро- двигатель	Форма испол- нения	Габаритные размеры						Установочные							и присоединительные размеры										Масса, кг
			Л	•сГ			•е				94 ***	J»	***				тз	4	•<3			•е	J3	Л	
ВР112М	IM 1081	220	596	255	270	282	415	80	140	—	—	70	—	10	190	32	12	—	—	—	—	112		35	105
	IM 2081						425			4	16		0					265	15	300	230	—			НО
	IM 3081	—		—			—		—			—			—		—								108
BP132S	IM 1081	200	600	275	270	340	460	80	140	—	—	89	—	10	216	38	12	—	—	—	—	132	8	41	139
	IM 2081						470			5	18							300	19	350	250	—			147
	IM 3081	—		—			—		—			—	0		—		—								147
ВР132М	IM 1081	235	635	275	270	340	460	80	178	—	—	89		10	216	38	12	—	—	—	—	132		41	148
	IM 2081						470			5	18		0					300	19	350	250				155
	IM 3081	—		—			—		—			—			—		—					—			154
Таблица 12.6
Габаритные, установочные и присоединительные размеры электродвигателей
ВР160, ВР180, ВР200, ВР225, форма исполнения IM 1081 (рис. 12.4), мм
о
5 Дзюбан В С. и др.
Электро- двигатель	Число полю- сов	Габаритные размеры								Установочные и присоединительные размеры									Масса, кг |
			/>0	/з4	Ьц	&Э1	^80	Лзо	Лз1	/1	/10	/в1	bt		di	h	ht		
BP160S	2	250	690	185	315	400	400	206	520	но	178	108	12	254	42	160	8	45	210
ВР160М	2	290	740								210								230
BP160S	4; 6; 8	250	690								178		14		48		9	51,5	240
ВР160М	4; 6; 8	290	740								210								260
BP180S	2	290	750	190	340	400	440	256	570	но	203	121	14	279	48	180	9	51,5	250
ВР180М	2	330	795								241								320
BP180S	4	390	840								203		16		55		10	59	320
ВР180М	6; 8	330	795								241								325
ВР180М	4	440	890								241								355
ВР200М	2	440	920		390	420	470	350	610	но	267	133	16	318	55	200	10	59	395
BP200L	2	490	970								305								440
ВР200М	6; 8	345	860							140	267								375
ВР200М	4	440	950								267		18		60		11	64	415
BP200L	6; 8	385	900	225							305								485
BP200L	4	490	1000			320					305								460
ВР225М	2	520	1000	225	430	420	500	390	660	НО	311	149	16	356	55	225	10	59	540
ВР225М	4; 6; 7		1030							140			18		65		11	64	560
Таблица 12.7
Габаритные установочные и присоединительные размеры электродвигателей ВР250, ВР280,
форма исполнения IM 1001 (рис. 12.5), мм
Электро- двигатель	Число полю- сов	Габаритные размеры							Установочные и присоединительные размеры									Мас- са, кг
					^•1				^10	^81		Ью		^10	h	hi	h&	
BP250S	2	490	1040	525	500	620	635	140	311	168	18	406	65	24	250	11	69	675
ВР250М	2	540	1090						349									730
BP250S	4	490	1040						311		20		75			12	79,5	685
ВР250М	4	540	1090						349									750
BP250S	6; 8	490	1040						311									680
ВР250М	6; 8	540	1090						349									745
BP280S	2	535	1110	585	600	700	710	140	368		20	457	70	24	280	12	79,5	940
BP280S	4										22		80			14	85	955
BP280S	6; 8		1140					170		190								915
ВР280М	6; 8								419									970
5»
131
Рис. 12.4. Электродвигатели
ВР160, ВР180, ВР200, ВР225
исполнения 1М1081
Рис. 12.5. Электродвигатели
ВР250, ВР280 исполнения
JM1001
132
Таблица 12.8
Номера подшипников в электродвигателе ВР
Электродвигатель	Номер подшипника	
	со стороны привода	со стороны, противопо- ложной приводу
ВР63 ВР71 ВР80 ВР90 ВР100 ВР112 ВР132 BP160S2, ВР160М2 BP160S4, BP160S6, BP160S8, ВР160М4, ВР160М6, ВР160М8 BP180S2, BP180S4, ВР180М2, ВР180М4, ВР180М6, ВР180М8 ВР200М2, ВР200М4, ВР200М8, BP200L2, BP200L4, BP200L6, BP200L8 ВР225, ВР250, BP280S2 BP280S4, BP280S6, BP280S8, ВР280М6, ВР280М8	60 203 60 204 60 205 60 306 60 307 60 308 60 309 2 309 2 311 2312 2 314 2 317 2 318	60 203 60 204 60 205 60 306 60 307 60 308 60 309 309 311 312 314 317 318
Примечание. Двигатели ВР90—ВР280 имеют устройства для пополнения
подшипниковых узлов консистентной смазкой в процессе эксплуатации без демонтажа
и разборки.
Рис» 12.6, Электродвигатель ВРД
33
Т а б л и Ц а 12.9
Технические данные электродвигателей ВРЛ
Электродви- гатель	Номи- нальная мощ- ность» кВт	Частота вра- щения (снн- хронная), об/мии	При номинальнойХнагрузке			^пуск Л1ОМ	s 2	шах	Число пусков в час при ПВ = = 15 %	Маховый момент, Н-м2	Масса, кг
			ток статора при на- пряже- нии 660 В, А	к. п. д., %	COS ф						
								^ном			
ВРЛ112М4	5,5	1500	7,2	84	0,8	6,5	3	3,5	240	1	114
ВРЛ112М8	3	750	5,9	74	0,6	4,5	2,5	2,8	500	1,4	112
ВРЛ132М4	13	1500	15,6	84	0,87	6,5	2,5	2,8	240	2,6	150
ВРЛ132М8	5,5	750	9	80,5	0,67	5	2,5	2,8	500	3,7	148
Примечания. 1. Электродвигатели предназначены для привода шахтных маневровых лебедок Л БД и изготовляются на напря-
жение 380/660 В. 2. Режим работы повторно-кратковременный S2—S5 по ГОСТ 183—74.
Таблица 12.10
Габаритные, установочные н присоединительные размеры электродвигателей ВРЛ (рис. 12.6), мм
Электродви- гатель	Габаритные размеры				Установочные и присоединительные размеры														
		5»®		6»	bi		di	fife	^24	^2Ь	hi	h6	h	/7	^37	hi	/52	/«8	hi
ВРЛП2М4 ВРЛ112М8	270	170	465	650	8	30	35	75	280	270	7	33	68	128	315	400	146	26	347
ВРЛ132М4 ВРЛ132М8	270	180	520	685	10	35	40	95	325	315	8	38	72	128	350	420	148	30	322
Таблица 12.11
Технические данные электродвигателей ВРМ
Электро- двигатель	Номи- нальная		Частота вращения (синхронная), об/мин	К. П. д., %	Cos ф	/пуск	VtOllj	М пуск	2 о К 3	X СЧ е 3	2 о к 3	Маховый момент, Н.м2	Масса, кг
	мощность, кВт		скольжение, %											
ВРМ80В2	22	5	3000	83	0,91	6		2,3		2,6		0,111	38
BPM100S2	4	4,4	3000	85	0,87	6,5		2		2,8		0,29	84
ВРМ132М2	13	2,7	3000	89,7	0,85	7		2,2		2,9		1,35	156
ВРМ160М2	24	2,6	3000	91	0,87	6		1,9		2,5		3,4	230
BPM200L2	50	2,3	3000	91	0,88	6		1,7		2,2		11,8	405
BPM250S2	75	0,9	3000	93,4	0,88	7		1,6		2,4		32	700
BPM280S4	ПО	1,25	1500	93,5	0,89	6,8		1,8		2,8		107	970
Примечания. 1. Электродвигатели ВРМ предназначены для привода венти-
ляторов местного проветривания (встраиваемые). 2. Изготовляются на напряжение
380/660 В. 3. Режим работы продолжительный S1 по ГОСТ 183 — 74.
Рис. 12.7. Электродвигатель ВРМ
В двигателях ВР применена механически и электрически прочная и более
технологичная конструкция изоляции обмотки статора с эмальпроводами марок
ПЭТ-155, ПЭТ-180, ПЭТ-200 класса нагревостойкости F и Нс пазовой изоляцией
из композиционных материалов. В двигателях этой серии по сравнению с суще-
ствующими повышены начальный, пусковой и максимальный моменты, снижен
пусковой ток, скорость нарастания температуры в режиме к. з. электродвигателя
ограничена значением 7°С/с. В двигателях с высотами оси вращения 132—
280 мм применена встроенная тепловая защита с помощью датчиков реле
135
Таблица 12.12
Габаритные, установочные и присоединительные размеры электродвигателей ВРМ (рис. 12.7), мм
Электродви- гатель	Габаритные размеры				Установочные и присоединительные размеры																
	/зо	^31		^Э8		di			4яо	^22	С?24		^6	^20	/21	^35	^51	/52	^25	4зо	^37
ВРМ80В2	520	150	90	370	6	22		М12	130	М8	180	50	14	3,5	35	182	244	340	160				
BPM100S2	325	195	121	490	8	28	5	М16	215	М10	236	60	18	—	—	234	361	465	—	242	—
ВРМ130М2	720	270	165	600	10	38	10	М24	280	М12	310	80	22	—	—	312	436	585	—	324	—
ВРМ150М2	—	225	—	740	12	42	8	М24	343	М16	378	ПО	28	—	—	—	462	675	—	396	—
BPM200L2	—	515	—	880	15	55	10	М36	415	М16	450	ПО	28	—	—	505	736	890	—	480	—
BPM250S2	1250	—	330	1150	18	65	—	—	600	24	660	105	—	6	45	580	725	830	550	—	М24
BPM280S4	1290	—	391	1250	22	80	—	1	600	24	660	170	—	6	45	657	803	1015	550	—	М24
Продолжение табл. 12.12
Электродви- гатель	Установочные и присоединительные размеры																		
	4зз		h4		Л»7	r4.	/в>		Zss	^5в	hl	/в2	m	p	t	0C21	«22	OC24	OC25
ВРМ80В2					24,5		158						90	4			30°						
BPM100S2	—	—	13	31	—	207	91	123	143	—	96	60	4	—	—	45°	—	—	—
ВРМ130М2	—	—	20	41	—	259	93	148	219	—	96	77	4	—	—	45°	—	—	—
ВРМ150М2	—	—	20	45	—	309	114	160	248	—	99	158	4	—	—	60°	—	—	—
BPM200L2	—	—	31	59	—	408	—	170	400	—	111	60	6	—	—	60°	—	—	—
BPM250S2	—	М16	—	59	565	—	—			—	540	—	—	8	4	1	22° 30'	15°	45°	90°
BPM280S4	45	М20	—	85	630	—	—	—	—	657	—	—	8	4	3	22° 30'	15°	45°	90°
Таблица 12.13
Технические данные электродвигателей ВРП
Электродвигатель	Форма исполнения	Номинальная мощность, кВт	Частота вра- щения (син- хронная), об/мин	^пуск I ном	Мпуск ^ном	max ^ном	Масса, кг
ВРП16084	IM 4001	15	1500	6	2,3	2,6	250
ВРП160М4		18,5		6	2,2	2,6	270
ВРП18084		22		6	2,2	2,3	310
ВРП200М4		37		6,5	2,2	2,3	435
Таблица 12.14
Габаритные, установочные и присоединительные размеры
электродвигателей ВРП (рис. 12.8), мм
Электродви- гатель	Габаритные размеры			Установочные и присоединительные размеры												
	1 0	/з«	&31	/1	/го	/21	d,	dto	г/22	б/24	^25	h6	bi	Ьы	Md	а
ВРП16084 (б)	705	235	550	ПО	5	45	45	350	19	400	320	48,5	14	32	8	27° 30'
ВРП16084 (а)	690		550				48				300	51,5				
ВРП160М4 (б)	760		585				50	420		470	370	53,5		32	8	27° 30'
ВРП160М4 (а)	740		550				48	350		400	300	51,5				
ВРП18084 (б)	865	235	610	110	5	55	50	420	19	470	370	53,5	14	30	12	27° 30'
ВРП18084 (а)	845		600				55	400		450	350	59	16			
ВРП200М4 (б)	965	235	685	140	5	55	60	520	19	570	470	64	18	36	10	27° 30'
_ ВРП200М4 (а)	945		675					500		550	450					
ДТР-ЗМ-УТ, введена сплошная бандажировка лобовых частей обмотки статора
стеклолентой (для всыпной обмотки). Применена коробка выводов с шестью’си-
ловыми шпильками.
Разработаны и внедрены различные модификации двигателей серии ВР:
двигатели ВРЛ (табл. 12.9, 12.10, рис. 12.6) для привода шахтных манев-
ровых и вспомогательных лебедок. Они имеют высокие моментные характери-
стики, допускают до 240—500 пусков в час и значительные кратковременные
перегрузки;
двигатели ВРМ (табл. 12. 11, 12.12, рис. 12.7) для привода вентиляторов
местного проветривания;
двигатели ВРП (табл. 12.13, 12.14 и рис. 12.8) для привода погрузочных
машин.
Рис. 12.8. Электродвигатели ВРП160, ВРП 180 и ВРП200
12.3.	Асинхронные электродвигатели серии ВАО
12.3.1.	Электродвигатели ВАО мощностью от 0,27 до 100 кВт
Электродвигатели выпускаются в следующем диапазоне мощностей.
Синхронная частота вращения, об/мин . .	3000	1500	1000	750
Диапазон номинальных мощностей, кВт . . 0,4—100 0,27—100	0,4 — 75	2,2 — 55
Подробные сведения по двигателям ВАО приведены в каталоге Информ-
электро, вып. 01.04.09—75.
12.3.2.	Электродвигатели ВАО мощностью от 55 до 315 кВт
Технические данные двигателей ВАО мощностью от 55 до 315 кВт приведены
в табл. 12.15, габаритные и установочные размеры — в табл. 12.16 и на
рис. 12.9.
Рис. 12.9. Электродвигатель ВАО мощностью от 55 до 315 кВт
138
Таблица 12.15
Технические данные электродвигателей ВАО315, ВАО355, ВА0450
Электродвигатель	Номи- нальная мощ- ность, кВт	Напря- жение, В	При номинальной нагрузке			^пуск ^ном	Мпуск ^ном	max ^ном	Маховый момент, Н.м2	Масса, кг
			ток ста- тора, А	к. m д.,	cos <р					
Синхронная частота вращения 3000 об/мин
BAO315S2	132	380/660	245/140	92,5	0,9	6,5	1,5	2,5	60	1060
ВАО315М2	160	380/660	285/165	93	0,91	7	1,5	2,5	70	1170
ВАО355М2	200	380/660	365/210	93,5	0,91	7	1,5	2,8	116	1475
BAO355L2	250	660	260	94	0,91	7	1,5	2,8	144	1645
BAO450S2	315	660 Синхр	320 онная час	94,5 тота вращ|	0,91 ения 1500	7 об/мин	1,5	2,8	255	1940
BAO315S4	132	380/660	245/140	93,5	0,88	6,5	1,7	2,5	140	1060
ВАО315М4	160	380/660	300/170	94	0,88	6,5	1,7	2,5	170	1170
ВАО355М4	200	380/660	365/210	94	0,88	6,5	1,7	2,5	220	1475
BAO355L4	250	660	260	94,5	0,89	6,5	1,7	2,5	270	1645
BAO450S4	315	660 Синхр	325 онная час	94,5 тота вращ|	0,89 ения 1000	6,5 об/мин	1,7	2,5	490	2000
BAO315S6	ПО	380/660	205/120	93,5	0,87	6	1,6	2,2	160	1060
ВАО315М6	132	380/660	250/145	93,5	0,87	6	1,6	2,2	200	1170
ВАО355М6 Оо о	160	380/660	295/170	94	0,87	6	1,6	2,2	280	1475
о
Продолжение табл. 12.15
Электродвигател ь	Номи- нальная мощ- ность, кВт	Напря- жение, В	При номинальной нагрузке			^пуск ^ном	^пуск ном	X S СО 0 Е и 3	Маховый момент, Н.м2	Масса, кг
			ток ста- тора, А	к. п. д., %	COS ф					
BAO355L6	200	380/660	365/210	94,5	0,88	6	1,6	2,2	340	1645
BAO450S6	250	660	260	95	0,88	6	1,6	2,2	520	2000
ВАО450М6	315	660	330	95,3	0,88	6	1,6	2,2	730	2250
		Синхронная частота вращения 750 об/мин								
BAO315S (А) 8	75	380/660	150/85	92,5	0,83	5,5	1,5	2,2	150	1000
BAO315S (В) 8	90	380/660	180/105	92,5	0,83	5,5	1,5	2,2	170	1060
ВАО315М8	НО	380/660	215/125	93	0,83	5,5	1,5	2,2	210	1170
ВАО355М8	132	380/660	250/145	93,5	0,85	5,5	1,5	2,2	350	1475
BAO355L8	160	380/660	305/175	94	0,85	5,5	1,5	2,2	425	1645
BAO450S8	200	380/660	380/220	94	0,85	6	1,5	2,2	650	2000
ВАО450М8	250	660	270	94,5	0,85	6	1,5	2,2	810	2250
		Синхронная частота вращения 600 об/мин								
BAO315S10	55	380/660	130/75	91,5	0,71	5	1,4	2,2	170	1060
ВАО315МЮ	75	380/660	165/95	92	0,73	5	1,4	2,2	210	1170
ВАО355М (А) 10	90	380/660	190/110	93	0,76	5	1,4	2,2	300	1475
ВАО355М (В) 10	ПО	380/660	235/135	93,5	0,77	5	1,4	2,2	350	1475
BAO355L10	132	380/660	275/160	93,5	0,78	5	1,4	2,2	425	1645
BA0450S10	160	380/660	340/195	94	0,77	5,5	1,4	2,2	650	2000
ВАО450МЮ	200	380/660	415/240	94,5	0,78	5,5	1,4	2,2	810	2250
Примечания. 1. Номинальный режим продолжительный S1					по ГОСТ 1	183 — 74. 2.	Более подробные сведения см.			в каталоге
Информэлектро, вып. 01.04.10-	-73.									
Таблица 12.16
Габаритные и установочные размеры электродвигателей В АО (рис. 12.9), мм
Электро-
двигатель
BAO315S
ВАО315М
ВАО355М
BAO355L
BAO450S
BAO450S
BAO450S
ВАО450М
Число полю- сов	Г абаритные размеры				
	^30	^31	Ьц	^31	
2—10	1225	675	640	690	216
	1300				
2—10	1305	755	770	720	254
	1375				
2	1455	890	920	740	315
4	1495				
6; 8;					
10					
6; 8;	1575				
10					
508 315
610 355
750 450
Установочные размеры
170 28
170 28
170 35
210
25 95 90
25 95 90
28 106 100
Примечание. При установке коробок выводов вдоль оси двигателя размер 631
уменьшится на 100 мм.
Ниже даны номера подшипников электродвигателей ВАО.
Со стороны привода Со стороны венти-
лятора
ВАО315 ....................................... 2318	318
ВАО355, ВАО450-2 ............................. 2320	320
ВАО450-4, -6, -8, -10 ........................ 2322	322
Подшипниковые узлы имеют специальное устройство для пополнения и
удаления смазки без разборки двигателя. Применяется консистентная смазка
ЦИАТИМ-203 (ГОСТ 8773—73) или равноценная. В крышках подшипников пре-
дусмотрено устройство, позволяющее производить контроль температуры на-
грева подшипников.
12.4.	Асинхронные электродвигатели ВАОПК мощностью
от ПО до 160 кВт
Технические данные двигателей ВАОПК приведены в табл. 12.17, габаритные
и установочные размеры — в табл. 12.18 и на рис. 12.10.
Рис. 12.10. Электродвигатель ВАОПК мощностью от ПО до 160 кВт
141
Таблица 12.17
Технические данные электродвигателей ВАОПК
Электродвигатель	Номинальная мощность, кВт	При номиналь-			с	S о	м пуск	1	WOH№ 1	«Ч 5 3	S о ЕС 3	Маховый момент, Н-м2	Масса, кг
		ной	нагрузке									
		частота вращения, об/мин	к. п. д., %		э- <л О								
ВАОПК28054У5	но	1455	91	0,86	6		2		2,5		122	980
ВАОП280М4У5	132	1455	92	0,86	6		2		2,5		140	1060
ВАОПК280Ь4У5	160	1460	93	0,86	6,5		2		2,5		170	1170
ВАОПК2801.6У5	132	970	92	0,8	6,5		2,5		3		196	1170
Примечания. 1. Двигатели ВАОПК280 предназначены для привода про-
ходческих комбайнов. 2. Режим работы продолжительный S1 и повторно-кратковремен-
ный S4-25 с числом пусков до 30 в час по ГОСТ 183 — 74. 3. Предусмотрен контроль
температуры нагрева обмоток статора с помощью двух встроенных в лобовые части обмоток
термореле ДТР-ЗМ-УТ. 4. Подробные сведения по двигателям ВАОПК280 см. в ката-
логе Информэлектро, вып. 01.04.42 — 76.
Таблица 12.18
Габаритные и установочные размеры электродвигателей ВАОПК
Примечание. При расположении выводной коробки слева или справа h3l =
= 630 мм, при расположении выводной коробки сверху — 860 мм.
12.5.	Асинхронные электродвигатели с фазным ротором
ВАОК мощностью от 75 до 315 кВт
Технические данные двигателей ВАОК приведены в табл. 12.19, габарит-
ные, установочные и присоединительные размеры — в табл. 12.20 и на рис. 12.11.
Рис. 12.11. Электродвигатель ВАОК мощностью от 75 до 315 кВт
142
Таблица 12.19
Технические данные электродвигателей ВАОК
Электродвигатель	Номи- нальная мощ- ность, кВт	Частота вра- щения (синх- ронная) об/мин	При номинальной нагрузке				Данные ротора		Е	о	Маховый момент, Н.м2	Мас- са, кг
			сколь- жение, %	ток ста- тора, А	К. п. д.» %	COS ф	напря- жение, В	Ток, А				
BAOK315S (А) 6	90	1000	2,2	185/105	91,4	0,83	240	260	2,6		160	1100
BAOK315S (В) 6	НО		2,2	215/125	91,7	0,85	250	290	2,6		160	1180
ВАОК315М6	132		2,2	260/150	92,3	0,85	300	290	2,6		200	1310
BAOK355S6	160		1,8	310/180	92,8	0,85	315	330	2,6		320	1550
ВАОК355М6	200		1,8	380/220	93,3	0,86	375	350	2,6		440	1800
BAOK450S6	250		1,5	—/265	94,3	0,88	470	315	2,5		720	2320
ВАОК450М6	315		1,5	—/330	94,7	0,88	600	315	2,5		900	2600
BAOK315S8	75	750	2,7	155/90	90,2	0,8	190	270	2,2		180	1200
ВАОК315М8	90		2,7	190/110	91	0,8	235	260	2,3		220	1350
BAOK355S (А) 8	ПО		2	225/130	91,5	0,82	235	315	2,3		320	1650
BAOK355S (В) 8	132		2	260/150	92	0,84	250	340	2,3		400	1650
BAOK355M8	160		2	310/180	92,5	0,84	300	335	2,3		490	1800
BAOK450S8	200		1,5	390/225	93,3	0,83	420	290	2,3		860	2320
BAOK450M8	250		1,5	—/280	93,7	0,83	525	290	2,3		1080	2600
~ Примечания. 1. Электродвигатели предназначены для привода шахтных подъемных машин,' магистральных конвейеров и дру-
со гих механизмов. 2. При мощности до 200 кВт выполняются на напряжение 380/660 В, свыше 200 кВт — на 660 В.
Таблица 12.20
Габаритные, установочные и присоединительные размеры
электродвигателей ВАОК (рис. 12.11), мм
Электродвигатель
BAOK315S (А) 6
BAOK315S (В) 6
BAOK315S8
ВАОК315М6
ВАОК315М8
BAOK355S6
BAOK355S (А) 8
BAOK355S (В) 8
ВАОК355М6 ~
ВАОК255М8
BAOK450S6
BAOK450S8
ВАОК450М6
ВАОК450М8
22	508	80	28	315	14	85	890	170	405
									457
25	610	90	35	355	14	95	970	170	560 630
28	750	100	35	450	16	106	1105	210	630
									710
1440 216
1515
1530 254
1600
1750 315
1830
12.6.	Асинхронные электродвигатели новой серии ВАО2
мощностью от 55 до 315 кВт
Технические данные двигателей ВАО2 приведены в табл. 12.21, габаритные
установочные и присоединительные размеры — в табл. 12.22 и на рис. 12.12.
Рис. 12.12. Электродвигатель ВАО2
12.7.	Асинхронные электродвигатели ранее выпускавшихся
серий КО, КОФ, МА36
Технические данные электродвигателей серии КО, КОФ приведены
в табл. 12.23, серии МА36 с короткозамкнутым ротором — в табл. 12.24, серии
МА36 с фазным ротором — в табл. 12.25.
В табл. 12.26 приведены данные по взаимозаменяемости двигателей серий
ВАО, КО, КОФ, МА36 двигателями серии ВР,
141
Таблица 12.21
Технические данные электродвигателей ВАО2-280,
ВАО2-315, ВАО2-355
Эл ектр о дв и г ател ь	нальная ость, кВт	При	номинальной нагрузке		к		И			•g	вый мо- н.м3	
		п а;										
	S и S s’	£ 51 о Щ	с	&	й	о	«3 Е	К		о к	о сГ	о
	° ° К S	Ssvp о		о и	%			3	с		£ S	£
Синхронная частота вращения 3000 об/мин
BAO2-280S2	132	1,3	93	0,9	1,5	2,5	6,5	67	1040
ВАО2-280М2	160	1,3	93,8	0,91	1,5	2,5	7	78	1100
BAO2-280L2	200	1,3	93,8	0,91	1,5	2,8	7	90	1160
ВАО2-315М2	250	1,2	94	0,91	1,5	2,8	7	116	1400
BAO2-315L2	315	1,2	94,5	0,91	1,5	2,8	7	144	1500
Синхронная частота вращения 1500 об/мин
BAO2-280S4	132	1,3	93,8	0,88	1,9	2,6	6,5	130	1040
ВАО2-280М4	160	1,3	94	0,89	1,9	2,6	6,5	140	1100
BAO2-280L4	200	1,3	94,2	0,89	1,9	2,6	6,5	170	1160
ВАО2-315М4	250	1,1	94,5	0,89	1,7	2,5	6,5	220	1475
BAO2-315L4	315	1,1	94,5	0,89	1,7	2,5	6,5	270	1645
Синхронная частота вращения 1000 об/мин
ВАО2-280М6	НО	1,4	94	0,87	1,6	2,3	6	160	1100
BAO2-280L6	132	1,4	94,3	0,87	1,6	2,3	6	200	1160
ВАО2-315М6	160	1,2	94	0,87	1,6	2,2	6	280	1475
BAO2-315L6	200	1,2	94,5	0,88	1,6	2,2	6	340	1645
ВАО2-355М6	250	1	95,0	0,88	1,6	2,2	6	520	1900
BAO2-355L6	315	1	95,3	0,88	1,6	2,2	6	730	2150
Синхронная частота вращения 750 об/мин
ВАО2-280М8	90	1,7	92,8	0,83	1,6	2,2	5,5	180	1100
BAO2-280L8	НО	1,7	93	0,83	1,6	2,2	5,5	220	1160
ВАО2-315М8	132	1,3	93,5	0,85	1,5	2,2	5,5	350	1475
BAO2-315L8	160	1,3	94	0,85	1,5	2,2	5,5	425	1645
ВАО2-355М8	200	0,8	94	0,85	1,5	2,2	6	650	1900
BAO2-355L8	250	0,8	94,5	0,85	1,5	2,2	6	810	2150
Синхронная частота вращения 600						об/мин			
ВАО2-280МЮ	55	1,7	92	0,73	1,5.	2,2	5	180	1100
BA02-280L10	75	1,7	92,3	0,73	1,5	2,2	5	220	1160
BAO2-315S10	90	1,2	93	0,76	1,4	2,2	5	300	1385
ВАО2-315М10	НО	1,2	93,5	0,77	1,4	2,2	5	350	1475
BAO2-315L10	132	1,3	93,5	0,78	1,4	2,2	5	425	1645
ВАО2-355МЮ	160	0,8	94	0,77	1,4	2,2	5,5	650	1900
BAO2-355L10	200	0,8	94,5	0,78	1,4	2,2	5,5	810	2150
145
Т а бл и ц а 12.22
Габаритные, установочные и присоединительные размеры электродвигателей
ВА02-280, ВАО2-315, ВАО2-355 (рис. 12.12), мм
Электро- двигатель	Число полю- сов		*ю	*11	*81	*32	^1	</10	h	*i	*5	*31	G	/ю	/11	/зо	/з1
BAO2-280S	2	20	457	580	600	350	75	24	280	12	79,5	640	140	368	530	1230	190
ВАО2-280М														419			
BAO2-280L														457	570	1305	
BAO2-280S	4	22					80			14	85		170	368	530	1230	
ВАО2-280М	4; 6													419			
BAO2-280L	8; 10													457	570	1303	
ВАО2-315М	2	20	508	680	630	390	75	28	315	12	79,5	715	140	457	630	1275	216
BAO2-315L	2													508	680	1345	
BAO2-315S	10	25					90			14	95		170	457			
ВАО2-315М	4; 6													457			
BAO2-315L	8; 10													508	680	1375	
ВАО2-355М	6; 8	28	610	780	640	440	100	28	355	16	106	795	210	560	730	1495	254
BAO2-355L	10													630	800	1575	
Таблица 12.23
Технические данные электродвигателей серии КО, КОФ
Электродвигатель	Мощ- ность, кВт	Частота вра- щения, об/мин	Номинальный ток статора (А) при напряжении, В		К. п. д., %	Cos ф	^пуск ^ном	& S я 3 I " s я	* ж 2 ° Е и 5 5	Маховый I момент, Н-м2
			380	660						
КО(КОФ)/Л31-2	25	2940	48,5	28	87	0,9	6,5	1,3	2,5	17,7
КО (КОФ)/Л32-2	32	2950	62	36	87	0,9	7	1,8	2,6	23,5
КО51-2	75	2975	144	83	87	0,91	6,5	1	2	76
КО52-2	100	2975	188	109	89	0,91	6,5	1	2	96
КОФ21-4	15	1475	30	17,5	89	0,85	6,5	2,1	2,1	9,7
КОФ22-4	20	1475	40	23	90	0,85	6	2,1	2,1	12,8
КО (КОФ)/Л-31-4	25	1470	47,5	27,5	91	0,88	5,7	2,3	2,1	28,3
КО (КОФ)/Л-32-4	32	1470	62	36	91	0,86	6,8	2,4	2,4	36,5
КОФ41-4	40	1485	78	45	90,5	0,86	6	2,3	2,3	55,2
КО (КОФ)/51-4	75	1485	149	86	90	0,85	6,5	2	2	ПО
КО (КОФ)/52-4	90	1485	177	102	90	0,86	6,5	2	2	140
КОФ21-6	11	975	25	14,5	88	0,76	5,5	2	2	Ю,1
КОФ22-6	15	975	32	18,5	88,5	0,8	5	2	2	14,3
КО (КОФ)/Л-31-6	20	980	39	22,5	90	0,87	5,8	2,1	2,2	34,3
КО (КОФ)/Л-31-6	25	980	47,5	27,5	91	0,88	6,5	2,2	2	45,1
КО (КОФ)/51-6	50	990	99,5	57,5	91	0,84	7	2	2	152
КО (КОФ) 52-6	75	990	141	81,5	91	0,85	7,3	2,1	2,1	191
КО (КОФ)/Л-31-8	15	735	32	18	90	0,8	5,5	2,2	2	46,1
КО (КОФ)/Л-32-8	20	735	43	25	90	0,79	6	2,4	1,9	60,7
КО (КОФ) 51-8	40	735	84,5	49	90	0,8	6,5	2	2	197
КО (КОФ) 52-8	50	735	98	56,6	90	0,8	7,5	2,1	2,1	248
380/660 В.
фаз производится
Примечания. 1. Двигатели изготовляются на номинальное напряжение
, _____________ ..	_______ ______________ _______________ ___,___________,_____ Соединение . . ..ж
-3 заказчика. 2. Подробные сведения по двигателям КО (КОФ)/Л см. в каталогах Информэлектро, вып. 01.04.50—77.
по указанию
Таблица 12.24
Технические данные рудничных взрывобезопасных
электродвигателей серии МА36 с короткозамкнутым ротором
Электродви- с гатель	Номинальная мощность, кВт	При номинальной нагрузке					к >> Й	S о к	Af 71 пуск	2 о К 3	X СЧ Е 3	1	ион№
		частота вращения, об/мин	ток (А) при «напря- жении, В		к	COS ф						
			380	660								
МА36-40/2-У5	75	2970	138	80	91,5	0,9	6,5		1		2	
МА36-41/2-У5	100	2970	183	105	92	0,9	6,5		1		2	
МА36-41/4-У5	75	1480	148	86	91,5	0,84	6,5		2		2,5	
МА36-42/4-У5	100	1480	194	112	92,5	0,85	6,5		2		2,5	
МА36-51/4-У5	125	1480	240	139	92	0,86	6,5		1,6		2,5	
МА36-52/4-У5	160	1485	301	173	92,5	0,87	6,5		1,6		2,5	
МА36-41/6-У5	55	980	111	64	91	0,83	6,5		2		2,5	
МА36-42/6-У5	75	985	148	86	91,5	0,84	6,5		2		2,5	
МА36-51/6-У5	100	985	196	113	91,5	0,85	6,5		1,6		2,5	
МА36-52/6-У5	125	985	240	139	92	0,86	6,6		1,6		2,5	
МА36-41/8-У5	40	735	85	49	90,5	0,79	6,5		2		2,5	
МА36-42/8-У5	55	735	111	64	91,5	0,82	6		2		2,5	
Примечание. Двигатели
МА36 заменяются двигателями серии ВР и
ВАО.
Таблица 12.25
Технические данные рудничных взрывобезопасных
электродвигателей серии МА36 с фазным ротором
При номинальной
нагрузке
Данные
ротора
Электродвигатель
ток (А)
при на-
пряже-
нии, В
380 660
МА36-41/6Ф-У5
МА36-42/6Ф-У6
МА36-51/6Ф-У5
МА36-52/6Ф-У5
МА36-41/8Ф-У5
МА36-42/8Ф-У5
МА36-51/8Ф-У5
МА36-52/8Ф-У5
55
75
100
125
40
55
75
100
980
985
985
985
735
730
735
735
116
156
195
242
87
116
154
200
67
90
113
140
50,5
67
89
115
90,5
91
91
91,5
89,5
90,5
91
91,5
0,8
0,81
0,85
0,86
0,78
0,8
0,82
0,83
2,5
2,5
2,5
2,5
2,2
2,2
2,5
2,5
370
500
570
655
250
310
525
630
90
90
105
115
95
105
85
95
159
191
360
406
160
195
459
518
930
1070
1420
1580
930
1070
1420
1580
Примечание. Двигатели МА36 с фазным ротором заменяются двигателями
серии ВАОК мощностью от 55 до 315 кВт.
148
Таблица 12.26
Таблица взаимозаменяемости асинхронных рудничных
взрывобезопасных двигателей серий ВАО, КО, МА36
двигателями серии ВР
Двигатель	Мощность, кВт	Двигатель	Мощность, кВт
ВАО-071-2	0,4	ВАО-81-2	40
ВР63А2	0,37	КО, КОФ41-2	40
		ВР200М2	37
ВАО-072-2	0,6		
ВР63В2	0,55	КО, КОФ42-2	50
		BP200L2	45
ВАО-11-2	0,8		
ВР71А2	0,75	ВАО-82-2	55
		ВР225М2	
ВАО-12-2	1,1		
ВР71В2		ВАО-91-2	75
		КО51-2	
ВАО-21-2	1,5	МА36-40/2	
ВР80А2		BP250S2	
ВАО-22-2	2,2	ВАО-92-2	100
ВР80В2		КО52-2	
ВАО-31-2	3	ВР250М2	90
BP90L2			
		ВАО-92-2	100
ВАО-32-2	4	КО52-2	
BP100S2		МА36-40/2	
ВАО-41-2	5,5	ВР280 S2	НО
BP100L2			
		ВАО-071-4	0,27
ВАО-42-2	7,5	ВР63А4	0,25
КО, КОФ 11-2	8		
ВР112М2	7,5	ВАО-072-4	0,4
		ВР63В4	0,37
ВАО-51-2	10		
ВАО-52-2	13	ВАО-11-4	0,6
КО, КОФ 12-2	11	ВР71А4	0,55
ВР132М2	11	ВАО-12-4	0,8
ВАО-52-2	13	ВР71В4	0,75
ВАО-62-2	17	ВАО-21-4	1,1
КО, КОФ21-1	15	ВР80А4	
BP160S2	15		
		ВАО-22-4	1,5
ВАО-62-2	17	ВР80В4	
ВАО-71-2	22		
КО, КОФ22-2	20	ВАО-31-4	2,2
ВР160М2	18,5	BP90L4	
ВАО-71-2	22	ВАО-32-4	3
КО, КОФ22-2	20	BP100S4	
КО, КОФ31-2	25		
BP180S2	22	ВАО-41-4	4
		BP100L4	
ВАО-72-2	30		
КО, КОФ32-2	32	ВАО-42-4	5,5
ВР180М2	30	ВР112М4	
149
Продолжение табл. 12.26
Двигатель	Мощность, кВт	Двигатель	Мощность, кВт
ВАО-51-4	7,5	ВАО-11-6	0,4
КО, КОФ 11-4	8	ВР71А6	0,37
BP132S4	7,5		
		В АО-12-6	0,6
ВАО-51-4	13	ВР71В6	0,55
КО, КОФ 12-4	10		
ВАО-52-4	10	ВАО-21-6	0,8
ВР132М4	11	ВР80А6	0,75
		ВАО-22-6	1,1
ВАО-62-4	17	ВР80В6	
КО, КОФ-21-4	15		
BP160S4	15	ВАО-31-6	1,5
		BP90L6	
ВАО-62-4	17		
ВАО-71-4	22	ВАО-32-6	2,2
КО, КОФ22-4	20	BP100L6	
ВР160М4	18,5		
		ВАО-41-6	3
ВАО-71-4	22	ВР112МА6	
КО, КОФ31-4	25		
BP180S4	22	ВАО-42-6	4
		ВР112МВ6	
ВАО-72-4	30		
КО, КОФ32-4	32	ВАО-51-6	5,5
ВР180М4	30	КО, КОФ 11-6	6
		BP132S6	5,5
ВАО-81-4	40		
КО, КОФ41-4	40	ВАО-52-6	7,5
ВР200М4	37	КО, КОФ 12-6	8
		ВР132М6	7,5
КО, КОФ42-4	50		
BP200L4	45	ВАО-61-6	10
		КО, КОФ21-6	11
ВАО-82-4	55	ВАО-62-6	13
ВР225М4		BP160S6	11
ВАО-91-4	75	ВАО-62-6	13
КО, КОФ51-4		КО, КОФ22-6	15
МА36-41-4		ВР160М6	15
BP250S4		ВАО-71-6	17
		КО, КОФ31-6	20
		ВР180М6	18,5
КО, КОФ52-4	90		
ВР250М4		ВАО-72-6	22
		КО, КОФ32-6	25
ВАО-92-4	100	ВР200М6	22
МА36-42-4	100		
МА36-51/4	125	ВАО-81-6	30
BP280S4	НО	КО, КОФ41-6	32
		BP200L6	30
150
Дви гатель	Мощность, кВт	Двигатель	Мощность, кВт
ВАО-82-6	40	ВАО-71-8	13
КО, КОФ42-6	40	КО, КОФ31-8	15
BP225MG	37	ВР180М8	15
КО, КОФ51-6	50	ВАО-72-8	17
BP250S6	45	КО, КОФ32-8	20
		ВР200М8	18,5
ВАО-91-6	55		
МА36-41/6		ВАО-81-8	22
ВР250М6		КО, КОФ41-8	25
		BP200L8	22
ВАО-92-6	75		
КО, КОФ52-6		ВАО-82-8	30
МА36-42/6		КО, КОФ42-8	32
BP280S6		ВР225М8	30
МА36-51/6	100	ВАО-91-8	40
ВР280М6	90	КО, КОФ51-8	40
		BP250S8	37
ВАО-42-8	3		
ВР112-М8		КО, КОФ52-8	50
		МА36-41/8	40
ВАО-51-8	4	ВР250М8	45
КО, КОФ 11-8			
BP132S8		ВАО-92-8	55
		КО, КОФ52-8	50
ВАО-52-8	5,5	МА36-42/8	55
КО, КОФ 12-8	6	BP280S8	55
ВР132М8	5,5		
		ВАО-100-8	75
ВАО-61-8	7,5	ВР280М8	
КО, КОФ21-8	8		
BP160S8	7,5		
ВАО-62-8	10		
КО, КОФ22-8	11		
ВР160М8	11		
12.8.	^ Асинхронные электродвигатели на напряжение 6 кВ
серий ВАО и «Украина» мощностью от 200 до 2000 кВт
Технические данные двигателей серии ВАО приведены в табл. 12.27, габа-
ритные и установочные размеры — в табл. 12.28 и на рис. 12.13, номера под-
шипников — в табл. 12.29.
Таблица 12.27
Технические данные электродвигателей ВАО
на напряжение 6 кВ
Электродви- гатель	Номинальная мощность, кВт	При номинальной нагрузке									Маховый момент, кН.м2	Масса, т
		ток ста- тора, Д 	1	к. п. д.» %	COS ф	к и Й	о	к и и	g о №	Е 3	2 о к 3		
Синхронная частота вращения 3000 об/мин
ВАО450М2	200	24	93,7	0,86	6,5	1,1	2,8	0,17	2,2
BAO450L2	250	29	94,2	0,88	6,5	1,1	2,8	0,21	2,4
ВА0500М2	315	36,5	94	0,89	6,5	1,1	2,8	0,35	2,7
BA0500L2	400	46	94,2	0,89	6,5	1,1	2,8	0,43	3,05
Синхронная частота вращения 1500 об/мин
ВАО450М4	200	23,6	93	0,87	6	1,2	2,5	0,26	2,3
BAO450L4	250	29,6	93,2	0,87	6	1,2	2,5	0,3	2,3
ВА0500М4	315	37,3	94	0,87	6	1,2	2,5	0,5	3
BA0500L4	400	46,1	94,5	0,88	6	1,3	2,5	0,68	3,35
ВАО560М4	500	56,9	94	0,9	6,5	1,3	2,5	1,07	3,82
BAO560L4	630	71	94,5	0,9	6,5	1,3	2,5	1,22	4,17
ВАО630М4	800	90	95	0,9	6,5	1,3	2,5	1,41	4,85
BAO630L4	1000	112	95,4	0,9	6,5	1,3	2,5	2,31	6,79
ВАО7ЮМ4	1250	139	95,5	0,9	6	1,4	2,4	3	7,63
BAO710L4	1600	177	95,4	0,91	6	1,4	2,4	3,53	8,33
BA0800L4	2000	218	96	0,91	6,5	1,5	2,4	4,95	10,5
Синхронная частота вращения 1000 об/мин
BAO450L6	200	24,5	93,5	0,84	5,5	1,1	2,4	0,47	2,4
ВА0500М6	250	29,5	94	0,87	5,5	1,2	2,4	0,89	3,07
BA0500L6	315	36,9	94,5	0,87	5,5	1,3	2,4	1,05	4,4
ВАО560М6	400	46,5	94,2	0,86	6	1,3	2,4	1,65	4,29
BAO560L6	500	57	94,5	0,87	6	1,3	2,4	1,89	4,65
ВАО630М6	630	71,8	94,9	0,87	6	1,3	2,4	2,17	5,68
BAO630L6	800	91	95,3	0,87	6	1,3	2,4	3,6	7,15
ВАО7ЮМ6	1000	114	95,5	0,88	5,5	1,3	2,4	4,46	8,53
BAO710L6	1250	142	95,6	0,88	5,5	1,3	2,4	5,05	9,98
Синхронная частота вращения 750 об/мин
ВА0500М8	200	26,1	93,2	0,79	5,5	1,2	2,2	0,88	3,14
BA0500L8	250	32,4	93,7	0,79	5,5	1,3	2,2	1,08	3,48
ВАО560М8	315	39,9	93,9	0,81	5,5	1,3	2,2	1,92	4,93
BAO560L8	400	50,5	94,3	0,81	5,5	1,3	2,2	2,25	5,38
ВАО630М8	500	62	94,7	0,82	5,5	1,3	2,2	2,63	5,88
BAO630L8	630	76,1	95	0,84	5,5	1,3	2,2	4,6	7,13
ВАО7ЮМ8	800	96	95,6	0,85	6	1,4	2,4	5,6	8,48
BAO710L8	1000	120	95,6	0,84	6,5	1,4	2,4	6,75	9,93
152
Таблица 12.28
Габаритные и установочные размеры электродвигателей ВАО на напряжение 6 кВ (рис. 12.13), мм
Двигатель	G1		Go	<Go	h	G	bl	a5'		Go	blt	Ьз1	Ьз2	hzi	G*	b33	ftl4
ВАО450М2	315	750	710	35	450	170	25	95	90	1655	884	858	442	892	390	730	105
BAO450L2			800														
ВАО450М4			710			210	28	106	100	2020	910	945	490	940			
BAO450L4			800														
BAO450L6			800														
ВА0500М2	335	850	800	35	500	170	25	95	90	1706	986	903	493	993	390	790	270
BA0500L2			900							1786							
ВА0500М4			800			210	28	106	100	1865		880	496				
BA0500L4			900							1955							
ВА0500М6			800							1825							
BA0500L6			900							1935							
ВА0500М8			800							1910							
BAO5G0L8			900							2020							
ВАО560М4	355	950	900	42	560	210	28	116	100	2055	1128	860	564	1120	415	830	370
BAO560L4			1000							2125							
ВАО560М6			900							2055							
BAO560L6			1000							2125							
ВАО560М8			900							2068	1110	923	622	1180	405	890	390
BAO560L8			1000							2130							
ВАО630М4	375	1060	1000	42	630	210	28	116	100	2235	1204	908	602	1232	415	870	450
BAO630L4			1120				32	127	120	2220	1220	975	680	1310	430	945	470
ВАО630М6			1000				28	116	110	2240	1245	923	622	1250	405	890	460
BAO630L6			1120				32	127	120	2230	1220	975	680	1310	430	940	480
ВАО630М8			1000				28	116	110	2240	1245	923	622	1250	405	890	460
BAO630L8			1120				32	127	120	2230	1220	975	680	1310	430	945	480
ВАО7ЮМ4	400	1180	1120	42	710	250	36	148	140	2370	1360	975	680	1390	435	945	550
BAO710L4			1250							2530	1365	1005	710	1420		980	565
ВАО7ЮМ6	450		1120							2500	1360	975	680	1390		945	550
BAO710L6			1250					158	150	2720	1365	1005	710	1420		980	565
ВАО7ЮМ8			1120					148	140	2500	1360	975	680	1390		945	550
_ BAO710L8			1250					158	150	2720	1365	1005	710	1420		980	565
g BA0800L8	400		1400		800			148	140	2750	1365	1190	770	1570		1037	418
Т а б л и ц а 12.29
Подшипники электродвигателей ВАО на напряжение 6 кВ
Электродвигатель	Тип подшипника	
	со стороны привода	со стороны вентилятора
ВАО450М2, L2	Роликовый	Шариковый
ВА0500М2, L2	70-32320М	'80-320Л
ВАО450М4, L4, L6	Роликовый	Шариковый
ВА0500М4, L4, Мб, L6, М8, L8	70-32322М	80-332Л
ВАО560М4, L4, Мб, L6, М8, L8	Роликовый	Роликовый
ВАО630М4, Мб, М8	70-32324М	70-32324М,
		Шариковый
		80-228Л
BAO630L4, L6, L8	Роликовый	Роликовый
	70-32326М	70-32326М
ВАО7ЮМ4, L4, Мб, М8	Роликовый	Шариковый
	70-32330М	70-230Л
BAO710L6, L8	Роликовый	
BA0800L4	70-32334М	
Примечания. 1. Конструкция подшипниковых узлов позволяет пополнять
смазку в подшипниках и удалять ее без разборки электродвигателя. 2. Применяется
консистентная смазка ЦИАТИМ-203 (ГОСТ 8773 — 73) и равноценная ЦИАТИМ-201
или ЦИАТИМ-221. 3. На корпусе статора установлены приборы для контроля темпе-
ратуры нагрева подшипников.
Технические данные асинхронных рудничных 1 электродвигателей с короткозамкнутым ротором								Таблица взрывобезопасных					1 12.30
								серии		«Украина»			
		При номинальной											
	ая кВт		нагрузке									X О)	н к
Цифровые												2 о	
обозначения	х											S	3*
типа	ч	о?										«с	хэ
двигателя	к о S Д * 3 ° О X £	частота вращенг об/мин	ток ста- тора, А	к. п. д. %	COS ф	* пуск	© к	м пуск	8 © ft 3	и «3 6 3	г © к 3	3 п о« X 2 СО .	о со СО £
450М-2У5	200	2970	23,5	92,5	0,88	6		0,8		2,2		171	2,35
450L-2Y5	250	2970	29,5	93	0,88	6,5		1		2,2		197	2,48
500М-2У5	320	2970	37	93,5	0,88	6,5		1		2,2		223	2,8
500L-2Y5	400	2950	46	94	0,88	6,5		1		2,2		247	3,25
450М-4У5	200	1485	24,5	93	0,84	6		1,2		2,2		392	2,3
450L-4Y5	250	1485	30,5	93,5	0,84	6		1,2		2,2		438	2,41
500М-4У5	320	1485	38,5	94,4	0,84	6		1,2		2,2		513	2,92
500L-4Y5	400	1485	47	94,5	0,85	6		1,2		2,2		605	3,28
560М-2У5	500	2970	57,5	94	0,88	6,5		1		2,2		460	3,61
560L-2Y5	630	2970	72	94	0,89	6,5		1		2,2		575	4,6
560М-4У5	500	1485	58,5	94,6	0,86	6		1,2		2,3		1010	3,73
560L-4Y5	630	1485	73	94,7	0,87	6		1,2		2,3		1360	4,37
630М-4У5	800	1485	92	95	0,87	6,5		1,2		2,4		1680	5,65
630L-4Y5	1000	1486	114	95,2	0,87	6,5		1,2		2,5		1930	6,76
710М-4У5	1250	1485	140	95,3	0,87	6		1,2		2,5		3200	8,4
710L-4Y5	1600	1485	179	95,5	0,88	6		1,2		2,5		4000	9,4
П р и м е ч	а н и е. Подробные сведения				по двигателям «Украина»							см. в каталоге	
Информ? пектро,	вып.	01 04.07 — 70.											
154
Технические данные двигателей серии «Украина» на напряжение 6 кВ мощ-
ностью от 200 до 1600 кВт приведены в табл. 12.30.
Рис. 12.13. Электродвигатель серии ВАО на напряжение 6 кВ мощностью от
200 до 2000 кВт
12.9.	Асинхронные электродвигатели комбайновые
и конвейерные
Двигатели трехфазные асинхронные с короткозамкнутым ротором ЭДК,
ЭДКО, ЭДКОР, ЭКВ предназначены для работы с угледобывающими комбай-
нами в угольных и сланцевых шахтах, опасных по газу или пыли. Двигатели
1ЭДКОР-У5, ЭДКЗГ-К56МУ5 и ЭДКО4Р-МК67У5 имеют рудничное взрыво-
безопасное исполнение, все остальные двигатели становятся взрывобезопасными
только в сопряжении с забойными механизмами.
Рис. 12.14. Электродвигатель ЭКВ4У
Номинальный режим работы комбайновых двигателей — продолжительный
(S1); допускается эксплуатация двигателей в кратковременных режимах S2
и S4 с длительностью периода неизменной нагрузки 60 мин (часовой режим)
по ГОСТ 183—74 с увеличением нагрузки до значений, указанных в табл. 12.31
и 12.32.
Двигатели ЭДК и МАД имеют воздушное естественное охлаждение и внутрен-
нюю аксиальную замкнутую систему циркуляции воздуха, которая осуществля-
155
сл	Таблица 12.31
Технические данные комбайновых электродвигателей ЭД К, ЭДКО, ЭДКОР, МАД с воздушным охлаждением
Электродвигатель	Режим работы	Номи- нальная мощ- ность, кВт	Номи- нальное напря- жение, В	При номинальной нагрузке				Пуско- вой ток, А	Момент, Н.м		Комбайн
				ток (А) при напря- жении, В		к. п. д.	cos <р		пуско- вой	мак- си- маль- ный	
				380	660						
ЭДК4-1МУ5	S1	41	380/660	84,9	49	91,8	0,8	770/445	1350	1170	«Донбасс-1 К»
ЭДК4-1КМУ5 ЭДК4-1ГМУ5	S2-60	93		180	104	91,3	0,86				1КЦТТ и др. «Кировец» «Горняк» УКР-1К
ЭДК3.5-УКРУ5	S1	23	380, 660	61,4	35,4	89	0,64	670/385	900	1100	
	S2-60	70		137	79,1	90	0,86				
ЭДК3.5-ТУ5	S1	23	380	61,4	—	89	0,64	670/385	900	1100	«Темп»
	S2-60	70	660	—	35,4						
ЭДК3.5-К56МУ5	S1	22	380; 660	49,3	28,4	86,7	0,78				
	S2-60	30		64,3	37,1	86,7	0,81	400/230	660	780	К56М
ЭДКО4-2МУ5	S1	75		146,5	84,6	92	0,84				
	S2-60	105	380/660	207	119	91,3	0,84	840/485	1250	1300	ЛГД-2
ЭДКО4-4МУ6	S1	80		—	90,7	92	0,84				2К52, БК52
	S2-60	115	660	—	126	91,8	0,87	700	1500	1950	1К-52Ш и др.
1ЭДКО5Р-У5	S1	105		—	116	92,4	0,87				К-58М, КШ-ЗМ,
	S2-60	145	660	—	156,6	92,5	0,88	850	1840	2300	«Караганда-7/15»
МАД191/35Г-КТУ5	S1	п	.380, 660	36,7	20,7	83	0,55	330/190	600	690	«Комсомолец»
	S2-60	32		71,3	40,6	86,5	0,8				
ЭДКО4Р-МК67У5	S1	65		—	74,7	92,8	0,82				
	S2-60	115	660	—	126,5	91,8	0,87	620	1380	1740	МК67
ЭДКО4-5У5	S1	80	660	—	109,3	91,5	0,7				
	S2-60	137			163	92	0,8	1000	2450	2940	
ЭДКО3.5-40У5	S4	40	380/660	86	49,5	89,3	0,79	560	785	950	
ЭДКО4-74У5	S1	75	380/660		86,5	92,3	0,82	730	1570	2050	
Примечания. 1. Все двигатели выполнены на синхрон ну к> частоту вращения 1500 об/мин. 2. Подробные сведения по комбай-
новым двигателям см. в каталоге Информэлектро, выл. 01.04.37—75.
Таблица 12.32
Технические данные комбайновых электродвигателей ЭКВ
с водяным охлаждением
Электр одв игател ь	Режим работы	Номинальная мощность, кВт	При номинальной нагрузке и напря- жении 660 В			Пусковой ток, А	Момент, Нм	
			ток ста- тора, А	к. п. д %	COS Ф		пуско- вой	мак- си- маль- ный
эквзюгк	S1	36	48,5	86,5	0,75	317	820	920
ЭКВ4УС	S2-90	85	106	91	0,77	800	1770	2170
ЭКВ4У	S1	125	144,5	91,9	0,82	800	1860	2060
ЭКВ4-160-3	S1	160	189	91,5	0,81	1000	2156	2850
ЭКВ4-160-УС	S1	160	150	92	0,76	1200	2500	3350
ЭКВ4-160-2	S1	160	НО	90	0,81	600	2060	2940
Примечания 1. Электродвигатели выполнены на синхронную частоту вра»
щен и я 1500 об/мин. 2. Электродвигатели ЭКВ4УС и ЭКВ4-160-УС предназначены для
привода струговых установок.
ется центробежным вентилятором и вентиляционными крыльями ротора. У дви-
гателя ЭДКЗ,5-К56МУ5 внутренняя циркуляция воздуха отсутствует, а охла-
ждение двигателя происходит за счет внешнего обдува вентилятором, насаженным
на вал двигателя.
Двигатели ЭДКО и ЭДКОР имеют воздушное обдуваемое охлаждение с од-
новременным перемешиванием воздуха внутри двигателя вентиляционными
крыльями ротора. Внешний обдув двигателей производится внешним вентиля-
тором, насаженным на вал ротора.
Двигатели ЭКВ (рис. 12.15) имеют водяное охлаждение станины путем подачи
воды из системы орошения комбайна через штуцера и теплообменники двигателя»
Расход воды в двигателях должен составлять 0,8—1,2 м8/ч.
Для двигателей ЭКВ внедрен# статорная обмотка с изоляцией типа «Моно-
лит» взамен ранее применявшейся обмотки с кремнийорганической изоляцией.
Электродвигатели конвейерные обдуваемые фланцевые ЭДКОФ (рис. 12.16
и табл. 12.33) предназначены для привода передвижных забойных конвейеров и
других передвижных устройств. Номинальный режим работы продолжительный
S1 по ГОСТ 183—74. Двигатели ЭДКОФ имеют воздушное обдуваемое охлаж-
дение и внутреннюю замкнутую циркуляцию воздуха, осуществляемую венти-
ляционными крыльями ротора. Внешний обдув двигателей производится венти-
лятором, насаженным на вал ротора.
На напряжение 1140 В выпускаются также электродвигатели ВАО и ЭКВ
(табл. 12.34).
157
_______________________________ Технические данные конвейерных электродвигателей ЭДКОФ	Таблица 12.33
Электродвигатель	Номинальные		При номинальной нагрузке				И0Н; -	яэАп^	пуск ^ном	й S в 2 и и	Маховый момент, Н м2	Масса, кг
	мощ- ность, кВт	напряжение, В	ток ста- тора, А	К. п. д. %	cos ф	частота вра- щения, об/мин					
ЭДКОФ4-37 ЭДКОФ4-45 ЭДКОФ4-55 ЭДКОФВ-42/4 ЭДКОФВ-43/4 ЭДКОФВ-51/4 ЭДКОФВ-52/4 ЭДКОФВ-53/4	37 45 55 45 55 75 90 НО	660/380 1140/660	41,5/72 50/86,5 60/104 30/52 36,5/63 47/81 55/95 65/118	91 91,7 32 89,5 90 91,5 92 92,5	0,85 0,86 0,87 0,85 0,85 0,88 0,9 0,88	1475 1475 1473 1475 1475 1475 1480 1480	6,5 6,5 6,5 7 7 6,5 6,5 6,5	2,7 2,8 2,7 2,8 2,8 2,2 2,3 2,5	3,1 3,2 3 3,2 3,2 3 3 3	19,3 21,8 24,5 24,9 28 65 74 83	480 500 520 550 580 800 900 1000
Рис. 12.15. Электродвигатели
ЭДКОФВ-42/4 и ЭДКОФВ-43/4
Таблица 12.34
Технические данные взрывобезопасных
электродвигателей на напряжение 1140 В
Электро-
двигатель
При номиналь-
ной нагрузке
Габаритные
размеры, мм
Для вспомогательных механизмов
ВАО61-4	13	9	87	0,86	7	1,3	2,2	660X 400X 555	180
ВАО62-4	17	11	89	0,89	7	1,3	2,2	720X400X565	210
ВАО72-2	30	18,5	88	0,92	7	1,3	2,2	780X480X583	315
		Для очистных комбайнов							
ЭКВ4-125У5	125	78	91,8	0,85	5,8	1,9	3,4	1150 X 500X 415	1310
ЭКВ4-160У5	160	107	90	0,81	5,6	1,96	2,75		1230
ЭКВ4-200У5	200	133	91,5	0,83	6,8	1,75	2,7		1245J
Примечания. 1. Электродвигатели ВАО предназначены для режима S1
по ГОСТ 183—74, электродвигатели ЭКВ — для режима S4 при включениях в час 60
и ПВ = 60 %. 2. Расход воды в электродвигателях ЭКВ 0,8—1,2 м3/ч.
12.10.	Электродвигатели постоянного тока
Электродвигатели постоянного тока серий ЭДР, ЭД, ДРТ, ЭТ, ДП
(табл. 12.35) предназначены для привода рудничных контактных (исполнение PH)
и аккумуляторных (исполнение РВ) электровозов.
Т а б л и ц а 12.35
Технические данные электродвигателей постоянного тока
Электро- двигатель	Испол- нение по взры- возащите	Мощ- ность часо- вая, кВт	Номи- нальное напря- жение, В	Ток часо- вого режи- ма, А	Частота вра- щения, об/мин	Габаритные размеры, мм	Мас- са, кг
ДРТ10/6	РВ, ЗВ	10/6	105/80	116/93	1575/1500	560X385X473	200
ДРТ 12	PH	12	250	58,5	500	650X630X445	400
ДРТ13	РВ, ЗВ	13	130	122	615	600X510X578	370
ДРТ23,5	РВ, ЗВ	23,5	185	150	900	650X530X600	415
ДРТЗЗ	PH	33	250	152	1050	650X620X590	550
ЭТ16	РВ	16	140	135	850	650X600X510	400
ЭТ23,5	РВ	23,5	185	148	900	600X650X510	415
ЭТ26	РВ	26	210	150	1030	600X650X520	450
ЭТ31	PH	31	250	142	1050	650X620X590	550
ЭТ46	PH	46	250	204	1320	755X660X670	550
ЭДР7П	РВ	6	80	93	1500	550X370X455	200
ЭДР10П	РВ	11,2	120	115	585	600X540X565	400
ЭДР11П	PH	10,2	250	50	500	650X630X445	460
ЭДР15П	РВ	15,6	160	117	515	650X620X565	460
ЭДР25П	PH	2,5	250	112,5	900	650X630X570	460
ЭД205	РВ	1,8	160	18	520	450X420X465	200
ЭД205А	РВ	1,8	185	16	700	450X420X465	200
ДП12	PH	3	220	19	960	560X370X315	125
Примечания. 1. Режим работы электродвигателей ЭД205, ЭД205А, ДП12
соответствует ПВ — 40 %, остальных часовому. 2. Подробные сведения см. в катало-
гах Информэлектро, вып. 01.05.34 — 76, 01.05.35 — 76, 01.05.30—77.
РАЗДЕЛ ШЕСТОЙ
КАБЕЛИ И КАБЕЛЬНАЯ АРМАТУРА
13.	СИЛОВЫЕ кабели
13.1.	Элементы конструкции и буквенные обозначения
марок силовых кабелей
Силовые кабели состоят из основных токопроводящих жил, изоляции, обо-
лочек и защитных покровов. Кроме того, в конструкцию силовых кабелей могут
входить экраны, контрольные жилы, жилы защитного^заземления и заполнители.
Токопроводящие жилы предназначены для протекания электрического
тока. Основные токопроводящие жилы согласно ГОСТ 22483—77 могут выпол-
няться следующих сечений: 1,5; 2,5; 4; 6; 10; 16; 25; 35; 50; 70; 95; 120;
150; 185; 240; 300; 400; 500; 625; 800; 1000 мм2.
Оболочки предназначены для защиты их внутренних элементов от увлажне-
ния и других внешних воздействий.
Защитные покровы обеспечивают защиту оболочки кабеля от внешних воз-
действий. В качестве защитных покровов используются: подушка, броня и на-
ружный покров. Подушка—часть защитного покрова, наложенная на экран,
оболочку или упрочняющий покров, предназначена для предохранения от кор-
розии и повреждения лентами или проволоками брони.
Броня — часть защитного покрова, состоящая из металлических лент или
проволок, предназначена для защиты кабеля от внешних механических воз-
действий.
Наружный покров — часть защитного покрова, служит для защиты брони
от коррозии.
Кабелям различного конструктивного исполнения присваиваются буквен-
ные обозначения — марки. Значения в марке кабеля каждой буквы приведены
в табл. 13.1. Конструкция и обозначения защитных покровов приведены
в табл. 13.2.
Таблица 13.1
Буквенные обозначения марок силовых кабелей
Буквен- ное обо- значение	Место написания буквы в обозначении марки кабели	Значение буквенного обозначения
А	Первая буква в обозначении (или вторая после Ц)	Алюминиевая токопроводящая жила
А	В середине обозначения	Алюминиевая оболочка
Б	В середине или в конце обо- значения	Бронепокров из плоских лент
б	То же	Отсутствие подушки у защитного покрова
В	В начале или в середине обо- значения	Поливинилхлоридная оболочка
160
Продолжение табл. 13.1
Буквен- ное обо- значение	Место написания буквы в обозначении марки кабеля	Значение буквенного обозначения
В	В конце после обозначения кабеля (через дефис)	Кабель с обедненно-пропитанной изоляцией
в	В середине обозначения В конце обозначения	См. Пв Подушка защитного покрова с по- ливинилхлоридным шлангом
Г	В конце обозначения	Отсутствует наружный покров (на- пример, джутовая оплетка поверх брони)
К	В середине или в конце обо- значения	Бронепокров из стальных круглых оцинкованных проволок
л	То же	Усиленная подушка у защитного покрова
2л	»	Особо усиленная подушка у защит- ного покрова
Н	В начале или в середине обо- значения	Резиновая маслостойкая оболочка, не распространяющая горение
н	В конце обозначения	Негорючий наружный защитный покров
О	В середине обозначения	Отдельная оболочка каждой жилы
п	В начале обозначения В середине обозначения	Полиэтиленовая оболочка кабеля Полиэтиленовая изоляция жил
Пв	То же	Изоляция из вулканизированного полиэтилена
Пс	»	Изоляция из самозатухающего по- лиэтилена
П	В конце обозначения	Бронепокров из плоских стальных оцинкованных проволок
п	В конце обозначения	Подушка с полиэтиленовым шлан- гом у защитного покрова
Р	В середине обозначения	Резиновая изоляция жил
С	В начале и в середине обо- значения	Свинцовая оболочка
с	В середине обозначения	См. Пс
СТ	В середине обозначения	Стальная гофрированная оболочка
Ц	В начале обозначения	Изоляция жил — бумага, пропи- танная нестекающим составом на основе церезина
ш	В начале, в середине и в конце обозначения	Шахтный, шланговый
Шв	В конце обозначения	Наружный покров из поливинил- хлоридного шланга
Шп	То же	Наружный покров из полиэтилено- вого шланга
Ц	»	Броня из оцинкованных лент
Э		Наличие в кабеле экранов
Примечание. Во всех марках кабелей не имеют буквенных обозначений:
медные жилы, бумажная пропитанная изоляция, подушка нормального исполнения
и нормальный наружный покров.
6 Дзюбан В. С. и др.	161
Таблица 13.2
Типы защитных покровов кабелей
Т и II	Обозначение элементов защитного покрова		
	подушка	броня	наружный покров
Б	Без обозначения	Б	Без обозначения
Бв	в	Б	То же
Бл	л	Б	»
Б2л	2л	Б	»
Блн	л	Б	н
Б2лн	2л	Б	н
Бн	Без обозначения	Б	н
Бп	п	Б	Без обозначения
БГ	Без обозначения	Б	Г
БбГ	б	Б	Г
БвГ	в	Б	Г
БлГ	л	Б	Г
Б2лГ	2л	Б	Г
БШв	Без обозначения	Б	Шв
БбШв	б	Б	Шв
БвШв	в	Б	Шв
БлШв	л	Б	Шв
Б2лШв	2л	Б	Шв
БШп	Без обозначения	Б	Шп
БлШп	л	Б	Шп
Б2лШп	2л	Б	Шп
К	Без обозначения	К	Без обозначения
Кл	л	К	То же
П	Без обозначения	П	»
Пл	л	П	»
П2л	2л	П	»
Плн	л	П	н
Пн	Без обозначения	П	н
ПГ	Без обозначения	П	Г
Пл Г	л	П	Г
П2лГ	2л	П	Г
ПШв	Без обозначения	П	Шв
ПлШв	л	П	Шв
П2лШв	2л	П	Шв
ПШп	Без обозначения	П	Шп
Шв	б	Без брони	Шв
Шп	б	Без брони	Шп
13.2.	Силовые кабели с пропитанной бумажной изоляцией
13.2.1.	Номенклатура силовых кабелей
Силовые кабели с бумажной пропитанной маслоканифольной изоляцией
по ГОСТ 18410—73 изготовляются на номинальные напряжения 1, 3, 6, 10,
20 и 35 кВ переменного тока частотой 50 Гц. Силовые кабели с бумажной изо-
ляцией, пропитанной нестекающим составом, по ГОСТ 18409—73 изготовляются
на номинальные напряжения 6, 10 и 35 кВ. Силовые кабели по ГОСТ 18409—73
и ГОСТ 18410—73 могут использоваться в сетях постоянного тока.
Силовые кабели по ГОСТ 18409—73 и ГОСТ 18410—73 предназначены для
эксплуатации при температуре окружающей среды от —50 до +50 °C и относи-
тельной влажности 98 % при температуре 35 °C.
162
Таблица 13.3
Марки и номинальные сечения жил силовых кабелей с бумажной пропитанной изоляцией
(ГОСТ 18410—73)
Обозначение марок	Число жил	Номинальное сечение жилы (мм2) при номинальном напряжении кабеля, кВ				
		1	3	6	10	35
ААГ, АСГ, СГ, ААШв, ААШп	1	Ю—800	10—625			120—300
ААБлГ, ААБл, ААБ2л, ААБ2лШв, ААБ2лШп, АСБ, СБ, АСБл, СБл, АСБ2л, СБ2л, АСБн, СБн, АСБлн, СБлн, АСБГ, СБГ	1	10—800	10—625	—	—	—
ААПл, ААП2л, ААПлГ, АСП, СП, АСПл, СПл, АСП2л, СП2л, АСПлн, СПлн, АСПГ, СПГ, ААПлШв	1	50—800	35—625	—	—	—
ААШв-B, ААП2лШв-В, ААБл-B, ААБ2л-В, АСБ-В, СБ-В, АСБл-В, СБл-В, СБн-B, АСБн-B, АСБлн-В, АСБ2л-В, СБ2л-В	1	Ю—500	10—500	—	—	—
АСБГ-В, СБГ-В	1	10—625	—	—	—	—
АСБ2лГ-В, СБ2лГ-В, АСП2лГ-В, СП2лГ-В	1	—	240—625	—	—	—
СП2л-В, ААПл-В, ААПлГ-B, АСП-В, СП-В, АСПл-В, СПл-В, АСП2Л-В, АСПлн-B, СПлн-B, АСПГ-В, СПГ-В	1	50—500	35—500	—	—	—
АСКл, СКл	1	—	—	—	—	120—300
ААБл, ААБл-B, АСБ, СБ, АСБ-В, СБ-В, АСБл, СБл, АСБл-В, СБл-В, АСП2л, СП2л, АСПл, СПл, СКл, АСКл	1 *	240—800+2Х 1	—	—	—	—
АСГ, СГ, АСБ, СБ, АСБл, СБл, АСБ2л, СБ2л, АСБн, СБн, АСБлн, СБлн, АСБГ, СБГ	2	6—150	—	—	—	—
АСП, СП, АСПл, СПл, АСП2л, СП2л, АСПГ, СПГ	2	25—150	—	—	—	—
АСБ-В, СБ-В, АСБл-В, СБл-В, АСБн-B, СБн-B, АСБлн-В. СБлн-В, АСБГ-В, СБГ-В, АСБ2л-В, СБ2л-В	2	6—120	—	—	—	—
АСП-В, СП-В, АСПл-В, СПл-В, АСПГ-В, СПГ-В, АСП2л-В, СП2л-В	2	25—120	—	—	—	—
ААГ, ААШв, ААШп, ААБл, ААБ2лШв, ААБ2лШп, ААБлГ, ААБ2л, СГ, АСГ, АСШв, АСБ, СБ, АСБл, СБл, АСБн, СБн, АСБлн, АСБГ, СБГ, АСБ2л, СБ2л, АСБ2лШв, СБ2лШв, АСБ2лГ, СБ2лГ	3	6—240	6—240	10—240	16—240	
Продолжение табл. 13.3
Обозначение марок	Число жил	Номинальное сечение жилы (мм2) при номинальном напряжении кабеля, кВ				
		1	3	6	10	35
СШв, СБШв	3	16—240		10—240	16—240	
ААПл, ААП2л, ААПлГ, ААП2лШв, ААП2лГ, АСП, СП, АСПл, СПл, АСП2л, СП2л, АСПлн, СПлн, АСПГ, СПГ, АСКл, СКл, АСП2лГ, СП2лГ	3	25—240	25—240	16—240	16—240	—
СПШв	3	25—240	—	16—240	16—240	—
АОСБ, ОСБ, АОСБн, ОСБн, АОСБГ, ОСБГ	3	—	—	—	—	120—150
ААШв-В, ААП2лШв-В, ААБл-В, ААБ2л-В, АСБ-В, СБ-В, АСБл-В, СБл-В, АСБн-В, СБн-В, ААГ-В, АСБлн-В, СБлн-В,	3	6—240	6—120	16—120	—	—
АСБГ-В, СБГ-В, АСБ2л-В, СБ2л-В, ААШп-В, ААБлГ-В ААБв, ААБвГ	3					10—240	16—240		
ААПл-В, ААПлГ-B, АСП-В, СП-В, АСПл-В, СПл-В, АСПлн-B, СПлн-B, АСП2л-В, СП2л-В	3	25—150	25—150	25—150	—	—
АОСК, ОСК	3	—	—	—	—	120
АСПГ-В, СПГ-В, АСП2лГ-В, СП2лГ-В	3	185—240	—	—	—	—
ААГ, ААШп, ААШв, ААБлГ, ААП2лШв, ААБл, ААБ2л, АСГ, СГ, АСБ, СБ, АСБл, СБл, АСБн, СБн, АСБлн, СБлн, АСБГ, СБГ, АСБ2л, СБ2л, АСШв, СШв, СБШв	4	Ю—185 **	—	—	—	—
ААПл, ААП2л, ААПлГ, АСП, СП, АСПл, СПл, АСПлн, СПлн, АСПГ, СПГ, АСП2л, СПШв	4	16—185 **	—	—	—	—
АСКл, СКл	4	25—185 **	—	—	—	—
ААШв-В, ААП2лШв-В, ААБл-В, ААБ2л-В, СБ-В, АСБл-В, СБл-В, АСБн-В, СБн-В, АСБлн-В, АСБ2л-В, СБ2л-В, АСБ-В	4	10—120	—	—	—	—
ААБлГ-В	4	16—120	—	—	—	—
АСБГ-В, СБГ-В	4	10—185	—	—	—	—
ААПл-В, ААПлГ-B, СП-В, АСП-В, АСПл-В, СПл-В, АСПлн-B, АСПГ-В, СПГ-В, АСП2л-В, СП2л-В, СПлн-В	4	16—120	—	—	—	—
• Для сетей электрифицированного транспорта.
•• Четырехжильные кабели с жилами одинакового сечения до 120 мм’ включительно.
Таблица 13.4
Марки и номинальные сечения жил силовых кабелей
с бумажной изоляцией, пропитанной нестекающим составом
(ГОСТ 18409—73)
Марка кабеля	Число жил	Номинальное сечение жилы (мм2) при номинальном напряжении кабеля, кВ		
		6	10	1	35
ЦААШв, ЦСШв, ЦАСШв	1					120—400
ЦААБл, ЦААБ2л, ЦААБШв, ЦААБШп, ЦААБлГ, ЦААБлн, ЦААПл, ЦААП2л, ЦААПлГ, ЦААПлн, ЦААПлШв, ЦААШв, ЦАСБ, ЦСБ, ЦАСБГ, ЦСБГ, ЦАСБн, ЦСБн, ЦСШв, ЦАСШв, ЦАСБШв, ЦСПШв, ЦСБШв, ЦАСП, ЦАСБл, ЦСБл, ЦСП, ЦАСПГ, ЦАСПн, ЦСПн, ЦАСПШв, ЦАСПл, ЦСПл, ЦАСКл, ЦСКл, ЦААБв, ЦААБвГ	3	25—185	25—185	
ЦАОСБ, ЦОСБ, ЦАОСБГ, ЦОСБГ	3 1	—	—	120—150
13.2.2.	Условия прокладки, область применения и строительные
длины силовых кабелей с пропитанной бумажной изоляцией
Силовые кабели с бумажной изоляцией (ГОСТ 18409—73 и ГОСТ 18410—73)
предназначены для прокладки при минимальном радиусе изгиба, равном 15-
кратному наружному диаметру для многожильных кабелей в свинцовой оболочке
и 25-кратному наружному диаметру для остальных кабелей без предварительного
нагрева при температуре 0 °C.
Таблица 13.5
Допустимая по ГОСТ 18410—73 разность уровней
при прокладке по трассе силовых кабелей
с пропитанной бумажной изоляцией (без применения
специальных устройств)
Номиналь- ное напря- жение ка- беля, кВ	Пропитка изоляции	Кабели	Разность уровней, м. не более
1 И 3	Вязкая Обедненная	Небронированные: в алюминиевой оболочке в свинцовой оболочке Бронированные В алюминиевой оболочке В свинцовой оболочке	25 20 25- Без ограни- чения 100
6	Вязкая Обедненная	В алюминиевой оболочке В свинцовой оболочке В алюминиевой или свинцовой оболочке	20 15 100
10 и 35	Вязкая	Те же	15
165
Силовые кабели с бумажной изоляцией, пропитанной нестекающим составом
(ГОСТ 18409—73), предназначены для прокладки на вертикальных и крутых
участках трасс без ограничения разности уровней.
Таблица 13.6
Область применения силовых кабелей с медными жилами
в свинцовой оболочке с пропитанной бумажной изоляцией
Место прокладки
и условия эксплуатации
Марка кабеля
Внутри помещений, в туннелях, если кабель не подвер- гается значительным растягивающим усилиям	СБГ
В трубах, блоках, туннелях, каналах, внутри помещений при отсутствии механических воздействий на кабель, в сре-	СГ
де, нейтральной по отношению к свинцу В земле (траншеях), если кабель не подвергается значи-	СБ
тельным растягивающим усилиям В шахтах и пожароопасных помещениях при отсутствии значительных растягивающих усилий	СБн, СБлн
То же, но при значительных растягивающих усилиях	СПлн, СПШв
На вертикальных и наклонных участках с разностью уров- ней не более 100 м без применения специальных	СБ-В, СБГ-В
устройств То же, но в шахтах и пожароопасных помещениях	СБн-В
В шахтах при наличии агрессивной среды, если кабель не подвергается значительным растягивающим усилиям	СБШв, СБ2л-Шв
Под водой при значительных растягивающих усилиях	СКл
	Таблица 13.7
Область применения силовых кабелей с медными жилами в
свинцовой оболочке с бумажной изоляцией, пропитанной
нестекающим составом
Место прокладки и условия эксплуатации	Марка кабеля
Внутри помещений, в туннелях при отсутствии значитель- ных растягивающих усилий	ЦСБГ
В земле (траншеях) на вертикальных и крутых трассах без ограничения разности уровней прокладки, если кабель не подвергается значительным растягивающим усилиям	ЦСБ
То же, но при наличии значительных растягивающих уси- лий и возможности механических воздействий на кабель	ЦСП, ЦСК, ЦСКл
В шахтах и пожароопасных помещениях, если кабель не подвергается значительным растягивающим усилиям	ЦСБн, ЦСБШв
В шахтах и пожароопасных помещениях, на вертикальных и крутых трассах без ограничения разности уровней про- кладки, если кабель не подвергается значительным растя- гивающим усилиям	ЦСПн
1С6	
Таблица 13.8
Область применений силовых кабелей с алюминиевыми жилами
и пропитанной бумажной изоляцией при прокладке их в земле
(траншеях)
Степень коррозион- ной актив- ности среды	Наличие или отсутствие на трассе блу- ждающих токов	Марки кабелей при	
		отсутствии растягива- ющих усилий	наличии растягива- ющих усилий
Низкая	Отсутствуют Имеются	ААШв, ААШп, ААБл, АСБ ААШв, ААШп, ААБ2л, АСБ	ААПл, АСПл ААП2л, АСПл
Средняя	Отсутствуют Имеются	ААШв, ААШп, ААБл, ААБ2л, АСБ, АСБл ААШп, ААШв, ААБв, АСБл, АСБ2л	ААПл, АСПл ААП2л, АСПл
Высокая	Отсутствуют Имеются	ААШп, ААШв, ААБ2л, ААБ2лШв, ААБ2лШп, ААБв, АСБл, АСБ2л ААШп, ААБв, АСБ2л, АСБ2лШв	ААП2лШв, АСП2л ААП2лШв, АСП2л
Таблица 13.9
Область применения силовых кабелей с алюминиевыми жилами
с пропитанной бумажной изоляцией, прокладываемых на воздухе
	Марки кабелей при	
Место прокладки кабелей	отсутствии рас- тягивающих усилий	наличии растягивающих усилий
Помещения (туннели), каналы, полуэтажи, коллекторы произ- водственных помещений и т. п.: сухие сырые, частично затапливае- мые при слабой коррозионной активности среды сырые, частично затапливае- мые при средней и высокой коррозионной активности	ААГ, ААШв ААШв ААШв, АСШв	ААБлГ ААБлГ ААБвГ, ААБ2лШв, АСБлГ, АСБ2лГ, АСБ2лШв
среды Пожароопасные помещения Специальные кабельные эстака- ды Блоки	ААГ, ААШв ААШв, ААБлГ АСГ	ААБвГ, ААБлГ, АСБлГ АСГ
167
Таблица 13.10
Строительная длина силовых кабелей с пропитанной бумажной изоляцией
Номинальное напряжение, кВ	Сечение жил, мм2	Строительная длина, м, не менее	
		Количество от длин сдаваемой партии без учета маломерных отрезков, %	
		не более 40	не менее 60
1 И 3	До 70	300	450
	95 и 120	250	400
	150 и более	200	350
6 и 10	До 70	300	450
	95 и 120	250	400
	150 и более	200	350
35	Все сечения	250	250
13.3.	Силовые кабели с пластмассовой изоляцией
Силовые кабели с медными или алюминиевыми жилами, с изоляцией из по-
ливинилхлоридного пластиката или полиэтилена, в пластмассовой или алюмини-
евой оболочке с защитными покровами или без них (ГОСТ 16442—80) предна-
Таблица 13.11
Марки, число жил и номинальные сечения силовых кабелей
с пластмассовой изоляцией
Марки кабелей	Число жил	Номинальное сечение основных жил (мм2) при номинальном напряжении переменного тока, кВ			
		0,66	1 1 1 3		6
ВВГ, ПВГ, ПсВГ, ПвВГ	1; 2; 3 и 4	1,5—50	1,5—240				
АВВГ, АПВГ, АПсВГ, АПвВГ	1; 2; 3 и 4	2,5—50	2,5—240	—	—
АВБбШв, ВБбШв, АПБбШв, ПБбШв, АПсБбШв, ПсБбШв,	2; 3 и 4	4—50	6—240	6—240	—
АПвБбШв, ПвБбШв АВАШв, ВАШв,	3 и 4			6—240	6—240	10-240
АПвАШв, ПвАШв АВВГ, ВВГ, АПВГ, ПВГ, АПсВГ, ПсВГ, АПвВГ, ПвВГ, АВБбШв,	3	—	—	—	10—240
ВБбШв, АПБбШв, ПБбШв,	АПсБбШв, ПсБбШв, АПвБбШв, ПвБбШв ВВГ, ПВГ, ПсВГ, ПвВГ	5		1,5—25		
АВВГ, АПВГ, АПсВГ, АПвВГ	5	—	2,5—35	—	—
Примечания. 1. Кабели предназначены для прокладки на трассах с неогра-
ниченной разностью уровней. 2. Для четырехжильных кабелей максимальное сечение
жил 185 мм2. 3. Кабели на напряжение 3 и 6 кВ изготовляются только трехжильными.
4. Защитные покровы см. в табл. 13.2
168
Значены для передачи и распределения электрической энергии в стационарных
установках на номинальное напряжение переменного тока 0,66; 1; 3 и 6 кВ
частотой 50 Гц. Номинальное напряжение кабеля в системе постоянного тока
должно быть не более чем в 2,5 раза выше номинального напряжения при работе
в системе переменного тока.
Кабели эксплуатируются при температуре окружающей среды от —50 до
+ 50 °C, относительной влажности воздуха до 98 % при температуре 35 °C. Они
могут быть проложены на открытом воздухе при защите от воздействия солнечной
радиации.
Марки, число жил и номинальные сечения силовых кабелей с пластмассовой
изоляцией приведены в табл. 13.11.
Строительная длина приведенных в таблице силовых кабелей на напряжение
до 3 кВ включительно должна быть не менее: 150 м — для кабелей с сечением
основных жил от 1,5 до 16 мм2; 300 м — для кабелей с сечением основных жил
от 25 до 70 мм2; 200 м — для кабелей с сечением основных жил от 95 до 240 мм2.
Строительная длина силовых кабелей на напряжение 6 кВ должна быть не менее:
450 м — для кабелей с сечением жил от 10 до 70 мм2; 400 м — для кабелей с се-
чением жил от 95 до 240 мм2.
Таблица 13.12
Область применения кабелей с пластмассовой изоляцией
Место прокладки и условия эксплуатации	Наличие или » отсутствие опасности механических повреждений	Марка кабеля
В земле (траншеях), в том числе на трассах с блуждающими тока- ми и высокой коррозионной ак- тивностью грунта	—	АВВГ, АПВГ (только до 1 кВ), АПсВГ, АПвВГ, АПБбШв, АПвБбШв, АВАШв, АПвАШв
В помещениях (туннелях), кана- лах, кабельных полуэтажах, кол- лекторах, производственных поме- щениях: сухих, сырых, частично затапливаемых, с высокой корро- зионной активностью среды	Отсутствует Имеется	АВВГ, АПВГ*, АПсВГ, АПвВГ * АВБбШв, АПАШв, АВАШв, АПвБбШв *
В помещениях: пожароопасных взрывоопасных	Отсутствует Имеется Отсутствует Имеется	АВВГ, ВВГ, АПсВГ, ПсВГ АВБбШв,	ВБбШв, АПсБбШв,	ПсБбШв, АВАШв, ВАШв ВВГ ВБбШв
На эстакадах: технологических специальных кабельных, по мо- стам	Имеется Отсутствует Имеется	АВАШв АВВГ, АПсВГ, АПАШв, АПвВГ, АПВГ, АВАШв АВАШв
В блоках	Отсутствует	АВВГ, АПсВГ, АПвВГ, АПВГ
Для одиночных кабельных линий, прокладываемых в помещениях.
169
13.4.	Силовые кабели с резиновой изоляцией
13.4.1.	Силовые кабели с резиновой изоляцией (ГОСТ 433—73)
Силовые кабели с медными или алюминиевыми жилами с резиновой изоля-
цией, в свинцовой, поливинилхлоридной или резиновой оболочке, с защитными
покровами или без них (ГОСТ 433—73) предназначены для неподвижной про-
кладки в электрических сетях напряжением 0,66 кВ переменного тока частотой
50 Гц или 1 кВ постоянного тока и на напряжение 3, 6, 10 кВ постоянного
тока.
Кабели эксплуатируются при температуре окружающего воздуха от —40
до +50 °C (кабели в резиновой и поливинилхлоридной оболочках) и от —50
до +50 °C (кабели в свинцовой оболочке).
Марки, число жил и номинальные сечения силовых кабелей с резиновой изо-
ляцией приведены в табл. 13.13. Строительная длина приведенных в таблице
кабелей должна быть не менее 125 м.
Таблица 13.13
Марки, число жил и номинальные сечения силовых кабелей
с резиновой изоляцией
Марки кабелей	Число основ- ных жил	Номинальное сечение жил (мм2) при номинальном напряжении, rR			
		пере- менного тока	постоянного тока		
		0,66	3 1	1 6	10
СРГ	1	1—240	1,5—500	2,5—500	240—400
АСРГ	1	4—300	4—500	4—500	240—400
СРГ	2 и 3	1 — 185	—	—	—
АСРГ	2	4—240	—	—	—
АСРГ	3	2,5—240	—	—	—
ВРГ, ВРТГ, НРГ	1—3	1—240	—	—	—
АВРГ, АВРТГ, АНРГ	2 и 3	2,5—300	—	—	—
СРБ2лГ, АСРБ2лГ	1	—	240; 400; 500	—	—
СРБГ, АСРБГ	1	—	—	95; 240; 400; 500	—
СРВ,  СРБГ, ВРБн, ВРБ, ВРБГ, НРБ, НРБГ, ВРТБ, ВРТБГ, ВРТБн	2 и 3	2,5—185	—	—	—
АСРБ, АСРБГ, АВРБ	2	4—240						
АВРБн, АВРБГ, АНРБ, АНРБГ, АВРТБ, АВРТБГ, АВРТБн	3	2,5—240			
Примечания. 1. В обозначении марок кабелей буква Т — большая стойкость
к длительному воздействию температуры на жиле — до 90 °C (для остальных кабелей
65 °C). 2. Защитные покровы см. в табл. 13.2.
170
Таблица 13.14
Область применения силовых кабелей с резиновой изоляцией
Место прокладки и условия эксплуатации	Марка кабеля
Внутри помещений; в каналах, туннелях; в местах^	СРГ, АСРГ
не подверженных вибрации; при отсутствии меха- нических воздействий на кабель; в среде, нейтраль- ной к свинцу Внутри помещений, в каналах, туннелях, если ка-	ВРБГ, АВРБГ, ВРТБГ,
бель не подвергается значительным растягиваю-	АВРТБГ, НРБГ, АНРБГ
щим усилиям Внутри помещений, в каналах, туннелях, при от- сутствии механических воздействий на кабель То же, но при наличии агрессивных сред (кис- лот, щелочей)	НРГ, АНРГ
	ВРГ, АВРГ, ВРТГ,
	АВРТГ
В земле (траншеях), если кабель не подвергается	СРБ, АСРБ, ВРБ, АВРБ,
значительным растягивающим усилиям	ВРТБ, АВРТБ, НРБ,
То же, но в случае, когда требуется стойкость к	АНРБ ВРБн, АВРБн, ВРТБн,
распространению горения	АВРТБн
Примечания. 1. Кабели предназначены для прокладки на трассах с неогра-
ниченной разностью уровней. 2. Прокладка кабелей без предварительного нагрева должна
производиться при температуре не ниже: — 20 °C — для кабелей в свинцовой оболочке;
— 15 °C — для кабелей в резиновой или поливинилхлоридной оболочках; — 7 °C — для
кабелей с защитными покровами.
13.4.2.	Силовые гибкие кабели с резиновой изоляцией (ГССТ 13497—77)
Силовые гибкие кабели с медными жилами с резиновой изоляцией в рези-
новой оболочке (ГОСТ 13497—77) предназначены для присоединения передвиж-
ных механизмов к электрическим сетям на номинальное напряжение перемен-
ного тока 0,66 кВ или номинальное напряжение постоянного тока до 1 кВ.
Таблица 13.15
Марки, число жил и номинальные сечения основных жил
силовых гибких кабелей с резиновой изоляцией
Марки кабелей	Число жил			Номинальное сече- ние основных жил, мма
	основных	заземления	контрольных	
крпт, крптн	1					2,5—120
	2 и 3	—	—	0,75—120
	2 и 3	1	—	0,75-120
крпг	2	—	—	0,75—70
	2 и 3	1	—	
КРПГН	3	1	—	1,5—10
	3	1	1	
КРПС, КРПСН	3	1	—	2,5—120
	3	1	1	2,5—6
	3	1	2	4-50
КРШК	3	—	—	95—150
	3	1	—	
Примечания. 1. В обозначении марок кабелей буква Г (вместо Т) означает
повышенную гибкость кабеля, С — повышенную гибкость и профилированный сердеч-
ник, Н — резиновую маслостойкую оболочку, не распространяющую горение. 2. Кабель
КРШК — повышенной гибкости с резиновой изоляцией с заполнениями.
171
Марки кабелей и номинальные сечения жил этих кабелей приведены
в табл. 13.15. Строительная длина приведенных в таблице кабелей должна
быть не менее 125 м.
Таблица 13.16
Область применения силовых гибких кабелей
с резиновой изоляцией
Температура окружающей среды, ° С	Минимальное отношение радиуса изгиба ка- беля к его диаметру	Возможность попадания масла на оболочку кабеля	Возможность воздействия ударных и раздавливаю- щих усилий	Марка кабеля
—404-+50	8	Отсутствует	Отсутствует	КРИТ
-304-+50	8	Имеется	»	крптн
—504-+50	5	Отсутствует	»	крпг
—304-+50	5	Имеется	»	КРПГН
—504^+50	5	Отсутствует	Имеется	крпс
—30^+50	5	Имеется	»	крпсн
_504-+50	10	Отсутствует	Отсутствует	КРШК
13.4.3.	Силовые гибкие кабели на напряжение 6 кВ
Силовые гибкие кабели с медными жилами с резиновой изоляцией в рези-
новой оболочке (ГОСТ 9388—76) предназначены для присоединения передвиж-
ных механизмов к электрическим сетям с изолированной нейтралью при номиналь-
ном переменном напряжении 6 кВ частоты 50 Гц.
Марки и номинальные сечения основных и заземляющих жил этих кабелей
приведены в табл. 13.17. Строительная длина приведенных в таблице кабелей
должна быть не менее 200 м.
Таблица 13.17
Марки, число жил, номинальные сечения и наружные
диаметры силовых гибких кабелей
Марки кабелей	Число и номинальное сечение жил, мм2		Номинальное суммарное сечение ме- таллического экрана, мм2	Наружный диаметр кабеля, мм
	основных	заземления		
кшвг, кшвг-хл	ЗхЮ	1x6	4	43,8
кшвгт	3X16	1x6	4	46,3
	3x25	1X10	4	49
	3x35	1X10	6	52,6
	3x50	1X16	6	55,4
	3x70	1x16	6	64,9
	3x95	1X25	8	68,1
	3x120	1X35	8	73,5
	3x150	1X50	8	79,2
кшвгэ, кшвгэ-хл	3x10	1X6	—	43,2
172
Продолжение табл. 13.17
Марки кабелей	Число и номинальное сечение жил, мм2		Номинальное суммарное сечение ме- таллического экрана, мм2	Наружный диаметр кабеля, мм
	основных	заземления		
кшвгэ, КШВГЭ-ХЛ	3x16	1x6			45,8
	3X25	1X10	—	48,4
	3x35	1X10	—	52,2
	3x50	1X16	—	54,8
	3x70	1X16	—	64,3
	3x95	1X25	—	67,5
	3x120	1X35	—	73
	3x150	1X50	—	78,6
кшвгд, кшвгдт	3X25	—	4	49
	3x35	—	6	52,6
	3x50	—	6	55,4
	3x70	—	6	64,9
	3x95	—	8	68,1
13.5.	Шахтные силовые кабели
13.5.1.	Кабели ЭВТ
Бронированные силовые кабели ЭВТ с медными жилами основными и вспо-
могательными, изолированными поливинилхлоридным пластикатом, экраниро-
ванные, в поливинилхлоридном шланге
предназначены для передачи электриче-
ской энергии в электроустановках уголь-
ных шахт на номинальное напряжение
до 6 кВ переменного тока частоты 50 Гц.
Контрольные жилы кабелей ЭВТ
используют для присоединения к электри-
ческим приборам и аппаратам на номи-
нальное напряжение 250 В переменного
тока частоты 50 Гц.
Кабели ЭВТ предназначены для пе-
риодической переноски, они эксплуати-
руются при температуре окружающей
среды от —25 до +50 °C, относительной
влажности 98 % при температуре 35 °C.
Строительная длина кабелей должна
быть не менее 200 м.
Номинальное напряжение, число, но-
минальные сечения жил, наружный диа-
метр и расчетная масса шахтных силовых
кабелей ЭВТ приведены в табл. 13.18.
Конструкция восьмижильного кабеля
ЭВТ показана на рис. 13.1.
Сопротивление изоляции основных
жил, пересчитанное на 1 км кабеля, для
кабелей напряжением 6 кВ составляет не
менее 50 МОм/км, для кабелей 660—
1140 В— 10 МОм/км, сопротивление
изоляции контрольных жил 10 МОм/км.
Рис. 13.1. Кабель ЭВТ:
/ — основные жилы; 2 — жила за-
земления; 3 — контрольные жилы; —
изоляция из поливинилхлоридного пла-
стиката; 5 — внутренняя оболочка из
поливинилхлоридного пластиката; 6 —
индивидуальный экран из медной фоль-
ги; 7 — поясная изоляция; 8 — общий
экран из медной фольги; 9 — броня
из стальных канатиков; 10 — шланго-
вая оболочка
173
Таблица 13.18
Технические данные кабелей ЭВТ
Номиналь- ное напря- жение кабеля, В	Число и номинальные сечения жил, мм2			Наружный диаметр кабеля, мм	Масса ка- беля, кг/км
	основных	контрольных	заземления		
Четырехжильные кабели
660	Зх 16 3x25 3x35	—	1X10 1X10 1X10	32 34,7 37,3	2520 2900 3450
	3x50	—	1X10	40,5	4120
	3x70	—	1X10	44,1	5050
	3x95	—	1X10	48,3	5900
6000	3X16	—	1X10	43,6	3740
	3x25	—	1X10	46,3	4300
	3x35	—	1X10	49,6	4850
Восьмижильные кабели
660	3x16	4x2,5	1X10	39,3	3250
	3x25	4x2,5	1X10	41,4	3600
	3x35	4x2,5	1X10	43	4100
	3x50	4x4	1X10	43,8	4120
	3x70	4x4	1X10	48	5650
	3x95	4x4	1X10	50,9	6600
1140	3x35	4x4	1X10	43,2	4050
	3x50	4x4	1X10	45,6	4750
	3x70	4x4	1X10	48,6	5620
	3x95	4x4	1X10	51,2	6550
	3x120	4x4	1X10	56	7690
6000	3x16	4x4	1X10	47,1	4400
	3x25	4x4	1X10	48,4	4800
	3x35	4x4	1X10	51,1	5480
В процессе эксплуатации кабели периодически могут быть свернуты в бу-
хты для переноски. Радиус бухты должен быть не менее 10-кратного диаметра
кабеля. Прокладка кабелей и свертывание их в бухты без предварительного по-
догрева могут быть произведены при температуре окружающего воздуха не ниже
13.5.2.	Кабели ГРШЭ
Силовые гибкие экранированные кабели ГРШЭ с медными жилами с рези-
новой изоляцией в резиновой оболочке, не распространяющей горение
(ГОСТ 10694—78), предназначены для присоединения шахтных передвижных
машин и механизмов к сети переменного тока с номинальным напряжением 660 В
частоты 50 Гц на основных и 220 В на контрольных жилах.
Кабели предназначены для работы при температуре окружающей среды
от —30 до + 50 °C. Строительная длина кабелей ГРШЭ не менее 200 м.
Число, номинальные сечения жил, наружный диаметр и расчетная масса
силового гибкого экранированного кабеля ГРШЭ приведены в табл. 13.19.
174
Таблица 13.19
Технические данные кабелей ГРШЭ
Число и номи- нальные сечения жил, мм2			Наружный диаметр кабеля, мм	Масса ка- беля, кг/км
основ- ных	зазем- ления	кон- троль- ных		
Рис. 13.2. Кабель ГРШЭ:
а - семижильный; б — четырехжильный;
1 — основные жилы; 2 — изоляция силовых
жил, 3 — индивидуальный экран из элек-
тропроводящей резины; 4 — жила заземле-
ния; 5 — резиновая оболочка; 6 — контроль-
ные жилы
Четырехжильные кабели
3X4	1X2,5	—	23,7	781
3x6	1X4	—	27,5	1064
3x10	1X6	—	31	1372
3x16	1X10	—	34,8	1834
3x25	1X10	—	38,4	2325
3x35	1X10	—	42,1	2832
3x50	1X10	—	45,6	3512
3x70	1X10	—	50,1	4489
3x95	1X10	—	55,6	5611
Семижильные кабели
Конструкции четырехжильного и
семижильного кабелей ГРШЭ приведены
на рис. 13.2.
3x4 Зхб	1X2,5 1X4	3x1,5 3x2,5	28,7 31,6	1175 1465	13.5.3. Кабели ГРШЭП
ЗхЮ	1x6	3x2,5	34,5	2060	Силовые гибкие экранированные ка-
3x16	1X10	3x4	40,2	2522	бели ГРШЭП с медными жилами, с ре-
3x25	1X10	3x4	42,3	2914	зиновой изоляцией в резиновой оболочке,
3x35	1X10	3x4	47,6	3834	не распространяющей горение, предназ-
3x50	1X10	3x4	51	4380	начены для использования на шахтах
3x70	1X10	3x4	54,2	5268	с крутыми пластами в сети переменного
3x95	1X10	3x4	59,3	6427	тока на номинальное напряжение 660 В частоты 50 Гц для присоединения пере- движных машин и механизмов.
Кабели эксплуатируются при температуре окружающей среды от —30 до
+ 50 °C, относительной влажности 98 % при 20 °C. Строительная длина кабеля
ГРШЭП не менее 150 м.
Таблица 13.20
Технические данные кабелей
ГРШЭП
Число и номи-
нальные сечения
жил, мм2
со s
о 2
о Я
СО ~>-
i и
основ
ных
за-
земле
ния
кон-
троль
ных
ЗхЮ	1x6	5x2,5	43
3x16	1X10	5x2,5	47,5
3x25	1ХЮ	5x4	52,2
3x35	1X10	5x4	56,6
3x50	1X10	5x4	57,8
3x70	1X10	5x4	60,3
2944
3568
4411
4988
5433
6241
Рис. 13.3. Гибкий шахтный кабель
ГРШЭП:
1, 2, 3 — жилы основные, заземления и
контрольные; 4 — изоляция силовых жил;
5 -• экран силовой жилы из электропро-
водящей резины; 6 — оболочка резиновая
175
Число, номинальные сечения жил, наружный диаметр и масса силового гиб-
кого экранированного кабеля ГРШЭП приведены в табл. 13.20. Конструкция
кабеля ГРШЭП приведена на рис. 13.3.
13.5.4.	Кабели ГВШОП
Силовые гибкие экранированные кабели ГВШОП с медными жилами, с изо-
ляцией и оболочкой из поливинилхлоридного пластиката, повышенной проч-
ности предназначаются для присоединения угольных комбайнов и других пере-
движных машин и механизмов к сети переменного тока частоты 50 Гц при номи-
нальном напряжении 660 В на основных и 380 В на контрольных жилах в си-
стеме электроснабжения с опережающим отключением.
Т а б л и ц а 13.21
Технические данные кабелей ГВШОП
Рис. 13.4. Гибкий шахтный кабель
ГВШОП:
1 — основные жилы; 2 — изоляция
основной жилы; 3 — упрочняющий
жгут; 4 — контрольные жилы; 5 —
синтетическая пленка; 6 — оболочка;
7 — жила заземления
Число и номи- нальные сечения жил, мм3			Наружный диаметр, мм	Масса кабеля, кг/км	
to 2 х о 3 о х	заземле- ния	кон- троль- ных		i > Ч та ч. В “ о О X н о 3 та о X X	ч , ь л <у О 2 * S о о О Ч tf
6x6	1x6	5X1,5	42	2688	2527
6x10	1x6	5x1,5	42,2	2994	2833
6x16	1X10	5x1,5	44,8	3415	3255
6x25	1X10	5X1,5	48,1	4519	4358
6x35	1X10	5x1,5	51,7	5511	5350
6x50	1X10	5x1,5	55,7	6769	6608
6X16	1X10	5x2,5	50,8	4007	3846
6x25	1X10	5x2,5	51	4941	4780
6x35	1X10	5x2,5	54,1	5758	5597
6x50	1X10	5x2,5	54,5	6864	6703
Кабели эксплуатируются при температуре окружающей среды от 1 до 35 °C.
Строительная длина кабеля ГВШОП не менее 200 м.
Число, номинальные сечения жил, наружный диаметр и расчетная масса
силового гибкого экранированного кабеля ГВШОП приведены в табл. 13.21.
Конструкция кабеля ГВШОП приведена на рис. 13.4.
13.5.5.	Кабели силовые особо гибкие экранированные
на напряжение до 660 В
Силовые особо гибкие экранированные кабели с медными жилами с резино-
вой или поливинилхлоридной изоляцией, в резиновой или поливинилхлоридной
оболочке, не распространяющей горение (ГОСТ 10695—80), предназначены для
присоединения шахтного бурильного электроинструмента к сети переменного
тока частоты 50 Гц с изолированной нейтралью при номинальном напряжении
до 220 В для кабелей с резиновой изоляцией и до 660 В для кабелей с поливинил-
хлоридной изоляцией.
Кабели эксплуатируются при температуре от —30 до +50 °C. Строитель-
ная длина кабеля должна быть не менее 150 м.
Кабели изготовляют следующих марок: КОГЭШ — кабель особо гибкий
с резиновой изоляцией экранированный шахтный; КОГВЭШ — кабель особо
гибкий с поливинилхлоридной изоляцией экранированный шахтный. Число
жил, номинальное сечение, номинальный наружный диаметр и расчетная масса
кабелей приведены в табл. 13.22.
176
Таблица 13.22
Технические данные кабелей КОГЭШ и КОГВЭШ
Число и номинальные сечения жил, мм2			Номинальный наруж- ный диаметр кабелей, мм		Масса кабеля, кг/км	
основ- ных	зазем- ления	контрольных	КОГЭШ	КОГВЭШ	КОГЭШ	КОГВЭШ
3x1,5	1X1,5	1X1,5	19,3	16,6	509	321
3x2,5	1X2,5	1X2,5	21,2	17,5	678	456
3x4	1x4	1X4	23,5	20,8	827	582
3x6	1X6	1X6	25,5	22,8	1019	743
13.6.	Электрические и тепловые характеристики силовых
кабелей
Ниже приведена емкость одножильных кабелей и фазы трехжильных ка-
белей напряжением 35 кВ с отдельно освинцованными жилами с бумажной про-
питанной изоляцией в зависимости от сечения жилы.
Сечение жилы, мм2
Емкость, мкФ/км.............................
70	95	120	150	185	240
0,18	0,2	0,24	0,26	0,28	0,31
Таблица 13.23
Рабочая емкость Ср (мкф/км) трехжильных кабелей
с поясной изоляцией в трехфазных цепях с симметричным напряжением
Напряжение, кВ	Сечение жилы, мм2								
	10	16	25	35	50	70	95	120	150
1	0,35	0,4	0,5	0,53	0,63	0,72	0.77	0,81	0,86
6	0,2	0,23	0,28	0,31	0,36	0,4	0,42	0,46	0,51
10	—	0,23	0,27	0,27	0,29	0,31	0,35	0,37	0,44
Примечания. 1. Для кабелей, изготовляемых по ГОСТ 18410—73, справед-
ливы приближенные соотношения Ct = 0,865Ср, С2 = 1,68Ср, где — емкость одной
жилы по отношению к двум другим, соединенным с металлической оболочкой; С2 — ем-
кость трех жил, соединенных вместе, по отношению к свинцовой оболочке. 2. Емкостный
ток в трехжильном кабеле при симметричном напряжении /с определяется из выражения;
1С — -^^(дСр/, где (7НОМ — номинальное линейное напряжение; — угловая частота;
Из
— длина линии.
177
Таблица 13.24
00
Активное и индуктивное сопротивление (Ом/км) трехжильных бронированных
и шахтных кабелей с медными жилами
Сопротивление	Сечение жилы, мм2									
	4	6	10	16	25	35	50	70	95	120
Активное при температу- ре, °C: 15	4,5	3	1,81	1.13	0,726	0,52	0,363	0,259	0,191	0,151
65	5,25	3,5	2,11	1,32	0,846	0,6	0,423	0,302	0,223	0,176
Индуктивное: бронированного кабеля на напряжение: до 1,14 кВ	0,095	0,09	0,073	0,068	0,066	0,064	0,063	0,061	0,06	0,06
до 6 кВ	—	—	0,11	0,102	0,091	0,087	0,083	0,08	0,078	0,076
до 10 кВ	—	—	0,122	0,113	0,099	0,095	0,09	0,086	0,083	0,081
гибкого экранированного	—	0,125	0,107	0,099	0,092	0,0865	0,081	0,069	—	—
семижильного кабеля ГРШЭ гибкого кабеля КРПСН: шестижильного	0,14	0,133	0,122	0,115	0,106	0,102	0,097	—	—	—
четырехжильного	—	0,121	0,119	0,107	0,0911	0,0859	0,0828	—	—	—
Таблица 13.26
Токи замыкания на землю кабелей 6—35 кВ с бумажной изоляцией и
вязкой пропиткой
i
Яро
CL
Токи замыкания (А)
при сечении жилы, мм2
10	16	25	35	50
6	0,33	0,37	0,46	0,52	0,59
10	—	0,52	0,62	0,69	0,77
35	—	—	—	—	—
70	95	120	150	185	240
0,71	0,82	0,89	1,1	1,2	1,3
0,9	1	U	1,3	1,4	1,6
3,7	4,1	4,4	4,8	—	—
для
Примечание. Токи замыкания на землю при напряжении 35 кВ приведены
кабелей с отдельно освинцованными жилами.
13.7.	Допустимые токовые нагрузки на силовые кабели
Приведенные ниже длительно допустимые токовые нагрузки на силовые
кабели приняты исходя из следующих условий: допустимые температуры нагре-
вания жил кабелей соответствуют значениям, указанным в табл. 13.26 для про-
должительного режима; прокладка кабеля производится в траншее на глубине
0,7—1 м (не более одного кабеля), температура земли 15 °C; прокладка кабеля
в воздухе — при расстоянии между кабелями не менее 35 мм (в каналах не менее
50 мм), температура воздуха 25 °C.
При температуре земли и воздуха, отличной соответственно от 15 и 25 °C,
следует допустимую нагрузку в приведенных ниже таблицах умножить на по-
правочный коэффициент (см. табл. 13.33).
Ниже приведены длительно допустимые токовые нагрузки на трехжильные си-
ловые кабели на напряжение 6 кВ с медными жилами с обедненнопропитанной
изоляцией в общей свинцовой оболочке.
Сечение жил кабеля, мм2 .	16
Токовая нагрузка (А) при про-
кладке:
в воздухе .................. 65
в земле .................... 90
25	35	50	70	95	120	150
90	110	140	170	210	245	290
120	145	180	220	265	310	355
Ниже приведены длительно
говые кабели, применяемые в
допустимые токовые нагрузки на
угольной промышленности.
гибкие шлан-
Сечение жил кабеля,
мм2.....................2,5	4
Токовая нагрузка (А)
при напряжении кабеля,
кВ:
до 1,4 ............... 28	36
6	................—	-
6	10	16	25	35	50	70	95	120	150
45	60	80	105	130	160	200	—	—	—
—	—	90	120	145	180	220	265	310	350
179
Таблица 13.26
Допустимый нагрев изоляции силовых кабелей при
различных режимах работы
Кабель	Напря- жение, кВ	Допустимая температура, °C		
		в про- должи- тельном режиме	в перегрузочном режиме	в режиме к. з.
С бумажной изо- ляцией	1	80 6	65 10	60 35	50		Допускаются пе- регрузки в соот- ветствии с табл. 13.32 Не допускаются перегрузки	200 (150 для ка- белей с нестекаю- щей массой) 175
С обеднен но-про- питанной изоля- цией	1	80 6	75		95(10 %-ная пере- грузка в течение 2 ч)	200 (150 для ка- белей с алюминие- выми жилами)
С резиновой изоля- цией С изоляцией из поливинилхлорида и полиэтилена	До 6 1—35	65 70	110 (при пуско- вых режимах)	150 120
Шахтные ЭВТ	0,66 1 6	65 65 65	—	120
Гибкие экраниро- ванные ГРШЭ	До 1,14	75	—	150
Таблица 13.27
Постоянная времени нагрева кабелей
Марка или характерис- тика кабеля	Постоянная времени нагрева (мин) для кабелей с сечением жил, мм2								
	6	10	1 16	25	35	50	| 70	95	120
Кабели трехжильные бро- нированные с бумажной изоляцией и медными жи- лами на напряжение 1 — 6 кВ, прокладываемые: в воздухе	19,1	20,6	21,6	26,4	28,8	32,4	37,2	43	48
в земле	7,2	8,4	10,8	12	14,4	18	21,6	26,4	30
Гибкие кабели: ГРШЭ (семижильный)	24	27	31	35	42	—	—	—	—
КРПСН (шестижиль-	23	26	30	34	39	40	—	—	—
ный) КРПСН (четырехжиль-	22	25	28	32	38	43	—	—	—
ный)									
180
Таблица 13.28
Длительно допустимые токовые нагрузки на силовые кабели с медными
и алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной изоляцией в свинцовой
и алюминиевой оболочке, прокладываемые в воздухе
	Токовые нагрузки (А) на кабели											
	с		медными жилами				с алюминиевыми жилами					
Сечение жилы,	<L> 2	3 ж	трехжильные			ja оо 5*	О) 3	О) 3 ж	трехжильные			2 *
мм2	а» I 1Ч1ГИЖОН	ухжилы 1 кВ	3 кВ	pq	*	гырехжр ie до 1	ножилы 1 кВ	ухжилы 1 кВ	3 кВ	PQ	PQ *	гырехжи ie до 1
	2- о tf	CQ о tfBf	&	с£>		ф 43 3* М	в( о о tf	CQ О « tc	§:	<£>	о	<у 3 9* К
2,5	40	30	28	—	—	—	31	23	22	—	—	—
4	55	40	37	—	—	35	42	31	29	—	—	27
6	75	55	45	—	—	45	55	42	35	—	—	35
10	95	75	60	55	—	60	75	55	46	42	—	45
16	120	95	80	65	60	80	90	75	60	50	46	60
25	160	130	105	90	85	100	125	100	8р	70	65	75
35	200	150	125	НО	105	120	155	115	95	85	80	95
50	245	185	155	145	135	145	190	140	120	НО	105	НО
70	305	225	200	175	165	185	235	175	155	135	130	140
95	360	275	245	215	200	215	275	210	190	165	155	165
120	415	320	285	250	240	260	320	245	220	190	185	200
150	470	375	330	290	270	300	360	290	255	225	210	230
185	525	—	375	325	305	340	405	—	290	250	235	260
240	610	—	430	375	350	—	470	—	330	290	270	—
181
Т а б л и ц а 13.29
Длительно допустимые токовые нагрузки на силовые кабели с медными
и алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной изоляцией в свинцовой или
алюминиевой оболочке, прокладываемые в земле
	Токовые нагрузки (А) на кабели											
	с медными жилами						с алюминиевыми »				силами	
Сечение жилы, мм*	PQ . *	О) 3 к	трехжильные			5 «	ЕЕ	<У 3 ЕЕ	трехжильные			gCQ 5 *
	•а —. Ч 5 о 2 о» К S	л ч SPQ * W и —	> 3 кВ	CQ ЙЙ	) кВ	угырехж) ые до 1	одножилы до 1 кВ	зухжиль ) 1 кВ	) 1 кВ	£	) кВ	угырехж] ые до 1
	о к	Stc		«э		в* и		*=С КС	tf			ЕГ Ж
2,5	60	45	40	—	—	—	—	35	31	—	—	—
4	80	60	55	—	—	50	60	46	42	—	—	38
6	105	80	70	—	—	60	80	60	55	—	—	46
10	140	105	95	80	—	85	по	80	75	60	—	65
16	175	140	120	105	95	115	135	НО	90	80	, 75	90
25	235	185	160	135	120	150	180	140	125	105	90	115
35	285	225	190	160	150	175	220	175	14_5	125	115	135
50	360	270	235	200	180	215	275	210	180	155	140	165
70	440	325	285	245	215	265	340	250	220	190	165	200
95	520	380	340	295	265	310	400	290	260	225	205	240
120	595	435	390	340	310	350	460	335	300	260	240	270
150	675	500	435	390	355	395	520	385	335	300	275	305
185	755	—	490	440	400	450	580	—	380	340	310	345
240	880	—	570	510	460	—	675	—	440	390	355	—
182
Таблица 13.30
Длительно допустимые токовые нагрузки на трехфазные
силовые кабели напряжением 6—35 кВ с медными жилами
с бумажной пропитанной изоляцией с отдельно освинцованными
жилами, прокладываемые в земле и воздухе
Сечение жилы кабеля, мм2	Токовые нагрузки (А) на кабели напряжением					
	6 кВ		10 кВ		35 кВ	
	в земле	в воз- духе	в земле	в воздухе	в земле	в воздухе
16	90	80					
25	125	105	НО	100	—	—
35	155	125	130	120	—	—
50	185	150	160	145	—	—
70	225	190	200	180	195	145
95	270	230	250	220	235	180
120	310	265	290	255	270	205
150	355	310	335	295	310	230
Таблица 13.31
Длительно допустимые токовые нагрузки на бронированные
и небронированные кабели с медными и алюминиевыми жилами
с резиновой и пластмассовой изоляцией в свинцовой,
поливинилхлоридной или резиновой оболочке
Токовые нагрузки (Л) на кабели
Сечение жилы кабеля, мм2	с медными жилами					с	алюминиевыми жилами			
	одно- жиль- ные	двухжиль- ные		трехжиль- ные		одно- жиль- ные	двухжиль- ные		трехжиль- ные	
	в воз- духе	в воз- духе	в земле	в воз- духе	в земле	в воз- духе	в воз- духе	в земле	в воз- духе	в земле
1,5	23	19	33	19	27					
2,5	30	27	44	25	38	23	21	34	19	29
4	41	38	55	35	49	31	29	42	27	38
6	50	50	70	42	60	38	38	55	32	46
10	80	70	105	55	90	60	55	80	42	70
16	100	90	135	75	115	75	70	105	60	90
25	140	115	175	95	150	105	90	135	75	115
35	170	140	210	120	180	130	105	160	90	140
50	215	175	265	145	225	165	135	205	ПО	175
70	270	215	320	180	275	210	165	245	140	210
95	325	260	385	220	330	250	200	295	170	255
120	385	300	445	260	385	295	230	340	200	295
150	440	350	505	305	435	340	270	390	235	335
185	510	405	570	350	500	395	310	440	270	385
240	605	—	—	—	—	465	—	—	—	—
Примечание. Приведенные данные не распространяются на шахтные гибкие
кабели.
183
Та б л и ца 13 32
Допустимая кратковременная перегрузка кабелей (в долях от
номинальной) на напряжение до 10 кВ (по расчетным данным)
Предварительная нагрузка кабелей	Длитель- ность пере- грузки, мин	Сечение		жилы,	мм2	
		50	70	95	120	150
Отсутствует	30	1,15	1,15	1,2	1,25	1,25
	60	—	—	—	1,1	1,1
0,5 номинальной	30	1,1 1,05	1,1	1,15	1,2	1,2 1,05
	60		1,05	1,05	1,05	
0,7 номинальной	30	1,05	1,05	1,1	1,15	1,15
	60	—	—	—	1,05	1,05
Таблица 13.33
Поправочные коэффициенты на температуры земли и воздуха для токовых
нагрузок на кабели, изолированные и неизолированные провода
темпе- еды, °C	энная ра жил,	Поправочные коэффициенты при фактической температуре среды, °C											
к сх то о X - н ТО	S& сх то S Си												
ТО я Он Си	ц Kgo	-5	0	+ 5	10	15	20	25	30	35	40	45	50
15	80	1,14	1,11	1,08	1,04	1,0	0,96	0,92	0,88	0,83	0,78	0,73	0.68
25	80	1,24	1,2	1,17	1,13	1,09	1,04	1	0,95	0,9	0,85	0,8	0,74
25	70	1,29	1,24	ЦТ	1,15	1J1	1.05	1	0,94	0,88	0,81	0,74	0,67
15	65	1,18	1,14	1,1	1,05	1	0,95	0.89	0,84	0,77	0,71	0,63	0,55
25	-55	1,32	1,27	1,22	1,17	1,12	1,06	1	0,94	0,87	0,79	0,71	0,61
15	60	1,2	1,15	1,12	1,06	1	0,94	0,88	0,82	0,75	0,67	0,57	0,47
25	60	1.36	1,31	1,25	1,2	1,13	1,07	1	0,93	0,85	0,76	0,66	0,54
15	55	1,22	1,17	1,12	1,07	1	0,93	0,86	0,79	0,71	0,61	0,50	0,36
25	55	1,41	1,35	1,29	1,23	1,15 1	1,08	1	0,91	0,82	0,71	0,58	0,41
15	50	1,25	1,2	1,14	1,07		0,93	0,84	0,76	0,66	0,54	0,37	—
25	50	1,48	1,41	1,34	1,26	1,18	1,09	1	0,86	0,78	0,63	0,45	—
13.8.	Выбор силовых кабелей
Силовые кабели выбираются по следующим условиям: допустимому нагреву
в нормальном режиме, допустимой потере напряжения, термической стойкости
при к. з. (только для высоковольтных кабелей).
Определение марки и сечения кабеля по условиям допустимого нагрева
производится в такой последовательности: определяют токовую нагрузку кабеля,
уточняют условия прокладки (в воздухе, земле); в зависимости от условий про-
кладки выбирают марку кабеля; в соответствии с токовой нагрузкой, маркой
кабеля и условиями прокладки по данным, приведенным в 13.7, определяют
сечение рабочих жил кабеля
Из условий обеспечения нормальной работы приемников электрической
энергии на участке потеря напряжения в высоковольтном кабеле, проложенном
от ЦПП до участковой трансформаторной подстанции, не должна превышать
75 В при напряжении 3000 Ви 150 В — при 6000 В.
184
Потеря напряжения в кабеле &U (В) определяется из следующих выражений:
с учетом индуктивного сопротивления кабеля
At/ =	/З/	(Як COS фср +	Хк	Sin фср),	(13.1)
без учета индуктивного сопротивления кабеля
Д(/	=K3/K£Bcos<pcp	(132)
ySnp	'
где /к — расчетная токовая нагрузка кабеля,	A;	LK — длина кабеля, м; Як
и Хк — активное и индуктивное сопротивление 1 м кабеля, Ом/м; cos фСр —
средневзвешенный коэффициент мощности; у — удельная проводимость материала
жил кабеля при его рабочей температуре, 1/(мк0м-м); SnP — предварительно
принятое сечение кабеля, мм2.
Выбор кабелей в подземных электрических установках до 1140 В произво-
дят исходя из допустимых нагрузок с последующей проверкой кабельной сети
по допустимой потере напряжения в нормальном и пусковом режимах.
В нормальном режиме допустимая потеря напряжения в участковой сети
At/доп Для сетей 380, 660 и 1440 В составляет соответственно 39, 66 и 177 В.
В нормальном режиме работы участковой кабельной сети напряжением до
1140 В расчет производят в такой последовательности.
Определяют потерю напряжения в трансформаторе
At/тр ~ V31 н (Ятр cos фср + Хтр sin фср) >	(13.3)
где Ятр» Хтр — активное и индуктивное сопротивление трансформатора, Ом.
Определяют потерю напряжения At/K.r (В) в гибком кабеле, проложенном от
магнитного пускателя, установленного на распределительном пункте участка,
до электродвигателя комбайна:
Д^г = -!<3/к,Г/-к.ГСО8ф >
г
где cos ф — коэффициент мощности электродвигателя комбайна.
Определяют допустимую потерю напряжения в бронированном кабеле At/K,6
(В), проложенном от трансформаторной подстанции до распределительного пункта
участка:
At/к. б = At/доп - (At/Tp + At/к. г) •	(13.5)
По допустимой потере напряжения в бронированном кабеле определяют се-
чение его рабочих жил (мм2)
с _ Кз/к. б^-к.б C0S(PCP	„X
SK. б --=----.,л// я •	(13.6)
уАс/к. б
14.	КАБЕЛИ КОНТРОЛЬНЫЕ, СИГНАЛЬНО-БЛОКИРОВОЧНЫЕ
И УПРАВЛЕНИЯ. ПРОВОДА
14.1.	Кабели контрольные с резиновой и пластмассовой
изоляцией
Контрольные кабели с медными или алюминиевыми жилами, с резиновой или
пластмассовой изоляцией в свинцовой, стальной гофрированной, резиновой или
поливинилхлоридной оболочке, с защитными покровами или без них
(ГОСТ 1508—78) предназначены для неподвижного присоединения к электриче-
ским приборам, аппаратам, сборкам зажимов электрических распределительных
устройств с номинальным напряжением до 660 В переменного тока или до 1000 В
постоянного тока.
Кабели эксплуатируются при температуре окружающей среды от —50 до
+ 50 °C и относительной влажности воздуха до 98 ± 2 % при температуре 40 °C.
Строительная длина приведенных в табл. 14.1 марок кабеля должна быть
не менее 100 м.
Марки, номинальные сечения и число жил контрольных кабелей приведены
в табл. 14.1, область применения — в табл. 14.2.
185
оо	Таблица 14.1
Номенклатура контрольных кабелей с резиновой и пластмассовой изоляцией
Марки кабелей	Число жил при номинальном сечении жил, мм2				
	0,75	|	1	|	1,5	|	2,5		4 и 6	1 10
КРСГ, КРСБ, КРСБГ	—	4, 5, 7, 10, 14, 19, 27, 37		4, 7, 10	—
КРСК	—	10, 14, 19, 27, 37	7. 10, 14, 19, 27, 37	7, 10	—
КРВГ, КРВГЭ, КРВБ, КРИВ, КРВБГ, КРВБбГ, КРНГ, КРНБГ, КРНБб, КРНБн,. КВВБн, КПсВБн, КРВБн	4, 5, 7, 10, 14, 19, 27, 37, 52		4, 5. 7, 10, 14, 19, 27, 37	4, 7, 10	—
КВВГ, КВВГЭ, КВВБ, КВВБГ, КВВБбГ, КВБбШв, КПВГ, КПВБ, КПВБбГ, КПВБГ, КПБбШв, КПсВГ, КПсВГЭ, КПсВБ, КПсВБГ, КПсВБбГ, КПсБбШв	4, 5, 7, 10, 14, 19, 27, 37, 52, 61				
КПВКбШв, КВКбШв, КПсВКбШв	10, 14, 19, 27, 37		7, 10, 14, 19, 27, 37	7, 10	—
АКРКГ, АКРБГЭ, АКРВБ, АКРВБГ, АКРВБбГ, АКРНГ, АКРНБ, АКРНБГ, АКРНБбГ, АКВВГ, АКВВГЭ, АКВВБГ, АКВВБбГ, АКВБбШв, АКПВГ, АКПВБ, АКПВБГ, АКПБбШв, АКПсВГ, АКПсВГЭ, АКПсВБ, АКПсВБГ, АКПсБбГ, АКПсБбШв, АКПВБбГ, АКВВБ	—		4, 5, 7, 10, 14, 19, 27, 37	4, 7, 10	—
КВВГ-П, КПсВГ-П, кпвг-п	4		4		—
АКВВГ-П, АКПсВГ-П, АКПВГ-П	—				
Таблица 14.2
Область применения контрольных кабелей
Место прокладки и условия эксплуатации	Марка кабеля
Внутри помещений, в каналах, туннелях, в местах, не подверженных вибрации, при от- сутствии механических воздействий на ка- бель, в среде, нейтральной к свинцу Под водой и в местах, где кабель подвергается значительным растягивающим усилиям В земле (траншеях), если кабель не подвер- гается значительным растягивающим уси- лиям В помещениях, каналах, туннелях, если ка- бель не подвергается значительным растяги- вающим усилиям	КРСГ КРСК КРСБ КРСБГ, КПВБГ, КПВБбГ, КРВБГ, КПсВБГ, КРНБГ, КРВБбГ, КРНБбГ, КВВБбГ, КВВБГ, КПсВБбГ, АКПВБГ, АКПВБбГ, АКРВБГ, АКВВБГ, АКПсВБГ, АКРНБГ, АКРВБбГ АКРНБбГ, АКВВБбГ, АКПсВБбГ
В помещениях, каналах, туннелях, в усло- виях агрессивной среды, при отсутствии ме- ханических воздействий на кабель	крвг, кввг, кпвг, кввг-п, КРНГ, КПсВГ, кпвг-п, КПсВГ-П, АКПВГ-П, АКВВГ, / АКРВГ, АКРНГ, АКВВГ-П, АКПсВГ-П, АКПВГ, АКПсВГ
То же, но при необходимости защиты элек- трических цепей от влияния внешних элек- трических полей В шахтах, внутри пожароопасных помеще- ний, если кабель не подвергается значи- тельным растягивающим усилиям В земле (в траншеях) в условиях агрессив- ной среды и в местах, подверженных воздей- ствию блуждающих токов, если кабель не под- вергается значительным растягивающим уси- лиям В помещениях, каналах, туннелях, в земле (траншеях), в том числе в условиях агрес- сивной среды и в местах, подверженных воз- действию блуждающих токов, если кабель не подвергается значительным растягивающим усилиям То же, но если кабель подвергается значи- тельным растягивающим усилиям	КРВГЭ, КВВГЭ, КПсВГЭ, АКРВГЭ, АКВВГЭ, АКПсВГЭ КВВБн, КПсВБн, КРВБн, КРНБн КРВБ, КРНБ, КВВБ, КПВБ, КПсВБ, АКРВБ, АКРНБ, АКВВБ, АКПВБ, АКПсВБ КПсБбШв, КВБбШв, КПБбШв, АКПсБбШв, АКВБбШв, АКПБбШв КПсВКбШв, КВКбШв, КПВКбШв
Примечания. 1. Прокладка кабелей без предварительного нагрева должна
производиться при температуре не ниже: —20 °C — для небронированных кабелей в свин-
цовой оболочке; —15 °C —для небронированных кабелей в резиновой или поливинил-
хлоридной оболочке, а также бронированных кабелей с защитным покровом БбГ; —7 °C —
для остальных бронированных кабелей. 2. Радиус изгиба кабелей при прокладке и мон-
таже должен быть не менее: 10 диаметров — для кабелей в свинцовой оболочке; 12 диа-
метров — для бронированных кабелей в свинцовой оболочке; семи диаметров — для ос-
тальных кабелей.
14.2.	Кабели для сигнализации и блокировки
Кабели для сигнализации и блокировки с медными жилами, с полиэтилено-
вой изоляцией, в пластмассовой оболочке (ГОСТ 6436—75) предназначены для
электрических установок транспортной сигнализации, централизации и блокиров-
ки, пожарной сигнализации и автоматики с номинальным напряжением 380 В
переменного тока или 700 В постоянного тока.
187
Таблица 14.3
Область применения кабелей для сигнализации и блокировки
Место прокладки
и условия эксплуатации
В помещениях, каналах, туннелях при наличии аг-
рессивной среды, отсутствии механических воздей-
ствий
Там же, при возможности механических воздейст-
вий и незначительных растягивающих усилиях
В земле (траншеях) при наличии агрессивной среды,
незначительных растягивающих усилиях
В земле (траншеях), каналах и туннелях при тех же
условиях
В земле (траншеях) при наличии агрессивной сре-
ды, отсутствии механических воздействий
Марка кабеля
СБВГ
СБВБГ, СБПБГ
СБВБ, СБПБ, СББбШп
СББбШв
СБПу
Примечания. 1. Прокладка кабелей для предварительного подогрева должна
производиться при температуре окружающего воздуха не ниже: —15 °C — для неброни-
рованных кабелей и кабелей с защитным покровом типа БбШп и БбШв; —10 °C — для
остальных кабелей. 2.Радиус изгиба кабелей при прокладке и монтаже должен быть не ме-
нее: 12 диаметров—для бронированных кабелей, семи диаметров—для остальных кабелей.
14.3	Установочные провода
Таблица 14.4
Номенклатура, сортамент и строительная длина
установочных проводов
Марка провода	Характеристика провода	Номиналь- ное напря- жение, В	Число жил	Сечение жил, мм2	Строитель- ная длина, м
Провода с резиновой изоляцией
АППР	С алюминиевой жилой, с резиновой изоляцией,	660	2; 4	2,5—10	100
АПР	не распространяющей горение В оплетке хлопчатобу-	660	3 1	2,5 2,5—120	100
АПРВ	мажной пряжей, пропи- танной противогнилост- ным составом В оплетке хлопчатобу-	660	1; 2	2,5—16	100
АПРН	мажной пряжей в обо- лочке из поливинилхло- ридного пластиката В оболочке из резины,	660	1	2,5-120	100
АПРТО	не распространяющей горение В оплетке хлопчатобу-	660	2; 3	2,5—120	100
	мажной пряжей, пропи- танной противогнилост- ным составом, для про- кладки в трубах		4; 7 10; 14	2,5—10 2,5	
138
Продолжение табл. 14.4
Марка провода	Характеристика провода	Номиналь- ное напря- жение, В	Число жил	Сечение жил, мм8	Строитель- ная длина, k м
АПРФ	В оболочке из состава АМЦ с фальцованным швом	660	1; 2; 3	2,5—4	50
ПР	С медной жилой в оплет- ке хлопчатобумажной пряжей, пропитанной противогнилостным со- ставом	660 3000	1 1	0,75—120 1,5—120	100
ПРВ	В оболочке из поливи- нилхлоридного пласти- ката	660	1; 2	1-10	100
ПРВД	Двухжильный витой	380	2	0,75—6	100
ПРГ	С гибкой медной жилой в оплетке хлопчатобу- мажной пряжей, пропи- танной противогнилост- ным составом	660 3000	1 1	0,75—120 1,5—120	100
ПРГВ	В оболочке из поливи- нилхлоридного пласти- ката	660	1	1—6	100
ПРГЛ	В оплетке хлопчатобу- мажной пряжей, покры- той лаком	660	1	0,75-70	20
ПРГН	В резиновой оболочке, не распространяющей горение	660	2	1,5—70	100
ПРД	Двухжильный в оплетке хлопчатобумажной пря- жей, витой Одножильный в оплетке хлопчатобумажной пря- жей, покрытой лаком	380	2	0,75—6	100
ПРЛ		660	1	0,75—6	20
ПРИ	В резиновой оболочке, не распространяющей горение	660	2	1,5—70	100
ПРП	В оплетке оцинкованны- ми стальными проволо- ками	660	1; 2; 3; 4; 5; 6; 7; 8; 10 14; 19; 24; 30	1—95 4—10 1—2,5	125
ПРРП	В резиновой оболочке	660	1; 2; 3 4; 5; 6;7;8; 10 14; 19; 24; 30	1—95 4—10 1—2,5	125
ПРТО	В оплетке хлопчатобу- мажной пряжей, пропи- танной противогнилост- ным составом для про- кладки в трубах	660	2; 3 4; 7 10; 14	1—120 1,5—10 1,5 и 2,5	100
ПРФ	В оболочке из сплава АМЦ с фальцованным швом	660	1; 2; 3	1—4	50
189
О к о н ч. табл. 14.4
Марка провода	Характеристика провода	Номиналь- ное напря- жение, В	Число жил	Сечение жил, мм4	Строитель- ная длина, м
	Провода с пластмассовой изоляцией				
АПВ	С алюминиевыми жила-	380	1	2,5—120	100
	ми с изоляцией из поли- винилхлоридного пла- стиката	660	1	2,5—120	
АПП	С полиэтиленовой изо-	380	1	2,5—120	100
	ляцией	660	1	2,5—120	
АППВ	С изоляцией из поливи- нилхлоридного пласти-	380	2; 3	2,5—6 2,5—6	100
	ката, плоский, для от- крытой прокладки	660	2; 3		
					
АППВС	Для открытой про клад-	380	2; 3	2,5—6	100
	ки	660	2; 3	2,5—6	
АППП	С полиэтиленовой изо-	380	2; 3	2,5—6	100
	ляцией для открытой прокладки	660	2; 3	2,5—6	
АПППС	Для открытой проклад-	380	2; 3	2,5—6	100
	ки	660	2; 3	2,5—6	
ПВ	С медной жилой с изоля-	380	1	0,5—95	100
	цией из поливинилхло-	660	1	0,5—95	
	ридного пластиката для открытой прокладки				
ПГВ	Гибкий	380	1	0,5—95	100
		660	1	0,5—95	
ПП	Однопроволочный с по-	380	1	0,5—95	100
	лиэтиленовой изоляци- ей	660	1	0,5—95	
ППВ	С изоляцией из поливи-	380	2; 3	0,75—4	100
	нилхлоридного пласти- ката плоский для откры- той прокладки	660	2; 3	0,75—4	
ппвс	Для открытой проклад-	380	2; 3	0,75—4	100
	ки	660	2; 3	0,75—4	
ппп	С полиэтиленовой изо-	380	2; 3	0,75—4	100
	ляцией для открытой прокладки	660	2; 3	0,75—4	
пппс	Для скрытой проклад-	380	2; 3	0,75—4	100
	ки	660	2; 3	0,75—4	
190
Таблица 14.5
Область применения установочных проводов
Виды и способы проводки	Характеристика помещения или среды				
	Сухое	Влажное	Сырое и особо сырое	Жаркое	Пыльное
Открытая по несгораемым и трудносгораемым конструк- циям: непосредственно	АППВ, АППП,	АПВ, АППВ,	АПВ, АПРВ,	АПРФ, ПРФ	АПРФ, АППВ,
на роликах и изоляторах	АППР, АПРФ, АПРН, ПРГВ, ПРГН АПР, АППВ,	АПП, АППП, АПРВ, АППР, АПРФ, АПРН, ПРГВ, ПРГН АПР, АПП,	АППВ, АППР АПВ, АПРВ,	АПР, АППВ,	АППП, АПРВ, АППР, АПРН АПР, АППВ,
	АППП, ПРД,	АППП, АППВ,	АППВ, АПП,	АППП	АППН
в винипластовых трубах	ПРВД АПРВ, АПР,	ПРВД, ПРД АПРТО, АПРВ	АППП АПВ, АПРТО,			АПРВ, АПР
в стальных трубах	ПРГВ АПРТО, АПРВ,	ПРГВ АПВ, АПРТО,	АПП, АПРВ АПВ, АПРТО,	АПРТО, АПР,	АПРТО, АПРВ,
	АПР, АПН,	АПРВ, АПП,	АПП, АПРВ	АПРВ	АПР
в коробках и на лотках	ПРГВ АПРВ, АПРН,	ПРГВ АПВ, АПП,	АПВ, АПП,	АПРВ, АПРН,	АПРВ, АПРН,
	АПР, ПРГН	АПРН, АПРВ	АПРВ	АПР	АПР
на клицах	АПРВ, АПР	АПВ, АПРВ	АПВ, АПРВ	АПР, АПРВ	—
в гибких металлических	АПРТО, АПРВ,	АПВ, ПРГВ,	АПВ, АПП,	АПРТО, АПРВ,	АПРТО, АПРВ,
рукавах	АПР, ПРГВ	АПРТО	АПРВ	АПР	АПР
Открытая по сгораемым кон- струкциям и поверхностям: непосредственно	АППР, АПРФ,	АППР, АПРФ,			
с подкладкой несгораемых	ПРФ АПВ, АПП,	ПРФ АПВ, АПРВ,	АПВ, АПП,	—	АПВ, АППВ,
или трудносгораемых ма-	АПРВ, АПП,	АППВ, АПП,	АПРВ, АППВ,		АППП
териалов	АППВ	АППП	АППП		
Виды и способы проводки	
	Сухое
на роликах и изоляторах	АПР, АППВ, АППП, ПРВД
в стальных трубах	АПРТО, АПРВ, АПР, ПРГВ
в коробках и на лотках	АПРВ, АПРН, АПР, ПРГН
на клицах	АПРВ, АПР
в гибких металлических	АПРТО, АПРВ,
рукавах Скрытая по несгораемым, трудносгораемым и сгорае- мым конструкциям:	АПР, ПРГВ
в винилитовых, полиэти-	АПРВ, АПР,
леновых и полипропиле- новых трубах	ПРГВ
в стальных трубах	АПРТО, АПРВ, АПР, ПРГВ
в коробках	АПРВ, АПРН, АПР, ПРГН
под штукатуркой	АППВС, АПППС, АПВ, АПП
в замкнутых каналах	АППВС, АПППС,
строительных конструк-	АППВ, АППП,
ций	АПВ, АПП
путем закладки в строи-	АППВС, АПППС,
тельные конструкции при их изготовлении	АППВ, АППП
Продолжение табл. 14.5
Характеристкаи помещения или среды
Влажное	Сырое и особо сырое	Жаркое	Пыльное
АПВ, АПП, АППВ, АППП, ПРВД	АПВ, АПРВ, АППВ, АПП, АППП	—	—
АПВ, АПРТО, АПРВ, ПРГВ	АПВ, АПРТО, АПП, АПРВ	—	АПВ, АПП, АПРТО, АПР АПР
АПВ, АПП, АПРВ	АПВ, АПП,	—	—
АПРВ, АПВ	—	—	—
АПВ, АПРТО, АПРВ, ПРГВ	АПВ, АПП, АПРВ	—	—
АПВ, АПРТО, АПРВ, АПП, АППВ	АПВ, АПП, АПРВ	АПРВ, АПРН, АПР	—
АПВ, АПРТО, АПРВ, АПП, ПРГВ	АПВ, АПП, АПРВ	АПРТО, АПРВ, АПРН	—
АПВ, АПП, АПРВ	АПВ, АПРВ, АПП	—	—
АППВС, АППС, АПВ, АПП	АППВС, АПВ	—	—
АППВС, АППС, АППВ, АППП, АПВ, АПП	АППВС, АПППС, ППВС, ПППС, АПВ, АПП		
АППВС, АППС, АППВ, АПП	АППВС	—	—
14.4.	Неизолированные провода для линий электропередач
Таблица 14.6
Технические данные неизолированных медных и
алюминиевых проводов (ГОСТ 839—80)
Номинальное се- чение, мм2	Число про- волок и их диаметр, мм	Расчетные данные					Строи- тельная длина, м
		Сечение, мм2	Диаметр провода, мм	Электри- ческое сопротив- ление при 20 °C, Ом/км, не более	Разрыв- ное усилие провода, кН, не более	Мас- са, кг/км	
		Медные провода марки М					
4	1X2,24	3,94	2,2	4,52	1,55	35	2200
6	1X2,76	5,85	2,7	3,03	2,26	52	1500
10	1X3,57	9,89	3,6	1,79	3,66	88	900
16	7X1,7	15,9	5,1	1,13	5,92	142	4000
25	7x2,13	24,9	6,4	0,72	9,25	224	3000
35	7x2,51	34,61	7,5	0,515	12,9	311	2500
50	7x3	49,4	9	0,361	17,5	444	2000
70	19x2,13	67,7	10,7	0,267	28,2	612	1500
95	19x2,51	94	12,6	0,191	39	850	1200
120	19x2,8	117	14	0,154	43,4	1058	1000
150	19x3,15	148	15,8	0,122	52,2	1338	800
185	37x2,51	183	17,6	0,099	68,1	1659	800
240	37x2,84	234	19,9	0,077	87	2124	800
300	37x3,15	288	22,1	0,063	101,2	2614	600
350	37x3,45	346	24,2	0,052	121	3135	600
400	37x3,66	389	25,6	0,046	138	3528	600
	Алюминиевые провода			марок А 1	я АКП		
16	7X1,7	15,9	5,1	1,8	2,52	43	4500
25	7x2,13	24,9	6,4	1,14	3,94	68	4000
35	7x2,5	34,3	7,5	0,83	5,26	94	4000
50	7x3	49,5	9	0,576	7,6	135	3500
70	7x3,55	69,2	10,7	0,412	10,6	189	2500
95	7X4,1	92,4	12,3	0,308	13,8	252	2000
120	19x2,8	117	14	0,246	18	321	1500
150	19x3,15	148	15,8	0,194	22,6	406	1250
185	19x3,5	183	17,5	0,157	28,1	502	1000
240	19x4	239	20	0,12	35,6	655	1000
300	37x3,15	288	22,1	0,1	44,2	794	1000
350	37x3,45	346	24,2	0,083	53,1	952	1000
400	37x3,66	389	25,6	0,074	59,6	1072	1000
/ Дзюбан В С II Д?.
193
Таблица 14.7
Технические данные неизолированных сталеалюминиевых проводов
марок АС, АСКС, АСКП и АСК (ГОСТ 839—80)
Номиналь- ное сече- ние, мм2	Число проволок и их диаметр, мм		Расчетные данные							Строи- тельная длина, м
	алюминиевой части	стального сердечника	Сечение, мм2		Диаметр, мм		Электриче- ское сопро- тивление при 20 °C, Ом/км, не более	Разрывное усилие провода, кН, не более	Масса, кг/км	
			алюми- ния	стали	алюми- ния	стали				
10/1,8	6X1,5	IX 1,5	10,6	1,77	4,5	1,5	2,695	3,7	42,7	3000
16/2,7	6X1,85	1X1,85	16,1	2,69	5,6	1,9	1,772	5,61	65	3000
25/4,2	6X2,3	1X2,3	24,9	4,15	6,9	2,3	1,146	8,55	100	3000
35/6,2	6X2,8	1X2,8	36,9	6,15	8,4	2,8	0,773	12,5	149	3000
50/8	6X3,2	1X3,2	48,2	8,04	9,6	3,2	0,592	16	194	3000
70/11	6X3,8	1X3,8	68	11,3	11,4	3,8	0,420	22,58	274	2000
70/72	18X2,2	19X2,2	68,4	72,2	15,4	11	0,420	91,5	755	2000
95/16	6X4,5	1X4,5	95,4	15,9	13,5	4,5	0,299	31,2	384	1500
95/15	26X2,12	7X1,65	91,7	15	13,5	5	0,314	31,45	370	1500
95/141	24X2,2	37X2,2	91,2	141	19,8	15,4	0,316	172	1357	1500
120/19	26X2,4	7X1,85	118	18,8	15,2	5,6	0,245	40	471	2000
120/27	30X2,2	7X2,2	116	24,2	15,5	6,6	0,249	48	528	2000
о*
Продолжение табл. 14.7
Номиналь- ное сече- ние, мм2	Число проволок и их диаметр, мм		Расчетные данные							Строи- тельная длина, м
	алюминиевой части	стального сердечника	Сечение, мм2		Диаметр, мм		Электриче- ское сопро- тивление при 20 °C, Ом/км, не более	Разрывное усилие привода, кН, не более	Масса, кг/км	
			алюми- ния	стали	алюми- ния	стали				
150/19	24X2,8	7X1,85	148	18,8	16,8	5,5	0,195	44,2	554	2000
150/24	26X2,7	7X2,1	149	24,2	17,1	6,3	0,194	50,2	600	2000
150/34	30X2,5	7X2,5	147	34,3	17,5	7,5	0,196	59,7	675	2000
185/24	24X3,15	7X2,1	187	24,2	18,9	6,3	0,154	56,3	705	2000
185/29	26X2,98	7X2,3	181	29	18,8	6,9	0,159	59,7	728	2000
185/43	30X2,8	7X2,8	185	43,1	19,6	8,4	0,156	75,3	846	2000
185/128	54X2,1	37X2,1	187	128	23,1	14,7	0,155	173,5	1525	2000
240/32	24X3,6	7X2,4	244	31,7	21,6	7,2	0,118	73	921	2000
240/39	26X3,4	7X2,65	236	38,6	21,6	8	0,122	80	952	2000
240/56	30X3,2	7X3,2	241	56,3	22,4	9,6	0,12	96	1106	2000
300/39	24X4	7X2,65	301	38,6	24	8	0,096	87,9	1132	2000
300/48	26X3,8	7X2,95	295	47,8	24,1	8,9	0,098	98	1186	2000
300/66	30X3,5	19X2,1	288	65,8	24,5	10,5	0,1	120	1313	2000
300/204	54X2,65	37X2,65	298	204	29,2	18,6	0,097	269	2428	2000
400/22	76X2,57	7X2	394	22	26,6	6	0,073	87,6	1261	1500
400/51	54X3,05	7X3,05	394	51,1	27,5	9,2	0,073	116	1490	1500
400/64	26X4,37	7X3,4	390	63,5	27,7	10,2	0,074	126,8	1572	1500
400/93	30X4,15	19X2,5	406	93,2	29,1	12,5	0,071	165	1851	1500
Кабели эксплуатируются в неподвижном состоянии при температуре от —40
до +60 °C (кабели в поливинилхлоридной оболочке) и от —50 до +60 °C (кабели
в полиэтиленовой оболочке).
Строительная длина кабеля должна быть не менее 300 м.
Кабели для сигнализации и блокировки изготовляются следующих марок:
СБВГ, СБВБГ, СБВБ, СБПБ, СБПБГ, СБПу (с утолщенной оболочкой), СББбШв,
СББбШп. Кабели выпускаются с числом пар 1 (только для СБВГ); 3; 4; 7; 10;
12; 14; 19; 24; 27; 30 или с числом жил 3; 4; 5; 12; 16; 30; 33; 42. По согласо-
ванию с потребителем допускается изготовление кабелей с числом жил 7; 9; 19;
21; 24; 27; 37; 48 и 61.
Область применения кабелей различных марок для сигнализации и блоки-
ровки приведена в табл. 14.3.
15.	СОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И КОНЦЕВЫЕ МУФТЫ ДЛЯ СИЛОВЫХ
КАБЕЛЕЙ
15.1.	Классификация и область применения кабельных муфт
Муфты для силовых кабелей (ГОСТ 13781.0—79) делятся на типы, приведенные
в табл. 15.1. Там же указаны области их применения.
Таблица 15.1
Типы и области применения кабельных муфт
Обозна- чение типа	Наименование	Область применения
С	Муфта соединитель- ная	Для соединения кабелей, проложенных на трассах с разностью уровней, не превышаю- щей указанную в ГОСТе на кабели силовые с пропитанной бумажной изоляцией (см. табл. 13.5)
О	Муфта ответвитель- ная	Для присоединения распределительных ка- бельных линий к магистральной кабельной линии
Ст	Муфта стопорная	Для соединения кабелей, проложенных на трассах с разностью уровней, превышающей указанные в табл. 13.5, а также для соедине- ния кабелей, имеющих вязкую пропитанную изоляцию, с кабелями, имеющими обедненно- пропитанную изоляцию и изоляцию, про- питанную нестекающим составом
СтП t	Муфта стопорная пе-	Для соединения кабелей, имеющих вязкую
	реходная	пропитанную изоляцию в общей металличе- ской оболочке с кабелями, имеющими обед- ненно-пропитанную изоляцию или изоляцию, пропитанную нестекающим составом, и от- дельные металлические оболочки
КН	Муфта концевая на- ружной установки	Для оконцевания на открытом воздухе
км	Муфта концевая мач- товая	Для оконцевания кабеля на открытом воз- духе при переходе на воздушную линию электропередачи
кв	Муфта концевая (за- делка) внутренней установки	Для оконцевания кабеля внутри помещения
196
15.2.	Муфты соединительные чугунные для силовых кабелей
на напряжение 1 кВ
Соединительные чугунные муфты (ГОСТ 13781.1—79) предназначены для
соединения силовых кабелей с бумажной изоляцией поГОСТ 18410—73 в алюми-
ниевой или свинцовой оболочке с защитными покровами или без них на напря-
жение 1 кВ частоты 50 Гц переменного тока.
Рис. 15.1. Муфты соединительные чугунные СЧ (а) и СЧм (б):
1 — верхняя полумуфта; 2 — подмотка из смоляной ленты; 3 — нижняя полумуфта;
4 — фарфоровая распорка; 5 — подмотка жил стеклолентой; 6 — болты и гайки для
стяжки полумуфт; 7 — провод заземления; 8 — хомут; 9 — гильза соединительная;
10 — пробка; 11 — крышка
Муфты изготовляются марок: СЧ — соединительная чугунная; СЧм”— соеди-
нительная чугунная малогабаритная. Муфты СЧ и СЧм, смонтированные на ка-
беле, показаны на рис. 15.1, а их размеры приведены в табл. 15.2. Разделка ка-
беля для муфт СЧ и СЧм показана ча рис. 15.2, а ее размеры — в табл. 15.3.
Фарфоровые распорки открытого и закрытого типа для муфт СЧ показаны на
рис. 15.3 И 154t а их размеры приведены в табл. 15-4 и 15.5..
197
Т а б л и ц а 15.2
Размеры и масса чугунных соединительных муфт
для кабелей напряжением до 1 кВ
Муфта	Сечение жил кабеля, мм2		Размеры (рис. 15.1), мм							Мас- са муф- ты, кг
	трех- жильного	четырех- жильного	L	/г	и	в	/х	S	d	
СЧ-40	До 35	До 16	580	460	145	170	70	6	40	9
СЧ-50	50—95	25—70	720	580	180	210	90	6	50	20
СЧ-60	120—185	95—150	830	650	200	240	100	6	60	31
СЧ-70	240	185	900	704	225	260	110	6	70	38
СЧм-40	До 35	До 16	475	315	86	142	66	5	40	4,8
СЧм-50	50—95	25—70	560	400	95	151	75	5	50	11
СЧм-60	120, 150	95—150	630	470	108	164	88	5	60	16,4
СЧм-70	185, 240	185	700	540	116	172	96	5	70	20
Примечание. Комплекты деталей и
СЧм приведены в ГОСТ 13181. 1 — 79.
монтажных материалов для муфт марок
СЧ и
Т а б л и ц а 15.3
/
Рис. 15.2. Разделка конца кабеля для
монтажа соединительных муфт СЧ и
СЧм:
1 — защитный покоов; 3 — бандаж; 3 —
броня
Размеры разделки кабеля для муфт
марок СЧ и СЧм
Муфта	Размеры (рис. 15.2), мм					
	L	1	/.	^а		1
СЧ-40	295	125	170	115	35	20
СЧ-50	365	135	230	175	35	20
СЧ-60	420	155	265	210	35	20
СЧ-70	455	160	295	240	35	20
СЧм-40	245	105	140	100	25	15
СЧм-50	290	120	170	130	25	15
СЧм-60	310	130	180	140	25	15
СЧм-70	355	130	225	185	25	15
Т а б л и ц а 15.4
Размеры фарфоровых распорок открытого типа для муфт СЧ
Распорка	Муфта	Число жил	> Сечение жил, мм2	Размеры (рис. 15.3), мм							
					d2	| ds	В	s	D	1 k	M
Р1-3	СЧ-40	3	До 35	14	18	26	2	12	50	3	9
Р2-3	СЧ-50	3	50—95	22	18	26	2	15	58	3	9
РЗ-З	СЧ-60	3	120—185	28	18	26	3	15	64	3	9
Р4-3	СЧ-70	3	240	32	18	26	3	15	68	3	9
Р1-4	СЧ-40	4	До 16	8	18	26	1	12	44	3	9
Р2-4	СЧ-50	4	25—70	18	18	26	2	15	54	3	9
РЗ-4	СЧ-60	4	95—150	26	18	26	3	15	62	3	9
Р4-4	СЧ-70 i	4	185	28	18	26	3	15	64	3	9
198
Т а б л и ц а 15.5
Размеры фарфоровых распорок закрытого типа для муфт СЧ
Распорка	Муфта	Число жил	Сечение жил, мм2	Размеры (рис. 15.4), мм					
				1	1 1	1	d2	« 1		s
РМЗ-14	СЧ-40	3	До 35	14	14	40	70	6	10
РМЗ-22	СЧ-50	3	50—95	22	20	64	106	10	12
РМЗ-28	СЧ-60	3	120—185	28	20	64	123	13	12
PM3-32	СЧ-70	3	240	32	20	72	132	15	12
РМ4-14	СЧ-40	4	До 16	8	14	40	70	6	10
РМ4-18	СЧ-50	4	25—70	18	20	64	106	10	10
РМ4-26	СЧ-60	4	95—150	26	20	68	132	13	12
РМ4-28	СЧ-70	4	185	28	20	72	132	15	12
Рис. 15.3. Фарфоровые распорки открытого типа для трехжильного (а) и че-
тырехжильного (б) кабелей
Рис. 15.4. Фарфоровые распорки закрытого типа для трехжильных (а)
и четырехжильных (б) кз'^л й
199
15.3.	Муфты соединительные свинцовые для силовых кабелей
на напряжение 6 и 10 кВ
Соединительные свинцовые муфты марки СС (ГОСТ 13781.2—77) предназна-
чены для соединения силовых кабелей с алюминиевыми или медными жилами,
с пропитанной бумажной изоляцией в алюминиевой или свинцовой оболочке на
номинальные напряжения 6 и 10 кВ переменного тока частоты 50 гЦ. Муфты ис-
пользуют для соединения кабелей, проложенных в земле и в кабельных сооруже-
ниях на трассах с разностью уровней не более: 20 м — для кабелей на напряже-
ние 6 кВ в алюминиевой оболочке, 15 м — для кабелей на напряжение 6 кВ в свин-
цовой оболочке и для кабелей на напряжение 10 кВ в алюминиевой или свин-
цовой оболочке.
В зоне промерзания почвы, а также при наличии грунтовых вод применяют
чугунные кожухи герметичного типа (марки КзЧг), во всех остальных случаях —
негерметичного типа (марки КзЧ).
Соединительная свинцовая муфта СС, свинцовая труба для нее, разделка ка-
беля и защитные герметичный КзЧг и негерметичный КзЧ кожухи представлены
на рис. 15.5—15.9. Основные размеры свинцовых муфт, свинцовых труб, разделки
конца кабеля при монтаже муфт и защитных кожухов приведены в табл. 15.6—
15.8.
Таблица 15.6
Размеры соединительных свинцовых муфт СС
Муфта	Сечение жил кабеля (мм2) на напряжение		Размеры (рис. 15.5 и 15.6), мм					Длина /2 рулонной подмотки, мм	
	6 кВ	10 кВ	L	/1	D	S		6 кВ	110 кВ
						свинец без присадки меди	свинец с присадкой меди		
СС-60	10; 16			450	260	60	3	2	160		
СС-70	25; 35; 50	16; 25	475	280	70	3	2	160	170
СС-80	70; 95	35; 50	525	300	80	3,5	2,5	190	200
СС-90	120; 150	70; 95	550	330	90	3,5	2,5	200	200
СС-100	185; 240	120; 150	600	350	100	3,5	2,5	230	240
СС-110	—	185; 240	690	370	ПО	3,5	2,5	—	250
Примечание. lt — рекомендуемое расстояние между пробиваемыми при мои
таже отверстиями для заливки муфты.
Таблица 15.7
Размеры чугунных герметичных КзЧг и негерметичных КзЧ кожухов
Кожух	Муфта	Размеры кожухов (рис. 15.8 и 15.9), мм					
		L	D	1	d	S	в
КзЧг-55	СС-60, СС-70	880	96	720	55	6	140
КвЧг-65	СС-80; СС-90	970	118	810	65	6	160
КаЧг-75	СС-100; СС-110	1080	148	910	75	7	183
КзЧ-55	СС-60, СС-70	825	96	679	55	6	136
КзЧ-65	СС-80, СС-90	900	118	754	65	6	158
КзЧ-75	СС-100, СС-110	1020	135	860	75	7	175
200
Рис. 15.5. Свинцовая соединительная муфта СС:
1 — бандажи; 2 — провод заземления; 3 — корпус муфты; 4 — отверстие для заливки;
5 — подмотка рулонами; 6,7,8— подмотка роликами шириной соответственно 25, 10
и 5 мм; 9 — соединительная гильза
Рис. 15.6. Свинцовая труба для
соединительной муфты СС
Т а б л и ц а 15.8
Основные размеры эпоксидных соединительных муфт
Муфта	Напря- жение, кВ	Сечение жил соединяе- мых кабелей, мм2		Основные размеры, мм			
		трехжильных	четырех- жильных		D	а	Ь
Эпоксидные муфты для кабелей с			: бумажной изоляцией (рис. 15.11)				
СЭс-1	1	До 10	—	330	40	8	10
СЭс-2	1	16—50	До 35	400	50	8	10
СЭс-3	1	70—120	50—95	440	75	8	10
СЭс-4	1	150—240	120—185	510	80	8	10
СЭпу-5	6 10	10—70 16—50	—	670	75	10	12
СЭпу-6	6 10	95—120 70—95	—	720	85	10	12
СЭпу-7	6 10	150—185 120—150	—	760	100	10	15
СЭпу-8	6 10	240 185—240	—	830	НО	10	15
Эпоксидные муфты для кабелей с пластмассовой изоляцией (рис. 15.12)
П СЭс-1	1	До 16	До 10	390	50	6	5
ПСЭс-2	1	25—70	16—50	450	75	6	5
П СЭс-2	1	95—120	70—95	450	75	6	5
ПСЭс-3	1	150	120—150	540	80	6	5
П СЭс-5	6	До 35	—	490	60	10	12
ПСЭс-6	6	50—95	—	570	75	10	12
ПСЭс-7	6	120—150	—	620	85	10	12
ПСЭс-8	10	70—150	—	660	100	10	12
201
Ниже приведены размеры разделки кабеля (рис. 15.7) для свинцовых муфт
СС-60—СС-110.
СС-60	СС-70	СС-80	СС-90	СС-100	СС-110
L........................ 330	345	370	380	405	450
Zi ...................... 270	285	310	320	345	390
12	  175	190	215	225	250	295
Длина оголенной части жил /3 зависит от принятого способа соединения жил.
Рис. 15.7. Разделка конца ка-
беля для муфты СС
Рис. 15.8. Кожух герметичный КзЧг:
1 — нижняя половина; 2 — верхняя половина; 3 — пробка с прокладкой для заливки
массы; 4 — пробка с прокладкой для слива массы; 5 — герметизирующая прокладка;
6 — болт заземления; 7, S, 9 — стягивающие болты, гайки, ц.айбы
Рис. 15.9. Кожух негерметичный КзЧ:
1 — нижняя половина; 2 — верхняя половина; 3,4,5 — стягивающие болты, гайки,
шайбы
202
15.4.	Муфты соединительные для силовых кабелей с бумажной
изоляцией на напряжение 35 кВ
Соединительные латунные и свинцовые однофазные муфты СЛО и ССО
(ГОСТ 13781.3—79) предназначены для соединения силовых кабелей с пропитан-
ной бумажной изоляцией по ГОСТ 18410—73 на номинальное напряжение 35 кВ
частоты 50 Гц.
Защитные подземные кожухи изготовляют чугунные марки КзЧ и пластмас-
совые марки КзП.
Муфты СЛО-35 и ССО-35 показаны на рис. 15.10.
Рис. 15.10. Муфты соединительные однофазные:
а — латунная СЛО-35: б — свинцовая ССО-35; 1 —> экран; 2 — полумуфта левая; За —
пробка; 36 — заливочное отверстие; 4 — экран из кэшированной фольги; 5 — подмотка
трапецеидальным рулоном; 6 — подмотка роликами шириной 10 мм; 7 - пайка; 8 —
гильза; 9 — подмотка роликами шириной 5 мм; 10 — подмотка малым трапецеидальным
рулоном; 11 — чолумуфта правая
15.5.	Муфты соединительные эпоксидные на напряжение
до 10 кВ
Т а б л и ц а 15.9
Основные размеры съемных'форм для монтажа
соединительных муфт СЭс
Муфта	Размеры (рис. 15.13, а), мм					
	А	В	D	d	а	Ь
СЭс-1	330	250	40	25	25	15
СЭс-2	400	310	50	40	30	15
СЭс-3	440	340	75	50	35	15
СЭс-4	510	400	80	55	40	15
203
Таблица 15.10
Основные размеры корпусов соединительных муфт СЭпу
Муфта	Размеры (рис. 15.13, б), мм					
	А	в	£>1	d2	Ds	d
СЭпу-5	670	345	75	85	65	50
СЭпу-6	720	370	85	95	75	55
СЭпу-7	760	390	100	100	90	60
СЭпу-8	830	425	НО	120	100	70
15.6.	Ответвительные муфты
Таблица 15.11
Размеры чугунных ответвительных муфт
Муфта	Сечение жил кабеля, мм2		Размеры (рис. 15.14), мм				
	трехжиль- ного	четырех- жильного	А	в	и	D	d
От-40	До 35	До 16	670	550	400	130	40
От-50	50—95	25—70	760	620	450	154	50
От-60	120—185	95—150	900	720	530	180	50
От-70	240	185	1010	815	605	200	70
L
Рис. 15.11. Эпоксидные соединительные муфты для кабелей с бумажной изоля-
цией:
а — СЭс на напряжение 1 кВ; б — СЭпу на напряжение G — 10 кВ
204
15.7,	Концевые муфты и заделки
Таблица 15.12
Основные размеры концевых муфт наружной установки
с алюминиевым корпусом марки КН А и с чугунным корпусом марки КНЧ
Муфта	Номи- нальное напря- жение, кВ	Сечение жил, мм2	Размеры (рис. 15.15), мм					
			И	В	с	D	b	h
КНА6-1, КНЧ6-1	6	До 70	615	615	125	120	290	220
КНА6-2, КНЧ6-2	6	95—240	675	640	125	130	310	260
КНА10-1, КНЧ10-1	10	До 70	645	630	155	130	290	220
КНА10-2, КНЧ10-2	10	95—240	705	675	155	140	310	260
Рис. 15.12. Эпоксидные соединительные муфты ПСЭс:
а — па напряжение до 1 кВ; б — на напряжение 6 кВ; в — на напряжение 10 кВ;
1 — подмотка из хлопчатобумажной ленты; .2 — бандаж; 3 — шланг; 4 — провод за-
земления; 5 — ленты металлического экрана; 6 — полу проводящий экран; 7 — конце-
вая подмотка; 8 — фиксирующая звездочка; 9 — соединительная гильза
205
Таблица 15.13
Размеры мачтовых муфт КМА и КМЧ
Муфты	Напря- жение, кВ	Число и сечение жил кабеля, мм2	Размеры (рис. 15.16), мм					
			Н	в	L	с	D	1
ЗКМА-1, ЗКМЧ-1	1	До 3x50	310	235	183	50	32	
ЗКМА-2, ЗКМЧ-2	1	От 3x70 до Зх 120	350	252	210	50	36	—
ЗКМА-З, ЗКМЧ-З	1	От Зх 150 до 3x240	375	266	230	50	42	—
4КМА-1, 4КМЧ-1	1	До 3x50+ 1x25	340	294	183	50	32	—
4КМА-2, 4КМЧ-2	1	От 3x70+1x25 до 3x120+1x35	360	314	210	50	36	—
4КМА-3, 4КМЧ-3	1	От 3x150+1x50 до 3x185+1x50	380	322	230	50	42	—
КМА6-1, КМЧ6-1	6	До 3x120	430	432	360	125	96	70
КМА6-2, КМЧ6-2	6	От Зх 150 до 3x240	455	480	390	125	100	70
КМА10-1, КМЧ10-1	10	До Зх 120	430	432	360	160	96	85
КМА10-2, КМЧ10-2	10	От 3x150 до 3x240	455	480	415	160	100	85
Рис. 15.13. Съемные формы для монтажа эпоксидных соединитель-
ных муфт:
а — форма для монтажа муфты СЭс; б — корпус муфты СЭпу
206
Рис. 15.14. Чугун-
ная ответвительная
Т-образная муфта:
/ — нижняя полу-
муфта; 2 — подмот-
ка из смоляной лен-
ты; 3 — болт зазем-
ления; 4 — проклад-
ка; 5 — подмотка
бумажными ролика-
ми; 6 — распорный
бумажный ролик;
7 — крышка; 8 —
верхняя полумуфта;
9 — пробка"; 10 —
провод заземления
Размеры концевых эпоксидных муфт наружной установки КНЭ
Муфта	Напряже- ние, кВ	Сечение жилы ка- беля, мм2	Размеры (рис. 15.17), мм		
			И	В	Ь
КНЭ1-1	1	16—120	370	290	170
КНЭ1-2	1	150—240	420	330	200
4КНЭ1-1	1	16—95	370	290	170
4КНЭ1-2	1	120—185	420	330	200
КНЭ10-1	6—10	16—120	570	510	260
КНЭ10-2	6—10	150—240	620	530	260
Таблица 15.15
Основные размеры муфт КВБо и КВБк
Муфта	Напряже-		Сечение жил кабеля, мм2	Размеры, мм							
	ни<	е, кВ		А	в	С	н	К	Л2	di	^2
КВБо-1	1 и	Кони 6	^евые заделки ов До 16	альны 158	е (ри 96	[С. 1с 45	>.18, 215	а) 45	80	40	58
КВБо-2	1 и	6(10)	25—50 (До 16)	180	112	50	250	50	85	45	65
КВБо-3	1 и	6(10)	70—120 (25—50)	212	130	60	300	60	95	50	74
КВБо-4	1 и	6(Ю)	150—185	244	148	65	340	75	НО	60	90
КВБо-5	1 и	6(Ю)	(70—120) 240 (150—185)	264	162	70	370	80	115	65	97
КВБо-6 КВБк-1	1 и	10 Конц< 6	240 гвые заделки кр? До 16	282 /глые 118	172 (рис.	75 . 15.] 45	395 18, б) 190	90 45	125 70	70 40	106 58
КВБк-2	1 и	6(Ю)	25—50 (До 16)	131	—	50	210	50	75	45	65
КВБк-3	1 и	6(Ю)	70—120 (25—50)	152	—	55	250	60	95	50	74
КВБк-4	1 и	6(Ю)	150—185	174	—	60	280	75	100	60	90
КВБк-5	1 11	6(10)	(70—120) 240 (150—185)	189	—	65	305	80	ПО	65	97
КВБк-6		10	240	202	—	70	324	90	120	70	106
207
Рис. 15.15. Концевая трехфаз-
ная муфта наружной установки
КНА или КНЧ для кабелей на-
пряжением 6 и 10 кВ:
1 — корпус муфты; .? — латунное
полукольцо; 3 — изолятор; 4 — ко-
нус; 5 — свинцовая манжета; 6 —
контактная головка; 7 — наконеч-
ник; 8 — медный колпачок; 9 —
заземляющий провод
Рис. 15.16. Концевая мачтовая
муфта:
а, б — соответственно для трех-
жильного и четырехжильного ка-
беля на напряжение до 1 кВ; в —
для трехжильного кабеля на на-
пряжение 6 и 10 кВ; 1 — крыш-
ка; 2 — изолятор; 3 — контактный
стержень; 4 — наконечник провода
заземления; 5 — конус; 6 — кор-
пус муфты (алюминиевый или чу-
гунный)
20<s
Рис. 15.17. Концевая эпоксидная муфта наружной установки КНЭ для трех-
жильных кабелей:
а — напряжением до 1 кВ; б — напряжением 6 и 10 кВ; 1 — кабельный наконечник;
2 — проходной изолятор; 3 — корпус муфты; 4 — скоба для крепления; 5 — провод
заземления; 6 — подмотка из хлопчатобумажных лент с промазкой эпоксидным ком-
паундом
Рис. 15.18. Концевые за-
делки внутренней уста-
новки в стальных ворон-
ках:
а — овальной формы КВ ВО;
б — круглой формы КВВк
РАЗДЕЛ СЕДЬМОЙ
ЗАЩИТА ОТ ТОКОВ УТЕЧКИ
В ШАХТНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ
16.	ТОКИ УТЕЧКИ В ШАХТНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ
16.1.	Общие сведения
Для электрификации участков шахт в СССР применяются трехфазные элек-
трические сети переменного тока с изолированной нейтралью трансформатора.
Безопасность эксплуатации таких сетей в отличие от электрических сетей с зазем-
ленной нейтралью определяется не только вероятностью прикосновения человека
к элементам электрооборудования, находящимся под опасным напряжением,
но и состоянием их изоляции относительно земли. С увеличением сопротивления
изоляции фаз сети относительно земли токи утечки и, следовательно, опасность
поражения электрическим током, вероятность возникновения пожаров и взрывов
рудничной атмосферы, вызванных токами утечки, уменьшаются. Это обстоятель-
ство позволяет обеспечить безопасность эксплуатации шахтных электрических
сетей с помощью аппаратуры защиты от токов утечки, непрерывно контролирую-
щей их сопротивление изоляции относительно земли и производящей защитные
отключения сетей в случае возникновения опасных токов утечки. Под токами
утечки понимают токи, -проходящие между элементами электрооборудования,
электрически связанными с фазами сети, и землей. В частности, это ток через
тело человека, прикоснувшегося к элементу электрооборудования, находяще-
муся под напряжением.
Электроприемники на участках шахт питаются от распределительных пунк-
тов, состоящих из комплекта пусковой и защитной аппаратуры, по кабелям ог-
раниченной длины (обычно не более 300—400 м). Поэтому проводимость изоляции
фаз сети относительно земли (активная и емкостная) может быть представлена
как сумма проводимостей изоляции отдельных ответвлений относительно неболь-
шой длины. Учитывая, однако, что количество единиц электрооборудования мо-
жет достигать 100, а общая протяженность присоединенной к одной подстанции
кабельной сети нескольких километров, суммарная емкость шахтных участковых
электрических сетей относительно земли может быть весьма значительной и, как
правило, колеблется в пределах 0,3—3 мкФ, т. е. 0,1—1 мкФ на фазу [42]. По-
этому, если не принять меры по снижению емкостной составляющей токов утечки,
эти токи будут обусловлены емкостью сети, а не активным сопротивлением изоля-
ции.
Вероятность поражения человека электрическим током определяется его
значением и длительностью протекания. Ток через человека зависит от активного
сопротивления изоляции и емкости сети относительно земли. Требуемое значе-
ние активного сопротивления изоляции сети обеспечивается профилактическими
мероприятиями и контролируется аппаратами защиты от утечек. Емкость сети,
как правило, снижена быть не может, так как определяется в основном общей
протяженностью кабельной сети. Снижение влияния ее на токи утечки достигается
компенсацией емкостных токов.
Время протекания опасного тока утечки равно сумме времен срабатывания
защитной аппаратуры, отключения ею сети и снижения напряжения в сети, под-
держиваемого обратной э. д. с. вращающихся по инерции электродвигателей.
Последнее слагаемое зависит от мощности, нагрузки и параметров электродвига-
телей и может достигать 4—5 с, а сумма первого и второго слагаемых не должна
превышать 0,2 с в электрических сетях с линейным напряжением до 660 в и 0,12 с
в сетях с напряжением 1140 В.
210
16.2.	Причины возникновения и виды утечек
Для исключения возможности взрыва рудничной атмосферы электрической
дугой или искрой, возникающими при нормальной работе или повреждении
электрооборудования, его элементы помещают в специальные взрывонепроницае-
мые оболочки, которые защищают также обслуживающий персонал от случайного
прикосновения к токоведущим частям. Поэтому при неповрежденном электро-
оборудовании и выполнении инструкций по его безопасному обслуживанию
человек может касаться только элементов, нормально не находящихся под напря-
жением (непрямой контакт). Эти элементы оказываются под напряжением лишь
в результате повреждения изоляционных деталей. Однако в результате наруше-
ния инструкций или повреждения электрооборудования может произойти и пря-
мой контакт человека с токоведущими частями электрооборудования.
Таким образом, основными причинами возникновения токов утечки являются
снижение активного сопротивления изоляции элементов электрооборудования,
механическое повреждение или перекрытие изоляционных деталей и прямой кон-
такт человека с токоведущими элементами.
В зависимости от числа фаз с пониженным сопротивлением изоляции относи-
тельно земли утечки разделяются на три вида: однофазная, двухфазная и трех-
фазная утечки, когда повреждена изоляция соответственно одной, двух или трех
фаз сети относительно земли.
В отношении опасности поражения электрическим током различают сопро-
тивление изоляции и сопротивление трехфазной утечки. Под первым понимают
сопротивление фаз сети относительно земли, составленное из параллельно вклю-
ченных сопротивлений множества исправных изоляционных деталей, а под вто-
рым — сопротивления поврежденных изоляционных деталей, которые определяют
сосредоточенные в них токи утечки. Токи утечки по их значению разделяют на два
вида:
длительные токи утечки, которые не вызывают срабатывания защитной ап-
паратуры, и поэтому могут протекать в течение неограниченного времени;
кратковременные токи утечки, которые приводят к срабатыванию аппаратов
защиты от токов утечки и отключению защищаемых ими сетей. Время протекания
этого тока определяется временем отключения сети аппаратом защиты и временем
снижения обратной э. д. с. электродвигателей, присоединенных к этой сети.
Время отключения электрической сети — это время от момента возникнове-
ния опасного тока утечки до полного разрыва цепи питания сети от источника пи-
тания (трансформаторной подстанции). Оно складывается из времени срабатыва-
ния аппарата защиты от токов утечки, т. е. выдачи команды на отключение сети,
и времени срабатывания коммутационного аппарата (автоматического выключа-
теля) с учетом времени гашения дуги на его контактах.
16.3.	Расчетные соотношения для определения тока утечки
в шахтной электрической сети без компенсатора
емкостного тока утечки
Расчетная схема шахтной электрической сети с прикоснувшимся к фазе 1
человеком, имеющим сопротивление 7?ут, может быть представлена в виде, при-
веденном на рис. 16.1.
Мгновенное значение тока через человека, прикоснувшегося к фазе сети,
_ U т
— р—
Аут
{Д sin (со/ + ф + а) + [sin ф — A sin (ф + а)] е
(16.1)
где Um— амплитудное значение фазного напряжения;
С + Хс
С + Хс(>+*из/М
Хс= 1/(<оСс) —
211
емкостное сопротивление фаз сети относительно земли; /?v = /?из#ут/(/?пз +
+ #ут) — суммарное сопротивление параллельно включенных сопротивлений
изоляции Яиз и тела человека /?ут;	= 1//?^Сс; а = arc tg Хс (1 +
Ч~ ^?из/^ут)/^из - arc tg ХС/Яи3.
Выражение (16.1) описывает процесс включения схемы (рис. 16.2) на синусо-
идальное напряжение и = Um sin (<о/+ ср), равное напряжению фазы, к которой
Рис. 16.1. Расчетная схема шахтной
электрической сети:
Т — трансформатор питания сети; ult
м2. и3 — фазные напряжения; i\, i2,
t’3, *с1> *С2» ic3—токи через активные
сопротивления изоляции и емкости фаз
относительно земли; iyT — ток через
однофазную утечку с сопротивлением
/?ут; С — активное сопротивление изо-
ляции и емкость фазы сети относитель-
но земли
прикоснулся человек, при нулевых начальных условиях в схеме. Таким образом,
все симметричные сопротивления (активные и реактивные) между фазами сети и
землей, в которых суммы начальных напряжений (для емкостей) или токов (для
индуктивностей) равны нулю, при расчетах можно представить включенными
между нулевой точкой трансформатора и землей, а начальные напряжения и
токи в них принять равными нулю (рис. 16.3). Из этих схем, в частности, видно,
Рис. 16.2. Схема замещения трехфаз-
ной электрической сети с изолирован-
ной нейтралью при однофазной утечке:
Яиз = R/3; Сс = ЗС
Рис. 16.3. Схема замещения трех-
фазной электрической сети с
включенными в нейтраль симме-
тричными активным сопротивле-
нием изоляции 7?Нз = R/3 и
емкостью фаз сети относительно
земли Сс = ЗС
что ток через человека в момент прикосновения его к фазе сети не зависит от пара-
метров изоляции сети и равен напряжению фазы в этот момент, деленному на со-
противление тела человека, т. е.
'ут (0) = -^2-sin<p.
АуТ
(16.2)
Максимального значения этот ток достигает в случае прикосновения человека
к фазе сети в момент перехода напряжения этой фазы относительно земли через
максимум, т. е. при ф = л/2.
*тп(0) = Ст//?ут-	(16.3)
Этот ток при напряжении сети 380, 660 и 1140 В равен соответственно 0,31; 0,54
и 0,93 А при сопротивлении тела человека R = 1 кОм.
212
Время переходного процесса определяется декрементом затухания и не пре-
вышает 0,01 с при /? = 1 кОм и С = 1 мкФ на фазу.
Действующее значение установившегося тока через человека, прикоснув-
шегося к фазе сети [первая составляющая выражения (16.1)], равно
I=UYt	(16.4)
где U — действующее значение фазного напряжения; Y — А//?ут — эквивалент-
ная проводимость.
Рис. 16.4. График зависимости эквивалентной проводимости Y от активного
сопротивления изоляции сети 7?из:
1 — при сс — 1,5 мкФ; 2 — при Сс = 3 мкФ
На рис. 16.4 показаны графики зависимости эквивалентной проводимости Y
от активного сопротивления изоляции сети. Анализ этих графиков показывает,
что они имеют минимум при
__________________________________________________
Л- = ^?(1 + /, + 4С/^)-	(|6-5>
т. е. в зоне 7?из < 10 кОм. В зоне реальных значений (7?Из > Ю кОм) эквива-
лентная проводимость Y и, следовательно, ток через человека практически не за-
висят от /?из.
Поэтому для определения тока через человека в шахтной сети без компенса-
тора можно пользоваться формулой
'ут = U / ]Аут + *с-	06.6)
В общем случае, когда сопротивление утечки больше 1 кОм и сопротивления
изоляции фаз сети относительно земли не одинаковы, действующее значение тока
утечки
^ут •=-	г'^ ~ о V9	+* "Ь (£2 “ ^з)12 ’	(!6’7)
2]Лут + 62
где t/ф — действующее значение фазного напряжения сети; gyT = g{ + g’{ +
+ g2 + g3 — полная суммарная проводимость фаз сети относительно земли;
gi — проводимость утечки, в которой определяется ток (в частности, проводи-
мость тела человека, прикоснувшегося к фазе сети); g[ — проводимость изоляции
фазы, в которой определяется ток утечки; g2i g3 — проводимость изоляции фаз,
напряжение которых соответственно отстает и опережает напряжение фазы, в ко-
213
1
—j----суммарная реактивная про-
Торой определяется ток утечки; b - соСс
водимость изоляции фаз сети относительно земли, имеющая положительное зна-
чение при емкостном характере и отрицательное при индуктивном; Сс, L — соот-
ветственно суммарные емкость и индуктивность фаз сети относительно земли.
16.4.	Компенсация емкостных токов утечки
Одним из эффективных методов снижения кратковременных токов утечки
является компенсация их емкостной составляющей. Для этого между фазами сети
и землей, т. е. параллельно емкостям фаз сети относительно земли включается
индуктивность. Эта индуктивность образует с указанными емкостями колебатель-
ный контур. Так как сопротивление индуктивности для постоянного тока устрой-
ства контроля изоляции (реле утечки) может быть принято равным нулю, то для
предотвращения замыкания этого тока через компенсирующий дроссель последо-
вательно с ним включается разделительный конденсатор.
Рис. 16.5. Расчетная схема шахт-
ной электрической сети с присо-
единенным к ней аппаратом за-
щиты от токов утечки:
«1, и2, иц — фазные напряжения
сети; Uon — напряжение источни-
ка постоянного оперативного тока
устройства контроля изоляции сети
На рис. 16.5 приведена расчетная схема шахтной электрической сети с при-
соединенным к ней аппаратом защиты от токов утечки, снабженным устройством
компенсации емкостных токов утечки, и прикоснувшимся к ее фазе человеком,
имеющим сопротивление тела /?ут. Компенсатор состоит из компенсирующего дрос-
селя L1, трехфазного дросселя L и разделительного конденсатора Ср. Обмотки
дросселя L соединены в звезду и присоединены к фазам защищаемой сети. К ис-
кусственной нулевой точке, образованной точкой соединения обмоток дросселя L,
присоединена обмотка компенсирующего дросселя L1. Таким образом, цепь ком-
пенсатора, состоящая из последовательно соединенных дросселей L, L1 и конден-
сатора Ср, присоединена между фазами сети и землей.
На схеме показан также один из наиболее распространенных вариантов со-
единения цепей компенсатора и устройства контроля сопротивления изоляции
сети, имеющего постоянное напряжение t/on и внутреннее сопротивление /?2-
Учитывая изложенные в 16.3 соображения, можно показать, что схема, приведен-
ная на рис. 16.5, может быть заменена для расчетов схемой замещения (рис. 16.6).
Действующее значение установившегося тока утечки согласно [6]
/ут = и 1 /	(gH3 + gK)2+(ftc-6K)2-------- ,	(,6 8)
V [1 + Кут (£из +£к)] + /?ут (Ьс— Ьи)
где U — действующее значение фазного напряжения сети; £Из = 1//?из‘>
= 1/XC; gK = /?д/(7?д + Х£); Ьк = Хк/#д+ — соответственно активная и
емкостная проводимость изоляции фаз сети относительно земли, активная и ин-
214
дуктивная проводимость компенсатора; Хк = Хд — Хд = соАд — индуктив-
ное сопротивление компенсатора току промышленной частоты; Хр = 1/(соСр);
Хс = 1/(й)Сс) — сопротивление соответственно разделительного конденсатора
и емкостей фаз сети относительно земли.
Рис. 16.6. Расчетная схема за-
мещения:
/?к, LK — активное сопротивление
и индуктивность компенсирующей
цепи; и (0) — начальные напряже-
ния на конденсаторах Ср, Сс в мо.
мент возникновения утечки
В предельном случае, когда компенсатор не имеет потерь (gK — 0) и /?из = сю,
действующее значение установившегося тока однофазной утечки
/ут = У]Л/?Ут+!/ш2(Сс-Сн)2;	(16-9>
где Сн — емкость настройки компенсатора.
Из выражения (16.9) видно, что статические компенсаторы, т. е. компен-
саторы, имеющие фиксированную настройку на определенную емкость сети,
могут обеспечить эффективное снижение емкостной составляющей тока утечки
при емкостях сети, близких к емкости, на которую настроен компенсатор. На
рис. 16.7 приведены графики зависимости тока через однофазную утечку сопро-
тивлением 1 кОм (минимальное сопротивление тела человека) от емкости сети.
Рис. 16.7. Графики зависимости
тока через однофазную утечку со-
противлением 1 кОм от емкости сети:
/, 2, 3 -- при отсутствии компенсатора
и линейном напряжении сети соответ-
ственно 380, 660 и 1149 В; 4, 5, 6 —
при напряжении сети 660 В и под-
ключенном к сети компенсаторе, на-
строенном на емкость сети 0,5 мкФ
на фазу и имеющем сопротивление со-
ответственно 0, 100 и 300 Ом
Как видно из этих графиков, лишь при линейном напряжении сети, меньшем или
равном 380 В, и емкости сети до 1 мкФ на фазу статические компенсаторы могут
обеспечить снижение кратковременного тока утечки до нормируемого значения
0,1 А. Дальнейшее повышение напряжения или емкости сети приводит к необ-
ходимости применения устройств автоматической компенсации, настраиваемых
на фактическую емкость сети.
Установившийся ток утечки в сети с реальным компенсатором согласно [6]
7 ;,т	---------------------------;	(16.10)
Я + 1'' 1^,3 + Си + М1 + Сн/Ср) + (Сс - Сн)]
где £п— проводимость, обусловленная потерями в стали магнитопровода компен-
сирующего дросселя; — сопротивление обмотки компенсирующего дросселя.
На рис. 16.7 показаны графики зависимости тока через однофазную утечку
сопротивлением 1 кОм от емкости сети при Ср = ое, напряжении сети 660 В и
/?д = 0, 100 и 300 Ом. Как видно из графиков, потери в компенсирующем дрос-
селе оказывают влияние на ток утечки лишь при значениях Сс, близких к емко-
сти Сн. При отклонениях Сс от Сн на 0,2—0,3 мкФ потери в дросселе не оказывают
серьезного влияния на ток утечки, причем при значительных отклонениях Сс
от Сн наблюдается даже некоторое снижение тока утечки с ростом потерь в компен-
саторе.
При условии резонансной настройки компенсатора на фактическую емкость
сети (Сс = Сн) ток утечки согласно (16.7)
lyr — Ugyr(\—gy-r/gs),	(16.11)
где
gz = +£из + gn 0 + Сс/Ср)2 + Ям“2сс; £ут = »/^ут
17.	ЗАЩИТНОЕ ЗАЗЕМЛЕНИЕ
17.1.	Назначение и защитное действие заземляющих
устройств
Элементы электрооборудования, нормально не находящиеся под напряже-
нием, но на которых может появиться опасное напряжение в случае повреждения
изоляционных деталей (корпуса электрооборудования, рукоятки, кнопки управ-
ления и др.), могут быть источником поражения обслуживающего персонала элек-
трическим током. Во избежание этого указанные элементы подлежат защитному
заземлению, т. е. преднамеренному соединению их с землей.
Рис. 17.1. Схема электрической сети, в которой человек прикоснулся к корпусу
электрооборудования:
L’np — напряжение прикосновения; £/ш — шаговое напряжение; Ч3 — потенциал земли
в месте, где стоит человек
На рис. 17.1 показана схема, иллюстрирующая действие защитного зазем-
ления. Как видно из схемы, в случае пробоя изоляции фазы сети на незаземлен-
ный корпус и прикосновения человека к этому корпусу через его тело пройдет
ток однофазной утечки, который, как было показано в гл. 16, может достичь
значений, безусловно опасных для жизни человека. При наличии заземления ток
21Ь
утечки разветвляется на две параллельные цепи: через тело человека и устрой-
ство заземления. Очевидно, ток через тело человека
/г- /ут/?з/(^ч+^з),	(17.1)
где /ут — полный ток утечки (см. гл. 16); /?3 — сопротивление заземляющего
устройства; 7?ч — сопротивление цепи, в которую входит сопротивление тела
человека.
В общем случае равно сумме сопротивлений тела человека, переходных со-
противлений в местах прикосновения к элементу электрооборудования и кон-
такта с землей и сопротивлений обуви, рукавиц и т. д. Однако при расчетах тре-
буемой эффективности принимается наиболее тяжелый случай, когда все переход-
ные сопротивления и 7?ч равны минимально возможному сопротивлению тела
человека. В этом случае ток через тело человека определяется сопротивлением
тела человека и напряжением прикосновения — напряжением между двумя точ-
ками электрической цепи, которых одновременно касается человек, например,
напряжение между участком земли, на котором стоит человек, и точкой его при-
косновения к элементу электрооборудования, находящемуся под напряжением.
Поскольку сопротивление тела человека изменено быть не может, задачей за-
щитного заземления является снижение напряжения прикосновения.
По мере удаления от заземлителя поперечное сечение земли, через которое
растекается ток, увеличивается, и потенциал участков земли снижается по ги-
перболическому закону (см. рис. 17.1). Напряжение С/пР меньше напряжения U3
между заземленным элементом и землей на значение потенциала <р3 места, на ко-
тором стоит человек. При этом С/Пр — Уз — фз- Крутизна кривой Ф = / (/)
зависит от сопротивления растеканию, т. е. от сопротивления, которое оказы-
вает грунт растеканию тока от заземлителя. Очевидно, чем ниже сопротивление
растеканию, тем ниже U3 и более пологая зависимость <р =/(/), т. е. ниже t/nP.
На практике сопротивление растеканию относят не к земле, а к заземлителю,
называя его сопротивлением заземлителя /?3. Оно определяется как отношение
напряжения на заземлителе U3 к току через него /3, т. е.
/?з-^з//з.	(17.2)
При наличии одиночных заземлителей опасность представляет не только
напряжение прикосновения С/пР, но и шаговое напряжение £/ш» определяемое
разностью потенциалов (<р3—(pj на расстоянии шага человека, который прини-
мается 0,8 м.
Из вышеизложенного видно, что, обеспечив достаточно низкое сопротивление
заземляющего устройства, можно снизить напряжение прикосновения и, следова-
тельно, ток через тело человека до безопасного значения.
17.2.	Требования к защитному заземлению подземных
электроустановок
Требования, предъявляемые к защитному заземлению подземных электро-
установок, изложены в [19]. Основные из них следующие.
1.	Все элементы электрооборудования, нормально не находящиеся под на-
пряжением, но на которых может появиться напряжение, подлежат заземлению.
К таким элементам относятся металлические оболочки электрооборудования,
экраны гибких кабелей, броня и свинцовые оболочки бронированных кабелей и
т. д.
2.	Должна создаваться общешахтная сеть заземления путем непрерывного
соединения всех заземленных элементов между собой.
3.	Общешахтная сеть заземления должна присоединяться не менее чем к двум
главным заземлителям, устраиваемым в зумпфах или водосборниках.
4.	Главные заземлители должны резервировать действие друг друга, для
чего они должны располагаться в разных местах, а параметры каждого из них
должны обеспечивать требуемое сопротивление растеканию тока при отключен-
ном втором главном заземлителе.
5.	Корпуса передвижных машин должны соединяться с общешахтной сетью
заземления с помощью заземляющих жил питающих эти машины кабелей.
217
6.	Должен быть обеспечен автоматический контроль целостности заземляю*
щих цепей передвижных машин.
7.	Максимальное сопротивление заземления, измеренное в любой, в том числе
и наиболее удаленной от главных заземлителей точке заземляющей сети, не
должно превышать 2 Ом. Сопротивление заземляющей жилы кабеля, с помощью
которой передвижная машина присоединяется к общешахтной сети заземления,
не должно превышать 1 Ом.
17.3.	Устройство защитного заземления в подземных
электрических установках
Заземление электроустановок производится с помощью заземляющих уст*
ройств. Эти устройства состоят из заземлителей и заземляющих проводников,
соединяющих заземляемые части электроустановок с заземлителями. Заземли-
тель — проводник, осуществляющий контакт с землей.
В качестве главного заземлителя должны применяться стальные полосы пло-
щадью не менее 0,75 м2. Толщина полосы должна быть не менее 5 мм, длина —
2,5 м. Эти заземлители, как правило, погружают в зумпф или водосборник.
Если электроснабжение участков шахт осуществляется с поверхности по
кабелям, проложенным в скважинах, главные заземлители могут устраиваться
на поверхности. В качестве одного из главных заземлителей могут быть использо-
ваны обсадные трубы, закрепляющие скважины.
Местные заземлители должны изготавливаться из стальных полос площадью
не менее 0,6 м2. Толщина полос должна быть не менее 3 мм, а длина — 2,5 м.
Рекомендуется размещать местные заземлители в штрековых водоотводных
канавках. Для этого в канавке делают углубление для подушки из песка или мел-
ких кусков породы толщиной не менее 50 мм. На эту подушку укладывают зазем-
литель и засыпают тем же материалом слоем не менее 150 мм. Таким образом,
углубление для местного заземлителя должно быть не менее 200 мм.
В гидрошахтах в качестве местных заземлителей могут быть использованы
металлические желоба для гидротранспорта угля.
При отсутствии в выработках сточных канав для заземления рекомендуется
применять стальные трубы диаметром не менее 30 мм и длиной не менее 1,5 м.
Трубы вставляют в шпуры глубиной не менее 1,4 м. Для надежности контакта
такого заземлителя с землей и снижения его сопротивления в стенках труб на
разной высоте должно быть не менее 20 отверстий диаметром не менее 5 мм. Труба
и пространство между ней и стенкой шпура должны заполняться гигроскопичным
материалом, например песком, и заливаться периодически раствором поваренной
соли.
Электрические установки постоянного тока, находящиеся в непосредствен-
ной близости от рельсов, используемых как обратный провод для питания электро-
возов, могут заземляться присоединением их частей к указанным рельсам.
В центральной подземной подстанции и околоствольной электромашинной
камере устраивают заземляющий контур из стальной полосы сечением не менее
100 мм2. Эти контуры должны соединяться с главными заземлителями с помощью
стальной полосы или троса сечением не менее 100 мм2. Дополнительные местные
заземлители в этих случаях не требуются. Остальные электромашинные камеры,
распределительные и трансформаторные подстанции должны иметь свои местные
заземлители.
Местные заземлители устраивают также у каждого распределительного пунк-
та, отдельно установленного электроприемника и кабельной муфты. В сетях ста-
ционарного освещения допускается устраивать местный заземлитель не для каж-
дой муфты или светильника, а через каждые 100 м сети. Не требуются также мест-
ные заземлители для соединительных муфт гибких кабелей, питающих пере-
движные машины. Заземление этих муфт осуществляют с помощью заземляющих
жил питающих кабелей, присоединяемых к внутренним заземляющим зажимам
кабельных муфт и к общешахтной сети заземления.
Если один местный заземлитель используется для заземления нескольких
объектов, то должны устраиваться сборные шины, соединяемые с заземлителем
с помощью полосы или троса. Эти шины и полосы (тросы) следует изготовлять
218
из стали или меди с площадью поперечного сечения не менее соответственно 50
и 25 мм2. Заземленные объекты подсоединяют к сборным шинам или к заземлителю
таким образом, чтобы отсоединение одного из них не приводило к нарушению за-
земления других объектов. Каждый заземляемый объект присоединяют к зазем-
лителю самостоятельным проводником из стали или меди с площадью поперечного
сечения не менее соответственно 50 и 25 мм2. Элементы устройств связи разрешается
соединять с заземлителями медным проводом с сечением не менее 6 мм2.
Присоединение заземляющих проводников к заземлителю должно выпол-
няться сваркой на поверхности шахты.
К заземляемым элементам электрооборудования заземляющие проводники
должны присоединяться с помощью специальных болтов или шпилек, предусмо-
тренных для этих целей на элементах конструкций.
Рис. 17.2. Заземление аппаратов при вводе кабелей:
а — бронированных, б — гибких, в — бронированного и гибкого:
/ — заземляющие проводники; 2 — перемычки; 3 — хомуты; 4 — броня кабеля; 5 —
наружный заземляющий зажим; 6 — заземляющая жила гибкого кабеля; 7 — внутрен-
ний заземляющий зажим
К сборным шинам заземляющие проводники могут присоединяться сваркой
или с помощью болтов. Диаметр болтового зажима для присоединения заземляю-
щих проводников должен быть не менее 8 мм. Чтобы обеспечить надежный кон-
такт, площадь соприкосновения заземляющего проводника с заземляемым эле-
ментом должна быть не меньше площади шайбы для принятого диаметра болта,
а места соприкосновения зачищены до блеска.
Болты или гайки необходимо предохранять от самопроизвольного отвинчи-
вания с помощью пружинных шайб или контргаек.
В качестве заземляющих следует применять только неизолированные провод-
ники. Эти проводники и места их соединений должны быть доступны для осмотра.
Для создания общешахтной сети заземления все заземленные объекты должны
электрически соединяться между собой. С этой целью свинцовые оболочки и
броню кабелей соединяют в единую цепь перемычками из стали сечением не ме-
нее 50 мм2 или меди сечением не менее 25 мм2.
В случае применения гибких кабелей непрерывную цепь заземления создают
путем соединения заземляющих жил этих кабелей.
На рис. 17.2 приведены примеры заземления аппаратов, присоединяемых раз-
личными кабелями.
Присоединение заземляющих проводников и перемычек к свинцовым обо-
лочкам и стальной броне бронированных кабелей должно осуществляться с по-
мощью стальных хомутов шириной не менее 25 мм, затягиваемых с помощью бол-
тов. Для этого при разделке бронированного кабеля необходимо надрезать свин-
цовую оболочку вдоль кабеля, отогнуть свинцовые ленты на 180° и прижать их
к стальной броне с помощью хомута, к которому присоединен заземляющий про-
водник, Места соприкосновении свинцовых лент, брони и хомутов должны быть
219
предварительно зачищены до блеска. Хомуты двух отрезков кабелей, расположен-
ных по обе стороны соединительной муфты или аппарата, должны соединяться
между собой и корпусом муфты или аппарата с помощью стального или медного
проводника с площадью поперечного сечения не менее соответственно 50 или
25 мм2. Соединительные проводники между хомутами и корпусами муфт контроль-
ных кабелей и кабелей осветительной сети, а также телефонных аппаратов до-
пускается выполнять стальными или медными с площадью поперечного сечения
не менее соответственно 20 или 10 мм2.
На рис. 17.3 приведены примеры заземления соединительной и разветвитель-
ной муфт.
Рис. 17.3. Заземление соединительной (а) и разветвительной (б) муфт:
1 — свинцовая оболочка; 2 — защитный покров; 3 —- стальная броня; 4 — перемычка
Элементы электрооборудования, относящиеся к контактной тяговой сети
постоянного тока, заземляют присоединением их с помощью заземляющих про-
водников к рельсам, служащим обратным проводом. Так же осуществляется за-
земление корпусов электрооборудования переменного тока, электрически свя-
занных с рельсами, выполняющими функцию обратного провода в контактной
тяговой сети постоянного тока. В этом случае соединение указанных корпусов
с общешахтной сетью заземления не допускается. Поэтому при питании такого
электрооборудования с помощью бронированных кабелей броня кабелей должна
быть изолирована от корпусов электрооборудования, токоведущих рельсов и
других металлических конструкций. Заземление брони и свинцовых оболочек
таких кабелей осуществляется соединением их с общешахтной сетью заземления
со стороны источника питания.
Заземляющие проводники необходимо соединять с рельсами сваркой или
с помощью специальных зажимов.
17.4.	Проверка и испытание заземляющих устройств
Заземляющие устройства технологического оборудования должны подвер-
гаться ежесменному наружному осмотру в начале каждой смены. При этом об-
служивающий персонал, производящий осмотр, должен убедиться в целостности
заземляющих проводников, сборных шин и исправности их соединений с заземляю-
щими и заземляемыми элементами электрооборудования.
Наружный осмотр общешахтной сети заземления следует производить не
реже одного раза в 3 мес.Одновременно должно быть проверено сопротивление
заземления R3 у каждого заземлителя. Результаты осмотра и измерений заносят
в «Книгу регистрации состояния электрооборудования и заземления». При ос-
мотре должна быть проверена целостность проводников, образующих общешахт-
ную сеть заземления, и состояние контактных соединений. При ослаблении кон-
тактного нажатия или коррозии контактов они должны быть зачищены до блеска,
а болтовые крепления подтянуты. Эти операции должны быть проведены до про-
верки сопротивления заземления.
Главные заземлители следует осматривать не реже одного раза в 6 мес. При
необходимости в эти же сроки должен производиться и ремонт главных заземли-
телей.
22Q
Сопротивления заземлителей рекомендуется измерять с помощью приборов
ИЗШ-59, МИОЗ, МС-07 и других, предназначенных для этих целей, при условии
выполнения требований [19] в отношении допустимой области и условий приме-
нения электрооборудования с различным уровнем взрывозащиты.
Чтобы измерить сопротивления заземления, у проверяемого заземлителя
необходимо установить два дополнительных заземлителя. Расстояние между
каждым из трех заземлителей должно быть не менее 15 м, чтобы они находились
вне зоны растекания тока от двух других
заземлителей. На рис. 17.4 приведена элек-
трическая схема, иллюстрирующая общий
принцип измерения сопротивления заземле-
ния. Из этой схемы видно, что если сопро-
тивление вольтметра намного превышает
сопротивление присоединенного к нему до-
полнительного заземлителя 7?д1, то можно
записать
7?з = U з//з,
где 7?3, U3, /3 — соответственно сопротив-
ление заземления, показания вольтметра и
амперметра.
От сопротивления второго дополнитель-
ного заземлителя Т?Д2 измеренное значение R3
не зависит, так как с ростом, например, /?д2
уменьшается ток /3 и пропорционально сни-
жается падение напряжения на R3.
На практике в приборах для измерения
сопротивления заземления используют маг-
нитоэлектрические логометры, токовые об-
Рис. 17.4. Электрическая схема
для измерения сопротивления
заземления:
R3 — измеряемое сопротивление за-
земления; Яд1, ^д2— сопротивле-
ния дополнительных заземлителей;
U — измерительное напряжение до-
полнительною источника
мотки которых включают в цепь измеряемого сопротивления вместо амперметра,
а обмотки напряжения — в цепь дополнительного заземлителя вместо вольт-
метра. Шкала прибора в этом случае может быть сразу проградуирована в омах.
Если к одному местному заземлителю присоединено несколько объектов, не-
обходимо измерять сопротивление заземления не только заземлителя, но и каж-
дого объекта (машины, аппарата), присоединяя прибор поочередно к заземлителю
и заземляемым объектам. При этом в «Книге регистрации состояния электрообо-
рудования и заземления» разрешается делать одну запись. Если измеренные со-
противления элементов электрооборудования, присоединенных к одному заземли-
телю, существенно отличаются друг от друга, необходимо проверить исправность
соединений заземляющих проводников, связывающих эти элементы и заземли*
тель.
18.	АППАРАТЫ ЗАЩИТЫ ОТ УТЕЧЕК В ШАХТНЫХ
ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ
18.1.	Назначение и основные требования к защите от утечек
Требования, предъявляемые к техническим характеристикам, электрическим
схемам и конструкциям рудничных аппаратов защиты от токов утечки в шахтных
электрических сетях переменного тока, изложены в [42]. Основные из них сле-
дующие.
Поскольку повреждения изоляции электрооборудования носят случайный
характер, аппаратура защиты должна быть постоянно готова к выполнению ее
функций, т. е. быть непрерывнодействующей.
Назначением аппаратуры защиты от токов утечки является защита людей от
поражения электрическим током, в том числе при прямом контакте с токоведущими
частями электроустановок, а также предотвращение эксплуатации сетей с повреж-
денной изоляцией и опасными утечками тока на землю. Поэтому критерием, ис-
ходя из которого определяются уставки аппарата защиты, т. е. сопротивления
221
изоляции сети относительно земли, при которых аппарат должен срабатывать и
отключать сеть, является допустимый длительный ток утечки /д. Согласно [42]
под допустимым длительным током утечки понимают ток, проходящий через
сопротивления утечки и не вызывающий срабатывания аппарата защиты, т. е.
ток, который может протекать сколь угодно долго. Значение /д принимают
0,025 А.
Токи утечки /ут в трехфазных электрических сетях с изолированной ней-
тралью и, следовательно, уставки аппарата защиты могут быть определены из
выражения (16.7).
Для шахтных электрических сетей напряжением 380 В и выше максималь-
ные значения емкостной проводимости намного превышают значения активных
проводимостей, т. е. b g. В этом случае при отсутствии устройств компенсации
емкостных токов утечки из (16.7) найдем
(18.1)
Уставка аппарата защиты, не имеющего компенсатора или имеющего стати-
ческий компенсатор, при однофазной утечке для таких сетей может быть опреде-
лена из условия
Яут- l/g[	(18.2)
Для сетей с линейным напряжением 380, 660 и 1140 В 7?уТ соответственно
равно 8,8; 15,2 и 26,4 кОм.
Уставки 7?ут аппаратов защиты с автоматическими компенсаторами зависят
от эффективности последних и поэтому определяются исходя из условия непре-
вышения однофазным током утечки его длительно допустимого значения /д в диа-
пазоне изменения емкости сети, на который рассчитан аппарат.
Сопротивление срабатывания (уставка) аппарата защиты при симметричной
трехфазной утечке должно быть, кОм на фазу, не менее 3,3 при напряжении сети
127 В; 10 при 220 и 380 В; 30 при 660 В; 60 при 1140 В.
Время срабатывания аппарата защиты при возникновении однофазной утечки
сопротивлением 1 кОм не должно превышать 0,1 с при напряжении сети до 660 В
и 0,07 при напряжении сети 1140 В.
Время воздействия электрического тока на человека, оказавшегося под на-
пряжением, не равно времени отключения сети защитной аппаратурой, так как
электродвигатели, присоединенные к сети, после ее отключения продолжают гене-
рировать напряжение в течение примерно 3—5 с. Таким образом, при требуемом
быстродействии максимально возможное время прохождения тока через тело че-
ловека определяется электромагнитной постоянной времени снижения обрат-
ной э. д. с. отключенных от источника питания электродвигателей, присоединен-
ных к сети.	/
Поэтому для обеспечения безопасности обслуживающего персонала кроме
отключения сети в случае прикосновения к токоведущим частям, находящимся под
напряжением, необходимо применять устройства, которые ограничивали бы зна-
чение или длительность тока через тело человека таким образом, чтобы количество
электричества, проходящее через тело человека с сопротивлением 1 кОм, не пре-
вышало 50 мА-с. Для этого устройства компенсации должны снижать кратковре-
менный ток утечки (ток через тело человека сопротивлением 1 кОм) до значения,
не превышающего 0,1 А.
Под кратковременным током утечки понимают ток через утечку с сопротив-
лением ниже уставки аппарата защиты, проходящий в течение времени отключе-
ния сети защитной аппаратурой и действия обратной э. д. с. отключенных от
источника питания электродвигателей.
Аппараты защиты от токов утечки должны иметь высокую надежность. На-
работка на отказ при выполнении функции защитного отключения должна быть
не менее 20 000 ч. При современных, достаточно сложных схемах аппаратов за-
щиты обеспечить такую надежность одним лишь выбором элементов и режимов их
работы, как правило, не удается. В этих случаях рекомендуется применять схемы
с самоконтролем исправности элементов, построенные таким образом, чтобы вы-
ход из строя отдельных элементов приводил или к срабатыванию аппарата, или
к повышению его уставок.
222
Коммутация электроприемников и внезапное возникновение утечек при вклю-
чении, например, ответвления сети с пониженным сопротивлением изоляции,
вызывают переходные процессы, которые могут приводить к ложным срабатыва-
ниям аппаратов защиты и неоправданным отключениям электрических сетей.
Во избежание этого должны быть приняты меры, препятствующие срабатыва-
ниям защитной аппаратуры при переходных процессах в сети, если сопротивле-
ние изоляции ее превышает 1,5-кратное значение уставки аппарата.
18.2.	Устройства автоматического контроля изоляции сети
под рабочим напряжением
Автоматический контроль сопротивления изоляции электрических сетей
переменного тока производится с помощью постоянного измерительного тока,
позволяющего наиболее простыми методами исключить влияние на него реактив-
ных сопротивлений (емкости сети, индуктивности и емкости присоединительных
устройств) и напряжения смещения нейтрали.
Рис. 18.1. Принципиальная элек-
трическая схема устройства кон-
троля изоляции с последователь-
ным включением измерительного
элемента
Рис. 18.2. Принципиальная элек-
трическая схема устройства кон-
троля изоляции с параллельным
включением измерительного эле-
мента
Рис. 18.3. Принципиальная элек-
трическая схема устройства кон-
троля изоляции с последовательным
и параллельным включением двух
измерительных элементов
Получившие на практике распространение устройства измерения сопро-
тивления изоляции сети можно разделить на три типа:
1.	С последовательным включением измерительного элемента, источника
постоянного измерительного тока и измеряемого сопротивления изоляции сети
(рис. 18.1).
2.	С параллельным включением указанных элементов (рис. 18.2).
3.	С последовательным и параллельным включением двух измерительных
элементов по отношению к источнику измерительного тока и сопротивлению изо-
ляции сети (рис. 18.3).
В устройствах первого типа (см. рис. 18.1) ток в измерительном элементе К
равен измерительному току /Оп> проходящему через источник питания UOn и
измеряемое сопротивление изоляции сети /?Из:
/оп = ^оп/(гб Яиз),	(18.3)
223
где гб — суммарное балластное сопротивление измерительной цепи, включаю-
щее в себя активные сопротивления источника измерительного тока, измеритель-
ного элемента /С, устройств присоединения схемы к сети и токоограничивающего
(балластного) резистора.
Сопротивление балластного резистора Rq выбирается таким, чтобы измери-
тельный ток не оказывал существенного влияния на ток утечки при /?из, близком
к уставке аппарата защиты, и, таким, образом, не требовалось бы завышения
уставок из-за прохождения измерительного тока. Согласно [9] измерительный ток
через сопротивление изоляции, равное уставке аппарата защиты, не должен пре-
вышать 0,01 А.
Очевидно с увеличением сопротивления балластного резистора Rq снижается
чувствительность и точность работы устройства. Так как при прочих равных
условиях /?б определяется значением напряжения (70п> то с его уменьшением мо-
жет быть снижено требуемое значение Rq. Однако
такая рекомендация выполнима лишь в опреде-
ленных пределах. Как правило, ниже половины
фазного напряжения сети оперативное напряже-
ние принимать нежелательно, чтобы обеспечить
устойчивость устройства против ложных сраба-
тываний при переходных процессах в сети и
требуемое его быстродействие. Обычно сопро-
тивление балластного резистора больше уставки
аппарата, поэтому чувствительность устройств
рассматриваемого типа невелика. Повышение
их чувствительности достигается применением
дифференциальных схем сравнения (рис. 18.4).
Применение таких схем дает возможность вклю-
чить измерительный элемент (электромагнитное
реле), ток срабатывания которого /ср меньше из-
мерительного тока /оп.ср, при котором устрой-
ство должно срабатывать. В результате относи-
тельное изменение измерительного тока Д/Оп ПРИ
изменении /?Из на величину Д/?Из останется таким
же, как и в недифференциальной схеме, но отношение его к току срабатывания реле
Д/оп//ср увеличится, что приведет к возрастанию чувствительности схемы. В этих
схемах могут быть использованы реле, ток срабатывания которых значительно
меньше /оп.ср- Ток в тормозной обмотке должен быть меньше тока срабатывания
реле при высоком RW3, иначе реле будет срабатывать при отсутствии тока в тя-
говой обмотке. Для возможности применения высокочувствительного реле, ток
срабатывания которого значительно меньше /оп.ср, требуется обеспечить воз-
растание тока не только в тяговой, но и в тормозной обмотке реле при возраста-
нии 7?из в определенном диапазоне, как это сделано, например, в схеме аппарата
УАКИ (см. 18.5).
Недостатком рассматриваемого типа схем является также потеря работоспо-
собности при повреждении ее элементов.
В устройствах второго типа (см. рис. 18.2) ток в измерительном элементе R
Рис, 18.4. Дифференциаль-
ная схема устройства кон-
троля изоляции:
^эт» ^эт» соответственно
эталонное напряжение, ток и
сопротивление
. _ _________Uоп^?из_________
0П /?б (^ш + ^из) 4“ -Рш^из *
(18.4)
где /?ш — сопротивление измерительного элемента К и балластного резистора,
включенного последовательно с ним.
При высоком значении 7?из измерительный элемент (реле К) включается и
дает возможность подать напряжение на защищаемую сеть.
По мере снижения RW3 ток /Оп уменьшается, так как цепь измерительного
элемента шунтируется сопротивлением изоляции. Когда /Оп снизится до тока от-
пускания измерительного элемента, последний отключается и выключает сеть
с пониженным значением RU3. Таким образом, в измерительном элементе как при
снижении 7?из, так и при повреждениях элементов схемы (обрыве цепи балласт-
ных резисторов, обрыве и замыканиях диодов выпрямителя в источнике измери-
224
тельного тока и т д.) ток в измерительном элементе изменяется в одну и ту же
сторону. В результате схема без каких-либо дополнительных мер обеспечивает
самоконтроль исправности элементов. Схема позволяет получить высокую чув-
ствительность при значительных сопротивлениях R^ и Rm, так как с их ростом
увеличивается и чувствительность схемы.
Недостатком устройств второго типа является резкое изменение их уставок
при колебаниях оперативного напряжения, причем эта зависимость обратна тре-
буемой, поскольку с ростом напряжения уставка снижается и наоборот.
В устройствах третьего типа (см. рис. 18.3) ток в измерительном элементе Д7,
включенном последовательно с источником равен
г ____ ____U оп (^Ш 4~ /?ИЗ)	/|о
0П1 (Кт “И Киз) + КщКпз ’
где — сопротивление измерительного элемента К1 и балластного резистора R1,
включенного последовательно с ним; 7?ш — сопротивление измерительного эле-
мента К2 и балластного резистора R2, включенного последовательно с ним.
Ток в измерительном элементе К2 определяется выражением (18.4).
Эти устройства позволяют использовать преимущества устройств первого и
второго типов и создать аппараты, выполняющие функции самоконтроля исправ-
ности их элементов, а также резервирования действия автоматического выключа-
теля.
18.3.	Устройства компенсации емкостных токов утечки
Устройства предназначены для снижения тока через тело человека, оказав-
шегося под напряжением, путем компенсации емкостной составляющей этого
тока. Для этого между искусственной Нулевой точкой, образованной фильтром
присоединения, и землей включается компенсирующий дроссель LK (рис. 18.5).
В качестве фильтра присоединения применяются три соединенных звездой кон-
денсатора Сф (рис. 18.5) или трехфазный трансформатор с соединенными звездой
Рис. 18.5. Принципиальная электрическая
схема шахтной сети с устройством компенса-
ции емкостных токов утечки, имеющим ем-
костный фильтр присоединения
Рис. 18.6. Принципиаль-
ная электрическая схема
шахтной сети с устрой-
ством компенсации емко-
стных токов утечки, име-
ющим индуктивный
фильтр присоединения
обмотками (рис. 18.6). Конденсаторы Сф исключают также возможность замы-
кания постоянного измерительного тока устройства контроля изоляции через
цепи компенсатора. В противном случае измерительный ток замыкался бы через
компенсирующий дроссель, минуя активное сопротивление изоляции сети, и
измерение последнего оказалось бы невозможным.
8 Дзюбан В С. и др.	225
Схема замещения трехфазной электрической сети с присоединенным к ней
устройством компенсации приведена на рис. 18.7. Из схемы видно, что если коле-
бательный контур, образованный емкостью сети CcV и цепью компенсации Lk2,
Сфз» настроен в резонанс на промышленную частоту, сопротивление контура
для тока утечки при идеальном компенсаторе без потерь равно бесконечности-
В этом случае ток через человека определяется суммой сопротивлений его тела 7?ч
и изоляции сети ЯИз2-
В выпускающихся аппаратах защиты применяются устройства статической
(неавтоматической) и автоматической компенсации. Компенсирующие дроссели
устройств статической компенсации настраиваются на определенную фиксирован-
ную Сн емкость сети. Чтобы исключить влияние напряжения на обмотках на ин-
дуктивность компенсирующего дросселя, их магнитопроводы выполняются ^воз-
душным зазором. Обмотки компенсирующих дросселей имеют отпайку, что дает
Рис. 18.7. Схема замещения трех-
фазной электрической сети с при-
соединенным устройством компен-
сации емкостных токов утечки
Рис, 18.8. Схема компенсирующего
дросселя насыщения
возможность в условиях эксплуатации настраивать устройства статической ком-
пенсации Н31/4 или1/2 максимальной емкости сети. В зарусежных аппаратах
защиты применяются также устройства компенсации с возможностью ручной на-
стройки их на фактическую емкость сети изменением воздушного зазора в магнито-
проводе компенсирующего дросселя.
Устройство автоматической компенсации емкостных токов утечек обеспечи-
вает плавное изменение индуктивности и автоматическую настройку на фактиче-
скую емкость сети. Для этого компенсирующие дроссели таких устройств выпол-
няются в виде дросселей насыщения с регулируемой с помощью тока подмагни-
чивания индуктивностью (рис. 18.8). Рабочие обмотки 1ГР1 и №Р2 переменного
тока размещаются на крайних стержнях Ш-образного магнитопровода и соеди-
няются согласно (конец одной обмотки с началом другой). Поэтому переменные
магнитные потоки Ф~ при отсутствии подмагничивания магнитопровода в край-
них стержнях равны и направлены согласно.
В среднем стержне магнитопровода переменный магнитный поток отсутствует.
На этом стержне размещена обмотка управления Wy. Если через нее пропустить
постоянный ток /у, то в одном из крайних стержней, в котором переменный и
постоянный потоки совпадут по направлению, индукция повысится, а индук-
тивность дросселя снизится. Увеличивая ток в обмотке управления компенси-
рующего дросселя и, таким образом, снижая его индуктивность, можно настроить
устройство компенсации на фактическую емкость сети. Для снижения требуемого
тока управления и, таким образом, мощности управляющего усилителя на сред-
нем стержне размещается дополнительная обмотка положительной обратной
связи U70.c, включаемая через выпрямитель V последовательно с рабочими об-
мотками. U70.c соединяется со схемой так, что наводимые токами в обмотках Wy и
Н70.с магнитные потоки совпадают по направлению.
226
18.4.	Устройства измерения емкости сети под рабочим
напряжением
Измерение емкости фаз шахтных электрических сетей, находящихся под
напряжением, производится с помощью переменного тока, частота которого в не-
сколько раз превышает промышленную частоту. Этим облегчается создание филь-
тров, препятствующих влиянию токов утечки на работу измерительных уст-
ройств, а также снижается погрешность измерения емкости из-за влияния актив-
ного сопротивления изоляции фаз сетей относительно земли.
В зависимости от того, на какой параметр реагируют устройства, их можно
разделить на три типа: устройства, которые измеряют амплитуду тока (напряже-
ния) оперативной частоты, частоту или фазу измерительного тока.
Рис. 18.9. Принципиаль-
ная электрическая схема
устройства измерения ем-
кости сети с последова-
тельным включением ее в
измерительную цепь
Рис. 18.10. Принципиальная электри-
ческая схема измерения емкости сети
с включением ее в цепь обратной связи
усилителя
Схема устройства первого типа приведена на рис. 18.9. Оперативный ток /оп
протекает от генератора G через фильтр Z, препятствующий протеканию тока ну-
левой последовательности промышленной частоты через измерительную цепь, и
емкость сети. О значении емкости сети судят по измерительному току /Оп- Недо-
статком такой схемы является необходимость применения высокодобротных кон-
туров в фильтре, малейшая расстройка которых ведет к резкому увеличению
в измерительной цепи тока промышленной частоты и увеличению сопротивления
фильтра току оперативной частоты. В результате погрешность измерения емкости
сети может оказаться чрезмерно высокой.
Лучшие результаты позволяет получить устройство, схема которого приве-
дена на рис. 18.10. В ней измеряемая емкость сети включается в цепь обратной
связи усилителя (параллельно резистору R2), В зависимости от емкости сети из-
меняется коэффициент усиления усилителя, собранного на транзисторе V, и,
следовательно, напряжение на выходе схемы.
Схема, приведенная на рис. 18.11, аналогична по принципу действия рас-
смотренной выше, но она позволяет упростить устройство, так как в ней совме-
щаются функции генератора и измерительного усилителя.
В устройствах второго типа измеряемая емкость сети включается с помощью
фильтра в цепь колебательного контура измерительного генератора или усили-
теля и емкость сети определяется по частоте оперативного напряжения. На
рис. 18.12 приведена схема устройства, в которой измеряемая емкость сети вклю-
чена в цепь колебательного контура, являющегося нагрузкой усилителя. Пара-
метры элементов колебательного контура выбираются такими,чтобы его резонанс-
ная частота при емкости сети, несколько превышающей максимальную емкость,
на которую рассчитано устройство, была равна частоте оперативного напряжения,
подаваемого на вход усилителя от генератора Q. С возрастанием емкости сети ре-
8*	227
зонансная частота контура приближается к частоте оперативного напряжения,
что приводит к увеличению напряжения на контуре. При этом чем ближе ука-
занные частоты, тем круче кривая зависимости выходного напряжения от емкости
сети. Это дает возможность получить примерно линейную зависимость напряже-
Рис. 18.11. Принципиальная элек-
трическая схема измерения емкости
сети с включением ее в цепь обрат-
ной связи генератора
Рис. 18.12. Принципиальная электри-
ческая схема измерения емкости сети
с включением ее в цепь колебательного
контура
G
Рис. 18.13. Принципиальная элек-
трическая схема управления ком-
пенсирующим дросселем
ния на выходе устройства от емкости сети без применения дополнительных кор-
ректирующих звеньев даже при значительном сопротивлении фильтра, с помощью
которого емкость сети присоединяется к схеме.
Устройства третьего типа основаны на том, что колебательный контур, на-
строенный в резонанс на определенную частоту, представляет для тока этой
частоты активное сопротивление. В этом
случае ток указанной частоты, проходя-
щий от источника через колебательный
контур, совпадает по фазе с напряжением
источника. Если емкостное сопротивле-
ние колебательного контура превышает
индуктивное, то ток отстает по фазе от на-
пряжения источника питания и, наоборот,
при большем индуктивном сопротивле-
нии ток опережает по фазе напряжение
источника питания. Этот метод позволяет
создать замкнутую схему автоматиче*
ского регулирования индуктивности ком-
пенсирующего дросселя, в которой этот
дроссель является одновременно и объек-
том регулирования и датчиком для си-
стемы регулирования его индуктивности.
На рис. 18.13 приведена схема, осуще-
ствляющая этот принцип. На компенси-
рующем дросселе помимо рабочих обмо-
ток U7pi и №р2 помещают измерительные
обмотки И7и1 и №и2- Эти обмотки обра-
зуют с емкостью сети, присоединяемой
к ним через фильтр Z и дроссель £ц,
колебательный контур. Оперативный ток
/оп сравнивается с напряжением С/Оп
с помощью фазочувствительного детектора ФЧД. Параметры схемы выбираются
так, что напряжение на выходе ФЧД равно нулю, если ток /оп совпадает по фазе
с Uon. Напряжение с ФЧД через усилитель А подается на обмотку управле-
ния W7 компенсирующего дросселя. Система работает таким образом, что при лю-
бой емкости сети измерительный колебательный контур настраивается в резо-
нанс на оперативную частоту. Соотношение между числом витков рабочих и ИЗ’
228
WU1
мерительных обмоток выбирается так, что рабочий колебательный контур, обра-
зованный индуктивностью рабочих обмоток и емкостью сети, оказывается наст-
роенным в резонанс на промышленную частоту при настройке измерительного
контура в резонанс с оперативной частотой.
Достоинством таких схем является высокая точность настройки компенси-
рующего дросселя и некритичность к изменению параметров элементов схемы.
Их недостатком является относительно большая стоимость.
18.5.	Аппараты защиты УАКИ-380, УАКИ-660
Аппараты защиты УАКИ предназначены для защиты людей от поражения
электрическим током, непрерывного контроля сопротивления изоляции и отклю-
чения трехфазных электрических сетей переменного тока частотой 50 Гц в случае
снижения сопротивления между их фазами и землей до опасной величины.
Техническая характеристика аппаратов УАКИ
УАКИ-380 УАКИ-660
Исполнение (уровень и вид взрывозащиты)..............
Номинальное линейное напряжение защищаемой сети, В
Диапазон изменения емкости сети, мкФ на фазу.........
Максимальный длительный ток утечки, А ...............
Минимальная уставка отключающего сопротивления трех-
фазной утечки (сопротивления^изоляции сети), кОм . . .
Уставка отключающего сопротивления*однофазной утечки
в допустимом диапазоне изменения емкости сети, кОм . .
Максимальный кратковременный ток утечки, А...........
Максимальное время срабатывания при возникновении одно-
фазной утечки сопротивлением 1 кОм и номинальном напря-
жении сети, а также при возникновении двухфазных или
Трехфазных дуговых к. з. с касанием дуги стенок оболочек
электрооборудования и снижении напряжения на зажимах
аппарата до 60 % номинального, с.....................
Допустимое число включений индуктивной нагрузки мощ-
ностью 2300 В* А (Двух параллельно включенных отклю-
чающих катушек автоматических выключателей АВМ-4У)
При номинальном линейном напряжении и cos ф < 0,15 . .
Допустимый Диапазон изменения напряжения сети, % но*
Финального ..........................................
Относительная влажность атмосферы при температуре 25 °C»
^опусТим’ы^ диапазон изменения температуры окружающей
среды, *С ...........................................
Допустимый угол наклона аппарата в любую сторону, гра-
дус .................................................
Габаритные размеры, мм	.
Масса, кг............................................
РВ-ЗВ
380	660
0—1
0,03
3,5	10
11 — 15
0,1	0,16
0,1
10 000
85-110
98*2
От —10 ДО +30
15
430X395X435
30	32
Принципиальные электрические схемы аппаратов УАКИ-380 и УАКИ-660
приведены на рис. 18.14, 18.15. Аппарат состоит из двух устройств: контроля
изоляции и защитного отключения / и статической компенсации емкостных то-
ков утечки II (на рисунках очерчены штриховыми линиями).
Устройство контроля изоляции и защитного отключения (реле утечки)
УАКИ-380 (см. рис. 18.14) выполнено на базе вентильной схемы и двухобмоточ-
ного измерительного реле К типа РКН. Тяговая обмотка II этого реле через диоды
V/—V3 источника постоянного измерительного тока и токоограничивающие ре-
зисторы R1—R3 включена между зажимами Л1—ЛЗ и заземлителем в. Проход-
ные зажимы Л1—ЛЗ аппарата соединяются кабелем с проходными зажимами
автоматического выключателя, присоединяемыми к фазам сети. С помощью
этого же кабеля зажим ОК аппарата присоединяется к зажиму, связанному с от-
ключающей катушкой автоматического выключателя. Зажим Дз аппарата с по-
мощью дополнительного кабеля соединяется с дополнительным местным заземли-
телем, который должен быть расположен на расстоянии на менее 5 м от заземли-
теля з.
При бесконечно большом сопротивлении изоляции сети ток от выпрямителя
на диодах VI—V3 проходит через резисторы R4—R6, регулировочный резистор R8,
тормозную обмотку I реле К и резистор R7, а также через диод V4 и тяговую об-
мотку II реле Д. Обмотки реле включены в скему такл.цто создаваемые протекаю-
229
щими в них токами магнитные потоки в магнитопроводе реле направлены встречно,
и суммарный магнитный поток недостаточен для срабатывания реле.
В случае снижения сопротивления изоляции сети выпрямленный ток
протекает также через резисторы R1—R3, Rtt3, землю, заземлитель з, прибор PR,
обмотки реле К. Этот ток увеличивается по мере снижения RW3. Но до тех пор
пока напряжение на тяговой обмотке II меньше напряжения на цепи, состоящей
из резисторов R7, R8 и тормозной обмотки /, диод V4 открыт, а ток возрастает при
снижении /?из обратно пропорционально сопротивлениям указанных цепей. Когда
напряжение на обмотке I превысит напряжение на цепи, состоящей из резисто-
ров R7, R8 и обмотки //, диод V4 запрется и при дальнейшем снижении Rh3
Рис. 18.14. Принципиальная электри-
ческая схема аппарата защиты от токов
утечки УАКИ-380
Рис. 18.15. Принципиальная электри-
ческая схема аппарата защиты от то-
ков утечки УАКИ-660
ток в тормозной обмотке I реле меняться не будет, в то время как в рабочей об-
мотке он возрастет. В результате магнитный поток в магнитопроводе оеле К
увеличится, и реле сработает при определенном значении /?из. Контакт л.2 реле
в этом случае замкнется и подаст напряжение на отключающую катушку автомати-
ческого выключателя, который отключит сеть с поврежденной изоляцией. Одно-
временно замкнется контакт К.1 реле, который зашунтирует тормозную обмотку /.
В результате ток будет протекать только через тяговую обмотку, и якорь реле
останется притянутым даже при исчезновении утечки (ЯИэ “ Этим дости-
гается четкое срабатывание и удержание реле К во включенном положении в
режиме перемежающейся утечки.
Отключение аппарата от сети производится разъединителем Q, размыкаю-
щим цепи аппарата, соединяющие его с зажимами Л1—ЛЗ и замыкающими кон-
такт, через который подается напряжение на отключающую катушку автомати-
ческого выключателя. Этим предотвращается подача питания на сеть при отклю-
ченном аппарате защиты.
С помощью регулировочного резистора R8 можно изменять соотношение
сопротивлений цепей тормозной и основной обмоток и, следовательно, уставку
аппарата защиты. Однако изменением сопротивления резистора R8 уставка ап-
парату может быть изменена лишь на несколько килоом- Поэтому первоначаль-
230
пая настройка аппарата на заданную уставку производится путем изгиба подвиж-
ных контактов реле и, следовательно, изменения тока срабатывания реле.
Для надежности основной заземлитель з зашунтирован дополнительным за-
землителем Дз, присоединенным к основному через размыкающий контакт кноп-
ки S2. Привод этой кнопки связан с толкателем «Проверка», выведенным наружу
взрывонепроницаемой оболочки. При нажатии этой кнопки замыкающий кон-
такт S2 присоединяет фазу ЛЗ через резистор R10 к Дз, а размыкающий кон-
такт S2 разрывает цепь связи между з и Дз. В этом случае измерительный ток про-
текает через резистор RIO, Дз, землю з, обмотки реле К. При исправном аппарате
и заземлителях з и Дз реле К срабатывает.
О значении суммарного сопротивления всех трех фаз сети относительно земли
можно судить по показаниям миллиамперметра PR, шкала которого отградуиро-
вана в килоомах. Подсветка шкалы осуществляется неоновой лампой Н, на ко-
торую через резистор R9 подается линейное напряжение сети.
Компенсация емкостных токов утечки производится устройством II стати-
ческой компенсации, состоящим из компенсирующего дросселя L, конденсаторов
CI—СЗ и С4, с помощью которых обмотка дросселя присоединяется между фазами
сети и землей. Чтобы индуктивность дросселя L не зависела от напряжения на нем,
магнитопровод собирают из Ш-образных пластин с воздушным зазором. Обмотка
дросселя имеет отпайку. С помощью переключателя S1 можно включить часть
или всю обмотку в цепь компенсации. При этом компенсатор будет настроен на
емкость сети, равную 0,5_или 0,25 мкФ на фазу.
Работа^схемы аппарата УАКИ-660 аналогична. При использовании этого
аппарата следует иметь в виду, что для обеспечения непревышения кратковре-
менным током утечки нормированного значения 0,1 А расстройка компенсатора
не должна превышать 0,29 мкФ на фазу. Это означает, что аппарат может быть
использован в сетях напряжением 660 В с настройкой компенсатора на 0,25 мкФ
на фазу и, следовательно, с предельной емкостью 0,5 мкФ на фазу, т. е. общая
длина кабельной сети не должна превышать 1000—1200 м.
18.6.	Аппараты защиты от токов утечки с устройствами
автоматической компенсации емкостных токов АЗАК-380,
АЗАК-660
Аппараты защиты АЗАК предназначены для непрерывного контроля изоля-
ции, защитного отключения и автоматической компенсации емкостных токов утеч-
ки в трехфазных электрических сетях шахт, опасных по газу или пыли.
Техническая характеристика аппаратов АЗАК
АЗАК-380 АЗАК-660
Исполнение (уровень и вид взрывозащиты) ..................... РВ-ЗВ
Номинальное линейное напряжение защищаемой сети пе-
ременного тока частотой 50 Гц, В ......................... 380	660
Максимальный длительный ток утечки, А ....................... 0,025
Максимальный кратковременный ток утечки, А............... 0,08	0,1
Максимальное время срабатывания аппарата при возникно-
вении однофазной утечки сопротивлением 1 кОм и номи-
нальном напряжении сети, а также при возникновении ду-
говых к. з. с касанием дуги стенок оболочек электрообо-
рудования и снижении напряжения на зажимах аппарата
До 60 % номинального, с ................................. 0,06	0,075
Габаритные размеры, мм, не более........................... 620X	480X 440
Масса, кг, не более............................................. 70
Остальные параметры такие же, как у аппаратов УАКИ.
Принципиальная электрическая схема аппарата АЗАК приведена на
рис. 18.16. Аппарат состоит из устройства: контроля изоляции и защитного от-
ключения / и автоматической компенсации емкостных токов утечки II, разгра-
ниченных на рис. 18.16 штриховыми линиями.
Устройство контроля изоляции выполнено на базе схемы аппарата УАКИ
(см. 18.5). Схема внешних соединений аппарата АЗАК такая же, как и аппарата
УАКИ.
231
Компенсация емкостной составляющей токов утечки производится дроссе-
лем насыщения L4 с регулируемой индуктивностью, конструкция и схема соеди-
нения обмоток которого аналогичны приведенным на рис. 18.8.
Обмотки переменного тока W1 и W2 компенсирующего дросселя L4 присоеди-
нены к искусственной нулевой точке, образованной первичными обмотками трех-
фазного трансформатора ТЗ, а также к соединенным треугольником конденсато-
рам СН—С13. Таким образом, обмотки Wl, W2 дросселя L4 включены через ука-
занные элементы между фазами сети и землей, т. е. параллельно емкости сети.
Настройка устройства компенсации на фактическую емкость сети произво-
дится током управления, протекающим в обмотке U7y. Этот ток регулируется
двухкаскадным усилителем на транзисторах V.0, VН, V13. Первый каскад этого
Рис. 18.16. Принципиальная электрическая схема аппарата защиты от токов
утечки АЗАК
усилителя на транзисторах V10, Y11 помимо усиления сигнала обеспечивает из-
менение коэффициента усиления всего усилителя в зависимости от поданного
на вход напряжения. Такое изменение требуется для согласования регулировоч-
ной характеристики компенсирующего дросселя и напряжения на выходе устрой-
ства измерения емкости сети, в качестве которого применен । измерительный
генератор, собранный на транзисторе V9. Упрощенная схема устройства измере-
ния емкости сети приведена на рис. 18.11 и рассмотрена в 18.4. Крутизна кривой
зависимости напряжения на выходе измерительного генератора от емкости сети
существенно снижается с увеличением емкости сети выше определенной величины,
равной при выбранных параметрах фильтра присоединения устройства к сети
(С4, LI, L2, С7—СЮ) 0,35—0,4 мкФ на фазу. В то же время требуемый ток уп-
равления должен возрастать примерно пропорционально увеличению емкости
сети. Изменение коэффициента усиления усилителя достигается тем, что эмит-
тер транзистора VII присоединен к делителю напряжения, образованному рези-
сторами R6, R8—R10. Напряжение на резисторе R6 через резистор R7 и вторич-
ную обмотку трансформатора Т1 подается на базу транзистора VII и запирает его
при входном напряжении (на зажимах вторичной обмотки трансформатора Т1),
меньшем напряжения на резисторе R6. В этом случае входной сигнал усиливается
232
только транзистором V10. Когда входное напряжение достигает значения напря-
жения на резисторе R6, транзистор VII откроется. Так как сопротивление
резистора R6 выбирается меньшим, чем резистора R4, то коэффициент усиления
всего каскада увеличивается до необходимого значения.
Выходное напряжение первого каскада усилителя через трансформатор Т2
и конденсатор С5 подается на вход второго каскада на транзисторе V13, усили-
вается им и через трансформатор Т4 и выпрямитель V14 подается на обмотку Wy
компенсирующего дросселя L4.
Чтобы предотвратить пробой транзистора V9 измерительного генератора
напряжением смещения нейтрали при переходных процессах в сети, между ре-
зисторами R3 и R5 включен диод V8, а параллельно резистору R5 — стабили-
трон VI2, и в цепь связи генератора с сетью включен дроссель L1. При появлении
на дросселе L2 пиков напряжения стабилитрон V12 открывается, ограничивая
напряжение на резисторе R5. Бросок тока в цепи стабилитрона V12 снижается
дросселем L1. Диод V8 препятствует пробою эмиттер-базового перехода тран-
зистора V9 остаточным напряжением на стабилитроне V12. Влияние установив-
шегося напряжения смещения нейтрали при появлении утечек в сети на работу
измерительного генератора исключается фильтром, состоящим из дросселей L1,
L2 и конденсаторов С4, С7—СЮ.
При возникновении глухого замыкания фазы сети на землю наличие конден-
саторов СП—С13, включенных последовательно с обмотками переменного тока
компенсирующего дросселя L4, могло бы привести к возникновению феррорезо-
нансных явлений. Чтобы исключить этот режим, указанные конденсаторы шунти-
руются при срабатывании реле К его замыкающим контактом К.1. Возможность
сваривания контакта К.1 током разряда шунтируемых конденсаторов СП—С13
исключается включением последовательно с контактом К.1 воздушного дрос-
селя L3, снижающего пик разрядного тока. Шунтирование конденсаторов СП—
С13 контактом К.1 реле К позволяет также повысить эффективность устройства
компенсации и обеспечить четкое срабатывание и удержание реле К во включен-
ном положении при перемежающихся утечках.
Разряд разделительного конденсатора С12 через обмотку / реле К при воз-
никновении утечек в сети или подключении ответвления сети со значительной
емкостью фаз относительно земли может приводить к ложным срабатываниям
реле К при сопротивлении изоляции, значительно превышающем уставку аппа-
рата. Увеличить емкость конденсатора С13, шунтирующего обмотку I реле К,
не представляется возможным из-за увеличения времени срабатывания аппарата
выше допустимого значения. Поэтому требуемая разделительная емкость наби-
рается из конденсаторов СП и С12. Бросок тока в обмотке I реле К при переходных
процессах снижается как за счет уменьшения емкости конденсатора С12, так и
вследствие разряда конденсатора СП через те же элементы,что и конденсатора С12,
но минуя обмотку / реле К.
Аппарат АЗАК состоит из выемной части, на которой смонтированы дрос-
сель L4, трансформатор ТЗ, конденсаторы С8—С13 и два съемных блока, в ко-
торых размещены элементы соответственно устройств контроля изоляции и
автоматической компенсации емкостных токов утечки. Блоки закрыты пластмас-
совыми кожухами, обеспечивающими степень пылебрызгозащиты расположенных
внутри элементов не ниже IP54. Выемная часть размещается в стальной оболочке,
разделенной на два взрывонепроницаемых отделения: вводов и аппаратную.
18.7.	Аппарат защиты от токов утечки с самоконтролем
исправности элементов АЗПБ
Аппарат защиты от токов утечки АЗПБ предназначен для встройки в распре-
делительные устройства низкого напряжения передвижных трансформаторных
подстанций. Выпускается в виде блока, элементы которого закрыты стальным ко-
жухом, обеспечивающим защиту от проникновения внутрь пыли и брызг воды.
Аппарат может воздействовать на нулевой или на независимый расцепители (а
также на оба указанных расцепителя одновременно) автоматического выключа-
теля А3700, встроенного в это же распределительное устройство.
233
Аппарат выполняет следующие функции:
предварительный контроль сопротивления изоляции отключенного от транс-
форматора присоединения низковольтной сети (магистрального кабеля и присоеди-
ненных к нему электроприемников);
контроль изоляции фаз сети под рабочим напряжением и защитное отключе-
ние сети;
автоматическую компенсацию емкостных токов утечки;
самоконтроль исправности элементов схемы контроля изоляции и защитного
отключения.
Техническая характеристика аппарата АЗПБ
Исполнение (степень защиты от внешних воздействий)............. IP54
Номинальное линейное напряжение защищаемой сети, В ............ 380 или 360
Диапазон изменения емкости сети, мкФ на фазу .................. 0—1
Максимальный кратковременный ток через однофазную утечку сопро-
тивлением 1 кОм в диапазоне изменения /?из от оо до критического, А	0,1
Максимальный длительный ток утечки, А ......................... 0,025
Сопротивление срабатывания при симметричной трехфазной утечке
(критическое сопротивление изоляции), кОм, не менее при напряжении:
380 В........................................................ 3,3
660 В ....................................................... 10
Сопротивление срабатывания при однофазной и двухфазной утечке,
кОм, не более при напряжении сети:
380 В................................................................ 12
660 В .............................................................. 20
Максимальное время срабатывания при возникновении однофазной
утечки сопротивлением	1	кОм,	с...................................... 0,1
Допустимый диапазон изменения напряжения сети, % номинального:
для устройства	контроля	изоляции................................... 85—110
для устройства автоматической компенсации емкостных токов утеч-
ки ............................................................... 50-110
Допустимый диапазон изменения температуры окружающей среды, °C От —10 до-|-65
Допустимый угол наклона аппарата,	градус ........................... Любой
Габаритные размеры, мм, не более............................... 335X235X275
Масса, кг, не более .................................................. 18
Сопротивление срабатывания в режиме предварительного контроля изоляции не
менее уставки при однофазной утечке в режиме общесетевой защиты.
В режиме БРУ аппарат обеспечивает искробезопасность цепи измеритель-
ного тока.
Принципиальная электрическая схема аппарата АЗПБ приведена на
рис. 18.17. Аппарат АЗПБ состоит из двух устройств: контроля изоляции и авто-
матической компенсации емкостных токов утечки.
Принцип действия устройства контроля изоляции основан на методе сравне-
ния постоянного измерительного тока с пульсирующим эталонным током. Источ-
ником измерительного тока является выпрямитель, собранный на диоде V40,
резисторе R39 и конденсаторе С18, сглаживающем пульсации выпрямленного
напряжения. Выпрямитель питается через переключающий контакт К1.4 реле К1
от обмоток W2, W4 трансформатора Т4 при поданном на сеть 380/660 В напряже-
нии и от одной обмотки W2 при отсутствии напряжения в сети. Первичная об-
мотка W1 (127 В) трансформатора Т4 питается от трансформатора собственных
нужд передвижной трансформаторной подстанции.
Эталонный ток от мостового выпрямителя V31, питающегося от обмотки W3
трансформатора Т4, проходит через резистор R29, блок регулировки уставок ап-
парата и диод V33, шунтирующий вход усилителя на транзисторах V35—V37.
Трансформатор собственных нужд подстанции включен до главных контактов
автоматического выключателя, а первичные обмотки трехфазного трансформа-
тора ТЗ — после них. Поэтому при отключенном автоматическом выключателе,
но поданном на подстанцию высоком напряжении и включенном разъединителе
на трансформатор Т4 подается напряжение, а на трансформаторе ТЗ напряжение
отсутствует. Следовательно, реле К1 отключено, и его замыкающий контакт
К1.3 в блоке регулировки уставок разомкнут. При этом измерительный ток про-
текает через заземлитель з, землю, дополнительный заземлитель Дз, резистор R26
и по параллельной указанной цепи: земля, сопротивление изоляции отходящего
от подстанции присоединения, фазы сети, первичные обмотки трансформатора ТЗ.
Далее измерительный ток проходит через замкнутый переключающий контакт
234
Рис. 18.17. Принципиальная электрическая схема аппарата защиты от токов утечки АЗПБ
К1.2, резисторы R24, R35, R36 и вход усилителя. Эталонный ток проходит через
резисторы R29, R30 и далее через резисторы R31, R32 при напряжении сети 660 В
или R34 при напряжении 380 В в зависимости от положения контактов переклю-
чателя S2.2. Ручка переключателя S2 (тумблера) выведена на лицевую панель
блока и закрыта колпачком. Замыкается эталонный ток через диод V33.
Если сопротивление изоляции сети велико и измерительный ток меньше ам-
плитуды эталонного тока, в интервалы времени, когда эталонный ток превышает
измерительный, ток через эмиттер-базовые переходы транзисторов V35, V36
прекращается, а когда эталонный ток меньше измерительного, ток, равный их
разности, проходит через указанные переходы транзисторов V35—V37. В резуль-
тате усилитель периодически открывается и закрывается. Усилитель питается от
выпрямителя, состоящего из диода V34 и конденсатора С17, и соединенного с об-
моткой W5 трансформатора Т4. Когда транзисторы V35—V37 открыты, через ста-
билитрон V38 и конденсатор С19 проходит ток, заряжающий указанный конден-
сатор. Когда транзисторы заперты, конденсатор С19 разряжается через обмотку
реле R2. Реле R2 включается и переключает свои контакты К2.2 и R2.3 в цепях
соответственно независимого и нулевого расцепителей автоматического выключа-
теля.
В случае снижения сопротивления изоляции сети до уставки аппарата из-
мерительный ток в течение всего периода изменения эталонного тока превышает
амплитудное значение последнего. Усилитель при этом постоянно открыт, и кон-
денсатор С19 прекращает периодически разряжаться через обмотку реле К2.
Это реле отключается и своими контактами К2.2, R2.3 препятствует включению
автоматического выключателя и, таким образом, подаче напряжения на сеть с по-
врежденной изоляцией.
Работа устройства в режиме общесетевой защиты аналогична описанной.
При этом реле К1 включено, его замыкающие контакты включены, размыкающие—
отключены, а измерительный ток проходит через обмотки Wl, W2, W0.c компенси-
рующего дросселя L4, выпрямитель V30 и контакт R1.2.
Такое построение схемы обеспечивает отключение реле К2 не только при сни-
жении сопротивления изоляции сети, но и в случае повреждения элементов схемы
или заземлителей з, Дз.
Сигнализация о срабатывании устройства производится с помощью лампы Н2.
Сопротивление изоляции сети может быть определено по прибору PR, шкала ко-
торого отградуирована в килоомах. Подсветка его шкалы, а также сигнализация
о подаче напряжения на аппарат производится лампой Н1. Проверка аппарата
производится нажатием кнопки S, вследствие чего фаза сети через резисторы R27,
R28 соединяется с заземлителем Дз. При исправности аппарата, цепей его соеди-
нения с фазами сети и заземлителями и допустимом сопротивлении заземлителей
аппарат срабатывает.
Цепь из стабилитрона V32 и резистора R33 частично стабилизирует измери-
тельный ток и позволяет обеспечить изменение уставок аппарата, соответствующее
изменению напряжения сети. При отсутствии этой цепи уставки аппарата не за-
висят от напряжения сети, так как и измерительный,и эталонный токи изменяются
в этом случае пропорционально напряжению сети.
Устройство автоматической компенсации состоит из компенсирующего дрос-
селя L4, генератора на транзисторе VI, измерительного усилителя на транзисто-
рах V3—V5 и усилителя мощности на транзисторах V13, V15, V16, нагрузкой ко-
торого является обмотка управления W? дросселя L4, Принцип действия устрой-
ства рассмотрен в 18.4 (см. рис. 18.13). Отличительной особенностью усилителя
является стабилизация коэффициента усиления с помощью соответственно рези-
сторов R6, R7 и R20, R21, R22, делителей тока и регулирующих транзисторов V3,
V13, включенных параллельно входу усилителя. Коэффициент усиления такого
усилителя может быть определен по формуле Ку = (1 + Re/R?) а, где а — коэф-
фициент усиления регулирующего транзистора, включенного по схеме с общей
базой, т. е. фактически определяется соотношением сопротивлений делителя тока,
так как а составляет 0,95—0,98.
Начальный ток измерительного усилителя при емкости сети, равной нулю,
срезается транзистором V8, база-коллекторный переход которого присоединен
параллельно входу усилителя мощности, а эмиттер-базовый переход через ре-
зисторы R1 /, R13, R14 — к источнику постоянного напряжения. Этот источник
236
состоит из выпрямительного моста на диодах V17—V19, V26—V28, резисторов
R17, R19, стабилитронов V10, V14 и конденсатора СП. Питается указанный вы-
прямитель от вторичных обмоток трансформатора ТЗ через конденсаторы С12—
С14,осуществляющие гальваническую развязку с источником напряжения на дио-
дах V20—V25. От этого источника питаются цепи генератора и усилителей, а также
обмотка реле К1. Для обеспечения искробезопасности выходных цепей аппарата
в режиме БРУ обмотки Wl, W2 компенсирующего дросселя L4 зашунтированы
контактом К1.2 реле К/, а в цепь разряда разделительного конденсатора С15
включен резистор R24.
Осуществление аппаратом функций самоконтроля исправности его элементов
и цепей заземления з и Дз может вызвать затруднения в определении причины сра-
батывания аппарата. Для проверки аппарата необходимо рассоединить штепсель-
ный разъем на напряжение 660 В (с контактами Г—7') и, повернув его на 180°
в плоскости разъема, поставить на прежнее место. При этом аппарат окажется
отсоединенным от контролируемой сети и цепи проверки. Если сигнальная лам-
па Н2 погаснет, т. е. реле R2 взведется, это свидетельствует об исправности ап-
парата и наличии повреждения изоляции сети или цепи заземления аппарата.
Если лампа Н2 будет гореть, аппарат неисправен. Погасание лампы Н1 свиде-
тельствует о нарушении в цепи питания аппарата напряжением 127 В.
Если при нажатии кнопки S «Проверка» стрелка килоомметра отклоняется,
но аппарат не срабатывает, это означает, что сопротивление заземлителей з
или Дз выше нормы, но недостаточно для срабатывания аппарата. При дальнейшем
увеличении сопротивления аппарат срабатывает, и загорается сигнальная лам-
па Н2. В этом случае для проверки следует замкнуть зажимы з и Дз. Если работо-
способность аппарата восстановится, необходимо проверить исправность заземли-
телей.
18.8.	Аппараты защиты от токов утечки в электрических
сетях напряжением 1140 В
Система защиты от токов утечки в электрических сетях напряжением 1140 В
(рис. 18.18) состоит из комплекса аппаратов, контролирующих сопротивление изо-
ляции сети (блок БЗО), производящих защитное отключение сети в случае сниже-
ния этого сопротивления до опасного уровня (блок БЗО и автоматический выключа-
тель QF) и снижающих кратковременный ток утечки до требуемой величины (блок
Б КЗ). В систему входит также высоковольтное комплектное распределительное
устройство КРУВ (высоковольтная ячейка), которое отключает трансформатор-
ную подстанцию при повреждении ее изоляции или отказе выключателя QF.
Техническая характеристика блоков БЗО и БКЗ
Исполнение (степень защиты от внешних воздействий)................. IP54
Номинальное линейное напряжение защищаемой сети переменного то-
ка частотой 50 Гц, В .............................................. 1140
Диапазон изменения емкости сети, мкФ на фазу ....................... 0—1
Допустимый диапазон изменения напряжения сети, % номинально-
го ............................................................ 85—110
Допустимый диапазон изменения температуры окружающей среды,
°C ..............................................................От	-10 до 4-60
Допустимый угол наклона блока в любую сторону, градус................ 15
Максимальный длительный ток утечки,	А ....................... 25
Максимальный кратковременный ток утечки, А:
до срабатывания БКЗ............................................ 0,3
после срабатывания БКЗ....................................... 0,03
Уставки:
основной защиты БЗО в режиме БРУ, кОм, не менее...................... 70
то же, в режиме общесетевой защиты, кОм...................... 40 — 50
резервной защиты БЗО, кОм ................................... 27 — 39
блока БКЗ, кОм, не менее ........................................... 4
Максимальное время срабатывания при возникновении однофазной
утечки сопротивлением 1 кОм, с:
основной защиты БЗО................................................ 0,07
резервной защиты БЗО................ ....	.	0,2
блока БКЗ.......................................... .	. .	0,1
237
Максимальное время срабатывания БЗО при возникновении двух-или
трехфазных дуговых к. з. с касанием дуги стенок оболочек электро-
оборудования и снижении напряжения на зажимах блока до 60 % но-
минального, с................................................ 0,1
Габаритные размеры каждого блока, мм, не более .............. 275X295X355
Масса каждого блока, кг, не более ........................... 25
В режиме БРУ обеспечивается искробезопасность цепи оперативного тока
БЗО.
В блоке защитного отключения БЗО собраны два независимо работающих
устройства контроля изоляции и защитного отключения (см. рис. 18.18). Одно
из них, выполняющее функции основной защиты, собрано по схеме с последо-
вательным включением измерительного релейного элемента R2 в измерительную
Рис. 18.18. Принципиальная электрическая схема системы защиты от токов
утечки в шахтных электрических сетях напряжением 1140 В
цепь. Трансформатор Т2 присоединен после контактов автоматического выклю-
чателя QF. Поэтому до его включения основная защита выполняет функции БРУ,
а после включения — общесетевой защиты от токов утечки.
Второе устройство выполняет’функции резервной защиты и собрано по схеме
с параллельным относительно сопротивления изоляции /?Из и источника оператив-
ного напряжения £оп включением обмотки реле К/.
Искусственная нулевая точка, образованная соединенными в звезду обмот-
ками трансформатора Tlt соединена с источником оперативного напряжения
через размыкающий контакт OF.1 автоматического выключателя и резистор R2.
Поэтому при отключенном автоматическом выключателе это устройство осущест-
вляет контроль изоляции элементов, расположенных в распределительном уст-
ройстве низкого напряжения трансформаторной подстанции и включенных перед
главными контактами автоматического выключателя QF. После включения по-
следнего устройство контролирует всю сеть, на которую подано напряжение.
Устройство осуществляет также самоконтроль исправности элементов его схемы
и отключает сеть при возникновении опасных токов утечки, отказе основной
защиты или автоматического выключателя.
До подачи высокого напряжения на трансформатор Т контакты R2.2 и QF.2
в цепи нулевого расцепителя Q./ КРУВ замкнуты и дают возможность включить
КРУВ. Если подстанция исправна, реле К7 срабатывает и замыкает контакты
К1.1, К1.2 в цепях нулевых расцепителей автоматического выключателя QF.4
и КРУВ Q.7. Расцепитель QF.4 срабатывает и дает возможность, включив вы-
ключатель QF, подать напряжение на сеть. Если сопротивление изоляции от-
238
ходящего от подстанции присоединения мало, реле К2 срабатывает и размыкает
контакты К2.1 и К2.2 в цепях питания QF.4 и Q.I. При этом QF.4 отключается
и блокирует от включения автоматический выключатель QF. Реле Л7 резервной
защиты остается включенным, а его контакт К1.2 — замкнутым. Поэтому КРУВ
не отключается и на трансформаторную подстанцию продолжает подаваться на-
пряжение.
Уставки основной защиты выше, а время ее срабатывания ниже, чем те же
параметры резервной защиты. Поэтому при исправной аппаратуре и появлении
опасных токов утечки всегда срабатывает автоматический выключатель, а КРУВ
Рис. 18.19. Принципиальная электрическая схема блока БЗО-1140
отключается лишь в случае повреждения изоляции элементов подстанции, вклю-
ченных до главных контактов автоматического выключателя, или при отказе
этого выключателя или основной защиты.
Для повышения надежности работы системы защиты реле К2 своим переклю-
чающим контактом К2.1 воздействует не только на нулевой QF.4, но и на незави-
симый QF.3 расцепители автоматического выключателя.
Снижение кратковременных токов утечки (токов через тело человека) обе-
спечивается блоком БКЗ-1140.
Принципиальная электрическая схема блока БЗО-1140 приведена на
рис. 18.19. В отличие от приведенной на рис. 18.18 упрощенной схемы реле R2
основной защиты включено через усилитель на транзисторах VI и V2. Этот
усилитель представляет собой схему сравнения постоянных измерительного
и эталонного токов.
Эмиттер-базовый переход транзистора V3 включен параллельно входу уси-
ливающих транзисторов VI, V2. Поэтому измерительный ток, меньший эталонного,
протекающего через эмиттер-базовый переход транзистора V3, замыкается, ми-
нуя вход усиливающих транзисторов. Когда измерительный ток превышает эта-
лонный, разностный ток потечет через базовые переходы транзисторов VI, V2,
которые откроются, и реле сработает.
239
Уставка срабатывания основной защиты регулируется резистором R17.
Параллельно резистору R16 к зажимам 18, 19 блока БЗО присоединен замыкаю-
щий контакт реле напряжения R2, расположенного в блоке БКЗ. Это реле сра-
батывает после включения автоматического выключателя и, шунтируя резистор
R16, уменьшает уставку основной защиты.
Взвод реле К1 резервной защиты при подаче напряжения на трансформатор-
ную подстанцию осуществляется с помощью реле КЗ, кратковременно срабаты-
вающего за счет заряда конденсатора С6 и затем отключающегося. Если цепи Дз
и з исправны, конденсатор С2 заряжается до напряжения на стабилитроне V23
Рис. 18.20. Принципиальная электрическая схема блока Б КЗ-1140
и затем разряжается через обмотку реле К/. Уставка резервной защиты регули-
руется резистором R5.
При регулировке уставок должна соблюдаться следующая последователь-
ность. Сначала регулируется уставка резервной защиты, затем основной в режиме
общесетевой защиты (при зашунтированных зажимах 18, 19) и в режиме БРУ.
Проверка работоспособности БЗО производится нажатием кнопки S. При
установке перемычки на контакт 6 проверяется только основная защита, а на
контакт 5 — обе защиты.
Киллоомметр PR и кнопка S устанавливаются на крышке трансформаторной
подстанции и соединяются с БЗО монтажными проводами.
Блок короткозамыкателя БКЗ (рис. 18.20) состоит из двух устройств: ста-
тического компенсатора и устройства обнаружения и замыкания на землю фазы
сети с поврежденной изоляцией.
Компенсирующий дроссель L настроен с помощью изменения воздушного
зазора в магнитопроводе на емкость сети 0,5 мкф на фазу.
Устройство обнаружения и замыкания на землю фазы с поврежденной изо-
ляцией состоит из трех одинаковых узлов А, В, С, каждой из которых контро-
240
лирует напряжение между соответствующей фазой сети и землей, и релейного
блока РБ.
Измерительные блоки А, В, С построены на принципе сравнения эталон-
ного /эТ тока, пропорционального линейному напряжению сети, и тока /ф0,
определяемого напряжением относительно земли той фазы, к которой присоеди-
нен блок.
При снижении сопротивления изоляции между фазой сети и землей ток /фо
уменьшается и когда он становится меньше эталонного, транзисторы V2, V3
усилителя открываются, и реле Д7 срабатывает. Своим контактом 4-Д7, В-К1
или С-К1 (в зависимости от того, какой блок сработал) реле Д7 включает цепь
питания реле К4, Кб или Кб, которые через резистор R6 соответствующего блока
закорачивают фазу сети на землю.
Во избежание ложных срабатываний блока БКЗ его работой управляет блок
БЗО. Замыкающий контакт реле К2 блока БЗО включен между зажимами 16,
17, релейного блока РБ, а входы усилителей блоков А, В, С зашунтированы кон-
тактами реле КЗ.
18.9.	Блокировочные реле утечки
Блокировочные реле утечки (БРУ) предназначены для предварительного
контроля изоляции ответвлений сети, отходящих от аппарата управления или
защиты (пускателя, станции управления, автоматического выключателя), при
отсутствии на этих ответвлениях рабочего напряжения.
Во взрывобезопасных пускателях - серий ПВИ, ПМВИ-ОЗМ и станциях
управления (СУВ 350, СУВ 1Л-100, СУВ 2Л-120 и др.) применяется БРУ, схема
которого приведена на рис. 18.21. Сопротивление изоляции^фаз сети относительно
Рис. 18.21. Принципиальная
электрическая схема устройства
предварительного контроля- изо-
ляции (БРУ) в шахтных элек-
трических сетях напряжением
до 660 В
земли (/?л, Rb, Rc) контролируется с помощью реле К2, обмотка которого вклю-
чена последовательно в цепь измерительного тока. Этот ток протекает по цепи:
«плюс» выпрямителя V2, обмотка реле К2, размыкающие контакты Д7./ реле вре-
мени К1 и КМ.2 контактора /(Л4, фазы сети, обмотки электродвигателя М,
сопротивление изоляции фаз сети относительно земли, земля, «минус» выпрями-
теля V2. Питание выпрямителя V2 производится через резистор R2, обеспечива-
ющий искробезопасность цепи, от феррорезонансного стабилизатора напряжения,
состоящего из трансформатора Т и конденсатора С2.
В случае снижения сопротивления изоляции фаз сети относительно земли
до опасной величины ток в обмотке реле К2 возрастает и оно срабатывает. При
этом контакт К2-1 этого реле разрывает цепь управления аппаратом и включает
сигнальную лампу Н. В результате аппарат оказывается заблокированным в вы-
ключенном положении.
Если контактор К^ включен и на ответвление сети подано напряжение,
контакт КМ.2 разомкнут, и БРУ отключено от сети.
После отключения контактора К^ генерируемое в течение некоторого вре-
мени вращающимся по инерции электродвигателем напряжение может привести
к срабатыванию реле К2 при сопротивлении изоляции сети, значительно превы-
шающем допустимую величину. Чтобы исключить этот режим, применено реле
времени, состоящее из реле К1, диода VI, резистора R1 и конденсатора С1. Когда
контактор КМ включается, обмотка реле К1 питается через диод VI и контакт
241
КМ..1 и реле срабатывает. Одновременно заряжается конденсатор С1. После от-
ключения контактора его вспомогательный контакт КМ.1 размыкается, но реле К/
отключается с выдержкой времени примерно 3 с из-за разряда конденсатора С1
через его обмотку и резистор R1. В результате оперативная цепь на время дей-
ствия обратной э. д. с. электродвигателя оказывается разомкнутой контактом
К1.1 реле KL.
Проверка работоспособности БРУ осуществляется с помощью кнопки S1.
Рассмотренное устройство предназначено для применения в аппаратах на
напряжение 380 и 660 В. Уставка срабатывания его должна’ быть не менее
30 кОм.
Недостатком схемы является большой разброс уставок, вызванный измене-
нием тока срабатывания электромагнитного реле К2, и большой измерительный
ток, при котором срабатывает устройство. Последнее обстоятельство не позво-
ляет использовать подобные схемы в аппаратах с номинальным напряжением
выше’ 660 В.
Рис. 18.22. Принципиальная электрическая схема устройства предварительного
контроля изоляции (БРУ) в шахтных электрических сетях напряжением 1140 В
Принципиальная электрическая схема БРУ, применяемая в магнитных пу-
скателях и станции управления на напряжение 1140 В, приведена на рис. 18.22.
Измерение сопротивления изоляции сети производится с помощью мостовой
схемы, плечами которой являются резисторы R3—R6, R1 и контролируемое
сопротивление изоляции сети. Измерительный мост питается через выпрямитель VI
от феррорезонансного стабилизатора напряжения, состоящего из трансформа-
тора Т и конденсатора С1. К диагонали измерительного моста через резистор R7
и диод V2 присоединен вход усилителя на транзисторах V3, V4, включенных по
схеме составного транзистора для увеличения коэффициента усиления. Нагруз-
кой усилителя являются обмотки реле R1 и R2,
Питание стабилизатора и исполнительной части схемы производится пере-
менным напряжением 36 В от трансформатора собственных нужд аппарата, в ко-
торый встроено БРУ.
БРУ имеет две уставки: предупредительную — не менее 200 кОм и аварий-
ную — не менее 100 кОм.
Если сопротивление изоляции сети выше предупредительной уставки, на-
пряжение на диагонали измерительного моста имеет полярность, при которой
усилитель заперт, и, следовательно, реле К/ и К2 отключены. Когда сопротив-
ление изоляции сети снижается до уровня предупредительной уставки, напряже-
ние на диагонали измерительного моста меняет полярность и открывает усили-
тель. Реле К-? при этом срабатывает и своим замыкающим контактом К2.1 шунти-
рует резистор R3. Мост перестраивается так, что он будет уравновешен при
242
сопротивлении изоляции сети, равном аварийной уставке БРУ. Если сопро-
тивление изоляции сети выше аварийной уставки, реле К1 остается отключенным
и позволяет включить аппарат, а реле ^2 включено, его контакт К2.2 замкнут
и горит сигнальная лампа Н1.
При снижении сопротивления изоляции сети ниже аварийной уставки уси-
литель остается открытым и после замыкания контакта /<2./, поэтому включа-
ется и реле К1. Контакт Д7./ в цепи управления аппаратом размыкается, блоки-
руя последний от включения. Загорается также сигнальная лампа Н2, включа-
емая контактом Д7.2.
После срабатывания реле К2 удерживается во включенном положении током,
проходящим от выпрямителя V5 через резисторы Rll, R9, R8 и замыкающий
контакт ^2.2, независимо от сопротивления изоляции сети. Поэтому после устра-
нения неисправности и увеличения сопротивления изоляции сети выше преду-
предительной уставки БРУ реле ^2 необходимо вернуть в исходное (отключен-
ное) положение нажатием кнопки S1, разрывающей своим контактом цепь пита-
ния выпрямителя V5.
РАЗДЕЛ ВОСЬМОЙ
ЗАЩИТА ЭЛЕКТРОУСТАНОВОК ШАХТ
19.	ТОКИ к. 3. в ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ УГОЛЬНЫХ ШАХТ
19.1.	Режим к. з.
При расчетах трехфазных сетей поверхности шахт рассматривают следующие
виды к. з.: трехфазные, двухфазные и однофазные на землю. Однофазные и двух-
фазные к. з. на землю рассматривают только для сетей с глухозаземленной ну-
левой точкой трансформатора.
В подземных электрических сетях шахт рассматривают следующие виды
к. з.: трехфазное, двухфазное, двухфазное металлическое в сети с отключенной
нагрузкой, двухфазное через переходное сопротивление в сети с отключенной
нагрузкой, двухфазное через переходное сопротивление в сети с присоединенной
нагрузкой.
В общем случае возникающие при к. з. аварийные токи зависят от парамет-
ров генерирующих источников питания, конфигурации электрической сети и па-
раметров входящих в нее элементов, вида к. з. и сопротивления короткозамкну-
той цепи, фазы э. д. с. в момент возникновения к. з., наличия или отсутствия
присоединенной нагрузки, параметров установленных на электростанциях авто-
матических регуляторов возбуждения (АРВ).
На рис. 19.1 показаны графики изменен и я тока к. з. в сети, питаемой от авто-
номной электростанции, для случая, когда в~ момент к. з. э. д. с. генератора
ег = 0, а ток предшествующей нагрузки имел мгновенное значение iH. На рис. 19.2
приведен график изменения тока к. з. в сети, питаемой от мощной системы.
Непосредственно в момент возникновения к. з. аварийный ток сохраняет
значение тока предшествующей нагрузки (iH на рис. 19.1 и iH = О на рис. 19.2),
а затем в течение времени, равного примерно полупериоду, непрерывно возра-
стает до своего максимального значения, называемого ударным током iy.
Мгновенное значение полного тока к. з. iK в любой момент времени его про-
текания состоит из двух составляющих: периодической in, представляющей со-
бой синусоиду с частотой 50 Гц, и апериодической ia, представляющей собой ток
одного направления и быстро затухающей во времени. Начальное значение апери-
одической составляющей тока к. з. /ао противоположно по знаку и практически
мало отличается (на величину нагрузки предшествующего режима) от началь-
ного значения периодической составляющей /п0.
Полный ток к. з. 1К определяется из выражения
___t_
= zn + 1а ~ 1нт sin (со/ фа — фк) + -zaoe Т & ,
где /ктп — амплитудное значение периодической составляющей тока к. з.; а —
фаза включения при t = 0; <рк — угол сдвига тока к. з.; Та = Хк/<о7?к — по-
стоянная времени затухания апериодической составляющей тока к. з.; 7?к, Хк —
соответственно активное и индуктивное сопротивление короткозамкнутой цепи;
со = 2nf — угловая частота.
Ударный ток к. з. iy и ударный коэффициент ^y определяются из выра-
жений
*у — /кт О Ч" е ? ) — Ку 1цт\ Ку = 1 + е .
Ударный коэффициент может определяться по графику, приведенному на
рис. 19.3, а его ориентировочные значения при к. з. в различных точках сети
шахт приведены ниже.
Шины гпп	.... 1,8
шины цпп	...... м
Зажимы низшего напряжения участковой	трансформаторной подстанции 1,3—1,4
Зажимы участкового распределительного	пункта... 1,05—1,1
Зажимы электродвигателя комбайна................................... 1
244
I
245
19.2.	Величины, определяемые при расчетах токов к. 3.
Расчет токов к. з. выполняется для выбора электрооборудования, токов
уставки аппаратуры защиты. При этом определяют следующие величины:
г (/по) — начальное значение периодической составляющей тока к. з. (началь-
ное значение сверхпереходного тока к. з.); iy — ударный ток к. з.; /у — наиболь-
шее действующее значение полного тока к. з. за первый период от начала воз-
никновения аварийного режима; /0)2 — действующее значение периодической
составляющей тока к. з. для времени /= 0,2 с; /оо —действующее значение
установившегося тока к. з.; S0.2 — мощность к. з. для времени t— 0,2 с (для
быстродействующих выключателей это время может быть уменьшено до 0,1 с).
При практических расчетах токов к. з. принимаются следующие допущения:
все э. д. с. совпадают по фазе; э. д. с. источников питания, удаленных от места
к. з. (Храсч > 3), считаются неизменными; поперечные емкостные цепи к. з.
и токи намагничивания трансформаторов не учитываются, если Э5 0,ЗХк;
все источники, участвующие в питании рассматриваемой точки^к. з., работают
одновременно с номинальной нагрузкой; короткое замыкание наступает в момент,
при котором ток к. з. будет иметь наибольшее значение.
Питающую систему можно считать источником с неизменной э. д. с., если
установленная мощность понижающих трансформаторов STp, питающих место
к. з., удовлетворяет условию [35]
*$тр < ^сист/30,
где Зсист — мощность системы.
19.3.	Расчетные кривые и расчетное время,
используемые при определении токов к. з.
Расчетные кривые (рис. 19.4, 19.5, и 19.6) представляют собой графики
зависимости кратности тока к. з. Kt от расчетного сопротивления цепи к. з.
Храсч Для различных моментов времени, отсчитываемых с начала возникновения
к. з. Расчетные кривые на рис. 19.4 и рис. 19.5 построены для типовых гене-
раторов с автоматическим регулированием возбуждения (АРВ). В работе [35]
приведены также расчетные кривые, построенные для типовых генераторов
без АРВ.
При составлении расчетных кривых принимались следующие допущения:
генераторы до момента возникновения к. з. работают при симметричной номи-
нальной нагрузке и при cos ср = 0,8; номинальная мощность генераторов (системы)
равна базисной, т. е. Зсист.ном = ^б’, продольные и поперечные сверхпереход-
ные реактивные сопротивления одинаковы (Х^ = X"); к. з. — трехфазное
и симметричное, питаемое с одной стороны.
Анализ расчетных кривых показывает [24], что при продолжительности
аварийного режима не более 0,2 с различие в типах синхронных машин оказы-
вает влияние на величину периодической составляющей тока к. з. все в мень-
шей степени по мере увеличения сопротивления короткозамкнутой цепи. Как
показывают расчеты [24], при Храсч > 0,8 с достаточной точностью можно
определять токи к. з. по средним кривым затухания, пригодным для всех типов
генераторов (см. рис. 19.6).
Расчетное (приведенное) время к. з. — промежуток времени, в течение ко-
торого установившийся ток к. з. выделяет такое же количество тепла, какое дол-
жен выделить фактически проходящий в сети ток к. з. за действительное время
(время существования тока к. з.).
Действительное время /к определяется длительностью действия защиты /защ
и отключающей аппаратуры /ЕыКЛ, т. е. /к = /защ + /выкл.
Приведенное время /п, соответствующее полному току к. з., представляется
в виде
~ ^п. п 4~ tn. а>
где /п.п — приведенное время для периодической составляющей тока к. з.;
^п.а — приведенное время для апериодической составляющей тока к. з.
246
Рис. 19.4. Расчетные кривые токов к. з. для типового турбо-
генератора с АРВ
247
Рис. 19.5. Расчетные кривые токов к. з. для типового гидро-
генератора с АРВ (для генератора с успокоительными обмотками
Х*РаСч должно быть увеличено на 0,07)
Приведенное время /п.п определяется по зависимостям /П.Г1 = f (р")> пред-
ставленным на рис. 19.7 (р" = ГИ<х>)'
Если в режиме к. з. периодическая составляющая остается неизменной и
равной установившемуся значению аварийного тока /оо (Р" = 1), то /п.п =
[35].
Рис. 19.6. Расчетные кривые токов
к. з. при удаленном источнике питания
Рис. 19.7. Кривые зависимости приве-
денного времени для периодической
составляющей тока к. з. при питании
от генератора с АРВ
Приведенное время для апериодической составляющей определяется при
< 1,5Та по формуле
<п.а = (И®7’а \1 — е Та);
при tK > 1,5Та <п.а « 0,005 (₽")2-
Если 2/к > Та> а р" = 1, то /п.а «Та.
19.4.	Базисные условия
Расчет токов к. з. значительно упрощается, если все параметры выража-
ются в относительных единицах, т. е. как отношение фактического значения
параметра к его принятому определенному значению, называемому базисным.
Выбор базисной мощности S& производится исходя из условий наиболь-
шего упрощения вычислительной работы. При этом в расчетах Sg целесообразно
принимать равной 100 или 1000 МВ «А или номинальной полной мощности одного
из источников питания (электростанции или питающего трансформатора).
При расчетах токов к. з. считается, что элементы данной ступени напря-
жения работают при среднем напряжении на 5 % выше номинального линейного,
выбранном по шкале 115; 37; 10,5; 6,3; 3,15; 0,69; 0,4; 0,23 кВ. Среднее напря-
жение для каждой ступени в расчетах принимается за базисное напряжение
С/<5. При расчетах действительные коэффициенты трансформации трансформаторов
249
заменяются отношением средних номинальных напряжений. При этом пересчет
относительных сопротивлений по напряжению нс производится (кроме реакторов).
Базисный ток определяется по формуле
Кз^/б’
19.5.	Порядок расчета токов к. з. с использованием
расчетных кривых
1.	Составляют однолинейную расчетную схему, содержащую генераторы,
трансформаторы, воздушные и кабельные линии, синхронные двигатели, реак-
торы. На схеме указывают номинальные данные элементов сети, используемые
при расчетах токов к. з. Электродвигатели напряжением выше 1140 В учитывают
при их суммарной мощности более 1000 кВт и когда они подключены в месте к. з.
2.	На расчетной схеме выбирают расчетные точки к. з.
3.	Принимают базисные мощность и напряжение, вычисляют базисный ток.
4.	Приводят к базисной мощности сопротивления элементов схемы, выражен-
ные в относительных единицах.
5.	Составляют упрощенную схему замещения.
6.	Определяют результирующее сопротивление до точки к. з., отнесенное
к базисной мощности.
7.	Определяют расчетное сопротивление до точки к. з.
8.	По расчетным кривым (рис. 19.4—19.6) находят кратности тока к. з.
для различных моментов времени.
9.	Определяют токи и мощности к. з.
19.6.	Сопротивления элементов системы электроснабжения
Сопротивления элементов в относительных единицах при номинальных
условиях определяются из следующих выражений:
реактивное
v	v V 3/ном у «$НОМ
А* ном — А —-------— а —т;
U
ном	ном
активное
п	п Р^З/ном _ п ^ном
А* ном — А  —------ — А —2----,
U	U*
ном	ном
полное
НОМ — /\НОМ "Ь ^„ом,
где X и R — соответственно реактивное и активное сопротивление элемента
схемы, Ом; /Ном — номинальный ток, кА; (/Ном — номинальное линейное на-
пряжение, кВ; SHom — номинальная мощность, МВ-А.
Сопротивления элементов схемы в относительных базисных единицах опре-
деляют на основании каталожных данных.
Сопротивления генераторов, синхронных компенсаторов, электродвигателей
в относительных базисных условиях. Активными сопротивлениями обмоток гене-
раторов, синхронных компенсаторов, синхронных и асинхронных электродви-
гателей пренебрегают.
Для генераторов в каталогах приводятся данные по сверхпереходному ин-
дуктивному сопротивлению по продольной оси Хмном, отнесенному к номи-
нальным условиям.
Индуктивное сопротивление генератора в относительных единицах, приведен-
ное к базисной мощности, определяется из выражения
Х*г. б — X*d ном£бА$г. ном>
где Зг.ном — номинальная мощность генератора, МВ-А.
250
При отсутствии каталожных данных могут быть приняты следующие зна-
чения сверхпереходных сопротивлений
Турбогенератор ........................................................... 0,125
Гидрогенератор ......................................................... 0,20
Гидрогенератор без успокоительной	обмотки............................. 0,27
Синхронный компенсатор.................................................. 0,16
Синхронные и асинхронные электродвигатели .............................. 0,20
Сопротивления трансформаторов и реакторов. При номинальной мощности
силовых трансформаторов Зтр.ном > 630 кВ-А Х*тр.Ном = (где и*к =
= 0,01ик — напряжение к. з. трансформатора в относительных единицах).
Индуктивное сопротивление в относительных единицах, приведенное к ба-
зисной мощности
Х*тр. б — ^*ТР. НОМ^б/^тр. ном*
При <$тр.ном 630 кВ • А
^*тр. б =	^*тр .НОМ^б/^тр. НОМ,
где /?тр.ном = ^кА$тр.ном —" активное сопротивление обмоток трансформатора,
приведенное к номинальной мощности; Рк — потери к. з. в трансформаторе,
Рис. 19.8. Схема замещения для сопротивления
трехобмоточного трансформатора:
-Х1тр — сопротивление
Х2Тр*— сопротивление
ХЗТр — сопротивление
цепи высшего напряжения;
цепи низшего напряжения;
цепи среднего напряжения
Активное сопротивление трансформатора, приведенное к базисной мощности,
^♦тр. б = Я*тр. ном*$б/*$тр. ном = Ятр. ном*$б/£/б»
где Ятр ном == /эк/3/ном активное сопротивление трансформатора, приведен-
ное к базисному напряжению, Ом.
Для трехобмоточного трансформатора индуктивное сопротивление определя-
ется отдельно для каждой цепи (рис. 19.8):
Х1тр ж 0,005 (ц« 1_2 + WK 1-8 —	2-е);
Х8 тр ~ 0,005 (ц« 1-8 +	2-3	—	ин 1-з);
Х3 тр в 0,005 (ик i_3 + ик 2-8 — мк 1-г)-
Расчетное сопротивление:
цепи 1 — 3	Х1_з = Xi тр + Х8 тр,
цепи 1 — 2	Xi_2 = Xi тр Хг тр,
цепи 2 — 3 Хг_з = Хг 4“ Х3.
Индуктивное сопротивление реакторов в относительных единицах, приведен-
ное к базисной мощности, определяется по формуле
Av	ном v	/б^р.ном
♦ р, б - AfP. ном-7=-----“2 Л*Р- ном —--------------,
' ^'р .ном^р	р. НОМ о
251
где Лр.ном = 0,01Хр— индуктивное сопротивление реактора в относительных
единицах при номинальных данных реактора; Хр — индуктивное сопротивление
реактора при номинальных данных, %; /р.ном — номинальный ток реактора, кА;
t/р.ном — номинальное напряжение реактора, кВ.
Сопротивления линий. Для воздушных и кабельных линий индуктивное и
активное сопротивления в относительных базисных единицах могут быть оп-
ределены из следующих выражений:
Х,л.б = А’0/5б/{7б; Я*л.б = RolSe/Ue,
где Хо, 7?о — соответственно индуктивное и активное сопротивление на 1 км ли-
нии, Ом/км; / — длина линии, км.
Ниже приведены средние значения Хо (Ом/км) для различных линий.
Одноцепные воздушные линии напряжением 6—110 кВ ..................... 0,4
Кабельные линии 6 и 10 кВ .......................................... 0,08
Кабельные линии 35 кВ .............................................. 0,12
19.7.	Составление и упрощение схемы замещения.
Определение расчетных сопротивлений
В расчетную схему вводят все источники питания и все элементы системы
электроснабжения, расположенные между ними и местом к. з.
При составлении’схемы замещения используют следующие способы упро-
щения расчетной схемы.
1.	Замена параллельно, последовательно или смешанно включенных со-
противлений одним эквивалентным.
2.	Преобразование треугольника в эквивалентную звезду:
о ___	Х12-Х13	у ,t ______Х12Х23
1	-^12 + X13 4-Хгв *	2	^12 + ^13 + ^23 *
у __	^18^23
8	Я12 + Х13 + Х28 ’
где Xit X9i Х9 — сопротивления лучей звезды; X19i Xt9t Х99 сопротивления
сторон треугольника.
3.	Преобразование звезды в треугольник:
Х12« Xi + х8 + хмх9; х29~ х2 + х9 + ХзХв/Хх; х1а - +
+ Хз + Х1Хэ/*2.
4.	Замена двух или нескольких источников питания одним эквивалентным.
Такая замена возможна в случае, когда эти источники питания находятся в при-
близительно одинаковых условиях по отношению к месту к. з.
Если в каждой из объединяемых цепей расчетное сопротивление Х»расч >
> 3, то объединение цепей источников питания допускается во всех случаях.
Нельзя объединять ветвь источника питания с неизменной э. д. с. с ветвью источ-
ника с Хщрасч < 3. Объединение одноименных источников питания допустимо
при условии
^- = 0,4 4-2,5,
О 2^2
где Sx и S2 — мощности источников питания; Хх — приведенное к базисной мощ-
ности сопротивление от источника питания мощностью до точки к. з.; Х2 —
приведенное к базисной мощности сопротивление от источника питания мощно-
стью S2 до точки к. з.
При упрощении схемы источником питания меньшей мощности, например
S2, можно пренебречь, если одновременно X2/Xi > 20 и 82/8г	0,05.
После преобразований и упрощений схема замещения приводится к простей-
шей схеме, состоящей из эквивалентной э. д. с. Е^ и результирующего со-
252
противления Z^^e3 (Х^.гез)^ выраженных в относительных единицах при
одних и тех же базисных условиях.
После этого определяется расчетное сопротивление Х*расч, приведенное
к суммарной мощности генераторов Sr2, питающих место к. з., по формуле
у	__ у _
Л* расч — б. рез •
Если мощность источников питания и базисная мощность равны, то расчетное
сопротивление равно результирующему, т. е. Х#Расч = Х^б.Рез-
19.8.	Определение токов трехфазного к. з. с помощью
расчетных кривых
19.8.1.	Определение периодической составляющей тока
трех фазного к. з.
Кратности периодической составляющей тока трехфазного к. з. Kt определяют
по расчетным кривым (см. рис. 19.4, 19.5 и 19.6) в зависимости от расчетного
сопротивления Х*расч (см. 19.7) и требуемого времени, отсчитываемого с момента
возникновения к. з.
Периодическую составляющую тока к. з. для заданного момента времени
(например, t = 0; t= 0,2 или t= оо) определяют по формуле It = Х^/Яом2,
еде /homz —	---------суммарный номинальный ток источников питания,
V 3(7с. ном
приведенный к среднему номинальному напряжению (7с.Ном на той ступени
трансформации, на которой находится место к. з.
Все расчетные кривые построены для Х*раСч^ 3. Объясняется это тем, что
при больших значениях расчетного сопротивления Х#раСч периодическая состав-
ляющая тока к. з. изменяется настолько незначительно, что практически можно
считать ее амплитуду неизменной в течение всего процесса к. з. В этом случае
Лю 'номХ ^*расЧ*
Если короткозамкнутая цепь питается от источника бесконечной мощности
(Хойст =* 0), можно не пользоваться расчетными кривыми при определении пе-
риодической составляющей тока к. э. для всех моментов времени. Тогда /к ж
®= Z" в 7со7б/Х#б*рез-
19.8.2.	Определение ударного тока, наибольшего действующего
значения полного тока к. з. и мощности к. з.
Ударный ток к. з. (мгновенное значение) /у я Xyl^SZ*. где Ху — ударный
коэффициент (см. 19.1); Г — начальное (для момента / = 0) значение периоди-
ческой составляющей тока к. з.	___
Наибольшее действующее значение полного тока к. з. It = j/*+ Z^
(где Iat — действующее значение периодической составляющей полного тока
к. з. в произвольный момент времени; Za/ — действующее значение апериодиче-
ской составляющей полного тока к. з. в тот же момент времени).
__t
]at = /2/’е Га; при t > 2Та lt « /п<.
Наибольшее действующее значение тока к. з. /у за первый период от на-
чала возникновения к. з. определяется по формуле /у = Г 1^1 + 2 (Ку — 1)2 =
= qF.
Если активное сопротивление цепи к. з. не учитывается, Ку — 1,8 и q =
=== 1,51.
Мощность к. з. (МВ-А) для произвольного момента времени Зк/ =
)/"3(/с.ном //•
253
Пример. Определить ток и мощность к. з. на шинах 6 кВ ЦПП (рис. 19.9, а),
соединенной с ГПП двумя стволовыми кабелями ЦСПн 3 х 95 мм2, длиной
1000 м каждый. ГПП получает питание от районной подстанции по двум парал-
лельным воздушным линиям длиной 1,3 км. На районной подстанции установлены
два трансформатора мощностью по 5,6 МВ-А каждый. Районная подстанция
питается двумя параллельными линиями напряжением 37 кВ и длиной 10 км
от электрической станции мощностью
50 МВ-А. Индуктивное сопротивле-
ние системы Лесист = 0,18. Средние
значения сопротивлений воздушных
линий 0,04 Ом/км, кабельной линии
0,08 Ом/км.
к!<Решение. Принимаем за ба-
зисную мощность суммарную мощность
генераторов электростанции Sg =
= 50 МВ-А, за базисное напряжение
(7б — среднее напряжение на шинах
ЦПП, т. е. 6,3 кВ, а для линии от
районной подстанции — 37
Тогда
- 50
~ /3-6,3
Приводим элементы сети
зисной мощности, используя
жения из 19.6:
сопротивление линии 37 кВ
в относительных базисных единицах
Х*мб= 0,4-10-50/372 = 0,147;
сопротивление трансформатора
районной подстанции в относитель-
ных базисных единицах ик = 7,5 % ;
Х*тр= 0,075; Х*тр.б= 0,075-50/5,6 =
= 0,67;
сопротивление линии 6,3 кВ в относительных базисных единицах X^26==
= 0,4.1,3-50/6,32 = 0,65;
сопротивление стволового кабеля в относительных базисных единицах
ХфК.б == 0,08-1.50/6,32 = 0,1.
На рис. 19.9, б приведена схема замещения с сопротивлениями в относитель-
ных базисных единицах.
Результирующее сопротивление до точки к. з. на шинах ЦПП (точка К1)
V*	V* I X* Л1б । Хш Тр. б I X» Л2б I Хф н.б  
А б. рез « А сист ф --------1----Тр----1----“ “Г ‘ 2 ~
а 50 ИВ А
б
Рис. 19.9. Схема для расчета токов
к. з.:
а — принципиальная; б — замещения
базисный ток
— 4,6 кА.
кВ.
/б *
к ба-
выра-
-0.18 + Л^
М7_ + 2®- + ^..01!)в.
А
Так как за базисную мощность принята суммарная мощность генераторов
электростанции, то Х^расч = Х#б.рез.
Пользуясь расчетными кривыми (см. рис. 19.6), по полученному значению
результирующего сопротивления можно найти кратности периодической состав-
ляющей тока к. з. Kt для различных моментов времени. Так, для времени
t = 0,2 с ток и мощность к. з. /0 2 — 0,97-4,6 = 4,47 кА, S0,2 = 0,97 х
X 50= 48,5 МВ.А.
19.9. Упрощенный метод расчета токов к. з. в подземных
высоковольтных кабельных сетях
Как было показано выше, при питании схем электроснабжения шахт от мощ-
ной энергетической системы или при расчетном сопротивлении цепи к. з. X*paC4 >
> 3 можно принять, что в течение всего времени существования аварийного тока
254
при к. з. в подземной электрической сети э. д.с. генераторов остаются неизмен-
ными, а периодическая составляющая тока к. з. 1" равна его установившемуся
значению /оо.
Располагая данными энергосистемы о мощности к. з. 5Сист на шинах рай-
онной подстанции или ГПП, можно определить сопротивление внешней системы
Хв.с ИЗ выражения Хв с= t/f10M/SCIJCT.
Тогда значения аварийных токов, возникающих при трехфазном или двух-
фазном металлическом к. з., определяются соответственно из следующих выра-
жений :
у(3)_ ___________________________1 >05(7ном___________________________ .
J/^3(/?л ”Ь с + -^к. ф)2 (Хв. с Хл Хр + Хк. с + Хк. ф)2
у (2)______________________________1,05(7 ном__________________________
2К(/?л + Як. с + Як. ф)2 + (Хв. с + Хл + Хр + Хк, с + Хк. ф)2
где Ял» Хл — соответственно активное и индуктивное сопротивление линии элект-
ропередачи, связывающей районную подстанцию с ГПП, Ом; /?к.с» Хк.с — со-
ответственно активное и индуктивное сопротивление стволового кабеля, Ом;
/?к.ф, Хк.ф — соответственно активное и индуктивное сопротивление фидер-
ного кабеля, Ом; Хр — индуктивное сопротивление реактора, Ом.
Приведенные в формулах сопротивления отдельных участков цепи явля-
ются эквивалентными и зависят от числа параллельно присоединенных на каж-
дом участке элементов: воздушных линий, кабелей и др.
19.10. Упрощенный метод расчетов токов к. з. в подземных
электрических сетях напряжением до 1140 В
Расчеты модулей токов (А) трехфазного и двухфазного к. з. в установившемся
режиме производится по формулам:
/(3) = ____ и0	.
/З^^-к+^рГ+^к + ^р)2 ’
/(2) =	^0
IK + %)2 + «'-к + *тр)2 ’
где Uq — напряжение х. х. трансформатора,В; /к3), /к2действующее зна-
чение тока соответственно трехфазного и двухфазного к. з.; R'K= 0,423 Ом/км —
активное сопротивление 1 км питающего кабеля сечением рабочей жилы 50 мм2
с учетом нагрева до 65 °C; LK — приведенная к сечению 50 мм2 длина питающего
кабеля, км; Х'к = 0,075 Ом/км — индуктивное сопротивление 1 км питающего
кабеля сечением рабочей жилы 50 мм2.
При расчетах токов к. з. по приведенным выше формулам принимают сле-
дующие допущения: мощность питающей системы принимают бесконечной; не
Таблица 19.1
Коэффициенты приведения Хпр сечений кабелей при определении
токов к. з.
Напряже- ние, В	КПр Для кабелей сечением, мм2										
	2,5	4	6	10	16	25	35	50	70	95	к'О
380—1140	—	12,3	8,22	4,92	3,06	1,97	1,41	1,0	0,72	о,з;	0,43
127—220	1,6	1	0,67	0,4	—	—	—	—	—	—	—
255
Таблица 19.2
Токи двухфазного к. з. /^2) в сетях. 380 В, рассчитанные по
упрощенному методу
Приве- денная длина кабеля ЛПр, м	Расчетный минимальный ток двухфазного к. з. (А) при мощности трансформатора, кВ-А										
	ТСШВ (ТСШВП)			ТКШВ (ТКШВП)				ТКШВС (ТКШВПС)			
	100	160	250	135	180	240	320	160	200	250	320
0	3571	5722	8958	5619	6447	8614	15 920	7030	8970	9250	13 000
10	3427	5366	8146	5271	6007	7854	J3 320	6380	7850	8200	11 050
20	3283	5009	7332	4925	5564	7095	11 000	5800	7050	7300	9 450
30	3141	4668	6586	4594	5143	6396	9 208	5285	6330	6540	8 150
40	3004	4350	5930	4284	4755	5779	7 843	4830	5700	5880	7 100
50	2872	4058	5366	4000	4403	5244	6 798	4440	5150	5300	6 300
60	2746	3792	4882	3742	4087	4783	5 982	4100	4670	4800	5 600
70	2628	3552	4467	3508	3805	4386	5 332	3800	4270	4400	5 000
80	2516	3335	4111	3296	3554	4043	4 804	3520	3920	4020	4 500
90	2410	3139	3802	3105	3329	3745	4 368	3280	3620	3700	4 100
100	2312	2962	3533	2931	3128	3485	4 003	3080	3360	3440	3 780
110	2219	2801	3298	2774	2948	3256	3 692	2900	3130	3210	3 490
120	2132	2656	3091	2632	2785	3054	3 426	2740	2930	3000	3 230
130	2051	2523	2906	2502	2639	2875	3 195	2600	2755	2795	ЗОЮ
140	1975	2402	2742	2383	2506	2714	2 993	2480	2600	2650	2 820
150	1903	2292	2595	2274	2384	2570	2 814	2360	2460	2510	2 670
160	1836	2191	2462	2174	2274	2440	2 655	/2250	2340	2390	2 540
170	1773	2097	2342	2082	2173	2322	2 514	2150	22401	2280	2 420
180	1714	2011	2232	1997	2080	2214	2 386	2060	2140	2190	2 310
190	1658	1931	2132	1919	1994	2116	2 270	1970	2050	2100	2 200
200	1605	1858	2041	1846	1915	2026	2 166	1890	1970	2010	2 100
210	1555	1789	1957	1778	1842	1943	2 070	1820	1890	1930	2 010
220	1508	1725	1879	1715	1774	1867	1 982	1760	1820	1860	1 930
230	1464	1665	1808	1656	1710	1796	1 902	1700	1760	1800	1 860
240	1422	1610	1741	1601	1651	1731	1 828	1645	1700	1740	1 795
250	1382	1557	1679	1549	1596	1669	1 759	1590	1640	1680	1 730
260	1345	1508	1621	1501	1544	1613	1 695	1540	1585	1620	1 670
270	1309	1462	1567	1455	1496	1559	1 636	1490	1530	1560	1 610
280	1275	1419	1517	1412	1450	1509	1 580	1440	1480	1510	1 550
290	1242	1378	1470	1371	1407	1462	1 529	1395	1430	1460	1 495
300	1211	1339	1425	1333	1367	1418	1 480	1350	1390	1410	1 445
256
Продолжение табл. 19.2
Приве- денная длина кабеля Lnp’ м	Расчетный минимальный ток двухфазного к. з. (А) при мощности трансформатора, кВ* А										
	ТСШВ (ТСШВП)			ТКШВ (ТКШВП)				ткшвс (ТКШВПС)			
	100	160	250	135	180	240	320	160	200	250	320
310	1182	1302	1383	1296	1328	1377	1 435	1310	1350	1370	1 395
320	1154	1267	1343	1262	1292	1338	1 392	1275	1310	1330	1 355
330	1127	1234	1306	1229	1257	1300	1 352	1245	1270	1295	1 320
340	1101	1203	1271	1198	1225	1266	1 314	1215	1240	1260	1 285
350	1076	1173	1237	1169	1194	1232	1 278	1185	1210	1230	1 250
360	1053	1145	1205	1140	1164	1201	1 243	1155	1180	1200	1 220
370	1030	1117	1175	1113	1136	1171	1 211	1125	1150	1170	1 190
380	1009	1092	1146	1088	1109	1142	1 181	1100	1120	1140	1 160
390	988	1067	1119	1063	1064	1115	1 151	1075	1095	1110	1 130
400	968	1043	1093	1040	1059	1089	1 124	1050	1070	1080	1 105
420	930	999	1044	996	1014	1041	1 072	1000	1020	1030	1 055
440	895	958	999	955	972	996	1 025	960	980	990	1 010
460	863	921	958	918	933	955	982	920	940	950	970
480	832	886	921	884	897	918	942	890	905	910	930
500	804	854	886	851	864	883	905	860	875	880	895
520	778	824	853	822	833	851	871	830	845	850	865
540	753	796	823	794	805	821	840	800	815	820	835
560	730	770	795	768	778	793	811	770	785	790	805
580	708	745	769	743	753	767	783	745	760	765	775
600	687	722	744	721	729	743	758	725	740	745	755
650	640	670	689	669	677	688	701	675	690	695	705
700	600	625	642	624	631	641	652	630	640	645	655
750	564	586	600	585	591	599	609	590	600	605	607
800	532	552	564	551	555	563	572	555	565	570	570
850	503	521	532	520	525	531	538	525	530	535	535
900	477	493	503	490	496	502	509	500	500	505	505
950	454	468	477	466	471	477	483	475	475	480	480
1000	433	446	454	445	449	452	458	450	450	455	455
1050	413	426	432	425	429	432	436	430	430	435	435
1100	395	406	412	405	410	412	416	410	410	415	415
1150	380	386	392	390	395	395	400	390	395	396	396
1200	365	370	375	375	380	380	385	375	380	380	380
9 Двюбан В. С. и др.
257
Таблица 19.5
Токи двухфазного к. з. в сетях 660 В, рассчитанные по упрощенному методу
Расчетный минимальный ток двухфазного к. з. (А) при мощности трансформатора, кВ«А
Приведен- ная длина кабеля £Пр’ м	ТСШВ (ТСШВП)					ТКШВ (ТКШВП)				ТКШВС (ТКШВПС)			
	100	160	250	400	630	135	180	240	320	160	200	250	320
0	2060	3286	5150	8259	12970	3231	3707	4719	9151	4030	5160	5310	7500
10	2033	3218	4999	7879	12100	3164	3623	4593	8656	3880	4940	5110	7100
20	2005	3150	4842	7482	11170	3098	3539	4463	8148	3760	4750	4910	6720
30	1977	3081	4683	7084	10250	3031	3453	4331	7650	3650	4570	4720	6350
40	1949	3013	4525	6696	9396	2964	3368	4198	7175	3540	4400	4540	6000
50	1921	2944	4368	6326	8623	2897	3283	4067	6732	3430	4240	4370	5670
60	1893	2877	4215	5978	7935	2832	3199	3937	6322	3320	4080	4210	5370
70	1866	2810	4067	5653	7328	2767	3117	3811	5946	3220	3900	4050	5100
80	1838	2745	3923	5352	6793	2703	3036	3688	5602	3125	3750	3890	4850
90	1811	2681	3786	5075	6320	2641	2957	3569	5289	3030	3610	3740	4620
100	1784	2619	3654	4819	5902	2580	2880	3455	5003	2940	3475	3610	4400
ПО	1758	2558	3529	4583	5531	2521	2806	3345	4743	2850	3350	3470	4200
120	1732	2498	3409	4365	5200	. 2463	2734	3240	4505	2770	3230	3340	4010
130	1706	2441	3295	4165	4904	2407	2664	3139	4288	2700	3110	3220	3830
140	1680	2385	3187	3980	4637	2353	2597	3043	4088	2630	3000	3110	3680
150	1655	2331	3085	3810	4397	2300	2532	2951	3903	2560	2900	ЗОЮ	3550
160	1631	2278	2987	3651	4179	2249	2469	2863	3736	2490	2810	2920	3425
170	1607	2227	2894	3505	3981	2199	2408	2780	3580	2420	2730	2830	3300
180	1583	2178	2807	3368	3800	2151	2350	2700 '	3436	2355	2660	2750	3175
190	1560	2131	2723	3242	3634	2105	2294	2624	3303	2295	2590	2670	3050
200	1537	2085	2644	3124	3482	2060	2240	2551	3179	2235	2520	2590	2930
210	1514	2040	2568	3013	3341	2017	2188	2482	3063	2180	2450	2520	2820
220	1492	1997	2496	2910	3211	1975	2138	2416	2955	2130	2390	2450	2720
230	1471	1956	2423	2813	3091	1934	2090	2353	2854	2080	2330	2380	2630
240	1449	1916	2363	2722	2979	1895	2043	2292	2760	2030	2270	2310	2550
250	1429	1877	2301	2637	2875	1857	1999	2235	2671	1985	2210	2250	2480
	260	1408	1840	2242	2556	2777	1820	1956	2180	2588	1940	2150	2190	2410
	270	1389	1803	2186	2480	2686	1785	1914	2127	2510	1900	2090	2140	2350
CD	280	1369	1768	2132	2408	2601	1751	1874	2077	2436	1860	2040	2090	2290
*	290	1350	1734	2080	2341	2520	1717	1836	2028	2366	1820	1990	2040	2230
	300	1331	1702	2031	2276	2445	1685	1799	1982	2300	1780	1940	1990	2170
	310	1313	1670	1984	2216	2373	1654	1763	1938	2237	1740	1900	1950	2120
	320	1295	1639	1939	2158	2306	1624	1728	1895	2178	1710	1860	1910	2070
	330	1278	1609	1896	2103	2243	1595	1695	1854	2122	1680	1820	1870	2020
	340	126!	1581	1855	2050	2182	1567	1663	1815	2068	1650	1780	1830	1970
	350	1244	1553	1815	20Q1	2125	1539	1631	1777	2017	1620	1745	1790	1925
	360	1228	1526	1777	1953	2071	1513	1601	1741	1969	1590	1710	1750	1880
	370	1212	1500	1740	1908	2020	1487	1572	1706	1922	1560	1675	1710	1840
	380	1196	1474	1705	1864	1970	1462	1544	1672	1978	1530	1640	1670	1800
	390	1181	1450	1671	1823	1924	1438	1517	1640	1836	1500	1605	1635	1760
	400	1166	1426	1638	1783	1879	1415	1491	1608	1796	1470	1570	1605	1720
	420	1137	1381	1576	1709	1796	1370	1441	1519	1720	1410	1510	1545	1650
	440	1109	1338	1519	1640	1719	1328	1393	1494	1650	1370	1460	1495	1590
	460	1082	1297	1465	1577	1649	1288	1349	1442	1586	1330	1410	1445	1530
	480	1057	1259	1415	1518	1585	1250	1307	1394	1526	1290	1360	1395	1470
	500	1032	1222	1369	1463	1525	1214	1268	1349	1471	1250	1320	1345	1420
	520	1009	1188	1325	1412	1469	1180	1231	1306	1419	1210	1280	1305	1370
	540	986	1156	1283	1365	1418	1148	1196	1266	1371	1175	1240	1265	1330
	560	965	1125	1244	1320	1370	1118	1162	1229	1326	1145	1200	1225	1290
	580	944	1095	1208	1279	1325	1089	1131	1193	1284	1115	1160	1185	1250
	600	924	1067	1173	1240	1282	1061	1101	1160	1245	1085	1130	1155	1210
	650	877	1003	1095	1151	1188	998	1032	1083	1156	1010	1055	1080	1130
	700	834	946	1026	1075	1106	941	972	1016	1078	960	990	1010	1055
	750	795	895	965	1008	1035	891	918	956	1011	910	940	960	985
	800	760	849	911	949	973	845	869	903	951	860	890	910	935
	850	727	807	863	896	917	804	825	856	898	810	845	860	885
	900	697	769	819	849	868	766	786	813	851	765	801	811	840
	950	669	734	779	806	823	732	749	774	808	730	765	770	800
	1000	643	703	744	768	783	701	716	739	769	700	730	735	760
	1050	615	670	712	735	746	675	685	710	735	675	700	705	725
	1100	595	645	685	705	715	650	660	680	705	650	670	675	695
	1150	575	625	660	675	685	625	635	650	675	625	642	648	666
$л CD	1200	555	600	635	650	655	600	610	625	650	600	615	625	640
учитывают переходные сопрет пгления тпамных соединений в цени к. з.;
переходное сопротивление в месте к. з принимают равным нулю; не учитывают
сопротивление включенных в цепь трансформаторов тока или токовых катушек
реле; не учитывают влияние присоединенной иагрхзки.
Приведенная длина кабеля Lnp может быть определена из выражения ЛпР =
— Лфр/ (где КпР— коэффициент приведения из табл. 19.1; I — фактическая
длина кабеля, км).
Кабели в сетях напряжением 380—1140 В приводят к сечению 50 мм8,
а кабели в сетях 127, 220 В — к сечению 4 мм2.
В табл. 19.2, 19.3 и 19.4 приведены определенные по \ прощенному методу
расчета токи двухфазного к п сетях соогветотр.ен1Н' напряжением 380,
660 и 127 В
Табл и ц а 19.4
Токи двухфазного к, з. в сетях 127 В» рассчитанные
по упрощенному методу
Приве- денная длина кабеля £пр’ м	Расчетный минимальный ток двухфазного к з. | (А) при мощности	| трансформаторов и пусковых агрегатов, кВ- А				Приве денная длина кабеля znp- м	Расчетный минимальный ток двухфазного к. з. (А) при мощности трансформаторов и пусковых агрегатов, кВ-А			
	АБК, АК	тсш. АП	АП	тсш 1 4,0		АБК, АК 1,75	тсш, АП	АП	тсш
	1,75	2,5	3,5 (4.0)				2,5	3,5 (4,0)	4,0
0	210	142	420	!| 362	160	75	59	75	69
10	197	134	350	320 1	180	70	54	70	62
20	185	126	285	280 ;	200	64	49	65	56
30	172	118	235	245 |	220	60	46	60	52
40	160	ПО	205	205	240	55	44	56	49
50	147	104	180	164	260	51	41	54	45
60	138	98	160	140	280	48	38	53	41
70	129	92	145	125	300	44	35	53	38
80	120	87	130	113	320	41	33	52	36
90	111	83	120	105	340	38	31	52	34
100	102	79	ПО	99	360	36	29	51	32
120	93	72	95	88	380	32	28	51	30
140	84	66	82	77	400	30	28	50	30
19.11. Уточненный метод расчета токов к. з. в подземных
электрических сетях напряжением до 1140 В
При выборе рудничной электрической аппаратуры по условиям обеспечения
требуемых предельной коммутационной способности, термической и электроди-
намической стойкости следует учитывать влияние на токи к. з. элементов не
только низковольтной сети, но и высоковольтной [24, 25, 27]. Кроме того, необ-
ходимо учитывать влияние высоковольтной сети на токи двухфазного к. з. при
определении фактических коэффициентов чувствительности максимальной токо-
вой защиты.
В общем виде для определения действующих значений токов и
(А) при трехфазном и двухфазном к. з, в любой точке участковой сети с учетом
260
Т а б л и ц а 19.5
Токи двухфазного к. з. /J.2) с в сетях 380 В, рассчитанные
по уточненному методу, при мощности к. з. на ЦПП SH = 50 МВ.А
Приве-	Расчетный минимальный ток двухфазного к. з. (А)		
	при	-становие в с	•ети трансформаторов
денная			
длина	ТСШВП-100,	ТСШВП-160,	ТСШВП-250,	
низко- вольт-	тсшвиоо	ТСШВ-160	ТСШВ-250	
кабеля ^пр’ м	и приведенной к сечению 50 мм2		длине высоковольтного кабеля, км
	0	13	5	0	1	3	5	0	1	3	5
0	3389 3334 3278 3109	5266 5139	4878 4617 7871 7616 7073 6259
10	3264 3207 3151 2983	4977 4846	4585 4333 7280 7005 6463 5951
20	3137 3081 2969 2861	4682 4553	4302 4064 6663 6397 5890 5428
30	ЗОН 2955 2847 2743	4395 4272	4035 3814 6075 5830 5374 4965
40	2888 2834 2730 2630	4122 4066	3787 3583 5539 5320 4917 4559
50	2769 2717 2618 2523	3868 3761	3559 3372 5062 4870 4517 4204
60	2655 2606 2511 2421	3633 3535	3350 3179 4644 4476 4167 3893
70	2546 2499 2410 2324	3417 3328	3159 3004 4278 4131 3861 3620
80	2443 2399 2314 2234	3221 3139	2985 2844 3958 3829 3592 3380
90	2345 2304 2224 2148	3041 2967	2827 2698 3678 3564 3355 3167
100	2253 2214 2139 2068	2878 2810	2682 2564 3431 3330 3145 2977
по	2167 2130 2059 1992	2729 2667	2550 2442 3212 3123 2958 2808
120	2085 2050 1984 1921	2593 2536	2429 2330 3018 2938 2790 2656
130	2008 1976 1913 1854	2468 2416	2318 2227 2844 2773 2640 2519
140	1936 1905 1846 1790	2354 2306	2216 2132 2688 2624 2504 2395
150	1868 1839 1784 1731	2249 2205	2122 2044 2548 2490 2381 2281
160	1804 1777 1725 1675	2152 2112	2035 1963 2421 2368 2970 2178
170	1744 1718 1669 1622	2063 2026	1954 1888 2306 2258 2167 2084
180	1687 1663 1616 1572	1981 1946	1880 1817 2200 2157 2074 1997
190	1633 1611 1566 1524	1904 1872	1810 1752 2104 2064 1988 1917
200	1583 1561 1519 1480	1833 1803	1745 1691 2016 1979 1908 1843
220	1490 1470 1433 1397	1704 1678	1628 1581 1859 1827 1767 1710
240	1406 1388 1355 1323	1592 1569	1525 1483 1724 1697 1644 1595
260	1331 1315 1284 1255	1493 1473	1434 1397 1607 1583 1537 1494
280	1262 1248 1220 1194	1406 1388	1353 1320 1505 1484 1443 1405
300	1200 1187 1162 1138	1328 1312	1280 1250 1415 1396 1360 1326
320	1144 1132 1109 1098	1258 1243	1215 1188 1334 1318 1286 1255
340	1093 1082 1061 1040	1194 1181	1156 1131 1263 1248 1219 1192
360	1045 1035 1016 997	1137 1125	1102 1080 1198 1185 1159 1134
380	1002 993 975 957	1085 1074	1053 1032 1140 1128 1104 1082
400	962 953 937 921	1037 1027	1008 989 1087 1076 1055 1034
450	874 867 853 840	935 926	911 895 974 965 948 931
500	800 794 783 772	850 843	830 817 882 875 861 847
550	738 733 723 713	780 774	763 752 806 800 788 776
600	685 680 672 663	720 715	705 696 742 737 727 717
650	638 635 627 620	668 664	656 648 687 683 674 666
700	598 594 588 581	624 620	613 606 640 636 629 621
750	562 559 553 547	585 581	575 569 599 596 589 583
800	530 528 522 517	550 547	542 536 563 560 554 548
850	502 500 495 490	520 517	512 507 531 528 523 518
900	476 474 470 466	492 490	485 481 502 500 495 490
950	453 451 448 444	468 466	461 457 476 474 470 466
1000	432 431 427 424	445 443	440 436 453 451 447 444
261
Таблица 19.6
Токи двухфазного к. з. /*2\. в сетях 660 В, рассчитанные по уточненному методу,
при мощности к. з. на ЦПП SK = 50 МВ-А
Приве- денная длина низко- вольтного кабеля	Расчетный минимальный ток двухфазного к. з. (А) при установке в сети трансформаторов																			
	ТСШВП-100, ТСШВ-100				ТСШВП-160, ТСШВ-160				ТСШВП-250, ТСШВ-250				ТСШВП-400, ТСШВ-400				ТСШВП-630, ТСШВ-630			
					и приведенной к			сечению 50		мм2 длине высоковольтного кабеля, км										
Lnp’ м	0	1	3	5	0	1	3	5	0	1	3	5	0	1	3	5	0	1	3	5
0	1955	1923	1858	1793	3024	2951	2802	2657	4525	4379	4067	3753	6752	6442	5767	5114	9573	9011	7720	6530
10	1931	1899	1833	1768	2970	2896	2745	2597	4416	4263	3948	3640	6523	6193	5516	4867	9161	8533	7250	6141
20	1907	1874	1809	1744	2914	2839	2689	2543	4302	4146	3831	3529	6277	5938	5272	4672	8696	8043	6808	5783
30	1882	1850	1784	1720	2858	2783	2634	2489	4185	4027	3715	3421	6023	5683	5037	4460	8207	7561	6397	5457
40	1858	1825	1760	1696	2802	2727	2579	2434	4067	3909	3602	3317	5767	5433	4814	4278	7720	7100	6018	5158
50	1833	1801	1736	1672	2745	2671	2525	2385	3948	3792	3492	3217	5516	5192	4603	4099	7250	6668	5671	4885
60	1809	1776	1712	1649	2689	2615	2471	2334	3831	3677	3386	3120	5272	4961	4404	3931	6808	6267	5354	4636
70	1784	1752	1688	1626	2634	2561	2419	2285	3715	3565	3283	3028	5037	4742	4217	3775	6397	5899	5064	4408
80	1760	1728	1665	1603	2579	2507	2368	2237	3602	3457	3184	2939	4814	4535	4042	3627	6018	5562	4800	4200
90	1736	1704	1641	1581	2525	2454	2318	2191	3493	3351	3089	2854	4603	4341	3878	3490	5671	5255	4558	4008
100	1712	1680	1618	1559	2471	2402	2269	2145	3386	3250	2998	2773	4404	4158	3724	3361	5354	4973	4337	3832
ПО	1686	1657	1596	1537	2419	2351	2222	2101	3283	3152	2911	2695	4217	3986	3580	3240	5064	4717	4134	3669
120	1665	1634	1573	1516	2368	2301	2175	2058	3184	3058	2827	2621	4042	3826	3446	3126	4800	4482	3948	3519
130	1641	1611	1551	1495	2318	2253	2130	2017	3089	2968	2747	2550	3878	3675	3320	3020	4558	4267	3776	3380
140	1618	1588	1530	1474	2269	2206	2087	1976	2998	2882	2670	2481	3724	3535	3201	2919	4337	4070	3618	3250
150	1596	1566	1508	1454	2222	2160	2044	1937	2911	2799	2597	2416	3580	3403	3090	2825	4134	3889	3471	3130
160	1573	1544	1488	1434	2175	2116	2003	1899
170	1551	1523	1467	1414	2130	2072	1963	1862
180	1530	1501	1447	1395	2087	2030	1924	1827
190	1508	1481	1427	1376	2044	1990	1887	1792
200	1488	1460	1407	1357	2003	1950	1850	1758
220	1447	1420	1369	1321	1924	1875	1781	1694
240	1407	1382	1333	1286	1850	1803	1715	1634
260	1369	1345	1298	1253	1781	1737	1654	1577
280	1333	1309	1264	1221	1715	1674	1596	1524
300	1298	1275	1232	1191	1654	1614	1541	1473
350	1216	1196	1156	1119	1515	1482	1418	1360
400	1142	1124	1088	1055	1396	1367	1312	1261
450	1075	1059	1027	996	1292	1267	1219	1175
500	1015	1000	971	943	1202	1160	1138	1099
550	960	947	920	895	1123	1104	1066	1032
600	911	898	874	851	1108	1089	1053	1019
650	866	854	832	811	1053	1036	1003	972
700	824	814	794	775	991	976	946	918
750	787	777	759	741	936	922	895	870
800	752	743	726	710	886	873	849	827
850	720	712	696	681	841	830	808	787
900	691	683	669	655	763	754	736	719
950	663	656	643	630	729	721	704	688
1000	638	632	619	607	698	690	675	661
КЗ Ci Оз								
2827	2721	2527	2354	3446	3279	2985	2736	3948	I 3722	3335	3018
2747	2645	2460	2295	3320	3163	2887	2652	3776	3568	3209	2913
2670	2573	3396	2238	3201	3054	2795	2572	3618	3425	3092	, 2815
2597	2504	2334	2183	3090	2952	2707	2497	3471	3292	2982	2723
2527	2438	2276	2131	2985	2856	2625	2426	3335	3169	28801	2637
2396	2314	2166	2033	2795	2679	2473	2295	3092	, 2947	' 2694	2480
2276	2201	2065	1943	2625	2522	2337	2176	2880	2753	2530	2339'
2166	2098	1972	1860	2473	2381	2215	2069	2694	2583	2384	2213
2065	2002	1887	1783	2337	2254	2104	1971	2530	2431	2254	2100-
1972	1914	1808	1712	2215	2140	2003	1882	2384	2296	2137	1998
1771	1723	1635	1555	1956	1897	1788	1690	2082	2014	1890	1780'
1604	1565	1491	1423	1750	1702	1613	1533	1847	1793	1694	1605'
1465	1432	1369	1312	1582	1542	1469	1402	1659	’ 1615	1534	1460
1347	1318	1265	1215	1443	1410	1348	1291	1506	1469	1401	1340
1246	1221	1175	1132	1326	1298	1245	1196	1378	1347	1290	1237
1159	1137	1097	1059	1226	1202	1156	1114	1270	1244	1195	1149
1082	1064	1028	995	1140	1119	1079	1042	1177	1155	1112	1073
1016	999	968	938	1065	1047	1012	979	1097	1078	1041	1006
956	942	913	887	1000	983	953	924	1027	1010	978	947
903	890	865	841	941	927	900	874	966	951	922	894
856	844	821	800	890	877	852	829	911	898	872	847
813	802	782	762	843	832	809	788	. 862	850	827	805
774	765	746	728	801	791	771	752	819	808	787	767
739	730	713	697	763	754	736	718	779	769	750	732:
Таблица 19.7
Токи двухфазного к. з. с в сети 1140 В, рассчитанные по
уточненному методу, при установленной подстанции ТСВП-630/6-1,2
и мощности к. з. на ЦПП SK = 100 MB A __________________
Приведенная длина низковольт-	Расчетный минимальный ток двухфазного к. з. (А) при приведенной к сечению 50 мм2 длине высоковольтного кабеля, км					
	0	1	2	3	4	5
0	6386	5925	5417	4920	4463	4058
10	6280	5800	5290	4801	4357	3965
20	6167	5673	5164	4685	4254	3875
30	6048	5545	5041	4573	4154	3788
40	5925	5417	4920	4463	4056	3704
50	5800	5290	4801	4357	3965	3623
60	5673	5164	4685	4254	3875	3545
70	5545	5041	4573	4154	3788	3469
80	5417	4920	4461	4058	3704	3396
90	5290	4801	4357	3965	3623	3326
100	5164	4685	4254	3875	3545	3258
НО	5041	4573	4154	3788	3469	3192
120	4920	4463	4058	3704	3396	3129
130	4801	4357	3965	3623	3326	3068
140	4685	4254	3875	3545	3258	3009
150	4573	4154	3788	3469	3192	2951
160	4463	4058	3704	3396	3129	2896
170	4357	3965	3623	3326	3068	2843
180	4254	3875	3545	3258	3009	2791
190	4154	3788	3469	3192	2951	2741
200	4058	3704	3396	3129	2896	2692
210	3965	3623	3326	3068	2843	2645
220	3875	3545	3258	3009	2791	2600
230	3788	3469	3192	2951	2741	2556
240	3704	3396	3129	2896	2692	2513
250	3623	3326	3068	2843	2645	2472
260	3545	3258	3009	2791	2600	2431
270	3469	3192	2951	2741	2556	2393
280	3396	3129	2896	2692	2513	2355
290	3326	3068	2843	2645	2472	2318
300	3258	3009	2791	2600	2431	2282
320	3129	2896	2692	2513	2355	2214
340	3009	2791	2600	2431	2282	2149
360	2896	2692	2513	2353	2214	2088
380	2791	2600	2431	2282	2149	2030
400	2692	2513	2355	2214	2088	1976
420	2600	2431	2282	2149	2030	1923
440	2513	2355	2214	2088	1976	1874
460	2431	2282	2149	2030	1923	1827
480	2355	2214	2088	1976	1874	1782
500	2282	2149	2030	1923	1827	1739
550	2118	2003	1898	1804	1718	1640
600	1976	1874	1782	1698	1621	1551
650	1850	1760	1678	1603	1535	1472
700	1739	1659	1585	1518	1456	1399
750	1640	1568	1502	1442	1386	1334
800	1551	1487	1427	1372	1322	1274
850	1472	1413	1359	1309	1263	1219
900	1399	1346	1297	1252	1209	1169
950	1334	1286	1241	1199	1159	1123
1000	1274	1230	1189	1150	1114	1080
264
параметров высоковольтной сети могут быть записаны следующие выра-
жения:
/(3) _________
^1^/^ ( ^2 В + ^ТР + ^«)+^Хв. с + ^2~ В + <^тр + ^к)
(19.1)
/(2) =________ U0	__
2]/Л (^7+^Р + Як) +(Х«-С +^ + ЛтР + Хк)2
(19.2)
где С/о — напряжение х. х. трансформатора, В; 7?к.в; Хк.в — соответственно
активное и индуктивное сопротивление фазы высоковольтного кабеля, Ом;
Ятр, Хтр — соответственно активное и индуктивное сопротивление фазы об-
мотки трансформатора, Ом; 7?к, Хк — соответственно активное и индуктивное
U2
сопротивление фазы низковольтного кабеля, Ом; Хв с = - о° — сопротивление
‘Ьк
внешней системы, Ом; SK — мощность к. з. на зажимах центральной подзем-
ной станции (ЦПП), В-А; /Стр — коэффициент трансформации силового трансфор-
матора.
Данные по активным и индуктивным сопротивлениям кабелей приведены
в табл. 13.23.
Проверку выключателя по предельной коммутационной способности про-
изводят при условии возникновения в сети наибольших значений токов к. зе
/к3с. Поэтому при расчете тока трехфазного к. з. /к3, с в формулу (19.1)
подставляют активное сопротивление жил кабелей при температуре 15 °C.
При выборе и проверке уставок максимальной токовой защиты по формуле
(19.2) определяют наименьшие значения тока двухфазного к. з. /к?с. При этом
согласно ПБ [19] активные сопротивления жил кабелей следует подставлять
при температуре 65 °C.
В табл. 19.5, 19.6, и 19.7 приведены токи двухфазного к. з., рассчитан-
ные по уточненному методу.
20.	РЕЛЕ ЗАЩИТЫ ЭЛЕКТРОУСТАНОВОК
20.1.	Максимальные реле тока
20.1.1.	Максимальные реле тока серий РТ-80 и РТ-90
Индукционные максимальные реле тока РТ-80 и РТ-90 общего назначения
применяют для защиты электрических установок при перегрузках и к. з. Эти
реле состоят из трех основных элементов: индукционного с зависимой от тока вы-
держкой времени, электромагнитного мгновенного действия (отсечки) и указа-
тельного, сигнализирующего о срабатывании отсечки. Основное отличие реле
РТ-90 состоит в том, что независимая от тока часть времятоковой характеристики
начинается при кратности тока срабатывания индукционного элемента, в 2—
2,5 раза меньшей, чем у реле РТ-80.
Максимальные реле РТ-80 и РТ-90 изготовляют для выступающего и утоп-
ленного монтажа. Технические данные реле РТ-80 и РТ-90 приведены в табл. 20.1.
В продолжительном режиме работы катушки реле PT-83, PT-84, РТ-86
выдерживают без повреждений 110% номинального тока, катушки остальных
реле — 110 % тока уставки. Коэффициент возврата не ниже 0,8.
265
Таблица 20.1
Технические данные максимальных реле тока РТ-80 и РТ-90
Реле	Номи- нальный ток, А	Уставки тока сраба- тывания индукционного элемента, А	Уставки времени срабатыва- ния, с	Главный контакт	На ли чгие* сиг- нального* контакта
РТ-81/1 РТ-91/1	10	4; 5; 6; 7; 8; 9; 10	0,5; 1; 2; 3; 4	Нор- мальный	Нет
РТ-81/2 РТ-91/2	5	2; 2,5; 3; 3,5; 4; 4,5; 5	0,5; 1; 2; 3; 4	То же	»
PT-82/1 РТ-82/2	10 5	4; 5; 6; 7; 8; 9; 10 2; 2,5; 3; 3,5; 4; 4,5; 5	2; 4; 8; 12; 16	»	»
РТ-83/1 PT-83/2	10 5	4; 5; 6; 7; 8; 9; 10 2; 2,5; 3; 3,5; 4; 4,5; 5	1; 2; 3; 4	»	Есть
РТ-84/1 PT-84/2	10 5	4; 5; 6; 7; 8; 9; 10 2; 2,5; 3; 3,5; 4; 4,5; 5	4; 8; 12; 16	»	»
PT-85/1 РТ-95/1	10	4; 5; 6; 7; 8; 9; 10	0,5; 1; 2; 3; 4	Усилен- ный	Нет
РТ-85/2 РТ-95/2	5	2; 2,5; 3; 3,5; 4; 4,5; 5	0,5; 1; 2; 3; 4		Есть
РТ-86/1 РТ-86/2	10 5	4; 5; 6; 7; 8; 9; 10 2; 2,5; 3; 3,5; 4; 4,5; 5	4; 8; 12; 16	»	»
Примечания. 1. При срабатывании отсечки кратность тока к. з. к току сра-
батывания индукционного элемента устанавливается в пределах 2 — 8. 2. Уставки времени
срабатывания даны при десятикратном токе срабатывания.
20.1.2.	Максимальные реле тока серии РТ-40
Максимальные реле тока РТ-40 предназначены для применения в качестве
вторичных реле в схемах релейной защиты и противоаварийной автоматики.
Максимальные реле тока РТ-40/1Д применяют в качестве вторичных реле
в схемах релейной защиты, когда в контролируемой цепи может длительно про-
текать ток, значительно превышающий ток срабатывания реле. Номинальный
ток реле 6 А. Реле имеет три диапазона уставок: I —0,15—0,3 А; II — 0,3—
0,6 А; III—0,5—1 А. Коэффициент возврата не ниже 0,7.
Реле тока РТ-40/Р применяют в схемах устройств резервирования отказа
выключателя в качестве органа, реагирующего на наличие тока в контролируе-
мом присоединении при к. з.
Максимальные реле тока РТ-40/Ф применяют в схемах релейной защиты,
когда требуется загрубление защиты при появлении высших гармоник тока.
Номинальный ток реле 6 А. Реле имеет четыре диапазона уставок тока срабатыва-
ния: I — 1,75—3,5 А; II — 2,9—5,8 А; III — 4,4—8,8 А; IV — 8,8—17,6 А.
Коэффициент возврата не менее 0,8.
Технические данные максимальных реле тока РТ-40 приведены в табл. 20.2.
Техническая характеристика реле тока РТ-40/Р
РТ-40/Р1
Номинальный ток, А ..................................... 1
Диапазон уставок тока срабатывания (А) при питании обмот-
ки:
с меньшим числом витков.............................. 130	-260
с большим числом витков ...	.......... 65—130
Коэффициент возврата, не ниже ....	. .	. ,	0,7
РТ-40/Р5
650-1300
325 —65Q
0,7
266
Таблица 20.2
Технические данные максимальных реле тока РТ-40
Реле	Диапазон уставок тока срабатывания (А) при соединении обмоток		Термическая стойкость (А) при последова- тельном соединении катушек		Термическая стойкость (А) при параллель- ном соеди- нении катушек		Мощность потребления, В-А	Коэффициент возврата, не ниже
	последова- тельном	парал- лельном	дли- тель- но	в тече- ние 1 с	Дли- тель- но	в те- чение 1 с		
РТ-40/0,2	0,05—0,1	0,1—0,2	0,55	15	1,1	30	0,2	0,8
РТ-40/0,6	0,15—0,3	0,3—0,6	1,75	50	3,5	100	0,2	0,8
РТ-40/2	0,5—1	1—2	4,15	100	8,3	200	0,2	0,8
РТ-40/6	1,5—3	3—6	11	300	22	600	0,5	0,8
РТ-40/10	2,5—5	5—10	17	400	34	800	0,5	0,8
РТ-40/20	5—10	10—20	19	400	38	800	0,5	0,8
РТ-40/50	12,5—25	25—50	27	500	54	1000	0,8	0,7
РТ-40/100	25—50	50—100	27	500	54	1000	1,8	0,7
РТ-40/200	50—100	100—200	27	500	54	1000	8	0,8
20.2.	Реле дифференциальные серии РНТ-560
Реле РНТ-560 предназначены для дифференциальной защиты одной фазы
силовых трансформаторов напряжением 35 и НО кВ и для дифференциальной
защиты шин тех же уровней напряжения.
Реле РНТ-565 применяют для дифференциальной защиты одной фазы силовых
трансформаторов.
Реле РНТ-566 и РНТ-566/2 служат для дифференциальной защиты одной
фазы силовых трансформаторов при использовании в плечах защиты трансформа-
торов тока с различными номинальными значениями вторичного тока.
Реле РНТ-567 и РНТ-567/2 предназначены для дифференциальной защиты
шин.
Реле РНТ-565, РНТ-566 и РНТ-566/2 имеют один замыкающий контакт,
реле РНТ-567 и РНТ-567/2 — один замыкающий и один размыкающий контакты.
20.3.	Максимальные и минимальные реле напряжения
20.3.1.	Максимальные реле напряжения
В релейной защите применяют максимальные реле напряжения РН-51,
РН-53 и РН-58.
Максимальные реле напряжения РН-51 используют в схемах релейной за-
щиты в качестве органа, реагирующего па появление или повышение напряжения
гз цепях постоянного тока.
Техническая характеристика реле напряжения РН-51 *
РН-51,1,4	РН-51/6,4	РН-51/32
Уставка срабатывания, В
Номинальное напряжение, В
Входное сопротивление, Ом
1,4/0,7
8/4
94/23,5
6,4/3,2
60/30
2400/600
32/16
100/50
15 4 00/3 850
* Данные в числителе относятся к последовательному соединению катушек, в зна-
менателе — к параллельному.
267
Максимальные реле напряжения РН-53 применяют в схемах релейной защиты
в качестве органа, реагирующего на повышение напряжения в цепях перемен-
ного тока.
Реле РН-53/60Д используют, когда в контролируемой цепи может возникать
напряжение, существенно превышающее напряжение срабатывания реле.
Реле РН-58 применяют в схемах релейной защиты в качестве органа, реаги-
рующего на повышение напряжения в цепи переменного тока, когда требуется
повышенный коэффициент возврата (не менее 0,85).
Т а б л и ц а 20.3
Технические данные реле РН-53 и РН-58
Реле	I диапазон		II диапазон		Коэффи- циент возврата, не ниже
	Уставка срабатыва- ния, В	Номиналь- ное напря- жение, В	Уставка срабатыва- ния, В	Номиналь- ное напря- жение, В	
РН-53/60	15—30	30	30—60	60	0,8
РН-53/200	50—100	100	100—200	200	0,8
РН-53/400	100—200	200	200—400	400	0,8
РН-53/60Д	15—30	30	30—60	60	0,8
РН-58	50—100	100	100—200	200	0,85
20.3.2. Минимальные реле напряжения
Реле РНБ-231 предназначено для работы в схемах максимальной токовой за-
щиты для осуществления пуска по минимальному напряжению. Номинальное
напряжение реле 100 В. Коэффициент возврата не выше 1,2.
Реле серии РН-54 применяют в схемах релейной защиты и противоаварийной
автоматики в качестве органа, реагирующего на уменьшение напряжения в цепи
переменного тока.
Техническая характеристика реле РН-54 *
РН-54/48	PH-54/160	PH-54/320
12 — 24	40—80	80—160
Уставка срабатывания, В	 ~24—~48	80—160	160 — 320
Номинальное напряжение, В	 30	100	200
60	200	400
Коэффициент возврата, не выше .	...	1,25	1,25	1,25
* Данные в числителе относятся к 1 диапазону, в знаменателе — ко II диапазону.
20.4.	Реле промежуточные
20.4.1.	Реле промежуточные серии РП-250
Реле промежуточные РП-250 применяют в цепях постоянного тока схем
защиты в следующих случаях:
при необходимости создания выдержки времени при срабатывании
(реле РП-251);
при необходимости создания выдержки времени при отпускании (реле
РП-252);
когда требуется удержание якоря в притянутом состоянии при протекании
тока в контролируемой цепи, замедленное срабатывание и быстрый возврат
(реле РП-253);
когда требуется удержание якоря в притянутом положении при прохождении
тока в одной из трех контролируемых цепей. Замедление при срабатывании и
возврате не предусмотрено (реле РП-255);
268
когда рабочая обмотка должна включаться последовательно с обмоткой вы-
ключателя, а при прекращении тока якорь реле должен удерживаться в притя-
нутом состоянии от цепи напряжения (реле РП-254).
Реле РП-251 и РП-252 выпускают на номинальные напряжения 24; 48;
НО и 220 В. Реле РП-253 и РП-255 выпускают на номинальные напряжения
24; 48; ПО и 220 В и номинальные токи 1; 2; 4 и 8 А. Реле РП-254 изготовляют
на номинальное напряжение ПО В и номинальные токи 1; 2; 4 и 8 А.
Реле промежуточное РП-256 применяют в цепях переменного тока схем
релейной защиты, когда от реле требуется замедление при возврате. Реле выпу-
скают на номинальные напряжения 100, 127 и 220 В.
20.4.2.	Реле промежуточные РП-321, РП-341, РП-342
Реле промежуточное РП-321 применяют в схемах защиты на переменном токе
для непосредственного включения в цепи вторичных обмоток трансформаторов
тока. Реле имеет четыре замыкающих контакта. Ток срабатывания реле не более
2,5 или 5 А в зависимости от соединения первичных обмоток насыщающегося
трансформатора. Ток возврата не ниже 3 % тока срабатывания.
Реле РП-341 применяют в схемах защиты на переменном оперативном токе
для шунтирования и дешунтирования отключающей катушки выключателя,
включенной вместе с реле непосредственно в цепь вторичной обмотки трансформа-
тора тока. Реле имеет два переключающих контакта. Один из контактов усиленной
мощности. Он способен шунтировать и дешунтировать управляемую токовую
цепь при токах до 150 А, если ее полное сопротивление при токе 3,5 А не более
4,5 Ом, а при токе 50 А не более 1,5 Ом. Длительно допустимый ток через кон-
такты 5 А.
Реле РП-342 предназначено для шунтирования и дешунтирования отключа-
ющей катушки выключателя, включенной непосредственно в цепь вторичной
обмотки трансформатора тока, и применяется вместо реле РП-341 в тех случаях,
когда управление реле должно производиться от цепи напряжения постоянного
тока.
Реле РП-342 имеет два переключающих контакта, один из которых усиленной
мощности. Реле выпускают на номинальные напряжения ПО и 220 В.
20.4.3.	Реле промежуточные РП-23, РП-25, РП-232, РП-233
Реле промежуточные РП-23 применяют в схемах защиты и автоматики на
постоянном оперативном токе для коммутации цепей с большим потреблением,
реле ПР-25 — в схемах защиты на переменном оперативном токе (табл. 20.4).
Таблица 20.4
Технические данные реле промежуточных РП-23, РП-25, РП-232
и РП-233
Реле	Номинальное напряжение, В	Напря- жение сраба- тывания, % номи- нального, не более	Напря- жение воз- врата, % но- миналь- ного, не менее	Время сраба- тывания, с, не более	Мощ- ность потреб- ления, В- А	Механиче- ская изно- состойкость, срабаты- ваний
РП-23	24; 48; ПО; 220	70	3	0,06	6	Ю5
РП-25	ПО; 127; 220	85	3	0,06	8	105
РП-232	24; 48; НО; 220	—	—	0,06	4	1,5-10*
РП-233	24; 48; ПО; 220	70	3	0,03	20	1,5-104
Примечание. Реле РП-232 должно четко срабатывать при номинальном токе.
Ток возврата рабочих обмоток реле РП-232 не менее 3 % номинального.
269
Реле РП-232 и РП-233 используют в цепях постоянного тока схем релейной
защиты в тех случаях, когда требуется срабатывание реле от токовой обмотки и
удержание якоря в притянутом состоянии обмоткой напряжения (реле РП-232)
или срабатывание реле от обмотки напряжения и удержание обмоткой тока
(реле РП-233).
20.5.	Реле времени
20.5.1.	Реле времени РВ-01У4
Транзисторные реле времени РВ-01У4 предназначены для применения в схе-
мах релейной защиты и системной автоматики для селекции управляющих сиг-
налов по длительности или для передачи их в контролируемые электрические цепи
с установленной выдержкой времени.
Техническая характеристика реле РВ-01У4
Номинальное напряжение питания, В:
постоянного тока..................................
переменного тока ...........................
Диапазоны выдержек времени, с....................
Класс точности...........................i .
Время возврата для исполнений, с:
0,1 — 1; 0,3 — 3	.................... . . .
0,1 — 10; 0,3 — 30	............................
Время подготовки для исполнений, с:
0,1-1; 0,3-3	...............................
0,1-10; 0,3-30	............................
Коммутационная износостойкость, тыс. циклов ВО:
при постоянном токе 2 А и переменном токе 5 А
при постоянном токе 0,25 А и переменном токе
0,75 А'...........................................
Механическая износостойкость, млн. циклов ВО . .
Масса, кг, не более..............................
24; 48; 60; 110; 220
100; 127; 220; 380
0,1-1; 0,3 — 3; 0,1 — 10; 0,3 — 30
4
0,04; 0,055
0,06; 0,075
0,06; 0,07
0,1; 0,11
25
1000
6,3
1
20.5.2.	Реле времени РВМ12 и РВМ13
Реле времени РВМ12, РВМ13 предназначены для применения в схемах
защиты на переменном оперативном токе и включаются непосредственно во
вторичные цепи измерительных трансформаторов тока.
Техническая характеристика реле времени
Максимальная выдержка времени, с ....................
Разброс времени срабатывания при изменении тока в пер-
вичной обмотке насыщающегося трансформатора от /ср до
207ср, с ............................................
Время возврата подвижной системы реле в исходное поло-
жение:
на уставках до третьей точки шкалы, с .............
на уставках от третьей точки и выше, %	.......
на уставках до второй точки шкалы, %	............
на уставках от второй точки и выше, %..............
Ток срабатывания реле (в зависимости от способа соединения
секций первичной обмотки насыщающегося трансформато-
ра), А, не более ..................................
Количество контактов ................................
Длительно допустимый ток через замкнутые контакты, А
Масса, кг............................................
РВМ12	РВМ13
4	10
0,12	0,25
0,2		
15	—
—	20
—	15
2,5 или 5
Два проскальзывающих
и один конечный
5
2,5
20.5.3.	Реле времени серии РВ-100
Реле серии РВ-100 применяют в схемах релейной защиты и противоаварийной
автоматики на оперативном постоянном токе для получения регулируемой вы-
держки времени.
270
Таблица 20.5
Технические данные реле времени серии РВ-100
Реле	Диапазон уста- вок, с	Напряжение			Контакты		Терми- ческая стой- кость при 1,1 ^ном
		Номи- нальное ^ном* В	сраба- тывания, не более	возвра- та, не менее	с вы- держкой времени	мгно- венный	
РВ-112 РВ-128 РВ-132 РВ-142	0,1 —1,3 0,25—3,5 0,5—9 1—20	24; 48; НО; 220	9,7(7Ном	0,05(7 ном	Конеч- ный и про- скаль- зываю- щий	Пере- клю- чающий	Не более 2 мин
РВ-113 РВ-127 РВ-133 РВ-143	0,1—1,3 0,25—3,5 0,5—9 1—20	24; 48; НО; 220	0,7(7Ном	0,05(7Ном	Конеч- ный	Замы- кающий	Дли- тельно
РВ-114 РВ-124 РВ-134 РВ-144	0,1—1,3 0,25—3,5 0,5—9 1—20	24; 48; НО; 220	0,7(7Ном	0,05(7 ном	Конеч- ный	Пере- клю- чающий	Не более 2 мин
20.5.4. Реле времени РВ-215—РВ-245. Комплект реле времени
РВ-215К—РВ-245К
Реле времени РВ-215—РВ-245 применяют в цепях переменного тока схем
релейной защиты и противоаварийной автоматики для создания выдержки вре-
мени при возврате вследствие значительного снижения или исчезновения напря-
жения в контролируемой цепи.
Комплекты реле РВ-215К—РВ-245К используют в схемах релейной защиты
на переменном оперативном токе для создания выдержки времени при возврате
вследствие значительного снижения или исчезновения напряжения.
Таблица 20.6
Техническая характеристика реле времени РВ-215—РВ-245
и комплектов РВ-215 К—РВ-245 К
Реле	Диапазон уставок, с	Напряжение			Контакт	
		Номи- нальное ^НОМ’ В	сраба- тывания, не более	возвра- та, не менее	с выдержкой времени	мгно- венный
РВ-215 РВ-225 Р В-235 РВ-245	0,1 —1,3 0,25—3,5 0,5—9 1—20	100; 127; 220; 380	0,75(7 ном	0,05(7 ном	Конечный и про- скальзы- вающий	Пере- клю- чающий
РВ-215К РВ-225К РВ-235К РВ-245К	0,1 —1,3 0,25—3,5 0,5—9 1—20	100; 220	0,75/]ном	0,35(7 ном	Конечный и про- скальзы- вающий	Размы- кающий
20.5.5.	Реле времени РВ-217—РВ-247 и РВ-218—РВ-248
Реле РВ-217—РВ-247 и РВ-218—РВ-248 применяют в схемах релейной за-
щиты и автоматики на оперативном переменном токе для создания выдержки
Времени при срабатывании.
271
Таблица 20.7
Технические данные реле времени РВ-217—РВ-247
и РВ-218—РВ-248
Реле	Диапазон уставок	Напряжение		Терми- ческая стойкость при 1,1 17 1 ном	Контакт	
		номи- нальное ^НОМ’ В	срабатыва- ния, не более		с выдержкой времени	мгно- венный
РВ-217 РВ-227 РВ-237 РВ-247	0,1—1,3 0,25—3,5 0,5—9 1—20	100; 127; 220; 380	0,85(7 ном	Дли- тельно	Конечный	Пере- клю- чающий
РВ-218 РВ-228 РВ-238 РВ-248	0,1—1,3 0,25—3,5 0,5—9 1—20	100; 127; 220; 380	0,85(7Ном	Дли- тельно	Конечный и про- скальзы- вающий	Пере- клю- чающий
20.6.	Реле указательное РУ-21 и блок указательных реле
БРУ-4
Реле РУ-21 применяют в цепях постоянного тока схем релейной защиты для
указания о произошедшем срабатывании устройств защиты. Реле выпускается
с двумя замыкающими контактами. Перестановкой контактных мостиков могут
быть получены два размыкающих или один замыкающий и один размыкающий
контакты.
Блок указательных реле БРУ-4 состоит из четырех указательных реле
РУ-21, действующих независимо друг от друга.
Т а б л и ц а 20.8
Технические данные реле тока РУ-21
Реле	Ток сраба- тывания, А	Дли- тельный ток, А	Реле	Ток сраба- тывания, А	Дли- тельный ток, А
РУ-21/0,01	0,01	0,03	РУ-21/0,15	0,15	0,45
РУ-21/0,015	0,015	0,045	РУ-21/0,25	0,25	0,75
РУ-21/0,025	0,025	0,075	РУ-21/0,5	0,5	1,5
РУ-21/0,05	0,05	0,15	РУ-21/1	1	3
РУ-21/0,075	0,075	0,225	РУ-21/2	2	6
РУ-21/0,1	0,1	0,3	РУ-21/4	4	12
Т а б л и ц а 20.9
Технические данные реле напряжения РУ-21
Реле	Номиналь- ное напря- жение, В	Длительное напряжен ие, В	Напряжение срабатыва- ния, В	Сопротив- ление, Ом
РУ-21/220	220	242	132	28 000
РУ-21/110	ПО	121	66	7 500
РУ-21/48	48	53	29	1 440
РУ-21/24	24	26,4	14,5	360
РУ-21/12	12	13,2	7,2	87
272
2L ЗАЩИТА ПОДЗЕМНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ УСТАНОВОК
21.1	. Основные требования к средствам защиты подземных
электрических сетей от токов к. з.
21.1.1	. Коэффициент чувствительности
Чувствительность защиты принято характеризовать коэффициентом чувстви-
тельности [19, 24, 25, 41].
Для максимальной токовой защиты коэффициент чувствительности Кч
определяется отношением расчетного действующего значения аварийного тока
при металлическом к. з. в наиболее удаленной точке защищаемой сети /к к уста-
новленному на защите значению уставки срабатывания /у:
^ч = ^к/^у*	(21.1)
Требования, предъявляемые к коэффициенту чувствительности защиты шахт-
ных электрических сетей от токов к. з., изложены в ПБ [19]. При этом коэффи-
циент чувствительности максимальной токовой защиты определяется из выра-
жения
(21.2)
где /к2) — расчетное значение аварийного тока при двухфазном металлическом
к. з. в наиболее удаленной от источника точке сети, определяемое с учетом на-
грева жил кабеля до 65 °C.
Согласно ПБ коэффициент чувствительности максимальной токовой защиты
подземных высоковольтных кабельных сетей должен быть не ниже 2. Для макси-
мальных токовых защит, установленных на питающих линиях ЦПП и РПП,
допускается снижение коэффициента чувствительности до 1,5.
Для максимальных токовых защит подземных сетей напряжением до 1140 В
коэффициент чувствительности принимается 1,5.
В подземных электрических сетях напряжением 380 и 660 В иногда могут
возникнуть затруднения в обеспечении требуемого значения Кч = 1,5. В этих
случаях ПБ допускают снижение коэффициента чувствительности максимальной
токовой защиты до 1,25 при условии, что в сети установлена аппаратура защиты
от утечек и проложены бронированные или гибкие экранированные кабели. Но,
как показано в [24, 25], при Кч = 1,25 эксплуатационная надежность максималь-
ной токовой защиты не может быть обеспечена. Поэтому, учитывая опасные по-
следствия к. з. в подземных электрических сетях, коэффициент чувствитель-
ности должен быть не менее 1,5.
21.1.2	. Быстродействие защиты
Согласно ПИВРЭ [20] при коэффициенте чувствительности Кч = 1,5 полное
время отключения токов к. з. не должно превышать 0,2 с для высоковольтных
распределительных устройств и рудничных магнитных пускателей, а для руднич-
ных автоматических выключателей — 0,1 с. Указанные требования ПИВРЭ
в основном обусловлены условиями обеспечения пожаробезопасности кабельных
линий и взрывобезопасности рудничного электрооборудования.
Ускорение отключения аварийных токов при к. з. в сети позволяет не до-
пустить или уменьшить размер разрушения электрооборудования. Условия
обеспечения требуемого уровня надежности рудничной аппаратуры и кабелей
при к. з. в сети рассмотрены в [24]. Установлено, что для обеспечения терми-
ческой стойкости кабелей и рудничных магнитных пускателей при возникновении
к. з. в подземной сети время отключения тока к. з. автоматическим выключа-
телем должно составлять 0,015—0,02 с [24, 25], а время отключения тока к. з.
рудничным магнитным пускателем не должно превышать 0,1с. При1 этом собствен-
ное время срабатывания максимальной токовой защиты, установленной в магнит-
ном пускателе, при коэффициенте чувствительности = 1,5 не должно превы-
шать 0,05—0,07 с,
273
21.1.3	. Зона действия максимальной токовой защиты
Под зоной действия максимальной токовой защиты понимают предельное
сопротивление сети, при котором еще обеспечивается защита от токов к. з.
с требуемым коэффициентом чувствительности. В рациональной защите от токов
к. з. в подземной электрической сети зона действия должна быть больше пре-
дельного сопротивления сети, выбранного по условиям нормальной эксплуатации
электрооборудования. Предельное сопротивление Z^ по условиям обеспечения
требуемых уровней напряжения на зажимах электродвигателя определяется из
следующего выражения:
Z" = (0,530,7) 2ДВ п,	(21.3)
где ZAB.n— полное сопротивление фазы неподвижного (с заторможенным ротором)
электродвигателя.
Согласно [24, 25] зона действия максимальной токовой защиты определя-
ется из следующих выражений:
при отстройке по номинальному пусковому току (/у = /пуск.н)
2с.н = 0,612дв.п;	(21.4)
при отстройке по фактическому пусковому току (/у = 1,1/пуск.ф)
ф 0,92/дв. п-	(21.5)
Из сравнения выражений (21.5) и (21.3) видно, что зона действия мак-
симальной токовой защиты при отстройке ее по фактическому пусковому току
оказывается в 1,3—1,7 раза больше предельного сопротивления, рассчитанного
из условий обеспечения нормальной эксплуатации электрооборудования на уча-
стке.
Учитывая вышеизложенное, средства защиты от токов к. з., устанавливае-
мые в рудничных магнитных пускателях, должны отстраиваться по фактиче-
скому пусковому току.
21.2	. Максимальные реле и расцепители, применяемые
в рудничной аппаратуре
В рудничной электрической аппаратуре применяются первичные и вторичные
максимальные реле и расцепители клапанного типа прямого и косвенного дей-
ствия. Уставки срабатывания таких реле и расцепителей обычно регулируют,
изменяя натяжение пружины. В максимальных реле тока рудничных магнитных
пускателей ПМВИ-13 и ПМВИ-23 уставки срабатывания регулируют изменением
воздушного зазора между якорем и сердечником реле.
Указанные реле и расцепители имеют относительно высокое быстродействие,
поэтому при выборе уставок необходимо учитывать влияние переходных про-
цессов в сети, возникающих при пусковых режимах электродвигателей. От-
стройка первичных максимальных токовых реле от токов переходного процесса
при пусковых режимах электродвигателя может быть осуществлена, если уставка
защиты выбрана из следующих условий:
при пуске неподвижного электродвигателя
/у-(1,2 4- 1,25)/иуСк.Ф;	(21.6)
при повторных включениях вращающегося электродвигателя
/у = (1,6 4- 1,7) /пуск.ф.	(21.7)
В комплектных распределительных устройствах УРВ-6 и РВДМ приме-
няются вторичные максимальные реле, последовательно включенные с вторичными
обмотками трансформаторов тока.
При рассмотрении схем защиты с вторичными максимальными реле тока
следует учитывать, что токи переходных процессов в сети, возникающие при пу-
сковых режимах электродвигателей, трансформируются во вторичной цепи,
274
Поэтому для отстройки указанных защит от токов переходных процессов уставкё
реле должна выбираться из выражений (21.6) и (21.7).
Зона действия первичных максимальных реле тока Zc.m при отстройке их
от токов переходных процессов в режиме повторных включений вращающегося
электродвигателя может быть определена из следующего выражения:
2с. м = (0,47 4- 0,54) гДв. п.	(21.8)
Из сравнения выражений (21.8) и (21.3) видно, что зона действия первичных
максимальных реле тока меньше предельного сопротивления кабельной линии
по условиям нормальной эксплуатации электрооборудования в шахтных участко-
вых сетях. Так как при использовании первичных максимальных токовых реле не
обеспечивается требуемая зона действия защиты, то эксплуатационный персонал
вынужден во многих случаях выбирать элементы сети не из условий обеспечения
нормальной эксплуатации электрооборудования, а исходя из необходимости обес-
печения защиты от токов к. з. Очевидно, сказанное выше справедливо и для
максимальных реле, присоединяемых последовательно с вторичной обмоткой
трансформатора тока.
21.3	. Максимальная токовая защита УМЗ
ВНИИВЭ разработана максимальная токовая защита УМЗ [24, 25], прин-
ципиальная схема которой приведена на рис. 21.1.
Защита УМЗ встроена в рудничные магнитные пускатели ПВИ, ПМВИ и ПВ,
станции управления СУВ-350 и другую рудничную аппаратуру.
Схема защиты УМЗ состоит из двух одинаковых цепей, каждая из которых
содержит трансформатор тока ТА, шунтирующие резисторы /?ш и /?п, регули-
ровочный резистор 7?п, выпрями-
тельный мост V и исполнительное
электромагнитное реле постоянного
тока К. Резистор 7?ш присоединен
непосредственно к вторичной об-
мотке трансформатора тока ТА, а ре-
зистор /?п — через переключатель
5, который в рабочем положении
замкнут. Таким образом, сопротив-
ление цепи, присоединенной парал-
лельно вторичной обмотке транс-
форматора тока ТА,
/?ш+Яп ’
Рис. 21.1. Принципиальная схема мак-
симальной токовой защиты УМЗ
Ток /2 вторичной обмотки
трансформатора тока, определяе-
мый первичным током и коэф-
фициентом трансформации К/, соз-
дает на шунтирующей цепи с сопротивлением R напряжение, которое подается
на выпрямительный мост V, нагруженный на электромагнитное реле /С Таким
образом, исполнительное реле присоединяется к схеме не как токовое, а как
реле напряжения. При подаче на обмотку реле выпрямленного напряжения
ток в обмотке реле изменяется по экспоненциальному закону с постоянной
времени, определяемой соотношением активных сопротивлений элементов схемы
и индуктивности катушки реле /(.
Особенность защиты УМЗ состоит в том, что параметры шунтирующих рези-
сторов /?ш, Яп и катушки реле выбраны таким образом, что магнитный поток
в магнитопроводе при переходных процессах в сети, обусловленных пусковыми
токами электродвигателя, не достигает потока трогания реле. Это дает возмож-
ность практически отстраивать защиту УМЗ по фактическому пусковому току
электродвигателя (/у — 1,1/Пуск.ф), что позволяет значительно расширить зону
ее действия.
275
Требуемые уставки срабатывания защиты УМЗ устанавливают при помощи
регулировочных резисторов 7?р. Действие защиты УМЗ проверяют поочередно
Для каждой цепи защиты. Для этого, не изменяя уставок защиты, при которых
она отстроена от пусковых токов присоединенного электродвигателя, резистор
отключают переключателем 5 от проверяемой цепи защиты. В результате сопро-
тивление цепи, присоединенной параллельно вторичной обмотке трансформатора
тока ГЛ, увеличивается и окажется равным /?ш. Теперь при пуске электродвига-
теля защита УМЗ должна сработать, поскольку напряжение на зажимах реле
повысится.
Конструкция максимальной токовой защиты УМЗ состоит из двух трансфор-
маторов тока ТТЗ и блока защиты, в котором размещены все элементы схемы и
механизм взвода защиты. Блок защиты для различных по номинальному току
пускателей выполняется взаимозаменяемым.
Блок защиты УМЗ состоит из следующих основных узлов: лицевой панели,
задней панели со штепсельными контактами; правой боковой панели со смонти-
рованным на ней механизмом взвода защиты и кнопочным элементом с размыка-
ющим и замыкающим контактными мостиками; левой боковой панели.
Между боковыми панелями закреплена скоба, на которой установлены два
электромагнитных реле, а также валик отключающего механизма. На лицевой
панели блока расположены шкалы уставок в относительных единицах, рукоятки
изменения уставок, рукоятки тумблеров переключения защиты в положении
«Работа» или «Проверка». На лицевую панель также выведен толкатель отключа-
ющего механизма.
Техническая характеристика блока^защиты У М3
Номинальное напряжение электрических аппаратов, в которые
встраивается блок защиты, В...............................
Номинальные токи электрических аппаратов, в которые встраи-
вается блок защиты, А.....................................
Собственное время срабатывания защиты, мс, не более при крат-
ности первичного тока трансформатора тока к току уставки:
1,5.....................................................
5	.....................................................
Диапазон регулирования уставок (А) для электрических аппара-
тов на номинальные токи, А:
380; 660 и 1140
25; 63; 125; 250 и 315
60
25
25	...................................................
63	...................................................
125	..................................................
250	...................................................
315	..................................................
Погрешность тока срабатывания на каждой уставке (%) при на-
клоне блока в любом направлении до 30 градусов и при темпера-
туре окружающей среды, °C:
25±10	..............................................
от —10 до +15 и от +35 до 60	......................
Механическая и коммутационная износостойкость, число сра-
батываний ................................................
Габаритные размеры блока, мм .............................
Масса блока, кг ..........................................
63 — 187
125—375
250—750
500—1500
800—2400
±10
±15
6300
110Х 120X210
2,5
Таблица 21.1
Технические данные трансформаторов тока ТТЗ
Трансфор- матор тока	Первичный номиналь- ный ток, А	Электро- динамиче- ская стойкость (амплитуд- ное значе- ние), А	Термиче- ская стойкость в течение 0,2 с, А	Число витков обмоток	
				первичной	вторичной
ТТЗ-25	25	14 000	7000	8	2000
TT3-63	63	16 000	8000	4	2000
ТТЗ-125	125	18 000	9000	2	2000
ТТЗ-250	250	18 000	9000	1	2000
TT3-320	320	18 000	9000	1	2000
276
На рис. 21.2 показан график зависимости собственного времени срабаты-
вания /ср защиты УМЗ от кратности тока к. з. к току уставки.
Конструкция трансформаторов тока ТТЗ показана на рис. 21.3, а их тех-
нические данные приведены в табл. 21.1.
Рис. 21.2. График зависимости
собственного времени срабаты-
вания /Ср защиты УМЗ от крат-
ности тока к. з. току уставки
Рис. 21.3. Трансформатор тока
ТТЗ:
1 — первичная"обмотка; 2 —'зажи-
мы вторичной, обмотки; 3 — крыш-
ка; 4 — резистор шунтирующий;
5 — корпус; 6 — магнитопровод;
7£_ — катушка вторичной обмотки
Уставки срабатывания блока защиты УМЗ на шкалах нанесены в условных
единицах. В табл. 21.2 приведены токи срабатывания защиты УМЗ, соответству-
ющие условным единицам на шкале блока при установке его в электрические ап-
параты с различными номинальными токами.
Т а б л и ц а 21.2
Токи срабатывания защиты УМЗ, соответствующие условным единицам
на шкале блока
Номинальный ток коммутационного аппарата, А	Транс- форматор тока	Токи уставок, соответствующие условным единицам на шкале блока защиты, А										
		1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
25 63 125 250 320	ТТЗ-25 TT3-63 ТТЗ-125 ТТЗ-250 TT3-320	63 125 250 500 800	75 150 300 600 960	87 175 350 700 1120	100 200 400 800 1280	112 225 450 900 1440	125 250 500 1000 1600	137 275 550 1100 1760	150 300 600 1200 1920	163 325 650 1300 2080	175 350 700 1400 2240	187 375 750 1500 2400
277
21.4	. Максимальная токовая защита ПМЗ
Институтом ВНИИВЭ разработана максимальная токовая защита ПМЗ,
которая устанавливается в новой рудничной электрической аппаратуре. Прин-
ципиальная электрическая схема защиты ПМЗ приведена на рис. 21.4.
Максимальная токовая защита ПМЗ состоит из установленных в трех фазах
трансформаторов тока ТА1, ТА2, ТАЗ и блока защиты, в котором размещены
остальные элементы схемы.
Вторичные обмотки трансформаторов тока соединены в звезду, параллельно
каждой обмотке присоединены резисторы R. Между началами вторичных обмоток
трансформаторов тока и нулевым проводом присоединены измерительная и ис-
полнительная части схемы защиты ПМЗ. При таком построении схемы трансфор-
маторы тока являются не только датчиком тока, но и источником питания цепи
исполнительного органа защиты, состоящей из последовательно включенных трех-
фазного выпрямительного моста, собранного на диодах VI, V3 и V5, диода V18,
И/10К ПМЗ	a Х21.2 ХР2.2.
Рис. 21.4. Принципиальная схема максимальной токовой защиты ПМЗ
обмотки независимого расцепителя QF1 автоматического выключателя, тири-
стора V14 и диода VI0. Параллельно обмотке независимого расцепителя QF1
присоединена одна из обмоток двухобмоточного электромагнитного реле К с маг-
нитной защелкой.
Измерительная часть схемы содержит трехфазный выпрямительный мост,
собранный на диодах V7, V8 и V9, делитель напряжения на резисторах R4—
R7 и полупроводниковое реле короткого замыкания, вход которого присоединен
к делителю напряжения, а выход — к управляющему электроду тиристора V14.
Полупроводниковое реле короткого замыкания состоит из стабилитрона VII,
диода V12, конденсатора С1, резисторов R8 и R9, тиристора VI3, конденсатора С2.
Чтобы проверить действие защиты параллельно измерительной части схемы,
через переключатель присоединяется трехфазный выпрямитель, последова-
тельно с вентилями которого V2, V4 и V6 включены соответственно резисторы
Rl, R2, R3.
Питание исполнительной части схемы от трансформаторов тока осуществля-
ется напряжением, снимаемым с резисторов R, а питание измерительной части
схемы — напряжением, снимаемым с параллельно соединенных резисторов и
одного из резисторов Rl (R2, R3) дополнительного трехфазного выпрямительного
моста.
Уставку срабатывания защиты ПМЗ регулируют переменным резистором R5,
размещенным в одном из плеч делителя напряжения.
При возникновении в защищаемой сети аварийного тока, превышающего
уставку защиты, напряжение с резисторов R, пропорциональное вторичному
току трансформаторов тока ТА1—ТАЗ, подается на электроды силового тиристора
V14, а напряжение с параллельно соединенных резисторов R и (R2, R3) на де-
литель напряжения. Если ток в сети достигает значения, при котором напряжение
на плече делителя с резисторами R6 и R7 превышает напряжение стабилизации
стабилитрона VII, то подается сигнал на управляющий электрод тиристора V13,
вызывая его открывание и подачу тока смещения на управляющий электрод сило-
278
вого тиристора V14. При этом тиристор V14 открывается, что вызывает срабаты-
вание независимого расцепителя QF1 автоматического выключателя и поляри-
зованного реле К, рабочая обмотка которого включена параллельно обмотке
указанного расцепителя. Замыкающий контакт реле /<2 включает цепь сигнали-
зации о срабатывании максимальной токовой защиты ПМЗ, а размыкающий кон-
такт Л7, разрывая цепь питания нулевого
расцепителя автоматического выключателя,
блокирует его включение.
Возврат поляризованного реле К в ис-
ходное состояние осуществляется подачей
напряжения на его дополнительную обмотку
от трансформатора управления TV.
Для проверки действия максимальной
токовой защиты ПМЗ переключатель SA
устанавливают в положение «Проверка», при
котором общая точка выпрямителя, собран-
ного на диодах V2, V4 и V6 с резисторами
Rl, R2 и R3, оказывается отсоединенной
от вторичных обмоток трансформаторов
тока TAI, ТА2 и ТАЗ. В результате этого
при возникновении тока в первичной цепи
на измерительную часть схемы напряжение
подается не с параллельно соединенных ре-
зисторов R, Rl (R2, R3), а с резистора R.
Поэтому чувствительность схемы защиты
ПМЗ повышается.
Рис. 21.5. График зависимости
Проверку действия защиты производят при пуске электродвигателя. Если
уставка защиты выбрана из условия отстройки от пусковых токов присоединен-
ного к выключателю электродвигателя, защита ПМЗ срабатывает. После про-
верки действия защиты ПМЗ переключатель SA устанавливают в положение
«Работа».
Техническая характеристика максимальной токовой защиты ПМЗ
Номинальное напряжение аппаратов, в которых устанавливается
защита, В....................................................
Номинальный ток аппаратов, А.................................
Диапазон регулирования уставок ..............................
Собственное время срабатывания защиты ПМЗ Смс) при кратности
первичного тока трансформатора тока к току уставки:
1,5	......................................................
5	........................................................
Погрешность тока срабатывания (%) при температуре окружающей
среды, °C:
25±10	..................................................
от 1 0 до +15 и от 4-35 до 4-60	........................
Габаритные размеры блока, мм.................................
Масса блока, кг..............................................
380; 660 и 1140
100; 200; 315 (320); 400
От 2/ном до 6/ном
Не более 8
0,5 —2,5
±10
±15
120Х64Х 140
0,65
На рис. 21.5 приведен график зависимости среднего времени срабатывания
максимальной токовой защиты ПМЗ от кратности тока к. з. к току уставки.
Блок защиты ПМЗ выполнен быстросъемным, в пылевлагозащищенном ис-
полнении. В корпусе блока на платах с печатным монтажом установлены эле-
менты схемы. На лицевую часть блока выведены ручка установки уставок, шкала
уставок, рукоятки переключателя положений «Работа» или «Проверка». Для
обеспечения быстросъемности блок имеет контактную вилку штепсельного разъ-
ема.
Уставки токов срабатывания защиты ПМЗ нанесены на шкалу блока в услов-
ных единицах. В табл. 21.3 приведены уставки токов срабатывания защиты ПМЗ,
соответствующие условным единицам на шкале блока при установке его в руд-
ничные выключатели на различные номинальные токи.
В табл. 21.4 приведены технические данные трансформаторов тока ТТЗ
(см. рис. 21.3) для рудничных автоматических выключателей на токи 100, 200,
315 (320) и 400 А,
279
Таблица 21.3
Токи срабатывания защиты ПМЗ, соответствующие условным
единицам на шкале блока
Номинальный ток выключа- теля АВ, А	Токи уставок (А), соответствующие условным единицам на шкале блока защиты								
	1	2	3	4	5	6	7	8	9
100	200	250	300	350	400	450	500	550	600
200	400	500	600	700	800	900	1000	1100	1200
315—400	800	1000	1200	1400	1600	1800	2000	2200	2400
Таблица 21.4
Технические данные трансформаторов тока ТТЗ для
автоматических выключателей
Номиналь- ный ток трансфор- матора тока, А	Электродина- мическая стойкость, кА (амплитудное значение)	Термическая стойкость в течение 0,1 с, кА	Число витков обмотки	
			первичной	вторичной
100	25	12	4	2000
200	32	17	2	2000
315—400	36	20	1	2000
21.5	. Выбор и проверка уставок тока срабатывания
устройств максимальной токовой защиты в подземных
сетях напряжением до 1140 В с присоединенными
электродвигателями
Согласно ПБ уставки тока срабатывания /у максимальных расцепителей тока
автоматических выключателей и максимальных реле тока магнитных пускателей
(А) должны определяться по формулам:
при установке аппаратов для защиты магистрали
/у >• /пуск. ном + 2 /ком. раб,	(21.9)
где /дуск. ном — номинальный пусковой ток наиболее мощного электродвигателя,
А; Е/ном. раб— сумма номинальных токов всех остальных токоприемников, А;
при установке аппаратов для защиты ответвлений, питающих группу электро-
двигателей с короткозамкнутым ротором,
/у> 2 1 пуск, ном,	(21.10)
где Е/пуск.ном — сумма номинальных пусковых токов всех электродвигателей
группы, А.
В частном случае при установке аппарата для защиты ответвления, питаю-
щего один электродвигатель с короткозамкнутым ротором,
/у /пуск, ном-	(21.11)
Если к сети присоединены асинхронные электродвигатели с короткозамкну-
тыми роторами, номинальные пусковые токи которых превышают 700 А, то ПБ
для защиты магистралей рекомендуют выбирать уставку тока срабатывания
реле максимального тока исходя из значения фактических пусковых токов электро-
двигателей:
/у> /пуск. фН“ /ном. раб,	(21.12)
где /пуск.ф — фактический пусковой ток наиболее мощного электродвигателя, А.
280
Согласно ПБ уставка тока срабатывания максимального реле тока должна
быть на 25 % выше фактического пускового тока электродвигателя защищаемого
присоединения, т. е.
/у= 1>25/Пуск.ф.	(21.13)
Исследования [24, 25] и опыт эксплуатации показывают, что выбранные
по формуле (21.13) уставки тока срабатывания максимальных реле тока удовлет-
воряют требованиям надежности несрабатывания от токов переходных процессов
при пусковых режимах электродвигателей в следующих случаях: при присоеди-
нении электродвигателя, работающего в продолжительном режиме или в режиме
редких пусков; при наличии в магнитном пускателе устройства ограничивающего
возможность его повторного включения (после отключения) через время, превы-
шающее 3 с.
Для отстройки от переходных процессов защиты ответвлений с электродви-
гателями, работающими в режиме частых включений, уставку тока срабатыва-
ния максимальных реле тока следует выбирать по формуле
/у =(1,6 4- 1,7)/пуск. ф.	(21.14)
При установке в магнитном пускателе или станции управления максималь-
ной токовой защиты УМЗ уставку ее тока срабатывания следует определить
по формуле
/у = 1,1/пуск. ф*	(21.15)
Уставка тока срабатывания максимальной токовой защиты ПМЗ, встроенной
в установленные на магистрали автоматические выключатели или в распредели-
тельные устройства низкого напряжения трансформаторных подстанций, может
быть определена из следующего выражения [26]:
/у — Кн [1,25/пуск, ф + (/нагр — /ном. max)],	(21.16)
где Дн = 1.1-5-1,2 — коэффициент надежности; /ном.тах — номинальный ток
электродвигателя наибольшей мощности, для которого определяется фактиче-
ский пусковой ток /дуск.ф, /нагр — ток нагрузки в магистральном кабеле, оп-
ределяемый из выражения
п
/Сс 2 ном
/ нагр = у- 1—----------
V ЗС/homCOS фср
(21.17)
где 7<с — коэффициент спроса.
Когда через автоматический выключатель проходит ток нагрузки всех по-
требителей участка, Кс может быть определен по формуле Центрогипрошахта
[36]
__л л । л с /’ном. max
Лс = 0,4 + 0,6 —-----------,	(21.18)
У T’i ном
i=l
где Рном.тах — номинальная мощность электродвигателя наибольшей мощности
или группы электродвигателей, пуск которых производится одним магнитным
п
пускателем, кВт; Р/ном — сумма номинальных мощностей электроприемников,
i=l
кВт; cos фср — средневзвешенный коэффициент мощности электроприемников
участка.
Для выемочных участков cos фСр может быть принят 0,6—0,7 [36].
Фактический пусковой ток наиболее мощного электродвигателя с учетом
присоединения к трансформаторной подстанции других электроприемников
можно определить по формулам, предложенным в специальной литературе [15].
Если не учитывать влияние присоединенных к сети других электроприемников
на фактический пусковой ток /пуск.ф наиболее мощного электродвигателя, то
результат расчета тока /Пуск.ф получится несколько завышенным. Однако для
281
шбсфа уставок тока срабйТыМнйй максимальной токовой йапСиты, установлен-
ной ® рудничной электрической аппаратуре, некоторое увеличение фактического
пускового тока допустимо. Поэтому значение /Пуск.ф можно определить rid сле-
дующей упрощенной формуле:
/пуск‘ф ~ Гз/(/?тр + ₽к + Ядв. п)2 + (Хтр -ь Хк + Хдв. п)2 ’(21 19)
где /?тр, ХТр— соответственно активное и индуктивное сопротивление фазы
обмотки трансформатора; Хк — соответственно активное и индуктивное сопро-
тивление кабеля; Ядв.п» ^дв.п —соответственно активное и индуктивное сопро-
тивление фазы электродвигателя в пусковом режиме.
Значения активных и индуктивных сопротивлений трансформаторных под-
станций, кабелей и электродвигателей приведены соответственно в табл. 39.1,
13.23 и 39.2.
В табл. 21.5 приведены рассчитанные по формуле (21.19) фактические пуско-
вые токи комбайновых электродвигателей, присоединенных к трансформаторам
ТСШВП в зависимости от приведенной к сечению 50 мм2 длины кабеля. Расчеты
выполнены исходя из температуры жил кабеля 15 °C.
Пример. Выбрать уставки токов срабатывания максимальных токовых за-
щит ПМЗ и УМЗ, встроенных соответственно в установленные на распредели-
тельном пункте участка автоматический выключатель АВ-320ДО и магнитный
пускатель ПВИ-250 при следующих условиях: тип и параметры трансформатор-
ной подстанции — ТСШВП-400/0,69, 5Ном = 400 кВ-А, /Ном = 335 А, /?Тр ~
= 0,011 Ом, ХТр = 0,040 Ом; марка, сечение рабочих жил и длина кабеля,
проложенного между подстанцией ТСШВП-400/0,69 и распредустройством на
ЦПП,—СБн-6, 3 х 50 мм2, 3000 м; мощность к. з. на зажимах ЦПП 50 000 кВ-А;
марка, сечение рабочих жил и длина кабеля, проложенного между подстанцией
ТСШВП-400/0,69 и рудничным выключателем АВ,—СБн-1, 3x120 мм2, 200 м;
суммарная установленная мощность электроприемников АуСТ = 400 кВт; тип
:и параметры электродвигателя наибольшей мощности (комбайновый электродви-
гатель)— ЭКВ-400У, /\ioM.max ~ 125 кВт, /ном. max — 144,5 А, /цуск.ном ~
— 820 А; марка, сечение жил и длина кабеля, соединяющего комбайновый
электродвигатель с установленным на распредпункте магнитным пускателем
ПВИ-250,—ГРШЭ 3 х 35 + 1 х Ю + 3 X 4, 200 м.
Решение. Вычислим через коэффициент приведения (см. табл. 19.1)
приведенные длины кабелей, соединяющих:
трансформаторную подстанцию ТСШВП-400/0,69 и автоматический выклю-
чатель АВ-320ДО,
/*1пр = L^npi ~ 200*0,43 = 86 м;
электродвигатель Э КВ-400У и магнитный пускатель ПВИ-250,
/>2пр = /*2^пр2 = 200* 1,41 — 282 м.
Тогда приведенная длина кабелей между трансформаторной подстанцией
ТСШВП-400/0,69 и электродвигателем ЭКВ-400У
U пр — /'i пр "Ь /-2 пр — 86 -|- 282 — 386 м.
Используя данные табл. 21.5, для приведенной длины кабеля L3nP = 368 м
найдем интерполяцией фактический пусковой ток электродвигателя
/пуск. Ф = 673 - ^50^ 18 = 667 А.
Используя выражение (21.15), найдем уставку тока срабатывания макси-
мальной токовой защиты УМЗ, встроенной в магнитный пускатель ПВИ-250,
/у = 1,1*667 = 735 А.
Принимаем уставку защиты УМЗ ближайшую большую, т. е. /у = 800 А.
Уставку тока срабатывания максимальной токовой защиты ПМЗ, встроен-
ной в автоматический выключатель АВ-320ДО, определяем по формуле (21.16).
282
Таблица 21.5
Фактические пусковые токи комбайновых электродвигателей на напряжение 660 В
при питании их от трансформаторных подстанций ТСШВП
к св	Фактические пусковые токи (А) электродвигателей	
		
5	ЭД К-3,5	|	ЭДК4-1М	|	ЭДКО4-2М	|	ЭДКО4-4м	|	ЭДК5-5	ЭКВ-400У
Sis1. х 5 а	при мощности трансформатора, кВ«А	
Q.S Д 250	400	630	250	400	630	250	400	630	250	400	630	250	400	630	250	400	630
0	304	310	314	431	443	450	466	480	489	653	681	699	693	725	745	738	775	798
100	299	304	308	420	430	437	455	468	476	631	655	671	669	696	715	709	739	760
150 296	301	305	415	424	431	450	461	470	620	641	658	657	682	700	694	722	742
200 293	298	302	409	418	425	444	455	463	608	629	644	644	668	685	679	705	724
250 291	295	299	404	413	419	438	449	457	596	617	631	631	654	670	663	689	706
300 287	293	296	398	408	413	432	444	450	585	607	618	619	643	656	649	675	689
350 285	289	293	393	401	407	426	437	444	574	592	606	607	627	642	635	657	673
400 282	287	290	387	396	401	421	431	438	563	581	593	595	614	629	621	642	657
450	280	284	287	382	390	396	415	425	432	552	569	581	583	602	615	607	627	642
500 276	281	284	376	385	390	408	419	426	540	558	570	569	589	604	592	613	627
600	271	275	278	366	374	379	398	407	414	520	536	547	547	566	578	566	586	598
700	266	270	273	357	364	369	387	396	402	501	516	526	526	543	554	543	560	572
800	261	265	268	347	354	359	377	386	391	483	497	506	507	522	531	521	537	547
1000 251	255 to оо со	257	330	336	340	358	365	370	450	461	469	470	483	491	481	495	503
Предварительно найдем коэффициент спроса Кс по формуле (21.18) и ток на-
грузки /нагр по формуле (21.17):
Кс = 0,4 + 0,6 -J§- = 0,587;
,	0,587-400-10s	0о, .
/нагр = —~г=-----------= 294 А.
1^3-660-0,7
По формуле (21.16) найдем уставку тока срабатывания максимальной токовой
защиты ПМЗ
7у = 1,2 [1,25-667 + (294 — 144,5)]= 1180 А.
Принимаем /у — 1200 А.
Для определения коэффициентов чувствительности защит УМЗ и ПМЗ,
используя данные табл. 19.6, найдем аварийные токи при к. з. на зажимах
электродвигателя (£зпр = 368 м)
1™е = 1788 - 1788 ~ 1613 18 = 1725 А;
к-с	50
на зажимах автоматического выключателя АВ-320ДО (Lfnp ~ & м)
;к2)с = 4042 — 4042 ~ 3878 6 = 3944 А.
Коэффициент чувствительности защиты УМЗ
Кч =	Ki = 1725/800 = 2,16.
Коэффициент чувствительности защиты ПМЗ
Кч = 3944/1200 = 3,29.
Полученные значения коэффициентов чувствительности существенно превышают
требуемое (7<ч = 1,5).
21.6	. Выбор уставок тока срабатывания максимальных
реле тока для защиты трансформаторов
Уставки тока срабатывания установленной на стороне высшего напряже-
ния защиты трансформатора определяют из следующих выражений:
для силовых трансформаторов с одинаковыми схемами соединений обмоток
высшего и низшего напряжений
/(2)
I _ к- т
у < кчктр ’
(21.20)
где /к^т — аварийный ток при двухфазном к. з. на стороне низшего напряжения
(на выводных зажимах трансформаторной подстанции или выводных зажимах
автоматического выключателя, установленного в комплекте с трансформатором),
А; КТр — коэффициент трансформации;
для силовых трансформаторов с различными схемами соединения обмоток
высшего и низшего напряжения (Д/У, У/Д и др.)
/у<_____!±1-----;	(21-21)
К зкчкТр
для осветительных трансформаторов
3	7
/у —	12 ыом>
где /авом — номинальный ток обмотки низшего напряжения трансформатора, А;
284
для трансформаторов, встроенных в агрегаты АП,
/у >
1,2 4- 1,4
/(тр
^/пуСк.номН” 2 ^пом-
раб) •
(21.22)
21.7	. Выбор уставок тока срабатывания устройств
максимальной токовой защиты электрических аппаратов
напряжением выше 1140 В
Уставки тока срабатывания максимальной токовой защиты электрических
аппаратов напряжением выше 1140 В определяются из следующих выражений
[19]:
для максимальных реле тока без выдержки времени:
/ср2 = Кн^^Ксх;	(21.23)
/срЛ = К/-^;	(21.24)
Лех
/(2)
=	(21.25)
'ср
где /срл— вторичный расчетный ток срабатывания, А; Кн = 1,24-1,4— коэф-
фициент надежности защиты; /р.щах — наибольший рабочий ток защищаемой
линии, А (расчет /р.тах приведен ниже); Ксх — коэффициент схемы, принима-
емый равным 1 и ]/"3 при включении реле соответственно на фазовые токи и на
разность токов двух фаз; /cpi — первичный ток срабатывания защиты, А;
Ki — коэффициент трансформации трансформаторов тока;
для максимальных реле тока с ограниченно зависимой выдержкой	времени
(РТ-80, АФЗ)	
,	Кн/р гг . /СР.П2= КвК/	(21.26)
Iср. П1 =	(21в27)
/<2) /Сч/ср. П1 ’	(21.28)
/ер. ох = Ко/ср. ш,	(21.29)
где /ср.п? — вторичный расчетный ток срабатывания реле от перегрузки, А;
/р — рабочий ток защищаемой линии, А; Кв — коэффициент возврата реле (для
реле РТ-80 Кв = 0,85, для АФЗ^/Св = Р; /cp.ni— первичный ток срабатывания
защиты от перегрузки, A; ZOi — первичный ток срабатывания отсечки; А; Ко —
оптимальная кратность тока отсечки (для РТ-80 Ко >2 и для АФЗ/Со > 4);
для максимальных реле тока, шунтируемых резисторами в период пуска
электродвигателей,
(21.30)
(21.31)
/ср. 1 = Kjly\
/(2)
Кч =	> 2,
Лдр ср. 1
где Кш — коэффициент шунтирования защиты, определяемый отношением тока
срабатывания максимальных реле тока с шунтированием току их срабатывания
без шунтирования.
Уставка тока срабатывания /у принимается 5 А, если номинальный ток
присоединяемого электродвигателя /ном.д не превышает 90 % номинального тока
аппарата/ном. а. Если/н0М. д= (0,9-=-Л,0) /ном. а, то согласно ПБ допускается
уставку тока срабатывания принимать 7 А,
285
Наибольший рабочий ток / р,тах следует определять по формулам:
для питающих линий ЦПП и РПП и сборных шин этих подстанций
/р. max = Ip + ^пуск. max = 2 /ном + Ан/ном. maxi	(21.32)
для электродвигателей
/р. max = /пуск>	(21.33)
для силовых трансформаторов
I — I । /пуск, шах
I р. max — 1 ном Н---,	(21 .J4)
где /ном, /пуск — соответственно номинальный и пусковой ток электроприемни-
ков, А; /н0М.max, /пуск.тах — соответственно номинальный и пусковой ток
наиболее мощного электродвигателя, А.
21.8	, Методика проверки устройств максимальной
токовой защиты подземных электрических сетей
Методика проверки максимальной токовой защиты первичным током из-
ложена в ПБ. Разработанная МакНИИ и ВНИИВЭ «Методика проверки макси-
мальной токовой защиты УМЗ» приведена в [30]. Ниже приведено описание раз-
работанной МакНИИ и ВНИИВЭ и утвержденной Госгортехнадзором СССР
методики 1 проверки максимальной токовой защиты ПМЗ.
В методике изложены порядок и способы проверки максимальной токовой
защиты ПМЗ, встроенной во взрывонепроницаемые оболочки рудничных электри-
ческих аппаратов и распределительных устройств низкого напряжения руднич-
ных трансформаторных подстанций.
Защита ПМЗ должна подвергаться проверкам перед спуском аппарата в ша-
хту, после монтажа аппарата перед вводом его в эксплуатацию, а в период эксп-
луатации — не реже одного раза в шесть месяцев.
Проверять защиту следует, как правило, на поверхности; допускается про-
изводить проверку в негазовых шахтах и в следующих местах со свежей струей
воздуха в шахтах, опасных по газу или пыли: в центральных подземных подстан-
циях (ЦПП) и выработках околоствольного двора; в камерах распределитель-
ных и участковых подземных подстанций (РПП-6 и УПП), в машинных камерах
шахт, за исключением шахт, опасных по внезапным выбросам угля, породы и
газа.
Действие защиты проверяют на месте установки аппаратуры.
Проверки в подземных выработках шахт должны производиться при нор-
мальном режиме проветривания выработки, а также при условии контроля кон-
центрации метана в рудничной атмосфере газоанализаторами непрерывного дей-
ствия, например СШ-2 или СМП-1. Если концентрация метана превысит 0,5 %,
работы должны быть прекращены.
Ремонт и настройку блоков защиты производят только на поверхности. После
ремонта блок должен быть опломбирован.
Результаты каждой проверки записывают в протокол испытаний установлен-
ной формы. Может быть использована форма протокола проверки защиты УМЗ
с учетом требований настоящей методики.
21.8.1	. Проверка защиты ПМЗ перед спуском рудничного аппарата в шахту
1.	Производят осмотр состояния трансформаторов тока и блока защиты
ПМЗ. Следует обращать внимание на целостность корпусов трансформаторов тока
и блока, состояние контактов штепсельных разъемов, крепежных деталей и мон-
тажных проводов. Подтягивают контактные соединения выводов трансформаторов
тока, проверяют наличие пломб на блоке защиты.
2.	Мегаомметром измеряют сопротивление изоляции трансформаторов тока
между всеми токоведущими частями разных цепей, между токоведущими частями
1 Методику разработали В. И. Болдырев, Ю. Д. Гордиенко, Н. Т. Красильне»
ков, Я. С. Риман.
286
и корпусом (крепежные болты). Сопротивление изоляции должно быть не менее
I МОм.
3.	Трансформаторы тока защиты ПМЗ испытывают, измеряя напряжение на
их выходе согласно схеме (рис. 21.6) при протекании по его первичной обмотке
нагрузочного тока. Измерение напряжения должно производиться вольтметрами
класса не хуже 1,5 с входным сопротивлением не менее 0,5 кОм/B (Ц4312, Ц433,
Ц56 и др.).
Рис. 21.6. Схема установки для
испытания трансформаторов тока
ТТЗ:
QF — автоматический выключа-
тель; RP — потенциометр; TV —
нагрузочный трансформатор; ТА1 —
измерительный трансформатор тока;
РА — амперметр; Т А2 — транс-
форматор тока ТТЗ; R — шунти-
рующий резистор; PV — вольтметр
Измерения тока должны выполняться с помощью лабораторного трансформа-
тора тока УТТ-6 или другого аналогичного и амперметра Э59, Э514, АСТА или
любого аналогичного с верхними пределами измерения 5—10 А и классом точ-
ности не хуже 1,5.
В качестве нагрузки R должен использоваться резистор мощностью не менее
10 Вт и сопротивлением (78 ± 2) Ом.
При первичном токе, соответствующем последней (9-й) уставке защиты, на-
пряжение на резисторе R должно быть (65 ± 2,5) В.
Рис. 21.7. Принципиальная схема установки для проверки уставок максималь
ной токовой защиты ПМЗ:
QF — автоматический выключатель А3732У; QF./ — независимый расцепитель авто-
матического выключателя А3732У; RP — потенциометр; TV1 — нагрузочный транс-
форматор; ТА — трансформатор тока измерительный; РА — амперметр; TAI, ТА2 —
трансформатор тока ТТЗ; TV2 —трансформатор напряжения; SB — кнопка; Hlt Н2 —
сигнальные лампы
4.	Проверка фактических токов срабатывания блоков ПМЗ производится на
нагрузочной установке по схеме рис. 21.7. В качестве трансформаторов тока ТА1
и ТА2, входящих в нагрузочную установку, должны быть применены такие два
трансформатора тока защиты ПМЗ, которые при испытаниях по п. 3 имеют на
выходе напряжение (66 ± 1) В.
Автоматический выключатель Q? должен иметь независимый расцепитель
QF.1 на напряжение ПО В постоянного тока (от выключателя АВ-320ДО или
АВ-200ДО).
287
5.	Погрешность срабатывания защиты определяют не менее чем для трех
уставок тока срабатывания (минимальной, средней и максимальной, т. е. 1-й,
5-й и 9-й уставки). На блоке устанавливают минимальную уставку тока сраба-
тывания; переключатель рода работы — в положение «Работа».
Плавно повышая ток нагрузки, определяют средний ток срабатывания за-
щиты не менее чем в трех опытах. Таким же образом определяют средний ток
срабатывания на остальных уставках.
По данным испытаний определяют отклонение фактического тока срабаты-
вания /Ср от тока уставки /у (%):
д/% = - ср7~ /у Ю0%.
'У
Если погрешность превышает ±15%, необходимо регулировать блок
защиты.
6.	Регулировка блока ПМЗ на соответствие тока срабатывания уставке
осуществляется подстроечным резистором в цепи задания уставок, после чего
ползунок этого резистора должен быть зафиксирован, а блок — проверен со-
гласно п. 5.
7.	Действие защиты ПМЗ в сборе проверяют путем переключения тумблера
на блоке в положение «Проверка» и пробного пуска электродвигателя соответ-
ствующей мощности, присоединенного к аппарату. При необходимости уставка
тока срабатывания на блоке ПМЗ может быть снижена до минимальной.
21.8.2	. Проверка защиты в период эксплуатации
Производят осмотр элементов защиты и проверку сопротивления изоляции
согласно пп. 1 и 2 (см. 21.8.1).
При помощи искробезопасного омметра, класс точности которого должен
быть не ниже 1,5 (М4125 или другой аналогичный), измеряют сопротивление
постоянному току между зажимами вторичной обмотки трансформатора тока,
которое должно быть (57 ± 5) Ом.
Проверку блока защиты ПМЗ выполняют согласно пп. 4 и 5, а его регули-
ровку — п. 6.
При установке блока ПМЗ в аппарат необходимо проверить защиту согласно
п. 7. Для этого рекомендуется использовать наиболее мощный электродвигатель,
присоединенный к защищаемой данным аппаратом сети.
21.8.3	. Дополнительные испытания
Через каждые два года эксплуатации аппарата дополнительно производят
испытания трансформаторов тока ТТЗ на соответствие их выходных напряжений
первичному току по п. 3. Эти испытания рекомендуется совмещать по времени
с проведением плановой ревизии аппарата.
После установки трансформаторов тока ТТЗ в аппарате проверяют действие
защиты ПМЗ в сборе по п. 7.
21.9	. Аппарат фильтровой защиты АФЗ
Для защиты электрооборудования шахтных стационарных установок при-
меняется аппарат фильтровой защиты АФЗ, обеспечивающий следующие виды
защит: от междуфазных к. з.; от затянувшегося пуска или опрокидывания элек-
тродвигателя; от обрыва фазы обмотки статора или жилы питающего кабеля.
Аппарат защиты АФЗ (рис. 21.8) состоит из двух трансформаторов тока ТА1
и ТА2, сдвоенного фильтра токов прямой и обратной последовательности, разде-
лительного трансформатора TV, исполнительного органа с двухобмоточным реле
и схемы сравнения токов со встречно включенными выпрямителями. Напряже-
ние, пропорциональное системе токов прямой последовательности, с зажимов тп
сдвоенного фильтра подается через промежуточный трансформатор TV и выпря-
мительный мост VI на исполнительное реле К. На это же реле с зажимов kl сдво-
288
енного фильтра через выпрямительный мост V2 подается напряжение, пропор*
циональное системе токов обратной последовательности. Благодаря встречному
включению выпрямителей в схеме осуществляется сравнение сигналов, пропор*
циональных токам прямой и обратной последовательности. При этом параметры
элементов сдвоенного фильтра выбраны такими, что его чувствительность к токам
обратной последовательности примерно в 3,6 раза выше чувствительности к токам
прямой последовательности.
В качестве исполнительного органа в схеме применено поляризованное реле К
с рабочей IFp и включенной с ней встречно тормозной обмоткой 1ГТ. Для созда-
ния обратно зависимой от тока выдержки времени в цепь тормозной обмотки вклю-
чен конденсатор Ст, а для снижения тока через обмотки реле в начальный период
пуска электродвигателя и увеличения выдержки времени при небольших пере-
грузках в схеме предусмотрен конденсатор Со. При этом чем больше ток нагрузки,
Рис. 21.8. Принципиальная схема фильтровой защиты АФЗ
тем меньше создаваемая схемой выдержка времени. Особенностью схемы испол-
нительного органа является получение во времязадающей цепи RC резко выра-
женной отсечки. Переключатель Sb присоединяет к цепи резистор /?01 или /?02»
устанавливая отсечку соответственно при четырех- или семикратном токе уставки
номинального тока защиты. При токах к. з. из-за наличия отсечки защита АФЗ
срабатывает за время не более 50 мс. Таким образом, аппарат защиты АФЗ имеет
характеристику срабатывания с ограниченно зависимой выдержкой времени.
Техническая характеристика аппарата защиты АФЗ
Номинальный вторичный ток, А, не более............................ 5
Подводимое напряжение цепей сигнализации, В ...................... 380/100
Диапазон регулирования	уставок,	А................................ 2 — 8
Регулируемая кратность	отсечки,	/уст............................. 4 — 7
Время срабатывания защиты при кратности тока отсечки 1,25 /уст, с . .	0,06
Исполнение ............................................................ PH
Масса, кг ............................................................ 14,7
21.10	. Аппарат типа ЗОНД
Аппарат защиты ЗОНД предназначен для автоматического отключения
асинхронных электродвигателей очистных, проходческих и нарезных комбайнов
при их опрокидывании или несостоявшемся пуске.
Аппарат ЗОНД имеет два исполнения (ЗОНД-1 и ЗОНД-2), различающихся
областью применения в зависимости от тока защищаемого электродвигателя.
Техническая характеристика аппарата защиты
Уставки тока срабатывания /уст, А:
ЗОНД-1 ................................................. 24;	28; 32; 40; 45;
48; 58; 68; 80; 95; 118
138; 162; 188
ЗОНД-2 ................................................. 136;	165; 190; 220;
250; 270; 330; 380;
440; 500
Ю Дзюб ан В. С. и др.
289
Точность срабатывания по току, %	±10
Время срабатывания при токе 1,2 /уст, с .......................... 2,2
Наличие контактов исполнительного реле .....................Один	переключающий
Коммутационная способность контактов исполнительного реле
при активной нагрузке, А, не более:
при напряжении 30 В................................... *2
при напряжении 250 В ...............'	’	0,3
Габаритные размеры, мм ............*..*." ^ ^ .*.*.*.* *	112X100X86
Масса, кг, не более ..................*	* * ’ ' ’	2
21.11	. Датчик-реле температуры ДТР-ЗМ-УТ
Для защиты от недопустимого нагрева обмоток, вызванного технологическими
перегрузками, нарушением системы охлаждения и аварийными режимами руд-
ничных электродвигателей ВНИИВЭ разработан датчик-реле температуры,
реагирующий как на температуру, так и на скорость роста температуры.
Техническая характеристика датчика-реле температуры ДТР-ЗМ-УТ
Напряжение коммутируемой цепи, В .....................
Номинальный коммутируемый ток. А:
при переменном напряжении 36 В, частоте 50 Гц и cos (р >
>0,6................................................
при напряжении постоянного тока 36 В и постоянной вре-
мени цепи не более 0,05 с...........................
Точка настройки, °C ..................................
Зона нечувствительности к температуре, °C, не более
Контактная группа ....................................
Габаритные размеры, мм, не более .....................
Длина выводных концов, мм...........................
Масса датчика, г, не более:
без выводных концов ..................................
с выводными концами.................................
6-7-36
0,8
0,2
120; 165; 180
20
Один размыкающий контакт
35Х 12Х 12
500
8
30
Датчик-реле температуры ДТР-ЗМ-УТ (рис. 21.9) состоит из теплостойкого
пластмассового корпуса /; теплопроводящей крышки 2 с упругой пластиной 3
и термобиметаллической пластиной 4\ контактной группы 5, в которую входят
термобиметаллические пластины 6 и 7, бронзовая пластина 10 и контакты 8 и 9\
Рис. 21.9. Датчик-реле температуры ДТР-ЗМ-УТ
регулировочных винтов 12, 13 и 14. Винт 13 предназначен для регулирования
уставки срабатывания термодатчика, винт 14—для исключения размыкания
контактов 8 и 9 при отрицательных температурах, а винт 12 — для регулирова-
ния чувствительности термодатчика к скорости роста температуры. В собранном
виде по всей поверхности термодатчика наносят слой эпоксидного компаунда.
Термодатчик ДТР-ЗМ-УТ устанавливают на обмотке электродвигателя таким
образом, что теплопроводящая крышка 2 находится в непосредственном тепловом
контакте с изоляцией. Такое расположение термодатчика, а также выполнение
корпуса из теплоизоляционного материала создают благоприятные условия
для направленного движения теплового потока от обмотки электродвигателя
через крышку 2 к термобиметаллическим пластинам, изгибающимся при нагреве
290
в одну сторону. Для улучшения при повышенных температурах теплообмена
между крышкой 2 и термобиметаллической пластиной 4 установлена упругая
пластина 3 из материала с высокой теплопроводностью.
Защита обмотки электродвигателя в различных режимах осуществляется
следующим образом. При перегрузках, соответствующих 1,2— 2-кратному
значению номинального тока, скорость роста температуры в обмотке не превы-
шает 0,3—0,5 °C, а температурный перепад между термобиметаллическими
пластинами 4 и 6 незначителен. Поэтому происходит практически одинаковый
изгиб их в сторону регулировочного винта 13. Когда температура обмотки до-
стигнет уставки срабатывания термодатчика, движение пластины 6 останавли-
вается регулировочным винтом 13 и под действием пластины 4 с винтом 12 проис-
ходит размыкание контактов термодатчика. Электродвигатель отключается от
сети.
В режиме к. з. электродвигателя, когда по обмотке протекает пусковой ток,
скорость роста температуры в обмотке резко возрастает, причем между термо-
биметаллическими пластинами 4 и 6 возникает большой температурный перепад.
В связи с тем что пластина 4 находится в непосредственном тепловом контакте
с крышкой 2, то она изгибается в большей степени, чем пластина 6. Поэтому раз-
мыкание контактов происходит при воздействии на изоляционную прокладку /7
винта 12 до момента стопорения пластины 4 винтом 13.
10*
РАЗДЕЛ ДЕВЯТЫЙ.
ЭЛЕКТРИЧЕСКАЯ АППАРАТУРА
НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1140 В
22.	ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
22.1.	Термины и определения, относящиеся к видам
коммутационных аппаратов
Таблица 22.1
Термин	Определение
Коммутационный элек-	Электрический аппарат, предназначенный для ком-
трический аппарат	мутации электрической цепи и проведения тока
Аппарат со свободным	Контактный коммутационный аппарат, переходя-
расцеплением	щий в начальное положение, когда команда на этот переход дана после команды на переход в конечное положение, даже если последняя не снята
Аппарат моментного дей-	Контактный коммутационный аппарат, скорость
ствия	движения контактов которого практически не за- висит от скорости перемещения подвижных частей его привода
Выключатель	Коммутационный электрический аппарат, имеющий два коммутационных положения или состояния и предназначенный для включения и отключения тока
Автоматический выключа-	Выключатель, предназначенный для автоматической
тель	коммутации 1 электрической цепи
Токоограничивающий вы-	Выключатель, в конструкции которого предусмот-
ключатель 2	рены специальные меры для ограничения в заданном диапазоне тока отключаемой им цепи
Путевой выключатель	Выключатель (переключатель), изменяющий свое коммутационное положение или состояние при за- данных положениях перемещающихся относительно него подвижных частей рабочих машин и механиз- мов
Кнопочный выключатель	Выключатель, приводимый в действие нажатием или вытягиванием детали, передающей усилие one-
Разъединитель	pdiopd Контактный коммутационный аппарат, предназна- ченный для коммутации электрической цепи без тока или с незначительным током , который для обеспе- чения безопасности имеет в отключенном положении изоляционный промежуток
Переключатель	Контактный коммутационный аппарат, предназна- ченный для переключения электрических цепей
Короткозамыкатель	Коммутационный электрический аппарат, предна- значенный для создания искусственного к. з. в элек- трической цепи
Предохранитель	Коммутационный электрический аппарат, предна- значенный для отключения защищаемой цепи по- средством разрушения специально предусмотренных для этого токоведущих частей под действием тока, превышающего определенную величину
Контактор	Двухпозиционный аппарат с самовозвратом 4, пред- назначенный для частых коммутаций токов,*не пре- вышающих токи перегрузки, и приводимый в дей- ствие двигательным приводом
292
Продолжение табл. 22.1
Термин	Определение
Пускатель	Коммутационный электрический аппарат, предна- значенный для пуска, остановки и защиты электро- двигателей без выведения и введения в его цепь ре-
Пусковой реостат	зисторов Коммутационный электрический аппарат, пред- назначенный для пуска электродвигателей путем изменения сопротивления вводимых в их цепь рези-
Пускорегулирующий рео- стат	сторов, являющихся частью этого аппарата Коммутационный электрический аппарат, предна- значенный для пуска и регулирования скорости электродвигателя путем изменения сопротивления вводимых в их цепь резисторов, являющихся частью этого аппарата
1 Автоматические выключатели предназначены для нечастых коммутаций цепей при
токах к. з. и перегрузки.
2 Токоограничивающие выключатели предназначены для ограничения токов при к. з.
3 Под незначительными токами в данном случае понимаются токи измерительных
цепей, токи утечки, емкостные токи выводных шин, коротких кабелей, токи х. х. транс-
форматоров.
* Для аналогичных аппаратов без самовозврата следует применять термин «Контак-
тор без самовозврата».
22.2.	Термины и определения, относящиеся к элементам
электрических аппаратов
Таблица 22.2
Термин	Определение
Главная цепь аппарата Вспомогательная цепь аппарата Цепь управления аппа- рата Главный контакт аппара- та Дугогасительный контакт Основной контакт аппа- рата Предварительный контакт аппарата Контакт управления ап- парата	Токоведущие части аппарата, включенные в элек- трическую цепь, которую этот аппарат должен коммутировать в соответствии с его основным назна- чением Электрическая цепь аппарата, не являющаяся его главной цепью Вспомогательная цепь аппарата, предназначенная для его управления Коммутирующий контакт аппарата, включенный в его главную цепь Контакт электрической цепи, разрывающий электри- ческую дугу с целью защиты от повреждения дугой других, параллельно с ним включенных контактов Коммутирующий контакт аппарата, предназначен- ный для проведения основной части рабочего тока Коммутирующий контакт аппарата, параллельно включенный с основным контактом, который не является дугогасительным и при включении цепи замыкается до замыкания основного контакта, а при отключении цепи размыкается после размыка- ния основного контакта Вспомогательный контакт аппарата, включенный в его цепь управления 293
Продолжение табл. 22.2
Термин
Определение
Коммутирующее устрой-
ство контактного аппара-
та
Полюс аппарата
Дугогасительная камера
аппарата
Ручной привод контакт-
ного аппарата
Двигательный привод
контактного аппарата
Максимальный тель	расцепи-
Минимальный тель	расцепи-
Независимый тель	расцепи-
Включающая аппарата	катушка
Отключающая аппарата	катушка
Часть контактного аппарата, содержащая комплект
контакт-деталей и деталей, на которых они закрепле-
ны, предназначенная для коммутации электрических
цепей
Часть коммутационного аппарата, связанная только
с одной электрически независимой частью главной
цепи этого аппарата и не включающая части, пред-
назначенные для совместного монтажа и опериро-
вания всеми полюсами
Часть коммутационного аппарата, предназначенная
способствовать гашению электрической дуги и огра-
ничивать распространение ионизированных газов
и пламени
Привод контактного аппарата, в котором переда-
ваемая или создаваемая сила образована за счет
мускульной энергии оператора
Привод1 контактного аппарата, в котором пере-
даваемая или создаваемая сила образована любыми
видами энергии, кроме мускульной энергии опера-
тора
Расцепитель, вызывающий срабатывание аппарата
при значениях воздействующей величины, больших
определенного значения
Расцепитель, вызывающий срабатывание аппарата
при значениях воздействующей величины, меньших
определенного значения
Расцепитель, вызывающий срабатывание коммута-
ционного аппарата при включении его реагирующе-
го органа другим аппаратом в электрическую цепь
с заданными параметрами
Катушка контактного аппарата, предназначенная
для перевода его из начального положения в ко-
нечное
Катушка контактного аппарата, предназначенная
для перевода его из конечного положения в началь-
ное
1 В зависимости от вида энергии и конструкции привода применяют термины: «элек-
тромагнитный привод», «электродвигательный привод», «пневматический привод» и др.
22.3. Параметры и характеристики коммутационных
электрических аппаратов
Т а б л и ц а 22.3
Термин	Определение
Коммутационная опера- ция 1	Дискретный переход контактного аппарата из од- ного коммутационного положения в другое или бесконтактного аппарата из одного коммутацион- ного состояния в другое
Коммутационный цикл	Совокупность коммутационных операций, произво- димых с заданными интервалами времени
294
Продолжение табл. 22.3
Термин
Время дуги многополюс-
ного аппарата
Время включения аппа-
рата
Собственное время вклю-
чения контактного аппа-
рата
Собственное время от-
ключения контактного
аппарата
Полное время отключе-
ния цепи
Коммутационная способ-
ность коммутационного
аппарата
Включающая способность
коммутационного аппара-
та
Отключающая способ-
ность коммутационного
аппарата
Критический ток кон-
тактного аппарата
Ожидаемый ток
Пропускаемый ток
Ток отключения
Ток включения
Устойчивость аппарата
при сквозных токах
Механическая износо-
стойкость контактно-
го аппарата
Коммутационная износо-
стойкость контактного
аппарата
Определение
Интервал времени между моментом появления пер-
вой дуги и моментом окончательного погасания
дуги во всех полюсах аппарата
Интервал времени с момента подачи команды на
включение коммутационного аппарата до момента
появления заданных условий для прохождения тока
в его главной цепи
Интервал времени с момента подачи команды на
включение контактного аппарата до момента со-
прикосновения заданного контакта
Интервал времени с момента подачи команды на
отключение до момента прекращения соприкоснове-
ния контактов полюса, размыкающегося последним
Интервал времени с момента подачи команды на
отключение коммутационного аппарата до момента
прекращения тока во всех полюсах аппарата
Способность коммутационного аппарата предусмот-
ренным образом коммутировать электрические цепи
определенное число раз в предусмотренных усло-
виях, оставаясь после этого в предусмотренном
состоянии
Коммутационная способность коммутационного ап-
парата при включении цепи
Коммутационная способность коммутационного ап-
парата при отключении цепи
Значение отключаемого тока, при котором время
дуги максимально или превышает допустимое зна-
чение
Ток, который будет в цепи, если коммутационный
аппарат зашунтировать проводником с пренебре-
жимо малым сопротивлением
Ток, который фактически протекаете цепи в период
коммутации ее данным токоограничивающим аппа-
ратом
Принятое значение ожидаемого тока в цепи, отклю-
ченной аппаратом, в заданный момент времени
Принятое значение ожидаемого тока в цепи, вклю-
ченной аппаратом, в заданный момент времени
Способность аппарата в соответствующем коммута-
ционном положении или состоянии пропускать опре-
деленный ток в течение определенного времени в
предусмотренных условиях, оставаясь после этого
в предусмотренном состоянии
Способность контактного аппарата выполнять в оп-
ределенных условиях определенное число операций
без тока в цепи главных и свободных контактов,
оставаясь после этого в предусмотренном состоянии
Способность контактного аппарата выполнять в оп-
ределенных условиях определенное число операций
при коммутации его контактами цепей, имеющих
заданные параметры, оставаясь после этого в пре-
дусмотренном состоянии
295
Продолжение табл. 22.3
Термин	Определение
Восстанавливающееся на- пряжение	Напряжение, появляющееся на контактах одного полюса коммутационного аппарата в переходном режиме непосредственно после погасания в нем дуги
1 Различают коммутационные операции: включение (В) и отключение (О). Под
коммутационной операцией понимают также включение и следующее за ним автомати-
ческое отключение (ВО).
22.4.	Категории применения контакторов с замыкающими
контактами (ГОСТ 11206—77)
Таблица 22.4
Род тока	Категория применения	Область применения
Переменный	АС-1	Электропечи сопротивления, неиндуктивная или слабоиндуктивная нагрузка
	АС-2	Пуск и отключение электродвигателей с фазным ро- тором, торможение противотоком
	АС-3	Прямой пуск электродвигателей с короткозамкну- тым ротором, отключение вращающихся электро- двигателей
	АС-4	Пуск электродвигателей с короткозамкнутым ро- тором, отключение неподвижных или медленно вра- щающихся электродвигателей, торможение проти- вотоком
Постоянный	ДС-1	Электропечи сопротивления, неиндуктивная или слабоиндуктивная нагрузка
	ДС-2	Пуск электродвигателей постоянного тока с парал- лельным возбуждением и отключение вращающихся электродвигателей постоянного тока с параллель- ным возбуждением
	дс-з	Пуск электродвигателей постоянного тока с парал- лельным возбуждением, отключение неподвижных или медленно вращающихся электродвигателей, тор- можение противотоком
	ДС-4	Пуск электродвигателей постоянного тока с последо- вательным возбуждением и отключение вращающих- ся электродвигателей постоянного тока с последо- вательным возбуждением
	ДС-5	Пуск электродвигателей постоянного тока с после- довательным возбуждением, отключение неподвиж- ных или медленно вращающихся двигателей, тор- можение противотоком
296
23.	АВТОМАТИЧЕСКИЕ ВЫКЛЮЧАТЕЛИ И ПРЕДОХРАНИТЕЛИ
23,L Автоматические выключатели серии А3700У
Выключатели предназначены для проведения тока в нормальном режиме
и отключения тока при к. з. и недопустимых снижениях напряжения, а также
для оперативных включений и отключений электрических цепей на напряжение
до 440 В постоянного тока и до 660 и 1140 В переменного тока частоты 50 Гц
и рассчитаны на эксплуатацию в условиях умеренного климата в комплектных
устройствах рудничного электрооборудования (РУНН рудничных трансформа-
торных подстанций), рудничных автоматических выключателях, станциях управ-
ления и др.
Выключатели А3700У (табл. 23.1) предназначены для работы в продолжитель-
ном режиме. Климатическое исполнение У категории 5 по ГОСТ 15543—70.
Ударные нагрузки по I степени жесткости, вибрационные нагрузки по V степени
жесткости (ГОСТ 16962—71).
Таблица 23.1
Технические данные выключателей А3700У
Выключа- тель	Число полю- сов	Род тока	Номи- нальное напря- жение, В	Номи- наль- ный ток, А	Номиналь- ная уставка тока сра- батывания максималь- ных расце- пителей тока, А	Предельная коммута- ционная способность в цикле О — П — ВО — П —ВО, кА
А3772УУ5	3	Переменный, 50 Гц	660	160	630; 1000; 1600	25
А3771УУ5	2	Постоянный	440	160	750; 960	50
А3722УУ5	3	Переменный, 50 Гц	660	250	1600: 2000; 2500	35
А3721УУ5	2	Постоянный	440	250	960; 1200; 1500	50
А3732УУ5	3	Переменный, 50 Гц	660	400	2500; 3200; 4000	42
А3732УУ5	3	Переменный, 50 Гц	1140	400	2500	18
А3731УУ5	2	Постоянный	440	400	2400	50
А3742УУ5	3	Переменный, 50 Гц	660	630	4000; 5000; 6300	42
А3741УУ5	2	Постоянный	440	630	3800	50
А3792УУ5	3	Переменный, 50 Гц	1140;660	630	2500; 3200	25; 42
А3791УУ5	2	Постоянный	440	630	3800	50
Примечания. 1. Двухполюсные выключатели отличаются от трехполюсных
отсутствием токоведущих частей в левом полюсе. 2. Для предельной коммутационной
способности дано мгновенное значение ударного тока в трехфазной цепи переменного тока
при cos (р = 0,15 4- 0,25 и максимально возможное значение тока при постоянной вре-
мени цепи не более 0,01 с. Значение тока приведено при отсутствии в цепи выключателя.
3. О — операция отключения; П — пауза 180 с; ВО — операция включения (В), за кото-
рой немедленно (без дополнительной, сверх полного времени срабатывания выключателя
выдержки времени) следует операция отключения (О). 4. Допустимое отклонение уставок
тока срабатывания электромагнитного расцепителя ±15 %. 5. Общая износостойкость
выключателей А3700У составляет 16 000 циклов ВО, из них коммутационная износостой-
кость составляет 10 000 циклов ВО для выключателей на напряжение 660 В и 6000 циклов
ВО для выключателей на напряжение 1140 В. Коммутационная износостойкость обеспе-
чивается под нагрузкой выключателя номинальным током при номинальном напряжении
и коэффициенте мощности не менее 0,8 (индуктивной нагрузки) при переменном токе
и постоянной времени цепи не более 0,01 с при постоянном токе. Из общего числа 16 000
циклов ВО выключатели допускают не менее 7000 отключений независимым расцепителем
и нулевым расцепителем напряжения.
297
Рабочее положение выключателя в пространстве на вертикальной плоскости
надписью «I» вверх с возможностью поворота на этой плоскости до 90° в обе сто-
роны; на горизонтальной плсскости (рукояткой вверх). Допускаются отклонения
от указанных положений до 15°. Выключатели изготовляются только стационар-
ными с максимальными электромагнитными расцепителями, установленными
в каждом полюсе выключателя.
Выключатели при соответствующем исполнении зажимов допускают следу-
ющие виды присоединения медных проводников к главной цепи: переднее (с пе-
редней стороны), заднее, комбинированное (переднее присоединение к выводам
неподвижных контактов и заднее — к выводам подвижных контактов или на-
оборот).
По требованию потребителя выключатели могут изготовляться со следующими
дополнительными сборочными единицами: независимым расцепителем, нулевым
расцепителем напряжения, электромагнитным приводом, вспомогательными кон-
тактами. Сочетание дополнительных сборочных единиц должно соответствовать
указанным в табл. 23.2.
Таблица 23.2
Сочетание дополнительных сборочных единиц
Номиналь- ный ток выключа- теля, А	Число вспомогательных контактов		Наличие или отсутствие		
	замыкающих	размыкаю- щих	независи- мого рас- цепителя	нулевого расцепи- теля	привода
160; 250;	2	2	Есть	Нет	Нет
400			»	Есть	»
			»	»	Есть
630	4	4	Есть	Нет	Нет
			»	Есть	»
			»	»	Есть
Примечание. Выключатели А3792У и А3791У
имеют по два замыкающих и два размыкающих контакта.
на номинальный ток 630 А
Независимый расцепитель рассчитан на работу в кратковременном режиме
при напряжении в пределах: НО—660 В однофазного переменного тока частоты
50 Гц, 48—ПО В постоянного тока. Независимый расцепитель должен обеспечи-
вать надежную работу при колебаниях напряжения от 0,85 до 1,1 верхнего пре-
дела напряжения.
Таблица 23.3
Номинальные и допустимые напряжения
электромагнитного привода
Род тока	Номинальное напряжение, В	Допустимое напряжение, В	
		минимальное	максимальное
Постоянный	НО	94	120
	220	188	240
Переменный	127	108	140
(50 Гц)	220	187	242
	380	323	418
	660	561	690
298
Таблица 23.4
Токи включения в цепи привода
Номиналь- ный ток выключа- теля, А	Ток включения (А) при напряжении, В					
	переменный (50 Гц)				постоянный	
	127	220	380	660	110	220
160; 250	16	9	6	3,5	18	9
400; 630	31,5	18	10	7	18	9
Нулевой расцепитель напряжения предназначен для работы в продолжитель-
ном режиме при одном из следующих напряжений: 110, 220, 380 и 660 В однофаз-
ного переменного тока частоты
50 Гц, ПО В постоянного тока. До-
пускается работа нулевого рас-
цепителя при напряжении 1,1 но-
минального.
Привод электромагнитный рас-
считан для работы в кратковремен-
ном режиме при напряжениях,
указанных в табл. 23.3. С помощью
привода осуществляется включение
и отключение выключателя, а также
автоматический взвод выключателя
после автоматического отключения.
Конструкция привода позволяет
перейти на ручное управление.
Конструкция автоматического
выключателя А3732У на номи-
нальный ток 400 А без привода
приведена на рис. 23.1. Основ-
ными узлами выключателя А3732У
являются: пластмассовые корпус 1
и крышка 12\ контактная система;
механизм управления 8\ дугогаси-
тельные камеры 2; пламегасители
13\ установленные в каждом по-
люсе максимальные расцепители
тока 5 с нерегулируемой уставкой
срабатывания. Кроме того, вы-
ключатель содержит вспомогатель-
ные контакты, независимый рас-
цепитель и нулевой расцепитель
напряжения.
Элементы конструкции выклю-
чателя собираются в пластмассовом
корпусе / и закрываются крыш-
ками — основной 12 и дополни-
тельной 7. Для отделения плюсов
Рис. 23.1. Конструкция автоматического
выключателя А3732У на номинальный
ток 400 А
выключателя корпус и крышка
имеют перегородки. Контактная система выключателя состоит из подвижных //
и малоподвижных 3 контактов. К контактам припаяны металлокерамические
накладки 10 на основе серебра, никеля и графита.
Подвижные контакты каждого полюса устанавливаются в изоляционные
контактодержатели, которые закрепляются на валу 4. Кроме того, подвижные
контакты связаны с механизмом управления 8.
299
Механизм управления выключателя 8 выполнен по принципу ломающихся
рычагов и устроен так, что обеспечивает моментное замыкание и размыкание
контактов, не зависящее от скорости движения рукоятки 9 при включении и от-
ключении выключателя, а также моментное размыкание контактов при повороте
отключающей рейки 6, вызванном срабатыванием максимального, нулевого или
независимого расцепителя.
Рис. 23.2. Автоматические
выключатели А3700У на
токи 160 и 250 А
Рис. 23.3 Автоматиче-
ские выключатели
А3700У на токи 400 и
630 А
Для гашения дуги в каждой фазе выключателя установлены камеры 2 с деион-
ными решетками. Форма пластин с рядом несимметричных вырезов способствует
входу дуги в решетку. Горячие газы и пламя, вышедшие из неионной решетки
камеры, охлаждаются металлическими пластинами пламегасителя 13.
Эффективное дугогашение, высокое быстродействие и применение изоля-
ционных деталей из дугостойкого и влагостойкого пресс-материала обеспечивают
достаточную надежность выключателей А3700У.
Габаритные и установочные размеры выключателей А3700У приведены на
рис. 23.2, 23.3 и в табл. 23.5.
300
Таблица 23.5
Размеры выключателей А3700У
Номинальный ток выключателя, А	Размеры (рис. 23.2 и 23.3), мм					
	Н	I	1	^2	|	1 L	1	1	1 в
160	260	230	211					112
250	320	290	267	—	—	150
400 630	400	328	298	160	89	—
(А3741У и А3742У) 630	500	428	390	190	106	—
(А3791У и А3792У)	400	328	298	160	89	—
23.2.	Автоматические выключатели серии А3700 общего
назначения
Выключатели предназначены для проведения тока в нормальном режиме
и отключения тока при к. з., перегрузках и недопустимых снижениях напряже-
ния, а также для нечастых (до 3 включений в час) оперативных включений и
отключений электрических цепей и в зависимости от исполнения рассчитаны для
эксплуатации в электроустановках с номинальным напряжением 440 В постоян-
ного тока, до 660 В переменного тока частоты 50 и 60 Гц и цо 380 В переменного
тока частоты 400 Гц.
4	37
I---L---------------Условное обозначение выключателя автоматического
'Условное обозначение порядкового номера серии
-Обозначение величины выключателя: 1 — первая
(160 А); 2 — вторая (250 А); 3 — третья (400 А);
4 и 9 — четвертая и девятая (630 А); О — обобщен-
ное обозначение величины выключателя
-Условное обозначение исполнения выключателя по
числу полюсов и применяемой максимальной токо-
вой защите: 1Б и 2Б — соответственно двухполюс-
ные и трехполюсные, токоограничивающие с элект-
ромагнитными расцепителями; ЗБ и 4Б — соответ-
ственно двухполюсные и трехполюсные с электро-
магнитными и полупроводниковыми расцепителя-
ми; 5Б и 6Б — соответственно двухполюсные и
трехполюсные, токоограничивающие с электромаг-
нитными и тепловыми расцепителями; ЗС и 4С —
соответственно двухполюсные и трехполюсные не-
токоограничивающие селективные с полупроводни-
ковыми расцепителями; 1Ф и 2Ф — соответственно
двухполюсные и трехполюсные, нетокоограничива-
ющие выключатели с электромагнитными расцепи-
телями (в фенопластовом корпусе); 5Ф и 6Ф —
соответственно двухполюсные и трехполюсные,
нетокоограничивающие с электромагнитными и
тепловыми расцепителями; 7Ф и 8Ф — соответ-
ственно двухполюсные и трехполюсные без макси-
мальных расцепителей тока.
301
По требованию потребителя выключатели комплектуются следующими
дополнительными сборочными единицами: независимым расцепителем, нулевым
расцепителем напряжения, вспомогательными контактами, электромагнитным
приводом.
Выключатели изготовляются стационарные и выдвижные. Стационарные
выключатели допускают следующие способы присоединения внешних медных и
алюминиевых проводников к выводам главной цепи: переднее, заднее, комбини-
рованное (переднее присоединение к выводам неподвижных контактов и заднее —
к выводам подвижных контактов или наоборот).
Нулевой расцепитель напряжения изготовляется на номинальные напряже-
ния 127, 220, 380 и 660 В (кроме выключателей А3700Ф) однофазного переменного
тока частоты 50 Гц и на НО и 220 В постоянного тока. Выключатели А3700Б
и А3700С могут также изготовляться с нулевыми расцепителями на номинальное
напряжение 230, 240, 400 и 415 В однофазного переменного тока.
Независимый расцепитель рассчитан на работу в кратковременном режиме
при напряжениях НО—440 В однофазного переменного тока частоты 50 Гц и
110—220 В постоянного тока.
Электромагнитный привод предназначен для работы при номинальных на-
пряжениях 127, 220, 380 и 660 В (кроме выключателей А3700Ф) однофазного тока
частоты 50 Гц и НО и 220 В постоянного тока.
Таблица 23.6
Технические данные токоограничивающих выключателей
с электромагнитными расцепителями
Выклю- чатель	Род тока	Номи- нальное напря- жение, В	Номи- нальный ток выклю- чателя, А	Номиналь- ная уставка срабатыва- ния элек- тромагнит- ного рас- цепителя, А	Предель- ная ком- мута- ционная способ- ность, кА	Клима- тическое испол- нение и катего- рия раз- мещения
А3711Б	Переменный, 50 Гц	660 380	160	400	36	УЗ, ХЛЗ
А37НБ	Постоянный	440	160	600; 750; 960	НО	УЗ, ХЛЗ
А3712Б	Переменный, 50 Гц	660 380	160	630; 1000; 1600	40 75	УЗ, ХЛЗ
А3721Б	Переменный, 50Гц	660 380	250	1600; 2000; 2500	40 80	УЗ, ХЛЗ
А3721Б	Постоянный	440	250	960; 1200; 1500	НО	УЗ, ХЛЗ
А3722Б	Переменный, 50 Гц	660 380	250	1600; 2000; 2500	40 80	УЗ, ХЛЗ
А3731Б	Переменный, 50 Гц	660 380	400	2500; 3200; 4000	55 100	УЗ, ХЛЗ
А3731Б	Постоянный	440	400	2400	110	УЗ, ХЛЗ
А3732Б	Переменный, 50 Гц	660 380	400	2500; 3200; 4000	55 100	УЗ, ХЛЗ
А3741Б	Переменный, 50 Гц	660 380	630	4000; 5000; 6300	60 100	УЗ, ХЛЗ
А3741Б	Постоянный	440	630	3800	НО	УЗ, ХЛЗ
А3742Б	Переменный, 50 Гц	660 380	630	4000; 5000; 6300	60 100	УЗ, ХЛЗ
Примечания. 1. Изложенные в п. 1—4 примечания к табл. 23.1 распростра-
няются на табл. 23.6.2. Изложенное в п. 5 примечание к табл. 23.1. в части износостойко-
сти исполнений выключателей на напряжение до 660 В распространяется на табл. 23.6.
302
Таблица 23.7
Технические данные нетокоограничивающих выключателей
с электромагнитными расцепителями
В ы кл ю - чатель	Род тока	Номи- нальное напря- жение выклю- чателя, В	Номинальный ток, А		Номинальная уставка срабатывания электро- магнитных расцепителей, А	Предель- ная ком- мута- ционная способ- ность, кА	Износостойкость выклю- чателей, циклы ВО	
			выклю- чателя	электро- магнит- ного расце- пителя			общая	коммута- ционная
А3711Ф А3712Ф	Переменный, 50 Гц	380	160	80 160	400 630; 1000; 1600	25	16 000	10 000
А3711Ф	Постоянный	220	160	160	600; 750; 960	25	16 000	10 000
А3721Ф А3722Ф	Переменный, 50 Гц	380	250	250	1600; 2000; 2500	35	16 000	10 000
А3721Ф	Постоянный	220	250	250	960; 1200; 1500	35	16 000	10 000
А3731Ф А3732Ф	Переменный, 50 Гц	380	630	400 630	2500; 3200; 4000 4000; 5000; 6300	50	16 000	10 000
А3731Ф	Постоянный	220	630	400 630	2400 3800	50	16 000	10 000
Примечания 1 Изложенные в п. 1—4 примечания к табл 23.1 распространяются на табл. 23.7. 2 Климатическое исполнение
выключателей А3700Ф и категория размещения УЗ (ГОСТ 15150 — 69).
Технические данные нетокоограничивающих выключателей с электромагнитными
и тепловыми расцепителями
Таблица 23.8
Выклю- чатель	Род тока	Номи- наль- ное на- пря- же- ние, В	Номинальный ток, А			Уставка тока сра- батывания тепло- вых расцепите- лей, кратные / р	Уставка тока срабатывания элек- тромагнитных рас- цепителей, А	Пре- дельная комму- тацион- ная способ- ность, кА	Износостойкость выключателя, циклы ВО	
			выключа- теля	электромаг- нитных рас- цепителей	тепловых расцепителей /н>р				общая	коммута- ционная
А3715Ф А3716Ф	Переменный, 50 Гц	380	160	160	16; 20; 25 32; 40 50; 63; 80; 100; 125; 160	1,15 1,15 1,15	630 630; 1600 630; 1600	5,5; 10; 15 20 25	16 000	10 000
А3715Ф ।	Постоянный	220	160	160	16; 20; 25; 32 40; 50; 63; 80; 100; 125; 160	1,15 1,15	600 600; 960	5,6; 8; 16 25	16 000	10 000
А3725Ф А3726Ф	Переменный, 50 Гц	380	250	250	160; 200; 250	1,15	2500	35	16 000	10 000
А3725Ф	Постоянный	220	250	250	160; 200; 250	1,15	1500	35	16 000	10 000
А3735Ф А3736Ф	Переменный, 50 Гц	380	630	400 630	250; 320; 400 500; 630	1,15 1,15	2500; 3200; 4000 5000; 6300	50 50	16 000	10 000
23.3.	Автоматические выключатели АВМУ
Выключатели предназначены для нечастых (до 10 раз в сутки) оперативных
включений и отключений электрических цепей, а также для отключений при воз-
никновении в сети к. з.
Выключатели АВМУ используются для комплектации рудничных автомати-
ческих выключателей серии АФВ и устанавливаются в цепях с номинальным
напряжением 660 В, частоты 50 Гц.
Технические данные выключателя АВМУ
Номинальное напряжение главной цепи, В.......................... 660
Номинальная частота, Гц ........................................ 50
Номинальный ток выключателя (определяется номинальным током
максимальных расцепителей), А .................................. До 630
Номинальный ток максимальных расцепителей тока, А ................ 200,	400, 630
Уставки по току срабатывания (А) максимальных расцепителей при
номинальном токе:
200 А............................................................. 300;	450;	600
400 А........................................................... 600;	900;	1200
630 А ..........................................................1000;	1500;	2000
Допускаемые отклонения токов срабатывания от уставки, % . . . .	±10
Номинальное напряжение главной цепи, контрольных катушек и не-
зависимого расцепителя, В ......................................... 380	или 660
Напряжение срабатывания независимого расцепителя, % номиналь-
ного ........................................................... 45—110
Предельная коммутационная способность, кА (действующее значение):
при номинальном напряжении	380	В	и	cos	(р	—	0,35................ 18
при номинальном напряжении	660	В	и	cos	(р	=	0,5.................... 10
Электродинамическая стойкость,	кА	..................................... 42
Термическая стойкость, А2*с..................................... 32,4-10е
Допускаемая механическая износостойкость выключателя без тока в
главной цепи, циклов ВО......................................... 10 000
в том числе отключений независимым расцепителем, циклов . .	6300
Климатическое исполнение и категория размещения по
ГОСТ 15150—69 .................................................. У5
23.4.	Автоматические выключатели серии АВМ
Выключатели АВМ применяются в цепях переменного тока напряжением
до 500 В частоты 50 Гц и в цепях постоянного тока напряжением до 440 В при тем-
пературе окружающего воздуха от —40 до +40 °C и относительной влажности
не более 90 % при температуре 20 °C.
Таблица 23.9
Технические данные выключателей АВМ
Выключатель	Номиналь- ный ток, А	Исполнение	
		по виду максимального расцепителя тока	по виду применения
АВМ-4Н АВМ-4С АВМ-4НВ АВМ-4СВ	400	Неселективный Селективный Неселективный Селективный	Стационарный Выдвижной
АВМ-ЮН АВМ-ЮС АВМ-ЮНВ АВМ-ЮСВ	юоо 750	Неселективный Селективный Неселективный Селективный	Стационарный Выдвижной
АВМ-15Н АВМ-15С АВМ-15НВ АВМ-ЮСВ	1500 1150	Неселективный Селективный Неселективный Селективный	Стационарный Выдвижной
АВМ-20Н АВМ-20С АВМ-20НВ АВМ-20СВ	2000 1500	Неселективный Селективный Неселективный Селективный	Стационарный Выдвижной
305
23.5.	Автоматические выключатели серии АЕ20
Выключатели АЕ20 общего назначения применяются в цепях напряжением
до 660 В переменного тока частоты 50 или 400 Гц и до 220 В постоянного тока для
защиты электрических цепей от перегрузок и токов к. з., для защиты, пуска и
остановки асинхронных электродвигателей с короткозамкнутым ротором, а также
для оперативных включений и отключений указанных цепей с частотой до 30 вклю-
чений в час.
Климатические исполнения УЗ и ХЛ4, а в оболочках IP54 — У1 и ХЛ2.
Выключатели АЕ20 изготовляются на номинальные токи 10 А (АЕ2010),
16 А (АЕ2020), 25 А (АЕ2030), 63 А (АЕ2040) и 100 А (АЕ2050).
Выключатели различают:
по числу полюсов — однополюсные, двухполюсные, трехполюсные, четы-
рехполюсные;
по виду максимальных расцепителей тока — без расцепителей, с электро-
магнитным расцепителем, с электромагнитным и тепловым (комбинированным)
расцепителем;
по виду дополнительных расцепителей — без дополнительных расцепителей,
с независимым расцепителем, минимальным расцепителем напряжения, незави-
симым и минимальным расцепителями.
Независимые расцепители изготовляются на номинальные напряжения
24, 36, ПО, 127, 220 и 380 В переменного тока частоты 50 или 400 Гц и на 24, 36,
НО и 220 В постоянного тока.
Минимальные расцепители напряжения выпускаются на номинальные на-
пряжения 127, 220, 380 и 660 В переменного тока частоты 50 или 400 Гц и на 48,
ПО и 220 В постоянного тока.
Номинальные токи максимальных расцепителей выбирают из ряда, приве-
денного в табл. 23.10.
Таблица 23.10
Номинальные токи максимальных расцепителей тока
Выклю- чатель	Номиналь- ный ток выключа- теля, А	Номинальные токи максимальных расцепителей, А
АЕ2010	10	0,32; 0,4; 0,5; 0,6; 0,8; 1,0; 1,25; 1,6; 2,0; 2,5; 3,2; 4; 5; 6,3; 8; 10
АЕ2020	16	0,32; 0,4; 0,5; 0,6; 0,8; 1,0; 1,25; 1,6; 2,0; 2,5; 3,2; 4; 5; 6,3; 8; 10; 12,5; 16
АЕ2030	25	0,6; 0,8; 1,0; 1,25; 1,6; 2,0; 2,5; 3,2; 4; 5; 6,3; 8; 10; 12,5; 16; 20; 25
АЕ2040	63	10; 12,5; 16; 20; 25; 32; 40; 50; 63; 80; 100
АЕ2050	100	16; 20; 25; 32; 40; 50; 63; 80; 100
306
23.6.	Автоматические выключатели серии АК63
Выключатели АК63 предназначены для отключения при перегрузках и к. з.
электрических цепей напряжением постоянного тока до 240 В или переменного
тока до 500 В частоты 50 Гц, оперативных включений и отключений (до 6 в час)
этих цепей (в том числе асинхронных электродвигателей). Выпускаются двух-
полюсные АК63-2МГ и АК63-2М и трехполюсные АК63-ЗМГ и AK63-3M выклю-
чатели.
Техническая характеристика автоматических^выключателей АК63
переменного тока
Номинальный ток, А ...............
Номинальное напряжение, В . . . .
Частота, Гц.......................
Число полюсов ....................
Вид максимального расцепителя:
в зоне перегрузки
АК63-2МГ (АК63-ЗМГ)
63
500
50
2 (3)
АК63-2М (AKG3-3M)
63
500
50
2 (3)
в зоне к. з.....................
Диапазон номинальных токов расце-
пителей, А ........................
Уставка срабатывания расцепителя
///ном:
в зоне перегрузки ...............
в зоне к. з......................
Предельная коммутационная способ-
ность при цикле О —П—ВО —П—ВО,
кА ................................
Износостойкость, циклов ВО:
общая............................
коммутационная ..................
Масса, кг ........................
Электромагнитный с за-	—
медлением срабатывания
Электромагнитный
0,63-63	0,63 — 63
1,2	—
14	3; 14
6	6
25 000	25	000
6 300	6	300
1,2(1,5)	1,2(1,5)
23.7.	Автоматические выключатели ВА13-18
Трехполюсные выключатели ВА13-18 предназначены для встройки во взрыво
безопасные пусковые и осветительные агрегаты, применяемые в электроустанов-
ках напряжением 1140 В.
Техническая характеристика выключателя ВА13-18
Номинальный ток, А	............................................... 5
Номинальное напряжение,	В.......................................... 1140
Частота сети, Гц..................................................... 50
Номинальный режим	работы......................................Продолжитель-
ный
Предельная коммутационная способность (действующее значение тока
к. з.) в цикле О—П —ВО — П—ВО (бестоковая пауза 3 мин) при воз-
вращающемся напряжении 1250 В и коэффициенте мощности 0,3 +
+ 0,05, кА..................................................... 1,5
Износостойкость, циклов ВО:
общая ....................................................... 25 000
коммутационная............................................... 20 000
Частота оперативных включений и отключений в час............... До 6
Номинальная уставка тока срабатывания максимального расцепите-
ля, А............................................................. 22	или 35
Номинальное напряжение переменного тока независимого расцепите-
ля, В................................................................ 36
Габаритные размеры	(высота X глубина X ширина),мм............... 157X88X122
Масса, кг............................................................ 1,7
23.8.	Предохранители ПР-2
Предохранители ПР-2 с закрытой разборной плавкой вставкой предназна-
чены для защиты электроустановок при перегрузках и к. з. в цепях переменного
тока напряжением до 500 В частоты 50 Гц и в цепях постоянного тока напряже-
нием до 440 В.
Климатическое исполнение и категория размещения У4, ХЛ4
(ГОСТ 15150—69).
307
Таблица 23.11
Технические данные предохранителей ПР-2
Номинальный ток, А		Номинальное напряже- ние, В		Предельная отклю- чающая способ- ность (кА) при пере- менном токе и cos ф — 0,4 (действующее значение)
основания предохра- нителя	плавких вставок	предохра- нителя	электри- ческой цепи	
15	6; 10; 15	220	220 380	1,2 0,8
	6; 10; 15	500	380 500	8 7
60	15; 20; 25	220	220 380	1,8 1,8
	35; 45; 60	500	380 500	4,5 3,5
100	60; 80	220	220 380	11 6
	100	500	380 500	11 10
200	100; 125; 160	220	220 380	11 6
	200	500	380 500	11 10
350	200; 225; 260; 300	220	220 380	11 6
	350	500	380 500	13 И
600	350; 430	220	220 380	15 13
	500; 600	500	380 500	23 20
1000	600; 700	220	220 380	15 15
	850; 1000	500	380 500	20 20
Примечание. Предельная отключающая способность при постоянном токе
3/Ном тока плавкой вставки.
308
23.9.	Предохранители НПН2-60
Предохранители НПН2-60 с неразборной плавкой вставкой с наполнителем
предназначены для защиты от перегрузок и к. з. электрооборудования и сетей
на номинальное напряжение до 380 В переменного тока частоты 50 Гц с номиналь-
ными токами от 6 до 63 А.
Климатическое исполнение и категория размещения предохранителей
НПН2-60 —УЗ, ХЛ4.
Техническая характеристика предохранителей НПН2-60
Номинальный ток основания, А ................................... 63
Номинальное напряжение, В........................................ До	380
Номинальные токи плавких вставок, А	........6; 10; 16; 20; 25;
32; 40; 63
Предельная коммутационная способность в цепи переменного тока,
кА (действующее значение)....................................... 10
23.10.	Предохранители ПН-2 и ПНБ-2
Таблица 23.12
Технические данные предохранителей ПН-2 и ПНБ-2
Предо-	Номинальное напряжение, В		Номи- нальный ток	Номинальные токи	Предельная отклю- чающая способ- ность, кА (дей- ствующее значение) при напряжении	
храни- тель	посто- янного тока	пере- менного тока	предо- храни- теля, А	плавких вставок, А	посто- янного тока до 400 В	перемен- ного тока до 500 В
			100	30; 40; 50; 60; 80; 100	25	50
			250	80; 100; 120; 150; 200; 250	25	40
ПН-2	400	500	400	200; 250; 300; 350; 400	—	25
			600	300; 400; 500; 600	—	25
			1000	500; 600; 750; 800; 1000	—	10
ПНБ-2	400	380	40	40	50	10
			60	60	50	10
			100	100	50	10
			150	150	50	10
			200	200	50	10
			300	250; 300	50	10
			400	400	—	—
			600	600		
309
23.11.	Плавкие предохранители ПП11
Предохранители ПП11 предназначены для встройки в рудничную электри-
ческую аппаратуру на напряжение 1140 В.
Техническая характеристика плавкого предохранителя ПИ 11
Номинальный ток основания предохранителя, А ............... 20
Номинальное напряжение, В..................................	1140
Частота сети, Гц..................................  .	. . .	50
Номинальный режим работы ..................................Продолжительный
Срок службы при протекании номинального тока, ч............ 16 000
Номинальный ток плавкой вставки, А .........................3,2;	6,3; 10; 16; 20
Габаритные размеры, мм.............................	170X38X41
Масса, кг ................................................. 0,09
Предохранители ППИ имеют сигнализацию о перегорании плавкой вставки
с указателем срабатывания, бойком и контактом вспомогательной цепи. Они могут
изготовляться и без контакта вспомогательной цепи.
24.	КОНТАКТОРЫ
24.1.	Контакторы серии КТ 6000
Технические данные контакторов серии КТ 6000 приведены в табл. 24.1.
•Таблица 24.1
Технические данные контакторов серии КТ 6000
Контактор	Номинальное на- пряжение, В	Номинальный ток, А	Коммутацион- ная износостой- кость, млн. циклов ВО в категории при- менения		Механическая из- носостойкость, млн. циклов ВО	Габаритные размеры, мм	Масса, кг
			АС-3	АС-4			
кт 6003А	660	63	0,5		10	380x315x213	8,2
КТ 6023А	660	160	0,5		10	480X252x215	20
КТ 6033А	660	250	0,5		10	480x287x250	23
КТ 6043А	660	400	0,5		5	580X343X314	61
КТ 6043АР	660	400	1 *	о [ ***	2,5	580x383x337	52
КТ 6043БР	1140	400	0,5 **	0^5 ***	2,5	580x530x345	58
* При номинальном токе 320 А.
** При номинальном токе 250 А.
**♦ При номинальном рабочем токе, составляющем 0,4 номинального.
Примечание. Предельная отключающая способность контактора КТ 6043АР
при напряжении 660 В составляет 4800 А, а контактора КТ 6043БР при 1140 В — 3200 А.
Контактор КТ 6043БР показан на рис. 24.1. Все элементы контакторов
КТ 6000 монтируются на стальной рейке 7. Подвижная система — поворотного
типа. Якорь электромагнита и подвижные контакты установлены на изоляцион-
ном валу 9, вращающемся в подшипниках, которые закреплены на рейке с по-
мощью кронштейнов 8. Неподвижные контакты размещаются на трех изоляцион-
ных колодках, крепящихся болтами к рейке 7. На рейке смонтирован в виде
отдельного блока набор вспомогательных контактов 5, которые переключаются
310
кронштейном, закрепленным на валу 9. К рейке с помощью болтов крепится также
ярмо магнитопровода, на верхнем керне которого устанавливается катушка 1
электромагнита. В пазу этого керна закреплен короткозамкнутый виток, препят-
ствующий вибрации якоря электромагнита при питании его катушки переменным
током.
Конструкция других контакторов серии КТ 6000 аналогична.
Для встройки в оболочки взрывозащищенного электрооборудования пред-
назначены контакторы с индексом Р: КТ 6043АР, КТ 6043БР, применяемые
соответственно во взрывобезопасных пускателях ПВИ-320 и ПВ-250-1140. Эти
контакторы имеют изоляционные детали из дугостойкой пластмассы и керамиче-
ские дугогасительные камеры с пламегасителями, ограничивающими выброс
дуги в оболочку.
Контактор КТ 6043БР отличается от КТ 6043АР тем, что для повышения
эффективности дугогашения и, следовательно, его работоспособности при повы-
шенном напряжении часть дугового промежутка зашунтирована диодами
(рис. 24.2). Для этого в дугогасительную камеру введен дополнительный рог 3.
К нему и к контакту, связанному с подвижным контактом 2, присоединены диоды
Рис. 24.1. Контактор КТ
6043БР
Рис. 24.2. Принципиаль-
ная электрическая схема
главной цепи контактора
КТ 6043БР
V/, V2. В полупериод, когда ток через контакты проходит в направлении, совпа-
дающем с проводящим направлением диодов, дуга горит лишь между дополни-
тельным рогом 8 и неподвижным контактом /, а в промежутке между рогом 3
и подвижным контактом 2 она не горит, так как промежуток зашунтирован дио-
дами VI, V2. При изменении направления тока в цепи контактов дуга, как пра-
вило, повторно не загорается в связи с тем, что электрическая прочность воздуш-
ного промежутка между рогом 3 и контактом 2 оказывается достаточно высокой.
Блоки диодов 3 (см. рис. 24.1) смонтированы на скобе 2 и присоединены
к контактам и дополнительным рогам проводами 4, Чтобы дуга, образовыва-
ющаяся при размыкании контактором силовой цепи, не могла касаться стенки
оболочки пускателя и, следовательно, чтобы не сработал аппарат защиты от тока
утечки, все три дугогасительные камеры контактора КТ 6043БР накрываются
изоляционной крышкой 6. Между дугогасительными камерами различных полю-
сов устанавливаются изоляционные перегородки 10, 11, препятствующие сопри-
косновению дуг в соседних полюсах контакторов и возникновению в результате
этого дугового к. з. на контактах контактора.
Катушки электромагнитов контакторов КТ 6043АР питаются непосредственно
от сети выпрямленным однополупериодным выпрямителем током с шунтирова-
нием катушки во второй полупериод дополнительным диодом.
Катушки электромагнитов контакторов КТ 6043БР питаются выпрямленным
Двухполупериодным (мостовым) выпрямителем током от источника переменного
311
напряжения 380 В. Обмоточные данные катушек электромагнитов контакторов
КТ 6043АР, КТ 6043БР приведены ниже.
КТ 6043АР
КТ 6043БР
Число витков.................................................. 2200	2000
Марка провода..........................................’	ПЭТВ ПЭТВ
Диаметр провода, мм........................................... 0,62	0.62
Сопротивление катушки	постоянному току, Ом .................. 40	40
Контакторы предназначены для работы при следующих условиях: высота
над уровнем моря не более 1000 м; температура окружающей среды при эксплуа-
тации от —40 до +45 °C; верхнее значение относительной влажности воздуха
98 % при 35 °C без конденсации влаги; вибрация мест крепления с частотой
1—25 Гц при ускорении до 0,7g; отклонение плоскости крепления от вертикаль-
ного положения не более 15° в любую сторону; изменение напряжения на катушке
электромагнита в пределах 85—110% номинального.
Для обеспечения нормальной работы контакторов КТ 6043АР и КТ 6043БР
необходимо, чтобы растворы, провалы, начальные и конечные нажатия главных
контактов соответствовали значениям, приведенным ниже, а неодновременность
касания главных контактов была не более 0,5 мм.
Нажатие на один главный контакт, Н:
в месте касания
начальное ........................................................... 53,9
конечное........................................................... 107,8
в месте замера
начальное .................................................. 61,74 — 64,68
конечное............................................................117,6—141,1
Раствор главных контактов, мм.......................................... 12,5
Провал главных контактов, мм ............................................ 3,7	— 4,0
Схема замера параметров контактной системы приведена на рис. 24.3.
Раствор К контактов регулируют поворотом четырехгранного бруска 1
вокруг его оси. Брусок / служит упором для якоря магнитной системы в отключен -
Рис. 24.3. Схема замеров параметров
контактной системы контакторов
КТ 6043АР, КТ 6043БР
ном положении контактора. Расстоя-
ние от оси до разных граней бруска /
различное. Вращением бруска 1 изме-
няют раствор магнитной системы, а
следовательно и раствор контактов
(как главных, так и вспомогательных).
Провал Л регулируют винтом 4,
с помощью которого изменяется поло-
жение подвижного контакта.
Проверку начального нажатия
производят при разомкнутых кон-
тактах. Для этого между держателем 5
и регулировочным винтом 4 вклады-
вают тонкую бумажную полоску.
Затем оттягивают через динамометр
главный контакт, увеличивая усилие
до тех пор, пока винт 4 не оторвется
от держателя 5. Это положение опре-
деляют по моменту, когда указанную
выше полоску бумаги можно свободно
вынуть. По показанию динамометра
в этот момент определяют начальное
нажатие на контакт. Регулируют это нажатие гайкой 2, изменяющей сжатие
пружины 3. После регулировки положение гайки 2 должно быть зафиксировано
контргайкой.
Для определения конечного нажатия на контактах между подвижным и
неподвижным контактом необходимо вложить бумажную полоску и включить
контактор. В остальном конечное нажатие определяется так же, как и начальное.
Конечное нажатие главных контактов контакторов КТ 6043АР, КТ 6043БР не
регулируется. Если это нажатие не соответствует указанным выше значениям.
312
необходимо заменить пружину <9, заново произвести регулировку начального
нажатия контактов, после чего повторно замерить их конечное нажатие.
Параметры вспомогательных контактов контакторов выставляются на за-
воде-изготовителе и в условиях эксплуатации не регулируются.
24.2.	Контакторы серии КТ-7000
Контакторы КТ-7000 выпускаются для применения в электроустановках
общего назначения. Модификация контакторов с индексом «У» (угольный) спе-
циально предназначена для применения в оболочках взрывобезопасных аппаратов.
Техническая характеристика контакторов
КТ-7000
Номинальное напряжение, В............................
Номинальный ток, А ..................................
Коммутационная способность при cos ср = 0,6 ± 0,05, А:
включающая (амплитудное значение)....................
отключающая (действующее значение) ................
Коммутационная износостойкость, млн. циклов ВО, в кате-
гории применения:
КТ-7013
(КТ-7023)
380
100 (160)
КТ-7013У
(КТ-7023У)
660
63 (125)
2700 (4600)
1500 (2500)
Механическая износостойкость, млн циклов ВО	. . . .
Стойкость при сквозных токах (А) при испытании:
одной полуволной тока (амплитудное значение) . . . .
в течение 0,1 с .......................................
Габаритные размеры, мм..................................
Масса, кг...............................................
0,5	0,6
0,06
5	5
—	2700 (4600)
—	1500 (2500)
380Х213Х 177
7,4
Контакторы серии КТ-7000 предназначены для работы при следующих усло-
виях: высота над уровнем моря не более 1000 м; температура окружающей среды
от —40 до +45 °C; относительная влажность окружающего воздуха не более
90 % при 20 °C и не более 50 % при 40 °C, для КТ-7013У, КТ-7023У — 98 %
Рис. 24.4. Контактор КТ-7000
при 35 °C без конденсации влаги; вибрация мест крепления с частотой до 25 Гц
при ускорении не более 0,7g; отклонение плоскости крепления от вертикального
положения не более 5° в любую сторону, для КТ-701 ЗУ, КТ-7023У — не более
15°; изменение напряжения на катушке электромагнита в пределах 85—110%
номинального.
Контакторы КТ-7000 (рис. 24.4) имеют конструкцию поворотного (клапан-
ного) типа. Все элементы контактора смонтированы на стальной рейке. На этой
рейке закреплены три изоляционные колодки с установленными в их верхней
части неподвижными контактами и шинами для присоединения подводящих про-
водов. На нижних частях колодок имеются болты для подключения отходящих
к нагрузке проводов и для гибких связей этих болтов с подвижными контактами.
Подвижные контакты закреплены на изоляционном валу, вращающемся в под-
шипниках, которые установлены в скобах, смонтированных на рейке. Подвижные
313
Рис. 24.5. Схема замеров пара-
метров контактной системы
контакторов
'й неподвижные контакты находятся внутри трех дугогжительных камер №
асбоцемента. В камерах расположены стальные медненные пластины деиониой
дугогасительной решетки. Три дугогасительные камеры соединены механически
между собой в единый блок, надеваемый на главные контакты. На рейке закреп-
лено также ярмо электромагнита с насаженной на его керн катушкой. Якорь
укреплен на изоляционном валу с подвижными контактами. Поэтому при подаче
напряжения на катушку электромагнита якорь притягивается к ярму, и вал
с подвижными контактами вращается, что
приводит к замыканию подвижных и не-
подвижных контактов.
На Рейке смонтирован также блок вспо-
_________LLldfl	г могательных контактов, а на валу кронш-
L 7	?кон тейн» К0Т°РЬ1Й ПРИ повороте вала, когда
S	-------контактор включается, поднимает тягу с мо-
стиками вспомогательных контактов, вклю-
чая замыкающие и отключая размыкающие
контакты.
На верхнем керне ярма магнитопровода
электромагнита имеется паз, в котором за-
креплен короткозамкнутый латунный виток,
охватывающий часть керна. Этот виток
сдвигает по фазе магнитный поток в охваты-
ваемой им части керна по отношению к
магнитному потоку в остальной части керна.
Поэтому при переходе через нуль мгновенного
значения магнитного потока в основной части
керна магнитный поток во всем керне и тяговое
усилие электромагнита не снижаются до нуля.
Это предотвращает сильное гудение магнитной
системы электромагнита контактора при пи-
тании его катушки переменным током.
Контакторы КТ-7000 выпускаются на следующие номинальные действующие
значения напряжения питания электромагнитов при частоте питающего напря-
жения 50 Гц: 110, 127, 220, 380, 500 В (для КТ-7000У также на 660 В), при частоте
питающего напряжения 60 Гц: ПО, 220, 380, 440 В. Ниже приведены обмоточные
данные катушек электромагнитов контакторов КТ-7013, КТ-7023 на напряжение
380 и КТ-7013У, КТ-7023У на напряжение 380 и 660 В.
Марка провода .......................................
Диаметр провода (мм) при напряжении:
380 В...............................................
660 В...............................................
Число витков при напряжении:
380 В...............................................
660 В.............................................
Электрическое сопротивление (Ом) при напряжении:
380 В..................................................
660 В...............................................
КТ-7013, КТ-7023	КТ-7013У, КТ-7023У
ПЭВ-2	ПЭВ-2
0,23	0,27
—	0,2
3520±20	2470
—	4290
130
450
Неодновременность касания главных контактов должна быть не более 0,3 мм.
Растворы, провалы и нажатия главных контактов должны соответствовать
значениям, приведенным ниже.				
	КТ-7013	КТ-7023	КТ-7013У	КТ-7023У
Нажатие на контактах, Н: начальное 		. .	14,7—15,7	14,7—15,7	14,7 — 15,7	14,7 — 15,7
конечное 		. .	17,6 — 21,6	17,6 — 21,6	17,6 — 21,6	17,6 — 21,6
Раствор контактов, мм	. .	7,5-8,5	7,5 —8,5	7,5 —8,5	7,5—8,5
Провал контактов, мм . .	. .	1,7 — 2	1,7-2	1,7 — 2	1,7—2
На рис. 24.5 показана схема замеров параметров контактной системы кон
такторов.
314
Так как значение провала замерить затруднительно, то проверяют зазор д,
контролирующий провал контактов.
Для проверки начального нажатия между регулировочным винтом и его
опорой на валу необходимо проложить поноску тонкой бумаги. Затем на подвиж-
ный контакт надеть петлю из проволоки или нитки, зацепить за нее динамометр
и тянуть его до момента, когда бумажная полоска начнет двигаться. Показание
динамометра в этот момент соответствует начальному нажатию на контакте.
При замере конечного нажатия полоску бумаги вставляют между подвиж-
ным и неподвижным контактами и включают контактор. Плавно увеличивая
усилие на динамометре, определяют его показания в момент, когда полоска бумаги
начнет двигаться. Эти показания соответствуют конечному нажатию на кон-
тактах.
24.3.	Контакторы серии КТ-7100У
Контакторы КТ-7100У предназначены для применения в оболочках взрыво-
безопасных аппаратов.
Техническая характеристика контакторов КТ-7100У
КТ-7113У КТ-7123У
Номинальное напряжение, В...................................
Номинальный ток, А..........................................
Коммутационная способность, А:
включающая (амплитудное значение) ........................
отключающая (действующее значение)........................
Коммутационная износостойкость, млн. циклов ВО, в категории при
менения:
660
125
2700	4600
1500	2500
Механическая износостойкость, млн. циклов ВО ...................
Стойкость при сквозных токах (А) при испытании:
одной полуволной тока (амплитудное значение) .................
в течение 0,1 с ..............................................
Масса, кг.......................................................
1
0,2	0,18
3
4000	5000
3200	4000
7,4
Контакторы серии КТ-7100У предназначены для работы при условиях,
аналогичных условиям применения контакторов КТ 6043АР, но они допускают
отклонение плоскости крепления от вертикального положения не более 30°
в любую сторону.
Контакторы имеют два или три замыкающих и два или три размыкающих
вспомогательных контакта со следующими параметрами.
Наибольшее напряжение, В ........................................... 660
Наибольший длительный ток, А ........................................ 10
Коммутационная способность, А:
включающая при 660 В ................................................ 20
то же, при 380 В ................................................. 50
отключающая при 660 В.............................................. 3
то же, при 380 В .................................................. 5
Конструкция контакторов КТ-7100У (рис. 24.6) аналогична конструкции
контакторов КТ-7000.
В отличие от контакторов КТ-7000 дугогасительные системы контакторов
КТ-7100У имеют узкощелевые дугогасительные камеры из пластмассы ДО-2
и катушки магнитного дутья, расположенные в этих камерах. Эти катушки пред-
назначены для создания силы, перемещающей дугу в дугогасительные камеры.
Чтобы снизить зону ионизации, на выходе из камер установлены пламегасители
в виде витых пружин. Для повышения надежности электромагнитов их катушки
опрессовываются пластмассой, что исключает доступ к проводам обмоток агрес-
сивной шахтной атмосферы.
Блок вспомогательных контактов закреплен на рейке сзади контактора,
что позволило уменьшить длину контакторов и диаметр взрывонепроницаемых
оболочек, в которые встраиваются контакторы КТ-7100У.
315
Контакторы выпускаются с обмотками электромагнитов, рассчитанными
для работы при номинальных действующих значениях напряжения питания 127,
220, 230, 240, 380, 400, 415, 440, 500, 550, 660 В при частоте питающего напряже-
ния 50 Гц.
Обмоточные данные катушек электромагнитов контакторов на напряжения
380 и 660 В приведены ниже.
380В	660В
Марка провода..................................................... ПЭТВ	ПЭТВ
Диаметр провода, мм............................................... 0,28	0,224
Число витков.............................................  .	. 2210±20 3840±20
Электрическое сопротивление,	Ом.................................. 104	294
Неодновременность касания главных контактов должна быть не более 0,5 мм.
Растворы, провалы и нажатия главных контактов должны соответствовать
значениям, приведенным ниже.
кт-7113У КТ-7123У
Нажатие на контактах, Н:
начальное.................................................... 15—16	15—16
конечное................................................... 18 — 22	18—22
Раствор контактов, мм........................................7,5 —8,5	7,5 —8,5
Провал контактов, мм ........................................ 1,7 — 2	1,7 — 2
Методика проверки параметров для контакторов КТ-7100У такая же, как
для контакторов КТ-7000У (см. 24.2).
24.4.	Контакторы серии КТУ
Контакторы предназначены для работы при условиях, аналогичных усло-
виям применения контакторов КТ-7100У.
Техническая характеристика контакторов серии КТУ
КТУ-2А КТУ-4А,
КТУ-4Б
Номинальное напряжение, В......................................... 660
Номинальный ток, А.............................................. 63	250
Коммутационная способность, А:
включающая (амплитудное значение) ............................. 2700	7000
отключающая (действующее значение)........................... 1500	4000
Коммутационная износостойкость, млн. циклов ВО, в категории
применения:
АС-3
ас-4 ;	0,12	0,14
316
Механическая износостойкость, млн. циклов ВО......................... 3
Стойкость при сквозных токах (А) при испытании:
одной полуволной тока (амплитудное значение)................ 4 000	10 000
в течение 1с ............................................... 1430	2 950
Коммутационная способность вспомогательных контактов, А:
при напряжении 660 В частотой 50 Гц
включающая...................................................... 40	20
отключающая ...........................................’	6
при постоянном и выпрямленном токе в сети 36, 110 и 220 В соот-
ветственно ................................................. 2,5;	1 и 0,5
Масса, кг...................................................... 6,9	25,5
Контакторы КТУ-4Б обеспечивают четкое включение при снижении напря-
жения питания в момент замыкания главных контактов до 60 % номинального.
Контактор КТУ-2А показан на рис. 24.7,
Рис. 24.7. Контактор КТУ-2А:
1 — корпус; 2 — винты крепления неподвижных контактов; 3 — дугогасительные рога*
4 — пластины деионной решетки; 5 — траверса для крепления подвижных контактов»
6 — тяга вспомогательных контактов; 7, 8 — контакты неподвижные; 9 — крышка
дуго гасительных камер; 10 — ярмо магнитопровода; 11 — крышка электромагнита;
12 — пружина; 13 — зажим; 14 — винт крепления крышки дугогасительных камер;
15 — винт крепления крышки электромагнита; 16 — винт крепления блока вспомога-
тельных контактов; 17 — винт для присоединения вспомогательного контакта; 18 —
контакт катушки электромагнита; 19 — отверстие для крепления когтактора
Подвижная система контактора — прямоходовая, приводимая в движение
якорем электромагнита, ярмо которого с надетой на средний стержень катушкой
закрепляется в пластмассовохМ корпусе. Для этого в корпусе имеются направля-
ющие, в которые входят пазы на ярме магнитопровода. Чтобы смягчить удар
якоря об ярмо и обеспечить самоустановку электромагнита при включении кон-
317
тактора, между тыльной стороной ярма и корпусом контактора установлена
пружина.
В якоре имеется отверстие, в которое вставляется валик, соединяющий
механически якорь с пластмассовой траверсой. В траверсу впрессованы стальные
желоба, служащие обоймами для шариков. Эти шарики снижают трение траверсы
о крышку, закрывающую подвижную часть привода контактора. На крышке
имеются четыре винта, с помощью которых она крепится к корпусу контактора.
В пазы траверсы вставляется пластмассовый конта кто держатель. К нему
с помощью регулировочных винтов крепятся подвижные мостиковые контакты.
Рис. 24.8. Контактор КТУ-4А:
1 — корпус; 2 — контакт неподвижный; 3 — рог дугогасительный; 4 — пластинка деион-
ной решетки; 5 — шариковая опора; 6 — тяга вспомогательных контактов; 7 — кон-
такт; 8 — крышка; 9 — ярмо магнитопровода; 10 — крышка электромагнита; 11 —
катушка; 12 — якорь электромагнита; 13 — валик; 14 — обойма; 15 — прорезь для
установки валика; 16 — пружина; 17 — втулка; 18 — болты для присоединения к сети;
19 — камера дугогасительная; 20 — винт для крепления блока вспомогательных кон-
тактов; 21 — винт для присоединения вспомогательного контакта; 22 — рог дугогаси-
тельный
Нажатия на контактах обеспечиваются пружинами, установленными между
подвижными контактами и втулками, упирающимися в рейку. Между контактами
и рейкой укреплены дугогасительные рога. Они состоят из стальных омедненных
треугольных пластин, соединенных заклепками.
Каждый неподвижный контакт с дугогасительным рогом и соответствующая
ему часть мостика подвижного контакта и дугогасительного рога размещены
в отдельных дугогасительных камерах. Камера состоит из двух керамических
щек, между которыми в пазы, имеющиеся на внутренних стенках щек, вставлены
стальные омедненные пластины деионной решетки. Керамические щеки дугога-
сительной камеры соединяются между собой пластинчатой пружиной. Одна
дугогасительная камера каждого полюса контактора вставляется в корпус кон-
тактора, а вторая — в пластмассовую крышку. Эта крышка плотно прижимается
и крепится к корпусу контактора винтами.
Две группы вспомогательных контактов крепятся в корпусах и монтируются
на корпусе контактора слева и справа от крышки, закрывающей подвижную
систему. В корпусе имеются четыре неподвижных и два подвижных мостиковых
318
контакта, которые вставлены в прорези пластмассовой тяги. Между мостиком и
стенкой прорези установлены пружины, создающие нажатия на контакты. Верх-
ний конец тяги имеет направляющие, которые входят при сборке контактора
в пазы траверсы. Таким образом, группа вспомогательных контактов содержит
по два контакта, каждый из которых может быть собран как замыкающий или
как размыкающий. Кроме того, в контакторе имеются также два замыкающих
вспомогательных контакта, цепи которых выведены на зажимы, расположенные
внизу корпуса контактора. Их подвижные контакты закреплены по одному на
левой и правой частях траверсы, а неподвижные — на корпусе контактора под
траверсой.
Контакторы КТУ-4А, КТУ-4Б (рис. 24.8) аналогичны по конструкции
контактору КТУ-2А. Основным их отличием является то, что в каждом полюсе
главной цепи установлены по два контакта, включенных параллельно друг
другу. Для этого на неподвижных контактах каждого полюса имеются две ме-
таллокерамические напайки, с которыми контактируют два подвижных мостико-
вых контакта, смонтированные на контактной рейке.
Ярмо электромагнита контакторов КТУ-4А, КТУ-4Б имеет П-образную
форму. На каждом стержне надет каркас с катушкой. Катушки соединяются
последовательно и согласно, т. е. так, чтобы магнитные потоки в магнитопро-
воде, создаваемые токами в катушках, были направлены согласно. Якорь электро-
магнита — плоский.
Таким образом, особенностью контакторов серии КТУ является гашение дуги
в замкнутых объемах дугогасительных камер с затрудненным выбросом продук-
тов горения электрической дуги в атмосферу. Электрическая дуга непосредственно
в атмосферу не выбрасывается. Это дает возможность встраивать контакторы серии
КТУ во взрывонепроницаемые оболочки, не увеличивая расстояния от контак-
тора до стенок оболочек, как при использовании контакторов с выбросом дуги
в атмосферу. Кроме того, рассмотренная особенность системы дугогашения кон-
такторов серии КТУ позволяет резко снизить концентрацию образовавшихся
под действием электрической дуги окислов азота в оболочках взрывобезопасных
аппаратов и в результате резко увеличить надежность их работы.
Контакторы КТУ-4А и КТУ-4Б отличаются только тем, что электромагниты
контакторов КТУ-4А питаются переменным током, а КТУ-4Б — выпрямленным.
Ниже приведены данные включающих катушек контакторов серии КТУ.
Номинальное напряжение, В:
при 50 Гц ..............
КТУ-2А
КТУ-4А
КТУ-4Б
при 60 Гц
при питании катушки выпрямленным на-
пряжением ........................
Обмоточные данные катушки 1 при питании их
напряжением 660 В (для КТУ-2А и КТУ-4А)
марка провода
диаметр провода, мм
число витков . . .
электрическое сопротивление, Ом
36; 127; 220;
380; 400;
415; 440;
500; 660
220; 230;
380; 400;
415; 440;
500; 550
127; 220;
380; 400;
415; 440;
500; 550;
660
220; 230,
400; 440;
500; 550
380 (на
входе вы-
прямителя)
0,21
3380
300±=20
ПЭТВ
0,69
660
7,5±=0,4
0,29
4000
257 ± 1 0
1 Для КТУ-4А и КТУ-4Б данные приведены для одной катушки.
Неодновременность касания главных контактов должна быть не более 0,5 мм.
Растворы, провалы и нажатия главных контактов должны соответствовать
значениям, приведенным ниже.
Нажатие на один мостик главных контактов, Н:
начальное .....................................
конечное ...............
КТУ-2А КТУ-4А, КТУ-4Б
Раствор контактов, мм
Провал контактов, мм
12,2-17,1
20,4 — 24,3
7,2-8,5
4,5-5,8
24,5±=2,45
31,85±=3,2
8 ±=0,5
5 ±=0,5
319
Проверку растворов и провалов контактов необходимо проводить с помощью
омметра и штангенциркуля в следующем порядке:
зажимы омметра присоединяют к выводам главных контактов контактора;
с помощью штангенциркуля определяют положение подвижной системы
относительно какой-либо точки корпуса контактора;
поднимая рукой подвижную систему, по показаниям омметра фиксируют
положение, в котором замыкаются главные контакты, и штангенциркулем заме-
ряют расстояние до подвижной системы от выбранной точки корпуса контактора.
Разность между этим и предыдущим замерами равна раствору главных контактов
контактора;
поднимая далее подвижную систему контактора до соприкосновения якоря
магнитной системы с ярмом, замеряют расстояние до подвижной системы от вы-
бранной точки корпуса контактора. Разность между этим и предыдущим заме-
рами равна провалу главных контактов контактора.
Проверка нажатий главных контактов производится динамометром на вы-
нутой рейке. Начальному нажатию главных контактов соответствуют показания
динамометра в момент трогания контактного мостика, конечному нажатию их —
показания динамометра в положении контактного мостика, перемещенного на
расстояние провала.
Раствор, провал и одновременность касания контактов регулируют с помощью
винтов, крепящих контактные мостики к контактодержателю. Для этого необ-
ходимо нажать на мостик, чтобы квадратная шейка винта вышла из прямоуголь-
ного отверстия в мостике и затем вращением винта отрегулировать положение
контактного мостика.
Начальные и конечные нажатия контактов регулируют подкладыванием
шайб под контактные пружины.
24.5.	Контакторы КТУ-2Е и КТУ-4Е
Техническая характеристика контакторов
КТУ-2Е КТУ-4Е
Номинальное напряжение, В...................................... 1140
Номинальный ток, А	  63	250
Коммутационная способность, А:
включающая (амплитудное значение).......................... 1650	5600
отключающая (действующее значение) ..................... 1000	3000
Коммутационная износостойкость, млн. циклов ВО, в ка-
тегории применения:
АС-3 ............................................................. 0,5
АС-4 ........................................................... 0,05
Механическая	износостойкость, млн. циклов ВО ....	1,6
Остальные технические данные и условия применения такие же, как и у базо-
вых контакторов КТУ-2А, КТУ-4А.
Катушки электромагнитов контакторов должны питаться постоянным или
выпрямленным напряжением. Данные их приведены ниже.
КТУ-2Е КТУ-4Е
Напряжение питания (переменное, до выпрямителя), В	40
Марка провода....................................... ПЭТВ
Диаметр провода, мм...................................... 0,57	0,9
Число витков............................................. 650	380
Электрическое сопротивление, Ом ....................... 7,5±0,4	2,4±0,1
Контакторы КТУ-2Е, КТУ-4Е отличаются от контакторов соответственно
КТУ-2А и КТУ-4А тем, что контактные мостики крайних полюсов контакторов
КТУ-2Е, КТУ-4Е электрически соединены с зажимами на корпусах контакторов.
Для этого контактные мостики соединены с дугогасительными рогами гибкими
связями, а дугогасительные рога соединены с зажимами на корпусах контакторов
подпружиненными контактами, контактирующими с боковыми поверхностями
дугогасительных рогов.
Неподвижные контакты в крайних полюсах контакторов соединены через
диоды V с соответствующими подвижными мостиковыми контактами 2 (рис. 24.9).
320
1 3
2
Поэтому при размыкании главных контактов дуга в камерах, в которых распо-
ложены контакты 2, 3, зашунтированные диодами V, горит лишь в моменты вре-
мени, когда ток в силовой цепи и дуге имеет направление, встречное проводя-
щему направлению диодов. Изменение направления тока приводит к шунтирова-
нию контактов 2, 3 и горящей между ними дуги. В результате дуга между контак-
тами 2, 3 гаснет и в дугогасительной камере проходит деионизация воздуха.
Дуга между контактами 1 и 2 продолжает в этот полупериод гореть. Однако при
последующем изменении направления тока в силовой цепи диоды запираются,
а электрическая прочность воздушного промежутка оказывается достаточно вы-
сокой для предотвращения пробоя его восстанавливающимся напряжением.
В результате ток между контактами 2, 3 прекращается,
что приводит к погасанию дуги и между контактами
/, 2, не зашунтированными диодами.
Для разрыва тока в трехфазной цепи достаточно
размыкания двух фаз. Поэтому зашунтированы дио-
дами только два полюса контактора. В результате
разрыва дуги в этих полюсах автоматически гасится
дуга и в третьем кполюсе, в котором контакты не
шунтируются диодом.
Следует иметь в виду, что контакторы не могут
устойчиво работать без дугоподавляющих диодов V,
Поэтому в эксплуатации необходимо следить за^ со-
стоянием этих диодов, а также цепей связи их с под-
вижным и неподвижным контактом.
При замене диодов необходимо следить, чтобы
полярность подключения диодов в обоих полюсах кон-
тактора была одинаковой. Кроме того, аноды диодов
должны присоединяться к контактам, связанным с на-
грузкой. Это требование обусловлено тем, что источ-
ник оперативного напряжения блока защиты от токов
утечки БЗО-1140 присоединяется плюсом к земле. Поэтому при указанной выше
Рис. 24.9. Принципи-
альная электрическая
схема главной цепи
контакторов КТУ-2Е,
КТУ-4Е
полярности присоединения дугоподавляющих диодов и появлении утечки между
контактами /, 2 образовавшийся ток утечки будет увеличивать ток в оперативной
цепи блока БЗО-1140, вызывая при определенном токе утечки срабатывание этого
блока и отключение сети. При обратной полярности присоединения дугоподавля-
ющих диодов ток утечки между контактами /, 2 направлен навстречу оператив-
ному току блока БЗО-1140. В результате уставки этою блока могут снизиться
до опасного уровня, а при определенных токах утечки блок БЗО-1140 может быть
вообще заблокирован и сеть остаться без защиты от токов утечки.
Конструктивно блок диодов V собирается на отдельной панели и монтируется
в оболочке взрывобезопасного аппарата (электромагнитного пускателя, станции
управления) отдельно от контактора. С зажимами 2 контактора диоды V соеди-
няются монтажными проводами.
24.6.	Контакторы серии КТ 12Р
Контакторы серии КТ 12Р с вакуумными дугогасительными камерами
(рис. 24.10) предназначены для применения в оболочках шахтных взрывобезопас-
ных аппаратов управления при тяжелых режимах работы. Они отличаются вы-
сокой электрической износостойкостью.
Техническая характеристика контакторов КТ 12Р
Номинальное напряжение, В ...................
Номинальный ток, А ..........................
Коммутационная способность х, А:
включающая (амплитудное значение)............
отключающая (действующее значение) ........
КТ 12Р-33 КТ 12Р-37
1140 (660)
160	400
2880 (4600)	6500 (8800)
1750 (2500)	3450 (4800)
1	Коммутационная способность (в скобках) указана для 660 В. Она определялась
для контактора КТ 12Р-33 при cos (р = 0,6 + 0,05, для КТ 12Р-37 — при cos ф = 0,4±0,05.
11	Дзюбан В. С. и др.	321
Коммутационная износостойкость, млн. циклов ВО,
в категории применения:
ас-4 . .* .* .*	; ; ; ; ; ; ;
Механическая |'износостойкость, млн. циклов ВО
Стойкость при ^сквозных токах. А, при испытании:
2
0,3
5
10 000
8 000
32
одной полуволной (амплитудное значение) . . .	5000
в течение 0,1 с...................................... 4000
Масса, кг ............................................ 18,5
Контакторы КТ 12Р предназначены для работы при следующих условиях:
высота над уровнем моря до 2000 м; температура окружающего воздуха от —40
до +40 °C, а также до +60 °C во взрывозащищенной оболочке; относительная
влажность воздуха 98 % при 35 °C без конденсации влаги; вибрация мест крепле-
ния с частотой до 35 Гц при ускорении до 0,5g; по ударной прочности контакторы
выдерживают удары с ускорением до 15g при длительности 2—15 мс; отклонение
168(210)
Рис. 24.10. Контактор КТ 12Р (размеры в скобках относятся
к контактору КТ 12Р-37)
плоскости крепления от вертикального положения до 30° в любую сторону;
изменение напряжения на катушке электромагнита в пределах 85—110% но-
минального; контакторы обеспечивают удержание во включенном положении при
снижении напряжения питания до 60 % номинального: контакторы обеспечивают
четкое включение при снижении напряжения питания в момент замыкания глав-
ных контактов до 60t% номинального.
Катушки электромагнитов контакторов рассчитаны на питание постоянным
или выпрямленным током. Данные катушек электромагнитов приведены ниже.
КТ 12Р-33
КТ 12Р-37
Напряжение питания одной катушки, В .............
Марка провода ...................................
Диаметр провода, мм .............................
Число витков.....................................
Электрическое сопротивление, Ом .................
55
ПЭТВ
0,49
4770
77±4
0,55
4600
72±3,5
Отличительной особенностью этих контакторов является гашение дуги
между контактами в вакууме. Для этого главные контакты помещаются внутри
цилиндрических камер, из которых откачан воздух. Вывод неподвижного контакта
расположен в одном торце камеры, а подвижного — во втором. Для обеспечения
герметичности камеры и возможности перемещения подвижного контакта он
встроен в металлический сильфон. Дугогасительные камеры смонтированы на изо-
ляционных панелях, закрепленных на стальном основании. Ярмо электромагнита
выполнено в виде двух кернов, на которых размещены каркасы с обмотками.
Якорь представляет собой массивную стальную пластину. Между ярмом и якорем
установлена возвратная пружина.
322
В отличие от обычных воздушных контакторов усилие электромагнита в кон-
такторах с вакуумными дугогасительными камерами требуется для размыкания,
а не замыкания контактов. Замыкание контактов в вакуумных дугогасительных
камерах происходит под действием атмосферного давления.
Поскольку электрическая прочность вакуумного зазора между контактами
значительно превышает прочность воздушного промежутка, то гашение дуги
между размыкающимися контактами в вакууме происходит значительно интен-
сивнее, чем в воздухе. Поэтому эффективность дугогашения и, следовательно,
электрическая износостойкость контактора с вакуумными дугогасительными
камерами оказывается весьма высокой.
Достоинством таких контакторов является также отсутствие выброса дуги
в атмосферу, т. е. отсутствие нормально искрящих силовых контактов. При ра-
боте такого контактора в оболочке взрывобезопасного аппарата не выделяются
окислы азота, отсутствует термическое воздействие дуги на элементы аппарата
и снижается вероятность взрыва атмосферы внутри оболочки.
Неодновременность касания контактов не должна превышать 0,1 мм.
Растворы, провалы и нажатия главных контактов должны соответствовать
значениям, приведенным ниже.
Нажатие на контактах, Н:
начальное .........................................
конечное .......................................
Раствор контактов, мм .............................
Провал контактов, мм ..............................
КТ 12Р-33 КТ 12Р-37
63±2	93±2
1,24-0,1	1,24-0,2
2,0	2,0
Контакторы имеют восемь вспомогательных контактов: четыре размыкающих,
два замыкающих и два контакта, позволяющих производить перестановку и
включение их размыкающими или замыкающими. Вспомогательные контакты
имеют следующие параметры.
Конечное нажатие,	Н............................................... 2,2—2,5
Раствор, мм............................................................. 6±0,5
Провал, мм ............................................................. 3±0,5
Один вспомогательный контакт, позволяющий производить перестановку»
рассчитан на коммутацию тока 0,1 А при напряжении 1140 В; два размыкающих
и один замыкающий — на коммутацию тока до 6 А при напряжении 660 В и
группа контактов (один с перестановкой, два размыкающих и один замыкающий)
рассчитана на коммутацию тока 0,6 А при переменном напряжении 36 В или
постоянном напряжении 24 В.
Контакторы следует осматривать 1 раз в 6 мес, но не реже, чем через каждые
300 000 циклов ВО. Методика осмотра контактора такая же, как и для воздушных
контакторов. Контроль вакуумных камер заключается в проверке раствора кон-
тактов и неодновременности их замыкания и размыкания. Для этого необходимо,
перемещая якорь контактора, убедиться, что контакты замыкаются (размыкаются)
при растворе магнитной системы, равном 3,5—4 мм, что соответствует раствору
контактов внутри камер 1,2—2 мм. Раствор контактов регулируется гайками,
расположенными на контактах вне камер.
25.	МАГНИТНЫЕ ПУСКАТЕЛИ ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ
25.1.	Магнитные пускатели серии ПМЕ
Пускатели имеют три серии: ПМЕ-000, ПМЕ-100, ПМЕ-200, отличающиеся
номинальным током.
Техническая характеристика пускателей ПМЕ
	ПМЕ-000	ПМЕ-100	ПМЕ-200
Номинальное напряжение, В Номинальный ток, А		з (1,5)	380 (500) 10(6)	25 (14)
Коммутационная способность, А	30	100	250
Коммутационная ианосостойкость в категории применения АС-3, млн. циклов ВО		1.2	1*0	1.0
И*	323
Механическая износостойкость,
млн. циклов ВО...................
Масса нереверсивного пуска-
теля, кг.........................
0,33
5
0,54
1.05
Пускатели имеют защищенное исполнение: ПМЕ-031, 032, 051, 052, 081, 082,
083, 084, 121, 122, 123, 124, 221, 222, 223, 224, а также пылебрызгозащищенное
исполнение: ПМЕ-031, 032, 061, 062, 091, 092, 093, 094, 131, 132, 133, 134, 231,
232, 233, 234.
Пускатели ПМЕ в исполнении без теплового реле имеют нечетные, а с тепло-
вым реле — четные номера. Пускатели ПМЕ имеют нереверсивное и реверсивное
исполнения. В первом исполнении последняя цифра в обозначении пускателя 1
или 2, а во втором — 3 или 4.
Пускатели ПМЕ предназначены для работы при следующих условиях:
высота над уровнем моря до 1000 м; температура окружающей среды от 1 до 35 °C
для пускателей без оболочки (IP00) и от —60 до +40 °C для пускателей в оболочке
(IP30, IP54); относительная влажность окружающего воздуха 98 % при 25 °C
без конденсации влаги; вибрация мест крепления с частотой до 25 Гц с ускоре-
нием до 0,7g1; отклонение плоскости крепления от вертикального положения не
более 5° в любую сторону; напряжение на зажимах втягивающих катушек от
0,85 до 1,1 номинального.
Катушки электромагнитов предназначены для питания переменным током
частотой 50 или 60 Гц при напряжениях: 24, 36, 48, НО, 220, 380, 500 В (для
нулевой величины катушки на 500 В не предусмотрены). Дополнительно для
экспортного исполнения предусмотрено изготовление катушек на 230, 240, 400,
415 и 440 В.
ПМЕ-000	ПМЕ-100	ПМЕ-200
Мощность, потребляемая катуш-
ками электромагнитов, В* А:
в режиме пуска Рп .......... 65	130	160
во включенном положении Рц	3,6	6	8
Контакторы магнитных пускателей ПМЕ имеют прямоходовую подвижную
систему. В пластмассовом корпусе закреплено Ш-образное ярмо электромагнита,
на котором размещена катушка электромагнита, намотанная на пластмассовом
Таблица 25.1
Размеры пускателей серии ПМЕ
Пускатель	Исполнение	Габаритные размеры, мм
ПМЕ-000	Нереверсивное без тепловой защиты То же, с тепловой защитой Реверсивное без тепловой защиты То же, с тепловой защитой	75X65X119 121X83X101 90X150X118 135X150X118
ПМЕ-100	Нереверсивное без тепловой защиты То же, с тепловой защитой Реверсивное без тепловой защиты То же, с тепловой защитой	65x85x84 154x102x91 164x90x106 232X90X107
ПМЕ-200	Нереверсивное без тепловой защиты То же, с тепловой защитой Реверсивное без тепловой защиты То же, с тепловой защитой	102x90x118 195x98x126 130x205x155 180X205X155
324
каркасе. Подвижная система состоит из якоря электромагнита, соединенного
механически с пластмассовой траверсой. В верхней части траверсы закреплены
подвижные контакты и пружины, создающие контактное нажатие. Магнитопро-
вод электромагнита выполнен шихтованным. В пазах крайних кернов электро-
магнита размещены короткозамкнутые витки.
В реверсивном исполнении два контактора монтируются на металлической
панели. Их подвижные системы соединяются друг с другом с помощью механиче-
ской блокировки, препятствующей одновременному включению обоих кон-
такторов.
В исполнении с тепловой защитой между силовыми контактами контактора
и нагрузкой включается тепловое реле. Реле имеет биметаллические контакты,
изгибающиеся при их нагреве, вызванном прохождением тока в силовой цепи
пускателя. При определенном токе происходит размыкание контактов теплового
реле, включенных в цепь питания катушки электромагнита контактора, и отклю-
чение пускателя.
Требуемые растворы, провалы и контактные нажатия приведены ниже.
ПМЕ-000
Раствор контактов, мм ... .	2,8
Провал контактов, мм.................. 24	+ 0,4
Начальное нажатие на один кон-
тактный мостик, Н...................... 1,1
ПМЕ-100	ПМЕ-200
2 5	3
2,5+0,5	3,0+0,5
2	4,5
25.2.	Магнитные пускатели серии ПМА
Пускатели серии ПМА рассчитаны на номинальные токи от 40 до 160 А и
напряжение до 660 В.
Имеются следующие исполнения: нереверсивное, реверсивное, без теплового
реле, с тепловым реле.
Структура условного обозначения:
ПМА —□□□□□□
□	— 3; 4; 5; 6 — величина пускателя;
□	— исполнение по наличию теплового реле и назначению: 1 — без реле, не-
реверсивный; 2 — с реле, нереверсивный; 3 — без реле, реверсивный с электри-
ческой блокировкой; 4 — с реле, реверсивный с электрической блокировкой;
5 — без реле, реверсивный с электрической и механической блокировкой; 6 —
с реле, реверсивный с электрической и механической блокировкой.
□	— исполнение по степени защиты и наличию кнопок управления: 0 — IP00,
без кнопок; 1 — IP40, без кнопок; 2 — IP54, без кнопок; 3 — IP40, с кнопками
«Пуск» и «Стоп»; 4 — IP54, с кнопками «Пуск» и «Стоп»; 5 — IP40, с кнопками
«Пуск» и «Стоп» и сигнальной лампой; 6 — IP54, с кнопками «Пуск» и «Стоп»
и сигнальной лампой.
□ — исполнение по роду тока цепи управления, напряжению главной цепи (В)
и числу контактов вспомогательной цепи: 0 — переменный, 380, 2з + 2р; 1 —
постоянный, 380, 2з + 2р; 2 — переменный, 660, 2з + 2р; 3 — постоянный,
660, 2з+2р; 4 — переменный, 380, 4з + 2р; 6 — переменный, 660, 4з + 2р;
8 — переменный, 380, 2з; 9 — переменный, 660, 2з.
□	— климатическое исполнение и категория размещения.
Условия эксплуатации пускателей ПМА: высота над уровнем моря не более
2000 м; температура окружающей среды при эксплуатации от —40 до +45 °C;
верхнее значение относительной влажности воздуха 98 % при температуре 35 °C
без конденсации влаги; вибрация мест крепления с частотой до 100 Гц при ускоре-
нии 1g; удары с ускорением до 3g при длительности импульса 2—20 мс.
Техническая характеристика пускателей серии ПМА
ПМА-3000	ПМА-4000	ПМА-5000	ПМА-6000
Номинальный ток, А . . . .	40	63	100	160
Номинальный рабочий ток (А)
при напряжении. В:
380 ...................... 16	25	40	48
500..................... Ю	16	25	48
325
660 	 Наибольшая мощность управ-	10	16	25	40
ляемого	электродвигателя (кВт) при напряжении, В:				
220 		1 1	18,5	30	40
380 		18,5	30	45	75
440 		22	33	50	75
500 		25	37	55	100
660 		22	30	50	75
Механическая износостойкость, млн. циклов ВО:				
для автоматизированного электропривода 	 для неавтоматизированного	12,5 6,3	16	10	10
электропривода 	 Коммутационная износостой- кость в категории применения АС-4 при напряжении '660 В и частоте включений в час 300, млн. циклов ВО:		8	5	5
				
для автоматизированного электропривода 	 для неавтоматизированного	0,35 0,16	0,35	0,25	0,2
электропривода 			0,16	0,125	0,1
Коммутационная износостой- кость в категории применения АС-3 при частоте включений				
в час 600, млн. циклов ВО:				
для автоматизированного электропривода 	 для неавтоматизированного	2,5	2,5	2,5	2,6
				
электропривода 		1,25	1,25	1,25	1,0
Номинальный ток вспомога- тельных контактов, А . . . . Включаемый ток вспомогатель- ных контактов (А) при напря- жении, В:	6	6	6	10
380 		15	15	15	25
660 	 Отключаемый ток вспомога- тельных контактов (А) при на- пряжении, В:	10	10	10	10
380 		1,5	1,5	1,5	2,5
660 		1,5	1,5	1,5	1,5
Коммутационная износостой- кость вспомогательных кон-				
				
тактов, млн. циклов ВО . . . Номинальный ток теплового	1,6	1,6	1,6	1,6
элемента, А 		25; 32; 40	40; 50; 63	63; 80; 100	100; 125:
				160
Мощность, потребляемая втя-				
гивающими катушками пере- менного тока, В* А:				
включение 		200	280	320	500
удержание		5,6	45	45	74
Работоспособность пускателей обеспечивается при параметрах контактной
системы, указанных ниже.
ПМА-3000	ПМА-4000	ПМА-5000
Раствор контактов, мм.......... 3,6	3,5—5,0	4,0—6,5
Провал контактов, мм........... 3	2—3	2,0 —3,5
Начальное нажатие, Н........... 3,3 — 4,2	4,4 — 5,4	8,0—8,7
Конечное нажатие, Н ........... 3,6 —5,1	7,3 —8,9	11,0—12,5
26.	РУДНИЧНЫЕ МАГНИТНЫЕ ПУСКАТЕЛИ
26.1.	Рудничные взрывобезопасные магнитные пускатели
серии ПМВИ
Пускатели ПМВИ с искробезопасными цепями управления предназначены
для дистанционного управления электроприемниками и в первую очередь трех-
фазными асинхронными электродвигателями с короткозамкнутым ротором. Пуска-
тели могут работать в электрических сетях напряжением до 660 В частотой оО Гц
с изолированной нейтралью трансформатора. Изготовляются для применения
326
§ угольных и сланцевых шахтах, опасных по Газу или пыли, в исполнении
РВ-ЗВ-И и климатических исполнениях У или Т категории применения 5.
Выпускаются четыре типа пускателей серии ПМВИ: ПМВИ-13М, ПМВИ-23М,
ПМВИ-61, ПМВИР-41.
Пускатели ПМВИ-13М и ПМВИ-23М обеспечивают нормальную работу при
температуре окружающего воздуха от —10 до +35 °C и относительной влажности
не более 98 % при температуре 35 °C. Пускатели ПМВИ-61 и ПМВИР-41 обеспе-
чивают нормальную работу при температуре окружающего воздуха от —35 до
+ 35 °C и относительной влажности до 98 % при температуре 25 °C. Рабочее поло-
жение пускателей в пространстве — вертикальное, допускается отклонение
от этого положения не более чем на 15° в любую сторону.
Техническая	характеристика пускателей		ПМВИ	
Номинальный ток продолжи-	ПМВИ-13М	ПМВИ-23М	ПМВИ-61	ПМВИР-41
тельного режима, А	 Предельная коммутационная способность, А: на отключение (действую-	63	120	240	80
щее значение тока) .... на включение (амплитудное	1400	2400	2100	800
значение тока) 	 Напряжение цепи управле-	2400	3380	3500	1500
ния, В	 Напряжение цепи БРУ (В) при напряжении сети, В:	18	18	18	18
380 		80	80	100	100
660 	 Установка БРУ, кОм, не ме- нее:	110	ПО	100	100
аварийная 		30	30	30	30
предупредительная .... Коммутационная износостой- кость, тыс. циклов ВО, в ка- тегории применения:			.200	-200
АС-3		'600	600	150	150
АС-4	 Механическая износостойкость,	60	60	50	—
млн. циклов ВО 		*5	5	1	1
Масса, кг, не более		145	150	229	207
Габаритные размеры, мм . .	610Х620Х Х675	750Х 620Х Х675	940X610X 870	
Пускатели предназначены для работы в следующих режимах: продолжитель-
ном, прерывисто-продолжительном, кратковременном и повторно-кратковре-
менном.
Электрическая схема пускателей обеспечивает: дистанционное управление
электроприемниками с помощью кнопочных постов управления, встроенных
в рабочие машины или установленных отдельно; дистанционное автоматическое
управление — от замыкающего вспомогательного контакта другого пускателя
или датчика; защиту от токов к. з. в отходящем от пускателя присоединении;
нулевую защиту; защиту при обрыве или замыкании жил дистанционного управ-
ления между собой, а также при увеличении сопротивления заземляющей цепи,
включенной в цепь управления, свыше 150 Ом (на отключение); электрическую
блокировку, препятствующую включению пускателя при снижении сопротивле-
ния изоляции в отходящем от пускателя присоединении ниже допустимого зна-
чения, сигнализацию о срабатывании БРУ и максимальной токовой защиты;
взаимную электрическую блокировку последовательности включения пускателей;
реверсирование управляемых электроприемников вручную с помощью блоки-
ровочного разъединителя (пускатели ПМВИ-13М, ПМВИ-23М, ПМВИ-61) и
дистанционно (пускатель ПМВИР-41); проверку исправности БРУ и схемы
управления (в пускателях ПМВИ-13М, ПМВИ-23М); защиту от неполнофазного
режима работы при перегорании плавкой вставки предохранителя (в пускателях
ПМВИР-41).
В пускатели встроен трансформатор мощностью 100 В-А, имеющий две
вторичные обмотки, одна из которых на напряжение 36 В предназначена для
питания цепей освещения и схем автоматизации мощностью до 80 В-А (пускатели
327
ПМВИ-13М, ПМВИ-23М) идо 75 В-А (пускатели ПМВИ-61 иПМВИР-41). В пу-
скателях ПМВИ-13М и ПМВИ-23М от этой же обмотки питается блок дистанцион-
ного управления.
Вторая обмотка этого трансформатора в пускателях ПМВИ-13М,
ПМВИ-23М предназначена для питания цепей сигнализации мощностью до
20 В-А при напряжении 12 В, в пускателях ПМВИ-61 и ПМВИР-41 для питания
цепей управления и БРУ мощностью до 25 В-А при напряжении 36 В.
Наибольшая мощность электродвигателя в зависимости от напряжения сети
при cos ф = 0,75 приведена ниже.
ПМВИ-13М ПМВИ-13М ПМВИ-61 ПМВИР-41
Наибольшая мощность под-
ключаемого электродвигателя
(кВт) при напряжении, В:
220 .......................... 18	34	68	17
380 .......................... 32	55	117	30
660 .......................... 55	100	140	1	40
Принципиальная электрическая схема пускателей ПМВИ-13М,
приведена на рис. 26.1.
ПМВИ-23М
Т1
Работа	О44
Проверка l4Jo °JO44'
Рис. 26.1. Принципиальная электрическая схема пускателей ПМВИ-13М,
ПМВИ-23М
Токопроводящие жилы питающего кабеля присоединяются к проходным
зажимам Л/, Л2, ЛЗ, расположенным во вводной коробке. К этим же зажимам
присоединяется кабель, питающий транзитную нагрузку. Кабель, питающий
управляемый электроприемник, подсоединяется к проходным зажимам Г1, Г2,
ГЗ, расположенным в коробке выводов.
Управление электроприемником производится с помощью электромагнитного
контактора /СМ типа КТ-7023У. Катушка электромагнита этого контактора при-
соединяется через замыкающий контакт К3.1 промежуточного реле КЗ и размы-
328
кающий контакт К4.2 максимальной токовой защиты УМЗ к фазам сети. К этим же
фазам присоединен трансформатор ТЗ, вторичная обмотка которого через предо-
хранитель F1 присоединена к проходным зажимам 7, 8, расположенным в ко-
робке выводов, и через предохранитель F2 к зажимам Л, М блока управления БУ.
Таким образом, на указанные зажимы при включении разъединителя Q пуска-
теля подается напряжение 36 В. К зажимам 7, 8 могут подключаться цепи осве-
щения, устройства автоматики и т. д. для питания напряжением 36 В.
Дистанционное управление пускателем осуществляется с помощью отдельно
вынесенного или встроенного в управляемую машину кнопочного поста по трех-
или двухпроводной схеме. На рис. 26.1 приведен вариант управления по трех-
проводной схеме. Заземляющая жила кабеля, питающего электроприемник,
соединяется с диодом V, установленным в кнопочном посте, и проходным зажи-
мом 1 пускателя. Дополнительный резистор R12 соединяется по второй контроль-
ной жиле кабеля с проходным зажимом 2 пускателя, и кнопка S6 («Пуск») — с про-
ходным зажимом 3. При нажатии кнопки S6 промежуточное реле КЗ в блоке
управления включается и, замыкая свой контакт К3.1 в цепи питания катушки
электромагнита контактора Д7И, включает последний. В результате на управляе-
мый электроприемник подается напряжение. При этом вспомогательный кон-
такт КМ.4 контактора замыкается, и реле КЗ удерживается во включенном поло-
жении при отпущенной кнопке S6. Нажатие кнопки S7 («Стоп») в кнопочном посте
приводит к разрыву цепи дистанционного управления и отключению реле КЗ и
контактора КМ.
При возрастании сопротивления заземляющей цепи свыше 15—20 Ом реле
КЗ не включается при нажатии кнопки S6, а в случае увеличения указанного
сопротивления свыше 150 Ом происходит отключение включенного реле КЗ
и, следовательно, отключение пускателя. Включение его возможно только после
устранения неисправности цепи заземления управляемого электроприемника.
Таким же будет режим, если снизится сопротивление изоляции между жилами /, 2,
а также при пробое диода V.
Контроль изоляции отходящего от пускателя присоединения относительно
земли производится схемой БРУ, элементы которой смонтированы в блоке управ-
ления БУ.
Схема БРУ состоит из реле К2, обмотка которого соединена через размыка-
ющие контакты К1.1 реле К1, кнопки S1 («Проверка БРУ») и контактора КМ
с фазой сети. Схема питается через выпрямитель V4 и резистор R10 от ферроре-
зонансного стабилизатора напряжения, состоящего из трансформатора Т4 и
конденсатора С2. В нормальном режиме реле К2 отключено и его контакт К2.2
в цепи дистанционного управления замкнут, что позволяет включать пускатель.
Если сопротивление изоляции отходящего от пускателя присоединения снизится
и станет меньше уставки, ток в катушке реле К2 возрастет, оно сработает и разо-
рвет контактом К2.2 цепь питания реле КЗ, что приведет к блокированию включе-
ния пускателя. Проверка работоспособности БРУ производится при отключенном
контакторе пускателя нажатием кнопки S1. Контакт этой кнопки соединяет
через резистор R7 или R8 контрольную цепь с землей. Реле К2 в исправной схеме
срабатывает и блокирует пускатель. Замыкается также контакт К2.1 в цепи пи-
тания сигнальной лампы Н2, сигнализирующей о снижении сопротивления
изоляции отходящего присоединения до опасного уровня или о нормальной
работе БРУ при нажатии кнопки S1.
Включение пускателя приводит к размыканию контакта КМ.1 и к отключе-
нию БРУ от силовой цепи. Но так как сразу после отключения пускателя напря-
жение на отходящем присоединении может в течение нескольких секунд поддер-
живаться на высоком уровне за счет вращающегося по инерции электродвига-
теля, это напряжение могло бы привести к ложному срабатыванию БРУ и к бло-
кированию пускателя при сопротивлении изоляции ответвления, значительно
превышающем уставку БРУ. Этот режим устраняется реле времени, смонтиро-
ванным в блоке управления и состоящим из реле /С/, конденсатора С/, резистора
R9 и диода V3.
После включения пускателя напряжение 36 В подается от вторичной обмотки
трансформатора ТЗ через замыкающий контакт КМ.2 контактора и диод V3
на обмотку реле /(7. Это реле срабатывает и размыкает свой контакт К 1.1 в цепи
БРУ. Одновременно заряжается конденсатор С1. После отключения контактора
329
цепь питания реле /С/ размыкается, однако реле /С/ остается некоторое время
включенным (а цепь БРУ разомкнутой) за счет разряда конденсатора С1 через
резистор R9 и обмотку реле К7. В результате БРУ подключается к силовой цепи
контактом реле К 1.1 только после исчезновения в ней напряжения.
Реле времени выполняет также функции снижения частоты включений
пускателя. Для этого замыкающий контакт реле К1.2 через размыкающий кон-
такт КМ.З контактора включен параллельно обмотке реле КЗ. Поэтому сразу
после отключения пускателя обмотка реле КЗ оказывается зашучтированной кон-
тактом реле К1.2 и последующее включение пускателя возможно только после
отключения с выдержкой времени реле К1 и размыкания контакта К1.2..
Защита от токов к. з. осуществляется устройством максимальной токовой
защиты УМЗ, описанным в 21.3. Оно питается от трансформаторов тока Tl, Т2,
вторичные обмотки которых зашунтированы резисторами R1 и R2.
При возрастании тока в силовой цепи реле К4 срабатывают и воздействуют
на механизм свободного расцепления, с которым связаны контакты К4.1 и К4.2.
При этом размыкается цепь питания катушки контактора и пускатель отклю-
чается, а также загорается сигнальная лампа Н1, сигнализирующая о причине
отключения пускателя. Включение пускателя возможно после открывания
крышки пускателя, осмотра его элементов и взвода УМЗ с помощью толкателя
механизма свободного расцепления, расположенного на лицевой панели блока
УМЗ.
В пускателях разных типоразмеров применяются одинаковые блоки УМЗ,
а трансформаторы тока отличаются числом первичных витков.
Реверсирование электроприемника может быть произведено переключением
блокировочного разъединителя Q. Этот разъединитель сблокирован механически
с кнопкой S3 («Стоп»), толкатель которой выведен наружу взрывонепронинае-
мой оболочки, а также с быстрооткрываемой крышкой пускателя. Эти блоки-
ровки препятствуют отключению разъединителя при включенном контакторе
п открыванию крышки пускателя при включенном разъединителе.
Проверка работоспособности схемы дистанционного управления произво-
дится с помощью кнопки S5. Для этого перемычка на контактах блока управле-
ния должна быть установлена на зажимы 43, 44. При нажатии кнопки S5 парал-
лельно реле КЗ присоединяется диод V6, что приводит к включению пу-
скателя.
Присоединив к проходным зажимам 5, 6 цепь управления другого пускателя,
можно обеспечить его включение после включения первого пускателя.
Электрические схемы пускателей ПМВИ-61 и ПМВИР-41 приведены на
рис. 26.2 и 26.3. Принцип действия этих пускателей аналогичен рассмотренному
выше. Отличительной особенностью их является применение электронной схемы
контроля изоляции БРУ-2С. Схема собрана на транзисторах V2, V3, запертых
при нормальном режиме. В случае снижения сопротивления изоляции присоеди-
нения ток, проходящий от выпрямителя VI через резистор R3, сопротивление
изоляции, заземлитель, резистор R9 и эмиттер-базовые переходы транзисторов,
открывает последние. При этом транзистором V2 и мостовым выпрямителем V4
шунтируется первичная обмотка трансформатора ТЗ феррорезонансного стаби-
лизатора напряжения, состоящего из конденсатора С1 и трансформатора ТЗ.
В результате напряжение на обмотках трансформатора ТЗ и, следовательно, на
реле К1 снижается, и пускатель блокируется от включения. Транзистором V3
включается лампа сигнализации Н. Схема БРУ имеет две уставки: предупреди-
тельную и аварийную. Изменение уставки производится с помощью переклю-
чателя S2.
Защита от токов к. з. в пускателях ПМВИ-61 производится с помощью реле
прямого действия, а в ПМВИР-41 — с помощью предохранителей. Чтобы нельзя
было подать напряжение на электродвигатель при перегорании одного из предо-
хранителей, в пускателях ПМВИР-41 применено реле обрыва фазы, которое
в рассматриваемом режиме срабатывает и разрывает цепь дистанционного управ-
ления.
Для обеспечения надежной работы пускателей при подготовке их к работе
и периодически во время осмотров следует проверять состояние контакторов.
При этом необходимо проверить состояние поверхности контактов, одновремен-
ность их касания во всех трех фазах, нажатия, растворы и провалы по методике,
330
Al A2 АЗ
Рис. 26.2. Принципиальная электрическая схема пускателя ПМВИ-61
Рис. 26.3. Принципиальная электрическая схема пускателя ПМВИР-41
331
675
Рис. 26.4. Пускатели ПМВИ-13М, ПМВИ-23М:
1 — блок управления: 2 — вводное устройство: 3 — рукоятка разъединителя: 4 — реверсивный разъединитель; 5 — контактор; 6 —
взрывонепроницаемая оболочка; 7 — блок максимальной токовой защиты УМЗ; 8 — понижающий трансформатор; 9 — салазки; 10 —
проходной зажим; 11 — быстрооткрываемая крышка аппаратного отделения
925
Рис. 26.5. Пускатель ПМВИ-61:
1 — вводное устройство; 2 — рукоятка разъединителя; 3 — контактор; 4 — вспомогательные контакты контактора; 5 — взрывонепроницае-
оо мая оболочка; 6 — реверсивный разъединитель; 7 — максимальная токовая защита; 8 — понижающий трансформатор; 9 — блок управле-
со	ния и БРУ; 10 — салазки; 11 — проходные зажимы; 12 — быстрооткрываемая крышка
описанной в 24. Эти параметры Должны соответствовать приведенным ниже
значениям.
ПМВИ-13М,
ПМВИ-23М
ПМВИ-61
ПМВИР-41
Раствор контактов, мм ............
Провал контактов, мм..............
Конечное нажатие контактов, Н
7,5—8,5
1,7 — 2
17,6—21,6
18,65—18,5
4,95-5,5
63—70
11-1
1,8—2,3
19,6—31,4
Контакторы следует осматривать после 50 тыс. срабатываний, но не реже
1 раза в месяц, а также после каждого срабатывания максимальной токовой за-
щиты. При этом следует обратить внимание на состояние дугогасительных камер,
так как при неисправных дугогасительных камерах контакторы неработоспособны.
Если на контактах образовались застывшие капли металла, то их необходимо уда-
лить напильником. Не допускается зачистка контактов наждачной бумагой.
При потере цепи на вспомогательных контактах их также следует зачистить.
При эксплуатации пускателей ПМВИ следует иметь в виду, что разъединитель
расположен в общем отделении с другими элементами, а отделения вводов и вы-
водов не имеют взрывонепроницаемой перегородки. Поэтому при работе в от-
делениях выводов или аппаратном напряжение с вводных зажимов пускателя
должно быть снято.
В пускателях ПМВИ-61 и ПМВИР-41 для повышения надежности изоляции
применен влагопоглотитель с подогревом резистором R2, который включается
через размыкающие контакты контакторов, т. е. нагревается при выключенном
пускателе.
Конструктивно пускатели ПМВИ (рис. 26.4 и 26.5) представляют собой
взрывонепроницаемые оболочки, в аппаратное отделение которых встроены эле-
менты пускателя. Над оболочкой размещены отделения вводов и выводов. Эти
камеры разделены между собой перегородкой и закрыты общей крышкой с болто-
вым креплением. Аппаратное отделение закрывается быстрооткрываемой крышкой
со штыковым затвором. Крышка с помощью блокировочного винта сблокиро-
вана с рукояткой привода разъединителя таким образом, что ее проворачивание
и снятие возможно только при отключенном положении разъединителя.
В процессе эксплуатации необходимо проверять наличие силикагеля в кор-
пусе влагопоглотителя во избежание снижения сопротивления изоляции элемен-
тов пускателя. Корпус влагопоглотителя должен быть заполнен силикагелем
полностью.
26.2.	Рудничные взрывобезопасные пускатели серии ПВИ
Пускатели ПВИ с искробезопасной схемой дистанционного управления раз-
работаны вместо пускателей ПМВИ.
Техническая характеристика пускателей серии ПВИ				
	ПВИ-25Б (ПВИ-63Б)	ПВИ-125Б	ПВИ-250 (ПВИР-250)	ПВИ-320
Тип контактора 	 Номинальный ток продолжи-	КТ-7123У	КТ-7123У	КТУ-4Б	кт 6043АР
тельного режима, А	 Коммутационная	способ- ность, А: на отключение (действующее	25 (63)	125	250	320
значение тока) 	 на включение (амплитудное	1500	2500	4000	4800
значение тока) 	 Уставка	блокировочного	2700	4600	7000	8800
реле утечки, кОм	 Механическая износостойкость, циклов ВО:	30	30	30	30
пускателя 		3- 10е	3- 10е	3- 10е	3- 10е
разъединителя 	 Коммутационная износостой- кость главных контактов кон- тактора при работе в повторно- кратковременном режиме, млн.	6300	6300	6300	6300
334
циклов ВО,	в категории при-					
менения: АС-3 . .			1	1	1 0,14	1
АС-4			0,14	0,4		0,1 1
Допустимая ний в час	частота	включе-	1200	1200	1200	От 600
Габаритные	размеры,	мм . .	700Х 700Х 850		870X 830X	до 1200 в течение 2 мин 940Х 820Х
Масса, кг, не более				200	200	X 860 350	Х910 >415
Коммутационная износостойкость в категории применения АС-3 указана
для режима, когда рабочий ток равен номинальному, а в категории применения
АС-4, когда рабочий ток для пускателей на токи до 63 А включительно составляет
60 /о номинального тока, для пускателей на токи 125 А и выше — 40 % номиналь-
ного тока пускателя. Пускатели предназначены для установки и эксплуатации
при тех же условиях, что и пускатели серии ПМВИ. Отличие заключается в том,
что допустимая влажность окружающей среды 100 %, а допустимый угол наклона
пускателей 30° (кроме пускателя ПВИ-320).
Максимальная мощность управляемых электродвигателей в категории при-
менения АС-3 не должна превышать значений, указанных ниже, при напряже-
нии сети 380, 500 и 660 В.
380 В	500 В	660 в
ПВИ-25Б ................................. 13	16,5	22
ПВИ-63Б ................................. 32	42	50
ПВИ-125Б................................. 65	72	100
ПВИ-250	  125	160	200
ПВИР-250
ПВИ-320	  160	210	280
Могут быть применены электродвигатели большей мощности с номинальным
током, не превышающим номинальный ток пускателя. При этом в зависимости
от режима работы и мощности электродвигателя коммутационная износостойкость
пускателя будет больше или меньше указанной в технической характеристике.
Пуск мощных электродвигателей сопровождается значительным снижением
напряжения на зажимах пускателя (до 0,5—0,6 номинального). В этих усло-
виях контакторы с питанием катушек электромагнитов переменным током могут
работать неустойчиво: при касании главных контактов и резком снижении на-
пряжения контактор может отключаться, но как только контакты разорвут цепь
и напряжение восстановится, контактор снова начнет включаться и т. д. В ре-
зультате таких многократных включений — отключений контактор может быстро
выйти из строя. Поэтому в пускателях на токи 250 и 320 А катушки контакторов
питаются выпрямленным током.
Пускатели серии ПВИ (рис. 26.6—26.9) имеют четыре взрывонепроницае-
мых отделения: сетевое, выводов, разъединителя и контакторное.
Сетевое отделение предназначено для ввода и присоединения бронированных
или гибких кабелей, соединяющих пускатель с сетью и транзитной нагрузкой
(рис. 26.10—26.12).
Отделение выводов предназначено для ввода и присоединения кабеля, пи-
тающего электроприемник, и кабелей контрольных цепей (рис. 26.11—26.13).
Сечения S жил кабелей и диаметры D цилиндрических надрезов в уплотни-
тельных кольцах приведены в табл. 26.1.
В отделении разъединителя размещены блокировочный реверсирующий
разъединитель и трансформаторы тока максимальной токовой защиты УМЗ.
В контакторном отделении расположены выемная часть, на которой смонти-
рованы контакторы, блоки управления БУ (БУР, ПВИР-250) и максимальной
токовой защиты УМЗ, а также элементы сигнализации, управления и блокировки.
Отделения выводов, сетевое и разъединителя закрываются крышками с бол-
товым креплением. Контакторное отделение закрывается быстрооткрываемой
крышкой, вращающейся на петлях, приваренных к корпусу пускателя. Крышка
сблокирована с разъединителем и кнопкой «Стоп» таким образом, что ее открыва-
ние возможно только при выключенном разъединителе. Выключение разъедини-
335
- 700
-----775----------г
7	6	7
Рис. 26.6. Пускатель
ПВИ-125Б:
1 — быстрооткрываемая
крышка; 2 — устройство
для ввода силового ка-
беля; 3 — проходной за-
жим; 4 — крышка се-
тевого отделения; 5 —
сетевое отделение; 6 —
крышка! отделения вы-
водов; 7 — отделение
выводов; 8 — контак-
торное отделение; 9 —
контакторный блок; 10 -—
трансформатор • (дока;
11	— разъединитель;
12 — отделение разъеди-
нителя; 13 — крышка;
14 — рукоятка привода
разъединителя
650
№0
840
Рис. 26.7. Пускатель
ПВИ-250:
1 — быстрсоткрываемая
крышка; 2 — блокиро-
вочная скоба; 3 — уст-
ройство для ввода кон-
трольного кабеля; 4 —
устройство для ввода си-
лового кабеля; 5 —
крышка сетевого отделе-
ния; 6 — сетевое отделе-
ние; 7 — проходные за-
жимы; 8 — окно сиг-
нальных ламп; .9 —
трансформаторы тока;
/0 — рукоятка разъеди-
нителя; 11 — разъеди-
нитель; 12 — крышка
отделения разъедини-
теля; 13 — толкатель
кнопки «Стоп»: 14 —
привод затвора быстро-
открываемой крышки;
15 — салазки; 16 — кон-
такторный блок; /7—на-
правляющие контактор-
ного блока: 18 —„регу-
лировочный винт; 19 —
контакторное отделение;
20 — стыковые контакты
главных цепей; 21 — от-
деление выводов
17
Рис. 26.8. Пускатель ПВИР-250:
1 — салазки; 2 — быстрооткрываемая
крышка; 3 - привод затвора быстро-
открываемой крышки; 4 — толкатель
кнопки «Стоп»; 5 — пломба замка бы-
строоткрываемой крышки; 6 — крышка
отделения разъединителя; 7 — разъ-
единитель; 3 — рукоятка разъедини-
теля; — трансформаторы тока; 10 —
отделение разъединителя; 11 — окно
сигнальных ламп; 12 — место уста-
новки заводской таблички; 13 — сете-
вое отделение; 14 — крышка сетевого
отделения; 15 — стыковые главные
контакты; 16 — направляющие кон-
такторного блока; 17 — крышка отде-
ления выводов; 18 — отделение выво-
дов; 19 — контакторное отделение;
20 — предохранители; 21 — штепсель-
ный разъем контрольных цепей; 22 —
понижающи /1 трансформатор; 23 — пе-
реключатель режима управления;
24 — регулировочный винт нажатия
стыковых контактов: 25 — контак-
торный блок; 26 — блок управления;
27 — блок максимальной токовой за-
щиты; 28 — механизм взвода блока
максимальной токовой защиты; 29 —
реле времени; 30—механическая блоки-
ровка; 31 — реле
го
Рис. 26.9. Пускатель ПВИ-320:
1 — аппаратное отделение; 2 — фланец; 3 — кольцо приводное запорное; 4 — кулачок блокировочный; 5 — пластина блоки-
ровочная; 6 — винт; 7 — рукоятка привода разъединителя; 8 — вводное устройство контрольного кабеля; 9 от деле-
ние выводов; 10 — контактор; 11 — сетевое отделение; 12 — отделение разъединителя; 13 — смотровые окна сигнальных
ламп; 14 — поворотный флажок привода кнопки «Проверка»; 15 — трансформатор тока; 16 — крышка быстрооткрываемая
аппаратного отделения; 17 — блокировочный разъединитель; 18 — устройства для ввода силовых кабелей; 19 — привод замка
быстрооткрываемой крышки; 20 — кнопка «Стоп»
1
Рис. 26.10. Сетевое отделение пускателя ПВИ-125Б:
1 — проходные зажимы (Л, В, С) для присоединения силовых жил кабелей, соеди-
няющих пускатель с сетью и питающих транзитную нагрузку; 2 — проходные зажимы
(О, 14, 15, 16) для присоединения контрольных цепей, связывающих быстродейству-
ющий автоматический выключатель с моторным короткозамыкателем в системе быстро-
действующей защиты
Рис. 26.11. Отделение выводов пускателя ПВИ-125Б:
1 — проходные зажимы (АЗ, В2, СЗ) для присоединения силовых жил кабеля, пита-
ющего управляемый пускателем электроприемник; 2 — проходные зажимы (0—8, 14 —
16) для присоединения только искробезопасных контрольных цепей; 3 — проходные
зажимы (10, 11) для присоединения контрольных искроопасных цепей; 4 — перегородка,
отделяющая зажимы для присоединения искробезопасных цепей
340
теля возможно только после нажатия кнопки «Стоп» и отключения контактора,
т. е. только при отсутствии тока нагрузки. Блокировка препятствует также
включению разъединителя и подаче напряжения на элементы пускателя, располо-
женные в контакторном отделении, при открытой быстрооткрываемой крышке.
Принципиальные электрические схемы пускателей серии ПВИ приведены
на рис. 26.14—26.17.
Рис. 26.12. Сетевое^отделение пускателя ПВИ-250:
1 — кабельные муфты силовых цепей; 2 — заземляющий зажим; 3 — проходные зажимы;
4 — колодка опорных зажимов; 5 — пробка заливочного окна; 6 — силовой кабель;
7 - разделительная перегородка; 8 — переходная пробка; 9 — заземляющий хомут;
10 — заземляющая шина; 11 — заливочная масса (на нижнем рисунке показан пример
присоединения бронированного кабеля)
Рис. 26.13. Отделение выводов пускателя ПВИ-250:
1 — пластина вводного устройства, предотвращающая выдергивание кабеля; 2 — за-
земляющий зажим; 3 — проходные зажимы для присоединения контрольных цепей;
4 — кабельные вводные устройства контрольных цепей; 5 — контрольный кабель;
6 — перегородка, отделяющая проходные зажимы (1—8, 14—16) для присоединения
искробезопасных цепей; 7 — силовой кабель •
В пускателях серии ПВИ применяется трехпроводная схема дистанционного
управления. В качестве третьего провода используется заземляющая жила
кабеля, питающего управляемый электроприемник. Пускатели не позволяют
включить электроприемник при возрастании сопротивления цепи управления
(в том числе и цепи заземления) до 15—20 Ом и отключают включенный электро-
приемник, если указанное сопротивление возрастает свыше 100 Ом.
Пускатели позволяют осуществлять дистанционное управление как по кон-
трольным жилам силового кабеля, так и с вынесенного поста по отдельному кон-
трольному кабелю. В последнем случае в коробке вводов электродвигателя уста-
341
Данные вводных устройств пускателей ПВИ
Д'
S
ч
\о
СП
н
навливается перемычка на за-
жимы 3—0, а в вынесенный пост
управления встраивается диод и
шунтирующий резистор, как
показано на рис. 26.14.
Схемы блоков управления
БУ и максимальной токовой
защиты УМЗ такие же, как
в описанных в 26.2 пускате-
лях ПМВИ-13М. В пускателе
ПВИ-250 (рис. 26.15) катушка
контактора питается от мосто-
вого выпрямителя V3. Последо-
вательно в цепь питания ка-
тушки контактора включен за-
мыкающий контакт реле К2.2,
зашунтированный резисторами
R2, R3 и конденсатором С1.
При нажатии кнопки «Пуск»
срабатывает реле в блоке управ-
ления БУ и замыкает цепь ка-
тушки контактора, проходящую
через контакт К2.2 включенного
реле R2.1.. При этом контактор
срабатывает и своим вспомога-
тельным контактом К 1.3 отклю-
чает реле К2.1. Это реле, от-
ключаясь, вводит резисторы R2,
R3 в цепь питания катушки кон-
тактора, что приводит к сниже-
нию в ней тока до значения,
достаточного для удержания
контактора во включенном со-
стоянии. Конденсатор С1 облег-
чает размыкание цепи контак-
том К2.2. Аналогичная схема
применяется в пускателях
ПВИР-250 (рис. 26.16).
В ПВИ-320 (рис. 26.17) при-
менена схема однополупериод-
ного выпрямления группой дио-
дов V9—VII с шунтированием
катушки контактора второй
группой диодов V12—V14,
включенных встречно первой
группе. Ограничение тока в ка-
тушке контактора после его
включения достигается вводом
в цепь, шунтирующую катушку
контактора, резисторов R13,
R14. Этим достигается снижение
мощности, рассеиваемой на ре-
зисторах R13, R14, в десятки
раз по сравнению со схемой
с включением балластных рези-
сторов последовательно в цепь
питания катушки контактора.
Предусмотрено типоисполнение
пускателей ПВИО-25, 63, 125,
250 для работы в системе опе-
режающего отключения с авто-
342

ш
-Т
хзз
хзз
Х31,
Режим
"77
?г
\КМ\К1.7
7Ж
\K1.S
Положение
9
39'
$ХЗ/0
53
К/5
О Х3.4
XXJ//
<4^-
проверка
ехемы\\ —
Х3.8
1 < >
Ло
VP2
•ХЗБ
И—
Проверка
схемь/
управления
Работа
Положение у <?
перемычки |
Х1	37 А
34°
20°
1°
37°
34 <
20<
Рис. 26.14. Принципиаль-
ная электрическая схема
пускателя ПВИ-125Б:
I — отделение разъедини-
теля; II — сетевое отделение;
III, V—отделения выводов;
IV — отделение контактора;
F/» F2 — предохранители;
HI, Н2, НЗ — лампы сиг-
нальные для проверки соот-
ветственно БРУ (белая), ма-
ксимальной токовой защиты
УМЗ (красная), схемы управ-
ления; Q — разъединитель;
Tl, Т2 — трансформаторы
тока; ТЗ — понижающий
трансформатор; А1 — блок
УМЗ; S6, S7 — переключа-
тели проверки блока УМЗ;
А2 — блок управления БУ
матическим быстродействующим выключателем АБВ-250 и моторным корот-
козамыкателем ПМКВ. Для этого цепь управления моторного короткозамыка-
теля подключается в отделении выводов к зажимам 14 и 15, связанным через
вспомогательные контакты разъединителя Q с проходными зажимами 14 и 15
в сетевом отделении. Последние соединяются с контрольными жилами кабеля,
соединяющего пускатель с автоматическим выключателем АБВ-250.
Электрической схемой пускателей предусмотрена возможность проверки
исправности БРУ нажатием кнопки S5 («Проверка БРУ»). При исправной схеме
загорается соответствующая сигнальная лампа.
Рис. 26.15. Принципиальная электрическая схема пускателя ПВИ-250:
I — отделение разъединителя; II — сетевое отделение; III, V — отделение выводов;
IV — отделение контактора
В пускателях предусмотрена возможность питания вспомогательных уст-
ройств напряжением 36 В от вторичной обмотки трансформатора ТЗ при мощности
этих устройств не более 75 Вт. Для этого вторичная обмотка трансформатора ТЗ
соединена через предохранитель с проходными зажимами в отделении выводов.
Пускатели серии ПВИ удовлетворяют всем требованиям [19].
Так как разъединитель, вводы, выводы и остальные элементы пускателей
ПВИ размещены в отдельных взрывонепроницаемых отделениях, осмотр и ремонт
элементов пускателя, расположенных в аппаратном отделении и в отделении
выводов, присоединение (и отсоединение) цепей управления и электроприемников
к пускателю можно производить при выключенном разъединителе, не отключая
пускатель от сети. Для повышения ремонтопригодности элементы, расположенные
в аппаратном отделении пускателей ПВИ, за исключением ПВИ-320, смонтиро-
ваны на быстросъемной выемной панели и соединяются цепями, расположен-
ными на оболочке, с помощью силовых и контрольных электрических соеди-
нителей.
Учитывая большие габариты и массу контактора КТ 6043АР, его крепят
непосредственно к стенке оболочки пускателя ПВИ-320. Блоки управления и
344
п
Х58 _ _\(510
Х5.3 __
V54
О 16 15 14
fol fol fol lol
4 22 10 11 9 19 5 12 7 26
to
К52
40
Х42
27^6 К16
W +п
7/
55{
П^“
К42
41
¥
4/
K24 36 K14
VA 1Л
лоОВ
V О
(4)1 0
3808
(5)
Рис. 26.16. Прин-
ципиальная элек-
трическая схема пу-
скателя ПВИР-250
(расшифровку поз.
см. рис. 26.15)
~30
«
Кб 2
(3)


К13

АЗ B2 СЗ
К
ZF
Режим	Проверка схемы „Вперед"	Проверка схемы „назад"	Работа
Положение перемычки переключателя хб		Cp2j(^XS)	
Положение пере- мычки Х1	Ша==оП /о	Ша=ьП 7о	
защиты, как и в других пускателях серии Г1ВИ, присоединяются к схеме с По-
мощью собственных электрических соединителей.
В конструкциях и электрических схемах пускателей предусмотрена возмож-
ность проверки исправности схемы управления и катушки контактора и цепи ее
питания без подачи напряжения на электродвигатель. В пускателе ПВИ-125Б
для этого необходимо снять перемычку XI с зажимов 20—34 (см. рис. 26.14)
в цепи питания катушки контактора, установить эту перемычку на зажимы 1—37
и проверить работу схемы нажатием кнопки S4 («Проверка схемы»). В пускате-
лях ПВИ-250 (см. рис. 26.15) для проверки схемы управления необходимо нажать
Рис. 26.17. Принципиальная электрическая схема пускателя ПВИ-320 (расшиф’
ровку поз. см. рис. 26.15)
толкатель кнопок S1 и S2 («Стоп») на быстрооткрываемой крышке и, не отпуская
его, нажать флажок привода кнопки S4 («Проверка схемы»), а затем отпустить
толкатель кнопок S1 и S2. При этом реле в блоке БУ сработает и замкнет цепь
питания катушки контактора, в которую включены сигнальная лампа Н1 и ре-
зистор R1. Поэтому контактор не сработает. Если цепи управления неисправны,
загорается лампа Н1 с красным светофильтром.
Для возврата в исходное состояние необходимо вновь нажать кнопку «Стоп»
и отпустить флажок «Проверка схемы». Механическая блокировка не позволяет
включить кнопку S4 без предварительного нажатия кнопки «Стоп» и, таким об-
разом, исключает включение контактора кнопкой «Проверка схемы».
Для нормальной работы контакторов необходимо следить за тем, чтобы
растворы, провалы, начальные и конечные нажатия главны,х контактов соответ-
346
ствовали значениям, приведенным в 24. Следует иметь в виду, что для достижения
высокой коммутационной износостойкости на контактах установлены металло-
керамические контакты на основе серебра. Наличие на их поверхности оплавле-
ний и копоти — нормальное явление. Во избежание преждевременного износа
напаек зачистка их поверхности не допускается. При уменьшении толщины
напаек до 0,3—0,5 мм контакты необходимо заменить новыми.
26.3.	Рудничные пускатели серии ПВ-1140
На напряжение 1140 В выпускаются три типоразмера пускателей серии ПВ:
на токи 25, 63 и 250 А.
Пускатель на номинальный ток 250 А предназначен для управления одним
электроприемником. Пускатели на токи 25 и 63 А позволяют управлять двумя
нереверсивными или одним реверсивным электроприемником. Они различаются
лишь уставками максимальной токовой защиты.
Наибольшая коммутационная способность, А*
ПВ-1140-2X25 ............................................ Не нормируется
ПВ-1140-2Х 63:
отключающая .................................................. 1000
включающая..................................................  1650
ПВ-1140-250:
отключающая .................................................. 3000
включающая.................................................... 5600
Номинальная частота коммутационных операций, циклов ВО/ч	300
Габаритные размеры, мм .................................. 980x 850x 870
Масса, кг ....................................................... 410
В кратковременном режиме в течение не более 10 мин допускается увели -
чение частоты коммутационных операций до 1200 в час.
Конструктивно все типоразмеры пускателей на напряжение 1140 В вы-
полнены в одинаковых взрывонепроницаемых оболочках, унифицированных
с оболочками пускателя ПВИ-320 (см. рис. 26.9). Крышка отделения разъеди-
нителя имеет смотровое окно, позволяющее перед открыванием быстрооткрыва-
емой крышки отделения контактора визуально убедиться в том, что блокиро-
вочный разъединитель отключен.
Понижающий трансформатор допускает подключение ко вторичной обмотке
на напряжение 36 В нагрузки мощностью не более 75 В-А. Для этого в камере
контрольных выводов установлены проходные зажимы, соединенные с указанной
обмоткой трансформатора.
Сетевые отделения пускателей всех типоразмеров одинаковы, а отделения
выводов отличаются лишь числом проходных зажимов (рис. 26.18).
Вводные устройства силовых цепей обеспечивают присоединение гибких
или бронированных кабелей с сухой разделкой. Сечения S жил кабелей и диа-
метры D цилиндрических надрезов в уплотнительных кольцах приведены
в табл. 26.2.
Принципиальная электрическая схема пускателя ПВ-1140-250 приведена
на рис. 26.19.
Проходные зажимы А, В, С, к которым подключается питающий кабель,
соединены с разъединителем Q, расположенным во взрывонепроницаемом отделе-
нии. Разъединителем можно отключить пускатель и закоротить выводные
зажимы разъединителя между собой и на землю, а также реверсировать упра-
вляемый электроприемник.
Выводные зажимы разъединителя А/, В/, С1 через проходные зажимы,
установленные на перегородке между отделениями разъединителя и контактора,
связаны с вводными зажимами контактора К7 типа КТ 6043БР. Этот контактор
смонтирован на указанной перегородке оболочки. Его выводные зажимы свя-
заны с проходными зажимами, расположенными на перегородке, разделяющей
отделение выводов и контакторное отделение. К этим проходным зажимам при-
соединяются жилы кабеля, питающего управляемый пускателем электропри-
емник.
В отличие от других пускателей на напряжения 380, 660 и 1140 В дистан-
ционное управление пускателем ПВ-1140-250 может осуществляться только по
347
a
Рис. 26.18. Сетевое отделение и отделение выводов (монтаж и раз-
водка кабелей) пускателя ПВ-1140-250 (а) и отделение выводов
пускателей ПВ-1140-2 х 63, ПВ-1140-2x25 (б):
I — сетевое отделение; II — отделение выводов; 1 — силовой кабель;
2 — устройство для ввода силового кабеля; 3 — проходные зажимы для
присоединения силовых жил кабелей; 4 — заземляющий зажим; 5 — ка-
бельное вводное устройство для контрольных цепей; 6 — перегородка, от-
деляющая проходные зажимы для присоединения искробезопасных цепей;
7 — проходные зажимы для присоединения контрольных цепей; 8 —опор-
ные зажимы для присоединения искробезопасных контрольных цепей
Таблица 26.2
Данные вводных устройств пускателей ПВ-1140
Назначение ввод- ного устройства	ПВ-1140-2Х25		ПВ-1140-2X63		ПВ-1140-250	
	S. мм2	D, мм	S. мм2	D, мм	S, мм2	D, мм
Два ввода пита-	70—	27; 31; 35;	70—	36; 40; 44;	70—	36; 40; 44;
НИЯ	150	39; 43	150	48; 52; 56; 59	150	48; 52; 56; 59
Транзитный вы-	70—	27; 31; 35;	70—	36; 40; 44;	70—	36; 40; 44;
вод	150	39; 43	150	48; 52; 56; 59	150	48; 52; 56; 59
Транзитный вы- вод	1,5— 4	18; 21; 25; 29	1,5— 4	18; 21; 25; 29	1,5— 4	18; 21; 25; 29
Два вывода к электроприемнику Ввод контроль- ных кабелей:	6—25	27; 31; 35; 39; 43	6—25	27; 31; 35; 39; 43	50—95	36; 40; 44; 48; 52; 56; 59
два ввода	1,5— 4	18; 21; 25; 29	1,5— 4	18; 21; 25; 29	1,5— 4	18; 21; 25; 29
один ввод	1,5— 4	11; 14; 17	1,5— 4	11; 14; 17	1,5— 4	11; 14; 17
Рис. 26.19. Принципиальная электрическая схема пускателя ПВ-1140-250
349
жилам специального контрольного кабеля, присоединяемым к проходным за-
жимам /, 2, 4, расположенным в отделении выводов. Управление катушкой
электромагнита Д7./ контактора производится с помощью блока управления А4,
электрическая схема которого приведена на рис. 26.20. В блоке собраны схемы
двух устройств: дистанционного управления и БРУ. Схема устройства БРУ
рассмотрена в 18.9.
Устройство дистанционного управления такое же, как и в блоках БУ, при-
меняемых в магнитных пускателях серий ПВИ и ПМВИ-ОЗМ. Контакты испол-
нительного реле К3.1 этого устройства включены в цепь питания катушки кон-
тактора Д7./, питание которой осуществляется выпрямленным током через
выпрямитель V7 (см. также рис. 26.19) от вторичной обмотки трансформатора
Т1 с напряжением 380 В. Для исключения возможности перехода напряжения
1140 В на вторичные обмотки трансформатора Т1 первичная и вторичные об-
мотки намотаны на различных каркасах.
Рис. 26.20. Принципиальная электрическая схема блока управления пускате-
лями ПВ-1140
Для ограничения тока в катушке контактора К/./ в ее цепь включено эко-
номическое сопротивление, состоящее из трех включенных параллельно рези-
сторов R10—R12. Эти резисторы на время включения контактора шунтируются
контактами дополнительного реле КЗ.
Контакт реле КЗ коммутирует цепь постоянного тока, имеющую значитель-
ную индуктивную нагрузку в виде катушки контактора, и работает в тяжелом
режиме. Для повышения электрической износостойкости этот контакт зашун-
тирован конденсатором С/, облегчающим гашение дуги. Емкость конденсатора С1
выбирается исходя из двух условий: эффективности гашения дуги и устойчивой
работы контактора. При этом следует иметь в виду, что первое условие тем легче
выполняется, чем больше емкость конденсатора С7, а второе — чем она меньше,
так как при размыкании контакта КЗ конденсатор С1 заряжается и шунтирует
контакт КЗ. Процесс заряда должен носить, как правило, колебательный ха-
рактер. Однако наличие выпрямителя V7 приводит к тому, что заряженный кон-
денсатор С1 запирает этот выпрямитель, и в цепи катушки К7.7 ток прекра-
щается, пока напряжение на конденсаторе С/, разряжающемся через резисторы
R10 — R12, не снизится до напряжения источника питания. Очевидно, пауза,
когда ток в катушке контактора отсутствует, и, следовательно, возможность
самопроизвольного отключения контактора тем меньше, чем меньше емкость
конденсатора С1 и сопротивление резисторов R10 — R12.
350
Питание блока управления производится от блока АЗ. От этого же блока
питается блок контроля цепей заземления Б КЗ (А1). Электрическая схема
этих блоков приведена на рис. 26.21.
Блок Б КЗ предназначен для контроля целостности и сопротивления за-
земляющей жилы кабеля, питающего управляемый пускателем электроприемник.
Контроль сопротивления заземляющей цепи осуществляется мостовой схемой,
три плеча которой состоят из резисторов R1 (R3, Rll), R7, а четвертое предста-
вляет собой петлю из заземляющей и контрольной жил кабеля, присоединяемых
соответственно к зажимам 0 и 3 пускателя. В конце линии управления уста-
навливается диод V полярностью, показанной на рис. 26.21. Изменение поляр-
ности включения диода V недопустимо, так как при этом реле К/ отключится
и заблокирует контактом А1-К1.1 (см. также рис. 26.19) цепь управления пу-
скателем. К диагонали измерительного моста присоединен вход усилителя на
Рис. 26.21. Принципиальная электрическая схема блоков питания (АЗ) и кон-
троля цепей заземления Б КЗ (АГ)
транзисторах V8 — V10 и тиристоре V//. Этот усилитель в нормальном режиме
включает реле К/. В случае увеличения сопротивления контролируемой цепи
выше 50 Ом и разбалансировке измерительного моста реле R1 отключается
и контактом А1-К1.1 размыкает цепь управления пускателем, а также вклю-
чает сигнальную лампу Н2 с красным светофильтром.
Источник питания искробезопасных цепей (блок АЗ) состоит из феррорезо-
нансного стабилизатора напряжения, собранного на трансформаторе Т1 и кон-
денсаторе С/, и стабилитронов VI — V6, срезающих броски напряжения при
переходных процессах. Элементы блока залиты эпоксидным компаундом.
В случаях замыкания жил контрольной цепи или их обрыва БКЗ должен
заблокировать пускатель. Для этого введена дополнительная цепь, состоящая
из диодов VI — V3, резисторов R2, R6 и конденсаторов С/, С2. Постоянные
времени заряда и перезаряда конденсаторов С/, С2 выбираются такими, чтобы
в режимах замыкания жил контролируемой цепи или пробоя диода V конденса-
торы, зарядившись в нерабочий полупериод полярностью, при которой тран-
зистор V8 заперт, не изменяли бы знака заряда в рабочий полупериод. При этом
реле R1 отключается.
Чтобы не происходили ложные срабатывания БКЗ при пусках мощных
электродвигателей и вызванных ими наводках напряжения на жилах контроли-
руемой цепи, введен каскад на транзисторе V10. В нормальном режиме тран-
зисторы V8 и V9 открыты, а конденсатор СЗ заряжен. Поэтому открыты также
транзистор V10 и тиристор V//. Если транзисторы V8, V9 во время переходного
351

процесса запрутся, конденсатор СЗ будет
разряжаться через резистор R9 и вход
транзистора V10, удерживая его в от-
крытом состоянии на время пуска элек-
тродвигателя.
Принципиальная электрическая схема
пускателей на 25 и 63 А (рис- 26.22) ана-
логична рассмотренной. Отличие состоит
в том, что в пускателях на 25 и 63 А
встроены два контактора КТУ-2Е. Схе-
мой этих пускателей предусмотрена
возможность управления двумя электро-
приемниками с помощью пультов упра-
вления, соединенных с проходными за-
жимами соответственно /, 2, О н 91,
92, 0, расположенными в камере кон-
трольных выводов пускателя. При необ-
ходимости схема пускателя может быть
переключена для управления одним ре-
версивным электроприемником.
Для дистанционного управления ис-
пользуются контрольные и заземляющие
жилы силовых кабелей, питающих управ-
ляемые электроприемники.
Функции максимальной токовой за-
щиты выполняет блок УМЗ (А2). Пита-
ние УМЗ осуществляется от трансфор-
маторов тока, установленных [в камере
разъединителя до силовых зажимов кон-
такторов. Поэтому блок УМЗ осуще-
ствляет защиту от токов к. з. сразу
обоих отходящих от пускателя присоеди-
нений. Следует иметь в виду также, что
при нажатии кнопки S3G или S4G в пу-
скателях на токи 25 и 63 А проверяются
одновременно исправность обеих схем
управления или схем БРУ.
Для проверки схемы управления
в пускателях ПВ-1140-250 необходимо
отключить разъединитель, открыть бы-
строоткрываемую крышку, снять пере-
мычку с зажимов 38, 40 и переставить
ее на зажимы 12, 54 (см. рис. 26.19).
После этого закрыть крышку, включить
разъединитель и повернуть флажок 14
(см. рис. 26.9) в положение «Схема». При
исправной схеме управления катушки
контактора и цепи ее питания заго-
рается неоновая лампа НЗ с белым све-
тофильтром (см. рис. 26.19). После про-
верки перемычку следует снова устано-
вить на зажимы 38, 40.
Проверка схемы управления в пус-
кателях на 25 и 63 А производится
аналогично. На изоляционной панели Х57
(см. рис. 26.22), размещенной на пово-
ротной части панели аппаратуры справа
вверху, необходимо переставить пере-
мычки, как показано на рисунке, и пере-
ключить тумблер S6G в положение П
(«Проверка»).
12 Даюбан В. с. н др.
353
При исправности схемы управления, катушек контакторов и цепей их пита-
ния после поворота флажка в положение «Схема» загораются лампы И1 с крас-
ным светофильтром и Н2 с зеленым светофильтром. После проверки следует
перемычки на панели К57 и тумблер S6G вернуть в исходное положение Р («Ра-
бота»).
Для проверки БРУ необходимо повернуть и удерживать флажок в поло-
жении «БРУ». При исправных блоках БРУ загорится лампа Н5 в пускателе
на 250 А (см. рис. 26.19) или Н4, Н6 в пускателях на токи 25 или 63 А (см.
рис. 26.22). Лампы имеют красные светофильтры. После возврата флажка в исход-
ное положение остаются включенными лампы с зеленым светофильтром, так как
реле, срабатывающие на предупредительной уставке БРУ, остаются вклю-
ченными. Для их выключения флажок необходимо кратковременно перенести
в положение «Схема» и вернуть его в среднее положение.
В схему управления контакторами входит реле форсировки. Неправильная
регулировка этого реле может привести к нечеткой работе контактора. Параметры
реле приведены ниже.
Зазор между якорем и сердечником магнитопровода, мм .............. 0,1 — 0,15
Зазор между якорем и крайним керном магнитопровода, мм . . .	2,7—3
Раствор контактов, мм ............................................ 3,5—4
Провал контактов, мм.............................................. 1 —1,2
Нажатия контактов, Н:
начальное......................................................... 0,686—0,755
конечное........................................................ 0,834 — 0,981
Зазор между якорем и сердечником регулируется суммарной толщиной
шайб, подкладываемых под средний керн. Зазор между якорем и крайним керном
регулируется перемещением скобы, поддерживающей якорь. Раствор контактов
регулируется перемещением изоляционной панели с неподвижными контактами.
Остальные параметры при правильной регулировке реле и исправной пружине,
прижимающей подвижный контакт, получаются автоматически.
26.4.	Рудничные пускатели ПВВ-320
Пускатели взрывобезопасные с вакуумными контакторами предназначены
для дистанционного управления электроприемниками в шахтах, опасных по
газу или пыли, и имеют маркировку РВ-ЗВ-И. Пускатели ПВВ-320 могут при-
меняться при тех же параметрах окружающей среды, что и пускатели серий ПВ
и ПВИ. Рассчитаны на применение в трехфазных электрических сетях с линей-
ным напряжением 1140 или 660 В.
Отличительной особенностью этих пускателей является применение в них
контакторов с вакуумными дугогасительными камерами. Гашение в вакууме
электрической дуги, возникающей при коммутации тока в силовой цепи, поз-
воляет исключить вредное влияние продуктов горения дуги на изоляционные
детали и антикоррозийные покрытия и резко повысить эффективность дуго-
гасительной системы. Это дает возможность резко увеличить (в несколько раз)
ресурс работы пускателей (особенно в тяжелых режимах работы) по сравнению
с пускателями, имеющими обычный электромагнитный контактор.
Техническая характеристика пускателя ПВВ-320
Номинальное напряжение сети, В..................................... 1140	(660)
Номинальный ток продолжительного режима, А .......................... 32	0
Максимальная мощность управляемого электродвигателя, кВт . . .	400 (280)
Ток транзитной нагрузки, А...................................... 63
Напряжение цепей управления, В.................................. 18
Напряжение цепи блокировочного реде утечки, В .................. 127
Уставка БРУ, кОм, не менее:
предупредительная .................................................. 250	(190)
аварийная ......................................................... 90	(30)
Предельная коммутационная способность, А:
на отключение (действующее	значение)............................ 3200	(4800)
на включение (амплитудное значение) ............................. 6000	(8800)
354
Коммутационная износостойкость, млн. циклов ВО, в категории
применения:
АС-3 при номинальном рабочем токе, равном номинальному току
пускателя......................................................... 2
АС-4 при номинальном рабочем токе, равном 40 % номинального
тока пускателя ................................................ 0,3
Механическая износостойкость пускателя, млн. циклов ВО ....	5
Механическая износостойкость разъединителя, циклов «включение-
реверс—отключение> ................................................... 6300
Допустимое отклонение от рабочего (горизонтального) положения в
пространстве в любую сторону,	градус................................... 15
Габаритные размеры, мм, не более................................... 980X850X	870
Масса, кг, не более..................................................... 430
Пускатель ПВВ-320 обеспечивает нормальную работу в продолжительном,
прерывисто-продолжительном, кратковременном и повторно-кратковременном
режимах.
В кратковременном режиме допускается частота коммутационных операций
до 1200 циклов ВО в час в течение не более 10 мин.
В повторно-кратковременном режиме допускается работа с частотой до
600 циклов ВО в час при относительной продолжительности включения ПВ до
40 % в категории применения АС-3 и ПВ до 15 % в категории применения
АС-4.
Пускатель допускает подключение ко вторичной обмотке встроенного в его
оболочку понижающего трансформатора напряжением 36 В нагрузки мощ-
ностью не более 75 В-А (проходные зажимы 10 и 11 в камере контрольных
выводов).
Токоограничивающее действие пускателя эквивалентно 5 м кабеля сечением
50 мм2.
Вводные устройства силовых цепей обеспечивают присоединение и взрыво-
безопасное уплотнение гибких или бронированных кабелей с сухой разделкой.
В пускателе имеется три кабельных вводных устройства для контрольных и шесть
для силовых кабелей.
Номинальные сечения жил, наружные диаметры силовых и контрольных
кабелей, а также диаметры цилиндрических надрезов в уплотнительных кольцах
приведены в табл. 26.3.
Таблица 26.3
Данные вводных устройств пускателя ПВВ-320
Назначение вводного устройства	Сечение жил кабеля, мм2	Наружный диаметр кабеля, мм	Диаметр цилиндриче- ских надрезов в уплот- нительном кольце, мм
Два ввода питания	70—150	36—59	36; 40; 44; 48; 52; 56; 59
Транзитный вывод	1,5—4	18—29	18; 21; 25; 29
Два вывода к электро- приемнику Ввод контрольных кабе- лей:	50—95	36—59	36; 40; 44; 48; 52; 56; 59
два ввода	1,5—4	18—29	18; 21; 25; 29
один ввод	1,5—4	11—17	11; 14; 17
В пускателе ППВ-320 применен контактор КТ 12Р-37 на номинальный ток
400 А и напряжение до 1140 В.
Конструкция пускателя ПВВ-320 приведена на рис. 26.23. Она унифи-
цирована с конструкцией пускателей ПВ-1140.
Принципиальная электрическая схема пускателя ПВВ-320 аналогична схеме
пускателя ПВ-1140-250 (см. рис. 26.19) и отличается лишь контактором и цепью
его управления (рис. 26.24).
Питание катушек К1.1 и К1.10 контактора осуществляется от обмотки
трансформатора Т1 напряжением 110 В через выпрямительный мост V7.
12*	355
При подключении пускателя к сети напряжением 1140 В зажим 1 первичной
обмотки трансформатора Т1 должен быть присоединен к фазе сети, а между за-
жимами 32 > 62 установлена перемычка.
А-А
А
Рис. 26.23. Конструкция пускателя ПВВ-320:
/ — отделение выводов; II — сетевое отделение; III — отделение разъединителя; IV —
контакторное отделение; 1 — салазки; 2 — скоба для установки таблички назначения
пускателя; 3 — заземляющий зажим; 4 — заводская табличка; 5 — быстрооткрывае-
мая крышка; 6 — ввод кабельный силовой; 7 — смотровое окно сигнальной лампы;# —
ввод кабельный контрольный; 9 — крышка отделения выводов; 10 — зажим проходной
контрольный; 11, 13 — зажимы проходные силовые; 12 — крышка сетевого отделения;
14 — крышка отделения разьединителя; 15 — трансформатор тока; 16 — разъединитель
блокировочный; 17 — корпус; 18 — контактор; /9 — панель аппаратуры; 20 — при-
вод замка быстрооткрываемой крышки; 21 — рукоятка привода разъединителя
38
УМЗ
К2.2
0m сети К11К110
п п . 40. 38
42
С1п 42,
А2
'1/п)
, К17,
сг'-А
R15
ТогПлзЛ
Kit К1.9 I
V
KS3G 23
К нагрузке
Рис. 26.24. Схема управления контактором в пускателе ПВВ-320
Если пускатель подключается к сети напряжением 660 В, необходимо про"
вод, идущий к зажиму 1 первичной обмотки трансформатора 77, присоединить
к зажиму 2 этого трансформатора, т. е. включить часть первичной обмотки транс
форматора на напряжение сети. При этом напряжение на вторичных обмотках
356
трансформатора остается таким же, как и при напряжении питания 1140 В,
поданном на зажимы /, 2 трансформатора.
Изменение (уменьшение) уставки БРУ при напряжении сети 660 В произ-
водится снятием перемычки с зажимов 32, 62 и, таким образом, введением
балластного резистора R15 в цепь контроля сопротивления изоляции отходя-
щего от пускателя присоединения,
26.5.	Рудничные пускатели серии ПРН
Пускатели ПРН предназначены для дистанционного управления электро-
приемниками в шахтах и рудниках, не опасных по газу или пыли, и выпускаются
в рудничном нормальном исполнении. Оболочки пускателей обеспечивают сте-
пень пылебрызгозащищенности не ниже IP54.
Серия пускателей ПРН имеет три исполнения: на номинальные токи 63,
100 и 200 А,
Рис. 26.25. Принципиальная электрическая схема пускателей ПРН (а) и схемы
дистанционного управления передвижными механизмами по силовому кабелю
при контроле его заземляющей жилы (б), передвижными механизмами по от-
дельному кабелю при контроле заземляющей жилы силового кабеля (в), ста-
ционарными механизмами по силовому или отдельному кабелю без контроля
заземляющей жилы (г):
1 — электродвигатель; 2 — силовые жилы; 3 — заземляющая жила; 4 — кнопочный
пост управления; 5 — контрольная жила
Пускатели серии ПРН предназначены для эксплуатации при следующих
условиях: температуре окружающей среды от —45 до +40 °C; высоте над уровнем
моря не более 1000 м; допустимой запыленности 100 мг/м8; максимальной отно-
сительной влажности атмосферы при температуре 35 °C 97 ±3 %; допустимом
357
358
наклоне от нормального рабочего положения 10° для ПРН-63, ПРН-100 и 5°
для ПРН-200; колебании напряжения электрической сети от номинального
85—110 %; допустимом ускорении при вибрации с частотой 1—35 Гц 0,5^.
Пускатели ПРИ (табл. 26.4) могут устанавливаться на горизонтальной
поверхности или подвешиваться на вертикальной стене.
Таблица 26.4
Габаритные размеры и масса пускателей серии ПРН
Пускатель	Габаритные размеры, мм			Масса, кг
	высота	ширина	длина	
ПРН-63-0 У5	800	276	620	55
ПРН-63-С У5	825			60
ПРН-100-0 У5	800			55
ПРН-ЮО-С У5	825			60
ПРН-200-0 У5	545	385	885	73
ПРН-200 С У5	570			
Техническая характеристика пускателей ПРН
Номинальное напряжение сети, В			380	
Номинальный ток продолжительного режима, А . . . Наибольшая мощность подключаемого электроприем-	63	100	200
ника в категории применения АС-3, кВт 	 Напряжение цепи управления. В		 Коммутационная износостойкость в категории приме- нения АС-3 при номинальном рабочем токе, равном но-	32	55 36	100
минальному току /ном пускателя, млн. циклов ВО Коммутационная износостойкость в категории приме- нения АС-4 при номинальном рабочем токе, равном 0,4/ном для пускателей на токи 63 и 100 А и 0,3/ном	0.6	0.6	0,2
для пускателя на ток 200 А, млн. циклов ВО ....	0,06	0,06	0,2
Пускатель обеспечивает нормальную работу в	продолжительном,		преры-
висто-продолжительном, кратковременном и повторно-кратковременном режимах.
В повторно-кратковременном режиме пускатели допускают работу с часто-
той до 600 циклов ВО в категории применения АС-3 при ПВ не более 40 %
и в категории применения АС-4 при ПВ не более 2,5%.
Вводные устройства пускателей допускают присоединение многожильных
гибких кабелей с медными жилами типа КРПГ, КРПС, КРПТ.
Пускатели имеют три вводных устройства для силовых кабелей (ввода пита-
ния, вывода к электроприемнику и транзитного вывода) и два —для контроль-
ных кабелей. Номинальные сечения S жил и наружные диаметры D силовых
и контрольных кабелей приведены в табл. 26.5.
Принципиальная электрическая схема пускателей ПРН приведена на рис. 26.25.
Управление электроприемником производится с помощью силовых контак-
тов К1.2М контактора. В пускателях на 63 и 100 А применен контактор
КТ-7023У, а на ток 200 А — КТ 6033. Схема дистанционного управления со-
стоит из измерительного моста, собранного н^ резисторах R1 — R6, в диагональ
которого включена обмотка реле R4.1. Питание схемы производится от вторичной
обмотки трансформатора Т1 напряжением 36 В.
Рис. 26.26. Конструкция пускателей:
а _ ПРН-100; ПРН-63; б — ПРН-200; 1 — пускатель ПМЕ; 2 — блок реле; 3 — па-
нель с резисторами; 4 — табличка; 5 — кнопка «Стоп»; 6 — рукоятка привода кнопки
«Стоп»; 7 — разъединитель блокировочный; 8 -- направляющая; .9 — рукоятка привода
разъединителя; 10 — блок зажимов; 11 — уголок; 12 — салазки; 13 — реле тепловой
защиты; 14 и 17 — скобы; 15 — трансформатор; 16 — контактор; 18 — панель; 19 —
колодка; 20 — кронштейн; 21 — петля; 22 — контрольный кабельный ввод; 23 — си-
ловой кабельный ввод; 24 — корпус; 25 — крышка
359
Таблица 26.5
Данные вводных устройств пускателя ПРН
Назначение ввод- ного устройства	ПРН-63		ПНР-100		ПРН-200		
	S, мм2	D, мм	S, мм2	D, мм	S, мм2	D, мм	
Ввод питания	35	41,45	50	41,45	95	53,57	*
Транзитный вывод	25	27,33 *	25	27,33 *	35	41,45	*
Вывод к электро- приемнику	35	41,45 *	35	41,45 *	70	53,57	*
Ввод контроль- ных кабелей (два ввода)	4	15,21 *	4	15,21 *	4	15,21	*
♦ Уплотнительное кольцо для данного диаметра кабеля находится в ЗИПе.
Для обеспечения контроля заземляющей жилы силового кабеля она исполь-
зуется в качестве одного из проводов цепи дистанционного управления
(рис. 26.25, б и в). Если сопротивление заземляющей жилы возросло до 100 Ом,
измерительный мост перестраивается, и ток в обмотке реле К4.1 снижается, что
приводит к его отключению и размыканию цепи питания катушки контактора.
Защита от опрокидывания управляемого электродвигателя осуществляется
с помощью реле F2.1, F3.1 типа ТРП-6Л в пускателях на 63, ТРП-155Л в пу-
скателях на 100 А и ТРТП-152 в пускателях на 200 А. При длительной пере-
грузке (протекании пускового тока в результате затянувшегося пуска электро-
двигателя или его опрокидывания) эти реле срабатывают и размыкают свои кон-
такты F2.2, F3.2 в цепи обмотки реле К2,1, что приводит к отключению пуска-
теля.
После срабатывания реле возвращаются в исходное состояние самостоятельно
через 3—5 мин. Для ускорения возврата на реле имеется кнопка.
Элементы пускателей смонтированы в оболочках (рис. 26.26). Крышка обо-
лочки механически сблокирована с рукояткой разъединителя таким образом,
что ее открывание возможно при отключенном разъединителе. Разъединитель
механически сблокирован с кнопкой «Стоп». Эта блокировка позволяет отклю-
чить разъединитель только при нажатой кнопке «Стоп» и отключенном контак-
торе, т. е. при отсутствии тока в главной цепи. Разъединитель закрыт крышкой,
препятствующей доступу к вводным зажимам пускателя и разъединителя, кото-
рые могут находиться под напряжением при открытой крышке пускателя.
27.	РУДНИЧНЫЕ ВЗРЫВОБЕЗОПАСНЫЕ АВТОМАТИЧЕСКИЕ
ВЫКЛЮЧАТЕЛИ
27.1.	Общие сведения
Рудничные взрывобезопасные автоматические выключатели предназначены
для применения в трехфазных сетях с изолированной нейтралью трансформатора
угольных и сланцевых шахт, в том числе опасных по взрывам газа или пыли.
Кроме оперативных включений и отключений подземных электрических
установок, выключатели обеспечивают ряд защитных функций и прежде всего
защиту от токов к. з. Они также могут использоваться для отключения сети
при срабатываниях аппаратуры защиты от утечек, газового контроля и другой
аппаратуры защиты, установленной в подземных выработках шахт.
Выключатели предназначены для работы в следующих условиях: температура
окружающего воздуха от —10 до +35 °C; относительная влажность воздуха
98 % при температуре 35 °C; содержание пыли в окружающей атмосфере до
1000 мг/м3; атмосферное давление 87—107 кПа; колебания напряжения в сети
360
от 85 до 110% номинального; рабочее положение выключателя — салазками
на горизонтальной площадке (допускается наклон до 15° в любом направлении),
вибрация мест установки выключателя не более 0,5g при частоте 1—35 Гц.
Режим работы выключателей — продолжительный.
По характерным особенностям системы управления рудничные автомати-
ческие выключатели могут иметь следующие исполнения: с ручным управлением,
ручным управлением и дистанционным отключением, с дистанционным управле-
нием, с устройством автоматического повторного включения (АПВ).
27.2.	Автоматические выключатели серии АФВ
Взрывобезопасные автоматические выключатели АФВ по виду управления
изготовляются в двух исполнениях: с ручным управлением (АФВ-1А, АФВ-2А
и АФВ-3); с ручным управлением и дистанционным отключением (АФВД-2БК).
Выключатели АФВ имеют взрывонепроницаемую оболочку (рис. 27.1),
в которую встроен выключатель АВМУ.
Принципиальные электрические схемы выключателей АФВ приведены
на рис. 27.2 и рис. 27.3.
Рис. 27.1. Рудничный взрывобезопасный автоматический выключатель АФВ-1А}
1 — салазки; 2 — выключатель АВМУ; 3 — вводное устройство; 4 — рукоятка: 5 —
заземляющий винт; 6 — оболочка; 7 — проходные зажимы; 8 — крышка
Техническая характеристика выключателей АФВ
Номинальное напряжение, В ..........................
Номинальный ток выключателя, А:
АФВ-1А .............................................
АФВ-2А, АФВД-2БК..................................
АФВ-3 ............................................
Частота, Гц.........................................
Предельная коммутационная способность в цикле
0—180—ВО, кА (действующее значение):
при напряжении 380 В и cos ф= 0,37................
при напряжении 660 В и cos <р= 0,5	.............
Механическая износостойкость, циклов ВО.............
В том числе:
отключений вручную .................................
отключений независимым расцепителем...............
отключений максимальным расцепителем .............
Коммутационная износостойкость при' номинальном токе
и cos ф = 0,6, циклов ВО...........................
Установки тока срабатывания максимальных расцепителей
выключателя, А:
АФВ-1А .	..............................
АФВ-2А и АФВД-2БК ................................
380 или 660
200
350
500
50
19
10
10 000
4 000
3 000
3 000
4 000
300; 375; 450; 525; 600
600; 750; 900; 1050; 1200
361
АФВ-3 .......................................
Габаритные размеры, мм .............................
Масса выключателя, кг:
АФВ-1А и АФВ-2А.....................................
АФВД-213К и АФВ-3.................................
1000; 1250; 1500; 175П<;
2000
940Х 600Х 910
200 и 205
215 и 220
Рис. 27.3. Электрическая схема вы-
ключателя АФВД-2БК:
- автоматический выключатель АВМУ;.
QF 1 — независимый расцепитель; TV —•
трансформатор; TS — стабилизатор; SB£
и SB2 — кнопки проверки
Рис. 27.2. Электрическая схема выклю-
чателей АФВ с ручным управлением:
QF — автоматический выключатель АВМУ;
QF1 — независимый расцепитель; QF2.1
и QF2.2 — максимальные расцепители
юка; С>П1, ОП2 — катушки проверочные;
SB1 и SB2 —- кнопки проверки
27.3.	Автоматические выключатели серии АВ
27.3.1.	Технические данные выключателей АВ
Взрывобезопасные автоматические выключатели АВ предназначены для
применения в угольных и сланцевых шахтах, опасных по взрывам газа (метана)
или пыли, в условиях, указанных в 27.1.
Выключатели АВ выполнены в соответствии с требованиями «Правил изго-
товления взрывозащищенного и рудничного электрооборудования» (ПИВРЭ)
|20]. Вид взрывозащиты выключателей РВ-ЗВ-И.
Структура условного обозначения выключателей АВ.
362
г' Предельная коммутационная способность определяется в коммутационном
цикле 0—180—ВО—180 -ВО при cos ср — 0,35. Здесь 180 — пауза между опе-
рациями (180 с).
Табл и ц а 27.1
Технические данные рудничных автоматических
выключателей серии АВ
Выключатель	Н оми- пильный ток, Л	Номи- нальное напря- жение, В	Предельная коммута- ционная способность, кА (ДСЙС1- вующее значение)	Износостойкость, циклон, ВО		Масса, кг
				общая	в том числе комму- тацион- ная	
АВ-200ДО	200	660/380	17/20	16 000	10 000	340
АВ-320ДО	320	660/380	20/23		10 000	340
АВ-320ДО2	320	1140	10		6 000	355
АВ-315Р	315	669; 380	20; 23		10 000	265
АВ-320Р *	320	660; 380	14/23		10 000	370
АВ-320АПВ *	320	660	20		10 000	355
* Выпущена опытно-промышленная партия.
Во всех исполнениях выключателей АВ в качестве коммутационного аппа-
рата используются разработанные ВНИИэлектроаппаратом автоматические
выключатели серии А3700У (см. 23.1). Исполнения выключателей АВ с дистан-
ционным отключением имеют нулевой и независимый расцепители на напряжение
НО В постоянного тока. Выключатели АВ с ручным управлением имеют неза-
висимый расцепитель на напряжение 110 В постоянного тока. Из общей износо-
стойкости 16 000 циклов ВО выключатели АВ должны допускать до 7000 от-
ключений с помощью нулевого или независимого расцепителя.
27.3.2.	Схемы и конструкции выключателей АВ
На рис. 27.4 приведена электрическая схема рудничных автоматических
выключателей с дистанционным отключением АВ-200ДО и АВ-320ДО. Схема
содержит следующие элементы: блокировочный разъединитель QS; автомати-
ческий выключатель QF с независимым QF.1, нулевым QF.2 и максимальными
QF.3 расцепителями; блок максимальной токовой защиты А1 (ПМЗ); транс-
форматоры тока TAI, ТА2 и ТАЗ\ блоки блокировочного реле утечки А5 (БРУ),
дистанционного отключения АЗ (ДО), присоединения блокировочного реле
утечки А6 и диодов А2\ трансформатор напряжения TV', кнопки S1 проверки
блокировочного реле утечки и S2 возврата максимальной токовой защиты ПМЗ;
сигнальные лампы Hl, Н2 и Н3\ вольтметр PV с добавочным резистором R.
На рис. 27.5 приведена электрическая схема рудничных автоматических
выключателей АВ-320ДО2 на напряжение 1140 В. Из сравнения схем, при-
веденных на рис. 27.5 и рис. 27.4 видно, что в выключателях АВ-320ДО2 уста-
новлены два блока дистанционного отключения вместо одного в выключателе
АВ-320ДО и отсутствует устройство блокировки БРУ.
На рис. 27.6 приведена схема рудничных автоматических выключателей
АВ-320АПВ с устройством автоматического повторного включения АПВ.
Из сравнения схем, приведенных на рис. 27.4 и 27.6 видно, что выключатели
АВ-320АПВ имеют следующие основные отличия по сравнению с выключателями
АВ-320ДО: встроенный в оболочку автоматический выключатель А3732У, кроме
нулевого и независимого расцепителя имеет электромагнитный привод на напря-
жение 660 В; питание нулевого расцепителя осуществляется напряжением 110 В
переменного тока; вместо блока дистанционного отключения ДО имеется блок
363
управления электромагнитным приводом В У и блок автоматического повторного
включения АПВ.
На рис. 27.7 приведена электрическая схема рудничного автоматического
выключателя АВ-315Р с ручным приводом. Выключатель содержит следующие
элементы: автоматический выключатель QF с независимым QF.1 и максималь-
ным QF.2 расцепителями; блокировочный разъединитель цепей управления SA1,
блок максимальной токовой защиты ПМЗ; трансформаторы тока TAI, ТА2
и ТАЗ\ трансформатор напряжения TV\ выпрямительный мост V; кнопка SB2
возврата максимальной токовой защиты ПМЗ; кнопка SB1 для контроля уста-
новки блока ПМЗ; сигнальные лампы Н1 и Н2.
Рис. 27.4. Электрическая схема рудничных взрывобезопасных автоматических
выключателей АВ-200ДО и АВ-320ДО:
/ — отделение выключателя; II — отделение разъединителя; III — отделение вводов;
IV — камера контрольных выводов; V — отделение выводов; VI — пульт дистанцион-
ного отключения
Электрические схемы выключателей АВ обеспечивают следующие виды за-
щит, блокирований, сигнализаций и проверок: защиту от токов к. з., отходя-
щих от выключателя силовых цепей; защиту от обрыва цепи дистанционного
отключения (кроме АВ-315Р); защиту от потери управляемости при замыкании
между собой проводов цепи дистанционного отключения (кроме АВ-315Р); нуле-
вую защиту (кроме АВ-315Р); электрическое блокирование, предотвращающее
включение выключателя при снижении сопротивления изоляции относительно
земли в отходящем от выключателя участке сети ниже 30 кОм (кроме АВ-320ДО2
и АВ-315Р); электромагнитное блокирование, предотвращающее включение вы-
364
Рис. 27.5. Электрическая схема рудничного взрывобезопасного автоматического выключателя АВ-320ДО2 (расшифровку поз. см.
рис. 27.4)
ключателя при срабатывании максимальной токовой защиты; световую сигна-
лизацию о включении выключателя и срабатывании максимальной токовой
защиты; световую сигнализацию о срабатывании устройства блокировки БРУ
при снижении сопротивления изоляции отходящего от выключателя участка сети
ниже допустимого уровня (кроме АВ-320ДО 2 и АВ-315Р); проверку действия
максимальной токовой защиты и устройства блокировки БРУ.
Кроме указанных защит, блокирований и сигнализаций электрическая
схема рудничных выключателей АВ-320АПВ в режиме автоматического повтор-
ного включения обеспечивает: автоматическое повторное включение выключа-
Рис. 27.6. Электрическая схема рудничного взрывобезопасного автоматического
выключателя АВ-320АПВ (расшифровку поз. см. рис. 27.4)
теля после срабатывания присоединенного к нему аппарата защиты от утечек,
если сопротивление изоляции относительно земли отходящего от выключателя
участка сети превышает 30 кОм; автоматическое включение выключателя при
повторной подаче напряжения в промежутке времени, не превышающем 1 мин
после его снятия; блокирование автоматического повторного включения после
срабатывания максимальной токовой защиты, при срабатывании устройства
блокировки БРУ, когда сопротивление изоляции относительно земли присоеди-
ненного к выключателю участка сети окажется ниже 30 кОм, а также при по-
вторной подаче напряжения в промежутке времени, превышающем 1 мин после
его снятия.
На рис. 27.8 показан рудничный автоматический выключатель АВ-320ДО2.
Выключатели АВ-200ДО и АВ-320ДО имеют аналогичную конструкцию. На
рис. 27.9, а изображены отделения ввода и вывода кабелей выключателей
АВ-200ДО, АВ-320ДО и АВ-320ДО2 для случаев присоединения соответственно
366
кабеля марки ЭВТ и гибкого кабеля, а на рис. 27.9, б показан вариант ка-
бельного устройства для ввода бронированных кабелей в выключатели АВ200ДО
и АВ-320ДО. На рис. 27.9, а разводка жил кабеля ЭВТ и контрольного пока-
зана для случая установки выключателя на вводе распределительного пункта
Рис. 27.7. Электрическая схема рудничного автоматического выключателя
АВ-315Р:
/ — отделение вводов; 11 — отделение выводов
участка. При этом предусмотрена возможность снятия напряжения с трансфор-
маторной подстанции (например, ТСВП-630/6-1,2) с помощью кнопочного поста,
который связан с блоком дистанционного отключения подстанции контрольным
кабелем, проходящим через вводное кабельное устройство 13, и контрольными
жилами кабеля ЭВТ.
Конструкция вводного кабельного устройства выключателей серии АВ
для присоединения кабеля ЭВТ приведена на рис. 27.10,
367
Рис. 27.8. Рудничный автоматический выключатель с дистанционным отклю-
чением АВ-320ДО2:
/ — отделение выводов; II — отделение вводов; III — отделение разъединителя; IV —
отделение выключателя; 1 — корпус; 2 — быстрооткрываемая крышка; 3 — блокиро-
вочная пластина; 4 — силовой кабельный ввод; 5 — контрольный кабельный ввод;
6 — смотровое окно для визуального контроля положения контактов блокировочного
разъединителя; 7 — устройство для установки замка; 8 — рукоятка блокировочного
разъединителя; 9 — трансформатор тока; 10 — зажим заземляющий; 11 и 13 — смотро-
вые окна; 12 — рукоятка; 14 — салазки; 15 — отделение выводов; 16 и 18 — крышки;
17 — отделение вводов; 19 — кабельный ввод для кабеля ЭВТ; 20 — скоба блокиро-
вочная; 21 — панель поворотная; 22 и 36 — блоки зажимов; 23 — блоки дистанцион-
ного отключения ДО; 24 — кнопочные элементы «Шунт» и «Взвод защиты»; 25 —
ручка привода кнопочных элементов; 26 — привод затвора быстрооткрываемой крышки;
27 —табличка; 28 - выключатель автоматический А3732У на напряжение 1140 В$
29 — блок ПМЗ; 30 — шарнирная подвеска; 31 — силовой проходной зажим; 32 —
контрольный проходной зажим; 33 — блокировочный разъединитель; 34 — рукоятка
привода выключателя; 35 — валик блокировочного устройства; 37 — блок диодов;
38 —• лампы сигнальные; 39 — вольтметр; 40 — привод автоматического выключателя
368
Рис. 27.9. Отделения ввода и вывода рудничных взрывобезопасных автоматиче-
ских выключателей АВ-200ДО, АВ-320ДО и АВ-320ДО2:
I — отделение выводов; /1 — отделение вводов; 1 — гибкий кабель марки ГРШЭ; 2 —
кабельное устройство для ввода кабеля ГРШЭ; 2 — кабельное устройство для ввода
кабеля ГРШЭ; 3 — контрольный проходной зажим; 4 — силовой проходной зажим;
5 — перегородка для отделения искробезопасных цепей; 6 — опорный изолятор с за-
жимами; 7 — скоба для закрепления контрольных жил кабеля; 8 — контрольные жилы
кабеля марки ЭВТ; 9 — внутренний заземляющий зажим; 10 — заземляющая жила
кабеля; 11 — кабель марки ЭВТ; 12 — кабельное устройство для ввода кабеля ЭВТ;
13 — кабельное устройство для ввода контрольного кабеля; 14 — разделительная пере-
городка; 15 — наружный заземляющий зажим; 16 — заземляющий хомут; 17 — зазем-
ляющий проводник; 18 — кабельное вводное устройство; 19 — бронированный кабель;
20 — труба под заливку кабельной массы; 21 — заливочная масса
Рис. 27.10. Вводное кабель-
ное устройство для кабеля
ЭВТ:
1 — шланговая оболочка ка-
беля; 2 — прижимной стакан;
3 и 9 — уплотнительные рези-
новые кольца; 4 — проволоч-
ная броня кабеля; 5, 6, 10, 12
и 17 — бандажи; 7 и 8 — при-
жимные уплотнительные коль-
ца; 11 — индивидуальный экран
силовой жилы; 13— полихлор-
виниловая оболочка; 14, 15 и
16 — соответственно силовые,
заземляющая и контрольные
жилы; 18 — поясная изоляция
контрольных жил; 19 — корпус
муфты; 20 — болты
36»
27.3.3.	Блок дистанционного отключения ДО
Блок ДО предназначен для дистанционного отключения выключателей АВ
с целью снятия напряжения с потребителей, присоединенных к отходящему
от выключателя участку сети, при возникновении аварийных ситуаций. Кроме
того, с помощью блока ДО осуществляется контроль целостности и значения
сопротивления цепи заземления [26]. Принципиальная схема блока ДО при-
ведена на рис. 27.11. Блок питается от двух вторичных обмоток трансформа-
тора TV. Напряжение х. х. каждой обмотки 18 В переменного тока.
Через контакты It и 1 штепсельного разъема и проходные зажимы отделе-
ния выводов выключателя АВ-320ДО (АВ-200ДО и АВ-320ДО2) цепи блока ДО
контрольным кабелем соединяются с вынесенным кнопочным постом дистан-
ционного отключения, в котором установлены кнопочный элемент SB и диод V6.
Рис. 27.11. Принципиальная схема блока дистанционного отклю-
чения ДО
Длина кабеля, при которой не снижается надежность функционирования блока
ДО, должна быть такой, чтобы общее сопротивление двух жил цепи дистанцион-
ного отключения не превышало 25 Ом.
Блок ДО состоит из измерительной и исполнительной частей.
Измерительная часть содержит мост постоянного тока, плечами которого
являются резисторы R2, R5, R6 и сопротивление цепи заземления. В измери-
тельную диагональ моста последовательно с резистором R4 присоединен эмит-
тер-базовый переход транзистора V5, включенного по схеме с общим эмиттером.
Исполнительная часть схемы содержит эмиттер-коллекторный переход
транзистора V5, обмотку исполнительного реле и конденсатор С2. Замыкающий
контакт R.1 включен в цепь нулевого расцепителя автоматического выключа-
теля.
Для обеспечения пскробезопасности цепей дистанционного отключения
в блоке ДО установлены резисторы Rl, R7 и стабилитроны VI и V2.
Параметры резисторов моста выбраны таким образом, что в нормальном ре-
жиме работы схемы с замкнутой цепью дистанционного отключения (кнопка SB
замкнута) точка а находится под положительным потенциалом по отношению
к точке б. Следовательно, к эмиттер-базовому переходу приложено прямое, т. е.
отпирающее транзистор V5 напряжение. Это приводит к срабатыванию реле К
и замыканию контакта /(./в цепи нулевого расцепителя.
При увеличении сопротивления цепи заземления выше допустимого уровня
точка а будет находиться под отрицательным потенциалом по отношению к точке
б, т. е. к переходу эмиттер-база будет приложено запирающее напряжение,
обеспечивающее надежное запирание транзистора. Вследствие этого реле /<
370
отключится и его контакт К.1 разомкнет цепь Нулевого расцепителя автомата*
ческого выключателя. Очевидно, реле К отключится также при обрыве цепи
заземления или при нажатии кнопки SB.
Устройство ДО обеспечивает защиту при замыкании цепи дистанционного
отключения. Такая защита осуществляется с помощью диода V6, вынесенного
в кнопочный пост дистанционного отключения, и конденсатора С1, шунтиру-
ющего эмиттер-базовый переход транзистора V5. При замыкании между собой
жил цепи дистанционного отключения происходит шунтирование вынесенного
в кнопочный пост полупроводникового диода V6, и в цепи будет проходить пере-
менный ток, а не выпрямленный (как в нормальном режиме). В один полупериод
ток от вторичной обмотки трансформатора TV проходит по цепи: контакт 13
штепсельного разъема, резисторы R5 и R4, конденсатор С/, резистор R3, кон-
такт 11 штепсельного разъема, место замыкания цепи, контакт 1 штепсельного
разъема, резистор R1, контакт 16 штепсельного разъема, обмотка трансформа-
тора TV. В рассматриваемый полупериод ток, проходя через конденсатор С1
заряжает его. В момент зарядки конденсатора эмиттер-базовый переход шунти-
руется, и транзистор V5 находится в запертом состоянии В следующий полу-
период конденсатор С1 разряжается по той же цепи, что и при его зарядке.
Так как при разрядке конденсатора С1 потенциал базы транзистора V5 под-
держивается отрицательным относительно эмиттера, транзистор V5 остается
в запертом состоянии, что приводит к отключению исполнительного реле.
Блок ДО состоит из корпуса с контактной вилкой, внутри которого на
платах с печатным монтажом установлены элементы схемы. Блок залит эпоксид-
ным компаундом, благодаря чему обеспечивается герметизация всех элементов.
Габаритные размеры блока — 120 х 46 х 136 мм, масса 0,9 кг.
27.3.4.	Устройство блокировки от токов утечки БРУ
В автоматических выключателях АВ-200ДО, АВ-320ДО (см. рис. 27.4)
и АВ-320АПВ (см. рис. 27.6) применяется устройство блокировки от токов
утечки БРУ, контролирующее при отключенном выключателе сопротивление
изоляции относительно земли отходящего от выключателя участка сети, не до-
пуская включение выключателя, если указанное сопротивление снизилось до
недопустимого уровня.
Устройство БРУ (рис. 27.12) состоит из источника оперативного питания,
в качестве которого используется установленный в выключателе трансформатор
напряжения TV, и блока БРУ, в котором размещены элементы схемы.
Блок БРУ состоит из выпрямительного моста V, собранного на диодах
V5 — V8, усилителя постоянного тока, выполненного на транзисторах V2 и V4
соответственно р—п—р и п—р—п типа; измерительного моста из резисторов
Rl (R2), R4, R5, R3 и сопротивления изоляции сети относительно земли,
в одну из диагоналей которого включен эмиттер-базовый переход транзистора V2
исполнительного органа, в качестве которого использовано электромагнитное
реле /С; сглаживающих конденсаторов С1 и С2. Измерительная цепь устройства
БРУ присоединяется к фазам сета через размыкающий контакт выключателя
QF.5 и блок присоединения А6 (см. рис. 27.4).
Контроль сопротивления изоляции сети относительно земли осуществляется
от вторичной обмотки трансформатора TV через выпрямительный мост по цепи;
положительный полюс выпрямительного моста V, резистор R1, диод VI,
кнопка проверки устройства S1, размыкающий контакт выключателя OF.5, блок
присоединения из выпрямителей, фаза сети, сопротивление изоляции сета отно-
сительно земли, земля, резистор R5, отрицательный полюс выпрямительного
моста V. Кроме этого, ток вторичной обмотки трансформатора TV проходит через
резисторы R3 и R4. При изменении сопротивления изоляции сети относительно
земли меняется ток утечки, который вызывает соответствующее изменение ве-
личины и полярности напряжения диагонали моста из резисторов.
Параметры схемы выбраны так, что при сопротивлении изоляции, равном
или меньшем уставки срабатывания устройства, потенциал точки а диагонали
моста из резисторов становится больше потенциала точки б. Транзисторы V2
и V4 отпираются, вызывая срабатывание исполнительного реле К. При этом
371
размыкается контакт /С.2 в цепи нулевого расцепителя выключателя, что не
позволяет произвести его включение. Одновременно замыкается контакт /СЗ
в цепи сигнальной лампы.
Рис. 27.12. Принципиальная схема устройства блокировки от утечек БРУ
Блок БРУ состоит из корпуса с контактной вилкой, внутри которого на
плате с печатным монтажом установлены элементы схемы. На лицевую часть
блока выведена рукоятка тумблера переключения уставки срабатывания БРУ.
Техническая характеристика БРУ
Оперативное напряжение контроля сопротивления изоляции, В . . .	50
Уставки срабатывания, кОм, не менее:
предупредительная ................................................. 200
аварийная .......................................................... 30
Габаритные размеры, мм............................................. 120X46X	136
Масса, кг............................................................. 0,9
27.4,	Осмотр, монтаж и техническое обслуживание авто-
матических выключателей серии АВ
Выключатель перед спуском в шахту должен быть осмотрен. При .внешнем
осмотре следует убедиться в том, что: отсутствуют повреждения взрывонепро-
ницаемой оболочки, вводных устройств, рукояток выключателя и блокировоч-
ного разъединителя, смотровых окон, механической блокировки, наружных
заземляющих зажимов; все крепежные болты плотно затянуты; имеются знаки
исполнения выключателя по взрывозащите и таблички с оперативными надпи-
сями; имеются специальные заглушки и резиновые кольца в кабельных вводах.
При осмотре проверяют состояние взрывозащитных поверхностей, целостность
и надежность монтажа встроенной в обслуживаемом отделении электрической
аппаратуры, а также надежность присоединения силовых и контрольных про-
водов.
После указанных проверок с помощью мегаомметра на 1000 В измеряют
сопротивление изоляции токоведущих частей выключателя относительно корпуса,
которое согласно техническим условиям должно быть не менее 6 МОм. Проверку
сопротивления изоляции необходимо производить при отсоединенном от сети
выключателе.
372
измерении сопротивление изоляции
Рис. 27.13. Конструктивная схема
определения провала главных кон-
тактов автоматического выключа-
теля А3732У:
1,3 — контактодержатели соответ-
ственно подвижного и малоподвиж-
ного контактов; 2 — линия разъема
крышки и корпуса выключателя
При проверке сопротивления изоляции выключателей с дистанционным
отключением следует иметь в виду, что из-за отсутствия напряжения нулевой
расцепитель находится в отключенном состоянии и препятствует включению
автоматического выключателя. Поэтому сопротивление изоляции относительно
земли целесообразно измерять следующим образом. Силовые зажимы Al, В1
и С1 коробки вводов выключателя соединяют между собой медным проводником.
Блокировочный разъединитель должен быть включен. Присоединив проводники
от мегаомметра между одним из силовых зажимов и корпусом, производят про-
верку сопротивления изоляции относительно земли части электрической схемы
выключателя до неподвижных контактов встроенного в обслуживаемое отделение
автоматического выключателя А3732У. При
относительно земли не должно быть ме-
нее 12 МОм.
Аналогично измеряют сопротивление
изоляции относительно земли остальной
части схемы выключателя (от соединен-
ных медным проводником силовых за-
жимов А14, В14 и С14 в отделении выво-
дов (см. рис. 27.4, 27.5) до подвижных
контактов автоматического выключателя
А3732У, которое также должно быть
не менее 12 МОм.
После измерения сопротивления изо-
ляции необходимо произвести опробо-
вание выключателя под напряжением.
При этом до подачи напряжения на вы-
ключатель он должен быть заземлен,
а крышки закрыты.
После подачи напряжения на ввод
выключателя с дистанционным отклю-
чением включают блокировочный разъ-
единитель (см. рис. 27.4). Напряжение
поступает на трансформатор TV и вольт- f
метр PV. При этом сигнальные лампы
Н1 (БРУ) с белым светофильтром и Н2,
(«Защита») с красным	светофильтром
не должны загораться. Если при вклю-
чении блокировочного	разъединителя
загорается сигнальная лампа «Защита»,
это означает, что поляризованное реле К
максимальной токовой защиты ПМЗ (см.
рис. 21.4) находится в состоянии бло-
кирования нулевого расцепителя, когда его цепь оказывается разомкнутой. Для
возможности включения выключателя необходимо с помощью кнопки S2 («Взвод
защиты») произвести деблокировку нулевого расцепителя путем (см. рис. 27.4)
возврата поляризованного реле К в рабочее состояние.
Если сигнальные лампы Н1 и Н2 не загорелись, а нулевой расцепитель
не сработал, необходимо проверить правильность включения диода в цепи поста
дистанционного отключения. Диод должен быть включен так, как показано
на рис. 27.4.
После срабатывания нулевого расцепителя включают автоматический вы-
ключатель. При опробовании электрической схемы выключателя проверяют
возможность его отключения с помощью вынесенной кнопки с диодом: при раз-
мыкании цепи дистанционного отключения включенный выключатель должен
надежно отключиться. Выключатель должен также отключиться при перемыка-
нии проводов цепи дистанционного отключения.
Проверку действия устройства блокировки БРУ производят с помощью
расположенной на боковой поверхности корпуса выключателя ручки привода
кнопки S1 («Проверка БРУ»). При нажатии ручки должна загореться сигнальная
лампа Н1 с белым светофильтром, а цепь нулевого расцепителя должна разо-
мкнуться контактом исполнительного реле устройства БРУ. Выключатель в этом
373
00
Рис. 27.14. Схема поиска и определения неисправностей выключателей АВ-320ДО2
случае включить нельзя. Перед спуском в шахту необходимо проверить защиту
ПМЗ в объеме, указанном в 21.7.
При монтаже выключателя в шахте производится его установка, присоеди-
нение к нему кабелей и заземление корпуса.
Перед подключением выключателя к системе подземного электроснабжения
необходимо: убедиться в отсутствии повреждений взрывонепроницаемой обо-
лочки, вводных устройств, рукояток выключателя и блокировочного разъедини-
теля, смотровых окон, механической блокировки, наружных заземляющих за-
жимов; проверить работу замка быстрооткрываемой крышки; произвести осмотр
элементов электрической схемы выключателя; проверить тщательность присоеди-
нения токоведущих частей выключателя; убедиться в правильности выбора вы-
ключателя по номинальному току и напряжению; проверить правильность при-
соединения провода 3—3 к обмотке трансформатора TV (см. рис. 27.4) выклю-
чателей АВ-320ДО и АВ-200ДО в зависимости от установки их в сети 380 или
660 В; определив по формуле (21.19) требуемую уставку тока срабатывания
максимальной токовой защиты ПМЗ. установить рукоятку потенциометра на
блоке ПМЗ на соответствующее деление шкалы в относительных единицах.
После указанных проверок необходимо произвести присоединение жил
кабелей (см. рис. 27.9), подводящего к зажимам А/, В1 и С1 отделения вво-
дов, отходящего от выключателя к зажимам А14, В14 и С14 отделения выводов;
контрольного для цепей дистанционного отключения к зажимам 1 и 2 отделения
выводов,
К выключателям на номинальные токи 200 и 320 А могут быть присоеди-
нены силовые кабели с сечением рабочих жил 70—120 мм2 и контрольные с сече-
нием жил 1,5—4 мм2. Для обеспечения взрывобезопасности кабели необходимо
уплотнить установленными в кабельных вводных устройствах резиновыми коль-
цами, имеющими концентрические надрезы. Диаметр надрезов у резиновых колец
для уплотнения силовых кабелей 36, 40, 44, 48, 52, 56 и 59 мм, а для контроль-
ных кабелей — 18, 21, 25 и 29 мм. Для обеспечения надежного уплотнения
внутренний диаметр резинового кольца не должен отличаться от наружного
диаметра кабеля более чем на 2 мм.
При обычной заделке бронированного кабеля необходимо промежуточную
коробку залить кабельной массой, а свинцовую оболочку кабеля присоединить
к внутреннему заземляющему зажиму. К наружному заземляющему зажиму
должна быть присоединена стальная броня кабеля.
При использовании гибких кабелей, кабелей марки ЭВТ, а также сухой
разделки бронированных кабелей не требуется заливка промежуточной коробки,
а кабели уплотняют с помощью резиновых колец, имеющихся в кабельных муф-
тах отделений ввода и вывода. До присоединения кабелей необходимо проверить
указанным выше методом сопротивление изоляции выключателя. Кроме того,
должно быть проверено сопротивление изоляции присоединяемых к выключа-
телю кабелей.
По окончании монтажа необходимо произвести опробование выключателя
под напряжением и убедиться в нормальном функционировании выключателя
при ручном его включении и отключении, а также при дистанционном отключении
от вынесенного кнопочного поста, провести проверку действий устройства бло-
кировки БРУ и максимальной токовой защиты ПМЗ.
В соответствии с § 474 ПБ выключатели должны периодически осматри-
ваться: дежурными электрослесарями — ежесменно, механиками участков —
еженедельно. Объемы работ при указанных осмотрах приведены в работе [30].
Там же приведены объемы работ, выполняемые при ежеквартальной ревизии.
Здесь только укажем, что при выполнении ревизии необходимо учитывать следу-
ющее. Блоки ДО и БРУ залиты эпоксидным компаундом и ремонту не подлежат.
Блок ПМЗ запломбирован и в подземных условиях ремонту не подлежит. Вы-
ключатель А3732У рассчитан на работу без замены каких-либо частей и в усло-
виях эксплуатации ремонту не подлежит.
С целью повышения надежности выключателя А3732У рекомендуется про-
верять его техническое состояние в период проведения ревизии, но не реже од-
ного раза в шесть месяцев. При проведении ревизии техническое обслуживание
выключателя А3732У заключается в следующем: снимают последовательно
искрогаситель, козырек, крышку, закрывающую доступ к зажимам подвижных
376
контактов; крышку выключателя, а затем дугогасительные камеры; определяют
провал главных контактов выключателя и толщину металлокерамического слоя
контактов. Если провал контактов или толщина металлокерамического слоя
контакта окажутся менее 0,5 мм, то выключатель для дальнейшей работы не-
пригоден. Провал (рис. 27.13) соответствует разности расстояний во включенном
(размер В) и отключенном (размер А) положениях выключателя от линии 2
разъема крышки и корпуса выключателя до точки С, лежащей в зоне боковой
грани металлокерамического контакта на малоподвижном конта кто держателе 3.
Замер во включенном и отключенном положениях выключателя должен произ-
водиться в одних и тех же точках; очищается выключатель во всех доступных
местах от копоти и попавшего между пластинами камеры металла. В связи с тем
что металлокерамические контакты не образуют плохо проводящей пленки на
поверхности, они не требуют зачистки. Запрещается опиливать заплывы и не-
ровности, возникшие при коммутации рабочих токов и токов к. з.; шарнирные
соединения выключателя А3732У следует смазать маслом МВП (ГОСТ 1805—75);
произвести сборку выключателя А3732У.
В техническом описании, инструкциях по эксплуатации приведены харак-
терные неисправности выключателей. На рис. 27.14 приведена схема рациональ-
ного поиска и определения неисправностей выключателей АВ-200ДО, АВ320ДО
для случая, когда выключатель не включается.
27.5.	Автоматический выключатель АБВ-250
Выключатель АБВ-250 предназначен для проведения тока в нормальном
режиме и отключения тока при к. з., замыканиях на землю, для оперативных
включений и отключений электрических цепей в очистных и подготовительных
выработках на крутых пластах угольных шахт, опасных по внезапным выбросам
угля, породы и газа, оснащенных системой электроснабжения с автоматическим
защитным (опережающим) отключением.
Выключатель предназначен для работы в условиях, приведенных в 27.1.
Техническая характеристика выключателя АБВ-250
Номинальное напряжение,	В........................................ 660/380
Номинальный ток, А ................................................. 250
Частота, Гц......................................................... 50
Время срабатывания при междуфазных к. з., связанных с землей че-
рез сопротивление 100 Ом, и при однофазном замыкании на землю че-
рез сопротивление R < 100 Ом, мс ............................. 2,5
Индуктивность внешних искробезопасных цепей, мГн, не более ...	5
Емкость внешних искробезопасных цепей, мкФ, не более ......... 0,5
Предельная коммутационная способность (кА, действующее значение)
в цикле 0—300—ОВ—300—ОВ при cos ф = 0,6 ±0,05 и напряже-
нии, В:
660 ............................................................ 5,5
380 ........................................................ 9
Механическая износостойкость, циклов ВО....................... 10 000
Коммутационная износостойкость при номинальном токе и cos ф = 0,8,
циклов ВО .................................................... 6 300
Габаритные размеры (ширинах высотах глубина), мм............... 850X870X980
Масса, кг..................................................... 420
Выключатель обеспечивает следующие виды управления, защиты, блокиро-
вания, сигнализации и проверки: ручное включение и отключение, а также
дистанционное отключение с помощью кнопочного поста, быстродействующую
защиту шахтной электрической сети от междуфазных замыканий, связанных
с землей, и от однофазного замыкания на землю, а также проверку исправности
защиты и сигнализацию о ее срабатывании, защиту от утечек тока на землю
с помощью реле утечки, проверку его исправности и сигнализацию о срабатыва-
нии; нулевую защиту; блокирование, препятствующее включению выключателя
при снижении сопротивления изоляции относительно земли отходящего от вы-
ключателя участка сети ниже 30 кОм с помощью блокировочного реле утечки,
проверку его исправности и сигнализацию о срабатывании; блокирование, пре-
пятствующее включению выключателя и обеспечивающее отключение его при
обрыве, замыкании и увеличении сопротивления цепи дистанционного отключе-
377
ния свыше 40 Ом; блокирование, препятствующее включению выключателя
и обеспечивающее отключение его при недостижении или снижении уровня на-
пряжения на батарее конденсаторов с помощью устройства контроля напряже-
ния, а также сигнализацию о недостаточном уровне напряжения на батарее кон-
денсаторов; блокирование, препятствующее включению выключателя после сра-
батывания быстродействующей защиты; подачу включающего сигнала на мотор-
ные короткозамыкатели в количестве до 10 при срабатывании быстродейству-
ющей защиты; закорачивание основных жил отходящего кабеля при срабатыва-
нии быстродействующей защиты при помощи короткозамыкателей.
27.6.	Рудничные выключатели серии ВРН
Выключатели ВРН предназначены для работы в трехфазных сетях перемен-
ного тока с изолированной нейтралью в рудниках и шахтах, не опасных по
взрыву газа или пыли, для защиты электрических установок от токов к. з.,
а также для нечастых оперативных включений и отключений электрических
цепей при нормальных режимах работы.
Выключатели ВРН предназначены для работы в следующих условиях:
температура окружающей среды от —5 °C до +35 °C; относительная влажность
Рис. 27.15. Принципиальная схема выключателей ВРН
воздуха 98 % при температуре 25 °C; содержание рудной пыли в окружающей
атмосфере не более 100 мг/м3, вибрация мест установки выключателей не более
0,5g при частоте 1—35 Гц; колебание напряжения в электрической сети от 0,85
до 1,1 номинального; рабочее положение выключателей — салазками на гори-
зонтальной площадке горных выработок, а также крепление на вертикальных
стенках или конструкциях (допускается наклон площадки до 15° в любом напра-
влении относительно рабочего положения).
Электрическая схема выключателя (рис. 27.15) обеспечивает: защиту от
токов к. з., отходящих от выключателя цепей (защита ПМЗ); проверку дей-
378
Rud A
Рис. 27.16. Рудничные автоматические выключатели ВРН:
а — ВРН-100, ВРН-200; L — ВРН-315; 1 — кнопка; 2 — корпус; 3 — рукоятка при-
вода кнопки SB; 4 — крышка; 5 — рукоятка привода блокировочного разъединителя;
6 — блокировочный разъединитель; 7 —блок ПМЗ; 8 — выключатель А3722Б (ВРН-100
и ВРН-200) и А3732Б (ВРН-315); 9 — рукоятка привода выключателя; 10 — блок за-
жимов; 11 — панель аппаратуры; 12 — салазки; 13 — трансформатор тока ТТЗ; 14 —
зажимы заземления; 15 — колодка с зажимами; 16 — трансформатор; 17 — панель сиг-
нальных ламп и предохранителей; 18 силовой кабельный ввод; 19 — кожух с преду-
предительной надписью; 20 — петля
ствия максимальной токовой защиты ПМЗ; световую сигнализацию о включении
выключателя, о срабатывании максимальной токовой защиты ПМЗ.
На рис. 27.16 показана конструкция автоматических выключателей ВРН.
Техническая характеристика выключателей ВРН
	ВРН-100	ВРН-200	ВРН-315
Номинальное напряжение, В . .	380, 660	380, 660	380, 660
Номинальный ток, А	 Номинальный режим работы . . . Предельная коммутационная спо- собность выключателя в номи- нальном цикле 0— 180— ВО— 180— ВО при cos <р = 0,3+0,05, кА (действующее зна- чение), при напряжении, В:	100	200 Продолжительный	315
380 		13	16	19
660 	 Механическая износостойкость,	12	13	14
циклов ВО 	 Коммутационная износостойкость при номинальной нагрузке и	16 000	16 000	16 000
cos <р == 0,8, циклов ВО .... Диапазон регулирования уставок тока срабатывания защиты	10 000	10 000	10 000
ПМЗ, А		200—600	400—1200	800—2400
Габаритные размеры, мм ....	630X830X330	630X830X330	630X 1075X330
Масса, кг 		65	65	100
27.7.	Рудничные выключатели серии ВАРП
Выключатели предназначены для работы в сетях постоянного тока рудников
и шахт при следующих условиях эксплуатации: температура окружающей среды
от —5 до +35 °C, относительная влажность воздуха 98 % при температуре 25 °C;
содержание рудной пыли в окружающей атмосфере не более 100 мг/м3; вибрация
мест установки выключателей не более 0,5g при частоте 1—35 Гц; верхнее зна-
чение напряжения электрической сети до 1,ШнОм; рабочее положение — на вер-
тикальной плоскости конструкции горной выработки (допускается наклон вы-
ключателей до 15° в любом направлении относительно рабочего положения).
Техническая характеристика выключателей ВАРП
ВАРП-200 ВАРП-315
Номинальное напряжение, В .................... 440
Номинальный ток, А................................. 200	315
Номинальный режим работы ..................... Продолжительный
Предельная коммутационная способность при на-
пряжении l,lt/H0M и постоянной времени цепи не
более 0,01 с в номинальном цикле
0—180— ВО—180— ВО, кА ........................ 27
Механическая износостойкость, циклов ВО ....	16 000
Коммутационная износостойкость при номинальной
нагрузке и постоянной времени цепи не более 0,01 с,
циклов ВО .................................................. 10	000
Габаритные размеры, мм ........................ 630X550X330	630X800X330
Масса, кг ..................................... 50	65
28.	ПУТЕВЫЕ ВЫКЛЮЧАТЕЛИ И КНОПОЧНЫЕ ПОСТЫ
ВО ВЗРЫВОБЕЗОПАСНОМ ИСПОЛНЕНИИ.
ВЗРЫВОБЕЗОПАСНЫЕ ШТЕПСЕЛЬНЫЕ РАЗЪЕМЫ
28.1.	Взрывобезопасные путевые выключатели серии ВПВ
Выключатели путевые ВПВ предназначены для коммутации электрических
цепей, контроля и блокирования при дистанционном управлении электропри-
водами машин и механизмов в передвижных и стационарных установках, а также
для сигнализации состояния отдельных элементов электроприводов. Выключа-
тели приводятся в действие управляющими упорами (кулачками) в определенных
точках пути контролируемого объекта.
380
По виду привода путевые выключатели ВПВ имеют следующие исполнения:
с толкателем; поворотный рычаг с роликом; поворотный рычаг с тросом; пово-
ротный рычаг с педалью.
Привод в путевых выключателях ВПВ с педалью не переставляется, а в вы-
ключателях остальных исполнений он может устанавливаться под любым углом
в пределах 0—180°.
Техническая характеристика путевых выключателей ВПВ
Номинальный ток, А.................................................
Усилие рабочего нажатия на приводы выключателей, Н, не более
Механическая износостойкость, циклов ВО ...........................
Токи отключения (А) * при cos ф = 0,3—0,4 и напряжении, В:
127	...........................................................
220	...........................................................
380	...........................................................
660	...........................................................
Вибростойкость при частоте 1 — 200 Гц .............................
Переключение контактов ............................................
Исполнение по взрывозащите ........................................
ю
60
ю«
3,5
2,7
1.8
0,6
10g
Мгновенное
РВ-2В
* При указанных токах обеспечивается коммутационная износостойкость 10е цик-
лов ВО.
28.2.	Взрывобезопасные посты управления КУВ и КПВ
Кнопочные посты КУВ на номинальный ток 10 А допускается применять
в электрических цепях напряжением до 60 В э подземных выработках шахт,
опасных по газу или пыли. Вводные устройства постов КУВ допускают при-
соединение кабелей с наружным диаметром не более 30 мм.
Кнопочные посты ;КПВ*имеютжпластмассовый корпус.
Таблица 28.1
Технические данные постов управления КУВ и КПВ
кнопочный пост	Характеристика	Число ка- бельных вводных устройств	Масса, кг
КУВ-1	Однокнопочный	1	7,4
КУВ-2	Двухкнопочный	2	9,6
КУВ-3	Трехкнопочный	2	11
КУВ-11	Однокнопочный	1	6,5
КУВ-12	Двухкнопочный	2	9,7
КУВ-13	Трехкнопочный	2	11,8
КПВ-11	Однокнопочный	1	11,8
КПВ-12	То же	2	2,1
КПВ-22	Двухкнопочный	2	3,2
КПВ-32	Трехкнопочный	2	3,8
28.3.	Взрывобезопасные посты управления ПВ-КУ
Техническая характеристика кнопочных постов ПВ-КУ
Номинальный ток, А........................................................ 10
Усилие рабочего нажатия на толкатели постов, Н, не более.................. 60
Механическая износостойкость, циклов ВО ................................. 10е
Токи отключения (А) * при cos ф «= 0,3—0,4 и напряжении переменного
тока частоты 50 Гц, В:
127	.............................................................. 3,5
* При указанных токах обеспечивается коммутационная износостойкость 1 млн.
циклов ВО.
381
220	............................. . ,	. .	2,7
380	  1,8
660	  0,6
Допустимое	число	включений в час .................................... 2500
Исполнение	по	взрывозащите .......................................... РВ-2В
28.4.	Посты управления кнопочные рудничные КУ-90-РВ-1В
Техническая характеристика кнопочных постов серии КУ-90
КУ-91	КУ-92 КУ-93
Номинальное напряжение, В:
переменного тока частоты 50. Гц .............. .	.	60
постоянного тока.............................................. 60
Номинальный ток, А ............................................. 10
Механическая износостойкость,	млн. циклов ВО ....	3
Коммутационная износостойкость, млн. циклов ВО ...	1
Исполнение по взрывозащите ........................... РВ-1В
Количество	кнопочных	элементов .......................... 1	2	3
Количество	кабельных	вводов.............................. 1	2	2
Масса, кг................................................0,85	1,5	1,75
28.5.	Взрывобезопасные штепсельные разъемы серии РШ
Таблица 28.2
Технические данные штепсельных разъемов серии РШ
Разъем	Номи- нальный ток главной цепи, А	Сечение основной жилы присое- диняе- мого кабеля, мм*	Наружные диаметры присоеди- няемого кабеля, мм	Стойкость, А		Мас- са, кг
				терми- ческая односе- кундная (действу- ющее значение)	электро- динамиче- ская (ампли- тудное значение)	
РШФС-63	63	6; 10; 16	32,6; 35,6;	500	2 100	10
РЩФСД-63			39,3			12
РШФМ-63						10
РШВС-63						9,8
РШЛ-63						11
РШФС-160	160	16; 25;	39,3; 41,5;	2000	8 600	14
РШФСД-160		35	47,3			15
РШФМ-160						14
РШВС-160						12
РШЛ-160						17
РШФС-250	250	35; 50;	47,3; 48,9;	2000	11 500	16
РШФСД-250		70	55,7			17
РШФМ-250						16
РШВС-250						14
РШЛ-250						20
РШФС-320	320	50; 70;	48,9; 54;	3900	14 900	22
РШФСД-320		95	55,7			23
РШФМ-320						22
РШВС-320						22
РШЛ-320						27
Примечания. В обозначении типа: Р — разъем; Ш — штепсельный, Ф «
фланцевый; С — с вводом кабеля сети; М — с вводом кабеля от электродвигателя; Д —
с дополнительным вводом для контрольного кабеля; Л — линейный; В — встраиваемый;
63, 160, 250, 320 — номинальные токи, А.
382
28.6.	Соединители СНВ-М во взрывобезопасном исполнении
Таблица 28.3
Технические данные соединителей СНВ-М
				Стойкость, А		
Разъем	Номи- наль- ный ток, А	Сечение основной жилы присое- диняемого кабеля, мм2	Наружные диаметры присоеди- няемого кабеля, мм	терми- ческая в тече- ние 0,2 с (действу- ющее значе- ние)	электро- динами- ческая (ампли- тудное значение)	МаС' са, кг
СНВ-63М-Л-ХЛ5 СНВ-63М-ВВ-ХЛ5 СНВ-63М-ВР-ХЛ5 СНВ-63М-ВДВ-ХЛ5	63	6; 10	32; 35	2000	3 800	11 9 9 10
СНВ-250М-Л-ХЛ5 СНВ-250М-ВВ-ХЛ5 СНВ-250М-ВР-ХЛ5 СНВ-250М-ВДВ-ХЛ5	250	16; 25; 35; 50; 70	40,1; 41,5; 47,3; 49,3; 53,7	4470	11 500	16,5 12 12 14,5
СНВ-320М-Л-ХЛ5 СНВ-320М-ВВ-ХЛ5 СНВ-320М-ВР-ХЛ5 СНВ-320М-ВДВ-ХЛ5	320	50; 70; 95	49,3; 53,7; 57,5	8700	14 900	20 15,5 15,5 16,5
Примечания. 1. Соединители имеют три контакта для главной цепи, пять —
для цепей управления и один — заземляющий. 2. Соединители выполнены на номинальное
напряжение 660 и 1140 В. 3. В обозначении типа: С — соединитель; Н — низкочастотный;
В — взрывобезопасный; 63, 250 и 320 — номинальныеАтоки; М — модернизированный;
первая буква Л — линейный или В — встраиваемый; последняя буква В — вилка или
Р ~ розетка; Д — с дополнительным вводом.
Таблица 28.4
Габаритные и установочные размеры соединителей СНВ-М
Размеры (рис. 28.1), мм
63
250
320
121 98/9
133 105/9
165 150/9
116 103 64
127 112 80
162 142 110
505 365
595 430
665 470
240
435 90
470 НО
480 85
16
16
45
ПО 205
145 220
145 245
* dy — условный диаметр токоведущих частей соединителей.
** Размер L3 только для исполнения ВВ.
383
Рис. 28.1. Соединители СНВ-М:
а — линейный; б — встраиваемый; в — встраиваемый с дополнительным вводом
РАЗДЕЛ ДЕСЯТЫЙ
КОМПЛЕКТНЫЕ УСТРОЙСТВА
29.	КОМПЛЕКТНЫЕ^РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫЕ УСТРОЙСТВА В
РУДНИЧНОМ ИСПОЛНЕНИИ
Комплектные распределительные устройства (КРУ) предназначены для
комплектования подземных центральных и участковых подстанций, а также
одиночных распредпунктов, обслуживающих электродвигатели высокого напря-
жения и трансформаторы.
В угольных шахтах применяются КРУ типа УРВм-6/3 (сняты с производства)
и РВД-6М с масляными выключателями и Я В-6400 с воздушными выключате-
лями. В стадии освоения находятся более совершенные КРУ типа КРУВ-6.
29.1.	Распределительные устройства УРВм-6/3 и РВД-6М
КРУ типа УРВм-6/3 выпускались в фидерном и вводном (левом или правом)
исполнении. КРУ типа РВД-6М созданы на базе ячеек УРВм-6/3 и отличаются
от них наличием дистанционного моторно-пружинного привода.
Техническая характеристика КРУ
УРВм-6/3	РВД-6М
Тип масляного выключателя...............
Привод выключателя......................
Управление КРУ .........................
Виды защит:
максимально-токовая ...................
от минимального напряжения............
от пусковых токов (по заказу) ........
ВМБ-10	ВМ.Б-10
Ручной	Моторно-пру-
жинный
Ручное	Дистанционное
Быстродей-	Быстродействую-
ствующая прямая щая косвенная
То же	То же
Автоматическое устройство для шунтиро-
вания максимально-токовой защиты и
Реле максимально-токовой защиты . . . .
Реле минимального напряжения ...........
Блокировки .............................
Счетчики ................................
Амперметр................................
Вольтметр...............................
Габаритные размеры, мм .................
Масса, кг ...............................
амперметра на время пуска
Два по 5 А с отпайками для уставок: 140;
160; 200; 250; 300 %
Два с переключе- ПЭ-21 на 24 В
нием с 6 на 3 кВ
Механические	Механические
и электрические
—	СО-2
Э8021 класса 2,5, шкала от 20 до 300 А
Э8021 класса 2,5, шкала на 6000 В
1465X 1065X 1400	1615X 1188X 1465
690	790
Основные технические данные КРУ приведены в табл. 29.1.
По требованию заказчика заводом КРУ поставляются для частичного автома-
тического шунтирования максимальной токовой защиты и амперметра на время
пуска мощных электродвигателей с короткозамкнутым ротором на напряжение
сети 6 кВ. В этом случае максимально-токовая защита может срабатывать при
токах свыше 7,5-кратного номинальною тока КРУ. Выдержка времени при шун-
тировании: 5—8 с — для УРВм-6/3 и 6—10 с —для РВД-6М.
Каждое КРУ снабжается блокировками, обеспечивающими соблюдение
правил эксплуатации.
КРУ типа УРВм-6/3 имеют заводское соединение в схеме, выполненное на
напряжение 6 кВ. Перевод ячейки на напряжение 3 кВ осуществляется пере-
ключением концов обмотки реле минимального напряжения (внутри привода)
с последовательного соединения на параллельное.
Сборные шины у всех КРУ рассчитаны на номинальный ток 300 А. Упра-
вление КРУ — ручное, предусмотрена возможность дистанционного отключения
размыканием цепи реле минимального напряжения.
13 Дзюбан В. С. и др.	385
Таблица 29.1
Технические данные КРУ типа УРВм-6/3
Номи- наль- ный ток ячейки, А	Пределы pei ули- рования макси- мальной токовой защиты, А	Предельные пара- метры отключения		Устойчивость при сквозных токах к. з.			
		Ток, кА	Мощ- ность, МВ. А	Предельный сквоз- ной ток, кА		Расчетный ток терми- ческой устойчивости, кА эфф	
				Ампли- тудное значение	Действу- ющее значение	односе- кундный	десяти- секунд- ный
20	20—60	1,5	15	5 (3,4)	2(1,9)	1,7	0,5
30	30—90	2,3	24	7,5 (5,1)	3 (2,9)	2,55	0,76
40	40—120	3,1	32	10 (6,8)	4 (3,9)	3,4	1
50	50—150	3,8	40	12,5 (8,5)	4,9 (4,9)	4,25	1,25
75	75—225	4,8	50	19 (10,6)	7,5 (6,2)	6,4	1,86
100	100—300	4,8	50	25 (17)	10 (9,8)	' 8,5	2,5
150	150—450	4,8	50	25 (17)	Ю (9,8)	12,7	3,8
200	200—600	4,8	50	25 (17)	Ю (9,8)	15,8	4,8
300	300—900	4,8	50	25 (17)	Ю (9,8)	15,8	4,8
Примечание,
спавшихся до 1974 г.
В скобках даны значения для ячеек УРВм-6/3 и
РВД-6, выпу-
КРУ типа РВД-6М имеют исполнение по взрывозащите РП и могут при-
меняться в шахтах всех категорий по газу или пыли, кроме шахт, опасных по
внезапным выбросам угля и газа, при расположении их в камерах, проветри-
ваемых свежей струей воздуха, общешахтной исходящей струей или исходящей
с группы участков.
Управление приводом осуществляется с вынесенного поста дистанционного
управления, возможно и ручное местное управление.
КРУ осуществляют:
прием и распределение электроэнергии трехфазного тока напряжением
6 кВ по подземным кабельным сетям;
оперативные включения и отключения трансформаторов и высоковольтных
электродвигателей;
автоматическое отключение участка сети при протекании через КРУ тока,
превышающего ток уставки максимального реле (в случае перегрузки или к. з
в отходящей линии), а также при уменьшении напряжения ниже допустимого
значения;
защиту от включения в сеть, сопротивление изоляции силовых фаз которой
относительно сети равно или меньше 80 кОм;
отсоединение участка сети, группы или одиночных электроприемников для
осмотров и ремонтов;
измерение напряжения, тока и расхода электроэнергии в высоковольтных
сетях.
Принципиальная электрическая схема КРУ отходящего присоедине-
ния РВД-6-0 приведена на рис. 29.1.
Автоматическое и дистанционное отключение привода осуществляется элек-
тромагнитом Е7 за счет запасенной энергии батареи конденсаторов С5. Макси-
мальная токовая защита мгновенного действия осуществляется двумя реле ма-
ксимального тока F1 и F2, а нулевая защита — реле Е5, которое одновременно
защищает трансформатор Т2, выпрямители V4 — V7 и отключает КРУ при лю-
бом их повреждении (контакт реле Е5 в цепи электромагнита Е7}.
Состояние изоляции отходящего кабеля по отношению к земле при отклю-
ченном КРУ контролируется чувствительным реле Е4, которое срабатывает,
если сопротивление изоляции уменьшится до 75 кОм и ниже. При этом зажи-
гается лампа Н2 и размыкается контакт Е4.2 в цепи реле ЕЗ, в результате чего
КРУ нельзя включить пока не будет устранено повреждение изоляции.
386
Исправность реле Е4 проверяется с помощью кнопки S9. При подаче напря-
жения на шины КРУ обмотки реле Е/, ЕЗ и Е6 обтекаются током. В цепи реле
Е1 установлен токоограничивающий резистор R3, подобранный таким образом,
что проходящий по обмотке реле ток меньше тока срабатывания реле Е1. Реле
ЕЗ и Е6 срабатывают и подготавливают цепь реле Е2 к включению.
При нажатии кнопки S7 шунтируется резистор R3 и срабатывает реле Е/,
которое своим контактом Е1.1 отключает резистор R2, дешунтируя обмотку
реле; контактом Е1.2 включает реле Е5 (которое контактом Е5.2 включает реле
Е2); контактом Е1.3 дешунтирует контакты Е3.4 в цепи реле ЕЗ.
Рис. 29.1. Электрическая схема распредустройства РВД-6-0 отходящего при
соединения
Реле Е2, срабатывая, включает контактом Е2.2 электродвигатель М (кото-
рый заводит моторно-пружинный привод), контактом Е2.1 шунтирует контакт
ЕЗ.З в собственной цепи, контактами Е2.3 и Е2.4 шунтирует реле F1 и F2 и ам-
перметр РА; контактом Е2.5 замыкает цепь питания лампы Н2 и контактом
Е2.6 — размыкает цепь питания реле Е6.
Конденсатор СЗ разряжается через резистор R6 на обмотку реле Е6, кото-
рое с выдержкой времени (6—Юс) отключается и размыкает свой контакт Е6.1
в цепи реле Е2, последнее отключается. При этом дешунтируются реле токовой
защиты Fl, F2 и амперметр РА, гаснет лампа Н2. Конденсатор СЗ заряжается,
снова срабатывает реле Е6, замыкая контакт Е6.1 в цепи реле Е2. Схема под-
готовлена к следующему включению.
Отключение ячейки осуществляется: нажатием кнопки S8 (пост управления)
или S1 (КРУ); автоматически при срабатывании реле максимальной токовой
защиты, снижении напряжения в сети ниже 60 % номинального, повреждении
цепи зарядки конденсаторов С5, обрыве или к. з. в цепи дистанционного упра-
вления приводом.
В отличие от КРУ РВД-6-0 в схеме привода вводного КРУ РВД-6-В
(рис. 29.2) отсутствуют: устройство контроля изоляции (реле Е6), шунтировка
13*	387
максимальной токовой защиты при пуске, лампа Н2, контакты реле ЕЗ в цели
электродвигателя М, блокировка от повторного включения привода.
Перевод на ручное управление приводом осуществляется так же, как и для
КРУ РВД-6-0.
КРУ РВД-6М конструктивно состоит из нескольких аппаратов и приборов
и выполняется в двух вариантах — отходящего (РВД-6-О) или вводного (РВД-6- В
Рис. 29.2. Электрическая схема распредустройства РВД-6-В вводного присоеди-
нения
присоединения. КРУ РВД-6-0 изготовляются с одной или двумя вводными
и одной выводной кабельными муфтами или с одной выводной и одной соедини-
тельной муфтами. КРУ РВД-6-В изготовляются с одной кабельной и одной
соединительной муфтами и имеют исполнения для установки как с правой, так
и с левой стороны секции КРУ. Все КРУ любой модификации имеют девять
вариантов исполнения по номинальному току.
29.2.	Распределительные устройства Я В-6400
Распределительные устройства Я В-6400 с электромагнитным (безмасляным)
выключателем, пружинным приводом и встроенными элементами автоматики
и защиты изготовляются в трех модификациях: вводного, отходящего и секцион-
ного присоединения. Схема их позволяет работать в режимах ручного, местного
и дистанционного управления при установке в одиночных или групповых КРУ
с любым числом присоединений.
Основные технические данные КРУ ЯВ-6400 приведены в табл. 29.2.
В КРУ ЯВ-6400 применен электромагнитный воздушный выключатель
ВС-6400 с пружинным приводом, смонтированный на выкатной тележке. Вы-
ключатели ВС-6400, как и КРУ, имеют исполнения для отходящего, вводного
и секционного присоединения. Вводные и секционные выключатели отличаются
388
Таблица 29 2
Технические данные КРУ Я В-6400
Шифр испол- нения	Номи- нальный ток ячейки, А	Пределы регулиро- вания мак- симальной защиты по сверхтоку, А	Предельные параметры отключения		Устойчивость при сквозных точках к. з.		
			Ток, кА	Мощ- ность, МВ- А	Предельный сквозной ток, кА		Односе- кундный ток терми- ческой стойкости, кА (дей- ствующее значение)
					Ампли- тудное значение	Действу- ющее значение	
02	20	20—50	2,7	28	7	4	1,32
03	30	30—90	4,1	42	10,6	6,1	1,96
04	40	40—120	5,6	58	14	8,1	2,8
05	50	50—150	6,8	70	17,5	9,4	3,6
08	75	75—225	7,2	75	18,4	9,4	4,9
10	100	100—300	7,2	75	18,4	9,4	6,9
15	150	150—450	7,2	75	18,4	9,4	9,4
20	200	200—600	7,2	75	18,4	9,4	9,4
30	300	300—900	7,2	75	18,4	9,4	9,4
40	400	400—1200	7,2	75	18,4	9,4	9,4
от отходящего исполнения и между собой схемой вторичных соединений и отсут-
ствием некоторых узлов.
Блокировочные устройства КРУ обеспечивают невозможность: отключения
разъединителей при включенном выключателе; включения выключателя при
отключенном или промежуточном положении выключателя; включения разъеди-
нителя при открытой двери КРУ; случайного прикосновения к частям, находя-
щимся под напряжением при полностью или частично выкаченном выключателе.
Все электрические элементы конструктивно объединены в отдельные блоки,
размещенные в камере блоков автоматики и на шасси-тележке. Блоки автома-
тики и реле защиты заключены в пыленепроницаемые оболочки, герметизиро-
ванные резиновыми прокладками и шайбами. К схеме вторичной коммутации
блоки присоединяются с помощью штепсельных разъемов. Таким же образом
присоединяются к схеме и электрические цепи шасси-тележки.
Схемы КРУ обеспечивают: местное и дистанционное управление выключа-
телем; автоматическое повторное включение (АПВ) вводных и отходящих КРУ
и автоматический ввод резерва (АВР) на секционных КРУ; защиту от сверхтоков
и устройство шунтирования защиты на время пуска (в отходящих КРУ); электри-
ческую блокировку против включения КРУ после ее отключения защитой от
сверхтоков; минимальную токовую защиту; электрическую блокировку против
подачи напряжения на отходящее присоединение с сопротивлением утечки отно-
сительно земли ниже допустимого значения; автоматический поиск участков
электросети, отключившихся в результате срабатывания максимальной токовой
защиты; измерение напряжения и тока в силовых сетях.
КРУ обеспечивают сигнализацию: о включенном и отключенном положениях
выключателя: о срабатывании блокировочного реле утечки и защиты от сверх-
токов; однократное АПВ и АВР; искробезопасность отходящих цепей и защиту
от потери управляемости при обрыве или замыкании жил дистанционного упра-
вления; блокировку против повторного включения при отказе механизма, удер-
живающего выключатель во включенном положении, или механизма переключе-
ния блокконтакта.
При подаче напряжения на ввод КРУ отходящего присоединения
(рис. 29.3) зажигаются зеленые лампы Н4 («Отключено») на КРУ и Н2 в вы-
носном посту управления, включаются реле ЕЗ и Е5> а также Е4.
389
Рис, 29.3. Электрическая схема
390
КРУ Я В-6400 отходящего присоединения
391
392
Рис. 29.4. Электри-
ческая схема КРУ
ЯВ-6400 вводного
присоединения
393
394
Рис. 29.5. Электри-
ческая схема КРУ
ЯВ-6400 секцион-
ного присоедине-
ния
395
При местном управлении в режиме без АПВ включение КРУ осуществляется
нажатием кнопки S3. При этом включаются реле Е2, Е6 и Е13 (БРУ). Контактами
реле Е13 включаются лампа Н5 и реле включения привода Е8, которое под-
готавливает цепи включения электромагнита привода Е15 и реле блокировки
от многократных включений Е7. Якорь электромагнита привода Е15, работая
в течение 8—12 с в звонковом режиме, заряжает пружинный аккумулятор,
после чего включается выключатель и переключаются его вспомогательные кон-
такты Q.1 и Q.2, которыми переключаются: цепь питания реле Е2, сигнальные
лампы на КРУ и отключаются реле Е13, Е8 и лампа Н5. Одновременно вклю-
чается реле Е12 и начинается отсчет времени на шунтирование токовой защиты.
После отключения реле Е8 обесточивается электромагнит привода Е15, а реле
шунтировки сохраняет питание через контакт Е12.2. По истечении установлен-
ного времени пуска электродвигателя реле Е12 шунтирует диод V24 и отклю-
чается. При этом отключаются также реле ЕН и Е16.
Уставка выдержки времени реле Е7 несколько больше расчетного времени
подготовки привода к включению. Если привод по какой-либо причине не пере-
ключит вспомогательные контакты, то реле Е7 зашунтирует обмотку реле Е2.
При этом снимается команда на включение, чем предотвращаются многократные
включения привода.
Оперативное отключение осуществляется кнопкой S1 или рукояткой от-
ключения, связанной с кнопкой S2.
При срабатывании максимальной токовой защиты контактом Е1.1 разры-
вается цепь питания реле Е4, Е6, и замыкается цепь разрядки конденсатора С5
на резисторы R9. При этом выключатель отключается, а на КРУ загораются
лампы Н6 («Авария») и Н4 («Отключено»).
Повторное включение КРУ в этом случае возможно только после деблоки-
ровки реле Е4, что осуществляется нажатием на кнопку S7. При этом реле ЕЗ
переключается в положение зарядки конденсатора С5, а после отпускания кнопки
замыкает цепь его разрядки на обмотку реле Е4. Схема возвращается в исходное
состояние. Если сопротивление отходящей линии ниже установленной нормы,
реле Е13 оказывается заблокированным и не разрешает включение КРУ.
При дистанционном управлении КРУ в режиме без АПВ переключатель S9
на КРУ ставится в положение «Дистанционное управление», чем исключается
из работы кнопка местного управления S3 и подключается выносной пост ди-
станционного управления. КРУ включается кнопкой S4, отключается переклю-
чателем S10, возможно также местное отключение кнопками S1 или S2. В осталь-
ном работа схемы не отличается от работы в режиме местного управления.
Устройство АПВ вводится в работу постановкой переключателя S5 в поло-
жение «Включение АПВ». Для этого необходимо, чтобы перед отключением КРУ
находилось во включенном состоянии в течение времени, необходимого для за-
рядки конденсатора С7 до уровня срабатывания реле Е9. Время подготовки АПВ
отсчитывается от момента отключения реле Е12.
При работе АПВ с блокировкой повторное включение КРУ возможно только
при ее отключении вследствие кратковременного перерыва в питании. В этом слу-
чае после восстановления напряжения реле Е4 должно включиться за счет
энергии остаточного заряда конденсатора С5. Запуск схемы осуществляется
реле Е9 и ЕЮ. В остальном работа схемы не отличается от оперативного вклю-
чения.
При работе АПВ без блокировки реле Е9 осуществляет двойное переключе-
ние реле ЕЗ, вследствие чего реле Е4 будет включено независимо от наличия
остаточного заряда конденсатора С5.
Если при этом произойдет отключение КРУ из-за срабатывания токовой
защиты или любой другой причины, то конденсатор С7 остается разряженным,
чем достигается однократность АПВ.
В схеме вводного КРУ (рис. 29.4) в отличие от отходящего, отсутствуют
БРУ, короткозамыкатель и устройство шунтировки максимальной токовой
защиты, однако дополнительно введено реле Е14, осуществляющее блокировку
АВР секционного КРУ при отключении ввода от максимальной токовой защиты.
Работа схемы вводного КРУ при оперативном управлении и защитных от-
ключениях во всех режимах идентична описанной выше работе схемы отходя-
его КРУ.
396
В схеме секционного КРУ (рис. 29.5) отсутствует трансформатор напря-
жения, и питание схемы осуществляется через реле Е14 он вводных КРУ.
Секционные КРУ предусматривают работу в режиме местного или дистан-
ционного управления без АВР и в автоматическом режиме, когда управление
КРУ осуществляется вспомогательными контактами вводных КРУ.
При питании двухсекционного КРУ от одного ввода через включенный
выключатель секционного КРУ само КРУ может работать в режиме АПВ с пу-
ском от собственных вспомогательных контактов.
Электромагнит привода секционного КРУ посредством реле Е8 сблокирован
с вводными КРУ так, что исключается одновременная совместная работа элек-
тромагнитов секционного и любого из вводных КРУ. Если во время работы при-
вода секционного КРУ поступит команда на включение вводного КРУ, то команда
на включение секционного КРУ снимается.
Секционные КРУ снабжены дополнительно блокировкой АВР при отключе-
нии вводов от действия токовой защиты, которая осуществляется контактами
реле Е вводных КРУ.
При оперативном отключении секционного КРУ запрет действия АВР осу-
ществляется контактами S1 и S2 местных кнопок. Дистанционное отключение
секционного КРУ в режиме АВР схемой не предусматривается.
Габаритные размеры КРУ ЯВ-6400 — 1744 X 1422 X 1690 мм, масса 2050 кг.
29.3.	Комплектные распределительные устройства КРУ В-6 и
КРУРН-6
Распределительные устройства КРУ В-6 имеют повышенные по сравнению
с ЯВ-6400 номинальный ток (630 А), мощность отключения (100 мВ-А) (выклю-
чатель на 200 мВ-А), механическую износостойкость при одновременном сни-
жении массы на 700 кг. габа-
ритных размеров и занимаемой
рабочей площади. Усовершен-
ствована схема управления и
защиты.
КРУВ-6 обеспечивает:
оперативное ручное (с по-
мощью рукоятки), местное (с по-
мощью кнопок) и дистанцион-
ное (с помощью выносного
пульта) включение и отклю-
чение;
закорачивание и заземле-
ние отходящих присоединений
при отключении разъедините-
лей (в шкафу КРУ отходящих
присоединений);
максимальную токовую за-
щиту;
минимальную защиту;
подключение внешних до-
полнительных защит (от замы-
каний на землю, несимметрии,
газовая или пр.);
вывод (при необходимости)
минимальной защиты;
защиту от перегрузки и пу-
сковых токов недопустимой про-
д о лж и тел ь н ости;
Рис. 29.6. Комплектное рас-
предустройство КРУВ-6
I П к 988
397
автоматическое однократное включение (АПВ) и автоматический ввод ре-
зерва (АВР) при двух и трех вводах;
электрические блокировки против подачи напряжения на отходящее при-
соединение с сопротивлением изоляцией относительно земли ниже 300 кОм
Т 20 %;
сигнализацию (местную и дистанционную) о включенном и отключенном
положении выключателя, о срабатывании максимальной токовой защиты и бло-
кировочного реле утечки (о низком уровне изоляции отходящего присоединения
относительно земли);
функциональную проверку максимальной токовой защиты и блокировоч-
ного реле утечки;
измерение тока и напряжения в силовых сетях;
блокировку против повторного включения при отказе механизма, удержи-
вающего выключатель во включенном положении;
возможность введения запрета АПВ и АВР при срабатывании максимальной
токовой защиты;
подключение двух питающих и двух отходящих кабелей к каждому шкафу
КРУ;
возможность подачи питания на секцию с вводом как на краю, так и в центре
секции;
возможность жесткой комплектации КРУ с любым числом вводов;
возможность обеспечения АВР в КРУ с двумя и тремя выводами.
Общий вид КРУВ-6 приведен на рис. 29.6 (КРУВ-6 может устанавливаться
также на колесах).
Техническая характеристика КРУВ-6
Номинальное напряжение, кВ...........................
Диапазон колебания напряжения, %.....................
Номинальный ток, А:
вводных и секционных шкафов ..........................
шкафов отходящих присоединений ....................
сборных шин ........................ ..............
Номинальный ток отключения, кА.....................
Ток включения (амплитудное значение), кА ............
Ток динамической стойкости (амплитудное значение), кА
Односекундный ток термической стойкости, кА..........
Мощность отключения, мВ-А ...........................
Механическая износостойкость, циклов ВО:	........
выключателя .......................................
разъединителей ....................................
Электрическая износостойкость контактов и дугогасящих
устройств, циклов ВО при токе 400 А..................
Сопротивление изоляции, мОм, не менее:
силовых цепей 6 кВ....................................
цепей НН ..........................................
Минимальная бестоковая пауза при АПВ, с .............
Габаритные размеры, мм ..............................
6
85—120
100; 160; 200; 320; 400;
630
20; 32; 40; 50; 80; 100;
160; 200; 320; 400
630
9,6
25
25
9,6
100
5000
2000
5000
150
2
2
1350Х 1000Х 1420
(1550 при установке на
колесах)
1250
Масса, кг.................................................
В качестве коммутационного аппарата в КРУВ-6 используется специально
разработанный электромагнитный воздушный выключатель ВЭВ-6 со встроен-
ными пружинным приводом и элементами защит и питания привода.
Техническая характеристика выключателя В^В-6
Номинальное напряжение, кВ.............................................. 6
Наибольшее рабочее напряжение, кВ...................................... 7,2
Номинальный ток, А..................................................... 630
Номинальный ток отключения, кА ........................................ 16
Ток включения (амплитудное значение), кА .............................. 41
Предельный сквозной ток (амплитудное значение), кА.................... 41
Предельный ток термической стойкости (четырехсекундный), кА ...	16
Собственное время отключения выключателя с приводом с, не более	0,06
Время отключения выключателя с приводом при номинальном токе отклю-
чения, с, не более.................................................. 0,08
Номинальное напряжение питания привода, В ........................... 127
398
Время взведения включающей пружины привода (с, не более) при напря-
жении питания:
номинальном ............................................................... 6
0,85(7ном.................................................................. 8
1,15(7ном.................................................................. 4
Масса, кг ................................................................... 240
Устрой.тво КРУРН-6 предназначено для применения в шахтах, не опасных
по газу и пыли, и имеет рудничное нормальное исполнение.
Электрическая схема КРУРН-6 обеспечивает те же функции, что и схема
КРУВ-6, основные технические данные обоих устройств идентичны. Габаритные
размеры КРУРН-6 1400 X 800 X 1800 мм, масса 890 кг.
30.	КОМПЛЕКТНЫЕ ТРАНСФОРМАТОРНЫЕ ПОДСТАНЦИИ
30J« Комплектные трансформаторные подстанции
общего назначения
Комплектные трансформаторные подстанции (КТП) наружной установки
(табл. 30.1) рассчитаны на присоединение к воздушным или кабельным сетям
напряжением 6/10 кВ. Низшее напряжение 380/220 В. Климатическое исполне-
ние КТП У категории по ГОСТ 15150—69. В комплект поставки силовой транс-
форматор не входит. Габаритные размеры КТП 2670 X 2200 X 1255 мм, масса
2000 кг (без трансформатора).
КТП для внутренней установки (табл. 30.2) предназначены для работы
без постоянного обслуживания.
Комплектные распределительные устройства (КРУ) серии КСО предназна-
чены для комплектации высоковольтных распределительных устройств с оди-
нарной системой сборных шин трехфазного тока напряжением 6—10 кВ в сухих
отапливаемых и неотапливаемых помещениях.
КРУ для наружной установки (табл. 30.3) имеют стационарное исполнение.
Расшифровка обозначений типов КТП и КРУ: Н — наружной установки;
М — модернизированное; О — одинарное исполнение; У — унифицированное;
СБРУ — сборное распредустройство; РВ — распредустройство высоковольтное;
К — комплектное; С — силовое; K-VI; K-VII — промышленные серии.
Таблица 30.2
Технические данные КТП для внутренней установки
ктп	Мощ- ность транс- форма- тора, кВ- А	Состав комплекта		
		Трансформатор	Шкаф ВН	Шкаф НН
КТП250-6 и 10/0,4 2КТП250-6 и 10/0,4	250 2x250	ТМФ250/10	ВВ-1	КРН-5
КТП400-6 и 10/0,4 2КТП400-6 и 10/0,4 КТП630-6 и 10/0,4	400 2X400 630	ТМФ400/10 ТМФ630/10	ВВ-1	КРН-5
2КТП630-6 и 10/0,4 КТПМ630-6 и 10/0,4 2КТПМ630-6 и 10/0,4	2X630 630 2X630	ТМФ630/10	ВВ-3 ВВ-4	КРН-6 КРН-8 КРН-9
КТП 1000 2КТП1000	1000 2x1000	ТСЗ-1000/10	ВВ-2 ВВ-3	КН-3; -4; -5; -6 КН-17; -20
399
Таблица 30.1
Технические данные КТП для наружной установки
Трансформатор		Тип подстанций			
Тип	Номинальная мощность, КВ-А	для кабельных вводов с выводами	для воздушных вводов с выводами	I		Для кабельных и воздушных вводов с воздушными и ка- бельными выводами
		кабельными	воздушными й	кабельными	воздушными	
Сети 6 кВ
ТМ-160/6	160	КТПН66-160/6 Кк	КТПН66-160/6 Кв	КТПН66-160/6 Вк	КТПН66-160/6 Вв	КТПН66-160/6 КВкв
ТМ-250/6	250	КТПН66- 250/6 Кк	КТПН66-250/6 Кв	КТПН66-250/6 Вк	КТПН66-250/6 Вв	КТПН66-250/6 КВКв
ТМ-400/6	400	КТПН66-400/6 Кк	КТПН66-400/6 Кв	КТПН66-400/6 Вк	КТПН66-400/6 Вв	КТПН66-400/6 КВкв
ТМ-630/6	630	КТПН66-630/6 Кк	КТПН66-630/6 Кв	КТПН66-630/6 Вк	КТПН66-630/6 Вв	КТПН66-630/6 КВкв
			Сети	10 кВ		
ТМ-160/10	160	КТПН66-160/10 Кк	КТПН66-160/10 кв	КТПН66-160/10 Вк	КТПН66-160/10 Вв	КТПН66-160/10 КВкв
ТМ-250/10	250	КТПН66-250/10 Кк	КТПН66-250/10 Кв	КТПН66-250/10 Вк	КТПН66-250/10 Вв	КТПН66-250/10 КВкв
ТМ-400/10	400	КТПН66-400/10 Кк	КТПН66-400/10 Кв	КТПН66-400/10 Вк	КТПН66-600/10 Вв	КТПН66-400/10 КВкв
ТМ-630/10	530	КТПН66-630/10 Кк	КТПН66-630/10 Кв	КТПН66-630/Ю Вк	КТПН66-630/10 Вв	КТПН66-630/10 КВкв
Таблица 30.3
Технические данные КРУ для наружной установки
Показатели	Серии распределительных устройств					
	K-VI	K-VII	КРН-6. КРН-10	КРН-6У, КРН-10У	СБРУ	РВНО
Номинальное напряжение, кВ	6; 10	6; 10	6; 10	6; 10	6; 10	6
Номинальный ток, А	До 1000	До 2000	До 400	До 400	До 2000	До 400
Отключающая мощность, МВ-А	350	350	50	100	350	100
Предельный ток к. з., кА	52	52	25	25	30	25
Ток термической стойкости, кА	12	12	6	6	12	6
Тип выключателя	ВМГ-133	МГГ-10	ВМГ-133, ВМБ-10, ВНП-6	ВМБ-10	ММГ-10, ВМГ-133	ВМБ-10
Тип привода постоянного то-	ПС-ЮМ	ПЭ-2	—	—	—	—
ка						
Тип привода переменного то- ка	ПП-61	—	ППК-63, УПГП, ПГМ, ПРА-12	УПГП, ПГМ, ПРА-12, ПРА-17	ПРМ-10, ПП-6, ПРБА	ПР AM-6
Система шин		Одинарная, рассчитанная на ток 200 А				
Габаритные размеры, мм	1600Х1000Х I Х3100	1	I 1600Х1500Х 1	Х3100	1200Х1000Х Х2700	1200Х1000Х Х2700	с ВМГ (с ММГ) 1630 (2000)X Х1000 (1500) X Х2120 (3100)	1130Х920Х Х2185
30.2.	Рудничные КТП
В угольных шахтах широко применяются КТП серии ТКШВП (с кварцевым
наполнением) и ТСШВП (сухие, с кремнийорганической изоляцией) (табл. 30.4).
Они предназначены для питания трехфазным переменным током частоты 50 Гц
подземных эчектроприемников угольных и сланцевых шахт, опасных по газу
или пыли, а также для обеспечения защиты от токов утечки и максимальной то-
ковой защиты питаемых линий низшего напряжения.
Подстанции (рис. 30.1, 30.2) состоят из следующих основных частей: сило-
вого трансформатора 2, распределительных устройств высшего (РУВН) 1 и низ-
шего (РУНН) 3 напряжений и ходовой части.
Рис. 30.1. Рудничные КТП серии ТКШВП
Рис. 30 2. Рудничные КТП серин ТСЩВП
402
Таблица 30.4
Технические данные шахтных передвижных трансформаторных подстанций
Подстанция	Номи- нальная мощ- ность, кВ- А	Напряжение х. х., В		Номинал* чый |		Напряжение к. з., о/ V /0 * ном	Ток х. х., % ^ном	Потери, Вт		Габаритные разме- ры, мм (длинах X ширина X вы- сота от головки рельса)	Мас- са, кг
		ВН	НН	ВН	НН			х. х. при ип	к. з. при COS ф = 1		
ТКШВП-135/6	135	6000±5 %	690/400	13	113'196	3	4,5	800	1400	2720X 1130X 1400	3100
ТКШВП-180 6	180			17,3	150/260	3,5	3,5	865	2000	2900X1130X 1400	3270
ТКШВП-240/6	240			23,1	201/350	2,5	3,23	1240	2400	2960X1130v1480	3500
ТКШВП-320/6	320	6Э0Э±4 %		30,8	268/462	2,5	3	1575	2630	3250X1130X 1535	4230
ТСШВП-100/6УХЛ5	100	6000—5 %	690/400	9,5	83,5/144,3	3,5	6	1000	1270	3300X 1170X1545	2620
ТСШВП-160/6УХЛ5	160			15,4	133.5/231	3,5	4,5	1330	2000	3300X1170X1545	2920
ТСШВЛ-250/6УХЛ5	250			24,1	209/362	3,5	3,5	1650	2600	3520X1170 \ 1545	3250
ТСШВП-400/6УХЛ5	400		690	38,5	334,7	3,5	3	2180	3700	3620X 1170X1625	4300
ТСШВП-630-6УХЛ5	630			60,6	527	3,5	3	3000	4900	3860X 1170Х 1595	5400
ТСШВП-630/6-1.2	630		1200	60,6	304,3	3,5	3	2800	4700	4020 X 1170Х 1600	5600
ТСШВП-160/6КП	160		690/400	15,4	133,5/231	3,5	4,5	1330	2000	3300X 1170X 1550	3000
ТСШВП-400/6КП	400		690	38,5	334,7	3,5	2,5	2180	2700	3620X 1170X1625	4300
ТСВП-100'6	100	6ЭЭЭ=±= 5 %	690/400	9,5	83,5/144	3,5	6	1000	1270	3300X1170X 1425	2155
ТСВП-160-6	160		•	15,4	133/231	3,5	4,5	1330	2000	3300X1170X 1425	2460
ТСВП-250 6	250			24,1	209/362	3,5	3,5	1650	2600	3470X 1170X 1425	2890
ТСВП-400/6	400		690	38,5	335	3,5	3	2180	3700	3570X 1170X1495	3700
ТСВП-630/6	630		690/1200	60,6	527/304	3,5	3	3000	4900	3770X 1170X1580	4790
Примечания. 1. Схема и группа соединений обмоток: Y/Y — 0 — при низшем напряжении 690 В, Y/4 = 11 — при напряжении
400 и 1200 В. Частота тока 50 Гц. 2. Подстанции ТКШВП сняты с производства. 3. Подстанции ТСШВП с 1982 г. заменяются подстанциями
ТСВП.
403
Трансформатор подстанции помещен в сварном корпусе прямоугольной
(ТКШВП), круглой или овальной формы (ТСШВП) с ребристой наружной и вну-
тренней поверхностью.
Подстанции оборудованы ходовой частью, состоящей из рамы 4, сваренной
из швеллеров и установленной на две пары стандартных скатов 5 шахтных ваго-
неток на колею 600 или 900 мм в зависимости от требования заказчика. Подстан-
ции имеют подъемные и прицепные приспособления, рассчитанные для подъема
и спуска их в вертикальном положении.
Защита от замыканий на землю в сети низшего напряжения и контроль
за состоянием ее изоляции осуществляются с помощью встроенного реле утечки
(в подстанциях ТКШВП — аппаратом БЗП-1А, в подстанциях ТСШВП — аппа-
ратом АЗПБ).
30.3.	Рудничные КТП серии ТКШВП
В 1960—1975 гг. Донецкий энергозавод выпускал трансформаторные под-
станции серии ТКШВП мощностью 135, 180, 240 и 320 кВ-А (см. табл. 30.4)
на изоляции из электрокартона. Подстанции укомплектованы силовыми транс-
форматорами с кварцевым заполнением.
РУВН в подстанциях ТКШВП представляет собой трехполюсный разъеди-
нитель х. х., встроенный во взрывонепроницаемую стальную оболочку, которая
устанавливается на шасси и с помощью фланцевого соединения крепится к ко-
жуху трансформатора. Оболочка рассчитана на избыточное давление 0,8 МПа.
Крышки имеют уплотнения из теплостойкой резины, обеспечивающие пыле-
брызгонепроницаемость распределительного устройства. На боковых стенках
оболочки находятся смотровые окна для визуального наблюдения за положением
ножей разъединителя-выключателя. На вводной коробке имеютсТ" кабельные
муфты под контрольный кабель диаметром 30 мм для подключения пульта упра-
вления и аппарата газовой защиты.
В подстанциях ТКШВП предусмотрена механическая блокировка разъеди-
нителя холостого хода, исключающая возможность его отключения при вклю-
ченном автоматическом выключателе на низшей стороне и включения при от-
крытой крышке РУВН или РУНН.
Электрическая блокировка подстанции ТКШВП допускает включение и от-
ключение разъединителя (разъединителя — выключателя нагрузки) только при
отключенном автоматическом выключателе в РУНН (рис. 30.3), а при прокладке
контрольного кабеля от подстанции до высоковольтного выключателя КРУ
(РВД-6, ЯВ-6400) — также при отключенном выключателе. Электрическая бло-
кировка имеет две цепи. Первая цепь соединяет вспомогательный контакт S1
разъединителя (выключателя нагрузки) с нулевой катушкой высоковольтного
выключателя (при прокладке контрольного кабеля от подстанции до выключа-
теля), а вторая — соединяет вспомогательный контакт S2 разъединителя (выклю-
чателя нагрузки) с отключающей катушкой QF3 автоматического выключателя
в РУНН. Параллельно этой цепи подключены контакты реле утечки.
При повороте блокировочной рукоятки РУВН в положение «Отключено»
контакт S1 размыкается, производя тем самым отключение высоковольтного
выключателя (при наличии контрольного кабеля между этим выключателем
и подстанцией), а контакт S2 замыкается и отключает автоматический выключа-
тель в РУНН.
При снижении сопротивления изоляции низковольтной сети ниже допусти-
мого уровня реле утечки срабатывает и, замыкая свои контакты, производит
подачу напряжения на отключающую катушку QF3 автоматического выключа-
теля в РУНН.
Защита от к. з. в низковольтной сети осуществляется максимальными рас-
цепителями автоматического выключателя QF1, QF2 (ТКШВП) или максималь-
ной токовой защитой (блок УМЗ в подстанциях ТСШВП).
Защита подстанции от продолжительных перегрузок осуществляется встроен-
ной тепловой защитой. Контролирующим элементом является терморезистор
закрепленный на отводе фазы С обмотки НН силового трансформатора. При
срабатывании тепловой защиты загорается сигнальная лампа, расположенная
404
на передней стенке блока защиты. Контакты теплового реле и реле утечки вклю-
чены в цепь катушки независимого расцепителя автоматического выключателя.
Схема подстанции предусматривает подключение питания внешнего аппарата
газовой защиты (АГЗ) и его контактов в цепь независимого расцепителя автома-
тического выключателя QF2.
Для ограничения тока срабатывания независимого расцепителя и предотвра-
щения подгорания контактов реле предусмотрен блок RC, включенный последо-
вательно с катушкой QF2 и контактами реле.
В РУНН смонтирован комплект аппаратуры и приборов: автоматический
воздушный выключатель АВМ-4у на ток 400 А или АВМ-600-6У на 600 А с ма-
ксимальными расцепителями (в двух фазах) и независимым расцепителем. Для
проверки действия максимальных расцепителей предусмотрена кнопка «Про-
верка», установленная на боковой стенке оболочки; блок защиты подстанции
БЗП-1А от токов утечки на стороне НН и тепловой защиты силового транс-
форматора; комплект малогабаритных приборов; вольтметр Э8003 и амперметр
Э-421; трансформатор тока ТШЛ-0,5; трансформатор ТБС-2-0,25 для местного
освещения подстанции и питания цепей защиты управления; предохранители
в цепи трансформатора собственных нужд и в цепи освещения.
РУНН закрывается откидной крышкой, на которой имеются три смотровых
окна для наблюдения за показаниями вольтметра, амперметра и килоомметра,
а также кнопка для проверки работы блока защиты.
Обмотка НН трансформатора с помощью перемычек может быть переключена
с треугольника (400 В) на звезду (690 В). Обмотка высшего напряжения транс-
форматора имеет отпайки для регулирования напряжения 6000 В ± 5 %.
30.4.	Рудничные КТП серии ТСШВП и ТСВП
Рудничные КТП с сухим трансформатором отличаются рядом преимуществ
по сравнению с ТКШВП: расширена шкала мощностей и приведена в соответствие
с ГОСТ 9680—77; усовершенствована электрическая схема и применены более
совершенные и надежные комплектующие изделия; повышено испытательное
напряжение на стороне ВН с 13 до 16 кВ; применена более влагостойкая изо-
ляция; повышена безопасность и удобство в эксплуатации.
405
Рис. 30.4. Электрическая схема подстанций серин ТСШВП
Основной составной частью РУВН является разъединитель-выключатель
нагрузки, способный отключать ток нагруженного трансформатора. Оболочка
РУВН рассчитана на избыточное давление 1 МПа. РУВН имеет одно испол-
нение, унифицированное для всех типоразмеров подстанций. Для проведения
монтажа, осмотра, текущего ремонта и регулировки разъединителя-выключателя
на торцевой стороне РУВН имеется откидная крышка. Присоединение и разводка
высоковольтного кабеля производится через вводную коробку с кабельными
муфтами и съемной крышкой в верхней части распредустройства во вводную
коробку. Наличие двух кабельных муфт позволяет использовать вводную ко-
робку как тройниковую муфту для транзита кабеля к другим электроприемникам.
В подстанциях ТСШВП и ТСВП применена электромеханическая блокировка
разъединителя-выключателя нагрузки, исключающая возможность его отклю-
чения при включенном автоматическом выключателе на низшей стороне и вклю-
чения при открытой крышке РУВН и РУНН.
В подстанциях ТСШВП мощностью 100, 160 и 250 кВ-А начала и концы
обмотки низшего напряжения силового трансформатора выведены через проход-
ные изоляторы в оболочку РУНН, где производится соединение обмотки в тре-
угольник или звезду. В подстанциях мощностью 400 и 630 кВ-А обмотка низ-
шего напряжения соединена в треугольник на выемной части.
В фазу а (рис. 30.4) через трансформатор тока ТА1 включен амперметр РА,
а между фазами b и с через добавочный резистор — вольтметр PV.
Соединение подстанции с распределительным пунктом участка осущест-
вляется кабелем ГРШЭ сечением 3 X 70 (3 X 95) или кабелем ЭВТ-1 (СБ-1)
сечением 3 X 120 мм2, а с высоковольтным выключателем — высоковольтным
кабелем ЭВТ-6 или бронированным СБ-6 сечением 3 X 25 мм2.
В РУНН содержится следующая аппаратура и приборы: автоматический
выключатель А3722У на ток 250 А (подстанции мощностью 100 и 160 кВ-А),
А3732У на ток 400 А (подстанции мощностью 250 и 400 кВ-А), А3742У на ток
630 А (подстанции мощностью 630 кВ-А) с максимальными и независимыми
расцепителями; блок защиты подстанции от токов утечки и тепловой защиты
(датчик-реле температуры ДТР-ЗМ) силового трансформатора, в котором исполь-
зуется реле утечки АЗПБ с самоконтролем схемы и функцией БРУ; устройство
максимальной токовой защиты УМЗ; трансформатор ТБС-3 для местного осве-
щения подстанции и питания цепей защиты и управления; блок RC, ограничи-
вающий ток к. з. в цепи отключающей катушки автоматического выключателя;
переключатель в цепи освещения; приборы для контроля напряжения и тока;
предохранители в цепи трансформатора собственных нужд и в цепи освещения.
Основная крышка РУНН выполнена быстрооткрываемой, что значительно
сокращает (от 40 мин в подстанциях ТКШВП до 30 с) время на открывание
крышки и обслуживание подстанции.
В РУНН подстанций мощностью 100, 160 и 250 кВ-А предусматривается
переключение низшего напряжения с 400 на 690 В пересоединением обмоток НН
с треугольника в звезду. На стороне ВН предусмотрена возможность изменения
напряжения относительно номинального на ±5 %, причем отпайки обмоток ВН
выведены на специальную панель, доступ к которой осуществляется через люк
на боковой стенке кожуха трансформатора.
30.5.	Рудничные КТП для шахт с крутыми пластами
Для повышения производительности и экономичности горные машины,
добывающие уголь на крутых пластах, опасных по внезапным выбросам угля
или газа, следует переводить с пневматической энергии на электрическую.
Разработан соответствующий комплект взрывобезопасного электрооборудо-
вания, состоящий из разделительных трансформаторов ТСШВ-630/6-6, пере-
движных трансформаторных подстанций ТСШВП-160/6 КП, быстродействующего
автоматического выключателя АБВ-250 с моторным короткозамыкателем ПМКВ,
пускателей ПВИ-АБВ, штепсельных разъемов СНВ.
Подстанции ТСШВП-160/6 КП и ТСШВП-400/6 КП (см. табл. 30.4) отли-
чаются от подстанций основной серии лишь некоторыми изменениями в схеме
РУНН. Электрическая схема и комплект аппаратуры подстанций для крутых
407
пластов обеспечивают: местное включение и отключение, дистанционное отклю-
чение силовых цепей НН (блок ДО); защиту от токов утечки в сети НН, кон-
троль изоляции магистрального кабеля в обесточенном состоянии, защиту цепей
НН в режиме блокировочного реле утечки (БРУ) и проверку исправности за-
щиты от утечек (блок АЗПБ); защиту от обрыва цепи дистанционного отключе-
ния подстанции и контроль целостности заземляющей жилы силового кабеля
(блок ДО); контроль напряжения и тока на стороне НН (контрольные приборы);
защиту цепей НН от токов к. з. (выключатель А3722У или А3732У с блоком
УМЗ); тепловую защиту силового трансформатора (датчик-реле температуры
ДТР-ЗМ); питание газовой защиты напряжением 36 В и светильников местного
освещения напряжением 127 В с ручным переключателем (трансформатор ОСН);
закорачивание отходящей линии НН непосредственно после ее отключения
(короткозамыкатель КТУ-2А); нулевую защиту линий НН (нулевой расцепитель
выключателя А3700); сигнализацию о срабатывании защиты от утечек, тепловой
защиты и блока дистанционного отключения (панель сигнализации).
30.6.	Рудничные КТП для высокопроизводительных
участков напряжением 1140 В
Для электроснабжения высокопроизводительных участков угольных шахт,
на которых работают мощные комплексы, выпускается комплект взрывобезопас-
ного электрооборудования на напряжение 1140 В. В состав этого комплекта
входит трансформаторная подстанция ТСШВП-630/6-1,2 (см. табл. 30.4). Кон-
струкция ее унифицирована с подстанцией основной серии на вторичное напря-
жение 660 В.
Особенностью электрической схемы подстанции является самоконтроль
исправности схемы путем воздействия защит и блокировок на нулевой расцепи-
тель и расцепитель минимального напряжения. С целью повышения надежности
автоматического выключателя и подстанции на 1140 В в целом в серийном автома-
тическом выключателе А3732У на 660 В увеличена длина путей утечки. Автома-
тический выключатель QF (рис. 30.5) имеет три расцепителя: минимального
напряжения (QFJ), независимый дистанционный (QF.2) и электромагнитный
(QF.3), срабатывающий при токах к. з.
Чтобы заземлить отключенную для ремонта линию, установлен ручной
заземлитель QS.
Аппаратура защиты и управления подстанции представляет собой пять
блоков: 1) защитного отключения (БЗО), осуществляющий защиту от токов
утечки и контроль сопротивления изоляции отключенной сети; 2) компенсации
емкостных токов, обнаружения и шунтирования поврежденной фазы сети на
землю (БКЗ), который совместно с блоком БЗО выполняет одновременно функ-
ции блокировочного реле утечки; 3) полупроводниковой максимальной токовой
защиты (ПМЗ); 4) дистанционного отключения автоматического выключателя
(ДО); 5) питания (БП).
В подстанции обеспечивается двойной контроль максимальной защиты от-
ходящего к распредпункту лавы кабеля (нерегулируемая максимальная защита,
встроенная в автоматический выключатель, и регулируемая максимальная
защита — блок ПМЗ).
С помощью блока БКЗ осуществляется статическая и непрерывная компен-
сация емкостной составляющей тока утечки, снижение кратковременных токов
утечки, обнаружение и закорачивание поврежденной фазы сети.
В РУНН встроены два трансформатора питания цепей управления, кон-
троля, защиты и сигнализации: 1) трансформатор собственных нужд TV1 мощ-
ностью 400 В*А и напряжением 660/127 — 36 В, предназначенный для питания
цепей газовой защиты, цепей освещения и блока БП; 2) вспомогательный транс-
форматор TV2 мощностью 100 В-А и напряжением 1140-660/127; 48; 12 и 4 X
X 18 В для питания промежуточных реле тепловой защиты, блоков ПМЗ и ДО.
Автоматическое отключение автоматического выключателя QF осущест-
вляется при воздействии на любой из его расцепителей.
На расцепитель минимального напряжения воздействуют при срабатывании:
реле утечки (блок БЗО); газовая защита; блок ДО; тепловая защита; блок ПМЗ;
408
РУВН
i|i ifi ffi iti 4i 4i iWuf
Рис. 30.5. Электрическая схема
подстанций TCBn-630z6-l,2

блокировочная кнопка S4 (РУВН). Сигнал о срабатывании блока БЗО фикси-
руется лампой Н4\ проверка исправности блока — кнопкой S3.
В комплект приборов входят: амперметр РА Э-8003 с трансформатором тока
ТШЛМ-0,5Т; вольтметр PV Э-8003 с переградуировкой шкалы на 1500 В; килоом-
метр PQ М-4206. Шкалы приборов освещаются лампами Н1—ИЗ.
В подстанции имеются следующие блокировки: 1) высоковольтный разъеди-
нитель-выключатель нагрузки Q сблокирован с автоматическим выключателем
QF и высоковольтным КРУ; 2) автоматический выключатель QF сблокирован
с заземлителем-короткозамыкателем QF.
Кнопка S4, механически связанная с валом разъединителя-выключателя на-
грузки, имеет два контакта. Размыкающий контакт, используемый для блокиро-
вания отключения нагруженной подстанции разъединителем-выключателем на-
грузки Q, включен в цепь отключающей катушки дистанционного отключения
автоматического выключателя (QF), а замыкающий контакт, предназначенный
для блокирования отключения подстанции разъединителем-выключателем на-
грузки при включенном высоковольтном КРУ, введен в цепь дистанционного
отключения КРУ.
Блоки БЗО и БКЗ конструктивно выполнены для встройки в РУНН подстан-
ции.
РУВН имеет два вводных устройства под силовой кабель ЭВТ-6 или СБ-6
сечением жил до 50 мм2 и три — под контрольный кабель КГШ 6Х 1,5 для под-
соединения датчика метана и поста дистанционного управления.
РУНН имеет два вводных устройства под силовой кабель ЭВТ или ГРШЭ
сечением жил до 95 мм2 или СБВШ сечением до 120 мм2 и четыре — под кон-
трольный кабель диаметром до 30 мм для подсоединения аппаратуры газовой за-
щиты, светильников местного освещения, дополнительного заземления и поста
дистанционного отключения.
30.7.	Оборудование стационарных КТП
В связи с производством для угольных шахт исключительно безмасляных
(сухих) трансформаторов и подстанций на их базе в настоящее время стацио-
нарные КТП на участковых (УПП), центральных (ЦПП) подземных подстанциях
комплектуются, как правило, передвижными трансформаторами серии ТСШВ и
подстанциями ТСШВП. Стационарные УПП оборудуются в том случае, когда от-
сутствует необходимость в регулярных передвижках КТП или когда по условиям
допускаемой потери напряжения подстанция в течение длительного срока может
находиться в одном и том же месте.
Основным оборудованием стационарных КТП в зависимости от количества
установленных трансформаторов являются: высоковольтные распределительные
устройства (ЯВ-6400), силовые трансформаторы, автоматические выключатели
и реле утечки на каждый трансформатор, а также осветительный трансформатор
с необходимой аппаратурой для освещения камеры и ближайших выработок.
Оборудование устанавливается в специальной камере, снабженной решетчатой
дверью, запираемой замком.
30.8.	Рудничные пусковые и осветительные агрегаты
Агрегаты пусковые АП-3,5, АП-3,5М и АП-4 и аппараты бесконтактной ком-
мутации АБК-2,5 и АБК-4 предназначены для питания двух ручных электро-
сверл (мощностью до 1,6 кВт каждое) с дистанционным управлением, а также
для местного освещения мощностью 0,5 кВт. Аппараты осветительные со стабили-
затором и блоком защиты АОС используются для питания стабилизированным
трехфазным напряжением 127 В двух осветительных сетей общей мощностью
до 4 кВ-А. Режим работы продолжительный (S1) по ГОСТ 183—74.
Пусковые агрегаты АП (табл. 30.5) изготовляют в исполнении РВ-И. Они
имеют встроенные элементы защиты от утечек тока и отключающий автоматиче-
ский выключатель. Пусковой агрегат состоит из сухого трехфазного трансформа-
тора, пускозащитного блока и автоматического выключателя. Пускозащитный
блок состоит из двух контакторов, двух промежуточных реле, двух реле макси-
мального тока, блока реле утечки и вспомогательного трансформатора. Элементы
пуска и защиты смонтированы на быстросъемной панели, находящейся в камере
410
Таблица 30.5
Технические данные пусковых и осветительных агрегатов
Агрегат	Номинальные			Число контак- тов на стороне НН	Особенности электрической схемы	Г абаритные размеры, мм	Мас- са, кг
	мощ- ность, кВ- А	ток (А) при напря- жении, В					
		380/660	133				
АП-3,5	3,5	5,44/3,14	15,2	2	Реле утечки по схеме РУВ-127, двухпро- водная цепь управления	1018X492X532	200
АП-3.5М	3,5	5,44/3,14	15,2	2	Реле утечки УАКИ-127-Ш, двухпровод- ная цепь управления	1018X492X532	200
АП-4	4	6,1/3,5	17,4	2	Дополнительно выведена сеть освещения, трехпроводная цепь управления	1020X480X540	200
АК-1	2,5	4,14/2,4	10,9	1	Трехпроводная цепь управления; темпе- ратурное реле	940X525X446	122
АБК-2,5	2,5	1,95/2,85	14,8	1	Вместо контакторов — тиристоры	930X570X410	135
АБК-4	4	6,6/3,8	18	2	Вместо контакторов — тиристоры Максимальная защита. Герконы с авто- матическим выключателем	550X740X830	220
АББК-2,5	2,5	4,95/2,85	14	1	Вместо контакторов — тиристоры. Бы- стродействие (опережающее отключение). Блок управления моторным коротителем	660X770X830	150
АОС-4	4	6,6/3,8	18,2	2	Защита от двух- и трехфазных к. з. и от утечки тока на землю	700X800X800	300
АОС-4В	4	3,8/2,19	18,2	2	То же, но первичное напряжение обмотки 660 или 1140 В	700X800X800	300
пускозащитной аппаратуры. Здесь же установлен автоматический выключатель,
валик включения которого выведен наружу через боковую стенку корпуса и сбло-
кирован с фланцем передней крышки таким образом, что открыть ее можно только
при отключенном выключателе.
Электрическая схема агрегата АП-4 (рис. 30.6) обеспечивает защиту: от об-
рыва или чрезмерного увеличения сопротивления цепи заземления; оттоков к. з.;
минимальную; от утечек тока в цепи напряжением 127 В; от перемыкания жил
управления.
Стоп Пуск
Рис. 30.6. Электрическая схема агрегата пускового АП-4
Искробезопасные параметры цепи управления позволяют использовать зазем-
ляющую жилу кабеля для обеспечения защиты от обрыва цепи дистанционного
управления. Защита от токов к. з. осуществляется с помощью реле максималь-
ного тока F1—F4 с токами уставки 45 А. Токовая защита осветительной сети обес-
печивается плавкими предохранителями F6, F7\ максимальная защита трансфор-
матора — предохранителем F5.
Нулевая защита осуществляется контакторами Л/, А2, которые не вклю-
чаются при снижении напряжения на 25—30 % или отключаются, если напря-
жение уменьшилось до 40—50 % номинального. Защита от утечек тока обеспечи-
вается реле утечки УАКИ-127-1II, смонтированным в пылевлагонепроницаемом
корпусе. Защита от перемыкания жил кабеля осуществляется вынесением диодов
в камеру выключателя ручного электросверла.
Сигнализация о включении или отключении агрегата АП-4 от питающей сети
осуществляется лампой //, питаемой от дополнительной обмотки вспомогатель-
ного трансформатора TV2.
412
Аппарат АБК-4 имеет исполнение РВ-ЗВ-И. Он состот из сварной взрыво-
непроницаемой оболочки с быстрооткрываемой крышкой. Внутри оболочки нахо-
дятся автоматические выключатели, полупроводниковые пускатели, силовой
трансформатор и выемная панель с блоками.
В отделении выключателей имеется восемь проходных зажимов: шесть для
подключения обмоток трансформатора к сети и переключения схемы их соедине-
ний со звезды на треугольник и два — для подключения отключающей катушки
вводного автоматического выключателя.
Встроенные в аппарат автоматические выключатели служат для включения
электросверл, а также в качестве исполнительных органов при срабатывании их
защит.
Максимально токовая защита от двух- и трехфазных к. з. в кабеле и электро-
сверлах осуществляется с помощью магнитоуправляемых контактов (герконов)
для каждого электросверла.
Защита от снижения сопротивления изоляции до критического значения
при включенных электросверлах обеспечивается блоком реле утечки БРУ. Аппа-
раты осветительные А ОС и АОС-4В в исполнении РВ-ЗВ и РВ-4В осуществляют
защиту: от токов двух- и трехфазных к. з. в осветительной сети, от токов утечки
на землю, при снижении сопротивления изоляции ниже критического значения,
от замыкания и обрыва цепи дистанционного управления, а также блокирование
от подачи напряжения на поврежденную осветительную сеть.
31.	ВЗРЫВОЗАЩИЩЕННЫЕ СТАНЦИИ УПРАВЛЕНИЯ
31.1.	Станция управления угледобывающими комплексами
СУВ-350
Станция управления СУВ-350 в рудничном взрывобезопасном исполнении
РВ-ЗВ-И предназначена в комплекте с пультом управления ПУ для дистанцион-
ного’управления трехфазными асинхронными электродвигателями с короткозам-
кнутым ротором, установленными на машинах и механизмах угледобывающих
комплексов КМ-87 или подобных комплексов, выполняющих очистные работы
Рис. 31.1. Станция управления СУВ-350:
1 — кнопка проверки реле утечки УАКИ-127; 2 — лампа сигнализации включения авто-
матического выключателя; 3 — кнопка включения катушки нулевого расцепителя;
4 — крышка; 5 — блок аппаратуры среднего отсека; 6 — коробка контрольных выводов;
7 — рукоятка запирания крышки; 8 — правый отсек; 9 -- блок аппаратуры правого
отсека; 10 — смотровое окно; 11 — рукоятка переключателя; 12 — средний отсек;
13 — блоки аппаратуры карманов среднего отсека; 14 — левый отсек; 15 — блок аппа-
ратуры левого отсека; 16 — салазки; 17 — блок аппаратуры (дополнительный); 18 —
кнопка отключения автоматического выключателя
413
в лавах пологих пластов с комбайновым способом выемки угля и механизирован-
ной гидравлической крепью.
Станция управления изготавливается в климатическом исполнении У или Т
категории размещения 5 по ГОСТ 15150—69 и рассчитана на работу в сетях с изо-
лированной нейтралью при номинальном напряжении 380 и 660 В частоты 50 Гц.
Станция управления может эксплуатироваться в следующих условиях: вы-
сота над уровнем моря не более 1000 м; температура окружающего воздуха от
Часосная станция N1
Конвейер лавы	Насос орошения
Рис. 31.2. Принципиальная электрическая
—10 до +35 °C; относительная влажность окружающего воздуха — не более 98 %
при температуре 35 °C; запыленность окружающей среды до 1200 мг/м3; вибра-
ционные нагрузки по I степени жесткости (ГОСТ 16962—71); рабочее положение
в пространстве — горизонтальное. Допускается отклонение от рабочего положе-
ния не более чем на 15° в любую сторону.
Параметры станции управления СУВ-350 (рис. 31.1) приведены в табл. 31.1.
Электрическая схема станции управления обеспечивает: дистанционное
управление с центрального пульта всеми электродвигателями комплекса, за
исключением электродвигателя комбайна, управление которым осуществляется
с поста управления комбайном; останов конвейера с пульта управления комбайна;
снятие напряжения со станции и отходящих присоединений при помощи аварий-
414
ной кнопки «Стоп» с воздействием ее на нулевой расцепитель автоматического
выключателя, встроенного в станцию; защиту от токов к. з. каждого отходящего
от станции силового присоединения; предварительный контроль изоляции от-
ходящих присоединений и электрическое блокирование, препятствующее вклю-
чению отходящего присоединения, при снижении сопротивления изоляции его
относительно земли до 30 кОм и ниже и сигнализацию о причине блокирования;
проверку исправности устройства предварительного контроля изоляции (БРУ);
сигнализацию о срабатывании максимальной токовой защиты; нулевую защиту;
защиту от обрыва или увеличения сопротивления цепи заземления управляемого
К1МЗ
~Ш7
K3M3
~КЗМА
К6М.З
К6Н7
д//
1=^
»\ХЗ
//71
700
740
К9М2
304	г/г?Гг=П
105
306
К10М.2
^К211
_____С3_
82
“лЛ
^Х6
2g
321_
323{
— i
//
Освеще ’
ние
Х9
325
•»
сз
м
180
<Л8
181
178
блок У М3
1ЙЁМ
Комбайн
Х5
Лебедка
(Я
КП
R1
\К4
R6
V7
Реле
Т3306
(20)
~~\r8
Г Rio\
М0М1
Электросверло ---
ХЮ КП ™
Лиагпамма за
187
186
189
Ав
БлокУМЗ
~127	£К222 ZK20.2 57(21.2
-73J05 \К5А-2 \К2А2
Диаграмма ’замыкания
контактов реле времени А9__________СЗ
82 *
~А2\
82
А2
Т20	18В
187
721 188
БлокУМЗ
К17М.2
Т22	193
_____192
323 191
190
А7
Х6}
Насосная
станция N2
Iff
Х7\ £
Резерв
блок У М3

к
Чг

77

схема силовых цепей станции СУВ-350
электроприемника выше 100 Ом; защиту от потери управляемости (отключение
или блокирование отключенного присоединения) при замыкании проводов цепи
дистанционного управления между собой или между ними и заземляющей жилой;
невозможность самопроизвольного включения отходящих присоединений при
кратковременном повышении напряжения на вводе станции до 1,5 номинального;
блокирование реверсивных контакторов, препятствующее одновременному их
включению; возможность подключения температурных реле, встроенных в элек-
тродвигатели; блокирование, исключающее возможность включения комбайна и
конвейера лавы без подачи предупредительного сигнала; блокирование, исклю-
чающее одновременное управление конвейером лавы с центрального пульта и
с пульта управления комбайном.
415
Таблица 31.1
416
Технические данные станции управления СУВ-350
Наименование ввода или фидера	Рабочий ток, А	Номи- нальный ток продол- житель- ного режима, А	Типы и схемы работы контакторов, установлен- ных в фидерах	Наибольшая коммута- ционная способность, А		Марка и наи- больший диа- метр присое- диняемого кабеля, мм	Исполнение ввода	Назначение ввода или фидера
				вклю- чаю- щая	от- клю- чаю- щая			
Общий ВВОД	350	500				ГРШЭ, 2X59 СБ, ЭСТ, 2X43	Глухой	
Фидер 1	63	63	КТУ-2А, нереверсивная	2700	1500	ГРШЭ, 38	Штепсельный	Для насосной станции
Фидер 2	160	250	КТУ-4А, реверсивная	7000	4000	ГРШЭ, 59	»	Для конвейера лавы
Фидер 3	63	63	КТУ-2А, нереверсивная	2700	1500	ГРШЭ, 38	»	Для насоса оро- шения
Фидер 4	160	250	КТУ-4А, нереверсивная	7000	4000	ГРШЭ, 59	»	Для комбайна
Фидер 5	63	63	КТУ-2А, нереверсивная	2700	1500	ГРШЭ, 38	»	Для предохрани- тельной лебедки
Фидер 6	63	63	КТУ-2А, нереверсивная	2700	1500	То же	»	Для	насосной станции
Фидер 7	160	250	КТУ-4А, реверсивная	7000	4000	ГРШЭ, 59	»	Резервный
Фидеры 8, 9, 10	15	15	От АП-2 (/ = 15 А), не- реверсивная	—	—	ГРШЭ, 38	»	Для цепей осве- щения, звуковой
14 Дзюбан В. С. и др.
ГРШЭ, НРШМ, ГРШН, ШРБ, кгш, ШРБЭ, 29	Глухой	сигнализации и электросверла (U = 127 В) Для контрольных и блокировочных цепей (до 65 В)
НРШМ, ГРШЭ, ГРШН, ШРБЭ, кгш, ШРБ, 38	»	То же
НРШМ, ГРШЭ, ГРШН, ШРБЭ, кгш, ШРБ, 29	»	Источник для пи- тания внешних потребителей (36 В)
То же	»	Для дополни- тельного зазем- ления
НРШМ, ГРШЭ, ГРШН, ШРБЭ, КГШ, 29	»	Для контрольных блокировочных цепей (до 65 В)
То же	Глухой	То же
Примечания. 1. Сумма рабочих токов станции управления (общий ввод) с учетом коэффициента спроса не должна превышать
4^ 350 А. 2. Номинальный ток общего ввода 500 А включает в себя ток транзитной нагрузки, равный 150 А. 3. Масса станции управления:
с колесами — 2250 кг, без колес 2000 кг.4. Габаритные размеры станции управления (без колес) 2650X980X980 мм.
Т1=102 = 71:101
^36 В
102
К1М.6
К1А
101
К2М.6\ \К12М6
JWJ
А12
&V1
й
сгт
KIA
102
543
K1M.8
550
A 15
K2A.1
Блок БУН
660
НЭ
43
$1.1
-45° 0 ^459
81
С2
К2А г
сз
45
о
К1А 2
Стоп
K2M.1
bZ
V1
K1MJ
412
=A21-K2M.Z
K12M.6
K12M3
416
ко.
$1.3
-45° 0 *45° КЗ А. 2
377
Вспомогательный
контакт пускателя
конвейера штрека
К2М.З =А21-К1М.Г
с комбайна.
Монтаж выполняется
по отдельному кабелю
^=А9-К3.3
*АХ23
415
—3
К2М.8
К1М.4^К192 2
Л_______
С2
К1А.1
48
*А12-К1А 1
$12
42 К1М5 44 -45*0 +45°
в
□
Gj
A25.1
Пуск Стоп $2
Тг$1 363 Т 364
(2]_^
Ш—
V3
V2~K
А21
Блок БУР
К1М.1
К 2 М.1
-V6-78
вспомогательный контакт
конвейера штрека
А 252
НЮ —
К2М.7
К12М.5 '45° О ^459
61
К2М.5
Назад
Вперед
376
SZ К12М.7
кгм.ч
Cr£?|s$ 36 i т
M&O $7
557
Пульт управления
на комбайне
I 378
375
=А15-К1М.1
= V8:73
A 25.7
Ha^S5 557
I 557
V4 554
□HZ
Стоп yf
558
Рис. 31.3. Принци-
пиальная
управления
вейером и насосной
станцией № I
схема
кон-
XD
71-101=71-102
-36В
ЮЗ 1
КЗН6
121
_______________А!6
блок БУН
С1 T9	Г
Узел А для насосной
станции N3
S4'lt4S^«f
204 90’tf
(A)
foi
K2A2
821
660
RS
81^210

\430
Стоп
39389
75
воск
. ТЕЛУ
>A25.3
(Н)
й-
K1A


122к^н/
Ю1
R1
KIA
a-
543
544
K2A
И	S4.2
KfA!^ 207 КЗМ.5 200.
га!^7 st?
__________ail
Блок БУН
£1 71
Cl
R2
C2
(Ю
R4
X11_
3%
X3
22
^—,359
V5
Tin
7^5}
216
214*24 221
214
КЛМ^
S4.3
^4^45^90а
^Ло<> 215J14J48
ООО О' о о |
25Х15 531 _
S4.4
217 К4М.5	218 ’ в^5^4П90в
Пульт управления
на комбайне
Пуск
23
'V2
№
'660~
I
(K)
= 78-78
431
K3H8
>>-Е
----Б-
tx
K4M.1
=78'79
Рис. 31.4. Принципиальная схема управления комбайном
и
замыкания контактов
(Р)
-А17-К1М.2
(С)
насосом орошения
Фидер N4	Фидер N3
Комбайн__ Насос орошения
о
=Г/-Л7/ -71-102
А18
А25.6
S3!
-i5‘0^5
А19
82
10
(П)
Блок БУН	02А1
102
К6М.6
Но
СЗ
Н14
660
85
S32
82	06/15 J3 :45'0^5*
=>-^ 51

K6M1
535
(S)
0
=А19К1М.2
536
Стол
'/пг -лл 315 400
У9
(}2)о ь о------^а/2
(5)° ° °
(6)° ° *-]
/в
\K6H8
02
К5/11
Диаграмма замыкания контак-
тов переключателей 31, S3
у (Р^А1вК1П.2
Х6	—
Диаграмма замыкания контактов пеле
ключателя S2
Рис. 31.5. Принципиальная схема управления насосной станцией №2 и лебедкой
551
552
526
*
Рис. 31.6. Принципиальная
схема управления освещени-
ем и электросверлом
Рис. 31.7. Принципиальная схема цепей сигнализации и блокировок
Электрическая схема станции управления состоит из силовой части, системы
управления и защиты каждого отходящего электрического присоединения. Сило-
вая часть станции управления (рис. 31.2) содержит разъединитель, аварийный
выключатель, контакторы, отходящие электрические присоединения. Станция
управления рассчитана на управление семью электроприемниками, из которых
два реверсивные.
Схемы цепей управления станции СУВ-350 приведены на рис. 31.3—31.7
Управление комбайном и конвейером лавы осуществляется путем подключе-
ния к станции управления аппаратуры ГАУС, АУС или подобного типа. Управле-
ние другими электроприемниками осуществляется с вынесенного пульта дистан-
ционного управления. Каждое отходящее присоединение имеет защиту от к. з.
в силовых цепях и блокировку от подачи напряжения в кабель с низким сопро-
тивлением изоляции относительно корпуса аппарата (ниже 30 кОм).
Управление остальными механизмами осуществляется с помощью индиви-
дуальных блоков, установленных в станции. Цепи управления этими механиз-
мами вынесены на пульт управления. Конструкция и электрическая схема блоков
управления такие же, как в электромагнитных пускателях серии ПВИ.
Защита от токов к. з. в отходящих от станции присоединениях обеспечи-
вается блоками максимальной токовой защиты УМЗ, схема и конструкция кото-
рых такие же, как и в пускателях серии ПВИ. После срабатывания блока УМЗ
при возникновении к. з. на защищаемом им отходящем присоединении размы-
кается контакт блока, включенный в цепь питания нулевого расцепителя автома-
тического выключателя, и замыкается контакт в цепи питания сигнальной лампы.
Таким образом, при возникновении к. з. на каком-либо присоединении с помощью
автоматического выключателя отключается весь комплекс. При этом горящая
сигнальная лампа указывает как причину отключения станции, так и присоеди-
нение, на котором имеется повреждение.
Станция управления (см. рис. 31.1) представляет собой три отдельных свар-
ных отсека, соединенных болтами при помощи прямоугольных патрубков. Отсеки
собираются между собой благодаря наличию в соединительных патрубках окон,
используемых для прокладки монтажных проводов.
Аппаратура станции управления размещена в трех основных выдвижных бло-
ках, каждый из которых имеет два-три комплекта аппаратуры. Электрическая
связь такого блока аппаратуры с остальной частью станции осуществляется по-
средством стыковых контактов, размещенных на контактной панели блока.
Станция имеет штепсельные выводы для отходящих кабелей. Отключение
и включение этих штепсельных соединений осуществляется с помощью специаль-
ных гаек.
Станция жестко кренится к салазкам облегченного типа, которые устанавли-
ваются на почву или настил.
31.2.	Станция управления СУВ-1140
Станция управления СУВ-1140 в рудничном взрывобезопасном исполнении
РВ-ЗВ-И состоит из двух полукомплектов: конвейерного и комбайнового, выпол-
ненных на базе оболочек станции СУВ-350 (рис. 31.8).
Каждый полукомплект состоит из трех секций. Станция в комплекте с пуль-
том управления предназначена для дистанционного управления механизмами
угледобывающего комплекса с электрооборудованием на напряжение 1140 В,
выполняющего очистные работы в лавах пологих пластов с комбайновым способом
выемки угля и механизированной гидравлической крепью, с числом управляемых
приводов не более 10.
Станция управления изготовляется в климатическом исполнении У катего-
рии размещения 5 по ГОСТ 15150—69, рассчитана на работу в сетях с изолиро-
ванной нейтралью трансформатора при номинальном напряжении 1140 В частоты
50 Гц в тех же условиях, что станция СУВ-350. Основные технические данные
станции управления приведены в табл. 31.2.
Станция управления обеспечивает: нулевую защиту с отключением всех
электроприемников при исчезновении напряжения питания; защиту от токов
к. з. в отходящих от станции силовых присоединениях; непрерывный контроль
423
Таблица 31.2
Технические данные станции управления СУВ-1140
Наименование ввода или фидера		Рабочий ток, А	Номи- нальный ток продол- житель- ного режима, А	Типы и схемы работы контакто- ров, установлен- ных в фидерах	Наибольшая коммута- ционная способность, А		Наибольший диаметр присоеди- няемого кабеля, мм	Исполнение ввода	Назначение ввода или вывода
					вклю- чаю- щая	от- клю- чаю- щая			
			Конвейерный		ПОЛ	у КОМ	: п л е к т		
Общий ВВОД		350	500	—	—	—	2X59, 2X43	Глухой	—
Вывод			250	КТУ-4Е, ревер- сивная!	5600	3000	59	Штепсельный	Для верхнего приво- да конвейера лавы
Вывод 2			63	КТУ-2Е, нере- версивная	1650	1000	38	»	Насосная	стан- ция № 1
Вывод 3			63	КТУ-2Е, ревер- сивная	1650	1000	38	»	Резерв
Вывод 4			250	КТУ-4Е, ревер- сивная	5600	3000	59	»	Для нижнего привода конвейера лавы
Контрольные 1, 2, 3	выводы	—	—	—	—	—	38	Глухой	Для контрольных и блокировочных це- пей (до 60 В)
Контрольные 4, 5	выводы	—	—	—	—	—	29		Источник питания для внешних потре- бителей (36 В)
Контрольные 6, 7	выводы	—			—	—	29	»	Для контрольных и блокировочных це- пей (до 60 В)
Контрольные выводы
В, 9, 10
			Комбайн		О в ы й	пол
Общий ввод		350	500	—		—
Вывод 5			250	КТУ-4Е, версивная	нере-	5600
Вывод 6			63	КТУ-2Е, версивная	нере-	1650
Вывод 7			63	КТУ-2Е, сивная	ревер-	1650
Вывод 8			63	КТУ-2Е, версивная	нере-	1650
Вывод 9			250	КТУ-4Е, версивная	нере-	5600
Вывод 10			63	КТУ-2Е, версивная	нере-	1650
Контрольные 1, 2, 3	выводы	—	—	—		—
Контрольные 4, 5	выводы	—	—	—		—
Контрольные 6, 7	выводы	—	—	—		—
Контрольные 8, 9, 10	выводы	—	—	—		—
Примечания. 1. Масса станции управления (полукомплекта) 2000
	38	»	То же
ком	п л е к т		
	2X59, 2X43	Глухой	—
3000	59	Штепсельный	Для комбайна
1000	38	»	Насос орошения
1000	38	»	Предохранительная лебедка
1000	38	»	Насосная стан- ция № 2
3000	59	»	Резерв для комбайна
1000	38	»	Насосная	стан- ция № 3
—	38	Глухой	Для контрольных и блокировочных це- пей (до 60 В)
—	29	»	Источник питания для внешних потре- бителей (36 В)
—	29	»	Для контрольных и блокировочных це- пей (60 В)
—	38	»	То же
*. 2.Габаритные размеры (полукомплекта) 2180X960X970 мм
цепей заземления управляемых электроприемников и блокирование, препят-
ствующее их работе в случае превышения сопротивления жил, заземляющих
передвижные электроприемники, выше 50 Ом, всех остальных электроприемни-
ков— выше 100 Ом; непрерывный контроль сопротивления изоляции отходящих
от станции присоединений при отсутствии на них напряжения и блокирование,
препятствующее включению указанных электроприемников без подачи звуко-
вого сигнала; управление конвейером лавы с центрального пульта управления,
Рис. 31.8. Станция управления СУВ-1140:
а — вид спереди; б — вид сверху на комбайновый полукомплект; 1 — крышка; 2 —
блок аппаратуры среднего отсека; 3 — замок; 4 — коробка контрольных вводов; 5 —
смотровое отверстие для наблюдения за ходом штока; 6 — рукоятка запирания крышки;
7 — правый отсек; 8 — блок аппаратуры правого отсека: 9 — смотровое окно; 10 — ру-
коятка переключателя; 11 — салазки; 12 — средний отсек; 13 — блок аппаратуры
левого отсека; 14 — левый отсек; 15 — панель; 16 — кнопка включения нулевого расце-
пителя автоматического выключателя; 17 — кнопка блокировки конвейера; 18 — соеди-
нитель электрический на 250 А; 19 — задняя крышка; 20 — проходные зажимы; 21 —
невыпадающий болт; 22 — камера аварийного выключателя; 23 — аварийный выклю-
чатель; 24 — каретка; 25 — соединительный патрубок; 26 — соединитель на 63 А;
27 — разъединитель; 28 — трансформатор тока; 29 — камера разъединителя; 30 —
коробка главного ввода
с пульта управления комбайном, с нижнего или верхнего привода конвейера;
управление с центрального пульта насосными станциями, насосом орошения;
управление электродвигателями комбайна, конвейера, предохранительной ле-
бедки с поста управления комбайна; автоматическое включение насоса орошения
после включения комбайна и конвейера лавы; управление приводом конвейера
лавы как в рабочем ражиме, так и в режимах ремонта и вспомогательных работ;
аварийное отключение всех электроприемником комплекса при помощи кнопок
«Аварийный стоп», установленных на центральном пульте управления, пульте
управления комбайна или расположенных вдоль лавы; световую сигнализацию
о срабатывании блоков максимальной токовой защиты, БРУ, реле контроля цепей
заземления электроприемников, автоматических выключателей и проверку ис-
426
привнести указанных защитных устройств; Проверку исправности схем управле-
ния без подачи напряжения на ответвления; возможность подключения реле тем-
пературной защиты, встроенных в электродвигатели.
А2 ВЛС2.
!ЙЕЖЙ
1ИЕВЕЗЕ31
Х4И\
Х41.2^ п 1
Вывод 1 л о
Верхний привои
конвейера
Х421
Х422 о о 2 ,
Выводг
Насосная
станция №1
Вывод 3
Резерв
Х44\
X44.2D-АяЛ.
Вывод 4
Нижний привод
конвейера

Рис. 31.9. Принципиальная электрическая схема силовых цепей станции СУВ-1140
а - комбайнового; б — конвейерного полукомплеь.та
Принципиальные электрические схемы силовых цепей станции приведены
на рис. 31 9 Схемой предусмотре щ необходимая технологическая связь между
машинами и механизмами комплекса и обеспечивается требуемый уровень безо-
пасности управления угледобывающими комплексами. В связи с этим имеется
возможность применять станцию в комплекте с аппаратурой АС-ЗС, включающей
427
в себя станцию громкоговорящей связи СГС и абонентские станции АС, или с ап*
паратурой ГАУСС, в комплект которой входит блок управления комплексом.
Вся аппаратура размещена в двух корпусах. Аппаратура, размещенная
в одном корпусе, имеет выводы для управления электродвигателями комбайна,
насоса орошения, предохранительной лебедки, двух насосных станций. В этом же
корпусе имеется резервный вывод на ток 250 А. Во втором корпусе расположена
аппаратура управления электродвигателями верхнего и нижнего приводов кон-
вейера, а также насосной станции. В этом корпусе имеется резервный вывод на
ток 63 А. Резервный вывод и выводы для питания привода конвейера позволяют
производить дистанционное реверсирование электродвигателей. Аппаратура, рас-
положенная в разных корпусах станции, связана с помощью кабелей.
На вводе каждого полукомплекта станции установлен блокировочный разъ-
единитель, контакты которого в выключенном положении закорачивают фазы
отходящей линии между собой и соединяют их с заземляющим зажимом станции.
После разъединителя установлен автоматический выключатель А3732, с помощью
которого осуществляется аварийное отключение станции и защита от токов к. з.
Для полного снятия напряжения со всех электроприемников участка при аварий-
ном отключении автоматические выключатели в обоих полукомплектах сблоки-
рованы между собой. Нулевые расцепители автоматических выключателей пи-
таются через размыкающие контакты блоков максимальной токовой защиты УМЗ.
Поэтому при возникновении к. з. на каком-либо ответвлении срабатывает блок
УМЗ, защищающий это ответвление, и своим размыкающим контактом отключает
автоматический выключатель, который снимает напряжение со всех присоедине-
ний станции. Одновременно своим замыкающим контактом УМЗ включает сиг-
нальную лампу, указывающую ответвление, на котором произошло к. з. Для
включения автоматического выключателя необходимо открыть быстрооткрывае-
мую крышку отсека, в котором установлен сработавший блок УМЗ, и взвести
его механизм свободного расцепления.
Корпус каждого полукомплекта представляет собой конструкцию, состоящую
из трех цилиндрических оболочек (отсеков), над которыми смонтированы взрыво-
непроницаемые отделения блокировочного разъединителя, выключателя и ввода,
имеющие крышки с болтовым креплением. Аппаратные отсеки связаны соедини-
тельными патрубками и закрываются быстрооткрываемыми крышками, сблокиро-
ванными с разъединителем таким образом, что открывание любой из них возмож-
но только при выключенном разъединителе. В свою очередь, разъединитель сбло-
кирован с автоматическим выключателем так, что отключение разъединителя
возможно только при отключенном ручным приводом автоматическом выключа-
теле. Этим исключается возможность отключения разъединителя под нагрузкой.
Механическая блокировка обеспечивает также невозможность включения разъеди-
нителя и автоматического выключателя, и, таким образом, подачи напряжения
в аппаратные отсеки при открытой крышке любого отсека станции.
Вся аппаратура станции размещена на выдвижных блоках и двух панелях.
Панели размещены в левом отсеке каждого полукомплекта. Их выкатывание осу-
ществляется при вынутом выдвижном блоке. Конструкция последнего представ-
ляет собой перемещающуюся по направляющим, смонтированным внутри отсека,
панель, на обоих сторонах которой размещены контакторы и относящиеся к ним
блоки управления, защиты, сигнализации и блокировки. Электрическая связь
аппаратуры, установленной на выдвижных панелях, между собой и с другими
элементами станции осуществляется с помощью стыковых контактов, смонтиро-
ванных на панелях, размещенных в торце каждого выдвижного блока и внутри
каждой оболочки. Доступ к панелям со стыковыми контактами обеспечивается
с помощью крышек с болтовым креплением, закрывающих сзади каждую оболочку.
Присоединение питающего кабеля к станции производится с помощью глу-
хих кабельных вводов к проходным зажимам, смонтированным во вводной камере.
К этим же зажимам может быть присоединен кабель для питания нагрузки с но-
минальным током не более 150 А транзитом, минуя станцию управления. Выводы
станции выполнены с помощью штепсельных разъемов, смонтированных на пра-
вом отсеке каждого полукомплекта. На этом же отсеке имеется взрывонепрони-
цаемое отделение с проходными зажимами для присоединения цепей управления,
блокировки и сигнализации, которое закрывается крышкой с болтовым крепле-
нием.
428
31.3.	Станция управления СУВК-8
Станция управления СУВК-8 (рис. 31.10) предназначена Для установки на
проходческих комбайнах ПК-8, ПК-8М и дистанционного управления в сетях
переменного тока напряжением 660 В частоты 50 Гц асинхронными электродви-
гателями с короткозамкнутым ротором, расположенными на этих комбайнах.
Станция управления имеет взрывобезопасное исполнение, уровень взрыво-
защиты которой обеспечивается взрывонепроницаемой оболочкой и искробезопас-
ными элементами. Станция изготовляется в климатическом исполнении У катего-
рии размещения 5 по ГОСТ 15150—69 и рассчитана на работу при тех же усло-
виях, что и станция СУВ-350.
Рис. 31.10. Станция управления СУВК-8:
1 — крышки быстрооткрываемые; 2 — крышка; 3 — кнопки; 4 — оболочка; 5 — петли;
6 — ввод кабельный; 7 — рукоятка включения (отключения) аварийного выключателя;
8 — устройство блокировочное; 9 — направляющая; 10 — вал; 11 — рукоятка вклю-
чения (отключения) автоматического выключателя
Технические данные станции управления приведены в табл. 31.3. Оболочка
станции представляет собой сварную конструкцию прямоугольной формы, раз-
деленную перегородками на несколько отделений, предназначенных для разме-
щения в них коммутационной аппаратуры и аппаратуры защиты, управления, кон-
троля и сигнализации.
Основное отделение (аппаратные камеры) предназначено для размещения
в нем коммутационной аппаратуры, аппаратуры управления, защиты, контроля
и сигнализации.
Для обслуживания основного отделения имеются два люка, которые закрыты
быстрооткрываемыми крышками, механически сблокированными с системой
включения аварийного выключателя, расположенного с правой стороны оболочки
в обособленном отделении. Над отделением аварийного выключателя располо-
жено отделение вводов. Оно рассчитано на ввод двух гибких кабелей с наружным
диаметром от 36 до 59 мм. Отделение вводов закрыто съемной крышкой.
Коммутационная аппаратура, расположенная в основном отделении, со-
стоит из автоматического выключателя А3732, контакторов КТУ и пускателей
ПМЕ.
В этом же отделении установлены три контактора КТУ-4А и два контактора
КТУ-2А. Эти контакторы обеспечивают надежную работу при колебаниях на-
пряжения на втягивающей катушке в пределах (0,85—1,1) С/иОм- Подача напря-
429
Таблица 31.3
Технические данные станции управления СУ В К-8
Номер фидера	Рабочий ток, А	Номи- нальный ток продол- житель- ного режима, А	Типы и схемы работы контакторов, установ- ленных в фидерах	Наибольшая ком- мутационная спо- собность, А		Марка кабеля и наибольший диаметр про- ходного от- верстия вы- вода, мм	Испол- нение ввода	Назначение вывода
				вклю- чающая	отклю- чающая			
1	ПО	250	КТУ-4А, нереверсивная	7000	4000	ГРШЭ, 60	Глухой	Исполнительный орган
2	ПО	250	То же	7000	4000	ГРШЭ, 60	»	То же
3	90	250	»	7000	4000	ГРШЭ, 60	»	Маслонасос и бермовые- фрезы
4	10	63	КТУ-2А, нереверсивная	2700	1500	ГРШЭ, 40	»	Конвейер
5	20	—	—	—	—	ГРШЭ, 40	»	Пылеотсос
6	25	63	КТУ-2А, нереверсивная	2700	1500	ГРШЭ, 40	»	Бун кер-перегружатель
7	5	25	ПМЕ-211, нереверсив- ная	—	—	ГРШЭ, 30	»	Электросверло
Примечания. 1. Масса станции управления 1400 кг. 2. Габаритные размеры станции управления 2030Х 1030Х 1070 мм.
жения на станцию производится от группового пускателя дистанционно с рабо-
чего места машиниста. Цепи управления пускателей искробезопасные, напряже-
ние 18 В. В качестве одной из жил управления используется заземляющая жила
кабеля. В результате этого контролируются целостность и сопротивление цепи
заземляющего провода.
В станции управления установлен источник питания на напряжение 127 В
для подключения электросверла. Кабельная сеть напряжением 127 В защищается
от токов к. з. автоматическим выключателем, а от токов утечки — встроенным
реле утечки.
В аварийных ситуациях, когда возникает необходимость экстренного отклю-
чения приводов, необходимо нажать кнопку «Откл.», «Питание станции», располо-
женную на станции управления, или нажать кнопку «Стоп», расположенную на
комбайне в зоне исполнительного органа. Обесточить станцию в аварийном режиме
можно также с помощью аварийного выключателя, повернув рукоятку аварийного
выключателя по часовой стрелке.
31.4.	Станция управления СУВК-9
Станция управления (рис. 31.11) предназначена для установки на проходче-
ских комбайнах ПК-9рА и 4ПП-2 при дистанционном управлении в сетях перемен-
ного тока напряжением 660 В частоты 50 Гц асинхронными электродвигателями
с короткозамкнутым ротором, расположенными на этих комбайнах.
Станция управления имеет взрывобезопасное исполнение, которое обеспечи-
вается взрывонепроницаемой оболочкой и искробезопасными цепями управления.
Рис. 31.11. Станция управления
СУВК-9:
1 — корпус; 2 и 3 — крышка бы-
строоткрываемая соответственно ле-
вая и правая; 4 — пульт управ-
ления; 5 — рукоятка включения
(отключения) автоматического вы-
ключателя; 6 — устройство блоки-
ровочное; 7 — направляющая; 8 —
рукоятка включения (отключения)
аварийного выключателя; 9 — вы-
вод кабельный
Станция управления изготовляется в климатическом исполнении. У категории
размещения 5 по ГОСТ 15150—69 и рассчитана на работу при тех же условиях,
что и станция СУВ-350, Технические данные станции управления приведены
в табл. 31.4. Станция управления СУВК-9 по конструкции аналогична станции
СУВК-8. На лицевой стороне оболочки имеются два люка, закрытых быстроот-
крываемыми крышками. С левой торцевой стороны расположено обособленное
отделение для аварийного выключателя, закрытое прямоугольной крышкой.
С правой стороны оболочки крепится плоская крышка, которая одновременно
является основанием пульта управления.
Кабельные вводы и выводы представляют собой вваренные в оболочку гнезда,
В которых размещены резиновые кольца для уплотнения кабеля в гнезде при по-
431
Таблица 31.4
Технические данные станции управления СУВК-9
Номер фидера	Рабочий ток, А	Номи- нальный ток продол- житель- ного режима, А	Типы и схемы работы контакторов, установ-		Наибольшая коммутационная способность, А		Марка кабеля и диаметр проходного отверстия вывода, мм	Исполнение вывода	Назначение вывода
					вклю- чающая	отклю- чающая			
			ленны	х в фидерах					
1	ПО	250	КТУ-4А,	нереверсивная	7000	4000	ГРШЭ, 60	Глухой	Исполнительный орган
2	40	63	КТУ-2А,	нереверсивная	2700	1500	ГРШЭ, 30	»	Вентилятор пылеотсоса
3	40	63	То же		2700	1500	ГРШЭ, 40	»	Маслонасос
4	40	63	»		2700	1500	ГРШЭ, 30 ГРШЭ, 30	» »	Питатель Конвейер
5	40	63	»		2700	1500	ГРШЭ, 30 ГРШЭ, 30	» »	Перегружатель Перегружатель
6	40	63	КТУ-2А,	реверсивная	2700	1500	ГРШЭ, 30	»	Левая гусеница
7	40	63	То же		2700	1500	ГРШЭ, 30	»	Правая гусеница
Примечания. 1. Масса станции управления 1600 кг. 2. Габаритные размеры станции управления 1920X 1080X786 мм.
мощи нажимной муфты. На муфтах ввода (вывода) имеются специальные устрой-
ства, предохраняющие кабель от выдергивания. Подача напряжения на станцию
производится от отдельного (группового) пускателя дистанционно с рабочего
места машиниста. Цепи управления пускателем искробезопасные. Заземляющая
жила используется в качестве жилы управления, что дает возможность контро-
лировать целостность и сопротивление цепи заземления.
Станция управления совместно с аппаратурой автоматизации, установлен-
ной на комбайне, обеспечивает работу комбайна в автоматическом режиме.
Для перевода станции на работу в автоматическом режиме необходимо пере-
ключатель «Режим работы» поставить в положение «Автоматический». В аварий-
ных ситуациях, когда возникает необходимость экстренного отключения приво-
дов, необходимо нажать кнопку «Стоп общий» или нажать и зафиксировать кнопку
«Стоп», расположенную на комбайне в зоне исполнительного органа.
31.5.	Станции управления СУВ-1Л-100 и СУВ-2Л-120
Станции управления предназначены для дистанционного управления трех-
фазными асинхронными электродвигателями с фазным ротором, а также
электродвигателями вспомогательных механизмов с короткозамкнутым ротором,
установленными в системе электропривода магистральных ленточных конвейеров
1Л-100 или 2Л-120 и подобных им.
Станции предназначены для стационарной установки в капитальных выра-
ботках (камерах) угольных и сланцевых шахт, опасных по газу или угольной
пыли. Они рассчитаны на работу в сетях с изолированной нейтралью при номи-
нальном напряжении 660 В частоты 50 Гц.
Рис. 31.12. Станция управления
СУВ-1Л-100:
/, 4 — вводное (моторное) отделе-
ние; 2,5 — крышка станции; 3,
6 — вводное (сетевое) отделение;
7 — полозья; 8 — соединительный
прямоугольный патрубок
1238	1 2 3 в Ь5 6
Станции управления изготовляются в климатическом исполнении У катего»
рии размещения 5 по ГОСТ 15150—69 и рассчитаны на работу при тех же условиях,
что и станция СУВ-350. Технические данные станций управления приведены
в табл. 31.5.
Станция управления состоит из секций для управления приводными электро-
двигателями конвейера (главная секция) и одной секции для управления вспомо-
гательными механизмами конвейера (вспомогательная секция).
В приводную секцию входит аппаратура управления приводным электродви-
гателем конвейера, а также аппаратура управления электродвигателем дистан-
ционного привода ножей жидкостного реостата и электродвигателями вентиля-
тора и насоса системы охлаждения электролита.
Число приводных секций станции определяется числом приводных электро-
двигателей конвейера. В соответствии с этим станция СУВ-1Л-100 состоит из
двух приводных секций и одной вспомогательной (рис. 31.12), а станция
СУВ-2Л-120 состоит из четырех приводных секций и одной вспомогательной
(длина станции 4420 мм).Внутри секций размещаются выемные блоки аппаратуры,
на которых размещены электромагнитные контакторы, блоки управления, проме-
жуточные реле и другие элементы схемы станции. Вспомогательная секция яв-
ляется одинаковой в обеих станциях и используется в каждой станции для управ-
ления вспомогательными механизмами конвейера. Во вспомогательной секции
находится аппаратура для управления электромагнитами тормозной системы кон-
вейера, храповыми остановами или электромагнитом автоматического натяжного
устройства,
433
Таблица 31.5
Технические данные станций управления СУВ-1Л-100 и СУВ-2Л-120
Наименование или номер фидера	Рабо- чий ток, А	Тип и схема ра- боты контакторов	Наибольшая коммутационная способность, А		Марка кабеля, присое- диняемого к станции, по ГОСТ 340 — 59 и ГОСТ 1508 — 78		Наи- больший диаметр при- соеди- няемого кабеля, мм	Назначение ввода или фидера
			вклю- чающая	отклю- чающая	СУВ-2Л-120	СУВ-1 Л-100		
Приводная (главная секция)
Главный 1	ввод	350 250	КТУ-4А, версивная	нере-	7000	4000	СБ 3X120-1 СБ 3X70-1 СБ 3X120-1 СБ 3X10-1	45 45	Подключение секции к источнику напряжения Для переключения ста- торной обмотки привод- ного электродвигателя
2		10	ПМЕ-111Т, версивная	нере-	—	—	СБ 3X6-1	25	Для переключения ка- тушки контактора ко- роткозамыкателя ЯСВ
3		25	КТУ-2А, сивная	ревер-	2700	1500	СБ 3X6-1; НРБ, ВРБ 3X2,5-660; НРБ, ВРБ 3X4-660	25	Подключение электро- двигателя привода но- жей жидкостного рео- стата
5		25	КТУ-2А, версивная	нере-	2700	1500	СБ 3X6-1; НРБ, ВРБ 3X2,5-660 НРБ, ВРБ 3X4-660	25	Подключение электро- двигателей вентилятора и насоса системы охла- ждения
Выводы 1, 2, 3
КРСБГ 4X1,5;
КРНБ 4X1,5;
КРВБ 4X1,5;
КПВБ 4X1,5;
КВВБ 4X1,5
Контрольные цепи
Вспомогательная секция
Главный	ввод	125	—		—	—	СБ 3X25-1	30	Подключение секции к источнику напряжения
Транзитный	ввод	63	—		—	—	НРБ, ВРБ ЗХ 16-660; СБ 3X16-1	25	Подключение тормоз- ной нагрузки
6		25	КТУ-2А, версивная	нере-	2700	1500	СБ 3X6-1; НРБ, ВРБ 3X2,5-660; НРБ, ВРБ 3X4-660	25	Подключение тормоз- ных	электромагнитов.
7		25	То же		2700	1500	То же	25	Подключение электро- магнитов	храповых остановов или электро- магнитов	натяжного- устройства
Выводы 4, 7, 8	5, 6,						КРСБГ 4X1,5; КРНБ 4Х 1,5; КРВБ 4X1,5; КПВБ 4X1,5; КВВБ 4X1,5		Контрольные цепи
Jjb Примечания. 1. Масса станции управления: СУВ-1Л-100 — 2015 кг,
g? СУВ-1Л-100 — 2652X 1100X 1200 мм, СУВ-2Л-120 — 4420Х 1100Х 1200 мм.
СУВ-2Л-120 -- 3430 кг. 2. Габаритные размеры
Принципиальные электрические схемы станций идентичны.
Для коммутации статорной обмотки приводного электродвигателя применен
контактор КТУ-4А. Для управления электродвигателем жидкостного реостата и
двигателями системы охлаждения применены контакторы КТУ-2А.
Силовая цепь секции управления вспомогательными приводами содержит
цепи вводного, транзитного устройства, блокировочного разъединителя на на-
грузку 63 А, шесть выводов для присоединения электромагнитов тормозной си-
стемы и натяжного устройства. Для управления вспомогательными механизмами
конвейера применены контакторы КТУ-2А.
Станции управления СУВ-1 Л-100 и СУВ-2Л-120 работают совместно с аппа-
ратурой управления конвейерных линий АУК-10ТМ-68.
32.	КОМПЛЕКТЫ АППАРАТУРЫ ШАХТНОГО ПОДЪЕМА
32.1.	Комплект аппаратуры для управления
электродвигателями и тормозами подъемных машин
Для привода шахтных подъемных машин применяют асинхронные электро-
двигатели с фазным ротором серий АК, АКН, АКН2, а также ранее изготовляе-
мых серий АТ, АТД, ФАМСО и других мощностью до 1000—1250 кВт. Для управ-
ления этими электродвигателями используются: со стороны сети (статора) — вы-
соковольтные реверсоры или низковольтные станции управления; со стороны
ротора — металлические роторные сопротивления или жидкостные реостаты,
управляемые с помощью магнитных станций или блоков управления.
32.1.1.	Высоковольтный реверсор РВ-2М
Реверсор РВ-2М предназначен для дистанционного управления высоковольт-
ными трехфазными асинхронными и синхронными электродвигателями в установ-
ках, не подверженных действию атмосферных перенапряжений или имеющих
соответствующие средства грозозащиты, смонтированных в производственных
помещениях (климатическое исполнение и категория размещения У2).
Реверсор состоит из трех трехполюсных контакторов, заключенных в метал-
лический шкаф. Контакторы К1 и К2 (рис. 32.1) предназначены для включения,
отключения и реверсирования двигателя, контактор КЗ — для подключения ста-
тора двигателя к источнику постоянного тока для динамического торможения
или к источнику тока низкой частоты при низкочастотном торможении и дотяги-
вании.
Шкаф имеет двухстворчатые двери, которые обеспечивают двухстороннее
обслуживание. Двери снабжены электрической блокировкой, осуществляемой
с помощью конечных выключателей.
Реверсоры РВ-2М и встроенные в них контакторы КВ-1М и КВ-2М рассчи-
таны на номинальное рабочее напряжение 6 кВ.
Техническая характеристика реверсора РВ-2М
Номинальный ток, А:
при частоте 50 Гц ............................... 40	100
при частоте 60 Гц ............................. 32	63
Номинальный ток отключения, кА................... 0,5	1
Включающая способность,	кА..................... 1,5	1,5
Ток электродинамической стойкости (амплитудное
значение), кА ................................... 3,5	5
Ток термической стойкости четырехсекундный (дей-
ствующее значение),	кА........................... 1,5	2
Масса, кг ....................................... 635	635
160	250	400
100	160	250
1,5	3,9	3,9
1,5	3,9	3,9
5,5	8	8
	3,9	3,9
635	670	670
Реверсор рассчитан на продолжи юльный (S1) и повторно-кратковременный
(S4) режимы по ГОСТ 183—74 при частоте включений до 180 в час. Контакторы
снабжены электромагнитным приводом на напряжение переменного (127, 220 и
380 В) или постоянного (110 и 220 В) тока. Напряжение и род тока указываются
заказчиком.
436
Реверсоры поставляются заводом с электрическим соединением по схемам,
приведенным на рис. 32.1. Контакторы К1 и К2 имеют между собой механическую
блокировку, а К/, К2 и КЗ, кроме того, электрическую.
Рис. 32.1. Электрическая схема реверсора РВ-2М
32.1.2.	Роторные сопротивления
Для регулирования частоты вращения электродвигателей при их пуске и тор-
можении применяются металлические сопротивления типа ящиков ЯС-2 (с чу-
гунными элементами) или КФ (с фехралевыми элементами) или жидкостные рео-
статы.
Технические данные сопротивлений ЯС-2 приведены в табл. 32.1. Число пус-
ковых ступеней металлических реостатов выбирается в зависимости от мощности
электродвигателя. Выбор параметров ступеней реостата при пяти-, восьми ступен-
чатой станции управления производится по расчетному формуляру (табл. 32.2).
При этом номинальное сопротивление ротора электродвигателя (Ом) и отно-
сительная продолжительность работы пусковых ступеней (%) определяются по
формулам:
Яном = -^-; про/0=Д1оо,
/3/2	Тц
где U2 — максимальное напряжение ротора, В; /2 — ток ротора, А; /р — время
разгона на ступени, с; Тц — расчетная продолжительность цикла подъема, с.
Рекомендуемые выдержки реле времени магнитной станции при наладке
пуска электродвигателя в функции тока с корректировкой по времени приведены
в 1абл. 32.3.
437
Таблица 32.1
Технические данные сопротивлений ЯС-2
Номер ящика	Сопротивление, Ом					Допустимый ток, Л					Число элемен- тов в ящике	Постоянная времени на- грева, с		Масса ящика. 1 кг
	общее 		ступеней				продолжи- тельный	повторно-крат- ковременный при ПВ, %						
		1	2	3	4		6	12,5	20	40			
5	о,1	0,03	0,02	0,02	0,03	215	770	580	465	335	20	550	39,5
7	0,14	0,042	0,028	0,028	0,042	181	650	490	392	283	20	820	31,6
10	0,2	0,06	0,04	0,04	0,06	152	545	410	328	237	20	635	35,2
14	0,28	0,084	0,056	0,056	0,084	128“	460	346	277	200	20	555	28,6
20	0,4	0,12	0,08	0,08	0,12	107-	386	289	232	167	20	575	29,5
28	0,56	0,168	0,112	0,112	0,168	91	327	245	197	142	20	432	24,2
[40	0,8	0,24	0,16	0,16	0,32	76_	273	205	164	118	20 .	547	28,5
| 55	1,1	0,33	0,28	0,22	0,33	64	232	173	139	100	20	408	23,5
80	1,6	0,48	0,32	0,32	0,48	54	196	147	118	85	20	550	28,6
НО	2,2	0,66	0,44	0,44	0,66	46	165	123	99	71 ।	20	423	24
Примечания. 1. Допустимый ток в продолжительном режиме соответствует
превышению температуры элементов сопротивлений на 265°, а в повторно-кратковременном
режиме — при длительности включения не более 30 с. 2. Основные размеры ящиков ЯС-2
645Х 340Х 240 мм.
Таблица 32 2
Выбор параметров реостата
Число ступеней	Маркировка ступеней	Расчетные данные		
		Сопротивление ступеней в до- лях ОТ «ном	Продолжитель- ность работы в долях ПР	Средний пуско- вой ток в до- лях от / 2
5	Ро-Р1	1,5	1	0,4
	Pi-Рг	0,3	0,9	1,3
	Р2-Рз	0,2	0,7	1,9
	Рз-Р<	0,1	0,8	2
	Р4-Р5	0,04	0,9	2
6	Ро-Р1	1,5	1	0,4
	Р1-Р2	0,6	0,9	1
	Р2-Р3	0,24	0,5	1,5
	Р3-Р4	0,12	0,7	1,9
	Р4~ Рз	0,06	0,85	1,9
	PS-P6	0,03	0,9	1,9
7	Ро-Р1	1,5	1	0,4
	Р!-Р2	0,6	0,9	0,9
	Р2-Р3	0,3	0,4	1,8
	Р3-Р4	0,15	0,7	1,8
	Р4-Р5	0,08	0,8	1,8
	Р5-Рв	0,04	0,85	1,8
	Р«-Р-	0,02	0,9	1,8
8	Ро-Р1	1,4	1	0,4
	Р1-Р2	0,5	0,95	0,9
	P9-P3	0,3	0,4	1,7
	P3-P4	0,2	0,7	1,7
	Р4-Р5	0,12	0.8	1,7
	р5-рв	0,07	0,85	1,7
	Рв-Р;	0,04	0,9	1,7
	Рт-Рз	0,02	0,95	1,7
438
Таблица 32.3
Рекомендуемые выдержки реле времени
Ступени	Номер ступени	Выдержка (с) при числе ступеней сопротивлений			
		5	6	7	8
Предвари-	1	0,75	0,75	0,75	0,75
тельные	2	0,75	0,75	0,75	0,75
	3	1	1	1	1
	4	0,31	0,42	0,50	0,56
Пусковые	5	0,1	0,17	0,25	0,31
	6	—	0,07	0,12	0,17
	7	—	—	0,06	0,1
	8	—	—	—	0,05
Суммарная выдержка времени		2,91	3,16	3,43	3,69
32.1.3.	Аппаратура управления тормозными приводами
Для подъемных машин с пневмогрузовыми и пружинно-пневматическими
тормозными приводами выпускается комплекс управления пневмоприводом
тормоза КУПТ. Он обладает улучшенными характеристиками по сравнению с ком-
плексом аппаратуры РДБ, имеет унифицированные регуляторы давления, а также
унифицированные блоки аппаратуры.
Комплекс КУПТ предназначен для дистанционного и автоматического упра-
вления тормозными пневмоприводами подъемных машин и изготовляется в пяти
модификациях: КУПТ-1 и КУПТ-4— для новых подъемных машин с пневмо-
грузовыми и пружинно-пневматическими тормозными приводами: КУПТ-2 —
для действующих подъемных машин, оснащенных регуляторами давления ШРД
(ручного действия); КУПТ-3 и КУПТ-5— для подземных подъемных машин,
установленных в угольных шахтах.
Состав комплекса приведен в табл. 32.4.
Состав комплекса КУПТ
Таблица 32.4
Изделие	Исполнение	Число изделий в модификации				
		КУПТ-1	КУПТ-2	КУПТ-3	КУПТ-4	КУПТ-5
Регулятор РДУ-1	Защищенное	1					1	—
Регулятор РДУ-2	То же	—	1	—	—	—
Регулятор РДВП	РВ	—	—	1	—	1
Командоаппарат 1196.460	Защищенное	—	1	—	—	—
Командоаппарат ТКВ	РВ	—	—	1	—	—
Блок управления БУТ	Защищенное	1	1	—	—	—
Блок управления БУРВ-1	РВИ-2,5	—	—	1	—	—
439
Техническая характеристика К У ПТ
Зона регулирования давления, МПа ......................
Число устойчивых ступеней в зоне регулирования ................
Род тока управления ............................. .............
Сопротивление обмотки управления, Ом:
электромагнита для всех регуляторов ...........................
первой ступени торможения РДУ-1, РДУ-2 ......................
Ток в обмотке управления, мА:
электромагнита для всех регуляторов ...........................
первой ступени торможения РДУ-1, РДУ-2.......................
Питающее и выходное напряжения переменного тока, В
блока БУТ......................................................
блока БУРВ-1 ................................................
От 0 до 0,8
Не менее 50
Постоянный
110
96
220 и 60
127 и 60;
1 10
Для дистанционного и автоматического управления гидроприводом тор-
моза малых подъемных машин выпускается аппаратура управления АУГТ.
Она изготовляется в пяти модификациях: АУГТ-1 и АУГТ-2 — для действу-
ющих подъемных машин; АУГТ-3, АУГТ-4 и АУГТ-5— для новых подъем-
ных машин.
Состав комплекса праведен в табл. 32.5.
Таблица 32.5
Состав комплекса АУГТ
Изделие	Исполнение	Число изделий в модификации				
		АУГТ-1	АУГТ-2	АУГТ-3	АУГТ-4	АУГТ-5
Регулятор РДУГ	РВ	1	1	1	1	1
Командоаппарат 1196.460	Защищенное	1	—	—	—	—
Командоаппарат ТКВ	РВ	—	1	—	—	—
Блок управления БУТ	Защищенное	1	—	—	—	—
Блок управления БУРВ-1	РВИ-2,5	—	1	—	—	—
Устройство УОС	РВ	1	1	1	1	—
Устройство УПТВ	РВ	—	—	1	1	—
Техническая характеристика АУГТ
Зона регулирования давления, МПа ............................... 0—0	06 или 0—1,2
Число устойчивых ступеней в зоне регулирования	.... Не менее 25
Род тока управления ............................................ Постоянный
Сопротивление обмотки управления регулятора, Ом ............... НО
Ток в обмотке управления регулятора, мА:................... .	.	30—170
Питающее и выходное напряжения переменного тока. В
блока БУТ....................................................... 220 и 60
блока БУРВ-1 ................................................. 127 и 60
32.1.4.	Электрооборудование для ручного и автоматизированного управления
Для комплектования всех типов шахтных подъемных машин с электроприво-
дом переменного и постоянного тока выпускается унифицированный пульт управ-
ления ПШП.
Конструкция пульта единая для всех 12 вариантов по набору измеритель-
ной, сигнальной и коммутирующей аппаратуры, которая сгруппирована в съем-
ные блоки. Состав этой аппаратуры на пульте определяется конкретным заказом.
Пульт ПШП обеспечивает управление электроприводом и тормозами подъемной
машины, контроль скорости движения и положения подъемных сосудов, нагрузки
электродвигателя, учет числа циклов подъема, оперативную сигнализацию и связь.
Современные подъемные установки комплектуются аппаратом задания и кон-
троля хода АЗК, обеспечивающим автоматическое задание программы изменения
скорости хода подъемной машины в течение цикла подъема,
440
32.2.	Станции управления для подъемных машин
с асинхронным приводом
По назначению выпускаемые станции управления разделяются на семь групп:
I группа — станции управления статором низковольтных электродвигателей
мощностью до 320 кВт для включения их в сеть и реверсирования;
Рис. 32.2. Электрическая схема станции ПГХ6010 и ПГХ6014
II группа — контакторные станции управления ротором высоковольтных и
низковольтных электродвигателей для закорачивания ступеней сопротивления
в цепи ротора;
441
Рис. 32.3. Электрическая
442
£хема станции ПГХ9009
443
El К253
Рис. 32.4. Электрическая схема
станции ПГХ9008
445
V19- V22	V23-V26
R9
4- ОУМУ
3-0У МУ
О- rvfy^t ..........о
Рис. 32.6. Электрическая схема станции ПГХ6011
Таблица 32.6
Станции управления асинхронными электродвигателями
Назначение станций	Барабанные подъемные машины			Многоканатные машины		
	Станция	Ток, А	Напряже- ние, В	Станция	Ток, А	Напряже- ние, В
Роторная контакторная	ПГХ6010-ЗА9М2, -ЗА9Н2	250	900	ПГХ6010-ЗА9М2, -ЗА9Н2	250	900
станция управления	ПГВ6010-4А9М2, -69П2	400—1000	1300	ПГХ6010-4А9М2, -59П2	400—1000	1300
	ПГХ6014-ЗА9М2, -4А9М2	250—400	900	ПГХ6014-5А9М2, -4А9М2	250—400	900
Релейная станция управ- ления пуском, защиты и сигнализации Станция автоматизации, блокировки, защиты и сигнализации Станция	управления	ПГХ6014-69М2 ПГХ9020-00М2 ШГС9507-00А2 ПГХ9021-00М2 ШГС9505-00А2 ПГХ5014-2АЗМЗ	700 100	1300 =220, 220 =220, 127 =220; 220; = 220; 127 380	ПГХ6014-69М2 ПГХ9009-00М2 ПГХ9008-00М2 ПГХ5014-ЗАЗМЗ	700	1300 = 220; 220 = 220; 127
вспомогательными при- водами Станция управления ста- тором низковольтного эл ектр о дви гате л я Станция управления низ- ковольтными электродви- гателями	ПГХ5015-53МЗ ШГС5901-4313 ПГХ6006-ЗЗМ2, -ЗАЗМ2, -4АЗМ2, -53М2 ПГХ6012-ЗЗН2	100 250 150—630 160	380 380 380 380	ПГХ5015-ЗАЗМЗ	200	380
Станция управления ди- намическим торможе-	ПГХ6011-22М2, -2А2М2, -32М2, -ЗА2М2, -42М2	60—300	220	ПГХ6011-32М2, -ЗА2М2, -42М2	150—300	220
нием	ШГС6002-12А2, -22А4, -52А4	50—300	220	ШГС6002-ЗЗА2, -52А2	150—300	220
Тиристорные преобразо- ватели динамического торможения	ПГА4029-32АЗ, -42АЗ	800	0—400	ПГА4029-32АЗ, -42АЗ	200	0—400
Таблица 32.7
Данные аппаратуры станции управления
Обозначение по схеме	Наименование	Тип	Номинальные данные
Станции ПГХ6010, ПГХ6014 (рис. 32.2)
К1—К8 R1—R8	Контактор ускоре- НИЯ Резистор	КТ 5023 КТ 5033 КТ 5143 КТ 5153 ПЭВ-100	160 А, =220 В 250 А, =220 В 400 А, =220 В 600 А, =220 В 1500 Ом
	Станция ПГХ9009	(рис. 32.3)	
QF1	Автоматический	АП50-2МТ	50 А, =220 В
	выключатель		
QF2	То же	АП50-ЗМТ	50 А, 380 В
Е1—Е4, Е7—Е9,	Пускатель	ПМЕ-111	127 В
F1—F6			
К19, К20, К24,	Контактор	КП-1	20 А, =220 В
F9, F12, Е5			
К12, К18	Реле	РЭВ 884	=220 В, 3 с
К14—К18	»	РЭВ 818	Т рехобмоточные, 3 с
КН	»	РЭ 180/31Е	=220 В, 1,5 с
К21, F7	»	РЭ 107Е	= 220 В
F8	»	РУ 21/0,025	0,025 А
F13	»	РЭ 107Е	= 110 В
F15	»	РЭ 100/13Е	=220 В
F16	»	РЭ 100/13Е	1,5 А
F17	»	РЭ 105Е	2,5 А
F18	»	РЭ 105Е	= 220 В, 0,9 с
F21, F22	»	РЭ 100/22Е	= 55 В
Т	Трансформатор	ТБС-0,25	220/127/36 В
Z	Стабилизатор напря'	С-0,75	220/127 В
	жения		
L1	Магнитный усили-	ТУМ-А4-23	220 В
	тель		
L2	То же	ТУМ-А5-24	220 В
Q1	Переключатель	ПП2-25/Н2	25 А, =220 В
Q2	»	ПВ2-10	10 А, =220 В
V1—V26, V39	Диод	Д226Б	0,3 А, 400 В
V27, V31—V38	»	Д243Б	10 А, 100 В
V41, V42	»	Д243	1 А, 200 В
Cl, С2	Конденсатор	МБГП-2	400 В, 10 мкф
СЗ—С10	»	МБГП-2	400 В, 2 мкф
R1—R4	Резистор	ПЭВ-25	15 кОм
R5, r;	»	ПЭВ-50	3,3 кОм
R7	»	ПЭВР-25	220 Ом
R8t R9	»	ПЭВР-50	470 Ом
R14—R18	»	ПЭВР-50	1,5 кОм
R19, R20	»	ПЭВР-50	100 Ом
R21, R22	»	ПЭВР-50	220 Ом
R23	»	ПЭВР-50	330 Ом
R24	»	ПЭВР-50	680 Ом
Б25	»	ПЭВР-50	1,0 кОм
R26	»	ПЭВР-100	100 Ом
448
Продолжение табл. 32.7
Обозначение по схеме	Наименование	Тип	Номинальные данные
R27, R28	Резистор	ПЭВР-100	150 Ом
R29, R30	»	ПЭВР-100	220 Ом
R31	»	ПЭВР-100	330 Ом
R32	»	ПЭВР-100	2,7 кОм
R40	»	ПЭВР-100	470 Ом
R41	»	ПЭВР-100	220 Ом
Станция ПГХ9008 (рис. 32.4)
К1, К2, Е5, Е6	Пускатель	ПМЕ-071	127 В
El, Е2	Реле	РУ 21/0,025	0,025 А
кю	Контактор	КП-1	= 110 В
К11—К14	»	КП-1	= 220 В
К20	Реле	ПЭ6	= 220 В
К21, К22	»	РЭВ 884	= 220 В, 9
К23—К25	»	РЭ 187Е	= 220 В
К26	»	РЭ 109Е	= 220 В
К27	»	РЭ 100/40Е	= 110 В
К28	»	РЭ 100/13Е	= 110 В
ЕЗ, Е4	»	ПЭ6	= 12 В
Rl, R2	Резистор	ПЭВ-25	15 Ом
R3, R4	»	ПЭВР-25	15Ом
R5	»	ПЭВР-25	1 кОм
R6	»	ПЭВР-100	2,7 кОм
Станция ПГХ5015 (рис. 32.5)
QF1, QF2	Автоматический вы- ключатель	АЗ 134	220 А, 500 В
QF3, QF4, QF8	То же	АЗ 113/1	100 А, 500 В
QF5, QF7, QF9,	»	АП50-ЗМТ	50 А, 500 В
QF10			
KI, К2	Контактор	КТ-7013	100 А, 380 В
КЗ—Кб	Пускатель	ПМЕ-211	25 А, 380 В
QI, Q2	Переключатель	ППЗ-25/Н2	15 А, 380 В
F	Предохранитель	ПР-2	15 А, 500 В
Станция ПГХ6011 (рис. 32.6)
L	Магнитный тель	усили-	БД2Т А4-220-1Г	220 В
К1	Контактор		КП-1	20 А, =220 В
К2	Реле		РЭ 75Е	60—300 А
КЗ	»		РЭ 107Е	60—300 А
К4	Реле		РЭ 105Е	15 А
Кб	»		РЭ 100/22Е	= 220 В
VI, V2	Диод		Д243А	
V3—V8	»		Д243	1 А, 200 В
Е1	Шунт		75 ШСМ	150 А, 75 мВ
Cl, С2	Конденсатор		МБГП-2	400 В, 10 мкф
Rl, R2	Резистор		ПЭВ-25	4,7 кОм
R3—R5	»		ПЭВР-50	100 Ом
R6, R7	»		ПЭВР-50	330 Ом
15 Дзюбан В. С и др.
449
Продолжение табл. 32.7
Обозначение по схеме	Наименование	Тин	Номинальные данные
R8	Резистор	ПЭВР-100	47 Ом
R9, R10	»	ПЭВР-100	100 Ом
R11	»	ПЭВР-100	150 Ом
R12	»	ПЭВР-100	220 Ом
R13	»	ПЭВР-100	470 Ом
R14	»	ПЭВР-100	I кОм
R15, R16	»	ЭС5-2,5	2,5 Ом
R17, R18	»	ЭС5-5,8	5,8 Ом
III	группа — релейные станции для совместной работы со станциями II
группы;
IV	группа — станции для связи цепей управления со слаботочной аппарату-
рой управления, контроля, блокировки, защиты, сигнализации, автоматического
управления подъемной установкой и контроля исправности состояния основных
ее узлов;
V	группа — станции управления приводами вспомогательных механизмов;
VI	группа — станции управления динамическим торможением;
VII	группа — тиристорные силовые преобразователи для динамического
торможения.
Тип станций и основные технические данные приведены в табл. 32.6. Пере-
чень установленной на основных станциях аппаратуры приведен в табл. 32.7.
32.3.	Станции управления для подъемных машин
с приводом по системе Г-Д
По назначению выпускаемые станции управления разделяются на пять групп;
I группа — станции управления для коммутирования и защиты главной цепи:
II группа — станции управления главным приводом;
III группа — станции автоматизации, блокировки, защиты и сигнализации;
IV группа — станции управления приводами вспомогательных механизмов;
V группа — станции управления синхронными электродвигателями.
Тип станций и основные технические данные приведены в табл. 32.8.
К I группе относятся станции ПГХ4001, ПГХ4003 и ПГХ4005, предназна-
ченные для размыкания главной цепи при недопустимых перегрузках и для за-
щиты от к. з. в главной цепи привода Г-Д мощностью до 5000 кВт.
Ко II группе относятся станции ПГХ4009 и ПГХ4012, применяемые для
автоматизированных одно- и двухскиповых дистанционно управляемых клетевых
подъемных установок, обслуживающих один горизонт. Они осуществляют автома-
тическое управление подъемным электродвигателем по заданной программе.
К III группе относятся станции ПГХ9018, ПГХ9015 и ПГХ4011, предназна-
ченные для связи станций управления главным приводом со всей аппаратурой
технологического режима и защиты подъемной установки. Станция ПГХ4011 ис-
пользуется для клетевых подъемов с дистанционным управлением с верхней при-
емной площадки при перевозке грузов и с лифтовым управлением кнопками на
любом из четырех обслуживаемых горизонтов при подъеме-спуске людей, а стан-
ция ПГХ9015 — для автоматизации односкиповых двухгоризонтных или двух-
скиповых одногоризонтных подъемных установок, работающих в одном комплексе
с автоматизированными загрузочными устройствами.
К IV группе относятся те же станции управления приводами вспомогатель-
ных механизмов ПГХ5014 и ПГХ5015, что и при асинхронном приводе подъемных
машин.
К V группе’относятся станции ПНХ7004 при реакторном пуске синхронного
электродвигателя и ПНХ7005 при прямом пуске его включением на номинальное
напряжение сети.
450
Таблица 32.8
Станции управления электроприводом по системе Г—Д
* 	 Назначение станций	Барабанные подъемные машины			Многоканатные машины		
	Станция	Ток, А	Напряже- ние, В	Станция	Ток, А	Напряже- ние, В
Для коммутации тока в главной цепи	ПГХ4005-62М2 ПГВ4005-64М2, -64Н2 ПГХ4003-76М2 ПГХ4001-87М2	750 1000—1500 2500 6000	600 460 600 750	ПГХ4005-62М2 ПГХ4005-64М2, -64Н2 ПГХ4003-76М2 ПГХ4001-87М2	750 1000—1500 2500 6000	600 460 600 750
Для управления глав- ным приводом	ПГХ4012-12М2, -42М2	40—320	220	ПГХ4009-32М2	150	220
Для автоматизации, блокировки, защиты, сигнализации	ПГХ9018-00М1		127	ПГХ4011-00М2 ПГХ9015-00МЗ		=220; 127; = 220; 380
Для управления вспо- могательными приво- дами	ПГХ5014-2АЗМЗ	220	380	ПГХ5015-ЗА2МЗ ПГХ5015-ЗАЗМЗ ПГХ5015-53МЗ	220 220 600	220 380 380
Для управления син- хронным двигателем	ПНХ7005-12М-12М2 ПНХ7004-22М1 ПНХ7005-22М2	40 75	220 220	ПНХ7004-22М1 ПНХ7005-22М2	75	220
Тиристорные возбуди- тели для главных элек- тромашин	ТВР-25-230 ТВР-320-460	25—320	230 и 460	ТВР-25-230 ТВР-320-460	25—320	230 и 460
Для	дистанционного управления с приемной площадки сл	ПГХ5025-03М1 ПГХ5026-03М1		127	ПГХ5025-03М1 ПГХ5026-03М1		127
Для возбуждения главных электромашин привода Г—Д применяются ком-
плектные тиристорные устройства ТВР, обеспечивающие более высокую по
сравнению с электромашинными преобразователями и магнитными усилителями
управляемость электропривода, надежность и экономичность.
33.	КОМПЛЕКТНЫЕ УСТРОЙСТВА ЭЛЕКТРОПРИВОДА
С ТИРИСТОРНЫМИ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯМИ
33.1.	Комплектные устройства с тиристорным
преобразователем низкой частоты УКПЧ
Устройства УКПЧ предназначены для регулирования скорости подъемных
машин с асинхронным электроприводом мощностью до 1250 кВт при однодвига-
тельном и до 1600 кВт при двухдвигательном исполнении. Они используются для
автоматизации грузовых подъемных установок в периоды замедления и дотяги-
вания.
В комплект УКПЧ входят: щит управления, тиристорный преобразователь
низкой частоты и силовой трансформатор. Устройство имеет два исполнения
по току статора: УКПЧ-125У4 для электродвигателей с номинальным током ста-
тора до 140 А и УКПЧ-200У4 — при суммарном токе электродвигателей до 200 А.
В последнем случае используются два параллельно соединенных трансформатора.
Щит управления ЩУ-А состоит из панелей: ШГС9503 — для управления
главным приводом, защиты и сигнализации; ШГС9504 —для автоматизации;
ШГС3201 — для управления преобразователем частоты и ПГХ5015 — для управ-
ления вспомогательными приводами.
Панель ШГС9503 предназначена для управления подъемной установкой, ее
защиты от аварийных режимов и сигнализации.
Блок пуска осуществляет пуск подъемного электродвигателя в функции
тока статора и ускорения, причем при положительных нагрузках выдаются
команды на переключение роторных контакторов в функции ускорения, а при
нулевых и отрицательных нагрузках — в функции тока статора. В блок пуска
входят ячейки: пусковых тиристоров, времени и логических элементов.
Блок торможения осуществляет торможение подъемного электродвигателя
в функции скорости. При этом роторные контакторы включаются в прямой по-
следовательности при возрастании скорости и отключаются в обратной последо-
вательности при снижении скорости.
Блок измерений предназначен для выдачи в блок пуска сигналов, пропор-
циональных току статора и ускорению привода, а в блок торможения — сигна-
лов, пропорциональных скорости, а также сигналов о включении контакторов.
Панель автоматизации ШГС9504 содержит релейно-контакторную аппара-
туру, определяющую последовательность отдельных периодов диаграммы подъема
при автоматическом управлении.
Панель управления ШГС3201 служит для включения, отключения и защиты
силовой части преобразователя частоты и для подачи напряжения питания в его
систему управления.
Тиристорный преобразователь низкой частоты с непосредственной связью
ШГС3202 преобразует трехфазное напряжение сети 380 В, 50 Гц в трехфазное,
регулируемое по амплитуде и частоте.
Техническая характеристика ШГС3202
Входное напряжение, В......................................... 74 0
Частота тока входного напряжения, Гц ......................... 50
Пределы регулирования
выходного напряжения, В......................................... 0--700
выходной частоты тока, Гц .................................. 0,3—8
Форма выходного напряжения.....................................Прямоугольная
Номинальный ток нагрузки,	А......................................... 200
Масса, кг .......................................................... 2900
452
Для питания преобразователя используется силовой трансформатор
ТС 160/0,5 мощностью 109 кВ• А с первичным напряжением 380 и вторичным 740 В.
Устройство УКПЧ обеспечивает отработку электроприводом заданной диа-
граммы скорости как при автоматическом, так и при ручном управлении подъем-
ной установкой.
Система автоматического регулирования (САР) устройства УКПЧ обеспечи-
вает изменение текущего значения угловой частоты вращения со двигателя АД
согласно выражению
w = со1ном (а — р),
где а = Л/Лном — относительная частота тока; /г и /1Ном— текущая и номиналь-
0	(О! — со
ная частота тока;р —---------- —относительное скольжение двигателя; оь и
ном
М1ном — угловая частота вращения при текущей и номинальной частоте тока.
Рис. 33.1. Функциональная схема си-
стемы автоматического регулирования
устройством УКПЧ
Рис. 33.2. Блок-схема асинхронного
электропривода по схеме АВ К с при-
менением станции тиристорного пре-
образователя СТПУ5
В преобразователе частоты угол управления тиристорами в выпрямитель-
ном режиме принят равным а, а угол опережающего управления импульсами,
в инверторном режиме — равным (3. Из блока регулирования БР напряжения
Uа и (/р подаются соответственно на блоки задания Б31 и Б32.
Основным узлом САР является блок регулирования скорости БР, в состав
которого входят магнитные усилители МУ1, МУ2, функциональные преобразо-
ватели ФП1, ФП2 и эмиттерный повторитель ЭП.
Двигатель АД разгоняется автоматически переключением роторных контакто-
ров в функции тока нагрузки и ускорения и соответствующим изменением сопро-
тивления резисторов в роторной цепи. При разгоне и установившейся скорости
двигатель питается от сети, а в период замедления и дотягивания — от преобра-
зователя частоты.
453
33.2.	Взрывобезопасный электропривод по схеме
асинхронного вентильного каскада
Взрывобезопасный электропривод по схеме асинхронного вентильного кас-
када (АВК) предназначен для подъемных машин и магистральных конвейеров
мощностью до 315 кВт и напряжением до 660 В. Электропривод состоит (рис. 33.2)
из электродвигателя /7Д, аппаратуры управления статором (автоматического
включателя АВ, реверсора BlH, агрегата АДТ и контакторов КДТ и ДТ дина-
мического торможения) и аппаратуры управления ротором по схеме АВ К (стан-
ции тиристорного преобразователя СТП типа СТПУ5), тахогенератора ТГ (типа
ТМГВ 30У5), силового дросселя Др (типа РВ-330У5) и контактора # (пускателя).
Техническая характеристика станции СТПУ5
Исполнение по взрывозащите..................................... РВ-ЗВ-И
Линейное напряжение роторной цепи двигателя, В, не более . .	620
Номинальный ток фазы, А................................... 350
Частота тока ротора, Гц........................................ От	0 до 50
Параметры выпрямителя и инвертора:
номинальное выпрямленное напряжение, В.......................... “	900
номинальный выпрямленный ток,	А.............................. 400
Максимальный выпрямленный ток,	А.............................. 720
Параметры трехфазной питающей сети:
линейное напряжение сети, В	................................ 660
номинальный ток фазы, А........................................ 350
частота тока, Гц................................................ 50
Охлаждение силовых	вентилей ................................... Водяное
принудительное
Расход охлажденной	воды,	л/мин .................................. 27
Температура охлаждающей	воды, °C, не более....................... 35
Габаритные размеры, мм ..................................... 2285X	1 160X 995
Масса, кг........................................................ 1900
Техническая характеристика силового дросселя РВ-330У5
Исполнение по взрывозащите...................................... РВ-ЗВ
Номинальный ток, А ................................................. 330
Класс напряжения, кВ............................................... 0,69
Индуктивность, мГн ................................................ 3,25
Габаритные размеры, мм ...................................... 1200X	850X 1710
Масса, кг ......................................................... 1180
Техническая характеристика тахогенератора ТМГВ-30У5
Исполнение по взрывозащите....................................... РВ-1В
Номинальное напряжение, В .................................. 60
Ток якоря, А ...................................................... 0,13
Частота вращения, об/мин .......................................... 1000
Номинальное сопротивление нагрузки, Ом............................. 1770
Режим работы..................................................Продолжительный
Габаритные размеры, мм......................................... 290X	200X 292
Масса, кг..........................................................    17
Максимальный ток нагрузки допускается в течение 15 с, среднеквадратиче-
ский ток при этом не должен превышать номинального значения при времени
усреднения 600 с.
В состав станции СТПУ5 входят (рис. 33.3): автоматические выключатели
А1 и А2, блок силовой полупроводниковый БСП, блок системы управления БСУ,
блок управления приводом БУП, блок исполнительных реле БИР, блок регули-
рующих резисторов БРР, панели защиты П31—П34. Блок Б СП состоит из вы-
прямителя и последовательно соединенного с ним инвертора со звеном постоян-
ного тока, регулируемого сетью по схеме АВ К.
Выпрямитель В (см. рис. 33.2) представляет собой нерегулируемый трехфаз-
ный мост, подключенный к ротору двигателя ПД и предназначенный для выпрямле-
ния переменного тока ротора. Инвертор И — трехфазный тиристорный преобра-
зователь, работающий в режиме ведомого сетью инвертора. Он рассчитан для
подключения к сети непосредственно или через промежуточный трансформатор и
предназначен для создания регулируемой по значению э. д. с. Edu, направлен-
ной встречно выпрямленному напряжению ротора ^^р^и рекуперации энергии
454
скольжения ротора в сеть. Добавочная э. д. с. Ёаи регулируется изменением угла
включения тиристоров инвертора И: с ее увеличением ток ротора, частота враще-
ния и момент двигателя уменьшаются, а с уменьшением — наоборот, увеличи-
ваются.
Блок системы управления СУ инвертором И выполнен на интегральных эле-
ментах. При отсутствии управляющего напряжения на входе СУ (и соответственно
на задающем устройстве импульсов ЗИ
и командоаппарате КА) э. д. с. инвер-
тора Е([И имеет максимальное значе-
ние, а ток ротора двигателя — мини-
мальное.
Силовой дроссель служит для
сглаживания пульсаций выпрямлен-
ного тока ротора. Диапазон устойчи-
вого регулирования частоты вращения
при изменении нагрузки в пределах
±100 % номинальной составляет 1 : 40.
Точность поддержания фиксированной
частоты вращения на нижнем участке
диапазона — не хуже 50 %. Жесткость
механических характеристик посто-
янна и не хуже 5 % от номинальной
частоты вращения.
С целью улучшения энергетиче-
ских показателей электропривода АВ К
при достижении электродвигателем
частоты вращения, близкой к номин-
альной, роторная цепь электродвига-
теля закорачивается короткозамыка-
телем, а преобразователь переводится
в режим, при котором он не потреб-
+ —
ротору	К реактору
двигателя
Рис. 33.3. Блок-схема взрывобезопас
ной станции тиристорного преобразо
вателя СТПУ5
ляет энергии.
В режиме динамического тормо-
жения статорная обмотка электро-
двигателя отключается от сети и под-
ключается к источнику выпрямлен-
ного тока. При этом энергия торможения рекуперируется в питающую сеть
через инвертор станции СТПУ5.
Взрывобезопасный электропривод по схеме АВ К прошел опытно-промышлен-
ную эксплуатацию на подземной подъемной установке в шахте им. Коротченко
ПО «Красноармейскуголь» в Донбассе. Освоено промышленное производство
аппаратуры управления ротором по схеме АВ К-
33.3.	Комплектные тиристорные электроприводы
постоянного тока КТЭШ
Электроприводы КТЭШ предназначены для автоматизированных скиповых
подъемных установок мощностью от 630 до 2000 кВт. В комплект входят: электро-
двигатель постоянного тока, тиристорный преобразователь, щит управления
электроприводом и щит управления вспомогательными электроприводами.
Электроприводы КТЭШ классифицируются:
по номинальному выпрямленному напряжению (440, 600 и 750 В);
по номинальному выпрямленному току (1000, 1250, 1600, 2000, 2500, 3200 и
4000 А);
по номинальному току возбуждения электродвигателей (50, 100, 200 и 320 А).
Напряжение питания силовой цепи электропривода 6 или 10 кВ, цепей управ-
ления и собственных нужд 380 В. Система автоматического управления режимами
электропривода построена на транзисторных аналоговых элементах и в сочета-
нии с тахогенераторами ТТ или ПТ (с малым уровнем пульсаций) обеспечивает
высокие статические и динамические характеристики электропривода.
455
Электроприводы КТЭШ обеспечивают: автоматическую отработку заданной
диаграммы подъема; реверс электродвигателя путем изменения направления тока
возбуждения; диапазон регулирования скорости 1 : 60 и точность поддержания
номинальной скорости 1,5 % при изменении нагрузки отО до 100 % ; автоматиче-
ское ограничение величины тока якоря электродвигателя в динамических режимах
и при перегрузках.
В электроприводах КТЭШ используются тиристорные преобразовательные
агрегаты АТ (табл. 33.1).
Силовая схема агрегата — трехфазная мостовая, допускает перегрузку
в циклическом режиме не более 75 % в течение 1 мин и не более 100 % в течение
15 с.
6 илиЮкВ
Рис. 33.4. Функциональная схема
управления электроприводом КТЭШ
Таблица 33.1
Мощность элек- тропривода, кВт	Тиристорный агрегат	Предельные параметры главной цепи	
		ток, А	Напря- жение, В
630	АТ-1600-460	1600	440
	АТ-1600-660	1600	600
	АТ-1000-825	1000	750
800	АТ-2500-460	2500	440
	АТ-1600-660	1600	600
	АТ-1600-825	1600	750
1000	АТ-2500-660	2500	600
1250	АТ-2500-825	2500	750
1600	АТ-4000-660	4000	600
	АТ-2500-825	2500	750
2000	АТ-4000-660	4000	600
	АТ-4000-825	4000	750
Преобразовательный агрегат состоит (рис. 33.4) из преобразовательной сек-
ции ТП, силового трансформатора ТрС, фильтрового реактора ФР, быстродейст-
вующего автоматического выключателя ВАБ и вводного устройства высокого
напряжения ВУВН.
Щит управления электроприводом изготовляется в четырех исполнениях,
отличающихся типом тиристорного реверсивного возбудителя ТВР, с номиналь-
ным напряжением 460 В. В состав щита входят также шкаф регулирования
ШГС3601 и панелей с релейно-контакторной аппаратурой ШГС3701 и ШГС5903.
Шкаф ШГС3601 предназначен для авторегулирования скорости подъемной ма-
шины. Задание скорости осуществляется бесконтактным сельсинным командо-
аппаратом КА с пульта управления, а темп разгона и замедления контролируется
задатчиком интенсивности ЗИ. Система авторегулирования скорости — с подчи-
ненным регулированием параметров, причем внешнему контуру регулятора ско-
рости PC подчинены регуляторы тока якоря РТ и тока возбуждения РТВ.
Авторегулирование скорости осуществляется в функции рассогласования
заданной и действительной скоростей.
Переход электропривода из двигательного режима в тормозной производится
изменением знака э. д. с. и переводом преобразователя ТП в инверторный режим.
456
Отсутствие тока в главной цепи при заторможенной машине и нулевом задании
скорости обеспечивается закорачиванием емкостей регуляторов. Параметрическое
токоограничение предотвращает появление тока якоря выше допустимого путем
ограничения входного сигнала преобразователя ТП в функции э. д. с. электро-
двигателя.
Релейно-контакторная часть схемы комплекта КТЭШ (панели ШГС3701
и ШГС5903) обеспечивает управление автоматическим выключателем главной
цепи, механическим тормозом подъемной машины, механизмами перестановки
барабанов и аппарата задания и контроля хода, вспомогательными приводами.
В электроприводах КТЭШ предусмотрены следующие виды защиты: от к. з.
и опрокидывания инвертора; нулевая защита при исчезновении напряжения
сети, напряжения собственных нужд и источников питания системы регулирова-
ния; от перенапряжения в главной цепи; от превышения допустимого значения
тока возбуждения, от превышения допустимого значения скорости подъема; от
работы подъема с неисправным ограничителем скорости; от переподъема сосудов;
от провисания канатов (для барабанных машин) и от проскальзывания канатов
(для многоканатных машин); от работы подъема при недопустимом износе тормоз-
ных колодок и понижения давления в цилиндрах рабочего и предохранительного
тормоза; от обрыва в цепи обмотки регулятора давления; от нарушения исправ-
ности кинематических цепей аппарата задания и контроля хода АЗК-1; от обрат-
ного хода подъемных сосудов; от неполного растормаживания (для многоканатных
машин); от застревания сосудов в загрузочном или разгрузочном устройствах;
от замыкания на землю главной цепи и цепей управления; от исчезновения тока
возбуждения электродвигателя.
Причина, приводящая к срабатыванию защиты и наложению предохрани-
тельного тормоза или к запрету пуска машины, фиксируется блинкерной сигна-
лизацией.
34.	ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ ШАХТНОЙ ЭЛЕКТРОВОЗНОЙ ОТКАТКИ
34.1.	Преобразовательные тяговые устройства
Контактные сети угольных шахт питаются выпрямленным током от стати-
ческих выпрямителей. Требования к шахтным тяговым выпрямителям: высокая
надежность при большом диапазоне нагрузок; обеспечение защиты при перегруз-
ках, перенапряжениях и аварийных режимах; экономичность в работе; простота
конструкции, монтажа и эксплуатации; возможность размещения вне специаль-
ных камер; автоматизация работы.
Этим требованиям в наибольшей степени отвечают тяговые агрегаты и под-
станции, выполненные на базе полупроводниковых (кремниевых) выпрямителей
и снабженные комплектом аппаратуры управления, защиты, контроля и сигнали-
зации (табл. 34.1).
Наибольшее применение в угольных шахтах получили автоматизированные
тяговые подстанции АТП-500/275М (рис. 34.1). Питание подстанции осущест-
вляется от трехфазной сети напряжением 6 кВ через трансформатор Т, вторич-
ная обмотка которого соединена в треугольник и обеспечивает номинальное
напряжение 220 В. Выпрямитель имеет 12 кремниевых вентилей, соединенных по
два параллельно в каждом плече. Для всех выпрямителей и подстанций, указан-
ных в табл. 34.1, принята трехфазная мостовая схема выпрямления.
Основные виды защит подстанции АТП-500/275М: защита вентилей от вну-
тренних к. з. выполнена быстродействующими плавкими предохранителями
F1—F6 типа ПНБ-3 с механическим устройством сигнализации о срабатывании;
в случае сгорания плавкой вставки любого из предохранителей или обрыва фазы
срабатывает реле обратной последовательности фаз (установлено в блоке защиты),
которое дает команду на отключение автоматического выключателя QF, в ре-
зультате чего представляется возможность автоматического повторного включе
ния подстанции; защита выпрямителя от внешних к. з. и перегрузки по скорости
нарастания тока осуществляется автоматическим выключателем QF, отключаю-
щий импульс на который подает реле К2, срабатывающее при большой скорости
нарастания тока при к. з. и больших перегрузках; защиту от токов перегрузки
457
Тяговые агрегаты и подстанции
Агрегат	Испол- нение по взры- воза- щите	Номинальные параметры			Автоматиче- ский выклю- чатель
		Ток, А	Напряже- ние, В	Мощность, кВт	| 1	
АТП-500/275М	PH	500	275	137,5	АВ-10Б
ВУР-400-1000М	Общего назна- чения	1000	275	275	ВАБ-2
АТПС-500/275	То же	500	275	137,5	ВАБ-20-1500М
АТПП-320/275	»	320	275	88	
АТПП-500/275	»	500	275	137,5	
АТПР-320/275-2М	»	320	275	88	АБ-4Б
Таблица 34.1
Габаритные
размеры,
мм
Выпрями-
тель
1135Х740Х
X 1950
Выключа-
тель
785Х 730Х
Х1400
Щиток
управления
380X272X
Х585
920Х720Х
X 1910
960Х520Х
Х550
470
198
26
300
260
Рис. 34.1. Схема главных цепей авто-
матизированной тяговой подстанции
АТП-500/275М
вентилей осуществляют два токовых реле РТ-82 с выдержкой времени, срабаты-
вающие при уставке защиты 1,2/ном в течение 16 с и имеющие токовую отсечку
2/ном- Реле подключены к вторичным обмоткам трансформаторов тока ТА и
имеют блинкерные указатели о срабатывании; защита вентилей от перегрева осу-
ществляется термосигнализатором, термобаллон которого установлен на выходе
нагретого воздуха. В случае превышения допустимой температуры нагрева кор-
пуса вентилей срабатывает термореле и отключает автоматический выключатель
QF-
В подстанции предусмотрено двухкратное автоматическое повторное вклю-
чение (АПВ) без контроля изоляции сети в течение цикла 27 с. После неудачного
второго АПВ выключатель блокируется.
Защита по скорости нарастания тока (di!df) является основной, а токовая от-
сечка с помощью максимальных токовых реле — резервной.
Режим работы подстанции — автоматический, управление дистанционное;
для ремонта — местное ручное.
Подстанция АТП-500/275М состоит из шкафов выпрямителя и выключателя,
устанавливаемых в камере тяговой подстанции, и щитка дистанционного управле-
ния, устанавливаемого в камере диспетчера. Остальные тяговые агрегаты (см.
табл. 34.1) имеют схемные и конструктивные отличия от описанного. Они выпол-
нены в виде одного шкафа. Допустимые значения тока перегрузки полупроводни-
ковых выпрямителей приведены в табл. 34.2.
Таблица 34.2
Ток перегрузки тяговых агрегатов и подстанций
Время, мин	Допустимый ток перегрузки, А				
	АТП-500/275М	ВУР400-1000	АТПС-500/275, АТПП-500/275	АТПП-320/275	АТПР-320-275-2М
120					625	450	500
60	—	—	750	500	—
15	—	1250	—	—	—
5	—	—	1000	650	—
2	750	1500	—	—	—
1	—	—	1400	900	900
0,15	1000	2000	—	—	—
34.2.	Зарядные и разрядные устройства
Зарядные устройства предназначены для зарядки аккумуляторных батарей
рудничных электровозов. Эти устройства должны обеспечивать: автоматический
заряд аккумуляторных батарей в нормальных (шестичасовых), усиленных (де-
сятичасовых) и ускоренных' (трехчасовых) режимах; высокие энергетические по-
казатели; автоматическое регулирование зарядного тока и напряжения; защиту
в аварийных режимах; высокую надежность в работе; простоту монтажа и экс-
плуатации.
Технические данные зарядных устройств, применяемых в угольных шахтах,
приведены в табл. 34.3. Наиболее широко применяются устройства ЗУК-155/230М
(рис. 34.2) со встроенным реле контроля и защиты от утечек РКУ-Зар.
При включении разъединителя Q магнитного пускателя подается напря-
жение на промежуточный Т1 и разделительный Т2 трансформаторы и на дели-
459
-50 Гц
о +	х—'	-о
Рис. 34.2. Электрическая схема зарядного устройства ЗУК-155/230М
460
тель частоты, на выходе которого получается напряжение частоты 25 Гц. Послед-
нее прикладывается между землей и тремя фазами вторичной обмотки силового
трансформатора Т. Если токи утечки отсутствуют, то по оперативной цепи реле
КЗ протекает весьма малый ток, недостаточный для его включения.
Зарядное устройство обеспечивает заряд тяговой батареи при стабилизиро-
ванном значении тока и автоматическом плавном регулировании выпрямленного
напряжения, которое обеспечивается с помощью трехфазного силового магнит-
ного усилителя Е2. Рабочие обмотки усилителя включены последовательно в цепь
силовых кремниевых вентилей, а обмотки управления по напряжению и току
включены встречно, что обеспечивает автоматическую стабилизацию зарядного
тока. Ток в обмотке управления напряжением можно регулировать резистором R8.
От токов к. з. цепи зарядного устройства защищены с помощью узла токовой
защиты, состоящего из трансформаторов тока ТА1 и ТА2, выпрямителя
V7—V10, стабилитрона V6, делителя напряжения R4 и R5 и тиристора V4, на
управляющий электрод которого в случае к. з. подается импульс напряжения,
достаточный для его открывания. Когда открывается тиристор V4, то шунти-
руется диод V5, и на обмотку реле К2 подается напряжение, вследствие чего пу-
скатель отключает зарядное устройство от сети.
Зарядные устройства УЗА-150/120, УЗА-155/230 и УЗА-215/300 (см.
табл. 34.3) имеют унифицированную электрическую схему и обеспечивают сле-
дующие режимы заряда: ручной, автоматический (двухступенчатый потрем про-
граммам).
Точность стабилизации зарядного тока ±5%, переключение ступеней за-
рядного тока и отключение зарядного устройства — автоматическое с помощью
реле времени.
Зарядные устройства УЗА состоят из следующих функциональных блоков:
силового трансформатора, блока силовых тиристоров, блока управления,
блоков реле времени и реле утечки РКУ-Зар. Охлаждение силовых тиристоров
естественно?. Конструктивно устройства УЗА выполнены в виде отдельных шка-
фов в исполнении РП.
Зарядное устройство тиристорное ЗУТ-Г-380/600 (см. табл. 34.3) предназна-
чено для одновременного (группового) заряда в ускоренном режиме двух тяговых
аккумуляторных батарей, устаналиваемых на наиболее мощных электровозах
(АРП 14 и АРП28). Его силовой выпрямительный блок собран по трехфазной сим-
метричной схеме. Управляющим элементом является фазосдвигающее устройство
на транзисторах, принцип управления — вертикальный. Заряд аккумуляторных
батарей производится при стабилизированном с точностью ±2 % напряжении
при изменении зарядного тока от 100 до 600 А. Токоограничение осуществляется
с помощью сеточной защиты. Уставка токоограничения 750 А. Конструктивно
устройство выполнено в виде отдельного шкафа. Охлаждение силовых тиристоров
естественное. Ввод силовых и контрольных кабелей осуществлен через днище
шкафа.
Для работы с зарядными устройствами применяются штепсель ША-2М
(рис. 34.3) и аппарат включения АВ-1М (рис. 34.4), которые обеспечивают авто-
матический пуск и отключение зарядного устройства, а также защиту от перегру-
зок и токов к. з. Оба аппарата выпускаются на рабочее напряжение 220 В и дли-
тельный ток 160 А.
Для защиты персонала от поражения током при эксплуатации зарядных уст-
ройств применяются реле контроля утечки РУВ-Зар и РКУ-Зар.
Техническая характеристика реле контроля утечки
РУВ-Зар	РКУ-Зар
Исполнение по взрывозащите......................... РВ	РП
Напряжение питания, В ............................ 380	36
Уставка отключающего сопротивления при воз-
никновении утечки на стороне выпрямленного то-
ка, кОм........................................... 1-3	6,4; 4,7; 2,9
Собственное время срабатывания реле при однофаз-
ной утечке 1 кОм на стороне переменного тока, с	0,1	0,1
Реле РУВ-Зар имеет пять кабельных вводов и устанавливается рядом с пу-
скателем пли автоматическим выключателем, отключающим всю сеть питания
зарядного устройства.
461
Таблица 34.3
462
Технические данные зарядных устройств
Зарядное устройство	Номинальные параметры					Заряжаемая батарея	Электровоз	Габаритные раз- меры, мм	Мас- са, кг
	Ток, А	Напря- жение, В	Мощ- ность, кВт	К. П. д.	COS ф				
ВСЗШ-70/36 *	70	65	4,55	0,69	0,52	36ТЖН-300 80ТЖН-350	АК-2У 8АРП-1	1240X1350X770	860
ВСЗШ-2Щ *	75	170	12,6	0,71	0,61	96ТЖН-350	8АРП-3	1800X1350X950	1380
ЗУ-З *	125	225	28	0,78— 0,84	0,54— 0,78	80ТЖН-350 96ТЖН-350 126ТЖН-550	8АРП-1 8АРП-3 13АРП-1	1730X696X700	500
ЗУГ-174-90 *	90	174	15,6	0,83	0,68— 0,81	80ТЖН-350 96ТЖН-350	8АРП-1 8АРП-3	1350X690X650	360
ЗУК-75/120	75	120	9	0,86	0,75— 0,82	36ТЖН-300 66ТЖН-300 66ТЖН-280П	АК-2У 4,5АРП-2М 5АРВ-2	684X650X1130	235
ЗУК-155/230М	155	230	35,6	0,92	0,82— 0,88	80ТЖН-350 96ТЖН-350 96ТЖН-450 112ТЖН-450 126ТЖН-550	8АРП-1 8АРП-3 АМ8 АМ8 13АРП-1	750X754X1712	430
УЗА-155/230	155	230	36	0,92	0,4—0,7	То же	То же	740X690X1420	580
УЗА-150/120	150	120	18	0,9	0,4—0,7	91ТЖН-550 80ТЖНК-450	АРП7 АРВ7	700X630X1650	440
УЗА-215/ЗОО	215	300	65	0,9	0,4—0,7	126ТЖНК-550М 161ТЖНК-650	АРП10 АРП14	900X830X1650	995
ЗУТ-Г-380/660	600	240— 380	230	0,97	0,4—0,7	161ТЖНК-650 2Х182ТЖНК-650	АРП 14 АРП28	685X696X1738	900
* Сняты с производства.
Таблица 34.4
Характеристика режимов заряда
	1-я ступень		2-я ступень	
Программа				
	Ток заряда	Время, ч	Ток заряда	Время, ч
I	1,2/ном	4	0,6/ном	2
II	1 >2/Ном	2	0,6/ном	2
III	1,2/ном	1	0,6/ном	1
Батарея
Х1
^"1
Е2
К5
К 1.1
К1	$ 7
KS1 К2.1 ™
отчету
I К1.3
К1.5 Л
Х2


j Зарядное
। устройство
Рис. 34. 3. Электрическая схема штепселя ША-2М:
XI, Х2 — штепсельный разъем; Е1 — счетчик количества электричества Х602; S1,
S2, S3 — кнопка П8-40; S4 — переключатель (по ТУ НИО 360 606); К2 — реле элек-
тромагнитное МКУ-48С; К4, К5 — реле максимального тока: KJ — контактор КНЧ41;
V — диод Д246Б; Е2 — шунт ШС75-300-0.5
Пускатель
Рис. 34.4. Электрическая схема
аппарата включения АВ-1М:
Qi, <?2 — разъединитель; KJ — реле
токовое PT; К2 — реле времени
ЭГ-123
Измерительная часть электрической схемы реле (рис. 34.5) состоит из источ-
ника оперативного тока частотой 25 Гц (делителя частоты L), выпрямителя V,
реле Е, килоомметра PR, заградительного фильтра L1—С4 и емкостного фильтра
С1-СЗ.
В случае возникновения утечки тока (например, в цепи заряжаемой батареи)
создается цепь оперативного тока. При этом срабатывает реле Е и замыкает свой
контакт в цепи независимого расцепителя автоматического выключателя (или
в цепи управления магнитного пускателя), в результате чего последний отклю-
чается, и зарядное устройство обесточивается. Одновременно другим контактом
реле Е включается звуковой сигнал (сирена или гудок), который сигнализирует
Рис. 34.5. Электрическая схема реле контроля утечки РУВ-Зар
о неисправности, пока не будет отключен блокировочный разъединитель Q.
Исправность реле утечки проверяется кнопкой S1. О наличии питания на реле
утечки сигнализирует неоновая лампа Н.
Реле РКУ-Зар выполнено в виде навесного блока с пластмассовым корпусом.
На выемной панели размещены элементы электрической схемы (рис. 34.6). При
подаче напряжения питания 36 В на делитель частоты L и 230 В на конденсаторы
фильтра С2 напряжение частотой 25 Гц, получаемое от делителя частоты, прикла-
дывается между землей и тремя фазами переменного тока 230 В через выпрями-
тель V, реле Е, килоомметр PR, заграждающий фильтр L1—СЗ и емкостный
фильтр С2.
При снижении сопротивления изоляции сети или появлении недопустимой
утечки на стороне переменного или выпрямленного тока зарядного устройства
или на зажимах заряжаемой батареи ток, протекающий по оперативной цепи,
возрастает, и реле Е срабатывает. Оно размыкает свой контакт в цепи промежу-
точного реле пускателя, к которому подключено зарядное устройство, и замыкает
контакт в цепи сигнального устройства.
Настройка килоомметра производится на заводе с помощью резистора R4.
Ступенчатая регулировка отключающих резисторов осуществляется переклю-
чением перемычки на панели делителя частоты на зажимы 3; 4,5 и 6,5, что соответ-
ствует отключающим уставкам 2,9; 4,7 и 6,4 кОм.
464
Проверка исправности реле производится нажатием кнопки «Проверка»
(находится на зарядном устройстве) и подключением фазы С через резистор R6
к добавочному заземлителю, расположенному на расстоянии не менее 5 м от мест-
ного заземлителя.
L
Рис. 34.6. Электрическая схема реле контроля утечки РКУ-Зар

Для определения степени заряженности аккумуляторных батарей и проведе-
ния контрольно-тренировочных разрядов используются разрядные устройства
УРШ.
Техническая характеристика разрядных устройств УРШ
УРШ-52/84
Тип разряжаемой батареи 36ТЖН-300
Тип электровоза.......... АК-2У
Сопротивление ступени,
Ом:
УРШ-52/85	УРШ-52/86
80ТЖН-350 96ТЖН-350	126ТЖН-550
8АРП-1 8АРП-3;	13АРП-1
АМ8
I ......................... 0,728
II ......................... 0,69
III ......................... 0,651
IV ........................ 0,612
Номинальный ток, А . .	60
1,463	1,771	1,55
1,309	1,617	1,47
1,232	1,540	1,40
1,155	1,385	1,32
70	70	100
Конструктивно разрядное устройство представляет собой установленный
на тележке металлический корпус, в котором смонтированы: набор фехралевых
элементов, контроллер для переключения ступеней, амперметр и вольтметр —
для контроля электрических параметров.
34в3« Шахтная тяговая сеть
Тяговая сеть для шахтных контактных электровозов состоит из контактного
провода, рельсового пути, питающих и отсасывающих кабелей и секционных разъ-
единителей и питается постоянным (выпрямленным) напряжением 250В. Контакт-
ный провод имеет положительную полярность, рельсовые пути — отрицательную.
Для удобства обслуживания и надежной работы контактный провод разде-
ляют на отдельные участки (секции), электрически изолированные друг от друга.
Эти участки включают в общую контактную линию с помощью секционных разъ-
единителей или выключателей, позволяющих при ремонте сети или авариях вы-
ключить любой участок без прекращения движения на остальных.
Промышленностью выпускаются контактные провода по ГОСТ 2584—75
(табл. 34.5) из твердотянутой меди марок МФ и МФО.
465
Таблица 34.5
Технические данные контактных проводов
Сечение провода, мм2	Сопротивле- ние, Ом/км	Допустимая длительная нагрузка, А	Сопротив- ление разрыву, кН	Строитель- ная длина, м	Масса 1000 м, кг
65	0,272	455	24,7	850—2500	578
85	0,200	595	33,2	1400—2000	755
100	0,177	700	35	1400—1800	890
120	0,147	840	42	1400—1800	1069
150	0,114	1050	52,5	1400—1600	1335
Контактный провод подвешивают в подземных выработках на высоте 2 м от
головки рельса с помощью эластичных подвесок. Для изоляции контактного про-
вода от земли применяют пряжечные (волокнистые) и орешковые (фарфоровые)
изоляторы.
Общее электрическое сопротивление одноколейного пути (без стыков) из-за
большой площади поперечного сечения рельсов незначительно.
Техническая характеристика рудничных рельсов
	Р18	Р24	РЗЗ	Р38
Размеры в поперечном сечении, мм: высота 	 ,	90	107	128	135
ширина подошвы (головки) ....	80 (40)	92 (51)	110 (60)	111 (68)
толщина стенки		10	10,5	1 2	13
Длина, м		8	8; 12	12,5; 25	12,5; 25 49,06
Площадь поперечного сечения, см2 Электрическое сопротивление, Ом/км	23,07	32,7	42,76	
	0,052	0,043	0,032	0,028
Масса 1 м рельса, кг		18,8	24,14	33.48	38,4
Рельсы Р18 применяются на промежуточных и вспомогательных выработ-
ках, остальные — на основных откаточных выработках.
В качестве питающих и отсасывающих кабелей в шахтах используются одно-
жильные бронированные кабели марок СП или СБ сечением 70; 95; 120; 150; 185;
240 и 300 мм2. Эти кабели подвешивают эластично в верхнем углу откаточной
выработки так, чтобы подвижной состав не мог их повредить.
Для защиты шахтной контактной сети со стороны питания используются
автоматические выключатели (табл. 34.6).
Выключатели АВ К и АВП относятся к среднескоростным по времени отклю-
чения тока к. з. (0,1 с), имеют кроме обычной максимальной защиты избиратель-
ную защиту, реагирующую на ток к. з. или утечки более 5 А. Устройство АПВ,
встроенное в выключатель, позволяет быстро восстанавливать напряжение после
отключения при кратковременных замыканиях.
Для отключения напряжения контактной сети при всех видах к. з., при об-
рыве контактного провода и при недопустимом снижении сопротивления изоля-
ции контактной сети служат реле РУКС и устройство УЗО-2.
Техническая характеристика реле и устройства
контроля сопротивления изоляции
Исполнение ...........................................
Частота оперативного тока, кГц .......................
Время отключения, с...................................
Длина защищаемого участка, км.........................
Число работающих электровозов.........................
РУКС-2, УЗО-2
РУКС-2М,
РУКС-4
PH	PH
14	5,4
0,2	0,2
2	3
3	4
466
Таблица 34.6
Технические данные выключателей контактных сетей
Автоматический выключатель	Испол- нение	Номиналь- ные		Пределы регули- рования уставки, А	Габаритные размеры, мм	Мас- са, кг
		ье о	напря- жение, В			
АВК-300	PH	300	300	700—1200	1390X905X335	145
АВК-600	PH	600	300	700—1200	1390X905X335	150
АВП-500	PH	500	300	500—1200	1500X700X800	250
ВАБ-20-1500/10	Общего назна- чения	1000	600	800—2000	340Х820Х 1200	100
ВАБ-2-1000/6	То же	1000	600	800—2000	200Х990Х 728	125
АБ-2/4	»	2000	4000	800—2000	370Х 155Х 1160	230
АВ-10Б8	»	800	460	600—800	575X375X480	50
Реле РУКС (рис. 34.7, а) работает следующим образом. Со вторичной об-
мотки трансформатора Т напряжение подается на вектормерное устройство /,
на второй вход которого через фазовращатель 2 подается оперативное напряжение
повышенной частоты от генератора 3. На выходе вектормерного устройства вклю-
чен релейный усилитель 4, управляющий автоматическим выключателем.
Рис. 34.7. Схемы аппаратуры от утечек тока РУКС (а) и УЗО (б)
С помощью оперативного напряжения непрерывно контролируются утечки
в тяговой сети и в случае недопустимых их значений вектормерное устройство
выдает сигнал на отключение автоматического выключателя.
Более совершенным является устройство защитного отключения УЗО-2
(рис. 34.7, б), основанное на принципе питания контактной сети прерывистым вы-
прямленным напряжением (при некоторой скважности), прикладываемым между
контактным проводом и рельсами встречно рабочему напряжению (т. е. обрат-
ной полярности) в паузы выпрямления тока. Оперативное напряжение повышенной
частоты подается в тяговую сеть от генератора /. Утечка оперативного тока кон-
тролируется измерительным трансформатором Т2, во вторичную обмотку кото-
рого включены измерительное устройство с релейным усилителем 2 и реле Е.
Для устранения утечек оперативного тока через тяговые электродвигатели на
электровозах установлены заградители 4, представляющие собой двухкаскадные
467
усилители, нагруженные дросселем, на котором возникает заграждающее на-
пряжение, равное по амплитуде оперативному, но находящееся в противофазе.
Аппаратура частотной защиты от утечек монтируется в шкафу, устанавли-
ваемом рядом с тяговой подстанцией, а заградители — на электровозах. При появ-
лении аварийного режима измерительное устройство выдает сигнал на отключе-
ние реле Е и контактора К, вследствие чего снимается напряжение с контактного
провода.
34.4.	Комплект электроаппаратуры для рудничных
контактных электровозов
В настоящее время изготовляют контактные электровозы в рудничном нор-
мальном исполнении четырех типоразмеров.
Техническая характеристика рудничных контактных электровозов
	К7	кю	К14	КР28
Сцепная масса, т . . .	7	10	14	28
Колея, мм		600, 900	600, 900	900	900
Тяговое усилие, кН Скорость движения,	17,8	17,8	24,8	49,6
км/ч	 Электродвигатель:	12,2	12,2	12,8	12,8
тип	 числоХ мощность,	ЭТ31	ЭТ31	ЭТ46	ЭТ46
кВт	 частота вращения	2Х 31	2X31	2Х 45	4Х 45
об/мин	 номинальное напря-	1050	1050	1320	1320
жение, В 	 Напряжение тяговой	250	250	250	250
сети, В	 Тормоз 	 Габаритные размеры,	250	250	250	550
	Ручной и элек- тродинамический	Ручной, и	электродинамический пневматический	
мм		4300X Ю50 (1350)Х 1650	4920X 1050 (1350)Х 1650	5600 X 1350Х X 1650	1 1 500Х X 1 350X X 1 650
Электрическая схема электровозов КЮ и К14 (рис. 34.8) состоит из:
блока управления тяговыми электродвигателями Ml и М2, в который
входят пускотормозные резисторы и контроллер КСЗОЗ;
блока защиты от включения тяговых электродвигателей при отсутствии ма-
шиниста на рабочем месте (контактор ^2, электропневматический вентиль К4,
путевые выключатели SI 1.1, S11.2, S11.3, S11.4, конденсаторы С/, С2, диоды
VI, V2 и резисторы R4, R5, кнопочные выключатели S7—S10);
блока освещения и сигнализации (сигналы Н6, Н7 кнопка сигнала S6, ро-
зетки XI, Х2, фары передняя Н1 и задняя Н4, сигнальные фонари Н2 и НЗ, ста-
билизатор напряжения Е1 и переключатели S2, S3, S4)’,
блока управления компрессорной установкой (электродвигатель М3, кон-
тактор К1, регулятор давления КЗ, переключатель S14 и выключатель S12)',
контроллера S1 типа КСЗОЗ для пуска, реверсирования и торможения тяго-
вых электродвигателей с контактами S1.1—S1.13 главного барабана и S1.21—
S1.26, S1.31—S1.36 реверсивного барабана;
пуско-тормозных резисторов Rl, R2, R3;
блока защиты от перегрузок и токов к. з. (автоматический выключатель QF
и предохранители Fl, F2)-,
блока связи машиниста с диспетчером (комплект аппаратуры ВГСТ-2);
блока управления стрелочными переводами (комплект аппаратуры ЧУС-3);
блока защиты от утечек и поражения электрическим током (заградитель элек-
тровозный и аппаратура УЗО-2).
Аппаратура ВГСТ-2, ЧУС-3 и УЗО-2 в комплект поставки электровоза не
входит.
Электрическая аппаратура электровоза обеспечивает:
автоматическое отключение тяговых электродвигателей и наложение тормозов
при отсутствии машиниста на рабочем месте;
468
Рис. 34.8. Электрическая схема рудничных контактных электровозов КЮ и К14
подачу напряжения на электровоз только в том случае, если машинист на-
ходится на сиденье в кабине и обе ее двери закрыты;
отключение напряжения в контактной сети в случае появления опасных
утечек тока или прикосновения человека к контактному проводу ( с помощью
аппаратуры УЗО-2);
пуск и движение электровоза в обоих направлениях при последовательном,
а также параллельном соединении тяговых электродвигателей;
динамическое торможение по перекрестной схеме в обоих направлениях при
параллельном соединении тяговых электродвигателей;
дистанционное управление приводами стрелочных переводов из кабины с по-
мощью аппаратуры ЧУС-3.
34.5.	Комплект электроаппаратуры для рудничных
аккумуляторных электровозов
Технические данные изготовляемых в настоящее время аккумуляторных
электровозов серии АРП приведены в табл. 34.7.
Электровозы АМ8Д и 2АМ8Д в исполнении РП максимально унифицированы
с широко распространенными на угольных шахтах электровозами АМ8 и отли-
ТаЗлиаа замыканий кон-
ffqfi
РА
У4
81.2
81.10'
81.11	S1.9
М1
81.8
тактоб контроллера 81
F2
81.5
LM1
, ® !
Таблица переключений ре-
бер си Оного Зара Зана контролле-
рам
V13
-кь
F5
V10
S1.7 С V7
У9
81.4
Контакты
контрол -
лера
Положение
рукоятки
81.13
St 6 V5
---------
81.14
81.12
81.15
8
9
10
11
12
13
/4
15
Вращение
электродби
гателя


В
о

н
Риг. 34.9. Электрическая схема рудничного аккумуляторного электровоза
АРП7 (АРВ7)
чаются от них безреостатной схемой управления с секционированием аккумуля-
торной батареи, обеспечивающей снижение непроизводительных затрат энергии
в пусковом режиме электровоза, а также электродинамическое торможение тяго-
вых электродвигателей.
470
Таблица 34.7
Технические данные рудничных аккумуляторных электровозов
Параметр	Модернизированные электровозы		Электровозы новой серии			
	АМ8Д	2АМ8Д	АРП7, АРВ7,	АРП10	АРП14	АРП28
Сцепная масса, т	8	2X8	7	10	14	28
Тяговое усилие, кН	11,6	23	9,3	12,5	17,8	34,2
Скорость движения, км/ч	6/7,2	6/7,2	7,5	7,07	9,12	10,5
Тип тягового двигателя	ЭДР10П ДРТ13	ЭДР10П ДРТ13	ДРТ10	ДРТ13	ДРТ28	ДРТ28
Число тяговых двигателей	2	4	2	2 •	2	4
Часовая мощность, кВт	11,2/13	11,2/13	10	13	13	28
Частота вращения, об/мин	585/615	585/615	1575	615	1035	1035
Номинальное напряжение, В	120/130	120/130	105	130	210	210
Тип аккумуляторной бата- реи	96/112 ТНЖШ-500	96/112 ТНЖШ-500 (две)	80ТНЖК-450	126ТНЖ-550М	161ТНЖК-650	182ТНЖК-650 (две)
Среднезарядное напряже- ние, В	110/129	110/129	105	145	185	210
Энергоемкость батареи, кВт-ч	55/64,5	55/64,5	28	80	120	272
Габаритные размеры, мм, не более	4550Х 1345Х X 1415	9470Х 1345Х Х1415	4200Х 1350Х Х1430	5160Х 1350Х Х1500	5850Х 1350Х Х1500	10 870X 1 350Х Х1510
Электрическая схема электровозов АМ8Д, АРП7 (АРВ7) (рис. 34.9) обеспечи-
вает работу электродвигателей на шести тяговых и трех тормозных характеристи-
ках. Переключение секций аккумуляторной батареи с параллельного на последо-
вательное соединение и все переключения в силовых цепях осуществляются с по-
мощью контроллера и диодов, без разрыва силовой цепи.
Пуск электровоза, регулирование скорости, электродинамическое торможе-
ние и изменение направления производятся контроллером 5/типаКРВ-2, имею-
щим шесть ездовых и три тормозных позиции. Для электродинамического тормо-
жения предусмотрены резисторы R7, R2 типа СРВ-2.
Электрооборудование электровоза защищено от токов к. з. и перегрузок ав-
томатическим выключателем QF типа ВАР-4. Контроль состояния изоляции осу-
ществляется с помощью реле контроля, находящегося в выключателе. Контроль
за степенью разряда батареи осуществляется амперметром и вольтметром, уста-
новленным в корпусе выключателя.
На электровозе АРВ7 установлен взрывобезопасный батарейный ящик, вну-
три которого кроме аккумуляторной батареи размещены датчик автоматического
газоанализатора, ползунковый разъединитель, блокировочные кнопки и свето-
сигнальное устройство.
Электровозы серии АРП с бесконтактной тиристорно-импульсной схемой
управления имеют исполнение РП и предназначены для замены электровозов
устаревших типов. Мощный электровоз АРП28 предназначен для высокопроизво-
дительных откаток в крупных шахтах. Он имеет две закрытые кабины машини-
ста, расположенные по концам электровоза с выходом в обе стороны. Управление
электровозом может осуществляться из любой кабины.
Электрическая схема электровозов серии АРП позволяет производить пуск
и плавное бесконтактное регулирование скорости движения электровозов, ревер-
сирование, плавное электродинамическое торможение, а также работу вспомога-
тельного оборудования — освещение пути следования электровоза, световую
сигнализацию, дистанционное управление стрелочными переводами из кабины
машиниста движущегося электровоза,контроль степени разряда аккумуляторной
батареи, контроль сопротивления изоляции аккумуляторной батареи и электро-
оборудования электровоза. Все вспомогательное электрооборудование питается
от стабилизатора напряжения.
Для защиты аккумуляторной батареи и тяговых электродвигателей от токов
к. з. и перегрузок электровозы АРП снабжены автоматическим выключателем на
номинальное напряжение 250 В и номинальный длительный ток 2X150 А. Ток
уставки максимального расцепителя 600 А.
Ограничение тока тяговых электродвигателей в режиме динамического тор-
можения производится с помощью тормозных резисторов СРВ-2 (СРВ-4). Послед-
ние представляют собой стальной взрывонепроницаемый ящик, в котором разме-
щены четыре элемента сопротивлением 1,5 Ом, рассчитанные на номинальное на-
пряжение 250 В и ток часового режима 27 А.
Управление электровозами серии АРП производится с помощью пульта
управления ПУВР и тиристорного блока управления БУТ. В состав блока БУТ
входят: система управления движением и торможением (УДТ), широтно-импульс-
ный модулятор (ШИМ), формирователь импульсов запуска тиристоров выходного
каскада (ФИ) и двухтактный силовой тиристорный каскад, представляющий пре-
рыватель тока. Этой системой осуществляются пуск, регулирование частоты вра-
щения тяговых электродвигателей и их торможение.
Изменение направления движения на электровозах серии АРП осущест-
вляется реверсивным переключателем РВП-150 с гидроприводом. Управление
гидроприводом производится двумя электрогидроклапанами, расположенными
в корпусе реверсора. Последний рассчитан на номинальные напряжение 300]В и
ток 150 А.
Все вспомогательное электрооборудование (освещение, сигнализация, аппа-
ратура задания маршрута, управления стрелками, связь с диспетчером и т. д.)
питается от стабилизатора напряжения.
РАЗДЕЛ ОДИННАДЦАТЫЙ
ЭЛЕКТРОПРИВОД
35.	ЭЛЕКТРОПРИВОД СТАЦИОНАРНЫХ УСТАНОВОК
35.1.	Электропривод подземных подъемных установок
В качестве привода подземных подъемных машин и лебедок применяют
взрывобезопасные асинхронные электродвигатели с фазным ротором серии МА36
(табл. 12.24) и ВАОК (табл. 12.18) и комплект пускорегулирующей аппаратуры
с динамическим торможением.
Для управления электродвигателями подъемных машин, установленных
в шахтах, опасных по газу и пыли, выпускаются: комплект аппаратуры управле-
ния, взрывобезопасные жидкостные реостаты серии ВЖР, ящики металлических
сопротивлений ЯСВ-40 и пульт управления подземной подъемной машиной
ППМ-3.
Комплект аппаратуры управления состоит из: реверсора РКВ-300М, блока
БДТВ-300, контактора КДТВ-300М динамического торможения и блока коротко-
замыкателя ротора БКЗВ-400М. Аппаратура рассчитана на управление асин-
хронными электродвигателями с фазным ротором мощностью до 160 кВт при на-
пряжении 380 В и до 250 кВт при напряжении 660 В.
Реверсор контакторный взрывобезопасный РКВ-ЗООМ (рис. 35.1) предназна-
чен для включения статора электродвигателя в сеть, отключения и реверсирова-
ния его, а также защиты электродвигателя от ненормальных режимов.
Блок БДТВ-300 (рис. 35.2) является источником выпрямленного тока,
а контактор КДТВ-300М (рис. 35.3) служит для подключения этого блока к ста-
тору электродвигателя на период динамического торможения.
Короткозамыкатель БКЗВ-400М (рис. 35.4) предназначен для закорачивания
роторной цепи электродвигателя при его выходе на естественную характери-
стику.
Техническая характеристика аппаратуры управления
электроприводом подземных подъемных установок
	РКВ-ЗООМ	БДТВ-300	КДТВ-300М	БКЗВ-400М
Исполнение 		РВИ-2,5	РВИ-2,5	РВИ-2,5	РВИ-2,5
Номинальное напряжение, В Номинальное напряжение вы-	380; 660	380; 660	380; 660	380; 660
прямленного тока, В	 Максимальный ток, А (при ПВ = 40 % и длительности		До 40	До 40	
цикла 17 мин; 	 Максимальное	напряжение	300	300	300	400
ротора, В 		—	—•	—	1200
Виды защиты	 Число контактных зажимов:	Максималь- ная токовая и нулевая	Максималь- ная токовая, нулевая, от замыканий на землю	Максималь- ная токовая, минимальная и нулевая	Нулевая, от снижения уровня элек- тролита в реостате
для силовых цепей . .	6	2	4	4
для цепей управления . . . Число силовых муфт для ввода	28	16	29	29
бронированного кабеля .... Число штуцеров для контроль-	3	1	2	2
ных кабелей 		5	5	7	4
Габаритные размеры, мм	870Х 615Х X 1750	870Х 620Х X 1400	870Х 615Х X 1325	870Х615Х X 1325
Масса, кг		225	100	176	172
Жидкостные реостаты ВЖР обеспечивают плавное бесконтактное, а ящики
сопротивлений ЯСВ-40 — ступенчатое контакторное регулирование тока, вра-
473
Рис. 35.2. Электрическая схема блока динамического торможения БДТВ-300
Рис. 35.3. Электрическая схема контактора динамического торможения
КДТВ-300М
474
щающего момента и частоты вращения электродвигателя путем изменения вели-
чины сопротивления в цепи его ротора.
Техническая характеристика жидкостных реостатов ВЖР
ВЖР-250П	ВЖР-350Р
Исполнение .............................
Максимальная мощность электродвига-
теля, кВт ..............................
/Максимальное напряжение ротора, В . . .
Максимальный ток ротора, А..............
Охлаждение..............................
РВ	РВИ-2,5
Габаритные размеры, мм...................
Масса, кг ................................
250	350
1000	1200
400	450
Принудительное через
теплообменник
905X 715X1215	1220X 1220X 1 135
250	374
Рис. 35.4. Электрическая схема короткозамыкателя БКЗВ-400М
В качестве электролита в реостатах ВЖР применяют 3—8 % -ный раствор
соды в воде. С реостатами ВЖР поставляется насос 2К-6 с электродвигателем
В АО 41-2 и калорифер КВС-11П.
Техническая характеристика ящиков сопротивлений ЯСВ-40-0,5
Исполнение ....................................................
Максимальная мощность электродвигателя, кВт....................
Максимальное напряжение ротора, В .............................
Максимальный ток ротора, А ....................................
Число ступеней в ящике.........................................
Сопротивление одного элемента, Ом .............................
Число элементов в ящике........................................
Длительно допустимый ток, А....................................
Охлаждение.....................................................
Габаритные размеры, мм ........................................
Масса, кг......................................................
РВ
250
1200
250
2
40
Воздушное
1520Х 736X 606
228
Перечень и тип аппаратов, встроенных в оболочки блоков комплекта аппара-
туры, приведены в табл. 35.1.
475
Таблица 35.1
Спецификация встроенной аппаратуры
Условное обозна- чение по схеме	Наименование	Тип	Дополнительные данные
Реверсор контакторный РКВ-ЗООМ (см. рис. 35.1)
К/, К2	Контактор «Вперед» и	КТУ-4А	Втягивающая	ка-
Q Fl, F2	«Назад» Разъединитель трехполюс- ный Реле максимального тока	Специаль- ный	тушка на 380 660 В	пли
Т1 Т2, ТА	Трехобмоточный трансфор- матор с искробезопасными обмотками Искробезопасный измери- тельный комплекс	СН-3 ИТН-2, ИТТ-2	380—660/18 В	
КЗ, К4	Реле промежуточное	РП-2И	Для управления такторами К1 и	кон- К2
Кб	Реле промежуточное	РП-2И	Для управления ди- намическим тормо- жением	
F3 VI—V4 V5—V7 Кб, К7	Предохранитель плавкий Выпрямители (встроенные в приборы) Диоды Контакты блокировки руч- ки разъединителя и крышек	ПР-2 Д226 Д226 Элемент КУВ-1	550 В, 6 А	
Блок динамического торможения БДТВ-300
	(см. рис	. 35.2)
Е	Усилитель магнитный	УМ 1П
Т	Трансформатор напряжения	Специаль-	380—660/20—40 В,
		ный	8 кВ • А
VI, V2	Диод кремниевый	В-10
V3, V4	То же	В-200
V5	Диод	Д203
F1	Реле поляризованное	РП-7
Е2	Шунт	Ш-75	300 А
К1	Контакт блокировки кры-	Элемент
	шек аппарата	КУВ-1
Контактор динамического торможения КДТВ-ЗООМ
(см. рис. 35.3)
К1 т	Контактор динамического торможения Трансформатор напряже- ния для питания цепей	КТУ-4А Специаль- ный	Втягивающая катуш- ка на 380 или 660 В 380—660/36 В
кт	управления Реле промежуточное дина-	РП-2И	
F1	мического торможения Реле контроля напряжения	РП-253	24 В
476
Продолжение габл. 35.1
Условное обозна- чение по схеме	Наименование	Тип	Дополнительные данные
F2	Реле контроля тока	Р 7571 ]	На номинальный ток
F3	Реле максимального тока	Р 7571 j	динамического тор- можения
VI	Выпрямитель селеновый	100ЕМ4Г	
V2	Диод	Д226	
R	Резистор регулируемый	ПЭВР-50	300 Ом
Е1	Шунт для амперметра	Ш-75	300 А
F4	Предохранитель плавкий	ПР-2	500 В, 6 А
КЗ	Контакты блокировки кры-	Элемент	
	шек аппарата	КУВ-1	
Блок короткозамыкателя БКЗВ-400М
(см. рис. 35.4)
К1	Контактор короткозамыка- теля	КТУ-4А	Втягивающая		ка- йл и
			тушка на 660 В	380	
Т	Трансформатор напряжения с тремя искробезопасными вторичными цепями	СН-3	380—660/18	В	
ТА VI V2 V3 К2 КЗ К4	Трансформатор тока обрат- ной связи Выпрямитель селеновый обратной связи Диод То же Реле промежуточное корот- козамыкателя Реле контроля уровня элек- тролита Контакты блокировки кры- шек аппарата	ТК-120 100ЕМ4Г Д226 Д226 РП-2И КДР1 Элемент КУВ-1	На ток от 400/5 18 В	100/5	ДО
Для дистанционного управления малыми подъемными машинами в шахтах,
опасных по газу или пыли, применяется аппаратура АДУ-1 в составе: пульта
управления ППМ-3, аппарата управления АУЛ-1, блока управления регулятора
БУВР-1, блока питания Б ПСА и кабельных ящиков ЯРВ (табл. 35.2).
35.2.	Электропривод магистральных ленточных конвейеров
В качестве привода ленточных конвейеров в угольных шахтах применяются
взрывозащищенные асинхронные электродвигатели с короткозамкнутым ротором
серий МА36, ВАО, ВР мощностью до НО кВт и с фазным ротором серий МА36 и
ВАОК мощностью свыше 100 кВт. Для обеспечения плавности пуска электродви-
гатели с короткозамкнутым ротором применяются совместно с турбомуфтами.
С целью достижения равномерного распределения нагрузки между несколькими
приводами используют однотипные электродвигатели с идентичными характери-
стиками.
Пуск и регулирование частоты вращения электродвигателей с фазным рото-
ром осуществляется с помощью взрывозащищенных жидкостных реостатов ВЖР
или ящиков металлических сопротивлений ЯСВ-40.
Приводные станции ленточных конвейеров различаются количеством привод-
477
Таблица 35.2
Технические данные аппаратуры АДУ-1
Аппарат	Тип	Основные’технические данные	Выполняемые функции
Пульт управления	ППМ-3	Исполнение РВ и РВИ-1,1. Напряжение питания НО В. Габа- ритные размеры 1420X825X980 мм. Масса 270 кг	Ручное местное или ди- станционное управление приводом и тормозом подъемной установки; визуальный контроль: давления в тормозной си- стеме и положения подъемных сосудов; си- гнализация о режиме ра- боты и скорости движения сосудов
Аппарат управления	АУЛ-1	Исполнение РВИ-2,5. Число оборотов за подъем входного вала редуктора 14—214. Число оборотов за подъем сельсин-датчи- ка до 100. Число пу- тевых выключате- лей 12. Напряжение питания ПО В. Габа- ритные размеры 655X406X953 мм. Масса 162 кг	Выдача импульсов в от- дельных точках пути; из- мерение сельсин-указате- лем пути, пройденного подъемным сосудом; за- щита от переподъема
Блок управ- ления регу- лятора	БУРВ-1	Исполнение РВИ-2,5. Напряжение питания 127 В. Габаритные размеры 900Х576Х 788 мм. Масса 190 кг	Питание и контроль це- пей управления регуля- тора давления; питание индикаторной передачи сельсин-указателя глу- бины
Блок питания сигнальной арматуры	БПСА	Исполнение РВ-2В-И. Напряжение питания 127 В. Габаритные размеры 412Х350Х X 130 мм. Масса 15 кг.	Питание искробезопас- ных цепей управления и светильников блока сиг- нальной арматуры пуль- та ППМ-3
Ящик кабельный	ЯРВ-1	Исполнение РВ. Но- минальное напряжение 220 В. Число вводов под кабели 0 18 мм— 8, 0 25 мм — 2. Чис- ло зажимов 36. Га- баритные размеры 545X475X220 мм. Масса 44,5 кг	Внешняя коммутация це- пей управления контро- ля, защиты и сигнализа- ции
Ящик кабельный	ЯРВ-2	Исполнение РВ. Но- минальное напряжение 220 В. Число вводов под кабели 0 18 мм— 4, 0 25 мм—5, 0 30 мм — 3. Габаритные разме- ры 720Х 605Х 220 мм. Масса 70 кг	То же
478
ных барабанов, типом передаточного механизма, наличием или отсутствием тор*
мозных устройств, турбомуфт, мощностью электродвигателя и др.
Наиболее просты однобарабанные приводные станции с одним двигателем.
Они комплектуются редукторами КЦН-100 или РЦД-1150 и электродвигателями
мощностью 40, 55 и 100 кВт, а также электромагнитным колодочным тормозом.
Такие приводы широко применяются в конвейерах типажного ряда с шириной
ленты 800 и 1000 мм.
Для конвейеров большой длины или для работы по наклонным выработкам
применяются двухбарабанные приводы с одним электродвигателем и жесткой ки-
нематической связью между барабанами или с раздельными электродвигателями
для каждого барабана.
Приводные станции с независимыми приводными барабанами составляют ти-
повую конструкцию, собираемую из унифицированных узлов (всего четыре типа).
Ленточные конвейеры снабжаются также вспомогательными приводами для
управления автоматической натяжной станцией. Для всех моделей конвейеров
предусмотрено пять типоразмеров приводных блоков (станций) (табл. 35.3).
Таблица 35.3
Технические данные приводных блоков ленточных конвейеров
Типо- вой блок	Номинальные		Тип ротора асинхрон- ного электродвигателя	Ленточный конвейер
	мощ- ность, кВт	напря- жение, В		
I	40	380; 660	Короткозамкнутый	1Л80, 2Л80, 1ЛТ80, 2ЛБ80
II	55	380; 660	»	2Л80, 2ЛБ80, 2ЛТ80, 1ЛТ100
III	100	380; 660	» Фазный	1Л100К, 1ЛБ100, 2ЛБ100 ЗЛ80, 1Л100, 1ЛУ100
IV	250	660; 1140	»	2ЛУ100, 1ЛУ120, 2ЛУ120А, 2ЛУ120Б, 2ЛУ120В, 2ЛЛ100, 2ЛБ120
V	500	6000	»	2ЛУ160Б, 2ЛУ160В
Необходимая суммарная мощность для каждого приводного барабана дости-
гается комбинацией нескольких типовых блоков.
Для конвейера 2ЛУ120В принята четырехдвигательная схема электропривода
с поблочным электроснабжением от независимых передвижных трансформатор-
ных подстанций. Раздельное электроснабжение каждого приводного блока кон-
вейера позволяет работать при необходимости с одним, двумя или тремя привод-
ными блоками при соответственно сниженной производительности.
Комплект аппаратуры управления приводом ленточных конвейеров состоит
из станции СУВ-1Л-100 для двухдвигательных или СУВ-2Л-120 для четырехдви-
гательных приводов, жидкостных реостатов ВЖР-350Д (с дистанционно управляе-
мыми сервоприводами) или ящиков металлических сопротивлений ЯСВ-40-0,5К
(со встроенными контакторами-короткозамыкателями). Станции СУ В устанавли-
ваются в капитальных выработках угольных шахт.
Для автоматизации конвейерного транспорта в угольных шахтах приме-
няются различные комплекты аппаратуры: АУК-10ТМ-68, РКЛД-2, ДУКЛ-2М
(снята с производства). Эти комплекты базируются на контактных элементах
в сочетании с бесконтактными узлами (табл. 35.4). В последнее время осваивается
бесконтактная аппаратура БЙСУК.
Контроль технологических параметров ленточного конвейера и его защита
от возникновения аварийных ситуаций осуществляются различными средствами
(реле, датчиками и др.) (табл. 35.5).
479
Таблица 35.4
480
Комплекты аппаратуры автоматизации ленточных конвейеров
Комплект аппаратуры	Технологическая схема	Число конвейеров и ответвлений	Вид сигнализации		Вид связи	Элементная база
АУК-ЮТМ-68 АУК-ЮТМ	Неразветвленная	10	Световая,У кодовая	звуковая,	Телефон	Релейно-контактор- ная с бесконтактны- ми узлами
РКЛД-2	Неразветвленная и разветвленная	Не ограничено	Световая,	звуковая	»	То же
ДУКЛ-2М	Разветвленная	До 6 ответвлений и до 25 конвейеров	Световая,	звуковая	»	Релейно-контактор- ная
БИСУ К	Неразветвленная и разветвленная	Не ограничено при управлении из-под лав	Световая, кодовая	звуковая,	»	Бесконтактная
Таблица 35 5
Средства контроля и защиты ленточных конвейеров
Наименование	Т ип	Исполнение		Функциональное назначение
Реле скорости и ава-	РСА	РВИ-2,5		Контроль скорости дви-
рийной блокировки		РВИ-2,5		жения и обрыва ленты
Устройство контроля	УКСЛ-1			То же
скорости ленты Датчик контроля ско-	УПДС-2М	РНИ-2,5		Подача электрических
рости	ДМ-2М	РИ-2,5		сигналов в цепь реле fbTZ ГЧ Г* Т1
Датчик заштыбовки	ДЗШ-2	РВ		скорости Контроль заштыбовки
				мест перегрузки и верх- него уровня угля в бун-
				керах
Выключатель	ВВ-6П	РВ		То же
Аппарат контроля пробуксовки ленты	АКП-1	РВ		Контроль пробуксовки ленты относительно ба-
	КСЛ-2	РИ		рабана
Датчик контроля схо-				Контроль аварийного
да ленты				схода ленты! ) сторону
Кабель-тросовый вы- ключатель	КВТ-2	РО		Экстренное Цпрекраще- ние пуска и остановка
Выключатель линей- ный	ВП-3	РВ		конвейерных приводов из любого места конвейер- ной ленты
Аппаратура контроля	АКТЛ-1	РВ, РО, и		Контроль перегрева обе-
температуры ленты	УКЦТ-1			чайки барабана и защи- та ленты от возгорания при ее пробуксовке
Устройство контроля		РВ		Профилактический кон-
целости тросов	УКПЛ-1	РВ		троль состояния тросо- вой основы в движущей- ся ленте неразрушаю- щим способом
Аппаратура автома-	АВО-3	РВИ-2,5		Контроль и автоматиза-
тизации орошения				ция орошения пыли в пунктах перегрузки
35.3.	Электропривод вентиляторов главного проветривания
Для привода вентиляторов главного проветривания в зависимости от мощно-
сти применяются различные типы электродвигателей: до 200 кВт — асинхронные
низковольтные электродвигатели с короткозамкнутым ротором, свыше 200 кВт —
синхронные (до 350 кВт — низковольтные, свыше 350 кВт — высоковольтные).
Основные технические данные шахтных центробежных и осевых вентиляторов
главного проветривания и их приводных электродвигателей приведены в табл. 35.6.
Асинхронные электродвигатели пускают при помощи станций управления
или магнитных пускателей, а высоковольтные — при помощи высоковольтных
КРУ.
Синхронные электродвигатели пускают при помощи станций управления.
Мощность электродвигателя (кВт) привода вентилятора определяются по формуле
р = kQ*H
16 Дзюбан В С и др
481
где QB — производительность вентилятора, м3/с; Н — его статическое давление,
кПа; k — 1,14-1,15 — коэффициент запаса мощности; т)в и — к. п. д. венти-
лятора и передачи.
Таблица 35.6
Техническая характеристика шахтных вентиляторов
главного проветривания
Вентилятор			Приводной электродвигатель		
Тип	Произво- дитель- ность, м8/с	Статическое давление, кПа	Тип	Мощ- ность, кВт	Частота вра- щения, об/мин (синхр.)
	Центробежны		е вентиляторы		
ВЦПД-8УМ	5—22	2,5—9,2	BAO-315S2	132	3000
ВШЦ-16	12—43	1,1—3,38	ВАО-315М6	132	1000
ВЦП-16	10—46	2—9,2	АО-114-4	200	1500
	6,6—40	0,88—4,15	АК-Н1-4М	250	1500
ВЦД-25	28—98	1,5—4,7	СД-13-52-8	630	750
	22—78	1—3	СД-13-52-10	500	600
ВЦ-31,5	45—160	1,8—5,15	СДВ-15-3-9-10	800	600
(ВЦ-32)	37—134	1,3—3,58	СД-15-3-4-12	500	500
ВЦО-32М	35—305	0,5-5,1	АКН-15-56-10	1250	600
ВЦД-40	60—505	1—8,9	СДВ-15-64-10	1250	600
ВЦД-47У	80—715	0,9—9,2	АКС-16-44-10	2Х 1600	600
			АКС-17-76-12	3200	500
			МП-1600-400	1600	500
	О	с е в ы е в е	нтиляторы		
ВОД-И	7—33	1,15—3,9	А-101-3	125	1500
ВОД-16	12—67	0,9—4,3	А-103-6М	2X160	1000
ВОД-21	25—115	0,9—3,2	СД-13-42-8	500	750
ВОД-ЗО	50—224	0,8—2,9	СДС-15-49-ЮР	1250 .	600
ВОД-40	85—415	1—3,35	СДС-15-49-12Р	1000	500
ВОД-50	140—640	1—3,35	СДС-17-41-16Р	1600	375
			СДС-18-32-20Р	2000	300
Вентиляторные установки с регулируемым приводом оснащаются: при сту-
пенчатом регулировании — многоскоростными асинхронными электродвигате-
лями, агрегатами из двух асинхронных двигателей или из синхронного и асин-
хронного на разные частоты вращения; при бесступенчатом регулировании —
электродвигателями постоянного тока, управляемыми по системе Г—Д или
УВ—Д, каскадными агрегатами трехфазного тока и другими системами.
При малом диапазоне регулирования и кратковременной работе с понижен-
ными скоростями применяют асинхронные электродвигатели с фазным ротором.
По требованию заказчика вентиляторы ВЦД-31,5, ВЦД-40 и ВЦД-47У ком-
плектуются регулируемым электроприводом по системе асинхронного вентильно-
машинного каскада (АВМК), блок-схема которого приведена на рис. 35.5. Элек-
тропривод по схеме АВМК состоит из главных электродвигателей ДВ1 и ДВ2\
выпрямительного агрегата ПКВ\ преобразовательного агрегата, содержащего
синхронную машину СМ и машины постоянного тока 1ДП и 2ДП. Частота враще-
ния главных двигателей регулируется подачей в цепь ротора противо-э. д. с. от
машин постоянного тока. Изменение э. д. с. этих машин осуществляется регули-
рованием тока возбуждения или переключениями в цепях якорей машин 1ДП
и 2ДП.
482
Частота вращения регулируется в двух поддиапазонах: от 0,5пнОМ до
0,75пнОм — машины 1ДП и 2ДП соединены последовательно, от 0,75пнОМ до пн0М—
параллельно.
Состав и технические данные электрооборудования комплектов регулируе-
мого электропривода, изготовляемых ХЭМЗом, приведены в табл. 35.7. Число
аппаратов на установку дано исходя из двух вентиляторов.
Таблица 35.7
Технические данные регулируемого электропривода
	ВЦД-32М		ВЦД-40	
Наименование				
электрооборудования	Тип и основные данные	Число	Тип и основные данные	Число
Приводной электро-	АКН 15-56-10,	2	АКС 16-44-10,	4
двигатель	1250 кВт		1600 кВт	
Синхронная машина	СД 12-26-6, 320 кВт	1	СДС14-29-6, 575 кВт	2
Возбудитель Станция управления:	П131-6, 185 кВт	1	П142-6, 240 кВт	
вентилятором	ШЭС8001-00А2	2	ШЭС5901-53А2	2
вспомогательными	ШЭС9101-73А2	1	ШЭС9101-73А2	1
приводами насосным блоком			ПЭХ5039-03М2	1
током ротора	ПЭС6701-89А2	2	ПЭС6701-89А2	4
двигателями по- стоянного	тока	ПЭС8305-66А2	1	ПЭС8502-86А2	1
защиты цепей управления	ШЭС8304-12А2	1	ШЭС8304-12А2	2
Пульт дистанцион- ного управления	ШЭС9501-00А2 ВАКЛЕ-1000/600М	1	ШЭС9501-00А2 ВАКЛЕ-2000/600И	2
Выпрямительный агрегат Быстродействующий		1		2
	ВАБ-28-1500/20Ф	1	ВАБ-28-3000/30Ф	1
выключатель				
Разрядник	РВ1-00	6	РВ1-00	12
Магнитный усили-	УМЗП 32 64.31	1	УМЗП 32.64.31	2
тель Выключатель маг- нитный	ВМ4-65	2	ВМ4-65	3
Аппаратура контро- ля температуры под-	КТТ2	2	КТТ2	2
шипников				
Косинусные конден- саторы	Не менее 400 квар		Не менее 920 квар	
Комплекты электрооборудования предусматривают дистанционно-автомати-
зированное управление с пульта, полуавтоматическое из машинного зала и ремонт-
ное (местное). Первый и второй управления позволяют выбирать один из вентиля-
торов для работы, его пуск, регулирование производительности изменением ча-
стоты вращения, перевод переключающих устройств вентиляторной установки
для работы на всасывание или нагнетание и остановку вентилятора. Вид управле-
ния выбирается с помощью универсальных переключателей, установленных на
станциях управления.
Для автоматизации вентиляторных установок главного проветривания се-
рийно выпускается унифицированная аппаратура УКАВ-2, СНЗГ-1250 и УКВГ.
На действующих шахтах эксплуатируется аппаратура автоматизации вентилято-
ров главного проветривания ЭРВГП-2 и шурфовых вентиляторов АДШВ.
16*	483
Рис. 35.5. Блок-схема асинхронного вентильно-машинного каскада (АВМК)
для вентиляторов главного проветривания
35.4.	Электропривод насосов и углесосов
Для приводов насосов в шахтных участковых водоотливных установок при-
меняют асихронные взрывобезопасные электродвигатели с короткозамкнутым ро-
тором (табл. 35.8). В эксплуатации еще имеются электродвигатели старых серий
(К, КО, МА36, ВАО).
Для привода насосов центральных (главных) водоотливных установок приме-
няют также асинхронные взрывобезопасные электродвигатели серий ВР и ВАО
(низковольтные) и серий ВАО и «Украина» (высоковольтные).
Управление электродвигателями низкого напряжения (380/660 В) мощностью
до 250 кВт осуществляется с помощью магнитных взрывобезопасных пускателей.
Включение и отключение высоковольтных электродвигателей производится
при помощи КРУ. Требуемую мощность электродвигателя (кВт) определяют по
формуле
n~ kQyH
3 600г)нТ]п f
где Q — подача (производительность), м3/ч; Н — напор насоса, м; k — коэффи-
циент запаса мощности (1,2—1,3 при подаче до 160 м8/ч и 1,1—1,15 при подаче
свыше 100 м^ч); у — удельный вес откачиваемой из шахты воды, кН/м8; т]н, т]п —
к. п. д. насоса и передачи.
Для гидроподъема на гидрошахтах применяются специальные центробежные
насосы (углесосы) с высоковольтными электродвигателями (табл. 35.9). Они обес-
печивают транспортировку угольной гидросмеси при соотношении твердых мате-
риалов крупностью до 100 мм и жидкого по массе не более 1 : 5.
Для автоматизации стационарных водоотливных установок применяют ком-
плекты аппаратуры: АВ-5 * и АВ-7 — для проходческого участкового водоот-
• В настоящее время не выпускается,
Таблица 35.8
Технические данные насосов
Насос	По- дача, м3/ч	На- пор, м	Электродвигатель	Мощ- ность, кВт	Частота враще- ния (синхрон* ная), об/мин
ЦНС38-44	38	44	ВР112М2	7,5	3000
ЦНС38-66	38	66	BP160S2	15	3000
ЦНС38-88	38	88	ВР160М2	17,5	3000
ЦНС38-132	38	132	BP180S2	22	3000
ЦНС38-150	38	150	ВР180М2	30	3000
ЦНС38-200	38	200	BP200L2	45	3000
ЦНС38-250	38	250	ВР255 М2	55	3000
ЦНСК60-40	60	40	BP160S4	15	1500
ЦНСК60-60	60	60	BP180S4	22	1500
ЦНСК60-100	60	100	ВР180М4	30	1500
ЦНСК60-120	60	120	BP200L4	45	1500
ЦНСК60-180	60	180	ВР225М4	55	1500
ЦНСК60-200	60	200	BP250S4	75	1500
ЦНС60-66	60	66	BP180S2	22	3000
ЦНС60-99	60	99	ВР180М2	30	3000
ЦНС60-132	60	132	BP200L2	45	3000
ЦНС60-198	60	198	ВР225М2	55	3000
ЦНС60-297	60	297	BP250S2	75	3000
ЦНС60-330	60	330	BP280S2	ПО	3000
4МСК 10X2	60	66	BP180S2	22	3000
4МСК 10X3	60	99	ВР180М2	30	3000
4МСК 10X4	60	132	BP200L2	45	3000
4МСК 10X6	60	198	ВР225М2	55	3000
4МСК 10X9	60	297	BP250S2	75	3000
4МСК 10Х 10	60	330	BP280S7	ПО	3000
ЦНС 105-245	105	245	BAO315S2	132	3000
ЦНС 105-343	105	343	ВАО315М2	160	3000
ЦНС105-392	105	392	ВАО355М2	200	3000
ЦНС105-490	105	490	BAO355L2	250	3000
ЦНС, ЦНСК180-85	180	85	BP250S4	75	1500
ЦНС, ЦНСК180-128	180	128	BP280S4	НО	1500
ЦНС, ЦНСК180-170	180	170	BAO315S4	132	1500
ЦНС, ЦНСК180-212	180	212	ВАО315М4	160	1500
ЦНС, ЦНСК180-255	180	255	ВАО450М4	200	1500
ЦНС, ЦНСК180-297	180	297	BAO450L4	250	1500
ЦНС, ЦНСК180-340	180	340	BAO450L4	250	1500
ЦНС, ЦНСК180-383	180	383	ВА0500М4	315	1500
ЦНС, ЦНСК180-425	180	425	ВА0500М4	315	1500
ЦНС-180-500	180	500	BA0500L2	400	3000
ЦНС-180-700	180	700	Украина-560М2	500	3000
ЦНС-180-900	180	900	Украина-560Ь2	630	3000
ЦНС, ЦНСК300-120	300	120	ВАО315М4	160	1500
ЦНС, ЦНСК300-180	300	180	BAO450L4	250	1500
ЦНС, ЦНСК300-240	300	240	ВА0500М4	315	1500
ЦНС, цнскзоо-зоо	300	300	BA0500L4	400	1500
ЦНС, ЦНСК300-420	300	420	ВАО560М4	500	1500
ЦНС, ЦНСК300-480	300	480	BAO560L4	630	1500
ЦНС, ЦНСКЗОО-бОО	300	600	ВАО630М4	800	1500
ЦНСК 500-24Q	500	240	ВАО560М4	5QQ	1500
485
Продолжение табл. 35.8
Насос	По- дача, м3/ч	На- пор, м	Электродвигатель	Мощ- ность, кВт	Частота враще- ния (синхрон- ная), об/мин
ЦНСК 500-320	500	320	BAO560L4	630	1500
ЦНСК 500-400	500	400	ВАО630М4	800	1500
ЦНСК500-480	500	480	BAO630L4	1000	1500
ЦНСК 500-640	500	640	ВАО7ЮМ4	1250	1500
ЦНСК 500-800	500	800	BAO710L4	1600	1500
ЦНСГ800-375	800	375	ВАО7ЮМ4	1250	1500
ЦНСГ 800-500	800	500	BAO710L4	1630	1500
ЦНСГ 800-625	800	625	BA0800L4	2000	1500
Таблица 35.9
Технические данные углесосов
Углесос	Подача, м3/ч	Напор, м	Электродвига- тель	Мощ- ность, кВт	Частота вращения (синхрон- ная), об/мин
10У4	350	120	ВА0500М4	315	1500
12У10	900	83	ВА0500М4	315	1500
14У7	1400	176	ВАО7ЮМ4	1250	1500
12УВ6-1	700	250	BAO630L4	1000	1500
12УВ6-2	800	280	ВАО7ЮМ4	1250	1500
12УВ6-3	900	320	BAO710L4	1600	1500
лива, АВО-3 — для одиночного водоотлива, АВН-1М — для водоотливных уста-
новок, с низковольтными электродвигателями; ВАВ и УАВ — для главных водо*
отливов с низковольтными и высоковольтными электродвигателями в шахтах»
опасных по газу или пыли и негазовых соответственно.
Число насосов и мощность электродвигателей водоотливных установок прй
использовании комплектов аппаратуры автоматизации приведены ниже.
АВО-3, АВ *5 АВ-7
Число насосов ............... 1	2
Мощность одного электродви-
гателя, кВт.................. 120	120
АВН-1М
3
250
ВАВ	УАВ
До 9 До 16
250	250
35.5«	Электропривод компрессорных установок
Для привода компрессоров производительностью до 20—25 м8/мин приме-
няют асинхронные электродвигатели мощностью до 160 кВт, свыше 25 м8/мин —
синхронные электродвигатели.
Для нормального пуска компрессоров начальный пусковой момент электро-
двигателя должен быть не менее 0,4Л4нОМ, а входной момент, развиваемый син-
хронным электродвигателем, — не менее 0,6Л4нОм-
Пуск электродвигателей компрессоров мощностью до 1000 кВт обычно произ-
водится непосредственным включением их в сеть. Синхронные электродвигатели
турбокомпрессоров, имеющие большие мощности, пускаются при пониженном
напряжении с помощью реакторов или автотрансформаторов.
Для привода компрессоров применяются в основном синхронные электро-
двигатели серий ДСК» ДСКП и СДК мощностью от 200 до 725 кВт; для турбоком-
486
Таблица 35.10
Технические данные компрессоров
Компрессор	Произво- дитель- ность, м3/мин	Давление нагне- тания, кПа	Электродвигатель	Мощ- ность, кВт	Частота враще- ния, об/мин
Компрессоры общего назначения
В-300-2К	40	900	ДСКП-213/20-32	250	187
ВП-50/8	50	900	ДСК-173/16-16	300	375
2ВГ	100	900	ДСК-230/24-36	625	167
55В	100	900	ДСК-260/24-36	625	167
ЗГ-100/8	100	900	ДСК-260/29-36	725	187
Угловые компрессоры типа П
302ВП-10/8	10	900	АВ2-101-8	75	735
202ВП-20/8	20	900		160	735
305ВП-30/8	30	900	БСДК-15-21-12	200	500
Поршневые компрессоры
4М10-100/8	I	100	I	900	I СДК-17-26-12К	I	630	I	500
2М10-50/8	I	50	I	900	| СДК-14-31-12	|	320	[	500
Турбокомпрессоры
К-500-61-1	525	900	СТМ-3500-2	3500	3000
К-250-61-1	250	900	СТМ-1500-2	1750	3000
К-250-61-2	250	900	СТМ-1500-2	1750	3000
ЦК-135/8	135	780	АЗМ-1000/6000	1000	2980
ЦК-115/9	115	900	СТД-1000/6000	1000	3000
Винтовые компрессоры
6ВКМ-25/8	25	800	ВАО315М2	160	2970
6В КМ-13/8	12,5	800	BP280S4	ПО	1470
ВКШ-11	25	800	ВАО315М2	160	2960
ЗИФ-ШВ-5	5	800	BP200L4	45	1470
прессоров — серий СТМ и СТД мощностью до 3500 кВт (табл. 35.10). Для пита-
ния обмотки возбуждения синхрднных электродвигателей мощностью 630—
5000 кВт выпускается возбудительное устройство серии БВУ. Его основным эле-
ментом является бесщеточный возбудитель, представляющий собой трехфазный
синхронный генератор частотой 400 Гц с вращающимся мостовым полупроводни-
ковым выпрямителем.
При установке нескольких турбокомпрессоров применяют схемы группо-
вого пуска от одного общего реактора или автотрансформатора, термическая
стойкость которого должна обеспечивать пуск подряд всех электродвигателей.
Пуск осуществляют при помощи комплекта станций управления.
В горной промышленности наиболее широко применяются турбокомпрес-
соры К-250, К-500, ЦК-135/8, ЦК-115/9. Из числа винтовых широко применяется
на шахтах компрессорная станция ЗИФ-ШВ-5.
487
Мощность электродвигателя компрессора (кВт) определяется из выражения
р	Q Li + La
60- ЮОО'Пк'Пп 2	’
где Q — производительность компрессора, м3/мин; Li, La — работа компрессора
при изотермическом и адиабатическом давлении, Дж/м3; т]к, Лп — к. п. Д- ком-
прессора и передачи.
Ниже приведены значения Li и La для различных давлений.
Давление нагнетания,	кПа ................ 500	600	700	800	900	1000
Lj, кДж/м3 ................................ 158	175	191	201	216	225
La, кДж/м3 ................................ 200	230	256	280	300	320
Для автоматизации компрессоров общего назначения (см. табл. 35.10)
заводом ХЭМЗ выпускался комплект аппаратуры. Поршневые компрессоры
К-250 и К-500 поставляются заводами комплектно с аппаратурой автоматизации.
Для автоматического управления шахтными компрессорными станциями, обору-
дованными поршневыми и центробежными компрессорами, выпускается унифи-
цированная аппаратура автоматизации УКАС.
35.6.	Электропривод холодильных машин
Необходимые климатические условия в выработках шахт глубиной более
600—700 м обеспечиваются только при использовании специальных установок
для кондиционирования воздуха. Холод на горных предприятиях вырабатывается
стационарными холодильными машинами, устанавливаемыми на поверхности и под
землей, и передвижными кондиционерами, размещаемыми вблизи забоев и пере-
мещаемыми по мере их подвигания.
Установки для кондиционирования воздуха в глубоких шахтах и рудниках
представляют собой мощные энергопотребители. Для каждой конкретной шахты
или рудника проектируется индивидуальная система охлаждения воздуха. Ста-
ционарные холодильные установки снабжаются холодильными машинами двух ти-
пов: компрессионными и абсорбционными. Компрессионные машины — турбо-
компрессоры и поршневые компрессоры. Для привода турбокомпрессоров ис-
пользуются нерегулируемые синхронные или асинхронные электродвигатели
(табл. 35.11).
Холодильная машина ХТМ-2-1-400 является машиной общего назначения и
устанавливается на поверхности шахт; ШХТМ-1300 — специальная установка,
все узлы которой выполнены во взрывобезопасном исполнении; она предназна-
чена для работы в подземных условиях. Поршневые стационарные холодильные
машины МФ-220-1РШ и МФ-700 предназначены для кондиционирования воздуха
глубоких шахт и применяются в местных холодильных установках. В абсорбцион-
ной холодильной машине АБХМ-2500 в качестве хладагента используется техни-
ческая вода, абсорбента — бромистый литий.
Стационарные холодильные машины поставляются, как правило, комплектно
с электроприводом и аппаратурой системы автоматизации и управления.
Передвижные холодильные машины — кондиционеры (табл. 35.12) пред-
назначены для местного охлаждения воздуха в горных выработках, очистных
забоях и камерах, т. е. в условиях, где применение мощных стационарных уста-
новок неэкономично или не диктуется необходимостью получения большого ко-
личества холода, а также могут быть использованы в комбинации с воздухо-
охладителями стационарных холодильных установок.
Кондиционеры КПШ имеют взрывобезопасное исполнение и предназначены
для применения в шахтах, опасных по газу или пыли. «Легкий передвижной воз-
душный кондиционер РВК-1 используется для кондиционирования воздуха
О призабойном пространстве тупиковых, вертикальных или горизонтальных
•работок угольных и рудных шахт всех категорий. В качестве привода компрес-
соров кондиционеров КПШ применяются электродвигатели АПВ или ВАО, а
также пневмодвигатели с выносными глушителями. Кондиционеры с электро-
приводом снабжены средствами защиты компрессора от аварийных режимов.
488
Таблица 35.11
Технические данные стационарных холодильных машин
Параметр	ХТМ-2-1-4000	ШХТМ-1300	МФ-220-1РШ	МФ-700	АБХМ-2500
Холодопроизводительность, ккал/ч Хладагент Тип компрессора Мощность электродвигате- лей, кВт Габаритные размеры, мм Масса, кг	(3,4—4,4) 106 Фреон-12 Турбокои ТКФ-248 1 500 8 200X5 100Х Х4 450 78 000	(0,6—2,0) 106 Фреон-12 шрессор ШТК-1300М 800 5 300X3 770X Х3 620 23 200	3,75-105 Фреон-22 Поршне II-220P 160 3560X2000X1950 6280	2,5-104 Фреон-12 шой МФ 250 12 600Х 1 830Х Х2 400 19 335	2,5-105 Вода Абсорбционная машина 68 9 900X5 600Х Х7 496 88 500
Таблица 35.12
Технические данные передвижных шахтных кондиционеров
Параметр	КПШ-ЗА	КПШ-40	КПШ-40П	КПШ-90П	КПШ-90	РВК-1
Холодопроизводительность	90 000	40 000	40 000	90 000	90 000	15 000
(при температуре кипения +5 °C и конденсации +45 °C) ккал/ч Хладагент	Фреон-12	Фреон-12	Фреон-12	Фреон-12	Фреон-12	
Тип компрессора	ФУБС-40	ФУБС-25	ФУ-40	ФУБС-25	ФУ-40	—
Тип электродвигателя	АПВ-72/4	АПВ-2-71	ЧШН-20	ГУПШ	ВАО-81-4	—
(пневмодвигателя) Мощность, кВт	20	20	11	34	32	—
Габаритные размеры, мм	3000X 1175Х	2525X920X	2525Х920Х	3200X1150Х	3200X1156Х	700X1700X900
Масса, кг	X 1680 2540	Х1460 2120	Х1600 2140	Х1410 3100	Х1410 32Ю0	450
36.	ЭЛЕКТРОПРИВОД ПЕРЕДВИЖНЫХ МАШИН И МЕХАНИЗМОВ
36.1.	Электропривод очистных комбайнов и стругов
Силовое электрооборудование очистных комбайнов и стругов выполнено
на напряжение 380, 660 или 1140 В, цепи местного освещения — на 36 В, искро-
безопасные цепи управления — на 18 В. Ввод питающего кабеля в подающую
часть комбайна осуществляется через штепсельный разъем.
В качестве примера на рис. 36.1 приведена электрическая схема внешних
присоединений комбайна 1К-Ю1, а в табл. 36.1 —техническая характеристика
набора его электрооборудования.
В качестве электропривода очистных комбайнов и стругов используются
асинхронные электродвигатели с короткозамкнутым ротором ЭДК, ЭДКО,
КОФ с воздушным и ЭКВ с водяным охлаждением (табл. 36.2, 36.3), управляемые
с помощью магнитного пускателя (или станции управления), реверсивного вы-
ключателя и кнопочного пульта. Последние два элемента находятся у рабочего
места машиниста комбайна.
Комбайн (см. рис. 36.1) подготавливается к работе в такой последовательно-
сти: включается (рукояткой) автоматический выключатель QF и на пускатели
S1—S4 подается напряжение; включаются разъединители магнитных пускателей
S1—S4\ включается реверсивный выключатель Е4 комбайна.
Комбайн подготовлен к работе. Затем машинист нажимает кнопку «Ход»
конвейера на пульте.
При этом в аппарате АУПС включается реле, которое замыкает цепь проме-
жуточного реле пускового агрегата TS, вследствие чего получают питание сирены
Н2—Н4 предупредительной сигнализации. С выдержкой 5—6 с отключается
звуковой сигнал и включается электродвигатель М2 скребкового конвейера.
Одновременно подготавливается цепь управления пускателя S3 оросительной
установки, которая включается автоматически после включения пускателя S1
комбайна.
Насосная установка подает воду в оросительную систему. Ее работу контро-
лирует реле блокировки орошения РБО.
Контроль процесса пуска забойного конвейера осуществляется с помощью
реле скорости и электронного реле времени (в аппарате АУПС), причем включе-
ние реле скорости производится от магнитоиндуктивного датчика скребкового
конвейера.
Включение и отключение электродвигателя М4 предохранительной лебедки
осуществляется машинистом с пульта управления комбайном.
Остановка комбайна производится кнопкой «Стоп» на пульте машиниста;
при этом снимается напряжение с электродвигателей Ml и М3. При нажатии
на кнопку «Аварийный стоп» отключается автоматический выключатель QF и
снимается напряжение со всех пускателей. Отключение электродвигателя Ml
комбайна выключателем Е4 допускается только в аварийных случаях.
Электрическая схема комбайна обеспечивает следующие виды защит: от токов
к. з. каждого силового кабеля между пускателями S1—S4 и электродвигателями
Ml—М4\ от токов утечки; нулевую; от потери управляемости в цепях дистан-
ционного управления всеми механизмами с пульта машиниста.
Схемой предусмотрены: дистанционный пуск и остановка электродвигателей
комбайна, конвейера и лебедки с пульта машиниста; автоматические пуск и оста-
нов электродвигателя насосной установки; остановка электродвигателей ком-
байна и конвейера с пульта машиниста; автоматическое отключение электродви-
гателя комбайна при срабатывании реле блокировки орошения РБО; аварийное
отключение всех механизмов в лаве с пульта машиниста.
Местное освещение на комбайне осуществляется фарой Н1, питаемой от
трансформатора 380—660/36 В, расположенного в подающей части комбайна.
Электрооборудование комбайна 1К-101 расположено на режущей части
(пульт БУВ-4 и телефон Е6} в специальных камерах корпусов редуктора и гидро-
приставки и на корпусе подающей части «Урал-37». В корпусе подающей части
встроены штепсельный разъем РШВС и коробка разветвительная, к которой можно
присоединить пять кабелей. Выключатель Е4 встроен в корпус гидровставки
вместе с трансформатором освещения и двумя предохранителями.
490
Рис. 36.1. Электрическая блок-схема внешних присоединений комбайна 1К-Ю1
Таблица 36.1
Технические данные электрооборудования комбайна 1 К-101
Обозначение (рис. 36.1)	Наименование	Тип	Номинальные данные
QF	Автоматический выключа- тель	АВ-320ДО (АФВД-2БК)	660 В, 320 А
SI, S2	Магнитный пускатель	ПВИ-250	660 В, 250 А
S3, S4	То же	ПВИ-125	660 В, 125 А
Ml	Электродвигатель комбайна	ЭДКО4-2М	660 В, 80/105 кВт
М2	Электродвигатель конвейера	Определяется	типом конвейера
М3	Электродвигатель насоса орошения	КО 32-2	660 В, 32 кВт
М4	Электродвигатель лебедки	КО12-4К	660 В, 11 кВт
—	Аппаратура предупреди- тельной сигнализации	АУПС	380/660 В
Е4	Реверсивный выключатель	ВРК-20	660 В, 150 А
El, Е2	Разветвительная коробка	Кр-1	660 В
Н1	Фара взрывобезопасная	ФВУ-1К	36 В
Е7	Пульт управления	БУВ-4	65 В
ЕЗ, Е5	Кнопочный пост	КУ В-11	65 В
TS	Пусковой агрегат	АП-4	660/133 В
Е6	Телефонный аппарат	ТАК-4	
Н2—Н4	Сирена	ВСС-3	127 В
Е8—ЕЮ	Тройниковая муфта	ТМ-6	380 В
—	Датчик скорости магнито- индуктивный	ДМ-2	
491
Таблица 36.2
Технические данные очистных комбайнов
Комбайн	Условия применения		Произво- дитель- ность, т/мин	Электродвигатель	
	Мощность пласта, м	Угол наклона, градус		Тип	Мощность, кВт
Узкозахватные комбайны
2К-52 2К-52М	1,1—2 1,1—1,65	До 20	2,1—2,7 2,95	ЭДКО4-2М ЭКВ-400Л-2	75/105 125
		До 35			
1К-101М	0,8—1,2	До 20	2—2,5	ЭДКО4-2М	75/105
МК-67	0,7—1	До 20	3,7	ЭДКО4Р-МК-67	65/115
БК-52	0,95—1,4	До 20	3—4,35	ЭДКО4-2М	75/105
1ГШ-68	1,1—2,5	До 20	3,3—8	ЭКВ4У	2X110
2ГШ-68	1,25—2,6	До 35	5,5—8	ЭКВ4-160	2X160
1БКТ	0,55—0,8	До 35	5	ЭКВ4У	ПО
«Луч»	0,55—0,8	До 35	1—3,5	ЭКВ4У	НО
(2УК) КШ-1КГ	1,3—2,8	До 15	2,8—3,8	ЭДКО4-2М	75/105
КШ-ЗМ	1,8—3,5	До 20	До 8	1ЭДКО-5Р ЭКВ-160	2X105/145 2X160
«Комсомо-	0,5—0,8	40—90	1,85-	МАД191/35Г-10Г	11/32
лец- 1» «Темп-1»	0,6—1,5	40—90	1,851	ЭДК-3.5Т	20/50
А-70М	0,4—0,8	40—90	1,85	ЭДКОЗ,5-40	30/40
1К-58М	2—3,2	До 20	До 5	1ЭДКО-5Р	105/145
БК-4	0,5—0,8	До 20	До 3	ЭКВ4У	НО
«Урал-2М»	1,5—2,5	До 20	1,6—2,1	ЭДК4-1М	38/88
Широкозахватные комбайны
«Кировец» 2КЦТГ	1 0,55—0,9 I 1 0,55—0,75 1	I До 18 1 До 18	| 0,7—1,5 I 1 1,1 —1,6	I ЭДК4-11СМ ЭДК4-1М	I	41/93 |	41/93
	Самоходные комбайны (для			г гидрошахт)	
К-56М (К-56МГ)	1,9—2,5	До 15	2,25	МАК-46 ЭДКЗГ-К56М ВАОФ52-6	45 30 2X7,5
«Урал-38»	0,9—1,8	До 18	2	ЭКВ-ЗЮГК КОФ21-4 КФ12-6	36 8 2X4
Примечание. В числителе — продолжительная, в знаменателе — часовая
мощность.
Таблица 36.3
Технические данные струговых установок
Струг	Условия применения		Производи- тельность, т/ч	Электродвигатель	
	Мощность пласта, м	Угол на- клона, градус		Тип	Мощность, кВт
УСТ-2А	0,55—1,0	До 25	65—145	КОФ22-4К	3X20
				КОФ22-4К	20
УСБ-67	0,9—2,0	До 20	170—300	КОФ32-4К	2X32
УСВ	0,9—2,0	До 20	345	ЭДКОФ53-4	НО
УКС-2М	0,4—0,8	40-90	40—70	ЭКВ4УС	85—125
УСТ-3	0,5—1,0	До 30	96—220	ЭДК4-1	75
492
Пульт управления Е7 со встроенными в него резисторами и диодами укреплен
на корпусе переходного редуктора. В кожухе БУ В-4 размещается также телефон-
ный аппарат Е6. Реле блокировки орошения и фары размещены на подающей
части. Все кабели, соединяющие элементы схемы комбайна и проложенные по его
корпусу, заключены в металлические защитные шланги.
Схемы других комбайнов (см. табл. 36.2) во многом аналогичны приведенной
выше и отличаются лишь отдельными деталями.
Ниже приведена техническая характеристика насосных установок, приме-
няемых в системах орошения очистных комбайнов и стругов.
НУМС-ЗОЕ НУМС-100Е НУМС-200Е
ОН-2
Тип насоса 		ЗМС-8	ЗМС-10	ЗМС-10	ОН-2
Напор, кН/см2		220	270	270	150
Производительность, л/мин	До 30	До 100	До 200	20
Электродвигатель: тип		КО32-2	КО32-2	КО32-2	КО12-4
мощность, кВт		32	32	32	И
Аппаратура автомоматического управления угледобывающими комплексами
КМ-87А обеспечивает автоматическое и дистанционное управление машинами и
механизмами, входящими в состав комплекса, с центрального пульта, располо-
женного на штреке, или из лавы.
Автоматизированный комплекс состоит из крепи М-87 А с рычажной системой
устойчивости, комбайна 1ГШ-68, конвейера СП-87П, трех насосных станций
СНУ-5, двух магнитных станций управления СУВ-350, механизированной крепи
сопряжения лавы со штреками, передвижной трансформаторной подстанции
ТСШВП и аппаратуры автоматизации.
Состав аппаратуры автоматизации: пульт управления, электроблоки управ-
ления секциями крепи, искробезопасные источники питания БПИ-50А, электро-
гидроклапаны ЭКУ, датчики положения секций ДП-6, ДП-7, датчики давления
СД-5Б, датчик местонахождения комбайна, аппаратура громкоговорящей связи.
Исполнение аппаратуры — РВ, РО, Й.
Аппаратура обеспечивает: дистанционное управление механизмами комплекса
(комбайн, конвейер, маслостанции, лебедки и др.); автоматическую передвижку
секций крепи в выбранном направлении на заданном удалении от комбайна без
отрыва перекрытий секций от кровли: контроль местонахождения комбайна в забое
и передвигаемой секции крепи; самоконтроль линии связи и управления пере-
движкой секций крепи; громкоговорящую связь пульта с забоем.
Аппаратура автоматического управления комбайном САУК предназначена
для дистанционного и автоматического управления комбайнами 1ГШ-68 и КШ-ЗМ.
В систему САУК входят: аппаратура АУС, электроблок, пульт управления
(выносной), регулятор нагрузки ИПИР-ЗМ, аппараты ЗОНД-2, датчик скорости
подачи и датчик тока.
Исполнение аппаратуры: электроблока — РВ-ЗВ, пульта^ управления —
РО-И.
Система САУК обеспечивает: дистанционное управление с выносного пульта
пускателями комбайна и конвейера, автоматическим выключателем, предохрани-
тельной лебедкой, скоростью подачи комбайна и положением режущих органов;
раздельный с интервалом 3 с пуск электродвигателей комбайна; защиту и отклю-
чение электродвигателей при «опрокидывании», несостоявшемся пуске, обрыве
линейного провода; автоматическое управление нагрузкой и скоростью подачи;
защиту электродвигателей от опрокидывания при технологических перегрузках;
ограничение суммарного тока двух двигателей; четкую фиксацию нулевой ско-
рости подачи.
Пуск комбайна производят нажатием кнопки «Пуск» на пульте управления.
При этом в течение 6—12 с подается предупредительный сигнал, после чего авто-
матически включаются электродвигатели.
Система автоматического и дистанционного управления комбайном САДУ-2
предназначена для поддержания нагрузки электродвигателя комбайна на задан-
ном уровне путем автоматического изменения скорости подачи, а также автомати-
493
ческого ограничения скорости подачи на заданном пределе при работе комбайна
с нагрузкой, меньшей заданной.
Система САДУ-2 позволяет дистанционно: включать и выключать автомати-
ческое регулирование; устанавливать верхний предел скорости подачи при авто-
матическом режиме; изменять скорость подачи при выключенном авторегулиро-
вании; устанавливать уставку по току нагрузки в зависимости от мощности ком-
байнового электродвигателя.
Система САДУ-2 применяется для добычных узкозахватных комбайнов
с гидравлической подающей частью и электродвигателем с часовым током до
240 А. В состав комплекта системы входят: электроблок БЭЛ-2, электромагнит
ЭМ-2, датчик ограничения скорости ДОС-1, пульт дистанционного управления
комбайном ПДУК-1.
Электроблок БЭЛ-2 предназначен для получения и обработки информации
о нагрузке электродвигателя и скорости подачи комбайна и выдачи сигнала на
исполнительный орган системы, которым является электромагнит ЭМ-2. Этот
электромагнит предназначен для воздействия на золотник гидросистемы.
Датчик ДОС-1 служит для выдачи в электроблок БЭЛ-2 информации о ско-
рости подачи комбайна.
Пульт ПДУК-1 предназначен для дистанционного управления электродви-
гателями комбайна, конвейера и предохранительной лебедки.
36.2.	Электропривод скребковых конвейеров
Привод конвейера представляет собой отдельный блок, состоящий из рамы,
на которой смонтированы редуктор, турбомуфта, электродвигатель и детали
приводного вала. Мощные высокопроизводительные конвейеры могут иметь от
одного до пяти блоков, установленных в головной и хвостовой части конвейера.
В качестве привода скребковых конвейеров используются асинхронные электро-
двигатели с короткозамкнутым ротором ЭДКОФ и реже КОФ (табл. 36.4), управ-
ляемые с помощью магнитных пускателей или станции управления добычным
комплексом. Для уменьшения динамических усилий при пуске и плавного раз-
гона скребковой цепи конвейера применяют взрывобезопасные турбомуфты,
устанавливаемые между электродвигателем и редуктором.
Аппаратура защиты приводов АЗП предназначена для защиты многодвига-
тельных приводов скребковых конвейеров при перегрузках и утечках рабочей
жидкости из гидродинамических муфт. Аппаратура АЗП обеспечивает: кон-
троль распределения нагрузки между приводными электродвигателями; отклю-
чение привода конвейера в случае перегрузки хотя бы одного из приводных элек-
тродвигателей или при недопустимой неравномерности распределения нагрузки
между ними вследствие утечки рабочей жидкости из гидродинамических муфт;
световую индикацию аварийного состояния привода конвейера с указанием при-
чины отключения и номера неисправного приводного блока; сохранение световой
индикации аварийного состояния привода после отключения конвейера; блоки-
ровку от повторного пуска конвейера при неисправном приводе.
В комплект аппаратуры АЗП входят: релейный блок и четыре датчика тока.
Исполнение: блока — РВ-2В-И, датчиков — РО-И.
Аппаратура контроля движения КДК предназначена для контроля движе-
ния и исправности состояния тягового органа двухцепных скребковых конвейе-
ров в шахтах, опасных по газу или пыли, в комплекте с аппаратурой автомати-
зации конвейерных линий АУК-ЮТМ-68, РКЛД-2 или ДУКЛ-2 без специальных
согласующих устройств.
Аппаратура обеспечивает контроль: скорости движения скребковой цепи;
обрыва одной или обеих тяговых цепей; отсутствия отдельных скребков цепи;
неправильной сборки скребковой цепи; длительного перекоса одной из тяговых
цепей на приводных звездочках конвейера; наличия поломанных и сильно изо-
гнутых скребков.
Комплект КДК состоит из блока контроля БК-1 и двух или четырех магнито-
индукционных датчиков ДМИ-1. Исполнение: блока — РВИ-2,5; датчиков —
РНИ-2,5.
494
Таблица 36.4
Технические данные скребковых конвейеров
Конвейер	Скорость цепи, м/с	Производи- тельность, т/ч	Число приводных блоков	Электродвигатель		Турбомуфта
				Мощ- ность, кВт	Тип	
СП-63	0,8	220	1—4	32	КОФ32-4К	ТП-32А
	0,92	260	1—3	45	ЭДКОФ-42-4	(ТЛ-32М)
СП-63М	0,8	260				
	0,92	300	1—4	45	ЭДКОФ42-4	ГПЭ400
	1,12	355				
СПМ-8ТД	0,92	250	3	45	ЭДКОФ42-4	ТЛ-32М
СПМ-87ДН,						
СПМ-87ДГА	1,12	300				
СПМ-81	0,77	350			ЭДКОФ43-4	ТЛ-32/Н-УД-4
	0,98	450	1—4	55		
КМ-81-02Б	0,8	220	2—4	45	ЭДКОФ42-4	ТЛ-32Н
	0,92	260				
ки-зм	0,8	200	2	32	КОФ32-4	ТП-32А
2КИ	0,8	200	2	32	КОФ32-4	ТП-32Д
СП-87П		515	2	НО	ЭДКОФ53-4	Т-500
CKT-64	0,3	250				
	0,6	400	2	32	КОФ32-4М	ТП-32А
МК-46	0,96	135	3	20 '	КОФ22-4К	ТМ-22СК
СП-64П2	1	300	1	НО	ЭДКОФ53-4	Т-500
	1,24	400				
СП-64	0,96	300	4-5	20	КОФ22-41	ТМ-22СК
Т-12К	0,93	300				
	1,17	380	2—4	55	ЭДКОФ43-1	ТЛ-32/55
СП-301		800	2	НО	ЭДКОФ53-4	Т-500
СК-38Р	0,61	100	1—2	20	КОФ22-4К	ТП-345
С-53 (С-53А)	0,73	155	1	32	КОФ32-4	ТЛ-32Н
СР-70А	0,94	250	1—2	45	ЭДКОФ42-4	ТП-32
СР-52	0,8	140	2—4	20	КОФ22-4К	ТМ-22СК
36.3.	Электропривод проходческих комбайнов
Проходческие комбайны представляют собой сложные агрегаты, в которых,
кроме главного электропривода исполнительного органа имеется ряд вспомога-
тельных электроприводов: скребкового конвейера (грузчика), гусеничного хода,
перегружателя, электробарабана, вентилятора пылеотсоса, насоса маслосистемы,
насоса орошения.
Для привода исполнительного органа комбайнов применяются электродви-
гатели КОФ. ЭДК, ЭДКО, ЭКВ а в последнее время — двигатели специальной
модификации ВАОПК; для привода вспомогательных приводов — электродви-
гатели КО, КОФ, КОМ, ВАО, а в последнее время — серии ВР.
495
Тип и мощность электродвигателей, которыми комплектуются серийно изго-
товляемые проходческие комбайны, приведены в табл. 36.5.
Энергоснабжение проходческого комбайна осуществляется от передвижной
трансформаторной подстанции ТСШВП (или ТКШВП) с помощью гибких кабелей
ГРШЭ через магнитные пускатели ПВИ или станции управления СУВ1\.
На рис. 36.2 приведена принципиальная электрическая схема комбайна
пк-зм.
Рис. 36.2. Электрическая схема комбайна ПК-ЗМ
Для подачи напряжения на комбайн необходимо подготовить к дистанцион-
ному включению пускатель и включить выключатель комбайна Q в рабочее
положение. Нажатием кнопки S3 осуществляется подача напряжения на стан-
цию управления. При этом включаются фары Hl, Н2, предохранительный сигнал
(сирена НЗ) и реле времени Е1, которое с выдержкой времени замыкает цепь
питания контактора К/. При включении пускателем двигателя насоса орошения
в цепи контактора К1 замыкаются контакты реле давления Е2, при этом отклю-
чается сирена НЗ и включаются электродвигатели Ml исполнительного органа
комбайна и М2 вентилятора пылеотсоса.
Остальные электродвигатели включаются кнопками: двигатель скребкового
конвейера М3—S7 (при реверсе S3), маслонасоса М4—S11, ленточного пере-
гружателя М5 — S10, гусеничного хода Мб и М7 — кнопкой S13. Отключение
этих электродвигателей производится кнопками S6, S9, S12, а комбайна в целом —
496
Таблица 36.5
Электродвигатели проходческих комбайнов
Основные узлы комбайна	пк-зм	4ПУ	ПК-9Р	2ПУ	ГПК	4ПП-2
Исполнительный орган	КОФ32-4, 32 кВт	КОФ32-4, 32 кВт	ЭДК4-1М, 41/93 кВт	ЭКВ-31 36 1	0 ГК, <Вт	ЭДКО4-2М, 75/105 кВт
Скребковый конвейер^(груз- чика)	КОФ22-6, 15 кВт	КОФ12-4К, 10 кВт	КОФ21-4, 15 кВт	ВАО51-4, 11 кВт	КОФ21-4, 15 кВт	КОФ21-4, 15 кВт
Гусеничный ход	КОФ12-6, 8 кВт (два)	КОФ21-6, 11 кВт (два)	КОФ12-6, 8 кВт (два)	КОФ12-4К, 10 кВт (два)	КОФ12-4К, 10 кВт (два)	КОФ12-4К, 10 кВт (два)
Перегружатель	ВАО42-4, 5,5 кВт	КОМ22-4, 2,8 кВт	ВАО51-4 (7 кВт) КОМ22-4 (2,8 кВт)	КО11-4К, 8 кВт	КОН-4К, 8 кВт	КОН-4К, 8 кВт
Электробарабан	КОМ22-4, 2,8 кВт	—	КОМ22-4, 28 кВт	—	—	—
Вентилятор пылеотсоса	КОФ12-2, 11 кВт	В1МП, И кВт	КОФ12-2, 11 кВт	В1МП, 11 кВт	КО22-2, 20 кВт	КО22-2, 20 кВт
Насос маслосистемы	ВАО51-4, 11 кВт	КОФ21-4, 15 кВт	КОФ21-4, 15 кВт	КОФ21-4, 15 кВт	КОФ21-4, 15 кВт	КОФ21-4, 15 кВт
Насос орошения НУМС-30	КОП-4, 8 кВт	КОН-4, 8 кВт	КОН-4, 8 кВт	КОН-4, 8 кВт	КОН-4, 8 кВт	КОН-4, 8 кВт
Примечание. Мощность двигателей ЭДК, ЭДКО: в числителе — продолжительная, в знаменателе — часовая.
SI, S2 и S4. Маневрирование ходовой частью (левой и правой гусеницами) про-
изводится с помощью универсального переключателя ЕЗ.
Цепь управления исполнительного органа и вентилятора заблокирована
замыкающими контактами реле давления Е2 с системой орошения так, что их
электродвигатели включаются после подачи звукового предохранительного сиг-
нала только в случае обеспечения давления воды в системе не менее 1,5 МПа.
Электрические схемы остальных проходческих комбайнов аналогичны при-
веденной и отличаются только числом электродвигателей и некоторыми деталями.
Защита кабелей и электродвигателей комбайна от токов к. з. осуществляется
максимально-токовым реле и устройством УМЗ, встроенным в магнитные пуска-
тели и станции управления; защита цепей управления, освещения и сигнализации
от токов к. з.— плавкими предохранителями: защита электродвигателей от дли-
тельных перегрузок — температурными реле F1—F6, включенными в две фазы;
нулевая защита электродвигателей — шунтированием пусковых кнопок вспомо-
гательными контактами соответствующих контакторов; защита от утечки тока —
реле утечки.
Проходческие комбайны оснащены взрывобезопасным электрооборудованием
на напряжение 380 и 660 В. Основные данные электроаппаратуры комбайнов
приведены в табл. 36.6.
Таблица 36.6
Технические данные электрооборудования
проходческих комбайнов
Аппаратура	Тип	Номинальные		Назначение
		ток, А	напря- жение, В	
Пускатель	ПВИ-320	320	660	Подача напряжения на станцию управле- ния
Пускатель	ПВИ-125А	125	380/660	Управление насосной станцией
Разъем штепсель-	РШВС-160	160	660	Подсоединение кабеля
ный	РШВС-250	250	660	к станции
Выключатель ком- байна	ВРК-20П	150	660	Управление главным двигателем
Выключатель автоматический	А3144Т	60	500	Защита от к. з.
Блок защиты	УМЗ	До 320	660	То же
Контакторы стан-	КТУ-4А	250	660	Управление электро-
ции управления	КТУ-ЗА КТУ-2А	125 63		двигателями комбай- на
Муфта тройнико- вая	ТМ6	45	250	Подсоединение кабе- лей управления
Кнопочные эле- менты	КУВ-3, КУВ-10, КУВ-20	10	65	Управление электро- двигателями
Кнопочные посты управления	КУВ-1 КУВ-И	10	65	Отключение комбайна
Фары взрывоопас- ные	ФВУ-3 ФВУ-1К	1,2	36	Местное освещение
Сирена взрыво- безопасная	всс-з		36	Предупредительный сигнал
Агрегат пусковой (4 кВ-А)	АП-4		133	Питание электросверл
Для автоматизации проходческих комбайнов ПК-ЗМ используется электро-
гидравлическая система автоматизированного программного управления АПУ-1,
обеспечивающая автоматическое движение режущего органа в площади сечения
498
горной выработки по запрограммированной траектории и регулирование нагрузки
электродвигателя главного привода по току путем изменения скорости подачи
режущего органа в плоскости забоя.
Комплект аппаратуры автоматизации комбайна ПК-9РА обеспечивает авто-
матическое управление режущим органом по заданной программе обработки
забоя и поддержание оптимального режима работы электродвигателя главного
привода. Выполнение всех операций по направлению движения комбайна осуще-
ствляется дистанционно с переносного пульта управления машиниста, который
при этом не находится в зоне пылеобразования. Аппаратура автоматизации по-
строена по блочному принципу и имеет навесное исполнение.
Автоматизация проходческих комбайнов позволяет увеличить темпы про-
ходки горных выработок, снизить трудоемкость обслуживания, повысить надеж-
ность и долговечность оборудования.
36.4.	Электропривод погрузочных машин
Погрузочная машина представляет собой агрегат, в котором имеются не-
сколько электроприводов (ковша или грузчика, гусеничного хода, скребкового
конвейера, насоса гидросистемы, насоса орошения). Кроме того, погрузочные
машины применяются с навесным бурильным оборудованием (ШНБ-2 — с одной
и 2ПНБ-2 — с двумя бурильными машинами). Работа электродвигателей погру-
зочных машин характеризуется практически непрерывными переходными про-
цессами с резкими колебаниями нагрузки и скорости. Режим их работы может
Рис. 36.3. Электрическая схема
станции управления погрузочной машины
ШНБ-2
быть отнесен к S3 (машины периодического действия) и к S4 по ГОСТ 183—74
(машины непрерывного действия) с ПВ, близким к 60 %.
Для погрузочных машин применяются электродвигатели серии КОФ, ВАМП,
а в последнее время — ВРП.
Основные характеристики погрузочных машин, оснащенных электроприво-
дом, приведены в табл. 36.7.
Электрическая схема станции ШНБ-2 приведена на рис. 36.3. Питание цепей
управления и освещения осуществляется от трансформатора ТЗ, расположенного
499
Таблица 36.7
Технические данные рудничных погрузочных машин
Параметр	ППМ-4Э	ППН-7	1ПНБ-2	2ПНБ-2	2ПНБ-27
Техническая производитель-	75	75	120	120	120
ность, м3/ч Общая мощность электро-	21,5	39,5	31	65	65
двигателей, кВт Напряжение, В	380, 660	380, 660	380	380	380/660
Масса, т	9	14	6,75	11,65	15,3
в станции управления. Для дистанционного включения (со станции управления)
пускателя необходимо включить разъединитель станции QF и нажать кнопку
«Пуск« (S3), для отключения пускателя — кнопку «Стоп» (S4). Переключатель Е1
устанавливают в положение, зависящее от выбора места управления машиной.
Включение электродвигателя Ml заборно-погрузочной части машины произво-
дится нажатием кнопки S7, отключение — нажатием кнопки S5 или S6. Для
реверса электродвигателя Ml необходимо нажать кнопку S10. При управлении
машиной с другой стороны используют соответственно кнопки S8 и S9. В цепи
управления электродвигателем Ml предусмотрено блокирование его с^системой
орошения путем введения контакта реле F7, замкнутого только при наличии дав-
ления воды в системе орошения. Защита от перегрузок осуществляется темпера-
турным реле F3—F6; оттоков к. з.— токовыми реле Flt F2, встроенными в пуска-
тель. Цепи освещения защищены от к. з. плавкими предохранителями F7, F8.
Электродвигатель М2 гусеничного хода машины включается кнопками S13—
S16 и отключается кнопками Sil, S12.
36.5.	Электропривод вентиляторов местного проветривания
и местного водоотлива
Для проветривания тупиковых выработок и проходческих забоев приме-
няются вентиляторы местного проветривания (табл. 36.8) с электродвигателями
КО и ВАОМ (в настоящее время ВРМ) мощностью от 2,2 до 75 кВт.
Таблица 36.8
Технические данные вентиляторов местного проветривания
Вентилятор			Электродвигатель		
Тип	Производи- тельность, м3/мин	Статическое давление, кПа	Тип	Мощ- ность, кВт	Частота вращения (синхронная), об/мин
вм-зм	42—100	1—0,4	ВРМ80В2	2,2	3000
ВМ-4М	50-150	1,45—0,7	BPM100S2	4	3000
ВМ-5М	100—280	2,4—0,6	ВРМ132М2	13	3000
ВМ-6М	140—480	3,4—0,75	ВРМ160М2	24	3000
ВМ-8М	240—780	4,2—0,8	BPM200L2	50	3000
ВМ-12М	600—1900	3,8—0,8	BPM280S4	ПО	1500
ВЦ7	90—640	9—1,4	BPM250S2	75	3000
Для местного водоотлива при проведении шахтных выработок использу-
ются проходческие насосы забойные и перекачные серий НПЭ-2М, НШЛ-1,
500
2К-6, 2КМ-6, ЗК-9, К-60М и другие, оснащенные электродвигателями КО, КОМ,
ВАО или ВР мощностью от 1,4 до 100 кВт.
Режим работы электродвигателей вентиляторов местного проветривания и
местного водоотлива относится к продолжительному S1 по ГОСТ 183—74. Управ-
ление электродвигателями осуществляется с помощью магнитных пускателей.
36.6.	Электропривод ручных и колонковых электросверл
и бурильных установок
Ручные электросверла (табл. 36.9) применяют в основном для бурения шпу-
ров малого диаметра по углю и мягким породам. Режим работы их характери-
зуется частыми пусками и остановками, нагрузка — переменная, пульсирующая.
Режим работы электросверл приближается к повторно-кратковременному S3
по ГОСТ 183—74 с ПВ = 25 % и числом включений до 500—800 в час.
Таблица 36 9
Технические данные шахтных ручных электросверл
Параметр	СЭР-19М	ЭР-14 ДМ	ЭР-18ДМ	ЭРП-18ДМ	ЭР-15Д	СЭР-20Д 1
Мощность элек- тродвигателя по- лучасовая, кВт	1,2	1	1,4	1,4	1,2	1,4
Частота враще- ния, об/мин Частота вращения шпинделя, об/мин	2740	2750	2760	2760	2670	2660
	340; 700	860	640	300	900	300
Крутящий момент на шпинделе, Н-м	25; 17	10,6	20	40	14	40
Масса, кг	18	16	17	24	15	21
Полезная получасовая мощность ручных электросверл находится в пределах
1—1,4 кВт. В электросверлах применяются встроенные специальные электродви-
гатели с короткозамкнутым ротором на напряжение 127 В, питание которых
осуществляется от пусковых агрегатов. Эти агрегаты обеспечивают дистанцион-
ное управление электросверлами по искробезопасным цепям с помощью кнопоч-
ных постов, встроенных в корпуса электросверл.
Колонковые электросверла (табл. 36.10) применяют для бурения?шпуров
диаметром до 50 мм по более твердым породам. Они имеют механическую подачу
с прямым и обратным движением шпинделя и устанавливаются на специальные
колонки или на манипуляторы породопогрузочных машин и на буровые каретки.
Режим работы их отличается от режима работы ручных электросверл лишь
большей длительностью цикла и ПВ, близкой к 40 или 60 %, в зависимости от
длины шпуров.
В качестве электропривода колонковых электросверл применяются специаль-
ные встроенные электродвигатели с короткозамкнутым ротором односкоростные,
за исключением сверл СЭК-1 и ЭБК-3, в которых использованы двухскоростные
электродвигатели с переключением полюсов. Наличие двух скоростей подачи
позволяет производить забуривание на меньшей скорости во избежание поломок
резца и нормальное бурение — на большей скорости.
Электробурильные установки предназначены для бурения шпуров диаметром
42 мм в породах с коэффициентом крепости по шкале проф. М. М. Протодьяко-
нова до 8 и разбуривания скважин диаметром 300 и 400 мм. Они смонтированы
501
Таблица 36.10
СП
о
сО
Технические данные шахтных колонковых электросверл
Параметр	ЭБК-2М	ЭБК-ЗМ		СЭК-1	I ЭБК-3	ЭБГ-1	ЭБГП-1	эгп
Часовая мощность электродвига- теля, кВт	2,7	2,7	1 1	3,6/4,8	1,8/4,8	3	2,5	3
Напряжение, В	220/380	220/380		380/660	220/380	380/660	380/660	380
Частота вращения, об/мин	2800	2800		1460/2900	1460/2900	1460/2900	1460/2900	2850
Скорость подачи, м/мин: вперед	0,1 —1,2	0,5		0,52—1,21	0,44—1,2	2	0—1,4	2
назад	4,2	До 6		4,2	4,2	5	5	5
Максимальный ход, мм	895	1000		895	890	850	2200	900
Масса, кг	120	130		115	НО	120	130	НО
на колесно-рельсовом ходу и оснащены одной или двумя электробурильными
машинами, установленными на манипуляторах.
Техническая характеристика рудничных бурильных установок
	БУЭ-1	БУЭ-2	БУЭ-3	КБМ-3
Число бурильных машин		. . 1	2	о	9
Установленная мощность, кВт . . .	. .	15	30	30	Гб
Напряжение, В		. . 380/660	380/660	380/660	380z660
Максимальное усилие подачи, кН . ,	. .	17	17	15	15
Скорость передвижения, м/мин . .	. .	24	30	30	Несамо- ходная
Масса, т		5,2	9,3	9,5	3,8
В комплект электрооборудования бурильных установок входят: электро-
двигатели ВАО51-4 мощностью 7,5 кВт каждый (привод буровой штанги и насоса
гидросистемы), электропульт с кнопочным управлением пуском электродвига-
телей, распределительная коробка, два-три магнитных пускателя или станция
управления САУБ-У5 и две фары для местного освещения.
В настоящее время для бурильных установок выпускают специальные элек-
тродвигатели ВАОБ-41-2 мощностью 5.5 кВт, отличающиеся большим относи-
тельным (2,9) максимальным моментом.
РАЗДЕЛ ДВЕНАДЦАТЫЙ
РУДНИЧНОЕ ОСВЕЩЕНИЕ
37.	ЭЛЕКТРИЧЕСКОЕ ОСВЕЩЕНИЕ ПОДЗЕМНЫХ ВЫРАБОТОК
37.1.	Общие сведения
В подземных выработках шахт допускается только электрическое освещение
от сети или от автономных источников электрической энергии (аккумуляторов,
трансформаторов) специальными рудничными световыми приборами. При этом
в шахтах I и II категорий по газу или опасных по пыли допускается при-
менять:
стационарные светильники в рудничном нормальном (PH) исполнении —
в главных откаточных выработках, омываемых свежей струей, при отсутствии
опасности скопления в них газа или пыли;
рудничные светильники в исполнении повышенной надежности (РП) против
взрыва — во всех выработках шахт, за исключением выработок, проветривае-
мых вентиляторами местного проветривания.
В шахтах, опасных по газу или пыли, освещение должно осуществляться
светильниками в рудничном взрывобезопасном исполнении (РВ). Для освещения
передвижных погрузочных пунктов в выработках, омываемых свежей струей
воздуха, в шахтах, опасных по газу или пыли, за исключением шахт с суфляр-
ными выделениями и опасных по внезапным выбросам угля и газа, допускается
применение рудничных светильников в исполнении повышенной надеж-
ности.
Для местного индивидуального освещения рабочих мест используются
в основном ручные переносные и головные светильники с автономным источни-
ком питания (аккумуляторной батареей), рассчитанные на нормальное освещение
в течение 10 ч и аварийное в течение 20 ч, а также сетевые световые приборы (с
лампами накаливания и люминесцентными лампами), установленные на выемоч-
ных, проходческих и погрузочных машинах.
Общее освещение в выработках и камерах осуществляется стационарно
установленными сетевыми световыми приборами, питающимися от осветительных
трансформаторов.
Для питания подземных осветительных установок должно применяться на-
пряжение (линейное): для стационарных люминесцентных светильников — не
выше 220 В; для светильников с лампами накаливания — не выше 127 В; для
ручных светильников и местного освещения забойных машин — не выше
36 В.
Система питания стационарной осветительной сети должна быть трехфазной
с включением светильников равномерно во все три фазы. Однофазная система
может применяться для местного освещения забойных машин и переносных
осветительных установок с напряжением не выше 36 В.
Для питания шахтных осветительных сетей должны применяться трансфор-
маторы или пусковые агрегаты в рудничном исполнении. Подключение светиль-
ников к сети должно производиться с помощью шахтных гибких кабелей, а для
стационарных осветительных проводок должны применяться бронированные
кабели в свинцовой или полихлорвиниловой оболочке, а также шахтные гибкие
резиновые кабели.
Отклонение напряжения в осветительной сети допускается не более ±4 %
номинального.
504
37.2.	Нормы освещенности подземных выработок
Таблица 37. ]
Место работы	Плоскость, в которой норми- руется освещенность	Минимальная освещен- ность, лк
Призабойное пространство	Горизонтальная на забое	10
стволов при проходке	Вертикальная на боковой по- верхности ствола до уровня не менее 5 м от забоя	5
Проходческие подвесные полки	Горизонтальная на полке	5
Очистные выработки с меха-	Вертикальная на забое и гори-	5
низированными комплексами, узкозахватными комбайнами и стругами	ризонтальная на почве	
Участки выработки, где произ-	Горизонтальная на уровне лот-	10
водится перегрузка угля	ка конвейера	
Разминовки в пределах около- ствольных дворов, приемные площадки уклонов и бремсбер- гов, электромашинные установ- ки, передвижные подстанции и распредпункты вне специаль- ных камер	Горизонтальная на почве	5
Откаточные штреки и кверш- лаги, разминовки на вспомога- тельных выработках, заезды, ка- меры ожидания, пункты посад- ки и выхода людей из поездов	Горизонтальная на почве	2
Уклоны и бремсберги для транспортировки грузов, люд- ские ходки	Горизонтальная на почве	1
Приемные площадки стволов	Горизонтальная на почве	10
	Вертикальная на сигнальных табло	20
Камеры опрокидывателей в	Горизонтальная на уровне 0,8 м	10
пределах околоствольных дво-	от почвы	
ров Лебедочные камеры уклонов	Горизонтальная на уровне 0,5 м	7
и бремсбергов	от почвы	30
	Вертикальная на приборах	
Камеры центральных подзем-	Горизонтальная на уровне 0,8 м	10
ных подстанций и водоотливов	от почвы	
Локомотивные гаражи	Горизонтальная на уровне 0,8 м от почвы	10
	Горизонтальная на верстаках	20
Диспетчерские пункты	Горизонтальная на уровне 0,8 м от почвы	10
	Вертикальная на шкале прибо- ров	30
Подземные здравпункты	Горизонтальная на уровне 0,8 м от почвы	75
Раздаточные камеры складов	Горизонтальная на уровне 0,8 м	10
взрывчатых материалов	от почвы	
	Горизонтальная на рабочем столе	30
505
37.3.	Размещение светильников в подземных выработках
Таблица 37.2
	Расстояние между светильниками (м) с лампами накаливания, Вт
Место работы	40	|	60 |	100 |	150	|	200	|	—	|	— люминесцентными, Вт -	|	|	|	40	|	80	|	15	20
между светильниками
могут превышать реко-
Людские ходки, уклоны,
бремсберги
Откаточные штреки, квер-
шлаги, разминовки на вспомо-
гательных выработках, заез-
ды, камеры ожидания, пунк-
ты посадки и выхода людей
из поездов
Участки выработок, где про-
изводится перегрузка угля
Разминовки в пределах око-
лоствольных дворов, прием-
ные площадки уклонов и
бремсбергов, электромашин-
ные установки, передвижные
подстанции и распредпункты
вне специальных камер
Локомотивные гаражи, цен-
тральные подземные подстан-
ции, камеры водоотлива
Лебедочные камеры:
вдоль камеры
поперек камеры
Приемные площадки ство-
лов, опрокиды околостволь-
ных дворов, диспетчерские
пункты
Примечания. 1. Расстояния ________ _ __ „ .	,______ г___
мендуемые не более чем на 20 %. 2. При нормируемой освещенности свыше 5 лк применение
светильников с лампами накаливания менее 60 Вт не рекомендуется.
37.4.	Выбор мощности ламп накаливания
Таблица 37.3
Высота подвески светильни- ка, м	Состояние поверх- ности блоков и кровли выработки	Мощность ламп накаливания (Вт) при освещенности выработки, лк			
		1 1 2		1 5	10
2—2,5	Не побелены	40	60	150	200
	Побелены	25	40	100	200
2,5—3	Не побелены	60	100	200	200
	Побелены	40	60	200	200
3-3,5	Не побелены	100	150	200	200
	Побелены	60	100	200	200
Свыше 3,5	Не побелены	150	200	200	200
	Побелены	100	200	200	200
Примечания. 1. Положение нити накала любой лампы в арматуре должно
быть таким же, как и при установке лампы максимальной мощности, на которую рассчи-
тан светильник. 2. Указанные в таблице ограничения не распространяются на специаль-
ные светильники (встроенные в машины, устанавливаемые в очистных забоях, переносные
и т. п.).
506
37.5.	Нормативные коэффициенты запаса, учитывающие
снижение освещенности в процессе эксплуатации
Таблица 37 4
Место работы	Характеристика объекта	Число чисток светиль- ников в месяц (не менее)	Коэффициент запаса для ламп	
			накали- вания	люми- несцент- ных
Выработки для транспор- тирования полезных иско-	Грузопоток более 2000 т в сутки	2	1,4	1,6
паемых	Грузопоток менее 2000 т угля в сутки	2	1,3	1,5
Камера опрокидывателей	С осланцеванием	2	1,6	1,8
Лебедочные камеры, каме- ры подстанций, водоотли- ва, локомотивные гаражи и другие машинные ка- меры		1	1,5	1,7
Приемные площадки ство- лов	—	4	2	2,2
Очистные выработки и призабойное простран- ство подготовительных выработок		6	1	1,2
37.6.	Расчет осветительной сети подземной выработки
Расчет осветительной сети сводится к выбору необходимого числа светиль-
ников и их мощности Для обеспечения требуемой нормами освещенности, выбору
осветительного трансформатора (или пускового агрегата) и сечения жил пита-
ющих кабелей. Иногда при известном сечении кабеля и заданной осветительной
нагрузке требуется определить, какой длины выработку можно осветить, исполь-
зуя имеющийся кабель.
Требуемая мощность осветительного трансформатора, питающего освети-
тельную сеть с лампами накаливания н люминесцентными лампами,
п	т
2 (^1 л. н^1 + •»• + Pk л. нЛл) 2 (Pi л. л^1 + • • • + Pk л, л^а)
р 3S J_______________________________lJ_______________________________
тр	Ю00т)сЛсв. н	~ 1ОООт)с'Псв. л cos фл
где Р1л.н» • • •» ^Лл.н» ^1л.л» • • • , Рал.л — мощности ламп соответственно на-
каливания и люминесцентных, Вт; ль . . ., лл, тъ . . ть — число ламп
накаливания и люминесцентных данной мощности; т]с — к. п. д. сети; т)св —
к. п. д. светильников; cos фл — коэффициент мощности люминесцентных светиль-
ников.
Сечение жил питающих кабелей (мм2) выбирается таким, чтобы потеря
напряжения на зажимах наиболее удаленных от трансформатора ламп не превы-
шала 8 % номинального:
где Р — нагрузка осветительной линии, кВт; L —длина линии, м; — нор-
мируемая потеря напряжения, %; С — коэффициент.
507
Для кабелей с медными жилами коэффициент С определяется по выражению:
yU2
для трехфазных линий с равномерной нагрузкой С = - у-5- ;
для однофазных линий С —	,
где у — удельная проводимость меди 53 1/(мк0м-м).
Ниже приведены значения коэффициента С для трехфазных линий.
Напряжение сети, В..................... 220	127	36	24	12
Коэффициент С ........................ 25,6	8,5	0,34	0,153	0,038
Момент нагрузки для линий:
с рассредоточенными осветительными нагрузками
PL = РгЦ + P2L2 + •••+ PnLn;
с равномерно распределенной нагрузкой
где — суммарная мощность всех светильников.
38.	РУДНИЧНЫЕ СВЕТОВЫЕ ПРИБОРЫ И АВТОМАТИЧЕСКИЕ
ЗАРЯДНЫЕ СТАНЦИИ
38.1.	Рудничные световые приборы
Классификация рудничных световых приборов приведена в табл. 38.1, а их
технические данные — в табл. 38.2.
Таблица 38.1
Классификация рудничных световых приборов
Световые приборы	Назначение	Примечание
Светильники голов- ные Светильники сиг- нальные и индика- торные Светильники общего применения Светильники спе- циальные Фары	Для местного индивидуаль- ного освещения рабочих мест Для ограждения подвиж- ного состава подземной электровозной откатки Для стационарного осве- щения шахтных выработок Для освещения забоя при проходке выработок Для освещения механизи- рованных забоев и свето- вой сигнализации Для освещения пути на рудничных электровозах Для освещения механизи- рованных забоев	Питание от аккумулятор- ных батарей; корпус пла- стмассовый Красный сигнал види- мость 150 м; продолжи- тельность непрерывного горения 10 ч Питание от осветитель- ных трансформаторов и агрегатов «Свет-4» «Луч-2М» СКВ-2/8У СЗВ-60 Все типы фар ФВУ-3, ФВУ-1К
5Q8
Технические данные рудничных световых приборов
Таблица 38.2
Тип	Исполнение]	Напряже- ние, В	Мощность, Вт	Световой поток, лм	к. П. д., %	Аккумуляторная батарея	Лампа	Габаритные размеры, мм	Мас- са, кг
				Светильники головные					
« Кузбасс»	РП					ЗШНКП-10Б		Фара 0 75X80	
								170X150X75	1,8
СГГ-1К	РП					знкгк-пд		149X155X65	2,1
СГГ-5	РП, п					ЗНКГК-ПД		171X150X75	2,1
СГГ-5-1	РП, п	3,6	3,6	30	58	знкг-юд	РЗ,75-1+0,5	207X150X75	2,5
СГД-5	РП, п					ЗШНК-ЮБУ5		177X170X75	1,9
СГД-5-1	РП, п					ЗШНК-10-0,5		177X170X75	2,1
СГГ-3	РП, п					знкгк-пд		170X150X75	2,1
СГУ-4 «Украина>	РП, п				60	зшнк-ю		178X168X68	2,1
			Светильники		: сигнальные и индикаторные				
СКС-1К	РП				60	ЗШНКП-10Б		175X138X 342	3
СИ-1	РП, П	3,6	3,6	30	58		РЗ,75-1+0,5	200X150X70	2,2
						ЗШНКЛ-10БУ5			
СИ-2	РП, П				58		сигнальная	200X170X68	2,1
сл о со							МН-1-0,066		
Продолжение табл. 38.2
Тип	Исполнение	Напряже- ние, В	Мощность, Вт	Световой поток, лм	% “tf ’Ll ‘>1	Аккумуляторная батарея	Лампа	Габаритные размеры, мм	Мас- са, кг
Светильники общего освещения и специальные
РП-100М	РП	127	100	1380	60	—	Б-127-100	301X200X195	5,0
РП-200	РП	127	200	2700	60	—	Г-127-200	350X 209X 233	6,0
«Свет-4»	РП	127	300	4250	70	—	НЗК-127-300	0 316X435	21
РПЛ01-20-0,5	РП	127	20	980	65	—	ЛБ40ЛТБ40	930X265X210	10
РПЛ01-40-0,5	РП	220	40	2480	65	—	ЛБ40ЛТБ40	1465X265X210	16
НСПО1Х200	PH	220	200	2700	75	—	Г-127-200	0 240X305	3,7
«Луч-2М»	РВ, 1В, и	127	25	1740	40	—	ЛБ15МП	680X260X120	17
РВЛ-20М-У5	РВ, 1В	127	20	980	65	—	ЛБ20ПТБ40	935X 255X 205	11
РВЛ-40М-У5	РВ, 1В	220	40	2480	68	—	ЛБ40ПТБ40	1661X255X205	16,5
РВЛ-15	РВ, 1В	127	15	630	80	—	ЛБУ15	465X230X100	6,2
СКВ-2/8У	РВ	127	2X19	240	40	—	ЛБУ8БЗ	380Х 195Х 185	11
СЗВ-60	РВ, 1В	127	60	740	50	—	С127-60-1	260X250X105	6,45
					Фары				
ФРЭ-4	PH	24	50		50	—	А24-60+40	160X188X230	4
ФРЭ-4В	РВ, 1В	24	55		45	—	А24-55+50	210X245X180	10
ФВУ-3	РВ	40	48		50	—	Р40-1,2	207X 220 X 275	9,8
ФВУ-1К	РВ	36	18		50	—	Р36-18	310X148X195	5,3
Головные светильники имеют пластмассовый корпус аккумуляторной ба-
тареи и фары (исполнение по уровню и виду взрывозащиты РП, П). Номинальная
емкость аккумуляторной батареи 10—11 А-ч, обеспечивающая непрерывное
нормальное освещение в течение 10 ч после ее зарядки. Зарядка батарей головных
светильников производится ежесменно в шахтной ламповой на зарядных стан-
циях. На фаре имеется выключатель, позволяющий включать и переключать
нить накаливания лампы на ток нормального (1 А) или аварийного (0,5 А) осве-
щения.
Сетевые световые приборы выпускаются как с лампами накаливания, так
и с люминесцентными лампами, обеспечивающими повышенную освещенность и
экономичность.
Светильники специальные («Луч-2М», СКВ-2/8У) используются также для
световой сигнализации в конвейерных линиях; к светильнику «Луч-2М» может
быть присоединен гудок или телефонный аппарат. Светильник СЗВ-60 имеет мало-
габаритную вибростойкую лампу накаливания.
38.2.	Автоматические зарядные станции
Автоматические зарядные станции «Заряд-2К» и «Заряд-2У» предназначены
для зарядки аккумуляторных батарей шахтных головных светильников при
постоянном стабилизированном напряжении, а также для хранения светильников
и самоспасателей в шахтных ламповых по системе самообслуживания. Обе стан-
ции имеют унифицированную полярность контактов: «минус» на пружине и «плюс»
на ключе. Расстояние между контактами в станции «Заряд-2К» 30 ± 0,5 мм,
в станции «Заряд-2У» 53 ± 0,15 мм. По остальным параметрам эти станции пол-
ностью идентичны.
Условия эксплуатации станций в шахтных ламповых: температура окружа-
ющей среды от 5 до 35 °C, относительная влажность воздуха 65 % при 20 °C.
Техническая характеристика зарядных станций
Исполнение......................................................... Общего
назначения
Номинальное напряжение	питания однофазного переменного тока, В	220
Частота тока, Гц ..................................................... 50
Потребляемость мощность, кВ-А..................................... Не	более 3
Номинальное стабилизированное выходное напряжение, В........... 4,5: 5
Ток нагрузки (при коэффициенте загрузки 0,6), А, не более ....	150
Допустимое отклонение выходного напряжения при изменении питаю-
щего напряжения в пределах 220±15 % и тока нагрузки от 3 до 250 А, %
............................................................... ±2,5
Число одновременно заряжаемых батарей светильников............. 216
Станция (рис. 38.1) состоит из зарядного устройства, расположенного в сред-
ней ее части, зарядных станков (столов), установленных симметрично относи-
тельно зарядного устройства. В зависимости от заказа с одним зарядным устрой-
ством может поставляться от одного до четырех зарядных станков.
Зарядное устройство представляет собой сварную металлоконструкцию,
имеющую с двух сторон двери. Для преобразования напряжения 220 В в низкое
(4,5 или 5 В) используется силовой трансформатор; для выпрямления перемен-
ного тока — блок выпрямителей; для автоматического регулирования индуктив-
ного сопротивления и стабилизации величины выходного напряжения — дрос-
сель насыщения.
На лицевой панели зарядного устройства размещены элементы, предназна-
ченные для управления станцией, настройки схемы стабилизации напряжения,
а также для защиты и сигнализации при аварийных режимах. Пакетный выклю-
чатель и кнопочный пост предназначены для включения и отключения питания
станции; резистор—для плавного ручного регулирования выходного напряже-
ния от 4,5 до 4,7 В при заряде герметичных аккумуляторных батарей и от 4,8 до
5,25 В при заряде доливаемых электролитом батарей; амперметр и вольтметр для
визуального контроля тока нагрузки и выходного напряжения станции.
511
1875
Рис. 38.1. Автоматическая зарядная станция «Заряд-2К» и «Заряд-2У»:
/ — полка самоспасателей; 2 — полка индикаторов; 3 — полка батарей светильников; 4 — зарядный станок; 5 — зарядное
устройство; 6 — трансформаторная скоба
Зарядный станок представляет собой сварную металлоконструкцию с укреп-
ленными на ней полками для установки самоспасателей, индикаторов и батарей
светильников.
Рис. 38.2. Электрическая схема автоматической зарядной станции «Заряд-2К»
и «Заряд-2У»
Электрическая схема зарядного устройства (рис. 38.2) состоит из блока
управления, защиты и сигнализации и стабилизатора напряжения с блоком
выпрямителей.
Зарядные станции в ламповой монтируются таким образом, чтобы к ним
был обеспечен свободный доступ. Перед спуском в шахту рабочий входит в лам-
17 Дзюбан в. с. и др.	513
гов\ю, снимает закрепленный за ним светильник с полки и вешает свой номер
на j рючок зарядной ячейки. После окончания смены рабочий сам устанавливает
свой светильник на зарядную станцию и включает батарею светильника на за-
рядку. Поставив в соответствующую ячейку корпус светильника, рабочий на-
девает фару на контактный ключ и поворотом ее на 180° по часовой стрелке осу-
ществляет включение батареи на зарядку. Последняя производится через спе-
циальные контакты в фаре и шнур светильника. Под зарядкой светильник нахо-
дится до следующего выхода рабочего на работу, причем батарея, получив пол-
ную зарядку за 12—14 ч, остальное время не заряжается, так как зарядный ток
уменьшается автоматически до незначительной величины.
Заливка батарей электролитом производится один раз в неделю обслужива-
ющим персоналом ламповой.
38.3.	Кабели и арматура осветительных установок
Электроснабжение стационарных осветительных установок в околостволь-
ном дворе, квершлагах, штреках, ходках и т. п. осуществляется с помощью
трехжильных бронированных кабелей с бумажной изоляцией сечением от 4 до
16 мм2, причем свинцовая оболочка кабеля используется в качестве заземля-
ющей жилы.
Питание светильников в забое осуществляется гибким четырехжильным
кабелем. Для отвода к светильнику от кабеля сечением жилы до 6 мм2 приме-
няется тройниковая муфта ТМ-6.
При монтаже стационарных осветительных установок гибкий кабель отво-
дится от магистрального бронированного кабеля к светильнику с помощью
тройниковой муфты ТМ-10М. Для быстрого соединения двух отрезков гибких
кабелей осветительных установок применяется штепсельная соединительная
муфта СМ-6.
РАЗДЕЛ ТРИНАДЦАТЫЙ
СВЕДЕНИЯ ПО ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЮ
39.	КАТЕГОРИИ ЭЛЕКТРОПРИЕМНИКОВ. КАЧЕСТВО
ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ. СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ
39.1.	Категории электроприемников
В соответствии с характером ущерба, который может быть нанесен пред-
приятию или народному хозяйству при внезапных перерывах электроснабже-
ния, ПУЭ по условиям обеспечения надежности электроснабжения подразде-
ляет все приемники электрической энергии на три основные категории:
I категория — электроприемники, нарушение электроснабжения которых
влечет за собой опасность для жизни людей, значительный ущерб народному
хозяйству, повреждение оборудования, массовый брак продукции, нарушение
особо важных элементов народного хозяйства.
II — категория — электроприемники, перерыв в электроснабжении кото-
рых связан с массовым недовыпуском продукции, простоем рабочих, механиз-
мов и промышленного транспорта, нарушением нормальной деятельности зна-
чительного количества населения.
III категория — все остальные электроприемники, не подходящие под опре-
деления I и II категорий, перерыв в электроснабжении которых в течение вре-
мени ремонта и замены поврежденного электрооборудования не вызывает зна-
чительного ущерба у потребителя. При этом время перерыва электроснабжения
не должно превышать одних суток.
Для электроприемников II категории допускается перерыв электроснабже-
ния на время, необходимое для включения резервного питания.
Электроприемники I категории должны обеспечиваться электроэнергией
от двух независимых источников питания и перерыв их электроснабжения может
быть допущен на время автоматического ввода резервного питания.
На поверхности угольных шахт к потребителям I категории относятся:,
клетевой подъем и собственные нужды его, вентилятор главного проветривания
и собственные нужды его, вспомогательные вентиляторы для шахт III категории
и сверхкатегорных, вакуум-насосные станции дегазации, магистральная пере-
качная углесосная станция, котельная, противопожарные насосы. К потребите-
лям II категории относят скиповые подъемы и компрессорные станции, техно-
логический комплекс, вспомогательные вентиляторы (за исключением резервных
на шахтах III категории и сверхкатегорных). К III категории относятся: меха-
нические мастерские, лесной склад, административно-бытовой комбинат, осве-
щение промплощадки и зданий.
В подземных выработках угольных шахт к электроприемникам I категории
относят: центральную подземную подстанцию (ЦПП), главный водоотлив, цен-
тральную и перекачную углесосные станции. Очистные работы, электровозную
откатку и зумпфовый водоотлив относят к электроприемникам II категории, а
подготовительные работы — к III категории.
39.2.	Показатели и нормы качества электроэнергии
Согласно ГОСТ 13109—67 показателями качества электроэнергии у ее
приемников являются:
при питании от электрических сетей однофазного переменного тока (50 Гц) —
отклонение частоты, отклонение напряжения, колебание частоты, колебание
напряжения и несинусоидальность формы кривой напряжения;
при питании от электрических сетей трехфазного тока (50 Гц) — отклонение
частоты, отклонение напряжения, колебание напряжения, несинусоидальность
формы кривой напряжения, смещение нейтрали и несимметрия напряжений ос-
новной частоты;
17*	515
при питании от электрических сетей постоянного тока — отклонение напря-
жения, колебание напряжения и коэффициент пульсации напряжения.
Отклонением напряжения называют относительно медленно протекающие
изменения напряжения, обусловливаемые изменениями режимов напряжения
центра питания и режимов нагрузок сети, когда скорость изменения напряжения
меньше 1 % в секунду.
Отклонение напряжения V (%) и частоты Д/ (%) определяется из выражений:
V = ^--^н0М	100; А/ = Ц/ном >
^ном	/ном
где U и f — напряжение и частота электроприемника; UH0M,f ном — номинальные
напряжение и частота сети.
Колебаниями напряжения называют кратковременные изменения напряже-
ния, которые возникают при резком нарушении нормального режима, вызывае-
мого работой электроприемников, например при включении и отключении мощ-
ных двигателей, когда скорость изменения напряжения превышает 1 % в секунду.
Размах колебаний напряжения 6V (%) и частоты 6/ (%) определяется из
выражений:
6V =	100;
t'HOM
6/ =	—^т1п 100,
/ном
где (Уmax» f^min — наибольшее и наименьшее значения напряжения; /щах. /min —
наибольшее и наименьшее значения частоты.
Расчет отклонений и колебаний напряжения в электрических сетях произ-
водится в соответствии с ПУЭ [22], а для определения качества электроэнергии
в участковых электрических сетях при различных режимах работы следует поль-
зоваться выражениями, приведенными в [44].
Согласно ГОСТ 13109—67 допустимое отклонение частоты от номинального
значения в нормальном режиме работы составляет ±0,1 Гц. Допускается времен-
ная работа энергосистемы с отклонением частоты в пределах ±0,2 Гц.
Колебания частоты не должны превышать 0,2 Гц сверх отклонений частоты,
указанных выше.
Отклонение напряжения (по ГОСТ 13109—67) на зажимах приборов рабо-
чего освещения, установленных в производственных помещениях и общественных
зданиях, где требуется значительное зрительное напряжение, а также в прожек-
торных установках наружного освещения допускается от —2,5 до +5 % номи-
нального. На зажимах электродвигателей и электрических аппаратов управле-
ния общего назначения в нормальном режиме допускается отклонение напряже-
ния от —5 до +10 % номинального. На зажимах остальных приемников электри-
ческой энергии общего назначения допускается отклонение напряжения в пре-
делах ±5 % номинального. В послеаварийных режимах допускается дополни-
тельное понижение напряжения на 5 %.
Согласно [44] на зажимах рудничной коммутационной аппаратуры на на-
пряжение 1140 В допускаются отклонения напряжения от —15 до +10 % номи-
нального. На зажимах всех рудничных электродвигателей напряжением 1140 В
при номинальной работе допускаются отклонения напряжения от —5 до +10 %
номинального. На зажимах двигателя комбайна при перегрузке (т. е. при работе
с максимальным моментом и критическим скольжением) допускаются отклонения
напряжения до —15 % номинального, а при пуске двигателя комбайна—до
—20 % номинального. В осветительных сетях, присоединенных к участковым
сетям напряжением 1140 В, допускаются отклонения напряжения в пределах
±4 % номинального.
Колебания напряжения V/ (%) в осветительных сетях сверх допускаемых
отклонений согласно ГОСТ 13109—67 не должны превышать 1,5 % номиналь-
ного напряжения или значения, определяемого формулой
Vt = 1 + 6/пк,
где — число колебаний в час.
516
Напряжение обратной последовательности (несимметрия напряжения) в пре-
делах до 2 % номинального напряжения длительно допустимо на зажимах
любого трехфазного симметричного приемника электрической энергии.
На зажимах асинхронных двигателей допусти-
мое значение напряжения обратной последователь-
ности (больше 2 %) определяется по условию
допустимого нагрева при данном коэффициенте
нагрузки.
Согласно ГОСТ 13109—67 несинусоидальность
формы кривой напряжения, при которой действу-
ющее значение всех высших гармоник не превы-
шает 5 % действующего значения напряжения
переменного тока частоты 50 Гц, длительно допу-
стима на зажимах любого приемника электриче-
ской энергии.
Коэффициент пульсации выпрямленного на-
пряжения на зажимах электрических сетей двига-
телей постоянного тока не должен превышать 8 %.
39.3. Сведения по схемам внешнего
э л ектроснабжен и я
Система	6 ~ 10 кВ
ВЛ6~10кВ
ГОП АВР 6-10кВ
X_______ ✓
К электроустановкам
шахты
В системах электроснабжения угольных шахт
различают схемы внешнего и внутреннего электро-
снабжения.
Под схемой внешнего электроснабжения пони-
мают комплекс сооружений, обеспечивающих пере-
Рис. 39.1. Схема радиаль-
ного питания шахты на-
пряжением 6—10 кВ
дачу электроэнергии от шин энергосистемы до шин низшего напряжения
главной поверхностной подстанции (ГПП) шахты. Схема внутреннего электро-
снабжения — комплекс сетей и подстанций, обеспечивающих передачу элек-
Системо 35~220кВ
» f—d у f -
Рис. 39.2. Питание шахты по схеме глубокого ввода 35—220 кВ:
а — с выключателями на стороне ВН ГПП; б — радиальными линиями без выключа-
телей на стороне ВН ГПП
троэнергии от шин низшего напряжения ГПП до электроприемников на поверх-
ности шахты.
Источник питания — распределительное устройство (РУ) генераторного
напряжения электростанции или РУ вторичного напряжения понизительной
подстанции энергосистемы.
517
Глубокий ввод — система электроснабжения с приближением высшего
напряжения к электроустановкам потребителей без промежуточных ступеней
трансформации или с минимальным их
количеством.
Главная понизительная подстанция
(ГПП) шахты — трансформаторная под-
станция, получающая питание непосред-
ственно от энергосистемы и распределя-
ющая электрическую энергию на более
низком напряжении.
Так как шахта в целом является
К электроустановкам шахты
Рис. 39.3. Схема питания шахты пу-
тем глухого ответвления от прохо-
дящей вблизи воздушной линии
35—220 кВ
потребителем I категории, то электросна-
бжение ее должно осуществляться не ме-
нее чем по двум раздельно работающим
линиям электропередачи, каждая из
которых присоединена к независимому
источнику питания.
Источники питания следует прибли-
жать непосредственно к шахтам и к ее
наиболее крупным потребителям.
Характерными схемами внешнего
электроснабжения являются:
схема радиального питания без транс-
форматоров в конце линии (рис. 39.1),
применяемая для электроснабжения рас-
положенных вблизи источника питания
(до 2 км) шахт с расчетным максимумом
нагрузки до 2000 кВт;
схема глубокого ввода 35—220 кВ радиальными линиями (рис. 39.2), приме-
няемая для электроснабжения шахт с расчетным максимумом нагрузки более
3000 кВт при любых расстояниях до источника питания;
глухое ответвление от проходящей вблизи шахты линии электропередачи
35—220 кВ (рис. 39.3), применяемое при установке на ГПП трансформаторов
мощностью 4000 кВ «А и более.
39.4. Сведения по схемам электроснабжения подземных
разработок
Выбор схем электроснабжения подземных разработок угольных шахт опре-
деляется в основном следующими факторами: глубиной шахты; числом разрабаты-
ваемых горизонтов; размерами шахтных полей; системой разработки пластов;
мощностью и расположением установленных на поверхности и под землей прием-
ников электрической энергии; видом подземного транспорта; величиной напря-
жения, применяемого для питания приемников электрической энергии на добыч-
ных и подготовительных участках.
Способы питания электрической энергией очистных и подготовительных
участков от ГПП в зависимости от глубины залегания разрабатываемых пластов
следующие: при глубоком залегании пластов (свыше 300 м) — кабелями, про-
ложенными по стволу, при глубине залегания пластов до 300 м — кабелями,
проложенными в скважинах или шурфах.
Выбор напряжений для электроснабжения участков шахт определяется
числом, мощностью и назначением установленных приемников электрической
энергии. Для распределения электрической энергии по шахте применяется
напряжение 6000, 660 (380) и 1140 В. Напряжение 6 кВ применяется для питания
электродвигателей стационарных установок мощностью свыше 200 кВт, напря-
жен йё 660 В — для питания электродвигателей стационарных установок мощно-
стью до 200 кВт и электродвигателей забойных машин и механизмов, напряже-
ние 1140 В — для питания электродвигателей высокомеханизированных участков
угольных щахт,
513
Питание ручного электроинструмента осуществляется напряжением 127 В.
Для освещения применяется напряжение 127 и 220 В.
Для электровозной откатки применяется напряжение 250 В постоянного тока.
Принципиальная схема распределения электроэнергии от ГПП на поверх-
ности шахты через ствол до приемников электроэнергии в забое приведена на
рис. 39.4.
Приемники
поверхности
Рис. 39.4. Принципиальная схема распределения электроэнергии от главной
подстанции на поверхности шахты до электроприемников в забое
От шин 6 кВ ГПП электроэнергия по кабелям, прокладываемым по стволу,
подводится к ЦПП. Количество кабелей, прокладываемых по стволу, опреде-
ляется мощностью подземных приемников электрической энергии с учетом резер-
вирования. Согласно рекомендациям Центргипрошахта каждый кабель рассчи-
тывают по нагрузке, составляющей 100 % от полной при двух стволовых кабелях,
70 % — для трех и 40 % — для четырех стволовых кабелей.
Для повышения надежности электроснабжения в ЦПП применяется, сек-
ционированная система шин (.рис. 39.5). От шин 6 кВ ЦПП (см. рис. 39.4) питаются
насосы главного водоотлива, преобразовательная или зарядная подстанция для
электровозной откатки, понизительные трансформаторы для питания электро-
519
установок напряжением до 1140 В, располагаемых в околоствольных выработках.
С тех же шин 6 кВ ЦПП электроэнергия распределяется между подземными
распределительными пунктами высокого напряжения РПП-6, участковыми под-
станциями ПУПП для питания приемников электрической энергии на добычных
и подготовительных участках, а также установок подземного транспорта, j
Ввод Nt
Рис. 39.5. КРУ ЦПП на четыре кабельных ввода и четыре секции шин
ввод *4
Схемы питания ЦПП подразделяются на две группы: с питанием непосред-
ственно от общих шин 6 кВ ГПП (рис. 39.6), к которым присоединены также
электроприемники поверхности, и с обособленным питанием электроустановок
подземных выработок угольных шахт (рис. 39.7).
Рис. 39.6. Принципиальные схемы питания ЦПП:
а — схема питания по двум кабелям (для шахт с общей нагрузкой подземных электро-
установок до 3000 кВт); б — схема питания для шахт с общей нагрузкой подземных
электроустановок более 3000 кВт; в — схема питания при разработке двух горизонтов
Под обособленным питанием понимают такую схему электроснабжения
ЦПП, когда питание подстанции осуществляется от отдельных источников элек-
троснабжения, установленных на поверхности шахты и электрически не связан-
ных с остальной сетью шахты (электроустановки поверхности и пр.). В таких
схемах в качестве источников питания могут быть использованы специальные
разделительные трансформаторы (6/6 кВ), дополнительно устанавливаемые на
ГПП (рис. 39.7, а) или отдельные вторичные обмотки основных понизительных
трансформаторов ГПП (рис. 39.7, б).
Выбор схемы электроснабжения очистных и подготовительных забоев зависит
от горнотехнических условий (категория шахты по газу или пыли, угол падения
520
Рис. 39.7. Принципиальные схемы обособленного питания ЦПП
Рис. 39.8. Варианты принципиальных схем электроснабжения участков от
ЦПП на пологих и наклонных пластах:
/ — электроснабжение лавы без подготовительных работ; 2 — то же, с питанием подго-
товительных работ от распредпункта лавы; 3 — то же, с непосредственным питанием
подготовительных работ от ПУПП; 4 — электроснабжение лавы с двумя угольными
комбайнами; РПЛ — распредпункт лавы; РПП — распредпункт подготовительных
работ; УК — угольный комбайн
521
разрабатываемых пластов, глубина их залегания и т. п.), а также от величины
принятого номинального напряжения сети.
Варианты принципиальных схем электроснабжения от ЦПП участков очист-
ных и подготовительных работ на пологих и наклонных пластах приведены на
рис. 39.8. Варианты принципиальных схем электроснабжения через энергосква-
жину приведены на рис. 39.9. Схема электроснабжения участка напряжением
1140 В приведена на рис. 39.10.
Рис. 39.9. Варианты электроснабжения через энергоскважины:
1 — электроснабжение лавы без подготовительных работ; 2 — то же, с питанием под-
готовительных работ от РПЛ\ 3 — питание сборного штрека, очистных и подгото-
вительных работ; 4 — питание очистных и подготовительных работ отдельным кабелем;
$ — питание подземной ПУПП через скважину напряжением 6 кВ; РПЛ — распред-
пункт лавы; РПП — распредпункт подготовительных работ; РПС — распредпункт
под скважиной; РПШ — распредпункт штрека (сборного); УК. — угольный комбайн
Расчеты токов к. з. в подземных электрических сетях напряжением до 1140 В
приведены в 19, а в 21.6 — расчеты, связанные с выбором и проверкой уставок
срабатывания установленных в рудничной аппаратуре устройств максимальной
токовой защиты. В 13.8 приведены расчетные формулы для выбора силовых
кабелей в участковых электрических сетях напряжением до 1140 В.
Для выполнения расчетов схем электроснабжения участков шахт в табл. 39.1
приведены сопротивлени я трансформаторных подстанций, а в табл. 39.2 — со-
противления комбайновых электродвигателей в пусковом режиме.
Пример. Произвести расчет схемы электроснабжения участка напряжением
660 В при следующих условиях: длина кабеля марки СБн-1, проложенного
522
между трансформаторной подстанцией и распределительным пунктом лавы,
£к.б = 240 м. Суммарная установленная мощность электроприемников £ Руст =
= 480 кВт. Тип и параметры электродвигателя наибольшей мощности (ком-
байновый электродвигатель): ЭКВ-400У; Рн. max = 125 кВт; /н. max = 144,5 Aj
cos Фн.тах= 0,82. Коэффициент мощности остальных электродвигателей
к ипп
1 РПП-6
ЭВТ-6000 3*25
1^-2000м
Т1УПП№1
ЭВТ-Ш 3*95
у 1^ =!00м
ТСШВП-630-6/1,2
К ШПН°2~3
Рис. 39.10. Принципиальная схема электроснабжения участка напряжение
1140 В
Таблица 39.1
Сопротивления рудничных трансформаторных подстанций
Подстанция	Номи- нальная мощ- ность, кВ- А	Номи- нальное напря- жение, В	Сопротивление, Ом		
			2тр	/?Тр	Хтр
ТКШВП-135	135	400	0,0353	0,0123	0,0334
		690	0,106	0,0369	0,1
ТКШВП-180	180	400	0,0309	0,0099	0,0294
		690	0,0927	0,0297	0,0882
ТКШВП-240	240	400	0,0244	0,0068	0,0234
		690	0,0732	0,0204	0,0702
ТКШВП-320	320	400	0,0126	0,0037	0,012
		690	0,0378	0,0111	0,036
ТКШВПС-200	200	400	0,024	0,0101	0,0217
		690	0,072	0,0303	0,0651
ТКШВПС-250	250	400	0,0235	0,0088	0,0218
		690	0,0705	0,0264	0,0654
ТСШВП-100	100	400	0,0559	0,0203	0,0522
		690	0,1677	0,0609	0,1566
ТСШВП-160	160	400	0,0349	0,0118	0,0329
		690	0,105	0,0355	0,0988
ТСШВП-250	250	400	0,0222	0,0064	0,0214
		690	0,067	0,0192	0,0642
ТСШВП-400	400 .	690	0,0418	0,011	0,0403
ТСШВП-630	630	690	0,0266	0,0056	0,026
		1200	0,798	0,0168	0,078
523
Таблица 39.2
Сопротивления комбайновых электродвигателей
в пусковом режиме
Электродвигатель	Номиналь- ное напря- жение, В	Сопротивление, Ом		
		2дв. п	Рдв. п	-ХдВ. П
эдк-зг	380	0,52	0,296	0,43
	660	1,56	0,888	1,29
ЭДКЗ,5-УКР	380	0,415	0,223	0,35
	660	1,245	0,669	1,05
ЭДК4-1М	380	0,286	0,154	0,242
	660	0,858	0,462	0,726
ЭДКО4-2М	380	0,262	0,112	0,238
	660	0,786	0,336	0,714
ЭДКО4-4М	660	0,542	0,248	0,485
ЭДК5-5	660	0,506	0,218	0,46
ЭКВ-4У	660	0,475	0,214	0,424
cos фост — 0,65. Длина кабеля ГРШЭ 3 х 35 + 1 х 10+3x4, соединяющего
комбайновый двигатель Э КВ-400У с установленным на распредпункте магнит-
ным пускателем ПВИ-250, составляет 260 м.
Решение. Находим требуемую установленную мощность трансформа-
тора (кВ-А) передвижной трансформаторной подстанции
Ц Руст
р cos фСр ’
где kca — коэффициент спроса, определяемый по формуле (21.18); совфСр—
средневзвешенный коэффициент мощности участка.
£с = 0,44-0,6	= 0,44-0,6— - 0,556;
) Руст	480
i=n
ЛнСОБф/н
созфер	=
7 I густ
Рн. max cos фн. max + ( Jj Руст Рн. max) cos фост _
Jj Руст
125-0,82 + (480 — 125) 0,65 п
=---------------------------= °’694’
StP = '0,?-694480~= 384-5 КВ’А-
К установке принимаем рудничную трансформаторную подстанцию
ТСШВП-400/0,69 (SHOm. тр= 400 кВ-А, /н.тр= 335 А; ЯТр= 0,011 Ом;
ХТр 0,04 Ом).
Используя формулу (13.4), определяем потерю напряжения в гибком кабеле,
присоединенном к двигателю ЭКВ-400У,
атт Р^З/н. тах^к. г COS фн. max _ ]ЛЗ-144,5-260-0,82 ___ 98 7 В
At/K-r =---------------------------------53^5----------
524
Используя формулу (13.3), определяем потерю напряжения в трансфор-
маторе
тр =	3/к. б (^тр cos фср “Ь ^тр sin фор)>
Л<.б = РЛюм.тр;
₽ = 5тр/5ном.тр — коэффициент загрузки трансформатора;
/к. б = -^--335 = 322 А;
Д£/тр = ^3-322 (0,011-0,694 + 0,04-0,72) = 20,3 В.
Определяем потерю напряжения в бронированном кабеле
&UK,б = 66 — (Д6/Тр + Л6/к. г) = 66 — (20,3 + 28,7) = 17 В.
Находим сечение бронированного кабеля. По условиям потери напряжения
с /З/к.бТ-к. б COS фср	КЗ-322-240-0,694
к-6 =-----уМЛГб----------------53Л7	“ 103 ММ '
По условиям длительно допустимой нагрузки (см. табл. 13.29) SK. б=
= 150 мм2.
Принимаем бронированный кабель марки СБп-1 сечением 3X1*50 мм2.
40.	ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ
40.1.	Удельные нормы электропотребления
Удельное потребление электроэнергии на единицу продукции характеризует
степень рационального использования электроэнергии, а также средств меха-
низации и автоматизации на предприятии.
Структура электропотребления шахты состоит из постоянной составляющей,
не зависящей от производительности шахты и переменной составляющей, прямо
пропорциональной производительности шахты. К постоянной составляющей
относится электроэнергия, потребляемая такими непроизводственными установ-
ками, как вентиляторные, водоотливные, людской подъем, собственные нужды
этих установок и шахты в целом. К переменной составляющей относится электро-
энергия, потребляемая производственными установками (очистными, проходче-
скими, транспортными, углеобогатительными и др.).
При нормировании электропотребления определяют технологические, а затем
общешахтные нормы, на основе которых составляются отраслевые нормы удель-
ного электропотребления по отдельным бассейнам, производственным объеди-
нениям и шахтам.
В зависимости от горно-геологических и горнотехнических условий удельное
электропотребление по отдельным процессам (%) колеблется в значительных
пределах: выемка и доставка 5—20; откатка 2—10; подъем 15—30; водоотлив
20—40; вентиляция 20—30; собственные нужды 10—20; освещение 2—5.
Средние показатели общешахтного электропотребления по отдельным шах-
там колеблются в широких пределах (от 15 до 80 кВт-ч/т и более) в зависимости
от глубины разработки, водообильности шахты, крепости угля, проходимых
пород и т. п.
40.2.	Электровооруженность труда
Под электровооруженностью труда имеется в виду количество электроэнер-
гии, потребленной шахтой за расчетное время, приходящееся на одного человека:
Э = A/N,
А — общий расход активной электроэнергии по шахте, кВт-ч; N — средне-
списочное число производственных рабочих на шахте.
525
Рост электровооруженности труда неразрывно связан с ростом производи-
тельности труда, но в зависимости от того, какие из факторов (увеличение мощ-
ности отдельных машин и комплексов, рост механизации и автоматизации, со-
вершенствование технологии и организации труда и др.) являются основными,
соотношение темпов роста электровооруженности труда может быть различным.
40.3.	Реактивная мощность, способоы и средства
ее компенсации
В электрических сетях должна циркулировать (от генераторов к потреби-
телям и обратно) не только активная энергия, превращающаяся в полезную работу,
но и реактивная, загружающая обмотки генераторов и трансформаторов и линии
электропередачи.
При ухудшении коэффициента мощности электроустановок увеличиваются
потери энергии на нагрев, потери напряжения в сети и соответственно умень-
шаются пусковые и перегрузочные моменты асинхронных двигателей, снижается
производительность рабочих машин и нарушается технологический процесс их
работы.
Применяются следующие способы улучшения коэффициента мощности:
рационализация электрохозяйства — повышение загрузки недогруженных
двигателей (правильный выбор мощности двигателей); переключение обмоток
статора малозагруженных двигателей с треугольника на звезду; замена или вре-
менное отключение недогруженных трансформаторов; применение синхронных
двигателей вместо асинхронных; повышение качества ремонта;
искусственная компенсация — применение статических (косинусных) кон-
денсаторов;
специальные мероприятия — установка синхронных компенсаторов; син-
хронизация асинхронных двигателей.
40.4.	Компенсация реактивной мощности статическими
конденсаторами
Суммарная мощность конденсаторной установки (квар) для шахтной под-
станции
Qk. у = Р ср (tg ф1 — tg фг),
где РСр — среднегодовая активная нагрузка шахты, кВт; tg фг и tg ф2 — соответ-
ствующие средневзвешенному естественному cos фх за год (на стороне 6—10 кВ)
и заданному нормативному значению cos ф2 после компенсации.
Значение Рср (кВт) определяется для вновь проектируемых шахт расчетным
путем, для действующих шахт по формуле
Pep = Wa/T,
где И7а— годовой расход энергии по шахте, кВт-ч; Т — годовое число часов
работы шахты.
Число смен.................................... 2	3	Непрерывно
Т, ч.......................................... 4000	6000	8000
Реактивная мощность конденсаторной батареи (квар), соединенной в треуголь-
ник,
Q = 3<oCt/2HOM.10-3,
где (о = 2л/ — угловая частота тока в сети, 1/с; С — емкость конденсаторной
батареи, мкФ; (7ном — номинальное линейное напряжение, кВ.
В настоящее время выпускаются косинусные конденсаторы серий КМ и КС,
предназначенные для наружной и внутренней установки в электрических сетях
напряжением от 0,22 до 10,5 кВ (табл. 40.1, 40.2).
На шахтных электроподстанциях применяют конденсаторные установки
УК, УКН, УКТ и УКМ (табл. 40.3).
526
Таблица 40.1
Технические данные косинусных конденсаторов КМ
Конденсатор	Номинальные			Высота, мм
	напряжение, кВ	мощность, квар	емкость, мкФ	
КМ1 -0,22-4,5-ЗУЗ	0,22	4,5	296	404
КМ1-0,38-13-ЗУЗ	0,38	13	286	
КМ1-0.50-13-ЗУЗ	0,5		165	
КМ1-0,66-13-ЗУЗ	0,66		95	418
КМ1-3.15-12-2УЗ	3,15	13	4,2	441
КМ1-6,3-13-2УЗ	6,3		1	471
КМЬ10,5-13-2УЗ	10,5		0,4	526
КМ1-3,15-12-2У1	3,15	12	3,8	466
КМ1-6,3-12-2У1	6,3		1	506
КМ1-10,5-12-2У1	10,5		0,35	546
КМ2-0.22-9-ЗУЗ	0,22j	9	592	719
КМ2-0,38-26-ЗУЗ	0,38	26	572	
КМ2-0,50-26-ЗУЗ	0,5		330	
КМ2-0,66-26-ЗУЗ	0,66		190	733
КМ2-3.15-26-2У1	3,15	26	8,4	756
КМ2-6.3-26-2У1	6,3		2,1	786
КМ2-10,5-26-2У1	10,5		0,8	841
КМ2-3,15-24-2У1	3,15	24	7,7	781
КМ2-6.3-24-2У1	6,3		1,9	821
КМ2-10.5-24-2У1	10,5		0,7	861
Примечание. Обозначение типа: К — косинусный, М — пропитка минераль-
ным маслом.
Таблица 40.2
Технические данные косинусных конденсаторов КС
Конденсатор	Номинальные			Высота, мм
	напряжение, кВ	мощность, квар	емкость, мкФ	
КС1-0,22-6-ЗУЗ	0,22	6	395	404
КС1-0,38-18-ЗУЗ	0,38	18	397	
КС1-0,50-18-ЗУЗ	0,5	18	229	
КС1-0,66-18-ЗУЗ	0,66	20	146	418
КС1-0,22-6-ЗУ1	0,22	6	395	466
КС1-0,38-14-ЗУ1	0,38	14	309	
КС1-0,50-14-ЗУ1	0,5	14	178	
КС1-0,66-16-ЗУ1	0,66	16	117	
КС2-0,22-12-ЗУЗ	0,22	12	790	719
КС2-0,38-36-ЗУЗ	0,38	36	794	725
КС2-0.50-36-ЗУЗ	0,5	36	458	725
КС2-0,66-40-ЗУЗ	0,66	Г 40	292	733
КС2-0,22-12-ЗУ1	0,22	12	790	781
КС2-0,38-28-ЗУ1	0,38	[28	618	
КС2-0.50-28-ЗУ1	0,5	28	356	
КС2-0,66-32-ЗУ 1	0,66	32	234	
Примечание. Обозначение типа: К — косинусный; С — пропитка синтетиче-
скими жидкостями.
527
Таблица 40.3
Конденсаторные установки шахтных электроподстанций
Установка	Номинальное напряжение, кВ	Номинальная мощ- ность, квар	Масса, кг
УК-0,38	0,38	НО, 220, 320, 430,	350, 760, 1060, 1360,
		340	1665
УК-0,38	0,38	150, 300, 450, 600,	335, 820, ИЗО, 1410,
		750	1655
УК-0,415	0,415	80, 170, 250, 330	350, 760, 1060, 1360
УК-6,3	6,3	450, 675, 900	660, 910, 1160
УК-10,5	10,5	1125	1410
УКН-0,38			
УКТ-0,38	0,38	75, 150	175, 300
УКМ-6,3	6,3	400, 600	900, 1200
УКМ-10,5	10,5		
Примечания. 1. Конденсаторные установки поставляются в виде отдельных
ячеек (вводной и конденсаторных) с комплектом крепежных деталей и двумя ключами
к дверным замкам. 2. Конденсаторные установки УКН, УКТ, УКМ комплектуются кон-
денсаторами КС2. 3. Обозначение типа: УК — установка конденсаторная; Н — регули-
рование по напряжению; Т — регулирование по току; М — модернизированная.
40.5.	Оплата электроэнергии
Для расчетов за электроэнергию применяют два вида тарифов: одноставоч-
ный и двухставочный.
Горные предприятия производят оплату по двухставочному тарифу, который
состоит из основной и дополнительной ставки с применением шкалы скидок и
Таблица 40.4
Размеры тарифных ставок энергосистем
Энергосистемы	Основная годовая ставка, руб.		Дополнительная ставка за каждый кВт.ч, учтенный счетчиком, коп.	
	за 1 кВт макси- мума нагрузки	за 1 кВ- А оплаты мощ- ности	на сто- роне первич- ного напря- жения	на сто- роне вторич- ного напря- жения
Донбассэнерго, Днепроэнерго	25,1	12,8	0,68	0,7
Мосэнерго, Ленэнерго, Ростовэнерго, Киевэнерго, Львовэнерго, Курск- энерго, Тулэнерго Челябэнерго, Свердловскэнерго, Пермьэнерго	43,1	22,0	0,77	0,8
	34,9	17,9	0,66	0,68
Кузбассэнерго, Новосибирскэнерго, Алтайэнерго	36,9	18,6	0,40	0,42
Дальэнерго, Эстонэнерго, Белорусс- энерго, Латвэнерго Грузэнерго, Томскэнерго, Белгород- энерго, Молдавэнерго, Киргизэнерго, Алмаатаэнерго, Крымэнерго,	64,9	33,7	0,92	0,95
	53,2	27,6	1,05	1,08
Карагандаэнерго	50,9	26,6	0,62	0,64
Красноярскэнерго, Иркутскэнерго 528	28,4	14,2	0,17	0,19
Шкала скидок и надбавок к тарифам на электроэнергию
за компенсацию реактивной энергии
Таблица 40.5
tgq>M	Скидка и надбавка к тарифу (%) для значений tg фэ																
	0	0,05	0,1	0,15	0,2	0,25	0,3	0,35	0,4	0,45	0,5	0,55	0,6	0,65	0,7	0,75	0,8
0	—8	—6	—4	—3	—3	—2											
0,05	—6	—8	—5	—4	—3	—2											
0.1 <	—4	—6	—7	—5	—4	—3	—1										
0,15	—3	—4	—5	—7	—5	—3	— 1										
0,2	—2	—3	—4	—5	—6	—4	—2	— 1									
0,25	— 1	—1	—2	—3	—4	—6	—3	—2									
0,3	0	0	— 1	—1	—2	—4	—5	—3	— 1								
0,35	1	1	0	0	—1	—2	—3	—5	—3	— 1							
0,4	2	2	1	1	0	0	— 1	—3	—5	—3	— 1						
0,45	3	3	2	2	1	1	0	— 1	—3	—5	—2	—I					
0,5	4	4	3	3	2	2	1	0	—1	—3	—4	—2					
0,55	6	6	4	4	4	3	2	1	0	—1	—2	—4	—1				
0,6	8	8	6	6	5	5	3	2	1	0	0	—2	—3	— 1			
0,65	10	10	8	8	7	7	5	4	2	1	1	0	— 1	—3	— 1		
0,7	13	13	11	11	10	9	7	6	4	3	2	1	0	—1	—2	— 1	
0,75	16	16	14	14	13	12	10	8	7	5	3	2	1	0	— 1	—2	
0,8	20	20	17	17	16	14	12	11	9	7	5	3	2	1	0	— 1	— 1
0,85	23	23	21	21	20	18	15	14	13	9	8	5	3	2	1	0	0
0,9	26	26	25	25	24	22	19	17	16	12	11	8	5	4	2	1	1
0,95	30	30	30	30	30	25	24	21	20	16	14	11	8	6	4	3	2
1	34	34	34	34	34	32	30	25	23	21	20	14	13	12	7	5	4
сл Примечание. Значения скидок с тарифа указаны со знаком минус. При значениях tg фм > 1 производится дополнительная надбавка
tg к тарифу в размере 4 % за каждые 0,05 разницы между значениями tg фм и 1,0.
надбавок за компенсацию реактивной энергии в шахтных электроустановках.
Основная плата осуществляется за каждый киловатт заявленной потреби-
телем мощности для предприятий с годовым максимумом не ниже 500 кВт. Под
заявленной мощностью имеется в виду наибольшая получасовая мощность в ки-
ловаттах, отпускаемая потребителю в часы максимума нагрузки энергосистемы.
Дополнительная плата осуществляется за каждый отпущенный кВт-ч актив-
ной энергии, учтенной счетчиком по тарифу, указанному в табл. 40.4.
С целью стимулирования потребителей к повышению коэффициента мощно-
сти введена шкала скидок и надбавок к тарифу за компенсацию реактивной энер-
гии. Скидки и надбавки исчисляются как с основной, так и с дополнительной
платы за энергию.
Годовая стоимость электроэнергии по двуставочному тарифу определяется
выражением
Z=(aPnMx+-^-)(l±^). РУб.,
где а — тарифная ставка за 1 кВт максимальной нагрузки, руб.; Ртах — заяв-
ленная шахтой активная мощность (кВт), участвующая в максимуме нагрузки
энергосистемы и зафиксированная в договоре на пользование электроэнергией;
b — тарифная ставка за 1 кВт-ч потребленной энергии, коп.; lFa — расход
энергии шахтой за год (по счетчику) кВт-ч; k—коэффициент, учитывающий
надбавку или скидку с общей оплаты согласно шкале (табл. 40.5).
Шкалой (см. табл. 40.5) предусмотрено, что энергосистема определяет для
каждой шахты разрешенную ей реактивную мощность в часы максимума нагрузок
в энергосистеме. Скидки с тарифа и надбавки к нему определяются в зависимости
ст степени компенсации реактивной мощности, которая оценивается при помощи
следующих коэффициентов:
tg Фэ ~ <<э/Рmax и
tg фм — Qm/Pmax,
где tg фэ — оптимальный коэффициент; tr фм — фактический коэффициент;
Рта* — заявленная шахтой активная мощность (кВт), участвующая в макси-
муме энергосистемы; ?э и QM — оптимальная и фактическая реактивные на-
грузки шахты (квар) в часы максимума активной нагрузки энергосистемы.
40.6.	Определение основных энергетических показателей
электроснабжен и я
Пример расчета [17]. Исходные данные: годовая производительность шахты
Аг= 2 млн. т угля; число производственных рабочих N — 1000 чел.; число
рабочих дней в году — 300; число рабочих смен — 3; глубокий ввод в шахту
осуществляется напряжением ПО кВ. Расчетные электрические нагрузки шахты
приведены в табл. 40.6. Коэффициенты спроса kc и мощности cos ф для групп
электроприемников напряжением 0,66—0,22 кВ, объединенных по объектам,
технологическим процессам или назначению, приведены в табл. 40.7. Опере-
жающие реактивная мощность и энергия из общей суммы энергозатрат в табл. 40.6
вычтены. Коэффициенты участия в максимуме нагрузки k8 по отдельным груп-
пам электроприемников шахт приведены в табл. 40.8.
Требуется определить: средневзвешенный коэффициент мощности шахты;
годовую стоимость электроэнергии; удельное электропотребление электроэнер-
гии; удельную стоимость электроэнергии: электровооруженность труда по шахте;
ориентировочную мощность трансформаторов ГПП.
Средневзвешенный коэффициент мощности
tg фСр = TTp/IFa = 91 087/120 462 = 0,75,откуда cos фСр = 0,80.
Среднегодовая активная нагрузка шахты
Рср
120 462-300
6000
— 6020 кВт,
~ Т
где Т = 6000 ч — продолжительность работы шахты в году при трех рабочих
сменах.
530
Таблица 40.6
Расчетные электрические нагрузки технологических комплексов шахты
Наименование установки	Уста- новлен- ная мощ- ность, кВт	Коэффи- циент спроса лс	Коэффи- циент нерав- номер- ности расчет- ный	Расчетная мощность		Машин- ное время, ч	Суточное потреб- ление электро- энергии	
				актив- ная, кВт	реак- тивная, кВ- А		актив- ной, кВт. ч	реак- тивной, квар-ч
Угольный подъем	2X800	0,8	0,75	1280	1126	20	25 600	22 520
Породный подъем	500	0,8	0,75	400	352	15	6 000	5 280
Людской подъем	500	0,8	0,75	400	352	18	7 000	6 336
Главный вентилятор	1 600	0,8	0,9	1280	—620	24	20 720	—14 880
Низковольтные потребители поверхности шахты (поверхностный комплекс, котельная, мастер- ские и др.)	1 500	0,6	0,7	900	1080	19	17 100	20 520
Подземные потребители: Очистные работы	2 000	0,45	0,6	900	1197	15	13 500	17 955
Подготовительные работы	1 200	0,3	0,6	360	479	10	3 600	4 790
Шахтный транспорт	1 400	0,7	0,7	980	1176	15	14 700	17 640
Главный водоотлив	2 000	0,8	0,8	1600	1200	18	28 800	21 600
Низковольтные потребители подземного хозяй- ства	500	0,6	0,7	300	360	15	4 500	5 400
Итого:	12 800	—	—	8400	6702	—	141 720	107 161
с учетом коэффициента совмещения макси- мумов 0,85	—	—	—	7140	5697		120 462	91 087
Таблица 40.7
Коэффициенты спроса и мощности электро потреби телей шахты
Наименование групп электроприемников	Коэффи- циент спроса kc	COS ф
1. Подземные электропотребители		
Очистные работы:		
для шахт с пологими пластами	0,4—0,5	0,6
для шахт с крутыми пластами	0,5—0,6	0,7
Подготовительные работы	0,3—0,4	0,6
Откатка контактными электровозами	0,45—0,65	0,9
Откатка аккумуляторными электровозами	0,8	0,9
Прочие механизмы	0,5—0,6	0,7
Околоствольный двор:		
без главного водоотлива	0,6—0,7	0,7
с учетом главного водоотлива	0,75—0,85	0,8
2. Поверхность шахты		
Собственные нужды:		
скиповых угольных, породных и людских	0,7—0,8	0,7
подъемов		
вентиляторов главного проветривания	0,7—0,8	0,7
Технологический комплекс	0,5—0,6	0,7
Канатная дорога	0,6	0,7
Калориферная	0,65	0,7
Насосная станция дегазации	0,7—0,75	0,75
Лесной склад	0,7—0,8	0,75
Склад угля	0,35	0,651
Прочие мелкие установки	0,5	0,7
Погрузка угля в железнодорожные вагоны	0,65	0,7
Насосные станции водоснабжения	0,55	0,7
Котельная	0,75	0,75
Механические мастерские	0,7	0,75
А дминбыткомб и н ат	0,3	0,65
Маневровые железнодорожные установки	0,6	0,7
Наружное освещение	1	1
Внутреннее освещение	0,8—0,9	0,95
Жилой поселок	0,75	0,8—0,9
Среднегодовая реактивная нагрузка шахты
п Гр 91 987-300
Qcp =	= —бобо— = 4550 квар-
Необходимая мощность компенсационной установки
Ок.у = Pep (tg Ф1 — tg (р2) = 6020 (0,75 — 0,33) = 2300 квар.
Удельное потребление электроэнергии шахтой
Га 120 462-300 1Q . D ,
=	2000000 - 18'1 кВтч/т-
Годовая стоимость электроэнергии по двухставочному тарифу в системе
Донбассэнерго
7	/ D I bW* \ /1 I М /ос 1 I 0,68-120 462-300 \ .
z =	) (1 + k) = ^25,1-3800 Н---------) 1,07 =
= 365000 руб.,
где Ртах = Рср - Ргл.в - Рмелк = 6020 - 2000 - 220 = 3800 кВт.
532
Таблица 40.8
Значения коэффициента участия в максимуме нагрузок
Наименование группы электроприемников	Подстанция	Коэффи- циент k%	Примечание
Подземные участки шах- ты при питании их от РПП-6 при числе ПУПП три и более	На шинах РПП-6	0,65—0,85	Большее значе- ние для 3— 5 ПУПП
Все подземные электро- приемники, питаемые по стволовым кабелям	На шинах 6—10 кВ УПП	0,8—0,9	Для расчета стволовых кабе- лей
Все электроприемники промплощадки на напря- жение 0,38 кВ	На шинах 0,4 кВ ГПП	0,75—0,85	Для расчета трансформаторов 6/0,4 кВ
Все электроприемники «сухой» шахты	На шинах 6—10 кВ 35—110 кВ ГПП	0,8—0,9 0,9—0,95	Для расчета ЛЭП
Все электроприемники гидрошахты	На шинах 6 кВ ГПП	0,9—0,97	То же
Эта мощность определена из расчета отключения главного водоотлива и
мелких неответственных установок на период максимума энергосистемы.
Удельная стоимость электроэнергии
Z 365 000-100	. n1 /z D .
Fa “ 120 462-300 ~ ’° коп/(кВт ч)*
Электровооруженность труда по шахте
„ Га 120 462 ,оп	,
Э =	= "Пооо— = 20,46 кВт,ч/чел-
Ориентировочная требуемая мощность трансформаторов ГПП
STp = УР2& + Qp = V6020а + 45502 = 7 600 кВ - А,
где Ра, Qp — соответственно требуемая активная (кВт) и реактивная (квар)
мощность энергоснабжения шахты.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1.	Автоматизация и автоматизированные системы управления угольной
промышленности. Под общ. ред. Б. Ф. Братченко. М., Недра, 1976.
2.	Взрывобезопасное электрооборудование и аппаратура. Каталог. М.,
ЦНИЭИуголь, 1980.
3.	Волковой Н. Н., Каика В. В. Единая серия асинхронных взрывозащи-
щенных электродвигателей ВАО. М., Энергия, 1968.
4.	Горные машины для очистных работ. А. И. Пархоменко, А. И. Захар-
ченко, О. К. Помазан и др. Справочник-пособие. Донецк, Донбасс, 1978.
5.	Горягин В. Ф., Ширнин И. Г., Никитин П. 3. Разработка взрыво-
безопасных двигателей серии ВАО мощностью от 100 до 1000 кВт. — Электро-
техника, 1972, № 7, с. 3—8.
6.	Дзюбан В. С. О влиянии схем и параметров элементов устройств ком-
пенсации емкостной составляющей тока утечки на токи утечки в сетях с не-
заземленной нейтралью трансформатора. В кн.: Взрывобезопасное электрообо-
рудование. М., Энергия, 1967, вып. 4, с. 248—258.
7.	Ихно А. Г. Пожаро- и взрывобезопасность электрооборудования и ка-
белей в угольных шахтах — В кн.: Техника безопасности в угольной промыш-
ленности. М., Госгортехиздат, 1963.
8.	Картавый Н. Г., Топорков А, А. Шахтные стационарные установки.
Справочное пособие. М., Недра., 1978.
9.	Копытов Ю. В., Чуланов Б. Л. Экономия электроэнергии в промышлен-
ности. М., Энергия, 1978.
10.	Кварценаполненные взрывобезопасные шахтные трансформаторы и под-
станции/И. И. Зайцев, А. И. Кубрак, А. И. Плетнев, В. В. Шилов. М., Энер-
гия, 1970.
11.	Кутовой Л. Н., Розумный Ю. Т. Повышение номинального уровня
напряжений в шахтных электросетях. — Уголь Украины. Киев. 1978, № 12,
с. 27—29.
12.	Маслий А. К- Электрооборудование рудничной электровозной откатки.
М., Недра, 1977.
13.	Машины и оборудование для угольных шахт. Справочник. Изд. 3-е,
пе|)ераб. и доп. Под общ. ред. В. П. Герасимова и В. Н. Хорина. М., Недра,
1979.
14.	Михайленко Э. П., Плетнев А. И. Нагрузочная способность шахтных
взрывобезопасных трансформаторов. М., Энергия, 1973.
15.	Муравьев В. П. Расчет электрических сетей угольных предприятий.
М., Недра, 1975.
16.	Надежность взрывозащищенного и рудничного электрооборудования.
Под общ. ред. Б. Н. Ванеева. М., Недра, 1979.
17.	Озерной М. И. Электрооборудование и электроснабжение подземных
разработок угольных шахт. Изд. 5-е, перераб. и доп., М., Недра, 1975.
18.	Оборудование для механизации очистных работ в угольных шахтах.
Под. общ. ред. Б. Ф. Братченко. М., Недра, 1978.
19.	Правила безопасности в угольных и сланцевых шахтах. М., Недра,
1973.
20.	Правила изготовления взрывозащищенного и рудничного электрообо-
рудования. ОАА.684.053—67. М., Энергия, 1969.
21.	Правила технической эксплуатации угольных и сланцевых шахт. М.,
Недра, 1976.
22.	Пнавила устройства электроустановок. М., Энергия, 1965.
23.	Реле защиты. М., Энергия, 1976.
24.	Риман Я. С. Защита подземных электрических установок угольных
шахт. М., Недра, 1977.
25.	Риман Я- С. Защита шахтных участковых сетей от токов коротк ого
замыкания. М., Недра, 1972.
534
26.	Риман Я. С. Рудничные автоматические выключатели АВ. М., Недра,
1979.
27.	Риман Я. С,, Красильников Н. Т., Котова И. X. Влияние высоковольт-
ной сети на токи короткого замыкания в шахтных участковых сетях. — Электро-
техническая промышленность. Сер. Аппараты низкого напряжения, вып. 9,
1975, с. 1—3.
28.	Рудничный транспорт и механизация вспомогательных работ. Под
общ. ред. Б. Ф. Братченко. М., Недра, 1978.
29.	Руководство по ревизии, наладке и испытанию подземных электро-
установок шахт. М., Недра, 1977.
30.	Сборник инструкций и других нормативных документов по технике без-
опасности для угольной промышленности. М., Недра, 1976.
31.	Селищев А. Н. Шахтные сухие трансформаторы и передвижные под-
станции. М., Недра, 1968.
32.	Светличный П. Л. Выбор и эксплуатация электрооборудования участка
угольной шахты. М., Недра, 1980.
33.	Светличный П. Л, Справочник энергетика угольной шахты. Изд. 2-е,
перераб. и доп. М., Недра, 1971.
34.	Справочник по проектированию электропривода, силовых и осветитель-
ных установок. Под. общ. ред. Я. М. Большама. Изд. 2-е, перераб. и доп. М.,
Энергия, 1974.
35.	Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. Под
ред. А. А. Федорова и Г. В. Сербиновского. М., Энергия, 1978.
36.	Справочник по электроснабжению угольных шахт. Под общ. ред.
В. П. Морозова. М., Недра, 1975.
37.	Стороженко М. А., Кирей А. Ф., Маслий А. К. Аппаратура управле-
ния и контроля рудничными подъемными установками. 2-е изд., перераб. и доп.
М., Недра, 1980.
38.	Технические требования к устройствам максимальной токовой защиты
шахтных электрических сетей напряжением до 1000 В. Макеевка-Донбасс, 1971.
39.	Toe С. М., Маслий А. К. Системы электропривода стационарных транс-
портных установок угольных шахт. М., Недра.
40.	Узкозахватный комбайн 1К-Ю1/Ф. 3. Масович, К. Ф. Вороновский,
И. П. Савельев и др. М., Недра, 1972.
41.	Федосеев А. М. Релейная защита электрических систем. М., Энергия,
1976.
42.	Электробезопасность в горнодобывающей промышленности/ Л. В. Гла-
дилин, В. И. Щуцкий, Ю. Г. Бацежев, Н. И. Чеботаев. М., Недра, 1977.
43.	Яковенко В. А,, Волковой Н. H.t Каика В, В. Взрывозащищенные
асинхронные электродвигатели. М., Энергия, 1977.
44.	Взрывобезопасное электрооборудование на 1140 В для угольных шахт.
Под общ. ред. Е. С. Траубе. М., Недра, 1982.
ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие.......................................................... 3
Раздел первый. Общие сведения........................................ 4
1.	Система единиц и соотношения единиц измерения..................... 4
2.	Справочные сведения по электротехнике............................ 7
3.	Справочные сведения по электрооборудованию...................... 16
3.1.	Электрооборудование. Основные понятия, термины и опреде-
ления (ГОСТ	18311—72)..................................... 16
3.2.	Условные графические и буквенные обозначения в электриче-
ских схемах....................................................  17
3.3.	Номинальные	напряжения,	токи и частоты................... 24
3.4.	Исполнение электрооборудования по условиям воздействия кли-
матических факторов внешней среды (ГОСТ 15150—69). ...	25
3.5.	Степени защиты электрооборудования от прикосновения, попа-
дания посторонних предметов и воды.............................. 26
3.6.	Классификация и маркировка рудничного взрывозащищенного
электрооборудования............................................. 27
Раздел второй. Электроизмерительные приборы и электротехни-
ческие материалы ................................................... 29
4.	Электроизмерительные приборы.................................... 29
4.1.	Графические обозначения электроизмерительных	приборов. . .	29
4.2.	Классификация электроизмерительных	приборов............... 29
4.3.	Условные обозначения на шкалах измерительных приборов
(ГОСТ 23217—78) ................................................ 30
4.4.	Область применения электроизмерительных приборов в зависи-
мости от их системы ............................................ 30
4.5.	Характеристики электроизмерительных приборов............... 31
4.6.	Счетчики электрической энергии............................. 32
5.	Электротехнические материалы.................................... 37
5.1.	Проводниковые материалы.................................... 37
5.2.	Электроизоляционные материалы ............................. 40
Раздел третий. Трансформаторы ...................................... 52
6.	Общие сведения.................................................. 52
6.1.	Основные определения и обозначения (ГОСТ 16110—70). . .	52
6.2.	Шкала номинальных мощностей силовых трансформаторов мощ-
ностью до 63 000 кВ* А (ГОСТ 9680—77).......................... 53
6.3.	Схемы и группы соединений обмоток и регулирование напря-
жения ........................................................  53
6.4.	Расчетные формулы	............................ 54
6.5.	Нагрузочная	и перегрузочная	способность трансформаторов	55
6.6.	Параллельная	работа	трансформаторов.................... 57
1.	Технические характеристики и особенности конструкции трансфор-
маторов . .......................................................... 58
7.1.	Технические характеристики трехфазных силовых трансформа-
торов общего назначения........................................ 58
7.2.	Технические характеристики рудничных силовых трансформа-
торов ......................................................... 58
7.3.	Рудничные осветительные трансформаторы ........................ 64
536
Раздел четвертый. Электрическая аппаратура общего назначе-
ния напряжением выше 1140 В........................................... 66
8.	Коммутационная и защитная электрическая аппаратура............... 66
8.1.	Выключатели ................................................ 66
8.2.	Разъединители............................................... 77
8.3.	Короткозамыкатели .......................................... 79
8.4.	Отделители ................................................. 79
8.5.	Предохранители.............................................. 79
8.6.	Разрядники.................................................. 83
9.	Трансформаторы тока и напряжения. Реакторы....................... 85
9.1.	Трансформаторы	тока........................................ 85
9.2.	Трансформаторы	напряжения ................................. 91
9.3.	Реакторы токоограничивающие ............................... 94
Раздел пятый. Электрические машины................................... 98
10.	Общие сведения .................................................. 98
10.1.	Основные понятия, термины и определения (ГОСТ 17154—71)	98
10.2.	Маркировка выводов обмоток электрических машин
(ГОСТ 183—74) ................................................... 98
10.3.	Схемы соединений обмоток электрических машин............... 99
10.4.	Ряд номинальных мощностей ................................ 102
10.5.	Номинальные режимы работы электрических машин
(ГОСТ 183—74) .................................................. 102
10.6.	Предельно допустимые превышения температуры (°C) частей
электрических машин (ГОСТ 183—74)............................... 103
10.7.	Испытание электрической прочности изоляции................ 104
10.8.	Сопротивление изоляции обмоток электрических машин . .	105
10.9.	Измерение сопротивления обмоток электрических машин
(ГОСТ 11828—75) ................................................ 105
10.10.	Вляние отклонения напряжения и частоты трехфазного тока
от номинальных значений на параметры асинхронных двига-
телей .......................................................... 107
10.11.	Щетки для электрических машин........................... 107
11.	Электрические машины общего назначения.......................... 109
11.1.	Асинхронные электродвигатели единой серии А2, АО2. . . .	109
11.2.	Асинхронные электродвигатели единой серии АЗ, АОЗ и АКЗ	ПО
11.3.	Асинхронные электродвигатели единой серии 4А.............. ПО
11.4.	Асинхронные высоковольтные электродвигатели с короткозамк-
нутым ротором серии АН-2........................................ НО
11.5.	Электродвигатели с фазным ротором серии АКН и АКН-2. . .	112
11.6.	Синхронные электродвигатели................................ П5
11.7.	Электрические машины постоянного тока..................... 117
12.	Рудничные электродвигатели ..................................... 122
12.1.	Номенклатура асинхронных взрывобезопасных электродвига-
телей .......................................................... 122
12.2.	Асинхронные электродвигатели единой серии ВР мощностью
от 0,25 до ПО кВт............................................... 123
12.3.	Асинхронные электродвигатели	серии ВАО................... 138
12.4.	Асинхронные электродвигатели ВАОПК мощностью от НО до
160 кВт......................................................... 141
12.5.	Асинхронные электродвигатели с фазным ротором ВАОК
мощностью от 75 до 315 кВт...................................... 142
12.6.	Асинхронные электродвигатели новой серии ВАО2 мощностью
от 55 до 315 кВт ............................................... 144
12.7.	Асинхронные электродвигатели ранее выпускавшихся серий
КО, КОФ, МА36 .................................................. 144
12.8.	Асинхронные электродвигатели на напряжение 6 кВ серий
ВАО и «Украина» мощностью от 200 до 2000 кВт..................	152
12.9.	Асинхронные электродвигатели комбайновые и конвейерные 155
12.10.	Электродвигатели постоянного тока........................ 159
537
Раздел шестой. Кабели	и кабельная арматура.................. 160
13.	Силовые кабели ................................................. 160
13.1.	Элементы конструкции и буквенные обозначения марок си-
ловых кабелей.................................................. 161
13.2.	Силовые кабели с пропитанной бумажной изоляцией.	.	.	.	162
13.3.	Силовые кабели с пластмассовой изоляцией............. 168
13.4.	Силовые кабели с резиновой изоляцией................. 170
13.5.	Шахтные силовые кабели .............z................ 173
13.6.	Электрические и тепловые характеристики силовых кабелей	177
13.7.	Допустимые токовые нагрузки на силовые кабели........ 177
13.8.	Выбор силовых кабелей................................ 184
14.	Кабели контрольные, сигнально-блокировочные и управления. Про-
вода .............................................................. 185
14.1.	Кабели контрольные с резиновой и пластмассовой изоляцией	185
14.2.	Кабели для сигнализации и блокировки................. 187
14.3.	Установочные провода ..................................... 188
14.4.	Неизолированные провода для линий электропередач.	.	.	.	193
15.	Соединительные и концевые муфты для силовых кабелей..........	196
15.1.	Классификация и область применения кабельных муфт. . .	196
15.2.	Муфты соединительные чугунные для силовых кабелей на на-
пряжение 1 кВ.................................................. 197
15.3.	Муфты соединительные свинцовые для силовых кабелей на
напряжение 6 и 10 кВ........................................... 200
15.4.	Муфты соединительные для силовых кабелей с бумажной изо-
ляцией на напряжение 35 кВ..................................... 203
15.5.	Муфты соединительные эпоксидные на напряжение до 10 кВ 203
15.6.	Ответвительные муфты ..................................... 204
15.7.	Концевые муфты и заделки.................................. 205
Раздел седьмой. Защита от токов утечки в шахтных электриче-
ских сетях.......................................................... 210
16.	Токи утечки	в	шахтных электрических	сетях...................... 210
16.1.	Общие	сведения .......................................... 210
16.2.	Причины	возникновения и	виды	утечек...................... 211
16.3.	Расчетные соотношения для определения тока утечки в шахт-
ной электрической сети без компенсатора емкостного тока
утечки.......................................................... 211
16.4.	Компенсация емкостных	токов утечки....................... 214
17.	Защитное заземление............................................. 216
17.1.	Назначение и защитное действие заземляющих устройств. . .	216
17.2.	Требования к защитному заземлению подземных электроуста-
новок .......................................................... 217
17.3.	Устройство защитного заземления в подземных электрических
установках...................................................... 218
17.4.	Проверка и испытание	заземляющих устройств................... 220
18.	Аппараты защиты от утечек в шахтных электрических сетях. . .	221
18.1.	Назначение и основные требования к защите от утечек. ...	221
18.2.	Устройства автоматического контроля изоляции сети под ра-
бочим напряжением............................................... 223
18.3.	Устройства компенсации емкостных токов утечек............. 225
18.4.	Устройства измерения емкости сети под рабочим напряжением 227
18.5.	Аппараты защиты УАКИ-380, УАКИ-660 ....................... 229
18.6.	Аппараты защиты от токов утечки с устройствами автоматиче-
ской компенсации емкостных токов АЗАК-380, АЗАК-660. . .	231
18.7.	Аппарат защиты от токов утечки с самоконтролем исправности
элементов АЗПБ.................................................. 233
538
18.8.	Аппараты защиты от токов утечки в электрических сетях напря-
жением 1140 В.................................................. 237
18.9.	Блокировочные реле утечки................................ 241
Раздел восьмой. Защита электроустановок	шахт.............. 244
19.	Токи к. з. в электрических сетях угольных шахт................. 244
19.1.	Режим к. з..............................................  244
19.2.	Величины, определяемые при расчетах токов к. з........... 246
19.3.	Расчетные кривые и расчетное время, используемые при опре-
делении токов к. з...........................................   246
19.4.	Базисные условия.......................................   249
19.5.	Порядок расчета токов к. з. с использованием расчетных кри-
вых ........................................................... 250
19.6.	Сопротивления элементов системы электроснабжения....	250
19.7.	Составление и упрощение схемы замещения. Определение рас-
четных сопротивлений........................................... 252
19.8.	Определение токов трехфазного к. з. с помощью расчетных
кривых......................................................... 253
19.9.	Упрощенный метод расчета токов к. з. в подземных высоко-
вольтных кабельных сетях....................................... 254
19.10.	Упрощенный метод расчетов токов к. з. в подземных элек-
трических сетях напряжением	до	1140 В................. 255
19.11.	Уточненный метод расчета токов к. з. в подземных электри-
ческих сетях напряжением	до	1140	В..................... 260
20.	Реле защиты электроустановок .................................. 265
20.1	Максимальные реле тока .................................. 265
20.2.	Реле дифференциальные серии РНТ-560...................... 267
20.3.	Максимальные и минимальные реле напряжения............... 267
20.4.	Реле промежуточные ...................................... 268
20.5.	Реле времени ............................................ 270
20.6.	Реле указательное РУ-21 и блок указательных реле БРУ-4 272
21.	Защита подземных электрических	установок..................... 273
21.1.	Основные требования к средствам защиты подземных электри-
ческих сетей от токов к. з..................................... 273
21.2.	Максимальные реле и расцепители, применяемые в рудничной
аппаратуре .................................................... 274
21.3.	Максимальная	токовая защита УМЗ........................ 275
21.4.	Максимальная	токовая защита ПМЗ........................ 278
21.5.	Выбор и проверка уставок тока срабатывания устройств
максимальной токовой защиты в подземных сетях напряжением
до 1140 В с присоединенными электродвигателями................. 280
21.6.	Выбор уставок тока срабатывания максимальных реле тока для
защиты трансформаторов......................................... 284
21.7.	Выбор уставок тока срабатывания устройств максимальной
токовой защиты электрических аппаратов напряжением выше
1140 В .................................................. 285
21.8.	Методика проверки устройств максимальной токовой защиты
подземных электрических сетей.................................. 286
21.9.	Аппарат фильтровой защиты АФЗ............................ 288
21.10.	Аппарат типа ЗОНД....................................... 289
21.11.	Датчик-реле температуры ДТР-ЗМ-УТ....................... 290
Раздел девятый. Электрическая аппаратура напряжением до
1140 В ..........................................................  292
22.	Общие сведения ............................................... 292
22.1.	Термины и определения, относящиеся к видам коммутационных
аппаратов ..................................................... 292
22.2.	Термины и определения, относящиеся к элементам электриче-
ских аппаратов..............,.................................. 293
539
22.3.	Параметры и характеристики коммутационных электрических
аппаратов .................................................... 294
22.4.	Категории применения контакторов с замыкающими контак-
тами (ГОСТ 11206—77).......................................... 296
23.	Автоматические выключатели	и	предохранители.................. 297
23.1.	Автоматические выключатели	серии	А3700У................ 297
23.2.	Автоматические выключатели серии А3700 общего назначения 301
23.3.	Автоматические	выключатели	АВМУ........................ 305
23.4.	Автоматические	выключатели	серии АВМ................... 305
23.5.	Автоматические	выключатели	серии АЕ20.................. 306
23.6.	Автоматические	выключатели	серии АК63.................. 307
23.7.	Автоматические	выключатели	ВА13-18..................... 307
23.8.	Предохранители	ПР-2 ................................... 307
23.9.	Предохранители	НПН2-60 ................................ 309
23.10.	Предохранители	НП-2 и ПНБ-2............................ 309
23.11.	Плавкие предохранители ПП11............................ 310
24.	Контакторы .................................................. 310
24.1.	Контакторы	серии КТ-6000 ............................... 310
24.2.	Контакторы	серии КТ-7000 ............................... 313
24.3.	Контакторы	серии КТ-7100У............................... 315
24.4.	Контакторы	серии КТУ.................................... 316
24.5.	Контакторы	КТУ-2Е и КТУ-4Е . /.......................... 320
24.6.	Контакторы	серии КТ 12Р................................. 321
25.	Магнитные пускатели общего назначения........................ 323
25.1.	Магнитные пускатели серии ПМЕ........................... 323
25.2.	Магнитные пускатели серии ПМА........................... 325
26.	Рудничные магнитные пускатели................................ 326
26.1.	Рудничные взрывобезопасные магнитные пускатели серии ПМВИ 326
26.2.	Рудничные взрывобезопасные пускатели серии ПВИ........	334
26.3.	Рудничные пускатели серии ПВ-1140....................... 347
26.4.	Рудничные пускатели ПВВ-320 ............................ 354
26.5.	Рудничные пускатели серии ПРН........................... 357
27.	Рудничные взрывобезопасные автоматические выключатели......	360
27.1.	Общие сведения.......................................... 360
27.2.	Автоматические выключатели серии АФВ.................... 361
27.3.	Автоматические выключатели серии АВ..................... 362
27.4.	Осмотр, монтаж и техническое обслуживание автоматических
выключателей серии АВ......................................... 372
27.5.	Автоматический выключатель АБВ-250 ..................... 377
27.6.	Рудничные выключатели серии ВРН......................... 378
27.7.	Рудничные выключатели серии ВАРП.........................380
28.	Путевые выключатели и кнопочные посты во взрывобезопасном испол-
нении. Взрывобезопасные штепсельные разъемы....................... 380
28.1.	Взрывобезопасные путевые выключатели серии ВПВ........	380
28.2.	Взрывобезопасные посты управления КУВ и КПВ...........	381
28.3.	Взрывобезопасные посты управления ПВ-КУ................. 381
28.4.	Посты управления кнопочные рудничные КУ-90-РВ-1В. . .	382
28.5.	Взрывобезопасные штепсельные разъемы серии РШ.........	382
28.6.	Соединители СНВ-М во взрывобезопасном исполнении............ 383
Раздел десятый. Комплектные устройства............................ 385
29.	Комплектные распределительные устройства в рудничном исполнении 385
29.1.	Распределительные устройства УРВм-6/3 и РВД-6М........	385
29.2.	Распределительные устройства Я В-6400 .................. 388
29.3.	Комплектные распределительные устройства КРУВ-6 и
КРУРН-6 .................................................. 397
30.	Комплектные трансформаторные подстанции...................... 399
30.1.	Комплектные трансформаторные подстанции общего назначения 399
30.2.	Рудничные КТП .......................................... 402
30.3.	Рудничные КТП серии ТКШВП............................... 404
540
30.4.	Рудничные КТП серии ТСШВП и ТСВП....................... 405
30.5.	Рудничные КТП для шахт с крутыми пластами.............. 407
30.6.	Рудничные КТП для высокопроизводительных участков напря-
жением 1140 В................................................ 408
30.7.	Оборудование стационарных КТП.......................... 410
30.8.	Рудничные пусковые и осветительные агрегаты............ 410
31.	Взрывозащищенные станции управления.......................... 413
31.1	Станция управления угледобывающими комплексами СУ В-350	413
31.2.	Станция управления СУВ-1140	  423
31.3.	Станция управления СУВК-8............................   429
31.4.	Станция управления СУВК-9.............................. 431
31.5.	Станции управления СУВ-1Л-100 и СУВ-2Л-120............. 433
32.	Комплекты аппаратуры шахтного подъема........................ 436
32.1.	Комплект аппаратуры для управления электродвигателями
и тормозами подъемных машин.................................. 436
32.2.	Станции управления для подъемных машин с асинхронным
приводом..................................................... 441
32.3.	Станции управления для подъемных машин с приводом по си-
стеме Г—Д.................................................... 450
33.	Комплектные устройства электропривода с тиристорными преобра-
зователями ..................................................... 452
33.1.	Комплектные устройства с тиристорным преобразователем низ-
кой частоты УКПЧ............................................. 452
33.2.	Взрывобезопасный электропривод по схеме асинхронного вен-
тильного каскада............................................  454
33.3.	Комплектные тиристорные электроприводы постоянного тока
КТЭШ......................................................... 455
34.	Электрооборудование шахтной электровозной откатки............ 457
34.1.	Преобразовательные тяговые	устройства.................. 457
34.2.	Зарядные	и разрядные	устройства....................... 459
34.3.	Шахтная	тяговая сеть.................................. 465
34.4.	Комплект электроаппаратуры для рудничных контактных элек-
тровозов .................................................... 468
34.5.	Комплект электроаппаратуры для рудничных аккумуляторных
электровозов..................................................... 470
Раздел одиннадцатый. Электропривод .............................. 473
35.	Электропривод стационарных установок......................... 473
35.1.	Электропривод подземных подъемных установок............ 473
35.2.	Электропривод магистральных ленточных конвейеров. . . .	477
35.3.	Электропривод вентиляторов главного проветривания....	481
35.4.	Электропривод насосов и углесосов...................... 484
35.5.	Электропривод компрессорных установок.................. 486
35.6.	Электропривод холодильных машин........................ 188
36.	Электропривод передвижных машин и механизмов................ 490
36.1.	Электропривод очистных комбайнов и стругов............. 490
36.2.	Электропривод скребковых конвейеров.................... 494
36.3.	Электропривод проходческих комбайнов................... 495
36.4.	Электропривод погрузочных машин ....................... 499
36.5.	Электропривод вентиляторов местного проветривания и местного
водоотлива................................................... 500
36.6.	Электропривод ручных и колонковых электросверл и бурильных
установок ................................................... 501
Раздел двенадцатый. Рудничное освещение ......................... 504
37.	Электрическое освещение	подземных	выработок.................. 504
37.1.	Общие сведения......................................... 504
37.2.	Нормы освещенности	подземных	выработок................. 505
37.3.	Размещение светильников в подземных выработках......... 506
541
37.4.	Выбор мощности ламп накаливания......................... 506
37.5.	Нормативные коэффициенты запаса, учитывающие снижение
освещенности в процессе эксплуатации.......................... 507
37.6.	Расчет осветительной сети подземной выработки........... 507
38.	Рудничные световые приборы и автоматические зарядные станции 508
38.1.	Рудничные световые приборы.............................. 508
38.2.	Автоматические зарядные станции......................... 511
38.3.	Кабели и арматура осветительных установок............... 514
Раздел тринадцатый. Сведения по	электроснабжению . . .	515
39.	Категории электроприемников. Качество электроэнергии. Системы
электроснабжения ................................................ 515
39.1.	Категории электроприемников............................. 515
39.2.	Показатели и нормы качества электроэнергии.............. 515
39.3.	Сведения по схемам внешнего электроснабжения............ 517
39.4.	Сведения по схемам электроснабжения подземных	разработок	518
40.	Технико-экономические показатели электроснабжения............. 525
40.1.	Удельные нормы электропотребления....................... 525
40.2.	Электровооруженность труда.............................. 525
40.3.	Реактивная мощность, способы и средства ее компенсации . . .	526
40.4.	Компенсация реактивной мощности статическими конденсато-
рами ......................................................... 526
40.5.	Оплата электроэнергии................................... 528
40.6.	Определение основных энергетических показателей электро-
снабжения .................................................... 530
Списоклитературы.................................................. 534
Виталий Серафимович Дзюбан
Яков Семенович Риман
Алексей Кириллович Маслий
СПРАВОЧНИК ЭНЕРГЕТИКА УГОЛЬНОЙ ШАХТЫ
Редактор издательства В. В. Мирская
Переплет художника И. А. Слюсарева
Художественный редактор О. Н. Зайцева
Технический редактор Л. Н. Шиманова
График-иллюстратор Н, А. Жирнов
Корректор М. П. Курылева
ИБ № 4046
Сдано в набор 08.02.83. Подписано в печать 28.10.83. Т-20345.
Формат 60Х90‘/1в. Бумага типографская № 1. Гарнитура «Литературная».
Печать высокая. Усл. печ. л. 34,0. Усл. кр.-отт. 34,0. Уч.-изд. л. 42,25.
Тираж 18 000 экз. Заказ 150/8214—12. Цена 2 р. 70 к.
Ордена «Знак Почета» издательство «Недра», 103633, Москва, К-12. Третьяковский пр., 1/19
Ленинградская типография № 6 ордена Трудового Красного Знамени
Ленинградского объединения «Техническая книга» им. Евгении Соколовой
Союзполиграфпрома при Государственном комитете СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли.
193144, г. Ленинград, ул. Моисеенко, 10.
В.С.Дзюбан,
Я.С.Риман,
А.К.Маслий
Справочник
энергетика
угольной
шахты