Текст
ПРИБОРЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ
ИНДУСТРИАЛЬНЫХ
РАДИОПОМЕХ
(УДПРОМГИЗ-1959
И. А. ФАСТОВСКИП, И. М. ФУРМАНОВ
ТИПОВЫЕ ПРИБОРЫ
ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ
ИНДУСТРИАЛЬНЫХ РАДИОПОМЕХ
ГОСУДАРСТВЕННОЕ СОЮЗНОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО
СУДОСТРОИТЕЛЬНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Ленинград
1959
В брошюре рассматриваются особенности электри-
ческих схем и конструкций типовых измерителей, при-
меняемых для определения интенсивности радиопомех,
и основные зависимости, характерные для подобных
приборов Рассматриваются методика измерений напря-
жения и уровня поля помех, а также другие области
применения данных измерителей.
В брошюре освещены вопросы калибровки, провер
кн точности измерителей помех и дается описание ос-
новных типовых измерителен, применяемых в диапа-
зоне от 0.15 до 1000 Л1гм, приводятся их технические
характеристики.
Брошюра рассчитана на инженеров-электриков н
инженеров радистов, занимающихся вопросами борьбы
с помехами радиоприему.
ОГЛАВЛЕНИЕ
Стр
Введение ............................................................. 3
Глава I. Особенности приборов для измерения радиопомех ... 7
§ I. Назначение и блок-схема типового измерителя помех . —
§ 2. Антенны измерителей радиопомех .......... 9
§ 3. Делители входных напряжений...............11
§ 4. Особенности входных цепей.................14
§ 5. Супергетеродинный усилитель .....................17
§ 6. Квазипнковый детектор и его роль в измерении радио-
помех . 25
§ 7. Ламповый вольтметр........................34
§ 8. Калибровка и калибраторы измерителей помех .... 37
Глава II. Методы измерений помех с помощью типовых измерителей II
§ 1. Условия измерений и техника безопасности......—
§ 2. Измерение уровня поля радиопомех ......................45
§ 3. Измерение напряжений радиопомех на зажимах источ-
ников ................................................48
§ 4. Экранированные камеры.........................51
§ 5. Погрешности при измерении импульсных помех ... 52
§ 6. Различные измерения, производимые с помощью типо-
вых измерителей помех..............................53
Глава III. Имитаторы помех и способы проверки измерителей помех 57
§ I. Контактный генератор помех....................—
§ 2. Генератор плоского спектра....................65
Глава IV. Технические характеристики измерителей помех ... 69
§ I. Измеритель помех ИП-13М................................—
§ 2. Измерители помех ИП-12М н ИП-25......................71
§ 3. Измерители помех ИП14 и ИП-26 .......................74
§ 4. Измеритель помех ИП-18 76
§ 5. Измеритель помех ИИ-21 ...............................79
Сводная таблица основных характеристик типовых измерителей радио-
помех ......................................................82
Приложения...................................................... 84
ВВЕДЕНИЕ
Измерение радиопомех отличается от других радиотехниче-
ских измерений наличием очень большого числа типов радиопо-
мех, а также разнообразием видов радиосвязи, на которые эти
помехи могут оказывать мешающее воздействие.
Напряжения радиопомех могут иметь самые разнообразные
формы: они бывают синусоидальными (помехи от медицинских
аппаратов диатермии, высокочастотных закалочных машин
и др.), импульсными в виде одного или нескольких («пакета»)
импульсов (радиопомехи от систем зажигания двигателей внут-
реннего сгорания) и совершенно хаотическими (шумы теплового
возбуждения).
Различные помехи по-разному воздействуют на такие виды
радиосвязи, как радиовещание с амплитудной и частотной моду-
ляцией и телевизионное вещание, а также на каналы радиотеле-
графной связи, различные средства радионавигации и т. д.
Измерение радиопомех более сложно, чем измерение радио-
сигналов, где в качестве удобной меры обычно используется эф-
фективная или пиковая величина несущей частоты. Поэтому, как
правило, измерение радиопомех производится с меньшей точ-
ностью, чем измерение радиосигналов. Приборы, служащие для
измерения напряженности поля радиосигналов, непригодны для
измерения большинства видов радиопомех.
Показания измерителей радиопомех должны быть пропорциэ.
нальны мешающему действию помех на различные приемные уст-
ройства. Выполнение этого требования оказывается невозмож-
ным по следующим причинам.
Помехи от электроустройств, воздействующие на приемник, в
большинстве случаев представляют собой хаотически следующие
друг за другом скачки тока, напряжения или потенциала, возни-
кающие вблизи антенн радиоприемников Эти скачки создают на
выходе радиоприемного устройства хаотически следующие друг
за другом затухающие импульсы. Форма и характер затухания
выходных импульсов зависят от ширины полосы пропускания
4
приемника и формы его резонансной характеристики. Если скач-
ки тока, напряжения или потенциала следуют друг за другом
через сравнительно большие интервалы, то каждый выходной
импульс в приемнике затухает к приходу следующего импульса
и, в этом случае, помеха носит импульсный характер. При ма-
лом интервале между скачками импульсы на выходе приемника
перекрывают друг друга по времени, и помеха носит гладкий ха-
рактер. Напряжение на выходе приемника имеет совершенно не-
закономерную форму и представляет собой хаотически наложен-
ные друг на друга колебательные импульсы, поэтому отсчет из-
меряемого напряжения помех в таком случае затруднен.
Кроме того, степень мешающего действия помехи на оконеч-
ные аппараты радиоприемников зависит не только от амплитуд
колебательных импульсов и их длительностей, но и от величины
интервалов между импульсами, соотношения между числом наи-
больших, средних и малых амплитуд и т. д. Задача в значитель-
ной степени осложняется тем, что все указанные зависимости
различны для разных оконечных аппаратов.
Несмотря на большой международный опыт в измерении ра-
диопомех, способы их измерения продолжают обсуждаться и в
настоящее время. Однако во всех странах получил широкое рас-
пространение метод измерения помех путем определения их воз-
действия на стандартизированное радиоприемное устройство. Ме-
тод измерения заключается в сравнении мешающего напряжения
с длительно действующим синусоидальным напряжением высо-
кой частоты по одинаковому эффекту на выходе стандартизиро-
ванного приемного устройства (измерителя помех).
Выходное устройство, включающее детектор » ламповый
вольтметр, должно давать показания, пропорциональные раздра-
жающему действию этих помех на слух человека. Поэтому вы-
ходное устройство измерителя помех должно отображать физио-
логические особенности человеческого уха.
Условной единицей измерения помех был принят микровольт
эквивалентного (по действию на стандартизированный приемник)
синусоидального напряжения, поэтому для получения идентич-
ных показаний необходимо строго регламентировать те парамет-
ры измерителей, которые существенно влияют на показания при-
бора. Такими параметрами, в основном, являются постоянные
времени заряда и разряда детекторной цепи и ширина полосы
пропускания приемника. Ниже будет рассмотрен вопрос влияния
указанных параметров на результаты измерения радиопомех.
Помехи радиоприему, в особенности помехи, создаваемые
электроустройствами, являются основным фактором, определяю-
щим минимальную напряженность поля радиостанций, необходи-
мую для нормальной радиосвязи. Особенно сильно проявляются
индустриальные помехи на подвижных объектах (суда, самолеты,
автомашины и пр ), где радиоприемная аппаратура не может
быть удалена от источников помех.
5
Согласно существующему в СССР законодательству все
предприятия, выпускающие электроустройства — источники по-
мех, должны собственными средствами устранять эти помехи.
В связи с этим появилась необходимость принять такие нормы
допустимых остаточных помех и такие способы измерения этих
помех, которые не связывали бы заводы-изготовители аппарату-
ры с объектами, на которых эта аппаратура устанавливается.
В СССР помехи регламентируются «Нормами предельно допу-
стимых индустриальных радиопомех» [1], утвержденными Мини-
стерствами связи, радиотехнической и электротехнической про-
мышленности. «Нормы» определяют допустимые остаточные по-
мехи для всех видов машин, методику измерений помех и требо-
вания к основным параметрам измерителей радиопомех. Пара-
метры рассмотренных в данной брошюре измерителей соответ-
ствуют требованиям «Норм».
Следует отметить, что нормы предельно допустимых радио-
помех, принятые в разных странах, неодинаковы вследствие раз-
личия параметров измерителей помех. Наличие различных норм
затрудняет определение степени подавления радиопомех и при-
годности электрооборудования, выпущенного волной стране, для
его нормальной эксплуатации в другой.
Международный Специальный Комитет по Радиопомехам —
МСКР (CISPR), в который входит и Советский Союз, в 1956 г.
на конференции в г. Брюсселе утвердил параметры международ-
ных стандартных измерителей помех. Создание таких измери-
телен и их опытная эксплуатация позволят провести сопоставле-
ние результатов измерений и норм предельно допустимых помех
в разных странах.
В настоящей брошюре рассматриваются принцип работы, осо-
бенности схем и конструкций типовой аппаратуры для измерения
радиопомех, а также технические характеристики применяемых
приборов. Описанные в брошюре приборы разработаны Нейт-
ральной Лабораторией по борьбе с Индустриальными Радиопо-
мехами (ЦЛИР).
ГЛАВА 1
ОСОБЕННОСТИ ПРИБОРОВ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ
РАДИОПОМЕХ
§ 1. Назначение и блок-схема типового измерителя помех
Типовые измерители применяются для измерения напряжения
помех на зажимах источников радиопомех и в помехонесущих
сетях, а также для измерения уровня поля радиопомех.
Типовые измерители применяются для измерения интенсив-
ности помех, создаваемых электроустройствами; измерения эф-
Рис. 1. Блок-схема типового измерителя помех.
/ антенна; 2—входные цепи; 3—супергетеродинный усили-
тель; 4 квазнпиковый детектор; 5—детектор звукового кана-
ла. 6—ламповый вольтметр; 7—усилитель низкой частоты;
в—входной шланг; 9—внутренний калибратор.
фективности помехоподавительных устройств, устанавливаемых
на источниках помех; при определении эффективности экраниро-
нация экранных камер; определении степени распространения
помех но сетям, при различных научно-исследовательских рабо-
7
тах и пр. Измерители также используются при типовых, прием-
но-сдаточных и контрольных испытаниях в соответствии с дей-
ствующими в СССР нормами. Кроме того, типовые измерители
могут использоваться при различных радиотехнических измере-
ниях в качестве селективных высокочастотных микровольтметров,
а также для измерения напряженности поля радиостанций.
Таблица I
Наименование Для типовых измерителей радио- помех на диапазон частот, мгц
0,012— 0,15 0,15-20 20-150 150-400
Полоса пропускания частот, отсчи- танная на уровне 0,5, кгц 1^±25% С) 4-«О’/. у-30% 100±10% 25О± 10%
Постоянная времени заряда, мсек 60±20% 10±20% 1 ±30% 1±30%
Постоянная времени разряда, мсек 600±20% 600±20% 600±20% 600±20%
Постоянная времени подвижной системы индикаторного прибора, мсек 200-4100 2004400 2004-400 200 400
Максимальное отклонение стрелки выходного индикаторного прибора сверх установившегося его значения должно лежать в пределах 2-j-5% 2-5% 245% 2 4-5 %
Ослабление зеркального канала, не менее, дб 20 20 30 40
Ослабление сигнала частоты, рав- ной промежуточной, не менее, дб 20 20 30 40
Погрешность градуировки по ча- стоте ±54 ±5% ±5% ±5%
Погрешность измерения незатухаю- щего напряжения от ГСС ±25% ±25% ±25%
Типовая антенна Однометровый Горизонтальный полуволновый
штырь вибратор
В настоящее время типовые измерители радиопомех выпу-
скаются для работы в широком диапазоне частот от 12 кгц до
1004) Мгц. В зависимости от диапазона частот, в котором рабо-
тает прибор, меняется его принципиальная схема и конструкция.
Однако для всех измерителей помех характерна единая блок-
схема, приведенная на рис. 1.
Как видно из блок-схемы, типовой измеритель радиопомех
представляет собой по существу супергетеродинный приемник,
имеющий на входе и выходе дополнительные элементы, служа-
а
шие для целей измерения. Так, наличие делителя на входе изме-
рителя вызвано необходимостью измерения большого диапазона
входных напряжений. Применение внутреннего калибратора не-
обходимо для постоянного контроля общего усиления прибора.
Наличие дополнительного квазипикового детектора и лампового
вольтметра объясняется спецификой измерения рад1юпомсх.
Ниже будут подробно рассмотрены особенности работы всех уз-
лов измерителя и их отличие от аналогичных узлов радиоприем-
ных устройств.
Следует отметить, что характерным- отличием измерителя по-
мех от обычного радиоприемника является то, что основные его
параметры строго регламентируются в соответствии с требова-
ниями «Норм предельно допустимых индустриальных радиопо-
мех». Параметры измерителей помех, удовлетворяющие этим трс.
бованням, приведены в табл. I.
§ 2. Антенны измерителей радиопомех
Измерение напряженности поля радиопомех, в отличие от из-
мерения напряженности поля станций, производится, как пра-
вило, вблизи от излучателя радиопомех, в так называемой зоне
индукции. Для зоны индукции характерна резкая неоднородность
структуры поля, в результате чего точное определение напряжен-
ности поля на единицу длины связано с преодолением больших
трудностей. Поэтому измерение напряженности поля помех мо-
жет быть произведено только в условных единицах. «Нормами
предельно допустимых индустриальных радиопомех» предусмат-
ривается измерение уровня поля радиопомех в мкв (а не в
мкв/м), по показаниям типового измерителя помех при измере-
нии поля на стандартную антенну.
В качестве стандартной антенны для диапазона частот до
20 Л1гц применяется штыревая антенна длиной 1 м, а в диапа-
зоне выше 20 Мгц — полуволновый (настроенный) диполь. Из-
мерение уровня поля можно было бы производить и с рамочной
антенной, однако последняя обладает рядом- недостатков: малой
действующей высотой, зависимостью действующей высоты и эк-
вивалентного сопротивления от частоты в значительными габа-
ритами на длинных волнах.
При работе на метровый штырь в диапазоне до 20 Мгц (дли-
на волны / > 15 л) получается значительное удлинение волны,
вследствие чего действующая высота антенны (Л,) равна поло-
вине ее геометрической высоты для всего диапазона частот.
Таким образом, действующая высота стандартной антенны для
диапазона до 20 равна 0,5 м.
Внутреннее сопротивление такой антенны имеет емкостный
характер, а его модуль и эквивалентная емкость определяются
из соотношения
о- )
9
Рис. 2. Типовая антенна диполь измерителей помех III! 14
и ИП-26. г
10
где IF— волновое сопротивление штыря. Для приме-
няемых конструкций антенн IV' — 350 ом\
X — длина волны;
— длина антенны;
Са — эквивалентная емкость антенны;
с — 3- 10’и сек — скорость распространения волны.
Рассчитанная по этой формуле эквивалентная емкость метро-
вого штыря равна примерно 10 пф.
Измерители помех в диапазоне частот до 20 Мгц позволяют
выполнять измерение помех, наводимых в антеннах радиопри-
емных устройств. Измерения производятся при подключении ис-
следуемых антенн к измерителю через специальный, придавае-
мый к измерителю эквивалент стандартной антенны.
Действующая высота полуволнового диполя, применяемого
на частотах свыше 20 Мгц, определяется по формуле
*-----(2)
Внутреннее сопротивление настроенного диполя на всех ча-
стота.'. чисто активно и равно 73,1 ом. Антенна соединяется с из-
мерителем коаксиальным кабелем с волновым сопротивлением,
равным 75 ом.
К измерителям помех УКВ диапазона придаются рамочные
антенны, которые не предназначены для производства типовых
измерений, но могут быть использованы для поиска источников
радиопомех и для различных исследовательских измерений.
Стандартные антенны выполняются в виде телескопических
конструкций, портативных и удобных для транспортировки. Теле-
скопические «усы» полуволнового диполя устанавливаются на
специальном раздвижном штативе при помощи шарнирного уст-
ройства. позволяющего менять наклон и поворот «усов» в зави-
симости от плоскости поляризации приходящей электромагнит-
ной волны и направления ее распространения. На антенных
«усах» имеются специальные метки, по которым можно изменять
длину «усов» и тем самым настраивать антенну в каждой частот-
ной точке На рис. 2 приведена фотография стандартной антенны
измерителей помех ИП-14 и ИП-26.
§ 3. Делители входных напряжений
Измерители помех предназначены для измерения напряже-
ний в пределах от 1 до 100 000 мкв. Измерение столь большого
диапазона напряжений обеспечивается применением высокоча-
стотных ступенчатых делителей, устанавливаемых в большинстве
случаев на входе ивмерителей помех. Входные делители должны
обеспечить постоянство коэффициента деления на всех частотах
нас ।ройки.
11
Схема входного делителя зависит от диапазона частот изме-'
рителя, от схемы егЪ входных цепей и типа применяемой типо-
вой антенны. В измерителях помех применяются емкостные или
омические делители. Емкостные делители применяются в изме-
рителях, работающих в диапазоне частот 0,15—20 Мгц (ИП-12М
и ИП-25). На рис. 3 показана схема входного делителя измери-
теля ИП-25. Делитель выполнен в виде кнопочной конструкции.
Кнопки этого делителя взаимно блокированы, в результате чего
при нажатии любой из них остальные кнопки возвращаются в
первоначальное (выключенное) положение.
При нажазии кнопки к входному контуру подключается
непосредственно антенна, эквивалентная емкость которой равна
10 пф, или входной шланг (для измерения напряжений на зажи-
мах) с переходной емкостью также 10 пф. При нажатии всех
прочих кнопок к входному контуру подключается делитель. Со-
вершенно очевидно, что емкость делителя должна также быть
равной 10 пф, в противном случае входной контур окажется рас-
строенным. В отдельных ступенях делителя имеются активные
сопротивления, необходимые для коррекции.
В измерителях, работающих в диапазоне частот 20—ЮООЛТгц,
используются омические делители напряжения, назначение кото-
рых не только в ослаблении входного сигнала, но также в согла-
совании измерителя с антенной и кабелем. Волновое сопротивле-
ние кабеля равно 75 ом; входное и выходное сопротивления та-
ких делителей должны быть также равны 75 ом. В зависимости
от схемы входных цепей измерителя применяются симметричные
и несимметричные омические делители. Конструктивно они вы-
полняются в виде кнопочной или барабанной конструкции.
На рис. 4 представлена схема симметричного омического де-
лителя кнопочной конструкции, используемого в измерителях по-
мех типов ИП-14 и ИП-26. работающих в диапазоне частот
16—150 Мгц. Делитель смонтирован из сопротивлений ВС-0,25 и
ваключеп в специальный экран, установленный на кнопочном
переключателе.
Измеритель помех типа ИП-18 (диапазон частот 150—
400 Мгц) снабжен симметричным омическим делителем с вход-
ным сопротивлением, равным 75 ом. Конструктивно он оформлен
в виде барабана со специальными трубками, в которые вмонти-
рованы Т-образные звенья из высокочастотных цилиндрических
(УНУ-0,1) и дисковых (УНУ-Ш-0,1) сопротивлений. Делитель
обеспечивает ослабление входного сигнала в 10, 100 и 1000 раз,
а также согласование фидера со входом усилителя высокой ча-
стоты. Конструкция такого делителя показана на рис. 5.
В измерителе помех типа ИП-21 (диапазон частот 400—
1000 Мгц) расширение пределов измеряемых напряжении произ-
водится при помощи симметричного омического кнопочного дели-
теля, расположенного на выходе анидного контура смесителя.
12
Деление сигнала происходит по промежуточной частоте. Такое
расположение делителя связано с трудностями деления сигнала
Рис 3. Схема входного делителя измерителя ИП-25.
Рис. 4. Схема входного делителя измерителей ИП-26 и ИП 14.
в деци метровом диапазоне частот. Деление сигнала по промежу-
точной частоте обеспечивает постоянство деления на всех часто-
13
тах настройки, но приводит к необходимости дополнительной
установки индикаторного прибора на нуль при переходе со сту*
Рис. 5 Конструкция делителя напряжений измерителя ИП-18.
1—барабан; 2—теки; 3—дисковое сопротивление; 4—цилин-
дрическое сопротивление; &— фиксатор.
пеней X/ на У^Ю, так как при этом меняются собственные
шумы измерителя.
§ 4. Особенности входных цепей
Основное назначение входных цепей измерителей радиопомех
такое же, как и в радиоприемных устройствах. Входные цепи
должны передавать напряжение со входа измерителя на сетку
первого усилительного каскада. К входным цепям, помимо обыч-
ных требований (передача напряжения, избирательность и пере-
крытие заданного диапазона частот) предъявляется ряд специ-
фических требований, заключающихся в необходимости: 1) пере-
дачи через входной шланг напряжении как из антенны, так и от
источника помех; 2) подключения входных цепей к внутреннему
калибратору во время установки нормального усиления (калиб-
ровки) и 3) обеспечении входными цепями возможности под-
ключения к электрическим сетям со сравнительно высоким на-
пряжением технической частоты.
На рис. 6 показана схема входной цепи, применяемая в не-
скольких типовых измерителях (ИП-12М, ИП-25). Данная схема
дает представление о характерных особенностях входных цепей
измерителя. На вход измерителя может включаться антенна или
входной шла«г. В цоколе входного шланга вмонтирована ем-
кость Сс11, равная эквивалентной емкости штыревой антенны
(10 пф), что обеспечивает идентичность передачи напряжения
входными контурами при измерениях напряжения и уровня поля.
Малая величина емкости Ссп позволяет устранить проникновение
низкой (промышленной) частоты на вход измерителя, а величина
рабочего напряжения конденсатора дает возможность подклю-
чать входной шланг к электрическим сетям с напряжением 220 з.
14
Для установки нормального усиления к входному контуру
подключен внутренний калибратор на шумовом диоде, который
подает калибровочное напряжение только при включении накала
посредством ключа К- При этом вход измерителя закорачивается,
и измеряемые напряжения на него не поступают. Напряжение на
анод диода подается непосредственно через входной контур, яв-
ляющийся его высокочастотной нагрузкой. Данная схема имеет
два существенных недостатка.
Во-первых, из-за наличия малой емкости С,в резонансная пе-
редача напряжения входных контуров резко меняется в пределах
Рис. 6. Схема входной цепи типового измерителя помех.
каждого поддиапазона. Для выравнивания общего усиления
преселектора приходится применять схему с трансформаторным
включением контура в анодную цепь лампы усилителя высокой
частоты.
Во-вторых, входное сопротивление измерителя носит емкост-
ный характер и резко уменьшается с увеличением частоты. На
рис. 7 показано изменение входного сопротивления ZrtS измери-
теля ИП-12М с учетом волнового сопротивления кабеля. Из гра-
фика видно, что с увеличением частоты входное сопротивление
уменьшается в 180 раз, достигая величины 100 ом на частоте
20 Мгц. Этот факт необходимо учитывать при подключении из-
мерителя к источникам помех, так как последние в большинстве
случаев имеют низкое внутреннее сопротивление, особенно когда
с целью подавления радиопомех к ним подключаются фильтро-
вые конденсаторы. Если входное сопротивление измерителя ока-
зывается много больше внутреннего сопротивления источника,
происходит измерение э. д. с. источника помех. Если входное со-
противление измерителя меньше или соизмеримо с внутренним
сопротивлением источника — происходит измерение напряжения
помех.
15
В диапазоне частот свыше 20 Мгц, когда в качестве стандарт-
ной антенны применяется симметричный полуволновый вибратор,
Рис. 7. Изменение входного сопротивления измерителя
ИП-12М а зависимости от частоты.
измерители имеют симметричный вход. Входные цепи имеют
трансформаторную или непосредственную связь. Па рис. 8 пока-
Рис. 8. Схема входной цепи измерителей ИП-14, ИП-26.
заиа входная цепь измерителей помех УКВ диапазона (ИП-14,
ИП-26), а на рис. 9 входная цепь измерителя метрового диапа-
зона (ИП-18, ИП-18М). В последней схеме отсутствуют входные
16
контуры, т. е. вход измерителя апериодический. Применение апе-
риодического входа вызвано тем, что в этом диапазоне исключи-
тельно важную роль играет согласование антенны с фидером и
со входом' прибора. В дециметровом диапазоне (ИП-21) входные
Рис. 9. Схема входной цепи измерителей ИП-18, ИП-18М.
контуры конструктивно выполняются в виде настраиваемой коак-
сиальной линии, связанной с входным кабелем автотрансформа-
торно, при помощи скользящего щупа. Связь подбирается опти-
мальной для средней частотной точки диапазона.
§ 5. Супергетеродинный усилитель
Супергетеродинный усилитель типового измерителя помех
мало отличается от обычных радиоприемных устройств, он вклю-
чает усилитель высокой частоты, преобразователь и усилитель
промежуточной частоты. Основная роль усилителя — усиление
малых по амплитуде колебательных импульсов, возникающих
под действием радиопомех во входных цепях, с целью их даль-
нейшего детектирования и измерения выходным ламповым вольт-
метром.
Следует отметить, что в блок-схеме типового измерителя по-
мех супергетеродинный усилитель может быть заменен любым
другим усилителем (прямого усиления, суперрегенеративным
и т. д.). Однако в настоящее время в силу известных преиму-
ществ супергетеродинный усилитель применяется во всех измери-
телях помех.
Параметры супергетеродинного усилителя, так же как и па-
раметры следующего за ним квазипикового детектора, имеют ре-
шающее значение в вопросе измерения радиопомех, поэтому про-
цесс прохождения помех через усилитель и детектор необходимо
рассмотреть более подробно.
2 Зя к 3'2-1
17
Радиопомехи являются результатом воздействия на радио-
приемное устройство скачков тока и напряжения, возникающих
при работе различных электроустройств. При изучении помех в
качестве элементарной помехи принимается единичный скачок
напряжения или кратковременный импульс, а сложные формы
помех рассматриваются как воздействие на приемник множества
скачков (импульсов) с произвольно распределенными амплиту-
дами и интервалами между скачками.
Рис. 10. Колебательный импульс на выходе усилителя про-
межуточной частоты.
Вопрос о том, каким будет напряжение на выходе усилителя
при подаче на его вход скачка или импульса напряжения изу-
чен довольно подробно (2]. Зависимость формы импульса на
выходе усилителя высокой частоты от его параметров выражает-
ся. как известно, весьма сложными формулами. Однако, в общем
виде, характер этой зависимости заключается в следующем. Если
на вход усилителя, имеющего ограниченную полосу пропускания
частот, подать скачок напряжения, то в результате переходных
процессов в контурах усилителя на его выходе образуется так
называемый колебательный импульс, примерная форма которого
показана на рис. 10. Из рисунка видно, что колебательный им-
пульс заполнен высокой частотой (частотой настройки контура,
с которого он снимается) и имеет огибающую в виде одного
главного (наибольшего) лепестка и нескольких затухающих
побочных лепестков. Форма колебательного импульса зависит,
главным образом, от формы общей резонансной кривой усили-
18
теля и ширины его полосы пропускания. Так, в зависимости or
формы резонансной кривой (от количества и качества контуров,
от степени связи между ними) колебательный импульс может
иметь разнос число побочных лепестков; в некоторых случаях по-
бочных лепестков может и не быть. В зависимости от ширины
полосы пропускания усилителя изменяется длительность глав-
ного и побочного лепестков: чем шире полоса, тем меньше
Рис. 11. Определения полосы пропускания Vo,в • Vo.?H V«
для резонансной кривой усилителя.
длительность. Амплитуда главного лепестка увеличивается про-
порционально скачку напряжения на входе усилителя и ширине
полосы.
Термин «полоса пропускания» требует некоторого пояснения.
Для сложной формы резонансной кривой супергетеродинного
усилителя (рис. 11) существуют следующие определения ширины
полосы пропускания:
1. Ширина полосы пропускания на уровне 0,5 от уровня, со-
ответствующего частоте настройки Л/ол-
2. Ширина полосы на уровне 0,7 от уровня, соответствующего
частоте настройки Д/о,?- (Для точного определения полосу
часто задают одновременно на двух, трех и даже большем числе
уровней).
3. Интегральная полоса пропускания ДА< усилителя, рав-
ная ширине полосы идеального фильтра с прямоугольной резо-
нансной кривой при условии, что максимальные уровни и пло-
щади обеих кривых равны.
С точки зрения действия импульсных помех наиболее харак-
терной является интегральная полоса, через которую легко выра-
. 19 ’
жаются все параметры колебательного импульса. Однако в уси-
лителях, имеющих от 3 до 5 двухконтурных фильтров со связью
в пределах от 0,5 до 1,5, интегральная полоса равна примерно
ширине полосы на уровне 0,5
А/и^Д/од=Д/. (3)
Поэтому во всех измерителях помех полоса пропускания за-
дается на уровне 0,5 и считается, что она соответствует интег-
ральной полосе.
Напряжение на выходе усилителя, имеющего прямоугольную
частотную характеристику с полосой А/, определяется следую-
щим образом^
, Ebf sin (яД/Z)
k —тгТ- -------^ft---- COS "4
где k— коэффициент усиления усилителя;
E — скачок напряжения на входе;
f — частота настройки и
ш = 2«/.
Формула (4) позволяет определить амплитуду главного ле-
пестка Vj и его длительность Т,
И, = * (5)
9
^ = ^7- (6)
Из формулы (5) видно, что амплитуда колебательного импуль-
са пропорциональна полосе А/ в первой степени. Такая зависи-
мость сохраняется для одиночного скачка н помех, имеющих им-
пульсный характер. Гладкие помехи характеризуются тем, что ко.
лебательныс импульсы на выходе не успевают полностью затух-
нуть к приходу следующих импульсов, в результате чего колеба-
тельные импульсы накладываются друг на друга. В этом случае
амплитуды импульсов на выходе оказываются пропорциональ-
ными j/Д/[3]. Определение общей зависимости Vi от А/для
реальных помех осложняется тем, что один и тот же источник
помех может создавать импульсные помехи в радиоприемном
устройстве с широкой полосой и, в то же время, гладкие помехи
в радиоприемном устройстве с узкой полосой, что должно быть
ясно из уравнения (6).
Амплитуда колебательного импульса обратно пропорциональ-
на частоте настройки /. Это объясняется тем, что плотность ча-
стотного спектра скачка напряжения также убывает пропорцио-
20
нально частоте. При подаче на вход измерителя очень коротких
импульсов, имеющих равномерный частотный спектр для всех ча-
стот настройки, амплитуда Vi не зависит от частоты.
На результаты измерения импульсных помех большое влия-
ние оказывает линейность супергетеродинного усилителя. Так,
при одиночных или редко следующих друг за другом импуль-
сах помех может наступить перегрузка в его усилительных
каскадах, так как измеритель помех калибруется длительно
действующим синусоидальным напряжением, и выпрямленное
напряжение на нагрузке детектора равно примерно ампли-
туде подаваемого на вход детектора высокочастотного на-
пряжения. При измерении одиночных или редко следующих им-
пульсов, как будет показано ниже, напряжение на нагрузке де-
тектора составляет всего несколько процентов от пикового значе-
ния импульсов, подаваемых на его вход. Отсюда очевидно, что
для получения одинакового отсчета по шкале выходного прибора
как от длительно действующего синусоидального напряжения,
так и от одиночных или редко следующих друг за другом им-
пульсов. необходимо подавать на детектор колебательные им-
пульсы, во много раз превышающие по амплитуде синусоидаль-
ное напряжение, по которому производилась калибровка. Боль-
шие амплитуды колебательных импульсов вызывают перегрузку
усилителей.
Для уменьшения влияния перегрузки необходимо иметь запас
линейности амплитудной характеристики измерителя помех. За-
пас линейности (часто говорят: «запас по перегрузке») нс регла-
ментируется техническими условиями на измерители помех, но
он оговорен в инструкциях по технологии настройки измерителей.
Имеющийся запас по перегрузке позволяет усиливать импуль-
сы. только в 3—5 раз превышающие по амплитуде синусоидаль-
ное напряжение, соответствующее максимальному показанию ин-
дикаторного прибора. Это обеспечивает точное измерение им-
пульсных помех с частотой следования порядка 100 гц в любой
части шкалы. Получение большого запаса по перегрузке связано
со значительными трудностями, так как напряжение на входе де-
тектора должно быть порядка 10—20 в с тем, чтобы детектор
работал в линейной части своей характеристики. В настоящее
время ведутся работы по созданию измерителен помех, рассчи-
танных на тридцатикратный запас по перегрузке. Требование ли-
нейности при прохождении импульсных помех исключает при-
менение в усилительном тракте системы автоматической регули-
ровки усиления (АРУ).
Схема и конструкция супергетеродинных усилителей измери-
телей помех отражают специфику частотного диапазона, на ко-
тором они работают. Схемы усилителей измерителей помех мало
отличаются от схем приемников соответствующих диапазонов.
Представляют интерес конструктивные особенности переключате-
лей поддиапазонов и контура метрового и дециметрового диапа-
21
зонов. Переключение высокочастотных поддиапазонов осуществ-
ляется при помощи кнопочных или барабанных переключателей,
последним в настоящее время отдается предпочтение, как более
надежным в работе.
Новые измерители помех типов ИП-25 и ИП-26 снабжены
малогабаритными барабанными переключателями поддиапазо-
нов. Габариты высокочастотного барабана ИП-25 удалось значи-
тельно уменьшить благодаря применению малогабаритных конту-
Рис 12. Конструкция барабанного переключателя
диапазонов измерителя ИП-25.
ров с ферритовыми сердечниками. Конструкция барабана с вы-
сокочастотными контурами измерителя ИП-25 показана на
рис. 12. В измерителе помех типа ИП-18 в качестве высокоча-
стотных контуров используются контуры типа «бабочка» (рис. 13),
обеспечивающие перекрытие частот в пределе от 150 до 400 Лкц.
Электрическое сопряжение контуров в этом диапазоне произ-
вести практически невозможно, поэтому для одноручечного уп-
равления применена система механического сопряжения конту-
ров, обеспечивающая с помощью копира поворот каждой из трех
«бабочек» на требуемый угол. Кинематика механизма согласова-
ния показана на рис. 14. В измерителе помех типа ИП-21 (диа-
пазон частот 400—1000 Л!гц) в качестве высокочастотных конту-
ров (входной контур, усилитель высокой частоты и гетеродин)
22
Рис. 13. Контуры типа «бабочка» измерителя помех ИП-18.
Насгчюйиа
Рис. 14 Кинематическая схема механизма сопряжения кон-
туров одноручечного измерителя помех ИП-18.
I—частотная шкала; 2— подстройка УВЧ; 3 контур УВЧ;
4 — контур смесителя; 5—подстройка смесителя; 6- корректор
дисковый; 7—контур гетеродина.
23
Рис. 15 Коаксиальные контуры измерителя помех ИП-21.
24
используются коаксиальные линии (рис. 15). Каждый коаксиаль-
ный контур имеет свою ручку 'настройки, при вращении которой
поршень меняет длину линии. В этом измерителе применены
маячковые лампы типа 6С5Д, создающие с коаксиальными ли-
ниями единую конструкцию высокочастотных контуров.
§ 6. Квазипиковый детектор и его роль в измерении
радиопомех
Как указывалось выше, форма и длительность колебательных
импульсов на выходе линейного усилителя зависят от величины
скачка напряжения Е на входе, крутизны скачка, а также от
усиления и полосы пропускания усилителя. Характер скачков
напряжения на выходе реального источника помех в большинстве
случаев носит случайный характер, в результате этого напряже-
ние на выходе усилителя имеет совершенно незакономерную
форму и представляет собой хаотически наложенные друг на
друга колебательные импульсы. Амплитуды отдельных импуль-
сов этого напряжения могут за непродолжительное время изме-
няться в сотни раз. На рис. 16 для иллюстрации сказанного
приведена осциллограмма напряжения помех от коллекторного
мотора на выходе усилителя промежуточной частоты приемника.
На первый взгляд кажется, что измерение такого неустойчивою
во времени и неопределенного по форме напряжения не пред-
ставляется возможным, и в действительности, ни амплитудное,
ни эффективное, ни среднее значения не пригодны для опенки
подобного напряжения.
Измерение напряжения помех осложняется также обязатель-
ным соблюдением требования, согласно которому величина по-
мехи должна отображать ее мешающее действие. Однако одна и
та же помеха может оказывать различное мешающее действие в
зависимости от устройства оконечного аппарата. Помехи могут
вызывать искажение звука, искажение изображения или ложное
срабатывание электромеханических систем. Для каждого вида
радиосвязи существует своя специфика в определении мешаю-
щего действия. Так, при приеме звукового вешания, мешающее
действие определяется физиологическими особенностями уха; для
приема телевидения — физиологическими особенностями глаза;
для электромеханического приема—устойчивостью воспринимаю-
щих механических систем и т. д.
Для полной характеристики мешающего действия помех на
различные системы связи следовало бы измерять такие парамет-
ры как амплитуду, длительность и частоту повторения. Однако
такой способ оценки представляется практически весьма слож-
ным и нецелесообразным из-за необходимости усреднения этих
величин.
Поэтому в практике измерений принят метод оценки помех
численной величиной, учитывающей инерционность восприятия и
25
последействия оконечных устройств. Эта величина должна учи-
тывать одновременно все параметры импульсов помехи пропор-
ционально мешающему влиянию каждого из них. Мы уже гово-
рили, что в основу оценки взято акустическое восприятие помех.
Таким образом, измеритель помех должен иметь определен-
ные инерционные свойства, находящиеся в соответствии с инер-
ционностью человеческого уха. Так, например, человеческое ухо
невосприимчиво к импульсам малой длительности, задерживает
впечатление от звукового имнульса после его прекращения, в
Рис. 16. Осцилограмма напряжения помех на выходе усилителя проме-
жуточной частоты приемника при работе коллекторного мотора.
значительно большей степени ощущает громкость часто повторя-
ющихся звуковых импульсов по сравнению с редкими импульса-
ми той же величины и т. п.
Инерционные свойства измерителя обеспечиваются примене-
нием квазипикового вольтметра, представляющего собой сово-
купность инерционного квазипикового детектора, усилителя по-
стоянного тока и индикаторного прибора.
Инерционность детектора (или измерителя в целом) обычно
характеризуется постоянными времени заряда и разряда.
Первая из них характеризует способность детектора (измери-
теля) воспринимать короткие сигналы, а вторая—способность
поддерживать уровень этого короткого сигнала в определенный
отрезок времени после прекращения действия сигнала. В соот-
ветствии с этим определяются и численные величины постоян-
ных времени. Постоянная времени заряда инерционного детек-
тора (обовначаемая ", ) численно равна времени, в течение ко-
торого напряжение на детекторе под действием приложенного ко
входу измерителя скачкообразного синусоидального напряжения
достигает 63% установившегося значения. Постоянная времени
26
разряда (обозначаемая <р) численно равна времени, в течение
которого напряжение на нагрузке детектора при отключении
скачком напряжения со входа измерителя падает до 37% от
своего начального значения.
Решением МККР (Будапештская конференция 1934 г.) был
рекомендован «квазипиковый> вольтметр с детектором, имею-
щим постоянные времени: тэ = 1 мсек и tp= 160 мсек. В даль-
нейшем эти постоянные времени в ряде стран были изменены.
Так, в Англии были приняты = 1 мсек и ?р = 500 мсек, а з
Рис. 17. Схема детектора измерителя помех,
СССР, США и Канаде для диапазона частот 0,15—20 Л1гц
т, =10 мсек и тр = 600 мсек. Эти изменения позволили упро-
стить требования к индикаторным устройствам и получить более
устойчивые показания. Дело в том, что при малой постоянной
времени заряда стрелка прибора следует за каждым случайным
редким выбросом напряжения, что исключает возможность полу-
чения определенного отсчета измеряемого напряжения и получе-
ния идентичности при повторных измерениях.
Принцип действия и особенности квазипикового детектора
можно рассмотреть на конкретных схемах типовых измерителен.
На рис. 17 приведена схема детектора измерителя помех с по-
следним каскадом усилителя промежуточной частоты. Эта схема
принципиально не отличается от схемы детектора обычного при-
емника. Однако номиналы элементов схемы существенно отли-
чаются от элементов схемы безынерционного детектора, в резуль-
тате чего механизм детектирования становится иным Назначение
элементов схемы следующее. Элементы LK и Ск образуют контур
27
промежуточной частоты, напряжение с которого подается на де-
тектор; /?ф и Сф —фильтры подавления промежуточной часто-
ты; сопротивления /?,, образуют нагрузку квазипикового детек-
тора, а С„ —его емкость. Детектор имеет специальный переклю-
чатель /71, позволяющий подключать нагрузку 7?с и емкость Се.
При включении 7?.. и С , номиналы которых одного порядка с
величинами, применяемыми в приемниках, детектор становится
безынерционным. Положение переключателя при включенных 7?п
Рис 18. Изменения напряжений в схеме
квазипикового детектора.
И Сп называют «помехи», так как именно в этом положении
производится измерение радиопомех. Второе положение пере-
ключателя П\, соответствующее включению 7?с и Сс, назы-
вают «станции», так как в этом положении переключателя из-
меряется напряженность поля станций по синусоидальной несу-
щей частоте. Постоянное 'напряжение с нагрузки 7? „ подается
для измерения на ламповый вольтметр.
Механизм работы квазипикового детектора поясняют эпюры
напряжений и токов в разных частях схемы детектора, представ-
ленные на рис. 18. На рис. 18, а схематично показаны колеба-
тельные импульсы на входе детектора. На рис. 18, б — импульсы
тока через детектор, вызванные колебательными импульсами на-
пряжения. На рис. 18, в изображена форма выпрямленных ко-
лебательных импульсов на выходе фильтров подавления приме-
28
жуточной частоты. Наличие на схеме остроконечных гребешков
объясняется зарядом емкости фильтра во время импульса «за-
полнения» и разрядом емкости фильтра между импульсами «за-
полнения». Напряжение на выходе фильтра практически точно
повторяет форму огибающей колебательного импульса, так как
огибающая колебательного импульса заполнена очень большим
числом импульсов промежуточной частоты. На рис. 18, г пока-
зано изменение напряжения на нагрузке детектора под воздей-
ствием детектированных колебательных импульсов.
При рассмотрении последнего рисунка видно, что выходное
напряжение состоит из отдельных зарядных (во время колеба-
тельного импульса) и разрядных (между колебательными им-
пульсами) участков. Зарядные участки обусловлены зарядом ем-
кости Сп через внутреннее сопротивление диода Rt и внутреннее
сопротивление источника — контура LK, Ск. Напряжение на на-
грузке детектора, образуемое во время заряда емкости Сп, зави-
„ й 1
сит от величины Сп, крутизны диода о = -д- и эквивалентного
сопротивления контура Z„. В данном процессе имеют место и об-
ратные зависимости. Действительно, выпрямленное напряжение
сметает рабочую точку по характеристике диода, а при смеше-
нии рабочей точки меняется R, диода, особенно в области ма-
лых напряжений. Кроме того, входное сопротивление детектора
шунтирует контур L4, Ск, что приводит к изменению его эквива-
лентного сопротивления. Таким образом, ZK также оказывается
зависимым от выпрямленного напряжения.
Математически процесс заряда описывается трансцендент-
ными уравнениями, близкими к экспоненциальному закону сле-
дующего вида
t
у3 = 1 — е ’’ * (7)
Здесь
где V- — изменяющееся во время заряда напряжение на кон-
денсаторе, а V — его установившееся значение;
t —текущее время;
т,— постоянная времени заряда экспоненты.
Определение т3 в общем случае представляет значительные
трудности. Однако в практических схемах, когда имеет место
неравенство R^Z*, постоянная времени заряда определяется по
следующей приближенной формуле [4]
т3 = 1,9 (z.+2/га с„. (8)
29
Эта формула не отражает влияния сопротивления фильтра
подавления промежуточной частоты /?Ф, однако при правильно
выбранном значении этого сопротивления последнее будет оказы-
вать незначительное влияние на постоянную времени заряда г.,.
Так, при малой величине /?ф детектор сильнее шунтирует кон-
тур, что эквивалентно увеличению т, а при большой величине R
его следует учитывать в обшей цепи заряда, т. е. в сумме с
и /?„ что также приводит к увеличению т, . Таким образом,
должно иметь оптимальную величину-
Разрядные части экспоненциальной ломаной кривой обуслов-
лены разрядом емкости С, на нагрузку R„. Разряд протекает по
экспоненциальному закону
t
~ ’р » (9)
где тр—/?пСп — постоянная времени разряда экспоненты.
Для выяснения влияния постоянных времени заряда и раз-
ряда на значение измеренного уровня помехи необходимо при-
вести соотношения, характеризующие зависимость квазипикового
Рис. 19. Установление напряжения па квазипиковом детек-
торе под действием регулярных колебательных импульсов
и эквивалентных им прямоугольных импульсов,
напряжения как от амплитуд, длительностей и частот следования
импульсов, так и от постоянных времени заряда и разряда. Ре-
шение такой задачи математическим путем в общем виде для
хаотически следующих импульсов помехи очень сложно. Однако
были произведены некоторые частные решения этой задачи [5],
(6], [7].
Рассмотрим наиболее простую схему, которая, тем не менее,
позволит сделать выводы, приближающиеся к результатам экс-
периментальных исследований.
Итак, рассмотрим случай воздействия на детектор регуляр-
ных колебательных импульсов (рис. 19). При поступлении пер-
вого импульса начинается экспоненциальный (с приближением, о
котором мы говорили выше) заряд емкости С„. В интервале
между импульсами емкость С„ разряжается по экспоненте, но
разрядиться полностью не успевает.
Под действием второго импульса емкость С„ заряжается с
некоторым опозданием, а именно в тот момент, когда входное
напряжение начинает превышать напряжение на конденсаторе.
Под действием всех последующих импульсов напряжение на кон-
денсаторе будет, в среднем, возрастать до установления динами-
ческого равновесия. Начиная с некоторого момента времени, за-
ряд конденсатора за один период в точности равен разряду,
вследствие чего среднее значение остается постоянным.
Все необходимые соотношения легко получить при замене
реальных импульсов, показанных на рис. 19,а, эквивалентными
им по действию прямоугольными импульсами. При действии ко-
лебательного импульса на диодный детектор постоянное напря-
жение на его выходе пропорционально эффективной площади
колебательного импульса [8]. В данном случае под эффективной
площадью понимается площадь колебательного импульса на вы-
ходе фильтра. Эквивалентный прямоугольный импульс должен
иметь эффективную площадь, равную эффективной площади ко-
лебательного импульса. В этом случае длительность эквивалент-
ного прямоугольного напряжения о, при условии, что амплитуды
прямоугольного и колебательного импульсов равны Е, соответ-
ствует следующему значению [10]
1,18
й = --~~г
(10)
где A f — ширина полосы пропускания усилителя.
Минимальное напряжение У| и максимальное Vj могут быть
легко определены для момента динамического равновесия по
формуле
7__У1_в(И)
е *•’ — е '»
Для схем реальных детекторов обычно выполняется следую-
щее неравенство
^Р»хз»-ду-. (12)
Для частот следования F — -—с учетом формул (10),
г 'р
(11), (12) можно получить простое выражение для коэффициен-
та детектирования квазипикового детектора т
7 =__________1________ (111)
* 1+0,85 ч а/ •
31
Это уравнение характеризует зависимость квазипикового на-
пряжения от частоты следования импульсов при заданных пара-
метрах измерителя тр и А/.
На рис. 20 построено семейство квазипиковых характеристик
%Д/
детектирования согласно (II) для разных значений------—. Зна-
"р
ченне f прямо пропорционально показаниям измерителя помех.
Совершенно очевидно, что измерители с разными квазипиковыми
характеристиками T = 7(F) дадут разные показания даже для
помех в виде регулярных импульсов. Постоянство формы квази-
Рис. 20. Характеристики квазипикопых детекто-
ров.
пиковой характеристики детектора измерителя помех является
необходимым условием построения измерителей.
п Т-4/
Постоянство параметра ------— является обязательным ус-
х’р
ловием для измерителей одного диапазона частот и желательным
условием для измерителей смежных диапазонов частот.
Измерители помех, выпускаемые в СССР, работают в диапа-
зоне частот от 12 кгц до 1000 Л!гц. Для каждого диапазона волн,
а именно, для длинноволнового, радиовещательною, УКВ, метро-
вого и дециметрового применяются отдельные типовые измери-
тели. Желательным является постоянство не только параметра
т,А/
, но и постоянство всех его сомножителей в отдельности.
тр
Однако широкий диапазон частот измерения помех практически
не позволяет осуществить в приборах одинаковые полосы пропу-
скания А/. И все же, даже при таких условиях с целью сравне-
ния результатов, можно производить пересчет измеренных вели-
32
чин помех по ширине полосы того или иного измерителя, при со-
хранении условия
Хз Ь-f— const. (13)
'р
Последнее условие позволяет сделать два важных вывода,
принимаемых во внимание при конструировании измерителей
помех.
1. При большой постоянной времени разряда тр =600 .мсек
значительно упрощаются требования к индикаторному прибору
лампового вольтметра. Поэтому было признано целесообразным
принятие значения tp = 600 мсек для измерителей помех всех
диапазонов. Для сохранения идентичной квазипиковой характе-
ристики детектора необходимо, чтобы произведение полосы про-
пускания на постоянную времени заряда во всех приборах было
бы одинаковым
т, Д/ == const. (14)
Условие (14) использовалось при конструировании типовых
измерителей помех, при этом 100.
2. Для спектрального измерителя помех ИП-20, работающего
в радиовещательном диапазоне, необходимо было осуществить
постоянную времени разряда тр = 60 мсек. Идент1гчность пока-
заний ИП-20 с типовыми измерителями была достигнута умень-
шением постоянной времени заряда до ъ = 1 мсек, т. е. вы-
полнением условия
—’’— = const при Д/= const. (15)
хр
Для отечественных измерителей, работающих в радиовеща-
тельном диапазоне, приняты следующие постоянные времени:
т3=10 мсек и tp=600 мсек.
Для диапазона частот до 150 Л1гц постоянная тэ меняется
в соответствии с равенством (14).
Таковы основные зависимости, характерные для квазипнко-
вого детектора при регулярных импульсах с постоянной амплиту-
дой Е и регулярной частотой следования F. В реальных источ-
никах помех ни Е, ни F не остаются постоянными, изменяясь,
как уже отмечалось выше, за непродолжительное время в десят-
ки и сотни раз. Однако и для данного случая можно получить
нее необходимые зависимости, использовав теорию вероятности.
Как показал А. Г. Француз [9], коэффициент детектирования
любой последовательности импульсов, для которых известны рас-
пределение вероятностей амплитуд и средняя частота повторения,
зависит от параметров т, , тр и Д/ примерно так же, как и
при регулярной последовательности импульсов.
•I 'ли 321
33
На рис. 21 показана квазипиковая характеристика для случая
последовательности импульсов равных амплитуд со случайно рас-
пределенными интервалами. На этом же рисунке для сравнения
пунктиром показаны кривые, соответствующие регулярным ин-
тервалам между импульсами. Как видно из рисунка, расхожде-
ние между регулярной и нерегулярной последовательностью им-
пульсов даже для низких частот следования, где это расхожде-
Рис. 21. Характеристики квазиииковых детекторов для регу-
лярных и случайной последовательности импульсов.
--------регулярно следующие импульсы;
--------случайно следующие импульсы.
<ние максимально, невелико. Аналогичные зависимости имеют
место и для последовательности амплитуд, распределенных по
нормальному, показательному и другим законам.
§ 7. Ламповый вольтметр
Вследствие большого сопротивления нагрузки детектора (6—
12 Мом) измерить напряжение на «ем при помощи индикатор-
ного прибора практически невозможно, поэтому измерение на-
пряжения на детекторе производится при помощи отдельного
лампового вольтметра с большим входным сопротивлением. В ти-
повых измерителях радиопомех ламповые вольтметры выпол-
няются в виде мостиковой схемы, в одном из плеч которой стоит
лампа лампового вольтметра, а в другом — индикаторный при-
бор. При равномерной шкале индикаторного прибора погреш-
ность показаний прибора относительно измеряемого напряжения
увеличивается к началу шкалы. Так, например, если шкала при-
34
бора градуирована от 0 до 100 мкв. то при субъективной по-
грешности на одно деление ошибка при измерении напряжения,
равного 100 мкв, составит 1%, в то время как при той же субъ-
ективной погрешности ошибка при измерении напряжения
10 мкв составит 10%. С этой точки зрения желательно создание
шкалы с растянутым начальным участком. При этом следует
учесть, что напряжения, измеряемые на начальном участке шка-
лы, соизмеримы с собственными шумами измерителя, поэтому
наличие растянутого участка шкалы повышает точность измере-
ния напряжений, соизмеримых с собственными шумами. Требуе-
мый вид шкалы выходного индикаторного прибора обеспечивает-
ся за счет нелинейности ламповых характеристик, для чего ис-
пользуются пентоды с удлиненной характеристикой.
Рис. 22. Схема лампового вольтметра ИЛ-25.
На рис. 22 приведена схема выходного лампового вольтметра
измерителя помех ИП-25. Примерно такие же схемы применены
и в измерителях помех ИП-26, ИП-12М, ИП-13М. При отсут-
ствии входного сигнала на нагрузке детектора имеется постоян-
ное напряжение от детектирования собственных шумов измери-
теля и начального тока диода. Компенсация этого напряжения
производится установкой нуля индикаторного прибора, при по-
мощи изменения напряжения на экране лампы вольтметра
(«установка нуля»).
Так как шкала лампового вольтметра неравномерна, необхо-
димо производить ее сопряжение в нескольких точках. Сопряже-
ние шкалы производится изменением сопротивления в цепи при-
бора (100 «ол), изменением соотношения плеч моста (22 ком) и
установкой нуля в точках 0, 10, 50 и 100 мкв.
В качестве выходных индикаторных приборов в ламповых
вольтметрах применяются стрелочные микроамперметры магни-
тоэлектрической системы. Во избежание инерционного выбега
стрелки индикаторного прибора прн одиночных и редких импуль-
35
сах помех производится почти критическое демпфирование его
подвижном системы. Постоянные времени подвижных систем ин-
дикаторных приборов могут оказывать значительное влияние на
результаты измерений, особенно при измерении одиночных и
редких импульсов помех. Сведение до минимума такого влияния
возможно лишь при том условии, когда постоянная времени при-
бора оказывается значительно ниже постоянной времени разряда
детекторной цепи.
Только в этом случае постоянная времени разряда измерителя
будет определяться постоянной времени разряда детекторной
Рис. 23. Схема лампового вольтметра измерителя ИП-18.
цепи, которую легко выдержать идентичной для всех измерителей
помех. Постоянная времени подвижной системы выходного инди-
каторного прибора должна находиться в пределах от 200 до
400 мсек.
Недостатком рассмотренной схемы лампового вольтметра яв-
ляется неустойчивость нуля, так как даже небольшие изменения
питающих напряжений приводят к нарушению баланса мостовой
схемы.
На рис. 23 приведена более устойчивая схема лампового
вольтметра измерителя помех типа ИП-18, в которой применена
вторая балансная лампа. На сетку балансной лампы обычно по-
дается напряжение с балансного диода, компенсирующее «уход»
нуля за счет изменения начального тока диода. Изменение на-
пряжения питания в такой схеме значительно меньше влияет на
работу лампового вольтметра. Примерно такая же схема исполь-
зуется в «змерителе ИП-21.
36
§ 8, Калибровка и калибраторы измерителей помех
Процесс измерения радиопомех сводится к сравнению напря-
жения помехи, подводимой ко входу измерителя помех, с дли-
тельно действующим синусоидальным напряжением высокой ча-
стоты. Сравнение производится по одинаковым показаниям инди-
каторного прибора. Для упрощения процесса измерения измери-
тели радиопомех заранее градуируются по напряжению генера-
тора стандартных сигналов (первичная калибровка), и отсчет
измеряемых напряжении производится по данным этой градуи-
ровки.
Совершенно очевидно, что такая система измерений может
дать удовлетворительные результаты только при стабильности
всех основных параметров измерителя: коэффициента усиления,
ширины полосы и постоянных времени детектора.
Измерение радиопомех приходится производить в самых раз-
нообразных условиях: в лабораторных, на заводах, в поле, на
подвижных объектах и пр. При изменении параметров ламп, рез-
ком изменении температуры и влажности воздуха, а также при
наличии тряски и вибрации коэффициент усиления измерителя
не может оставаться стабильным в течение продолжительного
времени. Поэтому каждому измерению должны предшествовать
контроль и установка нормального усиления (вторичная калиб-
ровка). Для производства проверки усиления измеритель помех
должен иметь собственный эталонный источник напряжений вы-
сокой частоты — внутренний калибратор.
В качестве источника эталонного напряжения в измерителях
помех используются: 1) напряжения собственных шумов измери-
теля и 2) напряжения флюктуаций диода в режиме насыщения.
В последнем случае в качестве внутреннего калибратора приме-
няется специальный шумовой диод. Такие источники эталонного
напряжения очень просто включаются в измеритель, и напряже-
ния. создаваемые ими, мало зависят от внешних условий, тряски,
вибраций и пр. Преимуществом таких устройств является также
то. что создаваемые ими напряжения имеют широкий спектр ча-
стот, а это позволяет производить калибровку без точной под-
стройки измерителя по частоте генератора.
Для целей калибровки можно было бы применить генератор
синусоидальных колебаний. Однако это 1нецелесообразно по сле-
дующим причинам. Во-первых, точный генератор синусоидаль-
ных напряжений представляет собой сложное устройство. Во-вто-
рых, устойчивость работы синусоидального генератора зависит
от внешних условий, тряски и вибраций в такой же мере, как и
устойчивость работы измерителя.
Напряжения собственных шумов измерителя обусловлены
контурными и ламповыми шумами. Причиной появления кон-
турных шумов является беспорядочное «тепловое» движение
♦ свободных» электронов внутри проводника. Движение электро-
37
нов приводит к появлению электрического тока, который меняет
свою величину и направление по очень сложному закону.
Величина напряжения шумов на сопротивлении зависит от
абсолютной температуры, величины сопротивления и ширины
полосы пропускания устройства, которое их воспринимает. Для
абсолютной температуры Т = 290°К (17°С) действующее напря-
жение шумов определяется по следующей простой формуле
<,б>
Здесь V дано в мкв. R — в ком и Л j — в кгц. По этой же
формуле, при замене R на эквивалентное сопротивление контура,
определяются шумы, создаваемые контуром.
Как видно из формулы (16), собственные шумы, обусловлен-
ные тепловым движением «свободный» электронов, не зависят от
частоты. Это объясняется кратковременностью импульсов тока,
вызванных движением отдельных электронов, а кратковременные
импульсы, как известно, образуют не зависящие от частоты
спектры.
Шумы ламп объясняются, в основном, явлением дробового
эффекта. Природа дробового эффекта заключается в том, что
эмиссия электронов с катода имеет дискретный и хаотический
характер, поэтому на анод в разные моменты времени поступает
различное количество электронов, что вызывает беспорядочное
колебание анодного тока. Шумы электронных ламп принято оце-
нивать их эквивалентным шумовым сопротивлением /?ш » под ко-
торым следует понимать сопротивление, создающее при комнат-
ной температуре шумовое напряжение, равное напряжению шу-
мов лампы, приведенному к цепи сетки. Для триода
К-° —, (17)
где Rin дано в колг, а крутизна S— в ма!в.
В многосеточных лампах флюктуации анодного тока прояв-
ляются в значительно большей степени Практически уровень
шумов у пентодов превышает шумы триода в 3—5 раз.
Общие внутренние шумы измерителя представляют собой
геометрическую сумму величин шумов обоих видов. Расчет об-
щих шумов производится по формуле [11].
V = 1 V л- (18)
В ультракоротковолновом диапазоне частот, особенно в деци-
метровом, наблюдается заметное увеличение уровня внутренних
шумоЬ по сравнению с шумами на более низких частотах. В этом
диапазоне на внутренние шумы существенно влияет время про-
лета электронов между электродами лампы. На высоких часто-
тах время пролета оказывается одного порядка с периодом вы-
38
сокой частоты, и электроны, удаляющиеся с катода, наводят в
цепи сетки ток. Наводимый в сетке ток имеет хаотический харак-
тер, такой же как и общий ток в лампе. Этот ток создает на
сеточном сопротивлении (или контуре) дополнительное напряже-
ние шумов, увеличивающее шумы лампы У1Ид примерно на 20%.
Формулы (16). (17) и (18) позволяют определить порядок
собственных шумов в измерителях помех разных диапазонов.
Расчеты показывают, что уровень шумов остается примерно по-
стоянным для измерителей разных диапазонов частот. Это объяс-
няется тем, что измерители высокочастотных диапазонов имеют
более широкие полосы частот Л f, но в то же время значительно
менывие эквивалентные сопротивления контуров.
В шумовом диоде для получения напряжения помех также
используется явление дробового эффекта. Шумовой диод прин-
ципиально мало отличается от обыкновенного диода. Получение
максимального напряжения флюктуаций в обыкновенном диоде
затруднено наличием так называемого пространственного заряда,
который образуется вблизи катода из «облака» электронов при
избыточной эмиссии с катода. «Облако» электронов «стабилизи-
рует» ток анода и тем самым уменьшает ток флюктуаций. Про-
странственный заряд уничтожается при переходе к режиму на-
сыщения. Для этого анодное напряжение поддерживается доста-
точно высоким, а эмиссия с катода уменьшается путем пониже-
ния температуры катода. Все излученные электроны достигают
анода, ток диода становится стабильным и между напряжением
дробового эффекта диода — Vm в мкв и полным током диода
If в ма устанавливается простое и устойчивее соотношение —
F-—Т^Л-. <19>
где: /?<р — эквивалентное сопротивление нагрузки шумового
диода, ком;
—полоса пропускания, кгц.
Для проверки нормальной работы шумового диода достаточ-
но контролировать полный ток диода Это осуществляется спе-
циальной операцией, называемой «установка калибратора». Нор-
мальный ток шумовых диодов 2ДЗС, применяемых в измерите-
лях отечественной конструкции, равен 5 ма.
Естественно возникает вопрос о преимуществах того или ино-
го метода калибровки и о применении калибраторов в измерите-
лях разных диапазонов. В связи с этим следует отметить, что ка-
либровка по шумовому диоду имеет ряд преимуществ. Во-пер-
вых. для диапазона частот от 12 кгц до 150 Мгц уровень напря-
жения шумового диода может быть получен значительно боль-
шим, нежели уровень собственных шумов, а это существенно об-
легчает калибровку. Во-вторых, шумовой диод позволяет контро-
лировать коэффициент усиления измерителя по всему тракту, на-
чиная с входных цепей, в то время как метод калибровки по
39
собственным шумам, при котором основной шум создается пре-
образовательной лампой, позволяет контролировать усиление по
тракту только после усилителя высокой частоты.
Указанными преимуществами шумового диода обусловлено
его применение в типовых измерителях для диапазона частот
0,012—150 Мгц. В связи с малым эквивалентным сопротивле-
нием контуров на метровых и дециметровых волнах уровень на-
пряжения, создаваемый шумовым диодом, становится незначи-
тельным, и в этих случаях применяется метод калибровки по соб-
ственным шумам.
Для калибровки измерителя по собственным шумам вначале
необходимо значительно снизить коэффициент усиления по про-
межуточной частоте и установить «нуль» индикаторного прибора.
После этого -ручкой «калибровка» изменяют усиление по проме-
жуточной частоте до тех пор, пока стрелка индикаторного при-
бора нс установится на требуемое деление, которое приводится в
прилагаемых таблицах или графиках для каждой частоты После
установки нормального усиления напряжение шумов компенси-
руется установкой «нуля» на ламповом вольтметре.
ГЛАВА II
МЕТОДЫ ИЗМЕРЕНИЙ ПОМЕХ С ПОМОЩЬЮ
ТИПОВЫХ ИЗМЕРИТЕЛЕЙ
Высокочастотные составляющие спектров индустриальных ра-
диопомех, образуемых различными электроустройствами — источ-
никами помех, распространяются либо по проводам, непосред-
ственно подключенным к этим устройствам, либо излучаются с
корпусов и монтажа электроустройств. Для полного суждения об
интенсивности помех, создаваемых данным источником, необхо-
димо измерить интенсивность поля непосредственного излучения
и интенсивность помех, распространяющихся от него по прово-
дам. В соответствии с этим типовые измерители помех позво-
ляют измерять уровень напряжения помех на зажимах источника
и уровень поля помех на некотором расстоянии от него. Кроме
того, как указывалось выше, измерители помех позволяют про-
изводить и другие измерения, необходимые при борьбе с радио-
помехами, а также ряд общих радиотехнических измерений.
Использование типовых измерителей помех часто связано с
преодолением ряда трудностей, связанных с методикой измере-
ний в различных конкретных случаях. Поэтому следует снециаль.
но рассмотреть общие вопросы методики измерений.
§ 1. Условия измерений и техника безопасности
Измерению радиопомех должен предшествовать анализ усло-
вий, в которых будут производиться измерения, и целей данного
измерения. Проверка исследуемого источника помех часто произ-
водится в условиях, отличных от тех, в которых находится ис-
точник при своей нормальной работе. Многие источники помех
очень чувствительны к изменению условий эксплуатации, изме-
нению окружающей среды, нагрузки и другим факторам, поэтому
при измерении радиопомех необходимо, чтобы их источник нахо-
дился в обстановке, воспроизводящей условия эксплуатации, а его
нагрузка была такой же, как при номинальном эксплуатацион-
ном режиме.
Для источников радиопомех существенны два рода нагрузок:
высокочастотная и невысокочастотная. Высокочастотной «агруз-
41
кой большинства источнике® помех являются провода, подводя-
щие электроэнергию. С точки зрения образования радиопомех
эти провода являются антенной источника помех, эквивалентного
по действию генератору высокой частоты. К невысокочастотным
нагрузкам относятся механические, электрические и прочие на-
грузки, на которые работает исследуемый агрегат для образова-
ния полезной работы.
Если источник радиопомех может работать в нескольких но-
минальных эксплуатационных режимах, т. е. с различной полез-
ной нагрузкой, то измерение помех производят в том режиме,
при котором радиопомехи оказываются максимальными.
При измерении радиопомех высокочастотную нагрузку источ-
ника помех приходится заменять эквивалентной высокочастотной
нагрузкой даже в тех случаях, когда источник помех непосред-
ственно соединен со своей высокочастотной нагрузкой — прово-
дами электроэнергии. Дело в том, что при всяких измерениях ра-
диопомех необходимо отделять помехи исследуемого источника
от помех, существующих в электросети от действия других источ-
ников радиопомех. Измерение радиопомех допускается в тех слу-
чаях, когда посторонние радиопомехи не превышают 20% пре-
дельно допустимой всл1гчины измеряемых помех. Однако очень
часто интенсивность помех в сети во много раз превосходит до-
пустимые. пределы, при этом необходимо предотвращать проник-
новение помех в измерители.
При измерении напряжения помех питание источников помех
производится через так называемый эквивалент сети, представ-
ляющий собой сочетание заграждающего фильтра для помех из
электросети и эквивалентной высокочастотной нагрузки для источ-
ника радиопомех. Па рис. 24 показан эквивалент сети для трех-
фазного источника радиопомех. Здесь элементы С2, С и L обра-
зуют фильтр, преграждающий путь радиопомехам из сети к из-
мерителю; С, выполняет роль блокировочного конденсатора, а
/?9—эквивалентная высокочастотная нагрузка источника помех.
Величина сопротивления /?, должна равняться волновому сопро-
тивлению электрической линии, которое колеблется в очень ши-
роких пределах, от десятков до тысяч ом. Поэтому было призна-
но целесообразным все измерения радиопомех производить на
единый эквивалент /?„ численно равный волновому сопротивле-
нию наиболее часто встречающихся линий. По этим соображени-
ям для диапазона 0,15—20 Мгц выбрано эквивалентное сопротив-
ление /?э, равное 150 ом, В диапазоне УКВ от 20 до 150 Мгц
величина /?э равна 75 ом, поскольку входное сопротивление ти-
повых измерителей этого диапазона составляет 75 ом. Параметры
эквивалентов сети для диапазонов 0,15—20 Мгц и 20—150 Мгц
указаны в табл. 2.
При конструировании эквивалентов сети нужно руководство-
ваться следующими соображениями. Все конденсаторы должны
быть выбраны в соответствии с рабочим (напряжением сети, а се-
42
чение провода катушек индуктивности L — в соответствии с то-
ком, потребляемым источником помех. Эти соображения опреде-
ляют конструктивные размеры и вес эквивалента сети. Сопротив-
ление R3 должно быть безиндукционным на тех радиочастотах,
на которых производятся измерения. При использовании типовых
измерителей помех, у которых на измеряемой частоте входное со-
Рис. 24. Схема эквивалента электрической сети.
противление равно или меньше R3, сопротивление R, исклю-
чается из схемы.
Элементы эквивалента сети монтируются в экранированном
кожухе; соединение элементов производится с помощью провод-
ников минимальных размеров.
Таблица 2
Диапазон частот, Мгц /?„ ом L, мкгн С,=С2 мкф С, пф
0,15-20 150±104 400±204 0,1 ±204 60±10%
20-150 75± 104 1,5 ±204 0,1 ±104 10±104
Особые предосторожности должны быть приняты при измере-
нии радиопомех в точках с рабочим напряжением выше 220 в,
так как детали типовых измерителей, стоящие на входе, не рас-
считаны на более высокие напряжения. При больших напряже-
ниях подключение измерителей должно производиться через спе-
43
анальные предохранительные устройства, как показано на схеме
рис. 25. Рабочее напряжение конденсатора в этой схеме должно
быть выше максимального напряжения в цепи не менее чем в
3 раза.
В электрических сетях с напряжением выше 6 кв измерение
напряжений радиопомех, как правило, не производится.
При работах, связанных с изучением и подавлением радио-
помех, измерения последних производят в заданном диапазоне
на различных произвольных частотах. При контрольных провер-
ках источников радиопомех, нс предназначенных для генерации
высокой частоты, измерения производятся на следующих часто-
тах: 0,16; 0,25; 0,35; 0,55; 1,0; 1,5; 3,5; 8; 10; 15; 20; 30; 40; 50;
60; 80; 100; 120; 150; 200; 250; 275; 300; 350 и 400 Мгц.
Рис. 25. Схема подключения предохранительного устройства
1—экран; 2—измеритель радиопомех: С=0,1 мкф+10%;
/?1=150 ом ± 10%; /?2= 100 ком ± 10%.
Измерение помех от электроустройств, предназначенных для
генерации токов высокой частоты, производится на их основной
частоте и на частотах гармоник.
При всех без исключения измерениях радиопомех с питанием
измерителя от электросети и применением эквивалентов сети
должны быть приняты меры по технике безопасности. Дело в
том, что для целей фильтрации помех из электросети, питающей
измеритель помех, в последнем между сетевыми проводами и
корпусом измерителя устанавливаются развязывающие конден-
саторы.
Аналогичные функции выполняет конденсатор С2 эквива-
лента сети. При этом корпуса измерителя и эквивалента сети
оказываются под потенциалом электрической сети. Если элек-
трическая сеть имеет нулевой провод, соединенный с землей, то
между корпусами и землей оказывается приложенным большое
напряжение, не безопасное для жизни оператора, поэтому корпу-
са измерителей и эквивалентов сети перед производством изме-
рений должны быть надежно заземлены. Заземление произво-
ди
дится путем соединения коротким толстым проводником земля-
ных клемм измерителя и эквивалента сети с шинами заземления
токов промышленной частоты или с расположенными вблизи ме-
таллическими трубами водопровода или отопления.
§ 2. Измерение уровня тюля радиопомех
Выше было отмечено, что измерение напряженности поля по-
мех в микровольтах на метр теряет практический смысл ввиду
обычно близкого расположения антенны от источника помех. По-
этому в практике измерения радиопомех принят метод измерения
уровня поля радиопомех в микровольтах по показаниям типового
измерителя радиопомех на стандартную антенну.
Из-за принятой условности в определении уровня поля радио-
помех последний измеряется при обязательном соблюдении не-
которых методологических правил, влияющих на результаты из-
мерений. Выполнение указанных правил желательно во всех слу-
чаях измерения и совершенно обязательно при контрольных из-
мерениях, когда определяется, не превосходит ли уровень помех,
создаваемый данным источником, предельно допустимые нормы.
Измерение уровня поля радиопомех при испытаниях электро-
оборудования должно выполняться на открытой местности, вда-
ли от посторонних источников радиопомех и наземных сооруже-
ний, могущих повлиять на результаты измерений. Во многих слу-
чаях производство измерений на открытой местности может быть
затруднено или невозможно по ряду практических причин. В этих
случаях измерения рекомендуется осуществлять в экранных ка-
мерах, но при этом следует иметь в виду, что вследствие ограни-
ченных размеров последних измерение уровня поля радиопомех
производится с большими погрешностями. Причиной таких по-
грешностей измерений являются всевозможные отражения радио-
волн от металлических стен камеры, которые практически невоз-
можно учесть. Удовлетворительные результаты в экранных каме-
рах можно получить лишь при измерении уровня поля источни-
ков помех серийной продукции, когда результаты измерения в
камере сравниваются с результатами измерений эталонного из-
делия данного типа продукции, уровень поля радиопомех кото-
рого известен по предварительному измерению на открытой мест-
ности.
Как известно, при частотах радиовещательного диапазона
земля ведет себя как идеальный проводник, в результате чего
распространение радиоволн существенно зависит от влияния зем-
ли Прием радиосигналов зависит от качества заземлений и про-
гивовссов; это положение в полной мере относится и к измери-
телю уровня поля радиопомех.
Опыт измерения радиопомех показывает, что осуществление
надежного заземления в разнообразных условиях, при которых
45
приходится производить измерения, и получение на основании
этого идентичных показаний практически невозможно. При пи-
тании измерителей от электросети естественное заземление полу-
чается через электросеть, однако качество заземления в этом
случае совершенно ненадежно. Случайное расположение измери-
теля и проводников питания может существенно изменить дей-
ствующую высоту антенны. Поэтому измерение уровня поля по-
мех в диапазоне 0,15—20 Мгц выполняется только измерителями
помех с батарейным питанием, при этом корпус измерителя ис-
пользуется в качестве противовеса. Измерения про-изводятся на
однометровый штырь. Для стабилизации влияния земли на изме-
рения измеритель должен быть приподнят на высоту не менее
0,4 м.
Источники радиопомех, не устанавливаемые в условиях эк-
сплуатации на землю или пол, при измерениях должны устанав-
ливаться на подставку высотой 0.4—0,8 м. Источники радиопо-
мех, которые в условиях эксплуатации находятся в руках опера-
тора, при измерениях должны также находиться в руках опера-
тора, который не производит измерений. Источники помех, кото-
рые в условиях эксплуатации устанавливаются на землю или пол,
при измерениях должны находиться в таком же положении. За-
земление источника радиопомех производится лишь в том случае,
если этого требуют соображения техники безопасности.
Общие схемы измерений для двух указанных случаев пред-
ставлены на рис. 26 и 27.
Если источник помех требует ток свыше 50 а, измерения про-
изводятся по тем же схемам, но без эквивалента сети. Расстоя-
ние между источником помех и измерителем выбирается в соот-
ветствии с действующими в СССР «Нормами»; в зависимости от
рода источника помех и его интенсивности это расстояние ме-
няется от 1 до 50 м.
Измерение уровня поля радиопомех в диапазоне свыше
20 Мгц осуществляется на настроенный полуволновый диполь по ‘
схеме, показанной на рис. 28. Диполь располагается на высоте
1,75 м над землей. При измерениях уровня поля в городских ус-
ловиях, на территории заводов и в зданиях допускается измене-
ние высоты установки настроенного полуволнового диполя сооб-
разно с местными условиями.
При измерении уровня поля следует помнить о том, что чув-
ствительность диполя зависит от угла его поворота и что боль-
шинство источников помех излучает радиоволны неравномерно во
все стороны. Поэтому при измерениях антенна должна повора-
чиваться вокруг своей вертикальной оси так, чтобы показания
измерителя были наибольшими. При поворотах антенны ни одна
точка диполя не должна приближаться к источнику помех на
расстояние, меньшее 1 м. При измерениях желательно также
производить поворот самого источника помех вокруг вертикаль-
46
Рис. 26. Схема измерения поля радиопомех в диапазоне ча-
стот 0,15—20 Мгц (для источников радиопомех с незаземлен-
ным металлическим корпусом или без корпуса).
1—батарейная приставка; 2—измеритель радиопомех;
3—источник радиопомех; 4—эквивалент сети; 5—автономный
источник питания или нагрузка.
Рис. 27. Схема измерения поля радиопомех в диапазоне ча-
стот 0,15—20 Мгц (для источников радиопомех с незаземлен-
ным металлическим корпусом).
/—батарейная приставка; 2—измеритель радиопомех; 3 —
источник радиопомех; 4—эквивалент сети; 5—автономный
источник питания.
47
ной оси так, чтобы показания измерителя были наибольшими.
Выбор расстояния / и в этом диапазоне производится в соответ-
ствии с «Нормами>-
Рис. 28. Схема измерения уровня поля радиопомех в диапазоне частот
20—150 Мгц.
/—источник питания; 2—измеритель радиопомех; 3— источник радиопомех;
4—эквивалент сети; 5—источник питания или нагрузка
Уровень поля помех может быть измерен и нестандартными
антеннами при соответствующем пересчете результатов измере-
ний. Для пересчетов следует использовать коэффициенты, най-
денные экспериментальным или расчетным путем и проверенные
на практике.
§ 3. Измерение напряжений радиопомех на зажимах
источников
Измерения помех на зажимах их источников, как правило,
проще измерений уровня поля помех, при повторных измерениях
результаты часто совпадают с первоначальными данными.
Измерение помех в электрической сети обычно сводится к из.
мерению так называемых несимметричных составляющих помехи,
т. е. напряжений между каждым из проводов источника и зем-
лей. Наибольшие значения несимметричных составляющих опре-
деляют уровень помех в проводах и уровень наводимых помех
в антеннах приемников.
Вследствие того, что многие источники радиопомех при нор-
мальной работе не заземлены, на практике распространен способ
измерения несимметричной составляющей между проводами (за-
жимами) источника помех и его корпусом,. Такой способ не по-
48
зволяет правильно судить о степени мешающего действия (по-
скольку уровень помех незаземленного источника определяется
дополнительно емкостной связью с землей различных проводов,
отходящих от источника), но очень нагляден и в первом прибли-
жении дает возможность определить величины помех [12].
Способы измерений помех на зажимах заземленных источни-
ков несколько отличаются от способов измерений помех на за-
жимах незаэемленных источников помех. Если источник радио-
помех имеет металлический корпус, заземляемый в условиях
эксплуатации, то провода, соединяющие источник помех с экви-
валентом, сети, должны быть заэкранированы, а экран тщательно
Рис. 29. Схема измерения напряжений радиопомех в диапазоне частот
0,15—150 Мгц на зажимах источников, имеющих металлический корпус:
/—источник радиопомех; 2— эквивалент сети; 3—измеритель радиопомех.
соединен с корпусами источника и эквивалента сети. В диапазоне
частот выше 20 Afaq соединение производится коаксиальным ка-
белем, волновое сопротивление которого равно 75 ом.
Блок-схема измерений напряжений радиопомех для диапазона
частот 0,15—150 Мгц на зажимах источников, имеющих метал-
лический корпус, изображена на рис. 29. Указанные на блок-
схеме заземления должны удовлетворять только требованиям
техники безопасности.
При измерениях напряжения радиопомех на зажимах источ-
ников, не имеющих металлического корпуса или имеющих метал-
лический корпус, не заземляемый в условиях эксплуатации, источ-
ник радиопомех устанавливается изолированно на высоте 0,4 м
пал металлическим листом площадью 2X2 м2. Лист должен
быть соединен с корпусом эквивалента сети.
Блок-схема измерений представлена на рис. 30. Заземления,
показанные на рисунке, должны удовлетворять только требова-
ниям техники безопасности.
В случаях, когда измерения напряжения помех производятся
на зажимах защищенных источников, а именно, на зажимах кон-
дгнеатора фильтра с большой емкостью, можно обходиться без
I .)ак 324
49
Рис 30. Схема измерений напряжений радиопомех в дипазо-
не частот 0.15—150 Мгц на зажимах источников, не имеющих
металлического корпуса.
/—источник радиопомех; 2—эквивалент сети, 3—измеритель
радиопомех; 4—металлический лист 2X2 -и*.
2
Рис. 31. Схема измерения напряжения радиопомех на
зажимах, установленных для эксплуатации источников
и на проводах электрических сетей.
/—корпус источника радиопомех; 2—источник помех;
3— измеритель помех; 4—зажим, соединенный с корпу-
сом.
эквивалента сети, так как последний почти не влияет на резуль-
таты измерений.
Измерение напряжений радиопомех на зажимах источников,
которые в момент измерения уже находятся в эксплуатации, а
также измерение напряжений радиопомех на проводах электри-
ческой сети производятся без эквивалента сети по схемам, по-
казанным на рис. 31. Из схемы видно, что при измерении помех
в электрических сетях (а), а также при использовании источни-
ков с незаземленным корпусом (б и в) зажим измерителя
«земля» остается не подключенным.
§ 4. Экранированные камеры
В условиях большого города, на территориях заводов, на по-
лигонах и т. д. измерение уровня поля помех и даже измерение
напряжения помех на зажимах источников часто не могут быть
произведены из-за интенсивного мешающего действия других
источников помех. В этих случаях измерение радиопомех может
быть произведено только в экранированных камерах, специально
предназначенных Хтя этой цели.
Экранированные камеры должны быть построены так, чтобы
во всем диапазоне частот, на котором производятся измерения,
уровень поля радиопомех в камерах не превосходил 2 мкв. Уро-
вень напряжения радиопомех на внутренних проводах сетей, к
которым подключаются испытуемые источники помех и измери-
тельная аппаратура, также не должен превышать 2 мкв.
Рекомендуется строить камеры из сплошных листов, спаянных
или сваренных между собой по всему периметру каждого
листа [131. Марка стали и толщина листа не играют большой
роли и поэтому могут выбираться только из соображений удоб-
ства изготовления. Площадь и высота камеры определяются ее
назначением и местными условиями.
Эффективность экранных камер резко падает при наличии в
них отверстий и щелей, поэтому особое внимание следует уде-
лять конструкции окон, дверей и различных вводов. Двери камер
делаются из стальных листов, конструкция дверей должна обе-
спечивать их надежный контакт по всему периметру со стенками
камеры. Окна и отверстия для вентиляции должны быть затяну-
ты двумя слоями медной сетки с размером ячеек не более
2\2 мм и расстоянием между слоями сетки — не менее 50 мм.
Оба слоя сетки должны по всему периметру иметь надежный
электрический контакт со стенками камеры. Все провода, входя-
щие извне в камеру, должны проходить через фильтры, коэффи-
циент эффективности которых в пределах всего диапазона изме-
рений должен быть «е менее 100 дб. Фильтр рекомендуется уста-
51
навливать снаружи. Конструктивно он должен быть собран в
стальной коробке с отдельными ячейками для каждого звена
фильтра.
Пол и стенки камеры, по правилам техники безопасности,
должны быть покрыты изнутри изоляционным материалом. Ка-
Рис. 32. Типовая экранная камера.
1—экранированное окно; 2—вытяжная вентиляция; 3— обшив-
ка; 4. 5, Ь—фильтры; 7 экранированная дверь; 8— замок за-
жимной; 9—приточная вентиляция; 10—внутренняя обшивка;
//—каркас.
мера должна быть заземлена; заземляющая шина соединяется со
стенками камеры в одной точке снаружи, у места установки
фильтра.
Как показал опыт, экранированная камера с большой эффек-
тивностью экранирования может быть выполнена из медной сет-
ки, если эту конструкцию осуществить в виде двойного экрана.
Типовая экранная камера показана на рис. 32.
§ 5. Погрешности при измерении импульсных помех
При измерении импульсных радиопомех с редкой частотой
следования импульсов может иметь место неправильный отсчет
интенсивности помех, являющийся следствием перегрузки послед-
него каскада усилителя промежуточной частоты.
Когда показания индикаторного прибора при измерении им-
пульсных помех приходятся на участок шкалы 60 ; 100 мкв, сле-
52
дует произвести проверку на отсутствие перегрузки измерителя,
для чего входной сигнал необходимо уменьшить в 10 раз. Если
показания прибора после деления превышают */ю прежней вели-
чины, то это означает, что при первом измерении была перегруз-
ка, и более правильны результаты последнего отсчета.
В некоторых случаях при проверке на перегрузку возможно
получение заниженного показания, меньшего */ю прежней вели-
чины, что обусловлено работой детектора-измерителя на квадра-
тичном участке характеристики. В этом случае первый отсчет яв-
ляется более правильным,. Таким образом, в обоих случаях боль-
ший отсчет является окончательным.
§ 6. Различные измерения, производимые с помощью
типовых измерителей помех
Типовые измерители помех представляют собой высокочастот-
ные микровольтметры. Область их применения при общих радио-
технических измерениях весьма обширна и не требует специаль-
ных пояснений В этой брошюре будут рассмотрены только ти-
повые измерители, применение которых непосредственно связано
с проводимыми мероприятиями по борьбе с радиопомехами.
Измерение помех в антенных сетях прием-
ников. После проведения специальных мероприятий по подав-
лению помех в местах их возникновения, необходимо убедиться
в том, что возможен нормальный радиоприем, на данную антен-
ну. Численная величина остаточных помех в антенне наиболее
наглядно характеризует качество проведенных мероприятий [12].
Типовые измерители помех позволяют производить измерение
помех в антеннах. В диапазоне 0,15—20 Мгц любая исследуемая
антенна может быть подключена через эквивалент антенны ко
входу измерителя. В диапазоне 20—1000 Мгц ко входу измери-
теля может быть непосредственно подключена любая антенна, у
которой сопротивление излучения равно 75 ом. Если сопротивле-
ние излучения не равно 75 ом, то подключение антенны возмож-
но при применении обычных согласующих трансформаторов или
других устройств.
К сожалению, метод измерения помех в антенне наименее
точен в смысле повторяемости результатов. Причинами раз-
ницы в измерениях могут быть изменение метеорологических
условий или часа измерений, появление между источни-
ками помех и антенной дополнительных проводок или ме-
таллических предметов, а также переменное влияние различных
помех.
Измерение эффективности экранирования.
Под эффективностью экранирования экранов или экранных ка-
мер понимается число, равное отношению уровня поля в точке
приема, создаваемого неэкраннрованным источником радиопомех,
к уровню поля в той же точке от того же источника при приме-
53
нении экрана. Само определение эффективности экранирования
подсказывает способ ее измерения: с помощью типового измери-
теля производятся измерения уровня поля без экрана и с экра-
ном, а затем первое показание делится на второе.
Измерение полного сопротивления помехо-
по дави тельных конденсаторов и дросселей. Для
проектирования помехоподавительного фильтра необходимо
знать, как изменяется, в зависимости от частоты, полное сопро-
тивление конденсаторов н катушек индуктивности, из котовых он
состоит. Установить эти зависимости теоретически в большин-
стве случаев не удается, так как трудно учесть влияние всех па-
раметров, от которых зависят С и L помехоподавительных эле-
ментов. Так, из-за влияния'паразитных индуктивностей конден-
Рис. 33. Блок-схема для измерения частотной характеристики
помехоподавительного конденсатора
/—генератор стандартных сигналов (ГСС); 2—делитель:
3— измеритель помех.
сатор на высоких частотах эквивалентен контуру, а проходной
конденсатор (конденсатор, специально предназначенный для по-
давления помех) — многорезонансной системе. Полное сопротив-
ление катушек индуктивности зависит от паразитной емкости,
добротности, тока подмагничивания и других причин.
Поэтому до проектирования помехоподавительного фильтра
необходимо экспериментально получить зависимость полного со-
противления применяемых конденсаторов и дросселей от частоты.
Блок-схема измерений характеристики Z. —F(f) показана
на рис. 33. Измерения производятся с помощью генератора стан-
дартных сигналов, точного высокочастотного делителя и измери-
теля помех. Полное сопротивление Zc определяется путем изме-
рения коэффициента деления между активным сопротивлением R
и полным сопротивлением измеряемого конденсатора Zc. При
измерении измеритель поочередно присоединяется к точкам а и
б, а делителем подбирается такой коэффициент деления К, при
котором напряжения в точках а и б на данной частоте равны.
При этом
(20)
54
При измерениях необходимо соблюдать ряд мер: измери-
тельная схема R и С должна быть соединена проводниками ми-
нимальных размеров и помещена в экран
Генератор стандартных сигналов и измеритель рекомендуется
располагать по одной прямой с измерительной схемой и, по воз-
можности, экранировать их дополнительными экранами. Генера-
тор и измеритель должны питаться от зафильтрованной сети. Со-
противление R выбирается порядка 150—1000 ом, оно должно
быть обязательно безындукционным
Рис. 34 Блок-схема для измерения частотной характеристика
помехоподавительного дросселя.
1—генератор стандартных сигналов (ГСС); 2—делитель;
3—измеритель помех; 4—регулировка тока подмагничивания.
При отсутствии надежного высокочастотного делителя, Z мо-
жет быть определено путем измерения напряжения только ч
точке а. В этом случае коэффициент деления К формулы (20)
подсчитывается как отношение напряжения на выходе генера-
тора стандартных сигналов, полученного по показаниям индика-
торного прибора генератора, к входному напряжению измери-
теля, полученному по показаниям последнего.
Блок-схема для измерения характеристики ZL = F(/), пока-
занная на рис. 34, аналогична схеме измерения Zr. Общие тре-
бования к расстановке аппаратуры, экранированию и пр. такие
же, как для предыдущей схемы. Дополнительные элементы Lt,
Су, С2 и Сз предназначены для подачи тока подмагничивания.
При измерении катушек без подмагничивания эти элементы
отсутствуют. Сопротивление R необходимо брать порядка
55
10—20 ом. Полное сопротивление катушки определяется по
формуле
Zl = KR. (21)
При отсутствии надежного делителя коэффициент деления
может быть также определен по показаниям генератора и изме-
рителя.
Измерение эффективности пом е холода в н-
тельного фильтра. Коэффициент эффективности Э цели-
ком определяет степень подавления радиопомех посредством
фильтра.
где —напряжение па входе фильтра,
I'bhx —напряжение на выходе фильтра.
На практике пользуются так называемой типовой эффектив-
ностью Эт, которая измеряется или рассчитывается для схемы с
внутренним сопротивлением источника =150 ом и сопротив-
лением сети, также равным /?„ = 150 ом.
Для измерения Э необходимы генератор стандартных сигна-
лов, измеритель и делитель. Требования к расположению прибо-
ров, экранировке, фильтрации и пр. такие же, как и в случае
измерений полных сопротивлений. Методика измерений также
аналогична: измеритель подключается в точке а, и замечаются
его показания; затем измеритель подключается к точке б, а де-
литель ставится на такую ступень деления К, при которой пока-
зание измерителя будет такое же, как в точке а. В этом случае
3 К
• <23)
ГЛАВА 1П
ИМИТАТОРЫ ПОМЕХ И СПОСОБЫ ПРОВЕРКИ
ИЗМЕРИТЕЛЕЙ ПОМЕХ
Измерители помех, в основном, предназначены для измерения
несинусоидальных напряжений. Поэтому особое внимание сле-
дует уделить контролю тех параметров измерителей, которые
влияют на точность измерения несинусоидальных напряжений.
К этим параметрам относятся: общая полоса пропускания изме-
рителя, постоянные времени детектора и линейность супергетеро-
динного усилителя.
Измерители помех калибруются по напряжению генератора
стандартных сигналов, поэтому измерение синусоидальных напря-
жений с помощью измерителей помех производится с достаточно
высокой точностью. Однако два изм>еритсля, показания которых
при измерении одного и того же синусоидального сигнала оди-
наковы, могут дать разные результаты при измерении помех от
одного и того же источника. Причиной этого являются разные
полосы пропускания измерителей, разные постоянные времени
детекторных цепей и разные степени нелинейности в каскадах
усиления и преобразования. Устранить указанную погрешность
только одной калибровкой по синусоидальному сигналу невоз-
можно.
Проверка и контроль основных параметров измерителей мо-
гут быть произведены многими способами с применением различ-
ной радиотехнической аппаратуры общего назначения. Однако
проверка основных параметров и определение их отклонения от
регламентированных величин на практике производятся при по-
мощи специальных генераторов помех, имитирующих устойчивый
источник помех.
§ 1. Контактный генератор помех
В качестве имитаторов помех широкое применение получили
контактный генератор помех (КГП) и генератор плоского
спектра. Несмотря на то, что принципы работы генераторов этих
типов совершенно различны, назначение их в ряде случаев тож-
57
дественно, а выбор и применение одного из них обусловлены
конкретными условиями.
КГП применялся значительно раньше генератора плоского
спектра, поэтому в брошюре приводится краткое описание устрой-
ства контактного генератора помех, и на примерах его примене-
ния описываются способы проверки и контроля основных пара-
метров измерителей. Далее будет рассмотрен вопрос об особен-
ностях конструкции и преимуществах генераторов плоского спек-
тра.
КГП, схема которого показана на рис. 35, представляет собой
контактное устройство, помещенное в стеклянный баллон, налол-
Рнс. 35. Схема контактного генератора помех
КГП.
1—сеть; 2—электромагнит; 3—пластина; 4—кол-
ба; 5—ртуть; 6—вывод для коммутаций.
ненный инертным газом. В качестве контактного устройства ис-
пользуется стальная пластина с иглой, острие которой погружено
в корытце с ртутью. Пластина, закрепленная одним концом в
баллоне, имеет собственную механическую частоту колебаний,
равную 100 гц. Над пластиной помещен электромагнит, который,
питаясь от сети переменного тока с частотой 50 гц, раскачивает
пластину, при этом игла то погружается, то вынимается из ртути.
Замыкание и размыкание контактов, включенных в цепь по-
стоянного тока, образуют па нагрузке цепи прямоугольные им-
пульсы с частотой следования 100 гц. В ряде случаев внешняя
цепь не подключается к контактному генератору, и он исполь-
зуется как быстродействующий коммутатор.
Генерируемые импульсы имеют очень крутой передний
фронт — фронт замыкания и пологий задний фронт — фронт
размыкания. Пологость заднего фронта достигается соответству-
ющим включением, конденсатора С. Измеритель помех реагирует
на фронт замыкания, под воздействием которого в контурах из-
мерителя образуется колебательный импульс. Форма колебатель-
53
кого импульса от КГП практически не отличается от колебатель-
ного импульса под воздействием идеального скачка напряжения,
она зависит от ширины полосы пропускания и формы резонанс-
ной кривой. Амплитуда колебательного импульса на входе детек-
тора от напряжения КГП определяется по формуле (5)
У-=г к ,
где £—скачок напряжения на входе измерителя или, иначе,
разрываемое напряжение коитактного генератора;
А/ —эквивалентная (с идеализированной прямоугольной
формой) ширина полосы пропускания измерителя;
/ — частота настройки;
. k — коэффициент, зависящий от усиления тракта до де-
тектора.
Показания выходного индикаторного прибора зависят от всех
указанных факторов, а также от постоянных времени детектор-
ной цепи.
Измерители помех работают в широком диапазоне частот и
напряжений. Создание постоянной полосы пропускания в преде-
лах всего частотного диапазона и неизменных постоянных време-
ни детектора представляет большие трудности.
Основная причина непостоянства полосы пропускания измери-
теля в диапазоне частот обусловлена тем, что общая полоса про-
пускания измерителя, так же как и любого супергетеродинного
приемника, зависит как от полосы пропускания усилителя проме-
жуточной частоты, так и от полосы пропускания преселектора.
Для высоких частот настройки полоса пропускания преселектора
значительно шире полосы пропускания усилителя промежуточной
частоты, вследствие чего общая полоса измерителя определяется
только полосой усилителя промежуточной частоты. Для низких
частот настройки полоса пропускания преселектора может ока-
заться соизмеримой с полосой пропускания усилителя промежу-
точной частоты (полоса пропускания прямо пропорциональна ча-
стоте настройки и обратно пропорциональна добротности кон-
тура), вследствие чего суммарная полоса измерителя резко су-
жается. Расширение полосы пропускания преселектора при низ-
ких частотах настройки возможно лишь за счет уменьшения доб-
ротности контуров, но уменьшение добротности приводит к умень-
шению ослабления зеркальной и промежуточной частот, что так-
же недопустимо.
Нестабильность постоянных времени детектора объясняется
несколькими причинами. Все они влияют, главным образом, на
изменение постоянной времени заряда, в то время как постоян-
ная времени разряда остается стабильной. Постоянная времени
заряда детектора может изменяться при изменении его входного
напряжения. Так, при измерении относительно малых напряже-
59
ний детектирование происходит на квадратичном участке детек-
торной характеристики, где внутреннее сопротивление детектора
велико, что приводит к увеличению постоянной времени. При из-
мерении относительно редких импульсов для получения квазипи-
нового напряжения, достаточного для отсчета, импульсы, посту-
пающие на детектор, предварительно усиливаются до больших
амплитуд, вызывающих перегрузку усилителя и искажение фор-
мы самих импульсов. В конечном итоге перегрузка также экви-
валентна увеличению постоянной времени заряда.
Следует отметить, что на постоянную времени заряда очень
сильное влияние оказывает система автоматической регулировки
усиления (АРУ). Это объясняется тем, что всякая система АРУ
обладает инерционностью, обусловленной наличием конденсато-
ров в цепях фильтра АРУ, поэтому уменьшение усиления усили-
тельного тракта за счет АРУ происходит с задержкой, затухаю-
щей по экспоненциальному закону. Кроме того, система АРУ по
своей природе дает нелинейное усиление. При калибровке изме-
рителя с помощью длительно действующего синусоидального на-
пряжения высокой частоты происходит уменьшение усиления из-
мерителя. При подаче на вход калиброванного таким образом
измерителя редких импульсных помех или редких кратковремен-
ных импульсов высокой частоты система АРУ не производит тре-
буемого по калибровке уменьшения усиления измерителя. В ре-
зультате этого импульсы, приходящие ко входу детектора, ока-
зываются значительно большими по амплитуде, чем калибровоч-
ное напряжение, соответствующее данному отсчету. Завышение
амплитуд импульсов при измерении квазипиковым вольтметром
эквивалентно уменьшению постоянной времени заряда. Степень
эквивалентного изменения постоянной времени заряда при нали-
чии системы ЛРУ зависит от амплитуд импульсов, их длитель-
ности и частоты следования. При наличии системы АРУ постоян-
ная времени заряда измерителя изменяется в очень широких пре-
делах в зависимости от величины входных напряжений.
Из-за указанных причин в отечественных измерителях помех
последних моделей система АРУ отсутствует.
Проверка основных параметров измерителя помех произво-
дится в следующем порядке.
Для проверки постоянства полосы в зависимости от частоты
настройки используется формула (5). При этом измеритель на-
страивают на какую-либо частоту fi, а от контактного измери-
теля подают такое напряжение Еь при котором индикатор отме-
чает напряжение Vo, после чего подсчитывается величина--^-.
Аналогичные операции проводятся на других частотах настройки
/2, /з .... /„ при подаче соответствующих напряжений Е2,
Е3 . . . . Е. для получения на индикаторе того же отсчета Vo.
fi f
Затем подсчитываются отношения . Если отношениядля
60
всех частот настройки равны, ширина паюсы частот не зависит
от частоты настройки. Если • то это озма-
С1 £2 ся
чает, что ширина полосы пропускания изменяется с частотой на-
стройки, причем изменение полосы А/ происходит пропорцио-
нально величине Y На основании результатов измерений в ряде
частотных точек можно построить график относительного изме-
нения полосы пропускания измерителя, откладывая по оси абс-
цисс частоту, а по оси ординат — отношение полосы пропуска-
ния на данной частоте к полосе пропускания на наибольшей ча-
стоте диапазона, которое определяется по формуле:
На рис. 36 показан снятый при помощи КГП график изме-
нения полосы измерителя помех ИП-12М.
Рис. 36. График изменения полосы
пропускания измерителя ИП-12М.
С помощью КГП можно определить степень изменения по-
стоянной времени заряда при разных входных напряжениях по-
мех. Это измерение принято называть проверкой верности шкалы
измерителя при измерении импульсных помех. Шкалы измерите-
лей помех имеют риски и соответствующие цифры, по которым
производится отсчет напряжения помех. Первоначально шкала
прибора (т. е. распределение соответствующих рисок) устанавли-
вается по синусоидальному напряжению, подаваемому от генера-
тора стандартных сигналов. Однако при изменении постоянной
времени заряда и др. причинах показания прибора могут ока-
заться не пропорциональными входному напряжению. Формула
(5) указывает на то, что показания прибора должны быть про-
порциональны скачку напряжения Е, подаваемому от контакт-
ного генератора на вход измерителя, т. е.
Vo = kaE.
61
Исходя из этого, верность шкалы проверяют следующим об-
разом. На вход измерителя, настроенного на любую частоту /, от
контактного генератора подается такое напряжение fi, при кото-
ром измеритель помех показывает напряжение V'i = 10 мкв. Для
данного значения шкалы V- = 10 мкв подсчитывается коэффи-
циент пропорциональности
Аналогичные коэффициенты /гв,, и т. д. подсчитываются
для значений шкалы К2 = 30 мкв. У3= 100 мкв. и т. д. Если все
коэффициенты Лвр ABj и т. д. равны между собой, то постоянная
Рис. 37, Графики относительных
коэффициентов для измерителей
некоторых типов.
/-ИП-13; 2—ИП-12; 3—-ИП-25;
4— ИП-12М.
времени заряда не зависит от входного импульсного напряжения.
Когда эти коэффициенты не равны, постоянная времени оказы-
вается зависящей от входного напряжения, что свидетельствует
о наличии нелинейных искажений в измерителе помех.
Зависимость искажений при измерении импульсных помех от
величины самих помех может наглядно характеризоваться графи-
ком^ изменения коэффициентов ku (относительных коэффициен-
в зависимости от показаний шкалы. На рис. 37 приведены гра-
фики относительных коэффициентов А, для некоторых типов
62
старых и новых измерителей. По графикам видно, что измеритель
помех ИП-13 в конце шкалы завышает измеряемое напряжение
относительно начала шкалы почти в пять раз. Как показали спе-
циальные исследования, такая резкая зависимость показаний от
амплитуды измеряемого мешающего напряжения является ре-
зультатом применения системы АРУ.
Квадратичное детектирование и перегрузка в измерителе
ИП-13 не оказывают заметного влияния на верность шкалы.
Кривая, соответствующая измерителю ИП-12 лежит несколько
ниже кривой, соответствующей измерителю ИП-13 вследствие
того, что при больших амплитудах в измерителе ИП-12 начи-
нает сказываться перегрузка, эквивалентная уменьшению посто-
янной времени заряда. Кривые, соответствующие измерителям
ИП-12М и ИП-25, располагаются также ниже, что объясняется от-
сутствием в измерителях системы АРУ.
Помимо относительных измерений, о которых шла речь выше,
контактный генератор помех позволяет производить абсолютное
измерение полосы пропускания измерителя и постоянных време-
ни его детекторной цепи.
Рассмотрим способ определения интегральной полосы пропу-
скания. Интегральная полоса, т. е. эквивалентная полоса идеали-
зированного усилителя с прямоугольной формой резонансной
кривой, легко определяется по форме колебательного импульса,
образующегося на входе детектора под воздействием скачка на-
пряжения на входе измерителя. Как известно, длительность ос-
новного колебательного импульса Г) (см. рис. 10) равна:
Для измерения Ti используется контактный генератор помех
и осциллограф. Схема измерений показана на рис. 38. Осцил-
лограф подключается к выходу усилителя промежуточной
частоты измерителя, при этом, должны быть приняты меры к то-
му, чтобы входная емкость осциллографа и монтажных проводов
не искажала настройку, а следовательно, и полосу усилителя
промежуточной частоты. При подключении осциллографа корот-
ким проводником в последний контур вносится дополнительная
емкость, равная 7—10 пф. Для компенсации этой емкости сле-
дует вынуть детекторную лампу, имеющую примерно такую же
емкость. Измерение времени по осциллографу производится
обычными осциллографическими методами.
Для измерения постоянной временя заряда измерителя необ-
ходимы КГП, генератор стандартных сигналов (ГСС) и осцилло-
граф, причем КГП используется не в режиме генерации перепа-
дов напряжения, а как коммутатор с частотой коммутации
100 гц. Время замыкания КГП может регулироваться путем на-
клона контактной колбы с ртутью. Схема соединения всех при-
боров для измерения постоянной времени заряда показана на
63
рис. 39. С выхода делителя ГСС (с сопротивления 8 ом) через
разделительный конденсатор 100 пф и эквивалент антенны С,
синусоидальное напряжение подводится к измерителю помех. Па-
раллельно входу измерителя подключаются контакты КГП, за-
Рнс. 38. Блок-схема измерения интегральной по-
лосы пропускания измерителя.
/—контактный генератор помех (КГП); 2—изме-
ритель помех; 3—осциллограф.
мыкающие через период времени 7= 10 мсек вход измерителя.
Время замыкания 6 меняется в пределах периода при наклоне
колбы. КГП обеспечивает подачу на вход измерителя импульсов
Рис. 39. Блок-схема измерения постоянной времени заряда измерителя
/—генератор стандартных сигналов (ГСС); 2—делитель ГСС; 3—контакт-
ный генератор помех; 4—осциллограф; 5—измеритель помех.
высокой частоты с частотой следования 100 гц. Для возможности
наблюдения кривой изменения напряжения Vc на нагрузке де-
тектора только во время заряда разряд детектора при данном
измерении производится мгновенно. Для этой пели тс же кон-
такты КГП, которые коммутируют подачу напряжения от ГСС,
подключаются параллельно нагрузке детектора и замыкают на-
64
грузку в момент замыкания контактов. Индуктивность L вклю-
чается для предотвращения закорачивания высокочастотного
напряжения от ГСС большой емкостью детектора С.
Напряжение на конденсаторе детектора изменяется по зако-
ну, близкому к экспоненциальному, т. е.
Vc =f(l -е -R,
где Ц.— мгновенное значение напряжения на С,< ;
Е— амплитуда напряжения на входе детектора;
т3—постоянная времени заряда;
t—текущее время.
Все необходимые величины для определения т, снимаются с
осциллографа. Для измерения величины Е (т. е. для наблюдения
прямоугольных импульсов, показанных пунктиром на эране
осциллографа) переключатель детектора «станции-помеха» ста-
новится в положение «станции». При этом постоянные времени
детектора очень малы, и напряжение на конденсаторе за время
импульса достигает своего установившегося значения Е. По эк-
Vc
рану осциллографа определяется отношение-^— и длительность
импульса 6 , после чего % рассчитывается по формуле
5
Т’“ 1п(1-_££
\ Е
§ 2. Генератор плоского спектра
Генератор плоского спектра генерирует импульсы помех при
помощи электронной схемы в отличие от электромеханического
способа генерирования помех контактным генератором. Схема ге-
нератора плоского спектра значительно сложнее схемы контакт-
ного генератора помех, однако он имеет два существенных пре-
имущества перед последним.
Первое принципиальное преимущество заключается в том, что
импульсы генератора плоского спектра после прохождения уси-
лительной части измерителя создают на входе детектора колеба-
тельные импульсы, амплитуды которых зависят от амплитуды
импульсов на входе измерителя, ширины полосы пропускания и
в диапазоне до 25 Мгц совсем не зависят от частоты настройки.
Амплитуда колебательного импульса определяется по формуле:
Ув = Л£-Д/, (26)
5 Зак 324
о5
где Е — амплитуда импульса на входе измерителя;
Л/— ширина полосы частот;
k — коэффициент, зависящий от параметров усилитель-
ного тракта до детектора.
Другое преимущество этого генератора заключается в том,
что частота следования импульсов здесь не постоянна, как в
контактном генераторе, а переменна в широком диапазоне ча-
стот; от долей герца до нескольких тысяч герц. Наличие пере-
менной частоты следования импульсов позволяет производить
дополнительные проверки параметров измерителя с помощью ге-
нератора. Напомним что плоским называется спектр, плотность
которого 5 (/) неизменна до некоторой предельной частоты f кр.
Формулы Фурье, устанавливающие связь между формой импуль-
сов и их спектром, показывают, что чем больше /кр, тем короче
по длительности должны быть сами импульсы. Так, в случае ге-
нерирования экспоненциального импульса постоянная времени
экспоненты RC (или длительность импульса на уровне ' от ам-
плитуды, где е — основание натуральных логарифмов) должна
удовлетворять неравенству:
ж«- 2Л •
n J icp
При = 25 Afaq, RC должно быть порядка 10 ~10 сек. Дей-
ствие столь коротких экспоненциальных импульсов на вход из-
мерителя или приемника может быть сравнимо с некоторым эк-
вивалентным действием синусоидального напряжения. Эквива-
лентное действующее значение синусоидального напряжения про-
порционально амплитуде экспоненциальных импульсов Е, по-
стоянной времени RC и ширине полосы з/
Vo = /2 ERClf.
(27)
Последнее соотношение показывает, что при необходимости
получения эквивалентного напряжения в несколько сот мкв при
полосе 8—10 кгц амплитуда импульсов Е должна достигать не-
скольких сотен вольт.
Перечислим некоторые случаи применения генератора пло-
ского спектра. Генераторы этого типа по своему назначению за-
меняют контактные генераторы, они служат для определения аб-
солютной полосы измерителя и относительного ее изменения в
зависимости от частоты настройки. Методика проверки измене-
ния полосы значительно проще, чем при применении КГП, ибо
она заключается в следующем: на вход измерителя, настроенного
на частоту fi включают генератор плоского спектра и устанавли-
вают такую амплитуду £i, при которой измеритель показывает
напряжение Го. На частотах /2, /я, Л и т. д. устанавливают соот-
66
ветствующие амплитуды Е2, Е3. Е< и т. д. для получения того же
напряжения на индикаторе.
Относительное изменение амплитуды вычисляется по формуле:
^Jnpn f Ef
Д = А 1---------- 1ОСИ/о = тп- 100%. (28)
а/»Р« /шах С/1
Проверка шкалы верности производится также значительно
проще. Для этого плавным делителем генератора плоского
спектра устанавливается такая амплитуда импульсов, при кото-
рой показание измерителя составит 100 мкв. Затем ступенчатым
делителем генератора устанавливаются амплитуды 0,9Е; 0,8£;
0,7£ и т. д. При этом измеритель должен показывать соответ-
ственно 90 мкв, 80 мкв, 70 мкв и т. д. Если показания измери-
теля не соответствуют этим значениям, то это означает, что
имеют место нелинейные искажения. Генератор плоского спектра
дает возможность проверить верность шкалы измерителя значи-
тельно глубже, чем контактный генератор. Одной из причин по-
грешности шкалы является перегрузка измерителя. Степень пе-
регрузки зависит от частоты следования импульсов. Генератор
плоского спектра дает возможность проверить верность шкалы
для разных частот следования и установить предельные частоты,
при которых точность шкалы находится в допусках.
Генератор плоского спектра не работает в режиме коммута-
ции, поэтому он непригоден для непосредственного определения
постоянной времени детектора. Однако генератор позволяет эк-
спериментально проверить квазнпиковую характеристику детек-
тора, т. е. зависимость относительного напряжения на детекторе
(отношение напряжения на детекторе к амплитуде импульсов) в
функции от частоты следования импульсов. В § 6 главы II ука-
зывалось, что получение идентичных показаний измерителей по-
мех возможно лишь при идентичных квазипиковых характеристи-
ках детекторов, задаваемых в определенных допусках. Эти ха-
рактеристики снимаются очень просто с помощью генератора
плоского спектра. Вначале на генераторе устанавливается наи-
большая частота следования, а амплитуда импульсов Е берется
такой, чтобы стрелка индикатора измерителя показывала цифру
100; для удобства измерений это показание коэффициента детек-
тирования можно считать равным ч — 100%. После этого часто-
ту следования импульсов начинают плавно уменьшать, фиксируя
для каждой частоты следования значение коэффициентов детек-
тирования 7, которые по показаниям индикатора можно отсчи-
тывать непосредственно в процентах. Если значения коэффициен-
та детектирования для разных частот следования находятся в
допустимых пределах, то это свидетельствует о том, что ширина
полосы пропускания измерителя и постоянные времени детектора
находятся в необходимых пределах.
67
Генератор плоского спектра может успешно применяться как
калибратор в приборах, не ограниченных весом и потребляемой
мощностью Как внутренний калибратор он имеет значительные
преимущества перед широко используемым для калибровки шу-
мовым диодом. Напряжения помех шумового диода зависят от
эквивалентного сопротивления входного контура и поэтому резко
изменяются с частотой. Генератор плоского спектра дает по-
стоянный уровень помех вплоть до частоты 25 Мгц, что позво-
ляет обходиться без калибровочных таблиц и графиков.
ГЛАВА IV
ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ИЗМЕРИТЕЛЕЙ
ПОМЕХ
§ 1. Измеритель помех ИП-13М
Измеритель помех ИП-13М, общий вид которого показан на
рис. 40, предназначен для типовых измерений интенсивности ра-
диопомех в диапазоне длинных воли.
Принципиальная схема измерителя И11-13М приведена в При-
ложении 1.
Рис. 40. Общий вид «измерителя помех ИП-13М.
При измерениях уровней поля радиопомех к входному конту-
ру измерителя через входную фишку 171 подключается типовая
антенна 193. При измерениях уровней напряжения радиопомех
измеряемое напряжение подается на входной контур при помощи
входного шланга 192 через емкость связи 45 и катушку связи
соответствующего поддиапазона.
Измеритель имеет на входе два делителя напряжений, кото-
рьн коммутируются одним кнопочным переключателем. Омиче-
< »
ский делитель (элементы 90—97) включается при измерениях
напряжений; емкостной делитель (элементы 37—44)— при изме-
рении уровня поля. Оба входных делителя смонтированы на об-
щем кнопочном переключателе и дают ослабление входного сиг-
нала в 10, 100 и 1000 раз.
Индуктивная схема входа, примененная в измерителе
ИП-13М, позволяет значительно повысить чувствительность из-
мерителя при использовании его в качестве микровольтметра,
ибо коэффициент передачи входных цепей при измерениях со
штыревой антенной (или с эквивалентной ей емкостью связи
10 пф) становится слишком мал на низких частотах работы из-
мерителя.
Калибровка измерителя производится по напряжению на
входе. При измерении напряженности поля необходимо пользо-
ваться графиками калибровки, которые прилагаются к прибору.
Для сохранения настройки входных контуров при обоих видах
измерений, в цоколь входного шланга вмонтирован конденсатор
167 емкостью в 10 пф, который при измерениях напряжения под-
ключается параллельно входному контуру, компенсируя емкость
отключенной антенны.
В качестве внутреннего калибратора используется шумовой
диод 29 типа 2ДЗС. Установка нормального анодного тока шу-
мового диода производится по индикаторному прибору 184 при на-
жатой кнопке «уст. калибр.», при этом на шумовой диод подают-
ся накальное и анодное напряжения, а индикаторный прибор
включается в анодную цепь шумового диода. Нормальный анод-
ный ток шумового диода устанавливается реостатом 150, регули-
рующим напряжение накала.
Калибровка измерителя производится при нажатой кнопке
«калибр» с помощью потенциометра 157, который изменяет эк-
ранное напряжение лампы 19 усилителя высокой частоты. Инди-
каторный прибор при калибровке включается в схему лампового
вольтметра и фиксирует напряжение шумов, создаваемых шумо-
вым диодом на входном контуре измерителя.
Значения калибровочных напряжений, по которым устанавли-
ваются усиления измерителя в каждой частотной точке, нанесены
«а калибровочный диск, механически связанный с ручкой на-
стройки измерителя.
Апериодический усилитель сигнальной частоты работает на
лампе 19 типа 6Ж4. Гетеродин измерителя собран по трехточеч-
ной схеме на лампе 18 тина 6Ж8. В качестве смесительной лам-
пы используется пентод 20 типа 6Ж4. Усилитель промежуточной
частоты состоит из двух каскадов усиления с тремя двухконтур-
ными полосовыми фильтрами и работает па лампах 21 и 22 типа
6КЗ. Промежуточная частота измерителя 250 кгц. Связь между
контурами полосовых фильтров выбрана меньше критической и
резонансная кривая имеет одногорбую форму.
70
Для питания от сети в измерителе применен двухпол у пер иод-
ный выпрямитель на кенотроне 27 типа 6Ц5С и стабилизатор на-
пряжения 28 типа СГ-4С; стабилизатор используется для пита-
ния лампового вольтметра и экранных сеток усилительных ламп.
Для питания от батарей в измерителе имеется специальный со-
единительный шланг 195.
§ 2. Измерители помех ИП-12М и И П-25
В качестве основного типового измерителя интенсивности ра-
диопомех в радиовещательном диапазоне частот в настоящее
время используется измеритель помех ИПН2М. Этот измеритель,
разработанный более Ю лет назад, технически устарел.
В 1956 г. была закончена разработка измерителя помех
ИП-25, предназначенного для замены измерителя ИП-12М. При
конструировании измерителя ИП-25 использованы новые малога-
баритные радиодетали и экономичные пальчиковые радиолампы,
что позволило значительно уменьшить габариты, вес, потребляе-
мую мощность, а также повысить его стабильность.
На рис. 41 показаны для сравнения измерители ИП-12М
(справа) и ИП-25 (слева).
Измерители этих типов могут использоваться в лабораторных,
заводских и полевых условиях.
В целях получения идентичных показаний электрические ха-
рактеристики обоих измерителей одинаковы.
В Приложении 2 приведена принципиальная схема измерителя
ИП-25, Работа схемы осуществляется следующим образом.
Измеряемое высокочастотное напряжение при помощи вход-
ного шланга 2/7 через конденсатор связи 216 подводится к вход-
ному контуру измерителя. При измерениях уровня поля радио-
помех к входному контуру подключается типовая штыревая ан-
тенна 219.
При измерении напряжений свыше 100 мкв между гнездом
входа 220 и входным контуром измерителя включается емкост-
ный декадный делитель, дающий ослабление входного напряже-
ния в 10, 100 и 1000 раз. В качестве внутреннего калибратора
используется шумовой диод 21 типа 2ДЗС. Установка нормаль-
ного анодного тока шумового диода производится при включении
тумблера 193 в положение «установка» при нажатой кнопке «ка-
либровка». При этом индикаторный прибор 191 включается в
анодную цепь шумового диода. Установка нормального анодного
тока шумового диода производится изменением напряжения его
накала при помощи реостата 229 с надписью «уст. калибр.».
Калибровка измерителя производится путем изменения экран-
ного напряжения на лампе 24 усилителя высокой частоты потен-
циометра 52 с надписью «калибровка» при нажатой кнопке «ка-
либровка» и установке тумблера 193 в положение «измерения».
71
Рис. 41. Измерители помех ИП-12М и ИП-25.
Индикаторный прибор, включенный в схему лампового
вольтметра, измеряет напряжение помех от шумового диода на
входном контуре измерителя. Значения калибровочных напряже-
ний приводятся на графиках, придаваемых к измерителю.
Усилительная часть измерителя представляет собой суперге-
теродинный приемник. Усилитель высокой частоты и гетеродин
работают на лампах 24 и 90 типа 1К2П. В качестве смесителя
используется лампа 56 типа 1А2П. При включении каждого из
поддиапазонов к соответствующим лампам измерителя подклю-
чаются три настраивающихся контура: входной контур, анодный
контур усилителя высокой частоты и контур гетеродина. Благо-
даря применению трансформаторной связи в усилителе высокой
частоты удается в значительной степени выровнять усиление в
пределах поддиапазона, неравномерность которого обусловлена
схемой входных контуров с емкостной связью.
Усилитель промежуточной частоты имеет три каскада усиле-
ния с четырьмя двухконтурными полосовыми фильтрами и рабо-
тает на лампах 104, 120 и 140 типа 1К2П. Делитель 135 обеспе-
чиваег уменьшение в 2 раза общего усиления измерителя за счет
изменения питающего 'напряжения лампы 120.
Детектором измерителя помех является диодная часть лампы
170 типа 1Б2П. Требуемые постоянные времени измерителя обе-
спечиваются выбором соответствующего резонансного сопротив-
ления последнего контура усилителя промежуточной частоты,
фильтровыми сопротивлениями 157 и 158, зарядным конденсато-
ром 150 и разрядными сопротивлениями 159 и 160.
При переключении тумблера «помехи-станции» в положение
«станции» постоянные времени измерителя определяются заряд-
ным конденсатором 149 и разрядным сопротивлением 162, при
этом на нагрузке детектора выделяется низкочастотная огибаю-
щая высокочастотного сигнала. Низкая частота фильтруется со-
противлением 161 и конденсатором 150, и при измерении напря-
женности поля радиостанций прибор измеряет величину напря-
жения несущей частоты
С части детекторной нагрузки (сопротивление 160} измеряе-
мое напряжение подается на сетку лампы 180 типа 1К2П лампо-
вого вольтметра. Ламповый вольтметр собран по мостиковой
схеме, в диагональ которой включается индикаторный при-
бор 194.
Для прослушивания помех в процессе измерений имеется са-
мостоятельный звуковой канал. С последнего контура усилителя
промежуточной частоты через емкость 146 высокочастотное на-
пряжение подается на сетку лампы 170 типа 1Б2П усилителя
звуковой частоты, который работает в режиме сеточного детек-
тора. С анодной нагрузки 175 напряжение звуковой частоты под-
водится к телефонным гнездам 177.
Питание измерителя может осуществляться от сухих батарей
и от сети переменного тока. При использовании батарейной при-
73
ставки анодное питание обеспечивается одной батареей 227 типа
БАС-Г-80-Л-0.8. Регулировка анодного напряжения производится
переменным сопротивлением 228. Питание накалов ламп осуще-
ствляется от четырех элементов 226 типа 1КС-У-3. Тумблером
230 они могут переключаться на последовательное и параллель-
ное соединение. Для питания накала шумового диода исполь-
зуется отдельная батарея 225 типа КБС-Л-0,50. При питании из-
мерителя от сети переменного тока для стабилизации всех цепей
питания используется феррорезонансный трансформатор 235.
Анодное питание при этом обеспечивается выпрямителем 236, в
котором используется мостовая схема на кристаллических диодах
типа ДГЦ-23. Установка нормального анодного напряжения про-
изводится переменным сопротивлением 211. Для питания накалов
ламп служит селеновый выпрямитель 237, собранный по мосто-
вой схеме. Выпрямитель для питания накала шумового диода
238 собран также по мостовой схеме на селеновых шайбах. Рео-
стат 229 служит для установки нормального анодного тока шу-
мового диода.
Конструктивно измеритель ИП-25 выполнен в виде трех бло-
ков: собственно измерителя и двух приставок питания. Одна из
используемых приставок питания прикрепляется непосредственно
к измерителю, а другая находится в ящике для укладки имуще-
ства.
§ 3. Измерители помех ИП-14 и ИП-26
Измерители помех типа ИП-14 и ИП-26 предназначены для
измерения интенсивности помех радиоприему в диапазоне УКВ.
Оба измерителя предназначены для работы в лабораторных, за-
водских и полевых условиях.
Измеритель ИП-26 был разработан в 1956 г. для замены из-
мерителя ИП 14, который до настоящего времени являлся един-
ственным отечественным измерителем помех на диапазон УКВ.
Измеритель ИП-26 разработан на новых радиодеталях и лампах,
что позволило уменьшить его вес, габариты и потребляемую мощ-
ность по сравнению с ИП-14.
Па рис. 4? показаны измерители помех типа ИП-14 (слева)
и ИП-26 (справа). Измеритель ИП-26 более надежен в эксплуа-
тации благодаря замене кнопочного переключателя поддиапазо-
нов более совершенным малогабаритным переключателем бара-
банного типа
Измерители ИП-14 и ИП-26 позволяют производить измере-
ния уровня поля радиопомех и уровня напряжения помех на за-
жимах источников помех или в по.мехонесущнх сетях. Электриче-
ские характеристики обоих измерителей аналогичны.
В Приложении 3 приведена принципиальная схема измерителя
ИП 26 Рабата схемы происходит следующим образом. Па входе
измерителя стоит симметричный декадный омический делитель,
74
дающий ослабление входного напряжения в 10, 100 и 1000 раз.
Входной делитель обеспечивает согласование входа измерителя
с типовой антенной. При измерении уровня напряжения радио-
помех па зажимах источников используется согласующая при-
ставка 2.57, при которой входное сопротивление измерителя рав-
но 150 ом. Шкала прибора в этом случае позволяет производить
непосредственный отсчет. Напряжение с выхода делителя подает-
ся на катушку связи входного контура. Усилитель высокой ча-
стоты собран на лампе 232 типа 6Ж1П, Гетеродин измерителя
работает на лампе 235 типа 60 П в схеме с индуктивной связью.
Напряжение гетеродина подается на катушку анодного контура
Рис. 42. Измерители помех ИП-14 и ИП-26
через катушку связи. Пентодный смеситель, в качестве которого
используется лампа 233 типа 6Ж1П, работает по схеме односе-
точного преобразователя частоты. В анод этой лампы включен
первый контур усилителя промежуточной частоты. На входе из-
мерителя включен также шумовой диод 234 типа 2ДЗС, исполь-
зуемый в качестве внутреннего калибратора. Установка нормаль-
ного тока диода и калибровка осуществляются так же, как и в
других типовых измерителях помех. Усилитель промежуточной
частоты работает на лампах типа 6К4П (236, 237, 238). Проме-
жуточная частота измерителя равна 12 Мгц. Напряжение проме-
жуточной частоты с катушки связи 37 анодного контура смеси-
тельной лампы подается на катушку связи 38 сеточного конту-
ра первого каскада усилителя промежуточной частоты. Нагруз-
кой первого и второго каскадов усилителя промежуточной ча-
стоты являются двухконтурныс полосовые фильтры со связью,
близкой к единице, выполненные бифилярной намоткой (40.41).
Последний фильтр промежуточной частоты имеет один настраи-
вающийся контур, напряжение с которого подается на детектор
через катушку связи 43 Настройка контуров производится магне-
титовыми сердечниками. В качестве детектора используется
75
левая половина двойного диода 239 типа 6Х2П. Работа инерцион-
ного детектора и лампового вольтметра (лампа 241 типа6К4П)
аналогична работе соответствующих узлов измерителя помех ти-
па ИП-25, которые описаны выше.
Для прослушивания помех в процессе измерений имеется са-
мостоятельный звуковой канал. Высокочастотное напряжение с
катушки связи 43 через переходную емкость 122 подается на сет-
ку лампы 240 типа 6С1П, которая работает в режиме сеточного
детектора. С анодной нагрузки 195 напряжение звуковой часто-
ты подводится к телефонным гнездам 265.
Питание измерителя может осуществляться от сети перемен-
ного тока с напряжением 127 или 220 в, а также от шестиволь-
тового аккумулятора. При питании измерителя от сети перемен-
ного тока напряжение через шланг 262, сетевую колодку 268 и
тумблер питания 245 подводится к первичной обмотке силового
трансформатора. Дроссели 44 и 45 с конденсаторами 136, 130,
131 и 132 являются элементами сетевого фильтра, защищающего
цепи питания измерителя от проникновения помех из сети
При питании измерителя от аккумулятора напряжение к нему
подводится через шланг 261. При включении тумблера 245 по-
дается напряжение на накал всех ламп измерителя. При включе-
нии анодного питания тумблером 246 напряжение с аккумуля-
тора подается на среднюю точку вибраторной обмотки силового
транс<|к>рматора и на обмотку электромагнита вибратора 254
типа ВС-4,8. Дроссель 46 и конденсаторы 130, 135, 140 служат
для фильтрации помех, создаваемых вибропреобразователем. В
качестве выпрямителя используется мостовая схема, состоящая
из четырех кристаллических диодов типа ДГЦ-27 (248, 249, 250,
251). Выпрямленное напряжение после П-образного фильтра по-
дается на схему через тумблер 246 «Вкл. А». Экранные напря-
жения всех ламп измерителя, а также цепи питания лампового
вольтметра стабилизированы при помощи стабиловольта 242
типа СГ-1П.
Конструктивно измеритель ИП-26 выполнен в виде трех бло-
ков, соединенных вместе и расположенных в одном кожухе.
Высокочастотные контуры расположены в отдельных экрани-
рованных отсеках переключателя поддиапазонов барабанного
типа. На основном шасси измерителя расположены силовая
часть, ламповый вольтметр и усилитель низкой частоты. Усили-
тель промежуточной частоты смонтирован на отдельной экрани-
рованной линейке, прикрепляемой сзади к основному шасси. Для
повышения устойчивости усилителя промежуточной частоты в це-
пях развязок используются проходные и опорные конденсаторы.
§ 4, Измеритель помех ИП-18
Измеритель помех типа ИП-18 предназначен для типовых из-
мерений интенсивности помех радиоприему в диапазоне метро-
вых волн.
76
Измеритель позволяет производить измерение уровня поля
радиопомех и уровня напряжения высокочастотных помех на за-
жимах источников.
Измеритель помех типа ИП-18 выпускается в двух вариантах:
с тремя и с одной ручками настройки. В первом варианте на-
стройка контуров высокой частоты (анодного, преобразователя и
гетеродина) производится тремя раздельными ручками настрой-
ки. В одноручечном варианте 'ти три контура сопряжены между
собой специальным механизмом согласования, и настройка при-
бора производится одной ручкой.
На рис. 43 показан общий вид измерителя помех ИП-18, а на
рис. 44 — общий вид одноручечного измерителя ИП-18.
Оба измерителя идентичны по своим электрическим парамет-
рам и принципиальной схеме.
В Приложении 4 приведена принципиальная схема измери-
теля ИП-18 (одноручечного). Работа схемы происходит следую-
щим образом. На входе измерителя расположены омический
симметричный делитель, обеспечивающий согласование входа
прибора через соединительный высокочастотный шланг с типо-
вой антенной — полуволновым диполем. Для измерения несим-
метричного напряжения помех на зажимах к измерителю при-
дается специальная согласующая приставка, дающая ослабле-
ние входного сигнала в 5 раз. Входное сопротивление приставки
75 ом. Высокочастотная часть измерителя выполнена в отдель-
ном блоке (рис. 13), она содержит усилитель высокой частоты,
преобразователь и гетеродин на контурах типа «бабочка». Оси
всех контуров связаны между собой ленточной передачей. Веду-
щей осью является ось контура гетеродина, которая вращается
от передаточного механизма, позволяющего производить грубую
(быструю) и тонкую (медленную) настройку по частоте. Кон-
туры преобразователя и усилителя высокой частоты механически
сопряжены с контуром гетеродина. Кинематическая схема меха-
низма показана на рис. 14. Сопряжение осуществляется диска-
ми-копирами, по лекальным кривым которых катятся ролики,
задающие осям контуров усилителя высокой частоты и преобра-
зователя соответствующий угловой сдвиг относительно оси кон-
тура гетеродина.
Каскад усилителя высокой частоты выполнен по схеме с за-
земленной сеткой на лампах 1 и 2 типа 6С5Д. Лампы включены
по двухтактной схеме. В аноды ламп усилителя высокой частоты
включен симметричный резонансный контур 218. Гетеродин изме-
рителя работает на лампе 4 типа 6С1П и контуре 220 по схеме
с емкостной обратной связью. Обратная связь осуществляется за
счет внутриламповых емкостей. Контур гетеродина связан маг-
нитной связью с контуром преобразователя 219. Частота гетеро-
дина ниже частоты сигнала во всем диапазоне частот. Преобра-
зователь работает на двойном триоде 3 типа 6НЗП, сетки кото-
рого включены по двухтактной схеме, а аноды соединены парал-
77
Рис 43 Общий вид измерителя ИП-18 с трехручечной настройкой
Рис 44 Общий вид измерителя ИП-18 с одноручечной настройкой
78
дельно и подключены к первому контуру промежуточной частоты
через катушки связи 222 и 232.
Усилитель промежуточной частоты состоит из четырех ламп
(5—8) типа 6К4 и пяти пар полосовых фильтров, настроенных
на частоту 30 Мгц. Настройка контуров усилителя промежуточ-
ной частоты производится карбонильными сердечниками.
Калибровка измерителя производится по собственным шумам
регулировкой усиления усилителя промежуточной частоты при
изменении экранного напряжения лампы 6 потенциометром 108.
Детектором измерителя помех является левая половина двой-
ного диода 9 типа 6Х6С; правая половина этой лампы является
балансным диодом. Выпрямленное напряжение с части нагрузки
детектора 120 подается на балансный ламповый вольтметр, соб-
ранный на двух лампах 15 и 16 типа 6КЗ. Напряжение промежу-
точной частоты с катушки связи 242 подается на детектор и уси-
литель низкой частоты, собранный на лампе 10 типа 6Г2. С анод-
ной нагрузки этой лампы напряжение звуковой частоты подво-
дится к телефонному гнезду 262.
Питание измерителя производится от сети переменного тока
напряжением 127 или 220 в. Выпрямитель собран на двух кенот-
ронах 11 и 12 типа 6Ц4П и имеет два П-образных фильтра. Ста-
билизация выпрямленных напряжений осуществляется при по-
мощи трех стабиловольтов. Стабиловольты 13 и 14 типов СГ4С
и СГЗС, включенные последовательно, дают напряжение
+ 250 в., а стабиловольт 17 типа СГ4С—напряжение + 150 в.
Конструктивно измеритель ИП-18 выполнен в виде трех бло-
ков (высокочастотного, низкочастотного и линейки промежуточ-
ной частоты), которые крепятся на общем каркасе с общей пе-
редней панелью.
§ 5. Измеритель помех И П-21
Измеритель помех типа ИП-21 (рис. 45) предназначен для
измерений интенсивности помех радиоприему в дециметровом
диапазоне частот.
Измеритель позволяет производить измерения уровня поля
радиопомех при помощи антенны-диполь, а также измерения
уровня напряжения помех на зажимах источников или в помехо-
несущих сетях.
Принципиальная схема измерителя ИП-21 приведена в При-
ложении 5.
Высокочастотная часть измерителя состоит из антенного пе-
реключателя, каскада усилителя по высокой частоте, смесителя
и гетеродина, выполненных на коаксиальных контурах и диско-
вых триодах.
С помощью антенного переключателя к входному контуру
подключается вход измерителя 223 или эквивалент антенны 20.
Каскад усилителя высокой частоты выполнен по схеме триода
с заземленной сеткой на лампе 1 типа 6С5Д. Входной высоко-
79
частотный кабель подключается к сеточному контуру автотранс-
форм аторно с помощью скользящего щупа Отбор мощности из
анодного контура усилителя высокой частоты производится при
помощи петли связи, расположенной в пучности тока.
Гетеродин выполнен на лампе 3 типа 6С5Д по схеме с общей
сеткой. Напряжение от гетеродина снимается с помощью петли
связи и подается через высокочастотный кабель в сеточный кон-
тур смесителя. Частота настройки гетеродина ниже частоты при-
Рис. 45. Общий вид измерителя помех ИП-21.
нимаемого сигнала. Смеситель выполнен на лампе 2 типа 6С5Д.
Высокочастотный кабель, идущий от анодного контура усилителя
высокой частоты, подключен к сеточному контуру смесителя ав-
тотрансформаторно с помощью скользящего щупа, а напряжение
от гетеродина подается через петлю связи, которая расположена
в пучности тока контура. Настройка всех контуров блока высо-
кой частоты на требуемую частоту производится изменением
длины линий подвижными короткозамкнутыми поршнями. При
настройке расстояние от открытого конца линии до поршня
должно быть примерно равным —длина волны). Анод
смесительной лампы включен на контур, настроенный на проме-
жуточную частоту. Первый контур промежуточной частоты рас-
положен внутри сеточной трубы смесителя и индуктивно связан
с кабелем, идущим к делителю. Симметричный омический дели-
тель обеспечивает ослабление сигнала по промежуточной частоте
в 10, 100 и 1000 раз.
ьи
Усилитель промежуточной частоты состоит из четырех ламп
4—7 типа 6К4 и пяти полосовых фильтров. Промежуточная ча-
стота равна 30 Мгц. Калибровка измерителя производится по
собственным шумам путем регулировки усиления по промежуточ-
ной частоте. При регулировке меняется экранное напряжение
лампы.
Детектор выполнен на лампе 8 типа 6Х6С; вторая половина
этого диода является балансной. Сопротивления нагрузки детек-
тора 85 и 86 и зарядный конденсатор 176 обеспечивают требуе-
мые постоянные времени измерителя. Выпрямленное детектором
напряжение с части нагрузки 86 подается на ламповый вольт-
метр. Ламповый вольтметр собран по балансной схема на лам-
пах 14 и 15 типа 6КЗ. Отдельный звуковой канал на лампе 9
типа 6Г2 обеспечивает прослушивание помех на телефон.
Питание измерителя производится только от сети переменного
тока. Кенотрон 10 типа 5Ц4С является выпрямителем, а лампы
11, 12 типа 6Ф6С, 13 тип; ювольт 16 типа СГ-4С
обеспечивают электронную стабилизацию выпрямленного напря-
жения.
Конструктивно измеритель выполнен в виде трех блоков (вы-
сокой частоты, усилителя промежуточной частоты и силового),
собранных на общем каркасе. Блок высокой частоты состоит из
трех коаксиальных контуров, которые вместе с дисковыми трио-
дами создают единую конструкцию. Коаксиальные контуры уста-
новлены на шасси-линейках я настройка их осуществляется с по-
мощью винтовой тяги. Каждый контур снабжен своим независи-
мым органом настройки, допускающим грубую и точную настрой-
ку с помощью ручек, выведенных на переднюю панель. Ручки
связаны со своими шкальными устройствами.
Усилитель промежуточной частоты смонтирован на отдельной
шасси-линейке и крепится к силовому блоку. На силовом блоке,
который размещается над блоком высокой частоты, размещены
выпрямитель, стабилизатор и ламповый вольтметр.
« Зак 324
Сводная
основных характеристик типовых
Характеристики ИП-13М ИП-12М
Диапазон частот, Мгц 1 поддиапазон П поддиапазон III поддиапазон IV поддиапазон V поддиапазон Точность установки частоты (не менее), % Ширина полосы пропускания на уровне 0,5 от ординаты, соответ- ствующей резонансной частоте, кгц Ослабление зеркального канала (не менее), дцб Ослабление сигнала частоты, рав- ной промежуточной (не менее), дцб Постоянные времени детектора, мсек заряда разряда Пределы измеряемых напряжений, мкл Пределы измеряемых напряжений поля, мкв/м на минимальной частоте на максимальной частоте Точность измерителя, % по индикаторному прибору делителю внутренней калибровке Габариты, ММ Вес. кг Способ питания Типовая антенна 0,012—0,16 0,012-0,029 0,029-0,07 0,07-0,16 3 I 5+0Л -0.1 100 40 60 600 1-10» 2-2-10» 2-2-10» 10 15 20 443 x273x215 16,5 От сети, от батарей Штырь 0,16-20 0,16-0,39 0,52-1,35 1,35-3,5 3,5—9,5 9,5-20 3 9t°:® 20 20 10 600 1-10» 2—10» 2-10» 10 20 20 435X325 X 205 15 От сети, от батарей Штырь
82
таблица
измерителей радиопомех
ИП-25 ИП-14 И П-26 ИП-18 ИП-21
0,15-20 16-150 16-150 150-400 400- 1(ХХ)
0,15-0,38 16-23 16-23 150-400 400-1(XX)
0,54-1,4 23-37 23-37 — -•
1,4-3.8 37-60 37-60 — —
3,8-9,5 60-100 60-100 — -г
9,5-20 100-150 100-150 —
3 3 3 3 в! ;
о +0.9 У -М 100 loot [° 250 500 + }»
20 30 30 40 18
20 30 30 35 40. 1
10 1 1 2 1J8
600 600 600 600 6(Ю
1-10» 1—10» 1-10» 5—10* 2—10-
2—10» 5-10- 5-10- 15-15-10» 4-)0-
2—10» 5-10» 5-10» 40—40-I01 20-jo-
10 10 10 10 i 10
20 20 20 20
20 20 30 30 4
330х255X170 430x310x230 380X222 X216 490x370x 340 650X 3^0X^10
9 От сети, от батарей Штырь 16.5 От сети, от аккумулятора Диполь 13 От сети, от аккумулятора Диполь 31.5 От сети Диполь Or in, 4 Днп|ль 1
83
К принципиальной схеме измерителя помех ИП-13М (приложение 1)
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
1 Катушка связи входного контура 1 диапазона
2 То же 11 »
3 » » III »
4 Катушка входного контура 1 диапазона
5 Го же II »
6 > > III »
7 Катушка контура гетеродина I диапазона
8 То же 11 »
9 » > III »
10 Катушка фильтра ПЧ
п То же
12 Л »
13 • »
14 » >
15 » >
16 > »
17 Катушка звукового контроля
16 Радиолампа 6Ж8
19 • 6Ж4
20 • 6Ж4
21 • 6КЗ
22 • 6КЗ
23 6Х6С
24 * 6Г2
25 » 6КЗ
27 6Ц5С
28 » СГ-4С
29 Шумовой диод 2ДЗС
30 Сдвоенный конденсаторный блок
31 Ко нд сне а гор КПК-1 4/15
32 > КПК-1 -4/15
33 * ГПК-1 -4/15
34 » КПК-1 4/15
84
_____________________Продолжение
№ no схеме Наименование Тип или электрические данные
35 Конденсатор КПК-1-4/15
36 » КПК-1-4/15
37 » КПК-1-4/15
38 » КПК-1-4/15
39 > КПК-1-4/15
40 > КПК-1-4/15
41 > КТК-1а-Д100 1
42 > КТК-1а-Д-1001
43 » КТК-2а-М-43-1
44 > KTK-la-M-10 I
45 » КБ Г И 400-0,05 III
46 э КСО-2 500-Г-270-1
47 » КСО 2-500-Г-82 1
48 > КТК-1 а-М-30-1
49 * КСО-2-500- Г-82-1
50 > КСО-2-500-Г-150-1
51 > КСО-2-500-Г-220-1
52 » КТК2а-М62-1
53 » КТК-2а-М-68-П
5» > КТК 2а - М-564
55 > КСО 2 500 Г-100-1
56 > КБГ -И-400 0.05-111
57 » КБГ-И 200-0,1-111
58 > КСО-2-500-В-150-11
59 » КБГ-И-200-0.1-П1
60 » КСО-2-500- Г 390 1
61 » КВ Г-И 400 0.05 III
62 » КБГ-И-400 0,05-111
63 > КБГ-И-200-0.01 III
64 » КБГ-И-400 0.05 П1
65 » КБГ-И 400-0.05-III
66 » КСО-2-500-Г-820 1
67 > КСО-2-500-Г 820 1
68 > КБГ-И-400-0,05-111
69 > 1 КБГ-И 200 0.1-П1
85
Продолжение
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
70 Конденсатор КСО-2-500-Г-390 I
71 > КСО-2-500 Г-390 1
72 » КБГ-И-400-0.05-П1
73 » КБГ-И 200-0.1-1 II
74 > КБГ-И-400-0,05 111
75 • КСО-2-500-Г-390-1
76 • КСО-2-500-Г-390-1
77 > КСО-5 500-А-1000 111
78 ♦ КСО-2-500 А-100 III
79 » КБГ-И 200-0.025-1 II
80 > КБГ-И 200 0,025-111
81 > КБГ-И 200 0,1-111
8'2 > КБГ-И-200-0.01-111
83 » КСО-2-500 А-100 III
84 » КБГ-И 200-0,1-111
85 » КБГ-И-200-0.01-111
86 > КБГ-И-200 0,01-111
87 » КБГ-И 400 0,05 III
88 » KTK-Ia-M-5-II
89 » КБГ-И-200 0,1-111
90 Сопротивление постоянное ВС-0,25-560 ол-Ш-А
91 То же ВС 0,25 150 ол-П-А
92 » > ВС-0,25-1200 ол-П-А
93 » > ВС-0.25-200 ол-П-А
94 » » ВС-0.25-1500 ол-П-А
95 » » ВС-0,25-200 ол-П-А
96 • > ВС-0,25-1500 ол-П-А
97 » » ВС-0,25-180 ол-П-А
98 » » ВС-0,25 180 ком-II-А
99 > > ВС-0,25-200 ком-П-А
100 • » ВС 0.5-36 ом II А
101 » > ВС-0,25-390 кол-11-A
102 » > ВС-0,25-560 ол-П-А
104 » > ВС-0.25-62 ком П-А
106 Сопротивление постоянное ВС-0^5-3 ком П-А
86
Продолжение
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
107 Сопротивление постоянное ВС-0.25-3 ком II А
108 То же ВС-0.25-3 Лол-П-А
109 > > ВС 0,25-3 Мом-II-А
НО * » ВС-0.25-300 кол-П-А
111 » » ВС-0.25-51 ком II А
112 • » ВС-0.25-150 ол-П-А
113 • » ВС-0.25-82 ком -II-А
114 • » ВС-0.25-10 кол-П-А
115 • » ВС-0.25-300 ол-П-А
116 * » ВС-0.25-15 ком П-А
117 » » ВС-0,25-3 ком П-А
118 > » ВС-0.25-220 ком-П-А
119 • » ВС-0.25-100 кол-П-А
120 • > ВС-0.25-51 кол-11-А
121 • > ВС-0,25-510 кол-П-А
122 » » ВС-0.25 1 Мом-П А
123 * » ВС-0.25-3 кол-11 А
124 > » ВС-0.25-1 кол-П-А
125 • > ВС-0.25-100 кол-П-А
126 » » ВС-0,25-2.7 .Мол-П-А
128 » » ВС-0.25-1 Л1ол П-А
129 » » ВС -0.25-5,1 Л!ол П-А
130 » » ВС-0.25-1 Мом П-А
131 э » ВС 0,25-510 ом П-А
132 » » ВС-0.5-39 ком-II-А
133 » » ВС-0,5-20 ком П-А
134 > » ВС 0.25-20 ком П-А
135 > » ВС 0.5-5,1 ком П-А
136 » » ВС-1-10 ком II А
137 > » ВС 0.5-20 ком П А
138 » » ВС-0.5-56 ком-11 А
146 Сопротивление проволочное 10 ом
150 Сопротивление переменное
специальное 30 ом
151 Сопротивление постоянное ВС-0,25-5,1 кол-П-А
87
Окончание
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
152 Сопротивление переменное СП I-2-2200-A-4
153 То же СП 1-2 47-A-J3
154 » » СП-1-2-22-А-4
155 Конденсатор КТК-2а М 24-11
157 Сопротивление переменное СП-1-2-22-А-4
160 Конденсатор КЭ-2-400 20-11
161 » КЭ 2-400 20 11
163 » КМБГ-600 2-П
164 • КМБГ-600 2-П
165 » КМБГ-600 2-11
166 МБГ-600 2-11
167 > KTK-la-M 10 II
170 Сопротивление постоянное ВС-2-5,1 ком-||-А
171 Входное гнездо
172 Кнопочный переключатель
173 Тумблер ТП 1-2
174 Розетка телефонная
175 Тумблер ТП 1-2
176 » ТВ 2-1
177 Колодка питания
178 Лампа шкальная 6,3 в
179 Переключатель кнопочный
180 Дроссель фильтра
181 Трансформатор силовой
182 Дроссель
183 »
184 Микровольтметр
185 Сопротивление ВС-2 5.1 ком П А
190 Конденсатор КБГ-И 400 0.05 III
191 » КСО-2 500-А-100 II
192 Провод соединительный входной
193 Антенна штыревая
194 Провод соединительный сетевой
195 П ровол соединительный
батарейный
196 Сопротивление постоянное ВС-0,25 24 ком II А
88
К принципиальной схеме измерителя помех ИП-25 (приложение 2)
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
1 Катушка входного контура 1 поддиапазона
2 То же II »
з » » ill
4 » » IV
5 » » V
6 Конденсатор КПК-1-4/15
7 » КПК-1-4/15
8 • КПК-1-4/15
9 • КПК 1-4/15
10 » КПК-1-6/25
11 Сопротивление постоянное МЛТ-0,5-120 ком-11-А
12 Конденсатор КТК la M-5 I1
13 » КСО 1-250 Б-680-П
14 » КБГ-И-1-200 0,05-11
15 Строенный конденсаторный блок переменной емкости
16 Конденсатор КСО-1-250-Б-390-11
17 » КБГ-П 1-200-0,03 II
18 Сопротивление постоянное МЛ Т-0.5 200 ком II-А
19 То же МЛТ-0,5 1 кол-11 А
20 » 9 МЛТ-0,5-510 ком II-А
21 Шумовой диод 2ДЗС
24 Радиолампа 1К2П
25 Катушка связи анодного контура I поддиапазона
26 То же II »
27 . . Ill
28 . . IV 1
29 » . V
30 Катушка анодного контура 1 поддиапазона
31 То же 11 »
32 » • III
33 » » IV
34 » • V
89
Продолжение
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
35 1 Конденсатор КБГ-И 1 200-0.03 II
36 » КБГ-И-1-200-0,03-11
37 > КТК la-M-10-II
38 э КТК la-M-20 II
39 > KTK-la-M-I2-II
40 * КТК-la-M -24-11
41 » КТК- 1а-М-18-11
42 > KTK-la-M-30-II
43 э КПК-1-6/25
44 » КПК-1-6/25
45 » КПК 1-6/25
46 ♦ КП К-1 6/25
47 > КПК-1-6/25
48 > КБ Г-И-200-0.03-II
49 Сопротивление постоянное МЛТ-0,5-120 ком-П-А
50 То же МЛТ0,5-120 ко.ч-П А
51 > > МЛТ0.5-1 ком II А
52 Сопротивление переменное СП-1-2-100 кож-А-13
53 Сопротивление постоянное МЛ Т-0,5 24 «ме-П-А
56 Радиолампа IA2I1
57 Катушка связи гетеродина
I поддиапазона
58 То же 11 »
59 > » III »
60 » » IV
61 > > V
62 Катушка контура гетеродина
1 поддиапазона
63 То же II »
64 » • III
65 > » IV »
66 » » V »
67 Конденсатор КЗГ-И 200 0.03 11
68 > КБГ-И 200-0,03-11
69 » КСО-1-250-Б-75-П
70 » КТК 1а М-27-11
90
Продолжение
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
71 Конденсатор КТК-1а М-27-II
72 > КСО-2-500-Б-220-П
73 » КСО-2-500 Б 560-11
74 » КСО-2 500Б-1500-11
75 КСО-2-500-Б-1500-11
76 • КСО-2-500-Б-2400-П
77 1 КПК-1-6/25
78 > КПК-1-6/25
79 > КПК-1-6/25
80 » КПК-1-4/15
81 > КПК-1-4/15
82 э КБГ-И-1-200 0.1-11
83 Сопротивление постоянное МЛТ-0.5-200 ком П-А
84 Сопротивление постоянное МЛТ-0.5-39 ко.м-П А
85 То же МЛТ-0.5-1 ком П А
86 Дроссель фильтра
90 Радиолампа 1К2П
91 Конденсатор КСО-1 250 6-100 11
92 » КБГ-И 1-200-0,03 II
93 » КТК-1а-Д-120-П
94 » КТК-1а-Д-120-П
95 » КБГ-И-1-200 0.03-1
96 Катушка контура ПЧ
97 То же
98 Сопротивление постоянное МЛТ-0.5-30 жол-П-А
99 То же МЛТ 0,5-4,7 ком-11 А
100 > > МЛТ-0.5-430 ком-П-А
101 > » МЛТ-0.5-430 ком-П-А
104 Радиолампа 1К2П
105 Конденсатор КБГ-И-1-200-0,03-11
106 > КБГ-И-1-200-0,03-П
107 9 КБГ-И-1-200 0.03-П
108 9 КТК-1а-Д-120 II
109 > КТК 1а Д 120 II
ПО 9 КБГ-И-200 0,03-11
91
Продолжение
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
111 Катушка контура ПЧ
112 То же
113 Сопротивление постоянное МЛТ 0 5 430 кож-П-А
114 То же МЛТ-0.5-430 КОМ. II-А
115 > • МЛТ-0.5-430 кож-П-А
116 > > МЛТ-0,5-4.7 кол-П-А
117 Сопротивление переменное CI1-1-2-220 ком А
120 Радиолампа 1К2П
121 Конденсатор КБГ-И-200 0,03-11
122 > КБГ-И-200 0.03 II
123 t КБГ-И-200-0.03-11
124 КТК 1а-Д-120-11
125 > ч КТК 1а-Д-120-П
126 > КБГ-И 1-200 0,03-11
127 Катушка контура ПЧ
Г28 То же
129 Сопротивление постоянное МЛТ-0.5-430 кож-П-А
130 То же МЛТ-0.5-430 кож-П-А
131 > » МЛТ-0.5-120 кож-П-А
132 > » МЛТ-0,5-4.7 кож-П-А
133 Сопротивление переменное СП-1-2-220 кож-А-4
134 Сопротивление постоянное МЛТ-0,5-110 кож-П-А
135 Тумблер двухполюсный ТП 1-2
136 Дроссель накала
137 Сопротивление постоянное МЛ Т-05 680 кож-П -А
140 Радиолампа 1К2П
141 Конденсатор КБГ-И 200 0,03-11
142 * КБГ-И 200-0.03-II
143 • КБГ-И 200 0.03-11
144 » КТК-1а-Д-120-П
145 • КТК-1а-Д-120-11
146 * КСО-1-250-Б 51-11
147 • КСО-1-250 Б 100 II
148 » КС01-250-Б-100 II
149 > КСО-1-250 Б 100 II
150 > КБГ-И-1-200-0,1-11
92
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
151 152 Катушка контура ПЧ То же
153 Сопротивление постоянное МЛТ-0.5-430 ком П-А
154 То же МЛТ-0.5-430 кож-П-А МЛТ-0,5-56 кож-П-А
155 W *
156 . • МЛ Т-0,5-1 ком-II-А
157 МЛТ-0,5-12 ком П-А
158 W » МЛТ-0,5-12 кож-П-А
159 • » МЛТ-0.5-560 ком П А
160 » » МЛТ-0,5-5,1 Мом П А
161 » » МЛ Т-0.5-2,2 Мож-П-А
162 • » МЛТ-0,5-4,7 Мом -П-А
163 > » МЛ Т-0.5-1 Мож-П-А
164 Тумблер двухполюсный ТП 1-2
170 Радиолампа 1Б2П
171 Конденсатор КБГ-И-1-200 0.03-11
172 • КСО-2-500-Б 2000-II
173 КБГ-И 200-0,05-11
174 9 КСО 2-500 Б 2000-11
175 Сопротивление постоянное МЛТ-0.5-20 кож-П-А
176 177 » Розетка телефонная МЛТ-0,5-12 кож-П-А
180 Радиолампа 1К2П
181 Сопротивление постоянное МЛТ-0.5-20 кож-П-А
182 То же МЛТ-0,5-150 кож-П-А
183 Сопротивление переменное СП 1-2-220 кож-А-13
184 Сопротивление постоянное МЛТ 0.5 200 кож-П-А
185 То же МЛТ-0,5-3 ком П-А
186 Сопротивление переменное СП-1-2-22 кож-А-4
187 Сопротивление постоянное МЛТ-0.5-43 кож-П А
188 Сопротивление переменное СП-1-2-22 кож-А-4
189 Конденсатор КБГ И-1-200 0,03-11
190 » КЭ-1а-12-30-М
191 * КЭ-1а 150-20-М
192 Сопротивление проволочное, спе цнальное, переменное 18 ом
93
П родолжение
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
193 Тумблер ТП 1-2
191 Микровольтметр
195 Колодка
200 Конденсатор КПК-1-6/25
201 э KTK-la-M-5-П
202 • КТК-1а М-10-11
203 » КПК-1-6/25
204 » КСО-1-250-Б-39-11
205 » КПК-1-6/25
206 » КСО-1-250-Б 100-11
207 » KTK-la-M-10-ll
208 » КСО-1-250 Б-751!
209 » КПК-1 -6/25
210 Сопротивление постоянное ВС-0.25-1-10 ои II А
211 То же ВС-0,25-1-30 ом П-А
212 » » МЛТ-0,5-7,5 ком-11 -А
213 » » МЛ Т-0.5-300 ком-П-А
214 • > ВС-0.25-1-30 ом-11-А
216 Конденсатор КТК 1а-М 10 II
217 Кабель соединительный входной
218 Конденсатор КТК 1а-М 10 П
219 Антенна
220 Розетка
221 Кабель коаксиальный РК-50
225 Элемент сухой КБС-Л 0,5
226 Элемент гальванический 1КС-У-3
227 Батарея анодная сухая БАС-Г-80 Л-0,8
228 Сопротивление переменное СП-1-2-4.7 кол-А-13
229 Сопротивление переменное, 30 ом
специальное
230 Тумблер двухполюсный ТП-1-2
231 Колодка
235 Трансформатор
236 Диод кристаллический ДГЦ-23
237 Селеновый столбик
238 То же
94
Окончание
№
по
схеме
Наименование
Тип или электрические
данные
Дроссель анодный
Дроссель фильтра накала
Сопротивление переменное
Сопротивление постоянное
Конденсатор
СП-1-2-2,2 ком А-13
МЛТ-1-110 ком-П-А
КЭ-1а-150-20-М
КЭ 2-12-1000 М
КЭ-2-12-1000 М
КМБГ-1 600-1-11 А
КБГ-И-1-600 0.05 II
КБГ-И-1-600 0,05-П
239
240
241
244
245
246
247
248
249
250
251
252
253
254
Вилка
Провод соединительный сетевой
Конденсатор
Колодка
МБГП 1-600 А-2-11
95
К принципиальной схеме измерителя помех ИП-26 (приложение!!)
N? по схеме Наименование Тип или электрические данные
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 Катушка связи 1 поддиапазона Катушка контурная 1 поддиапазона Катушка связи II поддиапазона Катушка контурная II поддиапа- зона Катушка связи III поддиапазона Катушка контурная III поддиапа- зона Катушка связи IV поддиапазона Катушка контурная IV поддиапа- зона Катушка связи V подднпаиоиа Катушка контурная V поддиапа- зона Катушка связи I поддиапазона Катушка анодная 1 поддиапазона Катушка связи 11 поддиапазона Катушка анодная II поддиапазона Катушка связи III поддиапазона Катушка анодная III поддиапазона Катушка связи IV поддиапазона Катушка анодная IV' поддиапазона Катушка связи V’ поддиапазона Катушка анодная V поддиапазона Катушка связи с гетеродином I поддиапазона Катушка гетеродина 1 поддиапа- зона Катушка обратной связи I поддиа- пазона Катушка связи с гетеродином II поддиапазона Катушка гетеродина II поддиапа- зона Катушка обратной связи II под- диапазона Катушка связи с гетеродином III поддиапазона
96
Продолжение
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
28 Катушка гетеродина III поддиапа-
юна
29 Катушка обратной связи III под- •
тнапаэона
30 Катушка связи с гетеродином
IV поддиапазона
31 Катушка гетеродина IV поддиапа-
зона
32 Катушка обратной связи IV под-
диапазона
33 Катушка связи с гетеродином
V поддиапазона
34 Катушка гетеродина V поддиапа-
зона
35 Катушка обратной связи V под-
диапазона
36 Катушка анодная 1 контура ПЧ
37 » связи 1 > »
38 > связи II » »
39 » II »
40 » 111 » »
41 , IV » »
42 » V
43 » детекторная
44 Дроссель сетевой
45 » сетевой
46 • высокой частоты
47 » фильтра
48 Конденсатор КПК-1-4/15
49 » КПК-1-4/15
50 • КПК-1-4/15
51 » КПК-1 4/15
52 » КПК-1-4/15
53 » КПК-1-4/15
54 » КПК-1 4/15
55 • КПК-1-4/15
56 > КПК-1-4/15
7 Зак. 324
97
Продолжение
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
57 Конденсатор КПК-1-4/15
58 > КСО-1-250-Б-150-11
59 > КПК-1-4/15
60 > КСО-1-250 Б-220-11
61 » КПК-1-4/15
62 » КСО-1-250 Б-240-11
63 » КПК-1-4/15
64 » КСО-1-250-Б 200 11
65 » КПК-1-4/15
66 » КСО-1-250-Б-200-П
67 > КПК-1-4/15
68 Конденсаторный блок специальный •
69 Конденсатор KTK-la-M 24-П
70 » КСО-2-ск-ЗООО
71 > КО-2-ск-ЗООО
72 > КТПС-1-3600
73 » КО-2-ЗООО
74 > КО-2-ск-ЗООО
75 » КО-2-ск-ЗООО
76 э КСО-1-250-Б-68-П
77 * КО-2-ск-ЗООО
78 » К0-2ск-3000
79 > КСО-1-250-Б-68-П
80 > KTK-la-M-24-ll
81 > КО-2-ск-ЗООО
82 > КтПС-1 3600
83 » КСО-1-250-Б-100-П
84 > КТПС-1-3600
85 > КТПС-1-3600
86 • КТПС-1-3600
87 » КСО-1-250 Б 100 II
88 • К О 2-ск ЗООО
89 » КТПС-1-3600
90 » КТК -la-M-20-ll
91 » КО-2 си 3000
У8
Продолжение
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
92 Конденсатор КО-2-ск-3000
93 > KTK-la M 39-11
94 > КТК-la М 3911
95 • КО-2-ск 3000
96 • КТПС-1-3600
97 • КО-2-ск 3000
98 • КТПС-1 3600
99 • КО-2-ск-ЗООО
100 • КТК-la М-51-11
101 • КО-2-ск 3000
102 » КТПС-1 3600
103 » КТПС-1 3600
104 • КО-2 ск 3000
105 » КО-2-ск 3000
106 » КО-2-скЗООО
107 » КТПС-1-3600
108 » КТК-la М 51-П
109 • КО-2-ск-ЗООО
НО » КТПС-1-3600
111 • КО-2-ск 3000
112 > КО-2-ск 3000
113 » KTK-la-M-39-II
114 > КО-2-ск 3000
115 » КТПС-1 3600
116 » КО-2-ск 3000
117 » КТПС-1-3600
118 » КТПС-1-3600
119 • КБГ-И-200-0,03-111
120 » КТПС-1 3600
121 » КСО-1 250-Б-100 11
122 » KTK-ia-M-3-П
123 • КО 2-ск-ЮО
124 » КТП-5Д 100-11
125 • КБГ-И 400 0Л5 III
99
Продолжение
№ no схеме Наименование Тип или электрические данные
126 Конденсатор КСО-5-500-Б 5000-111
127 • KCO-2-SOO Б-1000-1П
128 KCO-5-2S0-A-10000-1II
129 > КСО 5-250-А-10000 III
130 > КСО-2-500-Б-2400-П1
131 » КСО-2 500-Б-2400-Ш
132 > КСО-2-500-Б-2400-1П
133 » специальный 300 пф
134 » > 300 пф
135 > КСО-5 250 А-10000 III
136 » КСО 2 500-Б-2400-1П
137 9 КТПС-310000
13b КТПС-3 10000
139 » КБГ-И-1-200 0.06-III
140 » КТПС-1-3600
141 • КСО-2-500-Б-2400-111
142 » КЭ-2-4ОО-1О-П
143 • КЭ 2-400 10-11
144 • КСО 2 500 Б 2000 111
145 • КО 2-СК-100
146 > КТП 5 Д 100 II
147 Сопротивление постоянное МЛТ-ОД-3.9 кож-П-А
148 То же МЛТ-0,5-9,1 кож-П-А
149 > > МЛТ-0.5-10 кож-П-А
150 > > МЛТ-0,5-5,1 кож-П-А
151 Конденсатор КСО-5-250-А 10000-111
152 Сопротивление постоянное МЛТ-0,5-10 кож-П-А
153 То же МЛТ-05-Ю кож-П-А
154 > > МЛТ-05-10 кож-П-А
155 » > МЛТ-0,5-5 кож-П-А
156 » > МЛТ-05-5 кож II А
157 » > МЛТ-0,5-6,8 кож-П-А
158 ж » МЛТ-0,5-470 кож-П-А
159 • » МЛТ-05-6,8 кож-П-А
- • .
100
Продолжение
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
160 Сопротивление постоянное МЛ Т-0.5-20 ком II -А
161 То же МЛТ-0.5-200 кож-П-А
162 » э МЛТ-0,5-100 ож-П-А
163 » > МЛТ-05-20 кож-П-А
164 » 3 МЛТ 0,5-510 ож-П-А
165 • > МЛТ-0,5-30 кож-Ш-А
166 > > МЛТ 0.5-510 ож-П-А
167 » > МЛТ-0,5200 кож-Ш-А
168 » » МЛТ-05-910 ож-П-А
169 э > ВС 0,25 30 ом-1 А
170 • 3 МЛТ-0,5 -45 ком III А
171 » » МЛТ 05-20 кож-Ш-А
172 Л » МЛТ 0.5-510 ож-П-А
173 • » МЛТ-0.5-20 кож-Ш-А
174 Сопротивление переменное СП-1-2-100 ком-А-13
175 То же СП 1-2-1 ком-А-13
176 Сопротивление постоянное МЛ Т-0,1 5-180 ож-П-А
177 То же МЛТ-0Д-120 кож-П-А
178 * » МЛТ-0,5-510 ож-П-А
179 3 • МЛТ-0,5-180 ом-П-А
180 3 > МЛТ 0,5-120 кож П А
181 3 3 МЛТ 0,5-510 ож-П-А
182 з 3 МЛТ-0.5-120 ож-П-А
183 з 3 МЛТ 0.5-4,7 ком-11-А
184 3 » МЛТ-0,5-510 ом-П-А
185 » » МЛТ-0,5-1 кож-11 А
186 • 3 МЛТ-0,5-510 ом-П-А
187 • » МЛТ 0.5 24 ком-П-А
188 3 » МЛТ-0,5-24 ком-П-А
189 • • МЛТ-0,5-510 кож-П-А
190 а * МЛТ 0,5 2 Мом П-А
191 > » МЛТ-0,5-10 Мом-П-А
192 МЛТ-0,5-1 Мом-П-А
193 МЛТ-0,5-300 ком-П-А
194 3 » МЛТ-0.5-510 ком-П-А
—*- —-—— - —• —
101
Продолжение
№ no схеме Наименование Тип или электрические данные
195 Сопротивление постоянное МЛТ-0,5-1 ком-П-А
196 То же МЛТ-0,5-20 ком-П-А
197 В » МЛТО.5-24 ком-П-А
198 » » МЛТ-0,5-10 ком-П-А
199 Сопротивление переменное СП 1-2-47-А-13
200 Сопротивление постоянное МЛ Т-0,5-39 ком-П-А
201 Сопротивление проволочное
специальное 30 ом
202 Сопротивление постоянное МЛТ-0.5-10 ком-П-А
203 Сопротивление переменное СП-1-2-100 ком-А-13
204 То же СП-1-2-22 кож-А-13
205 Сопротивление постоянное МЛТ-0,5-47 ком-П-А
206 То же МЛТ-0,5-20 ком-П-А
207 > в ВС-0,25-240 ом-1-А
208 » в ВС-0,25-360 ож-1-А
209 » в ВС-0.25-360 ом-|-А
210 в » ВС-0,25-39 ом-1-А
211 в > ВС-0.25-43 ом 1-А
212 » > ВС-0,25-43 ом-1-А
213 в > ВС-0.25-39 ом-1-А
214 в в ВС-0.25-39 ом-1-А
215 в в ВС 0,25-43 ом-1-А
216 в > ВС -0,25-43 ом-1-А
217 • в ВС-0.25-39 ом-1-А
218 в в ВС-0,25-240 ом- 1-А
219 в » ВС-0,25-360 ом-1-А
220 в в ВС-0,25-360 ом-|-А
221 Шунт специальный 5ыА
222 Сопротивление постоянное ВС-0,25-36 ом-П-А
223 То же ВС-0.25-36 ом-П-А
224 В в МЛТ-0,5-150 ком-П-А
225 в в МЛТ-05-150 ком-П-А
226 в в МЛТ-05-150 ком-П-А
227 в в МЛТ-0,5-150 ком-П-А
228 в в МЛТ-0,5-100 ом-П-А
102
Продолжение
№ no Наименование Тип или электрические данные
схеме
229 Сопротивление постоянное МЛТ-0,5-150 ом-1-А
230 Сопротивление проволочное 6 о.к
специальное
231 Сопротивление проволочное ПЭ-15-4000 ом-1
остеклованное
232 Радиолампа 6Ж1П
233 > 6Ж1П
234 » 2ДЗС
235 » 6С1П
236 > 6К4П
237 » 6К4П
238 > 6К4П
239 > 6Х2П
240 > 6С1П
241 » 6К4П
242 > СГ-1П
243 Лампа шкальная 6,3 «.
244 Тумблер ТП-1-2
245 > ТП-1-2
246 > ТП-1-2
247 Переключатель сети
94А Кристаллический диод ДГД-27
249 То же Д ГЦ-27 Д ГЦ-27
'250 Д ГЦ-27
251
252 Микроамперметр
253 Трансформатор силовой
254 Вибратор ВС-4,8
255 Барабанный переключатель
поддиапазонов
256 Кнопочный переключатель
257 Согласующая приставка
258 Антенна диполь большая
259 » рамка
260 » »
103
Окончание
№ no схеме Наименование Тип или электрические данные
261 Провод соединительный сетевой
262 Провод соединительный аккумуля- торный
263 Предохранитель специальный
264 Предохранитель ПК-45-0,5
265 Розетка телефонная
266 » для вибратора
267 Конденсатор КО 2-ск 3000
268 » КО-2-ск-ЗООО
269 Розетка
1
104
к принципиальной схеме одноручечного измерителя
помех ИП-18 (приложение 4)
№ П<> схеме Наименование Тип или электрические данные
1 Радиолампа 6С5Д
2 > 6С5Д •
3 > 6НЗП
4 > 6С1П
5 > 6К4
6 > 6К4
7 » 6К4
8 » 6К4
9 > 6Х6С
10 > 6Г2
11 » 6Ц4П
12 > 6Ц4П
13 » СГ4С
14 » СГЗС
15 » 6КЗ
16 » 6КЗ
17 > СГ4С
18 Лампа шкальная 63 в
19 Индикаторный прибор
20 Сопротивление постоянное УНУ-0,1-30,7
21 То же УНУ 0,1 30,7
22 > » У НУ-0,1-30,7
23 > > УНУ-0,1-30,7
24 > > УНУ Ш-0.1 7,6
25 > > УНУ Ш-0,1-7.6
26 > > УНУ-0,1-37,5
27 > » УНУ-0,1-37 5
28 » » УНУ-0,1-30,7
29 » » УНУ Ш 0.1 7,6
30 » » УНУ-0,1-61,4
31 > > УНУ-0,1-30,7
32 > > УНУ Ш-0,1 7,6
33 > > УНУ Ш-0.1-7.6
34 » » УНУ 0,1-61,4
105
Продолжение
№ по схеме Наименование Тнп или электрические данные
35 Сопротивление постоянное УНУ Ш 0.1-7,6
36 То же УНУ-0.1-30,7
37 » » УНУ 0.1 30.7
38 ♦ > УНУ 0,1-30,7
39 > > УНУ 0.1 30,7
40 » > УНУ Ш 0.1 7,6
41 * > УНУ-Ш-0,1-7,6
42 * а УНУ-0.1-61.4
43 » » УНУ 0.1 61,4
44 » » УНУ Ш-0,1-7,6
45 ж > УНУ-Ш 0,1-7,6
46 > ж УНУ-0.1-61,4
47 » ж УНУ 0,1 61,4
48 » ж УНУ Ш-0,1-7,6
49 • э УНУ Ш-0,1-7,6
50 » » УНУ-0,1-30,7
51 ж » УНУ-0,1 30,7
52 ж > УНУ 0.1 55,4
53 ж ж УНУ-0,1 32,6
54 ж ж УНУ 0.1-11,4
55 УНУ-0,1-37,5
56 ВС-0,25 39 ом Н-А
57 • ж МЛТ-2-10 ком НА
58 » ж МЛТ-2-150 ком II А
59 > ж МЛТ-0.5-470 ком II-А
60 ж в МЛТ-0,5-750 ом Н А
61 • I ВС-2-10 ком Н-А
62 • в ВС 0,25 750 ох Н А
63 в ж ВС-0,5-200 ом Н-А
64 в в ВС-0,5-1 хож-П-А
65 • » ВС 0.5-1 хож-П-А
66 » в ВС-0.5 150 ком-Н А
67 • в ВС-0,25 10 ом Н А
68 в в ВС-0.25 Ю ом-11 А
69 1 ВС-0,5-5,1 хож-П-А
106
Продолжение
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
70 Сопротивление постоянное ВС-0.25-56 ом II А
71 То же ВС-0,25-22 ком-II-А
72 » > ВС-0,5-560 ом-П-А
73 » » МЛТ-0 Л-150 ом-П-А
74 » > МЛТ-0,5-15 ком-П-А
75 » » МЛТ-0,5 560 ом II А
76 » > МЛТ-0,5-5,1 ком-II-А
77 » • МЛТ-0,5 150 ом II А
78 • • МЛТ-0,5 1 ком-П-А
79 Э » МЛТ 05 5,1 ком-П-А
80 » • МЛТ-0,5-150 ом-П-А
81 » > МЛТ-0,5 15 ком-П-А
82 > > МЛТ 05-5.1 ком-П-А
83 > > МЛТ 0.5-150 ом-П-А
84 » > МЛТ-0^15 ком-П-А
85 > » МЛ Т-0.5-560 ом-П-А
86 » > МЛТ-0,5-1 ком-П-А
87 > » МЛТ-0,5-1 ком-П-А
88 » » МЛТ-ОД-22 ком-П-А
89 » » МЛТ-0,5-5,1 ком 11-А
90 > > МЛТ 0,5-3 Мом-II А
91 > > МЛТО.5-3 Мом-П-А
92 • » МЛТ 0,5 1 Мом П-А
93 » » МЛТ-0,5 1 ком П-А
94 » > МЛТ-05-270 ком II А
95 > > МЛТ-0,5-270 ком П-А
96 » • МЛТ-0,5-100 ом-П-А
97 Ж > МЛТ-0,5-100 ом II А
98 МЛТ-0,5-100 ом-П-А
99 > » МЛТ-0,5-1 ком П-А
100 > > МЛТ-2-2,7 ком-П-А
101 > > МЛТ-2-2,7 ком-П-А
102 » > МЛТ-2-2,7 ком-ll А
103 » > МЛТ-2-2,7 ком-П-А
104 » > ВС-0,5-5,1 ком-П-А
107
Продолжение
№ no схеме Наименование Тип или электрические данные
105 Сопротивление постоянное ВС 0.5 5,1 КОМ ПА
106 То же
107 ♦ > ВС-0.5-5,1 кож-П-А
108 Сопротивление переменное СП-1-47 кож-А-13
109 » юстоянное ВС-0.5-22 ком П-А
НО » переменное СП-П-210-А-3
111 » постоянное ВС-0.5-5,1 кож-П-А
112 То же ВС-0,5-1 кож-П-А
113 > > ВС 0.5-220 ож-П-А
114 Сопротивление переменное СП-П-2 1 А-3
115 Сопротивление постоянное ВС-0.5-1 кож-П-А
116 То же ВС 0,5-62 кож П-А
117 Сопротивление переменное СП-1-2-100 А-13
118 Сопротивление постоянное ВС 0.5-82 кож-П-А
119 То же ВС-0.5-3 Мом -II А
120 • > ВС-0.5-3 Мом П-А
121 1 » ВС-0.5-5.1 Мож-П-А
122 » » ВС-0.5-1 кож-П-А
123 > » ВС-2-27 кож-П-А
124 > > ВС-1-62 кож-П-А
125 Конденсатор КСО-2-500А 470 пф-П!
126 » КСО-2-500А-470 пф 111
127 > проходной 300 пф ± 20%
128 • > 700 пф ± 20%
129 » » КСО-5-500А-10000 пф
130 » » 300 пф ± 20%
131 » » КСО-5-500 10000-111
132 » » 300 пф ± 20%
133 » » 300 пф ± 20%
134 » > 300 пф±20%
135 » > 300 пф ± 20%
136 • » KTK-la-M 30 1
137 > > 300 пф + 20%
138 » > ЗОЭ лф+20%
139 > > 300 пф ± 20%
108
Продолжение
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
140 Конденсатор проходной 300 пф ± 20%
141 > > 300 лЛ + 20%
142 > KCO-1-250A-470-III
143 > КТК 1а Д-16 1
1+1 > КСО-2-500-А-2400 111
145 » КСО-2 500-А-2400 III
146 • КСО-2 500-А 2400 III
147 • КСО -2-5OO-A-24OO-III
148 » КСО-2 500-А-2400 III
149 > КТК la-M-30-f
150 Конденсатор КТК-1а-Д-16-1
151 КСО-2-500-А-2400-1II
152 > КСО-2-500-А-2400 III
153 > КСО-2-500- А-2400-1II
154 > КСО 2-500-А-2400 III
155 > КСО-2-500-А-2400-III
156 > КТК la-M-30-F
157 * КТК 1а-д-16-1
158 » KCO-2-500-A-2400-I1I
,159 > КСО 2-500-А-2400 III
160 » КСО 2-500 А-2400 III
161 • КСО 2-500-А-2400-111
162 КСО-2-500-А-2400 III
163 > КСО 2-500-А-2400 III
161 • КСО-2-500-А-2400-П1
165 » КСО 2-500-А-2400 III
166 > KCO-2-500-A-2400-III
167 » KTK-la М-301
168 9 КТК 1а-д-20-1
169 Л КСО-2-500-А 2400 III
170 » КСО-2-500 А 2400 IH
171 > КСО-2-500 А-2400-1 II
172 » КТК 1а-М-22-|
173 > КСО-2-500-А 2400-11)
174 > К СО-2-500-А2’400 111
109
Продолжение
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
175 Конденсатор КСО-2-500 А-2400 III
176 > КСО-2-500-А-Ю0-П1
177 • КСО-2-500-А-100-П1
178 • КСО 2-500 А 2400 III
179 • КСО-2-500 А-2400 III
180 КСО 2-500-А-2400 III
181 » КСО 2-500 А 2400-1II
182 » КСО-2-500 А 2400 -III
183 » KCO-2-500A-2400-III
184 » КЭ-1а-20-10-ОМ
185 Конденсатор КСО-2-500-А 2400 III
186 » проходной 300 пф ±20%
187 » ж 300 пф±20%
188 • КБГ МП-28-400 0.5
189 • КСО-5-500-10000-111
190 > КЭ-2-450-20 М
191 • КЭ-2-450-20 М
192 » КЭ -2-450-20-М
193 • КЭ-2-450-10 М
194 • КСО-2-500 А-2400 III
195 • КСО-2-500 А-2400 III
196 » КСО-2-500 А-2400 III
197 » КСО 5 500-10000-1II
198 » КСО 5 500 10000-111
199 » КБГ-И 200 0.1 -III
200 » КБГ-М2 400 0,1-111
201 » КСО-2-500 А-470 III
202 »
203 Пластина конденсаторная
204 То же
205 • »
206 Конденсатор проходной 100 пф ± 20%
207 То же 1500 пф ± 20%
208 > • 1500 л<Д±20%
‘209 • > 1500 пф ± 20%
ПО
Продолжение
№ по схеме 210 211 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 231 235 236 237 238 239 240 241 242 243 Наименование Конденсатор проходной То же Дроссель в. ч. То :хе > » » » Контур УВЧ » преобразователя » гетеродина Катушка анодного контура преоб- разователя Катушка связи Дроссель в. ч. То же » » > > > » • » » » » > Катушка связи сеточного контура Катушка сеточного контура » анодного контура » сеточного контура • анодного контура > сеточного контура > анодного контура » сеточного контура » анодного контура > контура детектора » связи УНЧ Дроссель накала Тип или электрические данные 1500 л4>±20% 1500 «4» ±20%
111
Окончание
№ по схеме Наименование
244 Дроссель накала
245 То же
246 • >
247 Дроссель сетевого фильтра
248 » сетевого фильтра
249 » фильтра питания
250 > фильтра накала
251 » фильтра лакала
252 Трансформатор сетевой
253 Антенна диполь
254 Предохранитель
255 >
256 Провод соединительный сетевой
257 Гнездо фишки питания
258 Тумблер
259 >
260 »
261 •
262 Розетка телефонная
Тип или электрические
данные
112
К принципиальной схеме измерителя помех ИП-21 (приложение 5)
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
1 Радиолампа 6С5Д
2 » 6С5Д
3 » 6С5Д
4 • 6К4
5 » 6KI
6 • 6К4
7 • 6К4
8 • 6Х6С
9 • 6Г2
10 э 5U4C
11 » 6Ф6С
12 » 6Ф6С
13 » 6Ж8
14 • 6КЗ
15 » 6КЗ
16 • СГ4С
17 Лампа шкальная 6.3 в
20 Сопротивление дисковое 75 ом ± 10%
21 Сопротивление постоянное ВС-0,25-200 ом-П-А
22 То же ВС 0,25-820 ом-П-А
23 » > ВС-0,25-510 ом-П-А
24 » > ВС 1-1 ком-П-А
25 » > ВС 1-1 ком -П-А
26 ВС-1-1 ком-П-А
27 • » ВС-2-15 ком-П-А
28 > » ВС 1-1 ком-П-А
29 • » ВС-2-22 ком-П-А
30 * » ВС-1-1 ком-П-А
31 > > ВС 0,25-240 ом-П-А
32 • » ВС 0,25-360 ом-П-А
33 » > ВС-0.25-360 ом-11 А
35 » > ВС-0.25-43 ом-II А
36 » » ВС 0,25-43 ом 11 А
37 » • ВС-0,25-39 ом II А
39 » » ВС-0,25-43 ом-П-А
8 Зак. 324
113
Продолжение
№ no схеме Наименование Тип или электрические данные
40 Сопротивление постоянное ВС-0,25-43 ом-П-А
41 То же ВС-0,25-39 ом П-А
42 > » ВС 0.25-240 ом-П-А
43 » » ВС 0,25-360 ом-П-А
44 » » ВС-0,25-360 ом-П-А
45 > » ВС-0,25-150 ом-П-А
46 > » ВС 0.5 47 ком-П-А
47 > > ВС-0.5-4,7 ком-П-А
48 ВС 0,25-51 ом П-А
49 ВС 0.25 150 ом-П-А
50 . » ВС-0,5-4,7 ком-П-А
51 » » ВС 0,5-4,7 ком-П-А
52 > » ВС-Э.25-51 ом-П-А
53 > > ВС-0.25-150 ом-П-А
54 » » ВС-0,5-47 ком-П-А
55 » » ВС 0.5-4.7 ком 11 А
56 » » ВС 0,25 51 ом-П-А
57 » > ВС-0,25-150 ом-П-А
58 > > ВС-0.5-15 ком-П-А
59 » > ВС-0,25-560 ом-П-А
60 > > ВС 0.5-1 ком-П-А
61 » > ВС-0.25-560 ом II А
63 > > ВС-0,25-3 Мом II А
64 • » ВС-0,25-3 Мом П А
65 > » BC-0J25-22 ком II А
66 » » BC-0J25 4.7 ком-П-А
67 • > ВС-0.25 1 Мом-11 А
68 > • ВС-0.25-270 ком-П-А
69 * » В2 0.25-1 ком-П-А
70 .» > ВС-0.5-270 ком II А
71 > » ВС-0.5-300 ом-П-А
72 > > ВС-0.25-560 ком-П-А
73 » > ВС 0,25 560 ком-П-А
74 » » ВС 0.5 200 ком-П-А
75 » > ВС-0.5-120 ком-П-А
114
Продолжение
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
76 Сопротивление переменное СП-П-26-100 А 13
77 » постоянное ВС-05-200 ком-П-А
78 > > ВС-0.5-39- ком-П-А
79 > переменное СП-П-2-10-А-13
80 > постоянное ВС-0.5-10 ком-П-А
81 • постоянное ВС-0.25-1 ком-П-А
82 » переменное СП П-2-1-А 13
83 » постоянное ВС 0.25-220 ом П А
84 » > ВС 0.25-1 ком-Н-А
85 » » ВС 0.25-3 Мом-П-А
86 » > ВС-0.25-3 Мом-II А
87 • » ВС-0.25-4,7 ЛЬм-П-А
88 • » ВС-0,5-39 ком-П-А
89 » переменное СП-1-2-100-А-13
90 » постоянное ВС-0.5-120 ком-П-А
91 » » ВС-0.5-15 ком-П-А
92 » переменное СП-1-2 47 А-13
93 Сопротивление постоянное ВС 2 33 ком-П-А
94 То же ВС 2-33 ком-П-А
98 Конденсатор проходной 300 пф ± 20%
99 То же 300 пф ± 20%
100 300 пф ± 20%
101 300 пф ± 20%
102 300 пф ± 20%
104 • » ЗОЭ пф ± 20%
105 » • 300 пф ± 20%
106 > » 300 пф ± 20%
107 > » 300 пф ±20%
108 » •> 300 пф ± 20%
109 Конденсатор специальный
ПО » »
111 > >
112 » проходной 300 пф ± 20%
113 » КСО 5 500 А 5100 П1
114 > КТК 1а-М 5 1
115
Продолжение
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
115 Конденсатор проходной 1500 пф±20%
116 > > 1500 пф±20%
117 > > 300 ш/>±20%
118 > КПК-1-4/15
119 > КСО 5-500-А-5100 111
121 > КСО-5 500-А-5100 111
122 » специальный
123 »
124 э
125 »
126 » проходной 300 пф ± 20%
127 » КСО-5-500-5100-111
128 » КСО-5 500 5100-111
129 » проходной 300 пф ± 20%
130 » КТК-1а-Ж-16-1
131 » КСО-5-500-5100-1II
132 > КСО-5-500-10000-1II
133 » КСО-5-500-10000-1II
134 Конденсатор КТК -1а-М-304
135 » КТК-1а-Ж-16-1
136 > КСО-5-500-5100-111
137 » КСО-5 500 5100-111
138 » КСО-5 50010000-111
139 » КСО-5-500-10000-1II
140 > КТК 1а-М-30-1
141 » КТК 1а-Ж-16-1
142 > КСО-5-500 5)00-111
143 » КСО-5-500 5100 111
144 » КСО-5 500-10000-111
145 » КСО-5 500 10000-111
146 э КТК la-M-30 1
147 » КТК 1а-ж 16-1
148 » КСО-5-500 10000 III
149 > КСО-5 500 10000 III
150 » КСО-5 500 10000-41
116
Продолжение
№ no схеме Наименование Тип или электрические данные
151 Конденсатор КСО-5-500 10000-111
152 > КТК - la-M-20-I
153 > КСО-2-500 100 I
154 » проходной 1500 пф + 20%
156 » КСО-2-500-100-11
157 > КСО-2-500 470 II
158 » КСО-2-500 470 III
159 > КСО-5-500-10000-111
160 > КСО-2 500 100-II
161 » КСО-5-500-5Ю0-1П
162 > КЭ-1-20- 10-М
163 > КСО 3 500 1000-111
164 » КБГ-М2-600 0,1-111
168 » КСО-5-500 2000 III
169 » КСО-5-500 2000 III
170 » КСО-5-500-2000 III
171 » проходной 300 пф ± 20%
172 » > .300 пф ± 20%
173 Конденсатор БМ-КЗ-60Ов-4 мкф
174 » БМ-КЗ-600в-4 мкф
175 » КЭ 1а-450 10-М
176 » КБГ-И 200 0,1-II
177 » KCO-5-500-I0000-III
178 э КТК 2-М 91-1
179 » КСО-5-500 5100-111
180 > КСО-5-500 5100-III
181 » KCO-5-5100-I1I
182 » КСО-5-500-5 Ю0-1П
183 > КСО-5 500 5100-1II
184 > КСО-5 500 5100-III
185 Контур УВЧ
186 > смесителя
187 > гетеродина
188 Дроссель ВЧ
189 То же
117
Окончание
№ по схеме Наименование Тип или электрические данные
190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 Дроссель ВЧ То же > э » > Контур ПЧ Дроссель ВЧ То Же > > » » » » Катушка связи 1 контура ПЧ » 1 контура ПЧ » анодная 2 контура ПЧ » сеточная 2 контура ПЧ » анодная 3 контура ПЧ » сеточная 3 контура ПЧ » анодная 4 контура ПЧ » сеточная 4 контура ПЧ » анодная 5 контура ПЧ » контура детектора * связи УНЧ Дроссель ВЧ Трансформатор силовой Дроссель ВЧ То же » » » » Дроссель фильтра Тумблер » Розетка телефонная Провод соединительный сетевой Микровольтметр Разъем Тумблер 9 Антенна Конденсатор ТП-1-2 ТП-2-1 ТП-2-1 ТП-1-2 КСО-5-5ЮО-1П
IIS
ЛИТЕРАТУРА
1 Нормы предельно допустимы* индустриальных радиопомех, Связь-
яэдат, Москва, 1954
2. С И. Евтянов, Переходные процессы в приемно-усилительных
схемах. Связьиздат, 1948
3. Г. Л. Хемберге р, Измерение помех (Влияние полосы пропу-
скания приемника). Wireless Engineer, т. XXV, № 293, февраль 1948.
4 Л. С. Г у т к и н. Преобразование сверхвысоких частот и детектиро-
вание, Госэнергоиздат. 1953.
5. Р. Э. Буржесс Характеристика линейного диодного вольтметра
для одиночного и повторяющихся импульсов высокой частоты различной
формы. Изе Journal of the IEE. № 34, март 1948
6. Р. Д Л е й т е с. Нестационарные процессы в цепи с вентильным
элементом и сложной нагрузкой. Электричество. № 5, 1948.
7. Р Д Лейте с. К расчету пикового в<у1ьтметра, Радиотехника,
№ 6, 1950.
8 М А Карпинский Теория инерционного детектора, работаю-
щего в импульсном режиме. Радиотехника, К» 6, 1951.
9 А Г. Француз. Работа диодного вольтметра. Радиотехника,
№ 6, 1954.
10 В. И С и форон. Радиоприемные устройства. Воениэдат.
Москва. 1954
II. С А. Нейман, Зашита радиоприема от помех, Госэнергоиздат.
1951.
12. С. А. Лютов, Индустриальные помехи радиоприему и борьба с
ними, Госэнергоиздат. 1951.
13. Д Н Шапиро, Расчет эффективности экранирующих камер.
Радиотехника, № 4, 1955.
119
ИЗЯ АБРАМОВИЧ ФАСТОВСКИЙ. ИЛЬЯ МИХАЙЛОВИЧ ФУРМАНОВ
ТИПОВЫЕ ПРИБОРЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ ИНДУСТРИАЛЬНЫХ
РАДИОПОМЕХ
Ответственный редактор А. Е. Воронцов
Редактор Д. П. Смирнова
Технический редактор Л. М. Шишкова Корректор Н. Н. Васильева
и Э. В. Кирдан
Сдано в набор 12/Х-57 г. Подписано в печать 27/1 1959 г.
Формат бумаги 60х92’/м М-24010 Печ. л. 71 а-рЗ вклейки Уч.-изд. л. 8,1
Зак. 324 Изд. № 428-57 Тираж 41200 экз. (2-й завод 1201—41200
Цена 4 руб. 05 коп.
Типография ЦНИИ
Отпечатано в типографии им. Котлякова.
Ленинград, Садовая ул., 21
Цена 4 р. 05 к