Текст
C'52-C#2's-
Л. К. ХРЕНОВ
Читальный зал
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
ТРУБОПРОВОДОВ
БЕНЗИНОХРАНИЛИЩ
ЛКВВИЛ — !»
„196! л«
Л. К. ХРЕНОВ
QSZ-0S2-
б-it-- г.
X 91
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
ТРУБОПРОВОДОВ
БЕНЗИНОХРАНИЛИЩ
ИЗДАНИЕ ТРЕТЬЕ
Книга излагает в практическом ас-
пекте приемы гидравлического расчета
трубопроводов бензинохранилищ.
В приложениях даются цифровые таб-
лицы, сводящие к’ минимуму арифмети-
ческие подсчеты.
Книга предназначается в качестве
учебного пособия для слушателей Воз-
душных Академий и инженеров, проек-
тирующих бензинохранилища различного
назначения.
Ответственный редактор А. Г. АВЕРЬВН В
Технич. редактор Т. П. Павлова
Подписано к печати 16.4.49 г. Печ. листов 4 Авт. листов j
В 1 печ. листе 4б.4и0 зн. Бумага 62X94. Зак. № 224/16. Г133И
Типо-литография ЛКВВИА
I
ПРЕДИСЛОВИЕ
Первое издание настоящей работы опубликовано в сборнике
№15 Трудов Ленинградского Института Инженеров Гражданского
воздушного Флота в 1938 г., второе издание этой работы без из-
менений помещено в книге А. В. Леонтьева „Бензинохранилища
в аэропортахизданной в 1938 г. тем же институтом.
Настоящее третье издание заново переработано как в отноше-
нии теоретических положений, так и расчетных таблиц.
Работа изложена в практическом аспекте в предположении
знакомства читателя с основами гидравлики. Эта форма изложе-
ния вызвана, с одной стороны, желанием придать работе как
можно меньший-объем, а с другой,—стремлением создать пособие
для расчетчика трубопроводов бензинохранилищ, которое напоми-
нало бы ему расчетные формулы, не рассеивая его внимания тео-
ретическими выкладками. Для облегчения гидравлических рас-
четов в конце книги даются необходимые вспомогательные таб-
[ицы, сводящие к минимуму арифметические выкладки.
Работа предназначена служить практическим пособием как для
лушателей Военно-Воздушной Инженерной Академии, так и для
инженеров, проектирующих бензинохранилища различного назна-
чения.
JI. К. Хренов
ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ПРЕДПОСЫЛКИ ДЛЯ ГИДРАВЛИЧЕСКОЙ
РАСЧЕТА ТРУБОПРОВОДОВ БЕНЗИНОХРАНИЛИЩ
Гидравлический расчет трубопроводов бензинохранилищ х1
рактеризуется следующими особенностями работы этих трубопрс
водой:
1. Одновременно с перемещением бензина по бензинопровод
совершается перемещение воздуха по воздушной трубе. В neps
бочем положении емкости бензинохранилшца герметически отъ<
динены от окружающей атмосферы дышащими клапанами; пр
сливе бензина или при его раздаче эти клапаны открываются
воздух втек; ет в емкости из окружающей атмосферы или выт<
кает из них. При этом расход бензина и расход воздуха в объеь
вых единицах всегда равны друг др}гу.
При перемещении как бензина, так и воздуха требуется затра
та напора. Пренебрегать напором, затрачива* мым на перемещение
воздуха, ни в коем случае нельзя, так как он может быть зна
чительным по отношению ко всему напору при самотечном слива
а при перекачивании бензина насосом из резервуара в раздаточ
ную сеть, напор, обеспечивающий перемещение воздуха, всецел
покрывается за счет всасывающей споюбности насоса, а после;
няя, как известно, у всех наюсов невелика и в идеальном насос
не может превзойти 1 атмосферы, а практически достигает npi
мерно половины этой величины.
Значительную часть всасывающей способности поглощает д1
шащий клапан. До сего времени раздаточные бензинохравилип;
монтировались с клапанами, открывающимися при ±200 мм в. с
а вертикальные металлические резервуары оборудуются клапан
мн, реагирующими на давление +20 и на вакуум—25 леи в. с
Указанные давления явно недостаточны и не обеспечивают устр
нения потерь бензина при температурных колебаниях. Бензин
заправщики имеют дышащие клапаны, рассчитанные на давлеш
zt 1000 мм в. ст. Это давление следует гризнать также недост
гающим цели в борьбе с потерями бензина, так как уже при +П
упругость паров бензант открывает клапан и пары уходят в а
мосферу. Для вполне надежней герметизации емкост> й бензин'
хранилищ следует ставить дышашне клапаны, рассчитанные t
давление в + 2000 мм в. ст.
Можно полагать, что с внедрением железобетонных резервуа
•оов давление и вакуум будут увеличены до 2000 мм в. ст.
' Следует иметь в виду, что давление и вакуум, затрачиваемые
на открывание дышащих клапанов и на перемещение паровоздуш-
ной смеси по воздушной трубе с точки зрения прочности конст-
рукций емкостей для горючего, сильно различается для горизон-
тальных цистерн и вертикальных резервуаров большого диаметра.
Для горизонтальных цистерн сопротивления воздушной трубы
не отражается на ее прочности.
В самом д°ле горизонтальные цистерны испытываются после
изготовления на внутреннее давление в 1 ати, а будучи зарыты
в землю они испытывают наружное давление до 0,5 ати. Стати-
ческий расчет стандартных цистерн показывает, что они без
лгщерба могут выдерживать и большие давления.
Принимая во внимание ограниченность всасывающей способ-
ности насосов и легкую вскипаемость жидких горючих, по усло-
виям гидравлического расчета, сопротивление воздушной трубы
в весьма редких случзях может вызвать потерю давления в
0,5 атм (5000 мм в. ст.), каковое давление не является опасным
ни как внутреннее, ни как наружное. И только иногда при боль-
шом давлении земли и большом вакууме при раздаче бензина
требуется поверка цистерны на прочность. Совсем иная картина
получается в вертикальных стальных резервуарах.
Раньше при проектировании этих резервуаров нагрузка от
работы дышащего клапана принималась в 50 мм в. ст. (50 KijM2).
Теперь эти нормы снгжены до +20 и —25 мм в. <^т. из-за стрем-
ления получить меньшую толщину листов резервуара. Поэтому
для стандартных конструкций стальных вертикальных резервуа-
ров вообще нельзя применять сколько-нибудь значительной дли-
ны воздушную трубу. При повышенной прочности резервуаров
я при наличии воздушной трубы поверка на прочность совер-
шенно необходима.
2. Бензине вые насосы работают, как Правило, на одном валу
- электромотором. Ременная передача запрещена, как вызываю-
щая опасность взрыва, вследствие ее электрилизации. Поэтому
при расчете трубопроволов б'нзинохранилищ нельзя сначала рас-
считать их, а потом подбирать насос, изменяя его обороты так,
чтобы создала лея нужный напор.
3- При проектировании бензинохранилищ бензинопроводы
должны быть рассчитаны таким образом, чтобы в единицу вре-
мени перемещалось заданное количество бензина. Это требова-
ние обусловливается тем, что разгрузка бензина из железнодо-
рожных цистерн должна быть произведена по нормам Мини-
стерства путей сообщения в строго определенное время (задерж-
ка цистерн под разгрузкой влечет за собой штраф); бензин в
оензинозаправщики или в самолеты должен быть подан также
® определенный отрезок времени.
Поэтому при расчете бензинопроводов производительность
*
5
является величиною заданной, искомой величиной являются с
чения трубопроводов. Напор является при самотечном трубопр
воде величиной заданной; при перемещении бензина насосс
напор определяется по характеристике насоса Q—ЛГ на основ
нии заданной производительности.
Таким образом, имея производительность и напор, следу!
так подобрать сечения трубопроводов, чтобы при заданной пр
изводительности расхотовался бы имеющийся в нашем раса
ряжении напор. Остальные особенности расчета будут выявлен
в дальнейшем.
Напомним некоторые основные положения гидравлики, на к
торых базируется расчет трубопроводов бензинохранилищ.
Одним из основных уравнений гидравлики является уравц
ние неразрывности или сплошности
Q = -coj = ^3.w2,
где Q—расход жидкости (лЛ/сек);
,vl и v2—скорости в сечениях потока 1 и 2 (м/сек)-,
и ч>,—площади сечений 1 и 2 (лг)-
Формула неразрывности показывает постоянство расхода ж»
кости назависимо от величины сечения.
Для круглых труб уравнение неразрывности имеет вид
Q_‘ul-^di2 _ v2-r,d*
4 — 4. ’
где: (Ц и d2 диаметры сечений 1 и 2.
Д. Бернулли (профессор механики б. Петербургской Ака,:
мии наук с 1725 по 1733 г.) в 1738 году дал замечательное ур;
некие, являющееся одним из наиболее широко применяющих,
уравнений при решении гидродинамических задач.
Уравнение Бернулли с физической точки зрения наибол
удобно рассматривать как закон сохранения энергии при дви;к
нии жидкости.
Для двух каких-либо сечений потока жидкости, уравнен
Бернулли выглядит следующим образом:
+ + —+-1-_ + и!яви.
В этом уравнении Н—гидродинамический напор, или полная удел
пая энергия единицы веса жидкости, npoi
кающей в единицу времени через живое (
чение потока;
Z—удельная энергия положения, или геометр
ческий напор, измеряемый ординатой от t
которой плоскости сравнения до оси потов
в
----удельная потенциальная энергия давления,
? или пьезометрический напор, измеряемый
aVz
абсолютным давлением в рассматриваемой
точке;
—----удельная кинетическая энергия, или скоро-
стной напор, отнесенный к средней скорости
движения в рассматриваемом сечении.
Коэфициент а учитывает степень неравномерности распределе-
ния скоростей по поперечному сечению потока и принимается, с
достаточной для практики расчетов точностью, равным единице
при турбулентном режиме движения жидкости (далее будет ука-
зано, что практически при расчете трубопроводов бензинохрани-
лищ приходится иметь дело только с турбулентным движением).
Последний член %FiKOm представляет собою сумму всех потерь
гидродинамического напора реальной ж идкостыо в силу прису-
щей ей вязкости и вследствие возникновения сил трения между
частицами жидкости и трения жидкости о стенки потока. Хотя'
мы и говорим о потере энергии потока, но эта энергия не исче-
зает, а только трансформируется, переходя главным образом в
энергию тепловую, электрическую, а также в химическую и не-
которые другие ея виды.
Жидкость может перемещаться при ламинарном (параллель-
ноструйном) или турбулентном (хаотичном, беспорядочном) режи-
мах. Ламинарный и турбулентный режимы характеризуются ве-
личиной параметра Рейнольдса:
Re =
v-d
где; Re—параметр Рейнольдса (число безразмерное);
v—средняя скорость течения (см^сек)-,
d—диаметр трубопровода (см)-,
v—кинематическая вязкость жидкости (см^/сек).
Существует критическое значение параметра Re, отграничи-
вающее л минарный режим от турбулентного. Критическое зна-
чение параметра Рейнольдса считается постоянным и равным:
ReAp = 2320.
При значениях Re, меньших 2320, имеет место ламинарный
режим и при значениях Re, больших 2320, имеет место режим
турбулентный1). Не трудно убедиться в том, что бензин в бен-
зинопроводах при расчетных скоростях протекает только при
тУРбулентном режиме. В самом деле, если принять минимальное
значение скорости движения бензина v = 20 CMtceK, минималь-
0 Критическое значение ReA/) = 2320 не является вполне четкой гранью
для ламинарного и турбулентного режимов; иногда принимают: если Re <13000
—-режим ламинарный, а если Re>5uiu—режим турбулентный.
ное значение диаметра d — 2,5 см и взять вязкость v = 0,01 смесей
то параметр Рейнольдса будет равен
Re =
20X2,5
0,01
= 5000.
Таким образом, убеждаемся, что режим движения действительна,
турбулентный.
Зная с каким режимом движения жидкости приходится имеп
дело при расчете трубопровода, можно подсчитать потери на
пора.
Напор при перемещении жидкости расходуется на преодоле
ние сопротивлений трения и на преодоление местных сопротив
лений. Потери напора на преодоление сопротивлений трения оп-
ределяются по формуле:
, . I V'1
— м бенз. ст.
т d 2g
»,ЛЙ /
где: hn—потеря напора на преодоление сопротивлений трения и
указанных выше единицах измерений;
1—коэфициент сопротивления трения—величина безразмер
ная;
/—длина трубопровода (jw);
d—величина диаметра (му,
о—средняя скорость (ду/сед);
g—ускорение силы тяжести (м!сек3)-,
X—объемный вес бензина (кг/л3).
В последней формуле измерение в мм в. с г. получается еле
дующим образом:
•м мг сек2 кг кг
м сек- м м3 м1'
Давление в 1 ~ это-все равно, что давление в 1 мм водя^
ного столба, так как кг воды занимает объем в 1 литр или
1U00C00 мм3, в 1 мг содержится 10000С0 мм3, поэтому
кг 1.00Q000
м3 ~ 1.C0G.000 ' ММ В' СТ‘
Русские и иностранные ученые дали более 200 эмпириче
ских формул для определения коэфициентаХ. Эти фэр мулы имеют
ограниче! ное применрние только дчя тех жидкостей и тех дна
метров, для которых производились эксперименты.
В настоящее время коэфициент X определяется при помощи
теории подобия, как X = /(Re).
8
Наибольшим распространением пользуется формула Блазиуса
к = 0,3164 Re~°’25 (для гладких труб); (1)
формулы Никурадзе
к —0,032 + 0,221 Re-02 7 (для гладких труб) (2)
” / d\~*
к= 1,74+2 lg—I (для шероховатых труб), (3)
де абсолютная шероховатость.
Как видно из последней формулы, к уже не является функцией
Re и зависит только от шероховатости.
Эти формулы пригодны как для капельных, так и для газо-
образных жидкостей, что очень удобно при расчете трубопрово-
де бензинохранилищ, где приходится одновременно рассчитывать
и бензинопроводы и воздушную трубу.
Универсальность указанных формул повела к их широкому
1рименению при расчете трубопроводов различного назначения,
как то: центрального отопления1), вентиляционных каналов, трубо-
проводов внутреннего водопровода и других.
Область применения указанных формул диктуется величиной
параметра Re и шероховатостью труб.
Абсолютной шероховатостью труб е мм называется средняя
величина выступов (неровностей) на внутренней поверхности труб.
е
Отношение абсолютной шероховатости к диаметру называется
относительной шероховатостью.
Различают гидравлически гладкие и шероховатые трубы.
Применение той или ш ой из трех вышеуказанных формул
пределяется величиной параметра Re и степенью шероховатости
"огл ас но нижеуказанных пределов.
Формула Блазиуса (1) применяется для расчета труб в преде-
лах значений параметра
2320 < Re < 100000
при условии соблюдения второго ограничения
Re < 18,6 /2ig^- + 1,74
2е
Формула Никурадзе (2) применяется в зоне значений Re
lC0000<Re<18,6
2е
^21g|+ 1,74]
') ОСТ 900 36 \39.
9
Наконец, если
Re>18.6^(21g|+1.74).
величина А зависит только от шероховатости труб и не завис
от Re; в этом случае применяется формула Никурадзе (3).
Относя формулу
I •1»®
m~l~d2g
к одному метру бензинопровода, получим:
где i—удельная потеря напора в бензинопроводе.
Решая это уравнение совместно с уравнением неразрывн'
п___vnd3
и уравнением
получим:
А = 0,3164 Re-0’25,
П 1,75 «0,25
1 = 43,765^-.
Более сложное выражение для I получается при вычислении
по формулам Никурадзе.
Для избежания сложных арифметических подсчетов в прн.ч
жении IV дана зависимость между i, Q, d и ф в цифрах д
бензинопроводов и в приложении I для воздушной трубы. Уде/
ная потеря напора для воздушной трубы названа буквой R.
Приложением IV можно пользоваться для расчета трубоп;
волов при перемещении по ним не только бензина, но и друг
жидкостей, протекающих при турбулентном режиме (вода, i
росин, лигроин, спирты, азотная кислота, перекись водорода
т. д.). При этом следует иметь в виду, что расчетная табли
приложения IV разделена жирной чертой, слева от которой Й
значений Re — 10Б) коэфициент сопротивления трения вычислен J
формуле Блазиуса: Х = 0,3164 Re-0-25, а справа по формуле И
курадзе
А = [21g-?-+ 1,74) .
I 2е I
Поэтому при решении расчета по левой части таблицы следу
проанализировать вопрос в отношении вязкости. Так как в э?<
области , , .
. 1 ф3 ] ф3
i — — 0,3164 Re- °-25 4г ?-,
d 2g d 2g
IO
то табличное удельное сопротивление 1то6 и искомое iw связы-
ваются зависимостью:
(U \0 25
чек \
м I
*тлб ]
При пользовании правой частью таблицы (квадратичная зона),
как видно из формулы Никурадзе (3), X зависит только от Ше-
роховатости.
В отношении шероховатости старых труб, транспортирующих
вышеперечисленные жидкости, не имеется вполне достоверных
сведений. Поэтому шерохсватость всех труб можно в первом
приближении считать одинаковой с трубами, работающими С'бен-
зином (т. е. е — 0,2 мм). Значение абсолютной шероховатости для
старых труб, работавших на бензине, подтверждается экспери-
ментальными исследованиями кандидата технических наук А. Г.
Аверьянова, произведенных в 19^8 г. на кафедре спецоборудова-
ния и сантехники ЛКВВИА.
Что касается цифровых значений вязкостей, упругости паров
и удельных bi сов горючих и окислителей, то сведения по этому
вопросу даются в приложении VII. Вязкости и упругости паров,
и удельные веса этих жидкостей следует принимать при тех же
температурах, коп рые рекомендуются при расчете бепзинопро
водов, если по ходу расчета нет особых условий, диктующих
иные температуры.
При переводе получаемой в результате расчета потери напора
(по таблице приложения IV с указ; иными поправками) в мм
столба данной жидкости,следует учитывать удельные веса этих
жидкостей.
Переходим к вопросу местных сопротивлений..
Местные потери напора вызываются наличием задвижек, вен-
тилей, погибов тр\ б и т. д.
Величина потерь напора на преодоление местных сопротив-
лений определяется по формуле:
т?2
— тг м 6. ст.
2g
или
— мм в. ст.,
Uie: С—коэфчциент местного сопротивления; остальные значения
букв прежние.
При турбулентном режиме- коэфициент С принято считать
величиной постоянной для данного вида местного сопротивления.
Коэфищ енты местного сопротивления определяются опытным
путем и в настоящее время имеются да1 йые о коэфициентах
местных сопротивлений для разнообразной арматуры трубопро-
водов. Следует отметить, что коэфициент местного сопрогЛ
ления С не зависит от вида среды, на которой он определяли, нтным
опытным путем; величина С зависит исключительно от форЛ
местного сопротивления, поэтому представляется возможнссИи
заимствовать коэфициенты местных сопротивлений для расче]
бензинопроводов из других отраслей техники *). Значения коэф
циентов местных сопротивлений приведены в приложении II.
Во избежание излишних арифметических подсчетов в прш
женин V даны значения 1гме для бензинопроводов и в прилох
нии Ш для воздушной трубы.
Обращается внимание на то, что коэфициенты местных conJ
тив-лений берутся по приложению II, как для бензинопроводе
так и для воздушной трубы.
Сумма всрх потерь напора при протекании жидкости мож
быть изображена в виде выражения:
' / \ чР
+Ч1г>
d 2g’
рпот —
v2
2g1
а уравнение Бернулли в этом случае примет вид:
2g’
7 + 1
Т 2g 1 7 \ d
При расчете трубопроводов бензинохранилиш могут встрегиты
случаи установившегося и
п
Рис. I. К вопросу определения на-
пора в самотечном бензинопро-
воде. Объем резервуара велик,
расход мал уровень бензина .ме-
няется пренебрежи1ельно мало
неустановившегося режимов дВи:-к
ния. Установившееся движет
имеет место, нзприл ер, при работ
насоса, подающего в трубопров<
постоянное количество бензина
единицу времени. Неустановгвше
ся движение б\дет иметь мест
например, при свободном вытек
нии жидкости из резервуара а
большою размера. В этом случ!
с понижением уровня меняете
напор, а следовательно, и расх<
жидкости, и движение будет н
установившимся. Если же резе
вуар будет велик, а расход мп
будет пренебрежительно мал^
то это 'понижение уровня
и движение для целей практики можно считать установи»
шимся. Для упрощения расчетов при неустановившемся дз«
жении его возможно заменить установившемся, происходящий
под некоторым постоянным напором, который назовем экви bi
<) Строго говоря C=/(Re); в современной литературе иногда величин!
коэфициента местного сопротивления даются в виде зависимостей C = oRex
чаще же считают коэфициент С величиной постоянной.
Рис. 2. К вопросу определения
напора в самотечном бензинопро-
воде. Уровень бензина изменяется
нтным и ооозначнм обусловливающим одинаковое впемя
Ьорожнения резервуара, находящимся под напором вепемевиьш
1ределяюшим неустановившееся
Мижение. Обратимся к рис. 1, изо-
ражающему большой резервуар.
котором уровень при расходе
рпдкости через трубопровод ме-
ряется пренебрежительно мало. Га-
рии образом, имеем установившее-
|я движение.
I Напишем уравнение Бернулли
1ля этого случая, считая, что сече-
ние 0—0 проходит в плоскости на-
чального уровня жидкости в резер-
вуаре, а сечение 1—1 через конец
Трубопроводов:
7 • у +Pi
3
2g
Полагая pa — Pi
Получим
о0 = 0 и учитывая, что Z(}—Z1 — H0+h — H--
Н — I «1 + 12~ >
откуда
Обозначив
V. —
получим известную формулу гидравлики
еде так называемый коэфициент расход • BVao vpo-
Обратимся теперь к рис. 2, изображающему р F• Р че
вень жидкости в котором при расходовании Д
Г^ОбозначаяМплощадь горизонтального сечения резерв^ра^через
8, объем жидкости в резервуаре определится > р
V — Q-H,.
13
За бесконечно малый отрезок времени dt уровень в резерву л
понизится на dz, а поэтому
dV—-Q-dz.
Но диференциальный объем можно определить и следуют!
выражением:
dV-Q-dt,
где: Q—расход жидкости по трубопроводу, который для р i
сматриваемого промежуточного уровня z можно выразить р
венетвом ________
Q =|x-o>j/2g(A 4-г),
где ®— площадь трубопровода.
Приравнивая теперь правые части уравнений, определяют!
dV, и заменяя Q его значением, получим
—= р.-<и ]/(/z + z)dt
или
Qdz
CLL- — ~ >
Интегрируем это уравнение в пределах для левой части от t =J
до£ = ^и для правой—от z — Hlt до z = (J, получим
0 I
t = —2 ‘dz== 22 - {Vn^h -/а).
J 2g(h+z) p®F 2g
н.
H I
Помножив полученное выражение на г 1-т==-, будем име!
t= 22/j„h /'Л\
\И Hl V HJ’
но Si I представляет собою объем резервуара, т. е-
QHr = V,
а
поэтому
/,/н_ /ТУ)
\к н, И и, /
*) Вывод формул для определения времени истечения жидкости из рез<|
вуаров в разных случаях можн > шйги в книге Н. < Френкель. Гидр1Вл»
ческие расчеты по курсу .Механизация службы снабжения войск ГСМ“, 1944
14
1оедставим себе некоторый второй резервуар, жидкость из ко-
ооого вытекает под постоянным напором, например, вследствие
прерывного его пополнения. При этом жидкость протекает
о трубопроводу во всем идентичному с трубопроводом первого
,>зервуара. Предположим что время истечения всей жидкости
и первого резервуара равно времени истечения жидкости из
дорого резервуара в том же размере, что и для первого резер-
вуара. Обозначив постоянный напор жидкости во втором резер-
»уаре через Hs «Лпл.
<ом:
'ака, напишем выражение расхода следующим обра-
Q = V^V^gHtKe,
£ = «
io
юэтому
t= ----.
}«»]/ l<gHSKe
Приравнивая правые части уравнений, установленных для вре '
мени истечения жидкости из первого и второго резервуаров,
юлучим
_____v_____
\W\/2gH,K, |М»У'2а-/71\ F Г HJ
и решая это уравнение в отношении Накв, в окончательном виде
имеем
Таким образом, получаем возможность рассчитывать трубопровод
неустановившимся режимом, как трубопровод с установив-
шимся режимом, работающим .под напором Наке.
Далее (см стр. 19—21), без доказательств приводятся формулы
тля Н.аа в отношении двух резервуаров, в которых уровни при
перетекании жидкости заметно меняются и в отношении железно-
дорожной цистерны.
Осветим еще одну особенность расчета бензинопроводов. Эта
,с >бенность определяется легкой вскипаемостыо бензина при по-
ниженном давлении. Поэтому при расчете бензинопроводов при-
х°ДИтся с особой осторожностью относиться к расчету всасываю-
щей трубы, ври работе насоса, а также к расчету сифона, кото-
цистеЧаСТ° ПОЛЬЗУ1ОТСЯ ПРИ сливе бензина из железнодорожных
Рассмотрим работу сифона и выявим возможность разрыва
тРУи жидкости в нем, вследствие ее вскипаемости.
15
Обратимся к рис. 3 и напишем уравнение Бернулли для дн
сечений 0—0, проходящего в плоскости уровня бензина в цист
не, и 1—J, проходящего через верхнюю точку А сифона:
Zo + {°
I
аоУ _ у , Pi
7
разность Zo — Zj = h, a v0 — О,
L 27
поэтому
/ .1
21—
7 7
'0-1 о]
Бензин не вскипает и сифон будет нормально работать, если
будет больше давления парообразования бензина при данной те
пературе рг.
Рис. 3. Схема сифона. А — высшая точка
сифона
t
Поэтому для обеспечения нормальной работы сифона долж
быть соблюдено следующее неравенство
J1111
A_
7
л+^ + уЬ 1.
2g d
Ро_
7
'0—1
А3'
2^
А?
7
Р«
1
где У [(Il + hMC) — сумма всех [гидравлических потерь от нача
трубопровода до точки А.
Очевидно, что наибольшая опасность вскипания бензина (
деть иметь место при наибольшем значении /г, т. е. в моме
полного опорожнения цистерны. Эту максимальную величину
и следует применять при практических расчетах. Вопрос невск
паемости бензина во всасывающей трубе освещен далее при и
ложении практических приемов расчета
*+ Т1
2s
J6
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ БЕНЗИНО-
ХРАНИЛИЩ ДЛЯ ПРОЕКТНОГО ЗАДАНИЯ
1. Следует иметь в виду, что гидравлический расчет трубо-
iповодов аэродромных бензинохранилищ производится с целью
вхождения оптимальных диаметров и подбора наилучших насо-
ов для данного случая, гарантирующих подачу бензина в за-
ганное время в заданных количествах.
2. При составлении проектного задания требуется произвести
тишь приблизительное определение оптимальных диаметров ма-
истральных бензинопроводов в последовательности, как указано
тиже.
3. При наличии самотека, располагаемый напор fip опреде-
щется в м б. ст. как разность геодезических отметок середин
келезнодорожной цистерны и цистерн бензинохранилища (или
других резервуаров).
4. На преодоление местных сопротивлений из располагаемого
iinopa берется от 15 до 20%, остальной напор Нт расходуется
я преодоление сопротивлений трения, таким образом:
Нт = (0,80 0,85) Яр м б. ст.
5. Если рассчитывается разветвленный бензинопровод, го выде-
иются последовательные участки самой невыгодной в отноше-
ии напора ветви и определяются расходы д на каждом из уча-
тков.
6. Определяется удельная потеря напора на длине в 1 м путем
еления Нт на сумму длин всех последовательных участков, т. е.
. _ lOCOHm лгл/б.ст.
.мм6.а.
1----~м— удельная потеря напора в мм б. ст. на длине
в 1 м,
2 /—длина последовательных участков в метрах.
ифра 1000 служит для перевода м б. ст. в мм б. ст.
7. По найденному i и заданным производительностям по уча-
гкам q, по приложению IV находим диаметры участков, имея в
иду, что в указанной таблице значения i расположены по край-
ни графам справа и слева таблицы. Против каждого значения i по
оризонтали идут два ряда цифр, из которых верхние графы пред-
авляют собою расход в л[сек, а нижние—скорость в м1сек.
олУченное нами или ближайшее значение i мы отыскиваем
Два или справа таблицы приложения IV, идя по верхнему
ДУ горизонтальной строки, находим заданный или ближайший
ход и, поднимаясь от этого расхода вертикально вверх, на-
дим нужный нам диаметр.
2 Л. Хренов | ]7
. — л
8 Изложенное выше иллюстрируется решением следующе
примера (рис. 4).
Бензин перемещается из-точки А (рис. 1) по разветвл)
ному бензинопроводу, состоящему из участков 2, 3, 4, 5,
и 7.
Длины и расходы Дл'чпс) нанесены на рисунке. Разность i
меток А и В равна 7 м.
Рис. 4. Расчетная схема разветвленного
бензинопровода
Решение. Самой невыгодной ветвью является АВ.
Располагаемый напор в ветви АВ-.
Нр — 7 м 6. ст.
Удельная потеря напора
0,8НР _ 0,8-7-1000 лей б. ст.
Е/ “ 175 ~ м ’
По приложению IV находим следующие диаметры:
dA — 70 мм
d2 = 70 мм
ds = 68 мм
d4 = 53 мм.
Диаметры участков 5, 6 и 7 в первом приближении принимр
равным 57 мм.
9. Расчет бензинопровода при насосном перемещении бензи
«начинается с выбора по данной производительности нанбол*
подходящего к данным условиям насоса. Этот выбор произн
дится по характеристикам насосов Q — Н, помещенным в прил
жении VI
18
Найдя по характеристике Q — Н напор, по возможности при
йысоком к.п.д., принимают его за Нр, и далее расчет производят
1 на логично изложенному для самотечных бензопроводов.
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ БЕНЗИНОПРОВОДОВ ДЛЯ
ТЕХНИЧЕСКОГО ПРОЕКТА
1. Гидравлический расчет начинается после составления мон-
тажной схемы насосных станций, вычерчивания приемных стоя-
ков, раздаточных колонок и окончательного нанесения на план
бензинопроводов. Для расчета вычерчивается в аксонометрии
без масштаба в одну линию вся коммуникация бензинохранилищ,
начиная от железнодорожной цистерны до цистерн или резервуа-
ров базового бензинохранилища, от базового бензинохранилища
то раздаточных и от раздаточных бензинохранилищ до разда-
точных колонок. Коммуникацию насосных разрешается подробно
не рассчитывать и не наносить на расчетную схему, а лишь вы-
чертить линию самого невыгодного пути следования бензина по
коммуникации насосной.
2. Нумерацию участков рекомендуется производить цифрами
порядке натуральных чисел, проставляя эти цифры в начале и
конце каждого участка и именуя участок двумя цифрами, на-
пример, 1—2.
3. На все участки наносятся производительности, исходя из
ледующих соображений:
а) одна или несколько железнодорожных цистерн, подавае-
мых под разгрузку одновременно, должны быть разгружены не
>олее как в два часа, отсюда по емкостям цистерн вычисляется
производительность слива.
Время заливки цистерн БЗ или БЦ емкостью 2—Зк8 не дол-
жно превышать 30 минут;
6) Диаметры сливных стояков и их шлангов не должны быть
юлее 3", и скорость движения в них не должна превышать
> м/сек.
_ 4. Вычисление располагаемого напора Нр в самотечных тру-
юпроводах определяется по нижеприведенным формулам:
УРовень бензина в резервуаре меняется пренебрежительно
ало (объем резервуара велик, расход мал) (рис. 1)
Нр~Нм6. ст.;
о) уровень бензина в резервуаре меняется (рис. 2)
Hpatn ~ —гкгм б* ст-;
w “ V д/
2*
19
в) бензин вытекает из одного резервуара в другой и в обои
резервуарах уровни меняются (рис. 5):
Нрас —
У(21 + 22) ==_-
2
м. б.ст.,
где: V—объем переливаемого бензина в л«3;
2, и 2а —площади горизонтальных сечений резервуаров в м'!;
Нх и Нг— расстояния по вертикали между горизонтами бензин
в м в начале и конце переливания;
Рис. 5. К вопросу определения напора в самотечном
бензинопроводе. В обоих резервуарах уровни изменяются.
г) бензин вытекает из железнодорожной цистерны в резе|
вуар большого объема, уровень бензина в котором повышает»
пренебрежительно мало:
гг О,7го л
Нв— —м б. ст.,
р ф- ’
где г0 — радиус железнодорожной цистерны в м.
Коэфициент ф определяется как функция
Ф = ------1?----- \i)5
1Го+а+Л-£о_
\ f /
где: h — расстояние по вертикали между нижней образующе
железнодорожной цистерны и постоянным уровнем
резервуаре;
Ро иРо'—давления на свободных поверхностях в цистерне и р(
зервуаре;
1 — объемней вес бензина-
Значение функции <1> определяется по графику рис. 6;
•) Заимствовано из книги Гурвич Д. Л. и Френкель Н. 3.,' Гидравлик*
Государственное энергетическое издательство, 1940,2-ое издание, стр. 2 9—301
20
д) слив бензина из железнодорожной цистерны в цистерну
бензинохранилища с переменными уровнями: располагаемый на-
пор Н следует определять как среднее арифметическое между
максимальным напором, имеющим место в начале слива, и мини-
мальным в конце его. Оба эти напора определяются по правилам
предшествующего пункта.
5. Расчет диаметров трубопроводов следует начинать с воз-
душной трубы, исходя из того соображения, что через нее при
сливе или раздаче бензина проходит такой же расход воздуха,
как по бензинопроводу расход бензина. Задавшись диаметром
воздушной трубы, по таблице приложения I находят скорость
движения воздуха, идя от принятого диаметра по вертикальной
строке до заданного расхода.
Результаты расчета (d, v, Q, R— диаметр, скорость, расход,
удельную потерю напора) заносят в расчетную таблицу (см. табл. 3)
графы 5, 6, 2, 4 расчета. После этого по приложению II сле-
вн с ПОдыскать коэфнциенты местных сопротивлений С и также
щепИ ИХ значения в таблицу 3 *). Обратившись к приложению
т ’ 0 улученным скоростям и коэфициентам местных сопро-
соцротив опРеделяют потерю напора на преодоление местных
сопротУЛЬТаТЫ заносят в графу 9 таблицы 3. На преодоление
потепьНВЛеИИЯ ДЬ1шащего клапана в ту же графу заносят цифру
1 на пРеодоление его сопротивления. После этого путем
') (См. страницу 27).
21
умножения цифр графы 4 и 3 находят потери по участкам t
преодоление сопротивлений трения, и результаты RI занос;
в графу 7. После этого суммируют потери:
S (/?/ 4- Z) — мм в. ст.
Потери напора в воздушной трубе Неозд переводят в мм б. <
~------- ММ б. СТ.,
где 7 — объемный вес бензина в кг1м3.
6. Из располагаемого напора Нр вычитают потери в возду!
ной трубе и получают Нгидр (напор на преодоление гидравлич
ских потерь по пути и в местных сопротивлениях)
Нгидр == м б.ст.
7. Находят удельное сопротивление i.
1000(0,5^0,85)/^
t> — ! ' Ч1 f • V- 1 •
8. По приложению IV, исходя из величины I, определяют
v, истинное i и результаты заносят в таблицу 4, как указано
решении примера (см. стр. 28).
9. По приложению II подбирают значения коэфициента С,
по приложению V определяют потери в местных сопротивд
ниях. Результаты заносят в таблицу 4, как указано в решен!
примера.
10. Суммируют потери по пути и в местных сопротивление
и определяют итог Низр — + Лм).
11. Расчет считается оконченным, если в его результа
остается запас напора в 5—15%.
12. При насосном перемещении бензина по трубопроводу р< J
чет отличается от самотечного в следующем.
Просматривают все характеристики бензиновых насосов
исходя из заданной производительности и предположительно
напора, выбирают определенный бензонасос. По заданной пр
изводительности по характеристике Q — /У находят соотве
ствующий этой производительности напор и принимают его за У
13. Дальнейший расчет ведется во всем идентично изложе
ному выше в отношении самотечных бензинопроводов.
14. После установления диаметров бензинопроводов требует
произвести поверку сифона самотечного трубопровода на н«
скипаемость в нем бензина и проверку в отношении отсутсты
явления кавитации.
15. Поверка сифона (рис. 3) производится по формуле
^-|й+^(// + Лл€)]>^,
I 1
22
е- У (И + Ллг) -' гидравлические потери от Начала трубы до
гд • мс верхней точки сифона;
^—давление на поверхности бензина (при откры-
той горловине принимается равным атмосфер-
ному);
/7 _ высота расположения высшей точки сифона
над уровнем жидкости;
у —объемный вес бензина;
рп — давление парообразования бензина.
Значение р„ следует принимать, найдя предварительно по кли-
матологическому справочнику температуру самого жаркого ме-
сяца в 13 часов, по таблице 1
м Таблица I
ГЦ г 10° 20° 30° 40° 50° 60° Название бензи- нов
Ftt 980 1387 1931 3509 3074 5766 7371 Бакинский
мм. в. ст. 1795 2121 2556 3618 5059 6963 9058 Грозненский
16. Проверку на невозникновение явления кавитации сле-
дует производить по формуле:
где Ратм — атмосферное давление в данной местности, принимае-
мое по таблице 2
Таблица 2
Высота над уров- нем моря в м о 100 200 300 400 500 600 700 800
Ратм ММ р. ст. 761 751 749 733 724 716 707 699 690
Ратм М В. ст. 10,33 10,2 10,1 9,9 9,85 9,7 9,6 9,6 9,4
Высота всасывания определяется по выражению
— Нгеом + S е\
при этом Нггом—превышение оси насоса над уровнем бензина
в резервуаре и £ (И + hMC) — сумма гидравлических потерь во
всасывающей трубе;
° —коэфициеит кавитации, равный
I ns Vs
О —г I --— I «
\ 560 ) ’
23
где ns — коэфициент быстроходности насоса, вычисляемый
выражению.
п. = 3,65«
1 ИЗ, 4
в котором: п — число оборотов насоса в минуту;
Q —^производительность его в м1сек;
// — напор, создаваемый одной ступенью насо
в м б. ст. 1
Формулы для а и ns применимы для всех центробежных J
сосов; их же применяют для колеса Эльмо, шестеренчатых]
коловратных насосов. ’ ।
17. Мощность, развиваемая движителем (при применен^
электромотора мощность, потребляемая из сети), определяет!
по формулам:
/V = 0,0133^- л. с.
Л
или
0,00981 - кет,
где: 7 — объемный вес бензина в кг/м3;
Q — производительность в м3,сек;
Н —напор в м б. ст;
Ч — коэфициент полезного действия установки.
ПРИМЕР РАСЧЕТА ТРУБОПРОВОДОВ
БЕНЗИНОХРАНИЛИЩА
(ДЛЯ ТЕХНИЧЕСКОГО ПРОЕКТА)
Задание
Рис. 7. Расчетная схема воздушной
трубы при сливе
Произвести гидравлическ
расчет трубопроводов бензин
хранилища, расчетные схемы i
торого изображены на рис. 7,
9 и 10. Бензин подвозится в й
лезнодорожных цистернах е
костью 50 ms. Одновременно р<
гружается одна железнодоро
ная цистерна за два часа. Pi
ность отметок уровней бензи
в начале слива + 8 м, в кои
+ 2,54 м. Разность отмег
уровней середин цистерн бе
зинохранилища и серединой а
сгерны заправляемого БЗ ранг
6 м, а высота всасывания
24
клапана до оси насоса равна 3 м. Емкость
jws. Одновременно заправляются два БЗ,
приемного
63 равна 3
цистерны
время за-
Рис. 8 Расчетная схема сливного бензинопровода
ис- 9, Расчетная схема всасывающего и раздаточного бензинопроводов
тельн” О’** часа’ а производительность 12000; л! час. Дополнн-
ые данные задания даются в процессе расчета.
25
Рис. 10. Схема к определению напора при сливе бензина
Решение
А. Расчет сливного трубопровода
1. Определение естественного напора (рис. 10).
„ 0,7гп гЛ 1.3
r^hmin~ 1,3 + 2,54 = ;34‘
По графику рис. 6: фягал = 0,5,
„ _ 0,7-1,3 „
"min ——q j-2 — 3,64 м б. ст.
Аналогично:
Н —°’7г^> и г0 1,3
"max — , г И —— — — - о I г л — 0,2
Т mln ^0 + "max 1 •3-}-5,4
и по графику фтая = 0,36. Следовательно:
н _ 0,71,3 __ .
"max — ~q gg; ~ = 7,0 М б. СТ.
Таким образом:
„ 3,64+7,0
"расп-------2----=5,32 м. б. ст.
2. Расчет воздушной трубы (рис. 7). Общая длина во
душной трубы, состоящей из одного участка, обозначение!
26
ифрами 1-2-3-4-5 равна
/]_2—3—4—5 — А—2 /г—3 4~ 5 — 5 + 30=45 м.
Задаемся диаметром трубы на всем ее протяжении d = i".
к как производительность слива 25 мрчас, то воздух будет
ыходить из воздушной трубы в этом же количестве, на кото-
ое и производится расчет воздушной трубы. Расчет помещаем
таблицу 3
Табл н ца 3
№№ участков Q 1 R С V RI ЕС Z
1 Г, 3 4 5 6 1 8 9
1—2—3—4—5 25000 8,88 1" 12 400 29,5 259
На дышащий «лапан 1200
ЧеаМ — S (W + Z) = 400 + 1459 = 1859 мм в. ст. = 2620 мм б. ст.
Подсчет коэфициентов местных сопротивлений:
а. Отводов—4 шт.: ££ = 4X1 — 4
б. Угольников—1 шт.: ££—1Х^5=1,5
физически тройник работает как угольник);
в. Огневой предохранитель типа Б—2 шт.: ££2X12 = 24
11 = 29,5
3. Расчет диаметров сливного бензинопровода (рис. 8). Оп-
ределяем Нгидр:
^гчдр — Н^оет—//,„зй = 5320—2620 = 2700 мм б. ст.
Определяем i. Общая длина сливного трубопровода равна
h~2 + /2-з + /3_4 + /4_5 + /5 б_ 40 + 150 + 8+ 10 + 30 = 238 м.
зтл-ИВЭЛеНТНая длина участка Zi—г определена следующим обра-
поэт ДЛИ)1а шланга 6 м, а его эквивалентная длина 6.4 = 24 .и1);
ому 1вкв~22 — 6 + 24 = 40л«. Интересующее нас i равно
__ 0,5*2720 с мм б.ст.
~ ~ 238 = 5’6---
точно 4 применяется для волнистых шлангов, для гладмих доста-
vpdTi> множитель 2.
^.7
По приложению IV расходу Q = 25 000 л/час и i=5,6 соотве
вует (1=125мм (5").
Трубы этого диаметра считаем слишком дорогими и для 1
шевления трубопровода применяем насосный слив, предв!
что возможное увеличение диаметра воздушной трубы не /
бы существенного уменьшения диаметра бепзинопровода.
Б. Расчет, насосного слива
1. Определение напора. Просматривая характеристики бе
новых насосов (рис. Па, 116, 12, 13, 14, 15, 16 и 17), прихо!
к выводу, что при заданной производительности слива |
50 I
Q = — = 25 лг3/час — 25000 л!час = 6,94 л>сек I
наиболее подходящими насосами являются насосы ЗНКБ, Я
и БМП-80. Останавливаемся на последнем и устанавливаем 1
как агрегат совместно с двигателем Л2/3. По характернее
насоса БМП-80 производительности в 6,94 л]сек соответствует!
пор в 20лгб. ст. при количестве оборотов « = 2000.
Обращается внимание на то, что при заданной производите
ности и принятом числе оборотов мощность двигателя дос
точна (см. на характеристике предельную кривую мощне
агрегата).
Напор на преодоление гидравлических сопротивлений опрс;
ляется из выражения:
Н,идр — Нчае + ^ест—Н».>з — 20000 + 5320 — 2620 — 22700 мм б.
2. Определение i:
0,5-22700 .о ммб. ст.
238 м
3. Подбор диаметров. По приложению IV подбираем д
метры и подсчитываем потери напора на преодоление тренщ
по приложениям II и III определяем потери в местных сои
тивленияк, занося результаты в таблицу 4. 1
Табл и ц!
№№ участков Q 1 i и 2С aJ
1 . 2 3 4 5 6 7 8 9
1—2 250С0 40 26 76 1,30 1040 18,5 19
2-3 250(0 150 26 76 1.30 3900 1 1
3- насос. 25000 4 65 65 1,86 260 9 15!
насос—4 25000 4 65 65 1,8т 260 9 151
4-5 25000 10 75 2’/2" 1,96 750 4,5 87
5-6 25000 30 75 2*/2” 1,96 2250 4,5 8?
21=238; Х(И4-Лл(с) = 8460 4- 658
= 15059 мм б. с’
28
Подсчет коэфициентов местных сопротивлений:
Участок 1—2 Участок 2 — 3 Участок 3 — насос
од в трубу. волов - - • 52’з"-95 гтьтр П. С. . ° нтилей 3" с косым цителем . . -> • / отводов 2 • 0,5 = 1 отводов 8 - 0.5 = 4,0 колен . . 3-1 = 3,0 вентилей . 1.2 = 2,0
ТС = 9.0
~~SC= 13,5 V
ч а с т о к н а с о 1 — 4 Участок 4 — 5 Участок 5 — 6
отводов 4 -0,5 = 2 колен .3-1 = 3 вентилей 1-4 = 4 отводов . 3 • 0,5 = 1,5 вентилей 1 • 2,0 = 2,0 колен . . 1 • 1,0 = 1,0 отводов . .3-0,5= 1,5 гидравлический затвор 1 • 2,0 = 2,0 выход в резервуар
ТС = 9 SC = 4,5 1 1,0 = 1,0
ХС =4,5
Запас напора
[(20000 + 5320) — (15059 + 2620)] 100
20000+5320
Запас напора значительно превосходит нормы. Уменьшить
шметры участков 1—2, 2—3 и 3—насос не представляется воз-
ожным, так как они составляют всасывающую часть сливного
рубопровода и, как будет видно из дальнейшего, уменьшение
ламетра любого из указаных участков повлечет за собою явле-
ie кавитации. Кстати сказать, в приложении IV для диаметра
еныпего чем 21Д", т. е. для диаметра в 2", не имеется расхода
25000 л!час\ это обстоятельство свидетельствует, что при
.’’вменении rf = 2", скорости получатся выше рекомендуемых,
паевые в отношении гидравлического удара. Однако для слива,
Ринимая во внимание, что он работает по большей части лишь
ороткий отрезок времени и что прекращение его обусловли-
зется опорожнением железнодорожных цистерн, а не резким
рекращением течения раздаточным пистолетом, как то имеет
’ ^в таб Раздаче* Допускают иногда скорости, большие приня-
Посмотрим как произвести расчет, если в таблицах для Дан-
ии АиаметРа не имеется нужного расхода. Уменьшим задан-
ны к СХ°ь’ напРимеР> в 2,5 раза, тогда Q= 10000 л!час. Нахо-
гРафе d — 2" расход Q =10238, каковому соответствует
Орость с = 1.289 М1сек „ I =45 съ Так (иг>од „
'c’S пропорциональны друг другу, то интересующая
Ч,™ = 1,289 2,5=3,22 м\сек.
29
Искомое пропорционально квадрату скоростей, т. е.
/3,22\2. „п_ _О1 ямб.ст.
‘“ = (1да) ‘=в.25-«=281------—.
Попутно заметим, что если расход в приложении VI ле-,
справа от черты, то i пропорционально квадрату скорости, еч
же расход получится в таблице слева от черты, то i прос
ционально t/1’75.
По конструктивным соображениям уменьшения диаметра ;
лательно на участке 5—6. Однако изменение диаметра на 2"
всем протяжении участка поведет к перерасходу напора. Мох
изменить диаметр на меньший не на целом участке, но лишь
его части..
Разобьем участок 5—6 на два—5—а и а—6, при этом nepi
из них пусть имеет длину 10 м, а второй—20 м и диаметр
Результаты расчета записываем в таблицу 5.
Таблиц;
участков Q / i (1 V и SC hM
5—я а—6 25000 25000 10 20 75 281 2" 1,96 3,22 750 5620 0 4,5 23ё(
S(t74-/z>JC) = 6370 + 23
= 8750 мм б. ст
Увеличение потери напора во всем трубопроводе получил»
8750—2250—873 = 5627 мм б. ст. и запас напора уменьшился.
[(20000 + 5320)-(15059 + 2620 + 5627)) 100 _
20000 + 5320 — »/в.
На этом расчет сливного трубопровода считаем законченна
4. Проверка сифона. Указанная проверка производится ।
формуле
^_[A + E(z/ + ^)]>^-
Считая местность расположения бензинохранилища в урсм
моря’ А> 760 ‘ 13,61
у = —о 708~ = 14750 ММ б'СТ'
h — 3500 мм (3500 мм — расстояние от нижней образуют
цистерны до высшей точки сифона) для наихудшего случая, ког
цистерна почти пуста
S (И + А„г) — 26 • 3,5 • 4 + 86 = 450 мм б. ст.
/»„_2556 __
—0 708 — 3611 мм б. ст.
30
Таким образом: 14750 _3500 — 450>3611.
5 Поверка На отсутствие кавитации.
Ратм>Нкас + И*овд + Рп +
р : 14750 Л/-М б- СТ., всас Р^геом 4" ^*(11 4"
всасывающий трубопровод состоит из участков 1—2, 2—3 и 3-
пасос, поэтому S {И + Ажс) равна:
Участок 1 — 2 . . . . (it 4- hM^ = 1040 4- 1595
2 — 3. . . .(i/4-М = 3900 + 86
3— насос . . (И + /гме) = 260 + 1586
S(i/ 4- hMC) = 5200 4- 3267= 8467 лж б. ст.
Нкас = HteCM 4- Е (1Р+ нмс) = - 3000 + 8467 = 5467 мм б. ст.;
£,=20 = 3611 лмгб.ст.;
».=3,65» ^=3,163- 2000 Agg*. =64;
с—'/ \ ,е — ( 64 у/3 — 0 0557-
\560/ "у560/ ’
сН— 0,0557 • 20000 = 1114 мм б. ст.
Таким образом:
14750 > 5467 4- 2630 + 3611 + 1114 = 12822.
Следовательно, кавитации не произойдет.
Если бы бензин перекачивался при температуре более высокой,
ем 20°, кавитация имела бы место, так иапример, при 7 = 30"
>3о = 3618 ммк. ст. = 5110 мм б. ст. и 14750» 14311.
В. Расчет раздаточного бензинопровода
1. Расчет воздушной трубы.
Потери напора в воздушной трубе при Q= 12000 л1час под-
।итаны в таблице 6.
Таблица 6
№№ J частное 1—2—3- Q 1 R d V RI ЕС Z
12000 45 2,64 Г 6 117 29,5 64,0
На дышащий клапан 1200
W,O3e = S(£l + Z) = 117 4- „ 1264=
=1381 мм в. ст.=1950 мм б. ст.
31
2. Определение Нряеп и Нгидр. При производительности
Q = 12000 л)час ~ 3,33 л/сек
по характеристике Q — Н напор равен
Нрасп = 19550 мм б. ст..
Гидравлический напор равен
Нгидр = НраСп — Нв0,} — Нгеом = 19550—1950 - 6000= 11600 мм б. J
3. Определение I. Общая длина последовательных участк!
L = /1—2 + /г—з + /з—4 + /4—5 = 12 + 18 + 250 + 200!) — 480 .п.
Поэтому 0,5-11600 либ.ст.
,= --480~=12----------~’ I
4. Определение диаметров и потерь напора. Результат
расчета видны из таблицы 7.
Таблица'
№№ участков Q 1 i d 1) Л«.-|
1—2 12000 12 14,0 65 0,87 168 и,о 41Я
2-3 12000 18 14,0 65 0,87 252 34,5 1 >0Я
3-4 12000 250 6,0 76 0,62 1500 0,5 -°1
4-5 6000 200 16,0 Т 0,77 3200 32,3 97|
S (г’1-|-г) = 5120 -ф 27ь;
= 7825 мм б.
Подсчет коэфициентов местных сопротивлений.
Участок 1—2
Участок 2—3
1. Приемный клапан 1X6=6.
2. Отводов......6X0,5 = 3.
3. Вентиль......1X2,0 = 2,0
~ K-11J
Колеи .... IX 1 = 1,0.
Отводов . . .16X0,5 = 8,0.
Фильтр PC. . IX 6,5=6,5.
Бензиномер . 1 X 15=15,0.
Вентиль . . . 2x2.0=4,0.
SC=34,5
Участок 3 — 4
Отводов 1X0,5 = 0,5
SB -0,5’
Участок 4—5
IX 1,5 = 1
IX 4.3= I
1ХЮ,0= 1|
ЗХ 0,5= I
Тройник разветвления .
Фильтр PC ...........
Бензиномер
Отводов.............. ... _
Раздаточный наконе.чннк 1X15,0-1'
*) С учетом эквивалентной длины
шланга.
«2
Запас напора
119550- (7825 + 1950 + 6000)] 100
----- 19550 ~ 24 /о.
В наших возможностях всегда остается решить задачу с лю-
бой степенью точности. Положим, что мы решили закончить
расчет с запасом напора в 10%, т. е. с остатком напора в
1955 мм б-ст. В этом случае в нашем распоряжении остается
лапор в
11600— 7825 — 1955 = 1820 мм б. ст.
:)тог напор мы можем израсходовать, изменяя диаметр трубо-
। роводов на меньший на одном из участков, на всем его про-
тяжении или только на некоторой его части.
В данном случае возможны, например, следующие решения:
1. Меняем на участке 1—2 диаметр с 65 мм на 21/2". Ско-
ость в этом случае возрастает с 0,87 до 0,93 м)сек, a i с 14,0
io 17,00 мм б. ст/м. Вследствие этого первая строка расчетной
таблицы 8 будет выглядеть следующим образом:
Таблица 8
№№ участков Q 1 i V il SC c
1-2 12000 12 17 2l/S" 0,9 z7 +- h „ f 204 )-204 11,0 + 453 453 = 657
По первому варианту расчета на участке 1—2 расход напора
поражался:
У (77 + hM f) ~ 168 + 415 = 583 мм б. ст.
-ледовательно, запас напора уменьшился на 657—583 — 74 мм б. ст.,
>то время как мы имели возможность израсходовать 1820 лгжб.ст.
ели мы попытаемся изменить диаметр участка 1—2 еще на
2" НОмеР ассортимента труб, т. е. остановимся на диаметре
абли Т°9 пеРвая строка расчета будет выглядеть согласно
Таблица 9
меткой Q I I d V il v* ^MC
1-2 12000 12 60 2" 1,48 720 11,0 1267
S («7-f-f) - 720 + 1267= = 1987 мм б. ст
з
Л- Хренов
33
В этом случае запас напора уменьшился на 1987 — 583 = 1404 мм б. ст. 1 и задача решена с запасом напора несколько большим, чем 12 ' Если не представляется возможным изменить диаметр на upoTj жении всей длины участка, возможно найти такую длину х, и, менение диаметра на которой даст нужное решение. Определ! ние нужной длины производится по формуле: in — iy где: х—искомая длина в метрах; . ] h—напор, подлежащий израсходованию в мм о. ст.: А” и 11'. —потеря напора на преодоление местных сопротпв.|| 1 мс ,!С ний по вариантам с измененным и первоначалы-ь диаметром в мм б. ст; 1 /8 и —удельная потеря по длине по тем же вариант в мм б. ст. 1м. 1 ] В формуле знак плюс применяется в случае перерасхода я пора и минус в случае избытка напора при решении по первоа варианту. Положим, что уточнение расчета выше рассмотренного щ мера раздаточного бепзинбпровода мы решили закончить пуп уменьшения диаметра на один номер на некоторой длим участка 4—5, не имеющей местных сопротивлений. В этом случае 2^-029^0) =34 ж Г х~~ 65-16 Заметим, что в последнем выражении h"MC = 60,53, так как fl изменении диаметра необходимо установить две перехс муфты, характеризуемых V]C = 1,5. После проделанных расчетов необходимо проверить не j а пикнет ли кавитация, что устанавливается аналогично продея ному при расчете сливного трубопровода. ПРИЛОЖЕНИЯ L Приложение 1 В Таблица для определения сопротивления трения в воздушной трубе в | мм. вод. ст. В
v м/сек Расход воздуха Q л/час 1
Потеря напора на трение R мм. вод. ct./м 1
Диаметры воздушной трубы
1/2" | 3/4” 1 1" 1 1*/4" I l’/2" j 2" I 2‘/2"
0,5 0,75 1,00 1,50 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0 3* . 0,350 О.Ш 523 0,165 705 0,251 1055 0,332 1410 0,755 1745 1,116 2094 1,54 2443 2,45 2792 2,54 3490 2.75 3839 4,45 4188 5,16 4537 5,96 4886 6,76 638 0,06 943 0,091 1274 0,122 1911 0,314 2546 0,522 3185 0,74 3909 1,06 4561 1,38 5212 1,75 6515 2,60 7167 3,06 7318 3,545 8469 4,06 9121 4.66 1021 0,038 1527 0,056 2061 0,076 3090 0,224 4125 0,586 5157 0,87 6188 0,785 7196 1,73 8224 1,30 10280 1,92 11308 2,265 12336 2,64 13364 3,04 14392 3,455 1861 0,02 2755 0,034 3909 0,082 5580 0,165 7445 0,278 9300 0,41 10833 0,557 12639 0,743 14444 0,937 18055 1,386 19861 1,638 21666 1,91 23472 2,188 25277 2,49 2376 1,016 3516 0,04 4752 0.058 7128 0,138 9504 0.228 11880 0,338 14244 0,468 16618 0,315 18992 0,77 23740 1,172 26114, 1,314 28488 1,567 30862 1,802 33166 2,07 4100 3,098 5877 0,03 7942 0,064 11912 0,100 15883 С, 166 19845 0,246 23825 0,337 27783 0,442 31752 0,56 39690 0,825 43659 0,974 47628 1,135 51597 1,31 55566 1,49 6538 0,011 9676 0.022 13075 0,036 19610 0,074 2G700 0,122 32690 Е0,18 39192 0,247 45724 0,524 52256 0,408 65320 0,205 71852 0,715 78384 0,832 84917 0,956 91448 1,09 I 1 I 11 1 I 11 1 I 11 1 1 1 1 И 1 I П 1 1 1 В 1 1 1 В 1 В I в 1 1 I в
35
Расход воздуха Q л!час 1
Потеря напора на трение R мм. вод. ct./.w I
Диаметры воздушной трубы
£ 1/2" 3/4” | 1" | 1*/4" | 1»/2" 2” 2‘/2"
7,5 5235 9773 15420 27082 33610 59535 97980 1
8,0 7\ 65 5584 5 26 10424 3,90 16448 2,815 28888 2,32 37984 1,672 63504 1,280 104612 li
8,56 5,88 4,36 3,150 2,53 1,874 1,378 1
8,5 5933 11075 17476 30694 40358 67473 111044 I
9,50 6,55 4,86 3,51 2,88 2,09 1,53 1
9 6282 11727 18504 32499 42732 711442 117576
10,52 7,24 5,38 3,86 3,19 2,81 1,69 1
9,5 6631 12379 19532 34305 45106 75411 124108 I
11,56 95 5,91 4,27 3,50 2,54 1,86 11
10 6984 13030 20560 36110 47480 79380 130640 I
12,65 8,70 6,46 4,65 3,82 2,79 2,032 1
12 8376 15636 24672 43332 56856 95256 156768 I
14,38 12,00 8,88 6,42 5,27 3,82 2,83 11
14 9772 18242 28784 50554 66472 11113'2 182896
22,70 15,70 11,65 8,40 6,88 8,01 3,68 I
16 11168 20848 32896 57776 75968 127008 209024
28,70 19,78 14,70 10 61 8,70 6,33 4,63 1
18 12564 23454 37003 64998 85464 142884 135152 1
35,32 24,40 18,09 13,05 10,73 7,77 5,69 11
20 13968 26060 41120 62220 94960 158760 264280 1
42,50 34,30 21,65 15 70 12,88 8,35
25 17450 31850 51570 93000 118800 198450 326900
62,90 43,25 32,00 23,20 1900 21,3 15,80 I
30 20952 39С90 61680 108330 142440 238140 391920
86,60 59,50 44,20 31,05 26,10 30,6 22,8 1
35 74130 45610 71960 126390 166180 277830 457240
113,00 78,10 54,70 41,20 54,0 41,7 31,0 я
40 27936 52120 82240 144440 189920 317520 522560 i
143,20 98,50 73,00 86,00 70,7 54,7 40,7 л
45 31410 58630 92520 162500 189920 357210 587880 i
175,80 121,10 90,00 10,40 89,5 69,2 51,0 и
50 34920 65150 102800 180550 237400 396900 653200 i
136,50 145 80 166 0 126,0 100,0 85,5 63,0 и
36
Приложение II
Значения коэфициентов местных сопротивлений
Xs п/п Наименование местного сопротивления Диаметр Значение С
1 Обратный отвод (утка) . . . . Г—I1//’ 1,5 1,0
U/г” и более 0,5
2 Двойной отвод малого радиуса (ка- Всех диаметров 2,0
3 Двойной отвод большого радиуса 1,0
4 Тройник по прямому пути 1,о
5 Тройник на повороте . « 1,5
6 „ при противотеке .... 3,0
7 , (ласточка) . 1.5
8 Крестовина по прямому пути . . г» 2,0
9 Крестовина на повороте ... » 3,0
10 Внезапное расширение . . » 1,0
11 Внезапное сужение . ... » 0,5
12 Колено (угольник) »/2”-3/4" 2
Г—11/4” I,5
Р/г" и более I
13 Задвижка . . . 1 /"' 1,5
3/4" и более 0.5
14 Вентиль с прямым щпинделем . Va" 16
3/4" 10
I--P/4" 9
IV2" ” 8
2” и более 7
15 Вентиль с косым шпинделем . . 1/2-Г 3
1V4-172" 2,5
2" и более 2
16 Кран проходной . 72" 4
3/4 и более 2
17 Вход в трубу .... Всех диаметров 0,5
18 19 Выход в большой резервуар .... Фильтр Р. С. 2" 1 4,3
20 Фильтр Р. С. 3” 6,5
21 Фильтр П. С. 2" 5,2
22 Фильтр р. т. 3" 9,5
Q = 50 л! мин . 2" 48
Q — 100 л/мин 2" 28
37
Продолжение приложения 1
№ п/п Наименование местного сопротивления Диаметр Значение! С I
23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 1 * 35 38 Q — 150 л1мин Q = 200 л/мин ...... Q — 250 л/мин ...... Q — 300 л/мин Всасывающий (обратный) клапан . Бензиномер . . . . . Гидравлический затвор Отпускной кран ... Огневой предохранитель типа А Огневой предохранитель типа Б > Сухой гравийный предохранитель при сливе при раздаче . . \ Мокрый предохранитель при сливе . при раздаче ... Смеситель гравийный . . Смеситель на кольцах Рашига Дышащий клапан Б. 3—1200 мм в. ст. . Предохранительные клапаны назем- ных вертикальных резервуаров, довоенных конструкций 50 мм в. ст.; современных: давление 20 мм в. ст. вакуум 25 мм в. ст. Дышащие клапаны цистерн бензино- хранилищ (довоенного изготов- ления) . . . . . / t 2" 2' 2 2" Г/2" 2” 3" 40 мм 60 „ 75 „ 2" 3” 1 Г 75 мм 39 „ 25 „ обычно—200 мл до 1200 мм в 18 1 16 I 13 I 11 1 4,1 I 4,6 I 6 1 10 10 I 15 3,5 2 1 I 20 1 12 | 8 1 11 1 В 7 44 1 39 » в. ст,. Я ст. В
Приложение III
_ л «..я пля определения потерь напора в мм вод. ст. в местных
Таолина *противленкях воздушной трубы бензинохранилищ
Потеря напора в мм вод. ст. на местные сопротивления
V м/сек — при SC =
1 2 з 1 4 5 6 7 I 8 1 9
05 0,02 0,03 0,05 0,05 0,08 0,09 0,1 0,1 0,1
0,75 0,03 0,07 0,1 од 0,2 0,2 0,2 0,3 0,3
1,0 0,06 0,1 0,2 0,2 0,3 0,4 0,4 0,5 0,6
1,5 о,1 0,3 0,4 0,6 0,7 0,8 1:0 1,1 1,2
2,0 0,2 0,5 0,7 1,о 1,2 1,5 1.7 2,0 2,2
2,5 0,4 0,8 1,2 1,5 1,9 2,3 2,7 3,1 3,4
з.о 0,6 1,1 1,7 2,2 2,8 з,з 3,9 4,4 5,0
3,5 0,8 1,5 2,3 3,0 3,8 4,5 5,2 6,0 6,7
4,0 1,0 2,0 2,9 3,9 4,9 5,9 6,9 7,8 8,8
4,5 1,2 2,5 8,7 5,0 6,2 7,4 8,7 9,9 ИД
5,0 1,5 3,1 4,6 5,1 7,7 9,2 10,7 12,2 13,8
6,0 2,2 4,4 6,6 8,8 11,0 13,2 15,4 17,6 19,8
6,5 2,6 5,2 7,8 10,3 12,9 15,5 18,1 20,7 23,3
7,0 3,0 6,0 9,0 12,0 15,0 18,0 21,0 24,0 27,0
7,5 3,4 5,9 10,3 13,7 17,2 20.6 24,0 27,5 31,0
8,0 3,9 7,8 11,7 15,7 19,6 23,5 27,5 31,5 35,0
8,5 4,4 8,8 13,2 17,6 22,1 26,5 30,9 35,3 39,7
9,0 5,0 9,9 14,9 19,8 25,0 29,5 34,5 39,5 44,5
9,5 5,5 11,0 16,5 22,0 2.7,6 33,1 38,6 44,1 49,6
10 6,1 12,2 18,4 25,5 30,5 36,5 43,0 49,0 55,0
12 8,8 17,6 26,5 35,0 44,0 53,0 65,0 70,0 79,0
14 12,0 24,0 36,0 48,0 60,0 72,0 84,0 96,0 108,0
16 15,7 31,5 47,0 63,0 78,0 94,0 110,0 121,1 141,0
18 19,8 39,5 59,0 79,0 99,0 119,0 139,0 159,0 178,0
20 24,5 49,0 73,6 98,0 122,0 147,0 171,0 196,0 220,0
38,2 76,4 115,0 153,0 191,0 229,0 268,0 306,0 344,0
ои 55,0 110,0 165,0 220,0 275,0 230,0 385,0 440,0 495,0
40 45 74,8 149,7 224,6 299,4 374,3 449,1 524,0 598,8 673,7
97,8 195,5 293,3 391,0 488,8 586,6 684,3 782,1 879,8
50 123,7 247,5 371,2 494,9 618,7 742,4 866,1 989,8 1113,6
152,8 305,5 458,3 611,0 763J 916,5 1069,3 1222,0 1374,8
39
Таблицу для расчета бензинопроводов (
Диа-
метр
труб
Трубы стальные с резьбой (газовые)
6828
обыкновенные ОСТ-----------
2184
Трубы стал
Усло- вный про- ход 1/2" .3/4" 1" 11//' И/ 2" 2*//' 65 76 (90) 100
Наруж- ный диам. в мм 21,25 '26,75 1 1 33,50 42,25 1 j 48 60 75,5 76 89 102 108
Внут. диам. в мм 15,75 21,25 27 35,75 41 53 68 70 82,5 94,5 100,5
Потери
от тре-
ния I на
Верхняя строка Q—количество t
Нижняя строка V—скорость 6ct
мм бен-
зин.
столба
0,05 | 80 128 260 । 500 550 885 1 1260 1515
0,025 0,027 0,033 0,039 0,040 0,046 0,050 0,053
0,055 | 80 138 280 550 580 905 1 1340 1570
0,025 0,029 0,035 0,042 0,042 0,047 1 0,053 0,055
0,06 1 90 147 295 575 625 960 1390 1655
0,027 0,031 0,037 0,044 0,045 0,050 0,055 0,058
0,065 95 152 310 600 640 1020 ! 1465 1740
0,029 0,032 0,039 0,046 0,046 0,053 0,058 0,061
0,07 j 100 157 320 615 680 1060 ! 1515 1800
.0,030 0,033 0,040 0,047 0,049 0,055 0,060 0,063
0,075 105 162 335 655 705 1095 1565 1885
0,032 0,034 0,042 0,050 0,051 0,057 0,062 0,066
0,08 | 105 171 340 680 750 1155 | 1640 1940
0,032 0,036 0,043 0,052 0,054 0,060 ( 0,065 0,068
0,09 60 j ПО 185 365 720 775 1230 1 1740 2085
0,028 0,034 0,039 0,046 0,055 0,056 0,064 0,069 0,073
0,10 60 1 120 195 390 770 830 1310 । 1870 2225
0,030 0,037 0,041 0,049 0,059 0,060 0,068 0,074 0,078
0,11 65 J 130 2.04 410 810 875 1365 | 1997 2340
0,032 0,039 1 0,043 0,052 0,062 0.063 0,071 । 0,079 0,082
40
Приложение IV
83. jо-в м^сек-, шероховатость е = ^мм)
свареннХ пгт 5098 знахлестку, Грубы стальные бесшовные ОСТ 1 Диа- метр труб
ные бесшовные 1
(175) 200 (225) । 250 1 (275) 300 (325) 1 350 400 i Усло- вный про- ход
191 1 216 1 4 | 241 267 299 325 351 ' 376 1 ! । 427 Наруж- ный диам. в мм
Г 180 ’ 203 1 1 228 1 252 283 307 335 360 409 Внут. диам. в мм
>хящего по трубе в в м!сек час в литрах 1 Потери j от тре- ния i на 1 м в мм бен- зин, столба.
7240 0,079 7600 0,083 8060 0.08S 8430 0,092 8790 0,096 9160 0,100 9319 0,105 10260 0,112 1090? 0,119 11543 0,126 1 10000 0.086 10600 0,091 11200 0,096 11768 0,101 12351 0,106 12817 0,110 13283 0,114 14215 0,122 15050 0,129 15963 0,137 13820 0,094 14550 0,099 15290 0,104 16168 0,110 16902 0,115 17638 0,120 18226 0,124 19548 0,133 20724 0,141 21900 0,149 । 17960 0,100 19030 0,106 20210 0,112 21467 0,119 22365 0,124 23262 0,129 21160 0,134 25776 0,143 27392 0,152 28820 0,160 । 24909 0,110 26494 0,114 27853 0,123 29211 0,129 30344 0.134 31476 0,139 32735 0,145 35099 0,155 I 37137 0,164 39402 0,174 31178 0,117 33044 0,124 34643 0,130 36242 0,136 37841 0,142 39173 0,147 40772 0,153 43703 0,164 46368 0,174 48666 0,183 39346 0,124 41567 0,131 43789 0,138 46009 0,145 47914 0,151 49817 0,157 51721 0,163 55212 0,174 58702 0,185 , 61875 ! 0,195 1 49099 0,134 52030 0142 54595 0,149 57160 0,156 59359 0,162 61923 0,169 64121 0,175 68884 0,188 72915 0,199 76946 0,210 ' 67635 0,143 71892 0,152 75203 0,159 78987 0,167 82298 0,174 85136 0,181 88446 0,187 94595 0,200 100744 0,213 106419 0,225 । 0,05 0.055 0,06 0,065 0,07 0,075 0,08 0,09 0,10 г 0,11 ✓ *
41
Продолжение приложении IV
Ч2" 1 1" ii/4" I'//' 2" 65 j 76 (90) | 100 |1 [(175) I 12000 I 0,131 1 12642 1 0,138 I 13192 1 0,144 1 13741 I 0,150 1 14290 1 0,156 I 14749 I 0,161 I 15299 I 0,167 I 15756 1 0,172 I 16215 1 0,177 I 17131 1 0,187 I 18047 1 0,197 I 18875 1 0,206 I 1469b 1 0.215 1 20429 I 0,223 I 21253 I 0,232 1 -1986 1 0,240 I 22719 I 0.218 1 23452 I 0/56 200 | (225) 250 (275) 300 (325) 350 400 / i
0,12 t 0,13 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,20 0,22 0,24 0,26 0,28 0,30 0,32 0,34 0,36 0,38 42 1 1 ! I 1 50 0,039 55 0,042 55 0,044 60 0,046 60 0,047 60 0,041 65 0,05] 70 0,051 70 0,05z z 70 >,033 70 0,035 75 0,037 80 0,038 80 1 0,039 80 0,010 80 0,040 90 0,044 95 0,045 100 0,047 105 0,050 110 0,052 НО 0.054 | 115 i 0,05f 120 0,059 125 0,061 130 0.061 135 0,061 1 135 • 0,041 140 0,043 150 0,045 150 0,046 160 0,048 160 0,049 170 0,052 175 0,054 180 0,054 190 0,058 200 0,061 205 0,063 220 0,067 225 0,069 j 235 0,072 243 0,074 250 0,075 260 0,079 220 0,046 ; 225 0,047 230 0,049 235 0,051 250 0,053 260 0,055 270 0,057 280 0,059 290 0,061 305 0,064 325 0,068 335 0,070 350 0,074 380 0,080 394 0,083 404 I 0,085 418 0,088 432 0,091 430 ! 0,054! 450 0,057 475 | 0,060 480 ; 0,061 510 0,064 530 0,067 540 0,068 565 0,071 580 0,073 610 0,077 650 0,082 670 0,084 710 0,089 715 0,090 746 0,094 770 0,097 794 0,100 818 0,103 850 j 0,065 890 0,068 930 0,071 965 0,074 995 0,076 1030 0,079 1070 0,082 1124 0,086 1163 0,089 1229 0,094 1281 0,098 1347 0,103 1399 0,107 1464 0,112 1517 0,116 1569 0,120 1621 0,124 1673 ' 0,128 930 0,067 955 0,069 1010 0,073 1010 0,075 1080 0,078 1120 0,081 1165 0,084 1220 0,088 1261 0,091 1329 0,096 1385 0,100 1455 0,105 1524 0,110 1579 0,114 1635 0,118 1704 0,123 1746 0,126 1814 0,131 1445 ' 0,075 1500 0,078 1580 . 0,082; 1655 | 0,086 1703 0,089. 1780 • 0,093 j 1837 0,096 1895 ! 0,099 1953 0,102 2049 0,107 . 2165 0,113 : 2260 0,118 i 2357 0,123 2453 0,128 2549 0,133 2646 0,138 2722 0,142 2819 0,147 2070 0.082 2170 0,(86 2250 0,089 2399 0,095 2500 0,099 2575 0,102 2651 0,105 2752 0,109 2828 0,112 2980 0,118 3131 0,124 3282 0,130 3134 0,136 3560 0,141 3711 0,147 3838 0,152 3964 0,157 4090 0,162 2455 । j 0,086 I i| 2570 1 O.OvO 1 2680 1 0,094 I 2877 I 0,099 I 2942 1 0,103 I 3027 1 0,106 I 3141 1 0,110 1 3227 1 0,113 1 3341 I 0,11711 3513 1 0,123 1 [ 3712 I 0,13g| 3884] 1 0,l£6il 4055 1 0,142 1 4198 0,147 1 4369 0,153 4512 0,158 46c5' 0,163 47CS I 0,1681 16602| 0,143 17477 0,150 18293 0,157 18992 0,163 19807 0,170 20507 0,176 21089 0,181 21788 0,187 22488 0,193 23653 0,203 24934 0,214 26100 0,224 27148 0,233 28313 0,243 ; 29362 0,252 304ТТ 0,261 31343 0.269 32275 0,277 22929| 0,156 24105 0,164 25134 0,171 26163 0,178 27191 0,185 28073 0,191 28955 0,197 29984 0,204 30866 0,210 32483 0,221 34247 0.233 35863 0,244 37333 0,254 38863 0,264 40273 0,274 ""41450 0.282 42620 0,290 43800 0,298 30165 0,168 31701 0,176 33138 0,184 34375 0,191 35652 0,198 36908 0,205 38165 0,212 39243 0,218 40499 0,225 42654 0,237 44808 0,249 46963 0,261 48938 0,272 50810 0,283 52250 0,291 53865 0,300 55480 0,309 56920 0,317 41213 0,182 43251 0,191 45065 0,199 46874 0,207 48686 0,215 50500 0,223 52080 0,230 . 53830 0,238 55479 0,245 58420 0,258 61590 0,272 64311 0,284 65090 0,291 68160 0,301 70650 0,312 72920 0,322 74950 0,331 76990 0,340 51650 0,192 53830 0,202 56228 0,211 58860 0,219 60758 0,228 62890 0,236 65020 0,244 66890 0,251 69020 0,259 72750 0,273 76480 0,287 78870 0,296 81810 0,307 84075 0,318 87670 0,329 90600 0,340 93270 0,350 95670 0,359 64731 0,204 68221 0,215 71077 0,224 73933 0,233 76790 0,242 79640 0,251 82180 0,259 84720 0,267 87260 0,275 92340 0,291 95190 0,300 99000 0,312 102810 0,324 106620 0,336 110420 0,348 113910 0,359 116770 0,368 120260 0 379 80610 0,220 84275 0,231 88300 0,241 91970 0,251 95630 0,261 99290 0,270 102230 0,279 105530 0,288 108820 0,297 109920 0,304 115050 0,314 119815 0,327 124210 0,339 128600 0,351 133000 0,363 137035 0,374 141065 0,385 146195 0,396 111620 0,236 117300 0,248 122030 0,258 127700 0,270 133850 0,283 136690 0,289 141420 0,299 142840 0,302 146620 0,310 153720 0,325 160810 0,340 167430 0,354 173090 0,366 179730 0,380 185880 0,393 196280 0,405 197230 0,417 202430 0,428 0,12 0,13 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,20 0,22 0,24 0,26 0 28 0,30 0,32 0,34 0,36 0,38 43
Продолжение приложения IV
\d Чг" 3Л" Г' 111//' | I1//' | 2" | 2’/Л j 65 76 | (90) ioo"l Г(175) 200 (225) 250 (275) 300 (325) 350 400 rf
0,40 70 140 । 270 436 850 1726 1925 2896 4192 494.11 1 I 24090 33210 44830 58530 79030 93040 123430 1 146028 207640 0,40
0,051 3 0,067 0,082 0,094 0,107 0,132 0,139 0,151 0,166 0,17,11 1 0,263 Г '>5650 0,285 0,305 0,326 0,349 0,373 0,389 0,404 0,439
0,45 75 . 145 J 292 480 913 1856 2008 3137 4520 534{) 35070 47620 62120 83790 103230 130730 157555 220400 0,45
0,05 0,071 0,09С 0,101 0,115 0,142 0,145 0,163 0,179 0, 1 1 1 0,280 1 26930 0,301 0,324 0,346 0,370 1 0.390 0,412 0,430 0,466
0,50 80 155 305 509 960 1961 2120 3290 4772 5б2« 37050 50120 65360 88310 109790 137710 166350 231750 0,50
0,06^ 0,076 0,093 0,107 0,120 0,150 0,153 0,171 0,189 0,19/1 1 0,294 0.318 0,341 0,364 0,390 0,412 0 434 0,454 0,490
0,55 40 87 169 324 532 1016 2065 2231 3483 5050 59401 | 28300 38800 52770 68410 92390 114850 143370 174045 243110 0,55
0,054 0,068 0,082 0,099 0,112 0,128 0,158 0,161 0,181 0,200 0 208] Г 0 309 0,333 0,359 0,381 0,408 0,431 0,455 0,475 0,514
0,60 40 90 177 341 561 1064 2170 2356 3675 5302 625Л 1 29590 40660 54970 71460 96470 ( 120180 150720 181740 253980 0-60
0,057 0,071 0,086 0,104 0,118 0,134 0,166 0,170 0,191 0,210 0,219] [ 0,323 0,349 0,374 0,398 0,426 0,451 0.475 0,496 0,537
0,65 42 96 186 357 589 1111 2275 2453 3830 5555 6c4Q| 1 30870 42300 57170 74510 100310 124710 156430 189065 263920 0,65
0,060 0,075 0,093 0,109 0,124 0,140 0,174 0,177 0,199 I 0,220 0,2291 1 0,337 0,363 0,389 0,415 0,443 0,468 0,493 0,516 0,558
0,70 44 98 1 192 370 613 1160 2366 2564 4002 5782 6797] 1 31970 43810 59380 77210 104170 129510 162780 196395 274330 0,70
0,063 0,077 1 0,093 0,113 0,129 0,146 o.iei 0,185 0,208 0,229 0,2381 I 0,349 0,376 0,404 0,430 0,460 0,486 0,513 0,536 0,580
0,75 47 103 200 387 637 1215 2458 2675 4157 6010 71 III Р 32980 45440 61430 79200 107790 133770 168490 202990 283790 0.75
0,066 0,081 0,097 0,118 0,134 0,153 0,188 0,193 0,216 0,238 0,2491 0,360 0,390 0,418 0,445 0,476 0,502 0,531 0.554 0,600
0,80 49 107 208 400 661 1255 2549 2758 4311 6237 749(1 Ь 34170 4 684 63350 82590 111190 138300 173570 213250 293240 0,80-
0,069 0,084 0,101 0,122 0,139 0,158 0,195 0,199 0,224 0,247 0,25S 1 0,373 0,402 0,431 0,460 0,491 0,519 0,547 0,582 0,620
0,85 49 111 214 413 684 1302 2640 2855 4465 6489 762.;] 35170 48355 65405 85110 114810 142570 179280 216180 302200 0,85
0,070 0,087 0,104 0,126 0,144 0,164 0,202 0,206 0,232 0,257 0,267 | 0,384 0,415 0,445 0,474 0,507 Q.535 0,565 0,590 0,639
0,90 51 115 223 429 708 1342 2732 2952 4619 6690 785о1 О 36270 49750 67320 87620 118210 146830 184360 222775 311200 0,90
0,073 0,089 0,108 0,131 0,149 0,169 0,209 0,213 0,210 0,265 0,275 I 0,396 0,427 0,458 0,488 0,522 0,551 0,581 0,608 . 0,658
0,95 52 117 229 439 727 1374 2798 3020 4775 6870 8050] р 37180 51030 69230 89960 121380 150820 189750 228640 319700 0;95-
0,075 0,092 0,111 0,134 0,153 1,173 0,214 0,218 0,248 0,272 0,282 I * 0,406 0,438 0,471 0,501 0,536 0,566 0,598 0,624 0,676
1,00 54 121 237 452 751 1422 2889 3132 4900 7020 828(Я f 39110 53590 70990 92290 124550 154560 194510 234500 327800 1,00
0,076 0,095 0,115 0,138 0,158 0.179 0,221 0,226 0,255 0,278 0,2901 > 0,427 Q 40115 0,460 0,483 0,514 0,550 0,580 0,613 0,640 0,693
1,10 58 126 249 1 478 789 1500 3059 3340 5150 7400 8370 HI 54990 74370 96780 130660 162290 204030 246225 343800 1,10
0,082. 0,100 0,121 0,146 0,168 0,1891 0,234 0,241 0,268 0,293 0,293 В 1 0,438 » 41770 0,472 57320 0,506 0,539 0,577 0,609 0,643 0,672 0,727
1,20 61 1 135 262 I 505 832 1580 j 3216 3505 5340 7700 8770 В 77750 100900 136320 166820 212910 253190 353800 1,20
0,086, 0,106 0,127 0,154 0,175 0,199 0,246 0,253 0,278 0,305 0,307 В ’ 0,456 ) 43510 1 0,475 0 45070 1 0,492 > 46810 0.5Ц 0,492 0,529 0,562 0.602 0,639 0,671 0,691 0,748
1,30 64 141 274 528 870 1650 3360 3630 5590 8030 9140 В 6С940 80990 105040 141530 176150 221160 267110 373200 1,30
1.40 1,50 । Р 0,090 0,111 66 | 148 0,094 0,116 69 | 153 2,098 0,120| 0,133 0,161 287 I 551 0,139 0,168 297 | 574 0,144 0.175J 0,183 908 0,191 946 0,199 0,208 1725 0,217 1795 0,226 0,257 3490 | 0,267 3620 0,277 0,262 3770 0,272 3905 0,282 0,291 5785 0,301 5995 0,312 0,318 8332 0,330 1 8610 j 0,341 1 0,320 В 9740 В 0,341 В 10140)1 0,355 В 0,523 61870 0,53] 65600 0,563 0,551 83780 0,570 87010 0,592 0,585 108990 0,607 113120 0,630 1 0,625 146960 0,649 152850 0,675 0,661 182520 0,685 189730 0,712 0,697 229730 0,724 238300 0,751 0,729 277005 0,756 287630 0,785 0,789 387400 0,819 402000 0,850 1,40 1,50
45
44
XI /." 1 1" I1//'! 17г" 2” 27г" 65 76 (90) 100
1,60 72 159 309 593 984 1865 3725 4045 6210 8910 10450
0,102 0,125 0,150 0,181 0,207 0,235 0,285 0,392 0,323 0,353 0,366
1,70 74 164 319 610 993 1978 3830 4155 6390 9140 10740
0.105 0,129 0,155 0,188 0,209 0,249 0,293 0,300 0,332 0,362 0,376
1,80 77 169 330 636 1031 2049 3960 4280 6560 9470 11080
0,109 0,133 0,160 0,194 0,217 0,258 0,303 0,309 0,341 0,375 0,388
1.9Q 79 175 340 655 1050 2105 4065 4390 67£5 9695 11395
0,112 0,137 0,165 0,200 0,221 0,265 0,311 0.317 0,351 0,384 0,399
2,00 81 180 350 672 1088 2168 4185 •1530 6965 9975 11710
0,115 0,141 0,170 0,205 0,229 0,273 0,320 0,327 0,362 0,395 0,410
2,20 86 190 369 724 1141 2264 4380 4724 7275 10430 12280'
0,122, 0,149 0,179 0,221 0.240 0,285 0,335 0,341 0,378 0,413 0,430
2,40 90 200 390 754 1193 2367 4565 4945 7600 10880 12795
0,128 0,157 0,189 0,230 0,251 0,298 0,349 0,357 0,395 0,431 0,448
2,60 95 208 408 783 1236 2454 4770 5150 8010 11335 13310!
0,134 0,164 0,198 0,239 0,260 0,309 0,365 0,372 0,411 0,449 0,466 [
2,80 99 226 427 816 1288 2549 4955 5330 8320 11842 13820!
0,140 0,177 0,207 0,249 0,271 0,321 0,379 0,385 0,427 0,469 0,484
3,00 102 233 439 846 1355 2645 5110 5530 8590 12195 14335;
0,145 0,183 0,213 0,258 0,281 0,333 0,391 0,399 0,441 0,483 0,502 ;
3,20 Т09" 241 455 872 1378 2732 5280 5710 8855 12575 14795,
0,155 0,189 0,221 0,265 0,290 0,344 0,404 0,412 0,455 0,498 0,518 I
3,40 112 249 470 898 1440 2819 5450 5875 S125 12980 15220
0,159 0,195 0,228 0,274 0,303 0,355 0.417 0,424 0,469 0,5:4 0,533 ,
3,60 116 256 484 924 1464 2891 5505 6040 9625 13332 15995 1
0,165 0,201 0,234 0,282 0,307 0,364 0,428 0,436 0,495 0,528 0,560 !
3,80 120 261 495 950 1497 2970 5750 6205 9665 13710 16110 ’
0,170 0,205 0,240 0,290 0,315 0,374 0,440 0,448 0,497 0,543 0,564 ;
4,00 122 270 509 977 1535 3050 5910 6390 9915 14090 16480 ‘
0,173 0,212 0,247 0,298 0,323 0,384 0,452 0,461 0,510 0,558 0,577
4,50 130 285 540 1032 1625 3240 6235 6760 10510 14922 17535
0,184 0,224 0,262 0,315 0,342 0,408 0,477 0.488, 0,541 0,591 0,614
5,00 137 302 569 1091 1716 3415 6600 7135 11070 15731 18480;
0,194 0,237 0,276 0,323 0,361 0,430 0,505 0,515 0,570 0,623 0,647 j
5,50 143 310 598. 1144 1801 3574 6930 7480 11630 16515 19365
0,203 0243 0,290 0,349 0,379 0,450 0,530 0,540 0,599 0,654 0,678
46
Продолжение приложения IV
(175) 200 (225) 250 (275) 300 (325) 350 400 i
4827©! 66410^ 89950 116890 । 157610 195860 246230 297155 415300 1,60
0 528 0,570 i 0,612 0,651 1 0,696 0,735 0,776 0,811 0,878
49930 68510 92590 120660 162590 201730 253850 296320 427600 1,70
0,545 0,588 0,630 0,672 i 0,718 0,757 0,800 0,836 0,904
51300 70490 95390 123890 J 167340 207860 261100 305110 440300 1,80
0,560 52670 0,605 0,649 0,690 ! 0,739 0,780 0,823 0,860 0,931
72360 97890 127300 171650 213450 268100 313540 450700 1,90
0.575 53958 0,621 0,666 0,709 0,758 0,801 0,845 0,883 0,953
73809 100200 130350 177990 218520 275100 32I6C0 472900 2,00
0,589 0,636 0,682 0,726 0,786 0,820 0,867 0,905 1,00
56790 77830 105380 137000 184780 229710 288700 338100 485700 2,20
0,620 0,668 0,717 0,763 0,816 0,862 0,910 0,950 1,027
59180 81210 109940 142920 192930 239570 307800 353500 507900 2,40
0,646 0,697 0,748 0,796 0,852 0,899 0,940 0,992 1,074
61560 84470 114350 148670 200630 249430 313500 378100 528300 2,60
0,672 0,725 0,778 0,828 0,880 0,936 0,988 1,032 1,117
63850 87620 118760 154400 208330 258750 325200 388800 549600 2.80
0,697 0,752 0,808 0,860 0,920 0,971 1,025 1,071 1,162
66140 907/0 122880 159800 215580 268080 337000 406300 566600 3,00
0,722 0,779 0,836 0,890 0,952 1,006 1,062 1,109 1,198
: 68340 93800 126990 165190 222600 27608Э 347800 419500 586500 3,20
0,746 0,805 0,864 0,920 0,983 1,038 1,096 1,145 1,240
70350 96590 130810 170030 229500 2854C0 358600 432400 603500 3,40
0,768 0,829 0,890 0,947 1,014 1,071 1,130 1,180 1,276
72460 99500 134630 175060 236200 293400 368700 444400 630900 3,60
0,791 0,854 0,916 0,975 1,043 1,101 1,162 1,213 1,334
74480 102180 138310 179730 242800 301660 379200 457300 638500 3,80
0,813 0,877 0,941 1,001 1,072 1,132 1,195 1,248 1,350
76310^04860 141840 184580 249100 309390 388700 469000 655500 4,00
0,833 0,900 0,965 1,028 1,100 1,161 1,225 1,280 1,386
80980 111030 150360 195710 264000 328040 412500 497600 694800 4,50
। 0,884 0,953 1,023 1,090 1,166 1,231 1,300 1,358 1,469
«а37О( 117210 158590 206310 278300 345890 434700 524300 735000 5,00
j 1,006 1,079 1,149 1,229 1,298 1,370 1,431 1,554
12292С 1 А 166380 216540 291900 362680 452800 546300 763900 5,50
I 1.055 | 1,132 1,206 1,289 I 1,361 1,427 1,491 1,615
47
\ d 3/i"
6,00 150 330
0,212 0,259
6,50^ 156 343
0,221 0,269
7,00 162 357
0,229 0,280
7,50 167 370
0,237 0,290
8,00 173 382
0,245 0,300
8,50 178 394
0,253 0,309
9,00 184 404
0,260 0,317
9,50 188 415
0,267 0,326
10,00 193 427
0,274 0,335
11,00 203 446
0,287 0,350
12 211 457
0,300 0,366
13 220 487
0,312 0,382
14 229 505
0,324 0,393
15 237 523
0,336 0,410
16 245 539
0,347 0,423
17 252 557
0,357 0,437
18 259 572
0,367 0,449
19 268 588
0,379 0,461
1" l’/4” 1»/г” 2'' 21/г" 65 76
(90)
100
622 1196 1882 3733 7230 7830 12110 17245 20280
0,302 0,365 0,'96 0,470 0,553 0,565 0,624 0,683 0,710
653 1242 2020 3883 7635 8132 12590' 18280 21365
0,317 0,379 0,425 0,489 0,588 0,587 0,649 0,724 0,728
674 1291 2039 4042 7818 8440 12605 18735 21875
0,327,0,391 0,429 0,509 0,598 0,609 0,655 0,739 0,766
697 1337 2105 4170 8090 8730 13625 19695 22960
0,338 0,408 0,443 0,525 0,619 0,630 0,708 0,776 0,804
719 1380 2167 4305 8341 9170 14090 20275 23705
0,349 0,421 0,458 0,542 0,638 0,662 0,732 0,799 0,830
742 1419 2242 4448 8605 9282 14300 20630 24075
0,360 0,433 0,472 0,560 0,658 0,670 0,743 0,813 0,843
763 1462 2310 4575 8865 9560 14740 21540 25250
0,370 0,446 0,486 0,576 0,678 0,690 0,766 0,849 0,884
785 1454 2367 4691 9100 9835 15125 21790 25450
0,381 0,458 0,498 0,592 0,696 0,710 0,786 0,859 0,891
0,806 1537 2433 4810 9335 10085 15530 22245 26130
0,391 0,469 0,512 0,607 0,714 0,728 0,807 0,881 0,915
845 1619 2552 5056 9805 10570 16300 23610 27390
0,410 0,494 0,537 0,638 0,750 0,763 0,847 0,935 P.959
882 1688 2662 5282 10235 11055 17012 24290 28590
0,428 0,515 0,560 0,665 0,783 0,798 0,884 0,962 1,001
919 1760 2771 5504 10655 11510 17686 25375 29780
0,446 0,537 0,583 0,693 0,815 0,831 0,919 1,005 1,043
950 1825 2880 5710 11050 11940 18360 26335 30900
0,461 0,557 0,606 0,719 0,845 0,867 0,954 1,043 1.082
985 1888 2975 5901 11440 12340 19015 27245 32010
0,478 0,576 0,626 0,743 0,875 0,891 0,982 1,079 1,121
1018 1950 3075 6092 11805 12760 19630 28155 33040
0,494 0,595 0,647 0,767 0,903 0,921 1,020 1,115 1,157
1051 2012 3170 6290 12170 13160 20225 29010 34070
0,510 0,614 0,667 0,792 0,931 0,950 1,051 1,149 1,193
1080 2068 3260 6584 12540 13521 20825 29870 35040
0,524 0,631 0,686 0,829 0,959 0,977 1,082 1,183 1,227
1111 2124 3351 6656 12880 139C9 21400 30680 36010
0,539 0,648 0,705 0,838 0,985 1,004 1,112 1,215 1,261
48
Продолжение приложения IV
(175) 200 (225) 250 (275) 300 (325) 350 400 d 1
93530 128400 173730 226240 305000 378940 476300 574900 803100 6,00
1,021 1,102 1,182 1,260 1,347 1,422 1,501 1,569 1,698
97380 133640 180930 235390 317500 394390 494400 602000 835700 6,50
1,063 1,147 1,231 1,311 1,402 1,480 1,558 1,633 1,767
101045 138770 187690 244190 329500 410120 514400 620700 867000 7,00
1,103 1,191 1,277 1,360 1,455 1,535 1,621 1,694 1,833
104525 143660 194310 252630 341000 423440 532400 6423С0 8977С0 7,50
1,141 1,232 1,322 1,407 1,506 1,589 1,678 1,753 1,898
108000 148440 200630 261070 352100 437560 559400 663200 926600 8,00
1,179 1,274 1,365 1,454 1,555 1,642 1,763 1,810 1,959
117300 152870 206660 268970 362800 450890 567000 683700 955400 8,50
1,215 1.312 1,406 1,498 1,602 1,692 1,787 1,866 2,020
114600 157180 208420 277230 373600 463950 583500 703900 983800 9,00
1,251 1,349 1,418 1,544 1,650 1,741 1,839 1,921 2,080
117600 161610 214150 184410 383800 477000 599400 722900 10С9810 9,50
1,284 1,387 1,487 1,584 1,695 1,790 1,889 1,973 2,135
120740 1 65680 224290 291770 393600 487900 6146(0 741600 1036000 10
1,318 1,422 1,526 1,625 1,738 1,835 1,937 2,024 2,190
126700 173840 235170 306140 413000 511880 645100 777900 1087000 11
1.383 1,492 1,600 1,705 1,824 1,925 2,033 2,123 2,299
132200 181530 245600 319800 431200 535360 673000 812300 1135000 12
1,444 1,558 1,671 1,781 1,904 2,009 2,121 2,217 2,399
137590 189000 255750 332900 449000 557750 701300 846000 1181492 13
1,503 1,622 1,740 1,854 1,983 2,093 2,210 2,309 2,498
<800 190960 265450 345500 465800 578800 727600 877500 1226000 14
1,560 1,683 1,806 1,924 2,057 2,172 2,293 2,395 2,592
’7760 202970 274700 357300 482100 598790 753300 908300 1269000 15
1-614 1,742 1,869 1,990 2,129 2,247 2,374 2.479 2,684
°2420 209490 283530 309200 498000 618510 777700 938400 1311000 16
',ОД6 1,798 1,929 2,056 2,199 2.32 2,451 2.561 2,772
•7090 216140 292350 380700 513400 637690 801500 967000 1351000 17
‘,719 6-050 1.7б9 °б45о ’.817 1,855 222430 1,989 301020 2,129 391600 2,267 528300 2,393 656080 2,526 825000 2,639 995200 2,857 1390000 18
1,909 228490 2,048 2,181 2,333 2,462 2,600 2,716 2,940
309250 402400 542800 674200 847500 1022300 1429000 19
1,961 2,104 2,241 2,397 2,530 2,671 2,790 3,021
49
Продолжение приложения IV
Г\| W' з/4" :1"- Р/4" IW' 2" |2‘/2" 65 76 1 (90) 100 1 ’) 200 j (225) 250 <275) 300 (325) 350 400
20 274 1 602 1148 2179 3441 6822 13190 14270 2196С 31485 36930| А ю 234440 )l 317190 412800 556800 I 691520 869400 1049000 1 1465000 20
0,3=8 0,473 0,552 0,665 [0,724 0,859 ; 1,009 1,030 1,141 1,247 1,293 1 1 2,012 [ 2,158 2,299 2,459 1 2,595 2,740 2,863 3,098
22 287 632 1193 2284 3607 7164 13545 14960 23015 33000 37630 ° 24701С 334100 . 432900 583800 725370 911900 1100300, 1537000 22
0,406 0,496 0,579 0,697 0,759 0,902 ‘ 1,059 1,080 1,196 1,307 1,356 1 65 2,120 | 2,273 1 2,411 2,578 2,722 2,874 3,003 3,249
24 299 660 1247 2389 3769 7490 14475 15600 24056 34240 40460 1 150 25680С 347600 1 ! 452100 610300 757880 952900 1171400 1606000 24
0,424 0,518 0,605 0,729 0,793 0,943 1,107 1,128 1,250 1,366 1,417 К3 2,204 [ 2,365 2,518 2,695 2,844 3,003 3,137 3,395
26 312 688 1299 2488 3921 7775 15113 16300 25020 35880 42120 ,00 г 26728С 361700 470600 635200 788790 991600 1196000 1671000 26
0,442 0,540 0,630 0,759 0,825 0,979 1,156 1,174 1,300 1,421 1,475 !5 2,294 2,461 1 2,621 2,805 2,960 3,125 3,264 '3,533
28 324 712 1343 2576 4064 8069 15600 1690.) 25960 37240 43720 90 277420 375400 489400 658900 818640 1029000 1241400 28
0,469 0,559 0,654 0,786 0,855 1,016 1,195 1,218 1,349 1,475 1,531 1 ;)6 2,381 | 2,554 j 2,720 2,910 3,072 3,243 3,388
30 335 737 1395 2716 4211 8355 16170 17500 26885 38560 45260 287090 388500 505400 682100 847150 1065200 1247900 30
0,475 0,579 0,577 0,829 0,886 1,052 1,237 1,261 1,397 1,527 1,585 2,464 2,643 2,815 3,012 3,179 3,357 3,506
32 346 767 1443 2760 4354 8633 16695 18100 27/90 39850 47600 Ю 296530 401300 i 522000 704200 875130 1100100 32
0,491 0,602 0,700 0,842 0,916 1,087 1,277 1,303 1,444 1,578 1,627 :8 2,545 2,730 2,907 3,110 3,284 3,467
34 356 784 1484 2841 ' 4482 8887 17220 18600 28615 41030 48180 . ю 305740 413600 538100 726000 901780 — —_ 34
0,505 0,616 0,720 0,867 0,943 1,119 1,317 1,342 1,487 1,625 1,687 61 2,624 1 2,814 2,997 3,206 3,384 1 —
36 367 807 1527 2927 4615 9149 17715 19100 29000 42020 49550 > )0 314600 425700 553700 — — i 36
0,520 0,634,0,741 0,893 0,971 1,152 1,355 1,381 1,507 1,664 1,735 Ц 2,700 2,896 3,084 — — —
38 376 830 1568 3005 4743 9404 18200 19700 30250 43380 50920 &10 323000 437100 568800 — — 38
0,533 0,652 0,761 0,917 0,998 1,184 1,392 1,419 1,572 1,718 1,783 1 5791 2,773 2,974 3,168 — — —
40 387 851 1610 3084 4867 9650 18670 20200 31040 44520 52260, 1|>00’331500 448600 — —. —— — — j-- 40
0,549 0,669 0,781 0,941 1,024 1,215 1,428 1,455 1,613 1,763 1,830 . 37| 2,845 3,052 — — — —.
45 411 903 1707 3271 5162 10238 19810 21400 32930/ 47190 55400 *100 351600 475800 — — — — 45
0,582 0,710 0,828 0,998 1,086 1,289 1,515 1,544 1,711 1,869 1,940 ™6| 3,018 3,237 * — —
50 433 951 1799 3448 5442 10777 20880 22500 34700 49770 58430 М) 370600 - — —: — 50
0,613 0,748 0,873 1,052 1,145 1,357 1,597 1,627 1,803 1,971 2,046 17! 3,181 — — —- — — —.
55 454 979 1888 3618 5703 11318 21885 23600 36390 52190 61260 <ОД — — — > 55
0,643 0,784 0,916 1,104 1200 1,425 1,674 1,707 1,891 2,067 2,145 и — — — — — — — -
60 474 1045 1972 3776 5960 11818 22850 24700 38010 54520 64000 -!0о Ьс9, — — — — — — — 60
0,672 0,820 0,957 1,152 1,254 1,482 1,749 1,783 1,975 2,159 2,241 — — — — — —
65 493 1085 2051 3926 6202 12296 23800 25700 38585 56760 66500 — — — — — — 1 - 65
0,698 0,852 0,905 1,198 1,305 1,548 1,821 1,856 2,055 2,248 2,332 — J — — . — — —
70 512 1127 2129 4077 6435 12849 24700 26700 41050 58880 691Ю — — — — — — — 70
0,725 0,885 1,033 1,244 1,354 1,617 1,891 1,926 2,133 2,332 2,420 — I — — — — — _
75 530 1167 2205 4224 6659 13208 25600 27610 42490 60950 71540 _ i — — — — — — 75
0,751 0,916 1,070 1,289 1,401 1,663 1,956 1,993 2,208 2,414 2,505 - 1 — 1 — I 1 J — i —
50
Приложен^ Продолжение
' ско- м сть
Таблица пля определения потерь напора в бензинопроводе намести, Потеря напора на местные сопротивления в _и.ист. бензина
сопротивления в мм бензинового столоа |зина при =
г—ско- рость и, сек
Потеря напора на местные сопротивления в мм ст. оензиц^ 1 1 2 1 з 1 4 5 6 1 7 1 8 1 9
бензина в м[сек при Х — 0,71 0,72 25,79 26,42 51,58 52,94 77,38 79,35 103,16 105,87 128,86 132,29 154,65 158,70 180,44 185,22 206,23 211,64 232,02 238,06
1 1 2 1 3 ! 4 I 5 1 6 I 7 8 1 __ '
1 8,00 0,74 27,98 55,85 83,82 111,80 139,78 167,65 195,62 223,60 251,47
0 14 0,99 1,99 3,00 4,00 4,94 6,16 7,00 9,1 0,77 30,27 60,53 90,79 121,06 . 151,32 181,58 211,85 242,21 272,27
0Д5 0,16 1,16 1,32 2,28 2,60 3,44 3,92 4,60 5,22 5,75 6,50 6,90 7,84 8,03 9,12 9,17 10,39 It 0,78 0,80 31,10 32,66 62,09 65,31 93,8 97,97 124,18 130,62 155,27 163,28 186,29 195,94 217,36 218,59 248,35 261,25 279,45 291,90
0,165 0,17 0,18 0,19 1,39 2,77 4,16 5,54 6,85 8,32 9,72 11,30 12 0,83 35,15 70,30 105,46 140,6) 175,76 210,91 246,06 281,22 316,37
1,47 2,95 4,42 5,90 7,35 8,85 10,30 11,70 13 0,86 37,75 75.50 113,26 151,01 । 188,76 226,51 264,16 301,91 339,66
1,65 1,89 3,32 3,71 4,95 5,52 6,62 7,35 8,26 9,30 9,94 11,15 11,50 12,97 13,30 14,75 Н 16,! 0,89 0,92 39,42 43,16 78,73 87.04 118,14 129,58 157,56 172,74 196,87 216,01 236,29 259,17 275,70 302,33 315,12 345,59 354,43 388,75
0 20 2,03 4,07 6,00 8,15 10,15 12,25 14,20 16,30 18 0,95 46,07 92,14 138,11 184,18 230.25 276,33 322,40 368,47 414,54
0 21 2Д4 4,50 6,74 9.00 11,20 13,50 15,60 17,95 2С, 0,98 48,99 98,07 147,06 196,04 245,02 294,11 343,10 392,08 440,96
0,22 0,23 2,46 2,70 4,94 5,38 7,40 8,30 9,88 10,80 12,35 13,50 14,80 16,20 17,25 18,80 19,75 21,60 22, 24. 1,00 1,05 51,06 56,26 102,02 112,53 153,09 168,79 204,15 225,06 255,22 281,32 306,2 337,6 357,2 393,8 408,3 450,3 459,7 506,5
0,24 0,26 0,27 0,28 2,96 5,85 8,80 11,70 14,65 17,67 20,05 22,60 26' 1,07 58,45 116,90 175,24 233,69 292,14 350,6 409,0 467,0 526,2
3,44 6,90 10,30 12,82 17,23 20,70 24,30 26,50 31, 1,10 61,78 123,55 185,22 247,0 308,78 370,6 432,6 494,0 555,4
3>2 4,00 7,44 7,99 11,12 11,95 14,85 16,00 18,60 19,50 21,90 23,90 25,90 28,00 29,75 32,00 334 35,, 1,12 1,15 64,06 67,50 128,02 134,99 192,09 202,49 256,05 269,98 320,11 337,48 384,1 405,0 448,2 472,2 511,7 539,8 576,2 607,4
0,29 0,30 0,31 0,32 4,29 8,56 12,88 17,15 21,40 25,75 30,00 34,30 38 4,17 69,89 139,67 209.56 279,45 349,34 419,1 488,8 558,5 629,2
4,57 9,15 13,80 18,35 22,90 26,50 32,50 36,80 41. 1,20 73,53 146,95 : 220,48 293,90 367,43 441,0 514,8 587,6 661,4
4,90 5,03 9,84 10,05 14,55 15,70 19,65 20,85 24,50 26,10 29,30 31,30 34,30 36,50 39,10 41,60 441 47. 1,22 1,25 75,92 79,77 151,94 159,43 227,86 239,20 303,78 313,77 379,81 398,74 455,5 478,4 531,4 558,5 607,4 637,5 683,3 717,6
0 33 5,55 11,13 16,64 22,26 27,77 33,38 38,90 44,51 50' 1,27 82,26 164,63 246,90 329,26 411,53 494,0 576,2 658,3 740,5
0,34 0,35 0,36 5,90 11,75 17,68 23,61 28,54 35,46 41,29 47,22 53. 1,29 84,87 169,83 254,80 339,66 424,32 509,6 594,9 679,1 764,4
6,25 6,61 12,48 13,21 18,72 19,86 24,96 26,42 31,30 33,07 37,54 39,73 43.78 46,28 50,02 52,94 56 Я 1,30 1,32 86,2? 88,92 172,54 177,84 258,75 266,76 344,97 355,68 431,60 444,08 517,9 533,5 604,2 621,9 669,5- 711,4 775,8 799,8
0,37 0 38 6,99 13,94 21,01 27,98 34,94 41,91 48,88 55,85 62 1,35 92,98 186,06 279,03 372,01 464.88 558,5 [651,0 643,6 837,2
7,37 14,77 22,15 29,43 36,82 44,20 51,58 58,97 66 1,37 95,78 191.57 287,35 383,14 479,44 575,1 670,8 766,5 862,2
0*40 0,41 8,16 8,58 16,33 17,16 24,54 25,69 32,66 34,32 40,87 42,85 48,98 51,48 57,20 60,01 65,31 68,64 73 71 1,40 100,05 200,09 300,04 400,09 500,24 600,1 699,9 779,8 900,6
1,45 107,33 214,66 321,88 429,52 536,64 643,8 750,9 858,0 966,2
0,42 9,01 17,99 27,04 35,98 45,03 53,98 63,02 72,07 ol. 1,47 110,24 220,58 330,82 440,96 551,20 661,4 711,7 880,9 992,2
0,44 9,88 19,76 29,64 39,52 49,40 69,16 79,04 1,50 114,82 229,63 344,45 459,68 574,08 688,5 803,9 918,3 103,4
0 45 10,34 20,59 30,99 41,29 51,69 61,98 72,38 82,68 У*
036 10,82 21,63 32,45 43,16 53,98 64,79 75,61 86,42 97 1,52 117,94 235,77 353,70 471,12 589,7 707,2 825,8 943,3 1061
0,47 0,48 0,50 11,23 11,75 12,79 22.57 23,50 25,48 33,80 35,26 38,27 45,14 47,01 51,06 56,37 58,76 63,75 67,60 70,51 76,54 78,94 82,26 89,34 90,17 94,12 102,02 18 1Н 124 1,55 1,57 1,60 122,62 125,84 130,62 245,23 251,58 261,25 367,85 377,42 391,98 490,88 503,36 522,08 612,6 629,2 654,2 735,3 755,0 784,2 858,0 880,9 914,2 980,7 1007 1045 1103 1133 1176
0^52 13,83 27,56 41,39 55,22 68,95 82,78 96,62 110,34 1,62 133,95 267,90 401,75 535,60 669,8 803,9 937,0 1071 1205
0,53 0,56 0,58 0,59 14,35 16,02 17,16 28,70 32,03 34,32 43 06 57,30 71,66 86,01 100,36 114.71 129 1.65 138,94 277,89 417,04 555,36 694,7 834,1 972,4 1112 1251
48^05 51,48 64,06 79,98 95',99 112,01 128,02 141 Й 1/0 147,47 294,94 443,00 589,68 737,4 885,0 1033 1076 1328
68,64 85> 102,96 120,12 137,38 1,72 151,01 301,91 453,44 604,24 j 755.0 905,8 1057 1207 1360
17^68 35,57 53,24 71,03 88,82 106,60 124,38 142,17 1“ 1.75 156,3 312,6 469,0 625,0 782,1 938,1 1094 1250 1406
0,62 0,65 0 67 19,66 39,21 58.86 78,52 98,07 117,73 137,28 156,94 1.77 159,8 319,8 479,4 639 6 799,8 958,9 1119 1281 1439
21;53 43,16 64,69 86,22 107,85 129,38 149,86 172,54 % 21 1,78 161,7 328,3 484,6 646,9 808,1 970,3 1132 1294 1455
22,88 45.86 68,74 91,62 114,50 137,49 160,37 183,25 1,80 165,4 330,7 496,1 661,4 826,8 992,2 1158 1323 1488
0'б8 23'61 47,22 70,82 94,43 118,04 141,54 165,15 188,76 5
52 53
ю О Q
. «43 I
it # О I
e-g 5 Й
CONDNDJsD J'SJ'ONONO .NDNDNDND ^OKDNDND ND ND ND ND МЮЮн- i—* — >—»
2 2252 25 ’ХЪЪ/оо nd Ток- — 1—"о о о olfioooo
О СЛ © СЛ О Сл О О1 ОСлОСл О Сл ND О Сл О 00 Сл ОСЛООО СлОСлСдЗ
КЗ ND
Ф (О (С
WWWNJ
ND ЬО N3 К?
о 5 S ос
-^^Sg
IJpuAoajccHue Vi
£
□О to СО
00 СО
ND ND ND Ю ND
ND KJ *— О о
СП ТО (Г)
Характеристики бензиновых насосов
«5
4?
42
33
3'6
33
30
21
18
15
12
9
6
3
21
30
100
°0
50
150
250
Рис. На. Характеристика Q — 2/ насоса 2НБС(по опытам Военбензостроя)
Рис. 116. Характеристики насоса 2НБС ; Q — /7,
Q — N, Q — ’С и Q — ч (вакуума) по опытам завода
им Калинина
Рис. 12. Характеристики Q — Н, Q — N и Q — i] насоса
Б-75 (характеристики Q — Н, изображенные жирными ли-
ниями, получены на воде; пунктирная характеристика
Q—/7 ПОИ fl - 14.50 пА/мми —* ' ~
Рис. 13. Характеристики Q — Н, Q — N и Q — т)
насоса ПД-10 (по оси абсцисс даны расходы
S3 Q л/сек. Насос одноступенчатый
Рис. 14. Характеристика Q — Н насоса АД-90. Насос
двухступенчатый
Рис. 15. Характеристика Q — Н насосов:
НКБ-4 X 4 и НКБ (четырех и трехступенчатых)
58
Нрб.ст
т 1 'a-Hlr=2900o6f^)
Рис. 17. Характеристика Q — Н одноступенчатого
насоса БМП-80
5$
«О
Рмбс давление
Рис. 18. Характеристика Р — N зубчато горизонтального
насоса с двумя напорными патрубками КН-900
Рис. 19. Характеристика H—N насоса КН-1200
Приложение VII
Вязкость, упругость и удельные веса различных горючих и окислителей
а. Вязкость жидкостей в см^сек
Температура Ц -10* 0° 10° 20° 40"
Вода — 0,018 0,013 0,0101 0,0066
Авиабензин 7 = 0,708. . . . 0,0085 0,0074 0,0065 0,0058 0,005
Лигроин тракторный 7=0,785 0,018 0,015 0,013 0,0102 0,009
То же, 7 = 0,791 0,0185 0,0157 0,0135 0,0106 0,0092
Керосин тракторный 7=0,846 0,067 0,051 0,04 0,032 0,022
Азотная кислота — — 0,010 0,009 0,007
Спирт этиловый — — — 0,015 —
Спирт метиловый . • . . — — — 0,008— 0,009 —
Перекись водорода — — 0,011 —
6. Упругость паров различных жидкостей в мм в. ст.
Температура ’Ц —10° 0° 10° 20° 40° 60° 80’ 100’
Вода ... — — 150 300 800 2000 5000 10000
Авиабензин 7 = 0,708 . — 1795 2121 2557 5059 6963
Лигроин тракторный 7 = 0,785 — — — — — — — —
То же, 7 = 0,791 .... — — — — — — — —
Керосин тракторный 7 = 0,846 — — — — — — —’
Чзотная кислота , . . — — — 312 1523 4760 — —
Спирт этиловый .... — — 707 762 2312 4080 7140 —
Спирт метиловый . . . — — — — — — . — —
Перекись водорода . . — — — 1000 — -
61
в. Удельные неся различных жидкостей в кг/м*
Температура °Ц — 10° 0° 10° 20°
Вода - 1000 1000 996
Авиабензин 7 = 0,708 .... — — — 708
Лигроин тракторный у = 0,785 — — — 785
То же, 7 — 0,791 — — — 791
Керосин тракторный 7 = 0,846 — — — 846
Азотная кислота ...... — — — 1550
Спирт этиловый — — — 789
Спирт метиловый — — — 792
Перекись водорода . . . . • — — — 1465
ОГЛАВЛЕНИЕ
Стр.
Предисловие 3
Теоретические предпосылки для гидравлического расчета трубопроводов
бензинохранилищ.......................................... 4
Гидравлический расчет трубопроводов бензинохранилищ для проект-
ного задания............................................ 17
Гидравлический расчет бензинопроводов для технического проекта . . 19
Пример расчета трубопроводов бензинохранилища (для технического
проекта)................................................ 24
Приложения
Приложение 1—для определения сопротивления трения в воздушной
трубе. ................................................ 35
Приложение II—значения коэфициентов местных сопротивлений . . 37
Приложение III— для определения потерь напора в местных сопро-
тивлениях воздушной трубы.............................. 39
Приложение IV—для расчета бензинопроводов................... 40
Приложение V—для определения потерь напора в бензинопроводе на
местные сопротивления ................................ 52
Приложение VI—Характеристики бензиновых насосов........ 55
Приложение VII—Вязкость, упругость паров и удельные веса различ-
ных горючих и окислителей .............................. 61
Г
I