ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
холодильной
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
холодильная
* ">" техника
МОСКВА
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
CONTENTS
Подольский В. П. Труженики Заполярья в год ударного
труда
Гиндлин И. М., Плотников Н. К. Актуальные вопросы
проектирования холодильников мясной промышленности
Гогадзе Г. Д. Новый плодоовощной комбинат в г. Тбилиси
Паланто Ю. А., Кондратов А. П. Холодильник для
хранения яиц
Баев М. Г., Зайцева И. А., Долгов В. П.
Прогнозирование численности рабочих в зависимости от емкости
холодильников
Креймер Н. Г., Иванова Р. Б., Пономаренко А. В., Пыт-
ченко В. П., Гейгер А. Г., Конюхов Б. Е.
Эффективность применения гидроциклонов для отделения масла
в холодильных системах
Кокорин О. Я., Нефедов С. В., Тестоедов Ю. И. О
выборе экономичных режимов расхода холода и тепла
в местно-центральных системах кондиционирования
воздуха
Смирнов Г. П., Коханский А. И. Тиристорный
пропорциональный регулятор температуры для судовых систем
кондиционирования воздуха
Скороход Д. К., Штраус Л. Н. Гидравлический расчет
трубопроводов для жидких хладоносителей с помощью
ЭВМ
Соловьев Г. В., Сухинин Г. И., Столяров Н. Н., Чаш-
кин Ю. Р. Экспериментальное определение теплоты
парообразования и теплоемкости на линии насыщения
фреона-23 „ ¦ „
Шаззо Р. И., Маяковский Ю. В., Недилько В. Д., Кар-
гальцев И. Им Слепых Г. М. Зависимость относительной
влажности воздуха в камерах-сушилках от изменения
массы колбас
Рассадкина Е. А., Лубянецкий С. А. Влияние способа
обработки тушек птицы на качество ее мяса при хранении
Макаренко П. Г., Крутова Е. А., Чулина Е. П., Ани-
симова Е. Д. Исследование длительности хранения и
транспортировки прессованных хлебопекарных дрожжей
ОБМЕН ОПЫТОМ
Пустовалов Б. А. Централизованное управление
холодильной, насосной станциями и дистанционный контроль за
работой компрессорной станции
Игнатенко П С, Соломаха Ю. К. Усовершенствованная
схема выпуска масла из циркуляционных ресиверов
Чернявский Э. И. Изменение конструкции
нагнетательного клапана компрессоров Н2-28 и Н2-10
ИЗОБРЕТЕНИЯ 42> 46' 48' 54«
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Прилуцкий Д. Н. Диссертации в области холодильной
техники и технологии за 1974—1976 гг.
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Михалик Ю. Размораживание пищевых продуктов при
пониженном давлении
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Барулина И. Д., Шуватова Э. Д. Условия транспортирэв-
ки скоропортящихся продуктов в авторефрижераторах
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Раев А. А., Коноваленко Е. Д., Панченко В. Я.
Холодильная машина ХМВ1-30
РЕФЕРАТЫ
6
10
12
14
17
20
24
27
30
33
35
37
43
44
45
59
51
55
60
62
Podolsky V. P.*Toilers Beyond Polar Circle in Year ot
Shock Labour 2
Gindlin I. M., Plotnikov N. K- Actual Problems of
Projecting Cold Stores for Meat Industry 6
Gogadze G. D. New Fruit-And-Vegetable Combine in Tbilisi 10
Palanto U. A., Kondrashov A. P. Cold Store for Eggs 12
Bayev M. G., Zaitseva I. A., Dolgov V. P.
Prognosticating Number of Workers Depending Upon Cold Store
Capacity 14
Kreimer N. G., Ivanova R. В., Ponomarenko A. V., Pyt-
chenko V. P., Geiger A. G., Konyukhov В. Е.
Effectiveness of Utilizing Hydrocyclones for Oil Separation in
Refrigerating Systems 17
Kokorin O. Y., Nefelov S. V., Testoyedov U. I.
Selection of Economic Regimes of Cold and Heat
Consumption in Local-Central Air Conditioning Systems 20
Smirnov G. P., Kokhansky A. I. Thyristor Proportional
Temperature Regulator for Marine Air Conditioning
Systems 24
Skorokhod D. K., Straus L. N. Hydraulic Calculation of
Pipelines for Liquid Coolants by Means of Computers 27
Solovyev G. V., Sukhinin G. I., Stolyarov N. N., Chash-
kin U. R. Experimental Determination of Vaporization
Heat and Thermal Capacity on Freon-23 Saturation Line 30
Shazzo R. I., Mayakovsky U. V., Nedilko V. D., Kar-
galtsev I. I., Slepykh G. M. Dependence of Relative
Air Humidity in Chambers-Driers Upon Change of
Sausage Mass 33
Rassadkina E. A., Lubyanetsky S. A. Influence of Method
of Treating Poultry Bodies Upon Quality of Its Meat
During Storage 35
Makarenko P. G., Krutova E. A., Chulina E. P., Ani-
simova E. D. Investigation of Duration of Storage and
Transportation of Moulded Bakery Yeast 37
PRACTICE EXCHANGE
Pustovalov B. A. Centralized Control of Refrigerating,
Pumping Stations and Remote Control of Compressor
Station Operation 43
Ignatenko P. S., Solomakha U. K. Improved Circuit of
Oil Drainage from Circulation Receivers 4 4
Chernyavsky E. I. Change in Construction of Discharge
Valve of Compressors H2-28 and H2-10 4 5
INVENTIONS 42,46,48, 54, 59
BOOK REVIEW
Prilutsky D. N. Dissertations in Refrigerating
Engineering and Technology in 1974 — 1976 51
IN SOCIALIST COUNTRIES
53 Mfkhalik U. Thawing Foodstuffs at Reduced Pressure 53
FOREIGN TECHNICALfNEWS
Barulina I. D., Shuvatova E. D. Conditions of
Transporting Perishables in Refrigerated Trucks 55
REFERENCE DATA
Raev A. A., Konovalenko E. D.,
frigerating Machine XMB1-30
SUMMARIES
Panchenko V. Y.
Re-
60
62
Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1978 г.

РЕШЕНИЯ XXV СЪЕЗДА КПСС — В ЖИЗНЬ!
УДК 621.565.2.006.5.001.12.:637.5
Актуальные вопросы проектирования холодильников
мясной промышленности
и. м. гиндлин
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
н. к. плотников
Гипромясо
Развитие мясной промышленности СССР
выдвигает перед проектными организациями
новые задачи в области повышения
эффективности капитальных вложений, улучшения
планировочных решений, совершенствования
технологии производства и холодильной обработки
продукции.
Достижению этих целей способствует
концентрация производства и связанное с ней
увеличение мощности строящихся
мясокомбинатов и емкости их холодильников.
Руководствуясь этим направлением,
институт Гипромясо в последние годы
разрабатывает типовые проекты мясокомбинатов
большой мощности — 100 и 200 т мяса в смену.
Объемно-планировочные и конструктивные
решения зданий проектируемых
мясокомбинатов принимаются в соответствии с
достигнутым в стране уровнем технического прогресса
в промышленном строительстве:
максимальная блокировка и одноэтажное исполнение
производственных цехов, использование
унифицированных сборных железобетонных
конструкций и т. д.
Основной комплекс мясокомбината,
состоящего из мясо-жирового и
мясоперерабатывающего корпусов и расположенного между
ними корпуса холодильника, решается в сетке
колонн 6X12 м с одинаковой высотой 6 м (в
чистоте). Корпуса связаны между собой
напольным и подвесным транспортом,
обеспечивающим поточное продвижение сырья и
продукции.
В качестве теплоизоляционного материала
для ограждающих конструкций холодильника
используется эффективный материал — пено-
полистирол (самозатухающий), имеющий
хорошие теплофизические свойства и
незначительную способность к увлажнению.
Характеристика холодильников типовых
мясокомбинатов мощностью 100 и 200 т мяса в
смену (при двухсменной работе) представлена
в таблице.
Таким образом, в проектах предусмотрена
возможность:
охлаждения и хранения всего количества
мяса, вырабатываемого каждым комбинатом за
сутки, т. е. за две смены;
замораживания около трети C7,5%)
производимого мяса в сутки;
хранения мороженого мяса в количестве,
соответствующем 25—30-сменной выработке
мяса.
Около 80% производимого охлажденного
мяса проектируется выпускать в
расфасованном и упакованном виде, что соответствует
«Основным направлениям развития народного
хозяйства на 1976—1980 годы».
Значительное увеличение в ближайшие годы
объема производства охлажденного мяса и
обеспечение высокого его качества требуют
совершенствования методов его холодильной
обработки. В проектах типовых
мясокомбинатов предусматривается применение
разработанной ВНИИМПом новой технологии двухста-
дийного поточного метода последовательного
охлаждения мяса в двух камерах с
температурами —10 и —1°С. Обе камеры
оборудованы подвесными путями со штанговыми
конвейерами.
В первой камере мясные полутуши
интенсивно охлаждаются в течение 4—6 ч при
усиленной циркуляции воздуха, обеспечивающей
снижение температуры мяса с +37 до —1°С на
поверхности.
Во второй камере — аккумуляторе —
происходит дальнейшее охлаждение мяса в течение
10 ч при умеренной циркуляции воздуха с
выравниванием температуры полутуш и
доведением ее до 1 -т-2°С в конце процесса.
При проектировании принимают несколько
Показатели
Производительность камер
охлаждения мяса, т/сутки
Производительность "камер
замораживания мяса, т/сутки
Емкость камер хранения
охлажденного мяса, т
Емкость камер хранения
мороженого мяса, т
Мощность мясоком^
бината, т/смену
100
200
75
200
3000
200
400
150
400
5000
6

«амер интенсивного охлаждения и одну общую
камеру — аккумулятор.
Как показал опыт, двухстадийное
охлаждение мяса является эффективным методом
холодильной обработки, позволяющим
существенно улучшить качество мяса и снизить его
лотери на 40% по сравнению с потерями при
одностадийном охлаждении.
В типовых проектах мясокомбинатов
принято однофазное замораживание полутуш и
четвертин, преимущества которого (уменьшение
потерь, сокращение площадей камер
термической обработки, значительное снижение
трудовых затрат на транспортных операциях) по
сравнению с двухфазным способом
подтверждены многолетней практикой.
Для мясокомбината мощностью 200 т/смену
предусматриваются четыре камеры
однофазного замораживания емкостью по 50 т, а для
мясокомбината мощностью 100 т/смену —
шесть камер по 30 т. При температуре в
камере —30°С и интенсивной циркуляции воздуха
продолжительность процесса 22—24 ч.
В типовые проекты заложен успешно
внедряемый в промышленность способ
замораживания субпродуктов и бескостного мяса в
блоках с использованием роторных
скороморозильных аппаратов, разработанных ВНИИМПом
и СКВ АСУ Мясомолпрома. Эти аппараты
замораживают блоки правильной
геометрической формы и выпускают их без
предварительного оттаивания. Поскольку блоки
продукта обернуты пергаментом, потери массы за
период замораживания (около 2 ч)
незначительны. Применение этого способа позволяет
получить высокое качество продукта, вдвое
сократить площадь камер хранения и
полностью механизировать грузовые операции.
Для камер охлаждения и замораживания
мяса предусматриваются разработанные
8НИХИ воздухоохладители подвесного типа
ВОГ-230 поверхностью по 230 м2,
располагаемые над каркасом подвесных путей с
креплением к покрытию.
Интенсивная циркуляция воздуха в этих
камерах и равномерное его распределение
обеспечиваются с помощью ложного потолка,
устраиваемого на каркасе подвесных путей, и
воздушного канала, соединяющего
нагнетательную сторону воздухоохладителей с
объемом камеры через продольные проемы в
потолке. Всасывание воздуха — бесканальное.
Циркуляция его в указанных камерах,
имеющих ширину 6 м (с шестью нитками подвесных
путей), направлена перпендикулярно длине
камер, что исключает взаимное экранирование
полутуш, неизбежное при продольном
движении воздуха. Удельное оснащение камер
замораживания мяса охлаждающей
поверхностью составляет 12,8 *л2/>л2 площади пола,
камер охлаждения мяса — 9,6 м2/м2.
В аккумуляторной камере размещены
подвесные воздухоохладители типа ВОП-100
(поверхностью по 100 м2) конструкции ВНИХИ,
которые не занимают полезной площади
холодильных камер.
Все воздухоохладители оттаиваются
горячими парами хладагента и с помощью
электронагревательных элементов. Вода из поддонов
отводится по обогреваемым трубам.
Во всех охлаждаемых помещениях
мясоперерабатывающего корпуса также применяется
воздушное охлаждение.
Преимущества этого направления в
проектировании (сокращение металлоемкости
оборудования и расхода дефицитных цельнотянутых
труб, исключение ручного труда для
оттаивания охлаждающей поверхности и т. д.) не
удается использовать лишь в камерах хранения
неупакованного мороженого мяса при
температуре —20°С. Для них, во избежание
сверхнормативных потерь мяса, следует применять
батарейное охлаждение, при котором не
требуется укрывать штабеля брезентом и
подсыпать под них снег или лед, что связано со
значительными трудностями и создает
неудобства при эксплуатации.
Стандартные потолочные однорядные
батареи сформированы из труб диаметром 38 hAtA,
распределенных по всей площади потолка
камеры, что позволяет экранировать доступ теп-
лопритоков к штабелям мяса через покрытие
холодильника. Поверхность труб оребрена
(шаг 30 аам) и оцинкована горячим способом.
Это обеспечивает хороший контакт между
трубами и ребрами и удлиняет срок службы
батарей. Длина шланга одной такой батареи
120—160 м. Удельная оснащенность камер
хранения 2,2—2,6 м2/м2 площади пола.
Согласно разработкам ВНИХИ, более
прогрессивным направлением с технологической и
технической точек зрения является хранение
неупакованного мороженого мяса при —30°С.
При этой температуре возможно воздушное
охлаждение камер хранения, причем потери
мяса при —30°С почти вдвое меньше, чем при
—20°С, что объясняется более высокой
влажностью воздуха и значительно меньшим
дефицитом влаги, восполняемым за счет испарения
с поверхности мяса.
По расчетам ВНИХИ, подтверждаемым
зарубежными специалистами, режим хранения
—30°С с избытком окупает дополнительные
капитальные вложения на оборудование,
усиление теплоизоляции и эксплуатационные
расходы (в основном потребление
электроэнергии) по сравнению с затратами на
поддержание температуры —20°С.
7

Внедрение на холодильниках температуры
—30°С, обеспечивающей, кроме того,
сохранение высокого качества мяса, заслуживает
серьезного внимания.
Состоявшийся в Москве в 1975 г. XIV
Международный конгресс по холоду показал, что в
зарубежных промышленных холодильных
установках как в СССР, так и за рубежом в
основном применяется аммиак, имеющий ряд
технико-экономических преимуществ. Эта
тенденция сохранится, по-видимому, в течение
многих лет еще и потому, что у специалистов
пока нет уверенности в безвредности фреонов
для окружающей нашу планету ионосферы —
естественного экрана от космического
излучения.
Следуя общей тенденции, Гипромясо в
разрабатываемых проектах принимает
централизованные аммиачные холодильные установки
с непосредственным охлаждением камер
холодильного и мясоперерабатывающего
корпусов.
Опыт эксплуатации подтверждает, что для
холодильников мясокомбинатов с их резко
переменными тепловыми нагрузками,
разнообразием характеристик потребителей холода и
разветвленной холодильной системой
наиболее эффективной является насосно-циркуля-
ционная система охлаждения с верхней
подачей аммиака, преимущества которой
общеизвестны. В результате сотрудничества
Гипромясо и ВНИХИ эта система за последние годы
существенно усовершенствована и упрощена.
Для каждой испарительной системы принят
совмещенный трубопровод для отсасывания
паров и слива жидкого аммиака в
циркуляционный ресивер. В результате получена
работоспособная насосная система охлаждения,
которая при праёильном выполнении проектно-
монтажных работ и квалифицированном
обслуживании обеспечивает поддержание
проектных температурных режимов при устойчивой
работе компрессоров, аммиачных насосов и
технологических аппаратов (включая
льдогенераторы). Это подтверждено опытом работы
введенных за последнее пятилетие в
эксплуатацию мясокомбинатов в гг. Коломне,
Каменке, Ряжске, Егорьевске и Москве
(Черкизовский мясоперерабатывающий завод),
холодильники которых оборудованы насосной
системой с верхней подачей аммиака. Гипромясо
поэтому с полным основанием принята
указанная система охлаждения для типовых и
индивидуальных проектов мясокомбинатов.
Новым направлением в проектировании
кондиционирования воздуха производственных
помещений мясоперерабатывающих корпусов
мясокомбинатов является применение
децентрализованных фреоновых установок (на фре-
оне-22), расположенных в непосредственной
близости от кондиционируемых помещений и
состоящих из одной или нескольких водоох-
лаждающих машин. Такое решение принято в
проекте типового мясокомбината мощностью
200 т мяса в смену и для других объектов.
Благодаря частичной децентрализации холодо-
снабжения удалось значительно снизить
стоимость строительно-монтажных работ за счет
сокращения длины изолируемых
магистральных трубопроводов для хладагента и
охлажденной воды и исключения одной из групп
водяных насосов. Кроме того, при этом
снижаются потери холода и упрощается
централизованная аммиачная холодильная установка.
В компрессорных цехах холодильников
Гипромясо предусматривает установку
двухступенчатых аммиачных агрегатов типа АД-260 и
АД-130 с винтовыми компрессорами в
качестве ступеней низкого давления для работы на
испарительные системы соответственно с
температурами —40 и —30°С (камеры
замораживания и камеры хранения мороженых
мясопродуктов). Для испарительных систем с
температурами —20 и —12°С (камеры двухстадийного
охлаждения мяса, хранения охлажденного
мяса и охлаждаемые помещения
мясоперерабатывающего корпуса) предусматриваются
одноступенчатые агрегаты А-220 и А-110.
В аппаратных отделениях компрессорных
цехов размещаются циркуляционные ресиверы,
герметичные аммиачные насосы и
вспомогательное оборудование.
В целях снижения капитальных затрат и
повышения безопасности эксплуатации
размещение вертикальных конденсаторов, линейных
ресиверов и маслоотделителей уже в течение
ряда лет проектируется снаружи.
Для охлаждения до +2°С воды,
используемой в системах кондиционирования воздуха,
в проектах принимаются автоматизированные
водоохлаждающие машины типов ХМВ-80,
МКТ-110 и МКТ-220 с кипением фреона-22
внутри трубок испарителей. В помещении, где
устанавливают эти машины (возле
кондиционируемого объекта), размещают кондиционеры,'
насосы, щиты и приборы автоматики.
Установки кондиционирования воздуха не требуют
постоянного присутствия обслуживающего
персонала.
Размещение установок кондиционирования
воздуха отдельно от центральных
компрессорных цехов позволило разгрузить последние
от значительной части оборудования,
арматуры и трубопроводов и облегчить их
обслуживание.
Дальнейшее упрощение компрессорных це-
8

хов и сокращение их площади можно достичь
за счет уменьшения количества аппаратов и
установки более крупных циркуляционных
ресиверов емкостью 8 и 12,5 м3, разработанных
ЦКБ нефтеаппаратуры.
Эти ресиверы, рассчитанные на рабочее
давление 1372 кПа A4 кгс/см2) и температурный
режим —60-н-М0°С, выполняют
одновременно функции отделителей жидкости (даже при
предельном 60%-ном их заполнении). Они
оснащаются специальным стояком диаметром
250 ^л^ для присоединения насосов.
Ресиверами такой емкости следует укомплектовывать
крупные аммиачные холодильные установки
предприятий мясной промышленности. Их
изготовление необходимо организовать на
заводах Минхиммаша.
В целях сокращения потребления воды для
холодильных установок мясокомбинатов в
качестве основного направления проектирования
принято оборотное водоснабжение с
охлаждением циркулирующей воды в вентиляторных
градирнях. Внедрение в мясную
промышленность более экономичных по расходу воды
испарительных конденсаторов тормозится из-за
того, что отечественная промышленность пока
выпускает аппараты малой
производительности до 186 кВт A60 тыс. ккал/ч). Поставки
испарительных конденсаторов большой
производительности планируются из ВНР.
Разработанные ВНИИхолодмашем
совместно с ВНИХИ градация для испарительных
конденсаторов и аппараты ИК125, ИК200 и ИК315
намечены к выпуску в следующем пятилетии.
В целях сокращения расхода воды Гипромясо
планирует внедрить на одном из действующих
мясокомбинатов воздушные конденсаторы,
которые изготавливаются на заводе
Минхиммаша. После проведения ВНИХИ испытаний этих
аппаратов и уточнения характеристик будут
разработаны рекомендации по их
проектированию.
Предусматриваемая проектами
автоматизация холодильных установок обеспечивает:
защиту компрессоров от гидравлического удара
и опасных режимов работы, регулирование их
холодопроизводительности, контроль
температурных режимов в охлаждаемых помещениях и
параметров работы холодильных установок,
подачу хладагента в сосуды (аппараты),
оттаивание воздухоохладителей, технологическую и
аварийную сигнализацию.
При разработке проектов большое
внимание уделяется технике безопасности и
улучшению условий труда рабочих компрессорных
цехов в соответствии с действующими
правилами, директивными документами и СНиП.
Особо следует остановиться на системах
обогрева грунта под холодильниками. Опыт
эксплуатации их на обследованных ВНИХИ
предприятиях мясной промышленности показал,
что проектируемые системы электрообогрева
грунта работают ненадежно и обслуживанию
их не уделяется должного внимания.
Промерзание грунта, пучение его и деформации
строительных конструкций наблюдаются на
холодильниках Житомирского, Полоцкого,
Пензенского и других мясокомбинатов.
Причинами этого являются не только
недостатки проектных решений, монтажных работ и
эксплуатации, но и неремонтопригодность
системы, нагревательные элементы которой
закрыты слоем бетона. Целесообразно
поэтому перейти к закладке проводников в
полиэтиленовые трубы для возможности их замены
и выносу сборных шин за пределы
холодильного контура (например, под платформы).
Такая система доступна для наблюдения и
ремонта.
Более прогрессивной системой обогрева
грунта является трубная, с циркуляцией эти-
ленгликоля или солярового масла. Она
экономична, не требует расхода электроэнергии на
обогрев грунта, так как использует тепло
перегретых паров, нагнетаемых компрессорами в
конденсатор. Для внедрения в типовые
проекты этой системы обогрева грунта следует
изучить опыт ее работы на предприятиях, на
которых она осуществлена.
Проекты реконструкции действующих
холодильников мясокомбинатов, компрессорных
цехов и систем охлаждения выполняются с
максимально возможным (по местным
условиям) приближением технических решений к
изложенным направлениям проектирования. При
расширении емкости холодильника
мясокомбината путем строительства отдельно стоящего
холодильного корпуса предусматривается
размещение в контуре последнего аппаратного
отделения с насосно-циркуляционной установкой,
предназначенной для нового корпуса.
Если реконструкция холодильника связана с
выносом из него компрессорного цеха и
размещением его в отдельном здании, следует и
при этом решении оставить в корпусе
холодильника аппаратное отделение с насосно-цир-
куляционным оборудованием. В обоих
случаях достигается экономия цельнотянутых труб,
снижается стоимость монтажных и
теплоизоляционных работ и сокращается расход
электроэнергии на работу насосов. При этом, как
свидетельствует опыт эксплуатации, для
аппаратного отделения не требуется дополнительного
обслуживающего персонала, так как контроль
за работой насосно-циркуляционной установки
осуществляют из компрессорного цеха с по-
2 Холодильная техника № 6
9

мощью системы автоматической сигнализации.
Персонал компрессорного цеха лишь
периодически проверяет состояние ресиверов, насосов
и приборов автоматики.
Принятые направления в проектировании хо-
лодоснабжения мясокомбинатов находятся на
уровне проектных решений зарубежных
предприятий. Имеющиеся различия объясняются
большим удельным весом упакованных
мясопродуктов, а также технологией производства
без полной утилизации сырьевых отходов на
зарубежных предприятиях мясной
промышленности.
Г. Д. ГОГАДЗЕ
Грузмясомолторг
За годы девятой пятилетки в Грузинской ССР
введено в эксплуатацию 125 тыс. т холодильных
емкостей, большая часть которых
предназначена для хранения плодов и овощей. Это
обусловлено значительным увеличением масштабов
их заготовок в республике и проблемой
сохранения качества, имеющей большое
народнохозяйственное значение.
В десятой пятилетке запланирован дальнейший
рост холодильных емкостей республики по
следующим основным направлениям:
создание крупных плодоовощных комбинатов
в ряде городов республики;
строительство хранилищ в районах
выращивания плодов и овощей;
оборудование плодоовощных хранилищ
цехами и отделениями товарной обработки,
сортировки и фасовки продукции.
При этом предусмотрено внедрение
прогрессивных методов холодильного хранения плодов
и овощей в контейнерах, в таре на поддонах,
а также в регулируемой газовой среде.
В десятой пятилетке намечено построить
плодоовощные комбинаты в гг. Кутаиси и Сухуми
(емкостью по 9 тыс. т).
В 1978 г. полностью войдет в строй
плодоовощной комбинат в г. Тбилиси, емкость которого
достигнет 72 тыс. т, в том числе 40 тыс. т для
хранения картофеля (см. рисунок).
Камеры хранения комбината размещены в двух
параллельных одноэтажных корпусах,
состоящих из восьми секций каждый. В каждой
секции 12 камер площадью по 288 м2.
Эффективность работы холодильников
отечественных мясокомбинатов во многом
зависит от качества строительных,
теплоизоляционных и монтажных работ, качества
оборудования, а также от опыта и квалификации
обслуживающего персонала.
Мобилизация усилий работников
научно-исследовательских, проектных организаций и
предприятий мясной промышленности на
решение этих вопросов будет способствовать
выполнению задачи, выдвинутой XXV съездом КПСС,
по повышению эффективности и качества
работы.
УДК 621.565.2.ОСб.5:664.8.037
В корпусе № 1 семь секций предназначены
для длительного хранения картофеля, а одна —
для моркови и свеклы. В корпусе № 2 шесть
секций отведены для длительного хранения
фруктов, лука, чеснока, солений и свежей
капусты, а две — только для хранения солений
и свежей капусты. В центре каждой секции
расположен коридор, над которым на антресоли
находятся помещения для воздухоохладителей.
Корпуса имеют каркасную конструкцию.
Наружные стены выполнены из пемзобетонных
панелей. В качестве теплоизоляции применен
пенополистирол ПСВ-С. Кровля плоская,
утепленная, с наружным водостоком; покрытие —
из трех слоев стеклоткани по битумной
мастике на цементной стяжке.
К каждому корпусу примыкает
железнодорожная платформа шириной 6 м, длиной 510 м. Так
как рельсы утоплены, платформы можно
использовать и для приема автомашин.
С торцевой стороны двух корпусов
расположены секции квасильно-засолочного
производства. Здесь же размещены экспедиции с
линиями для фасовки и переработки фруктов.
Кроме того, имеются трехэтажный
административный корпус, насосная станция, бытовые
помещения, механический и деревообделочный цехи,
фумигационная камера емкостью до 350 т и
отдельное здание центрального машинного
отделения.
Складские работы осуществляются
электропогрузчиками. Зарядка аккумуляторов
проводится на зарядных станциях.
Для холодоснабжения применена насосно-
циркуляционная схема с нижней подачей ам-
Новый плодоовощной комбинат в г. Тбилиси
10

Плодоовощной комбинат емкостью
72 тыс. т в г. Тбилиси:
/ — корпус № 1; 2 — корпус № 2,
сблокированный с производственным
корпусом № 2; 3 — производственный корпус
№ 1; 4 — навес; 5 — насосная станция*.
6 — автовесы; 7 — бытовые помещения*»
8 — зарядная станция; 9 — бункер; 10 —
фумигационная камера; 11 — центральное
машинное отделение; 12 — склад
смазочных материалов; 13 — градирня; 14 —
административный корпус; 15 —
механическая мойка; 16 — главный производственный
корпус; 17 — открытая стоянка для
автомашин.
миака. Принята единая для всей (холодильной
установки температура кипения аммиака —11°С.
Более удаленный от здания машинного
отделения первый корпус имеет самостоятельную
аппаратную с насосно-циркуляционной
установкой, сообщающуюся с машинным залом
проходным туннелем, через который проложены все
необходимые коммуникации.
Потребность в холоде, которая по комбинату
составляет 5977 кВт E140 тыс. ккал/ч),
обеспечивается аммиачными одноступенчатыми
компрессорами АУ300/1Д и АУ300/2Д (всего 16
компрессоров).
Четыре вертикальных дренажно-циркуляци-
онных ресивера 5-РДВ размещены в машинном
зале, а два — в аппаратной первого корпуса.
I Охлаждение камер воздушное, с подачей воз-
гдуха в камеры центробежными вентиляторами
через распределительные каналы, проложенные
параллельно балкам покрытия.
Применяемые воздухоохладители ВХ-1, ВХ-2,
ВХ-3 поверхностью охлаждения
соответственно 176, 256 и 336 м2 оттаиваются горячими
парами аммиака, талая вода из поддона
отводится в канализацию.
Установлен дистанционный контроль
температуры продуктов и верхней зоны хранилища.
Кроме того, проводится местный контроль
температуры продуктов с помощью термометров, а
относительной влажности воздуха в
хранилище— с помощью психрометров.
В сезон 1975/1976 гг. на Тбилисском
плодоовощном комбинате проводилось опытное хранение
картофеля.
Часть картофеля B0% общего количества)
была доставлена в контейнерах, а основная
масса — навалом. Для механизации загрузки
картофеля, поступающего навалом, у входа в каждую
секцию был установлен агрегат ТЗК-30 с
автоподъемником ГАП-8-12. Одна бригада, состоящая из
оператора, щести рабочих и трех водителей
электропогрузчиков, укладывала до 300 т
картофеля в смену в заранее подготовленные
контейнеры (по тысяче в каждой камере). За
восемнадцать дней на хранение была заложена
21 тыс. т картофеля. При таком методе
закладки на хранение клубни картофеля
меньше подвергались механическим повреждениям,
повышалась выработка рабочего за смену.
В связи с тем что более 90% картофеля
перевозят автотранспортом, примененная на
Тбилисском плодоовощном комбинате организация
приема картофеля оказалась наиболее эффективной.
При закладке картофеля на опытное хранение,
по рекомендации НИИ плодоводства,
виноградарства |и виноделия, штабель в течение 15 ч в
сутки продували^воздухом с температурой 2—4°С
и относительной влажностью 75—80% при
скорости 0,12—0,40 м/с. Продувание 40—60 м3/ч
воздуха на 1 т картофеля (активное
вентилирование) ускоряло процесс заживления клубней,
поврежденных при механизированной уборке
и перевозке. При таких условиях
продолжительность лечебного периода составляла всего
7—8 дней. Активное вентилирование в
лечебный период способствовало также снижению
заболеваемости клубней при хранении.
За семь месяцев хранения из всего
количества стандартного картофеля B1 тыс. т) только
2*
it

89 т перешло в нестандартный и было
отправлено на промышленную переработку.
Так как колебания температурно-влажност-
ного режима снижают лежкость клубней, в
зимний период строго следили за поддержанием
постоянной температуры 2°С (отклонения не
более ±0,5°С) и относительной влажности 85—
95%.
Опытное хранение картофеля на Тбилисском
плодоовощном комбинате дало хорошие
результаты и подтвердило целесообразность принятых
решений по организации хранения, выбору
технологических режимов и способов охлаждения.
Кроме строительства в городах, важное
значение имеет строительство плодоовощных
хранилищ в районах производства овощей и плодов,
Холодильник для хранения яиц
Ю. А. ПАЛАНТО, А. П. КОНДРАШОВ
Росмясомолторг
В 1976т. введен в эксплуатацию холодильник
для хранения яиц емкостью 10 500 т,
построенный на территории действующего Московского
холодильника № 14 Росмясомолторга.
Техническая документация разработана институтом
«Гипрохолод». Строительные работы
выполнены организациями Главмосстроя, монтаж
холодильного оборудования — МУ-28 Росхлад-
торгстроя Министерства торговли РСФСР.
Здания действующего и нового
холодильников соединены между собой складом для
поддонов, над которым расположены камеры
хранения мороженых грузов емкостью 3700 т.
Таким образом, общая введенная емкость
составляет 14 200 т.
Новый холодильник представляет собой
пятиэтажный склад, в котором размещены приемо-
сортировочное отделение, экспедиция, камеры
для хранения яиц. Камеры II—V этажей могут
быть использованы также для хранения
мороженых грузов в затаренном виде (масла, рыбы и
др.). В подвальном помещении холодильника
находятся семь холодильных камер с
плюсовыми температурами. К зданию примыкают
закрытый железнодорожный дебаркадер и
автомобильная платформа, имеющая навес с
консольным козырьком.
Несущий каркас охлаждаемого склада
выполнен из сборных железобетонных элементов
серии ИИ-70. В качестве теплоизоляционного
материала для стен и покрытия склада при-
а также в специализированных колхозах и
совхозах (в аграрно-промышленных объединениях).
Охлаждение картофеля, овощей и плодов
непосредственно после сбора позволяет лучше
сохранить их качество и более рационально
организовать товарную обработку (сортировку,
упаковку, расфасовку) и хранение. При этом
исключаются перевозки нестандартной продукции
и отходов. Все это дает значительный
экономический эффект (например, потери картофеля
сокращаются на 10—15%).
Увеличение холодильных емкостей для плодов
и овощей способствует росту эффективности
производства плодоовощной продукции,
успешному развитию этой отрасли народного хозяйства
в Грузии, повышению ее роли в экономике
республики.
УДК 621.565:637.4
менен пенополистирол ПСВ-С, для
междуэтажных перекрытий — жесткие минераловатные
плиты. Кровля рулонная шестислойная.
Яйца доставляются на холодильник в
железнодорожных вагонах, а в магазины — в
рефрижераторном автомобильном транспорте.
Выгрузка ящиков с яйцами из вагонов
проводится с одновременным пакетированием.
На поддон размером 1200x800x150 мм
укладываются ящики по два в горизонтальном ряду
и в четыре ряда по высоте. Принятая высота
пакета 1215 мм создает возможность укладки
штабеля в три пакета по высоте с применением
стоечных поддонов. Высота штабелей на всех
этажах холодильника 3750 мм.
Яйца поступают на холодильник в основном
в течение девяти месяцев с января по сентябрь.
Максимальное расчетное поступление грузов
390 т/сутки.
В приемо-сортировочном отделении с
помощью двух яйцесортировочных машин ЯС-1
производительностью 4200 шт/ч определяют ка-:
чество яиц (проверяют по 50 яиц из каждого!
ящика). Дефектные яйца на хранение не
принимают и временно до вывоза с территории
холодильника помещают в специальную
изолированную камеру для дефектных грузов.
После определения качества яйца
направляют в камеры предварительного охлаждения
с температурой не выше 10°С. Охлаждение
проводят при медленном снижении температуры
воздуха в камере.
Скорость охлаждения 0,5°С/ч. Охлаждают
яйца в этой камере до температуры 2°С. Дальней-
12

шее охлаждение до —2°С осуществляют в
камерах хранения.
На холодильнике имеются три камеры
предварительного охлаждения производительностью
160 т/сутки.
Срок холодильного хранения
доброкачественных яиц до шести месяцев. Через каждые
два месяца каждую партию проверяют для
установления возможности дальнейшего
хранения. Если яйца находятся в камерах
холодильника более шести месяцев, проверки
устраивают ежемесячно.
Перед отгрузкой с холодильника качество яиц
определяют с помощью двух яйцесортировочных
машин ЯС-1, установленных в экспедиции.
В теплое время года отгружаемые яйца
подвергают отеплению в дефростере. В начале
процесса температура воздуха в дефростере
соответствует температуре воздуха камеры
хранения, а затем постепенно повышается — через
каждые 2 ч на 1°С. Отепление считается
законченным по достижении внутри ящиков с
яйцами температуры 10°С.
Компрессорный зал и аппаратное отделение
холодильника расположены в примыкающей к
торцу здания пристройке.
Холодильная установка состоит из пяти
аммиачных автоматизированных винтовых
компрессорных агрегатов S3-900 (производства
ГДР) с регулируемой холодопроизводитель-
ностью. Общая холодопроизводительность
установки 2093 кВт A800 тыс. ккал/ч).
Схема холодильной установки насосно-цир-
куляционная с верхней подачей аммиака в
приборы охлаждения I—V этажей и с нижней
подачей — в приборы охлаждения камер подвала.
Применены четыре аммиачных герметичных
насоса ЦНГ-68.
Холодильная установка работает на две
температуры кипения хладагента: —8°С (для
камер хранения яиц) и —30°С (для камер
хранения мороженых грузов).
Установлены три кожухотрубных
вертикальных конденсатора 150 KB и два противоточных
переохладителя 16ПП поверхностью охлаждения
15,6 м2.
л Для оборотного охлаждения воды построена
-вентиляторная градирня (конструкции
института «Водоканалпроект») с оросителем
капельного типа, состоящая из трех секций размером
4x4 м каждая. Имеются пять водяных насосов
4КМ-12 производительностью 90 м3/ч.
Для обеспечения возможности оттаивания и
выпуска масла из системы на каждую
температуру кипения работают по два дренажных
циркуляционных ресивера, попеременно включаемых
в работу.
Камеры четырех этажей надстройки над
складом поддонов оборудованы пристенными и
потолочными ребристыми батареями с насосной
циркуляцией аммиака от установки
холодильника для яиц.
Для всех камер принята система воздушного
охлаждения с использованием 120 подвесных
воздухоохладителей ВОП-150 (см. рисунок).
Воздухоохладители изготовлены в ВНР.
Техническая характеристика воздухоохладителя ВОП-150:
Охлаждающая поверхность, м2 150
Максимальное рабочее давление, кПа 1600
Вентилятор
марка ЕС-05,6
производительность по воздуху (А/?0 =
= 1500 кПа), м3/ч 8000
тип электродвигателя ВЗП 21/4
мощность электродвигателя, кВт 1,5
Мощность нагревателей для оттаивания,
кВт 12
Габаритные размеры воздухоохладителя ,
мм
длина 3090
ширина 1^00 ,
высота 680
Масса, кг 890
Вода, образующаяся при оттаивании, попадает
в поддон, изготовленный из алюминиевых листов
толщиной 3 мм, имеющий электрообогрев, и
отводится через винтовой патрубок. Защита не-
оцинкованных частей от коррозии
обеспечивается морозостойкой смазкой.
В целях предотвращения замерзания талой
воды в трубопроводах на них спирально навиты
гибкие ленточные нагревательные элементы
ЭНГЛ-180. Рабочая температура нагревателей
180°С. Нагреватели представляют собой жилы
из сплава с высоким удельным сопротивлением,
заключенные в тканую ленту из стеклонити.
Снаружи нагреватели покрыты влагонепрони-
Камера хранения для яиц, оборудованная подвесными
воздухоохладителями ВОП-150.

цаемой оболочкой из кремнийорганической
резины. С боковых сторон оболочки имеются
приливы, к которым крепятся посредством
перемычек токонесущие провода. Нагревательные
жилы и токонесущие провода на концах
нагревателя скоммутированы по определенным схемам,
что позволяет получить нагреватели длиной от
52 до 132 м, мощностью до 5,5 кВт.
Для поддержания высокой влажности
воздуха в камерах и уменьшения усушки яиц
принято зональное воздухораспределение при малом
охлаждении воздуха B—2,5°С) и пониженном
температурном напоре между хладагентом и
возду хом E—6°С).
Горизонтальное перемещение грузов на
холодильнике осуществляется
электропогрузчиками ЭП-103, вертикальное (на соответствующие
этажи) — шестью лифтами грузоподъемностью
по 3200 кг.
Загрузка камер на всех этажах над складом
поддонов предусмотрена через камеры
холодильника для яиц.
Зарядная станция холодильника,
работающая круглосуточно, рассчитана на
обслуживание 120 аккумуляторных
подъемно-транспортных машин. Одновременно заряжаются 48 ба-
Прогнозирование численности рабочих
Канд. экон. наук М. Г. БАЕВГ И. А. ЗАЙЦЕВА
Северо-Кавказское отделение ВНИХИ
Канд. экон. наук В. П. ДОЛГОВ
Краснодарский политехнический институт
Одним из направлений повышения
эффективности холодильного хозяйства в мясной
промышленности является совершенствование планирования
численности рабочих. При планировании
необходимо учитывать закономерности изменения
численности рабочих, складывающиеся в
результате внедрения достижений научно-технического
прогресса в отрасли, анализировать факторы,
влияющие на фактическую численность рабочих.
Предварительные исследования показали, что
численность рабочих холодильных служб
зависит от таких факторов, как грузооборот,
емкость холодильника, уровень механизации
трудоемких работ.
В настоящей статье рассматривается влияние
на численность рабочих предприятий
холодильной промышленности только одного фактора
емкости холодильников.
тарей без выемки из электропогрузчиков D0%
электропогрузчиков) и 12 батарей с выемкой,
т. е. половина всех машин. После окончания
смены электропогрузчики ставятся на зарядку,
а 40% заряженных начинают работать.
Планово-предупредительный, текущий и
восстановительный ремонты оборудования
машинного отделения и холодного склада выполняются
силами ремонтно-механической мастерской.
С помощью электрообогревательной
установки температура грунта под холодильником
поддерживается не ниже 1°С, причем вся площадь
обогреваемого основания холодильника
разбита на три участка, каждый из которых питается
от трехфазного трансформатора ТСПК-20
напряжением 36 В. Управление обогревом
осуществляется вручную или автоматически с
помощью машины «Амур» и термометров
сопротивления.
Новый холодильник представляет интерес
как специализированный холодильник для
хранения яиц. После ввода его в эксплуатацию
Московский холодильник № 14 стал одним из
крупнейших в стране общей условной емкостью
свыше 36 тыс. т.
УДК 658.3.012.2:621.565.2
За последние шесть лет на 20-ти
обследованных холодильниках мясокомбинатов
Краснодарского края среднегодовой темп прироста
холодильной емкости составлял 2,8%, а
численность рабочих снижалась ежегодно в среднем
на 2,3%.
Емкость холодильников проанализированных
мясокомбинатов колеблется в довольно широких
пределах: от 0,1 до 4,7 тыс. т. Соответственно
колеблется и численность рабочих: на
небольших холодильниках (Анапского, Славянского
мясокомбинатов) составляет 8—10 человек, al
на крупных (Армавирского, Краснодарского
мясокомбинатов) — до 140—150 человек.
Для установления количественной
зависимости численности рабочих от емкости
холодильников проведен парный
корреляционно-регрессионный анализ по следующей схеме.
Сначала рассчитывали уравнение регрессии и
коэффициент корреляции, затем определяли
среднюю ошибку расчета. Кроме того, оценивали
надежность полученной зависимости по критерию
Фишера.
в зависимости от емкости холодильников
14

Численность рабочих холодильника в
зависимости от его емкости за 1976 г. рассчитана по
уравнению
Г = 8#3 + 21,701?,
где Т — численность рабочих холодильника, чел.;
Е — емкость холодильника, тыс. т.
Выведенная зависимость показывает, что на
производственном холодильнике емкостью,
например, 3 тыс. т должны работать в среднем
73 рабочих, а емкостью 4 тыс. т — 85 рабочих,
т. е. при возрастании холодильных емкостей
на 1 тыс. т численность рабочих увеличивается
по этой совокупности предприятий на 21,7
человека.
Коэффициент корреляции установленной
зависимости равен 0,798, показатель надежности—
9,8.
При сравнении фактической численности
рабочих с расчетной усредненной выявлены
некоторые расхождения, но отклонения в
основном были невелики. Так, для производственного
холодильника Краснодарского мясокомбината
относительная погрешность расчета составила
лишь 7,4%.
Аналогичные корреляционные зависимости
получены по фактическим данным и за период
1971—1975 гг. (табл. 1).
Таблица 1
Год
1971
1972
1973
1974
1975
Уравнение регрессии
г =
т =
т =
т =
т =
7,21 + 24,222 Е
13,1 + 23,868 ?
7,6+ 23,210 ?
9,7 + 22,920 Е
12,2 + 22,585 Е
Коэффициент
корреляции
0,792
0,809
0,783
0,793
0,792
Показатель
надежности
9,5
10,5
8,4
9,6
9,5
Это позволило выявить закономерности
изменения фактической трудоемкости работ в
холодильном хозяйстве за последние годы.
Экстраполируя выявленную тенденцию,
можно рассчитать подобные зависимости в
перспективном периоде.
Высокие коэффициенты корреляции и
показатели надежности подтверждают
предположение о возможности использования
корреляционных зависимостей в плановых расчетах.
Коэффициент детерминации (квадрат
коэффициента корреляции) показал, что для
обследованных предприятий численность рабочих на
61—65% зависит от емкости холодильника и на
35—39% — от прочих неучтенных факторов.
Это соотношение несколько колебалось по
годам проанализированного периода.
На основании полученных уравнений регрессии
рассчитана динамика численности рабочих
производственных холодильников мясокомбинатов
на 1971—1976 гг.
В процессе исследования выявлено снижение
численности рабочих на холодильниках с
одинаковой емкостью. Это объясняется
постоянным ростом фондо- и энерговооруженности
труда и уровня механизации работ на
холодильниках.
Установлено, что чем больше холодильная
емкость, тем выше среднегодовой темп
снижения численности рабочих. Так, на
холодильниках емкостью 0,5 тыс. т среднегодовой темп
снижения за шесть лет составил всего 0,22%,
емкостью 2 тыс. т— 1,45%, а емкостью
4,5 тыс. т — 1,85%. По полученным данным
выведена формула расчета среднегодового темпа
относительного сокращения численности
рабочих t в зависимости от холодильной емкости Е.
После определения соответствующих
коэффициентов получили
t= -0,74?0'89.
Этой формулой необходимо пользоваться для
установления среднегодового темпа снижения
численности рабочих на холодильниках с
промежуточной емкостью, например, 0,8; 1,35; 1,83
тыс. т (рис. 1).
Для определения перспективной зависимости
численности рабочих от емкости холодильников
необходимо исходить из динамики ежегодных
темпов снижения численности по группам
предприятий с одинаковой емкостью. При этом
достаточно рассчитать на прогнозируемый период
численность рабочих для холодильников двух
разных емкостей. Нами рассчитана численность
0,5 1,0 1}5 .2,0 2,5 3,0 3,5 \ Ч}0Е,тьш
Рис. I. Степенная зависимость среднегодовых темпов
относительного сокращения численности рабочих на
холодильниках.
15

1971г. 1972г. 1975 г. 1 97кг. 1975г. 1976 г. 1977г. 1978г. 1979г. 1980г.
Рис. 2. Динамика относительной численности рабочих на
холодильниках емкостью 1,5 и 3,5 тыс. т:
/ — фактическая численность; 2 — прогнозируемая числен*
рабочих на 1977—1980 гг. для холодильников
емкостью 1,5 и 3,5 тыс. т.
Анализ ежегодных темпов снижения
численности показывает, что характер снижения
описывается в обоих случаях линейной зависимостью
вида
у = а + Ьх.
Определив коэффициенты а и Ь, получаем
(рис. 2)
tt = 106,65—1,39*,
t2= 104,1 — 1,69*,
где tlt t2 — прогнозируемая численность рабочих для
холодильников емкостью соответственно
1,5 и 3,5 тыс. т, % к 1970 г.;
х — условный номер года (например, 1971 г.—
—1, 1972 г. —2 и т. д.).
Приняв х=10, что соответствует 1980 г.,
рассчитали, что в прогнозируемом году численность
Год
1977
1978
1979
Таблица 2
Уравнение регрессии
ТЕ= 10,1 + 21,37 Е
ТЕ = 10,23 + 20,89 Е
ТЕ = 10,33 + 20,41 Е
Т,чел\
ПО
120
юо\
ВО
60
20
$
г
У
ft \
A,5; ЩЗ)
/"
/У'
/Jr/
/JxV\
У I
В Ш; 80,2)
>
5 Е,тыс.т
Рис. 3. Зависимость численности рабочих от емкости
холодильника.
рабочих по сравнению с базисным годом
составит 92,6%, или 40,3 чел., для
холодильников емкостью 1,5 тыс. т и 87,2%, или 80,2 чел.,
для холодильников емкостью 3,5 тыс. т.
Через две найденные точки А A,5; 40,3) и В
C,5; 80,2) проведена штриховая линия,
соответствующая 1980 г. (рис. 3) и выведена формула
Т= 10,37+ 19,95?.
По этой же методике получены формулы для
расчета численности рабочих на 1977—1979 гг.
(табл. 2).
Кроме того, рассчитаны нормативы
численности рабочих на каждую тысячу тонн емкости
(табл. 3).
Таким образом, учитывая темп снижения
численности рабочих на холодильнике определенной
емкости, можно прогнозировать трудоемкость
и при этом приблизиться к равной
напряженности плановых показателей по труду.
Предлагаемый метод прогнозирования может
быть использован при составлении долгосрочных
прогнозов.
Таблица 3
Год
1977
1978
1979
1980
Нормативы
0,5
41,6
41,4
41,0
40,8
численности рабочих на каждую тысячу тонн емкости, чел., для холодильника емкостью, тыс. т
1,0
31,5
31,1
30,7
30,3
1,5
28,1
27,7
27,3
26,9
2,0
26,4
26,0
25,6
¦ 25,2
2,5
25,4
25,0
24,5
24,1
3,0
24,7
24,3
23,8
23,4
3,5
24,3
23,8
23,3
22,9
4,5
23,6
23,2
22,7
22,3
16

УДК 621.928.37-715.2:621.5б/.59
Эффективность применения гидроциклонов для отделения
масла в холодильных системах
Канд. техн. наук Н. Г. КРЕЙМЕР, Р. Б. ИВАНОВА,
А. В. ПОНОМАРЕНКО, В. П. ПЫТЧЕНКО
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
А. Г. ГЕЙГЕР, Б. Е. КОНЮХОВ
Горьковский мясокомбинат
Отделение масла от аммиака и удаление его из
холодильной системы представляют трудную
проблему в эксплуатационных условиях. От
степени очистки аммиака от масла зависят в
значительной мере эффективность, надежность и
безопасность работы холодильной установки.
Наиболее целесообразно отделять масло от
газообразного аммиака на стороне высокого
давления. Для этой цели на действующих
холодильных установках применяют
маслоотделители различных конструкций,
обеспечивающих разную степень очистки. Широкое
применение нашли инерционные (циклонные)
маслоотделители с ускорением газового потока, в
которых капли масла отделяются под действием
центробежных сил, возникающих при
изменении направления движения газового потока.
Эффективность циклонных маслоотделителей
достаточно высока, 85—90% от количества масла,
уносимого из компрессора (по испытаниям
ВНИХИ). Концентрация масла на выходе из
маслоотделителя не превышает 0,1 г на 1 кг
нагнетаемого аммиака.
Однако циклонные маслоотделители, как и
любые другие механические, очищают газ
только от капельного масла определенной
дисперсности, оставляя в нем пары масла и мельчайшие
капли (туман). Ряд зарубежных фирм по
согласованию с заказчиком устанавливает
дополнительные секции-маслоотделители для очистки
газа от мельчайших капель масла.
В отечественных холодильных установках
традиционными являются промывные
маслоотделители. Они задерживают практически все
фракции масла, уносимого из картера компрессора.
Эффективность промывных маслоотделителей
весьма высокая, до 95%. Однако при монтаже и
эксплуатации этих маслоотделителей к ним
предъявляются особые требования, при
несоблюдении которых нарушается снабжение аппарата
жидким аммиаком и значительно снижается
эффективность маслоотделения. Аппарат
превращается в малоинтенсивный маслоотделитель,
в котором капли масла отделяются только под
действием гравитационных сил.
Удалить все масло из газообразного аммиака
на стороне нагнетания компрессора в настоящее
время практически невозможно. Нет надежных
методов и для отделения масла из жидкого
аммиака на линии между конденсатором и
регулирующей станцией. В любом случае какая-то
часть масла обязательно попадает вместе с
жидким аммиаком в теплообменные аппараты и
сосуды холодильной установки на стороне
низкого давления. Поэтому, наряду с отделением из
паров аммиака, необходимо отделять масло от
жидкого аммиака на стороне низкого давления.
В связи с тем что из испарителей или
циркуляционных ресиверов отсасываются перегретые
(в крайнем случае насыщенные) пары аммиака,
которые неспособны уносить капли масла, в
аппаратах постоянно накапливается масло. Под
действием разности плотностей оно оседает в
нижней части аппаратов и сосудов. Осевшее
масло снижает эффективность процесса
теплообмена, нарушает работу приборов автоматики,
циркуляционных насосов и повышает энергозатраты
холодильных установок (по данным ВНИХИ,
затраты энергии на перекачивание жидкого
аммиака с маслом на 20% выше, чем на
перекачивание чистого аммиака).
Согласно правилам эксплуатации,
скопившееся в аппаратах масло необходимо
периодически удалять. Процесс удаления масла,
особенно холодного и густого, весьма трудоемок и
сложен. Масло удаляют из теплообменных
аппаратов главным образом одновременно со
снятием снеговой шубы с их поверхности, однако
оно сливается неполностью, так как этот
процесс длится намного дольше, чем оттаивание
аппаратов. Поэтому при длительной
эксплуатации происходит значительное замасливание
холодильных систем.
Наиболее доступным и надежным аппаратом
для отделения масла от жидкого аммиака в
насосных схемах является гидроциклон. Работа
гидроциклонов в аммиачных холодильных
установках исследована в Астраханском
технологическом институте рыбной промышленности. *
Опыт применения гидроциклонов для удаления
масла из испарительной системы с насосной
циркуляцией получен также Ленинградским тех-
*Абдумманов Х.А., ВагабовИ. И. Об эффек
тивности разделения масла и жидкого аммиака в^гидро-
циклоне.— Холодильная техника, 1975, № 1.
3 Холодильная техника № 6
17

нологическим институтом холодильной
промышленности.
Для проверки работоспособности и
эффективности гидроциклонов и накопления опыта их
эксплуатации во ВНИХИ спроектированы и
изготовлены опытные образцы аппаратов. При
проектировании были использованы лучшие
конструктивные решения гидроциклона
Астраханского института. Сохранен общий внешний вид
маслоотделителя, причем направляющий
аппарат установлен под углом 10° относительно
образующей обечайки. Учтен также и опыт
создания циклонов для очистки от масла
газообразного аммиака.
Конструкция гидроциклона проста, что
позволяет изготавливать его в условиях
холодильного предприятия. Гидроциклон смонтирован из
стандартных стальных труб диаметром 106x3
и 133x3,5 мм. Нижняя часть его выполнена
не конической, как у гидроциклона
Астраханского института, а цилиндрической формы. Для
сравнения изготовлен также образец с
конической нижней частью.
Схематический разрез гидроциклона
конструкции ВНИХИ представлен на рис. 1. Пунктиром
-_i_ J t 1рЖидний
K~±~J
Рис. 1. Гидроциклон:
/ — корпус; 2 — направляющий аппарат; 3 — нижняя часть
корпуса; 4 — отбойник с конусом.
на схеме изображена коническая часть опытного
образца. Направляющий аппарат имеет
прямоугольное сечение для более правильной
организации потока аммиака на входе в
гидроциклон. Между ресиверной и рабочей зонами
гидроциклона установлен отбойник с верхней
конической частью для плавного поворота
вращающегося потока.
Жидкий аммиак насосом через направляющий
аппарат подается внутрь гидроциклона.
Благодаря тангенциальному расположению
направляющего аппарата поток аммиака раскручивается
вокруг центральной трубы гидроциклона. Под
действием центробежных сил капли масла
отбрасываются к стенкам обечайки и под действием
силы тяжести дренируются вниз, в ресиверную
зону гидроциклона. Вращающийся поток
жидкости опускается до отбойника с конусом,
изменяет направление на 180° и через центральную
трубу направляется к выходу. Вверху
гидроциклона расположена полость, в которой
скорость потока аммиака падает, что способствует
отделению капель масла, не выделившихся в
рабочей зоне.
Для облегчения обслуживания
гидроциклонов в схеме предусмотрен специальный сосуд,
в который при работе постоянно сливается
масло из гидроциклонов. Периодически, по мере
накопления, оно передавливается из сосуда в
маслосборник. Удаление масла из
гидроциклонов облегчено благодаря тому, что при работе
избыточное давление в них на 0,15—0,2 МПа
A,5—2,0 кгс/см2) выше, чем в испарительной
системе. Это гарантирует возможность передав-
ливания масла в маслосборник холодильной
системы.
Образцы гидроциклонов были испытаны на
холодильнике Горьковского мясокомбината в
испарительной системе агрегата с температурой
кипения хладагента —28°С. Оба гидроциклона
были смонтированы на расстоянии ~10 см от
насоса ЗЦ4А параллельно (рис. 2), что
позволило включать аппараты поочередно и
одновременно. Отделившееся масло стекало в сосуд,
установленный под гидроциклонами. О
накоплении масла свидетельствовало уменьшение
обмерзания нижней части сосуда.
Производительность насоса составляла около
22 м3/ч F л/с). Скорость жидкого аммиака на
входе в рабочую полость гидроциклона была
около 10 м/с, при включении в работу
одновременно двух гидроциклонов она снижалась на
входе и в рабочей полости вдвое.
Испытания показали, что эффективность
гидроциклона с цилиндрической нижней частью
несколько хуже, чем эффективность гидроциклона
с конусом: у первого около 0,52, у второго
0,6 кг/ч масла. Гидравлическое сопротивление

К охлаждающим устройствам
жидкий аммиак
Отсос пароб
к компрессору
ШЛ
О
От охлаждающих
устройств
i
1 г
N
Рис. 2. Схема установки гидроциклонов:
/ — циркуляционный ресивер; 2 — гидроциклоны; 3 — элект
ронасос; 4 — сосуд для слива масла.
+XJ
К маслосборнику
обоих аппаратов приблизительно одинаково,
не более 0,01 МПа. При одновременном
включении двух аппаратов эффективность отделения
масла значительно увеличивалась и составляла
около 1,53 кг/ч.
Через 3 месяца количество удаляемого масла
снизилось до 0,87 кг/ч при одновременной
работе двух гидроциклонов, что может быть
объяснено значительным очищением системы от
масла за этот период.
Это же подтвердили расчеты. В систему с
температурой кипения —28°С за 3 месяца
максимально могло попасть около 800 кг масла. Часть
этого масла удалялась в это время и из
промежуточных сосудов, и из маслоотделителей.
Практически же по наблюдениям обслуживающего
персонала из гидроциклонов за 3 месяца было
слито около 900 кг масла, что свидетельствует
о постепенной очистке системы от
находившегося в ней масла. О существенном уменьшении
концентрации масла в циркулирующем аммиаке
свидетельствует также безотказная работа
насосов, которые раньше часто выходили из строя
из-за кавитации при пуске.
Несмотря на несколько большую
эффективность гидроциклона с конической рабочей частью,
предпочтительнее применять гидроциклон с
цилиндрической рабочей частью из-за лучшей
технологичности изготовления аппаратов. В то же
время снижение скорости жидкого аммиака в
рабочей зоне значительно повышает
эффективность работы аппарата. Поэтому, если
производительность насосов более 12—15 м3/ч,
необходимо устанавливать параллельно два
гидроциклона указанных выше размеров. При
изготовлении гидроциклонов большого диаметра
в условиях предприятий следует учесть
требования Правил устройства и безопасной
эксплуатации сосудов, работающих под давлением.
Таким образом, испытания подтвердили
перспективность применения гидроциклонов для
очистки аммиака от масла в насосно-циркуля-
ционной схеме с температурой кипения —28°С.
В настоящее время проверяется
работоспособность гидроциклонов в системах с более низкими
температурами кипения. На Горьковском
мясокомбинате проходит производственную
проверку гидроциклон, установленный в агрегате с
насосом ЦНГ 68, при температуре кипения
—40°С.
Предварительные испытания показали
положительные результаты.
V*
19

УДК 628.84.003
О выборе экономичных режимов расхода холода и тепла
в местно-центральных системах кондиционирования воздуха
Доктор техн. наук, проф. О. Я. КОКОРИН,
канд. техн. наук С. В. НЕФЕЛОВ, Ю. И. ТЕСТОЕДОВ
ЦНИИпромзданий
В настоящее время появились работы, в которых
с принципиально новых позиций
рассматриваются вопросы экономии тепла, холода, воздуха,
воды, необходимых для обработки воздуха,
подаваемого в кондиционируемые помещения. Так,
например, в работе [3] описан способ
управления оптимальными режимами систем
кондиционирования воздуха (СКВ) с постоянной воздухо-
производительностью, регулируемыми первой
рециркуляцией и обводом камеры орошения, в
котором учтено изменение не только параметров
наружного воздуха, но и луча процесса в
помещении, а также величины допустимых
параметров внутреннего воздуха.
В работе [4] описана термодинамическая
модель СКВ, позволяющая, в частности,
определить минимально неизбежные расходы холода,
тепла, воздуха и воды при определенных
исходных данных. Поиск процессов обработки
воздуха осуществляется путем последовательной
минимизации мгновенных расходов холода,
тепла, воздуха и воды, которая, как правило,
соответствует минимуму «мгновенных»
эксплуатационных затрат. Однако в ряде случаев,
например при утилизации энергии, это
соответствие может нарушиться. Кроме того,
последовательность минимизации на этапе определения
алгоритмов экономичного управления может быть
продиктована конструктивно-компоновочным
решением СКВ.
Авторами на базе термодинамической модели,
подобной описанной в работе [4], предлагается
методика выбора таких режимов обработки
воздуха в СКВ, которые приводят к минимизации
расходов в заданной последовательности.
Методика рассматривается на примере СКВ с эжек-
ционными доводчиками (ЭСКВ). Она основана
на векторной форме записи состояния и
процессов обработки воздуха в i, d-диаграмме.
Обозначим через i и d единичные векторы вдоль осей
энтальпии и влагосодержания косоугольной
системы координат. Тогда состояние воздуха с
удельными энтальпией iA и влагосодержанием
dA можно представить в виде вектора,
закрепленного в начале координат:
-*¦-*•«*.
Л = iAi +dAd,
а изменение состояния воздуха от точки А до
точки В:
"А* = ('в - 1аИ + (dB - djd.
Процесс нагревания или охлаждения можно
записать в виде AiAi, адиабатического
увлажнения — AdAd, политропический процесс с
угловым коэффициентом е — A*a (i' + ~ d )
-*¦ -*¦
или AdA(et+d). В настоящее время в широко
распространенных схемах СКВ не применяют
для обработки воздуха различные поглотители,
поэтому существуют ограничения по
направлению векторов, описывающих обработку воздуха
без взаимоисключающих процессов нагревания
и охлаждения, увлажнения и осушки (рис. 1).
Существуют также ограничения векторов по
длине (рис. 2).
й
Ж
Рис. 1. Сектор теоретически допустимых направлений
вектора обработки воздуха:
i, (Qfj^i+d) — граничные векторы сектора; ej.A — угловой
коэффициент прямой из точки Л, касательной к кривой ф—100% .
#* i
Рис. 2. Ограничения длины вектора обработки воздуха
линией ф=100%.
20

Составим в векторной форме уравнение
баланса тепла и массы для однозональной СКВ:
тн (У — Я) — Л = тнАН + (тн + треЦ) АС +
+ трецАУ = фЛ + Ф^, A)
где тн — кратность воздухообмена по наружному
воздуху;
-*¦ -*•
У, Н — векторы состояния соответственно
удаляемого и наружного!воздуха;
<7изб» ^иэб — удельные тепло- и влагоизбытки в
помещении;
трец — кратность воздухообмена по
рециркуляционному воздуху;
ДУ, АЯ, АС — векторы изменения состояния воздуха
при обработке в СКВ соответственно
рециркуляционного (до камеры
смешения), наружного (до камеры смешения),
приточного (от камеры смешения до
выхода из распределительного устройства);
<?j — алгебраическая сумма удельных расходов
тепла Ф^+) и холода Ф^—) в системе
кондиционирования;
Фа — алгебраическая^умма удельных расходов
воды Ф^"* и выпадения конденсата Ф^~~ *
в системе кондиционирования*
Среди множества решений уравнения A)
необходимо отыскать такие, которые
соответствовали бы задачам оптимизации. Можно показать,
что найденные в работе [4] минимально
неизбежные расходы холода, тепла, воздуха и воды
и режимы работы СКВ, обеспечивающие эти
расходы, соответствуют решениям уравнения
A) при ДУ=0 и минимизации искомых
параметров в последовательности:
1-Ф*->; 2-Ф< + >; 3-/7гн;4-Ф,; 5-трец
В ЭСКВ соотношение рециркуляци иного и
наружного воздуха связано коэффициентом эжек-
ции /c9=mpeu//nH^const. Количество
наружного воздуха приблизительно равно
санитарной норме. В таких системах отсутствует
обработка воздуха после камеры смешения, т. е. ДС=0,
и имеется возможность изменять величину ДУ.
Минимизацию решений уравнения A) для
одн озональных ЭСКВ предлагается проводить в
такой последовательности:
1-тн; 2-Ф<->; 3-Ф<+>; 4-Ф,
Для удобства графических построений в
случае использования ЭСКВ уравнение A) приводим
к виду:
М — Я= ДЯ+КэДУ, B)
1
где М = У — П — Дг'вент * J
шнщ1п
Адвент — приращение энтальпии наружного воздуха в
вентиляторе и воздуховодах.
Множество точек, в которых могут
оканчиваться векторы Му образуют на t, d-диаграмме
область М допустимых параметров приточного
воздуха, а множество точек, в которых оканчи-
-*•
ваются векторы У, — область У допустимых
параметров удаляемого воздуха. В некоторых
случаях область У и соответственно область М
могут быть представлены в виде отрезка прямой
или точки.
В соответствии с рекомендациями А. Я. Кре-
слиня [3] параметры наружного воздуха на i>
d-диаграмме разделены на зоны согласно
предлагаемой последовательности минимизации
(рис. 3).
Рассмотрим кратко режимы, характерные для
каждой из зон и приводящие к минимально
неизбежным расходам. При параметрах
наружного воздуха, соответствующих зоне /, к
минимально неизбежным расходам будут приводить
любые эквивалентные сочетания процессов
нагревания и увлажнения, для которых вектор
обработки воздуха Д#+/сэДУ, начинаясь в
любой точке этой зоны, заканчивался в точке а
-*
области М. Если на один из векторов Д# и
-*•
ДУ имеются какие-либо ограничения, то среди
эквивалентных сочетаний следует выбирать
такие, на которые эти ограничения не влияют.
Зона 77 характерна нагреванием без влажност-
-> -*¦
ной обработки. Вектор Д#+/сэДУ направлен
вертикально вверх до нижней границы а — г — в
области М.
В зоне /// (область М) обработка и
наружного и рециркуляционного воздуха
отсутствует.
Для зоны IV характерно адиабатическое ув-
-*• -*
лажнение, причем вектор Д#+/сэДУ, направ-
Рис. 3. Разделение i, d-диаграммы на"области (зоны) для
однозональной СКВ с эжекционным доводчиком:
8 — угловой коэффициент прямой, касательной к кривой ф =
= 100% и проходящей через точку в.
21

ленный |по изоэнтальпе, должен заканчиваться
на границе а — б — в области М.
Если параметры наружного воздуха
соответствуют зоне V, то необходим один из
следующих вариантов обработки воздуха в однозональ-
ной ЭСКВ в зависимости от угла наклона
вектора Д#+/сэДУ, оканчивающегося в точке в
области М: охлаждение и увлажнение;
охлаждение без влажностной обработки или
охлаждение и осушка.
В случае, когдл область М полностью
находится вне сектора допустимых направлений
вектора ДЯ, но частично внутри сектора допу-
стимых направлений ДУ, то следует
обрабатывать рециркуляционный воздух.
Таким образом, в рассмотренных пяти зонах
к минимально неизбежным расходам приводят
такие режимы, для которых суммарный вектор
Д#+/сэДУ, начинаясь в любой точке этих зон,
оканчивается в определенной точке области М,
причем слагаемые этого вектора не должны иметь
взаимоисключающих составляющих.
Зона VI соответствует случаю, когда
параметры наружного воздуха и воздуха в
кондиционируемом помещении таковы, что область М
находится за пределами сектора теоретически
допустимых направлений векторов обработки воз-
-+ •¦
духа ДЯ и ДУ (см. рис. 1). В этом случае
принципиально необходимо наличие и нагревания, и
охлаждения с осушением.
В целях минимизации расходов холода
процесс охлаждения и осушения воздуха следует
вести по прямой, выходящей из точки,
характеризующей параметры наружного воздуха, и
касательной к кривой ср=100%до точки
пересечения с прямой dMmaX=const. Минимальный
нагрев наружного или рециркуляционного
воздуха после этого может осуществляться так,
чтобы вектор суммарной обработки воздуха
-*• -»•
ДЯ+/сэДУ, начинаясь в этой точке, оканчивался
бы в точке в области М с максимальным
влагосодержанием.
Однозональная ЭСКВ в реальных условиях
не встречается. Как правило, центральный
кондиционер работает на целую группу эжекцион-
ных доводчиков. Однако минимальные расходы
для многозональных ЭСКВ в ряде случаев
можно найти аналогично однозональным.
Рассмотрим случай применения
многозональной ЭСКВ с четырехтрубными эжекционными
доводчиками, в которых рециркуляционный
воздух либо нагревается, либо охлаждается без
увлажнения или осушки. Центральный
кондиционер может осуществлять более сложную
обработку наружного воздуха, включающую при
необходимости нагревание, увлажнение,
охлаждение, осушку [1, 2]. На практике широко
распространен случай, когда допустимые значения
параметров воздуха в кондиционируемых
помещениях одинаковы, а влаговыделения в них
практически равны между собой при
значительно различающихся по величине теплоизбыт-
ках. Такими характеристиками, например,
обладает ЭСКВ, обслуживающая северный и
южный фасады административного здания. Для
упрощения графических построений
предположим, что область У задана на i, d-диаграмме в
виде отрезка прямой, соединяющей точки с
минимальным и максимальным влагосодержанием
а и Ъ (рис. 4).
Минимизацию мгновенных расходов в
многозональной ЭСКВ предлагается осуществлять в
два этапа. Сначала из векторных уравнений
типа B) для каждой зоны определяют
независимо решения так, как если бы существовало N
однозональных ЭСКВ. После этого
отыскивается такое сочетание вектора обработки
наружного воздуха ДЯ и векторов обработки
рециркуляционного воздуха ДУК (где к=1; 2... N)
в каждой зоне, которое обеспечивает миним ум
неотрицательной функции
3=Z(XAQX+#TAQT, C)
где Э — часть «мгновенных» эксплуатационных затрат,
связанных с расходами тепла и холода, руб/ ч
Рис. 4. Разделение i, d-диаграммы на области
многозональной СКВ с эжекционными доводчиками.
22

Цх — стоимость холода, руб/кДж;
AQX — превышение расхода холода в многозональной
ЭСКВ над суммой расходов холода однозональ-
ных ЭСКВ, кДж;
Цт — стоимость тепла, руб/кДж;
AQT — превышение расхода тепла в многозональной
ЭСКВ над суммой расходов тепла однозональ-
ньшЭСКВ, кДж.
ьПри рассмотрении многозональных ЭСКВ
анализируем взаимное расположение зон /, //,
..., N областей М19 М29 ...9 MN. Из рис. 3
нетрудно заметить, что зона / области Ml9
определенная на первом этапе, является частью зон
/ областей М29 ..., MN. Следовательно, вектор
АЯ, направленный из любой точки Н19
принадлежащей этой зоне, может быть общим для всех
областей. Одновременно обеспечивается уело-
-*¦
вие минимума функции Э=0, если АЯ
оканчивается на прямой dMmXn на участке от области
Мх до верхней из точек пересечения прямой
•dMmirr=const с кривой ф= 100% или сизоэнталь-
пой inl.
Аналогичные рассуждения можно провести
для зоны V области 7W,V. Для того чтобы обеспе-
чить условие Э—0, вектор АЯ, начинаясь в
любой точке HY этой области, должен
оканчиваться в точке с максимальным влагосодержа-
нием dMmax, принадлежащей области MN.
В зоне // области М1 'также обеспечивается
условие Э=0, если ^вектор АЯ направлен
вертикально вверх. Максимальная длина его
ограничена областью Мх.
При параметрах наружного воздуха,
соответствующих зоне VI области^AIV, также дости-
жимо условие Э=0. Для этого вектор АЯ должен
быть направлен из точки ЯУ1, соответствующей
параметрам наружного воздуха, по касательной
к кривой ф = 100% до точки на прямой dMmax.
Если эта точка окажется ниже области Ml9
то jfвозможен подогрев наружного воздуха до
параметров области ^Мг.
В оставшейся нерассмотренной области t, d-
диаграммы, ограниченной изоэнтальпами iMNmax
и iMlmin, областью Мг и прямой dmax,
принципиально невозможно обеспечить тождество Э=0.
Действительно, минимизация расходов для
областей Мю расположенных |выше изоэнталь-
пы iHlv, достигается, если вектор Д/?+/сэА<У
направлен в точку с минимальным |влагосодер-
жанием, а для областей Мю расположенных
ниже изоэнтальпы iHlv, если вектор АЯ-f/сэАУ
направлен в точку с максимальным
влагосодержанием. Если же какая-либо из областей Мк
пересекается изоэнтальпой tHIV, то для этой
области минимум расхода холода и тепла
достигается тогда, когда вектор АЯ+кэАУ
оканчивается в точке пересечения изоэнтальпы iHIV
с границей этой области. В этом случае его
составляющая вдоль оси i равна нулю. Таким
образом, вектор АЯ, обеспечивающий заданное
влагосодержание, в какую бы точку он проведен
не был, не сможет обеспечить Э=0.
Для определения вектора АЯ в этой зоне
необходимо исследовать на минимум
уравнение C).
Предположим, результатом этого исследования
явилось определение линии а19 а29 ^2» bN9 на
которой функция C) принимает минимальное
значение. Обозначим зоной IV область i, d-
диаграммы, ограниченную справа линией а19
я2> b29 bN, сверху *— изоэнтальпой с
максимальной энтальпией iMNmRX, снизу — изоэнтальпой
iMlmin. Тогда при параметрах наружного
воздуха, соответствующих этой зоне, вектор АЯ
должен быть направлен [вдоль оси d и
оканчиваться на линии а19 а29 Ь29 bN.
•Область if d-диаграммы между линией а19
а2, b29 bN и областью Мх с минимальной
энтальпией обозначим зоной III. Справа эта зона
ограничена прямой dMma2L. Тепловлажностная
обработка наружного воздуха с параметрами,
соответствующими этой зоне, не требуется.
Таким образом, на базе представленного в
работе [4] подхода к построению алгоритмов
управления однозональными СКВ
иллюстрируется методика построения экономичных
взаимосвязанных режимов работы ЭСКВ при
выполнении необходимого условия >— учета характера
тепловлажностных нагрузок в обслуживаемых
помещениях и соотношения стоимостных
значений расходов тепла и холода в эжекционных
доводчиках.
Использование представленной в
аналитической форме термодинамической модели СКВ
позволит уменьшить объем необходимого
вариантного проектирования, а также путем
реализации полученных алгоритмов управления
обеспечить значительную экономию
эксплуатационных затрат на систему.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Давыдов Ю. С, Нефе лов СВ.
Техника автоматического регулирования в системах
вентиляции и кондиционирования воздуха. М.,
Стройиздат, 1977.
2. Кокорин О. Я. Установки
кондиционирования воздуха. М., Машиностроение, 1970.
3. Креслинь А. Я. Автоматическое
регулирование систем кондиционирования воздуха. М.,
Стройиздат, 1972.
4. Р ы м к е в и ч А. А., X а л а м е й з е р М. Ь.
Управление системами кондиционирования
воздуха. М., Машиностроение, 1977.

УДК 621.565-533.65-192:628.84
Тиристорный пропорциональный регулятор температуры
для судовых систем кондиционирования воздуха
Г. П. СМИРНОВ, канд. техн. наук А. И. КОХЛНСКИЙ
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
Анализ отечественных и зарубежных
источников [2—5, 7, 8] показал, что разработка
надежных тиристорных регуляторов температуры
технически возможна с использованием всех
законов регулирования. Однако, как показывает
практика, электрическое двухпозиционное
регулирование не удовлетворяет требованиям
динамики, особенно для небольших жилых
помещений, а законы регулирования ПИ и ПИД
весьма сложны при конкретной реализации.
Для судовых СКВ (систем кондиционирования
воздуха) принципиально можно применять
регуляторы температуры РНТО, ВРТ-2, РНТТ,
выпускаемые отечественной промышленностью,
в сочетании с нормирующими
преобразователями НП-СШ-М. Однако эти регуляторы, так
же как и зарубежные, громоздки по
конструкции, сложны и дороги в изготовлении, мало
надежны в условиях судовых СКВ.
Для судовых СКВ наиболее подходящей
является принципиальная схема тиристорного
регулятора, представленная в справочнике [3],
но и она не лишена недостатков: в схеме нет
фильтра подавления радиопомех, который
необходим при работе судовой радиоаппаратуры;
электрическое питание регулятора, нагрузки
управляющих диодов рассчитаны на низкое
напряжение•— 127 В, а для судовых условий
требуется напряжение 380 В. Использование
этой схемы затруднено и из-за отсутствия
справочных аналогов радиодеталей отечественного
производства зарубежным образцам.
В результате анализа, расчета и
экспериментальной доработки для судовых СКВ был создан
опытный образец отечественного
пропорционального регулятора температуры, принципиальная
схема которого показана на рис. 1. Датчик
температуры состоит из шести терморезисторов
КМТ-1 по 22 Юм, соединенных параллельно.
В основу работы тиристорного регулятора
температуры положен принцип фазового
регулирования, т. е. регулирования угла открытия
тиристора Д4 путем плавного пропорционального
/о тв о
/? ШР1 $2
1р1 Пр2\
'5 6
11 LZ
ПЛ2
?А
2<t
ВН
ШРЗ\36 4П
11 12
il/PJ
12
ШРЗ
ft
ПЛ2
ШР<+
ВН
-f—
ш/рц.
v/T
<^
Ар ПЛ2
&U/PJ
<кШР^
2<+
25
>ШРА
Щ ПЛ2,
2к^—
ШРЗ
25
'23
25
-С5
30 дь
\R3
2 Д1\ I
24
25
Рис. 1. Принципиальная электрическая схема тиристор
ного регулятора температуры:
ПЛ1, ПЛ2 — платы; Ар — арматура; ШР1 — ШР4 —
штепсельные разъемы; Л — лампа сигнальная; остальные элементы
схемы указаны в таблице.
24

бесконтактного изменения подводимой мощности
к нагревателю в зависимости от тепловой
нагрузки.
При температуре ниже заданной,
установленной задатчиком R7, увеличивается
сопротивление датчика ДТ. Это приводит к снижению
положительного потенциала базы (точка 41)
по отношению к эмиттеру транзистора 77,
включенному в измерительную диагональ моста
(точки 41, 46), плечи которого соответственно
образованы сопротивлениями
RtttR8
RURt
Ток базы и коллектора увеличивается.
Конденсатор С6 быстрее заряжается до потенциала
открытия эмиттера однопереходного
транзистора Т2. В результате более ранняя подача
управляющего импульса (т=10 мкс) по контуру
разрядки конденсатора С6 уменьшает угол сдвига
(фазы) между управляющим импульсом,
подаваемым на управляющий электрод тиристора
Д4, и напряжением положительного
полупериода, подаваемым на нагреватель ВН.
Тиристор ДЗ служит статическим
выключателем, управляемым микротумблером В. При
прекращении подачи воздуха в нагреватель
ВН тиристор ДЗ отключается по команде
термореле РТ, прекращая подачу тока в
нагреватель.
Фильтры Ы, L2 и конденсаторы С1—С4
предназначены для подавления радиопомех.
Параллельная ветвь R/l.^u служит для
компенсации температурной погрешности
транзистора Т1.
Все элементы схемы, кроме датчика
температуры ДТ, балластных сопротивлений R5 и
R6, термореле РТ и нагревателя ВН,
установлены в корпусе регулирующего блока. Таким
образом, тиристорный регулятор температуры
состоит из трех электрически
взаимосвязанных узлов: регулирующего блока, датчика
температуры и подогревателя воздуха.
Общий вид регулирующего блока показан
на рис. 2. На передней панели (см. рис. 2, а)
расположены микротумблер В, задатчик
температуры R7, предохранители ПР1 и ПР2 (от
токов короткого замыкания), лампа Л,
сигнализирующая о работе регулятора. На рис. 2, б
показано расположение коммутационных плат.
На рис. 3 приведена статическая
характеристика системы автоматического регулирования в
зависимости от тепловой нагрузки.
Динамические характеристики системы
автоматического регулирования температуры в
каюте описываются передаточной функцией
Рис. 2. Общий вид регулятора:
а — со стороны лицевой панели; б — со снятой крышкой:
/ — сигнальная лампа; 2 — микротумблер; 3 — задатчик
температуры; 4 — предохранители.
Рис. 3. Статическая характеристика системы
автоматического регулирования т' *~~ п> "~~
Фпр=60% и *з=24°С.
ского регулирования "при ~Упр=180 м3/ч, tuv=\8°Cy
W(p)
полученной при внесении возмущения скачком
(вошли четыре человека и включили освещение,
что соответствует изменению тепловой нагрузки
на 360 Вт). При расходе приточного воздуха
7пр=180 м3/ч, его температуре ^пр=18°С и
заданной температуре /3=24°С параметры
передаточной функции будут равны: постоянная
времени Г—162 с, время запаздывания т1 =
=48 с, коэффициент усиления К=0,002 К/Вт.
4 Холодильная техника № 6
25

Узел
регулятора
Датчик
температуры

Регулирующий блок

Подогреватель вЬздуха
Элемент
Терморезистор
Резистор
Резистор
Терморезистор
Конденсатор
Конденсатор
Диод
Диод
Транзистор
Транзистор
Индуктивность
(фильтр)
Держатель
предохраните-
1 ля
Термореле
Микротумблер

Нагревательный элемент
Тип элемента
КМТ-1
ОМЛТ, БЛП, ПЭВ
ППБЕ-Т-ЗА
СТЗ-17
МБМ
ксо
2У202М; Д816А
Д237Б
1 МП13Б
2Т-117А
Собств. изг.
ДПК-1-2-Т
ТР-80
МТ1-Т
ТЭН
Обозначение
по схеме
(см. рис. 1)
ДТ
R1—R17
R7
Rt
Cl—СЗ
С6
ДЗ-Д5
Д1, Д2
Т1
Т2
LU L2
При Пр2
РТ
В
ВН
Количество
6
16
1
1
3
1 1
3
2
1
1
2
2
1
1
6
нсив-
[емента
к са1—'
«Й-
со ? «о
В 1
* о7
"о-
К я«г
0,6
0,04
3
0,6
0,03
0,04
0,5
0,03
1 0,1
0,08
| 0,02
0,02
0,8
0,01
0,02
Поправочные
фициенты
2
температуря
1,0
1,0
1,0
1,0
1.0
1.0
1 1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
»Я
виброудаРнь
fe
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
коэф-
нагрузочный
0,2
1,0
0,2
0,2
0,5
0,05
0,5
0,2
1,0
1,0
1,0
0,5
0,2
| 0,2
1,0
са
Интенсивное
элемента ftf(
1,44
1,28
1,20
0,24
0,25
0,04
1,50
0,04
0,20
0,16
0,08
0,04
0,32
0,04
0,24
о
<я<:
Средняя нар:
ка на отказ .
6,95
3,51
41,6
>тказ-
« «
<и о
-О tr
Вероятность
ной работы
Р (т=5000
0,9928
0,9858
0,9988
Примечание. Вероятность безотказной работы регулятора Р (т = 5000 ч) составляет 0,9772.
Важным этапом проектирования судовой
автоматики (особенно для судов с малым
водоизмещением) является расчет надежности системы
автоматического регулирования.
В таблице представлены данные расчета
надежности рассмотренной системы регулирования
по методике [11. Исходная интенсивность
отказов элементов Xt взята из [1,6]. При этом учтено
влияние виброударных нагрузок (с помощью
коэффициента fe) на судах с малым
водоизмещением.
Краткая техническая характеристика
Погрешность, °С
Диапазон измерения температуры по
шкале задатчика, °С
Питание от сети переменного трехфазного
тока
частотой, Гц
напряжением, В
Габаритные размеры регулирующего бло- 186Х 131X 120
ка, мм
Масса, кг 1
Вероятность безотказной работы за пе- 0,9772
риод непрерывной работы (т = 5000 ч)
Р(т)
Регулируемая мощность, Вт 0—600
Исполнение Брызгопылеза-
щищенное
регулятора
1
20—25
50
380
186Х131Х
Регулятор успешно прошел
межведомственные и промышленные испытания на научно-
исследовательском судне «Изумруд».
Сравнение созданной схемы регулятора
температуры с существующими схемами, результаты
расчета надежности и испытаний нового
регулятора позволяют сделать следующие выводы.
— Пропорциональные регуляторы темпера»
туры, построенные на однопереходных
транзисторах и тиристорах, просты, надежны, имеют
меньшие массо-габаритные характеристики и
дешевле, чем регуляторы, выпускаемые
промышленностью. Они могут быть успешно применены
в системах кондиционирования воздуха в
режиме нагрева для поддержания комфортной
температуры.
— Регулятор температуры имеет компактный
фильтр для подавления радиопомех,
отсутствующий в сравниваемом зарубежном аналоге
регулятора [3].
*— Вероятность безотказной работы у
созданного регулятора (Р(т)=0,9772) больше, чем у
зарубежного аналога (Р (т)=0,95), что
достигнуто применением однополупериодной схемы
26

управления, а не двухполупериодной, в
результате чего в 2 раза снижены нагрузки на
элементы схемы.
*— Отсутствие в регуляторе понижающего
трансформатора для питания схемы управления
позволило уменьшить массо-габаритные
характеристики блоков печатных схем, а следовательно,
виброударные и тепловые нагрузки и упростить
конструкцию регулятора.
На основе разработанного регулятора,
применяя принцип усиления сигналов с помощью
тиристоров, можно создать однофазные и
трехфазные регуляторы температуры с
регулированием мощности до 10 кВт и более, что
проверено на макете однофазных и трехфазных тиристор-
ных регуляторов температуры с регулируемой
мощностью до 20 кВт.
Гидравлический расчет трубопроводов
хладоносителей с помощью ЭВМ
Д. К. СКОРОХОД, Л. Н. ШТРАУС
Гипросельхозстрой
При проектировании систем холодоснабжения
с промежуточными теплоносителями
рассчитывают диаметры трубопроводов и потери
давления в трубопроводах. Расчет проводят для
значительного числа участков системы
(участком считается часть трубопроводной системы, в
которой расход, скорость и теплсфизические
свойства транспортируемой среды не
изменяются). Помимо существенных трудозатрат, это
приводит к большой вероятности ошибок в
расчетах, так как приходится оперировать числами
высоких порядков, как положительных, так и
отрицательных.
В настоящее время имеется достаточнее
количество программ гидравлических расчетов
трубопроводов на ЭВМ, но они предусматривают
использование в качестве теплоносителей воду
определенной температуры. Для теплоносителей
с иными теплофизическими свойствами они
практически непригодны.
В институте Гипросельхозстрой для ЭВМ
«Минск-22» разработана и успешно применяется
программа расчета диаметров стальных
трубопроводов, потерь давления по длине и на местных
сопротивлениях при транспортировании любых
жидких теплоносителей или продуктов без
изменения их агрегатного состояния. Расчет мо-
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Беккер7 П., Йенсен Ф. Проектирование
надежных электронных схем: пер. с англ./под ред.
И. А. Ушакова. М., Советское радио, 1977.
2. Кампе-Немм А. А. Автоматическое двух-
позиционное^ регулирование. М., Наука, 1967.
3. Кремниевые управляемые
вентили-тиристоры: пер. с англ./под ред. В. А. Лабунцова и
А. Ф. Свиридова. М. — Л., Энергия, 1964.
4. Me йГс т е л ь А. М. Комплектные тиристорные
устройства для управления асинхронными
электроприводами. М., Энергия, 1971. ЩЩ
5. Певзнер' В. В. ПрецизионныеТрегуляторы
температуры. М., Энергия, 1973.
6. П о л о в к о А. М. Основы теории надежности.
М., Наука, 1964.
7. Тиристоры: пер. с англ./под ред. В. А.
Лабунцова. М., Энергия, 1971.
8. Федорко П. П. Автоматизация судовых
систем. Л., Судостроение, 1967.
УДК 621.643-713.87.001.2:621.564.3:681.3
ДЛЯ ЖИДКИХ
жет быть проведен для любого количества участ"
ков трубопроводов.
Программа отличается высокой точностью
расчетов, универсальностью и простотой эксплуа-
я тации. Предназначена она в основном для срав-
!- нительно несложных гидравлических систем,
I- в которых можно выделить одно*—три кольца,
я или линии, обладающие наибольшим
сопротивлением. Такие системы имеют место преимуществ
в венно в практике проектирования холодильных
е установок с промежуточными теплоносителями.
Программа предусматривает проектный и про-
о верочный варианты расчета. В обоих вариантах
> в качестве исходной информации может быть
и задана тепловая нагрузка (холодопроизводи-
и тельность приборов охлаждения, обслуживаемых
данным участком) или расход теплоносителя.
>- Алгоритм программы представлен в виде блок-
схемы (рис. 1).
т Блок 1 — ввод| исходных данных:
У v
о л — количество рассчитываемых участков;
Р — признак задания исходных данных (если задает-
> ся Q, то Р — 0, если J/, — то Р = 1);
с — удельная теплоемкость теплоносителя в задан-
д ном интервале температур, Дж/(кг-К);
У — удельный, вес теплоносителя в заданном интер-
я вале температур, Н/м3;
)- v ¦— коэффициент кинематической вязкости теплоно-
X сителя*в заданном интервале температур, м2/с;
х А/ — средний нагрев теплоносителя в приборах
охлаждения, К;
*' Qi — холодопроизводительность приборов охлажде-
)_ ния, обслуживаемых /-ым участком, Вт;
4*
27

13
/4
15
Вбод исходных данных
L
Определение I Q[
I
Печать ре^ультam о 5
т
Конец
z
3
4
5
6
7
в
3
10
11
11
ГТ Oi
| L су-At
t
Щ - /, 2 при V( ^ 0,0097
Щ = 1, б при V/ > 0,0007
¦
а&нР1 = U273 V/
*
Выбор значения d^i
*
tVi
Wjtl r-dto;
¦
Re/ = Ш ' а-М
1 v
\
xi = TUT "Pu *ei
Ai = ffiii ¦ 1,1 при Re/
¦
h/fHi = ? Ai ' tempi
¦
I pi = hrtdi + ^empi
*
М- = Мг%/&[
i
L = L+1
Hem/, x
> 2300
^ 2300
— 1
Z]
Рис. 1. Блок-схема алгоритма программы.
Vt — расход теплоносителя на /-ом участке, м3/с;
2At—сумма коэффициентов местных сопротивлений
i-го участка;
стр i
-строительная длина труб ?-го участка, м;
dBU t — внутренний диаметр трубопровода i-ro участка
(при проектном варианте расчета не задается), м.
В блоках 2—11 рассчитываются: в блоке 2 «—
расход теплоносителя на f-ом участке (при
Р=1 не выполняется); в блоке 5 —скорость
теплоносителя на i-ом участке (при
1^<0,0097 м3/с ад*= 1,2 м/с, при 1^>0,0097 м3/с
wt=ly5 м/с); в блоке 4 *— внутренний диаметр
трубопровода (расчетный); в блоке 5 - ряд
внутренних диаметров труб в соответствии с
ограничительным сортаментом на применение
углеродистых труб и подбирается ближайший
из ряда; в блоке 6 — истинная скорость
теплоносителя на /-ом участке; в блоке 7 — критерий
Рейнольдса для 1-го участка; в блоке 8 —
коэффициент сопротивления трения по длине
трубопровода r-го участка (коэффициент 1,2
учитывает увеличение шероховатости стенок труб в
процессе эксплуатации); в блоке 9 —*
эквивалентная длина местных сопротивлений t-ro
участка; в блоке 10 ¦— расчетная длина г-го
участка; в блоке 11 —• потери давления по
длине труб и на местных сопротивлениях t-ro
участка.
В блоке 12 порядковый номер участка
увеличивается на единицу для последующего
сравнения величин (i+l) и К. Если (;+1)<Я\ то
рассчитывается следующий участок, начиная с
блока 2, если (i+l)>K, *— в блоке 13
суммируются потери давления на всех рассчитанных
участках.
Исходные данные и результаты расчета
печатаются на алфавитно-цифровом печатающем
устройстве (АЦПУ) ЭВМ.
Если в результате предварительного анализа
схемы выделено для расчета два»—три кольца
или линии, то при подборе насоса принимается
максимальная величина 2Др.
При недопустимо больших потерях давления
на отдельных участках или по кольцу в целом
полученные в результате расчета значения
диаметров труб увеличивают и проводят
проверочный расчет.
Для примера дан расчет сети трубопроводов,
изображенной на рис. 2. Холодопроизводитель-
ность приборов охлаждения 18 044 Вт, в том
числе камеры №1^5 995 Вт. Теплоноситель *—
раствор хлористого кальция с удельным весом
11 960 Н/м3, кинематической вязкостью
4,87-10~6 м2/с, удельной теплоемкостью
2 912,05 Дж/(кг-К). Нагрев теплоносителя в
приборах охлаждения 2 К. Наибольшее
сопротивление в кольце циркуляции рассола через
одну из батарей камеры № 1. Кольцо разбито
на девять участков: насос •—¦• испаритель;
испаритель; испаритель >— подающий коллектор;
подающий коллектор •— разветвление в камере
№ 1; разветвление — батарея; батарея;
батарея •— разветвление обратного трубопровода;
разветвление'—обратный коллектор; обратный
коллектор — насос (на рис. 2 ¦— переход с
меньшего диаметра на больший отмечен треуголь-

Таблица 1
Номер
участка
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Исходные данные
СУ
18044
1286
18044
5995
1199
1199
1199
5995
18044
2
и
2912
2912
2912
2912
2912
2912
2912
2912
2912
11960
11960
11960
11960
11960
11960
11960
11960
11960
V, м2/с
4,87-10-6
4,87-10-6
4,87-10-6
4,87-10-6
4,87-10-6
4,87-10-6
4,87-10-6
4,87-10-6
4,87-10-6
А/, К
о
о
о
О
2
2
2
2
2
2А
84
212
103
877
89
130
89
538
153
W м
14,0
9,0
14,0
20,0
5,0
29,5
5,0
25,0
11,0
Результаты расчета
V, м3/с
0,0025
0,0001
0,0025
0,0008
0,0001
0,0001
0,0001
0,0008
0,0025
w , м/с
1,29
1,36
1,29
1,37
0,98
0,07
0,98
1,37
1,29
*BH» М
0,0500
0,0130
0,0500
0,0250
0,0148
0,0500
0,0148
0,0250
0,0500
Ар, Па
12253
46749
12879
68457
12009
143
12009
61555
12542
2Др, Па
238596
Таблица 2
Номер
участка
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Исходные данные
V, Н/м3
11960
11960
11960
11960
11960
11960
11960
11960
11960
V, М2/С
4,87-10-6
4,87-10-6
4,87-10-6
4,87-10-6
4,87-10-6
4,87-10-6
4,87-10-6
4,87-10-6
4,87-10-6
2А
84
212
103
877
422
130
432
538
153
W м
14,0
9,0
14,0
20,0
5,0
29,5
5,0
25,0
11,0
У, м3/с
0,0025
0,0001
0,0025
0,0008
0,0001
0,0001
0,0001
0,0008
0,0025
<W м
0,0500
0,0130
0,0500
0,0320
0,0320
0,0500
0,0320
0,0320
0,0500
Результаты расчета
w , м/с
1,29
1,36
1,29
1,05
1,21
0,09
0,21
1,05
1,29
Ар, Па
12252
46547
12879
39233
723
236
723
34459
12542
2Ар, Па
159594

ником, вершина которого направлена в сторону
меньшего диаметра).
Исходные данные и результаты расчета потерь
давления в кольце приведены в табл. 1.
Для уменьшения потерь давления по кольцу
проведена корректировка диаметров и местных
сопротивлений на участках 4, 5, 7, 8 в сторону
увеличения.
Исходные данные и результаты проверочного
расчета приведены в табл. 2.
Г. В. СОЛОВЬЕВ, Г. И. СУХИНИН, Н. Н. СТОЛЯРОВ,
Ю. Р. ЧАШКИН
Хабаровский филиал Всесоюзного
научно-исследовательского института
физико-технических и радиотехнических измерений
Фреон-23 является перспективным рабочим
веществом в холодильной технике, особенно в
области получения низких (до >—100°С)
температур. Наиболее полные сведения о
термодинамических свойствах фреона-23 приведены в работе
Т. Е. Морзи [4], в которой помещены
результаты исследований, выполненных разными
авторами, и разработанная на их основе подробная
таблица термодинамических свойств на линии
насыщения в области температур от —140 до
критической точки 25,91 °С. Достоверность
рассчитанных по термическим данным калорических
функций не оценена, поэтому таблицу нельзя
рассматривать как полноценный справочный
материал. Экспериментальных|же данных о
свойствах фреона-23 на линии насыщения, по
которым можно было бы оценить и уточнить
калорические функции, практически нет.
Имеется, например, всего одно
экспериментальное значение теплоты парообразования [5]
(оно приводится и в работе Т. Е. Морзи).
Экспериментальные данные по теплоемкости на
линии насыщения вообще не известны.
В связи с этим авторами экспериментально
определены теплота парообразования и
теплоемкость кипящего жидкого фреона-23 в широкой
области температур.
Исследовали фреон-23, полученный в
Государственном институте прикладной химии, с
чистотой по сертификату 99,98%.
Для циркуляции теплоносителя принят насос
1,5К-8/19, развивающий при подаче 0,002 м3/с
напор 1,8-105 Н.
Применение программы в институте Гипро-
сельхозпром позволило увеличить
производительность труда при гидравлических расчетах
систем холодоснабжения в 10—15 раз, повысить
точность расчетов и практически исключить
ошибки и дало значительный экономический
эффект.
УДК [621.181.6+536.63].001.5:621.564
Эксперименты проведены на
низкотемпературной калориметрической установке с
адиабатическим измерительным устройством разборного
типа (калориметр с подводящим капилляром).
В установке использовали калориметрический
контейнер объемом 62,76 см3 из нержавеющей
стали, снабженный внутри для лучшего тепло-
выравнивания восемью плоскими ребрами из
медной фольги. Адиабатическую защиту
контейнера создавали с помощью системы экранов и
теплозатвора на капилляре. Требуемые
температурные режимы экранов и теплозатвора
поддерживались с помощью электронной системы
автоматического регулирования с погрешностью
не более 0,001 °С. Температуру контейнера
измеряли платиновым термометром сопротивления
ТСПН-2А, включенным в потенциометр ическую
схему, собранную на базе потенциометра Р348.
По аналогичной схеме измеряли мощность
нагревателя контейнера. Продолжительность
нагревания определяли по секундомеру С-11-16,
периодически поверяемому по хронографу
21-372П.
Теплоту парообразования фреона-23
определяли испарением 0,6-—1,0 г фреона в течение
2—3 ч из контейнера в охлаждаемый жидким
азотом приемный баллончик и измерением
затраченного на испарение количества тепла.
Температуру контейнера поддерживали постоянной
с точностью до ±0,005°С с помощью тонко
регулируемого выпускного вентиля на капилляре.
При этом непосредственно определяли величину
так называемой «кажущейся» теплоты
парообразования г*, связанной с истинной теплотой
парообразования г соотношением
Экспериментальное определение теплоты парообразования
и теплоемкости на линии насыщения фреона-23
30

1 —
A)
где v' и v"— соответственно удельный объем кипящей
жидкости и насыщенного пара.
Экспериментальные значения г* вычисляли
по формуле
AQ AQo + AQ,
Дт »
B)
где AQ — общее количество тепла, затраченного на
испарение жидкого фреона;
Am — масса пара, выпускаемого из контейнера и
собираемого в приемном баллончике;
AQ0 — измеряемая (основная) часть количества тепла,
вводимого в контейнер для испарения
жидкого фреона;
AQt — поправка на изменение температуры
контейнера за время испарения.
Величина AQX не превышала 0,5% от общего
количества тепла AQ. Ее рассчитывали по
экспериментальным данным ¦— величине перегрева
контейнера и его теплоемкости, определяемой
путем кратковременного нагревания в конце
каждого измерения,'— с погрешностью не выше
10%.
Величину г* определяли в диапазоне
температур от»—125 до +23°С. Полученные
экспериментальные значения г*, кДж/кг, хорошо
описываются уравнением вида
б
г*=а0 + ^ «f*'. C)
t=l
где а0 — а6 — коэффициенты, равные
а0 = 65,65; а2 = —61,608; а4 = —2383,32; аь =-- —454,08;
ах = 232,013; а3 = 1724,358; а6 = 2182,14;
25,83—AVa
—Tqqq— — аргумент, в котором значение
критической температуры B5,83°С)
определено из работы [3];
t — температура испарения, °С.
Коэффициент а0, равный значению г* в
критической точке, вычислен по формуле
т.
vkTk
D)
с использованием значений vK и Гк из работы [3 ]
и \-jf) из 14]. Остальные коэффициенты
определены по экспериментальным данным с
помощью метода наименьших квадратов.
Относительные отклонения экспериментальных
точек от значений, рассчитанных по уравнению
C), не превышают 0,2%. Среднее квадратическое
относительное отклонение точек составляет
0,11%.
Истинную теплоту парообразования г
рассчитывали по уравнениям A) и C). При этом в
области температур от —65°С и выше
использовали экспериментальные значения v' и v" из
работы [3], ниже»—65° из [4]. Результаты
расчета приведены в табл. 1.
Предельная относительная погрешность б
табулированных значений г рассчитана путем
статистического суммирования случайных и не-
исключенных систематических погрешностей
измерений и расчета. При этом в качестве
предельной случайной погрешности измерений
принимали удвоенное значение среднего квадратиче-
ского отклонения экспериментальных точек от
сглаженных данных.
Результаты сравнения данных авторов по
теплоте парообразования с расчетными данными
работы [4] показывают, что выполненные
исследования значительно уточняют сведения о
теплоте парообразования фреона-23.
Теплоемкость определена в области
температур от '—150°С до +15°С. Непосредственно в
опытах методом дискретного ввода тепла
определяли удельную изоходную теплоемкость cD
двухфазной системы жидкость — пар. Полученные
результаты пересчитывали на значения
теплоемкости кипящей жидкости с'.
Для двухфазной системы жидкость«— пар
справедливы следующие точные
термодинамические соотношения [ 1 ]:
, , dP_ di/_m
с =cv-\rT dT dT ;
cv = cv — a(v — v')y
E)
F)
где cv — удельная изохорная теплоемкость двухфазной
системы на жидкостной ветви пограничной
кривой, т. е. при v = vr\
Т — абсолютная температура системы;
а — угловой коэффициент изотерм теплоемкости
Таблица 1
*, °с
—120
—ПО
—100
—90
—80
—70
—60
—50
—40
—30
—20
—10
0
10
15
20
24
25,83
г, кДж/кг
267,23
260,28
253,08
245,55
237,61
229,15
220,04
210,12
199,19
186,99
173,10
156,96
137,72
113,10
96,95
75,98
50,01
0
6, %
0,24
0,24
0,24
0,24
0,24
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,26
0,26
0,26
0,27
0,28
0,30
0,40
—
Расхождения с
данными [4], %
—0,07
+0,06
4-0,11
-4-0,08
—0,03
—0,19
—0,35
—0,46
—0,46
—0,27
—0,14
+0,84
+ 1,86
+2,58
+3,08
+2,70
—1,53
—
31

f __ LCj, _ d*P \
c» [a~ dv~T dT2 J'
v — средний удельный объем системы.
Второе слагаемое в уравнении E) в
соответствии с уравнением Клапейрона «— Клаузиуса,
а также с учетом уравнения A) может быть
записано
dP dv' r dv' r* dv'
Tdt dT= v" — V df=~ df* G)
Из уравнений E), F) и G) следует единое
расчетное уравнение для теплоемкости кипящей
жидкости
г* r*v'
cf =cv — a(v — vr) + —„- -^j . (8)
Изохорную теплоемкость cv определяли вдоль
трех квазиизохор при средней плотности
заполнения контейнера 1,1; 0,9 и 0,7 г/см3 через 3^—
4°С. В полученные значения теплоемкости
вводили поправки на отклонения от изохоричности,
обусловленные механическим и термическим
расширением контейнера с веществом при
нагревании, а также поправки на пар в капилляре (на
массу пара в капилляре и на испарение в
капилляр). При вычислении поправок на пар в
капилляре использовали экспериментальные данные по
распределению температур вдоль капилляра и
приближенное уравнение плотности перегретого
пара, специально выведенное для этой цели [2].
Величины поправок составляли: на неизохорич-
ность«— не более 0,15%, на пар в капилляре >—
не более 0,10%.
Истинные значения удельного объема v
подсчитывали по формуле
• = ~- [ 1 + ЗР (t - 20) + kp], (9)
где »»
]/20 = 62,76 см3 — объем контейнера при комнатной
температуре;
т — масса вещества в контейнере;
Р — температурный коэффициент
линейного расширения нержавеющей стали;
Х100 Па-1 — коэффициент упругой деформации
контейнера (наряду с 1/20 определен
в специальных исследованиях
контейнера, предшествовавших измерениям);
р — давление насыщенного пара при
температуре /.
При пересчете экспериментальных значений
теплоемкости cv на линию насыщения в
области температур выше —65°С использовали
данные по v1 и v" из работы [31, а ниже —65°С из
[4]. Данные по «кажущейся» теплоте
парообразования г* для области выше —125°С
рассчитывали по уравнению C), а ниже —125°С взяты
из работы [4]. Параметр а определяли по
значениям cv в результате обработки их по
изотермам с помощью обращенного уравнения (8)
в виде
cv = au + b, (Ю)
г* dvr
где Ь = — avr + с' — -уг#р~ — величина, зависящая
только от температуры.
Значения а рассчитывали лишь для опорных
изотерм через 5°С. Экспериментальные значения
cv пересчитывали с квазиизохор на изотермы
интерполяцией с помощью простых многочленов
вида
cv= v gfT';T= * + %?'15-; д = 2-*-з, (П)
i = 0
где cti — коэффициенты, определяемые по
экспериментальным данным методом наименьших
квадратов;
т — аргумент многочлена, имеющий смысл
приведенной температуры.
На опорных изотермах величину а определяли
по методу наименьших квадратов, при всех же
рабочих температурах — по графически
сглаженной кривой a (t).
•Расчетные поправки к экспериментальным
значениям теплоемкости cv имели следующие
значения.
т-т г* dv'
I юправка Ас' = р- ^г, зависящая только от
температуры опыта, составляла от
пренебрежимо малых величин при температурах ниже
—110°С до 15% от cv (или до 13% от полной
величины с') при 10°С.
С',кМж/(кг-К)
1,101 L- J——JL- L__L 1 1
-150 -125 -100 -7J -JO ~25 О t,°C
Удельная теплоемкость кипящего жидкого фреока-23 в
области температур —150-М5С:
данные авторов; — расчетные значения,
полученные по данным работы [4 ].

Поправка Acv=a (v—v'), зависящая и от
температуры, и от удельного объема, была
наиболее существенна для квазиизохоры
р«0,7 г/см3 и достигала здесь при 10°С 10%
от cv (9% от </).
Вычисленные значения теплоемкости кипящей
жидкости с' на графике с' (t) (см. рисунок)
образуют типичную для с' кривую с неглубоким
минимумом при /« —127°С. В области температур
от —150 до —120°С, т. е. в области минимума и
левее его, экспериментальные данные хорошо
описываются ураьнением
с' -1,6566 — 0,6036149 + 0,19721692 A2)
а в интервале от —120 до 15°С уравнением
сг - 1,2931 — 0,2680770 + 0,08978902 + 0,00409903 +
-f 0 Л316239-1 —0,003235926-2 A3)
В обоих уравнениях
25,83-;
U ~" 100 #
Отклонения экспериментальных точек от
значений, рассчитанных по уравнениям A2) и A3),
не превышают 0.2%. Среднее квадратическое
отклонение точек составляет 0,08%.
В табл. 2 даны значения теплоемкости с',
вычисленные по уравнениям A2) и A3) через
10°С.
Предельная относительная погрешность
табулированных значений с' рассчитана по той
же методике, что и погрешность значений
теплоты парообразования.
Сравнение значений с\ определенных
авторами, с расчетными, полученными из работы
[4] путем дифференцирования табличных
значений энтропии кипящей жидкости, показало,
что их расхождение (см. рисунок) значительно
превосходит суммарную погрешность
экспериментальных данных и численного
дифференцирования A<1 %). Это свидетельствует о
недостаточной точности расчетных данных [4].
Р. И. ШАЗЗО, Ю. В. МАЯКОВСКИЙ, В. Д. НЕДИЛЬКО
Северо-Кавказское отделение ВНИХИ
И. И. КАРГАЛЬЦЕВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Г. М. СЛЕПЫХ
Московский технологический институт мясной
и молочной промышленности
ОТ Таблица 2
t, °с
—150
—140
—130
—120
—ПО
—100
—90
—80
—70
—60
—50
—40
—30
—20
—10
0
10
с',
кДж/(кг-К)
1,2050
1,1980
1,1949
1,1946
1,2001
1,2087
1,2207
1,2363
1,2561
1,2807
1,3112
1,3492
1,3975
1,4613
1,5509
1,6910
1,9553
б, %
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,26
0,26
0,41
0,45
0,51
Расхождения с
данными [4], %
—8,0
—6,2
—4,2
—0,8
—0,8
+0,8
+0,8
+0,8
+0,8
—1,5
—3,7
—5,0
—6,2
—5,8
—3,5
+2,5
1а" Полученные в настоящей работе эксперимен-
*)» тальные значения теплоты парообразования и
:ое теплоемкости могут быть использованы для
, разработки более точных таблиц термодинами-
с > ческих свойств фреона-23 на линии насыщения.
>ез
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
га-
Х)Й 1. Вайсман М. Д. Термодинамика парожидкост-
rjO- ных потоков. Л., Энергия, 1967.
2. Соловьев Г. В. К расчету поправок на пар
в подводящем капилляре при калориметрических
ГО- исследованиях жидкостей. — В кн.: Метрологи-
»ТЫ ческое обеспечение теплофизических измерений
на_ при низких температурах. Хабаровск, 1976.
3. Шавандрин А. М., Рассказова Т. Ю.,
ло» Ч а ш к и н Ю. Р. Исследование параметров тем-
рв- пература — плотность фреона-23 методом квазиста-
ен- тических термограмм. — Труды по химии и хими-
вя ческой технологии. Горький, 1975, вып. 4 D3).
4. Morsy Т. Е. — Kaltetechnik, 1966, 18, №5.
эч" 5. V а 1 е n t i n e R. Н., В г о d a 1 е G. E.f G i a -
que W. F. — J. Phys. Chem., 1962, 66.
УДК 697.931:637.523.38:637.526
В процессе сушки колбас в качестве
объективного параметра регулирования микроклимата в
камере-сушилке целесообразно применять
влажность колбас, для чего необходимо установить
ее взаимосвязь с влажностью воздуха [1].
Сушку колбас ведут в изотермическом режиме
Зависимость относительной влажности воздуха
в камерах-сушилках от изменения массы колбас
33

при температуре 12°С и изменяющейся
относительной влажности воздуха камеры фк.
Рекомендуемая относительная влажность
может быть представлена в виде прямой
зависимости от времени сушки:
Фк=Фн— Ах9 О)
где фн — начальная относительная влажность;
А — суточное изменение относительной влажности;
т — время сушки, сутки.
Скорость сушки может быть найдена из
уравнения кинетики сушки колбас [2]:
dW_
d%
/vHlf
W — Wn
w„
¦Wr
A—Фк)»
B)
где iVH —начальная скорость сушки, доли ед/сутки;
~~—относительное изменение радиуса колбасных
батонов; I .- Ц ;
WHfW, Щ : ^
Wv — влажность колбасы соответственно начальная,
текущая и равновесная, равная отношению
массы влаги в колбасе к постоянной массе
сухой части колбасы.
Из уравнения A):
dx =
<*Фк
отсюда
dW
' dx '
А
dW
dq>K
C)
Подставив уравнение C) в уравнение B),
найдем приращение влажности dW в
зависимости от dcpK:
A R [ W~—Wx
d(fK
Значение выражения
(i—фк).
NH #н
1
A R (^н~^рJ
первом приближении постоянно, поэтому
обозначим его через 1/т, тогда
dW
-=^f A —Ч'к)Жрк-
D)
Проинтегрируем уравнение D) в пределах:
левую часть от WH до W, правую — от фн до
фк. Окончательно получаем:
W*
¦ W j_
Отсюда можно определить фк:
ФкJ-
Фк=Фн-
V
2т W«:
W
E)
W — Wv
Измерить влажность колбасы
непосредственным образом затруднительно из-за
неоднородности состава фарша и отсутствия необходимых
приборов. Определить ее можно по убыли
массы колбасы.
Установим взаимосвязь между убылью массы
и относительной влажностью воздуха в камере-
сушилке. Для этого в уравнении E) разность
W—^WV выразим через разность начальной и
текущей влажности. Очевидно, что
W-Wv = [l-
W„
¦ w
wn-wv
(№н-№р).
F)
Подставим уравнение F) в уравнение E):
Фк = Фн -
1ГН — W
Wn — W
l-wt=W-v)(w«~wJ
G)
На рис. 1 уравнение G) представлено в виде
графической зависимости фк=/ (W^—W) с
учетом конкретных значений т и Wv. Среднее
значение т в процессе сушки составляло 0,064.
Значение Wv изменялось от 0,23 до 0,08
пропорционально относительной влажности воздуха в
камере.
Зависимость между фк и W>— W на участке от
0 до 0,7 линейная. Линеаризация этой
зависимости приводит к уравнению
Фк = Фн-Д0Рн-1Р). (8)
где В = 0,66.
Убыль массы, или влаговыделения, кг влаги,
от начала сушки можно определить из
соотношения
WH-W
AG=-
GBf
где GH — начальная масса колбасы, кг.
Отсюда
AG
Wn
(9)
Уравнение (9) дает возможность перейти
непосредственно от разностей влажностей к
убыли массы. Подставив уравнение (9) в уравнение
(8), получаем:
AG
Фк=Фн-?A + ^н)^. (Ю)
Возможность применения зависимости A0)
для регулирования микроклимата в камере-
0,9
0,8
\
0,7
Щ
' 0 0,1 0,2 075 0^ 0,5 0>6WH-W
Рис. 1. Зависимость относительной влажности воздуха
в камере-сушилке от разности начальной и текущей
влажности колбас.
34

сушилке колбас проверена на экспериментальной
установке, в которой проведена опытная сушка
сырокопченой колбасы «Московская» 1 сорта.
Начальная влажность колбасы WH=0,91.
Равновесная влажность колбасного фарша Wv=
=0,10 при относительной влажности воздуха
камеры ф =0,55 и температуре воздуха в камере
tH=\2°C. Конечная влажность колбасы WK=
=0,28 (по ГОСТу).
На рис. 2 показана зависимость относительной
убыли массы колбасы от времени сушки с
учетом относительной влажности воздуха в
камере-сушилке. Экспериментальная зависимость 1
хорошо (с точностью ±5%) совпадает с
теоретической зависимостью 2, полученной по формуле
A0). Это говорит о возможности регулирования
микроклимата в камере-сушилке по
относительной убыли колбасных изделий AG/GH.
Линейная зависимость между относительной
влажностью воздуха в камере-сушилке и убылью
массы позволяет применить программное
управление микроклиматом по объективному
параметру колбасных изделий.
Канд. техн. наук Е. А. РАССАДКИНА,
доктор вет. наук, проф. С. А. ЛУБЯНЕЦКИЙ
Воронежский технологический институт
В период холодильной обработки мяса птицы в
мышечной ткани продолжаются
ферментативные процессы, вызывающие изменения состава и
свойств мяса [1, 8, 9]. Качественные изменения
мороженого мяса птицы при хранении тесно
связаны с состоянием его до замораживания и
зависят от режимов технологических
процессов, применяемых при первичной обработке
тушек [3, 6].
Интерес представляет изучение
физико-химических изменений, протекающих в мясе птицы
при хранении после обработки тушек на
универсальной линии, где температурные и
механические факторы оказывают существенное
влияние на состояние мышечной ткани [5, 6].
Авторами проведено сравнение изменений,
происшедших в мышечной и жировой тканях
тушек кур, обработанных на универсальной
линии (опыт) и вручную (контроль),
замороженных при —25°С в течение 12 ч, через 2, 4, 5, 7
и 9 месяцев хранения их при температуре — 18°С
на холодильнике Воронежского птицекомбината.
О 2,5 5 7,5 10 12,5 15 17,5 20 22,5 Шт.
I i i i I i
90 85 76 63 62 (fH,%
Рис. 2. Зависимость относительной убыли массы колбас
от времени сушки с учетом относительной влажности
воздуха в камере.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Рудзицкий А. А., Рыбин Н. С,
Кретин и н А. А. Автоматизация на конвейерных
сушилках. М., ГОСИНТИ, 1959.
2. Соколов А. А., Слепых Г. М., К а р -
гальцев И. И. Кинетика сушки колбасных
изделий. — Мясная индустрия, 1967, № 10.
В белых мышцах опытных и контрольных
образцов тушек кур определяли общий, соле-
растворимый, водорастворимый и остаточный
азот [2], растворимость миозина по Баленови-
чу в модификации В. И. Соловьева [7], общую
влагу *— высушиванием до постоянной массы,
влагу с наибольшей и наименьшей степенью
связывания — прессованием по методу Грау и
Гамма в модификации ВНИИМПа, нежность >—
расчетным путем [7]. Во внутреннем жире
определяли кислотное и перекисное числа по
общепринятой методике.
Опыты повторяли 5 раз. При обработке
результатов использовали метод математической
статистики.
Сравнение опытных (табл. 1) и контрольных
(табл. 2) данных показывает, что изменения
мышечной ткани тушек кур характеризуются
потерей общей влаги, максимальной через 9
месяцев хранения (на 4,4% в опыте и на 1,1%
в контроле); повышением легко связанной
влаги, наиболее значительным через 5 месяцев
хранения в опыте (на 73,7 мг) и через 7 месяцев в
контроле (на 77,9 мг); снижением влаги с
максимальной степенью связывания, также наибо-
УДК 637.54.037.072
Влияние способа обработки тушек птицы на качество ее
мяса при хранении
35

Таблица 1
Физико-химические показатели
опытных образцов
Влага
общая, %
с наибольшей степенью
связывания, мг в навеске
с наименьшей степенью
связывания, мг в навеске
Азот
общий, %
солерастворимый, г/100 г
водорастворимый, г/100 г
остаточный, г/100 г
Растворимость миозина, мг белка/г
Нежность, см2/г азота
Кислотное число, мг КОН
Перекисное число, % йода
Среднее арифметическое значение М показателей и квадратичное отклонение о
0
М
76,9
189,6
41,1
3,05
1,55
0,85
0,39
62,7
229,5
0,56
0,00
о (±)
2,29
7,58
1,19
0,16
0,04
0,04
0,01
3,38
14,2
0,01
0,0
м
74,2
157,3
65,3
3,09
1,42
0,77
0,41
56,4
205,8
0,74
0,02
при продолжительности хранения,
2
а (±)
2,22
6,44
2,48
0,12
0,03
0,04
0,01
3,21
12,7
0,02
—
м
73,8
113,4
108,4
3,11
1,34
0,74
0,44
51,6
191,0
1,09
0,007
4
а(±)
2,06
3,96
5,09
0,11
0,03
0,03
0,01
2,52
13,2
0,03
—
5
М
73,5
105,8
114,8
3,13
1,29
0,72
0,46
39,8
165,9
1,31
0,056
о(±)
2,35
4,54
4,15
0,12
0,02
0,03
0,01
2,14
9,2
0,03
—
мес.
7
М
72,9
108,5
110,2
3,17
1,31
0,73
0,48
43,9
168,5
1,47
0,07
о(±)
2,25
5,09
3,85
0,13
0,02
0,02
0,02
1,43
10,7
0,04
—
9
М
72,5
109,7
107,8
3,21
1,37
0,75
0,60
49,0
186,8
1,68
0,16
о(±)
2,11
4,38
4,09
0,14
0,02
0,03
0,02
1,89
13,0
0,05
0,008
Физико-химические показатели
контрольных образцов
Влага
общая, %
с наибольшей степенью
связывания, мг в навеске
с наименьшей степенью
связывания, мг в навеске
Азот
общий, %
солерастворимый, г/100 г
водорастворимый, г/100 г
остаточный, г/100 г
Растворимость миозина, мг белка/г
Нежность, см2/г азота
Кислотное число, мг КОН
Перекисное число, % йода
Среднее арифметическое значение
С
М
71,4
179,3
34,9
3,56
1,61
0,99
0,32
58,4
232,4
0,40
0,00
о (±)
м
|
2,57 ! 71,0
8,02 167,4
1,08 45,6
0,12 3,58
0,04
0,04
0,01
2,45
14,4
0,01
—
1,53
0,97
0,33
53,9
215,4
0,61
0,001
М показателей
и квадратичное
продолжительности хранения, мес.
2
а(±)
2,48
6,52
1,45
0,13
0,04
0,03
0,01
2,53
13,5
0,01
—
м
70,8
129,7
84,0
3,59
1,48
0,94
0,35
51,3
207,5
0,79
0,005
1
о(±)
2,76
6,09
3,1
0,13
0,03
0,03
0,01
2,66
13,3
0,02
—
м
70,6
117,1
95,0
3,58
1,35
0,91
0,37
46,9
203,1
1,03
0,007
5
с(±)
2,28
3,74
3,6
0,12
0,02
0,02
0,01
1,78
12,3
0,03
—
м
70,5
98,7
112,8
3,60
1,29
0,89
0,38
44,6
186,6
1,17
0,04
Т
абл ица 2
; отклонение о при
7
о (±)
2,32
3,75
4,13
0,11
0,03
0,03
0,02
2,18
11,2
0,03
—
9
М
70,3
101,7
109,2
3,63
1,32
0,97
0,46
47,7
202,4
1,29
0,09
а(±)
2,60
4,88
4,36
0,13
0,83
0,02
0,02
1,52
12,9
0,03
0,006
лее значительным через 5 месяцев в опыте (на
83,8 мг) и через 7 месяцев в контроле (на 80,6 мг).
Довольно заметное снижение влаги в опытных
образцах объясняется тем, что мясо при водно-
контактном охлаждении адсорбирует около 3%
воды [4]. Основное количество влаги теряется в
период холодильной обработки. На это
указывает исследование контрольных тушек, у
которых благодаря исключению водно-контактного
охлаждения потери влаги были в 4 раза
меньше.
При некотором увеличении содержания
общего азота (на 0,08%) в первый период хранения
опытных тушек уменьшается содержание соле-
растворимого азота на 16,8% и
водорастворимого на 14,6% к начальному значению этих
показателей. Максимальное снижение отмечено
через 5 месяцев хранения в опыте и через 7
месяцев в контроле.
Содержание остаточного азота возрастает к
концу хранения на 54,2% в опыте и на 44,1%
в контроле.
Увеличение содержания небелкового азота в
мясе свидетельствует о частичном протеолизе
белков и накоплении аминокислот, что
особенно заметно к концу хранения и более ярко
выражено в опытных тушках из-за воздействия на
мышечную ткань механического и теплового
факторов в процессе первичной обработки на
универсальной линии.
36

В процессе холодильного хранения снижается
нежность мышечной ткани. В опытных образцах
снижение заметно уже после 2 месяцев
хранения >— на 11,3% (а в контроле только на 7,3%)
и достигает максимума B8,7% от исходной)
через 5 месяцев хранения (в контроле— 19,7%
через 7 месяцев). Снижение прочностных
характеристик, видимо, связано с наступлением
стадии разрешения посмертного окоченения мяса
птицы.
Как показывает динамика растворимости
миозина, максимальное снижение извлекаемости
(на 36,5% к начальному) основного мышечного
белка в опытных образцах наблюдается в конце
пятого месяца хранения, а в контрольных»—
в конце седьмого месяца; экстрагируемость
миозина мышц составляла 76,4% от исходной
величины. Изменение растворимости миозина
оказывает влияние на гидрофильную способность
белков мышечной ткани.
Гидратация мышечных белков уменьшается
через 5 месяцев хранения, о чем свидетельствует
накопление свободной влаги. Через 7 месяцев
хранения уменьшается доля связанной влаги.
С начала частичного разрешения посмертного
окоченения у опытных тушек заметно повышается
влагоудерживающая способность мышечной
ткани, и к концу хранения доля связанной ею
влаги увеличивается. Однако этот показатель не
достигает первоначального значения.
Содержание связанной влаги в контрольных тушках
возрастало после 7 месяцев хранения.
Одновременно с изменением состава и свойств
мышечной ткани происходит гидролитический
распад жира, его кислотное число к концу
хранения возрастает на 1,12 в опыте и на 0,89 в
контроле.
При длительном хранении замороженных
тушек выявляется начальная стадия
окислительной порчи внутреннего жира, о чем
свидетельствует увеличение в нем перекисного числа до
0,16 в опыте и до 0,09 — в контроле.
Исследование длительности хранения
прессованных хлебопекарных дрожжей
Канд. техн. наук П. Г. МАКАРЕНКО, Е. А. КРУТОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
железнодорожного транспорта
Канд. техн. наук Е. П. ЧУЛИНА, Е. Д. АНИСИМОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
хлебопекарной промышленности
Таким образом, сравнение качественных
изменений при хранении тушек кур, обработанных
на универсальной линии и вручную, показало,
что технологические процессы первичной
переработки птицы влияют на скорость автоли-
тических изменений, протекающих в
замороженной мышечной ткани. При этом изменение
растворимости белков мышечной ткани,
гидрофильное™, влагоудерживающей способности и
нежности, а также окислительные и гидролитические
процессы, протекающие во внутреннем жире,
носят более выраженный характер и наступают
раньше в опытных образцах, чем в контрольных.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Гуслянников В. В., Корешков В. Н.,
Якубов Г. 3. Влияние условий холодильной
обработки и хранения на качество мяса птицы. М.,
ЦНИИТЭИмясомолпром СССР, 1976.
2. Дроздов Н. С. Практическое руководство по
биохимии мяса. М., 1950.
3. О взаимосвязи физико-химических
изменений^ ^пищевой ценности мяса птицы/С. А. Лубя-
нецкий, М. И. Новикова, Е. А. Рассадкина и др. —
В кн.: Сборник докладов XXIII Европейского
конгресса научных работников мясной
промышленности. М., 1977.
4. Рассадкина Е. А. Динамика влаги в тканях
тушек птицы при контактном охлаждении в воде. —
Холодильная промышленность и транспорт, 1971,
№ 1.
5. Р а с с а д к и н а Е. А., Мазур П. Я.,
Мина к о в В. В. Влияние тепловой обработки при
полушпарке на состав и свойства мышечной ткани
кур. — Птицеперерабатывающая промышленность,
1972, № 1.
6. Р а с с а д к и н а Е. А., Новикова М. И.,
Лубянецкий С. А. Физико-химические
изменения мяса птицы при переработке на
универсальной линии. — Изв. СССР. Пищевая технология,
1970, № 6.
7. С о л о в ь е в В. И. Созревание мяса. М.,
Пищевая промышленность, 1965.
8. Н а у L. D., С и г г i с R. W., Wolfe F. Н. -
J. of Food Science, 1973, vol. 38.
9. Sen on J., Ristic M., Reutur H.—
Fleischwirtschaft, 1974, Bd. 54, № 5.
УДК 664.642.1.037.001.5
транспортировки
Прессованные хлебопекарные дрожжи —
скоропортящийся продукт. В них содержится большое
количество воды и белка, что способствует
активизации процессов обмена, приводящих к
автолизу (порче) дрожжей. Поэтому замедле-
37

ние процессов обмена, увеличение сроков
хранения дрожжей имеют практическое значение.
Прессованные хлебопекарные дрожжи
выпускают в основном специализированные
дрожжевые заводы или специализированные цехи на
различных предприятиях пищевой
промышленности. Однако мощность их еще не полностью
удовлетворяет потребности промышленности и
населения. Поэтому около 25% общего
потребления составляют остаточные дрожжи,
получаемые на предприятиях спиртовой
промышленности.
Вследствие разной технологии производства
дрожжей на специализированных и спиртовых
предприятиях они имеют неодинаковые физико-
химические показатели, в том числе показатель
«стойкость», определяющий возможную
длительность хранения и транспортировки. Этот
показатель неодинаков и у дрожжей, выпускаемых
специализированными заводами,
применяющими различные концентрации культуральной
среды. При увеличенной концентрации (разбавление
мелассы 1:8ч-1:10) содержание сухих веществ в
дрожжах повышенное, что способствует лучшей
устойчивости их при хранении. Большинство
же отечественных заводов вырабатывают
дрожжи по традиционной технологии с разбавлением
мелассы более 1:10, так как переход на
концентрированные среды связан с необходимостью
оснащения заводов новейшим оборудованием.
В связи с выпуском дрожжей, обладающих
неодинаковой стойкостью, возникла задача
определить дифференцированные предельные
сроки их хранения и транспортировки. В этих
целях проведены опытное хранение дрожжей в
лабораторных и заводских условиях и опытные
перевозки при различных температурных
режимах. Исследовали дрожжи Московского и
Киевского дрожжевых заводов (первый работает
на концентрированных, второй — на
разбавленных средах) и спирткомбинатов — Андрушев-
ского и им. Калинина (Юго-Западная железная
дорога).
Выбор температурных режимов определялся
следующими условиями. ГОСТ 171»—^69 «Дрожжи
хлебопекарные прессованные» установлена
температура хранения и перевозки дрожжей от 0
до 4°С. Перевозят дрожжи в основном по
железным дорогам в рефрижераторных вагонах.
Правилами перевозок [2] для группового
подвижного состава предусмотрено поддержание в
вагонах режима от 2 до 5°С, что практически
соответствует рекомендациям ГОСТа. В автономных
вагонах приборы регулирования не позволяют
получить установленный интервал (от 0 до 4°С),
и дрожжи перевозят в них при температуре от
0 до •—3°С [1 ]. Поэтому для опытного хранения
были приняты температурные режимы 0-4-4 и
0-f- — 3°С, а для опытных перевозок —2ч-5
и 0ч—3°С. Во время хранения в холодильных
шкафах (в лабораторных условиях) температура
дрожжей оставалась практически постоянной:
на уровне 4°С в первом случае и —3°С — во
втором, а во время перевозок колебалась в
указанных пределах (с некоторым отставанием от
колебаний температуры воздуха в грузовом
помещении). В связи с тем, что при подвозе
дрожжей к местам погрузки и выполнении
перегрузочных операций в теплый период года
происходит повышение температуры дрожжей по
сравнению с установленной ГОСТом, было решено
проверить возможность хранения дрожжей также
при 8°С (на примере дрожжей, выпускаемых
Московским дрожжевым заводом, с
увеличенным содержанием сухих веществ).
Методика исследований состояла в
следующем. Согласно ГОСТ 171*—^69 определяли
исходные качественные показатели отобранных
образцов и закладывали их на хранение при
одном из указанных температурных режимов.
Периодически, один раз в трое суток, проверяли
основные показатели, характеризующие
качество дрожжей, — подъемную силу и кислотность.
Срок, в течение которого достигнуты
критические значения этих показателей, считали
предельно допустимым сроком хранения.
Исследования проводились в мае»— сентябре 1977 г.
Исследования показали, что в процессе
хранения подъемная сила дрожжей в некоторых
партиях постепенно ухудшалась (увеличивалась),
а в других •— вначале даже улучшалась
(стабилизировалась). Период стабилизации длился
от 15 до 25 суток, что вызвано различным
исходным качеством дрожжей, после чего подъемная
сила значительно ухудшалась. Существенной
разницы в характере изменения подъемной силы
при температурах хранения 4 и •—3°С не
наблюдалось, при 8°С подъемная сила ухудшалась
значительно быстрее. Кислотность в
большинстве образцов постепенно нарастала (с
отдельными отклонениями).
Характер изменения подъемной силы и
кислотности дрожжей одной партии, хранившейся
при температуре 4°С, показан на рис. 1.
На основании изменения основных
качественных показателей в трех опытных партиях
установлена предельная длительность хранения
дрожжей, вырабатываемых на
специализированных заводах (табл. 1).
Критическое значение подъемной силы
наступает раньше, чем критическое значение
кислотности. Следовательно, подъемную силу,
являющуюся основным показателем для хлебопечения,
следует считать определяющим критерием и
при установлении длительности хранения
дрожжей.
38

Номер
партии
I
II
III
Т
абл ица 1
Предельные сроки хранения, сутки, при
температуре хранения, °С
-3 | 4
8
По подъемной силе
16
32
24
16
32
24
12
18
16
— 3
4 | 8
По кислотности
31
34
48
31
41
48
19
16
35
Ьмггйщ
Сроки хранения дрожжей зависят от их
исходного качества (стойкости) и температурного
режима. Более стойкие дрожжи хранятся в
1,5—2,0 раза дольше. При температурах 4 и
—3°С возможная длительность хранения
одинакова и составляет для стойких дрожжей
24—32 суток, для менее стойких—16 суток,
при 8°С она сокращается соответственно до 18
и 12 суток. Таким образом, наиболее
благоприятны для сохранения качества дрожжей
температуры в диапазоне от —3 до 4°С. Следует
только иметь в виду, что дрожжи, хранившиеся
при —3°С, перед реализацией или проведением
анализа необходимо выдержать некоторое
время в режиме 0~ 4°С, установленном ГОСТом,
иначе резкий температурный перепад, не влияя
на качественные показатели, может изменить
их товарный вид (консистенцию).
Помимо исследований при постоянном
температурном режиме, были проведены
эксперименты, моделирующие процесс доставки, на
этапах которого неизбежны колебания
температур.
В двух опытах дрожжи охлаждали до 4°С
и помещали на 7 суток: первую партию в
камеру с температурой —3°С, вторую — с
температурой 4°С. Затем обе партии в течение
суток выдерживали при 20~- 25°С, после чего
хранили при 4°С. Контрольные образцы в течение
всего периода хранили при постоянной
температуре 4°С. В третьем опыте дрожжи
предварительно охлаждали только до 8°С, а затем
эксперимент проводили так же, как и со второй
партией.
На основе анализа полученных данных
сделаны следующие выводы.
— Даже кратковременное повышение
температуры (в течение суток) до 20-f- 25СС, что
наблюдается на практике при выгрузке в не-
охлаждаемый склад, влияет отрицательно —
срок хранения сокращается на 2—5 суток по
сравнению с постоянным режимом; более
длительное повышение температуры скажется
значительно сильнее.
— Снижение температуры до —3°С (режим
перевозки) благоприятно, так как общая про-
4 в 12 16 20 2* 28 52 56
Длительность хранения, сутки
W
Рис. 1. Изменение качества дрожжей в процессе
хранения при температуре 4°С:
кислотность К; — подъемная сила Я;
/, // — опытные пробы.
должительность хранения при этом не только
не уменьшается, но даже несколько
увеличивается (в опытах на 3 суток). | j*| |
— Непродолжительное (в пределах
нескольких часов) повышение температуры дрожжей,
но не более 8°С (при перегрузочных операциях,
подвозе неспециализированным
автотранспортом), не оказывает существенного влияния на
их качество и длительность хранения.
Проведены также опытные перевозки
спиртовых дрожжей с предприятий (спирткомбина-
тов в Андрушевке и Теткино) до г. Горького.
Эксперимент включал хранение дрожжей до
погрузки в производственных условиях при
температурах от 2 до 7°С, перевозку
железнодорожным транспортом в течение 3—5 суток
при температуре в вагонах-рефрижераторах от 2
до 5°С и от 0 до —3°С и последующее хранение
в лабораторных условиях при 4°С.
Все партии дрожжей, независимо от режима
перевозки, прибыли в пункт назначения в
хорошем качественном состоянии.
Результаты хранения дрожжей после
магистральной перевозки показали (табл. 2), что
кислотность остается в норме в пределах
гарантированного заводом срока A2 суток) и даже
больше на 3—6 суток. Подъемная сила
изменяется в меньшем диапазоне и к концу
гарантийного срока, как правило, приближается к
своему пределу. Поэтому и для спиртовых
дрожжей лимитирующим показателем является
подъемная сила.
Выявлены небольшие преимущества режима
перевозки 0ч— 3°С по сравнению с режимом
2ч- 5°С. В эксперименте по перевозке дрожжей,
отгруженных одновременно с одного спиртком-
бината, в двух вагонах одного типа E-вагонной
секции) в равных количествах, но при разных
температурных режимах критическое значение
39

Таблица 2
Станция
погрузки
Андрушевка
Теткино
Условный номер вагона
1
2
3
4
5
Показатели в день
выработки
Подъемная сила,
мин
42
42
43
45
45
Кислотность, мг
уксусной
кислоты
98
96
90
! 90
90
Влажность, %
74,4
74,4
74,4
72,7
72,7
Температура дрожжей
перед погрузкой, °С
4
4
2,5-4,5
4-6
4-6
Длительность
хранения до погрузки, сутки
4
¦
4
2
2
4
6
4
1
Длительность
перевозки, сутки
5
5
4
3
3
Режим перевозки, °С
0-—3
2-5
0-—3
I 0-—3
0-^—3
Температура на
станции выгрузки, °С
<и 1
я
о
и
03
СП
ю
—
—
0^—1,5
—1,5
—1,5
=я
о
s !
—
—
Оч—1,5
1-5—-1
1-5-— 1
Длительность
хранения после выгрузки,
сутки
1
4
8
1
4
8
1
4
8
1
4
8
1
1 4
8
1
6
9
1
6
9
Показатели
при хранении
Подъемная сила,
мин
55
60
115
58
60
135
63
68
130
55
69
180
69
70
140
63
70
95
55
90
100
Кислотность,
мг уксусной
кислоты
156
180
234
114
234
246
156
160
440
120
130
228
162
276
286
60
120
330
60
70
| 73
1
6
1 9
70
1 80
100
| ПО
подъемной силы дрожжей в вагоне с
температурой 0-. 3°С наступило на сутки позднее
(рис. 2).
Комплексный анализ результатов
стационарных испытаний по хранению и опытных
перевозок дрожжей позволяет сделать вывод, что
качество продукта лучше всего сохраняется
при температурах от 4 до —3°С. Поэтому для
промышленности, которая ориентирована
действующим ГОСТ 171—69 на плюсовой режим и
имеет соответственно рассчитанные
холодильные мощности, рекомендуется хранить дрожжи
при 0-f- 4°С. Температуру воздуха в вагонах
при перевозке лучше поддерживать в пределах
от 0 до —3°С, учитывая неизбежное отепление
груза во время перегрузочных операций и
худшие условия воздухообмена в вагоне по
сравнению с камерой охлаждаемого склада.
Рис. 2. Изменение подъемной силы П дрожжей в
зависимости от температуры воздуха в вагоне при перевозке:
2-^5°С; 0^- —3°С; Л // — опытны-; пробы.
Длительность эксперимента, сутки
40

Гарантийный срок хранения хлебопекарных
дрожжей следует дифференцировать в
зависимости от технологии их выработки и вместо
существующего единого срока (не менее 12
суток) установить: 12 суток для дрожжей,
выработанных на спиртовых заводах, 15 суток,—
выработанных на специализированных заводах
по технологическому режиму с разбавлением
мелассы более 1 : 10, и 20 суток,— на
специализированных заводах по технологическому
режиму с разбавлением мелассы менее 1 : 10.
Срок транспортировки при соблюдении
указанных температурных условий в своем
пределе может быть равен гарантийному сроку.
Однако перевозка является лишь частью
общего процесса доставки, включающего еще
время нахождения в стационарных звеньях.
Исходя из обязательного условия, что качество
дрожжей должно удовлетворять требованиям
стандарта вплоть до момента реализации,
можно записать:
т = тх. п + тм + тх. в + ^р»
где т — гарантийный срок сохранения качества
дрожжей, сутки;
тх. п — длительность хранения на предприятии л о
погрузки в транспортные средства, сутки;
тм — длительность перевозки магистральным
транспортом, сутки;
тх. в — длительность хранения в пункте выгрузки (в
оптовом звене) до вывоза получателем, сутки;
тр — период нахождения в стадии реализации у
получателя, сутки.
Отсюда допускаемая длительность перевозки:
тм = т — (тх. п -f- тх. в + Тр).
Продолжительность нахождения груза в
стационарных звеньях можно определить на
основе изучения условий грузообразования и
реализации.
Период хранения груза у отправителя тх.п.
зависит от производительности предприятия,
наличия холодильной емкости, вместимости
транспортных средств и регулярности их
подачи. В настоящее время дрожжи перевозят в
одиночных вагонах (ледниках и автономных
рефрижераторных) грузоподъемностью 24—
40 т ив 5-вагонных секциях
грузоподъемностью 160 т. Чтобы оценить, как эти
технические средства согласуются с
возможностями грузоотправителей по формированию
соответствующих партий груза, проведен
анализ мощности дрожжевых заводов (табл. 3).
Суточная производительность значительной
части предприятий B8%) менее 10 т. Даже при
максимальной емкости холодильных камер E-
суточный запас) эти предприятия едва могут
накопить груз для одиночного вагона. Если же
учесть, что большинство старых заводов могут
разместить в камерах только 3-суточный запас
дрожжей, то эти возможности еще меньше.
Таблица 3
Мощность заводов, т/сутки
До 10
10—20
20—30
30—40
Более 40
Итого:
Удельный вес заводов
указанной мощности, %
28
53
13
2
4
100
Следовательно, продукцию заводов мощностью
до 10 т/сутки целесообразно вывозить в
ближайшие районы автомобильным транспортом.
Мощность большинства заводов F6%) — от 10
до 30 т/сутки — достаточна для рационального
использования одиночных вагонов, а 5-вагонные
секции могут полностью загрузить только
четыре самых крупных завода. Это обстоятельство
нужно учитывать при распределении
транспортных средств под погрузку, чтобы гарантировать
сохранение качества дрожжей и в то же время
обеспечить эффективность перевозок. Во всех
случаях во избежание чрезмерной
разнородности груза в одной партии длительность
накопления у отправителя не должна превышать
трех суток.
При межобластных и межреспубликанских
поставках дрожжи реализуют через оптовое
звено торговли. Фондодержателями всей массы
товарных дрожжей являются областные
бакалейные конторы. Доставленные в их адрес
дрожжи развозят затем потребителям области
(хлебозаводам, предприятиям торговли и
общественного питания и др.). Длительность
нахождения груза в оптовом звене тх.в. зависит
от величины завезенной партии, радиуса
потребления, суточной потребности в каждой
точке реализации, а также наличия холодильной
емкости для хранения на оптовой базе и на
предприятиях реализации. Последний фактор
оказывается решающим и при установлении
времени нахождения в стадии реализации тр —
резервная холодильная емкость позволяет
уменьшить частоту завоза. \
Объем завоза скоропортящихся продуктов
для реализации должен соответствовать объему
потребления за определенный период, который
для дрожжей, имеющих ограниченный срок
хранения, не должен превышать 3—5 суток.
Необходимые объемы завоза дрожжей
рассмотрены на примере РСФСР, значительное число
областей которой получают дрожжи из других
районов (табл. 4).
41

Таблица 4
Численность
населения, млн.
чел.
До 1
1—3
Более 3
Итого:
Число областей в
РСФСР, ввозящих
дрожжи

абсолютное
15
35
7
57
%
26
62
12
100
Максимальная
суточная
потребность областей
в дрожжах, т
4
8
Более 8
Как видно из табл. 4, в областях с населением
до 1 млн. человек, составляющих 26%
(например, Орловская, Новгородская), максимальная
суточная потребность в дрожжах 4 т. При
наличии холодильных емкостей у потребителей и
возможности сохранить качество дрожжей
после перевозки в течение 5 суток единовременный
завоз в эти области не должен превышать 15—
20 т. Более крупные области, которых
насчитывается 62%, имеют вдвое большую
потребность. Ввиду недостатка одиночных
изотермических вагонов дрожжи этим потребителям
доставляют в 5-вагонных секциях, что
значительно превышает потребное количество. Это
приводит к нерациональному расходованию на (корм
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 573496 B1) 2045877/26 B2) 15.07.74 2 E1) С 09
К 5/00 E3) 621.56 G2) Г. Н. Аникеев, А. К. Грезин,
А. А. Петров E4) ХЛАДАГЕНТ, включающий смесь
азота, неона и фреонов, отличающийся тем, что, с
целью улучшения энергетических показателей
хладагента, он дополнительно содержит смесь
углеводородов, пропилен и бутен 1 при следующем соотношении
компонентов, мол. %:
Фреон 14 5—10
Фреон 13 5—10
Неон 2—10
Пропилен 15—30
Бутен 1 15—30
Азот Остальное
(И) 569819^B1) 2302988/06 B2) 22.12.75 2 E1) F 25
В 21/02 E3)J 621.57.576 G2) В. К. Гарачук, В. А.
Тернер G1) Одесский технологический институт
холодильной промышленности
E4) ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ ОХЛАДИТЕЛЬ,
содержащий две термобатареи, примыкающие холодными
спаями к холодильной камере и снабженные со стороны
горячих спаев индивидуальными теплообменниками,
стянутыми>при помощи болтов, отличающийся тем,
что, с целью повышения энергетических характеристик
и улучшения термоконтакта спаев с поверхностями
камеры и теплообменников, внутри камеры помещена
емкость, заполненная^водой и образованная двумя
плоскими пластинами и ^ сильфонным уплотнением
между ними.
скоту) и даже порче дрожжей, в то время как
в ряде районов потребность в дрожжах
удовлетворяется неполностью. Лишь в несколько
крупных областей (например, Свердловская, Горь-
ковская) при наличии необходимой складской
емкости можно завозить дрожжи в
изотермических секциях в объеме 80—100 т, что
соответствует 5-суточному потреблению.
Практика показывает, что при соблюдении
условий доставки по партионности время
нахождения дрожжей в пунктах потребления
(включая оптовое звено и предприятие
реализации) составляет не менее 2—3 суток. Поэтому
максимальная длительность перевозки дрожжей
железнодорожным транспортом с учетом
условий грузообразования и реализации должна
быть на 4—5 суток меньше гарантированного
заводом срока их сохранности, т. е. 7—8 суток
для дрожжей, изготовленных на спиртовых
заводах, и порядка 10 суток — на
специализированных. Эти допускаемые сроки больше
фактически необходимых для обеспечения всех
районов, испытывающих дефицит дрожжей.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Инструкция по эксплуатации и
техническому обслуживанию автономных рефрижераторных
вагонов. М., Транспорт, 1975.
2. Правила перевозок грузов. М., Транспорт,
1975.
A1) 573131 B1) 1625696/13 B2) 22.02.71 2 E1) F 25 D
13/00; F 25 D 17/02 E3) 621.565.4 C1) Р 2010537.7 C2)
05.03.70 C3) ФРГ G2) Альфред Шустер, Антон Цим-
мер и Станислаус Томас (ФРГ) G1) Линде АГ (ФРГ)
E4) 1. УСТАНОВКА ДЛЯ КОНТАКТНОГО
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ПИШЕВЫХ ПРОДУКТОВ В
БЛОК-ФОРМАХ, состоящая из теплоизолированной камеры с
расположенными в ее объеме в несколько ярусов
горизонтальными морозильными плитами для циркуляции
хладагента, механизма перемещения плит по вертикали
для подпрессовки блок-форм с продуктами в процессе
замораживания и их разведения, загрузочного и
разгрузочного механизмов, толкательных устройств для
перемещения блок-форм по ярусам и механизмов для
перевода блок-форм с яруса на ярус, отличающаяся
тем, что, с целью удобства перемещения блок-форм по
ярусам между разведенными контактными плитами,
вдоль продольных сторон каждой плиты установлены
направляющие, служащие опорами для блок-форм с
продуктами.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
она снабжена размещенным на выходе из
теплоизолированной камеры обогревателем, выполненным в виде
двух параллельных горизонтально расположенных
плит, и устройством для опрокидывания и разгрузки
блок-формы.
3. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что она
имеет приспособление для подсушивания продуктов
в блок-формах, установленное перед
теплоизолированной камерой.
42

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 681.326.7
Централизованное
управление
холодильной, насосной
станциями
и дистанционный контроль
за работой компрессорной
станции
Б. А. ПУСТОВЛЛОВ
На нашем предприятии с 1967 г. введены в
эксплуатацию холодильная, насосная и
компрессорная станции. Управление энергетическим
оборудованием осуществлялось с местных щитов
управления. Общая расчетная численность
обслуживающего персонала составляла 24
человека.
Работниками предприятия спроектирована и
внедрена система пультов централизованного
управления холодильной и насосной станциями
и дистанционного контроля за работой
компрессорной станции. Пульты управления
установлены в одном помещении — в пультовой*.
Корпуса пультов управления составлены из
отдельных, соединенных болтами, секций,
выполненных из стальных листов толщиной 4 мм.
Все наружные стыки сварены сплошным швом.
Деформация металла после сварки исключена.
Корпуса пультов снаружи загрунтованы,
прошпаклеваны и окрашены.
Габаритные размеры пульта управления
холодильной станцией 1450x810x4900 мм,
пульта управления насосной станцией 1450 X 810 X
Х3700 мм, пульта дистанционного контроля
за работой компрессорной станции 800 X 560 X
Х420 мм.
Пульт дистанционного управления
холодильными турбокомпрессорными фреоновыми
машинами ХТМФ-235 собран из четырех секций
(по количеству холодильных машин).
На каждой секции, в наклонной плоскости,
смонтирована мнемосхема холодильной маши-
* Общий вид пультов управления показан на первой
странице обложки.
ны, светящееся табло которой сигнализирует
о работе и неисправностях. Около каждой
мнемосхемы расположены ключи управления. Ниже
ключей управления имеются кнопки управления
двигателями задвижек, установленных на
испарителе и конденсаторе, кнопки управления
байпасным вентилем и механизмом поворота
лопаток.
В вертикальной плоскости каждой секции
смонтированы следующие приборы: манометры,
показывающие давление фреона в испарителе,
конденсаторе, давление после первой ступени,
давление масла в маслобаке и в коллекторе
турбокомпрессора, в коллекторе редуктора; два
расходомера ЭИВ2-14, фиксирующие проток
воды через испаритель и конденсатор; амперметр,
показывающий токовую нагрузку на
электродвигатели турбокомпрессора; прибор «Дуп»,
регистрирующий процент открытия лопаток.
Посередине пульта расположен автоматический
самопишущий мост МСР1-03 с переключателем,
который показывает температуру охлажденной
воды, идущей к потребителю.
Пульт управления насосной станцией состоит
из трех секций. В вертикальной плоскости
размещены: 24 амперметра; показатели уровня
в баке горячей воды, в баке холодной воды, в
баке отепленной воды, в баках ПХВ; шесть
манометров, показывающих давление воды в
системе потребителей; световое табло,
сигнализирующее о присутствии людей в насосной
(ключ от двери вставлен в электрозамок
светового табло); самопишущий мост МСР 1-08 с
переключателем точек замера, показывающий при
необходимости температуру в баках холодной,
отепленной и горячей воды, в поддоне градирни,
в помещении пультовой.
В наклонной плоскости пульта насосной
станции смонтированы: в центре — мнемосхема
водоснабжения, на светящемся табло которой
перечисляется работающее оборудование, слева
и справа от мнемосхемы — кнопки управления
электроприводами задвижек, о положении
которых сигнализируют лампочки.
В вертикальной плоскости пульта контроля
за работой компрессорной станции
расположены амперметры, а в наклонной плоскости —
четыре группы сигнальных лампочек (по 12
в каждой группе).tОдна группа сигнализирует
о работе станции очистки и осушки воздуха,
а остальные — о работе воздушных
компрессоров 205 ВП 30/8.
Внедрение централизованного управления и
контроля за работой оборудования позволило
сократить численность обслуживающего
персонала до 8 человек, улучшить условия труда
благодаря изоляции пультовой от машинных
залов и установке в помещении кондиционера.
43

УДК 621.5.049-715.2
Усовершенствованная схема
выпуска масла
из циркуляционных ресиверов
П. С. ИГНЛТЕНКО
Выхмаский мясокомбинат
Ю. К. СОЛОМАХА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Борьбе с замасливанием аммиачных
холодильных установок необходимо уделять большое
внимание. Попадание смазочного масла в
испарительную систему ухудшает теплопередачу
батарей, воздухоохладителей и других
охлаждающих устройств, приводит к срывам в работе
аммиачных насосов и отказам приборов
автоматики поплавкового типа (реле, регуляторов
уровня). Тем самым снижается безопасность
эксплуатации холодильных установок.
Для отделения масла, уносимого вместе с
нагнетаемыми парами аммиака, и возврата его в
картеры компрессоров применяют
индивидуальные маслоотделители, а также маслоотделители
«сухого» и барботажного типов,
устанавливаемые на общих нагнетательных магистралях
перед конденсаторами. Тем не менее поток
паров аммиака уносит некоторое количество
масла в конденсаторы и далее в линейные ресиверы,
затем масло с жидким аммиаком поступает в
испарительную систему на сторону низкого
давления.
Из циркуляционных ресиверов масло
выпускают через специальные вентили, однако из-за
его большой вязкости при низких температурах
и отсутствия в конструкции сосуда змеевика для
подогрева делать это довольно затруднительно.
Для подогрева масла применяют горячие пары
аммиака. Насосом из циркуляционного
ресивера / (см. рисунок) при закрытом вентиле 3
откачивают жидкий аммиак и по трубопроводу
2 в ресивер подают горячие пары аммиака для
прогрева оставшейся аммиачно-масляной смеси.
Ввиду значительного ее количества и малой
поверхности контакта данный процесс протекает
весьма медленно.
Для ускорения прогрева, смеси в
компрессорном цехе Выхмаского мясокомбината (ЭССР)
внедрена несколько измененная схема выпуска
t^
ЬП 11г
«:
1.
Схема выпуска масла из циркуляционного ресивера.
масла. Горячие пары аммиака направляют в
ресивер не сверху, в паровую зону, а снизу —
по трубопроводу 5, при закрытом вентиле 6
маслособирателя 7 и открытом маслоспускном
вентиле 4 циркуляционного ресивера. Барбо-
тирование горячих паров аммиака
непосредственно через оставшуюся аммиачно-масляную
смесь значительно ускоряет прогрев смеси.
Масло из циркуляционных ресиверов на Вых-
маском мясокомбинате выпускают один раз в
месяц за 3—4 ч. Из одного ресивера сливают
100—150 кг масла.
Аналогичная схема выпуска масла может
быть применена и для других
низкотемпературных сосудов (аппаратов) — промежуточных
сосудов, отделителей жидкости, защитных и
дренажных ресиверов.
44

УДК 621,57-33
Изменение конструкции
нагнетательного клапана
компрессоров Н2-28 и H2-I0
Э. И. ЧЕРНЯВСКИЙ
Череповецкий металлургический завод
Компрессоры Н2-28 производства ГДР
применяют в кондиционерах KGS1K и KGS2K,
выпускаемых в ГДР, и в отечественных
кондиционерах 1КС-12А и KB-1/17, а компрессоры
Н2-10—в кондиционерах КТ-2 производства
ГДР. Нагнетательные клапаны компрессоров
Н2-28 и Н2-10 имеют одинаковую конструкцию.
Нагнетательный клапан (рис. 1) состоит из
продолговатой пластины У, консольно
закрепленной двумя штифтами 2, ограничителя
подъема 5, буферного устройства, включающего
планку 4 и набор шайб 6, клапанной плиты 5, двух
винтов 7 и двух гаек 8.
В нагнетательном клапане такой
конструкции нередко происходят поломки пластины 1 в
месте перегиба А и ограничителя подъема 3
возле отверстий для штифтов в месте Б. В случае
поломок довольно сложно приобрести запчасти
к импортному оборудованию.
Работники Череповецкого металлургического
завода применили иную конструкцию
нагнетательного клапана в компрессорах Н2-28 и Н2-10
(рис. 2).
Круглую пластину 7, нагруженную
пружиной 2, центрует штампованная направляющая
клапана <3, которую прижимает к клапанной
плите 4 буферная пружина 6 с помощью
планки 5. Планка закреплена на плите винтами 9
и гайками 10. Ограничителем подъема
пластины 1 служит втулка 5, лежащая на
направляющей. В ограничитель подъема входит палец 7,
приклепанный к планке 5. Буферная пружина
при нормальных условиях не работает, она
предназначена для предохранения клапана при
попадании в цилиндр жидкого фреона или излишков
масла.
Примененный клапан имеет следующие
преимущества: пластина хорошо центруется и не
ломается; нет отверстий, ослабляющих
пластину. Использование деталей клапанной доски
(№ черт. 8Г39-0101-40) компрессоров ФВ6 и
ФУ 12 производства ПО «Мелитопольхолодмаш»
решает проблему запчастей.
,пьа j
5 6 ?Ь^г
Рис. 1. Нагнетательный клапан компрессоров Н2-28 и
Н2-10.
№
вЖШ1
ф
* 3 2 1 10
Рис. 2. Модернизированный нагнетательный клапан.
Деталь
Пластина
Пружина
Направляющая клапана
Клапанная плита
Планка
Буферная пружина
Палец
Втулка
Винт М5
Гайка М5

Обозначение
детали
на рис. 2
I
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Материал
Ст. 70С2ХА
—
Ст. 10
Ст. 3
—
Ст. 20
Ст. 35
—
—
Номер чертежа
ФУУ80Р-41-096
ФУУ80Р-41-07а
ФУУ80Р-41-086
Производство ГДР
8Г39-0101-33
ФУУ80Р-41-056
ФУУ80Р-41-01/026
ФУУ80Р-41-066
—
Производство ГДР
Примечания
Без изменений
То же
» »
Проточена канавка глубиной 1 мм,
размер диаметра под направляющую
клапана
Заменена
Без изменений
То же
» »
Заменен на винт / = 15 мм
—
81
45

Допускается
местное быдаЗли-
бание металла
^
|j
9Щ9
12,5*0,1
7кг
40
90°
Утт^
45
Z7
N
ы
35
05,5 gb
7^7
Ф-
i
1x45°
\
S
\
0/Z7
, ы*-<к^
г
1
УУу
К t
7 Т
g
1
§
0/4
/^
X.
X
<Р14,7С5(-0,24,
-* *-
*
п
1\ 4J
¦ 1
^
¦ф
^
05С5(-О,16)
«
7^
ПМ(:Щ
05
^
Ф-
Рис. 3. Детали модернизированного клапана.
Обозначение деталей соответствует обозначениям на рис. 2 и в
таблице.
Детали компрессоров ФВ6 и ФУ 12,
использованные в компрессорах Н2-28 и Н2-10,
указаны в таблице и представлены на рис. 3.
Экономический эффект от внедрения
описанного нагнетательного клапана составил
530 руб/год.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
(И) 571677 B1) 2362516/06 B2) 20.05.76 2 E1) F 25
В 11/00 E3) 621.59 G2) М. Г. Дубинский, К. К.
Соколов, Е. Э. Логунов G1) Специальное
конструкторское бюро по созданию воздушных и газовых турбохо-
лодильных машин
E4) СПОСОБ РАБОТЫ ТУРБОХОЛОДИЛЬНОЙ
УСТАНОВКИ путем сжатия газа в компрессоре,
охлаждения его в первом теплообменнике, разделения его на
два потока, первый из которых расширяют в турбо-
детандере и охлаждают им второй поток во втором
теплообменнике, который затем расширяют во втором
турбодетандере и подают потребителю, отличающийся
тем, что, с целью повышения автономности и
надежности ее в работе, газ после потребителя смешивают
с частью газа, расширившейся в первом детандере и
осуществившей охлаждение во втором
теплообменнике, и полученную смесь направляют в первый
теплообменник.
A1) 546346 B1) 2187212/13 B2) 31.10.75 2 E1) А 61
В 17/36 E3) 615.232.9 G2) Н. И. Жолобов, Н. А. Зю-
кин, Ю. П. Филиппов, В. Ф. Антипов G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и испытательный институт
медицинской техники
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЛОКАЛЬНОГО
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ТКАНИ, содержащее теплоизолированный
корпус, каналы подвода и отвода хладагента, полый
наконечник, отличающееся тем, что, с целью
повышения скорости замораживания патологической ткани
и уменьшения зоны разрушения здоровой ткани при
замораживании патологической ткани от периферии
к центру, наконечник выполнен в виде упругой
конической спирали, один конец которой соединен с
каналом подвода, другой с каналом отвода хладагента, а
на теплоизолированном корпусе подвижно установлен
упор, взаимодействующий с большим витком спирали
наконечника.
46

Василий Яковлевич Кокорев
1>к|||>>>||||><| |*|>>||*М* VI # » •> ¦ •*¦*•"«¦»' ГШ~ * #*• •* •'» # »"• a —¦*>*. *>aa 1 « at а* — *. - - - - — - .
¦ ¦ 4 в v a в в в . в ¦ a a ¦ в a 4 ^ a . » " • " * a ¦ в в ^ * в ввв аааввва**-* вв. .".вва. — *вввва™ввГв44а * I в г Ч г^*~в»В/ ввгав'а.авгв/чмакша.навВвВ.а»—_^__ - - t
V. в в a . в a " * ¦ * ¦ в * ¦¦ .a v v ¦ * ¦ 4 в а_лававаа. ¦ ч v . & * a v v а a . ¦ ¦ * " • .в в.**>.аввв а.вввв.авв BaaaiaaiaBB]B>a^B*B.-L aj a rrmrm ггщш Г» в/в> a 47 «?¦ BJVai ¦¦/**. 4 . * * » * _a ¦ a a v a
ЛттщЛ^ШштШ m В * a a • в * . ¦ a ¦¦ .4 В a В . a В В a a * ¦ В В a a a V V ¦ 4 a a B В V"*** * В*аааВ4Вв.*кВТв4 4*a4>B#*4*4**4**4a44*-.4a4**.a*.aa.*4a T . *. ВВ. .*¦... Г» » k 4 Ч В* ч^ 4 k*BBa4a4aa— a.aa*w*.
,- ъ • • - - - ¦ »»- . - • ¦ «*• * *,*,* • »- • • ¦ » »¦ -¦***>¦ ¦ « ¦ ,¦ • • - ¦ •,»,¦ - - - •*¦,« • » • *.•,*• * • *,»,*¦» - 'ж' - - • * * * ¦ *- > » »:-.- • * « * ¦_** ¦ •« * • * • • * * »<¦ • - * - * ¦_¦"¦• - ••« *.-.»¦*¦>¦-.*» •»"»"» ¦ ¦ ...--- »"i~»'»"- ¦ -чг»
V ¦ ¦ * v v " ™ • . в ¦ " " 4 в * v a * * * в a " " " .ввв.*ввв™а4ав. — а*4вв.»**вв4 " .*вавв*аав в a * . a a a r чтП44а4ч1*4*'.чт**.*.ч.а-.4Г..\4.4тт ¦ a a a в . * ¦ 4 в . • » в 4 вв. ' a a * a в . a a 4 . 4 в . . в . в * в в ¦
I В 4 в В В а В V * * 4 В . " • В В * . " ¦ В В В . Ва.ааВРЧ В В ¦ В 4 . a В 4 . . В . ВВаВВаВаВВа * ¦ ВВВВаааВ..ааа..Г.*В.*В*в4.*ВВ*В*Ва*4к4ВВВ4*.аВа*ВааВ В 4 4l • * ¦ * В BaaB4aaa ¦ .4 ¦ V ¦ ¦ . . В В * *. Ш
¦ В * a . В ¦ В а В * . В 4 В . V . В В 4 . Л 4 * Г » ¦ a ¦ * ¦ V ••>¦****¦¦ * » » ** Ч •¦•»»••»* ¦*«*¦¦ ¦ ****111«ь«*ГЯ**а*В*С11**Л****>ф****А**««*Ъа ft*fl*la*Vfl«*»B ** Т • • Ш ¦ 4 * W у ш Л Ш ¦*¦¦¦ ¦ * ¦ * Л т
• ¦*•**••*•* .•¦•¦ * * л ¦ • а • • ал ¦«¦•»¦¦ 1 г 1 **»«»¦ ¦¦•¦» * • а ¦ * ¦ • • а * • * * •«••«¦••¦«••••••¦¦1 + >''>i***a*«****a*»*»a*a* • а • а а щ * . • • «¦•••• »« » • • • • а а *•••<• а ¦ « ¦* ••
>>•¦¦*••*¦••••*•**••*•* » а а*а**аа*а,а ¦TJ'.T***»»*»-»»»»» • * • а « * * * а в a*a*a«I,,,T<1iTTT*»iiTT-I*kti***aaa***«a a a a »••¦*••»•>•- а а а » » а а а « •**•••<*•*• * . ».»••» а
¦ а аав»**ча4*т'^4 ¦ а * a rf а в 4 а » " ««Bvaa^vvB в V ч в 4 b"*b*b441"*bb41vtvb4 ¦ * f • ч а в в в #¦ в в вв*вгвв4|а***4*в#ав вв ваа ввв^та^аввв*** в*в>т*4авт • " " а- а 4 4 " + а а а ¦ в 4 • аав в в * а а а в а ¦ аа
¦ 'ВВВ4-а-В а а ВВ4 44 ¦ * * В Т 4 а а В 4 В^В В*В4Ч * а к ¦ В В а В В В 4 * 4 В В * В 4 П В В В * 4 В В В В * V Т В BB4'41BaBlB'B'BB4a*4l4'B'4,«*alBBV*a*4'BBBlBB'4'4'44t*4lB4'BaBl*4iai44 BBB4 В BBiaB4'4'B4 BBI а В 4 В а а В * * В т а а а В 4 4 а
I I < I ¦ I « « • аав ¦ в а а В в в в а а * в в 4 » т л 111 ¦BBiaiB'4,BaaiB4'4'B вв в в в 4" a a BB-BVaaiBBil г V 4 • • в 4- 41 а Ч 4 ¦ ¦ ¦ в 4 4* ¦¦#*аа"В»в.аа ввв аа«а|ВвнвВ'4'Т«*««В4'4Вав В4-4ааа«В4 а В * в в 4 a bbbiB Вав**аВ4 в в
Ь - - ... - * в а а - • -,» а * ¦ - * ,4 в > - * ¦ * а * -,- • »"в » - • * ¦ а • • •»,¦,» а • ¦,¦,*,¦» * ¦ ¦¦.•¦¦• * * *.",¦,¦¦* * *.*.¦*•'• * • • в • • • • • • - * t ••аав • • ¦,* а а * - * .*• в в - -,» в а * - в * а а - а а ».* в » - - ¦ .* » ¦ «в - • » а а в » i .V i в - -.» «
IP 4 ¦ ¦ * а " 4* В 4" В В " * ВВ В В* В в 4" В " a *BBI4'BB4j4jB'B14141'4B414«B*bB В***В4-В4,»Вв-В44,*В^В ВВ4,ВВ4'»»ВВа«4'В4'В«а»В1ВВ4|В4'В4'Ва*ВВ'4'Ва4|В4'ВВ^аа4'В'В4'В ¦ 4 В 4 В " ™ * В В * В а В В**ВВ*ВВВ4'4 В ВВ44Ва*4' .
*аВ44141*-вВ-ВВ4'Ва1В4|4|В В 4 В 4" 4 ¦ " " ВВ BBVBB414144iaB4lB4,4,B4 В В В В ™ 4 В В * В Ва*.в**4,4,*ВВ4>4>Ва BB4BV>BBB BB-BBBlBlVB-Va В * В В В BB441B*4BlB4'BB* В * В * 4 BBBB*VB«avBBa4 а ВЙ*ВВаВВ В4-4 а В В В В В ¦ В
1В В В В1 В В BBJVBBB'BB'BB'B В ВВВВ-В4-В ВВ ВвВВ^4В|.4.ГЧ**.4И™в4 ВВ4 В В * В ВВ В Ш В * 41 В В В«...Г1аа. BB-*«BlBBlBBlBBi%BBV1|l.*BBBa BaBlBB'B'VBBB'BB ВВ BB1VB4BB4 В В 4. • 4 ВВВ4 а'^ВВ-Ввав ВВ В ВВВ .444 В В
¦ ¦(•••••.••••и ¦ • « в > * а а а* в * а •>•*¦**•• •>>**. •¦¦*« • • • * « а а * а вв ав*в«««а**вва • «¦•••¦«•¦•¦¦ М •*.*•¦• '< а»а ¦••*»в-»в«а вв ••аав*в*в*аа • • в * а а в* а»вв»в""авввв« .«
Si а а « в • в ****••>**•*• а а в • в аа а * а ящл-шьщ.щ4- + *Я***»*»шщ-*~'щ*я • * ¦*а«»*»4 аа >'i'ittM>i>i*>>iii>>>k>i в в • • а а ав*а*а*аа* а* »»*»вв.> а • • • * а • • * а аав ¦ - а а в а а - а а * > в а в . а
ВВ. IB-VYABBVaa ВВ В**В44'В4 В " * В*ВТ*'.1*«В**В4'41В*В*ВВ«В^В|В41*а«вВ'а]4 Г*41*1*'а|а>В41*В*В41В*.а14В**ВВВ1ВВ*ВВ*ВВ В в ВВ ВВВ * Ш В*В*ав**В^а В * В В В * ВВ В В*ВВВВ*В В 4" В В * В 4 ' в » I
IBBIBBBbBBB-BB^BaiaiB В В * В В ВВ В * В В V * В 4 В * В ВВ 4ВВ*В»Вв BBB-aBBlBBBVa ВВ,4-В4,««.а411^4*а]В*4141аВ4-В4,а«ВВ4-4,В4. BBBBB-^BB-BB ¦ ¦BlBB'*aB'B4lBBI4'B4B*Bl BBBlBBBBBB'a BBlB В В В а В В*. ВВ а В В * В а В
**В.В144вЛ4В4 а • В В ВВВ ВВ I I f 1 ¦ В В * В В BBBl*BV..a*B*m*BB*B44lVBiB]B*.*B*B VaBBBBB'flaBlBBlVBB. ¦¦4Иа*В*ВВ В * ВВВ-^ВВкЙВВ ВВ В • В В В" В а В*В*Ва>а*В В*ВВ1ВВВ*В. В> В В В В В В • * ¦4|В*4В*В *
L'B».»«»»aB-BB4-a а в * ¦ » » а в • • в а*в'.****« ¦••¦«•¦•¦••¦•¦•¦«••••¦•«•l'vit>i>>ii«<i>ii'«i<iii>>i(i>i<iii'>i>i а в • а а > а •*••¦•*••• ¦ Я* авва > а а** •»ав»»»-«**»»*«*
• <*it*' > а а »»»а*»»»*».» ав '«аав *»*»»» ***аа**.*а*в-*'*а*в •••¦•¦•! а а*****а****.аа«****аа**.**ав*.*аа*в->*а**.*а*а** •*»«»»»».*»в»»» аав ав'а*а*а*в и * ¦• • t
( .* BBYBIV^BBBBVaB-B В Ва*РВВВВ*а*а«   » В» В В В" В » В Ш Ш В В V В fl в В I
а™ »т а' *- в-в
• • • ¦¦ а |
в в ВВ в в в а а айвввайвв
**а'***а*в**ва*'**
*Ш В ¦ В " * а * В W * *,В В1 * 4 4
ч.а|**в*в
'•••«¦«¦•
_¦ V * * в • В щ в
-••<•-
¦ bbb*Bj*b в • в а в в в вв * в ввв*в*в**.*в*вв
• •¦¦«•••••('•'•¦••••¦¦¦'••«•¦(¦•¦i
• ваа**** 4**в а • • а • • а • а * . в ¦¦••а в а • а а
...ВВВ В tltltV'ai В BVBB4-B4 BB>%B*B*aat
.ВВ«ЙВ*В1аВ|В«*1В'РВ В В 4 ВВВ BBBlB'B^aiBBB.H
_" * * .*- * ' "i*.
• » в в
(¦¦и
а * в •
1b«bbbbb*sj
¦»В В1 В а В в 4 ¦*
.4 BBVBB.bbb
• •ва*ав*.а*>в**<.11г''''1в*в*>а*а*в*ва1ав>.>а*аа..*ааваж-ааа*-**а*аа1--. . . . ... ....
Р * V В В441Ва«ВВ141В4'В*В4'В414В*ВВВ'Ва**ВВВ*аВ*В*а4 BBVB*B*B*B~BBB*4''BvaB*41B4 a a Bj В В В а В В BJ В" В
в * в афв*вв4*аВ1В4В'вква*в«ввкВ1ВВВ'в*ВВ1Ввв а а в- в в вв а а в в в * а вв-вв-вавв-вв'в аав .ввав>'*в*в>й**в в.
аяя*а*вва*вв****аваа*а*»аа*аав>**>*а**В4а*аа*а*а****вав*>*в*ав*вв1авва*а*ав*в'
• ••ава*ввк*>>в**аавв>вв*ааа>а**а**а1а«<*''>*ав^'***в-'Ваава'в*ааавааа**ва«<ав*ав4
¦ B^BlBB'BaBBiB'B BBP^BBBVa В ^ в В В В ' * Ш BVaJB^BBBBaalB BBV.a^BBB В ™ * а В В ВВ В ш В В ¦ " " ВВ В В 4 В 4 а В В В В Ч
¦ V.aBB'VBBB В*1*В'*1ВВВ«ВВ'ВВ ВВВВ ВВ В«ВВ-#ЧВВ*Ва ВЛ.ВВВ^.ЙГВВ'ВВ.ВВВ W % Щ Ш ВВВ. В * В BBBaBBBiB-B |
> в ¦
> * В • а
• ¦
г в в
. ¦ • • ¦ •
S ...•--*«. ••«*а.а«. 4
• • а * • • ааа .••а*.».».
.¦вагтаа.вва в * в ¦ . v ч
• а в * а «
I * в а * в а *
а в в в авввввв.аа.ив.»
• в в » • » ¦¦•.»• * » *ж1*. . .
...... .. _. .. .-..а.*аа**«*1в1*в*аа*а
. > а ¦ в Т.4.В в в w " я в а в v ^ в в вв вв вава]#4чв ввввн. 44
¦ b.*l.4*b>b~... .Чваавававввв в. bbibb*b#b в w в . * . ¦
• ¦а*>>**1<1' »в аа • • « в a a ¦•¦•¦*ibi««*****»«»-*«
г*1гт+-*1вяв •»»а.»»*44 ¦ а . • .*а**.*а** •*•_ .
В 41 • В Ш В . Ч В ¦ * 4 В * В В В В В ** В В BVB а В1 В В В В BbBB-VVBBBB
Г ТА4>.1В*в411 F1-..-.41BB4* .4 ВВ В.Г*ВВ«ав В * В В] ¦ * 4
••tt*""-»""*!»!."".!!"'!"" ---
« в . * *,*• • .* " ¦ ¦ •-•-» в в а а а_« • в ¦
Г »*»"•"« » • »
i( *4 i вал в 4 #_• ¦аа a v ^ к at ai ¦ в> а а а а в а а а а в а % а а аа а % а в .ааа**а*а4* а. I ¦ i ваав*а*а ав'^аавав'а а
¦ в в в а а а # ¦ в ¦ ajCS 4 • в в. ж ш Ш ш в i щ а в в в ¦ в*ва«в****вв-| в*в**в«в***в ¦ а ¦.<!¦¦ .в в * а а в ¦ в в в * *
Г< * • •_• в_< • в ГГч JOC* • •-ОООО&Л' ••«»ва-ав.»в»вв1в»в»»в.»вввав4«ва»»»в.«вав-»а,аав™авва
• » » • <* • • *a.*.»_",jC" " * ».'УЦОООчДХ-*-!** - - а » а • •-¦-• а»».«1»ааала»вв.»«»»а«аааа»а»»*»в»»аааа
¦ в а р в *
L~B'a%"'»"»'*"*"»"ara_»_a"a''»"a*'B" а"-"а"»'вТа"вГа"*тв-"а"а>_в"а" а'в"»"а"а "• • » »"в •• ¦ ¦ Ч t ¦ • ¦ "i'' ¦ * ¦ • I» ¦ < • • *"i'. ¦ ' ¦ Vi'i •* »»'аа»в*вв"ав.»»»'а'»»*»»'в'а * *i' »' ¦"» в - *i' ¦ * a'* a'*" » в a'a'a. Л a a *"a'» в * *i'.*¦»¦»¦ a • a a a'a в *> > a a'a'a'a в * в'в'а
• •¦•tliiiili'iii в H ••¦• ••<•<« •¦¦ аа •¦••¦¦•¦"I4i>>iii>>«<*ifl*> ¦ iB****a*a * » •> а • * ••а**аа*** »*аа*»а...*а. ****'«*а*. .'а.***' а а • в а а а* > а • а а а а • а > • а 1 • i i ¦ ¦ ¦ .
kl а а В В a>V«B*BB« "В В ВВ1~а1ВВ*4«*ВВВа ВВ**аф1ВВВ'«В~а*Ва В* ВвВ ВВ. В в В В 4 .«•a'BlBaa^ja'B ВВ.ав*В]. ВАЛа1В«.*« ВВВ#аВ*ВВ^В . . В В а гв*В-ВВааВ*Ва В4|в*ВВ. а. В й 4 В . а . 4 ВВВ BBBiBBBBBia
1 ¦¦B.B«*aaiB4BB .в *вв«вв41*.*а BB-BaVa*BBBaa**BVB. вв ввв .**b«bb*hhvv^ .•B]4BVa***BBB4i*B*B4i*BB'*B.4jeiB*BBBB bbb.vbbbbb 4в>а*»в*раа*вввав • в в 4 а я а в в в в в . * в BBjaaaiBB*. в "
¦ - - ¦ ¦ ¦ - - - - -ав*а«а.ва4аваа>.в*аа*В*вва**вввв*в*в*р4..вва4..в*ъф.ав||а,4В4в|*фавв«вваввввва4В4аа14|Ва«вв.*ввв4а.вавааа*а*ввв4
* • •,в » в • • • ,• в » в • *,» в а • • * ¦ » в * ¦ в * в , , ^ * • в а в ..а.¦.*¦-,%'..-.«_#****•>.*.• .*!>.*.*.*.•.* ¦ •"•-•.».¦*^».» • •.".в « в - • ¦.* в * - в *.а***в р - ¦.* ¦ в в • » *"« * » - • ».в а • - - -.а
^ ^ а *¦ 4 авВВ.а)ав1вВ,В.*ВвВ.^*'В
р«аа*ва«в4а«ввв^аа««ав^ч
ввв'ввввчавв ввв.в*'Вввва;в.|
в ввв в * * * в а в * в в Ba4a.i44.paai
U. а * а> • * • а • а в • ¦ • а**в*ва*а*. • • а р а . . а • • в*.а*в*вв*а*вв*в*«а • * в • а • "
аввввв'.йвв'В'.. а а в в в в в в в в . ™ а вв в ¦ а * 4 ввв. .«ввв1.. в*ва4.аВ|Вв4.4 вв
Г.В**ВГВ]ВВ4.ВВВЧ.В BBV.V.BBB. ЯШ В 4 Ваа В * В Ш. 4 а В.ВВ.Ч.4В4 В а « В В В В В • ~
41 а . * 4 » ¦ Вв...ВВр4. *¦¦.•*•. В 4 В а* ВВ.В1В В * В 4 * . В ВВ*.44.ВВ.*.**ВЪ
|.В4*.4*В.ЧТВ*4.аР .*¦*.¦»*.. а. ав вв. и ш и ВВнава *в*ВВ|***В]ВВ1ВЙВ4Ва
• ••««•«•аа>***а**.*'.аа**..а. _._
¦ ~в*а]в1в>*4В*авваа в в«^4«вввв*а в*, .ав вв«в-.в1й.в'в.а,4йв»«.*'вва
'4 4|ва.вввав>в4*в. ваа*4ва>..в*в а . .4 в . « а й в ¦¦>*¦. авваа^вавав р . а
¦ ¦*р*аа)*вЧ4а*4а.ав.в*в*в4*в*4 в « » в в в ¦ ¦ а а ¦ а ¦¦>*¦' ' * ... ввв • » -
¦ а а а а * * • аа>я**4*****аавра « • а в* ваа аав ..•••»^-*« а.*.'**
'.у... 1*4*. ¦¦*'..¦ вв в в . * в w . . я ¦ в.'а^а B*BV*,4*av*.*B*BKT4>fl
¦ *.*|4В4*в4*4аа.44*.*врв . * в в*а*В4*.. в ввва.а.*-- - - - — ~ —
*• t . . -*¦-•* »•¦,*.*.* * " * * f."." * " *^.".*а" » • " ".•.*• * "^" ".¦ " * " * '
1 * a t * » я » t » • I я в * а • * • в а . * . * а а * а • в * ¦.! »»*-*_
¦а7*
::!
¦л
'.1
•л
а
'•Л
• а в IP > в в а » « i
< а . ¦ 4 а 1 в а *
Т. а * * В B.VB.4 В В
* * а . . * в в .- • в * * ¦
т к ¦ 4 т 4 + а
т.**. ваа
¦ р в ••••4
¦ » а * * • • »
V.'.'aV-.
а 4 * в * ¦
4 а . 1 Гя
t * * * • а р в а * ¦ .
* В ^ т в а а ^ w т а а ^ а » ч
*¦ в а. в . * 4 в т в а в т в
¦"•Врав-Ва,.*,..
В В * В. В»а.*вВ В а.
р в в * а * ¦ ввв ..**-..
¦ * В 4B . В В 4 V а * ¦ ВВ
* в в в а в. . в * а В в*. 4
• ¦ * • а * • " »
lFa**a*a>**aa*Bai44.* в 4 ¦ авв в а ¦ а аа ар. в. ааа
аа*44.*4в**. llataiBlia л ш я ш ч р aa4*B*v*. в
»,-,*;¦ "* - - - - - . . - *-."*% -а * * • . • * * ж" • в в - ¦ ¦ а р а в -.•;
ш а а ¦ в 1 ••»*вв>а>*ввв>а>аааа .**а***'.*а***<
it в а. в****ав*ччв« в * * в в.. bb-bbi*b*bb* . * в т ш _
I ьа! а а_« В4а.*в***44Lв рва I а ¦ а ¦ ..авва.*** Bje «¦«в*ва**в
--. • • » • •_•>. • ¦ • * ¦-•_• • - - * •¦¦а в -- " а а'р",*. . а в , .а •.¦.¦.Й»:*%,"."ж' * * *ж*-
••***. -4—4ВВ». * в4в»«ваав аа.ваааа.аава*' вГвГ* 4 4 » • в * в • 4
1*>***в<*4вв*в*>в t в ww * а а а а р a aaaaaa>aa*ai tjal 44*а*авв
¦Л -.•.•••' *.•---*.*.• *.« .¦_¦ "_а --¦*¦_- - • *"¦»•.••"•_'»_•:•_•••_•. •••.-"
V*Baa4**«****i>*a4Bavaaaaaaa*BB*f. аав в4в**в4в*.
¦ ***ав в 4**4 в*******'* * * а в Вваь4Р*вч*.4*в*****вв4
. «¦*•". » * * *.. 4 • * * • *"• • • * «У. • » • * » - # t * - ..".-* • » •"•"•>,••_-
в в * а • • а * а а * а • ••¦••>••> ват <'*44>а*.*аа ¦«tllCttf*.
1 в ъ * в а . .аааав'Чввваааавав .*в**1вв.*в в в а в! 4 я ш в в ч ч
В4****а4.*ваааа4в4** в в * * * в.в**.*а4ъ**в ВВВ444В
, а"» . • а »,»,р . *' * ».* » • * • - * * * • ¦,¦.*¦• *,¦¦,¦,¦ • • * * "Л* * • - ¦
в •а..-*«а**.*а11гт<^аг.. >•¦ ¦<•••¦ ¦<> • « Ч а • 4 ¦
1*авва.*а.ава . 4 41 41 а 4 а 4 в v в . аа)аав1в.4вав ааа.вааа
*Та*.1В4***в4***в4аг*.*в вааааввача a*444>*Vv4
¦ вва*ваа^а4*. .4у**вв*4вав*в в***аа4а** lalffaaa
* . . . » • -_ч • • t ¦«¦»¦• . *,¦% а'а а а а,» а а » - ¦» * . . - *•_*¦>.*¦.•.•.
L'.ijr + -..r-»»a.*4»*»a»a*..»irT+"ar..*
¦ в*ваа>4|аввв.аваа##авававаавав444авав
tv*aaB4*B*a.*B.Bj*a] в а в 4 а вававааваа.а.ааа
ааааава*.. а в т в * * < в ч а а * * . ваа а*аа4а*4*4
,-*..•• а ..... а --". . » ai ¦ ,а а в - • **'•'* в -1| ,в"а в а # аг
* а а а в аач ввав.аааааа*аааа*.ав ваа*аааа р
¦ в а * а а в ваааа.в4**ва441ааава а * а в вв.авааа
****** аач*-аава4а***в*.**в*ваа|*ава>.***4
I* а а я ш я в аааа>'а>в**а*аа***а4а в-ааа р а в *
** а в в . .4>Аввг.*Вав»вв*ввв4**вв4 в.*аава4
1*авва*4вч.т4'тчк44в>44«вав44 а* ва.*авава
Вт..<в4*4*4ач4р**4гаа4ааааа4 * а* в в а а а а а
аав**ааав*а*4 а****в4ввав*4 аа*****.*. а
¦ ¦•<• *ж"ж* • - * *,*.¦ р а * в а ••.**"» а а.а,» в а в « *,р а в • "
^¦вааа**аав.*вав в в*.ваааа*аааа.4ааав
.*аааа4аааа..ааава.*авв.ааааваа|.ав*
ва**аа*4в.*в4Вв* * в 4 в ¦ в в а вв \**ваа.к*а
V а * * * * в а. - • * * в в - . а * в в в - * в 1 в _ в 4 Г * • а Р *
•.в'. * 4 • * • • ш •*• • * а а в а • •-• » ' • » * а . - • * • .'.",-
'*в44*.*4в****144*>**в*аа>ааааааавв
в.*в4вв+*в*а.4аааааваа*вв ааа* в 4 г в * в
• ***4*444**4в**.в4вав*авав.*.*вгв.
V* а 4 * at а в а * • а а а а • • • в а а а ¦ * * в * a 4j • а в а а 4
в4а>>*>вв1*«.>вв1**.вв.*.'вгвГТ'вв
VB.B4«BB~4B4BB4***a44aaaBV.4apaB4aaB
**аа/а.*а*ввт4 а*ааав.**в в**4*4ВВ44
• •(.••f)rll*aiit>'>iiT>ai*iiara*iil
ааваа4*а*аа**Вааваа.ваа4В.ааа44*Ва4
а**ааа4.* а4в*4**вва4*ава4*а*авага*ад
аа**.авва1*-а*а4**в**В4**4 вааааваа- - '
• • а а а а, * t *i ¦ а а. а а •.» в.в',%*. а.а.а'а*. • • а.
• а а а а а * *.» • ¦ » а ¦
.**а*«а,акт ••>«•. .... . . ..... ..._
^>а*ва#Г4..*а4.***а4аав4вт>.*ава4а4
. * * в а в в - • ¦ ¦ в в * . 4 * 1 а а а а а а а . . ¦ * г а , ¦ *
»\*Г-*вВ4в->">р. »**¦.•».».».»•.•*.• вв
.*4BB*.4BB***aiaa*--4.«B**4>aaaaa.aaaa
»,
*.*.'•.•-*.•.-.*.
4 4 *.*.*.«
а4-**>аааава*а*аа в*
В4В*4ВВ4*аавв«*4ввв\*в* вв в
а ъ ¦ * * в в*в4в*ава>4*<авва*4 вв
444**аа4»*а\а* • я а * а * * аав
4Чва.**1*в44>*ааав*ваааа* ¦
**ввв****вв4тчвааав4-ававаааавааааваав
¦ \**4вв4*.***в****ввв*44В4 ¦ в вввваа.а вв
'• . »> * - ¦ а а - * • *,* • » '.*.*.»• 4 » • <¦ * • - » *,в в . . * - .
г в а 4> * • » ¦авг>.'ааг*ваааа*аа вввв*в*аав>*
*кват>**ввв**Ч*ввг.чвв*1**в*в*Г''а.1тТ
Втквва44.***в4**а4вв*в***а***в44а*аавч
4..***а4**ва4ь***а*ъа**аввв444вва4ааа
...» * а а> а,"» ¦ а *.-•»• * • •«".*»"* **.-•- * * * • *¦ • р а • •
• вввт4*вввв''41ввт4>Чвв4**4*вГ14>в г в а *
*.аввв*4ааав4***в4а>41**ава>
тааавааааваавааа вааааав*.!
•¦¦.*.v.--,.;.*-44v.y.v.v.y.v.-.".".
ааааа*. * 4 а ¦> в •» *4*.»*а.*»4*
а вва**аваааа***4вв4вв4вв*4*в. •*¦ в*4 4* .
44.в.в1>4*444р*аааа4.*4ввв*в*вв4к*В4В4а*
,•<V4•.^^V4,.v^*.%V4•4-.•.^v.y.^^•-•4^^y.V4^v.^v.
¦*ва>*ааааа. а в ¦ ¦ *4*> ¦*. + -* •**••* ".а.****«
1*вв г в в > * в ввв**аааа..4в*тв*а4в**ааава#аа|
а а * * а в **4 в* г а**.*4в****4въ** V в 4 ч * *> * * в ваа
*.***ввъ*..*в 4 * 4 * * 4 в % - * в ¦ я в • ( * * в в 4 * авв щ # *
>*B4>i.4BBBt*4>B4*44**BB**<i>Ba**4*BBB4.4BBB
а 4 к в ч твавчавт ***а*Р44а вв*«*444вт**4вв4ав*
В , » в ¦ 4 4 . а * в в в а % * * * в * . в * в 4 в . * * * в в . * * * в в . * * 1
Г» 4 • а * в ввв* * в ¦ Два ¦ ¦ ¦ , a, t * в а в ч • • в в , в 4 • ' * в в в 4
^^^^v.^^^•^^.^•;^<<v.<^<•.V4*^^^^4V4-^^^^.-.^•^^'
y-4%%>y^*%y4V.v<-y<.*.%"-"-yv%%%4vy.\%v*:-V4*.%
¦ *в444**авв4*Ч**444 **¦ *вч**4вв**>*в*****вв*
Г* * в а • ¦ • * в в 4 4 * а * в в в4*4в***ав*вв* * а ••••«..•а
Вх№>:-***^-"-:-<^.х<<>4^*%*.;>>.ч%%у>и.---.у>.***
J.%'.'.*.V.--#.V.**-4,.*.--V.V.".---.*-,--.#*-.*.*4**V.".-.**V4'.".'*'-
taaaaa.aaaaaaia * *4 в а 4 44 в 4 4*** в ав* *** вв**.**
L* ¦,•,•,*¦** • • «¦.-••"*"»"* ¦_¦¦**• а а ¦ - * *.• -.¦'.¦i в * % в а в*в а"
• в ... а -_* в4**ЧЧ4вв*.4в44**ааа**..ввв4в*вв*
к.>ав>а*а**в**4*ва4*4в*вв**4*аа4*4вав4****
* . рван* * * в в в а * * * * в 4 V* * в * в t * taBBB***B4444"
L» *.*.-^-_*_вТ* •-•_¦_"_•"• •_*.»."_"*а% *.*."_"_а »*4.в.в.а_а*#"..#.а - -
iT* a I'a'i'a'iVl"* ваа444а4*а*в4г>к.4
***44*4в ваа*аааааа4 • а в 4 в в
.Уау.-х*::-:-.-::^
¦Га • 4 • ¦ ва4в«4,Чва4*44вавкав.
ааара>а>а>*аа*ч*ва*в* 4 » а а • •
*4*а*«4#.*вв>44В*4>44* в
-1*Й%%Й1*1*Й;Х'Й*>Й
«
21 апреля 1978 г. после тяжелой
продол
жительной болезни скончался член КПСС
1928 г., персональный пенсионер союзного
с
Василий
В. Я. Кокорев родился в 1904
деревне
Троица Московской области в семье крестья-
бед
он начал с 14
Свою
трудовую деятельность
летнего возраста. В 1918 г.
Василий Яковлевич вступил в ряды ВЛКСМ, а в
1919 г. ушел добровольцем на фронт.
С 1920 г. В. Я. Кокорев работал на
Московском холодильнике № 3 вначале
затем кладовщиком и товароведо
1928 г. находился на руководящей
С 1924
работе. В 1928 г. был принят в члены Ком
в 1929
б
ребительской коот
После окончания в
работу
холодильной промышленности
СССР
компище
С 1939
970 г. Васи
рев находился на ответственной
работе: б
министра
СССР, зал
членом
РСФСР.
водящей
наркома, а затем
Коллеги
Ми
пи СССР,
торговли
Все свои силы, опыт и знания В. Я
отдавал развитию холодильной,
мясо-молочной промышленности и торговли. Под его
руководством был
построе
крупные холо-
городах страны, расшире
ны и реконструированы действующи

предприятия, организовано производство мороже
ного в потребительской упаковке, созданы
цехи по замораживанию плодов и ягод.
Своей высокой партийностью,
принципиальностью, трудолюбием, внимательным
отношением к людям Василий Яковлевич
убокое уважение всех, кто с ним раб
снискал
В
годы Великой Отечественной
воины
В. Я. Кокорев, будучи уполномоченным
Совета Министров СССР и Государственного коми-
бороны, проводил большую работу по
Совет
тета с
обеспечению продовольствием
ской Армии.
В течение нескольких лет В. Я. Кокорев был
главным редактором и членом редколлегии
журнала «Холодильная техника», членом Уче-
ряд ра-
пи-
ного совета ВНИХИ. Им опубликован
бот по холодильной технике и технологии
грузчиком, щев
По решению МК ВКП(б) Он б
няя плодотворная работа Васи-
5ича высоко оценена
Коммунистической партией и Советским государством.
Многолет
лия Яковле
награжден двумя орденами Лени
орденами
Красного Знамени
936
г.
* - в
производства Ленинградского
технологического института холодильной промышленности
В. Я. Кокорев работал директором Московско-
ной Звезды и медалями. Указом Президиума
отрыва от Верховного Совета РСФСР ему было поисвое-
заслуженного строителя РСФСР
N
затем
№ 8, в состав которого вошла
би
Редколлегия и
орбят в связи <
журнала глубоко
ю В. Я. Кокорева и
выражают соболезнование семье и близким
Европе фабрика мороженого. В 1938 г. он был
рупнеишая в покойного. Светлая память о В. Я. Кокоре
назначен начальником Главного
управления раб
навсегда сохранится в сердцах всех, кто с ним

ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 577370B1) 2070475/13B2) 24.10.74 2E1) F 25
D17/04 E3) 621.565.91G2) Б. С. Тихонов, В. М. Гра-
моткин G1) Мэсковский ордена Трудового Красного
Знамени институт народного хозяйства им. Г. В. Плеханова
E4) СПОСОБ ХРАНЕНИЯ МОРОЖЕНЫХ ПРОДУКТОВ
И КАМЕРА ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ.
1. Способ хранения мороженых продуктов в
холодильной камере, заключающийся в том, что в процессе хранения
в атмосферу холодильной камеры вводят частицы воды,
находящиеся в переохлажденном состоянии при
температуре хранения, отличающийся тем, что, с целью
повышения качества хранения и уменьшения усушки
мороженых продуктов, частицам воды, вводимым в атмосферу
холодильной камеры, сообщают отрицательный
электрический заряд.
2. Камера для осуществления способа по п. 1,
содержащая установленные ;в ограждениях охлаждающие
поверхности и средство для введения в камеру частиц воды в
переохлажденном состоянии, имеющее присоединенный к
камере воздуховод с расширителем, отличающаяся тем,
что в расширителе установлен остроконечный электрод,
подключенный к отрицательному полюсу источника тока
высокого напряжения.
3. Камера по п. 2, отличающаяся тем, что, с целью
уменьшения образования инея на охлаждающей
поверхности, ограждение последней выполнено
электропроводным и подключено к отрицательному полюсу источника
тока.
L~~J
A1M76499B1) 2357573/06B2) 03.05.76 2E1) F 25
В9/00 E3) 621.592.3G2) А. П. Черепанов, Ю. И. Матяш
E4) СПОСОБ ПУСКА МНОГОКАСКАДНОГО
ОХЛАДИТЕЛЯ путем охлаждения всех каскадов хладагентами,
используемыми в стационарном режиме, отличающийся тем,
что, с целью сокращения времени выхода на стационарный
режим, в начале работы во все каскады подают хладагент,
используемый в стационарном режиме в первом каскаде,
при достижении во всех каскадах температуры, близкой к
рабочей температуре первого каскада, во все каскады,
кроме первого, подают хладагент, используемый в
стационарном режиме во втором каскаде, а в первый — прежний
хладагент, при достижении всеми каскадами, кроме
первого, температуры, близкой к рабочей температуре второго
каскада, во все каскады, кроме первого и второго, подают
хладагент, используемый в стационарном режиме в
третьем каскаде, а в первый и второй каскады — прежние
хладагенты, и так далее до достижения стационарного режима
работы, при котором в каждый из каскадов подают свой
хладагент.
A1) 578401 B1) 2325094/29-33 B2) 17.02.76 2 E1) Е 02
D3/12 E3N24.139.62G2) А. А. Коновалов, Ю. П.
Юрко, Н. Е. Кузнецова, Е. В. Жилина G1) Проектный и
научно-исследовательский институт «Красноярский Пром-
строй НИИ проект »
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ГРУНТА,
включающее заполненный хладоносителем вертикальный
замкнутый трубчатый корпус, в полости которого размещена
дополнительная труба, отличающееся тем, что, с целью
повышения эффективности охлаждения, в полости
дополнительной трубы по ее оси установлен вал с
подшипниковыми подпятниками, закрепленными на торцовых
поверхностях трубчатого корпуса, верхняя из которых
выполнена с отверстием, через которое пропущен верхний конец
вала, снабженный чашечной вертушкой, а на внешней и
внутренней боковых поверхностях дополнительной трубы
установлены соответственно противоположно
направленные винтовые лопасти.
О
A1) 576107B1I2332472/13B2) 12.03.76 2E1) А 23
В 4/04 E3) 664.921 G2) Н. К. Журавская, Л. Т.
Алехина, И. А. Рурукин, |Л. Ю. Холодова G1) Московский
технологический институт мясной и молочной
промышленности
E4). 1. СПОСОБ ВОССТАНОВЛЕНИЯ МЯСА
СУБЛИМАЦИОННОЙ СУШКИ путем его обводнения, отличающийся
тем, что, с целью ^ повышения влагопоглощающей и водо-
связывающей способности восстановленного мяса и
снижения потерь его при тепловой обработке, предварительно
в воду, используемую для обводнения, вводят
модифицированный крахмал в количестве 1—2%.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в качестве
модифицированного крахмала используют амилопектино-
вый крахмал.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в воду
дополнительно вводят поваренную соль в количестве 1—1,5%.
A1M78530B1) 2335185/23-06 B2) 12.03.76 2E1) F 25
В 9/00; F 04 D 27/00 E3) 621.57.012.4 G2) Б. Д. Чижов,
Ю. А. Новосельский, С. Л. Мальский, Ю. Д. Фролов,
Я. И. Родько, Е. Г. Булавин
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая корпус
с впускным и выпускным патрубками, внутри которого
установлен подключенный к трубопроводу сжатого газа
детандер, снабженный тормозной крыльчаткой, отличающаяся
тем, что, с целью снижения уровня шума и повышения
термодинамической эффективности, во впускном патрубке
корпуса размещена подвижная заслонка с приводом,
например, пневматическим, подключенным к трубопроводу
сжатого газа.
48

A1M75240 B1) 2180875/11 B2) 09.10.75 2 E1) В 60
НЗ/00 E3) 629.113.06:628.83 G2) А. Г. Мочалин, Р. С. Тер-
Ионесян, П. С. Саркисов, В. И. Олейников
E4) 1. ВОЗДУХОВОД СИСТЕМЫ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА ТРАНСПОРТНОГО СРЕДСТВА,
содержащий компрессор но-конденсаторный блок, блок
теплообмена для обработки воздуха, а также узлы всасывания,
нагнетания и рециркуляции воздуха, отличающийся тем,
что, с целью уменьшения гидравлических и тепловых
потерь и увеличения полезного объема салона транспортного
средства, воздуховод выполнен как полая стенка между
кабиной и салоном, состоящая из боковых панелей, тепло-
шумоизоляционной панели со стороны кабины, а со
стороны салона — панели с отверстиями в верхней и нижней
части, соответственно для нагнетания охлаждающего и
нагретого воздуха, снабженной воздухозаборником в
центральной части для забора внутреннего воздуха, при этом
в боковых панелях выполнены воздухозаборники с
фильтром для забора наружного воздуха.
2. Воздуховод по п. 1, отличающийся тем, что в
полости стенки перед воздухозаборником в центральной
части панели со стороны салона установлен вентилятор для
забора внутреннего воздуха.
3. Воздуховод по п. 1, отличающийся тем, что, с целью
рационального распределения обработанного воздуха в
салоне, отверстие в нижней части передней панели со
стороны салона для нагнетания нагретого воздуха
оборудовано регулируемой заслонкой.
A1) 575460 B1) 2340916/25 B2) 25.03.76 2 E1) F 251В
45/00 E3) 621.57 G2) В. И. Орлов, В. П. Латышев,
С. Ф. Богатырева, А. А. Хаванский, А. А. Крылов,
В. А. Полионович, Ю. А. Скрейдель, Р. В. Ивлева
G1) Проектно-конструкторское технологическое бюро по
вагонам Главного управления по ремонту подвижного
состава и производству запасных частей
E4) УСТАНОВКА ДЛЯ РЕГЕНЕРАЦИИ ХЛАДАГЕНТА,
содержащая линию откачки смеси с ТРВ, испарителем и
компрессором, конденсатор и конденсатор-сбор ник с
линией подачи жидкого хладагента, отличающаяся тем, что,
с целью повышения эксплуатационных характеристик
установки, испаритель снабжен в верхней части
дополнительным поверхностным теплообменником, вход которого
через соленоидный вентиль соединен с выходом
теплообменника конденсатора-сборника, соединенного также
через соленоидный вентиль с нагнетательной стороной
компрессора, выход поверхностного теплообменника
соединен с всасывающей стороной компрессора и по паровым
пространствам с конденсатором-сборником трубопроводом
с соленоидным вентилем, в нижней части испарителя
теплообменник выполнен в виде змеевика, подключенного
параллельно регулирующему вентилю в линию подачи
жидкого хладагента из конденсатора в теплообменник
конденсатора-сборника до ТРВ, а всасывающая сторона
компрессора через соленоидный вентиль соединена с конденсатором.
A1) 578539 B1) 2375509/28-06 B2) 28.06.76 2 E1) F 25
В 31/00; F 04 В 39/02 E3) 621.57.041 G2) В. С. Захаров,
А. С. Крузе, В. А. Тихомиров, В. Б. Якобсон,
И. М. Зеликовский, М. М. Мейлихов, С. Г.
Малаховский
E4) 1. ХОЛОДИЛЬНЫЙ КОМПРЕССОР, содержащий
картер с маслоподающим каналом в стенке и
расположенный в картере коленчатый вал, на котором закреплен диск,
отличающийся тем, что, с целью повышения надежности,
диск выполнен с отбортовкой, образующей кольцевую
полость, в которой установлено заборное устройство,
подсоединенное при помощи трубопровода к маслоподающему
каналу.
2. Компрессор по п. 1, отличающийся тем, что
заборное устройство выполнено в виде трубки, в которой с двух
сторон установлены расходные шайбы, а внутри —
шариковый клапан.
A1) 578486 B1) 2349288/25-06 B2) 21.04.76 2 E1) F 04
В 39/02; F 04 В 35/04 E3) 621.512 G2) С. Н. Блиндер,
В. Г. Борозенец, В. И. Гидулян, Ю. К. Коломиец
E4) ГЕРМЕТИЧНЫЙ КОМПРЕССОР, содержащий
картер и сообщенный с ним сливными отверстиями маслоот-
стойник, отличающийся тем, что, с целью улучшения
очистки масла, в сливных отверстиях установлены
патрубки, выступающие в полость картера, с образованием
дополнительного маслоотстойника.
A1M77313B1) 2318050/06 B2) 30.01.76 2E1) F 04 В
39/06; F25 В 1/00 E3) 621.574 G2) В. И. Орлов, В. П.
Латышев, Н. В. Волченков, А. А. Хаванский, С. Ф.
Богатырева G1) Проектно-конструкторско-технологическое
бюро по вагонам Главного управления по ремонту
подвижного состава и производству запасных частей
E4) СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ КОМПРЕССОРА
преимущественно в холодильной установке путем подачи в
охлаждаемые полости компрессора жидкого хладагента после
конденсатора и последующей конденсации образующих
паров, отличающийся тем, что, с целью повышения холодо-
производительности, подачу жидкого хладагента в
охлаждаемые полости осуществляют путем эжектирования
образующихся в полостях паров парами высокого давления
после компрессора при снижении в полостях давления ниже
давления конденсации.
A1) 578533 B1) 2110271/28-13 B2) 04.03.75 2 E1) F 25
D 3/10; А 61 К 35/14 E3) 621.565.41 G2) Л. С. Малков,
Э. И. Гуйго, Г. Т. Недельский, М. А. Рожденственская,
Е. П. Михксвич G1) Ленинградский технологический
институт холодильной грсмышленкссти и Ленинградский
ордена Трудового Красного Знамени
научно-исследовательский институт гематологии и переливания крови
E4) 1. СПОСОБ ЦЕНТРОБЕЖНОГО
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ЖИДКИХ БИОМАТЕРИАЛОВ, включающий
вращение контейнера с бисматериалсм в криогенной жидкости,
отличающийся тем, что, с целью упрсщения процесса и
уменьшения расхода криспрстектсра, вращение
контейнера с бисматериалсм производят периодически, а между
периодами вращения осуществляют выдержку контейнера
в криогенной жидкости.
2. Спсссб по п. 1, отличающийся тем, что
продолжительность периода вращения составляет 3—5 с, а
выдержки — 5—10 с.
49

A1) 546762 B1) 2142048/13 B2) 30.05.75 2 E1) F 25 D
13/06; A 23 В 4/06 E3) 621.57.48 G2) А. Г. Ионов,
О. К. Боголюбский, С. Я. Мекеницкий, В. И. Хромов
G1) Калининградский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства и Всесоюзный научно-
исследовательский институт мясной промышленности
E4) КОЛЛЕКТОР РОТОРНОГО МОРОЗИЛЬНОГО
АГРЕГАТА, подключаемый к трубопроводу для
прохождения хладагента и к штуцерам для соединения его
с морозильными плитами, отличающийся тем, что,
с целью повышения эффективности в работе, он
выполнен в виде диска с радиальными каналами, число
которых равно числу морозильных плит, и имеет
конический обтекатель, установленный в месте
подключения к нему трубопровода для прохождения
хладагента.
1В=^
ZZZZZZZZZZZZ2J
//jss/?s;;ss;^
A1) 571678 B1) 2364191/06 B2) 27.05. 76 2 E1) F|25
В 15/06; F 25 В 39/02 E3) 621.575 G2) А. П.
Бурдуков, Е. А. Рубинов G1) Специальное конструкторское
бюро «Энергохиммаш»
E4) БРОМИСТОЛИТИЕВАЯ АБСОРБЦИОННАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, работающая на растворе
хладагента с поверхностно-активным веществом,
например алкилсульфонатом, содержащая испаритель с
патрубком ввода чистого хладагента и с теплообменной
поверхностью, отличающаяся тем, что, с целью
снижения металлоемкостей путем интенсификации процесса
теплообмена в испарителе, теплообменная поверхность
испарителя на 1/10 погружена в слой раствора
хладагента с поверхностно-активным веществом, в котором
горизонтально расположен перфорированный лист, а
патрубок ввода чистого хладагента размещен ниже
этого листа.
-*-
^
-\
'
с
Г—
)
)
^z^z^:^
_J 1
с^^~
с
F?3^=E^E=.?
г— ^3 cz
)
? --z^E2
^— ±=-г-^г
ilk
( '
1
—; »-
*¦ i
п
Л
>
50
A1) 571545 B1) 2321761/33 B2) 06.01.76 2 E1) Е 02 D
3/12 E3) 624.138.35 G2) Б. Я. Цыганов, А. Е. Кура-
пов G1) Государственный институт по проектированию
магистральных трубопроводов и специального
строительства «Гипроспецгаз»
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ АККУМУЛЯЦИИ ХОЛОДА
И ЗАМОРАЖИВАНИЯ ГРУНТА, включающее
грунтовой и воздушный теплообменники, последний из
которых выполнен с кожухом, отличающееся тем, что,
с целью повышения холодопроизводительности
устройства, над кожухом закреплен поворотный воздухо-
заборный раструб с флюгером, а кожух в нижней
части имеет отверстия.
.> \
>№//УЛШЖ
ушжтш
ш
UJ
A1) 571498 B1) 2358939/06 B2) 11. 05. 76 2 E1) С 09
К 5/00 /F 25 В 1/00 E3) 621.59 G2) А. П.
Кузнецов, И. В. Волобуев, В. Г. Сальков, М. Г. Хмельнюк
G1) Одесский технологический институт холодильной
промышленности
E4) ХЛАДАГЕНТ ДЛЯ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН, включающий трифтор-
монобромметан (CF3Br), отличающийся тем, что, с
целью повышения экономичности, хладагент
дополнительно содержит аммиак при следующем
соотношении компонентов, вес. %:
Трифтормонобромметан 20—90
Аммиак 10—80 i
A1) 546764 B1) 2177549/13 B2) 01.10.75 2 E1) F 25 D
21/00; G 05 D 16/00 E3) 621.565.52 G2) С. А. Кири-
личенко, Б. Д. Редкозуб
E4) СПОСОБ ОТТАИВАНИЯ ИСПАРИТЕЛЯ
КОМПРЕССИОННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ,
включающей конденсатор, путем отключения и включения
компрессора, отличающийся тем, что, с целью
предотвращения гидравлического удара, отключение
компрессора осуществляют с прекращением подачи
хладагента из конденсатора, а включение компрессора
производят одновременно с подачей хладагента.

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
УДК [621.56/.59+664.8/.9]@43.3):01
Диссертации в области
холодильной техники
и технологии за 1974 — 1976 гг.
д. н. прилуцкий
Публикуемый ниже список диссертационных работ
•на соискание ученых степеней доктора и кандидата
наук в области холодильной техники, технологии и
.других смежных специальностей, защищенных в 1974—
1976 гг., может представить интерес для научных
сотрудников и специалистов-холодильщиков, работающих
tB различных отраслях народного хозяйства.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА
Диссертации на соискание ученой степени доктора
технических наук
Математическое моделирование рабочих процессов
«судовых холодильных установок на переменных и
нестационарных режимах. Константинов Л. И.
Калининград, 1974. 321 л. с ил. Библиогр.: л. 294—321.
Прил. 135 л. ил. Защищена в ЛТИХП; утв. 24/ХП—
1976 г.
Исследование и математическое моделирование
динамики изотермической сорбции в неподвижном слое
•(имеется раздел: очистка и осушка фреоновых
герметичных холодильных машин). Колин В. Л. Л., 1974.
276 л. с ил. Библиогр.: л. 265—276. Прил. 122 л. ил.
Защищена 21/1—1975 г.; утв. 9/VII —1976 г.
Термодинамические свойства химических
реагирующих реальных газовых систем. Табачников А. Г.
•Одесса, 1970. Том I, 319 л. с ил. Библиогр.: 18 л.
Том II, 220 л. табл. и 4 л. диаграмм. Защищена в
ОТИХП; утв. 24/ХП —1976 г.
Исследование теплопередачи плотного движущегося
•слоя. Календерьян В. А. Одесса, 1975. 387 л.
•с ил.; 4 л. табл. Библиогр.: л. 304—321. Защищена в
ОТИХП; утв. 27/ХП —1976 г.
Диссертации на соискание ученой степени кандидата
технических наук
Экспериментальное исследование изотермического
дроссель-эффекта фреонов-13, -14. УтенковВ. Ф.
М., 1976. 151 л. с ил. Библиогр.: л. 127—132. Защи-
•щена в Моск. энерг. ин-те; утв. 4/VI —1976 г.
Исследование и эксергетический анализ процесса
теплообмена при кипении фреонов на трубках с
покрытиями. Г а в р и л к и н В. П. М., 1976. 154 л. с ил.
Библиогр.: л. 146—154. Защищена в Моск. ин-те хим.
машиностроения; утв. 24/ХП —1976 г.
Исследование динамической вязкости фреонов
метанового и этанового рядов. Иванченко СИ.
Одесса, 1974. 190 л. с ил. Библиогр.: л. 177—190.
Защищена в ОТИПП им. М. В. Ломоносова; утв.
.25/X—1974 г.
Экспериментальное исследование гидродинамики
И теплообмена двухфазных потоков аммиака в
горизонтально-трубных приборах охлаждения. Гор
диен к о А. В. Одесса, 1976. 212 л. с ил. Библиогр.:
л. 178—193. Защищена в ОТИХП; утв. 20/IX—1976 г.
Влияние свойств рабочих веществ на характеристики
ступени турбокомпрессора паровой холодильной
машины. Фирюлин А. М. Л., 1976. 220 л. с ил.
Библиогр.: л. 175—181. Защищена в ЛТИХП; утв. 17/ХП —
1976 г.
Создание и исследование фреонового холодильного
турбокомпрессора малой производительности со
встроенным высокоскоростным электродвигателем. Зеле-
новский В. Ф. Одесса, 1975. 155 л. с ил.
Библиогр.: л. 143—155. Защищена в ОТИХП; утв. 11/Х—
1976 г.
Исследование эффективности абсорбционного бро-
мисто-литиевого термотрансформатора в
теплофикационной системе города. Гершкович В. Ф.
Киев, 1974. 159 л. с ил. Библиогр.: л. 147—159.
Защищена в Ин-те химии АН ТССР; утв. 12/11—1975 г.
Исследование вертикального пленочного
генератора абсорбционной водоаммиачной холодильной
машины. ГалимоваЛ. В. Астрахань, 1974. 164 л.
с ил. Библиогр.: л. 143—150. Защищена в ОТИХП;
утв. 14/VI—1976 г.
Исследование тепло- и массообмена в оребренных
воздухоохладителях. Иванова В. С Одесса,
1975. 201 л. с ил. Библиогр.: л. 138—159. Защищена
в ОТИХП; утв. 15/IX—1975 г.
Исследование работы охлаждающих батарей в
насосных аммиачных схемах. Мачулин В. И. Л.,
1975. 213 л . с ил. Библиогр.: л. 164—172. Защищена
в ЛТИХП; утв. 30/ХИ—1975 г.
Исследование теплоэнергетических характеристик
и оптимизация камер орошения центральных
кондиционеров применительно к процессу испарительного
охлаждения воздуха. Ю х н о И. Ф. Харьков, 1974.
201 л. с ил. Библиогр.: л. 184—193. Защищена в Харьк.
политехи, ин-те им. В. И. Ленина; утв. 25/IV—1975 г.
Исследование процессов тепловлажностной
обработки воздуха раствором хлористого лития и водой в
пенном теплообменном аппарате. К У п ленов Н. И.
Л., 1976. 205 л. с ил. Библиогр.: л. 193—205.
Защищена в Ленингр. высш. воен. училище; утв. 12/XI—
1976 г.
Исследование параметров воздушной среды
сушильных камер сырокопченых колбас при использовании
систем кондиционирования. Иванов В. А.
Саратов, 1974. 148 л. с ил. Библиогр.: л. 120—130.
Защищена в Сарат. политехи, ин-те; утв. 30/ХП —1974 г.
Исследование и разработка методов комплексного
использования глубинных вод тропических морей для
получения энергии и холода. Гонсалес Р. Р.
Одесса, 1976. 185 л. с ил. Библиогр.: л. 165—179.
Защищена в ОТИХП; утв. 26/IV—1976 г.
Исследование гидродинамических и массообменных
характеристик ректификационных аппаратов
пленочного типа. Герасимов П. В. Одесса, 1975.
124 л. с ил. Библиогр.: л. 102—112. Защищена в
ОТИХП; утв. 10/XI—1976 г.
Исследование рабочих характеристик контактных
охладителей сжатого воздуха с рифленой насадкой.
Богодист Е. И. Одесса, 1976. 165 л. с ил.
Библиогр.: л. 112—131. Защищена в ОТИХП; утв. 13/ХП—
1976 г.
Исследование вопросов перевозок свежих
плодоовощей и бахчевых культур железнодорожным
транспортом (вопросы хладотранспорта). Карабасов И. С.
Ташкент, 1975. 218 л. с ил. Библиогр.: л. 179—186.
Защищена в Моск. ин-те инженеров ж.-д. транспорта;
утв. 14/XI —1975 г.
51

Исследование роторных морозильных агрегатов при
блочном замораживании рыбы. Эрлихман В. Н.
Калининград, 1975. 301 л. с ил. Библиогр.: л. 146—
157. Защищена в ЛТИХП; утв. 12/XI —1976 г.
Исследование процессов в воздухоохладителях при
замораживании и сушке морепродуктов. Чекма-
зов И. А. М., 1975. 158 л. с ил. Библиогр.: л. 130—
143. Защищена в Моск. ин-те нар. хоз-ва им. Г. В.
Плеханова; утв. 30/1 —1976 г.
Исследование и разработка генераторов газовых
сред для фруктохранилищ. ТяжкоробА. Ф.
Киев, 1973. 160 л. с ил. Библиогр.: л. 139—150.
Защищена в Киев, технол. ин-те пищ. пром-сти; утв.
27/1—1975 г.
Исследование и интенсификация внутреннего
теплообмена в десублиматорах и льдогенераторах. М а -
л ю г и н Г. И. Л., 1976. 235 л. с ил. Библиогр.:
л. 205—212. Защищена в ЛТИХП; утв. 28/ХП —
1976 г.
Исследование и интенсификация льдогенераторов
непрерывного действия. Ф о м и н Н. В. Л., 1974.
259 л. с ил. Библиогр.: л. 220—224. Защищена в
ЛТИХП; утв. 12/IV—1974 г.
Исследование двухфазных теплоносителей типа
раствор — лед с целью их использования для
централизованного холодоснабжения. Чижиков В. А.
Свердловск, 1976. 176 л. с ил. Библиогр.: л. 148—156.
Защищена в ЛТИХП; утв. 15/Х—1976 г.
Диссертация на соискание ученой степени кандидата
физ.-мат. наук
Экспериментальное исследование акустических
свойств паров фреонов метанового ряда. Ф и р -
с о в Г. И. М., 1974. 92 л. с ил. Библиогр.: л. 88—
92. Защищена в Моск. обл. пед. ин-те им. Н. К.
Крупской; утв. 12/VI —1975 г.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Диссертации на соискание ученой степени кандидата
технических наук
Исследование тепломассопереноса при
размораживании мяса под вакуумом. Большаков О. В.
М., 1975. 146 л. с ил. Библиогр.: л. 108—118. Защищена
в Моск. технол. ин-те мясной и молочной пром-сти;
утв. 12/Ш —1975 г.
Исследование и разработка технологических
условий интенсифицированного охлаждения мяса птицы.
Сивачева А. М. М., 1975. 228 л. сил. Библиогр.:
л. 154—170. Защищена во Всесоюзн. научн.-исслед.
ин-те мясной пром-сти; утв. 16/III—1976 г.
Исследование теплофизических процессов
замораживания мышечной ткани. ОзирнаяД. И. М.,
1976. 173 л. с ил. Библиогр.: л. 154—166. Защищена
во Всесоюз. науч.-исслед. ин-те мясной пром-сти;
утв. 14/IV—1976 г.
Исследование процесса приготовления тонкоизмель-
ченной массы из рыбы в условиях отрицательных
температур. Белова 3. Й. М., 1975. 179 л. с ил.
Библиогр.: л. 145—164. Защищена и утв. 18/V—1976 г.
Исследование хранения мороженых рыб с
защитными глазировочными покрытиями. ВахрушеваМ. Н.
Владивосток, 1976. 160 л. с ил. Библиогр.: л. 112—
126. Защищена и утв. 28/V—1976 г.
изменения качества при хранении
в полимерных материалах. 3 у й -
1975. 254 л. с ил. Библиогр.: л, 146—
утв. 5/Ш—1976 г.
Исследование кутикулярной мембраны и влагоудер-
живающей способности плодов яблони при хранении.
К о р о с т ы л е в а Л. А. М., 1976. 160 л. с ил.
Библиогр.: л. 147—160. Защищена в Моск. ин-те нар.
хоз-ва им. Г. В. Плеханова; утв. 15/Ш —1976 г.
Размораживание кулинарных изделий и
полуфабрикатов в электрическом поле СВЧ. Л о г в и н о в Г. П.
М., 1975. 206 л. с ил. Библиогр.: л. 175—186. Защищена
в Моск. ин-те нар. хоз-ва им. Г. В. Плеханова; утв.
23/1—1976 г.
Разработка и исследование новых видов смесей
пряностей в процессе хранения (в холодильнике при
0°С). Т о л с т и х и н а С. Ф. М., 1975. 206 л. с ил.
Библиогр.: л. 152—164. Защищена в Моск. ин-те
нар. хоз-ва им. Г. В. Плеханова; утв. 20/11 — 1976 г.
Списки диссертаций, защищенных в 1962—1975 гг.,
опубликованы в журнале «Холодильная техника»:
1965, № 1; 1966, № 3; 1968, № 1; 1969, № 4; 1970,
№ 2; 1971, № 2; 1972, № 3; 1973, № 5; 1974, № 9;
1975, № 5; 1976, № 9; 1977, № 9.
Исследование
мороженой рыбы
к о в а Л. П. Л.
154. Защищена и
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
В 1978 г. выйдет в свет и поступит в продажу книга
Перельман Г. М., Свищев В. В., Канторович В. И.
ЛАБОРАТОРНЫЕ РАБОТЫ ПО ХОЛОДИЛЬНЫМ УСТАНОВКАМ.
12 л., 10 000 экз., 55 к.
Лабораторные работы охватывают три раздела программы
курса: конструкции и расчеты холодильных машин, их
автоматизация, монтаж и ремонт. Проведение лабораторных работ
предусматривается как на действующих установках, так и на
учебных стендах, которые могут быть изготовлены силами
учащихся. Подобное учебное пособие издается впервые.
Книга предназначена для учащихся холодильных и
механических отделений техникумов. Она может быть рекомендована
также для учащихся професионально-технических училищ.
Заказы на книгу (без денежных переводов) следует
направлять по адресу: 113035, Москва, М-35, 1-й Кадашевский пер.,
12. Отдел распространения издательства «Пищевая
промышленность».
52

В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
СТРАНАХ
УДК 664.037:533.5
Размораживание пищевых
продуктов
при пониженном давлении
Ю. МИХАЛИК
Научно-исследовательский институт ЛИКО
(Братислава, ЧССР)
В течение 1971—1975 гг. в братиславском
Научно-исследовательском институте ЛИКО в рамках СЭВ проведены
научные исследования по теме «Разработка новых методов
размораживания пищевых продуктов и установок для
размораживания». Причина постановки такой темы заключена
в том, что при размораживании пищевых продуктов,
главным образом сырья и полуфабрикатов, традиционными
методами снижается их качество, возникают нежелательные
потери массы, ухудшаются технологические свойства, что
отрицательно влияет на экономическую эффективность
производства продуктов из замороженных сырья и
полуфабрикатов.
Как известно, в результате денатурации белка,
вызванной замораживанием и холодильным хранением, у
пищевых продуктов, особенно мяса и рыбы, после
размораживания снижается способность удерживать воду во
внутриклеточных и междуклеточных полостях, что вызывает
потери мышечного сока. Мышечный сок мяса и рыбы
содержит витамины, минеральные вещества, продукты
распада гликогена, свободные аминокислоты, ферменты и т. п.
Часть воды, которая после размораживания не реабсор-
бировалась, выделяется в виде мышечного сока, в
результате чего качество и питательная ценность пищевых
продуктов снижаются [1—3].
Поскольку сохранение структуры пищевых продуктов
животного и растительного происхождения зависит от
скорости замораживания [3, 4, 5], постольку и потери
сока после размораживания также будут зависеть от
скорости замораживания.
Мясо, размороженное в обычных производственных
условиях, приобретает ярко-красную окраску, оно
неэластично, его поверхность гигроскопична.
Масса мяса в зависимости от метода размораживания
уменьшается или увеличивается. При медленном
размораживании в воздушной среде потери мясного сока составляют
0,5—3%, при быстром размораживании — до 10%, а при
размораживании мяса без костей и в неблагоприятных
условиях потери могут достигать 12% и больше [1, 6,7].
Из-за больших потерь мясного сока мясо высыхает, общая
масса его уменьшается. При размораживании в жидкой
среде из-за поглощения поверхностью мясных тканей
некоторого количества воды масса мяса увеличивается;
конденсация пара на поверхности размороженного мяса
также может быть причиной увеличения его массы.
Гистологические изменения после размораживания
зависят от условий замораживания и хранения. В
быстрозамороженном мясе, хранившемся при низких
температурах, правильно и быстро размороженном, не происходит
почти никаких гистологических изменений.
Медленное размораживание мяса может вызвать
развитие микроорганизмов. Если при замораживании
биологические процессы замедляются, то при размораживании
активность этих процессов значительно возрастает. Среди
изменений, которые могут происходить при
размораживании мяса, следует отметить постдефростационное
окоченение. Оно может возникнуть тогда, когда мясо
заморожено до наступления посмертного окоченения и во время
хранения этот процесс не закончился.
Процесс созревания после размораживания
неравномерный и его нельзя контролировать. Неравномерность
созревания вызывает повышенные потери сока. Причину
ускоренного созревания в размороженном мясе надо
искать, в первую очередь, в ускорении всех ферментных
изменений и активизации ферментных систем в результате
образования жидкой фазы в субстрате [6].
Таким образом, применяемые методы размораживания
не обеспечивают сохранения хорошего качества пищевых
продуктов. При размораживании изменяются цвет,
консистенция, запах и вкус продуктов, ухудшается их
санитарное состояние.
Особое место среди применяемых методов
размораживания занимает диэлектрическое размораживание.
Экспериментальные исследования по диэлектрическому
размораживанию рыбы, проведенные на установке 3DB2
(частота 13 МГц, полезная мощность 25 кВт), показали, что
этот способ эффективен лишь при размораживании до
температуры —4°С. При нагревании выше этой температуры
быстро увеличиваются диэлектрические потери, а кроме
того, частично сырье перегревается и становится не
пригодным для технологических целей. Поэтому дальнейшее
размораживание выше —4°С необходимо продолжать
другими методами, что удлиняет и усложняет весь процесс.
Метод диэлектрического размораживания с указанным
ограничением подходит только для однородных пищевых
продуктов. Применение его в промышленности
ограничено из-за большого расхода электрической энергии,
значительных капитальных затрат и эксплуатационных
расходов.
Чехословацкими специалистами разработан новый метод
непрерывного размораживания пищевых продуктов при
пониженном давлении и предложена конструкция
вакуумной размораживающей установки — дефростера (см.
рисунок).
Процесс размораживания проводят в закрытом сосуде,
где при абсолютном давлении ~B,8—4) кПа и
температуре 20—25°С происходит интенсивное испарение воды.
Образующийся пар с температурой 20—25°С конденсируется
на холодных поверхностях размораживаемых пищевых
продуктов, что увеличивает теплоотдачу и таким образом
интенсифицирует процесс размораживания. Коэффициент
теплоотдачи при конденсации очень высокий [1163—
11630 Вт/(м2.К)].
Преимущества и целесообразность применения
вакуумного размораживания для пищевых полуфабрикатов и
сырья проверяли на опытном образце установки при
размораживании различных видов рыбы и мяса в блоках.
Испытания проводили при температурах 22—30°С и
абсолютном давлении ~4 кПа. Время размораживания
составляло от 90 до 280 мин в зависимости от вида рыбы
и мяса, толщины блоков и первоначальной температуры.
Температура рыбы и мяса после размораживания была
—1 -т-+5°С, при этом распределение температуры в блоках
было равномерным. При такой температуре рыба хорошо
отделялась.
При испытании были получены такие же результаты,
как и при лабораторных разработках.
Качество рыбы и мяса оценивали до и после вакуумного
размораживания. Пэ составу аминокислот и минеральных
веществ определяли питательную ценность.
Микробиологическую оценку проводили по общему количеству
микроорганизмов, дрожжей, плесеней и колиобразных микро-
S3

Схема вакуумной размораживающей установки:
/ — камера дефростера;
2 — ванна с водой постоянной температуры; 3 — паровой
трубопровод; 4 — вентиль сточного трубопровода; 5 —
регулирующий паровой вентиль; 6 — термометр; 7 — поплавок; 8 ¦—
водяные вентили; 9 — вентиль для снятия вакуума; 10 —
трубопровод для душевой воды и снятия вакуума; // — особый эта-
жерочный поддон; 12 — вакуумметр; 13 — вакуумный
трубопровод с предохранительным клапаном; 14 — водокольцевой
вакуумный насос; 15 — циркуляционный резервуар.
организмов. Взвешиванием до вакуумного размораживания
и после него определяли потери массы.
Результаты аналитической, микробиологической и
сенсорной оценок выявили преимущества вакуумного
размораживания пищевых продуктов. Содержание
аминокислот и минеральных веществ после вакуумного
размораживания было таким же, как и до размораживания,
и только в отдельных случаях обнаружено
незначительное повышение или понижение этих показателей.
Микробиологическая оценка подтвердила, что
непродолжительное время размораживания, низкая температура в камере
и пониженное давление препятствуют размножению
микроорганизмов. Потери массы не превышали 1%.
Консистенция рыбы, даже со значительным
содержанием жира, была упругой, рыба была пригодна для ручной
и механической обработки.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 573683 B1) 2182495/06 B2) 21.10.75 2 E1) F 25
В 21/02; F 25 D 11/02; F 25 D 13/04 E3) 537.32 G2)
В. С. Орлов, А. А. Ефремов, Н. П. Зыкова, Ю. В.
Захаров, А. Г. Длатковский G1) Всесоюзный научно-
исследовательский институт холодильной
промышленности E4) ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ
ХОЛОДИЛЬНИК, содержащий теплоизолированные
высокотемпературную и низкотемпературную камеры с
индивидуальными термобатареями, горячие сваи которых
снабжены теплообменниками, отличающийся тем, что,
с целью повышения экономичности,
высокотемпературная камера снабжена резервуаром, включенным с
теплообменником горячих спаев термобатареи
низкотемпературной камеры в замкнутый контур
принудительной циркуляции теплоносителя, не меняющего
своего агрегатного состояния.
Анализ эксплуатационных расходов и потерь массы при»
размораживании 1 т рыбы различными способами от
начальной температуры —18°С до конечной 5°С, а с
помощью высокочастотного нагрева — до температуры —5°С
доказал преимущества вакуумного размораживания.
В 1973 г. был изготовлен опытный образец
промышленной вакуумной размораживающей установки с
единовременной загрузкой 500 кг пищевых продуктов. Испытания*
установки в производственных условиях дали
ожидаемый технический эффект. В 1975 г. было принято решение
о выпуске опытной партии таких установок.
На способ непрерывного размораживания материалов,
прежде всего пищевых, при пониженном давлении и
установку для осуществления этого способа выдано авторское
свидетельство (№ 167000, ЧССР).
Результаты проведенных работ показывают, что
размораживание пищевых продуктов в вакууме является
современным, прогрессивным методом, обеспечивающим
сохранение хорошего качества размороженных продуктов.
Этот метод универсален, так как пригоден для размора^
живания всех видов мяса, рыбы, птицы, овощей и фруктов.
Внедрение вакуумных размораживающих установок на
предприятиях пищевой промышленности позволит при
небольших капиталовложениях и низких
эксплуатационных расходах получить значительный экономический
эффект.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ростовский В. С, Данилов А. М.
Влияние условий холодильной обработки и хранения
мясных полуфабрикатов на потери сока при
размораживании. — Холодильная техника, 1967, № 12.
2. Пискарев А. И., Крылов Г. И., Л у к ь -
я н и ц а Л. Г. Характеристика качественных
изменений рыбы при размораживании. —
Холодильная техника, 1969, № 7.
3. Partmann W. — Fleischwirtschaft, 1968,
№ 10.
4. Reeve R. M., Brown M. S. Cryobiology,
1966, № 3.
5. Ulrich R. Nguyen V. X. — Bull. Inst.
Intern. Froid, Annexe, 1966.
6. Skryzynsky T. — Chfodnictwo, 1972, № 4.
7. § u 1 с §. Diferencne mraziarecnske skladovanie.
UVUPP, Bratislava, 1968.
A1) 546761 B1) 2308746/13 B2) 31.12.75 2 E1) F 25
С 3/02 E3) 621.56/59:72.586 G2) Л. Л. Генин, В. В. Ва~
сютович, Б. Н. Коган, В. Я. Янюк
E4) 1. ОХЛАЖДАЮЩАЯ БАТАРЕЯ,
преимущественно для искусственного катка, содержащая трубные
элементы, соединенные с входным и выходным
коллекторами, отличающаяся тем, что, с целью обеспечения
более равномерного температурного поля на поверхности-
намороженного льда и уменьшения количества
перекачиваемого хладоносителя, каждый трубный элемент
выполнен по типу «труба в трубе», при этом
внутренняя труба имеет перфорацию с неравномерно
расположенными отверстиями и соединена одним концом с
входным коллектором, а другим сообщена с
межтрубным пространством, а наружная труба подключена
к выходному коллектору.
2. Батарея по п. 1, отличающаяся тем, что
внутренняя труба каждого трубного элемента выполнена
из неметаллического материала,, например
пластмассы.
54

новости
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
УДК 629.1-444.72G3)
Условия транспортировки
скоропортящихся продуктов
в авторефрижераторах
За последние годы в США значительно возросли
перевозки скоропортящихся продуктов в
авторефрижераторах и контейнерах, а также воздушным, морским и
железнодорожным транспортом.
Для охлаждения транспортных средств применяют
лед, лед с солью, сухой лед, аккумуляционное и
механическое охлаждение. Наибольшее распространение
получило механическое охлаждение. В последние годы
стали шире применять криогенные системы с
использованием жидкого азота, двуокиси углерода и др.
Для создания наилучших условий перевозки,
обеспечивающих надежную защиту продуктов от порчи,
замерзания и перегрева, необходимо, чтобы
грузоотправители и транспортники знали специфические
требования транспортировки.
В данной статье рассматриваются общие требования
к транспортировке скоропортящихся мясо-молочных
продуктов и продуктов растительного происхождения
в авторефрижераторах.
Требования к загрузке авторефрижератора продуктами
Кузов авторефрижератора загружают так, чтобы
тепло из него могло быть легко удалено холодильной
установкой, и продукт был защищен от механических
повреждений вследствие смещения, нагрузки от
вышележащих слоев и вибрации.
Чтобы предотвратить деформацию груза, его
укладывают в кузове в зависимости от вида тары
по-разному: деревянные лотки с продуктами устанавливают
точно друг на друга, так как нагрузку могут нести
только их торцевые стенки; картонные ящики
укладывают только на донья, поскольку все их боковые
стенки рассчитаны на вертикальную нагрузку; в корзинах
нагрузку несут боковые стенки, крышка корзины
только защищает груз.
Если продукт грузится навалом, то на пол кузова
должен быть уложен специальный настил из бумаги и
пенопласта, олома и подобные ей материалы не
рекомендуются, так как они препятствуют нормальной
[циркуляции воздуха. Солома также выделяет влагу
и тепло.
Если все же солому применяют, то под нее нужно
уложить картон, чтобы она не попала в канавки пола.
В холодную погоду настил может играть роль
изоляции, предохраняющей груз от подмораживания.
Очень важно закрепить груз в кузове. Если
упаковочные контейнеры или ящики будут сдвигаться или
вибрировать, то нарушится циркуляция воздуха
через груз; он может испортиться из-за давления
верхних слоев на нижние и т. д.
Особенно плотно и устойчиво должен быть уложен
первый вертикальный ряд штабеля, примыкающий к
передней стенке кузова. Каждый последующий
вертикальный ряд штабеля укладывают вплотную к
предыдущему, чтобы между ними не было никаких зазоров.
Последний ряд штабеля закрепляют в распор, чтобы
груз не сдвигался к двери и не нарушал циркуляцию
воздуха.
Плоды, овощи и другие продукты, не подвергнутые
предварительному охлаждению или выделяющие
тепло и влагу, необходимо укладывать так, чтобы
обеспечить циркуляцию воздуха от воздухоохладителя
сквозь штабель.
Перед загрузкой в авторефрижератор температура
замороженных или предварительно охлажденных
продуктов должна соответствовать температуре
транспортировки. Пакеты с грузом укладывают, по
возможности, плотнее друг к другу, но так, чтобы они не
касались стен кузова. Воздух должен циркулировать,
вдоль стен и вокруг груза для изоляции его от тепло-
притоков через ограждения кузова.
При загрузке одновременно различными видами
продуктов или в разной упаковке важно правильна
разместить груз, чтобы не деформировать его и
обеспечить циркуляцию воздуха. Температура перевозки
для всех загруженных в кузов продуктов должна быть
приблизительно одинаковой. Кроме того, нужно
помнить о влиянии запахов одних продуктов на другие.
Так, запахи выделяют рыба, цитрусовые, яблоки, а
поглощают их мясо, яйца, молочные продукты.
Необходимо учитывать, что некоторые продукты,
например яблоки, бананы, томаты, дыни, выделяют при
дыхании этилен, который может вызвать порчу других
продуктов.
Способы укладки груза
На рис. 1 показана укладка ящиков с
вертикальными каналами вдоль всего штабеля груза. Такая
укладка обеспечивает наиболее эффективное охлаждение
груза, но применяют ее редко, так как теряется много
грузового объема и требуется особо надежное
закрепление штабеля. На практике чаще используют способ
укладки груза с продольными каналами между рядами '
в чередующихся слоях (рис. 2). Чтобы избежать
смещения ящиков при транспортировке, к ним прибивают
поперечные крепежные рейки.
При укладке груза с образованием вертикальных
каналов внутри штабеля коробки или ящики с грузом
устанавливают рядами вперевязку (рис. 3). При таком
способе укладки циркуляция воздуха более затрудне-
Рис. 1. Укладка ящиков в кузове авторефрижератора
с образованием продольных вертикальных каналов в
штабеле для циркуляции воздуха.
55

/ z
FT
z^zg^^z^z^zg^^
Ш^ШЦ
ш
N#44^W
к^чф^М
VM/////r<W/////////S///SZZ2
тШ\
^жя
^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^ и
л
им
ЩййЩ
щ
^\т\|\\\^И
щ4
ZZZZZZZZZZ2ZZZZZZZZZZZZZ2ZZ
Рис. 2. Укладка ящиков в кузове авторефрижератора с
образованием непрерывных продольных каналов между
рядами в каждом втором слое по высоте штабеля:
1 — холодильно-силовой агрегат; 2 — воздухоохладитель; 3 —
нагнетательный воздушный канал; 4 — вертикальные рейки у
передней перегородки, обеспечивающие зазор для возврата
воздуха к воздухоохладителю.
на, чем при наличии горизонтальных каналов, но его
с успехом применяют для перевозки некоторых грузов,
особенно предварительно хорошо охлажденных, в
частности грузов в мелких картонных ящиках или в
ящиках на поддонах, если они уложены так, что в центре
штабеля образуется вертикальный канал.
За последнее время значительно увеличились
перевозки скоропортящихся грузов на поддонах.
Преимущества этого метода: быстрая загрузка и разгрузка,
уменьшение затрат ручного труда, сокращение числа
перевалок и вследствие этого уменьшение
механических повреждений продуктов. Недостатки: высокая
H^L
и
И I I" 1 1 Т
ЩЕЕЕЕЗ
ТТЛ
ш
ж
стоимость, нестандартность размеров и затрудненный
обмен поддонов; кроме того, не каждую тару можно
укладывать на поддоны вперевязку, например,
обвязанные проволокой лотки. В настоящее время
разрабатывают новые виды поддонов однократного
использования, которые бы удовлетворяли требованиям
перевозок.
Широкое развитие получают перевозки
скоропортящихся грузов в большегрузных контейнерах, что
позволяет передавать груз «от двери к двери» с
минимальной затратой ручного труда и времени перегрузки.
Рис. 3. Укладка картонных коробок вперевязку с
образованием вертикальных воздушных каналов внутри
штабеля:
/ — холодильно-силовой агрегат; 2 — воздухоохладитель; 3 —
нагнетательный воздушный канал; 4 — пазы в полу для
возврата воздуха к воздухоохладителю.

Рекомендации по условиям перевозок
Приводимые рекомендации по условиям перевозок
некоторых продуктов основаны на результатах
научных исследований.
В таблице указаны температура и относительная
влажность воздуха в кузове авторефрижератора при
транспортировке продуктов.
Свежую птицу перевозят или со льдом, или
в охлажденном виде без льда. После очистки от перьев
птицу охлаждают до 4,4°С в холодной воде. Затем
тушки помещают в обвязанные проволокой
деревянные клети или в парафинированные картонные коробки
с дробленым льдом.
Проволочные клети или картонные коробки
устанавливают по длине или ширине авторефрижератора
на донья. Следующие ряды загружают так, чтобы
штабеля были строго вертикальными и плотными. Если
в кузове нет холодильной установки, то может быть
применена верхняя засыпка льдом, но так, чтобы
между штабелями оставалось пространство для льда.
Охлажденную птицу после расфасовки
на куски и упаковки подмораживают в
скороморозильном аппарате и укладывают в картонные коробки,
которые устанавливают в кузове на донья. Штабеля
должны быть плотными. Вокруг груза необходимо
обеспечить интенсивную циркуляцию воздуха.
Яйца — очень хрупкий и скоропортящийся
продукт, легко адсорбирующий запахи, поэтому их
нельзя транспортировать вместе с другими продуктами.
Перед их загрузкой кузов надо тщательно очистить
и охладить до 4,4°С.
Яйца в картонных ячейках укладывают в картонные
коробки. Так как ячейки и коробки создают
изоляцию, то до загрузки яйца охлаждают до температуры
перевозки.
В картонных коробках нет отверстий для
вентиляции, загружают коробки плотно — все это создает
трудности для циркуляции воздуха через груз. Поэтому
необходимо обеспечить циркуляцию воздуха по
периметру груза, для чего следует оставить пространство
между последним вертикальным рядом штабеля и
задней дверью. На полу должна быть напольная решетка,
если в нем нет каналов для циркуляции воздуха под
грузом. Для возврата воздуха к воздухоохладителю
впереди первого штабеля должны быть набиты
деревянные рейки. Все коробки ставятся на донья. Штабеля
должны быть плотными и ровными. Чтобы
предупредить сдвиг коробок назад, за последним рядом штабеля
устанавливается фиксатор, а верхние задние коробки
должны быть закреплены от вибрации и качания.
Масло и маргарин обычно доставляют с
холодильников. При загрузке они имеют температуру
транспортировки. Их упаковывают в картонные
коробки, которые являются изоляцией и во время погру-
зочно-разгрузочных работ некоторое время защищают
груз от отепления. При транспортировке требуется
охлаждать кузов, чтобы предохранить масло и
маргарин от размягчения и ухудшения качества. Так как
масло и маргарин легко адсорбируют запахи, то перед
загрузкой кузов необходимо тщательно очистить от
остатков предыдущего продукта.
Коробки ставят плотно. Воздух должен
циркулировать вокруг груза. Поэтому, если стены кузова не
имеют гофр, то к ним крепят деревянные рейки; если
в полу нет каналов, то кладут напольные решетки.
Сыр нуждается в защите от тепла и от холода.
При 20°С и выше он теряет жир и прогоркает, а при
низких температурах ухудшается его структура. Как
правило, температуру сыра не следует поддерживать
ниже —1,6°С. Способы загрузки сыра те же, что и
масла.
Продукт
Птица
свежая со льдом
охлажденная
Яйца
Масло животное
охлажденное
мороженое
Маргарин
Сыр
Сыр плавленый
Говядина,
свинина, телятина
охлажденные
Бекон
прессованный 1
Сосиски
Колбаса
ливерная
свиная
Закусочный
мясной хлеб
Окорок
вареный 1
копченый
Мясо мороженое

Быстрозамороженные продукты
Яблоки
Абрикосы
Бананы
Вишня
Клюква
Грейпфрут
Виноград
американский
европейский
Лимоны
Дыни
Апельсины
Персики
Груши
Ананасы
Сливы и свежий
чернослив
Земляника
Свекла
Капуста
кочанная
цветная
Морковь
Сельдерей
Огурцы
Баклажаны
Салат латук
Грибы
Лук
репчатый
зеленый
Петрушка
Перец
Картофель поздний
Редис
Томаты
Арбузы
Температура
перевозки, °С
0-1,1
—2,2^—0,6
1,7-4,4
0-г-4,4
—12,2-f-—17,8
1,7
—1,1-М,1
4,4-7,2
О*--1,1
—3,3-—2,2
—3,3-—2,2
—3,3-—2,2
—3,3-f-—2,2
—3,3-—2,2
—3,3-—1,1
—3,3-—2,2
—17,8 |
—17,8
и ниже
—1,1-4,4
—0,6-0
12,8-15,6
—0,6-0
2,2-1-4,4
10-15,6
—0,6-0
—1,1 - —0,6
10-12,8
7,2-10
4,4-6,7
—0,6-0
—1,7-— 0,6
7,2
—0,6-f-O
0
0
0
0
0
0
7,2-10
7,2-10
0
0
0
0
0
7,2-МО
4,4-М 0
0
7,2-М 0
12,8-21,1
S * . -
1 Отно
| телы
влаж
НОСТ1
90—95
90—95
80—85
80—85
80—85
60—70
65—70
65—70
85—95
70—80
70—80
70—80
75—85
70—80
70—80
70—80
—
—
90
90
90—95
90
90—95
85—90
85—90
90—95
85—90
85—90
85—90
90
90—95
85—90
90—95
90—95
90—95
90—95
90—95
90—95
90—95
90—95
90
95
90
65—70
90—95
90—95
90—95
90
90—95
85—90
80—85
Температура
замерзания,
°С
—2,8
—
—2,2
—
—
—
—
—
—2,2-—1,
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—2,7-—1
-1,1
—0,8
—1,7
—0,9
-1,1
-1,3
—2,2
-1,5
! -0,8
1 —0,8
—0,9
-1,6
—1,1
—0,8
—0,8
—0,9
—0,9
—0,8
—I»4
—0,5
—0,5
—0,8
—0,2
—0,9
—0,8
—0,9
—1,1
-0,7
—0,6
—0,7
—0,5
—0,4

s^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^gg^^ra
да
nnnnwnSj
P(©X@J
О х л а ж д е н н о е м я с о в тушах обычно не
упаковывают, поэтому необходимо тщательно следить
за санитарным состоянием кузова, чтобы исключить
загрязнение и запыление мяса и влияние запахов.
Внутренняя обшивка кузова должна быть выполнена
из материалов, допускаемых к контакту с пищевыми
продуктами.
Кузов до загрузки требуется охладить, чтобы на
холодных мясных тушах не оседал конденсат от
теплых стен и не образовывалась слизь. Влага может
оседать на холодных тушах во время открывания
двери при розничной доставке, поэтому желательно
разгружать мясо в охлаждаемых помещениях.
Известно несколько способов загрузки охлажден-
«ого мяса в зависимости от расположения подвесных
путей в кузове (вдоль или поперек), от размера и
количества четвертин. Говядину в четвертинах
подвешивают на крюках: передние четвертины — на длинных
крюках, зацепляемых между четвертым и пятым
ребрами на расстоянии примерно 280 мм от позвоночника,
чтобы они были сбалансированы и висели прямо;
задние-четвертины— на коротких крюках, продеваемых
через сухожилие голяшки.
Четвертины загружают сначала на крайние
подвесные пути, а затем на средние. Для максимального
заполнения кузова правые четвертины следует
подвешивать против правых, левые — против левых. Обычно
несколько поперечных рядов загружаются передними
четвертинами, а затем задними (рис. 4). Иногда
четвертины укладывают ребрами на полу под подвешенным
мясом. При этом на пол необходимо сперва положить
чистую оберточную бумагу.
Свиные отруба и разделанную говядину
транспортируют, как правило, в картонных коробках. Перед
погрузкой груз должен быть охлажден до температуры
транспортировки, так как картонные коробки
тормозят охлаждение его в пути.
Коробки с охлажденным мясом загружают плотно
с образованием вокруг груза воздушных каналов для
поглощения воздухом теплопритоков через
ограждения кузова. Для эффективной циркуляции воздуха
стены и пол кузова должны иметь гофры или пазы,
между задней дверью и грузом необходимо оставить
зазор около 100 мм, а от груза до потолка — не менее
250 мм.
Те же рекомендации пригодны и для смешанных
перевозок — подвешенного мяса и коробок с отрубами.
Для циркуляции воздуха должно быть оставлено
пространство вокруг всего груза в коробках. Коробки не
должны препятствовать циркуляции воздуха вокруг
подвешенного мяса.
t Совместная перевозка охлажденного и
замороженного мяса не рекомендуется. Если же появится такая
необходимость, то замороженный продукт надо распо-
Рис; 4. Размещение задних и передних четвертин охлаж*
денного мяса на подвесных путях в кузове полуприцепа-
рефрижератора.
лагать вдали от чувствительного элемента
терморегулятора (настроенного обычно на температуру 0 -f- 1°C)
и покрывать изолирующими материалами, иначе
холодильная установка будет поддерживать
температуру более высокую, чем требуется для охлажденного
груза.
Замороженное мясо и другие
замороженные продукты перевозят от
холодильника до потребителя при температуре —17,8°С или
ниже. Перед загрузкой кузов авторефрижератора
охлаждают до температуры транспортировки. Загрузку
и разгрузку рекомендуется проводить в закрытом
охлаждаемом помещении, а если это невозможно, то с
максимальной скоростью, чтобы груз во избежание
отепления как можно меньше оставался на открытом
воздухе.
В полу кузова должны быть пазы, стены — иметь
гофры или настенные решетки. Между штабелем груза
и задней дверью оставляют пространство не менее
100 мм, а между грузом и потолком — не менее 250 мм.
Все это должно обеспечить нормальную циркуляцию
воздуха вокруг плотного штабеля груза.
При перевозке замороженных продуктов очень
важно не допустить дефростации, которая начинается
при температуре —10°С. Для дополнительного
охлаждения или в случае выхода из строя холодильной
установки можно применять сухой лед.
Яблоки перевозят в картонных коробках,
которые устанавливают в кузове плотно, обеспечив
циркуляцию воздуха вокруг груза и под ним.
Абрикосы транспортируют в деревянных
ящиках, устанавливаемых в кузове ровными рядами с
непрерывными горизонтальными каналами между
ними. Чтобы не было смещения, ряды закрепляют
рейками вдоль и сзади.
Бананы и ананасы укладывают
зелеными в картонные коробки на месте сбора. Эти плоды
при дыхании выделяют этилен, который надо удалять
из кузова. Воздухообмен создают вентиляцией или
периодическим открыванием дверей кузова. Коробки
укладывают плотно, обеспечив циркуляцию вокруг
груза.
Вишню перевозят в деревянных ящиках, при
укладке которых оставляют горизонтальные каналы
внутри штабеля. Для предотвращения сдвига груза к
дверям ящики последнего ряда штабеля крепят
рейками.
Виноград необходимо охлаждать сразу же
после сбора. В кузов его загружают обязательно ох-
58

лажденным. Транспортируют в деревянных ящиках,
укладываемых по ширине кузова в пять — шесть
рядов чередующимися слоями с образованием
непрерывных каналов по всей его длине. Поперек каждого слоя
для стабилизации ящиков набивают деревянные рейки.
Лимоны отгружают с холодильников, поэтому
они уже имеют температуру транспортировки.
Картонные ящики с лимонами укладывают в штабель плотно,
«без каналов.
}' ¦ Дыни перевозят в картонных или деревянных
ящиках, которые устанавливают в кузове рядами
крестообразно, оставляя канал внутри штабеля или вдоль
одной стены. Поверх каждого вертикального ряда шта-
•беля набивают поперечные рейки.
Апельсины сразу же после сбора в саду
моют, вощат, охлаждают и упаковывают в картонные
ящики. Если охлаждение недостаточное, апельсины
доохлаждают в пути. Картонные ящики укладывают
связанными блоками, предусматривая канал для
циркуляции воздуха.
Персики собирают недозрелыми и
предварительно охлаждают. Плоды укладывают в картонные
коробки, усиленные проволокой, чередующимися
рядами, плотно, оставляя пространство для циркуляции
воздуха то с одной, то с другой стороны кузова.
Груши также собирают недозрелыми и сразу
охлаждают. Перевозят их в деревянных или картон-
ИЗОБРЕТЕНИЯ
<П) 569735 B1) 2007663/06 B2) 25.03.74 2 E1) F 01 К
23/04; F 25 В 29/00 E3) 621.575:621.311.22 G2)
И. Д. Михельман
<54) 1. ТЕПЛОХЛАДОЭЛЕКТРОЦЕНТРАЛЬ,
содержащая паровой турбогенератор с отборами пара
высокого и низкого давлений и абсорбционную
холодильную машину с кипятильником, подключенным
к отбору пара низкого давления, конденсатором,
испарителем для охлаждения рассола и абсорбером,
отличающаяся тем, что, с целью повышения экономич-
«ости, параллельно абсорбционной холодильной
машине к линиям связи кипятильника с абсорбером и
конденсатором подключен контур, в котором
последовательно установлены насос, теплообменник и
кипятильник с теплообменной поверхностью,
подсоединенной к отбору пара высокого давления и с паровым
•пространством, подключенным к аммиачной турбине.
2. Теплохладоэлектроцентраль по п. 1,
отличающаяся тем, что, с целью обеспечения работы
аммиачной турбины при отключенных испарителе и абсорбере
холодильной машины, линия связи конденсатора с
«испарителем соединена с жидкостным пространством
кипятильника абсорбционной холодильной машины
при помощи трубопровода с установленным на нем
насосом, а паровое пространство указанного
кипятильника подключено к жидкостной полости
кипятильника, установленного в контуре.
3. Теплохладоэлектроцентраль по п. 1,
отличающаяся тем, что к поверхности испарителя, служащей
для охлаждения рассола, параллельно подсоединена
градирня, работающая в зимнее время на наружном
воздухе.
ных ящиках, которые устанавливают в кузове
непрерывными рядами плотно. Между рядами оставляют
пространство, для циркуляции, воздуха.
Сливу, охлажденную сразу после сбора,
укладывают в корзинки, а те, в свою очередь, по четыре
штуки в клети. Клети устанавливают в кузове плотно
чередующимися слоями. Чтобы не было сдвига, поверх
штабеля набивают поперечные рейки, а в конце
штабеля (у двери) — вертикальные рейки.
Цветную капусту перевозят с ботвой
или без нее. Очищенную капусту индивидуально
упаковывают в пленку и укладывают в картонные ящики.
Капусту с ботвой до упаковки в ящики охлаждают
водой, иногда засыпают льдом. Транспортируют ее в
перфорированных картонных ящиках,
устанавливаемых чередующимися рядами с каналами через ряд
для лучшего обдува ящиков воздухом.
Ashby В. Hunt. Protecting Perishable Foods During
Transport by Motortruck. — Agriculture Handbook, 1970,
№ 105.
Перевод И. Д. БАРУЛИНОЙ, Э. Д. ШУВАТОВОЙ
A1) 572632 B1) 2154903/26 B2) 11.07.75 2 E1) Р2л5 J
1/00 E3) 621.591 G2) Т. Ф. Пименова, В. Б. Титов,
А. В. Ручкин G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной промышленности
E4) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ЖИДКОЙ ДВУОКИСИ
УГЛЕРОДА И СУХОГО ЛЬДА, заключающийся в том
что двуокись углерода вымораживают из газовой
смеси, переводят в жидкую фазу путем контакта с
газообразной сжатой до давления выше давления в тройной
точке двуокисью углерода и жидкую фазу
замораживают, отличающийся тем, что, с целью повышения
эффективности способа, 40—45% вымороженной
двуокиси углерода сублимируют при давлении 1—2 ата и
направляют на сжатие.
A1) 572638 B1) 2328327/06 B2) 01.03.76 2 E1) F 28 D
5/00; F25 В 39/02 E 3N21.57.048 G2) А. Я. Кудерко,
3. П. Медведев, И. В. Тишин
E4) 1. ИСПАРИТЕЛЬ, содержащий корпус с
коллекторами входа и выхода теплоносителя и хладагента
и размещенные в корпусе теплообменные элементы в
виде плоских трубок, наружная поверхность которых
со стороны каналов испарения покрыта слоем
гидрофильного материала, поджатым к поверхности трубок с
помощью проставок, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации теплообмена, проставки по ширине
каждого канала испарения разделены с помощью
фитилей на секции, выполненные в виде гофрированных
пластин с продольными по ходу хладагента гофрами.
2. Испаритель о п. 1, отличающийся тем, что
между фитилями и слоем гидрофильного материала на
участках трубок, примыкающих к коллектору входа
хладагента и составляющих 75—85% высоты канала
испарения, помещена вставка из гидрофобного
материала, например фторпласта.
3. Испаритель по п. 1, отличающийся тем, что
проставки выполнены перфорированными.
59

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.565
Холодильная машина XMBI-30
А. А. РАЕВГ Е. Д. КОНОВАЛЕНКО, В. Я. ПАНЧЕНКО
ВНИИхолодмаш
Холодильная машина ХМВ1-30 предназначена для
охлаждения зерна
влажного свежеубранного в целях увеличения
срока его безопасного хранения перед сушкой;
после тепловой сушки;
кондиционного по влажности при хранении;
влажного (фуражного назначения) при длительном
хранении.
Зерно охлаждают с помощью холодильной машины
в бункерах типа С-50А и буртах через специальную
воздухораспределительную систему до температуры
5°С. Как показали эксплуатационные испытания,
безопасный срок хранения охлажденного зерна в
зависимости от его влажности составляет 10—30 суток.
Одна машина в течение суток может охладить 50—
100 т зерна.
Холодильная машина работает вне помещения при
температуре окружающего воздуха от 5 до 40°С.
Диапазон регулирования температуры воздуха,
выходящего из воздухоохладителя, 3—8°С при
температуре окружающего воздуха 25°С и ниже.
В состав холодильной машины ХМВ1-30 входят
два компрессора холодопроизводительностью при
стандартных условиях 7 и 14 кВт F и 12 тыс. ккал/ч),
каждый из которых работает на свой
воздухоохладитель, что позволяет осуществлять ступенчатое
регулирование холодопроизводительности, общий
конденсатор с двумя осевыми вентиляторами, ресивер, фильтр-
осушитель, воздушный фильтр, щит управления,
арматура и приборы автоматики. Два воздухоохладителя
Наружный боздух
Охлажденный боздух
а
Наружный боздух
Охлажденный боздух
Рис. 1. Схемы присоединения холодильной машины к
бункеру (а) и к бурту (б):
1 — холодильная машина; 2 — воздуховод; 3 —
воздухораспределительное устройство; 4 — бункер с зерном; 5 — бурт зерна.
Рис. 2. Холодильная машина ХМВ1-30:
J — фильтр воздушный; 2 — компрессор 2ФВБС6; 3 —
компрессор 2ФУБС12; 4— ресивер; 5 — конденсатор; 6 — воздуховод
гибкий; 7 — воздухоохладитель; 8 — щит приборов; 9 — щит
управления; 10 — кабель соединительный.
2765-2775
Вид А
«о

расположены последовательно и обслуживаются одним
центробежным вентилятором.
Все укаеанное оборудование смонтировано на
общей передвижной раме и закрыто от попадания
атмосферных осадков съемными панелями.
Холодильная машина питается от трехфазной че-
тырехпроводной электрической сети с глухозаземлен-
ной нейтралью напряжением 380/220 В, частотой
50 Гц.
Техническая характеристика холодильной машины
ХМВ1-30
Холодопроизводительность, кВт 35 (—30 000)
(ккал/ч)
при следующих условиях:
температуре воздуха, °С
подаваемого на конденсатор и воз- 25
духоохладитель
выходящего из воздухоохладителя 5
относительной влажности окружаю- 65
щего воздуха, %
расходе воздуха через воздухоохла- 3200
дитель, м3/ч
Потребляемая мощность при тех же 22,5
условиях, кВт
Установленная мощность электродви- 19,5
гателей, кВт
Полный напор вентилятора воздухо- 2160 B20)
охладителя, Па (мм вод. ст.)
Потери напора в воздухоохладителе, 390 D0)
Па (мм вод. ст.)
Хладагент Фреон-12 (R12)
Количество хладагента в системе, кг 35
Смазочное масло ХФ-12-16
Количество масла в системе, кг 10,5
Габаритные размеры машины, мм 2775X1265X2000
Масса машины (сухая), кг 1900
Предусмотрена автоматическая работа машины в
заданном режиме и аварийное отключение ее по
давлениям и по току. Наличие автоматического дросселя
давления типа «до себя» не допускает понижения
температуры кипения от установленной и обмерзания
воздухоохладителя.
Машина максимально подготовлена к работе: на
месте эксплуатации необходимо только подключить
электропитание и присоединить гибкий воздуховод
к бункеру или бурту. Схема присоединения машины
к охлаждаемому объекту показана на рис. 1, машина
с присоединительными размерами — на рис. 2.
Холодильную машину ХМВ1-30 серийно выпускает
ПО «Мелитопольхолодмаш».
В комплект поставки входят: собственно
холодильная машина, гибкий воздуховод, запасные части,
инструмент, принадлежности и эксплуатационная
документация.
Технические условия на изготовление и поставку
холодильной машины ХМВ1-30 ТУ 26.03—335—76.
>ЛЛЛЛЛЛЛЛАЛАЛАЛЛЛАЛ/\ЛЛАЛЛЛЛЛ/\Л/^^
К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ!
При подготовке статей для журнала «Холодильная техника» необходимо
руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа через два
интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать 10 стр., для всех
остальных — 7 стр. машинописного текста, число рисунков не должно быть более пяти.
3, Формулы вписываются разборчиво, с указанием прописных и строчных букв и с
обводкой красным карандашом букв греческого алфавита и синим карандашом —
латинского.
4. В статьях необходимо использовать Международную систему единиц (СИ).
5. Список использованной литературы приводится в конце статьи по алфавиту с
соответствующими ссылками на нее в тексте. В списке использованной литературы
указываются фамилия и инициалы автора, название книги, место издания, название
издательства, год издания (или название статьи и журнала, или другого периодического
издания, год, номер). Ссылки на рукописные работы не допускаются.
6. Рисунки и фотографии прилагаются в двух экземплярах. Чертежи и схемы
выполняются четко карандашом или тушью согласно правилам черчения и с соблюдением
ГОСТов. Представляемые светокопии должны быть новыми. Допустимый наибольший
размер чертежа 420X594 мм. Подрисуночные подписи печатаются на отдельной
странице.
7. Одновременно со статьей представляется реферат, в котором кратко излагается
содержание статьи, приводятся данные о характере работы и основные ее результаты.
Объем реферата не должен превышать 7з страницы машинописного текста.

РЕФЕРАТЫ
УДК 621.565.2.006.5:664.8.037.037
Новый плодоовощной комбинат в г. Тбилиси. ГОГАД-
ЗЕ Г. Д. «Холодильная техника», 1978, № 6.
Приведены конструктивно-планировочные решения и
схемы охлаждения плодоовощного комбината емкостью
72 тыс. т в г. Тбилиси. Описано опытное хранение
картофеля на этом комбинате.
Иллюстраций 1.
УДК 621.565:637.4
Холодильник для хранения яиц. ПАЛАНТО Ю. А., КОН-
ДРАШОВ А. П. «Холодильная техника», 1978, № 6.
Описаны планировка и холодильное оборудование нового
специализированного холодильника для яиц, рассмотрены
условия холодильной обработки и хранения яиц.
Иллюстраций 1.
УДК 658.3.012.2:621.565.2
Прогнозирование численности рабочих в зависимости
от емкости холодильников. БАЕВ М. Г.,
ЗАЙЦЕВА И. А., ДОЛГОВ В. П. «Холодильная техника»,
1978, № 6.
С помощью корреляционно-регрессионного анализа
установлена количественная зависимость численности
рабочих от емкости холодильников. По уравнениям
регрессии определена теоретическая численность
рабочих производственных холодильников на 1971 —
1976 гг. Получены формулы для расчета
прогнозируемой численности рабочих на холодильниках до 1980 г.
Предлагаемый метод может быть использован при
разработке долгосрочных перспективных планов
развития холодильного хозяйства.
Таблиц 3. Иллюстраций 3.
УДК 621.565.2.006.5.001.12:637.5
Актуальные вопросы проектирования холодильников
мясной промышленности. ГИНДЛИН И. М.,
ПЛОТНИКОВ Н. К. «Холодильная техника», 1978, № 6.
Описаны направления, принимаемые в проектировании
холодоснабжения современных предприятий мясной
промышленности. Приведены характеристики
холодильников в типовых проектах мясокомбинатов
мощностью 100 и 200 т мяса в смену и технические
решения по оборудованию камер холодильной
обработки и хранения мяса, а также по системам их
охлаждения. Дан ряд рекомендаций по проектированию
холодильников.
Таблиц 1.
УДК 621.5.049-715.2
Усовершенствованная схема выпуска масла из
циркуляционных ресиверов. ИГНАТЕНКО П. С, СО-
ЛОМАХА Ю. К. «Холодильная техника», 1978, № 6.
Описана схема выпуска масла из циркуляционных
ресиверов, значительно ускоряющая процесс. Схема
может быть применена и для других
низкотемпературных сосудов (аппаратов).
Иллюстраций 1.
УДК 621.57-33
Изменение конструкции нагнетательного клапана
компрессоров Н2-28 и Н2-10. ЧЕРНЯВСКИЙ Э. И.
«Холодильная техника»» 1978, № 6.
Предложена конструкция нагнетательного клапана с
использованием деталей отечественного производства
для компрессоров Н2-28 и Н2-10 производства ГДР.
Таблиц 1. Иллюстраций 3.
УДК 681.326.7
Централизованное управление холодильной, насосной
станциями и дистанционный контроль за работой
компрессорной станции. ПУСТОВАЛОВ^Б. А.
«Холодильная техника», 1978, № 6.
Рассмотрены конструктивные особенности
дистанционных пультов управления и контроля,
разработанных и изготовленных работниками предприятия.
Внедрение централизованного управления и контроля
за работой оборудования позволило сократить
численность обслуживающего персонала с 24 до 8 человек и
улучшить условия труда.
УДК 621.643-713.87.001.2:621.564.3:681.3
Гидравлический расчет трубопроводов для жидких
хладоносителей с помощью ЭВМ. СКОРОХОД Д. К.,
ШТРАУС Л. Н. «Холодильная техника», 1978, № 6.
Описана разработанная для ЭВМ «Минск-22»
программа расчета диаметра трубопровода, потерь давления
по длине и на местных сопротивлениях при
транспортировании любых жидких теплоносителей.
Таблиц 2. Иллюстраций 2.
УДК 664.037:533.5
Размораживание пищевых продуктов при пониженном
давлении. МИХАЛИК Ю. «Холодильная техника», 1978,
№ 5.
Описан новый способ непрерывного размораживания
пищевых продуктов при пониженном давлении. Предложена
конструкция вакуумной размораживающей установки.
Сравнение эксплуатационных расходов и потерь массы при
размораживании мяса и рыбы различными способами
выявило преимущества размораживания в вакуумной
установке.
Иллюстраций 1. Список литературы —7 названий-
УДК 621.565-533.65-192:628.84
Тиристорный пропорциональный регулятор
температуры для судовых систем кондиционирования
воздуха. СМИРНОВ Г. П., КОХАНСКИЙ А. И.
«Холодильная техника», 1978, № 6.
Рассмотрена схема каютного тиристорного регулятора
температуры для судовых систем кондиционирования
воздуха. Приведены статические, динамические и
технические характеристики регулятора.
Таблиц 1. Иллюстраций 3. Список литературы — 3
названий.
УДК 697.931:637.523.38:637.526
Зависимость относительной влажности воздуха в
камерах-сушилках от изменения массы колбас. ШАЗ-
30 Р. И., МАЯКОВСКИЙ Ю. В., НЕДИЛЬКО В. Д.,
КАРГАЛЬЦЕВ И. И., СЛЕПЫХ Г. М.
«Холодильная техника», 1978, № 6.
Показана возможность регулирования микроклимата
в камерах-сушилках колбас по относительной убыли
их массы. Приведены расчетные зависимости,
устанавливающие взаимосвязь между параметрами воздуха
в камере и параметрами колбасных изделий.
Иллюстраций 2. Список литературы — 2 названия..
62

УДК [621.181.6+536.63J.001.5:621.564
Экспериментальное определение теплоты
парообразования и теплоемкости на линии насыщения фреона-23.
СОЛОВЬЕВ Г. В., СУХИНИН Г. И.,
СТОЛЯРОВ Н. Н., ЧАШКИН Ю. Р. «Холодильная
техника», 1978, № 6.
С помощью адиабатической калориметрической
установки измерены «кажущаяся» теплота
парообразования и удельная изохорная теплоемкость фреона-23.
По экспериментальным данным составлены таблицы
истинной теплоты парообразования в диапазоне
температур от —120 до 25,83°С и удельной теплоемкости
кипящей жидкости в диапазоне температур от —150
до 10°С. Относительная предельная погрешность
полученных данных по теплоте парообразования составляет
0,24—0,27% при температурах от —120 до 10° и 0,27—
0,40% при температурах от 10 до 24°С. Относительная
предельная погрешность табулированных данных по
теплоемкости кипящей жидкости составляет 0,25%
при температурах от —150 до —40°С и 0,25—0,51%
при температурах от —40 до 10°С.
Иллюстраций 1. Таблиц 2. Список использованной
литературы — 5 названий.
УДК 664.642.1.037.001.5
Исследование длительности хранения и
транспортировки прессованных хлебопекарных дрожжей.
МАКАРЕНКО П. Г., КРУТОВА Е. А., ЧУЛИНА Е. П.,
АНИСИМОВА Е. Д. «Холодильная техника», 1978,
№ 6.
Исследованиями установлены оптимальные
температурные режимы хранения и перевозки дрожжей
Dч—3°C)s дифференцированные в зависимости от
технологии производства дрожжей гарантийные сроки
сохранения их качества A2, 15 и 20 суток
соответственно для продукции спиртовых заводов,
специализированных заводов, выращивающих дрожжи с
разбавлением мелассы более 1 : 10 и с разбавлением
мелассы менее 1 : 10); выявлены требования к партион-
ности, обусловленные мощностью дрожжевых заводов
и объемами потребления; определены максимально
допустимые сроки перевозки дрожжей с учетом
условий грузосбразования и реализации (8 суток для
дрожжей спиртовых заводов и 10 суток —
специализированных заводов).
Таблиц 4. Иллюстраций 2. Список литературы — 2
названия.
УДК 637.54.037.072
Влияние способа обработки тушек птицы на качество
ее мяса при хранении. РАССАДКИНА Е. А., ЛУБЯ-
НЕЦКИИ С. А. «Холодильная техника», 1978, № 6.
Сравнение изменений, происшедших в мышечной и
жировой тканях тушек кур, обработанных на
универсальной линии и вручную, замороженных при —25°С
в течение 12 ч, через 2, 4, 5, 7 и 9 месяцев хранения
их при температуре —18°С в производственных
условиях, показало, что технологические процессы
первичной переработки птицы влияют на скорость авто-
литических изменений, при этом изменения наступают
раньше в тушках, обработанных на универсальной
линии.
Таблиц 2. Список литературы — 9 названий.
УДК 628.84.003
О выборе экономичных режимов расхода холода и
тепла в местно-центральных системах
кондиционирования воздуха. КОКОРИН О. Я., НЕФЕЛОВ С. В.,
ТЕСТОЕДОВ Ю. И. «Холодильная техника», 1978г
№ 6.
Рассмотрена термодинамическая модель СКВ, на
базе которой определяются режимы,
обеспечивающие минимально неизбежные расходы холода и тепла
в местно-центральных *СКВ. Полученные результаты
позволяют уменьшить объем вариантного
проектирования, определить экономичные взаимосвязанные
режимы работы центрального кондиционера и
группы эжекционных доводчиков.
Иллюстраций 4. Список использованной литературы —
4 названия.
УДК 621.928.37-715.2:621.5б/.59
Эффективность применения гидроциклонов для
отделения масла в холодильных системах. КРЕЙ-
МЕР Н. Г., ИВАНОВА Р. Б., ПОНОМАРЕН-
КО А. В., ПЫТЧЕНКО В. П., ГЕЙГЕР А. Г.,
КОНЮХОВ Б. Е. «Холодильная техника», 1978, № 6.
Описан гидроциклон для очистки жидкого аммиака от
масла в насосно-циркуляционных системах хладо-
снабжения. Приведены результаты производственных
испытаний гидроциклонов для температур кипения,
до —28°С.
Иллюстраций 2.
На первой странице обложки. Система пультов централизованного управления холодильной,
насосной и компрессорной станциями.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам.
главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор техн. наук. проф.
А А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, М. М. Позин, А. Н. Сер-
гиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 04.05.78. Подписано в печать 06.06.78. Т-09969. Формат 84X108Vi6. Высокая печать.
Усл.-печ. л. 6,72. Уч.-изд. л. 7,48. Тираж 15760 экз. Заказ 963
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12. Телефон 216-86-73
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам
издательств, полиграфии и книжной торговли. 142300, г. Чехов Московской области
6i