Текст
МИНИСТЕРСТВО ТЯЖЕЛОГО, ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИИ ТРАНСПОРТНОГО МАШИНОСТРОЕНИЯ СССР И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССРцентральный научно-исследовательский всесоюзный дважды ордена трудовогои проектно-конструкторски и котлотурбинныи красного знамени теплотехнический научно-ИНСТИТУТ ИМЕНИ И. И. ПОЛЗУНОВА исследовательский институт имениЩКТИ) Ф. Э. ДЗЕРЖИНСКОГО(ВТИ)ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ
КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ(НОРМАТИВНЫЙ МЕТОД)Издание 2-е, переработанное
ПОД РЕДАКЦИЕЙдоктора техн. наук Н. В. КУЗНЕЦОВА, доктора техн. наук В. В. МИТОРА,
канд. техн. наук И. Е ДУБОВСКОГО, канд. техн. наук Э. С. КАРАСИНОЙ«Э Н Е Р Г И я»
Москва 1973
6 П 2.22
Т 34УДК 621.181.001.24:536.7(083.75)Коллектив авторов: доктор техн. наук Н. В. КУЗНЕЦОВ,
доктор техн. наук В. В. МИТОР, канд. техн. наук И. Е. ДУ-
БОВСКИЙ, канд. техн. наук Э. С. КАРАСИНА, канд. техн.
наук М. М. РУБИН, доктор техн. наук А. Г. БЛОХ, доктор
техн. наук Ю. Л. МАРШАК, канд. техн. наук Р. А. ПЕТРО¬
СЯН, доктор техн. наук В. А. ЛОКШИН, канд. техн. наук
С. И. МОЧАН, доктор техн. наук П. Н. КЕНДЫСЬ.Тепловой расчет котельных агрегатов (Норма-
Т34 тивный метод). Под ред. Н. В. Кузнецова и др., М.,
«Энергия», 1973.296 с. с ил.Данный Нормативный метод теплового расчета • котельных агрега¬
тов, составленный совместно Всесоюзным теплотехническим и Цен¬
тральным котлотурбинным институтами и утвержденный Научно-тех¬
ническими советами Минтяжмаша и Минэнерго, выпущен для исполь¬
зования предприятиями этих министерств взамен изданного Госзнерго-
издатом в 1957 г. Одновременно готовится новое, обязательное для
применения, издание Нормативного метода с использованием единиц,
предусмотренных государственным стандартом «Единицы физических
величин».Основной текст книги содержит методику теплового расчета ко¬
тельных агрегатов с необходимыми расчетными таблицами и номо¬
граммами. В приложениях даны краткие указания по проектированию
котельных агрегатов, расчету и проектированию пароохладителей,
расчету температуры стенки труб и воздухоподогревателя с промежу¬
точным теплоносителем, а также примеры расчетов.Книга предназначена для проектировщиков и конструкторов ко¬
тельных агрегатов, инженеров электростанций и наладочных органи¬
заций, для преподавателей и студентов высших технических учебных
заведений._ 0333-075 „051 (01 )-73 П'73 6П2.22© Издательство «Энергия», 107-8 г.
ПРЕДИСЛОВИЕДанный Нормативный метод теплового расчета
котельных агрегатов разработан взамен изданного
в 1957 г. За истекший период времени котельная тех¬
ника получила дальнейшее широкое развитие: выросла
производительность котельных агрегатов; стали широко
применяться сверхкритические параметры пара; введен
промежуточный перегрев; в качестве основной принята
блочная компоновка котел — турбина; существенные
изменения произошли в топливной базе тепловых элек¬
тростанций за счет привлечения и более широкого
использования новых топлив.Одновременно с этим научно-исследовательскими
институтами выполнены обширные и разносторонние
исследования, а заводами и электростанциями накоплен
опыт проектирования и эксплуатации, что дало возмож¬
ность существенно усовершенствовать методику расчета
и проектпие рекомендации. Все это потребовало пере¬
работки нормативного метода теплового расчета ко¬
тельных агрегатов.Излагаемый ниже метод теплового расчета бази¬
руется в основном на работах ВТИ и ЦКТИ и сумми¬
рует результаты теплотехнических исследований, вы¬
полненных институтами за последние 10—15 лет.Основные принципы построения метода расчета и
распределение материалов по главам сохранены такими
же, как в издании 1957 г.В данном Нормативном методе используются еди¬
ницы физических величин, основанные, главным обра¬
зом, па килограмм-силе и калории. Комитетом стандар¬
тов эти единицы не допускаются для самостоятельного
применения, а к практическому использованию с 1970 г.
рекомендованы единицы системы СИ (проект государ¬
ственного стандарта СССР «Единицы физических вели¬
чин»).Учитывая необходимость скорейшего внедрения но¬
вой методики теплового расчета котельных агрегатов,
данный Нормативный метод выпускается без коренных
изменений единиц физических величии. Одновременно
авторами подготавливается новая редакция Норматив¬
ного метода в соответствии с требованиями государ¬
ственного стандарта «Единицы физических величин».
Для возможности выполнения тепловых расчетов ко¬
тельных агрегатов в единицах СИ ниже приводится
таблица соотношений между единицами.Нормы состоят из текста, таблиц, расчетных номо¬
грамм и приложений.В главе «Топливо» приведены новые расчетные
характеристики отечественных топлив, основанные на
результатах исследований, выполненных ВТИ. Мате¬
риалы этой главы составлены Т. А. Зикеевым, И. И. Мат¬
веевой, А. Я. Леоновой, В. М. Третьяковым, В. С. Вдов-
ченко, И. Я- Залкиндом и Р. А. Липштейном.В следующей главе приведены уточненные физиче¬
ские характеристики рабочих тел, используемые в теп¬
ловом расчете котельного агрегата, и новые таблицы
термодинамических свойств воды и водяного пара; этиматериалы представлены С. Л. Ривкнным и А. М. Си¬
ротой.Новые расчетные характеристики топок разработа¬
ны М. М. Рубиным, Ю. Л. Маршаком и П. Н. Кенды-
сем при участии Е. В. Нечаева, А. Д. Горбаненко,
Я- П. Сторожука, А. Н. Лебедева, С. Л. Шагаловой,
И. Е. Дубовского, С. Н. Миронова, М. А. Поляцкина,Н. С. Рассудова и И. К- Барштейна.Методика расчета теплообмена в топочных каме¬
рах разработана в двух вариантах: в первом, разрабо¬
танном ЦКТИ, сохранена формула А. М. Гурвича,
основанная на применеиии теории подобия к топочным
процессам; второй, представленный ВТИ и ЭНИН,
базируется на использовании уравнений теплообмена
(Стефана -г- Больцмана) и теплового баланса топочной
камеры. Оба метода разработаны как ^цля однокамер¬
ных, так и для двухкамерных топок.В качестве нормативных рекомендуются: для рас¬
чета теплообмена в однокамерных и полуоткрытых
топках — метод ЦКТИ, для расчета теплообмена
в двухкамерных топках — метод ВТИ — ЭНИН. Соот¬
ветственно составлен текст гл. 6, а части этих методик,
не вошедшие в основней текст «Нормативного метода»,
даны в приложениях V и VI. Они могут быть исполь¬
зованы для сравнительных расчетов и анализа экспе¬
риментальных данных.Методика ЦКТИ разработана В. В. Митором,
М. М. Рубиным, А. Г. Блохом (ЦКТИ) и П. Н. Кен-
дысем (ЛПИ). Позонный метод расчета топок и реко¬
мендации по определению коэффициентов тепловой
эффективности экранов разработаны В. В. Митором;
рекомендации по расчету теплообмена в топках с жид¬
ким шлакоудалением — М. М. Рубиным; расчет сте¬
пени черноты топки и эмиссионных свойств факела —А. Г. Блохом и В. В. Митором. Расчет излучения для
слоевых топок п топок малой мощности на мазуте и
газе уточнен В. П. Артемьевым.Методика учета неравномерной освещенности дву¬
светных экранов и ширм разработана И. Р. Микком
(ТПИ).Методика расчета лучистого теплообмена ВТИ —
ЭНИН составлена Э. С. Карасиной, А. С. Невским,
С. С. Филимоновым, В. .Н. Андриановым и Б. А. Хру-
сталевым. Методика расчета теплообмена предтопков
(камер сгорания) разработана Ю. Л. Маршаком.Рекомендации по определению коэффициентов рас¬
пределения локальных тепловых нагрузок в топках со¬
ставлены Э. С. Карасиной на основании оцытных дан¬
ных ВТИ и ЦКТИ.В гл. 7 суммированы результаты исследований теп¬
лообмена в конвективных и ширмовых поверхностях
нагрева и результаты промышленных испытаний котель¬
ных агрегатов. Данные о коэффициентах теплоотдачи
конвекцией обобщены: при поперечном омываиии труб¬
ных пучков — В. А. Локшиным, А. Я- Антоновым,
С. И. Мочаном и О. Г. Ревзиной; при продольном
внемнем обтекании — В. М. Боришанским, Э. В. Фир-
4Предисловиесовой, В. А. Локшиным и А. Я- Антоновым; при тече¬
нии внутри труб — В. Л. Лельчуком, Н. В. Тарасовой,
Г. И. Елфимовым и А. Г. Калачевой; для оребренных
поверхностей нагрева — В. А. Локшиным, С. Н. Тули¬
ным, В. Ф. Юдиным, Л. С. Тахтаровой.Методика расчета ширмовых перегревателей раз¬
работана 3. С. Карасиной и И. Е. Дубовским.Обобщение данных о загрязнении конвективных
поверхностей нагрева при сжигании твердых, жидких
и газообразных топлив на основе промышленных и
стендовых исследований выполнено И. Е. Дубовским
и Р. А. Петросяном с использованием данных Н. В. Куз¬
нецова и А. 3. Щербакова по загрязнению гладкотруб¬
ных шахматных пучков при сжигании твердых топлив.
Рекомендации по определению коэффициентов загряз¬
нения, тепловой эффективности и использования кон¬
вективных и ширмовых поверхностей нагрева разра¬
ботаны И. Е. Дубовским, Р. А. Петросяном, Э. С. Ка¬
расиной и В. А. Петровым.Уточненная методика расчета регенеративных воз¬
духоподогревателей разработана В. С. Назаренко,
И. Е. Дубовским и В. К. Мигаем.Раздел «Температурный напор» сохранен в редак¬
ции 1957 г.Текст гл. 2—5 и 8 уточнен Э. С. Карасиной,
И. Е. Дубовским и С. И. Мочаном. Текст гл. 6 состав¬
лен В. В. Митором, М. М. Рубиным, А. Г. Блохом,Э. С. Карасиной и П. Н. Кендысем, гл. 7 — И. Е. Ду¬
бовским и Э. С. Карасиной.Метод расчета пароохладителей уточнен С. И. Мо¬
чаном и О. Г. Ревзиной.Метод расчета температуры металла стенки труб
составлен С. И. Мочаном и В. А. Локшиным при уча¬
стии Э. М. Тынтарева.Методика расчета температуры стенки ошипованной
трубы составлена Ю. Л. Маршаком, А. В. Рыжаковым,
М. М. Рубиным, Л. М. Сорокопудом, А. Л. Бычковским.Методика расчета воздухоподогревателей с про¬
межуточным теплоносителем составлена А. Ф. Гаври¬
ловымПримерные тепловые расчеты котельных агрегатоввыполнены 3. В. Лесниковской, Е. Я. Титовой иB. А. Гармаш.Приложение по автоматизации поверочного тепло¬
вого расчета составлено ЦКТИ — Э. М. Тынтаревым,C. И. Мочаном, Г. Н. Терушкиной и ЦНИИКА —
М. П. Симою, Ф. А. Вульманом, Т. Б. Сизовой иН. Д. Михейкиной.Краткие указания по проектированию топочных
устройств составили Ю. Л. Маршак, М. М. Рубин.
П. Н. Кендысь при участии К- Ф- Роддатиса, А. Д. Гор-
баненко, Е. В. Нечаева, Я. П. Сторожука, В. П. Рома¬
дина, С. Л. Шагаловой, А. Н. Лебедева, М. А. Поляц-
кина, А. Н. Ковригина, Б. Д. Кацнельсона, С. Н. Ми¬
ронова, И. М. Точилкина.іКраткие указания по проектированию поверхностей
нагрева составили И. Е. Дубовский и >Р. А. Петросян
при участии С. И. Мочана.Метод расчета предельно допустимых скоростей
газов в конвективных поверхностях составил И. Е. Ду¬
бовский.Определение тепловых характеристик топок и ко¬
эффициентов тепловой эффективности и загрязнения
поверхностей нагрева производилось по материалам
промышленных испытаний, выполненных ЦКТИ и ВТИ.В подготовке материалов для Нормативного ме¬
тода, помимо авторов, принимали участие: А. И. Дво¬
рецкий (гл. 3, 5), Н. С. Рассудов .(гл. 5 и приложе¬
ние II), И. И. Волков, В. Л Ромадин, П. Г. Сальков
(гл. 5), А. А. Абрютин (гл. 6 и § 7-Б,д), В. 'П. Артемьев,
Е. П. Карасев, О. А. Резник, Н. М. Савельева, С. А. Са¬
вицкая, JI. М. Сорокопуд, А. Б. Стернина, Н. Н. Титова
(гл. 6), В. К. Мигай (§7-Б,б), В. С. Назаренко
(§ 7-Б,б, д), В. П. Иванов, Я. М.* Карасик, В. В. Ком-
панеец, М. И. Корнеев, И. И. Надыров, М. В. Патро-
нова, В. А. Петров, Е. И. Прутковский, В. А. Синицкая,В. Н. Фомина, .П. А. Шемякин (§ 7-Б,д), В. Н. Черняк
(приложения II и III), Л. Е. Апатовский, А. Е. Гельт-
ман, Г. А. Кемельман, Л. И. Кропп, Е. И. Сухарев,А. В. Чубарова (приложение II), М. Г. Крюкова (при¬
ложение V), Б. Н. Луганов (приложение III), Е. Я. Ти¬
това, А. Д. Горбаненко (гл. 2 и 5).іЗначения единиц, основанных на килограмм-силе и калории» в единицах СИ, кратныхи дольных от нихНаименование величинОбозначениеЗначение в единицах, осно¬
ванных на килограмм-
силе и калорииЗначение в единицах СИ,
кратных и дольных от нихДавлениеР1 кгс/см20,0980665 МПаЭнтальпия (удельная)/, і1 ккал/кг4,1868 КДж/кгТеплоемкость (удельная)с1 ктл/{кг-° С)
1 ккал/(мг-°С)4.1868 КДжДкг-К)4.1868 КДж/(м*-К)Коэффициент динамической вязкостиIа1 кгс/сек/м*9,80665 Па сКоэффициент теплопроводностиX1 ккал/(м-ч-° С)1,163 Вт/(м К)Коэффициент теплоотдачи, теплопередачиa, k1 ккал/{мг-ч-°С)1,163 Вт/(м*-К)Тепловое напряжение объема топкиЯѵ1 ккал/(мг -ч)1,163 Вт/м3Тепловое напряжение площади сечения топкиQf1 ккаЛ'{м2-ч)1,163 Вт/м2
СОДЕРЖАНИЕПредисловие Глава первая. Общие положения
Глава вторая. Топливо2-А. Твердое и жидкое топливо
2-Б. Газообразное топливо , .2-В. Смеси топлив .....2-Г. Расчетные характеристики топлива
Глава третья. Физические характеристики
рабочих тел, используемые в тепловом расчетекотельных агрегатов Глава четвертая. Объемы и энтальпии воз¬
духа и продуктов сгорания /4-А. Расчет объемов и энтальпий .4-Б. Коэффициент избытка воздуха и присосы
в котельном агрегате ....
Глава пятая. Тепловой баланс котельного
агрегата . . ....Глава шестая. Расчет теплообмена в топке6-А. Геометрические характеристики топокб-Б. Степень черноты факела ....6-В. Расчет теплообмена в однокамерных и полуоткрытых топках 6-Г. Расчет теплообмена в двухкамерных топ
ках 6-Д. Позонный тепловой расчет топочной ка
меры Глава седьмая. Расчет конвективных и шир
мовых поверхностей нагрева ....7-А. Основные уравнения 7-Б. Коэффициент теплопередачи .7-В. Температурный напор Глава восьмая. Рекомендации по методикерасчета котельного агрегата ....8-А. Порядок и последовательность расчета8-Б. Расчет топки 8-В. Расчет перегревателя 8-Г Расчет переходной зоны прямоточныхкотлов докритического давления .8-Д. Расчет котельных пучков и фестона
8-Е. Расчет вторичного перегревателя .8-Ж. Расчет экономайзера ....8-3. Расчет воздухоподогревателя .ПРИЛОЖЕНИЯПриложение /. Условные обозначения .
Приложение II. Краткие указания по проектиро¬
ванию топочных устройств и поверхностей на¬
грева А. Топочные устройства ....Б. Поверхности нагрева ....
Приложение III. Указания по проектированию
расчету пароохладителей и теплообменниковA. Впрыскивающие пароохладители
Б. Паропаровые теплообменники .B. Газопаропаровые теплообменникиГ. Теплообменники для получения «собствен
ного» конденсата и поверхностные пароохладители Приложение IV. Оґіределение расчетной температуры металла стенок труб Рекомендации по расчету температуры сте
нок труб цельносварных панелей .Расчет- при тепловой и (или) геометрическойасимметрии Рекомендации по расчету температуры стенкиошипованной трубы Приложение V. Расчет теплообмена в однокамер¬
ных топках по методу ВТИ—ЭНИН .
Приложение VI. Расчет теплообмена в двухкамер¬
ных топках по методу ЦКТИ Приложение VII. Расчет воздухоподогревателя
с промежуточным теплоносителем . . . .37771011111315151920
22
22
24262933353536
4953535556585859
59
5961656571767676777779868788
88
93
93Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты .A. Тепловой расчет котельного агрегата D=
=950 т)ч, работающего на донецком угле
марки Г (отсев) Б. Позонный расчет топочной камеры .B. Расчет топорной камеры с ширмами, вклю
ченными в активный объем топки .Г. Примеры расчета температуры металла сте
нок труб Д. Тепловой расчет двухкамерной топки ко
тельного агрегата D=220 т}ч на пыли
ангренского бурого угля ....Приложение - IX. Автоматизация поверочного теплового расчета .A. Общие положения Б. Математические методы решения задачи на
ЭВМ и рекомендации по программирова¬
нию B. Общая расчетная схема котлоагрегатаГ Исходная информация для теплового рас¬
чета котлоагрегата на ЭВМ ...Д. Объем и вид информации по результатам
расчета ТАБЛИЦЫI. Расчетные характеристики твердых и
жидких топлив II. Расчетные характеристики газообразных
топлив III. Средняя теплоемкость воздуха и газов с,
ккалі(ж3 • °С), от 0 до °СIV. Физические характеристики воздуха и ды¬
мовых газов среднего составаV. Коэффициент динамической вязкости воды
и водяного пара ц* 10е, (кгс • сек)/ж2 .VI. Коэффициент теплопроводности воды и
водяного пара Х-102, ккал{(м • ч • °С)VII. Критерий Рг физических свойств воды и
водяного пара VIII. Физические характеристики газообразных
топлив IX. Средняя теплоемкость, горючих газов с,
ккал/(м3 • °С), от 0 до"/, °С .X. Физические характеристики мазутов .. .Ха. Коэффициент теплопроводности мазутов,ккал/(м • ч • °С) XI. Объемы воздуха и продуктов сгорания
твердых и жидких топлив, м3{кг, при а=1,О °С и 760 мм рт. ст XII. Объемы воздуха и продуктов сгорания
газообразных топлив, м31м3, при а=1, 0°С
и 760 мм рт. ст XIII. Энтальпии 1 м3 воздуха и газов и 1 кг
золы XIV. Энтальпии воздуха и продуктов сгорания
на 1 кг твердых и жидких топлив при
а=І, ккал}кг XV. Энтальпии воздуха и продуктов сгорания
на 1 м3 газообразных топлив при а=1,0 °С и 760 мм рт. ст XVI. А. Присосы воздуха в газоходах котель¬
ных агрегатов при номинальной нагрузке
Б. Средние значения Дапл для систем пы
леприготовления ХѴІІ.А. Расчетные характеристики камерных
топок с твердым шлакоудалением для ко¬
тельных агрегатов производительностью
75 т/ч и выше при сжигании пылевидноготоплива Б. Расчетные характеристики камерных
топок с твердым шлакоудалением для ко¬
тельных агрегатов производительностью9595112119122136.145145146
151151151152
168
170170171172174175175175175176179179180192198199200
50—25 т/ч при сжигании пылевидного
топлива XVIII. Расчетные характеристики открытых и по¬
луоткрытых топок с жидким шлакоудале¬
нием для котельных агрегатов производи¬
тельностью выше 75 т/ч ....XIX. Расчетные характеристики цикленных и
двухкамерных топок XX. Расчетные характеристики камерных топок
котлов производительностью выше 75 т/ч
для сжигания горючих газов и мазутов .XXI. Расчетные характеристики слоевых меха¬
низированных топок XXII. Степень выгорания топлива р по высоте
топки (по поданному топливу)XXIII. Удельные объемы и энтальпии сухого на
сыщенного пара и воды иа кривой пасы
щения ХХіѴ. Удельные объемы и энтальпии воды .XXV. Удельные объемы и энтальпии перегре
того пара при докритическом давленииXXVI. Удельные объемы и энтальпии при сверх
критическом давлении XXVII. Удельные объемы и энтальпии в критиче
ской и околокритическоіі областяхНОМОГРАММЫ1. Угловые коэффициенты экранов ....2. Степень черноты продуктов сгорания .3. К определению коэффициента ослабления лу¬
чей трехатомными газами 4. К определению коэффициента ослабления лу¬
чей золовыми частицами .....5. Коэффициенты, характеризующие неравномер¬
ность освещенности ширм 6. Степень черноты камерных топок ....7. Расчет теплопередачи в однокамерных и полу¬
открытых топках 8. Безразмерная разность температур в шлаковой
пленке 9. Эффективная поглощательная способность
гладкотрубных экранов ......10. Расчет теплопередачи в камере охлаждения
двухкамерных топок, а также в однокамерных
и полуоткрытых топках по методу ВТИ—ЭНИНМ. Коэффициент распределения тепловосприятия
по высоте топки . . . 12. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при по¬
перечном омывании коридорных гладкотрубных
пучков 13. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при по¬
перечном омывании шахматных гладкотруб¬
ных пучков 14. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при
продольном омывании для воздуха и дымовых
газов 15. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при про¬
дольном омывании для перегретого пара в до-
критической области . . 16. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при про¬
дольном омывании для некипящей воды .17. Коэффициент теплоотдачи конвекцией для пла¬
стинчатых воздухоподогревателей при Re<
<10 000 18. Коэффициент теплоотдачи конвекцией для ре¬
генеративных воздухоподогревателей19. Коэффициент теплоотдачи излучением .20. Коэффициент теплопередачи чугунных ребри¬
стых водяных экономайзеров ВТИ и ЦККБ .21. Приведенные коэффициенты теплоотдачи с га¬
зовой стороны чугунных ребристых и ребри-
сто-зубчатых воздухоподогревателей22. Приведенные коэффициенты теплоотдачи с воз¬
душной стороны чугунных ребристых и ребри¬
сто-зубчатых воздухоподогревателей200200201201202204204205209221226240241242243244
243245246247248
247250252254256257260258
26126226326423. Приведенные коэффициенты теплоотдачи чу¬
гунного ребристого плитчатого воздухоподо¬
гревателя Кусинского завода ....24. Коэффициент эффективности ребер25. Коэффициент теплоотдачи конвекцией коридор¬
ных пучков труб с поперечными ленточными
и шайбовыми ребрами 26. Коэффициент теплоотдачи конвекцией шах¬
матных пучков труб с поперечными ленточны¬
ми и шайбовыми ребрами 27. Коэффициент теплоотдачи конвекцией шахмат¬
ных пучков труб с плавниками - .28. Коэффициент теплоотдачи конвекцией шахмат¬
ных пучков труб с проволочным оребрением29. Температурный напор при последовательно-
смешанном токе 30. Температурный напор при параллельно-сме¬
шанном токе 31. Температурный напор при перекрестном токе*32. Определение длины защитной рубашки впры¬
скивающих пароохладителей 33. Коэффициент теплоотдачи при конденсации па¬
ра в пучке горизонтальных труб ....34. Коэффициент теплоотдачи при конденсации па¬
ра, движущегося вдоль вертикальной трубы .35. Коэффициент теплоотдачи при сверхкритиче-
ском давлении в области больших теплоемко¬
стей 36. Коэффициент теплоотдачи при продольном
омывании для кипящей воды 37. Угловые коэффициенты ширмовых и змеевик-э-
вых поверхностей нагрева ... . .38. Коэффициент облученности точек с максималь¬
ным тепловосприятием (для труб ширм) .39. Коэффициент облученности точек с максималь¬
ным тепловосприятием (для труб коридорных
пучков) 40. Коэффициент облученности точек с макси¬
мальным тепловосприятием (для труб шах¬
матных пучков) . . 41. Коэффициент растечки для труб конвективных
поверхностей нагрева 42. Коэффициент растечки для экранных труб(е>0) 43. Коэффициент растечки для труб двусветных
экранов 44. Коэффициент растечки в лобовых точках плав¬
никовых труб при двустороннем облучении45. Коэффициент растечки в корне плавника ра¬
диационных поверхностей нагрева .46а. Поправка на смещение плавника Си .466. Коэффициент учета влияния сварных швов /гс47. Коэффициент растечки цПл в вершине плавника48. Коэффициент формы плавника А ... .49. Поправка к коэффициенту растечки ДцПл при
двустороннем облучении ....50. Коэффициент растечки в лобовой точке н'.ыв-
никовых труб при конвективном теплор^с.^чя-
тии .51. Коэффициент растечки в корне плавника при
конвективном тепловосприяг.ш ...52. Относительная средняя тепловая нагрузка
плавниковой трубы (без учета плавников) .53. Параметр ао 54. Коэффициент М 55. Коэффициент растечки цк.п в корне перемычки56. Коэффициент /о 57. Коэффициент растечки |хд(0) (для труб равных
диаметров) 58. Поправка Д|Ад к коэффициенту растечки цд<°> .59. Коэффициент £д 60. Коэффициент концентрации теплового потокав ножке шипа оі. Коэффйциент растечки для ошипованной трубы62. Комплекс А 265266267268269270271271272273274275276277278278279280
281
282
282
282283284
284284285286286287288289289290291292292293294295
ГЛАВА ПЕРВАЯОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ1-01. «Тепловой расчет котельных агрегатов» содер¬
жит методические указания, справочные материалы,
расчетные формулы и номограммы, необходимые для
выполнения поверочного и конструктивного (проект¬
ного) тепловых расчетов стационарных котельных
агрегатов. *Методика поверочного и конструктивного расчетов
является в основном общей. Различие заключается
в задачах расчета и искомых величинах.1-02. В поверочном тепловом расчете по принятой
конструкции и размерам котельного агрегата для за¬
данных нагрузки и вида топлива определяют темпера¬
туру воды, пара, воздуха» и газов на границах между
отдельными поверхностями нагрева, коэффициент по¬
лезного действия, расход топлива, расход и скорости
воздуха и дымовых газов.Поверочный расчет производят для оценки пока¬
зателей экономичности и надежности агрегата при ра¬
боте на заданном топливе, выявления необходимых
реконструктивных мероприятий, выбора вспомогатель¬
ного оборудования и получения «сходных материалов
для проведения расчетов: аэродинамического, гидравли¬
ческого, температур металла и прочности труб, интен¬
сивности золового износа труб, коррозии и др.1-03. При конструктивном (проектном) расчете
определяют размеры топки и поверхностей нагрева от¬
дельных элементов агрегата, необходимые для обеспе¬
чения номинальной паропроизводительно-
сти1, принятых показателей экономичности и заданных
параметров пара при заданных температуре питатель¬
ной воды и характеристиках топлива. Конструктивный
расчет также дает исходные материалы для выбора
вспомогательного оборудования и для аэродинамиче-1 Номинальной паропроизводитель¬
но с т ь ю называется наибольшая производительность,
котор\ю агрегат должен обеспечивать в длительной
эксплуатации при номинальных величинах параметров
пара ч питательной воды.ского, гидравлического, прочностного и других расче¬
тов надежности.1-04. Расчетное задание для поверочного теплового
расчета котельного агрегата должно содержать следую¬
щие сведения и исходные данные:а) чертежи котельного агрегата и сведения о кон¬
струкции и размерах топочного устройства,' поверхно¬
стей нагрева и газоходов, необходимые для определе¬
ния конструктивных характеристик, используемых
в расчете;б) характеристики топлива в соответствии с тре¬
бованиями, приведенными в гл. 2;в) паропроизводительность агрегата, давление и
температуру питательной воды и перегретого пара
у главной выходной задвижки;г) расход и параметры вторичного пара на входе
и выходе из промежуточного перегревателя (при его
наличии);д) расход насыщенного пара (при отборе пара из
барабана котла);е) величину непрерывной продувки;ж) данные расчета системы пылеприготовления:
количество аэросмеси, первичного воздуха и топочных
газов, отбираемых на сушку; количество присосанного
воздуха в системе пылеприготовления; влажность и
температуру пыли.1-05. При конструктивном (проектном) тепловом
расчете задание должно содержать следующие исход¬
ные данные:а) сведения о системе пылеприготовления, типе
топочного устройства и компоновке агрегата;пункты «б» — «ж» те же, что в задании на пове¬
рочный тепловой расчет.Температуру уходящих газов и горячего воздуха
указывают в задании или выбирают в соответствии
с рекомендациями приложения II и конкретными усло¬
виями проектирования.Температуру газов в конце топки и по газоходам,
скорость газов, воды и пара, энтальпию воды и пара
в отдельных промежуточных точках пароводяного трак¬
та выбирают на основе рекомендаций приложения II
с учетом конкретных условий.ГЛАВА ВТОРАЯтопливо2-А. ТВЕРДОЕ И ЖИДКОЕ ТОПЛИВОI а) Теплота сгорания2-01. Теплота сгорания твердого и жидкого топ¬
лива принимается по данным калориметрических опре¬
делений. Использование для расчета значений теплоты
сгорания, подсчитанных по составу топлива при по¬
мощи эмпирических формул, не рекомендуегся.2-02. Теплота сгорания высшая QB вычисляется
по величине теплоты сгорания в калориметрическойбомбе Qc, исправленной с учетом кислотообразования
при сгорании:Qb—Qg—22,5Se—0,0015Qc, ккал/кг, (2-01)
где 22,5Sc—теплота, выделяющаяся при окислении
продуктов сгоревшей в бомбе серы Бб, %, от S02 до
S03 и растворении последней в воде; 0,0015Q6— теп¬
лота образования азотной кислоты в бомбе для камен¬
ных и бурых углей. Для углей марок Т, ПА, А и жид¬
кого топлива эта величина равна 0,001 Qg.2-03. Теплота сгорания низшая QH находится
вычитанием из теплоты сгорания высшей QB тепло¬
8Гл. 2. Топливоты парообразования, условно принимаемой равной
600 ккалікг:Qh=Qb—6(Г+9Я), ккалікг. (2-02)2-04. При сжигании в калориметрической бомбе
сланцев и других топлив, содержащих карбонаты, по¬
следние в большинстве случаев разлагаются практи¬
чески полностью. Поэтому теплота сгорания при кало-
риметрировании определяется с учетом теплового
эффекта разложения карбонатов [—9,7(СОг)к], ккал[кг.б) Различные массы топлива и пересчет
характеристик с одной массы на другую2-05. Характеристики топлива могут быть отнесены:к рабочей массе топлива (обозначаемой ин¬
дексом «р»), т. е. к топливу в том виде, в каком оно
поступает для потребления (в котельную, на пылезавод
и т. п.);к сухой массе (индекс «с»), т. е. к топливу,
не содержащему влаги (№=0);к горючей массе (индекс «г»), т. е. к сумме
элементов, составляющих органическую массу топлива,
и колчеданной сере.Для всех топлив, кроме содержащих большое
количество карбонатов, за горючую массу условно при¬
нимают (100—Г—А), где 100 — рабочая или аналити¬
ческая масса топлива, %.Для топлив с большим содержанием карбонатов
(свыше 2%) за горючую массу принимается100—W—A испр (СОа)к,где (СОг)к—содержание двуокиси углерода карбона¬
тов, %;Днепр—зольность без учета сульфатов, образо¬
вавшихся при разложении карбонатов, и
с поправкой на сгорание серы колче¬
дана, %;Лрштр = АР — [2,5 (Sa — SCI)C + 0,375CSK] X/ Гр \X^--Too). °/o. (2-03)где Sa — содержание серы в лабораторной золе, в про¬
центах к массе топлива;Scт — содержание сульфатной серы в топливе;SK — содержание колчеданной серы в топливе..При отсутствии лабораторных данных о содержа¬
нии сульфатов величину [2,5(Sa—SCt)c+0,375Sck] при¬
нимают равной для эстонских и гдовских сланцев 2,0,
кашпирских — 4,1.Такой условный расчет объясняется тем, что при
горении топлив с большим содержанием карбонатов
последние (в основном СаСОз, а также MgC03 и
FeCOs) разлагаются на окисел металла и СОг. Окисел
металла остается в золе и в результате частичного
присоединения окислов серы образует сульфаты.Из определений каждой массы топлива следуют
соотношения:CP-fHP+Np+OP+SPK+Sp0p+^p + U7P=100°/o;
Cc+Hc+Nc + Oc+Sc„+Scop-Mc = 100%;
Cr+Hr+Nr+Or+SrK+Srop=100°/o-Пересчет состава топлива, выхода летучих и теп¬
лоты сгорания (в бомбе и высшей) с одной массы топ¬
лива на другую производится при помощи множителей,
приведенных в табл. 2-1.Т а б л . а 2-1ЗаданнаяИскомая масса топливамасса топливарабочаясухаягорючаяРабочаяі100100100—ГР100—ГР—ДРСухая100—ГР11001001100—ДсГорючая100—ГР—Дро1оо100100J2-06. Элементарный состав и теплота сгорания
(в бомбе и высшая) рабочей массы влажностью Грі
на мрссу влажностью Гр г пересчитываются путемЮО — Грйумножения на отношение — и зольностью Ар,на зольность Др2 (при Гр =const)— умножением на
100 —Др2100 — Др, 'Для сланцев пересчет состава (С, Н, N, О, SK- Sop)
и теплоты сгорания (в бомбе и высшей) с рабочей
массы на горючую производится при помощи мно¬
жителя100100 — Гр— ДРиспр — (С02) Рк *Пересчет данных состава и теплоты сгорания
(в бомбе и высшей) с рабочей массы, характеризую¬
щейся зольностью Дрі и содержанием двуокиси угле¬
рода карбонатов (СОг)Ркь на рабочую массу с Др2
и (СОг)РК2 производится при помощи множителяЮО — ^риспР2 — (ЄОг)рк2
100 Дриспрі (СОг)Рк12-07. Низшая теплота сгорания топлива подсчиты¬
вается по формулам:Qph—Qpb—6(Гр+9Нр), ккал(кг; (2-04)
Qch=Qcb—54Нс, ккал{кг\ (2-05)QrH=QrB—54НГ, ккал/кг\ (2-06)100 —Гр —ДрQpH = QrH jqq 6Гр, ккал/кг. (2-07)Низшая теплота сгорания рабочей массы топлива
влажностью rpt пересчитывается на массу влаж¬
ностью Гр2 по формулеоти % 100 — Гр2
Qph2 — (Qphi “Ь 6^Pj) jqq 6Гр2, ккал кг.(2-08)При изменении зольности рабочей массы пересчет
QpH производится согласно п. 2-06.При одновременном изменении влажности и золь¬
ности для пересчета QpH используется формулаЮО — Гр2 — Др2Qvиг = (Qphi 4- іб^рх) юо — rpt — др,— 6Гр2, ккал/кг. (2-09)
Гл. 2. Топливо9в) Классификация углей2-08. В соответствии с существующим ГОСТ иско¬
паемые угли делятся на три основных типа: б у р_ы е,
каменные и антрацит. Переходным типом меж¬
ду каменными углями и антрацитом является полу-
антрацит.2-09. К бурым углям (марка Б) относят угли
с высшей теплотой сгорания рабочей массы беззольного
100угля Qpb |qq <5 700 ккалікг. .По этому же при¬
знаку выделяют бурые угли и в международной клас¬
сификации ископаемых углей.В СССР бурые угли по содержанию в них рабочей
влаги разделяют на три группы: Б1—содержащие
рабочую влагу более 40,0%; Б2 — от 30,0 до 40,0%;
БЗ — до 30,0%. Бурые угли по сравнению с каменными
характеризуются высоким выходом летучих (Ѵг>40%),
неспекшимся коксовым остатком, высокой гигроскопи¬
ческой и в большинстве случаев высокой общей влаж¬
ностью, пониженным содержанием углерода и повы¬
шенным — кислорода. Они легко теряют на воздухе
влагу и механическую прочность, превращаясь при
этом в мелочь, и обладают повышенной склонностью
к самовозгоранию.2-10. К каменным относят угли с высшей
теплотой сгорания рабочей массы беззольного угля
100Qpb ідо Лр>5 700 ккалікг и, в отличие от антраци¬
тов и полуантрацитов, с высоким выходом летучих ве¬
ществ (Уг>9%). Основная масса их в разной степени
спекается, и только часть углей, с выходом летучих
свыше 42—45% (длиннопламенные) и менее 17% (то¬
щие), не спекается.Каменные угли делятся на марки в основном по
выходу летучих веществ Ѵг и толщине пластического
слоя у. Нижний предел величины у, выраженный в мил¬
лиметрах, ставится в качестве индекса к обозначению
марки угля. Например: Гю— газовый, минимальная
толщина пластического слоя 10 мм и т. д.Действующие ГОСТ различают марки каменных
углей (табл. 2-2).Числовые значения величин Ѵѵ и у углей одной и
той же марки различны у топлив разных бассейнов
или месторождений. Они указаны в классификациях
каменных углей по бассейнам и месторождениям.Таблица 2-2Марка углейОбозна¬чениеВыход летучих
веществ на горю¬
чую массу Ѵг, %Характерне тика
нелетучего остаткаДлиннопламенныйд36 и болееОт порошкооб¬Г азовыйг35 и болееразного до сла-
боспекшегося
СпекшийсяГазовый жирныйГЖБолее 31 (до 37)Жирныйж24—37Коксовый жирныйКЖ25—33я-Коксовыйк17—33"1)тощенный спекаю¬ОС14—27ящийсяТощийт9—17*От порошкооб¬СлабоспекающийсяСС17—37разного до сла-
боспекшегося
То же* Для дальневосточных углей марки Т Ѵг = 8-=-20%.В ряде случаев угли марок Г, ГЖ, Ж, КЖ, К и ОС
делят для одного и того же бассейна или месторожде¬
ния на группы по нижнему пределу величины у, кото¬
рый ставят в качестве индекса к обозначению данных
марок угля.Угли, у которых толщина пластического слоя не
может быть замерена, относятся при высоком выходе
летучих вещеотв (обычно 37% и более) к длиннопла¬
менным Д, при низком выходе летучих веществ (обыч¬
но 17% и менее) — к тощим углям Т.іКузнецкие угли, добываемые в шахтах, при про¬
межуточном выходе летучих веществ (от 17 до 37%)
и отсутствии пластического слоя относят к марке СС,
при Ѵѵ=25-т-37% их обозначают ICC, при Ѵт от 17
до 25% — 2СС.2-11. К полуантрацитам (марка ПА) и антрацитам
(марка А) относят угли, имеющие выход летучих ве¬
ществ в условной горючей массе менее 9%. Полуантра-
циты от антрацитов отличаются объемным выходом
летучих веществ в условной горючей массе (Ѵгоб):
полуантрациты — от 220 до 330, антрациты —менее
220 см3/г. Полуантрациты обладают более высокой
теплотой сгорания (Qrc>8 350 ккалікг), тогда как сред¬
няя теплота сгорания антрацитов Qr6 = 8 100 ккалікг.2-12. При рассортировке по крупности (грохочении)
ископаемые угли и горючие сланцы разделяются на
классы, приведенные в табл. 2-3.К условному обозначению марки угля приписы¬
вают условное обозначение класса, например бурый,
крупный — БК, газовый, орех — ГО, антрацит, семеч¬
ко — АС.Смесь углей различных по крупности классов обо¬
значают следующим способом: БОМ — бурый, орех
с мелочью, БМСШ — бурый, мелкий, с семечком и шты¬
бом, АСШ — антрацит, семечко со штыбом и пр.При грохочении углей и горючих сланцев, кроме
указанных выше классов, получаются также отсевы,
размер кусков которых меньше определяемого.Мелочью для грохоченых углей считаются куски
размером менее нижнего предела, установленного для
каждого класса, а для углей классов 0—25 и 0—50 мм
и рядовых — менее 6 мм.2-13. Часть углей, преимущественно спекающихся,
используемых для коксования, подвергается обогаще¬
нию — сухому или мокрому — с выделением малозоль¬
ного концентрата (главным образом, для коксования),
высокозольного (Лс>40-г-45%) промпродукта (для
энергетических целей) и очень высокозольных (Лс>45%)
хвостов, удаляемых в отвалы.При мокром обогащении углей выделяется как
самостоятельный продукт шлам (класс 0—3 мм), ко¬
торый после подсушки используется для сжигания.2-14. Вне приведенной выше схемы классификации
ископаемых углей остаются геологически окисленные
каменные и бурые угли. Примером первых являются
угли, добываемые в разрезах Кузнецкого бассейна,Таблица 2-3Класс угляОбозначениеРазмер кус¬
ков, ммПлитаПБолее 100КрупныйК50—100ОрехО25—50Мелкийм13—25Семечкос6—13ШтыбшМенее 6РядовойрДо 300
10Гл. 2. Топливовторых — сажистые угли Подмосковного бассейна.
Окисленными являются также угли практически всех
ныне разрабатываемых месторождений Средней Азии
и особенно Ангрена, Кызыл-Кия, Сулюкты, Шураба
(маркируемые как бурые).Окисленные каменные угли характеризуются полной
или частичной потерей спекаемости, тогда как при вы¬
ходе летучих 1/г=І7н-40% неокисленные каменные угли
обладают этим свойством. У всех окисленных углей
пониженные (иногда на 1000—2 000 ккал/кг) теплота
сгорания и содержание водорода (при сильной окислен -
иости). За редким исключением они обладают малой
механической прочностью и повышенной склонностью
к окислению и самовозгоранию.г) Классификация торфа2-15. Торф как топливо должен удовлетворять сле¬
дующим требованиям (табл. 2-4).Таблица 2-4Характеристика торфаВид торфакусковойфрезерныйСодержание влаги Wv, %, неболее:I группа1 5045II группа 5248Зольность А°, %, не более . .23*23*Засоренность посторонними при¬месями (куски размером свы¬ше 25 мм), %, не более . .10—Содержание мелочи (куски раз¬мером менее 25 мм), % . . 301 Предприятия торфяной промышленности Украинской и Бело¬
русской ССР должны поставлять торф только I группы.* Для предприятий Украинской ССР, Удмуртской АССР и Там¬
бовской области допускается поставка торфа зольностью более 23,
но не выше 35%.д) Классификация жидких топлив2-16. В соответствии с действующим ГОСТ 10585-63
в качестве жидкого котельного топлива применяется
остаточный продукт нефтепереработки: мазут трех ма¬
рок— 40, 100 и 200.Марка топлива определяется предельной вязкостью,
составляющей при 80 °С для мазута 40—8,0; для мазу¬
та 100—15.5; для мазута 200 — 6,5—9,5 град. уел. вяз'
кости (°УВ) при 100 °С.Мазут 200 поставляется (по согласованию с заказ¬
чиком) только по трубопроводам непосредственно
с нефтеперерабатывающих заводов. Запрещается разо¬
грев его острым паром.Предельная зольность мазутов 40 и 100 установ¬
лена 0,15, мазута 200 — 0,30%..По содержанию серы мазуты разделяются на мало¬
сернистые (до 0,5%), сернистые (до 2,0%) и высоко¬
сернистые (до 3,5%). ;Предельная норма содержания
серы может быть повышена до 4,3% для мазутов,
вырабатываемых нз арлано-чекмагушской, серноводской
и бугурусланской нефтей.В ряде случаев в качестве котельного топлива
используется низкокачественная сырая или обессолен¬
ная и отбензинеішая нефть. Эти жидкие топлива рез¬
ко отличаются от мазута по содержанию легких фрак¬
ций, в связи с чем они требуют специально оборудо¬
ванного мазутного хозяйства.2-Б. ГАЗООБРАЗНОЕ ТОПЛИВО2-17. Газообразное топливо представляет собой
смесь горючих и негорючих газов, содержащую не¬
которое количество примесей в виде водяных паров,
смолы и пыли.2-18. Состав газообразного топлива задается в про¬
центах по объему, и все расчеты относятся к кубиче¬
скому метру сухого газа при нормальных усло¬
виях (760 мм рт. ст. и 0 °С). Содержание примесей
(водяных паров, смолы, пыли) выражается в г/м3 су¬
хого газа.2-19. Теплота сгорания газообразного топлива при¬
нимается по данным калориметрических определений.
При отсутствии таких данных теплота сгорания 1 м3
газа при нормальных условиях подсчитывается по фор¬
муле смешения:Qcs = 0,01 Qqq СО -f- QpjaH2 -f--j-E(Qc H CJ-y], ккал/м3, -(2-Ю)m nгде Qhss* Qco и t- Д- — теплота сгорания отдельных
газов, входящих в состав газообразного топлива
(табл. 2-5), ккал/м3.Таблица 2-5ГазыОбозна¬чениеПлотность
p, кг/маТеплота сго¬
рания низшая
QH, ккал/м*ВодородН20,0902 579Азот элементарныйN21,251—Азот воздуха (с при¬n21,257—месью аргона)
Кислород021,428Окись углеродасо1,2503 018У глекислыйco21,964 Сернистыйso£2,858—СероводородH2S1,5205 585МетанCH40,7168 555Этанc2H61,34215 226Пропанc3H81,96721 795БутанC4H102,59328 338Пентанc5H123,21834 89t)Этиленc2h41,25114 107Пропиленc3H61,87720 541Бутиленc4H82,50327 111БензолceH63,48533 528Примечани е: При подсчете р и QH объем грамм-моле¬
кулы газа принят равным 22,41 л (как для идеального газа). Зна¬
чения плотности газа даны при 0* С и 760 мм рт. ст.При содержании в топливе до 3% непредельных
углеводородов неизвестного состава их принимают со¬
стоящими из этилена (С2Н4); для газа коксовых пе¬
чей Qн непредельных углеводородов неизвестного со¬
става принимают равной 17 000 ккал/м3.2-20. Различные газообразные топлива имеют сле¬
дующие особенности.Доменный газ перед поступлением к потре¬
бителю подвергается охлаждению и предварительной
очистке от пыли в скрубберах или дезинтеграторах.
Потребителю подается газ, насыщенный влагой и со¬
держащий 0,1—1,0 (скрубберная очистка) или 0,01—0,3 г/м3 пыли (очистка в дезинтеграторах). В неочищен¬
ном доменном газе имеется 7—12 г/м3 пыли, а содер¬
жание углерода в пыли 3—5%. Доменный газ при вы¬
плавке ферросилиция содержит значительно большее
Гл. 2. ТопливоИколичество пылн, и при сухом способе очистки, рассчи¬
танном на обычный газ, запыленность его получается
более высокой. Смолы в доменном газе практически нет.Газ коксовых печей, как правило, направ¬
ляется потребителю после очистки от смолы, бензола,
нафталина и аммиака («обратный газ»). Он содержит
следы смолы, пыли и до 4 г/м3 бензола. Влагосодержа-
иие газа соответствует его насыщению при 25—35 °С.
В неочищенном газе имеются 27—32 г/м3 бензола и
следы смолы, нафталина и аммиака. *В природных газах, подаваемых потреби¬
телю, практически нет пыли, влагосодержание их зави¬
сит от способа обезвоживания до поступления в газо¬
провод и на местах добычи может сильно колебаться.
При подаче газа на дальние расстояния влага из него
удаляется и влагосодержание его можно считать соот¬
ветствующим насыщению при температуре и давлении
в газопроводе; при применяющихся давленнях влаго-
содержанием можно пренебречь.2-В. СМЕСИ ТОПЛИВ2-21. При сжигании смеси двух твердых или жид¬
ких топлив, заданной массовыми долями (g' — массо¬
вая доля одного из топлив в смсси), теплоту сгорания
1 кг смеси подсчитывают по формулеQpn= Qp'ug'+ Qp"h (I—g'), ккал/кг. (2-11)2-22. Если смесь задана в долях по тепловыделе¬
нию каждого топлива (q' — доля одного из топлив),
то для перехода к' массовым долям используется
формулаq'QV'iiе = (fQpn н+ (1-?')Qp'h‘ (2_12)2-23. При сжигании смеси твердого или жидкого
топлива с газообразным расчет для удобства условно
ведется не на 1 кг сжигаемой смеси, а на 1 кг твердого
или жидкого топлива с учетом количества газа, мг,
приходящегося на 1 кг.В этом случае условная теплота сгорания смеси
топлив при х, м3, газа на 1 кг твердого или жидкого
топлива подсчитывается по формулеQph=Qp'h+xQp"h, ккал/кг, (2-13)для отходов обогащения углей — месторождение,
марку обогащаемого угля и способ обогащения (сухое,
мокрое);для торфа — способ добычи (кусковой, фрезерный);
для древесного топлива — размеры кусков;
для древесных отходов — характер производства;
для мазута — марку и сернистость;
для искусственного газообразного топлива — вид
газа, исходное топливо, способ получения и очистки;для природного газообразного топлива—газопро¬
вод или район добычи, характер месторождения (неф¬
тегазовые скважины, чистогазовые скважины).Ввиду того что содержание примесей в газообраз¬
ном топливе, а также температура и давление при по¬
ступлении к потребителю подвержены значительным
колебаниям, эти величины для конкретных случаев
должны быть специально уточнены.2-25. В табл. I н II приведены расчетные характе¬
ристики основных видов и марок потребляемых отече¬
ственной энергетикой топлив. Данные значения не мо¬
гут рассматриваться как постоянные и твердо установ¬
ленные нормативы. Это некоторые средние числа,
характеризующие топливо, состав и качество которого
изменяются в зависимости от места и времени добычи.
Характеристики твердого топлива относятся, в основ¬
ном, к рядовому необогащенному и негрохочениому
топливу, за исключением грохоченых антрацитов Дон¬
басса.Помимй средних данных, в табл. I помещены
основные характеристики Wp и Ар твердого топлива
предельно пониженного качества, возможность более
или менее длительного поступления которого следует
учитывать при проектировании отдельных агрегатов
или предприятий, а также указаны предельные значе¬
ния содержания серы.В приведенные в табл. I количества летучих ве¬
ществ, определенные по ГОСТ, входят водяные пары,
получающиеся при разложении гидратной воды. Горю¬
чие летучие, обусловливающие реакционную способ¬
ность топлива, находятся по формуле:ѴР (У0 - Wm) 1001 испр— 100 _ (Л° + и71НДр) ’ /о’где1С0 — Ар—Wp
^гидр — 0,Ыс, %; Vе—Ѵг г^р •где Qp'h и QP”н — соответственно низшая теплота сго¬
рания твердого (или жидкого) топлива, ккал/кг, и га¬
за, ккал/м3.Если смесь задана по долям тепловыделения каж¬
дого топлива (доля твердого или жидкого топлива
в суммарном тепловыделении q' и доля газа 1—q'), то
количество газа, приходящееся на 1 кг твердого или
жидкого топлива, составляет:1 — qr QP'n
х = —' m3/kz. (2-14)2-Г. РАСЧЕГНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТОПЛИВАВ качестве-температурных характеристик золы при¬
ведены температуры плавкости 4\, /2 и /з и параметры,
определяющие свойства расплавов золы, to, цо,^П.Ж» И’Н.Ж-to — температура начала истинно жидкого состоя¬
ния *, °С, определяется по графикам зависимости вяз¬
кость— температура как точка расхождения кривых,
полученных при нагреве и охлаждении;р.о — коэффициент динамической вязкости при тем¬
пературе начала истинно жидкого состояния, (кге • сек) /мг\
ta.m — температура нормального жидкого шлако-
удаления, °С, т. е. температура, до которой должен
быть нагрет шлак при вытекании из летки;^н.ж —.коэффициент динамической вязкости при
этой температуре, (кге • сек)/мг.2-24. Для выбора расчетных характеристик топлива проектное задание должно содержать следующее:для антрацита, каменных и бурых углей и слан- 1 Истинно жидким называется такое состояние, прицев — месторождение, марку и класс по размеру кусков; котором расплав подчиняется закону течения Ньютонг.
12Гл. 2. ТопливоПри значениях jao^2 (кгс • сек)/м2 tB.ж принимает-
ся равной to. При значениях цо>2 (кгс-сек)/м2, что
может быть у шлаков с высоким содержанием SiC>2,
^н.ж принимают как температуру, при которой вяз¬
кость становится менее 2 (кгс • сек) /мг.Данные to, |Ао, /н.ж и ;Цн.ж, приведенные в табл. I,
получены на основании исследования лабораторной
золы топлива.Химический состав золы твердых топлив в табл. I
дан в расчете на бессульфатную массу. Такой условный
расчет объясняется тем, что большая часть сульфатов,
содержащихся в лабораторной золе, образуется вслед¬
ствие связывания продуктов сгорания серы с окислами
металлов. При сжигании топлива в топках сульфаты
не образуются.Характеристики расплавов и химического состава
золы углей приведены на основании ограниченного
количества данных, и поэтому их следует рассматри¬
вать как предварительные и подлежащие в дальнейшем
корректировке.2-26. При тепловом расчете серийных котельных
агрегатов характеристики топлива принимаются по
табл. I и II. Тепловые расчеты котельных агрегатов,
предназначенных для конкретных объектов, при нали¬
чии обоснованных данных выполняются с учетом ха¬
рактерного для эіюго объекта топлива.Изменения характеристики топлива в пределах,
указанных в табл. 2-6, приводят к отклонению основ¬
ных результатов теплового расчета агрегата в пределах
точности расчета. Поэтому если заданные характери¬
стики (отдельные или несколько одновременно) откло¬
няются от табличных или других значений, предвари¬
тельно принятых для расчета данного агрегата, на ве¬
личины, не превышающие указанные в табл. 2-6,
то пересчет на топливо заданных характеристик не
нужен.2-27. При сжигании топлива, о котором нет данных
в табл. I и II, его расчетные характеристики должны
быть установлены на основании анализов проб, спе¬
циально для этой цели отобранных по соответствующим
инструкциям.Таблица 2-6Допустимые отклоне¬
ния дляХарактеристика топлив аОбозначе¬ниетощих уг¬
лей и ан¬
трацитовкаменныхуглейбурых уг¬
лей и
торфаВлажность на рабочую
массу, %234Зольность на сухую мас-
су, о/0Содержание на горючую
массу, %:Ас*8910углеродаводородакислородаСгНгОг870,82,56серыСР°ор+кБезограниченийТеплота сгорания низшая
на горючую массу,
ккал/кгQT240210180• Расчетная зольность не должна превышать значение Асмаксуказанное в табл. I.Анализы проб топлива разделяются на следующие
группы, расположенные- в порядке убывания надеж¬
ности их использования для характеристики товарного
топлива:товарные пробы (расчетные, штабельные, эксплуа¬
тационные)4,пластовые пробы из действующих забоев, штреков
и пр.;пробы из разведочных выработок (шурфов, штолен
и т. д.);буровые (керновые) пробы.Принятые для установления расчетных характери¬
стик топлива анализы должны отвечать следующим
минимальным требованиям:теплота сгорания должна быть определена по кало¬
риметру;пределы колебаний теплоты сгорания горючей мас¬
сы Qr6 или Qr„ разных партий топлива или за различ¬
ные периоды времени не должны превышать 150—
200 ккал/кг;при проверке соответствия заданного элементарно¬
го состава теплоте сгорания горючей массы, вычислен¬
ной по формуле МенделееваQrH=81 Сг+246НГ—26 (О—S)г, ккал/кг, (2-15)расхождение с калориметрическим определением не
должно превышать 150 ккал/кг для топлива зольностью
^25% и 200 ккал/кг — для топлив с Лс>25%. Эти
расхождения при Лс^:25% могут быть как отрицатель¬
ными, так и положительными, а при Лс>25% резуль¬
таты подсчета по формуле Менделеева должны быть
выше, чем по калориметру. *Для сопоставления различных проб все данные по
зольности и содержанию серы (S06, Set, Sit) должны
быть пересчитаны на сухую массу, а по элементарному
составу, теплоте сгорания и выходу летучих — на
горючую массу. В результате такого сопоставления
должны быть определены расчетные характеристики
топлива.Содержание влаги рабочей (И7р) должно быть
принято в основном по товарным и пластовым пробам
(если имеется уверенность, что начальная влажность
их была сохранена при разделке и пробы были герме¬
тично упакованы при доставке в лабораторию). При
отсутствии такой уверенности расчетные величины wp
ДОЛЖНЫ быть приняты ПО влагоемкости Wмакс (ГОСТ
8858-71).Зольность Лс, содержание серы (Sc06, ScCt, Sck)
и температура плавления золы должны определяться
в основном по товарным пробам.Для получения остальных характеристик (Сг, Нг,
Nr, Ог, Sr0p, QrH, Ѵг, характеристика нелетучего остат¬
ка) могут быть учтены данные анализа проб всех
четырех классов.2-28. Для расчета котельного агрегата на топливе,
характеристики которого помещены в табл. I, но за¬
данные зольность или влажность отличаются от дан¬
ных табл. I на величины, больше допустимых
(табл. 2-6), расчетные характеристики топлива опреде¬
ляются по указаниям п. 2-06 и 2-07 путем пересчета
табличных значений состава и теплоты сгорания (если
только принятая расчетная характеристика зольностиЛс
не превышает величины Лсмакс, указанной в табл. I).2-29. В тех случаях, когда расчетные характеристи¬
ки топлива принимаются не по табл. I или II, они
должны выбираться согласно рекомендациям специали¬
зированной организации.
Гл. іі. Физические характеристики рабочих тел, используемые в тепловом расчете котельных агрегатов 13ГЛАВА ТРЕТЬЯФИЗИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ РАБОЧИХ ТЕЛ,
ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ В ТЕПЛОВОМ РАСЧЕТЕ
КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ3-01. При определении теплоемкости газов объем
моля принимался равным 22,41 м3 при 760 мм рт. ст.
и 0°С (по идеальному газу).Теплоемкости воздуха и газов отнесены к 1 м3 при0 °С ч 760 мм рт. ст.Значения теплоемкостей воздуха и газов, входящих
в прод/кты сгорания, приведены в табл. III.Теплоемкость влажного воздуха св вычислена при
влагосодержании 10 г на 1 кг сухого воздуха и отне¬
сена к 1 м3 сухого воздуха. При другом влагосодержа¬
нии d, г/кг, теплоемкость воздуха находится по фор¬
мулеСв=сс.в + 0.,001 бсіс Hj0, ккал / (м3 • °С), (3-01)
где Сс.в и CHjо — теплоемкость сухого воздуха и водя¬
ного пара.3-02. Для продуктов сгорания, давление которых
влкя’ельных агрегатах близко к атмосферному, даны
коэффициенты кинематической вязкости ѵ, м2/сек, а для
пара и воды — коэффициенты динамической вязкости
(я, (кге • сек)/м2.Коэффициент кинематической вязкости для пара
и воды определяется по формулеv=9,8l|j.t\ м2/сек, (3-02)где удельные объемы ѵ, м3/кг, принимаются по табли¬
цам термодинамических свойств воды и водяного пара
(табл. XXIII—XXVII).3-03. Коэффициенты кинематической вязкости воз¬
духа и дымовых газов среднего состава при давлении
760 мм рт. ст. и температуре от 0 до 2 200 °С представ¬
лены в табл. IV.Состав дымовых газов характеризуется объемными
долями водяных паров и углекислого газа гНао и гСОа ,равными парциальным давлениям этих газов при
общем давлении 1 кгс/см2\ средний состав газов соот¬
ветствует гНао=0,11 и гСОа=0,13.Отклонение коэффициентов кинематической вязко¬
сти продуктов полного сгорания, имеющих состав,
отличный от среднего, обусловлено главным образом
изменением содержания водяных паров.На рис. 3-1 приводится множитель AJv=v/vr, опре¬
деляемый в зависимости от Гца0 и температуры газов.Коэффициент кинематической вязкости дымовых
газов заданного состава подсчитывается по формулеѵ = ЛГѵѵг, мг/сек. (3-03)3-04. Коэффициенты динамической вязкости воды и
водяного пара при давлении от 1 до 400 кгс/см2 и тем¬
пературе от 0 до 700 °С, а также на линии насыщения
приведены в табл. V.3-05. Коэффициенты теплопроводности воздуха и
дымовых газов среднего состава (гнао~ О*11» гСОа~ °>13)для температур 0—2 200 °С представлены в табл. IV.Теплопроводность продуктов полного сгорания, как
и вязкость, зависит главным образом от содержания
водяных паров. На рис. 3-1 приведен множитель=‘k/Kг, определяемый в зависимости от rHj0 и тем¬
пературы газов.Коэффициент теплопроводности дымовых газов за¬
данного состава вычисляется по формулеX = -М^АГ, ккал/(м-ч-сС). (3-С4)3-06. Коэффициенты теплопроводности воды и во¬
дяного пара для давления от 1 до 400 кгс/см2 и тем¬
пературы от 0 до 700 °С, а также на линии насыщения
представлены в табл. VI.3-07. Критерий физических свойствРг = 3 600-—^-, (3-05)где ср — истинная теплоемкость, ккал[(кг • °С);р — плотность, кг/м3.3-08. Значения критерия Рг для воздуха и дымовых
газов среднего состава (объемные доли трехатомных
газов rHjo =0,11; 'cos==0,13) при давлении 760 мм рт. ст.
и температуре от 0 до 2 200 °С даны в табл. IV.На рис. 3-1 показан график зависимости множителя
ЛІрг=Рг/Ргг от объемной доли водяных паров гНо .
Для цымовых газов, состав которых отличается от
среднего, • критерий Рг определяется по формулеРг=РггМрг. (3-06)3-09. Значения критерия Рг для воды и водяного
пара для давлений от 1 до 400 кгс/ім2 и температур
от 0 до 700 °С, а также на линии насыщения приве¬
дены в табл. VII.3-10. Для котлов, работающих с наддувом при
давлении, превышающем 1,05 кгс/см2, коэффициент
кинематической вязкости газов определяется по фор¬
мулеѵр= —мг/сек, (3-07)Ггде р — давление дымовых газов, кгс/см2.Теплоемкость, коэффициент теплопроводности и
критерий физических свойств газов принимаются для
давлений, которые могут возникнуть в газоходах кот¬
лов (в том числе и высоконапорных парогенераторов),
не зависящими от давления.3-11. Удельные объемы и энтальпии воды и водя¬
ного пара даны в табл. XXIII—XXVII.3-12. Коэффициенты вязкости и теплопроводности,
а также величины критерия Рг для газообразных топ¬
лив указаны в табл. VIII. Они могут также быть ис¬
пользованы для определения характеристик других,
близких по составу смесей газов.3-13. Теплоемкость рабочей массы твердого топлива
рассчитывается по выражению *Wv 100 — WpСІ>тЛ = ТОО +'сСтл [до ’ ккал.■ °С). (3-08)Теплоемкость сухой массы топлива сстл, ккал/(кг°С)
принимается по данным табл. 3-1.3-14. Теплоемкость мазута составляетстп = 0,415 + 0,0006^, ккал/(кг-°С), (3-09)где t — температура мазута, °<С.3-15. Теплоемкость газообразного топлива, отнесен¬
ная к 1 м3 сухого газа, определяется по формуле. тЛ ^ > 1 (сна ^2 "Ь ссо “Ь Ссн4 ^^4 ~f"+ ссо,СОа + •••) + 0,00124cHjOJr тЯ, ккал/(мг-°С).(3-10)
14 Гл. 3. Физические характеристики рабочих тел3 используемые в тепловом расчете котельных агрегатова)70-- 1,05
■■ 1f00
\\0,95
z:°,?o
°СЄ)Рис. 3-І. Поправки для пересчета физических характеристик дымовых газов среднего состава.а — Мѵ\ б — в—МРг.
Гл. 4. Объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания15гЗОР 300Рис. 3-2. Зависи¬
мость коэффициен¬
тов вязкости ма¬
зутов от темпера¬
туры.Ф5 и Ф12 —мазуты
флотские; 40, 100,
200 — топочные мазу¬
ты; МП — топливо
для мартеновских
печей; НС —стаби¬
лизированная нефть;
О— вязкость мазута
по ГОСТу 10585-63;
Л — вязкость стаби¬
лизированной нефти.80 90 100 110 120 130 143 °СТаблица 3-1Таблица 3-2ТопливоТемпература, "С0100200300400Антрациты и тощие
угли 0,220,230,250,270,28Каменный уголь . . .0,230,260,300,34—Бурый уголь ....0,260,300,35——Сланцы 0,250,270,31• —Фрезерный торф . . .0,310,360,43——Теплоемкости негорючих составляющих приведены
в табл. III, горючих — в табл. IX.3-16. Средняя теплоемкость золы твердых топлив
от 0 до t, °С, дана в табл. 3-2.3-17. Вязкость мазутов и нефти, коэффициенты теп¬
лопроводности мазутов, а также температура вспышки
и застывания указаны в табл. X. Зависимость коэффи¬
циента вязкости от температуры показана на рис. 3-2.t, -ссвл’ ккал 1 (кг'"С)t, °Ссвл>ккал!(кг-*С)1000,1931 1000,2382000,2021 2000,243000,2101 3000,254000,2151 4000,275000,2191 5000,286000,2231 6000,287000,2261 7000,298000,2291 8000,299000,2321 9000,301 0000,2352 0000,30Примечания: 1. Значения теплоемкости при высоких тем¬
пературах даны с учетом теплоты перехода из твердого в жидкое
состояние.2. Значения теплоемкости при t > 1 600* С определены прибли¬
женно, экстраполяцией опытных данных.ГЛАВА ЧЕТВЕРТАЯОБЪЕМЫ1 И ЭНТАЛЬПИИ ВОЗДУХА И ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ4-А. РАСЧЕТ ОБЪЕМОВ И ЭНТАЛЬПИЙ4-01. Все объемы и энтальпии воздуха и продуктов
сгорания рассчитываются на 1 кг твердого, жидкого
или на 1 м3 сухого газообразного топлива при нормаль¬
ных условиях. При разомкнутой схеме -пылеприготов¬
ления расчеты ведутся на 1 кг подсушенного топлива,
при полуразомкнутой — согласно п. 4-13.1 Объемы воздуха н газов в данной книге выраже¬ны в м3 при 0 °С и 760 мм рт. вт.Потери тепла от механического недожога qi учиты¬
ваются при определении расчетного расхода топлива:
100 — а.Вѵ = jqq В, кг/ч, (4-01)где В — полный расход топлива на котельный агрегат,
кг/ч.Все формулы даны применительно к случаю отсут¬
ствия химической неполноты сгорания топлива qз, но
с достаточной для расчетов точностью могут использо¬
ваться и при незначительной химической неполноте
16Гл. 4. Объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгораниягорения, соответствующей указанным в гл. 5 значениям.
Состав твердого и жидкого топлив в формулах выра¬
жен в процентах по массе, а газообразного — по объему.Объем 1. моля при нормальных условиях для всех
газов принимался равным 22,41 м3 (как для идеального
газа). При вычислении энтальпий ошибка от разницы
объемов молей реального и идеального газов не вно¬
сится, так как теплоемкости газов отнесены к тому же
объему моля (п. 3-01).4-02. Объемы и массу воздуха и продуктов сгора¬
ния при сжигании твердых и жидких топлив опреде¬
ляют по приведенным ниже формулам.Теоретическое количество сухого воздуха, необхо¬
димого для полного сгорания топлива (коэффициент
избытка воздуха а=1):Ѵ°=0,0889 (СР + 0,375Spop+k) +
+0,265НР—О.ОЗЗЗОР, м3/кг-,
L°=0,1 15(Cp+0,375SPoP+k) +
+0.342НР—0,0431 Op, кгікг.(4-02)(4-03)Теоретические (минимальные) объемы продуктов
сгорания, полученные при полном сгорании топлива
с теоретически необходимым количеством воздуха
(а=1):теоретический объем азотаNPѴ°Мі = 0,79Ѵ° + 0,8-щ-, м*/кг; (4-04)объем трехатомных газовСр + 0,375Spot)+k^RO, = 1 >866 Z-ТОО ’ м*/кг> (4*05)теоретический объем водяных паров
У°н^о = 0,111НР + 0,0124^ + 0,0161 V», м*/к2. (4-06)При наличии парового дутья или парового распы-
ливания мазута при расходе пара Ѳф, кг/кг, в величи-
ну Ѵ°н,о включается член 1,24Сф.При избытке воздуха сс>'1 расчет ведется по. сле¬
дующим формулам:объем водяных паровѴѴ> = Ѵ'ЧО + 0’0161 м*/кг\ (4-07)объем дымовых газовѵ. = '/Ео.+ 1,Ч+1'н,о+(“-|)1/0. **/«: (4-08)объемные доли трехатомных газов, равные парци¬
альным давлениям газов при общем давлении 1 кгс/см2,RO, .ROa vtVн,о(4-09)(4-10)'Н.О “ Ѵгбезразмерная концентрация золы в дымовых газах
р*8и = ToQg • kz/kz, (4-11)где аУц — доля золы топлива, уносимом газами, опре¬
деляется по табл. XVII—XIX, XXI;масса дымовых газов
АрGt= 1 — "Yqq- -f- 1,306аѴ°,кг/кг.(4-12)При наличии парового дутья или парового распы-
лнвания мазута к величине Gr добавляется член G*.Особенности расчета при сжигании сланцев ука¬
заны в п. 4-11.4-03. Объемы и масса воздуха и продуктов сгора¬
ния при сжигании 1 м3 сухого газообразного топлива
определяются по следующим формулам:.
теоретическое количество воздухаѴ° = 0,0476 j^O,5CO-f- 0,5Н2 + 1,5HZS ++ Е (m + CmH*n - 02] . м*/м*; (4-13)теоретический объем азота
Na(4-14)= 0,791/° + -Щ-, ms/ms;объем трехатомных газов
VROi = 0,01 [C02-j-C0-f-H2S+S//zCmH*„], м*/м*\ (4-15)
теоретический объем водяных паровѴн,о = 0 >01 [ H*S + Н t + Sy CmH\ + 0,124rfr.TJ1J ++ 0,0161V9, м*/м3, ' (4-16)где сігл л — влагосодержание газообразного топлива,
отнесенное к 1 м3 сухого газа, г/м3.■Объемы и объемные доли газов при а>1 рассчи¬
тываются по формулам (4-07) — (4-10).Плотность сухого газа при нормальных условияхPcr.Ta=0,01Il,96C02+l152H2S+.l,25N2+l,4302++ 1,25СО+0,0899Н2++Е(0,536т+0,045гг)СгпН *«], кг/м3- (4-17)Масса дымовых газовG, = РѴ,Л + "ПЩ- + 1 ,306аѴ°, кг/м*. (4-18)4-04. В формулах для определения объема водяных
паров (4-06), (4-07) и (4-16) влагосодержание воз¬
духа d принято равным 10 г на 1 .кг сухого воздуха..
Если по заданию влагосодержание воздуха существен¬
но отличается от указанного, то объем водяных паров,
вычисленный по этим формулам, следует изменить на
величину= 0,0016aV° (d — 10), мь/кг или м3/м3, (4-19)а массу дымовых газов на величинуAGr=0,00\ЪаѴй(й—10), кг/кг или кг/м3. (4-20)4-05. Особенности расчета объемов при рециркуля¬
ции газов в котельном агрегате указаны в п. 4-Ю.* Содержащиеся в топливе в небольшом количестве
(до 3%) непредельные углеводороды неизвестного со¬
става принимаются состоящими из С2Н4.
Гл. 4. Объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания174-06. Энтальпия дымовых газов на 1 кг или на 1 м3
топлива подсчитывается по формуле/ = /°г+ (tt—1)/°», ккал/кг или ккал/м3. (4-21)Энтальпия газов при коэффициенте избытка воз¬
духа а= 1 и температуре газов ■0', °С:/°* = ^ROa (С&)С0, + V°N, (C^)n„ ++ Ѵ°нао (с^)н,0 • ккал/кг или ккал/м*. (4-22)Энтальпия теоретически необходимого количества
воздуха при нормальных условиях:І°в—Ѵ°(с'&)в, ккал/кг или ккал/м3. (4-23)Теоретические объемы сухого воздуха Ѵ° и газов
^RO • и У°но вычисляются по формулам п. 4-02для твердого и жидкого и п. 4-03—для газообразного топлив.Энтальпия 1 м* влажного воздуха (cft)B, углекислого
газа (c^)qo . азота (c9)Nj и водяных паров (с$)Ні0 опРе"
деляются по табл. XIII.4-07. К энтальпии дымовых газов следует добав¬
лять энтальпию золы, подсчитываемую по формуле
АрА>л = (с9)ііліоб‘Яун. ккал/кг, (4-24)где (с&) зл — энтальпия 1 кг золы, найденная по
табл. XIII, ккал/кг;Сун — доля золы топлива, уносимой газами, при¬
нимается по табл. XVII—XIX, XXI.При наличии встроенных золоуловителей следует
учитывать уменьшение содержания золы в дымовых
газах для расположенных за золоуловителем поверхно¬
стей нагрева, к. п. д. встроенных золоуловителей при¬
нимаются при этом равными 0,4—для жалюзийных,0,75 — для батарейных циклонов и сопловых.При приведенной величине уноса золы из топкиЮ^ун^рТаблица 4-1Объемы газов, объемные доли трехатомных газов,
концентрация золыВеличиныРазмер¬ностьIIоII«Vо 55IIО(XIIоо XIIв.-ч:газоходыСредние значения коэффи¬
циента а в газоходах
(о — 1) Ѵ°ѴИлО = Vjje0 + 0,0161 (а —— 1) V°^=^0і + ^а + гНі0 ++ (« — 1)V*V_ RO*,RO* ѵГr _ѵн,о
гн,о—Гп ==rROa + rH,0
Aparv100G,
(A*, o/e)м*/кгкг/кгQVK —значением энтальпии золы можно пренебречь.4-08. Для типовых топлив, характеристики которых
приведены в табл. I и II, объемы и энтальпии воздуха
и дымовых газов при а= 1 представлены в табл. XI—XV.4-09. Расчет объемов и эитальпий рекомендуется
вести согласно табл. 4-1 и 4-2.При сЬставлении /-О-таблицы рекомендуется для
каждого значения коэффициента избытка воздуха опре¬
делять величину / в пределах, немного превышающих
реально возможные температуры в газоходах. Около
величин / целесообразно помещать величину А/— раз¬ность двух соседних по вертикали значений /приодном
значении а.4-10. Рециркуляция газов в расчетах объемов и
энтальпий продуктов сгорания учитывается на тракте
от места ввода рециркулирующих газов в котельный
агрегат до места их отбора.Коэффициент рециркуляции:Ѵрц'•=ТГ!Т> (4-25)1 і.отбгде Урц и Уг.отб — объемы газов, отбираемых на рецир¬
куляцию и в сечении газохода за местом отбора, м3/кг.Объем газов в промежуточной точке тракта от
места возврата до места отбора: jКг.рц= ѴѴ+/"Ѵ».о*б» м3(кг,(4-26)где Ѵт — объем газов в данной точке тракта без учета
рециркуляции, м*/кг.Энтальпия газов в месте возврата рециркулирую¬
щих газов после смешения:/г.рц—/гЧ-^/г.отб, ккал/кг, (4-27)Таблица 4-2Энтальпия продуктов сгорания (/-0-таблица)д. *с/р ккал/кг/в, км} 4/кг»таЛ, ккал/{кг-еС)Ар^•я ~ (с^)*лаунюо 'ккал/кг/ = /? + («-!) І°в+
юсал/ж«і1AI/Д/Примечание. Значения а за газоходами.
18Гл. 4. Объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгоранияТемпература газов после смешения:
« Лг.рц^г.рц (^)гРцс,(4-28)где (Ус)г.рц — суммарная теплоемкость продуктов сго¬
рания 1 кг топлива после смешения, определяется по
формуле:(Ѵс)г.рц=(Ѵс)г+г(Ѵс)г.отб, ккалі(кг • °С), (4-29)где /г и (Ѵс)г — энтальпия и суммарная теплоемкость
газов перед смешением, ккал/кг и ккал}(кг • °С) ; ^г.отб
и (Ѵс) г.отб — то же для газов за местом отбора,
ккал/кг и ккал/(кг • °С).На дальнейших участках тракта до места отбора
температура газов вычисляется при помощи суммарной
теплоемкости, находимой по формуле (4-29), где (Ѵс)г
и (Ѵс)г.отб принимаются по температуре в рассчиты¬
ваемом сечении газохода.При отборе газов из нижней части топки для суш¬
ки топлива и возврате их в нее объемы и энтальпии
рассчитываются без учета рециркуляции.4-11. іПри сжигании сланцев объемы и масса про¬
дуктов сгорания вычисляются с поправками на разло¬
жение карбонатов і.При сгорании сланцев карбонаты частично или пол¬
ностью разлагаются и выделяют двуокись углерода.
Массовая доля выделившейся двуокиси углерода назы¬
вается коэффициентом разложения карбонатов k, при¬
нимаемым равным при слоевом сжигании 0,7, при ка¬
мерном — 1,0.Расчетное содержание золы в топливе с учетом
неразложившихся карбонатов приближенно равно:Лрк=Лр+(1— 6)(С02)рк,(4-30)объем углекислого газа при нормальных условиях,, ,, . 0,509(с0,)'.* .ROi»K ROi 100 * М / (4‘31)объем газов„ . 0,509 (C02)pk*Ѵг.я— Ч" loo * ^ /кг» (4-3~)масса газов
АК100(С02)рк&1,ЗОбаІ/0 -j- jqq—* кг/кг; (4-33)объемные доли трехатомных газовVROi-KНаОROi-к 1/г к НаО. к4-12. При сжигании смеси топлив объемы и энталь¬
пии продуктов сгорания рекомендуется рассчитывать
для каждого топлива отдельно, на 1 кг твердого или
жидкого топлива и на 1 mz сухого газа.По полученным для каждого топлива значениям
объемов воздуха Ѵ° и продуктов сгорания Уро-,' ,^HsO определяются объемы воздуха и продуктов сго¬
рания смеси:а) для смеси двух однородных топлив (твердых,
жидких или газообразных) —по формуле смешенияyo=£'yo,+ (l—€')Ѵ°", м*/кг или м*/м*, (4-34)
где g' — массовая доля первого топлива в смеси, кг/кг.1 В табл. I приведены зольность сланцев на рабо¬чую массу Ар и двуокись углерода карбонатов (СОг)рк.По аналогичным формулам смешения определяются
^RCV ^N,» ѴНйО смеси;б) для смеси твердого или жидкого топлива с га¬
зообразнымI/о **Ѵ°'+х Ѵ°", м3/кг, (4-35)где х — количество газа на 1 кг твердого или жидкого
топлива, м3.Соответственно дальнейший расчет ведется на 1 кг
твердого или жидкого топлива.Энтальпия продуктов сгорания смеси вычисляется
по следующим формулам:а) для смеси двух однородных топлив/ROs=r [&'v'ro3+ о — &') VVJ (С°)ссѵ ккалІкгили ккал/м*\ (4-36)б) для смеси твердого или жидкого топлива с га¬
зообразным= (V/fROs + -X^'rOs.) (c^)cxy ккал!кг (4-37)и т. д.Объемные доли трехатомных газов rR(^ и rHjQ для
смеси топлив подсчитываются по формулам:
а) для смеси двух однородных топлив_ e^ + O-gO^R о,
V,(4-38)аналогично определяется гнго;б) для смеси твердого или жидкого топлива с газо¬
образнымRO,RO.V.(4-39)И соответственно определяется ГНгО.Плотность продуктов горения при 0 °С и 760 мм
рт. ст. для смеси топлив находится по формулам:а) для смеси однородных топливg'p'V'r+(l-g')p"V"'r 1ПѴр = у * кг/л«8; (4-40)б) для смеси твердого или жидкого топлива с га¬
зообразнымр'Ѵ'г + хР"Ѵ"г . . р = у 5 кг/м3. (4-41)Если смесь топлив задана не в массовых или объ¬
емных долях, а в долях тепловыделения каждого топ¬
лива q' и (1—q'), соответствующие массовые или объем¬
ные доли их определяются по формулам (2-12) или
(2-14).4-13. При системе пылеприготовления со сбросом
мельничного воздуха во вторую камеру двухкамерной
топки предтопок и шлакоулавлнвающий пучок рассчи¬
тываются по подсушенному топливу (сушенке). При
определении объемов и энтальпий продуктов сгорания
на 1 кг подсушенного топлива можно пользоваться со-
ответствующими значениями для сырого топлива, пере¬
считывая их по следующим формулам:доля испаренной влагиг 100 — Wp\AW = 0,01 (Wp-W* (4.42>где Wn — влажность пыли, %;теоретический объем воздухаVаѴ°е = -fil'fiST ’ м*Ікг' ^4'43*
Г л. 4. Объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания19минимальный объем продуктов сгорания
V0,— 1,24Д№У°г.с— і > м*/кг\ (4-44)минимальный объем водяных паров
Ѵ°н0 — 1,24AlF
ѵ°нао,с = —‘і-Гдїр ’ Л*/«г; (4-45)энтальпия газов при а=1/•,-1,24ДГ(с9)Ні0
I"г.с = 1 _ду > ккал/кг, (4-46)энтальпия теоретически необходимого количества
воздуха/°в/°в.с = ' ] ккал/кг. (4-47)4-Б. КОЭФФИЦИЕНТ ИЗБЫТКА ВОЗДУХА
И ПРИСОСЫ В КОТЕЛЬНОМ АГРЕГАТЕ4-14. Коэффициент избытка воздуха в топке, соот¬
ветствующий составу газов в конце топки, принимается
в зависимости от типа топочного устройства и рода
сжигаемого топлива по данным табл. XVII—XXI.Коэффициенты избытка воздуха ат заданы, исходя
из величин потерь от механического недожога, приве¬
денных в табл. XVII—XXI. В случае отклонения <74 от
табличных значений q4, тб величина ат увеличивается
100 —<74іт6
в отношении —оо_94 •При этом для твердых топлив должен быть обес¬
печен коэффициент избытка воздуха в горелках аг^
^1,05, который рассчитывается на поданное в го¬
релки топливо.При транспорте пыли горячим воздухом и сбросе
запыленного сушильного агента в топку помимо горелок
коэффициент избытка воздуха в горелках проверяется
по формуле100 — <?4 7 4 х gT'B -f- 1 .бКдр^с.л іаа,~ 100т}ц К —Дат)— » (4-48)где Лат — присос воздуха в топку, принимается по дан¬
ным табл. XVI;
qk — потеря тепла с механическим недожогом, при¬
нимается по данным табл. XVII—XIX иххі, %;gi-.в — количество горячего воздуха, расходуемого на
сушку топлива, кг/кг;gc.a — количество сушильного агента (включая ды¬
мовые газы), кг[кг\
т]ц — к. п. д. пылевого циклона в долях единицы;Кир — величина (доля) присоса воздуха в системе
пылеприготовления.Значения £г.в, gc.a, 11ц и Кпр берутся из расчета
системы пылеприготовления.Коэффициент запаса 1,5 в формуле (4-48) учиты¬
вает возможные нарушения плотности пылесистем в экс¬
плуатации.При сжигании пыли в смеси с газом или мазутом
коэффициент избытка воздуха принимается, как для
твердого топлива.4-15. Величина коэффициента избытка воздуха в от¬
дельных сечениях газового тракта котельного агрегата
с уравновешенной тягой определяется путем суммирова¬
ния коэффициента избытка воздуха в топке с присосами
п газоходах, расположенных между топкой и рассматри¬
ваемым сечением.Для котлов, работающих под наддувом, коэффи¬
циент избытка воздуха на участке тракта от топки до
воздухоподогревателя принимается постоянным. Вели¬чина перетечки воздуха из воздушной в газовую сторону
воздухоподогревателя учитывается при работе под над¬
дувом так же, как и при уравновешенной тяге.4-16. Присосы воздуха после монтажа, а также ка¬
питального ремонта котельных агрегатов должны соот¬
ветствовать ПТЭ. Расчетные величины присосов воздуха
в отдельных элементах котельного агрегата при номи¬
нальной нагрузке рекомендуется принимать по данным
табл. XVI (с учетом возможных в эксплуатации наруше¬
ний плотности конструкции).При применении более совершенных конструкций
ограждений газоходов, для которых подтверждено
уменьшение величины присоса, допускается принимать
пониженные присосы.Расчетная величина присоса воздуха в котельном
агрегате при пониженной нагрузке Даю вычисляется по
формулеДа,л ( Y‘1 = \~D~) '(4-49)где DB и D — значения номинальной и пониженной на¬
грузок;Да — присос воздуха при номинальной на¬
грузке.Присос воздуха в топке при пониженной нагрузке£>иAaD = Aa-Q->4-17. При определении расхода воздуха через возду¬
хоподогреватель учитываются присосы в топке и систе¬
ме пылеприготовления. •Количество воздуха на выходе из воздухоподогре¬
вателя, отнесенное к теоретически необходимому, нахо¬
дится по формулер,/вп=:сіт—Дат—Допл (4-50а)и на входе (при отсутствии рециркуляции), в том числе
и при работе под наддувом:РГвп = Р^вп 4“ ДОвп, (4-506)где ДаПл — присос в системе пылеприготовления с уче¬
том возможных нарушений плотности во
время эксплуатации, определяется по табл.XVI. Присос в разомкнутых пылесистем ах
не учитывается;ДаВп — перетечка воздуха с воздушной стороны
в газовую, принимается равной присосу воз¬
духа в воздухоподогревателе.4-18. Значения коэффициента избытка воздуха в топ¬
ке ат, приведенные в табл. XVII—XXI, принимаются
при паропроизводителыюстях:100—70%—при сжигании твердого топлива;100—50% —при сжигании газа и мазута.При снижении паропроизводительности при работе
на твердом топливе от 70 до 50% коэффициент избытка
воздуха повышается и его определяют по формуле= ат+ fo,7 — (4-51 а)При снижении паропроизводительности при работе
на газе и мазуте от 50 до 30% коэффициент избытка
воздуха повышается и его подсчитывают по формуле“т .D = ат + 0,5 (°,о(4-516)В тех топочных устройствах, где расход основногр
количества воздуха определяется не только горением,
но и транспортом топлива (топки Шершнева, шахтно¬
мельничные и т. п.), избыток воздуха в топке при по¬
ниженной паропроизводительности следует выбирать
с учетом условий транспорта.При растопке котлов на мазуте или газе следует
принимать ат повышенным (до 3,0).
20Гл. 5. Тепловой баланс котельного агрегатаГЛАВА ПЯТАЯТЕПЛОВОЙ БАЛАНС КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА. 5-01. Составление теплового баланса котельного
агрегата заключается в установлении равенства между
поступившим в агрегат количеством тепла, называемым
располагаемым теплом Qpр, и суммой полезно использо¬
ванного їепла Qi и тепловых потерь Qг, Qз, Q4, Qs и Qв.
На основании теплового баланса вычисляются к. п. д.
и необходимый расход топлива.Тепловой баланс составляется применительно
к установившемуся тепловому состоянию котельного
агрегата на 1 кг твердых и жидких и 1 м3 газообразных
топлив ііри 0 °С и 760 мм рт. ст.Общее уравнение теплового баланса имеет вид:QpV=Qi + Qz+Q3 + Qi+Qs+Q6, ккал/кг или ккал/м3.(5-01)5-02. Располагаемое тепло на 1 кг твердого или
жидкого или на 1 .и3 газообразного топлива Qpp опре¬
деляется соответственно по формуламQpP = QHP+QB.BH+i™ + Q<i>—Qk, ккал/кг, (5-02)Qpp = Qhc + Qb.bh+і’тл, ккал/м3,где Qв9 и <Энс — низшая теплота сгорания рабочей мас¬
сы, твердого и жидкого и сухой массы газообразного
топлив, кка.і/кг и ккал/м3.5-03. Тепло, внесенное поступающим в котельный
агрегат воздухом, при подогреве последнего вне агрега¬
та отборным паром, отработанным теплом и г. п., под¬
считывается по формуле<2в.ви=РЧ(/х.в0Г—/в0], ккал/кг или ккал/м3, (5-03)где'Р'— отношение количества воздуха на входе в ко¬
тельный агрегат (в воздухоподогреватель) к теорети іе-
ски необходимому; (/х.в°)/ и /в°— энтальпии теоретиче¬
ски. необходимого количества воздуха ка входе в ко¬
тельный агрегат и холодного воздуха, определяются по
/-Ф-таблице, ккал/кг или ккал/м3.Температура холодного воздуха ?ри отсутствии спе¬
циальных- указаний условно принимается равной 30 °С.При установке высокснапорных вентиляторов с пе¬
репадом полных давлений в тракте Д//п> 1 000 кге/м2
следует- учитывать тепло, вносимое воздухом, подогре¬
тым в вентиляторе. Величина подогрева вычисляется по
формуле*"в—/Х.в = 10-2ДЯП, °С, (5-04)где (/к;в и t"в — температура воздуха до вентилятора и
за ввм.5-04. Физическое тепло топлива ітл подсчитывается
по формулеітл=сгл£тл, ккал/кг или ккал/м3,где-Стл — теплоемкость рабочего топлива, определяемая
ио. щ< 3-13, 3-14, .3-15, ккал/(кг • °С) или ккал/{м3 • °С);
*тл..—температура топлива, °С. »Физическое тепло топлива учитывается в тех слу¬
чаях»- когда оно предварительно подогрето посторонним
источником тепла (паровой подогрев мазута, паровые
сушшгк» и т. п.), а также при сушке по разомкнутому
циклу.. В последнем случае температуру и влажность
топлива следует принимать по состоянию перед топкойПри отсутствии постороннего подогрева физическое
теплФ может учитываться для топлива влажностьюГр>-1г' *лрц; этем температура топлива принимается 20 °С.При замкнутой схеме пылеприготовления тепло по¬
догрева и подсушки топлива в мельничной системе в ба¬
лансе не учитывается.В тех случаях, когда в котельный агрегат подается
смерзшееся топливо (что должно быть специально ого¬
ворено в задании), из величины располагаемого тепла
вычитается расход тепла, затрачиваемого на размора¬
живание:/ 100 — Wv\AQin = 0,8 f Wp — W6 ypej, ккал/кг, (5-05)где W6 — безопасная (связанная) влажность, соответст¬
вующая равновесной влажности угля при 20 °С и
100%-ном насыщении. Для каменных углей и антрацита
W6=4,5-н6%, для бурых углей приведенной влажно¬
сти 10—16 Wa = 19-н24%, для бурых углей большей при¬
веденной влажности.— 28—30%.5-05. Тепло, вносимое в агрегат паровым дутьем
(«форсуночным» паром^, Q,j> определяется по формулеУф = Єф (іф—600), ккал/кг,(5-06)где Оф и іф — расход и энтальпия пара, идущего на
дутье или распыливаш*е топлива, кг/кг и ккал/кг.Расход пара принимается по указаниям п. 16 прило¬
жения II,А.5-06. Тепло, затраченное на разложение карбонатов
при сжигании сланцев, QK подсчитывается по формулеQk=9,7J&(C02)kp, ккал/кг.Коэффициент разложения карбонатов k принимает¬
ся по п. 4-11.5-07. Потери тепла в котельном агрегатеQiЯіQpp100, 0/0.Потеря тепла с уходящими газами определяется
как разность энтальпий продуктов сгорания на выходе
из котельного агрегата и холодного воздуха:= <^100=(^ух яух^°х-в) (ЮР Qt)Qppгде /уХ — энтальпия уходящих газов при соответствую¬
щих избытке воздуха аух и температуре ■дух, ккал/кг
или ккал/м3-, /°х.в определяется по п. 5-03; <?4 — потеря
от механической неполноты ’ сгорания, %, находится
по п. 5-09.При сушке топлива по разомкнутой схеме пылепри¬
готовления газами, отбираемыми за промежуточной по¬
верхностью нагрева в количестве Ѵотб, м3/кг или м3/м3,
потеря тепла q2 определяется при расчете котла на под¬
сушенное топливо по формуле[''/оіб+(1 — г)/ух— аух/°х.в] (100 — <74)<7»= фГр » °/о,(5-08)где г=Ѵотв/Ѵг.отб — доля газов, отобранных на сушку
топлива; Уг.отс — объем газов до места отбора, м3/кг
или м3/м3\ /отб — энтальпия газов в месте отбора,
ккал/кг или ккал/м3\ Qpp — располагаемое тепло на 1 кг
подсушенного топлива, ккал/кг.При установке встроенного золоуловителя к величи¬
не /Ух в формуле (5-07) добавляется член, учитываю-
Гл. 5. Тепловой баланс котельного агрегата21іций дополнительную потерю тепла, вызываемую удале¬
нием золы при температуре Фзл:Ар“^зу = ^зу^ун юо [№«, (б0ух)зл], ккал/кг,где г)зу — к. п. д. золоуловителя, принимаемый по п. 4-07.5-08. Потеря тёпла от химической неполноты сгора-
Q3ния Цг— 100% обусловлена суммарной теплотойсгорания продуктов неполного горения, остающихся в
уходящих газах.При сжигании твердых топлив в камеркых топках
q$ принимается по данным табл. XVII—XIX, при сжига¬
нии жидких и газообразных топлив — по табл. XX, при
сжигании твердых топлив в слоевых топках — по
табл. XXI.5-09. Потеря тепла от механической неполноты сго¬
рания определяется недожогом топлива в шлаках, про¬
вале и уносе (при частичном возврате последнего в топ¬
ку учитывается только унос, не уловленный устройства¬
ми для возврата).Величина </4 рассчитывается по формуле/ ^шл+пР , Г,[Яшл+пр 100—/"^я+пр Пуя 100 —%;)7800Л РQ РР(5-09)где Ошл+пр и аун — доли золы топлива в шлаке, про¬
вале и уносе; Лпл+пр и Гун — содержание горючих
в шлаке, провале и уносе, %; Лр— зольность на рабо¬
чую массу топлива, %.В табл. XVII—XIX даны значения для камерных
топок с твердым и щидким шлакоудалением, в табл.
XXI — <74шл и qiap для слоевых топок и суммарные зна¬
чения qi. Для обычных условий проектирования реко¬
мендуется пользоваться величинами qiy приведенными
в таблицах. При значительном отклонении зольности от
указанной при сжигании в слоевых топках, а также при
надежных данных о значениях о и Г для определенных
конструкций слоевых и камерных топок и заданных топ¬
лив <74 вычисляется по формуле (5-09).При сжигании пыли в смеси с газом или мазутом
потеря тепла от механического недожога равна aq\\ qt
и а принимаются по данным табл. XVII.5-Ю. Потеря тепла от наружного охлаждения <75
для стационарных котельных агрегатов принимается по
данным рис. 5-1. При паропроизводителыюсти котель¬
ного агрегата (корпуса) >900 т/ч qs принимается рав¬
ным 0,2%. 1При нагрузках, отличающихся от номинальной бо¬
лее чем на 25%, величина qs пересчитывается по фор¬
мулеDuЯл — ^skom » %• (5-10)Потеря тепла от наружного охлаждения системы
пылеприготовления невелика; она в значительной мере
компенсируется теплом, выделяющимся при работе мель¬
ниц, и поэтому не учитывается.Разбивка потери тепла от наружного охлаждения
по отдельным газоходам практически не сказывается на
результатах расчета. Доли этой потери, приходящиеся
на отдельные газохэды, для упрощения принимаются
пропорциональными количествам тепла, отдаваемым
газами в соответствующих газоходах. Поэтому потери
от наружного охлаждения учитываются введениемРис. 5-1. Потери тепла от наружного охлаждения./ — котельный агрегат (с хвостовыми поверхностями); 2—соб¬
ственно котел (без хвостовых поверхностей).в формулу для расчета количества тепла, отданного га¬
зами, коэффициента сохранения тепла:Qs0—1 — .Y Чж.а+?в(5-І Ц5-11. Потеря с теплом шлака t/бшл вводится в рас¬
чет для всех твердых топлив при камерном ежкгаяии
с жидким шлакоудалением и слоевом. При камерном
сжигании с твердым шлакоудалением <7вшЛ может не
учитываться при i4P^QHp/100.Потеря тепла определяется по формулеСбшл Яшл (св)зЯ .Др100= » %, ,а fa-12)Q 6ШЛQppQppгде аШл = 1—аун; аун находится по данным табл. XVII—
XIX и XXI; (с&)эл — энтальпия золы, ккал/кг, опреде¬
ляемая по табл. XIII.Температура золы (шлака) при твердом шлакоуда-
лении принимается равной 600 °С, при жидко* шлако-
удалении — равной температуре нормального жидкого
шлакоудаления tH-iK (табл. I), а при отсутствии дан¬
ных — по температуре жидкоплавкого состояния золы tB,
увеличенной на 100 °С.При слоевом сжигании сланцев вместо Лр подстав¬
ляется величина Лр+0,3(С02)кр, %. Содержание дву¬
окиси углерода карбонатов (СОг)кр приведено в табл. I
(второе слагаемое в графе Лр). При камерном сжига¬
нии сланцев в величину Ар поправка на содержание
углекислоты карбонатов не вводится.5-12. Потеря тепла на охлаждение не включенных
в циркуляционную схему котла панелей и балок топки
</бшл при отсутствии специальных указаний определяет¬
ся по формуле і г\г\ л /Чбохв— Qpp ЮО, /о,или приближенно^50ХЛ :100 10*НоQ К.£100. 0.0,■<Ь-13)где Яохл—лучевоспринимающая поверхность балок и
панелей, м2 (для последних принимается
в расчет только боковая, обращенная в топ¬
ку поверхность);Qk.b — полное количество тепла, полезно отданно¬
го в котельном агрегате, ккал/ч, находите»
по п. 5-14.5-13. Суммарная потеря тепла в котельном агрегате
2<7=^2+^з+9і+«75+<7вохл + 9бшл, %. ^>-14)
22Г л. 6. Расчет теплообмена в топкеКоэффициент полезного действия котельного агрега¬
та (брутто)* Лк.а=100-чЕ,<7, %. (5-15)5-14. Общее выражение для расчета полного коли¬
чества тепла, полезно отданного в котельном агрегате,
имеет вид:Qn.a —Dae О'п.п—і'п.в) + -Он.п(ін.п—In.в) ++ (*кип—Іп.в) +2[Dbt (і"ът—^вт)]-}-+ Qot, ккаліч, (5-16)где Due — количество выработанного перегретого пара,
кг/ч;f іп.п — энтальпия перегретого пара, ккал/кг, нахо-
дится по давлению и температуре у главной
' парозапорной задвижки по таблицам воды иводяного пара;Du.n — количество насыщенного пара, кг/ч, отданно¬
го помимо перегревателя, с энтальпией іп.п,
ккал/кг, определяемой по давлению в бара¬
бане котла;D„р — расход воды на продувку котла, кг/ч (для
прямоточных сепараторных котлов — продув¬
ка сепаратора), с энтальпией при кипении
ікип, ккал/кг, подсчитываемой по давлению
в барабане (сепараторе) котла;і п.в — энтальпия питательной воды на входе
в агрегат, ккал/кг-,Dвт — расход пара через вторичный перегреватель,
кг/ч, при начальной энтальпии ГВт, ккал[кг,
и конечной і"вт, ккал/кг.Знак 2 указывает, что при наличии более одного про¬
межуточного перегрева тепловосприятия пром-
перегревателей нужно суммировать;Qot — тепловосприятие воды или воздуха, подогре¬
ваемых в котельном агрегате и отдаваемых
на сторону, ккал/ч.При величине продувки меньше 2% расход тепла на
подогрев продувочной воды не учитывается.5-15. Расход топлива, подаваемого в топку, опреде¬
ляется по формулеS=-Qvtr100- «'«• <5-|7)При сжигании смеси двух однородных (например,
твердых) топлив по формуле (5-17) находится суммар¬
ный расход обоих топлив. Расход каждого топлива под¬
считывается по принятому соотношению количеств обоих
топлив '(см. п. 2-21 и 2-22).При сжигании смеси твердого (жидкого) и газооб¬
разного топлив іпо формуле ('5-17) определяется расход
твердого ‘(жидкого) топлива. Расход газообразного топ¬
лива вычисляется по принятому соотношению количеств
обоих топлив (см. п. 2-23).Расход топлива и к. п. д. котельного агрегата при
расчете на 'рабочее топливо .в случае его подсушки ухо¬
дящими газами по разомкнутому цжлу рассчитываются
по формулам100 —И?*'В = В' jqq у кг/ч; (5-18)bq^ік.а — Ѵк.в j5Qpp * ^0, (5'19)где обозначения со штрихом относятся к подсушенному,
а без штриха — к рабочему (сырому) топливу. При опре¬
делении ті'к.а в величину д4 условно .вводится потеря
с уносом пыли из пылеуловителя, которая находится из
расчета іпылеприготовительной системы.5-16. Для подсчета суммарных объемов продуктов
сгорания, воздуха и тепла, отданного газами в поверх¬
ностях нагрева, вводится расчетный расход топлива, вы¬
числяемый с учетом механической неполноты сгорания
по формуле£р = В ^І — . кг/ч, (5-20)где В — полный расход топлива, кг/ч, поступающего
в котельный агрегат, вычисленный по формуле (5-17).В дальнейшем во все формулы для определения сум¬
марных объемов и количеств тепла 'подставляется вели¬
чина Вр. В величины уделышх объемов газов и воздуха
и их энтальпий поправка «а механическую неполноту
сгорания не вносится.Расчет системы пылеприготовления горелок и топли-
ваподачи ведется по 'полному .расходу топлива В, а тяги
и дутья — по расчетному расходу Вр.ГЛАВА ШЕСТАЯРАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕНА В ТОПКЕ16-А. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТОПОК6-01. Объем топочной камеры определяется в соот¬
ветствии со схемами рис. 6-1. Границами объема явля¬
ются осевые 'плоскости экранных труб или обращенные
в топку поверхности защитного огнеупорного слоя;
в местах, не защищенных экранами,—стены топочной
камеры. В выходном сечении ее объем ограничивается
поверхностью, проходящей через оси первого ряда шир¬
мового пучка, фестона или котельного пучка. Границей
объема нижней части топки служит іпод. При наличии
холодной воронки за границу объема топки условно
принимается горизонтальная плоскость, отделяющая ее
нижнюю половину.При расчете теплообмена объем ширм, расположен¬
ных .в верхней 'Части топки 'ПО всему поперечному се¬1 Приведенные ниже методы расчета лучистого теп¬
лообмена не распространяются на расчет теплообмена
в камерах сгорания высоконапорных парогенераторов.чению ('рис. 6-2, поз. і и 2), а также занимающих часть
поперечного сечения топки, в районе выходного окна
(поз. 3), в объем топки не включается, а ширмовые
пакеты рассчитываются по данным гл. 7. При другом
расположении ширм '(поз. 4, 5, 6) межширмовые объ¬
емы рассчитываются совместно с объемом топочной ка¬
меры.При определении теплового напряжения топки q ѵ
объем, занимаемый ширмами, расположенными в верх¬
ней ее части и в районе выходного окна, включается
в объем топки в том случае, если шаг ширм 700 мм.В слоевых топках объем ограничивается плоскостью
колосниковой решетки и вертикальной плоскостью, про¬
ходящей через концы колосников, скребки шлакоонима-
теля или элементы шлакового подпора (рис. 6-1).Для слоевых топок с цепными механическими решет¬
ками из объема, ограниченного снизу площадью колос¬
никового полотна, исключается объем слоя топлива и
шлака, средняя толщина которого принимается равной:
для каменных углей—150—200 мм, для бурых углей —
Гл. 6. Расчет теплообмена в топке23Рис. 6-1. К определению активного объема топки и освещенной длины экранныхтруб.300 мм, для древесной щепы — 500 мм, для кускового
торфа — в зависимости от положения балки, ограничи¬
вающей выход топлива «а колосниковое полотно
(рис. 6-1).В топках с механическими забрасывателями толщи¬
на слоя топлива мала и при определении объема топки
•не учитывается.Для топок системы Шершнева в активный объем
включается объем шлаковой воронки.6-02. Полная поверхность стен топки Fст, м2, вы¬
числяется по размерам поверхностей, ограничивающих
объем топочной камеры (рис. 6-1).Поверхность стен двусветных экранов и ширм опре¬
деляется как удвоенное произведение расстояния между
осями крайних труб этих экранов «а освещенную длину
труб.При расчете камеры сгорания полуоткрытой топки
площадь окна между камерой сгорания .и камерой ох¬
лаждения включается в поверхность стен.При наличии ширм, включаемых в объем топки, об¬
щая поверхность стен определяется как сумма поверхно¬
стей стен свободного объема FСВб, поверхностей ширм
Fш и стен, прилегающих к ширмам, Fnp с учетом не¬
полного их освещения:Fct = Fcb6~\~F ~{~F npZnp.(При определении величины Гсвб разделительная по¬
верхность между свободным объемом и ширмами в рас¬
чет не вводится.)Коэффициенты Zm и Znp характеризуют неравно¬
мерность освещенности ширм и прилегающих к ним эк¬
ранов .и определяются по п. 6-116-03. Лучевоспринимающая поверхность нагрева на¬
стенных и двусветных экранов находится как величина
непрерывной плоскости, эквивалентной по тепловосприя-
тию экрану из незагрязненных труб, и .рассчитывается
по формуле:Нjl = 'ZFnnx, м2, (6-01)где х — угловой коэффициент экрана, определяемый по
п. 6-04; Гпл — площадь стены, занятая экраном; опре¬
деляется как произведение расстояния между осями
крайних труб данного экрана Ь,шм,. на освещенную дли¬
ну экранных труб I, м:Рпл = Ы, м2.Величина / определяется в соответствии со схемами
рис. 6-1.При определении Fan исключаются не защищенные
трубами участки стен, в том числе площадь горелок и
сопл.Для двусветных экранов и ширм
Fan=-FcT = 2bl, м2.При наличии цщрм, включаемых в объем топочной
камеры (рис. 6-2), их лучевоспринимающая поверхность
Нл.ш и лучевоспринимающая поверхность'прилегающих
к ним экранов Ял.пр рассчитываются по формулам:Ha.m=Fпл.ш^ш, лі2;
Нa.np^Fjiл.пр#2пр, ^2.
Степень экранирования топки:%—Нл1Р ст.(6-02)(6-03)(6-04)6-04. Угловой коэффициент гладкотрубных экранов
х в зависимости от их конструктивных характеристик
определяется по номограмме 1. Для однорядных на¬
стенных экранов он принимается по кривым 1—4, поз. а
(с учетом излучения обмуровки); для экранов двусто¬
роннего облучения — по кривой 5, поз. а (без учета из¬
лучения обмуровки); для двухрядных настенных экра¬
нов — по кривым поз. б; для гладкотрубных экранов,
составленных из чередующихся труб разных диаметров,
угловые коэффициенты всего экрана х и отдельно труб
малого диаметра Хі определяются по поз. в. В этом
случае лучевоспринимающая поверхность всего экрана
определяется как Fn.4x, а лучевоспринимающая поверх¬
ность труб •малого диаметра как FПл*і, где Fnn—пло¬
щадь всей стены, занятой экраном.Для ошипованных и плавниковых экранов, а также
для экранов, закрытых чугунными плитами, х=\.Угловой коэффициент х поверхности, проходящей
через первый ряд труб котельного лучка, фестояа и
ширм, расположенных в выходном окне топки, равен 1.
При расчете последующих поверхностей нагрева следует
учитывать, что угловой коэффициент самого пучка или
24Гл. 6. Расчет теплообмена в топкеОбъем, заполненный ширмамиРнс. 6-2. К расчету топочной
камеры с ширмами.фестона может быть меньше единицы и часть падаю¬
щего тепла проходит сквозь пучок на расположенные
за ним поверхности нагрева.Угловой коэффициент .пучка, необходимый для рас¬
чета проходящего сквозь >него излучения, определяется
по номограмме 1, г.Особенности расчета псреизлучения из топки на
ширмовые пакеты и расположенные за -ними поверхно¬
сти нагрева приведены в п. 7-04.6-05. Эффективная толщина излучающего слоя
в топке вычисляется по формулесреды) рассчитывается по формуле:
аф=,1—(6-06)■ о „ УхS — о^и р J А£,Л С-чР(6-05а)где Ѵг и Fc,т—объем и поверхность стен топочной ка¬
меры, МЛ ,и мг.При наличии ширм, включаемых в объем топочной
камеры (см. п. 6-01), эффективная толщина излучаю¬
щего слоя определяется с учетом их поверхности Fm
по формулев _ 3-6Ѵ* (, . Ь*.Fcut + Fnp>-f- Fm\ FCbfy-\- FuV V,(6-056)где Ѵсвб — часть объема топки, свободная от ширм, м3.28б\6-Б. СТЕПЕНЬ ЧЕРНОТЫ ФАКЕЛА6-06. При расчетах излучения в топках различают
пламя, образующееся чпри сжигании газа, мазута и твер¬
дых топлив, іПринимается, что > в пламени газа и мазута основ¬
ными излучающими компонентами являются трехатом¬
ные газы СОг и Н2О и взвешенные в них мельчайшие
сажистые частицы; в пламени твердых топлив — трех¬
атомные газы СОг 'И НгО, частицы золы ,и кокса.Эффективная степень черноты факела (гопочнойгде е — основание натуральных логарифмов; k — коэф¬
фициент ослабления лучей топочной средой,
1 Км - кгсісм2); р — давление в топке, кгс}смг\ для кот¬
лов, работающих без наддува, принимается р=І кгс(смг;
s—эффективная толщина излучающего слоя (см.
п. 6-05).Эффективная степень черноты факела йф зависит от
рода топлива и условий его сжигания. Она определяет¬
ся эмиссионными характеристиками трехатомных газов
СОг и НгО и взвешенных в газах твердых частиц сажи,
кокса и золы. Величина Оф для топки в целом рассчи¬
тывается по температуре и составу газов «а выходе из
топки. При расчете двухкамерной топки Яф для каждой
камеры определяется тто температуре и cocta®y газов
в конце камеры.Для определения а.ф служит «омограмма 2.В случае позовного расчета степень черноты факела
нужно рассчитывать для зоны максимального тепловы¬
деления и для зоны, расположенной яа выходе из топки
(если в выходной зонё размещаются топочные ширмы,
для последней зоны — без ширм). При этом принима¬
ются величина 5 для топки в целом и температура фа¬
кела— на выходе из зоны. Для зоны, включающей шир¬
мы, Оф определяется отдельно. При расчете s по фор¬
муле (6-05а) подставляют поверхности стен зоны и ширм
без учета сечений топочной камеры, ограничивающих
сверху и снизу рассматриваемую зону, а поверхности
зоны вычисляют без введения коэффициента неравно¬
мерности освещенности Z.6-07. При сжигании газообразного и жидкого топ¬
лив эффективная степень черноты факела определяется
по формулеСф=/паСв+(1—т)ат, (6-07)где аСв и Сг — степень черноты, какой облада.1: бы фа¬
кел при заполнении всей топки соответственно толыю
светящимся пламенем или только несветящи.ѵися трех-
атомлыми газами; величины сСв и аР определяются по
Гл. 6. Расчет теплообмена в топке25формулам:(6-06а)(6-066)m — коэффициент усреднения, зависящий от тепло¬
вого напряжения топочного объема.Для открытых и полуоткрытых топок при qv
<350* 103 ккал/{м3 -ч) независимо от нагрузки т=
=0,1 для газа, и т=.0,55 для жидкого топлива. При
<7ѵ^Ю6 ккал/(м3-ч) т—0,6 для газа и m= 1 для ма¬
зута.При 350- 103<«7ѵ=СЮв ккал/(м3*ч) значение т
определяется линейной .интерполяцией.' При позошюм расчете для зоны максимального теп-,
ловыделения m='l для мазута и т=0,6'—для газе.
Для зоны, расположенной на выходе из топки, прини¬
мают т=0,2 при сжигании мазута и т=0 при сжига¬
нии газа.■При расчете двухкамерной топки на газе или мазу¬
те степень черноты камеры сжигания и камеры охлаж¬
дения рассчитывается раздельно по значениям эффек¬
тивной толщины излучающего слоя для каждой из них.
Для первой m= I, для второй т=0.Коэффициент ослабления лучей для трехатомных га¬
зов определяется по формуле:0,78 -J- 1 ,CrHs0
pnSo,i XХЛ — 0.37 [000 ) г°■ •/(«•«ис/с**). (6 08)где Т"і—температура газов в конце топки, К; гп=
=rROl+rHlo—суммарная объемная доля трехатомных
газов; ря=*рги — суммарное парциальное давление газоа,
кгс/см2.Значения объемных долей rR0< и rHjQ берутся из
бланка табл. 4-І.Для тонок, работающих без «аддува, парциальное
давление газов чисаеыно равно объемной их доле.Величина k, определяется по номограмме 3.Коэффициент ослабления лучей для светящегося пла¬
мени складывается из коэффициентов ослабления лучей
трехатомными газами и сажистыми частицами:k=krrn+kc, \/(м> кгс/см2).(6-09)Коэффициент ослабления лучей сажистыми части¬цамиГ"т1000А* = 0,03 (2 — ат) ^І ,6Л Ср— 0,5 )1 /(м-кгс/см2),(6-10)где Ср/Нг — соотношение содержаний углерода и водо¬
рода в рабочей массе топлива; для газового топлива:О ш"ИіГ —(6-11)где тип — количество атомов углерода и водорода
в соединении.Гіри ат>2 принимается kc=0.0-08. При сжигании твердых топлив эффективная
степень черноты факела определяется по формуле (6-06)
или номограмме 2.Коэффициент ослабления лучей топочной средой
рассчитывается по формуле6=Аг^п+^зл|^зл+^коксХі5<2, 1 /(м • кгс/см2). (6-12)
Коэффициент ослабления лучей золовыми частицами^зл = -3^°---^ , \/(м-кгс/см*),
VV'\d*3л(6-13)где рг — плотность дымовых газов, принимаемая равной
1,3 кг/м3\ Цзл — безразмерная концентрация золы в ды¬
мовых газах, определяемая по формуле (4-11).При определении величины Цзл для камеры сгора¬
ния и шлакоулавливающего пучка в формулу (4-І!)1 —J-вместо аУн подставляется величина ?г*^’^зл — сРеД*ний (по удельной поверхности) диаметр золовых час¬
тиц, мкмг, его значения приведены в табл. 6-1.Таблица 6-1Топочноц >’СТ|ЮЙСТВОТопливоЭффективный
диаметр частиц
эолы dss,
мкмКамерные топки, шаро¬Все тотива13вые барабнниые мель¬ницыКамерные топки; средне-Все топлива.16ходные и мачотковыекроме торфамельницыКамерные топкиТорф24Циклонные топкиПыль10То жеДроОленка20Слоевые топкиВсе топлива20£зл определяется по номограмме 4; ккокаѵ.іКг в фор¬
муле (6-12) —эффективный коэффициент ослабления лу¬
чей коксовыми частицами; /^кокс^І- Безразмерные ве¬
личины Хі и Х2, учитывающие влияіние концентрации
коксовых частиц в факеле, зависят от рода топлива
(хі) и способа его сжигания (иг). Для низкореакцион¬
ных топлив (АШ, ПА, Т) Хі—1; для высокореакционных
(каменные и бурые угли, торф, сланцы, древесина) —
j/1=0,5. При камерном сжигании топлив Хг=0,1; при
сло$цюд^— Хг=0,03.При позонном расчете для зоны максимального те¬
пловыделения принимается >Сг=0,4, а для зоны, распо¬
ложенной на .выходе из топки, кг=0.При расчете двухкамерных топок для камеры сго¬
рания и шлакоулавливающего пучка И2=0,4, для каме¬
ры охлажденияq\ 4- q”= <6-14>
где q\ и q"4 — величины механического недожога на
входе в камеру и выходе из иее, %.6-09. При сжигании смеси топлив коэффициент
ослабления лучей топочной средой определяется по фор¬
мулеk=~k?Tп-{- (&зл[-*ел) си +'(^коксХіХг) см ++kCMc, Щм‘кгс/см2).(6-15)Коэффициент ослабления лучей трехатомными газа-
ШІ krTn продуктов сгорания смеси топлив определяется
26Гл. 6. Расчет теплообмена в топкепо объемным долям rCOj и rHaQ, рассчитываемым в со¬
ответствии с п. 4-12.Коэффициент ослабления лучей эоловыми частицами
находится по уравнению(^злЦзл)см = 2<7і1(^злЦзл)і, 1 /[м- кгс/см2), (6-16)где qi—доля каждого топлива в суммарном тепловы¬
делении; величина (ЛзлЦзл)і для каждого из топлив
вычисляется по формуле (6-13).Коэффициент ослабления лучей частицами кокса
определяется .по формуле(&КОКС хіХ2)см = 2«7і(&коксХіК2)і, 1/(м - кгс/см2), (6-17)где '(&коксХі%2)і рассчитывается в соответствии
с п. 6-08.Коэффициент ослабления лучей сажистыми частица¬
ми находится по выражениюйсмс=2<7і&с.і, 1 1(М' кгс/см2), (6-18)где fee,г для каждого из топлив вычисляется но формуле
(6-10).Для твердых топлив принимается kc = 0. При сжи¬
гании жидких іи газообразных топлив излучение кокса
и золы не учитывается.6-10. При совместном сжигании твердого топлива и
газа (мазута)k=^kpF п [Хзл Ч" ^^коксКіХгЧ"+’(1—q’)kс, Щм-кгс/см2), (6-19)где q' — доля твердого топлива в суммарном тепловы¬
делении.Для твердого топлива двух видов k будет равен:
k=Лггп + q'k'з л ц 'з л +>( 1 —q')krr3n р л ++ <7 ^/коксХ/хХ,2+ ('1—q')k"KOKC'/z"i?//2, \[\{м • кгс/см2).(6-20)При совместном сжигании жидкого топлива и газа
эффективная степень черноты факела рассчитывается по
■формуле (6-07) при значении коэффициента усреднения:m=q'm' +i (1—q') m". (6-21)Коэффициенты m' и m" (соответственно для мазута
и газа) определяются по п. 6-07.Величины аСв и аг находятся по формулам (6-06а)
и (6-066).Коэффициент ослабления лучей, подставляемый
в формулу (6-06а), вычисляется по уравнениюk=kTrn+q'k'c+ (1—q')k"c, 1 /{м-кгс/см2). (6-22)Величины k'c для мазута и k"c для газа определя¬
ются по формуле (6-10).6-11. Коэффициенты, характеризующие неравномер¬
ность освещенности ширм и прилегающих к ним экранов,
равны:_ Яша „ <6-23>цпр
ZnP “ йсвб ’где— ^МШ “Н ^и/’пій'свб» ^> (6-24)^пр ^ив “г- їнр^пр^евб- I;По формуле (6-06) или номограмме 2 .подсчитывают
степени черноты для свободного объема Се в б, для меж-
ширмового объема амш при толщинах слоя соответст¬
венно Scb6 и Sm. Последние находят по формуле (6-05а),
при ЭТОМ в For включается поверхность сечений, отде¬
ляющих рассматриваемый объем от соседних. Затем поформуле (6-Q4) определяют значения степени черноты
излучающей среды соответственно на ширмы сш и эк¬
ранные поверхности, прилегающие к ним, апр-Коэффициенты облученности ерш и фпр, а также по¬
правочные коэффициенты Сш и Спр, учитывающие влия¬
ние соотношения размеров межширмового объема —
шага ширм Si, глубины ширм А и размера условного
окна, обращенного к топочному объему I, определяют
по номограмме 5. При этом необходимо иметь в виду
следующее:1) если поверхность, отделяющая ширмовую зону
от свободного объема топки, располагается в двух пло¬
скостях (рис. 6-2, поз. 4 и 6), то за условное окно, об¬
ращенное к топочному объему, принимают большую из
разделяющих поверхностей, размером /;2) при определении Сш принимают ю=Л//, если А<
<si, и ы—Si/l, если A^Si. При определении сПр прини¬
мают сі) = Л//, если l>su и co=i4/si, если l<st;3) степень черноты для среды, излучающей на эк¬
ранные поверхности, прилегающие к ширмовой зоне и
параллельные ширмам, аПр=аш;4) для расчета прилегающих к ширмам экранов,
расположенных перпендикулярно ширмам и условному
разделяющему окну, фПр принимают по графику для
фш, а ©замен A/si принимают A/І. .Коэффициент спр
принимают по графику сш;5) для расчета прилегающих к ширмам экранов, па¬
раллельных условному разделяющему окну, применяют
графики для фпр и сПр по «омограмме 5;6) для топок с двумя свободными объемами
(рис. 6-2, поз. 5) величину аСвб определяют при средне¬
арифметической толщине излучающего СЛОЯ Scр для этих
объемов, а второе слагаемое в формулах (6-24) удваи¬
вают. ,6-В. РАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕНА В ОДНОКАМЕРНЫХ
И ПОЛУОТКРЫТЫХ ТОПКАХ6-12. Расчет основывается на приложении теории
подобия к топочным процессам.Расчетная формула .связывает безразмерную темпе¬
ратуру газов на выходе из топки Ѳ"т с критерием
Больцмана Во, степенью черноты топки ат и парамет¬
ром М, учитывающим характер распределения темпера¬
туры по высоте топки и зависящим от относительного
местоположения максимума температуры пламени.Исходной для расчета теплообмена является фор¬
мулаТ" Во0.6Ѳ”т = Т7 = Ма*\ + Во0-6 ’ (6-25*действительная для значений Ѳ"т=^0,9.Здесь Т"т — абсолютная температура газов на вы¬
ходе из топки, К; Та — температура газов, которая была
бы при адиабатическом сгорании, К.Адиабатическая температура Оа, °С, определяется
по полезному тепловыделению в топке QT (формула
6-33), равному энтальпии продуктов сгорания Іа, при
избытке воздуха в конце топки ат.6-113. Для однокамерных топок параметр М опреде¬
ляется в зависимости от относительного положения мак¬
симума температуры пламени по высоте топки хт.При сжигании мазута и газаМ=0,54—0,2хт. (6-26)При камерном сжигании высокореакционных топлив
и слоевом сжигании всех топливМ=0,59—0,5хт. (6-27)При камерном сжигании малореакционных твердых
топлив (АШ и Т), а также каменных углей с повышен-
Г л. 6. Расчет теплообмена в топке27Рис. б-З. К определению относительного уровня расположения горелок.«ой зольностью (типа экибастузокого)
М=0,56—0,5лгт-(6-27а)Независимо от величины хт(*г) максимальное зна¬
чение М в формулах (6-27) и (6-27а) принимается не
выше 0,5 (для камерных топок).Для полуоткрытых топок при сжигании высокоре¬
акционных твердых топлив, газа и мазута М=0,48, при
сжигании АШ и Т М=0,46.6-14. Для камерных топок при горизонтальном рас¬
положении осей горелок и верхнем отводе газов из топ¬
ки величину хт принимают равной относительному уров¬
ню расположения горелок: хг=Лг/Ят, представляющему
собой отношение высоты расположения осей горелок hr
(от пода топки или середины холодной воронки) к об¬
щей высоте топки Нт (от пода топки или середины хо¬
лодной воронки до середины выходного окна из топки
или до ширм в случае полного заполнения ими верхней
части топки, рис. 6-3).П,ри горизонтальном развитии факела .и установке
горелок на боковых стенах, потолке или в поду Ят обо¬
значает расстояние от фронтовой стены до выходного
окна топки.При расположении горелок в "несколько рядовnlBlhtl -f- /г2£?2^г2-}-/г»^»^г»~Ь
п\В\ + пФъ + пгВъ ~Ь • *• ’(6-28)где Ві, Ві, Вз — расход топлива соответственно через
каждую горелку первого, второго и тре¬
тьего -рядов, кг/ч\Лгі, ЛГ2, Лгз — высота расположения осей первого,
второго и третьего рядов горелок от
пода или середины холодной воронки;Пі, Пг, Пз — количество горелок в первом, втором
и третьем рядах.Приведенные рекомендации по значениям М отно¬
сятся к случаям, когда максимум температур факеларасполагается на уровне горелок. В случаях, когда ма¬
ксимум температур .располагается выше 'или «иже уров¬
ня горелок, к величине хг следует вводить поправку Дх:Хт = Хг-ЬДх.При сжигании угольной пыли и фронтовом или
встречном расположении прямоточных горелок (кроме
горелок с плоскими струями ППС), фронтовом или
встречном расположении вихревых горелок в несколько
ярусов Лх=0,1 для котлоагрегатов £>^420 т/ч и
Дх=0,05— при £>>420 т/ч.В инвертных топках при размещении пылеугольных
горелок «а потолке и нижнем отводе газов из топки
ориентировочно Хт»0,25-е-0,30.В шахтно-мельничных топках положение максиму¬
ма температуры зависит от 'направления потоков топ¬
ливно-воздушной смеси, поступающей в топочную ка¬
меру. В топках с открытыми или эжекционными амбра¬
зурами ЦКТИ хт=хг. При установке рассекателей, на¬
правляющих основную часть потока вниз, хт=хг—0,15.При сжигании газа и мазута с избытками воздуха
в горелках аг<1 Дх=2(1—аг). Для котлов 35 т/ч
при сжигании газа и мазута принимают Дх=0,15.При применении поворотных горелок поворот на 20э
вйиз приводит к понижению, а вверх — к повышению
хт на Ах=0,1. При меньших углах поворота величины
Ах соответственно интерполируются.Для слоевых топок при сжигании топлива в тон¬
ком слое (топки с пневматическими забрасывателями)
и в скоростных топках ЦКТИ системы Померанцева
принимают хт=0. При сжигании топлив .в толстом слое
на подвижном или неподвижном колосниковом полотне
хт=0,14.6-15. Критерий Больцмана Во рассчитывается по• формуле:?ВрѴсср4,9-10-8ф cPFCTf>a(6-29)
28Гл. 6. Расчет теплообмена в топкегде Вр — расчетный расход топлива, определяемый по
формуле (5-20), кг/ч;Г ст — поверхность стен топки, определяемая по
п. 6-02, м2;■фср — среднее значение коэффициента тепловой эф¬
фективности экранов, определяемое по
п. 6-20;.4,9 • 10-8 — коэффициент излучения абсолютно черного
тела, ккал((м2 • ч • К4);ѴсСр — средняя суммарная теплоемкость продуктов
сгорания 1 кг топлива в интервале темпера¬
тур ■Оа—Ф"т, ккал/(кг • °С); определяется по
п. 6-17;ср — коэффициент сохранения тепла, определяемый
по формуле (5-11).6-16. Для расчетов используются следующие фор¬
мулы.При определении температуры газов на выходе из
топкиМ^.Эфср/7стотТ*а ч°.б
Ю««рВрѴсср )+ 1- 273, *С. (6-30)При определении поверхности стен топочной камерыГ #р<?лст — 4,9- 10-8йтфсРУИ/ѵѴГ3аXхк ~w • *’■ <6-31)Величина tf"T может быть определена по номограм¬
ме 7. При заданной ■в,//т и известном значении я|зСр
с помощью номограммы можно определить величиныВМГст И Fст.6-17. Средняя суммарная теплоемкость продуктов
сгорания 1 кг топливаQ /"Vcct— Ъ* ft"* ’ ккал/(кг-*С), (6-8*)ѵа ѵ тгде I"т — энтальпия продуктов сгорания 1 кг топлива
при температуре и избытке воздуха га конце топки
ат, ккал/кг.Полезное тепловыделение в топкер 10°-<?»-<;.-<7. ,100—9*+ Qb — Qb.bh + rlt отб, ккал/кг, (6-38)где Qi’p — располагаемое тепло топлива, ккал/кг, вы¬
числяемое по формуле '(5-02);<7з, Qk, — потери тепла от химической неполноты сго¬
рания, механического «едожога, с теплом
шлаков и охлаждающей водой, %;QB — тепло, вносимое в топку воздухом, ккал/кг, рас¬
считываемое по формуле:Qb— (От—Лат—ДаПл)/0"в +
+ (А(іт+ЛаПл)/0х.в, ккал/кг.(6 -ЩВеличины присосов в топке Дат и в пылепригото-.
вительной системе Даил определяются по табл. XVL
Энтальпии теоретически необходимого количества во*-
духа /°"в при температуре за воздухоподогревателем и
холодного воздуха /°х.в принимаются по табл. ХІ¥
и XV;Qb.bh — тепло, внесенное, с поступающим в агрегат
воздухом при подогреве его вне агрегата (см.
п. 5-03), ккал/кг;ГІ г.отб — тепло рециркулирующих газов, учитываемое
только в случае возврата в /гопку части газов,
отобранных из газоходов котельного агрегата
или из верхней части топки (см. п. 4-10),
ккал/кг.Если рециркулируемые газы вводятся перед выход¬
ным сечением топки, то при расчете топочной камеры
рециркуляция не учитывается, а температура на входе
в следующую поверхность нагрева определяется по урав¬
нению смешения.6-18. Количество тепла, воспринятое в топке на 1 кг
топлива,Qh=4(Qt—I"i), ккал/кг. (6-35)6-19. С гепень черноты экранированных камерных и
слоевых топок определяется по формуле<*ф + (1 — <?ф) р1 — (1 — Оф) (1 — Фср) (1 — Р)(6-36)где р — соотношение между площадью зеркала горения
и полной поверхностью стен топки,9 = -р-> (6-37)1 стR — площадь зеркала горения слоя топлива, расположен¬
ного на колосниковой решетке, мг.Для камерных топок (р=0) формула (6-36) прини¬
мает вид:Оф«. = - ~ _і м • (6'38>Оф -J- (1 — йф) ФсрВеличину От можно определить по номограмме 6.При позонном расчете топки величина от рассчиты¬
вается для зон максимального тепловыделения и на вы¬
ходе из топки по значениям аф (п. 6-06). Для проме¬
жуточных зон величину От находят путем линейной
интерполяции. Для зоны, включающеіі топочные ширмы,
ат рассчитывается по величине Оф в дайной зоне
(п. 6-06).6-20. Коэффициент тепловой эффективности экранов
равен произведению углового коэффициента экрана на
коэффициент, учитывающий загрязнение:ф=х£. (6-39)Если стены топки закрыты экранами с разными угло¬
выми коэффициентами х или экраны покрывают часть
поверхности стен, среднее значение коэффициента эф¬
фективности составит:Фср = —г-ё- • (6-40)СТДля неэкранированных участков топочных стен при¬
нимается ij) = 0.Величина углового коэффициента экранов х опреде¬
ляется по п. 6-04.Коэффициент £, учитывающий снижение тепловос-
приятия вследствие загрязнения или закрытия изоляцией
поверхностей, принимается по табл. 6-2.Для ошипованных экранов, покрытых огнеупорной
массой, в топках с жидким шлакоудалением £ рассчи¬
тывается по формулеК^Ь (о,53-0,25 1(5-41)где £шлз — температура плавления шлака, СС;b — опытный коэффициент; для однокамерных и
двухкамерных топок 6 = 1,0, для полуоткры¬
тых топок 6=1,2.
Гл. 6. Расчет теплообмена в топке29При отсутствии данных о температуре плавления
шлака *шлз ее значение принимается на 50° ииже сред¬
ней температуры жидкоплавкового состояния золы топ¬
лива /з*При сжигании АШ с /’ун<12% и тощего угля
с ГуН<8% принимается £=0,35. При работе тонки на
разных топливах коэффициент загрязнения £ выбирается
по топливу, вызывающему наибольшее загрязнение.Для двусветных экранов и ширм (кроме ширм типа
-«щек»), включаемых в активный объем топки (п. 6-01),
величина £ уменьшается на 0,1 по сравнению с ее зна¬
чением для настенных экранов и на 0,05 — для цельно¬
сварных экранов и ширм.Для плоскости, отделяющей топку от ширм, величи¬
на £ (по табл. 6-2) умножается на коэффициент р, учи¬
тывающий взаимный теплообмен между топкой и шир¬
мами(б-42)Коэффициент J3 определяется по рис. 6-4 в зависи¬
мости от. температуры газов в конце топки и рода сжи¬
гаемого топлива.6-21. При сжигании смеси топлив коэффициенты £
и М определяются по формуле смешения пропорциональ¬
но долям тепловыделения <7<:С«?'Б'+(і-УК"; (6-43)M=q'M'+{\—q')M". (6-44)Величина хт определяется в соответствии с п. 6-14приxr = q'x'r+(l—q')x"r. (6-45)Таблица 6-2Тип экранаРод топливаКоэффициентt = ф/АГОткрытые глад¬Газообразное топливо0,65котрубные и плав¬
никовые настенныеМазут0,55экраныАШ и ПА при Гун ^
>■1$%, тощий уголь
при Гун^8°/о, камен¬0,45* •ные и бурые угли,
фрезерный торфЭкиГ>асту?ский уголь
при /?90<15°/о0,35—0,40*Бурые ѵгли с 1Гц5з14
при газовой сушке и
прямом вдувании0,55Сланцы северо-запад¬
ных месторождений0,25Все топлива при слое¬
вом сжигании0,60Ошипованные эк¬
раны, покрытые ог¬
неупорной массой,
в топках с твердым
шлакоудалениемВсе топлива0,20Экраны, закры¬
тые шамотным кир¬
пичомВсе топлива0,10Рис. 6-4. Коэффициент Р, учитывающий взаимный теп¬
лообмен между топкой и ширмовым перегревателем.1 — твердое топливо; 2 — мазут; 3 — газ.Величина критерия Больцмана Во при сжигании
смеси твердых или твердого и жидкого ..топлив опреде¬
ляется по суммарному расходу обоих топлив и объему
продуктов сгорания, приходящемуся на 1 кг смеси то¬
плив.При сжигании твердого (жидкого) топлива и газа
величина Во рассчитывается по расходу твердого
(жидкого) топлива и объему продуктов сгорания смеси,
приходящемуся на 1 кг твердого (жидкого) топлива.в-Г. РАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕНА В ДВУХКАМЕРНЫХ
ТОПКАХ6-22. Теплообмен в двухкамерных топках рассчиты¬
вается раздельно для камеры сгорания и камеры ох¬
лаждения. Принципиальные основы метода расчета из¬
ложены в приложении V.6-23. Значения потерь тепла от химического и меха¬
нического недожога в предтопках и первых камерах
двухкамерных топок принимаются по табл. XIX.Для упрощения условно принимается, что в шлако-
Змавливающем пучке догорания не происходит.Расчетный суммарный расход топлива для предтоп-
ков (камер сгорания) определяется по формуле (5-20)
при соответствующем значении q4.Коэффициент избытка воздуха в предтопке выбира¬
ется по табл. XIX на поданное топливо и приводится
к расчетному расходу последнего. Если задан коэффи¬
циент избытка воздуха в конце камеры охлаждения ат,
то аПр определяется по формуле:100 —<7*апр — К — Д«т) loo — qmр * (6'46)где ат — коэффициент избытка воздуха в конце каме*
ры охлаждения;Дат — присос воздуха в топке (относится целиком
к камере охлаждения), принимается по
табл. XVI;94, q*4пр — потери от механического недожога для топ¬
ки в целом и для предтопка (камеры сгора¬
ния), %; принимаются по табл. XIX.6-24. Для расчета теплообмена в предтопках (ка¬
мерах сгорания), и камерах охлаждения используются
следующие уравнения.Уравнение теплообмена:Qjj = 4,9-10-— Т*з), ккалікг, (6-47)D pгде Qл — тепло, переданное излучением, ккалікг;
ак — приведенная степень черноты камеры;•Меньшее значение при • юб, большее при * в дальнейшем для претгопков и камер охлажде-^*■^5-10® ккал!мг • ч. ния применены общие обозначения.
зоГ л. 6. Расчет теплообмена в топкеТз—температура наружного слоя (загрязнения)
лучевоспринимающей поверхности, К;Ял—лучевоспринимающая поверхность нагрева, м2,
включая плоскость раздела между предтопка-
ми и второй камерой и исключая площадь
утепленного пода; определяется по п. 6-03;Вр — расчетный расход топлива; для предтопка оп¬
ределяется по значению quПр, при полуразом-
кнутой схеме — по п. 6-33;Тф — эффективная температура топочной среды, К.Уравнение теплового баланса:<2л + С?к = ф(<2т—/"т), ккал/кг,(6-48)где QT — полезное тепловыделение в камере, ккал/кг,
определяемое по п. 6-26;Ф — коэффициент сохранения тепла;I"т — энтальпия продуктов сгорания 1 кг топлива
при температуре на выходе из камеры сгора¬
ния или охлаждения и соответствующем из¬
бытке воздуха ат, ккал/кг;Qk — тепло, переданное конвекцией на 1 кг топлива;
учитывается только при расчете горизонталь¬
ных циклонов и вертикальных циклонных
предтопков и определяется по п. 6-31. Для
других конструкций предтопков и камер сго¬
рания QK=0.6-25. Эффективная температура топочной среды рас¬
считывается следующим образом:
для камер сгоранияТф = 0,925 VYj\, К; (6-49)для камер охлажденияТ<ь = \,Ш"т, К. (6-50)Здесь Та — адиабатическая температура сгорания
в предтопке, К; величина Фа, °С, определя¬
ется по энтальпии газов /„, принимаемой
равной QT, и при избытке воздуха в конце
предтопка;Т"т — температура газов за предтопком — в фор¬
муле (6-49) и за камерой охлаждения —
в формуле (6-50).6-26. Полезное тепловыделение в предтопкеQn> п ?ІПР *?4ПР *7б1»Л ,т.пр — V* Р(6-51)100 #4ПР+ Qn.np— Qb.bh. ккал/кг,
где QPp И Qb.bh — СМ. П. 6-17;<7зпр И <7бшл — потери тепла от химической непол¬
ноты сгорания в предтопке и с те¬
плом шлаков;Q в.пр — тепло, вносимое в предтопок возду¬
хом, ккал/кг,Ю0— О* \
пр — Д“пл 100 —74пР) /0"в +1 СО — q4+ Дипл 1Q0 QtnV KKCLA/kz,Qe.np —(6-52)где q4прпотери от механического недожога в пред¬
топке, %.Определение величин Дапл и 1° даны в пояснении
формуле (6-34).Энтальпия газов на входе в камеру охлажденияп — ог 100 *7з д* <7бшл ,1 — V р і пп „ —+ Qb — Q,.Z„pBp. npQ и100 —^р-пр (Сл -f- QJnPФѵ
, ккал/кг.Znp —P(6-53)В отличие от формулы (6-51) д3 здесь берется для
топки в целом. Для определения QB служит формула
(6-34).•Znp — число работающих предтопков;Яр.пр — расчетный расход топлива на предтопок,
кг/ч\(Qn+'Qn)np — тепло, переданное в предтопке, ккал/кг;
вычисляется по уравнению (6-48);Qm.n—тепло, переданное в шлакоулавливающем
пучке, ккал/кг-, определяется по п. 6-34.
Начальная температура для камеры охлаж¬дения находится по энтальпии газов на входе в нее V
при избытке воздуха в конце топки ат.6-27. Температура наружного слоя (загрязнения) лу¬
чевоспринимающей поверхностй в камере охлаждения
определяется по формулеі BvQ*Є + а2 ) Нлк.(6-54)где Тс-средняя температура среды, К- Если Тср не¬
одинакова, усреднение производится пропор¬
ционально лучевоспринимающей поверхности'
нагрева;аг — коэффициент теплоотдачи от стенки к вну¬
тренней среде, ккал/(м2 • ч • °С), учитываемый'
только при расчете перегревательных радиа¬
ционных поверхностей нагрева (см,- п. 7-27);Qn—тепловосприятие радиационных поверхностей^
нагрева, ккал/кг; находится из уравнения ба¬
ланса (6-48) по предварительно принятой тем¬
пературе газов на выходе из камеры охлаж¬
дения;е=6зАэ — тепловое сопротивление загрязняющего слоя
на наружной поверхности трубы или слоя
огнеупорной массы и шлака на ошипованных
экранах. Значения є приведены в табл. 6-3.Таблица 6-їТип экранаРод топливае,(м2'Ч'*С)1ккалОткрытые гладкотруб¬Газообразное топ¬0ные и тавниковыеливоэкраныМазѵт0,002Пылевидное топли¬
во (кроме слан-ЦЄЕ)Сланцы северо-за¬
падных место¬
рождений0,0040,007Ошипованные экраны,
покрытые огнеупор¬
ной массойВсе топлива0,008Экраны, закрытые ша¬
мотным кирпичомТо же0,010Примечания: 1. При сжигании газа после пыли без очист¬
ки топки принимаются значения е, полученные для пыли. При сжи¬
гании газа после мазута первоначальное загрязнение соответствует
мазутному, но со временем уменьшается.2. При сжигании АШ с Гун < 12% и тощего угля с Гун < 8%
принимается е= 0,006.3. При шлакпвгнии топки в может увеличиться до 0,010
(м*-ч-°С)Іккал.При наличии в камере охлаждения не только глад-
котрубных, но и ошипованных экранов вводится усред-
Гл. 6. Расчет теплообмена в топке 31ненное по всей лучевоспринимающеи поверхности значе¬
ние г:П -7С Н31 ОПІеср — 0,75 є0ш -f-+ —0,75 єІЛ> (м2-ч-°С)/ккал. (6-55)6-28. Температура загрязненной лучевоспринимаю-
щей поверхности Тз в камерах сюрания (предтопках)
определяется по температуре наружного слоя пленки
жидкого шлака ТПЛ- Последняя может быть получена
путем совместного решения уравнения теплообмена от
факела к пленке и уравнения теплопроводности через
текущую шлаковую пленку, толщина которой рассчиты¬
вается* с учетом вязкостных свойств шлака, его количе¬
ства и динамического воздействия факела.Безразмерный перепад температуры в шлаковой
пленкеА,trГЛ(6-56а)Здесь Іпл — температура наружного слоя жидкой плен¬
ки шлака, °С;— критическая температура для шлака (истин¬
но жидкого состояния), °С;Тф — средняя (эффективная) температура факе¬
ла, К.Вязкостная характеристика шлакау =(6-566)где Цо и Ц — коэффициенты вязкости шлака при крити¬
ческой температуре іа и температуре t>t0.Параметр, характеризующий толщину пленки шлака,-V-, м;Р шл^РшлGo—количество введенной в предтопок золы,г — В°*АР /3 6U0-1UU ’ KZtCCK'(6-56в)(6-56г)Сшл—коэффициент шлакоулавливания; аШл = 1—Оун;Оун выбирается по табл. XIX;Ршл — плотность шлака, принимается равной 2 400 кгь/м3-,
и — смоченный шлаком периметр предтопка, м\Ршл — безразмерный коэффициент, определяется в зави¬
симости от средней скорости газов в предтопке wT
(характеризующей динамическое воздействие фа¬
кела на пленку шлака) по номограмме 8;wtВѵ.прѴжТ,ц->- * Ср ,• 273FnB ’ я!сек'3 600пр(6-57)Fпр — площадь сечения предтопка, м2.Для определения Лпл служит номограмма 8. Для
этого предварительно вычисляются ф, А и скорость вы¬
хода вторичного воздуха ИЗ горелок (сопл) Wв, м/сек;
для предтопков нециклонного типа принимают wB=0.
В случае отсутствия данных о вязкостных характеристи¬
ках шлака to принимается на 5, а Цо — на 15% нижесоответствующих величин для золы топлива, приведен¬
ных в табл. I.Вязкостная характеристика шлака ф обычно изме¬
няется в пределах от 0,012 для «длинных» шлаков (на¬
пример, АПІ) до 0,018 для «коротких» (шлаки назаров-
ского угля). При отсутствии необходимых данных ве¬
личина ф принимается в пределах указанного. В номо¬
грамме 8 приведены крайние значения параметра ршя
для АШ и назаровского угля; для других топлив при¬
нимают промежуточные значения.При частично ошипованной поверхности предтопка
отдельно вычисляются температуры пленки жидкого
шлака и гладкотрубной поверхности по формуле (6-54)
и затем усредняются их четвертые степени пропорцио¬
нально поверхности.В случае сжигания газа или мазута в двухкамерной
топке температура наружного слоя лучевоспринимаю-
щей поверхности Тя предтопка находится по формуле
(6-54) при значении е, выбранном из табя. 6-3.6-29. Приведенная степень черноты камеры (сгора¬
ния или охлаждения) двухкамерных топок а« определя¬
ется в зависимости от эффективной степени черноты фа¬
кела йф, эффективной поглощательной способности лу-
чевоспринимающей поверхности ол и степени экраниро¬
вания камеры % п0 формуле1+(6-58)»Степень экранирования % вычисляется по формуле
(6-04), а эффективная степень черноты факела Оф — по
п. 6-06—6-08.6-30. Эффективная поглощательная способность
гладкотрубных экранов ол определяется по номограмме9 в зависимости от физической поглощательной способ¬
ности поверхности аф.л, относительного шага труб sfrf
и конструктивного выполнения экрана.Эффективная поглощательная способность окна
в ширмовый перегреватель находится как произведение
{Зал; Р определяется по рис. 6-4, значение ал принима¬
ется таким же, как для гладкотрубных экранов.Эффективная поглощательная способность ошипо¬
ванных экранов принимается равной физической погло¬
щательной способности расплавленной шлаковой пленки.
Значение физической поглощательной способности экран¬
ных труб и шлаковой пленки приведено в табл. 6-4.При наличии в топочной камере поверхностей с раз¬
личной поглощательной способностью средневзвешенная
эффективная поглощательная способность определяете»Таблица 6-4,Поверхность нагреваИнтервал тем¬
пературы tg,•сФизическая
«ог летатель¬
ная способ-
иость поверх-"овте °ф.ЛЧистые поверхности экран¬
ных труб 200—5000,85Загрязненные золой поверх¬
ности экранных труб . . .500—1 2000,75О&шповзнные и покрытые
пленкой жидкого шлака
экраны1 1 200—1 7000,681 Поглощательная способность ошипованных, но не по¬крытых пленкой жидкого шлака экранов принимается также равной
0,68.
32Гл. 6. Расчет теплообмена в топкеПри поверочном расчете камер охлаждения безраз¬
мерная выходная температура газов находится по номо¬
грамме 10.Для пользования номограммой необходимо значале
вычислить вспомогательные величины Л=0,825Во*/ак и
€-0,82504з.Для определения 7э следует по предварительно^ при¬
нятой температуре вычислить количество тепла', пе¬
реданное излучением в камере охлаждения Qni резуль¬
тат иосле нахождения проверяется по формуле
(6-48). При расхождении величины Qa более чем на
10% расчет необходимо повторить.При температуре в конце камеры сгорания выше1 700 °С нужно учитывать затрату тепла Qu, связанную
с диссоциацией трехатомных газов. Величина Qa рассчи¬
тывается по формулеVQfl = 3 018аСОаУСОа -f- 2 579дНз0УНа0. ккал/кг, (6-65)где 3 018 и 2 579 — низшая теплота сгорания СО и
Нг, ккал/м3; ^со, и Ун,о — объем углекислого газри водяного пара, м3/м*Степени диссоциации углекислого газа аС0| и во¬
дяного пара ^н,о определяются по табл. 6-5 и 6-6.Вычисленная по формуле (6-64) температура в кон¬
це камеры сгорания уменьшается ігаФл оГ
А& = (Ѵс)"т ’ ^В правую часть балансового уравнения (6-48) под¬
ставляется величина Г'ч, определенная по температуребез поправки на тепло диссоциации.6-33. При сбросе сушильного агента в камеру ох¬
лаждения расчет камеры сгорания производится по под¬
сушенному топливу, что требует пересчета QpH по фор¬
муле (2-08), объемов и энтальпий газов — по п. 4-13.Расход топлива на лредтопокВ ЩО —U7p^нр.с = юо wa ’ Кг/Іі» (6-66)Таблица 6-5а. *сгСОа0,040,03O.OS0,100,120,140,160,180.200,2517000,0380,0330,0300,0280,0260,0250,0240,0230,0220,02018000,0630,0550,0500,0460,0440,0420,0400,0380,0370,03519000,1010,0890,0810,0760,0720,0680,0650,0630,0610,05620000,1650,1460,1340,1250,1180,1120,1080,1040,1000,09421000,2390,2130,1960,1830,1730,1660,1590,1530,1490,13922000,3510,3150,2920,2750,2610,2500,2410,2330,2260,212Таблица 6-6& *сгН*о0,040,030.0S0,100,120,140,160,180.200,2517000,0140,0130,0120,0110,0100.Q090,0090,0080,0080,60818000,0240,0210,0190,0180,0170,0160,0150,0150,0150,01419000,0400,0360,0320,0300,0280,0270,0260,0250,0250,02420000,0570,0500,0460,0430,0400,0380,0350,0350,0350,03421000,0850,0750,0680,0630,0600,057•0,0540,0520,0520,05122000,1230,1080,0990,0930,0880,0790,0760,0760,0760,074по формулеа, = Ь■ . (6.59)1 1 Я6-31. При расчете теплообмена в циклонных пред-
топках необходимо учитывать тепло, переданное конвек¬
цией. Коэффициент теплоотдачи конвекцией может быть
ориентировочно определен в зависимости от форсировки
предтопка по следующей эмпирической зависимости:aK=3,4tt)B, ккал/(м2 • ч • °С), (6-60)где wв — скорость вторичного воздуха при выходе из
горелок (сопл), м/сек.Тепло, переданное конвекцией на 1 кг топливл.ан//л(/ф Т3)Q„ = , ккал/кг. (6-61)■Ор.прТемпература загрязненной лучевоспринимающей по¬
верхности в камере сгорания Т3 находится по темпера¬
туре пленки жидкого шлака (п. 6-28).6-32. При конструктивном расчете камер сгорания и
охлаждения можно воспользоваться непосредственно
уравнениями (6-47) и (6-48). При поверочном расчете
удобно ввести безразмерные температуры Ѳт = Т"т/Та и
Ѳа=7’а/Го, а также критерий Больцмана. Последний опре¬
деляется по формулеВ0* . (6-6°)Во —4,9-10 ~*НлТ*аПараметр, характеризующий конвективный тепло¬
обмен,!== Ѵс^ (Га- Т"т) (6"63)Безразмерная температура газов в конце камеры
сгорания вычисляется по формуле.(6-64)
Гл. 6. Расчет теплообмена в топке33где т]ц — к. п. д. пылевых циклонов; принимается по
данным «Норм расчета и проектирования
пылеприготовительных установок»;Znp — число работающих предтопков;Ц7Р и \ри — влажность сырого топлива и пыли; Wa при¬
нимается из расчета пылеприготовления.Полезное тепловыделение в предтопке определяется
по іт. 6-26, все величины подсчитываются на 1 кг под¬
сушенного топйива.Температура топлива /тл при определении Qpp при¬
нимается для пыли АШ равной 95 С, для прочих то¬
плив — 75 °С.Коэффициент избытка воздуха в предтопке100«пр — 100 _ *где аг — коэффициент избытка воздуха в горелках (по
поданному топливу), определяемый по п. 4-14.6-34. Количество тепла, переданное в шлакоулавли¬
вающем пучке, расположенном между камерами сгора¬
ния и охлаждения, рассчитывается по формулеK+g*)^ (вср — ^пл)БР.пР, ккал/кг, (6-67)рде ан — коэффициент теплоотдачи конвекцией,
ккал/ (м2 • ч • °С); находится по п. 7-21;ал — коэффициент теплоотдачи излучением,
ккал/(м2 • ч ■ °С); определяется по п. 7-32; ко¬
эффициент ослабления лучей вычисляется по
формуле (6-12);И — поверхность нагрева пучка, рассчитывается по
наружному диаметру футерованных труб и
суммируется с площадью плоских участков
стен, пода и потолка в районе пучка;^пл—температура поверхности пленки жидкого шла¬
ка, °С; принимается на 100° С ниже температуры
пленки в предтопке (п. 6-28);Фср — средняя температура газов, °С.При сбросе сушильного агента в камеру охлаждения
расчет шлакоулавлнвающего пучка производится по под¬
ушенному топливу, что следует учитывать при опреде¬
лении расхода последнего, объемов и энтальпий газов
(п. 6-33).6-35. При сжигании смеси топлив в двухкамерной
топке тепловое сопротивление загрязняющего слоя е на¬
ходится как средневзвешенное по долям каждого из
топлив qi в суммарном тепловыделении:e—q'e'+( 1—q')e", (м2 *ч-°С)(ккал.(6-68)Температура пленки tan в камере сгорания при сжи¬
гании смеси твердого топлива с жидким (газообразным)
определяется по п. 6-28 (для твердого топлива).6-Д. ПОЗОННЫЙ тепловой расчет
ТОПОЧНОЙ КАМЕРЫ6-36. В основу позонного метода расчета температу¬
ры газов по высоте топки положено уравнение энергии,
которое для установившегося состояния определяет связь
между тепловыделением и теплообменом в отдельных
зонах топочной камеры. Применительно к объемам огра¬
ниченного размера уравнение записывается в алгебраи¬
ческой форме, удобной для расчетов.Температура газов в каждой из зон рассчитывается,
исходя из тепловыделения в зоне, изменения энтальпии
продуктов сгорания и теплоотвода из зоны.3—1297Позонный метод расчета применяется для определе¬
ния локальных тепловых нагрузок по высоте топки и ре¬
комендуется для всех топочных устройств — однокамер¬
ных, полуоткрытых и камер охлаждения двухкамерных
топок.6-37. Для расчета распределения тепловых нагрузок
по высоте топки последняя условно разбивается на не¬
сколько зон и температура газов определяется на вы¬
ходе каждой из них. Предварительно рассчитывается
топочная камера в целом и находится температура га¬
зов на выходе из нее.Если при позонном расчете температура газов на
выходе из топки (последней зоны) будет отличаться от
определенной по формуле (6-30) более чем на ±30°, то
следует задаться другим распределением тепловыделе¬
ний по ходу факела и вычисления повторить. При рас¬
чете топки с ширмами допускается расхождение
до 50 °С.Объем топочной камеры разбивается на зоны, исхо¬
дя из следующих соображений.Зону расположения горелок, характеризующуюся
максимальным тепловыделением, целесообразно рассчи¬
тывать как одно целое. Для топок с жидким шлакоуда¬
лением за ее границу принимается горизонтальная пло¬
скость между ошипованными и гладкотрубными экрана¬
ми, а в топках с пережимом—сечение последнего.Для топок с твердым шлакоудалением за нижнюю
границу зоны максимального тепловыделения принима¬
ется верхняя плоскость холодной воронки (если послед¬
няя находится на расстоянии не более 2 м от нижних
образующих амбразур); за верхнюю границу принимает¬
ся сечение, расположенное на 1,5 м выше верхних обра¬
зующих амбразур верхнего яруса горелок. Тепловосприя-
тие холодной воронки равно количеству тепла, прошед¬
шему через сечение топочной камеры, ограничивающее
зону максимального тепловыделения.Для газомазутных топок в качестве зоны максималь¬
ного тепловыделения 'Принимается нижняя часть топки—
от подового экрана до сечения, расположенного на 1,5 м
выше верхних образующих амбразур верхнего яруса го¬
релок.Остальную часть топочной камеры можно разбить
на 3—6 приблизительно равных участков по высоте топ¬
ки, каждый размером около 4 м.6-38. Температура газов на выходе из зоны макси¬
мального тепловыделения рассчитывается методом по¬
следовательных приближений по уравнению:100100 —rQpH+ + г/r.0le—QeVc”4,9-10 -*arT”*
BpVc"(6-69)гдеPer — степень выгорания, характеризующая до¬
лю топлива, сгоревшего в рассматривае¬
мой зоне, выбирается по табл. XXII;Qb и г/г.отс—количества тепла, вводимые в топку с воз¬
духом и газами рециркуляции, ккал/кг
(см. п. 6-17);Qeшл—потери тепла с удаляемым из зоны шла¬
ком, ккал/кг (см. п. 5-11);Ѵс" — средняя суммарная теплоемкость продук¬
тов сгорания 1 кг топлива, ккал/(кг - °С),
при ■&" и ат;
tyF — произведение коэффициента эффективно¬
сти на суммарную поверхность, ограни¬
чивающую зону:
'ф^=і:'ст'фср+^'^сі+я1)/Тс2, (6-70)Fct — поверхность стен зоны, м2;
34Гл. 6. Расчет теплообмена в топкег|зСр — средний коэффициент тепловой эффективно¬
сти стен зоны, рассчитываемый по формуле
(6-40);Fсі и Fсг — сечения топочной камеры, ограничивающие
зону сверху и снизу, -И2;
ф'—коэффициент, характеризующий отдачу теп¬
ла излучением в вышерасположенную зону,
принимается равным 0,1—для пылеуголь¬
ных топок с твердым шлакоудалением и то¬
пок, работающих на газе, 0,2—для топок с
жидким шлакоудалением, а также работаю¬
щих на мазуте;
г|/' — коэффициент, характеризующий отдачу теп¬
ла излучением в сторону пода топки или
холодной воронки, принимается равным ко¬
эффициенту ijjcp;
ат — степень черноты топки в зоне максималь¬
ного тепловыделения, определяется по
п. 6-19.6-39. Температура газов на выходе из зон, располо¬
женных выше зоны максимального тепловыделения, рас¬
считывается методом последовательных приближений но
уравнению:г f/lJГ-MW\-4,9-10-*а,Г'*[ґо. (♦"-y) + +cpf«)
X Щй< • c- <6'71)где ЛРсг=Р"сг—Р'сг — доля выгорания топлива в зоне,
определяется по табл. XXII;
ft' и Т'\ 0" и Т" — температуры газов на входе и выходе— из рассматриваемой зоны, °С и К;
с' и с" — средние значения теплоемкости газов
при температурах О' и •&", ккалЦкгХ
Х°С);Fст — поверхность стен рассматриваемой зо¬
ны, ж2; для последней ЗОНЫ В F ст
включают площадь окна в выходном
сечении топки Fон- Для зоны с шир¬
мами в .величину Fст включают по¬
верхность ширм ifш/ Fст определяют
без учета коэффициентов неравномер¬
ности освещенности Z;
фср— средний коэффициент тепловой эффек¬
тивности стен зоны, рассчитываемый
по формуле (6-40); значения коэффи¬
циентов загрязнения открытых глад¬
котрубных настенных экранов, ука¬
занные в табл. 6-2, для нижней Ѵз
высоты топки следует увеличить,
а для верхней Ѵз — уменьшить на
10%; для последней зоны величина
■фср определяется по формуле (6-40)
с учетом площади выходного окна
F0K; коэффициент і|50к принимается
равным чрр, где ф — коэффициент
тепловой эффективности для настен¬
ных экранов в данной зоне, а |3 при¬
нимается по рис. 6-4.F’ с -f~ F'Fc-cv— ~>—"— средняя площадь сечения топочнойкамеры в зоне, м2;•ф' — коэффициент, характеризующий пере¬
дачу тепла излучением из нижерас¬
положенной зоны;
ф"— то же в вышерасположенную зону.Разность (г]/'—ф') зависит от градиентов темпера¬
туры и соотношения степеней черноты. Для зоны, сле¬
дующей за зоной максимального тепловыделения.в пылеугдльных топках с твердым шлакэудаленнем и
топках на газе, ф"—ф'=0; для открытых и полуот¬
крытых (с пережимом) топок с жидким шлакоудалени¬
ем, а также для камерных топок, работающих на мазу¬
те, эта разность равна —0,1; для последующих зон
■ф"—ф'=—0,05; для последней зоны, ограниченной потол¬
ком камеры или ширмами, я)/'—ф'=0. В случае, если
верхняя граница последней зоны расположена на уров¬
не середины выходного окна топки, ф"—ф'=—0,05.При вводе рециркулирующих газов в верхнюю часть
топки .в качестве последней следует принимать зону, на¬
ходящуюся выше места ввода газов, и температуру га¬
зов на входе в нее определять по уравнению смешения.6-40. В топках с жидким шлакоудалением, в кото¬
рых шлакоулавливающий пучок расположен на выходе
из зоны максимального тепловыделения, зона, находя¬
щаяся за ним, будет отдавать тепло как в следующую
за ней зону, так и в сторону шлакоулавливающего пуч¬
ка. В этом случае величина сечения F'с войдет
верхность стен данной зоны F, а через открытое сече¬
ние F"с будет передаваться излучением в вышерасполо¬
женную зону количество тепла, пропорциональное вели¬
чине ty"F"c. 'При этом коэффициент эффективности ф"
при сжигании всех топлив принимается равным 0,2.Температуру газов в конце зоны, включающей шир¬
мы, следует рассчитывать по формуле»rr _ 2APcrfipQPH о, Г 2ВрѴс' &КГК 1 ,0 - 2BvVc” + aKFK [2BvVc" + «KFK J^2BpVf' — oKFK2 avFK2B$Vc" -f- aKFK-[■-(Я*]а0Ят7Ѵ42BvVc" + aKFxфFCI> °С. (6-72)Здесь ф^ст — произведение коэффициента эффективно¬
сти, рассчитываемого по п. 6-20, на по¬
верхность стен экранов и ширм, располо¬
женных в зоне;Fк —поверхность нагрева экранов и ширм, вос¬
принимающая тепло конвекцией; рассчи¬
тывается по данным гл. 7;
ак — коэффициент теплоотдачи конвекцией от
газов к стенке, рассчитывается по данным
гл. 7;t3=T3—273 — температура слоя загрязнения на трубах;величина Тз определяется по формулетз — тср а* J» к.Значения степени черноты загрязненной поверхности
ял принимаются по данным табл. 6-4 и номограмме 9;
Гер — средняя температура газов в зоне:Г4ср=0,5(Г4+Т"4), К.Для обычных (нефорсированных) топок теплоотдача
конвекцией не учитывается и расчет зоны, включающей
ширмы, ведется по п. 6-39.6-41. После расчета температуры газов на входе и
выходе каждой зоны тепловая нагрузка ее радиацион¬
ных поверхностей находится по формуле<7л=4,9- 10-8г])ат7’4ср, ккал/(мг-ч), (6-73).
где ф — коэффициент эффективности радиационных по¬
верхностен зоны.В случае, если в зоне имеются участки с разным
коэффициентом тепловой эффективности, для каждого
ИЗ НИХ определяется <7л по формуле (6-73).
Гл. 7. Расчет конвективных и ширмовых поверхностей нагрева35Для зоны максимального тепловыделения вместо
Тср подставляется выходная температура из зоны Т".Если сумма тепловосприятий зон отличается от сум¬
марного тспловосприятия топочной'камеры, вычисленно¬
го с помощью формулы (6-35), то невязка распределя¬
ется между зонами.По средним значениям qn каждой зоны можно по¬
строить зависимость тепловой нагрузки от высоты то¬
почной камеры /г, из которой находят значения qn. для
любого сечения по высоте.6-42. В случае, если позонный расчет не производит¬
ся, тепловая нагрузка отдельных зон по высоте топоч¬
ных камер определяется по формуле<7л = т?в -р— , ккал;(м*-ч); (6-74)1 СТдля ширм в выходном окне <7л.ш=;Р<7л, где Р принима¬
ется по рис. 6-4.Значения коэффициента распределения тепловой
нагрузки по высоте топки т]в в зависимости от относи¬
тельной высоты h/Hт приведены в номограмме 11.Максимальные значения Т}в зависят от -расположе¬
ния горелок, а в топках с жидким шлакоудалением — от
расположения ошипованных экранов.При относительном уровне расположения горелок
или ошипованного экрана h/HT, отличающемся от ука¬
занных на номограмме 11, следует соответственно пере¬
местить расположение максимума т]в.Приведенные на номограмме 11 зависимости ориен¬
тировочные; отклонения от них в обе стороны могут
составлять до 20%.Кривую распределения значений г]в для топки сле¬
дует проводить таким образом, чтобы сумма тепловос¬
приятий отдельных зон совпала с суммарным тепловос-
приятием всей топочной камеры.6-43. Значения коэффициента неравномерности теп-
ловоспрнятия по стенам топки приведены в приложе¬
нии IV.ГЛАВА СЕДЬМАЯРАСЧЕТ КОНВЕКТИВНЫХ И ШИРМОВЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ
НАГРЕВА7-А. ОСНОВНЫЕ УРАВНЕНИЯДля расчета конвективных и ширмовых поверхно¬
стей нагрева используются два уравнения.7-01. Уравнение теплообмена
kHLtQ=—б—, ккалікг, (7-01)где Q — тепло, воспринятое рассчитываемой поверхно¬
стью конвекцией и излучением, отнесенное к 1 кг
(ж3) топлива, ккал/кг;
k — коэффициент теплопередачи, отнесенный к рас¬
четной поверхности нагрева, ккал/(м2 • ч*°С);At — температурный напор, °С;Вр — расчетный расход топлива, кг/ч;Н — расчетная поверхность нагрева, мг.В конвективных пучках расчетная поверхность на¬
грева принимается равной полной , поверхности труб
•с наружной (газовой) стороны. Расчетная поверхность
нагрева ширмовых 'перегревателей принимается равной
удвоенной площади плоских поверхностей, проходящих
через оси труб ширм и ограниченных наружными обра-
в^ьщими крайних труб, умноженной на угловой коэф¬
фициент х (определяемый по кривой 5 номограммы 1 ,а).Ширмовые поверхности, расположенные между топ¬
кой и конвективными пучками, отличаются от коридор¬
ных пучков величиной относительных шагов — продоль¬
ного СТі и поперечного 02І При 02^1,5 И 0і>4 поверх¬
ность нагрева рассчитывается как шипчовач.Поверхность нагрева рекуперативного воздухоподо¬
гревателя (трубчатого, пластини ітого» находится как
средняя по газовой и воздушной сторонам.Поверхность нагрева регенеративного воздухоподо¬
гревателя определяется как двусторонняя поверхность
всех пластин набивки.7-02. В уравнении теплового баланса тепло, отдан¬
ное. дымовыми газами, приравнивается к теплу, воспри¬
нятому паром, водой или воздухом.Тепло, отданное газами,Q = <p(/'—7"+Да/°прс), ккал/кг, (7-02)где ф—коэффициент сохранения тепла, учитывающий
его потери в окружающую среду; определяет¬
ся по формуле (5-11);Г и I" — эитальпии газо,в на входе в поверхность на¬
грева и выходе из нее, ккал/кг;Аа/°прс — количество тепла, вносимого присасываемым
воздухом, ккал/кг;/°прс определяется по /-^-таблице. Для всех газо¬
ходов, кроме воздухоподогревателя, /°Прс находится по
температуре холодного воздуха tT.в.Для воздухоподогревателей /°ирс вычисляется поV 4-1", ‘тт1 впсредней температуре воздуха г= ^ » ПРИ Рас‘чете регенеративного воздухоподогревателя по частям
присос распределяется поровну между холодной и горя¬
чей зонами. Для первой /°Прс определяется по темпера¬
туре холодного воздуха, для второй — по температуре
горячего.7-03. Тепло, воспринятое обогреваемой средой
вследствие охлаждения газов, рассчитывается по сле¬
дующим формулам.Для ширмового и конвективного перегревателя:DQ = т>— («" —і')—Qn. ккал/кг (7-03)р(здесь из величины тепловосприятия вычтено тепло, по¬
лученное излучением ИЗ ТОПКИ Qn)-Для перегревателя, экономайзера и переходной зо¬
ны прямоточного котла, расположенных в конвективном
газоходе:DQ —~Щ (г” — *'). ккал/кг, (7-04)где D — расход пара (воды) через рассчитываемую по¬
верхность, кг/ч;
і" и Г — энтальпии пара (воды) на выходе из поверх¬
ности нагрева и входе в нее, ккал/кг.Перепад энтальпий пара в перегревателе следует
принимать с учетом тепловосприятия пароохладител-
(подробнее — см. п. 8-26). .іль-При расчете котельных пучков с постоянной рязне-
ратурой внутренней среды уравнение тепловоо'зами и
обогреваемой среды не составляется. -етках. Ко-3*
36Гл. 7. Расчет конвективных и ширмовых поверхностей нагреваДля воздухоподогревателя
Q = ^Р"вп + А2‘П + Ррд) (/0"вп — /°'вп). ккал/кг,(7-05)где Р"вп — отношение количества воздуха за возду¬
хоподогревателем к теоретически необхо¬
димому;Ррц — доля рециркулирующего воздуха в воз¬
духоподогревателе;/°"вп и І°'вп — энтальпии воздуха, теоретически необхо¬
димого для сгорания, при температуре
на выходе из воздухоподогревателя и
входе в него, ккал/кг;Аавп — присос воздуха в воздухоподогреватель,
принимаемый равным утечке с воздуш¬
ной стороны.'Если через воздухоподогреватель проходит часть по¬
догреваемого воздуха (при наличии шунта), в форму¬
лу (7-05) подставляется значение Р"вп за вычетом ча¬
сти воздуха, идущего через шунт. При шунтировании
воздухоподогревателя по воздуху или газу величина
присоса Аавп сохраняется неизменной.7-04. Тепло, получаемое излучением из топки кон¬
вективными поверхностями нагрева, определяется при
расчете топки.При расчете ширмового перегревателя в уравнении
(7-03) величина Qn учитывает взаимный теплообмен
между топкой, ступенями ширм и поверхностью нагрева
за ширмами и находится по формулеQn = Qn.вх—фл.вых, ккал/кг, (7-06)QQn.mff ЛіВХл.вх =Ввлучистое тепло, воспринятое пло¬скостью входного сечения ширм (выходного
сечения топки);Qn ш — тепловая нагрузка ширм в выходном окне
топки, ккал/(мг • ч); определяется по п 6-41
или 6-42;Ял.вх — лучевоспринимающая поверхность входного
сечения ширм в топке (см. рис. 7*1);Qn.вы: — тепло излучения из топки и ширм на по¬
верхность нагрева, расположенную за шир¬
мами, а в случае ее отсутствия — на по¬
верхности, экранирующие газовый объем за
ширмами. Его величина рассчитывается по
формуле(-л фл.вх П ,а) Угц .Ѵп.вых— р і, 4,9-10-*'’ЧаН 2jp * ккал/кг, (7-07)а — степень черноты газов в ширмах, определяе¬
мая при средней температуре газов по
пп. 7-32—7-35;Р — коэффициент, определенный по рис. 6-4;
5п — поправочный коэффициент, зависящий от рода
топлива: для углей и жидкого топлива £п=
=0,5, для сланцев — 0,2, для природного га¬
за— 0,7;^п.вых—лучевоспринимающая поверхность нагрева
пучка, находящегося за ширмами (рис. 7-1);
ерш — угловой коэффициент с входного на выход¬
ное сечение ширм:(7-08)Рис. 7-1. К определению лучевоспринимающей поверхно¬
сти на входе и выходе из ступеней ширмового перегре¬
вателя.При последовательном расположении нескольких
ступеней ширм величина <2л для второй, третьей и т. д.
ступеней определяется по формуле, аналогичной (7-06):Q'n — Q'n.вх—Q л.вых. ккал/кг,(7-06а)Разнос— поперечный шаг ширм;
туры и соотялина ширмы по ходу газов, м;
дующей за оцняя температура газов в ширмах, К.где Q'n.вх — тепло, полученное излучением от первой
ступени ширм, вычисленное по формуле (7-07);С^л.вых = Q'я.вх 0 а') 9т Ч”. 4(9.10-ѴЯ'л,иЛр5'п ,+ , ккал/кг. (7-07а)Обозначения величин в формуле (7-07а) те же, что
и в (7-07).7-05. -Если рассчитываемая поверхность нагрева
омывается неполным количеством продуктов сгорания
(параллельное включение нескольких элементов, газо¬
вое регулирование перегрева, обходные газоходы при
отсутствии плотных шиберов и т. п.), уравнение (7-02)
заменяется следующим:Q = q>(/'—/"+Да/°прс)£п, ккал/кг, (7-09)где gu — массовая >доля газов, проходящих через шун¬
тируемый пучок.При параллельном включении нескольких элемен¬
тов или открытых обходных боровах gu определяется
с учетом соотношения сопротивления параллельных га¬
зоходов.При двойных (плотных) закрытых отключающих
шиберах в обходных боровах gn принимается равной0,95, при одинарных — 0,9.После расчета поверхности нагрева определяются
энтальпия и температура смеси основного газового по¬
тока с частью, прошедшей помимо данного участка.Уравнение смешения:/см=/'(1—gn)+I"gn, ккал/кг. (7-10)7-Б. КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИа) Основные положения7-06. Коэффициент теплопередачи для многослой¬
ной плоской стенки выражается формулой:/г=—j g g- g і—, ккал/(мг-ч-*С), (7-11)—+TiL+T2L+-rL+—
Гл. 7. Расчет конвективных и ширмовых поверхностей нагрева37где at и аг — коэффициенты теплоотдачи от греющей
среды к стенке и от стенки к обогре¬
ваемой среде, ккал/(м2 • ч • °С);
бм и Хм—толщина и коэффициент теплопроводно¬
сти металлической стенки трубы, м и
ккал/(м • ч • °С);
б3 и Хз — толщина и коэффициент теплопроводно¬
сти слоя золы или снЖ'И на наружной
поверхности трубы, м и ккалЦм- ч- °С);
бзАз=е — тепловое сопротивление загрязняющего
слоя, называемое коэффициентом за¬
грязнения, (м2 • ч • °С) /ккал;6п и Ян — толщина н коэффициент теплопроводно¬
сти слоя накипи на внутренней поверх¬
ности труб, м и ккал/(м • ч • *С).Если одна или обе теплообменивающиеся среды
представляют собой дымовой газ или воздух, то терми¬
ческое сопротивление на газовой и воздушной сторонах
(1/аі и 1/аг) будет значительно больше термического
сопротивления металла труб; последним в этом случае
пренебрегают (бмАм=0). При расчете паропаровых
теплообменников термическое сопротивление металла
труб учитывается.При нормальной эксплуатации отложения накипи
не должны достигать толщины, вызывающей существен¬
ное повышение термического сопротивления и рост тем¬
пературы стенки трубы, поэтому в тепловом расчете
оно не учитывается (бнДн=0).Коэффициент загрязнения г зависит от большого
количества факторов: рода топлива, скорости газа, диа¬
метра труб, их расположения, крупности золы и др.
Из-за отсутствия в ряде случаев этих данных применя¬
ются два метода оценки загрязнения: с помощью ко¬
эффициента загрязнения є и коэффициента эффектив¬
ности г)з, представляющего собой отношение коэффи¬
циентов теплопередачи загрязненных и чистых труб.Значення коэффициентов загрязнения є и эффек¬
тивности ^ приведены в §7-Б,д.7-07. Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке
для конвективных пучіков:a1=gf'aK+aa), ккал/(мг ■ ч• °С),(7-12)где I — коэффициент использования, учитывающий
уменьшение тепловосприятия поверхности на¬
грева 'вследствие неравномерного омывания ее
газами, частичного перетекания газов помимо
нее и образования застойных зон. Для попе¬
речно омываемых пучков труб современных ко¬
тельных агрегатов коэффициент £ принимается
равным единице; для ширм, а также сложно
омываемых пучков величина g приведена
в § 7-Б,д;ак — коэффициент теплоотдачи конвекцией, опреде¬
ляемый по § 7-Б.б, ккая/(м2 • °С);
ал—коэффициент теплоотдачи излучением, опреде¬
ляемый по § 7-Б,в, ккал/(#2 • ч • °С).7-08. Величина аг определяется по § 7-Б, б. В рас¬
четах экономайзеров и испарительных поверхностей,
а также перегревателей котлов сверхкритического дав¬
ления тепловым сопротивлением с внутренней стороны
пренебрегают, так как І/аг^СІ/аі.7-09. Коэффициент теплопередачи для ширмовой
новерхности нагрева определяется по формуле‘ + (I+W‘+V>
('+%)j—г—, ккал/(м2-ч-°С). (7-13)— \ пКоэффициент теплоотдачи по газовой стороне, от¬
несенный к расчетной поверхности ширм И, определяет¬
ся по выражению( nd , \«і = 5( а* 2s2x~ ■+■ “п ) * ккал/{мг-ч-ѣС), (7-14)Jгде ак — коэффициент теплоотдачи конвекцией, отне¬
сенный к полной поверхности труб ширм, вы¬
числяемый по формуле (7-33) или номограм¬
ме 12;в — коэффициент загрязнения, (мг • ч • °С) /ккал-,
х — угловой коэффициент ширм, определяемый по
кривой 5 номограммы 1 ,а;Q — тепло, передаваемое ширмам конвекцией и
межтрубным излучением газов, ккал/кг-, на¬
ходится по уравнению (7-01) или (7-02);Qn—тепло, передаваемое ширмам излучением из
топки (с учетом отдачи последующей поверх¬
ности), определяется по выражению (7-06).7-10. Расчет коэффициента теплопередачи в шах¬
матных трубных пучках при сжигании твердых топлив
производится при помощи коэффициентов загрязнения
по формулам:для перегревателей:, ккал/(м*-ч-°С)\%(7-\Ъ&)для экономайзеров, переходных зон прямоточных
котлоагрегатов и испарительных поверхностей, а также
перегревателей при оверхкритическом давлении:k = -j T?g—, ккал/(мі ч-*С). (7-156)j -j- єа,7-11. Коэффициент теплопередачи гладкотрубных
(шахматных и коридорных) пучков при сжигании газа
и мазута, а также коридорных пучков при сжигании
твердых топлив рассчитывается при помощи коэффициен¬
та тепловой эффективности "ф:для перегревателей:k = ^a-g- , ккал/(м* • ч ■ °С), (7-16)1 + —^ «2для экономайзеров, переходных зон прямоточных
котлов, испарительных поверхностей и перегревателей
сверхкритического давления:ккал/(м2 • ч-°С). (7-17)Коэффициент теплопередачи пучков котлов малой
мощности и фестонов котлов большой мощности при
сжигании твердых топлив также рассчитывается по фор¬
муле і(7-17).7-12. При смешанном поперечно-продольном омы-
вании гладкотрубных пучков коэффициенты теплопере¬
дачи определяются раздельно для поперечно и продоль¬
но омываемых участков по средним скрростям газов для
каждого из них. Продольно омываемая часть рассчиты¬
вается с помощью коэффициента тепловой эффективно¬
сти. Коэффициенты теплопередачи усредняются по фор¬
муле^поп-^поп Ч~ kaVHдрHrV гг . ккалЦм2-ч-вС). (7-18)“Г •Г7іірМножитель ( 1 4- J учитывает тепло, воспринятое
из топки поверхностью ширм.7-13. Трубчатые и пластинчатые воздухоподогрева¬
тели рассчитываются при помощи коэффициента исполь¬
зования £, учитывающего совместное влияние загрязне¬
ния труб, неполноты омывания поверхности газами и
воздухом и перетоков воздуха в трубных решетках. Ко¬
38Гл. 7. Расчет конвективных и ширмовых поверхностей нагреваэффициент теплопередачи воздухоподогревателей опре¬
деляется П'О формуле, ккал/(м2-ч-*С).(7-19)k = j—, кклл/(м2-ч- °С),(7-20)* Формула (7-21) применяется и для котлов с над¬
дувом (/7^1,05 кгс/см2). Для высоконапорных пароге¬
нераторов знаменатель умножается на абсолютное дав¬
ление р, кгс/см2.Расчетная скорость воздухаЯр?вп1/в(* + 273)“і + «*7-14. Коэффициент теплопередачи пластинчатой на¬
бивки вращающегося регенеративного воздухоподогрева¬
теля, отнесенный к полной двусторонней поверхности
нагрева пластин, определяется по формуле3 600F-273, м/сек, (7-22)где xi=HT/H=FrlF — отношение поверхности нагрева
или живого сечения, омываемых
газами .(без учета поверхности и
сечения под плитами радиальных
уплотнений), к полной поверхно¬
сти или сечению воздухоподогре¬
вателя;X2=Hb/H=Fb/F — доля поверхности нагрева или
сечения, омываемых воздухом
(без учета поверхности и сечения
под .плитами .радиальных уплотне¬
ний);аі и аг — коэффициенты теплоотдачи от га¬
зов к стенке и от стенки к воз¬
духу, определяемые по § 7-Б,б,
ккал/(м2 • ч • °С);
л—"коэффициент, учитывающий влия¬
ние нестационарности теплообме¬
на.Для регенеративных воздухоподогревателей с пла¬
стинчатой набивкой и толщиной листов б=0,6-5-1,2 мм
коэффициент я в зависимости от скорости вращения ро¬
тора составляет:п, об/мин . .0,5 1,0 ^1,5
я 0,85 0,97 1,0Методика расчета коэффициента теплопередачи
ребристых поверхностей нагрева приведена в § 7-Б,г.б) Коэффициент теплоотдачи конвекцией7-15. Коэффициент теплоотдачи конвекцией зависит
от скорости и температуры потока, определяющего ли¬
нейного размера, расположения труб в пучке, вида по¬
верхности (гладкая или ребристая) и характера ее омы-
вания (продольное, поперечное или косое), физических
свойств омывающей ореды и (в отдельных случаях) от
температуры стенки.7-16. Расчетная скорость дымовых газов находится
по формулеБр1/г(& + 273)и'т~ 3 600F-273 ’ м/сек' (7~2[)где F — площадь живого сечения, мг\Вѵ—расчетный расход топлива, кг/ч;Ѵт — объем газов на 1 кг топлива .при 760 ммрт.ст.
и 0 °С, определяемый по среднему избытку воз¬
духа о газоходе, м3/кг.При пропуске через рассчитываемый газоход только
части газов gn правая часть формулы '(7-21) умножает¬
ся на gu-где Ѵ° — теоретически необходимое для сгорания коли¬
чество воздуха при 760 мм рт. ст. и 0°С.КоэффициентРвп= Р^вп +Л(Хвн/2-|-|{5рц. (7-23)Обозначения величин j3"Bn, Лави и (5РЦ приняты со¬
гласно п. 7-03.Для водяного пара и водыЧDv ср= змюГ ■ м/сек’ (7'24)где D—-расход пара (воды), кг/ч;ѵСр — средний удельный объем пара (воды), м3/кг;
f — площадь живого сечения для прохода пара
(■воды), мг.7А7. Площадь живого сечения для прохода газов
и воздуха в газоходах, заполненных поперечно и косо
обтекаемыми гладкими и ребристыми трубами, рассчи¬
тывается по сечению, проходящему через оси попереч¬
ного ряда труб, как разность между полной площадью
поперечного сечения газохода в свету и частью этой
площади, занятой трубами и ребрами. В указанном се-
.чении площадь для прохода газов получается наимень¬
шей по сравнению с любым другим параллельным сече¬
нием. Принцип минимального проходного сечения при¬
нимается и в других случаях определения скорости.Ниже приведены формулы для определения расчет¬
ного живого сечения поверхностей нагрева различных
типов.Для поперечно омываемых гладкотрубных пучков:F=ab—Zild, м2,(7-25)где а и b — размеры газохода в расчетном сечении, м;
Zi — число труб в ряду;
dal — диаметр и длина труб, м; при изогнутых
трубах за I принимается проекция труб
(рис. 7-2).При продольном омывании:
при течении среды внут.ри т.руб:п^2вн
F=z—т—, м .Здесь z — число параллельно включенных труб;
йВБ — внутренний диаметр труб, м\
при течении среды между трубамиrcd2F = ab — z , м2,
где г —число труб в пучке(7-26)(7-27)
Гл. 7. Расчет конвективных и ширмовых поверхностей нагрева39Для пучков труб с поперечными ребрами:'-[•-*73- 0 +2 ££)]“»•*•(7-28)гдеSt — поперечный шаг труб, м\
d— диаметр несущей трубы, м;/гРб и брб — высота и средняя толщина ребра, м;5Рб — шаг ребер, м.Усреднение живых сечений при разной их величине
в отдельных участках рассчитываемого газохода произ¬
водится из условия усреднения скоростей, что равно¬
сильно усреднению значений 1 /F.В случае, если в данном газоходе имеется несколь¬
ко участков с одинаковым характером омывания по¬
верхности нагрева, но различными живыми сечениями,
в расчет вводится средняя площадь сечения:г- Н* + Н2 + • • - 2 п OQV^ср LI !-f t М t (*-+где Ну, Нг ... — поверхности нагрева участков с живы¬
ми СЄЧЄНИЯМ.И Fу, F2 ..., м2.При различных входном F' и выходном F" сечениях
пучка в случае плавного изменения сечения усреднение
производится по формуле2F'F"срF' + F" *мг.(7-30)При расхождении в площади сечений «е более чем
на 25% можно производить арифметическое усреднение
сечений.При наличии в пучке газовых коридоров или при
параллельно включенных газоходах расчетное живое се¬
чение определяется по формулеFср — Fa FtV-5„(вп + 273)
Єш(»» + 273)(7-31)где Fu И Fш, Іп И £ш, 'О'и и Фш — соответственно пло¬
щади живого сечения, коэффициенты гидравлического
сопротивления и средняя температура газов для пучка
и шунтирующего газохода.Схемы для выбора расчетных живых сечений слож¬
но омываемых пучков показаны на рис. 7-3.7-18. Расчетная температура потока газов равна
сумме средней температуры обогреваемой среды и тем¬
пературного напора. При охлаждении газов не более чем
на 300 °С расчетную температуру потока с достаточной
точностью можно определять как полусумму температур
газов на входе в * поверхность нагрева ft' и выходе из
нее -0":0=—Ї , °С.(7-32)7-19. Расчетный определяющий линейный размер
принимается в зависимости от компоновки поверхности
нагрева и характера омывания; его выбор указан в каж¬
дом из рассматриваемых ниже случаев теплообмена.7-20. Коэффициент теплоотдачи конвекцией 1 при по¬перечном омывании коридорных пучков и ширм, отнесен¬
ный к полной поверхности труб '(по наружной окруж¬
ности), вычисляется по формуле
X / wd \ °-бВа„ = 0,2 СгС,Рг°>33, ккал/(м2-Ч‘*С).1 Формулы для определения коэффициентов тепло¬
отдачи конвекцией при поперечном омывании выведены
в результате исследований коридорных и шахматных
пучков в диапазоне изменения критерия Рейнольдса от
1,5 -103 до 100 • 10г. В обычно встречающихся случаях
расчета котельных агрегатов числа Re не выходят за
п] еделы указанных значений и проверка применимости
формул не требуется.(7-33)Здесь С г — поправка на число рядов труб по ходу га¬
зов, определяется в зависимости от среднего числа ря¬
дов в отдельных пакетах рассчитываемого пучка по
выражениям:при 2г < 10
■10при zz(7-34)Cz=0,91 +0.0125 {г2 — 2);С, = 1;С8 — поправка на геометрическую компоновку пуч¬
ка, определяется в зависимости от относительных про¬
дольного 02 и поперечного сг і шагов по формулеС, = [ 1 +(20, - 3) (1 - -] '1\ (7-35)где di = Sy/d и Gz = Szld.При сгі^б2, а также при сгі^1,5 С„=1.При (Тг<2 и 0і >3 в формулу (7-35) подставляется
значение 0і=3;К — коэффициент теплопроводности при средней тем¬
пературе потока, ккал/(м- ч • °С); определяется
по п. 3-05;ѵ — коэффициент кинематической вязкости при сред¬
ней температуре потока, мг/сек\ находится по
п. 3-03;d — диаметр труб, лі;w — скорость теплоносителя, МІСЄК.Критерий Прандтля Рг при средней температуре по¬
тока определяется согласно п. 3-08.По формулам (7-33)—:(7-35) построена расчетная
номограмма 12. Влияние изменения физических харак¬
теристик от температуры и состава газов на коэффици¬
ент теплоотдачи учитывается при помощи коэффициен¬
та Сф.Для котлов, работающих с наддувом более
1,05 кгс/см2, коэффициент теплоотдачи конвекцией мож¬
но определять по той же номограмме. При этом рас¬
четная скорость должна условно находиться по объему
газов при атмосферном давлении согласно формуле
(7-21). Это относится и к другим случаям конвективного
теплообмена в котлах под давлением.7-21. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при по¬
перечном омывании шахматных1 пучков определяется
по формуле\ ( wd \ °>6ax=CsCz-j-—J Ргм*. ккал/(м*-ч-°С), (7-35)где Су — коэффициент, определяемый в зависимости от
относительного поперечного шага Оі и значения°і — 1 .*•- с'а —1 *средний относительный диагональный шаг труб=/тгг2 _! _2.
В1 + 2’02 — относительный продольный шаг труб;при 0,1 <?0< l,7Ce=0,34f 1М;(7-37а)1 Перекрестный пучок, в котором четные ряды труб
расположены под прямым углом к нечетным, рассчиты¬
вается как обычный шахматный.
40Гл. 7. Расчет конвективных и ширмовых поверхностей нагреваРис. 7-3. К расчету сложно омываемых поверхностейпри 1,7<?«<'1.5C!S0.275!po"-' для о,<3 (7-376)Ce = 0,34¥g0-1 для в, >3.0; (7-37в)Сг — поправка на число рядов труб по ходу газов,
определяемая по формулам.при г,.<10 и «,< 3,0 Гг= 3.12г".»»,-2.5; (7-38а)
при г, <10 и 5= 3.0 С, = 4г».'*,-3.2; (7-380)
при z2 > 10 Сг = 1-Остальные обозначения даны согласно п. 7-20
По формулам (7-36)—(7-38) построена номограм¬
ма 13 для определения коэффициента теплоотдачи кон¬
векцией при поперечном омывании шахматных пучковдымовыми газами или воздухом. І1ІТ,Пиш» гячп-7-22 При переменных по глубине или ширине газо
хода шагах труб пучка в расчет вводятся усреднениые
по поверхности нагрева значения шага.S'/У? 4-s” Я" + •••SeF= 7f'-f И" + ... *где Н', Н" — поверхности нагрева частей пучка с ша¬
гами s', s", м*.7-23. При наличии в газоходе нескольких участков
с одинаковым характером омывания и различным диа¬
метром труб расчет ведется по усредненному диаметру
пропорционально их поверхностям нагрева.При этом усредняется величина І/d и расчетный
диаметр определяется по формуле/7, + Я2+ ...
іср— Нх н ■ (7-40)*r+x+ ■■7-24. Для пучков, в которых трубы частично рас¬
положены в шахматном порядке, частично — в кори¬
дорном, коэффициент теплоотдачи вычисляется отдель¬
но для каждой части (при средних значениях темпера¬
туры и скорости в пучке) и усредняется пропорцио¬
нально поверхностям нагрева обеих частей по формуле, ккал/(м?-ч-°С). (7-41)' ~~Ь акор ^.орИ,max Якор(7-39)Если поверхность нагрева труб, расположенных
в шахматном (коридорном) порядке, превышает
Гл. 7. Расчет конвективных а ширмовых поверхностей нагрева41всей поверхности нагрева, пучок рассчитывается как
шахматный (коридорный).7-25. Для пучков, омываемых косым потоком, рас¬
четная скорость вычисляется по сечению Fp согласно
рис. 7-4. К значению коэффициента теплоотдачи, опре¬
деляемому по формулам для поперечного омывания,
при величине угла между направлением потока и осями
труб Р<80° для коридорных пучков вводят поправку
в виде постоянного коэффициента 1,07; для шахматных
пучков поправку не вводят.7-26. Коэффициент теплоотдачи при продольном
омывании поверхностей нагрева зависит от режима
течения жидкости. В котельных агрегатах, как правило,
имеет место развитое турбулентное движение (дымовых
газов, воздуха, воды, пара). Лишь в пластинчатых
воздухоподогревателях, в которых течение характери¬
зуется числами Рейнольдса менее 104, имеется переход¬
ная область от ламинарного к турбулентному режиму.Ниже приведены формулы для определения коэф¬
фициента теплоотдачи при развитом турбулентном те¬
чении: общая для всех видов продольно обтекаемых
поверхностей нагрева и для пластинчатых воздухоподо¬
гревателей при Re<104.В регенеративных воздухоподогревателях, выпол¬
ненных из волнистых листов, омываемых потоком под
углом к волне, характер движения газов и воздуха
отличается от чисто продольного. Для них приведены
отдельные расчетные формулы.7-27. Коэффициент теплоотдачи при продольном
обтекании поверхности нагрева однофазным турбулент¬
ным потоком при давлении и температуре, далеких от
критических, определяется по формулеX /wd9 \о,8ССЖ= 0,023— ("V") Pr °-4CtCdCl, ККСЛ/ІМ'-Ч-'Ц(7-42)где X— коэффициент теплопроводности, ккал/(м • ч • °С),
при средней температуре среды, определяемый
для воздуха и дымовых газов по п. 3-05, Для
пара и воды — по табл. VI;ѵ — коэффициент кинематической вязкости, м2/сек,
при средней температуре потока, определяемый
для воздуха и дымовых газов по п. 3-03, для
пара и воды — по п. 3-02;ш — расчетная скорость, определяемая по п. 7-16,
м/сек\d9 — эквивалентный диаметр, м-,Рг — критерий Прандтля при средней температуре
потока, определяемый для воздуха и дымовых
газов по п. 3-08, для пара и воды — по
табл. VII.При течении в круглой трубе ее эквивалентный
диаметр равен внутреннему. При течении в трубе не¬
круглого сечения, в кольцевом канале и при продоль¬
ном омывании пучков эквивалентный диаметр подсчи¬
тывается по формуле4 Fd9 = — , м, (7-43а)где F—площадь живого сечения канала, мг\
и — полный омываемый периметр, м.Для газохода прямоугольного сечения, заполнен¬
ного трубами ширм или конвективных пучков:( nd*\4 lab—z-j-Jd• = 2 (а + Ь) + zml * м‘ (7-436)где а и & — поперечные размеры газохода в свету, м;
z — количество труб в газоходе;
d — наружный диаметр труб, м.Рис. 7-4. К расчету
площади живого се¬
чения при косом омы¬
вании пучка.Для узких вытянутых щелевых каналов (пластин¬
чатые воздухоподогреватели) эквивалентный диаметр
может быть принят равным удвоенной ширине щели:
d^2b. ’Поправка Ct в общем случае зависит от темпера¬
туры потока и стенки.Для дымовых газов и воздуха поправка С( вводит¬
ся только при их нагревании:( т \0,5С,= — , (7-44 я).Vі Сі/где Т — температура газа (воздуха), К;Тст — температура стенки, К.При охлаждении газов С: — 1.В элементах котельного агрегата температура стен¬
ки при течении пара мало отличается от температуры
среды, поэтому С( = І.Для регенеративных вращающихся воздухоподогре¬
вателей средняя температура стенки листов определя¬
ется по формуле/ 4-Сї~ х,+хг *где •О'г и /в — средняя температура газов и воздуха;*і и Хг — см. п. 7-14.Для воды и других капельных неметаллических
жидкостей (Рг>0,7)С,(7-446)где п = 0,11 при нагревании жидкостей и 0,25—при
_ охлаждении;ц и р,ст —динамическая вязкость жидкости при сред¬
ней температуре и при температуре стенки.В элементах котельного агрегата температура воды
высокая и вязкость слабо зависит от нее. Поэтому для
воды, протекающей в котле, принимают С»=1.Поправка Са вводится только при течении в коль¬
цевых каналах и одностороннем обогреве (внутренней
или наружной поверхности), определяется по рис 7-5;
при двустороннем обогреве Cd— 1.Поправка на относительную длину Сі вводится
в случае прямого входа в трубу без закругления при
значениях l/d<50 и находится по номограмме 14. При
продольном омывании газами поправка Сі вводится
для котельных пучков и не вводится для ширм.Для воздуха и дымовых газов ан определяется по
номограмме 14; для пара, исключая критическую
область, — по номограмме І5; для некипящей воды при
высоких температурах, вдали от критической области —
по номограмме 16.В иомограмме 14 поправочный коэффициент С'ф
учитывает не только влияние изменения физических
характеристик, но и поправку С*. В номограммах 14
и 16 коэффициентами Сф и С* учитывается только из¬
менение физических характеристик.При определении поправки С'ф температура стев^
ки воздухоподогревателя принимается равной средне¬
арифметической температуре воздуха и гало».
42Гл. 7. Расчет конвективных и ширмовых поверхностей нагреваРис. 7-5. Поправка Cd для течения в кольцевых каналах.I — внутренний обогрев; 2 — наружный обогрев.Для продольно обтекаемых ширм коэффициент
теплоотдачи конвекцией вычисляется по формуле (7-42)
или номограмме 14.7-28. Коэффициент теплоотдачи конвекцией для
пластинчатых воздухоподогревателей при Re<104 опре¬
деляется по формулеX<хк = 0,00365w РгМ, ккал/(м*-ч-*С). (7-45)Значения входящих в нее величин те же, что и
в (7-42).По формуле (7-45) построена номограмма 17.При Re>104 расчет ведется по формуле (7-42) или
номограмме 14. Допустимость пользования номограм¬
мой 17 проверяется при помощи ее вспомогательных
линий.7-29. Коэффициент теплоотдачи для вращающихся
регенеративных воздухоподогревателей (РВВ) по газо¬
вой и воздушной сторонам определяется по следую¬
щей формуле 1:ак = А 0,‘lCtCl, ккал (м2-ч^С). (7-46)Значения коэффициентов Ct и С/ определяются
по п. 7-27.Коэффициент А зависит от типа набивки.Для набивки из волнистых и дистанционирующих
листов /4 = 0,027; из гладких и дистанционирующих
Л =0,021; для интенсифицированной набивки из одних
волнистых листов (рис. 7-6) коэффициент Л зависит
от суммарной высоты волны а+Ь:Л =0,027 при а+Ь = 2А мм;А =0,037 при а+Ь^4,8 мм.По формуле (7-46) построена номограмма 18.Эквивалентный диаметр набивки d3 определяется
по общей формуле (7-43а) и равен: для интенсифици¬
рованной набивки — 9,6 мм, для неинтенсифицирован-
ной — 7,8 мм, для холодной ступени, состоящей из
гладких листов, — 9,8 мм .Для эмалированных листов холодной ступени воз¬
духоподогревателя значение коэффициента А снижает¬
ся на 5% в сравнении с металлическими листами.При керамической набивке квадратного сечения
Л =0,021.Живое сечение для прохода газов и воздуха и по¬
верхность нагрева РВВ Для набивок указанных типов
определяются по формуламF=0,78502ввхКрКл, м2; (7-47а)Я=0,95 ■ 0,785£>2вн/(р/гС, мг, (7-476)где Dвн — внутренний диаметр ротора, м;х — часть общего сечения РВВ, омываемая газом
или воздухом;Яр — коэффициент, учитывающий загромождение
сечения ротора ступицей и перегородками;
определяется, в зависимости от £>вн по рис. 7-7;Кл—коэффициент, учитывающий загромождение
сечения ротора листами. Его величина в за¬
висимости от эквивалентного диаметра на¬
бивки йэ и толщины листа бл принимается
по таблице (см ниже);
h — высота набивки,С — двусторонняя поверхность нагрева в 1 м3
объема ротора (за вычетом объема ступицы
и перегородок), м21м3; величина С в зависи¬
мости от эквивалентного диаметра набивки
дана в нижеследующей таблице.d9, ммЪ}j, ммС. мЧм39,60,630,893657,80,630,864409,81,200,81325Рис. 7-6. Схемы набивок регенеративных воздухоподо¬
гревателей.сі — с волнистыми дистанционнрующими листами; б — с глад¬
кими дистанциснирующими листами; в — с гладкими листами.Коэффициент 0,95 в формуле (7-476) учитывает
степень заполнения ротора листами поверхности на¬
грева.Для холодной ступени РВВ живое сечение, рас-1 Формула (7-46) обоснована опытами, проведенны¬ми при Re=l 000-е-10 000. В обычно встречающихся слу¬чаях не выходят за пределы указанных значений Re,
поэтому не требуется проверка применимости формулы.
Гл. 7. Расчет конвективных и ширмовых поверхностей нагрева43считанное по формуле (7-47а), умножается на 1,02.7-30. Для пучка, омываемого частично продольным
и частично поперечным потоками, по средним расходу
и температуре газов определяются скорости на участ¬
ках с продольным и поперечным потоками и по соот¬
ветствующим формулам (номограммам) — коэффициен¬
ты теплоотдачи для обеих частей поверхности нагрева.Примеры условной разбивки смешанно омываемых
пучков на продольно и поперечно омываемые участки
и указания по определению сечений отдельных участ¬
ков приведены на рис. 7-3.При наличии нескольких одинаково омываемых
участков с различными сечениями расчетное живое
сечение усредняется по поверхностям нагрева участков
по формуле (7-29).в) Коэффициент теплоотдачи излучением продуктов
сгорания7-31. В расчете учитывается излучение трехатомных
газов, а при сжигании твердых топлив— и взвешенных
в потоке частиц золы. Количество тепла, переданное
1 мг поверхности нагрева излучением (дл, ккал/.(м2-ч),
определяется при помощи коэффициента теплоотдачи
излучением продуктов сгорания:ал= ккал/(мг-ч-* С), (7-48)где Ф и t3 — температуры газов и наружной поверхно¬
сти стенки с учетом загрязнений, °С.7-32. Коэффициент теплоотдачи излучением продук¬
тов сгорания находится по следующим формулам:для запыленного потока (при учете излучения
золы)а3 1«л — 4,9-10“8 ~^Y~aT* XX ^Г-—. ккал/(мг-ч-9С); (7-49)1 — —
і тдля газового потока (при отсутствии золы)1«л., = 4.910-«-^—аР X-СгГX ^ . ккал/(м2-ч-°С). (7-50)« 8В этих формулах ая — степень черноты загрязнен¬
ных стенок лучевоспринимающих поверхностей; для
расчета теплоотдачи излучением к котельным поверх¬
ностям нагрева принимается аэ=0,8; для шлакоулав-
лйвающих пучков а3=*0,68; а — степень черноты потокагазов при температуре Т, определяемая по формулеа= l—e-hPs, (7-51)kps — суммарная’ оптическая толщина продуктов сгора¬
ния; для котлов без наддува принимается р—
= 1 кгс/см2;Т — абсолютная температура, К, продуктов сгорания;
температура потока, °С, определяется по фор¬
муле (7-33);Т3 — абсолютная температура загрязненной наружной
поверхности, К.По формуле (7-49) построена номограмма 19 для
нахождения коэффициента теплоотдачи излучением за¬
пыленного потока ал в зависимости от температур
потока и стенки, а также от степени черноты продуктов
сгорания, определяемой по номограмме 2.Для получения коэффициента теплоотдачи излуче¬
нием незапыленного газового потока значение ал, най¬
денное по номограмме 19, умножают на коэффициент
Ст, определяемый по вспомогательному полю этой
номограммы.7-33. Суммарная оптическая толщина запыленного
газового потока рассчитывается по формулеkps= (krrn+k3nli3n)ps. (7-52)Для незапыленного потока (продукты сгорания
газообразных и жидких топлив) второе слагаемое рав¬
но нулю; его можно не вводить в расчет также при
слоевом и факельно-слоевом сжигании твёрдых топлив.Входящие в формулу (7-52) величины приведены
ниже.7-34. Коэффициент ослабления лучей трехатомны¬
ми газами krrn определяется по формуле (6-08) или
номограмме 3 в зависимости от объемной доли водя¬
ных паров, температуры газов и произведения суммар¬
ного парциального давления трехатомных газов на
эффективную толщину излучающего слоя.Коэффициент ослабления лучей золовыми части¬
цами ^зліЦзл находится по формуле (6-13) или номо¬
грамме 4 в зависимости от температуры продуктов
сгорания, типа топочного устройства и вида топлива.7-35. Эффективная толщина излучающего слоя при
излучении ограниченного со всех сторон газового объе¬
ма на ограждающие поверхности определяется по фор¬
муле5 = 3,6-р.— , м, (7-53)гстгде V — объем излучающего слоя, м3;Fct — площадь ограждающих поверхностей, мг.Для гладкотрубных пучков формула (7-53) пре¬
образуется к следующему виду:s = 0,9с? (7-54)для ширмовых поверхностей нагрева
1,8 (7.55)-Х+1Г+-Сгде А, В, С—высота, ширина и глубина единичной
камеры, образованной двумя соседними
ширмами, м;Si, Sz — усредненные по поверхности нагрева по
(7-39) поперечный и продольный шаги
труб, м.Для пучков из плавниковых труб величину s, полу¬
ченную по формуле (7-54), следует умножить на 0,4.При расчете верхних ступеней воздухоподогревате¬
лей также учитывается излучение газов; эффективная
толщина излучающего слоя принимается равной: для
44Гл. 7. Расчет конвективных и ширмовых поверхностей нагреватрубчатых воздухоподогревателей 0,9d, для пластинча¬
тых 1,86 (d — внутренний диаметр трубы, м; Ь — рас¬
стояние между пластинами в свету, м).Для ребристых поверхностей нагрева из-за малой
толщины излучающего слоя теплоотдача излучением
продуктов сгорания не учитывается.При наличии газовых объемов в пределах поверх¬
ности нагрева или перед ней величина а'л подсчитывает¬
ся по указаниям п. 7-37.7-36. При определении коэффициента теплоотдачи
излучением ширмовых и конвективных перегревателей,
испарительных ширм и настенных труб яри сжигании
твердого и жидкого топлив температура стенки труб
принимается равной температуре наружного слоя золо¬
тых отложений на трубах и определяется по формуле= і + (в + W{Q + Qjl)’ °с- (7_56)глэ Q—тепловосприятие поверхности нагрева, опреде¬
ляемое из уравнений баланса (7-02) и (7-03)
по предварительно принятой конечной темпе¬
ратуре одной из сред, ккал/кг;Qn — тепло, воспринятое поверхностью нагрева излу¬
чением из топки или из объема перед поверх¬
ностью нагрева, ккал/кг;
t— средняя температура среды, °С;Н — поверхность нагрева, м2 (рассчитывается по
п. 7-01);аг — коэффициент теплоотдачи от стенки к пару,
определяемый по формуле (7-42);
є — коэффициент загрязнения, (м2 • ч • °С)/ккал.Для шахматных перегревателей при сжигании твер¬
дого топлива, а также ширм при сжигании жидкого и
твердого топлив є принимается по§7-Б,д. Для коридор¬
ных перегревателей и настенных труб, а также шахмат¬
ных перегревателей при сжигании жидкого топлива
ориентировочно принимают е=0,003; для коридорных
перегревателей и настенных труб при сжигании
твердого топлива є=0,005 (м2-ч • °С)/ккал.В остальных случаях температура загрязненной
стенки рассчитывается по формулеts~t+At, °С, (7-57)Для фестонов, расположенных на выходе из топ¬
ки, Д/=80 °С.Для одноступенчатых экономайзеров при •Ѳ/>400 °С,
вторых ступеней двухступенчатых экономайзеров, пере¬
ходных зон прямоточных котлов и котельных пучков
котлов малой мощности при сжигании твердых и жид¬
ких топлив, а также древесины при шахматном и кори¬
дорном расположе*ии труб Д/=60°С.Для первых ступеней двухступенчатых экономай¬
зеров и одноступенчатйх при 'Ѳ,'^400 °С, для шахмат¬
ных и коридорных пучков при сжигании всех твердых
и жидких топлив At—25 °С. При сжигании газа для всех
пЬверхностей нагрева принимают Д£*=25°С.Для вторых ступеней воздухоподогревателей темпе¬
ратура стенки принимается равной полусумме темпера¬
тур газов и воздуха.7-37. Тепло излучения газового объема на настен¬
ную поверхность нагрева, пучок, труб и отдельно стоя¬
щий ряд труб определяется по формуле„ (^СР ^з) Ffjl . ГО\Qji = ал б , ккал/кг, (7-58)Dpгде ал — коэффициент теплоотдачи . излучением, опре¬
деляется по пп. 7-32—7-35 при средних зна¬
чениях температуры газов в объеме Оср>
объемных долей трехатомных газов rHj0 и
гп и концентрации золовых частиц |гэл;
t3 — температура загрязненной стенки труб, °С,
определяется по п. 7-36;Ял—лучевоспринимающая поверхность нагрева,
м2, определяется по п. 6-03.Излучение газовых объемов, расположенных перед
конвективными пучками или между ними, может учи¬
тываться приближенно путем увеличения расчетного
коэффициента теплоотдачи излучением пучка ал по
следующей формуле»'» = «» [і + А (хш) ’ хгде /п и /об — глубина (по ходу газов) рассчитываемого
пучка н газового объема, м (рис. 7-8);Тк — температура газов в объеме камеры
(перед пакетом), К.Коэффициент Л=0,3 при сжигании газа и мазута,0,4 — при сжигании каменных углей и АШ, 0,5 — при
сжигании бурых углей, сланцев и фрезерного торфа.Тепло, переданное трубному пучку излучением га¬
зового объема, расположенного за пучком, незначи¬
тельно и может не учитываться. Также может не учи¬
тываться излучение на ширмы газовых объемов, рас¬
положенных между их ступенями или за ними, так как
степени черноты в этих объемах и ширмах близки.
То же относится к фестонам.г) Коэффициент теплопередачи в ребристых
и плавниковых поверхностях нагрева7-38. Для чугунных ребристых экономайзеров ЦККБ
и ВТИ при помощи номограммы 20 по скорости и тем¬
пературе газов непосредственно определяется коэффи¬
циент теплопередачи с учетом коэффициента тепловой
эффективности. Кривая для экономайзера ВТИ по¬
строена с учетом эффекта систематической обдувки.
Без обдувки коэффициент теплопередачи уменьшается
на 20%.7-39. Для чугунных ребристых и ребристо-зубчатых
воздухоподогревателей, выпускаемых отечественными
заводами, коэффициент теплопередачи, отнесенный
к полной поверхности с газовой стороны Н, определя¬
ется по формулеk = j л—. ккал/{ч*-ч-9С), (7-60)а1ПР а2ІїР Нлягде £ — коэффициент использования, определяе¬
мый по § 7-Б,д;, ккал/(.4і • ч • °С), (7-59)
Гл. 7. Расчет конвективных и ширмовых поверхностей нагрева45Стр. сі2пр — приведенные коэффициенты теплоотдачи
чистых труб с газовой и воздушной сто¬
рон, ккал/(мг • ч *°С); они учитывают со¬
противление теплопереходу не только на
поверхности, но и через металл ребер;Н/И вн—отношение полной поверхности с наруж¬
ной (газовой) стороны к полной поверх¬
ности с внутренней стороны.Ребристые трубы отличаются от ребристо-зубчатых
только формой оребрения воздушной стороны.Приведенный коэффициент теплоотдачи с газовой
стороны для чистых труб, отнесенный к полной наруж¬
ной поверхности, определяется по номограмме 21, по¬
строенной по формулеX ҐЬySrrt \0.72
«1Ир = 0,0355 —(—f-J . ккал/(м*-ч-°С), (7-61)где Я — коэффициент теплопроводности при средней
температуре потока, ккал/(м • ч - °С); определя¬
ется по п. 3-05;ѵ — коэффициент кинематической вязкости при
средней температуре потока, м'/сек-, определя¬
ется по п. 3-03;w — скорость газов, м/сек; определяется по фор¬
муле (7-21);SpCi — шаг ребер, м; принимается, как и другие раз¬
меры, по таблице и схемам номограммы 21.Приведенный коэффициент теплоотдачи с воздуш¬
ной стороны, отнесенный к полной внутренней поверх¬
ности, для труб с продольными ребрами внутри опре¬
деляется по формуле/ 6,0 \
а2пр = 0,0109 ^І + Т^/dTJ XX fwda \0.84* ккал/{м?-ч-9С). (7-62)Для труб с зубчатой внутренней поверхностью:при Re^lO4:“»Р = 0'092з(і+^)Х
*2“ юим/(л*-«-*С); (7-63)при Re<lО4<х2цр = 0,0331 + lop/d9 ) 17 х, wda \ 0.77—j > ккал/(м2-ч-*С). (7-64)В этих формулах /0р — длина оребренной части
труб, м\ ds — эквивалентный диаметр, м.По формулам (7-62)—(7-64) построена номограм¬
ма 22.7-40. Коэффициент теплопередачи чугунных плитча¬
тых воздухоподогревателей Кусинского завода (типа
Каблиц) определяется также по формуле (7-60).Приведенные коэффициенты теплоотдачи чистых
плит с газовой и воздушной сторон определяются по
номоврамме 23.7-41. Для плавниковых экономайзеров при сжига¬
нии мазута и’ газа коэффициент теплопередачи, отне¬
сенный к полной поверхности труб с газовой стороны,
определяется по формуле£=ij5ainp, ккал/(м2 • ч-°С), (7-65)где "ф — коэффициент тепловой эффективности, находит¬
ся по § 7-Б,д;amp — приведенный коэффициент теплоотдачи с на¬
ружной стороны, ккал/(мг • ч•°С), определяет¬
ся по п. 7-43.Коэффициент теплоотдачи плавниковых экономай¬
зеров при сжигании твердых топлив определяется по
общей методике, изложенной ниже.7-42. В последующих пунктах настоящей главы из¬
лагается общая методика, которая может быть исполь¬
зована для расчета теплопередачи в нестандартных
ребристых элементах.Для труб (плит), имеющих ребра с одной или
обеих сторон, коэффициент теплопередачи, отнесенный
к полной поверхности с газовой стороны, выражается
так:k=—j ^ jj—, ккал/(мг-ч-°С). (7-66)^ІПР ®2ПРВ ЭТОЙ формуле a'lup и СІ2пр — приведенные коэф¬
фициенты теплоотдачи с наружной (газовой) и внут¬
ренней сторон.Величина a'inp в отличие от указанной-в п. 7-39
сііпр учитывает передачу тепла через слой загрязнения.
При наличии ребер только с газовой стороны вместо
ссгпр следует подставлять коэффициент теплоотдачи от
внутренней поверхности стенки к обогреваемой сре¬
де аг. В расчетах экономайзеров влиянием І/аг прене¬
брегают.7-43. Приведенный коэффициент теплоотдачи с га¬
зовой стороны a'inp зависит от коэффициента тепло¬
отдачи от омывающей среды it стенке сіі, теплового
сопротивления ребер и загрязняющего слояДля ребристых поверхностей нагрева теплоотдача
излучением продуктов сгорания не учитывается иаі=ак
(ак — коэффициент теплоотдачи конвекцией для ребри¬
стых поверхностей, ккал/(мг • ч • °С); определяется по
п. 7-45).Тепловое сопротивление ребер зависит от их тол¬
щины и формы, а также от коэффициента теплопро¬
водности. По форме ребра подразделяются на два типа:
с прямым и цилиндрическим основанием. К первым от¬
носятся ребра на плоской поверхности, продольные реб¬
ра на цилиндрической поверхности и поперечные на¬
ружные ребра на трубах, имеющих форму вытянутого
овал^; ко вторым — круглые и квадратные поперечные
ребра на круглых трубах. Проволочные стержни рас¬
считываются как ребра с прямым основанием.Величина а'тр, отнесенная к полной поверхности
с газовой стороны, определяется по формуле“f,nP = [~ЇГ + 77“] 1+єфрбяк • ккал/{мг’Ч-*С),(7-67)где Нра/Н — отношение поверхности ребер к полной
поверхности с газовой стороны.Для круглых труб с круглыми ребрамин„_ (“)с квадратнымиgj,. 2[(-jr)*-°’785 l
' 2[(4-)’-°-785 ]+*(£гг--г) ’ягл_я-ярбгде —fj — отношение участков несущей по¬
верхности без ребер к полной
поверхности с газовой стороны;
46Гл. 7. Расчет конвективных и ширмовых поверхностей нагреваЕ — коэффициент эффективности реб¬
ра, определяемый в зависимости
от формы ребер и параметров
рЛрб и D/d по номограмме 24;а _ і/ 2фрб”« , (7-68)Р- V Ым(1 +ефрбак)где D — диаметр круглого или сторона квадратного
ребра, м;
d — диаметр несущей трубы, м\Лрс и б — высота и средняя толщина ребра, м;
sрб — шаг ребер, м\Хм — коэффициент теплопроводности металла ре¬
бер, ккал/(м • ч • °С);|Л — коэффициент, учитывающий влияние ушире-
ния ребра к основанию; определяется по
номограмме 24 в зависимости от параметров
рЛрб и V 62/61 (62 и 'бі — толщина ребра
у вершины и основания);-фрб — коэффициент, учитывающий неравномерную
теплоотдачу по поверхности ребра, для ребер
с прямым основанием (и проволочных стерж¬
ней)— 0,9, с цилиндрическим—0,85;
є — коэффициент загрязнения, (м2 • ч • °С)/ккал,
определяемый по § 7-Б,д.Для цилиндрических стержней из проволоки в фор¬
мулу (7-68) вместо б подставляется do/2, где do — диа¬
метр проволоки.7-44. Приведенный коэффициент теплоотдачи с воз¬
душной стороны, отнесенный к полной поверхности
внутренней стороны, агпр при наличии с этой стороны
ребер определяется также по формуле (7-67) при е=0.7-45. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при по¬
перечном омывании пучков труб с поперечными ленточ¬
ными и шайбовыми ребрами определяется по номограм¬
мам 25 и 26, построенным по следующим формулам:
для коридорного пучка труб с круглыми ребрами:\ Г d \—0,54«« = 0,105С,С.-(-) X
X (-"У’72 . ккалцм'-ч-'С). (7-69)где Сг — поправочный коэффициент, учитывающий
влияние числа поперечных рядов в пучке;
при z<4 определяется по графику номо¬
граммы 25, при z^4 принимается рав¬
ным 1;Cs — поправочный коэффициент, учитывающий
геометрическое расположение труб в пучке;
при Ог^2 определяется по номограмме 25;
при 02>2,О равен 1;Gz—sdd — относительный продольный шаг труб;Лрб и sP6 — высота и шаг ребер, м.Остальные обозначения те же, что ив форму¬
ле (7-61).Для шахматного пучка труб с круглыми ребрами
X I d \—0,54„„ = 0.23 сЛМ—X
/ Лрб \ —°>14 °. 65(5) ( V J • ккал/(м*.ч-вС). (7-70)где коэффициент Сг определяется по номограмме 26;
°і — 1у0 = — параметр, учитывающий геометрическое° 2 1расположение труб в пучке; о'г — средний относитель¬
ный диагональный шаг труб.Обозначения остальных величин те же, что в фор¬
мулах (7-61) и (7-69). ,Для труб с квадратными ребрами коэффициент
теплоотдачи равен 0,92ак (ак — для круглых ребер
с диаметром, равным стороне квадратного ребра).7-46. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при
протекании потока в трубе с внутренними продольным»
ребрами определяется так же, как для обычного слу¬
чая продольного омывания, по формуле (7-42) или
номограмме 14.7-47. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при по¬
перечном омывании шахматных пучков .плавниковых
труб, отнесенный к полной поверхности, определяется
по номограмме 27, построенной по формуле:X /wd \0,68«, = 0,14С,?вв'** -j- J . ккал/(м*.ч-°С), (7-71)Сг — поправка на число рядов труб по ходу газов,
определяемая по номограмме 27.Остальные обозначения те же, что в формулах
(7-61) и (7-70).7-48. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при по¬
перечном омывании шахматных пучков труб с прово¬
лочным оребрением, отнесенный к полной поверхности:(+Г*( d \—0.6 / WS. \0.46х{іг) ’ ккал/(м*-*''с)‘ (?-72>где d ■— наружный диаметр трубы, м\
sB — шаг витка, м;
h — высота петли, м;
lo=nd/z — шаг петли, м\z—число петель на одном витке; »
а — ширина петли, мм (см. номогр. 28);F/Fa — живое сечение в долях от полного (см. но¬
могр. 28);Н — полная поверхность нагрева на 1 м тру¬
бы, м2 (см. номогр. 28);Ярб — поверхность проволочного оребрения на 1 м
трубы, кг (см. номогр. 28);G — масса 1 м трубы, кг (см. номогр. 28).Остальные обозначения см. формулу (7-61).По формуле (7-72) построена номограмма 28.д) Коэффициенты загрязнения, использованияи тепловой эффективности поверхностей нагрева7-49. Коэффициенты загрязнения ширмовых поверх¬
ностей нагрева при пылевидном и слоевом сжигании
топлива принимаются в зависимости от характеристик
топлива и средней температуры газов в газоходе по
рис. 7-9.■При сжигании нешлакующих углей (типа экиба-
стузского) .-є принимается по кривой /.При сжигании умеренно шлакующих углей (АШ
и Т с хорошим выжигом, каменные и бурые) є прини¬
мается: при наличии эффективной очистки — по кри¬
вой 2, без очистки — по кривой 3.При сжигании сильно шлакующих топлив (типа
фрезерного торфа и северо-западных сланцев) коэффи¬
циенты загрязнения принимаются по кривым 3 и 4.При сжигании мазута принимают е=0,00б (м2 • чХ
Х°С) /ккал независимо от избытка воздуха в топке и
содержания серы в мазуте.При сжигании газа е=0. Однако если газ сжигают
после мазута или пыли, то происходит частичная само-
очистка поверхностей нагрева. В этом случае коэффи¬
циент загрязнения следует принимать средним между
значениями для мазута (пыли) и газа.Для ширм, расположенных в верху топки и па по¬
вороте газов в конвективные газоходы, коэффициент
Гл. 7. Расчет конвективных и ширмовых поверхностей нагрева47Рис. 7-9. Коэффициенты загряз¬
нения (с) и использования (б)
ширмовых перегревателей.1 — нешлакующие угли типа экиба-
стузского; 2 — умеренно шлакующие
с очисткой; 3 — умеренно шлакующие
без очистки и сильно шлакующие
(типа фрезторфа) с очисткой: 4 —
сланцы северо-западных месторожде¬
ний с очисткой.м2-ч°С/ккал0,025
0,020
0,015
0,010
Ц005ОЄ*4о7 —<&ср600 8001000а)1200 °Сб)использования g принимается в зависимости от ско¬
рости дымовых газов по рис. 7-9: при wT~^4 м/сек
|=0,85 *.Ширмы, расположенные в верху топки на стороне,
противоположной газовому окну, и занимающие часть
сечения, рассчитываются вместе с топкой.7-50. Для смешанно омываемых пучков, схемати¬
чески изображенных на рис. 7-10, £=0,95.7-51. Конвективные перегреватели и экономайзеры
с коридорным расположением труб при сжигании всех
видов топлив рассчитываются по коэффициентам теп¬
ловой эффективности; при сжигании твердых топлив
последние принимаются в соответствии с табл. 7-1.7-52. Шахматные пучки труб, в том числе плавни¬
ковых, при сжигании твердых топлив рассчитываются
по коэффициентам загрязнения, величина которых за¬
висит от скорости газов, диаметра и шагов труб, а так¬
же от фракционного состава золы, содержащейся
в продуктах сгорания.Коэффициенты загрязнения определяются по фор¬
мулеформуле:е = С<іСфрЄо+'Ає, (ж2 • ч ■ °С)/ккал,(7-73)где Єо—исходный коэффициент загрязнения, завися¬
щий от скорости газов и относительного про¬
дольного шага труб (рис. 7-11);Cd — поправка на диаметр (рис. 7-11);СфР — поправка на фракционный состав золы, харак¬
теризуемая величиной R30 — содержанием ча¬
стиц размером более 30 мкм, определяется по* При отдельном расчете ступени ширм, свисающей
над тонкой и удаленной от газового окна (например,
для определения температуры стенки) вследствие непол¬
ного омывания газами коэффициент использования сни¬
жается до 0,6 (см. рис. 6-2, поз. 1).СфР= 1 — 1,18 lg*а.33,7*(7-74)При отсутствии надежных данных о фракционном
составе золы топлива принимают: для углей и сланцев
Сфр=1, для торфа Сфр=0.7.Поправки Де принимаются по табл. 7-2.7-53. Фестоны котлов большой мощности и разви¬
тые котельные пучки котлов малой мощности при сжи¬
гании всех видов топлива рассчитываются по коэффи¬
циентам тепловой эффективности; их значения в зави¬
симости от рода твердого топлива принимаются по
табл. ТА.Таблица 7-1Род сжигаемого топливаНеобходимостьочисткиКоэффициент
тепловой эф¬
фективности фАШ и тощие углиТребуется0,6Каменные, бурые угли0,65.(кроме канско-ачин-ских), промпродуктыкаменных углейПодмосковный угольНе требуется0,7Бурые угли Ка нско-Ачин¬Требуется0,6*ского месторождения,фрезторф и древесноетопливоСланцы (северо-западные,1»0,5кашпирский)* При сжигании ирша-бородииских углей в котлах с полуразомк-
нутой схемой пыле приготовления коэффициент эффективности при¬
нимается равным 0,65.А-АРис. 7-10. К расчету смешанно омываемых поверхностей нагрева.
А8Га 7. Расчет конвективных и ширмовых поверхностей нагреваТаблица 7-2Поправка Л* дляНаименование поверхнею»топлив,
даюших
сыпучие от¬
ложения (в
том числе
АШ при
Г уя>20%)антрацитовогоштыбаканс ко-ачинских
углей и сланцев с
очисткой, фрез-
торфа без очисткитей нагревас очисткой
дробьюбез очист¬
киПервые ступени эко¬
номайзеров, односту¬
пенчатые экономайзе¬
ры И др. при 8'
<400*С 000,0020Вторые ступени эко¬
номайзеров, односту¬
пенчатые экономайзе¬
ры при Ь' 400 *С и
переходные зоны пря-
моточньл котлов . .0,0020,0020,0050,003*Шахматные пучки
перегревателей . . .0,0030,0030,0050,004** При сжигании нрша-бородннских углей с пол у разомкнутой нлн
разомкнутой схемой пыленрнготовления А* снижается на 0,002.7-54. При сжигании мазутов все поверхности на¬
грева рассчитываются по коэффициентам тепловой
эффективности.При работе котлов с избытками воздуха ат>1,03
коэффициенты тепловой эффективности принимаются
по табл. 7-3.При сжигании мазута с избытками воздуха ат^1,03
и очистке поверхности нагрева дробью коэффициенты
эффективности для всех поверхностей нагрева увели¬
чиваются против данных табл. 7-3 на 0,05; при сжигании
мазута с малыми избытками воздуха (ат 1,03), но
Ыз дробевой очистки коэффициенты эффективности
принимаются также по табл. 7-3.При вводе в мазут твердых присадок (магнезит,
доломит) с целью уменьшения коррозии поверхности
нагрева коэффициенты эффективности вторых ступеней
экономайзера, переходных зон и перегревателей в связи
с ростом загрязнений должны быть снижены на 0,05.
При вводе жидких присадок коэффициент эффектив¬
ности для поверхностей нагрева, перечисленных в п. 1,2Таблица 7-3Наименование поверхности нагреваw , м/секКоэффициент
тепловой эф¬
фективности ф*1. Первые и вторые ступени4—120,7—0,65экономайзеров и переходные12—200,65—0,6зоны с очисткой поверхностейнагрева дробью2. Перегреватели, расположен¬4—120,65—0,6ные в конвективной шахте,12—200.6при очистке дробью, а так¬же коридорные — в горизон¬тальном газоходе, без очист¬ки; котельные пучки котловмалой мощности, фестоны3. Экономайзеры котлов малой4—120,55—0,50мощности (при температурекоды на входе 100 “Си ниже)* Большее зваченне ф соответствует меньшей скоро ститабл. 7-3, не изменяется; для экономайзеров котлов
малой мощности — повышается на 0,05.При сжигании мазута коэффициенты тепловой
эффективности поверхностей нагрева высоконапорных
парогенераторов, имеющих регулярную обдувку, также
принимаются по табл. 7-3 в зависимости от скорости
газов в газоходе с добавкой 0,05 при ат^1,03.7-55. При сжигании газа все поверхности нагрева
рассчитываются по коэффициентам тепловой эффектив¬
ности: для первых ступеней экономайзеров и односту¬
пенчатых экономайзеров, в том числе плавниковых и
ребристых, при О'sg:400 °С принимают ір=0,9; для
вторых ступеней экономайзеров, перегревателей и дру¬
гих поверхностей нагрева, в том числе плавниковых
и ребристых, при ■'0/>400°С ^=0,85. ,При сжигании газа после мазута коэффициенты
тепловой эффективности следует принимать средними
между значениями для газа и мазута; при сжигании
газа после твердого топлива (без остановки котла на
чистку) — по твердому топливу.7-56. При сжигании смеси топлив коэффициенты
загрязнения или эффективности принимаются по более
загрязняющему топливу.7-57. При поперечно-продольном омывании гладко¬
трубных пучков коэффициенты загрязнения или тепло¬
вой эффективности определяются отдельно для по¬
перечно и продольно омываемых участков по средним
скоростям в каждом из них. Коэффициенты загрязне¬
ния или тепловой эффективности продольно омываемых
участков, а также температура стенки принимаются по
тем же данным, что и при поперечном омывании.При поперечно-продольном омывании ширм коэф¬
фициенты загрязнения определяются отдельно для по¬
перечно и продольно омываемых участков по средним
температурам газов в них. Коэффициенты использова¬
ния поверхности ширм £ также определяются по сред¬
ним скоростям газов в них. Усреднение величин є и 5
производится пропорционально поверхностям нагрева
отдельных участков (по рис. 7-3).7-58. Коэффициенты загрязнения пучков труб с по¬
перечными ребрами при сжигании твердых топлив
определяются по рис. 7-11. При сжигании мазута и дре¬
весного топлива е=0,02, газового топлива е=0,005.Для типовых чугунных ребристых экономайзеров
ЦККБ и ВТИ рекомендуется пользоваться значениями
коэффициентов теплопередачи, непосредственно опре¬
деляемыми по номограмме 20.7-59. Коэффициенты использования трубчатых воз¬
духоподогревателей без промежуточных трубных досок
(при движении газов в трубах), пластинчатых и чугун¬
ных ребристых воздухоподогревателей табл. 7-4.Т а б л и ц а 7-4Коэффициент использования различных
возд ухоподогревате лейВид топливатрубчатых без проме¬
жуточных трубных
досок§н2чугунныхНижниеступениВерхниеступениSносое?сребристыхАШ, фрезерный
торф 0,800,750,850,75Мазут и древесное
топливо ....0,800,850,700,70Все остальные топ¬
лива 0,850,850,850,80Примечание. При сжигании ф эезерног > т ір |)а применение
чугунных ребристых воздухоподогревате чей не рекомендуется.
Гл. 7. Расчет конвективных и ширмовых поверхностей нагрева49(мгч-°С)/ккал
1,00,2Бд • 10гI—s'ЛS&о"o'.<s"=f=i7ЛС8 9 10 11 12 13 74
Скорость газов го, м/сеп
а)Рис. 7-11. Коэффициенты загряз¬
нения при сжигании твердых топ¬
лив.о я б — шахматных гладкотрубных
пучков; в — пучков труб с поперечны¬
ми ребрами.15 16 17 182.5
2,01.5
1,0
0,5Ш20 30 40 50 60 70 80 30 100 НО
Диаметр mpyf c£7jhjh
Є)Для трубчатых воздухоподогревателей с 'промежу¬
точными трубными досками между отдельными ходами
коэффициент использования снижается на 0,10 при од¬
ной доске (в двух- и трехходовых ступенях) и на 0,15—
при двух (в трех-, четырех- И ПЯТИХОДО^ЫХ ступенях).Коэффициент использования регенеративных возду¬
хоподогревателей принимается для всех топлив (твер¬
дых, газа и мазута) равным 0,8—0,9; меньшее значение
при присосах воздуха в РВВ іДавп=0,2-ь0,25, большее—
^ при АаВп=0,15.■Приведенные выше значения коэффициентов исполь¬
зования воздухоподогревателей всех типов при сжига¬
нии мазутов даны для случая, когда в нижней ступени
нет влажных отложений (т.' е. температура воздуха на
входе в воздухоподогреватели ие ииже 80 °С при труб¬
чатых и не ниже 60 °С при регенеративных).При сжигании мазута с коэффициентом избытка воз¬
духа От>1,03 и при температуре воздуха перед возду¬
хоподогревателями ниже 80 °С для трубчатых и 60 °С
для регенеративных коэффициент использования сни¬
жается на 0,1.Коэффициент использования іпаровых и водяных
калориферов с проволочным оребрением (принимается
равным 0,95.7-В. ТЕМПЕРАТУРНЫЙ НАПОР7-60. Температурный напор At, т. е. усредненная по
всей (поверхности нагрева разность температур обогре¬
вающей и обогреваемой сред, зависит от взаимного на¬
правления движения сред. Если температура одной сре¬
ды в пределах поверхности нагрева не изменяется, то
этой зависимости иет.7-61. Все сказанное ниже о влиянии взаимного на¬
правления движения участвующих в теплообмене сред
относится к случаю сравнительно небольшого изменения
водяного эквивалента 1 каждой, из них в пределах по¬
верхности нагрева. Это условие ие выполняется в пере¬
гревателях высокого давления (свыше 125 кгс/см2) и
с высокой начальной влажностью пара, переходных зо¬
нах и «кипящих» экономайзерах. Во всех этих поверх¬
ностях водяной эквивалент изменяется за счет измене¬
ния агрегатного состояния или теплоемкости.7-62. Схема включения, при которой обе среды на
всем (пути движутся параллельно навстречу друг другу,
называется противоточной, а в одну сторону — прямо¬
точной. Температурный напор для обеих схем опреде-1 Произведение расхода среды на теплоемкость.4—1297
50Г л. 7. Расчет конвективных и ширмовых поверхностей нагреваа)Схема III
1'г2=&'-&"LJо" лІІЧ'%Л ; іfff Y'AVs' 'б)д‘It'I д"я'1імОдноходовой
теплообменник
• (кривая 1)Двухходовой
теплообменник
Скривая?.)it1 . t",
a" &\і"'’в)Трехходовой
теплообменник
(кривая J)Четырехходовс
теплообменник
(кривая 4)Рис. 7-12. Схемы к расчету температурного напора.
а — с последовательносмешанным током; 6 — с параллельно-смешанным; в — с перекрестным.ляется как среднелогарифмическая разность температур
по формуле. *С, (7-75)2’31g ж*где Мб — разность температур сред в том котгце поверх¬
ности нагрева, где от а больше, °С;Ым — разность температур на другом конце поверх*
ности, °С.В тех случаях, когда Д^б/Д^ы^ 1,7, температурный
напор можно с достаточной точностью определять как
среднеарифметическую разность температур:Lt = А*бу--М- *С, (7-76)в и t — средние температуры обеих сред, °СДля случаев, когда температура одной из сред по¬
стоянная, температурный напор также рассчитывается
по формуле (7-75) или (7-76J.7-63. Наибольший возможный температурный напор
достигается при противотоке, наименьший — іпри прямо¬
токе, при всех прочих схемах включения получаем про¬
межуточные значения. Поэтому если выполняется усло¬
виеД^пРм ^0,92Д/Пр, (7-77)(Діпры и AfnpT — средние температурные напоры для
случаев прямотока и противотока), то температурный
напор для любой сложной схемы включения может быть
определен по формулед, = А*ИРМ + f .£ (7_78J7-64. Ниже даются указания по расчету температур¬
ного напора для схем, отличных от чистого противотша
и прямотока.
Гл. 7. Расчет конвективных и ширмовых поверхностей нагрева51Различают схемы с параллельным и перекрестным
токами обменивающихся теплом сред. К первым отно¬
сятся схемы с последовательно- и параллельно-омешан-
ными токами.Температурные наіпоры для этих схем определяются
по формулеД/=фіДгпрт, °С, (7-79)где ф — коэффициент пересчета от лротивоточной схеімы
к более сложной, определяемый по соответст¬
вующим номограммам (см. ниже).7-65. В схеме с последовательно-смешанным током
поверхность нагрева состоит из двух участков, включен¬
ных последовательно по обеим средам; при переходе из
одного участка в другой изменяется взаимное движе¬
ние обеих сред.По этой схеме с разными сочетаниями участков 'вы¬
полняются перегреватели и экономайзеры.Для схем последовательно-смешанного тока
(рис. 7-12) коэффициент ф определяется іпо номограмме
29. Эти схемы характеризуются тем, что участки с бо¬
лее низкими температурами обеих сред совмещены (т. е.
помещены ів одном газоходе); при этом в схемах I иII первая часть (по ходу ігреющей среды) включена по
прямотоку, вторая —по противотоку, а в схеме III —
наоборот.Для пользования номограммой 29 необходимо вы¬
числить безразмерные определяющие параметры:HrА =р =(7-80)(7-81)(7-82)зуется и для расчета схем с любым четным количеством
ходов при равном количестве противоточных и прямо¬
точных;кривая 4 — для схем с тремя ходами многоходо¬
вой среды, из которых два с противотоком ,и один
с прямотоком по отношению к одноходовой среде;кривая 5 — для схем с двумя ходами многохо¬
довой среды, причем оба хода с противотоком по отно¬
шению к одноходовой среде.Коэффициент ф для схем с нечетным количеством
ходов, большим трех, принимается равным полусумме
значений ф, определенных по кривым З н 2 или 3 и 4„
в зависимости от того, каких ходов больше — прямо-
или противоточных.Для пользования номограммой 30 необходимо вы¬
числить безразмерные параметры:0'R =(7-83)(7-84)(Н и НПрм — поверхности нагрева—полная и прямоточ¬
ного участка, м2; Хі и х%— полные перепады темпера¬
тур, °С).Для схем I и II Ті=Ф'—О"; Xz=t"—f;для схемы III Xi — t"—Xz=W—ft".Обозначения температур даны на схемах.Номограмму 29 нельзя применять для расчета по¬
верхностей нагрева, включенных по схемам последова¬
тельно-смешанного тока, отличным от указанных «а ней.
Кривые, приведенные на номограмме, нельзя экстрапо¬
лировать; при значениях определяющих параметров,
выходящих за пределы номограммы, а также при отли¬
чающихся схемах последовательно-смешанного тока
расчет температурного напора ведется отдельно дляпро-
тивоточного и прямоточного участков.7-60. В схеме с параллельно-смешанным током
(рис. 7-12) поверхность нагрева состоит из несколькиЯ
участков, включенных последовательно по одной из сред
(многоходовой) и параллельно — по другой (одноходо¬
вой). При расчете температурного напора безразлично,
является ли одноходовой греющая или обогреваемая
среда.Коэффициент для схем с параллельно-смешан¬
ным током определяется по номограмме 30, линии левой
ее половины используются для соответствующих схем
включения:кривая 1 — для схем с двумя ходами многохо¬
довой среды, причем оба хода с прямотоком по отноше¬
нию к одноходовой среде;кривая 2 — для схем с гремя ходами мяогоходо-
вой среды, из которых два с прямотоком и один с про¬
тивотоком по отношению к одноходовой среде;кривая 3—для схем с двумя ходами многохо¬
довой среды, из которых один (безразлично, первый или
второй) с противотоком, а другой — с прямотоком по
отношению ч одноходовой среде. Эта кривая исполь¬где Ф' и f — начальные температуры греющей и обо¬
греваемой сред, °С;Тб—полный перепад температур той среды, где
он больше, чем перепад температур второй
среды тм, °С.7-67. Номограмма 30 построена для условия полно¬
го перемешивания одноходовой среды. Установка про¬
дольных перегородок, разделяющих одноходовую среду
на параллельно текущие несмешнвающиеся потоки, не¬
сколько увеличивает температурный напор. Но при
■ф>0,8 это увеличение незначительно, поэтому номо¬
граммой можно пользоваться для всех случаев незави¬
симо от наличия перегородки.Номограмма 30 построена для условий равенства
поверхностей нагрева различных ходов. С достаточной
точностью ею можно пользоваться и для случаев, когда0,7<^-<1.5 •прм(#прт и ЯПрм —поверхности нагрева нротивоточной н
прямоточной частей *, мг).7-68. При схеме с перекрестным током 2 направления
потоков обеих сред взаимно перекрещиваются. Темпера¬
турный напор Для перекрестного тока зависит в основ¬
ном от количества ходов и общего взаимного направле¬
ния потоков сред (прямоток или противоток). Схемы
перекрестного тока с различным числом ходов показа¬
ны на рис. 7-12. »Условия перемешивания в пределах ходов и между
ними при ф>0,85 слабо влияют на величину темпера¬
турного напора. Поскольку применение поверхностей1 В случае, если 5=ЯНрт/ЯПря выходит за пределы,
приведенные в неравенстве, коэффициент ф для схем
с двумя ходами многоходовой среды (один противоточ-
ный и другой прямоточный) определяется по формуле;, 1-р
Р12ф= 1 — PR,ї> піп- 2-Р(/?Ч-1-нГ(/? 1)І£Г jгде* Схемы, у которых число ходов не превышает че¬
тырех; при большем числе ходов они рассматриваются
как противо- или прямоточные.4*
52Г л. 7. Расчет конвективных и ширмовых поверхностей нагревас ф<0,8-^0,85 не рекомендуется, условия перемешивания
лри определении температурного напора для перекрест¬
ного тока п:ри построении номограммы приняты для всех
случаев расчета элементов котельных агрегатов одина¬
ковые: обе среды перемешиваются только между хо¬
дами. Такое упрощение вполне допустимо, так как при
движении воздуха или газов ® межтрубноім пространст¬
ве перемешивание в перпендикулярной потоку плоскости
очень незначительное.Коэффициент гі) определяете» по номограмме 31, ли¬
нии левой ее половины используются для различного
числа ходов:кривая 1 — для однократно, прямая 2 — для
двукратно, кривая 3 — для трехкратно, кривая 4—
для четырехкратно перекрестного тока.Для пользования -номограммой предварительно вы¬
числяются те же безразмерные параметры, что при па¬
раллельно-смешанном токе:л--?-.Как видно из обозначения величин, входящих в оп¬
ределяющие параметры, нет необходимости различать
условия перемешивания греющей и обогреваемой сред.7-69. Номограмма 31 пригодна для расчета схем
е многократно перекрестным током только при общем
лротивоточ'ном взаимном направлении потоков. При об¬
щем прямоточном 'направлении по найденным значениям
параметров Р и R рассчитывается степень нагрева для
каждого хода теплообменника:л =1-11 -р (/?+!)]1 Іп(7-85)где п — число ходов в рассчитываемом теплообменнике.По величинам Рі и R при помощи кривой 1 номо¬
граммы 31 определяется коэффициент ф для всего теп¬
лообменника.7-70. Ли-іии номограммы 31, предназначен,ные для
определения температурного напора при многократно
перекрестном токе, построены для случая равенства по¬
верхностей нагрева различных ходов. Однако, когда
поверхности нагрева отдельных ходов разнятся не бо¬
лее чем на 20% и при этом определенный по номограм¬
ме для всей поверхности нагрева коэффициент tj5>0,90,
рекомендуется также пользоваться этой номограммой.При большем расхождении поверхностей нагрева
разных ходов или меньшем значении коэффициента
расчет температурного напора ведется раздельно по
участкам (п. 7-71).Участии выделяются таким образом, чтобы поверх¬
ности ходов в пределах каждого были одинаковы или
разнились не более чем на 20%. После этого для каж¬
дого участка определяются температурные напоры по
соответствующей кривой номограммы 31.7-71. В тех случаях, когда схема включения поверх¬
ности нагрева отличается от рассмотренных ранее м не
выполняется условие Д*прм>0,92 Д£прт, расчет темпе¬
ратурного напора производится по отдельным участкам
поверхности нагрева. При этом так же, как и при вы¬
воде среднего температурного напор і для разобранных
схем, коэффициент теплопередачи в іределах поверхно¬
сти нагрева принимается постоянным. Задаваясь значе¬
нием промежуточной температуры одной из сред, сле¬
дует определить из уравнения теплового баланса соот¬
ветствующую ей температуру второй среды и по ней
рассчитать температурные напоры на участках. Пра¬
вильность подбора промежуточных температур прове¬
ряется выполнением условия:Q, Д*,Я,ог=шг- р-адгде Qi и Qz — тепловосприятие каждого участка на
1 кг одной из сред, определяемое с уче¬
том принятой промежуточной температу¬
ры, ккал/кг. Если участок воспринимает
излучение из топки, то ів формулу (7-86)
подставляется -величина Q без учета по¬
следнего;Н и At— соответственно поверхность нагрева и
температурный напор каждого участка.Средний для всей поверхности нагрева температур¬
ный напор находится по формуле
Д/j//, + Д t2Hs
А*СР= Нх + Н2 • с- (7"8?)7-72. В случаях значительных изменений теплоемко¬
сти одной из сред (пара при 'высоком давлении, см.
п. 7-61), а также изменения агрегатного состояния сре¬
ды в пределах рассчитываемой поверхности нагрева
(переход от подогрева к испарению и от иопарения к пе¬
регреву) непосредственное определение температурного
напора для всей поверхности нагрева по конечным тем¬
пературам приводит к значительной погрешности. Об¬
щим в этом случае является расчет температурных на¬
поров для отдельных участков, на которых суммарная
теплоемкость принимается постоянной с последующим
усреднением этих напоров по формулеQ, + Qs+-^ _ „с_ (7 88)Д^СР =Qі і ОгД£, Atzгде Q — тепловосприятие участков на 1 кг одной из
сред, ккал/кг-,At — температурные напоры на участках, °С.В некоторых случаях при переменной теплоемкости
одной из сред можно пользоваться упрощенными спосо¬
бами расчета температурного напора.7-73. Для «кипящих» экономайзеров, включенных по
противотоку, при паросодержании среды на выходе
х<30%, достаточная точность определения темпера¬
турного напора получается при подстановке «место ко¬
нечной температуры воды условной tyCn:Д /п+вс,(7-89)где Д/я=і"—і„п — изменение энтальпии в процессе па¬
рообразования, ккал/кг-,
і" — энтальпия среды на выходе из эко¬
номайзера, ккал/кг-,
іхяп — энтальпия кипящей воды при давле¬
нии в барабане, ккал/кг-,
tкип — температура кипения, °С.Применимость такого способа расчета ограничена
наименьшими значениями разности температур газов и
воды на «холодном» конце экономайзера или отдельно
рассчитываемой его ступени при заданных температурах
воды на входе в экономайзер и давлении в котле. При
разности температур на «холодном» конце меньшей, чем
в лриведеннной ниже таблице, расчет температурного
напора следует вести по участкам.Давление в котле р,кгс/см2 <14>14Температура воды привходе в ступеньэкономайзера V, *С>20100—139140—179>180Наименьшая разностьтемператур, *С . .>100>150>110>807-74. Перегреватели или отдельные их ступени с вы¬
сокой начальной влажностью пара (после пароохлади-
Гл. 8. Рекомендации по методике расчета котельного агрегата53геля) при условии(1 -х)г<0.12(7-90)следует рассчитывать без учета начальной влажности
пэра.В уравнении (7-90) г — теплота испарения, ккал/кг-,
(І—х) —влажность поступающего в перегреватель па¬
ра; і'пе и іх — энтальпии перегретого и влажного пара,ккал/кг.Если перегреватель двухступенчатый и температур¬
ный напор первой ступени рассчитывается отдельно,
выполнение условия (7-90) следует проверять для этой
ступени. При несоблюдении условия (7-90) температур¬
ные напоры участков испарения и перегрева рассчиты¬
ваются отдельно и усредняются по формуле (7-88).Если условие (7-90) не выполняется в перегрева¬
телях, включенных по схеме последовательно-смешанно¬
го тока, расчет по участкам производится следующим
образом.Часть прямоточной поверхности (см. п. 7-65) на
участке перегрева приближенно определяется по выра¬
жениюА = НТ (7-91)н(Я — поверхность нагрева 'всего перегревателя, mz).Далее по конечным температурам газов и пара для
участка перегрева определяют параметры Р, R и тем¬
пературный напор при противотоке. По номограмме 29находят коэффициент ф и температурный напор для
участка перегрева.Если параметры Р и R для участка перегрева вы¬
ходят за пределы кривых номограммы 29, расчет тем¬
пературного напора ведется отдельно для обоих ходов
по промежуточным температурам газов и пара. 'После
выбора промежуточных температур рассчитывают по
формуле (7-87) средний температурный напор для иер-
вого (по пару) хода перегревателя и по формуле (7-86$
проверяют правильность выбора температур между хо¬
дами. В случае невыполнения условия (7-86) эти тем¬
пературы уточняются.Усреднение температурных напоров для участков
перегрева и испарения производится по формуле (7-88).Расчет температурного напора в перегревателе с вы¬
сокой начальной 'влажностью пара, включенном .по схе¬
ме параллельно-смешанного тока, производится анало¬
гичным путем. Условно принимается, что газоход раз¬
делен между ходами продольной перегородкой и отно¬
шение расходов газов по частям газохода равно отно¬
шению поверхностей нагрева соответствующих ходов.
Коэффициенты теплопередачи для различных ходов прн
нимаются одинаковыми. Задаются температурой пара
между ходами, по ней и известным температурам пара
на входе и выходе из перегревателя, а также темпера¬
туре газов перед поверхностью из уравнения баланса
определяется температура газов за каждым ходом.После этого проверяется по уравнению (7-86) пра¬
вильность принятого значения промежуточной темпера¬
туры пара. Температурный напор для хода, состоящего
из испарительной и перегревательной частей, рассчиты¬
вается по формуле (7-88).ГЛАВА ВОСЬМАЯРЕКОМЕНДАЦИИ ПО МЕТОДИКЕ РАСЧЕТА
КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА8-А. ПОРЯДОК И ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ
РАСЧЕТА8-01. При конструктивном расчете котельного агре¬
гата или отдельных его элементов по заданным темпе¬
ратурам дымовых газов и обогреваемой среды опреде¬
ляется тепловооприятие каждого элемента, после чего
рассчитываются температурный напор и коэффициент
теплопередачи, а из уравнения теплообмена (п. 7-01)
находится величина поверхности нагрева.8-02. Поверочный расчет котельного агрегата или
отдельных его элементов является более общим случаем,
так как при проектировании новых агрегатов поверхно¬
сти нагрева отдельных элементов определяются сообра¬
жениями компоновки, и последующим поверочным рас¬
четом уточняется их тепловосприятие.При поверочном расчете всего агрегата неизвестны
не только промежуточные TeMnepafypu дымовых газов
и внутренней среды, но и конечные температуры уходя¬
щих газов, подогрева воздуха и иногда перегрева пара.
Для выполнения расчета приходится задаваться этими
температурами и уточнять их путем последовательных
приближений.При поверочном расчете отдельных конвективных
поверхностей обычно задаются температура и энтальпия
каждой из сред только на одном конце поверхности на¬
грева. Для определения энтальпии обеих сред на вто¬
ром конце приходится задаваться величиной тепловос¬
приятия и уточнять ее путем последовательных прибли¬
жений.Так как 'выполнение последовательных приближений
сильно усложняет расчет, ниже даются некоторые реко¬
мендации о порядке и последовательности расчета от¬
дельных конвективных поверхностей нагрева и всего
агрегата в целом применительно к более сложному по¬
верочному расчету.8-03. Расчет котельного агрегата должен обеспечи¬
вать необходимую точность определения основных пара¬
метров, в первую очередь температур перегретого пара
и уходящих газов.При оценке достижимой точности расчета следует
учитывать, что некоторые расчетные величины, например
коэффициенты теплопередачи, определяются со сравни¬
тельно большими погрешностями. Поэтому нет «еобхо
димости выполнять расчет с более высокой точностью
последовательных приближений, чем рекомендовано ни¬
же, так как это лишь увеличивает объем вычислитель¬
ной работы.8-04. При поверочном расчете конвективной поверх¬
ности предварительно оценивают конечную температуру
и энтальпию одной из сред и по уравнению теплового
баланса (п. 7-02) определяют по принятой температуре
тепловосприятие поверхности и конечную энтальпию
второй среды. После этого рассчитывают коэффициент
теплопередачи и температурный напор и по уравнению
теплообмена (п. 7-01) определяют величину тепловос¬
приятия поверхности нагрева, отнесенного к 1 кг (1 мл1
топлива.Если полученное из уравнения теплообмена значе¬
ние тепловосприятия Qт отличается от определенного
54Гл. 8. Рекомендации по методике расчета котельного агрегатаюсал/кг ккал/кгРис. 8-1, Графическое определение расчетной темпера*
Туры ‘©'"р.по уравнению баланса Qq не более чем на 2% (в от¬
дельных случаях, указанных >ниже, и больше), расчет
поверхности не уточняется. Окончательными считаются
температура и тепловосприятие, івошедшие в уравнение
баланса.При большем расхождении QT и Qe принимают но¬
вое значение конечной температуры и повторяют рас¬
чет.Если при первом приближении величина QT оказа¬
лась больше (2б, то значение конечной температуры для
второго приближения принимается таким, чтобы раз¬
ница между температурами дымовых газов .на входе и
выходе была больше, чеіл при первом приближении, и
наоборот.Для второго приближения целесообразно "выбирать
значение температуры, отличающееся от принятого при
первом приближении не более чем на 50 °С. В этом слу¬
чае коэффициент теплопередачи не пересчитывается.
Следует пересчитать только температурный напор и теп¬
ловосприятие излучением <3л и заново решить уравне¬
ния баланса и теплообмена.Если после второго приближения расхождение QT
я Qo окажется больше указанного предела, истинную
температуру находят при помощи линейной интерполя¬
ции.При аналитической интерполяции расчетное значе¬
ние искомой конечной температуры определяется из ра¬
венства:(Фб Фі)ц(<?б — Q,),— (Qe — Q,)„ ’(8-01)индексы I и II относятся соответственно к первому и
второму приближениям. Интерполяция может быть про¬
ведена графически, порядок определения искомого зна¬
чения {И'р ясен из рис. 8-1.Если найденное путем интерполяции расчетное зна¬
чение температуры отличается от того, по которому оп¬
ределялся коэффициент теплопередачи, не более чем на
50 °С, то для завершения расчета необходимо по этой
температуре уточнить только тепловосприятие и иско¬
мую температуру тепловоспринимающей среды из урав¬
нения баланса. При большем расхождении необходимо
по этой температуре повторить расчет, включая опреде¬
ление коэффициента теплопередачи и температурного
напора.8-05. Расчет агрегата в целом при одноступенчатой
компоновке хвостовых поверхностей нагрева рекомен¬
дуется вести в следующей последовательности.Оцениваются температуры уходящих газов и подо¬
грева воздуха, определяются тепловые потери, к. п. д.
агрегата и расход топлива.После этого рассчитываются температура газов на
выходе из топки и методом последовательных прибли¬
жений температуры за последующими поверхностями
нагрева, до экономайзера.Расчет тепловосприятия экономайзера производится
также путем последовательных приближений. В этом
случае известны температура газов на входе ів эконо¬
майзер, определенная из расчета предыдущей поверх¬
ности нагрева, и температура воды на входе в эконо¬
майзер. Рассчитывается температура газов и воды за
экономайзером.При расчете 'воздухоподогревателя известны темпе¬
ратура газов на входе (из расчета экономайзера> и
температура воздуха, подаваемого в агрегат. Путем
последовательных приближений определяются темпера*
туры уходящих газов и горячего воздуха.Если полученная температура уходящих газов от¬
личается от принятой ів начале расчета не более чем на
±10 °С, а температура горячего воздуха—не более чем
на ±40 °С, расчет теплообмена в котле считается закон¬
ченным и найденные температуры окончательными, так
как следующее приближение может уточнить их только
на 2—3 °С. (При ошибке в оценке температуры подогре¬
того воздуха до 40 °С температура на выходе из топки
изменится не более чем на ±'10 °С, что практически не
скажется на точности расчета последующих поверхно¬
стей нагрева.)Уточняют с учетом полученного значения темпера¬
туры уходящих газов потерю тепла с уходящими газа¬
ми, к. п. д. агрегата и расход топлива, по расчетному
значению температуры горячего воздуха и полученной
ранее температуре газов на выходе из топки (по фор¬
мулам гл. 6) — тепловосприятие лучевоспринимающих
поверхностей, отнесенное к 1 кг топлива.Затем определяется расчетная невязка теплового
баланса агрегата:tQ — QPp^K.a — [Ол + Qk + Qn.3 +“Ь Qne Ч- Qbt ~Ь Фея] Too)* ккал/кг, (8-02)где Qa, QK, Qn.e, фпе, Qbt, Qaк — количества тепла, вос¬
принятые лучевоспринимаіощими поверхностями топки,
котельными пучками, переходными зонами прямоточных
котлов, первичным и вторичным перегревателями (кро¬
ме радиационных) и экономайзером; в формулу под¬
ставляются значения, определенные из уравнений ба¬
ланса.При правильном выполнении расчета величина не¬
вязки не должна превышать 0,5% Qpp-Если температура уходящих газов отличается от
принятой в начале расчета более чем на ±10 °С или
расхождение между принятым и расчетным значениями
температуры горячего воздуха больше ±40 °С, расчет
■необходимо повторить. Для этого задаются новыми зна¬
чениями температур уходящих газов и горячего возду¬
ха, равными найденным из первого расчета или близ¬
кими к ним, в зависимости от полученного при первом
расчете расхождения этих величин.Если расхождение значений температуры уходящих
газов, (принятых при первом м втором приближениях,
приводит к изменению расчетного расхода топлива не
более чем на 2%, коэффициенты теплопередачи конвек¬
тивных поверхностей нагрева при втором приближении
не пересчитываются: уточняются только температура,
температурные напоры и тепловосприятие по всему
тракту.8-06. Порядок расчета при двухступенчатой компо¬
новке хвостовых поверхностей іуіагрева в основном та-
Гл. 8. Рекомендации по методике расчета котельного агрегата55кои же, как .указано в и. 8-05. Ниже изложены необхо¬
димые изменения его.После расчета всех поверхностей нагрева, располо¬
женных по ходу газов до второй1 ступени экономай¬
зера, известна только температура газов на входе в эту
ступень. Нужно задаться значением энтальпии воды на
выходе из экономайзера, для чего составляется следую¬
щее уравнение:Яі>Г»к ^ п (%е ~Ь А%.о)
и%%£г~т^~ (Qx Qk Qu.a "f* Qut ~Ь Q«)» ккал/кг, (8-03)и** где іпе — энтальпия перегретого пара перед главной па¬
ровой задвижкой, ккал/кг; D3K — расход воды через
эколсмайзер, кг/ч; Ді'п.0 — телловосприятие пароохлади¬
теля с впрыском собственного конденсата «ли поверх¬
ностного при возврате охлаждающей воды в экономай-
вер, ккал/кг. Если охлаждающая вода из (пароохлади¬
теля взодится в пароводяной тракт за экономайзером,
то в формуле (8-03) Діп.о не учитывается. Остальные
обозначения те же, что в п. 8-05.По найденной величине і"Эк определяется темпера¬
тура воды на выходе из экономайзера. По ней -и извест¬
ной температуре газов на входе рассчитывается методом
последовательных приближений 'вторая ступень эконо¬
майзера.Температура газов на входе во вторую ступень воз¬
духоподогревателя известна из расчета предыдущей по¬
верхности нагрева. Эта ступень рассчитывается по &на-
чению температуры горячего воздуха, принятому в рас¬
чете топки. ,Первая ступень экономайзера рассчитывается по
известной из расчета предыдущей поверхности (нагрева
температуре газов и заданной температуре воды на вхо¬
де в ступень. Путем последовательных приближений
определяются температуры газов и воды на выходе из
рассчитываемой ступени экономайзера; в общем случае
найденная температура на выходе из первой ступени
может не совпадать с рассчитанной температурой воды
на входе іво вторую ступень.Расчет первой ступени воздухоподогревателя ведет¬
ся по известной из расчета предыдущей поверхности
температуре газов и заданной температуре воздуха на
входе в воздухоподогреватель. Путем последовательных
приближений определяются температуры уходящих га¬
зов и горячего воздуха на выходе из рассчитываемой
ступени. В общем случае эти температуры могут не
совпадать с принятыми в начале расчета температурами
уходящих газов и подогретого воздуха на .входе во вто¬
рую ступень воздухоподогревателя.Если полученная температура уходящих газов от¬
личается от принятой не более чем .на ±10 °С и невяз¬
ки между промежуточными значениями температур во¬
ды и воздуха, определенные из расчета обеих ступеней
экономайзера и воздухоподогревателя, ие превышают
±10 °С каждая, расчет теплообмена в котле считается
законченным. Уточняются балансовые величины и опре¬
деляется иевязка баланса согласно указаниям п. 8-05.Если полученная температура уходящих газов от¬
личается от принятой не более чем на ±10 °С, но лю¬
бая из невязок между промежуточными значениями
температур воды и воздуха превышает ±'10 °С, необхо¬
димо повторить расчет экономайзера и воздухоподогре¬
вателя. При этоім в отличие от предыдущего расчета
вторые ступени экономайзера и во*здухоподогревателя
рассчитываются по принягы-м температурам воды и воз¬
духа на входе, которые принимаются равными темла-1 Порядок ступеней во всех случаях определяется
по ходу обогреваемой среды.ратурам на выходе из первых ступеней, определенным
при первом приближении.При отклонении полученной в результате расчета
температуры уходящих газов от принятой, большем
±10 °С, следует повторить расчет всего агрегата. Реко¬
мендуется температуру подогрева воздуха принимать
близкой значению, которое получилось бы при первом
приближении, если к температуре воздуха на выходе
из первой ступени воздухоподогревателя прибавить рас¬
четный перепад температур воздуха во второй ступени.Такая последовательность позволяет, как правило,
при выполнении расчета котельного агрегата ограни¬
читься двумя приближениями.8-07. При расчете тепловосприятия различных до¬
полнительных небольших поверхностей нагрева, вклю¬
ченных параллельно или последовательно (по ходу га¬
зов) с основными поверхностями нагрева (настенные
экраны в области ширмового или конвективного пере*
гревателя, а также в поворотной камере, подвесные тру¬
бы перегревателя, отводящие трубы экономайзеров на
стенах или потолке газоходов и т. п.), рекомендуются
следующие упрощения.Коэффициент теплопередачи для дополнительной
поверхности інагрева принимается таким же, как для
основной, независимо от их конструктивного выполне¬
ния; телловосприятие оценивается предварительно и
прибавляется к величине тепловосприятия основной по¬
верхности при определении конечной температуры га¬
зов. Принятая величина проверяется с учетом значения
температурного напора в дополнительной поверхности
нагрева.Температурный напор для дополнительной поверх¬
ности, расположенной параллельно (по ходу газов) ос¬
новной, принимается равным разности средних темпе¬
ратур газов в газоходе и теплоносителя в дополнитель¬
ной поверхности, а для расположенной последовательно
(по ходу газов) — равным разности температуры газов
на выходе из газохода и средней температуры тепло¬
носителя в дополнительной поверхности.Для дополнительной поверхности допускается рас¬
хождение принятой и определенной величин тепловос-
приятия до ±'10%.Поверхность нагрева труб, расположенных у обму¬
ровки, равна поверхности стены, умноженной на угло¬
вой коэффициент х, определяемый по номограмме 1 для
настенных экранов.Если дополнительная поверхность нагрева составля¬
ет не более 5% основной, она отдельно іне рассчитывает¬
ся, а включается в поверхность трубного пучка, после¬
довательно соединенного с нею по внутренней среде.8-08. Рекомендуется следующий порядок располо¬
жения расчетных данных:1) исходные данные в соответствии с заданием;2) избытки воздуха по газоходам;3) объемы, объемные доли трехатомных газов и
энтальпии газов и воздуха;4) тепловой баланс агрегата и определение расхода
топлива;5) расчет газоходов последовательно по ходу га¬
зов; от топки до первой ступени воздухоподогревателя;6) сводная таблица основных данных расчета аг¬
регата.8-Б. РАСЧЕТ ТОПКИ8-09. При конструктивном расчете мощных котель¬
ных агрегатов объем топки определяется размером по¬
верхности нагрева, обеспечивающей заданную темпера¬
туру газов на выходе из топки — в сечении перед шир-
мовым пакетом, а при отсутствии ширм — перед фесто¬
ном (конвективным пучком). Указанная температура
выбирается при условии обеспечения отсутствия шлако-
56Гл. 8. Рекомендации по методике расчета котельного агрегатавания по рекомендациям приложения И. Тепловое на¬
пряжение объема топки qv не должно быть івыше допу¬
стимого по условиям горения, что проверяется по
табл. XVII—XXI. При определении qv объем ширм
в верхней части топки при шаге 51^700 мм включается
в объем топки. Размеры топочной камеры выбираются
в соответствии с рекомендациями приложения II.Для котельных агрегатов малой мощности объем
топки при конструктивном .расчете находится по допу¬
стимому тепл он апр я жен ию qv. Далее определяется тем¬
пература газов на выходе из топки (камеры догорания)
ft' т и сравнивается с допустимой, или по заданному
значению ft"T рассчитываются размеры Fct и tycp. По¬
следнее характерно для совсем малых топок, у которых
по условиям работы не требуется сплошное экранирова¬
ние стен.8-10. Расчет температуры газов на выходе из одно¬
камерной или полуоткрытой топки при заданных конст¬
руктивных характеристиках топки производится іпо фор¬
муле (6-30) или номограмме 7.Для этого по чертежам определяются активный
объем и поверхность стен топки (по пп. 6-01, 6-02), на¬
ходится коэффициент М (п. 6-13, 6-'14)С, степень чер¬
ноты факела йф (по § б-Б), степень черноты топки (по
номограмме 6), коэффициент тепловой эффективности
экранов (по п. 6-20). Средняя суммарная теплоемкость
продуктов сгорания ѴсСр рассчитывается по формуле
(6-32). При определении аф и Ѵсср предварительно за¬
даются значением температуры на выходе из топки. Ес¬
ли полученная из .номограммы 7 или формулы (6-30)
выходная температура газов отличается от принятой
более чем на ±100 °С, следует уточнить величины Ѵсср
и йф по известному из расчета значению температуры
газов и повторить расчет.Поверхность стен топки FCT при заданной темпера¬
туре на выходе ft"r может быть найдена по номограм¬
ме 7. Следует задаться величиной среднего коэффици¬
ента эффективности экранов и коэффициента М и опре¬
делить степень черноты факела. После расчета поверх¬
ности стен и уточнения размеров топки необходимо про¬
верить соответствие ориентировочно принятого и полу¬
ченного в результате расчета значений коэффициента
тепловой эффективности; расхождение их не должно
превышать ±'5% величины 'ip.8-11. Расчет двухкамерной топки производится раз¬
дельно по камерам. Безразмерная температура в конце
первой камеры рассчитывается по формуле (6-64). Дпя
этого по чертежам определяются объем топки и луче¬
воспринимающая поверхность .и по формуле (6-62) вы¬
числяется Во*. Эффективная степень черноты факела
находится по § 6-Б, а степень черноты камеры — по
формуле (6-58). В циклонных топках и вертикальных
предтопках учитывается тепло, переданное конвекцией
QK (формула 6-61). Температура пленки жидкого шлача
tun рассчитывается по п. 6-28 при помощи номограм¬
мы 8.Для определения Ѵсср и аф необходимо задаться
температурой на выходе из топки ft"T. Расчет повто¬
ряется, если полученная температура отличается от
предварительно принятой более чем на 100 °С.Для определения ^пл необходимо также задаться
ft"T. Расчет повторяется при расхождении с предвари¬
тельно принятой величиной более чем на 50 °С.8-12. Количество тепла, переданное в 'шлакоулавли-
вающем пучке, расположенном между камерами сгора¬
ния и охлаждения, определяется по и. 6-34.По формуле (6-53) рассчитываются энтальпия га¬
зов на входе в камеру охлаждения й начальная тем¬
пература. Температура газов на выходе из камеры
определяется по номограмме 10. Предварительно по
§ 6-Б находится аф, вычисляются степень черноты ка¬
меры а* по формуле (6-58), Во* и Ѳ3. Для определенияйф, Ѵсср и Та необходимо предварительно задаться тем¬
пературой газов на выходе из камеры По уравне¬
нию (6-48) находят предварительное значение Qл и ,ло
формуле і(6-54) Т3. Если ft"? отличается от предвари¬
тельно принятого более чем на 100 °С или Qa более чем
на 10%, расчет повторяется.8-13. После определения суммарного тепловосприя¬
тия топки -в случае необходимости производится разбив¬
ка его по участкам в соответствии с разделением по¬
верхностей нагрева :по ходу пара. Обычно нужно зиагь
распределение тепловосприятия по высоте тбпки. Для
этого следует произвести позонный расчет топки в со¬
ответствии с указаниями § 6-Д.В тех случаях, когда позонный расчет не произво¬
дится, тепловая нагрузка участка стен топки опреде¬
ляется по формуле ,(6-74), а значение коэффициента рас¬
пределения тепловой нагрузки по высоте топки выби¬
рается по .номограмме 11.8-В. РАСЧЕТ ПЕРЕГРЕВАТЕЛЯ8-14. Перегреватели современных мощных котлов
выполняются из частей с различным конструктивным
оформлением: радиационные, настенные, ширмовые и
конвективные, которые в свою очередь подразделяются
на ступени.Порядок расчета конвективных и ширмовых пере¬
гревателей одинаков. Суммарное тепловосприятие пере¬
гревателя при конструктивном расчете определяется
в соответствии с уравнением (7-03) по заданной тем¬
пературе перегрева и принятому тепловосприятию паро¬
охладителя (сім. п. '8-26), а также количеству тепла, пе¬
реданному в теплообменнике вторичному пару, по фор¬
муле:DQne = 7? (і" — і') — Qji + Qi. ккал/кг, (8-04)где Q*—количество тепла, переданное в теплообменни¬
ке первичным паром вторичному на 1 кг топлива,
ккал/кг.При поверочном расчете, задавшись температурой
газов на выходе, по уравнению (7-02) определяют теп¬
ло, отданное газами в перегревателе, а из (8-04) —
тепловосприятие пароохладителя (или температуру пере¬
грева) .Тепло, полученное излучением из топки ширмовьш
перегревателем, определяется по уравнению (7*06). Теп¬
ло, полученное излучением из топки конвективным пере¬
гревателем, зависит от вида поверхности, отделяющей
толку от перегревателя. Если между топкой и перегре¬
вателем расположен .пучок или фестон, Qn определяется
с учетом тепла, воспринятого им, по формуле (8-10).Если между топкой и конвективным перегревате¬
лем расположен ширмовый перегреватель, Qn вычис¬
ляется по уравнению (7-07).При определении Qn во всех случаях следует учи¬
тывать коэффициент распределения тепла по высоте
топочной камеры т]в.При наличии отбора из барабана котла насыщенно¬
го пара в формулу (7-03) подставляется расход только
перегретого пара Duc; для котлов современных конст¬
рукций влажность насыщенного пара принимается рав-• ной нулю и при отсутствии предвключенного .поверх¬
ностного пароохладителя энтальпия пара і'пе прини¬
мается равной энтальпии сухого насыщенного пара і„.п•8-15. При расчете перегревателя по частям тепло-
восприятие рассчитываемой части определяется іпо за¬
данным или принятым температурам .пара .на ее концах.
Для определения промежуточного давления на границе
между частями предварительно производится его при¬
ближенная оценка, исходя из значений, заданных на
концах перегревателя; расчет уточняется в том случае,
Гл. 8. Рекомендации по методике расчета котельного агрегата57если последующий расчет покажет, что принятые дав¬
ления в промежуточных сечениях отличаются от расчет¬
ных более чем іна 3%. При наличии пароохладителей
расчет на номинальную нагрузку ведется с учетом их
включения. Дополнительные указания по расчету пере¬
гревателя при установке различных пароохладителей,
а также при подогреве вторичного пара острым приво¬
дятся в іп. 8-26.8-16. При наличии в газоходе перегревателя другой,
относительно небольшой поверхности нагрева '(например,
потолочных труб), которую в соответствии с указания¬
ми п. 8-07 следует рассчитывать отдельно, из величины
Qne, определяемой по уравнению (7-02), вычитается
предварительно принятое тепловосприятие этой поверх¬
ности.8-17. Температурный напор подсчитывается в зави¬
симости от конструктивного выполнения перегревателя
и взаимного направления потоков газов и пара в со¬
ответствии с указаниями § 7-В.8-18. Коэффициент теплоотдачи конвекцией ак при
поперечном омывании труб газами определяется по но¬
мограммам 12 или 13 в зависимости от типа пучка (ко¬
ридорный или шахматный) при среднеарифметическом
значении температуры газов и средней скорости их
в пучке.Для участков продольного омывания ак опреде¬
ляется по номограмме 14; предварительно по формуле
(7-43а) рассчитывается эквивалентный диаметр газо¬
хода. Примеры условной разбивки смешанно омывае¬
мых пучков на продольно и поперечно омываемые участ¬
ки приведены на рис. 7-3.8-19. Коэффициент загрязнения или коэффициент
тепловой эффективности перегревателя находится по
§ 7-Б,д. Температура загрязненной стенки перегрева¬
теля—’По формуле (7-56) или (7-57) .в соответствии
с рекомендациями п. 7-36.При использовании формулы '(7-56) рекомендуется
не уточнять /3, если погрешность предварительно при¬
нятой величины Q не выше ±15%.8-20, Коэффициент теплоотдачи излучением опреде¬
ляют с помощью номограмм 2 и 19 по указаниям
пп. 7-32—7-34, предварительно найдя эффективную тол¬
щину излучающего слоя s.Излучение газовых объемов, расположенных до или
внутри перегревателя, учитывается по п. 7-37.Излучение «а перегреватель газовых объемов, распо¬
ложенных за ним, не учитывается.8-21. Коэффициент теплоотдачи от стенки трубы
к пару аг ввиду относительно малого его влияния на
величину коэффициента теплопередачи может опреде¬
ляться с некоторыми упрощениями.Для расчета «2 условно можно принимать удельный
объем пара при средней его температуре по таблицам
пара. Среднее давление пара ів перегревателе или его
части принимается равным полусумме давлений на вхо¬
де и выходе.По найденным средним значениям давления, темпе¬
ратуры и скорости пара и внутреннему диаметру труб
по номограмме 15 определяется коэффициент теплоотда-
ч:і от стенки к пару схг. При расчете перегревателей
котлов сверхкритического давления термическое сопро¬
тивление 1/аз мало и его можно не учитывать.8-22. Коэффициент теплопередачи перегревателя
в зависимости от конструкции последнего и вида сжи¬
гаемого топлива определяется по формулам (7-13),
(7-15а) или (7-16). При смешанном поперечно-продоль¬
ном омывании — по .п. 7-12.8-23. При конструктивном расчете по уравнению
(7-01) рассчитывается необходимая поверхность нагре¬
ва перегревателя; при поверочном — по этому же урав¬
нению (7-01) определяется тепловосприятие перегрева¬
теля. Если оно расходится с величиной, подсчитаннойпо уравнению 'баланса (7-02) или (7-03), не более чем
на 2% (при отсутствии пароохладителя — не более 3%),
расчет перегревателя считается законченным, а тепло¬
восприятие его вычисляется по формуле (7-02) или
(7-03).Если расхождение больше, необходимо повторить
расчет в соответствии с указаниями п. 8^04. При этом
пересчет коэффициента теплопередачи производится
в случае изменения конечной температуры газов более
чем на 50 °С, величина температурного напора во всех
случаях пересчитывается, а коэффициент теплоотдачи
от стенки к пару не пересчитывается.Если после пересчета расхождение полученной и
принятой величин больше допустимого, конечную темпе¬
ратуру газов уточняют согласно п. 8-04. По этой тем¬
пературе из формулы (7-02) определяют тепловосіприя-
тие перегревателя, а из формулы (7-03) уточняют теп¬
ловосприятие пароохладителя или находят температуру
перегрева.8-24. Если тепло, отданное газами, вычислено с уче¬
том тепловосприятия дополнительной поверхности на¬
грева (см. п. 8-07), последнее после расчета перегре¬
вателя проверяется по формуле
fi'k (ft — t)Q' = » ккал/кг, (8-05)где Н' — активно омываемая газами дополнительная по¬
верхность нагрева, мг (определяется согласно
п. 8-07);k — коэффициент теплопередачи перегревателя,
ккал! (мг •ч ■ °С);Ф и t — температуры газов в перегревателе и обогре¬
ваемой среды в дополнительной поверхности
нагрева, °С (см. п. 8-07).8-25. Порядок расчета радиационных (настенных)
перегревателей следующий.Тепловосприятие их (как и экранных поверхностей)
рассчитывается по поверхности стены Fст и коэффици¬
енту эффективности я]з или (метод ВТИ—ЭНИН) по
лучевоспринимающей поверхности Ял.пе. Удельная теп¬
ловая нагрузка поверхности радиационного перегрева¬
теля определяется с помощью позонного расчета или
в случае его отсутствия .коэффициента распределения
тепла г] в.Тепловосприятие, отнесенное к 1 кг топлива, вычис¬
ляется но формулеQa пе = ^л °е9п?-, ккал/кг. (8-06)После определения <2л.пе по заданной энтальпии па¬
ра на входе в перегреватель из уравнения баланса
(7-03) получаем конечную энтальпию и температуру
пара.8-26. Наличие пароохладителя обусловливает неко¬
торые особенности расчета перегревателя.При установке поверхностного пароохладителя на
стороне насыщенного пара, если его тепловосприятие
задано величиной увлажнения пара перед перегревате¬
лем х, начальная энтальпия пара подсчитывается по
формулеі'=іп.и—f(l—х), ккалікг (8-07)(г — теплота парообразования при давлении в барабане
котла, ккал/кг).Если тепловосприятие пароохладителя задано ко¬
личеством тепла, отдаваемым 1 кг пара охлаждающей
воде, Діпо, начальная энтальпия пара подсчитывается
по формулеі' = іц.п—Дій о, ккал/кг. (S-08)Допустимость определения температурного напора
в перегревателе без учета начальной влажности прове¬
ряется по формуле (7-90).
58Гл. 8. Рекомендации по методике расчета котельного агрегатаПри установке поверхностного или впрыскивающе¬
го пароохладителя «в рассечку» температурный напор
рассчитывается раздельно для обеих частей по факти¬
ческим температурам в них, при этом учитывается сни¬
жение температуры и энтальпии пара при переходе из
одной части перегревателя в другую. Коэффициент теп¬
лопередачи можно принять общим для всех последова¬
тельно расположенных по ходу газов конструктивно од¬
нотипных частей перегревателя.При установке «в рассечку» впрыскивающих пароох¬
ладителей расход пара через предвключенные (по ходу
пара) части перегревателя D' меньше расчетного D
на количество впрыскиваемой за ними воды AD:AD = D — D' = D кг/ч. (8-09)1 J 1Жгде Д/по=і"і—і'іі, ккал/кг;і"і — энтальпия пара на выходе из предвключенной
по ходу пара части перегревателя, т. е. при
входе в пароохладитель, ккал/кг;Гіг — энтальпия пара при выходе из пароохладите¬
ля, т. е. при входе в последующую часть пе¬
регревателя, ккал/кг;
іж — энтальпия воды, подаваемой в пароохладитель,
ккал/кг.При конструктивном расчете перегревателя с паро¬
охладителем, установленным «в рассечку», обычно зада¬
ются температурой пара на выходе из предвключенной
(по ходу пара) части перегревателя и величиной Аіп0.
Остальные балансовые величины определяются из урав¬
нений (7-02), (7-03) и (8-09).При поверочном расчете вначале рассчитывается
первая по ходу газов часть перегревателя. Если она яв¬
ляется предвключенной пароохладителю по ходу пара,
го предварительно задаются .величиной АД если по¬
следующей ло ходу пара—значением А/По-При газовом регулировании перегрева с пропуском
части газов мимо перегревателя конструктивный расчет
производится следующим образом: по заданной -іасіи
газов, проходящих через перегреватель, определяются
энтальпия и температура газов за перегревателем и рас¬
считывается его поверхность нагрева. При наличии в об¬
водном газоходе поверхности нагрева она рассчиты¬
вается с учетом доли пропускаемых ^азов. После этого
по уравнению смешения (7-10) определяются энтальпия
и температура газов на входе в последующую поверх¬
ность. Расчет поверхностей нагрева, расположенных
в основном и обводном газоходах, ведется с учетом до¬
ли газов, проходящих через каждый газоход; действи¬
тельное распределение газов находится методом после¬
довательного приближения. Энтальпия и температура
газов при входе в последующую поверхность нагрева
определяются по энтальпиям и температурам газов за
каждым из параллельных газоходов с помбщью форму¬
лы смешения (7-10).При отсутствии поверхности нагрева в обводном
газоходе следует проверить, достаточна ли .поверхность
нагрева перегревателя при пропуске через него полного
количества газов с учетом протечки при закрытых ши¬
берах обводного газохода. Вычисленные по уравнению
баланса (7-02) конечные значения энтальпии и темпера¬
туры газов принимаются для расчета последующей по-
верхноспи нагрева.При наличии паропаровых или газопаропаровых
теплообменников для регулирования температуры вто¬
ричного пара необходимо предварительно оценить коли¬
чество тепла, передаваемого первичным паром. После
расчета уточняются тепловосприятия теплообменника и
части первичного перегревателя за ним.8-Г. РАСЧЕТ ПЕРЕХОДНОЙ ЗОНЫ
ПРЯМОТОЧНЫХ КОТЛОВ ДОКРИТИЧЕСКОГО
ДАВЛЕНИЯ8-27. При конструктивном расчете задаются энталь¬
пиями пароводяной .смеси (или пара) на івходе в пере¬
ходную зону и пара на выходе из нее; при повероч¬
ном — энтальпии принимаются с последующей проверкой
и уточнением.8-28. Расчет конвективной переходной зоны прямо¬
точного котла не отличается от расчета конвективного
перегревателя при высокой влажности поступающего
в него пара, т. е. при наличии пароохладителя на сто¬
роне насыщенного пара. При перегреве пара в пере¬
ходной зоне ^40°С можно рассчитывать температур¬
ный напор для всей переходной зоны как среднеариф¬
метическую разность температур газов и воды при ки¬
пении. Если перегрев пара в переходной зоне выше
40 °С, она рассчитывается по участкам согласно рекомен*
дациям л. 7-72.Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару аг вви¬
ду высоких его значений не учитывается.8-29. Расчет радиационной переходной зоны такой
же, как радиационного перегревателя.8-Д. РАСЧЕТ КОТЕЛЬНЫХ ПУЧКОВ И ФЕСТОНА8-30. Из расчета топки или предыдущей пучку по¬
верхности нагрева известны температура и энтальпия
газов перед котельным пучком.При конструктивном расчете, т. е. при определении
необходимой поверхности нагрева пучка, иногда задает¬
ся температура газов за пучком. При расчете первого
пучка эта температура должна быть увязана с усло¬
виями обеспечения надежной работы перегревателя (см.
приложение II).При поверочном расчете принятая температура га¬
зов за пучком проверяется и уточняется.Количество тепла, воспринимаемое котельным пуч¬
ком, определяется по уравнению баланса (7-02).8-31. Температурный напор рассчитывается по фор¬
муле (7-75) или (7-76), так как температура обогре¬
ваемой среды постоянна и равна температуре кипения
при давлении в барабане котла.Среднюю температуру потока газов находят по фор¬
муле (7-32).По средней температуре потока из формулы (7-21)
получаем средние скорости газов на участках с про¬
дольным и поперечным обтеканием. Объем продуктов
сгорания 1 кг (м3) топлива принимается при среднем
избытке воздуха в пучке, а если присоса в первом
пучке нет, при избытке воздуха .в топке.8-32. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при по¬
перечном обтекании определяется в зависимости от фор¬
мы .пучка (коридорный или шахматный) по номограмме
12 или 13. При косом обтекании коридорных пучков
с углом между направлением потока и осями труб,
меньшим 80°, полученная из номограммы 12 величина ак
умножается на 1,07.Коэффициент теплоотдачи конвекцией при продоль¬
ном обтекании определяется іпо номограмме 14, для чего
предварительно по формуле (7-436) рассчитывается
эквивалентный диаметр газохода. Так как отношение
длины пути к эквивалентному диаметру (l/dэ) на
участке продольного омывания обычно невелико, учиты¬
вается поправка на 1/йъ.Фестон, образованный из смещенных вдоль потока
газов труб экрана, рассчитывается как обычный шах¬
матный пучок.8-33. Для определения коэффициента теплоотдачи
излучением в межтрубном пространстве пучка предвари¬
тельно по формуле (7-54) находят эффективную толщи¬
Гл. 8. Рекомендации по методике расчета котельного агрегата59ну излучающего слоя. Шаги труб вычисляются по дей--
ствительному расстоянию между их осями в основной
части .пучка без учета отдельных разрывов или пазух.Излучение газовых объемов на пучки не учиты¬
вается.Коэффициент теплоотдачи излучением определяется
так же, как для перегревателя; температура загрязнен¬
ной стенки вычисляется по формуле (7-57).8-34. Коэффициент теплопередачи рассчитывается по
формуле (7-17).8-35. При числе рядов пучка 5 и более тепло, па¬
дающее из топки на іпучок, полностью им воспринимает¬
ся. При меньшем числе рядов часть тепла воспринимает¬
ся последующими поверхностями. Для учета последнего
необходимо определить по номограмме 1,г угловой ко¬
эффициент пучка хПуч и вычислить тепло, восприни¬
маемое пучком:п Япуч^Л.В^Л.П , „ /О 1Г1»Qji.h “ d • ккал/кг, (8-10)Dpгде qa в — тепловая нагрузка экранов в верхней части
топки, ккал/м2•ч, определенная из позонного
расчета топки, а в случае его отсутствия —
■при помощи коэффициента распределения т]Е;Ип-.п — лучевоспринимающая поверхность пучка, м2.8-36. При конструктивном расчете по формуле
<7-01) вычисляется поверхность нагрева пучка.Б отличие от Нормативного метода (изд. 1957 г.)
.в формулу (7-01) входит полная поверхность пучка
без вычета эффективной поверхности, воспринимающей
излучение из топки.8-37. При- поверочном расчете по уравнению тепло¬
передачи (7-01) определяется количество тепла, пере¬
данного поверхности нагрева пучка, отнесенное к 1 кг
(м3) топлива.Если расхождение между значениями тепловосприя-
тий по уравнениям баланса и теплопередачи не превы¬
шает 2% для котельных пучков и 5% для фестонов
(образованных из отводящих труб экранов), расчет не
уточняется.При больших расхождениях расчет следует повто¬
рить в соответствии с указаниями п. 8-04.8-Е. РАСЧЕТ ВТОРИЧНОГО ПЕРЕГРЕВАТЕЛЯ8-38. Расчет вторичного перегревателя ведется по
заданным количеству -и параметрам вторичного пара и
не отличается в основном от расчета первичного.Особенность вносит наличие паропаровых или газо¬
паропаровых теплообменников; при их установке тепло,
отданное газами перегревателю, определяется по ураЕ-
чениюQ = (і" — і') — Q,, ккал/кг, (8-11)где QT — количество тепла, воспринятое в теплообмен¬
нике вторичным паром от первичного, на 1 кг топлива,
ккал/кг.8-39. При расчете газопаропаровых теллообіменииков
коэффициент теплопередачи для определения тепловос¬
приятия от первичного пара рассчитывается так же, как
для .паропарового теплообменника, а для определения
тепловосприятия но газовой стороне — как для обычных
трубных пакетов, омываемых газами. Температурный
напор вычисляется по температурам греющих сред (га¬
зов или первичного .пара) при одинаковой для обеих
сред температуре вторичного пара, рассчитываемой с
учетом его тепловосприятия, с помощью метода после¬
довательных приближений.8-Ж. РАСЧЕТ ЭКОНОМАЙЗЕРА8-40. При конструктивном расчете экономайзера эн¬
тальпии газов и воды на входе известны. Тепловосприя-
тие определяется из уравнения баланса:100Qm— QVJk.* jоо (її Qn.3— Qne— Qbt. ккал/кг, (8-12)где Qa, Qk, Qn.3, Qne, Qbt—КОЛИЧЄСТВа ТЄІПЛа, ВОСПри-
нятые на 1 кг топлива лучевоспринимающими поверх¬
ностями топки, котельными пучками, переходной зоной
и перегревателями '(кроме радиационных), ккаліг^-
в формулу подставляются значения теплові
определенные из уравнений баламса.При' поверочном расчете входные энтальпии газов
и воды также обычно известны. Порядок поверочного
расчета экономайзера описан в п. 8-05 и 8-06.Расчет ступеней двухступенчатых экономайзеров
аналогичен расчету одноступенчатых экономайзеров.8-41. Расчет водяного экономайзера в основном сов¬
падает с расчетом перегревателя. Коэффициент тепло¬
передачи рассчитывается по формуле (7-156), величина
термического сопротивления по водяной стороне І/аг не
учитывается. »В расчет экономайзера вводятся фактические значе¬
ния расхода .воды через него D3K с учетом продувки и
пропуска воды через пароохладитель (при параллель¬
ном 'включений пароохладителя и экономайзера) и эн¬
тальпии воды на входе в экономайзер (при возврате
воды из .пароохладителя в экономайзер). Последняя
определяется по формулеDneі' = г’п.в + Af’n.o п~» ккал/кг, (8-13)где і' и t*n.B — энтальпии воды на входе в экономайзер
и питательной, ккал/кг; Д/п.о — перепад энтальпий пара
в пароохладителе, получаемый из расчета перегревате¬
ля, ккал/кг; Dne — расход пара через перегреватель,
кг/ч.8-42. Температурный напор в экономайзере опреде¬
ляется с учетом взаимного направления потоков газов
и воды. При частичном (испарении воды в экономайзере
расчет ведется по условной температуре воды «а выходе
(см. п. 7-73). По ней же определяется средняя темпе¬
ратура воды для расчета температуры стенки.8-43. Температура загрязненной стенки водяного
экономайзера вычисляется по формуле (7-57).8-44. При наличии обводного газохода часть газов
через неплотности в заслонках проходит мимо эконо¬
майзера. Для двойных закрытых шиберов .пропуск при¬
нимается равным 5%, для одинарных—10%. Темпера¬
тура газов на выходе из экономайзера и скорость их
определяются с учетом пропуска части газов через шунт.8-45. Для ребристых и плавниковых экономайзероз
коэффициент теплопередачи рассчитывается по указа¬
ниям § 7-Б,г, для ребристых экономайзеров ЦККБ и
ВТИ — по 'номограмме 20.Поверхность нагрева ребристых экономайзеров оп¬
ределяется по газовой стороне; экономайзеров ЦККБ и
ВТИ— принимается по номограмме 20, плавниковых
экономайзеров—с учетом поверхности плавников по
формуле:Н—жііір-j-4 Лпл/пл, м2, (8-14)где Лпл и /пл — высота и длина плавников, м.8-3. РАСЧЕТ ВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛЯ8-46. При одноступенчатой компоновке воздухопо¬
догреватель рассчитывается как одно целое, при компо¬
новке «в рассечку» каждая часть рассчитывается от¬
дельно.
60Гл. 8. Рекомендации по методике расчета котельного агрегата8-47. При конструктивном расчете воздухоподогре¬
вателя задаются температурами .воздуха на входе іи .вы¬
ходе из него, а также температурой газов на одном
конце.При поверочном расчете известны входные энталь¬
пии газов и воздуха. (Порядок іповерочного расчета
воздухоподогревателя описан в пп. 8-05 и 8-06.)8-48. Баланс тепла по газовой и воздушной сторо¬
нам воздухоподогревателя сводится с помощью формул
(7-02) и '(7-05).Расчет ведется по действительному расходу воздуха
(с учетом лрисосов ІИ утечек в последующем тракте).В случае подогрева .всего воздуха в воздухоподо¬
гревателе величина Р"вп для одноступенчатого и второй
ступени двухступенчатого воздухоподогревателя нахо¬
дится из равенства:Р^вп = От—Adi—іДОпл (8-15)(сст—коэффициент избытка воздуха в топке, Дат и
Дапл — присосы воздуха jb топке и системе пылеприго-
товления, определяемые по табл. XVI).Величина j}"i для первой ступени двухступенчатого
воздухоподогревателя определяется из равенства:Гі=-Р"вп+Аа2, (8 16)где Да2 — утечка воздуха из второй ступени воздухопо¬
догревателя, принимаемая равной присосу по газовой
стороне.В случае подогрева во второй ступени лишь части
воздуха расчет этой ступени ведется по фактически вы¬
ходящему из нее количеству воздуха.8-49. В тех случаях, когда температура воздуха на
входе в воздухоподогреватель повышается за счет ре¬
циркуляции части горячего воздуха, отношение количе¬
ства рециркулирующего воздуха к теоретически необхо¬
димому определяется по приближенному уравнению:Ррц = (Гвп!+ А«вп) (8-17)*г.в. 1 в.п
•где Д'ацп — утечка воздуха из воздушных каналов во
всем воздухоподогревателе, принимаемая равной присо¬
су по газовой стороне; /х.в, t'Bn и tr.B — температуры
холодного, на входе в воздухоподогреватель (после сме¬
шения холодного с рециркулирующим) и горячего воз¬
духа, °С.При наличии рециркуляции баланс тепла, темпера¬
турный напор, средние температура и скорость воздуха
рассчитываются по действительному расходу и темпе¬
ратурам воздуха, а к величине рВп добавляется (Зрц.8-50. При установке воздухоподогревателей с «хо¬
лодной» (входной) частью, отличающейся формой поверх¬
ности «агрева от основной, «горячей», «холодная» часть
рассчитывается отдельно. Для расчета принимается про¬
межуточная температура газов или воздуха и по балан¬
су определяется промежуточная температура второй
среды; эти температуры уточняются методом последова¬
тельных приближений. «Холодная» часть рассчитывается
по соответствующим температурам и скоростям сред.
Величина перетечки воздуха из воздушной в газовую
сторону для этой части принимается равной половине
всей перетечки.8-51. При 'конструктивном расчете величина «холод¬
ной» части определяется из условия получения на входе
в «горячую» часть температуры стеики выше темпера¬
туры точки росы (см. приложение II).8-52. Средние температуры газов и воздуха рассчи¬
тываются как полусуммы их температур на входе и вы¬
ходе из воздухоподогревателя.8-53. Средняя скорость воздуха определяется по
среднему (между входом и выходом) расходу его в рас¬
считываемой ступени воздухоподогревателя по формуле
(7-^2) при средней температуре.8-54. У трубчатых воздухоподогревателей коэффи¬
циент теплоотдачи конвекцией для среды, текущей вну¬
три труб, определяется по номограмме 14 с соответст¬
вующей поправкой на физические характеристики среды
и температурные условия Сф. При охлаждении газов
в трубах Сф не зависит от температуры стенки. При
нагревании воздуха в трубах С'ф зависит от темпера¬
туры стенки, принимаемой равной полусумме средних
температур газов и воздуха. Поправку на относитель¬
ную длину труб обычно можно не учитывать.Для среды, движущейся между трубами, коэффи¬
циент теплоотдачи конвекцией при чисто поперечном омы¬
вании определяется по номограмме 12 или 13 в зависи¬
мости от расположения труб в пучке — шахматного или
коридорного.Для регенеративных воздухоподогревателей коэффи¬
циент теплоотдачи определяется по номограмме 18.Для пластинчатых воздухоподогревателей коэффи- »
циенты теплоотдачи конвекцией от газов к стенке и от
стенки к воздуху при Re<104 рассчитываются по номо¬
грамме 17. В указанной области чисел Re величина ко¬
эффициента теплоотдачи не зависит от ширины щели
и определяется в зависимости от скорости и темпера¬
туры среды. Верхние линии, на которых показана шири¬
на щелей, указывают предел применимости номограммы.
Если точка пересечения линий, соответствующих темпе¬
ратуре и скорости среды, окажется выше линии, обозна¬
чающей расчетную ширину щели, номограмма 17 непри¬
менима и коэффициент теплоотдачи рассчитывается по-
номограмме 14, как при обычном продольном омывании
(см. указания по трубчатым воздухоподогревателям).Для ребристых и ребристо-зубчатых воздухоподо¬
гревателей выпускаемых в настоящее время конструк¬
ций приведенный коэффициент теплоотдачи от газов
к стенке определяется по номограмме 21, от стенки
к воздуху — по номограмме 22, для плитчатых воздухо¬
подогревателей Кусинского завода приведенный коэф¬
фициент теплоотдачи от газов к стенке и от стенки
к воздуху находится по номограмме 23, для ребристых
воздухоподогревателей нестандартных конструкций ко¬
эффициенты теплоотдачи конвекцией определяются по
указаниям § 7-Б,г.8-55. Коэффициент теплоотдачи излучением про¬
дуктов сгорания рассчитывается только для вторых сту¬
пеней трубчатых и пластинчатых воздухоподогревателей.8-56. Коэффициенты теплопередачи воздухоподогре¬
вателей рассчитываются по формуле (7-19) при помощи
коэффициента использования £.Для горизонтальных воздухоподогревателей, в кото¬
рых воздух протекает внутри труб, коэффициент тепло¬
передачи вычисляется по формуле (7-15а) или (7-19).8-57. Поверхность нагрева трубчатый воздухоподо¬
гревателей рассчитывается по среднему диаметру труб.
Для вращающихся регенеративных воздухоподогревате¬
лей в расчет вводится двусторонняя поверхность набив¬
ки. Для ребристых и ребристо-зубчатых — полная по¬
верхность нагрева с газовой стороны, определяемая по
номограмме 21. Поверхность нагрева пластинчатых воз¬
духоподогревателей одинакова с газовой и воздушной
сторон; она принимается по соответствующим проект¬
ным нормалям.'
ПРИЛОЖЕНИЯПРИЛОЖЕНИЕ IУСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ1. Ниже приведены основные сокращения, принятые
для индексов, и основные условные обозначения, исполь¬
зованные в тексте.Так как эти условные обозначения и сокращения не
могут охватить все встречающиеся случаи, поэтому даны
общие указания, которыми следует руководствоваться
при выборе обозначений и индексов.2. Для обозначения основных величии используются
буквы латинского, русского и греческого алфавитов.Следует по возможности избегать применения одно¬
го и того же обозначения (буквы) для различных ве¬
личин. Одинаковые обозначения могут допускаться в тех
случаях, когда они укоренились в различных областях
техники.3. Строчными буквами обозначаются энтальпии, теп¬
лоемкости, объемы, количества тепла и т. п., отнесенные
к 1 кг (м3) рабочего тела, прописными — те же величи¬
ны, отнесенные к 1 кг (лг3) топлива, и суммарные, на¬
пример: энтальпия 1 кг пара — і, ккал/кг, энтальпия про¬
дуктов сгорания 1 кг топлива — /, ккал/кг, общее тепло¬
восприятие рассчитываемой поверхности нагрева —
Q, ккал/кг.4. Для обозначения разности величин как местных,
так и усредненных значений применяется греческая бук¬
ва Л, поставленная слева от основной буквы. Например,
перепад энтальпий газов в воздухоподогревателе — А/вп.5. Сложные индексы, состоящие из нескольких от¬
дельных, располагаются в следующей последовательно¬
сти: первый индекс характеризует процесс или рабочее
тело, второй — элемент оборудования. Например, коэф¬
фициент теплоотдачи от стенки к пару, протекающемув перегревателе, обозначается агпе (если принадлеж¬
ность данной величины а2 перегревателю должна быть
отражена в обозначении).6. В выражении, представляющем произведение ря¬
да величин, имеющих одинаковые индексы, индекс ста¬
вится лишь у последнего множителя произведения. На¬
пример, суммарная теплоемкость газов за экономайзе¬
ром — Ѵс" эк.7. Индексы, как правило, ставятся справа внизу
основного обозначения. Верхние индексы (располагают¬
ся также справа) применяются в следующих случаях:а) когда они относятся к массе топлива, например
влажность рабочего топлива—W*>;б) при обозначении какой-либо величины на входе
или выходе из элементов оборудования (вверху ставят¬
ся соответственно один или два штриха), например тем¬
пература воздуха перед воздухоподогревателем и за
ним — /'вп и *"вп;в) когда говорится о теоретическом количестве
(вверху ставится нуль), например теоретически необхо¬
димый объем воздуха — Ѵ°.8. В пределах расчета данного элемента агрегата
индексы, указывающие на элемент, не ставятся.9. Для обозначения средних значений расчетных ве¬
личин, как правило, дополнительные индексы не вводят¬
ся. Например, средняя температура газов в воздухопо¬
догревателе — Овп-Расчетная величина, полученная путем специально¬
го усреднения, отмечается индексом «ср». Например,
средний коэффициент теплоотдачи при сложном омыва¬
нии — аСр.Сокращения, принятые для индексовНаименованиеИндексНаименованиеИндексНаименованиеИндексЭлементыРабочие телаХолодный воздухх. воборудованияТопливотлСухой воздухс. вТопкатГазообразное топливог. тлЗолаШлакУносПровалзлЭкраны (водяные)эВода (жидкость)жшлКотельный пучок (котел)кВода при температуре кипе¬кипунПерегревательпенияпрВторичный перегревательВТПитательная водап. вОстальные индексыЭкономайзерэкПар (независимо от состояния)пВоздухоподогревательвпНасыщенный парн. пПервичныйперПереходная зона прямоточ¬п.зПерегретый парп. пВторичныйВТных котловВторичный парВТ. пПрисос (воздуха)прКотельный агрегатк.аПродукты сгорания (газы)гРециркуляциярцЭкономайзер низкого давле¬эк.н.дСухие дымовые газыс. гОбщийобщнияГазы рециркуляциирцМаксимальныйм::ксЗолоуловительзуСушильный агентс. аМинимальныйминПылеприготовительная уста¬плВоздух (обычной влажности)вЭквивалентныйэновкаПриведенныйРасчетныйЧасовойСекундныйпрчсек
62Приложение I. Условные обозначенияПЕРЕЧЕНЬ ОСНОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙОбозначениеРазмерностьНаименование величины1. Топливо и очаговые остаткиа) Твердое N жидкое топливоСГ*?0Содержание влаги общейАряЗольность’(С02)£*. на рабочуюСодержание двуокиси углерода карбонатовСР СР
“об* ст*‘ г JмассуСодержание серы общей, сульфатнойО», Нр, №, Ор■Содержание углерода, водорода, азота, кислородаQg. Qb* Q’nккал/кгТеплота сгорания по калориметрической бомбе, высшая и
низшаяVr°/сВыход летучих (на горючую массу)j4n=10MP/QPо/о/10*ккал/кгПриведенная зольность топливаW*=\WW*/Ql»Приведенная влажность топливаR&f Rzoo°/оОстаток пыли на сите с отверстиями размером 88 и
2G0 мкмГ7*. -^ШЛ+ИРСодержание горючих в уносе, шлаке и провалеЯун* йшл+ирДоля золы топлива в уносе, шлаке и провалевкг! яЧасовой расход топливаByкг/чРасчетный расход топлива с поправкой на механическую-
неполноту сгоранияgМассовая доля одного вида топлива в смеси топлив (снаб¬
жается индексом, обозначающим топливо)яДоля тепловыделения оді:ого топлив в смеси топлив-
(снабжается индексом, обозначающим топливо)^Г.ТЛАсг.тлQSРг.ТЛ* Рг.ТЛб) Газообразное топливо
г/мъ%
ккал/м8
кг/мгСодержание влаги в газообразном топливе (на 1 мг сухо"
го газа при О °С и 760 мм рт. ст.)Содержание минеральных примесей в газообразном топ¬
ливе (по мгхсе)Теплота сгораі.ия 1 м3 сухого газаПлотность сухого и влажного газообразного топливаПримечание. Для .обозначения элементарного состава топлива, отнесенного к . другим массам, употребляются те же основные
буквы и нижние индексы. Изменяются только соответственно верхние индексы, а именно:для аналитической массы—индекс «аі>; для сухой массы—индскс «с»; для горючей массы—индекс «г».[2. Воздух и продукты сгоранияа) Объем* на 1 кг твердого и жидкого или на 1 лі® газообразного топливаV»Ѵ°VRO,КѴТѴрцPc-m И р,rR<V rH,0РпH'anйЛ И rffмг/кг (м,/м>)кг/м3кгс/см*кг( кг
г/кгТеоретический объем воздуха, необходимого для сгорания
Теоретический объем азота (при а=1)Суммарный объем углекислого С02 и сернистого S02 га¬
зовОбъем продуктов сгорания при а=1Полный объем продуктов сгорания
Объем газов, отбираемых для рециркуляции
Плотность сухого и влажного воздуха
Объемные доли сухих трехатомных газов, водяных паров
и сумма ихСуммарное парциальное давление трехатомных газов
Массовая концентрация золы в продуктах сгорания
Влагосодержание на 1 кг сухого воздуха и газов• Все объем» ири 0 • * 760 мм рт. «т.
Приложение I. Условные обозначения63П родолжениеНаименование величиныОбозначениеРазмерность£б) Теплоемкости и энтальпи'иСС(\ я СН,0
свѴсС вп И ^ІЛ
/ЧЧигтл«, и а иД<хт и Д«п,
Д®ППPf*n и P,f«nётU Sѵ=Н£/рккал/(мг-тС)■ i>ккал/(кг- *C)я »ккал/кг (тал/м*)Теплоемкость углекислого газа и водяных паров
Теплоемкость влажного воздуха (при расчете на 1 л* су*
хого)Суммерная теплоемкость продуктов сгорания
Теплоемкость золы и топлива
Энтальпия продуктов сгорания 1 кг (м*) топливаЭнтальпия продуктов сгорания 1 кг (.и3) топлива при
а—\Энтальпия воздуха, теоретически необходимого для сго¬
ранияЭнтальпия воздуха на 1 кг (мг) топлива
Физическое тепло топливав) Коэффициент избытка воздуха^Коэффициенты избытка воздуха в топке и перед перегре¬
вателем ? *■“'Присосы воздуха в газоходах (топке и перегревателе)
Присос воздуха в пылеприготовительной установке
Отношения количества воздуха на входе в воздухоподо¬
греватель и выходе из него к теоретически необходи¬
момуОтношение количества воздуха, рециркулирующего в воз¬
духоподогревателе, к теоретически необходимому
Расход газов, шунтирующих газоход, в долях общего
расходад=Х/сррQi. Я\Qz- ЯъQ3. Qs
л4' ч*пѴ+ти- Уішл+пР»QsОшл> ?бшл
Qsoxs> Qeoxn З
TQpq:ч,,„=В<3£/Ѵ,Че=вчур,г) Физические X(кгс ■ сек)/я2
м2/секккал/(м»ч-* С)кг/м*
м2/чарактеристикиКоэффициент динамической вязкостиКоэффициент кинематической вязкости при давлении
1 кгс/см2Коэффициент кинематической вязкости продуктов сгора¬
ния среднего состава при давлении 1 кгс/см?Коэффициент теплопроводности продуктов сгорания сред¬
него составаПлотностьКоэффициент температуропроводности (ср — истинная теп¬
лоемкость при постоянном давлении, ккал/(кг-9С)%ккал/кг', °/о3. Теплсвсй баланс, количество тепла и тепловые нагрузкиКоэффициент полезного действия (к. п. д.) котельного
агрегата (брутто)Полезно используемое тепло
Потеря тепла с уходящими газами
Потеря тепла от химической неполноты сгорания
Потеря тепла от механической неполноты сгорания
<?4ун. <?4в»+пр - - Потеря тепла с уносом, шлаком и провалом вследствиемеханической неполноты сгорания
Потеря тепла в окружающую среду
Потеря с теплом шлака
Потеря с водой, охлаждающей панели
Коэффициент сохранения тепла
Располагаемое тепло, на 1 кг (л*)*топлнва
Тепло воздуха, поступающего в" топку
Количество тепла, переданного поверхности нагрев*' ■яз-
лучениемТепловое напряжение топочнсгог'обгемаккал/кг (ккал/м*)ккал/(мг-ч)
ккал/(мг*ч)Тепловое напряжение зеркала горения колосникоксй ре*
шеткиТепловое напряжение сечения топки
64Приложение I. Условные обозначенияП родолжениеОбозначениеНаименование величины4. Вода и парD^н.пАпрDatА*(п.п и
Іц.и
*иип
г^поV и Vкг/ч,; т/чккал/кгПаропроизводительность котлаКоличество насыщенного пара, отданного котлом помимо
перегревателя
Количество воды, идущее в продувку
Расход пара через перегреватель
Расход воды через экономайзер
Энтальпия перегретого и насыщенного пара
Энтальпия питательной воды
Энтальпия воды при кипении
Теплота парообразования
Снижение энтальпии пара в пароохладителе
Энтальпия пара (воды) на входе в поверхность нагрева
и выходе из нее5. Температура и давление«а°СГ*яУХя*х. вя*'вп И Гшпяif и Vі
1 8К 11 1 ЭК19^П.В *Я*п.пяИ и iff
і пе и 1 пея*8я*сг.няДи и Д*мяд tит—ркгс/см2Теоретическая (адиабатическая) температура сгорания
Температура на выходе из топки
Температура уходящих газов
Температура холодного (присосанного) воздуха
Температура воздуха на входе в воздухоподогреватель и
выходе из него
Температура воды на входе в экономайзер и выходе из
негоТемпература питательной воды
Температура перегретого параТемпература пара на входе в перегреватель и выходе
из негоТемпература наружной поверхности загрязнений
Температура поверхности металла труб (наружная)
Большее и меньшее значения температурных напоров на
границах поверхности нагрева
Средний температурный напор
Перепад температур одного из теплоносителей
Абсолютное давление6. Теплопередачактгп
^8ЛН*ВЛккал/(м2'Ч-°С)ФгkWRe=tiycf/vРг=3600 'і/а
Nu=odfK(.м?-Ч'*С)/ккалккал/(м2'Ч• eC)
м/секКоэффициент ослабления лучей трехатомными газами
Коэффициент ослабления лучей золовыми частицами
Степень черноты факела
Степень черноты топкиКоэффициент теплоотдачи межтрубным излучением про¬
дуктов сгорания
Коэффициент теплоотдачи межтрубным излучением тре»
атомных газов
Коэффициент тептоотдачи конвекцией
Суммарный коэффициент теплоотдачи от газов к стенке
Коэффициент теплоотдачи от стенки к внутренней среде
Коэффициент тептового сопротивления внешнего загряз¬
нения (коэффициент загрязнения)Коэффициент тетовой эффективности
Коэффициент использования поверхности нагрева
Коэффициент теплопередачи
Скорость газовКритерий Рейнольдса (d — определяющий линейный раз¬
мер)Критерий Прандтля (физических свойств среды)Критерий Нуссельта
Приложение II. Краткие указания по проектированию топочных устройств и поверхностей нагрева65П родолжениеОбозначениеРазмерностьНаименование величиныѴтRИ1Кsd, dB и
dbSі, s'2
F и f^поп Япри Fпр7. Геометрические характеристикиjh* Объем топочной камерыж2 Площадь зеркала горенияПоверхность нагрева (индекс внизу—наименование по¬
верхности)Поверхность стен
Степень экранирования топкиКоэффициент, учитывающий загрязнение лучевоспринимаю-
щих поверхностей
м* Лучевоспринимающая поверхностьм Эффективная толщина газового слоямм, м Наружный и внутренний диаметрыЭквивалентный диаметрПоперечный, продольный и диагональный шаги труб
Живое сечение для прохода газов и пара (воды)Части поверхности нагрева, омываемые поперечным и
продольным потоками
Живые сечения для поперечного и продольного потоковПРИЛОЖЕНИЕ IIКРАТКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ТОПОЧНЫХ
УСТРОЙСТВ И ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВАНастоящие рекомендации распространяются на то¬
почные устройства и поверхности нагрева стационарных
котельных агрегатов. Они базируются на широком опы¬
те проектирования, исследования и эксплуатации котель¬
ных агрегатов на разных топливах. Отступления от них
допускаются, но должны быть обоснованы опытными
данными или соответствующими технико-экономически¬
ми расчетами.А. ТОПОЧНЫЕ УСТРОЙСТВАа) Общие положенияВыбор типа топочного устройства определяется па-
ропроизводительностью и конструкцией котельного агре¬
гата, физико-химическими свойствами топлива и его
золы.1. Камерные топки для сжигания жидких и газо¬
образных топлив применяются в котельных агрегатах
любой производительности, а для пылевидных твердых
топлив—в котельных агрегатах производительностью
от 25 т/ч и более. Сжигание антрацитовых штыбов, по-
луантрацитов и тощих углей в виде пыли рекомендует¬
ся в топках котлов паропроизводительностью выше
75 т/ч, фрезерного торфа — 25 т/ч и более.Для сжигания фрезерного торфа под котлами про¬
изводительностью от 2,5 до 25 т/ч можно применять
пневматические топки ЦКТИ системы Шершнева.При сжигании шлакующих топлив с легкоплавкой
золой, а также низкореакционных топлив, имеющих бла¬
гоприятные температурные и вязкостные характеристики
золы и шлака, следует использовать топки с жидким
шлакоудалением. Средняя температура вытекающего
шлака при минимальной нагрузке должна быть выше
температуры истинно жидкого его состояния t0, а вяз¬
кость шлака — не выше 400—500 пз. При одинаково на¬
дежной работе топок с твердым и жидким шлакоудале¬нием выбор типа топки нужно производить на основа¬
нии технико-экономических расчетов.Для сжигания твердых топлив, имеющих благопри¬
ятные температурные и вязкостные характеристики золы,
можно рекомендовать различные типы топок с жидким
шлакоудалением (открытые, полуоткрытые, циклонные
и др.). При этом следует учитывать, что горизонтальные
циклонные топки используются для бурых и каменных
углей, содержащих больше 15% летучих, а топки с вер¬
тикальными предтопками — для сжигания всех твердых
топлив. При выборе топочного оборудования и способа
сжигания следует руководствоваться исправленной ве¬
личиной выхода летучих Ѵиспрг (п. 2-24).2. Слоевые топки целесообразно применять для па¬
ровых котлов паропроизводительностью до 35 т/ч при
сжигании грохоченых и рядовых углей (содержание ме¬
лочи 0—6 мм не более 60% и выход летучих на горю¬
чую массу ^20%), сортированных антрацитов и полу-
антрацитов, кускового торфа, сланца и различных дре¬
весных отходов. В отдельных случаях они могут
оказаться экономически оправданными и для котлов па¬
ропроизводительностью более 35 т/ч.Не рекомендуется использовать слоевые топки для
сжигания антрацитового штыба, рядовых антрацитов,
тощих, а также высоковлажных бурых углей с U^n>14,
фрезерного торфа и отходов углеобогащения, так как
при этом не обеспечивается надежное и экономичное
сжигание топлива.При выборе типов слоевых топок следует учитывать
необходимость максимальной механизации всех рабочих
процессов (загрузки топлива, шуровки, удаления очаго¬
вых остатков). Топки с ручным обслуживанием могут
применяться для котлов производительностью не более1 т/ч.Для сжигания каменных и бурых углей под котлами
паропроизводительностью от 6,5 т/ч и выше рекоменду¬
ются слоевые топки с пневмомеханическими вабрасыва-
телями и цепной решеткой обратного хода, для сжига-5—1297
66Приложение II Краткие указания по проектированию топочных устройств и поверхностей наг рее. аТаблица ІІ-1Расположение и тип горелскТепловое напряжение сечения топочной
камерыТопливофронтальна*,
вихревые или
прямоточныевстречное,
вихревые или
прямоточныеугловое, ще-ЛЄВЬ'с.Шлакующие каменные и бурые угли3,03,0 при D^950 т/ч
3,5 при D<;1 600 т/ч
3,5—4,0 при Ц> 1 600 т/чОощее qF, Гкал/(м*'Ч)Нешлакующие угли (типа экибастуз¬
ского)4,05,55,5Многоярус¬
ное располо¬
жение горе¬Сланцы северо-западных месторож¬
дений1,52,0—Фрезерный торф2,5——локАШ2,02,5—Шлакующие каменные н бурые угли1,01,30,8На один ярус горелок
qFfl, Г кал/(м2 • я)Нешлакующпе угли (типа экибастуз¬
ского)1,52,01,5Сланцы^северо-западных месторож¬
дений0,81,0—Одноярусное
расположе¬
ние горелокШлакующие каменные и бурые угли1,52,0—2,5*—Общее qFK, Гкал/(мъ-ч)Нешлакующие угли (типа экибастуз¬
ского)2,53,03,0* Прн примеиениии плоскопаралпельных горелок со смещенным расположением.Примечание. Приведенные выше величины являются ориентировочными и уточняются с учетом опыта работы котлоагрегатов.ния антрацитов марок АС и AM — топки с цепными ре¬
шетками прямого хода.Для сжигания каменных и бурых углей, а также
грохоченых антрацитов марок АС и AM под котлами
паропроизводительностью менее 6,5 т/ч рекомендуется
использовать топкн с пневмомеханическими забрасыва¬
телями и неподвижной решеткой с опрокидными колос¬
никами.Каменные и бурые угли под катлами паропроизво-
дительностью 10 т/ч и более можно также сжигать
в слоевых топках с низконапорными пневматическими
забрасывателями и цепной решеткой прямого хода.Для сжигания сланцев под котлами паропроизводи-
тельностью до 20 т[ч допускается применение топок
с наклонно-переталкивающими решетками.Кусковой торф целесообразно сжигать в шахтных
топках с неподвижной наклонной колосниковой решет¬
кой котлов производительностью 6,5 т/ч и менее и
в шахтно-цепных топках с предтопками котлов более
высокой производительности.Древесные отходы можно сжигать в шахтных топ¬
ках с неподвижной наклонной колосниковой решеткой
под котлами D^IO т/ч и в комбинированных шахтно¬
цепных топках под котлами большей производитель¬
ности:Кроме того, используются высокофорсированные
топки скоростного горения ЦКТИ системы В. В. Поме¬
ранцева, при этом требуется предварительное измельче¬
ние топлива до 50—ЮО мм. Для этих топок при
age50% паропроизводительность котла принимается рав¬
ной 5,0 т/ч на 1 м ширины топки в свету. При Wp>55%
следует устанавливать сушилки для подсушки топлива
ио разомкнутому циклу.б) Камерные топки для сжигания твердых топлив3. Температура газов на выходе из топочной каме¬
ры выбирается из условий предупреждения шлакования
последующих поверхностей нагрева.При размещении ширм в верхней части топки тем¬
пература на входе в них для шлакующих топлив при¬
нимается не выше 1 200 °С, для нешлакующих (типа
экибастузского угля) — не выше 1 250 °С, для сильно
шлакующих бурых углей (типа канско-ачинских) и
сланцев — не выше 1 100 °С.•Температура газов перед фестоном или фестопиро-
ванноіі частью конвективного пакета, расположенного
в верхнем горизонтальном газоходе, принимается не
выше значений, приведенных ниже.Топливо Температурагазов, ЧС уАнтрацитовый штыб (АШ), полуантрациты(ПА) и тощие угли (Т) 1 050Донецкий ГСШ 1 000Кизеловский Г и отсевы 1 050Кемеровский СС 1 050Томь-Усинский (открытые разработки) ... 1 050Подмосковный Б 1 000Ангренский Б 950Кйнско-ачинские Б (ирша-бородинекпй, на-заровский, березовский) 950Фрезерный торф 950Сланцы северо-западных месторождений . . 900Для других топлив температура газов в этом сече¬
нии принимается равной температуре начала деформа¬
ции золы (табл. I), -но не выше 1 Ю0°С. В фестониро-
ванной части конвективного пакета (фестона) газы
должны охлаждаться не менее чем на 50 °С.
Приложение II. Краткие указания по проектированию топочных устройств и поверхностей нагрева 67Температура газов перед конвективными пучками,
расположенными в опускной шахте, принимается не вы¬
ше следующих величин:Температура, °СТопливошахматныйкоридорныйпучгкпучокШлакующее 800*850Нешлакующее 900950Сланцы северо-западных ме¬сторождении 600700• При больших промежутках между труба
s'f—d^ 100 мм допускается температура 850 °С.4. Для предотвращения усиленного шлакования
экранов топочной камеры тепловое напряжение ее сече¬
ния qF = BQnv/FT (определяется по сечению в районе
горелок) рекомендуется принимать не выше следующих
величин: <а) для жидкого шлакоудаления при сжигании АШ,
ПА и Т — 4,5-Ю6 ккалі (мг • ч), каменных и бурых
углей — 5,5 • 106 ккалІ(мг • ч);б) для твердого шлакоудаления максимально допу¬
стимое тепловое напряжение сечения топочной камеры
дается в зависимости от свойств топлива, типа и компо¬
новки горелок в табл. II-1.5. Рекомендуемые тины горелок в зависимости от
рода сжигаемого топлива и способа шлакоудаления при¬
ведены в табл. ІІ-2.Для вертикальных предтопков и горизонтальных
циклонов, а также для двухкамерных топок применяют¬
ся специальные лопаточные, улиточные и щелевые горел¬
ки. Для сжигания твердого и жидкого топлив или твер¬
дого топлива и газа камерные топки оборудуются ком¬
бинированными горелками. Одновременное сжигание
пыли с жидким или газообразным топливом в одних и
тех же горйпках не допускается, ибо сопровождаетсяТаблица 11-2Тип и компоновка горелокВихревые; встречное или
фронтальное расположение
Щелевые прямоточные; тан¬
генциальное расположение
Прямоточные; встречное рас¬
положение J , ...
Прямоточно-улиточные;
встречное или фронтальное
расположениеПрямоточные с!» горизонталь¬
ными рассекателями;
встречное или фронтальное
расположение
Горелки с плоскопараллель¬
ными струями; {встреч¬
ное или фронтальное рас¬
положение
Эжекционные амбразурыАмбразуры с горизонтальны¬
ми раеескателямиТопливоВсе топлива, кроме
зерного торфа
Все топливафре-повышеипыми потерями от механического недожога и
снижает надежность работы котлоагрегата.6. Количество горелок в зависимости от их типа и
расположения в топке котлов разной мощности рекомен¬
дуется выбирать по табл. II-За (для АШ, ПА и Т) и11-36 (для каменных и бурых углей).7. Относительные расстояния между горелками раз¬
ных типов в зависимости от их расположения, а также
от горелок до ограждающих поверхностей указаны
в табл. ІІ-4.Глубина топки с жидким шлакоудалением при фрон¬
тальном и встречном расположении вихревых горелок
принимается равной (5-^-7)da (меньшее значение — для
горелок мощностью 60 Гкал/ч).Глубина топки с твердым шлакоудалением с вихре¬
выми и тангенциальными щелевыми горелками опреде¬
ляется в зависимости от принятой величины <7f на
1 ярус, их компоновки и мощности.8. Скорости пылевоздушной смеси І4>1, вторичного
w2 и сбросного воздуха на выходе из горелок при но¬
минальной паропроизводительности котельного агрегата
выбираются по данным табл. II-5.9. При сжигании углей марок АШ и ПА для ин¬
тенсификации воспламенения пыли целесообразно пыль
в топку транспортировать горячим воздухом, а сушиль¬
ный агент из мельничной системы подавать через сброс¬
ные горелки. Рекомендуемая скорость сбросного возду¬
ха в горелках указана в табл. II-5.Размещение сопл для сброса сушильного агента за¬
висит от конструкции топки и рода топлива. В однока¬
мерной топке при встречном и угловом расположении
горелок (при соотношении сторон топки, меньшем или
равном 1,3) сопла сброса целесообразно устанавливать
по углам, по тангенциальной схеме (диаметр централь¬
ного круга касания осей сопл равен 1—1,5 лг). При со¬
отношении сторон топки больше 1,3 сопла рекомендует¬
ся размещать над каждой из основных горелок верхнего
ряда. Расстояние по высоте между нижней кромкой соп¬
ла сброса и верхней кромкой горелки принимается рав¬
ным da для вихревых и 26 — для прямоточных горелок.
При фронтальном расположении горелок сопла сброса
устанавливаются на задней степе топки на уровне верх¬
них горелок. В полуоткрытой топке с пережимом при
сжигании низкореакциопных топлив (АШ, ПА, Т) соплаТаблица ІІ-ЗаКаменные "и бурые углиВсе топливу при жидком
шлакоудалении (при
£><1320 m/ч) и каменные
угли при твердом шла¬
коудалении
Бурые углиКаменные н бурые угли,
фрезерный торф и слан¬
цыБурые угли и фрезерный
торф (при 220 т/ч)
Фрезерный торф (при
£><220 т/ч)Паропроизводи-
тельность котла.
т/чТип горелок и их расположение при сжига¬
нии АШ, ПА и Tвихревыепрямоточные*фронтальноевстречноетангенциаль¬ное*752—32—441204442201о4—643208816342088163640—8—1616*950—12*16—24*1 600—16*—2 650—24*—■■1 Двухпоточная горелка считается как одна.1 Возможность применения тангенциально расположенных прямо¬
точных горелок для котлов 0^5950 т/ч должна быть подтверждена
опытами. Количество горелок определяется по числу пылепроводов.* В топках с двумя вихрями.4 Допустимость использования меньшего числа более мощных
горелок требует опытной проверки.5*
€8Приложение II. Краткие указания по проектированию топочных устройств и поверхностей нагреваТаблица ІІ-ЗбТип и расположение гоэелик гпи сжигании кэмэн:іък и бурьк углейПаропроизво-днтельиостьвихревыепрямоточныефронтальноевстречноефронтальноевстречноетангенциальноекотла, т/чжидкоетвердоежидкоетвердоежидкоетвердоежидкоетвердоежидкоетвердоешлакоудале-шлако уда¬ш лако-шлако-шлако-шлако-шлако-шлако-ні лако-,шлако-ниеление1удалениеудаление1удалениеудалениеудалениеудалениеудалеииеудаление752—32—32—442441204444—6—2—3——442204—64—64—64—6—3—4—8—104832088—126—86—8—4—5—10—128—1628—16г4208—128—12388—12—5—68—1012—168—1628—16г640——8—1612—16—8—1001
ю
*16—18*16*16—242950——8*—1616—24————16—24224—32г1 600——125—1624—32—————24—3222 650——І65—2432—48—————32—48г3 600——245—3648—64———4821 Меньшее количество горелок допускается для немлакующих углей типа экибастузского.* В топках с двумя вихрями.8 Допустимо фронтальное расположение горелок втопках с твердым шлакоудалением котлов 1600 m/ч, сжигающих каменные
•углн типа экибастузского.* Встречное расположение прямоточных горелок может применяться дія котлов парэпрэизвэдительнэстью >6І0 т/ч лишь после
опытней проверки.8 Допустимость использования этих горелок требует опытной проверки.Т а блица ІІ-4НаименованиеОтносительное рас¬
стояниеНаименованиеОтносительное рас¬
стояниеВихревые горелки приl/d%Между осями горелок по горизон¬встречном и фронталь¬тали:ном расположениипри однорядном расположении2,2—2,4От оси нижнего ряда горелок до
начала ската воронкипри коридорном расположении
(в два ряда и более) и жид¬2,5—3,0при жидком шлакоудалении:
при коридорном расположе¬001toоком шлакоудалении
то же при твердом шлакоуда¬
ленииЮСО1Осониипри расположении по треу¬
гольнику вершиной вниз0,8—1,0Между осями горелок по вертикали
при коридорном расположенииРавно шагу пона боковых стенахгоризонталипри твердом шлакоудалении
От оси крайней горелки до приле¬2,0-2,5при расположении по треуголь¬
нику вершиной вниз на боко¬
вых стенахРавно 0,7 горизон¬
тального шагагающей стеныпри жидком шлакоудалении:
при одноярусном расположе¬
нии горелок
при двухъярусном располо¬1,6—1,8Прямоточные горелки
при тангенциальномИЬ*2,0—2,2расположениижении горелокРавно расстояниюОт нижней кромки нижнего рядапри твердом шлакоудалениигорелок до начала ската воронки:между осями горе¬при жидком шлакоудалении1,5—2,5**лок по горизонталипри твердом шлакоудалении4-5• I—расстояние, йЛ, Ь—соответственно диаметр амбразуры и ширина горелки.
•• Меньшие из приведенных значений—для высокэреакционн ых топлив.сброса помещаются в камере горения над каждой из
основных горелок верхнего яруса. При сжигании бурых
и каменных углей в полуоткрытых топках с жидким
шлакоудалением сопла сброса можно устанавливать при
сушке топлива газами в пережиме камеры сгорания,
при сушке воздухом — над основными горелками. Сопла
сброса наклонены вниз на 10—15°. В топке с вертикаль¬
ными предтопками они размещаются на противополож¬ной стене топки, против места выхода газов из предтоп-
ков, в виде вертикальных щелей с отношением сторон
1:8—1:10.10. Скорости в амбразурах и соплах шахтно-мель-
ничных топок выбираются по данным табл. ІІ-6.Амбразуры следует располагать как можно ближе
к холодной воронке. Минимальное расстояние от боко¬
вой грани крайних амбразур до прилегающих стен
Приложение II. Краткие указания по проектированию топочных устройств и поверхностей нагрева69Таблица П-5Тип горелокДвухулиточныеПрямоточно-улиточные
Улиточно-лопаточныеПрямоточные1Прямоточные при мельницах-
вентиляторах1-2Прямоточные с центральным
или с односторонним вводом
вторичного воздуха1Многощелевые, межтрубные по¬
толочные для двухкамерных
топокВстречно-смещенные (ВВС)Винто-лопаточные для верти¬
кальных циклоновДвухулиточные для горизонталь¬
ных циклонов (дробленка)Прямоточные для горизонталь¬
ных циклонов (грубая пыль)Сбросные сопла> При угловой компоновке горелок* Для бурых углей.® Скорость в шлицах.4 Скорость в живом сечении между лопатками.должно быть не менее 400 мм. При тесном размещении
мельниц рекомендуется крайние мельницы и горелки
установить с поворотом осей внутри топки до 15°. При
амбразурах с рассекателями для фрезерного торфа соп¬
ла вторичного воздуха помещаются над и под амбразу¬
рами: угол наклона верхних сопл вниз 45—55°, нижних
вверх — 25—30°. Сопла вторичного воздуха на задней
стене следует устанавливать на уровне амбразур гори¬
зонтально или с наклоном вниз до 15°.11. Расход первичного воздуха в горелках при транс¬
порте пыли горячим воздухом или сушильным агентом
принимается по данным табл. ІІ-7 и уточняется из рас¬
чета системы пылеприготовления.При транспорте пыли горячим воздухом коэффи¬
циент избытка воздуха в горелках при номинальной на¬
грузке котельного агрегата должен составлять не менее
аг=1,05 от теоретически необходимого для полного сго¬
рания поданного в горелки топлива.в) Камерные топки для сжигания мазута и газа12. Температура газов в конце топки при сжигании
мазута и газа зависит от мощности котла и теплового
напряжения объема топки (табл. XX) и выбирается на
основании технико-экономических расчетов.Температура газов перед горизонтальными пучками,
расположенными в опускной шахте, для котельных агре¬
гатов £>>75 т/ч принимается не выше 950—1 000 °СТепловая мощ¬
ность горелок,Антрацитовый штыб и тощие
углиКаменные и бурые углиГкал/чи>1, м/с^кw3, місекК'а/Ш),wu м/секw3, місекWjWi2014—1618—211,3-1,420—2226—281,3-1,43014—1618—211,3—1,422—2428—301,3-1,44516—1822—251,3-1,422—2428—301,3—1.46518—2026—301,4—1,524—2630—341,3-1,42014—1617—191,2—1,318—2022—251,2-1,33014—1617—191,2-1,318—2022—251,2—1,33018—2025—281,3—1,422—2430—341,3—1,44518—2025—281,3-1,422—2430—341,3—1,46520—2228—301,4-1,524—2634—361,4-1,52018—2028—301,5-1,624—2636—421,5—1,63018—2029—321,6-1,726—2842—481,6—1,74520—2234—371,6-1,728—3048—501,6—1,720———15—2040‘2—2,545———15—2050—603—3,32026—2830—341,2-1,327—2942—451,5—1,63027—2932—361,2-1,328—3046—481,6-1,74528—3036—381,3-1,429—3148—501,6—1,720———22—2432—341,430———24—2634—361,445———24—2634—361,420—30———24—3032—451,3—1,55020360—7033,0—3,5ЗО460—7032,0—2,31002060—703,0—3,5ЗО60—702,0—2,314020,60—703,0—3,5зо60—702,0—2,350 ——23—25130—15035,5—6,075 ——23—25130—1505,5—6,0100 ——23—25130—1505,5—6,050———20—22100—12035—675———20—22100—1205—610020—2235—45100—1205—6(меньшая величина при шахматных пучках) при сжига¬
нии мазута; перед вертикальными коридорными пучка¬
ми или фестонированными шахматными допускается на
уровне 1 050—1 100 °С.13. В камерных топках для сжигания мазута и вы¬
сококалорийных горючих газов (природного и попутно¬
го) для котельных агрегатов 20 т/ч применяются
комбинированные газомазутпые горелки при встречном,
угловом и фронтовом расположении с центральной или
периферийной подачей газа в воздух и установкой по
оси мазутных механических или паромеханических фор¬
сунок. Для сжигания низкокалорийного доменного газа
рекомендуется применять щелевые горелки со смеситель¬
ными кирпичными каналами и дожигательными тоннеля¬
ми при встречной их установке на боковых или фрон¬
товой и задней стенах топки, а также вихревые и ком¬
бинированные горелки.Расстояние между осями горелок по вертикали (при
коридорном их расположении) и по горизонтали должно
быть (2,5-г-3,0) da; от оси горелки\до боковой стены тон¬
ки (3,0-f-3,5)da; от оси горелки до пода не менее 3da.14. Скорость воздуха в узком сечении амбразур ком¬
бинированных горелок рекомендуется принимать в пре¬
делах 40—70 м/сек при номинальной производительно¬
сти котла; меньшие значения — для горелок меньшей
производительности, большие — для наиболее мощных
горелок.
70Приложение II. Краткие указания по проектированию топочных устройств и поверхностей нагреваТаблица ІІ-6Скорость, м/секвторичного воздухаТип горелкиТопливов соплах амбразурдутья из хо¬аэросмесив горелкахверхней пря¬
ди»нижней Пря¬
ди»лодной ворон¬
ки*Эжекционные амбр-ззуры*Слінец3,5—515—2525—35Бурый уголь4—5—15—2525—35—Каменный уголь с Ѵт£»
^ЗОо/о — ■15—2525—35—Горелки с плоскими па¬
раллельными струями*Фрезерный торф4—6—20—3030—4012Бурый уголь и фрезер¬
ный торф8—1530—60 —Амбразуры с горизонталь¬
ными рассекателями ‘Фрезерный торф4—625—30~—1 Меньшие значения скоростей принимаются для ют лов малой производительности.
а В наиболее узком ее сечении.* Соотношение площадей живых сечений сопл и нззагроможденной части эжекционной амбразуры должно составлять: 0,1—для бурых
углей и фрезерного торфа, 0,2—для каменных углей.4 Скорость выхода аэросмеси и вторичного воздуха из горелки после смеиения 15—35 м/сек при D—75—320 т/ч.15. Скорость выхода воздуха и доменного газа из
воздушных и газовых каналов щелевых горелок со сме¬
сительными кирпичными каналами и дожигателыіыми
тоннелями, а также из вихревых комбинированных го¬
релок принимается в пределах 25—35 м/сек пои номи¬
нальной нагрузке.16. Для обеспечения нормальной работы мазутных
форсунок мазут необходимо подогревать до температу¬
ры, обеспечивающей требуемую его вязкость (рис. 3-2).Для механических и паромеханических форсунок
рекомендуется вязкость топлива 2,5° УВ (условной вяз¬
кости) .Для паровых форсунок расход пара на распилива¬
ние составляет 0,3—0,35 кг/кг.■' 17. Суммарное тепловое напряжение сечения топки
при сжигании мазута должно быть не более8-Ю6 ккал/(м2-ч) и на ярус — не более ЗХ
ХІ06 ккал/(м2 • ч).18. Для снижения тепловых нагрузок экранов в кот¬
лах СКД при сжигании мазута рекомендуется приме¬
нять рециркуляцию газов в нижнюю часть топки (или
на уровне горелок) и устанавливать горелки в несколь¬
ко ярусов.Таблица ІІ-7Т опливоРасход первичного воздух.', %,
теоретически необходимого на
горение при транспорте пылигорячим воздухом*сушильнымагентомАШ, полуантрациты и то¬15-Г-2020—25щие углиКаменные угли20—2525—35Бурые угли20—2545—55• При промбункере.Примечания: 1. При сушке топлива газами или смесью га¬
зов и воздуха количество воздуха в сушильном агенте за мельни¬
цей должно составлять не менее 0,І5У°.2. Температура аэросмеси для углей с Ѵг>35% ие должна пре¬
вышать 1и0 °С.г) Топки для слоевого сжигания топлива19. Длина неподвижной колосниковой решетки при
механизированной загрузке топлива должна быть не
более 3,0, при ручной — не более 2,0 м.20. Топки с пневмомеханическими забрасывателями
рекомендуется, как правило, выполнять открытыми (без
сводов). Если конструкция котла требует устройства
наклонного заднего свода, то его следует устанавливать
иа высоте не менее 1,6 м от решетки с подъемом в сто¬
рону передней стены под углом не менее 40°.21. Топочная камера слоевых топок с цепной решет¬
кой прямого хода (при поступлении топлива через уголь¬
ный ящик) должна иметь низко опущенный задний на¬
клонный свод (на расстоянии 0,5—0,6 м от колосниково¬
го полотна до нижней точки свода), перекрывающий
60—70% активной длины решетки. При необходимости,
учитывая условия компоновки переднего свода, его рас¬
полагают на высоте не менее 1,5 м от решетки.22. В топках скоростного горения для древесных
отходов толщина вертикального слоя топлива в актив¬
ной зоне регулируется передвижной ступенью. Опти¬
мальная толщина зависит от гранулометрического со-
става и влажности древесных отходов и находится в пре¬
делах 150—500 мм.23. Для обеспечения перемешивания продуктов сго¬
рания в слоевой топке и снижения потерь с уносом топ¬
лива рекомендуется применять острое дутье со стороны
задней стены и возвращать в топку унос из зольников
котла и золоуловителя (из первой ступени — при нали¬
чии двух-трех ступеней золоулавливания).При сжигании антрацита острое дутье необходимо
подавать в пережиме топки, в направлении от заднего
свода к передней стене. Количество воздуха, подавае¬
мого для острого дутья, должно составлять: для котель¬
ных агрегатов D^20 т/ч не более 5%; при £>^20 т/ч
—не более 10% теоретически необходимого количества
воздуха.24. В топках скоростного горения для древесных
отходов сопла вторичного дутья размещаются на задней
стене тонки, у пода; количество вторичного воздуха со¬
ставляет 20—25% теоретически необходимого, скорость
выхода воздуха из сопл 30—50 м/сек.і
Приложение II. Краткие указания по проектированию топочных устройств и поверхностей нагрева71Б. ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВАНиже изложены рекомендации по выбору основных
расчетных параметров котельного агрегата: температуры
уходящих газов и воздуха, скорости газов в поверхно¬
стях нагрева и их геометрических характеристик. Даны
рекомендации по проектированию конвективных поверх¬
ностей нагрева, регулированию перегрева пара, обеспече¬
нию надежной работы воздухоподогревателей и т. д.а) Общие положения1. Температура уходящих газов за котлоагрегатом
выбирается по условию эффективного использования
тепла топлива и расхода металла на хвостовые поверх¬
ности нагрева. Для мощных котлов она находится на бо¬
лее низком уровне, чем для агрегатов небольшой произ¬
водительности.В табл. ІІ-8 приведены рекомендуемые значения эко¬
номически наивыгоднейших температур уходящих газов
для котельных агрегатов £>>75 т/ч при сжигании твер¬
дых и жидких топлив в зависимости от температуры
питательной воды и стоимости условного топлива а
(руб/т уел. топлива). Для их обеспечения необходимо
принимать меры по защите воздухоподогревателя от низ¬
котемпературной коррозии при температурах металла
ниже точки росы дымовых газов.Температура точки росы дымовых газов tp зависит
■от температуры конденсации влаги tKон при парциаль¬
ном ее давлении в газах и приведенного содержания
серы в рабочем топливе Sn и равна ^р=^кон+Аґр; ве¬
личина Л£р в зависимости от приведенных содержаний
золы її серы топлива Лп и Sn определяется по фор¬
мулеД/р= 125 І/Ѵ/І.Об"5^ .На рис. II-1 приведены кривые для определения Л/р
"При ауи=0,85.Для полного исключения коррозии поверхности на¬
грева при отсутствии специальных мер защиты темпера¬
тура металлической стенки должна быть примерно на
10° выше температуры точки росы дымовых газов, одна¬
ко это приведет к значительному превышению темпера¬
тур уходящих газов над экономическими их значениями,
указанными в табл. II-8.При сжигании сернистых топлив перспективным
средством, предупреждающим возникновение коррозии
в зоне коррозионноопасных температур, является по¬
крытие кислотостойкой эмалью поверхностей нагрева
воздухоподогревателей. Для этой цели наиболее пригод¬
ны воздухоподогреватели регенеративные (вращающие¬
ся) и с промежуточным теплоносителем.При эмалировании трубчатых воздухоподогревате¬
лей рекомендуется заменить приварку труб к трубным
доскам (она разрушает эмаль) уплотнением их с по-Рис. II-1. Разность температур точки росы дымовых га¬
зов и конденсации водяных паров в них.мощью бетона (газ в воздухоподогревателях может про¬
ходить как в трубах, так и снаружи).Перспективным является также применение поверх¬
ности нагрева «холодной» ступени из неметаллических,
коррозионностойких материалов (керамика, стекло и др.);
эти конструкции находятся в стадии разработки и про¬
мышленной проверки.При сжигании сернистых твердых топлив возможно
достичь невысоких температур уходящих газов при не¬
значительных коррозионных разрушениях, используя по¬
верхности с температурами стенки tc? в холодной части
воздухоподогревателя в следующем интервале:^KOH + 25<Cf<;T<ClQ5 °С.(П-1)При выполнении этого условия скорость коррозии
не превысит 0,2 мм!год.Не рекомендуется допускать температуру стенки
поверхности нагрева ниже /Коп+25°С из-за усиленной
коррозии и загрязнения. При температуре стенки от
110 °С до tp скорость коррозии недопустимо велика.Для обеспечения температуры стенки в рекомендо¬
ванных выше пределах можно применять в зоне низких
температур воздухоподогреватели с промежуточным теп¬
лоносителем, газовые испарители и низкотемпературные
экономайзеры. Преимущество воздухоподогревателей
с промежуточным теплоносителем в том, что сквозное
коррозионное повреждение какой-либо трубы только ее
и выключает из работы.В случаях, когда вышеперечисленные мероприятия
для снижения скорости коррозии не выполнены, необ¬
ходимо обеспечить возможность легкой замены в экс¬
плуатации отдельных корродирующих кубов или паке¬Таблица П-8Топливо (приведенная влажность)*в.в~150 »С=2I5-f-235 °СU. в*П.в=265 °Са—4-ї-7а=г12-г-20а=4-т-7а=\2~20а=4-І-7а= 124-20Сухое Г"<3
Влажное №п=4-г-20
Сильно влажное 1ГП>20110—120120—130130—140110110—120120—130140—150160—170110120—130130—140150—160170—180110—120130—140Примечания: 1. При отклонении оптимальной темпеоатуры подогрева воздуха от требуемой по условиям сушки и горения ре¬
комендуется провести технико-экономические расчеты для выбора температуры уходящих газов.2. Здесь приведены данные для котельных агрегатов с замкнутой системой пылеприготовлешія. При разомкнутых системах без нзме-
аения схемы хвостовых поверхностей наград можн) руководствоваться табл. I I-З применительно к приведенной влажности сушенки.
72Приложение II. Краткие указания по проектированию топочных устройств и поверхностей нагреватов воздухоподогревателя и изготавливать их с утол-
щейной стенкой для увеличения срока службы.Температура воздуха на входе в воздухоподогрева¬
тель при сжигании твердых сернистых топлив должна
приниматься не ниже температуры конденсации влаги^кон-Для полного исключения возможности коррозии при
сжигании мазутов с нормальными избытками воздуха
(температура точки росы 140—145 °С) температура ме¬
таллической стенки должна приниматься: при попереч¬
ном омывании труб газами — не ниже 155 °С, при про¬
дольном (воздухоподогреватели) — не ниже 125 °С. При
температуре уходящих газов на уровне 150 °С для пол¬
ного исключения коррозии воздухоподогревателя темпе¬
ратура воздуха на входе должна быть не ниже 110—
100 °С при отсутствии специальных мер защиты, что вы¬
зовет значительное снижение температурного напора и,
следовательно, увеличение поверхности нагрева воздухо¬
подогревателя. Поэтому при установке в холодных сту¬
пенях воздухоподогревателей сменяемых кубов или сме¬
няемой набивки допускаются следующие значения тем¬
пературы входящего воздуха: в трубчатых воздухопо¬
догревателях — 80—90 °С, в регенеративных — 60—70 °С.При сжигании мазута с избытками воздуха на вы¬
ходе из топки ат = 1,02 ч-1,03 и выполнении условий, ука¬
занных в примечании 3 табл. XX, температура стенки
воздухоподогревателя может быть снижена примерно
до 85 °С, уходящих газов — примерно до 120 °С. При
этом температура входящего воздуха, по условию пре¬
дупреждения возможности забивания холодной ступени
воздухоподогревателя, должна быть не ниже 50 °С.Кардинальным решением задачи предотвращения
коррозии воздухоподогревателей и последующих элемен¬
тов мазутных котлов является сжигание мазута с ма¬
лыми избытками воздуха с одновременным эмалирова¬
нием холодной части воздухоподогревателя.При температуре уходящих газов ниже tp необхо¬
димо также защищать от коррозии газовый тракт после
воздухоподогревателя.Для предварительного подогрева воздуха перед вхо¬
дом в воздухоподогреватель должны устанавливаться
водяные или паровые калориферы, обогреваемые отбор¬
ным паром из турбины.Для котлов небольшой производительности (D<
<75 т/ч) температуру уходящих газов рекомендуется
определять в зависимости от температурных напоров на
холодном конце экономайзера (между температурами
газов и питательной воды) и на горячем конце воздухо¬
подогревателя (или его холодной ступени). Оптималь¬
ный температурный напор на холодном конце экономай¬
зера принимается в зависимости от числа часов исполь¬
зования в году установки (п, ч/год) и стоимости тонны
условного топлива (а, руб/т уел. топлива).А?эк=30ч-50 °С при па—100 • 103-^-50 • 103 ч • руб/(годХ
Хт. уел. топлива);А£эк=50ч-80 °С при па=50 • 103-М0 • 103 ч • руб/(годХ
Хт уел. топлива) (при большем па меньшее АіЭк)При установке к котлам низкого давления воздухо¬
подогревателя оптимальный температурный напор на
горячем конце принимается равным:іД£в=35-=-70°С при па= 100-103ч-50• Ю3 ч • руб/(годх
Хт уел. топлива);А^в=70-=-140 °С при па=50 • 103ч- 10-103 ч-руб/(годХ
X т уел. топлива) (при большем па меньшее AtB).Для котлов низкого давления с хвостовыми поверх¬
ностями нагрева температура уходящих газов должна
быть не ниже значений, указанных в табл. II-9; опти¬
мальное ее значение выбирается на основе технико-эко¬
номических расчетов. .В котлах низкого давления воздухоподогреватели
устанавливаются перед чугунными экономайзерами (при
их наличии).Т абли ц a II-9Топливо»УХ. ‘СУгли с приведенной влажностью
Гп<3 и природный газ120—130Угли, U^n=4—20140—150Мазут150—160Торф и древесные отходы170—190** При установке воздухоподогревателя.2. Рекомендуемая температура подогрева воздуха
при камерном сжигании для котельных агрегатов £>>
>75 т/ч приведена в табл. II-10.Если по условиям сушки или сжигания топлива вы¬
сокий подогрев воздуха не требуется, целесообразно
устанавливать одноступенчатый воздухоподогреватель.
В этом случае оптимальная температура воздуха в за¬
висимости от температур питательной воды и уходящих
газов ориентировочно определяется по формулеі£оптв—^п.в+40+0,7(0ух—120), °С. (П-2)Найденную величину необходимо проверить по усло¬
виям сушки топлива при максимальной его влажности.Таблица II-10Характеристика топкиСорт топливаТемперат ураи схемы пылеприготов¬воздуха, вСленияТопки с твердымКаменные и то¬300—350шлакоудалением прищие угли350—400*замкнутой схеме пыле¬Бурые угли, фре¬приготовления и воз¬зерный торф250—300душной сушкиСланцыТопки с жидкимАШ, ПА, бурые380—400шлакоудалением, в томугли350—400числе с горизонтальны¬Каменные угли ими циклонами и вер¬донецкий тощийтикальными предтоп-ками, при сушке топ¬лива воздухом и пода¬че пыли горячим воз¬духом или сушильнымагентомПри сушке топливаБурые угли300—350**газами в замкнутойсхеме пылеприготовле¬ния при твердом шла-коудалении350—400**То же при жидкомТо жешлакоудалении<350При сушке топливаДля всех топливгазами в разомкнутойсхеме пылеприготовле¬ния при твердом шла¬коудалении350—400**То же при жидкомТо жешлакоудалении250—300Камерные топкиМазут и природ¬
ный газДоменный газ250—300* При высоковлажном торфе №р>50% принимают 400 °С.
** Большее значение—при высокой влажности топлива.
Приложение II. Краткие указания по проектированию топочных устройств и поверхностей нагреваПри установке двухступенчатого воздухоподогрева¬
теля по формуле (ІІ-2) определяется оптимальная тем¬
пература воздуха за первой ступенью.3. Минимальные скорости газов, по условию предот¬
вращения заноса поверхностей нагрева, принимаются:
при номинальной нагрузке — не ниже 6 м/сек для попе¬
речно омываемых пучков и не ниже 8 м/сек — при про¬
дольном токе газов в трубчатых и регенеративных воз¬
духоподогревателях.Предельно допустимая по условиям золового изно¬
са скорость газов на входе в первый пакет конвектив¬
ной шахты (в суженном сечении между трубами *) при
номинальной нагрузке котла рассчитывается по фор¬
муле2,85^ ( /ммс \0,3 / Sl у,6Шї== \аМ^^) U -d) ’ М/ССК-(ІІ-З)Здесь kw и к^ — коэффициенты неравномерности полей
скорости газов и концентрации золы.
При П-образной компоновке прини¬
мают £ш=1,25, £^ = 1,2; при повороте
газов перед пакетом на 130° kw=\,&
и к^ =1,6;
т — срок службы труб, ч;|Хзл — концентрация золы в газах в рассчи¬
тываемом сечении пакета:
l(L4PtfyH 273
jx33I = у- ^ 273-» г/м ; (ІІ-За)/макс — максимально допустимый износ стенки
трубы, ММ]к!d ==w*0M/wcvr — отношение расчетной скорости газов при
номинальной нагрузке котельного агрега¬
та к скорости газов при среднеэксплуата¬
ционной нагрузке; для котлоагрегатов
£>;> 120 т/ч принимают Ас = 1,15; для £> =
= 50-^75 т/ч kD = \,4ч-1,3;/?эс — остаток золы па сите 90 мкм, %;а — коэффициент абразивности золы в газо¬
вой среде, (мм • сек3)/(г * ч);М — коэффициент истираемости металла труб;
для углеродистых труб Л1= 1, для легиро¬
ванных Л1=0,7.В табл. П-11 приведены для типовых топлив расчет¬
ные значения предельно допустимой скорости газов 2 на
входе в первый пакет конвективной шахты (в суженном
сечении между трубами) при номинальной нагрузке для
котельных агрегатов 0^120 т/ч, сухом шлакоудалении,
различных шагах труб Si/d и следующих значениях ве-Таблица II-11ТопливоW ,
гм/секsl/d=.2,5Si/d=4Подмосковный уголь ....8,87,8Антрацитовый штыб ....11,510,0Донецкий тощий 12,010,5Челябинский уголь 10,09,0Экибастузский уголь ....7,06,0Кизеловский уголь 10,59,5 .1 Если скорость газов в диагональном сечении шах¬
матного пучка выше, чем в поперечном, то ее предельно
допустимое значение проверяется в диагональном се¬
чении.2 Подсчитано при температуре газов Ф=700СС. Если
температура отличается от 700 °С более чем на ±150°,
величина Цзл пересчитывается по формуле (ІІ-За).Таблица П-12Угольа, (мм-сек*)/(г-ч)Подмосковный уголь, донецкий14-10-®каменный, АШЭкибастузский 24-10-9Челябинский 10-іо-9Кизеловский 9-Ю-9личин: т—-60-103 ч; /макс = 2 мм; M=l; Ад=1,15; kw =
= 1,25; ^ = 1,2; R90 = 20%-Коэффициенты абразивности золы принимаются по>
табл. П-12.При отсутствии данных о коэффициенте абразивно¬
сти золы топлива в расчет вводится его величина, рав¬
ная а=14*10~9 (мм • сек3) / (г • ч).В перегревателях предельно допустимая скорость-
газов проверяется по формуле (ІІ-З) для труб, располо¬
женных при температуре газов не выше 900 °С; при бо¬
лее высоких температурах абразивность золы значитель¬
но снижается и износ труб уменьшается.Если износ не ограничивает скорость газов, то она
выбирается по минимальным расчетным затратам. Для
котлоагрегатов с уравновешенной тягой при стоимости
10—12 руб. за т уел. топлива экономические скорости
газов для шахматных пучков при номинальной нагрузке
агрегата ориентировочно составляют, м/сек:вээкономайзере (сталь 20) 13+2'в промежуточном перегревателе (перлитнаясталь) и в первичном (аустенитная сталь) 19+2'в первичном перегревателе (перлитная сталь) . 14+2Для коридорных пучков экономические скорости на
40% выше.При предельных значениях стоимости топлива 4 и
20 руб/т уел. топлива величина а>эк соответственно уве¬
личивается или уменьшается па 10%; в котлах, рабо¬
тающих при наддуве, ьуэк увеличивается примерно
на 10%.4. Шаги труб в конвективных и ширмовых поверх¬
ностях нагрева рекомендуется принимать по данным
табл. II-13.Необходимо предусматривать очистку поверхностей
нагрева котельных агрегатов, работающих на твердом
топливе или мазуте.Для очистки топочных экранов котлов, работающих
на твердых топливах, применяются обдувочные аппара¬
ты; для очистки конвективных и ширмовых перегрева¬
телей и котельных пучков, расположенных в горизон¬
тальном газоходе, — обдувочные аппараты или вибро¬
очистка.В котельных агрегатах D>75 т/ч для очистки кон¬
вективных поверхностей, расположенных в вертикальной
шахте, при сжигании топлив, дающих плотные отложе¬
ния (мазут, АШ, сланцы, назаровские угли и др.), долж¬
ны применяться дробевые устройства.Для обеспечения нормальной работы дробевых уста¬
новок рекомендуется выполнять конвективную шахту
постоянного сечения по всей ее высоте (первый по ходу
газов пакет в конвективной шахте при П-образной ком¬
поновке следует располагать на расстоянии не менее1 м от верхнего порога шахты).Для очистки поверхностей нагрева вращающихся
регенеративных воздухоподогревателей при сжигании-
твердых топлив применяют обдувочные аппараты «ка¬
чающегося» типа. При сжигании сернистого мазута при¬
меняют паровые обдувочные аппараты «качающегося»
типа, а также стационарные, в сочетании со стационар¬
ными промывочными устройствами.
74Приложение //. Краткие указания по проектированию топочных устройств и поверхностей нагреваТаблица ІІ-13Поверхность нагреваРасположение трубШаг трубпоперечный st/d и «і, ммпподольнЬЦІ sjd и s3, мм■Фестоны на выходе из топкиШахматное300200■Фестонированная часть перегревателяШахматноеSj^250s2^150Перегреватели в горизонтальном газо¬Коридорное$,/<*=2,54-3,5»ходеШирмы в верху топки»S!^5501,1-1,25Ширмы в газоходах9Sj=3504-4001,1—1,25Экономайзеры и перегреватепи в кон¬Шахматное1Sj/c?=3,0-4-3,52s'2—d^ 20*вективной шахтеКоридорноеs,/rf=2,04-3,0*s2—d'^s 30і1 Для топлив, не дающих плтгние отложения (экибастузский, подмосковный, челябинский угли), допускается снижение s,l 1 до 2,5 и
•£3/d до 1,1.3 Пэн трубах диаметром ^42 мм. При трубах ^50 мм допускается s,/d=2,5.3 Уменьшение s,fd допускается при обеспечении зазора в свету не менее 35 мм.4 Для выходных ступеней перегревателей газомазутных котлов при работе без присадок, обеспечивающих рыхлую структуру отложе¬
ний, зазор s^—d ^ 3,5 (^—диагональный шаг).в При сжигании шлакующих; топлив зазор sx—d~^0 ми.б) Перегреватели и котельные пучки5. Наружный диаметр труб перегревателей прини¬
мается в пределах rf=28-=-42, для промперегревателей
^<60 мм. В первых необходимо обеспечивать достаточ¬
но высокую скорость пара на участках, где температура
стенки труб близка к предельно допустимой для вы-
-бранпого материала. Гидравлическое сопротивление пер¬
вичного перегревателя в котлах с естественной цирку¬
ляцией (от барабана до главной парозапорнон задвиж¬
ки включительно) не должно превышать 10% рабочего
давления пара; для котельных агрегатов, рассчитанных
на давление р^=140 кгс/см2, допускается повышение ги¬
дравлического сопротивления перегревателя до 15%.6. Для обеспечения надежной работы перегревате¬
лей с температурой пара выше 500 СС необходимо де¬
лить их на последовательно включенные (по пару) ча¬
сти с перемешиванием пара в промежутках между ними.
Кроме того, следует осуществлять переброс пара из од-■ион части газохода в другую. Перемешивание может
обеспечиваться при помощи смесительных коллекторов
•с торцевым подводом или отводом, в коллекторе впрыс¬
кивающего пароохладителя и др. При температуре пара
450—500 °С перемешивание также целесообразно.7. Подводить пар рекомендуется рядом труб мало¬
го диаметра по всей длине раздающего коллектора пе-
.регревателя; применение схемы П не рекомендуется.Использование схемы Z допускается при условии
.размещения пакетов или панелей таким образом, чтобы
участки змеевиков с минимальным расходом и макси¬
мальной температурой пара размещались в зоне мини¬
мальных тепловых потоков.Более подробные указания по выбору схем подвода
.даны в нормах гидравлического расчета котельных агре¬
гатов.8. Поминальная температура первичного и вторич¬
ного перегретого пара должна обеспечиваться в диапа¬
зоне нагрузок, установленных ГОСТ на паровые котлы.
Отступления от ГОСТ должны быть оговорены в техни¬
ческом задании, утвержденном министерствами.В котлах высокого и сверхвысокого давлений сесте-
'Ственной циркуляцией для улучшения температурной
^характеристики перегревателя рекомендуется устанавли¬
вать настенные радиационные и полурадиационные
(ширмовые) перегреватели в топке.9. Для повышения надежности работы и улучшения
■.{регулировочных характеристик перегревателей при тем¬пературе перегретого пара выше 500 °С необходимо при¬
менять две или три ступени регулирования перегрева
с использованием впрыска как основного средства регу¬
лирования.В котельных агрегатах с естественной циркуляцией,
устанавливаемых на ТЭЦ, для впрыска воды исполь¬
зуется собственный кончепсат когла.10. В котлах среднего давления перегрев пара регу¬
лируется в поверхностных пароохладителях, размещен¬
ных в коллекторах перегревателя или в барабане котла.Питательную воду из пароохладителя необходимо
возвращать в питательную линию котла или в промежу¬
точный коллектор экономайзера.11. Для котельных агрегатов с температурой пере¬
грева fne^=500°C расход выходного впрыска принимает¬
ся в размере до 3% номинальной паропроизводигель-
ности.Поверхность нагрева перегревателя котельных агре¬
гатов с естественной циркуляцией, рассчитываемых для
работы на одном топливе, определяется при номиналь¬
ной нагрузке с учетом тепловосприятия в пароохлади¬
телях в размере 15—20 ккал на 1 кг пара (нижний
предел—при наличии радиационного настенного перегре¬
вателя в топке). Выбранная поверхность должна обеспе¬
чивать нормальный перегрев пара при 70%-ной нагруз¬
ке, что проверяется расчетом; при невыполнении этого
условия следует увеличить поверхность перегревателя.При проектировании котлов с естественной цирку¬
ляцией для работы на топливе двух видов расчет при
номинальной нагрузке производится на топливе, при
котором перегрев получается выше, а достаточность по¬
верхности нагрева перегревателя проверяется при
70%-ной нагрузке на топливе, при котором перегрев по¬
лучается меньше.Конструкция и поверхность нагрева пароохладите¬
лей, арматура и трубопроводы к ним должны обеспечи¬
вать впрыск в 1,5—2 раза выше расчетного значения.В прямоточных котельных агрегатах суммарный рас¬
ход воды на впрыски должен приниматься в пределах5—8% номинальной производительности.12. В прямоточных котлах на докритическое давле¬
ние влажность пара на входе в переходную зону (для
обеспечения отсутствия перегрева в разверенной трубе
нижней радиационной части) должна составлять 25—
30%, а на выходе из переходной зоны, во избежание
отложения солей в верхней радиационной части, Аіпе—
= 15-f-20 ккал/кг.
Приложение II. Краткие указания по проектированию топочных устройств и поверхностей нагрева7513. Промперегреватели могут выполняться чисто га¬
зовыми или парогазовыми. При установке газового и па¬
рогазового промперегревателей в зоне температур выше
850 °С необходимо предусматривать надежное охлажде¬
ние труб при режимах пуска блока из различного тепло¬
вого состояния и при, сбросах нагрузки до режима хо¬
лостого хода.14. Котельные агрегаты, снабженные промперегре-
вагелями, необходимо обеспечивать средствами регули¬
рования температуры пром перегрева, позволяющими
поддерживать ее номинальное значение в диапазоне на¬
грузок 70—100%. .Для регулирования температуры промперегрева мож-
«о применять паро- и газопаропаровые теплообменники,
газовое регулирование с разделением газоходов вплоть
до дымососов или рециркуляцию дымовых газов. При¬
менение поворотных горелок для регулирования промпе¬
регрева допустимо лишь при сжигании нешлакующих
каменных углей и установке щелевых горелок.15. Регулирование температуры промперегрева сле¬
дует осуществлять путем байпасирования теплообменни¬
ка по вторичному пару; байпасирование по первичному
дару не рекомендуется.При установке паропарового теплообменника и рас¬
положении выходной ступени промперегреватсля в зоне
умеренных температур газов (<;700 °С) для регулиро¬
вания промперегрева может также применяться впрыск
s первичный пар.16. Рециркуляцию газов как средство регулирования
температуры промперегрева рекомендуется применять
в основном в газомазутных котлах; в котлах, работаю¬
щих на твердом топливе, возникают затруднения, вы¬
званные необходимостью очищать газы от золы. Отбор
рециркулирующих газов должен производиться перед
воздухоподогревателем.17. Впрыск в тракт промперегревателя должен при¬
меняться как средство защиты турбины и промперегре-
®ателя в моменты внезапных повышений температуры
пара, а также в периоды растопки. Использование
впрыска для регулирования промперегрева должно быть
экономически обосновано.в) Экономайзеры и переходные зоны18. Рекомендуемый наружный диаметр труб сталь-
його экономайзера находится в пределах d= 28^-38 мм.19. При П-образной компоновке и сжигании твер¬
дых топлив рекомендуется располагать змеевики парал¬
лельно задней стене котла. В этом случае усиленному
золовому износу, вызванному увеличением скорости и
концентрации золы на внешней образующей поворота,
подвергаются лишь змеевики, прилегающие к внешней
стене шахты.Поперечное расположение змеевиков допускается
при сжигании жидкого, газообразного и твердых мало¬
зольных топлив, а также при применении топок с высо¬
ким коэффициентом шлакоулавливания. Если попереч¬
ное расположение змеевиков вынужденное, необходимо
предусматривать особые меры их защиты.20. Расстояние между соседними ступенями эконо¬
майзера и воздухоподогревателя для обеспечения осмо¬
тра и очистки поверхностей нагрева должно быть 800—
1000 мм (большее значение для котельных агрегатов
£>^=220 т/ч).Между отдельными пакетами змеевиков экономайзе¬
ров котельных агрегатов средней и большой паропроиз-
аодительности должнк быть предусмотрены разрывы
высотой не менее 600—800 мм. Высота пакета должна
•быть не более 1 м при тесном расположении труб
<sa/d<l,5) и не более 1,5 м при редком.Разрывы высотой не менее 600—800 мм предусма¬
триваются также между группами чугунных труб эко¬номайзера; в каждой группе должно быть не более 8—10 рядов по высоте.21. При компоновке экономайзера «в рассечку»
с воздухоподогревателями для получения минимальной
разверки температур воды по змеевикам рекомендуется
осуществлять полное перемешивание ее при переброске
из нижней ступени экономайзера в верхнюю. Перемеши¬
вание должно производиться при отсутствии закипания.
Недогрев воды на входе в «кипящую» ступень эконо¬
майзера должен составлять не менее 40°.22. Массовая скорость воды на входе в экономай¬
зер должна быть 600—800 кг/(м2-сек) при номи¬
нальной нагрузке котельного агрегата. Для ее обеспече¬
ния можно применять змеевиковые стальные экономай¬
зеры с гибами в нескольких плоскостях.23. Гидравлическое сопротивление экономайзера кот¬
лов высокого и сверхвысокого давлений должно состав¬
лять не более 5, котлов среднего давления — не больше
8% давления в барабане котла.24. Температура воды на выходе из экономайзера
для индивидуальных, неотключаемых чугунных эконо¬
майзеров ВТИ должна быть ниже температуры кипения
не менее чем на 20°; для групповых, отключаемых чу¬
гунных экономайзеров и чугунных экономайзеров ста¬
рых конструкций — не менее чем на 40°.г) Воздухоподогреватели25. Трубчатые воздухоподогреватели с вертикальны¬
ми трубами рекомендуется выполнять из труб наруж¬
ным диаметром 40—33 мм с толщиной стенки 1,5 мм.
При сжигании малозольных топлив и природного газа
допускается применять трубы наружным диаметром
29 мм.26. Скорость газов и воздуха в воздухоподогрева¬
телях выбирают из условия обеспечения минимума рас¬
четных затрат с учетом условий самоочистки труб. Для
котлов с уравновешенной гягой при стоимости топлива
10—12 руб/т уел. топлива рекомендуется:а) для трубчатых воздухоподогревателей скорость
газов—11 ±2 м/сек-, скорость воздуха — 4,5—6 м/сек
при относительном поперечном шаге труб Ci= I,5-s-1,2
(меньшая скорость — при большем значении Сі);б) для вращающихся регенеративных воздухоподо¬
гревателей скорость газов — 9—11 м/сек, скорость воз¬
духа — 6—8 м/сек-, по условию самоочистки рекомен¬
дуется принимать верхний предел указанных скоростей
газов и воздуха.При предельных значениях расчетной стоимости топ¬
лива 4,0 и 20 руб/т уел. топлива экономические скорости
газов и воздуха соответственно повышаются или пони¬
жаются на 10%. При работе котла с наддувом эконо¬
мические скорости газов увеличиваются на 10%.Для пластинчатых, ребристых и ребристо-зубчатых
воздухоподогревателей рекомендуются следующие соот¬
ношения скоростей воздуха и газов:для ребристых и пластинчатых о>в/і0г=1,О;для ребристо-зубчатых wB/wr=0,7.-Скорость газов (воздуха) выбирается на основе тех¬
нико-экономического расчета.27. Поверхность нагрева сменяемой части нижней
ступени трубчатого воздухоподогревателя выбирается,
исходя из условия обеспечения отсутствия коррозии
в несменяемой части. Для этого минимальная темпера¬
тура стенки несменяемой части при номинальной нагруз¬
ке котельного агрегата проверяется по формуле0,8aTft"T'сТ = U.95.. + ., ■ С’ (1М-)где аг и ав — коэффициенты теплоотдачи с газовой и
воздушной сторон, средние для всей
несменяемой ступени, ккал/ (мг • ч • °С) j
76Приложение III. Указания по проектированию и расчету пароохладителей и теплообменников"о г — температура газов на выходе из несме¬
няемой части пижней ступени, °С;Vв — температура воздуха на входе в несме¬
няемую часть нижней ступени, °С.(Коэффициентами 0,8 и 0,95 в формуле учитывается
влияние загрязнения труб и неравномерности темпера¬
турного поля газов па выходе из несменяемой части
воздухоподогревателя.)Расчетная величина ^т*1 ПРИ сжигании твердых
топлив должна быть на 10—15° выше температуры точ¬
ки росы дымовых газов.При сжигании мазута температура стенки
принимается на 15—20° выше температуры воздуха на
входе в воздухоподогреватель (несменяемую часть).28. В регенеративных воздухоподогревателях мини¬
мальная температура стенки несменяемой «горячей» сту¬
пени проверяется по формуле■ мин пг^ г ~t~ Хгав^ вСТ Хі«Г 4“ Х2«в°С.(ІІ-46)Значения аг, ав, Ф"г и t\ те же, что в формуле
(ІІ-4а); хі и х2 — доли поверхности нагрева или сече-
ния, омываемых соответственно газом и воздухом (без1
учета поверхности или сечения под плитами радиальных
уплотнений).29. Для эффективной работы воздухоподогревателя
необходимо обеспечивать равномерную раздачу воздуха
перед воздухоподогревателем и в перепускных каналах
между кубами и ступенями.В перепускных каналах рекомендуется устанавли¬
вать направляющие листы, в двухпоточных воздухопо¬
догревателях потоки воздуха необходимо полностью
разделять.30. При растопке котельного агрегата на мазуте не¬
обходимо обеспечивать отсутствие конденсации влаги
на холодных поверхностях воздухоподогревателя. Для
этого в воздухоподогреватель следует подавать воздух,
нагретый в калориферах не менее чем до 90 °С.При отсутствии калориферов для подогрева входя¬
щего воздуха рекомендуется установка байпаса для пе¬
репуска части воздуха помимо воздухоподогревателя.ПРИЛОЖЕНИЕ IIIУКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И РАСЧЕТУ
ПАРООХЛАДИТЕЛЕЙ И ТЕПЛООБМЕННИКОВДля регулирования температуры пара применяют¬
ся следующие устройства: впрыскивающие пароохла¬
дители с впрыском питательной воды или «собственно¬
го» конденсата, получаемого в теплообменниках, паро¬
паровые теплообменники, газопаропаровые теплообмен¬
ники, поверхностные пароохладители.А. ВПРЫСКИВАЮЩИЕ ПАРООХЛАДИТЕЛИНиже приведены краткие сведения о выборе впрыс¬
кивающих пароохладителей (более подробно см. «Нор¬
мы гидравлического расчета паровых котлов»).1. При подаче во впрыскивающие пароохладители
питательной воды устройство для впрыска может быть
выполнено в виде перфорированной трубы, введенной
в цилиндрическую защитную рубашку. Диаметр отвер¬
стий 3—5 мм. Скорость воды допускается 10—20 м/сек
при максимальном расходе на впрыск и номинальной
нагрузке; большее значение относится к котлам на р^
^ 150 кгс/см2.2. При впрыске «собственного» конденсата для уве¬
личения разности давлений впрыскиваемой воды и пара
устанавливается труба Вентури с подачей конденсата
в горловину *. Диаметр отверстий для воды 3—5 мм.
Число их выбирается из условия, чтобы при минималь¬
ной нагрузке котла и впрыске 5% скорость воды была
при впрыскивающих отверстиях, расположенных на по¬
верхности горловины трубы Вентури, не ниже2—3 м/сек; при отверстиях на патрубке в паропроводе— 1 м/сек.3. Надежность впрыскивающего пароохладителя за¬
висит от правильного выбора длины защитной рубашки.
Последняя определяется для минимальной расчетной
нагрузки при максимальном впрыске по номограмме 32
в зависимости от массовой скорости пара в месте
впрыска шрп, давления р, разности температур перегре¬
ва и насыщения в начале и в конце участка испаренияД t' = t'n.n-tu.a и Д*" = <"п.п —*н.п (НЇ-І)1 Труба Вентури с целью сокращения длины испари¬
тельного участка применяется также и при впрыске пи¬тательной воды.и степени сжатия сечения (для трубы Вентури) т=— Есгк/Рчр. Для котлов сверхкритического давления
условно принимают *н.п=400°С. Минимальная длина
защитной рубашки — не менее 0,5 м.Б. ПАРОПАРОВЫЕ ТЕПЛООБМЕННИКИ4. В паропаровых теплообменниках за расчетную
поверхность нагрева принимается поверхность труб на
стороне обогреваемого пара. Средний температурный на¬
пор определяется как среднелогарифмическая разность
температур с учетом взаимного направления движения
обеих сред.5. Коэффициент теплопередачи находится по фор¬
мулеk = —.—-ї— г-» ккал/(м2-ч-°С), (НІ-2), _L Lа1 а2где «і и аг — соответственно коэффициенты теплоотда¬
чи от греющего пара к стенке труб диа¬
метром di и от стенки труб диаметром
d2 к вторичному пару, ккал/(м2 • ч • °С);6м — толщина стенки труб, м\?ѵМ — коэффициент теплопроводности стенки
труб, ккал/(м ■ ч • DC).Физические характеристики, входящие в формулы
для определения коэффициентов теплоотдачи аі и аг,
берутся по средним температурам соответствующей
среды.Коэффициенты теплоотдачи аі и аг для паропаро¬
вых теплообменников, при обычно имеющем место про¬
дольном течении греющего и обогреваемого пара, опре¬
деляются по указаниям п. 7—27 с учетом формы кана¬
ла. При одностороннем обогреве (охлаждении) коль¬
цевых каналов коэффициент Cd в формуле (7-42) опре¬
деляется по рис. 7-5.При расчете теплообменников конструкции ЗЮ
(пучок труб в U-образной трубе, по которой протекает
обогреваемый пар) значение коэффициента теплоотдачи
от стенки к обогреваемому пару, определенное по но¬
мограмме 15, умножается на коэффициент 1,2 (учиты¬
вающий увеличение теплоотдачи из-за влияния пово¬
рота потока пара), для теплообменников типа «труба
в трубе» — на 1,1.
Приложение III. Указания по проектированию и расчету пароохладителей и теплообменников 77В. ГАЗОПАРОПАРОВЫЕ ТЕПЛООБМЕННИКИ'6. Эти теплообменники рассчитываются приближен¬
ие как два совмещенных: газопаровой и паропаровой.Конструктивно паропаровая часть выполняется
•обычно по схеме «труба в трубе» или «пучок труб в тру¬
бе». Последующие указания даются для подобных
схем.7. Для расчета газопаровоіі стороны теплообменни¬
ка предварительно задаются приращением энтальпии
вторичного пара от обогрева газами Діг и паром Аіа
и по суммарному приращению іДі2=іАІг+Аі’п определя¬
ют конечные значения энтальпии и температуры вто¬
ричного пара.Температурный напор At подсчитывается как сред-
«еарифметическая разность температур газов и вторич¬
ного пара.Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару аг вы¬
числяется для обеих схем: «труба в трубе» и «пучок
труб в трубе» по формуле (7-42) или номограмме 15.В остальном газопаровая сторона рассчитывается
как обычная поверхность нагрева перегревателя. Тепло¬
восприятие вторичного пара определяется по формуле(ШН)Т , ,„тоѵАгг = —£) » ккал/кг, (ІІІ-З)где k — коэффициент теплопередачи, вычисляемый по
формуле (7-15а), ккал/{м2 • ч • °С);Н — поверхность нагрева газопаровой стороны,
определяемая по наружному диаметру трубы,
м2;Ог — расход вторичного пара, кг[ч.Полученная расчетом величина Ді* не должна
отличаться от предварительно принятой Аіѵ более чем
на 2%; в противном случае следует уточнить ДіГ и
повторно определить ДІр.8. Для проверки правильности принятой при рас¬
чете газопаровой стороны величины Д/п производится
расчет паропаровой стороны. Энтальпии и температуры
вторичного пара принимаются из расчета газопаровой
стороны теплообменника.Энтальпия греющего пара на выходе из теплооб¬
менника находится из равенстваD2і", = і\ — Дгп > ккал/кг, (III-4)где Dt и Dz — расходы греющего и вторичного пара,
/сг/ч;і'і — начальная энтальпия греющего пара,
ккал/кг;АіП — приращение энтальпии вторичного пара
от греющего пара на 1 кг вторичного
пара, ккал!кг.9. Тепловосприятие теплообменника на паропаровой
стороне по вторичному пару:л -т _ (ШН)п
и —D ’ ккал/кг, (Ш-5)где h поверхность нагрева паропаровой стороны,
определяемая по наружному диаметру внутрен¬
ней трубы, ж2;At — температурный напор, рассчитывается как сред¬
неарифметическая разность температур грею¬
щего и вторичного пара;k — коэффициент теплопередачи, рассчитывается
по формуле (III-2).Полученная расчетом величина іДне должна
отличаться от предварительно принятого значения Аіп
больше чем на 2%, в противном случае уточняется Діп,
а также расчеты газопар,овой и паропаровой частей.Г. ТЕПЛООБМЕННИКИ ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ
«СОБСТВЕННОГО» КОНДЕНСАТА
И ПОВЕРХНОСТНЫЕ ПАРООХЛАДИТЕЛИ10. Поверхность нагрева поверхностных пароохла¬
дителей и теплообменников определяется по средне¬
арифметическому диаметру труб.При охлаждении пара питательной водой (незави¬
симо от того, насыщенный он или перегретый) проис¬
ходит частичная его конденсация. Поэтому методика
расчета таких пароохладителей совпадает с методикой
расчета теплообменников для получения «собственного»
конденсата. В пароохладителе, где пар охлаждается
кипящей водой, он не конденсируется, поэтому расчет
отличается от расчета теплообменников с питательной
водой.11. Коэффициент теплопередачи теплообменников,
охлаждаемых питательной водой, кроме указанных* ни¬
же, рассчитывается по формулек = —л j—» ккал/(м2-ч-°С), (ІП-6)<Х| Хм «2где аі — коэффициент теплоотдачи от греющего пара
к стенке диаметром du определяется по фор¬
муле (7-42) или номограмме 15, ккал/(ж2-ч-°С);аг — коэффициент теплоотдачи от стенки диамет¬
ром d2 к вторичному пару, принимается из
расчета газопаровой части, ккал/(м2-ч- °С);6м — толщина стенки труб, м;Хы — коэффициент теплопроводности стенки труб,
ккал!(М’Ч'°С); для расчета принимается рав¬
ным 40 ккал!(м • ч • °С);5 — коэффициент использования поверхности на¬
грева; для горизонтальных пароохладителей,
охлаждаемых питательной водой, при давле¬
нии пара 35 кгсісм2 и более и скорости жидко¬
сти о»н<>2,5 м/сек £=0,9.12. Коэффициент теплоотдачи от пара к стенке при
охлаждении труб питательной водой для теплообменни¬
ков с горизонтальным малорядным (z^lO) пучком
труб, омываемых вертикальным потоком пара, опреде¬
ляется по номограмме 33 или по формулеf3 600А. Ѵр*ж— = Щ>. ккал/(м2-ч-°С), (III-7)где cto — коэффициент теплоотдачи от неподвижного
пара к горизонтальным трубам, ккал/(м2'Ч-°С);
определяется по номограмме 33;— коэффициент теплопроводности, ккал/(м-ч°С);.иж—коэффициент вязкости, кгс/(сек-м2);рж — плотность воды на линии насыщения при дав¬
лении пара в теплообменнике, кг/ж3;
г — теплота испарения при давлении пара в тепло¬
обменнике, ккалікг;
d наружный диаметр труб, ж;•6t — перепад температур пар — стенка, °С.Р — коэффициент, учитывающий влияние движения
пара; определяется по вспомогательному полю
номограммы 33 в зависимости от величины
wzntt0 и давления пара р. При омывании труб
частично восходящим и частично нисходящим
потоками пара принимается {3=0,5({3верз:+
+,рпиз);wa — скорость пара в камере теплообменника,
м/сек.13. Скорость пара в камере теплообменника адп
определяется по среднему (между начальным и конеч¬
ным) расходу пара. Живое сечение для прохода пара
подсчитывается для каждого горизонтального ряда от¬
дельно и усредняется пропорционально поверхности на-
78Приложение ЦІ. Указания по проектированию и расчету пароохладителей и теплообменниковх по формулеРис. III-1. Схема усреднения сечений для прохода пара.грева рядов Ни Нг--> по выражениюISHР ..2Г СРИ,+■«t+«2 bx + &2 “j" 1 Cl + C2(II1-8)где a, b, с обозначают соответственно промежутки
между трубами и стенками в первом, втором, третьем
и т. д. рядах теплообменника (рис. Ill-1).14. Для пользования номограммой 33 предваритель¬
но задаются величиной 6t и поспе определения коэф¬
фициента теплопередачи k проверяют ее по формулеk (*н — U)81=—~, *С, (Ш-9)где tB — температура насыщения при давлении пара
в теплообменнике, СС;tж — средняя температура воды (жидкости) в па¬
роохладителе, °С.Если расхождение между подсчитанной величиной
Ы и предварительно принятой превышает 25%, величи¬
ны аі и k пересчитываются и Ы уточняется.15. Коэффициент теплоотдачи от пара к стейке при
охлаждении труб питательной водой для теплообмен¬
ников с вертикальным пучком труб, омываемых про¬
дольным потоком пара, при полной его конденсации
определяется по номограмме 34 или по формулеX Рги/w.tilds \ 0,8(-sr) хл'ікал/(мг 'Ч-° С), (III-10)\/°t+V1 +VРжрпккал/ (м2 ■ ч ■ °С),(III- 10а>г«,е рж и рп — плотность воды и пара на линии насы¬
щения при давлении в теплообменнике,
кг/м3;Ргж — критерий физических свойств воды на
линии насыщения при давлении в тепло¬
обменнике;йэ — эквивалентный диаметр, определяется по
формуле (7-43а), м; tШ ж — скорость воды, определяется по полно¬
му расходу конденсата, равному расходу
пара, місек.Остальные обозначения — см. формулу (ІІІ-7).Для пароохладителей с вертикальным пучком труб,
омываемых продольным потоком пара при частичной
его конденсации, коэффициент теплоотдачи рассчиты¬
вается с учетом паросодержания в выходном сечениигде а находится по формуле (III-10) или номограм¬
ме 34.16. Коэффициент теплоотдачи от пара к стенке при-
охлаждении труб водой, температура которой превыша¬
ет температуру насыщения охлаждаемого пара, опре¬
деляется по номограмме 15, а в критической области—
по номограмме 35.Коэффициент теплоотдачи от стенки к некипящеі>
воде получаем по номограмме 16.17. Коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящей
воде для углеродистых труб, на которых образуется-
оксидная пленка, вычисляется по формуле1а = -трй . ккал/(м2-4'°С), (III-1—^—1-0,5-10-4ачгде ач — коэффициент теплоотдачи от стенки к кипя¬
щей воде для чистых труб (из высоколегиро¬
ванных материалов):ач=іЗ(р0'14+1,83• 10-4р2)*7°і7, ккал/{м2-ч-сС), (ІІІ-12>
где р—• давление воды в пароохладителе, кгс/см2;
q — тепловая нагрузка поверхности нагрева паро¬
охладителя, ккал/(м2-ч); ею предварительно
задаются, а после определения коэффициент»
теплопередачи проверяют по формулеq=Htn—tK*n), ккал/(м2-ч-°С). (111-13>Если расхождение между принятой и вычисленной
величинами q больше 25%, пересчитываются а и к п
уточняется значение q.По формулам (III-11) и (III-12) построена номо¬
грамма 36: ач = а-фч, где коэффициент <рч определяет¬
ся по вспомогательному полю номограммы.18. Температурный напор подсчитывается по фор¬
муле (7-75). При охлаждении питательной водой тем¬
пература пара принимается равной температуре насы¬
щения; при охлаждении кипящей водой температурный
напор рассчитывается по фактическим конечным тем¬
пературам пара.• 19. Коэффициент теплопередачи охлаждаемых пи¬
тательной водой горизонтальных поверхностных паро¬
охладителей, расположенных в камерах насыщенного
пара, а также в промежуточных камерах, в которых
скорость пара не превышает 1,5 м/сек, при наружном
диаметре змеевиков 15—30 мм, внутреннем диаметре
камер меньше 300 мм и скорости воды до 2,0 м/сек при¬
ближенно рассчитывается по эмпирической формулеk=A 700 w>«, ккал/(и2 • ч • °С), (ІІІ-14>
где шж—средняя скорость воды в змеевиках (трубах)
пароохладителя, м/сек (определяется по фактическому
расходу воды).20. При выборе пароохладителя следует учитывать
что из-за повышения температурного напора в перегре¬
вателе, вызываемого включением пароохладителя, вели¬
чина тепловосприятия пароохладителей, расположенных
в коллекторе насыщенного пара или в «рассечке» пере¬
гревателя, превышает заданное снижение энтальпиг
перегретого пара ориентировочно на 15—30% в зависи¬
мости от местоположения пароохладителя в схеме пе¬
регревателя (наибольшее превышение — при располо^
жении в коллекторе насыщенного пара).
Приложение IV. Определение расчетной температуры металла стенок трубПРИЛОЖЕНИЕ IV'ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ МЕТАЛЛА СТЕНОК ТРУБ1. Под расчетной температурой металла труб tCi
понимается наибольшее местное значение температуры
стенки, вычисленное с учетом неравномерностей тепло-
восприятия по сечению газохода и окружности трубы,
растечки тепла по стенке, гидравлической неравномер¬
ности и конструктивной нетождественности змеевиков.
Так как большая часть обогреваемых труб котельных
агрегатов высокого и сверхкритического давлений рас¬
считывается на длительную прочность, то при опреде¬
лении расчетной температуры металла нужно учитывать
в основном не кратковременные пики температур, а ста¬
тистически длительные их значения. В соответствии
с этим выбираются значения коэффициентов неравно¬
мерности.2. Температура стенок обогреваемых труб рассчи¬
тывается для номинальной нагрузки котельного агрега¬
та на каждом расчетном топливе при номинальной
температуре питательной воды.Наряду с этим производится поверочный расчет
температуры стенки при нагрузке примерно 50% номи¬
нальной для радиационных поверхностей нагрева (НРЧ,
СРЧ, ВРЧ прямоточных котлов и радиационных пере¬
гревателей котельных агрегатов с естественной циркуля¬
цией) и ширм. Температура питательной воды для ко¬
тельных агрегатов блочных установок принимается со¬
ответствующей расчетному режиму работы блока, а не¬
блочных установок — номинальной.Температура стенки труб проверяется в местах, где
высоки удельное тепловосприятие, температура среды и
большая гидравлическая разверка; сочетание этих фак¬
торов также может обусловить наибольшую ее вели¬
чину.При этом следует учитывать, что максимальные теп¬
ловые нагрузки приходятся:в коридорных пучках и ширмах — на трубы первого
ряда по ходу газов;в шахматных пучках — на трубы первого или вто¬
рого ряда.Если первый ряд ширм закорочен или выполнен
из более жаростойкой стали, проверяется также второй
(третий) ряд.При развитых по высоте радиационных элементах 1
следует дополнительно проверять температуру стенки
в зоне энтальпии, при 'которой устанавливается ухуд¬
шенный теплообмен.При наличии паро- или газопарового теплообмен¬
ника также следует проверять температуру греющей
среды перед местом ее отбора на теплообменник; если
температура пара при нагрузке 70% здесь выше, чем
при номинальной, необходимо рассчитать температуру
стенки указанного участка при пониженной нагрузке
(70%).3. В основу расчета прочности труб принимается
средняя (по толщине) температура металла стенки
разверенной трубыtct = t Ч” ~Ь РМмакс ^ 1 _j_ а2 у ’Температура наружной поверхности стенки этой
трубы, которая служит для оценки вероятности окали-
нообразования, находится по формуле^сі.н = t + + РіА*7макс ^ 1 _|_ р-!- д2 ^ (ІѴ-2)1 Элемент — это трубная поверхность нагрева, за
ключенная между коллекторами.где t — средняя для элемента температура.протекающей среды в рассчитываемом;
сечении, °С; находится по п. 4;А^т — превышение температуры среды в тру¬
бе над средней в участке, °С; опре¬
деляется по п. 6 и 8;(і—коэффициент растечки тепла2, опре¬
деляемый по п. 17; для кипятильных
труб котельных агрегатов докритиче-
ского давления |х=1;
d dV = сГ—28 — отношение наружногодиаметра трубы к внутреннему;6 — толщина стенки трубы, м\Ам — коэффициент теплопроводности метал¬
ла стенки, зависящий от марки стал»
и температуры, ккал/ (ж •ч • °С);
(табл. IV-1). Для подсчета величины
Хм температура tCT принимается
f+50°C;аг — коэффициент теплоотдачи от стенки
к обогреваемой среде, ккалІ(м2 • ч • °С);
определяется по п. 16;<7макс — тепловая нагрузка в точке максималь¬
ного тепловосприятия наиболее нагру¬
женной трубы, ккал/(м2 • ч); находит¬
ся по п. 7 и 12.Температура стенки рассчитывается тіо упрощен¬
ным рекомендациям в следующих случаях:а) для вертикальных и слабонаклонных (до 40°
от вертикали) кипятильных труб, включая экранные,,
котельных агрегатов с естественной, а также с много¬
кратной принудительной циркуляцией при давлениях. 160 кгс/см2, при максимальных удельных тепловос-
приятиях ^иакс^350• 103 ккал/(м2-ч) принимаютtct ='^п + 60 °С,где tн — температура кипения, °С.Температура стенки горизонтальных и наклонных
(>40° от вертикали) кипятильных труб при всех те¬
пловых нагрузках, вертикальных и слабонаклонных
труб при *7макс>350• 103 ккал/(м2'Ч), труб котельных
агрегатов с многократной циркуляцией при давлении
более 160 кгс/см2, труб прямоточных котельных агрега¬
тов независимо от давления определяется по формуле
(IV-1);б) для труб первичных перегревателей, расположен¬
ных в зоне температур газов менее 650 °С, при коэффи¬
циенте гидравлической разверки рг^0,95tс т—t+50 °С;в) для некипящих конвективных экономайзеров ко¬
тельных агрегатов всех типоз/ст=*+30°С.2 Коэффициентом растечки в данной точке трубы
называется отношение истинной температуры к темпера¬
туре, которая была бы при равномерном обогреветрубы тепловым ПОТОКОМ 9макс.
80Приложение IV. Определение расчетной температуры металла стенок трубТаблица IV-1Марка сталиСредняя температура стенки °С3003604004404805205"Ю600640680Сталь 20, 15ГС383736353412Х1МФ36,735,7353433,232,23130 12ХМ, 15ХМ33323130,53029,52928,5——12Х2МФСР——2827,727,326,926,526— ЭИ-756———232323232323—ХІ8Н12Т———1919,52020,52121,522,5Температура воды і принимается для котельных
агрегатов:барабанных — равной температуре насыщения при
давлении в барабане (с учетом возможности закипания
при колебаниях питания);прямоточных — равной расчетной температуре воды
на выходе из пакета экономайзера.Для кипящих конвективных экономайзеров и радиа¬
ционных экономайзеров прямоточных котельных- агрега¬
тов температура стенки рассчитывается по формуле
(ІѴ-І).4. Средняя для элемента температура протекающей
среды в расчетном сечении і принимается равной: для
испарительных поверхностей котельных агрегатов докри-
тического давления — температуре кипения; для экра¬
нов котельных агрегатов СКД, перегревателей, эконо¬
майзеров и переходных зон — температуре среды, опре¬
деляемой по расчету.Температура среды t подсчитывается по энтальпии
в расчётном сечении (ряду), равной*=івх+Аі'х, ккал/кг, (ІѴ-3)где івх — энтальпия среды на входе в элемент, ккал/кг;
находится по тепловому расчету.При последовательном включении нескольких эле¬
ментов івх в последующих элементах (например, второй
ход последовательно включенных панелей с подъемным
движением среды, второй по ходу пара пакет перегре-
.вателя) рассчитывается с учетом коэффициентов нерав¬
номерности тепловосприятия предвключенных участков;іАіх — среднее приращение энтальпии среды в эле¬
менте до расчетного сечения, ккал/кг.Температура среды на выходе из первого по ходу
■газов ряда труб перегревателя (экономайзера), включен¬
ного по схеме последовательно смешанного тока, опре¬
деляется подбором величин тепловосприятия соответст¬
вующих участков .согласно п. 7-71 с учетом формулы
(IV-11).При включении поверхности нагрева по схеме па¬
раллельно смешанного тока промежуточная температура
.среды при переходе из одного хода в другой (т. е.
в первом по ходу газов ряду) рассчитывается по укава-
:ниям п. 7-71.5. В п. 5—7 приведены указания для расчета темпе¬
ратуры стенки труб радиационных поверхностей нагрева.Для настенного или двусветного экрана при нали¬
чии позонного расчета топки 1 среднее приращение эн¬
тальпии среды в элементед • ^ (Фуч'Чет) , ,г, ,Дгх = п * ккал/кг. (ІѴ-4)^ЭЛ1 При расчетах на пониженные нагрузки (без изме¬
нения топлива) допустимо для определения Аііх прини¬мать распределение тепловосприятий по высоте топки на
основе позонного расчета на номинальную нагрузку
котла.То же при отсутствии позонного расчета*. (//л^в.ср^стіуч , ІІЛГ л \Аіх= 7}ш , ккал/кг, (ІѴ-4а)где і*]ш — коэффициент неравномерности тепловосприя¬
тия элемента по ширине стены топки, отне¬
сенный к среднему по ширине стены тепло-
восприятию, принимается по табл. ІѴ-2;Таблица ІѴ-2Количество элементов» по ши¬
рине стеныV1—21,03—41,15—61,2Более 61,31 Определение элемента дано на стр. 79С?уч—телловосприятие участков (от начального до
расчетного сечения), ккал/кг; находится из
■позонного расчета топки;Лет—коэффициент распределения тепловосприятия
между стенами топки, принимается по
табл. ІѴ-3;Таблица ІѴ-3Стена топки »\тЗадняя, при однофронтовом расположениигорелок 1,1Задняя, при открытых амбразурах шахт-но-мельничиых топок 1,2В остальных случаях- (для всех стен) . .1.0qл — среднее удельное тепловосприятие лучевоспри-
нимающих поверхностей нагрева топки,BpQji<7л = —н—> ккал/(м2 • ч).лПри «аличии в верхней части топки ширм, вклю¬
чаемых при расчете теплопередачи в объем топки
(п. 6-01), для определения Ліх условно рассчитывается
топка без ширм. По данным этого расчета вычисляется
среднее значение qn, которое подставляется в формулу
(ІѴ-4а);Ял — лучевоспринямающие поверхности участков (по
средним длинам труб), м2;Вг — расчетный расход топлива, кг/ч;
Приложение IV. Определение расчетной температуры металла стенок труб81Т]в.ср — средний для участка коэффициент распределения
тепловосприятия по высоте топки, определяется
с помощью номограммы 11;Dan — расход среды в элементе, кг/ч.6. Величина превышения температуры среды в рас¬
четном сечении наиболее нагруженной трубы над сред¬
ней, фигурирующая в формуле (ІѴ-1), равна:іД/т — ^макс—'t, °С, (IV-5)где t — средняя температура среды в сечении труб, для
которого рассчитывается температура стенки,
°С; определяется по п. 4;^иакс — температура в расчетном сечении наиболее обо¬
греваемой (разверенной) трубы элемента, под¬
считываемая ПО Величине ЭНТаЛЬПИИ Імакс.'і — энтальпия среды при средней температуре
і, ккал/кг;Г] т—коэффициент неравномерности тепловосприятия
разверенных труб настенных и двусветных экра¬
нов, отнесенный к среднему тепловосприятию эле¬
мента; его величина определяется по данным
табл. ІѴ-4 jb зависимости от количества элемен¬
тов по ширине стены. При расположении на стене
одного-двух элементов, образованных из трех и
более последовательно включенных ходов, общий
коэффициент неравномерности для труб,' проходя¬
щих по всем ходам, принимается 1,1;т)к — коэффициент конструктивной нетождественности
(отношение обогреваемой поверхности разверен¬
ной трубы к поверхности средней трубы эле¬
мента) ;рг — коэффициент гидравлической разверни расхода
среды по трубам, находится по Нормативному
методу гидравлического расчета;Аіх — среднее приращение энтальпии в элементе до рас¬
четного сечения, ккал/кг; определяется с учетом
коэффициентов неравномерности по п. 5.Таблица ІѴ-4Число параллельных
элементов по ширине
стеныПРИ Чш.МІКС1,41,31—21,41,33—41,31,25—61,21,1Более 61,11,0Примечание. Для участка экранов, расположенного в ниж¬
ней и верхней частях топки, в пределах которого тзш МакС изменя¬
ется, ?} определяется как средневзвешенная по высоте участков с
разными его величинами. Значения т)ш ыак0 приведены в п. 7.Если раздающий коллектор рассчитываемого элемен¬
та является промежуточным и ввод среды в него не
обеспечивает полного перемешивания ее, томаке-1+( Рг + а Рг ^прХX Агх пр, ккал/кг. (ІѴ-6а)Здесь индекс «пр» обозначает элемент, включенный пе¬
ред рассчитываемым; а — коэффициент, учитывающий
неполноту перемешивания среды до ее поступленияв рассчитываемый элемент 1; при проходном коллекторе,
а также при большом относительном количестве под¬
водящих труб(^г>0-3)-а =1,0; при двустороннем вводе в торцы входного кол¬
лектора, а также при малом относительном количестве
распределенных по длине коллектора подводящих труб»■»)а=0,5; при одностороннем торцевом вводе или при пол¬
ном перемешивании среды до входа в рассчитываемый
элемент а=0Для испарительных поверхностей котлов докрити-
ческого давления принимают Л/т=|0.7. Максимальное удельное тепловосприятие радиа¬
ционных поверхностей нагрева (настенных и двусветных
экранов) вычисляется по формуле (при наличии поэон-
иого расчета топки):^макс — 'Пш.максТ]ст<7с, ККал/(м? • ч), (ІѴ-7)где г]ш.макс — коэффициент неравномерности для опре¬
деления максимального удельного тепловосприятия по
ширине стены. В нижней части топок if] ш.макс равен1,3. Нижняя часть топки ограничивается линией на рас¬
стоянии 4£>а ОТ ОСИ горелок верхнего ряда (Da. — диа¬
метр амбразуры) или пережимом в полуоткрытой топке.Для участков стен, расположенных выше указанной
линии, коэффициент неравномерности г] ш.макс СОСТаВ-
ляет 1,4.Величина г)ш.макс не зависит от числа последова¬
тельных ходов или параллельных элементов по ширине
стены; г)ст — коэффициент, принимается по табл. ІѴ-3.Удельное тепловосприятие .поверхности нагрева
в расчетном сечении qс определяется из пезонного рас¬
чета ТОПКИ (п. 6-41), а при отсутствии последнего <?макс
можно найтм из выражения:<7макс=т]ш.макст|ст'іів^?л, ккал/(м2,ч), (ІѴ-7а)где г]в — коэффициент распределения тепловосприятия
по 'высоте топки в расчетном сечении.Величина т}в находится по номограмме 11, величина
Qл —(ПО П. 5.В табл. ІѴ-5 приведены предельные значения удель¬
ных тепловосприятий ірадиационной поверхности нагрева
в нижней части топок (в районе горелок) котельных
агрегатов обычного типа. В тех случаях, когда значение
<7макс, подсчитанное по формуле (ІѴ-7) или (ІѴ-7а),
выше приведенных в табл. ІѴ-5 значений, следует при¬
нимать для дальнейших расчетов табличное значение^макс-При частичных нагрузках значения местных макси¬
мальных удельных тепловосприятий в нижней части топ¬
ки (2/з высоты) определяются по формуле2Ях = <7макс ~\f %■’ ккал/(м2. ч); (IѴ-8)в верхней части топки<7Х = qмакс jy » ккал/(м2 • ч) (IѴ-8а)1 В соответствии с Нормативным методом гидрав¬
лического расчета.2 При рециркуляции газов в низ топки с измене¬
нием ее доли при разных нагрузках формулами (ІѴ-8)и (ІѴ-8а) пользоваться не следует.J Д/х, ккал/кг; (ІѴ-6)6—1207
82Приложение IV. Определение расчетной температуры металла стенок трубТ а б л и ц a ІѴ-5ТопливоЯ -10-»,
с *ккалІ(м*-ч)А. При номинальнойнагрузке350То же для пылеугольных топок (с учетомвозможности оголения участков оши¬пованных поверхностей) 400Мазут • • *450—500*Пыль бурых углей при замкнутой схе-ОЛПoUUТо же при разомкнутой схеме сушки . .350Пыль каменных углей и АШ при твердомОСАшлакоудалении «ЗоиТо же при жидком шлакоудалении . . .400Ошипованные поверхности пылеугольныхтопок 180Б. При растопкахМазут и газ в пылеугольных топках, не*ошипованные поверхности 150/100**То же ошипованные поверхности ....80/60**• Для котельных агрегатов СКД величина <7макС не должна
превышать 450*10», для этого необходимо применять многоярусные
горелки, рециркуляцию газов в топку и др.*• Большее число—при растопке с нагрузкой~30 меиьшее—при
растопке с нагрузкой 15—20% номинальной. Избыток воздуха при
растопке ат до 2,0.8. В п. 8—14 приведены рекомендации для расчета
температуры стенки труб ширмовых и конвективных по¬
верхностей нагрева. Энтальпия среды в расчетном сече¬
нии труб і определяется по формуле (ІѴ-3).Приращение энтальпии среды на участке змеевика
от начала элемента до расчетного сеченияAL. = ’ ккал/кг, (ІѴ-9)и учгде т]ш — коэффициент неравномерности тепловосприя¬
тия элемента ширмовых и конвективных по¬
верхностей нагрева, отнесенный к среднему
тепловосприятию газохода; принимается по
табл. ІѴ-6;Qуч — телловосприятие участка на 1 кг топлива,Qyi = Qy4.n + Qy4.ji, ккал/кг, (ІѴ-10)Qy4.K — телловосприятие конвекцией и межтрубным из¬
лучением участка (рядов) змеевика, ккал/кг;Qуч.л — телловосприятие этого участка излучением из
топки или примыкающего объема, в том числе
из объема ширм, расположенных впереди по
ходу газов, а также из расположенного за паке¬
том объема, тепло излучения которого на по¬
следние ряды должно учитываться (в отличие
от теплового расчета пакета в целом), ккал/кг.Излучение из объема на примыкающие к нему шир¬
мы может не учитываться, если глубина примыкающего
объема не более 1,5 шагов ширм.9. Телловосприятие участка излучением из топки
(из объема ширм или из газового объема)- находится
по формулеФуч.л — ЛВрЛ ’ ккал/кг,Т а б л и ц a ІѴ-6Поверхность нагреваАШирмы и конвективные вертикаль¬
ные пакеты, занимающие всю
ширину газохода1,31,0То же, занимающие среднюю ее
чаегь (35—50% ширины)1,21,1*То же, занимающие края газохода
(25—35% ширины с каждой [сто¬
роны) х.1,30,9*Горизонтальные j пакеты, располо¬
женные в опускной шахте при
параллельном или перпендикуляр¬
ном фронту расположении змееви¬
ков1,21,0* Коэффициент вводится также в том случае, когда в тепло¬
вом расчете тепловосприятие средних и крайних пакетов подсчитано
раздельно.Тепло излучения из топки определяется по п. 6-41
или 6-42, при этом для расчета температуры стенки
ширм коэффициент ф принимается, как для гладкотруб¬
ных экранов (без введения коэффициента 0) для любого
ряда труб.Тепло излучения из объема ширм принимается
равным Qл.вых по п. 7-04, из газового объема — по
п. 7-37; Нл — лучевоспринимающая поверхность участка
змеевика (рассчитываемых его рядов),Нп =2 (/чілЯр), м2;Fun — площадь поверхности, проходящей через оси
труб, м3;хр — угловые коэффициенты рядов змеевика до рас¬
считываемого сечения; для конвективных пучков
определяются по номограмме 37,а (для первого
ряда — по номограмме 1м, кривая 5), для
ширм — по номограмме 3. А Для ряда ширм
п>25 принимается хр=0.10. Тепловосприятие участка змеевика (от начала
до расчетного сечения) конвекцией и межтрубным излу¬
чением определяется по формулеQуч.к = й ’ ккал/кг, (IV-11)где. k — коэффициент теплопередачи, взят из теплового
расчета соответствующего пакета. Если в тепловом рас¬
чете пакета k вычислялся с учетом излучения из топки
или объема по формулам (7-13) или (7-15)—(7-17)
с введением а'л, рассчитанным по (7-59), то в формулу
(ІѴ-11) подставляется значение k, подсчитанное вновь,
без учета излучения из топки или объема: для ширм—
по формуле (7-15а), а для конвективных пакетов — по
тем же формулам, но с введением ал, не поправленным
на излучение объема; Нруч— расчетная поверхность на¬
грева участка змеевика, приближенно определяемая по
равенствам:для первых пяти рядов ширм, «видящих» топку,Нр.уч—Пуч Ял. -И2,' (ІѴ-12)для остальных рядов ширм и всех рядов конвек¬
тивных пакетов, облучаемых пз топки или впереди ле¬
жащего объемаЯр.уч=Яуч—0,5/У л, л2; (1Ѵ-12а)для рядов ширм и пакетов, облучаемых из сзади рас¬
положенного объемагде q л — удельное тепловосприятие излучением,
ккал/(м2•ч).Пр уч—tij4—0ДЯл, м2, (1V-126)
Приложение IV. Определение расчетной температуры металла стенок труб83Змеевик I'
ZP
Ш'At'жП03НеАtoн,АЇРис. ІѴ-1. К определению темпера¬
турного напора на участке змеевика.где Нуч — поверхность нагрева участка змеевика до рас¬
считываемого сечения;Ял—лучевоспринимающая поверхность участка
змеевика, найденная по указаниям п. 9.Для первого и последнего рядов ширм (а также
средних их рядов при разрыве между ними более 2sa)
поверхность нагрева рассчитывается по формулеИУч= {S2X+1,57d)ln, м2, (IV-13)где S2 — продольный шаг труб ширмы, м;х — угловой коэффициент ширм по продольному
шагу Sz> определяемый по номограмме 1,а,
кривая 5;I — длина труб, м;п — количество ширм.Поверхность нагрева остальных рядов ширм подсчи¬
тывается по общим указаниям п. 7-01;А/у, — средний температурный напор на рассчитывае¬
мом участке змеевика, °С.Для змеевика многозаходного1 пакета (рис. ІѴ-1)2
Д/уч определяется по формулеАҐ — At"Atyq = At' — (Hч, -f- НЧ2 -f- ... + Нчі)'zH■> *C,(IV-14)где Ячі — поверхность части пакета до ряда, соответст¬
вующего рассчитываемому змеевику в первом
ходе3, включая поверхность этого ряда, м2;Нч* — поверхность части пакета до ряда, соответст¬
вующего рассчитываемому змеевику в z-м хо¬
де, включая поверхность этого ряда, м2;
z — число ходов змеевика до расчетного сечения
(включая ход с этим сечением);At'nAt"— разности температур газов и внутренней сре¬
ды при входе в пакет и выходе из него, °С;И — поверхность нагрева пакета, м2.1 Заходность пакета обусловлена количеством па¬
раллельных рядов змеевиков (труб), выходящих из кол¬
лектора.2 Тепловосприятие определяется для участка змее¬
вика III от его начала до- сечения А, расположенного
в пятом ходе.3 Ходами называются последовательно включенныеучастки с однозначным направлением (подъемным илиопускным, правым или левым) движения внутреннейсрёды.Средний температурный напор для участка змеевика
однозаходного пакета, а также участка с четным числом
ходов змеевика многозаходного пакета можно найти по
формулеНчAty4 = Atr — -~-{Air — Atn), *С, (ІѴ-15)где Нч — поверхность нагрева части пакета, подставляе¬
мая .в эту формулу; определяется для змеевика много¬
заходного пакета с включением всей поверхности хода
пакета с расчетным сечением (независимо от гого, ко¬
торый ряд в этом ходе занимает рассчитываемый змее¬
вик), ж2.11. Энтальпия среды в расчетном сечении разверен-
ной трубы ширмовых и конвективных пакетов імакс под¬
считывается так же, как и для радиационных поверхно¬
стей, по формуле (ІѴ-6).В тех случаях, когда тепловосприятие разверенной
трубы определено с учетом ее конструктивной нетожде-
ственности (по фактической поверхности нагрева),
в формулу (ІѴ-6) подставляется т)к=1. Значения ко¬
эффициента т] г приведены в табл. ІѴ-6; величина Аіх
определяется по формуле (ІѴ-9).Температуру в наиболее обогреваемой трубе ряда
^макс находят ПО величине /макс, Д*т — ПО формуле
(ІѴ-5).12. Максимальное удельное тепловосприятие труб
ширмовых и конвективных поверхностей нагрева в раз¬
ных рядах приходится на различные точки по окруж¬
ности трубы. Для типовых случаев местоположение мак¬
симума принимается по табл. ІѴ-7.Величина максимального удельного тепловосприя¬
тия:9макс=11шГ)т9о, ккал!(м2-4). (ІѴ-16)Коэффициенты неравномерности тепловосприятия
элемента ширмовых и конвективных поверхностей на¬
грева по ширине газохода т]ш и для разверенной трубыг)т определяются по табл. ІѴ-6; Qo— среднее в расчет¬
ном сечении значение удельного тепловосприятия наибо¬
лее нагруженной образующей трубы:Яоt( 8 2 , 1 \ , 1 ,[к Fn+^)+-^r+0-25'ft*ккал/{мг-ч);
(ІѴ-17)а1=&трак + ал, ккалЦм2 • ч • °С), (ІѴ-18)J'p — температура газов на входе в рассчитываемый
ряд, °С; определяется по формулеЯ,где Ич — часть поверхности пакета до рассчитываемого
ряда;ft' и Ф"— температура газов на входе и на выходе из
пакета, °С.Для ширм, «видящих» топку, расчетной обычно
является точка, лежащая внизу. В этом случае Фр рав¬
на не расчетной температуре газов на выходе из топкм*
а температуре в сечении на высоте, где расположена
эта точка. Она находится позонным или суммарным
расчетом температуры на выходе из указанного сечения
топки. Допускается для определения этой температуры
рассчитать тепловосприятие зоны между потолком т*п-
ки и тем сечением, где расположена данная точка;
энтальпия газов в указанном сечении находится как
разность энтальпии газов на выходе из топки и тепло¬
восприятия последней зоны;6*
84Приложение IV. Определение расчетной температуры металла стенок трубТаблица ІѴ-7Коридорный пучокШахматньійпучокШирмы№ ряда*угол между ло¬
бовой точкой и
точкой с макси¬
мальным тепло-
восприятием,
градкоэффициент не¬
равномерности по
окружности гру-
б-1 *тругол между ло¬
бовой точкой и
точкой с макси¬
мальным тепло-
восприятием,
градкоэффициент
неравномерно¬
сти по окруж¬
ности трубыfexPугол между ло¬
бовой точкой н
точкой с макси¬
мальным тепло-
восприятием,
градкоэффициент
неравномерно¬
сти по окруж¬
ное ги трубы*тРIIIIIIIV и последующие06060601,61,71,51,400001,61,71.51.606060601.62,32,22,2Последний ряд пучка при
наличии газового объ¬1801,0180о**1,01,6180602,22,0ема за пучком* В случаях, когда рассматриваемый пучок (часть пучкі) уда ієн от предыдущего иа величину бэлее 2s2, счет рядов пучка начинают
сначала и соответственно определяют все величины.** При высокозольных топливах (сланцы) максимум тептовэсприятия в точке 18Э град.; пои беззольных топливах (газ, слоевое сжига¬
ние)—в точке 0 град.; в осгальнлх случаях следует проверять значение для обеих предельных точек.t — средняя для элемента температура среды
в расчетном сечении, °С;
є — коэффициент загрязнения, (м2 • ч • °С) /ккал\
определяется для ширм при сжигании твер¬
дого и жидкого топлив, а также для шахмат¬
ных пакетов при сжиганин твердого топлива
по § 7-Б,д. Для коридорных пакетов и настен¬
ных труб при сжигании твердого топлива и
для всех поверхностей при сжигании жид¬
кого топлива определяется по п. 7-36. При
сжиганин газа е=0;«к и ал — коэффициенты теплоотдачи конвекцией и
межтрубным излучением, находятся по
п. 13 "и 14 при температуре газов 'Ор/ для
настенных труб, расположенных в области
конвективных пакетов, они принимаются та¬
кими же, г<ак для этих пакетов, — см.
п. 8-07;£тр — коэффициент неравномерности тепловосприя¬
тия по окружности трубы при поперечном
омывании, принимается в зависимости от
формы пучка и порядкового номера ряда
по данным табл. ІѴ-7. Для настенных труб
в области конвективных газоходов величина
&тр принимается равной 1.Остальные обозначения — см. формулу (ІѴ-1).13. Средний по поверхности трубы коэффициент те¬
плоотдачи конвекцией ак, подставляемый в формулу
(ІѴ-18), определяется для рассчитываемого ряда с уче¬
том предварительной турбулизации потока. Для труб
первого ряда любого пучка и ширм значения коэффи¬
циента теплоотдачи конвекцией в лобовой точке практи¬
чески одинаковы при прочих равных условиях; поэтому
для этих труб сік находится как для двухрядного шах¬
матного пучка (номограмма >13); для ширм — при Gs =
= 1. Для последующих рядов принимается: для труб
второго ряда пучков — по величине Сг для четырехряд¬
ного пучка соответствующей компоновки, для Труб
третьего и последующих рядов Сг=1. Для труб ширм,
начиная со второго ряда, Сг— 1 при определении <хк по
номограмме 12.14. Коэффициент теплоотдачи излучением ал, под¬
ставляемый в формулу (ІѴ-18), определяется в зави¬
симости от номера ряда.Для труб первого ряда пучка, расположенного за
топкой или за газовым объемом (ширмами), а также
для смещенной на 180° от лобовой точки последнего
ряда, за которым расположен объем глубиной не менее3S2, коэффициент теплоотдачи излучением находится по
излучению из топки (объема, ширм):Ялал.т(об) = '> ккал/(м2-ч-°С), (ІѴ-19)Ял — удельное тепловосприятие излучением из топки
(ширм, газового объема) — см. п. 9.Если проверяемые, трубы и расположенный переі
ними газовый объем отделены от топки (ширм) фестоном
или пучком с числом рядов труб (по ходу газов) не
более четырех, также следует учитывать излучение, па¬
дающее на трубы из топки (ширм):ал.о5+т — ал.об + ft f (1 — Япуч) (1 — #об),ир ^зккал/(м2-ч), (IV-19агде Хпуч—угловой коэффициент лучка, расположенного
между топкой и объемом;Яоб — степень черноты объема.Если проверяемые трубы пакета (ширм) отделены
от предшествующих ширм только объемом, то расчет
сіл ведется по формуле (ІѴ-19а) без введения члена
(1—Хпуч), учитывающего поглощение промежуточным
пучком.Для труб второго ряда коридорного пучка, со вто¬
рого по четвертый ряд шахматного пучка и всех осталь¬
ных рядов ширм коэффициент теплоотдачи излучением
подсчитывается с учетом коэффициента облученности из
топки или газового объема перед пучком по формулеал=<Ртал.об+т+(1—фт)ал.мтр, ккал/{мг • ч • °С). (ІѴ-20)Здесь фт — коэффициент облученности из топки (объе¬
ма) наиболее нагруженной образующей трубы.Для труб первого ряда, расположенных непосредст¬
венно за топкой (объемом), а также для тыльной обра¬
зующей последней трубы перед объемом принимается
Фт = 1; для труб второго ряда коридорного пучка, со
второго по четвертый ряд шахматного пучка и всех
остальных рядов ширм фт определяется по графикам
номограмм 38—40.Для труб коридорных пучков, начиная с третьего
ряда, и шахматных пучков, «ачиная с пятого ряда, учи¬
тывается только межтрубное излучение и принимаетсяфт=0.Для случаев, не охваченных вышеуказанными но¬
мограммами, величина фт определяется графическим по¬
строением (см. п. 15).
Приложение IV. Определение расчетной температуры металла стенок труб85При вычислении коэффициента теплоотдачи меж¬
зубным излучением ал.мтр толщину излучающего слоя
подсчитывают согласно п. 7-35 по фактическим шагам
трѵб на проверяемом участке.Температурой загрязненной стенки t3 для определе¬
ния коэффициента ал.мтр в ширмовых поверхностях на¬
грева задаются предварительно. После определения qo
по формуле (IV-17) подсчитывают среднее для ряда
(элемента) значение наружной температуры металла
стенки труб tH ср:'»•«■ = < +PW. (£-р£г+-^). “С. (ІѴ-21)Обозначения — см. формулу (IV-1).Далее определяют .величину t3 по формуле:=ін.ср+0,25є^о, °С. (ІѴ-21а)Величина ал.мтр уточняется в тех случаях, когда
значение і3 по формуле (ІѴ-21а) отличается от ранее
принятого более чем на 50 °С, а при Фр—150 °С —
более чем на 25 °С.Коэффициент теплоотдачи излучением для объемов
различной формы, при близко расположенных одиночных
трубах и т. п. должен рассчитываться с помощью общей
формулы для 5 (7-53).15. Коэффициент облученности для случаев, не охва¬
ченных номограммами 38—40, определяется графическим
построением (рис. ІѴ-2).Для этого:а) в произвольном масштабе вычерчиваются прове¬
ряемая труба и трубы впереди лежащих рядов (по три
трубы в ряду с одной стороны проверяемой);б) из точки О с максимумом тепловосприятия на
проверяемой трубе (см. табл. ІѴ-7) проводится полу¬
окружность, ограниченная диаметром АВ, касательным
к окружности трубы в указанной точке;в) из точки О проводятся лучи, касательные к тру¬
бам впереди лежащих рядов; эти лучи не должны пе¬
ресекать ни одной впереди лежащей трубы;г) участки дуги полуокружности, заключенные меж¬
ду двумя соседними лучами, ограничивающими свобод¬
ное от труб пространство, проектируются на диаметр АВ;д) коэффициент облученности для точки О равен
отношению суммы проекций указанных участков к длине
диаметра.16. Коэффициент теплоотдачи от стенки к внутрен¬
ней среде определяется по номограмме 15 для пара до-
критического давления при всех тепловых нагрузках,
а также для пара сверхкритического давления при
^макс^ЗОО• 103 ккал/(мг*ч) (по температурам номо¬
грамму экстраполировать не следует). Для некипящей
воды давлением р^180 кгс/см2 а% определяется по но¬
мограмме 16, для кипящей—по номограмме 36. Для
некипящей воды /;>180 кгс/см2 аг определяется по Нор¬
мам гидравлического расчета. Для среды сверхкритиче¬
ского давления в области, не охваченной номограммой15, величина аг находится по номограмме 35.17. Коэффициент растечки ц для труб первого ряда
конвективных перегревателей с sijd<3 при шахматном
или коридорном расположении и труб второго ряда
с шахматным фестонированием перегревателей определя¬
ется сто номограмме 41,о, а для труб всех последующих
рядов — по номограмме 41,6.Для труб первого ряда фестонированных (с Si/d^
^З) и ширмовых перегревателей растечка тепла не учи¬
тывается; для труб остальных рядов ширмовых пере¬
гревателей коэффициент растечки определяется по но¬
мограмме 42 по линии, соответствующей Si/d=\,l.При определении температуры тыльной образующей
труб последнего ряда ширм и шахматных пучков растеч¬
ка не учитывается; для труб коридорных пучков коэффи¬
циент растечки определяется по номограмме 41,6.Рис. ІѴ-2. Построение коэффициентов облученности.а — коэффициент облученности для лобовой образующей трубы,
находящейся в промежутке между трубами впереди стоящего
ряда; б — коэффициент облученности для боковой образующей
трубы, находящейся в затылке трубы впереди стоящего ряда.Для труб настенных радиационных поверхностей не¬
зависимо от их расположения относительно обмуровки
(еГ2*0) коэффициент растечки определяется по номо¬
грамме 42; для труб двусветных экранов — по номо¬
грамме 43.Коэффициент растечки по графикам номограмм
41—43 определяется в зависимости от критерия Био:ВІ = -ЩГ' <ІѴ-22>где d — наружный диаметр труб, м.Остальные обозначения—см. формулу (ІѴ-1).18. Для предупреждения чрезмерных выбегов тем¬
пературы стенки при ухудшенных условиях эксплуата¬
ции помимо обычного расчета определяется температура
стенки Ґст, соответствующая временному увеличению
неравномерности тепловосприятия; по этой температуре
дополнительно проверяется прочность; результаты про¬
верки не вносят в расчеты, представляемые с паспортом
котла.При определении Ґст значения средней для элемен¬
та температуры газов и среды, а также коэффициентов
теплопередачи принимаются такими же, как в основном
расчете температуры стенки; величины коэффициентов
неравномерности т]т (по табл. ІѴ-4 и ІѴ-6) и т]ш.маке
(по п. 7) повышаются на величину Аг).Значение Дг| для радиационных поверхностей выби¬
рается из табл. ІѴ-8 в зависимости от типа элементов
(панелей).Таблица ІѴ-8Тин элементов (панелей)Ді3Мембранные стенки 0,250,20,15Для ширмовых и конвективных поверхностей значе¬
ние Ат] принимается в зависимости от вида топлива:
при сжигании всех топлив, кроме газа, Лт}=0,25; при
сжигании газа Arj=0,15.Величина <7макс, как и в основном расчете, не дол¬
жна превышать значений, приведенных .в табл. ІѴ-5.
При этом приведенное напряжение в трубе от внутрен¬
него давления может превышать до 20% величину но¬
минального допускаемого напряжения при температуре
стенки Ґст (при определении допускаемого напряже¬
ния по тем же данным и с тем же коэффициентом
86Приложение IV. Определение расчетной температуры металла стенок трубзапаса, по которым оно принималось для расчета проч¬
ности при температуре іа). Если превышение будет
больше 20%, необходимы конструктивные изменения (пе¬
рекомпоновка элементов поверхностей нагрева, допол¬
нительные точки перемешивания обогреваемой среды,
увеличение скорости и др.), в отдельных случаях —
изменение толщины стенок или материала труб.Температура обогреваемых труб при повышенных
коэффициентах неравномерности тепловосприятия опре¬
деляется для следующих режимов:а) для поверхностей нагрева с энтальпией на выхо¬
де из разверенной трубы />650 ккал/кг при номиналь¬
ной нагрузке котла на топливе, на котором получена
наибольшая расчетная температура стенки; температура
питательной воды номинальная;б) для поверхностей нагрева с энтальпией на выхо¬
де из разверенной трубы 1^650 ккал/кг при номиналь¬
ной нагрузке, для минимальной (растопочной) нагрузки
на растопочном топливе — см. табл. ІѴ-5.При расчете на частичных нагрузках температура
питательной воды для котлов блочных установок при¬
нимается соответствующей данному режиму, а для кот¬
лов неблочных установок — номинальной.РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАСЧЕТУ ТЕМПЕРАТУРЫСТЕНОК ТРУБ ЦЕЛЬНОСВАРНЫХ ПАНЕЛЕЙНиже приняты следующие определения. Трубы со¬
единяются в цельносварную панель перемычками. Поло¬
вина соединительной перемычки, прилегающая к трубе,
называется плавником независимо от технологии изго¬
товления панелей (из плавниковых труб, вварных про¬
ставок и т. п.).*Основные рекомендации даны для следующих усло¬
вий:а) перемычка соединяет трубы одинакового диа¬
метра;б) температура среды и коэффициенты теплоотдачи
от стенки трубы к среде одинаковы в обеих трубах;в) перемычка, соединяющая трубы, расположена
в диаметральной плоскости трубы (относительное рас¬
стояние от тыльной точки трубы до оси плавника u/d—
=0,5).Если какие-либо из перечисленных условий изменя¬
ются, даются дополнительные рекомендации.19. Температура стенки плавниковых труб настенных
радиационных поверхностей на лобовой образующей
определяется как для гладких труб; это распространя¬
ется, с достаточным приближением, и на величину ко¬
эффициента растечки. Для лобовых точек плавниковых
труб при двустороннем облучении он определяется по
номограмме 44.Температура tB в вершине прямоугольного, трапе¬
циевидного и комбинированного трапециевидно-прямо¬
угольного 1 плавников (см. рисунки на номограммах 44
и 46,6) определяется по формулеів — °С,(ІѴ-23)где kc—коэффициент учета влияния сварных швов,
определяется по номограмме 46,6 (для труб
с приваренными плавниками);1 При выборе формы плавника необходимо учиты¬
вать, какой сна станет после сварки гладких или ме¬
таллургических плавниковых труб в панель. В частно¬
сти, при сварке гладких труб с вварными прямоуголь¬
ными проставками (под слоем флюса) форма
плавников получается комбинированной трапециевидно¬
прямоугольной; при сварке металлургических плавни¬
ковых труб с трапециевидными плавниками последние
практически превращаются в прямоугольные.Afiui — перепад температур между корнем и вершиной
прямоугольного плавника;tк — температура в основании (корне) плавника,*к = * + + РьѴ7макс (Г+Т'^'оіг) * (IV-24)Величина коэффициента растечки в окорне плавника
fAit вычисляется по формулер., = 0,35 + 0,1 ^j + K^K,. (ІѴ-25)где Ьк—толщина корня плавника; Ка, Кр, Ks опреде¬
ляются по номограмме 45.Остальные обозначения — см. формулу (ІѴ-1).Для смещенного плавника (и/йф(),Ъ) значение Цк
в формуле (ІѴ-24) умножается на поправку Си *, опре¬
деляемую по номограмме 46,а.Значение Д/пл рассчитывается по формуле^пл=М-плТ~— А, (IV-26)/'-м.п лгде |япл — коэффициент растечки в вершине плавника,
определяемый по номограмме 47, в зависимо¬
сти от s/d, u/d и Ьв/d;
h — высота плавника;А — коэффициент формы, определяемый по номо¬
грамме 48, зависящий от отношений h/bK и
a=bD/bK, где Ъв — толщина плавника в вер¬
шине;Ям.пл — коэффициент теплопроводности металла плав¬
ника, ккал/[м • ч • °С), определяемый из
табл. IV-1 по средней температуре, пример¬
но равной полусумме температур tK и tB.
Для определения величины Лм.пл принима¬
ется температура, равная (£+100), °С.При степени черноты факела аф^0,7 следует учи¬
тывать переизлучение с трубы на плавник. В соответ¬
ствии с этим при 0,5^аф^0,7 коэффициент растечки
(і.к в формуле (ІѴ-25) и величина Д/пл в формуле
(ІѴ-26) умножаются на коэффициент 1,1.Температура tB для экранов двустороннего облуче¬
ния также рассчитывается по (ІѴ-23). При этом тем¬
пература в корне плавника вычисляется по формуле= і + Ыт + 2Ріак9макз Р+ 0^-24а)а величина ЛЛ,Л по формуле• . QmrkcAАІПЛ OJ-ГТ31(РтгЛ Ч- Д'^пл)
Ч~ 0,25 (3[і.пл — Д^пл) »(IV-26a)где Afinл — поправка на двустороннее облучение, опре¬
деляемая по номограмме 49.20. Для плавниковых труб, находящихся в зоне
в основном конвективного тепловосприятия, принимает¬
ся равномерное распределение теплового потока по обо¬
греваемой части трубы и плавника.Температура стенки трубы в лобовой точке рассчи¬
тывается по формуле (ІѴ-1), причем коэффициент
растечки определяется по номограмме 50.Температура tB в вершине симметрично расположен¬
ного плавника труб при конвективном тепловосприятии
определяется по формулам (ІѴ-23), (ІѴ-24) и'(ІѴ-26).* Значения поправки Си могут быть использованы
только при s/d^ 1.3; 1,2 ^(3^1,8; 2,0^ВІ^10.
Приложение IV. Определение расчетной температуры металла стенок труб87Величина коэффициента растечки в корне плавника
в этом случае вычисляется по уравнению= 0,49 + K'JC^K'», (ІѴ-25а)К'а, Kq, К'» находятся по номограмме 51.Коэффициент растечки {хПл в формуле (ІѴ-26) при¬
нимается равным 1.21. При расчете температуры металла плавниковых
труб разделительной стенки, отделяющей топку от кон¬
вективного газохода, температура в лобовых точках
трубы определяется для стороны, обращенной в топку,
как для гладких труб настенных экранов, а для сторо¬
ны, обращенной в конвективную шахту, — по п. 20.Температура в корне плавника в этом случае вычис¬
ляется по формулеtK — t-)r 4- Р (Рчк^імакс ++ Н-2к<7гмакс) p_j_ 1 + ~^~J’ (IV-27)еде qімакс и <72манс — соответственно тепловые нагруз¬
ки, ккал/(м2-ч), для сторон, обра¬
щенных в топку и в конвектив¬
ную шахту;Цік и fX2K — соответственно коэффициенты
растечки, определяемые по номо¬
граммам 45 и 51.Перепад температур между вершиной и корнем
прямоугольного плавника вычисляется по формулам:
для вершины плавника, обращенной в топку,h Г А IД^пл— оі I (^імаксі^пл “Ь ^гмакс) и ~т•^М.ПЛ L кі к• 0,25 (3<7іМакс[Апл ^2 макс)(ІѴ-28а)для вершины плавника, обращенной в конвективную
шахту,h Г А IД^пл— оі I (^імахс^пл “Ь Аймаке) и "Т”. пл [”Ь0,25 (Зомане ^імакс^пл) ^ * (IV-286)Для трапециевидного плавника Ataa приближенно
вычисляется, как для прямоугольного такой же высоты
и равной площади сечения.22. Среднеинтегральная температура плавниковой
трубы, используемая для определения напряжений в ней,
вычисляется по формуле, _ FтР?тР + 2^плГпл /П - 9С|\S- F,P + 2F„ • (,Ѵ-29>Здесь FтР, Рал — соответственно площади сечения тру¬
бы и плавника;Гтр* £пл — соответственно среднеинтегральные
температуры металла сечения трубы
и плавника.Для сечения трубы, в том числе гладкой:«ІР = ^ + 9макех ^2X^7)’ (ІѴ-30)QcPгде —относительная средняя тепловая нагруз-Ѵмакска, определяемая для случая тепловосприятия излуче-
нием по графику номограммы 52,а.Для прямоугольного плавникаао?пя ~ 4“ аДля трапециевидного плавника
Гпл ~Г иолМ.ПЛ£7жм.(ІѴ-ЗІа)Величина М определяется по графику номограм¬
мы 54.В случае тепловосприятия конвекцией у. из (ІѴ-30)
определяется -по графику номограммы 52,6, а для расче¬
та среднеинтегральной температуры плавника вместо
уравнений (ІѴ-31) и (ІѴ-31а) используются соответст¬
венно формулы:b"='.+ T-J?!^[1+4-(Tr)!] <ІѴ-32>м.(IV-32a)До находится по графику номограммы 53.РАСЧЕТ ПРИ ТЕПЛОВОЙ И (ИЛИ)
ГЕОМЕТРИЧЕСКОЙ АСИММЕТРИИНастоящая методика предназначена для расчета
температур металла цельносварных экранов с прямо¬
угольными перемычками.23. Под тепловой асимметрией понимается случай,
когда в двух соединенных перемычкой трубах различа¬
ются температуры сред /(1> и № (№>№) и коэффи¬
циенты теплоотдачи а<‘Ь и а(2>г.В частном случае возможно при a(‘)2==а<2>2 и наоборот.Под геометрической асимметрией понимается случай
соединения перемычкой труб разных диаметров di и
dz (di>rfz) или труб с разными толщинами стенок.Температура стенки «а лобовой образующей при
тепловой и геометрической асимметрии определяется со¬
ответственно для каждой из труб как для гладких.Во всех случаях тепловой и (или) геометрической
асимметрии параметры, необходимые для пользования
графиками, принимаются соответствующими для каждой
трубы (например, Ві<‘> — для одной трубы и Ві(2> — для
другой, di и dz и т. д.).24. Температуры в корнях перемычки рассчитыва¬
ются по формулам:t(% = m + Д«*)т + <7мвксРі (м-^д ++/em|j-(i)*n) р,+і +^їг);f(% = № + + ^макср2 ^(2)д + h (1 -~m) ~dl H‘(2>k h ] ( К Pa+l a(2h )’ ^IV_33a)где Ц(1)к.п — коэффициент растечки в корне перемычки,
обусловленный подводом тепла к трубе пе¬
ремычкой; определяется по графику номо¬
граммы 55 по параметрам, характеризую¬
щим первую трубу (BiW, |3i, b/di);Ц(2)к.п — то же по параметрам, характеризующим
вторую трубу (Ві<2>, рг, bjdz)\/о—определяется по графику номограммы 56.Коэффициент смещенности максимума температур
m представляет собой отношение расстояния от приле¬
гающего к трубе 1 корня перемычки до точки максимума
температур к полной высоте перемычки H—2h.
88Приложение V. Расчет теплообмена в однокамерных топках по методу ВТИ—ЭНИНВеличина его определяется по формуле
m = 0,5 — Z(1 — Я0) + 0,015^1 — -^; (ІѴ-34)°*25Т + ^(2)к.пБ2+0,25 -^ + 0,5 (K.(*)«.nB, + Р^к.пБ,)№ — №)-И^дБ,)] +КHqb(IV-35)кБі =Г11Б, =12 Ві(2)Коэффициент а0 определяется по номограмме 53.Коэффициент Z принимается равным 0,45 при sjd^
^1,4 и 0,43 при s/d <1,4.і]Хд — коэффициент растечки, обусловленный облуче¬
нием дуги трубы факелом, вычисляется по формуле}Хд='[Х0д + Д(Ад.|1°д — коэффициент растечки для труб одинакового
диаметра, определяется по номограмме 57, а Др,д — по
номограмме 58 (в случае йг—йі Д(ід = 0).Коэффициент растечки цд находится раздельно для
каждой из соседних труб.Определение Ц(1)д, И(2)д и поправок іД^Мд,
Д^(2)д ведется по параметрам, характеризующим соот¬
ветствующую трубу (Ві, р, bfd), кроме относительного
шага, принимаемого в обоих случаях равным sjdi.25. Значение Д^п для участка перемычки от корня
до сечения с максимальной температурой вычисляется
по формулеaj ^^мако ГД^п = Р-п —ё2К(ІѴ-36)где М-пл + КЛ JКд определяется по графику номограммы 59;m находится по формуле (ІѴ-34);Ро — по (ІѴ-35);Цпл — по номограмме 47.26. Среднеинтегральные температуры плавниковых
труб при тепловой и (или) геометрической асимметрии
определяются (с обеспечением некоторого запаса по
расчетным напряжениям) так же, как и при отсутствии
асимметрии.РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАСЧЕТУ
ТЕМПЕРАТУРЫ СТЕНКИ ОШИПОВАННОЙ ТРУБЫ27. Средняя по толщине температура металла стен¬
ки трубы под шипом вычисляется по формуле^ст = І + + A ((J-, Ф, /ш) <7махеР ^"5^" 1 а2(ІѴ-37)Температура наружной поверхности трубы под ши¬
пом^ст.н == ^ “І” Д^т Ч- A ((J*. Ф, fш) ^макс XЧ^гётт+і-)' ^38*где fm—плотность шипования:
fid^fm = 0,785 -ш—для экранной поверхности;SSjjjnd2m/п, = 0,785 )s' — для шлакоУлавливающегопучка;п, sm, — соответственно число рядов шипов на тру¬
бе, продольный шаг шипов; s, d, Іш, йш — шаг, диаметр
труб, длина и диаметр шипов; — концентрация тепло¬
вого потока в ножке шипа, определяемая по номограм¬
ме 60 в зависимости от fm, ХнАш, lmldm.В рабочей области температур можно принимать
следующие значения коэффициентов теплопроводности;Набивка X, ккалЦмХХч-9 С)Карборундовая 5Хромитовая 1,5Корундовая 1,0Хромомагнезитовая 1,0ШипыІПипы из углеродистой стгли 29Шипы из стали 12Х1МФ ... 26Шипы из сихромалевой стали . . 21Коэффициент растечки [х определяется по номограммеd o.2d61 при параметрах dTV/sm\ dm/d\ р = ^ ; Ві =в зависимости от числа рядов шипов (два или больше).
Комплекс А определяется по номограмме 62 в зави-ф — fm)симости от параметров fm, и., —. —* /шОстальные обозначения — см. формулу (ІѴ-1).РАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕНА В
ПО МЕТОДУ1. В основу метода положены закономерности про¬
цесса радиационного теплообмена в камере, заполнен¬
ной излучающей средой и имеющей поверхность на¬
грева, обмуровку и в общем случае слой горящего
топлива.Такой подход позволяет учесть в явном виде влия¬
ние на теплообмен ряда факторов: температуры тепло-ПРИЛОЖЕНИЕ VОДНОКАМЕРНЫХ ТОПКАХ
ВТИ—ЭНИНносителя, термического сопротивления загрязняющего
слоя золовых отложений и степени его черноты, селек¬
тивности излучения топочных газов и т. д.Принципиальные основы этого метода могут быть
использованы для дальнейших разработок и усовершен¬
ствования методов расчета теплообмена в топочных ка¬
мерах.
Приложение V. Расчет теплообмена в однокамерных топках по методу ВТИ — ЭНИН892. Метод расчета основывается на системе четырех
уравнений, описывающих процесс теплообмена в топоч¬
ных камерах.Уравнение радиационного теплообмена топочной
среды с поверхностями нагрева<2л = -°£р^Л - (т% — Т4з). ккал/кг.(Ѵ-1)Уравнение теплового баланса топочной камеры<Эл = уѴссР (га — Т"т) = ?{Qt — /"г) . ккал/кг. (Ѵ-2)Уравнение теплопередачи между внешним слоем за¬
грязнений поверхности нагрева и теплоносителем:нQn = Ї—л ■■,(Т3 — тсѵ)’ ккал/кг. (Ѵ-3)ВхЭмпирическое ура-внение для определения эффектив¬
ной температуры топочной средыТЛ = Т”,Эта система уравнений в безразмерном виде:
Во*х — (1 — Ѳт) = 0*ф0*т — Ѳ43;(Ѵ-4)Во* (1 — Ѳт) =(+ ‘)я"■>3 асРі — 1 + Хі Af
1=1(Ѵ-1а)(Ѵ-2а)(Ѵ-За)(Ѵ-4а)ЗдесьQn и Ял — тепло, переданное в топке, ккал/кг
и ккал/(м2• ч);
сго=4,9-10-8 — коэффициент излучения абсолютно
черного тела, ккал/ (м2 -К4);
ак — приведенная степень черноты топоч¬
ной камеры (см. п. 4);
х — коэффициент, учитывающий влия¬
ние селективности среды на радиа¬
ционный теплообмен (см. л. 7);На — лучевоспринимающая поверхность
нагрева топки, м2 (см. п. 6-03);
Вр — расчетный расход топлива, опреде¬
ляемый по формуле (5-20), кг/ч;Тф и Ѳф=Гф/Гт — абсолютная (К) и относительная
эффективные температуры топоч¬
ной среды (см. п. 3);Т"т и Ѳт = 7ѵ/т/7'а — абсолютная (К) и относительная
температуры продуктов сгорания
в выходном сечении ТОПКИ (Га —
адиабатическая температура сгора¬
ния топлива, К) (см. п. 9);Тз и Ѳз=7'з/7'а — абсолютная (К) и относительная
температуры поверхности слоя за¬
грязнения;Уср и Ѳср = 7'ср/7'а — абсолютная (К) и относительная
температуры среды, протекающей
в трубах. Если они не одинаковы,
то в уравнение вводится усреднен¬
ная по лучевоспринимающей по¬
верхности температура среды;Ф — коэффициент сохранения тепла;
є=бзлАзл—термическое сопротивление слоя за¬
грязнения, (м2 • ч • °С) /ккал;1/а,2 — термическое сопротивление на вну¬
тренней поверхности труб, {м2-ЧХ
Х°С) /ккал; учитывается только при
расчете экономайзерных и перегре¬
ватель,ных поверхностей нагрева
котлов докритических параметров;Ѵсср — средняя суммарная теплоемкость
продуктов сгорания 1 кг топлива
в интервале температур Ф"т—Фа,
ккал/{кг -°С);QT — полезное тепловыделение в топке,
ккал/кг; (см. п. 9);/"т — энтальпия продуктов сгорания 1 кг
топлива при температуре Ь"-г и из¬
бытке воздуха в конце топки
ат, ккал/кг;Во* =<fBpVccp— безразмерный критерий Больцмана.При конструктивном расчете топочных камер при¬
меняется система уравнений (Ѵ-1)—(Ѵ-4); при повероч¬
ном— (Ѵ-1а) — (Ѵ-4а); первая решается непосредствен¬
но, для решения второй приходится прибегать к методу
последовательных приближений.Для решения уравнения (Ѵ-1а) целесообразно ис¬
пользовать номограмму 10, при этом параметры А и С
вычисляются по формуламА =Во*сПосле определения температуры на выходе из топки
по уравнению (Ѵ-2) рассчитывается количество тепла,
переданное в топочной камере Qn- При расхождении
его с предварительно принятым значением более чем
на 10% расчет необходимо повторить.Для определения Во* необходимо предварительно
задаться температурой на выходе из топки Ь"т; расчет
повторяется при отличии полученной температуры от
предварительно принятой более чем <на 100 °С.3. Эффективная температура топочной среды опре¬
деляется по уравнению (Ѵ-4) или (Ѵ-4а).Для камерных топок(Ѵ-5)t=;lгде А і — поправки, учитывающие влияние на ГфГѲф.)
различных факторов: рода топлива Ар, угла наклона го¬
релок к горизонтали Д^, степени экранирования топоч¬
ной камеры Д^.Поправки на род топлива Ар приведены в табл. Ѵ-1.Таблица V-1ТопливоЛР0,10,12Бурые* и каменные угли 0,06АШ, тощие углн и высокозольные камен¬ные (типа экибастузского) 0,02* При сжигании бурых углей с №п>14 и газовой сушке
-0,09.
90Приложение V. Расчет теплообмена в однокамерных топках по методу ВТИ—ЭНИНРис. Ѵ-1. Поправка на степень экранирования для камерных топок (а) и на относительную величину зеркалагорения для слоевых топок (б).Величина Аф определяется по выражению гдеДф =.0.002*,где ф — угол наклона осей горелок к горизонтали, град;
при отклонении факела от горизонтали вниз угол <ф по¬
ложительный. иВеличина Ад принимдется равной 0 при х>0,4 и
—0,04 при 5С^О,4.Для слоевых топок:1) прн сжигании углей в толстом слое на цепной
решетке или ручном забросе, а также при сжигании
древесных отходов в топках со скоростными иредтоп-Пками Померанцева: S At
t=i■rf,2) при сжиґании углей в тонком слое в топкахПс забрасывателями: S Ді — 0,25.і=іУказанным образом определяются средние значения
эффективной температуры факела для топочных где
устройств, * оборудованных горелками, выполненными
в- соответствии с рекомендациями приложения II и ру¬
ководящими указаниями по проектированию горелок.4. Приведенная степень черноты топочной камеры
ак определяется выражениями:
для камерных топок1 —Лф8Х=Т- *фХ при 0.5;1 — я Ф — I 1_£*_Л
х )2у — 11 —аф% — —-—(1 — аф)при х>0>5-При значениях величина ак может быть под¬считана по формуле1 'для слоевых топок11алХлІ~«)1 Хсл(Ѵ-7)(Ѵ-8)(-±-0 ’1(Ѵ-6)Хсл“ Ял + Я0 ’Ял ,Хя~Яп + Я0'Н с л—площадь зеркала горения слоя топлива, м2;
92Приложение V. Расчет теплообмена в однокамерных топках по методу ВТИ — ЭИ ИИИ л, Н о—поверхности стен топки, занятые соответст¬
венно лучевоспринимающими поверхностями
■и обмуровкой, ж2.Величины б и S можно определить по графикамл А(*Лрис. Ѵ-1.5. Усредненная эффективная поглощательная спо¬
собность тепловоспринимающих поверхностей топочных
камер:П ^л.ош I Ня ітЯап — ^л.ош і- J j йл гглt= Iгде Ял.ош/Ял и Ял.гл/Ял — доли ошипованных и раз¬
личных гладкотрубных поверхностей.Эффективная поглощательная способность гладко-
трубных экранов Ял.гл определяется в зависимосги от
физической поглощательной способности аф.л и относи¬
тельного шага по номограмме 9; эффективная поглоща¬
тельная способность плоскости входного сечения ширм—
как произведение §ал, где J3 определяется по рис. 6-4,
а величина ал принимается такой же, как для гладко¬
трубных экранов.Эффективная поглощательная способность ошипо¬
ванных экранов йл.ош принимается разной физической
поглощательной способности расплавленной шлаковой
пленки; ее значения приведены в табл. Ѵ-2.Таблица Ѵ-2Поверхность нагрева и интервал темпера¬Физическая пог¬лощательная спо¬турсобность аф лЧистые поверхности /3=200-г-500 °С0,85Экраны, загрязненные золой, f,=500-h
1 200 еС0,75Экраны, ошипованные и покрытые
пленкой жидкого шлака1 /3=1 200-ь-
1 700 °С0,681 Поглощательная способность ошипованных, но не покрытых
пленкой жидкого шлака экранов при сжигании газа н мазута ус¬
ловно принимается равной 0,68.6. При сжигании всех топлив, кроме газа, поглоща¬
тельная способность факела аф считается равной его
излучательной способности (степени черноты) и опре¬
деляется согласно указаниям § 6-Б.7. ,При сжигании газа отличие его поглощательной
способности от излучательной (степени черноты) учиты¬
вается введением в уравнение (Ѵ-1) или (Ѵ-1а) коэффи¬
циента к, который определяется по графикам рис. Ѵ-2
в зависимости от степени экранирования %, Т3/Тф и Яф.Во всех других случаях принимается х=1,0.8. Температура наружного слоя загрязнения луче-
воспринимающей поверхности Т3 или Ѳ3 определяется
уравнением (Ѵ-3) или (Ѵ-За).Если температура среды ТСр, входящая в эти урав¬
нения, неодинакова, она усредняется пропорционально
лучевоспринимающей поверхности нагрева.Значения є выбираются согласно табл. Ѵ-3.При наличии в топке и гладкотрубных, и ошипован¬
ных экранов усредненное значение е определяется вы¬
ражениеме = 0,75еош ^2=- + _0,75^^ ега. (Ѵ-10)9. Полезное тепловыделение в топке
л „ 100 — а. — а. — а6 ідо — у* + Qb - Qb.bh ++ ^і.оіб. ккал/кг, (V-ll)Таблица V-3Тип экранаРод топливаS, (JH* 4X
ХвС )/ккалОткрытые гл?дко-Г азообразное0трубные и плав¬Мазут0,002никовые настен¬Твердые топлива при ка¬0,004ныемерном сжигании (в том
числе экибастузский
уголь при Я90>20°/о),
кроме0,006экибастузского угля при
^9о= 12-г-15%спанцев северо-западных
месторождений0,007Твердые топлива при слое¬
вом сжигании0,003Ошипованные, по¬
крытые огнеупор¬
ной массой0,008Закрытые шамот¬
ным кирпичом0,010Примечания: 1. При сжигании газа после пыли без очистки
топки принимаются значения в для пыли. При сжигании газа после
мазута первоначально загрязнение соответствует мазутному,но с те¬
чением времени уменьшается.2. При сжигании АШ с Гун<12% и тощего угля с Гув< 8%.
принимается е=;0,006.3. При шлаковании топки коэффициент загрязнения может уве¬
личиться до 0,010.где QPp — располагаемое тепло топлива, вычисляемое-
по формуле (5-02), ккал/кг;Цз, <74 и <7б — потери тепла от химической и механиче¬
ской неполноты горения, с физическим те¬
плом шлаков и охлаждающей водой, %;QB — тепло, вносимое в топку воздухом, ккал/кг,.Qb = (сіт—Д(2т—Д(2ц л) Iй" в "Ь
+ (іАат+іАапл)/°х.в, ккал/кг. (Ѵ-12)Величины присосов Дат и ДаПл определяются по'
п. 4-17, энтальпии теоретически необходимого количест¬
ва воздуха при температуре на выходе из воздухоподо¬
гревателя І°"в и холодного воздуха /°х.в принимаются
ПО табл. XIV Л XV; Qb.bh — тепло, внесенное с посту¬
пающим в агрегат воздухом при подогреве его 'вне агре¬
гата (см. п. 5-03), ккал/кг; гІт. отб—тепло рециркули¬
рующих газов, учитываемое в случае возврата в топку
части газов, отобранных из последующих газоходов ко¬
тельного агрегата (см. п. 4-10), ккал/кг.Адиабатическая температура Фа определяется по по¬
лезному тепловыделению в топке Qt, равному энталь¬
пии продуктов сгорания /а при избытке воздуха в конце
топки ат-Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгора¬
ния 1 кг топлива:Qt —Ѵсср = ~ii~rWr " ■ ккал/(кг• °С). (V-13)\та и т10. Тепловая нагрузка отдельных участков лѵче-
воспринимающих поверхностей топки определяется из
равенстваЯуч~ Z7 'Чві ккал/(м2-ч), (V-14)1 1 Лгде 11 в—коэффициент распределения тепловой на¬
грузки по высоте топки, принимается по но¬
мограмме 11;BpQnlHn — средняя тепловая нагрузка лучевосприни-
мающих поверхностей, ккал/(м2'Ч).
Приложение VII. Расчет воздухоподогревателя с промежуточным теплоносителем93ПРИЛОЖЕНИЕ VIРАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕНА В ДВУХКАМЕРНЫХ ТОПКАХ
ПО МЕТОДУ ЦКТИОпределение теплообмена в двухкамерных топках
сначала производится для всей топки в целом. В связи
с недостаточностью опытных данных по теплообмену
в камерах охлаждения тепловосприятие в ней определя¬
ется по разности общего тепловосприятия в топке и
тепловосприятия камеры сгорания и шлакоулавливаю¬
щего пучка.По предлагаемой методике рекомендуется - рассчи¬
тывать теплообмен в двухкамерных топках (в том чи¬
сле и в вихревых), в топках с горизонтальными цикло¬
нами и с вертикальными предтогаками.Исходными для расчета теплообмена являются фор¬
мулы (6-25) и (6-30), применяемые для расчета тепло¬
обмена в однокамерных и полуоткрытых топках. Значе¬
ния коэффициента М в этих формулах впредь до уточ¬
нения следует принимать: для двухкамерных топок
(в том числе вихревых) и топок с горизонтальными
циклонами М=0,47; для топок с вертикальными пред¬
топка ми М=0,53.Значения коэффициента загрязнения для открытых
экранов и ширм принимаются по п. 6-20. Для ошипо¬
ванных экранов, покрытых огнеупорной массой, коэффи¬
циент рассчитывается по формуле (6-41), при этом
коэффициент b принимается равным: для горизонталь¬
ных циклонов и камер догорания при работе на дроб-
ленкс—1,7; при работе на угольной пыли — 2,0.Для вертикальных предтопков (высотой 8—11 м)
коэффициент загрязнения рассчитывается -по формуле1.4(0,53-0,25-!^-) (І.Зб-О.ОбЛ").А*>где АП = qp 1 ООО — приведенная зольность топлива;^з.шл — температура плавления шчака, °С.При отсутствии данных о температуре плавления
шлака она принимается на 50 °С ниже температуры
жидкоплаикого состояния золы топлива t3.Расчет теплообмена >в ошипованных камерах сгора¬
ния (зоны плавления однокамерных, камеры сгорания
полуоткрытых и двухкамерных топок, циклоны и камеры
догорания циклонных топок, а также вертикальные
гіредтопки) рекомендуется производить по формулеr.ff Во0-66"к.с = 0,40 4- Во0-6 ■Расчет температуры газов на выходе из шлакоулав¬
ливающего пучка делается по формуле (6-72).Доля тепловыделения за счет догорания в пучке
равна:ДР - (0,3 ч- 0,4) <7зпі? ^0<74пР .где <7зпр и <74пр принимаются по табл. XIX.Для шлакоулавливающего пучка температура за¬
грязненных трубіз, тр=*в+100°С,где 13 — температура начала жидкоплавкого состояния
золы топлива.Полезное тепловыделение во второй камере в общем
виде определяется по формуле (6-53)О — QP —° 93—<7*—<7бтлѴт 100 —<74 Ѵв.вн —^р.пр (Ол + Ск)лр ^p.rcpQllI.n ,— Z„p - —ZnP ^ ккал/кг.При температуре газов в конце камеры с орания бо¬
лее 1 700 °С рекомендуется учитывать затрату тепла на
диссоциацию трехатомных газов (см. п. 6-32).ПРИЛОЖЕНИЕ VIIРАСЧЕТ ВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛЯ С ПРОМЕЖУТОЧНЫМ
ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМВоздухоподогреватель с промежуточным теплоноси¬
телем менее подвержен коррозии и защищает от корро¬
зии и загрязнений основной воздухоподогреватель.На пылеугольных котлах такой подогреватель це¬
лесообразно располагать как «холодную» часть первой
ступени воздухоподогревателя в области температур ме¬
талла 80—160 °С. При этом практически нетрудно осу¬
ществить отсутствие интервала температур стенки с мак¬
симальной скоростью коррозии, что достигается приме¬
нением в коррозионноопасном интервале температур
труб, составленных из отрезков двух разных диаметров
по газовой и воздушной сторонам.Из условий предотвращения интенсивного загрязне¬ния и коррозии при сжигании сернистого мазута с ко¬
эффициентами избытка воздуха в конце топки ат>1,04
минимальную температуру стенки не следует допускать
ниже 125°С. При ат<1,03 минимальная температура
стенки может приниматься 80—85 °С.Трубы воздухоподогревателя можно устанавливать
вертикально или наклонно, минимальный угол на¬
клона 4° (рис. ѴІІ-1).Для расчета воздухоподогревателя с промежу¬
точным теплоносителем применяются балансовые
уравнения (7-01), (7-02) и (7-05). Присос воздуха
в газоход воздухоподогревателя принимается равным
нулю.
94Приложение VII. Расчет воздухоподогревателя с промежуточным теплоносителемГазыРис. VI1-1. Схема воздухоподогревателя.Ь' и Ъ" — температура газа на входе и выходе; ?ъ и t"B — тем¬
пература воздуха иа входе и выходе; 1Г и Ів — обогреваемая и
охлаждаемая части трубы; qo6—удельная тепловая нагрузка
в обогреваемой части.Поверхностью нагрева воздухоподогревателя счи¬
тается полная его поверхность по газовой и воздушной
сторонам.Коэффициент теплопередачи рассчитывается по фор¬
муле+ е)(■+#)++ іг(‘ +Я,, ккал/(м2-ч-°С),(ѴІІ-1)Ягде аі и аг — коэффициенты теплоотдачи от газа к тру¬
бам и от труб к воздуху, ккал/ (м2 * ч • °С);
определяются по § 7-Б, б;Нг и //в — поверхности нагрева с газовой и воздуш¬
ной сторон, Л£2;|в—коэффициент, учитывающий ухудшение
работы поверхности нагрева из-за нали¬
чия в трубах неконденсирующихся газов
и уменьшения температурного иапора. Ве¬
личина £в для воздухоподогревателей, из¬
готовленных по технологии іВТИ. приве¬
дена на рис. VI1-2,а в зависимости от
наружной температуры стенки по газо¬
вой стороне.Коэффициент загрязнения є воздухоподогревателя
при сжигании твердых топлив в случае, когда темпера¬
тура стенки металла с газовой стороны tCT.r превышает
температуру точки росы tv на 10 °С и более, принима¬
ется по § 7-Б,д. При более низком значении /ст.г вели¬
чина є определяется по рис. ѴІІ-2,6 в зависимости от
разности температур /Ст.г и /р. При сжигании мазута
в случае, когда tcт.г—^Р^10°С, принимают:є=0,006-^0,007 (м2 • ч • °С) /ккал.ГІст.гЧ 80 90 Ю0 М120 Ж 140 ISO 160 °С -50-40-10 -20 -10 0°СЮФ б)Рис. VI1-2. Графики для расчета воздухоподогревателя
с промежуточным теплоносителем.
а — коэффициент £в; б — коэффициент загрязнения Е; в — по¬
правка на гидростатический напор Д/г.Температура стенки трубы, расположенной на га¬
зовой стороне, определяется по формулеЯр Q^Г.сРЯг+ е . *С,(ѴІІ-2)где ©г.ср — средняя температура газов в воздухоподо¬
гревателе, °С;Q — тепловосприятие поверхности «нагрева, опре¬
деляемое из балансовых уравнений (7-02)
и (7-05) по предварительно принятой ко¬
нечной температуре одной из сред, ккал/кг.Температурный напор At в воздухоподогревателе
с промежуточным теплоносителем определяется как
среднелогарифмическая разность температур по форму¬
ле (7-75), но из значений At б и AtM вычитается по¬
правка на гидростатический напор в трубе Л/г, опре¬
деляемая по рис. ѴИ-2,б в зависимости от tc т г и гид¬
ростатического уровня h.• Расчет воздухоподогревателя, часть поверхности ко¬
торого выполнена из отрезков труб разных диаметров
на газовой и воздушной сторонах, следует производить
по частям, определяя ссі, аг и температуру стенки для
каждой части в отдельности. При этом для'
расчета температуры стенки удобно пользоваться сле¬
дующей формулой■At., eC. (ѴП-3)1 +1 4-еа,ЯГа, Я.
Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты95ПРИЛОЖЕНИЕ VIIIПРИМЕРНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ РАСЧЕТЫВ качестве основного примера приведен тепловой рас¬
чет котельного агрегата паропроизводительностью 950 т/ч
с открытой однокамерной топкой, работающего на пыли
донецкого угля марки Г. (отсев). С целью сокращения
расчеты однотинных пучков опущены, а помещен расчет
лишь одной ступени ширм и одного конвективного пучка.Даны позонный расчет топочной камеры :и вариант
расчета топочной камеры с вертикальными ширмами,
примыкающими к задней и фронтовой стенам.Приведены расчеты температуры стенки НРЧ, шир¬
мового и конвективного перегревателей.Рис. VI11-1. Котельный агрегат производительностью
950 т/ч.Рассмотрен также пример расчета двухкамерной
топки котельного агрегата паропроизводительностью
220 т/ч, предназначенного для сжигания пыли ангрен-
ского бурого угля.А. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА
D=950 т/ч, РАБОТАЮЩЕГО НА ДОНЕЦКОМ УГЛЕ
МАРКИ Г (ОТСЕВ)1. ЗАДАНИЕДля расчета принят прямоточный котельный агре¬
гат под наддувом с жидким шлакоудалением и газо¬
плотными мембранными стенками (рис. ѴІІІ-1). Топка
открытого типа, однокамерная, ее стены выполнены из
плавниковых труб 0 32X6 с шагом 48 мм. Экраны
нижней радиационной части ошипованы по высоте на
6 л. В выходном окне топки расположены две ступени
ширм из труб 0 32x6 с шагом 692/752 мм. Перед шир¬
мами I ступени установлены теплообменник іи впрыски¬
вающий пароохладитель, перед ширмами II ступени —
впрыскивающий пароохладитель.Гчзоплотными панелями экранированы стены по¬
воротной камеры (включая район экономайзера), а так¬
же потолочное перекрытие котла. В промперёгревателе
два пакета: холодный (из труб 0 50x4) и горячий (из
труб 042x4).Водяной экономайзер выполнен >из двухзаходныч
змеевиков 032Х'6.Промперегреватель и водяной экономайзер по фрон¬
ту разделены на восемь блоков. За конвективной шах¬
той установлены два .регенеративных воздухоподогрева¬
теля диаметром 9 800 мм.Паропроизводительность котла D . .Расход вторичного пара DBT Температура питательной воды tn,B
Давление питательной воды рп.п . .Температура перегретого пара /п.п
Давление перегретого пара /?н п . .Температура вторичного пара на вхо¬
де в котельный агрегат Гвт ....Давление вторичного пара там жеТемпература вторичного пара на вы-
** ходе из котельного агрегата <"вт
Давление вторичного пара там жеДавление в топке р Топливо — донецкий уголь марки Г
Схема иалеприготовления—за мкчутая,
ме.чыщцы среднеходные.950 т<ч
800 т/ч
260 °С
300 кгс/см2
565 «С
255 кгс/смг307 *С39 кгс/см2570 *С37 кгс/см2
300 мм вод. cm*
96Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты1 ^оТWr\4330 fm f90D2. КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТАи6701ГV! зонаWBOOѵ зона
9500*77300Т
IV зона/// зонаU зона
Граница иіипованияОсь горелок%fК670.Рис. ѴІІІ-3. Схема ширмового газохода и поворотной
камеры.Рис. VIIІ-2. Схема топочной камеры.Обозначе¬Размер¬Формула или обоснованиеРассчитываемая величинаниеностьРасчет или данные чертежейТопочная камераДиаметр и толщина эк¬
ранных трубШаг трубОшипованная частьПоверхности:фронтовой стены
задней стены
боковой стены
подаНеэкранированная поверх¬
ность в области горе¬
локСуммарная экранирован¬
ная поверхность ошипо¬
ванной частиОткрытая частьПоверхности:потолкафронтовой стены
задней стены
боковой стены
выходного окнаСуммарная поверхность
стен открытой частиСуммарная поверхность
стен ТОПОЧ! ой камерыОбъем ЮПОЧІІОН камеры
(до ширм)dXSммПо чертежуSiяТо жеF*Fsh^подМ2пяяПо рис.
Fs~Fф
По рис
То жеVII Г-2
ѴПІ-2F горя» ягошстMz^+^3+2 F6+
~\~F Под FгорF1 потFt1 3J7*яяяПо рис.
То жея яѴІІІ-2оЯ.ЫХ
ротк
1 ст9Яяя я^пот+^ф+^ з+2/Гб+
выхFcxяF°“+FОГК , р
2Х " 1 ЮрVrм3По рис. ѴІІІ-232X6485,275-17,3=91,3
91 35,275.9,5+0,725-4,325=53,2(4,5+4,5)17,3=1551291,3+91,3+2-53,2+155—12=4324,33-17,3=74,930,5-17,3=527
17-17,3=294
17-9,5+13,5.4,33=220
(4,47+13,5)17,3=311
74,9+527+294+2-220+311 = 1 647432+1 647+12=2 09117,3 (53,2+220) =4,710
Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты97П родолжениеРассчитываемая величинаОбозначе¬ниеРазмер¬ностьФормула или обоснованиеРасчет или данные чертежейЭффективная толщина из¬
лучающего слоя5м3,6^1 ст„ 4710
,6 2 091 —8»14Первая ступень (по ходу пара) ширмового перегревателяДиаметр и толщина труб
Количество параллельно
включенных трубКоличество ширм
Средний шаг между шир¬
мамиПродольный шаг
Относительный попереч¬
ный шагОтносительный продоль¬
ный шагДополнительная поверх¬
ность нагрева в обла¬
сти ширм
Поверхность входного ок¬
наЛучевоспринимающая [по¬
верхность ширмДополнительная лучевос¬
принимающая поверх¬
ностьЖивое сечение для газовЖивое сечение для параЭффективная толщина из¬
лучающего слояВертикальные переброс-
ные стояки:
диаметр и толщина
количество
поверхность нагрева
Подвесные экономайзер-
ные трубы:
диаметр и толщина
количество
поверхность нагрева
Поверхности нагрева;
входного окна
выходного окна
боковых стен
потолка, задней сте¬
ны и ската
экранов поворотной
камеры7—1297rfXSММЛхр/2ш—ммSaя°і—°2—ѴіѵЛПо чертежу
То же^ДОПІяЯВІя^Л.ШІM2ITЛ.ДОПІ”F'”fn„sMdx sMMn—FIB.CTM2dybMMn—FfBKMzЯвхяFf ВЫ IяFitяШяFIqk p”sjds2/d
•'І -'ІПо рис. VIII-3
То же
Я.\НШІ: ^ШІ+^ДОПІ
^вх ^л.ші2 F F"
F’+F"nT P-41,{1A +J_ 1
В + ~CПоворотная камераПо чертежу
То же
ndl/iПо чертежу
То же
izdlnПо рис. ѴІІІ-3
То жеtf6+S//32X627X24=64817 3002424+1=6926923532~=21,6
3532 —1,09'ь'ь'ьъ jsbm13,5.4,47-2+4,47.17,3=198(4,47+13,5)17,3=3112 3903112 390+1 ^8
311—287=24:287(17,3.17,97—24-17,97-0,032) X
(17,3.17,97—24.17,97-0,032) +
X (13,5-17,3-24-13,5-0,032)2+ (13,5-17,3—24-13,5-0,032)
0,785-0,022-648=0,204
1=25711-=0.13,5 + 4,47 +Ода108X14243,14.0,108.6,7-24=54,532X6119X2=2383,14.0,032-7,66-238=1836,7-17,3=1167,95-17,3=137,6131296131+296=427
98Приложение VIII. Примерные тепловые расчетыП родолжснаеРассчитываемая величинаОбозначе¬ниеРазмер¬ностьФормула или обоснованиеРасчет или данные чертежейПоверхность ограждаю¬
щих стен и подвесных
трубОбъем поворотной каме¬
рыЭффективная толщина из¬
лучающего слояИЖивое сечение для сре¬ды в іюдеєсньік эконо-f»Kмайзерных трубахТо же в вертикальныхстоякахfe.CTЖивое сечение для газовF г.экв подвесных экономай-зерных трубахТо же в вертикальныхFt в.стояках^экР+^ эк+^ вх+• СТПо рис. ѴШ-3
3,6 Ѵ/НwfLvdi427+183+116+137,6+54, 5=918,113121 13517,3 — =1 1353,6918,1 =4>450,785-0,022-238=0,0750,785-0,08*-24=0,12
7,66-17,3—119-7,66-0,032=103,a6,7-17,3—24.6,7-0,108=98,6Выходная ступень вторичного перегревателяПодвесные эксномайзерные трубы
п=119*2=238, d=32MMДиаметр и толщина трубMMПо чертежуРасположение——To жеПоперечный шагMMІ» »Продольный шаг9По рис. VIII-4Количество параллельно
включенных трубn—По чертежуЧисло рядов по ходу га¬
зовz2—То жеДлина трубыIMПо рис. ѴІІІ-4Поверхность нагрева вы¬
ходной ступениHM2jzdlnЖивое сечение для газовFr»АВ—dinТо же для параf«я^вн
™ n4Эффективная толщина из¬
лучающего слояsM„ Л ,, 4 s,s2
0)9с^З,М d2Рис. ѴІІІ-4. Вторичный
перегреватель, выход¬
ная ступень.-1)42X4Шахматное
144
575 „■ — — —глО Ои —238-3=7141250,953,14-0,042-50,95-238=1 5957,95-17,3—0,042 • 7,88 • 119=980,785-0,0342-714=0,6474 144.^9 9
0,9-0,042(3^ • -1)=0.1Й>
Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты99ПродолжениеРассчитываемая величинаОбозначе¬ниеПодвесные экономайзер-
ные и перегреватель-
ные трубы:диаметр и толщинаколичествоПоверхность нагрева
экранов в области вы¬
ходного пакетаРазмер¬ностьdX SММЯэкLI-U*\ М*^экР\Формула или обоснованиеПо чертежу
То жеТСІІПэ*По рис. ѴШ-4Расчет или данные чертежей32X62-119г (w-Q да.г £\83.\-ЗЕЗВэвD=9000л#'ез£эЕэд0сisiГорячая набивкаХолодная набивка t
Рис. VIII-5. Регенеративный воздухоподогревательРегенеративный воздухоподогревательДиаметр ротора1
Диаметр ступицы
Количество воздухоподо¬
гревателей на котел
Количество секторовВторичный, j I Первичный
г.ср у j карРис. ѴІІІ-6. Паропаровой ^теплообменник.Доли поверхности, омы¬
ваемой газами и возду¬
хомГорячая частьЭквивалентный диаметр
интенсифицированной
набивки
Живое сечение для газов
и воздуха
Высота набивки
Поверхность нагреваDMMПо рис. ѴІІГ-5d„To жеп—По чертежу——To жеX], Xj—d&MMГІо п. 7-29FM?0J85D2BHxKPK»n, hTMПо рис. ѴШ-5M20,95-0,785DglIK’pC hn9 000
1 2С0
218 (8 газовых, 8 воздушных и 2 раздел*
тельных)т| =0,4459,60,785-92-0,445-0,93-0,89-2=46,8
2,20,95-0,785-92-0,93-365-2,2-2,0=90 2001 РВП 0 9 D00 мм в настоящее время не изготовляется.Паропаровой теплообменникДиаметр и толщина трубdXSммПо чертежупервичного параТо же вторичного параdX5■То же32X560X4
100Приложение VIII. Примерные тепловые расчетыП родолжениеРассчитываемая величинаОбозначе¬ниеРазмер¬ностьФормула или обоснованиеРасчет или данные чертежейКоличество труб В ОДНОЙ
секции
Количество секций
Количество параллельно
включенных труб
Длина труб теплообмен¬
никаПоверхность нагрева теп¬
лообменника
Живое сечение для пер¬
вичного пара/2трZП1нfn.uмм2WПо чертежуТо же
rtjpZПо рис. VII1-6
тzdlnн п4513X6=785-78=3902,43-2+3,14-0,5=6,433,14-0,032-6,43-390=2520,785-0,0222-390=0,148Живое сечение для вто¬
ричного параЭквивалентный диаметрfm тdaа»м0,785 (dgT BH „)пНии0,785 (0,0522—0,0322) 390=0,52
4-0,523,14 (0,032+0,052) 390 —0 ’023. КОЭФФИЦИЕНТЫ ИЗБЫТКА ВОЗДУХА, ОБЪЕМЫ И ЭНТАЛЬПИИ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ(Объемы газов в м3/кг при О'С и 760 мм. pm. ст)V°=5,545; VROa=i.°: V&, =4,39; ^Ij0=
=0,63; Лр=22,3%Рассчитываемая величинаРазмерностьгазоходытопка и ко¬
телвоздухоподо¬гревательуходящиегазыКоэффициент избытка воздуха средний а 1,21,31,4ѴНіО=^Н,О+°.01б1(а-1)Рм3/кг0,6480,6570.6G5Ѵ,=Ѵр0і+ ^n,+^ нао+ (а— 1)я7,157,718,27rR01=l/R0a/V'r—0,140,130,121rH,d==viw^Vt—0,0910,0850,081rn=rRO»+rHaO—0,2310,2150,202А р<2ун n
^ 10 * у о (аун=0,8; p =1,3 кг/м*)* f Ггкг золы/кг газа0,01920,01780,0166Энтальпии продуктов сгорания (/-Э-таблица)Ь. *е£ккалікг4ккал [кг0 0
/=/г+(а— 1) Ів, ккалікго=І,2а=1.3Д/Д/а=1,4М■&. *Сккал/кгС”ккал/кг(а—J)/g, шал Iкга=І ,2а=1 ,30=1,4ДIД/Д/100
200
300
400
500
600
700
800
900
1 000
1 100200
405
615
833
1 056
1 283
1 5171 7582 004
2 253
2 503175
353
534
718
907
1 100
1 299
1 499
16981 9042 115235
475
722
976
1 235
1 5031 7762 055
2 340
2 628
2 920240247254259268273279285288292298252
510
775
1 047
1 3262582652722792705452751 200
1 300
1 400
1 500
1 600
1 700
1 8001 9002 000
2 100
2 2002 754
ЗОН3 274
3 5333 7974 063
4 329
4 5994 8685 140
54132 326
2 536
2 7532 9693 186
3 402
36193 8414 063
4 285
4 5073 218
3517
38164 118
4 4254 7335 042
5 355
5 6685 9846 301299299302307308309
313
313316317
Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты1014. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТАРассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмер¬ностьРасполагаемое тепло<ЭрРккал[кгтопливаТемпература уходящих•сгазовЭнтальпияhxккал/кгТемпература холодного^Х.В°Своздуха/°х.вЭнтальпияккал/кгПотери тепла:от химического не¬<7з%дожогаот механического не¬Q*19дожогас уходящими газамиQ219в окружающую средуQsИДоля золы топлива в^шл шлакеТемпература жидкого^щЛ•СшлакаЭнтальпия золы(с®)з лккал/кгПотеря с теплом шла¬Qg шя%ковСумма тепловых потерьsZq*Коэффициент полезного^к-а19действия котельного
агрегатакгс/см2Давление перегретогоP-п.ппара за котельным аг¬
регатомТемпература там же^п.п°СЭнтальпия*п.пккал/кгТемпература питатель¬^п.в°Сной водыЭнтальпия» ^п.аккал/кгРгсход вторичного параМ.Тт/чДавление на входе в ко¬Р ВТкгс/см2тельный агрегатТемпература там жет•СЭнтальпияккал/кгДавление вторичного па¬р" ВТкгс/см2ра на выходе из ко¬
тельного агрегатаТемпература там жеt"1 ВТ°С .Энтальпияі"1 ВТккал/кгТепло, полезно исполь¬Qis.aккал/чзуемое в агрегатеПолный расход топливаВкг/чРасчетный расходBpяКоэффициент сохранения¥теплаФормула или обоснованиеРасчетТепловой баланс
<2нПринята предварительноПо /-9-таблице
Принята по п. 5-03По /-9-таблицеПо табл. XVIII(/«-««/J J (100-».)QPПо п. 5-10
(1—Суд) по табл. XVIII*з+ юоПо табл. XIIIйщд (св)зЗІ-'4*><2рр49r\~43~^~QA~\~Qb~\~Q6 шЯ
100—ЗаданоПо табл. XXVII
ЗэданаПо табл. XXVII
Задан
То жеПо табл. XXV
ЗаданоТо же
По табл. XXV
D (*"п.п *"п.в) 4“ -^вт (І,ГЛТ ^вт)Qk.b-100Qn^K.Iв100 JЯь'“Чк.а+^5 C00123333 (<x=l,4)3052,500,5(333— 1,4-52,5) (100—0,5)5 0000,2
1—0,8=0,21 350+100=1 4503990,2.399-22,3= 5,185 000= 0,365,18+0,5+0,2+0,36=6,24
100—6,24=93,8255565808,4260271 (p=300 кгс/см2)
800
39307713,337570861,8950 000 (808,4—271) + 800 000 X
X (861,8—713,3) =630-106630-10e-1005 000-93,8= 134 3000,5100133 800134 300 ^11 —93,8+0,2 = 0,998)-
102Приложение VIII. Примерные тепловьіе расчетыП родолжениеРассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмер*иостьФормула или сбоснованиеРасчетТопкаКоэффициент избытка
воздуха в топке
Присос воздуха в систе¬
му пылепригстозленкя
Температура горячего
воздуха
ЭнтальпияТепло, вносимое возду¬
хом в топкуПолезное тепловыделе¬
ние в топке
Теоретическая темпера¬
тура горенияОтносительное положение
максимума температур
по высоте топки
Коэффициент
Температура газов на
выходе из топки
Энтальпия іСредняя суммарная теп¬
лоемкость продуктов
сгорания
Произведение
Коэффициент ослабления
лучей:
трехатомными газамизоловыми частицами
частицами кокса
Безразмерные параметрыОптическая толщинаСтепень черноты факела
Коэффициент тепловой
эффективности гладко¬
трубных экранов
КоэффициентКоэффициент, учитываю¬
щий загрязнение оши¬
пованных экранов, по¬
крытых обмазкой
Коэффициент тепловой
эффективности ошипо¬
ванных экранов,- по¬
крытых обмазкой
Коэффициент, учитываю¬
щий загрязнение ширм,
расположенных в вы¬
ходном окне топки
Коэффициент теп лозой
эффективности ширм,
расположенных в вы¬
ходном окне топкиСредний коэффициент
тепловой эффективно¬
сти—По п. 4-14 и по табл. XVIII1,2—По табл. XVI0,04'г..•сПринята предварительно337/°*г.вQ,ккал>кгяПо /-8-таблице
(аг Дапл) ^г.в+ДаплЛс.в, .600(1,2—0,04)~В00+0,04 • 52, 5=697QtЛІ) Яз Я і Яе шп , л100—0,5—0,36^ ППП _L RQ7 ^ R7QII•СQP 100-9*' + Q“
По /-0-таблицеJ Uuu J00 0 5 — О и/Ї?2 004Хт—Кхт — хг — нт3,6529,75 7 0,123м»"*•СПо п. 6-13
Принята предварительно0,5
1 2001"тккал/кгккал/(кгхх»С)По /-9-таблице3 218
5 679—3 218о п 7Ѵсср2 004—1 200 — *>и/PnS(м-кге)/см2prns1,03-0,231-8,14=1,93кkaakgOKC*1*2kpsЛфФвкР\/(мХУ^кгс/см2)
То же9» XПо номограмме 3По номограмме 4
По п. 6-08
То же9» Я(^Ггп+^8лизл++£кокс*і*г) Ps
По номограмме 2
іэкр=? при х=1 по табл. 6-20,276,61,00,50,1(0,27.0,231+6,6-0,0194-1-0.5Х
Ѵ0,1)-1,03-8,14=1,98
0,87
0,45bV'эош—По п. 6-20
6 (о,53-0,25 10^)1.0f 1 350 \1 { 0,53—0,25 j qoqJ —0,193Фош—4'ош=^ при Х=11-0,193=0,193£ок—Р? по табл. 6-2 и рис. 6-40,92-0,45=0,414Фок—фок=^ок При Х=11.0,414=0,414ФсРЕФ tFi0,193-432+0,45-1 336+
+0,414-311+0-12EFCT2 091 — ’
Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты103ПродолжениеРассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмер¬ностьФормула или обоснованиеРасчетСтепень черноты топоч¬ат По номограмме 60,945ной камерыТемпература газов на вы¬
ходе из топки2 277 .°С8Ъ/4,9.10-%FC^аѴ’6, ,
\ чВ^ѴссѴ j
— 273/4,9-10-8-0,39-2091 Х\0-6Х0.945-2 277*0,998-133 800-3,07 / +1
— 273 = 1 220Энтальпияккал/кгПо /-9-таблице3 278Количество тепла, вос¬<ЭТл»¥(<Эт-/"т)0,998 (5 679—3 278) = 2 395принятого в топкеСредняя тепловая на¬ккал/ {м2хBpQjj133 800-2 395ЯлИ2 079 — 154-10грузка лучевосприни-*ч)11 Лмающей поверхностинагреваТеплонапряжение топоч¬Яѵккал/(к3хBQ*134 300-5 000
-г^-тг = 143-10*ного объема (до ширм)Хч)Ширмы I ступени4710Температура газов на9'°СИз расчета топки1 220входеЭнтальпияVккал/кгПо /-9-таблице3 278Лучистое тепло, воспри¬
нятое плоскостью вход¬Qn.txккал/кгЯл.т Ѵ^ок.ш Ѵ“^л.ш ѴІ^ок.ш VI135 500-77,4 + 85 600-234ОООВ,133 800 6ного сечения ширм поданным позонного рас¬четаПоправочный коэффи¬In—По п. 7-040,5циент для учета излу¬чения на пучок за шир¬мамиТемпература газов на0"•сПринята предварительно1 012входе в ширмы II сту¬пениСредняя температура га¬99' + 0"
21220+ 1 012 , „
^ =1 116зов в ширмах I сту¬zпениПроизведение •PnS(*Хpras1,03-0,231-0,888 = 0,211Коэффициент ослабленияУ^кгс);см2лучей:трехатомными газамиК1/(мХПо номограмме 30,98у^кгс/см2)По номограмме 4частицами золыЯ7,0Оптическая толщинаkps(^ггп_Ь^зл.и*зл) Ps(0,98-0,231 + 7,0-0,019)-1.03ХСтепень черноты газовХО, 888 =0,329a Г1о номограмме' 20,285в ширмахУгловой коэффициент
с входного на выход¬'im—/Ф’-иЧГ /4,47 \2 4,47у (одш) + 1 ~0ДЙЭ2 = 0*14ное сечение ширмФл-вхО “Л) УшТепло излучения из топкиQn. BHtккал/кг228 (1—0,285)0,14Р +0,92 +и ширм I ступени нафестон, 4,9.10-*«Я„.,„Г*Ь,
+ Ар4,9-10-8-0,285ХXI 389* (12,5-17,3) 0,5
+ 133 800 ~
= 24,8 + 43,8= 68,6
104Приложение VIII. Примерные тепловые расчетыП родолжениеРассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмер¬ностьФормула или обоснованиеРасчетТепло,'получаемое излу¬
чением из топки шир¬
мами I ступени (вклю¬
чая дополнительные по¬
верхности)^Л.ШІ+ДОПккал/кгТепловосприятие топоч¬
ных экрановQskP9Прирост энтальпии среды
в экранахАі9Количество лучистого
тепла, воспринятого из
топки ширмамиQn. ш•То же дополнительными
поверхностямиСлДОП9Энтальпия газов на вы¬
ходе из ширм при при¬
нятой температуре1"•Тепловосприятие ширм
I ступени и дополни¬
тельных поверхностей
по балансу
В том числе:<3бсобственно ширмQe-ш1»дополнительных по¬
верхностейQfi.Ron•Расход воды на I впрыск^впр Iт/чРасход воды на II впрыск^впр II9Температура пара перед
I впрыскомftвпр I•СЭнтальпия пара там же* впр Iккал/кгСнижение энтальпии па¬
ра I впрыскомАі т
впр І*Энтальпия пара после
I впрыскаі"впр І0кТемпература пара там жеt”впр І•СТемпература пара на
входе в ширмыt'9Энтальпия там жеі1ккал/кгПрирост энтальпии пара
в ширмахАі9Энтальпия пара на вы¬
ходеі"9Температура там жеі”•ССредняя температура па¬
раt9Температурный напорAt9Средняя скорость газовWTм/секКоэффициент теплоотда¬
чи конвекцией“кккал/(м?хС)Коэффициент загрязне¬
ния\е(мг-Ч-хх°С)/ккалQa. вх Qa. іQl ^л.вхQwfBpD(^л.ш I ^л.доп i)XHЛ.Ш I(Q Л.Ш I + ^л.доп I )XHTXЛ.ДОП I^Л.Ш 1 “Ь ^л.доп I
По /-&-таблицеПринята предварительно558То же56Принято30•20Принята предварительно459По табл. XXVI704,9^впр I впр I *п. в)^ ^впр II
І впр I ^впр I
По табл. XXVIft trr1 впр I:r ;rrвпр I(Qe.m ~4~ QjT.m) Bj>D ^впр II
І' + АІПо табл. XXVI
t' + t”2*BPVT (&+273)З 600•273 FT
По номограмме 12По п. 7-49 и рис. 7-9228 —68,6= 159,42 395 — 228 = 2 1672 167-133 8С0900 000= 324287159,4щ = 147,024159,4 gj-j- =12,42 6630,998 (3 278 — 2 663) = 614930=20 (704,9-271) = 13,8704,9—13,8 = 691,1
449
449691.1 (р = 275 кгс/смй)
(558+ 147) 133 800 о950 000—20000 “ luI,d691.1 + 101,3 = 792,4546449 + 546= 4971 116 — 497 = 619
133 800-7,15(1 116 + 273)3 600-273-257 —45-1,0-0,94.0,6 = 25,50,00865.3
Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты105П родолжениерассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмер¬ностьФормула или обоснованиеРасчетТемпература наружной
поверхности загрязне¬
нийКоэффициент теплоотда¬
чи излучениемКоэффициент использо¬
ванияКоэффициент теплоотда¬
чи от газов к стенкеКоэффициент теплопере¬
дачиТепловосприятие ширм
по уравнению теплопе¬
редачиОтношение тепловосприя-
тийСредняя температура па¬
ра в дополнительных
поверхностяхТепловосприятие допол¬
нительных поверхно¬
стей по уравнению
теплопередачиОтношение тепловос-
приятийQi.mQl.ni: Qs
tQt. доп
Qt-доп' Qe ■ Допккал/(м2 X
Х*-*С)KKfl7l/(,1t2XХ*-*С)То же
ккал/кг
%•сккал/кг%t + є(Qe.m-bQn.in) Bp
нПо номограмме 19
По п. 7-49 и рис. 7-9mlк2 s2x+ ал І1+1 +QniQe-jkHtd-j ЄС4BvQt-ШQfi.m100Принята предварительно
ЫЦЪ — t)ВгQt.jQe. j100705-133 800
497 + 0,0086 2393 = 839356-0,245 = 87,2
0,85л 3,14-0,0320,85 (25*52-0,035-0,98 ++ 87,2 j = 106,
10601 + ( 1 + 55gJ 0,0086-10649,449,4-2 393-619
133 800= 549549558 100 = 98,5
42049,4-198(1 116 — 420)133 8005156 100 = 9151Значения QT m и Q6 m разнятся меньше чем на 2%, a фт.доп и Qe.non — меньше чем на 10%, что допустимо.
Расчет фестона аналогичен расчету конвективных пучков и поэтому ье приводится.Расчет ширм II ступени выполняется аналогично расчету ширм I ступени и также опускается.Поворотная какераТемпература газов на
входе9'•СИз расчета ширм II ступениЭнтальпияVккал/кгТо жеТемпература газов на вы¬
ходеЪ"•СПринята предварительноЭнтальпияI"ккал ікгПо /-0-таблицеТепловосприятие экра¬
нов, подвесных эконо-
майзерных труб и вер¬
тикальных стояков
в поворотной камере
(по балансу)Q*»у {І'—1")Средняя температура га¬
зовъ•Св' + ft"2Средняя скорость газов
в сечении подвесных
экономайзерных труб^т.мсм/секВРѴ,0.5‘ / » \
ЗбООГ.Д1 + 273у9222 403,3
8532 2060,998 (2 403,3 — 2 206) = 196,5922 + 853133 800-7,15-0,5
3 600-103,3= 5,46Г 888 \[1+Щ =* Коэффициент 0,5 учитывает проход части газоз помимо подвесных труб.
106Приложение VIII. Примерные тепловые расчетыП родолжениеРассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмер¬ностьФормула нли обоснованиеРасчетКоэффициент теплоотда¬
чи конвекцией в под¬
весных экономайзерных
трубахСкорость газов в сечении
вертикальных стояков
Коэффициент теплоотда¬
чи конвекцией к вер¬
тикальным стоякам
Средняя температура па¬
ра в экранах и верти¬
кальных стояках
Коэффициент загрязнения
экранов поворотной ка¬
меры, подвесных труб
и вертикальных стоя¬
ковТемпература наружной
поверхности загрязне¬
ний экранных труб
Произведение
Коэффициент ослабления
лучей трехатомными
газами
То же золовыми части¬
цамиОптическая толщинаКоэффициент теплоотда¬
чи излучением к экра¬
нам поворотной камерыТепловосприятие экранов
по уравнению тепло¬
передачиТепловая нагрузка экра¬
новСредняя температура
среды в подвесных
экономайзерных трубах
Температура наружной
поверхности подвесных
экономайзерных труб
Коэффициент тетоотда-
чи излучением к под¬
весным экономайзер-
ным трубам
Суммарный коэффициент
теплоотдачи к подвес¬
ным экономайзерным
трубамТепловосприятие подвес¬
ных экономайзерных
трубТепловая нагрузка под¬
весных экономайзерных-
трубТемпература наружных
загрязнений вертикаль¬
ных стояков
Коэффициент теплоотда¬
чи излучением к верти¬
кальным стоякам^■Ѵ.в.сгPnSkt^злkpsая. экРQt-экР*7экРt*■ /.ак + алQi.sккал/(м2ХХ*-°С)м/секккал/(лі2Х
Х*-°С)(м*-чХХ°С)Іккал(ж- кге) /см2
1 /(мХ
Х^ге/слі2)То жеккал/(м2ХХ**С)ккал/кгккал/ (м2 ■ ч)
•Сккал/{м2Х
Хч' С)То жеккал 'кгккал/{м2 • ч)
•Сккал/(м2ХХ*-°С)По номограмме 12,
га = 2ВРѴТ'г ( 0' \3 600F,.,.ct V1 + 273JПо номограмме 12
Принято предварительно
По п. 7-36prnsПо номограмме 3По номограмме 4
(krrn "Ь ^зл(и*зл)9По номограмме 19ал.экР^экРЯрQr.SKP^PнПринята предварительно
t + е<7эк
По номограмме 19ак.эк ~\~ ал
(ак.зкЧ~ил) (ft—Іъ)НВРQr.anBpt + S^b.CiПо номограмме 1946.0,91-1,0-0.95 = 39,8133 800-7,15 Ґ 922 \
3600-98,6 +275j = 11,!51-0,91-1,0 0,95 = 44,1
425
0,005425 + 0,005-37 400 = 6121,01.0,231-4,45= 1,04
0,497,8(0,49-0,231 +7,8-0,019) 1.01XX 4,45 = 1,17
197-0,69= 136136-427.(888—612)
133 800120-133 800= 120427= 37 400320320 + 0,005-52 000 = 580
188-0,69= 129,539.8+ 129,5= 169,3IC9.3 (888—580) 183133 800
71,4-133 800= 71,4= 52 000183425 + 0,005-49 000 = 670
220-0.69= 152
Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты107П родолжениеРассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмер¬ностьФормула или обоснованиеРасчет«к + «лQt.B-СГQt.ctяз*SQr Qsккал/(м2у(
X*-°C)ккал/кгккал/(м2 -ч)
ккал'кг%“к.в.ст “Ь ал
(пк.в.СГ~Ь~ал) ^з) ^В-СТSpQt-В.СГ^Р
//в. стQt • »kP~1“Qt . eK^Qi. в . сі44,1 + 152= 196,1
196,1 (922—670) 54,5133 800
20-133 800SQrq510054,5120 + 71,4 + 20 = 211,4211.4196.5 100 ~~ 107,5Суммарный коэффициент
теплоотдачи к верти¬
кальным стоякамТепловосприятие верти¬
кальных стояковТепловая нагрузка вер¬
тикальных стояков
Суммарное тепловосприя¬
тие экранос, подвес¬
ных экономайзерных
труб и вертикальных
стояков в поворотной
камереОтношение тепловосприя-|ИЙВеличины Q6 и £QT поверхностей поворотной камеры отличаются меньше чем на 10%, что допустимо.Вторичный перегревательВыходная ступеньТемпература ‘газов ня
входе
ЭнтальпияТемпературі газов на
выходе
ЭнтальпияТепло, отданное газами
В том числе:
тепловосприятие вы¬
ходной ступени
дополнительных по¬
верхностей
подвесных экономай-
зерных трубПрирост энтальпии в вы¬
ходной ступени
Температура пара на вы¬
ходе
ЭнтальпияЭнтальпия пара на входе
ТемператураСредняя температура га¬
зовСредняя температура па¬
раТемпературный напорСредняя скорость газовКоэффициент теплоотда¬
чи конвекцией
Средний удельный объем
пара= 2049 0006'Г•сккал'кгИз расчета поворотной ка¬
меры
То же853
2 206ft"вСПринята предварительно757I"ккал/кгПо /-8-таблице1 935Qs9*(/'-/")0,998 (2 206 — 1 935) = 270Qt. п9Принято предварительно210Qe-доп9То же39Qe.BK9Я V21LiQe.nBp210-133 800^ 19D800 000 —t"•сЗадана570г"Vккал/кг
иПо табл. XXV
І”—Аі861,8
861,8—35,1 =826,7V•СПо табл. XXV506 (р = 39 кгс/см2)ьіУ +»"853 + 757 °05922 " оиоtЩV + t"
2570 t506-538д t'їРГТГ(853—506) — (757—570)90'—г"n ^ In-853—506 ~2о9Л *7 1 гг2,3 lg y,_t92,3 lg 757—570wTм/секBpVt (ft + 273)
3 600-273/’r133 800-7,15 (805+273)3 600-273-98 — 10,6Vккал/ (лі2Х
Х*-°С)
м3/кгПо номогршме 13
По табл. XXV76,5-1,01-1,02-0,95 = 74,4
0,09801 (p = 38 кгс/см1)
108Приложение VIII. Примерные тепловые расчетыП родолжешеРассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмер¬ностьФормула или обоснованиеРасчетСредняя скорость параКоэффициент теплоотда¬
чи от стенки к пару
Коэффициент загрязненияТемпература наружной
поверхности загрязне¬
нийПроизведение
Коэффициент ослабления
лучей:трехатомными газамиPuSКзоловыми частицами
Оптическая толщина&8ЛkpsКоэффициент теплоотда¬
чи излучением«ЛТо же с учетом объема,
находящегося перед
пучком^а'лКоэффициент теплопере¬
дачиkТепловосприятие ВЫХОД¬
НОЙ ступени (по урав¬
нению теплопередачи)Отношение тепловос-
приятийСредняя температура па¬
ра в экранах выходной
ступениТепловосприятие там жеОтношение тепловос-
приятий
Средняя температура
среды в подвесных эко-
номайзерных трубахТепловосприятие подвес¬
ных эконом а йзерных
трубОтношениеприятиитепловос-м/секккал/(м2У(Х*-вС)U'-чХХ°С)/ккал•С{м-кгс)ісм2№ХХкгс/см2)ккал/{м-у^
Х*-° С)Qt-П/ 0.6,11
tQt-ДОПQt.Доп/Об. доп
tQt.» к
Qt.»k Qe .вккал/кг°/c•сккал/кгккал/кг%Do3600/п
По номограмме 15СдСфре0 + Дє, по
рис. 7-11 и табл. 7-2t +1 , \ BpQe.nъ + ')-тгprasПо номограмме 3По* номограмме 4
(/гггп + /езлР-зл) psПо номограмме 19а*[|+^(-шо),'ИхXак + а' ЛшмBDQt-п100Qe.nПринята предварительно
kH (0—t)ЯрQt-ДОП100Qe.ffonПринята предварительно
kH (в—оЯр^-100Чібвк8С0 000-0,09801= 33,63 600-0,647
1 350-0,97= 1 3101,12-1-0,0012 + 0,003 = 0,00434538+ (о, 00434+ Т^Х210-133 800 _X 1 595 “6241,01-0,231-0,168 = 0,03922,8
8 2(2,8-0,231 + 8,’2-0,019) 1,01Х
X 0,168 = 0,137
168-0,13 = 21,8Г / 1 126\°.2®21,8 1^1+0,4 ^ j 000J X/ 7 660\°.07“|Х\ 575/ J=33’274,4 + 33,2+ ^0,00434 + 107,6= 69,4
69,4-1 595-259
133 800214= 214210100 = 101,942569,4-183,1 (805—425)133 800
38,3= 38,»39100 = 98,232069,4-80,6(805—320)
133 800= 20,220,2~2\~ Ю0 = 96,2Значения QT-n и Q6.n отличаются меньше чем на 2%, QT.SOn и Qe.flon. а также QT.№ 11 Qe.wc—меньше чем на
10%, что допустимо.Расчет входной ступени выполняется аналогично.
Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты109/7 родолжениеРассчитываемая величинаОбозначе¬ниеРазмер¬ностьФормула или обоснованиеРасчетГорячая частьТемпература воздуха па
выходеЭнтальпия воздуха там жеОтношение расходов воз¬
духа на выходе из го¬
рячей части к теоре¬
тическомуПрисос воздухаТемпература воздуха на
входе (промежуточная)Энтальпия воздуха там жеЭнтальпия газов на входеТемпература газов там жеТепловосприятие ступени
(по балансу)Энтальпия газов на вы¬
ходеТемпература газовСредняя температура га¬
зовСредняя температура воз¬
духаСредний температурный
напорСредняя температура
стенкиСредняя скорость газовСредняя скорость воздухаКоэффициент теплоотда¬
чи от газа к стейкеКоэффициент теплоотда¬
чи от стенки к воздухуКоэффициент использо¬
ванияКоэффициент теплопере¬
дачиТепловосприятие горячей
части (по уравнению
теплопередачи)и.ш
/°г.ввпДа^пР/°пр/'9'Q69tAttn-rРегенеративный воздухоподогреватель•Сккал!кгвСккал!кгя•Сккйл 'кгм.'секм/секккал/ (м*Х
Хч-'С)ккал/(л!Х
Х»-*С)ккал/кгПринята предварительноПо /-0-таблице
Из 'расчета топкиПо табл. XVI
Принята предварительноПо /-9-таблице
Из расчета экономайзераПо /-0- таблице_і_ —\ (/° /° )»ПТ 9 I \ Г.В пр^(г« + т)2Q6ДаI' і _ /0V 2 ГВПо /-9-таблице
9'+ 9"-2
tr..+ tпр2ii — tXj$ + ^2^Xj -J- ХгBpVt (д + 273)
З 600-273Z7-BDV°(/+273)3600-273- FB
По номограмме 18
По номограмме 18По п. 7-59511Х,аі~кХ2акііНАі3416091,2 —0,04= 1,160,276133966396 (а = 1,2)^1,16 + (609 — 133) = 600600 0,2 „ Л
966 — 0,998+ 2 609 — 425167 (а= 1,3)396+ 1672341 +76
2= 282
= 209282 — 209 = 73
282 + 209 s = 246 (х, = х2)133 800-7,71 (282 + 273)3 600-273-46,8= 12,4( 0,2\133 800-5,55 И, 16+ J XX (209 + 273)3 600-273-46,8
= 9,81,6-1,03-1.45,7 = 75,5
1,6-0,96.1.37,8 = 580,850,8511= 12,40,445*75,5 ~ 0,445-58
12,4.90200-73133 800= 610
110Приложение VIII. Примерные тепловые расчетыП родолжение-Рассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмер¬ностьФормула или сбоснованнеРасчетМинимальная температу¬
ра стенки-мин1ст•Г+ *а°ФпР75,5-167 + 58.76*1ак + *2^75,5 + 58 — 129 (-4=*,,>Отношение тепловосприя-
тийQi/Qe%Qt%Ш0610goo 100= 101,8Величины QT и Q6 отличаются меньше чем на 2%.Холодная часть воздухоподогревателя рассчитывается аналогично.Уточнение теплового балансаПотеря тепла с уходя¬
щими газамиЯі°/o(^ух “ух^х.в) (100 — <74)<2рРСумма тепловых потерьS<7m<7г + Яз + Я\ + Яь + Яв шлКоэффициент полезного^ік.вm100 —действия котельного
агрегатаРасчетный расход топли¬
ваЯрQk.8100 / q^\кг/чQ^K.a V “ИТепло, вносимое возду -Qbккал/кг(ат — Дап„) /°Г В + Д«пл/Ї.вхом в топкуПолезное тепловыделе¬Qtлп 100 Яз Яь <7спгл , „9100—<74ние в топкеКоличество тепла, вос¬QT,9*(Q.-/"t>принятого в топке из¬
лучениемНевязка теплового ба¬
лансаAQ9Qp^K.a — (QJl + Qn,l +
+ QiuII + Qnn + QbtII +
100—+ QbtI + Qsk) 100Относительная невязкаAQ/QP%AQ100Q!Pбаланса(328—1,4-52,5) (100—0,5)5000 *"-'= 5,06» 5,06+0,5+0,2+0,36=6,12
100 — 6,12 = 93,88630-10е-100',)в-100у 0^54
5 000-93,88 (^1 ~ looj — 133500(1,2—0,04) 609 + 0,04 ■ 52, 5=70?.100—0,5—0,36
5000 100—0,5 +708== 5 690
0,998 (5 690—3 278) = 2 4075 000 • 0,9388 — (2 407 + 614 +
+ 270 + 185 + 270 + 619 +
100 — 0,5
+ 348)—ЇХ50— = 4100 = 0,085 000Допустимая невязка баланса — 0,5°/оТеплообменникТемпература вторичного
пара на входе
ЭнтальпияТемпература вторичного
пара после байпаса
ЭнтальпияВеличина байпаса вто¬
ричного параЭнтальпия вторичного па¬
ра на выходе
ТемператураАтам же
Тепловосприятие тепло¬
обменника по балансу
Энтальпия первичного па¬
ра на входе
Температура там же
Расход первичного пара
в теплообменникеt' ВТ•сЗадано*' ВТккал/кг„fCMРТ°СИз расчета входной ступени
вторичного перегревателя■смВТккал/кгТо жеъ%Принятоі"*• ВТккал/кг•см _ -,ВТ 1 »Т
1 ВТ + і _ Х(5тQe•сккал/кгПо табл. XXVГ) f«CM у \1 ВТ ■*'1 п.п9it ;ir1 п.п — 1 ДОПtr1 п.пD•скг/чft tn1 П.П 1 ДопD ^впрі ^ВГфІІ307713,1340733,6 (р = 39 Kzcjсм2)60733,6—713,3
713,3+ !І-о;со- ’- = 764,1392 (р = 39 кге/смг)800 000 (733,6 — 713,3) = 16,2-10*722,5476 (р — 280 кгс/см*)950 000—30 000—20 000=900 ООО
Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты111/7 родолженііеРассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмер¬ностьФормула или обоснованиеРасчетЭнтальпия первичного па¬Qe16,2-106і"1 п.пккал/кг •:г .л6.n-n D722,5-- liQ5 = 704,5ра на выходе из теп¬лообменникаТемпература пара там жеіп1 П.п•СПо табл. XXVI‘459 (р = 275 кг С/ см2)Средняя температура^п.пі' -4- tn
1 П.П 1 п.п476 + 4591 А Г О2у — 400первичного параСредняя температураt\TV -4- Ѵг1 ВТ г 1 ВТ307 + 392•с22 —" ооивторичного параТемпературный напорAt(<"п.п-*'„)-(*'п.п-<"вт)(459 — 307) — (476 — 392)t'r t'459 _307 — 111п о 1- п.п * ВТ° ° 1 гг*2 ft tn
1 П.П * ВТ->й 476 — 392Средний удельный объемvnм3ікгПо габл. XXV0,06976 (р = 39 кгс/см2)вторичного параСкорость первичного параDv900 000-0,007®^н.пAljcOK14 03 600/п.п3 600-0,148 — 14>эКоэффициент теплоотда¬/14,8\ °.8alккал'{мгХПо номограмме 153 650 ^^q-J 1,06=11130чи от греющего параX*-°C)к стенкеСкорость вторичного пара(1—тб) DBrvBT(1—0,60) 800 000-0,06976®.тм сек3 600/вті 1 1 С>3 600-0,52Коэффициент теплоотда¬a2ккал '(м*Хa2=a«0MC«0MCd-l,l620-1,08-0,93-1,1 =682чи от стенки к паруХ^*С)(1,1 — по п. 5 приложе¬
ния III, Cd = 0,93 порис. 7-5)40Коэффициент теплопро¬Кккал/(мгХПо п. 11 приложения III, Гводности стенкиХ*-°С)1Коэффициент теплопере¬k» п1 d2 11 32 0,005 1дачиаі ' + ^* + «211130 22+ 40 + 682Тепловосприятие тепло¬Qtккал/чkHAt580-252-111 = 16,3-Ю6обменника по уравне¬нию теплопередачиQt5Г10016,3.10«100 16,2- 10е “ ^0*0Отношение тепловос-
приятийQt Qs5%Величины QT и Qg различаются меньше чем на 2°/0.Полученные в результате расчета температуры и энтальпии'среды показаны на схеме рис. ѴШ-7.Рис. ѴІІІ-7. Температуры и энтальпии среды по тракту.
112Приложение VIII. Примерные тепловые расчетыБ. ПОЗОННЫЙ РАСЧЕТ ТОПОЧНОЙ КАМЕРЫОбозна¬Рассчитываемая величиначениеРазмерностьФормула или обоснованиеРасчет илн данные чертежейКОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИРазбиваем топку на шесть зон (рис. VII1-2)Зона I (ошипованная
часть)Суммарная экранирован¬
ная поверхность стенСечение топочной каме¬
ры, ограничивающее
зону сверхурошст^СІMz»По конструктивным харак¬
теристикам топки в це¬
ломПо рис. ѴІІІ-24329,5-17,3= 164,5Зона IIСуммарная / поверхность
Средняя площадь, сече¬
ния топки^СТІІFc.cp99То же^С.СР — Fci9,5-4,25-2-}- 17,3-4,25-2 = 227,7
164,5Зона IIIСуммарная поверхность
стен^СТІІГ9?ст III = ^ст II227,7Зона IVСуммарная поверхность
стен^СТІѴV^ст IV ^ст III227,7Зона VСуммарная поверхность
стенПоверхность выходного
окна в ширмовый пере¬
гревательСредняя площадь сече¬
ния топки в зоне^стѴ^ок.шFc.cp*•9^ст V ^стлІѴ
F — F1 ок. m — 1 ш^C1 + P C22227,7
4,47.17,3 = 77,4164,5+17,3.4,33 roЗона VIСуммарная поверхность
стенПоверхность выходного
окна в ширмовый пе¬
регреватель^стѴІр1 Ок.ш99По рис. VIII-2
To же4,33.13,5.2+17,3.13,5 +
+ 4,33-17,3 = 425,5
13,5-17,3 = 234I зона (ошипованная часть)Относительная высота
зоныСтепень выгорания топ¬
лива на выходе из зо¬
ны (на поданное топ¬
ливо)Степень выгорания топ¬
лива на выходе из зо¬
ны (на сгоревшее топ¬
ливо, при qA на выходе
из топки)Тепло, вносимое в топку
воздухомhjHT—По рис. VIII-2РГ—По табл. XXIIFp—РГ1 ——1 100Q.ккал/кгИз расчета топки в де¬
лом29^5=0,2020,%0.9651 — 100697
Приложение VIII. Примерные тепловые расчетыИЗП родолжениеРассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмерностьФормула или обоснованиеРасчетПотеря с теплом шлакаТемпература газов на вы¬
ходе из зоны
ЭнтальпияТеплоемкость продуктов
сгорания
Произведение
Коэффициент ослабления
лучей:трехатомными газами
золовыми частицами
частицами кокса
Безразмерные параметрыКонцентрация золы
Оптическая толщинаСтепень черноты факела
Средний коэффициент
тепловой эффектив¬
ности экранов зоны
Коэффициент, характе¬
ризующий отдачу теп¬
ла в вышерасположен-
ную зону
Произведение коэффи¬
циента тепловой эф¬
фективности на сум¬
марную поверхность,
ограждающую зонуСтепень черноты топки
в зонеТемпература газов
выходе из зонынаСредняя тепловая нагруз¬
ка радиационных по¬
верхностей в зонеТемпература газов на
выходе из последней
зоны
Произведение
Коэффициент ослабления
лучей:
трехатомными газами
Зо товыми частицами
Оптическая толщинаЭффективная степень
черноты факела в зоне
Коэффициент тепловой
эффективности стен зо¬
ны (принимается на
10°/о меньше среднего
для открытых экранов)8—1297Qe шлЪ"
і"Ѵс"Рп*ktЬ**злkpsДфФсР
ф'.ф FQjllккал/кг•Сккал/кг
ккал/(кг -°С)
(м • кгс)/смs1 /(м-кгс/см2)ккал/ (м2 • ч)Я 6mnQp100Принята предварительно
По /-S-таблице ^/"/в"prnsПо номограмме 3
По номогрчмме 4
По п. 6-08
То же■ДР (1 + Йун)100(7г-2(ktrn -j- бзлі^вл ++ £кОкс*,*г) PSПо номограмме 2
Из расчета топки
ФсР = ФотПо п. 6-38Фср^+Ф^еіСіфаФ + (1 Яф) ФсрІрсPidQh + Qb — ФбтлVc"о0 aj"*4,9- 10~8фйгТГ"40,36-5 000
100
I 729= 184 823
4 8231 729 = 2,791,03-0,231-8,14= 1,940,145,41,00,50,422,3(1+0,8)100-9,44.2 = 0.0212
(10,14.0,231+5,4-0,0212+
+ 1-0,5-0,4) 1,03-8,14=2,91
0,942
0,1930.20,193-432+0,2-164,5=116,40,9420,942+ (1—0,942)0,193 “0,965-5 000+697—18
2,794,9-10-*-0,988-2 002*0,988116,4=1 7292,79-133 8004,9-10-*.0,193-0,988.2002*=
= 149 000Степень черноты топки последней зоныв"•сПринята предварительно1 231(м-кгс)/см2prns1,03.0,231-8,14=1,95kr1 /(м -кгс/см?)По номограмме 30,27&зп„По номограмме 46,6kps{Ьт?п + ^"ВлМ'Зл) Р§(0,27-0,231+6,6-0,019) -1.03Х
Х8,14=1,57(Іф ГІо номограмме 20,791ФПри х = 1 по табл. 6-20,9-0,45=0,405
114Приложение VIII. Примерные тепловые расчетыП родолжениеРассчитываемая величинаОбозна»чениеРазмерностьФормула илн обоснованиеРасчетКоэффициент тепловой^
эффективности выход¬
ного окна ширм*-—0,405.0,92=0,3731Средний коэффициент
тепловой эффективнос¬
тиФсР—£FC,0,405-425,5+0,373.223,1 „ _
658,6 — 0,38»Степень черноты топки
в зонея,По номограмме 60,91Примечание, а, длн промежуточных зон определяется линейной интерполяцией между ее значеннями для первой н последнейII зонаОтносительная высота
зоныСтепень выгорания топ¬
лива на выходе из зо¬
ны (на поданное топ¬
ливо)То же на сгоревшее топ¬
ливоДоля сгоревшего топли¬
ва в зонеТемпература газов на
входе в зонуЭнтальпия газовТемпература газов на
выходе из зоныЭнтальпия газовТеплоемкость продуктов
сгоранияОтношение теплоемко¬
стейСредняя температура га¬
зов в зонеКоэффициент тепловой
эффективности стен зо¬
ны (принимается на
10% выше среднего
для открытых экранов)Степень черноты топки в
зонеКоэффициент переизлу-
чения в данную зонуТемпература газов на вы¬
ходе из II зоныСредняя тепловая на¬
грузка радиационных
поверхностей в зоне\\/К—По рис. VII1-2Й—По табл. XXIIесгРіір—1—^
1 100—вег вСГРіір — РірV•СИз расчета I зоныгЄ"ккал/кг•СТо жеПринята предварительно/"ккал/кгПо /-8-таблице
/"
Ъ"Ѵс"ккал/(кг-*С)сгІГЬ•С«' + 6"2ф—При х = 1 по табл. 6-2агПо линейной^интерполяцииф" ф'—По п. 6-39в"•Сс'~Ѵс" + с" 8 ~"[і+(^Лхѵ ,4,9-10-»яІТ,4ѵ/
X 2£рѴс" *^ЛІІккал/ (м2 • ч)X Fee» (*"-+') ++ФсР^ С*]4,9-Ю-8Фсра,^10,2529,75 — 0,345
0,970,97
—£5 = 0,9751 1000,975—0,965=0,011 7294 8231 5904 3944 3941 590
2,792,76“
1 729+1 5902,761,01= 1 6601,1.0,45=0,4950,97-0,10,01-5 0002,76f 1,01-1 729—-Н4Я)>4,9-Ю-'-0,97-2 002* wX 2-133 800.2,76 X
Х[164,5(—0,1)+0,495-227,7]=1 5904,9-10_8"0,495*0,97 ■ 1 933*=328 00й
Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты115ПродолжениеРассчитываемая величаваОбозна¬ченияРазмерностьФормула или обоснованиеРасчетIII зонаОтносительная высота
зоныСтепень выгорания топ¬
лива на выходе из зо¬
ны (на поданное топ¬
ливо)То же на сгоревшее
топливоДоля сгоревшего топли¬
ва в зонеТемпература газов на
входе в зонуЭнтальпия газовТемпература газов на
выходе из зоныЭнтальпия газовТеплоемкость продуктов
сгоранияОтношение теплоемкос¬
тейСредняя температура га¬
зов в зонеСтепень черноты топки в
зонеКоэффициент тепловой
эффективности (прини¬
мается на 10% выше
среднего для открытых
экранов)Коэффициент переизлу-
чения в данную зонуТемпература газов на
выходе из III зоныСредняя тепловая на
грузка радиационных
поверхностей в зонеОтносительная высота
зоныСтепень выгорания топ¬
лива на выходе из зо¬
ны (на поданное топ¬
ливо)То же на сгоревшее топ¬
ливо—По рис. ѴШ-2остРіІІ—По табл. XXIIВСГPill1--^
1 100РіГірдр—ВСГ ВСГРнір- Ріір«'•СИз расчета II зоны/'Ъ"ккал/кг•СИз расчета II зоны
Принята предварительноI"ккал/кгПо /-9-таблицеѴс"ккал/(кг-* С)/"/»"с'/с"—Ѵс'/ѴспЬ•СЬ' + Ь"2агФ—По линейной интерполя¬
цииПри х = 1 по табл. 6-2«j/f ф'—По п. 6-39Ъ"•сс'Ѵс" + с"-НЯ‘]хо 0а-Т'** 2ВрѴс" *9лІІІккал/(м2-ч)Х[*?с.<*(Ф"-Ф') ++ Фор/7 Ст]4,9.10-«ФсрА,7^р14,529,75 = 0,488
0,990,99-45 = 0,9951 100
0,995—0,975=0,0201 5904 394
1 49541034103 о1495 *2,762^5= 1,0041,59°+1 495 _і54з0,96
1,1 •0,45=0,4950,020-5 000
2,75-0,054- 1,004- 1 590—Г / 1 768 Vi~[1 + (т863") JXw 4,9-10-»-0,96-1 8634X 9. 1 4Q ЙПЛ О 75 -х2-133 800-2,75—0,05)+0,495-=1 4954,9- 10-в-0,495-0,96-1 816* = 253 ООО1Х[164,5(—0,05) +0,495-227,71 ==1 495IV зона—По рис. ѴІІІ-2оСГРіѴ—По табл. XXIIRcrвегРіѵРіѴрі q4*“10018.7529.75 = 0,632
0,9950,99510J51001.0
116Приложение VIII. Примерные тепловые расчетыП родолжениеРассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмерностьДоля сгоревшего топли¬
ва в зонедр—Температура газов на
входе в зонуV•сЭнтальпия газов/'ккал/кгТемпература газов на
выходе из зоны9"•СЭнтальпия газовV'ккал/кгТеплоемкость продуктов
сгоранияѴс"ккал/{кг- вС)Отношение теплоемкос¬
тейс’/с"—Средняя температура га¬
зов в зоне9•СКоэффициент тепловой
эффективности стен зо¬
ны (принимается рав¬
ным среднему для от¬
крытых экранов)ФсРСтепень черноты топки
в зонеах Коэффициент переизлуче-
ния в данную зонуф" ф'Температура газов на вы¬
ходе из зоныѲ"•сСредняя тепловая нагруз¬
ка радиационных по¬
верхностей в зоне^лІѴккал/(м2’ч)Формула и обоснованиеРасчетвег рСГ
РГѴр-РШрИз расчета III зоны
\То жеПринята предварительно
По /-9-таб шце
/"/О"При х=1 по табл. 6-2По линейной интерполя¬
ции
По п. 6-39Ѵс'о0атТг*X 2ВрѴс" і^с.ср (Ф'
—Ф') + F с*Фср]
4,9-10-'Фор«.^V зона1,0—0,995=0,0051 4954 1031 4193 8733 873419= 2.732 752773 = 1,0071'4954-1 419= 1 4570,450,948-0,050,01 -50002 73 4- 1,007-1 495 —Г [ 1 692уі 4.9-10-*-0,948 _L1 + V 1 7gSJ 2-133800-2,73 ХXI 7684 [164,5 (—0,05)4-227,7ХХ0,45] = 1 4194,9-10-*• 0,45-0,948' 1 730*== 187 000Доля сгоревшего топлива
в зонеТемпература газов на
входе в зону
Энтальпия газов
Температура газов на вы¬
ходе из зоны
Энтальпия газовТеплоемкость^ продуктов
сгоранияОтношение теплоемкос¬
тейСредняя температура га¬
зов в зоне
Коэффициент тепловой
эффективности, прини¬
мается средним для^
гладкотрубных экрановдр—По табл. XXII09'•сИз расчета IV зоны1 4191 /'ккал/кгПо /-9-таблице3 8739"•СПринята предварительно1 308/"ккал/кгПо /-0-таблице3 5413541 п _Ѵс"ккал/(кг-9 С)/"/9"1 308 ’2,73с'/с"——2,71 1,0079•С9'4-й"21 4194-1 308
= 1 364ФвкрПри х = 1 по табл. 6-20,45
Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты117П родолжениеРассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмерностьФормула или обоснованиеРасчетКоэффициент тепловой
эффективности выход¬
ного окна ширмСредний коэффициент^
тепловой эффективное-;
ти в зоне
Степень черноты топки
там же
Коэффициент пере излу¬
чения в данную зонуТемпература газов на вы¬
ходе из зоныСредняя тепловая нагруз¬
ка экранов в зоне
Средняя тетовая нагруз¬
ка окна в ширмовый
пароперегревательКоэффициент тепловой
эффективности экранов
в зоне, принимается
на 10% меньше сред¬
негоКоэффициент тепловой
эффективности выход¬
ного окна ширмСредний коэффициент
тепловой эффективнос¬
ти в зонеДоля сгоревшего топливаТемпература газов на
входе в зонуЭнтальпия газовТемпература газов на вы¬
ходе из зоныЭнтальпия газовТетоемкость продуктов
сгоранияОтношение теплоемкос¬
тейСредняя температура га¬
зов в зонеY0pат
ф гг ф'У лѴ
^л.иіѴРФвкРФэкрРвкР "ЬФш^шПо линейной интерполя¬
ции
По п. 6-39АР<2н с'0,92-0,45=0,4150,45.227,7+0,415-77,4305,1= 0,440,93-0,05Ѵс"-['ЧЯ>4,9-10-*дт— — Т'*2ВѵѴс" 1 *Х[/7с.ср(Ф"-Ф') +
+ Фор/7 ст]ккал/{мг • ч)4,9-10-«Форср4,9-10-8фв«,Г;ср1,007.1 419-[і+(Ш)‘]хх-£пігаЖ-,вю*хХ1120 (—0,05)+0,45-305,11=1 3084.9-10-8-0,45-0,93-1 637*=144 0004.9-10-*-0,415-0,93-1 637*=135 500VI зонаФэкрПри х = 1 по табл. 6-20,9-0,45=0,405Фш—РФзкР0,92-0,405=0,372Фср—0,405.425,5+0,372-234,0658,6 —0,394АР По табл. XXII0в*°СИз расчета V зоны1 308гккал/кгПо /-0-таблице3 5419"•сПринята предварительно1 153I"ккал/кгПо /-0-таблице3 073Ѵс"ккал; {кг-* С)/"/»"3 0731 153“ 2,67с' /с"——2,712,67“ 1,0150°СЪ'+Ъ"21 308+,,53 _1231
118Приложение VIII. Примерные тепловые расчетыПродолжениеРассчитываемая величнаяОбозна¬чениеРазмерностьФормула или обоснованиеРасчетЭффективная степень
черноты топкиЯ,—См. выше0,91Коэффициент переизлу-
чения в данную зонуф" ф'—По п. 6-390Температура газов на вы¬
ходе из зоны5"•сАКЙ f<Ѵс" "г с"1,015-1 308-[і + (і58®)]Хw 4,9-10~« 0,91-1 581*Х 2-133 800.2,67 *X 'wc°' Г-ХХ0,394.658,6= 1 162Х[*7с.ср(Ф"-Ф')+
Фор/7ст]•Энтальпия газов/"ккал/кгПо /-6-таблице3 104Температура газов в се¬
редине выходного окна0•С0' 4- Ъ"21 308+1 162
2= 1 235Тепловая нагрузка экран¬
ных поверхностей ч
зоне9лѴІккал/(мг • ч)4,9.10-«фср^р4,9-10*8-0,405-0,91•1 508*=93 500Средняя тепловая на¬
грузка окна в ширмо¬
вий перегреватель^л.шѴІ94,910-»фшдтГ4р4,9-10_,-0,372-0,91і1 508*=85 600Температура газов в середине выходного окна VI зоны отличается от температуры, полученной из расчета тог-
ки в целом, менее чем на 30 *С, что допустимо.По средним значениям qM в каждой зоне построен график рис. ѴШ-8.Рис. ѴШ-8. Распределение тепловых
нагрузок по высоте топки.
Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты119В. РАСЧЕТ ТОПОЧНОЙ КАМЕРЫ С ШИРМАМИ, ВКЛЮЧЕННЫМИ В АКТИВНЫЙ ОБЪЕМ ТОПКИРассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмерностьФормула или обоснованиеРасчет или данные чертежевКонструктивные характеристикиРис. ѴІІІ-9. Схема топочной ка¬
меры с ширмами, включенными
в активный объем топочной ка¬
меры.Суммарная [поверхностьFo, 'M*По конструктивным ха¬настенных экранов то¬
почной камеры
В том числе поверхностьF on•рактеристикам топки
в целом
То жеошипованной части топ-кнДиаметр и толщина трубrfx*ММПо чертежуширмКоличество’ширмПщшт.9 »Средний шаг ширмSiмм9 9Поверхность нагреваFmм*2А1пш, рис. VII1-9ширмПоверхность зчдней и^пр.зед+фр9^«аж+^фр, рис. VIІІ-9фронтовой стен, приле¬
гающих к ширмамПо рис. ѴШ-9Поверхность боковых^б.пр9стен, прилегающих гкширмам
Суммарная прилегающая»2^6. пр+^пр. Вах +фрповерхность^с* + FmСуммарная" поверхностьSF»стен топочной камеры
и ширмFCT — (Fam + ^пр +Поверхность стен, заня¬F„»тая экранами
Объем топочной камерыVм*+ + Ftop)По конструктивным ха¬В том числе объем, за¬V»\9рактеристикам топки
в целом
По рис. VIII-9нятый ширмамиСвободный объем^Свб9Vt — ѴщРазделительная горизон¬F равд.юрМ*По рис. ѴИІ-9тальная поверхность
Разделительная верти¬F1 РаїД.веРт1»Fреах. »ерт— ^пр. tax +ФРкальная поверхность2 091
43232X612X2=24
17 300= 1 33012+1
2-10,5-1-24=5042.17,3-10,5=3632.10,5.1-2=42363+42=4052 091+504=2 5952 091 —(432+405+311+12)=9314 7102-10,5-1.17,3=3634 710—363=4 3471-17,3-2.2=69,2363
120Приложение VIII. Примерные тепловые расчетыП родолжениеРассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмерностьФормула или обоснованиеРасчет или даииые чертежейЭффективная толщина
излучающего слоя сво¬
бодного объемаЭффективная толщина из¬
лучающего слоя шир¬
мового объемаЭффективная толщина из¬
лучающего слоя то¬
почной камеры5св6Мз,бі/СЕб3,6-4 347, 7^ст”Ь^Разд. гор Ft. пР3,6ѴШ2 091-1-69,2—42 '3,6.363П 07Л9Fm-\-F пр+^Разд.веРт"Ь
“Ь^разд.гор3.6ѴТ w504+405+363+69,2 — и’
3,6-4710 ( 504 434745»F свб+F пр +F шX(1+/?c«e+Fnp К )2 091+504 ^ • 2 091 4 710j~O,UТепловой расчет топочной камеры с ширмамиТемпература газов на вы¬
ходе из топки
Энтальпия газов там жеСредняя Суммарная теп¬
лоемкость продуктов
сгорания
Произведение
Коэффициент ослабления
лучей:трехатомными газа¬
ми в топочном
объеме
золовыми частицами
частицами кокса
Безразмерный параметр
То жеОптическая толщина из¬
лучающего слоя для
топочного объема
Эффективная степень
черноты факела
Произведение
Коэффициент ослабления
лучей трехатомными
газами в свободном
объеме
Оптическая толщина из¬
лучающего слоя для
свободного объема
Эффективная степень
черноты факела в сво¬
бодном объеме
Произведение
Коэффициент оелтбления
лучей трех атомными
газами в межширмовом
объеме
Оптическая толщина из¬
лучающего слоя для
межширмового объема
Эффективная степень чер¬
ноты факела в меж¬
ширмовом объеме5",•сПринята предварительно1 200Vcc рккал/кг
ккал/ {кг -°С)По /-0-таблице
Q.-/" т3 218
5 679-3 218 ч
2 004—1 200 “ ,иPns(м- кге)/см2prus1,03-0,231-8,0=1,9к1 /{м- кгс/см2)По номограмме 30,27^влѣлкокс*1**kpsп9По номограмме 4
По п. 6-08
То же(ktr п + ^зл^зл +
+ 6кокс*1*г) ps6,61,00,50,1(0,27-0,231+6,6.0,019+
+ 1-0,5-0,1)1,03.8,0=1,95йф—По номограмме 20,86рп^свбkt(м- кге)/см2
\/{м-кгс/см2)ргп^евв
По номограмме 31,03-0,231-7,38=1,750,29kpsCB6—(V ц + /гзл!-ьзл ++ ^КОКЄХ1Хг) pSсвб(0,24-0,231+6,6 0,019++ 1-0,5-0,1)1,03-7,38=1,84—По номограмме 20,84Pi Is HI
kT{м-кге)/см2
1/(лі • кгс/см2)prusm
По номограмме 31,03-0,231-0',974=0,232
0,88kpsMUl—(ktrп + &зл!хзл 4-+ ^коксхіхг) Pshi(0,88-0,231+6,6-0,019++1 -0,5-0,1) 1,03-0,974=0,379Л’мІНПо номограмме 20,315
Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты121П родолжениеРассчитываемая величинаОбоз на-ченнеРазмерностьФормула нлн обоснованиеРасчет или данные чертежейОтношение ширины ширм
к эффективной толщи¬
не излучающего слоя
свободного объемаТо же к длинеПоправочный коэффи¬
циентТо жеКоэффициент облучен¬
ности:
для ширмдля прилегающих}
экранов
Эффективная степень
черноты излучающего
слоя:на ширмовую по¬
верхность
на прилегающие к
ширмпм экраны
Коэффициент, характе¬
ризующий неравномер¬
ность освещенное ги:ширмэкршов, прилегаю¬
щих к ширмам
Поверхность топочных
ширм (с учетом не¬
полного их освещения)
Поверхность прилегаю¬
щих к ширмам экра¬
нов (с учетом непол¬
ного их освещения)
Суммарная поверхность
стен (с учетом непол¬
ного их освещения)
Коэффициент тепловой
эффективности откры¬
тых экранов
Коэффициент тепловой
эффективности:ширм, включенных
в объем топки
ширм, расположен¬
ных в выходном
окнеошипованных экра¬
новэкранов, прилегаю¬
щих к ширмамСредний коэффициент
Степень черноты топки•^/*^Свб¥пр#ІДа.п р
ZпрпрФэкРФш.ФокФошФпрФсрА/ 5свб
А/1ГІо номограмме 5, Л<5,
По номограмме 5, / > s,По номограмме 5,1A!si — і f33-По номограмме 50,75ЛМіиЧ"¥ шСці^Свб
ЯмПІ + УпрСлрЯсвбО-m/асвбЯпр/ЯсвбZuiFui2nPFnP
F ош + F вкр+F'ni+F' прПри а:=1 по табл. 6-2При х — 1 по табл. 6-2Из расчета топки в це¬
ломПри х = 1 $ — из расчета
топки в целом
Фпр ~ ФвкРWiFiПо номограмме 67,38“ 0,136У0^5 = 0,095
0,960,930,270,360,316+0,27-0,96-0,84=0,534
0,316+0,36-0,93-0,84=0,5975Ж-“*0,62-504=3120,695-405=281432+931+312+281+311 + 12=2 279»
0,450,450,4140,1930,450,193-432+0,45-931 +
+0,45-312+0,45.281 ++0,414-311 2 279= 0.381.0,942
122Приложение VIII. Примерные тепловые расчетыП родолжениеРассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмерностьФормула или обоснованиеРасчетТемпература газов на
выходе из топки (пе¬
ред ширмами)ft"•РТа0702 277 п73 1 1090 тLi1./4,9-10-*ФСРХ.
М{ чВ,х -- ХѴсор ) +1/4,9.10-«Х r
U,b ^ 0.998Х
Х0.381-2 279Х
"*■ Х*33 800Х
ХО,942-2 277*\°.в
Х3.07 ) +1Знтальпия газовккал/кгПо /-6-таблице3215Так как значения величин 9"г—принятой и полученной различаются всего на 1 *С, расчет считается іаконченным.Г. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ТЕМПЕРАТУРЫ МЕТАЛЛА СТЕНОК ТРУБЭКРАНЫ НРЧВ экраны СРЧГраница шипованияI ходІІходИз экрана подаРис. ѴШ-10. Экраны НРЧ.Распределение тепловосприятия по ходам НРЧСредняя тепловая нагруз¬
ка радиационных по¬
верхностей в I зонеТепловосприятие подаТепловосприятие экрановI зоныСредняя тепловая нагруз¬
ка радиационных по¬
верхностей во II зонеТепловосприятие экрановII зоны
Тепловосприятие экрановНРЧПриращение энтальпии
среды в экранах пода
Энтальпия среды на вхо¬
де в экраны пода
Энтальпия среды на вы¬
ходе из экранов подаЯліккаЛ/(мг-ч)Из позонного расчета149 ОООСводиккал! кгЯ n\Fпод»Вр149 000-155
133 800 ~174^зкріЯЯ лі ^пРBp149 000-277
133 800 ~312^ЛІІккал/(мг»ч)Из позонного расчета328 000ФэкрІІккал/кг328 000-227,7560Вр133 800QhP«•^экрі "Ь ^экрІІ872^ѵодшQaox*Bp174-133,8-10*25,9Я^ШОДШ900-10* “;r1 поя*і"1 под••»і'яоя* = і"»ж> из тепло¬
вого расчета котла
1 под» + Д^под»322,7322,7+25,9=348,6
Определение расчетной теМпер&турЬі металла сїенки труб НРЧРассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмерностьФормула нлн обоснованиеРасчетточка / (рис. VII1-10)точка 2 (рис. ѴІІІ-10)Диаметр и толщина трубыОтношение наружного диаметра
гк внутреннему
МатериалЭнтальпия среды на входе в
экраны I хода НРЧ
Коэффициент распределения теп¬
ловосприятия между стенами
топкиКоэффициент неравномерности
тепловосприятия элемента по
ширине стены топкиТепловосприятие экранов I хо¬
да НРЧПриращение энтальпии среды
в экранах I хода НРЧ (с уче¬
том разверни по элементам)
Энтальпия среды на выходе из
экранов I хода НРЧ
Температура среды на выходе из
экранов I хода НРЧПриращение энтальпии среды в
экранах II хода НРЧ до рас¬
считываемой точки (с учетом
разверки по элементам)
Энтальпия среды в расчетном
сеченииТемпература среды в расчетном
сеченииКоэффициент конструктивной
нетождественности для I и II
ходовКоэффициент гидравлической
разверки для I и II ходов
Коэффициент неравномерности
для определения максимально¬
го удельного тепловосприятия
по ширине стены
Коэффициент неравномерности
суммарного тепловосприятия
в расчетном сеченииКоэффициент неравномерности
суммарного тепловосприятия
на рассчитываемом участкеt*'іх^о,<?і*Л/ІхI Xt"I XмІІх(t’П*Рг^іт.ьММккал/кгккал/кг•Сккал/кгКонструктивные данные^нар/d-шѵ.Конструктивные данные
if —— * //1 їх — 1 подаПо табл. ІѴ-3По табл. ІѴ-2
(8 элементов по ширине
стены)ФнрчQl х^ст^РDI xI x+ Аї'іПо таблицам воды
и параРц*х + Д*ІІ хПо таблицам воды и параС учетом обводки труб
вокруг горелокОпределяется по нормам
гидравлического расчета
Приложение IV, п. 7Приложение IV, п. 6
и табл. ІѴ-4~ЬЪН32X63220 — 1,612Х1МФ348,61.01,3872= 4361,31,3.436-1,0-133.8-10*
900-103348,6+84,5=433,1376 (/7 = 292 кгс/см2)312 1,0-133,8.10*84.5900-10*= 30,2433,1+30,2=463,3
385 {р=290 кгс/см*)
1,06/1,10,96/0,971.3Нижняя часть топки; расстоя¬
ние от оси горелок до расчет¬
ного сечения менее 4Da
1.01.032X61,612Х1МФ348,61,01,3872= 4361.31.3 .436-1,0-133,8-10*
900-10* “348,6+84,5=433,1376 (р == 292 кгс/см2)872 1,0-133,8-10*84,5900-10*= 84,5433,1+84,5=517,6
396 (р— 290 кгс/см2)
1,06/1,10,96/0,971,4Расстояние от оси горелок до
расчетного сечения более4Д»1.11,0-8,0+1,1-2,25 ,
10,25 — 1,иГраница нижней части топки
находится на расстоянии
8,0 м от подаКЗсоПриложение VIII. Примерные тепловые расчеты
Рассчитываемая величина 1Обозна¬чениеМаксимальная знтальпия среды^макси расчетном сеченииМаксимальная температура сре¬^максды в расчетном сеченииПревышение температуры средыAtxв расчетной точке над среднейТемпература газов в расчетномьрсеченииУдельное тепловосприятие по¬Ясверхности нагрева в р'счетномсеченииМаксимальное расчетное удель¬Ямакс.Рное тепловосприятиеПринятое мксимальное удель¬Я максное тепловосприятиеСечение для прохода среды вЇкаждом ходеМассовая скорость средыа'РКоэффициент теплоотдачи от“2стенки к внутренней средеКоэффициент теплопроводности^■мметаліа стенкиКритерий Бі;оВіОтносительный шагs/dКоэффициент растечкиВнутренняя тепловая нагрузкіЯлн.каксПараметраРасчетный коэффициент тепл2отдачи от стенки к внутреннейсредеТемпература металла стенки^стРазмерностьккал/кг•С•Сккал/(м2 ■ ч)яямгкг/(м2 • сек)
ккал/(м*-ч,’°
ккал/(м-ч,'°ккал/(ч2ч)ккал/(м2-ч-°°СП родолжениеФормула или обоснованиеРасчет.точка I (рис. VI11-10)точка 2 (рис. ѴІІІ-ІО)і++I X/’’'їт.УЧ^К ,\л-
. Лїт.УЧ^К Л д «+Ч p. ~'LДо входа во II ход не
обеспечивается полное
перемешивание среды
По таблицам воды и
пара^макс ^Из позонного расчетаИз позонного расчета,
рис. ѴІІІ-9.wbkc^Jct^/cПринимаем по табл. ІѴ-5
0,785^нктРР?г3 6С0/
Принимаем предвари¬
тельно
По табл. IV-1da.2рАмs/dПо номограмме 42
Н'Р^/мвкс
- Я ВН. макс10 З.біер 'По номограмме 35t + А/* + макс Xх (т;' тт?+^г)/1.0-1,1 \463,3+(-^--М 30,2 +п /1,02-1,06 \+ 0'5(‘ 0,96 ~1) Х
X 84,5 = 472,7388 (р — 290 кгс/см2)
388—385=3
1 729
386 • 1031,3-1,0-380-103=502-10*400-1О3(17,3+9,5)-2
0.785-0,02»1 ==0,182
900-103-0,973 600-0,182 = 1 330
14 55033,40,032-14 550
2-1,6-33,4 — 4,84
4632 — 1,44
0,920,92-1,6-400-103=590-103
1()-*-590-103 п3,6-1 330 = 0*1231,5-9 700= 14 550385+3+1,6 0,92-400-103Х
'0,006 1 1/0,0(Ѵзз,4 ’ 1 + 1,б-1- 14550
= 474)“/1,02-1,1 \
517-6+(-рг-11;84’5+/1,02-1,06 \+ 0,5(к 0,96 1J 84,5 —= 536,2398 (р = 290 кгс/см2)
398—396=2
1 590
283 • 1031,4-1,0-283-103=396-10*
396-10*0,182900-10*-0,97= 1 3303 600-0,18212 90033,20,032-12 9002-1,6-33,2 — 4,32
46"22“ = 1,44
0,910,91 • 1,6-396-10*=576-10*
10“*-576-10*3,6-1 330 =0«121,33-9 700= 12 900396+2+1,6-0,91-396-10* X
/0,006 1 1 \
Х\33,2 ‘ 1 + 1,6+ 12 900у =
= 487Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты
Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты125ШИРМЫ I СТУПЕНИ/S///4S9108026*559101900Рис. ѴІІІ-11.
Ширма I ступени.УРассчитываемая величинаОбозначениеРазмерностьФормула или обоснова ннеРасчет нли данные чертежейКоиструктивные характеристики первой ширмыДиаметр и толщина трубdxbммКонструктивные данные из32X6Количество ширмпШТ.теплового расчета
То же24Количество труб в ширмеяіРm м27Средний шаг между ширмами и продольныйSil saмм692/35шагОтносительные шаги0,/в,МStld; sjd692/32=21.6; 35/32=1,09Поверхность нагрева ширм I ступениНшJW*Конструктивные данные2 393Лучевоспринимающая поверхность ширм наfj'л.вх.тТо же311входе в нихЭффективная толщина излучающего слоя£м» »0,888Сечение для прохода парамй» m0,204Угловой коэффициент ширмыX—По номограмме 1, а, кривая 50,98Примечания: 1. Температура металла в сечении 1 проверяется потому, чго здесь максимальная энтпьлия дія участка с макси¬
мальной тепловой нагрузкой.2. Температура в сечении 2 проверяется из-за того, что в этом сечении наибольшая энтальпия.IКонструктивные характеристики рассчитываемой трубы до сечения 1 — участок 1 (рис. ѴІІІ-11)Полная поверхность нагаєві труб первого ряда
Угловой коэффициент первого ряда ширмЛучевоспринимающая поверхность труб пер¬
вого рядаРасчетная поверхность нагрева труб до сече¬
ния /Сечение для пттѵоді га юз на входе в ниж¬
нюю часть ширм при попелечном омывании
Поверхность нагрева -исти ши >м до ряда, со¬
ответствующего рассчитываемому змеевику
в первом ходе, включая поверхность этого
ряда".учм»(«„* + l,57d) 1іучпш*іоліуч-По номограмме 37, б
п •
l,vubxt S—іуч п +і
ш1JРіучл1Н ft
1УЧ ЛіучFг. поп-По рис. ѴІІІ-З// **“чі"чі ~ "іуч(0.035 . 0,98 + 1,57 . 0,032) X
X (13,5 + 1.9) . 24 = 31,2
0,072(13,5 + 1,9) . 17,3 • 0,072 XХ 24+Т = 13,4
31,2—18,4 = 12,88,8-17,3—2 • 24 •0,032.1,9= 14931,2Отношение ■учитывает долю лучистого тепла, падающего на ши~>мы (біз учета теп іов ісіпия тия боковых экранов в области ширм).шВвиду незначительной погрешности считаем первый ход до сечения /, а ие до середины горизонтального участка.Конструктивные характеристики рассчитываемой трубы до сечения 2 — участок 2 (рис. ѴІІІ-11)Полная поверхность нагрева труб рассчиты¬
ваемого ряда на участке 2
Расчетная поверхность нагрева труб до се¬
чения 2
Сечение для прохода газовПоверхность нагрева части ширм до ряда,
соответствующего рассчитываемому змееви¬
ку во втором ходе, включая поверхность
этого ряда^2УЧл<*(sax + l,57d) /2уЧ«ш^Р.уч»^РіУЧ + Н2уЧFГ-По рис. ѴІГІ-3*42-Н 1211 Ш'(0,035-0,98 + 1,57-0,032) X
X 13,5-24 = 27,4
12,8 + 27,4 = 40,2(13,5 + 4,47) . 17,3 — (13,5 +
+ 4,47) . 0,032 • 24=2661*1=1196
Определение тепловосприятия участков рассчитываемой трубыюоіРасчетРассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмерностьформула или обоснованиеучасток I (рассчитываемая труба
до сечения 1) — рис. ѴІІІ-11участок 1+2 (рассчитываемая труба
до сечения 2) — рис. ѴІП-11Температура и энтальпия
газов на входе в ширмы
То же на выходе из ширм
Температура и энтальпия
пара на входе в ширмы
То же на выходе из ширм
Разность температур газов и
пара на входе в ширмы
То же на выходе из ширмЪ'/Г&"//"^■ыхАвыхAt'At"*С/(ккал/кг)»neCЛучистое тепло, п'ідпощее
из топки на ширмы I сту¬
пениФл.вХккал/кгТе пловосприятн е излуче ннем
из топки I ряда ширм
I ступени до сечения I
Ко эффи цие нт теплоот д а ч и
от газов к стенке
Коэффициент загрязненияФуч.л«1е99ккал/(м? ч *С)
(м2'Ч- *С)/ккалРасчетный коэффициент теп¬
лопередачиkккал/(мг-ч-*С)Средний температурный на¬
пор для рассчитываемого
змеевикаAty4•СТепловосприятие участка кон¬
векцией
Суммарное тепловосприятие
участка «труб до расчет¬
ного сеченияQy4.*Qi чккал/кг9Из теплового расчета
То же0 9*» 9ѵ —b" — ta^лшѴокѴ^Л.ІшѴІ окѴІВрW И ^Л.ШѴІ — из позои-ного расчета
Фл.вх птX,ряш+1Из теплового расчета ширм
То же1 -feojе/у4-jj^-(Atr— A t")kAt уч//р. учЯрQy4.M. + Фуч.я1 220/3 2781 012/2 663
449/691,1546/792,4
1 220—449=7711 012—546=466135 500 • ИЛ + 85 600 • 2342133,8 • 103188 240,92 ‘ 24+1 О*072^2»112,11060,0086106= 55,57711+0,0086-106
-Т^Йз(771-466) = 7С755,5-767-12,8.133,8-10* “ 4,07
4,07+ 12,1 = 16,17771 —55,5
31,2+1 1962-2393
X (771—466) = 693
55,5-693-40,2X= 11,6133.8-10*11,6 + 12,1 = 23,7Определение расчетной температуры металла стенкиРассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмерностьФормула илн обоснованиеРасчетточка I (рис. VIII-11)точка 2 (рис. ѴІІІ-11)Диаметр, толщина и мате¬
риал стенки трубОтношение наружного диа¬
метра к внутреннему
Коэффициент неравномерно¬
сти тепловосприятия эле¬
мента ширмdxbР^ЗтММКонструктивные данные32X6; Х18Н12Т32X6; Х18Н12Т*нарПо табл. ІѴ-632/20=1,61,0Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты
П родолэісенисРолліютивиліти во ТТЫиіІЫООбозна¬Формула или обоснованиеРасчетГ dLC ln 1 Ь1ск1сМ<1>1 БгЛпЧППачениеРз змєрност ьточка / (рис. VII 1-М)точка 2 (рис. ѴПІ-11)Коэффициент неравномерно¬ъ По табл. ІѴ-61,3сти тепловосприятия разве-ренной трубыКоэффициент конструктив¬—Приложение IV, п. 6 и И1ной нетождественкости*Коэффициент гидравличе¬Рт—Определяется по нормам гид¬0,97ской разверниравлического расчетаПриращение энтальпии пара
на участке до расчетногоА іхккал/кг1,0-133,8 10*-16,17• ’ ’ /?п -г1.0-133,8-103-23,7Dy4930 000930000 —92,0сечения2727Энтальпия пара в расчетноміккал/кгі»х 4“ ^іх691,1 +62,7 = 753,8691,1 +92,0 = 783,1сеченииТемпература пара в расчет¬t“СПо таблицам воды и пара505 (р = 272 кгс/см2)537 (р = 268 кгс/см*)ном сеченииМаксимальная энтальпия па¬*максккал/кг<+(?■ 0дг*/1,3-І \753*8+(о,97 lJXX 62,7 = 775,1/1.31 Л
783’1 + (0>97X 92,0 = 814,4ра в расчетном сечении\ ?• )Максимальная температура^маяс•сГІо таблицам воды и пара529; имакс = 0,01114577; = 0,01273пара в расчетном сечении(р = 272 кгс/см2)(р = 268 кгс/см*)Превышение температурыд trя^мдкс ^529—505 = 24577—537 = 40пара в расчетном сечениинад среднейѵ-(*'-»")■-JTили из позонного расчета топкиТемпература газов в расчет¬%91 308, из позонного расчета1 220—(1 220—1 012)Х -ном сечениитопки1 196Х 2 393 — 1Скорость газовwtм/секВрѴг (Вр + 273)133,8-103-7,15 (1 308+273)133,8-10* 7,15 (1 116 + 273)3 600- 273Ft3 600-273-149 ~
= 10,33 600-273-266 ^
= 5,1Коэффициент теплоотдачи®кккал/(м2’Ч'°С)По номограмме 12 или ]383,5.0,8.1,03-0,96=66,044,0-1,0-0,6-0,93 = 24,6конвекциейПо номограмме 13, первыйПо номограмме 12Коэффициент неравномер¬ряд ширм—По табл. ІѴ-71.62,0ности тепловосприятия кон¬векцией по окружности
трубы
ПроизведениеPnSм-кгс/см2prns 1,03-0,231-0,888=0,211Коэффициент ослабления лу¬kt\/(м-кгс/см2)По номограмме 3—0,96чей трехатомными газамиКоэффициент ослабления лу¬kznПо номограмме 4—6,9чей золовыми частицамиОптическая t толщина запы¬kps—(kTr„ + ^злН-зл) JOS—(0,96-0,231+6,9-0,019) Xленного потокаX 1,03-0,888 = 0.323Температура загрязненной*»•РПринимается предварительно1 000700стенки• Коэ))})щчеит конструкти вдой иетождествевиостн принимается равным 1, так как тепловосприятие определяется по фактической Длиде ТРубц.Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты
П родолжениеРассчитываемая величинаОбозна-j
чениеРазмерностьКоэффициент теплоотдачи
межтрубным излучениемал.мтРККал/(м2-Ч-°С)Удельное тепловосприятие
излучением из топкиЯлккал (мг-ч)Коэффициент теплоотдачи
излучением из топки“л.*ккал/{м2-ч■ °С)Коэффициент облученности
из топки?т—Коэффициент теплоотдачи
излучением“яккал/ (м2ч-*С)Коэффициент теплоотдачи от
газов к стенке«іСкорость параWaм/секКоэффициент теплоотдачи от
стенки к пару«2ккал/(м2 • ч • *С)Коэффициент теплопровод¬
ности металла стенкиКккал/(м-ч-° С)Критерий БиоВі—Коэффициент растечкин-—Коэффициент загрязненияе(мг-ч-*С)/ккалСреднее значение удельного
геплоЕосприягия наиболее
нагруженной образующей
трубы<7оккал. (мг • ч)Среднее значение темпера¬
туры наружной поверхно¬
сти трубы. с-р°СТемпература загрязненной
стенкнМаксимальное удельное теп¬
ловосприятиеЯылксккал (м-ч)Темнерат)ра металла стенки^СІ“Сюоо^ФормулЗ или обоснованиеРасчетточка / (рис. VIII-11)точка 2 (рис. VIII-I1)По номограмме 19Из позонного расчета
по рис. ѴШ-8
Ял
вр t3Приложение IV, п. 14 и по
номограмме 38Ух^я-Т Ч- (!—¥т)ал.мтР
£трак + ал
^Рг^макс3 60С[П
По номограмме 15По табл. IV-1
da гПриложение IV, п. 17 и по
номограмме 42
§ 7-Б, д
Ъп — і( Ь 2 _1_\
\ Р~Ь 1 а2 )+ — + 0,26е
аі, „ ( ь 2 1 \
'+jM»(*rp+r+^rJ^и.ср + 0,25є^о“WWo
І + Ыт + Р \ХЯ макс Xх(і:і±г+^)128-10*128-10*1 308—1 000 =416
1,0416Ц6-66,0 + 416 = 521,5
930000-0,97-0,01114= 13,73 600-0,204
5 220-1,08 = 5 65021,251,00,0105
1 308—505
л /0,006 2
1,6-1,0 ^21,25 Х 1,6+1 ++15 650і) +521,5+= 155-10*
0,006+ 0,25-0,0105
505+1,6-155-103-1,0-^—5
2 1X1,6+1650) ~~25603603 + 0,25-0,0105-155-103 =
= 1 010
1,0-1,3-155-103 = 202-103505 +24+ 1,6-1,0-202-103 X
/0,006 1 1 чХ ^21,25 ‘ 1,6+1 + 5 650J= 621*0,275-305 = 84,088,5-10*88,5»103
1 116—700~zld
0,080,08-213 + (1—0,08) 84,0=94,2
2,0-24,6 + 94,2= 143,4
930 000.0,97-0,012731.63 600-0,2044 950 • 1,08 = 5 35021.10,032-5 350
2.1,6*21,1 =2*54
0,850,0086
1 116—537
0,006= 15,7_ / U,UV•0,85Iх 1,6+1+35о)1+ 0,25-0,0086/0,01537+1,6-60-103-0,85- ("rTf"143,4 ^
t = 60-10*0,006Х 1,6+1 + 5350) ~1 х576576 + 0,25•0,0086-60■10* =
= 705
1,0-1,3-GO- 10а = 78-10*537 + 40+ 1,6-0,85-78-103 X
/0,006 1 1 \Х Ѵ^“2І7Г ' Гб+Ї + 5 350) -= 608* Получнвінееся значение неприемлемо, так как температура наружной поверхности стенки превысит предельно допѵстимую. Поэтому необходимо прииять меры для снижения <сПриложение VIII. Примерные тепловые расчеты
Выходной пакет вторичного перегревателяРис. ѴІІІ-12. Выходной пакет
вторичного перегревателя.Рассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмер¬ностьФормула нлн чертежРасчетКонструктивные характеристикиdxlS,«зммКонструктивные данные
То же[42X4Oil a3-sjd; s,ld«ішт.Конст рук г и вные да нные119HFrм2То же1 59598f n»Конструк гивные данные0,647•sм0.9d (-±.£і£І_і)
it а*"•м-042 (злі-т^-1)”0-139sлов» к»Конструктивные данные4.45Диаметр и толщина стенки трубы
Поперечный шагФактический продольный шаг на про¬
веряемом участкепро-Относительиый поперечный
дольный шаги
Количество параллельно включенных
труб в одном ряду по ходу газов
Поверхность иагрева всего пакета
Сечение для прохода газов
Сечение для прохода параЭффективная толщина излучающего
слоя при фактическом продольном
шагеЭффективная толщина излучающего
слоя в поворотной камерепервого
первого ряда
поверхность
нагрева наДлина трубы до сечения /
Поверхность нагрева труб
Пряда до сечения I
Угловой коэффициент
- пакета■Лучевоспринимающая
первого ряда пакета
Расчетная поверхность
участкеПоверхность нагрева части пакета до
ряда, соответствующего рассчиты¬
ваемому змеевику в первом ходе,
включая поверхность этого рядаДлина трубы до се чения 2
Полная поверхность нагрева труб до
сечения 2
Поверхность нагрева труб между
сечениями / н 2
Угловые коэффициенты участков рас¬
считываемого ряда пакета по излу¬
чению из последующего объема
Лучевоспринимающая поверхность
рассчитываемого рада со стороны
объема за пакетом
Расчетная поверхность нагрева на
участкеПоверхность нагрева части пакета до
ряда, соответствующего рассчиты¬
ваемому змеевику во втором ходе,
включая поверхность этого хода
Длина трубы последнего ряда па¬
кетаПоверхность нагрева части пакета до
сечения 2 (без последнего ряда)
Суммарная поверхность ограждаю¬
щих стеи в объеме за пакетом
ОбъемЭффективная толщииа излучающего
слоя в объеме за пакетомУчасток трубы I до сечения / (рис. ѴПІ-12)ItмПо рис. VI11-12^іучм»ndnJtХі—По номограмме 1,а, кривая 5^ліучм*Р«ж *^ріуч^іуч~0,5^піучнЧ1тич=нучУчас,ток трубыГ до Сечения 2 (рис. ѴІІІ-12)/>мПо рис. VIII-12Н 2уЧмаit drillsЯ.-,•*Р—По номограмме 37,а и
юм)грам.ме 1,а, кжвая 5^лгучма^р.уч.Нгуч-(°^Л1уч +«.2Ял2уЧ)]"ч2■нчг=н^послмПо рис. VIII-12Нчм*^поглЇЯ•Яст+^пол b+S "онVмзПо рис. VI11-12
„ VSм3tGTH9.238,14-0,042-119-9,23=145
0,395(7,89-17.3)-0,395=54.0
145-0,5-54,0=118
14518,443,14-0.042.119.18,44=289239-145=1440,215/0,395*(6,215-0,215+1,675-0,395). 17,3=34.6289-(0,5-54.0+0,2.34,6)=244.71 5958.38I 595-3,14-0,042.119-8,38=1 454
5218.65-2.8.17,3=420* На длине участка =6,215 м рассчитываемый ряд яз іяется вторым по огнопению к юьему за пакетом, а на длине участка
^1=1,675 м—первым.9-1297
Определение тепловосприятия участков рассчитываемой трубысооРассчитываемая величинаОбозначениеРазмерностьТемпература и энтальпия
газов на входе в пакетТо же на выходе из па¬
кетаТемпература и энтальпия
пара на входе в пакетТо же на выходе из па¬
кетаРазность температур га¬
зов и пара на входе в
пакетТо же на выходе из па¬
кетаКоэффициент теплоотдачи
от газов к стенкеКоэффициент теплоотдачи
от стенки к паруКоэффициент загрязненияРасчетный коэффициент
теплопередачи (вычис¬
ляется без учета излу¬
чения из объема на ал)СреднийнапортемпературныйТепловосприятие участка
конвекциейО'//'0 "//"
^вх/^вх
■^выхАвых
At'At"At*Qуч кьС/(ккал'кг)ккал/{м2'Ч.-°С)
»(м2-ч-*С)/ккалккал/(м2-ч-°С)ккал/кгФормула или обоснованиеИз теплового расчета
То жеО'-'.*9"-'.ыхИз теплового расчета
То же9 Ш«11 +тчAt'—(At'—At")учРасчетучасток трубы до сечення іучасток трубы до сечения 2853/2 206
757/1 935
506/826,7
570/861,8
853—506=347757—570=18774,4+21,8=96.2(Є=1)13100,0043496,21+^0,00434+-П|Ш-) 96,2.=64,5347-145-ПГ595 *(347-187) =64,5-332-118
133,8.10* —10,9332347-W(347-187)=25964,5-259-244,7133,8-103=30,6Определение удельного тепловосприятия излучениемИз поворотной камерыТемпература загрязненной
стенки на участке до
сечения 1
Произведение
Коэффициент ослабления
лучей трехатомными га¬
замиКоэффициент ослабления
лучей золовыми части¬
цамиt3•сИз теплового расчета628Pas(м-кге)! см*Prns1,01-0,231.4,45=1,01k%(х/м'кгс/см2)По номограмме 30,49К*»По номограмме 47,86281,010,497,8Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты
Рассчитываемая величинаОбозначениеРазмерностьФормула или обоснованиеkps—(kTrn + бзлН-зл) PSалккал/{м2-ч-° С)По номограмме 19,®ср.ик=886 °СЯя\ккал/{м2 • ч)ал(^—^з)<3ліккал/кгЯяі Ял
Вр•сИз теплового расчетаРѵ?(м-кгс)/см2Pr VskT1/{м-кгс/см2)По номограмме 3kan»По номограмме 4kps—(Ѵп+^злН-зп) PS«лккал/{м2-ч-° С)По номограмме 19;
0 = 757 вСQntккал/(м2-ч)ал(в t9)Qmккал/кг<7л* НявѵОптическая толщина за¬
пыленного потокаКоэффициент теплоотдачи
излучением из поворот¬
ной камерыУдельное тепловосприя¬
тие рассчитываемого
ряда излучением из по¬
воротной камерыТепловосприятие рассчиты¬
ваемого ряда излучением
из поворотной камерыИз объема,
расположен ного
за пакетомТемпература загрязненной
стенки на участке меж¬
ду сечениями 1 и 2ПроизведениеКоэффициент ослабления
лучей трехатомными га¬
замиКоэффициент ослабления
лучей золовыми части¬
цами]Оптическая толщина за¬
пыленного потокаКоэффициент теплоотдачи
излучением из объемаУдельное тепловосприятие
рассчитываемого ряда
изіучением из объема,
расположенного за па¬
кетомТепловосприятие рассчи¬
тываемого ряда излуче¬
нием из объема, распо¬
ложенного за пакетомП родолжение jучасток трубы до сечения 1(0,49 0,231 +7,8 0,019)Х
XI, 01-4,45= 1,140,68-200= 136136(853 —628) =30,6-10*30,6-10*-54133,8-10*12,3участок трубы до сечения 21,1413630,6-10*12,36281,01-0,231-2,9= 0,677
0,658,5(0,65-0,231 + 8,5-0,019) -1.01Х
Х2,9 = 0,91
0,59-160 = 94,594,5 (757 —628) = 12,2-10*12,2-10*-34,6133,8-10*= 3,16соПриложение VIII. Примерные тепловые расчеты
Расчет температуры металла стенки трубыРасчетРассчитываемая величинаОбозначениеРазмерностьФормула или обоснованиеточка 1 (рис. ѴІІІ-12)~ точка 2 (рис. ѴІІІ-12)Диаметр и толщина стен¬
ки трубыММКонструктивные данные42X442X4Материал——Принимаем^иаР. ^внХ18Н12ТХ18Н12ТОтношение наружного диа¬
метра к внутреннемуР—42/34= 1,2351 ,,235Суммарное тепловосприя-
тие участка трубы до
расчетного сеченияQy чккал/кгСуч.к“Ь^5у*.я18,9+ 12,3 = 31,230,6+ 12,3 + 3,16 = 46,1Коэффициент неравномер¬
ности тепловосприятия
элемента**2шПо табл. ІѴ-61,0Коэффициент неравномер¬
ности тепловосприятия
разверенной трубыъТо же1.2Коэффициент гидравличе¬
ской разверкиРгОпределяется по нормам
гидравлического расчетаDp0,971,0-133,8-1Ѳ3-31,20,971,0-133,8-103 46,1Приращение энтальпии па¬
ра на участке до рас¬
четного сеченияД'жккал/кг800 000 —-1,3
6800 000 — 46,-
6Средняя энтальпия пара в
расчетном сеченииіккал/кг*'вх + Д,'х826,7 + 31,3 = 858,0826,7 + 46,2 = 872,9Средняя температура пара
в расчетном сеченииt°СПо таблиц м воды и пара563 (р = 37,5 кге см2)590(р = 37,0 кгс/см2)Максимальная энтальпия
пара в расчетном сече¬
ниигмаксккал/кгг+(Т858,°+ —1^31,3=865,4872,9+^-^^- —1^-46,2=883,9Максимальная температу¬
ра пара в расчетном се¬
чении^макс•СПо таблицам воды
и пара577 (р = 37,5 кгс/см?)611** (/? = 37,0 кгс/см2)Максимальный удельный
объем пара в расчетном
сечении^маком3/ кгПо таблицам воды
и пара0,1046(р = 37,5 кгс/см2)0,1105(р — 37,0 кгс/см2)Превышение максимальной
температуры пара в
расчетном сечении над
средней температуройМ.•С^макс ^нч577 — 563 = 14611 —590 = 21
1 464853 — (853 — 757) 1 5Q5 = 765Температура газов в рас¬
четном сеченииЭр853* Коэффициент конструктивной не тождественное ти равен 1, так как тепловосприятие определяется по фактической длине трубы** Температура пара превышает допустимую по условиям надежности необогреваемых переходных участков из стали 12Х1МФ. Необходимо обеспечить снижение темпера¬
туры пара не менее чем до 600 *С.Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты
Рассчитываемая величинаОбозначениеРазмерностьФормула нли^обоснованиеСкорость газов в расчет¬
ном сеченииwrм/секКоэффициент теплоотдачи
конвекцией«кккал/(м2-ч-*С)Коэффициент неравномер¬
ности тепловосприятия
конвекцией по окруж¬
ности трубы^трПроизведениеPaS(м-кгс)/см2Коэффициент ослабления
лучей трехатомными га¬
замиК\ /(м-кгс/см2)Коэффициент ослабления
лучей золовыми части¬
цами^зл»Оптическая толщина за¬
пыленного потокаkpsТемпература загрязненной
стенки°СКоэффициент теплоотдачи
межтрубным излуче¬
ниемал.мтРккал/{м2-ч-° С)Коэффициент теплоотдачи
излучением из поворот¬
ной камерыал. 05ккал/{м2-ч-° С)Коэффициент облученно¬
сти из поворотной ка¬
мерыft Коэффициент теплоотдачи
излучением для расчет¬
ной точкиалккал/{м2-ч-°С)Коэффициент теплоотдачи
от газов к стенкеa,»Скорость параWuм/секКоэффициент теплоотдачи
от стенки к пару“аккал/(м2-ч-°С)Ко эффи циент теплопро¬
водности металла стен¬
кихмккал/(м- ч-вС)Критерий БиоBi ВуѴ* (вр + 273)3 600-273 FTПо номограмме 13По табл. IV-7pr„s
По номограмме 3По номограмме 4{Кгп + ^зл^зл) psПринимается
предварительно
По номограмме 19,
приложение IV, п. 14ІІр иложение IV, п 14
Ял\
вр— taПриложение IV, п. 14¥*“л ов + 0 — ¥*) “Л-МТР&трак ~Ь ая
^Рг^мвкс3 600 /н
По номограмме 15
По табл. IV-1dasWk
П родолжениеточка 1 (рис. VIII-12)точка 2 (рнс. VI11-12)133,8-103-7,15(853 + 273)= 11,2З 600-273-98,0
79,0-0,8-1,03-0,95 = 61,8
1.667030,6-103853—670 =1,0167,01671,6-61,8+ 167,0 = 266
800-10*-0,97-0,10463 600-0,647
1 280-0,97= 1 24021,534,8133,8-10*-7,15(765+ 273)= 10,33 600-273-98,0
75,5-1,0-1,03-0,96=74,5
1.61,01-0,231-0,139 = 0,03243,158,5(3,15-0,231 + 8,5-0,019)X
XI. 01-0,139 = 0,1256400,12-162 =19,519,51,6-74,5+ 19,5= 133,5
800-10*-0,97-0,110536,83 600-0,6471 280-0,97= 1 24021,50,042-1 240
2*1,235-21,5 = °*ООооПриложение VIII. Примерные тепловые расчеты
П родолжениеРассчишваемая величинаОбозначениеРазмерностьФормула или обоснованиеРасчетточка 1 (рнс. ѴІІІ-12)точка 2 (рис. ѴІІІ-12)Коэффициент растечкиКоэффициент загрязненияСреднее значение удель¬
ного тепловосприятия
наиболее нагруженной
образующей трубыСреднее значение темпе¬
ратуры наружной по¬
верхности трубыТемпература загрязненной
стенкиМаксимальное удельное
тепловосприятиеТемпература металла
стенки трубы<7оtuСР*з*7макс(и2 -ч-ф С) /ккал
ккал(м2-ч)ккал/(м*-ч)•СПриложение IV, п. 17;
по номограмме 41 „ᓧ 7-Б.д
%—іft**Г—-
^ кн]+1,0;первый ряд пучка,
sjd> 30,0006-1,12-1,0+ 0,003:
=0,00367(853 — 563)+ 1 az J+ —- + 0,25є1^н.ср “Ь 0,25e^f0
'Цш'ЧтЯоt + M-І + Романо X
Х(^Г?ТТ+^)*" 1 240 ) ^2вб”^0,2Г>Хх 0,00367= 49,3-10»563+ 1,235-1,0-49,3-103Х
../0,004 2у 21,5 ' 1,235+ 1“г
1 J = 6231 240623 +0,25-0,00367-49,3 X
X Ю3 =6681,0-1,2-49,3 • 103 = 59,2 X Ю3563+ 14+ 1,235 • 1,0 X
/0,004X 59,2-103X111,235 + 1 1 240642*0,9350,0008-1,12-1,0 + 0,003 =
= 0,003895765 — 5901,235-0,935 ^£^ХХ 1,235+ 1+ 1 240 ) +X+ ТЖ5+0,25 *0,003895
= 18,8-10*590+ 1,235-0,935-18,8-Ю3 X
2 1 \/0,004
1,21,5 *1,235 + 1 1 I 240f
= 613613 + 0,25-0,003895-18,8-103=
= 6311,0-1,2-18,8-Ю3 =22,6-Ю3590 + 21 + 1,235-0,935 Xх 22*6 103 (жгхX Ї г111,235+ 1' 1240)-634• Получившаяся температура металла недопустима по условиям прочности и по предельно допустимой температуре, поэтому необходимо принять меры для снижения tприложение ѵиі. примерные тепловые расчеты
Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты135РАСЧЕТ МАКСИМАЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЕРЕМЫЧКИ В УСЛОВИЯХТЕПЛОВОЙ АСИММЕТРИИИсходные данные:і = 0,046 лг, dH = 0,032 м; с?вН = 0,020 м\ Ьк = 0,006 м; а^= 15 000 ккал/(м2*ч-°С); а^2)==12 000ккал/(м*-ч-®С)
^(«) = 390°С, /(В) = 340*С; А.м = 31 ккал/(м-ч-°С); А.м.пл = 30 ккал/(м-ч °С); q = 400-10* ккал/{м*-ч)
Предварительно вычисляемые величины:Н = s — du = 0,046 — 0,032 = 0,014 м; Н/Ь = 2,333; s/d = 1,44; Ь/d = 0,188; р = 1,6Рассчитываемая величинаОбозна¬чениеРасчетная формула или способ определенияРасчет и результатКритерий Био для 1-й
трубыКритерий Био для 2-йтрубыКоэффициент растечки
в корне перемычки,
обусловленный подво¬
дом тепла перемычкой
к 1-й трубеТо же для 2-й трубыКоэффициентКоэффициент растечки в
корне перемычки, обу¬
словленный облучением
1-й трубыТо же для 2-й трубыВспомогательные вели¬
чиныКоэффициентВК1)Ві(а)р.(І)u(2)Г'к.П/.с1^’Б,ПараметрКоэффициент смещен¬
ности!Температура в прилегаю¬
щем к 1-й трубе кор¬
не перемычки, °СТемпература в прилегаю¬
щем ко 2-й трубе кор¬
не перемычки, °СКоэффициент растечки
перемычкиМаксимальная темпера¬
тура металла перемыч¬
ки. °СmlK/(2)Ік{^ппtuгвна2Г а<2)' вна20,01-15 000
310,01-12 00031= 4,85
= 3,90По номограмме 55То жеПо номограмме 56
По номограмме 57По номограмме 573- 1 . 11,201,140,6550,168Р+ 1 1 2Ві(*)
В— 1 . 10,1801,6-1 1_1,6+1 2-4,85= 0,3341,6—1р + і^гви2'По номограмме 53°’251Г + ^к2іБ2+57[тг Х !fi "0,25 -g-+ 0.5 (н-ЙБг + р.<;>Б,)/(2) /(1)Х0*д2^2 Б,)]+Хм.ііл
0,5 — Z (1 — Р0)/(.)+ д;0)+ дхшяо$ (ід.Сі) + A0/nf4!>) XХі1Р +7<1>2«г)+А^х2)+<7МакСР[^2,+/0(1-^)^]ХЛ^М1+ РПо номограмме 47,(2)2jfH і FIcjмакс \s*к +Н-п 2% X. плX J-y-m {P° — m) + 0,75 j1,6 + Г ' 2-3,9 “0,359
1,50I ГО 0320,25.2,333+1,14-0,359 + ^ X
0,25-2,333 + 0,5 (1,14-0,359+1,20-0,334)
X (0.180-0,359 — 0,168-0,334)]+30 (340 — 390)= 0,8471 400 000-0,014
0,5 — 0,45(1 —0,847)'= 0,43390+ 4.10!-1,6-(0,168+ 0,655-0,43-1,20) X
/ 0,006 2 , 1 \X\^ 31 ‘ 1 + 1,6 + 15 000J — 459340+4.105-1,6[0,180+0,655(1—0,43) • 1,14] X
0,006 2 , 1X31 * 1 + 1,6 1 12 000
0,8= 430~ о 0,014.4-105 Г
459 + 0,8 ^зо 2,333-0.43XX (0.847-0,43)+ 0.75 ^щ\ = 514
136Приложение VIII. Примерные тепловые расчетыД. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ДВУХКАМЕРНОЙ ТОПКИ
КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА £>=220 ф НА ПЫЛИ
АНГРЕНСКОГО БУРОГО УГЛЯ1. ЗаданиеПаропроизводительность D —220т/ч
котла (номинальная)Давление в барабане рь = 112 кгс/см2
котлаДавление пара на выходе />=100 кгс/см2UQ ПОПЛгтОПОГПОООТОТТО^п.п = 540° С/П.В=215°Сиз пароперегревателя
(за главной парозапор¬
ной задвижкой)Температура перегретого
параТемпература питательной
водыТопливо — ангренский
уголь марки Б2Топочное устройство состоит ;из трех вертикальные*
циклонных предтопков, установленных с фронта и
встроенных в камеру охлаждения.Подача аэросмеси и .вторичного воздуха — через тан¬
генциально расположенные горелки и сопла в верхней
части предтопков. Топливо подается в предтопки в виде
сухой пыли (№п=і16%) горячим воздухом.Мельницы — молоткового типа с инерционными се¬
параторами. Система пылеприготовления — полуразомк-
нутая, с промбункером, с сушкой топлива в мельнице
газами, отбираемыми из верхней части камеры охлаж¬
дения и смешиваемыми с горячим воздухом.Сбросной воздух подается в камеру охлаждения
через 6 щелевых вертикально расположенных горелок,
установленных напротив поедтопков.2. Конструктивные характеристики
а) Предтопок (рис. VIІІ-13)■Количество предтопков Znp—'3.Диаметр і(в свету, по образующим ошипованных
труб) Z)np=i2180 мм.Высота цилиндрической части Li=.9,3 м.Высота верхней конической части І2=0,7 м.
Относительная длина 1/£>пр = 9,3/2,18=4,26.Сечение Fav — 0,785 • 2,182=,3,73 мг.ОбъемУпР = 0,785-2, Іб^Ѳ.З + ^’^^7 ++0,63 \2 , 2,18 0,63/ 0,63 \
\~)+,63 1—J-35.9 м*.Поверхность стенFct = к.2,18-9,3 + 0,785-2,182+тг-1,04 +, 0,63 \Н —J + 0,785-0,632 = 72,33 ж2.Поверхность боковой стены, занятая соплом для
воздуха,^7соппа = 2,1 • 0,49= 1,03 м2.Рис. ѴІІІ-13. Эскиз двухкамерной топки котла произво¬
дительностью 220 г/ч.1 — предтопок; 2 — шлакоулавливающий пучок (образован из
труб экрана предтопка); 3—камера охлаждения.Лучевоспринимающая поверхностьН л —F ст--^пода—Frop—F сопла=-=72,33—0,785 • 2,L82—0,785 • 0,632—,1,03=67,25 м2.Предтопки образованы из труб диаметром 60X6 мм,
установленных с шагом 64 мм. Обращенная к факелу
поверхность ошипована. Шипы і(/ш/^ш=|17/12 мм/мм) иа
углеродистой стали, с плотностью шипования fm —
= 0,2 м21м2, покрыты карборундовой футеровкой.Для ошипованных экранов принимается х=Л.
Коэффициент экранирования предтопкаЯл 67,25
Х= F^— 72 23— 0,93.Эффективная толщина излучающего слоя пламени:
по формуле (6-05а)3,6пР35 93,6 у0" = 1,79 м.FCT 72,33б) Шлакоулавливающий пучок (рис. ѴІІІ-13)Внешний диаметр оишпаванньи труб dTp=100 мм..
Число труб в пучке п=32.Число рядов по ходу газов z2=3.Число труб в ряду zi= 10; 10; 12.
Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты137Средний поперечный шаг труб si=.315 мм (si/d=
=3jl5).Продольный шаг труб S2=200 мм i(s2/d—2,0).
Длины труб по рядам: /і = 2,1 м; /а— .2,165 м; /з =
=,2,282 м.Поверхность нагреваН=л 0,1 -2,1-,10+я 0,1-2,167- Ю+яО.1 -2,282-12 = 22 м2.Сечение для прохода газовFr =2,8 + 3,7 106360.2,1 — 10-0,1-2,1 —4,21 it8.Эффективная толщина излучающего слоя по фор¬
муле 1(7-54)( 4 s,s, \* = о,9<* lj == 0,9-0,1 3,15-2,0 — 1 j — 0,632 м.в) Камера охлаждения (рис. VIII-13)Ниж-няя 'часть камеры — ошипованная; .высота оши¬
пованной задней стенки (до оси сбросных сопл) h0m =
=1.2 м.Поверхность ошипованной части камеры
Задняя стенаПодРошст.3=1,2-9,536=11,45 мг.1,568-0,652,95-9,536+2-2++ 2+ 21,4-0,45 0,7-0,4532,14 м2.Длина фронтовой стеныя-2,282-106/фР = 2-0,7 + 2-1,4 + 3 3gQ =10,53 м.^ст.фр =((9Л4+7,86)10,53=1179 м\ШирмыFcT.m=i(0,5+0,75+.1.25+6,9)9,536=89,6 м2.
Потолок106^сі.пот = 1,59-9,536 — 3 ^0,785-2.2822^3^
1,778-0,6912-j = 13.4 м2.Боковая стена0,5+ 1,57F„. бок. Н = 9,54.4,032 + у 0,6 ++1,665+2,4622 0,96+(1,08 + 0,34) 1,665 +
+ 5,48-1,59 = 52,19 м2.3.2-0,652 г 2
Боковая стена1,7+ 1,2F°mс,.бок = - 4-032 = 5>85 **■Простенки между циклона.ми^ст.пр.ц —2 • 1,4 • 2,1 =.о,87 м2.Простенки между боковой стеной и циклонамиFст.бок.ц=-2 ■ 0,7 • 2,1 =2,94 м2.'Плоскость, проходящая через последний ряд шла-
коула,вливающего пучка,106^сі. lun. n = 3ji-3,7.2,282-ggQ- = 23.4 м2.Плоскости, ограничивающие шлакоулавливающие
пучки с боковых сторон,2,1 + 1,9F„. п-л. бок = 6 у 0,7 = 8,4 м2.Суммарная поверхность стен ошипованной части
камерыFci.om — F ст.з ~\"F ст.пода + 2/:’0nlCT.60K + -f ст.пр.ц++ lF CT.60K.U + -f СТ.ШЛ.П + f ст.шл.Сок —= 11,45+32,.14+2-5,85+5,87+2,94+23,4+'8,4=95,9 м2.Поверхность «еошипованной части
камерыЗадняя стена■Fc..»=i(9,54+ 0,6)9,536 = 96,6 м2.Суммарная поверхность стен неошипованной чаете
камеры|i7CT.H = FcT.3 + F СТ.фр ~i~F ст.ш ~\~F с Т.ПОТ + 2/? с т. б он. я ==96,6+і179 + 89,6+і13,4+2 • 52,19 =483 м2.Полная поверхность стен камеры охлаждения
ZFCт=/7ст.ош+/гст.н=95,9+ 483= 578,9 м2.Диаметр экраиных труб d=60 мм.Шаг труб s=64 мм (s/d=64/60 =1,07).Относительное расстояние труб до стены e/d=
=80/60=0,5.Угловой коэффициент л:=0,98 (номограмма 1).Лучевоспринимающая поверхность неошипованных
экранов//л.гл^Ж-Рст.з + ^ст.фр+^ СТ.ПОТ+2/Г ст.бок) ==0,98(96,6+ 179+13,4+2 - 52,19) =385 м2.Лучевоспринимающая поверхность ширлі
Ял.ш=^ст.ш=і1,0 - 89,6= 89,6 мг.Лучевоспринимающая поверхность ошипованной
части камерыНп.om=^CT.om=='l,0 • 95,9=95,9 м2.Поскольку оуммарная площадь сбросных горелок
меньше 1 м2, она не вычитается из лучистой поверх¬
ности камеры.Оуммарная лучевоспринимающая поверхность ка¬
мерыЯ л =|385+'89,6+95,9=570,5 м2.Степень экранирования топки
Ял 570,5578,9 — °«98э-Объем камеры охлажденияОбъем прямоугольной камеры '(без вычета объема
части предтопков, находящихся в камере охлаждения, №
шлакоулавлиівающего пучка)V/n = i(f ст.бои.н + /70шст.бок)9,536==1(52,19+5,85)9,536=553 м3.
138Приложение VIII. Примерные тепловые расчетыОбъем шлакоулавливающего пучкаѴшл.п = 0,785 (3,7s — 2,282а)106 1,9 +2,1360 2в предтопке на поданное топливо) по формуле (4-48)= 3,93 м*.Объем части предтопков, 'Находящихся в камере
охлажденияѴ"пР = 0,785-2,282а106 1,778-0,691
"360~ 2: 0,588 м*.Объем камеры охлаждения
Ѵ= Ѵп—3VWn—3V'„p=553—3 • 3,93—3 • 0,588=539,4 м3.Эффективная толщина излучающего слоя по фор¬
муле (6-05а)V 539,4s = 3,6 sfct~ = 3>6578,9 — 3»35л‘-3. ТопливоАнгренский уголь марки Б2
Расчетный состав сырого топлива (см. табл. I):
Влага = 34,5%Зола Лр = 13,1%СеРа So,H K= 1 * 3°/о
Углерод О = 39,8%Водород Нг = 2,0%Азот № = 0,2%Кислород О = 9,1 %100%Теплота сгорания сырого топлива Qp н=
=3 320 ккал/кг.Выход летучих на горючую массу Ѵ/г=33,5%- .
Температура истинно жидкого состояния шлака
іо=1 150 °С.Вязкость шлака при <t0 'М-о= 1,87 кс-сек/м2.
Расчетный состав подсушенного топлива:По заданию Wn=:16%.Множитель для пересчета состава топлива при
влажности №п=і16%:100 —U/n_ 100-16 ооЮО — 100 — 34,5 “ЗолаЛ£ = 13, М,283 = 16,8о/оСера S£ = 1,3-1,283= 1,6%Углерод СР = 39,8 -1,283 = 51,0%Водород Н{?= 2,0-1,283 = 2,6о/оАзот N£ = 0,2-1,283 = 0,3%Кислород OJ? = 9,1-1,283 = 11,7%Ц7П = 16%100% .Теплота сгорания подсушенного топлива
ЮО — WnQV С = №> К + 6W*) 100-ГТ-6Ц7ПНЗ 320+6.34,5)Х
X 1,283 — 6-16,0 = 4 424 ккалікг.4. Коэффициенты избытка воздуха, объемы
и энтальпии продуктов сгорания по газоходамКоэффициент избытка воздуха в конце камеры ох¬
лаждения принимаем по табл. XIXoij = 1,14.Проверяем коэффициент избытка воздуха в горел¬
ках аг (соответствует коэффициенту избытка воздуха100 — дА100т]ц(ат — Дат)gr.B + 1.5K„pgc.fгде gr.B — количество сушильного агента (воздушная
составляющая) на 1 кг сырого топлива яа
входе в установку, £г.в=0,26 кг/кг из расчета
пылеприготовления;gс.а—количество сушильного агента (полное) на
1 кг сырого топлива на входе в установку,
gc.a=0,97 кг/кг из расчета пылеприготов¬
ления;Кпр — присос холодного воздуха в долях от сушиль¬
ного агента; на основании «Норм пылепри¬
готовления», Кпр = 0,4;Т]ц — к. п. д. циклона, т)ц = 0,9;
qt = 0,2% (принято по табл. XIX);Аит =0,03 (для циклонной топки по табл. XVI);L0= 1,293 Ѵ°= 1,293-3,81=4,92 кг/кг\100 — 0,2100-0,9 С1 •14 0.03)0,26+1 ,5-0,4-0,970,9-4,92= 1,04.■Коэффициент избытка воздуха в предтопке на сго¬
ревшее топливоar 1,04^ — = 1,06 (п. 6-33).*пр1--^- 1
1 100 1100Объемы и энтальпии воздуха я продуктов сгорания
в предтопке и шлакоулавливающем пучке рассчиты¬
ваются по подсушенному топливу, для всех остальных
газоходов — по сырому.Так как состав сырого топлива принят табличный
(табл. J), объемы и энтальпии для этого топлива при¬
нимаются по табл. XI и XIV:і70 = 3,81 м3/кг; Ѵ'0^ = 3,01 м3/кг; — 0,75 м3/кг',
yoHj0 — 0,71 м3/кг; Ѵ°г = 4,47 м*/кг.Для подсушенного топлива объемы пересчитывают¬
ся по формулам (4-43)—1(4-45), а энтальпии газов и
воздуха — по (4-46) и і(4-47).Доля испаренной влагиЮО — Wf>ДИР=0,01 [WP — Wn1С0— wv \— Wn J/ 100 — 34,5 \= 0,01^34,5 — 16—ЮО Jl iq—j=0,22 [формула (4-42)].Теоретический объем воздуха подсушенного топлива
по формуле (4-43)ѵ°о = У0 ~іІГддеГ = 3,81 j _о,22 = 4,89 м,3^кг‘
Теоретический объем азота подсушенного топлива^°Na,c = ^°N2 1 — AW ~ 3,01 1 — 0,22~ = 3,86 M'JKZ-Объем трехатомных газов подсушенного топлива1 1
^ROa,c~ l/ROs і— AW = 0.75 і 0,22 = 0,963 м*/кг.
Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты139Теоретический объем водяных паров подсушенного
топлива по формуле (4-45)V 0.^/0НаО-І.24Д^Нао,с “ 1 — AW0,-71 — 1,24-0,22= \ — о 22 = 0,56 м*/кг.Минимальный объем продуктов сгорания+VRO,.c + V0H,O.c =3,86 +0,963 ++ 0,56 = 5,383 мг(кг.Далее подсчитываются характеристики продуктов
сгорания по газоходам. Доля золы топлива в уносе
принимается по табл. XIX: дун=0,2.Результаты расчетов объемов сводятся
в табл. ѴІИ-1, расчеты энтальпий приведены
в табл. ѴЫІ-2.Расчет теплового баланса агрегата опускается:
6 =43 700 кг/ч; Вр=43 600 /сг/ч.Таблица ѴІІІ-1Объемы газов, объемные доли трехатомных газов, концентрация золыНаименование величин и формулаПредтопок и шлакоулавли¬
вающий пучокКамера охлажденияКоэффициент избытка воздуха а
(а — 1) Ѵ°, м*/кг1,060,2931.140,534^о = ^,о + °-0161(“-1)^, м»/кг0,565'0,719~ ^ROa + ^N, + ^HaO + (а ~' *) ^°- M*JK25,6815,013r _ VROa
ROj 77—v T0,170,15r _ ^HaOH>° ~ ~vT0,10,143v Vrn = rROj + rH200,270,593AvGt = 1 — Yqq + 1, ЗОбоѴ0, кг/кг7,5926,529Ар Лун _ / ^
|j<3n — j QQ0 і kz, кг0,0133*0,004011 + ауиподставляется величина —-—— (п.6-08).Т абли ц a ѴІІІ-2Энтальпии продуктов сгоранияСушенкаСырое топливо■&, °С4ккал/кг£ккал/кг(<*Чо3Ф <м
счCS О-'г.суш —/°— 1.24ДИ7 (с&)„ Л
г ’ ѵ НаО,Ів.суш —
/0
в/ =/° +
суш г.суш+ (а*- I) /0в.суш/ = /? + (а — 1)/25 Я1 — Wккал/кг~ 1 — W’
ккал/кгапр “= 1,03а =г
X1,14— <' 1д/' 1А/9001 5031 16516662082081 0001 6911 306— — 1 8741 1001 8791 451— 2 0821 2002 0691 596— 2 2922101 300
1 4002 263
2 4611 740
1 889611166,82 9402 4203 085242251252251252
251
262
2622 507
2 7252152181 5002 6582 0386641813 1702 6103 3272 9432181 6002 8572 18671719634102 8003 578 ”*1 7003 0582 335771210,53 6502 9903 830 1 8003 2602 4838262253 8903 1804 081 1 9003 4642 636881240,54 1303 3804 333—2 0003 6682 7889382564 3703 5704 584—2 100
2 2003 8744 0812 9403 09399410512712864 620
4 8703 770
3 9604 8465 108—Энтальпия золы не учитывается, так как 1 000* -^2 —1 000- ■ gggg—— ^Qa
140Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты5. Р асчет предтопка (производится по подсушенному топливу)tРассчитываемая величинаОбозначе¬ниеРазмерностьПрисос в пылеприготови¬А°пл тельной установке в до¬лях от теоретическинеобходимого ' воздухаТемпература горячего воз¬Ъ.ш•сдухаЭнтальпия горячего воз¬і0''вккал/кгдухаТемпература хо одного*Ж.«•своздухаЭнтальпия холодного воз¬/°■•х.Вккал/кгдухаТепло, вносимое в пред¬Q«.npптопок воздухомТеплоемкость рабочей мас¬^*лккал/(кг-°(сы топливаТемпература топлива^тл°СФизическое теп."о топливаг*лккал/кгПотеря теплч от химичес¬*7зпР%кой неполноты сгоранияв предтопкеПотеря тепла от механи¬^4ПР%ческого недожога впредтопкеРасполагаемое тепло топ¬ккал/кглив іПолезное тепловыделениеQ*.np»в предтопкеТеоретически темперକСтура сгорания в пред¬топкеТемпература газов за«пр•Спредтопкомt /Энтальпия газов за пред¬Лфккал/кгтопкомСредняя суммарная теп¬Vccpккал/(кг ■ ®<лоемкость продуктовсгоранияЭффективная температураТфКтопочной среды (пред¬варительное значение)Расход топлива на пред¬Выкг/чтопокКоличество сгоревшегоВр.пР«топлива в предтопкеКоличество введенной вGoкг/секпредтопок золыДоля золы топлива в^шлшлакеУдельный вес шлакаРшлкг/м*Смоченный шлаком пери¬амметр предтопкаКритическая температураto°СшлакаФормула или обоснованиеРасчетПо табл. XVIПринимается предварительноѵ"^20’По п. 5-03
V°(c0)f**пр ■ЮО \ о''
я ЮО- <74ПРу) Ув +Q1100 — qA 0
+ ДИпл 100 —<74ПР 7*-в
U7p t р 100 — Wp
Ю0+стл ЮОПо п. 6-33
Стл*тл(п*. 5-04)По табл. XIXПо табл. XIXФнс + *тл
Ю0 <7япр Qa пр 9бил100 ^4ПР
“Ь Qe.np Qb.bhОпределяется по таблице эн¬
тальпий для подсушенного
топлива по QT пРЗадаемся предварительноПо таблице энтальпий для под¬
сушенного топливаQ*. пР ^пр
»■-< '
о.ѳгбКГаГ^в 100 — WV100 —БПР100 — діѵѴ
100Впт> ■ AF3 600-100 (п-6_28)1 —аунПояснения к формуле (6-56)^пРПо заданию0,043204.89-102,8=502
304.89-9,48=46,4/ 100—0,2 \
(1.06-0,04-,0b-g-b-j5O2+.100—0,2 ...
-|-0,04-jQQ 2 о’46,4—513,616 100—16
YqO + 0,29- inn-= 0,404100
750,404-75=30,31,02,04 424 + 30,3=4454,3100—1,0—2,0—1,144454,3-100—2,0
+513,6= 4873,9
2 III1 550
3 4534873,9-3453 n _
2 111—1 550 —0,925 V(2 111+273)(1 550+“*
^+273 = 1 93043 700 100—34,5
0>9‘ 3 ' 100—16 —10 220100—2,010 220--100= 1001010220-16,8
3 600-100 “U’
1—0,2=0,82 400
Tt-2,18=6,851 150
Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты141П родолжениеРассчитываемая величинаОбозначе¬ниеРазмерностьФормула или обоснованиеРасчетКритическая вязкость
шлакаСредняя расходная ско¬
рость газов в предтопкеБезразмерный коэффици¬
ентПараметрБезразмерный перепад
температур в шлаковой
пленкеТемпература наружного
слоя пленки жидкого
шлакаПроизведениеКоэффициент ослабления
лучей трехатомными
газамиКоэффициент ослабления
лучей золовыми части¬
цамиКоэффициент ослабления
лучей частицами коксаПараметрПараметрКоэффициент ослабления
лучей топочной средойОптическая толщина газо¬
вого слояСтепень черноты факелаФизическая поглощатель¬
ная способность шлако¬
вой пленки в предтопкеЭффективная поглоща¬
тельная способность
ошипованных экрановСтепень черноты камерыКоэффициент теплопро¬
водности газовКоэффициент кинемати¬
ческой вязкости газовСкорость выхода вторич¬
ного воздуха в пред-
топкахКоэффициент теплоотдачи
конвекцией в предтопкеТепло, переданное конвек¬
циейКритерий учитывающий
конвективный теплооб
менРоWРшя^плPnSktksЯфXVtvsQb(кг'Сек)!м2
Ml сек(м-кгс)/см2
1 / {м- кгс / сл?)1/(м- кгс/см2)По заданиюBp .npVJ ф3 600-273FnP
По номограммеVккал/(м-ч- °С)
м2/сек
м/секккал/(м2-ч-°С)ккал/кгПо номограмме 8ЛплГф-Ио (п.6-28)По номограмме 3
Определяется по температуре
газов на выходе из предтопкаПо номограмме 4,
кривая 1По п. 6-08По п. 6-08
По п. 6-08Ѵп + ^зл.^зЛ + ^КОКОХ1Х2ksПо номограмме 2
По табл. 6-4а°лш=афЛ(п. 6-30)11 /1,8710 010-5,681.1 9303 600-273-3.73 =30-05,0V0,476-0,8-1,87 __2 4002-6,85-5
= 1,535-10“ 3
0,1120,112-1 930+1 150=1 3660,27-1,79=0,483
0,4068,11.00,5
0,40,406-0,27+8,1-0,0133++ 1,0-0,5-0,4=0,1096+0,108+
+0,2=0,4176
0,4176-1,79=0,750,53
0,680,681Кѵг Л4ѴИз расчета горелки3,4 w2
акНл{Тф — ть)fip.npQKVcct(T,-T"t)0,68 + °’= 0,436
0,136-0,985=0,134294,5-10-«-0,995=293- 10-е
753,4-75=255
255- 67,25 [1 930—(1 366+273)]10010=4964962,53(2 384—1 823)= 0,35
142Приложение VIII. Примерные тепловые расчетыП родо лжсниеРассчитываемая величинаОбозна¬чениеРазмерностьФормула или обоснованиеРасчетБезразмерная температура
Критерий БольцманаБезразмерная температура
газов в конце предтопкаТемпература газов в конце
предтопкаВо*'рп9"*р■рК•с-^-(п. 6-32)* а4,9-Ю"»//,7^4/FS3?++2,92[Во* (1-0
акВо* (1—/)(і-m«к /*]у/jе, т,пр2731 366+2732 111+273
0,994-10010-2,530,6864,9-10-«-67,25-2 384»
=0,565+■+2.92^0,565 (1—0,35)+0.6864J-0,4360,565 (1—0,35) [_
0,436=0,7640,764-2384=1 820
1 820—273=1 547Так как предварительно принятая температура газов за предтопком ('ѵЛ 550 *С) отличается от полученной
тате расчета (1 547*С) только на 3 *С, «50 *С),^пл не пересчитывается и расчет считается законченнымв резуль-Энтальпия газов в конце
предтопка
Количество тепла, воспри¬
нятого предтопком по
балансу/"прккал/кгПо таблице энтальпий для под¬3 445Qn + Qkсушенного топливая¥ (Qt.hP /,,пр)0,994(4873,9—3 445) = 1 4206. Расчет шлакоулавливающего пучка (производится по подсушенному топливу)Температура газов за пуч¬0"•с.Задаемся1 505комЭнтальпия газов за пучкомIйккал/кгПо таблице энтальпий для под¬
сушенного топлива3339,5Средняя температура га¬
зов®ср•св' + 0"1 547+1 5051 1 ГОЛ22 — і OZuТемпература поверхности^пл*»^пл.предтопка 100 С1 266пленки жидкого шлакаСкорость газов в пучкеWм/секДр.прУг (»ср + 273)10 010-5,681 (1 526+273)3 600 /ѵ 2733 600-4,21-273 —Коэффициент теплоотдачи=24,7акккал/(мг'Ч.-и С)с*с.сФх0,85-0,98-0,98-59,0-1,515=конвекциейХѵ20-6По номограмме 13, ан=72,9ПроизведениеPuS(м- кге)/см2при w = 12,35
rns0,27-0,632=0,171Коэффициент ослабленияkt1 /(м-кгс/см2)По номограмме 30,727лучей трехатомными га-Определяется по средней темпе¬33 МИКоэффициент ослабленияkaaпратуре газов
По номограмме 4, кривая 18,2лучей золовыми части¬цамиКоэффициент ослабленияhккокспПо п. 6-081,0лучей частицами коксаПараметр*1 То же0,5Параметр*2 0,4Коэффициент ослабленияk\/{м-кгс/см2)ktrп Ч- ^злН'зл + ^К0КС*1Х20,727-0,27+8,2-0,0133+лучей в шлакоулавли¬+0,5-0,4=0,196+0,109+вающем пучке+0,2=0,505
Приложение VIII. Примерные те/Шовые расчеты143П родолжениеРассчитываемая величинаОбозначе¬ниеРазмерностьФормула или обоснованиеРасчетОптическая толщина газо¬
вого слоя
Степень черноты газов
Степень черноты пленки
жидкого шлакаКоэффициент теплоотдачи
излучениемksаа3<*лккал/(м2-Ч’° С)ksПо номограмме 2
Пояснения к формуле (7-49)4,9-10 ~ 8 X, -й)4ѵ ' лТ*5 4 '0,505 *0,632=0,3190,2780,680,68+1
4,9.10-»—2^0,278Х/1 266+273N4
1—( 1 526+2731N/(1 C0fi+07^* 4 'Количество тепла, пере¬
данное в шлакоулавли¬
вающем пучке
Количество тепла, отдан¬
ное газамиQiB.nQeккал/кг». Т„%(“к + «л) Н (0ср — /пл)'Л ) 1 266+273 —
1— 1 526+273
=235(72,9+235). 22-(1 526—1 266)■^р.пр10010 —
= 1080,994 (3 445—3 339,5) = 105,2Расхождение между <3Ш.П и Q6 — 2,5%, согласно п. 8-37 допустимое расхождение — 5%, поэтому расчет шіако-
улавливающего пучка считается законченным.7. Расчет камеры охлаждения (производится по сырому топливу1)Температура горячегоІг.ш•сПринята предварительно320воздухат0"г.вЭнтальпия горячего воз¬ккал/кгПо таблице энтальпий для сырого391духатопливаТемпература холодного*ж.»°СПо п. 5-0330воздухаЭнтальпия холодного воз¬/°х.вккал/кгПо таблице энтальпий для сы¬36духарого топливаПрисос в камеру охлаж¬Дат—По табл. XVI0,03денияТо же ■Присос в пылеприготови¬А®пл—0,04тельной установкеQbТеп ю, вносимое в камеруккал/кг(аг — Даг — Дапл) /°" +
+ (Да, + Дапл)/° в(1,14—0,03—0,04) 391 +воздухомQ«.n+ (0,03+0,04) • 36=418+
+2,5=420,5Количество теп па, вос¬ккал і кгИз расчета шлакоулавливающе¬105,2принятого шлакоулав¬го пучка по балансуливающим пучкомФизическое тепло топлива1тяпfWv
Win — ^ юо +/34,5 п 100—34,5\(юо +°>^С8 ЮО )с 100 — TFi>\= 10,4*+ Стл ЮО J *тл
(п. 5-04)Располагаемое тепчо топ¬С5»Qh + гтл3 320+10,4=3 330ливаЭнтальпия газов на входе
в камеру охлажде ния//^ПІОО Q3 — Q4, <7бшл , ^ппоо 100—0—0,2—1,14і*»100 —100—0,2 +fip.np(Qn+QK)np „10 010-1 420-3і дал г<fBp Z”P “+^и,й 0,994-43 600■^np^p.npQm.n3-10010-105,2¥#P— 0,994-43 600 — ^Температура газов на0'•сПо таблице энтальпий для сырого1 367входе в камеру охлаж¬топлива по /' при ат= 1,14дения1 Все последующие поверхности котельного агрегата также рассчитываются по сырому топливу.
144Приложение VIII. Примерные тепловые расчетыП родолжениеОбозначе¬Рассчитываемая величинаниеРазмерностьФормула или обоснованиеРасчетКоэффициент загрязнения®гл(мг-ч-°С)/ккалПо табл. 6-30,004открытых гладкотруб¬ных экранов0,008Коэффициент загрязненияєошпПо табл. 6-3ошипованных экранов95,9 А ,,ггОІІІУсредненный коэффици¬єсРя0,75 т_г~ • є0ш +11лнош \+ (1-0,75 Ял )еІЛ0,75^-0,008+(1-ент загрязнения“°*75570,5)'0,004~=0,00451Температура газов на вы¬9",°СПринимаем предварительно1 000ходе из камеры охлаж¬дения1 874Энтальпия газов на выхо¬/" гккал/кгПо табіице энтаіьпий приде из камерыах = 1,140,293-3,35=0,98ПроизведениеPvS(м-кге)/см2Гп*Коэффициент ослабления/ггІ/(м- кгс/см2)По номограмме 30,49лучей трехатомнымиПо температуре на выходе изгазамикамеры охлажденияКоэффициент ослабления^зл1/(м-кгс/см2)По номограмме 4, кривія 110,3лучей золовыми части¬цами-Коэффициент ослабления^кокс»По п. 6-081,0лучей частицами коксаПараметр—То же0,5Параметр1*2—q\ + q'\
2002+0,2
200 ~0,011Коэффициент ослабленияkІ/(м-кгс/см2)ktrи -І- ^зпі-^зл Ч- &кокс*іх20,49-0,293+10,3-0,00401 +лучей в камере охлаж¬+1,0-0,5-0,011 =дения=0,1435+0,0413+0,0055=
=0,1878Оптическая толщина газо¬ks—ks0,1878-3,35=0,63вого слояСтепень черноты факелаЛф—ГІо номограмме 20,47Физическая поглощатель¬ По табл. 6-40,75ная способность гладко¬ф.лтрубных экрановФизическая поглощатель¬аТ По табл. 6-40,68ная способность ошипо¬ф.лванных экрановПоглощательная способ¬с_По номограмме 9, кривая 20,79ность гладкотрубных эк¬рановПоглощательная способ¬
ность ошипованных эк¬с—С = «,("• 6‘3°)0,68рановКоэффициент, учитываю¬
щий взаимный теплооб¬р—По рис. 6-41,0мен между топкой иширмовым перегревате¬лем-Поглощательная способ¬
ность ширмашл—кл1,0-0,79=0,79Средневзвешенная эффек¬ѢаліНлі0,68 • 95,9+0,79 • 89,6+0,79 - 385an.н570,5 ~тивная поглощательнаяспособность=0,78
Приложение VIII. Примерные тепловые расчеты145П родолжениеРассчитываемая величинаОбозначе¬ниеРазмерностьФормула или обоснованиеРасчетПриведенная степень чер¬
ноты камерыСредняя температура па¬
ра в ширмахТемпература внутренней
среды в экранахСредняя температура
внутренней среды в ка¬
мере охлажденияТепло, переданное излу¬
чениемТемпература наружного
слоя стен камеры ох¬
лажденияБезразмерная температураСредняя суммарная тепло¬
емкость продуктов сго¬
рания в камере охлаж¬
денияКритерий БольцманаКоэффициентКоэффициентБезразмерная температура
Температура газов а кон¬
це камеры охлажденияср. ш/экрср1сРѴссрВо*АСккал/кг
Кккал/{кг- °С)L +*(«»_і)Принимаем предварительно
По заданию• 'сР.ш/^-Кр Р^лКР
Ялт , BpQn1 СР -Г есР /у~(п. 6-32)0' — t>"TуВрУсср4,9-10 -8ЯЛ(Г')»Во*
0,825 °к(п. 6-32)
0,8256*(п. 6-32)По номограмме 10
Ѳ''тГа — 2730,78 + 0*985‘(о,47—*)=0,419420318420-89,6+318.480,9= 335570,50,994 (2 652—1 874) = 774(335+273) + 0,00451Х
43 600-774
^ 570 5 = 608+265 ==8738731 367+273 ^0*5322 652—1 874
1 367—1 000 = 2*120,994-43 600-2,124,9-10-«-570,5(1 367 +273)3
=0,745
л йп- 0,745°’82о-МТ9 = 1’467
0,825-0,532* = 0,066
0,7910,791-1640—273=1 024Поскольку разница между принятой предварительно температурой газов в конце кімеры (1000 °С) и получен¬
ной в результате р:счета (1 024 °С) не превышает 50 °С, рісчет считается законченным (п. 8-11)Энтзльпия газов в конце
камеры охлажденияккал/кгПо табл. энтальпий (ѴШ-2)1 924Количество тепла, воспри¬
нятое радиационными
поверхностями в камере
охлажденияQjt•0,994 (2 652—1 924) = 723Тепловое напряжение по¬
верхностей в камере ох¬
лажденияЯлккал/(м*-ч)BpQnЯл43 600-723V570,5 ~55400ПРИЛОЖЕНИЕ IXАВТОМАТИЗАЦИЯ ПОВЕРОЧНОГО ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА
А. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ1. Приведенные ниже рекомендации предназначены
для выполнения поверочных тепловых расчетов котель¬
ных агрегатов на электронных цифровых вычислитель¬
ных машинах '(Э,ВМ). Наиболее целесообразна следую-
щая*техническая характеристика ЭВМ:10—1297Скорость выполнения арифмети- Десятки тысяччееких и логических операций в секундуЕмкость внутреннего бысгродей- Несколькоствующего оперативного запо- тысяч слов
■шгаающего устройства (ОЗУ)Емкость внешних запоминающих Десятки тысячустройств слов
146Приложение IX. Автоматизация поверочного теплового расчетаСкорость ввода информации Сотни слов вминутуСкорость вывода информации на Сотни слов в
алфавитно-цифровое печатаю- минуту
щее устройствоПри указанной технической характеристике ЭВМ
машинное время теплового расчета современного котель¬
ного агрегата не превысит‘десяти минут.'Предъявленным требованиям отвечают современные
ЭВМ типа М-20 :(М-220, БЭСМ-4 и их модификации),
«Минск» («Минск-32») .и другие машины среднего
класса.При тепловом расчете котлов малой л средней мощ¬
ности можно использовать ЭВМ более низкого класса.2. Решение математической задачи на ЭВМ сво¬
дится к выполнению в определенной последовательно¬
сти арифметических и логических операций. Совокуп¬
ность кодов (команд), реализующих эту последователь¬
ность, называют -программой. Программу решения рас¬
сматриваемой задачи на перечисленных выше ЭВМ ре¬
комендуется составлять в кодах машин или в автокоде.Ввиду большого массива информации программа
должна быть расчленена на блоки, имеющие конкрет¬
ное целевое назначение (например, вычисление коэффи¬
циента теплопередачи).3. Поверочный тепловой расчет котельного агрегата
представляет собой сложную математическую задачу,
заключающуюся в составлении л решении системы не¬
линейных алгебраических уравнений высокого порядка.
Для составления и решения этой системы необходимы
значительные массивы исходной .информации, характе¬
ризующей котельный агрегат в целом, а также каждую
из его поверхностей.Конструктивный тепловой расчет котельного агрега¬
та является еще более сложной проблемой, включающей
решение задачи оптимизации. Эта задача в настоящее
время может быть решена путем выполнения многова¬
риантных поверочных расчетов, что требует значитель¬
ных затрат машинного времени.Б. МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ РЕШЕНИЯ
ЗАДАЧИ НА ЭВМ И РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО ПРОГРАММИРОВАНИЮ4. Теплообмен в каждой поверхности .нагрева кот¬
лоагрегате может быть описан системой нелинейных
алгебраических уравнений, выражающих зависимость
выходных параметров от входных, т. е. для k-й поверх¬
ности нагрева уравнениями вида{L"h) — t'h {i'h) 4~ (I'h) + Eh> \ fix 1^
®"h (f"h) — ('V) + (I'h) Fh< fгде С*, Dk, Ek, Fh — коэффициенты, зависящие от ис¬
ходных данных и искомых переменных.Эти зависимости получаются путем аналитического
решения системы дифференциальных уравнений тепло¬
обмена. Система уравнений вид?Qo — Qt (ІХ-2)является частным случаем решения этой же системы
дифференциальных уравнений.Котлоагрегат, состоящий из п поверхностей нагрева,
описывается с помощью п систем вида (ІХ-1) или
(ІХ-2), а также уравнения теплообмена в топке, урав¬
нений смешения теплоносителей и уравнений для опре*
деления расходов теплоносителей.С целью ускорения расчета целесообразно систему
нелинейных алгебраических уравнений вида (ІХ-1) или(ІХ-2) для каждой поверхности наг,рева решать итера¬
тивными методами (простая итерация, метод хорд и
т. д.). іПо полученным в результате значениям парамет:
ров сред на выходе и значениям на входе определяются
коэффициенты С и D системы линейных алгебраических
уравнений для каждой поверхности нагрева котлоагре-
гата:/"(і") = <'(!'') + С [«'(О — 8' (/')]; )
«"(/")=■»'(/')+D (/')). і .Таким образом, теплообмен в котлоагрегате описы¬
вается почти линейной системой алгебраических урав¬
нений, которую на ЭВМ целесообразно решать методом
Зейделя.5. В ходе решения системы уравнений для каждой
поверхности нагрева определяются теплофизические па¬
раметры теплоносителей, коэффициенты теплопередачи
и другие необходимые для расчета величины.Номограммы, графики и таблицы, рекомендуемые
в настоящей книге, должны быть описаны с достаточ¬
ной степенью точности аналитическими зависимостями.
Если это вызывает трудности, должны быть составлены
максимально компактные таблицы из значений соответ¬
ствующих параметров в узловых точках, путем интерпо¬
ляции (линейной, квадратичной или более высокой сте¬
пени) которых можно получить с достаточной степенью
точности промежуточные значения.6. Ввиду отсутствия уравнений состояния для эн¬
тальпии воды и водяного .пара, которые достаточно
точно описывали бы области вблизи линии насыщения
и максимума теплоемкости, рекомендуется табличное
представление энтальпии.Для определения удельных объемов воды и водя¬
ного пара также рекомендуется использовать таблицу.
Кроме того, для этой цели могут быть использованы
уравнения, приведенные в п. 7.7. Удельный объем водяного пара описывается урав¬
нением состояния КохаRT Аѵ= 100/7 / Т у.82V100)_я_ + с 1Т \14 / Т \*‘ -6 *ТосГ) (ісхГ)где /? = 0,4706; Л=0,9172; £=1,31-104; С=4,38 • 10“; *
Т — температура, К; р — давление, кгс/см2.Удельный объем воды описывается уравнениемѵ= (980 + 2 820 • 0,924м 1-60) 10-«;■При сверхкритическом давленииѵ=[ (62,1 — 0,11 \р) і-+ (0,057р +14,8) р—21 840] 10~в.8. Теплоемкость воды и водяного пара при p=const
определяется из равенстваДгср = ~дГ •9. Теплоемкости компонентов дымовых газов и золы
можно рассчитывать по интерполяционным полиномам
пятой степени видас=с5/5+a4f4+ast*+ агіг+ait+Go.Значения коэффициентов со-5 получены путем ап¬
проксимации табличных данных настоящей книги и при¬
ведены в табл. IX-.К
Приложение IX. Автоматизация поверочного теплового расчета j 47Таблица 1Х-1Коэффи¬циентполигонасСО, 1cNaСвзсн,оС8Л#00,0382314190,309290910,315191960,356722600,17661723С,0,25207184-10-3-0,53739164- IO-50,^5619473-10-50,24795243-10“ 40,1778878510-»а2-0,16633384-10-60,62620324-10-70,60760977-10-70,572072221• ю-7—0,2643821210-**0,76427112.10-»“—0,47710105-10-‘°—0,51300306-10"10-0,35393369-10-100,1719931310-»а4-0,20555466-10-130,15436120-10-130,17716400-10-13, 0.91538884-10-14—0,20249676Ю-І»й%0,23407239-10-17—0,18818960-10-17-0,22616689-10-17^О, 92691428-ю-“—0,71330819ю-*т10. Критерий Прандтля для дымовых газов вычис¬
ляется по формуле:Ргг = (0,94 -|- 0,56r^Q) Рггер,где при 400 °С РггсР=0,71—0,0002 0;400<-ft< 1 ООО °С Рггср=0,67—0,0001 О;1 000^0^2 000 °С РггсР=0,68—0,0001 О.Для воздуха рекомендуется Ргв—0,70 при 400 °С
и Ргв=0,69 при fB<400°C.11. Расчет поправки Сф к коэффициенту теплоотда¬
чи конвекций от газов к стенке трубы:для случая поперечного омывания 'пучков
Сф = 0,92 + 0,726rHjO;
для случая продольного омы.вания при гн,о^0,11
Сф = 0,910 +0,819rHj0;при^аО^О.П Сф = 0,94 + 0,545гНаО.-12. Поправки Сйвн и С7 для определения коэффици¬
ента теплоотдачи конвекцией можно рассчитывать по
■интерполяционным полиномам, коэффициенты которых
приведены в табл. ІХ-2.Таблица ІХ-2Коэффициент по¬
линомаCrfBHсхаь0,13634932-1 O'*0,19120000-10*а,—0,15974363-10-1—0,65481352-10-'аъ0,19817016-10“э0,16510489-10-2—0,88189598- 10-е—0,14172494-10-*Степень полино-
a3313. Расчет теплопроводности и вязкости .воды ,и во¬
дяного пара следует проводить по формулам, приведен¬
ным в книге М. П. Вукаловича, С. Л. Ривкина,А. А. Александрова «Таблицы теплофизических свойств
воды и водяного пара» і (М., «Стандарт», 1969).14. Расчет теплопроводности и вязкости воздуха и
дымовых газов производится с помощью интерполяци¬
онных полиномов, коэффициенты которых приведены
в та'бл. ІХ-3.15. Коэффициенты загрязнения, тепловой эффектив¬
ности и .использования поверхности нагрева могут опре¬
деляться по интерполяционным формулам.Коэффициент загрязнения е ширмовых перегревате¬
лей для твердого топливаe=&i + fta(1&cp—Ьі)(значения коэффициентов приведены в табл. ІХ-4).■Коэффициенты загрязнения поперечно омываемых
шахматных пучков определяются по формуле (7-73),
причембо=?0,0126-10-"“,где w — скорость газов, лг/сек;я=0,052 + 0,094 (d/s2)‘.Поправка для коэффициента загрязнения в зависи¬
мости от диаметра труб:In dС* — 0,7676 + 5-2606-Значение 'Де должно быть задано в исходных дан¬
ных.•Коэффициент тепловой эффективности
ф = &1 + &20>(значения коэффициентов приведены в табл. ІХ-5).Таблица ІХ-3Коэффициентполиномаѵ в оздухаX воздухаѵ дымовых газовX дымовых газовйщ0,13334426-10-*0,21049487.10-*0,12223590.10-*0,19640869-10 -1at0,86303219*10—70.64300069-10~40,74345639-10“70,72610926-10-*аг0,11379092.10-*—0,22533805•10 ~10,11242939-10-*0,14915302-10- ■аг-0,56219934.10-“0,73307439-10-11—0,40384652-10-»»—аА0,23531342-10-,в—0,10448614-10-**0,82038929-10-17—Степень по¬
линома444210*
148Приложение IX. Автоматизация поверочного теплового расчетаТаблица ІХ-4* Вид топливаЪіЬаЬгНешлакующее, твер¬0,3-10-20,5- 10-в500доеКанско-ачинские угли.0,6-10-20,1-10-4500фрезерный торф (приочистке)Сланцы северо-запад¬—0.12-10-10,3-10-*—75ных месторожденийУмеренно шлакующее:при очистке0,76-10-г0,817-10-Б1 000без очистки0.6-10-20,1-10-*500Таблица ІХ-5Вид поверхности нагреваЬгЬъ1-я ступень экономайзера, 2-я сту¬0,725—0,00625пень экономайзера, переходнаязонаПерегреватели, фестоны, котельные0,675—0,00625пучки при йу<Ч2 м/секЭкономайзеры котлов малой мощ¬0,575—0,00625ности (<'<100 *С)Примечание. Поправка к коэффициенту тепловой эффек¬
тивности Д^, учитывающая влияние очистки и т. п., должна быть за¬
дана 6 исходных данных.Коэффициент использования для ширмового пере¬
гревателя может рассчитываться по интерполяциоііиому
полиному- третьей степени.£=asw3+a2w2+aiw+a0,где аз ==0,65104168 • 10-2; а2=—0,10286459; аі =0,53515626;
а0=—0,59397324 • 10-*; |<0,85.16. Расчет коэффициентов затененности ширм и при¬
мыкающих к ним экранов можно вести по следующим
■интерполяционным формулам:А і 1
ІП-^свб1 — «ф *= [лг, (0) + N. (*А 1 + (4-)'=гѴ((2^|/1+(^-) -SxX (za) -Ь x2a ,1S1 (XA) — M (z/Cm —1 CD0CnP = 1 — 0,4co°-e.Табличные значения функций M(x), /Ѵа(х) и Si(x)
аппроксимированы полиномами, коэффициенты которых
приведены в табл. ІХ-б—ІХ-8.Таблица ІХ-6Коэф¬
фициент
для
М (X)X0—3,53.5—7,07—8,5ав0.14442949.10-*-0,27000661-10-*-0,26874793-10-«а5—0,19859426-10-*0,88734287.10-»0,12363315-10-*at0.11579441-0,11838604-10-*—0,23676412а3—0,386336320,81269652-10-*0,24159026-10*о»0,84673329—0,29591314—0,13852435.10*а.—0,12542358.10*0,522745120,42315717-10*0,99958884—0.29792342-0,53796469-10*Таблица ІХ-7Коэф¬
фици¬
ент для
Л', (X)X0—2.52,5—4,04—6,0ае0.14199129.10-*—0,30099912-10-8-0,23012082-10-*а*—0.127426320,69808588-10**0.48.305379-10-*at0,46652761—0.65261650-10-*-0,33438376-10-*а3,—0,917962180,315136860,37908044-І0-»at0,11025482.10і—0,826009370,56933997.10-*Я|—0.883053510,11005813-10*—0,26044240do0,42328745—0.561960430,34534971Таблица ІХ-8Коэф¬
фициент
для
Si (х)X0—2,52,5—4,04—7,5ае0,26239850-10-*0,38656686-10-*0,39797282-I0"«Оц—0,23062472—0,77219268-0,14166301-10-*а*0.832246330.640J874I- Ю*0.20880216-I0-*а3—0,16423898-I0‘—0,28181188-10*—0,16324244а,0,20567300-10*0,69509464-10*0,71504373—0,18205762-10*—0,91102101-10®-0,16685144-10*a00,998391240,49622349-10s0.16285973-10*Таблица ІХ-9Вид топливаasа.ОіСоТвердоеЖидкоеГаз—0,174048170-10-»
0,12432012.10-*
0,42735043.10-®0,40960372-10"5
—0,54405594-10" 8
—0,23438228-10“ 8—0,30671639.10-20,67891997-Ю-10,30989899-10-20,17101818-10*-0,17016783-10*—0,50325175
Т а б л и ц а ІХ-10Тип поверхности нагревасDEv?ПримечаниеЭкономайзер и перегревательПрямотокСт.- t, [X—
l+aГ} 1 ^пРопрм — fj
•^прм = а ВцрыD —СЬ'прм д иІ!ЇМ4EtiFm ~ &i ^пРы X
X (ai ^i)Fюрм — +
+ -^прм (ai — ^l)—Противоток,1а + Ь^ 100^прмп АіРм— -^пРмFuvr “ ^пРм
^пРм^пРтСосчитать прямоток, изменив
знак уаий,^пРт — 1 f'1 ^ирм^прг— І Г „1 ^прмРт— і -cnPMПротивоток,а + ь<ТобСпРт — а
вѵрт = 1/2Спрт
■^пГт== ВартDnpT — 1 спрт■^ПРт = flg
^пРт (^1 ^l)^пРт — “Ь
+ -^ПРт(°1 — ^і)То жеПоверхность наірева
с температурой
среды t8c=fcD = 1 — е~ь£ = c,+ (a — c)^-F=Dir- —ВоздухоподогревательОднократныйперекрестоое-(а + ь)\ЛС(Ц— ъ 2d
k=0Счет идет пока
e-(a+b)^h{a)ifh{j)<C^ {abyh+1)< [(^ + 1)-'J2bdo) = — ачa%Ex =F0) = В2Ь,00B,=e-(«+‘>yjj,,(a) [?■.<&)-А=0bВг = b — — Bl
г a 100?*<г>= S -srzm =m=k+1Zh+1==^+i(Z)+ (£+1)!Многократныйперекрестс - амѵn — v
CO+ZX1)і — fi — со — zx1)]»D — D(*)vE = — Cl1) XF=Dil)[Eil)—FV)]x
XS + nF(')v ~ C(‘) 4- IX,1)Приложение IX. Автоматизация поверочного теплового расчета
150Приложение IX. Автоматизация поверочного теплового расчетаРасчет коэффициента р >(п. 6-'20), учитывающего
взаимный теплообмен между топкой и ширмами, выпол¬
няется по аппроксимирующим полиномам для твердого,
жидкого и газообразного топлив, коэффициенты которых
приведены в табл. ІХ-9.17. Пр.и составлении алгоритма расчета отдельной
поверхности нагрева в соответствии с методикой, при¬
нятой в настоящей книге для .«ручного» счета, должен
быть предусмотрен расчёт температурного .напора для
следующих схем взаимного иалравлен,ия теплообмен и-
вающихся сред:1) прямоточная;2) противоточная;для этих схем Л/ считается как среднеарифметическая
(при А/б/А^м<1,7) или среднелогарифміическая .разность
температур;3) параллельн о-с мешанная с двумя ходами,
имеющими одинаковую поверхность нагрева:а) один ход — прямоточный, второй — противоточ-ныйД/ — Д/пРіVr‘ + \ і —рR— 1 1п 1 —pRIn— і — /? + Кя2+ і— — \ — r — Vr* + ігдеР =Ь'77-; R = ч/ч(Тм, to — меньший и больший перепады температур по
средам);б) оба хода — противоточныеД*_Д/пРі 2(R—\) а ’гдеt" — V«• — 2Д/ \ R — ^бАм*2(1 + gn)(l—gg(1~2/?))(1 +2еа) {R — eaV~2R)) + R + eaв) оба хода.
Р = -прямоточные21 +2 R+1_е-(2«+1)а ^ 1+е~агде a, R и At определяются, как в п. 17,6.При перекрестном движении сред с числом ходов
в теплообменнике* от одного до четырех ;(при общем
противотоке)At—А^пртф.Расчет параметра ij) при определении температурно¬
го напора в случае перекрестного движения сред реко¬
мендуется определять .путем решения уравнения. £ v In Ап— In (1 — ptR)ЗдесьPi —/ 1 —p \1 In(-n=sr) -.«(.-T±wY->(n — число ходов в теплообменнике);Лп=Лп-1 + фп',ЗдесьАо— 1;Фі==&Ф'і;’’'■=(і+4'с'о_‘г):Ѵ«=“2'¥ *;ї'а = f'i + |Vi + П—~J»bn¥п = 1Г¥'я;¥« = /n-l+ (?*-! — y'n-z) +an~2e~a;k , 1—A .1Г’ где fc = In*(«-1)1
b= aR\ с — kR.Вычисление (jpn следует вести до тех пор, пока не
будет достигнуто условиеAft Afl — J< 0,005.Процесс вычислений Ф МОЖіНО считать СХОДЯЩИМСЯ,
если на m-м шаге будет выполнено условие |'фт-і—
—"фт I <0,002.В качестве начального (нулевого) приближения, мо¬
жет быть принято гро=0,75.18. Расчет отдельных поверхностей нагрева на
ЭВМ может выполняться также методом интегральной
линеаризации.■При составлении алгоритма расчета на ЭВМ от¬
дельной поверхности нагрева в соответствии с .методом
интегральной линеаризации программа должна содер¬
жать расчет коэффициентов С, U, Е, F системы урав¬
нений (IX-1). Коэффициенты являются функциями от
kH RpQn _а — -DC гI6 =kHBnCpw; ьхД<*с>'0й" — Да/Прс + — <Эди вида взаимного движения сред, а также типа поверх¬
ностей нагрева и представлены в табл. IX-10.19. Расчет потери тепла в окружающую среду Ць
может производиться с помощью интерполяционного
полинома третьей степени.Коэффициенты полиномов, аппроксимирующих каж¬
дый из участков кривой, даны в табл. IX-11.Таблица IX-11Коэф¬
фици¬
ент для
ЯбD. т/ч3—2020—100'100—900Оо0,46200103-10’0.16996826.10*0.81825397Оі—0,53576969-0.23848966-10-1-0,12802068-10-*Оі0.31406089-1О'10.20064935-10-»0,63997113-Ю-®О*—0,64671482-10's—0,62289562-10-е0,13468014-10-*Для Д^ЭОО т]ч принято дь—0,2%.
Приложение IX. Автоматизация поверочного теплового расчета15120. В ходе расчета необходимо определять значение
температур при известных значениях энтальпии (дав- -
ления), т. е. решать уравнения неявного вида*=М*. р) или 0=Ы/, а> О-Для решения этих уравнений рекомендуются мето¬
ды поиска корней нелинейных алгебраических уравнений
(методы хорд, касательной и половинного деления).21. Основными блоками программы расчета являют¬
ся следующие:а) Блок стандартных подпрограмм, который осу¬
ществляет следующие функции: перевод -из десятичной
системы в двоичную и обратно, вычисление элементар¬
ных функций, расчет полиномов по схеме Гарнера, ин¬
терполяции табличных данных, определение корней
алгебраических уравнений.б) Блок ввода в запоминающее устройство исход¬
ной 'информации и последующей ее обработки, т. е. рас¬
сылки исходной информации в конкретные ячейки за¬
поминающего устройства. При этом автоматически про¬
изводится перевод десятичных чисел в двоичный код.
Ввиду ограниченности памяти ЭВМ целесообразно пре¬
дусмотреть «сжатие» исходной информации, т. е. рас¬
положение нескольких чисел 'В зависимости от разряд¬
ности ЭВМ в одной ячейке оперативного запоминаю¬
щего устройства (ОЗУ) машины.в) Блок расчета расходов теплоносителей ^расхода
топлива, расходов на впрыск, рециркуляцию врздуха и
газов).г) Блок расчета физических параметров теплоноси¬
телей.д) Блок расчета коэффициентов теплопередачи.е) Блок расчета температурного напора или коэф¬
фициентов С, D, Е, F.ж) Блок решения системы уравнений котлоагрегата
и выдачи результатов расчета на печать.з) Блок определения тепловыделения в тоще..і) Блок позонного расчета топки.к) Блок управления расчетом котлоагрегата. Функ¬
цией этого блока является обеспечение определенной
последовательности работы всех вышеперечисленных
блоков.Часть программы, в которую входят блоки, много¬
кратно использующиеся в ходе расчета (блок стандарт¬
ных подпрограмм, блок расчета физических параметров
теплоносителей и др.), целесообразно в течение расчета
постоянно хранить в ОЗУ. Остальные блоки могут раз¬
мещаться во внешнем запоминающем устройстве и пере¬
сылаться в ОЗУ по мере надобности.Таблицы термодинамических свойств воды и водяно¬
го пара, используемые в блоке определения физических
параметров, в полном объеме могут быть размещены во
внешних запоминающих устройствах. іВ ОЗУ лишь пере¬
сылается тот табличный материал, который необходим
для расчета конкретного варианта. Целесообразно также
постоянно хранить в ОЗУ исходные данные, непосредст¬
венно необходимые для расчета переменных величин.22. В программу нецелесообразно включать упро¬
щения, предусмотренные настоящим Нормативным мето¬
дом для облегчения вычислительного процесса без при¬
менения ЭВМ23. Тепловой расчет котлоагрегата на ЭВМ сводит¬
ся в основном к следующим этапам:подготовка исходной информации, т. е. заполнение
таблиц с исходными данными и нанесение их на носитель
информации ЭВМ (перфокарты, перфоленты и т. д.);размещение блоков программы в ОЗУ и во внешних
запоминающих устройствах;ввод исходной информации конкретного7 варианта
в ОЗУ и во внешние запоминающие устройства;проведение расчета на ЭВМ по разработанной про¬
грамме и получение результатов расчета.В. ОБЩАЯ РАСЧЕТНАЯ СХЕМА
КОТЛОАГРЕГАТА24. Расчетная схема должна содержать полную
информацию о последовательности включения обогре¬
ваемых поверхностей и движении рабочих сред.25. Котлоагрегат целесообразно представить как со¬
вокупность трактов греющих и обогреваемых сред.Тракты обогреваемых сред состоят из последова¬
тельно соединенных по ходу обогреваемой среды поверх¬
ностей нагрева.Тракт греющей среды можно представить в виде по¬
следовательно соединенных по ходу газов участков га¬
зохода, названных газовыми поверхностями. В каждом
участке газохода (газовой поверхности) может разме¬
щаться несколько поверхностей обогреваемых трактов.Г. ИСХОДНАЯ ИНФОРМАЦИЯ ДЛЯ ТЕПЛОВОГО
РАСЧЕТА КОТЛОАГРЕГАТА НА ЭВМ26. Исходную информацию целесообразно предста¬
вить в табличной форме, максимально близкой к той,
которой обычно пользуются конструкторы-расчетчики.27. Информация классифицируется двояко:числовая и логическая;по котлу в целом и по конкретным поверхностям.Числовая информация полностью соответствует ис¬
ходной информации данного Нормативного метода.Разработка методики задания логической информа¬
ции представляет собой один из наиболее сложных и
ответственных этапов составления программы.Логическая информация представляет собой описа¬
ние расчетной схемы котлоагрегата, а также характе¬
ризует каждую конкретную поверхность нагрева для
выбора соответствующих способов определения физи¬
ческих параметров рабочих сред, характера теплообме¬
на, коэффициентов теплоотдачи (тип поверхности, тип
пучка, характер движения сред, характер теплообмена и
т. д.).28. Задание логической характеристики поверхностей
целесообразно свести к построению таблицы признаков,
в которой наличие того или иного признака из каждой
поверхности как-то отмечается, например единицей.В качестве информации о ходе рабочих сред реко¬
мендуется, например, использовать порядковую нуме¬
рацию поверхностей в трактах.29. Для выполнения вариантных расчетов одного и
того же котла необходимо дополнительно предусмотреть
достаточно простой способ внесения изменений в ос¬
новную исходную информацию.Д. ОБЪЕМ И ВИД ИНФОРМАЦИИ
ПО РЕЗУЛЬТАТАМ РАСЧЕТА30. В общий объем результирующей информации
следует включить: расход топлива, к. п. д. котлоагрега¬
та, скорректированные расходы теплоносителей по по¬
верхностям, распределение температур (энтальпий) по
трактам, скорости рабочих сред в поверхностях нагрева,
коэффициенты теплоотдачи и загрязнения, тепло, вос¬
принимаемое в топке.31. Информация не должна требовать дополнитель¬
ной расшифровки. Ее следует выдавать в компактной
форме, в виде таблиц. При печати таблиц результирую¬
щей информации желательно словесное обозначение
параметров.
152ТаблицыРАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИРабочая масса топливаРеспублика, край, областьБассейн, место¬
рождениеМаркатопливаКласс или про¬
дукт обогащениясостав, %хр-рАРсрйкsp°ор- срHPNpop123456789101112Угли1. УССР, Донецкая,
Луганская обл. и
РСФСР, Ростовская
обл.ДонецкийДР13,021,81,51,549,33,61,08,32. То жеТо жедОтсев14,025,82,51,444,83,41,07,1з. . .11 ВгАр8,023,02,01,255,23,81,05,84. „ .9 0ГОтсев11,026,71,91,249,23,41,05,65. . ,0 »гПромпродукт
мокрого обога¬
щения9,034,6з,244,03,10,85,36. . в0 ВтР5,023,82,00,862,73,10,91,77. . .0 0• Аш, сш8,522,91,00,763,81,20,61,38. „ .Я 0ПАР, отсев5,020,91,70,766,62,61,01,59. я .» 0ж, к, осПромпродукт
мокрого обога¬
щения9,035,51,90,645,52,90,93,710. РСФСР, Кемеров¬
ская обл.Кузнецкий:дР, СШ12,013,20з58,74,21,99,711. То жеТо жегР, СШ8,511,00,566,04,71,87,512- , „0 01ССР отсев9,018,20,361,53,71,55,813. „ .» Я ,0 02ССР, С, Ш, отсев9,018,20,464,13,31,53,514. „ .0 0ТР, отсев6,516,80,468,63,11,53,115. . .0 0Ж, К, ОСПромпродукт
мокрого обога¬
щения7,030,70,753,63,01,63,416. . „Грамотеинский,
Колмогоровский,
Байдаевский
углеразрезыгР, окисленный14,09,50,559,54,01,511,017. . .Кедровский,
им. Вахруше¬
ва, Киселев¬
ский, № 8,
Новосергеев¬
ский, Бачат-
ский углераз¬
резыICC,2ССVТо же10,011,30,567,73,61,65,318. . ,Красноброд-
скйй. Красно¬
горский, Лист-
вянский угле¬
разрезы1т0 »10,016,20,365,73,01,73,1
Таблицы153ТВЕРДЫХ И ЖИДКИХ топливТаблица IІ НизшаяЗольностьМаксимальныеВлажность,ПриведенныеВыход лету¬Теплота сго¬j теплотана сухуюсгорания,массу.влаж¬зольность,содержаниегигроскопиче-
ская, %влажность,зольность.чих на горю¬рания по бом¬ккал/кг%ность, %%серы. %% 10s кг (ккал% 10э кг 1 ккалчую массу, %бе, ккал/кг<?нАсw макс•"максСС°максЦ7ГИАпѴГQ61314151 161718192021224 68025,018,031,54,64,52,784,6544,0і7 7004240і30,016,034,0 4,53,306,0844,07 550і526025,0—31,5—3,01,524,3740,0і8100473030,0—35,0—3,02,325,6440,080004 19038,017,045,0—2,52,15' 8,2542,079505 78025,08,031,5 1,50,874,1115,0і8 500539025,0—31,5—2,51,584,243,5і8 1006 03022,0—31,5—1,5• 0,833,477,5і8 4504 30039,0—45,0 , 1.32.098,2630,08 230-20,0—34,05 45015,013,525,0—4,02,202,4242,07 700’6 24012,014,525,0 3,01,361,7640,08 1505 70020,0—25,0—1,61,583,2030,0і8 2005 87020,0~Т25,0—1,51,533,1021,0і8 400'6 25018,09,525,0—1,51,042,7013,0і8 4505 00033,012,045,01,51.406,1423,08 40017—33,05 45011,020,025,0—6,02,571,7440,0„ 7 550-6 18012,520,025,0—3,51,621,8325.08 200*5 90018,020,025,0—3,51,692,7513,08 300*
154іаолщыТемпература плавкости золы, *СРеспублика, край, об¬
ластьБассейн, место¬
рождениеМаркатопливаКласс или про¬
дукт обогащенияначало деформа¬
цииначало размягченияначало жидкоплавко¬
го состоянияиt.1 «234232425Угли1.УССР, Донецкая,
Луганская обл. и
РСФСР, Ростов¬
ская обл.ДонецкийДр1 ООО
940—1 2601 200
1 080—1 4001 280
1 160—1 4002.То жеТо жеДОтсев1 1001 000—1 2001 250
1 200—1 3801 350 -
1 250—1-4503.9 99 9ГР1 050
1 000—1 2001 200
1 100—1 3001 280
1 200—1 4004.» 99 9ГОтсев1 180
1 000—1 2001 240
1 200—1 3801 280
1 250—1 4505.9 99 9гПромпродукт
мокрого обо¬
гащения. 10001 2001 280-6.П 99 9тР1 060
990—1 1701 200
1 050—1 3001 250
1 100—1 4007.9 99 9Аш, СШ1 100
920—1 2601 200
1 юО—1 4501 250
1 150—>1 5009 ППАР, отсев1 060
1 000—1 1201 250
1 100—>1 5001 300
1 150—>1 500■9.9 •Ж, К, ОСПромпродукт
мокрого обога¬
щения1 080—1 1601 180—1 3901 200—1 42010.РСФСР, Кеме¬
ровская обл.Кузнецкий:дР, СШ1 130
1 030—1 2601 200
1 050—1 3001 250
1 100—1 40011.То жеТо жегР, СШ1 100
1 050—1 2501 200
1 000—1 3701 250
1 150—1 43012.9 90 91ССР. отсев1 100—>1 5001 240—>1 5001 280—>1 50013.9 9П 92ССР, С, Ш, отсев1 100—>1 5001 240—>1 5001 280—>1 50014.9 99 9тР, отсев1 250
1 070—1 3801 300
1 090—1 5001 400
1 210—1 60015.п пП 9ж, к, осПромпродукт
мокрого обога¬
щения1 1501 3001 37016.Я 9Грамотеинский,
Колмогоров-
ский, Байдаев-
ский углераз¬
резыгР, окисленный1 150
1 070—1 2001 250
1 200—1 3301 280
1 100—1 33017.П 9Кедровский,
им. Вахрушева,
Киселевский,
№ 8, Новосер¬
геевский, Ба-
чатский угле¬
разрезы1СС,2ССТо же .1 350
1 ЮО—>1 5001 500
1 200—>1 5001 550
1 300—>1 500І8.9 ПКрасноброд-
ский, Красно¬
горский, Лист-
вянский угле¬
разрезыт1 330
1 180—>1 5001 450
1 300—>1 5001 480
1 310—>1 500
Таблицы155Продолжете табл.Параметры истинно жидко¬
го состоянияПараметры начала нор¬
мального жидкого
ш-лакоу д а ленияХарактеристика неле¬
тучего остаткаХимический состав золы на бессульфатную массу, %t0, *С»*0.(кгС'Сек)Ім3/ , -сн.ж'цн.ж'
(кгс-сск)І м*SiO,А1,03ТіО,Fe,03CaOMgOк,оNa,0262728293031323334353637381300
1 350259е!20—>301 400
1 4802,02,0От порошкообраз¬
ного до слабоспек-
шегосяТо же52,752,025,724,01,00,814,114,02,02.80,91.62.64,01.00,8I 300
1 350303530—>401 4001 4602,02,0СпекшийсяТо же
Слабоспекшийся50,452,024,324,00,70,816,714,02,82,81.11.62.94.01.10,81 3001,51 3001,5От порошкообраз¬
ного до слабоспек-
шегося40,026,5—22,08,02,01,51 280
1 200—1 350106,0—25,01 450
1 350—1 5502,0Порошкообразный52,022,0—15,04,02,03,51,5————То же————Спекшийся————\То же53,024,0—8,07,53,54,0————» Я49,025,0—15,05,52,03.5——1 570—1 670
1 570—1 6701 570—1 670—От порошкообраз¬
ного до слабоспек-
шегося
От слабоспекше-
гося до спекшего¬
сяОт порошкообраз¬
ного до
спекшегося
От слабоспекше-
гося до спекше¬
гося55,025,00,812,03,51,02,7ГІоро шкообразный48,0—61,023,0—28,0 6,5—10,03,0—12,01,0-2,0i.o--4.01 600
1 400—1 6500,6
0,2—1,01 600
1 500—1 6700,6
0,2—1,5То же50,0—58,026,0—29,00,5—1,07,0-13,07.0-8,50,5—2.01,5-2,51 550
1 500—1 6С00,5
0,35—0,6 .1 550
1 500—1 6000,50,35—0,6У» »954,0—58,026,0—28,50,5—1,06,0—10,03,5—4.01.0-2,02,5--3,0
156ТаблицыРабочая масса топливаМаркаКласс или про¬1состав.%Республика, край.Бассейн, место-областьрождениетопливдукт обогащенияѴ^РА*йкSP
. ^орСрHPN*ор12345678910П1219.РСФСР, Кемеров¬Томусинские1СС,Р, окисленный12,018,90,459.13,41,74,5ская обл.№ 3—4.
№7—8, Чер¬
ниговский
углеразрезы2СС20Казахская ССРКарагандинскийКР8,027,60,854,73,30,84,821.То жеТо жеКПромпродукт10,038,70,942,12,70,74,9мокрого обога¬щения22.» *Экибастузский:
Разрезы 1,2,3ССР7,038,10,40,443,42,90,87,023.я я' Разрез 5/6ССР7,040,90,40,441,12,80,86,624.Ь яКуучекинскоеССР,7,040,90,742,52,60,75,625.я яЛен герскоеБЗ 'Р, отсев29,011,41,20,545,02,60,49,926.РСФСР, Тульская,Подмосковный:-Смоленская, Ка¬1,51,228,72,20,68,6лининская, Ка¬в целом поБ2Р, ОМСШ32,025,2лужская и Рязан¬бассейну8ская обл.27То жеТрест „Чере-Б2Р, ОМСШ31,029,01,20,926,02,20,49,3петьуголь”28Коми АССРПечорский:ЖВоркутинскоеР, отсев5,523,60,859,63,81,35,429То жеИнтинскоедТо же11,025,42,00,647,73,21,38,8ЗОУ ССР, JI ьвовская
и Волынская обл.Львовско-Во-лынскйй:ВолынскоегР10,019,81,80,855,53,70,97,531.То жеМежреченскоегР ,8,025,82,30,853,73,60,75,132Башкирская АССРБабаевскоеБ1Р56,57,00,525,42,40,28,033РСФСР. ПермскаяКизеловскийГР, отсев, К, М6,031,06,148,53,60,84,0обл.34.То жеТо жеГПромпродукт
мокрого обога¬
щения6,539,06,81 1,637,42,90,75,135. РСФСР, Челябин-Челябинский:БЗР. МСШ18,029,51,037,32,80,910,5ская обл.36.РСФСР, Свердлов¬ЕгоршинскоеПАР8,023,90,460,32,50,94,0ская обл.37.То жеВолчанскоеБЗР22,033,20,228,72,30,513,138.я яВеселовское иБЗР24,030,40,429,92,30,512,5Богословское39.Грузинская ССРТкварчельскоеЖПромпродуктмокрогообогащения11,535,00,90,442,53,20,85,740.То жеТкибульскоеГТо же13,027,00,70,645,43,50,98,941.Узбекская ССРАнгренскоеБ2ОМСШ34,513,11,339,82,00,29,1
Таблицы157Продолжение табл. IНизшаятеплотасгорания,ккал/кгЗольность
на сухую
массу, %МаксимальныеВлажность
гигроскопиче¬
ская, %ПриведенныеВыход лету¬
чих на горю¬
чую массу,
%Теплота сго¬
рания по бом¬
бе, ккал/кгвлаж¬
ность, %зольность,%содержание
серы, %влажность,
% 103 кг/ккалзольность,% 103 кг [ккалСнw максАсЛмаксс°°шксWiaу?*АпѴГ„г<3б1314151617f1819202122539021,520,025,0—4,02,223,5125,08 200509030,012,035,01,51,575,4228,08 3003 88043,0—48,0—2,02,589,9730,08 0004 00041,0—44,0—2,51,759,5330,0>7 7О03 79044,0—48,0—2,51,8510,7930,07 7003 91044,010,050,0—2,01,7910,4727,07 9003 85016,0———10,07,532,9639,07 0502 49037,0—45,010,07,512,8510,1250,0і6 700222042,0—50,05,07,013,9613,0655,06 450565025,07,532,0 1,80,974,1833,08 3304 37028,5 J12,032,0 7,02,525,8140,07 350525022,0 .12,030,0 3,51,903,7739,07 950515028,010,035,04,81,51,555,0138,08 250209016,060,020,0—10,027,033,3565,0і7 050470033,08,040,0—1,51,286,6042,08 050381042,0———1,01,7110,3144,07 7503 33036,0—45,0—10,05,408,8645,0і69005 35026,0. 10,035,0—1,51,504,479,08 1502 38042,530,045,0—8,59,2413,9550,05 9002 48040,030,045,0—9,59,6812,2645,06 0704 00039,5———1,52,878,7541,08 0004 28031,0- 3,03,036,3145,0 7 650330020,039,025,0 “.11,010,453,9733,56 950
158ТаблицыРеспублика, край,
областьБассейн, место¬
рождениеМаркатопливаКласс илн про¬
дукт обогащенияТеначало деформа¬
циимпература плавкости'зо.
начало размягченияпы, *с ,начало жидкоплавко-
го состоянияиии123423242519. РСФСР, Кемеров¬Томусинские1СС,Р, окисленный1 1201 2701 300ская обл.№ 3—4, № 7_8,2СС1 020—1 3501 190—1 5001 220—1 500Черниговскийуглеразрезы20. Казахская ССРКарагандинскийКр1 4001 450, 14701 190—>1 5001 300—>1 5001 320—>1 50021. То жеТо жеКПромпродукт‘1 2001 3001 330мокрого обога¬1 130—1 3001 200—1 4301 230—1' 450щения422. „ .Экибастузский:Разрезы 1, 2, 3ССр ,1 300>1 500>1 5001 145—1 4001 300—>15001 330—>1 50023. „ .Разрез 5/6ССр———24. „ ,КуучекинскоеССр>1 500 . 25. . .ЛенгерскоеБЗР, отсев1 0301 0501 07026. РСФСР, Тульская,Подмосковный:Смоленская, Ка¬в целом поБ2Р, ОМСШ1 3501 500>1 500лининская, Ка¬бассейну21 000—>1 5001 050—>1 5001 100—>1 500лужская и Рязан¬ская обл.27. То жеТрест „Чере-Б2Р, ОМСШ1 350 '>1 500>1 500петьуголь”1 050—>1 5001 100—>1 50028. Коми АССРПечорский:ВоркутинскоеЖР, отсев1 1401 2001 2501 130—1 1501 170—1 2501 200—1 30029. То жеИнтинскоеДТо же1 0501 1501 1701 000—1 1301 080—1 2001 130—1 24030. УССР, ЛьвовскаяЛьвовско-Во-и Волынская обл.лынский:(ВолынскоеГр1 1001 2001 23031. То жеМежреченскоегр1 1301 2001 2301 040—1 1801 065—1 2501 080—1 28032. Башкирская АССРБабаевскоеБ1р1 0701 15011 1901 050—1 2001 100—1 2501 170—1 28033. РСФСР, ПермскаяКизеловскийГР, отсев, К,М1 2001 450>1 500обл.960—1 4501 150—>1 5001 300—>1 50034. То жеТо жеГПромпродукт1 0001 2501 350мокрого обога¬щения35. РСФСР, Челябин¬Челябинский:Р, МСШ1 1501 2501 300ская обл.1 080—1 2001 150—1 3501 200—1 35036. РСФСР. Св д-ЕгоршинскоеПР>1 500——ловская обл.37. То жеВолчанекоеБЗР1 350>1 500>1 50038. . .Веселовское иБЗР1 2001 4001 450Богос ювекое39 ГрузинскаяТкварчельскоеЖПромпродукт1 450>1 500>1 500мокрого обога¬1 400—>1 500щения40, То жеТкибульскоеГТо же1 4501 4701 4801 300—>1 500\ 350—>1 500\ 370—>1 50041. Узбекская ССРАнгренскоеБ2ОМСШі 1601 3001 320
Таблицы159Продолжение табл. tПараметры истинно жидкого
СОСТОЯНИЯПараметры начала нор¬
мального жидкого
шлакоудаленияХарактеристика неле¬
тучего остаткаХимический состав золч на бессульфзтную массу, %?•. *сНо.(кгс-сек)1м**Н-Ж'^н.ж1(кгс-сек)Ім*SiQ,AljOjтю,Fe,0*CaOMgOк,оNa,0262728293031323334353637381300
1 250-1 350>201 5002.0Порошкообразный44,0—57,527,0—30,50,8-1.04.5-12,02,5—17,00,5—4,02.0--3,01580•4.1 650Спекшийся _ ———1460—1 5402,0То жеfОт порошкообраз¬
ного до слипше¬
гося54,064,527.527.51.00,77.04,56,51.71.50,22,00,60,5-0,3 —— —— *“_От порошкообраз¬
ного до слабоспек-
шегося57,534,55,51,00,80.7—— —Порошкообразный37,515,00.521,518,55,01.01.0->16502,01 6502,0То же48,037,5—8,05,51.0——>1 6502.016502.0>» *47,541,00,57.03,50,5——1 45010,0 ■1 5502,0Спекшийся60,022,00,58,54,02,02,01,01 350
1 200—1 40010,0
4,0—20,01 450
1 350—1 5502,0Порошкообразный55,021,5 13,06.02,02,5■ 13500,51 3500,5От слабоспекше-
гося до спекшего¬
ся40,026,00,522,08,01.51.50,51 3000,51 4000,5—2,0Спекшийся40,028,50,519,08,02,01.50,5———— 'Порошкообразный57,019,52,05,011,53,01.01.0————От порошкообраз¬
ного до спекшего¬
ся46,532,0—19,51.0*1.0—■———Спекшийся————Порошкообразный50,025,0—13,07.02,01,51.5————То же52,038,0—5.03,51.5————і—* 91
» И47,539,01.05,54.41.31,00,3----Спекшийся56,031,01.25,04.10,50,81.4----Слабоспекши йся52,531,51.48,05,00,80.20.61 35Q—1 350—Порошкообразный32,521,5—15,024,03/53,5
Ї60ТаблицыРабочая масса топливаБассейн, место¬МаркаКласс или про¬состав, %1Республика, край, областьрождениетопливадукт обогащенияАРspлк°орсрНрNpор12345678910111242.Киргизская ССРКок-ЯнгакдР. ОМ, сш10,517,91,755,83,70,69,843.То жеТаш-КумырДР, сш14,521,41,248,43,30,810,444.я 0СулюктаБЗом. сш22,013,30,20,350,12,60,ь11,045.я яКызыл-КияБЗом, сш28,014,40,60,344,42,40,59,446.9 9Кара-Киче3БЗом, сш19,08,10,755,03,10,613,547.Таджикская ССРШураб,Б2к, ом. сш29,59,20,60,447,22,20,510,4шахта № 848.То жеШураб,БЗр21,514,10,80,447,33,00,612,3шахта № 1/249.РСФСР, Красно¬Канско-Ачин-ярский крайский:Б2Ирша-Бородин-р33,06,00,243,73,00,613,5ское50.То жеНазаровскоеБ2р39,07,30,437,62,60,412,751.9 9Березовское3Б2р33,04,70,244,33,00,414,452.0 „ 0Боготольское*Б1р44,06,70,534,32,40,411,753.Я 9АбанскоеБ2р33,58,00,441,52,90,613,154.РСФСР, Кемеров¬Итатское3Б1р40,56,80,436,62,60,412,7ская обл.55.То жеБарандатское3Б2р37,04,40,241,92,90,413,256.РСФСР, Краснояр¬Минусинский:д14,015,5ский крайЧерногорскоер0,554,93,71,410,057.РСФСР, Иркут¬Черемховское,дР, отсев13,027,01,145,93,40,78,9ская обл.Забитуйское58.То жеАзейскоеБЗр25,012,80,446,03,30,911,659.я яМугунское3БЗр22,014,80,946,63,70,911,160.Бурятская АССРГ усиноозерскоеБЗр23,516,80,543,93,20,7► 11,461.То жеХолбольджин-БЗ22,012,50,346,53,30,714,7ское€2,Баянгольскоедр23,015,40,547,53,40,99,363.РСФСР, Читинская
обл.Букачачинскоегр8,09,20,667,94,70,88,864.То жеЧерновскоеБ2р33,59,60,542,72,80,910,065.0 яТатауровское*Б2Vр33,010,00,241,62,80,711,766.Я 0ХаранорскоеБ1р40,58,60,336,42,30,511,467.РСФСР, Хабаров¬РайчихинскоеБ2К, 0, МСШ, Р37,59,40.337,72,30,612,2ский край€8.То жеТо жеБ1Р, окисленный47,07,90,330,41,70,512,269.9 9УргальскоеГР7,529,60,450,93,60,67,470.РСФСР, Примор¬ЛиповецкоедР. СШ6,033,80,446,13,6. 0,59,6ский край71.То жеСучанскийГ6р5,534,00,449,83,20,86,372.» 9То жеЖ6р5,532,10,452,73,20,75,4
Таблицы161Продолжение табл. IНизшая
теплота
сгорания,
ккал! к гЗольность
на сухую
массу, %МаксимальныеВлажность
гигроскопиче¬
ская, %ПриведенныеВыход лету¬
чих на горю¬
чую массу, %Теплота сго¬
рания по бом¬
бе, ккал/кгвлаж¬
ность, %зольность,%содержание
серы, %влажность,% 10s кг/ккалзольность,
% 10s кг/ккалОАсw максАСЛмаксsc°максИ7ГИWпЛпГг„гСб13141516171819202122514020,015,525,06,02,043,4834,07 6004 38025,016,530,0.10,03,314,8936,07 3004 27017,023,520,0. . г10,05,143,1233,07 0503 77020,030,030,0 10,07,433,8235,07 1004 73010,0 11,04,021,7137,06 9003 87013,032,017,0—13,07,632,3833,06 8304 12018,022,525,0—11,05,223,4237,06 9003 7409,036,015,00,512,08,821,6148,06 750згіо12,045,020,01,013,012,502,3448,06 5203 7407,04 12,00,5'12,08,831,2548,06 600282012,0 — [ 13,615,52,3848,065503 52012,0 — 12,09,522,2648,06 650306011,5——1.013,013,232,2248,06 5503 5407,0——0,511,510,451,2448,06 7005 03018,020,025,0.8,02,783,0844,07 5704 27031,016,036,0—4,53,046,3247,07 6004 14017,027,520,0.11,06,043,0846,07 2004 190 .19,0_ 10,55,253,5349,07 190391022,026,0 '35,0 12,06,014,3045,07 1003 95016,0—25,0—15,05,563,1645,067004 31020,07,05,343,5740,07 5506 38010,09,013,0—4.01,251,4442,08 0003 46014,536,016,09,59,693,7943,57 1503 55015,0 11,59,282,8145,06 8802 98014,542,018,5 12,513,602,8844,06 6003 04015,039,0——11,012,333,0943,06 4002 27015,0_13,020,73,4850,05 9004 79032,09.,033,0 2,5' 1,576,1842,08 0004 36036,016,038,0—3,51,387,7650,07 6004 65036,07,00,72,01,197,3136,08 0504900і34,07,0—1.71,126,5631,08 2001 ЛЛ
162ТаблицыТемпература плавкости золы. *СРеспублика, край, областьБассейн, место¬
рождениеМаркатопливаКласс или про¬
дукт обогащенияначало дефор¬
мацииначало размягченияначало жидкоплавко¬
го состояния/ииtsі23423242542. Киргизская ССРКок-ЯнгакдР. ОМ. СШ1 1001 4401 46043.То жеТаш-КумырдР, СШ1 2801 3401 36044.• 9СѵлюктаБЗОМ. СШ1 120
1 030—1 3001 230
1 120—1 3601 250
1 180—1 38045.Кызыл-КияБЗОМ, СШ1 1001 2501 26046.Кяра-Киче3БЗОМ. СШ1 1501 3001 32047.Таджикская ССРШураб, шзхта
№ 8Б2К, ом, СШ1 1801 2001 21048.49.То жеРСФСР, Красно¬
ярский крайШураб,
шахта № 1/2
Канско-Ачин-
ский:Ирша-Бородин¬
скоеБЗБ2рр1 0801 180
1 100—1 3001 1601210
1 100—14201 1901230
1 130—1 43050.То жеНазароБСкоеБ2р1200
1 100—1 2301 220
1 120—1 3001 240
1 130—1 34051.9 9Березовское3Б2р1 270
1 050—1 4601 290
1 120—>1 5001 310
1 130—>1 50052.• 9Боготольское3Б1р1 1501 1701 190«53.РСФСР, Красно¬
ярский крайАбанскоеБ2р1 1401 1601 18054.РСФСР, Кемеров¬
ская обл.Итатское*Б1р1 200
1 100—1 3201 220
1 110—1 4301 240
1 120—1 45055.56.То жеРСФСР, Красно¬
ярский крайБарандатское*Минусинский:Б2р1 300
1 070—1 4501 320
1 120—>1 5001 340
1 130—>1 500ЧерногорскоеДр1 180—1 2201 2Ї0— 1 3201 240—1 34057.РСФСР, Иркут¬
ская ОбЛ..Черемховское,ЗабитуйскоеДP, отсев1 130
1 100—1 2301 240
1 160—13001 280
1 170—1 32058.То жеАзейскоеБЗр1 1001 3001 31059.Мугукское*БЗр1 4201 4601 47060.Бурятская АССРГ усиноозерскоеБЗр1 080
990—1 1601 200
1 070—1 3501 220
1210—133061.То жеХолбольджин-скоеБЗр1 0601 1901 20062.Баянгольское. Др1 1101 220126063.РСФСР, Читин¬
ская обл.БукачачинскоеГр1 170
1 050—1 4001 300
1 150—1 5001 330 .1 170—>150064.То жеЧерновскоеБ2р1 070
1 060—1 080-1 180
1 100—1 2001210
1 130—1 28065;9 9Татауровское*Б2р1 1401 1601 18066,9 9ХаранорскоеБ1р1 160
1 100—1 2401 250
1 200—1 3601 250
1 210—1 37067.РСФСР, Хабаров¬
ский крайРайчихинскоеБ2К, О, мсш, Р1 100
1 С00—1 1801 260
1 130—1 3001 290
1 200—1 31068.То жеТо жеБ1Р. окисленный———.69.я пУ р га л ьскоеГР1 150>1 500—70.РСФСР, Примор¬
ский крайЛиповецкоедР. СШ1 450>1 50071.То жеСучанский:г6Р1 1201 3201 34072.9 9То жеЖ0р1 100—1 2201 160—>1 5001 200—>1 500
Таблицы163Продолжение табл. IПараметры истимо жидкого
состояния26(;кге-Сек)! м*27Параметры начала нор¬
мального жидкого
ш лакоу да ления28{кге-сек)! яР29Характеристика неле¬
тучего остатка30Химический состав золы набессульфатн^ю массу, %SiO,А1,Озтю,Fes03CaOMgOK.ONa.O3132333435136373860,525,01.27,02,10,52,90,860,023,51,08,53,21,11,21,533,018,5—13,027,56,51.530,520,50,520,520,54.02.51,035,520,50,518,018,55,50,80,744,012,50,1.U,522,07,00,92,053,521,50,710,56,53,52,61,247,013,0 8,026,05,00,50,531,013,0—18,032,05,00,50,530,011,0—9,042,06,02,0*37,013,0—15,028,05,02,046,011,5—13,025,03,01.535,513,0—14,033,03,51,027,011,0—9,043,09,01,047,030,0 12,06,03,02,061,522,2—10,44,21,50.251,529,50,57.58,52,00,30,250,534,51,04,56,51.51.00,551,524,00,812,05,03,03,00,752,521,01,010,010,02,52,01,060,522,01,08,53,01,02,02,051,526,0—12,07,01,52,051,519,00,511,014,02,51,551,017,51,011,514,52.01.5I 1,046,019,00,57,019,06,02,536,526,0’—19,515,02,0I,066,024,01.04,02.00,52,00,560,031,01,02.03,01,01,50,563,523,00,54,05,01,52,00,562,022,00,56,54,51.52,50,5135013001300І'ЗОО
1 250—1 350
1 400
1 270—1 630
13001 300
1 250—1 350
1300
1*250—1 3501 380
1 4501 550
1 450—1 6001 3001 200
1 2001300
1 350———1,01 3501.0151 4802,00,800,45—1,00,300,20—0,500,200,15—0,300,450,30—0,600,900,60—1,200,350,20—0,500,150,10—0,201 300
1 250—1 350
1 300
1 250—1 350
1 400
1 270—1 630
1 3001 300
1 250—1 350
1 300
1 250—1 3501 3800,800,45—1,00,300,20—0.500,200.15—0,300,150,10—0,200,900,60—1,200,350,30—0.500,150,10—0,200,8
0,5—1,01 4500,8
0,5—1,01.0
0,4—2^01 500
1 400—1 6001,0
0,4—2,0>301 400—1 5002,0301 4502,0201 4502,0151 4302,01001 630От слипшегося
до слабоспекшего-
сяПорошкообразный
То жеСпекшийсяОт порошкообраз¬
ного до слабоспек'
шегосяПорошкообразныйТо жеСпекшийсяПорошкообразный
То жеСпекшийся
От порошкообраз¬
ного до слабо-
спекшегося
Спекшийся
То же11*
164Таблицы*Рабочая масса топливаРеспублика, край, областьБассейн, место¬
рождениеМаркатопливаКласс или про¬
дукт обогащениясостаі>. %W влрсРлк01 opсрHPNPOpі2345ь789юII1273.РСФСР, Примор¬
ский крайСучанский:тР5,022,8* 0,564,62,90,83,474.То жеПодгороднен-скоетР4,040,3* 0,448,72,60,33,775.9 9АртемовскоеБЗР, СШ24,024,30,335,72,90,712,176.9 9ТавричанскоеБЗОМ, СШ14,024,90,444,63,51,311,377.9 9РеттиховскоеБ1К. ОМ, СШ42,517,30,227,32,30,310,178.9 9ЧихезскоеБ1Р43,012,50,230,32,50,411,179.Ш 9БикинскоеБ2р37,022,10,326,82,30,710,880.Якутская АССРДжебарики-Хаядр11,011,10,260,54,20,512,581.То жеНерюнгринскоесср9,512,70,266,13,30,77,582.• 9Сангарскоедр10,013,50,261,24.70,89,683.9 9Ч ульма к а некоежр7,523,10,359,04,11,05,084.РСФСР, Магадан¬
ская обл.Нижнє-Аркага-
линскоедр16,59,20,359,14*11,09,885.То жеВерхне-Аркага-линскоедр19,013,00,150,13,40,713,786.• 9АнадырскоеБЗр21,011,90,150,14,00,712,287.РСФСР, Южный
СахалинLдP, ом, сш11,522,10,451,54,01,09,588.То же гр. ко. меш,
комеш9,512,70,563,94,71,47,389. . .Сланцы горючие_БЗр20,020,00,243,43,40,812,290.Эстонская ССРШахты и разрез
иВнвиконд“Г орючий
сланецЭнергетическиймелкий13,040,0++14,4®1,30,324,13,10,13,791.То жеРазрезы № 1,
„Сиргола“ и
„Вибиконд“То жеЭнергетический12,541,2+
+ 18,4*1,1,4420,62,70,13,192.РСФСР, Ленин¬
градская оол.—9 1»Крупный, сред¬
ний, мелкий11,544,2+
+ 16,450,320,62,70,12,893.РСФСР, Куйбы¬
шевская обл.Кашпирское• 9—17,549,7++9,51,81,613,51,80,34.394.* Торф—Фрезер¬
ный торф150,06,30,124,72,61.115,295. Дрова
Жидкое топливоДрова40,00,630,33,60,425,196.Мазут——Малосернистый3,00,050,384,6511,70,3797.Мазут——Сернистый3,00,11,483,8П.20,5’98.Мазут——Высокосернистый3,00,12,883,010,40,7’99.Стабилизированнаянефть———3,00,12,981,811,80,47:1 Теплота сгорания летучих веществДонбасс: антрацит 10 200 кквл/хгполуантрацит II 500 .
тощий 13 000 ,газовый 8 400 ,длиннопламеиный 7 000 .г4 В том числе. Скопинская группа шахт комбината .Новомосковскуголь*, Sqq=;12,5; Сафоновское шахтоуправление комбината .Тула* Не разрабатывается.4 -Амин—4%■ п.)и этом химический состав золы следующий: SiOj—15,0%; А1а0з=10,0%: F101=6,0%; Са0=60,0%; MgO=7,0%; K,0+Na,0=
‘Первое слагаемое — зола, втоюе—дпужись углерода карбонатов.•Теплота сгорания т,ля сланчев дана баз учзта огричательного теплового эффекта разложения карбонатов.* Для расчетов принимать как кислород.
Т аблицы165Продолжение табл. 1Низшаятеплотасгорания,ккалінгЗольность
на сухую
массу. %МаксимальныеВлажность
гигроскопиче-
' ская, %ПриведенныеВыход летучих
на горючую
массу, %Теплота сго¬
рания по
бомбе,
ккал/кгвлаж¬
ность, %зольность,%содержание
серы, %влажность,
%, 103 кг/ккалзольность,
% 10» кг/ккалQhАсѵрѴ
w макс■^макс°макс1ГГИWnАпѴГQgІЗ141516171819202122579024,07,033,0—1.50,863,9419,08 3004 39042,05,043,0—1,20,919,1816,08 200318032,030,036,0 9,07,557,6450,06 750408029,017,032,0—8,53,436,1047,07 1502 40030,047,0——9,017,717,2159,0і65002 56022,0———10,516,80'4,8858,06 650216035,012,0——10,517,1210,2356,0»6 1405 50012,514,0—6,02,002,0242,07 4505 89514,0———5,01,612,1624,07 9005 79015,0———4,01,732,3350,08 000555025,0———1,51,354,1638,08 400548011,0———4,03,011,6840,07 700442016,0———12,04,302,9443,06 95Ѳ459015,0—— 11,34,582,6049,07 3705 47025,015,030,0—4,52,104,0447І07 750611014,012,020,0—2,51,552,0843,08 270392025,030,030,0—9.55,105,1048,07 050261048+16,5———1,24,9720,890,08900»223049+21————5.626,790,08 900*2 23052+18,5———1,25,1527,190,08 900*139064+11,5———3,512,642,680,07 000*194012,555,023,0—11,025,83,2570,05 4702 4401,045,0———)—85,04 8509 620 0.5_9 490———2.0——_9 260———4,2—————9 500—————————Кузбасс:ICC и 2СС
тощийэкибастузскнйподмосковныйбашкирскийчелябинскийреттиховскийбикииский10 ООО ккал/кг
10 300
8 0005 5006 500
5 000
5 500
4 850уголь*: №р=38,0%; Ас=34,0%; 6 400 ккал/кг; Qg=2 390 кксил/кг.2.0%: Л>1 500 *С; /в=г1 650 *С (1 600—1 700 *С): Цо—0.1-Г-0.2 (кгсс0к)/м*.
166ТаблицыТемпература плавкости золы, •Республика, край, об¬
ластьБассейн, место¬
рождениеМаркатопливаКласс или про¬
дукт обогащенияначало деформа¬
цииначало размягченияначало жидкошлавко-
го состоянияи*.иі23423242573.РСФСР, Примор¬
ский крайСучанский:ТVР1 1001 2501 28074.То жеПодгороднен-скоеТР1 350
1 050—1420I 450
1 230—>1 500>1 500
1 270—>1 50075.• *АртемовскоеБЗР. СШ1 130
1 030—1 3501 300
1 110—1 4501 320
1 130—148076.9 *ТавричанскоеБЗОМ. СШ1 200
1 050—1 4001 400
1 100—>1 5001 450
1 200—>1 50077.» »РеттиховскоеБ1К, ОМ, СШ1 300
1 180—1 3501 380
1 300—>1 5001 400
1 330—>1 50078.• •ЧихезскоеБ1Р1 2001 2501 26079.Я 1»БикинскоеБ2Р1 3801 4601 50080.Якутская ЛССРДжебарики-ХаяДР1 120I 1601 18081.То жеНерюнгринскоесср1 4301 500—82.• *Сзнгарскоед' Р1 1001 1301 1508.3.W яЧульмаканскоежр1 1101 210• 131084.РСФСР, Магадан¬
ская обл.Нижне-Аркага-линскоедр *1 0601 1501 20085.То жеВерхне-Аркага-линскоедр1 0501 1301 16086.я яАнадырскоеБЗр1 400>1 500—87.РСФСР, Южный
Сахалин'дP, ом, СШ1 200
1 120—1 3201 300
1 220—1 4001 320
1 240—1 48088.То же—гР, КО. мсш,
комсш1 200
1 120—1 3201 300
1 220—1 4001 320
1 240—1 42089. . .Сланцы горючиеБЗрі1 130—1 4801 190—>1 5001 210—>1 50090. Эстонская ССРШахты и раз¬
рез „Вивиконд*Г орючий
сланецЭнергетическиймелкий1 3001 4001 43091.То жеРазрезы № 1,
„Сиргола* и
„Вивиконд"То жеЭнергетический1 400>1 50092.РСФСР. Ленин¬
градская обл.• ЯКрупный, сред¬
ний, мелкий1 250
1 140—1 4301 360
1 220—>1 5001 380
1 230—>1 50093.РСФСР, Куйбы¬
шевская обл.Кашпирскоея я1 0501 1201 150'94.Торф—Фрезер¬
ный торф1 010
800—1 4001 150
1 000—1 5001200
1 010—>1 50095. Дрова
Жидкое топливоДрова96. Мазут —Малосернистый—— 97. Мазут——Сернистый———9S. Мазут—Высокосерни¬стый——99.Стабилизирован¬
ная нефть
Таблицы167Продолжение табл. /Параметры истинно жидкого
состоянияПараметры начала нор-
мального жидкого
шлакоуда леиияХарактеристика неле¬
тучего остаткаХимический состав золы на бессульфатную мэссу, %*сн*(кгс-сек)Ім*'*.«• вС!^в.ш’(ікге-сек)! м1SiO,Ai,Osтю,Fe,OsCaOMgOK,oNatO26272829303132333435363738От порошкообраз-60,523,00,55,04,5,03,51, ногочдо слабо-
спекшегосяПорошкообразный58,529,01,03,05,00,52,50,5———То же—————» •53,030,00,56,52,01,54,02,5————» я52,028,00,510,05,02,02,00,5 ——9 »52,029,0*1,05,59,02,01,00,5 ———я т57,029,0—5,54,02,02,00,51 100>401 4002,0* т41,521,00,510,023,03,00,50,5 ———9 »52,536,51,04.53,51,00,50.5————От слипшегося30,514,00,510,042,51,50,50,5до слабоспекше-
гося
Спекшийся57,525,50,57,52,51,54,50,51 150>10015002,0От слабоспекше-54,523,00,513,05,51,01,51,01400>301 6502,0гося до спекше¬
госяПорошкообразный62,519,0—9,07,00,51,01,01500>101 5502.0То же53,030,02,45,27,20,70,51.0 ———От слипшегося58,025,01,0■ 4,06,02,62,02,01 6003,0 '1 6502,0до слабоспекше-
госяСпекшийся57,027,00,57,04,01,52,01 ,oI 7000,31 7000,3Порошкообразный57,027,00,56,05,51,51,01,1 3500,21 3500,2То же35,09,0—7,543,04,0151 5500.11 5500,19 т25,0—7,0- 6,549,5—3,0—2,5—————9 яft 9• 1»Слипшийся28,011,052,05,04,0■рыхлы?ѵао,6,86,610,323,30,752,3—————43,65,6——10,98,12,8 29,0—————52.5.. 5,7——7.07,0.4,5 23,3—————————
РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ГАЗООБРАЗНЫХ ТОПЛИВТаблица IIгСостав газа по объему, %Теплотасгораниянизшаясухогосгаза QH>
ккал)м*Плотность
при 0 *С
и 76Э
мм рт. ст.Рг. тл’
кг/м8ГазопроводСН«санвс*н8С4Н10с6н1аиболеетяже¬лыеN,СО,H2s03сон,непре¬дель¬ныеугле¬водо¬родыI. Природные газы
1. Саратов—Москва84,53,81,90,90,3780,8'8 5500,8372. Первомайск—Сторожовка62,43,62,60,90,23020,1 ————6 7600,9523. Саратов—Горький91,92,11,30,40,1301,28 6300,7864. Ставрополь—Москва (I нитка)93,82,00,8о,з0,1260,48 6200,7645. Ставрополь—Москва (II нитка)92,82,80,90,40,1250,58 7300,7726. Ставрополь—Москва (III нитка)91,23,91,20,50,1260,58 8400,7867. Серпухов—Ленинград89,75,21,70,50,1270,18 9400,7998. Гоголево—Полтава85,80,20,10,101370,17 4000,7899. Дашава—Киев98,90,30,10,1004Р,28 5700,71210. Рудки—Минск—Вильнюс и Рудки—Самбор95,60,70,40,20,2280,1—————8 4800,74011. Угерско—Стрый, Угерско—Гнездичи—Киев,98,50,20,100100,2 — ——8 4800,722 •У герско—Львов12. Брянск—Москва92,83,91,10,40.1160,1—————89100,77613. Шебелинка—Острогожск, Шебелинка—Днепро¬92,83,91,00,40,3150,189100,781петровск, Шебелинка—Харьков14. Шебелинка—Брянск—Москва94,13,10,60,20.812—9 0450,7761S. Кумертау—Ишимбай—Магнитогорск81,75,32,90,90,3880,1—————8 7900,85816. Промысловка—Астрахань97,10,30,100240,18 3700,73317. Газли—Коган95,42,60,30.20,2110,2—————8 7400,75018. Хаджи-Абад—Фергана85,96,11,50,80,6' 500,1—————9 1600,83219. Джаркак—Ташкент'95,52,70,40,20,1100,18 7600,74820. Газіи—Коган—Ташкент94,02,80,40,30,1200,48 6600,75121. Ставрополь—Невинномысск—Г розный98,20,40,10,10100,2—————85100,72822. Карабулак—Грозный68,514,57,63,51,0351,410 9501,03623. Саушино—Лаг—Волгоград96,10,70,10,10280,28 3900,74124. Коробки—Лог—Волгоград93,21,90,80,30,1300,7—————8 5600,76625. Коробки—Жирное—Камыши81,58,04,02,30,5320,5—————9 9000,90126. Карадаг—Тбилиси—Ереван93,93,11,10,30,1130,28 8600,76627. Бухара—Урал94,93,20,40,10,1090,48 7700,75828. Урицк—Сторожовка91,92,41,10,80,1320,587100,78929. Линево—Кологривовка—Вольск93,22,61,20,7—20о.з—————8 8400,78230. Средняя Азия—Центр93,83,60,70,20,4070,68 9700,77631. Игрим-Пунга—Серов—Нижний Тагил95,71,90,50,30,113*————0,2—87100,74132. Оренбург—Совхозное91,44,11,90,6—020,7———1,1—9 0800,883
Г азопроводсн.С,Нвс3н8II. Попутные газыПроизводственноеобъединениеГазопровод33. ПермьнефтьКаменный Лог—Пермь38,722,610,734. То жеЯрино—Пермь38,025,112,535. КуйбышевнефтьКулешовка—Куйбышев58,017,27,436. То жеБезенчук—Чапаевск42,719,612,637. ТуркменнефтьБарса-Г ельмес—Вышка—
Небит-Даг, ' Кызыл-
Кум—Кум-Даг—Не¬
бит-Даг, Котур-Тепе—
Челекен и др.93,93,41,338. Краснодарнефте¬
газНа входе в г. Краснодар.
Крымск и Новороссийск91,23,92,039. ГрознефтьВознесенская—Г розный,
Карабулак—Г розный76,713,25,440. УхтакомбинатТ эбук—Сосновка48,218,211,941. БашнефтегазТуймазы—Уфа50,022,09,842. То жеШкапово—Т уймазы44,122,05,243. Татарская АССР,
МиннибаевскийгпзКазань—Бугульма—Ле-
ниногорск—Альметь¬
евск53,622,86,144. Азербайджанская
ССР, Карадаг-
ский ГБЗ96,12,90,8III. Промышленные газы45. Газ доменных печей, работающих на коксе и
с добавкой природного газао,з— 46. Газ коксовых печей25,5* He,
Продолжение табл. IIСостав газа по объему, %Теплотасгораниянизшаясухогогаза Qc,ккал/м8Плотность
при 0 *С
и 7С0
мм рт. ст.
рс ,
ґг. тл’
кг\мяс«н10CjHu
и более
тяже¬
лыеN3соаHsSo3COH2непре¬дель¬ныеугле¬водо¬роды2,70,723,80,810 1201 , 1963,31,318,71,1————11 2001,196' 2,00,513,60,80,5————9 9701,0525,11.316,91,00,8————И 2201,1960,70,20,10,4—9 1000,7780,90,2l.B ————9 1400,8102,52,2———————11 2300,9713,31.016,50,9 ————10 7801,1641,20,416,6——————10 2801,0931.40,327,0——————8 7501,0950,90,215,80,2—0,4———9 7001,0460,10,1———————8 9000,75155,012,50,227,05,0 9031,194——3,02,4—0,56,559,82,34 0500,424сг.<£>Таблицы
170ТаблицыСРЕДНЯЯ ТЕПЛОЕМКОСТЬ ВОЗДУХА И ГАЗОВ с, ккал/{мг тС), от 0 до t, в<Таблица 111t. *с, ccotСЬІ,со,сн,оСсшс»t. *СcCOtсн,оСс..С900,38210,30920,31190,35690,30980,31501 3000,54690,34040,36080,43060,34470,35171000,40610,30950,31470.35950,31060,31631 4000,55260,34270,36310,43660,34700.35422000,42690,31040,31890,36360,31220,31811 5000,55780,34490,36530,44250,34920,35653000,44490,31210,32390,36840,31460,32061 6000,56260,34700,36730,44810,35130,35874000,46090,31440,32900,37390,31740,32351 7000,56710,34900,36930,45370,35320,36075000,47500,31710,33390,37970,32070,32681 8000,57120,35080,37120,45890,35510,36256000,48750,32010,33840,38570,32400,33031 9000,57500,35250,37300,46390,35680,36447000,49880,3233.0,34260,39200,32740,33382 0000,57850,35410,37480,46880,35850,36618000,50900,32650,34630,39840,33060,33712 1000,58180,35570,37640,47350,36000,36789000,51810,32950,34980,40500,33380,34032 2000,58480,35710,37810,47790,36150,36931 0000,52630,33240,35290,41150,33670,34332 3000,58760,35850,37970,48220,36290,37081 1000,53380,33520,35570,41800,33950,34832 4000,59020,35980,38130,48640,36430,37221 2000,54070,33780,35840,42440,34220,34902 5000,59260,36100,38280,4903П,36550,3735гФИЗИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУХА И ДЫМОВЫХ ГАЗОВ
СРЕДНЕГО СОСТАВАТаблица IVВоздухДымовые газы
среднего составаВоздухДымовые газы
среднего составаt. *с*ІДр
а*
*
іі
r< teРг* й)
° -S.
І а;о•а*stг< ЬеРгкt. *сгь\|и•УІs‘|А £РгІ а;а2*3А геРг0100J
200
300
400
500
600
700
800
900
1 000
1 10013.223.234.848.262.979.3
96,71151351551772002,092,743,353,854,344,835,295,736,146,546,927,230,700,690,690,690,700,700,710,710,720,720,720,7211.9
20,8
31,643.9
57,8
73,0
89,4
.1071261461671881,962,693,454,164,905,646,387,117,878,619,3710,10,740,700,670,650,640,620,610,600,590,580,580,571 200
1 300
1 400
1 500
1 600
1 700
1 8001 9002 000
2100
2 2002232472733003273553844154484785117,637,978,308,628,939,249,559,8510,210,410,70,730,730,730,730,740,740,740,740,740,750,7521123425828230733336138941945048210,811,612,413.214.0
14,915.616.317.1
17,818.60,560,550,540,530,520,510,500,490,490,480,47Примечание. Значения физических гаіактеіистик воздѵха н дычовых газов прн температуре свыше 1 600 *С определены иря-
Олижеяно линейной экстраполяцией опытных данных.
Таблицы171КОЭФФИЦИЕНТ ДИНАМИЧЕСКОЙ ВЯЗКОСТИ ВОДЫ И ВОДЯНОГО ПАРАр.-10«, (кге-сек)/мъТаблица V«Давление р, кгс/см*■ВодаПарt. *сі*і20406080100150200250300на кривой насыщения0179179179178178178178178177177178,80,8210133132132132132132132 .132132132132,50,8620102102102102102102102102102102102,10,903081,381,381,381,381,381,381,381,381,381,281,30,944066,466,466,466,566,566,566,566,566,666,666,40,985055,555,555,555,555,655,655,655,755,755,855,51,036047,247,247,347,347,347,4'47,447,547,647,647,21,077040,840,940,940,941,041,041,141,141,241,340,81,118035,835,835,935,935,936,036,136,136,236,335,81,159031,731,831,831,931,931,932,032,132,232,331,71,191001,2328,528,528,6*28,628,628,728,828,929,028,51,231101,2825,825,825,825,9 •25,926,026,126,2■26,325,71,261201,3223,523,523,623,623,723,823,924,024,123,51,301301,3621,621,621,621,721,7■ 21,821,922,122,221,51,351401,4019,920,020,020,020,120,220,320,420,519,91,381501,4418,518,518,618,618,718,818,919,019,118,51,421601,4817,317,317,417,417,417,6, 17*717,817,917,21,451701,5316,216,2. 16,316,316,416,516,616,716,816,21,491801,5715,215,315,315,415,415,615,715,815,915,21,521901,6114,414,414,514,514,614,714,814,9. 15,114,41,562001,6513,713,713,713,813,814,014,114,214,313,61,592101,6913,013,013,113,113,213,3га, 413,513,613,01,63220,1,731,712,412,512,512 ,'612,712,812,913,012,41,662301,781,711,911,912,012,012,112,312,412,511,81,702401,821,7811,411,411,511,511,611,811,912,011,41,742501,861,8210,910,911,011,111,2п,з11,411,510,91,772601,901,871,8410,510,610,610,810,911,0П,110,51,822701,941,921/8910,110,210,210,410,510,610,710,11,862801,981,961,941,99,89,910,010,110.310,49,81,912902,022,012,002,09,59,59,79,89,910,09,51,97Продолжение табл. VДавлениер, кгс/см*Вода 1Парt, *с1204060801001Е0200250300350 >400на кривойнасыщения3002,062,062,052,042,039,29,359,479,609,739,859,989,22,023102,112,102,102,102,108,88,969,129,269,399,529,648,82,093202,152,152,162,162,172,178,568,748,909,049,189,318,52,183302,192,202,212,232,232,258,148,358,528,688,838,978,12,303402,232,242,262,282,302,337,617,918,128,318,478,637,62,433502,272,292,312,332,362,402,527,397,687,928,118,287,12,61360гм2,342,362,392,422,462,586,697,187,497,737,936,62,88
172ТаблицыПродолжение табл. VДавлениер, кгс/см31\ВодаПарі, *С1204060801001502002503003504001 на конвойнасыщения3702,362,382,402,432,472,512,632,966,537,017,337,575,73,423802,402,422,452,482,512,552,672,905,296,386,837,14 .3902,442,462,492,522,552,582,702,893,415,626,356,77——4002,482,502,532,562,592,622,732,903,224,455,756,334102,522,542,572,602,632,662,762,913,163,755,025,83 4202,562,582,612,642,672,702,792,933,133,524,345,28 4302,602,632,652,682,702,742,832,953,133,423,964,76г 4402,652,672,692,722,742,772,862,983,133,373,764,36——4502,692,712,732,762,782,812,903,003,153,353,654,104602,732,752,772,802,822,852,933,033,163,343,593,94 4702,772,792,812,842,862,892,973,063,183,343,563,85 4802,812,832,852,882,902,933,003,103,213,353,543,79 4902,852,872,902,922,942,973,043,133,243,373,543,75——5002,902,922,942,962,983,013,083,163,263,393,543,735102,942,962,983,003,023,053,123,203,293,413,553,72 5202,983,003,023,043,063,093,153,233,323,433,563,72 5303,023,043,063,083,103,133,193,273,353,463,583,72 5403,063,083,103,123,143,173,233,303,393,483,603,73——5503,103,123,143,163,183,213,273,343,423,513,623,745603,143,163,183,203,223,253,313,383,453,543,643,76 5703,183,203,223,243,263,293,343,413,493,573,673,78_5803,233,243,263,283,303,333,383,453,523,603.703,80 5903,273,293,303,323,343,373,423,493,563,643,723,82 6003,313,333,353,363,383,413,463,523,593,673,753,85 .. 6503,523,533,553,573,593,613,663,713,773,843,913,99 7003,723,743,763,773,793,813,863,913,964,024,084,15КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ ВОДЫ И ВОДЯНОГО ПАРА
X-102, ккал, {м ч-°С)Таблица VIt, *сДавление р, кгс/см2ВодаПар12Э406080100150200250зоэна кривой насыщения048,949.049,249,349.549,649,950,350.650,948.91.511050,450.650,850,951.051,251,551.852.252,550,41,562051,752.052,252,352.452,652,953,353,653,951.81,623053,053.353.453,653.753,954,254,554.855,153.01,674054,254.454,654.754,955.055,355,656,056,254,21,7$5055,355.455,655.755.956.056,356,656,957,255,31,806056,256,356.556,656.756.957,257,557.858,056,21,867056.957,157.257,357.557.657.958.258,558,856,91,928057,557.757,858.058,158.258,558,859,159.457,51.999058,058.258.458,558.658.759,059,359,659,858,02,061002,1058.658.858.959.059.159,459,760,060,258.52.іа1102,1758.959.159,259.359.459.760,060,260.558,72.22'1202,2459.159.359.459.559.659,960.160,460,758,92.301302,3159.259.359,559.659.760.060.260,560,859,12,39140\2.3859,259.359.459.659,760,060.260.560.859,12.48
Таблицы173Продолжение табл. VIДавлениер, кгс/см*ВодаПарt. °С120406080100150200250300на кривойнасыщения1502,4659,159,259,459,559,659,960,160,460,759.02,581602,5358,959,059,259,359.459,760.060,360,558.82,691702,6158,658,858,959,059,159,459.760.060.358,62,801802,6958,258,458.558,658,859,159.459,760,058,12,931902,7757,857,958.058,258,358.659.059,359.657,73.072002,8557,257,357.557.657,858,158.558,859.257,13,222102,9356,556,756.857,057,157.557,958,358,756,53,392203,013,4255,956.156.356,456,957,357,758.155,73,572303,103,4555.055.255,455.656.156,657.057,454,93,782403,183.50-54,154.354,554,755,355,856.356,754,14,002503,273,554,2253,253,553,754.354,955,456.053,04,262603,363,614,1852,152,452,653,354,051.555,151,94,542703,453.684,1650.751,151.452,252,953,654.250,64,872803,543,764.184,9349,750,050.951,752.553.249,35,242903,633,834.204,8348,148.549,550.451,352.047.95,63Продолжение табл. VI•Давление р, кге!см3ВодаПарt, °Сі« 20406080100 1150200250 1300350400на кривойнасыщешм3003,733,924.254,785.6746,848,049.050,050,851,652,346,46,183103,824.014.314,765.496,6746,247.448.549,550,451,144,96,803203.924,104,374.785.386,3444.345.746,948,049,049,943,37,55-3304.014,194,444.815,326,0942.143.745.146,447,548,541,58,50■3404.114.294,524.855,305.9339.641,443,144,545,847,039,69,723504.214.384,614.915,305.858, 6138.940,842,544,045,337,411,23604,314.474,694.975,325.807,9435.338,140,041,643,134,512,93704.414.574,785.055.395,787,5212,134,537,339,341,029,115,73804,514.674,875,125,425,797,2610,725,933,836,638,6——3904.614.774,965.195,485,827,089.7815,128,233,336,0——4004,714.875,065,285,545,866,989,1112,921,328,932,9 4104,824.975,165.375,625,916,928,5711,716,924,229,3——4204,925.085.265.465,705,976,888,3010,914,620,425,7——4305,035.195.365.565.786,046.878,1110,213,317,622,6——4405.135,285,465,655.876,126,887.999,712,415,820,0——4505,245,405,565,755.966.206,917,919,3411,614,518,0 4605,355,505.675,856.056.286,967,869,1011,013,516.5——4705,465,615,775,966.156,367,017,848,9610,512,715,3——4805,575,715,886,066,256,467,077,858,8510,112,114,4——4905.685,835,996,166,356,567,147.868.789,9611,613,6——■ 5005.795.946,106.276,456,657,217.908,749,80П,113,0 -5105.906,056,216.386.556.757.297.958,749,7010,912,4——.5206,016.166.316.486.666.857,388.008,749,6310,711,9——'5306,126,276.436,606.776,957.478,068,769,5810,611,7——•5406,236,386.546,716,887,067,568,138,809,5610,511,5——5506,356,496.656.826,997.167.658,218,849,5610,411,4——5606.466.616,766,927,097,267,748,298,899,5810,411,3——5706.586,726.887,047.207,387,848,368,959,6110,3П .2——5806,696,846,997,157.317,487,948,459,029,6510,311,1——5906„ 816,957,107,267.437,598,048,549,099,6910,311,1——«5006,927,077.227,387.547,708,15'8,649,179,7510,411,1—«507,517,657,807,968,128,288,699,149,6110,110,611,2——7С08,118.248.398,558,708,859,259,6710,110,611,011,5
174ТаблицыКРИТЕРИЙ Рг ФИЗИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ВОДЫ И ВОДЯНОГО ПАРАТаблица VII, Давление р, кгс/см*ВодаПарt, #С120406080100150200 .250300на кривойнасыщения013,012,912,812,812,712,612,412,312,911,913,00,85109,299,249,209,159,119,048,948,858,748,649,300,87206,976,936,896,866,836,796,726,656,596,536,960,88305,405,385,365,335,315,285,245,195,155,115,400,90404,324,304,294,274,264,234,204,174,134,114,320,91503,543,543,533,513,493,473,463,433,413,393,54. 0,92602,962,962,952,952,942,922,902,892,862,862,970,94• 702,542,532,522,512,512,502,482,472,462,442,540,95802,202,202,192,192,192,182,172,162,142,132,200,96901,941,931,931,931,931,921,911,901,891,891,940,981001,001,731,721,721,721,711,711,701,691,691,730,991101,001,561,561,551,551,551,541,541,531,531,561,001201,001,421,421,421,411,411,411,401,401,401,431,021300,991,311,311,301,301,301,301,301,291,291,311,041400,981,211,211,211,211,211,201,201,201„201,221,051500,981,141,131,131,131,131,131,131,131,121.141,081600,981,071,071,071,071,071,061,061,061,061,071,091800,970,970,970,970,970,970,960,960,960,960,971,142000,970,900,900,900,900,900,900,890,890,890,911,202200,961,200,860,860,860,860,850,850,840,840,861,272400,951,140,840,840,840,830,830,820,810,810,851,342600,951,091,31j 0,850,840,840,820,810,800,800,851,422800,941,061,211,451 0,880,870,840,830,810,800,891,53Продолжение таб л. VIIДавление ркгс/смВода1 Пар120406080100т200250300353400на кривой насыщения3000,941,031,141,301,550,950,900,870,840,820,810,790,961,693200,941,001,091,211,371,611,020,950,910,870,840,821,091,963400,930,991,061,161,271,431,341,131,030,960,910,871,342,513500,930,981,051,141,241,372,031,331,131,020,950,901,623,143600,930,981,041,121,221,321,791,921,301,121,020,952,415,043700,920,971,031,101,181,281,622,961,771,291,111,01. 3800,920,971,021,081,151,231,512,155,661,651,271,10 3900,920,961,001,061,121,181,421,844,25.2,721,561,25 4000,920,950,991,041,091,151,341,662,495,012,111,47 4100,910,950,981,021,071,121,281,521,963,382,941,80 4200,910,940,971,011,051,101,231,431,702,413,С92,204300,910,940,961,001,031,081,201,361,561,952,552,42 4400,910,930,960,991,021,051,161,301,461,702,092,31_ 4500,910,930,950,981,001,041,131,251,391,561,812,05_ _ 4600,910,920,940,970,991,021,101,201,331,461,631,82 4700,900,920,940,960,981,011,081,171,281,391,511,654800,900,920,930,950,971,001,061,141,231,341,421,53 4900,900,910,930,950,960,991,041,111,191,281,371,45 5000,900,910,920,940,960,981,031,091,16Ї ,231,321,37 5200,90-0,910,920,930,940,961,001,051,101,161,231,30 5400,890,900,910,920,930,940,981,021,064,п1,161,21_5600,890,900,910,910,920,940,960,991,021,061,101,13 ——5800,890,890,900,900,910,920,940,971,001,031,061,09 —6000,890,890,890,900,900,910,920,950,971,001,021,05 —Г.6200,880,880,890,890,890,900,910,930,950,970,991,01—6400,880,880,880,880,890,890,900,910,930,950,960,98 6600,880,880,880,880,880,890,890,900,910,930,940,95 —-6800,880,880,880,880,880,890,890,890,900,910,920,93 7000,880,880,880,880,880,880,880,890,890,900,910,92—
Таблицы175ФИЗИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ГАЗООБРАЗНЫХ ТОПЛИВТаблица VIIIТемпература,Топлнво01001 2003004005006001 7001 8009001 1000Коэффициент теплопроводности X -102,ккал/(м‘Ч-° С)Газ доменных печей2,132,773,393,994,575,145,706,256,797,327,84Газ коксовых печей:очищенный6,858,9511,012,914,816,718,620,422,224,025,7неочищенный6,838,9310,912,814,716,618,520,322,123,925,6Природный газ из газопровода:Саратов—Москва2,383,434,525,676,848,059,2910,611,913,214,5Дашава—Киев2,513,624,775,987,218,499,7911,112,413,815, 2Коэффициент кинематической вязкости ѵ-10®, м?!секКоэффициент физических свойств РгГаз доменных печей12,721,732,945,860,076,794,2113135157181Газ коксовых печей:368очищенный25,944,266,792,9122156193233273319неочищенный24,641,664,189,2117149185223264307353Природный газ из газопровода:138161186Саратов—Москв а12,221,132,345,060,277,095,7117Дашава—Киев14,324,637,752,670,390,0112136161188217Газ доменных печей0,6820,6720,6680,6650,6680,6730,6780,6820,6860,6900,693Газ коксовых печей:очищенный0,4250,4300,4400,4540,4650,4750,4830,4930,5000,5070,514неочищенный'0,4200,4290,4400,4550,4670,4770,4860,4950,5030,5100,517Природный газ из газопровода:0,8320,8490,8560,863Саратов—Москва0,7090,7080,738Ѳ,7680,7920,8160,842Дашава—Киев0,7350,7340,7630,7970,8360,8620,8860,9040,9170,9250,928СРЕДНЯЯ ТЕПЛОЕМКОСТЬ ГОРЮЧИХ ГАЗОВ <?, ккал/{м**С), ОТ 0 ДО t, *СТаблицаIX/. *сСОН, ‘сн«H*SС*НеС8Н.С4Н10CjHiat. *сСОн3СН4HsSСаНвС3Н8С,Н,0CjHjt00,3100,3050,3700.3600,5280.7980,9861,2256000,3240.3120.5400.4080,9021,2971.6992.0981000,3110,3080.3920.3660,5960.8381.1241,3947000,3280,3130,5580.4170,9521,3671.7882,2052000.3120.3100,4200,3730,6630,9471,2551,5568000.3310,3140,5960,4260.9991.4301.8652.2993000,3140.3100.4500,3810,7271.0441,3791,7049000,3340,3160,6220,4341,0421.4881,9382.3864000,3170,3110.4810.3900,7901,1371,4971,8491 0000,3370,3170,6450,4421.0821.5432,0072.4715000.3210.3120.5110,3990,8491,2171,5981,9721ФИЗИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАЗУТОВ | Таблица XФизические свойстваРазмер¬Мазуты малосернистыеМазуты средне- и высокоеернистыеСтабилизи¬ность4010040‘ 100200рованнаянефтьВязкость при 80 *С не более Плотность при 20 *С Температура вспышки не ниже * Температура застывания не выше •УВг/'см*•с•с8,0
0., 970
90
1015,50,990110258,01,005901015,50,945110256,5—9,5*
0,960
140
362,5**0,91020—15• При 100 *С.
** При 50 *СКОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ МАЗУТОВ, ккал (м ч °С)Таблица ХаМарка мазутаТемпература, •<3040506Э7020
40 и 1000,1030,1160,1020,1150,1010,1140,0990,1130,0980,112
176ТаблицыОбъемы воздуха и продуктов сгорания твердых и жидких топлив, м*-кг,
при а= 1, О °С и 760 мм pm,, ст.Таблица XIРеспублика, край,
областьБассейн, месторождениеМаркатопливаКласс или прод>кт
обогащенияѵ°^RPa1/0Na1/0HaOV®ГУ Г л И
1. УССР, Донецкая иДонецкийдР5,1610,944,080,645,67Луганская обл. и•РСФСР, Ростовская
обл.2. То жеТо жедОтсев4,780,863,780,635,27з. . .Я ЯгР '5,831,054,610,616,284. . .Я ЯгОтсев5,190,944,11V0,605,655. . „Я ЯгПромпродукт мокрого4,660,843,690,535,066. . .я ятобогащенияР6,431,195,090,516,797. „ „ ■АШ, СШ6,041,204,780,346,328. „ „ПАР, отсев6,641,265,250,466,97. .я *»Ж, К, ОСПромпродукт мокрого4,770,873,780,515,1610. РСФСР, Кемеров¬Кузнецкий:Добогащения
Р, СШ6,02i4m4,770,716,58ская обл.
11. То жеto жеГР, СШ6,881,245,450,747,4212. . „Я я1ССР, отсев6,261,154,960,626,7313. . .*» Я2ССР, СШ, отсев6,521,205,160,606,9714. . „Я ЯТР, отсев6,831,285,410,537,2215. . „Я ЯЖ, К, ОСПромпродукт мокрого4,751,003,770,204,97"16. . .Грамотеикский, Б'йдаев-гобогащение
Р, окисленный6,001,114,750,716,5817. . .ский, Колмогоровский
углеразрезы
Кедровский, им. Вахруше¬ICC, 2СС\Р, окисленный6,811,275,390,637,2918. „ .ва, Киселевский, № 8,
Новосергеевский угле¬
разрезы
Кр снобродский, Красно¬ТР, окис іенный6,541,235,180,566,9719. , ,горский, Листвянский
углеразрезы
Томусинский № 3—4,ICC, 2ССР, окисленный6,021,П4,770,626,5020. Каз:хская ССР№ 7—8, Черниговский
углеразрезы
КарагандинскийКр5,601,034,430,566,0221. То жеТо жеКПромпродукт мокрого4,320,793,410,494,70•22.* в »Экибастузский:
Разрезы 1, 2, 3ссобогащенияр4,420,813,500,484,7923. „ „Разрез 5/6сср4,200,773,330,464,5624. . .Куучекинское' сср4,300,803,410,444,6525. . „ 'ЛенгерскоеБЗР, отсев4,420,853,490,725,0626. РСФСР, Тульская,Смоленская, Кали¬
нинская, КалужскаяПодмосковный:
в целом по бассейнуБ2Р, ОМСШ2,940,552,330,693,57и Рязанская обл.27. То жеТрест „Черепетьуголь“Б2Р, ОМСШ2,650,502,100,673,2728. Коми АССРПечорский:ВоркутикскоеЖР, отеє»6,151,124,870,596,5829. То жеИн гикскоеДР, ОТСЄЕ4,880,913,870,575,35
Таблицы177Продолжение табл. XIРеспублика, край, областьБассейн, месторождениеМаркаКласс или продуктуоVI/OѴ0топлнваобогащенияRO,N,Н*0г30. УССР, ЛьвовскаяЛьвовско-Волынский:и Волынская обл.5,751,05ВолынскоеГР4,550,636,2331. То жеМежреченскоегР5,661,024,480,596,0932. Башкирская АССРБабаевскоеБ1Р2,650,482,091,013,5833. РСФСР, ПермскаяКизеловскийгР, отсев КМ5,330,954,220,565,73обл.34. То жеТо жегПромпродукт мокрого
обогащения4,210,763,330,474,5635. РСФСР, Челябин¬Челябинский:БЗР, МСШ "3,740,702,960,594,26ская обл.36. РСФСР, Свердлов¬ЕгоршинскоеПАР5,91,134,670,476,27ская обл.37. То жеВолчанскоеБЗР2,730,542,160,573,2738. . .Веселовское, Богослов¬
скоеБЗР2,860,562,270,603,4339. Грузинская ССРТкварчельскоеЖПромпродукт мокрого
обогащения4,480,803,550,574,9240. То жеТкибульскоегТо же4,710,863,730,635,2241. Узбекская ССРАнгренскоеБ2ом; CLII3,810,75зТоТ'0~714,4742. Киргизская ССРКок-ЯнгакДР, ОМ. сш5,671,054,490,636,1743. То жеТаш-КумырдР. сш4,870,913,850,625,39В8СулюктаБЗОМ, сш4,790,943,790,645,3745. . .Кызыл-КияБЗОМ, сш4,30,833,400,684,9246. . .Кара-КичеБЗр5,281,034,180,665,8747. Таджикская ССРШураб, шахта № 8Б2К, ОМ, сш4,470,893,530,685,1048. То жеШурзб, шахта № 1/2БЗр4,630,893,060,675,2249. РСФСР, Краснояр¬Канско-Ачинский:4,240,823,350,814,98ский крайИрша-БородинскоеБ2р50. То жеНазаровскоеБ2р3,620,702,860,834,3951. . .БерезовскоеБ2р4,260,833,370,815,0152. . .БоготольскоеБ1р3,310,642,620,874,13СЛсо99АбанскоеБ2р4,030,783,190,804,7754. РСФСР, Кемеров¬ИтатскоеБ1р3,530,692,790,854,33ская обл.55. То жеБарандатскоеБ2р4,060,783,210,854,8456. РСФСР, Краснв-Минусинский:5,541,03ч4,390,676,09ярский крайЧерногорскоедр57. РСФСР, Иркут¬Черемховское, Забитуй-дР, отсев4,720,863,740,615,21ская обл.ское58. То жеАзейскоеБЗР4,590,863,630,755,2559. , .МугунскоеБЗР4,780,883,790,765,4360. Бурятская АССРГ усииоозерскоеБЗР4,390,823,470,725,Ѳ161. То жеХолбольджинскоеБЗР4,530,873,580,715,1662. . .БаянгольскоеДР4,830,893,820,745,4563. РСФСР. Читин¬БукачачинскоегР7,011,275,540,737,54ская обл.64. То жеЧериовскоеБ2Р4,220,803,340,794,9465. . .ТатауровскоеБ2Р4,060,783,21Ѳ,794,7812—1297
178ТаблицыПродолжение табл. ХРРесиувлнка, край, областьБассеія, месторождениеМаркатопливаКласс или продукт
обогащенияV»RO,Ѵ°N,Ѵ°н»о66. РСФСР, Читинская
обл.ХаранорскоеБ1Р3,480,682750,814,24>67. РСФСР, Хабаров¬РайчихиискоеБ2К, О, МСШ, Р3,560,712820,784,ЗЄ>ский край68. То жеТо жеБ1Р, окисленный2,850,592250,823,6&69. . .УргальскоеГР5,250,954150,585,6&70. РСФСР, Примор¬ЛиповецкоеДР, СШ4,750,863750,555,17ский край71. То жеСучанский:гвР5,080,934020,505,4fe72. . .То жежвР5,370,994240,515,7473. . .я ятР6,411,215070,496,7774. . „ПодгородненскоетР4,910,913880,425,2175. . .Артем овскоеБЗР, СШ3,550,672810,684,15.76. . „ТавричанскоеБЗом, сш4,530,833590,635,06-77. . .РеттиховскоеБ1к, ом, сш2,710,512140,833,48-78. . „ЧихезскоеБ1р2,990,572370,863,879. , .БикинскоеБ2р2,640,502090,763,35.80. Якутская АССР *Джебарикм-ХаяДр6,081,134810,706,64.81. То жеНерюнгрмнскоеССр6,511,23•5150,596,9782. . вСангарское'др6,371,145040,756,93.83. . .Чульмаканскоежр6,171,104890,656,6484. РСФСР, Магадан¬1 Іижне-АркагалинскоеДр6,021,104770,766,63>ская обл.85. То жеВерхне-Аркагалинскоедр4,900,943880,695,5Ь86. . .Анадырскоедр5,110,944040,795,76-87. РСФСР, Южный
Сахалин—дР, ом, сш5,320,964210,675.8S88. То же—гР, КО, МСШ, комсш6,701,205300,757,25*89. . .—БЗр4,360,813450,704,9&Сланцы горючие90. Эстонская ССРШахты и разрез „Виви-
• конд“—Энергетический мелкий2,890,532290,553,3791. То жеРазрезы № 1, „Сиргола"
и „Вивиконд"—Энергетический2,490,481970,492,94*92. РСФСР, Ленин¬
градская обл.——Крупный, средний,
мелкий2,510,481980,482,9493. РСФСР, Куйбы¬Кашпирское——г.1,650,331300,442,07шевская обл.94. Торф__Фрезерный 2,380,461890,953,3095. Дрова
Жидкие——2,810,572230,953,75*топлива96. Мазут —Малосернистый10,621,588,391,5111,48'97. і^азут——Сернистый10,451,578,251,4511,28.9 . М?зут——Высокосернистый10,201,578,061,3610,99'99. Стабилизированная———10,481,558,281,5211,35.нефть
Таблицы179Объемы воздуха и продуктов сгорания газообразны? топлив, м*/м%, при о=1, 0*Си 760 мм рт. ст.Таблица XIIуоѵRO,Ѵ0N,Ѵ°НаО9,521,047,602,107,510,826,241,649,571,037,592,139.581.027.602,149,681,04>7,672,169,811,067,782,1810,001,087,932,218,260,876,661,869,521.007,522.159,451,007,492,129,430,997,462,139,911,067,842.209,961,077,882,219,981,077,902,229,741,067,792,139,320,987,382,119,721.047,692,1810,031,097,972,209,741,047.702,189,641,037.642.169,471,007,492,1412,211.419,682,549,320,987,392,109,51-1,027,542,1310,951,228,682,359,851,057,792,199,731,047,702,189,71,047,702,169,811,057,772,189,911,077,842,219,681,037,662,1710,051,087.942,2311,131,319,032,2412,331,479,932,4610,991,268,822,2812,461,4810,012,4910,111.097,992,2410,161.118,032,2412,401,409,792,6011,851.399,532.4011,281,309.082.329,651,117.891,9910,691,228.602,239.891,057,812,210,780,401.170,074,310,393.441,22ГазопроводI. Природные тазы1. Саратов — Москва2. Первомайск — Сторожовка3. Саратов — Горький4. Ставрополь — Москва (I нитка)5. Ставрополь — Москва (II яитка)
в. Ставрополь — Москва (III нитка)7. Серпухов — Ленинград8. Гоголево — Полтава9. Дашава—Чиев ,*0. Рудки — Минск — Вильнюс и Рудки — Самбор:1. Угерско—Стрый, Угерско— Гиездичи—Киев, Угерско —ЛьвовJ2. Брянск — Москва*3. Шебелинка—Острогожск, Шебелинка—Днепропетровск, Шебелинка—Харьков*4. Шебелинка—Брянск—Москва*5. Кумертау — Иишмбай — Магнитогорск•б. Промысловка—Астрахань17. Газлн—Коган18. Хаджн-Абад — Фергана19. Джаркак—Ташкент20. Газли—Когаи—Ташкент21. Ставрополь — Цевинномысск— Грозный22. Карабу лак —Грозный23. Саушино—Лог—Волгоград24. Коробки—Лог—Волгоград25. Коробки—Жирное — Камыши
26 Карадаг — Тбилиси—Ереван
27’ Бухара—Урал2fi' Уриик—Сторожовка29- Лиіево—Кологривовка — Вольск30- Средняя Азия—Центр31.. Игрим-Пунга—Серов—Нижпй Тагил
32. Оренбург—СовхозноеII. Попутные газыПроизводственное объединение33. Пермьнефть34. То же35. Куйбышевнефть36. То же37. Туркменнефть38. Краснодарнефтегаз39. Грознефть40. Ухтакгмбинат41. Баи нефтегаз42. То же ■43. Татарская АССР, Минибсевский ГПЗГазопроводКаменный Лог — Пещь
Яі ино—Пермь
К у лешовка—Ку йбыш ев
Бе_енчук— Чапаеве кБарса-Гельмес —Вьш ка — Небнт-Даг, Кыыл-
К\м —Kj м-Даг —НсСит-Даг, Котур-Тепе—
Челекен и др.На входе в г. Краснодар, Крымск и НсвгрсссийскВогкесснскЕя — Грозный, Карабулгк — Г ровный,Хаян-Корт —Соленая балкаТэбук — СосновкаТуймагы — УфаШкапово—ТуймазыКазань—Бугульма—Лениногогск—Альметьевск—
Заинская и Уруссннская ГР2С44. Азербайджанская ССР, Карадагский ГЕЗIII. Промышленные газы45. Гав дс мгнных пе« f й, f абстік и их на ксксе с дебавкей природного газа46. Газ кскссвых печей10,738.7010,75Ю,7610,8611,0111,229,3910,6810,6210,5911,1111,1611,1910,9810.4710.91
11,2*10.92
10,8310.6313.6310.48
10,6912.25
11,04
10,91
10,89
11,0
11,11
10.8в11.2512,5813,8612,3713,9811,3211,3813,8013,3312,7010,9912.0511,08 11,635.05Энтальпии 1 м3, вездуха и газов и 1 кг золыТаблица XIII*, *Сккал/м*ККОЛ/м*<C%,'ккал/м5ккал/м3(cS)».нкал/м*ккал/кгa, *c(rtWккал(мa<«*)Nt.кксл/м*«колім*<с,’н,о-ккалIM*(<*),.ккал/м*«*>»•ккал 1 к»10040,63131,5?621,619,31 200649 .40543050941928820085,462,163,872,763,640,41 300711442469560457325300133,593,697,2110,596,2631 400774480508611496378400184,4125,8131,6149,6129,4861 50083751754866453542050023ft158,616 "Л189,8163,4109,51 600900555588717574448600292192203231198,2123,81 700964593628771613493700249226240274•2?4158,21 P001 028631668826652522800407261277219270183,21 9001 0926707098816925709004662973152642062090001 1577087509387326001 600526333553412243225i. 1001 222747790994772—і 100
12*5873692914602812022 2001 2877868321 051812
180ТаблицыЭнтальпии воздуха и продуктов сгорания на 1 кг твердыхРеспублика, край
областьБассейн, место¬МаркаКласс или продукт»ь3Температура, *СрождениетопливаобогащенияСО С100200300400500600700800ДонецкийдРч1883815797849941 2081 4281 654Ч16332849666884310231 2071 393То жедОтсевч1753545397299241 1231 3281 539ч1513044606187819471 1181 290я ягР2084216408661 0991 3351 5781 828Ч1843715617549521 1551 3641 573я ягОтсевЧ1873795767809891 2011 4201 646Ч1643304996728481 0291 2151 402я ягПромпродукт
мокрого обогаще¬
нияЧЧ1681473402975174496996038877621 0779241274
1 0911 476
1259V VтРЧ'2244556919361 1871 4421 7051 975'22034096198321 0511 2751 5051 737» VАш, СШ/°Л Г2094246458731 1081 3461 5911844Ч -т-3845817829871 198 '1 4141 631я яПАР, отсевп2304677109621 2201 4821 7522 030210. 4226398591 0851 3161 5541 793я ѵ>ж, к. осПромпродукт
мокрого обогаще¬
нияЧ17115134630&5264597116189027801 096
9461 296
1 1171 502
1 289Кузнецкийдр, сш/22181904423836725799097791 153
9841 401
1 1931 657
1 4091 9191 626То жегР, СШ/°
л Г2454967551.0221 2931 5741 8612156/°
л в2174376608881 1221 3611 606,18531ССР, отсев2234526879291 1791 4321 6931 962/21983986038111 0241 2421 4661 6912ССР, СШ, отсев/°
1 г2314677109611 2191 4821 7522 029п2064156278441 0661 2931.5261 761V »тР. отсевч2394847369971 2541 5361 8162 104' ч2164346578841 1131 3541 5981 844я яж, к, ОСПромпродукт
мокрого обогаще¬
нияпч1651503343025094576896158747771 063
9421 256
1 1131 455
1 28^Г рамотенн-
ский, Коямо-
горо*ский,
Байдае«ский
углеразрезыгР. окисленныйчч2181904423826725779107761 159
9801 403
1 1891 658
1 4041 921
1 620Угли1. УССР, Донецкая
и Луганская обл.
и РСФСР, Рос-т товская обл.2. То же3. . .4. . .5» я я6. . .Т. . .8. . .9. . .10. РСФСР, Кеме¬
ровская обл.11. То же12. . .13. . .14. . .15. . .16. . .
Таблицы181я жидких топлив при а= 1, ккал/кгТаблица XIVТемпература, *С9001 ООО1 1001 2001 3001 4001 500 11 600 11 7001 8001 9002 0002 1002 2002 3002 4002 500188621202 3562 5932 835ЗС823 3273 5763 8264 0774 3324 5854 8415 0985 3545 612587015791 7701 9662 1622 3582 5602 7612 9623 1633 3653 5713 77739844 190„4 4014 6104 81917541 9722 19124122 6372 867ЗС953 3263 5593 7934 0304 2654 5044 7444 9825 2225 46214621 6391 8202 0022 1832 3702 5562 7422 9283115ЗЗС63 4973 6883 8794 0744 2674 4612 0842 3432 6022 8643 1313 4С43 6743 9484 2234 5004 7815 0605 3425 6265 9076 191647517831 9992 2202 4422 6632 8913 1183 3453 5723 8004 0334 2664 5004 7324 9705 2065 4421 8762 1092 3432 5782 8193 0653 3083 5553 8034 0534 3064 5574812;5 0675 3215 5775 83315891 781,1 9792 1752 3732 5752 77829803 1823 3853 5933 8004С0842164 4284 6384 848168218912 10123122 5282 7492 9663 18834113 6343 8614 0874 3154 5444 7725 0015 23114271 5991 7771 9542 13123132 4952 6772 8593 0403 22734143 6003 7873 9774 1664 35522512 5302 810ЗС923 38036753 9654 2604 5574 8555 1575 4575 7626 06663696 6746 98019682 2С62 4512 6952 9403 1903 4413 6923 9434 1944 4514 7С84 9665 2235 4855 7466 00621022 3622 6232 8863 1553 4293 7003 9754 2524.52948105 0895 3725 6565 9386 2216 50518492 0722 3022 5322 7612 9973 2333 4683 7043 9404 1814 4234 6654 9С65 1535 3985 64223142 6002 888,3 1783 4743 7764 0744 3774 6824 9885 2985 6С659186 2316 5426 8557 1682 0322 2772 5302 7823 0343 2933 55238114 0704 3294 5954 8605 1265 3925 6635 9316 20017121 9242 1382 3522 5722 79630183 2433 4693 6963 9274 1564 3894 6214 8535 0865 31914611 6371 8192 0002 1822 3682 5542 7402 9263 П2,3 3033 4943 С853 8764 0714 2644 4572 1882 4602 733ЗС073 2893-5753 8594 1474 4374 7285 0235 3175 61459126 2С86 5076 80618422 0652 2942 5232 7522 9863 2213 4563 6913 9264 1674 4074 6484 8895 1355 3795 6232 4582 76330693 3773 6924 0144 3324 6554 9815 3075 6385 9676 3016 6356 9677 3027 63721012 35526152 8763J373 4С53 6733 9404 2С84 4764 7505 0255 ЗСО5 5745 8546 13264102 2362 5142 7923 0733 3593 6523 9414 2354 531.4 8275 1285 4275 7306 0346 3366 6406 94519172 1492 3872 6252 8633 1073 3523 5963 8404С854 3354 5864 8365С87'5 3435 5965 85023132 6С02 8883 1783 4743 7774 0764 3794 6854 9915 3035 6125 9256 2396 5516 8657 1791 9962 2372 4852 7332 9813 2353 4903 7443 9984 2534 5144 7755 0365 2975 5635 8276 0912 3992 6962 9943 2953 60239154 2254 5394 8Е65 1735 4955 8156 1396 4646 7867 1117 4372 0902 3432 6022 8623 12133883 6543 9214 1874 4534 726„5 0005 2735 5465 8256 1016 3781 6591 86520712 2792 4912 7072 9203 1373 35635743 7964 0164 2394 4634 6844 90851321 4551 6311 8121 9922 1722 3582 5442 72929153 1003 2903 4803 6713 8614 0554 2474 44021902 4622 73630113 2923 5793 8634 1524 4424 7335 0295 3235 62159196217651568141 8362С582 2862 5142 7422 97632103 4443 6783 9724 1524 3924 6324 8725 1175 3605602
182ТаблицыРеспублика, край,
областьБассейн,месторождениеМаркатопливаКласс или продукт
обогащения17. РСФСР, Кеме¬
ровская обл.18. То же19. . .Кедровский,
им. Вахру¬
шева, Кисе¬
левский, № 8,
Новосергеев¬
ский, Бачат-
ский уг іе-
разрезы
Красно ород-
екий, Красно¬
горский,
Листвянский
углер ізрсзы
Томѵсинские
№' 3—4,№ 7—8, Чер¬
ниговский
углеразрезыICC, 2СС
тICC, 2ССР, окисленныйР, окисленный
Р, окисленный20. Казахская ССРКарагандин¬скийКр21. То жеТо жеКПромпродукт
мокрого обогаще¬
ния22. . .Экибастуз-ский:Разрезы1,2,3ССр23 . „Разрезы 5/6ССр24. . .Куучекин-скоеССр25. . ,ЛенгерскоеБЗР отсев26. РСФСР, Смо¬
ленская, Калинин¬
ская, Калужская,
Рязанская и Туль-
ская обл.♦27. То жеПодмосков¬
ный:
в целом по
бассейнуТрест „Че-
репетьуголь"Б2
• Б2Р, ОМСШ
Р, ОМСШ28. Коми АССРПечорский:ВоркутинскоеЖР, отсев29. То жеИнтинскоеДР, отсев30. УССР, Воіын-
ская и Львовская
обл.Львозско-Волынский:Во іынскоеГрлТемпературу *СІІ100200300400500600700800чч241
2154894337446551 007
8821 277
1 1131 552
1 3501 834
1 5942 126
1 839чч.2312074684167116299628471 221
1 0691 483
1 2971 754
I 5312 032
1 766чЧ2151904353836635798977791 1389831 382
1 1931 634
I 4081 893
1625чч19917740335661353983072510539161 279
1 1111 512
1 3111 752
1 513ч/°*в1321373082754684166345608047079768571 154
1 0121 337 *
1 168чччч1591401511333222813062674894254664046625726305448407228006871 021
876
972
8331 207
1 034
1 149
9831 398
1 193
1 331
1 135чч1531363142744744146425578147039908531 1701 0071 356
1 162чч1691403422815204257045718937221 085
8751 2841 0331483
1 192чч119932421873682834983806314807675829086871 052
793/°1 гччч110812181942221694413913372556705924573439077935794311 1501 0057045261 398
1 2198336211 652
1 4409657171 914
1 651чч, 177
1543593115464707396329387931 1399681 347
1 1421 561
1 318'?ч2061824183666365538517441 092
9401 326
1 1401 568
1 3461 8171 553
Таблицы183Продолжение табл. XIVТемпература. “С9001 0001 1011 2001 3001 4001 5001 6001 7001 8001 9002 0002 1002 2002 3002 4002 5002 4232 7233 0263 3293 6403 9574 2704 58849095 2305 5565 8796 2076 5386 8637 1927 52212 0852 3372 5962 8553 1133 3793 64539114 1764 44247144 9875 2595 5325 8106 0866 3612316 ;2 6032 8923 1823 4793 7824 0804 3854 6904 9975 30956175 9316 2456 5576 8717 18820022 2442 4932 7412 2903 2453 5003 75540114 2664 5274 7895 05153135 5805 8456 10921582 4262 6252 9663 2433 5253 8044 0884 3744 6604 9515 2405 5325 8266 11764116 7051 8422 0642 2932 5222 7502 985;32193 4553 6893 9244 1654 4064 6464 8875 1335 3765 62019972 2452 4942 7453 0013 2623 5203 7834 04743124 5814 8485 1195 3905 6595 9316 2031 7151 9222 1352 3482 5612 780*2 9983 217*'3 4353 6543 8784 1024 3264 5514 7795 0065 23315241 7131 9032 0942 2892 4892;6862 8863 0873 2893 4943 6973 9044 НО4 3164 5234 73013231 4831 6481 8121 9772 1452 3142 4832 6512 8202 9933 1663 33935123 6883 8644^3915941 7921 93021902 3952 60428103 0203 23134423 6573 8714 0874 30445194 7364 95413531 5161 6841 8522 0202 1922 3652 5372 7102 8823 0593 23634123 5893 7703 9494 128151717061 895 .2 0852 2802 4792 6752 8753 0763 2773 4823 6853 8914 0984 30345104717.1 28G144116011 7611 9212 0852 24324122 5762 7402 9083 0763 2443 4133 5843 7543 9241 5451 7371 9302 1242 3222 5242 7242 9273 1323 3373 5453 7523 9614 1714 3804 5904 8011 3171 4761 6401 8021 9672 1352 3032 4712 6382 8062 9783 1513 3233 4953 6713 84540191 696]1 9072 1192 3332 5522 7752 9963 2223 4463 6733 9034 1334 3644 5974 8285 0625 2951 3511 5151 6831 85020182 1912 3632 5252 7072 8803 0563 23334103 5863 7663 9454 1241 2001 3501 5001 652.1 8081 9662 1242 2832 4442 6062 7702 9343 0993 2653 4313 5973 7648991 0081 1191 2371 3431 4571 5721 6861 80 Г19162 0332 1512 2682 3862 5062 6252 7441 1011 2391 3771 5171 660ІіЮо1 9502 0972 2452 3942 5452 6952 8473 0003 1523 3053 4598129111 0111 112}1 2131 3171 4201 5231 6271 7311 8371 9432 0492 1562 26423712 4792 1822 4532 7242 9983 2773 5633 8454 1324 4204 7095 0035 2945 5905 8866 1806 4776 77418332 ПО2 3442 5782 81230523 2913 5313 77140114 2574 5034 7504 9965 2475 4965 7451 7792 0002 2222 4462 6742 9083 1383 3733 6093 8454 0854 3244 5664 8085 0505 2925 5351 4941 6751 8602 0462 2312 4222 6122 8022 9933 1833 3783 5743 7693 9644 1644 3614 5592 0712 3282 5862 8463 1123 3833 6513 9244 1984 4734 7525 03053115 593'5 8736 1556 4371 7601 9732 19124102 6282 8533 0773 3013 5263 7503 9804 2104 4404 6704 9055 1385 371
184Таблицы>ассейн, место¬
рождениеМаркатопливаК ласс или продукт
обогащениял*5Температура.•сРеспублика, край, Е
областьсо ^ —S3сп «10020030040050060070080031. УССР, Волын¬
ская и Львовская
обл.32. Башкирская
АССРМежречен-скоеБабаевскоеГБ1РРчч!01 Гч202179121844083602441686215453712548407335023421 С66
9256374321 295
1 1227755251 5311 3259166191 774
1 5291 063
71533. РСФСР, Перм¬
ская обл.КизеловскийГР, отсев. К, Мчч1891693843395835137906901 0018721 217
1 0581 438
1 2491 666
144134. То же35. РСФСР.. Челя¬
бинская обл.То же
Челябинский:ГБЗПромпродукт
мокрого обогаще¬
нияР, МСШчччч151133142118306268287238465405437360629545591484798688750
1 6119708359117421 1479861 078
8761 328
1 1381 249
101036. РСФСР, Сверд¬
ловская, обл.ЕгоршинскоеПАР/°
л г
/°
1 в2081864213756405688667641 099
9651335
1 1701 579
1 3811829159437. То жеВолчанскоеБЗР/°
/ г/°
* В1С98622217433726345635357944670454183363996573738. . ,39. Грузинская ССР
'І 40. То жеВеселовское
и Богослов¬
скоеТкварчель-скоеТкибульскосБЗЖГРПромпродукт
мокрого обога¬
щенияТо же/°
* Гччч/°
1 Гч11590163142173149232182.3302853503003532766024315324534783716805807216106074688627339147707375681 047
8891 1109348726701 238
1 0491 313
1 1021011 ;7731 434
1 2101521
1 27241. Узбекская ССРАнгренскоеБ2ОМ, СШчч1491203032424613666244937916229627551 138
8911 319
1 02842. Киргизская ССРКок-ЯнгакдР, ОМ, СШчч2051794143616305468537341 082
9271 315
1 1241 554
1 3271 801
153143. То жеТаш-КумырдР, СШчч1791543633105514697466309477961 1509651 360
1 1401 576
1 31544. , .улюктаБЗОМ, СШчч1791513623055514617456209467831 149
9501359
1 1221 575
1 29445. . .Кызыл-КияБЗОМ, СШ/°
я г/°
1 в164136332273,5054146845568687031 054
8521 247
10С61 445
1 16146. , „Кара-КичеБЗ—/°* гч1951673963366025088156841 035
8641 257
1 0471 487
1 2371 723
1 42747. Таджикская
ССРШураб,шахта № 8Б2к. ОМ, СШчч1701413452845244307105789017301 С95
8851 295
1 0451 501
1 2С648. То жеІІІур б.
шахта № 1/5БЗ1-Рчч174146,353294536445726£999217571 1199181 323
1 0841 534
1 250
ТаблицыП рсдолжение табл. XIVТемпература, *С9001 ООО1 1001 2001 3001 4001 500 11 6001 700 j1 8001 9002 ООО2 1002 2002 3002 4002 50020222 2782 5252 7783 0383 3023 5643 8304 0974 3654 6384 9085 1835 4575 7316 0066 2811 7321 9922 1572 3722 5872 8083 0293 2503 4703 69139184 1444 3714 5974 8285 0575 2871 2121 3641 5171 67218291 9S02 15223142 4782 64428122 9803 14933193 4893 6603 8328109081 0081 1081 2091 3121 4151 5181 6211 7241 8301 9362 0412 1482 2552 3622,46918992 1352 37226102 8533 1023 3483 5973 8494 1014 35746114 8685 1265 3835 6425 9001 6331 8302 0332 2362 4382 6472 8553 0633 2713 4793 6923 9064 1194 3334 5504 7674 9831 51417021 8912С812 2752 4742 6692 8693 0693 2703 4753 6773 8834 0894 2944 5004 70712891 4451 6051 7651 92620902 25424192 5832 74729163 0843 25334213 5933 7643 9341 4241 6011 7791 9592 1422 3292 5152 7032 8933 0833 2773 4693 6633 8584 0534 2484 4441 1451 2831 4261 5681 7101 8562 0022 1482 2942 4402 5892 7392 8893 0383 1913 3423 4942 0852 3432 6032 8643 1313 4033 6723 9464 2214 4974 7775 0555 33656195 89961826 46518С62 0252 2492 4732 6982 9283 158338836193 8494С854 3214 5574 79350345 2735 513-1 1001 2381 3761 5151 6581 80319472 0932 2412 3892 5392 6882 8402 9913 1433 2953 4488369371 0411 1441 2481 3551 4611 5681 6741 7811 8901 9992 109221828292 4402 5511 1531 2971 4411 5871 7361 8882 0392 1932 3472 5072 65928162 9743 1343 2933 45136118779831 0911 2001 3091 4211 5331 6441 7561 8681 9822 0972 2122 3262 443<2 5592 675'16351 8382 0422 2482 4582 6722 8843 10033173 5343 7553 9754 19744204 6434 8555 089»1 3721 5381 7081 8782 04922242 3982 5732 7482 9233 1023 2823 4613 6403 8234 0054 1861 7341 9502 1662 3842 6072 8353 0603 28835193 7503 9844 2174 4534 6904 9265 1635 4001 4411 6161 7951 9742 1532 3362 5202 7042 8883 0713 2603 4483 6373 8254 0174 2084 39815031 6911 8792 0692 2632 4612 6582 8573 0583 2603 4643 6683 8744 0814 2884 4944 7021 1651 306,1 4511 5961 7401 8892 0382 1862 3352 4832 6362 7882 9403 0933 2483 4023 5562 0532 3082 5642 822ЗС853 3543 62038904 1624 43547124 9875 2665 5455 8246 1036 383»1 7351 9452 1612 3762 5922 8133 0343 2553 4773 6983 9254 1524 3784 6054 8375 0665 29617972 0202 2452 4712 7012 9373 1703 4073 6463 8854 1284 36946144 8595 1035 3495 5951 4901 Ь711 8562 0412 22624162 6062 7962 9863 1763 3713 5663 7603 9554 1544 3514 549*1 79620192 2432 4692 7С02 9363 1693 4063 6453 8844 1274 36846134 8585 1035 3485 5941 4671 6441 8262 ОС 82 1912 3772 5642 7512 9383 12533173 5093 7003 8924 0884 2824 4751 6481 8532 0592 2672 4792 6S629113 1293 3483 5683 79240144 2404 4654 6904 9175 1431 3161 4751 6381 8021 9652 133і 3012 4682 6362 8042 9763 1483 3203 4923 6673 84140151 9642 2С82 4532 7С02 95332113 4653 7253 9854 24745124 7765 04353115 5785 8466 1151 6171 8132014221424152 6212 8273 0333 2403 4463 6573 8684 0804 2914 5074 7214 9351 7111 9242 1382 3542-5742 7993 0223 2483 47637053 9374 1684 4014 6364 8695 1045 339*1 3671 5321 7021 8712 04122152 3892 5642 73829123 0913 2693 4483 6263 8093 9894 170*1 7481 9662 1852 4052 6302 8603 087331835513 7844 0214 2574 4954 7344 97352125 452'1 4171 5881 7641 9402 1162 2972 4772 6582 83830193 2043 3893 5753 7603 9494 1364 324
ТаблицыРеспублика, край,Бассейн, место¬МаркаКласс или продукт.ьSТемпература, *Собластьрождениетопливаобогащенияft с100200зоэ400500600700800-49. РСФСР, Крас¬
ноярский крайКанско-Ачинский:Ирша-Боро-Б2Рч166337512694880I 0691 2651 466динскоеч1342694085486928409911 14450. То жеНазаровскоеБ2Рч1472984546157809481 1211 299ч11423034846959271884897851. „ -БерезовскоеБ2Рч16733951569888510761 2731 475ч1352714105516968449971 150'52. . ,БоготальскоеБ1Рч1382814275787338911 0541 222ч10521131942954165777589453. . .АбанскоеБ2Рч1593234916658441 0251 2131 405ч128257388522659'8009441089•54. РСФСР, Кеме¬
ровская обл.ИтатскоеБ1РчIав145112294.225447340605457767577і9337001 103
8271 279
95455. То же56. РСФСР. Крас¬
ноярский крайБарандат-скоеМинусинский:ЧерногорскоеБ2дРРччЧ16212820232825840949939162367552534385666310691 0418051 2991 2319501 5361 427
10961 779/°в17535353371790610991 2971 49757. РСФСР, Иркут¬
ская обл.Черемхов-
ское, Заби-
ьтуйскоедР, отсевчЧ173149350300533454721611915
772 _1 1129361 314
1 1051523
1 27558. То жеАзейскоеБЗрч1753545387289241 1231 3281 538ґ
* В1452924425947509101 0741 24059. , ,МугунскоеБЗрч180365555752953I 1581 3701 587ч1513044606197829481 119129260. Бурятская АССРГ усиноозер-БЗрч1673385146968831 0721 2681 470ск/°В1392794225687178701 0271 18561. То жеХо ібольд-
жинскоеБЗрчч1721433492885304367185869107401 1068981 308
1 06015161223€2. . .баянгольскоеДрч1813675587569591 16513781595/»в1533074656257899571 1301 30463. РСФСР. Чи¬
тинская обл.Букачачин-скоеГрп'в25022150644677067410429071 321
1 1451 605
1 3891 897
1 6402198189264. То жеЧерновскоеБ2р»/04
АЛ Г165334507687871I 0591 2521 452ч1332684065466908379881 140«5. « .ТатауровскоеБ2рч1593234916658431 0261 2121 405/°1 В128258390525663804949109566. . .ХаранорскоеБ1рч142288438593753.9151 0821255ч110221334450568689813938
Таблицы187Продолжеше табл. XIVТемпература. “С9031 ОООI 1001 2001 3001 4001 5001 6001 7001 8001 9002 0002 1002 2002 30024002500167118802 0892 30025162 7362 9553 1773 4003 6243 8524 0794 3084 5364 7674 9985 22912971 4531 6141 7751 9362 1022 2672 4322 5972 7632 932^3 1023 2713 44036143 7853 9561481*16671 8532 0402 2322 4282 6222819301832183 4203 6223 8264 0314 2364 4414 6471 1081 2421 3301 5181 6551 7971 93S2 0792 2202 3622 5062 65127962 9413 0893 2363 382' 168218912 1022 3152 5322 7532 9733 1953 4213 6473 8764 1044 3344 5664 7975 0295 26113041 4611 6231 7851 94721132 2792 44526122 7782 9483 1193 2893 4593 6333 8063 97813931 5671 7431 9192 1002 2812 4632 65428413 0293 22034113 6043 7973 9904 1844 3793 09310141 1361 2621 33S1 5131 6431 7721 9012 0302 1602 2922 4252 5572 6902 8252 95916021 8022 0032 20624132 6242 8343 0463 2313 4763 69439124 1324 3534 5734 7945016
3 76812951 384і1 5371 6911 8412 0012 15923162 4732 6312 7922 9543 1153 2763 4413 60414381 6401 8242 0032 1972 3902 5822 7762 9723 1683 3583 5673 7683 9704 1724 3744 577
3 29910811 2121 3461 4801 6151 7521 8902 0232 1662 3042 445.2 5852 7282 8693013/3 15616271 830J2 0342 23Э2 4502 6542 8773 0943 3123 5303 7523 9734 1974 4214 6454 870,*1 2431 3931 5471 7011 85620142 1722 3312 4892 64728102 9723 1353 2973 4633 6275 095
3 7922 0282 2812 5342 7893 0193 3153 5783 8154 1144 3814 6584 9305 2065 4335 7586 0356312
5 178169719022 1132 3232 5342 7502 9553 1833 3993 61*53 8374 0594 2814 5024 7294 95317351 9522 1692 33726102 8333 0333 2923 5223 7533 9394 2214 4584 6954 9305 1685 405
4 40914451 6201 7991 9782 15323І22 52627102 8943 0793 2S73 4553 6453 8314 0274 21817541 9722 19224132 63Э2 8703 0933 3303 5643 7984 0364 2734 5134 7534 9935 2345 475
4 28714051 5751 7491 9242 0932 2772 4562 63528142 9933 1773 3613 5443 7283 9154 10118092 0352 2312 4392 7222 9303 1953 4353 67639184 1634 4074 6554 9035 1505 3985 647
4 46714641 6411 8232 0012 1862 3732 5592 7462 9323 1193 3103 5023 6933 8844 0804 27316761 8842 0942 3052 5212 7422 9503 1823 4053 6293 8564 08343124 5424 7705 0015 231
4 09713431 5051 6721 8332 0052 1762 34725192 6902 8613 03532123 3373 5533 7423 920172913361 944
1 5532 160
1 7252 378
1 8932 691
2 0702 828
2 2463 053
2 4233 232
2 6003512
2 7763 743
2 9533 978
3 134421133154 447
3 4954 684
3 6774 920
3 8625 158
4 0465 395
4 22918202 0462 2742 5032 7372 9763213.3 4543 6963 9394 1864 4314 6794 9295 1775 42614781 657
♦1 8402 0242 2082 3952 5342 7732 9513 1503 3433 5353 7293 9234 12043155 677
45112 50328173 12Э3 4443 7654 0934 4174 7475 07854115 7496 0346 4246 7647 1047 4447 706
6 54421452 4042 6702 9373 2033 4763 7504 0234 2964 5704 8505 13054115 6915 9776 2611 5551 8512 0692 2772 4912 7092 9253 1453 3663 58838134 0384 2644 4924 7194 9475 176
3 9421 2921 4481 6091 7691 9292 0942 2592 4232 5882 7532 9213 0903 2593 4283 6003 77116021 8022 0032 20524122 6232 8323 0453 2593 4743 69239104 1294 3504 5704 7915 013
3 789124213921 5461 7001 85420122 1712 3292 4872 6452 8082 9703 1323 2953 4603 62414301 6091 7891 9702 1552 3442 5322 72329153 1083 3033 4983 6953 8934 0914 2894 4883 2461 0641 192132414561 5881 7241 8601 9952 1312 2662 4052 5442 6832 8222 9643 105
1
188ТаблицыРеспубліка, край,сб ластьБассейн, место¬МаркаКласс или продукт
обогащения4чрождениетопливаIsО) Е100200300400500600700£00 J67. РСФСР, Хаба¬
ровский крайРайчихин-скоеБ2К, О, МСШ, Р'5ч1441132922274443436014617635829277071 097
8341 27196268. То жеТо жеБІР, окисленныйчч123902501813802745143686524657935649386661 088
76969. „ .УргальскоеГРчч1881663813345795057846799948571 208
1 0401 428
1 2281 655
1 41670. РСФСР, При¬
морский крайЛиповецкоедР, СШчч1711503473025274577146149057751 100
9411 300
1 1111 506
1 28171. То жеСучанский:Гбрчч1811603663235564897536579558301 160
1 С071 372
1 1881589
1 37172. . .То жеЖерчч1901703853415855167926941 0С5
8771 221
1 0641 4431 2561672
1 44973. . ,■ ятрчч2242034544086906179348301.185
1 048І 440
12711 702
1 5011972
1 73274. . .Подгород-ненскоетрчч1721553493125314727196359128021 108
9731 ЗС9
1 1491 5171 32575. . .АртемовскоеБЗР, СШчч1391122812264273415784597335808917031 054
831122195876. . .Тавричан¬скоеБЗОМ, СШчч1681433402885184367005868887401 С80
8981 276
10601 479
1 22377. . „Реттихов-скоеБ1К, ОМ, СШчч117862371723602604873506184427515368886331 ГЗО
73 І78. . .ЧихезсиоеБІрчч127952581903922885313876734898185939687001 12380879. . .БикинскоеБ2рчч11383228168347254469342595432723.5248566189S271380. Якутская АССРДжебарики-Хаядрчч2201924463876785859187871 164
994I 415
1 2051 673
14231 939
164281. То жеНерюнгрин-скоеССрчч2312064684147126269638421 222
1 С631 485
1 2901 755
1 5232 034
1 75782. . .Сангорскоедрчч2302014654057076139578251 214
1 0411 475
12631 743
1 4912 020
1 72183. . .Чульмакан-скоеж\рчч2201954453936765949157991 160
1 ОС 91 410
1 2241 667
1 4451 931
166784. РСФСР, Мага¬
данская обл.Нижне-Ар-кагалинскоедрчч2201904453836775799177791 163
9841 413
1 1941 670
1 4101 935
1 626
Таблицы189Продолжение табл. XIVТемпература, *С909I ООО1 1001 200I 3001 4001 5001 6001 7001 8001 9002 0002 1002 200,2 3002 4002 560^ 14501 6311 8131 9962 1842 3752 5652 7582 9533 1483 34613 543А3 7433 943J4 1424 3434 54510911 2231 3581 4941 6291 7681 9072 0462 1852 3242 4672 6092 7522 8953 0403 1843 329124113961 5531 7101 8722 0362 2002 3662 5332 7012 8723 0423 2143 3873 5603 7333 9078719761 0851 19313011 4121 5231 6341 7451 8561 9702 0842 19823122 4282 5432 65818862 120235625922 8343 0813 3263 5743 8244 0744 3294 5814 8375 0945 3495 6065 86316051 7991 999*21982 3972 6022 807301132163 4203 6303 8404 0504 2604 4744 6864 89917171 9312 1452 3602 5812 8063 0283 2543 48237103 9424 1724 4054 6394 8725 1065 34114521 6281 8081 9892 1692 3542 5392 7242 9093 0943 2843 4743 6643 8544 0474 2404 432181220372 2622 4902 7222 9593 1933 4313 67139114 1554 3974 6434 8895 1345 3805 627155417421 9352 1282 3212 519271729153 1133 31135153 7183 9214 1244 3314 5374 743190621422 3802 6192 8633 1123 3593 6093 8614 1144 3704 6254 8835 1425 3995 6585917164218412 0452 2492 4522 6622 8713 0803 2903 4993 7143 92841434 3584 5774 794501122482 5262 8063 0883 3753 6693 9594 2544 5504 8475 1495 4485 7526 0566 3596 6636 96819532 2002 4442 6882 93231823 4323 6823 9324 1834 4394 6964 9525 2095 4715 7305 99017291 9432 1592 3752 5972 8233 0463 2733 5013 7303 9634 1934 4274 6614 8955 1295 364150216841 8 702 0572 24.324352 62628183 0093 2003 3973 5933 7893 9864 1864 3854 58313921 5661 7401 916209622802 4612 6462 83230193 2093 3973 5883 7803 9714 1634 35510861 2171 352*1 487,1 6221 7601 899^,2 0372 176231424562 5982 7402 8823 0273 1713 314168618962;1062 3192 5362 7572 9763 1993 42336473 8764.,1034 3324 5634 7925 0235 25413861 5541,7261 8982 0702 2472 423л2 6002 77729533 1343 3163 4973 6783 8634 0464 2301 17413221 47016191 7721 9282 0832 2402 3992]5582 7202 8813 044320833723 5363 7018289281 0311 1341 2371 3431,448,1 554I 6591 765,1»73а1 9812 090\2 1982 308,2418.2 5281 28014401602,1 7641 9312,10022692 44026132 7862 9523 13833153 4933 6713 8514 03091610271 1401 254.1 3681 48516011 7181 835.jl 9522 0712 191*"'23112 43025532 6742 7951 1311273I 41515591 706деб2 00521552 309І24622617\2\773:2 9293 0873 2443 4023 5608099061 0071 1071 208,1 3111 4141 5171 6201 723*,1 8291 9342 040,2 1462 2542 3602 4672 2162 4842 7603 0333 32136113 8974 1834 481.4 77о.5 0735 359;5 6705 9716 2716 5716 8731861J2 08623172 5482 77930173 2543 4913 7283 935*64 2094 4524 695,4 9385 1875 4335 6792 3182-6062 8953 1853;4833 7864 0854 3904 695_5;ооз‘5 3165J6255 9396 2536 566,6 8817 1961 991’2:2322 4792 727,2,9743 2283 4823 7353 9894 243*4 50314 764|5 024.;5 237.5 550,5 8136 077\2 302:258S287631653 4603 75240504 3534' 66914 975’5 2855 5945 907>6 2206 532 і6 8467 161П50218624282 67029133 16134103 6583 907;;4 1554 41046654 9205 1755 4355 6935 951'% 201',2474 (2 7433 0243 3073 5953 879|4 1694 4604 752;Б 0495J343;5 6425 9416 2386 5386 838Г890*2 Ив412 353258728223 063{З 3043;595378540264 273•4 520,476750145 26655165 7662 2062 48627553 0333 3163 60638924 1834 47547Б95 0675 3635 6635 9646 2646 5656 86718432 066.2 2952 5342 7532 9383 22334583 6032 0284 1694 4104 6514 8925 1375 3815 625
190ТаблицыРеспублика, край.Вассейн, место¬МаркаКласс или продуктАобластьрождениетопливаобогащенияк 3л «=10020030040050060070080085. РСФСР, Мага¬
данская обл.Верхне-Ар-кагалинскоедР'21831553713125644727646349698011 1789721 393
1 1471 614
1 32486. То жеАнадырскоедР1923885907991 0131 2311 4561 687п16132549266183510131 196138087. РСФСР. Юж¬
ный Сахалин—дР, ОМ, СШп'21941683923395975128086891 025
8701 244
1 0551 4711 2461 705
1 43788. То же—гР, КО. МСШ,
КОМСШ/?'22402124864267396441 000
8671 268
1 0951 540
1 3281 8211 5682 109
1 81089. . „—БЗр/?1653345086888721 0601 2541 453/°В13827741956471286410201 177Сланцы горючие90. Эстонская ССРШахты и
разрез
,Вивиконд“Г орючий
сланецЭнергетическиймелкийп/21129122818434627846837459447372157485367799078191. То жеРазрез № 1,
„Сиргола" и
„Вивиконд*То жеЭнергетический/299792С015830424041032252140763349474958386967292. РСФСР, Ленин¬
градская обл.—■» 9Крупный, средний,
мелкий/2/29879199160303
, 24141032552041063149874758786667893. РСФСР. Куй-
. бышевская обл.Кашпирское9 9—п/270521411052151582S021336926944832653038561444594. Торф—Фрезер¬
ный торф—'2/211175*226*15134322946530858938971-747284855798364395. Дрова—Дрова—/?126255388525667812С601 113/289179І.271364460558657759Жидкое топливо96. Мазут——Малосернистыйп13793367666761 163
і;С221 573
1 3751 994
1 7362 421
2 1062 862
2 4863315286997. Мазут——Сернистый'Ч'2-3723307526641 142
1 0051 545
1 3511 958
1 7072 379
20712 811
2 4453 257
2 821 ,98. Мазут——Высокосернистый/2/236232273364911149821 506
1 3201 909
1 6672 319
2 0232 7412 3883 175
2 75599.[ Стабилизиро¬
ванная нефть——//?'23743317576671 149
1 0081 554
1 3561 969
1 7132 392
2 0782 827
2 4533 274
2 830 ■
Таблицы19РПродолжение табл. XIVуТемпература, *С9W1 ООО1 1001 200і зов1 4001 5001 6001 7001 8001 9002 0002 1002 2002 3002 4002 509184015002 669
I 6812 299
1 8682 530
2 0542 767
2 2403 008
2 4313 248
2 6233 491
2 8143 735
3 0053 980
3 1964 230
3 3924 4773 5884 728
3 7844 980
3 9805 230
4 1815 482
4 3795J34
4 577192315642 163
1 7532 403
1 9472 645
2 1412893
2 3363 1462 5353 396
2 7343 650
2 9343 906
3 1334 162
3 332X4 424
3 5374 683
3 7414 945
3 9465 209
4 1505 472
4 3605 735
4 5665 999'
4 772.1 944
1629218618262 428
2 0282 672
2 2302 922
2 4333 177;
2 6403 429
2 8483686
3 0563 943
3 2634 202
3 4714 465
3 6844 726
3 8974 990
4 ПО5 256
4 3235519
4 5405 785
4 7556 051.
4 971.2 405
2 0502 703
2 2983 003
2 5533 305
2 8073613
3 0623 928
3 3234 239
3 5844 556
3 8464 874
4 1075 194
4 3685518
4 6365 840
4 9046 166
5 1726 494
5 440681957147 1475 9857 475-
6 256.165613341 862
I 4952 069
1 6612 278
I 8272491
1 992t2 7С9
2 1622-925
2 3323 144
2 5023 365
2 6723 586
2 8423811
д 0174 034
3 1914 260
3 3664 487
3 5404 713
37184 94138955 169-
4.071.1 1288861 268
9931 409
1 1031 552
1 2121 697
1 3231 846
1 4351 994
1 5482 143
1 6612 294
1 7742 445
1 8872 599
2 0032 751
2 1182 906
2 2343 061
2 3503216
2 4683 371
2 5853 526»
2 7029907621 1148541 238
9491 363
1 0431 491
1 1381 622
1 2351 752
1 3321 883
1 4292016
1 5272 149
”l 624;2 283
1 7232419
1 8232 554
1 9222 690
2 0222 826
2 1242 962
2 2253 101
23259877681 1108611 234
9561 358
1 0521 486
1 1471 616
1 2451 745
1 3431 876
1 4412 009
1 5392 141
.1 6372 274
1 7372 408
1 8382 544
1 9382 680
2 0382815
2 1442 951
2 2423 088-
2 3447005047885658766289656901 057
7531 149
8171 241
8811 335
9461 429
1 0101 523
1 0741 620
1 1401 716
12061 8131 2721 9111 3382 008
і 14052 105
1 4722 203-
1 5381 1217291 263
8171 4049081 5479981 6941 0891 843
1 181I 995
1 2742 144
1 3672 296
1 4602 450
1 5532 605
1 6482 761
1 7442 918
1 8393 075
1 9343 233
2 0313 392
2 1283 551
2 22412688621 427£661 588
1 0721 751
1 178I 9161 2862 084
1 3952 253
1 5042 423
1 6142 595
1 7252 768
1 8362 942
1 9483 117
2 0603 293
2 1733 469
2 2853 662
2 3963 842
2 5104 021
2 6233779
3 2524 248
3 6454 719
4 0485 193
4 4525 679
4 8566 174
5 2706 664
5 6847 1636 0997 665
65148 168
6 9288 679
7 3539 187
7 7789 701-
8 20310218
8 62810 731
9 06111 248
9 49211 767
9 922371231974 173
3 5844 635
3 9815101
4 3785 578
4 7756 064
5 1826 546
5 5907 036
5 9977 528
6 4058 022
68128 525
7 2309 023
7 6489 528
8 06610 035
8 48410 539
891011 0479 33311 556-
9 756-3619
3 1234 068
3 5004 519
3 8884 973
4 2765 438
4 6645912
5 0626 3815 46J06 858
5 8587 338
6 2567819
6 6548 309
7 0628 794
7 4709 287
7 8789 780
8 28610 2718 70310 766
9 11611 2619 5293 732
3 2084 1963 5954 6613 9945 129
J4 3925 609
4 7906 098
5 1996 582
5 5087 075
60177 570
6 4268 067
6 8348 573
7 2519 074
7 6739 583
8 09210 093
8 51210 601
8 94011 1119 36411 623-
9 788.
192ТаблицыЭНТАЛЬПИИ ВОЗДУХА И ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ НА 1 мг ГАЗООБРАЗНЫХГазопроводЭнтальпия,Темпеккал/м*100200300400500600700 18009001 0001 100I. Природные газы{. Саратов — Москвач3537131 0821 4611 8502 24626543 0753 5043 9404 378Ч3016069161 2321 5561 8872 2282 57129143 2663 6282. Первомайск — Сторожовкач2865778741 1811 4961 81621452 4852 8313 1843 537ч2374787239721 2281 4891 7582 0292 2992 5772 8633. Саратов — Горькийч3547151 0841 4641 8552 2522 6603 08235123 9504 388ч3026099211 2381 56418972 2392 5842 9283 2833 6464. Ставрополь — Москва
(I нитка)чч3543037156101 085
9221 465
1 2401 855
1 5662 253
1 9002661
2 2433 083
2 5883 5132 9333 951
3 2874 390
36525. Ставрополь—'Москва
(II нитка)чч358306_722615Д 095
9311 4791 2521 873
1 5812274
1 9182 687
22643 112
26133 547
29613 989
33194 4313 6876. Ставрополь — Москва
(III нитка)ч3627311 1091 49918982 30427233 1543 5944 0424 491Ч3106249441 2691 6031 9442 2962 6493 0023 3653 7387. Серпухов — ЛенинградЧ3697451 1301 5271 9342 3482 77432133 6624 1184 575Ч3166369621 2941 6351 98323412 7013 0613 43138118. Гоголево — Полтавач309623945,1 2771 6171 9632319•2 6873 0623 4433 825ч2615257941 0681 349163619322 2292 5262 8323 1469. Дашава — Киевч3517091 0761 453,1 8402 2342 6403 0583 48539194 355ч3016059161 23215561 887l2 228.2 570а2 9133 2653 62710. Рулки — Минск — Вильнюс*и
Рудки — Сачборч
123492997056011 070
9091 4451 2231830
1 54422221873262522123 041
• 2 552,.А.;3 465
2 8923 897
;3 2424 330
3 60111. У герско — СтрыГі, У герско] —
Г нездичи — Киев. У герско —
ЛьвовЧч3482987036001 067
9081 441
12211 825
!1 54222161870'2 618
22083 033
2 547;3 456
2 8873 886
3 2364318
3 59412. Брянск — Москвач3667381 119«151219142 325•2 7463 1823626.40774 530ч3136309531 2821 6191 964fc231826753 0323 3983 77513. Шебе танка — Острогожск, Ше-
беіинка — Днепропетровск, Ше-
белинка — Харьковчч367315742633V 1259581 520
1 2891 924'
16282 336
1 9742 760
23313 198
2 6893 644
3 0484 098
і 34164 553
3 79514. Шебелинка — Брянск — Москвач3687431 127,1 523■ 1 923';2 3412 7663 2043 6521'4 1064 563ч3156359601-2911 бзГ■Г979]2 3362 6963 0553 4253 80415. Кумертау — Ишимбай — Маг¬
нитогорскчч361
‘ 30872962011069371 494
1 261|1 892
1592]2'297
1 9312,713
■ 2 2803 143
2 6313 582
2 982А 028
3 3424 476
371216. Промысповка1— Астраханьч3456951 0551 4251 8042 191]2 5882 99834173 8424 26?ч2945938961 2061 5231847;2 1802 5162 8513 1963 55017. Газли — Коганчч3597241 0991 48418802 28226963 1243 5604 0034 448'307. 6189361 25815891 9272 2762 6262 9763 3363 705
Таблицы193ТОПЛИВ ПРИ а = 1, О *С И 760 мм рт. ст.Таблица XVратура *С120013001 4001 5001 6001 7001 8001 9002 0002 1002 2002 3002 4002 50048185 2715 73261896 6557 1237 5948 0728 5479 0299512999610 48210 970399043524 7235 0945 4665 8376 2096 5896 9707 3517 73281238 5038 89438934 2584 6305 0005 3755 7536 1336 5196 9037 2917 68180718 4618 8541 31483 4343 7274 0204 3134 6064 8995 1995 5005 8016 1016408671270164830528457466 2056 672^7 14176138 0938 5709 0539 5371002210 50810 99540I0J43734 7475 1205 4935 8666 2406 6227 0057 3887 7718 1628 5498 936483252865 7486 2076 67471447 6168 0968 57390569 54110 02610512110004 0164 3804 7545 1285 5015 8756 2496 6327 0167 3997 7828 1748 5618 94948785 33658036 2666 75772127 6888 1728 6549 1419 63110 1211061111 1034035,4 4224 8005 1775 5555 9326 3096 6977 0847 4717 8588 2538 6449 0364 943:5 4085 881:'6 3606 8287 3087 7918 2828 7709 2649 76010 25610 75311 25241Щ4 4834 866*5 2495 63Г60146 3966 78971817 5747 96683678 7639 16050365 5095 991*6 4696 9567 4457 9378 4378 9349 4379 94310 44810 95411 46241914 5714 9625 3525 7426 1326 5226 9227 3227 7228 1238 5318 9369 3404 2104 606”5;00975 40958156 2256 6367 0547 4707 89083138 7369 1599 5843 4593 7734 09544174 7395 0615 38357136 0446 3746 7047 0417 3757 70947935 2435 7026 1586 6217 0877 5568 0318 5058 9849 4669 94710 429109133 9894 3514 7225 0935 4645 8366 2076 5886 9697 3497 7308 1198 5048 8894 7665 2135 6706 1226 5837 04675127 9858 4568 9329 4109 88910 36810 849396043194 6885 0565 4255 7936 1626 54069187 2967 6748 0608 4428 8254 7535 1995 6546 1066 5657 0287 4927 9648 4348 9099 386986310 34110 8213 95343114 6795 0475 4155 7836 1516 5296 9067 2837 6618 0468 4278 8094 9865 4555 9326 4066 8877 3727 8598 3548 8479 3459 84510 34610 84711 3504 1514 52849145 3015 6876 0746 4606 8567 2537 6498 0458 4508 8519 252501254825 9626 4386 92274107 8998 3978 8929 3929 89510 39810 90211 40841734 5524 9405 3295 7176 1066 4946 8937 2917 6898 0888 4958 8979 3005 0225 4945 9746 4516 9367 42579158 414891094129 91610 42110 92711 4364 1834 5634 9525 3415 7316 12065106 9097 3087 7088 1078 51689169 325492653885 8606 3286 8037 2827 7638 2528 7389 2309 7241021810 71211 20940834 4534 83352135 5935 9736 3536 7437 1327 522791283108 7049 0984 6995140559060376 4916 9487 4077 8748 3388 8089 2809 75110 22410 6993 9044 2584 6224 9855 3485 7126 0756 4486 8217 1937 5667 9478 3238 7004 8955 3555 8246 2896 7627 23877168 2028 6869 1759 66710 158 '10 65011 1454 0754 4444 8235 2035 5825 9616 3406 7297 1187 5077 8968 2948 6879 080
194ТаблицыЭнтальпия,ТемГазопроводккал/м3100200300400600600700800900I 000 1I 10018. Хаджи-Абад — Ферганач3707481 1341 5321 9412 3562 7843 2253 6754 1334 592ч3176389651 2971 6381 9872 3462 7073 0683 4393 82019. Джаркак — Ташкентч3597251 1001 4861 8822 2852 6993 1273 5634 0074 452ч3086199371 2601 5911 9302 2782 6292 9793 3403 71020. Газли — Коган — Ташкент'?3567191 0901 4731 8652 2652 6763 1003 5323 9734 414ч3056139281 2481 575I 9112 2562 6032 9503 3073 67321. Ставрополь — Невинномысск —ч3507061 0711 4461 8322 2242 6273 0443 4683 9014 334Г розный/°7В2996029111 2251 5471 87722162 5572 8983 2483 60822. Карабулак — Грозныйч4499061 37518572 3522 8563 37539104 45650105 567ч386'7771 1751 5801 9952 4202 8573 2973 7364 1884 65223. Саушино — Лог — Волгоградчч34529569659310558971 426
1 2061 805
1 5232 192
1 8472 590
2 1813 000
2 5163 419
2 8523 845
3 1974 272
3 55124. Коробки — Лог — Волгоградч3527101 07714551 8422 2372 6433 0623 489.3 9244 360ч3016059151 2311 55418852 2252 56829103 2623 62325. Коробки — Жирное — Камышич4038141 2351 6682 1122 5653 03035114 0014 4994 999ч3466961 0531 4161 7892 1692 5612 9553 3493 7544 17026. Карадаг — Тбилиси — Ереванч3637331 1131 5031 90323112 7303 1633 6044 0534 503ч3116269471 2741 6091 9522 3052 65930143 3783 75227. Бухара — Уралч3597251 1001 4851 8812 2842 6983 1263 5624 0064 451ч3086199361 2591 5901 9292 2772 6282 9783 3383 70828. Урицк — Сторожовкач3587231 0971 4821 8772 2792 6933 1193 5553 9984 442ч3066179331 2551 5841 9222 2692 6182 9673 3263 69429. Линево — Кологривовка —
Вольскчч3623127316281 109
9501 498
1 2781 896
1 6142 303
1 9582 721
23123 152
2 6673 592
3 0234 039
3 3884 488
3 76430. Средняя Азия — Центрч3667381 1191 5121 9152 3252 7473 1823 6264 0784 531ч3136309531 2821 6191 96423192 6763 03333993 77631. Игрим-Пунга — Серов — Ниж¬ч3577211 0941 4781 8712 2722 6843 ПО3 5443 9854 428ний Тагніч3066169311 2531 5821 9192 26626142 9633 3213 68932. Оренбург — Совхозноеч3707471 1341 5321 9402 3552 7833 2243 6744 1314 590ч3186399671 3001 6*219922 35127133 0753 4473 828
Таблицы195Продолженае табл. XVпература. *С12001 3001 4001 5001 6001 7001 8001 9002 000 12 1002 2002 300\2 4002 5005 054
4 2015 529
4 5826012
4 9736 492
5 3646 980
5 7557 472
6 1477 965
6 5388 467
6 9398 966
7 3409 471
7 7419 978
8 14210 485
8 55110 992
8 95711 502
93634 900
40805 361
4 4505 830
4 8296 296
5 2С96 769
5 5897 246
5 9697 7246 3488211
6 7388 695
7 1279 185
75179 677
7 90610 1698 30410 6618 69711 1569 0924 858
40405315
4 4С65 780
4 7826 241
5 1586710
5 534J 183
59107 658
6 2868 140
6 6728 620
7 0579 105
7 4439 593
7 82910 0818 22310 569
861211 060
9 0034 770
3 9685218
4 3285 675
4 6976 128
5С666 589
5 4С67 053
5 8С57 520
6 1747 £93
6 5538 465
6 9328 941
73119 420
>6909 899
8 07610 379
8 45910 861
8 8436127
5 1166 702
5 5807 288
6 0567 869
6 5328 461
7СС89С56
7 4849 653
7 96110 261
8 44910 865
8 93711 476
9 42612 090
991412 703
1041313318
10 90613 935
11 4014 702
3 9055 144
4 2595 594
4 6236С40
4 £866 495
5 3506 952
571374116С777 878
6 4498 343
6 8228813
7 1959 285
7 568■ 9 757
7 94910 230
8 32510 705
8 7034 798
3 9855 249
4 3465 7С8
47176 1645С886 628
5 4597С95
5 8307 563
6 2018С40
6 5818514
6 £628 993
7 3429 475
7 7239 956
8 11110 439
8 49610 923
8 880550260186 5447С677 5988 1338 67092159 75810 30810 85911 41111 96312 5184 586‘5 С025 4295 8566 2836 7107 1377 57480128 4508 8889 3359 77810 2204 9575 4225 8976 3Є86 8467 32978138 ЗС58 7949 2909 78710 28510 78311 2834 1264 5014 8855 2Є95 6536С376 42168157 2097 6037 7978 3998 7979 1964 8995 3605 8296 2946 7677 2447 7238 2С98 6939 1839 67410 16710 66111 1594 0784 4474 8275 2075 5865S666 3456 7347 12475137 9028 3018 6909 0904 8895 35658166 2816 7537 2287 7С68 1918 6749 1629 65310 14310 63711 1334 0634 4314 8095 1875 5665 9446 32267107 С987 4857 8738 2718 6599 05649395 4035 8766 3456 8227 3037 7858 2768 7639 2579 75310 25010 74711 24941394 5154 9С05 2855 6716С5664416 8367 2317 6278 0228 4278 8229 227.4 9875 4565 9336 4076 8897 3747 8618 3568 8499 3489 84810 35010 85211 3584 1524 52949165SC25 6896 0756 4626 8587 2547 6518 0478 4538 8509 2564 8745 3325 7Г86 2616 7327 2CG7Є828 ІЄ68 6489 1359 62410 11510 60611 1014С574 4254 8025 1805 5575 93563136 7С07 С 877 4747 8628 2598 6469 0435^0525 5276 0106 4106 978,7 4Є97 9638 4648 £639 4689 97510 48310 99311 50542104 5924 £845 3765 7686 1С06 5516 9537 3557 7578 1598 5718 9739 385
196ТаблицыЭнтальпия,Темі азопроводыккал/м31002003004005006007008009001 ООО1 100II. Попутные газыПроизводствен¬
ное объединениеГ азопровод33. ПермьнефтьКаменный Лог—
ПермьчЧ4143528357081 268
1 0701 713
1 4402 169
1 8182 634
2 2053 112
2 6043 604
3 0044 108
3 4054 61938165 131
4 23934. То же(Ярино— Пермьч4569211 3971 8872 3912 9033 4303 9734 5285 0915 656ч3907841 1861 59620152 4442 8863 3303 7744 2304 69935. Куйбышев-
нефтьКулешовка —
Куйбышев“гОгч4073478226991 247
10581 684
1 4232 133
1 7962 590
2 1793 060
2*5723 545
2 9684 040
3 3644 543
3 7715 047
4 18836. То жеБезенчук —
Чаггаевскчч4603949297921 410
1 1991 905
1 6122 413
2 0362 930
2 4693 462
2 91540113 3644 571
3 8135 139
4 2745710
4 74737. Туркмен-
нефтьБарса-Г ельмес—
Вышка—Небит-
Даг, Кызы і-Кум
—Кум-Дэг—Не-
бит-Даг Котур-
Тепе— Челекен
И др.чч3723197526431 140
9721 5411 3081 9511 6522 369
2 0032 799
2 3653 242
2 7293 695
3 0934 155
3 46746173 85138. Краснодар¬
нефтегазНл^входе В Г.
Краснодар,
Крымск и Ново¬
российскчч3753217576461 148
9781 551
1 3151 964
1 6612 385
2 0142817
2 9783 264
2 7443 720
3 1104 183
3 4864 648
3 87239. ГрознефтьВознесенская —■
Грозный, Кара-
булак — Г роз¬
ныйчч4543929177881 392
1 1931 880
1 6042 381
2 0262 891
2 4573 416
2 9013 957
3 3474 510
3 7945 072
4 2525 635
4 72340. Ухта —
комбинатТэбук — Соснов-
качч439375885754I 344
1 1401 815
1 5342 299
1 9372 792
2 3503 298
2 7743 821
3 2014 3543 6284 896
4 0665 440
451741. БашнефтегазТуймазы —
Уфачч4183568437171 280
1 0851 729
1 4602 190
I 8432 659
2 2363 l4l2 6403 639
3 0464 147
3 4524 663
3 8695 180
4 29842. То жеШкапово —
Туймазычч361305730614I 1079281 495
1 2491 894
1 5772 299
1 9122717
2 2583 1472 6053 586
2 9524 032
3 3094 480
3 67643. Татарская
АССР, Минни-
баевский ГПЗКазань — Бу¬
гульма — Лени-
ногорск — Апь-
метьевскчч3973388016801 215
1 0281 641
1 3832 078
1 7472 524
2 1182 982
2 5013 454
2 8863 936
3 2714 426
36664917
4 07244. Азербайд¬
жанская ССР,
Карадагский
ГБЗчч3653137366291 1169521 508
1 2801 909
1 6162318
1 9602 739
23153 173
2 6713616
3 0274 066
3 39345183 769
1ййлицы197Продолженае табл. XVпература, °С1 2001 3001 4001 5001 1 6001 7001 8001 9002 0002 100 .2 2002 3002 4002 5005 6476 1776 7177 2527 7978 3458 8959 45410 01010 57311 13811 70212 26812 8364 6625 08555195 9536 3876 8217 2547 7С08 1458 5909 0359 4899939103896 2256 8097 4047 9948 5949 1989 80410 42111 03411 65412 27712 89913 52218 1485 1685 6366 1176 5987 0797 5608 0418 5359 0289 521JO 015.10 54811 017115165 5556 0766 6087 1357 6718 2108 7529 3029 85010 40410 9601151612 07312 6334 6С65 0245 4535 88163106 7397 і 687 6078 0478 4878 9269 3759 82010 2656 2846 8737 4748 0708 6769 2869 89810 52011 13911 76512 394ІЗ 022ІЗ 65114 2835 2205 6946 1806Є667 1527 6388 1238 6229 120961910 11710 62611 13011 6345 0825 5596 0456 5287 01975138 009851490169 52410 03310 54311054115674 235461950135 4085 8026 1966 5906 9957 3997 8038 2088 6209 02994385 1155 5S660866 5727G667 5638С638 5709 0769 58710 1001061311 127116444 2584 6445 0415 4375 8336 2306 6267 0337 4397 8468 2528 6679 0789 4896 2026 7847 3777S668Е649 1679 77210 38710 99911 61812 23912 86013 48314 1085 1955 6666 1496 6337 1167 6008 0838 5799 0759 57110 06710 573[11 07411 5765 987*6 5497 1217 6898 2G68 847943110 024<1061311 21011 80912 40813 С0813 6104 96754185 8806 3426 8057 2677 7298 2048 6789 1529 62610 11010 59011 0695 7016 2366 7817 3227 8728 4258 9819 54610 10810 67611 24711 81712 38912 9634 7275'1565 5956 0356 47569157 3557 8078 2588 7099 1609 62110 07710 5344 9305 3925 8646 3316 8077 2857 7668 2548 7399 2319 7241021810 712112084 0434 4094 7865 1625 53859156 2916 6777 0637 4497 8358 22986199 00954125 9206 4386 9517 4737 9998 5269 0639 5Є610 13610 67811 22011 76212 3074 4794 8855 30257186 1356 552Є S697 3967 8248 2528 6799 1169 5489 9804 9735 44059166 3896 8697 3537 8398 3328 8249 3219 8201031910819113214 1444 5204 9С65 2925 6786G636 4496 8457 2407 6368 0328 4368 8369 236
198ТаблицыГазопроводыЭнтальпия,
ккал/м3Тем100200300400500G007008009001 ООО1 100III. Промышленные газы45. Газ доменных печей, работаю¬Ч55111170230293356421488557626696щих на коксе и с добавкой при¬родного газаЧ25507510112815518321123926829746. Газ коксовых печейч1663365096878701 0561 2481 4461 6471 8532 059ч1362744155587048541 0091 1641 3191 4781 642А. ПРИСОСЫ ВОЗДУХА В ГАЗОХОДАХ КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТО В
ПРИ НОМИНАЛЬНОЙ НАГРУЗКЕТаблица XVIГазоходыВеличина
присоса ДаТопочные камеры пыле¬
угольных и газомазут¬
ных котловКамерные с твердым шлакоудалением и металлической обшивкой труб экрана
То же при наличии обмуровки и обшизки0,050,07То же без металлической обшивки0,1Камерные с жидким шлакоудалением и газомазутные-с металлической обшивкой0,05То же без металлической обшивки0,08Циклонные под разрежением0,03Топочные камеры слое¬
вых топокМеханические и полѵмеханические
Ручные0,10,3Г азоходы конвективных
поверхностей нагреваФестон, ширмовый перегревате іь в верху топки, первый котеаыіый пучок
£>>50 т/ч0Первый котельный пучок D^50 т/ч0,05Второй котельный пучок D =< 50 т/я0,1Первичный перегреватель0,03Промежуточный перегреватель0,03Переходная зона прямоточного котла0,03Экономайзеры котлов D > 50 т/ч, для каждой ступени0,02Экономайзеры котлов £>^50 т/ч:стальной0,08чугунный с обшивкой0,1чугунный без обшивки0,2
Таблицы199Продолжение табл. XVIпература, °СГазоходыВеличина
присоса ДаГазоходы конвективныхВозд ухоподогрев а тели:поверхностей нагреватрубчатые:для котлов D^> 50 т/ч, на каждую ступень0,03для котлов jD *^50 т/ч, иа каждую ступень
регенеративные (вместе горячая и холодная набивки):0,06для котлов 50 т/ч0,2для котлов Z) ^ 50 т/я0,25пластинчатые, на каждую ступень
чугунные:0,1из ребристых труб, на каждую ступень0,1из ребристых'плит, на каждую ступень0,2ЗолоуловителиЭлектрофильтры: ,для котлов 50' т/ч0,1для котлов £)<С50 т/ч0,15Циклонные и батарейные, скрубберы0,05Г азоходы за котельнымСтальные (каждые 10 м длины)0,01агрегатомКирпичные борова (каждые 10 м длины)0,05Продолжение табл. XVIБ. СРЕДНИЕ ЗНАЧЕНИЯ Дсхпл ДЛЯ СИСТЕМ ПЫЛЕПРИГОТОВЛЕНИЯХарактеристика пылесистемыЛ“п«Характеристика пылесистемыА“паШаровые барабанные мельницы:Молотковые мельницы:с промбункером при сушке горячим0,1при работе под разрежением0,04воздухом0,12при работе под давлением горячего воз¬0'с промбункером при сушке смесью воз¬духадуха и топочных газов0,04Среднеходные валковые мельницы при рабо¬0,04с прямым вдуваниемте под разрежением
Мельницы-вентиляторы с подсушивающей
трубой0,2—0,25** Верхний предел для высоковлажных топлив.
200ТаблицыА. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАМЕРНЫХ ТОПОК С ТВЕРДЫМ
ШЛАКОУДАЛЕНИЕМ ДЛЯ КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬЮ
75 m/ч И ВЫШЕ ПРИ СЖИГАНИИ ПЫЛЕВИДНОГО ТОПЛИВАТаблица XVIIКоэффициент избытка
воздуха на выходе
из топки «тДопустимое тепловое
напряжение топкиПотери тепла от недожогаДоля золы,
уносимой
газами яунпо условиям горения
0^-10'», ккалЦмР-ч)химиче¬
ского 03,
%механического%1.2—1.25»1.2—1,25*
1,2
1,2
1,2
1.2
1.2120
140
150 •
140
160
140
10000000006—4**2ІІ.0*-1.5***ьО-УЦ*«»
0,5—1,0***
0,5—1,0***
0,5—1,00,950.950.950.950,950,950,95ТопливоАнтрацитовый штыб и полуантрацятыТощие углиКаменные углиОтходы углеобогащенияБурые углиФрезерный торфСланцы* Большая величина — при транспорте пыли в топку горя*
чим воздухом.** Меньшие значения — для полуантрацитов.*** Меньшие значения — для малозольных топлив при
Дп<6. большие — для топлив повышенной зольности.Примечания: 1. При сжигании высокореакционных
топлив в топках с эжекционными амбразурами или амбразура¬
ми с горизонтальными рассекателями коэффициент избытка
воздуха ат принимается 1,25 и потеря д* увеличивается в 2 раза
для каменных углей и в 1,5 раза для бурых по сравнению
с значениями, приведенными в таблице.2. Прн снижении производительности до 70% номинальной
величины 04 принимается по данной таблице; при производи¬тельности, равной 50%, величина qt возрастает в 1.5 раза для
всех топлив, кроме фрезерного торфа и сланцев,3. При сжигании пыли в смеси с газом или мазутом коэф¬
фициенты избытка воздуха принимаются как для твердого топ¬
лива. При этом потеря тепла от механического недожога равна
ад4, где 04 принимается по данным табл. XVII, а коэффи¬
циент с в зависимости от доли газа или мазута в смеси приве¬
ден ннже:Доля газа или мазута
в смеси (по теплу)
а0,11.40,2 0,3 0.4 0,51,0 1,4 1,6 1,4 1,1 0.7Продолжение табл. XVIIБ. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАМЕРНЫХ ТОПОК С ТВЕРДЫМ ШЛАКОУДАЛЕНИЕМ
ДЛЯ КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬЮ 50—25 т/ч ПРИ СЖИГАНИИПЫЛЕВИДНОГО ТОПЛИВАТопливоКоэффи¬
циент
избытка
воздуха
на выходе
из топки“гДопустимое тепловое напряжение
топки по условиям горения
0у-10“*, ккал/ (м* • ч), для кот¬
лов производительностью, т/чПотери тепла от недожога,механического 04 для котлов
производительностью, т/ч%
химиче¬
ского 03Доля золы,
уносимой
газамиУп253550253550Каменные угли1,2220180160532—3*0,50,95Бурые угли1.225021018031.5—2.0*1—2*0,50,95Фрезерный торф1.2220180160 "31,5-2,0*1—2*0.50,95Меньшие значения — для малозольных топлив при Ав < 6.РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ОТКРЫТЫХ И ПОЛУОТКРЫТЫХ
ТОПОК С ЖИДКИМ ШЛАКОУДАЛЕНИЕМ ДЛЯ КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬЮ ВЫШЕ 75 т/чТаблица XVIIIТип топкиСжигаемые углнКоэффициент избыт¬
ка воздуха на выхо¬
де из топки атДопустимые тепловые
напряжения объема,
ккал/(м*-ч)Потери тепла от не¬
дожога, %Доля золы,уносимойгазами о_„
унтопки по ус¬
ловиям горе¬
ния Qv • 10*»камеры горе¬
ния* 0., • 10'»
V. гхимиче¬
ского 0ямехани¬
ческого 04ОткрытыеАШ и ПА1,2—1,25**125500—60003-40,85Тощне угли1,2—1.25**160500—60001.50,8Каменные угли1.2160650—75000,50,8Бурые угли1.2 1180650—75000.50.7—0,8Полуоткрытые сАШ н ПА1,2—1.25**145500—60003-40.85пережимомТощие угли1,2—1,25**170500—60001,00,8Каменные угла1.2170650—75000,50.7—0,8Бурые углн1.2200600—80000,50,6—0,7* При открытых топках — зоны ошипованного пояса.** Большая величина — прн транспорте пыли в топку горя¬
чим воздухом.Примечания: 1. Прн разомкнутых схемах пылеприго-
тввления величина ат уменьшается до 1,15. а потеря 04 при
сжигании АШ и ПА — на 1% по сравнению с данными таблицы.2. Меиьшие значения Я у г принимаются при легкоплавкой
авле, ббльшие — при тугоплавкой.3« Меньшие значения 04 — для полуантрацитов, аун — длятопочных устройств с тангенциальным расположением горелок
или с ѵ-образным факелом.4. При сжигании смеси пыли с газом потери от механиче¬
ского недожога принимаются в соответствии с п. 3 примечаний
к табл. XVII.
РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЦИКЛОННЫХ И ДВУХКАМЕРНЫХ ТОПОКТаблица XIXГоризонтальные циклонные
сжигающиетопки.Топки с вертикальными предтопками.
сжигающиеДвухкамерные топки,
сжигающиеНаименованиеОбозна¬чениеРазмерностьбурые угликаменные углндроб-ленкагрубаяпыльдроб-ленкагрубаяпыльбуоиеугликаменныеуглитощиеуглиАШбурыеугликаменныеуглиПотеря тепла от механического недожога
в циклоне и в камере догорания
То же в предтопкеПотери от химической неполноты сгора¬
ния в циклоне и камере догорания
То же в предтопкеПотеря тепла от механического иедожога
в конце топки*Коэффициент избытка воздуха в циклоне
или предтопке (на поданное топливо)
Коэффициент избытка воздуха на выходе
из топки**Тепловое напряжение сечения циклона или
предтопкаОбщее тепловое напряжение объема топ¬
ки по условиям горения
Тепловое напряжение циклонов (предтоп¬
ков) и камеры догорания в пределах
ошипованной зоны
Доля золы топлива в уносе*^4ПР^зпР<74
а _пр.под
атдр-Ю-«^Ѵпр*10"*аун%%%%%ккалЦм3-ч)ккал!(мг-ч)5100,511.08-1.1-12—14250-10.12100.5,1>.2-1.1-1.210—12-300000.1510150,511,08-1,1-12—1420Э-10,15100.511-1.1-1.210—12-250000,15210.21.0518—20250—300650—7500,2210,51.051.1-16225—250
650—7500.2—0,255111,05-1.216200—250500—6000,25—0,310131,0512—15***200—250500—6000,35—0,4210.31.08—1,11.15-5,5-180—203600—7000,5—0.6310,5—11.08—1,1-1.2-6,0180—200600—7000,5—0,6• Без учета возврата уноса.** Меньшие значения—для прямого вдувания и при разомкнутой схеме пылеприготовлеиия. большие — при полуразомкнутой схеме пыле п р и го товления.*** Ббльшие тепловые нагрузки сечения выбираются для более мощных предтопков.РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАМЕРНЫХ
ТОПОК КОТЛОВ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬЮ
ВЫШЕ 75 m/ч ДЛЯ СЖИГАНИЯ ГОРЮЧИХ
ГАЗОВ И МАЗУТОВТаблица XXКоэффициент из¬
бытка воздухаТепловое напря¬
жение объемаПотеря тепла отТопливона выходе изтонки qy 10"*,химическоготопки атккал/{мг-ч)недожога д3, %Мазут1,102500,5Природный или попутный1,10300—4000,5газ, а также коксо¬выйДоменный газ1,102001,5Примечания: 1. Для газомазутных котлов, длительное время работаю¬
щих на мазуте, характеристики топок принимаются по мазуту.2. Для котлов £>=" 120-г420 т/ч тепловое напряжение объема топки дѵ может
быть увеличено до 300 • 103 ккалЦм3 • ч).Для котлов £>^75 т/ч дѵ могут быть увеличены в несколько раз при той же
величине потери <7з. При этом должны быть приняты меры для обеспечения на¬
дежной работы экранов и перегревателя.3. При автоматическом регулировании подачи топлива и воздуха и присосах
в топке не более 0,05 можно принимать величину избытка воздуха на выходе из
топки при сжигании мазута ат = 1,02—1,03. В котлах сверхкритического давления
такие значения ст допустимы лишь при газоплотных цельносварных экранах, при
других ограждениях коэффициент избытка воздуха в горелках принимается
аг^1,0, а ат=аг+Дат.4. В котлах с газоплотными цельносварными экранами при сжигании газо¬
вого топлива принимается ат—1.05.5. Значения потерн д.: даны при нагрузках 100-і-50% номинальной и сохра¬
няются при ат—1,02-^1,03. Потеря от механического недожога незначительна и ие
учитывается.
202ТаблицыРАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СЛОЕВЫХТопки с цеп¬
ной решеткой
прямого ходаШахтно-цепныетопкиТопки с пневматическими забрасывателями
н цепной решеткой прямого ходаНаименование величинОбозначе¬Размерностькаменные угли1 |бурые углиниедонецкий ант¬
рацит АС,
AM, Ап~2торф кусковой,
И/Р=45^-50%,
Лп=3типа куз¬
нецких Г
и Д,
Лп=1,4типа до¬
нецких
ГиД.
Лп=3,2типа ар-
темовско-
го, И7П-
=7.4,
Лп=4,2типа весе-
ловского,
№п=8,4,
Лп=6,5Видимое теплонапря-
жение зеркала горе¬
нияВидимое теплонапря-
жение топочного
объема по условиям
горенияBTJRBQl/Vr10 3-ккал/(м2‘ч)
10s ккал/(м*-ч)800—1 000сло01»—*сооого1 0001 0001 400* 1400Коэффициент избытка
воздуха в топке3<хт—1,5-1,61,31,3-1,41,3-1,4ЇсотсоДоля золы топлива в
уносеПотери от химической
непопноты сгорания<2уЫЯз°/о%100,5120/917/7,519/8,515/7Потери со шлаком4Яішп%5—1,52,534,5Потери с уносом4Я*1П%8,5/5—4/1,53,5/12,5/13/1Суммарная потеря от
механической непол¬
ноты сгорания4Я*°/о13,5/1025,5/36/3,55,5/47,5/5,5Давление воздуха под
решеткой
Температура дутьево¬
го воздухаРрмм вод. ст.10010080808080и•С25 или
150—20025025 или
150—20025 или
150—200200—250200—250Топки с пневматическими забрасыкаменные углиНаименование величинОб тана че-
ниеРазмерностьдонецкий ант¬
рацит АС и
AM, Лп=2типа кузцец-
ких Г и Д,
Лп=1,4типа донецких
ГиД, Лп=3,2типа кузнец¬
ких ГСС,
Л п=1,69Видимое теплонапряжекие зеркалаBQP/R10s • ккал/(м2-ч)800—1 000800—1 000800—1 000800—1 000горенияВидимое теплонапряжение топочногоBQP/V,10 *-ккал/(мг-ч)200—объема по условиям горенияКоэффициент избытка воздуха в топ¬
ке3Доля золы топлива в уносе4
Потери от химической неполноты сго¬аТ—1,6-1,71,4-1,51,4-1,51,4—1.5<2унЯз%°/о1016/713/616/70,5—ранияПотери со шлаком4Я-1ШЛ%523,5 '3Потери с уносом4ЯіУН°/о8,5/53,5/13/18/2Суммарная потеря от механическойЯ4°/о13,5/105,5/36,5/4,511/5неполноты сгоранияДавление воздуха под решеткойРѵмм вод. ст.100808080Температура дутьевого воздуха
■ta°С25 или
150—20025 или
150—20025 или
150—20025 или
150—2001 Сжигание каменных углей с легкоплавкой золой в топках данного типа не рекомендуется.* Меиыиее значение—для котлов 20 т/ч.3 Меньшее значение—для кэтлоб 0> 10 т/ч.•Значения потерь от механического недожога пін сжигании юмончьк углей с б ) іь ццѵг вы<ід.о\т легучяк и буоых углей а.»пл для 'moBjro
Для кузнецкого угля ГСС содержание пылевых частиц принято 5%. В общем случае п )теря с ѵноссм изменяется прям) пропооционально
Числитель дроби—значение погеж ирн отсутствии средств ум'.іоік‘ны унгг.і, зіїмігг іь—заачгнаг потери пр:і наличии острого дутья и вэз
1,5—2 раза.6 Меньаіее зночение—для котлов Дг^ІО т/ч; за рлсчегнѵю пл)іцдт,ь згркллі горенля принимается площадь зажч.маюідей решетки, определя
Таблицы203МЕХАНИЗИРОВАННЫХ ТОПОКТаблица XXIТопки с пневматическими забрасывателямии цепной ре:петкой обратного ходаДля котлов
п ікжзводите л ь-
ностью выше
2 т/чкаменные углибурые углитипа куз¬
нецких
ГиД,Л “=1.4типа до¬
нецких
ГиД.
Лп= 3.2типа су-
чанского,
Ап=5,7типа куз¬
нецкого
ТСС.
Лп=1,69типа ирша-бо-
рэдинского,и7П=8,8,Ап=4,6типа артемов-
ского, №п=
=7,4, Лп=4,2типа весслов-
ского, W’n—
=8,4, Л"—6,5типа хараиор-
ского, №п=
=13Д Лп=2,9типа подмос¬
ковного,
№п=12,8.
Лп=8,9SCTOHCKIieсланцы,
1ГП=5, Ап=211 200—1 200—1 200—1 200—1 200—1 5001 200—1 5001 200—1 5001 200—1 5001 000—1 2001 000—1 2001 50015001 4001 500250—400200—3001,3-1,41,3-1,41,3—1,41,3—1,41,3-1,41,3—1,41,3—1,41,3-1,41,3-1,41,420/917/7,511/520/827/1219/8,515/719/8,511/5—0,5—1\31,52,54,521,534,52,54,524/1,53,5/13/19/34,5/1,52,5/13/14,5/1,52,5/115,5/36/3,57,5/5,511/56/35,5/47,5/5,57/47/5,5350505050505050505060£25 или25 или25 или25 или150—200150—200150—250150—250150—25025 или150—200150—200150—200150—200200—250Продолжение табл. XXIвателями и неподвижной решеткой;Шахтные топки с наклоннойбурые углирешеткойтипа ирша-бо-
родішс кого,
Н7П=8,8.
Лп=1.6типа артемов-
ского, Wn=
=7,4, Ал=4.2типа веселов-
ского,
W'n=8,4,
Лп=6,5типа харанор-
ского, W'n=
= 13,0, Лп=2,9типа подмос¬
ковного,
Wn=12,8,
Ап=8,9торф кусковой,
VC' *’=40%,
Лп=2,г>древесные от¬
ходы, U7p=50%рубленаящепа,U/I’=50%дробленые
отходы и опил¬
ки. U"p=53%800—1 000800—1 000800—1 000800—1 000700—9001 100слооСП5 000—6 00052 000—4 0001,4-1,51,4-1,51,4-1,51,4-1,51,4—1,51,41,41,21,322/9,515/712,5/5,515/710,5/5 ——122112 \3,55,5471—— 4/12/0,52,5/13,5/12/0,51224/26/35,5/48/6,57,5/59/7,52224/2808080808060807010025 или25 или25 или25 или25 или200—250200—250200—250200—250150—200150—200150—250150—250150—250топлива с максимальным іазмерэм куска 25—30 мм и сэдержаклем мэлэч.? (1—3 мм) т,з 1Э%, а пллезъіх частиц (0—0,09 мм)—2,5%. 'содержанию пылевых частиц в топливе.врата уноса. Потери с механическим недожогсм в зависимости от качества топлива и особенностей котельной установки могут быть больше і
емая как произведение д.піцїк акишнс.й части решетки на ширину предтопка в свету.
204Таблицы,СТЕПЕНЬ ВЫГОРАНИЯ ТОПЛИВА рсг ПО ВЫСОТЕ ТОПКИ
(ПО ПОДАННОМУ ТОПЛИВУ)Таблица XXIIТопливоОтносительная высота топки h^HX0,150,200,300,400,501,00Антрацитовый штыб и полуантрациты
Каменные угли
Бурые углиГаз и мазут при аг^1,020,72—0,860,90—0,940,91—0,950,86—0,900,92—0,960,93—0,970,92—0,950,95—0,970,96—0,980,94—0,960,93—0,960,96—0,980,97—0,980,96—0,980,94—0,970,98—0,990,98—0,990,97—0,990,96—0,970,98—0,9950,99—0,9950,995УДЕЛЬНЫЕ ОБЪЕМЫ И ЭНТАЛЬПИИ СУХОГО НАСЫЩЕННОГО
ПАРА И ВОДЫ НА КРИВОЙ НАСЫЩЕНИЯТаблица XXII!F.кгс/сма/. °С
1ѵ', м3/кгѵ",
м5/кгккал/кгі",ккал/кгГ,ккал! кгР.кгс/см*t, *сѵ', м3/кгѵ",м?/кгі',ккал/кгі",ккал/кгг9ккал /кг0,0100,0200,0300,0400,0506,69817,20223,77428,64532,550.00100010,0010012*0,00100260,00100390.0010051132,068,2646,5235,4528,726,7217,2323,7828,6632,56600,3604,9607.8609.9
611,6594.6587.7584.0
581,2579.011,012,013.014.015.0183,20187,08190,71194,13197,360,00113190,60113730,00114250,00114760,00115240,18070,16630,15400,14340,1341185,6'
189,8193.6
197,3200.7*4663,9і
664,6;665.3
665,8666.3478.3’474.6471.7468.5465.60,060
ѵ 0,070
0,080
0,090
0,1035.8338.6641,1643,4145,450,00100620,00100730.00100830.00100930,001010124,1820,9118,4416,5114.9535,8338,6641,1643,4145,44613.0614.2615.3
616,2617.1577.2575.3
574,1
572,8
571,716,0
17,СТ
18,019.020.0200,43203,35206,14208,82211,380,00115720,00116180.00116620,00117060,00117490,12600,11880,11240,10660,1014204.0207.2210.2213.1
215,9666.8667,2667,5667,8668,0462.8460.0
457,3
454,7452.10,120,140,160,180,2049.0652,1854,9357.4159,670.00101170.00101310.00101450,00101580.001017012.5910,909,6108,6037.79349,0452,1554,9157.3859.64618,6620,0621,1622,2623,1569,6567.8
566,2564.8
563,521,022,023.024.025.0213,85216,23218,53220,75222,900.00117910.00118330,00118730,00119130,00119520,096710,092400,088440,084810,08145218,6221.2223.8226.2228,6658,3668.5668.6
668,8
668,9449.7447.3
444,»
442,6440.30,220,240,26'0,280,3061.7463.6565,4367,1068,68•0,00101810,00101920,00102020,00102110,00102207.1266.5686.0935.6835.32761,7163,6265.4067,0868,65624,0624.8
625,5
626,2626.9562,3561.2560.1559.1558.326.027.028.029.030.0224.99227,01228,98230,89232.760,00119910,00120300,00120670,00121050,00121420,078350,075460,072780,070280,06793230,9233,2235.4237.5239.6669.0669.1669.1669.2669.2438,1435,9433.7431.7
429,60,400,500,600,700,8075,4280.8685.4589.45
92.990,00102620,00102980.00103290,00103570.00103834.0693.3012,7832.4092.-12675,4080,8685.4689.47
93,03629.4
631,7633.5
635,1
636,4554.0
550,8548.0
545,6
543,431.032.033.034.035.0234,57236,34238,07239,79241,420,00121780,00122140,00122500,00122860,00123210,065730,063670,061720,05989.0.05815241.7243.7245.6247.6
249,5669.2669.2669.2669.2
669,1427.5425.5423.6421.6419.60,901.01.596.1899.09110.790,00104070,00104310,0010525L.9051,7261,18196.2499,17110,98637,7
/636,8)
,643. і)541.5539.6
532,136.0
37,938.0243,04244,62246,170,00123560,00123910,00124250,056510,054960,05348251,3253,1254,9669.0669.0
668,9417.7415,9414.02,02.5119.62126,790,00106030,00106690,90230,7321119.92127.2646 Д
648,7526.4521.539.040.0247,69249,180,00124600,001249410,052080,05074256,7258,4668,8668,7412.1410,33.03.54.04.55.0132,88138.19
142.92147.20
151,110,00107280,00107820,00108310,00108770,00109200,61710,53390,47100.42160,3818133.4138,9143,7148.1152.1650.7
652,4653.8655.1656.2517.3513,5510,1507.0504.141.042.043.044.045.0250.64252,07253,48254,87256.230,00125280,00125620,00125950,00126280,00126620,049470,048260,047100,045990,04492260,1261,8263,4265,0266,6668.6668,5668,4668,2668,1408.5
406,7
405,0
403,2401.56.07.08.0
9,0
Ю.О158,08
164.17
469,61
'174.. 53
179,040,00110000,00110720,00111400,00112030,00112620,32140.2778..0,24480,21'830,1980159.3
165,7
-І7.ЦЗ _
176,5
181,2658.1
659.7
ббі,0662.1
66.3.1498.8
494,0
489.7
485,6481.946.047.048.049.050.0257,56258,88260,17261,45262,700.0012695
0.0012728
0.0012761
0,0012794
О;00128260,043910,042930,042000,041100,04023268,2269.8271.3272.8274.3667,9667,8667,6667,4667,2399,7
398,0
396.3
394,6
392. &
Таблицы205Продолжение табл. ХХШр.&гс/см3t, •Сѵ', мъ/кгV",. м3/кг1',ккал/кгккал! кгг,ккал/кгР.кгс/см3V всѵ‘, м*/кгVі',м3/кгі',ккал/кгі",ккал/кгГ,* ккал/кг52,0265150,0012891003S60277,26668389,6138.0333.950,00159001217371,2632,9261,754,0267530,0012956003708280,16664386,3140,0335,080,001598001182373.1631.7258,656,0269840,0013021003566282,96660383,1142,0336,200,001607001158374,9630.5255,658,0272100,0013085003434285,76656379,9144,0337,310,001616001134376,8629.3252,560,0274290,0013149003311288,46651376,7146,0338,400,001625001111378,6628,1249,562.0276430,0013213003195291,06646373,6148.0339,480.001634001089380,5626,9246,464,0278510,0013277003086293,66640370,4150,0340.550.001644001067382,3625.7243.4€6,0280550,0013311002983296,16635367,4152.0341,610.001653001045384,2624.4240.268,0282540,0013405002887298,66629364,3154,0342,660.001663001024386,0623,1237,170,0284480,0013469002795301,16624361,3156,0343,700.001673001003387,8621,8234.072,0286390,0013531002708303,56618358,3158,0344,720.0016830009833389.7620,4230.774,0288250,0013598002626'305,9661I355,2160,0345,740.0016930009635391,5619,1227,676,0290080,0013662002548308,36605352,2162,0346,740.0017040009440393,4617,7224,378,0291860,0013727002474310,66598349,2164,0347,740.0017150009250395,2616,3221.1■80,0293620,0013792002403312,96592346,3166,0348,720,0017260009063397,1614,8217,7-82,0• 295340,0013857002335315,26585343,3168,0349,690.0017370008879399,0613,7214.484,0297030,0013922002271317,46578340,4170,0350,660.0017490008698400,9611,9211,086,0298690,0013988002210319,66571337,5172,0351,620,0017610008520402,8610,3207,588,0300310,0014053002151321,86563334,5174,0352,560,0017730008344404,7608,7204.090,0301920,0014120002094323,96556331,7176,0353,500,0017860008171406,6607,1200.592,0303490,0014186002040326,16548328,7178,0354,430,0017990008000408,5605,4196,994.J0305040,0014254001988328,26540325,8180,0355,350,0018120007831410,5603,7193,296,0306560,0014321001938330,36532322,9182,0356.260,0018270007663412,5602,0189,598,0308060,0014389001890332,46524320‘, 0184,0357,160,0018410007497414.5600,1185,6«100,0309530,0014458001844334,46516317,2186,0358,060,0018570007332416.5598,2181,7.102,0310980,0014526001800336,56507314,2188,0358,940,0018730007168418.6596.2177,6104,0312410,0014596001757338,56499311,4190,0359,820,001889000700420.7594,2173,5106,0313820,0011666001716340,56490308,5192,0360,690,001907000684422,8592.0169,2108,0315210,0014737.001676342,56481305,6194,0361,550,001925000668425,0589.7164,7110,0316580,001481001637344,56472302,7196,0362,400.00Ю45000652427,2587.2160.0112,0317930.001488001600346,46463299,9198,0363,250.001966000635429,5584.7155,2114,0319260,001495001564348,46453296,9200,0364,080.00199000619431,9582.1150,2116,0320570,001503001529350,46444294,0202,0364,910.00201000603434,3579,3145,0118,0321870,001510001495352,36434291,1204,0365.730,00204000587436,9576,4139,5120,0323150,001518001462354,26424288,2206.0366,550.00207000570439,5573,4133,9122,0324410,001525001431356,16414285,3208,0367,360.00210000554442,3570,2127,9124,0325650,001533001400358,16404282,3210,0368,160.00213000537445,2566,8121,6126,0326880,001541001370360,06394279.4212,0368,950.00217000520448.4563,2114,8128,0328100,001549001341361,86384276,6214,0369,730,00221000502451,7559.2107,5130,0329300,001557001313363,76373273,6216,0370,510,00226000483455,3554.999,6132,0330480,001565001285365,66362270,6218,0371,280,00232000463459,2549.990,7134,0331650,001573001258■367,56351267,6220.0372,050,00240000441464,1544,079,9136,0332810,001581001232369,46340264.6*1 “2?(28С29СУДЕЛЬНЫЕ ОБЪЕМЫ И ЭНТАЛЬПИИ ВОДЫТаблица XXIVзоос310ѵ, м3/кгі,ккал/кгѵ, м3/кгі,ккал/кгѵ, м3/кг/.ккал/кгt, *сѵ, м*/кгг,ккал / кгѵ, м3/кгі.ккал/кгѵ, м3/кгі,ккал/кгр= 1,0 кгс/см2р=2.0 кгс/см2р— 3.0 кгс/см?р—1,0 kzc/jcm2р=2.0 кгс/см2р— 3,0 кгс/см2* 00.00100020,00,00100010.00.00100010,1500,001012150.00,001012050,00,001012050,1100.001000210,10.001000210.10,001000110,1600,001017160.00,001017160,00,001017060,1200,001001720,10.001001620,10,001001620,1700,001022870.00,001022870.00,001022770.0300.001004330,00,001004230.10.001004230,1800,001029280,00,001029180,00,0010291- 80,0400.0010078■ 40,00.001007740,00,001007740.1900,001036190,00,001036190.10,001036090,1
206ТаблицыПродолженае табл. XXIVt. *сѵ, м*/кгі.■кал/кгv, м*/кг лі,:нал/кгѵ, ж5/кг ,'кал! кгt, «с.ѵ, м3/кг1.скал/кгѵ, м*/кгІѵкал/кгѵ, м*/кгІ,ккал/ кгр=\,0 кгс/см2/7=2,0 кгс/см2/7=3,0 кгс/см2р—30,0 кгс/см2р=40,0 кгс/см2/7=50,0 кгс/см?1000,0010437100,10,0010436100,100,00099880,70,00099830.90,00099781,21100,0010518110,20,0010518110,2100,000998910,70,000998410,90,000997911,21200,0010606120,3200,001000420,70,000999920,90,000999521,11300,0010700130,5300,001003030,60,001002630,90,001002131,1t400,001006540,60,001006140,80,001005641,0р—4,0 кгс/см2/?=6,0 кгс/см2/7=8,0 кгс/см2500,001010850,60,001010450,80,001009951,000.00100000,10,00099990,10,00099980,2600,001015860,60,001015460,80,001014960,9100,001000110,10,001000010,20,000999910,2700,001021570,50,001021070,70,001020670,92©0,001001520,10,001001520,20,001001420,2800,001027880,50,001027380,70,001026980,9300,001004130,10,001004030,10,001004030,2900,001034790,60,001034290,70,001033790.9400.001007640,10,001007640,10,001007540,11000,0010422100,60,0010417100,80,0010412101,0500,001011950,10,001011950,10,001011850,11100,0010503110,70,0010498110,80.0010493111,0600.0010170§0,00,001016960,10.001016860,11200,0010590120,80,0010585120,90,0010579121.1700,001022770,00,001022670,1D, 001022570ТГ1300,0010684130.90,0010678131,10,0010672131.2800,001029080,10,001028980,10,001028880,11400,0010784141,10,0010778141,30,0010771141,4900,001036090,10,001035990,10,001035890,21500,0010891151,40,0010884151,50,0010877151,61000,0010436100,10,0010434100,20,0010433100,21600,0011005161,70,0010998161,80.0010991161,9ПО0,0010517110,20,0010516110,30,0010515110,31700,0011127172,00,0011120172,20,0011112172,31200,0010605120,30,0010604120,40,0010603120,41800,0011258182,50,0011250182,60,0011242182,71300.0010700130,50,0010698130,50,0010697130,61900,0011399193,10,0011390193,20,0011381193,31400,0010800140,70,0010799140,70,0010798140,82000,0011551203,70,0011541203,80,0011530203,91500,0010907151,00,0010906151,02100,0011714214,50,0011703214,60,0011692214,71600,0011021161,42200,0011892225,40,0011879225,50,0011867225,62300,0012085236,50,0012071236,60,0012057236,62400,0012282247,80,0012266247,9/7=10,0 кгс/см2/7=15,0 кгс/см2/7=20,0 кгс/см200,00099970,20,00099950,30,00099920,52502600,0012496-259,3100,000909810,30,000999610,40,000999310,50,0012752271,1200,001001320,20,001001120,40,001000820,5300,001003930,20,001003630,30,001003430,4/7=ои,и кгс/см2р—і и,о кгс/см-1рщ ои. и кгс/см2400,001007440,20,001007240,30,001006940,400.00099731,40,00099681,70,00(>99631,9'100,000997511,40,000997011,60.0009.96611,S500,001011750,20,001011550,30,001011250,4200.000999121,30,000998621,60,00099^221,8600,001016760,20,001016560,30,001016260,4300.001001731,30,001001331.50.001000S31,7700,001022470,20,001022270,30.001021970 Л400,001005241,20,001004841,40,001004441,6800,001028780,20,СО1028580,30,001028380,4900,001035790,20,001035490,30,001035290,4500,001009551,20,001009151.40,001008651,6600,001014561,10,001014061,30,001013661,51000,0010432100,20,0010430100,30,0010427100,4700,001020171,10,001019771,30,001019271,5НО0,0010514110,30.0010511110,40,0010509110,5800,001026481,10,001025981,30,001025581,51200.001С602120,40,0010599120,50,0010596120,6900,001033291,10,001032891,30.001032391,51300,0010696130,70,0010693130,70,0010690130,81400,0010797140,80.0010793140,90,0010790141,01000,0010407101,10,0010402101,30.0010397101,51100,0010487111,20,0010482111,40,0010477111,51500,0010904151,10,0010901151,10,0010898151,21200,0010574121,30,0010568121,40,0010563121.61600,0011020161,40,0011016161,40.0011012161,51300,0010666131,40,0010660131,60,0010654131,71700,0011143171,80,0011139171,90,0011135171,91400.0010765141,60,0010759141,70,0010753141,&1800,0011271182,30,0011267182,41900,0011413192,90,0011408193,01500,0010871151,80,0010864151,90,0010858152,11600,0010984162,10,0010976162,20,0010969162,42000,0011561203,61700,0011104172,40,0011097172,60,0011089172,72100,0011725214,41800,0011233182,90,0011225183,00,0011217183,11900,0011372193,40,0011363193,50,0011354193,6
t. *c2002102202302402502602702802900102030405060708090100110120130140150160170180190200210220230240250260270280290300310* 010203040Таблицы204,3215.0225.8236.8248.0П родолжешv, м*/кгі,ккал/кгV, м3/кгі,ккал/кгі, °СV, м*[кгі,ккал/кгV, мя/кгі,ккал/кгр= 70,0 кгс/см20,00115110,00116700,00118430,00120300,00122350,00124600,00127110,00129910,0013311204,1214.8225.7236.7247.9259.3271.0283.0295.40,00115010,00116600,00118310,00120170,00122200,00124430,00126910,00129680,00132820,0013645/7= 100,0 кгс/см20,00099540,00099570,00099730,00100000,00100350,00100780,00101270,00101830,00102450,00103130.00103870,0010466,0,00105520,00106430,00107400,00108440,00109550,00110740,00112010,00113360,00114820,00116380,00118070,00119910,00121900,00124090,00126510,00129210,00132260,00135760,0013987
У0,00099390,00099430.000ГП660,00099870,00100222,412,322,232.142.152.061.971.9
81,891.8101.8111.9121.9132.0
142,2152.4
162.6173.0183.4193.8204.4215.1225.9236.9248.0259.4270.9
282,8295.0
307,7321.0130,0 кгс/см23,1
13,022.9
32,8
42,7/?=80,0 кгс/см2204.2
214,9225.8236.8248.0259.3271.0282.9295.3308.1/7=110,0/сгс/сж20,00099490,00099520,00099690,00099960,00100310,00100740,00101230,00101790,00102410,00103090,00103820,00104610.00105460,00106370.00107340,00108380.00109490.00110670,00111930,00113280.0011472
0,0011628
0,0011796
0.0011978
0,00121760,00123930,00126320,00128990,00131990,00135430,00139450,00144282,612.522.432.442.351.2
62,172.1
82,092.0102.0
112,0122.1132.21.42.3152.5
162,8173.1183.5193.9204.5215.2
226,0236.9
248,0259.4270.9282.7294.9307.5320.7334.7„/>=140,0 кгс/см20,00099340,00099390,00099560.00099830,00100183,313,223,133,042,9506070809010011012013014015016017018019020021022023024025026027028029030031032033001020ЗО405060708090100110120130140150160170180190р=120,0 кгс/см20,00100690,00101190,00101740,00102360,00103040,00103770,00104560,00105410,00106310,00107280,00108320,00109420,00110590,00111850,00113190,00114630,00116180,00117840,00119650.00121610,00123760,00126130,00128770,00131730,00135110,00139040,00143740,001495852,462.372.3
82,292.2102.2
112,2122.3132.4142.5152,7162.9173.2183.6194.1204.6215.3226.1237.0248.1259.4270.9282.7294.8307.4320.5
334,3349.2/?=І50,0 кгс/см20,00099300,00099340,00099520.00099790,00100140,00100570,00101060,00101610,00102230,00102900,00103630.00104410,00105250,00106150,00107100,00108120,00109210,00110370,00111610,00112943,6
13,4
- 23,3
33,2
43,153.0
62,972.882.892.7102.7112.7122.8
132,8143.0153.1163.3
173,6
184,0194.4/7=130,0кгс/сж20.00100650,00101140,00101700,00102320,00102990,00103720,00104510,00105360.00Ю6260,00107220,00108250,00109350,00110520,00111770,00113100,00114540,00116070.00117730,00119520,00121470,00123600,00125950,00128550,00131470,00134800,00138650,00143230,001488752,662,572.482.492.4102.4112.4122.4132.5142.6152,8163.0173.4183.7
194,2204.7215.4226.1237.1248.1259.4
270,9
282,6294.7307.2320.2
334,0348.7/7=160,0 кгс/см20,00099250,00099300,00099470,00099740,00100100,00100520,00101020,00101570,00102180,00102850,00103580,00104360,00105200,00106090,00107040,00108060,00109150,00110300,00111540,00112853,813,623.5
33,443.353,263,73.083.0
92,9102.9112.9122.9133.0143.1153.3163.5
173,8184.1194.5
208ТаблицыПродолжение табл. XXIVі, °Сѵ, м*/кгі.ккал/кгѵ, м*/кгI.ккал /кгѵ, м*/кгI.ккал/кгt, вСѵ, м*/кгі,ккал/кгѵ, м*/кгі,ккал/кгV. м*/кгt.ккал/кг2002102202302402502602702802903003103203303403500102030405060708090р= 150,0 кгс/см2/>=160,0 кгс/см2/?= 170,0 кгс/см20.00114350,00115870,00117510,00119280,00121190,00123290,00125590,00128130,00130970.00134190.00137900,00142260.00147550.00154290.0016370204.9215.6226.3237.2248.2259.4270.9282.6294.5306.9319,8333.3
347,7363.4
381,3р=180,0 кгс/см20,00099160.00099210.00099390.00099660.0010002'0.00100440,00100930,00101480,00102090,00102760.00114260.00115770.00117400,00119150.00121060.00123130.00125410,00127920.00130730.00133900.00137540.00141800.00146930.00153390.0016219205.0
215,6
226.4237.2248.3259.4270.8282.5294.5306.8319.6333.0
347.2362.6380.00,00114170.00115670.00117290,00119030,00120920,00122980,00125230,00127720,00130490.00133610.00137180,00141350,00146340,00152560.00160840.0017337205.1215.7226.5237.3248.3259.5270.8282.5294.4306.7319.4332.7346.8362.0379.0399,3р= 190,0 кгс/см2/?=200,0 кгс/см24,20,00099114,50,00099064,714,10.000991614.30.000991214,624,00,000993424.20,000993024,433,80,000996234,00,000995834,243,70,000999743,90.000999344,153,60,001004053,80,001003654,063.50.001008963,70,001008563,973.410.001014473,60.001014073,883,30,001020583,50.001020083,793.3110.0010271193,50.001026793,6/7=180,0 кгс/см21001101201301401501601701801902002102202502602702802903003103203303403503600,00103480.00104260.00105090.00105980.00106930.00107940.00109010.00110160,00111380,00112690,0011408
0.0011558
0,0011718
23010,0011891
240 0і00120790,00122830,00125060,00127520,00130260,00133330.00136840.00140920,00145770,00151760.00159610.001711103.2113.2123.3133.3143.4153.6163.8174.0184.4194.8205.2215.8226.5237.4248.4259.5270.8282.4294.3306.5319.2332.4346.4361.4378.0397.3/7=190,0 кгс/см20,00103430,00104210,00105040,00105920,00106870,00107880,00108950,00110090,00111310,00112600,00113990.00115480,00117070,00118790,00120660.00122680.00124890,00127320,00130030,0013306
0.0013651
0.0014050
О,ОЙ14523
0,00151020,00158480,0016900.0018960103.4113.4123.4133.5143.6153.7163.9174.2184.5194.9. «а205.4215.9226.6237.4248.4259.5270.8282.4294.2306.4319.0332.1346.0360.8377.1
395,7421.3/7=200,0 кгс/см20,00103390,00104160,00104980,00105870,00106810,00107810,00108880,00110020,00111230,00112520,0011390
0,0011538
0,0011697
0,0011868
0.00120520,00122530,00124720.00127130.00129800,00132790,00136180,00140100,00144710,00150300,00157430,0016720,0018340103.6113.6123.6133.6143.7153.9164.0
174 3184.6195.0205.5216.0226.7237.5284.4259.6270.9282.4294.2306.3318.8331.9345.6360.2376.2394.2417.3Продолжение табл. XX/Vt. °Сѵ, м*/кгі, ккал/кгt, °Сѵ, лР/кгі, ккал/кгt, °Сѵ, м*/кгі, ккал/кг/, °Сѵ, м3/кгі, ккал/кг/7=210,0 кгс/см2/>=210,0кгс/см2/7=220,0кгс/см2р—220,0 кгс/см200,00099014.91500,0010775154.000,00098975,21500,0010769154.2100,000990814.81600,0010882 .164.2100.000990315,01600,0010875164,3200,000992624.61700,0010995174,4200.000992224.81700,0010988174,6300,000995434.51800,0011116184.7300.000995034.71800,0011108184,9400,000998944,31900,0011244195.1400,000998544.51900,0011236195,2500,001003254,22000,0011382205.6500,001002854.42000.0011373205,7600,001008164,12100,0011529216,1600,001007664.32100.0011519216,2700,001013674,02200,0011686226,8700,001013174.22200.0011676226,9800.001019683.92300,0011856237.6800,001019284,12300.0011844237,6900,001026293.82400,001204248,5900,001025894.02400,0012027248,61000.0010334103.82500,0012236259.61000,0010329104.0?600,0012224259,61100.0010411113.82600,0012456270,91100,0010406113,92600.0012439270,91200,0010493123,82700,0012694282,41200.0010488123.92700.0012675282,31300,0010581133,81300.0010576134.01400.0010675143,91400.0010670144,0Г
t. *c10011012013014015016017018019020021022023024025026027028029030031032033034035036037038039040041042043044045013014015016017018019020021022014—1Таблицы209емы и энтальпии перегретого пара при докритическомдавленииТаблица XXVѵ, м*/кгI,ккал/кгѵ, м*/кгI.ккал!кг/7=1,5 кгс/см21,2121,2451,2781,3111,3441,3761,4091,4411,4731,5051,5371,5691,6011,6331,6651,6971,7281,7601,792
1,823
1,855
1,887
1,9181,9501,9822,0132,0452,0762,1082,1392,1712,2022,2342,265647.8652.6
657,5662.3667.1671.9676.7681.4686.2691.0695.7700.5705.2710.0714.8719.6724.4729.2734.0738.8743.6748.5753.3758,2763.1
768,0772.9777.8782.8787.7
792/7797.7802.7807.7р—3,0 кгс/см2р=2,0 кгс/см20,90320,92880,95410,97911,0041,0291,0531,0781,1021,1261,1501,1751,1991,2231,2471,2701,2941,3181,3421,3661,3901,4141,4371,461
1,485
1,509
1,532
1,5561,5801,6041,6271,6511,6751,698646.5651.6656.5661,4666.3671.2676.0
680,8685.6690.4695.2700.0704.8709.6714.4719.2724.0728.8733.7738.5743.4748.2753.1758,0762.9767.8
772,7777.6782.6787.5792.5797.5802.5807.5/7=4,0 кгс/см20,6295654,50,6468659,60,4805657,70,6639664,70,4938663,00,6808669,70,5068,668,10,6976674,70,5197673,30,7142679,60,5324678,30,7307684,50,5451683,30,7472689,40,5576688,30,7636694,30,5701693,3t. *сѵ, м*/кгі.ккал/кгѵ, мі/кг1.ккал/кгѵ, мъ/кг1.ккал/кгр=2,5 кгс/см2/?=3,0 кгс/см2р=4,0 кгс/см22300,9377699,60,7799699,10,5825698,22400,9571704,40,7961704,00,5948703,12500,9764709,20,8123708,80,6071708,02600,9957714,00,8284713,70,6193712,92701,015718,90,8445718,50,6315717,82801,034723,70,8606723,40,6437722,72901,053728,50,8767728,20,6558727,63001,072733,40,8927733,10,6679732,53101,092738,20,9087738,00,6800737,43201,111743,10,9246742,80,6920742,33301,130748,00,9406747,70,7041747,23401,149752,80,9566752,60,7161752,13501,168757,70,9725757,50,7281757,13601,187762,60,9884762,40,7401762,03701,206767,61,0043767,40,7520767,03801,225772,51,0202772,30,7640771,93901,244777,41,0360777,30,7760776,9400І,263782,41,0519782,20,7879781,94101,282787,41,068787,20,7998786,84201,301792,41,084792,20,8117791,84301,320797,31,099797,20,8237796,94401,339802,41,115802,20,8356801,94501,358807,41,131807,20,8475806,9/>=5,0 кгс/см2/7=6,0 кгс/см2/7=7,0 кгс/см21600,3915661,10,3232659,2.1700,4023666,50,3325664,80,2826663,11800,4129671,80,3416670,30,2906668,71900,4233677,00,3505675,60,2984674,22000,4336682,10,3593680,90,3061679,62100,4438687,20,3679686,10,3137685,02200,4540692,30,3765691,20,3212690,22300,4640697,30., 3850696,30,3286695,42400,4740702,30,3934701,40,3359700,52500,4839707,20,4018706,40,3432705,62600,4938712,20,4101711,40,3504710,72700,5037717,10,4184716,40,3575715,72800,5135722,10,4267721,40,3647720,72900,5232727,00,4349726,40,3718725,73000,5330731,90,4431731,30,3788730,73100,5427736,80,4512736,30,3859735,73200,5524741,80,4594741,30,3929740,73300,5621746,70,4675746,20,3999745,73400,5718751,70,4756751,20,4069750,73500,5814756,60,4837756,20,4138755,73600,5911761,60,4918761,10,4208760,73700,6007766,50,4998766,10,4277765,73800,6103771,50,5078771,10,4347770,73900,6199776,50,5159776,10,4416775,74000,6295781,50,5239781,10,4485780,8
210ТаблицыПродолжение табл. А'Л Гt, *cv, м*/кгі,ккал/кгV, м*/кг1,ккал! кгѵ, м3/кгі,ккал! кгt, есЛ£*/«гі,ккал/кгѵ,м3/кг1,ккал/кгѵ, м3/кг1.ккал/кг/>=5,0 кге/гм2/>=6,0 кгс/см2р—7,0 кгс/см2Р--=8,0 кгс/см2Р==9,0 кгс/см2/7=10,0кгс/см-4100,6391786,50,5319786,20,4554785,8470о,4341815,903855815,70,3466815,44200,6486791,50,5399791,20,4622790,848004401821,103908820,80,3514820,54300,6582796,50,5479796,20,4691795,949004461826,203962825,90,3563825,74400,6678801,60,5559801,30,4760801,050004520831,304015831,10,3611830,84500,6773806,60,5638806,30,4828806,061004580836,504068836,20,3659836,04600,6868811,70,5718811,40,4897811,152004640841,704122841,40,3707841,24700,6964816,80,5798816,50,4965816,25300,4700846,80,4175846,60,3755846,44800,7059821,90,5878821,60,5034821,354004760852,00,4228851,80,3803851,&4900,7154827,00,5957826,70,5102826,45500,4819857,30,4281857,00,3851856,85000,7249832,10,6036831,80,5170831,656004879862,50,4334862,30,3898862,15100,7344837,20,6116837,00,5238836,75700,4938867,70,4387867,50,3946867,35200,7440842,40,6195842,10,5307841,95800,4998873,00,4440872,80,3994872,65300,7535847,50,6275847,30,5375847,15900,5057878,2о,4493878,00,4042877,95400,7630852,70,6354852,50,5443852,36000,5117883,50,4546883,30,4090883,25500,7725857,90,6433857,70,5511857,561005176888,80,4599888,60,4137888,55600,5579862,76200,5236894,10,4652893,90,4185893,85700,5647867,96300,5295899,40,4705899,60,4233899,15800,5715873,26400,5355904,80,4758904,60,4280904,45900,5783878,46500,5414910,10,4811910,00,4328909,86000,5851883,76100,5919889,0р==11,0 кгс/см2р==12,0 кгс/см2/7=13,0кгс/смг620630A Af\0,59860,6054п (? і по894,3899,61902000018451899668,2674,20016781729666,5672,8-0,1584671,204UCCAutoi/zА с 1 ОПуиэ,и01 П Q21001951680,001778678,80,1631677,4DOUи,ОІУиУ1U, о22002002685,701826684,60,1676683,40=8,0 кгс/см2р= 9,0 кгс/см2/>=10,0 кгс/см823002053691,301872690,20,1720689,224002102696,801918695,8'0,1763694,81700,2451661,225002151702,201964701,30,1805700,41800,2523667,10,2225665,40,1985663,726002199707,502008706,70,1847705,81900,2593672,80,2289671,30,2045669,827002246712,702052712,00,1888711,22000,2662678,30,2352677,00,2103675,628002293718,002096717,30,1929716,52100,2730683,80,2413682,60,2159681,329002340723,202139722,50,1969721,82200,2796689,10,2473688,00,2214686,930002386728,302182727,70,2009727,12300,2862694,40,2532693,40,2269692,431002432733,402224732,80,2048732,32400,2927699,60,2591698,70,2322697,732002478738,502267738,00,2088737,42500,2991704,80,2649703,90,2375703,033002524743,602309743,10,2127742,62600,3055709,90,2706709,10,2427708,334002569748,702351748,20,2166747,72700,3119715,00,2763714,20,2479713,535002615753,802392753,40,2204752,92800,3182720,00,2820719,40,2530718,736002660758,902434758,50,2243758,02900,3244725,10,2876724,50,2581723,837002705764,002475763,60,2281763,23000,3307730,10,2932729,50,2632728,938002750769,102517768,70,2320768,33100,3369735,20,2987734,60,2682734,039002794774,202558773,80,2358773,43200,3430740,20,3043739,60,2732739,140002839779,302599778,90,2396778,63300,3492745,20,3098744,70,2782744,241002883784,402640784,00,2433783,73400,3553750,20,3153749,70,2832749,242002928789,502680789,20,2471788,83500,3615755,20,3207754,80,2881754,343002972794,602721794,30,2509793,93600,3676760,20,3262759,80,2931759,444003016799,702762799,40,2547799,13700,3737765,30,3316764,90,2980764,4450030608.04,802802804,50,2584804,23800,3798770,30,3371769,90,3029769,546003104810,002843809,70,2622809,43900,3858775,40,3425775,00,3078774,647003148815,102883814,80,2659814,54000,3919780,40,3479780,00,3127779,748003192820,202924820,00,2696819,74100,3979785,40,3533785,10,3176784,849003236825,402964825,10,2734824,94200,4040790,50,3587790,20,3224789,850003280830,603004830,30,2771830,14300,4100795,60,3640795,20,3273794,951003324835,803045835,50,2808835,34400,4160800,60,3694800,30,3321800,052003368841,003085840,70,2845840,54500,4220805,70,3748805,40,3370805,153003411846,203125845,90,2883845,74600,4281810,80,3801810,50,3418810,2
t. *C54055056057058059060061062063064065020021022023024025026027028029030031032033034035036037038039040041042043044045046047048049050051052053054055056057058059060061062014*t. s\ifккал/кіс/а898903908кгс/с-668675.682.688.694700706712717723728734739744750755760765771776781786792797802807812.818,823,828,833,839,844,849.854,860,865,87Q,876,881,886,892,897,903,908,кіс/сі671,678,685,691,697,ТаблицыП родолжеv, м.* І кгі,ккал {кг. г, м*/кгиккал/кгt. *См*/кгі,ккал j кгѵ, м*/кг1.ккал/кгкгс/см2/7=13,0 кгс/см2Р=-14,0 кгс/см2р=15,0^кгс/см2851,20,2920850,96300,3018898,40,2816898,2856,40,2957856,26400,3053903,80,2848903,6861,60,2994861,46500,3087909,20,2880909,0866,90,3031866,7872,20,3068872,0Р== 17,0 кгс/см8/7=18,0 кгс/см2877,5882,80,31040,31410,31780,32150,3252877,3882,6887,9893,2898,621001214671,70,1139670,2888 і 122001252678,30,1175677,0893 і 423001288684,60,1210683,4898,824001323690,70,1244689,625001358696,60,1276695,6904,10,32890,3326904,0909,3260909,501391702,40,1308701,527001424708,00,1340707,2кгс/см8/7=16,0 кгс/см22802900014561488713,6719,10,13710,1401712,8718,4668,130001520724,50,1431723,8674,60,1299673,231001551729,90,1461729,2680,90,1338679,632001582735,20,1490734,6686,90,1376685,833001612740,50,1519739,9692,80,1413691,834001643745,70,1548745,2698,50,1449697,635001673751,00,1577750,5•F-704,10,1484703,336001703756,20,1606755,7709,60,1518708,837001733761,40,1634761,0715,10,1552714,338001763766,70,1662766,3720,50,1586719,839001792771,90,1690771,5725,80,1619725,140001822777,10,1718776,7731,10,1652730,541001851782,30,1746781,9736,30,1685735,842001881787,40,1774787,1741,50,1717741,043001910792,60,1802792,3746,70,1749746,244001939797,80,1829797,5751,90,1781751,445001968803,00,1857802,7757,10,1813756,746001997808,20,1884807,9762,30,1844761,947002026813,40,1912813,1767,60,1876767,148002055818,60,1939818,3. 772,70,1907772,349002084823,80,1966823,6777,80,1938777,450002112829,00,1994828,8783,00,1970782,651002141834,30,2021834,0788,10,2001787,852002170839,50,2048839,3793,30,2032793,053002198844,80,2075844,5798,40,2062798,1540' 02227850,00,2102849,8803,60,2093803,355002255855,30,2129855,1Г808,80,2124808,556002284860,60,2156860,4814,00,2155813,7570'02312865,90,2183865,7819,20,2185818,958002341871,20,2210871,0824,40,2216824,159002369876,50,2236876,3829,60,2246829,360002398881,80,2263881,7834,80,2277834,561002426887,20,2290887,0840,00,2307839,862002454892,50,2317892,4845,20,2337845,063002483897,90,2344897,7850,50,2368850,364002511903,30,2370903,1855,70,2398855,565002539908,70,2397908,5861,00,2428860 8=20,0 кгс/см2/7=21,0 кгс/см2866,30,2458866,1р=871,60,24880,2519871,42200,10440,09875876,9876 і 7674,2672,82300,1077681,00,10194679,7882,2887,60,25490,2579882,0887,42402500,1108687,40,10500686,3892,90,2609892*72600,1139693,60,1079692,60.1168699,70,1108698,80,31650,32050,32450,32850,33250,33650,34050,34450,34850,35240,35640,36040,13530,13950,14360,14760,15140,15520,15890,16250,16*10,16970,1/320,17660,18010,18350,18690,19030,19370,19710,20040,20370,20710,21040,21370,21700,22020,22350,22680,23000,23330,23650,23980,24300,24630,24950,25270,25590,25910,26240,26560,26880,27200,27520,2784
212ТаблицыПродолжение табл. XXVt, °Сѵ, м31кгі,ккал/кгVм*/кгІ,ккалікгѵ, м*1кгі.ккалікгр=23,0 кгс/см2Р-=24,0 кгс/см2'/7=25,0 кгс/см*3700,1268758,801213758,40,1163757,93800,1291764,201235763,70,118476.3,33900,1313769,501257769,10,1205768,74000,1336•774,801278774,40,1225774,04100,1358780,101299779,70,1246779,34200,1380785,401321785,00,1266784,64300,1402790,601342790,30,1287790,04400,1424795,901363795,60,1307795,24500,1446801,201384800,80,1327800,54600,1468806,401405806,10,1347805,84700,1489811,701426811,40,1368811,14800,1511817,001447816,70,1388816,44900,1532822,201467822,00,1408821,75000,1554827,501488827,20,1427827,0510-0,1576832,801509832,50,1447832,35£00,1597838,101529837,80,1467837,65300,4618843,401550843,20,1487842,95400,1640848,701570848,50,1507848,25500,1661854,001591853,80,1526853,65600,1682859,301611859,20,1546858,95700,1704864,701632864,50,1565864,35800,1725870,001652869,80,1585869,65900,1746875,401672875,20,1605875,06000,1767880,701693880,50,1624880,46100,1788886,101713885,90,1644885,76200,1809891,501733891,30,1663891,1• 6300,1830896,901753896,70,1683896,56400,1852902,301774902,10,1702901,96500,1873907,701794907,50,1721907,4/?=26,0 кге 'см2р==27,0 кгс/см2/7 .=28,0 кгс/см22300,07978672,9007630671,50,07306670,02400,08250680,3,007898679,00,07570677,72500,08510687,3008153686,10,07820685,02600,08759693,9008396692,90,08059691,92700,08999700,3008631699,40,08288698,52800,09233706,5008858705,70,08511704,82900,09461712,5009080711,80,08727711,03000,09684718,4009297717,70,08938717,03100,09903724,2009510723,50,09145722,93200,1012729,9009720729,30,09349728,63300,1033735,5009926734,90,09550734,33400,1054741,001013740,50,09747739,93500,1075746,501033746,00,09943745,53600,1096752,001053751,50,1014751,13700,1116757,501073757,00,1033756,63800,1136762,901092762,50,1052762,03900,1156768,301112767,90,1071767,54000,1176773,601131773,20,1089772,94100,1196779,001150778,60,1108778,24200,1216784,301170783,90,1126783,64300,1236789,601189789,30,1145788,94400,1255794,901208794,60,1163794,34500,1275800,2,01226799,90,1181799,64600,1294805,501245806,20,1199804,94700,1314810,801264810,50,1217810,2t. *Cv,м3/кгі,ккалікгV.м31кгі,ккалікгV, м3/кгккал/кгP==20,0 кгс/см2Р==21,0 кгс/см2/7=22,0 кгс/см227001197705601136704,70,1080703928001226711301163710,50,1107709829001254717001190716,20,11337155300012817225012Г7721,90,1158721231001308728001243727,40,1183726832001335733401268732,90,1208732333001362738801294738,30,1232737734001388744201319743,70,1256743135001414749501344749,00,1280748536001440754801369754,40,1304753937001466760101394759,70,1328759238001491765401418765,00,1352764639001517770701443770,30,1375769940001542775901467775,60,1398775241001568781201491780,80,ї 421780442001593786401515786,10,1444785743001618791601539791,30,1467791044001643796801563796,50,1490796245001668802101587801,80,1513801546001692807301610807,00,1536806747001717812501634812,30,1558812048001742817801658817,50,1581817249001767823001681822,80,1603822550001791828301705828,00,1626827851001816833501728833,30,1648833052001840838801752838,60,1671838353001865844101775843,80,1693843654001889849401798849,10,1715848955001914854701821854,40,1738854256001938860001845859,80,1760859557001962865301868865,10,1782864958001987870601891870,40,1804870259002011875901914875,80,1826875660002035881301937881,10,18-48880961002059886601960886,50,1870886362002083892001983891,80,1892891763002108897402006897,20,1914897064002132902802029902,60,1936902465002156908202052908,00,19589079P==23,0 кге/с.і2р==24,0 кгс/см2/7=25,0 кгс/см22200,08890669,82300,09195677,10,08756675,70,08352674,32400,09485684,00,09040682,80,08630681,52500,09763690,50,09311689,50,08895688,42600,1003696,90,09573695,90,09150694,92700,1029703,00,09826702,10,09396701,22800,1055709,00,1007708,10,09637707,32900,1080714,80,1032714,00,09871713,33000,1104720,50,1055719,80,1010719,13100,1129726,10,1079725,50,1033724,83200,1152731,70,1102731,10,1055730,53300,1176737,20,1124736,60,1077736,03400,1199742,60,1147742,10,1099741,53500,1222748,00,1169747,50,1120747,03600,1245753,40,119175а, 00,1142752,5
Таблицы213Продолжение табл. XXVt. *Сі», м3/кг1,ккал/кгѵ, м3/кг1,ккал/кгѵ, м3/кгі,ккал/кгt. *сV.и3/кгі,ккал/кгѵ, м3/кгі,ккал/кгѵ, мв/кгІ.ккал! кгр= 26,0 кгс/см2р= 27,0 кгс/см2р=2В,0 кгс/см2Р==29,0 кгс/см2/?—30,0 кгс/см2р—31,0 кгс/смг4800,1333816,10,1282815,80,1235815,66100,1414885,00,1367884,80,1322884,64900.1352821,40,1301821,20,1253820,96200,1431890,40,1383890,20,1338890,15000,1371826,70,1320826,50,1271826,26300,1448895,80,1399895,70,1354895,55100,1390832,00,1338831,80,1289830,56400,1465901,30,1416901Л0,1369900,95200,1410837,40,1356837,10,1307836,96500,1482906,70,1432906,60,1385906,45305400,14290,1448842,7848,00,13750,1393842,4847,80,13250,1343842,2847,6Р==32,0 кгс/см2/;=33,0 кгс/см2/>=34,0 кгс/см25505605700,14670,14860,1504853,3858,7864,00,14110,14300,1448853,1
85$, 5
863,80,13600,13780,1395852,9858,3863,6240250260000064570669406917672,3680,2687,60,062190,064540,06674670,8679,0686,50,059940,062270,06444669.4
677,7685.45800,1523869,40,1466869,20,1413•8Р9,0270007130694,70‘, 06883693,70,06651692,75900,1542874,80,1484874,60,1430874,4280007334701,40,07084700,50,06848699,66006106200,15610,15800,1598880,2885,6891,00,15020,15200,1539880,0885,4890,80,14480,14660,1483879,8885,2890,6290300310000075320772407912707,8714.1720.20,072780,074660,07650707,0713.4719.50,070390,072230,07403706,2712,6718,86300,1617896,40,1557896,20,1500896,0320008С96726,20,078.30725,50,07579724,96400,1636901,80,1575901,60,1518901,4330008276732,00,08006731,40,07752730,86500,1655907,20,1593907,00,1535906,9340008454737,70,08180737,20,07921736,6р=29,0 кгс/см2350008629743,40,08350742,90,08088742,4/>=30, и кгс/см£р~оі ,и кгс/см*360008802749,10,08519748,60,08253748,22402500,072640,07511676,4683,80,069780,07221675,1682,70,067100,06949673,7681,4370380000897309143754,7760,30,086860,08851754,3759,90,084150,08576Г753,8759,42600,07745690,90,07451689,80,07176688,7390009310765,80,09014765,40,08735765,02700,07969697,60,07671696,80,07392695,6400009477771,30,09176770,90,08893770,52800,08187704,00,07884703,10,07600702,3410009642776,70,09337776,40,09050776,02903000,083980,08604710.2716.30,08С90
0,08291709,4715,60,078020,07999708,6714,8420430000980609969782,2787,60,094970,09656781,8787,20,092060,09360781,4786,93100,08805722,20,08488721,60,08191720,944001013793,00,09813792,60,09514792,33200,09004728,00,08681727,40,08379726,845001029798,30,09970798,00,09667797,73300,09198733,80,08871733,20,08564732,646001045803,70,1013803,40,09819803,13403500,093910,09581739,4745,00,090580.С9242738,8744,50,087460,08926738,3744,04704800‘010611077809,1814,40,10280,1044808,8814,20,099700,10121808,5813,93600,09769750,6.0,09425750,10,09104749,649001093819,80,1059819,50,10271819,33700,С9954756,10.С96С6755,70.С9279755,250001109825,20,1074824,90,1042824,63800,1014761,60,09784761,20,09453760,751001125830,50,1090830,30,1057830,03904000,10320,1050767,1772,50,09962-0,1014766,6772,10,096260,09797766,2771,7520ЕЗО001140
1156835,9841,30,11050,1120835,7841,00,10720,1086835,4840,84100,1068777,90,1031777,50,09967777,154001172846,60,1135846,40,1101846,24200,1086783,20,1049782,90,1014782,555001187852,00,1150851,80,1116851,64300,1104788,60,1066788,2■0,1030787,956001203857,40,1166857,20,1131857,04404500,11220,1139793,9799,30,10830,1100793,6799,00,10470,1064793,3798,65705800012181234862,8868,20,11810,1196862,6868,0f0,11450,1160862,4867,84600,1157804,60,1117804,30,1080804,059001249873,60,1211873,40,1174873,24700,1174810,00,11348С9,70,1097809,460001265879,00,1226878,80,1189878,74800,1192815,30,1151815,00,1113814,761001280884,50,124-1884,30,1204884,14905000.12С90,1227820,6826,00,11680,1185820,4825,70,11290,1146820,1825,4620
' 6300012951311889,9895,30,12560,1270-889,7895,10,12180,1233889,5895,05100,1244831,30,1202831,00,1162830,864001326900,80,1285900Гб0,1247900,45200,1261836,60,1218836,40,1178836,265001341906,20,1300906,10,1261905,95300,1278842,00,1235841,80,1194841,55400,1295847,30,1251847,10,1210846,9р==35,0 кгс/см2Р=36,0 кгс/см2р—37,0 кгс/см15500,1312852,70,1268852,50,1226852,22500,06012676,40,05809675,10,05616673,75600,1330858,10,1284857,80,1242857,62600,06228684,30,06022683,10,05828681,95700,1347863,40,1301863,20,1258863,02700,06431691,70,06224690,60,06027689,65800,1364868,80,1317868,60,1274868,42800,06626698,70,06415697,80,06216696,85906000,1380;
0,1397874,2879,60,13340,1350874,0879,40,12900,1306873,8879,22203003100.068130,069940,07170705,4711,9718,10,065990,067770,06950704,6711,1717,40,063970,065720,06742703.7
710,3716.7
214ТаблицыПродолжение табл. XXVt. *сѵ, м*/кгі,ккалікгѵ, м3[кгІ,ккалікгV, м?/кгі,ккалікг/7=35,0 кгс/см2/7=36,0 кгс/см*/?=37,0 кгс/см23200,07343724,20,07119723,60,06908722,93300,07512730,20,07285729,60,07070729,03400,07677736,10,07447735,50,07229734,93500,07840741,90,07607741,40,07385740,83600,08001747,70,07764747,20,07539746,73700,08160753,40,07919752,90,07691752,43800,08317759,00,08072758,50,07841758,13900,08473764,60,08224764,20,07989763,74000,08627770,10,08375769,70,08136769,34100,08779775,60,08524775,20,08282774,84200,08931781,10,08672780,70,08426780,34300,09082786,50,08819786,20,08570785,84400,09231792,00,08965791,60,08713791,34500,09380797,40,09110797,10,08854796,84600,09529802,80,09254802,50,08995802,24700,09676808,20,09398807,90,09135807,64800,09823813,60,09541813,30,09275813,04900,09969819,00,09684818,70,09414818,45000,1011824,40,09826824,10,09552823,95100,1026829,80,09967829,50,09690829,35200,1040835,20,1011834,90,09827834,75300,1055840,60,1025840,30,09964840,15400,1069846,00,1039845,70,10101845,55500,1083851,40,1053851,20,10236850,95600,1098856,80,1066856,60,1037856,35700,1112862,20,1080862,00,1051861,85800,1126867,60,1094867,40,1064867,25900,1140873,00,1108872,80,1078872,76006,1154878,50,1122878,30,1091878,16100,1169883,90,1136883,70,1104883,56200,1183889,40,1149889,20,1118889,06300,1197894,80,1163894,60,1131894,46400,1211900,30,1177900,10,1144899,96500,1225905,70,1190905,60,1158905,4р -38,0 кіс/см2/?=39,0 кгс/см2/7=40,0 кіс/см?2500,05433672,30,05259670,90,05092669,52600,05643680,70,05468679,50,05300678,32700,05840688,50,05662687,50.05494686,42800,06027695,90,05847694.90,05676693,92900,06206702,80,06023702,00,05850701,13000,06378709,50,06193708,80,06018708,03100,06545716,00,06357715,30,06179714,63200,06708722,30,06517721,60,05336720,93300,05867728,40,06673724,80,013490727,13400,07022734,40,06826733,80,05640733,23500,07176740,30,06976739,70,06787739,23600,07326746,20,07124745,70.06932745,23700,07475751,90,07270751,50,07075751,03800,07621757,60,07413757,20,07216756,83900,07767763,30,07555762,90,07355762,54000,07910768,90,07696768,50.07492768,14100,08053774,50,07835774,10,07629773,74200,08194780,00,07974779,60,07764779,34300,08334785,50,08111785,10,07898784,34400,08474791,00,08247790,60,08031790,3t. *СV, м*/кгі,ккал/кгV, м*/кг1,ккалікгV, м*1кгі.ккал/кг/7=38,0 кгс/см2/>=39,0 кгс/смъ/7=40,0кгс/см24500,08612796,40,08382796,10,08164795,84600,08749801,90,08516801,60,08295801,34700,08886807,30,08650807,00,08426806,74800,09023812,80,08783812,50,08556812,24900,09158818,20,08916817,90,08685817,65-000,09293823,60,09048823,30,08814823,Iі5100,09428829,00,09179828,80,08943828,55200,09562834,40,09310834,20,09070834,05300,0969*5839,90,09440839,60,09198839,45400,09828845,30,09570845,00,09325844,85500,09960850,70,09699850,50,09450850,35600,10093856,10,09828855,90,09577855,75700,10224861,60,09956861,40,09702861,25800,1036867,00,10085866,80,09827866,65900,1049872,50,10213872,30,09953872-, 16000,1062877,90,1034877,70,10078877,56100,1075883,40,1047883,20,10202883,06200,1088888,80,1060888,60,1033888,56300,1101894,30,1072894,10,1045893,96400,1114899,80,1085899,60,1057899,46500,1127905,20,1098905,10,1070904,9/7=41,0 кгс/см2/7=42,0 кгс/см2/7=43,0 кгс/см22600,05140677,00,04988675,70,04842674,42700,05332685,30,05179684,10,05032683,02800,05513693,00,05358692,00,05209691,02900,05685700,20,05528699,30,05378698,43000,05850707,20,05691706,40,05539705,53100,06010713,80,05848713,10,05694712,33200,06164720,30,06000719,60,05844718,98300,06315726,50,06149725,90,05990725,23400,06463732,60,06294732,00,06133731,53500,06607738,70,06436738,10,06272737,63600,06750744,70,06575744,10,06409743,63700,06889750,50,06713750,00,06544749,63800,07027756,30,06848755,80,06677755,43900,07164762,00,06982761,60,06808761,24000,07299767,70,07114767,30,06938766,94100,07432773,30,07245772,90,07066772,54200,07565778,90,07375778,50,07194778,14300,07696784,40,07503784,10,07320783,74400,07826790,00,07631789,60,07445789,34500,07956795,50,07758795,10,07569794,84600,08084801,00,07884800,60,07692800,34700,08212806,40,08009806,10,07815805,84800,08339811,90,0813481І,60,07937811,34900,08466817,40,08257817,10,08058816,85000,08592822,80,08381822,50,08179822,35100,08718828,20,08504828,00,08299827,75200,08843833,70,08626833,40,08419833,25300,08967839,20,08748838,90,08538838,75400,09091844,60,08869844,40,08657844,15500,09214850,0і0,08989849,80,08775849,6
. "С560570580590€00610620€30640650*260270280290300310320-3303403503604370380390400410420430440450460470480490500510520530540550Л60570580590600610620630640€50I.ккал/1kzcJcj675.684,692,700,707,714721,727.734,740746,752758764,770775781787792798804809815820826831837842848853859864870875881886892897903кгс/cj669.678687696703711718724731737744750756762768ТаблицыП родолжеьѵ, м*/кгі,ккал/кгѵ, м3/кгккал/кгt, •Сѵ, м3/кгі.ккал/кгѵ, м3/кгі,ккал/кгP—A2.Q кгс/с.у?0,09110855,30,09230860,80,09350866,20,09469871,70,09588877,20,09707882,60,09826888,10,09945893,60,10063899,10,10181904,6/?=45,0 кгс/см20,04568671,70,04756680,70,04932688,90,05097696,60,05254703,9.0,05405710,80,05551717,50,05693724,00,05832730,30,05967736,40,06099742,60,06230748,60,06358754,50,06484760,30,06610766,10,06733771,80,06856777,40,06977783,00,07097788,60,07217794,20,07335799,70,07453805,20,07570810,70,07687816,20,07803821,70,07918827,20,08033832,70,08147838,20,08261843,70,08374849,20,08487854,60,08600860,10,08712865,60,08824871,10,08936876,60,09048882,10,09159887,60,09270893,10,09381898,60,09491904,1р—43,0 кгс/см80,088920,090100,091270,092440,093610,094770,095930,097090,098250,09940855,1860.5
866,0871.5
877,0882.4887.9893.4898.9904.4р—46,0 кгс/см20,044390,046270,048010,049650,051210,052700,054140,055540,056910,058240,059540,060830,062090,063330,064560,065770,066980,068170,069350,070520,071680,072840,073990,075130,076270,077400,078530,079650,080760,081870,082980,084080,085180,086280,087380,088470,089560,090640,091730,09281670.3679.5
687,8695.7703.0710.1716.8723.3
729,7735.9742.1748.1754.0759.9765.6771.4777.0782.7788.3793.8799.4804.9810.5816.0821.5827.0832.5838.0843.4848.9854.4859.9865.4870.9876.4881.9887.4892.9898.4903.9/7—47,0 кгс/см2/7=48,0 кгс/см22600,04315668,92700,04503678,20,0438467702800,04676686,80,0455668572900,04839694,70,0471869383000,04993702,20,04871701•33100,05141709,30,0501770853200,05283716,10,0515871543300,05421722,70,0529472203400,05556729,10,0542672853500,05687735,30,0555673483600,05816741,50,568274103700,05942747,60,0580774713800,06066753,60,0592975313900,06188759,40,0604975904000,06309765,20,0616876484100,06428771,00,0628577064200,06546776,70,0640177634300,06663782,30,0651678264400,06779787,90,0663078764500,06894793,50,0674379324600,07008799,10,0685579884700,07122804,60,0696780434800,07235810,20,0707780994900,07347815,70,0718781545000,07458821,2О', 0729782095100,07569826,70,0740682655200,07680832,20,0751483205300,07790837,70,0762283755400,07899843,20,0772984305500,08008848,70,0783684855600,08116854,20,0794285405700,08225859,70,0804985955800,08333865,20,0815586505900,08440870,70,0826087056000,08548876,20,0836587606100,08655881,70,0847088156200,08761887,20,0857588706300,08868892,70,0868089256400,08974898,20,0878489816500,09080903,80,088889036/7=50,0 кгс/см2р—52,0 кгс/см22702802903003103203303403503603703803904004100,041580,043300,044890,046400,047830.04921050540,051830,053090,054320,055530,056710,057880,059030,06016674.4683.5691.8699.6706.9714.0720.7
727,2
733,6740.0746.1752.2
758,1
764,0769.80,039480,041190,042770,044260,045670,047020,048320,049580,050810,052010,053180,054330,055460,056580,5767671.8
681,2689.8697.8705.3712.5719.3726.0732.5
738,£>745.1751.2757.2
763,1
769,0
216ТаблицыПродолжение табл. XXVі. *СV. м*/кгккалікгѵ, м3/кгшал/кгѵ, м*/кгI,ккалIкгt, °Сѵ, мъ1кг1,скал /кгѵ, мз/кг лІ,пс ал! кгѵ. м*/кгскал/кг/5=56,0 кге j см2/>=58,0 кгс/см2р—60,0 кгс/см25700,06867857,80,06623857,40,06395857,05800,06959863,40,06712863,00,06481862,65900,07051868,90,06801868,50,06567868,26000,07142874,50,06889874,10,06653873,76100,07233880,00,06977879,70,06738879,36200,07324885,60,07065885,20,06824884,96300,07414891,10,07153890,80,0690889.0,46400,07505896,70,07240896,40,06993896,06500,07595902,30,07327901,90,07078901,6./7=62,0 кгс/см2р—64,0 кгс/см2/>=66,0 кгс/см22800,03255668,60,03111665,82900,03412678,90,03269676,60,03133674,13000,03555688,20,03412686,20,03276684,13100,03688696,80,03544695,00,03408693,13200,03814704,80,03668703,20,03531701,53300,03933712,30,03786710,90,03648709,43400,04048719,50,03899718,20,03759716,83500,04158726,50,04008725,30,03866724,03600,04265733,40,04113732,20,03970731,13700,04370740,00,04215738,90,04070737,83800,04472746,40,04315745,40,04168744,43900,04571752,70,04413751,70,04263750,84000,04669758,80,04508758,00,04357757,14100,04766764,90,04602764,10,04449763,34200,04860770,90,04695770,10,04540769,34300,04954776,80,04786776,10,04629775,34400,05046782,70,04877782,00,04717781,34500,05138788,50,04966787,90,04804787,24600,05228794,30,05054793,70,04890793,04700,05318800,10,05141799,40,04975798,84800,05407805,80,05228805,20,05060804,64900,05495811,50,05314810,90,05144810,35000,05583817,20,05399816,60,05227816,15100,05670822,80,05484822,30,05309821,85200,05756828,50,05568828,00,05391827,45300,05842834,10,05652833,60,05473833,15400,05928839,70,05735839,20,05554838,85500,06013845,30,05817844,90,05634844,45600,06097850,90,05900850,50,0{5714850,15700,06181856,60,05981856,10,05793855,75800,06265862,20,06063861,80,05873861,35900,06349867,80,06144867,40,05952867,06000,06432873,30,06225873,00,06030872,66100,06515878,90,06305878,60,06109878,26200,06598884,50,06386884,10,06187883,86300,06680890,10,06466889,70,06264889,46400,06762895,70,06546895,30,06342895,06500,06844901,30,06625900,90,06419900,6р—68,0 кгс/см2/;=70,0 кгс/см2р—72,0 кгс/см22900,03005671,60,02882668,90,02766666,23000,03148681,90,0302-7679,70,02911677,43100,03280691,20,03158689,30,03042687,33200,03402699,80,03279698,10,03164696, а3300,03517707,90,03394706,30,03277704,7420430440450460470480490500510520530540550560570580590600610620630640650270280290300310320330340350360370380390400410420430440450460470480490500510520530540550560/7=50,0 кгс/см20,061290,062400*063500/064590,065670,066750,067820,068880,069930,070980,072030,073070,074100,075130,076160,077180,078200,079220,080230,081240,082250,083250,084260,08526775,5781.2т&792Д798,1803,7809.3814.9820.4825.9831.5837.0842.5848.0853.6859.1864.6870.1875.6881.2886.7892.2897.7903.3/7=52,0 кгс/см!/7=56,0 кгс/смі20,035690,037410,038970,040420,041790,043100,044350,045560,046730,047870,048980,050080,051150,052200,053240,054270,055280,056290,057280,058260,059240,060210,061170,062130,063080,064020,064960,065900,066820,06775666,2676.4
685,6
694,1702.0709.5716.6
723,5730.1736.7743.1749.3755.4761.4767.4773.2779.0784.8790.5796.2801.9807.6813.2
818,8
824,4830.0835.6841.1846.7852.20,058770,059840,060910,061970,063010,064050,065090,066110,067130,068150,069160,070160,071160,072150,073140,074130,075110,076090,077070,078040,079010,079980,080950,08192774.8780.5786.2791.9797.5803,1808.7814.3819.9825.4831.0836.5842.0847.6853.1858.7864.2869.7875.2880.8886.3891.8897.4902.9/7=58,0 кг с/см20,035690,037250,038690,040050,041340,042560,043750,044900,046010,047100,048170,049210,050240,051250,052250,053240,054210,055180,056130,057080,058020,058960,059880,060810,061720,062630,063540,064440,06534673.9683.5692.2700.3707.9715.2722.2728.9735.6742.0748.3754.5760.6766.6772.5778.3784.1789.9795.6801.3807.0812.6818.2823.9829.5835.1840.6846.2
851,8/7=54,0 кгс/см2774,0779.8
785,5
791,2796.90,056440,057480,058510,059540,060550,061560,062560,063550,064540,065520,066490,067460,068430,069390,070350,071300,072250,073200,074140,075080,076020,07696-0,077890,07882802.5
808,1
813,7
819,3
824,9830.5836.0841.6847.1852.7858.2863.8869.3874.9880.4886,0891.5
897,0902.6/7=60,0 кге/см'0,034080,035640,037070,038420,039690,040900,042060,043190,044280,045340,046390,047400,048410,049390,050370,051330,052280,053220,054150,055070,055980,056890,057790,058680,059570,060460,061340,062210,06308671.3
681,2690.2698.6706.4713.8720.9727.7734.5741.0747.4753.6759.7765.7771.7777.6783.4789.2795.0800.7806.4812.0817.7823.3829,0834,6840,2845.8851.4
Таблицы217Продолжение табл. XXVt, -сѵ, м*/кгі,(кал/кгѵ, МР/кгі,скал/кгѵ, мР/кгі,скал/кгt, *ср=68,0 кгс/см2р—70,0 кгс/см2/7=72,0 кгс/см23400,03627715,50,03503714,10,03385712,65403500,03733722,80,03609721,50,03488720,25503600,03834729,90,03707728,70,03586727,55603700,03933736,70,03804735,60,03682734,55703800,04029743,40,03898742,40,03775741,35803900,04123749,90,03990748,90,03865748,05904000,04215756,20,04080755,30,03953754,4COO4100,04305762,40,04169761,60,04040760,76104200,04393768,50,04255767,70,04125766,96904300,04481774,60,04341773,80,04209773,16304400,04567780,60,04425779,80,04291779,16404500,04652786,50.045С8785,80,04373785,16504600,04736792,40,04590791,70,04453791,04700,04819798,20,04672797,60,04532796,94800,04902804,00,04752803,40,04611802,84900,04983809,80,04832809,20,04089808,63005000,05064815,50,04911815,00,04766814,43105100,05145821,20,04990820,70,04843820,13205200,05225826,90,05068826,40,04919825,93305300,05304832,60,05145832,10,04995831,63405400,05383838,30,05222837,80,05070837,33505500,05461844,00,05298843,50,05144843,03605600,05539849,60,05374849,20,05218848,73705700,05616855,30,05450854,80,05292854,43805800,05694860,90,05525860,50,05366860,13905900,05771866,60,05600866,20,05439865,84006000,05847872,20,05674871,80,05511871,44106100,05923877,80,05749877,40,05584877,1. 4206200,05999883,40,05823883,10,05656882,74306300,06075889,00,05896888,70,05728888,34406400,06150894,60,05970894,30,05799894,04506500,06226900,30,06043899,90,05871899,6460470р=74,0 кгс/см2р=76,0 кгс/см,2/7=78,0 кгс/см2480A C\f\290 *0,02654663,44У1)3000,02801675,00,02696672,60,02595670,05003100,02933685,30,02828683,20,02728681,05103200,03053694,60,02948692,80,02849690,95203300,03166703,10,03061701,50,02961699,95303400,03273711,20,03167709,70,03066708,25403500,03374718,90,03267717,50,03165716,25503600,03472726,30,03364725,10,03261723,95603700,03566733,40,03457732,30,03352731,25703800,03658740,30,03547739,30,03441738,25803900,03746747,00,03634746,00,03527745,05904000,03833753,50,03719752,60,03611751,76004100,03918759,90,03803759,00,03693758,16104200,04002766,10,03885765,30,03774764,56204300,04084772,30,03965771,50,03853770,86304400,04164778,40,04044777,70,03930776,96404500,04244784,40,04123783,70,04007783,06504600,04323790,40,04200789,70,04083789,14700,04401796,30,04276795,70,04157795,04800,04478802,20,04351801,60,04231801,03004900,04554808,00,04426807,40,043048G6,93105000,04630813,80,04500813,30,04377812,73205100,04705819,60,04573819,10,04449818,63305200,04779825,40,04646824,90,04520824,43405300,04853831,10,04718830,60,04590830,2ѵ, м3/кгі,ккал/кгѵ, м*/кгI,ккал/кгѵ, м*/кгі,ккал/кг/з=74,0кгс/слі20,049260,049990,050710,051430,052150,052860,053570,054280,054980,055680,056380,05708836,9842.6848.3854.0859.7865.4871.0876.7882.3888.0893,6899.3p=7Q,0 кгс/см2р=78,0 кгс/см1р=80,0 кгс/см20,024980,026330,027540,028650,029700,030680,031630,032530,033410,034260,035080,035890,036680,037460,038220,038970,039720,040450,041170,041890,042600,043300,044000,044690,045380,046060,046730,047410,048080,048740,049400,050060,050720,051370,052020,05267667,4678,8689.0698.2706.7714.8722.6730.0737.1744.0750.7757.3763.7770.0776.2782.3788.4794.4800.4806.3812,2818.0823.8829.6835.4841.2
847,0852.7858.4864.2869.9875.6881.2886.9892.6
898,3/?=86,0 кгс/см20,022300,023690,024920,026030,02706658,9671.8683.0692.9702.10,047900,048610,049320,050020,050720,051420,052110,052800,053490,054170,054850,05553836,4842,1847.8853.6859.3865.0870.6876.3882.0887.6893.3898.9р—82,0 кгс/см10,02406
0,02541
0,02663
О 02774
0,028780,029760,030690,031590,032450,033290,034100,034900,035680,036440,037190,037930,038660,039380,040090,040790,041490,042180,042860,043540,044210,044870,045540,046200,046850,047500,048150,048800,049440,050080,050720,05135664.7
676,6687.0696.5
705,2713.4721.4728.8736.1743.0749.8756.4762.8769.2775.4781.6787.7793.8799.8805.7811,6817.5823.3829.1834.9840.7846.5852.3
858,0863.8869.5875.2880.9886.6892.2897.9р=88,0 кгс/см20,022880,024120,025230,02626699.3
680,9
691,1700.40,046600,047300,047990,048680,049360,050040,050720,051400,052070,052740,053400,05407835.9
841,7
847.4
853,1858.9864.6870.3875.9881.6887.3892.9
898,6/;=84,0 кгс/см!0,023130,024540,025750,026890,027900,028880,029800,030С90,031540,032370,033170,033960,034720,035470,036210,036940,037650,038360,039050,039740,040430,041100,041770,042440,043100,043750,044400,045040,045680,046320,046960,047590,048220,048840,049470,05009661.9674.2685.0
694,7703.6712.0720.1727.7735.0742.0748.9755.5762.0768.4774.7780.9787.0793.1799.1805.1811,0816.9822.8828.6834.5840.3846.1851.8857.6863.4869.1874.8880.5886.2891.9897.6/?=90,0 кгс/см20,022090,023340,024460,02549666,8678,7689,2С98,8
218t, °c350360370380390400410420430440450460470480490500510520530540550560570580590600610<520630€40-650310320330340310360370380390400410420430440450460470430490500510520530540530I,i9ккал/кгс/сj843849855860866872878884889895кгс/а660673;685696,705.714.722,730738745,753'759766,773,779786,792,798.805,811,817,823,829,835,841,847,853,859,865870876,882888894кгс/с655,669,682693704713722730738ТаблицыП родолже,і,ккалікгv, мз/кгі,ккал)кгѵ, м*/кгг,ккал/кгt9 °Сv, м*[кгІ,ккал/кгѵ, м*/кгі,ккал/кг/7=90,0 кге/ем2/7=92,0 кгс/см2/7=94,0 кгс/см20,02645707,75600.04034844,30,03943843,80,02736716,15700,04093850,10,04001849,70,02822724,15800,04153855,90,04060855,50,02905731,65900,04212861,70,04118861,30,02985738,96000,04270867,50,04175867,10,03062746,06100,04329873,30,04232872,90,03137752,8’6200,04387879,00,04289878,70,03210759,56300,04444884,80,04346884,40,03282766,06400,04502890,50,04402890,20,03353772,46500,04559896,30,04459895,90,03422778,80,03490785,0/7=98,0 кгс/см2р=\00,0кгс/см20,03557791,23100,01919655,50,01851652,40,03623797,33200,02052669,50,01987667,00,03688803,33300,02167681,40,02103679,30,03753809,33400,02270692,00,02207690,20 і 03817815,33500,02366701,60,02302700,00,03880821,23600,02454710,60,02391709,20,03943827,13700.02538719,10,02474717,80,04005833,-03800,02618727,10,02554725,90,04067838,93900,02695734,70,02630733,6О!04128844,74000,02769742,00,02703741,10,04189850,64100,02841749,10,02774748,20,04250856,44200,02911756,00,02843755,20,04310862,24300,02979762,80,02910762,00,043700,04429867,94400,03045769,40,02976768,6873,74500,03111775,90,03040775,10,04488879,44600,03175782,20,03104781,50,04547885,14700,03238788,50,03166787,90,04606890,94800,03300794,80,03227794,10,04664893,64900,03361800,90,03287800,35000,03422807,00,03347806,5р=96,0 кгс/см25100,03482813,10,03406812,60,01989658,55200,03541819,10,03464818,60[02119671,95300,03599825,10,03522824,60і02233683,45400,03658831,10,03579830,60,02336693,75500,03715837,00,03636836,50,02431703,25600,03772842,90,03692842,50,02521712,05700,03829848,80,03748848,4о!02605720 і 45800,03885854,70,03803854,30,02686728,25900,03941860,50,03858860,10,’02763735,86000,03997866,40,03913866,00,02838743,06100,04051872,20,03967871,80,029100,029810,03050750,16200,04107877,90,04021877,6756,96300,04161883,70,04075883,4763 і 66400,04216889,50,04128889,1оі 03117770 і 26500,04270895,2•0,04181894,90,03184776,6/7=110,0 кгс/см20,032490,03313782,9789,2р— 1 Г5,0 кгс/см23200,01687653,20,01548645,0о!03376
0,03438
0,03499795,43300,01813668,10,01682661,880115
807,63400,01920680,60,01793675,53500,02016691,70,01890687,33600,02105701,80,01979697,90,035600,036200,036800,037390,03798813.7819.7825.6831.6
837,53700,02187711,10,02061707,73800,02264719,90,02138716,73900,02338728,10,02210725,24000,02408735,90,02279733.34100,02476743,40,02346741,0р—88,0 кгс/см20,02722
0,02814
0,02901
0,02984
0,030650,03143
0,03219
0,03294
0,03366
0,034380,03508
0,03577
0,03646
0,03713
0,037790,03845
0,03910
0,03975
0,04039
0,041020,04165
0,04227
0,04289
0,04351
0,044120,04473
0,04534
0.04594
0,04654
0,047140,04774709.2717.4725.3
732,8740.0747.0753.7760.3766.8773.2779.5785.7791.8797.9803.9809.9815.9
821,8827.6833.5839.3845.2851.0856.8862.6868.3874.0879.8
885,5
891,2896.9/7—94,0 кгс/см20,02060
0,02188
0,02302
0,02404
0,025000,025890,026750,027560,028340,029090,029830,030540,031240,031920,032590,033250,033900,034550,035180,035800,036420,037020,037640,038240,03884661.4674.2685.4695.4704.7713.4721.6729.4
736,9744.0751.0757.8764.4770.9777.3783.6789.9796.0802.1
808,2814.2820.2
826,1832,0837.9
Таблицы219Продолжение табл. XXVt, °Сѵ, м*/кгі.ккал!кгѵ, яР/кгі,ккал/кгѵ, м3/кгі,ккал/кгѵ, м*/кгі,ккал/кгV. м3/кгі.ккал/кгѵ, м3/кгі,ккал/кг420430440450460470480490500510520■530540550560570580‘590600610620630640•650330340350360370380390400410420430440450460470480490500510520530'540550560570580■590600■610620630640650/7=110,00,025420,026050,026670,027280,027870,028460,029030,029590,030150,030700,031240,0.31780,032310,032830,033350,033870,034380,034890,035390,035890,036390,036880,037370,03786кгс/см*750.7757.8
764,6771.4778.0784.5790.9797.3803.6809.8815.9822.0
828,1834.2840.2846.2852.1
858 Л
864,0869.9875.7
881,6887.4893.2/7=125,0 кгс/см20,01439
0,01561
0,01664
0,01754
0,018370,01913
0,01984
0,02052
0,02116
0,021780,02238
0,02296
0,02352
0,02407
0,024600,02513
0,02565
0,02616
0,02666
0,027150,02764
0,02812
0,02860
0,02907
0,029530,02999
0,03045
0,03090
0,03135
0,031800,03225
0,03269
0,03312/7=115,0 кгс/см20,024100,024720,025330,025920,026500,027060,027620,028160,028700,029230.029760,030280,030790,031300,031800.032300,032790,033280,033760,034250,034730,035200,035680,03615748.4755.6762.6769.5776.2782.8789.3795.7
802,1808.4814.6820.7826.9833.0839.0845.1851.1857.0863.0868.9874.8880.7886.5
892,4/7=130 кгс/см2647,40,01323638,9664,00,01455657,7001353677,70,01561672,5001464689,60,01654685,2001559700,30,01736696,5001642710,20,01812706,7001719719,20,01883716,2001790727,80,01950725,0001856735,90,02014733,4001919743,70,02075741,3001979751,20,02134749,0002037758,50,02190756,4002093765,60,02245763,7002147772,60,02299770,7002200779,40,02352777,6002251786,00,02403784,4002301792,60,02454791,0002350799,10,02503797,6002399805,50,02552804,1'002446811,80,02600810,5002493818,10,02647816,8002539824,40,02694823,1002584830,60,02740829,3002629836,70,02786835,6002674842,80,02831841,8002718848,90,02876847,9002761855,00,02920853.9002804861,00,02934860,0002847867,00,03008866,0002889872,90,03051872,0002931878,90,03094878,0002973884,80,03136883,9003014890,70,03179889,8003055/7=120,0 кгс/см20,02289
0,02350
0,02409
0,02467
0,025230,02578
0,02632
0,02685
0,02738
0,027890,028400,028900,029400,029890,030380,03086
О., 03133
0,03181
0,03228
0,032740,033200,033660,034120,03457746,1753.4760.6767.6774.4781.1787.7794.2
800,6
806,9813.2819.4825.6831.8837.9844.0850.0856.0862.0867.9873.9
879,8885.7891.5/7=135,0 кгс/см2650.7667.0
680,6692.5703.2713.0722.1730.7
738,9746.7754.3761.7768.8775.8782.7789.4796.1802.6809.1815.5821.8828.2
834,4840.6846.8852.9859.0865.0871.1877.1883.0889.0340350360370380390400410420430440450460470480490500510520530540550560570580590600610620630640650350360370380390400410420430440450460470480490500510520530540550560570580590/7=140,0 кгс/см-643.0661.1675.8688.3699.5709.7719.2728.0736.4744.4752.2759.6766.9774.0781.0787.8794.5801.2807.7814.2820.6826.9833.2
839,5845.7851.8858.0864.1870.1876.1882.1
888,1/7=155,0 кгс/см2640.20,012540,013720,014690,015540,016310,017020,017680,018310,018900,019470,020020,020550,021070,021570,022060,022540,023020,023480,023940,024380,024830,025270,025700,026120,026550,026970,027380,027790,028200,028600,029000,029400,011140,012270,013190,013990,014700,015360,015980,016560,017110,017640,018150,018640,019120,019580,020040,020480,020910,021340,021760,022170,022580,022980,023380,023770,02415659.5674.8
687,8-699.4709.9719.6728.7737.3745.5753.4761.1768.6775.8782.9789.9796.7803.5810.1816.7823,2829.6
836,0
842,4848.7/7=145,0 кгс/см0,01156
0,01284
0,01385
0,01472
0,015490,01620
0,01686
0,01748
0,01807
0,018630,019170,019700,020200,020700,021180,021650,022110,022560,023010,023450,023880,024310,024730,025150,025560,025960,026370,026770,027160,02755’ т0,027940,02833634,2654,8670.7684.0695.8706,4716.1725.2733.9742.1750.0757.6765.0772.2779.3786.2793.0799.7806.3812.8819.3825.7832.0838.3
844,6850.8857.0863.1869.2875.2881.3887.3/7=160,0 кгс/см20,010310,011520,012480,013290,014020,014680,015300,015870,016420,016940,017440,017930,018400,018860,019300,019740,020160,020580,020990,021390,021790,022190,022570,022950,02333631.5
653,3
669,8683.6695.7706.6716.6726.0734.8743.2751.3759.1766.7774.1781.3788.3795.2
802,0808.7815.4821.9828.4834.9841.3
847,6/7=150,0 кгс/см201198013040139301472015430160901671017290178501838'018900194001988020350208202127021710221502258023000234202383024230246302503025420258102619026580269602733647.8665.2679.5691.9702.9713.0722.4731.3739.7747.8755.6763.1770.4777.6784.6791.4798.2804.9811.5818,0824.4830.8837.2843.5849.7855.9
862,1868.2874.3880.4886.4/7=165,0 кгс/см20,00946
01080
01180
01263
0133701403014650152201577016290167801726017730181801861019040194601987020270206702106021440218?0221902256621.5646.6
664,5
679,2
691,9703.3713.6723.3732.3
740,9749.2757.1
764,8772.3779.6786.7793.7
800,6807.4814.1820.7827.2833.7
840,2.
846,6
220ТаблицыПродолжение табл. XXVt. *сѵ, м31кгt,ккал(кгѵ, м*/кгI,ккалікгѵ, м*/кгі,ккалікгt. *Сv, м*/кгккал{кгуv, MsjKZI,ккалікгv, м*/кгі,ккал/кгр= 155,0 кгс/см-/7=160,0 кге! см>jy=]65,0 кгс/см?600002454854,9002371853,90,02293852,9610002492861,1002408860,10,02329859,2620002529867,3002444866,30.02365865,4630002566873,4002481872,50,02400871,6640002603879,5002517878,60,02435877,7650002640885,6002552884,70,02470883,8Р=170,0 кгс/см2р= 175,0 кгс/см2/7=180,0 кгс/см2360001009639,20009382631,00,008664621,5370001114658,9001051653,00,009894646,638001200674,6001140669,80,01082664,8390%01275688,0001216684,00,01160679,840001342699,8001284696,30,01229692,741001404710,6001346707,40,01291704,242001461720,5001403717,70,01348714,843001515729,8001457727,20,01402724,644001567738,6001508736,20,01453733,8450(01616747,0001557744,80,01501742,646001663755,1001604733,00,01548751,047001709762,9001649761,00,0159275М48001753'770,5001693768,70,01635766,949001796777,9001735776,20,01677774,550001838785,1001776783,50,01718781,951001880792,2001817790,60,01758789,152001920799,1001856797,70,01797796,253001959806,0001895804,60,01835803,254001998812,7001933811,40,01872810,155002036819,4001971818,20.019С9816,956002074826,0002008824,80,01945823,657002111832,6002044831,40,01981830,258002148839,1002080838,00,02016836,859002184845,5002115844,40,02051843,360002219851,9002150850,80,02086849,861002255858,200218о857,20,02119856,262002290864,4002219863,50,02152862,563002324870,6002253869,70,02185868,864002359876,8002286875,90,02218875,065002393883,0002320882,10,02251881,2/>= 185,0 кгс/см2р= 190,0 кгс/см2/>=195,0 кгс/см23600007910610,23700009289639,60008689632,00,008085623,5380001026659,50009722653,90,009194647,9390001106675,4001055670,80,01005666,1400001176688,9001125685,10,01077681,1410001238700,9001189697,50,01141694,1420001296711,8001246708,80,01199705,7430001350721,9001300719,20,01253716,4440001400731,4001350728,90,01303726,3450001448740,3001398738,00,01350735,7460001494748,9001444746,70,01396744,6470001538757,1001487755,10,01439753,1480001581765,0001530763.20,01481761,3490001623772,7001570771,00,01521769,2500001663780,2001610778,60,01560776,9510001702787,6001649786,00,01598784,4520001740794,8001686793,30,01636791,8530001778801,8001723800,40,01672799,0540001814808,8001760807,40,01708806,0550001851815,6001795814,30,01743813,0560001886822,4001830821,20,01777819,9570001921829,1001864827,90,01811826,7580001956835,7001898834,60,01844833,4590001990842,2001932841,20,01877840,1600002023848,7001965847,70,01909846,7Р== 185,0 кгс/см2Р--= 190,0 кгс/см2Р=195,0 кгс/см2610002056855,20019978Й4,201941853,2620002089861,5002029860,60019728Г9.6630002122867,8002061866,902004866,0640002154374,1002092873,202035872,3650002186880,4002124879,502065878, &=200,0 кге) см?=205,0 кгс/см2=210,0 кгс/см23700007466613,70006807601,90006050586,13800008676641,50008166634,60007657627,03900009567661,10009100655,90008645650,44000010306676,90009858672,60009427668,2410001095690,5001052686,8001009683,1420001154702,6001110699,4'о01069696,1430001207713,6001164710,7001123707.8440001258723,8001214721,2001173718,5450001305733,3001262730,9001220728,5-460001350742,4001306740,2001265738,0470001393751,1001349749,0001307746,9480001434759,4001390757,5001348755,5490001474767,4001430765,6001387763,8500001513775,2001468773,5001425771,8510001550782,8Q01505781,20014627.79,6520001587790,3001541788,8001497787,2530001623797,6001576796,1001532794,7540001658804,70016ІІ803,3001566802,0550001693811,7001645810,4001600809,1560001726818,7001678817,4001633816,2570001760825,5001711824,3001665823,1580001792832,3001743831,2001696830,0590001824*839,0001775837,9001727836,8600001856845,6001806844,5001758843,5610001888852,1001837851,1001788850,1620001919858,6001867857,6001818856,7630001949865,0001897864,1001848863,2640001979871,4001927870,5001877869,66500020С9877,8001957876,9001906876,0р=215,0 кге!см2р=220,0 кгс/см2р=225,0 кгс/см23800007144618,600066196С9,00006066597,83900008201644,50СС7764638,30007333631,64000009009663,60008604658,70008210653,74100009690679,20СС9299675,200С8922671,0420001029692,700С9907«69,20СГ9538685,7430001083704,8001045701,7001С09698,6440001134715,8001096713,1001059710,3450001180726,1001143723,6001106721,0460001225735,7001187733,4001150731,1470001267744,8001229742,7001192740,6480001307.753,6001269751,6001232749,6490001346462,0001307760,2001270758,3500001384770,1001345768,4001307766,7510001420778,0001381776,4001343774,8•620001456785,7001416784,2001377782,6530001490793,2001450791,8001411790,3540001524800,6001483799,2001444797,8550001557807,8001515806,5001476805,2560001589814,9001547813,7001507812,5570001621821,9001578820,7001538819,5580001652828,9001609827,7001568826,5590001682835,7001639834,6001598833,5600001713842,4001Є69841,4001627840,3610001742849,1001698848,1001656847,1620001772855,7001727854,7001685853,7630001801862,2001756861,3001713860,3640001830868,7001784867,8001741866,9іЄ50001858875,1001812874,2001768 J873,4
Таблицы221УДЕЛЬНЫЕ ОБЪЕМЫ И ЭНТАЛЬПИИ ПРИ СВЕРХКРИТИЧЕСКОМ ДАВЛЕНИИТаблица XXVIt. *сѵ, м*/кгі,ккал!кгѵ, м*/кгі,ккалікгѵ, м3/кгі,ккал/кгt. -сѵ, м3!кг1.ккал/кгѵ, м3/кг1,ккал/кгѵ, м*/кгі.ккал/кг/>=230,0 кгс/см2/>=240,0 кгс/см2/>=250,0 кгс/см2/>=230,0 кгс/см2/>=240.0 кгс/см2/>=250,0 кгс/см*Т)0,00098925,410.00098875.650,00098835,884700,01157738.40,01091734,00,01030729,5100,000989915,20,000989415.40,000989015,74800,01197747.60,01130743,60,01069739,4200,000991825,00.000991325.30,000990925,54900,01235756,40,01168752,60,01106748,8300,000994634,90.000994135,10,000993735,3400,000998144,70.000997744,90,000997345,15000,01271764,90,01204761,40,01142757,85100,01306773,10,01238769,80,01176766,4500,001002454,60,001001954,80,001001555,05200,01341781,10,01272777,90,01209774,7600,001007264,50,001006864,70,0010064.64,95300,01374788,80,01305785,80,01241782,8700,001012774,40,001012374,60,001011974,75400,01406796,40,01336793,60,01272790,7800,001018784,30,001018384,50,001017984,9900,001025394.20,001024994,40,001024494,65500,01438803,80,0136780 Ы0,01302798,45600,01469811.10,01398808,60,01332806,01000,0010324104,10,0010320104,30,0010315104,55700,01500818.30,01428815,90,01361813,41100,0010401114,10,0010396114,30.0010391114,45800,01530825.40,01457823,00,01389820,71200,0010483124,10,0010478124,30,0010473124,45900,01559832.40,01485830,10,01417827,91300,0010571134,10,0010565134,30,0010560134,41400.0010664144,20,0010658144,40,0010652144,56000,01588839.20,01513837,10,01445834,96100,01616846,00,01541844,00,01472841,91500,0010763154,30,0010757154,50,0010751154,66200,01644852,70,01568850,80,01498848,81600,0010869164,50,0010862164,60,0010856164,86300,01672859,40,01595857.50,01524855,61700,0010981174,70.0010974174,80,0010967175.06400,01699866,00,01621864,10,01550862,31800,0011101185,00,0011093185,10,0011086185,21900,0011228195,40,0011220195,50,0011212195.66500,01726872,50,01648870,70,01575868,96600,01753879,00,01674877.30,01600875,52000,0011364205,80,0011356205,90,0011347206,06700,01780885,40,01699883.80,01625882,12100,0011510216,30,0011500216,40,0011491216,56800,01806891,80,01725890,20,01650888,62200,0011666227,00,0011655227.00,0011645227,16900,01832898,20,01750896.60,01674895,12300,0011833237,70,0011822237.80,0011811237,92400,0012014248.60,0012001248.70.0011989248.77000,01858904,60.01775903.00,01698901,67100,01883910,90,01799909,40,01722908,02500,0012210259,70,0012196259,70.0012182259.77200,01908917,20,01824915,80,01746914,42600,0012423270,90,0012407270,90.0012391270.97300,01934923,60,01848922,20,01770920,82700,0012657282,30,0012639282,30.0012621282.37400,01959929,90,01872928,50,01793927,22800,0012915294,00,0012894294,00.0012873293,92900,0013202306,00,0013177305,90.0013153305,87500,01984936,20,01896934.90,01816933,6300.0,0013525318,40,0013496318.20.0013467318,1d=260,0 кгс/см2в=270.0 кгс/см2г=280,0 кгс/см23100,0013895331,20,0013859331.00,0013823330,83200,0014324344,60,0014279344,30,0014235344,000,00098786,110,00098746,340,00098696,573300,0014836358,80,0014777358,30,0014720357; 9100,000988615,90,000988216,10,000987716,33400,0015467374,00,0015385373,40,0015308372,8200,000990525,70,000990125,90,000989726.1300,000993335,50,000992935,70,000992535,93500,001629390,70,001617389,80,001605388,9400,000996945,40,000996545,60,000996145.83600,001746410,20,001725408,5'0,001706407,03700.001974437.10.001912432.70,001867429,4500,001001155,20,001000755,40,001000355,63800,005460583,90,003652529.20,002331470,0600,001006065,10,001005665,20,001005265,43900,006904624,40,006040607.70,005131586,5700,0010114'74,90,001011075,10,001010675,3800,001017484,80,001017085,00,001016685,24000,007826648,40,007082636.90,006360624,0900,001024094,70,001023594,90,001023195,14100.008557666,70,007860657.70.007200647.94200,009183682,00,008508674,50.00787766Ѳ.51000,0010310104,70,0010306104,80,0010301105,04300,009739695,40,009076688.80.008459682,01100,0010386114,60,0010382114,80,0010377115,04400,010246707,40.009588701.60.008978695,61200,0010468124,60,0010463124.80,0010458124.91300,0010555134,60,0010549134.80,0010544134,94500,01072718,50.01006713.20.00945,1707,81400,0010647144,70,0010641144,80,0010636145,04600,01115728,80,01050724,00,009890719,1
222t, -с1501601701801902002102202302402502602702802903003103203303403503603703803904004104204304*0450460470480490500510520530540550560570580590600610620630640Таблицы/?=260,0 кге/сл20,0010745 154,80,0010850 164,90,0010961 175,10,0011079 185,40,0011205 195,7П родолжениѵ, м3/кгі,ккалIкгѵ, мѢ/кгі,ккал(кгt, °Сv, м3/кгI,ккал/кгv, м3/кгі,ккал[кгр=270,0 кгс/см20,00107390,00108430,00109540,00110720,00111970,00113300,00114730,00116250,00117880,00119640,00121540,00123610,00125850,00128320,00131050,00134100,00137550,00141500,00146120,00151640,0015850,0016740,0018030,0020450,0030980,0049410,0059660,0067190,0073390,0078780,0083600,0088020.С092130,0095980,0099630,010310,010640,010960,011270,011570.011870,012150,012430,012700,012970,013230,013480,013730,013980,01423154,9165.1175.3185.5
195,8206.2216.7227.3238.0248.8259.8271.0282.3293.9305.7317.8330.4343.5357.2371.7387.3404.5424.6452.1518.6г591.8625.6648.9667.2
682,8696.5708.9720.2730.8740.9750.4759.5768.2776.7784.9793,0800,8808,4815,9823,3830.6837.7844.8
851,7
858,6/?=280,0 кгс/см20,00107330,00108370,00109470,00110640,00111890,00113220,00114640,00116150,00117780,00119520,00121410,00123450,00125680,00128120,00130820,00133830,00137220,00141100,00145610,00150980,0015760,0016600,0017780,0019800,0025520,0042350,0053820,0061850,0068290,0073790,0078680,0083130,0087240,0091080,0094710,0098150,010140,010460,010770,011060,011350,011630,011900,012170,012430,012680,012930,013180,013420,01366155.1165.2175.4185.6196.0206.4
216,8227.4238.1248.9259.9271.0282.3
293,8305.6317.7330.2343.2356.8371.2386.5403.4422.7447.5492.6571.3612.8639.2659.3676.0690.6703.6715.4726.5736.8746.6756.0764.9773.6782.0790,2798,1805,9813,5821,0828,4835.6842.8849.8856.76506606706806907007107207307407500,015090,015330,015570,015810,016050,016280,016520,016750,016970,017200,0174301020ЗО405060708090100110120130140150160170180190200210220230240250260270280290300310320330340350360370/?—260,0 кгс/см2р—270,0 кгс/см2867,1873.8880.4887.0893.5900.0906.5913.0
919,4925.9
932,30,014470,014710,014940,015170,015400,01,563
0,01586
0,01608
0,01630
0.01652
0,01674/?=290,0 кгс/см20,00098640,00098730,00098930,00099210,00099570,00099990,00100480,00101020,00101610,00102260,00102970,00103720,00104530,00105390,00106300,00107270,00108310,00109410,00110570,00111810,00113140,00114550,00116050,00117670,00119400,0012128
0,0012330
0,0012551
0,0012793
0?00130600,00133560,00136900,00140710,00145120,00150330,0015670,0016470,0017576,8016,626.336.146.055.8
65,675.585.4
95,3105,2115.1125.1135.1145.1155.2165.4175.5185.8196.1206.5216.9227.5238.2249.0259.9271.0282.3293.8305.5317.6330.0343.0356.5370.7385.9402.4421.0865.4
872,1
878,8885.4892.0898.5905.1
9і і ;б918.1924.6
931,0/?=300,0 кгс/см*0,00098600,00098690,00098890,0с099170,00099530,00099950,00100440,00100980,00101570,00102220,00102920,00103670,00104480,00105330,00106250,00107220,00108250,00109340,00110500,00111740,00113050,00114160,00115960,00117560,00119290,00121150,00123160,00125340,00127740,00130370,00133300,00136590,00140330,00144640,00149720,0015590,0016360.0017387,0316,826,636.446.256.0
65,875.7
85,695.5105,4115.3125.3135.3145.3155.4165.5175.7
185,9196.2206.6217.0227.6238.2249.0260.0271.0282.3293.8305.5317.5329.9342.7356.1370.3385.2401.4419.5
Таблицы223Продолжение табл. XXVIt, *сѵ, м*/кгі.ккал/кгѵ, м3/кг1.ккал/кгѵ, м*/кг1.ккал/кг0Пѵ, м3/кгі,ккал/кгѵ, м3/кгі,ккал/кгѵ, мъ/кгі,ккал/кг-380390400410420430440450460470480490500510520530540550560570580590600610620630640650660670680690700710720730740750010203040506070/?=290,0 кгс/см20,0019310,0023190,0035680,0048200.0056770,0063470,0069110,0074070,0078550,0082670,0086510,0090110.0093530,0096800,0099920,010290,010580,010870.011140,011410,011670,011920,012170,012420,012660,012900,013130,013360,013560,013810,014030,014250,014470,014680,014890,015100,01531444,1479,65485986286516696846987107227327427527617707797877958038118188268338408478548618688758828959029089159210,01552 928,4
/>—320,0 кгс/см20,00098510,00098600,00098800,00099090,00099450,00099870,00100350,00100897,4917.227.0
36.8
46,656,466.276.1/?=300,0 кгс/см20,0018920,0021900030330042830051930058910064700069740074260078390082230085820089220092450095540098520101401042
01069
01095 '
01121
01146011700119401218012410126401286013080133001352013730139401415014360145601476441.2471.6526.2583.0617.7642.2661.7678.1692.5705.5717.4728.5738.9748.8758.2767.3776.0784.5792.8800.8808.7816.4824.0831.4838.7845.9853.0860.0866.9873.7880.5887.3894.0900.7907.3914.0920.60,01497 927.1
/>=330,0 кгс/см20.00098460.00098560,00098760,00099050,00099410,00099830,00100310,00100857,71
17..427.2
37,0
46,856,666,476.3/?=310,0 кгс/см20,0018600,0021030,0026840,0037890,0047350,0054600.0060540,0065670,0070230,0074380,0078210,0081800,0085180,0088380,0091450,0094390,0097220,0099970,010260,010520,010770,011020,011260,011500,011730,011950,012180,012400,012610,012830,013040,013250,013450,013660,013860.014060,01426438.8466.0509,6566.5605.9633.1654.1671.6
686,8700.4712.8724.2735.0745.1754.8764.1773.0781.7790.1798.3806.2814.1821.7829.2836.6843.9851.1858.1865.1872.1878.9885.7892.5899.2905.9912.6919.20,01445 925,8
/>=340 кгс/см20,00098420,00098520,00098720,00099010,00099370,00099790.00100270,00100817,9517.727.4
37,2
47,056.8
66.676.58090100110120130140150160170180190200210220230240250260270280290300310320330340350360370380390400410420430440450460470480490500510520530540р—320,0 кгс / см20,00101490.00102130,00102830,00103580,00104380,00105230,00106140,00107100,00108120,00109210,00110360,00111590,00112890,00114280.00115760,00117350,00119050,00120880,00122870.00125020.00127360,00129940,00132790,00135980,00139590.00143730,00148560,0015440,0016140,0017050,0018320,0020390,0024680.0033590,0043070,0050540.0056620,0061830,0066440.0070610,0074440.0078020,0081380,0084570,0087600.0090520.009332/?=330,0 кгс/см285,90,001014486,10,001014095,80,001020996,00,0010204105,700010278105,90,0010274115,600010353115,80,0010348125,600010433125,80,0010428135,600010518135,80,0010513145,600010608145,80.0010603155,700010704155,80,0010698165,800010806165,90,0010800176,000010914176,10,0010908186,200011029186,30,0011022196,400011151196,60,0011144206,800011281206,90,0011273217,200011419217,40,0011410227,800011567227,90,0011557238,400011724238,50,0011714249,200011894249,20,0011882260,000012076260,10,0012063271,100012272271,10,0012258282,300012485282,30,0012470293,700012718293,70,0012700305,400012973305.30,0012952317.300013255317,20,0013230329,600013569329,40,0013540342,300013924342,10,0013890355,500014330355,20,0014288369.400014801369,00,0014748384.00001536 ■383', 50,001530399,80001604399,00,001595417,00001690415,80,001677436,80001808434,90,001786461,70001989458,20,001948498,10002326490,00.002226550,30003017535,60,002763593,50003913580,70,003563623,40004672613.50.004317646,20005294638.10,004947664.90005822658,00.005482680,90006287674,90.005951695,10006706689,80,006372708,00007090703.20,006756719,90007447715.50,007113731,00007782726.90,007446741,40008098737,70,007761751,40008399747,90,008060760,90008688757,60,008345770,00008964766,90,008619/7=340,0 кгс/смг86,а96,2106,1116,0125.9135.9145.9156,а
166,1176.2186.4
196,7207.0217.5
228,0*238.6249.3260.2271.2
282.3-293.7305.3317.1329.3341.9355.0368.6383.0398.2414.8433.3455.3483.8523.6568.1603.2629.7650.9668.8
j684,4698.3
711,0722.8733.9744.4
754,3
763,8
224ТаблицыПродолжеше табл. XXVI*. *сѵ, м*/кгі,ккал. Jкгѵ, лР/кг1.ккалікгѵ, м3/кг1,скал/кг/, *ср=320,0 кгс/см2/7=330,0 кгс/см2/>=340,0 кгс/см20,009602778,80,009232775.90,008883773,02500,009865787,40.009490784,60,009138781,92600,010119795.70.009741793,10,009386790,52700,01037803.80.009985801,30,009626798,82800.01061811,70.01022809,40,009861807,02900,01085819.50.01046817,20,01009815,03003103203303400,01108827.10.01068825.00,01031822.80,01130834,60,01091832,5'0,01053830,50,01153842,00,01112840,00,01075838.00,01175849,20,01134847,30,01096845.40,01196856,30,01155854,50,01116852,70,01217863,40.01176861,60,01137859,93500,01238870,40,01196868,70.01157867,03600,01259877,30.01216875,70.01177874,03700,01279884,20,01236882,60.01196881,03803900,01299891,00.01256889.40,01216887,90,01319897,70.01276896,30,01235894,84004104204304400,01339904,50,01295903,10.01254901,60.01358911,20.01314909,80.01272908,40,01378917,90,01333916,60,01290915,20.01397924,60.01352923,30.01309922.0/і—350,0 кгс/см2/7=360,0 кгс/см2/?=370,0 кгс/см24504600,00098378,180.00098338.40,00098288.634700,000984717,90.000984318,10,000983918.34800.000986927,60.000986427,80.000986028,04900.000989737,40.000989337,60,000988937,80.000993347,20.000992947,40,000992547,65000,000997557,00.000997157,20,000996757,45105205305400,001002366,80.001001967,00.001001567,20,001007776,60,001007376,80,001006977,00,001013686,50,001013286,70.001012886,90.001020096,40.001019696,60,001019296,75500,0010269106,30.0010265106,40,0010260106,65600.0010344116,20.0010339116,30.0010334116,55700.0010423126,10,0010418126,30,0010413126,45800,0010508136,10.0010502136,20.0010497136.45900.0010597146.10.0010592146,20.0010587146,40.0010693156,10.0010687156,30,0010681156,46006106206306400,0010794166.20.0010788166,40.0010782166,50,0010901176.40,0010895176.50.0010889176,60,0011015186,60.0011008186,70,0011002186,80,0011136196,80.0011129197,00.0011122197,10,0011265207,20.0011257207,30,0011249207,46500.0011402217,60,0011393217,70,0011385217,86600,0011540228,10,0011539228,20.0011529228,36700,0011704238,70,0011694238,70.0011684238,86800,0011871249,40,0011860249,40,0011849249,5690ѵ, м*/кгі.ккал/кгV, м3/кгі,скал/кгѵ, м3/кгі.(кал/кггс/см2/?=360,0 кгс/см2/7=370,0 кгс/см2260,2271.2282.3
293,7
305,20,00120380,00122300,00124380,00126640,0012911260,2271.2282.3
293,7
305,20,00120260,00122170,00124230,00126470,0012891260.3271.3282.4
293,7
305,2317,0329.2341.7354.7368.30,00131830,00134850,00138230,00142070,0014647317.0329.1341.5354.5
367,90,00131600,00134580,00137910,00141680,0014599316,9329,0341,4354,2367,6382.5397.6413.8431.8452.80,0015170,0015780,0016530,0017500,001884382,0396.9412.9430.4450.50,0015110,0015700,0016420,0017340,001858381.5
396,3
412,0
429,2448.6479.0514.0556.1
592,9621.20,0020900,0024400,0030140,0036960,004321475,0506.5
545,3582.6
612,5V0,0020410,0023360,0028150,0034350,004044471.6
500,4
535,9572.7603.8643.7662.5678.8
693,3706.50,0048630,0053370,0057600,0061460,006501636,3656.1673.2688.3
702,00,0045820,0050570,0054810,0058660,006220628,9649,7667,5683,2697,4718.7
730,1740.8
751,0
760,70,0068320,0071430,0074370,0077180,007987714.5726.2737.2
747,7757.60,0065500,0068590,0071520,0074300,007696710.3722.3
733,6744.3
754,5770.1779.1
787,8
796,3
804,60,0082450,0084940,0087350,0089690,009197767.1
776,3785.2
793,8802.20,0079520,0081980,0084370,0086680,008892764.2773.5782.6791.3
799,8812,7820,6828.4
836,0843.50,009419'0,0096360,0098480,010060,01026810.4818.5
826,3
834,0841.60,0091110,0093250,0095340,0097380,009938808,2816,3824,2832,0839,7850,9858,1865.3872.4879.40,010460,010660,010850,011040,01123849,0856,4863,6870.8877.90,010140,010330,010520,010700,01089847.2
854,6
861,9
869,1876.355056057058059060061062063064065066067068069070071072073074075001020304050607080901001101201301401501601701801902002102202302400,00120510,00122440,00124540,00126820,00129310,00132060,00135120,00138560,00142470,00146970,0015230,0015860,0016650,0017670,0019140,0021500,0025770,0032620,0039910,0046230,005162
О,005635
0,006057
0,006442
0,0067980,0071300,0074430,0077400,0080230,008294О,008555
0,008807
0,009051
0,009288
0,0095190,0097450,0099650,010180,010390,010600,010800,011000,011200,011390,01158
Таблицы225П родол же ниє таб л. XXVІі, °СіV, м3(кгі.ккал/кгV, м*/кгІ.ккал/кгV, м*/кгі,ккал/кгt, °СV, лР/кгі,ккал/кгV, м*/кгі,ккал/кгV, м3/кгІ.ккал/кгр—380,0 кгс/см2/7=390,0 кгс /см2/7=400,00,0015050,0015620,0016320,0017190,001834381.1395.7411.2
428,0446.80,0014990,0015550,0016220,0017050,001813380,7395.2
410,5
427,0445.20,0014940,0015480,0016130,0016930,0017940,0019990,0022540,0026570,0032080,003790468,7495.4
527,9563.4
595,20,0019640,0021880,0025320,0030150,003560466,2491.1521.2554.9586.90,0019330,0021320,0024300,0028530,0033560,0043220,0047940,0052180,0056020,005955621,4643,2661.7
678,1692.70,0040800.0045480,0049700,0053530,005705614.0
636,6655.9672.9688.00,0038570,0043190,0047370,0051180,0054690,0062840,0065910,0068820,0071580,007422706,1718,4730,0740,9751,30,0060320,0063380,0066260,0069000,007162701,8714.5
726,3737.5
748,10.0057940,0060980,0063840,0066560,0069150,0076750,0079190,0081540,0083820,008604761,2770.7
779,9788.8
797,40,007412
0,007654
Ю,007887
0,008112
0,008331758.2
767,9777.2786.3
795,00,0071640,0074020,0076330,0078550,0080720,0088200,0090310,0092360,0094380,009635805,9814.1822.1
830,0
837,80,0085440,0087520,0089540,0091530,009347803,6811,9820,0828,0835,80,0082820,0084870,0086870,0088820,0090740,0098280,010020,010210,010390,01057845,3852,8860,2867,5874,70,0095380,0097250,0099080,010090,01027843.5851.1858.5
865,8873.10,0092620,0094460,0096260,0098040,0099790,010750,010920,011100,011270,01144881,8888.9895.9902.9909.90,010440,010620,010790,010960,01112880.3887.4894.5901.6
908,50,010150,010320,010490,010660,010820,01161916,80,01129915,50,0109870071072073074075001020ЗО405060708090100110120130140150160170180190200210220230240250260270280290300310320330340/?=350,0 кгс/см*0,011770,011960,012140,012330,01251886,4893,3900,2907,1913,90,01269 920,7
/7=380,0 кгс/см20,00098240,00098350,00098560,00098850,00099210,00099640,00100120,00100650,00101240,00101870,00102560,00103290,00104080,00104920,00105810,00106750,00107760,00108820,00109940,00111140,00112410,00113760,00115200,00116740,00118380,00120140,00122030,00124080,00126300,00128720,00131370,00134310,00137590,00141300,00145538,8618,528,338,047,857,667,477,287,196,9106,7116,6126,6136.5146.5156.5166.6
176,7
186,9
197,2207.5217.9
228,4238.9249.6260,4271.3282.4
293,6
305,1316.8328.8341.2353.9367.3/7=360,0 кгс/см20,011410,011600,0і1780,011960,01213884.9891.9
898,8
905,7
912,60,01231 [919,4
/7=390,0 кгс/см*0,00098190,00098300,00098520,00098810,00099170,00099600,00100080,00100610,00101190,00101830,00102520,00103250,00104040,00104870,00105760,00106700,00107700,00108760,00109880,00111070,00112340,00113680,00115110,00116640,00118270,00120020,00121900,00123930,00126130,00128520,00131150,00134050,00137280,00140930,00145089,118,828,538,248,057,867,677,487,297,1107,0116,9126,8136.7146.7156.7166.8
176,9
187,1
197,3207.6
218,0
228,4
239,0249.7260,4271.3282.4
293,6
305,1316,8328.7341.0353.7367.0/7=370,0 кгс/см20,011070,011250,011430,011600,01178883.4890.4897.4
904,3
911,20,01195 918,1
/7=400,0 кгс/см*0,00098150,00098260,00098480,00098770,00099130,00099560,00100040,00100570,00101150,00101790,00102470,00103200,00103990,00104820,00105710,00106650,00107640,00108700,00109810,00111000,00112260,00113600,00115020,00116540,00118160,00119900,00121760,00123780,00125960,00128330,00130930,00133800,00136980,00140570,00144749,319,028,738,448,258,067,877,687,497,3107,1117.0127.0136.9146.9156,9167.0177.1187.2
197,5207,8218,1228,5239,1249,7260.5271.4282.4293.6
305,0316,7328.6
340,9
353,5366.7350360370380390400410420430440450460470480490500510520530540550560570580590600610620630640650660670680690700710720730740750380,3394,6409.8
426,0443.8463,9487.5515.5
547,3
578,8606,6630.1650.1
667,6
683,3697.4710.5
722,7
734,1
744,9755,2765,1774.6783.7
792,6801,3809,7817.9
826,0833.9841.7
849,3856.8
864,2
871,5878,8886,0893.1900.2907.2914,215—1297
226t, ec350352354356358360362364366368370372374376378380382384386388390392394396-398400402404406408410412414416418420422424426428430432434436438440442444446448450350352354356358ТаблицыУДЕЛЬНЫЕ ОБЪЕМЫ И ЭНТАЛЬПИИ В КРИТИЧЕСКОЙ
И ОКОЛОКРИТИЧЕСКОЙ ОБЛАСТЯХѵ, мР/кгі,ккалікгѵ, мь/кгккал/кгt, *Сѵ, мъ!кгі,ккал!кгѵ, мъ!кгккал/кг/7=232 кгс/см0,0016260,0016460,0016670,0016890,0017140,0017420,0017720,0018070,0018480,0018970,0019590,0020430,0021760,0025440,0045630,0051910,0056160,0059550,0062450,0065010,0067330,0069460,0071450,0073310,0075070,0076750,0078350,0079880,0081350,0082770,0084150,0085480,0086770,0088030,0089250,0090440,0091610,0092750,0093860,0094960,0096020,0097080,0098110,0099120,010010,010110,010210,010300,010400,010490,01058390394397,8401.7
405409.8
414,2418.9424.0429.7436.1443.9454.4476.8557.2577.1589.8599.6607.8614.9621.3627.0632.3637.3641.9646.2650.3654.2658.0661.5665.0668.3671.5674.6677.6680.6683.4
686,2688.9691.5694.1696.7699.1701.6704.0706.3708.6710.9713.1715.3717.4/>=238 кгс/см-0,0016190,0016380,0016580,0016790,001703390.0
393,5397.1
400,9
404,8/>=234 кгс/см.20,001624
0,001643
0,001664
0,001686
0,0017100,001737
0,001767
0,001801
0,001841
0,0018880,001946
0,002023
0,002138
0,002371
0,0040580,004897
0,005378
0,005746
0,006052
0,0063200,006561
0,006781
0,006985
0,007175
0,0073550,007525
0,007687
0,007842
0,007991
0,0081350,008274
0,008408
0,008538
0,008665
0,0087880,008908
0,009025
0,009139
0,009251
0,0093610,009468
0,009573
0,009677
0,009779
0,0098780,009977
0,01007
0,01017
0,01026
0,01035
0,01045/?=240 кгс/см20,001617 389,8
0,001635 393,3
0,001655 396,9
0,001676
0,001699390.3
393,9
397,6
401
405409.5413.8418.5423.5429.0435.2442.5452.0467.8541.0569.2584.1595.0603.8611.4618.1624.1629.6634.7639.5644.0648.2652.2656.0659.7663.2666.6669.9673.0676.1679.1
682,0684.8
687,5690.2692.8695.4697.9700.4702.8705.1707.5709.8
712,0714.2
716,4400,6404,5360362364366368370372374376378380382384386388390392394396398400402404406408410412414416418420422424426428430432434436438440442444446448450350352354356358360362364366368р—236 кгс/см20,0017330,0017620,0017950,0018340,0018790,0019340,0020050,0021070,0022840,0032050,0045640,0051270,0055290,0058570,0061380,0063880,0066150,0068250,0070200,0072030,0073760,0075410,0076980,0078490,0079940,0081340,0082700,0084010,0085280,0086520,0087730,0088900,0090050,0091180,0092280,0093360,0094410,0095450,0096460,0097470,0098450,0099420,010040,010130,010220,01032409.2413.5418.0422.9428.3434.3441.3450.1463.0509.1559.6
577589.9599.6607.7614.8
621,626.8632.1637.1641.7646.0650.1654.1657.8661.4664.9668.2671.4674.5677.6
680,5683.4
686,1688.9691.5694.1696.6699.1701.6704.0706.3708.6710.9713.1715.3р—242 кгс/см20,0016140,0016330,0016520,0016730,0016960,0017210,0017480,0017790,0018140,001854389.6393.1396.7400.4404.2408.2412.4416.8421.4426.5/7=238 кгс/см20,0017290,0017580,0017900,0018270,0018700,0019220,0019890,0020800,0022270,0026180,0041660,0048570,0053050,0056570,0059540,0062150,0064500,0066650,0068650,0070520,0072280,0073960,0075550,0077080,0078550,0079960,0081330,0082650,0083940,0085180,0086400,0087580,0088740,0089860,0090970,0092050,0093110,0094150,0095170,0096170,0097160,0098130,0099080,010000,010090,01019408.8413.1417.6
422427.7433440.2
448
459,6482.9547.1570.4584.5595.1603.8611
618,0624.0629.5634.6639.3643.8648.0652.1655.9659.6663.1666.5669.8672.9676.0679.0681.9684.7687.5690.2692.8695.4697.9700.4702.8705.2707.5709.8712.1714.3/7=244 кгс/см20,0016120,0016300,0016490,0016700,0016930,0017170,0017440,0017740,0018080,001847389.4392.9396.5
400,1403.9407.9412.0
416,4421.0425.9
t, °С370372374376378380382384386388390392394396398400402404406408410412414416418420422424426428430432434436438440442444446448450350352354356358360362364366368370372374376378і,ккал/гсісм466484518,5495685815916006086156211 626632637641645650653657661664668.6flШ4677к680683686689691694696699701704706,гс/см388391395398402406409413418422427432438444451460471489517545,ТаблицыПродолженші. °СV, м3/кгІ,ккалікгV, м3/кгі,ккал/кгр—248 кгс/сч2р*=250 кгс/см23800,00240247400002331470,03820,00298750480002720492,53840,00395154460003607532,33860,00455156610004296558,23880,00497858030004766574,53900,00531959120005132586,53920,00561060020005437596,23940,00586560800005704604,43960,00609661490005942611,63980,00630762110006159618,14000,00650362670006360624,04020,00668763200006547629,54040,00686063690006723634,54060,00702464150006890639,24080,00718064580007049643,74100,00733065000007200647,94120,00747365390007345652,04140,00761265770007485655,84160,00774566130007620659,54180,00787566470007750663,04200,00800066810007877666,54220,00812267130007999669,84240,00824067450008119672,94260,00835667750008235676,04280,00846968050008348679,14300,00857968340008459682,04320,00868768620008567684,84340,00879268890008673687,64360,00889569160008776690,3438 '0,00899769420008878693,04400,00909669680008978695,64420,00919469930009076698,14440,00929070180009172700,64460,00938570420009267703,14480,00947870660009360705,54500,00956970890009451707,8/?=254 кгс/см2р=256 кгс/см23500,001601388,50,001599388,43520,001618391,90,001616391,83540,001636395,40,001634395,23560,001656399,00,001653398,83580,001677402,70,001674402,4Ч3600,001699406,50,001696406,23620,001724410,40,001720410,13640,001750414,50,001746414,23660,001780418,90,001775418,53680.001814423,40,001808423,03700,001852428,30,001845427,83720,001897433,70,001888433,03740,001951439,50,001940438,83760,002018446,20,002003445,23780,002107454,20,002085452,83800,002235464,30,002199462,13820,002457479,10,002383475,03840,002964506,10,002753496,33860,003741539,50,003451528,63880,004317561,10,004080553,5V, М'/кгі,ккал/кгV, мї/кгі,ккал/кгр—244 кгс/см20,001892431300018840,001948437400019370,002020444400020040,002119452900020940,002279464800022300,002676488100025090,003841538500033980,004556564000042680,005021579300047920,005382590700051830,005685599900055040,005949607800057800,006186614700060260,006403621000062500,006604626700064550,006791632000066470,006967636900068270,00713564150006997.0,007294645800071580,007446650000073120,007592653900074600,007733657700076020,007869661300077390,008000664700078720,008127668100080000,008251671300081250,008371674500082460,008489677500083640,008603680500084790,008715683300085910,008824686100087010,008931688900088080,009036691500089130,009139694200090160,009240696700091170,009339699200092170,009436701700093140,009532704100094100,009626706500095050,009719708800095970,00981071110009689/7=250 кгс/см2/?=252 к0,001605388,90,0016030,001623392,30,0016200,001641395,80,0016390,001661399,40,0016590,001683404,20,0016800,001706407,00,0017030,001731411,00,0017270,001759415,20,0017550,001791419,70,0017850,001826424,40,0018200,001867429,40,0018600,001916435,00,0019060,001975441,30,0019630,002052448,50,0020340,002159457,50,002131/>=246 кгс/см2430.7
436,5443.2451.3461.9479.4522.0555.1573.0585.7595.7604.1611.4
618,0623.9629.4634.5639.2643.7647.9651.9655.8659.5663.0666.4669.7672.9676.0679.0681.9684.8687.5690.2692.9695.5698.0700.5702.9705.3
707,7710.0388.7392.1395.6399.2
402,9406.8410.7414.9419.3423.9428.9434.3440.4
447,3455.8
228ТаблицыПродолжена* табл. XXV//t. «СV. */«e,л*лал(кги *сV. лр/кгV, яА(кгкноАІчг/>=254 кгс/ем\/5=256 кгс/см*/і—25S кгс/см1/*—200 кгс.'см*ряш262 кгс/см*3900,004743576,00,004540570,10.004333563,84000.0056301609,20.0035081606,03920,005085587,40.004905582,6о.оиіга577,54020,005860!615.80.005724G12.83940.005377596,80,005211*592,70,005044588.44040.0060.15.621.80.005943019,13960,005633604.80.005478601,20.003322597,54060.006237•627.30,006109624.83980,005864612,00.005710608,70,003503605,44080.006408632.50,006283630,14000.006075618,40,005933615,40,005792612.44100.006570637,30,006448MS. 14020,006271624,20.006134621.50,005997618,74120,006725641.90.006604 '639.74040.006454629.60,006320627,10.00G187024,54140,000873646,20,000754644.14060.006626634.60.0M49G632,20,0003Гб629.84160.007014650,30.006897648.34080.006789639.30,006661С-37.10.006534634,84180.007130654,20,107034 / 652.34100,00694.1643,80,006810641,70,006694639,54200.007282657,90,007167656.24120,007094648,00,006970646,00,000847643,94220.007409661,60.007295659,94140,007236652,00,007114630,10,006993648,24240.007532665.00.007419663,44160,0073746f>5,90.007252Гк>4,00.007133652.24260,007652663,40.0U75o9666,84180,007506659,60,007386657,80.007268656.04280,007768671.60,007656670,14200.007635663,10,(107510661,40,007393659,74300.007881674.80,007770 673,30,007759С66.Б0,007641664,90,007524G63.24320,007992677.90.007831676,44240,007880670,00,007762668.20.0U7G47663,64340,008100680,80,007989679,44260.007997673,00,007*81671,50.007766670.04360,008205683,70.008095632,44280,008112676,10.007996674,60,007881673,24380,008308636,60,008199685,24300,008223679.10.008108677,70.007994676.34400,008409639.30,008.300685,04320,008332682,10.008217680,70,008104679,34420,008508692,00.004399690,84340,008439684.90.008324653,60.008211682.24440.008605644,60,008197693,44360,008543687,70.00842968G.40.008316683.14460.008701697,20,0085926*96,04380,008645690,40,008131689,20,008419687.94480.008795699,80.008686693,64400.008746693, f0,008632691.80,008520690.64500,003837702,20.008779701.14420,008844695.70,008731694.50.008617693,24440,008941698.30.008827697.10.008716695,9в.=266 кгс/см9в^26В кг'/слР4460,009036700.80.008922099.60.008811698.43500.001589387.60 001187387 44480.009129703.20,009013702,10.0089047IW.9352о!001605390.9оіооісоз390>4500,009221703.60,009108704,50,003997703,43540.001622394.30.0016203W,13560,001640397,80,001638397.6p=260 кгс/см*р=ш2€>2 кіс і с x?/>=а264 кгс/см*3580,001019401,30.001657101,03500,001595388,10.001593387.90,001591387.73600,001680405.00,001677404.73520,001611391,40.001609391,20,001и07391.13620.001702408.70.001699408,53540,001629394,80.001627394,70.001624394.53640.001726412,60.001723-412.43560,001648398,40.001645198,20,001643393,03660,001753416,70.001748116.43580.001668402,00,001065401.80,001662401.53680,001782421,00,001777420,63600,001689405,70,001686405.30,001683405,23700.001814125.50.001B0942г>,03620,001713409,60,001709409,30.001706409,03720,001311430.20,001811429,73640,001738413,60,001734413,20.001730412,9374O.OOJ893435,40,001835434,8•3660,001766417,70.0017G1417,40.0017.17417.03760,001943441.00.001933440,33680,001797422.10,001792421.70,001787421.33780.002003447,20.001990446*33700.001832426,80.001825426.30.001820425,93800,002079454,40,002061453,23720.001872431,80,001865431,30,001858430,73820.002178462.80.002153461.23740.001920437,30,001910436,60.001902436.03840.002322173.60.002280471,13760.001977443.40,001965442,50,001913441,73860,002552488,40.0024754R4.33780,002048450.30,002032449.20.002017445,23830,002947509,70,002800502.93800,002142458,50,002119457,00,002093155.63900.003477534,10.003277526.13820,002279469.00.0022404G6.70,002*07464.63920.003960553,80,00*767547.03840.002507483,90.(102431479,80,002371476 43940.004356568,80,604180563,33860,002953507,80,(102779499.70.000650493.43960,004637580,70.0045263880,003387536,10,00334А520.80.003131517.83980,004972590,60.004822553! 63900,004121557,00.003905549,70.00І688542,04000,005225599.10.005083595,63920,01)4536572,10.004346566.40.004151560.34020,005413606.60.005317603,43*>40,004875.1*3,90,004704г779,10.004-531574.14040.001361613,4о.оаѵьіі610,43960,005164593.60,005000589.50.004817585,2-4060,00Г>8г-5619,50.005728616,83980,005420601,90,005271598,30,00.1122594,54080,004)35625,20,005912622,6р—264 кгс/см-
0,005307
0,005588
(1,005792
0,005981
0.006)390.00632*»
0,006465
0,006636
0.006781
О O0Gd?n
0.007053
0.007182
0,007307
0.007428
0,00'546002,6609,8616,3622,2627.7632,8637.6642.1646.4650.5
654.4658.1661.7665.2668.60,007660 671.8
0,007772 675,0
0.007ASI , 078,0
0.007987 6S1.0
0,0080911 G83 9
0,<Ю8192 І 680. ?
0,0081.92 CS9,5
0,008300і 692,2
0,W34A"»i 604,8
0,008520 6*37.4
о.ошотг] 700.0o.ooism
0,001618
0,001635
0,001654
0.001674
0,001606
0.001719
0.00174
0,001772
0,001803
0,001838
0,001477
0,001921
0.001978
0,002045
0.002130
0.002*45
0,005414
.0,002633
0.003095
0.003577
*0,004004
Jl.pn4.VW
0,00-1672
0,00-1941
0,00518», »iUO,t
0.005401 607,4
0,001-1(13 311,0
,0.003790 620,1393.9307.4400.9404.5
408,2412.1416.1420.2424.6429.3
434,2439.6445.5452.1459.8469.0480.9497.2518.6540.1
•457,o571.2582.4
Таблицы229Продолжение табл. XXV И/. “Ct. M'jKtI о. м*{кгц.«А»t, *с410p—266
0.001205гс/с ч*
630,4р—208 кгс: гм*О.ОГбОвБ 1628,170 кіс;см*
0,005966 625,64204120,016366633,410.006248633,10,006132630.942*24140,006519640,00,0004031037,90,006289635,74244100, <'(?№>«44.40,006551642,40.006430640,34264180.1'06806Г48.60,006693646,70,000582644,74284200,006941652,60, ОС-6829650,70.006719648,94304220,007071656,4o.cofgei0.CP71W4654,60,006852652.84324240.067197660.1658,40,006979656,74344260,007319663.60.007210662,00,007103660,34364280,007437667,00.007329665,40,007223663,84384300.00755?670,30.0074451ЄЄВ,80,007339667,24404320,007664673,50,007558672,00.007452670,54424340.00777367С.60,007667675.20,007563673.74444360.007880679,60,007774678,20,007670676,84464330.007984682,60,007879681,20,007775679.94484400,008086685,40,007981684,10,007878682,84504420,008186688,20,008081087,00.007978685,74440,0082*4691,00,0081800Ь9,70,008077698,54460.008380693,60,008276691І.40,008173691,23503524480.008474696.30,008370695,10,008268693,94500.008567698.80.008463697.70.008361696,5354p=272 кгс/см*£jp=274 кгс/см*р=276 кгс/см*3563583500.001583387,10,001581387,00,001580386,83003520,001599390,40,001597390,20,001595390,13623510,001615393,80,001613393,60,001611303,43643560.001633397,20,001630397,00,001628396,8-1663580.001651400,70,001649400,50.001646400,33683600.001671404,30,001668404,00,001666403,83703620,001692408,00.001689407,70,001686407,53723640.001715411,80,001712411,50.001709411.33743660,001740415,80,001736415,40.001733415,23763680.001768419,90,001703419,50,001759419,23783700,001798424,20,001793423,80,001788423.43803720,00183242*, 80,001826428,30,001820427,93523740.001870433,70,001863433,10.001R56432.63843760,001914438,90,001906438,30,001898437.73863780,001967444.70,001956443,90,001946443,23883«00,002030451,10,002016450.10.002003449.3ЗУО3820.00211045R.40.002091457,20,00°074456,1J0*23840,002214467,10.00218746о,40,002163463,9394зви0,002363478,00.002320475,50,002283473,33963830,002591492,50,002516488,60,002454485.23983900.002945511.80,002817505,80,002711500,74003920.003390533,10,003227526,20,003076519,8402394 !0,003829551,40,003658545,20,0(13492539,0404m -0,004202566,10.00404Н560,80,003*40555.4406393 I0.004521578,00,004370573,00,004220568,84084000,004799588.00.004658584,00,004516579,9410 •4020.005047596,60,004913593,10,004779589,5412404 I0,005272604,30,005143601,10,005015597,84144060,005478611,20,003354608.20,005230605.24164080,005669617.40,005549014,70.005429611,94184100,005848623,20,005730620,70,005614618,14204120,006016»628,50,005901626,20,005787]623,84224140,006175633,50,006062631,30,005951629,14244160,006327638,30,006216636,20,006100634,04264180,006471642,70.006362640,70,006254638,7428jwoїу*О.ООоігоі647.0631.0
654,9CM. 6
602,2/т—272 кгс.'сч*
0,006610
0,006744
0,006872
0,006997
0,007118
0,007235
0,007348
0,007439
0,007567
0,007673
0,007776
0,007870
0,007975
0,008и72
0.008166j />=274 кгс/см*665.7669.0672.3675.4678.5681.5
684,4687.2690.0692.7695.3ju—278 кгс/см*
0,001578
0.001593
0,001609
0,001626
0,001644
0,001663
0,001083
0.001705
0,001729
0,0017550.001783
0.00181
0.001850
0,001890
0.001936
0,001991
0,002058
0,002141
0.002250
0,002402
0,002625
0,002944
0,003335
0,003724
0,004071
0,004375
0,004645
0,004887
0,005107
о.оояио• 0,003498
0.005674• 0,005*40
0,005997
0,006147
0,006290
0,006427
0,006569
0,006680 1 653,Я
0,000309 657,30.006502
0.006637
0,(106767
0,006892
0,007014
0,007131
0,007246
0,007357
0,007406
0,007571
0,007675
0,007776
0,007875
0,007972
(1,008067
0,008160645.1649.2653.2
65 Г,0
660,6
664,1
667,5
670,8674.0677.1680.1400.1
403,6407.2411.0414.9418.9423.1
427,5432.1
437, f4,1p—280 кгс/см*386.3
389,8
393,1396.4442,!448.4456.0462.5
471,4482.3496.3
513,9532.8549.8563.9575.7585.7594.4602.1609.1615.5
621,3626.7631.8630.6641.2645.5649.60,001576
0.001591
0,001607
0,001624
0,001641
0,001660
(1,001680
0,001702
0.001725
0,001751
0.001778
0,001809
0,001844
0,001882
0,001927
0.001980
0,002043
0,002121
0,002221
0.002358
о.оогїлз
0,002831
О.ООЗІПІ
0,003571
0,003923
0.004»#0,004.il 2
0,00475е)
0.004984
О.ООГ.191
0.005382
0,005562
0,005730
0.005339
(1,»(Г041
0,006185
0,00ij324
0,006457
0,00658.» 651,8
0,006709,655,13399,9403,4407.0
410,7414.6418.6422.7427.1431.7436.6441.8447.6454.0461.2469.6479.8492.6503.6526.8544.1558.9571.3
581.8606,2612,8618,8624.4
629,6634.5
639,2643.6
647,80,000396
0.006532
0,00 ‘662
0,000789
0,00691t
0.0070*1
0,007144
0,0072j6
0,007365
0,007471
0,007575
0,007676
0,007776
0,007873
0,007963
0,0080810,001574
0.(101589
0,001505
0,001621
0,001639
0,001658
0,001677
0.001699
0,001722
0,001747
0,001774
0,001804
0,001837
0,001875
0,001918
0,001969
0,0020-9
0.002103
0.002196
0,002319
0,002491
0,002735
0,003060
0.003426
0,0W779
0,004096
0,004379
0,004633
0,004863
0,005073
0,005268
0.005450
0,005621
0,005782
0,(05935
0.006081
0,006221
0,006355
0,006485
0.00Г609643,1647.4651.4655.3659.0662.5668.0669.3672.6675.7678.8081.8
684,7
687,5389,6
392,9
306,3
3»9,7422,4426.7431.2436.0441.2446.8453.0460.0468.0504.0521.2
533,5553.9566.9577.9
587,4
595,8603.3610.0616.3
622.0627.4632.4
230ТаблицыПродолжения табл. XXVI/,-сKKMfieeг. м’ікг1.ѵ, л».'л*гI.t. *с*■ 1с, яв;кгі.р=2?Н кгсісмяр=»280 кгс/см*р—282 к гс/см*/?=284 кгс/с чар—286 кгс/см1jy—288 кгс/с к84300.0069281 660,90.006829659,30.0067301657,74400,0071891673,30.007095671.90,007003670.44320.007044 1 664.50.006945С(і2,90,006847661,34420,0072921676,40,00719а675.00,007106673.7•1340,007156667,80.00705b666.30.00*.і961Г64.84440.007392679.40,007249678.10,007207676.84360.007266671.10.007168609.7 10.0070711668.24460.007490682,40.007397681,10.007306679.84380,007373674,30,(07275672,90,007179671.54480.007586685,30.007494681,10.007403682.84400,007477677,40.007380676,00,007284 1674,74500,007681688,10.007588686,90,007497683,74420,007578680,40.007482679 10,<‘07і86677,74440,007678G83.40.007581682,10.007-186680,8jU=/>90 кгс.Ь'м*р=з292 чі-с/слв-э!й)4 кгс/с ч*4460,007775686,20,007679(335.00,007584683,7.1500,001567385,90.001565385,70.001Г64385.6<1480,007871689,00,007775687.80.007690686,635?0,001582389.00,001580398,90.001-57838*. 8•ISO0,007064691,80,007869690.60.007774649,43540,001597392.30.001595392,10.001593392,03560,00161339-5,60,001611395,40.001609395.3л=284 кгс/см*£=*286 кгс/см1/>='283 КІС;CM'3580.001630398,90,001627398,80,001625398.63500.001572386,30.001571386. t0,001.">69386.03600.001647402,40.001645402.20.001643402.0ш0,001587389,50.001585389,30.0013833620,001666405,90.001604405,70.001661405.53540,001603392.80,001601392,60,001599 ,39‘M3640.001687409,50.001684409,30.101681409,1Зоб0,001619396.10.001617395.90,001615Мй,7ЗС60,001708413.20.001705413,00,001702412.735S0,001637399.50.001634399,30,00ійТ2399,13080.001732417,10.001728416,80.001724416,53600,001655403,00,001652402.80,001650402. (і3700,00(757421.00,001753420.70,001749420,43620,001675406,60,0016724 0В,30,0016!>9406.13720.001785425,20,001780 424,80.001776424.53640,001696410,20,001693410,00.(М>1В90409:73740;001815429,50.001810429,10.001605428.7Ш0,001718414.00,001715413,70 001712413,537ft0.001849434,10,001843433.60.001837433,23680,001743417.90.001739417.60.001733417,33780.001887438,90,001880438.40,001873437,93700.001769422,00.001765421.70,001761421,43800,001931444,10,001922443,50,001914442.93720,001799426.30.001794425,90.001789425.53820.001981449.70.001971449,00,001961448.33740,001832430.80,001826430.30.0O1S20429,93840.0020414Г>5,90.0020?8455,00.002016454,13760,001868435,50,001862435,00.001855434,53860.002114462.70,002097461,60,002082460,63780,001910•140,60,001002440.00.001893•139.53880,002204470,50.0021R1469.10,002161467,8ЗВО0,001939446,10,0019-19445.40.001410444,73900,002319479.60.002288477,70,0(12260476,0т0,0020164.12,10,00200'!451,3П.001992450,53920,002473490.40.002428487,90.002388485,63840,002086458,90,002070457.80.002055lSK.fi.>940,002680503.30.002614499,90.0П2556496.93660,002172460.50,002151465,20,0021324Г.3.93960,002946518,10.002854513.90.002774510.03880.002285475,30,002255473,70.П02228•172.03980,003253533.60.003142528,90.0030405-М.53900.002439486,40,002394483,90,002.154481,64000.00356В548.20.003447543,60.003.133539.03920.002654499,90,(02585491,30,002525493,24020.003S65561,10.003743556,80.003625552.43940.002945516,00.002843511.30,0027Г6507,14040.004І37572,30,004017508,40,003900564.43960.003289533,00.003163Гі27,7(1,0030484060.004385582,10,004208579.50.004(54574,93980.003638548,70.003503543,60,003374533,64080.004611590,80,004198587.50.001387584,24000,003959562,30,003825557.60,003694552.94100.004820598,60,004710595,50,004602592,54020,004248573,80,004118569.60.003990565.44120,005013605.60,004906602,80.004801600.04040,004507583,7о,аыз82580.00.004*259576.24140,005194612.10.005090609,50,004986606.84С»0,004742592.50,004622589,10.004503585,64160,005364618.00.005262615.60,005161613.14080.004957600,20,0048-10597.10,004725594.04180,003524623,60,005424621 ;з0,005325619.04100,005158G07.30,005042604,40,004931601,54200,005677628.80.005578626,00,0054в0624.44120,005340613,70,005230611,0О.СІООІ2І008,34220,005822633,70,005725631,60.005628629,64140.005513619,60,005406017,10,005299014,04240.0059ЯІ638.30,005865636,40,005770634,44160.00-5676625,10.005571622,80,005467C-V1.44260.006094642,80,005999640,90.005906639,04180.00:5831630,30,005728028,10,0Г562662-5.84280,006223647,00.006129645,20.0060-36643,44200,005979635,10,005877Г>33,00,005776630,94300,006347651.00.006253649.30,0(16161647.54220,006120639,70,006020637.70,005920635,7•1320,000466654,90.006374653,20,0062826514240,006255644,10,00f>156642.20,006058640.34340.006582658,60.0(16-191(Й7,00,006400655.44260.00G386648,20.ОС6287646,40.006190Ь44. С4360,006695662,20,006604Ш»0,60,006514659.14280.006511652,20.00(>114650,50.006318648,74380,006805665,60,006714661,50,006624662,74300,006633656,00,006536654,40,0064-11652,7•1400,006911669,01 0.006821667,60,006732666,14320,0067606.19,70,006655658,10,00ls5004420,007015672,30,0069*5670,90,006836(Т>9,54340.006864663,30,006769•♦>61,70,006675660/24440.007117675,40.007027674.10,006938672.74360,0069751 666,70,000*311665.20.006787663.74460.007216678,50,007126677,20,007038675! 94380.007083670.00.006989668.60.006896657,14480,007312681.50.007224680,210.00713667R.9114300,007407684,40,007319683.210,007231 681,9
Таблицы231Продолжение таб г. XXV/і/.•С ] г.лѴде L-Дчг] =■■ *¥** ІвдІ/ім | |ю-мJ І 11 />=296 \гс-см*/з=ч298 кгс/с «*3301 0.001Г62385.50.001561)83,335210.001570388,60.001575388.0.«іOJrt! )9|391,80,00158»591,7[6,1101607305.10.001Ы15394.93580,001623398,40,001621398.2ЗСЛ10.001640401.80.01)1638401.636210,00165»405.30.00I656405,131410 00U.78408,80,(101675408.6|i>,00ll)00412.50.00169641^.236s10,001721416.20 001718416.057010.001745120,10,001741419,837210.001771424.10.001767423,83740,001*00428.10.001795428.03?ii.0.1ХІІ8И432,80.001326432.33780.001867437,40.001860436.9ЗйО0.001907442.30.0018994*1!, 8o82I 0,001952447.60.001913447.03840. (102005153. і0 001991452.638610.002067•159,40,002053418.73881 0.002142466,60,002124465.+3900.002235474,40.002211473,(1392,0.002352483,50.002320481.6&>40.00250Г,491,10.00246D491,7да..1 0,002702506.50.0026 >9Г03.3>98J fi.002.M7520.30,002864510.140010.003225534.50.00312л530.31П‘Ї10.003511548.10.003402543,8104,0.003785560,30.003674556.34060.00404!571.20,003930567.4«us0.0042765*0.80.004168577.341010.004494589.4O.CW4.j88586.<>4!'„J0.0046961У7.10,0(М592594.211410.004884604,20.0047*8(НК ,411»)10,005060610,60,004961608,14180.0052213*16.60.005129614,242010.0053*4622,20.005288620.042'.:'' 0.003533627,50.003439625,310,00567ч632.4.),00Ь5*36-Ю.44261 0,005813037.1І). 001721635.242$.0.005944641.5О.ООГЧ53639,74301 0.006070*45.80.005980644.043210.006192619,90.006ЮЗ048,2434f 0.001)3100ЇІ.80.006221652,14-М10,006125657,50,006336656,0438I 0,006536661,20.006448659.6410IU.006643664.70.006556663.24)2I 0.006740668.00, ООГО* )2666, Г»41!,0,006851671.30,01)6765670,0IJ'i•). 00695:074,50,00*,865673,244s0.007049677,60,006953676.34.V1J0.007144680,70,007039679.4j p—302 кі*гсм*р~ Ж кгс/см’*35010,0013571385.10,001556381.03520.001571388,20,001569388,1354.0,00|586 ,191.40.001584391.2.Kfi1 O.OOlfiOl394,60.001599394.535«10,«01617397.90,001014397,7р -ЗО') кгс/гл2
0,001559 |3й5.2
0.001)73 1388,4
0.00І587І39І.5
0.ШШі03|394.8
0,001Ы91.ШЛ
0,00Ц>Зб|40і,4
0.001053.404.9
0,001072 40S.4
0.U01693 412,0
0.001714 І 415,7
0.00173$ 419.5
0,0017631 423,.»
0.001791 1427,6
0.001821 431.9
0,001854 436.5
О,Я01Я92І44Ы
0,0019311446.4
о.ооіонзмгіі.ч
0,002040 1437 8
0,00210514*і4,4
0,0021901471,6
0.002201 [479.9
0,002420.489,4
0.002584 500.4
0,002789 1 512,8
0.003031 526.2
0.003'ЛЮ 139.7
0,00Ші 552ІЗ
0.003*22 5U3.7
0.004061 ! 573.9
0,004283 183,0
«,004490 *»!.»!,2
0,004083 .198.7
0.004863 НІ05.5
0.006033 611.8
0.005і93|бі7,7
0.0033]6,В23,2
0,005491 623,3
0,005630.633,2
0 (101763 «37.8
0,00589І ,612,2
O.OOOOUJ616.5
0.00613*1 16Ю.5
0,00*5249 1 654,4
J 0.006361 j 658.1
' 0.ri\K1470
O.UOK576
0,006679
0,0067*4)
0,00.1878
0.006974665,26fi8,6671.8675,067B.1
p -306 кгл:СлР0.0015321391.1
0.001597 394.3
397,7 1 0.001612 397.6p—302 «ге/елі*
0,001633 і 401,3
0.001651 Г 404.7
0,001670і 408,2
0.001690 411.8
П.001711 115.6
0,001734*419.3
0.0017591423,2
0,001786 427,3
0.001816 431*5
I),001818 436,0
0,lJ01885 440,7
0,001926 445,8
0.001973 451.1
0,002028 457,0
0.00*20931 463,3
0.002І70І470.4
0,00‘>265 478,3
0.002344 437.4
0.1)02534 497,7
0,002722 309,.10.00J4S3
0.00371R
0,003937
0.004181
0,004389
0,004584
0,004766
0.OD4937
0.005100
0.005263
0.005400
0.005540
0.005674
0.005803
0,005927
0,005047
0.006163
0.00&276
0.006385
0,000491 і 663,7
0,(106505 №7,2
0.008696,670.5
0,0067951673,7
0 ,OOi»3911076,8545.3
559,9570.4579.8588.2
B05.9602.9Г09.4015.4
621.0636.3
031,2636,0I p—304 кге; cm2
10,001631'401,1
|0.0016491404,5
I 0.001667 .408,0
10.0016871 411.5
I 0.0017081415,2
[0,001731 419,0
0,00175*» 1422,9
0,001782 1426,9
0.0018111431,1
0,001843 i 435,6
0,001878*440.2
0,0019181445,2
0.0019011 450.5
0.0020171456,2
0,002078 .462,4
0,00-2152 469,2
0.04)2241 476.8
0,00*351 1 485,5
0 0024891495.3
0,0026031 506,5
0.0028721 518,9
0,003112 1531,8
0.003364 544,4
0,003615 1550.2
0,003854 566.8040.4644.7648.8652.8656.5
660,2p~306 кге: ем*
0.001629 1 400.9
0,001646 404,3
0.001665j 407,8
0,001(181. 411.3
0,0017051 415,0
0.0017271 418,7
0,0017511 422,6
10.001777 I 426.6
0,0018061 430,8
10.0018.47 435.20.0044860.0046700,0043430,0060070.0«5t620.0053100,0054510,0055860.0057160.00584!0*0059610.0060780.006191393.0
600,3
606,9613.0
61S,8624.2629.2
634,(1651,15,00,0063011658,7
0.006408*662,3
0.0065121 Г65.7
0.0066131 669,1
0.000712 J 672,4
0,0068081675,50,001872
0,001911
0.001955
0,002006
0,002065
0,002134
0.002218
1 0,002321
10,002449
I 0,002609
10,002803
0.003028
0,003271
0,003517
0,003755
0,003980
0,004192
0.00439H
0.004575
0.001750
0,004915
0 005072
0.005221
0‘, 005363
0,005499
0,005629
0,005755
0,005877
0,005994
0,0061080.001551 '.384,6
j0,001564j 387,"p~*308 кгс/см* і p—310 кге;с к*
0,001533 .384,7
0.001566 387.В
0.001W01 391,0
0,001595 1394,2
0.00іа«1>/397,4
0.0016271400,7
0.0016441 404.1
0.001662.407,6
0,001681 411,1
0.1Ю1702І 114,7o.ooi:0.001593O.AOlbOS0,0016250.0016120.0016590,0016790,001699390.8391.0
.*97,.1
400,6403.9407.1
4Ю.9
414,5439.8444.6449.8455.4461.5
468,»475.4483.7493.1503.7615.5528.1573,2582.1590.2
597, С604.4610.7
GIG,6
622,1627.2
632*1636.8
64J,2645.50.(WHIRI 6W.2
O.OWiJSS, fiBO.S
о.ммгчі їм,і0.006727 I 674,2
p~312 kzc/cms
0,0015501 384,5
0,001563j 357.6
0.001577 1 390,7
0.001591 і 393.9
0,01)1606j 397,1
0,001622 і 400.4
0,0016391 403,8
0,001657 і 407,2
0,0016761 410,7
0,001696 I 414.3
П рооолжеше табл. ЛА VI/t, *c1.кмм/мi.ькалікгI.ЮЄ6Л/Л*t, -c„і.-^.ікг/>=*308 кгсісм*p=*3(0 ки{чл%p— 3(2 k?l/cjh*p—314 лгг/сл*p— 316 кгс/гл-3700.0017241418.40.001721.418.20,001717417,93800.C01848438,00,1018434Л.63720,001747422.30,001744422,00,(4)1740421,73620.001883442,60.(01677442,13740,f0l773426.30.001709426,00,(01705425.63840,CO1922447,50.C01915•1<Ь,93760,001801430,4(.',001791»430.10,001792429.73860,001967452,60.C01918452,03780,001832434.80,001826434,40,001821434,03880,102017458,20,(.02( 07457,53800,001866439.30.(0186043*,80,001854438.43900,002076464,20,( 02fifi3463.33820,001904444,10.C0169S443.60.ГОІ890443.1392(I.CC2144470,70,(02128469.73840,001946449,20.001938448.60.1*01930448.03940,002225477,90,002205476,6386О.ООІ995454.70.Г.01985454,60,C0197<;4ГЗ, 3Э960,102323485.8«1.С05Л97484,33880,002052460.60,002140459.80.0G20&S459,03980.0C2441494,7О.Ці'ЖЄ492,83900,002118467.00,00210341.6,00,002089415.14000,C02585504,50,«02542502,23920,002198474,20,002179472,90.CC2161471.84020,002756515,30,002702512,С3940,002294482,10,0022694*0,60,(02246479,24040,C01953526,70,C02SS7523. С3960,002413491,10,С02380489,20.CC2350487.44060,0031675.38,20.003C925,J5,03980,002r6!501.20,002517496,80,002477496.74C80,003389549,40,003306546.14000,002740512.60,002684569,60.С02632507,04100.СГ36С8559,90.003522556,74020,002951624,60,002880521.30,002816518,24120,003819569,60,003731ГЬР.б4040,003183536,90,003101533,30,0(3024529,94140.004020578,50.C039324060,003423548.80,003333F45.20.Г.03248541,64160.004210Г86.60,004123Г83.84080.003668659,80,003565556,30,003475552.8418O.G04390594,10,004303591.44100.003683569,90,003789566.50,C0?697563,24200,004560601.00.004474:98,S4120,004095679,00,004001575,90,003909572,74220,004721607.40,004637605.04140,004295587,30.004201584,40,004110581,44240,004875613,40,004791611,14160,004482594,90,C04390592,10.004299580,44260,0fe02(619,00.004938616,94180,004658COl.80,004568599.3О.Г.04478596,74280,005161624,30,005079622,24200.004825608.30,004735605,90,004647603,44300,005295619,30,005213 627.34220,0049826(4.30,0048946(2,00,C04b07609,74320,005423634.00,005343632,24240,0051336(9.90.005046617.70.0049506(5,64340,005547638,50,005467636,84260,005*276625.‘20.005190623.10,f05105621, (4360,005667М2,90,005588641,24280.005413630,20,005328628,20.005244626,34380,005783647,00,005704643,44300.006544634,90.005460633.10.Г05377631,24400.C0C895651,00,005817«49.44320.005671639,40,0-06587637,6О.ООбГ.і'б635,84420,006004*54,80,COR926653.34340,005793643,70,0057(0642,00.005628640,34440,(06110638,50,COT032657,14360.005911647.90,005829646.20.C05747644,5446O.Cf-6213CG2.10.0C6135660.74380,006025661,80,005943650.20,005863648,64480.0063(3665,60.C06236Г64.24400,006136655.60.C0G055654. (0.005974652,6450O.OC64111668.90,006334Є67.64420.006243659,30,006163657,80,0(КЇС83656,34440,000348662.90,006208661,4О.СОЫ38660,0pe=320 кгс/см9/?=322 кгс/с*?4460.006450666.30,006370664.90.0116291«63,6TO0 C01544384,00,001642383 94480,006549669,70,006470Г6М0,С06л91167,0352ОІ001557387,10,001555387.04500,006646672.90,006567671.60,006488670,33540,001570390,20,001568390,03560,001584393.30.C01J582393,2p—314 кгс і cm1/>—•316 KZcUtPр=318 кгс {cm*3580.001399396.50.001597396,43500,C01548364,40.C01547384,30.C01545384,13600,001614399,80,00161*399,63520,001561387,40,001560387,30,00155*.387,23620,C0)630403.10.001628402,93540,00(575390.60,001573390,40.001572390,33640,6016474CM0,0016454Cfi,23560.001689393,70,00(588393,60,00(586393,5366O.dOlfiff409,80.00(663409,63580.001604397,00,001603396,8C,(.0lC0l39fi,73680.001Г85413,40.001C82413,13600.001620400,20.00(6(8400,10,001616399,93700,001705417,00,00(7C2416.73620,001637403.60,00lG3o403,40.001633403,23720,001727420.70.0(47234C0.43640,001655407,0П.001652406,80,001650406,63740.001750424.50;cO1746424,23660,001673410,60.001671410,30.601668410,03760.00177542fi,40,C01771428,13680.001G93414,00.001C90413.80.001C87413,С37ft0.00*802432,50,001798432,23700.001714417.70,001711417,40.€01703417,23800,001832436,80,001627436,43720,001737421,50,001733421.20.001730420,93820,001*65441,30.001859440.83740.001761425.30,001757425.00,001753424,83840,C01901445.90.00189444F>,43760,0017*8429,40,001783429.0О.СОІ779428,7386O.C0I942450.80,CO1934450,33780,001816433,60.00(8(2433.20,001*07432.83880,001987436,10.001978455,40,001ь71 -.41.7
! 0,1.01908 446,4
j 0,C01950 I 451,4
|0,ССі997 I 4oC.b
ІС.0Г2С61 462,5
І0. (02113 468,7
і 0.C02187. 175,4
0.СШ74 432,9
10,002378 491,0
10,002303* 510.1
0,«ЬАКЗ 5M>,I
10,062827 I 5^0.7
11 531,8
'0ІСЮ32281 542,8
0,0(3439 I 553,4
0,(03646 I 563,4
I 0,(038461 572.5
0.CC4L37 381,0
10,0042181 588,8
I 0,0043901 -r9C,0
' 0.0C45531 (02,7
і 0,104708' «('8.9
0.0048С6І Cil4,7
0.004997 I 620,2J І.ІУ I ЮУ.ЭІ 0Л CCGSfi I 643,7
0.С05739І C47.8
0.CC5849 «51.8
Jo, Г OF 5)55 6.16,6
О.ОСС059 (-59,3
lO.CCGU-C'l Cli2,8I p—324 кгс.'и.*
(\C015411 383,8
0,ОС 155.4 I .i46,8
0,(01567 389,9
0,<Ю!Г8і 393,0
0ЛГІ59Б 290, 2
0,0016101 Л9.4
0,0016261 402,7
40b,00.001643
0,(0166f
0,001679
0,001099
0.001720
P,001743
0,001767
0.001793
0,(01822
0,001853
0,001888
0,001926
0,001969409,!412,9416,5420,142..1.9427.8
431.fi
436,0
440.3444.9449.7454.8
Таблицы233Продолжение табл. XXVI!t. *cI1,KKOJltV.v, м*/*г,..cv. мЧчг,Г«/ѵг1 p—320 кгс/сл.*/te322 кгс/см*I 324 кгс/с к*/?«326 Kzcjrxj1jj)CГ. rg2C39401,70,6020 f2Bі 461,010,002018460,2400І».ССЮ376' 492.9У(:,СІі2С99467,80,0020664G6.90.002074466.04020,102493501.5ЭМ0.002169474.30,0021331 473,30,0021.81 472,34040,002028510,8;wfl.002252481,50,0СДО|480,30,002212479,14(430,002784520,70, і (12350489,40,0023?4487,90,002300480,54080,0CWJ67520,94( 00,002468498,10,002435496.3O.CCC401494,04100.003143541,240-0,002008.'07,70, «12306505.50,002528503.44120,(03334551,24C40.(02771518,00.C02720515,5l),( 02672513,14140,((-3Fi6500,84 CO0.002955528,80,(02894526,00,СОЇ837523,24160,0037125P9,8408fc,f(vM545o9,70,003fb4536,60,003019533,74180,003^93378,1410О.ІІѴЙРЭ550,30,00328-i547,20,00321!544.14200,004066:кі,8412О.ГОЗСМ560,30.CO3484557,20,003408554,24220,004231593,04)40,003702569.60.CC3181506,6О.ІЮЗШ563,74240.004389599,841П0,003953576,20,003871575,40,003790372,64260,Г04539С 1X5,04180.004134586,10,004052583,40,003972Г80.84280,0040841 611,9420O.CC4307Г93.50,004225590,90,004145£88,44300,f04822 1 617.54220,C('447l600,30,(04389597,90,(04310Г95.54320,(('4&54622,84240,004626(06,60.004546004,40.C044C7002,14340,0(5082627,74160,(04775612,60,(04Г96610,4О.ОС4Ы7008.24360,005205632,54-80.CC4917618,20, (.04838616,10,004761614І04380,005324637,04800,005054623,40.Of4975621,50,004898619,54400,005438641,4432o.cmiBA«28,40,005107626,60, СОТ(GO624,74420,105550645,64840,005310633,20,005233631,40,(05157029,6444O.OOF.6F8049,64360,005432C-37,70,003. -55636,00,015280624,34460,СС67ГЗ653,44380.C0&M9642,10,005473640,40.0053&8638,74480,005865657,24400,005663646,20,005587644,60,005512G43,04Ц)0.005964660.84420,C(f773650,20.С0Г097646,70/0-5623647,14440,005880654,10,005805652,60. С05731651,1p—332 кге t'rM*4460.005984057.80,005909(Ffi,40,0058356D4,94480,00608566!,4O.CCCUO0(50,00.СОС937656,6352м,іціыо<)1 oea, q0,001347! 386.44*00,C06l&3664.90,006109663.С0,006036662,23540,001560369,4«60,001574392,5p=326 кгс/см*£*=328 кгс/см*р—330 кге/с у*3rfi0,001588395,531500.001ГЙ9383,70.001538383,40,001536383,53600,001602398,83520.001552386,70,001530386 60,001549286.53620,001617402,13540.001С053*9,80,(Ю1РГ4•389 і 70.001Г02?89.G3040,(01034403,48560,001579392,90,001577392,80.00187Г392,63660,C01651408,7ЯГ8•\C0159339fi,l(>,<!01Г.91395,9о.соітео395,83680,001669412,1.*00.0016C8399,3O.OOlCOftC99.10,001604399,0370П,00!С^в413,63C20.001624402,50,00!&2402,40,001G20402,23720,00170$419,23640,001641403,90,0016384C5.70,001030405,6374O.OOlTifi422.93660.001058409,30,0010564C9,1f,0016534(8,937b0,fPI75*426,6*680.0(167()412.7O.C011744i2,50.0016711412,33780,001777430,53700,001090416.3О.СОІГ93416,00.001690І415,83800,001803434,63720,001717419.90,001714419,70.0017111419,4L-820,(01832438.83740,001739423,00.C0I736423,40.001732,423,1CM I0,f018f4443,13760,001763427.50,001759 і427.20,001750426,9386<:,C()1899447,73780,001789431,50,C01785431І20,Of 1781430,83880,001937452,53800,001817435,60,001812435,30.001808 1434,93900,001980457,63820.C01848439,90.001842 '439,50,0018374?9.l3920pC0i.CL94Г*Д,03840.CIU882444,50,001876444,00,0018701443,63940.CGSG84408,73860,001919449.20,001912448,70.fltl«C5448,23960,002147474,83880,00196!454,20,001953453,60,001945453,1o98 1o. «122:9481.513900,0020084E9.60,001998458,9 0.O019S9456.2400 Iо,со?зоз488,63920.0020624C5.20.0C20E04(4,40,(021*0463,74020,002402496,43940,002l?3471,30.0021C9470,40,С02Г9Г>409,3404 10,002510504,8,3960.002195477,90.C02178476,80,002і621475,84Г6 і0.0(i2T48513,8 (3980,002278485,10,002257483,8 10,002238j482,64080.002796523,3 (р—328 к.О.С023Г0О.ОГСИГО0,002588О,С02735О,С029С00,003078од; 032в40.003452
0,003037
0,(4)3816
О.ОГСДО9
0,004154
0,0043120.0047470.С048800,0050080,005366
0,005477
0,1 05586
0,(.0ГЄ91
0,005793
0,005893401.4499.7508.7518.2528.2
5’8.4548.4
557,9567.0575.4583.3590.6697.4603.8609.8615.5
6Ю.8625.9
(.30,7635.3639.7644.0048.0652.0655.7659.4р=*330 кгс/с к*
0,0023261 490,0
0.Of 12430 498,0
0,0025.11 306,7
0,002090 1 316,0
0.00284G [ 325,7
0,003017 535,6
0.003197 545,5
0,003381 555,1
0,003503 Гб-1,2
0,003741 572,7
0,0039131 560,7
0,004078 588,2
0,004237 595,10.0041)72
О,004SC6
0,004934
0.005058
0,005178613.5
618,9
624.1
629,0633.6638,1642.4646.50,005294
0,005400
0,1X15514
'O,COF620 , 650,5
0.005722 654.»
0,005822 I 658,00.001534
0,001546
0.001559
0.001572
0,001580
O.COlCOl
0,001616
0,001632
0.Г0І649
0,U)1666
0,001685
0.0017Cj
0.LQI726
0.Г0І749
0,001773
0.001799
0.Г01827
0,(01858
0,C01892
0,0019300.001532 383,2
0,001543 38G.2
0,101.157 389,2
0,001371 392,3
0,001w84 395,4
0,001599' 398,5
0,001fi14 I 401.8
О.ООПіЗО 405,0
0/01040 408,3
0.C010U4 I 411,7
415,4 I O.C01PS21 415,2
0.001702 418,7
0,0017231 422,4
0,001745 426,1
0,0017091 429,9
0,001793411.419.0422.6
426,4 I430.2431.2 I
4! 8.4442.7447.2452.00.0018231 438,1)0,001853
0,001886
0,001923
0.001964
0,C02009о,(їоаобі0,002119
0,002186
0,002262
0,002351
0,002454
0,002572
10,0027491 521 ,'010,0027060,0019720,102608
I П І Ч\0-7AU .494,9rco.o"11,7442.3
446,8-451.6456.4461.6
467,1473.0479.3486.1493.4
501,3
509.8
516,8.
ТаблицыПродолжение шбл. XXVtfр=?Я2 кгс.'* w® I />-=334 л
10,002900 j 533,010,002906
,0.003114 542.8,0.004073
10, 0033 І З I 552.3 О, 003247
■ 0.0034921 56І.5ІО.С03423
І 0,003668 I 570,11 0,003597
I 0,003839 I 578.2' 0.003767
0.004004 1 685.71 0,0Л.3932о.(>04i021 592.8'о.ікмсхгсI 0,00131-1 I 599.4 I 0.004242
10.0044601 605.6 1 0,004347
10,004599 611,4І0,004527
0.004733 617.0 0. <H)W'2
0.004802 • 622.2 0.004791
IО. 00 *966 I 627,2 0.004916
iO.OOSIOG' 631.01 0.003030
10.006222 І 636.4 ^О.005152
I 0.0033.45 1 640,8 1 0; O05265
I 0,005444 I 645,0 0.005374
і 0.005500 649,010. 005480
J 0,005652 I 652.910.005583
I 0,0057531 656.5 0.00r(5fi1I ржг 348 кгс/лм* I />=*340 кгасм8
350 ІО,0015.411 383.1 0.0015301 383,010.001543
1 0,001556
і 0,00151.9
I 0,001583
і 0,001597
ІО.ООЮ12
.0,001628
0.001644
0,001661
І0,001080
'0,001099
I 0.001720
0,001742
|0,0017G5
10,00179!
І0,001818
і 0.001648
10,001880
і 0.ШМ9ІГ»
0,001950
I 0,00*100
10,002030
0.00210f>
I 0,002170
0,002213
0,002328
10.002420
10,002538. 0.002'ifuj10.002807
,0.00241.2
I 0.003125
. 0,003294
0.003462.mi, і389.1
3*12.1
393,21398.4
401, В
404.9 I
408.2,411.5
415.0,418.5 I422.1 '425.81429.61433.614.47.7
441.9,
•140.3
451,0|455.81401.0
466.4,472.2
178,3'
485,0'492.1499.7
506,0516.7525.fi5.45.1544.4553.5562.30,0015420.0015540.001Г670.0015810.001595O.OOICIO0,0016250.001642О.ООИІ590,0016770.001 rw0,001717
0.001738
0.0017(52
0.001786
0.001813
0,001443
0.001874
0.00190ft
0.001948
0.001991
0.002039
10,0020)4
'0,002155
10,002226
10.1X1230»
0.002.499
0.002506
'0.002627
10,002763
,0.002911
0,003069
41.004243
I 0.003398385,9389.0392.0395.1404.7
408,0411.3414.8418.3421.9
425.6429.44.43.3437.3
441 ;5445.9450.5455.31
460. Я
4f)5.7471.31498.2506.2
514.7541.0551.0
559.70.0036971 573,1
0.003*451 580.8
0,00401#» 588,1
0.0041701 504.90,0043161 «н;з0.004 W6I 607,3
0.0045911 613,0
0.001721 I 618.4
0,1104*461 G23.6
0.00490G і 628,4
0,005063 643,[
O.fXfilOOi 637,6
0.005305 64І.9
0,005412 I 646.0
0.0055151 649,9
0.0056161 653,80.001528
0,001540
0.001553
0.001566
0,001579
0.001593
0,001608
0,001623
О.0ОНІ4О
0,001657
0,00l6?5
0,001693
0.001714
0,001735
0,001758
0.001762
0,00lfl09
0.00(838
0.001860
0,001903
0,001941
0,0019.34
0,002029
0,002043
0.002141
iC.002209
0,002286
0,002375
'0.002476
0,002392
0,002721
0.002803
0.003015
0.003174
0,003336382,9385.8388.8391.9395.0
398 1
■101,3404.5
407.8411.2414.6418.1421.6425.3429.1433.0437.0411.1445.5450.0454.7459.7465.0470.5476.5482.8489.6490.8504.6512.8
521,5'530.4539.5548.5/7=33* кгс--смг
0.004029■ 570,5
0,003791 578.4
0,003948 I 585,8
0,0041001 592,7
0t00424ti1 599,2432I 0.004521611.114340.0016516(6.54360.004777621,74-Ж1 0.004898626,7 1440*0,005015031.4144210.005128635.944410,005238640.3446і 0,005344644,5 14)810,005448648.о 145010,005549652,4 1. p—344 кгс ч'л*3500,001537.482.8 1352.0,001539385.7 І3540,0015513^,7356Чі. (І01П64391.8.35810,001578394.9360'О,001502398.0,362I 0,001600401.23641 0.001621404.4.'366I 0.0*11037407,613680.001654411,0.370і 0.001672414,43720.001691417.81374і 0,001711421,4 і*57610.0017324ЭТ.0І3780.001754428.8 і380I 0,001779432,73424). 001805436.61384I 0,0018.43440,8 1350І0.0018Г.З44.1.1 ,388.0.002897449,539010.001934454.23420.001974459.1 I394I 0.002020464,33960,002071470.8398І0.002128475,640010.0021934fil.8140210,002267488,4 I404i0.r0a.452495.414061 0,002448ГОЗ.Оі108.0.002558511.0|410>0,002641519.5141210.002817528.3141410.002064537.2416і 0.0(14118546,141810,003277554.8 ■4200.003436563.2142210.003594571.242410,003748578.814261 0,003898586,1»4260.00 Ю43592.7/5—340 кгс
0.0035631 568
0,001724 576
0,0038801 5d3f. (VWfWt • ЛпЛs I p -342 кіс 'сл!I .0.9034'M1 565.6
.010.0030541 573,6
4 O.WtfJ.4 I 58i, Г
4 10.00-W4 , W,20,004031.’ 590,4 I u,uu.j4»i4 , ‘iw,2
0.0(1*177 Я97.П O.«0i;io| 591,9
0.004417. 604
0.004453 60y
0,0045*3 611
0.004/08 I r>ig
0,00«5301 6240,0049471 02Я.
0.0050U11 634.1
0.0051711 633,:
0.005277 1 642.‘
0.005381 . 647,0.0042601 <iOl .2
1 .0.0043^1 007,1
6 0.0045W’ 612,7
9 I 0.001641 І вій.I
91 0,1)047631 623,27 I (1,004X801 628,0
З І 0.004ІЛІ4 I 632,7
7І0.005104. 1-47,1
9| 0.0052Я I 041,4
0 10.i\J53lS, 645.5
П.00Е4Ч2І 6Г0.9|0.005417І 649.5
/7—346 кгі.'см* і /)-=34С| лггѵ.ѵ*
0.001526 I 3R2.710.U0I524 I 382.6
0.0015371 385,G і O.OOJVJG I 3^5.5
0.001550 1 388.6 0,0015-181 3S8.5
0,00(5631 391.7 l0.001561 391.5
O.iJO15761 394.71 0,001574 1 404,60.001590
0.001604
0.001019
0.001635
0,001652
0.001670
0,001688
0.00I70S
0,(01729
0,001751
0.001775
0,001800
0.001828
0.001858,
0.001891
0,001927
0.001907
0.002011
0.01)2060
0.002115
0.01)2178
0,002219
0,002330
0,002422
0,002527
0.002645
0.002775
0,002416
о,оаліг>
0,003220
0,003376
0,003531
0,003684
0,008834
0,003978347.3 0.001548 397,7401.0 0 001602, 400.9404.2 0,001614 404.1
407.5. 0.ООМЧГ 407,3
4Ю.$|0,«Ш«50| 410.0
114.21 0.0016671 414.0417.6 0,0010% 117.4
421,2, 0.001705 I 420.9
424,8 0.C!0:726i 424.6428.5 0,001747 429.2432.4 0.001771 ■ 432,1
446.3' 0.001796 1 440.0
440.4.0,001*23 140,1444.7 0,001853 144.3449.1 10.001885 і 444,7
453,710,0019201 453.2454.6 І 0.001959 458.0
4«3.7 і 0.002002 1 463.0470.1 0.0020501 403,3474.8 І0.002103 I 173,9480.8 1 0.002I031 479.9487.3 0.002Р32І 480.2194.2 0.002309 1 492.9501.5 0.002498 I 500.1509.3 10,0024981 507,7oi'.j и, іДІі > • )D і 044,1534.1»10,002870 5J2.8
544,7 ІО.ООЗОІ \ 541.4
552.1 0,003165 1 550.0560,8568.8,576.5
583,7590.60.003318 I 558,4
0.0034711 566.5
0.00ім22| 574.2
0,003771 I 581,5
0.003915 588.4
Таблицы235Продолжение табл. ХХѴПI. -c••'••I1If.іf. *cіp—344 кгс/см2p—346 кгс/см*p=348 кгс/слі*1p~'SSO кгс/см*4300,004163599,10,0041181 5Я7.00,004054 і594,0440 I0.0016231621,24320,(UM319605.10,001253603,10.0<>41%601,14420.004737626,14340,004449610.S0,004344COS. 90,004320607,04440,004848 I630,74360,004575616,20,004510614.40,0044461012,544fi0,004951»635,24380,004697621.40,004632619,60,001568617,84440,005061639.54404420.0048130.004D20626.3
031. o0.0047500.004SR4624.6629,40,0040860,004800622,9627,74500,0051631643.7444П.П0ГЛЛ035.50,004975G33,9 і0,004911632,3p=356 кгс/см*44»0,005146639,90,005082038.30,005019630.83503r.20,00151910,0015313?2,2385,144510.005251644,00,005186612,50,005123041,04500,0(63 >2648.1О.ООП288646.60.005225615.23543560,0015430.001555388.1391.1p—350 кге ■ їм*p=352 кгс/см9/7=э354 кгк-см335S0.001Г6В394,13500,001523382,50,001522382,40.001520.382,33600,001581397,23520.001533385.40,001533385,30.001532-385.23(520,001593400,33540,001547388,40,001545388. з0.001544ЗВ.8,23640, OOKil 0403,53560.001560391,10,0013.58301,30.001557391,236«0.00162540G.7358«.001573394.00,001571391.40,001570394,23680,001641409,93600.001586397,60,001545397,40 001583397,33700.001658413,2ЗГѵ2П,001601400,70,001590400,60.001597100.13720.001675416,63640.001616403,90,001614403,80,001612403,63740.001691420.1:v ii0,001631407,10.001629407,00,001627406,fi37G0.001714423,63(j80,00l6«410,4. О.ООЮ454Ю.З0,001643410,13780,001734427,23700,001655413.80,001662ИЗ,60.001660413,43800.001757131,03720.001 (>83417,20,001580417,60.001678416,83S20,001780434.83740,001702426,70,001699420,50,OOlG97420.33*40,001806438.73700,001722424,30,001719424,10,001716423,83H60,001833442.33780.001741428,00,001741427,70,001738427,50,001863447,03*00,001767431 ,fi0.001764431,50,001760431.23900,001895451,43*i20,001792435,70,001788435.40,0017844*5.13920.00193»456,03840,001619439,70,001814130,40,001810439,03910.001969460,7JhG0.001'tf443, Sr0,001843143.50.001834443.2:№0,002012461,7•38h0.00I479448,20,001874447,80,001868447,4JQfi0.0020C0471.0300f).001014452,50.001007452.30,001901451.84000.002112476,5:m0,0019-51457,50,0011)14457,00.0019374Г6.Б4020.002171452,33940,001993402,40,001985161.90,001977461,34010,002238488,5396(1,002040407,70,002030167,00,002021466,41060,002312495,1m0,002092473,20,002081472,10.002070471,7•1080.002396502,04000.002150479,00,002137474,10,002124477,34100.002491•'09,34020.002216485,20.002200484,20.002I«6483,34120.00259551G.94040.002290191.40,002272490.60,002254489,64140.002711524,94(160.002374498,70.002353497,5(1.002.332496,24160,002836533.04040,002470506,20.002444501.70.002420503,31180.002968541,3410.0,00257?514,00,002517512,40.002518510.В420n,003I07549,54120.0026.07522,20,002661520,40,002627518,64220.003249557,54110,00282753IK7,0,00278В524,70.0027475*26.74240,003)92565.34160.002966539.20,002920537,10,0028775.15.04260.003534572,441?0,003112547,80.00.4062515,50.003011513,44280.003674579,042010.003262550,10,003208553. К0.003I56ОТІ ,64:.00.003811586,74220,003413564,20,003Гб561,90,003301559.74320.003944593.14241 0,003552571,90,003504569,70,003447567,54340,004073509.3426.0,003709579,30,003*541)577,10,003591574.94360,004199605,142$0,003862586, If0,003791584,10.003732582. С43ft0,004*21610,74301 0,003991592,90,003930Ю0.80.003870588,74400,004439615,043210,004126599.10,0040Г>4597,10,001001595.14420,004 ѴЧ1.21,04340.0042571 005,10.0U4I94603,10.0041316(11,24440,004 frft625,94360,0043821 610,70,004320608.80,004259607,04460.004773630,3438j0,004505j 010,1j0.004442611,3 j0,004381612.0448450.0,001878
10,0049806Л ,0
639,30.004Г61 • 6Ю.4
II ,(*4675 624,4
0,004786 629. і
0,004894 633,7
0,0049.).) G38,00,005101042,20,001500 617,80,004614 622,70,004725 627,>0.004633 632 10.004038 636.50,00.'040 640,8p—358 кгс-іс).і*
10,001ЇІй
10,001520
0.001541
0,001351
0,001566
0.001580
0.001594
0,001604
0.001623
0,0011)49
0,001655
0,001673
0,001691
0.001711
0,001731
0.001753
0,001777
0,001802
0,001829
0,001358
0,001889
0.001924
0.001962
0,002004
0,002050
0.002ЮІ
0,002158
0 002222
0,002294
0.002374
0.002405
. 0,002565
0,002676
0.002796
0.002925о.опэозп0.09319b
0,00331)8
0,003478
0,00361
0.003753
0,003836
О.ООЮГ
0,004111
0.004262
0.004380
0,004195
0.001406
10,004714
0,004819
0,004921382.10,001517382.03ft», 00,001528384.93«.ft,00,001540387,9.391,00,001552390,8394,00,001565393,9397.10.001578396,9400,20.001592400,040-3,30,001606403,2406.50,00162140b. 4409,80,001637409.6413.1O.OOIfiaJ412,9416,40,001670416,2419.90.001689419.7423,40 001708423,2427,00,001728126,8430.70,001750430,4434,50.001773434.2438.40.00179S438,1442,40.001824442,1446,60,001453416.2451,00,001884450.5455,50 0(11918455 0460,20.001955460,7465.10 001995464.5470,30,002040469.6475,70.002090475,0131,50.002145480,64*7.50.002207486.6493.9:0.002276192,9500,70,002334499,5507,80,002440506,5515.30,002537513.8523,10.002643521,4531,10.002759529.3539,20,002883537 ;з547,40,00.3014545.3555,30,003149553.2563,10,0032*75Щ ,0570,60,003425368.5577,80,003462375,7584,60,003696532,6591,20,003828589,2597,40,00І957595,460.3,30,001032601,4608,90.004204607,1614,20,004322612,5619.40,004436СІ7.7621.30,004547622.6620,010.004655627.4633,50,001760632.0637,80,004863636, і
236ТаблицыПродолжение табл. ЛАК//і. вСГ. Л»/ІМ1,икал/тО. ЛfifKtккал/тѵ, мЧчгіР /.-с3*0/>=362
0.00!5!5<гс/см33R1.9^=364 к
0,001514гс/см*381.8рг=366 N
0,001513гс/см*
381,73603*20,(01527384,80,001526384.70,001524384,63623540,001539387,80,001537387.70,001536387,63643560,00155!390.70,001549300,60,001о48390,53663580,00!5ЄЗ393.80,С0і56'2393.60,00!5С0393.5368о600,00!576396,80.001575396,70.001573396,6370.№20.001590399,9О.СОІБ88399,80,001587399,63723640,001604403,00.0016РЗ402.90,001601402,73743660.001619400.20,001617406.10,00!615405,937Л3680,001635409,40.001633409,30,00163!409,13783700,001651412,70.001649412,50,001647412.43803720.ООН 68416,10,001666415,90,001663415,73823740.001686419.50,001684419,30,00168!419.!3843760,001705423,00.001702422.70,001700422,53863780,001725426,50,001722426,30,001719426,!3883800.001746430,20.001743429,90,001740429,73903820.001769433,90,001766433,60,001762433,43923840,00!794437,80,001790437,50,001786437,23943*60,001620441,80,00181544!,40,001811441,13963880.00І&48445,90,001843445.50,001836445,23983900,001878450,1О.ПИ873449,70,001868449.34003920,00191!454,60,001905454,10,001900453,74023940.001948459,20,001941458,70,001934458,24043960,001987464,00, ГО 1980483,40,001972462,94063980,00203!469,00.002022468,40,002014467,84084000,002079474,3О.Г02069473,60,002059472,94104020.002133479,80,002121479,00,002110478,34124040,00219.5483.70,002179484,80,С02!66483,94114060,002259491,80.Г02243490,80,002226489,941640R0,002334498,30.002315497,20,002298496.14184100,0112417505,!0,002396503,90,002375502,74204!20,00251(1512,30,002485510,90.002460509.54140,002С!2519,80.662583518,20,002555516.74244160.1102724527.50,002600525,80,1X2659524,24264180,002844535.40.002806533.50,002770531,84284200,002970543,30.002920541.40,002889539,54301220,003102551,20.003057549,20,003014547,24324240.003237558,90,003189556,40,003145554.94344260,00337356С.40,003322564,40,003274562,44364280,003506573,70,Г03456571,60,003405569,64384300,003641580,60,003588576,6 '0,003536576,64404320,003772587,20,003718585,30.003664583,34424340, Г 04)00593,50.00384Г»591,60,003791589,74444360,004025£99,50.0039С9597,70,0(1)914695,94464380,004146605,30,00409(5603,50.004035601,74484400.004264610,80,004208609,00,004152607,34504420.004378616.00,004322614,30,004266612.64440,004490621.00.004433GI9.4О.ГГЧ377617.74460,004598625,80, С-04541624,20,004485622.6350352448 I0.004703630,40.004Б46628,90,004590627,4450 j0,004805634,90.004748633.40,004692631.9354I/>“368 кгс/см*р—370 кгс/си*р 372 кгс/см7356358Ж)0,001512381,60,001511 і381,5 і0,0015091і8! ,53603520,001523384,50,001022384.4D,0015201384.3362334 I0,001534387,5П,0015331387,4 10,0015321 387,3364356 ,0.001546390,4П.0015451390,3 10,001544 390,2366358 0,001359393,40,001557393.3 J0,00l556 * 393,2ъе&р—368 кгс/см%
396,4402,6405.8
409,0412.2
415,5418.9422.3
425,80,001572
0,СО1585
0,001599
0,(101613
0,001629
0,001644
0,001601
0,001679
0.001697
0,0017!С
0,001737
0,001759
0,001782
0,001807
0,001834
0,001803
0,001894
0,001928
0,001966
0,002003
0,002060
0,002099
0,002153
О,№2214
0,002281
0,002355
0,002438
0,002529
0,002628
0,С02736
0,002851
0.ОГ2972
0,00.3096
0.СС3226
О.СОЗЗоб
0.003485
0,(08612
0,C(J3738
0,003*60
0,003960
0.С04097
0,С042П
0,004322
0,004430
0,004535
0,004637 1 630,j
=374 кгс/см1
0.Г0ІО08
0,001519
0,001631
0,001542
0,(101554р—370 кгс'с'л
0,001570 390,3472,3477,6483.1488.9405.1501.5508.2515.3322.6
оЗО.І537.7545.3552.9560.4567.6574.7
"•81,4
'87,8594.0699.9605.5610.9616.1
€3621 ,1625.80,001583
0,001597
0Д0Ю12
0,001627
0.001042
0,001669
0,001676
0,001694
0,001713
0,001734
0,001756
0,001778
0,001803
0,001829
0.001858
0,001888
0,001922
0,001958
0,001993
$002041
0,002089
0,002141
0,002200
0,002264
0,002336
0.002416
0,002503
0,002600
0,002704
0,002815
0.002983
0,003055
0,000181
0,003308399.4402.5405.6
408.8412.0
415,3418.7422.1457,3461,9466.6р—372 кгг 'см9
0,001569
0,001582
0,001595
0,<Ю16Ю
0,0010252,38J4,!500.4507.0513.9521.0528.4535.9543.5561.0558.4565.7572.7579.5586.0598,1603,8609,3614.5019.50,001567384.2387.2390.1393.1396.1399.1402.2405.30,003435
0,00356!
0.СО3686
0,003808
0,003927
0,004044
0,004157
0,004268
0,004375
(1,004480
0,004582| 628,9
р—376 кгс/смя
О,001507
0,001518
0,001529
О,001541
О,001553
0.001566 396,0
0,001579 399,0
0,001592 402,!
0,001606 405,2
0.001621 408,30,0016400.0016570,0016740,0016920,с0!7!10.00173!0,0017520,0017750,0017990,0018250,0018530,0018830.0019150.00195!0,0019900,0020320,0020780,0021300,0021860,0022490,0023180,0023950.0024800,0025720,0026730,0027810,0026950,0030140,0031370.0032620,0033870,00.35120.0036350,0037Гб0,0038750,00399!0,0041040,0042140,0043220,0044270.004529/т—378 кг* см*
381,2396.2399.2402.3405.5408.6411.9415.2418.5
42!,9425.4428.9432.6436.3440.2
444,!448.2452.4456.8
46! .4466.1471.0476.2482.6487.2493.1499.3505.8512.5519.6526.8534.2
о41 ,7549.2
556,5563.8570.8
577,0Г02.1607.6
612,8
617,9622.7
627,40,001506
0,00і5!7
О,001528
О,001540
0,001652
0,001564
0,001577
0,001590
0,001604
0,001619384,!3^7,0.589,9392,9
Таблицы237Продолжение mao 1. X XVН1, *с1.I.1 квсм/ѵгI**""-■ЧКСЛІКЄf. *Cj V, М»,'кеj kkmJmр—374 кгс/см2p—376 кгс/смх/?=378 кгс/с ks/?=380 кгс/см7370и,001638411,70,001636411,50,001634411,43P00,00!7l9428.03720,001654415,00,001652414,80,0016504І4,63820,00173943!,63740,001671418,30 001609418.10.00!667417,93840.001761433.33760,001680421,70.001637421,50.(1(11684421,33800.001784439,03780.001708425,20.001705425,0О;001703424..3880,00l808442,93800,001728428,70,0') 1725423,50,00172242S,33900,001834446,83 *20.001749432,30,001746432,10,001742411,S3920,001.302441,03840,0017714 30,10.001768435,80,001764434.33910,001 $13455,13800,001705439.90,001791439.60,001787439,339-J0,0019251-39,53*30.001821443,80.00181644.3.50,00181°4П.23980,001961161,039)0,001848447,9о.оэтз447,50,001839417.24000.001999468,73920.001878452,10,0018721451,70,001867451,3402O.OOJ041473.63‘И0.001910440,10.0019014r6.00,00(898435,54040і002087478,7ЗН-і0,001941440,90.0019381460,40,0019314*50.040GО!002!38481,0ЗУ*0,0019824).),60.001975465.00,0U19oS464.54080,002193489,6400,00l023470,40,002015469.90,002007449,34100,002244195,4V20,002069475,50.002059474.90.002050474,24120,00 "421501,44P-J0,002118480.8•3.002108450,10.002097479.4414(1,00239 >4U60,00217348 і, 4.>,002161485,60.0021494SM416(1,1Х12І7З514І24П60,002234492.20 00222040! ,30,002206490.44186,002oG3521.04100,002301498.30,002284447.30,002269493,3420 10 002647527.94,20 00237b504,6О.ООЭлч?>0J,50,002335502,44220,0027.48535,04140,0-32157511,30.002434510,00.0021140O8.84240,002865542.24160,002546518,20.002521416,80,002498515,542»0,002976549.34180,002643523,30.002615523,80.002583522,44230,003091556.44200.002745532,60 00271653!,00,002686529,44300,003208563,44220.002358o39,90,002821338,30.002790536,G4320,003326570,24240,002974547,30,002937545.6o.ooa.m543,94340,003444576,84260,00.3044554.70.003054552,90.00301454!, 143*30,003561553,24280,003217o6l,90,003173560.00.003132558,24380,003676580,34300,003340568.90.003295567,00.003251565,24400,003790595,24320,003463575,70.003416571,80.004370572,04420.003901(>00,94340 003585582,20,003537380.40,00я490578,ft4440.004010' 606,34360.003706588,50,0036"6586,70.003608584,04450,004116611.643В0.003824594,60,003773592,80,(Ю3724591,!4480,004220616.64400,003939600,40 00.3888598.60,003839596,94500,0043-22621.44420.004052605,9O.OIHOO604,20,003950602,64440.004162611,20,004!10609,60,004*J60608,0d—386 кгс/см;s4460,004209616.30,004217614,70,004166613,14450,004374621,20.004322619.70,004271618,13420,001501
0,00151238317430П,004476625,90,004424624,40.004372fi22,93540,0015233560,0015343*9,5/7=380 кгс/см?p—382 хгс/см*/?=334 кг'/см*3r80,001546392,4зг»о0.001505381.10,001Г041.381,00,001502380.93600,001558395,43520,001116384,00,001514383,90.03151338:3,83620,001571398,43540,001427336,90,001524386,8O.OQ1424386.73640,001584401,43560,001538389.80,0ui537|.389.70,0ЭІ5:збAS0,63660,001597404,5з?ч0,001550392,70.00!j49392,60.001547392,63630,0016!!407,6зсо0 001563395.70,001561394.60.001560395,53700,001626410,8Зб10,00157»398.80,on1574394,60,001 Г,398.53720,001642414,03640,001580401.80,00158740!,70,001585401,у3740.001C48417,2.3(5')lo.noifioa1 И. 9О.ОПІПОІ404,80.0(>і49->404.637(50,001674420,6зиь10,001617408.00.(0161.'407.90,001613407,83780,001592423.93711j 0,Г01*332411,20.0016301 411,10,001628410.93800,001711127,43720.03164S414. nп.п!):л4сI 414,30,001644414,13820,001730430.9374|0,0)lfn4і П7.81 0,0016»>L417,60,001660417.43840.001741431,53760,000)82421,10,001674420.90,001677j 420.?3850.001773433,23780,001700'424,011 0,0016971 424.30,001693424,13880,001797442,0/>=382 кгс/см9
0,00l7l6 I 427,8
0,00173В 431,4
0.001758 I435.0
0.001780, 438,7
0,001804 442.6
0.001830 440,5
0.0СІАЇ8 1л0 С
0.001837'154,7
и, 0l> 1 ‘Ч г>
0.0019540,001902
О, №12033
0,002078
0,002127
0,002181
0,002240
О,002305
0,002376
0,002454
0.002Г380,0039510,0040670,004170463,6468.2473.0478.1483.3
488,8404.5
ГС 0,4506.6
513.0519.7
•".26,5533.5340.6547.6081.4
587,С593.50.001624
0,001610
0,001655
0,001672
О,001690
0.001708
0,0017-27
0,001748
0.001770
0,001793р—334 кгс/см1
0,001714
0,001733
0,001754
0,001774
0,001800/7=383 кгс/tM*
0,0015001.350,8
0,001511! 383,6
0.0015L2 .48(5,5
0,001533 I389,4
0,001543 392,3
0,0015571395,3
0,001 Г>и9 ,398,3
0,001582 401,3
0,001496 404,4
0,001GІОI 404,5410.6413.8417.1
420,4423.7427.2430.7
434,-2437.9441.70,0018260,0018530,0018820.00j')l40.001945
0,001984
0,0:12025
0,0(1201)8
0,0(121 іи
0,00211-9
0,002226
0.002289
0,002358
0,002433
0,002 і15
0,002604
0,СЮЛі99
0,002790
0,00290'.
0,003015
0,003127
0,003241
О,003356
0.003470
О.ОО.І583427, G
431,1
434.8
438,5
412,3446.2450.2
454.4
458.С
463,1493.6499.4505.5511.8
515,4
.425,1532.0539.0546.0553.0559.9
5В6,7
573,3579.7585.90,003692 591,8
0,00.3805
0,003013 603,1
0,004018, 608,4
0,004122 613,5
0,0042231 618,40,0014990.0015100,0015200,0015320,0015430,0015550,0015680,0015810,001.5940.0016080,0016220,0016380,0016530,0016700,0016570,0017050,0017250,001740,0017660,001788392.2395.2398.2401.2404.2407.3410.5413.7
416,9
420,2423.5427.0430.5434.0437.7441.4
238ТаблицыПродолжение таб г. X XVIІ/. *с—ЛлV. мѴкг Jt,*cV. лй/гг—кпи г»р—38G кгс/с чя/j-=388 кгс/см*р-щ3SC кге/ah*p—392 кгѵ/с ns^=394 кгс/см3p 396 кгс/смѣзад3923943%3980.001822
0,ODI84B
0,001477
0,0019**
0,001941445.9449.9454.0
458.2462.00,0018170,(1018440,0013720,0019020,001935445.5449.5453.6
457.8
462,20,0018130,0019390,0018670,0018970,0019294-15.2449.2453.2
457,4
451,73703723743763780,0Cl62l0,0016360.00165!0,0016680.00168-5410.3
413,5
416,7
420,0453.40,001619
0,001634
0,001649
O.OOHWj
0,0016824!0,2413,4416,6419,8423,20,0010170.ООЮ320.0016470,00!G630,001680410.0
413.2
416,4
419,7423.0400402404406■1080,0019770,0020170,0020590.0021060,0021!}?407.2
471,9470.8481.9487.20,0019700,0020090.0020510,0020900,0021464rG,7471.4476.2491.2486.50,0019640,0<І20Щ0,0020420,0020860,002135406,2470.8475.0460.0485.93803H23«43P«3*30,001703
0,«11722
0,001742
0,001763
U.001786426.8
430,2433.9
437,4
441,10,001700
0,001719
0,001739
0,0017ft)
0,001782426,6430,0433,5437,2440,90,0016980,0017100.00!73G0.0017570,001779426,4429.8
433,3436.9
440,64104124144164180,002213
0,002274
0,002340
0,002413
0,002493492,8498,5•504,5510,7517.10.0022000,0022590,0023240,0023950.002471491.9
497,6503.5509.6515.90.01)2188
0,002245
0,002308
0,C0237fi
0,002451491,1496.7502.5508.5514.8390
392391
396
3980.00181)90,0018350,00.8620,1)018920,001923441,9443.8452.9
457,0
461.30 Г019Г6
0,001831
0,001858
0.CO1886
0,C!Ci9l7444,6448.5452.5456.6
460,80,001802
0,00lb27
0.0ОІЫ53
0.00189!
0,001912444,3448.2152.2456.3
460,542042242442642*0,002579
0,1 02671
0.002768
0,002*71
0,002973523,8530,5537.4544.4
55і ,30,0025550,0026440,0027390,0024390,002943522,5529,1536,0542.8549,70,0025320.00261ft0.0027100.002S090.002010521.2
527, H
534,5541.3
548,1400402
404
4064030,0019570,0019940,0020340,0020770.002124405,7470,3475,!480.0485.10,0019510,C0l9b70,0020260,0020080,002114465.3
469,8
474,5479.4484.40,t0l9430,0019800.0020180,0020000,002104464.8
469,3
474,0473.8
433,743043243443(»44*0.0030880.00:12000,0033130.0034260,003534558.2565.0
571.G578.0584.20,0030510.0031610,01)3272о.шкдоз0,008404556.5503.3
509,9576.3582.50.0030150,0031230.0032.120,0033420,003452554,9561.0
Я 8,2574.0
580.84104124144164180,002I76
0,002232
0,002293
U.00235»
0.002432490.4
495,9501.6507.5513.70,0021040,0022190,00227*0,0023430,002413489,С
495,1
500,7500.5512.60.0021530,0022000,002264о.оо°3270,002395438,9
491,3
499,8
505, ft
511,54404424444464480,0030490,00375-90,0038660,0039710,004074590,2
395,9
GOl ,5
606,8
612.00,0036040,0037130,0039190,0039240,004020лад,г»594.3599,9ЛІ5.3010,50,003560
0,003608
0. Г-03774
o;oo3R7«
0.00394)586,9592.7
698.3603.7COM420422
424
4264230 002510
0,002594
M.002683
0.002778
0,002877520.0526.5533.1
539,8546.60,0021880,0025700,0026570,0027490,002846ОІ3.8
525,2
53! ,7
538,4
o4o, I0,0024680,002547О.ООДьЙ0,0027220,002816517.7521.0
530.4537.0
543,64500,004174016,90,004127615,50,0040*06Ц.0440IO.OOL990553,30,002947551,70,002914550.2—392 кге/ем*/7=394 кге!с,Vіp—390 кгс.-Ѵч84324310,0030960,003!93560,0.'66,50,0030500.003156558,4564,9571,30,003013
0.003119556,8503,33500.001498380,0.001407380,5і 0,1014961380.54360,00330!572,90,003*2620,003224569,73520,00150ц3*3,50,00150В393,40,001506.>*3.34380,003410579,20,0033090,003329575.9354
3563550,0015190,0015300.0015423Pfi,3339,2392,10,001618О.ІЮ15290,0015411336.2
389,1
392,00,001517П.0015280,GOl5393H6.IЗЯ9.Й391,94401424440,0(13517n.o0:*240,003729585,2591,1596,70.00347C0,0035810,003686593.0
589,5
595.2О.ООЗіМо,ооз5з9O.OClW592,0587,9593,63600,001554395,10,001552395,00,001551394,94160,003833602,20,003788600,60.003745590.13620,001506398,1П.001565397,90,001563397.x4480,003934607,40,003889(05,90.00344-51 Г04.43G40.001579401.10,ГО1577400.90,001576400,34-500,004034612,50.U0398961!,00.0039443060,001502404,10.001501404,00,00153940.1.93680,001606407,20.001604407,10,001603400.9j і 09,5Продолжение табл. ХХѴИt. *ci, kmu/№t, *ci, мал.'кг*. -сp—398 кгс/смBp-398кгс/см*p-398tucfctf3500,001495.180,43600,00l550304,83700,001615409.93520,001505383.23620,CiC)1562397,73720,001630413,13540,00!5!6386,03G40,001574400,73740,00J645416,23560,00!5273*8,93660,001587403,7376O.OOIGfil419,53580,001538391,83680.001G01406,83780,001678422.8
Таблицы239Продолжение табд. КXVItI. #с®. Л».Ч£1. 'Сj1, вср—393 кгсісм*р—398 кгс :{ /.<*Р—Шкгс,’с м8380О.ПОІРЧГ»420,2104О.Г02011174,44280,002787542.2:*211,001714429,64060,002031173,24300,002453548,73*40,001733433,11080,0020954*3.14320.(К12982555,3386(1.0017534-36,?4’00.0021431SV24340 .ОІШ84561,7Ш0,001775440,31120,002194493.51360,003187ои8,13900,001798444,14140,002250499.04л80,003291574.33920,001823447,91160,002311504,64400,0033915*0,43910,001849451,841*0,002377010,54420,003498БРВ.З3960,001876455,94200,002-549516,64110,003601592.0Ж0,001906460.14220,002526.322.84460,003702597,64000,001939464,44240,002608529,14480.003802602,94020,00197346М4260.002695535,6450O.Ocw 00СОЙ, 1р=400кгс/ґ а*/,=400 кгс/см*р=400 кгс/см9350'0,001494380,33810.001730432,94180.0023GI509,53520,001504383.13860,001750436,44200,002430515,53540,001514386,03880,001772440,14220,00260552! .635В0,00152-3398.83900,001794443, S4240,002685527.94580.ПО1537391,73920,001819447,64260,002670534,33600,0П1Г>48394.73940.(01!Ч1451,54280 11027595*10,83620, Of) 1560ЗѲ7.В3(>G0,(МЛЬ7245*5,54300.002*53547.33 640,001573400,1»3980,00190145у 74320,002950533.83660. Оі~і 15Sf *403.С4000,001933463,94340,003049500.236В0,ПО1599406.74С20,00196746Н,44360,00315156С.53700,001613409.84040,002003472,94380,003253572,83720,001028412.9100П,002043477,64400,003356.378,93740.001643416,14080 C03U55482,54420,003458381.83760.001659419,Я4100,СО-2132487,54440,003560590,537«0,001675422,(і4120.002183492,74460,003660596,03300,(101693426.04W0,002237498,14480,003760601,438210,001711429,41160,002*296503,7450o.ooaw6(10,0
а—однорядного гладкотрубного экрана; І— ’ — двухрядного гладкотрубногос учетом излучения обмуровки при е^1,4 d\ 2— экрана; / — с учетом излучения обму-
то же при е=0,8<і; 5 — то же при/е=0,54— ровки при 01,4d\ 2 — то же прнто же при е=0; 5 — без учета излучения обму- е=0;розки при e^0,5d; в — однорядного экрана из глад-^^THTT'S’H’PTf ких разных диаметров; / — дляH^w-г-ктѵ' м всего экраца; II — для труб малогодиаметра;г — z-рядного пучка; 2=2, 3, 4, 5,
6, 7 — количество рядов в пучке.Коридорный пучокУГЛОВЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ ЭКРАНОВ Номограмма
Номограммы24!СТЕПЕНЬ ЧЕРНОТЫ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯНомограмма 2с=1—с~крв.* Для котлов, работающих без наддува и с наддувом не более 1,05 кгс/см2 принимается
р= 1 кгс/см2.
242НомограммыК ОПРЕДЕЛЕНИЮ КОЭФФИЦИЕНТА ОСЛАБЛЕНИЯ ЛУЧЕЙ
ТРЕХАТОМНЫМИ ГАЗАМИНомограмма 3
Номограммы243К ОПРЕДЕЛЕНИЮ КОЭФФИЦИЕНТА ОСЛАБЛЕНИЯ ЛУЧЕЙ
ЗОЛОВЫМИ ЧАСТИЦАМИНомограмма 41 — при сжигании пыли в циклонных топ¬
ках; 2 — при сжигании углей, размолотых
в шаровых барабанных мельницах; 3 — при
сжигании углей, размолотых в среднеходных
и молотковых мельницах и мельницах-вен¬
тиляторах; 4 — при сжигании дробленки
в циклонных топках и топлива в слоевых
топках; 5 — при сжигании торфа в камер¬
ных топках.
244НомограммыКОЭФФИЦИЕНТЫ, ХАРАКТЕРИЗУЮЩИЕ НЕРАВНОМЕРНОСТЬ
ОСВЕЩЕННОСТИ ШИРМНомограмма 5
Номограммы245
БЕЗРАЗМЕРНАЯ РАЗНОСТЬ ТЕМПЕРАТУР В ШЛАКОВОЙ ПЛЕНКЕНомограмма 8
Номограммы247ЭФФЕКТИВНАЯ ПОГЛОЩАТЕЛЬНАЯ СПОСОБНОСТЬ ГЛАДКОТРУБНЫХЭКРАНОВНомограмма 90.80,71,0г,о3,0s/d
] -LI.,VсSѵW/777У77777777-77,Г7Т><*)ѳффф-6)а — настенных; б — двусветных.КОЭФФИЦИЕНТ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕПЛОВОСПРИЯТИЯ ПО ВЫСОТЕТОПКИНомограмма 11Оси горелока — газомазутные топ¬
ки; б — пылеугольные
топки с твердым
шл акоудалением; АШ, тощиеи каменные угли, су-
шенка бурого угля; бурые угли,фрезторф; в — пыле¬
угольные топки с жид¬
ким шлакоудалением;
г — камеры охлажде¬
ния двухкамерных то¬
пок.U61,21,00,80,60,2—1X\\^Греитца.ошаьовки1\х-Лї{"«.о0,2б)0,4 0,6V0,8 Ifi
248НомограммыРАСЧЕТ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В КАМЕРЕ ОХЛАЖДЕНИЯ ДВУХКАМЕРНЫХ ТОПОК, А ТАКЖЕt
Номограммы249
120110100908070605(j40ЗОгоНомограммыКОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛООТДАЧИ КОНВЕКЦИЕЙ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ'кал}(лггч • X)6 8 70 12 П 16Спорость газов {воздуха) w, м/сек.т
Номограммы251ОМЫВАНИИ КОРИДОРНЫХ ГЛАДКОТРУБНЫХ ПУЧКОВНомограмма 12
252НомограммыКОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛООТДАЧИ КОНВЕКЦИЕЙ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМп к а л/^ліz • ч • °С)105N 5оіц = сСн Cz Cs Сфу кпал/(лсг-ч°С)12 3* 5 6 7 8 9 10 111?. 13
Число рядов 23 Ч 5 6 7
Номограммы253ОМЫВАНИИ ШАХМАТНЫХ ГЛАДКОТРУБНЫХ ПУЧКОВНомограмма 13“Н52
Номограммы _ _%КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛООТДАЧИ КОНВЕКЦИЕЙ ПРИ ПРОДОЛЬНОМпкал/(ліг'Ч' °С)Скорость газов(8о<з:?:іха,', и^м/сеп
Номограммы255Температура воздуха t, °СПри охлаж'іенни дымовых газов и воздуха Ок~СфС(Цн> ккал/(лі^ • ч • С). Пои пагревэнннвоздуха а„ = СфС[аи, ккалЦм2 • ч • °С).
256НомограммыКОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛООТДАЧИ КОНВЕКЦИЕЙ ПРИ ПРОДОЛЬНОМОМЫВАНИИ ДЛЯ ПЕРЕГРЕТОГО ПАРА В ДОКРИТИЧЕСКОЙ ОБЛАСТИ
Номограммы257КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛООТДАЧИ КОНВЕКЦИЕЙ ПРИ ПРОДОЛЬНОМ
ОМЫВАНИИ ДЛЯ НЕКИПЯЩЕЙ ВОДЫНомограмма 16К кал/(°С*)75*70*50 100 750 200 250 300
Средняя температура воды і,°С0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 7,2 7,3
Скорость воды тир де/ее/с
64л6260585654'5250484644424038363432ЗО2826242322212019181716151НомограммыКОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛООТДАЧИ КОНВЕКЦИЕЙ ДЛЯ РЕГЕНЕРАТИВНЫХЧ - °С)4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19
Скорость газов (воздуху) w^/cen,
Номограммы259ВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙНомограмма 18а+Ь,ммСнПримечание00,9Глаякие листы2,41.15Неин го ней і)ицн юврн-ные набички5=4,81,6И и ті пен минирован¬ные набивки
260НомограммыКОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛООТДАЧИ КОНВЕКЦИЕЙ ДЛЯ ПЛАСТИНЧАТЫХВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ ПРИ Re<10 000Номограмма 17пкал/(л€г• ч • °С)8 9 70 71 72 13 14
Скорость газов (воздуха,) wy м/сею-75 р - 7?Пунктирные линии служат для проверки применимости номограммы. Если точка пересечения
линий скорости и температуры лежиг выше пунктирной линии, обозначенной соответствующей
Номограммы261КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛООТДАЧИ ИЗЛУЧЕНИЕМНомограмма 19пкал/(мг • ч - °С)200Ш 600 Ш 1000Температур*. газфВ і>7 *С12001400 1609Ї8—1297
262НомограммыКОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ ЧУГУННЫХ РЕБРИСТЫХ
ВОДЯНЫХ ЭКОНОМАЙЗЕРОВ ВТИ И ЦККБккал/(.ль2’ ч • °С)k = kuC&, ккал/(м2-ч-*С).При сжигании мазута коэффициент теплопередачи чугунных ребристых экономайзеров снижается на 25%.Экономайзер ВТИ Экономайзер ЦККЬХарактеристики одной трубыРазмерностьЭкономайзер ВТИЭкономайзер]ЦККБмм1 5002 0002 50030001 990Поверхность нагрева с газовой стороны . . .м*2.182.953,724,49Б.50Живое сечение для прохода газов ■0,0880.1200.1520.1840,21
Номограммы263ПРИВЕДЕННЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛООТДАЧИ С ГАЗОВОЙ СТОРОНЫЧУГУННЫХ РЕБРИСТЫХ И РЕБРИСТО-ЗУБЧАТЫХВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙНомограмма 21птсал/Сж2■ ч- °С)ПараметрРазмерностьРебристаятрубаРебристо-зубчатые трубымм2 4801 2Э02 4803 500„2 2751 0002 2753 300Поверхность нагрева с газовой стороны JM14.111,914.115,78,2,571,122,463,56.0,1.390,0640,1390,202Живое сечение для воздуха .... .0,01180.0110.0110,011Масса трубы кг—73162240Бквиаалеитный диаметр с воздушной стороны м0.04250,03420,03420,0342
264НомограммыПРИВЕДЕННЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛООТДАЧИ С ВОЗДУШНОЙ СТОРОНЫЧУГУННЫХ РЕБРИСТЫХ И РЕБРИСТО-ЗУБЧАТЫХВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙНомограмма 22тгпал/{жгsoѵ5 6 7 Є 9 10 11 12 13 П 15 16
Скорость воздуха, гѵ, ж/сепа)кка&/(м2'Ч‘ °С)
605 6 7 8 9 ТО 11 12 13 П 15 16 18Скорость воздуха. w7 м/сек л*а — ребристый воздухоподогреватель; б — ребристо-зубчатый воздухо¬
подогреватель.б)
Номограммы265ПРИВЕДЕННЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛООТДАЧИ ЧУГУННОГО
РЕБРИСТОГО ПЛИТЧАТОГО ВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛЯ
КУСИнекого ЗАВОДАНомограмма 23кпал/$>е3 ■ ч • еС)ьккал/(мг ч* °С)т>г7*7ЬО0,90,8-s--й—-<і*Р::::::::ѴсчА,-г4" 1-г- —■ 4-1+14-4Температура.7 °СХарактеристика плитыПоверхность нагрева с газовой стороны Н =[4,8 м1.
Поверхность нагрева с воздушной стороны Нв=2,82?ма.Живое сечение с газовой стогсны FT=t0,04£5[M2.
Живое сечение с воздушной сторокы f = 0.0275’л*.ідргпр, гскалЦлР-ч °С).гпр
266НомограммыКОЭФФИЦИЕНТ ЭФФЕКТИВНОСТИ РЕБЕРНомограмма 24і=НДля цилиндрических стержней из проволоки (проволочно-оребренных калори¬
феров) Е принимается по кривой для ребер с прямым основанием Dfd= 1,0.
Номограммы267КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛООТДАЧИ КОНВЕКЦИЕЙ КОРИДОРНЫХ ПУЧКОВ ТРУБС ПОПЕРЕЧНЫМИ ЛЕНТОЧНЫМИ И ШАЙБОВЫМИ РЕБРАМИНомограмма 25
268НомограммыКОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛООТДАЧИ КОНВЕКЦИЕЙ ШАХМАТНЫХ ПУЧКОВ ТРУБ
С ПОПЕРЕЧНЫМИ ЛЕНТОЧНЫМИ И ШАЙБОВЫМИ РЕБРАМИ
Номограммы269КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛООТДАЧИ КОНВЕКЦИЕЙ ШАХМАТНЫХ ПУЧКОВ ТРУБС ПЛАВНИКАМИНомограмма 27Скорость газов (воздуха) ги^ м/сек
270НомограммыКОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛООТДАЧИ КОНВЕКЦИЕЙ ШАХМАТНЫХ ПУЧКОВ ТРУБ
С ПРОВОЛОЧНЫМ ОРЕБРЕНИЕМНомограмма 28
Номограммы271ТЕМПЕРАТУРНЫЙ НАПОР ПРИ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНО-СМЕШАННОМ ТОКЕНомограмма 29Л t -j?-At Прт °СА — отношение поверх¬
ности нагрева участка с пря¬
мотоком к полной поверх¬
ности нагрева.Примечания: 1. Для
схем с последовательно-сме¬
шанным током, отличаю¬
щихся от указанных на
рис. 7-12, номограмма не¬
применима.2. Номограмму не экстра¬
полировать. Если при поль¬
зовании ею для конкретно¬
го случая приходится в ка¬
кой-либо части выйти за
пределы изображенных ли¬
ний, расчет А/ следует ве¬
сти по частям.ТЕМПЕРАТУРНЫЙ НАПОР ПРИ ПАРАЛЛЕЛЬНО-СМЕШАННОМ ТОКЕНомограмма 301 — оба хода многоходовой среды —
прямоточные; 2 — три хода многохо¬
довой среды: два — прямо- и один —
противоточный; 3 — два хода много¬
ходовой среды: один — противо- и
один — прямоточный; 4 — три хода
многоходовой среды: два — противо-
и один — прямоточный; 5 — оба хода
многоходовой среды — противоточ-
ные.
272 НомограммыТЕМПЕРАТУРНЫЙ НАПОР ПРИ ПЕРЕКРЕСТНОМ ТОКЕНомограмма 311 — однократный перекрест; 2 — двукратный перекрест; 3 — трехкратный пе¬
рекрест; 4 — четырехкратный перекрест.
ЛІWЗ8765¥З21ОW1,31,21,11,00,30,80,70,60,5OSТ>о\" ^кЧч.-г*"\ѵ-тчЧ* LLчNVч\\чXJI*\чNN.- ). Ъч\ V///— 1,4 ч,,Сс 'V\чЧѵ4sЧ—..т7%- 7fiу? —1 ^_і—..J—. J. -IL>Рпкг/(мг' се к)кРII11\.\\\\VI..—<!4-р50100' кЗе/ем2Лі70З8765k-Згіо1,67,5V1,31,2V
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5і'очч>*\L. і»1*0Ч, 6?г7/эь>130]/у *I*Рп1000150020Q0п г/(мг’Сел)ktГ&*&УVУгъуifЛHrtn'c.11&«*:3^/\уfij—•■яW&Za§11W\ Jff ff*711...i ..\ f■ * J-1V'JAi;,г*fПП‘‘■МП— при наличии трубы Вентури; при отсутствии трубы Вентури, При отсутствии трубы Вентури /исп —= /0^рй,, м; при наличии трубы Вентури /Исп = 5,6 ml'okpkt, м.
274Номограммы
Номограммы275КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛООТДАЧИ ПРИ КОНДЕНСАЦИИ ПАРА,
ДВИЖУЩЕГОСЯ ВДОЛЬ ВЕРТИКАЛЬНОЙ ТРУБЫНомограмма 34
276НомограммыКОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛООТДАЧИ ПРИ СВЕРХКРИТИЧЕСКОМ ДАВЛЕНИИП2~авА, ккал((м2 • ч • °С).Ьсли по величине параметра —g g "р— значения л выходят за пределы номо¬
граммы, принимать А равным 1,5.
Номограммы277В ОБЛАСТИ БОЛЬШИХ ТЕПЛОЕМКОСТЕЙНомограмма 35КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛООТДАЧИ ПРИ ПРОДОЛЬНОМ ОМЫВАНИИ
ДЛЯ КИПЯЩЕЙ ВОДЫНомограмма 36ккал/(льг ч °С)Для легированных нержавеющих
труб ач=а<р, ккал!{м2 - ч • °С).Аосч =осу>
278НомограммыУГЛОВЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ ШИРМОВЫХ И ЗМЕЕВИКОВЫХ
ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВАНомограмма 37а—п-го ряда конвектив¬
ной поверхности; б —
n-го ряда шнрлювои по¬
верхности нагрева.КОЭФФИЦИЕНТ ОБЛУЧЕННОСТИ ТОЧЕК С МАКСИМАЛЬНЫМ
ТЕПЛОВОСПРИЯТИЕМ (ДЛЯ ТРУБ ШИРМ)
Номограммы279КОЭФФИЦИЕНТ ОБЛУЧЕННОСТИ ТОЧЕК С МАКСИМАЛЬНЫМ
ТЕПЛОВОСПРИЯТИЕМ (ДЛЯ ТРУБ КОРИДОРНЫХ ПУЧКОВ)Номограмма 39
£80 НомограммыКОЭФФИЦИЕНТ ОБЛУЧЕННОСТИ ТОЧЕК С МАКСИМАЛЬНЫМ
ТЕПЛОВОСПРИЯТИЕМ (ДЛЯ ТРУБ ШАХМАТНЫХ ПУЧКОВ)НомограммаIF ряд ѴряВ18*
19—1297а)а — трубы первого ряда нефестонированного пучка (коридорного или шахматного) и второго ряда фестонированного
шахматного пучка; б — трубы третьего (или любого из последующих) ряда шахматного и коридорного пучков.ЯоО3
гп
■е
X
Xо
оm За
S ЪX *П "в
■в *<
ГП СП03 ж>5XсогяянSваX£хXоЯоч■о09БК№to00
282НомограммыКОЭФФИЦИЕНТ РАСТЕЧКИ ДЛЯ ЭКРАННЫХ ТРУБ (е^О)Номограмма 42КОЭФФИЦИЕНТ РАСТЕЧКИ ДЛЯ ТРУБ ДВУСВЕТНЫХ ЭКРАНОВНомограмма 43
1
Номограммы283КОЭФФИЦИЕНТ РАСТЕЧКИ В КОРНЕ ПЛАВНИКА РАДИАЦИОННЫХ
ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВАНомограмма 45= 0,35 -J- 0,1 bj(I -J- kak^ka.19*
284НомограммыПОПРАВКА НА СМЕЩЕНИЕ ПЛАВНИКА Си
КОЭФФИЦИЕНТ УЧЕТА ВЛИЯНИЯ СВАРНЫХ ШВОВ ktНомограмма 46а
Номограмма 466
Номограммы285
286НомограммыПОПРАВКА К КОЭФФИЦИЕНТУ РАСТЕЧКИ Ацпл
ПРИ ДВУСТОРОННЕМ ОБЛУЧЕНИИНомограмма 49КОЭФФИЦИЕНТ РАСТЕЧКИ В ЛОБОВОЙ ТОЧКЕ ПЛАВНИКОВЫХ ТРУБ
ПРИ КОНВЕКТИВНОМ ТЕПЛОВОСПРИЯТИИНомограмма 50
Номограммы287КОЭФФИЦИЕНТ РАСТЕЧКИ В КОРНЕ ПЛАВНИКА
ПРИ КОНВЕКТИВНОМ ТЕПЛОВОСПРИЯТИИНомограмма 51КЛ
288НомограммыОТНОСИТЕЛЬНАЯ СРЕДНЯЯ ТЕПЛОВАЯ НАГРУЗКА
ПЛАВНИКОВОЙ ТРУБЫ (БЕЗ УЧЁТА ПЛАВНИКОВ)ПАРАМЕТР соНомограмма 53
Номограммы289КОЭФФИЦИЕНТ РАСТЕЧКИ цк.п В КОРНЕ ПЕРЕМЫЧКИНомограмма 55
290Номограммы
Номограммы291КОЭФФИЦИЕНТ РАСТЕЧКИ ця<о» (ДЛЯ ТРУБ РАВНЫХ ДИАМЕТРОВ)Номограмма 57
292НомограммыНомограмма 59
Номограммы293
294Номограммы
Номограммы295
С И Ы ® « К ОПЕЧАТОКСтр.КолонкаСтрокаНапечатаноСледует читать78Праваяф-ла (III-13)ккал/(м2-к-0 С)ккал/(м~ - ч)83ЛеваяРис. VI-1Нѵг до 14-го рядаНш отсчитываетсядо точки А(до 15-го ряда)14545 и 19/*/'сверху148Правая2 сверху1Ст~ 1+«>•.*Сш~-(1+ю)М150Правая15 снизу11IfQS197133 сверху13 522IS 822
ТЕПЛОВОЙРАСЧЕТКОТЕЛЬНЫХАГРЕГАТОВ