ВОДОСНАБЖЕНИЕ И ОЧИСТКА СТОЧНЫХ ВОД ПРИ РАЗРАБОТКЕ РОССЫПНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ
ВОДОСНАБЖЕНИЕ И ОЧИСТКА СТОЧНЫХ ВОД ПРИ РАЗРАБОТКЕ РОССЫПНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ
МОСКВА «НЕДРА» 1975
УДК 622.485:622.271.6:628.33/.035:622.271.1
Водоснабжение и очистка сточных вод при разработке россыпных месторождений. М., «Недра», 1975, 184 с. Авт.: В. В. Назаров, Ю. М. Чикищ В. Р. Личаев, А. П. Курылев.
В книге рассмотрены вопросы, связанные с охраной поверхностных вод от загрязнения при разработке россыпных месторождений, описаны способы водоснабжения, водоподготовки и осветления сточных вод при различных способах эксплуатации россыпей. Даны состав и свойства производственных сточных вод и методы их анализа. Приведено определение ПДК (предельнодопустимых концентраций) взвешенных веществ в промстоках, разбавления их в реках и в водохранилищах. Описаны методы расчетов отстойников, руслоотводных и водоподводящих каналов, их фильтрационных характеристик. Даны рекомендации по выбору и обоснованию схем водоснабжения, водоподготовки и очистки сточных вод, рассмотрены вопросы применения коагулянтов и флокулянтов.
Книга предназначена для инженерно-технических работников научно-исследовательских и проектных организаций, а также может быть полезна студентам горных вузов и факультетов.
Табл. 62, ил. 49, список лит. — 39 назв.
Авторы: В. В. Назаров, Ю. М. Чикин, В. Р. Личаев, А. П. Курылев..
30706—196
043(01)—75
357—75
(g) Издательство «Недра», 1975
ПРЕДИСЛОВИЕ
В последние годы в больших масштабах проводятся организационно-технические мероприятия, направленные на предотвращение загрязнения водоемов, строятся очистные и другие водохозяйственные сооружения. Однако санитарное состояние некоторых водных источников, используемых для водоснабжения и других народнохозяйственных нужд, остается пока неудовлетворительным.
Дражный и гидромеханизированный способы разработки россыпных месторождений золота имеют большое народнохозяйственное значение. Эффективность этих способов в значительной мере определяется использованием большого количества воды, с помощью которой осуществляются основные технологические процессы и обеспечивается поточность производства. При этом на каждый кубический метр перерабатываемой горной массы расходуется 10—15 м3 технологической воды, промстоки которой содержат трудноосаждаемые мельчайшие частицы.
Сброс неосветленных промстоков в реки и водоемы приводит к загрязнению их взвешенными частицами и наносит ущерб биологической среде, флоре и фауне.
Из известных способов осветления промышленных сточных вод при разработке россыпей наибольшее распространение по-' лучил способ отстаивания промстоков в специально сооружаемых водоемах.
Теоретического обоснования применения тех или иных способов водоснабжения в зависимости от условий разработки месторождений до настоящего времени не было, и поэтому не представлялось возможным в полной мере оценить их эффективность и выявить область применения. Практически не проводились исследования, которые позволили бы количественно оценить степень загрязнения водоемов. В связи с отсутствием методик расчета отстойников и условий их применения возникло мнение о нецелесообразности использования данного способа осветления и водоподготовки на россыпных разработках. Предприятия не имеют четких и исчерпывающих рекомендаций по этим вопросам, что главным образом обусловлено:
отсутствием методических разработок, составленных с учетом требований организаций надзора и предназначенных для
з
исследования условий применения способов водоснабжения и осветления промстоков;
отсутствием достаточно надежных методов определения наивыгоднейших параметров отстойников и их количества;
отсутствием методики определения экономической эффективности осветления промстоков.
В настоящей работе, в основу которой положены результаты научных исследований авторов и опыт работы предприятий, наибольшее внимание уделено рассмотрению современного состояния и перспективных направлений охра,ны поверхностных вод от загрязнения без снижения основных технико-экономических показателей разработки россыпей.
Подробно рассмотрены вопросы по определению степени загрязнения водоемов, осветлению воды отстаиванием, коагулированием— отстаиванием, применению рациональных схем водоснабжения и водоподготовки.
Авторы выражают благодарность за помощь в проведении исследований и внедрения их результатов в промышленность Б. Т. Махиборода, В. Ф. Фигелю, В. Ф. Моренко, С. А. Шиш-ковскому, А. С. Евсиовичу, Н. Н. Усову, В. А. Безвершенко, Н. С. Соколову.
Авторы выражают также глубокую признательность канд. техн, наук Л. В. Милованову за весьма ценные советы, замечания и пожелания, сделанные при рецензировании рукописи.
Глава I
ХАРАКТЕРИСТИКА СПОСОБОВ РАЗРАБОТКИ РОССЫПЕЙ И СХЕМ ВОДОСНАБЖЕНИЯ ГОРНЫХ РАБОТ
§ 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РОССЫПНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЯХ
Россыпями называются рыхлые отложения, состоящие из обломков горных пород различной крупности, сцементированные в той или иной степени глиной и содержащие какой-либо полезный минерал в промышленных количествах.
Из россыпей добывают многие виды дефицитного минерального сырья, в частности самородные металлы — золото, платину; редкометальные и редкоземельные минералы — циркон, монацит; ценные кристаллы — алмазы и оптический кварц (пьезокварц) ; оловянно-вольфрамсвые минералы — касситерит, вольфрамит, гюбнерит; титановые минералы — ильменит, рутил; тантало-ниобиевые минералы — танталит, колумбит, пирохлор, ланарит, янтарь и др.
Россыпи являются вторичными месторождениями, образовав-^ шимися вследствие физического и химического разрушений коренных рудных месторождений.
По характеру образования россыпные месторождения разделяются на следующие типы: элювиальные; делювиальные; аллювиальные; морские; ледниковые; эоловые.
Основное промышленное значение имеют аллювиальные россыпи, которые обеспечивают добычу большей части полезных ископаемых, получаемых из россыпных месторождений.
При разработке россыпей их обычно подразделяют на следующие классы:
Ключевые (ручьевые) россыпи, залегающие в оврагах, логах, балках, распадках и по долинам небольших ключей; по существу они являются переходным видом от делювиальной к аллювиальной россыпи; наносные отложения мало обработаны; падение долины крутое (обычно более 0,04); глубина отложений от 0,5 до 10 м в нижней части россыпи; протяженность россыпи колеблется в пределах 0,2—0,6 км при ширине, не превышающей 20 м.
Долинные россыпи залегают в долинах значительных ключей и речек. Металлоносность распространяется на часть поймы долины, образуя в плане вытянутую площадь. В толще
5
россыпи выделяются отдельные пропластки песчанистых и глинистых пород с гальной и валунами. Металлоносный пласт песков обособлен и обычно приурочен к нижней половине отложений,- часто наблюдается несколько металлоносных пластов. В больших долинах со спокойным падением пласт песков выдержан на значительном протяжении. Долинные россыпи имеют протяженность 1—8 км с уклоном в пределах 0,03— 0,01, глубиной от 2 до 20 м. Россыпи длиной больше 12 км встречаются редко. Обычно они имеют ширину 40—100 м и более. Наряду с этим известны россыпи протяженностью в несколько десятков километров при ширине, измеряемой сотнями метров. Обычная мощность аллювия равна 4—6 м и редко превышает 10—15 м, но встречаются погребенные россыпи мощностью до 60—100 м и более.
Во всех золотоносных районах широко представлены современные русловые россыпи. Они, как правило, имеют небольшую мощность и протяженность. Пески обычно легко-промывистые с крупноблочными валунами и гравийно-галечным материалом. В большинстве случаев они имеют невысокое содержание. Еще меньшее практическое значение имеют к о совы е россыпи.
Террасовые россыпи, приуроченные к современной и древней гидросети, характеризуются меньшей сохранностью. Они представляют собой остатки долинных россыпей более ранних этапов формирования и претерпевают стадию непрерывного уничтожения.
Погребенные россыпи в большинстве своем относятся к древним, но известны также и четвертичные. По своему характеру они не отличаются от описанных выше, но причины их погребения иные.
Морские россыпи можно разделить на пять основных классов: морские прибрежные россыпные месторождения; месторождения россыпей на шельфах и континентальных склонах; поверхностные месторождения глубоководного дна; элементы, растворенные в морской воде; месторождения, залегающие под дном океана.
На уровне развития современной горной техники прибрежные морские месторождения наиболее перспективны с точки зрения ведения горных работ.
Рыхлая толща россыпей имеет следующее строение: растительный слой;
илисто-глинистые отложения;
галечники с песком (иногда с глинистой примазкой);
разрушенные коренные породы, щебень или дресва (иногда с глинистой примазкой).
Литологический состав пород основных районов россыпной золотодобычи приведен в табл. 1.
6
Литологическая характеристика россыпей
Таблица 1
Наименование	Урал	Ленский район	Амурская область	Приморье
Количество обследованных россыпей,
%.................................
Из них с нижеследующей литологией: растительный слой, %..............
илисто-глинистые образования, % галечники с песком (иногда с глинистой примазкой).............
разрушенные коренные породы (иногда с глинистой примазкой)
100	100	100	100
83,3	100	96,1	100
91,6	40	92,3	54,6
100	100	100	100
50*	25*	46,1*	69,2*
100	100	100	100
25*	20*	69,2*	15,4*
* В том числе с глинистой примазкой.
В составе россыпей можно выделить два главных типа отложений: илисто-глинистые и песчано-галечные. Первые составляют, чаще всего, верхнюю часть отложений, практически не металлоносны и являются основным источником образования труд-ноосаждаемой взвеси.
Вторые являются основными металлоносными горизонтами. Средняя мощность их характеризуется величинами, приведенными в табл. 2.
Таблица 2
Характеристика основных горизонтов россыпей
Наименование	Мощность, м	Урал	Ленский район	Амурская область	Приморье
Глины, суглинки, ил	От ДО % от общей мощности	0,2—5,5 0,3—9,5 43	0,6—1,4 3,2—5,0 34	0—2,0 0,2—5,0 33	0,1—1,5 1,5—4,0 43
Галечник, песок	От до % от общей мощности	0,2—9,0 0,4—12 57	0,4—2,0 3,4—32,5 66	0,2—5,0 0,6—7,0 67	0,1—2,0 0,8—11,0 57
Соотношение мощностей (коэффициент вскрыши)	—	0,54	0,51	0,49	0,75
Главное преимущество россыпей заключается в том, что они позволяют начинать добычу металла почти одновременно с от
7
крытием месторождения, так как залегают сравнительно неглубоко, отличаются простотой извлечения полезного ископаемого, требуют небольших капитальных вложений.
§ 2.	ИНЖЕНЕРНО-ГИДРОЛОГИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ РОССЫПЕЙ
Аллювиальные россыпи по генезису непосредственно связаны с реками и ручьями. Продолжительность сезона промывки зависит от климатических особенностей районов добычи, времени появления воды (начала стока) на реках весной и резкого уменьшения стока осенью. Промывка песков на малых реках и ручьях лимитируется недостатком воды в августе, сентябре и октябре, что приводит к частым простоям промприборов. Успешная работа гидротехнических сооружений, а также работа на открытых полигонах во многом зависит от обеспечения отвода паводков. Поэтому знание гидрологии рек в период промывочного сезона для рационального использования воды с наибольшей эффективностью для производства и охраны водотоков является необходимым условием успешной работы горных предприятий.
Под гидрологическим режимом принято понимать закономерности изменений состояния водного объекта в связи с физико-географическими условиями бассейна. Гидрологический режим проявляется в виде многолетних, сезонных и суточных колебаний уровня воды, расходов воды, ледовых явлений, температуры воды и т. п.
При гидрологических расчетах применяются следующие обозначения:
1.	Расход воды Q—количество воды, прошедшее за 1 с через поперечное сечение реки, м3/с.
2.	Объем стока W— количество воды, прошедшее через сечение реки за определенный промежуток времени, например за год. Измеряется этот объем в м3, млн. м3 или км3.
3.	Модуль стока М — отношение количества воды, прошедшего через поперечное сечение реки за 1 с, к единице площади водосбора, л/(с-км2).
Между этими величинами существуют определенные соотношения:
W = MF31 6-10» = MF 31 6 10з, мз/год.	(1)
№ = Q.31,6-10e, м3/год,	(2)
где 31,6 -106 — коэффициент размерности.
Годовой сток, как известно, колеблется в значительных пределах. Средний многолетний годовой сток iFcp определяется, как среднеарифметическое значение
^ср==^-.	(3)
п
8
Если число лет наблюдений п достаточно велико (более 70 лет), то вычисленное значение среднего многолетнего стока можно считать нормой стока для данного речного бассейна. Эта величина считается достаточно устойчивой характеристикой стока.
При расчете 1Гср короткого ряда наблюдений следует вводить в расчет вероятную среднеквадратичную ошибку
^ср = —±^.	(4)
п
где
, /' 2(Г<-ГСр)« ^ = J/ п-1
где п — фактическое число лет наблюдений;
W — годовой сток в ряду наблюдений.
Зная годовой сток, можно определить средний годовой расход реки:
<2ср=Л>>	<6>
где Т — число секунд в году.
В практике обычно пользуются также понятием о высоте слоя стока, которая определяется как высота равномерно распределенного по площади бассейна слоя воды:
В этой формуле W берется в м3, a F — в км2. Результат получается в мм.
Важным понятием в гидрологии суши является коэффициент стока т), характеризующий отношение объема годового стока к объему выпавших за тот же период осадков.
Модуль стока и коэффициент стока имеют существенное значение для сравнительной оценки водоносности той или иной реки.
Основным методом гидрологических расчетов для определения характеристик речного стока, необходимых при назначении размеров и условий работы гидротехнических сооружений, является обобщение материалов гидрометрических наблюдений на данной реке за длительный период времени [12]. Обобщение таких наблюдений показывает, что воздействие климатических и физико-географических факторов приводит к значительным колебаниям как годового стока, так и внутригодового по отдельным сезонам. Исследованиями установлено, что эти колебания как годового, так максимального и минимального и
&
других характеристик стока зависят от такого большого количества факторов, что в настоящее время учесть их невозможно и следует их рассматривать как «случайные». Поэтому совокупное действие этих факторов и получаемые закономерности могут изучаться на данном этапе методами теории вероятности, т. е. применением кривых распределения (повторяемости) и обеспеченности. Построение и использование их должно корректироваться данными фактических наблюдений.
Повторяемость — число случаев т наблюдений заданной величины в долях или процентах общего числа наблюдений п. Например, повторяемость расходов в течение года — это число дней в году, в течение которых наблюдается тот или иной расход воды.
Зависимость для вычисления повторяемости yt будет иметь следующий вид:
У1 =	100,	(9)
где n=-Sm2-, mi — количество наблюдений заданной величины в конкретном случае.
Можно построить график повторяемости расходов, откладывая на оси ординат расходы, а на оси абсцисс их повторяемость. Однако при рассмотрении сравнительно коротких рядов построение графика повторяемости этим способом затруднительно. В этих случаях удобнее определять повторяемость не единичных значений этих величин, а интервалов их значений, например, Х\—х2, *2—*з, ..., хг-_1—х^ где Ах=хг-_1—хг = const. Тогда график повторяемости будет ступенчатым (рис. 1), и в этом случае нетрудно провести сглаживающую кривую.
Такая кривая носит название кривой распределения (частот наблюдения исследуемых величин).
Если последовательно просуммировать от верхнего интервала к нижнему число наблюдений в каждом интервале расходов, полученные суммы отложить на том же графике и соединить точки плавной кривой, то получим кривую обеспеченности.
Под обеспеченностью понимают длительность периода времени, в течение которого наблюдаются величины, превышающие заданную. Обеспеченность выражается в долях или в процентах от общего периода наблюдений Т. Из определения понятия обеспеченности S вытекает, что это есть сумма дней, в течение которых наблюдаются величины, превышающие заданную, иначе говоря, это сумма частот указанных величин. С помощью кривой обеспеченности можно определить расход любой заданной обеспеченности в пределах данного периода наблюдений.
Кривая распределения имееттри характерных точки (рис. 1, а): центр распределения, соответствующий среднеарифметическому значению ряда (а); медиану (б), соответствующую 50%, обеспеченности; моду кривой (в), соответствующую наибольшей 1Ь
частоте расходов. Получаемые кривые распределения в большинстве случаев асимметричны. Показатель асимметрии — величина d, называемая радиусом асимметрии, представляет собой расстояние между точками моды и центром распределения.
Рис. 1. Кривые повторяемости (а) и обеспеченности (б)
Для построения кривой обеспеченности по ряду наблюдений и теоретическим путем в гидрометрии применяют асимметричную биноминальную кривую Пирсона типа Ш. Выражается эта зависимость формулой
х	а
y-yfi "(1 + -^)	(10)
где у и х— координаты кривой;
уа — модальная ордината;
d — радиус асимметрии;
а — расстояние от модальной ординаты от левого конца кривой;
е — основание натуральных логарифмов.
Верхняя часть кривой уходит в бесконечность, а нижняя достигает 100% при некоторо(м значении расхода. Для построения этой кривой необходимо знать три параметра: среднеарифметическое значение ряда, например QCp, коэффициент вариации (изменчивости) Cv и коэффициент асимметрии С5. Среднеарифметическую величину членов ряда определяют по формуле
п
Хср=-^,	(Н)
где Xi — любая изучаемая величина (W, Q и Др.).
11
Коэффициентом вариации называется отношение среднеквадратичного отклонения ряда в к среднеарифметическому значению ряда хср:
а= .	t	(12)
V п—1
Введем значение модульного коэффициента
•	(14)
хср
Тогда выражение (13) будет иметь вид:
/SEEM	(15)
|/ n— 1
Коэффициент асимметрии характеризует степень асимметричности данного ряда. Для характеристики асимметричности ряда используют сумму кубов отклонений членов ряда от его среднеарифметического значения, т. е. — хср)3. Чтобы эту величину сделать сравнимой для рядов с различными п и о, ее делят на п и о и получают значение коэффициента асимметрии:
с _ S(xf —хсР)3
5	™	пС3 ’	'
Относительная средняя квадратичная ошибка определения коэффициента Cv выражается формулой
% = W=T |Z1(17)
а коэффициента Cs
Oc=±-^1/— (1+ 6С*+5(^) 100%.	(18)
s Cs п
Обычно величину Cs принимают кратной значению Cv, т. е.
Cs = aCv.	(19)
Величина а для биноминальной асимметричной кривой изме-П	2
няется от 2 до---.
1 — &min
Теоретические кривые обеспеченности в гидрологии наиболее часто применяются для определения среднегодовых значе-
12
пий стока, а также максимальных и минимальных расходов. Характеристика связи между обеспеченностью и повторяемостью расходов приведена в табл. 3.
Таблица 3
Характеристика лет разной обеспеченности
Обеспеченность, %	Повторяемость, раз в п лет	Характеристика года
0,1	1000	Катастрофически многоводный
1	100	Очень многоводный
5	20	Многоводный
10	10	Средней многоводности
25	4	Средней многоводности
50	2	Медианный
'	75	4	Средней многоводности
90	10	Средней многоводности
95	20	Маловодный
97	33	Маловодный
99	100	Очень маловодный
99,9	1000	Катастрофически маловодный
При отсутствии или недостаточности наблюдений расчеты производят с применением эмпирических формул Д. Л. Соколовского [8] и Л. Т. Федорова [12].
§ 3. СПОСОБЫ РАЗРАБОТКИ РОССЫПЕЙ
Разработка россыпей в настоящее время производится четырьмя способами: дражным, открытым — экскаваторно-бульдозерным, подземным и гидравлическим. В условиях современного развития разработки россыпей объема переработки горной массы различными способами характеризуются показателями, приведенными в табл. 4.
Таблица 4 Структура добычи золота из россыпей
Наименование	Всего	Способ			
		дражный	подземный	открытый	гидравлический
Переработка горной массы, %	100	74,7	2,6	13,6	9,1
В современной практике горно-эксплуатационных работ, осуществляемых на россыпных месторождениях, из применяемых способов и технологических схем разработки наибольший удельный вес по объемам добычи и обогащения продуктивных пород занимает дражный.
13
Таблица 5
Техническая характеристика многочерпаковых драг отечественного производства
Показатели	Изготовитель драги										
	Тахтамыгден-ский арматурный завод	Иркутский завод тяжелого машиностроения им. В. В. Куйбышева								Пермский машиностроительный завод им. В. И. Ленина	
	Модель и год ее разработки										
	МД-2П, 1951	8 ОД 1969	изтм 150 1948	изтм 210 1950	150Д 1965	250Д 1958	250ДШ 1966—1969	2 50 ДУ 1972	600Д 1960	ОМ-431 1958—1966	ОМ-417 1971
Номинальная емкость черпака, л . . . . Конструкция черпаковой цепи	 Число черпаков в цепи 	 Рабочая скорость движения черпаковой цепи, черп./мин . . Устройство для маневрирования драги в забое 	 Предельная подводная глубина черпания, м	 Высота надводного борта россыпи, срабатываемого черпаком, м	 Конструкция понтона	50 Прерывистая с холостым звеном 33 15—18 Канатное 6 1 Деревянный	80 72 14-32 6 1	150 72 22 9,3 1,5 Mei	210 80 0—30 И 2 галличе	150 77 21—30 9 2 ский целы	250 85 0—35 Ка 12 3,5 яосварной	250 Сплошная 85 0—35 натно-свай 12 3,5 с попереч]	250 68 0—30 ное 12 3 но-продоль	600 169 18—22 50 10 >цой систе!	> 380 1 120 22 30 4 мой набора	400 88 18—28 17 до 2 1
Размеры пойтойа, м: длииа 		16	24	32,5	40,4
ширииа 		8,6	12	15,4	18,2
высота бортов . . Средияя осадка в ра-	1.4	2,2	2,4	3
бочем состояиии . . Средиечасовая произ-водительиость дра-	0,9	1,7	1,7	2
ги, м3/ч 	 Обогатительиое обору-доваиие, бочка:	30	100	100	250
диаметр, мм . . . длина сеющей поверх-	1000	1600	1760	1860
ности, мм		4500	5900	6600	8300
Управляющее устройство Вид энергии .... Род тока, питающего главный привод	сш Паровая от локомобиля 11-76	мсрш Переме	сш, сшо 1ННЫЙ	сшо
Напряжение силовой цепи (постоянного, переменного тока), В Общая установочная ь мощность электро-	Генератор ПН-10	380	380	440 380
двигателей, кВт . . Размеры драги, м:	44	392	434	910
длина 		33,3	50,2	70	82
высота 		9,3	16,7	21	25,5
ширина 	 Конструктивная масса	9,5	17	23	26,4
драги как изделия, т Среднее водоизмеще- ние драги в рабочем	109	396	658	1200
состоянии, т ...	127	420	756	1300
36 17 2,6	42,8 18,2 3	42,8 18,2 3	46,8 19 3,3	112,8 32,6 5	62 24 3,5	52,8 24 3,4
1,8	2,1	2,1	2,5	3,7	2,5	2,5
180	320	320	350	550	400	450
1800	2700	2400	2400	3200	2700	2700
8240 сш	11 450 сшо	И 450 сш, мсрш, шпрп	14 500 шпрпо	15 260 шпрпо	15 350 мсрш	13 440 мсршо, шпрп
Электрическая
По 220	стоянный 220—440	220—440	220—440	Переменны 220	:й 380	Постоянный 440
380	380	380	380	380—6000	6000	380—6000
800	1082	1003	1200	7300	2110	2227
74,6	88,5	92	91	236	156,2	121,3
24,5	26	26	27	50	39	32,6
21,6	25,7	25,7	26,5	53,7	35,9	38,7
912	1355	1373	1800	10 391	3252	2594
990	1450	1460	1900	10 854	3480	2865
Таблица 6
Основные параметры гидроэлеваторных шлюзовых приборов серии ПГШ
Типоразмер, марка прибора	Производительность		Крупность песков и минимально допустимый диаметр отверстий в ограничительной решетке, мм	Диаметр горловины, мм	Высота подъема пульпы (приблизительная), м	Напор рабочей воды на насадке гидроэлеватора, м вод. ст.	Диаметр насадки гидроэлеватора, мм	Насосный агрегат			Расход воды общий, л/с	Степень разжижения техническая (Т:Ж)
								к S	мощность, кВт	марка агрегата		
	техническая (часовая). м3/ч	эксп л уатационная (среднесуточная с учетом коэффициента неравномерности), м3/сутки										
ПГШ-Ш-30	30	400—500	Мелкие 100	130	12,0—12,5	50—52	70	2Х8НДВ	2x80=160 л. с.	АНД-1.8НДВ		
					14,0—14,5	58—60	70	10Д-6	125	АН-1-1 ОД-6		
			Крупные ПО	140	10,5—11,0	50—52	70	2Х8НДВ	2x80=160 л. с.	АНД-1-8НДВ	140	1:17
					13,0—13,5	58—60	70	10Д-6	125	АН-1-10Д-6		
ПГШ-П-50	50	700—800	Мелкие 120	160	12,5—13,0	54—56	90	12НДС	190	АН-1-12НДС	240	1:17
			Крупные 130	170	11,0—11,5							
ПГШ-П-75	75	1100—	Мелкие 130	170	16,0—16,5	56—58	100	12НДС	250	АН-1-12НДС	330	1:16
		1200	Средние 140	180	14,0—14,5	56—58	100	12НДС	250	АН-1-12НДС		
					17,5—18,0	70—72	100	14НДС	320	АН-1-14НДС		
			Крупные 150	190	12,5—13,0	56—58	100	12НДС	250	АН-1-12НДС		
					16,0—16,5	70—72	100	14НДС	320	АН-1-14НДС		
Таблица 7
Унифицированные гидроэлеваторные шлюзовые приборы серии ПГШ, типоразмерного ряда
Приборный комплекс в сборе ПГШ	Типоразмер Часовая техническая производительность, м3/ч Марка комплекса	I 30 ПГШ-Ш-30	II 50 ПГШ-П-50	III 75 ПГШ-П-75
Агрегат насосный АН	Тип насоса Вид и характеристика привода Мощность Марка насосного агрегата	10Д-6	8НДВ 2 шт. Электродви- Дизель КДМ гатель 380 В	2 шт. 125 кВт. 80X2=160 л. с. АН-1 -1 ОД-6 АНД-1-8НДВ	12 НДС Электродвигатель 380 В 190 кВт АН-1-12НДС	12НДС	14НДС Электродвигатель Электродвигатель 6000 В	6000 В 250 кВт	320 кВт АН-1 -1 2НДС	АН-1 -14НДС
Водовод	Диаметр (марка)	ДУ 300	ДУ 350	ДУ 400
Гидро-элеваторная установка УГЭ	Марка гидроэлеваторной установки Пульповод	Диаметр Бункер за- Диаметр отгрузочный верстия ограничивающей решетки Диаметр горловины Гидроэлева- Марка гидротор	элеватора	УГЭ-П-250 250 100	110 130	140 ГЭ 130/250	ГЭ 140/250	УГЭ-П-350 350 120	130 160	170 ГЭ 160/350 ГЭ 170/350	УГЭ-П-400 400 130	140	150 170	180	190 ГЭ 170/400 ГЭ 180/400 ГЭ 190—400
Гидровашгерд ВГ	Марка гидровашгерда	ВГ-1-800	ВГ-П-1200	ВГ-П-1200
Шлюз	Марка шлюза	ШГ Ш-1720	ШГ-П-1000	ШГ-П-1250
Современная драга представляет собой плавучее сооружение, на котором установлено оборудование, необходимое для производства всех операций по разработке россыпных месторождений: добычи горной массы, дставки ее на Драгу, обогащения, извлечения полученного минерала и удаления хвостов в отвалы.
Краткая техническая характеристика отечественных драг приведена в табл. 5.
Особенностью других способов разработки россыпей является органическая связь между процессами отбойки горной массы, ее транспортировки и обогащения. Это единый, неразрывный технологический процесс разработки россыпей. Не останавливаясь на процессах выемки горной массы из россыпи, приведем наиболее характерные данные транспортного и обогатительного оборудования при открытой и подземной разработке россыпей.
Гидроэлеваторные приборы включают следующие узлы и агрегаты: загрузочный бункер с ограничительной решеткой, гидровашгерд для обмыва и уборки гали и валунов, гидромонитор для размыва песков и сбрасывания надрешетнсго материала, собственно гидроэлеватор (струйный насос), пульповод для подъема пульпы на шлюз, шлюз глубокого наполнения, насосную станцию для подачи воды [36].
Основные типы гидроэлеваторных приборов и их характеристики приведены в табл. 6, 7, 8, 9.
Таблица 8
Техническая характеристика гидроэлеваторных приборов
Показатели	пгш-ш-зо	ПГШ-П-50	ПГШ-П-75
Тип гидроэлеватора		ГЭ-140/250	ГЭ-170/350	ГЭ-170/400
Производительность, м3/ч 		30	50	75
Ширина шлюза, мм		720	1000	1250
Расход воды, м3/м		8,5	14,5	20
Геодезическая высота подъема пуль-			
пы, м		—	11,5	16,5
Масса прибора, кг		23 700	22 460	18 640
Главными конструктивными элементами конвейеро-скрубберных промприборэв являются загрузочный бункер, питатель каретчатого типа, подъемный ленточный конвейер, скрубберный агрегат с глухим ставом и сеющей поверхностью, обогатительные устройства (шлюзы, отсадочные машины), галеубо-рочные стаккеры. Техническая характеристика их приведена в табл. 10, 11.
18
Таблица 9
Техническая характеристика гидроэлеваторного прибора ПГБ-1000
Показатели	ПГБ-1000
Производительность, м3/ч		70
Расход воды, м3/ч		1080—1260
Размер отверстий решетки на бункере, мм		НО
Размер основного шлюза, м		1,0X6,0
Уклон шлюза, % 		7—10
Высота подъема пульпы, м		10—13
Таблица 10
Техническая характеристика скрубберных приборов
Показатели	ПКС-700	ПКС-1200
Производительность, м3/сутки		700	1200
Общий расход, м3/ч воды		360—430	524
Общая установленная мощность, кВт		179	258
Емкость бункера, м3		1,4	1,4
Размеры разгрузочного окна, мм		550—800	550—800
Ширина ленты конвейера, мм		800	800
Производительность конвейера, м3/ч 		80	80
Скорость ленты, м/с		1,0	1,0
Максимальный размер валуна, проходящего через		
бочку, мм		600	600
Производительность скруббера, м3/ч		50	75
Частота вращения бочки, об./мин		13—15	15,5
Масса прибора без подстанции, т		38,7	50,0
Таблица 11
Техническая характеристика скрубберных приборов
Показатели	МПД-4	МПД-6
Производительность промприбора, м3/сутки .... Размеры конвейера:	500—800	400
длина, м 		28,5	—
ширина, мм	 Размеры шлюза:	700	—
длина, м 		11,0	13,6
ширина, мм		720	720
Уклон шлюзов, %		8—10	8—10
Отношение Т:Ж на шлюзе		1:10	1:10
Установленная мощность моторов, кВт		96,5	77,5
19
Техническая харак
Марка 1		Диаметр отверстия, мм		Производительность по воде, л/с	Полный напор, м вод. ст.	Частота вращения рабочего колеса, об/мин	Мощность двигателя, кВт	Наибольший размер пропускаемого камня, мм	
	всасывающего	нагнетающего						
6НЗ	200	150	110	27	960	75	80	
8НЗ	250	200	292	43	960	280	120	
8НЗ	250	200	222	25	730	ПО	120	
8НЗ	250	200	ПО	15	550	36	120	
ЗГМ-1	300	300	334	43	730	280	170—180	
ЗГМ-2	300	300	390	43	585	260	150—160	
ЗГМ-2 6ВП-8	300 150	300 130	390 50	58 20	730 980	260 40	150—160	
Кроме конвейеров и элеваторов для подъема породы на обогатительные приборы применяют землесосы, основные сведения о которых приведены в табл. 12.
Для водоснабжения применяют центробежные насосы типа НД (табл. 13) и гидромониторы ГМН (табл. 14).
Таблица 13
Техническая характеристика горизонтальных центробежных насосов
Марка насоса	Производительность		Полный напор, м вод. ст.	Частота вращения, об/мин	Мощность, кВт		К. п. д. насоса, %	Допустимая вакуумметри-ческая высота, всасывания, м	Диаметр рабочего колеса, мм	Масса, кг
	м3/ч	л/с			на валу насоса	двигателя				
бНДв	360	100	46	1450	60	75	75	4,0	405	300
8НДв	720	200	89	1450	216	240	81	1,4	525	950
, 8НДв	540	150	94	1450	178	195	78	4,0	525	
8НДв	500	140	39	960	66	75	81	5,5	525	
8НДв	500	140	28	960	48	55	79	5,5	470	
12НДс	1260	350	44	1450	180	190	83	3,6	400	1400
	900	250	70	1450	206	225	83	5,0	460	
	650	180	30	960	63,4	75	84	6,0	460	
14НДс	1260	350	37	960	147	160	87	5,0	540	1800
	1080	300	40	960	129	150	89	5,0	540	
18НДс	2700	750	58	960	470	520	91	1,3	700	3300
	1980	550	34,5	730	200,8	225	91	4,8	700	
20НДс	3420	950	71,0	960	725	800	91	1,25	765	4300
18НДс	2700	750	39,0	730	327	340	91	4,75	765	
22НДс	4700	1300	92	960	1270	1400	92	1,0	860	5750
	3600	1000	53	730	560	650	92	4,4	860	5750
29
Таблица 12
теристика землесосов
	К. п. д.	Масса, т	Основные размеры, мм			Диаметр рабочего колеса, мм
			длина	ширина	высота	
	0,59	1,26	1750	940	890	460
	0,55	2,2	2355	1200	1200	610
	0,60	2,2	2355	1200	1200	610
	0,55	2,2	2355	1200	1200	610
	0,68	2,8	2060	1515	1330	700
	0,74	3,37	2060	1425	1565	850
	0,74	3,37	2060	1425 0,55	1565	780
Таблица 14
Техническая характеристика гидромониторов
Тип гидромонитора (марка)	Диаметр входного отверстия, мм	Расчетное давление, кгс/см2	Производительность , л/с	Комплект насадок с диаметром выходного отверстия, мм	Масса гидромонитора с одной насадкой, кг
ГМН-150	150	15	50—100	26, 38, 51	75
ГМН-200	200	12	70—150	51, 63, 76, 89	125
ГМН-250	250	8	100—200	51, 63, 76, 89, 102	175
ГМН-300	300	12	150—450	89, 100, 115, 125 и 140	180
Технические характеристики землеройной техники, применяемой на россыпях, приведены в табл. 15, 16, 17.
§ 4. ВОДОСНАБЖЕНИЕ ГОРНЫХ РАБОТ И ОЧИСТКА СТОЧНЫХ ВОД
Все способы добычи золота из россыпей, с точки зрения водоснабжения и очистки сточных вод, можно объединить в две группы.
Первая группа — способы, требующие по технологии горных работ предварительного осушения месторождений, отвода поверхностных и грунтовых вод. К ней относятся гидравлический, бульдозерный, скреперный, экскаваторный способы и их комбинации (гидромеханизированные работы).
21

Таблица 15
Техническая характеристика бульдозеров и рыхлителей
Показатели	Тип бульдозера				Тип рыхлителей			
	Д-494	Д-575	Д-572	Д-9Ж	Д-515С	Д-711С	Д-652А	Д-9В
Базовый трактор .... Мощность двигателя,	Т-100МГП	Т-180	ДЭТ-250	Д-9	т-юомгп	Т-180	ДЭТ-250	Д-9
л. с	 Габаритные размеры отвала, мм:	108	180	250	385	108	180	250	385
длина 		3030	3360	4500	4120	—	—	—	—
высота	 Масса отвала, рыхлите-	1100	1350	1400	1420	—	—	—	—
ля, кг	 Масса трактора вместе с навесным оборудовани-	1530	2900	3530	5200	2073	2500	4698	5000
ем, кг		13 530	17 900	28 530	41 000	14 073	17 500	29 698	40 800
Тяговое усилие, кг . . . Скорости движения, м/мин:	1500—9500	2600—13 800	2200—22000	9000— 36 800	1500—9500	2000—13 800	2200—22 000	9000— 36 800
передний ход ....	39,3—169,0	45,7—208,2	38,4—200	65,0— 175,0	—	—	—	—
задний ход 		45,4—152	53,5—130,8	50,0—333,0	80,0— 212,0	—	—	—	—
Количество зубьев, шт. Возможная глубина рыхления, мм						3 . 495	1—3 500—700	1—3 700	1 1270
Таблица 16
Сравнительные расчетные показатели использования бульдозеров в районах Восточной Сибири и Северо-Востока при различной мощности торфов
Расчетные показатели	Мощность торфов					
	до 10 м				до 6 м	
	Д-9Ж	Д-572	Д-575	Д-494	Д-9Ж	Д-572
1	2	1 3	4	5	6	1 7
Часовая производительность, м3 . . .	63,5	34,0	29,0	13,5	79,0	41,0
Годовая выработка, тыс. м3		178	95	81	38	221	115
Примерный объем торфов, %	.	—	20	—	—	—	30
Продолжение табл. 16
Мощность торфов
До 6 м		До 4 м				До 2 м			
Д-575	Д-494	Д-9Ж	Д-572	Д-575	Д-494	Д-9Ж	Д-572	д-575	Д-494
8	1 9 1	10	11	12	13	14	1 15	16	17
34,0	17,3	91	52	39	21,5	ПО	60	48	25,5
95	48	255	145	109	60	308	168	135	71
—	—	—	43	—	—	—	7	—	—
Таблица 17
Техническая характеристика скреперов
Показатели	Д-498	Д-374	Д-213-А	Д-5Н	Д-188-А
Емкость ковша, м3 . . .	7	8	10	15	15
Ширина резания, мм . . .	2650	2672	2800	2850	2850
Номинальное тяговое усилие, т	 Габаритные размеры, мм: длина 		6	6	9	25	25
			8400	9150		10 750
ширина		—	2990	3230	—	9470
высота		—	3030	3060	—	3100
Масса скрепера, т . . . .	7	6,7	9,5	16,5	15,7
Управление	Гидравли-	Канатно-блочное		Гидравли-	Канатно-
Базовый трактор	ческое Г-ЮОМГС	Т-100М	Т-180	ческое ДЭТ-250	блочное
23
Вторая группа — способы, позволяющие вести отработку месторождений без предварительного осушения. Основным представителем второй группы является дражный способ отработки россыпей.
Эта особенность технологии горных работ в сочетании с горно-геологическими, гидрологическими и экономическими условиями районов россыпных разработок предопределила способы водоснабжения и очистки сточных вод.
Классификация системы водоснабжения гидромеханизирован-ных работ [13]:
1.	Система водоснабжения с естественным напором воды, создаваемым обычно деривационным каналом, и сезонным регулированием стока.
2.	Система водоснабжения с естественным напором, создаваемым деривационным каналом, без регулирования стока.
3.	Комбинированная система водоснабжения с использованием естественного напора, повышаемого с помощью насосов.
4.	Комбинированная система водоснабжения с подачей воды как естественным напором, так частично и насосами.
5.	Система прямоточного насосного водоснабжения.
6.	Система насосного водоснабжения с оборотом воды.
В настоящей книге под термином «гидромеханизированные работы» объединены все известные способы добычи и промывки песков из россыпей, кроме дражного, которые имеют общую черту технологического процесса — подача песков на промприборы (гидроэлеваторные, понурно-шлюзовые установки, промприбор Кочергина, землесосные) осуществляется за счет энергии воды.
Анализ водоснабжения и обеспечения этих работ водой показывает, что основными способами явдяются системы насосного водоснабжения — как прямоточного, так и оборотного. Частично применяются комбинированные системы, что является следствием использования деривационных систем прежних лет, недо-статкОхМ оборудования или электроэнергии для насосного водоснабжения.
Расход воды зависит от типа применяемого обогатительного прибора (табл. 18).
Таблица 18
Расход воды на гидромеханизированных работах
Район работы гидромеханизированных установок •	Обогатительный прибор	Расход воды, м3 на 1 м3 породы
Северо -Восточный Приморский Амурский Ленский Уральский	Гидроэлеваторная установка Промприбор Кочергина Землесосные установки Шлюзовые Землесосные установки	28—42 18—29 26—41 24—46 18—22
24
Дражный способ разработки россыпей наиболее выгоден при разработке пойменных россыпей как в крупных, так и в небольших речных долинах, значительных по размерам ключевых рос-сыпей с небольшим уклоном. В благоприятных условиях драги отрабатывают запасы, примыкающие к долине увальных и террасовых россыпей, расположенных выше поймы и имеющих
Рис. 2. Схема работы гидравлики на оборотном водоснабжении:
1 — илоотстойник; 2 — промприбор; 3 — землесосная установка; 4 — насосная станция оборотной воды; 5 — отстойник; 6 — река; 7 — насосная станция подпитки
рельеф плотика, возвышающийся над нормальным уровнем воды в реке. При эксплуатации драг необходимо подавать в разрез проточную воду в количестве, обеспечивающем свободное маневрирование драги, а также бесперебойную работу промывочно-обогатительного оборудования и освежение воды в разрезе.
Расчетной величины расхода воды на обновление ее в разрезе не существует, но принимают, что приток свежей воды для этой цели составляет 100—200 л/с. Обычно водоснабжение драг происходит естественным путем, но, если естественные ресурсы воды не обеспечивают свободного плавания драги или уклон долины не позволяет иметь в водоеме необходимый уровень воды, то воду подают извне (канавами или насосами) или сооружают искусственный водоем с помощью устройства перевалом или плотин. Поднятие уровня воды плотинами и перемычками осуществляется также для:
отработки участков полигона с возвышающимся плотиком; уменьшения высоты надводного борта россыпи;
25
затопления полигона для предохранения его поверхности ог сезонного промерзания;
сокращения подэфеливания;
перевода драги сплавом через непродуктивные участки россыпи.
Очистка сточных вод при разработке россыпей до последнего времени производилась в промышленных масштабах только на Урале.
Для объектов первой группы применяется самый надежный и эффективный способ водопотребления. Все гидравлики Урала работают на замкнутом цикле водоснабжения без сброса сточных вод в водоемы общего пользования, с частичным осветлением воды для технологических нужд в специально сооружаемых илоотстойниках. Схема работы гидравлики на оборотном водоснабжении показана на рис. 2.
Основньш способом очистки сточных вод на дражных разработках является отстаивание воды в специально сооружаемых отстойниках. Принципиальная схема очистных сооружений показана на рис. 3, а эффективность осветления воды отстаиванием на драгах Урала приводится в табл 19.
26
Таблица 19
Содержание взвеси в сточной воде на россыпных объектах Урала (по данным опробования)
Группа место-1 рождений	№ объекта	Место отбора пробы	Время отбора пробы										
			VII 1966	1 VIII	х	X	X	X	I 1967			>	>
I	1 2	Ниже очистных сооружений То же	—	14,4	0,5	2,2	8		4	—	4	0	1	0
				0,4 13	7,5 42	2 6,6	4,6 0	10 	0		0 0		0 62,4	2 14,6
				23	21,6	0	—	—		—	—	—	40
II	1 2 3 4	Ниже очистных сооружений То же » » » »	44 222 177 178	45 488 131 140	6 254 167 113	2 152 46 84	4 149 34 28	29 52 10 10		—	—	18 246 5 15	828 293 224 194
III	1 2	Ниже очистных сооружений То же	308	7,8					100			—	—	—	—	—
				74 48,8	28,7 37,6	62,9 388	105 56	20 5,4	20 0,2				
IV	1 2	Ниже очистных сооружений То же	6,0* 4,4 24,2 53,6	4					26,8	—_	—	—•	—	26,4 180	5,2 24
				3,4 9,4	17,2	11,1	48 6,4						
				9,4	6,6	3,7	15,0						
V	1	Ниже очистных сооружений	167,8	61,2	142	142	142	Сброса воды нет	1,0	1,6	—	15,8	98,6
* В числителе—содержание взвеси (мг/л) в начале месяца, а в знаменателе—в конце месяца.
Результаты анализов воды показывают, что невозможно одним отстаиванием в ряде случаев производить очистку сточных вод до требуемых норм. Как видно из табл. 19, недостаточно эффективно работают очистные сооружения па месторождениях II (2, 3, 4) и III (2), где содержание взвеси в сливе очистных сооружений колеблется от 5 до 488 мг/л. Причиной этого
27
является загрязнение сточных вод глинистыми частицами высокой дисперсности. Даже увеличение числа и объемов водохранилищ и времени отстаивания (сверх предусмотренных проектами разработки и очистки) не улучшает осветления вод.
Анализ состояния очистки, мероприятий по осветлению сточных вод, геологических и гидрологических характеристик полигонов всех драг и технологии ведения горных работ показывает, что основными факторами, влияющими на осветление стоков при разработке россыпей, являются:
объемы сточных вод, зависящие от дебита воды рек, в которых работают драги;
колебание дебита рек по периодам года;
гранулометрический и литологический состав россыпей; технология горных работ;
производительность золотодобывающих объектов.
Эти факторы создают дополнительные трудности при выборе,, проектировании и эксплуатации очистных сооружений на россыпных разработках в отличие от таковых для обогатительных фабрик и металлургических заводов, где имеются определенные производительность, технический режим, водный баланс и степень измельчения породы. Первые же два фактора ставят очистку сточных вод на дражных разработках в особые условия по сравнению с другими способами разработки россыпей.
Степень загрязнения сбрасываемых сточных вод зависит от принятой технологии отработки месторождений: направления отработки россыпи, условий водоснабжения, производства предварительной вскрыши торфов, затопления полигонов и т. д. При отработке россыпей по восстанию сточные воды частично очищаются в результате фильтрации через отвалы и технологические перемычки, увеличивается площадь отстойников по мере* удаления объектов золотодобычи от места строительства, и им не приходится перерабатывать вновь тонкодисперсный материал, осевший в отстойниках, как это происходит при отработке россыпей по падению. Не случайно поэтому на драгах, работающих на месторождениях I были самые лучшие показатели очистки воды (^габл. 19).
Строение рыхлой толщи россыпей показывает, что в верхней части, как правило, находятся глинистые пустые породы. Золото приурочено, в основном, к нижним слоям и плотику. Следовательно, удаление пустых пород за пределы промышленного контура, т. е. производство предварительной вскрыши торфов, уменьшает содержание мелких фракций в промываемой горной массе и облегчает осветление сточных вод.
Большинство объектов россыпной золотодобычи находится в районах холодного и даже сурового климата. Для обеспечения нормальной работы объектов в холодные периоды года необходимо предохранять поверхность полигонов от сезонного промерзания затоплением водой. Водоемы, создаваемые для
28
этих целей, одновременно могут служить отстойниками для осаждения взвешенных частиц.
Большое значение имеет изучение гидрологической характеристики россыпей, которая играет основную роль при выборе, проектировании и эксплуатации способов водоснабжения и осветления промстоков.
Обзор способов водоснабжения и очистки сточных вод на россыпных разработках показывает, что наряду с решением вопросов осветления промстоков необходимо учитывать рост технической культуры эксплуатации, вызванный повышенными темпами развития добычи золота из россыпей, совершенствованием технологии отработки полигонов, применением новой техники.
Глава II
СОСТАВ И СВОЙСТВА сточных вод
§ 1.	ХАРАКТЕРИСТИКА ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ СТОЧНЫХ ВОД
Промышленные сточные воды на предприятиях цветной металлургии по характеру загрязнения разделяются на следующие группы:
промстоки, загрязненные взвешенными в воде твердыми частицами;
промстоки, загрязненные растворимыми в воде токсичными веществами;
промстоки, загрязненные взвешенными и токсичными веществами.
Источниками загрязнения первой группы являются присутствующие в большохм количестве в обрабатываемом материале минеральные частицы высокой степени дисперсности, которые чрезвычайно медленно осаждаются в водоемах.
Источники загрязнений второй группы:
органические и неорганические реагенты, применяемые, главным образом, для создания определенных условий обогащения и для других целей (например, для коагуляции тонкодисперс-пых частиц или, наоборот, пептизации и стабилизации суспензий) ;
водорастворимые вещества, присутствующие в руде или россыпи и переходящие при переработке в раствор.
Сточные воды при разработке россыпей загрязнены, в основном, только механическими естественными примесями в виде тонкодисперсных минеральных частиц, что объясняется собственно образованием россыпных месторождений и технологическими процессами добычи и обогащения, т. е. процессами, которые требуют большого расхода воды и исключают применение реагентов (табл. 20).
Движение частиц во взвешенном состоянии и осаждение взвесей полностью зависят от свойств самих частиц и от гидравлических характеристик потока. Наиболее характерные пара-
30
Таблица 20
Результаты анализов проб воды
Район работы Драг	Условный номер драг	Место отбора проб воды по отношению к горным работам	Показатели состава и свойств воды										
			Прозрачность, см	Взвешенные вещества, мг/л	pH	Жесткость общая, мг-экв/л	Кальций, мг/л	Магний, мг/л	Железо общее, мг/л	Сульфаты, мг/л	Хлориды, мг/л	Щелочность в мл 1 н. кислоты	Окисляемость, 1 мг/л О2	|
Урал	1	Выше	30	7	8,3	1,6	20,04	7,44	0,51			16,0	6,8	4,6
	1	Ниже	16	14,4	8,3	1,62	20,3	7,44	0,52	12,33	16,0	1,55	5,36;
	1	Выше	30	0	6,7	1,8					0,4		42,6	9,23	1,6
	1	Ниже	0	5358	6,7	1,5	—	—	0,4	—	42,6	2,2	8,0
При-	о	Выше	30	0	6,8	0,8	6,01	6,0	3,5	—	7,0	1,6	2,23»
морье	Z	Ниже	0	5050	6,8	1,0	10,2	6,0	2,5	—	7,09	0,4	—
	о	Выше	30	0	5,8	0,4	5,05	1,8	2,0			7,0	0,4		
	О	Ниже	0	3380	5,8	0,45	5,05	1,83	2,0	—	7,0	0,2	—
Амур	1	Выше	30	16	6,0	0,2	4,01			Нет			9,8			9,68-
	1	Ниже	20	92,0	6,2	0,45	10,2	—	Нет	10,0	9,8	—	13,84
метры взвешенных — являются размер, форма и плотность, причем геометрический размер до некоторой степени определяет влияние фор-
мы и плотности при движении частиц в потоке воды и дает достаточно полную характеристику взвеси для многих практических целей. На рис. 4 приведен гранулометрический состав взвешенных частиц золотодобывающих установок, работающих в Ленском, Приморском и Амурском районах, из которого видно, что размер взвешенных частиц в промстоках, образующихся при разработке россыпей, не превышает 0,05 мм.
Поскольку размер,
—। Комбинат	Комбинат
t=i ленского района	приморского района:
Рис. 4. Гранулометрический состав взвешенных частиц стоков, образующихся при разработке россыпей
31
форма и плотность частиц имеют большое значение во взаимодействии в водной среде, необходимо иметь общую характеристику, включающую перечисленные параметры. Такой характеристикой является скорость падения частиц в спокойной воде.
На рис. 5 показана зависи-
мость седиментационного диаметра частиц от гидравлической крупности.
Исследования, проведенные на пробах воды дражных разрезов и отстойников, показывают, что в результате горных работ вода становится полидисперсной суспензией, состоящей из высокодисперсных коллоидных и грубодисперсных, скоагу-лированных или песчаных частиц. Суспензии первых пород обладают ярко выраженными коллоидно-хими-
Гчдравлцческая крупность, мм/о
iPnc. 5. Зависимость размера частиц от гидравлической крупности
ческими свойствами, причем особую роль играют поверхностные силы и физико-химические
процессы, происходящие на поверхности высокодисперсных частиц, т. е. на границе раздела фаз твердое — жидкое. Последние
вызывают или коагуляцию или пептизацию агрегатов глинистых частиц или одновременно и то и другое. Изменение дисперсности частиц не может не отразиться на частичном изменении концентрации стоков и на оседании взвешенных частиц.
Содержание взвешенных частиц
Место отбора пробы	Расстояние от дражного забоя, м	Глубина отбора пробы, м	Общее содер: г/л	жание взвеси %	
Перед дражным забоем, после входа осветленной воды Дражный забой После дражного забоя После дражного забоя Водозабор Слив отстойников на драгах Урала	120 0 100 180 320	1,0 3,0 1,0 3,0 1,0 1,5 1,0 0,8 0,4—0,7	1,51 2,16 1,43 3,81 0,69 6,27 0,84 0,92 0—0,43	100 100 100 100 100 100 100 100 100	
32
Таким образом, дисперсность частиц и концентрация взвеси являются важнейшими факторами при рассмотрении механизма оседания взвешенных частиц. Поэтому при исследовании вопросов загрязнения водоемов необходимо выяснить дисперсность частиц ьзвеси и их поведение в водоемах.
Распределение взвешенных частиц в водоемах определялось методом отбора разовых проб с различных глубин от места входа чистой воды через дражный забой к местам сброса промстоков. Место отбора проб засекалось теодолитной съемкой, пробы анализировались на содержание и крупность взвешенных частиц.
Результаты таких исследований на драге Иршинского ГОКа, приведенные в табл. 21, показывают, что мутность воды резко меняется по мере удаления от места работы драги. Грубодисперсные частицы размером +0,01 мм благодаря довольно большой гидравлической крупности оседают в основном в дражном разрезе и почти не распространяются по всему объему воды. Кроме того, оседая, они увлекают за собой более мелкие частицы. Происходит ортохинетическая коагуляция. В верхнем слое воды разреза преобладают частицы размером —0,01 +0,005 мм (67,1+-72,2%), которые также могут быть осаждены отстаиванием. Частицы крупностью менее 0,005 мм распределяются по всему водоему и образуют устойчивое загрязнение.
Классификация взвешенных частиц, образующихся при разработке россыпей, приведена в табл. 22.
Определять размеры песковой и иловой фракций не составляет труда, а очищать сточные воды, содержащие эти частицы, можно отстаиванием в специально сооружаемых водохранилищах.
Таблица 21
и их размеры в водоеме драги
В том числе по фракциям, мм
+ 0,05		+ 0,01-0,05		+ 0,005-0,01		+ 0,001—0,005		-0,001	
г/л	%	г/л	%	г/л	%	г/л	%	г/л	%
0,08	5,3	0,05	3,3	0,1	’ 6,6	1,09	72,2	0,19	12,6
0,06	2,8	0,06	2,8	0,37	17,1	1,47	68,1	0,20	9,2
0,06	4,2	0,03	2,1	0,15	10,5	0,96	67,1	0,23	16,1
0,98	25,7	0,2	5,5	0,19	5,0	1,95	51,2	0,48	12,6
0,06	8,7	0,03	4,3	0,05	7,2	0,47	68,2	0,08	11,6
0,2	3,2	0,46	7,3	3,32	53,0	2,20	35,1	0,09	1,4
0,02	2,4	0,19	22,6	0,36	42,9	0,10	11,9	0,17	20,2
0,02	2,2	0,03	3,3	0,22	32,8	0,19	20,6	0,36	39,1
—	0	0,01	2,3	0,01	2,3	0,03	6,9	0,38	78,5
2 В. В. Назаров и др.
33
Таблица 22
Классификация взвешенных частиц, образующихся при разработке россыпей
Система	Размер частиц		Гидравлическая крупность, см/с	Класс		Основные физические свойства	Способ очистки
	мм	мкм					
Грубодисперсная	0,25—0,125 0,125—0,062	250—125 125—62	5	Песок	Мелкий Очень мелкий	Видимая простым глазом, задерживается на бумажном фильтре, не способна к диффузии, диализу и коагулированию, не обнаруживает теплового движения	Отстаивание
	0,062—0,031 0,031—0,016 0,016—0,008 0,008—0,004	62—31 31—16 16—8 8—4	0,5 0,05	Ил	Грубый средний Тонкий Тонкий Очень тонкий		
	0,004—0,002 0,002—0,001	4—2 2—1	0,005	Глина	Грубо дисперсная Среднедисперсная	Видимая в микроскоп, задерживается на бумажном фильтре, не способна к диффузии и диализу, коагулируется, обнаруживает тепловое движение	
Тонко дисперсная	0,001-0,0005 0,0005—0,00024 0,00024—0,0001	1—0,5 0,5—0,24 0,24—0,1	0,0005 0,00005		Тонко дисперсная Очень тонкодисперсная		Специальные методы очистки
Коллоидная	0,0001—0,00001	0,1—0,001	0,000005		Коллоидные частицы	Видимая в ультрамикроскоп, проходит через бумажный фильтр, скорость диффузии очень мала, способна к коагулированию, обнаруживает тепловое движение	
Глина с точки зрения очистки стоков является одним из наиболее важных классов, поскольку в зависимости от ее свойств взвешенные вещества разделяют на две системы — грубодисперсную и тонкодисперсную, последняя имеет отличительные свойства и требует разработки специальных методов очистки, так же как и коллоидные частицы.
§ 2.	ОТБОР ПРОБЫ ВОДЫ
Отбор пробы воды является важной частью ее анализа
Место для отбора пробы выбирается в соответствии с целями анализа и на основании исследования местности, причем учитываются все обстоятельства, которые могли бы оказать влияние на состав взятой пробы. Эта проба должна характеризовать средний состав воды исследуемого объекта или средний состав воды за определенный период времени (за час, сутки и т. д.).
Средняя проба приготовляется обычно смешением равных частей проб, отобранных через равные промежутки времени. Отбор проб из рек и ручьев производят по нескольким вертикалям с различных глубин данного створа.
Каждый отбор пробы воды из потока должен быть дополнен измерением расхода по соответствующему профилю в момент отбора пробы. Поэтому целесообразно выбирать места для отбора проб, расположенные вблизи гидрометеорологического поста или водомерной рейки.
Для отбора проб применяют батометр Н. Н. Жуковского, батометр-бутылку на штанге и батометр-тахиметр.
Батометр Н. Н. Жуковского представляет собой цилиндр с крышками, снабженными резиновыми прокладками (рис. 6). Прибор с открытыми крышками опускают па требуемую глубину. Натяжением шнура освобождают рычаги крышек от удержи-
Рис. 6. Батометр Жуковского
2*	35
вающих собачек, и крышки под действием пружин плотно захлопываются. Затем прибор извлекается наружу.
Часто используют для отбора проб стеклянные бутылки емкостью 2 л из прозрачного, бесцветного, химически стойкого стекла. Прежде чем взять пробу, посуду и отборники следует ополоснуть несколько раз водой, подлежащей отбору. Бутылки, наполненные пробой, нужно надписать или пронумеровать.
Особый тип отбора представляют собой так называемые «согласованные пробы», которые отбираются в различных местах по течению реки или сточных вод с учетом времени прохождения воды от одного пункта до другого. Продолжительность прохождения сточной воды между отдельными местами отбора определяют вычислением или при помощи вводимых в воду индикаторных веществ (краски, растворы солей и т. п.). Следует обеспечить при этом быстрое и эффективное смешение вводимого вещества со сточной водой.
Разнообразие условий спуска сточных вод на различных предприятиях необычайно велико, поэтому в каждом отдельном случае следует учитывать местные условия и пользоваться типовыми инструкциями по отбору проб.
§ 3.	ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЗВЕШЕННЫХ ВЕЩЕСТВ В СТОЧНЫХ ВОДАХ
Количественная и качественная характеристики сточных вод являются основным исходным материалом при решении вопросов очистки промышленных сточных вод, их повторного использования и сброса в водоемы.
Основным загрязнением промстоков при разработке россыпей являются, как правило, только взвешенные вещества и реагенты, применяемые для осветления промстоков. Не останавливаясь на методах анализа показателей состава и свойств воды водоемов, которые достаточно полно изложены в имеющейся литературе [6, 16], рассмотрим методики производства анализов количественной и качественной характеристик взвешенных веществ.
Общий принцип приведенных ниже способов определения заключается в задержании на фильтре всех взвешенных веществ, содержащихся в отмеренном объеме тщательно перемешанной пробы, и определение их массы после высушивания при 105° С до постоянной массы. После прокаливания при 600° С до постоянной массы определяют потерю в массе.
Определение взвешенных веществ фильтрованием через мембранный фильтр.
36
Аппаратура, применяемая для определения взвешенных веществ, следующая:
фильтровальный прибор Зейтца с колбой для отсасывания,, предохранительной склянки и водоструйным прибором;
мембранные фильтры, сушильный шкаф (40—50° С и 105° С)„ платиновые или фарфоровые тигли, электрическая печь (600°С).
Ход определения. Мембранные фильтры кипятят 5— 10 мин в дистиллированной воде. Кипячение проводят три раза, каждый раз в свежей воде. Затем фильтры осторожно просушивают при 40—50° С до постоянной массы, взвешивают и помечают мягким карандашом. Фильтр закрепляют в собранном приборе. В зависимости от количества взвешенных веществ пробу объемом 100—500 мл фильтруют с отсасыванием. Частички, приставшие к стенкам прибора, смывают дистиллированной водой на мембранный фильтр.
После фильтрования прибор разбирают и фильтр подсушивают на воздухе, затем в сушильном шкафу при 40—50°С и, наконец, досушивают в течение 1 ч при 105° С до постоянной массы.
После высушивания фильтр взвешивают. Для определения остатка после высушивания мембранный фильтр с взвешенными веществами помещают в прокаленный и предварительно взвешенный платиновый или фарфоровый тигель. Тигель прокаливают при 600° С до постоянной массы и после охлаждения в эксикаторе взвешивают.
Расчет. Содержание взвешенных веществ л, остатка после прокаливания у и потерь при проваливании z в мг/л вычисляют по формулам:
		— т2) 1000 е _ (т3—т4) 1000 х —_________________________, и —_,
V	и	V
z^x — y,
где т\— масса мембранного фильтра с высушенными взвешенными веществами, мг;
т2 — масса мембранного фильтра, мг;
т3 — масса тигля с остатксхм после прокаливания, мг;
т4 — масса тигля, мг;
V— объем исследуемой пробы, мл.
Результаты округляются с точностью до 1 мг/л, а если найденная величина превышает 1000 мг/л, то до 10 мг/л.
Определение взвешенных веществ фильтрованием через бумажный фильтр.
Аппаратура, применяемая для определения взвешенных веществ, следующая; бумажные фильтры, сушильный шкаф (105°С), электрическая печь (600°С), тигли.
Ход определения. Фильтр высушивают около 1 ч при 105° С до постоянной массы и взвешивают в бюксе. Применяе
37
мые бумажные фильтры проверяют, для чего каждый высушенный и взвешенный фильтр вторично промывают приблизительно 200 мл дистиллированной воды и повторно высушивают в бюксе. Потеря в массе фильтра не должна превышать 1 мг.
Отмеряют такой объем пробы, чтобы в нем было 100—250 мг взвешенных веществ, и фильтруют. Промывают осадок на фильтре небольшим количеством дистиллированной воды и переносят фильтр с осадком в предварительно взвешенный тигель.
Остаток после прокаливания получают осторожным сжиганием фильтра в тигле и последующим прокаливанием в электропечи при 600° С до постоянной массы. После охлаждения в эксикаторе тигель с остатком взвешивают.
Расчет. Содержание взвешенных веществ х, остатка после прокаливания у и величину потерь при прокаливании z в мг/л вычисляют по формулам:
___ (т3—т2— mJ 1000 в ______ (т4— т2) 1000 х — 	, z/ — ---— ;
V	> и	V
2 = X — у,
где т}—масса высушенного бумажного фильтра, мг;
т2 — масса тигля, мг;
т3 — масса тигля с фильтром и высушенными веществами, мг;
т4 — масса тигля с прокаленным остатком, мг;
V — объем исследуемой пробы, мг.
Определение взвешенных веществ центрифугированием.
Этот метод применяют обычно при анализе вод, которые содержат взвешенные вещества с плотностью более 1 г/см3 в количествах, превышающих 100 мг/л.
Аппаратура, применяемая для определения взвешенных веществ, следующая: лабораторная центрифуга (3000 об/мин), центрифужные пробирки, фарфоровые чашечки, сушильный шкаф (105°С), электропечь (600°С).
Ход определения. Отбирают такой объем пробы для анализа, чтобы в нем содержалось не менее 10 мг взвеси, и центрифугируют 5 мин, после чего сливают прозрачную жидкость. Осадок в пробирке взмучивают, приливая дистиллированную воду из промывалки, и снова центрифугируют. Такое промывание дистиллированной водой проводят два раза. После этого остаток смывают дистиллированной водой в предварительно взвешенную фарфоровую чашку. Ставят чашку на водяную баню, выпаривают воду и высушивают остаток в сушильном шкафу при 105° С до постоянной массы. Затем переносят чашку в электропечь и прокаливают в ней остаток при 600° С. Охлаждают в эксикаторе, взвешивают и прокаливают повторно до постоянной массы.
38
Расчет. Содержание взвешенных веществ х, остатка после прокаливания у и потерь при прокаливании z в мг/л вычисляют по формулам:
	 («2— «1) 1000__ («з — «1) 1000	_ («2 — m3) 1000 х________________________________________V ’ У	v ; z - V >
где — масса чашки, мг;
т2 — масса чашки с высушенным остатком, мг;
/Пз — масса чашки после прокаливания, мг;
V — объем исследуемой пробы, мл.
Определение весовым (расчетным) способом.
Метод состоит в выпаривании определенного объема отобранной пробы, высушивании остатка при 105° С до постоянной массы и взвешивании. Сухой остаток прокаливают при /== = 600° С до постоянной массы и после охлаждения в эксикаторе взвешивают. При содержании взвеси до 50 мг/л объем анализируемой пробы должен быть не менее 200 мл, от 50 до 100 мг/л — 100 мл, от 100 до 500 мг/л — 50 мл, от 500 до 1000 мг/л и более — 10 мл.
Аппаратура, применяемая для определения взвешенных веществ, следующая: платиновые, кварцевые или фарфоровые чашки, сушильный шкаф (105°С), электропечь (600°С), пипетки 10, 50 мл, мерная посуда, сифон.
Расчет. Общее содержание примесей х, остаток после прокаливания у и потери при прокаливании z вычисляют по формулам:
(т2— тг) 1000 e	(т3 — mJ 1000 .	~	(т2— т3) 1000
V	и	V	V
где гп\ — масса чашки, мг;
т2— масса чашки с высушенным остатком, мг;
тз — масса чашки с остатком после прокаливания, мг; V — объем пробы взятой для определения, мл.
Качественный дисперсионный анализ.
Для грубодисперсных систем с частицами размером 40—• 50 мкм применяют ситовый анализ: суспензия отфильтровывается, осадок высушивается и затем рассеивается по фракциям через специальный набор сит.
Дисперсные системы, содержащие частицы меньших размеров, анализируют другими методами. Наиболее простой и часто применяемый на практике микроскопический метод позволяет определять не только размеры частиц, но и их форму, а также степень агрегации частиц. Разрешающая способность серийно выпускаемых микроскопов (МБН) составляет 0,2—0,5 мкм.
39
При определении размеров частиц с помощью микроскопа применяют окулярный микрометр, представляющий собой окуляр микроскопа со вставленной в него измерительной шкалой. Цена деления окулярной шкалы зависит от соотношения увеличений окуляра и объектива микроскопа и должна быть предварительно определена. Для этого на предметный столик микроскопа помещают объектомикрометр — толстое предметное стекло, на котором нанесена шкала с определенной ценой деления. Сфокусировав шкалу объектомикрометра, совмещают расстояние между штрихами обеих шкал, и, отсчитав число делений шкал на этом расстоянии, вычисляют цену деления окулярной шкалы. Если а — число делений шкалы объектомикрометра с ценой деления, равной Ь, соответствует при данном увеличении db y_t с делениям окулярной шкалы, то цена деления х = —. На-с
пример, на обычном микроскопе МБП при увеличении в 600 раз цена минимального деления соответствует 2,5 мкм.
Для определения дисперсности частиц одну каплю хорошо размешанной суспензии наносят на предметное стекло и накрывают покровным стеклом. Если приготовленная таким образом «намазка» окажется непрозрачной, необходимо суспензию разбавить ее же фильтратом до такого состояния, чтобы в проходящем свете можно было рассмотреть каждую частицу отдельно. Для большей объективности и надежности оценки дисперсности из каждой обследуемой пробы берется 3—4 капли, готовится три-четыре намазки, которые последовательно рассматриваются под микроскопом при передвижении предметного столика. В каждой намазке определяют размеры максимальных, минимальных и ряда промежуточных частиц, подсчитывается общее их число, результаты сравниваются и усредняются и строятся кривые распределения частиц по размерам.
Седиментационным анализом можно определить дисперсность суспензии с частицами размером от 1 до 100 мк. Этот метод основан на уравнении Стокса, по которому диаметр частиц
18рш
Ут — Уж
где ц — вязкость фильтрата; и — скорость осаждения;
Ут и — плотности твердой и жидкой фаз.
Уравнение выведено при соблюдении ряда условий, которым не всегда отвечают реальные системы. Поэтому седиментационный анализ можно применять при соблюдении следующих условий.	/
1.	Закон Стокса выведен из условия отсутствия взаимодействия между частицам^ в связи с чем реальные суспензии с
40
концентрацией взвеси от 20 до 200 г/л не могут быть исследованы непосредственно. Они должны разбавляться до 1%, чтобы расстояние между частицами было не менее 10-кратного размера частиц.
Таблица 23
Время отстаивания суспензии в зависимости от ее температуры, диаметра частиц и их плотности (при глубине взятия пробы 10 см)
Диаметр частиц, мм	Плотность частиц, г/см3	Температура суспензии, градусы								
		15			17,5			20		
		ч	МИН	с	ч	мин	с	ч	мин	с
0,05 0,01 0,005 0,001	2,4	1 41	1 24 39 26	00 51 26	1 38	23 33 53	56 20 19	1 36	21 28 58	53 58 54
0,05 0,01 0,005 0,001	2,5	1 38	23 32 40	56 12 48	1 36	21 27 21	52 46 05	1 34	20 22 11	49 31 01
0,05 0,01 0,005 0,001	2,6	1 36	21 26 15	52 45 59	1 34	20 21 01	49 24 37	1 32	19 16 03	45 14 55
0,05 0,01 0,005 0,001	2,7	1 34	20 21 7	49 28 54	1 32	19 16 1	46 13 50	1 30	18 12 10	43 06 24
0,05 0,01 0,005 0,001	2,8	1 32	10 17 47	46 20 20	1 30	18 12 33	44 09 33	1 28	17 08 29	41 05 22
Таблица 24
№ пробы	Время отстоя воды	Размер частиц, мм	Масса чашки, г	Масса чашки со взвесью, г	Масса взвешенных веществ, г	Объем пробы, л	Содержание	
							г/л	%
								
41
2.	Суспензия должна быть устойчива, не коагулировать в процессе исследования.
3.	Дисперсионная среда должна полностью смачивать частицы твердой фазы, в противном случае молекулы жидкости, граничащие с движущейся частицей, остаются неподвижными! и нельзя учитывать в уравнении вязкость жидкости.
Аппаратура, применяемая для определения взвешенных веществ, следующая: цилиндры емкостью 0,5—1 л (64-10 шт.), фарфоровые чашки, сифон, пипетки, секундомер, сушильный шкаф (105° С), электропечь (600° С).
Ход определения. Берут пробу сточной воды и, взбалтывая ее, чтобы не дать отстояться взвеси, отбирают часть пробы для определения начального содержания взвеси. Оставшуюся часть разливают в цилиндры и отстаивают в течение определенного времени, в зависимости от скорости осаждения частиц (табл. 23).
По истечении времени отстаивания частиц определенного класса отбирают сифоном или пипеткой слой воды с определенной глубины. После этого все образцы анализируют на содержание взвеси обычным методом, производят расчет содержания взвеси и данные записывают (образец записи — табл. 24).
Глава III
ЗАГРЯЗНЕНИЕ ПОВЕРХНОСТНЫХ ВОД ПРИ РАЗРАБОТКЕ РОССЫПЕЙ
§ 1. ОСНОВНЫЕ УСЛОВИЯ и ТРЕБОВАНИЯ К ОХРАНЕ ПОВЕРХНОСТНЫХ ВОД
Поверхностные воды (река или иной водоем) считаются загрязненными, если их состав или свойства изменились под прямым или косвенным влиянием производственной деятельности предприятия, и они стали в результате этого непригодными для одного или нескольких видов водопользования.
Степень пригодности состава и свойства поверхностных вод, используемых для хозяйственно-питьевого водоснабжения hi культурно-бытовых нужд населения, а также для рыбохозяйственных целей, определяются нормативами, изложенными в правилах охраны (см. приложение /).
Условия выпуска сточных вод в водоемы определяются с учетом степени возможного смешения и разбавления промстоков с водой водоема. Учет процессов естественного самоочищения воды от поступающих загрязнений допускается, если процесс самоочищения достаточно резко выражен и закономерности его развития во времени изучены.
При рассмотрении условий выпуска сточных вод в водоемы и выдаче по ним заключения органы по использованию и охране водных ресурсов устанавливают допустимое к сбросу со сточными водами количество вредных веществ. Заключение по условиям выпуска в водоемы промстоков действует в течение 3 лет. В случае изменения условий водопользования (строительство новых предприятий и т. д.) органы по использованию и охране водных ресурсов имеют право аннулировать свое заключение или изменить ранее согласованные требования к условиям выпуска сточных вод.
Водопользование может быть двух видов:
использование водоема в качестве источника централизованного или нецентрализованного питьевого водоснабжения, водоснабжения предприятий пищевой промышленности и водоемы, используемые для воспроизводства и сохранения ценных видов рыб;
43
использование водоема для купания, спорта, отдыха населения, водоемы в черте населенных мест и используемые для других рыбохозяйственных целей.
Ближайшие к месту выпуска сточных вод пункты водопользования устанавливаются органами Государственного санитарного надзора и рыбоохраны.
Состав и свойства воды водоемов должны соответствовать нормативам в створе, расположенном на проточных водоемах в 500 м выше ближайшего по течению пункта водопользования, а на водохранилищах — в 500 м в обе стороны от пункта водопользования.
При определении кратности разбавления промстоков необходимо:
расчеты проводить по среднечасовым расходам воды водоема и среднечасовым расходам промстоков;
считать расчетными гидрологическими условиями:
для незарегулированных рек — наименьший среднемесячный расход воды 95 %-ной обеспеченности по данным органов гидрометеослужбы;
для зарегулированных рек — установленный, гарантированный расход ниже плотины;
для водохранилищ и озер — наименее благоприятный режим, определяемый путем сопоставления расчетов для ветрового воздействия, условиям сработки и заполнения водохранилищ при открытом и подледном режиме.
Необходимо согласовывать с органами по использованию и охране вод условия отведения сточных вод:
действующих объектов;
вновь проектируемых и реконструируемых объектов;
при расширении мощности предприятий или изменении технологии производства, влекущего за собой изменение в составе и количестве промстоков.
При согласовании проектного задания или при рассмотрении вопроса о соответствии условий отведения сточных вод действующих объектов необходимо представить:
материалы, уточняющие технологию и другие условия объекта, вынуждающие к отведению сточных вод в водоем, количество, состав и режим выпуска сточных вод, характеристику водоема в гидрологическом, санитарном и рыбохозяйственном отношении, расчетные (контрольные) пункты водопользования;
расчетные данные, определяющие степень очистки промстоков, которые по изменению состава и свойств воды в водоеме не превышали нормативов;
схемы, тип, производительность очистных сооружений, основные расчетные параметры и ожидаемую техническую эффективность сооружений для очистки сточных вод.
Государственный контроль за соответствием условий выпуска стоков требованиям и нормативам осуществляется органами
44
по использованию и охране водных ресурсов при непосредственном участии органов Государственного санитарного надзора и рыбоохраны в процессе выбора и отвода площадей под строительство, проектирования сооружений для очистки промстоков и в период эксплуатации объекта.
Ответственность за выполнение правил охраны водоемов несет руководитель предприятия или технический персонал по его поручению.
§ 2. МЕТОДЫ РАСЧЕТА ЗАГРЯЗНЕНИЯ РЕК ВЗВЕШЕННЫМИ ВЕЩЕСТВАМИ
Основными факторами, определяющими вынос взвешенных частиц в реки, являются: объемы воды в дражном разрезе; дебит поступающей в разрез и вытекающей из него воды; содержание взвешенных частиц в приточной воде; гранулометрический состав пород россыпи; производительность и использование драг во времени в течение суток и сезона. Имеются экспериментальные исследования о степени загрязнения рек дражными работами [27, 30, 34]. Предлагаемая методика расчета загрязнения рек имеет практическое значение для выбора способов водоснабжения дражных работ, осветления промстоков, расчета динамики илообразования.
Через дражный водоем емкостью V м3, наполненный загрязненной водой, непрерывно протекает вода, причем в единицу времени поступает и вытекает W, м3 воды. Одновременно в разрез в единицу времени добавляется Qsp+Wsc, кг взвеси (Q — объем горной массы, переработанной драгой, 8Р— содержание взвешенных частиц в общем объеме горной массы, переработанной драгой, 8С — содержание взвешенных частиц в приточной воде).
Предполагая, что концентрация взвеси во всех частях водоема в данный момент времени одна и та же, определим количество выносимых твердых частиц из разреза в различные периоды работы драги.
В данный момент t в разрезе содержится неизвестное число х, кг взвеси. Следовательно, в каждом кубическом метре раз-х	г
реза содержится —, кг взвеси, а в сливе------~х, кг. Если
бы в течение единицы времени, начиная с момента /, концентрация взвеси оставалась неизменной, т. е. такой, какой она была в момент $, то количество взвеси в разрезе за эту единицу . W
времени уменьшилось бы на — х, кг и увеличилось бы на Q8P+U78C; т. е. количество взвеси изменилось бы на величину Qsp + ITsc--— X, что представляет собой скорость изменения
количества взвеси в разрезе для момента t.
45
-С другой стороны, производная равна скорости изменения количества взвеси в момент t\
-^ = Qep + rec-^x.	(20)
Деля переменные и интегрируя, получим
V (	-у- (с-П
* = -FW + rec-e J'	(21)
Предположим, что в некоторый начальный момент /=0 количество взвеси в разрезе также равно нулю. Следовательно» т/ /	w \
V (	-77- С \
"деГ\С8р + ^8с — е /==0.
Так как и №=/=(), то
Qep + Wc = eVC,
откуда
C = ^-ln(Qep + IFec)
и получим окончательно
V (	— Г— In (Qen+lFe.)-/1 \
х=-йД(28р + №8с-е'' Lw' ₽ JJ. (22)
После преобразования уравнение (22) примет вид
x=X(Qep + Fec)/l-(23)
\ еТ /
ИЛИ
X = (Q&P + 1*4) kB,
(24)
где kB = 1___5_— коэффициент выноса взвешенных частиц из
Л/ дражного водоема при непрерывной работе е v драги.
Отсюда количество выносимой из дражного разреза взвеси ( qT.) при непрерывной работе драги за любую единицу времени
<^ = (Qsp + Wbc)£B/.
(25)
46
Следовательно, общий вынос взвеси за любой период времени непрерывной работы драги составит
ИЛИ
т
1
(26)
где т — число единиц времени непрерывной работы драги.
В период остановок драги, предусмотренных технологией ра-бот, или при внеплановых простоях происходит осветление воды.
Изменение содержания взвеси в дражном водоеме в зависимости от времени простоя выражается уравнением
^L = W —— хпр,	(27)
Лпр	V пр	v ’
откуда
(W	\
U7ec-e“(C-<np7.	(28)
Предположим, что в некоторый начальный момент останов* ки драги /пр=0 количество взвеси в разрезе равно х, т. е.
х = — (Qsp +	kB1.
Принимая в формуле (28) fnp=0, найдем, что
(Qep + Г«с) kn = i - ц-‘).
откуда
с = In [Fec - (Qep +F8c)
и окончательно получим
___V_
Хпр" F
№8с/ 1 —
1	\ (Qep + Fec) ЙВ11
W *	I	W 4
у ПР I	у гпр
е / е
(29)
Следовательно, в любой момент остановки драги количество взвеси в водоеме уменьшится на
Xq — X Хдр,
47
или
— W7 ^8р	8с) ^В1 U7
w	W
IF7 Ъ , №₽+Г8е)Ч Н------------L
JLt
у пр е
ХО = ЦФР + Гес) kB1k0 - Weck0],	(30)
откуда
ЯПр = х xQ, или
*пр = KQep + 1*4) kB J —
- 1(ФР + №ес) kBik0 - ИЗД,
*пр = 1(Фр + W kBl (1 - Ч) + WoJ.	(31)
где kQ = 1------1-----коэффициент осветления воды при оста-
— *пр новках драги.
е v
Вынос взвеси за любую единицу времени составит
тх
q\i = (Фр + ИЧ) s kBl (1 - kOt) + ГесЦ (32) 1
и общий вынос взвеси за любой промежуток простоя
< = (ФР + W £В1 (1 - *01) + Wop	(33)
где
===	== 2 ^Bi’
1
— ^П1 — У fe01,
1
п — число единиц времени простоя драги.
Значения коэффициентов kB и kQ в зависимости от времени работы или простоя драги, объема воды в разрезе и дебита проточной воды приведены в табл. 25.
Суммарный вынос взвеси в течение первого цикла работы драги (непрерывного драгирования и простоя) составит:
== (Фр + W + (Q8p + Г8с) £В1 (1 - koJ + Wop (34)
48
Значения коэффициентов kB и ko
Таблица 25
Время работы или простоя, ч	V’						с-1				
	0,01	0,02	0,03	0,04	0,05	0,06	0,07	0,08	0,1	0,2	0,5
1		0,02	0,03	0,034	0,05	0,058	0,067	0,078	0,095	0,181	о,39а
2	0,02	0,034	0,058	0,078	0,095	0,114	0,131	0,148	0,181	0,33	0,632
3	0,03	0,058	0,087	0,114	0,14	0,165	0,191	0,214	0,259	0,451	0,777
4	0,034	0,078	0,114	0,148	0,181	0,214	0,245	0,274	0,33	0,551	0,865
5	0,05	0,095	0,14	0,181	0,222	0,259	0,298	0,33	0,393	0,632	0,916
6	0,058	0,114	0,165	0,214	0,259	0,302	0,347	0,383	0,451	0,699	0,95
7	0,067	0,131	0,191	0,245	0,298	0,347	0,391	0,426	0,503	0,753	0,971
8	0,078	0,148	0,214	0,274	0,33	0,383	0,426	0,476	0,551	0,798	0,982
9	0,087	0,165	0,237	0,302	0,366	0,422	0,476	0,512	0,593	0,835	0,989
10	0,095	0,181	0,259	0,33	0,393	0,451	0,494	0,547	0,632	0,865	0,993
И	0,103	0,197	0,282	0,359	0,426	0,483	0,532	0,585	0,667	0,899	0,995
12	0,114	0,214	0,302	0,383	0,451	0,512	0,564	0,62	0,699	0,909	0,999*
13	0,122	0,232	0,324	0,398	0,478	0,533	0,597	0,647	0,787	0,926	1
14	0,131	0,245	0,347	0,426	0,503	0,572	0,625	0,675	0,753	0,936	1
15	0,14	0,259	0,366	0,451	0,522	0,594	0,65	0,699	0,783	0,95	—
20	0,181	0,33	0,451	0,547	0,632	0,699	0,753	0,798	0,868	0,982	—
второго цикла
7т2 (Q8P + ^8с) ^В2 + (Qep + WZSC) ^В2 (1 — *о2) + (Qep + 1^8С) X X kBl (1 - kOl) (1 - kB2) + (Qep + Wec) kBi (1 - kO1) (1 - M x X (1 - M + W<>2 + Wcfe02 (1 - M + W\feOi (1 - kB2) (1 - kOt), (35) третьего цикла
Ят, = (QSP + W» 4 + (Qep + Гес) kBi (1 — /гОз) 4-
+ (Qep + Wec) kB2 (1 — k02) (1 — feB3) 4- (Qsp 4- W^sc) kB2 (1	k02) X
X (1 - 4) (1 - kOt) 4- (Qe₽ + ^ec) Ml - M (1 - kB2) X
X (1 - k02) (1 - kB2) 4- (QeP 4- ^ec) *B1 (1 - kOt) (1 - M (1 - k02) X X (1 4- M (1 - M 4-	4- «Mo, (1 - M Wo2 (1 - M X
X (1 - M 4- Wc (1 - M (1 - k02) (1 - M 4-
4- «М,, (1 - M (1 - M (1 - kB,) (1 - k03), или
<7Ts = (Qep + «4) l*B, 4-^(1- M 4- kB2 (1 - k02) (1 - /гВз) 4-
4- ^в2 (1 - k02) (1 - M (1 - k0,) 4- kBi (1 - fe01) (1 - kB2) X X (1 — k03) [1 — kB3) 4- kBi (1 — kOi) Md 4- №ec [^o3 4- ko2 (1 — &b3)4-4~ &oA, 4- kOlkW3 (1 — feB>) 4" ^оЛц2^ц,]>
49
где £ц=(1—feB) (1—ко)—цикличный коэффициент выноса взвеси.
При /-м цикле работы драги вынос взвеси:
Ч.е = (Ф₽ + W\) [kBg + kBe (1 - koe) +Ч-, (1 - Ч_х) (1 “ \) + + 4-10—+ • • •	. ^_tx
X (1 — kBe) + kBi (1 — kOl) . .^] + Wec [kOe + koe_t X
X (1—кве) + ^oe_j^ug X . . .+^0,^42 . • •
• • «Ч-Д1— Ч) + Мдг • • -41-	(36)
Анализируя уравнения (35) и (36), можно заметить, что с течением времени произведение цикличных коэффициентов выноса взвеси (&Ц2 ; &Цз;	кЦе ) стремится к бесконечно
малой величине. Следовательно, по истечении определенного промежутка времени с начала работы драги вынос взвеси из разреза становится в среднем постоянной величиной для каждого последующего цикла работы. Для удобства расчет сумм и произведений коэффициентов выноса, осветления и цикличности запрограммирован. Результаты расчетов приведены в приложении II. Исходными данными для расчета были соотношение расхода промстоков и объема воды в дражном разрезе / — ] и различное сочетание времени работы и простоя драги в течение цикла. Заданная точность расчетов 99%.
При расчете определяли: т — время стабилизации выноса взвеси, ч; / — количество циклов для достижения стабилизации выноса взвеси; s — сумма значений коэффициентов; &Об— обобщающее значение сумм и произведений коэффициентов; с — численное выражение последнего отбрасываемого члена.
В табл. 26 приведено время стабилизации выноса взвеси и значения обобщающего коэффициента для средних условий работы драг.
Таблица 26
Средние результаты расчетов
V	т	*об	И7 V	т	об
0,01	470	1,57	0,06	95	1,56
0,02	240	1,57	0,07	75	1,56
0,03	160	1,57	0,08	65	1,55
0,04	120	1,56	0,1	56	1,54
0,05	100	1,56	0,2	31	1,44
			о,з	17	1,20
50
Уравнения (26), (33) и (36) являются общим решением поставленной задачи, из которых можно получить частные для любых условий работы драги. Например, при поступлении в дражный разрез чистой воды уравнение (26) примет вид
7Tl ===	(37)
а уравнение (33)
7Т1 5=1	(38)
соответственно изменяется и уравнение (36).
При гидромеханизированных работах вода полностью используется для обогащения. Сброс ее после промприборов осуществляется по канавам непосредственно в реки или отстойные пруды (при использовании оборотного водоснабжения). Следовательно, загрязнение рек гидравлическими работами будет зависеть от способности потока транспортировать твердые частицы по канаве. Задачи о транспортировании водой песчаных и иных материалов имеют большое практическое значение в теории русловых процессов и гидротранспорта. Поэтому исследования, выполнявшиеся в СССР и за рубежом позволили установить экспериментальные зависимости для определения транспортирующей способности потока.
Применение самотечного безнапорного гидротранспорта связано с естественными условиями местности. Характер перемещения взвесей зависит от размеров и уклонов канав, расхода воды и характера транспортируемого материала (плотности, гранулометрического состава).
Приступая к определению количества взвешенных частиц, поступающих в реки в результате гидромеханизированных работ, необходимо прежде всего охарактеризовать количество и условия движения в канавах твердого стока. Минеральные частицы, переносимые водными потоками, делятся на две категории: взвешенные, распределенные по всему живому сечению потока, и донные, перемещаемые в придонном слое. Донные частицы— наиболее крупные, диаметром более 0,25—0,5 мм составляют лишь незначительную часть твердого стока, обычно не более 5—10%. Взвешенные частицы составляют основную часть твердого стока.
Процессы переноса потоком твердых частиц во взвешенном состоянии представляют собой прямое следствие турбулентности движущейся жидкости. Взаимодействие между твердыми частицами и потоком при определенных гидравлических условиях всегда приводит к некоторому устойчивому состоянию, при котором должно существовать равновесие между количеством твердых взвешенных частиц, подымающихся вверх, массами жидкости и количеством частиц, оседающих под действием тяжести. Установление такого процесса переноса твердых взвешен-
51
пых частиц и составляет одно из основных положений теории взвешивания.
Если принять, что в начальном сечении потока имеет место устойчивый режим движения твердых частиц, то этот режим будет сохраняться и на всем дальнейшем протяжении установившегося потока.
При равномерном установившемся режиме движения русло потока не будет подвергаться ни размыву, ни заиливанию.
Таким образом, можно представить себе взвешивание как непрерывный процесс, при котором на смену оседающим поднимаются со дна все новые твердые частицы.
Так как оседание частиц является следствием сил тяжести, то движение взвешенных частиц можно разложить на два движения, накладывающиеся друг на друга:
равномерное падение под действием сил тяжести (с постоянной скоростью);
турбулентный перенос их под влиянием пульсаций.
Переход движения частиц во взвешенное состояние сопровождается постепенным исчезновением гряд. Скорость потока, соответствующая этому состоянию (укр), будет критической, т. е. наименьшей скоростью, при которой обеспечивается перенос во взвешенном состоянии определенного количества наносов. Из этого определения следует, что критическая скорость изменяется в зависимости от количества и крупности взвешенных в потоке наносов.
Попытки теоретического расчета критических скоростей в за- . висимости от среднего насыщения потока наносами и их крупности пока не дали положительных результатов, поэтому для решения поставленной задачи воспользуемся обобщением экспериментальных данных методами теории подобия [12].
Обработка опытных данных о движении взвесей по этому методу показывает, что для расчета загрязнения рек гидравлическими работами наиболее приемлемой является формула, полученная Н. П. Кулеш и И. И. Леви при использовании опытных данных по ирригационным каналам Средней Азии и США [12]:
^=^ + 0,2-^-)^,	(39)
\	qhu0 J
где ц — насыщение потока мельчайшими частицами диаметром менее 0,01 мм, кг/м3;
h — глубина канавы, м;
и0 — средневзвешенное значение гидравлической крупности частиц d>0,01 мм:
52
где щ и Pi — средняя гидравлическая крупность наносов i фракции и весовой процент взвеси этой фракции;
v — скорость потока воды в канаве, м/с:
_2__1_
/г 3 Z 2 V =>------
(41)
п
где i — уклон;
п — коэффициент шероховатости.
Таким образом, формула (39) примет вид
(2	\
hi 3 I 1X14-0,2^- W, qu0n3 /
(42)
ИЛИ

(43)
где
2
4 = -^-
quQn3
Следовательно, количество взвеси, вносимой в реки в результате гидравлических работ, зависит от содержания в россыпи частиц размером менее 0,01 мм, расхода воды и гидравлических характеристик канав.
§ 3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДЕЛЬНО ДОПУСТИМЫХ КОНЦЕНТРАЦИЙ ВЗВЕШЕННЫХ ВЕЩЕСТВ В СТОЧНЫХ ВОДАХ
Общими требованиями к составу и свойствам воды водоемов, используемых в различных областях народного хозяйства, условия спуска и предельно допустимые концентрации (ПДК) в сточных водах устанавливаются специальными органами по использованию и охране водных ресурсов. Авторы предлагают применять расчет ПДК примесей для различных условий водоснабжения горных работ при разработке россыпей с учетом установленных нормативов качества воды, исключающих нарушение условий водопользования.
Степень загрязнения рек при отработке россыпей определяется содержанием в промстоках взвешенных частиц, их крупностью, природной мутностью воды в реках, расходом воды промстоков и рек.
Параметром, связывающим рассматриваемые факторы и определяющим возможность спуска сточных вод с учетом разбавления и смешения, будет предельно допустимая концентра
53
ция взвеси в сточной воде, которую можно определить по фор* муле
с,-Ярср^-.мг/л,	<44>
где /пр — коэффициент, определяющий назначение водоема с учетом природного содержания взвешенных частиц; /пр=0,05 — для рек, содержащих в межень более 30 мг/л природной взвеси; /пр= —— — для рек»
Ср
содержащих в межень менее 30 мг/л природной взвеси;
Ср — природное содержание взвеси в реке, мг/л;
IFP —расход воды разбавляющих водостоков, м3/с;
№ст— расход воды промстоков, м3/с.
На номограмме (рис. 7) приводятся допустимые содержания взвеси в сточной воде с учетом разбавления до норм.
При определении допустимого содержания взвеси в сточной воде нельзя принимать в расчет весь расход реки, так как вблизи места выпуска достаточно полного смешения не происходит.
При этом чем больше разница между расходом сточных вод и расходом воды в водоеме, тем большее расстояние между местом выпуска и местом, где происходит практически полное-смешение.
Для учета расхода реки, участвующего в смешении, вводят так называемый коэффициент смешения а. Следовательно
Гр = аГв,	(45)
где IFB — полный расход воды водотока, м3/с.
При выпуске сточных вод в проточные водоемы величина а определяется по методу В. А. Фролова и И. Д. Родзиллера [36]:
где Гв — расход воды (при 95%-ной обеспеченности) в створе реки у места выпуска, м3/с;
№ст— расход сточных вод, м3/с;
L — расстояние от места выпуска сточных вод до расчетного створа (ближайшего пункта водопользования по течению реки), м.
Коэффициент d, учитывающий гидравлические факторы смешения, можно определить по формуле
где <р — коэффициент извилистости реки, равный отношению расстояния от места выпуска сточных вод до расчетного створа по фарватеру 1ф к расстоянию между Ьф
этими же пунктами по прямой L3, т. е. ф= -ц-',
Рис. 7. Номограмма для определения допустимого со-держания взвеси в промстоках
55
g — коэффициент, зависящий от места выпуска сточных вод в водоем. При выпуске у берега £=1, при выпуске в фарватер реки g== 1,5;
Е — коэффициент турбулентной диффузии, который для равнинных рек определяется по формуле
__ ^СрНср
~ 200
(48>
Здесь уСр — средняя скорость течения реки на участке
между выпуском сточных вод и расчетным створом, м/с;
Нср — средняя глубина реки, м.
Если путь смешения состоит из отдельных участков с резко отличающимися значениями у и Я, то величина Е определяется по формуле
+ ^2^2	LnEn
(49)
где Li, Л2, ..., Ln — длины каждого участка;
Vi, v2...vn — средние скорости тех же участков;
Я1, Н2, ..Нп — глубины тех же участков.
Из формулы (49) не-
Рис. 8. Схема устройства выпуска
трудно установить, что коэффициент смешения а=1 при	Поэтому
рекомендуется расстояние до створа достаточно полного смешения оп-

х ределять по формуле
L Г2,3 ln ITct + ^b Г
L а (1 — а) W'ct J
(50)
принимая а = 0,8—0,95, т. е. считая, что в сме-
шении участвует 80—95% расхода водостока.
Для того чтобы начальное разбавление было более интенсивным, необходимо при проектировании выпуска создавать скорость на выходе в пределах 1,5—5 м/с и направлять струю из выпуска по течению в водоеме. При этом для создания наилучших условий подсасывания воды водоема выпуск следует направлять под некоторым углом к горизонту (рис. 8) а, величина которого рассчитывается по формуле
ctga = 4,08 — 0,205m2’75 f—
(51)
56
Уп	о
где т = —— отношение скоростей речного потока ур и выпус-Уст ка сточных вод уСт;
Н'=Н—Л — глубина расположения выпускного отверстия;
Н — глубина водоема в месте выпуска; h — высота оголовка над уровнем дна; do — диаметр отверстия выпуска.
§ 4. РАЗБАВЛЕНИЕ СТОЧНЫХ ВОД В ОЗЕРАХ И ВОДОХРАНИЛИЩАХ
В исследованиях по разбавлению сточных вод в водохранилищах и проточных озерах, проведенных под руководством М. А. Руффеля [35], было установлено, что условия смешения сточных вод с водами водохранилищ и озер значительно отличаются от условий смешения в реках. Вследствие слабых постоянных течений замедляется удаление малоразбавленных сточных вод от места выпуска, а эпизодические ветровые течения нагоняют их в любую сторону. Степень загрязнения вначале довольно быстро уменьшается, но полная ликвидация значительного загрязнения происходит на больших расстояниях от места выпуска. На основе проведенных исследований и теоретических работ В. М. Маккавеева [35] и А. В. Караушева [35] М. А. Руффелем была разработана методика расчета разбавления сточных вод в водохранилищах. В этом случае он рассматривает основное течение — ветровое, возникающее в результате трения ветра о поверхность воды и давления ветра на поверхность образующихся при этом волн. В связи с создаваемыми ветровыми течениями сгонами воды из одного места в другое возникает наклон водной поверхности и создается обратное, или компенсационное, течение.
М. А. Руффель различает начальное разбавление ан, определяющееся расходом сточных вод IFCT и глубиной водоема Н, и основное разбавление aQ, происходящее в результате перемешивания сточных вод в водохранилище под влиянием турбулентной диффузии, возникающей с ветровыми течениями. Полное разбавление а = анао.
Для определения значений начального и основного разбавлений М. А. Руффелем предложены формулы для различного расположения выпуска.
При выпуске в верхней трети глубины или в мелководной прибрежной части
№Ст + 0,000118//2р ’
.	0,627-1-0,0002 ( — 1
а0 = 1 4- 0,412 (— )	(53)
57
при выпуске в нижней трети глубины
Гст + 0,0087/7 2 ан =-------------------—;
№ст + 0,000435//2р
0,41+0,0064 ав= 1,85 + 2,32 (-±- )
V Дх J
(54>
(55)
где ЯСр — средняя глубина водоема;
L — расстояние от выпуска до расчетного пункта;
Дх — расстояние между расчетными сечениями, которое можно определить по формулам для первого случая Дх = 6,53/7Ср	,
для второго- случая Дх = 4,4 ШСр
Расстояние от выпуска L, км
Рис. 9. Номограмма для расчета разбавления сточных вод в водохранилище при выпуске у берега
58
Ввиду сложности расчетов рекомендуется пользоваться номограммами (рис. 9, 10), с помощью которых по известным L, Яср и рассчитанному ап находят а.
Метод М. А. Руффеля применяют только для крупных водохранилищ и проточных озер. Н. Н. Латиевым разработан метод расчета выпусков глубинного типа в озера и водохранилища любых размеров на основе турбулентного смешения затопленной струи с учетом ряда гидрологических особенностей
Рис. 10. Номограмма для расчета разбавления сточных вод в водохранилище при глубинном выпуске на расстоянии от берега
59
водоема, вертикального размещения выпусков и распределения их в плане водоема.
Распределение избыточных концентраций в плане водоема определяют по формуле
- -^(23,2- IS.lp)]	(56>
где Сху — абсолютная концентрация взвеси в точке с координатами х, у, мг/л;
х, у — координаты в метрах, ось х совпадает с направлением выпуска, ось у перпендикулярна ему и расположена горизонтально, начало координат в точке выпуска;
а — коэффициент турбулентной структуры струи, равный в среднем 0,036;
d0 — диаметр выпускного отверстия, м;
р — параметр, зависящий от степени проточности водоема и нагрузки сточных вод на него;
S — параметр, зависящий от глубины водоема и вертикального расположения выпуска.
Значение параметра р для случая, когда движение воды в-водоеме определяется величиной стока, можно найти по формуле
o,ooooi5p6rCT + LS0 ’
где L — длина водоема от точки выпуска в направлении стокового течения, м;
So — площадь отверстия выпуска, м2;
№сТ — годовой сброс сточных вод, м3/год; ’
Рб — период обмена воды в водоеме, лет,
6 м ’
— геометрическая емкость водоема, м3;
М — средний многолетний объем годового стока, м3/год.
Когда течения в водоеме определяются ветром или известны величины стокового течения, значения р можно найти из соотношения
0,000015уст + ув
где vB — скорость движения воды в водоеме, м/с; Уст — скорость выпуска сточных вод, м/с.
60
Величина параметра S, когда выпуск расположен на половине глубины водоема, может быть рассчитана по формуле
0,325/Уср	/сл\.
S = 0,875 Н-----:-----2— .	(59)-
Ur
360+ —2- 106
УСт
Параметр S^l. Если же по расчету получается S>1, то его значение следует принимать равным единице.
Приведенные зависимости соответствуют условию, когда направление течения в водоеме совпадает с направлением выпуска сточных вод. В этом случае на оси х наблюдаются максимальные значения концентрации вещества:
Сх - Св = (Сст - С ) (Vs,	(60).
\ 5,56ах J
а в соответствии с формулой
Сст — Св а = —ст-----в_
бдоп--бв
Если направление течения в водоеме не совпадает с направлением выпуска, то линия максимальных концентраций будет представлять кривую, координаты которой можно найти по формуле
х' = 0,81 (^У’75(^')3+ 1,1 ctgp-7, (62). \ уст /
где х' = -----безразмерная абсцисса;
•%
у' =   безразмерная ордината;
Р—угол между направлением движения воды и направлением выпуска.
Изложенный метод расчета применяют в том случае, когда гидравлическая крупность взвеси не превышает 0,2 мм/с.
При превышении этой величины выпуск сточных вод в водоем не разрешается.
Необходимую степень очистки сточных вод п0 определяют по формуле
по = £=Сдюо%,	(63)»
С
где С — исходное количество взвеси в сточных водах, мг/л.
Глава IV
СПОСОБЫ ОСВЕТЛЕНИЯ СТОЧНЫХ ВОД
§ 1. ОСНОВНЫЕ СПОСОБЫ ОСВЕТЛЕНИЯ ВОД
Осветление воды сводится к удалению из нее диспергированных частиц, обусловливающих ее избыточную мутность. Для очистки воды применяют:
механические средства осветления (машины, аппараты и устройства, принцип действия которых основан на использовании сил тяжести частиц, центробежных сил, вакуума и давления) ;
физико-химические методы осветления (коагуляция, флокуляция, электрическая и магнитная обработка воды).
Для очистки производственных сточных вод используют как простые методы (отстаивание), так и весьма сложные биохимические процессы, обеспечивающие наиболее полную очистку.
Осветление воды производят путем:
отстаивания;
фильтрования;
коагулирования — отстаивания;
коагулирования —отстаивания — фильтрования;
коагулирования — фильтрования;
контактного коагулирования.
Отстаивание является одним из наиболее распространенных методов осветления воды от взвешенных частиц [11, 13, 24, 26, 27].
В зависимости от характера движения осветляемой воды различают вертикальные, горизонтальные и радиальные отстойники.
Вертикальные отстойники почти не применяют, так как они могут работать только при условии предварительного коагулирования осветляемой воды и при малой производительности очистных станций (не более 3000 м3/сутки).
Радиальные отстойники, оборудованные движущимся скребковым механизмом, применяют для осветления таких вод, мутность которых велика в течение всего года.
Горизонтальные отстойники применяют на сравнительно крупных водоочистных станциях (более 45—50 тыс. м3 в сутки)
62
питьевого водоснабжения и во всех отраслях народного хозяйства промышленного водоснабжения. Однако процессы, происходящие в них (осаждение взвеси при различных факторах физико-химические свойства и др.), изучены недостаточно.
Фильтрование для очистки воды применяют довольно широко. Скорость фильтрования, определяющая размер фильтров и их стоимость, принимается по нормативным данным, основанным на опыте эксплуатации и экспериментальных исследованиях. Положение несколько изменилось в последнее время в связи с проведением исследований физической природы процесса осветления воды при ее движении через загрузку скорых фильтров и разработкой новых конструкций (фильтры АКХ, крупнозернистые, двухслойные и т. д.). Фильтры применяют в прямоточных схемах водоочистных станций в тех случаях, когда мутность исходной воды незначительна (до 50—75 мг/л). В других случаях используют новые технологические приемы, например коагуляция — отстаивание — фильтрация или контактная коагуляция. Первый из них наиболее распространен и обеспечивает получение чистой воды. Однако этот прием имеет ряд недостатков:
большую продолжительность процессов;
неравномерную нагрузку отдельных установок (например, неполностью используется объем крупных отстойников);
задерживание основной массы загрязнений в верхних слоях фильтра, что приводит к их заиливанию и быстрому росту потерь напора;
большое число очистных сооружений, что увеличивает стоимость строительства и эксплуатации.
Для устранения этих недостатков проводили исследования, в результате которых был разработан метод контактной коагуляции [7].
В промышленных масштабах такой метод был испытан при очистке вод р. Москва и р. Миасс. Однако мутность очищаемой воды не превышала 47 мг/л.
Наиболее перспективными методами осветления вод могут быть электрическая и магнитная обработка воды [7, 30] с последующим отстаиванием или фильтрованием, но эти методы пока в промышленности не применяются.
Названные методы осветления воды от взвешенных частиц, кроме отстаивания, применяются на предприятиях, имеющих определенный состав воды и установившийся режим работы, или являются частью технологического процесса. Кроме того, они стационарны, рассчитаны на большой срок эксплуатации, требуют больших затрат электроэнергии и капитальных вложений на строительство. Поэтому при решении проблемы осветления сточных вод при разработке россыпей авторами исследовались наиболее приемлемые в экономическом и техническом отношении методы:
63
осветление сточных вод отстаиванием;
осветление сточных вод отстаиванием с применением коагулянтов и флокулянтов.
§ 2. ОСВЕТЛЕНИЕ СТОЧНЫХ ВОД ОТСТАИВАНИЕМ
Анализ состояния очистки сточных вод на россыпных разработках показывает, что основным способом очистки до настоящего времени было осветление воды в специально устраиваемых водохранилищах.
Такой метод очистки сточных вод на россыпных разработках является нецелесообразным вследствие низкой эффективности работы отстойников. Это явилось сдерживающим фактором внедрения отстойников во многих районах золотодобычи (кроме Урала).
В последнее время строительство водоемов на россыпных разработках для создания запасов воды при оборотном водоснабжении, для полноты отработки россыпей или предохранения полигонов от сезонного промерзания все шире начинает внедряться в производство.
Обследование отстойников на предприятиях Урала, Приморья, Северо-Востока и др. показало, что отстойники при осветлении сточных вод могут применяться для:
частичного осветления воды (водоподготовки) при работе драг и гидравлик на оборотном водоснабжении;
предварительной (грубой) очистки воды для применения других методов осветления (коагуляции, фильтрации и т. д.);
отстаивания обработанной коагулянтами воды;
осветления воды отстаиванием как основным методом.
Большая часть отстойников работает неудовлетворительно вследствие:
отсутствия исследований процессов осаждения взвеси и водного режима отстойников;
отсутствия надежной методики для выбора и расчета отстойников;
неправильного их применения.
Например, осветление промстоков отстаиванием производится при отработке россыпей, содержащих большое количество взвеси крупностью менее 0,001 мм, которая требует для осаждения продолжительного времени (1,5 месяца и более). В методиках расчетах отстойников гранулометрический состав взвеси практически не учитывался. Так, содержание взвеси искомой крупности в методике «Унипромеди» можно определить по формуле
РМ1
64
где х — содержание взвеси искомой крупности, %;
Р 1 — процентное содержание частиц минимальной крупности, приведенное в таблице гранулометрического состава;
d 1 — размер частиц этой крупности, мм;
d — размер частиц искомой крупности, мм.
Анализируя размеры взвеси на различных объектах россыпной золотодобычи (табл. 27, 28), можно заметить, что такой зависимости нет и расчет содержания взвеси по этой формуле неточен.
Долголетние наблюдения за работой отстойников и лабораторные исследования показывают, что на эффективность отстаивания большое влияние оказывает водный режим, зависящий от динамики водных масс. Исследование этих процессов по существу только начинается. Одной из причин отставания таких исследований следует считать отсутствие точных приборов для измерения течений малых скоростей (1—2 мм/с), выявления циклов динамики водных масс в условиях слабого смещения и слоистости.
Основным гидромеханическим показателем осаждающей способности отстойников является объем активной зоны Уакт» под которым понимается объем фиктивного отстойника с параллельноструйным движением воды и осаждающей способностью, соответствующей естественному. По величине активного объема может быть установлен коэффициент использования отстойника X.
% = Xjjsz. t	(64)
где Уакт — объем активной зоны отстойника, м3;
Vo — геометрический объем отстойника, м3.
Активный объем отстойника зависит главным образом от величины транзитного потока, который может быть определен как произведение площади сечения транзитного потока на его длину (рис. 11). Отсюда
__ ^тр^тр
где 5тр — площадь сечения транзитного потока;
/тр— длина транзитного потока, равная Zi + ... + /n, м.
По данным обследования, проведенного институтом Иргиредмет, коэффициент использования отстойников колеблется от 0,1 до 0,6 и составляет в среднем 0,28.
3 В В Назаров и др	65
(65)
s
Таблица 27
Гранулометрический состав и вынос взвешенных частиц при разработке россыпей драгами
Место отбора пробы	Дата отбора пробы	Содержание взвешенных частиц										Расход промстоков , м3/с	Вынос взвеси, г/с
		общее		по фракциям									
				— 0,05		—0,01		—0,005		—0,001			
		г/л	%	г/л	%	г/л	%	г/л	%	г/л	%		
Котлован драги А	25/1 1970	1,62	100	1,48	91,3	1,34	82,7	1,24	76,5	1,2	74,0	Нет	Нет
Котлован драги Б	26/1 1970	1,22	100	1,10	91,0	1,0	82,0	0,99	81,0	0,9	74,0	Нет	Нет
Слив промстоков драги А	26/V 1970	3,61	100	3,47	96,1	3,34	92,5	3,14	87,0	1,58	43,8	0,8	2890
	27/V 1970	4,9	100	4,59	93,7	4,47	91,2	4,10	83,7	2,72	55,5	0,62	3040
	6/VI 1970	6,74	100	6,26	93,0	6,06	89,8	5,98	87,6	2,96	43,9	0,41	2766
Слив промстоков драги Б	5/VI 1970	3,4	100	3,12	91,7	2,9	82,5	2,21	65,5	1,0	29,4	1,3	4430
Слив промстоков драги В	14/VI 1968	0,64	100	0,62	96,7	0,47	74,3	0,12	18,6	0,09	13,7	1,8	1152
Слив промстоков драги Г	18/VI 1968	3,38	100	2,73	92,4	2,12	71,6	1,01	34,2	0,95	32,1	0,4	1352
Слив промстоков драги Д	26/V 1968	5,05	100	4,8	95,2	4,66	92,5	4,2	83	2,58	51,0	1,0	5050
	14/VI 1970	2,76	100	2,71	98,0	2,31	83,7	2,24	81,4	1,28	46,2	1,9	5244
Слив промстоков драги Е	18/VII 1968	0,56	100	0,51	91,8	0,49	87,4	0,17	31,7	0,03	5,4	0,8	448
Слив промстоков драги Ж	6/VII 1968	1,14	100	1,12	98,4	0,71	61,9	0,04	3,45	0,02	1,75	0,6	684
Слив промстоков драги 3	4/IX 1968	3,16	100	2,92	92,4	2,56	81,0	0,78	24,6	0,06	2	8,0	25280
Слив промстоков драги И	6/IX 1968	3,8	100	3,2	84,0	3,06	80,6	0,75	19,8	0,01	3	8,4	31920
Слив промстоков драги К	24/VIII 1968	0,44	100	0,42	96,0	0,37	84,2	0,07	17,0	0,004	1	0,7	308
Слив промстоков драги Л	20/VIII 1968	1,12	100	1,05	93,9	1,03	91,6	0,13	12	0,04	4	8,4	9408
Слив промстоков драги М	18/VII 1970	13,64	100	13,51	98,9	12,45	91,3	10,24	75,2	2,63	19,3	0,4	5460
Таблица 28
Гранулометрический состав и вынос взвешенных частиц при разработке россыпей гидромеханизированными способами
Объект		Место отбора пробы	Содержание взвешенных частиц										Расход промстоков, м3/с	Вынос взвеси, г/с
			общее		по фракциям									
					—0,05		-0,01		-0,005		—0,001			
			г/л	%	г/л	%	г/л	%	г/л	%	г/л	%		
	I	ГМУ-1	12,6	100	7,32	58,1	7,16	56,8	7,04	55,7	6,86	54,4	0,35	4410
		ГМУ-2	24,8	100	8,2	34	7,94	31,9	7,63	30,7	7,61	30,6	0,35	8680
		ГМУ-З	17,4	100	11,5	66	Н,2	64,3	Н,2	64,3	9,32	53,5	0,22	3830
		ГМУ-4	16,4	100	10,3	628	9,9	60,3	9,64	58,6	9,12	55,6	0,22	3610
	II	ГЭП-1	12,2	100	6,1	50	5,5	45,1	4,65	38,0	2,39	19,6	0,25	3050
		ГЭП-2	23,3	100	11,28	48,4	8,82	37,8	4,06	17,4	2,01	8,63	0,25	5820
		ГЭП-3	8,12	100	3,93	48,4	1,96	24,2	1,32	16,3	1,04	12,8	0,25	2030
	III	ГЭП-1	6,77	100	2,25	33,2	2,14	31,6	2,06	30,4	0,64	9,45	0,25	1693
		ГЭП-2	14,1	100	6,11	43,3	5,76	40,8	4,44	37,5	0,71	5,04	0,25	3530
		ГЭП-3	6,14	100	1,32	21,5	1,24	20,1	1,04	17,0	0,74	12,0	0,25	1540
оо *		ПГБ-4	9,0	100	3,71	41,2	3,6	40,0	2,79	31,0	0,25	2,7	0,25	2250
о
Объект	Место отбора пробы			
		общее		
				—0
		г/л	%	г/л
IV	Участок № 1	18,7	100	9,21
	Участок № 2	11,2	100	4,54
	Участок № 3	17,06	100	11,65
V	ГЭП-1	8,14	100	1,36
	ГЭП-2	9,86	100	1,28
	ГЭП-3	6,1	100	0,96
	ГЭП-4	12,28	100	3,48
	ГЭП-5	11,22	100	5,33
	ГЭП-6	4,71	100	1,6
	ГЭП-7	4,98	100	2,12
	ПГШ-8	1,16	100	0,35
	МПД-9	3,62	100	1,64
	МПД-10	1,56	100	0,7
	МПД-11	17,06	100	10,51
Продолжение табл. 28
Содержание взвешенных частиц							Расход промстоков , м3/с	Вынос взвеси, г/с
по фракциям								
,05	—0,01		—0,005		— 0,001			
%	г/л	%	г/л	%	г/л	%		
49,2	8,38	44,8	7,26	38,8	2,89	15,5	о,1	1870
40,6	4,4	39,3	3,56	31,8	2,39	21,3	0,4	4480
68,2 i	8,99	52,7	6,18	36,2	0,76	4,46	0,25	4270
16,7	1,32	16,2	0,28	3,44	0,17	2,09	0,25	2040
12,9	1,25	12,7	0,52	5,28	0,24	2,44	0,25	2470
15,7	0,96	15,7	0,84	13,8	0,75	12,3	0,25	1530
28,3	2,58	21,0	1,99	16,2	0,78	6,35	0,25	3070
47,6	3,65	32,6	3,08	27,4	1,23	10,9	0,25	2810
34,0	1,58	33,5	1,38	29,2	0,53	11,3	0,25	780
42,5	2,05	41,1	1,56	31,3	0,51	10,3	0,25	1250
30,4	0,32	27,6	0,14	12,05	0,06	5,16	0,25	290
45,2	1,24	34,2	1,17	32,3	0,92	25,4	0,25	900
44,8	0,57	36,6	0,41	26,3	0,21	13,4	0,25	390
61,6	2,78	16,3	1,14	6,7	0,98	5,75	0,25	4270
к
определению актив-
Рис. 11. Схема
ного объема отстойников
В результате этих исследований предлагаются основные методы по увеличению площади сечения и длины транзитного потока.
Первый метод, при помощи которого можно увеличить активный объем отстойника, заключается в подборе рационального контура.
Наиболее рациональными являются отстойники вытянутой формы. Расширения транзитного потока можно добиться изменением контура береговой линии (рис. 12). При движении потока от сброса к выходу основные водоворотные зоны располагаются в районах заливов-заводей. Водоворотные области, которые всегда стремятся к расширению, создают условия для сжатия транзитного потока. Чтобы уменьшить сжатие, необходимо отделить часть заливов дамбами. Исследования показывают, что ось дамбы должна пройти через центр водоворотной зоны. Этот метод может дать значительный эффект для отстойников, имеющих по своему контуру большое число заливов.
Значительный интерес представляет регулирование потока в отстойниках, имеющих наиболее невыгодную форму (круглую или эллипсовидную при L^B), где при обычной схеме работы основную площадь занимают водоворотные и застойные области. В этом случае можно применять различного рода струенаправляющие дамбы, по существу изменяющие конфигурацию водоемов, приближая их к более выгодной вытянутой форме (рис. 13). При этом необходимо учитывать несимметричный подход воды для выбора наиболее рациональных конфигураций дамб.
Второй метод заключается в устройстве различного рода струераспределительных сооружений в месте входа промстоков в отстойники. Исследования показывают, что наилучшие результаты получаются при устройстве сооружений, которые распределяют поток почти по всей глубине. Наибольший интерес представляют на дражных разработках струераспредели
69
тельные сооружения в виде фильтрующих дамб из дражных отвалов (рис. 14). При сравнительно симметричном подходе потока можно ограничиться устройством прямолинейной дамбы
Рис. 12. Схема увеличения транзитного потока
Рис. 13. Применение струенаправ- Рис. 14. Распределение потока фпль-ляющих дамб:	трующими дамбами
i — плотина; 2 — струенаправляющйе дамбы; 3 — водоспуск

(рис. 14, а), при несимметричном — криволинейной (рис. 14,6). Расчет сооружений указанного типа производится по обычным методам расчета для фильтрующих дамб. Значительный интерес представляют также варианты струераспределительных со
70
оружений в виде прерывистых земляных перемычек (рис. 15, а) и плотин, предварительных отстойников на гидравлических разработках, с водосливами по всей длине (рис. 15, б), а также подбор рационального месторасположения одного или нескольких входов промстоков.
Третий метод увеличения транзитного потока предусматривает подбор рационального расположения слива отстоявшейся воды.
Расширение транзитного потока и увеличение его длины позволяет повысить эффективность осветления и улучшить качество воды. Это объясняется тем, что улучшаются гидравлические условия движения потока (более равномерное распределение и уменьшение скоростей). Естественно, что решающее значение при выборе способов расширения транзитного потока имеют наиболее экономичные способы, увя-
Рис. 15. Струераспределительные сооружения
зываемые с другими видами горно-подготовительных работ, и определенное сочетание рассмотренных методов.
§ 3. РАСЧЕТЫ ОТСТОЙНИКОВ И ИХ РАЦИОНАЛЬНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ
Для расчета осветления воды в отстойниках необходимы следующие исходные данные: содержание и размер взвеси в сточной воде; расход промстоков; допустимое содержание взве* си в промстоках.
Методика расчета
1. Составляют кривые гранулометрического состава взвеси (см. рис. 4).
Расчет данных для составления графика производят по формуле
п п
=	г/м8,	(66)
ст 1=1
где С{ — содержание взвеси i-й фракции в промстоках, г/м3;
Q —производительность объекта, м3/ч;
Гст — расход промстоков, м3/ч;
у — плотность взвеси, г/см3;
8г — содержание в россыпи частиц взвеси меньше i-й фракции, %;
10 — коэффициент размерности.
71
2. Определяют максимальный размер частиц взвеси, допустимой к выносу в слив отстойника.
Расчет производят по формуле (44), и по гранулометрическому составу взвеси (см. рис. 4).
3. Определяют гидравлическую
Рис. 16. Коэффициент использования отстойника:
Ф — отстойник драги; О — отстойник гидравлики
крупность частиц этого размера Umax (см. рИС. 5).
4. Задаются основными размерами отстойника: длиной, шириной и глубиной, по которым вычисляют скорость движения промстоков по формуле
v = -^,m/c,	(67)
движения отстойни-
где v — скорость воды в ке, м/с;
h — глубина ника, м;
В — средняя отстойника.
5. Определяют коэффициент использования отстойника X (рис. 16).
Определяют скорость падения частиц в отстойнике q hcv и = 3-^- .
r L ’
и — скорость падения частиц, м/с;
т---коэффициент, зависящий от совершенства отстойника;
Л
hc — высота порога слива, м.
Подставляя значение формулы (67) в формулу (68), находим
отстои-
ширина м.
6.
(68)
где
3=
ы = О Ле__^СТ h LB
(69)
7. Полученная скорость падения частиц (и) должна превышать гидравлическую крупность частиц взвеси, выносимой в слив:
и umax.
(70)
Размеры отстойника зависят от количества поступающего объема вод, размера частиц в них, которые должны осаждаться. Твердые частицы в отстойнике перемещаются в горизонтальной плоскости под влиянием скорости водного потока. Для того что-72
бы частица осела в отстойнике, необходимо придать потоку нужные скорости.
Скорости потока, при которых начинается выпадение твердых частиц различной крупности, приведены в табл. 29.
Таблица 29*
Критические скорости потока
Крупность частиц, мм	Скорость потока, м/с	Крупность частиц, мм	Скорость потока, м/с	крупность частиц, LMM	Скорость потока, м/с	Крупность частиц, мм	Скорость потока* м/с
1,0	1,2	0,4	0,5	0,08	0,071	0,02	0,0062
0,8	1,0	0,2	0,25	0,06	0,045	0,001	0,0018
0,6	0,7	0,1	0,095	0,04	0,025	0,0009	0,0015
Как указывалось, водосливы осветленной воды должны располагаться с таким расчетом, чтобы в любой период эксплуа-
тации отстойника расстояние вом обеспечивало необходимую степень осветления.
Чтобы решить эту задачу, необходимо знать, как происходит движение промстоков в отстойнике. Вследствие вязкости жидкости и ограниченного фронта входа на пути ее движения будет иметь место сначала растекание жидкости, расширение ее в плане и по глубине, а затем, при подходе к сливу, сужение по
между входом промстоков и ели-
Рис. 17. Схема движения промстоков в отстойнике
тока в плане с уменьше-
нием глубины живого сечения (рис. 17). При этом в большинстве случаев течение промстоков по отстойнику сопровождается образованием на границах потока водово-
ротных зон с вовлечением в движение окружающих масс воды. В сложном процессе растекания промстоков по отстойнику участвует твердая фаза, которая, несомненно, оказывает влияние на характер растекания потока, распределение скоростей. Процесс выпадения твердых частиц зависит не только от характера движения потока, но и от свойств частиц (формы, крупности и плотности). Кроме того, на гидравлические характеристики потока оказывают значительное влияние ветер и волнение поверхности воды в отстойнике.
73
Расчеты осветления промстоков в отстойниках основываются на весьма грубой схематизации явлений, вследствие чего результаты расчета оказываются приближенными. Необходимую общую емкость отстойника можно определить по формуле
V0T = V3 + Vo. м3,	(71)
где Уот — объем отстойника, м3;
Уз — объем заиления отстойника осадками, м3;
Уо — объем отстойника для осветления, м3.
ту  7* (Соб Сдоп) Гст 3,6	/79\
3 (ЮО — р) уЮз ’	( '
где СОб — содержание взвеси в промстоках, г/м3;
Сдоп — допустимое содержание взвеси в сливе отстойника, г/м3;
№ст — расход промстоков, м3/с;
р — пористость осадка, %;
Т — время эксплуатации отстойника, ч;
у — объемная масса осадка, г/см3.
Vo =	.	(73)
и
Эффективность эксплуатации и расположение отстойника влияют на его размеры. Так как от размеров отстойника зависит не только необходимая продолжительность отстаивания, но и полезный объем сооружений, то определение экономически целесообразных размеров и форм является важной задачей. Ориентировочное определение объема отстойника производится выражением его геометрической формы, близкой к той или иной геометрической фигуре (пирамиде, усеченной пирамиде, призме, клину и т. д.).
При сравнении вариантов расположения отстойника при прочих равных условиях следует отдавать предпочтение тому варианту, при котором требуется меньшая высота и длина ограждающих сооружений — плотин и дамб.- Чем выше земляная плотина, тем больше должно быть заложение откоса. Это обстоятельство обусловливает потерю полезного объема отстойника, что имеет особое значение при крутопадающем рельефе.
Средний уклон поверхности расположения отстойника по линии наибольшего падения рельефа местности поперек продольной оси ограждающего сооружения определяет качество площадки. Это понятие характеризует площадку в отношении емкости располагаемого на ней отстойника и условий создания плотины или дамбы. Предельные значения качества площадки, при которых возможно устройство отстойника, 7 = 0,15—0,20. Удовлетворительные условия создания отстойников возможны при качестве площадки /<0,05. Хорошие условия для устройства отстойника определяются качеством площадки 7<0,01.
-74
Необходимо стремиться располагать отстойники на площад-ках, сложенных малопроницаемыми грунтами — суглинками или глинами, что обеспечивает наибольший возврат воды при оборотном и замкнутом циклах водоснабжения.
При предварительном определении преимуществ и недостатков различных вариантов устройства отстойников с точки зрения заиления можно пользоваться значениями пористости отложений.
Средневзвешенная крупность, мм 0,15 0,15—0,10 0,10—0,06 0,06
Пористость отложений, т
0,38
0,42
0,45
0,50
Объемную массу отложений определяют по формуле
т).
Основные размеры сооружений отстойников рассчитывают по формулам:
1.	Отстойник располагается в корытообразной долине
V„ = ±LHBC9, м3,	(74)
где L — длина отстойника, м;
Н — глубина отстойника у подпора плотины, м;
Вср— средняя ширина отстойника,
о
Bcp = ^-Z, м,	(75)
О
где I — длина плотины, м.
Зная продольный уклон долины, можно определить глубину отстойника у подпора плотины по его длине
/7—Ltgy, м,	(76),
где у — продольный уклон долины, градус.
Подставляя значения формул (75) и (76) в формулу (74), найдем
Отсюда
V0T= 4-L2/tgy, м3.
О
ЗРот 77----» м»
3KoTtgY „ ------— , м. I
(77)
(78)
(79)
75
Поперечное сечение плотины зависит от глубины к отстойника в подпоре, углов заложения откосов и ширины пЛотины по верху. Из практики эксплуатации россыпей известно, что наиболее применимы плотины IV—V классов с мокрым откосом 1 : 2 и сухим 1:1.
Поперечное сечение плотины для данного случая можно определить по формуле
5 -= [h + (ЗЛ + b) tg V (1 + tg у)], м2,	(80)
где h — высота плотины, м,
Л = Я+0,4, м;
b — ширина плотины по верху, м.
Объем плотины
Упл = ИЗ^+6) {h + (3/t + 6)tgY(1 + tgv)b мз (81)
2.	Отстойник расположен в асимметричной долине:
,,	73 tg2 V	ч
V0T =-------—------> м3,
4(tg₽1 + tgp2)
(82)
где у — продольный уклон долины, градус; ₽1 и р2 — поперечные уклоны, градус.
L_ ysK5E±3E,M,	(83)
У tg2?
н = ^VoJtgpi + tgP^tgy, м.	(84)
7ПЛ =-----------Г(26 + ЗЛ) h + (6 + 3^ЗД	.	(85)
п 6(tg₽i + tg₽2) Г ' 1-tgy J
3.	Отстойник расположен на косогоре:
v «lei ,а	(86)
где у — продольный уклон, градус;
0 — поперечный уклон, градус.
L = i/4V°TtgP , м,	(87)
у tgaY
tf = /4V0TtgytgF, м,	(88)
Упл = УПЛ1 + УПлП. м3.	(89)
[(26+3ft) h+<90) 1'"™ = ^[(26 + 3'‘)'1 + йтЛг]- (91) 76 .
Объемы плотин в зависимости от горно-геологических факторов россыпей приведены в табл. 1, 2 и 3 приложения III.
Объем земляных работ для сооружения отстойников в любых других местах расположения рассчитываются по формулам (88), (90) и (91) в зависимости от условий. Например, при расположении отстойника на борту долины с продольным уклоном у и поперечным р (рис. 18), объем отстойника рассчи
Рис. 18. Схема к расчету отстойника, расположенного на косогоре
Рис. 19. Схема к расчету отстойника, расположенного на увале
тывается по формуле (82); объем плотин — по формуле (85), причем при определении объема плотины / зй продольный уклон принимается угол |3, а за поперечный — угол у, для плотины // наоборот. При расположении отстойника на увале при отсутствии продольного уклона (рис. 19) и с поперечным уклоном р объем отстойника рассчитывается в два этапа, объем плотины I — по формуле (81), плотин II — по формуле (85) и т. д.
Приведенный метод расчета отстойников в отличие от других, ранее описанных, более полно учитывает действительные условия отстаивания и тем самым обеспечивает получение заданного эффекта осветления.
§ 4	ФИЛЬТРАЦИОННЫЕ РАСЧЕТЫ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ
Фильтрационные расчеты производят для определения потерь воды на фильтрацию из отстойников и для расчета фильтрационной и статической устойчивости гидротехнических сооружений и их оснований.
Фильтрационные расчеты состоят из: построения поверхности депрессии грунтовых вод (кривой депрессии при плоской фильтрации);
выяснения напоров, давлений и линий токов в области движения фильтрационного потока, по которым, в частности, мож
77
но определить градиенты и скорости фильтрации в различных точках области фильтрации;
определения полных или частичных фильтрационных расходов.
Результаты указанных фильтрационных расчетов используются:
а)	при расчетах баланса притока и оттока воды из отстойников;
б)	при расчетах прочности и устойчивости гидротехнических сооружений и их оснований, а именно:
при выяснении степени фильтрационной прочности земляных сооружений, а также оснований любых напорных гидротехнических сооружений в отношении механической и химической суффозии;
при выяснении степени прочности оснований любых гидротехнических напорных сооружений hi устойчивости земляных сооружений с учетом воздействия на них фильтрационных сил;
при определении размеров противофильтрационных устройств (экранов, понуров, ядер, зубьев, шпунтов и пр.).
Теория фильтрации, применительно к задачам проектирования и строительства гидротехнических сооружений, разработана Н. Н. Павловским [8].
Основной закон фильтрации устанавливается уравнением скорости для фильтрующей воды
v = kJ,	(92)
тогда расход фильтрации можно определить по формуле
Q = kaJ,	(93)
где v — скорость фильтрации, м/с;
Q — расход фильтрации, м3/с;
со — полная площадь поперечного сечения грунтового потока, м2;
J— гидравлический градиент, равный ~ , где Н — по-
теря напора на длине пути фильтрации L;
k — коэффициент фильтрации.
Верхней границей применения основного закона фильтрации является условие перехода движения жидкости в турбулентное. Предельное значение скорости фильтрации по Н. Н. Павловскому, выше которого основной закон фильтрации теряет силу, можно определить по формуле
цк = 0,001-^-,	(94).
где vK — критическая скорость, см/с;
Re' = 50—60 — критическая постоянная;
d — диаметр, частиц породы, мм.
78
При скоростях фильтрации v>vR (через галечник, трещиноватую скалу и др.) следует пользоваться формулой Е. А. Зама* рина [31].
о=173т/—/У,	(95)
\ 90 J ’	' '
где т — пористость грунта, d — средний диаметр зерен,
0,8 + d П==——-— .
0,8 + 2d
Коэффициент фильтрации определяется опытами в лабораторных или полевых условиях или рассчитывается по эмпири* ческим формулам.
Для приближенных расчетов можно пользоваться величи* нами коэффициента фильтрации
Породы	k, см/с
Гравий с зернами размером, мм: 4—7................................................. 3,5
2—4. ........................................... 3,0
Песок чистый.................................. 1,0—0,01
Песок с примесью глины........................ 0,1—0,005
Песчано-глинистые породы......................5,10~3—10“4
Глины......................................... 10~4—10"“7
Глина плотная..................'..............10“7—10““10
k = С см/с,	(96)
И
где k — коэффициент фильтрации, см/с;
С = 0,8 — для очень плотных песков;
С = 1,55 — для песков средней пористости;
С = 2 — для песков из округленных частиц примерно одинакового диаметра;
йд — действующий диаметр, см;
ц — вязкость жидкости,
6 = 750/2 (0,7 + 0,03/),	(97)
где t — температура воды, °C.
Для случая неравномерного состава породы и температуры воды /=18° С применяют формулу И. И. Зауэрбрея
й = р-++4	(98)
(1 —т)2
где р ж 330—350,
w — w , ,
т ==------ коэффициент пористости;
79
W — объем породы;
w — объем содержащихся в объеме W зерен породы. Формула Е. А. Замарина
£ = 800
m3d^a2
'(I-т)2
(99)
где а = (1,275—1,5);
т — коэффициент пористости.
При большой разнородности породы коэффициент фильтрации можно определить по формуле И. И. Зауэрбрея.
Действующий диаметр с1я определяется по гранулометрической кривой, при этом размер t/д должен находиться в интервале от 0,1 до 0,3 см, а коэффициент неоднородности ^5. По И. И. Зауэрбрею, действующий диаметр dR определяется аналогично с тем отличием, что сумма весов зерен породы размером от 0 до t/д должна составлять 17%.
По Е. А. Замарину действующий диаметр можно определить по формулам
п=т
SAinA±l + A^L.
2 dt п=\
А/ In
(ЮО)
(101)
где Ai — угловой коэффициент отрезков ломаной линии гранулометрического состава;
di — верхний крайний диаметр последней фракции (фракции с d<0,0025 мм);
dn, dn+\ — крайние диаметры данной фракции;
\gi — доля массы (в процентах) породы, приходящаяся на данную фракцию.
« Если гранулометрическая кривая начинается с диаметра d\,
то применяется формула (101).
Вопрос о фильтрации воды
Рис. 20. Схема к определению фильтрационных свойств плотины
$0
через плотину, как пространственной задачи, еще не решен. При большой длине плотины эту задачу рассматривают как плоскую. Плотина из однородного грунта трапецеидальной формы на водонепроницаемом основании рассчитывается по системам уравнений Н. Н. Павловского.
Область фильтрации де
лится на три части (/, 77, III) (рис. 20), для которых составляются уравнения кривой депрессии
Q ^ПЛ ^0 h Нпл .
Zj	tn	Н пл	h
q _ h2-(aQ + hQ)2 .
k	2S
Q __ ao Г | ] jn 4~	1 .
k m1 L	' a0	J *
S = b + tn1 [Нпя — (a0 + ft0)],
(102)
где k — коэффициент фильтрации породы плотины;
т — коэффициент мокрого откоса;
aQ — высота точки выклинивания фильтрации на сухом откосе;
гп\ — коэффициент сухого откоса.
В первых трех формулах системы (102) неизвестны величины h, aOf S и q. Поэтому из геометрических условий составляется четвертое уравнение. Данная система справедлива при йо>О, остальные обозначения принимаются по рис. 20.
Для йо = 0 система имеет следующий вид:
7 __ #пл	^пл .
&	т	Н^д — h ’
q __ ао .
Т “ 2S ’
(103>
£_ = ^о_.
k tn ’
S^b + mr (НПл — а).
Для решения этих уравнений могут быть использованы графики, таблицы и номограммы, составленные на основании большого числа аналитических решений, произведенных Чугаевым.
Система уравнений для решения фильтрационных задач по А. А. Угинчусу при ho = 0 следующая
<7 _
k f	h \ '
m ( -^пл	2 )
k ~	21
— — ho sin a, k
1 = Ь — тНал — т1уй t
(104)
81
h
Н
Значения функций
	т=0	m=0,2			m=2,5				m=3	,o
/о /у	q	h	1о	q	h	^0	q	h	to	q
	kH	Н	h	kH	H	h	kH	H	h	kH
2,00	0,25	0,717	2,789	0,28	0,671	j2,981	0,112	0,629	3,180	0,0989
2,20	0,227	0,738	2,981	0,124	0,695	3,165	0,110	0,655	3,395	0,0975
2,40	0,208	0,757	3,17	0,119	0,716	3,352	0,107	0,677	3,545	0,0958
2,60	0,192	0,773	3,363	0,115	0,734	3,532	0,104	0,698	3.725	0,0987
2,80	0,179	0,788	3,553	0,1 LI	0,750	3,733	0,100	0,715	3,909	0Д913
3,00	0,167	0,800	3,750	0,107	0,765	3,922	0,0983	0,731	4,104	0,0891
3,20	0,156	0,812	3,941	0,103	0,778	4,113	0,0975	0,746	4,289	0,0869
3,40	0), 147	0,822	4,136	0,0992	0.790	4,304	0,0917	0,759	4,479	0,0847
3,60	0,139	0,831	4,332	0,0958	0,800	4,500	0,0889	0,770	4,657	0,0823
Зь80	0,132	0,839	4,529	0,0926	0,810	4,691	0,0862	0,781	4,865	0,0803
4,00	0,125	0,847	4,722	0,0897	0,818	4,890	0,0836	0,791	Д057	0,0782
4,20	0,119	0,853	4,924	0,0868	0,826	5,085	0,0812	0,800	5,250	0,0762
4,40	0,114	0,860	5,116	0'0840	0,834	5,276	0,0789	0,808	5,445	0,0742
4,60	0,109	0,866	5,312	0,0815	0L840	5,476	0,0767	0,816	5,637	0,0724
4,80	0,104	0,87'1	5,511	0,0790	0,847	5,667	0,0747	0,823	5,832	0,0706
5,00	0,100	0,875	5,714	0,0766	0,852	5,868	0,0727	0,829	6,031	0,0688
5,20	0,0961	0,880	;5,909	0,0745	0,858	6,061	0,0708	0,835	6,227	0,0670
5,40	0,0926	0,885	6,102	0,0725	0,863	6,257	0,0690	0,841	6,421	0,0655
5,60	0,0893	0,888	6,306	0,0704	0,867	6,459	0,0671	0,847	6,611	0,0640
5,80	0,0862	0,892	6,502	0,0686	0,871	6,659	0,0654	0,851	6,815	0,0624
6,00	0,0833	0,896	6,696	0,0669	0,876	6,849	0,0639	0,856	7,009	0,0610
6,20	0,0806	0,899	6,896	0,0652	0,879	7,050	0,0623	0,860	7,209	0,0|597
6,40	0,0781	0,902	7,095	0,0635	0,883	7,248	0|,0609	0,865	7,399	0,0584
6,60	0,0758	0,905	7,293	0,0620	0,886	7,449	0,0595	0,869	7,595	0,0572
6,80	0,0735	0,908	7,489	0,0606	0,890	7,640	0,0582	0,872	7,798	0,0559
7,00	0,0714	0,910	7,692	0,05,91	0,892	7,847	0,0568	0,876	7,991	0,0548
7,20	0,0694	0,913	7,886	0,0578	0,895	8,044	0,0557	0,879	8,191	0,0536
7,40	0,0676	0,915	3,087	0,0566	0,898	8,240	0,0545	0,882	Д390	0,0526
7,60	0,0658	0,917	8,288	0,0(553	0,901	8,435	0,0534	0,886	'8,587	0,0516
7,80	0,0641	0,919	8,487	0,0541	0,903	8,638	0,0522	0,888	8,784 |	0,0505
8,00	0,0625	0,921	8,686	0,0530	0,9Q5	8,840	0,0512	0,891	8,979	0,0496
8,20	0,0610	0,923	8,884	0,051,9	0,908	9,031	0,0503	0,893	9,182	0,0486
8,40	0,0595	0,925	9>,081	0,0509	0,910	9,231	0,0493	0,896	9,375	0,0478
'8,60	0,0581	0),927	9,277	0,0499	0,912	9,430	0,0483	0,898	9,577	0,0469
18,80	0,0568	0,928	9,483	0,0489	0,914	9,628	0,0475	0,900	19,778	0,0460
9.,00	0,0555	0,929	0,668	0,0480	0,915	9,836	0,0465	0,902	9*978	0,0452
<9,20	0,0543	0,931	9,882	0,0471	0,9181	10,021	0,0458	0,904	10,176	0,0444
9,40	0,0532	0,933	10,075	0,0463	0,920	10,217	0,0450	0,907	10,363	0,0437
9,60	0,0521	0,934	40,278	0,0454	0,921	10,432	0,0442	01,908	10,572	0,0431
0,80	0,0510	0,935	<10,481	0,0446	0,923	10,617	0,0434	0,910	10,769	0,0422
10,00	0,0500	0,936	40,683	0,0438	0,924	10,822	0,0427	0,912	10,964	0,0416
.'82
Таблица 30
—= f (—У (А. А. Угинчус) kH \ Н J
	т=3,5			т—4,0			т=4,5			/и=5,0		
	h Н	1р h		h Н	h		h Н	1р h	д kH	h Н	h	
	0,591 0,618 0,642 0,663 0,683 0,700 0,715 0,730 0,742 0,754	3,384 3,560 3,738 3,922 4,100 4,286 4,475 4,657 4,852 5,040	0,0783 0,0868 0,0858 0,0845 0,0832 0,0816 0,0798 0-0782 0,0765 0,0748	0,557 0,584 0,609 0,631 0,651 0,669 0,686 0,701 0,715 0,727	3,590 3,767 3,940 4,120 4301 4,484 4,065 14,850 5,035 \5,227	0,0776 0,0776 0,0772 0,0765 0,0757 0,0746 0,0735 >0,0722 0,0710 0,0695	0,525 0,553 0,578 0,601 0,622 0,642 0,659 0,674 0,689 0,702	3,795 3,978 4,152 4,326 4,502 4,678 4,856 5,044 5,22“. 5,416	0,0689 0,0695 0,0697 0,0695 0,0691 0,0684 0,0678 0,0668 0,0659 0,0468	0,496 0,525 0,550 0,574 0,595 0,615 ;о,бзз 0,649 0,664 0,678	4,032 4,189 4,364 4,529 4,706 4,878 5,055 5,239 4,422 5,605	0,0615 0,0627 0,0630 0,0635 0,0632 0,0630 0,0626 0,0619 0,0613 0,0605
	0,765 0,774 0,784 0,792 0,800 0,807 0,814 0,820 0,826 0,832	5,229 5,426 5,612 5,808 6,000 6,196 6,388 6,585 6,779 6,971	0,0731 0,0713 0,0698 0,0682 0,0667 0,0651 0,0638 0,0623 0,0610 0,0596	0,739 0,750 0,760 0,769 0,778 0,786 0,793 0,800 0,806 0,813	5,413 5,600 5,789 5,982 6,170 6,361 6,557 6,750 6,948 7,134	0,068^ 0,0669 0,0653 0,0643 0,0630 0,0618 0,0605 0,0592 0,0580 0,0570	0,715 0,726 0,737 0,747 0,756 0,764 0,772 0,780 0,787 0,794	5,594 5,785 5,970 6,158 6,349 6,544 6,736 6,923 7,115 7,305	0,0639 0,0628 0,0617 0,0606 0,0595 0,0584 0,0573 0,0563 0,0553 0,0543	0,691 0,703 0,715 0,725 0,735 0,744 0,753 0,761 0,768 0,775	4,789 5,974 6,154 6,345 6,530 6,720 6,906 7,096 7,292 7,484	0,0597 0,0588 0,0580 0,0572 0,0563 0,0553 0,0545 0,0536 0,0526 0,0518
	0,837 0,842 0,847 0,851 0,855 0,859 0,863 0,867 0,870 0,873	7,168 7,363 7,556 7,755 7,953 8,149 8,343 8,535 8,736 8,935	0,0584 0,0572 0,0560 0,0549 0,0537 0,0527 0,0517 0,0508 0,0498 0,0489	0,818 0,824 0,829 0,834 0,838 0,843 0,847 0,851 0,855 0,858	7*335 7,524 7,720 71,914 8,114 8,304 8,500 8,696 8,889 9,091	0,0558 0,0547 0,0537 0,0526 0,0516 0,0507 0,0498 0,0489 0,0481 0,0471	0,800 0,806 0,812 0,817 0,822 0,827 0,831 0,835 0,839 0,843	7,500 7,692 7,882 8,078 8,274 8,464 8,664 8,862 9,058 9,253	0,0533 0,0524 0,0515 0,0506 0,0497 0,0488 0,0479 0,0471 0,04,63 0,0455	0,782 0,788 0,794 0,800 0,805 0,810 0,815 0,810 0,824 0,828	7,673 7,868 8,060 8,250 8,447 8,642 8,834 9,024 9,223 9,420	0,0509 0,0501 0,0492 0,0485 0,0476 0,0469 0,0461 0,0454 0,0447 0,0439
	0,876 0,879 0,882 0,884 0,887 0,889 0,892 0,894 0,896 0,898 0,900	9,132 9,329 9,524 9,728 9,921 10,123 10,313 10,514 10,714 10,913 .11,111	0,0480 0,0471 0,0463 0,0454 0,0447 0,0439 0,0432 0,0425 0,0418 0,0411 0,0405	0,861 0,864 0,868 0,871 0,873 0,876 0,879 0,881 0,883 0,886 0,888	9,291 9,491 9,677 9,874 10,080 10,273 10,466 10,669 10,872 Ц,060 11,261	0,0464 0,0455 0,0448 0,0441 0,0433 0,0426 0,0420 0,0413 0,0406 0,0400 0,0394	0,847 0,850 0,854 0,857 0,860 0,863 0,866 0,869 0,871 0,874 0,876	9,445 9,647 9,936 10,035 10,232 10,428 10,623 10,817 11,021 11,212 11,415	0,0448 0,0440 0,0434 0,0427 0,0420 0,0414 0,0407 0,0402 0,0395 0,0390 0,0384	0,833 0,836 0,840 0,844 0,847 0,850 0,853 0,856 0,859 0,862 0,864	9,604 9,809 10,000 10,189 10,389 10,588 10,785 10,981 11,175 11,368 11,574	0,0433 0,0426 0,0420 0,0414 0,0407 0,0401 0,0395 0,0390 0,0384 0,0379 0,0373
83
где I — горизонтальная проекция кривой депрессии в средней части;
L — ширина плотины в основании;
остальные обозначения те же, что и в системе уравнений (102). Если Ло>0,
71 hx(Hx ^х)	.
(и к*
<7i	h2x~ao .
/г 21х	।
— ==aosina;	|	(^5)
k 0
ех = L — тНпл — тг (й0 + о0),
72___(hx----ftp) ^0 .
k	lx , ’
= _7i_ | _7 2_ __	— (hp + flp)2
k k k	2lx j
где Hx = H—hQ\
^хпл= ^пл
hx =h—h0\
a0 — глубина свободно выклинивающего потока;
qi — фильтрационный расход верхней свободной зоны;
<72 — фильтрационный расход нижней подпочвенной
Рис. 21. Схема к определению филь< грации по системе проф. А. А. Угин-
зоны.
Схема к определению фильтрации приведена на рис. 21.
Остальные обозначения соответствуют рис. 21.
Для упрощения расчетов системы А. А. Угинчусом пред-
ложен метод, основанный на использовании вспомогатель-
чуса	ных таблиц и формул.
Решение. 1. Определяют /0 по формуле lQ = L—(m + d)H.
2.	Определяют по табл. 30 величину a,c,d^a=^-~-\ с — —
3.	Определяют— =аН=-^-Н и h = cH. k	kH
4.	Определяют по табл. 31 поправочный коэффициент &'= q	i0
--- в зависимости от — и т.
Яо	п
£4
Таблица 31
q
Значения поправочного коэффициента Ь' = — (по А. А. Угинчус)
Ip h	т=1,0	m—2,0	m=3>, 0	m=4,0	m=5,0
2,0	1,058			—.	—	—
2,2	1,047	—	—	—	—
2,4	1,039	—	—	—	—
2,6	1,033	—	—	—	—
2,8	1,028	—	—	—	—
3,0	1,021	1,143	—	—	
3,5	1,017	1,097	—	—-	—
4,0	1,014	1,071	—	—	—
4,5	1,010	1,057	1,139	—	—
5,0			1,042	1,111	—	—
5,5			1,035	1,088	—	—
6,0			1,028	1,073	1,288	—
6,5			1,023	1,059	1,247	—
7,0			1,020	1,050	1,222	1,177
7,5			1,018	1,044	1,083	1,146
8,0			1,016	1,038	1,072	1,123
8,5			1,014	1,034	1,062	1,107
9,0			1,012	1,031	1,055	1,092
9,5			1,009	1,026	1,049	1,081
10,0			—	1,020	1,044	1,072
11,0			—.	1,018	1,035	1,058
12,0			.	—	1,016	1,030	1,049
13,0			—	1,014	1,026	1,040
14,0			—	1,012	1,022	1,034
15,0			—	1,010	1,018	1,029
16,0			—	—	1,016	1,026
17,0			—	—	1,014	1,023
18,0			» 	—	1,013	1,020
19,0			—	—	1,012	1,018
20,0	—	—	—	1,011	1,016
<7	\м V М* М )
q<>	/>2
где М — фильтрационный расход при Ло=О,
Л4 - -~mi------!— (по табл. 32).
sin a	sin2 а
5.	Определяют фильтрационный расход
JL = b' Ss-.
k k
6.	Определяют глубину h0 = —7— .
85
Таблица 32
Значения коэффициента (по А. А. Угинчус)
	а	sin а	м		а	sin а	м
1,о	45°	0,707	0,83	3,5	16°	0,276	12,22
1,5	33°40'	0,554	2,16	4,0	14°	0,242	15,95
2,0	26°30'	0,446	3,94	4,5	12°30'	0,216	20,24
2,5 3,0	21°50' 18°30'	0,372 0,317	6,21 8,97	5,0	11°20'	0,197	25,03
Решая четыре первых уравнения системы (105), можно оп-
ределить , hx, k
а0 и 1Х с использованием тех же вспомога
тельных таблиц, а для нижней зоны служит уравнение 5, после чего определяют суммарный расход фильтрации.
Разрушение плотин под действием фильтрационного потока может происходить в виде выпора или в виде суффозии, т. е.
выноса отдельных частиц породы из массива.
Основным видом фильтрационных деформаций песчаных пород с коэффициентом неоднородности т]= —— <10, а также
глинистых пород является выпор.
При коэффициенте неоднородности т]>10—20 породы по данным ВОДГЕО, подвержены суффозии в большей степени. Песчаные породы при т]>10, имеющие максимальную влагоем-кость Wmax>lO°/o, мало подвержены суффозии при условии наличия в породе суммы фракций dB менее 2—3% по весу. Размер наиболее крупной выносимой фракции можно определить по формуле
=	0,151/
в 2	У п
(106)
где rfCp — средний диаметр пор породы;
Аср— среднее значение коэффициента фильтрации породы, см/с;
п — пористость породы.
При этом числовое значение градиента фильтрационного потока /вых определяется по формуле Н. Н. Павловского и по расчетной схеме (рис. 22).
Для случая Г>5 I'
г _____ Ну}
вых- f
(Ю7)
86
тде vr — приведенная скорость для значения х'> 1,015 V определяется ориентировочно по графику (рис. 23):
if	Н
~	2	’
для случая Г^5/' градиенты фильтрационного потока в основании определяют приблизительно по формуле
Рис. 22 Схема расчета плотин под Рис. 23. График зависимости ur=-f== действием фильтрации	/ х' \
= I—7 I (приведенной скорости филь-
трации от градиента напора)
где vr — приведенная скорость, для значения находится по графику (рис. 24), если предварительно определено
отношение — .
Т
Величина разрушающего градиента выпора в восходящем потоке песчаной породы с т]<^10, имеющего одинаковую пористость и не имеющего пригрузки, определяется по формуле Е. А. Замарина
J*a3p = (у - Д) (1 _ п) + 0,5п,	(109)
где у — плотность частиц породы;
Д — объемная масса воды.
При неодинаковой пористости и наличии включений разнородности гранулометрического состава
JB jb _ * разр "ДОП - -	,	.
«в
где kB — коэффициент запаса /доп— допустимый градиент Для ГЛИНИСТЫХ пород /разр
Рис. 24. График
зависимости
на выпор, принимаемый /гв = 2; выпора.
можно приближенно (без учета сцепления) находить по формуле (109) при однородном глинистом основании, а также в слое глинистой породы, прикрывающем песчаный или песчано-гравелистый слой в основании плотины.
Фильтрационные деформации пород основания отсутствуют:
для песчаных и гравелистых пород, у которых основным видом деформации является выпор,
/вых < /доп j	(40)
для песчано-гравелистых пород, основным видом деформации которых является суффозия,
/Вых</доп,	(111)
Числовое значение /вых (108) или (109).
,г== где /доп — допустимый ент суффозии;
для глинистых пород
Тс
разр-
определяется по формулам
гради-
/вых "С (107),
§ 5. ПРИМЕНЕНИЕ КОАГУЛЯНТОВ И ФЛОКУЛЯНТОВ ДЛЯ ОСВЕТЛЕНИЯ СТОЧНЫХ ВОД
Коагулирование и сведения о реагентах
При осветлении воды отстаиванием удаляются частицы диаметром около 5—10 мкм. Для удаления более мелких частиц отстаиванием требуется продолжительное время, и капитальные затраты на отстойники соответствующего размера получаются очень высокими.
Мелкие частицы, не поддающиеся удалению простым отстаиванием, с точки зрения коагулирования несут на себе электрический заряд. Взаимное отталкивание таких частиц с одноименными зарядами мешает слипанию их в большие агрегаты, выпадающие в осадок.
88
Для коагуляции частиц необходимо ослабить силы взаимного отталкивания частиц уменьшением их поверхностного заряда. Заряженные частицы отталкиваются друг от друга лишь в том случае, когда расстояние между ними превышает критическое, зависящее наряду с другими факторами от плотности заряда на поверхности частиц. Если такие частицы сблизить, то они соединяются и коагулируют. Коагуляцию можно вызвать добавкой к таким суспензиям растворов солей, содержащих многовалентные ионы. Эти ионы, адсорбируясь на поверх* ности частиц, уменьшают их поверхностный заряд, а броуновское движение способствует сближению частиц на расстояние, при котором происходит их самопроизвольное слипание.
При другом способе коагулирования, применяемом значительно чаще, в обрабатываемую воду вводят растворы сернокислых солей алюминия или железа. В результате их гидролиза образуются коллоидные частицы гидроокиси металла, имеющие заряд, противоположный по знаку заряду взвешенных частиц обрабатываемой воды, что способствует нейтрализации зарядов и интенсивному образованию хлопьев.
Для каждого коагулянта существуют оптимальные с точки зрения образования хлопьев пределы значений pH, которые зависят не только от коагулянта, но и от качества воды. На степень коагуляции влияет также и температура, причем при низких температурах требуются большие дозы коагулянта. Другим фактором, влияющим на степень коагуляции, является продолжительность и периодичность ведения коагулянтов, а также последовательность их ведения в случае применения нескольких реагентов. Оптимальные условия для коагуляции должны быть определены лабораторными испытаниями, но можно установить следующие основные правила: для получения хороших хлопьев коагулянт должен вводиться в достаточном количестве; реагент должен содержать анионы сильных кислот, например ионы сульфатов или хлоридов; значение pH воды должно поддерживаться в довольно узких пределах.
В качестве коагулянта обычно используют: сернокислый алюминий A12(SO4)3, алюминат натрия Na2Al2O4, гидроокись алюминия А1(ОН)3, сернокислое железо Fe(SO4)3, железный купорос FeSO4«7H2O, хлорное железо FeCl3, активированный золь кремниевой кислоты.
Соединения алюминия. Действие сернокислого алюминии основывается на его гидролизе, заканчивающемся образованием геля гидроокиси алюминия [А12(ОН)3] и свободной углекислоты.
После введения в воду сернокислого алюминия происходят следующие реакции:
Al2 (SO4)3	2А13+ + 3SOl~;
89
Al8+ + Н2О А1 (ОН)2+ + Н+;
Al (ОН)2+ + Н20	Al (ОН)^ + Н+;
Al (ОН)2+ + Н2О	А1 (ОН)3 + Н+.
Ф
Образующаяся гидроокись алюминия А1(ОН)3 представляет собой коллоидное вещество, частицы которого заряжены положительно.
Между тем коллоиды, содержащиеся в природной воде, заряжены отрицательно. Это ведет к нейтрализации зарядов частиц обоих коллоидов, вызывающей их взаимную коагуляцик> с образованием хлопьев.
Ионы водорода, выделившиеся после гидролиза сернокислого алюминия, связываются с находящимися в воде бикарбо-натными ионами
Н+ + нсог Н2соз Н2О + CO2f.
Благодаря этому кроме осветления воды достигается понижение ее карбонатной жесткости на 0,7—1,0 мг-экв/л с одновременным таким же повышением некарбонатной жесткости воды согласно реакциям
2А18+ + 3SC>4— + 6Н2О 2А18+ 4- 6ОН~ + 6Н+ + 3SO4“;
SO4~ + Са2+ CaSO4;
SO4" + Mg2+ 4* MgSO4.
При недостаточной щелочности реакция образования гидроокиси из сернокислого алюминия протекать не может. В этом случае нужно искусственно подщелачивать воду гашеной известью Са(ОН)2, едким натром NaOH или кальцинированной содой Na2CO3, добавленными в количестве
пщ = К (y £>к - Щ + 1) мг/л,
где £>щ— количество щелочи, добавляемой для подщелачивания воды, мг/л;
е — эквивалентный вес коагулянта (безводного) в мг-экв/л, равный для A12(SO4)3—57, Fe2(SO4)3—67, FeCl3—54);
iDK - максимальная доза безводного сернокислого алюминия, мг/л;
Щ — минимальная щелочность воды в мг-экв/л (для природных вод обычно равная карбонатной жесткости);
К—количество щелочи в мг/л, необходимое для подщелачивания воды на 1 мг-экв/л и равное для извести
90
28 мг/л, для едкого натра 30—40 мг/л, для соды 53 мг/л.
Ход реакций при подщелачивании следующий:
Al2 (SO4)3 + ЗСа (ОН)2 = 2 А1 (ОН)3 + 3CaSO4 или
Al2 (SO4)3 + 3Na2CO3 4- ЗН2О = 2Al (ОН)3 + 3Na2SO4 + 3CO2f.
Скорость гидролиза коагулянта зависит от температуры воды (резко уменьшается при низкой температуре) и от величины pH. Сернокислый алюминий пригоден в качестве коагулянта при значениях pH = 5,5—8. При повышенном значении pH (более 8,2) частицы А1(ОН)3 получают отрицательный заряд, хлопья гидроокиси алюминия не образуются и процесс осветления воды замедляется.
В отечественной практике водоснабжения чаще всего применяются соли трехвалентного алюминия в виде очищенного сернокислого алюминия, содержащего около 45% безводного A12(SO4)3, а также неочищенного сернокислого алюминия, содержащего 33% безводного A12(SO4)3. Следовательно, теоретически 1 кг неочищенного коагулянта по своей коагулирующей способности эквивалентен 0,73 кг очищенного. Практически коагулирующая способность неочищенного сернокислого алюминия несколько выше за счет мелкозернистых нерастворимых примесей в неочищенном продукте, усиливающих коагуляцию.
Сернокислый алюминий применяют обычно в виде водного раствора с концентрацией около 5%. Этот раствор имеет кислую реакцию, поэтому его следует хранить в кислотостойких емкостях — металлических с резиновой или битумной изоляцией либо деревянных или пластмассовых.
Алюминат натрия выпускают в виде безводного материала с молярным отношением Na2O/Al2O3, равным 1,2. Содержание в нем А12О3 составляет 52—54%, таким образом, этот материал значительно богаче глиноземом, чем сернокислый алюминий.
При нейтрализации раствора алюмината натрия образуется осадок гидроокиси алюминия, который растворим в избытке кислоты. Эту реакцию можно записать следующим образом:
Na2Al2O4 + H2SO4 + 2Н2О Na2SO4 + 2Al (ОН)3.
Образующиеся в щелочном водном растворе алюмината хлопья гидроокиси алюминия имеют отрицательный заряд.
Алюминат натрия в небольших количествах применяют обычно в сочетании с сернокислым алюминием; такую обработку называют двойным коагулированием. Во-первых, добавляемый вначале алюминат натрия образует отрицательно заряженные хлопья, что повышает эффективность коагуляции положительно заряженных хлопьев, возникающих при последую
9*1
щем введении сернокислого алюминия. При этом требуется значительно меньшее количество алюмината, чем это необходимо* для полной реакции с сернокислым алюминием согласно уравнению
3Na2Al2O4 + Al2 (SO4)3 + 12Н2О	8А1 (ОН)3 + 3Na2SO4.
Во-вторых, введение двух соединений в соответствующих количествах является иногда удобным способом поддерживать в процессе коагулирования оптимальное значение pH исходной воды.
Реагенты, применяемые при двойном коагулировании, как правило, добавляют в воду раздельно в виде растворов; количество алюмината натрия составляет 2—5 мг/л.
Двойное коагулирование позволяет обычно получить более быстрое осаждение и более прочные хлопья, чем применение одного сернокислого алюминия.
Соединения железа. Соединения железа позволяют получить хлопья гидроокиси железа, которые оказывают коагулирующее действие, аналогичное гидроокиси алюминия.
Вступая в реакцию с двууглекислыми солями кальция (или .магния), железный купорос FeSO4 превращается в двууглекислое железо по уравнению
FeSO4 + Са (НСО3)2 = Fe (НСО3)2 + CaSO4.
Для ускорения процесса необходима добавка гашеной извести, так как она связывает часть свободной углекислоты, образующейся в результате реакции между сульфатом железа и бикарбонатом кальция, и повышает таким образом значение pH и щелочность воды
Fe (НСО3)2 + Са (ОН)2 = Fe (ОН)2 + Са (НСО3)2.
Гидрат закиси железа окисляется при рН>8 благодаря растворенному в воде кислороду и кислороду воздуха
4Fe (ОН)2 + О2 + 2Н2О -> 4Fe (ОН)3,
а получившийся гидрат окиси железа выпадает в виде хлопьев^ увлекая взвесь, содержащуюся в обрабатываемой воде.
Хотя гидроокись железа осаждается при любых значениях pH в пределах (4—10), т. е. в значительно более широком интервале, чем гидроокись алюминия, все же при pH<8 в воде-часто обнаруживают слишком высокое остаточное содержание железа. Поэтому при применении солей железа рекомендуется поддерживать значение воды выше 8 (желательно в пределах 8,5—11), так как в кислой воде осаждение гидроокиси железа может быть неполным. Но при обработке вод с высокой бикар-бонатной щелочностью количество щелочи, необходимое для по
92
лучения pH в пределах 8,5—11, может оказаться слишком большим.
Соли железа по стоимости ниже соответствующих солей алюминия, но применяют их мало, так как трудно обеспечить полное осаждение железа, особенно при использовании сульфата железа.
Активированный золь кремниевой кислоты. Это водный золь двуокиси кремния, получаемый из разбавленных растворов силиката натрия в результате их обработки активирующим реагентом, которым почти всегда служат серная или соляная кислоты.
Товарные растворы силиката натрия, применяемые для получения растворимой двуокиси кремния, содержат около 30% SiO2 и 10% Na2O.
Хотя активированный золь кремниевой кислоты достаточно эффективен для коагуляции взвешенных частиц, обычно его применяют для улучшения коагуляции сернокислым алюминием; в сочетании с солями железа он менее эффективен.
Способность активированного золя кремниевой кислоты усиливать коагуляцию, вызываемую другими веществами, объясняется тем, что частицы двуокиси несут большой отрицательный заряд.
При совместном применении с коагулянтом, например с сернокислым алюминием, образующим положительно заряженные хлопья, двуокись кремния выпадает в осадок вместе с отрицательно заряженными взвешенными веществами исходной воды.
Такой способ очистки позволяет: получать достаточно прочные и мало разрушающиеся хлопья при турбулентном движении жидкости; получать крупные и быстро осаждающиеся хлопья.
При этом способе коагулирование эффективно даже в холодное время года и в периоды паводков, чего трудно добиться при других способах обработки; расширяются границы значений pH, обеспечивающие эффективную коагуляцию с помощью солей алюминия.
Практика показала, что доза активированного золя кремниевой кислоты обычно находится в пределах 1—15 мг/л. С увеличением содержания в воде взвешенных веществ требуется большая доза реагента.
Флокулянты и их свойства
Синтетические высокомолекулярные флокулянты можно разделить на четыре группы [9]: неионогенные вещества; анионные полиэлектролиты; катионно-анионные соединения; катионные полиэлектролиты.
Неионогенным флокулянтом является поливиниловый спирт. Это порошок белого цвета, медленно растворяющийся в холод
93
ной воде. Поливиниловый спирт можно использовать как флокулянт в нейтральной и щелочной средах. Препятствием к его использованию является очень высокая стоимость.
Анионные полиэлектролиты представляют большую группу соединений. В качестве же флокулянтов известны, в основном, производные акриловой кислоты. Наиболее эффективными флокулянтами этого типа являются полиакрилаты натрия с молекулярным весом 70 000—80 000.
К катионно-анионным реагентам относится полиакриламид (ПАА), представляющий собой водорастворимый полиэлектролит, макроион которого несет отрицательный заряд. Сухой технический полиакриламид по внешнему виду — белый порошок, неядовитый, разлагается при нагревании выше 200° С. Технический полиакриламид выпускается в виде очень вязкой студенистой массы, содержащей около 8% полиакриламида (остальное— вода). Гелеобразная масса полиакриламида растворяется в горячей воде при энергичном перемешивании с образованием коллоидного раствора.
Для употребления рекомендуется коллоидный раствор флокулянта с содержанием 0,5% полиакриламида. Рабочий раствор получают при растворении 8% полиакриламида в соответствующем количестве воды (на одну часть гелеобразного полиакриламида 15 частей воды).
В последние годы полиакриламид нашел широкое применение для сгущения шламов и осветления вод,
Полиакриламид можно в большинстве случаев применять только в сочетании с обычными минеральными коагулянтами (сернокислыми соединениями алюминия), так как глинистые и коллоидные загрязнения воды также заряжены отрицательно.
Поэтому большой интерес представляет использование катионных флокулянтов — высокомолекулярных водорастворимых тюлиэлектролитов, обладающих положительным зарядом макроиона и способных вызывать непосредственную флокуляцию отрицательных заряженных коллоидов без добавления минеральных коагулянтов [31].
Большая работа по исследованию флокулирующего действия катионных полиэлектролитов была проведена Академией коммунального хозяйства. В процессе исследований были изучены четыре группы отечественных катионных полиэлектролитов: на основе полистирола (BA-2, BA-3, ВА-2К), фенилэтилена (ВА-6, ВА-7), метакриловой кислоты (BA-101, BA-102, ВА-211) и ме-тилвинилпиридина (ПВН, ПВПН). Эти полиэлектролиты различались исходным сырьем, реагентами, используемыми для аминирования, технологией получения.
Наиболее эффективным из опробованных полимеров для очистки вод от тонких взвесей оказался флокулянт ВА-2. Этот реагент получен на основе полистирола с молекулярным весом от 26 000 до 55 000 в результате его хлорметилирования с по
S4
следующим аминированием. ВА-2 хорошо растворяется в водег не обладает токсичностью [3] и применяется обычно в виде 0,1%-ного водного раствора.
В результате исследований по очистке питьевых вод установлено, что небольшие дозы флокулянта ВА-2 (2—3 мг/л) вызывают образование крупных хлопьев в высокодисперсной аг-регативно устойчивой глинистой суспензии без предварительной обработки ее сернокислым алюминием. При повышенных дозах флокулянта наступает стабилизация суспензий и его флокулирующее действие ухудшается.
Установлена принципиальная разница между действием катионного флокулянта ВА-2 и действием полиакриламида. Так, полиакриламид совершенно не влияет на поведение глинистой суспензии и способствует ее флокуляции и седиментации только при предварительной коагуляции солями алюминия. Предварительная коагуляция глинистой суспензии сернокислым алюминием с последующим использованием флокулянта ВА-2 не улучшила результаты флокуляции и седиментации.
Таким образом, полимерные катионные флокулянты типа BAF имеющие положительный заряд макроиона, могут быть применены самостоятельно для осветления вод. Экспериментально определено, что оптимальная доза флокулянтов ВА-2 для осветления вод составляет 0,4—1% веса твердой фазы.
Использование коагулянтов и флокулянтов для осветления вод
Коагулянты и флокулянты широко применяются при очистке и обесцвечивании питьевой воды. Несмотря на то, что содержание взвешенных веществ в природных водах не превышает 20— 100 мг/л (за исключением паводков), расходы реагентов составляют значительную величину.
Для осветления сточных вод дражных разработок реагенты,, способствующие ускорению процесса осаждения тонкодисперсных частиц, до последнего времени практически не применялись. Только в 50-х годах в США, когда разрабатывались россыпные месторождения, применяли флокулянты полиакриламидного типа (сепаран) совместно с серной кислотой. При этом сточные воды по трубопроводу отводили на берег, где после смешения с реагентами отстаивались в специальных отстойниках. После нейтрализации известью осветленная вода спускалась в разрез,, а осадок вывозился.
Такая схема очистки сточных вод не применяется в нашей практике, так как она технически очень сложна, требует разнотипных и значительных объемов реагентов и не всегда приемлема по условиям проведения горных работ.
Научно-исследовательскими организациями, и в частности Уралмеханобром [14, 34], предложены способы осветления сточ
95
ных вод также с помощью коагулянтов и флокулянтов, но не требующие строительства специальных капитальных сооружений. По этим способам реагенты в виде растворов подаются на шлюзы драг, где они перемешиваются с пульпой непосредственно в турбулентном потоке пульпы, текущей по наклонным шлюзам или непосредственно в разрез (отработанное пространство) для организации оборотного водоснабжения, с отведением основной массы воды за контур полигона.
В связи с отсутствием промышленной практики осветления с помощью реагентов больших объемов воды при дражных разработках и значительных концентраций взвешенных частиц (10—50 г/л и выше) основное внимание исследователей было обращено на изыскание и применение наиболее эффективных реагентов с рациональным их использованием.
Работами Иргиредмета [5, 27, 28] было установлено, что для полного осветления большинства сточных вод россыпных предприятий, имеющих различный гранулометрический состав россыпи, могут быть применены сернокислый алюминий, хлорное железо и сернокислое железо.
Наиболее эффективным и доступным реагентом, который можно было испытать в промышленных условиях, явился сернокислый алюминий. В лабораторных условиях при различной концентрации взвешенных частиц (от 500 до 25—30 г/л) был определен расход сернокислого алюминия, который составлял 30—150 мг/л. В этих пределах и при температуре не ниже 18— 19° С можно после 2—4 ч отстаивания осветлить воды до минимальных (5—10 мг/л) значений. Опыты были проведены на пробах ряда россыпей Якутии. В связи с тем, что большое количество предприятий россыпной золотодобычи находится в северных районах с пониженной в большинстве времени года температурой водных бассейнов, были определены условия осаждения взвешенных частиц с применением сернокислого алюминия в зависимости от температурного фактора (табл. 33, 34). Как установлено, получить чистый слив, не содержащий взвеси, даже при длительном отстаивании и больших дозах коагулянта весьма сложно. Проведенные исследования на дражных полигонах различных районов страны (табл. 35) показали, нто с использованием солей алюминия в качестве коагулянта можно достичь осветления сточных вод до пределов, позволяющих сбрасывать их в водоемы. При этом расход коагулянта составляет 100—150 г/м3 стоков. Но при прямоточных схемах водоснабжение драг или гидравлических установок потребуется колоссальное количество реагентов, что экономически себя не оправдывает.
Использование различных добавок высокомолекулярных ’флокулянтов к минеральным коагулянтам позволило сократить расход коагулянтов и повысить эффективность осветления вод.
S6
Таблица 33
Осаждение глины в присутствии сернокислого алюминия при температуре суспензии 1 — 3°С
Концентрация глины (г/л) при расходе Д12 (SO )3 (мг/л)
Время осаждения, мин	50	75	100	125	150
2			18,0			17,6	18,56
5	18,0	17,5	16,4	16,3	17,84
10	17,6	12,9	15,2	14,24	16,8
20	7,2	2,1	2,2	2,08	1,9
30	0,77	0,90	1,2	0,85	0,9
40	0,616	0,57	0,77	0,59	0,62
50	0,508	0,44	0,52	0,41	0,47
60	0,448	0,376	0,36	0,33	0,36
70	0,392	0,30	0,26	0,26	0,26
80	0,320	0,27	0,236	0,21	0,23
ПО	0,254	0,22	0,18	0,16	0,17
140	0,175	0,18	0,14	0,12	0,14
200	0,16	0,13	0,11	0,09	0,11
24 ч	0,09	0,08	0,077	0,064	0,043
Таблица 34
Осаждение глины в присутствии сернокислого алюминия при температуре суспензии 11 — 12°С
Концентрация глины (г/л) при расходе Д12 (SO4)3 (мг/л)
Время осаждения, мин	50	75	100	125	150
1	19,0	17,9	19,0	19,0	19,0
5	17,48	16,96	17,8	19,0	18,6
10	11,5	15,28	15,6	17,44	15,76
15	0,5	0,68	0,55	0,60	0,50
22	0,36	0,49	0,28	0,36	0,27
27	0,34	0,40	0,25	0,32	0,25
32	0,25	0,31	0,22	—	0,23
37	0,20	0,27	0,18	0,26	0,20
42	0,16	0,27	—	—	0,14
47	0,16	0,25	—	—	—
69	0,15	0,21	0,11	0,16	——.
72	0,15	0,17	0,10	0,10	0,1
77	0,14	0,12	0,09	0,10	0,08
100	0,13	0,09	0,08	0,08	0,07
24 ч	0,069	0,058	0,048	0,036	0,025
Так, при осветлении дражных вод на ряде россыпей Урала с помощью сернокислого алюминия и полиакриламидного флокулянта АМФ [34] были получены положительные результаты.
Установлены зависимости (рис. 25, 26) содержания взвесей в сливе дражных вод от продолжительности отстаивания и рас-
4 В В. Назаров и др.
Т а б л и ц a 35
Сводные результаты опытов по осветлению сточных вод методом коагуляции
Объект	Содержание взвеси в исходной воде, мг/л	Расход сернокислого алюминия, г/м3	Расход нефелинового коагулянта, г/м3	pH		Содержание взвеси в осветленной воде после отстоя, мг/л				Остаточная доза реагента, г/м3	Степень осветления, %			
				до осветления	после осветления	1 ч	2 ч	4 ч	12 ч		1 ч	2 ч	4 ч	12 ч
Драга А	17 040—25 940	50			6,7—	6,1	6320	2170	1980	1115	7,9	70,5	90	90,8	94,6
	—	100	—	6,9	5,5	3040	1347	1188	840	11,3	85,8	93,7	98,6	96,2
	—	150	—	—	5,1	960	84	10	—	16,8	95,4	99,5	100	100
Драга Б	3280—3360	50			6,3—	6,0	2004	1621	1530	1214	9,2	39,6	51,2	51	63,3
	—	100	.—	6,7	5,6	1016	813	687	455	12,6	66,7	75,6	79,2	86,4
	(90% 0,001 мм)	150	—	—	5,2	416	18	2	—	25,3	87,5	99	100	100
Драга В	2260	50	.		6,9	6,2	1117	830	714	501	6,3	49,3	63,3	68,0	77,8
		100	.—	—	5,7	512	81	14	—	18,7	77,1	95,4	99,1	100
		150	—	—	5,1	310	2	—	—	26,8	86,5	100	100	100
Драга Г	1960			50	6,9	6,1	1900	1810	978	360			3,3	7,7	50,0	81,7
		—	100	—	5,4	1878	1812	1163	212	—	3,3	7,5	41,0	89,3
		—	150	—	5,1	1530	1127	787	111	.—	16,8	42,4	60,2	94,6
		—	200	.—	4,9	1260	632	87	41	.—	35,8	67,9	95,4	98,2
		—	250	—	4,7	1014	336	34	14	—	48,5	83,2	98,4	100
		—	300	—	4,3	812	116	—	—	—	58,8	94,0	100	100
хода реагентов. Незначительные добавки полиакриламида (1 мг/л) увеличивают осветление вод. Сразу после введения флокулянта образуются крупные быстрооседающие флокулы. В основном осветление заканчивается через 30—60 мин. Совершенно чистых сливов получить не удалось даже при повышенных расходах флокулянта. Наоборот, с увеличением концентрации полиакриламида в суспензии наступает стабилизация.
Рис. 25. Влияние коагулянтов и фло- Рис. 26. Осветление пробы воды кулянтов на осветление проб воды:	в зависимости от продолжительности
/-полиакриламид АМФ; 2 — A12(SO4)3 и	отстаивания и различных реагентов:
1 г/м3 АМФ: 3	Al2(SO4)3	j — ge3 реагентов: 2 — с полиакриламидом
АМФ, 3 — 50 г/м3 A12(SO4)3; 4 — 50 г/м3 A12(SO4)3 и 1 г/м3 АМФ
Результаты лабораторных исследований были подтверждены полупромышленными и промышленными испытаниями на приисках.
Осветление воды при промышленных испытаниях контролировали периодическим отбором проб непосредственно из разреза. Растворы реагентов готовили в перемешивателях с импел-лерными мешалками и переливали в баки-хранилища. Для приготовления растворов использовали воду из разреза. Дозирование реагентов производили из расчета 50 г сернокислого алюминия и 1 г полиакриламида на 1 м3 сточной воды.
За время испытаний (7 суток) содержание взвеси в воде разреза уменьшилось в 10 раз (с 3,15 до 0,3 г/л). Вследствие кратковременности испытаний очистить воду в разрезе до более низких значений не удалось. За это время было обработано реагентами примерно 420 тыс. м3 сточной воды, прошедшей через драгу.
4*
99
Авторами [34] отмечается, что помимо флокулирования тонких частиц глины, сернокислый алюминий и полиакриламид вызывают флокуляцию тонкодисперсных частиц золота. При промышленных испытаниях осветления сточных вод был проведен рассев золота, снятого со шлюзов драги (при подаче реагентов
Рис. 27. Схема оборотного водоснабжения драги Иршинского ГОКа-
1 — шламонакопитель; 2 — водовод осветленной воды; 3 — насосная станция подпитки; 4 — станция коагуляции; 5 —насосная станция оборотной воды
на шлюзы и без них). Определено, что удельный вес тонкодис-персного золота (—0,074 мм) в общем количестве снятого металла при применении флокулянтов увеличился на продольных шлюзах с 7,4 до 15,5% и на хвостовых колодах с 11,1 до 18,7%.
В обоих случаях металл был получен в равных условиях работы драги, а поэтому увеличение процента уловленного тонкого золота объясняется авторами как результат взаимодействия его с флокулянтами. Более легкие флокулы пустой породы уносятся водой в разрез, а укрупнившиеся частицы золота благодаря увеличившемуся весу успевают осесть на шлюзовом застиле за время прохождения пульпы.
Иногда применяют сочетания полиакриламида с хлорным железом [39]. Установлено, что при совместном использовании хлорного железа (30 мг/л) и полиакриламида (1 мг/л) в течение 5—7 мин можно осветлить воду с 3 до 80 мг/л. На драге Иршинского ГОКа внедрена очистка сто<йых вод с применением коагулянта и флокулянта.
гоо
Драга отрабатывает террасовую россыпь, представленную мелкозернистыми и среднезернистыми песками с супесчаными и глинистыми прослойками. Преобладающей фракцией песков являются частицы крупностью +0,01—0,5 мм — 83,99%. Гидротехнические сооружения представлены системами водоснабжения свежей и оборотной водой. Свежая вода подается только на пополнение потерь в системе оборотного водоснабжения (рис. 27).
Насосная станция для перекачки загрязненной воды оборудована насосами типа 12Д-19 с производительностью 820 м3/ч.
Объем воды в шламонакопителе составлял 430—450 тыс. м3.
Водозабор осветленной воды осуществлялся с помощью шан-дорных колодцев и водоводов, по которым вода самотеком поступает в дражный разрез.
Станция коагуляции, выполненная по проекту ВНИИпро-золото (рис. 28), состояла из узлов приготовления, дозирования и подачи реагентов в технологическую воду.
Результаты промышленных испытаний осветления сточных вод с помощью коагулянтов на драге
Объем осветленной воды, тыс. м3................ 400
Суточный расход оборотной воды, тыс. м3 . . . .	18
Содержание взвеси в сточной воде, мг/л......... 520—1290
Суточный расход товарного 33,5%-ного неочищенного сернокислого алюминия, т..................... 5,0
Суточный расход 8%-ного полиакриламида, кг . .	210
Расход сернокислого алюминия, г/м3: водовод оборотной воды (фактически) ....	82,8
шламонакопитель, под сбросом мутной воды (фактически)................................. 86,8
шламонакопитель (150 м от сброса мутной
воды)......................................... 75,3
водозабор осветленной	воды................. 0—2,8
Расход полиакриламида, г/м3: водовод оборотной воды ........................ 0,688—1,17
шламонакопитель (под	сбросом мутной воды) .	0,924
шламонакопитель (150 м ог сброса мутной
воды)......................................... 0,924
водозабор осветленной воды ..................... 0,746
Время осаждения скоагулированной взвеси, ч . .	12—20
Содержание взвеси в водозаборе, мг/л: до начала испытаний............................. 265
после внедрения.................................. 2,4
Применяемые в различных отраслях народного хозяйства и за рубежом способы приготовления, дозировки и подачи сернокислого алюминия характеризуются стационарностью установок, потребностью электроэнергии, применением кислотостойких материалов и механизмов.
В то же время разработка россыпей отличается непрерывным или периодическим перемещением драг и обогатительных
101
трубопровод для циркуляции раствора
трубопровод, всасы воющий 20°/о-ный раствор коагулянта
трубопровод, всасывающий 10%-ный рабочий раствор коагулянта трубопровод для перекачки осадка в тламонакопитель трубопровод для подачи полиакриламида
Рис. 28
Станция коагуляции:
/ — разгрузочная площадка; 2 — расходный бак коагулянта; 3 — расходный бак коагулянта; 4 — растворно-расходный бак полиакриламида; 5 —пробка для определения дозы раствора полиакриламида; 6 — ввод рабочего раствора сернокислого алюминия; 7 — ввод рабочего раствора полиакриламида; 8 — водовод свежей воды; 9, 10, 11 — насосы
приборов, отсутствием в некоторых случаях электроэнергии, сложностью строительства ЛЭП и завозки материалов и оборудования. Поэтому потребовалась разработка и испытание других методов приготовления, дозировки и подачи реагентов для осветления промстоков при разработке россыпей.
В основу предлагаемого нами метода приготовления реагента и подачи его в процесс осветления положены растворимость сернокислого алюминия и естественная энергия водотоков.
Рис. 29. Установка для растворения сернокислого алюминия:
1 — труба для подачи воды; 2 — отсек для загрузки коагулянта; 3 — сетка: 4 — труба для раствора коагулянта
Известно, что скорость растворения реагента пропорциональна количеству нерастворенной соли и разнице концентраций между концентрацией раствора в данный момент и концентрацией насыщенного раствора.
Следовательно, при постоянном количестве нерастворенной соли, времени растворения и объема растворителя концентрация раствора будет также постоянной.
Для подтверждения этого положения была проведена серия лабораторных опытов.
В специальную установку (рис. 29) засыпался сернокислый алюминий, подавалась вода в определенных количествах и определялось его содержание при различных исходных данных.
Анализ лабораторных исследований показывает, что скорость растворения зависит от кратности обмена растворителя, т. е. от отношения объемов коагулянта и растворителя
103
После проведения опытов были сделаны выводы:
при постоянных количествах растворяемого реагента, объема растворителя и кратности обмена концентрация раствора и количество выводимого в единицу времени реагента постоянны;
Рис. 30. Зависимость концентрации раствора (Ск) от кратности обмена (t0)
Рис. 31. Количество выводимого реагента (шк) в зависимости от кратности обмена (/0)
при увеличении кратности обмена концентрация раствора
увеличивается, а количество выводимого в единицу времени реагента уменьшается (рис. 30, 31);
при увеличении объема реагента и растворителя и постоян-
Обьем реагента а растворителя
Рис. 32. Зависимость концентрации реагента (Ск) от объемов реагента (дк) и растворителя (ик)
Вводим обозначения:
ном расходе раствора происходит увеличение концентрации раствора и количества выводимого в единицу времени реагента (рис. 32).
Приведенные на рис. 30—32 данные верны при соотношении весовых частей коагулянта и растворителя в установке 1 :2,5.
Следовательно, при проектировании установок для растворения реагента необходимо при постоянной кратности обмена увеличивать объемы реагента и растворителя для регулирования расхода коагулянта.
^ст — расход стоков, подлежащих осветлению, м3/с; qCT— расход коагулянта на 1 м3 стоков, г/м°;
Гст9ст— расход коагулянта в единицу времени, г/с;
№к — расход раствора коагулянта, л/с;
Ск — содержание коагулянта в растворе, г/л;
FKCK — расход коагулянта в единицу времени, г/с.
^ст9ст = ^кСк.
(113)
104
На основании опытных данных Ск = 50 г/м3 за
L =	= 270 с,
W'k
где VK — объем растворителя в установке; t0 — кратность обмена растворителя.
С другой стороны, ^СТ^СТ __ Ук (114) к С	/	*	'	'
ик	*0
Откуда
VK=	л> ц15)
СК
ИЛИ
Vk = 5,41Fct9ct, л, (116) а
9k = 2,161Fct9ct, кг, (117) где — количество коагулянта, кг.
На основании формул (116) и (117) составлена номограмма для различных условий осветления стоков (рис. 33).
Опытно-промышленные испытания установки для очистки стоков при помощи сернокислого алюминия производились на драгах.
Очистке подвергался верхний слой дражных вод, содержащий частицы менее 0,001 мм — 80%. Общее содержание взвешенных частиц, поступающих на об-
WCT,M5/c VK,A ЦК,КГ
2,0—
1,5—_
1,о~^
0,8 —
0,7 —
0,6 —
0,5—
0,4 —
0,3 —
0,2 —
0,1 —
0,05—
1700—— 700
1500-^ — 000
- — 500
ЮОО—_ — 400
800—
600—'
500— — 200
400— —
300—-
-"—100
200— т- 80
Рис. 33. Номограмма для объемов воды и реагента
— 150
— 140
— 130
— 120
— 110
— 100
— 90
— 80
— 70
— 60
— 50
определения в установке
работку в сливе дражного котлована, составляло 3,61 г/л.
Для обработки сточных вод сернокислым алюминием была изготовлена установка для подачи и растворения реагента. При помощи этой установки были испытаны два способа растворе-
ния и подачи реагента в сточные воды.
1. В емкость с водой засыпалось определенное количество реагента до получения насыщенного раствора, который затем с постоянной скоростью подавался в смесительную камеру. Сюда же по трубе поступала вода для разбавления раствора до за-
105
данной концентрации. После разбавления раствор реагента направляли в общий поток слива.
2. Определенное количество реагента загружали в емкость с водой, но растворение происходило вследствие движения воды с постоянной скоростью через слой реагента. По мере растворения реагент пополнялся, и поддерживалось постоянное содержание его на выходе.
Технология подачи и разбавления остается такой же, как и в первом случае.
Максимальный расход сернокислого алюминия составлял 150 мг/л. Чтобы подавать таксе количество реагентов, необходимо определить расход раствора коагулянта IFK и расход воды И^в, идущей на разбавление этого раствора.
Количество растворенного коагулянта QK определяется из расхода коагулянта qCT и объема промстоков, подлежащих осветлению Гст,
Qk = ^ст <7ст> г/с,	(118)
где QK — расход коагулянта в единицу времени, г/с.
Затем, определив содержание Ск в исходном растворе, можно рассчитать
Гк = -^,л/с,	(119)
где Ск — содержание коагулянта в растворе, г/л.
Количество воды, необходимое на разбавление подаваемого раствора, можно определить из выражения
^в = ^к = —, л/с,	(120)
а
где b — необходимое количество воды для разбавления, %; а — концентрация исходного раствора, %.
На основании приведенных формул рассчитывается процесс растворения, подачи и разбавления раствора (табл. 36).
Таблица 36
Расчет исходных данных для установки
	#СТ’ мг/л	qK' кг	гк. л	гк> л/с	л/с	ст’ л/с	«к-г/с	ч	Ск-г/л
I	150	40	93	0,017	0,016	50	7,5	1,48	430
II	150	65	200	0,15	0,084	50	7,5	2,5	50
	150	65	232	0,027	0,025	50	7,5	2,5	280
Схема опытно-промышленных испытаний приводится на рис. 34.
106
Результаты промышленных испытаний очистки сточных вод с помощью коагулянтов
По драге А
Объем осветленной воды, м3...................... 720
Расход промстоков, л/с.......................... 50
Содержание взвеси в сточной воде, мг/л..........	3610
Расход коагулянта, г/м3: сернокислого алюминия................................. 150
нефелинового коагулянта............................ —
Общий расход коагулянта, кг: сернокислого алюминия................................. 170
нефелинового коагулянта....................
Время осаждения обработанной коагулянтами взвеси, ч ........................................... 4
Содержание взвеси в сливе отстойника, мг/л: до начала	испытания.............................. 3610
после 4 ч....................................... 0,48
после 2ч........................................... —
после 3 ч	,	, ................................... —
Остаточная концентрация реагента: в осветленной воде, г/м3........................ 16,8—25,3
в пересчете на алюминий, мг/л.............. 1,34—2,02
pH pH воды: до ввода коагулянта..................................  6,7
осветленных промстоков............................ 5,1
охраняемого водотока после смешения и разбавления ......................................... 6,5
Объем отстойника, м3................................... 720
По драге Б 105 000 300 500—2260
180—100 250—400
8000 10 000
15
890 820 140 34
22,6 1,81
6,9 6,2
6,6 48 300
Рис. 34. Схема водоснабжения и осветления стоков драги № 99
107
Предложенная установка для приготовления, дозирования и подачи реагента проста в изготовлении и устройстве, не требует электроэнергии, кислотоупорного оборудования и может быть применена на любых объектах россыпной золотодобычи.
Из двух испытанных способов приготовлений коагулянтов наиболее удобным является способ приготовления раствора установленной концентрации, так как обеспечивает непрерывность работы установки.
При продолжении работ по осветлению сточных вод дражных и гидравлических разработок для снижения экономических затрат испытывались наиболее эффективные флокулянты, рекомендованные для очистки питьевых вод.
Уралмеханобром [34] определено, что флокулянт ВА-2, испытанный на двух пробах сточных вод одного из месторождений Урала с содержанием взвеси 0,7 г/л и 18 г/л, позволяет осадить основную массу частиц за первый час. Расходы его не превышают 5 мг/л, но зависят от содержания взвеси и степени дисперсности ее в воде.
Иргиредметом были применены флокулянты ВА-2, ВА-2(1), ВА-У-2, ВА-У-3 (табл. 37). Если ВА-2(1) получен на основе
Таблица 37
Основные характеристики флокулянтов
Флокулянт	Молекулярная масса	содержания хлора, %	СОЕ, мг-экв/г
ВА-2	52 000	19,0	4,50
ВА-2(1)	51 000	18,5	3,02
ВА-У-2	52 000	19,0	2,44
ВА-У-3	77 360	20,0	2,47
полистирола, то флокулянты ВА-У-2 и ВА-У-3 — водорастворимые пиридинсодержащие аниониты на основе полимеров и виниловых эфиров фенола и смеси фенолов — получены путем хлорметилирования полимеров с последующим аминированием продуктов хлорметилирования пиридином.
Лабораторные опыты проводились на пробах россыпных месторождений Якутии.
На рис. 35, показывающем зависимость остаточной концентрации взвеси от дозы флокулянта, определены точки, соответствующие минимуму остаточной концентрации.
Повышенный расход полиэлектролита приводит к образованию мелких агрегатов, замедлению и прекращению оседания и к частичной стабилизации суспензии. То есть уменьшается вероятность связи полиэлектролит — твердая поверхность и образуются агрегаты, состоящие из отдельных частиц, окруженных молекулами полиэлектролита.
108
При подборе оптимальной дозы флокулянта было замечено, что с увеличением концентрации суспензии от 0,1 до 15 г/л оптимальная доза полиэлектролита пропорционально возрастала от 0,008 до 1,1 мг/л.
Расход флокулянта, В А-2, мг/л
Рис. 35. Влияние флокулянта на осветление стоков, содержащих 15 г/л (а) и 10 г/л (б) глинистых частиц:
/ — 15 мин отстоя; 2 — 30 мин отстоя; 3 — 60 мин отстоя
Следует отметить, что при высокой концентрации взвешенных частиц в растворе (16 г/л; 10 г/л; 5 г/л) наблюдается более интенсивное взаимодействие частиц с полиэлектролитом и относительно полное осветление наступает уже при 30 мин отстаивания (см. рис. 35), в то время как для суспензий менее концентрированных (0,1—0,5 г/л) требуется больше времени осветления.
Исследование влияния условий перемешивания на процесс осаждения минеральных частиц показало, что при высоких концентрациях глинистых частиц в растворе (15 г/л; 5 г/л) хорошее осветление наблюдали при медленном перемешивании. Интенсивное, длительное перемешивание приводило к увеличению оптимальных доз и образованию мелких агрегатов. Обратное явление наблюдали при осаждении суспензий с небольшими концентрациями глины (0,5 г/л; 0,1 г/л). Связывание такой концентрации частиц в агрегаты требует более длительного и интенсивного перемешивания.
Влияние молекулярного веса изучалось на суспензиях, содержащих 5 г/л глинистых частиц, флокулянтами ВА-У-2 и ВА-У-3. Эти флокулянты имеют примерно одинаковую обменную емкость и различные молекулярные веса (табл. 38).
109
Т а б л и ц a 38
Влияние молекулярной массы флокулянта на осветление
флокулянт	Молекулярная масса	СОЕ, мг-экв/г	Оптимальная доза флокулянта, мг/л	Время отбора проб, ч	Остаточная концентрация взвеси, г/л
ВА-У-2	52 000	2,40	13,0	1,о 2,0	0,0767 0,0702
ВА-У-3	77 360	2,47	12,8	1,0 2,0	0,0756 0,0697
В результате проведенных исследований определено, что молекулярный вес на процесс флокуляции влияет, но незначительно. При этом осветление суспензии происходит с приблизительно постоянной скоростью.
Опыты по влиянию обменной емкости флокулянтов на процесс флокуляции проводились на суспензиях с концентрацией 5 г/л глинистых частиц. Сравнивали флокулянты ВА-2 и ВА-2(1) с близкими значениями молекулярных весов и разными величинами обменной емкости (табл. 39).
Таблица 39
Влияние молекулярной массы флокулянтов на осветление
Флокулянт	Молекулярная масса	СОЕ, мг-экв/г	Оптимальная доза флокулянта, мг/л	Время отбора проб, ч	Остаточная концентрация взвеси, г/л
ВА-2(1)	51 000	3,02	0,80	1,0 2,0	0,025 0,019
ВА-2	52 000	4,50	0,44	1,0 2,0	0,02 0,018
Установлено, что с увеличением обменной емкости флокулянта процесс флокуляции значительно улучшается, а оптимальная доза флокулянта уменьшается в два раза и быстрее достигается осветление суспензии.
Испытания флокулянтов проводили на промышленных сточных водах Уральских и Амурских приисков.
Исследуемый сток дражного разреза одной из Уральских драг представлял собой полидисперсную глинистую суспензию со средней концентрацией 1,6 г/л. Для осаждения взвесей испытывались флокулянты ВА-2(1), ВА-У-2 и ВА-У-3. Лучшие результаты были получены при добавлении флокулянта ВА-2(1). Его оптимальная доза равна 6,6 мг/л. При этом 95,5% взвешенных частиц было сфлокулировано.
110
На приисках Амурской области испытаны флокулянты ВА-2 и ВА-У-2. Здесь же был опробован промышленный образец флокулянта ВА-2 (ВА-2К). Данный образец отличается от лабораторного величиной обменной емкости, которая составляет 3,96 мг-экв/г.
Сравнение полиэлектролитов по их флокулирующей способ-
ности проводили на стоках
Результаты испытаний показали, что наиболее эффективным является флокулянт ВА-2. Оптимальная доза этого флокулянта равна 9,2 мг/л, и остаточная концентрация взвеси после двухчасового отстаивания составила 0,022 г/л. Расход флокулянтов ВА-2к и ВА-У-2 несколько
одной из Амурских драг (рис. 36).
36. Эффективность осветления с/оков драги от типа флокулянта:
/ — ВА-2; 2 —ВА-2К; 3 — ВА-У-2
выше, и процесс осветле- рис ния протекает медленнее.
Таким образом, результаты исследований показывают, что флоку-
лянты типа ВА-2 способствуют быстрому осветлению промсто-
ков от взвешенных веществ и количество их не превышает 6— 10 г/м3 очищаемой воды.
Испытанные флокулянты позволяют за непродолжительное время отстаивания (2—4 ч) снизить содержание взвешенных веществ с 10—15 до 10—20 мг/л, что позволяет практически очистить воду до пределов, которую можно сбрасывать в водоем.
Для использования флокулянтов в промышленности потребуются автоматические установки для подачи определенного ко-
личества раствора и осуществления контроля его концентрации.
Предлагается такой контроль осуществлять электрокинети-ческими измерениями [18]. Авторами установлено, что оптимальным расходом сернокислого алюминия или катионного флокулянта при осветлении речной воды является такой, который обеспечивает снижение электрокинетического потенциала взвеси до 5—8 или 5—10 мв.
Электрокинетический метод может позволить избежать перерасхода реагентов. Установить своевременно избыток реагента в промышленных условиях трудно, так как помутнение воды вновь происходит только с большим перерасходом реагентов, а значение потенциала —6 мв указывает на достаточный расход флокулянта для получения качественно осветленной воды. Контроль за дозировкой может вестись и без определения величины электрокинетического потенциала, по изменению знака заряда
111
частиц, что свидетельствует о переходе через изоэлектрическую точку и об избытке реагента. Такой контроль проще осуществлять на практике и использовать для автоматического дозирования реагентов.
Для осветления сточных вод при существующих схемах водоснабжения на россыпных предприятиях требуются значительные расходы коагулянтов (100—150 г/м3 и более). При прямоточном водоснабжении горных работ для осветления промстоков в среднем на одну 250-л драгу потребуется 1200—1500 т сернокислого алюминия на сезон (год), и стоимость переработки 1 м3 горной массы увеличится на 13—16 коп. Использование коагулянтов в таких объемах вызывает не только технические трудности и сложности транспортировки в отдаленные районы, но и экономически не оправдывает себя. Следует также определенно высказываться и о нерациональном использовании флокулянтов для прямоточных схем водоснабжения, так как расход флокулянтов для 250-л драги также составит значительную величину (до 80 т).
Сравнение экономических показателей применения коагулянтов и флокулянтов для осветления вод показывает (табл. 40),
Таблица 40
Сравнительные данные о применении реагентов для осветления сточных вод при работе одной 250-л драги
Показатели	Прямоточное водоснабжение		Оборотное водоснабжение		Замкнутый цикл водоснабжения*	
	Сернокислый алюминий	ВА-2	Сернокислый алюминий	ВА-2	Сернокислый алюминий	ВА-2
Удельный расход реагента, т/м3	 Общий расход реагента, т/год		100—150	6—10	50—150	10—20	50—150	20—30
	1200—1500	60—80	450—650	17—30	150—200	5—6
Затраты на осветление в пересчете на 1 м3 промываемой породы, - коп/м3 		13—16	18—22	6—7	7—9	3-4	2—3
* Данные для замкнутого цикла водоснабжения приведены в первом приближении.
что наиболее правильным и рациональным направлением в охране рек и водоемов от загрязнения взвешенными минеральными частицами при разработке россыпей является применение замкнутых схем водоснабжения.
В этом случае преимущество остается за флокулянтами, так как общее количество их потребуется небольшое. В то же время при замкнутом цикле водоснабжения и водоподготовки не требуется осветления вод до санитарных норм, так как при использовании воды только для технологических целей (дезин
112
теграция, промывка, обогащение на шлюзах) содержание взвеси до 50—100 мг/л или даже более, как это будет показано ниже, не влияет на извлечение металла. В связи с этим для снижения взвешенных частиц в воде разреза (месте водозабора для драги) до 100—500 мг/л (а в некоторых случаях и большей величины) потребуются еще меньшие расходы флокулянта. А это позволит сократить количество флокулянтов до нескольких тонн в год на одну драгу, в допустимых экономических затратах решать вопросы подготовки технологической воды для процессов обогащения и исключить загрязнение водоемов тонкодисперсными взвешенными веществами.
Из других способов осветления воды при дражных разработках, которые изучаются и разрабатываются, можно отметить метод электрокоагуляции [30]. Установлено, что норма расхода алюминия в исследованном интервале концентраций взвеси в воде (500—3000 г/м3) зависит от ее содержания и равна 20— 30 г/м3. Для вод с преобладанием тонкодисперсных частиц норма расхода алюминия увеличивается на 25—35%.
Электрокоагуляционный метод очистки не применяется в промышленных масштабах. Объясняется это тем, что процесс недостаточно изучен, не определены удельные скорости растворения алюминия в зависимости от плотности тока и другие факторы; к тому же он малопроизводителен и более пригоден для очистки части воды для котлов и других нужд.
Имеются сведения о применении катионных реагентов для очистки дражных стоков от взвесей методом флотации [19].
Глава V
ВЫБОР РАЦИОНАЛЬНЫХ СХЕМ ВОДОСНАБЖЕНИЯ, ВОДОПОДГОТОВКИ И ОСВЕТЛЕНИЯ
СТОЧНЫХ вод
Выбор схем водоснабжения и осветления сточных вод при разработке россыпей является сложной и недостаточно разработанной проблемой.
В основу предлагаемой методики рекомендуется принимать анализ геологических, гидрологических и горнотехнических условий месторождений и технологии разработки россыпей.
На основании анализа инженерно-геологических условий месторождений производится выбор возможных схем водоснабжения и осветления промстоков, а анализ технических условий разработки позволяет оценить прогноз инженерного воздействия и произвести расчет выбранных способов. После корректировки технических решений производится экономическое сравнение. Методы анализа условий месторождений при выборе способов водоснабжения и осветления промстоков показаны на рис. 37.
§ 1.	АНАЛИЗ ИНЖЕНЕРНО ГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ
Перечень главных признаков условий месторождений, составленный по материалам исследований россыпей различных районов золотодобычи, приводится в табл. 41.
Геологические условия россыпей оказывают влияние на выбор способов осветления, который определяется содержанием частиц размером —0,05 мм и ситовой характеристикой золота.
Для анализа геологических условий предлагается экспериментально-аналитический метод определения среднего содержания тонких классов в промываемых породах. Сущность предлагаемого метода заключается в следующем.
1.	Ниже горных работ золотодобывающего объекта (или группы установок) отбирается проба промстоков.
2.	Методом пипеточного анализа определяется процентный состав частиц размером —0,001; +0,001—0,005; +0,005—0,01; +0,01—0,05 мм и общее содержание взвеси в г/л.
3.	Во время отбора пробы определяется расход промстоков, м3/с.
а 14
Предварительный анализ инженерно -геологических условий месторождений
Анализ технических условий разработки россыпей
Рис. 37. Методы анализа условий месторождений при выборе схем водоснабжения
Перечень главных признаков россыпей для анализа инженерно-геологических
А. Геологические условия
торфов	песков	плотика	
1.	Литологические условия: растительный слой; илисто-глинистые образования; галечники с песком; галечники с песком и глинистой примазкой 2.	Мощность торфов 3.	Гранулометрический со- став: содержание пород —0,001 мм; +0,001—0,01 мм; +0,01—0,1 мм	1.	Гранулометрический состав: содержание пород —0,001 мм; +0,001—0,01 мм; +0,01—0,1 мм 2.	Ситовый состав золота; содержание класса —0,25 мм; +0,1 мм; содержание класса —0,1 мм	1.	Литологический состав: отсутствие глинистой примазки; наличие глинистой примазки 2.	Гранулометрический состав примазки- —0,001 мм; +0,001—0,01 мм; +0,01—0,1 мм 3.	Глубина задирки	
4.	Рассчитывается общее количество взвеси, выносимой в течение 1 ч:
qT = 3,6	, м3/ч,	(121)
где Со —содержание взвеси в промстоках, г/л;
^ст — расход промстоков, м3/с;
d — плотность взвеси, г/см3;
3,6 — коэффициент размерности.
116
Таблица 41
условий выбора способа очистки сточных вод
	Б. Гидрогеологические условия	В. Гидрологические условия	Г. Горно-геологические условия	Д. Инженерно-геологические условия	Е. Гидротехнические условия
	1. Условия питания водоносных горизонтов: атмосферными осадками; поверхностными водами; подземными водами; комбинированные	1. Влияние открытых водоемов, водотоков: водотоки удалены от разреза; водотоки и разрез связаны	1. Глубина залегания полезного ископаемого	1. Степень разбавления стоков чистой водой, до санитарных норм; выше санитарных норм	1. По условиям осушения* легко осу ш аем ые, трудноосушаемые
	2. Условия дренирования водоносного горизонта: естественное дренирование; искусственный дренаж; дренаж отсутствует	2. Гидравлическая связь открытых водоемов и водотоков с водоносными горизонтами: свободная; затрудненная; практически отсутствует	2. Мощность песков		2. По величине во-допритока и выработки : малые до 200 л/с; средние от 200—10000 л/с; большие 10000 л/с
			3. Коэффициент вскрыши		3. По характеру водопритока в процессе эксплуатации: приток при постоянном питании; приток, увеличивающийся за счет разработки путей движения воды
			4. Соотношение колебаний отметок рельефа и мощности торфов		4. По условиям отвода вод: свободный отвод по бортам долины; отвод, требующий гидроизоляции; отвод, требующий специальных сооружений
5.	Определяется процентное содержание частиц любого класса в россыпи:
Л =	%.	(122)
где Pi — содержание частиц определяемого класса в россыпи, %;
Ci — содержание частиц такого же класса в промстоках, %;
Q — производительность объекта, м3/ч.
117
После подстановки значений уравнения (121) в уравнение (122) получим:
=	%,	(123)
Гидрогеологические и гидрологические условия влияют на выбор и объем подготовительных работ при организации водоснабжения.
По этим условиям выбираются мероприятия по борьбе с паводками, бесперебойному обеспечению установок водой и т. д.
Горно-геологические условия определяют основные параметры очистных и горноподготовительных работ, их взаимосвязь во времени и пространстве, а гидротехнические условия месторождений являются основой выбора способов водоснабжения горных работ. Основные условия применения рекомендуемых способов водоснабжения приводятся в табл. 42.
Таблица 42
Рекомендуемые способы водоснабжения и осветления промстоков
Способ водоснабжения и осветления промстоков	Основные условия применения способов водоснабжения и осветления промстоков
Прямоточное водоснабжение без	Разбавление промстоков чистой водой да
осветления промстоков	требуемых норм Водотоки и разрезы связаны
Прямоточное водоснабжение с	Отсутствуют в россыпи частицы —0,005 мм
осветлением промстоков от-	Приток воды в разрез постоянен
стаиванием	Дренаж отсутствует
Прямоточное водоснабжение с	Взвешенные частипы любого размера
осветлением промстоков коа-	Свободный отвод излишков воды по бортам
гуляцией и отстаиванием	долины
Оборотное водоснабжение с ос-	Разбавление промстоков чистой водой до
ветлением воды отстаиванием	требуемых норм Связь водотоков и разрезов затруднена Водотоки малые и средние Отсутствуют в россыпи частицы —0,001 мм Свободный отвод излишков воды по бортам
	долины
Работа драг в «глухом» забое	Содержание в россыпи частиц размером —0,005 мм не превышает 1—1,5% Золото классов +0,25 мм содержится более 90% Дренаж отсутствует Водотоки удалены от разреза Свободный отвод воды по бортам долины
Замкнутый цикл водоснабжения	Дренаж отсутствует
с подготовкой воды отстаива-	Водотоки удалены от разреза
. нием	Свободный отвод воды по бортам долины Отсутствуют частицы —0,001 мм
Замкнутый цикл водоснабжения	Дренаж отсутствует
с подготовкой воды коагуля-	Водотоки удалены от разреза
цией и отстаиванием	Свободный отвод воды по бортам долины
118
При выборе схем водоснабжения и осветления промстоков предпочтение следует отдавать тем, которые наиболее полно увязываются с необходимыми по условиям отработки месторождения горноподготовительными работами или являются частью их.
§ 2.	АНАЛИЗ ТЕХНИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ РАЗРАБОТКИ РОССЫПЕЙ
Основными показателями производственно-технического характера, оказывающими влияние на состав сточных вод и выбор способа водоснабжения, являются способ добычи золота из россыпей, производительность объекта, горноподготовительные работы, схемы очистных работ и их увязка.
Поэтому правильная оценка технических решений при выборе схем водоснабжения и осветления промстоков является одной из важнейших задач.
Производительность
Производительность золотодобывающих объектов зависит от принятого способа отработки россыпей, конструктивных особенностей агрегатов, а также от особенностей залегания и технологии разработки россыпей. Она характеризуется фактической часовой производительностью при непрерывной работе, относительной часовой производительностью группы объектов, работающих на одной россыпи или имеющих общий спуск сточных вод, й коэффициентом использования производственной мощности предприятий в течение времени.
Под относительной часовой производительностью следует понимать среднюю фактическую часовую производительность группы золотодобывающих объектов, отнесенную к списочному составу объектов. На дражных разработках она чаще всего будет равна фактической, на гидравлических — определение относительной часовой производительности является важным условием для установления гранулометрического состава отрабатываемых россыпей
Q0T =	+ '	 +	, „>/ч,	(124)
псп
где Сф2 , 0фп — фактическая часовая производительность каждого объекта, м3/ч;
п — списочное количество объектов в данной группе.
Относительная часовая производительность равна фактической, умноженной на коэффициент загрузки объектов, т. е.
Сот^ПзСф, м3/ч,	(125)
119
где т]з =_—— коэффициент загрузки объектов;
Пф — фактическое количество работающих объектов в определенный промежуток времени.
Обобщающим показателем работы определенной груйпы золотодобывающих объектов является коэффициент использования их в течение времени
Пи = ПзПв,
т
где т]в = — — коэффициент использования рабочего времени в период суток;
Т — продолжительность чистого времени работы объекта, ч.
Значения коэффициентов использования золотодобывающих объектов в течение времени приведены в табл. 43, 44.
Таблица 43
Коэффициент использования драг во времени в течение сезона
Район работы, группа месторождений, мощность драги	Годы					
	I960	1961	1962	1963	1964	1965
	Коэффициент использования драг					
I. Забайкалье						
А. Крупнолитражные (210—250-л)	0,81	0,83	0,8	0,81	0,83	0,83
Б. Крупнолитражные (250-л) . .	0,74	0,69	0,76	0,70	0,70	0,73
Малолитражные (50-80-л) ....	0,81	0,79	0,76	0,78	0,76	0,77
В. Крупнолитражные (250-л) . . II. Амур	0,67	0,76	0,63	0,24	0,59	0,73
А. Крупнолитражные (250-л) . .	0,78	0,76	0,78	0,76	0,79	0,79
Б. Крупнолитражные (250-л) . .	0,81	0,8	0,77	0,81	0,82	0,81
В. Крупнолитражные (250-л) . .			0,78	0,73	0,80	0,81
Г. Крупнолитражные (150-л) . .	0,82	0,8	0,82	0,81	0,83	0,81
Малолитражные (80-л)		0,81	0,76	0,81	0,78	0,78	0,8
По данным исследований Иргиредмета [6, 20, 25, 26, 29], коэффициент загрузки производственной мощности золотодобывающих объектов для дражных разработок колеблется от 0,1 до 1,3, для гидравлических от 0,3 до 0,8 и зависит от организации работ и подготовки полигонов к отработке.
Из приведенных данных также следует, что коэффициент использования производственной мощности предприятий колеблется в широких пределах (от 0,21 до 0,9) и оказывает существенное влияние на определение степени загрязнения водоемов,, проектирование способов водоснабжения и очистки.
120
Таблица 44
Изменение среднесуточного коэффициента использования драг во времени в течение сезона [14]
Период работы драги	Район работы, емкость черпака, л			
	Средний Урал (по С. М. Шорохову)		Восточная Сибирь	
	250-л	380-л	250-л	380-л
Январь 		0,1	0,47	—		
Февраль		0,52	0,49	—	—
Март		0,75	0,77	—	—
Апрель 		0,79	0,66	0,68	0,65
Май 		0,86	0,75	0,77	0,74
Июнь		0,8	0,77	0,78	0,76
Июль		0,76	0,72	0,79	0,75
Август		0,73	0,76	0,64	0,75
Сентябрь 		0,53	0,77	0,75	0,72
Октябрь		0,55	0,6	0,64	0,67
Ноябрь		0,63	0,83	0,70	0,62
Декабрь 		0,52	0,7	0,61	0,47
Предварительная вскрыша торфов
Предварительная вскрыша торфов при снижении степени загрязнения рек:
значительно (в 3—8 раз) уменьшает содержание тонкодисперсных взвешенных частиц;
благоприятствует организации работы золотодобывающих объектов на оборотном водоснабжении;
позволяет осветлять сточные воды отстаиванием.
Изменение содержания тонкодисперсных частиц, выносимых в водоемы, определяется по формуле
Х==.?т~?тв 100%>	(126)
Ят
где X — уменьшение загрязнения рек при производстве предварительной вскрыши торфов, %;
—количество взвеси, выносимой в реки при отсутствии вскрыши торфов, г/л;
</тв — количество взвеси, выносимой в реки при наличии вскрыши торфов, г/л.
_0час6о£ г/	(127)
4	3.6.102F
где Q4ac — производительность объекта, м3/ч;
е0 — содержание взвешенных частиц в общем объеме россыпи, %;
121
d — плотность взвеси, г/см3;
W—расходы промстоков, м3/с; 3,6-102 — коэффициент размерности.
__ g A 4~ g2^2 4~ « • • 4~ g А 0/
° h1 + h2+... +hn /о’
(128)
где Ег — содержание взвешенных частиц в определенном слое россыпи, %;
— мощность этого слоя, м;
или	е0 = е«^ + еА %,	(129)
где еп —содержание взвешенных частиц в торфах, %;
hn — мощность торфов, м;
Е3 — содержание взвешенных частиц в золотоносном пласте, %;
h3 — мощность золотоносного пласта, м;
h — общая мощность россыпи, м.
Подставив значения формул (127), (128), (129) в уравнение
(126) и обозначив отношение через kB, будем иметь: Лд
=	100%,	(130)
8о 1+*в
где kB — коэффициент вскрыши;
hB — глубина вскрыши, м;
Лд — мощность промываемых пород, м.
Значение предварительной вскрыши торфов, кроме того, состоит и в том, что она облегчает оттайку многолетнемерзлых россыпей, предохраняет поверхность от сезонного промерзания, способствует продлению дражного сезона, уменьшает разубоживание и потери песков и сокращает потери золота.
Для экономической оценки предварительной вскрыши торфов принимаем наиболее простые условия, когда торфа не содержат полезного ископаемого, а себестоимость вскрыши и переработки горной массы остается постоянной при изменении коэффициента вскрыши.
В качестве критериев экономической эффективности вскрыши приняты снижение себестоимости переработки 1 м3 горной массы и увеличение годового объема добычи полезного ископаемого с применением вскрыши.
Снижение себестоимости переработки 1 м3 горной массы с применением предварительной вскрыши торфов против валовой отработки россыпи можно определить по формуле
s =	100 = ^1 —	100%,	(131)
122
где So — себестоимость валовой отработки 1 м3 горной массы, руб.;
SnB — себестоимость переработки 1 м3 горной массы с применением предварительной вскрыши торфов, руб.
Себестоимость SnB может быть определена как отношение суммы годовых затрат предприятия на вскрышу и промывку горной массы к общему объему годовой переработки горной массы:
^пв —
Qb$b Qn^n
Qb + Qn
(132)
где QB — объем вскрыши, приходящийся на годовой объем переработки горной массы, м3;
Qn — годовая производительность объекта по промывке горной массы, м3;
SB — себестоимость вскрыши 1 м3 торфов, руб/м3.
Окончательно получим
(,33)
где &|в — коэффициент вскрыши, который определяется как отношение объема вскрыши Ув к объему запасов, подготовленных вскрышей (V — Ув), т. е. VB (V — Ув), или через объемы годовой переработки как отношение kB
Чп
Увеличение объема добычи полезного ископаемого происходит прямо пропорционально увеличению коэффициента вскрыши, т. е.
Р =-• QnC + QnCkB = QnC (1 - kB),	(134)
где С — содержание ценного компонента в 1 м3 извлекаемой горной массы до применения вскрыши.
Следовательно,
г/ = (1 +^в) 100%.	(135)
Технико-экономические показатели и экономическая эффективность вскрыши в целом во многом зависят от оптимального объема вскрыши.
Так, на талых полигонах минимальную величину вскрыши определяют из условий технологии подготовки талой россыпи и отработки, для мерзлых полигонов минимальный объем вскрыши принимают равным объему пустых пород, лежащих выше уреза воды, что вызвано использованием естественного способа о^тайки многолетней мерзлоты.
Экономическим пределом применения вскрыши торфов до сих пор являлось условие 5В^5Д.
123
Естественно, организация на приисках очистки промышленных сточных вод повлечет увеличение себестоимости драгирования 1 м3 горной массы.
Формула (133) примет вид
S' = —Г1-----------] юо%,
1+*bL	5д(1+4).1
где d0 — удельный вес затрат по очистке сточных вод в себестоимости драгирования.
Следовательно, при фактически сложившейся экономике и принятых условиях возможно увеличение объемов вскрыши
। I	(1	^о)
где а — увеличение коэффициентов вскрыши;
Ьо — коэффициент уменьшения удельного веса затрат на очистку сточных вод.
§ 3. ТИПОВЫЕ СХЕМЫ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И ОСВЕТЛЕНИЯ СТОЧНЫХ ВОД
Схемы водоснабжения и осветления промстоков при разработке россыпей в зависимости от способов добычи золота можно разделить на три группы:
водоснабжение промывочных установок подземной выемки песков;
водоснабжение промывочных установок гидромеханизированных работ;
водоснабжение дражных работ.
Рациональными схемами первых двух групп будут схемы замкнутого цикла водоснабжения с водоподготовкой отстаиванием. Имея общую характеристику — отсутствие сброса промстоков в водоемы и водоподготовку отстаиванием, они будут различаться составом гидротехнических сооружений, который зависит от технологии добычи песков и горно-геологических условий отдельных месторождений. Учесть все особенности разработки россыпей практически невозможно. Поэтому в данной главе нами сделана попытка классифицировать россыпи по определенным признакам и дать последовательность расчетов сооружений, оборудования и экономического сравнения вариантов.
Особенностями технологии добычи золота подземным способом являются:
выемка песков в зимний период, складирование их в отвалы и промывка в летний период;
круглогодичная выемка песков с летней промывкой.
Отвалы золотоносных песков складируются около стволов шахт и, как правило, располагаются на бортах долины. Следо-124
9
Рис. 38. Замкнутый цикл водоснабжения отдельной установки:
/ — золотосодержащие пески; 2 — промприбор; 3 — водовод; 4 — илоотстойник; 5 —отвал;
6 — отстойник; 7 —водослив, 8 — насосная станция оборотной воды, 9 — насосная станция подпитки
Рис.7 39. Замкнутый цикл водоснабжения группы установок, расположенных в одном месте:
/ — золотосодержащие пески; 2 — промприбор; 3 — отвал; 4 — илоотстойник; 5 — водослив;
6 — насосные станции оборотной воды; 7 — отстойник; 8 — насосная станция подпитки?
вательно, при выборе схем водоснабжения необходимо учитывать:
продольный и поперечный уклоны долины;
объем промывки песков одной промустановкой;
количество промустановок;
гранулометрический состав песков.
Рис. 40. Замкнутый цикл водоснабжения группы установок, расположенных на удалении:
J — илоотстойник; 2 — отстойник; 3 — водовод; 4 — водослив; 5 — промприбор; 6 — отвал;
7 — насосная станция оборотной воды; 8 — насосная станция подпитки
Для промывочных установок шахтных песков возможны следующие схемы:
замкнутый цикл водоснабжения каждой отдельной установки (рис. 38);
замкнутый цикл водоснабжения группы установок (рис. 39, 40).
В состав схем водоснабжения и водоподготовки могут входить:
шламонакопители; отстойники; насосные станции технологической, оборотной воды и подпитки; водоподводящие каналы.
При гидромеханизированных способах добычи золота пром-приборы могут быть расположены и на бортах долины, и на границах отработанных площадей.
Количество промустановок определяется запасом золотоносных песков, производственной программой, протяженностью россыпи и степенью подготовки песков к выемке.
126
Для промывочных установок этого способа добычи, золота? рекомендуются следующие схемы водоснабжения, водоподготовки и очистки:
Замкнутый цикл водоснабжения отдельной установки (см. рис. 38) с водоподготовкой отстаиванием.
Замкнутый цикл группы установок (см. рис. 39, 40) с водоподготовкой отстаиванием.
В состав схем водоснабжения, водоподготовки и осветления будут входить те же элементы, что и для подземной разработки, и дополнительно руслоотводные каналы.
Дражный способ разработки россыпей позволяет: производить работы на обводненных участках;
получать большую производительность.
Для дражного способа добычи золота возможны следующие схемы водоснабжения, водоподготовки и осветления промстоков:
прямоточное водоснабжение с частичным или полным использованием воды рек. Осветление стоков производится только* отстаиванием или с помощью коагулянтов;
замкнутый цикл водоснабжения без водоподготовки («глухой» забой);
замкнутый цикл водоснабжения с водоподготовкой отстаиванием;
замкнутый цикл водоснабжения с водоподготовкой коагуляцией и отстаиванием.
Схемы прямоточного водоснабжения
Прямоточное водоснабжение дражных работ без осветления промстоков, при условии WCT^WTex совершенно не требует затрат на водоснабжение и применяется на большинстве приисков.
Между тем установлено, что степень загрязнения водоемов зависит от содержания взвеси в промстоках, объема сточных, вод, разбавляющей способности рек, т. е.
a =	(13б)
сд
или, подставляя формулу (44) в выражение (136), получим Сф гст
А = трСр Wp L
Откуда
= 0,05-^.	(138).
/?2рСр	Гст
Практически можно считать, что фактическое содержание взвеси в промстоках во столько раз может быть выше природ-
127
лого в охраняемом водоеме, во сколько 5%-ный дебит реки пре
вышает расход промстоков.
Исследованиями установлено, что из дражных водоемов выходят промстоки, содержащие 95—98% частиц размером менее 0,05 мм.
Условия применения прямоточного водоснабжения в зависимости от содержания в россыпи частиц размером менее 0,05 мм,
Рис. 41. Допустимое содержание частиц менее определенного размера 1 — 50 м3/ч; II —100 м3/ч; III — 150 м3/ч; .IV — 200 м3/ч; V — 250 м3/ч; VI — 300 м3/ч
производительности драг, расхода промстоков и разбавляющих водостоков доказаны на рис. 41.
Прямоточное водоснабжение с частичным использованием водотока (рис. 42), в долине которого находится россыпь, следует отнести к оборотному водоснабжению, так как №Ст<№тах и дражный разрез в этом случае является водоемом оборотной воды.
Условия применения таких схем водоснабжения рассмотрены ниже.
Исследования прямоточного водоснабжения на гидро-механизированных разработках показывают, что крупность выносимых частиц во много раз превышает крупность дражной взвеси. Поэтому условием для применения таких схем является допустимое содержание взвешенных частиц в россыпи, с одной стороны, и допустимая гидравли
ческая крупность выносимых частиц, соответствующая правилам охраны поверхностных вод.
В настоящее время наиболее распространено прямоточное водоснабжение горных работ с осветлением воды отстаиванием (рис. 43).
Исследованиями установлено, что область применения такой  схемы определяется следующими условиями: осаждающей способностью отстойника и содержанием в россыпях частиц определенного размера.
Поэтому при обосновании выбора такого способа необходимо установить:
минимальный размер частиц взвеси dmtn = f(u), осаждаемой
128
2
Рис. 42. Прямоточное водоснабжение драг с частичным использованием дебита реки:
/ — река; 2 — плотина; 3 — водоспуск; 4 — отстойник; 5 — драга
Рис. 43. Прямоточное водоснабжение драг с осветлением воды отстаиванием: / — водоспуск; 2 — отстойник; 3 — драга; 4 — дражные отвалы; 5 — плотина
Рис. 44. Прямоточное водоснабжение драг с осветлением воды коагуляцией и отстаиванием:
1 — река; 2 — плотина; 3 — водоспуск; 4 — отстойник; 5 — станция коагуляции; 6 — драга
5 В. В. Назаров и др.
в отстойнике — определяется с помощью графика (см. рис. 5), где и находится по формуле (69);
допустимое содержание в россыпи частиц менее определенного размера по графику на рис. 41.
Прямоточное водоснабжение драг с осветлением воды коагуляцией и отстаиванием (рис. 44) рекомендуется применять на россыпях с большим содержанием взвеси размером менее 0,005 мм или на месторождениях со сложными горнотехническими условиями эксплуатации россыпей, не позволяющими применять другие схемы водоснабжения и очистки. Причем применение данной схемы должно определяться экономической целесообразностью.
Рис. 45 Общая схема оборотного водоснабжения:
Ср — природное содержание взвеси в воде; Со — содержание взвеси в разрезе от промывки песков; С — содержание взвеси в технологической воде; r — извлечение взве-Q си в слив и оборотную воду; ----------
Со
W ст показатель циркуляции; п=------техноло-
гов
гический коэффициент стока
Схемы оборотного водоснабжения
Схемы оборотного водоснабжения применяют на сравнительно маломощных источниках водоснабжения для организации работ с большой производительностью. Эти схемы позволяют: при отдаленности водного источника значительно снижать расход электроэнергии по сравнению с прямоточной системой; сокращать количество загрязненных промстоков, сбрасываемых в водоемы общего пользования.
При исследовании схем оборотного водоснабжения принято, что:
существуют условия, при которых накопление тонкой взвеси в системе водоснабжения прекращается и наступает равновесное состояние;
классификация взвеси в осветлительных устройствах происходит по определенному граничному зерну разделения, но при этом необходимо учитывать явление сегрегации.
Условия применения таких схем определяются допустимым содержанием взвеси в технологической воде и извлечением в слив взвешенных частиц согласно правилам охраны водоемов от загрязнения.
Критериями применения схем оборотного водоснабжения предлагается принять показатель циркуляции (число, показывающее, во сколько раз в системе оборотного водоснабжения циркулирует больше взвеси, чем при промывке
130
(141)
(142)
(143)
породы) и коэффициент стока (отношение объемов сточной и оборотной воды).
На основании этих положений рассмотрим общие случаи схем оборотного водоснабжения.
Общая схема оборотного водоснабжения показана на рис. 45.
Считая, что система находится в равновесии, т. е. количество взвеси, поступающей в разрез, равно количеству взвеси, выводимой из него, находим
№об (еС + Со) = Гоб8С + Гст8С + (^обеС Г ^обС0 + Гст) (1 - в).
(139)
После преобразования уравнение получает следующий вид
= №ст (С - Ср) + №обС (1 - 8).	(140)
Разделив обе части уравнения на WoqCo и приняв Ср = 0, получим
1 =	+ &ц (1 — е),
откуда
^Ц== «+(1-8) ’ П = Д----(1 — 8).
«ц
Уравнения (142), (143) являются основными при расчете технологической применимости различных схем водоснабжения.
Показатель циркуляции &цОП определяет возможность работы обогатительного оборудования и водного хозяйства драг, т. е. определяет предельно допустимую концентрацию взвеси для технологических процессов. Исследованиями [5, 22, 23] установлено, что допустимое содержание взвеси в технологической воде зависит от типа россыпи, оборудования водоснабжения и обогатительных приборов и в некоторых случаях может достигать 100—200 г/л.
Зависимость показателя циркуляции от содержания в россыпи частиц менее граничного размера показана в табл. 45.
Таблица 45
Допустимый показатель циркуляции в зависимости от содержания в россыпи частиц менее граничного размера
Содержание в россыпи частиц, %
cq , г/л	0,1	0,5	1,0	2,0	3,0	4,0	5,0	6,0	7,0	8,0	9,0	10,0
50	200	49	20	10	6,7	5	4	3,3	2,8	2,5	2,2	2
100	400	80	40	20	13,4	10	8	6,6	5,6	5	4,4	4
200	800	160	80	40	26,8	20	16	13,2	11,2	10	8,8	8
5*	131
С другой стороны, извлечение взвешенных частиц в слив должно отвечать правилам охраны водоемов. Коэффициент стока п0 в этом случае будет зависеть от допустимого содержания взвеси, т. е. от разбавляющей способности охраняемого водоема и характеристики природных вод.
Зависимость коэффициента стока п0 от расхода разбавляющих водотоков приведена в табл. 46.
Таблица 46
Коэффициент стока в зависимости от расхода разбавляющих водотоков при производительности объекта 100 м3/ч
VFp, м3/с
Cq » г/л	1	2	5	10	20	50	100	200	500	1000
50	0,004	0,009	0,011	0,043	0,086	0,108	0,43	0,86	1,08	4,3
100	0,002	0,004	0,005	0,021	0,043	0,054	0,21	0,43	0,54	2,1
200	0,001	0,002	0,003	0,01	0,021	0,027	0,11	0,21	0,27	1,1
При определении коэффициента стока для любой другой производительности необходим коэффициент пересчета
100	/1ллч
а = —.	(144)
Чиск
Отсюда
«иСк = а«о= «о—•	(145)
Чиск
В дальнейшем по формуле (142) находим действительный показатель циркуляции, значения которого в зависимости от извлечения взвешенных частиц в слив и технологическую воду приводятся в табл. 47.
Условием применения схем оборотного водоснабжения будет являться зависимость
6?оп > 6Ц.	(146)
При несоблюдении этого условия необходима организация дополнительного осветления сточных вод, водоподготовки отстаиванием, или коагуляцией — отстаиванием до ПДК взвешенных частиц.
Схемы замкнутого цикла водоснабжения
В схемах замкнутого цикла водоснабжения (рис. 46, 47, 48) отсутствует выпуск промстоков в водоемы общего пользования. Однако эти схемы различаются по способам водоподготовки для технологических целей и рассчитываются обычными методами 132
Таблица 47
Показатель циркуляции в зависимости от расхода сточных вод и водоподготовки
е, %
п	0	10	20	30	40	50	60	70	80	90	100
					z>mex Сдоп	= 50	г/л				
0,004	1	1,1	1,25	1,42	1,65	1,98	2,48	3,3	4,91	9,6	250
0,009	1	1,1	1,24	1,41	1,64	1,96	2,45	3,24	4,78	9,2	111
0,011	1	1,1	1,23	1,41	1,64	1,96	2,44	3,21	4,74	9,0	91
0,043	0,96	1,06	1,18	1,35	1,56	1,84	2,26	2,92	4,12	7,0	23,3
0,086	0,92	1,02	1,13	1,27	1,46	1,7	2,06	2,59	3,5	5,25	11,6
0,108	0,9	0,99	1,1	1,23	1,41	1,64	1,97	2,45	3,25	4,8	9,15
0,43	0,7	0,75	0,81	0,89	0,97	1,07	1,2	1,37	1,59	1,9	2,33
0,86	0,54	0,57	0,6	0,64	0,69	0,73	0,79	0,86	0,94	1,04	1,16
1,08	0,48	0,5	0,53	0,56	0,6	0,63	0,68	0,72	0,78	0,85	0,92
4,3	0,19	0,19	0,19	0,2	0,20	0,21	0,21	0,22	0,22	0,23	0,23
С™х = 100 г/л
0,002	1	1,1	1,25	1,43	1,66	1,99	2,5	3,3	4,95	9,8	500
0,004	1	1,1	1,25	1,42	1,65	1,98	2,48	3,3	4,91	9,6	250
0,005	1	1,1	1,24	1,42	1,65	1,98	2,47	3,27	4,88	9,5	200
0,021	1	1,08	1,22	1,39	1,61	1,92	2,38	3,12	4,53	8,25	47,7
0,043	1	1,06	1,18	1,35	1,56	1,84	2,26	2,92	4,12	7,0	23,3
0,054	0,95	1,05	Г,17	1,32	1,53	1,8	2,2	2,83	3,94	6,7	18,5
0,021	0,83	0,9	0,99	1,1	1,23	1,41	1,64	1,96	2,44	3,23	4,75
0,43	0,7	0,75	0,81	0,89	0,97	1,07	1,21	1,37	1,59	1,9	2,33
0,54	0,65	0,69	0,75	0,81	0,88	0,96	1,06	1,19	1,35	1,56	1,85
2,1	0,32	0,33	0,35	0,36	0,37 ✓мне СДО1	0,38 * =2(	0,4 )0 г/л	0,42	0,43	0,45	0,48
0,001	1	1,1	1,25	1,43	1,67	2,0	2,5	з,з	4,98	9,9	1000
0,002	1	1,1	1,25	1,43	1,66	1,99	2,5	3,3	4,95	9,8	500
0,003	1	1,1	1,25	1,42	1,66	1,99	2,48	3,3	4,93	9,7	333
0,01	1	1,1	1,23	1,41	1,64	1,96	2,44	3,23	4,76	9,1	100
0,021	0,98	1,09	1,22	1,39	1,61	1,92	2,38	3,12	4,53	8,25	47,7
0,027	0,97	1,08	1,21	1,38	1,6	1,9	2,34	3,06	4,41	7,9	37,1
0,11	0,9	0,99	1,1	1,23	1,41	1,64	1,96	2,44	3,23	4,76	9,10
0,21	0,83	0,9	0,99	1,1	1,23	1,41	1,64	1,96	2,44	3,23	4,75
0,27	0,79	0,85	0,93	1,03	1,14	1,3	1,5	1,75	2,13	2,7	3,67
1,1	0,48	0,5	0,53	0,56	0,59	0,62	0,67	0,71	0,77	0,83	0,91
1за
оборотного водоснабжения [формулы (142), (143)] при коэффициенте стока п, равном нулю. Отсюда действительный показатель циркуляции определяется по формуле
*ц = -р—,	(147)
1 — 8
Рис. 46. Работа драги в «глухом» забое:
/ — ограждающая дамба; 2 — руслоотводной канал; 3 — старое русло реки; 4 — драга;
5 — руслоотводная дамба
Рис. 47. Замкнутый цикл водоснабжения с осветлением воды отстаиванием: / — плотина; 2— шандорные колодцы для подвода осветленной воды к насосной станции;
3 — отстойник; 4 — водовод; 5 — ограждающая дамба; 6 — драга; 7 — река
т. е. показатель циркуляции зависит только от водоподготовки оборотной воды.
Наиболее простой схемой замкнутого цикла водоснабжения является работа драг в «глухом» забое.
Расчет схемы водоснабжения драг в «глухом» забое показывает, что показатель циркуляции АЦ->СО. Поэтому работа драг в «глухом» забое возможна только на россыпях, которые не содержат частиц размером менее 0,001—0,0015 мм и содержат
134
в обменном комплексе катионы Ыа+ и обладают свойством пептизации.
Промышленные испытания такого способа водоснабжения проводились на одной из драг Приморья.
Рис. 48. Замкнутый цикл водоснабжения с осветлением воды коагуляцией и отстаиванием:
1 — руслоотводная дамба; 2 — водовод; 3 — река; 4 — драга; 5 — дражные отвалы;
6 — станция коагуляции; 7 — насосная станция оборотной воды
Россыпь, на которой работает драга, сложена аллювиальными отложениями глинисто-гравийно-галечного состава. По вертикали разрез отложений представлен следующими образованиями, м:
Почвенно-растительный слой............................... 0,1 +0,4
Песчано-глинистые и глинисто-песчаные отложения.......... 1,0—1,5
Мелкая галька с песком и глиной.......................... 1,0—2,0
Крупная галька с глиной и редкими валунами............... 3,5—4,6
Общая мощность аллювиальных отложений не превышает 7 м, минимальная — 5 м.
Гранулометрический состав песков россыпи приводится в табл. 48.
По характеру промывистости пески можно отнести к хорошо и средне промывистым. Золото в россыпи распределяется неравномерно, максимальная концентрация наблюдается в при-,плотиковой части. Оно пластинчатое, хорошо окатанное, средней крупности и 90% находится в классе —2 + 0,25 мм (табл. 49).
Для проведения исследований были созданы условия замкнутого водоснабжения («глухой» зобой), для чего перекрыли канаву, питающую разрез свежей водой, а выход из разреза пересыпали галечными отвалами. Для предотвращения фильтрации воды через отвалы уровни воды в дражном разрезе и
135
Таблица 4&
Гранулометрический состав песков россыпи
Показатели, %	Классы, мм					
	+ 16	-164-12	-124-8	4-оо 1	-44-2	1
Выход			25.2	4,1	9,8	10,2	13,1	37,6
Суммарный выход		25,2	29,3	39,6	49,3	62,4	100
Таблица 49
Ситбвая характеристика золота
Показатели, %	Классы, мм						
	м 4-	4- 1	-14-0,5	-0,54-0,25	—0,25 4-0,15	юо еГ© 14-	о о 1
Выход		3,0	23,7	22,6	44,0	6,0	0,6	0,1
Суммарный выход		3,0	26,7	49,3	93,3	99,3	99,9	100
ключе, протекающем по другую сторону отвалов, поддерживались одинаковыми. Сток ручья контролировался на содержание взвеси и по расходу воды. Объем воды в дражном разрезе составлял 4000—4500 м3, количество
Рис. 49. График изменения концентрации взвешенных частиц в «глухом» забое
воды, поступающей на драгу, 500 м3/ч, при 18—20 ч работы драги в сутки — 9000—10 000 м3.
Проведенные исследования показали, что при работе драги в «глухом» забое вода становится полидисперсной суспензией, состоящей из высокодисперсных коллоидных и грубодисперсных частиц. Критическая концентрация взвешенных частиц составила 22,6— 31,1 г/л (рис. 49).
Технологические показатели работы драги в «глухом» забое определялись опробованием отвальных продуктов (гали и хвостов шлюзов) с учетом добытого золота по методике, разработанной институтом Иргиредмет.
136
Опробование на драге начали после 24 дней работы в закрытом разрезе. Было проведено пять опробований при содержании взвеси в воде 1,9—22,6 г/л. Как показали результаты опробования (табл. 50), потери золота с отвальными продуктами
Таблица 50
Технологические показатели работы драги
Показатели	Распределение золота по продуктам, %			
	Содержание взвеси в технологической воде, г/л			
	1—2	10-11	14-15	30
Извлечено золота		96,8	97,8	98,1	89,9
Потери золота, всего 	 » с эфелями		3,2	2,2	1,9	10,2
	1,8	1,35	0,9	0,4
» с галей 		1,4	0,85	1,0	9,8
небольшие и составляют 0,9—3,4%, в том числе с галей 0,4— 2,3%, с эфелями 0,5—1,2%. При максимальном содержании взвеси в технологической воде было проведено только одно суточное опробование, так как такое содержание взвеси сохранялось непродолжительное время (1 день в последней декаде июня и два дня в июле). Потери золота и в этом случае незначительны: 0,4% с эфелями и 9,8% с галей. Повышение потерь с галей объясняется увеличением непродезинтегрированной глины, так как при существующих на драге низконапорных насосах происходило заиливание патрубков оросительной трубы бочки. Установление более высоконапорных насосов позволит избежать этого явления.
Приведенные результаты промышленных испытаний и опыт работы ряда драг в таких же условиях позволяют сделать следующие выводы:
«глухой» забой может применяться на россыпях средне- и хорошо промывистых, содержащих золото средней крупности;
максимальное содержание взвеси в воде дражного разреза (критическое) не должно превышать 50—100 г/л;
изменение содержания взвешенных частиц в воде до 50 г/л практически не влияет на результаты обогащения, извлечение золота остается на одном уровне;
при переводе драг для работы в «глухом» забое необходимо учитывать возникающие изменения в водоснабжении (возможно заиливание трубопроводов) для соблюдения нормального водного режима.
Применение схем замкнутого цикла водоснабжения с водоподготовкой путем отстаивания и использования коагулянтов определяется технико-экономическим сравнением вариантов.
6 В В. Назаров и др.	137
§ 4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СХЕМ ВОДОСНАБЖЕНИЯ
К элементам схем водоснабжения относятся насосные станции технологической, оборотной воды и подпитки, руслоотводные и водоподводящие каналы, трубопроводы и т. д.
Насосные станции технологической, оборотной воды и подпитки выбираются в зависимости от принятой технологии обогащения и рассчитываются обычными методами с учетом рабочих характеристик насосов, водопроводов, а также геодезического напора подачи и напора, необходимого для технологических целей.
Руслоотводные каналы при разработке россыпных месторождений золота должны рассчитываться из условий пропуска определенного расхода воды и максимальных средних скоростей потока по условиям неразмываемости для несвязанных и связанных пород.
Допускаемые (неразмывающие) средние скорости течения для несвязанных и связанных пород указаны в табл. 51, 52, а площадь поперечного сечения каналов в зависимости от расхода воды и скоростей потока — в табл. 1 приложения IV.
Таблица 51
Допускаемые (неразмывающие) скорости течения потока для несвязанных пород, м/с
Порода	Размеры частиц, мм	Средняя глубина потока, м			
		0,4	1,0	2,0	3,0 и более
Ил Песок:	0,005—0,05	0,12—0,17	0,15-^0,21	0,17—0,24	0,19—0,26
мелкий	0,05—0,25	0,17—0,27	0,21—0,32	0,24—0,37	0,26—0,40
средний	0,25—1,0	0,27—0,47	0,32—0,57	0,37—0,65	0,40—0,70
крупный Галька:	1,0—2,5	0,47—0,53	0,57—0,65	0,65—0,75	0,70—0,80
мелкая	2,5—5,00	0,53—0,65	0,65—0,8	0,65—0,9	0,8—0,95
средняя	5,0—10,0	0,65—0,8	0,8—1,0	0,9—1,1	0,95—1,2
, крупная	10,0—15,0	0,8—0,95	1,0—1,2	1,1—1,3	1,2—1,4
После этого проверяется возможность строительства каналов для конкретных условий месторождения по формуле
и2па	.	/1 л О\
1 — pl,4	*ПРОД,	(148)
А
где i—уклон дна канала;
v — средняя скорость потока в канале, м/с;
п — коэффициент шероховатости;
R —гидравлический радиус, м;
Гирод — продольный уклон россыпи.
138
Таблица 52
Допускаемые (неразмывающие) скорости течения потока для связанных пород, м/с
Порода
Глина .................
Тяжелые суглинки . . . Тощие суглинки . . . . Прочие.................
Содержание частиц, %		Порода							
меньше 0,005 мм	0,005— 0,05 мм	малоплотная		средне-плотная		плотная		очень плотная	
		Средняя глубина потока, м							
		1	3	1	3	1	3	1	3
30—50 20—30 10—20	50—70 70—80 80—90	0?4 0,32	0,5 0,4	0,85 0,7	1,1 0,85	1,2 1,0	1,5 1,3	1,7 1,3	2,1 1,7
Значения i для различных условий приведены в табл. 3 приложения IV.
Водоподводящие каналы рассчитываются из условия минимальных (незаиляющих) скоростей потока с учетом потерь воды на фильтрацию.
В общем случае критическая незаиляющая скорость определяется по формуле И. И. Леви
п Л1 и 4 Р 0,0225 ,/-75-	.
Ук==0,01 —— 1/	----V R , м/с, (149)
V °’01 п
где ц — гидравлическая крупность частиц, м/с;
d)Cp — средний диаметр частиц взвеси, мм;
Р — процент (по массе) взвеси с частицами крупностью 0,25 мм;
п — коэффициент шероховатости русла;
R —гидравлический радиус.
Значения vK для различных условий приведены в табл. 53.
Расход воды можно определить по формуле
Q = Qn +	м3/с,	(150)
где Q — расход воды в канале, м3/с;
Qn—потребное количество воды для производственных нужд (технологическая, оборотная или подпитка), м3/с;
Q# — потери воды на фильтрацию, м3/с.
<2ф = я/п/к, м3/с,	(151)
где Q — потери воды на 1 м2 смоченной поверхности канала, м3/с (табл. 54);
6*
139
Таблица 53
Значение критической скорости, м/с
Состав взвешенных наносов	Средняя глубина, м	При весовом содержании фракции взвеси крупнее 0,005 мм в промилях (%)						
		0,1	0,5	1.0	2.5	5.0	7.5	10
0,25—0,05 мм	0,3	0,22	0,28	0,32	0,39	0,45	0,49	0,52
25%	0,6	0,28	0,37	0,43	0,52	0,6	0,66	0,70
0,05—0,005 мм	1,0	0,34	0,45	0,52	0,64	0,75	0,82	0,87
75%	1,5	0,39	0,54	0,62	0,76	0,89	0,97	1,04
0,25—0,05 мм	0,3	0,28	0,37	0,42	0,50	0,58	0,64	0,68
75%	0,6	0,36	0,48	0,55	0,67	0,76	0,85	0,91
0,05—0,005	1,0	0,43	0,59	0,68	0,83	0,97	1,06	1,13
25%	1,5	0,51	0,69	0,80	0,98	1,15	1,26	1,35
1,0—0,25 мм	0,3	0,39	0,51	0,58	0,70	0,81	0,88	0,94
25%	0,6	0,50	0,67	0,76	0,93	1,08	1,18	1,26
0,25—0,05 мм	1,0	0,60	0,82	0,94	1,15	1,34	1,47	1,57
75%								
1,0—0,25 мм	0,3	0,57	0,73	0,84	1,0	1,16	1,27	1,35
75%	0,6	0,72	0,96	1,Ю	1,34	1,56	1,70	—
0,25—0,005 мм	1,0	0,87	1,18	1,36	1,66	—	—	—
25 %	1,5	1,01	1,39	1,61	—	—	—	—
/п —смоченный периметр канала, м;
/к — длина канала, м.
Q = Qn+aWK.	(152)
Таблица 54
Фильтрационные потери воды из каналов
Породы
Потери на 1 м2 смоченной поверхности, м3/с
Водонепроницаемая глина ......................
Глина средней проницаемости с водонепроницаемым нижележащим слоем не ниже 0,6—1,0 м от дна канала .................................
Обыкновенная глина, ил........................
Гравелистая или песчаная глина, сцементирован-
ный гравий .................................
Песок.........................................
Песчаные грунты...............................
Песчаные грунты с примесью гальки.............
Пористые галечные породы......................
0,9-10-б__1,28.10-6
1,28.10-6—1,74.10-6 1,74-10-6—2,66-10-6
2,66.10-6—3,5.10-6 3,5.10-6—5,3-IO-6 5,3. Ю-б—6,2.10-6 7,1.10-6—8,8.10-6 8,8.10-6^-2,1.10-5
140
В то же время	Q = te>o, м®/с,	(153)
откуда	wv = Qn + a/nZK, м3/с.	(154)
В свою очередь,	z	W 1п==	 , М. R	(155)
Следовательно,	W = ——— , м2. а/к	(156)
	v—	 Я	
Величины площадей поперечного сечения каналов в зависимости от условий месторождений приводятся в табл. 2 приложения IV.
После этого проверяется возможность строительства каналов для конкретных условий месторождений по формуле (148).
§ 5. ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ВЫБОРА СПОСОБОВ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И ОЧИСТКИ
Выбирая вариант водоснабжения и очистки, приходится рассматривать различные, трудно сравнимые между собой характеристики, такие, как строительная стоимость, экономичность по топливу или электроэнергии, надежность и т. д. В настоящей работе делается попытка оценить схемы водоснабжения и очистки промстоков при разработке россыпей с точки зрения экономической эффективности эксплуатации россыпей и на основе этого сформулировать критерий сравнения вариантов водоснабжения и очистки.
В соответствии с методикой определения экономической эффективности капитальных вложений в народном хозяйстве СССР под оптимальной схемой водоснабжения и очистки понимаем комплекс оборудования и сооружений, удовлетворяющий потребности объекта в технологической воде, отвечающий правилам охраны поверхностных вод от загрязнения и обращающий в минимум относительные приведенные расходы по золотодобывающему объекту (Э).
Э= S+QK »	(157)
где S — годовые расходы по объекту;
Е — коэффициент эффективности капиталовложений;
К — капиталовложения на строительство объекта;
Q — годовая производительность.
141
Для экономической оценки схем водоснабжения и очистки промстоков принимаем наиболее простые условия, когда издержки производства основной деятельности предприятия в течение эксплуатации месторождения не меняются.
Тогда под оценкой элементов схем водоснабжения и очистки промстоков (СВ и СО) будем понимать долю относительных приведенных расходов по золотодобывающему объекту, зависящих от элементов.
Пусть СВ и СО состоят из п элементов, причем для каждого (г=1, 2,..., п) определены стоимость Сг, включая расходы по транспорту и монтажу; срок эксплуатации месторождения Т, количество замен за время отработки месторождения.
Тогда оценка строительной стоимости
1 п
('58) 1=1
Дополнительные эксплуатационные затраты составят расходы на заработную плату обслуживающего персонала, реагенты и электроэнергию.
Оценка оплаты персонала
=	(159)
где S3 — годовая зарплата персонала.
Положим, работа СВ и СО, с точки зрения расхода реагентов, может быть представлена v режимами, причем для &-го (&=1, 2, ..., v) определены время в году tk, проходящееся на данный режим, и расход е-го вида реагентов (е=1, 2,..., ч) в единицу времени qhe- Тогда оценка затрат на реагенты
1 r v
ДЭ2==т2Се2^Л>	(160)
4 е=1 k=l
где Се — стоимость единицы е-го вида реагентов с учетом накладных расходов.
Доля относительных приведенных расходов по электроэнергии
1 п
(161)
где q3i — расход электроэнергии i-ro элемента СВ и СО в единицу времени;
ti — время работы в течение года.
142
Естественно, лучшим вариантом водоснабжения и очистки будет считаться тот, которому соответствует минимум относительных приведенных затрат, т. е.
з
Э = 2 дэт + Е\к. tn=l
/	Г	V	п
Э — I S з + Се qKf.tK + qa. ti +
\	е=1	k=l	i=l
(162)
СЛ .(163)
Для дополнительной оценки эффективности выбранной схе- -мы водоснабжения и очистки следует произвести сравнение надежности эксплуатации.
ПРИЛОЖЕНИЯ
Приложение 1
Таблица 1
Общие требования к составу и свойствам воды водоемов у пунктов питьевого» и культурно-бытового водопользования*
Показатели состава и свойств водоема	Виды водопользования	
	Для централизованного или не-цейтрализованного хозяйственно-питьевого водоснабжения пищевых предприятий	Для купания, спорта и отдыха населения, а также водоемы в черте населенных мест
Взвешенные вещества	Содержание взвешенных веществ не должно увеличиваться более чем на 0,25 мг/л	0,75 мг/л Для водоемов, содержащих в межень более 30 мг/л природных минеральных веществ, допускается увеличение содержания взвешенных веществ, в виде в пределах 5% Взвеси со скоростью выпадения более 0,4 мм/с для проточных водоемов и более 0,2 мм/с для водохранилищ к спуску запрещаются	
Плавающие примеси (ве-	На поверхности водоема	не должны обнаруживать-
щества)	ся плавающие пленки, пятна минеральных масел и скопление других примесей	
Запахи и привкус	Вода не должна приобретать запахов и привкусов интенсивностью более 2-х баллов, обнаруживаемых: непосредственно или при непосредственно последующем хлорировании Вода не должна сообщать посторонних запахов » привкусов мясу рыб	
Окраска	Не должна обнаруживаться в столбике 20 см	10 см	
Температура	Летняя температура воды в результате спуска сточных вод не должна повышаться более чем на 3°С по сравнению с максимальной температурой воды водоема в летнее время	
Реакция	Не должна выходить за пределы pH 6,5—8,5	
Минеральный состав	Не должен превышать	Нормируются по при-
Растворенный кислород	по плотному остатку 1000 мг/л, в том числе хлоридов 350 мг/л и сульфатов 500 мг/л	веденному выше показателю «Привкусы»
	Не должно быть менее 4 в пробе, отобранной до 12	мг/л в любой период года ч дня
Биохимическая потребность в кислороде	Полная потребность воды должна превышать 3 мг/л	в кислороде при 20°С не 6 мг/л
Возбудители заболеваний	Вода не должна содержать возбудителей заболеваний Сточные воды, содержащие возбудителей заболеваний, должны подвергаться обеззараживанию после предварительной очистки.	
144
Продолжение табл. 1
Показатели состава и свойств водоема	Виды водопользования	
	Для централизованного или не-централизованного хозяйственно-питьевого водоснабжения пищевых предприятий	Для купания, спорта и отдыха населения, а также водоемы в черте населенных мест
Ядовитые вещества
Методы обеззараживания и предварительной очистки (механической или биологической) согласовываются с органами Государственного санитарного надзора в каждом отдельном случае
Не должны содержаться в концентрациях, могущих оказать прямо или косвенно вредное действие на организм и здоровье населения.
* Правила охраны поверхностных вод от загрязнения сточными водами. Типовая инструкция по отбору и анализу промстоков предприятий ЦМ, Москва, 19 68.
Таблица 2
Общие требования к составу и свойствам воды водоемов, используемых в рыбохозяйственных целях (утверждены Главрыбводом 9 июля 1971 г. № 30—I—II)
Показатели состава и свойств водоема	Виды водопользования	
	Водоемы, используемые для сохранения и воспроизводства ценных видов рыб, обладающих высокой чувствительностью к кислороду	Водоемы, используемые для всех других рыбохозяйственных целей
Взвешенные вещества Плавающие примеси (вещества) Окраска,запахи и привкусы Температура Реакция Растворенный кислород	Содержание взвешенных веществ по сравнению с природным не должно увеличиваться более чем на 0,25 мг/л	0,75 мг/л Для водоемов, содержащих в межень более 30 мг/л природных минеральных веществ, допускается увеличение содержания их в воде водоемов в пределах 5% Взвеси со скоростью выпадения более 0,4 мм/с для проточных водоемов и более 0,2 мм/с для водохранилищ к спуску запрещаются На поверхности не должны обнаруживаться пленки нефтепродуктов, масел, жиров и других примесей Вода не должна приобретать посторонних запахов, привкусов и окраски и сообщать их мясу рыб Температура воды не должна повышаться в летний период больше чем на 3° С, а в зимний период — на 5° С Не должна выходить за пределы 6,5—8,5 pH В зимний (подледный) период не должен быть ниже 6 мг/л	4 мг/л	
145
Продолжение табл. 2
(Показатели состава и свойств водоема	Виды водопользования	
	Водоемы, используемые для сохранения и воспроизводства ценных видов рыб, обладающих высокой чувствительностью к кислороду	Водоемы, используемые для всех других рыбохозяйственных целей
Биохимическая потребность в кислороде	В летний (открытый) период во всех водоемах должен быть не ниже 6 мг/л в пробеге, отобранной до 12 чдня Полная потребность воды в кислороде (при 20° С) не должна превышать: 3 мг/л	
•Ядовитые вещества	Если в зимний период содержание растворенного кислорода в воде водоема первого вида водопользования снижается до 6 мг/л, а в водоемах второго вида — до 4 мг/л, то можно допустить сброс в них только тех сточных вод, которые не изменяют ВПК воды Не должны содержаться в концентрациях, способных оказать прямо или косвенно вредное воздействие на рыб и водные организмы, служащие кормовой базой для рыб	
Примечания.
1 Возможность сброса в рыбохозяйственные водоемы со сточными водами веществ, .ПДК которых для водных организмов не установлена, согласовывается с органами рыбоохраны в каждом конкретном случае.
2. На участках массового нереста, зимовальных ям и нагула рыб спуск сточных вод не разрешается Возможность устройства выпуска их вблизи данных участков, а также условия смешения сточных вод с водой водоема в каждом отдельном случае устанавливается органами рыбоохраны.
3 Состав и свойства воды рыбохозяйственных водоемов должны удовлетворять рыбохозяйственным требованиям в зависимости от условий смешения либо непосредственно в месте выпуска при организации их максимально возможного смешения либо при •отсутствии рассеивающего выпуска в створе, определяемом в каждом конкретном случае органами рыбоохраны, но не далее, чем в 500 м от места выпуска.
ПРИЛОЖЕНИЕ II
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ НА БЭСМ-4
^пр	W V	с	S	i	Т	Коб
	0,01	0,008	9,12	43	480	1,65
	0,02	0,008	5,0	23	240	1,65
	0,03	0,006	3,66	17	168	1,65
	0,04	0,008	2,98	13	120	1,64
	0,05	0,008	2,59	11	96	1,64
‘20—4	0,06	0,003	2,34	11	96	1,63
	0,07	0,006	2,15	9	72	1,62
	0,08	0,003	2,02	9	72	1,61
	0,1	0,008	1,83	7	48	1,56
	0,2	0,005	1,31	5	30	1,43
	0,5	0,008	0,96	3	16	1,13
	0,01	0,008	10,73	51	480	1,59
	0,02	0,008	5,79	27	240	1,59
	0,03	0,008	4,15	19	160	1,58
146
Продолжение прилож. II
	^Пр	W V	С	S	i	Т	*об
	0,04	0,008	3,34	15	120	1,58
	0,05	0,007	2,86	13	ТОО	1,58
16—4	0,06	0,008	2,54	11	80	1,57
	0,07	0,004	2,32	11	। 80	'1,57
	.0,08	0,008	2,15	(9	60	1,55
	0,1	0,002	1,93	9	60	|	1	1,54
	0,2	0,003	1,48	7	40	,1,42
	0,5	0,004	1,13	5	20	1,13
	0,01	0,009	14,0	65	465	1,58
	0,02	0,008	7,44	35	240	1,58
	0,03	0,007	5,25	25	165	1,58
	0,04	0,008	4,16	19	120	1,58
	0,05	0,005	3,51	17	105	1,58
12-3	0,06	0,004	3,08	15	90	1,58
	0,07	0,005	2,77	13	75	1,58
	0,08	0,008	2,54	11	60	1,57
	0,1	0,002	2,23	11	60	1,56
	0,2	0,002	• 1,63	7	30	1,48
	0,5	0,005	1,22	5	15	1,22
	0,01	0,01	25,52	119	464	1,48
	0,02	0,01,	13,14	61	/232	1,48
	0,03	0,08	: 9,03	43	160	1,49
	0,04	0,08	6,97	33	120	1,49
	0,05	0,08	5,74	27	96	1,49
6—2	0,06	0,08	49,17	23	80	1,49
	0,07	0,0,6	4,34	21	72	1,49
	0,08	0,06,	39,0,	19	64	1,49
	0,1	0,08	3,28	15	48	1,48
	0,2	0,08	2,08	9,0	• 24	1,45
	0,5	10,03	1,39	7,0	16	1,32
ПРИЛОЖЕНИЕ III
РАСЧЕТ ОБЪЕМОВ ПЛОТИН
1.	Отстойник расположен в асимметрической долине (табл. 1):
Упл =--------------Г(26 + ЗЛ) /г + (6 + 3ft)2 tgvl, м3.
6(tgрж4-tgр2) I?	1 -tg? J’
2.	Отстойник расположен на косогоре:
^Пл лj “Н ^Плц* М3
у„Ч1.в^_[(26 + з^+!ет]
147
3.	Отстойник расположен в каньонообразной долине (табл. 3):
У„л =	[(26 + Ы) h +	, мз.
Таблица 1
Объем плотин отстойника, тыс. м3
градус			Pi, градус								градус	«
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10		
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	и	12	13
1	0,2	0,2	0,20	0,20	0,20	0,20	0,15	0,15	0,15	0,15		
2	0,35	0,35	0,35	0,30	0,30	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3		
3	0,5	0,5	0,45	0,45	0,45	0,45	0,4	0,4	0,4	0,4		
4	0,65	0,6	0,6	0,6	0,55	0,55	0,55	0,55	0,55	0,55		
5	0,8	0,75	0,75	0,75	0,7	0,7	0,7	0,7	0,65	0,65	1 Л	1000»
6	0,95	0,9	0,9	0,9	0,85	0,85	0,85	0,8	0,8	0,8	IV	
7	1,1	1,1	1,1	1,0	1,0	1,0	1,0	0,95	0,95	0,95		
8	1,3	1,3	1,2	1,2	1,2	1,2	1,15	1,15	1,1	1,1		
9	1,5	1,45	1,4	1,4	1,4	1,35	1,3	1,3	1,3	1,3		
10	1,7	V	1,6	1,6	1,6	1,5	1,5	1,5	1,5	1,45		
1	0,2	0,2	0,2	0,2	0,2	0,2	0,2	0,2	0,2	0,2		
2	0,4	0,4	0,4	0,4	0,4	0,35	0,35	0,35	0,35	0,35		
3	0,55	0,55	0,55	0,5	0,5	0,5	0,5	0,5	0,5	0,5		
4	0,75	0,75	0,7	0,7	0,7	0,7	0,7	0,65	0,65	0,65		
5 6	0,9 1,1	0,9 1,1	0,9 1,1	0,9 1,05	0,85 1,05	0,85 1,05	0,85 1,0	0,85 1,0	0,8 1,0	0,8 1,0	15	1000»
7	1,3	1,3	1,25	1,25	1,25	1,2	1,2	1,2	1,15	1,15		
8	1,5	1,5	1,5	1,45	1,45	1,4	1,4	1,4	1,35	1,35		
9	1,75	1,7	1,7	1,7	1,65	1,65	1,6	1,6	1,55	1,55		
10	2,0	2,0	1,95	1,9	1,9	1,85	1,85	1,8	1,8	1,75		
1	0,25	0,25	0,25	0,25	0,25	0,25	0,25	0,25	0,25	0,25		
2	0,45	0,45	0,45	0,45	0,45	0,45	0,45	0,4	0,4	0,4		
3	0,65	0,65	0,65	0,65	0,6	0,6	0,6	0,6	0,6	0,6		
4	0,85	0,85	0,85	0,8	0,8	0,8	0,8	0,8	0,75	0,75		
5	1,05	1,05	1,05	1,0	1,0	1,0	1,0	0,95	0,95	0,95	ОН	1000
6	1,3	1,25	1,25	1,2	1,2	1,2	1,2	1,15	1,15	1,15		
7	1,5	1,5	1,45	1,45	1,45	1,4	1,4	1,4	1,35	1,35		
8	1,75	1,75	1,7	1,7	1,65	1,65	1,65	1,6	1,6	1,55		
9	2,0	2,0	1,95	1,95	1,9	1,9	1,85	1,85	1,85	1,8		
10	2,3	2,25	2,25	2,2	2,2	2,15	2,15	2,1	2,1	2,05		
1	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3		
2	0,5	0,5	0,5	0,5	0,5	0,5	0,5	0,5	0,45	0,45		
3	0,75	0,7	0,7	0,7	0,7	0,7	0,7	0,7	0,65	0,65		
4	0,95	0,95	0,95	0,9	0,9	0,9	0,9	0,9	0,85	0,85	25	1000
5	1,2	1,15	1,15	1,15	1,15	1,1	1,1	1,1	1,1	1,05		
6	1,4	1,4	1,4	1,4	1,35	1,35	1,35	1,3	1,3	1,3		
7	1,7	1,65	1,65	1,65	1,6	1,6	1,6	1,55	1,55	1,55		
148
Продолжение табл. 1
1	Pi, градус										градус	3
р-	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	CCL	
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	и	12	13
8	1,95	1,95	1,9	1,9	1,85	1,85	1,85	1,8	1,8	1,8		1000
9	2,25	2,25	2,2	2,2	2,15	2,15	2,1	2,1	2,05	2,05	30	
10	2,55	2,25	2,5	2,5	2,45	2,45	2,4	2,4	2,35	2,35		
1	0,35	0,35	0,35	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3		
2	0,55	0,55	0,55	0,55	0,55	0,55	0,55	0,55	0,55	0,5		
3	0,8	0,8	0,75	0,75	0,75	0,75	0,75	0,75	0,75	0,75		
4	1,05	1,05	1,0	1,0	1,0	1,0	1,0	0,95	0,95	0,95		
5	1,3	1,3	1,25	1,25	1,25	1,25	1,2	1,2	1,2	1,2	30	1000
6	1,55	1,55	1,55	1,5	1,5	1,5	1,5	1,45	1,45	1,45		
7	1,85	1,85	1,8	1,8	1,75	1,75	1,75	1,75	1,7	1,7		
8	2,15	2,15	2,1	2,1	2,05	2,05	2,05	2,0	2,0	2,0		
9	2,45	2,45	2,45	2,4	2,4	2,35	2,35	2,3	2,3	2,3		
ао	2,8	2,8	2,75	2,75	2,7	2,7	2,65	2,65	2,6	2,6		
1	0,35	0,35	0,35	0,35	0,35	0,35	0,35	0,35	0,35	0,35		
2	0,6	0,6	0,6	0,6	0,6	0,6	0,6	0,6	0,55	0,55		
3	0,85	0,85	0,85	0,85	0,85	0,85	0,8	0,8	0,8	0,8		
4	1,1	1,1	1,1	1,1	1Д	1,1	1,05	1,05	1,05	1,05		
5	1,4	1,4	1,35	1,35	1,35	1,35	1,35	1,3	1,3	1,3	35	1000
6	1,7	1,65	1,65	1,65	1,65	1ь6	1,6	1,6	Ь,6	1,55		
7	2,0	2,0	1,95	1,95	1,95	1,9	1,9	1,9	1,85	1,85		
8	2,3	2,3	2,3	2,25	2,25	2,25	2,2	2,2	2,2	2,15		
9	2,65	2,65	2,65	2,6	2,6	2,55	2,55	2,25	2,5	2,5		
10	3,05	3,0	3,0	3,0	2,95	2,95	2,9	2,9	2,85	2,85		
1	0,4	0,35	0,35	0,35	0,35	0,35	0,35	0,35	0,35	0,35		
2	0,65	0,65	0,65	0,65	0,65	0,6	0,6	0,6	0,6	0,6		
3	0,9	0,9	0,9	0,9	0,9	0,9	0,9	0,85	0,85	0,85		
4	1,2	1,2	1,2	1,15	1,15	1,15	1,15	1,15	1,1	1,1		
5	1,5	1,5	1,45	1,45	1,45	1,45	1,45	1,4	1,4	1,4	Л Л	1000
6	1,8	1,75	1,75	1,75	1,75	1,75	1,75	1,7	1,7	1,7	4U	
7	2,15	2,1	2,1	2,1	2,05	2,05	2,05	2,05	2,0	2,0		
8	2,5	2,45	2,45	2,45	2,4	2,4	2,35	2,35	2,35	2,35		
9	2,85	2,85	2,8	2,8	2,8	2,75	2,75	2,7	2,7	2,7		
10	3,25	3,25	3,2	3,2	3,15	3,15	3,15	3,1	3,1	3,05		
1	0,4	0,4	0,4	0,4	0,4	0,4	0,4	0,4	0,4	0,35		
2	0,65	0,65	0,65	0,65	0,65?	0,65	0,65	0,65	0,65	0,65		
3	0,95	0,95	0,95	0,95	. 0,95	0,95	0,95	0,9	0,9	0,9		
4	1,25	1,25	1,25	2,25	1,25	1,25	1,2	1,2	1,2	1,2		
5	1,55	1,55	1,55	1,55	1,55	1,5	1,5	1,5	1,5	U5		1000
6	1,9	1,9	1,85	1,85,	1,85	1,85	1,85	1,8	1,8	1,8	40	
7	2,25	2,25	2,2	2,2	2,2	2,2	2,15	2,15	2,15	2,15		
8	2,6	2,6	2,6	2,55	2,55	2,55	2,55	2,5	2,5	2,5		
9	3,0	3,0	3,0	2,95	2,95	2,9	2,9	2,9	2,85	2,85		
10	3,45	3,4	3,4	3,4	3,35	3,35	3,3	3,3	3,3	3,25		
149
Продолжение табл. 1
градус
Pi, градус
10
10
11
12
13
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
0,6 1,1 1,55 2,05 2,6 3,15 3,75
4,4 5,1
5,85
0,6
1,05 1,55 2,05 2,55 3,1
3,7
4,35 5,05 5,8
0,6 1,05 1,5 2,0 2,5 3,05 3,65
4,3 4,95
5,7
0,55
1,0
1,5
1,95
2,45
3,0
3,6
4,2
4,9
5,6
0,55 1,0 1,45 1,95 2,45 2,95 3,55 4,15 4,85 5,55
0,55 1,0 1,45 1,9
2,4 2,95
3,5 4,1
4,75 5,5
0,55 1,0 1,4
1,9
2,35
2,9
3,45 4,05 4,7
5,4
0,55 0,95 1,4 1,85 2,35 2,85 3,45 4,05 4,65 5,35
0,55 0,95 1,4 1,85 2,3 2,85 3,4 4,0 4,65 5,3
0,5 0,95 1,35
1,8
2,3
2,8
3,35
3,95 4,6 5,25
10
5000
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
0,7 1,25 1,8 2,35 2,95 3,6 4,3
5,05 5,85 6,65
0,7 1,25 1,8 2,35 2,95 3,55 4,25 4,95 5,75 6,6
0,7 1,2 1,75 2,3 2,9 3,5 4,2 4,9 5,7 6,5
0,7 1,2 1,75
2,3 2,85
3,5 4,15
4,85 5,6
6,45
0,65 1,2 1,7 2,25 2,85 3,45 4,1
4,8 । 5,55
6,35
0,65 1,15 1,7 2,25 2,8 3,4
4,05 4,75
5,5 6,3
0,65 1,15 1,65 2,2
2,75 3,35
4,0 4,7
5,45 6,25
0,65 1,15 1,65 2,2 2,75
3,35 3,95 4,65 5,4 6,2
0,65 1,15 1,65
2,15 2,7 3,3
! 3,95 4,6
5,35 6,15
0,65
1,1
1,6
2,15
2,7
3,2
3,9
4,6
5,3
6,1
15
5000
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
0,8 1,4 2,0 2,65
3,6 4,05
4,8 5,6
6,45 7,4
0,8
1,4
2,0
2,6
3,3
4,0
4,75
5,55 6,4
7,35
0,8 1,4 1,95
2,6 3,25 3,95
4,7 5,5
6,35 7,25
0,8
1,35 1,95 2,55 3,2
3,9
4,65 5,45 6,3
7,2
0,75 1,35 1,95 2,55 3,2
3,85 4,6
5,4 6,2
7,1
0,75 1,35 1,9 2,5
3,15 3,85 4,55 5,35 6,15 7,05
0,75 1,3 1,9 2,5 3,15 3,8 4,5 5,3
6,1 7,0
0,75
1,3
1,9
2,45
3,1
3,75
4,5
5,25
6,05
6,95
0,75 1,3 1,85 2,45 3,05 3,75 4,45 5,2 6,0 6,9
0,7 1,3
1,85 2,45 3,05
3,7 4,4
5,15 5,95 6,85
20
5000
&
2
1
2
2
3
4
5
6
7
8
9
3
4
5
6
7
8
9
1	0,9	0,9	0,85	0,85	0,85 1 1,5	0,85	0,85	0,8	0,8	0,8		
2	1,55	1,55	1,5	1,5		1,5	1,45	1,45	1,45	1,45		
3	2,2	2,2	2,15	2,15	2,15	2,1	2,1	2,1	2,05	2,05		
4	2,9	2,9	2,85	2,85	2,8	2,75	2,75	2,75	2,7	2,7		
5	3,65	3,6	3,55	3,55	3,5	3,45	3,45	3,4	3,4	3,4	25	5000
6	4,4	4,35	4,35	4,3	4,25	4,2	4,2	4,15	4,15	4,1		
7	5,25	5,2	5,15	5,1	5,05	5,0	5,0	4,95	4,9	4,85		
8	6,1	6,05	6,0	5,95	5,9	5,85	5,8	5,75	5,75	5,7		
9	7,05	7,0	6,95	6,9	6,85 j	1 6,75	6,75	6,7	6,65	6,6		
10	8,1	8,0	7,95	7,9	7,8 /	7,75	7,7	7,65	7,6	7,55		
1	0,95	0,95	0,95	0,95	0,95	0,9	0,9	0,9	0,9	0,9		
2	1,7	1,65	1,65	1,65	1,6	1,6	1,6	1,6	1,6	1,55	30	5000
3	2,4	2,35	2,35	2,35	2,3	2,3	2,3	2,25	2,25	2,25		
4	3,15	3,1	3,1	3,05	3,05	3,0	3,0	3,0	2,95	2,95		
150
Продолжение табл. 1
I V, градус
1	2
2	3
5	3,9	3,9	3,85	3,85
6	4,75	4,7	4,7	4,65
7	5,65	5,6	5,55	5,5
8	6,6	6,55	6,5	6,45
9	7,6	7,55	7,5	7,45
10	8,7	8,65	8,55	8,5
31, градус						02, градус	н
5	6	7	8	9	10		
6	7	8	9	10	и	12	13
3,8	3,8	3,75	3,75	3,7	3,7		
4,6	4,6	4,55	4,5	4,5	4,45		
5,5	5,45	,5,4	5,4	5,35	5,3	ОЛ	КЛАЛ»
6,4	6,35	6,3	6,25	6,25	6,2	ои	OUvvF
7,4	7,35	7,3	7,25	7,2	7,15		
8,45	8,4	8,35	8,3	8,25	8,2		
1	1,0	1,0	1,0	1,0	1,0	1,0	1,0	0,95	0,95	0,95		
2	1,8	1,8	1,75	1,75	1,75	1,7	1,7	1,7	1,7	1,7		
3	2,55	2,55	2,5	2,5	2,5	2,45	2,45	2,45	2,4	2,4		
4	3,35	3,3	3,3	3,3	3,25	3,25	3,2	3,2	3,2	3,15		
5 6	4,2 5,05	4,15 5,05	4,15 5,0	4,1 4,35	4,05 4,35	4,05 4,9	4,0 4,9	4,0 4,85	4,0 4,8	3,95 4,8	35	5000
7	6,0	6,0	5,95	5,9	5,85,	5,85	5,8	5,75	5,7	5,7	1	
8	7,0	7,0	6,95	6,9	6,85	\ 6,8	6,75	6,75	6,7	6,65	1	
9	8,1	8,05	8,0	7,95	7,9	7,85	7,8	7,75	7,7	7,65		
10	9,25	9,2	9,15	9,1	9,05	9,0	8,95	8,9	8,85	8,8		
1	1,1	1,05	1,05	1,05	1,05	1,05	1,05	1,05	1,05	1,0		
2	1,9	1,9	1,85	1,85	1,85	1,85	1,8	1,8	1,8	1,8		
3	2,7	2,7	2,65	2,65	2,65	2,6	2,6	2,6	2,6	2,55		
4	3,55	3,5	3,5	3,45	3,45	3,45	3,4	3,4	3,4	3,35		
5	4,4	4,4	4,35	4,35	4,3	4,3	4,25	4,25	4,2	4,2	АЛ	КЛЛА
6	5,35	5,3	5,3	5,25	5,25	5,2	5,15	5,15	5,1	5,1		OUUv
7	6,35	6,3	6,25	6,25	6,2	6,15	6,15	6,1	6,1	6,05		
8	7,4	7,35	7,35	7,3	7,25	7,2	7,15	7,15	7,1	7,05		
9	8,55	I 8,5	8,45	8,4	8,35	8,3	8,3	8,25	8,2	8,15		
10	9,75	9,7	9,65	9,60	9,55	9,50	9,45	9,40	(9,35	9,35		
1	1,15	1,1	1,1	1,1	1,1	1,1	1,1	1,1	1,1	1,1		
2	1,95	1,95	1,95	1,95	1,95	1,9	1,9	1,9	1,9	1,9		
3	2,8	2,8	2,8	2,75	2,75	2,75	2,75	2,7	2,7	2,7		
4	3,7	3,65	3,65	! 3,65	3,6	3,6	3,6	3,55	3,55	3,55		
5	4,6	4,6	4,55	4,55	4,55	4,5	4,5	4,45	4,45	4,4	ЛК	КЛЛГЬ
6	5,6	5,55	,5,55	5,5	5,5	5,45	5,45	5,4	5,4	Д35		
7	6,65	. 6,6	6,55	6,55	6,5	6,5	6,45	6,4	6,4	6,35		
8	7,75	7,7	7,65	7,6	7,55	7,55	7,5	7,5	7,45	7,45		
9	8,95	8,9	8,85	8,8	t 8,75	8,75	8,7	8,65	8,6	8,55		
10	10,2	10,2	10,1	10,1	10,0	10,0	9,95	9,9	9,85	9,8		
1	1,0	1,0	1,0	0,95	0,95	0,95	0,9	0,9	0,9	0,9		
2	1,85	1,8	1,8	1,75	1,75	1,7	1,7	1,65	1,65	1,65		
3	2,7	2,65	2,6	2,55	2,55	2,5	2,45	2,45	2,4	2,4		о g
4	3,6	3,5	3,45	3,4	3,4	3,35	3,3	3,25	3,25	3,2	10	а>
5	4,5	4,45	4,4	4,35	4,3	4,25	4,2	4,15	4,1	4,05		
6	5,55	5,45	5,35	5,3	5,25	5,2	5,15	5,10	5,05	5,0		
7	6,6	6,5	6,45	6,35	6,3	6,2	6,15	6,1	6,05	6,0		
151
Продолжение табл. 1
**					Ро градус						О й го	со 2
£												
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10		О
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	и	12	13
8	7,45	7,65,	7,55	7,45	7,4	' 7,3	7,25	7,2	7,15	7,05	1Л	о о о
9	9,05	8,9	8,8	8,7	8,6	8,5	8,45	8,35	8,3	8,25		о
10	10,4	10,2	10,1	10,0	9,9	9,8	9,7	9,65	9,55	9,5		
1	1,2	1,Щ	1,15	1,15	1,1	1,1	1,1	1,1	1,05	1,05		
2	2,1	2,1	2,05	2,05	2,0	2,0	1,95	1,95	1,95	1,9		
3	3,05	3,0	2,95	2,9	2,9	2,85	2,85	2,85	2,8	2,8		
4	4,05	4,0	3,95	3,9	3,85	3,85	3,8	3,75	3,75	3,7		о
5	5,1	5,05	5,0	4,95	4,9	4,85	4,8	4,75	4,7	4,65	15	о о
>6	6,25	6,15	6,1	6,0	5,95	5,9	5,85	5,8	5,75	5,7		о т—(
7	7,45	7,35	7,25	7,2	7,1	7,05	7,0	6,95	6,9	6,85		
8	8,7	8,6	8,55	8,45	8,35	8,3	8,2	8,15	8,1	8,05		
9	10,1	10,0	9,9	9,8	9,7	9,6	9,55	9,45	9,4	9,35		
10	11,6	11,5	11,4	11,2	Н,1	11,0	lj0,9	10,9	10,8	10,7		
1	1,3	1,3	1,3	1,25	1,25	1,25	1,25	1,2	1,2	1,2		
2	2,35	2,3	2,3	2,3	2,2	2,2	2,2	2,2	2,2	2,1		
3	3,4	3,3	3,3	3,3	3,3	3,2	3,2	3,2	3,1	3,1		
4	4,5	4,4	4,4	4,3	4,3	4,3	4,2	4,2	4,1	4,1		о
5	5,6	5,6	5,5	5,(5	5,4	5,4	5,3	5,3	5,3	5,2	20	о о
6	6,8	6,8	6,7	6,7	6,6	6,6	6,5	6,4	6,4	6,4		о Г—<
7	8,2	8,1	8,0	7,9	7,9	7,8	7,8	7,7	7,6	7,6		
8	9,6	9,5	9,4	9,3	9,2	9,2	9,1	9,0	9,0	8,9		
9	11,1	11,0	10,9	10,8	10,7	10,6	10,5	10,5	10,4	10,3		
10	12,7	12,6	12,5	12,4	12,3	12,2	12,1	12,0	11,9	11,8		
1	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,3		
2	2,6	2,5	2,5	2,5	2,5	2,4	2,4	2,4	2,4	2,4		
3	3,7	3,6	3,6	3,6	3,6	3,5	3,5	3,5	3,5	3,4		
4	4,9	4,8	4,8	4,7	4,7	4,6	4,6	4,6	4,5	4,5		о
5	6,1	6,0	6,0	5,9	5,9	5,9	5,8	5,8	5,7		25	о о
б	7,4	7,3	7,3	7,2	7,2	7,1	7,1	7,1	7,0	7,0		о ч-К
'7	8,8	8,8	8,7	8,6	8,6	8,5	8,4	8,4	8,3	8,3		
•8	10,4	1,0,3	10,2	10,1	10,0	9,9	9,8	9,7	9,7	9,6		
9	12,0	11,9	11,8	11,7	11,6	11,5	11,4	11,3	11,2	11,1		
10	13,7	13,6	13,5	13,4	13,3	13,2	13,0	13,0	13,0	12,9		
1	1,55	1,55|	1,55,	1,50	1,50	1,50	1,50	1,50	1,45	1,45		
2	2,75	2,75	2,70	2,70	2,70	2,65	2,65	2,60	2,60	2,60		
3	3,95	3,95	3,90	3,90	3,85	3,80	3,80	3,80	3,75	3,75		
4	5,20	5,20	5,15	5,10	5,10	5,05	5,0	5,00	4,95	4,90		О о
5	6,55	6,50	6,45	6,40	6,40	6,35	6,30	6,25	6,20	6,20	30	о о
6	7,95	7,90	7,85	7,80	7,75	7,70	7,65	7,60	7,55	7,50		
7	9,45	9,40	9,35	9,30	9,20	9,15	9,1	9,05	9,0	8,95		
8	11,10	11,00	10,95	10,85	10,80	10,75	10,65	10,60	10,55	10,50		
9	12,80	12,70	12,65	12,55	12,^0	12,40	12,35	1)2,30	12,20	12,15		
10	14,65	14,55	14,50	14,40	14,30	14,20	14,15	14,05	14,00	13,9				
152
Продолжение табл. 1
градус					Pi» градус						градус	со 2
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10		^5
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
1	1,65	1,65	1,65	1,65	1,60	1,60	1,60	1,60	1,60	1,55		
2	,2,95	2,90	2,90	2,85	2,85	2,85	2,80	2,80	2,80	2,75		
3	4,20	4,20	4,15	4,15.	4,10	4,10	4,05	4,05	4,00	4,00		
4	5,55	5,50	5,45	5,45	5,40	5,35	5,35	5,30	5,30	5,25		О
5	6,95	6,90	6,85	6,80	6,80	6,75	6,70	6,65?'	6,65	6,60	35	О о
6	8,40	8,40	8,35	8,30	8,25	8,20	8,15	8,10	8,05	8,00		о
7	10,00	9,95	9,90	9,85	9,80	9,75	9,70	9,65	9,60	9,55		
8	11,75	11,65	11,60	11,55	11,45	11,40	11,35	11,30	11,25	11,20		
9	13,55	13,50	13,40	13,30	13,25	13,20	13,10	13,05	13,00	12,90		
10	15,50	15,45	15,35	16,25	15,20	15,10	15,00	14,95	14,90	14,8		
1	1,75	1,75	1,75	1,70	1,70	1,70	1,70	1,70	1,6^	16,60		
2	3,10	3,05	3,05	3,05	3,00	3,00	3,00	2,95	2,95	2,95		
3	4,40	4,40	4,40	4,35	4,35	4,30	4,30	4,25	4,25	4,25		
4	5,80	5,80	5,75	5,75	5,70	5,65	5,65	5,60	5,60	5,55		о
5	7,30	7,25	7,20	7,20	7,15	7,10	7,05	7,05	7,00	7,00	40	о о
6	8,85	8,80	8,75	8,70	8,70	8,65	8,60	8,55	8,50	8,50		о
7	10,50	10,45	10,40	10,35	10,30	10,25	10,20	10,15	10,10	10,10		
8	12,30	12,25	12,20	12,10	12,05	12,00	11,95	11,90	11,85	11,80		
9	14,20	14,15	14,10	14,00	13,95	13,90	13,80	13,75	13,70	13,65		
10	16,30	16,20	16,10	16,05	1(5,95	15,90	15,80	15,75	15,70	15,60		
1	1,80	1,80	1,80	1,80	1,80	1,80	1,75	1;,75	1,75	1,75		
2	3,20	3,20	3,20	3,15	3,15	3,15	3,15	3,10	3,10	3,10		
3	4,60	4,60	4,55	4,55	4,55	4,50	4,50	4,45	4,45	4,45		
4	6,05	6,05	6,00	6,00	5,95	5,95	5,90	5,90	5,85	5,85		о
5	7,60	7,55	7,55	7,50	7,45	7,45	7,40	7,35	7,35	7,30	45	о о
6	9,20	9,20	9,15	9,10	9,05(	9,00	9,00	8,95	8,90	8,90		о
7	10,95	10,90	10,85	10,80	10,75	10,70	10,70	10,65	10,60	10,55		
8	12,80	12,75	12,70	12,6.5	12,6	12,55	12,50	12,45	12,40	12,35		
9	14,80	14,75	14,70	14,60	14,55	14,50	14,45	14,40	14,30	14,25		
10	16,95	16,85	16,80	16,75	16,65	16,60	16,50	16,45	16,40	16,35		
1	3,65	3,60	3,55	3,50	3,45	3,40	3,40	3,35	3,30	3,30		
2	6,95	6,85	6,70	6,60	6,55?	6,50	6,40	6,35	6,30	6,25		
3	10,20	10,10	9,95	9,85	9,75	9,70	9,60	9,55	9,45	9,40		
4	13,75	13,60	13,45	13,35	13,20	13,10	13,00	12,95	12,85	12,75		о
5	17,60	17,40	17,20	17,05	16,95	16,80	16,70	16,55	16,45	16,40	10	о
6	21,70	21,50	21,30	21,1	20,95	20,80	20,65	20,50	20,40	20,30		о ю
7	26,15	25,90	25,65	25,45	25,25	25,10	24,90	24,75	24,60	24,50		
8	30,95	30,65	30,40	30,15	29,95	29,75	29,55	29,35	29,20	29,05		
9	36,15	35,80	35,50	35,25	35,00	34,75	34,55	34,35	34,15	34,00		
io	41,80	41,40	41,05	40,75	40,45	40,20	39,95	39,75	39,55	39,53		
1	4,10	4,05/	4,00	3,95	3,90	3,85	3,85	3,80	3,80	3,75		о о
2	7,60	7,50	7,45	7,40	7,30	7,25	7,20	7,15	7,10	7,05	15	о
3	11,20	11,10	11,00	10,95	10,85	10,75	10,70	10,60	10,55	10,50		ю
4	15,1	14,95	14,80	14,70	14,60	14,50	14,40	14,30	14,20	14,15		—
7 В. В. Назаров и др.
153
Продолжение табл. 1
t=t СО Q.	Pi,					градус					Л Си и	
	1	2	3	4	5	6	7	я	9	10	«X	
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12		13
5	19,20	19,05	18,9	18,75	18,60	18,50	18,35	18,25	18,15	18,05		
6	23,65	23,45	23,25	23,10	22,90	27,75	22,65	22,50	22,40	22,25		о
7	28,40	28,15	27,95	27,75	27,60	27,40	27,25	27,10	26,95	26,80	1 £	о о
8	33,55	33,30	33,05	32,85	32,60	32,40	32,20	32,05	31,9	31,7	10	о ю
9	39,1	38,8	38,55	38,30	38,05	37,80	37,6	37,4	37,2	37,05		
10	45,1	44,8	44,45	44,20	43,9	43,65	43,40	43,20	43,00	42,25		
1	4,45	4,45	4,40	4,35	4,30	4,30	4,25	4,20	4,20	4,15		
2	8,25	8,20	8,10	8,05	8,00	7,95	‘7,90	7,85	7,80	7,75		
3	12,15	12,05	11,95	11,85	11,80	11,70	11,65)	11,55	11,50	11,45		
4	16,25	16,15	16,0	15,9	15,8	15,7	15,6	15,5	15,45	15,35		о
5	20,65	20,50	20,30	20,20	20,10	19,95	19,85	19,75	19,65	19,55	ОЛ	о о
6	25,35	25,20	25,00	24,85	24,70	24,55	24,40	24,30	24,15	24,05	ZU	о
7	30,40	30,20	30,00	29,85	29,65	29,50	29,35	29,20	29,05	29,00		ю
8	35,9	35,65	35,40	3,5,20	35,00	34,80	34,65	34,45	34,30	34,15		
9	41,75	41,5	41,25	41,00	40,80	40,55	40,35,	40,15	39,05	39,80		
10	48,15	47,85	47,5^	47,25	47,00	46,75	46,55	46,30	46,10	45,90		
1	4,85	4,80	4,75	4,70	4,70	4,65	4,60	4,60	4,55	4,55		
2	8,95	8,80	8,70	8,65	8,60	8,55	8,50	8,45	8,40	8,35		
3	12,95	12,90	12,80	12,70	12,65	12,5)5	12,50	12,45	12,35.	12,30		
4	17,30	17,20	17,10	17,00	16,90	16,80	16,70	16,65	16,55	16,45		о
5	21,95	21,80	2'1,70	21,55	21,45	21,35	21,20	21,10	21,00	20,90		о о
6	26,90	26,75	26,60	26,45	26,30	26,20	26,05	25,90	25,80	25,7	40	о
7	32,25	32,05	31,9	31,70	31,55	31,40	31,25	31,1*	30,95	30,80		ю-
8	38,00	37,80	37,55	37,40	37,20	37,00	36,85	36,65	36,5	36,35		
9	44,20	4,3,95	43,70	43,50	43,25	43,05	42,85	42,65	42,50	42,30		
10	50,85	50,60	50,30	50,0	49,80	49,60	49,35	49,15	48,95	48,75		
1	5,15	5,10	5,05,	5,05	5,00	5,00	4,95	4,95	4,90	4,85		
2	9,40	9,30	9,25	9,20	9,15	9,10	9,05	9,00	8,95	8,95		
3	13,70	13,65	13,55	13,50	13,40	13,35	.'13,30	13,20	13,15	13,10		
4	18,30	18,15	18,10	18,00	17,90	17,80	17,70	17,65	17,55	17,50		о
5	23,15	23,00	22,90	22,80	22,65	22,55	22,45	22,35	22,25	22,15		о о
6	28,35	28,20	28,05	27,90	27,80	27,65	27,55	27,40	27,30	27,20	о и	о
7	33,90	33,75	33,60	33,40	33,25,	33,10	32,95	32,85	32,70	32,55		ю»
8	39,90	39,70	39,55	39,35	39,20	39,00	38,85	38,65	38,50	38,40		
9	46,40	46,15	45,95	45,75	45,55	45,35	45,15	44,95	44,80	44,60		
10	53,35	53,10	5}2,85	52,60	52,40	52,15	51,95	51,75	51,55	51,35		
1	5,40	5,40	; 5,35	5,35,	5,30	5,30	5,25	5,25	5,20	|5,20		
2	9,85	9,80	9,75	9,70	9,65	9,60	9,55	9,55	9,50	9,45		
3	14,4	14,30	14,25	14,20	14,10	14,05	14,00	13,95	13,85	13,80		о о
4	19,15	19,05	18,95	18,90	18,80	18,70	18,65	18,55	18,50	18,40	35	о
5	24,20	24,1	24,0	23,9	23,8	23,7	23,6	23,5	23,4,	23,3		о ю
6	29,60	29,5	29,35	29,25	29,1	29,00	28,85	28,75	28,65	28,55		
7	35,4	35,25	35,10	34,95	34,80	34,70	34,55	34,40	34,30	34,15		
154
Продолжение табл. 1
Г'раДус					Pi, градус						градус	2
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	aS	
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
8	41,65	41,50	4-1,30	41,15	40,95	4.0,80	40,65	40,50	4)0,35	40,20		о о
9	48,35	48,15	47,95	47,80	47,60	47,40	47,25	47,05	46,9	46,70	35	о
10	55,6	55,4	55,15	54,95	54,70	54,50	54,30	54,10	53,95	53,75		S
1	5,65	5,65	5,60	5,60	5,55	5,55	5,50	5,50	5,45	5,45		
2	10,3	10,25	10,20	10,15	10,10	10,05	10,0	10,0	9,95	9,90		
3	15,0	14,9	14,85	14,8	14,75	14,65	14,60	14,55	14,50	14,45		
4	19,90	1,9,85	19,75	19,65	19,60	19,50	19,45	19,40	19,30	19,25		о
5	21,15	25,05	24,95	24,95	24,75	24,65	24,60	24,5	24,40	24,35	40	о о
6	30,75	30,65	30,50	30,40	<20,30	30,20	30,05	25,95-	29,85	29,75		о
7	36,75	36,60	36,50	36,35	36,20	36,10	35,95	35,85	35,70	35,60		
8	43,20	43,05	42,90	42,75	42,60	42,45	42,30	42,15	42,00	41,85		
9	50,15	49,95	49,8	49,60	49,45	49,251	49,10	48,95	4)8,80	48,60		
10	57,60	57,40	57,20	57,00	56,80	56,60	56,45	56,25	56,05	55,9		
1	5,90	5,85	5,85	5,80	5,80	5,75	5,75	5,70	5,70	5,70		
2	10,65	10,60	10,55	10,55	10,50	10,45	10,40	10,40	10,35	10,30		
3	15,50	15,45	15,40	15,35	15,30	15,20	15,20	15,10	15,05	15,00		
4	20,60	20,50	20,45	20,35	20,30	20,25	20,15	20,10	20,05	19,95		о
5	26,00	25,9	25,85	25,70	25,65	25,55	25,45	25,40	25,30	25,20	45	о о
6	31,75	31,65	31,55	31,45	31,30	31,20	31,15	31,05	30,95	30,85		о
7	37,90	37,80	37,65	37,55	37,45	37,30	37,20	31,10	37,00	36,85		
8	44,55	44,40	44,25	44,10	44,00	43,85	43,70	43,60	43,45	43,35		
9	51,70	51,50	51,35	51,20	51,05	50,90	50,75	50,6	50,45	50,30		
10	59,35	5,9,20	59,00	58,80	58,65	58,70	58,10	58,15	57,95	57,8		
1	6,5	6,4	6,35	6,25	6,2	6,15	6,1	6,05	6,0	5,95		
2	12,4	12,25	12,15	12,0	11,9	11,80	11,75	11,65	11,60	11,50		
3	18,6	18,4	18,25	18,1	17,95	17,8	17,7	17,6	17,5	17,4		
4	25,25	25,0	24,8	24,6	24,4	24,25	24,10	23,95	23,85	23,7		о
5	32,4	32,15	31,85	31,65	31,40	31,2	31,05	30,85	30,7	30,55	10	о
6	40,15	39,8	39,5	39,2	39,05	38,7	38,5	38,3	38,1	37,95	1 и	о о
7	48,55	48,1	47,75	47,45	47,15	46,85	46,60	46,35	46,15	4(5,95		
8	57,6	57,1	56,7	56,3	56,0	55,65	55,35	55,1	54,85	54,6		
9	67,4	66,85	66,4	65,95	65,55	65,20	64,9	64,6	64,3	64,00		
10	70,00	70,00	70,00	70,00	70,00	70,00	70,00	70,0	7р,00	70,00		
1	7,2	7,1	7,05	7,00	6,9	6,85	6,8	6,75	6,7	6,65		
2	13,55	13,45	13,3	13,2	13,1	13,05	12,95	12,85	12,8	12,7		
3	20,2	20,05	12,9	19,75	19,6	19,5	19,4	19,3	19,15	19,05		
4	27,3	27,1	26,9	26,75	26,55	26,4	26,25	26,1	26,00	25,85,	15	о о
5	34,95	34,7	34,45	34,2	34,00	33,85	33,65	33,45	33,3	33,15		о
6	43,15	42,85	42,55	42,3	42,05	41,85	41,6	41,4	41,2	41,05		§
7	52,05	51,7	5'1,35	51,05	50,75	50,5	50,25>	50,00	49,75	49,55		
8	61,6	61,2	60,85	60,5	60,15	59,85	59,55	59,3	59,0	58,8		
9	70,00	70,0	70,0	70,0	70,0	69,95	69,65	69,35	69,05	68,75		
10		,—,		—1	—	70,00	70,0	70,0	70,0	70,0		
7*	155
СП	4^ 00 ND —	OCOOO<](JJ014^COND'—1	OCOOO-qCHCn4^COND —
СП	СО ND — 4^ СП со	О СП СЛ 4^ СО ND — 1 I О СО ND ND СО СЛ^-JJO	-q СП СЛ 4^ СО ND — 1 X0 3-3°	Р°
	00 О X СП СП СЛ СП сл	1	1 ОФ^ЧФ»-'--СО сл сл сл	1 1 о "сп X "о "со X со "оо сл сл	сл сл
	СО ND — 4^ СП 0 СО	о о СЛ 4^ СО ND — 1 I О ND ND ND СО СЛ^ СО	-q о СЛ 4^ СО ND — 1 I СО СО СО О ND 4^ СП 00
	X О X СП О	СЛ	1 1 X СП ND СЛ СЛ О О ND сл сл сл о сл сл	1 1 СО "со ND 00 — C0ND00 сл сл сл сл
	СО ND — СП СО СП СП О	О СП СЛ 4^ СО ND.— 1 I О ND То ND СО 4^ СП со -L 1 О X О X СО "сО СО ND сл СЛ сл сл сл	О СЛ 4^ СО ND — 1	1 OOOONDCOCHOO X X "со со "со X "со "оо "nd X сл	сл сл
	СО ND — 4^ СЛ-q СО X 00 СЛ СЛ сл слХл	О СП СЛ 4^ СО ND — I I О ND— ND СО 4^ СП СО 1 L О ND 00 ND ND 00 00 "— СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ	-q СЛ 4^ 4^ СО ND — 1 I 5° 5°	5° Р5 °0 X X "сооооо^лооХ"—X сл сл
	СО ND — • 4^ СЛ <1 СО	-q СП СЛ 4^ СО ND — | I О ND — ND СО 4^ СП СО L Л X "о сп "о"— X Оо"— СЛ СЛ СЛ	-q СЛ 4^ 44lCO nd — 1 1 со со JO СО — СО СП 00
	СО -q СЛ СЛ СЛ О		1 1 "со "спснсоХ "сп "о"сн сл сл сл
	СО ND — 4^ СЛ^ СО ND О X X СЛ	СЛ	О СП СЛ 4^ СО ND — | I О — — — СО 4^ СП СО X XX оо слсо "о XX X о СЛ СЛ СЛ	<1 СЛ 4^ 4^ СО ND — 1	1 со со со СО — СО СЛ 00 1 3 "о "со X "nd спел "со "сп сл	сл сл
	СО ND — 4^ СЛ 0 СО	-q ст> сл 4^ со nd — 1 I З-3	Г- х 3° X X 3°	*qcnCn4^HU-COND — 1 О со СО СО О — СОХЛ ОО
	— СЛ СО X СЛ СЛ^Л	1 1 О СЛ "соХ 00 "сл X "о сл сл сл сл сл	1 ООО— "nd "со X X "оо "сл сл сл сл сл сл сл
	СО ND — сл м со	-q СП СЛ 4^ СО ND —	<J£h014^COCOND —
	"оХ"соХ СЛ	1 1 о со"— спXX о о сл сл сл сл	-L "со"сл"со"со"оо"со"со"оо"сл сл сл сл сл сл
	СО ND — 00 СЛ СО	о сл 4^ со nd —	^JCT5Cn4^COCOND' — 1 X З30 З30 3° X З-*0 З-Х00
	СО 00 ND СО ХЛ СЛ СЛ	1 1 "со"— осл "сп со "слсо сл сл сл сл сл сл	I "осоХ "ooXndndXX со сл	сл сл сл
	СО ND — СО сл со	о СП СЛ 4^ СО ND — 1	1 СО — О'— ND 4^ СП 00	0(0>Cn4^COCOND — 1 З-3 5° З30 З30 3° X З30 X З30
	00 ND ND СО	1 1 "о "о "о "со "сл ND X "со сл о сл сл	1 "со— "слХ сл"—"— ЪХ о	сл сл сл
	О	со сл	30
	100 000	100 000	100 000
Продолжение табл.
Продолжение табл. I
градус |	Pi, 1					градус					градус	СО
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	ах	
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	и	12	13
5	44,2	44,05	43,9	43,75	43,6	43,45	43,3	43,2	43,05	42,9		
6	54,2	54,05	53,85	53,65	53,5	53,35	.53,15	53,0	52,85	52,7		о о
7	64,95	64,75	64,55	'64,35	64,15	63,95	,63,75	63,55	63,4	63,2	дл	о
8	70,00	70,00	70,0	70,0	70,0	70,0	70,0	70,Q	70,0	70,0		о о
9	—	——		1	—।		1	—t	—1	<—j	—	-н		
10	—1		—•	—	—(	—J	<—;		—	—		
1	10,0	9,95	9,95	9,90	9,85	9,80	9,8	9,75	9,7	9,7		
2	18,35	18,25	18,2	18,15	18,1	18,0	17,95	17,9	,17,85	17,8		
3	26,9	26,8	26,7	26,6	26,55	26,45	26,35	26,3	26,2 '	26,15		
4	35,9	35,75	35,65	35,55	35,45	35,35	35,25	35,15	35,05	34,95		о
5	45,45	4,5,33	45,2	45,05	44,95	44,8	44,7	44,55	44,45	44,3	дЛ	о о
6	55,75	55,55	55,4	155,25	155,1	54,95	54,8	54,65	54Д	54,35		о о
7	66,75	66,55	66,4	66,2	66,0'	65,85	65,65	65,50	65,3	65,15		г—<
8	70,0	70,0	70,0	70,0	70,0	70,0	70,0	70,0	70,0	70,0		
9	—	—		и	—.	—	—1	—	—	—\	—		
10	—*	—	—Ц	—,		—	—	—	-J	—’		
Таблица 2 приложение III
Объем плотин отстойников, тыс. м3
S	2	градус	Р, градус									
н			1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
		1	10,3	। 0,2	0,2	: од	0,1	0,1	0,1	0,1	о,1	, 0,1
		2	0,4	 0,3	0,3	0,2	0,2	. 0,2	0,2	0,2	0,2	.0,2
		3	0,5	0,4	0,4	,0,3	0,3	• 0,3	0,3	0,3	0,3	0,3
		4	> 0,6	' 0,5	0,5	0,4	0,4	0,4	0,4	0,4	0,4	i 0,4
ЮПИ	Q	5	0,8	0,6	> 0,6	0,5	0,5	0,5	0,5	 0,5	0,5	0,4
	и	6	0,9	•0,8	0,7	0,7	0,6	0,6	; 0,6	0,6	‘ 0,6	0,5
		7	1,1	! 0,9	' 0,8	0,8	0,7	0,7	0,7	' 0,7	, 0,7	0,6
		8	1,3	• 1,1	1,0	0,9	0,9	0,8	! 0,8	’ 0,8	0,8	0,8
		9	1,5	1,2	1,1	1,0	‘ 1,0	1,0	0,9	0,9	0,9	0,9
		10	1,7	1,4	' 1,3	1,2	' 1,1	1 1,1	1,1	1,0	1,0	- 1,0
		1	0,3	• 0,2	0,2	' 0,2	о,1	0,1	0,1	о,1	1 0,1	0,1
		2	0,4	0,3	0,3	\ 0,3	, 0,2	0,2	0,2	0,2	। 0,2	0,2
		3	- 0,6	0,5	> 0,4	0,4	। 0,4	' 0,3	. 0,3	0,3	। 0,3	0,3
		4	; о,8	( 0,6	0,5	0,5	0,5	0,4	, 0,4	' 0,4	0,4	0,4
ЮНО	Л	5	' 0,9	0,7	0,7	0,6	0,6	0,6	0,5	1 0,5	0,5	0,5
1 иии		6	1,1	; о,9	0,8	0,7	0,7	0,7	,0,6	0,6	0,6	0,6
		7	1 1,3	1,0	,0,9	! 0,9	0,8	' 0,8	0,8	’ 0,7	1 0,7	0,7
		8	1,5	1,2	1,1	,1,0	 1,0	,0,9	, 0,9	> 0,9	} 0,9	0,8
		9	1,7	1,4	1,3	1,2	1,1	1,1	1,0	' 1,0	1,0	1,0
		10	I 1,9	1,6	1,4	1,3	1 1,3	1,2	1,2	1,2	1,1	1Л
157
Продолжение табл. 2
со g		о					Р, градус					
		&										
н	Л		1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	1 1	12	13
		1	0,3	{ 0,2	0,2	' 0,2	0,2	0,2	0,1	1 0,1	 0,1	0,1
		2	0,5	0,4	, 0,3	0,3	! 0,3	0,3	; о,з	! 0,2	0,2	0,2
		3	0,7	0,5	0,5	 0,4	0,4	<0,4	- 0,4	*0,3	0,3	0,3
		4	‘0,9	) 0,7	0,6	0,6	; 0,5	’• 0,5	0,5	0,5	0,4	0,4
1000	5	5	1,1	0,8	0,7	‘0,7	0,6	0,6	0,6	1 0,6	0,6	0,5
		6	1,3	1,0	0,9	0,8	0,8	1 0,7	0,7	• 0,7	0,7	0,7
		7	1,5	1,2	1,1	1,0	0,9	0,9	1 0,8	' 0,8	0,8	0,8
		8	1,7	1,4	1,2	1,1	1,1	1,0	1,0	1,0	\ 0,9	0,9
		9	2,0	1,6	1,4	1,3	1,2	1,2	1,1	> 1,1	1,1	1,1
		10	2,2	1,8	: 1,6	1,5	1,4	1,4	1,3	1,3	1,2	1,2
		1	0,4	1 0,3	0,2	0,2	0,2	0,2	0,2	0,2	. 0,2	0,1
		2	{ 0,6	0,4	, 0,4	0,3	0,3	0,3	0,3	; 0,3	0,3	.0,3
		3	0,8	; о,б	 0,5	0,5	0,4	0,4	‘ 0,4	0,4	0,4	0,4
		4	. 1,0	0,8	0,7	0,6	0,6	0,5	0,5	0,5	1 0,5	 0,5
1000	6	5	' 1,2	- 0,9	0,8	0,8	0,7	0,7	 0,6	0,6	0,6	1 0,6 0,7
		6	1,4	1,1	1,0	! 0,9	0,9	0,8	' 0,8	 0,8	' 0,7	
		7	1,7	1,3	1,2	1,1	; 1,0	1,0	' 0,9	0,9	0,9	> 0,8
		8	1,9	1,5	1,4	: 1,3	1 1,2	1,1	1,1	1,0	! 1,0	1,0
		9	’ 2,2	,1,8	‘ 1,6	1,4	1,4	1,3	1,2	1,2	• 1,2	1,1
		10	2,5	* 2,0	1,8	1,6	1,5	1,5	1,4	1,4	’ 1,3	1,3
		1	0,6	0,5	0,5	0,4	0,4	0,4	0,4	0,4	, 0,4	0,4
		2	1,1	0,9	0,8	0,8	0,8	0,7	0,7	‘0,7	0,7	0,7
5000		3	1,6	1,3	1,2	1 1,2	- 1,1	1,1	’ 1,1	1,0	1,0	1,0
	3	4	2,0	1,8	1,6	1,5	1,5	1,4	1,4	1,4	1,4	1,3
		5	2,6	2,2	2,1	2,0	1,9	1,8	1,8	1,8	1,7	1,7
		6	3,1	2,7	2,5	' 2,4	2,3	2,3	2,2	2,2	2,1	2,1
		7	3,7	3,2	.3,0	- 2,9	2,8	2,7	2,7	2,6	2,6	2,6
		8	4,3	‘ 3,8	'3,5	 3,4	1 3,3	3,2	3,2	' 3,1	3,1	1 3,0
		9	’ 5,0	4,4	. 4,1	4,0	3,8	3,8	3,7	3,6	3,6	\ 3,5
		10	5,7	5,1	4,8	4,7	4,4	1 4,3	4,2	4,2	4,1	4,1
		1	0,7	0,6	'0,5	0,5	0,5	0,4	0,4	0,4	0,4	0,4
		2	1,3	1,0	> 0,9	.0,9	0,8	0,8	0,8	0,8	0,7	•0,7
		3	! 1,8	1,5	1,4	1,3	1,2	1,2	1,2	1,1	1,1	1,1
		4	! 2,3	2,0	1,8	1 1,7	1,6	’ 1,6	11,5	' 1,5	1,5	1,5
5000	4	5	2,9	2,5	2,3	2,1	2,1	2,0	•2,0	: 1,9	1,9	• 1,8
		6	3,5	3,0	2,8	2,6	2,5	2,5	2,4	2,3	2,3	। 2,3
		7	4,1	3,7	1 3,3	' 3,1	1 3,0	-2,9	2,9	2,8	2,8	2,7
		8	' 4,8	4,2	; з,9	3,7	' 3,6	3,5	1 3,4	3,3	3,3	3,2
		9	5,6	4,8	4,5	’4,3	4,1	4,0	3,9	' 3,9	3,8	3,8
		10	6,4	5,6	5,2	5,0	* 4,8	' 4,6	4,5	4,5	i4,4	4,3
158
Продолжение табл. 24
2		градус	Р, градус
5		р*	123456789	10
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
		1	0,8	0,7	0,6	0,5	0,5	0,5	0,5	0,5	0,5	0 4
		2	1,4	1,2	1,0	1,0	0,9	0,9	0,9	0,8	0,8	0 8
		3	2,0	1,6	1,5	1,4	1,3	1,3	1,2	1,2	1,2	1,2
		4	2,6	2,2	2,0	1,9	1,8	1,7	1,7	1,6 *1,6	1,6
5000	5	5	3,2	2,7	2,5	2,3	2,2	2,2	2,1	2,1	2,0	2 О'
		6	3,9	3,3	3,0	2,8	2,7	, 2,6 1 2,6	2,5	2,5	2,4
		7	4,6	3,9	3,6	3,4	3,3	3,2 > 3,1	3,0	3,0	2,9
		8	5,4	4,6	4,2	4,0	3,8	3,7 ' 3,6	3,5	3,5	3,4
		9	 6,2	5,3	4,9	4,6	4,5	4,3	4,2	4,1	4,1	4,0'
		10	,7,1	6,1	15,6	5,3	5,1	5,0	4,9	4,8	4,7	4,6
		1	0,9	0,7 > 0,7	0,6	0,6	0,5	0,5 ' 0,5	1 0,5	0,5
		2	• 1,6	1 1,3	1,1	1,1	1,0	1,1	0,9	0,9	0,9	0,9
		3	2,2	1,8	1,6	1,5	1,4	1,4	 1,3	. 1,3	, 1,3	1,3
		4	2,9	2,4	2,1	2,0	1,9	1,8	1,8	1,7	1,7	1,7
5000	6	5	1 3,6	3,0	2,7	2,5	2,4	2,3 : 2,3	2,2	2,2	2,1
		6	 4,3	3,6	3,3	3,1	3,0	2,8	2,8	2,7	2,6	2,6
		7	5,1	' 4,3	3,9	3,7	, 3,5 > 3,4 । 3,3	3,2	3,1	3,1
		8	। 6,0 ' 5,0	4,5	4,3	4,1	4,0 | 3,9	3,8	3,7	3,6
		9	6,8	5,7	5,3	5,0	4,8	4,6	4,5	4,4	' 4,3	4,2
		10	7,7	6,6	6,0 1 5,7	5,5	15,3	5,2	5,0 i 5,0	4,9
		1	1,0	>0,9	0,8	0,8	0,7	0,7	0,7	0,6	0,6	0,6
		2	1,8 , 1,6	1,5	1,4	1,3	1,3	1,3	1,3	1,2	1,2
		3	2,7	2,3	2,2	2,1	, 2,0	. 1,9	1,9 ( 1,9	1,8 • 1,8
		4	3,5	3,1	2,9	2,8	’2,7	2,6	.2,6	2,5	2,5	2,5
		5	4,4	3,9	3,7	:3,5	; 3,4	3,4	, 3,3	3,3	3,2	3,2
|		6	5,4	4,8	4,5	4,4	4,2	4,2	4,1	4,0	4,0	3,9
о	3	7	6,5	5,8	5,5 ' 5,3	5,1	5,0	4,9	4,9	4,8	4,8
		8	। 7,6	6,8 ’ 6,4	6,2	6,1	6,0	5,8	5,8	5,7	5,6
		9	8,8	7,9	7,5	7,3	7,1	6,9 . 6,8	6,7	,6,7	6,6
		10	>10,1	9,1	8,7	8,4	8,2 • 8,0	7,9	 7,8 , 7,7	7,6
		1	1,2	1,0	0,9	0,8	0,8	0,8	0,7	0,7	0,7	0,7
		2	2,1	’ 1,8	1,6	1,5	1,5	1,4	1,4	1,4	1,3	1,3
		3	3,0	2,6	2,4	2,2	2,2	2,1	12,1	2,0	2,0	2,0
о		4	4,0	3,4	3,2	1 3,0	2,9  2,8	2,8	2,7	2,7	2,6
о о	4	5	5,0	4,3	4,0	3,8	। 3,7	3,6	’ 3,5	3,5	3,4	3,4
о		6	• 6,0	5,3	4,9	4,7	,4,6	4,4	4,4	4,3	4,2	4,2
		7	7,1	6,3	5,9	5,6	,5,5	*5,3	5,2	5,2	5,1	5,0
		8	8,4 ‘ 7,4	6,9	6,7	6,5	6,3	6,2	6,1	6,0	6,0
		9	9,7	1 8,6	8,1	7,8	7,5	7,4	7,2	7,1	7,0	7,0
		10	11,1	9,9	9,3	8,9	8,7	8,5	’8,4	8,2	8,1	8,0
159
Продолжение табл. 2
49 2	S	градус	р, градус
н ъ?	X)	£	123456789	10
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	1 1	12	13
		1	1,3	1,1	1,0	0,9	0,9	0,8	0,8	:0,8	0,8	0,8
		2	2,3	1,9	 1,8 ’ 1,7	' 1,6	- 1,5	1,5	1,5	,1,4	1,4
		3	3,3	12,8	1 2,6 * 2,4	2,3	:2,3	/2,2	2,2	2,1	2,1
о		4	4,3	: 3,7	3,4	3,2	3,1	' 3,0 , 3,0	: 2,9	2,8	2,8
о о	К	5	5,4	4,7 1 4,3	4,1	4,0	'3,8	'3,8	3,7	3,6	3,6
о		6	6,6	5,7	5„3	' 5,0	4,9 i 4,7	4,6	. 4,5	4,5	4,4
		7	- 7,8	6,8 ' 6,3 f 6,0	5,8	5,7	5,6	5,5	5,4	5,3
		8	' 9,1	8,0	7,4 1 7,1	6,9	6,7 ! 6,6	6,4	6,4	6,3
		9	10,6	9,3	8,6	18,3	; 8,0	7,8	7,6	7,5	7,4	7,3
		10	,12,1	10,6	9,9	' 9,5	9,2	9,0	8,8	8,7	8,6	8,5
		1	( 1,5	1,2	1,1	> 1,0	0,9 ! 0,9	0,9	0,8	0,8	0,8
		2	2,6	'2,1	1,9	1,8	1,7	1,7	1,6	1,6	1,5	1,5
		3	. 3,6	3,0	2,8	2,6	2,5	2,4	2,4	> 2,3	2,3	2,2
о		4	4,7	4,0	) 3,7	3,5	1 3,3 ‘ 3,2	3,1	3,1	3,0	3,0
о о	А	5	5,9	5,1	4,6	4,4	'4,2	4,1	4,0	3,9	3,8	3,8
о		6	 7,2	6,1	1 5,7	5,4	5,2	5,0	4,9	4,8	4,7	4,6
		7	; 8,5	7,3	; 6,8	6,4	6,2 ' 6,0	5,9	.5,8	5,7	5,6
		8	!9,9	8,6	8,0	7,6	7,3	7,1	(6,9	- 6,8	6,7	.6,6
		9	11,5	9,9	9,2	8,8 (8,5 18,2	8,1	' 7,9	7,8	7,7
		10	(13,1	11,4	10,6	Д0,1	9,8 '9,3	; 9,3	9,1	9,0	8,9
		1	3,6	' 3,2 . 3,0	2,9	2,8	2,7	2,7	2,6	2,6	2,6
		2	6,7	6,1	5,8	5,6	5,5	5,3	5,3	5,2	5,1	5,1
		3	10,0	9,1	-8,7	8,4	8,3	8,1	8,0	7,9 17,9	7,8
8		4	13,5	12,4	11,9	11,5	11,3	11,1	11,0 !10,9 ДО,8	10,7
О	3	5	17,0	45,9	15,3	14,9	,14,6	14,4	14,2	14,1	(14,0	Д3,9
S		6	21,2	19,7	19,0	,18,5	18,2	17,9	1(7,7	17,5	17,4 ‘17,3
		7	25,6 23,8 22,9	22,4 22,0 21,7	21,5 21,3 21,2	21,0
		8	130,3	28,2 '27,2	26,6 26,2 25,9 25,6	25,4 25,2	25,1
		9	35,4 33,0	31,9	31,2	30,7	60,4 30,1	29,8 29,6	29,4
		10	40,9	38,2	37,0	66,2	35,7	35,2	34,9	34,6	34,4	34,2
		1	4,0	3,5	3,2	3,1	3,0	2,9	2,9	2,8	2,8	2,7
		2	; 7,3	; 6,6	6,2	5,9	5,8	5,7	5,6	5,5	5,4	5,4
		3	(10,8	.9,8	9,3	9,0 /8,7	8,6	8,4	8,3	8,2	8,1
о		4	14,5	Д3,2	12,6	12,2	11,9	11,7	11,5	11,4	.11,3	11,2
8	Л	5	18,5	16,9	16,1	15,6 '.15,3	15,1	14,8	14,7	14,5	14,4
О	*х	6	22,8	20,9	20,0	19,4	.1.9,6 .18,7	18,5	‘18,3	18,1	17,9
		7	27,4	25,2	24,1	23,5	23,0 ,‘22,6 22,4	22,1	21,9	21,8
		8	32,3	29,8 28,6	27,8 27,3 26,9 26,6	26,3 26,1	25,9
		9	37,7	34,8 (33,3	32,6	>32,0	31,6	31,2	30,9	30,7	30,4
		10	43,5 40,3	38,7	37,8 37,1	36,6	36,2 £5,9	05,6	35,3
160
Продолжение табл. 2
а	1 Ь, м 1	| у, градус	0, градус									
			1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
ООО OS	5	1 2 3 4 5 6 7 8 9 10	\ 4,4 8,0 11,7 115,6 '19,8 24,3 59,2 34,4 40,0 4)6,1	i 3,8 7,0 .10,4 14,0 17,9 22,0 26,5 31,4 (36,6 42,3	1 3,5 1 6,6 1 9,8 Нз 17,0 21,0 25,3 30,0 35,0 40,3	3,3 . 6,3 9,5 12,8 16,4 120,3 24,5 29,1 34,0 39,4	3,2 .6,1 9,2 12,5 16,0 19,8 24,0 28,5 33,3 38,6	3,1 6,0 \ 9,0 12,2 15,7 19,5 23,6 28,0 32,8 38,0	3,1 1 5,9 8,6 (12,0 15,5 19,2 |23,2 27,6 02,3 37,5	3,0 > 5,8 .8,7 11,9 |1.5,3 18,9 23,0 /27,3 32,0 37,1	2,9 .5,7 i 8,6 11,7 15,1 18,8 22,7 27,0 31,7 36,7	2,9  5,6  8,5 11,6 15,0 18,6 22,5 26,8 31,4 36,5
50000	1	6	1 2 3 4 5 6 7 8 9 10	4,8 8,6 12,5 16,7 21,1 25,9 01,0 36,5 42,4 48,8	4,0 7,5 11,1 14,9 18,9 •23,3 <27,9 533,0 38,5 44,4	3,8 7,0 10,4 14,0 17,9 22,0 26,5 31,3 36,6 42,3	3,6 6,7 1,0,0 13,5 .17,2 21,2 25,6 30,3 35,4 4Ю,9	3,4 6,5 -9,7 1.3,1 16,7 '20,7 25,0 29,6 34,6 40,0	3,3 } 6,3 9,4 12,8 1,6,4 120,3 24,5 29,1. 34,0 39,3	3,2 6,2 i 9,3 12,6 16,1 20,0 21,1 28,6 33,5 38,8	• 3,2 6,1 9,1 12,4 1.5,9 19,7 23,8 28,3 33,1 38,3	1 3,1 6,0 । 9,0 12,2 15,7 19,5 )23,5 128,0 32,7 37,9	3,1 5,9 8,9 12,1 15,5 19,3 23,3 27,7 32,5 37,6
100 000	3	1 2 3 4 5 6 7 8 9 10	6,4 12,2 18,2 24,7 31,8 39,3 47,6 56,4 66,1 70,0	5,8 11,2 )16,9 23,1 29,8 37,0 44,8 53,3 62,5 70,0	5,5 10,7 16,3 22,3 28,8 35,8 43,5 51,7 60,7 70,0	5,3 10,4 '15,9 21,8 28,2 35,1 42,6 50,8 59,7 69,3	5,2 10,2 !15,6 21,4 27,7 34,6 42,0 50,1 '58,9 .68,4	5,0 }10,0 15,3 21,6 27,4 34,2 41,6 49,6 58,3 67,8	5,0 9,9 15,2 20,9 •27,2 33,9 41,3 49,2 67,9 '67,3	4,9 9,8 15,1 20,8 27,0 33,7 41,0 4.8,9 57,5 |66,9	4,9 9,7 15,0 20,6 26,8 33,5 40,7 48,6 57,2 66,5	4,8 9,7 14,9 20,5 26,6 33,3 40,5 48,4 56,9 66,2
100 000	4	1 2 3 4 5 6 7 8 9 10	7,0 13,1 19,5 -26,4 33,8 41,8 50,3 59,6 ,69,6 70,0	6,2 11,9 17,9 24,3 31,3 38,8 46,9 55,7 65,2 70,0	5,8 11,3 17,1 23,4 30,1 37,4 45,8 53,9 63,1 70,0	5,6 11,0 ‘16,7 22,8 29,4 36,5 44,3 52,7 61,8 70,0	5,5 10,7 16,3 22,3 28,9 35,9 43,6 51,9 ,60,9 70,0	, 5,4 10,5 46,1 22,0 28,5 35,5 4.3,0 51,3 60,2 69,9	5,3 10,4 1.5,9 21,8 28,1 35,1 42,6 50,8 59,6 -69,3	5,2 •40,3 15,7 21,5 27,9 34,8 42,3 50,4 59,2 68,8	5,1 10,2 15,5 21,4 27,7 34,5 42,0 50,0 68,8 (68,3	5,1 10,1 15,4 21,2 27,5 34,3 41,7 49,7 58,5 • 67,9
161
Продолжение табл. 2
		градус	Р, градус
S	хэ	?•	1	2	3	4	5	6	7	8	9	|	10
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12 | 13
		1	7,6	6,7	6,2	6,0	5,8	' 5,7	5,6	5,5	5,4	5,3
		2	14,1	12,6	12,0	11,6	11,3	11,0	10,9	,10,7	10,6	10,5
		3	20,8	18,9	18,0	17,4	17,0	16,7	16,5	Д6,3	16,1	16,0
о о		4	28,0 25,6 24,5 23,8 |23,3 22,9	22,6 22,3 22,1	22,0
о	5	5	35,8	32,8	31,5 30,6	30,0	29,5	29,1	28,8 28,6 28,4
<о		6	44,1	40,6	39,0	38,0	37,2	36,7	36,3	35,9	35,6	35,3
		7	53,1	49,1	47,2 46,0	45,1	44,5	44,0	43,6 43,2	42,9
		8	62,8	58,2	36,0	54,6 J53.7	52,9 52,3	51,9	51,5	51,1
		9	70,0	68,0	65,6 64,0	62,9	62,1	61,4	60,9	60,4	60,0
		10	70,0	70,0	70,0	70,0	70,0	70,0	70,0	70,0	69,7
о о		1	8,1	7,1	6,6	6,3	6,1	6,0	5,9	5,7	5,7	5,6
о о	6	2	15,0	13,4	12,6	12,1	11,8	11,5	11,3	11,2	11,0	10,9
о		3	22,1	19,9	.18,9	18,2	17,8	17,4	17,1	16,9	16,7	16,6
		4	29,7 26,9 25,6 24,8 24,2 23,7 23,4	23,1	22,9 22,6
		5	37,8 34,4	32,8 31,8 31,1	30,6 30,1	29,8 29,5	29,2
о о		6	46,5	42,5	40,6	39,4	38,6	37,9	37,4	37,0	36,7	36,4
о	R	7	55,9	51,2	49,0	47,6	46,7	45,9	45,3	44,9	44,5	44,1
о	V	8	56,0	60,7 |58,1	56,6 55,4 54,6 53,9	53,4 52,9 52,5
		9	70,0	70,0	58,0 66,2	64,9	64,0	63,2	62,6	62,1	61,6
		10	—	—	'70,0	70,0	70,0	70,0	70,0	70,0	70,0	70,0
		1	25,9 24,2 23,5 23,0 22,6 22,4 22,2 22,0	21,8	21,7
	Q	2	51,1	48,4	47,1	46,3 45,7	45,3	45,0	44,6	44,4	44,2
	О	3	—	—	—	—<	—	—	69,7 59,3	6,9	68,7
		4	—	—	—	—	—	—	—,	—	70
S			
о			
о			
«о	4	1	27,5	25,5 24,5 23,9	£3,5 23,2	23,0	22,7 22,6	22,4
		2	[53,7	50,4	48,9	47,9 47,2	46,7	46,3	45,9	45,6	45,4
	5	1	29,1	26,7	25,6 24,9	24,4	24,0	23,7 |23,5 23,3	23,1
		2	56,7	52,5	50,7	49,5	48,7 48,1	47,6 Д7,2	46,9	46,6
	6	1	30,7	28,0 26,7	25,9 25,3 24,9	24,5	24,3	24 ’ 23,8
		2	59,0	54,5	52,4	51,1	50,2	49,5	48,9	48,5	48,1	47,7
262
Таблица 3
Объем плотин отстойника, тыс. м3
	| 6, м	1 V, Град. 1	м									
			100	200	300	400	500	600	700	800	900	1 000
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
		1	0,55	0,9	1,15	1,3	1,6	1,8	2,0	2,1	2,4	2,5
		2	0,80	1,2	1,55	’ 1,8	2,1	2,4	2,5	2,8	3,0	3,3
		3	1,05	1,5	2,0	2,2	2,6	2,9	' 3,1	3,4	3,7	4,0
		4	1,3	1,8	2,4	2,7	• 3,1	3,5	3,7	4,0	4,4	4,7
	3,0	5	1,54	2,2	2,8	3,2	3,6	4,0	4,2	4,6	5,0	5,4
		6	1,8	2,55	3,2	3,6	4,1	4,6	. 4,8	15,3	5,7	( 6,1
		7	2,1	2,9	3,6	4,1	4,7	5,2	5,5	<6,0	6,4	1 6,9
		8	2,4	3,3	4,1	4,6	5,2	5,8	6,1	6,7	7,2	’ 7,7
		9	2,7	3,7	4,6	5,1	5,8	6,5	6,8	7,4	8,0	8,6
1000		10	3,04	4,15	5,1	5,7	6,4	7,2	7,4	8,2	8,8	9,4
		1	0,7	1,1	1,4	1,8	2,1	2,3	2,5	2,8	3,0	3,3
		2	1,0	1,5	2,0	2,3	2,7	3,1	3,3	3,6	4,0	4,4
		3	1,32	2,0	2,5	2,9	3,4	3,8	4,1	4,5	4,9	5,3
		4	1,6	2,4	3,0	3,5	4,0	4,6	4,8	5,3	5,8	6,3
		5	1,91	2,8	3,5	4,1	4,7	. 5,3	5,6	6,2	6,7	7,3
	4,0	6	2,25	3,2	4,1	4,7	5,4	6,1	6,4	7,1	7,6	8,4
		7	2,58	3,7	4,7	5,3	6,2	6,9	7,3	8,0	8,7	9,3
		8	2,95	4,2	5,3	6,0	6,9	7,7	8,1	' 9,0	9,7	10,4
		9	3,3	4,7	5,9	6,7	7,7	8,6	9,0	10,0	10,8	11,6
		10	3,7	5,25	6,6	7,4	8,5	9,5	10,0	11,0	11,9	12,8
		1	0,8	1,3	1,8	2,1	2,5	2,9	3,1	3,4	3,8	4,1
		2	1,2	1,9	2,5	2,9	3,4	3,9	4,1	4,6	3,0	5,5
		3	1,6	2,4	3,1	3,6	4,2	4,8	5,1	5,7	6,2	6,7
		4	1,9	2,9	3,8	4,3	5,0	5,8	6,1	6,8	7,4	8,0
	5,0	5	2,3	3,45	4,4	5,1	5,9	6,7	7,2	8,0	8,6	9,3
		6	2,7	4,00	5,1	5,9	6,8	7,7	8,2	9,0	9,8	10,6
		7	3,1	4,55	5,8	6,7	7,7	-8,8	9,3	10,2	11,1	12,0
		8	3,5	5,15	6,6	7,5	8,7	9,9	10,4	11,5	12,5	13,5
		9	4,0	5,8	7,3	8,4	) 9,7	11,0	11,6	12,8	14,0	15,0
1000		10	4,45	6,4	8,2	9,3	11,8	12,1	12,8	14,1	15,4	16,6
		1	1,0	1,6	2,2	2,6	3,0	3,5	3,7	4,2	4,6	5,0
		2	1,4	2,2	3,0	3,5	4,1	4,7	5,0	3,6	6,1	6,7
		3	1,9	2,9	3,8	4,4	5,1	5,9	6,3	7,0	7,6	8,3
		4	2,3	3,4	4,5	5,3	6,2	7,0	7,5	8,3	9,1	9,9
	6,0	5	2,7	4,1	5,4	6,2	7,1	8,3	8,8	9,8	10,6	11,5
		6	3,2	4,8	6,2	7,1	8,3	9,5	10,1	11,2	12,2	13,2
		7	3,75	5,5	7,1	8,1	9,4	10,8	11,5	12,7	13,9	15,0-
		8	4,2	6,2	7,8	9,2	10,7	12,2	13,0	14,2	15,6	16,8
		9	4,7	6,9	8,9	10,3	11,9	13,6	14,4	1,6,0	17,4	18,8
		10	5,2	7,7	Ю	11,5	43,3	15,0	16,0	17,6	19,2	20,7
163
Продолжение табл. 3
S		о <я								м				
	g													
		£	100	200	300	400		500		600	700	800	900	1000
1	2	3	4	5	6	7		8		9	10	и	12	13
		1	1,2	1,7	2,1	2,3		2,65		3,0	3,2	3,4	3,6	3,9
		2	1,9	2,5	3,1	3,4		4,1		4,2	4,6	4,8	5,1	5,5
		3	2,6	3,5	4,4	4,5		5,0		5,5	6,0	6,1	6,5	6,9
		4	3,4	4,3	5,1	5,5		6,2		6,8	7,3	7,1	8,0	8,4
	3,0	5	4,2	5,3	6,2	6,7		7,4		8,3	8,7	9,0	9,5	10,0
		6	5,0	6,2	7,3	7,9		8,7		9,4	10,0	10,3	11,1	11,6
		7	5,9	7,3	8,5	9,1		10,0		10,8	11,7	11,9	12,5	13,2
		8	6,8	8,4	9,7	10,4		11,4		12,3	13,3	13,5	14,2	15,0
		9	7,8	9,6	11,0	11,8		12,9		14,0	14,9	15,1	16,0	16,8
5000		10	8,9	11,8	12,5	13,2		14,5		15,7	16,7	17,0	17,9	18,8
		1	1,45	2,0	2,6	2,9		3,3		3,7	4,1	4,3	4,7	5,0
														
		2	2,2	3,1	3,8	4,3		4,8		5,4	5,9	6,1	6,5	7,0
		3	3,1	4,1	5,0	5,5		6,2		6,9	7,5	7,8	8,3	8,8
	4,0	4	3,9	5,2	6,2	6,8		7,7		8,6	9,2	9,5	10,1	10,8
		5	4,8	6,3	7,5	8,2		9,2		10,0	11,9	11,2	12,0	12,7
		6	5,8	7,4	8,8	9,6		10,7		11,8	12,6	13,0	14,0	14,7
		7	6,75	8,7	10,2	11,1		12,4		13,5	14,6	15,0	16,0	16,8
		8	7,8	9,9	11,7	12,7		14,0		15,3	16,5	16,9	18,0	19,0
		9	9,0	11,3	13,3	14,3		15,9		17,3	18,6	19,0	20,2	21,3
		10	10,2	12,7	14,9	16,0		17,8		19,3	21,0	21,2	22,5	23,8
		1	1,7	2,4	3,1		3,5		4,1	4,6	5,0	5,2	5,7	6,1
		2	2,6	3,7	4,6		5,1		5,9	6,5	7,1	7,4	8,0	8,5
		3	3,6	4,9	6,0		6,6		7,6	8,4	9,1	9,5	10,2	10,9
		4	4,5	6,1	7,4		8,2		9,3	10,3	11,2	11,5	12,4	13,2
	5,0	5	5,5	7,4	8,9		9,8		11,1	12,2	13,2	13,7	14,7	15,6
		6	6,6	8,7	10,4		11,5		13,0	14,2	15,5	15,9	17,0	18,1
		7	7,8	10,1	12,1		13,3		14,9	16,3	17,7	18,2	19,4	20,7
		8	8,9	11,6	13,8		15,0		16,9	18,5	20,0	20,6	22,0	23,4
		9	10,2	13,1	15,6		17,0		19,1	21,0	23,0	23,1	24,7	26,2
5000		10	11,5	14,7	17,5		19,0		21,0	23,0	25,0	25,9	27,5	29,2
		1	1,9	2,9	3,6		4,1		4,8	5,4	6,0	6,2	6,7	7,3
		2	3,0	4,3	5,3		6,0		6,9	7,7	8,5	8,8	9,5	10,2
		3	4,0	5,6	7,0		7,8		8,9	9,9	10,9	11,3	12,2	13,0
		4	5,1	7,0	8,7		9,6		11,0	12,2	13,3	13,7	14,8	15,8
	6,0	5	6,2	8,5	10,4		11,5		13,1	14,5	15,8	16,3	17,5	18,1
		6	7,4	10,0	12,1		13,4		15,3	16,8	18,4	18,0	20,4	21,7
		7	8,6	11,6	14,0		15,4		17,5	19,3	21,0	21,7	23,3	24,8
		8	10,0	13,2	16,0		17,6		19,9	22,0	24,0	24,5	26,4	28,1
		9	11,3	15,0	18,0		20,0		22,0	25,0	27,0	27,6	29,0	31,5
		10	12,8	16,8	20,2		22,0		25,0	27,5	30,0	30,7	32,9	35,0
		1	1,8	2,4	2,9		3,2		3,6	4,0	4,3	4,4	4,8	5,0
		2	3,0	3,8	4,5		4,9		5,4	5,9	6,4	6,5	6,9	7,3
		3	4,2	5,3	6,1 ’		6,5		7,2	7,8	8,4	8,5	9,0	9,5
о о		4	5,5	6,8	7,9		8,3		9,0	9,7	10,4	10,6	11,2	11,8
-о	3,0	5	6,8	8,3	9,5		10,0		11,0	11,8	12,5	12,7	13,4	14,1
о		6	8,3	10,0	11,3		11,9		12,9	13,9	14,8	15,0	15,7	16,5
		7	9,9	11,8	13,3		13,9		15,0	16,2	17,2	17,3	18,2	19,0
		8	11,5	13,6	15,3		16,0		17,3	18,5	19,6	19,8	20,8	21,8
		9	13,3	15,6	17,6		18,3		19,7	22,0	22,4	22,4	23,5	24,5
		10	14,9	17,8	19,9		20,6		22,2	23,7	25,1	25,2	26,4	27,5
164
Продолжение табл. 3
		градус 1	\ \					, м				
			100	200	300	400	500	600	700	800	900	1000
1	2	3	4	5	6	7	.8	9	10	И	12	13
		1	2,1	2,9	3,5	3,9	4,4	4,9	5,4	5,5	6,0	6,4
		2	3,5	4,5	5,4	5,9	6,6	7,3	7,9	8,1	8,7	9,2
		3	4,8	6,2	7,3	7,9	8,8	9,6	10,3	10,5	11,2	11,9
		4	6,3	7,9	9,2	10,0	11,0	12,0	12,9	13,0	13,5	14,6
8	4,0	5	7,8	9,7	11,2	12,0	13,2	14,4	15,4	15,6	16,5	17,5
о		6	9,3	11,6	13,2	14,2	15,6	17,0	18,1	18,3	19,4	20,4
о **—<		7	11,0	13,5	15,6	16,5	18,1	19,6	21,0	21,2	22,3	23,5
		8	12,9	15,7	17,9	19,0	20,8	22,4	24,0	24,1	25,5	26,8
		9	14,8	17,9	20,0	21,7	23,6	25,4	27,0	27,2	28,7	30,2
		10	16,8	20,0	23,0	24,3	26,5	28,4	30,3	30,6	32,2	33,8
		1	2,5	3,4	4,2	4,7	5,3	5,9	6,5	6,7	7,2	7,7
		2	4,0	5,3	6,4	7,0	7,9	8,7	9,5	9,7	10,4	П,1
		3	5,5	7,2	8,4	9,3	10,4	11,4	12,4	12,7	13,5	14,4
		4	7,0	9,1	10,8	11,6	13,0	14,2	15,3	15,6	16,7	17,6
	5,0	5	8,7	11,0	13,0	14,0	15,6	17,0	18,4	18,7	19,9	21,0
		6	10,4	13,2	15,2	16,6	18,3	20,0	21,6	21,9	23,2	24,5
		7	12,3	15,4	17,9	19,2	21,0	23,0	24,8	23,2	26,8	28,2
		8	14,2	17,8	20,6	22,0	24,3	26,3	28,3	28,7	30,4	32,1
		9	16,3	20,1	23,4	25,0	27,4	29,8	32,0	32,4	34,3	36,1
О 8		10	18,3	23,0	24,7	28,1	30,8	33,4	35,8	36,3	38,4	40,4
О ч—Ч		1	2,8	3,9	4,9	5,4	6,2	6,9	7,6	7,9	8,5	9,1
		2	4,5	6,1	7,4	6,1	9,2	10,2	11,1	14,5	12,3	13,1
		3	6,1	8,2	9,4	10,8	12,1	13,3	14,5	14,9	16,0	16,9
		4	7,8	10,3	12,3	13,4	15,0	16,5	17,9	18,4	19,6	20,8
	6,0	5	9,6	12,5	14,9	16,2	18,0	19,8	21,4	21,9	23,4	24,8
		6	11,5	14,9	17,5	19,0	23,0	23,2	25,0	25,6	26,7	28,9
		7	13,5	17,3	20,3	22,0	25,5	26,7	28,8	29,5	31,4	33,2
		8	15,7	20,0	23,5	25,3	28,0	30,5	32,9	33,5	35,7	37,9
		9	18,0	22,7	26,5	28,6	31,6	34,4	37,1	37,8	40,2	42,5
		10	.20,3	25,6	29,9	32,1	35,4	38,6	41,5	42,3	45,0	47,5
		1	5,5	6,6	7,5	7,9	8,6	9,2	9,8	9,9	10,4	10,9
		2	9,9	11,6	12,9	13,3	14,3	15,2	16,0	16,2	16,7	11,4
		3	14,7	16,8	18,4	18,9	20,1	21,2	22,3	22,4	23,1	24,0
		4	19,8	22,2	24,4	25,0	26,2	27,5	28,8	28,9	29,6	30,6
'О о		5	25,2	28,1	30,4	31,0	32,5	34,0	35,7	35,9	36,6	37,8
S	3,0	6	31,7	34,4	37,0	37,5	39,5	41,3	43,5	43,5	44,0	45,2
		7	37,4	41,2	44,2	44,5	47,0	50,0	51,0	51,8	53,0	54,0
		8	44,2	48,5	51,8	52,5	54,5	57,0	59,0	59,8	61,0	62,0
		9	51,4	56,2	60,0	60,5	63,0	65,5	68,0	68,5	69,0	—-4
		10	59,6	64,6	68,8	69,0	—t	—	—	—	—।	—
165
Продолжение табл. 3
		ч					1,	, м		/		
S		to										
	и *q		100	200	300	400	500	600	700	800	900	1000
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
		1	6,1	7,5	8,7	9,3	10,3	10,9	11,7	11,8	12,5	13,1
		2	11,0	13,0	14,7	15,4	16,6	17,7	18,8	18,9	19,8	20,7
		3	16,0	18,6	20,7	21,5	23,1	24,5	25,9	26,0	27,1	28,2
		4	21,3	24,6	27,1	28,0	30,0	31,5	33,0	33,1	34,5	36,0
S		5	27,1	30,8	33,8	35,0	37,0	39,0	41,0	41,7	42,4	44,0
о	4,0	6	33,2	37,5	40,8	42,0	44,5	47,0	49,0	50,0	50,6	52,4
ш		7	40,0	44,0	48,7	50,0	52,5	55,0	57,5	57,8	59,5	61,5
		8	47,0	52,5	57,0	58,0	61,5	64,5	67,0	67,5	68,8	
		9	54,7	61,0	66,0	67,0	—	—	—*	—		—1
		10	62,8	70,0	—	—j	—	—	—।	—1		—i
		1	6,6	8,5	9,9	10,7	11,8	12,7	13,7	14,0	14,6	15,4
		2	11,9	14,4	16,5	17,5	18,9	20,4	21,7	22,0	22,9	24,0
		3	17,3	20,6	23,0	24,2	26,1	28,0	29,6	30,0	31,1	32,5
		4	22,8	26,9	30,0	31,3	35,0	35,7	37,8	38,0	39,5	41,2
		5	29,0	33,5	37,3	38,8	41,5	44,0	46,5	47,0	48,3 .	50,2
		6	35,4	40,8	45,0	46,5	50,0	52,5	55,5	56,0	57,5	59,8
	5	7	42,3	48,5	53,5	55,0	58,5	62,0	65,0	65,5	67,3	69,9
		8	50,0	56,0	62,0	64,0	68,0	—	—	—	—	—
		9	57,5	65,5	—	—	—	—	—	—	—	—
о о о		10	66,5	—	—	—>	—	—	—	—	—	
о ш		1	7,4	9,5	11,2	12,1	13,3	14,5	15,6	16,0	16,8	17,8
		2	13,0	15,9	18,3	19,6	21,3	23,0	24,7	25,5	26,2	27,5
		3	18,5	22,5	25,5	27,0	29,4	31,5	33,5	34,0	35,3	37,0
		4	24,6	29,3	33,0	34,7	37,5	40,0	42,5	43,0	44,6	46,7
		5	31,0	36,5	41,0	42,7	46,0	49,0	52,0	53,0	54,4	56,8
	£	6	37,5	43,0	49,0	51,2	55,0	58,5	61,7	63,0	64,7	67,4
	0	7	45,0	52,0	58,0	60,5	64,5	69,0	—	—	—	—
		8	53,0	61,0	68,0	—	—	—	—	—	—	—
		9	61,5	—	—.	—	—	—	—	—	—	—
		10										
		1	9,4	11,0	12,1	12,6	13,5	14,3	15,0	15,3	15,7	16,3
		2	17,8	20,0	21,7	22,2	23,4	24,6	25,7	26,0	26,4	27,3
	3,0	3	26,6	29,4	31,6	32,0	34,0	35,0	36,6	36,9	37,2	38,4
		4	36,1	39,5	42,2	42,5	44,5	46,3	48,0	48,3	48,6	50,0
		5	46,5	50,5	53,5	54,0	56,0	58,0	60,0	60,3	60,7	62,3
о о о		6	57,5	62,2	64,5	66,0	68,5	—	—	—	—	—*
S т—1		1	10,3	12,2	13,7	14,4	15,6	16,6	17,5	18,0	18,5	19,3
		2	19,1	22,0	24,2	24,8	26,5	28,0	29,5	30,0	30,5	31,6
	4,0	3	28,4	32,0	34,8	35,5	38,0	39,5	41,5	42,0	42,5	44,0
		4	38,3	42,7	46,2	46,7	49,3	51,5	54,0	54,6	55,2	56,9
		5	49,0	54,1	58,2	59,0	62,0	64,5	—	—>	—	—
		6	60,5	66,5	—	—	—	—.	—	—1	—	—
166
Продолжение табл. 3
		сз		\				, м				
	3	и<		_\									
о		£	100	200	300	400	500	600	700	800	900	1000
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
		1	11,3	13,6	15,4	16,3	17,6	19,0	20,3	20,8	21,3	22,3
О о		2	20,5	24,0	26,6	27,8	29,8	31,6	33,3	34,0	34,7	36,1
о о		3	30,0	34,5	38,0	39,3	40,5	44,2	46,5	47,0	48,0	49,8
о	5,0	4	40,5	46,0	50,0	51,6	54,5	57,3	60,0	61,0	61,8	64,0
		5	51,7	58,0	63,0	64,3	—											
		6	66,0					—				
		1	12,2	14,9	17,1	18,3	19,9	21,4	22,8	23,2	24,2	25,4
‘О		2	22,0	26,0	29,0	30,5	33,0	37,0	38,0	38,5	39,0	40,7
§		3	32,0	37,0	41,0	43,0	46,0	49,0	51,5	52,0	53,5	55,7
о	6,0	4	43,0	49,0	54,0	56,0	59,5	63,0	66,0	67,5	68,6		
•о я—<		5	54,0	62,0	67,5				.								
		6	66,5	—	—	—	—,	—	—	—	—	—
ПРИЛОЖЕНИЕ IV
РАСЧЕТ РУСЛООТВОДНЫХ И ВОДОПОДВОДЯЩИХ КАНАЛОВ
1.	Сечение руслоотводных каналов
S = — , м2 (табл. 1).
V
2.	Расчет сечения водоподводящих каналов при Qn=0,5 м3/с
S = —, м2 (табл. 2).
а/к
При других значениях расходов воды умножать на коэффициент пересчета
Фписк
Qn
3.	Расчет гидравлического уклона каналов в зависимости ют назначения, скорости потока, шероховатости и параметров каналов
Для руслоотводных уклон должен быть менее указанных б таблице, для водоподводящих — больше.
167
Таблица 1
Сечение руслоотводных каналов, м2
	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,1	1,2	1,3	1,4	1,5
1		2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	1 5	16
1 2	10	5	3,3	2,5	2,0	1,7	1,4	1,2	1,1	1	0,9	0,8	0,8	0,7	0,7 1,3 2,0 2,7 3,3 4,0 4,7 5,3 6,0 6,7
	20	10	6,7	5,0	4,0	3,3	2,7	2,5	2,2	2	1,8	1,7	1,5	1Д 2,1	
3	30	15	10,0	7,5	6,0	5,0	4,3	5,0	3,3	3	2,7	2,5	2,3		
4	40	20	13,3	10,0	8,0	6,7	5,7	5,7	4,4	4	3,6	3,3	3,1	2’9 3,6 4,3 5,0 5,7 6,4 7,1	
5	50	25	16,7	12,5	10,0	8,3	7,1	6,2	5,6	5	4,5	4,2	3,8		
6	60	30	20,0	15,0	12,0	10,0 .	8,6	7,5	6,7	6	5,4	5,0	4,6		
7	70	35	23,3	17,5	14,0	11,7	10,0	8,7	7,8	7	6,4	5,8	5,4		
8	80	40	26,7	20,0	16,0	13,3	11,4	10,0	8,9	8	7,3	6,7	б’1		
9	90	45	30,0	22,5	18,0	15,0	12,7	11,2	10,0	9	8,1	7,5	69		
10	100	50	33,3	25,0	20,0	16,7	14,3	12,5	Н,1	10	9,1	8,3	7’8		
11 1 о	ПО	55	36,7	27,5	22	18,3	15,7	13,7	12,2	11	10	9,1	8,5	7,9 8,6 9,3	7,3 8,0 8,7 9,3 10,0 10,7 11,3 12,0 . 12,7 13.3
12 1 о	120	60	40,0	30,0	24	20,0	17,1	15,0	13,3	12	10	10,0	9,2		
13 1 л	130	65	43,3	32,5	26	21,6	18,6	16,2	14,4	13	11	10,8	10,0		
14 15 16 17 18 19 пл	140	70	46,7	35,0	28	23,3	20,0	17,5	15,6	14	12	11,7	10,8	ю’о	
	150	75	50,0	37,5	30	25,0	21,4	18,7	16,7	15	13	12,5	11,5	10,7	
	160 170	80 85	53,3 56,7	40,0 42,5	32 34	26,7 28,3	22,9 24,3	20,0 21,2	17,8 18,9	16 17	14 15	13,3 14,2	12,3 13,1	11’4 12,1	
	180	90	60,0	45,0	36	30,0	25,7	22,5	20,0	18	16	15,0	13,8		
	190	95	63,3	47,5	38	31,7	27,1	23,7	21,1	19	17	15,8	14,6	13,6 -	
2U	200	100	66,7	50,0	40	33,3	28,6	25,0	22,2	20	18	16,7	15,4	14’3	
21	210	105	70,0	52,5	42	35,0	30,0	26,2	23,3	21	19,1	17,5	16,1	15,0	14,0 14,7 15,3 16,0
22	220	ПО	73,3	55,0	44	36,7	31,4	27,5	24,4	22	20,0	18,3	16,9	15,7	
23	230	115	76,7	57,5	46	38,3	32,9	28,7	25,6	23	20,9	19,2	17,7	164	
24	240	120	80,0	60,0	48	40,0	34,3	30,0	26,7	24	21,8	20,0	18,5	17J	
16&
25	250	125	83,3	62,5	50	41,7	35,7	31,2	27,8	25	22,7	20,8	19,2	17,9	16,7
26	260	130	86,7	65,0	52	43,3	37,1	32,5	28,9	26	23,6	21,7	20,0	18,6	17,3
27	270	135	90,0	67,5	54	45,0	38,6	33,7	30,0	27	24,5	22,5	20,8	19,3	18,0
28	280	140	93,3	70,0	56	46,7	40,0	35,0	31,1	28	25,4	23,3	21,5	20,0	18,7
29	290	145	96,7	72,5	58	48,3	41,4	36,2	32,2	29	26,4	24,2	22,3	20,7	19,3"
30	300	150	100,0	75,0	60	50,0	42,9	37,5	33,3	30	27,3	25,0	23,1	21,4	20,0
31	310	155	103,3	77,5	62	51,7	44,3	38,7	34,4	31	28,2	25,8	23,8	22,1	20,7
32	320	160	106,7	80,0	64	53,3	45,7	40,0	35,6	32	29,1	26,7	24,6	22,9	21,3
33	330	165	110,0	82,5	66	55,0	47,1	41,2	36,7	33	30,0	27,5	25,4	23,6	22,0
34	340	170	113,3	85,0	68	56,7	48,6	42,5	37,8	34	30,9	28,3	26,1	24,3	22,7
35	350	175	• 116,7	87,5	70	58,3	50,0	43,7	38,9	35	31,8	29,2	29,9	25,0	23,3
36	360	180	120,0	90,0	72	60,0	51,4	45,0	40,0	36	32,7	30,0	27,7	25,7	24,0
37	370	185	123,3	92,5	74	61,7	52,9	46,2	41,1	37	33,6	30,8	28,5	26,4	24,7
38	380	190	126,7	95,0	76	63,3	54,3	47,5	42,2	38	34,5	31,7	29,2	27,1	25,3
39	390	195	130,0	97,5	78	65,0	55,7	48,7	43,3	39	35,4	32,5	30,0	27,9	26,0
40	400	200	133,3	100,0	80	66,7	57,1	50,0	44,4	40	36,4	33,3	30,8	28,6	26,7
															
41	410	205	136,7	102,5	82	68,3	58,6	51,2	45,6	41	37,3	34,2	31,5	29,3	27,3
42	420	210	140,0	105,0	84	70,0	60,0	52,5	46,7	42	38,2	35,0	32,3	30,0	28,0
43	430	215	143,3	107,5	86	71,7	61,4	53,7	47,8	43	39,1	35,8	33,1	30,7	28,7
44	440	220	146,7	110,0	88	73,3	62,7	55,0	48,9	44	40,0	36,7	33,8	31,4	29,3
45	450	225	150,0	112,5	90	75,0	64,3	56,2	50,0	45	40,9	37,5	34,6	32,1	30,0
46	460	230	153,3	115,0	92	76,7	65,7	57,5	51,1	46	41,8	38,3	35,4	32,9	30,7
47	470	235	156,7	117,5	94	78,3	67,1	58,7	52,2	47	42,7	39,2	36,1	33,6	31,3
48	480	240	160,0	120,0	96	80,0	68,6	60,0	53,3	48	43,6	40,0	36,9	34,3	32,0
49	490	245	163,3	122,5	98	81,7	70,0	61,5	54,4	49	44,5	40,1	37,7	35,0	32,7
50	500	250	166,7	125,0	100	83,3	71,4	62,5	55,6	50	45,4	41,7	38,5	35,7	33,3
02, В
													Продолжение табл. 1		
Q								V						—	
	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,1	1,2	1,3	1,4	1,5
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16
51	510	255	170,0	127,5	102	85,0	72,9	63,7	56,7	51	46,4	42,5	39,2	36,4	34,0
52	520	260	173,3	130,0	104	86,7	74,3	65,0	57,8	52	47,3	43,3	4о’о	37’1	347
53	530	265	176,7	132,5	106	88,3	75,7	66,2	58,9	53	48,2	44,2	40*8	37,9	Зб’з
54	540	270	180,0	135,0	108	90,0	77,2	67,5	60,0	54	49,1	45,0	41’5	З8’б	зб’о
55	550	275	183,3	137,5	ПО	91,7	78,6	68,7	61,Г	55	50,0	45,8	42*3	39,3	36J
56	560	280	186,7	140,0	112	93,3	80,0	70,0	62,2	56	50,9	46,7	43Д	4О’о	37’3
57	570	285	190,0	142,5	114	95,0	81,4	71,2	63,3	57	51,8	47,5	43*8	40J	зв’о
58	580	290	193,3	145,0	116	96,7	82,9	72,5	64,4	58	52,7	48,3	44^6	41 ’4	38J
59	590	295	196,7	147,5	118	98,3	84,3	73,7	65,6	59	53,6	49,2	45Д	42,1	З9’з
60	600	300	200,0	150,0	120	100,0	85,7	75,0	66,7	60	54,5	50,0	46 Д	42’9	40^0
61	610	305	203,3	152,5	122	101,7	87,1	76,2	67,8	61	55,4	50,8	46,9	43,6	40,7
62	620	310	206,7	155,0	124	103,3	88,6	77,5	68,9	62	56,4	51,7	47J	44,3	41,3
63	630	315	210,0	157,5	126	105,0	90,0	78,7	70,0	63	57,3	52,5	48,5	45,0	42’о
64	640	320	213,3	160,0	128	106,7	91,4	80,0	71,1	64	58,2	53,3	49’2	45,7	42,7
65	650	325	216,7	162,5	130	108,3	92,9	81,2	72,2	65	59,1	54,2	50,0	46*4	43’3
66	660	330	220,0	165,0	132	110,0	94,3	82,5	73,3	66	60,0	55,0	50,8	47Д	44’0
67	670	335	223,3	167,5	134	111,7	95,7	83,7	74,4	67	60,9	55,8	51 ’5	49’9	44,7
68	680	340	226,7	170,0	136	113,1	97,1	85,0	75,6	68	61,8	56,7	52’з	48,6	4б’з
69	690	345	230,0	172,5	138	115,0	98,6	86,2	76,7	69	62,7	57,5	53Д	49’з	4б’о
70	700	350	233,3	175,0	140	116,7	100,0	87,5	77,8	70	63,6	58,3	53,8	50,К	467
71	,	710	355	236,7	177,5	142	118,3	101,4	88,7	78,9	71	64,5	59,2	54,6	50,7	47,3
72	720	360	240,0	180,0	144	120,0	102,9	90,0	80,0	72	65,4	60,0	55,4	51,4	48^0 '
73	730	365	243,3	182,5	146	121,7	104,3	91,2	81,1	73	66,4	60*8	56,1	52,1	48J
74	740	370	246,7	185,0	148	123,3	105,7	92,5	82,2	74	67,3	61,7	5б’9	52’9	49’з
75	750	375	250,0	187,5	150	125,0	107,1	93,7	83,3	75	68,2	62,5	577	53,’б	500
76	760	380	253,3	190,0	152	126,7	108,6	95,0	84,4	76	69,1	63,3	58’5	54’,3	507
77	770	385	256,7	192,5	154	128,5	110,0	96,2	85,6	77	70,0	64,2	59,2	55,0	51,3
78	780	390	260,0	195,0	156	130,0	111,4	97,5	86,7	78	70,9	65,0	60,0	55,7	52,0
79	790	395	263,3	197,5	158	131,7	112,9	98,7	87,8	79	71,8	65,8	60,8	56,4	52,7
80	800	400	266,7	200,0	160	133,3	114,3	100,0	88,9	80	72,7	66,7	61,5	57,1	53,3
81	810	405	270,0	202,5	162	135,0	115,7	101,2	90,0	81	73,6	67,5	62,3	57,9	54,0
82	820	410	273,3	205,0	164	136,7	117,1	102,5	91,1	82	74,5	68,3	63,1	58,6	54,7
83	830	415	276,7	207,5	166	138,3	118,6	103,7	92,2	83	75,4	69,2	63,8	59,3	55,3
84	840	420	280,0	210,0	168	140,0	120,0	105,0	93,3	84	76,4	70,0	64,6	60,0	56,0
85	850	425	283,3	218,5	170	141,7	121,4	106,2	94,4	85	77,3	70,8	65,4	60,7	56,7
86	860	430	286,7	215,0	172	143,3	122,9	107,5	95,6	86	78,2	71,7	66,1	61,4	57,3
87	870	435	290,0	217,5	174	145,0	124,3	108,7	96,7	87	79,1	72,5	66,9	62,2	58,0
88	880	440	293,3	220,0	176	146,7	125,7	110,0	97,8	88	80,0	73,3	67,7	62,9	58,7
89	890	445	296,7	222,5	178	148,3	127,1	111,2	98,9	89	80,9	74,2	68,5	63,6	59,3
90	900	450	300,0	225,0	180	150,0	128,6	112,5	100,0	90	81,8	75,0	69,2	64,3	60,0
91	910	455	303,3	227,5	182	151,7	130,0	113,7	101,1	91	82,7	75,8	70,0	65,0	60,7
92	920	460	306,7	230,0	184	153,3	131,4	115,0	102,2	92	83,6	76,7	70,8	65,7	61,3
93	930	465	310,0	232,5	186	155,0	132,9	116,2	103,3	93	84,5	77,5	71,5	66,4	62,0
94	940	470	313,3	235,0	188	156,7	134,3	117,5	104,4	94	85,4	78,3	72,3	67,1	62,7
95	950	475	316,7	237,5	190	158,3	135,7	118,7	105,6	95	86,4	79,2	73,1	67,9	63,3
96	960	480	320,0	240,0	192	160,0	137,1	120,0	106,7	96	87,3	80,0	73,8	68,6	64,0
97	970	485	323,3	242,5	194	161,7	138,6	121,2	107,8	97	88,2	80,8	74,6	69,3	64,7
98	980	490	326,7	245,0	196	163,3	140,0	122,5	108,9	98	89,1	81,7	75,4	70,0	65,3
99	990	495	330,0	247,5	198	165,0	141,4	123,7	110,0	99	90,0	82,5	76,1	70,7	66,0
100		500	333,3	250,0	200	166,7	142,9	125,0	111,1	100	90,9	83,3	79,9	71,4	66,7
Сечение водоподводящих каналов, м2
Таблица 2
V	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,1	1,2	1,3	1,4	1,5	К	а
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17
1000	2,63	1,72	1,28	1,02	0,85	0,72	0,63	0,56	0,51	0,46	0,42	0,39	0,36	0,34		
2000	2,78	1,79	1,32	1,04	0,86	0,74	0,64	0,57	0,51											
3000	2,94	1,85	1,35	1,06	0,88	0,75	0,65			0,52	0,47	0,43							0,1	Ю~6
4000	3,13	1,92	1,39	1,09	0,89	0,76	0,66	0,58	—	—	—	0,40	0,37				
5000	3,33	2,00	1,43	1,11	0,91	0,77	0,67	0,59	0,53	0,48	0,43	—	—	—		
1000	3,33	2,00	1,43	1,11	0,91	0,77	0,67	0,59	0,53	0,48	0,43	0,40	0,37	0,34		
2000	5,00	2,50	1,67	1,25	1,00	0,83	0,71	0,63	0,56	0,50	0,45	0,42	0,38	0,36	л 1	к 1 а—я
3000	10,00	3,33	2,0	1,43	1,11	0,91	0,77	0,67	0,59	0,53	0,48	0,43	0,40	0,37	U, 1	□ •10 6
4000	—	5,00	2,50	1,67	1,25	1,00	0,83	0,71	0,63	0,56	0,50	0,45	0,42	0,38		
5000	—	10,00	3,33	2,00	1,43	1,11	0,91	0,77	0,67	0,59	0,53	0,48	0,43	0,40		
1000	5,00	2,50	1,67	1,25	1,00	0,83	0,71	0,63	0,56	0,50	0,45	0,42	0,38	0,36		
2000	10,00	5,00	2,50	1,67	1,25	1,00	0,83	0,71	0,63	0,56	0,50	0,45	0,42	0,38	Л 1	1 А	И
3000	—	10,0	5,00	2,50	1,67	1,25	1,00	0,83	0,71	0,63	0,56	0,50	0,45	0,42	и, 1	1U 5
4000	—	—	10,00	5,00	2,50	1,67	1,25	1,00	0,83	0,71	0,63	0,56	0,50	0,45		
5000	—	—	—	10,00	5,00	2,50	1,67	1,25	1,00	0,83	0,71	0,63	0,56	0,50		
1000	2,56	1,69	1,27	1,01	0,84	0,72	0,63	0,56	0,50	0,46	0,42	0,39	0,36	0,33		
2000	2,60	1,71	1,27	1,02	0,84	0,72	0,63	0,56	0,50	0,46	0,42	0,39	0,36	0,34	Л 0	
3000	2,67	1,74	1,29	1,03	0,85	0,73	0,63	0,56	0,51	0,46	0,42	0,39	0,36	0,34	и	1U \
4000	2,74	1,77	1,31	1,04	0,86	0,73	0,64	0,57	0,51	0,46	0,42	0,39	0,36	0,34		
5000	2,86	1,82	1,33	1,05	0,87	0,74	0,65	0,57	0,51	0,47	0,43	0,39	0,36	0,34		
1000	2,86	1,82	1,33	1,05	0,87	0,74	0,65	0,5?	0,51	0,47	0,43	0,39	0,36	0,34		
2000	3,33	2,00	1,43	1,11	0,91	0,77	0,67	0,59	0,53	0,48	0,43	0,40	0,37	0,34	0,2	5.10“6
3000	4,00	2,22	1,54	1,18	0,95	0,80	0,69	0,61	0,54	0,49	0,44	0,41	0,38	0,35		
4000	5,00	2,50	1,67	1,25	1,00	0,83	0,71	0,63	0,56	0,50	0,45	0,42	0,38	0,36		
5000	6,67	2,86	1,82	1,33	1,05	0,87	0,74	0,65	0,58	0,51	0,47	0,43	0,39	0,36		
1000	3,33	2,00	1,43	1,11	0,91	0,77	0,67	0,59	0,53	0,48	0,43	0,40	0,37	0,34		
2000	4,00	2,32	1,54	1,18	0,95	0,80	0,67	0,61	0,54	0,49	0,44	0,41	0,38	0,35	0,2	10-5
3000	6,67	2,86	1,82	1,33	1,05	0,87	0,74	0,65	0,57	0,51	0,47	0,43	0,39	0,36		
4000	20,00	4,00	2,22	1,54	1,18	0,95	0,80	0,69	0,61	0,54	0,49	0,44	0,41	0,38		
5000		10,00	3,33	2,00	1,43	1,11	0,91	0,77	0,67	0,59	0,53	0,48	0,43	0,40		
1000	2,54	1,69	1,26	1,01	0,84	0,72	0,63	0,56	0,50	0,46	0,42	0,39	0,36	0,33		
2000	2,59	1,70	1,27	1,01	0,84	0,72	0,63	0,56	0,50	0,46	0,42	0,39	0,36	0,33	о,з	МО-6
3000	2,63	1,72	1,28	1,02	0,85	0,72	0,63	0,56	0,51	0,46	0,42	0,39	0,36	0,34		
4000	2,68	1,74	1,29	1,03	0,85	0,73	0,64	0,56	0,51	0,46	0,42	0,39	0,36	0,34		
5000	2,73	1,76	1,30	1,03	0,86	0,73	0,64	0,57	0,51	0,46	0,42	0,39	0,36	0,34		
1000	2,73	1,76	1,30	1,03	0,86	0,73	0,64	0,57	0,51	0,46	0,42	0,39	0,36	0,34		
2000	3,00	1,87	1,36	1,07	0,88	0,75	0,65	0,58	0,52	0,47	0,43	0,39	0,37	0,34	Л Ч	к 1Л—6
3000	3,33	2,00	1,43	1,11	0,91	0,77	0,67	0,59	0,53	0,48	0,43	0,40	0,37	0,34	U, О	0 • 1U и
4000	3,75	2,14	1,50	1,15	0,94	0,79	0,68	0,60	0,54	0,48	0,44	0,41	0,38	0,35		
5000	4,29	2,31	1,58	1,20	0,97	0,81	0,70	0,61	0,55	0,49	0,45	0,41	0,38	0,35		
1000	3,00	1,87	1,36	1,07	0,88	0,75	0,65	0,58	0,52	0,47	0,43	0,39	0,37	0,34		
2000	2,75	2,14	1,50	1,15	0,94	0,79	0,68	0,60	0,54	0,48	0,44	0,41	0,38	0,35	Л Ч	1 0~5
3000	5,00	2,50	1,67	1,25	1,00	0,83	0,71	0,63	0,56	0,50	0,45	0,42	0,38	0,36	V, О	1 и v
4000	7,50	3,00	1,87	1,36	1,07	0,88	0,75	0,65	0,58	0,52	0,47	0,43	0,39	0,37		
5000	15,00	3,75	2,14	1,50	1,15	0,94	0,79	0,68	0,60	0,54	0,48	0,44	0,41	0,38		
Продолжение табл. 2
V 1 к	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,1	1,2	1,3	1 ,4	1,5	R	а
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17
1000	2,53	1,68	1,26	1,01	0,84	0,72	0,63	0,56	0,50	0,46	0,42	0,39	0,36	0,33		
2000 3000	2,56 2,60	1,69 1,71	1,27 1,27	1,01 1,02	0,84 0,84	0,84 0,72	0,72 0,63	0,63 0,56	0,56 0,50	0,50 0,46	0,46 0,42	0,42 0,39	0,36 0,36	0,33 0,34	0,4	10—6
4000	2,63	1,72	1,28	1,02	0,85	0,72	0,63	0,56	0,51	0,46	0,42	0,39	0,36	0,34		
5000	2,67	1,74	1,29	1,03	0,85	0,73	0,63	0,56	0,51	0,46	0,42	0,39	0,36	0,34		
1000	2,67	1,74	1,39	1,03	0,85	0,73	0,63	0,56	0,51	0,46	0,42	0,39	0,36	0,34		
• 2000	2,86	1,82	1,33	1,05	0,87	0,74	0,65	0,57	0,51	0,47	0,43	0,39	0,36	0,34	0,4	
3000	3,08	1,90	1,38	1,08	0,89	0,75	0,66	0,58	0,52	0,47	0,43	0,40	0,37	0,33		5-10“6
4000	3,33	2,00	1,43	1,11	0,91	0,77	0,67	0,59	0,53	0,48	0,43	0,40	0,37	0,33		
5000	3,64	2,11	1,48	1,14	0,93	0,78	0,68	0,60	0,53	0,48	0,44	0,40	0,37	0,33		
1000	2,86	1,42	1,33	1,05	0,87	0,74	0,65	0,57	0,51	0,47	0,43	0,39	0,36	0,34		
2000	3,33	2,00	1,43	1,11	0,91	0,77	0,67	0,59	0,53	0,48	0,43	0,40	0,37	0,34	0,4	1 л—. п
3000	4,00	2,22	1,54	1,18	0,95	0,80	0,69	0,61	0,54	0,49	0,44	0,41	0,38	0,35		10 5
4000	5,00	2,50	1,67	1,25	1,00	0,83	0,71	0,63	0,56	0,50	0,45	0,42	0,38	0,36		
5000	6,67	2,86	1,82	1,33	1,05	0,87	0,74	0,65	0,57	0,51	0,47	0,43	0,39	0,36		
1000	2,53	1,68	1,26	1,00	0,84	0,72	0,63	0,56	0,50	0,46	0,42	0,39	0,36	0,33		
2000	2,55	1,69	1,26	1,01	0,84			—											
3000	2,58	1,70	1,27	1,01	0,84											.				0,5	ю—6
4000	2,60	1,71	1,28	1,02	0,84	—,	—					,									0,34		
5000	2,63	1,72	1,28	1,02	0,85	—	—	—	0,51	—	—.	—	—	0,34		
1000	2,63	1,72	1,28	1,02	0,85	0,72	0,63	0,56	0,51	0,46	0,42	0,39	0,36	0,34		
2000	2,78	1,79	1,32	1,04	0,86	0,74	0,64	0,57	0,51	0,46	0,42					
3000	2,94	1,85	1,35	1,06	0,88	0,75	0,65	0,57	0,52	0,47	0,43		_			0,5	5-10—6
4000	3,13	1,92	1,39	1,09	0,89	0,76	0,66	0,58	0,52	0,47		0,40	0,37			
5000	3,33	2,00	1,43	1,11	0,91	0,77	0,67	0,59	0,53	0,48	—	0,40	0,37		 1		
10ОО	2,78	1,79	1,32	1,04	0,86	0,74	0,64	0,57	0,51	0,46	0,42	0,39	0,36	0,34		
2000	3,13	1,92	1,39	1,09	0,89	0,76	0,66	0,58	0,52	0,47	0,43	0,40	0,37	0,34	0,5	1 Л—5
3000	3,57	2,08	1,47	1,14	0,93	0,78	0,68	0,60	0,53	0,48	0,44	0,40	0,37	0,35		1 и **
4000	4,17	2,27	1,56	1,19	0,96	0,81	0,69	0,61	0,54	0,49	0,45	0,41	0,38	0,35		
5000	5,00	2,50	1,67	1,25	1,00	0,83	0,71	0,63	0,56	0,50	0,45	0,42	0,38	0,36		
1000	2,52	1,68	1,26	1,00	0,84	0,72	0,63	0,56	0,50	0,46	0,42	0,39	0,36	0,33		
2000 3000	2,54 2,56	1,69	1,27	1,01	—	—	—	—	—	—	—	—	—		0,6	10-6
4000	2,59	1,70														
5000	2,61	1,71	1,28	1,02	0,85									0,34		
1000	2,61	1,71	1,28	1,02	0,85	0,72	0,63	0,56	0,50	0,46	0,42	0,39	0,36	0,34		
2000	2,73	1,76	1,3,0	1,03	0,86	0,73	0,64	0,57	0,51	—	—	—	—	—	0,6	К 1 л—6
3000	2,86	1,82	1,33	1,05	0,87	0,74	0,65	—	—	0,47	0,43	—	—	—.		0 • 1U °
4000	3,00	1,87	1,36	1,07	0,88	0,75	—	0,58	0,52	—	—	—	0,37				
5000	3,16	1,94	1,40	1,09	0,90	0,76	0,66	—	—	—	—	0,40	—	—		
1000	2,73	1,76	1,30	1,03	0,86	0,73	0,64	0,57	0,51	0,46	0,42	0,39	0,36	0,34		
2000	3,00	1,87	1,36	1,07	0,88	0,75	0,65	0,58	0,52	0,47	0,43			0,37	—	0,6	
3000	3,33	2,00	1,43	1,11	0,91	0,77	0,67	0,59	0,53	0,48	—	0,40						10“5
4000	3,75	2,14	1,50	1,15	0,94	0,79	0,68	0,60	0,54	—	0,44	0,41	0,38	0,35		
5000	4,29	2,31	1,58	1,20	0,97	0,81	0,70	0,61	0,55	0,49	0,45	—	—	—		
1000	2,52	1,67	1,25	1,00	0,84	0,72	0,63	0,56	0,50	0,46	0,42	0,39	0,36	0,33		
2000	2,54	1,68	1,26	1,01											0,7	
3000	2,55	1,69														10-е
4000	2,57	1,70	1,27													
5000	2,59	1,71														
Продолжение табл. 2
v ZK	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,1	1,2	1,3	1,4	1,5	R	а
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17
1000	2,59	1,71	1,27	1,01	0,84	0,72	0,63	0,56	0,50	0,46	0,42	0,39	0,36	0,33		
2000	2,69	1,75	1,30	1,03	0,85	0,73	0,64	—	0,51		)	—	—	—	0,34	0,7	5.10-6
3000	2,80	1,79	1,32	1,04	0,86	0,74	—	0,57	—	—	—	—	—	—		
4000	2,92	1,84	1,35	1,06	0,88	—	0,65	—	—	0,47	0,43	—	—	—		
5000	3,04	1,89	1,37	1,08	0,89	0,75	—	0,58	0,52	—	—	0,40	0,37	—		
1000	2,69	1,75	1,30	1,03	0,85	0,73	0,64	0,56	0,51	0,46	0,42	0,39	0,36	0,34		
2000	2,92	1,84	1,35	1,06	0,88	0,74	0,65	0,57	0,51	0,47	0,43	—	—-	•—•	0,7	IO-»
3000	3,18	1,94	1,40	1,09	0,90	0,76	0,66	0,58	0,52	0,47	—	0,40	0,37	—«		
4000	3,50	2,06	1,46	1,13	0,92	0,78	0,67	0,58	0,53	0,48	0,44	—	—	0,35		
5000	3,89	2,19	1,52	1,17	0,95	0,80	0,69	0,60	0,54	0,49	—	0,41	0,38	—		
1000	2,52	1,67	1,25	1,00	0,84	0,72	0,63	0,56	0,50	0,46	0,42	0,38	0,36	0,33		
2000	2,53	1,68	1,26	1,01	0,84	—	—	—	—1	—		0,39	—i	—-	0,8	10-6
3000	2,55	1,69	—	—	—।	—	—	—	—	—	—	—•	—	—		
4000	2,56	—	1,27	—•	—	—	—	—	—	——i	—		—			
5000	2,58	1,70	—	—	—1	—	—	—				—	—	—1	—			
1000	2,58	1,70	1,27	1,01	0,84	0,72	0,63	0,56	0,50	0,46	0,42	0,39	0,36	0,33		
2000	2,67	1,74	1,29	1,03	0,85	0,73		—	0,51	—»	—	—	—	0,34	0,8	5.10-6
3000	2,76	1,78	1,31	1,04	0,86	—।	0,64	0,57	—	—।	—	——	—	—->		
4000	2,86	1,82	1,33	1,05	0,87	0,74	0,65		4	—	0,47	0,43			——		
5000	2,96	1,86	1,36	1,07	0,88	0,75	—	0,58	0,52	—	'—	—	0,37	—		
10Q0	2,67	1,74	1,29	1,03	0,85	0,73	0,63	0,56	0,51	0,46	0,42	0,39	0,36	0,34		
2000	•2,86	1,82	1,33	1,05	0,87	0,74	0,65	0,57	0,51	0,47	0,43	—	—	—	0,8	Ю-5
3000	3,08	1,90	1,38	1,08	0,89	0,75	0,66	0,58	0,52	—	——	0,40	0,37	——		
4000	3,33	2,00	1,43	1,11	0,91	0,77	0,67	0,59	0,53	0,48	——1	—	——	—		
5000	3,64	2,11	1,48	1,14	0,93	0,78	0,68	0,60	—	—	0,44	—	—	0,35		
1000	2,.51	1,67	1,25	1,00	1,83	0J2	0,63	0,56	0,50	0,46	0,42	0,38	0,36	0,33		
2000	2,53	1,68	1,26	1,00	0,84	—।	1—	—		1	—	—	0,39	—	—	0,9	10-6
3000	2,54	1,69	—।	L01	—	—।										
4000	2,56	—		!	—<	—	—।	—	—	—	—	—	—)	—	—		
5000	2,57	1,70	1,27													
1000	2,57	1,70	1,27	1,01	0,84	0,72	0,63	0,56	0,50	0,46	0,42	0,39	0,36	0,33		
2000	2,65	1,73	1,29	1,02	0,85	0,73	0,63	0,56	0,51	—	—	—	—'	0,34	0,9	5.10-6
30Q0	2,73	1,76	1,30	1,03	0,86	—	0,64	0,57	0„51	—	—	—	—	—		
4000	2,81	1,80	1,32	1,05	0,87	0,74				0,47	0,43					
5000	2,90	1,84	1>34	1,06	—	—	—	—	—							
1000	2,65	1,73	1,29	l.,02	0,82	0,73	^0,63	0,56	0,51	0,46	0,42	0,39	0,36	0,33		
2000	2,81	1,80	1,32	1,05	0,87	0,74	0,64	0,57	—	—i	—>	—	—	—'	0,9	io-6
3000	3,00	1,87	1,36	1,07	0,88	0,75	0,65	0,58	0,52	0,47	0,43	0,39	0,37	—		
4000	3,21	1,96	1,41	1,1	0,90	0,76	0,66	—	—'	—	—	0,40	—	—		
5000	3,46	2,05	1,45	1,12	0,92	0,78	0,67	0,59	0,53	0,48	0,44	—	—	0,35		
1000	2,51	1,67	1,25	1,00	0,83	0,72	0,63	0,56	0,50	0,45	0,42	0,38	0,36	0,33		
2000	2,53	1,68	1,26	—	0,84	—	—	—	—	0,46	—	0,39	—	—	1,0	10—6
3000	2,54	—	—	1,01												
4000	2,55	1,69	—	—'												
5000	2,56	] —	1,27	—												
1000	2,56	1,69	1,27	1,01	0,84	0,72	0,63	0,56	0,50	0,46	0,42	0,39	0,36	0,33		
2000	2,63	1,72	1,28	1,02	0,85	—	—	—	0,51	—	—	—	—	0,34	1 0	5-10-e
3000	2,70	1,75	1,30	1,03	—	0,73	0,64	—	—	—	—	—	—	—	л , и	
40Q0	2,78	1,79	1,32	1,04	0,86	0,74	—	0,57	—	—	—	—	—	—		
5000	2,86	1,82	1,33	1,05	0,87	—	0,65	—	—	0,47	0,43	—	—	—		
Продолжение табл. 2
V	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,1	1 ,2	1,3	1,4	1,5	Я	а
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17
1000	2,63	1,72	1,28	1,02	0,85	0,72	0,63	0,56	0,51	0,46	0,42	0,39	0,36	0,34		
2000	2,78	1,79	1,32	1,04	0,86	0,74	0,64	0,57	—,	—	—	—	—	—	1 л	1 Л —5
3000	2,94	1,85	1,35	1,06	0,88	0,75	0,65	—	0,52	0,47	0,43	0,39	—	—	1 , и	1U u
4000	3,12	1,92	1,39	1,09	0,89	0,76	0,66	0,58		,	—,	—	0,40	0,37	—		
5000	3,33	2,00	1,43	1,11	1,01	0,77	0,67	0,59	0,53	0,48	—	—	—	—		
Таблица 3
Гидравлический уклон каналов
X. и п	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,1	1,2	1,3	1,4	1,5	R
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
0,022	0,0011	0,0018	0,0026	0Д035	0,0046	0,0059	0,0042	0,0087	0,0104	0,0122	0,0142	0,0163	
0,024	0,0014	0,0021	0,0031	0,0042	0,0055	0,0070	0,0086	0,0104	0,0124	0,0145	0,0169	0,0194	0,02
0,026	0,0016	0,0025	0,0036	0,0049	0,0065	0,0082	0,0101	0,0122	0,0145	0,0171	0,0198	0,0227	
0,028	0,0019	0,0029	0,0042	0,0057	0,0075	0,0095	0,0117	0,0142	0,0169	0,0198	0,0230	0,0264	
0,030	0,0021	0,0034	0,0048	0,0066	0,0086	0,0110	0,0134	0,0163	0,0194	0,0227	0,0264	0,0303	
0,022		0,0010	0,0015	0,0020	0,0026	0,0033	0,0041	0,0050	0,0059	0,0069	0,0080	0,0092	
0,024	—	0,0012	0,0018	0,0024	0,0031	0,0039	0,0049	0,0059	0,0070	0,0082	0,0096	0,0110	0,03
0,026	—.	0,0014	0,0021	0,0028	0,0037	0,0046	0,0052	0,0069	0,0082	0,0097	0,0112	0,0129	
0,028	0,0011	0,0017	0,0024	0,0032	0,0042	0,0054	0,0062	0,0080	0,0096	0,0112	0,0130	0,0149	
0,030	0,0012	0,0019	0,0027	0,0037	0,0049	0,0062	0,0076	0,0092	0,0110	0,0129	0,0149	0,0171	
0,022 0,024 0,026 0,028 0,030		0,0010 0,0011 0,0012	0,0010 0,0012 0,0014 0,0016 0,0018	0,0013 0,0016 0,0019 0,0022 0,0022	0,0017 0,0021 0,0024 0,0028 0,0033
0,022 0,024 0,026 0,028 0,030			0,0010 0,0012 0,0013	0,0010 0,0012 0,0014 0,0016 0,0018	0,0013 0,0015 0,0018 0,0021 0,0024
0,022 0,024 0,026 0,028 0,030			0,0010	0,0010 0,0012 0,0014	0,0010 0,0012 0,0014 0,0016 0,0018
0,022 0,024 0,026 0,028 0,030				0,0010 0,0011	0,0011 0,0013 0,0015
0,022 0,024 0,026 0,028 0,030					0,0010 0,0012
0,0022 0,0026 0,0031 0,0036 0,0041	0,0027 0,0033 0,0036 0,0044 0,0051	0,0033 0,0039 0,0046 0,0054 0,0062	0,0039 0,0047 0,0055 0,0064 0,0073	0,0046 0,0055 0,0065 0,0075 0,0086	0,0054 0,0064 0,0075 0,0087 0,0100	0л0062 0,0073 0,0086 0,0100 0,0115	0,04
0,0016	0,0020	0,0024	0,0028	0,0034	0,0039	0,0045	
0,0019	0,0024	0,0029	0,0034	0,0040	0,0047	0,0054	0 08
0,0023	0,0028	0,0034	0,0040	0,0047	0,0055	0,0063	v , ии
0,0026	0,0032	0,0039	0,0047	0,0055	0,0064	0,0073	
0,0030	0,0038	0,0045	0,0054	0,0063	0,0073	0,0084	
0,0012	0,0015	0,0020	0,0022	0,0030	0,0030	0,0034	
0,0015	0,0018	0,0022	0,0030	0,0030	0,0040	0,0041	Л 08
0,0017	0,0022	0,0030	0,0031	0,0037	0,0042	0,0050	и, ии
0,0020	0,0024	0,0030	0,0040	0,0042	0,0050	0,0060	
0,0023	0,0030	0,0034	0,0042	0,0050	0,0060	0,0060	
0,0010	0,0012	0,0015	0,0018	0,0021	0,0024	0,0028	
0,0012	0,0014	0,0018	0,0021	0,0025	0,0030	0,0033	
0,0014	0,0017	0,0021	0,0025	0,0030	0,0034	0,0040	0,07
0,0016	0,0020	0,0024	0,0030	0,0034	0,0040	0,0045	
0,0019	0,0023	0,0028	0,0033	0,0040	0,0045	0,0052	
		0,0010	0,0012	0,0014	0,0017	0,0020	0,0023	
0,0010	0,0012	0,0014	0,0018	0,0020	0,0024	0,0030	
0,0011	0,0014	0,0017	0,0020	0,0024	0,0028	0,0032	0,08
0,0013	0,0016	0,0020	0,0024	0,0028	0,0032	0,0040	
0,0016	0,0018	0,0023	0,0028	0,0032	0,0040	0,0043	
X.	V п	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9
1	2	3	4	5	6	7
0,022 0,024 0,026 0,028 0,030					0,0010 0,0010	0,0010 0,0011 0,0013
0,022 0,024 0,026 0,028 0,030						0,0010 0,0011
0,022 0,024 0,026 0,028 0,030						
0,022 0,024 0,026 0,028 0,030						
0,022 0,024 0,026 0,028 0,030						
Продолжение табл. 3
1,0	1,1	1,2	1,3	1,4	1,5	К
8	9	10	11	12	13	14
0,0010 0,0012 0,0014 0,0016	0,0010 0,0012 0,0014 0,0017 0,0020	0,0012 0,0015 0,0018 0,0020 0,0023	0,0015 0,0018 0,0020 0,0024 0,0028	0,0017 0,0020 0,0024 0,0028 0,0032	0,0020 0,0023 0,0030 0,0032 0,0037	0,09
0,0011 0,0012 0,0014	0,0011 0,0013 0,0015 0,0017	0,0011 0,0013 0,0015 0,0018 0,0020	0,0013 0,0015 0,0018 0,0021 0,0024	0,0015 0,0018 0,0021 0,0024 0,0028	0,0017 0,0020 0,0024 0,0028 0,0032	0,1
0,0010	0,0011 0,0013	0,0011 0,0013 0,0016	0,0011 0,0014 0,0016 0,0018	0,0011 0,0014 0,0016 0,0018 0,0021	0,0013 0,0016 0,0018 0,0021 0,0024	0,12
	0,0010	0,0011 0,0013	0,0011 0,0013 0,0015	0,0010 0,0013 0,0015 0,0017	0,0010 0,0013 0,0015 0,0017 0,0020	0,14
		0,0010	0,0010 0,0012	0,0010 0,0012 0,0014	0,0010 0,0012 0,0014 0,0016	0,16
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
I.	Александров Н. Н., Кочергина А. В., Покровский П. А. Современная механизация для разработки россыпей. М., Госгортехиздат, 1963, 463 с. с ил.
2.	В е й ц е р Ю. И., К о л о б о в а 3. А., С т е р и н а Р. М. Механизм (^локирующего действия технического полиакриламида (ПАА). — «Водоснабжение», 4963, № 3, вып. XXII, ОНТИ, АКХ, М.—Л. с. 36—72.
3.	В е й ц е р Ю. И. Коагулянты и вещества, способствующие коагуляции. ЖВО им. Менделеева, 1960, т. V, № 6, с. 628—637 с ил.
4.	Великанов М. А. Русловой процесс, М., ГИФИЛ, 1958, 395 с. с ил.
5.	Выбор способов водоснабжения и осветления промстоков при разработке россыпей.— «Цветная металлургия», № 16, 1972 с. 50—53 с ил. Авт.: В. В. Назаров, В. Р. Л и ч а е в, Ю. М. Ч и к и н и др.
6.	Временная инструкция по выбору способов водоснабжения, водоподготовки и осветления промстоков при разработке россыпей. Иркутск, 1971. с. 76. с ил. Авт. В. В. Н а з а р о в, Ю. М. Чикин, В. Р. Личаев и др.
7.	Кастальский А. А. Современная аппаратура для подготовки и очистки воды, ЖВО им. Менделеева, т. V, № 6, 1960, с. 665—677 с ил.
8.	Коагулянты для очистки питьевой воды. Сборник под ред. Турчи-новича В. Г., МКХ, 1948, 167 с. с ил.
9.	К и с е л е в П. Г. Справочник по гидравлическим расчетам. М., Гос-энергоиздат, 1950, 568 с. с ил.
10.	Кузькин С. Ф., Небера В. П. Синтетические флокулянты в процессах обезвоживания. М.» Госэнергоиздат, 1963, 243 с. с ил.
11.	Кулеш Н. П. К вопросу о расчете длины отстойников.—«Гидротехника», № 208, М., Госэнергоиздат, 1960, с. 64—70.
12.	Леви И. И. Инженерная гидрология. «Высшая школа», 1968, 237 с. с ил.
13.	Лезгин це в Г. М. Гидромеханизация разработки россыпей и методы расчетов. М., «Наука», 1968, 220 с. с ил.
14.	Лешков В. Г. Справочник дражника. М., «Недра», 1968, с. 496с. ил.
15.	Леш ко в В. Г. Современная техника и технология дражных работ. jM-> «Недра», 1971, 288 с. с ил.
16.	Лурье Ю. Ю. Унифицированные методы анализа вод. М., «Химия», 1971, 375 с. с ил.
17.	Мол оч нико в а Ф. Э., Силина Е. И. Очистка сточных вод после дражных и гидравлических разработок россыпных месторождений. — «Колыма», № 7, 1965, с. 10—13 с ил.
18.	М о л о ч н и к о в а Ф. Э., Кузькин С. Ф., Небера В. П. Электрический контроль осветления дражных вод. — «Цветная металлургия», № 6, 1969, с. 13—15 с ил.
19.	Молочникова Ф. Э., Мокрушин С. Г. Применение катионных реагентов для очистки дражных стоков от взвеси. — «Цветная металлургия», № 22, 1971, с. 25—26 с ил.
20.	Н а з а р о в В. В. Состояние с очисткой сточных вод на дражных и гидравлических разработках россыпей. Тезисы докладов. Алма-Ата, 1967, 14 с. с ил.
21.	Назаров В. В., Кусаки на Г. В. Очистка сточных вод на дражных разработках россыпей. — «Колыма», 1969, № 7, 30 с. с ил.
181
22.	Н а з а р о в В. В., К о н ю к о в а А. Т. Работа драги в «глухом» забое. — «Колыма», 1969, № 8. с. 7—8 с ил.
23.	Назаров В. В., К У с а к и н а Г. В. Состав и свойства сточных вод на разработке россыпей. — «Колыма», 1969, № 11, с. 45—46 с ил.
24.	Н а з а р о в В. В. Применение отстойников для очистки сточных вод при разработке россыпей. «Колыма», 1970, № 2, с. 46—47.
25.	Назаров В. В., Личаев В. Р. Исследование степени загрязнения р. Анадырь и способов очистки промышленных стоков прииска «Отрожный».— «Колыма», 1970, № 6, с. 27—28 с ил.
26.	Назаров В. В. Выбор способов водоснабжения и очистки промстоков при разработке россыпей. Тезисы докладов, М., 1970, 12 с.
27.	Н а з а р о в В. В., Чикин Ю. М., Личаев В. Р. Охрана поверхностных вод при разработке россыпных месторождений. Обогащение руд россыпей золота и редких металлов. — «Научные труды Иргиредмета», Иркутск, 1972, вып. 26, с. 159—168 с ил.
28.	Назаров В. В., Личаев В. Р., К У р ы л е в А. П. К вопросу обработки сточных вод коагулянтами при разработке россыпей. Методы очистки промышленных сточных вод. — «Труды Казмеханобра», Алма-Ата, 1972, т. 1, № 8, с 187—193 с ил.
29.	Ну рок Г. А. Гидромеханизация открытых разработок. М., «Недра», 1970, 584 с. с ил.
30.	Передерий О. Г. Очистка сточных вод дражных полигонов методом электрокоагуляции. ЛАетоды очистки промышленных сточных вод. — «Труды Казмеханобра», Алма-Ата 1972, т. I, № 8, с. 200—203 с ил.
31.	Применение катионных флокулянтов для очистки питьевой воды. ЖПХ, 1966, т. 39, вып. 9. с. 43—49. Авт.: Вейцер Ю. И., Колесников Г. С., Т е в л и н а А. С. и др.
32.	Правила охраны поверхностных вод от загрязнения сточными водами № 847—70 и 30—I—II—71.
33.	Подготовка глубоких россыпей к осенне-весенней работе методом «задела» поверхности полигона драгой. — «Колыма», 1967, № 10, с. 16—18 с ил. Авт.: В. В. Назаров, В. А. Кудряшов, К. Е. Судаков и др.
34.	С и л и н а Е. И., М о л о ч н и к о в а Ф. Э. Очистка сточных вод дражных и гидравлических разработок. — «Труды института Уралмеханобр». Свердловск, 1968, вып. 14, 264 с.
35.	Федоров Н. Ф., Шифрин С. М. Канализация. М, «Высшая школа», 1968, 592 с. с ил.
36.	Ч е р н о в А. И. Гидромеханизация открытых горных работ в условиях Северо-Востока СССР. Магаданское книжное изд., 1970, 252 с. с ил.
37.	Ч у р и к о в М. В. Справочник по инженерной геологии. М., «Недра», 1968, 540 с. с ил.
38.	Ш о р о х о в С. М. Технология и комплексная механизация разработки россыпных месторождений. М., «Недра», 1973, 765 с. с ил.
39.	Щ е р б а т е н к о Н. Н. Применение коагулянтов и флокулянтов для •осветления сточных вод горнорудных предприятий. — «Водоснабжение и санитарная техника», 1970, № 11, с. 12—14 с ил.
ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие........................................................................................3
Глава I. Характеристика способов разработки россыпей и схем водоснабжения горных работ.............................................................................5
§ 1.	Общие сведения о россыпных месторождениях ...	5
§	2.	Инженерно-гидрологические	особенности россыпей .	.	8
§	3.	Способы	разработки	россыпей...................13
§ 4.	Водоснабжение горных работ и очистка сточных вод .	21
Глава II. Состав и свойства сточных вод...........................................................30
§ 1.	Характеристика производственных сточных вод ...	30
§ 2.	Отбор проб воды................................................35
§ 3.	Определение взвешенных веществ в сточных водах .	.	36
Глава III. Загрязнение поверхностных вод при разработке россыпей 43
§ 1.	Основные условия и требования к охране поверхностных вод......................................................43
§ 2.	Методы расчета загрязнения рек взвешенными веществами ..................................................45
§ 3.	Определение предельно допустимых концентраций взвешенных веществ в сточных водах...........................53
§ 4.	Разбавление сточных вод в озерах и водохранилищах 57 Глава IV.	Способы осветления сточных вод...................................................62
§ 1.	Основные способы осветления вод.................................................62
§ 2.	Осветление сточных вод отстаиванием..............................................64
§ 3	Расчеты отстойников и их рациональное использование. 71
§ 4.	Фильтрационные расчеты гидротехнических сооружений. 77
§ 5.	Применение коагулянтов и флокулянтов для осветления сточных вод..............................................88
Глава V. Выбор рациональных схем водоснабжения, водоподготовки и осветления сточных вод..............................................114
§ 1.	Анализ инженерно-геологических	условий	.	.	.	.114
§ 2.	Анализ технических	условий	разработки	россыпей	.	.119
§	3.	Типовые схемы водоснабжения и	осветления сточных вод 124
§	4.	Расчет элементов	схем	водоснабжения...........................................138
§ 5.	Экономическое обоснование выбора способов водоснабжения и очистки.........................................141
Приложения.......................................................................................144
Список	литературы .............................................................................. 181
Владимир Васильевич Назаров, Юрий Михайлович Чикин, Валерий Робертович Личаев, Александр Павлович Курылев Водоснабжение и очистка сточных вод при разработке россыпных месторождений Редактор издательства Е. А. Макрушина Обложка художника С. А. Смирновой Технический редактор Н. В. Жидкова
Корректор В. И. Нонкина
Сдано в набор 26/VII 1974 г. Подписано в печать 5/1II 1975 г. Т-00564 Формат 60X 90716 Бумага № 2 Печ л. 11,5 Уч.-изд. л. 12,96 Тираж 2800 экз. Заказ № 1175/4645-11 Цена 65 коп.
Издательство «Недра», 103633, Москва, К-12, Третьяковский проезд, 1/19.
Московская типография № 6 Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли.
109088, Москва, Ж-88, Южнопортовая ул., 24.
65 коп.
НЕДРА
Сканирование - Беспалов
DjVu-кодирование - Беспалов