В Постановлении февральского Пленума A963 г.) ЦК КПСС признано необходимый
усилить темпы строительства предприятий, перерабатывающих сельскохозяйственное
сырье.
В соответствии с этим Постановлением и решениями Совета Министров СССР в
нашей стране осуществляется широкое строительство холодильников,
В этом номере журнала публикуется подборка статей, освещающих актуальные
проблемы проектирования, строительства и эксплуатации холодильников.
Редакция просит читателей присылать свои отзывы о помещенных статьях.
УДК 725.355:69.02
Строительные конструкции многоэтажных холодильников
Инженеры М. Н. МЕРТЕШОВ, П. И. ПИРОГ— Гипрохолод
Многоэтажные холодильники по своему
назначению являются складскими
сооружениями, но по строительным конструкциям
относятся к категории промышленных зданий.
Низкие температуры (—20-: 40°) и
высокая относительная влажность (до 99%),
поддерживаемые в 'камерах, резко отличают
холодильники от обычных складов и
промышленных корпусов. Несоблюдение темпер атурно-
влажностного режима в камерах хранения
приводит к значительным потерям
скоропортящихся продуктов.
Специфичность условий эксплуатации
зданий холодильников обусловливает
необходимость выбора для них рациональных объемно-
планировочных и конструктивных решений,
которые должны удовлетворять требованиям
технологии хранения продуктов. Поэтому
конструкции, широко применяемые при
сооружении различных промышленных зданий, не
могут быть использованы для холодильников.
Перекрытия холодильников должны
выдерживать большие полезные нагрузки B т/м2) и
иметь гладкие потолки. Последние
способствуют правильному распределению
циркулирующего воздуха в камерах, повышению
санитарных условий хранения продуктов, уменьшению
конструктивной высоты перекрытий и
упрощают крепление к ним камерного оборудования.
Кроме того, гладкие потолки позволяют
использовать систему одноканального
распределения воздуха.
С развитием в стране индустриальных
методов строительства возникла необходимость
возведения холодильников из сборного
железобетона. Двумя проектными институтами ¦—
Гипрохолодом и Гипромяео — были
разработаны первые сборные железобетонные
конструкции для холодильников. Перекрытия хотя
и были названы безбалочными, но тю
существу являлись широкобалочными
конструкциями, в которых надколонные элементы
выступали (ниже центральных плит на 250 мм.
Однако на первом этапе строительства сборных
зданий 'холодильников эти конструкции имели
применение.
В последующие годы эксплуатации
холодильников было выявлено несоответствие
указанных конструкций требованиям технологии
хранения продуктов. Поэтому необходимо
было разработать и внедрить в строительство
более совершенные сборные железобетонные
элементы. Исследования, проведенные ВНИХИ
и ЦНИИПромзданий, подтвердили эти
выводы.
В 1961 г. Гипрохолод разработал новую
конструкцию сборных, действительно
безбалочных перекрытий, удовлетворяющих
требованиям технологии и санитарии и по внешнему
виду не отличающихся от монолитных
безбалочных перекрытий, но превосходящих их по
технико-экономическим показателям.
Новая конструкция перекрытий с гладкими
потолками, рассчитанная на полезную
нагрузку 2000 /сг/ж2, состоит из четырех основных
элементов — колонны, капители, надколонной
плиты и средней пролетной плиты (рис. 1).
При шаге колонн 6X6 м принята 3-метровая
разрезка плиты перекрытия в обоих
направлениях. Толщина плиты перекрытия составляет
лишь 16 см.
Высота колонн всех этажей 4,8 м (включая
высоту капители—0,65 м). Диаметр колонн
принят двух размеров: 0,6 м — для нижних и
0,5 м — для верхних этажей. Надколонные и
пролетные плиты также двух типов: для
междуэтажных перекрытий и покрытия. Последнее
принято плоским, причем уклон кровли
создается при устройстве ее изоляции. Вес
элемента не превышает 5 т. Объем сварных работ
сведен до минимума. Основные стыки
элементов подлежат дополнительному замоноличи-
ванию.

№ 5
Строительные конструкции многоэтажных холодильников
Эти конструкции, впервые примененные при перекрытия) и ИИ-70 ((безбалочные с неглад-
строительстве пятиэтажного Московского
холодильника № 14 в Очакове (рис. 2), имеют,
кроме гладких потолков, «ряд других
преимуществ.
Применение комплексной .механизации
"строительно-монтажных работ и точное соблюде-
Рис. 1. Монтажный план, сечения и элементы
сборного безбалочного перекрытия с гладкими
потолками:
1, 3, 5, 6 — надколонные плиты, 2 — пролетная
плита, 4 — капитель, 7 — колонна.
ние технологии строительства позволили
снизить его стоимость на 7,19/6, а трудовые
затраты — «a 4,6p/(j 'при высоком качестве работ1.
Если сопоставить указанные конструкции
с рекомендуемыми для многоэтажных зданий
(серии ИИ-60-64 и ИИ-70), то
технико-экономическая эффективность -их будет еще выше.
Новые конструкции Гштрохолода были
утверждены Моссоветом и введены в каталог
НК-65 Главмоостройматериалов.
В настоящее время эти конструкции
применяются при строительстве многоэтажных
холодильников во многих городах страны.
Сопоставление новых конструкций с
рекомендуемыми в каталогах ИИ-60-64 (балочные
кими .потолками) то расходу 1бетона и стали
на 1 м2 перекрытия при высоте этажа 4,8 м
приведено в таблице.
Материалы
' Бетон, мг . . . •
Сталь, кг ... .
Каталог
НК-65
0,254
20,7
ИИ-70
0,253
27,1
ИИ-60-64
0,185
33,0
1 А. П. Солодко,
строительство», 1964,
Б. С. Федоров,
No 3.
«Промышленное
Рис. 2. Внешаий вид здания и камера с гладкими
потолками холодильника № 14 емкостью 173С0 г
в Москве (Очаково).
На сборные железобетонные -конструкции с
гладкими потолками серии НК-65 расходуется
меньше металла, чем на конструкции серий
ИИ-70 -и ИИ-60-64.

6 Объемно-планировочные и конструктивные решения одноэтажных зданий холодильников № 5
Так, например, при использовании для
холодильников емкостью по 16 000 т конструкций
серии ИИ-70 перерасход стали составит 86 т,
или 31?/о!, а конструкций серии ИИ-60-64 —
соответственно 147 т, или 53°/о!.
Таким образом, при постройке четырех
холодильников емкостью что 16 000 т с
применением конструкций серии НК-65 можно
сэкономить стали в количестве, достаточном для
строительства в первом случае — еще одного
такого холодильника, во втором — двух.
Новые конструкции 'позволяют также лучше
использовать кубатуру здания. Например, при
применении конструкции серии ИИ-60-64
снижение полезного грузового объема (из-за
большой высоты балочных конструкций)
составляет около 2500 т. Это эквивалентно
потере емкости одного этажа в таком здании,
как Московский.холодильник № 14.
Конструкции серии НК-65 благодаря
простоте 'Оборки каркаса и замоноличивания узлов
значительно менее трудоемки, чем конструкции
серии ИИ-70. Так, если для монтажа каркаса
указанного холодильника из конструкции
серии НК-65 требуется 732 чел.-дня, то при
использовании конструкций серии ИИ-70 —
1139 чел.-дней. Это позволило строителям
Московского холодильника № 14 сократить срок
строительства с 32 до 25 месяцев.
Конечно, новые конструкции не лишены
некоторых недостатков.
Однако для строительства многоэтажных
холодильников конструкция НК-65 является
наиболее цриемлемой.
Гипрохолод продолжает работать над
совершенствованием конструкций и достиг уже
некоторых успехов: расход стали на 1 м2
перекрытия снижен еще на 2 кг/м2.
Строительные управления многих
административных районов охотно принимают новые
конструкции для изготовления на
предприятиях строительной индустрии. Однако
внедрение этих конструкций в строительство
холодильников задерживается вследствие того, что
Госстрой СССР в течение длительного
времени не включает их в каталог типовых
конструкций заводского изготовления.
УДК 725.355:69.04
Объемно-планировочные и конструктивные решения
одноэтажных зданий холодильников
Инж. В. И. САФОНОВ — Центральный научно-исследовательский и проектно-экспериментгльный
институт промышленных зданий и сооружений
Проектирование складских зданий и
холодильников, начцная. с октября 1964 г., должно
выполняться с обязательным (применением ут-;
вержденных Госстроем СССР унифицирован-;
ньгх типовых секций.
Номенклатурой секций предусмотрены
одноэтажные и многоэтажные здания.
При выборе типа здания холодильника
необходимо учитывать условия кооперирования
и блокирования его с другими предприятиями,
градостроительные требования, а также
производить оценку его эксплуатационных качеств.
Здание холодильника должно быть удобным
для выполнения погрузо<чно-разгрузочных
работ и обеспечивать возможность их
комплексной механизации. Несущие и ограждающие
конструкции должны быть долговечными,
^позволяющими поддерживать в холодильных
камерах стабильные температурно-влажностные
режимы, сроки и стоимость строительства —
минимальными.
Наиболее полно перечисленным условиям
отвечают одноэтажные здания, поэтому в
настоящее время как в СССР, так и за рубежом
строятся преимущественно одноэтажные
холодильники различной емкости.
Параметры типовых строительных секций
одноэтажных холодильников представлены на
рис. 1.
Складские секции точно такие же, как и сек-

№ 5 Объемно-планировочные и конструктивные решения одноэтажных зданий холодильников 7
ции одноэтажных промышленных зданий. Это
позволяет блокировать здания и размещать
холодильники -и «склады в комплексе с
промышленными предприятиями.
-у щ-ш м ж к *
********** *lL00*
72000
Вис. 1. Параметры типовых строительных секций одноэтажных
холодильников: при ширине секции 24 м высота помещений h равна 4 8 м при
48 м — 4,8; 6 и 7,2 ж, при 72 м — 6,2 и 7,2 ж.
Предусмотрено применение типовых сборных
железобетонных конструкций и изделий по
номенклатуре, утвержденной Госстроем СССР.
Для холодильников и складов
продовольственных и промышленных товаров принята
сетка колонн 12X6 м. Несущими конструкциями
покрытий .служат балки с (параллельными
поясами, перекрывающие пролеты длиной 12 м.
Высота камер указана для зданий без
подсыпки. Если применяется подсыпка, высота
уменьшается на 1.,2 м.
Рис. 2. Размещение холодильника емкостью
4500 т в комплексе с пищевыми и
производственными предприятиями торговли:
/ — овощехранилище, 2 —
административно-бытовой корпус, 3 — цех 'переработки овощей, 4 —
картофеле-овощехранилище, 5— цех засолки, 6— та-
роремонтное хозяйство, 7 —закрытая
железнодорожная платформа, 8— фабрика заготовочная, 9—
холодильник емкостью-4500 т, /0—закрытая
автомобильная платформа, // — продовольственная
база, 12 — машинное отделение холодильной
установки, 13 — база промышленных товаров, 14 —
хлебозавод, 15 — гормолзавод, 16—пивзавод, 17—
горвинзавод, 18 — бытовые помещения, 19 —
железная дорога, 20 — склады промышленных
товаров, 21 — резерв.
Для секций предусмотрена плоская кровля
с нулевым уклоном и наружным водоотводом.
В некоторых случаях при 'блокировке или
наличии закрытых платформ «с регулируемым
темпер а тур ным режим ом F -.-
8°) допускается применение
внутренних водостоков.
Размеры секций позволяют
проектировать холодильники
наиболее распространенной
емкости. Например, в секции
24 X 72 м с пристроенными
платформами размещается
распределительный
холодильник емкостью 1000 т, в секции
48X72 м при встроенных
платформах шириной 7,5 м —
холодильник емкостью 2500/3000 г; в секции 72 X
Х72 м при тех же условиях—холодильник
емкостью 4500/5500 т (в числителе дроби
указана емкость при высоте от пола до балки 4,8 м,
а в знаменателе — при высоте 6 м).
Используя указанные секции, можно
получать разнообразные объемно-планировочные
решения холодильников и блокировать
'холодильники с другими складскими и
промышленными зданиями. На рис. 2 показано
размещение холодильника емкостью 4500 т в комплексе
с пищевыми и /производственными
предприятиями торговли в г. Нижнекамске.
Исследования и проектные проработки
показали, что машинное отделение, подсобные
службы и административно-бытовые
помещения следует размещать в отдельной секции,
примыкающей к секции холодильника. Это
позволяет кооперировать и блокировать
подсобные службы.
Габаритные размеры секции дают
возможность проектировать и строить холодильники с
встроенными или пристроенными
платформами закрытого или открытого типа, для
которых могут быть использованы конструкции
унифицированной номенклатуры.
На рис. 3 показана планировочная схема
холодильника с пристроенными Закрытыми
платформами (железнодорожной и
автомобильной), размещенными в унифицированных
пролетах. Между секцией холодильника и
платформами проложена теплоизоляция, что
препятствует образованию «мостиков» холода и
обеспечивает нормальные условия
эксплуатации.
В тех случаях, когда температурные
режимы камер хранений и платформ мало
различаются, например ё холодильниках для фрук-

Объемно-планировочные и конструктивные решении одноэтажных зданий холодильников №
ШОО j| 12000
'500
\ i "У 12 000 Г
Рис. 3. Планировочная схема
холодильника с пристроенными
закрытыми платформами:
/ — камеры хранения
охлажденных грузов (/ = 0°), 2 —
камеры хранения мороженых
грузов (/=—18°), 3 —
универсальные камеры (^ = 0/—18°), 4 —
закрытая автомобильная
платформа, 5 — закрытая
железнодорожная платформа, 6 —
морозилки, 7—машинное
отделение,
административно-бытовые и подсобные
помещения, 8 — весовые, 9 —
вертикальные панели, 10 — система
раздвижных дверей, 11 —
сборные перегородки, 12 — ось
железнодорожного пути, 13 —
мозаично-бетонные или бетонные
плиты, 14 — бетонная
подготовка, 15—теплоизоляция, 16—¦
грунт, 17 — гидроизоляция,
18 — бетонная подготовка с
электронагревателями, 19 —
подвесной потолок.

№ 5 Объемно-планировочные и конструктивные решения одноэтажных зданий холодильников 9
тов, овощей или ери устройстве изоляции по
низу конструкций (гладкие или подвесные по-
толки), закрытые (платформы (можно
'размещать в контуре секции холодильника.
Габаритные и конструктивные схемы
примыкающих к секции холодильника «платформ и
навесов над «ими утверждены Госстроем
СССР. В настоящее время по ним
разрабатываются рабочие чертежи.
Лучшим типом платформы для
холодильников следует считать закрытую с регулируемым
режимом.
Чтобы избежать удорожания строительства
холодильников целесообразно в закрытых
платформах поддерживать температуру летом
не ниже 8°, а зимой — около 0°. Для
устройства таких платформ могут'быть использованы
типовые конструкции 'Промышленных зданий.
Большое значение для одноэтажных
холодильников имеет правильный выбор
'конструкции покрытия, стоимость которого составляет
в среднем от 35 до 40°/d от всей стоимости
здания.
Поэтому при проектировании и
строительстве холодильников особое внимание следует
уделять конструкциям покрытий, от которых
зависит долговечность здания и его
эксплуатационные качества.
Применяемые в настоящее время
конструкции покрытий состоят из несущих элементов,
паро- и теплоизоляции, выравнивающего слоя
(стяжки), гидроизоляции и ее защитного слоя.
В'типовых секциях одноэтажных
холодильников в качестве несущих элементов
применяются сборные железобетонные плиты серии
ПК-01-74/62, укладываемые на балки серии
ПП-01-01.
Эти конструкции полностью не отвечают
специфическим эксплуатационным
особенностям холодильников по следующим причинам.
Известно, что в камерах хранения
холодильников относительная влажность воздуха
поддерживается в пределах от 70 до 95%, а
температура от 4 до —20°. Для таких условий
принятая в типовых железобетонных
конструкциях толщина защитного слоя арматуры
F—8 мм) является недостаточной, чтобы
предотвратить ее коррозию. Вместе с тем, условия
изготовления плит и балок не позволяют
увеличить толщину этого слоя. Поэтому
поверхности плит и балок и их закладные части,
согласно требованиям действующих инструкций,
должны покрываться со стороны камер
эмалями или лаками, что практически выполнить
очень трудно,
При осуществлении антикоррозийной
защиты теплоизоляция покрытий холодильников
оказывается зажатой между двумя
паронепроницаемыми слоями — защитным слоем и
кровельным 'ковром, что исключает возможность
естественной ее просушки.
По предварительным данным Института
новых строительных материалов, долговечность
такой антикоррозийной защиты не превышает
5—6 лет, поэтому ее необходимо периодически
восстанавливать. Однако выполнить это
можно лишь в то время, когда холодильник не
работает, так как необходимо предварительно
просушить поверхности конструкций до воз-
душносухого состояния, для чего в камерах
потребуется поддерживать температуру не
ниже 8° и влажность не выше 70%.
Наличие на потолках большого числа
сильно выступающих ребер затрудняет обмен
воздуха у потолка, поэтому коррозия
ребристых конструкций значительно усиливается.
Особенно подвержены ей элементы покрытия
в местах «мостиков» холода, устранить
которые посредством подклейки изоляции к
ребристой поверхности потолка практически
невозможно.
По данным ВНИХИ, на холодильниках с
ребристой поверхностью потолков
неравномерность температур воздуха по объему камер
достигает 5° против допустимых 0,5°, что
приводит к увеличению усушки хранящихся
продуктов, снижению их качества, а в некоторых
случаях и к их порче.
При использовании ребристых конструкций
высота покрытия от кровли до низа балок или
ферм составляет при пролете 12 ж — 190 см, а
при пролете 18 м — 340 см. Если учесть, что в
большинстве случаев высота помещений от
пола до низа балок или ферм принимается в
пределах 4,8 и б м, то будет понятно, насколько
завышены габаритные размеры несущих
элементов.
Увеличение конструктивной высоты
покрытий ведет к удорожанию стоимости
перегородок и наружных стен в среднем по
холодильникам на 25—35%, что составляет от полной
стоимости зданий около 6—10%, по
сравнению с холодильниками, имеющими покрытие
с гладкими потолками.
При этом объем зданий
увеличивается на 20—25%. Использовать дополнительный
объем не представляется возможным, так как
между несущими элементами имеются связи
жесткости.
Возникает вопрос, целесообразно ли
применять в унифицированных секциях типовые
сборные железобетонные конструкции при на-

10 Объемно-планировочные и конструктивные решения одноэтажных зданий холодильников № 5
личии таких недостатков и можно ли
устранить (последние?
Проведенные в ЦНИИПромздаший
исследования и проектные проработки показали, что
в современных условиях при строительстве хо-.
лодильников целесообразно в большинстве
случаев применять в унифицированных
секциях типовые сборные железобетонные
конструкции. Их недостатки можно устранить путем
проведения ряда усовершенствований.
К ним следует прежде всего отнести
устройство подвесного потолка (см. рис. 3, 4),
отделяющего межба^лочное (пространство от камер
хранения. Это позволяет создать гладкие
потолки, ликвидировав лишние объемы в
камерах хранения, уменьшить площадь
перегородок и изолированных наружных стен, а также
исключить возможность коррозии арматуры и
закладных частей, так как относительная
влажность воздуха над подвесным потолком
не превышает 60%'.
При устройстве подвесного потолка
создаются реальные возможности для осуществлений
теплозащитной рубашки, которая позволяет
в несколько раз сократить (потери продуктов от
усушки.
Таким образом, подвесной потолок
полностью лишен всех недостатков типовых
сборных железобетонных конструкций и позволяет
в значительной степени повысить
эксплуатационные качества зданий холодильников,
однако только в том случае, если он отвечает
следующим требованиям.
Подвесной потолок должен обладать
необходимым сопротивлением теплопередаче и
инфильтрации воздуха, а его конструкция при
Рис. 4. Типы покрытий одноэтажных холодильников:
а _ из типовых конструкций с подвесным потолком и теплозащитной рубашкой (вес
1 м2 520 кг, стоимость 22 руб.), б — то же, без подвесного потолка (вес 1 м? 580 кг,
стоимость -35 руб. 30 коп.), в — комплексное из гладких керамзитобетонных плит (вес
1 м2 450 кг, стоимость 28 руб. 50 коп.), г-—с использованием многопустотного настила
(F,ec 1 м2 750 кг, стоимость 40 руб. 30 коп.), / — защитный слой из гравия, 2 — четырех-
слойный рулонный ковер, 3 — железобетонная плита прокатного типа, 4 — минераловат-
ный войлок, 5 — типовые железобетонные плиты, б — подкладка из ячеистого бетона,
7 —фибролит, 8 — плоский асбестоцементный лист, 9 — стальные уголки, 10 — типовая
балка, //— керамзитобетонные плиты, 12 — плиты ПСБ-С на склеивающей мастике,
13 — армированная корка, 14 — жесткие минераловатные плиты, 15 — многопустотный
настил, 16 — железобетонная балка.

Jyjo 5 Объемно-планировочные и конструктивные решения одноэтажных зданий холодильников 11
надлежащей несущей способности должна
быть легкой.
В качестве несущих элементов подвесного
пота/ж а целесообразно использовать сталь и
асбестоцементные изделия, а в 'качестве
теплоизоляции—минераловатные изделия
(полужесткие минераловатные плиты, войлок, маты
и т. (П.).
Несущие элементы должны рассчитываться
на равномерную полезную нагрузку 75 кг/м2.
Это достигается за счет снижения
собственного веса конструкций покрытия и 'Применения
дешевого и вместе с тем 'высокоэффективного
теплоизоляционного материала. Обычно для
изоляции покрытия колодилыьшков используют
дорогую минеральную ггробку, которую
закрывают монолитной армированной стяжкой
толщиной 7—8 см 'вместо 3—4 см 'по проекту.
Вместо стяжки целесообразно использовать
сборные железобетонные плиты (прокатного
типа, приведенная толщина которых не
(превышает 4 см. Такие плиты во избежание
образования «мостиков» холода укладывают на
подкладки из ячеистого бетона или фибролита,
а пространство между ними и несущими
плитами покрытия заполняют минераловатным
войлокам (рис.. 4,а). Такое покрытие
значительно дешевле, чем 'применяемое в типовых;
проектах A3 руб. 60 коп. вместо 36 руб.
за 1 м2).
Если в зоне теплозащитной, рубашки
устанавливают оборудование, то при расчете несущих
элементов и балок учитывают его вес.
Технико-эконо'мические расчеты показали,
что при правильном (выборе конструкций
крыши и подвесного (потолка 'можно построить
холодильник с теплозащитной рубашкой из
типовых 'конструкций, причем значительно
дешевле, чем по действующим типовым проектам
(табл. 1).
Минераловатный войлок, находясь /под
защитой плит, не иопытывает 'нагрузок, поэтому
не уплотняется. Кроме того, он не
увлажняется, так как конструкция покрытия не имеет
пароизоляции со стороны холодильных 'камер.
Проведенные ЦНИИПромэданий
исследования показали, что изделия из минеральной
ваты не теряют своих теплоизоляционных свойств
и достаточно долговечны. Так, обычная
минеральная вата, уложенная в конструкцию
чердачного перекрытия Московского
холодильника № 11, в течение 15 лет не изменила своей
структуры. В этом перекрытии по слою
минеральной ваты толщиной около 25 см уложена
рулонная пароизоляция, а 'поверх ее —
деревянный настил, который является полом
чердака. Минеральная вата не потеряла своих
теплоизолирующих свойств, даже находясь под
такой нагрузкой.
Этот опыт подтверждает возможность и це-
Таблица 1
Строительные показатели на 1 m условной емкости
Показатели
Развернутая пло-
| щадь, л*2 ....
Строительный
объем, м% . . . .
Объем бетона
армированного и неар-
мированного, мг.
Расход стали
(натуральный), кг . .
Вес здания, пг. . .
Стоимость
общестроительная без
оборудования,
руб
Типовой
холодильник Гипрохо-
лода (проект
№ 3208, сетка
колонн 6X12 м)
1,59 A00%)
10,7 A00%)
0,655 A00%)
54,4 A00%)
139,0 A00%)
Холодильник с
покрытием из
типовых
железобетонных конструкций
с подвесным
потолком (сетка
колонн 6 X 18 м)
1,26 G9>/о)
7,37 F9%)
0,435 F6,5%)
53,2 (98%)
1,02
121,5(87,5%)
Холодильник из
гладких керамзи-
тобетонных плит
(сетка колонн
6Х 12 л*)
1,20 G5,5%)
6,79 F3,5%)
0,4 F1%)
33,8 F2%)
0,86
110,8 (80%)
Холодильник с
при мен е н и е м
стальных ферм и
юдвесного потол.
ка (сетка ko-i
лонн 6X30 м)
1,18 G4%)
6,14 E7,5%)
0,254 C9%)
43,6 (80%)
0,57
94,2 F6%) 1
Примечание. Все перечисленные холодильники без теплозащитной рубашки.

12 Объемно-планировочные и конструктивные решения одноэтажных зданий холодильников № 5
лесообразность -применения минераловатных
изделий в -качестве теплоизоляционных
материалов при строительстве холодильников.
Разумное использование таких изделий даст
возможность снизить стоимость строительства
и сократить сроки ввода холодильников в
эксплуатацию, которые часто нарушаются из-за
недостатка в теплоизоляционных материалах.
В тех случаях, когда холодильники входят в
комплекс сблокированных предприятий, что в
дальнейшем, как правило, будет иметь место,
целесообразно (применять для ;них конструкции
покрытий этого комплекса.
В основном холодильники будут
блокироваться с (предприятиями 'пищевой
'промышленности и торговли, для которых лучшим типом
покрытий являются покрытия из гладких ке-
рамзитобетонных плит (рис. 5),
разработанные (в 1962 г. ЦНИИПромзданий совместно
с НИИЖБ для зданий с сеткой колонн
6X12 м. Керамзито-бетонные плиты выполняют
несущие и теплоизоляционные функции.
Верхний слой плит состоит из
керамзитобетон а М-50 с объемным весом 900 /сг/ж3, а
нижний, в -котором размещается 'предварительно
напряженная стержневая арматура, — из ке-
рамзитобетона М-200 с объемным 'весом
1700 кг/м* или (в зависимости от местных
условий) из обычного тяжелого бетона марки
М-200 или М-300. Защитный слой арматуры
может быть принят любой толщины.
Покрытия монтируются из элементов
четырех типовых размеров: колонн и надколонных
плит (капителей) одного типоразмера и одной
марки и пролетных «плит двух типоразмеров
CX3 и 9,3X1,5 м).
Максимальный вес элемента 5 т.
Конструктивная высота покрытия 30 см, что
соответствует толщине плит. Такая толщина
обеспечивает покрытию сопротивление теплопередаче,
равное 1,3 мЪчас град/ккал. Гладкая
поверхность потолкав позволяет при необходимости
увеличивать сопротивление теплопередаче
путем подклейки к потолку высокоэффективных
теплоизоляционных материалов (плит ПСБ,
ПХВ и т. д.). Применение таких материалов
дает возможность ликвидировать «мостики»
холода.
В табл. 2 приведены технико-экономические
показатели секции 'производственного здания,
решенной в трех (вариантах. В первом варианте
применена комплексная конструкция
покрытия с гладкими потолками, во втором и
третьем — конструкция покрытия с использованием
типовых сборных железобетонных элементов
без подвесного потолка.
Как видно из табл. 2, секция, в которой
применена комплексная конструкция покрытия с
гладкими потолками, обладает рядом
технических и экономических преимуществ.
Такие конструкции универсальны и мотут
широко применяться при строительстве зда-
Рис. 5. Комплексное
покрытие из плоских керамзитобе-
тонных плит:
1 — железобетонная колонна,
2—нэдколонная плита
(капитель), 3, 4 — пролетные плиты,
5 — керамзитобетон М-50, 6 —
керамзитобетон М-200, 7 —
монтажные закладные части,
8 — утеплитель капители, 9 —
панель стены, 10 — упругая
прокладка.

№ 5 Объемно-планирдвочн'йе и конструктивные решения одноэтажных зданий холодильников 13
Таблица 2
Технико-экономические показатели секции производственного здания высотой 6 м
Показатели
Сетка колонн, м
Кубатура здания, мг . .
Площадь перегородок, м2
Площадь наружных стен,
Л*2
Количество типоразмеров
конструктивных
элементов (на здание), шт. . .
Конструктивная высота
Стоимость 1 м2 покрытия
с учетом стоимости
колонн и балок, руб. . .
Трудоемкость устройства
каркаса и покрытия,
Покрытие с применением несущих
железобетонных элементов
унифицированной номенклатуры с ребристой
поверхностью (утеплитель — газобетон)
7 =400 — 500 кг1м\ R0 =1,3 м2 час
град\ккал
III вариант
6X12
27181 A00%)
4720 A00%)
2030 A00%)
13 A00%)
170
23,40 A00%)
2210 A00%)
II вариант
12X18
32982 A21%)
5760 A21%)
2330 A15%)
15 A15%)
335
2167 (98%)
Покрытие из
плоских керамзитобе-
гонных плит
(предложение ЦНИИПЗ)
#о =1,3 м2 час град!
ккал
I вариант
6X12
21715 (80%)
3782 (80%)
1470 G2%)
И (85%)
30
18,32 G8,3%)
1 1794 (81%)
Примечание. Стоимость определена по методике, разработанной Гипротисом
в 1961 г.
нии, в которых размещаются (производства
легкой и пищевой промышленности,
предприятия торговли, холодильники, склады,
специализированные предприятия по бытовому
обслуживанию населения, магазины и т. д.
Указанные конструкции использованы в
проекте экспериментального холодильника,
разработанного ВНИХИ (совместное ЦНИИПрам-
зданий (ом. табл. 1).
-Практика проектирования и строительства
показала, что наружные стены и перегородки
холодильников целесообразно делать
сборными из заранее изолированных панелей. В
типовых секциях (предусматривается
применение горизонтальных панелей (одно- двух- и
трехслойных). Такие панели имеют ряд
существенных недостатков.
Наиболее применимы для холодильников
вертикальные панели. Они имеют
минимальное «число стыков и анкеров, удобны при
проведении работ по герметизации и изоляции
стыков. При их применении не создаются
«мостики» холода в местах расположения анкеров
и исключаются работы по установке и
изоляции фахверковых (колонн.
Лучшими являются полнотелые панели из
керамзитобетона или ячеистых бетонов
(рис. 6,а).
При наличии прокатных плит могут быть
использованы и трехслойные панели (рис. 6,6),
Ширину панелей целесообразно принимать
равной 3 м, что сводит к минимуму количество
стыков.
Для строительства одноэтажных
холодильников представляют большой интерес
стальные и аобестоцементные конструкции.
Несмотря на применение большепролетных
стальных конструкций общий расход стали на
тонну емкости холодильника оказался на 18э/о
меньше, чем vдля холодильника, решенного в
типовых конструкциях из аборнаго
железобетона. 'Объясняется это легкостью конструкций
подвесного потолка и кровли, а также
использованием наиболее выгодной схемы несущих
стальных ферм консольного типа.
Выводы
В современных условиях одноэтажные
холодильники, как правило, должны
проектироваться и строиться с подвесными потолками.
Только в этих случаях возможно рациональ-

14
В холодильных камерах должны быть гладкие потолки
№ 5
гдоо
/800
/800
J000
3000
3000
- —п тчетц
/600
/600
2700
Н-
^gmsraa^f
2700
-Ш
ш
Лорас-
чету
г 7оо
Рис. 6. Вертикальные панели стен холодильника:
а — двухслойные, б — трехслойные; 1 — керамзитобетонная панель серии СТ-02-18, 2 —
рулонная пароизоляция, 3 — теплоизоляция, 4 — плоские асбестоцемеитные листы толщиной 8 мм,
5 — деревянный брусок, 6 — теплоизоляция стыка, 7 — анкер, 8 — прокатные железобетонные
плиты, 9 — закладные части.
ное применение унифицированных типовых
секций и типовых сборных железобетонных
конструкций.
Получаемое 1при этом чердачное помещение
рекомендуется иопользовать для устройства:
теплозащитной рубашки.
В будущем холодильники целесообразно
проектировать и строить с покрытиями
комплексного типа», из гладких керамзитобетон-
ных. 'плит.
Наружные стены холодильников следует
проектировать и выполнять из вертикальных
панелей, несущими элементами которых
должны быть типовые конструкции и изделия.
УДК 621.565:69.025
В холодильных камерах должны быть гладкие потолки
Инж. И. М. ГИНДЛИН, канд. техн. наук И. А. МОИСЕЕВА — Всесоюзный научно-
исследовательский институт холодильной промышленности
Безбалочные монолитные железобетонные
перекрытия с гладкими потолками в течение
многих лет были, 'как известно, основной кон-
: струкцией, получившей всеобщее признание в
мировой практике строительства
холодильников. Однако 'позднее, с (переходом на сборные
железобетонные 'конструкции, стали строить
холодильники с ребристыми потолками.
Например, в строительстве многоэтажных
холодильников применяются специально
разработанные для пролетов 6X6 м типовые
конструкции -сборных железобетонных
перекрытий с негладкими потолками, имеющими
выступающие ребра высотой от 15 до 35 см.
В строительстве одноэтажных
холодильников с пролетами 6X12 м используют
унифицированные промышленные конструкции
покрытий -с балками высотой 120 см.
Опыт эксплуатации холодильников с
ребристыми потолками свидетельствует о
нецелесообразности их дальнейшего применения и
необходимости устройства в холодильных камерах
гладких потолков.
Тем не менее, ряд ведущих строительных
организаций и специалистов-строителей
игнорирует этот опыт и продолжает придерживаться
мнения о возможности использования в
строительстве холодильников общепромышленных
сборных конструкций с ребристыми
потолками, мотивируя это тем, что потребность в
сборном железобетоне для 'холодильников весьма
невелика по сравнению с общим объемом его
производства в стране.
В данной статье обосновывается
необходимость устройства гладких потолков, как
эффективного средства сохранения качества и

№> 5
h холодильных камерах должны быть гладкие потолки
15
снижения потерь продуктов на холодильниках,
окупающего расходы на дополнительную
оснастку заводов железобетонных изделий для
изготовления сборных элементов перекрытий
и .покрытий, специально предназначенных для
холодильников.
Специфичность зданий холодильников с
низкотемпературными камерами (до —30°),
ограждения которых защищены тепло-паро-
изоляцией, а перекрытия подвержены
большим нагрузкам B000 кг/м2), высокие
требования, предъявляемые к санитарному
состоянию помещений, вполне оправдывают
применение для холодильников сборных
'конструкций, отличных от унифицированных.
Известно, что основными условиями
соблюдения правильной технологии хранения
пищевых продуктов являются равномерное
распределение температуры и относительной
'влажности воздуха по всему грузовому объему
холодильных камер, нормальная циркуляция
воздуха в них, а также высокое санитарное
состояние камер.
Исследования холодильных камер,
оборудованных различными системами распределения
воздуха, показали, что предпочтение следует
отдать одноканальной системе с эжекторными
щелевыми соплами, из которых воздух
выходит с большой скоростью (около 15 м/сек).
Эта система при отсутствии препятствий для
развития потоков воздуха обеспечивает
значительно лучшую его циркуляцию и меньший
градиент температур по высоте камеры, чем
обычные двухканальные системы с окнами,
воздух из которых выходит с небольшой
скоростью (около 1—2 м/сек). Поэтому одно-
канальная система с эжекторными соплами,
более экономичная к тому же по расходу
энергии на циркуляцию воздуха, получила широкое
применение в камерах хранения охлажденных
продуктов.
Однако балочные конструкции перекрытий и
покрытий препятствуют нормальной
циркуляции воздуха в камерах. Равномерный поток
воздуха, выходящий с большой скоростью из
сопел воздушных каналов, разбивается о
выступы сборных элементов, о ребра балок или
настила и отклоняется вниз, на продукты. При
этом нарушается эжектирующее действие
воздушной струи и возникает опасность
подмораживания фруктов или яиц, находящихся в
верхних ящиках штабеля, поскольку воздух на
выходе из сопла имеет температуру —бн-
--6°.
Нарушение нормальной циркуляции
воздуха приводит к значительной неравномерности
температур, что подтверждается данными
испытаний, проведенных ВНИХИ [1] в 1963 г.
на фруктовом холодильнике Дзержинской кон-
торы^ Мосплодоовощторга. В камере № 11
высотой около 6 м с балочными перекрытиями
(рис. 1) и одноканальным распределением воз-
Рис. 1. -Камера с балочным перекрытием -на
фруктовом холодильнике Дзержинской базы
Мосплодоовощторга.
духа неравномерность его температуры по
высоте при работе воздухоохладителя
достигала 6°.
Подобные результаты были получены
ВНИХИ [2] при испытании в 1958 г.
аналогичной системы распределения воздуха на
Московском холодильнике № 12 в камере № 223
площадью 435 м2 и высотой 3,1 м, перекрытие
которой выполнено из сборных элементов,
образующих потолок кессонного типа с ребрами
высотой 20 см.
При хранении охлажденных продуктов в
камере работал воздухоохладитель.
Испытаниями, проведенными канд. техн.
наук М. И. Гуральником (ВНИХИ),
установлено, что при встрече воздушной струи с
ребром плиты перекрытия (на расстоянии 1,7 м
от сопла канала) скорость воздуха режо
падает и поток его отклоняется на штабель, над
которым скорость воздуха уже не отмечается
приборами (рис. 2). В связи с этим
температура и влажность воздуха по высоте камеры
были очень неравномерны. На основании
исследований было принято решение об отказе от
дальнейшего применения кессонных потолков.
Большая неравномерность температуры
воздуха особенно опасна для охлажденных
продуктов, которые хранятся при температуре,

16
В холодильных камерах должны быть гладкие потолки
№ 5
близкой к точке замерзания. В камерах
хранения мороженых грузов неравномерность
температуры воздуха 'Приводит к ухудшению
качества и значительным весовым потерям при
длительном хранении.
>*ж*/сек
и
W
9
8
L
?i
5
Ь
з-
г
1 ¦
о l
[
\\
1
1
1 Е
т*
.1
Л
^**>^Ч(
Расстояние
=Ф
^
1
1
2
от сопло\
-А
=1=
1 У
'
( '
м
1 ""'
Ь
Рис. 2. Скорость движения воздуха,
выходящего из щелевидных сошел в камеру, потолок
которой имеет выступающие ребра высотой
20 см.
Кроме.того, наблюдениями установлено, что
в конструкциях с ребристыми потолками
скапливается пыль и застаивается воздух, особенно
в углах, возле ребер, в результате чего
создаются благоприятные условия для развития
плесеней и других микроорганизмов.
Дезинфекция и побелка улучшают
санитарное состояние камер, однако частое
проведение их в условиях эксплуатации затрудняет
работу холодильников и связано с
дополнительными расходами.
Ввиду того что 'неравномерность
распределения температуры и влажности воздуха в
грузовом объеме камар с ребристыми
(потолками отрицательно сказывается, «на качестве
продуктов, сроки хранения их 'на таких
холодильниках приходится сокращать.
Согласно исследованиям ВНИХИ,
ухудшение температурно-влажностного режима в
камерах с балочными перекрытиями приводит
при длительном хранении к потерям фруктов
в размере не менее 2P/oL Убытки от изменения
сортности из-за ухудшения качества яблок
также достигают значительной величины.
Кроме того, сокращение /грузовой емкости
камер с ребристыми потолками в среднем на
13,5э/о за счет 'конструктивной высоты
перекрытия увеличивает расчетную усушку яблок
по сравнению с нормативной на 0,3%.
Если учесть, что кроме плодов на
холодильниках хранят и другие продукты (охлажденное
мясо, яйцо, сыр), то убытки, связанные с
применением ребристых потолков, будут еще
больше. Они значительно превысят расходы
предприятий строительной индустрии на
дополнительную оснастку для изготовления
элементов железобетонных перекрытий с
гладкими потолками.
На холодильниках с гладкими потолками
разность температур в различных местах
'камер не выходит за пределы допустимой.
Неравномерность относительной влажности
воздуха очень незначительна [3]. Это
подтверждено испытаниями, проведенными
ВНИХИ в 1956 т. на Московском
холодильнике № 12 (первая очередь) в камере № 01
площадью 556 ж2, высотой 3,7 ж, с гладким
потолком и одноканальным распределением
воздуха.
Градиент температур по высоте камеры не
превышал 0,25 град/м (табл. 1), а колебания
относительной влажности — 3—4,0/о' по объему
камеры (табл. 2).
Скорость воздуха по оси его потока над
штабелем на расстоянии 6 м от сопла канала
изменялась от 10,5 до 1,3 м/сек (рис. 3).
Нижняя граница воздушной струи не опускалась
более чем на 300 мм от потолка и не касалась
штабеля продукта. В камере наблюдалось
организованное движение плоских воздушных
струй, развивавшихся от сопел к стенам
камеры.
В настоящее время институтами Гипрохолод
и ЦНИИПромзданий созданы экономичные в
строительстве и надежные в эксплуатации
конструкции перекрытий с гладкими потолками.
Недавно вступил в строй в Москве
(Очаково) новый многоэтажный холодильник
емкостью 16000 г и строится на площадке
пищевого комплекса в Геленджике одноэтажный
холодильник емкостью 2000 т. Все камеры
этих холодильников имеют гладкие потолки.
Таким образом, уже теперь имеется
возможность строить индустриальными методами хо-
- лодильники с гладкими потолками, что
позволит применить экономичную в эксплуатации
и эффективную систему воздушного
охлаждения для всех камер холодильников.
Необходимым условием внедрения этой
системы в камерах хранения замороженных про-

№ 5
В холодильных камерах должны быть гладкие потолки
17
Дата и номера
точек
28/IX 1956 г.
1
2
3
4
5
6
10/Х 1956 г.
' !
2
1 3
Та
блица 1
Температура воздуха в камере(°С)
на высоте от пола
3 м
-0,9
— 1,4
— 1,2
—0,6
+0,2
-0,4
-2,4
-2,6
-2,2
1,8м
-0,4
-1,0
-Ы
-0,6
+0,4
-0,6
-2,2
-2,3
—2,2
1- м
_
• -1,2
' -1Л
—0,2
+0,4
I -0,6
—1,9
-2,3
—2,2
\3
[4
воздуха в камере
2
5
11
6\
•
Номера точек
1
2
3
4
5
Та
блица 2
Относительная влажность воздуха |
в различных точках камеры, % г
21/IX 1956 г.
91
94
—
90
94
5/Х 1956 г.
94
94
—
93
95
10/Х 1956 г.
89
89
[ 89
86
87
Точки измерения относительной
6лажности Ооздуха в камере
ю\
Э
8
7
6
5
3
2
1
\
I V
V
V
I v
( >^
Опытные,
данные
Теоретил
ческие
данные
0-1 г 3 4 56
Расстояние от сопла, м
Рис. 3. Скорость движения воздуха,
выходящего из щелевидных сопел в *камеру с
гладким1 потолком.
дуктов является переход промышленности на
выпуск продуктов- в упаковке, в результате
чего будут исключены «весовые потери при
длительном хранении на холодильниках.
¦Потребность в бесшовных стальных трубах
для оборудования камер хранения
замороженных продуктов воздухоохладителями
сократится в 3—4 раза тто сравнению с
потребностью в трубах на изготовление батарей, а
стоимость оборудования этих камер 'снизится
на 40—5(М.
Дополнительный расход энергии на 'привод
вентиляторов воздухоохладителей будет
компенсирован более экономичным режимом
работы компрессоров ври меньшем ^перепаде
между температурами воздуха и кипения
холодильного агента.
При воздушном охлаждении камер хранения
замороженных продуктов отпадает
необходимость © проведении трудоемкой работы по
снятию снеговой шубы -с оребренных камерных
батарей.
Операции по оттаиванию снеговой шубы с
поверхности воздухоохладителей могут быть
автоматизированы, что откроет возможность
для полной автоматизации холодильных
установок и значительного повышения их
экономической эффективности.
Безбалочные конструкции перекрытий с
гладкими потолками можно изолировать снизу
прочным и легким полимерным материалом
(например, полистиролом), заранее
приклеиваемым к сборным плитам клеем, который
обладает хорошими адгезионными и пароизоля-
ционными свойствами.

18
Й холодильных камерах должны быть гладкие потолки
№ 5
При устройстве изоляции снизу
охлаждаемый объем камер одноэтажных холодильников
сокращается (примерно 'на 20э/« при
сохранении емкости, «поскольку конструктивная
высота перекрытия находится вне этого объема.
За рубежом в последние годы выстроен ряд
холодильников с воздушным охлаждением и* с
гладкими потолками, причем
преимущественно .одноэтажных. Среди них можно указать на
следующие.
В 1959 г. в г. Кайзерслаутерн (ФРГ) сдан в
экоплуатацию одноэтажный холодилыник
емкостью 23000 г. Температура его камер
—18°, —23° и 0°. Потолки в камере
покрыты листовым алюминием [4].
В 1961 т. в г. В лирична-Сене (Франция)
построен одноэтажный холодильник емкостью
5000 т. Температура воздуха камер 0° и —20°
[5]. В 1961 г. в Лондонском порту пущен в
экоплуатацию девятиэтажный холодильник
емкостью 10000 т. Температура воздуха в
камерах — 18° .[6].
В изданной в 1962 г. холодильной
энциклопедии («Handbuch der Kaltetechnik», ФРГ)
отмечены преимущества гладких безбалочных
потолков для холодильников, заключающиеся
в лучшем санитарном состоянии, обеспечении
беспрепятственной циркуляции воздуха, а
также в экономии высоты камер благодаря не-
посредственно'му креплению к ним воздушных
каналов, батарей и трубопроводов.
В американском справочнике по
холодильной технике («ASHRAE Guide and
Data Book», США), изданном в 1962 г.,
указано, что одним из основных требований,
которому должны удовлетворять строительные
конструкции холодильников, является
возможность получения нормальной циркуляции
воздуха в камерах.
Отечественный и зарубежный опыт
эксплуатации холодильников позволяет сделать вывод
о полной целесообразности перехода в нашей
стране на строительство холодильников с
применением сборных безбалочных конструкций,
образующих гладкие потолки в камерах. Это
даст возможность значительно сократить
качественные и количественные потери пищевых
продуктов при длительном их хранении на
холодильниках.
ЛИТЕРАТУРА
1. П. А. А л е к с е е ©, О. М. В ы с о ц к а я,
Исследование режима хранения фруктов на холодильниках,
Отчет ВНИХИ, 1963.
2. М. И. Гуральник, Исследование одноканально-
го распределения воздуха, Отчет ВНИХИ, 1958.
3. М. И. Гуральник, Исследование холодильной
установки, термоизоляции и условий хранения
продуктов на холодильнике № 12 в Москве, Отчет
ВНИХИ, 1956.
4. В. М. Ш а в р а, Новый одноэтажный холодильник,
«Холодильная техника», A959, № 6.
5. Ш. Н. К о б у л а ш в и л in, Автоматизированный
одноэтажный холодильник в г. Витри-на-Сене
(Франция), «Холодильная техника», 1962, N° 2.
6. И. М. Гиндл-и н, Новый холодильник в
Лондонском порту, «Холодильная техника», 1963, № 2.
НА
ПРОДОЛЖАЕТСЯ ПОДПИСКА
на 1965 год
ЖУРНАЛ «ОБЩЕСТВЕННОЕ ПИТАНИЕ»
Условия подписки: на 12 мес.—З руб., на 6 мес. — 1 руб. 50 коп., на
3 мес. — 75 коп.
Цена отдельного номера — 75 коп.
Подписка принимается пунктами подписки «Союзпечати*,
общественными распространителями ^печати по месту работы, почтамтами и
отделениями связи.

УДК 725.355.001.12:69.025.3
Некоторые вопросы проектирования и эксплуатации
одноэтажных холодильников с полами на грунте
\
Канд, техн. наук Г. В. КАНАКОВ —- Горьковский инженерно-строительный институт
Ежегодно в Советском Союзе вводится в
действие большое число одноэтажных
холодильников.
Однако в проектировании, строительстве и
эксплуатации этих холодильников имеются
еще недостатки.
В результате многолетней эксплуатации
одноэтажных холодильников выявлены частые
случаи -пучения полов и деформации
'несущих конструкций зданий вследствие
промерзания грунтов [1, 2]. В шервую очередь это
относится к холодильникам, полы которых
устраиваются на грунте.
Холодильник в г. Кстово Горьковской
области построен в 1949 г. Его размеры в пла;не
Конструкция пола холодильника: асфальт—
2 см, железобетонная плита — 12 см, два слоя
рубероида, шлак — 70 см, два слоя рубероида,
бетонная подготовка— 14 см.
До 1957 г. в камерах холодильника
поддерживалась расчетная температура —9°, затем
она была снижена -до —14°, а в течение двух
месяцев была даже на уровне —18°.
В 1957 г. было отмечено появление трещин
в строительных конструкциях холодильника, а
в 1959 г. состояние его было признано
аварийным.
Причиной этого явилось промерзание и
пучение пылеватых песков и суглинка в ocHOiBa-
нии холодильника, в результате чего колонны
Цчвенно-бытяжные
термометры
Изотермр!
Рис. 1. Деформации строительных конструкций
холодильника в г. Кстово и зоны распространения
отрицательных температур.
212 X 20 м. Несущими конструкциями
являются кирпичные колонны, расположенные в
четыре ряда, и наружные стены на рандбалках.
Фундаменты столбовые.
Рис. 2. Деформация коломны (холодильник в
г. Кстово).
средних рядов поднялись на 10—25 см.
Монолитные железобетонные балки, опирающиеся
на колонны, прогнулись. В кирпичных
колоннах появились трещины с раскрытием до 3 см
(рис. 1 и 2), что сопровождалось опасным
отклонением колонн от вертикальной оси. В
брандмауэрных стенах также периодически
образовывались трещины с раскрытием до
2 см. Пол в центральной части холодильника
приподнялся на 6—15 см, в нем были
отмечены многочисленные продольные трещины с
раскрытием до 2 см.

U0 Некоторые вопросы проектирования и эксплуатации одноэтажных холодильников \f0 ?
Замеры температур' в грунте основания
холодильника с .помощью почвенно-вытяжных
термометров показали, что за период 1957—
1961 гг. отрицательные температуры
распространились в грунте на глубину до 5 м (см.
рис. 1). На рис. 3 показана зависимость тем-
JurT1^
Рис. 3. График зависимости температуры
грунта от температуры в камере (холодильник в
г. Кстово):
—i температура грунта;
— температура в камере.
пературы грунта от температуры в камере
холодильника.
В результате^ нивелирования и наблюдения
зЛа состоянием конструкций установлено,, что
деформации на отдельных участках
продолжают развиваться даже при температуре в
камерах —9ч—11°. При этом в (первые годы
подъем колонн происходил более интенсивно и
составлял 6-f-12 см в год, а в последующие —
по 1-^-3 см в год.
В связи с изложенным пришлось изменить
температурный режим в камерах
холодильников. На колонны были установлены
специальные металлические обоймы, а на
брандмауэрные стены — тяжи. Полы были
отремонтированы.
Подобные, деформации, но в меньшей
степени, были отмечены и на некоторых других
холодильниках Горько'В'Ской области.
Опыт эксплуатации одноэтажных
холодильников с аналогичной конструкцией полов
показал, что изоляция не предохраняет грунты
от промерзания и пучения. Поэтому в
холодильных камерах с такими полами
температура не должна быть ниже—5°.
Вопрос о конструкции полов холодильников
приобретает особенно важное значение потому,
что проектными институтами разработаны
типовые (проекты небольших холодильников с
полами на /грунте {3] без устройств,
предотвращающих его промерзание и пучение,
несмотря на низкие температуры в камерах
(—13° и ниже). При этом не было обращено
внимание на грунтовые условия,
пренебрежение которыми может привести к деформации
конструкции зданий холодильников.
За последние годы достигнуты успехи в
проектировании, строительстве и эксплуатации
крупных одноэтажных холодильников [4]. Во
избежание промерзания и пучения грунта в
большинстве случаев предусматривается его
воздушный или электрический обогрев [2, 5].
Однако и здесь имеются недостатки.
Рассмотрим холодильник, введенный в
эксплуатацию в 1962 г. 'в т. Арзамасе. Размеры
его в плане 98 X 48 м. Каркас состоит из
колонн, расположенных с шагом 6X6 ж. В
холодильнике 17 камер. Для камер о
температурой —18° и —30° предусмотрено устройство
шанцевых полов с воздушным обогревом. Под
камерами ic температурой 0° шанцевые полы
не запроектированы. К>к будто все правильно.
Однако двухмесячная эксплуатация
холодильника показала, что не всегда удается
поддерживать проектную температуру 0°- в
камерах, расположенных рядом с морозилками,
имеющими температуру —30°. При их
загрузке и разгрузке холодный воздух заполняет
соседние камеры, в результате техМпература в
них понижается от 0 до —15°.
На рис. 4 показано распределение
отрицательных температур для полов с обогревом
грунта и без него. График на рис. 4,а
подтверждает эффективность шанцевых полов,
график на рис. 4,6 показывает промерзание
грунта.
Из сказанного следует, что при
проектировании необходимо учитывать технологические
режимы в камерах холодильника,
оказывающие прямое влияние на температуру в грунте
основания.
Необходимо изыскать наиболее
рациональный режим эксплуатации шанцевых полов. В
проектах холодильников должна быть
предусмотрена возможность контроля температуры
грунта (под полом камер) термопарами и поч-
венно-вытяжными термометрами, без чего
нельзя регулировать режим эксплуатации
полов такого типа.
Во избежание промерзания и пучения
грунта [2, 5, 6, 7] следует уделять внимание не
только конструкции полов, но и конструкции
фундаментов. Обычно колонна и фундамент

ДОЬ 5 Некоторые вопросы проектирования и эксплуатации одноэтаоюных холодильников 21
Места отбора проб грунта
Температура грунта,*С
О -4 -8 -12 -IS у20
'2,25 (Отметка подошвы
фундамента колонны)
г, К тХгХОлодимьнцка) 0 -2 ~* "* д ~10 ~1г Jjti
J- с—т ¦ 11Ч i ^*i 1 | \ [ !  ~~Г "Г 1 IУ I
ст^я
Иг - - -
Рис. 4. Влияние конструкции полов на
распределение отрицательных температур в период
двухмесячной эксплуатации холодильника в г.
Арзамасе:4
а) I — 4 см — асфальтовая плитка; II — 12 см —
армированная бетонная подготовка;. III ,,и V —
слой рубероида; IV—15 см — утеплитель; VI —
3 см — цементная стяжка; VII — 55 см — песок
мелкозернистый, местами средней крупности,
глинистый, средней плотности (е = 0,62—0,68),
влажность 6,4—1Г°/о, степень влажности 0,28—0,43;
VIII — 37 см—мятая глина, влажность 16,3%,
пластичная; IX — 43 см — песок сред незернистый,
глинистый, очень влажный; X—36 см — суглинок
с включениями глины, пластичный, влажность
15,4%; XI—песок мелкозернистый, насыщенный
водой, степень влажности 0,86, средней плотности;
б) I — 4 см — асфальтовая плитка; II — 12 см —
армированная бетонная подготовка; III—60 см—
песок мелкозернистый, местами средней
крупности, глинистый, мерзлый, средней плотности (е =
= 0,62—0,68), в верхних слоях влажность 9—12%,
степень влажности 0,45—0,52, в нижних слоях
влажность 5—8%, степень влажности 0,27; IV —
24 см — суглинок с включениями глины, мерзлый,
средняя влажность льдогрунтовой массы 32%;
V — 30 см —суглинок с включениями глины, мерз-?
лый, без вкраплений льда, влажность 15%,
представляют собой одно целое и являются
«мостиком холода», .'.способствующим
распространению отрицательных температур ,в грунтах
основания и .пучению их под фундаментами.
Разработка рекомендаций по борьбе с этим
явлением имеет важное значение. Пока
известны только отдельные конструктивные решения,
например размещение в фундаменте
отопительных труб [6] или опирание колонн на
торцовые дубовые блоки толщиной 20 см,
зажатые между стальными плитами и служащие
термоизоляционной прослойкой [7].
Одноэтажные холодильники обычно бывают
двух типов: с полами на грунте и с подвалом,
но они могут строиться и с проветриваемым
под'польем. В последнем случае возможно
уменьшение стоимости и трудоемкости работ,
значительное 'снижение объемов земляных
работ и 'сокращение сроков строительства. При
этом могут быть .применены свайные
фундаменты, широко используемые в
промышленном и жилищном строительстве.
На основании изложенного можно сделать
вывод, что для обеспечения правильной
эксплуатации зданий холодильников необходимо:
— строго соблюдать предусмотренные
проектом температурные режимы в камерах;
— периодически наблюдать за состоянием
строительных конструкций, включая их осмотр
и нивелирование, а также за распространением
отрицательных температур в грунте;
— проводить техучебу и семинары с
инженерно-техническим персоналом холодильников
по вопросам эксплуатации.
Гипрохолод должен уделять больше
внимания изучению опыта эксплуатации
строительных конструкций холодильников и анализу их
работы. •;
ЛИТЕРАТУРА
1. Н. А. Мальцев, «Холодильная техника», 1960,
№ 6.
2. П. И. Пирог, А. В. Карп о.в, «Промышленное
строительство», 1959, № 10.
.3. П. С. Максимов, «Холодильная техника», 1959,
Я« 2.
4. Ю. С. К'рылов, «Промышленное строительство»,
1959, № Ю.
5. И. Ф. Душим, «Холодильная техника», 1962,№2.
6. В. Л. Покровский, «Холодильная техника»,
1962, № 2. '
1, Новый низкотемпературный холодильник в г. Секо*
кус, «Холодильная техника», 19€>3, № 1,....

УДК 621.58.006.5
Холодильники в слое вечной мерзлоты
Инж. М. Я. ГЛУШНЕВ — Чукотская сельскохозяйственная опытная станция
На Крайнем Севере для хранения скоропор- В районах Чукотки температура на глубине
тящихся пищевых продуктов широко приме- 15—30 м колеблется от 0 до —12° и составляет
няются холодильники, 'построенные в слое веч- в среднем —3 -. 4°. Поэтому здесь
подземной мерзлоты. ные хранилища (мерзлотники) устраивают
Рис. [1. Типы хранилищ:
тип А — одноэтажные простые: I — шахтный двухтамбурный E0—350 г), II — шахтный одно-
тамбурный B0—40 т), III — шахтный однотамбурный E—10 т), IV — штольно-шахтный двухтам-
бурный E0-н350 г);
тип Б — одноэтажные комбинированные: I — шахтный двухтамбурный E0—350г), II —
шахтный трехтамбурный A00—700 г), III—што льно-шахтный трехтамбурный A00—700 т);
тип В — многоэтажные: I — шахтный двухэтажный E0—350 г), II — шахтный трехэтажный
('50—350 г), III — штолыный двухэтажный A00—700 т).
Планы хранилищ:
а — на 50—350 7,6 — на 20—40 г, в — на 5—10 г;
/ — шахтный тамбур, 2 — камера, 3 — вентиляционные трубы, 4 — шахта с входной и грузовой
частями, 5 — вентиляционный короб, 6 — перегородка в тамбуре, 7 — перегородка в стволе, 8 —
перегородка в туннеле, 9 — штольный тамбур, 10 — вентиляционный шурф, // — центральный
туннель, 12-^мерзлый грунт, 13 — боковой туннель, 14 — сквозная камера, /? —глухая камера,
16-^ крышка, 17 — лестница, /5 —грузовая часть шахты,

№ 5
Холодильники в слое вечной мерзлоты
23
на глубине 6—12 м, где колебания
температуры незначительны, а 'прочность перекрытия
вполне достаточна.
Благодаря промораживанию туннелей
хранилища в течение 5—6 зимних месяцев
температура в нем понижается до —20°. Летом она
постепенно повышается до —6 ч 10°, а в
некоторых хорошо устроенных холодильниках
поддерживается на уровне —11 н 16° до
конца лета.
Хранилища устраивают 'при пищевых скла-
дах, зверофермах, на зверобойных и рыбных
промыслах.
Наиболее эффективна постройка хранилищ
в подземных ледяных «линзах», которые
встречаются на Чукотке довольно часто. Для
разработки очень прочных грунтов применяют
взрывчатку и отбойные молотки.
Для обслуживания хранилищ не требуется
квалифицированного /персонала, а также
содержания энергетического хозяйства.
Чукотское производственное
колхозно-совхозное управление располагает проектно-смет-
юой документацией на постройку хранилищ
емкостью от 1 до 700 т и (более, т. е. имеется
возможность устраивать их как в самых
крупных, так и в мелких хозяйствах.
Хранилища строят в зависимости от
рельефа местности: шахтные — на равнине, штоль-
но-шахтные — в косогоре и штольные — в
крутой горе.
Они могут быть одноэтажными и
многоэтажными, 'простыми (для хранения одного
вида продукта) и комбинированными (для
хранения различных продуктов).
Основные части хранилища — тамбуры,
шахты, туннели и камеры. Тамбуры можно
строить из любого лесоматериала. Шахты
обязательно облицовывают (деревом, бетоном или
листовой сталью). Туннели и камеры, если
температура грунта в зоне строительства
холодильника не выше —3°, делают без креплений.
Сечение туннелей и 'камер одинаковое — ЗХ
X 2,5 м (со сводом).
Один из наиболее распространенных типов
хранилищ — двухтамбурный шахтный
емкостью 50 т (рис. 1, тип А, I). При
расширении холодильника емкость может быть
увеличена до 350 т. Сечение шахты 1,5 X 1,5 м,
глубина — не менее 8 м (рис. 2). Шахты
разделены (перегородками на входную и грузовую
части. Во входной части установлены
лестницы. Шахты закрываются двумя крышками,
одна из которых укреплена сверху ствола,
вторая — на 40—50 см ниже первой. Зимой
шахты открыты, летом закрыты.
По окончании строительства все туннели и
камеры глазируют водой или мокрым снегом
(толщина слоя 1—2 см).
Хранилище емкостью 50 т имеет один
центральный туннель длиной 79 м; 100 т — имеет
такой же туннель и восемь камер длиной по
Рис. 2. Продольные сечения тамбуров (слева —
шахтного, справа — штольиого):
/ — мерзлый грунт, 2 — тамбур, 3 — грузовая часть
шахты, 4 — лестничная часть шахты, 5 — крышки, 6 —
двери в тамбуре.
7 м, расположенных вдоль центрального
туннеля; 150 т— 16 камер по обе стороны
центрального туннеля; 200 т — предусмотрен
боковой туннель; 250 г — два боковых туннеля;
300 и 350 т — дополнительно 8 и 16 камер
длиной но 3 м.
Комбинированные одноэтажные хранилища
разделены перегородками на несколько
частей (см. рис. 1, тип Б). (Перегородки устроены
в виде двустворчатых дверей размером,
равным сечению туннеля. Во время зимнего
промораживания туннеля двери открывают и
хранилище вентилируют как простое. Ствол и
тамбур также разделены, так что для каждого
вида продукции отводится определенная ча'сть
туннеля, ствола и тамбура.
Многоэтажные хранилища (ом. рис. 1, тин
В) устраивают в том случае, если ширина
ледяной «линзы» всего несколько метров, а
глубина достигает десятков 'метров. По
имеющимся данным, температура в нижнем этаже
трехэтажного хранилища ib течение лета
поддерживается на уровне —15 ч 16°.
Многоэтажные хранилища могут ишользоватыся 'как
простые и как комбинированные. В последнем
случае на каждом этаже хранится
определенный вид продукции.
Во всех типах холодильников, построенных
в слое вечной мерзлоты, имеющем
температуру, близкую к 0°, рекомендуется, кроме
зимнего промораживания, применять летом льдосо-
ляное охлаждение. Льдосоляную смесь готовят

24
Ледяной склад с машинным охлаждением
№ 5
в железных бочках. Лед используют
подземный. Растаявшую смесь (рассол) сохраняют.
Во время зимнего промораживания туннелей
рассол замерзает. При его таянии в летний
период получается дополнительный холод (зеро-
торное охлаждение). -
Сметная стоимость строительства зависит от
емкости холодильников, типа и категории
грунта. В качестве примера можно привести
сметную 'стоимость хранилища шахтного
типа емкостью 350 т: одноэтажное, двухтамбур-
<ное, грунт четвертой категории, с зероторным
Строительство ледяных складов системы
М. М. Крылова получает в (нашей стране
широкое распространение, чему 'способствуют
благоприятные в этом отношении климатические
условия.
Опыт эксплуатации ледяных складов в
средней полосе СССР показывает, что в них
хорошо сохраняются картофель, овощи, фрукты,
ягоды, некоторые молочные продукты, а также
различные соления и маринады.
К недостаткам ледяных складов относятся
невозможность создания в них в летнее время
необходимых температурных условий (ниже
0—2°) для длительного хранения мороженого
мяса, рыбы, сливочного масла и других
основных продуктов питания, трудность
поддержания надлежащих санитарно-гигиенических
условий, ограничение возможности механизации
погрузочно-разгрузочных работ. Срок службы
складов обычно не превышает 10 лет. Кроме
того, они1 требуют частых ремонтов вследствие
осадки ледяцых конструкций.
Поэтому наряду с усовершенствованием су-
шествующих -ледяных; складов необходимо
строить капитальные ледяные хранилища,
оснащенные холодильным оборудованием и
предназначенные для хранения -в широком
ассортименте сельскохозяйственных
продуктов/ - - :-' ¦¦• . ¦ ; ¦" .'*'¦¦
-.:, В данной статье описывается опыт сооруже-
щя:хр;а^щщц:;таК'Ош типа .в Воркуте.
охлаждением — 60 000 руб; двухэтажное, од-
нотамбурное., грунт четвертой 'категории, без
зероторного охлаждения — 39 000 руб. Эти
сметы составлены для условий Анадырского
района.
На основе «опыта строительства хранилищ
на Чукотке (в настоящее время
эксплуатируются 27 и находятся в (стадии
строительства 22) автором статьи составлены «Правила
по строительству холодильников-мерзлотни-
ков», утвержденные Чукотским
производственным (колхозно-совхозным управлением.
i На торговой базе Воркуты в течение
нескольких лет эксплуатировался ледяной склад
системы М..М. Крылова. В отличие от других
г складов с рассредоточенным льдосоляным
охлаждением, он был оборудован одной льдосо-
ляной камерой-ванной, расположенной около
тамбура. Проходя через ванну, воздух охлаж-
:, дался, после чего подавался по специальным
е каналам в рабочие камеры. Летом
температура воздуха в камерах поддерживалась на
я уровне —\-.—1,5°.
я По предложению одного из авторов данной
е статьи И. В. Бойко, для обеспечения длитель-
о «ого сохранения ^скоропортящихся продуктов
(мяса и рыбы) иа окладе применили машии-
L- ное охлаждение.
> Проект машинного охлаждения был разра-
и ботан проектной конторой комбината «Ворку-
ы тауголь». Переоборудование склада, пуск и на-
е ладка установки производились конторой
е «Сантехмонтаж» и ОРСом комбината.
Склад (рис/1) представляет собой ледяной
I- массив, вмещающий восемь камер и деревян-
о ный бункер. Камера-ванна после переоборудо-
> . вания холодильника стала использоваться как
и складское помещение. Емкость склада 150 т.
м Ледяной массив укрыт слоем шлака с опил-
<- ками толщиной 1,5 м. Тамбур деревянный,
каркасный с шлаковой засыпкой, охлаждает-
*- €я льдосоляной смесью.
Машипное отделение расположено в неболь-
УДК 621.58.006.5 : 621.565.83
Ледяной склад С машинным охлаждением
Канд. геол.-мин. наук И. В. БОЙКО, канд. техн. наук /?. К. ЩЕЛОКОВ — Институт
мерзлотоведения им. В, А. Обручева

№ 5
Ледяной склад с машинным охлаждением
25
шом каркасно-засыпном здании,
непосредственно 'примыкающем к вкладу. В нем
установлены аммиачный компрессор 2АВ-15
холодопроизводительностью 50000 ккал/час
(число оборотов вала 480 в минуту), элемент-
/
По И
ПоЕ~Е
ный 'конденсатор 16 КЭ и ъертикальнотруб-
иый испаритель 20ИА поверхностью
охлаждения 20 ж2. Вода для охлаждения
конденсатора A20 ж3) хранится в бетонном резервуаре
под машинным отделением. Нагретая в
конденсаторе вода охлаждается в брызгальном
бассейне (под открытым небом).
Система охлаждения камер рассольная.
Рассол подается из машинного отделения на
склад по трубам, заключенным в деревянный
кожух, изолированный минеральной ватой.
Под потолком центрального коридора
укреплена основная магистральная линия
трубопровода. От нее в каждую камеру сделаны
отводы, заканчивающиеся трубчатыми
рассольными 'батареями, расположенными у 'наружных
стен сооружения (рис. 2).
Во избежание поломки труб при
деформации ледяного массива батареи крепят не к
стенам, а к специальным стойкам, вмороженным
в ледяной пол. Поверхность охлаждения труб
с учетом магистральных трубопроводов около
140 ж2. Батареи выполнены из бесшовных
труб наружного диаметра 57 мм. Диаметр
магистральных труб 85 мм.
Склад был введен в эксплуатацию летом
1963 г. С 'помощью машинного охлаждения в
камерах удается поддерживать температуру
воздуха —7-ь —8° при температуре
наружного воздуха выше 20°. При этом возрос грузо-
Л
Рис. 1. Схема ледяного оклада.
оборот склада, значительно упростилась его
эксплуатация, улучшились
санитарно-гигиенические условия хранения продуктов. Кроме
того, на складе такого типа по сравнению с
Рис. 2. Трубчатые рассольные батареи.
обычными холодильниками уменьшается
усушка мороженых продуктов. Это
объясняется тем, что в общем массообмене большее
значение приобретают процессы сублимации льда
I_ 65f Л

26
Теплофизические и механические свойства пенополиуретанов
№ 5
с внутренней поверхности ледяных
конструкций.
К недостаткам склада следует отнести
интенсивное образование инея на рассольных
трубопроводах, который приходится удалять
примерно два раза в месяц.
Стоимость ледяного склада без машинного
охлаждения с учетом удорожания работ на
Крайнем Севере составляет 'примерно 7,8 тыс.
руб.; стоимость устройства машинного
охлаждения, в том числе постройки здания
машинного отделения, прокладки водопровода и т. п.,—
20,7 тыс. руб. Общая 'стоимость 'склада 28,5
тыс. руб. Средняя стоимость аналогичного
кирпичного холодильника емкостью 150 т
составляет примерно 90 тыс. руб. Таким
образом, ледяной склад более чем в три раза
дешевле по (Сравнению с таким же
холодильником обычного типа. Кроме того, ори его
постройке не требуется применять дефицитные
теплоизоляционные материалы, а также
механизмы.
Особенно эффективно сооружение таких
складов вдали от путей сообщения, в местах
производства сельскохозяйственных
продуктов. При этом в отдельных районах, где нет
электроэнергии, типовые холодильные
установки могут быть приведены в действие от
автомобильных или тракторных
двигателей.
УДК 676.004.12
Теплофизические и механические свойства пенополиуретанов
Инж. Д. М. Д УД НИК— Одесский технологический инстит)т пищевой и холодильной промышленности
Жесткие и эластичные 'пенополиуретаны
получают из юмесей компонентов (путем
заливки их в изолируемое пространство либо
методом напыления непосредственно на
изолируемую поверхность. При этом происходит
вспенивание и формирование пеноматериала.
Объем исходной смеси увеличивается более
чем в 30 раз. Поэтому можно отказаться от
транспортировки и хранения значительного
количества легковесной и объемистой
теплоизоляции.
Технология изготовления пенополиуретанов
открывает большие возможности для
механизации процесса производства изоляционных
конструкций.
Являясь эффективным теплоизоляционным
материалом, пенополиуретаны обладают
малым объемным весом и хорошо приклеиваются
к любой поверхности.
Пенополиуретаны не увлажняются, слой их
можно наносить в любом месте изоляционной
конструкции холодильника. Это исключает
необходимость проектирования специальной
паро- и гидрозащиты.
Процесс получения пенополиуретанов
основан на взаимодействии изоцианатов и
некоторых смол (полиэфирные, на основе
касторового масла и др.), которые смешиваются в
строго заданных количествах. В результате
экзотермической реакции между этими двумя
.ъ
^
53
|
&f/7
§
Ъ
^
•с
1
р
1
? 5
0
&1
»
ис
2.s
•
""а
V
/-
>f
И
У
Л \
\/
50
влажность воздуха у>,%
WO
Изотермы сорбции для эластичного A) и
жесткого B) пенополиуретанов G = 25°).

№ 5
Теплофизические и механические свойства пенополиуретанов
27
Таблица 1
Свойства пенополиуретанов
Пенополиуретаны
эластичные
жесткие
по рецепту
ОТИПХП
по рецепту
ВНИИСС
Объемный вес в воздушносухом состоянии,
кг/л**1
Начальная влажность, % к весу
Максимальная статическая сорбционная
способность при 100 %-ной влажности
воздуха и /в=24°, % к весу • .
Истинная пористость, %
Коэффициент теплопроводности при 0°, ккал\м
час град
Коэффициент температуропроводности при 0°,
м'*\час .
Удельная теплоемкость, ккал\кг град ....
Коэффициент паропроницаемости, г И20/м час
мм рт. ст
Коэффициент воздухопроницаемости при
А/г—25 мм вод. ст., л\м час мм вод. ст. .
Предел прочности на изгиб при 20°, кг/см2 .
Предел прочности на сжатие при 20°, кг\см* .
Стойкость к температурам, °С
Горючесть
34-42
1,5
20,4
97
0,035
14,6-10-4
0,6
3,3.10-2
25-50
100
Горит
50-90
0,4-1,7
8
92
0,036
1,3-10-2
2-6,4
1,5
1С0
Трудновос-
пла меняемый
55-110
1,8-2,9
5,2
0,035
11,2-10-4
0,32
0,6-10-2*
0,91*
И
100
Горит
* При наличии технологической малогпроницаемой пленки на поверхности материала.
компонентами выделяется углекислый газ,
который вспенивает образовавшуюся массу.
Скорость реакции регулируется
соответствующими катализаторами и изоцианатами с
различной реакционной способностью.
Пенообразующую способность композиции
и устойчивость пены можно повысить с
помощью специальных эмульгаторов. Для
придания пеноматериалу эластичности, стойкости к
воспламенению и повышенной прочности в
смолу вводят различные 'пластификаторы, ан-
типирены и наполнители.
За последние годы в нашей стране
разработано несколько промышленных способов
получения -пенополиуретанов.
Изменяя рецептуру, можно /получить пены
жесткие и эластичные с различным размером
и количеством закрытых пор.
Опыт проведения изоляционных работ на
вертикальных и потолочных поверхностях
путем напыления показывает, что за один проход
пистолета может быть напылен слой пены
толщиной 25 мм. Большая толщина изоляции
легко достигается путем напыления нескольких
слоев. При этом поверхность каждого слоя
получается довольно ровной и имеет плотную
пленку.
В табл. 1 и на рисунке даны результаты
исследований теплофизических и
механических свойств жестких и эластичных
пенополиуретанов, а в та,'бл. 2 показана /прилинаемость
жестких пеноотолиуретанав в зависимости от
материалов и о'бъемчюго веса пены.
Коэффициенты теплопроводности и
температуропроводности определяли методами
плоского бикалориметра симметричного типа, акало-
риметра и на приборе Г. Б. Симонова.
Удельную теплоемкость находили расчетным путем
с — ккал/кг град.
Эластичные пенополиуретаны более
крупнопористые, чем жесткие. Поры у них
однородные, средний диаметр не превышает 1 мм.
Все поры незамкнутые. С понижением
температуры ниже —40° эластичные
пенополиуретаны затвердевают. После отогревания
эластичность восстанавливается.

28 Железнодорожный холодильный транспорт и перспективы его развития ' №5
Жесткие пенополиуретаны (при температуре
более 100° деформируются, при охлаждении
до —180° форма и размеры их не изменяются.
Концентрированные серная, соляная и
азотная кислоты разрушают пенополиуретаны.
Слабые растворы этих кислот в течение суток
не оказывают на них заметного воздействия.
В таких растворителях, как ацетон,
дихлорэтан, диоксан и уайтспирит, жесткие
пенополиуретаны размягчаются,
эластичные—значительно набухают и теряют свою прочность.
Способность лесоматериалов
взаимодействовать с различными грунтами (АЛГ-1, АЛГ-5,
свинцовый сурик № 81, железный сурик,
смешанный грунт № 83) и возможность
обработки их поверхности некоторыми покрытиями
(нитроэмалевые, перхлорвиниловые, пентофта-
левые, глифталевые) 'представляют
практический интерес.
Осмотр поверхностей пеноматериалов,
покрытых одним, двумя и тремя слоями, и их
разрезов показывает, что глубина проникновения
грунтов и покрытий в материал не .превышает
Материал
Сталь (прокат)
Медь . . ... . .
Береза (обработанная), .
Текстолит
Слоистый пластик . . .
Винипласт . . ... . .... .
Тс

Объемный
вес пены,
кг/м*
120
80—135
100
80
86
76
80
70-85
76-82
82,
76
i б ли ца 2
Прилипа-
емость,
к?1смг
2,3
¦ 1—2,3
0,95
0,73
1—1,7
1,7—2,1
1,5
0,8-0,94
1,2-1,8
1,2-1,4
0,25
0,3 мм. При этом они не разрушают
технологическую пленку пенополиуретанов.
УДК 629.2—444
1
Железнодорожный холодильный транспорт и перспективы его развития
М.С. МАРТЫНОВ — Министерство путей сообщения СССР,
М. М, ШАПОВАЛЕНКО — Всесоюзный научно-исследовательский институт железнодорожного транспорта
В нашей стране скоропортящиеся продукты
перевозятся на большие расстояния и в ряде
случаев при неблагоприятных условиях. Так,
средняя дальность перевозки рыбы составляет
около 3100 км. Фрукты и некоторые другие
скоропортящиеся грузы перевозят на
расстояние до 5000 км при температуре наружного
воздуха летом 30—40° и зимой до —45°.
В то же время более 15% скоропортящихся
п р о ду ктов тр анюп орт щ у етс я «а р ас ст о я н и е
до 200 км, что приводит «к неэффективному
использованию в.ашнов.
Производство многих продуктов питания
носит сезонный характер. Это вызывает
значительные колебания размеров 'перевозок в
течение года, а следовательно, отрицательно
сказывается на использовании изотермических
1 Статья печатается .по материалам доклада М. М Ша-
поваленко на Всесоюзном совещании в Москве
6—8 мая с. г.
вагонов и организации работы пунктов их
обслуживания.
Около 70% скоропортящихся продуктов
отгружается примерно с 2300 станций и
поступает на 2400 станций. На некоторых из них
производятся операции по погрузке и выгрузке
многих видов грузов, на других — одного или
двух.
Распыленный характер погрузки и выгрузки
скоропортящихся грузов ограничивает
использование группового подвижного состава —
поездов и секций с машинным охлаждением — и
требует наличия в изотермическом парке
значительного количества автономных вагонов,
техническое содержание и обслуживание
которых более сложно. В связи с этим большое
значение приобретает вопрос о сокращении
числа станций погрузки и выгрузки
скоропортящихся грузов, прежде (всего фруктов и
овощей.

Jijo :§' Железнодорожный холодильный транспорт и перспективы его развитии 2Q
Широкое применение искусственного холода
в пищевой промышленности и торговле
сопровождается понижением температур хранения
мороженых грузов, что предъявляет более
жесткие требования к условиям их перевозок.
Несколько лет назад при перевозке
мороженых грузов температура в вагоне —6-ь—8°
считалась достаточной. В настоящее время
увеличивается номенклатура грузов, требующих
для сохранения качества температуру
порядка -18 -=-—20°.-
К сожалению, в действующих стандартах на
мороженую рыбу, мясо и некоторые другие
продукты эти изменения в температурах
хранения до сих пор не нашли отражения.
Из-за длительной холодной зимы на
большей части территории страны удельный вес
перевозок скоропортящихся грузов в
отапливаемых вагонах составляет около 15—20%.
Если такие перевозки достаточно хорошо
обеспечиваются поездами и секциями с машинным
охлаждением, то при использовании вагонов-
ледников они связаны с большими
дополнительными расходами и часто приводят к
понижению качества перевозимых фруктов и
овощей.
Работа железнодорожного холодильного
транспорта осложняется также тем, что
малостойкие при хранении сорта фруктов, ягод и
овощей предъявляются к перевозке в
неохлажденном виде, поскольку в местах их
выращивания и пунктах отгрузки нет холодильников
и камер предварительного охлаждения. Это
возлагает на транспорт выполнение
несвойственных ему функций по охлаждению плодов и
овощей и требует значительного увеличения
мощности холодильного оборудования
изотермических вагонов. Строительство складов с
камерами предварительного охлаждения в
местах массовой погрузки фруктов являемся
неотложной народнохозяйственной задачей.
Увеличение объема перевозок вызывает
необходимость улучшения технического
состояния холодильного хозяйства железных дорог-
изотермического подвижного состава, пунктов
его обслуживания и ремонта.
Парк изотермических вагонов в настоящее
время состоит в основном из вагонов с льдо-
соляным охлаждением (85%). При этом около
60% вагонов-ледников снабжены
малоэффективными пристенными приборами охлаждения.
Вагоны с машинным охлаждением и
электрическим отоплением начали
эксплуатироваться на железных дорогах СССР с 1953 г.
До 1956 г. они поставлялись в виде 23-вагон-
ных поездов, а с 1956 г. — в виде 5- и
12-'вагонных секций. В настоящее время общее число
вагонов *с машинным охлаждением в
изотермическом парке возросло до lSVo.
Строительство таких вагонов ведется с
учетом максимальной автоматизации
оборудования и механизации попрузочно-разгрузочных
работ.
У существующих же вагонов-ледников
недостаточная прочность пола и размер проема
дверей не позволяют использовать
автопогрузчики.
Вагоны-ледники снабжаются льдом на льдо-
пунктах и льдозаводах, перерабатывающих
ежегодно свыше 5 млн. т льда.
Несмотря на то, что за последние пять лет
суточная производительность транспортных
льдозаводов возросла с 1200 до 2000 т, на
южные железные дороги ежегодно продолжают
завозить большое количество дорогостоящего
льда из1 водоемов северных районов страны.
Благодаря повышению технической
оснащенности льдопунктов и льдозаводов' в 1963 г.
механизированным способом было загружено
в приборы охлаждения вагонов-ледников в 1,5
раза больше льда, чем в 1962 г. Однако на
многих льдопунктах уровень механизации еще
недостаточен, в связи с чем операции по льдо-
снабжению вагонов-ледников требуют много
времени. Поэтому скорость перевозок грузов
вагонами с лвдосоляным охлаждением
примерно в два раза меньше, <чем поездами и
секциями с машинным охлаждением.
Не удовлетворяет льдосоляное охлаждение
и возросшим требованиям к температурным
условиям перевозок скоропортящихся грузов.
В вагонах-ледниках не обеспечивается
поддержание необходимой 'температуры в пути при
перевозке мороженых грузов и грузов, для
перевозки которых зимой необходимы
плюсовые температуры.
Недостаточная скорость передвижения
вагонов-ледников и невозможность поддержания в
них низких и равномерных температур
приводят в ряде случаев к изменению качества, а
иногда к порче продуктов, что наносит
значительный ущерб народному хозяйству. В 1963 г.
железные дороги выплатили за порчу и
понижение качества скоропортящихся 'грузов
вследствие несвоевременной доставки и
нарушения режима обслуживания изотермических
вагонов в пути 521 тыс. руб. Однако эта
сумма далеко не полностью характеризует общие
потери народного хозяйства из-за понижения
качества и порчи грузов при перевозках,
возникающих по вине отправителей, железных
дорог и получателей.

30 Железнодорожный холодильный транспорт и перспективы его развития № 5
Большие потери скоропортящихся грузов
наблюдаются при длительных простоях
изотермических вагонов на станциях погрузки и
выгрузки. Эти простои вызываются рядом
причин: недостаточными емкостями
холодильников, малым грузовым фронтом, отсутствием
механизации погрузочно-разгрузочных работ,
а в ряде случаев просчетами в планировании
завоза 'продуктов литания.
Весьма отрицательно на результатах
перевозки охлажденного мяса сказывается обсеме-
ненность его микроорганизмами, что связано
с неудовлетворительным санитарным
состоянием некоторых мясокомбинатов.
Новые задачи, поставленные перед
железнодорожным транспортом, требуют полного
перевода в течение 15—20 лет изотермического
транспорта с льдосоляного на машинное
охлаждение.
Экономические расчеты показали, что при
использовании машинного охлаждения
стоимость перевозок скоропортящихся грузов
значительно сокращается. Так, если
скоропортящиеся трузы 'перевозить в направлении
Владивосток— Москва в вагонах с машинным
охлаждением и электрическим отоплением
вместо ваганов-ледников, то годовая.» экономия
составит около 40 млн. руб., не считая
сбережений .народных средств благодаря лучшему
сохранению качества перевозимых грузов.
Уже в настоящее время эксплуатация
вагонов .с машинным охлаждением позволяет
уменьшить годовой расход льда на 1,2 млн. г,
соли — на 100 тыс. т и сократить на 350 тыс.
чел.-дней затраты на льдоснабжение, что
дает годовую экономию около 30 млн. руб.
Проблема (перехода от льдосоляного к
машинному охлаждению изотермического
подвижного состава должна решаться в двух
направлениях. Во-первых, необходимо создать
полностью автоматизированный автономный
вагон, способный надежно работать без
обслуживающего -персонала,
во-вторых,—совершенствовать групповой подвижной состав.
В связи с тем, что заводы ГДР не
обеспечивают потребности железнодорожного
транспорта в рефрижераторном подвижном -составе,
было принято решение о создании
рефрижераторного вагоностроения в СССР на базе
Брянского машиностроительного завода. С 1963. г.
этот завод должен был перейти на выпуск
изотермических вагонов с машинным
охлаждением вначале в виде 5-вагонных секций, а затем
в виде автономных вагонов.
Однако до настоящего времени он не
организовал серийное производство
рефрижераторных вагонов и продолжает поставлять
железным дорогам устаревший тип изотермического
подвижного состава — вагоны-ледники.
Проведенные в 1963 г. (приемочные
испытания опытных б^вагонных рефрижераторных
секций выявили ряд конструктивных
недостатков вагонов и оборудования.
Перед промышленностью и
соответствующими конструкторскими бюро стоит неотложная
задача по ускорению создания и организации
производства рефрижераторного подвижного
состава с использованием силового и
холодильного оборудования транспортного типа.
При этом должен быть увеличен и выпуск
специальных вагонов для перевозки молока,
живой (рыбы и (виноградного вина.
В связи с тем, что в период перехода на
машинное охлаждение значительное количество
скоропортящихся грузов будет (перевозиться в
вагонах-ледниках, необходимо в короткий срок
осуществить ряд мер «по усилению технической
оснащенности опорных льдопунктов, чтобы
ускорить продвижение этих вагонов. Наряду с
этим необходимо иерево'жи скоропортящихся
грузов на 'короткие расстояния максимально
переключать с железнодорожного на
автомобильный транспорт.
Задача технического перевооружения
железнодорожного холодильного транспорта
должна решаться и научно-исследовательскими
организациями — ЦНИИ МПС, НИИ
вагоностроения, НИИ холодильного
машиностроения, ВНИХИ и отраслевыми институтами
пище в ой п ром ы ш л е:н н о с т и.
В ближайшее время необходимо провести
ряд исследований по выбору оптимальных
типоразмеров холодильного, силового
оборудования и средств автоматики, а также большую
комплексную работу по совершенствованию
старой и созданию новой технологии хранения
и перевозки скоропортящихся продуктов,
прежде всего охлажденного мяса. До настоящего
времени нет достаточно обоснованных
технологических условий хранения и перевозки
бананов, дынь, кукурузы в початках и 'ряда других
грузов.
Научно-исследовательские институты
должны более быстрыми темпами решать вопросы
комплексной механизации погрузки и
выгрузки скоропортящихся грузов.
Успешное выполнение всех этих задач
поможет железнодорожному холодильному
транспорту в кратчайшие сроки устранить
имеющиеся недостатки и обеспечить
высококачественные перевозки продуктов питания.

УДК 621.57:659.157
Качество торгового холодильного оборудования и организация его ремонта1
Инж. М. С. ЭТЛИС, А. И. КОМАРОВ— Трест „Росторгмонтаж"
Вопросам качества холодильного
оборудования и приборов автоматики на некоторых
заводах-изготовителях не уделяется должного
внимания.
По-прежнему большое количество дефектов
обнаруживается у ротационных машин
рижского завода «Компрессор». Между тем, в
система торговли РСФСР смонтировано свыше
30000 таких машин, что составляет примерно
20% общего количества малых фреоновых
холодильных установок, находящихся в
эксплуатации.
Основные недостатки ротационных
компрессоров — отсутствие или снижение компрессии,
утечка фреона в сальнике вала, поломка
пружин лопасти ротора, наличие загрязнений и
влаги в системе. Как показывает опыт работы
ремонтно-монтажных комбинатов,
ротационные компрессоры выходят из строя по этим
причинам в 10—13 раз чаще, чем поршневые
машины такой же холодопроизводительности.
Рижский завод «Компрессор» выпускает
уже четвертую модификацию ротационного
компрессора, но и последний тип машины
МРФ не может считаться вполне
удовлетворительным.
Применение ротационных компрессоров,
которые по сравнению с поршневыми имеют ряд
преимуществ, в принципе не может вызывать
возражений. Однако нельзя допускать их
массового выпуска с конструктивными и
технологическими недоработками и поставлять
предприятиям торговли и общественного питания
ненадежные в эксплуатации машины.
Особое внимание следует уделить качеству
широко применяемых герметичных
холодильных агрегатов типа ФГК Харьковского завода
торгового машиностроения.
Герметичные машины по сравнению с
открытыми должны быть более надежны в
эксплуатации, а их техническое обслуживание —
сводиться к минимуму. В связи с этим и
эксплуатационные расходы должны быть
значительно ниже.
Однако конструктивные недоработки, а
также неудовлетворительное качество
изготовления и встраивания агрегатов в охлаждаемое
оборудование на заводах часто приводят к
1 Статья печатается по материалам доклада М. С. Эт-
лиса на Всесоюзном совещании в Москве 6—8 мая с. г.
выходу машин из строя, что практически
сводит на нет все их преимущества. К тому же
заводы-поставщики неудовлетворительно
выполняют свои гарантийные обязательства по
устранению дефектов в оборудовании.
К наиболее часто встречающимся
недостаткам агрегатов типа ФГК относятся: сгорание
электродвигателя (компрессора, ненадежная
работа клапанной группы, наличие влаги в
системе, неисправности в приборах автоматики,
сгорание электродвигателей вентилятора.
К недостаткам ФГК следует также отнести
наличие значительного числа разъемных
соединений и использование терморегулирующих
вентилей вместо (капиллярной трубки, что не
обеспечивает полной герметичности системы и
в ряде случаев является причиной утечки
фреона.
Большой интерес представляет выпуск
герметичных машин, агрегатированных с
испарителем, а также применение
самозапирающихся разъемных соединений (предложение
ВНИХИ). Это намного упростит монтаж
герметичных машин как при встраивании их на
заводах в охлаждаемое оборудование, так и
при замене неисправных агрегатов во время
эксплуатации.
Малые холодильные машины других марок,
которыми оснащены предприятия торговли и
общественного питания, также имеют ряд
недостатков: неудовлетворительная
механическая обработка соединительных штуцеров
аппаратов и трубопроводов, неплотности в
местах пайки калачей испарителей, фильтров-
осушителей, наличие в системе грязи и влаги.
Заметно снизилось качество холодильных
агрегатов типа ФАК Харьковского завода
торгового машиностроения и Ярославского
завода холодильных машин. А эти заводы
являются основными изготовителями малых
холодильных машин. Выпуск их составляет свыше
95000 единиц, или более 601% общего числа
автоматических фреоновых холодильных
установок.
Агрегаты ФАК поступают с заводов с
наличием влаги и часто с загрязненной системой.
Наблюдаются случаи заклинивания
компрессора, утечки фреона через сальник вала,
неплотности в местах сварки калачей
конденсатора, испарителя и т. д. Из общего числа
монтируемых предприятиями треста «Росторгмон-

32 Качество торгового холодильного оборудования и организация его ремонта Jsjo 5
таж» машин Харьковского завода имеют
дефекты 11,5|э/о (без учета грязи и влаги в
системе), а Ярославского завода — 24,5%).
При монтаже агрегатов АКФВ12 и
АКФУ25 Одесского 'завода холодильного
машиностроения и Читинского
машиностроительного завода, как правило, в трубных решетках
конденсаторов и испарителей выявляются
многочисленные утечки в местах вальцовки труб.
На заводах знают об этих серьезных дефектах,
но-не принимают мер к их устранению.
Большой интерес представляют фреоновые
бессальниковые холодильные машины ХМВ-
ФУБС-12 с конденсаторами воздушного
охлаждения, к выпуску которых приступил
мелитопольский завод холодильных машин им.
30 лет ВЛКСМ. Однако уже в первые дни
эксплуатации этих машин в них выявились
серьезные недостатки. Масляный насос
компрессора работает ненадежно и из-за нарушения
смазки компрессор выходит из строя. Смена
масла в картере и профилактика компрессора
на объекте сопряжены с большими
трудностями, так как для вскрытия крышки картера,
расположенной в его дне, компрессор
(необходимо демонтировать с отсоединением
трубопроводов.
Наличие большого числа заводских
дефектов IB ^выпускаемом холодильном оборудовании
указывает, что контроль за (качеством
изготовления, сборки и испытания агрегатов
организован (на перечисленных выше заводах
неудовлетворительно.
Кроме того, на заводах крайне медленно
внедряются более совершенные конструкции
узлов и деталей.
Например, учитывая, что наиболее слабым
узлом в открытых фреоновых компрессорах
является сильфонный сальник, на
Ленинградском ремонтно-монтажном комбинате по
заданию треста «Росторгмонтаж» разработана
конструкция и изготовлена опытная партия бес-
сильфонных сальников в количестве 3000
комплектов для компрессоров ФАК-0,7,
БРРКФ-0,9, ИФ-50 и ИФ-49.
Промышленные испытания этих сальников
в течение 1963 г. и первого полугодия 1964 г.
во всех комбинатах РСФСР при неодинаковых
нагрузках и различных климатических
условиях показали положительные результаты.
Все бессильфонные сальники работали
безотказно. Однако Харьковский завод торгового
машиностроения, рижский завод
«Компрессор», московский завод «Искра» и ряд других
заводов до сих пор продолжают выпускать
компрессоры с сильфонными сальниками
устаревшей конструкции.
Все еще неудовлетворительно качество
приборов автоматики, которыми комплектуются
холодильные установки. В первую очередь это
относится к водорегулирующим вентилям
ВР-15 и ИВР-1,5 холодильных агрегатов
производительностью 3000—4000 ккал/час.
Вентиль ВР-15 не пригоден для
эксплуатации вследствие ненадежности силового
элемента, приводящей к утечке фреона из системы.
У вентиля (ИВР-1,5 регулировочная пружина
находится в воде, быстро -корродирует,
характеристика ее ухудшается, вследствие чего
прибор выходит из строя.
Низкое качество вентилей является
причиной непроизводительного расхода десятков
миллионов кубометров воды в год.
Действительная производительность термо-
регулирующих вентилей ТРВ-2М Тартуского
приборостроительного завода и ТМ-1,5Ф
Куйбышевского завода значительно ниже
паспортной (ТРВ-2М — 1000 — 1500 вместо 2000
ккал/час и ТМ-1,5Ф—800—1200 вместо 1500
ккал/час).
При остановке компрессора не
обеспечивается плотность закрытия клапана. Между
тем герметичность силовых элементов на
заводах 'контролируют слабо.
Выпускаемые Орловским заводом реле
давления РД-1-01 и РД-2-03, терморегуляторы
АРТ-2 и ТР-1-01 также имеют ряд серьезных
недостатков, нарушающих нормальную
эксплуатацию холодильного оборудования.
Приведенные примеры показывают, что
приборы автоматики, которыми комплектуются
малые холодильные машины,
предназначенные для предприятий торговли и
общественного питания, не отвечают техническим
требованиям и во .многих случаях являются
причиной ненадежной работы холодильных
установок, длительных простоев оборудования и
высоких эксплуатационных расходов.
Большие трудности при эксплуатации и
ремонте возникают в связи с отсутствием
унификации узлов и деталей в однотипном
оборудовании и приборах. Это значительно
увеличивает номенклатуру и количество запасных частей
и инструментов, необходимых для ремонта и
технического обслуживания холодильных
установок.
Так, промышленность продолжает
выпускать фреоновые холодильные агрегаты
ФАК-1,5 и ИФ-50, отличающиеся по холодо-
производительности всего лишь на 100
ккал/час, но совершенно различные по
конструкции. Ряд деталей в однотипных
компрессорах холодопроизводительностью 3000—
4000 ккал/час, выпускаемых московским заво-

№ 5 Качество торгового холодильного
дом «Искра», Павлодарским заводом и
мелитопольским заводом им. 30 лет ВЛКСМ, не
взаимозаменяемы. Не унифицированы
диаметры выпускаемых разными заводами
монтажных трубок для агрегатов почти одинаковой
холод опроизводительности.
Эти примеры убедительно свидетельствуют о
необходимости быстрейшей унификации и
нормализации узлов и деталей холодильного
оборудования, а также о «строжайшем запрещении
заводам-изготовителям отступать от принятых
в производство рабочих чертежей без
предварительного согласования с ремонтными и
эксплуатационными организациями.
В предприятиях торговли и общественного
питания до сих пор эксплуатируется большое
число морально устаревших и снятых с
производства аммиачных холодильных машин
производительностью 10000 ккал/час с
компрессорами типа ЯК-Ю, МЗИ-46, И-10 и т. д.
В большинстве случаев они установлены в
магазинах, расположенных в жилых зданиях,
что крайне нежелательно с точки зрения
техники безопасности.
Пора прекратить
капитально-восстановительный ремонт этих установок и заменить их
современными фреоновыми холодильными
агрегатами производительностью 8000—12000
ккал/час с рассольными испарителями. Это
позволит использовать на действующих
холодильных установках существующую систему
рассольного охлаждения.
Необходимо как можно скорее решить
вопросы, «связанные с «повышением качества
агрегатов АКФУ8 и АКВФУБС12, и обеспечить
тем самым возможность 'перехода на их
массовый выпуск.
Бесперебойная работа холодильных
установок на предприятиях торговли и
общественного питания в большой степени зависит от
качества их монтажа, ремонта, обслуживания и
эксплуатации.
Работы по монтажу, ремонту и
техническому обслуживанию холодильного
оборудования в торговых предприятиях РСФСР
выполняются ремонтно-монтажными комбинатами
треста «Росторгмонтаж», которые в настоящее
время обслуживают около 200000 фреоновых
и автоматизированных аммиачных
холодильных установок. Только за 1963 г. этими
комбинатами смонтировано около 43000 машин:
В течение 'нескольких лет трест
«Росторгмонтаж» главное внимание уделяет вопросам
повышения качества ремонта, монтажа и
технического обслуживания холодильных
установок путем расширения и оснащения производ-
оборудования и организация его ремонта 33
ственно-технической 'базы ремонтно-монтаж-
ных (комбинатов, обеспечения их необходимой
инструктивно-технической и нормативной
документацией, подготовки и систематического
повышения квалификации кадров массовых
профессий, совершенствования технологического
Рис. 1. Стенд для обкатки малых холодильных агрегатов:
/ — испаритель, 2 — манометры, 3— мановакуумметр,
4 — регулирующий вентиль, 5—технологический фильтр,
6 — запорные вентили, 7 —• осушители, 8 —
автоматический выключатель АП503МТ, 9 — однофазный
выключатель, 10 — штепсельная розетка, // — магнитный
пускатель.
оборудования для ремонта фреоновых машин,
организации его централизованного
изготовления и обеспечения им всех комбинатов и
участков.
С этой целью модернизированы стенды для
обкатки и проверки объемной
производительности компрессоров по воздуху и определения
тем самым правильности работы поршневой и
клапанной групп.
Для обеспечения чистоты системы и осушки
ее от влаги модернизованы стенды (рис. 1)
для обкатки компрессоров под фреоном.
Стенды оборудованы 'батареями силикателевых
осушителей и усовершенствованными
плоскими фильтрами (рис. 2).
Трестом разработана технология ремонта
фреоновых и аммиачных машин, отобраны
лучшие образцы приспособлений,
используемых при ремонте и монтаже, которые были.

'34 Качество торгового хЪлЪдильного оборудования, и организация его ремонта №?5
централизованно изготовлены и направлены
всем комбинатам.
Московским ремонтно-монтажным
комбинатом проведена большая работа по
совершенствованию технологии ремонта ротационных
компрессоров, точность сборки которых
значительно выше, чем поршневых. Улучшена
технология химической очистки от загрязне-
"^Z
Рис. 2. Фильтр:
1 — корпус, 2 — сетка (ГОСТ 2715—44), 3 — крышка,
4 паронитовая прокладка, 5 — ватный тампон,
обернутый в марлю, или пакет пластин из прессованного
асбеста.
ний внутренних полостей конденсаторов,
испарителей, ресиверов и теплообменников. Все
это внедряется и на других комбинатах.
Для организации ремонта герметичных
холодильных машин экспериментальная группа
Ленинградского ремонтно-монтажного
комбината (по заданию треста «Росторгмонтаж» и
под его руководством выполнила проектно-кон-
структорские работы и изготовила
'необходимое нестандартное технологическое
оборудование 24 видов с пультами управления. Все
оборудование, в том числе коморессорно-осу-
шительная станция производительностью
5 мЩмин сухого воздуха (с точкой росы —60°),
смонтировано и испытано в (работе.
Технологическая линия, рассчитанная на ремонт в
течение года 5000 агрегатов типа ФГК и 1000
агрегатов домашних холодильников, принята в
эксплуатацию специальной комиссией
Министерства торговли РСФСР.
Новая линия ремонта герметичных
холодильных машин отличается от
производственных линий на заводах-изготовителях рядом
особенностей, связанных со спецификой
технологии ремонта.
Она отвечает современным техническим
требованиям (очистка деталей трихлорэтиленом,
осушка цеолитами воздуха, масла и фреона,
применение в помпажной печи регенераторов
тепла с насадками и т. д.).
При проектировании оборудования был
принят ряд оригинальных конструктивных
решений. В частности, заслуживают внимания стенд
дефектации герметичных агрегатов,
позволяющий снимать характеристики электрических и
механических дефектов агрегатов; станок для
разрезки кожухов и сосудов различного
диаметра; сварочный автомат, совмещающий
промышленный сварочный автомат постоянного
тока типа А-547 с многоскоростным
кантователем; броневанна с автоматической системой
испытания на плотность и прочность и т. д.
Почти все процессы ремонта
автоматизированы и контролируются специальными
приборами. Так, при автоматизации процессов
сушки статоров в автоклавах (рис. 3)
поддерживается и фиксируется температурный режим
пяти автоклавов в течение всего периода их
работы. При этом отсчет времени начинается
автоматически только с момента достижения
заданного температурного режима. В случае,
Рис. 3. Автоклавная установка в цехе ремонта
герметичных компрессоров.
если процесс будет прерван, автоматические
часы укажут на отклонение от заданного
режима по времени. При нарушении
температурного режима, а также в случае падения
давления сухого воздуха в автоклавах ниже
заданного значения отсчет времени
прекращается.
Трест «Росторгмонтаж» проводит
мероприятия, по совершенствованию технического
обслуживания и повышению качества
профилактических работ. На всех комбинатах внедрены
специальные насадки — калибры, дающие
возможность механикам по техническому
обслуживанию проверять объемную производитель-

JSJg 5 Выбор оптимальных размеров кожу хот рубных конденсаторов 35
ность и тем самым правильность работы
поршневой и клапанной групп компрессоров непос-
редстаенио (на месте их эксплуатации, без
демонтажа и разборки оборудования.
Ленинградским ремонтно-монтажным
комбинатом разработана конструкция и
изготавливаются более совершенные галоидные
горелки, работающие на пропане
(чувствительность 8—10 г фреона в год).
Несмотря на проведенные трестом
мероприятия, в работе ремонтш-момтажных
комбинатов имеются недостатки. Все еще
наблюдаются случаи нарушения технологии
ремонта оборудования, невыполнения некоторых
профилактических работ и т. д.
Работники торговли и общественного
питания, не считая себя ответственными за
содержание и состояние ^принадлежащих им
холодильных установок, не следят за выполнением
правил их технической эксплуатации.
Кроме того, штат торгов и трестов
столовых не обеспечен технически грамотными
специалистами — инженерами и техниками.
По этим причинам автоматические
холодильные установки в периоды времени между
профилактическими осмотрами, проводимыми
механиками комбинатов по графику один раз
в три месяца, остаются без наблюдения.
Эффективная работа холодильных
установок зависит от качества оборудования,
качества ремонта и эксплуатации. Поэтому
необходимо приложить все усилия к тому, чтобы эти
основные условия были выполнены и тем
самым обеспечена бесперебойная работа
холодильного оборудования в предприятиях
торговли и общественного питания.
УДК 621.57.004 : 681.142
Выбор оптимальных размеров кожухотрубных конденсаторов для малых
холодильных машин с помощью электронной вычислительной машины
Инженеры Л. Г. МЕЛЬНИЧЕНКО, Е> Д. КРИЦКИЙ, Д. А. КУЗНЕЦОВ, Р. А. ВАСИЛЬЕВ
При создании конденсаторов с водяным ох- Основные из них: обеспечение минимальных
лаждением для малых герметичных холодиль- габаритных размеров конденсаторов, просто*
ных машин, применяемых в судовых установ- ты, технологичности, долговечности и надеж-
ках кондиционирования воздуха, необходимо ности конструкции, а также создание удобства
выполнять ряд требований. очистки трубок от загрязнений.
Таблица 1
Показатели
Тип оребрения труб для вариантов
накатные
навитые
*1
8 9 10
Наружный диаметр трубы </н,
мм .
Внутренний диаметр трубы dBH,
мм
Наружный диаметр ребер
Dp, мм
Толщина ребра у основания
&ь мм . . . /
Толщина ребра при вершине
&2, ММ -
Высота ребра ht мм ....
Шаг ребер 5, мм
12
8
18
1,7
0,7|
3
3
12
10
18
1,61
0,8
3
3
17,7
15,7
21,5
1,6
0,99
1,9
2,031
23
20
26
1,6
1,05|
1,5
2,0
16
14,4
20,4
1,81
1,14
2,2
2,04
14
12
20
¦1,8!
1,0]
3,0
3,01
15
13
19,4
1,81
1,14
2,2
2,04
10
8
16
0,5
0,5]
3,0!
3,5
16
14,4
22
0,5]
0,5
3,0
3,5
15
13
21
0,4
0,4
3,0|
3,4

36 Выбор оптимальных размеров кожухотрубных конденсаторов № 5
Чтобы определить минимальные габаритные
размеры кожухотрубных конденсаторов для
холодильных машин холодопроизводительно-
стью от 1500 до 11000 ккал/час, работающих
на фреоне-22, при заданных параметрах
холодильного цикла и длине трубок, нами было
исследовано влияние на размеры конденсаторов
скорости и температуры охлаждающей воды,
типа и параметров оребрения труб, а также
их диаметра.
Были проведены расчеты для семи
вариантов накатных труб наружным диаметром от
12 до 23 мм при высоте ребра от 1,5 до 3 мм
и для трех вариантов труб диаметром от 10 до
16 мм с навитыми ребрами высотой 3 мм
(табл. 1).
Геометрические параметры для накатных
труб были заимствованы из
энциклопедического справочника «Холодильная техника»
т. I и из данных VDI-Вермеатлас. Были
использованы также геометрические параметры
для накатных труб, выпускаемых
Балтийским заводом (Ленинград), и труб с
навитыми ребрами, выпускаемых другими
отечественными 'предприятиями.
Ниже приведены данные, принятые в
расчете:
Температура, °С:
конденсации tK
кипения fQ
охлаждающей воды у входа^в
конденсатор tw\
Удельная теплоемкость охлаждающей
(морской) воды cw, к к ал/кг град
Ускорение силы тяжести gt м/сек2 . . . .
1. Тепловая нагрузка
конденсатора (потерями тепла я
окружающую среду
пренебрегаем), ккал\час ....
2. Расход воды, кг/час . . .
. Средняя, логарифмическая
разность температур, °С . .
4. Средняя температура
воды, °С. . .
5. Коэффициент теплоотдачи
от внутренней поверхности
трубки к воде [1, стр. 53],
ккал/м2час град . . . . . «да
40
3
30
0,92
9,81
Коэффициент теплопроводности слоя
загрязнений А3, ккал/м час град 2
Толщина слоя загрязнений 53, м 0,0005
Удельный вес охлаждающей воды yw, кг/м* 1025
Коэффициент теплопроводности материала
труб (мельхиор) I, ккал/м час граг) . . 32,4
Скорость движения охлаждающей воды ww
была принята 1,6—1,8 м/сек; изменение
температуры охлаждающей воды А ^ 2—6°.
В табл. 2 даны исходные величины N, G фр,
/тр и ДЯ, принятые в расчете в зависимости от
холодо'производительности кондиционера.
Таблица 2


изводительность
кондиционера,
ккал/час
1700
2700
4400
6900
11000
Мощность,
потребляемая
электродвигателем
герметичного
компрессора N,
кет
0,8
1,1
.1,8
2,9
5,2
Расход
фреона вфр,
кг]час
42,5
67,5
. ПО
173
- 280
Длина
одной трубки
конденсатора
0,20 !
0,25
0,30
0,35 :
0,40
Примечание. /Гидравлическое сопротивление
конденсатора АР не должно превышать 5 м вод. ст.
Теплотгередающая поверхность, объем и
полное гидразлическое сопротивление
конденсаторов в зависимости от указанных переменных
величин определялись в следующем порядке
по формулам:
Q = Q0 + 860 N
Q
Gw —
Cw (tw2 — tw)
2,31g
^к—J*
¦ t
U
~w%
twCp — *к ®tn
: A190 + 21,5 /w.p-- 0,045 4cp) <V7h°'2
6. Средний диаметр ребра, м
7. Высота ребер, м . .
8. Длина образующей реб-
DCp = 0,5(Dp4-^H)
h = 0,5(Dp-~rfH)
Длина образующей реб- , / / ьл—Ьо V
ра, м .......... iQ±Yh* + [ A 2,:..)

№5
Выбор оптимальных размеров кожухотрубных конденсаторов
9. Коэффициент,
учитывающий влияние оребрения
накатных труб [5, стр. 110].
Для труб с крутыми
плоскими ребрами
использована та же формула в
упрощенном виде (см. там
же)
10. Среднее число труб по
вертикалу шт
S— Ьг о2
?р ~ ¦ s + s
+
11. Коэффициент,
учитывающий среднее число труб в
пучке по вертикали [3, стр.
131, рис.21]
12. Средняя температура
пленки конденсата, град . . .
13. Коэффициенте [3,стр. 131,
табл. 13], ккал^ кг^ м',€
час град*1*
14. Удельная тепловая
нагрузка в конденсаторе, ккал\кг
15. Удельный тепловой поток,
отнесенный к основной
поверхности труб, от
фреона к стенке [3, стр. 131],
кка 1JM2 час
16. Удельный тепловой поток,
отнесенный к основной
поверхности труб, без учета
загрязнений (от стенки к
воде), ккал\м^час . , . .
17. Удельный тепловой поток
в конденсаторе без учета
загрязнений, q ккал\м^час
18. Уточнение температуры
стенки tCTt град
19- Теплопередающая
поверхность конденсатора без
учета загрязнений, м2 . .
20. Коэффициент
теплопередачи в чистом конденсаторе,
ккал\м?час град . .*".. . .
Dcp/0 / 2dKh \С25 / 2VJ Мср^нУ^
dnS \nDcpl0) tH\ Ji(S-\)\lxDp)
Вначале задаемся значением пь затем уточняем его по формуле
m
1 _ [0,1 (/1Х — 1) — 0,00375/if]
- - ст (первоначальное значение ^Ст0 = 0,5 (tK + ?и>Ср )
tm =
Ь = 591,2 — 2,2^
Офр
7фр = 0,725 6ере
|/l7(^-^
qw — -clw (гст - twср)
Решаем уравнения п. 15 и 16 относительно /ст, затем значения
/ст подставляем в уравнения п. 15 или 16
Подставляем tCT в уравнение п. 12 и повторяем пп. 12, 13,
15, 16, 17
21. Удельный тепловой поток,
отнесенный к основной
поверхности труб, с учетом
загрязнений (от стенки к
воде), ккал/мЧае- * , .--¦>-•-
Ч™ =
^ср
1 М "dn

38
Выбор оптимальных размеров кожухотрубных конденсаторов
№5
22. Удельный тепловой поток
в конденсаторе с учетом
загрязнений д3>ккал]м2час Решаем уравнения п. 15 и 21 относительно tCTt затем
подставляем найденное значение tCT в одно из уравнений п. 15
или 21
23. Уточнение температуры
стенки tCT, град Подставляем tCT в уравнение п. 12 и повторяем расчет по
п. 12, 13, 15, 21 и 22
24. Теплопередающая
поверхность конденсатора с уче- q
том загрязнений, м* . . . Fz = —
25. Общая длина труб, м . . L =——
26. Число труб в одном ходу, 4 Gw
шт nw = —
27. Общее число труб кон- i
денсатора, шт m = ——
*тр
28. Шаг труб (при
расположении по вершинам
равностороннего треугольника), м . ?тр = Z)p +0,003.
29. Диаметр окружности, охва-
тызающей центры крайних , / m — 3 7
труб [4], м D' = Sjpy 0,94+ о907
30. Наружный диаметр
фланца конденсатора, м . . . DK = (?>' -f- ^вн) 1 »08 -j- 0,052
31. Число вертикальных рядов ?)'
труб, шт z = —— + 1 (уточняем п. 10)
Отр
32. Объем конденсатора, м%. . К = — D^ (/тр + 0,126)
33. Коэффициент
теплопередачи в конденсаторе с учетом
. загрязнений, ккал/м* час д3
град k3 = -~-
34. Коэффициент
кинематической вязкости воды ]!] 0,00178 1
мЦсек vw = '- — •
1+0,0337 tu,c? + 0,000221 t\, tw
35. Критерий Рейнольдса . . . Rew = Ww вн
36. Коэффициент
сопротивления трения при 3000 < Re^ о 316
< Ю0000 Хтр = '
37. Коэффициент
сопротивления трения при Rew < 3000 64
[3, стр. 144] ........ Хтр= —
ке^
38. Сопротивление трения во- ? ^^Jj8 Tw Ю~
дяного тракта, м вод. ст. . АРТР = 1,17 Хто •
н nwdm 2g
39. Сопротивление на поворо- ( m \ ww t w W"*3
тах, м вод. ст . ДРПОВ = 0,90 — 1) 1
\nw J 2g
40. Сопротивление входа и вы- w%>1w Ю~~3
хода, м вод. ст А Рвх и вых = 19 • 10* Re~1,2
2g
41. Полное гидравлическое
сопротивление, М ВОД. СТ. . . Д Люл= 1 • 1(Д ^тр + Д ^вх и вых + Д ^пов)

№ 5
Выбор оптимальных размеров кожухотрубных конденсаторов
39
По приведенной методике, в отличие от
применяемого обычно графоаналитического
способа, температура стенки трубы определяется
аналитически, совместным решением
уравнения теплового потока от конденсирующихся
паров фреона к основной поверхности труб
(п. 15) и уравнения теплового потока от
стенки к охлаждающей воде (п. 16). Система
уравнений решается методом последовательных
приближений с заданной точностью в 0,1°.
По этой методике на технологическом
вычислительном центре (г. Николаев) была
составлена программа для расчета на электронной
цифровой вычислительной машине «Урал-2».
Было выполнено о'коло 1200 вариантов
расчетов, причем на печать выдавались результа-
воды гидравлическое сопротивление
конденсатора возрастает значительно быстрее по
сравнению с сокращением его объема, особенно
при уменьшении холодо'производительности.
Увеличение скорости морской охлаждающей
воды более 2 м/сек ведет (при эксплуатации
теплообменника к существенному снижению
коэффициента теплопередачи из-за
интенсификации процесса солеотложения и уменьшению
эррозионной стойкости материалов
конденсаторов. Поэтому для проведения дальнейшего
анализа была принята скорость 1,6 м/сек.
— При повышении перепада температур
охлаждающей воды Atw при ww= const
возражу*.? г -г
0,012
ООН
0.ОЮ
0,009
-*
_____
_L
У
siH
^
¦^
S
2,0 2,2
?J*
2,6
а
2fi W 6t„t
Рис. 1. Зависимость объема конденсатора V от перепада
температур охлаждающей соды &tw\
а _ Q0 = 2700 ккал/час; б — Qo = 6900 ккал/нас
WY.ww = 1,6 м/сек Ораошифро'вку цифр 1—10 см,
в табл. 1).
0,027
0,026
0,025
0.02U
0,023
0,022
0М1
0,020
р
s
.
*У
у
^
У
**
'^
у
X"
/
J**
*~~
1
-ю
~8
9
V
2
¦6
3
7
~5
*
2,0 2,2 2,4 2,6 2,д 3,2 3,2 ut„;c
6
ты только тех вариантов с гидравлическим
сопротивлением АР<5 м вод. ст. По полученным
в результате расчетов значения V для каждого
типоразмера труб построены графики при
постоянной скорости охлаждающей воды wm, и
значениях Д?„
/тр (рис.
переменных
1-3).
Анализ полученных графических
зависимостей показал следующее.
—- С увеличением скорости охлаждающей
стают объем конденсатора и гидравлическое
сопротивление; при постоянной длине труб
это ведет к увеличению их общего количества
и уменьшению числа труб в одном ходу, что
усложняет конструкцию крышки
конденсатора. Это весьма отрицательно оказывается на
технологичности и надежности 'конструкции.
Минимальное значение объема и
гидравлического сопротивления конденсатора
достигается при наименьшем перепаде температур

40 Выбор оптимальных размеров кожу хотрубных конденсаторов № 5
охлаждающей воды (Mw= 2°), но при этом
повышается ее расход.
Чтобы «снизить расход охлаждающей воды и
уменьшить диаметр трубопроводов целесооб-
0,017
от
0,0/5
0,074
0,013
0.012
0,0 ft
ом
0,003
от
0,007
4
f- i
Т~"
U
i ^
["¦ - ¦¦¦-¦¦
1
??-
-^4—
i
f^Z/vac
m
X
v
VI
п^
>
n +
&
\«>
<\°
^
Ф/
nC,
/0 tf
/4
/? # dQHinri
Рис. 2. Зависимость объема
конденсатора У от внутреннего
диаметра трубы ^вн при ww= 1,6
м/сек.
разно для рассматриваемых конденсаторов
судовых установок кондиционирования воздуха
принимать АС-^ 3°. При этом объем
конденсатора увеличивается весьма незначительно
(около 5%).
— На объем конденсатора заметно влияет
тип оребрения труб.
У накатных труб условия теплопередачи
лучше, чем у труб с навитыми ребрами
(коэффициент эффективности оребрения накатных
труб выше на 27—31%) и, следовательно, теп-
лопередающая 'поверхность их может быть
сокращена. При одинаковой тепловой нагрузке
объем конденсатора с накатными трубами
оказывается меньше на 10—15%.
— Диаметр трубы также значительно
влияет на объем и гидравлическое сопротивление
конденсатора. Сравнение объемов
конденсаторов с накатными трубами различного
диаметра (гидравлические сопротивление постоянно)
показало, что минимальные объемы
достигаются при .^Х^вн^бХ'НД мм; Dp = 20,4 мм.
Изменение объемов конденсаторов в
зависимости от величины внутренних диаметров
трубы дано на рис. 2. ь*
Для труб с навитыми ребрами наименьший
объем конденсатора получается при ^нХ^Вн=
= 16X14,4 мм и Dp = 22 мм, Внутреннюю
поверхность трубок такого диаметра удобно
очищать от загрязнений, образующихся в
процессе эксплуатации.
В машинах холодоироизводительностью
1500 ~ 2500 ккал/час диаметр труб не
оказывает существенного влияния на объем
конденсаторов заданной длины, так как трубы
большего диаметра в малый диаметр трубиой
доски .вписываются хуже труб малого диаметра.
Таким образом, в том и другом случае объемы
оказываются примерно одинаковыми.
0,0/9
0,018
0,0G
0,0/6
0,0 f 5
от
а
Ч
1
v
\
>
k
V
>
<s
>
^
*¦¦¦
[_
i,
4
у
^
&.
rJ
UJ*
7
|
0,2
V*
0,6
t,o
тр,>
Рис. 3. Зависимость объема конденсатора
V. (холодопроизводительность Qo = 4400
ккал/час) от длины трубы /тр при Mw —
= 2°, w w= 1,6 м/сек.
С увеличением холодопроизводительности
диаметр трубной доски возрастает и трубы
большего диаметра вписываются в него
лучше, что позволяет применить более
рациональную компоновку .пучка по сравнению с
трубами малого диаметра.
Значительный интерес представляет вопрос
о влиянии длины трубы /тр на объем
конденсатора. Предварительные расчеты,
выполненные с переменной /тр для накатных труб, и
построенные по результатам этих расчетов гра-

№ 5
Термодинамические свойства азеотропной смеси фреона-22 и фреона-115
41
фические зависимости (»см. рис. 3) позволяют
предположить, что с увеличением /тр
гидравлическое сопротивление конденсатора и объем
сначала уменьшаются, а при значениях /тр >
^тропт объем 'возрастает.
Для конденсатора холодопроизводительно-
стью 4400 ккал/час /тр опт ~ 0,4 м.
Наименьшие значения объемов конденсаторов при
различных значениях /тр получены при ^нХ^вн=
= 16X14,4; Dv = 20,4 мм и ^нХ^вн=15Х
X 13 мм; Dp = 19,4 мм.
Окончательные выводы о выборе
оптимальных длин труб будут сделаны после обработки
данных расчетов для всего ряда
конденсаторов.
Таким образом, для рассмотренного ряда
конденсаторов, применяемых в судовых
установках кондиционирования воздуха при
принятых постоянных длинах труб, оптимальный
объем с учетом обеспечения простоты,
технологичности, надежности конструкции и
удобства очистки от загрязнений обеспечивается
при выборе:
а) накатной трубы следующих размеров
(в мм):
da 16
^вн 14,4
Dp 20,4
Ьг 1,81
h 1,14
h 2,2
S . . 2,04
б) 'скорости движения охлаждающей воды в
трубах ковденсагора, равной 1,6 м/сек;
в) перепада температур охлаждающей воды
По результатам расчета был изготовлен и
испытан опытный образец конденсатора холо-
допроизводительностью 1700 ккал/час.
Полученные экспериментальные данные хорошо
совпали с расчетными.
ЛИТЕРАТУРА
А. С. Цыганков, Расчеты теплообменных
аппаратов, Судпромгиз, 1948.
2. С. С. Кутателадзе, В. М. Б о р и ш а н с к и й,
Справочник по теплопередаче, Госэнергоиздат, 1959.
3. Энциклопедический справочник «Холодильная
техника», т. 1, Госторгиздат, I960.
4. X о б л е р Тадеуш, Теплопередача и
теплообменники, Гоохимиздат, 1961.
5. Д. М. Иоффе, В. Б. Якобсон, Малые
холодильные машины и торговое оборудование,
Госторгиздат, 1961.
6. Л. М. Розенфель д, А. Г. Ткачев,
Холодильные машины и аппараты, Госторгиздат, 1960.
УДК 621.564:536
Термодинамические свойства азеотропной
смеси фреона-22 и фреона-115
Доктор техн. наук, проф. И. С. БАДЫЛЬКЕС—Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Азеотропная смесь, состоящая из 48,8%
фреона-22 и 51,2?/d фреона-115, в настоящее
время находит широкое применение в США
[1, 2, 3]. Вследствие более низкой нормальной
температуры кипения (ts = —45,6°) [4, 5] ее
объемная холодопроизвадительность
значительно выше по сравнению с фреоном-12 и
несколько больше, чем фреона-22 и фреона-115
[6].
Как известно, у фреона-115 процесс сжатия
протекает в области влажного пара, поэтому
указанная азеотропная смесь должна
обеспечить работу компрессора три более низкой
температуре перегрева в конце нагнетания по
сравнению с фреоном-22 [7].
Азеотропная смесь фреона-22 и фреона-115
является невзрывоо'пасной и в тгжой же
степени нетоксична, как фреон-12. Однако
термодинамические свойства ее изучены мало.
Имеются лишь экспериментальные
исследования по кривой давления пара [8], результаты
которых с высокой степенью точности
(максимальное отклонение 0,5%) были нами об обще-

42
Термодинамические свойства азеотропной смеси фреона-22 и фреона-115
№ 5
ны с помощью теоретически обоснованного
уравнения [6, 9] для температур не выше 50°:
18/»-Л + 4+С*Ш-ЯШ' A)
т
100
100
где: р
А =
С = ¦
— давление (ата абс.);
f 7,246308; В = —13,738168;
-3,3686219; D = —0,48709009 • 10 ~4.
Удельный объем сухого насыщенного пара в
широкой области температур (~~^г" > 1.Ю1
определяли, исходя из того, что у
термодинамически подобных веществ, т. е. с близкими
тг~ (^кп — в атм
значениями критериев ns
т'
кр
'кр
физ.) и Ь3
[6],
* кр
( Pv"\
\ RT )
= idem.
B)
Значения я, и
азеотропной смеси
определены по методу Кея [10]. Согласно этому
методу критические параметры смесей могут
быть вычислены из критических параметров
компонентов и их молярных долей.
Для азеотропной смеси фреона-22 и
фреона-115 получено я,= 0,0238 и bs = 0,63.
Для холодильных агентов с ns = 0,019—
—0,035-я *, = 0,62—0,64 уравнение B)
принимает вид
^= 1,120745-0,64793 (-?-) +
-Ы,0972(-^-K-0,6029б(-^)8.
C)
Здесь: Р — кг/м2 абс; v" — м*/кг.
Полученные то уравнению C) значения
удельного объема сухого насыщенного пара v"
хорошо описываются уравнением Битти-Брид-
жмена, составленным в виде [6]
RT , с'Т
—7Г Т
ь"*
f , а'Т-У
D)
Путем программирования с помощью элек--
тронной вычислительной цифровой машины
и/нж. Е. П. Гиттельсо'н (подсчитаны:
а! = —0,6274858- 10 ~5;
Ь' = —0,44939876 -10—Ч;
с'*= + 0,29740256- Ю;
Г = 0,15951252-102;
R = 7,5920074,
В табл. 1 сопоставлены значения р,
найденные по уравнениям A) и D)
Таблица 1
7\°К
203,16
213,16
233,16
243,16
253,16
263,16
283,16
303,16
323,16
р, ата абс.
по
уравнению A)
0,2822
0,4996
1,3289
2,0258
2,9756
4,2312
7,8878
13,4860
21,6П50
по
уравнению D)
0,2822
0,4996
1,32805
2,0249
2,9730
4,2272
7,8805
13,4950
22,5542

Отклонения, %
0,0
0,0
-0,05
-0,04
-0,08
+0,09
—0,09
+0,07
-0,2
Уравнение D) было использовано также и
при определении удельного объема
перегретого пара для давлений до 21,6 ата абс. и
температуры 150°.
Удельный объем кипящей жидкости v'
можно вычислять по формуле [6]
JL = 1,070 — 0,567»,
f5)
где:
»=¦
1 кр
Уо
удельный вес жидкости,
переохлажденной до 0°К.
Для веществ с л== 0,019—0,025 и 05= 0,62—
—0,635 уравнение E) в широком диапазоне
температур может быть представлено в виде
Л1= 1,070 -0,357-
F)
Чтобы найти уо', необходимо располагать
одним опытным значением у'. На основе метода
аддитивности удельных весов было
получено при t = —17,78°, у' = 1,4073 кг/л.
Отсюда
Ь =
1,4073
1,070-0,357-
G)
С помощью уравнений F) и G) найдены
значения v' в интервале от —80 до +50°.
. Теплоту парообразования определяли по

№ 5
Термодинамические свойства азеотропной смеси фреона-22 и фреона-115
43
уравнению Клапейрона-Клаузиуса, причем на
основании уравнения A)
dP
dj
=2,3026- 10-2Р
В
-6D
2,3026
100/
(—У
V 100/
т
100
f
AR
f
L
(9)
(8)
Энтальпия и энтропия сухого насыщенного
пара были вычислены по уравнению состояния
D) и уравнению теплоемкости идеального
газа Ср (ккал/кг град).
При определении теплоемкости идеального
газа сР исходили из того, что у
термодинамически подобных веществ [6]
что подтверждается графиками на рис. 1
(значения сР для фреона-13В1 взяты из
работ [И, 12]).
Таким образом, для рассматриваемой
области температур было получено уравнение для
азеотропной смеси фреона-22 и фреона-115 в
виде
^ = 0,1454 +2,9 • К)-**--3,И . ю-? г* A0)
Энтальпия кипящей жидкости Г была
вычислена по формуле
/' = /"-г. A1)
Таблица 2
U °С
-80
—75
—70
-65
—60
-55
-50
-45
-40
-35
—30
-25
-20
—15
—10
—5
0
5
10
15
20
25
30
35
J 40
ата аЗс.
0,1491
0,2069
0,2822
0,37835
0,4996
0,6502
0,8352
1,0595
1,3289
1,6489
2,0258
2,4659
2.9756
3,5617
4,2312
4,9911
5,8489
6,8118
7,8878
9,0848
10,4110
11,8752
13,4864
15,2542
17,1891
1/,
л/кг
0,6200
0,6266
0,6332
0,6398
0,6467
0,6536
0,6608
0,6680
0,6755
0,6831
0,6909
0,6988
0,7070
0,7153
0,7239
0,7326
0,7416
0,7508
0,7602
0,7698
0,7797
0,7899
0,8003
0,8110
1 0,8220
V",
мг/кг
0,9768
0,7202
0,5101
0,4114
0,3179
0,2489
0,1972
0,1580
0,1279
0,1045
0,08615
0,07157
0,05989
0.С5046
0,042765
0,03645
0,03122
0,02686
0,0232
0,02011
0,01749
0,01524
0,01331
0,01164
0,01018
ккал\кг
81,12
82,20
83,29
84,39
85,51
86,65
87,79
88,96
90,14
91.33
92,54
93,75
94,99
96,23
97,47
98,47
1С0,00
101,27
102,54
103,82
105,08
106,36
107,63
108,91
110,195
ккал/кг

(сглаженные)
125,57
126,27
126,96
127,64
128,32
129,00
129,66
130,31
130,95
131,58
132,19
132,78
133,36
133,92
134,45
134,97
135,45
135,91
1 136,33
136,72
137,06
137,37
137,62
137,82
137,95
ккол/кг
44,45
44,07
43,67
43,25
42,81
42,35
41,87
41,35
40,81
40,25
39,65
39,03
38,37
37,69
36,98
36,23
35,45
34,64
33,79
32,90
31,98
31,01
29,99
28,91
27,755

44
Термодинамические свойства азеотропной смеси фреона-22 и фреона-115
1:5
Откуда
ci = 0,25+0,37 • Ю-Ч.
A2)
12
Ю
D 1 Q Л/? Г 1
Рис. 1. Зависимость —- от — и —
Степень точности калорических и
термических параметров проверяли с помощью
теоретически обоснованной автором зависимости,
согласно которой у термодинамически подоб-
с ' с °
ных веществ при t = const отношения ЛиЛ
^// ^//
являются функциями /5.
Как показывают рис. 2 и 3, расчетные
значения для азеотропной смеси фреона-22 и фре-
она-115 располагаются на обобщенных
кривых, причем значения для фреона-13В1 взяты
из работы [13].
Таблица 3
Агент
ч
вление
а абс.
га Б
Ч в
О
*,
я и
я*9
Ч е-
та §
г* *
Рк
Ро

S *
О)
tQ О
о2
Аммиак . .
Фреон-12 . .
Фреон-22 .
Азеотропная
смесь
фреона - 22 и
фреона-115
11,89
7,58
12,27
13,49
2,41
1,86
3,03
3,56
4,95
4,07
4,05
3,79
1,93
3,27
2,02
1,93
и
о
о>
О)
is
° О'
2 u 9
s з I
r q; Я
J5 В* <U
С Я m
^ К Ю
1г^ 5- °
99
39
55
44
0,83
0,83
0,82
0,79
1 №
V \
[
[
¦1381
\g~M2
1 ф\г9о\
\
1
R-500
Ф~12
t=omc
•
ф-11
-70 -50
-30
-10
10
30 ts,mC
Рис. 2. Зависимость — от ts.
v"
{R—502 — сокращенное обозначение азеотропной
смеси фреонов-22 и -115).
В табл. 2 даны термодинамические
свойства азеотропной смеси фреона-22 и фреона-115
в области насыщения.
V
г5,1
15,8
10
6,31
3,98
2,51
158
1,00
0,631
0,398\
0,251
0,158
-90
tp-lj
-ф-1
381
\?~
502
ч>у
-50L
ъф-
1
'12
' Т
'
]_
ио
•с
ф-1
1
-70 -50
-30
20 40 tSiC
Рис. 3. Зависимость —тгот ^

Я СО О
О Со Я
»« о
к к о
о о 0
^ S о
& СО СИ
Со 43 CD
^ а чз
к ?° Е
5 со
О Н м
^ * ч
н ся
со я со
д Я со
л W
О пэ
а о
СО Н
'? Д
со
го
о
о
сг
о
со
Со
н
о
о я
п> сй
тг™ я-
?}д g
д
сг
в
Со-
а
о
н
го
а
п>
д
сг
° -*
Sg
со Р
*о тз
О ^
Д Д
СО СО
^д
Ю со
О)
д
д
сг
o\J
я
Со
OV
о
н
сг
д
СО
? >
CD
о
ч
5 °
Й я
а- ^
и »
5 о
? »
^^
ГО "О •
ф
ТЗ со
д >
а« •*>
д
' ю
сг
g *сз
СО П>
Eg
Д со
Д '
^ОЮООЧ05СЛ^ОЗКЗ^ОЮ00^001^(л){ОК)м^ммООООООООООО
оо о ел оо оо ооооооо ооооспочслк) slsSSilSSi^i^S^S0^^
ооооооооооооооооооооослослооооооослослосл
OOOOOOOOOv-*
1 1 1 1 1 1 ! 1 1 1 1 1 1 1 1 1 М 1 1 1 1 1 II о|§|Ё§§§?§
ОЭС75СТЭСОООООСОЮ»—>?*¦
^4^00WOUltO'-050
о о о о о о о о о о о о о о о >-*
1 | 1 | I I I | I I | | • | 1 1 1 I I I OOOtO ^SoOWOi О -v| О) О0Ю ^ О0СЛ
C0tOOa>00^O4^C?>tO0>C000C0-v]'—
^ОСОО^^!СОСД^Ю^*<1*-О^СЛ
ОООООООООООООООООО^^-»
1 I | I | 1 1 J | I | I 1 1 1 1 О О ООО •—•— |— ЮЬО ЮЮ 00 ^.СЛ СЛ О 00О СО
1 I I ! 1 I 1 1 1 1 I 1 1 1 1 1 00 ?ь О ^| CD •-* СО О О tO СЛ СО 4* »— ^ СЮ 00 tO СО -<|
^¦^СЛСОСОФ*4*.ЮСОСТ>СЛЮ>—' ^- >?»¦ ©0 -vj СЛ СО 00
СООО^ОООО^ОСЛОЭ^^ООО^^аСЛ^1—'00
оооооооооооооооооооооооо*--^
1 1 1 1 | I I I I | ООООООООООм^^мЮМЮОЗУ^СЛ05^(Оь-СЛ
ОЮь-^ОО^и-ooto •>4СОО-4^1СОООСОО^СОЬОСО'—' Ю 00 05
ооос?5с»сосоосог>эсосо'—^соьэсооою»—a>ooa}4^co-«jo
OOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOO"—i--»
OOOOOOOOOOOOOOOOOOOOMMMMh3MWW*.^OH>00t0t0O)
OOO>-b-b-^^i-Ha^|^wt0WW^Cnvi@NDWa)C?)*.4O*-O00OC0^^N3W
ѻѻС0О>-^Ь0С0ЛСЛ^С0^4^^Ь000а>СЮС1ЭС^О^О00Ь0О^^
10ооа>4^г>эк)сослоосл4^^4^сосою1^^н-слос)со^^о>—'Ю
ОООООоООООООООООООООООООООООООООО*—>—•-*
ООООООООООООООООООО^мм1-юЮЮОЭЫФ.№а)ч1(»ОСОЧ
GO^MW4^(^C^00^^^NOW^oWCnWOC»^CDb0>-'00CnC0f7iC0(J0t0CnC0O
ON»^w^-t-'toaiONSW»- сюслсо^соооосо^-согоспоосл^^сл^а^-оьосло
OOO0OOOOOOOOOOOOOOOO00OOOOOOOOO0O>—ii-»v-»
ООООООООООООООООООО"—» ¦—' •—'»-' 1>ОЬОСОСО|4^4^СЛ^ОО^Т^^пг>
^^^^t*r^t:ww^M^ww^w^^^WQootooo^cno4Qoo^co^oo
•-WWW^WSOOO'-^C^^CO(»W^^W»-(DON^^WWCOO^^^Wh-^S
ст>соосос»соо^оооо<^^а)^слсо>-^сх>соьэ»-со
ft
1
СЛ
о
1
N3
СЛ
1+
о
ю
СЛ
СЛ
о
^4
СЛ
о
о
Удельный объем перегретого пара, м%1кг при t (°C):
ч*оъ
^3 Со сг
3 S со
о ?>н
^ ^ к?
о- g
Я СО Q
СО Л
Р н 3
со а
OX tr
I о
о
*<: о
)з н
CD СО
U
СГ
д
о
о\
сг*
СО ^
д i
CD Д
"О со
CD Ч
>8* Д
ч о
CD Я W
О Со
Я W Ч
Со СО СО
1 Ч Q\
~s ?
^« GO
^ ^ Я
s о а
ll | S
I § E
I я«
^ о
о у я
s g §
OOfD rD
— , s
о G
° д 5
i S СО
а
д
д=
"« L?
Д
СО
д
о
д
"О
S
н
о
д
Со
о
о»
ч
д
а
о
н
Я
со
д
сг
Е
со
д
д
со
§
о
нош
го
д
д
а
й
со
го
^
го
тз
N
го
н
О)
о
4D
О)
н
д
@
о
о
•к
а
д
я
tl
П)
я
CJ
^

46
Вихревая труба с внешним охлаждением
№ 5
ЛИТЕРАТУРА
1. «Air conditioning Heating a Refrigeration News»,
1963, dec. 16.
2. Advertise Copeland Refrigeration, «ASHRAE», 1963,
№ 2.
3. «Revue pratique du Froid», 1963, № 6, p. 66.
4. R. С MiciHarness a. D. D. Chapman,
«ASHRAE», 1962, № 1.
5. «Freon produckts Division Du Pont de Nemours»,
X-57.
6. И. С. Бадылькес. Рабочие вещества и
процессы холодильных машин, Госторгиздат, Москва, 1962.
Возможность использования потенциальной
энергии природного газа для удовлетворения
потребности сельского хозяйства, пищевой
промышленности и других отраслей народного
хозяйства в холоде уже рассматривалась в
литературе [1]. Однако до настоящего времени
она ,не была реализована из-за отсутствия
достаточно эффективного и простого устройства
для получения холода при расширении газа.
Попытки использовать для охлаждения газа
процесс дросселирования не могли дать
положительных результатов в связи с низкой его
эффективностью.
Лучшие результаты можно получить,
применяя обычную вихревую трубу. Однако она
обладает недостатком: (количество холодного
потока Gx всегда меньше общего количества
расширяющегося газа Gi. При оптимальном
режиме работы вихревой трубы доля
холодного потока jx = — составляет 0,3~-0,6
Gi
[2-5].
Один из путей существенного повышения хо-
лодопроизводительности вихревой трубы —
увеличение доли холодного воздуха до
предельного значения \i = 1. Чтобы исследовать
эту возможность, была спроектирована,
изготовлена и испытана вихревая труба,
позволяющая охладить весь подведенный к ней газ
(|х = 1). Такую трубу при расширении в ней
газа с 55 -г- 60 до 4 —- 5 ата можно было бы с
успехом применить для получения холода на
газораспределительной станции (ГРС).
Так, например, в Волгоградском
экономическом районе, имеющем 13 ГРС, суточное
потребление газа достигает 7,5 млн. мъ [6]. Для
7. «ASHRAE», 1964, № 1.
8. «Freon Produdtts Division Du Pont de Nemours»,
X-57C. X-57, X-57C, ,X-57D.
9. R. Plan k, L. R i e d e 1, «Ingenieur-Archiv», B. 16,
1948.
10. W. B. Kay, cind. Eng. Chem.», 1936, 28, 1Q14.
LI, Properties of Freon-13Bl, Du Pont de Nemours,
Report B-30.
12. E. Gelles, K. P i t z e r, «G. A m e r. Chem. Soc»,
1953, 28, 5259.
13. И. И. Перельштей н, «Термодинамические
свойства фреона-13Б1 и азеотропной смеси Ф-124 и
Ф-С318», Диссертация, Ленинград, 1964.
вихревой трубы (|i = 1) с удельной холодо-
производительностью около 10 ккал/нм* газа
суммарное количество произведенного холода
составит примерно 3000000 ккал/час. Это
означает, что в Волгоградском районе можно
построить холодильники (по одному около
каждой ГРС) емкостью по 200 -г- 300 т, где
холодный газ будет использоваться для охлаждения
промежуточного теплоносителя.
Себестоимость единицы холода,
полученного в результате вихревого расширения, будет
мала, так как при этом не требуется затрат
электроэнергии, а стоимость трубы ничтожна.
На рис. 1 представлен схематический
чертеж вихревой трубы для охлаждения всего
подведенного к ней газа. Энергия от трубы
отводилась не с горячим потоком газа, как
обычно, а в виде тепла. Такой способ отвода
энергии наиболее целесообразен для вихревой
трубы, поскольку его легко осуществить на
практике, Использование других способов
(например, отвода энергии в виде работы) лишило бы
трубу основного
преимущества—конструктивной простоты.
Ниже приведены основные геометрические
размеры трубы.
Диаметр трубы в сопловом сечении Z), мм ... 28
Диаметр цилиндрического участка трубы D4> мм 38,5
Общая длина горячего конца трубы /, мм . . . 900
Длина охлаждающей рубашки /р, мм 700
Сжатый воздух с давлением 4—6 ата,
предварительно охлажденный до температуры
окружающей среды, подводится к соплу, в ко-
УДК 621.576
Вихревая труба с внешним охлаждением
Инж. А. В. МАРТЫНОВ, канд. техн. наук В. М. БРОДЯНСКИЙ — Московский энергетический институт

№5
Вихревая труба с внешним охлаждением
47
тором, расширяясь, достигает околозвуковой
скорости, -и.плавно, по спирали, вводится в
коническую зону горячей трубы.
Внутренние холодные потоки газа Vt
образуются из внешних слоев Ve, как показано на
рис. 1. Внутренние слои движутся к
диафрагме навстречу внешним слоям Vе . При таком
противоточном движении происходит процесс
интенсивного турбулентного знергообмена
между слоями, приводящий к выравниванию
энтальпий, В результате, энергия внутренних
слоев передается внешним, которые
нагреваются и отводятся в виде горячего потока.
Если труба охлаждает весь поток, то
энергия с горячим потоком не отводится, а
передается в виде тепла охлаждающей воде.
Передачу энергии с низкого температурного
уровня на высокий — от холодного потока в
окружающую среду — удается осуществить
только благодаря свойству самого вихревого
процесса (температура торможения внешних
слоев Ve выше температуры охлаждающей
воды, а последняя близка к температуре
окружающей среды Го).
Таким образом, поток V'е в охлаждаемой
вихревой трубе выполняет роль «передатчика»
энергии от внутренних слоев V\ к
охлаждающей воде. Так как энергия передается
одновременно с образованием горячего потока и
его охлаждением, вихревой процесс в целом
происходит при более благоприятных
условиях, чем в трубе без охлаждения.
Благодаря передаче энергии при больших
тангенциальных и аксиальных скоростях
потока обеспечивается высокий коэффициент
теплоотдачи от газа к стенке, что дает
возможность иметь незначительную теплопередаю-
щую поверхность горячей трубы. Термиче-
воздух
ское сопротивление трубы должно быть
минимальным.
Такой же результат может быть достигнут
и внутренним охлаждением, т. е. введением
воды непосредственно в вихревую трубу.
Применение внутреннего охлаждения
приводит к некоторому увлажнению холодного
потока и усложнению конструкции вихревой трубы
(необходимо устройство для подвода и отвода
воды из газового потока).
При испытании вихревой трубы,
показанной на рис. 1, определяли ее температурные
характеристики и оптимальные
геометрические соотношения *.
На рис. 2,а приведен график зависимости
А 4 (Д'^х =' ti — fa) от [i, построенный по
данным испытаний охлаждаемой и неохлаждае-
мой вихревой трубы. Во всем интервале
изменения ^охлаждаемая вихревая труба более
эффективна, чем неохлаждаемая. При |i = 1
охлаждаемая труба позволяет охладить весь
поток газа на 29 -~- 30°, в то время как для не-
охлаждаемой трубы величина Atx в тех же
условиях практически равна нулю. Расход ох-
1 В испытаниях принимали участие студенты
Московского энергетического института Б. Н. Комаров и
В. В. Кургузо в.
Р,ис. 1. Вихревая труба для охлаждения газа:
/ — корпус, 2— входная камера, 3— сменное сопло, 4 — сменная
диафрагма, 5 — кольцевая камера для обеспечения равномерного подвода газа к
соплу, 6,7 — соответственно конический и цилиндрический участки
горячей трубы, 8 — зажим, 9 — рубашка для подвода охлаждающего вещества,
10 — запорный вентиль, 11— камера холодного потока, 12, 13, 14 —
нормальные диафрагмы.

48
Вихревая труба с внешним охлаждением
№ 5
<1,кяи/я
цг цэ щ q,5 Qfi op qe 0,9 ip
a
Of 43 0,4 0,5 OjS 0,7 Qfi 0,9 1/1
6
0? OJ 0,4 0,5 0,6 0,7 Q,8 Q9 1/1
В
Рис. 2. Зависимость A^, q и Ре, Ц и Це от \i для охлаждаемой и неохлаждаемой вихревой трубы:
; охлаждаемая труба, pi = 5,8 ата {по данным авторов), 2 — то же, неохлаждаемая труба, 3~
охлаждаемая труба, pi = 7,3 ата (по данным Оттена), 4 — охлаждаемая труба, pi = 7 ата (по
данным авторов).
лаждаемой воды благодаря ее значительной
теплоемкости по сравнению с «тазом невелик —
3 -г- 6 л/мин.
Увеличение доли холодного потока \х
приводит и к росту холодапроизводительно>сти,
причем тем большему, чем меньше будет падение
При сравнении охлаждаемой и неохлаждае-
мой вихревой трубы эффективность
оценивалась по величинам холодотфоизводительности
q и приведенной холодоттр'оизводительности qe,
отнесенным к 1 кг подведенного газа. При
этом <\ учитывает только количество, a qe —
количество и качество (эксергию)
произведенного холода (рис. 2,6) в зависимости от его
температурного уровня [7, 8].
Максимальная величина удельной холодо-
производительности охлаждаемой трубы ((i =
= 0,9-г-1) составляет 7 ккал/кг, вместо 5,5
для неохлаждаемой (\i = 0,75), т. е. больше
почти на 25-4-30%.
Для оценки работы вихревой трубы часто
применяется холодильный к. п. д., -равный
отношению 'полученной холодоп'роизводительно-
сти к максимально возможной при изэнтроп-
ном расширении (рис. 2,в)
а Д tx
Т\= ? 2L,
Ats
где А^ — максимально возможное понижение
температуры при изэнтропном
расширении.
Из рис. 1 видно, что для охлаждаемой трубы
максимальное значение ц составляет ~ 26%,
а для неохлаждаемой — 19%. Максимальный
к. п. д. охлаждаемой трубы, испытанной Отте-
ном i[9], при pi = 7,3 ата составляет ~ 25%.
Для получения более правильного
соотношения между работоспособностью
произведенного холода и сжатого газа целесообразно
применять э'ксергетический к. п. д. [10]
hex
где:
1-2
exi — эксергия газа при pi и Го;
ех2 — эксергия газа при давлении
холодного потока и Го.
Для охлаждаемой трубы г]е примерно в 1,5
раза больше, чем для неохлаждаемой.
Зависимость А/х от начального давления pi
сжатого газа для трубы с оптимальными
геометрическими размерами (|i=l) дана на
рис. 3. Из приведенного графика видно, что с
увеличением pi прирост Д/Хна каждую
атмосферу уменьшается. Поэтому нецелесообразно
иметь степень расширения газа в одной трубе
больше десяти.
В интервале давлений pi = 2-^-4 ата
понижение температуры составляет 6 -=- 7 град/атм,
а в интервале 6 ~- 8 ата — 4-^-5 град/атм.
Такое понижение температуры дает возможность
использовать вихревую трубу, 'помимо
известных случаев, вместо турбодетандера, когда по-

№ 5
Вихревая труба с внешним охлаждением
49
следнии в определенных условиях становится
недостаточно эффективным [11].
Устойчивость температурного эффекта Д/х
при увеличении температуры охлаждающей
воды h является (положительным свойством
охлаждаемой вихревой трубы.
30
25
20
75
10
5
О
-й
j
/
—-——
A
/
2
l
-u.
A
-p?
yr ...
«?
-A
•—д
in—t
\о 5 10 15 20 25 30 t6il
L 1 1 J J - -l - !
С
Ь 5 6 7 Pitama.
Рис. 3 Зависимость А/х от pi и /о
при jul = I:
1-Atx=f(pi); 2-Mx =f(U).
Зависимость А/х от температуры
охлаждающей воды на входе в рубашку U приведена
на рис. 3. Изменение температуры
охлаждающей воды в широком интервале C-4-30°) при
постоянном расходе показало, что при
увеличении U на 27° температурный эффект
уменьшается примерно в 1,075 раза. Это
обстоятельство значительно расширяет возможность
применения вихревой трубы для случаев, когда
охлаждающая вода имеет повышенную
температуру.
При определении оптимальных размеров
охлаждаемой трубы исследовалось влияние
различных геометрических факторов на
температурный эффект и приведенную удельную хо-
лодошроизводительность.
Влияние диаметра диафрагмы.
Исследовали девять диафрагм с диаметром
отверстий ?>д 10; 12; 14; 16; 17; 18; 18,5; 19;
20 мм. При этом площадь сопла fc оставалась
постоянной и равной 45 мм2.
На рис. 4,а представлена зависимость
изменения Д/х и <7е от [л для трех диафрагм,
имеющих лучшую эффективность. Из графика
видно, что при |ы = 0,7 -—- 1 наиболее эффективна
диафрагма с Da = 18 мм, а при jx<0,7
диафрагма с ?>д = 17 мм. Диафрагмы с DA¦=
= 18,5 ~~ 20 мм во всем интервале изменения
A имеют меньшую эффективность.
Влияние площади
прямоугольного сопла. Исследовали сменные сопла,
размеры которых приведены ниже:
Номер сопел .1 2 3 4 5 6 7
Размер сопла
bXh, мм. . 6X4 8x4 10X4 5X9 5ХЮ 5ХП 5X12
Площадь
сопла /г, мм* . , 24 32 40 45 50 55 60
Сопла испытывали с оптимальной
диафрагмой (?>д= 18 мм).
Давление воздуха на входе в трубу
составляло р = 5,8 ата.
Во всем интервале изменения ji наиболее
эффективно сопло с площадью проходного
сечения 45 мм2 (рис. 4,6).
Влияние угла конусности
начального участка горячей трубы. Исследовали
трубы с различным углом конусности. Труба с
углом конуса, равным 3°10', наиболее
эффективна.
Проведенное сравнение конусной трубы с
цилиндрической показало, что конусная труба
во всем интервале изменения [i позволяет
получить большее охлаждение потока (при
малых \х — на 6°, при больших \х — на 8°).
Цилиндрическая труба при \i =\ неустойчива в
работе. Это проявляется в резком колебании
давления и температуры по времени.
Полученные экспериментальные данные
позволили установить оптимальные
геометрические соотношения конусных вихревых труб,
работающих при больших значениях jx.
Для определения оптимальных
геометрических размеров трубы необходимо установить
скорость истечения газа из сопла [5]
llr
V ~{h~h) Ml сек,
A)
где: /1 — энтальпия сжатого газа перед
соплом;
12 — энтальпия газа на выходе из сопла.
Затем находят площадь проходного сечения
круглого сопла
G v
/с-
3600 ис
ММ2,
B)
где: G — расход газа, кг/час;
v — удельный объем газа при
истечении, м3/кг;
ис— скорость истечения газа из сопла,
м/сек;
Фс — коэффициент скорости.

50
Вихревая труба с внешним охлаждением
№ 5
Зная площадь, определяют диаметр сопла
rf=|/ iA mm, C)
Отличие действительного расхода газа
через сопло от расчетного обусловливается влия-
'==^'-15'°-
D)
По площади прямоугольного сопла
определяется диаметр трубы в сопловом сечении
D = 4,15]// мм.
E)
&tx;c
40
35
30\
25\
/
/
и
/
/
.
0? 0.3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1/1
а
40
35
30
25
qe^ккал/*?
У*\ Л VI
1Ша
0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 07 0,8 0,9 1/1
д
Рис. 4. Зависимость А/х и qe от \х:
а — для диафрагм с диаметром отверстий 18,5; 18 и 17 мм (fc =45 мм2,
pi = 5,8 ата, /i= 15°); б — для сопел с площадью проходного сечения 40,
45 и 50 мм2 ('Од = 18 мм, pi = 5,8 ата, h = 15°).
нием пограничного слоя и обычно
учитывается коэффициентом расхода, который
определяют опытным путем в каждом конкретном
случае.
Для суживающихся профилированных и
конических сопел коэффициент расхода
находится в пределах 0,9-^-0,98 [12].
В прямоугольных соплах, которые чаще
всего применяются в вихревых трубах, влияние
пограничного слоя больше, чем в круглых, и
увеличивается при возрастании отношения сто
рон сопла — . При значениях 1,8 < ~jt
< 2,2 коэффициент расхода составляет 0,85-^
~ 0,9.
Таким образом, площадь прямоугольного
сошла
Отношение диаметра цилиндрического
участка Д; к диаметру D для испытанной трубы
составляет
D
1,37.
F)
Оптимальный диаметр диафрагмы (на
максимальную холодопроизводительность)
D
А,
1,55
ММ.
ь Длина охлаждаемой части трубы
/р = 25?>.
G)
(8)
Применение охлаждаемых вихревых труб
вместо неохлаждаемьих целесообразно во всех
случаях за исключением:

№ 5
Барботажно-пленочный абсорбер
51
— когда температура охлаждающей воды
настолько выше температуры сжатого газа,
что применение охлаждения становится мало
эффективным;
¦— когда требуется горячий поток газа.
Применение охлаждаемых вихревых труб
дает возможность получитыпри прочих равных
условиях максимальную холодопроизводи-
тельность или наибольший температурный
эффект.
Выводы
Охлаждаемая вихревая труба более
эффективна, чем неохлаждаемая, и может быть
успешно применена для получения холода при
использовании избыточного давления
природного газа.
Определены оптимальные геометрические
размеры для конической охлаждаемой
вихревой трубы.
Показана возможность применения охлаж-
Для абсорбционных холодильных установок
применяют в основном барботажные или
элементные горизонтальные пленочные
абсорберы.
Барботажные абсорберы из-з'а малых
значений коэффициентов теплопередачи
(& = 250-f-275 ккал/м2час град) очень
громоздки и тяжелы.
Работа элементного горизонтального
пленочного абсорбера эффективна только при
плотности орошения его поверхности
раствором не менее 300 л/м час. При этом
коэффициент теплопередачи достигает примерно
550 ккал/м2 час град.
К недостаткам этого абсорбера следует
отнести необходимость горизонтального
расположения элементов (иначе их
теплопередающая поверхность будет использоваться
неполностью) , невозможность очистки
оросительных перфорированных решеток, неполное
использование объема каждого элемента,
большое число фланцевых соединений.
даемой трубы при повышенных температурах
воды на входе в рубашку.
ЛИТЕРАТУРА
1. В. С. Мартыновский, В. П. Алексеев,
«Холодильная техника», 1955, № 3.
2. R. Hilsh, «Z. Naturf», 1964, № 1, 208.
3. А. П. Меркулов, «Холодильная техника», 1958,
№ 3.
4. Н. С. Т о р о ч е ш н и к о в, И. Л. Л е й тес
В. М. Бродянский, Ж. Т. Ф., 1958, № 6, 28.
5. В. М. Бродяяский, А. В. Мартын о в,
«Новости нефтяной и газовой техники», серия Газовое
дело, 1962, No 5, 33.
6. И. Ф. Синицы я, «Новости нефтяной и газовой
техники»*, серия «Газогвое дело», 1962, № 5.
7. В. М. Б ,р о д я н с к и й, Л. Е. Медовар,
«Холодильная техника», 1961, № 5.
8. В. М. Бродя не к и й, А. В. Март ы н о в,
Известия ВУЗов «Энергетика», 1962, № 5, 76.
9. Е. Otten, «Engineering», 1958, 186, № 4821, 154.
10. И. П. Ишкин, В. М. Б род я некий, Ж. Т. Ф.,
1952, 122, № 11, 1773.
11. Г. Э. За >р и и ц к и й, В. А. Коновалов,
В. В. 'Кор аб лин, «Газовое дело», 1963, № 3, 9.
12. М. Е. Дейч, Техническая газодинамика, Гос-
энергоиздат, 1961.
УДК 621.57.046
: В предлагаемой автором конструкции бар-
ботажяо-пленочного абсорбера (рис. 1)
эффективно работает вся теплопередающая
поверхность труб, заключенных в обечайке
корпуса.
[ Отличительной особенностью аппарата
является наличие оросительного короба 3,
разделяющего теплопередающую поверхность на
- две части. Трубы, находящиеся вне короба, ра-
i ботают как в барботажном, а внутри него —
как в пленочном абсорбере.
По всей длине верхней части короба име-
) ются отверстия, через «которые раствор
попадает из барботажной части в пленочную.
В аппарате предусмотрены дв>а уравнитель-
- ных патрубка 1. Через эти патрубки непогло-
- щенные при барботаже пары аммиака попа-
- дают в короб, где окончательно
абсорбируются раствором.
Пары аммиака подаются в барботеры 4,
- приваренные к обеим боковым сторонам
наружной части оросительного короба. Крепкий
Барботажно - пленочный абсорбер
Канд. техн. наук А Л. ДАНИЛОВ— Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности

52
Барботажно-пленочный абсорбер
№ 5
раствор отводится из короба через патрубок 5
в ресивер. Слабый раствор поступает в
межтрубное пространство над барботером.
ды, крепкого и слабого растворов и их
начальным и конечным температурам устанавливали
часовое количество (передаваемого тепла,
вода
Слабый расгпбор
уравнительные патрубки,
Крепкий раствор
Рис. 1. Абсорбер:
2 — корпус, 3 — оросительный короб, 4
бок выхода крепкого раствора.
Крепкий растбер
барботеры, 5 — патру-
Размер оросительных отверстий
обеспечивает поддержание уровня раствора на 20—
30 мм (выше верхней части короба. Это
позволяет хорошо орошать трубы.
Величина пленочной поверхности
определяется исходя из плотности орошения ее
раствором не менее 200 л/м час.
Абсорбер такого типа был испытан на
стенде лаборатории хладоэнергетики ВНИХИ. Он
обслуживал холодильную установку
производительностью 50000 ккал/час (h = — 40°,
*к=30°).
Общая поверхность теплопередачи
абсорбера 22,5 м2 F7 труб диаметром 38X3 мм), в
том числе барботажной части 10 м2 C0 труб)
и пленочной — 12,5 ж2 C7 труб). Диаметр
обечайки корпуса аппарата 500 мм.
Оросительный короб выполнен из листовой
стали толщиной 4 мм. Длина его 3000,
ширина 240, высота 413 мм.
На верхней части короба имеются 342
отверстия диаметром 6 мм и два патрубка,
изготовленные из трубы диаметром 76X4 мм.
Отверстия расположены в лять рядов с шагом
40 мм.
Уровень раствора над верхней частью
короба контролируется с помощью указательного
стекла типа «Клингер».
В верхней части обечайки находятся два
люка, через которые можно очищать отверстия
короба.
При испытании абсорбера определяли
общий коэффициент теплопередачи (включая
барботажную и пленочную части).
По измеренным расходам охлаждающей во-
ереднелогарифмическую разность температур
и плотность орошения.
На рис. 2 представлена зависимость
изменения коэффициента теплопередачи от
плотности орошения пленочной части абсорбера
(юкорость воды 1в трубах абсорбера 0,45 ж/се/с).
Как видно из рис. 2, значение коэффициента
тем больше, чем выше плотность орошения.
' 400{
%380
Й 360\
\340\
^ 300
100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200
Рис. 2. Зависимость изменения
коэффициента теплопередачи от плотности орошения
пленочной части абсорбера.
Абсолютные величины коэффициентов
теплопередачи примерно такие же, как и у
пленочных аппаратов. Объясняется это тем, что
наличие оросительного короба создает лучшие
условия для работы барботажной части
(повышается турбулентность раствора,
уменьшается «аличие мертвых зон).
Переохлаждение крепкого раствора
абсорбера не превышало 1,5°. Это указывает на
высокую эффективность работы его
охлаждающей поверхности.
®s*
©х*^
*""©

опытом
Холодильная установка запорожского химического
завода «Кремнеполимер»
УДК 621.565.59
На запорожском химическом заводе
«Кремнеполимер» в 1963 г. была введена в
эксплуатацию крупная аммиачная холодильная
установка мощностью около 12 млн. ст. ккал/час.
Установка состоит из горизонтальных
компрессоров — (пяти одноступенчатых марки
4АГ и четырех двухступенчатых марки АДК
65/40. Кроме того, смонтирован
вспомогательный компрессор АВ-75, связанный
трубопроводами со всеми аппаратами.
Охлаждение воды и рассола для
технологических целей осуществляется в кожухо-
трубных испарителях 300 ИКТ B0 шт.) и
1.80 ИКТ B шт.).
Аммиак конденсируется в горизонтальных
кожухотрубных конденсаторах 300 КТГ
A6 шт.) и поступает в четыре линейных
ресивера 5 РВ.
Питание испарителей . жидким аммиаком
автоматизировано с помощью регуляторов
уровня РУКЦ-40-ШК, воздействующих на
пневмоклапаны МРКЯ B5 ч. 30 нж ВО).
Уровень аммиака в аппаратах
'контролируется электронными сигнализаторами уровня
МЭСУ.
Реле протока РС-50 регулирует подачу
смазки и воды. Температура кипения
холодильного агента и температуры нагнетаемых
и всасываемых паров контролируются
электронными мостами, давление в аммиачной
системе — дистанционными электрическими
манометрами МЭД и ДСР-1-04.
Приборы контроля и автоматики
обеспечивают надежную работу холодильного
оборудования.
Снабжение холодильной установки водой—
оборотное с охлаждением циркулирующей
воды E000 м3/час) в пятисекционной градирне.
Воздух подается в градирню пятью
вентиляторами ВГ-70.
Холодильная установка размещена в
отдельном здании с подвальным помещением, в
котором установлено 'вспомогательное
оборудование, проложены трубопроводы, кабели и пр.
Теплообменная аппаратура (испарители,
конденсаторы, маслоотделители)
смонтирована снаружи — на железобетонных этажерках,
что позволило сократить кубатуру здания и не
вызвало затруднений в эксплуатации
оборудования в зимнее время.
Рассольные и водяные насосы (оборотной
системы водоснабжения) размещены в здании
насосной станции.
На расстоянии 800 м от здания, где
размещена холодильная установка, находятся две
цистерны по 100 ж3 для хранения аммиака.
По инициативе обслуживающего персонала
в процессе эксплуатации холодильной
установки была усовершенствована система
смазки компрессоров. Индивидуальная смазка
механизмов движения компрессоров заменена
централизованной (рис. 1). Насосом НШ-50
масло из бака емкостью 8 м3 подается через
фильтр и холодильник с водяным
охлаждением в общий трубопровод и далее через
запорный вентиль и реле протока РП в напорный
трубопровод системы смазки каждого
компрессора.
Производительность и напор одного насоса
достаточны для обеспечения давления масла
1,5—1,8 ати на входе в любой из девяти
работающих компрессоров.
При прекращении подачи масла в
какой-либо компрессор он автоматически
выключается. Для обеспечения бесперебойной гсмазки
предусмотрены два резервных нагсоса НЩ-50

54
Обмен опытом
№ 5
и резервная линия подачи масла в
компрессоры.
Электродвигатели насосов НШ-50
сблокированы так, что при отключении
работающего насоса автоматически включается
резервный.
К компрессорам
Рис. 1. Централизованная система
смазки:
1 —- холодильник, 2 — вентиль перепуска
масла из напорной линии в обратную, 3—
реле протока РП, 4—рабочая линия, 5—
предохранительный клапан, 6 —
резервная линия, 7 — обратная линия, 8 —
фильтры, 9 —насосы НШ-50, 10 —
обратные клапаны, // — первый бак, 12 —-
второй бак.
Централизованная система смазки крупных
горизонтальных компрессоров холодильной
установки оказалась весьма удачной в
эксплуатации. При этой системе смазки масло
поступает в компрессор до.его пуска, тогда как
при индивидуальной смазке масло подается
в компрессор со значительным запаздыванием
после пуска, 'что неблагоприятно отражается
на трущихся поверхностях.
Масло из аппаратов холодильной установки
выпускается в общий маслосборник, в
качестве которого использован ресивер 5РВ
емкостью 5 ж3. К нему подведены (рис. 2) масло-
спускные линии от каждой группы
испарителей, отделителей жидкости, промежуточных
сосудов, маслоотделителей, конденсаторов и
линейных ресиверов*
В ресивере-маслосборнике помещен
обогревающий змеевик (диаметр труб 57X3,5 мм,
длина 20 ж), в который подаются горячие
пары аммиака из нагнетательной магистрали.
Благодаря внутреннему обогреву ресивера
сокращаются потери аммиака при выпуске
1 2 3 4 5 Ь
--СХН-
'MAA/VWWVvWvVVW^
Рис. 2. Схема централизованного удаления масла:
/ — из промежуточных сосудов, 2—из ресиверов, 3—
из отделителей жидкости, 4—из испарителей, 5 —
из маслоотделителей, 6 — из 'конденсаторов, 7 —
спуск масла, 8 — горячие пары из нагнетательной
магистрали, 9 — горячие пары к всасывающей
магистрали, 10 — к служебному компрессору.
масла (inapbi аммиака отсасываются) и
облегчается очистка аппарата от масла.
Этот ресивер можно использовать в
качестве дренажного. Жидкий аммиак B,5—3 ж3)
выпаривается из него в течение 40—60 минут
без нарушения режима работы холодильной
установки.
Рассольная система завода вмещает 400 ж3
рассола. Для заполнения ее требуется
растворить в воде 130 т хлористого кальция. Кроме
того, необходимо ежемесячно растворять
около 9 т соли, расходуемой на возмещение
потерь рассола. Для облегчения такой
трудоемкой работы рационализаторами цеха
предложено использовать сжатый воздух для
механизации приготовления рассола.
В металлический бак емкостью 1 ж3
(рис. 3), врытый в землю, засыпают через
люк / соль. Затем люк герметически
закрывают и в бак подают воздух 'под давлением 4—5
ати. Сначала открывают вентиль 2, а через 1,5
—2 минуты — вентиль 3. Давлением воздуха
соль по выходной трубе подается для
растворения. Бак опорожняется в течение 3—4 минут.
Переменная тепловая нагрузка испарите:
лей, работающих при температуре кипения
=L0° на охлаждение воды, потребовала
регулирования холод опроизводительности
компрессоров. Это позволило избежать
замерзания воды в испарителях вследствие
неизбежного понижения давления кипения при
уменьшении тепловой нагрузки,

№ 5
Холодильная установка запорожского химического завода «Кремнеполимер»
55
Постоянное давление кипения
автоматически поддерживается 'путем частичного
перепуска паров из нагнетательной магистрали во
всасывающую.
Подача соли
8 рассольный
5ак
Сжатый 8озду*
от турбин
Рис. 3. Бак для загрузки соли:
/ — люк, 2} 3 — вентили.
Пары охлаждаются в (промежуточном
сосуде (рис. 4), где они смешиваются с кипящим
жидким аммиаком, поступающим из
регулирующей станции через пневмоклапан
25 ч 30 нж ВО (Dy = 25 мм), которым
управляет электронный мост ЭМП-209 с пневмопри-
став'кой 04.
Перепуск паров регулируется группой при-
Рис. 4. Схема регулирования холодотироиз-
водителыности компрессора с
использованием промежуточного сосуда в качестве
охладителя:
1 — фильтр, 2 — пневмоклапан 25 ч ЗОнж
ВО (Dy = 25 мм), 3 — общий
нагнетательный коллектор, 4 — пневмоклапан 25 ч
ЗОнж ВО (Dy = 100 мм), 5 — датчик
ЗРЛ-29В, 6—общий всасывающий
коллектор, 7—вентиль между сосудом и
всасывающим коллектором, 8 — мост ЭМП-209.
боров системы АУС, воздействующей на
пневмоклапан 25 ч 30 «ж ВО (Dy = 100 мм).
Благодаря этому исключены частые пуски и
остановки компрессоров.
Инженеры В.Х. АМИНОВ,
С. П. ГРИНБЕРГ,
В. А. МЕТЛУШКО

56
Обмен опытом
№ 5
Малые термокамеры с тепло- и холодоснабжением
от больших термокамер
УДК 621.57
Эксплуатация крупных термокамер
полезной емкостью 500, 1000 дм3 и более показала,
что обслуживающие их многоступенчатые
холодильные машины имеют значительные
резервы холодопроизводительности. Кроме того,
не используется теплота перегрева сжатых
паров фреона для одновременного получения
плюсовых температур в диапазоне 20—90° в
других термокамерах. Испытания небольшого
числа мелких изделий и 'приборов в больших
термокамерах приводят к излишним
энергетическим и эксплуатационным расходам.
Подключение к крупным термокамерам для
параллельной или раздельной работы
нескольких малых термокамер дает возможность
использовать энергетические резервы
холодильных машин и проводить одновременно
несколько испытаний при различных
температурах в каждой из камер.
Емкость малых термокамер может быть от
25 до 100 дм3 и даже более. Изготовление их
возможно в мастерских институтов или цехах
предприятий.
Рис. 2. Схемы включения малых термокамер в
систему трубопроводов крупной термокамеры:
а __ .схема холодоснабжения, б — схема холо-
до- и теплоснабжения; 1 — испарители, 2 —
теплообменник, 3 — трубопровод жидкого
фреона из конденсатора, 4 — всасывающий
трубопровод в ступень н. д. при охлаждении
термокамер, 5 — всасывающий трубопровод в
ступень в. д. <при нагреве термокамер, 6 —
нагнетательный трубопровод из ступени в. д.
при нагреве термокамер.
Рис. 1. Термокамера типа «еуидучок»
1 — вентилятор, 2 — испаритель.
О Соленоидные бентипи
^ СВФ-2 и СВФ-/0
Q - Промежуточные репе
п _ Реле тем пер am и ш и
У (шкала от 60 go wo )
L - капиллярные трубки

№ 5
Передвижная приставка к термокамере
57
Эскиз термокамеры типа «сундучок»
емкостью 80 дмъ приведен на рис. 1.
Камера имеет двойные стенки, дно и
крышку из листового алюминия толщиной 1,5—
2 мм. В качестве термоизоляции ограждений
применена шлаковая вата. Крышка
уплотняется в створах губчатой резиной.
Для охлаждения или нагрева
термокамеры используется спирально-змеевиковый
испаритель из медных труб диаметром 14X1,
свернутых в виде опирали, поверхностью 1 мъ>
с осевым вентилятором. Испаритель
расположен на боковой стенке камеры. Жидкий фреон
дросселируется в капиллярных трубках либо в
терморегулирующих вентилях. В таких
термокамерах достигается температура около—60°.
Для нагрева малой термокамеры в схеме
трубопроводов предусмотрены переключения.
Для испытаний приборов и аппаратов
используют специальные камеры искусственного
климата. В настоящее время в
научно-исследовательских институтах и на предприятиях
довольно широко применяют термокамеры,
изготовленные заводом «Нема-Верке» (ГДР), с
полезным объемом 9,5, 1 и 1,8 ж3.
В этих камерах, оборудованных
многоступенчатой холодильной установкой и электро-
калориферами, можно поддерживать
температуру от —70 до 100°.
Полезный объем камеры часто
оказывается недостаточным для крупногабаритных или
больших партий одинаковых изделий. По
условиям испытаний не всегда требуется и
предельная температура —70°.
Для увеличения полезного объема камеры
на время испытания крупногабаритных
изделий, по предложению автора, была
изготовлена передвижная приставка к камере объемом
1 м*.
На рис. 2,а приведена схема трубопроводов
для случая, когда нагрева термокамер не
требуется, а на рис. 2,6 — схема,
допускающая как охлаждение, так и нагрев малых
термокамер во время работы больших.
Стоимость изготовления малой
термокамеры не превышает 80 руб.
Трубопроводы и коллекторы монтируются
так, чтобы облегчить возврат масла к
компрессорам.
Реле температуры (электроконтактные
термометры ЭКТ-1) управляют
соленоидными вентилями непосредственно или с
помощью промежуточных реле. Одновременно с
перекрытием соленоидных вентилей можно
останавливать вентилятор.
Инж. М. С РОМАНОВ
УДК 621.57:002.54
Для соединения обеих камер требуется
открыть дверь основной камеры, установить в
ней два кожуха, которые образуют
направляющие воздуховодов, ввести в проем двери
задний конец приставки и притянуть ее двумя
винтовыми замками для создания надежного
уплотнения в стыке (рис. 1).
Приставка (рис. 2) представляет собой
изолированную камеру без задней стенки,
установленную на колесах. В передней стенке
имеется одностворчатая дверь со смотровым
стеклом.
Внутренние стенки приставки изготовлены
из листового сплава АМГ-5-ВМ толщиной
3 мм.
По внешнему контуру изоляции из миноры
толщиной 300 мм проложена полихлорвини-
ловая пленка. Снаружи приставка обшита
шестислойной фанерой и выкрашена в белый
цвет.
Передвижная приставка к термокамере

58
Обмен опытом
№ 5
Рис. 1. Передвижная приставка в
сборе с испытательной термокамерой:
1—основная камера, 2 — приставка,
3 — дверь приставки, 4 — воздушный
канал приставки, 5 — дверь основной
камеры, 6 — жалюзи, 7 —
дополнительные воздуховоды, 8 —
электрические вводы, 9 — испаритель,
10—вентилятор, 11—накидной винтовой
затвор.
Плоскости сопряжения с основной камерой
и двери обшиты текстолитом толщиной 3 мм с
резиновым уплотнением, аналогичным
уплотнению двери основной камеры. На боковой
стенке приставки предусмотрен электрический
ввод A20 клемм).
При установившемся режиме работы
неравномерность распределения температуры в
полезном объеме камеры не превышает 1°.
Техническая характеристика термокамеры
с приставкой
Полезный объем, м* 1,8
Внутренние габаритные размеры, м 2X0,9X0,9
Пределы температур, °С —57-^-4-100
Время снижения температуры, час:
до —50° . 1,5
до —57° 2
Время нагрева камеры до +100°, час 1
Стыковка и расстыковка «камеры и приставки
мсхгут быть выполнены одним ,или двумя
рабочими за несколько минут.
После отсоединения приставка
откатывается в сторону, кожухи снимаются и камера мо*
жет быть использована в прежнем виде,
Рмс. 2. Внешний вид передвижной приставки.
Инж* И. ?. ШИРЯЕВ

№ 5
Планирование товароведческих операций
59
- УДК 725,355 : 621.56/.59 ; 338.4
Планирование товароведческих операций
на распределительных холодильниках
В производственной деятельности
распределительных холодильников относительно
большое место занимают товароведческие
операции, в связи с чем целесообразно разработать
их единую номенклатуру и форму учета для
включения в приведенный грузооборот.
Приведенный грузооборот должен стать
единым универсальным показателем,
характеризующим производственную деятельность
технологических цехов. Он должен служить базой
для планирования производительности труда
и снижения себестоимости обработки грузов.
На Рижском холодильнике № 1 размер
товароведческих операций планируется на
основе контрольных цифр поступления и выпуска
продукции. Кроме того, используются данные
специалистов-товароведов, контролирующих
качество продукции.
Объем фактически выполненных
товароведческих операций учитывается
систематически, а в конце месяца составляется
обобщенный акт.
В обобщенном акте отражаются данные
приемных или расходных бухгалтерских
документов, а также результаты 10%-ной проверки
качества поступившей продукции. Если
возникает необходимость в проведении
качественной оценки в большем размере, чем 10%,
то составляют акт о 100%-ной проверке с
участием представителя поставщика, а при
выпуске с холодильника — с участием начальника
цеха. В этом акте указываются фактический
размер партии, подвергнутой контролю
качества, и причины, вызвавшие вынужденную
проверку.
Периодические контрольные проверки
качества продукции, проводимые в процессе
хранения, также оформляются актами, которые
являются основанием для учета выполнения
объема товароведческих операций.
Учитывая, что сортировка мяса по клеймам,
а также разборка тарно-упаковочных грузов
по трафаретам входят в единые нормы
выработки и времени на вагонные,
автотранспортные и складские погрузочно-разгрузочные
работы, эти текущие '.работы исключают из
фактически учитываемых товароведческих
операций.
Основной и постоянной номенклатурой
товароведческих операций, по нашему мнению,
являются:
— контрольная проверка качества масла при
приемке — 10% общего количества;
— контрольная проверка качества масла в
процессе хранения;
— отбор перед реализацией ящиков или
бочек по видам продукции и сортам;
— 100%-ная проверка веса товара;
— 100%-ная проверка количества груза;
— клеймение мяса и повторное взвешивание;
— протирка и промывка колбасы:
— этикетирование консервов;
— очистка шпика от соли.
Остальные товароведческие операции, не
вошедшие в перечисленную номенклатуру,
необходимо включать в сводный отчет только по
фактическому выполнению.
При анализе отчетных данных по
товароведческим операциям в технологических цехах
можно установить, выполняло ли
предприятие в разовом порядке непредусмотренные
планом товароведческие операции.
В интересах комплексного планирования
необходимо включать товароведческие
операции в приведенный грузооборот.
Постоянное совершенствование
экономических показателей, отражающих работу
холодильника по приемке, выдаче, термической
обработке, товароведческим операциям и
хранению продуктов, способствует укреплению
плановой дисциплины, обязывает систематически
анализировать хозяйственную деятельность и
обеспечивает рентабельную работу
технологических цехов холодильников.
Начальник планового отдела
Рижского холодильника № 1
Т. С. СУНЦЕВА

С/
УДК 621.57.041.001.4
Методы испытания малых фреоновых холодильных компрессоров
В 1963 г. Государственным комитетам
стандартов, мер и измерительных приборов СССР
был утвержден ГОСТ 10613—63 «Компрессоры
поршневые герметичные фреоновые малой хо-
лодопроизводительности. Методы испытаний».
Проект стандарта разработан лабораторией
малых холодильных машин ВНИХИ.
Согласно стандарту, предприятие-
изготовитель должно проводить испытания каждого
нового типа компрессора до начала
серийного 'Производства, а также при таких
изменениях конструкции, материалов или
технологических процессов, которые могут повлиять на
характеристики компрессора.
При типовых испытаниях 'компрессора
определяют'его холодопроизводительность,
потребляемую мощность, 'пусковые характеристики,
вес, износоустойчивость трущихся деталей,
шум и -вибрацию.
Типовым испытаниям должны подвергаться
не менее трех образцов (каждого нового
компрессора.
Кроме того, завод-изготовитель должен не
реже одного раза в год проводить типовые
испытания серийных компрессоров — не менее
одного на 1000 машин. При месячном выпуске
более 1000 компрессоров типовые испытания
должны осуществляться не реже одного раза
в месяц. Испытания на износоустойчивость
допускается проводить не реже одного раза в
два года.
После типовых испытаний на фреоне
каждый компрессор новой конструкции должен
быть испытан на воздухе с целью получения*
данных для контрольных испытаний на
производительность, силу рабочего тока и уровень
шума.
Контрольным испытаниям при работе на
воздухе подвергается каждый .компрессор,
изготовляемый заводом, Этими же методами
пользуется потребитель при проверке
качества заводской продукции.
В данной статье будут рассмотрены схема
иопытательного стенда и аппаратура для
определения холодапроизводительности и
потребляемой мощности при типовых
испытаниях.
Испытательный стенд
Компрессор / (рис. 1) нагнетает фреон в
конденсатор 12, откуда жидкость стекает в
ресивер 10.
Постоянное давление кипения в
испарителе 3, расположенном в калориметре 4,
поддерживается с помощью автоматического
регулирующего вентиля 7. Нижняя часть
калориметра заполнена вторичным холодильным
агентом 6, в который погружен электрический
нагреватель 5. В качестве вторичного
холодильного агента обычно используют фреон-12
независимо от того, на ка'ком холодильном
агенте работает (компрессор.
Во время испытаний включают нагреватель.
Образующийся при кипении вторичного
холодильного агента пар конденсируется на
наружной ¦поверхности испарителя 3. При
испытании мощность нагревателя регулируют так,
чтобы давление вторичного холодильного
агента оставалось постоянным, т. е. чтобы
'количество полученного холода было равно
количеству подведенного тепла. ,
Для автоматической защиты калориметра в
случае опасного повышения давления
вторичного холодильного агента служит реле
высокого давления 15. При повышении давления
до заданного предела реле отключает
нагреватель от электрической сети.
Концентрация масла в циркулирующем
фреоне определяется с помощью 'прибора 9. В

№ 5
Методы испытания малых фреоновых холодильных компрессоров
61
герметичных машинах она не должна превы- ¦
шать 1%.
Расход воды, охлаждающей конденсатор,
измеряется с 'помощью расходомера 13: весов
(погрешность ш более 0,1!°/о) или мерного
бака (погрешность до 0,2%).
Для обеспечения постоянного расхода воды
служат регулирующий 'вентиль 16 и ротаметр
14. Погрешность ротаметра значительно
больше, чем весов или мерного бака, поэтому его
используют только для 'контроля расхода
воды. ! ; ¦: ¦;
На схеме показа!НО место установки
манометров и термометров.
Давление фреона следует измерять
образцовыми манометрами 'класса 0,4 (ГОСТ
6521—60) с верхними пределами измерений,
указанными в табл. 1.
Температура фреона и воды должна
измеряться ртутными термометрами с ценой деле-
Таблица 1
перед 1

всасываю-
щим

патрубком
10
10
Давление, кгс/см2
после


тательного

патрубка
25
40
перед


сатором
25
40
после

калориметра
10
10

вторичного


дильного
агента
16
—
ния 0,1°, температура воздуха —
термометрами с ценой деления 0,5° (ГОСТ 215—57).
Допускается .применение термометров
сопротивления (ГОСТ 6651—59) или термошар (ГОСТ
6616—61) с ценой деления не более
указанных.
, Термометровые гильзы для ртутных
термометров устанавливают так, чтобы итог еж
жидкости набегал на конец гильзы и шел снизу
вверх. При движении жидкости сверху вниз
РКМ2
(?)
Ркт
(?)
Ркм2 Рвха
Ркд1
7)
От водопровода
3 4 5 6
9 10 77
Рис. 1. Схема испытательного стенда:
/ — компрессор, 2 — смотровое стекло, 3 — испаритель, 4 — калориметр со вторичным
холодильным агентом, 5 — электрический нагреватель, 6 — вторичный холодильный
агент, 7 — автоматический регулирующий вентиль, 8 — осушитель, 9 — прибор для
определения концентрации масла, 10 — ресивер, // — указатель уровня, 12 —
конденсатор, 13 — расходомер, 14 — ротаметр, 15 — реле высокого давления, 16 —
регулирующий вентиль, 17 — сосуд с постоянным уровнем;
Ркм\ ~ давление всасывания, РКм2 —давление нагнетания, Ркл2 — давление
фреона за калориметром, РВХа — давление вторичного холодильного агента, РКД1
давление фреона перед конденсатором, /клц — температура всасывания, tKU2 —
температура нагнетания, tKJl2 — температура после испарителя, tu — -температура перед
регулирующим вентилем, 4-д1 и tKJl2 — температуры фреона до и после конденсатора,
^вкл1 и tBKJl2 — температуры воздуха перед и за калориметром, ^вкд1 и tBKR2 —
температуры воздуха перед и за конденсатором, tBRl и tBJl2— температуры воды до и после
конденсатора.

62
Консультация
№ 5
поток иногда заполняет сечение труоы не
полностью, что может вызвать большие ошибки в
показаниях. Гильзы должны быть
расположены на расстоянии не более 150 мм от
аппаратов, до и после которых измеряется
температура.
В качестве барорегулирующего вентиля
можно 'использовать терморелулирующий
вентиль ТРВ-2, удалив из него
термочувствительную систему. Для более точной
настройки используют винт с мелкой резьбой,
изменяющий натяжение 'пружины ТРВ.
Чтобы уменьшить гидравлические
сопротивления, жидкостные <и паровые трубопроводы
должны быть достаточно большого сечения,
без крутых поворотов и изломов. При
значительном сопротивлении в жидкостной линии
могут образовываться пузырьки пара,
особенно при низком давлении конденсации и
высокой температуре кипения. Во избежание этого
конденсатор и ресивер рекомендуется
устанавливать над калориметром.
Стенд должен быть компактным,
трубопроводы — короткими.
В водяную линию включают сосуд с
постоянным уровнем. Сосуд располагают на 4 м
(или более) выше конденсатора. Вода из
водопровода поступает в сосуд, а затем иод
постоянным напором подается к конденсатору.
Избыток ее стекает по переливной трубе в
сливную линию. Таким способом устраняется
влияние колебаний давления водопроводной
воды.
При изменении условий опыта расход воды
требуется регулировать в широких пределах.
В связи с этим на стенде устанавливают
параллельно несколько ротаметров с разными
пределами измерений (например, 50, 100 и
250 л/час). Для регулирования расхода воды
служит пробковый иран (предусмотрен перед
каждым ротаметром). В воджную линию
между ротаметрами и конденсатором включают
электрический нагреватель.
На испытательном стенде во время
проведения опыта температура воздуха должна
быть постоянной. Для этого стенд защищают
от прямых солнечных лучей, а также
используют электрический нагреватель с
вентилятором, управляемый /контактным термометром,
настроенным на температуру 20° или 25°.
Электрическая схема стенда показана на
рис. 2. (представлен вариант компрессора с
трехфазным электродвигателем). Заданное
напряжение на клеммах электродвигателя
воздушные грелки
Калориметр
Водяная грел к о
Рис. 2. Электрическая схема стенда:
/ — магнитный пускатель, 2 — стабилизатор, 3 — лабораторный автотрансформатор,
4 — измерительный трансформатор, 5 — переключатель для измерения сопротивления
обмотки электродвигателя, 6 — контактный термометр, 7 — переключатель
калориметра, 8 — реле высокого давления калориметра, 9 — асинхронный электродвигатель,
10 — генератор постоянного тока, 11 — реостат.

№ 5
Методы испытания малых фреоновых холодильных компрессоров
63
поддерживается, с помощью
автотрансформаторов (например, ЛАТР-2), включенных в
каждую фазу. Мощность нагревателя
калориметра можно регулировать таким же
автотрансформатором, включенным в сеть
переменного тока. В обоих случаях питание осу-
ществ л я ет ся чер ез ф ерр ор ез он а нсн ы е ст а б и -
лизаторы (напряжения (например, Ф-3
мощностью 3 кет). Для больших нагрузок
используют собственный генератор постоянного тока с
приводом от трехфазного электродвигателя. В
этом случае мощность регулируют реостатом
в цепи возбуждения генератора. Сила тока и
напряжение должны определяться
электроизмерительными приборами класса 0,2 или 0,5
(ГОСТ 8711—60), потребляемая мощность —
ваттметрами класса 0,2 или 0,5 (ГОСТ
8476—60).
Рассмотрим устройство основных
аппаратов стенда. В качестве примера приведены
аппараты для испытания компрессоров
номинальной холодопроизводительностью до
700 ккал/час, разработанные лабораторией
малых холодильных машин ВНИХИ.
Наиболее 'важными аппаратами являются
калориметр со вторичным холодильным
агентом и конденсатор с .водяным охлаждением.
Путем составления теплового баланса этих
аппаратов определяют количество
циркулирующего холодильного агента двумя независимыми
способами. Чтобы повысить точность
измерений, следует уменьшить поверхность
теплообмена аппаратов с окружающей средой, т. е.
сделать их наиболее компактными.
Калориметр (рис. 3) имеет в верхней части
двойной медный змеевик длиной 3,6 м, с
наружной поверхностью 0,089 ж2. Наружная
поверхность корпуса калориметра 0,068 м2. Это
в несколько раз меньше, чем у обычных
калориметров (со вторичным холодильным
агентом) близкой производительности.
В нижней части калориметра установлен
электрический нагреватель из нихромовой
проволоки диаметром 1,2 мм и длиной 21 м.
Спирали из этой проволоки закреплены в стойках
из фторопласта. Концы опирали подведены к
проходным контактам, таким же, как в
герметичных компрессорах. Контакты сверху
защищены от загрязнений фторопластовым диском.
Калориметр заполняют вторичным
холодильным агентом до середины смотровых
стекол.
К крышке калориметра приварены штуцер
для присоединения манометра и реле
высокого давления (на рис. 3 не показан).
С целью уменьшения поверхности
калориметр выполнен неразъемным. В случае
ремонта верхнюю часть корпуса разрезают, а затем
снова заваривают.
Конденсатор \с водяным охлаждением
(рис. 4) имеет тот же размер кожуха, что и ка-
402
Ш-?
Рис. 3. Калориметр для машин
холодопроизводительностью
до 700 ккал/час:
1 — испаритель, 2 — смотровое
стекло, 3 — нихромовая спираль, 4 —
фторопластовая пластина, 5 —
фторопластовый диск, 6 — проходной
контакт.
лориметр. Длина медного змеевика 3,62 м,
наружная поверхность 0,136 м2. Во избежание
попадания пара в ресивер конец жидкостной
трубки изогнут. Аппарат снабжен
указателем уровня жидкого фреона.
Прибор для определения концентрации
масла включен между ресивером и регулирующим
вентилем. Во время испытания через прибор
циркулирует фреон с растворенным в нем
маслом. В конце опыта вентиль у входа
закрывают. После испарения фреона по отношению
высоты слоя масла к высоте внутренней части
прибора можно судить о концентрации масла

64
Консультация
№ 5
в растворе фреона (в действительности объем
раствора масла !и фреона несколько меньше,
чем сумма объемов его составляющих, но при
содержании масла не более нескольких
процентов влияние этой погрешности ничтожно).
Рис. 4. Конденсатор с водяным
охлаждением для машин холодо-
промзводительностью до 700
ккал/час:
1— водяной патрубок, 2 —
змеевик, 3 — фреоновый шт7цер.
Объем полости между клапаном запорного
вентиля и дном прибора должен быть
минимальным. Этот объем измеряют и выводят
соответствующую поправку в величину объема
масла.
Подготовка к испытаниям и условия опытов
После монтажа стенда -калориметр и
конденсатор покрывают тепловой изоляцией (мипо-
рой, пенопластом, паралоном) толщиной
100—150 мм. Затем определяют произведения
коэффициентов теплопередачи на поверхность
калориметра (kF)KJl и конденсатора [kF)KA.
Опыты должны быть проведены при трех
значениях разности температур фреона и
окружающего -воздуха: 10+2°; 20+2° и 30 + 2°.
При определении величины (kF)Kn
поддерживают постоянную температуру воздуха 20°
или 25°, включают нагреватель калориметра,
как при обычном испытании холодильного
компрессора, но подводят к нему небольшую
мощность. Давление вторичного холодильного
агента медленно повышается и, наконец,
устанавливается постоянным. При определении {kF)KJl
к конденсатору подают подогретую воду,
поддерживая относительно небольшой, строго
постоянный ее расход.
До начала опыта вентили на фреоновых
трубопроводах (калориметра и конденсатора
должны быть плотно закрыты, иначе тепло будет
расходоваться на испарение фреона и
результаты окажутся ошибочными. Обычно опыт
длится 8—12 часов при постоянной
температуре воздуха в помещении. В течение
последних двух часов давление фреона в аппарате
должно оставаться строго постоянным.
При определении (kF) рекомендуется
строить график изменения давления по времени,
что позволит лучше следить за процессом и
быстрее установить заданный режим.
Величины {kF)KJ1 и {kF)K& определяют один
раз в полгода, а также после каждого
вскрытия калориметра и конденсатора.
В качестве примера можно привести
величины {kF)Kh для калориметра
производительностью 700 ккал/час, которые изменяются в
зависимости от разности температур следующим
образом:
д*. °С
(ЬР)кл> ккал/час град
10 19 28
0,29 0,30 0,32
Рекомендуется, чтобы величины (Z?/7)™ и (kF)KA
составляли не более 0,05P/<ji номинальной холо-
допроизводительности (компрессора.
Электрическую изоляцию нагревателя
калориметра следует проверять не реже одного
раза в месяц. Сопротивление изоляции должно
быть не менее 50 мгом.
После заполнения калориметра фреоном
нужно убедиться в том, что в нем нет (воздуха.
Для этого температуру стенда поддерживают
постоянной в течение 16 часов. Последние два
часа записывают температуру воздуха у
калориметра, а также давление вторичного холо-

М> 5
Методы испытания малых фреоновых холодильных компрессоров
65
дильного агента, которое не должно быть
выше давления насыщенного пара фреона,
соответствующего температуре окружающего
воздуха. Таким же апособом определяют, нет ли
воздуха во фреоновой системе стенда, но
записывают температуру воздуха у
конденсатора и давление фреона в конденсаторе.
В течение ©сего опыта A6 часов) компрессор
должен быть выключен и 'подача воды на
'(Конденсатор прекращена. Такая же проверка
проводится -после 'каждого добавления в систему
фреона. Предварительно следует 'проверить
давление фреона в баллоне.
После монтажа компрессора и добавления
фреона возможно попадание ib систему влаги.
В связи с этим рекомендуется сначала
направлять фреон через осушитель, проводя
испытания 'при температуре кипения выше 0°,
чтобы избежать замерзания влаги в
регулирующем вентиле. Обычно после проведения
одного — двух опытов влаги в фреоне
'практически не остается.
Все ирименяемые ори испытаниях
измерительные приборы (подлежат обязательной
'периодической поверке не реже одного раза в
полгода. Кроме того, непосредственно до и
после испытаний термометры и манометры
должны быть поверены на нуль.
Перед испытаниями необходимо также
построить градуировочные графики термометров
и манометров. На трафиках откладывают
величины поправок, 'приведенные ,в
свидетельствах на эти (Приборы. Если 'положение нулевой
точки не соответствует указанному в
свидетельстве, необходимо ввести поправку на
смещение нулевой точки.
Перед каждым (включением стенда следует
проверить и в случае 'необходимости
откорректировать установку на нуль стрелок
электрических «приборов.
Характеристики новых компрессоров
должны быть определены при 10—15 режимах, а
периодические типовые испытания серийных
компрессоров (с целью 'проверки их «качества) —
не менее чем при трех.
При определении характеристик среднетем-
пературных герметичных холодильных
компрессоров (исполнение ФГ) температуры
конденсации (Принимаются равными 30,40 и 50°,
а температуры кипения U = —25°, —15°,—5° и
5°. Кроме того, два опыта должны быть
проведены при tK = 20°, to = —15° (минимальная
расчетная температура конденсации) и tK =30°,
^о=10° (максимальная расчетная температура
кипения). Всего должно быть проведено
14 опытов.
Компрессоры ФГН испытывают три тех же
температурах конденсации и U =—40°, —35°,
—25°, а также при *K=i20°, h = — 35°
A0.опытов) .
Компрессоры ФГП испытывают /при тех же
температурах конденсации и U =—10°, —5°,
5° и 10°, а также при tK =20°, й>=б° A3
опытов).
Все опыты проводят при температуре
всасывания /км1 =15° и температуре окружающего
воздуха ?в = 20-^25°. Если при температуре
кипения 10° (а иногда и 5°) на данном стенде
наблюдается влажный ход компрессора, о чем
можно судить по большой разнице в
количествах ^циркулирующего фреона, определенных
из балансов калориметра и конденсатора, а
также по резкому снижению рабочих
'коэффициентов компрессора, то температуру
всасывания следует повысить до 20—22°.
Режимы типовых испытаний серийных
герметичных компрессоров приведены в табл. 2.
Таблица 2
Исполнение
компрессора
ФГ
}
ФГН |
ФГП
:
Температура, °С
кипения
—25
—15
5
-40
-35
-25
— 10
5
0
конленса-
ции
50
30
40
50
30
30
50
40
40

всасывания
15
Отклонение от величин, указанных в табл. 2,
не должно быть более +0,3°.
Канд. техн. наук В. Б. ЯКОБСОН

Вопросы
Товарищи Р. И. Кулигин (г. Почеп Брянской
области), Г. А. Попов (с. Александровское
Ставропольского края) и Ю. Н. Мамай
(г. Краснодар) спрашивают, как
тарифицируется оплата труда машинистов (холодильных
установок и какие им предоставлены
дополнительные льготы.
Ответ. Согласно Единому
тарифно-квалификационному справочнику рабочих сквозных
профессий, утвержденному (постановлением
Государственного комитета Совета Министров
СССР по вопросам труда и заработной платы
и Президиума ВЦСПС от 31 марта 1959 г. за
№ 255 и последующему дополнительному
постановлению от 8 сентября 1960 ir. за
№ 1098/П—21, которые являются
обязательными при тарификации работ и присвоении
квалификационных разрядов рабочим на
предприятиях, в организациям и учреждениях всех
отраслей народного хозяйства, независимо от
ведомственной подчиненности, для
машинистов холодильных установок предусмотрены
следующие разряды:
при обслуживании установок общей холодо-
производителшостью до 500000 ккал/час, а
также установок по производству льда —
третий разряд, от 500000 до 1500000 ккал/час, а
также установок по производству парафина—
четвертый разряд, от 1500000 до 3000000
ккал/час — пятый разряд, свыше 3000000
ккал/час — шестой разряд.
Холодопроизводителыность установок
исчисляется в нормальных калориях.
Помощник машиниста холодильных
установок тарифицируется по второму разряду
тарифной сетки.
В обязанности машиниста входит пуск,
остановка н поддержание оптимального режима
работы установки, регулирование работы
компрессоров, насосов, аппаратуры, других
механизмов, наблюдение за исправным состоянием
двигателей, трубопроводов, арматуры,
приборов, а также нахождение и устранение
дефектов агрегатов и аппаратуры.
Машинист должен принимать
непосредственное участие !во всех видах ремонтных работ,
в приемке и испытании отремонтированного
оборудования.
Для выполнения таких функций машинист
должен знать основные физические законы
холодильного процесса, -конструктивное
устройство установок различных систем, принцип
работы и правила их эксплуатации, устройство и
принцип действия автоматических и
'контрольно-измерительных приборов, правила
эксплуатации электроприводов машины, их включения
и ответы
и выключения, слесарное дело, а также уметь
вести первичную техническую и отчетную
документацию работы установки.
Часовые тарифные ставки устанавливаются
в соответствии с действующим положением для
той или иной отрасли промышленности,
причем для машинистов и их помощников
применяются те же ставки, что и для рабочих,
занятых на горячих, тяжелых работах и работах с
вредными условиями труда.
В системе легкой и пищевой
промышленности, а также на холодильных предприятиях
Министерства торговли РСФСР размер
часовой тарифной ставки (при семичасовом
рабочем дне) для повременщиков, занятых на
работах с вредными условиями труда, следующий:
для второго разряда — 34,5, третьего — 39,3,
четвертого — 45,1, пятого — 52,5, шестого —
61 <коп.
Помимо указанной оплаты, машинисты и их
помощники за бесперебойное обеспечение
производственных участков холодом,
безаварийную работу оборудования и аппаратуры и
поддержание их в исправном состоянии, за
соблюдение удельных норм расхода аммиака и
эксплуатационных материалов получают премию
в процентах к тарифной ставке, размер
которой определяется и утверждается
соответствующими руководящими хозяйственными
организациями. .
Премия, утверждаемая руководителем
предприятия (главным инженером) по
представлению начальника :цеха, выплачивается один раз
в месяц по результатам работы за фактически
проработанное время.
Руководитель предприятия может снижать
размер премии или лишать отдельных рабочих
премии полностью или частично за
(произведенные упущения или дисциплинарные
нарушения, однако если они имели место в тот период
времени, за который начисляется премия.
Машинист и помощник машиниста
аммиачных и фреоновых компрессоров дополнительно
к очередному отпуску продолжительностью
12 рабочих дней получают еще 6
дополнительных дней, всего 18 рабочих дней.
Это регламентируется постановлением
Государственного комитета Совета Министров
СССР по вопросам труда и заработной платы
и Президиума ВЦСПС от 12 июня 1963 г.
№ 198/П—17.
Других дополнительных льгот и выплат за
вредные условия труда машинисты и
помощники машинистов холодильных установок не
имеют.

Одноэтажный холодильник на Астраханском консервном заводе
На Астраханском консервном заводе сдан в
эксплуатацию одноэтажный холодильник емкостью 550 т.
Холодильник имеет пять камер хранения охлажденных
и мороженых грузов, оборудованных пристенными
однорядными батареями из оребренных труб, и одну
морозилку, в которой имеются два воздухоохладителя из
оребренных труб поверхностью охлаждения 270 м2
каждый.
На холодильнике применена без«асосная аммиачная
система (температуры кипения —28° и —33°) с нижним
расположением отделителей жидкости.
В машинном отделении холодильника установлены
агрегат АДС-45 (из компрессоров 2АВ-15 и 4БАУ-19),
обслуживающий камеры хранения, и два компрессора
АВ-7'5 и 4АУ-8, обслуживающие морозилку.
В начале декабря 1963 г. в Астрахань прибыл для
прохождения ходовых испытаний на Каспийском море
рефрижератор «Зеленодольск». Это судно
предназначено для лова и замораживания кильки. Его
водоизмещение 1080 м*% объем трюма 360 ж3, его полезная
вместимость 164 г нетто при блочном замораживании и
укладке рыбы в картонную тару по три блока общим :зо-
сом 30 кг.
В главной надстройке судна размещены
автоматизированный скороморозильный агрегат АСМА
конвейерного типа производительностью 15 т/сутки, аккумулятор
и приемное отделение. Над аккумулятором установлен
льдогенератор ЛГ-250.
На судне применяется система непосредственного ох-
лгждения, холодильный агент — аммиак. Воздух в
трюме имеет принудительную циркуляцию, достигаемую с
помощью четырех вентиляторов (по два на каждый
воздухоохладитель).
Для равномерной циркуляции воздуха в трюме пэе-
дусмотрены два воздуховода с выходными отверстиями,
живое сечение которых регулируется специальными
шиберами.
Все компрессоры работают по двухступенчатой
схеме сжатия, компрессоры АВ-75 и 2АВ-15 могут также
работать по одноступенчатой схеме сжатия.
Жидкий аммиак подается в батареи камер с помощью
терморегулирующих и соленоидных вентилей.
Защита установки от чрезмерного повышения или
понижения давления осуществляется с помощью реле
давления РДА.
Для дистанционного контроля температуры в
камерах холодильника предусмотрен логометр типа ЛПр-53.
Уровень жидкого аммиака в сосудах контролируется
дистанционным указателем уровня ДУ-3.
Инж. Ю. П. ГАВРИЛКИН
В рефрижераторном отделении установлены три
компрессора ДАУ-50 (число оборотов двигателя 720 в
минуту), два из которых обслуживают скороморозильный
агрегат, а один — остальных потребителей, а также
промежуточные сосуды, маслоотделители, конденсаторы,
ресиверы и другая аппаратура.
Проектная температура воздуха в скороморозильном
агрегате —30°, в трюме —ч18°, в аккумуляторе —-
—18°/±0°.
В качестве изоляционных материалов для
охлаждаемых помещени.й применены плиты штапельного
стекловолокна (все вертикальные ограждения), минеральная
пробка (настил трюма) и плиты ФС-7 (подволоки).
Все оборудование работает на переменном
трехфазном токе, вырабатываемом двумя дизель-генераторами
ДГР 300/500 с двигателями 64Н 25/34.
Вспомогательный дизель-генератор ДГ 100-3 имеет двигатель 64
18/22.
Провизионный блок обслуживают два агрегата
АМ-2ФВ-4/2-1.
Инж. Г. П. ЕРКИН
Рефрижератор «Зеленодольск»

—Новости
УДК 621.565
Холодильник без машинного помещения
в^устроиот-ве специального машинного пом^ия
можность полностью .попользовать галоша ль пп„я л,о
хранения продуктов. Благодаря неболь~ расстоянию
между холодильными агрегатами и воздухоохладителя
ми протяженность фреоновых трубопроводов зняиГ
тельно сокращается (примерно до 18 X
Отсутствие машинного помещения и устройств для
Рис 1. Расположение холодильных
на кровле.
агрегатов
Охлаждение осуществляется четырьмя автоматизиво-
стьГГзО0ОоТГ?МИ v агРега™и производительно-
стью no 30000 ккал/час. Холодильный агент — Аоеон-22
Охлаждение конденсаторов воздушное
В камере, непосредственно под холодильными агпегя
тами, подвешены к потолочной балке восемь воздтаоох"
КажТьГ^Г 2)' име«~а осевых вентилятора
Каждый воздухоохладитель .подает 1350 м'/час воздуха
Размещение воздухоохладителей .под -потолком дает воз
Рис. 2. Подвесные воздухоохладители.
испарительного охлаждения воды, а также иеболипяя
ю?пиФреОНОВЬ1х трубопроводов значительно умГьша
ют стоимость холодильной установки. Кроме того вкь
ма упрощается монтаж, который сводитсяг к установке
прГоЬдамиГРеГаТОВ И СОе"Ю ИХ -рСотККиХТатРХе
i9<<The Refrigeration a Air conditioning Business»,
Sept.,
Канд. техн. наук А. А. ГОГОЛИН,
И В. БЕЛЯШОВА

70
Новости иностранной техники
№ 5
Небольшой фруктовый холодильник
УДК 725.355 : 634.1/.7
В Дании на острове Лолланд переоборудовали неох-
лаждаемый склад под фруктовый холодильник общей
емкостью 300 т. Из устроенных на холодильнике девяти
делению, и после подогрева отводится через
магистральный воздуховод в упаковочную и столовую, где
используется для обогрева помещения. Зимой можно обходить-
Рис. 1. План холодильника:
1 — обычные холодильные камеры
емкостью 25, 35 и 36 г, II —
углекислотные камеры емкостью
по 31 г; / — машинное отделение,
2 — столовая, 3 — гардероб, 4 —
упаковочная, 5 — коридор.
камер пять — обычных и четыре — для хранения плодов
в атмосфере углекислоты (рис. 1).
Холодильная установка состоит из четырех
компрессоров с воздушным охлаждением, работающих на
фреоне-12. Из них — три холодопроизводительноетью по
5280 ккал/час и один — 8550 ккал/час (t0——10° и
'к =20°).
Все компрессоры оборудованы маслоотделителями и
указателями уровня. Над каждым компрессором
расположен конденсатор с воздушным охлаждением.
Вентиляторы установлены в магистральном воздуховоде,
который проложен вдоль центрального коридора, под
потолком.
Свежий воздух для охлаждения конденсаторов
поступает через воздуховод, проходящий по машинному от-
Рис. 2. Компрессоры и щиты с манометрами,
запорными вентилями и отделителями.
ся без наружного воздуха и для охлаждения
конденсаторов забирать воздух через окна в стене между
коридором и машинным отделением.
Компрессоры можно включать и выключать
независимо друг от друга, в соответствии с изменением
расхода холода. Так, после охлаждения фруктов до
требуемой температуры в процессе их хранения холод
расходуется лишь на отвод тепла, выделяющегося при со-
Рис. 3. Конденсаторы.
зревании плодов. При этом достаточно двух
компрессоров. Зимой потребность в холоде может быть
удовлетворена одним компрессором.
, В камерах предусмотрено автоматическое
регулирование температурного режима. Реле температуры с
дифференциалом 0,5 управляет соленоидным вентилем,
смонтированным на всасывающей линии от
воздухоохладителя. Подачу жидкости в батарею
воздухоохладителя поверхностью 40 м регулирует ТРВ. В
жидкостной линии каждой камеры предусмотрены
грязеуловители и смотровые стекла.
На рис. 2 показаны компрессоры и смонтированные
на щитах манометры, запорные вентили и отделители
масла, на рис. 3 — конденсаторы.

№ 5
Небольшой фруктовый холодильник
71
рованы и терморегулирующие вентили. Это позволяет
обслуживать и ремонтировать приборы, не заходя в
камеру. Одна из таких панелей показана на рис. 4.
Углекислотные камеры облицованы изнутри листовым
оцинкованным железом с нропайкой швов, что
обеспечивает герметичность камер. Двери также
герметические и снабжены смотровыми лючками.
Охлаждение углекислотных камер осуществляется
воздухоохладителями с батареями поверхностью 45 м2.
Концентрация углекислоты, а также температура и
влажность (воздуха контролируются дважды в день.
Влажность поддерживается на уровне 88—90°/о без
специального увлажнения при помощи форсуночных
устройств.
Описанная реконструкция склада, обеспечивающая
регулирование режима хранения, позволила
существенно снизить усушку фруктов, которая в вентилируемых
окладах достигает больших размеров.
Большое значение имеет правильное решение
строительной конструкции и планировки здания, без чего
нельзя достигнуть нормальных условий хранения даже
при эффективной работе холодильной установки и
совершенстве приборов и схем автоматизации.
«Das Danfoss Journal», 1963, № 1.
Инж. Г. М. ДЕЗЕНТ
Герметичный насос оправдал себя в холодильных
установках холодильников м судов для подачи холодильных
агентов при температурах до —80°.
Конструкция закрытая, бессальниковая,
самосмазывающаяся, достаточно плотная в отношенгии вакуума, отсутствуют
утечки.
ГЕРМЕТИК ПУМПЕН ГМБХ, ГАМБУРГ 39,
МЮКЕНКАМП 59, ФРГ
ТЕЛЕФОН: 273442 И 274442
ТЕЛЕКС: 0212871 ХЕМИПУМПЕ ГАМБУРГ
Техническую документацию можно запрашивать как
у фирмы Герметик Пумпен, так и у фирмы Индуро ГмбХ,
6 Франкфурт на Майне, почтовый ящик 11029, телефон 590ф37г
телекс 0411739.
Рис. 4. Панель с арматурой и
приборами автоматики.
У каждой камеры в коридоре установлены панели, на
которых сосредоточена вся арматура и приборы
автоматики. Около углекислотных камер на панелях смонти-

I ОТЛ-F/I
Холодильники для фруктов и винограда с
предварительного охлаждения
УДК 725.355 : 69.01 : 634.1/.7
камерами
Институтом Гипрохолод ё 1962 г. разработаны
типовые проекты холодильников для фруктов и винотрада
емкостью 350 и 700 т, которые утверждены Госстроем
СССР.
Показатели
Строительный объем, ж3 . . .
в том числе:
холодильного контура . . .
машинного отделения . . .
Площадь застройки, м? ...
Потребность в тепле при
расчетной температуре
— 30°, ккал/час
Расход воды, м*/сутки ....
Установленная мощность
силового и осветительного
оборудования, кет
Установленная холодо-
производительность
компрессоров, ст. ккал/час .
Количество обслуживающего
персонала:
временного
Общая сметная стоимость
строительства, тыс. руб. . . .
в том числе:
общестроительных
работ
оборудования и монтажа . .
Стоимость 1 ж3
производственного здания с
оборудованием, ру§
Таб
лица!
Холодильники
емкостью, m
350
4128
3643
485
1100
103100
16,1
128
?4000
5
16
,116
74
42
28,13
700
7858
7247
611
1857
108400
31,2
192,5
141000
8
32
198,2
126,5
71,7
25,2
Холодильники имеют камеры хранения и
расположенные между ними камеры предварительного охлаждения.
Последние могут быть использованы также для
хранения фруктов или сортировки их перед отправкой.
Оборудование
Компрессор-конденсаторный
агрегат
число оборотов компрес-
Горизонтальный кожухо-
трубный испаритель . .
количество
поверхность охлаждения, м2
Воздухоохладители
рассольные общей поверхностью
охлаждения, м2
Ресивер
количество
Центробежный насос для
рассола
количество
Центробежный насос для
воды
. количество
Бойлер для подогрева . . .
рассола
количество
Та
блица 2
Холодильники
емкостью, m
350 | 700
АК-АУ-45
2
1440
40 ИКТ
1
40
900
0,75 РД
1
ЗК-9
2
ЗК-9
2
Энергия
№ 1
1
АК-АУ-45
3
1440
90 ИКТ
1
90
1800
1,5 РД
1
ЗК-9
2
ЗК-9
2
Энергия
№ 2
¦ 1

№ 5
Холодильники для фруктов и винограда с камерами предварительного охлаждения
73
По 1-1
+6.950
По 1-1
+6.950
Холодильники для фруктов и винограда емкостью:
а—350' т, б—700т;
I—холодильные камеры, II — помещения для воздухоохладителей (антресоль),
III— машинное отделение, IV—бытовые помещения, V —щитовая,
VI—железнодорожная платформа, VII — автомобильная платформа.

74
Справочный отдел
№ 5
Холодильники емкостью 350 и 700 г (см. рисунок)
предназначены для предварительного охлаждения ;в
количестве, соответственно, 50 и 100 т/сутки и
длительного хранения свежих фруктов, винограда и других
грузов в местах производства. Эти холодильники
предполагается строить в районах с расчетной температурой
наружного воздуха —20°.
Разработаны также варианты проектов
холодильников, рассчитанных на (строительство в пунктах
производства, с расчетной температурой —30°.
Характеристики холодильников и предусмотренного
для них оборудования приведены в табл. 1 и 2.
В период массового сбора урожая холодильники
отгружают охлажденные фрукты (в районы потребления.
По окончании этого периода холодильники загружаются
фруктами на длительное хранение.
Холодильники, как правило, должны блокироваться
с пищевыми предприятиями, что позволит значительно
снизить стоимость строительства, а также эксплуатации,
благодаря использованию общих тепловых,
электрических, водоканализационных сетей и транспортных
средств.
В местах массового сбора урожая фрукты в
стандартных ящиках завозятся на холодильники
автотранспортом. Отправку фруктов осуществляют сортировочно-
упаковочные пункты. На холодильники, расположенные
в пунктах потребления, фрукты доставляются
рефрижераторным автотранспортом и 'изотермическими вагонами.
Хранение винограда осуществляется с применением
химической обработки его метабисульфитом калия.
Здания холодильников каркасного типа с
применением сборных железобетонных изделий унифицированной
номенклатуры (фундаменты, балки и плиты, покрытия,
колонны). Наружные стены кирпичные, кровля
рулонная, полы асфальтовые и асфальтобетонные, изоляция
из минеральной пробки или других теплоизоляционных
материалов (согласно СНиП 11-П.2—62 —
холодильники — нормы проектирования).
Погрузочно-разгрузочные операции выполняются
аккумуляторными погрузчиками. При приемке и выдаче
груза могут быть применены роликовые дорожки.
Подъемно-транспортные машины для периодического
использования на холодильнике могут предоставляться
основным предприятием, на территории которого
построен холодильник.
Штаты холодильников определены с учетом
механизации погрузочно-разгрузочных работ, автоматизации
холодильных установок и обслуживания их
специализированными ремонтно-монтажными организациями.
Ввиду сезонного характера работ на холодильниках,
помимо постоянного обслуживающего персонала,
предусматривается дополнительный штат сезонных
работников.
На холодильниках приняты аммиачные,
одноступенчатые, автоматизированные холодильные установки с
рассольной системой охлаждения. Температура
кипения аммиака —12°, температура рассола —7°.
Все камеры оборудованы воздухоохладителями со
ступенчатым регулированием холодопроизводительно-
сти. Охлаждающая поверхность выполнена из
ребристых труб диаметром 38 X 3 мм. Снеговая шуба
оттаивается теплым рассолом, а также орошением водой.
Вода с поддонов воздухоохладителей стекает в подземный
резервуар и используется для пополнения системы
оборотного водоснабжения.
Обогрев камер в зимнее время предусмотрен теплым
рассолом. Кроме того, иапользется тепло эквивалента
работны электровентиляторов воздухоохладителей.
Над камерами предварительного охлаждения
запроектированы антресольные помещения, в которых
размещены воздухоохладители и распределительная
рассольная арматура.
Температура воздуха в камерах @°) регулируется
автоматически, включением и выключением
электродвигателей вентиляторов и части батарей
воздухоохладителей с помощью датчиков ПТР-2.
На холодильниках емкостью 350 и 700 т для
автоматического регулирования и контроля уровня аммиака в
испарителях предусмотрены электронные сигнализаторы
уровня ЭСУ-1.
Заданная температура рассола поддерживается
термореле ТДДА, управляющими работой
электродвигателей компрессоров.
В проектах предусмотрена автоматическая защита
компрессоров от недопустимого повышения давления и
температуры нагнетания, падения давления .в системе
смазки, прекращения или недостаточного протока
охлаждающей воды через конденсатор и рубашки
компрессоров, а также рассола через испаритель.
При аварийной остановке любого компрессора
включается звуковой сигнал в машинном отделении и в
помещении постоянного дежурного поста.
Дистанционный контроль температуры воздуха в
камерах, а также температур аммиака и рассола в
трубопроводах холодильной установки осуществляется лого-
метром ЛПР-53 и термометрами сопротивления ТСМ-Х,
XI, XII.
В машинном отделении запроектирована приточная и
аварийно-вытяжная вентиляция, в камерах —
приточная.
Циркулирующая через конденсатор вода охлаждается
в вентиляторных градирнях.
Электроснабжение холодильников запроектировано от
сетей местных энергосистем.
Инж. М. Н. МЕРТЕШОВ

СОДЕРЖАНИЕ
М. А. Пилипенко. Больше внимания строительству холодильников
М. Н. Мертешов, П. И. Пирог. Строительные конструкции многоэтажных холодильников 4
В. И. Сафонов, вбъшжнплашфовоч'ные и конструктивные решения одноэтажных
эданий .холодильников . : : :
И. М. Гиндлин, Н. А. Моисеева. ,В холодильных камерах должны быть гладкие потолки 14
Г. В. Канаков. Некоторые вопросы проектирования и эксплуатации одноэтажных холо-
дильиишв с полами на грунте
М. П. Глушнев. Холодильники в слое вечной мерзлоты ¦ " ,
И. В. Бойко, В. К. Щелоков. Ледяной склад с машинным охлаждением ....... 24
Д. М. Дудник. Теплофизичеокие и механические свойства пенополиуретанов .... 26
М. С. Мартынов, М. М. Шаповаленко. Железнодорожный холодильный транспорт и
(перспективы его развития *
М. С. Этлис, А. И. Комаров. Качество торгового холодильного оборудования и
организация' его ремонта : : : ... «31
Л. Г. Мельниченко, Е. Д. Крицкий, Д. А. Кузнецов, Р. А. Васильев. Выбор оптимальных
размеров кожух отрубных конденсаторов для малых холодильных машин с
помощью электронной вычислительной машины 35
И. С. Бадылькес. Термодинамические свойства азеотролной смеси фреона-22 и фреона-115 41
A. В. Мартынов, В. М. Бродянский. Вихревая труба с внешним охлаждением .... 46
Р. Л. Данилов. Барботажно-пленочный абсорбер 51
Обмен опытом
B. X. Аминов, С. П. Гринберг, В. А. Метлушко. Холодильная установка запорожского
химического завода «Кремнетюлимер» 53
М. С. Романов. Малые термокамеры с тепло- и холодоонабжением от больших
термокамер ^6
И. Е. Ширяев/Передвижная приставка к термокамере 57
Т. С. Сунцева. Планирование товароведческих операций на распределительных
холодильниках , • 59
Консультация
В. Б. Якобсон. Методы испытания малых фреоновых холодильных компрессоров ... . 60
Вопросы и ответы
66
Хроника
Ю. П. Гаврилкин. Одноэтажный холодильник на Астраханском консервном заводе . . 67
Г. П. Еркин. Рефрижератор «Зеленодольск» : 67
Конференция в Одессе :::::: : 68
Новости иностранной техники
А. А. Гоголин, И. В. Беляшова. Холодильник без машинного помещения 69
Г. М. Дезент. ^Небольшой фруктовый холодильник 70
Справочный отдел
М. Н. Мертешов. Холодильники для фруктов и винограда с камерами
предварительного охлаждения : : : 72
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. И. Кобулашвали (главный редактор), Д Г. Рютов
(зам. главного редактора), Л. Д. Акимова(зав. редакцией), проф. Я. С. Бадылькес, Б. С. Вейн-
берг, А. Л. Гоголин, М. Г. Дик, В. А. Дедух, А. В. Кан, В. Я. Кокорев, М. С.
Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В. Павлов, Н. В. Померанцева,
проф. Г. Б. Чижов, В. И. Шелапутин, Л. Я. Шеффер.
Адрес редакции: Моеква. ул. Костякова. 12. Телефон Л 0-00-34 доб. 49.
Т-14938. Подписано в печать 17/Х—1964 г. 84Х1081/". Печ. л. 5 (привед. 8,4). Уч.-изд. 8,08
Тираж 10 100. Заказ 1609. Цена 60 коп.
Типография «Гудок». Москва, ул. Станкевича, 7.