Ю. В. КОСТЫКОВ

ШУМОВЫЕ
ПОМЕХИ
В ТЕЛЕВИДЕНИИ

МАССОВАЯ

РАДИО

БИБЛИОТЕКА


МАССОВАЯ
РАДИО
БИБЛИОТЕКА
Выпуск 954
Ю. В. КОСТЫКОВ
ШУМОВЫЕ
ПОМЕХИ В ТЕЛЕВИДЕНИИ
МОСКВА «ЭНЕРГИЯ» 1977

6ФЗ
К 72
УДК 621.397.13:621.391.822
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ:
Берг А. И., Белкин Б. Г., Борисов В. Г., Ванеев В. И., Геништа Е. И.,
Гороховский А. В., Демьянов И. А., Ельяшкевич С. А.,
Жеребцов И. П., Корольков В. Г., Смирнов А. Д., Тарасов Ф. И.,
Чистяков Н. И., Шамшур В. И.
30403-515
051(01)-77
© Издательство «Энергия», 1977.
215-77
К

ПРЕДИСЛОВИЕ
Внутренние, или флуктуационные, помехи, возникающие в
различных узлах радиоэлектронных устройств, оказывают большое
влияние на работу телевизионных систем. Накладываясь на
принимаемое изображение, они образуют перемещающиеся темные и
светлые точки, напоминающие падающий снег. При значительном
уровне шумовых помех они могут вызвать искажение градаций яркости,
снижение контрастности и ухудшение четкости принимаемых
изображений.
В диапазоне ультракоротких волн, используемом для, передачи
телевизионных сигналов, атмосферные помехи практически
отсутствуют, индустриальные помехи проявляются в значительно
меньшей степени, чем в других диапазонах. Их -ослабляют применением
направленных антенн. Внутренние помехи телевизионных
передающих систем определяют их светочувствительность ’, способность
работать в данных конкретных условиях, возможность получения
четких изображений затемненных сцен. От уровня флуктуационных
помех зависят реальная чувствительность приемных телевизйонных
устройств, их способность обеспечивать прием достаточно
качественных изображений в данном пункте приема.
Влияние шумов особенно велико в некоторых системах
прикладного телевидения, например космического, при приеме сигналов
с Марса, Венеры и других планет.
Поэтому четкое представление о .природе, происхождении и
характере воздействия флуктуационных помех на принимаемые
изображения необходимо как квалифицированным телелюбителям, так и
молодым специалистам, связанным с разработкой и эксплуатацией
телевизионной аппаратуры.
Автор
1 Под светочувствительностью телевизионной системы
понимается величина, обратная минимально необходимой освещенности
передаваемых объектов.
3

1. ПРОИСХОЖДЕНИЕ И ПРИРОДА
ФЛУКТУАЦИОННЫХ ПОМЕХ
Хаотические колебания какой-либо физической величины около
своего среднего значения называют флуктуациями. Такие
флуктуации э. д. с. или электрического тока неизбежно возникают
в любых- радиотехнических устройствах. Происходит это вследствие
дискретной природы электрического тока—потока заряженных
частиц— электронов. Поскольку эти флуктуации оказывают в
радиоустройствах мешающее действие и в определенных условиях могут
нарушить их нормальную работу, они называются помехами.
А так как эти помехи не приходят откуда-то извне, а возникают
непосредственно внутри радиоустройств, их называют внут'рен-
н и м и.
Если такие внутренние помехи в достаточной степени усилить
и подать на громкоговоритель, то последний будет издавать
своеобразные шипящие звуки. Поэтому такие помехи принято называть
шумовыми помехами или просто шумами. Такое название
сохраняется даже в тех случаях, когда помеха никаких звуков не
производит, как, например, при приеме телевизионных изображений.
К основным видам шумовых помех относятся: тепловые,
образующиеся за счет хаотического теплового движения электронов
в различных активных сопротивлениях, колебательных контурах,
фидерных линиях, антеннах, и дробовые, обязанные своим
происхождением флуктуациям потока электронов во всевозможных
электронных приборах (диодах, транзисторах, радиолампах).
Как тепловые, так и дробовые помехи представляют собой
беспорядочную хаотическую последовательность очень малых и очень
коротких импульсов, следующих друг за другом через случайные
промежутки времени, вследствие чего спектр шумов является
сплошным; в нем присутствуют составляющие любых частот, но из-за
этого мощность каждой такой составляющей оказывается бесконечно
малой. Поэтому для оценки распределения мощности шума по
частотам пришлось ввести специальное понятие — спектральную
плотность мощности шума, под которым понимается предал отношения
ДР
"щТ* ггде АР — мощность шумов, приходящаяся на полосу частот
Af при Af, стремящейся к нулю. Иногда спектральную мощность
шумов называют также интенсивностью шума.
Спектральная плотность мощности шума — величина, как пра-
вило, постоянная от нулевых до самых высоких радиочастот.
Поэтому флуктуационные помехи нередко называют «гладким» или
«белым» шумом (по аналогии со спектром белого света).
4

Следует оговориться, .что встречаются сложные источники шума,
спектр которых неравномерен. Кроме того, хотя спектральная
плотность мощности шума при его возникновении и постоянна, но при
прохождении напряжения шумов по тракту в нем могут встретиться
участки, коэффициент передачи которых изменяется с частотой
(различные цепи коррекции, усилители с ограниченной полосой
частот, например с резонансными контурами и т. п.). После таких
участков спектральная плотность мощности шума приобретает форму,
соответствующую кривой изменения коэффициента передачи участка
в зависимости от частоты.
(Прежде чем приступить к выяснению роли и значения
шумовых помех в телевизионных системах и их воздействия на
принимаемые изображения, рассмотрим шумовые свойства основных
элементов радиотехнических цепей.
Шумы проводников. Свободные электроны в
проводнике, как известно, находятся в непрерывном движении. Интенсивность
этого движения зависит от температуры проводника и увеличивается
с ее повышением. Электроны во время своего движения
взаимодействуют как между собой, так и с атомами проводника. При этом
изменяются скорость и направление их движения. Каждое такое
изменение может рассматриваться как элементарный импульс тока.
Суммируясь, эти импульсы создают на концах проводника шумовую
э. д. с.. Эффективное значение этой э. д. с. может быть подсчитано
по формуле Найквиста
Еш = УЫГКГТ, (1)
где k — постоянная Больцмана, равная 1,38-10“23 Дж/град; Т —
абсолютная температура шумящего сопротивления; R— активное
шумящее сопротивление; /7— полоса частот, в пределах которой
подсчитывается э. д. с. шумов.
Флуктуации э. д. с. на концах проводника служат типичным
примером тепловых флуктуаций.
Шумы параллельного колебательного конту-
р а. Шумовая э. д. с., возникающая на зажимах параллельного
колебательного контура, вызывается тепловым движением
электронов и подсчитывается по формуле Найквиста, в которой в качестве
шумящего сопротивления берется эквивалентное сопротивление
контура R^, а в качестве полосы частот — так называемая интегральная
полоса пропускания контура Или эффективная полоса шумов /7Ш=
= 1,57 П, где П — полоса пропускания контура на уровне 0,7 при
одном колебательном контуре (рис. 1).
С допустимой для практики точностью эффективная полоса
шумов может быть найдена по обычной резонансной кривой, только
определяться она должна не на уровне 0,7, а на уровне 0,5 от
максимального значения.
При анализе и расчетах шумовых помех шумовые свойства
реальных резисторов и колебательных контуров обычно отображают с
помощью эквивалентных шумовых генераторов напряжения Um =
= К4kTRnm или тока /ш —К4kT §ПШ (рис. 2). Сопротивление R и про
водимость g считаются идеальными нешумящими.
. Шум п о л у пр о в о дн и к ов о г о диода. Внутренние шумы
в полупроводниковом диоде обусловлены двумя причинами:
флуктуациями потока носителей через р-n переход (дробовые шумы) и
тепловыми шумами сопротивления тела базы диода.
5

Эффективное значение дробовых шумов определяется формулой
Шоттки:
^ш.др = У %д1П,
(2)
где д заряд электрона, равный 1,6*10 19 К; / — среднее значение
флуктуирующего тока.
Рис. 1. Определение эффективной полосы
шумов резонансного усилителя:
а — точное; б — приближенное.
Тепловые шумы объемного сопротивления г^ диода также
подсчитываются по формуле Найквиста:
= V 4кТгдП.
Шумы электронных ламп. Шумы электронных 1ламп
складываются из ряда составляющих: дробового шума, обусловлен-
Рис. * 2. Эквивалентные схемы
шумовых генераторов,
а — напряжения; б —тока.
кого непостоянством эмиссии
электронов из катода и
попадания их на анод; шума нерерас-
пределения электронов между
положительными электродами
лампы; флуктуацией тока в цепи
сетки, наведенного электронным
потоком лампы, когда время
пролета электронов между
электродами делается сравнимым с
периодом усиливаемых колебаний.
Шумовой ток от дробового
эффекта анодного тока
трехэлектродной лампы определяется уже
упоминавшейся формулой
Шоттки. В данном случае
^др.л — УяДд^П,
где /а — анодный ток лампы; Д — коэффициент депрессии
дробового эффекта, определяемый отношением анодного тока лампы /а
6

к полному току, эмитируемому катодом /э, т. е.
Д =4 = 0,24-0,8.
'э
При расчетах шумов и анализе их мешающего действия часто
оказывается удобным условно рассматривать шум, создаваемый
лампой, как результат включения некоторого эквивалентного
шумящего сопротивления Rm в цепи сетки идеальной (бесшумной)
лампы, создающего в анодной цепи лампы шумовой ток, ранный
дробовому току реальной лампы.
В таком случае напряжение дробовых шумов лампы
оказывается «пересчитанным» в ее сеточную цепь и также описывается
формулой Найквиста:
Удр.л^Кш^д. (3)
Уровень флуктуационных шумов лампы возрастает с ростом
числа электродов в лампе. Происходит это благодаря появлению
шумов перераспределения. Для триодов с оксидным катодом
эквивалентное шумовое сопротивление может быть найдено из
выражения
Яш — 5 »
где А—коэффициент, принимающий в зависимости от особенностей
лампы, значения от 2,5 до 3,5; 5 — статическая крутизна
характеристики лампы.
Для тетродов и пентодов эквивалентное шумовое сопротивление
значительно больше и может быть найдено по следующей формуле
Яш = (т+ 20 /а + /э ’ W
где 1а — ток анода, /э — ток экранной сетки лампы.
Шумовые сопротивления многосеточных ламп рассчитываются
по этой же формуле, только вместо тока экранной сетки /э в
формулу подставляется сумма токов сеток с положительными
потенциалами.
Значение шумового сопротивления триодов колеблется от 50
до 1000 Ом, пентодов — от 300 до 5000 Ом, а гексодов и октодов —
от 10 000 до 100 000 Ом.
Дробовые шумы лампы и шумы перераспределения не зависят
от частоты и представляют собой «белый» шум. Флуктуации тока
в цепи сетки, наводимого электронным потоком на частотах, на
которых время пролета электронов между электродами сравнимо с
периодом колебаний (т. е. в диапазоне СВЧ), протекают по внешней
цепи сетки, создавая на ее сопротивлении шумовое напряжение.
Это напряжение зависит от сопротивления сеточной цепи и
уменьшается с его уменьшением. Этот шум обычно учитывается
параллельным включением между сеткой и катодом лампы
эквивалентного шумового генератора тока:
Лп.Н —^ ^^щГоёвХ^ t
(5)
7

где tm~T/To— относительная шумовая температура, показывающая,
во сколько раз температура Т нагрева проводимости ^вх должна
быть больше нормальной окружающей температуры То—293 К, что
бы генератор тока /ш создавал шумы, эквивалентные шумам,
наведенным в цепи управляющей сетки лампы.
Для ламп пальчиковой серии /ш=3,9; для ламп с дисковыми
выводами /ш=4,9. На частотах менее 30 МГц входная
проводимость ^вх стремится к нулю, и поэтому наведенным шумовым
током можно пренебречь.
Шумы биполярных транзисторов. Шум,
возникающий на выходе биполярного транзистора, содержит следующие
составляющие.
1. Дробовой шум, обусловленный дискретной структурой тока
через коллекторный и эмиттерный переходы и колебаниями уровней
потенциальных барьеров.
^др = ^др.к + ^др.э —
= А / 2q/K0/T + r3V2qI3Il, (6)
где /ко и /э — токи через соответствующие переходы; гк и гэ —
сопротивления эквивалентной схемы транзистора.
2. Тепловой шум активных сопротивлений фазы, эмиттера и
коллектора. Наибольшее значение в создании тепловых шумов из
этих трех составляющих имеет объемное активное сопротивление
базы Гб- Поэтому приближенно можно считать, что Мт ^ У\кТгД.
3. Шумы токораспределения, т. е. разделения тока эмиттера
на две части: ток коллектора и ток базы.
где а — коэффициент усиления каскада с общей базой.
4. Избыточные шумы, называемые также мерцательными или
шумами фликкер-эффекта, связаны с нарушением структуры
полупроводника и процессами в его поверхностном слое. Избыточные
шумы характерны тем, что спектр их неравномерен. Он зависит
от частоты по закону 1/Л С ростом частоты энергия этих шумов
падает, и они оказывают заметное действие лишь на нижних
звуковых и инфразвуковых частотах.
Шумовые свойства транзисторов, как и свойства электронных
ламп, нередко характеризуют или эквивалентным шумовым
сопротивлением 7?ш, включенным на его вход, напряжением или током
эквивалентного шумового генератора, как это показано выше.
Однако самым распространенным способом оценки шумовых свойств
транзистора является определение его коэффициента шума 7V.
Коэффициентом шума называется отношение полной
мощности шумов в нагрузке к той части полной мощности (Рт.г),
которая обусловлена тепловыми флуктуациями в сопротивлении
источника сигнала:
Диполи _ (8)
/т.Г
Из такого определения следует, что если бы транзистор был
идеальным и не добавлял никаких шумов, то вся шумовая мощность
8

е нагрузке была бы вызвана тепловыми флуктуациями в
сопротивлении источника сигнала (генератора), числитель и знаменатель
дроби стали бы равны и коэффициент шума был бы равен
единице.
Выражение для коэффициента шума (8) иногда
преобразовывают к несколько иному виду, а именно:
(^с/^вых “ + КрЛд.вх W
где (Рс/Рш)вх — отношение сигнал/шум на входе транзистора;
(Рс//Зш)вых—отношение сигнал/шум на выходе; Лр— коэффи-,
циент усиления транзистора по мощности; Рш.тр — мощность соб-*
ственных шумов транзистора.
Шум полевых 'транзисторов. Полевые транзисторы
обладают значительно меньшим уровнем шумов, чем биполярные.
Теоретически шумовые помехи в полевых транзисторах с р-п-пере-
ходом и со структурой МОП состоят из тепловых шумов в
токопроводящем канале, дробовых шумов затвора и тепловых шумов
входной проводимости. Однако на высоких частотах подавляющая
доля мощности шумов приходится на первый вид — тепловые
помехи в токопроводящем канале сток — исток.
Шумовое сопротивление 7?ш полевых транзисторов,
характеризующее тепловой шум в токопроводящем канале, колеблется в
пределах
Т?ш = (0,6^-0,75)/5, . (10)
где S — крутизна характеристики транзистора.
Так как ток затвора полевого транзистора чрезвычайно мал,
то дробовыми шумами этого тока в большинстве случаев
пренебрегают.
. Относительная шумовая температура входной проводимости
полевого транзистора составляет /ш=1.
2. ФЛУКТУАЦИОННЫЕ ПОМЕХИ
НА ПЕРЕДАЮЩЕМ КОНЦЕ ТЕЛЕВИЗИОННОЙ СИСТЕМЫ.
МЕТОДЫ ИХ ОСЛАБЛЕНИЯ
Как и в большинстве радиотехнических устройств, в
телевизионных системах (в их передающих трубках, лампах, транзисторах,
активных сопротивлениях и других элементах) возникают
рассмотренные выше флуктуационные помехи.
В процессе прохождения телевизионных сигналов от
передающей трубки до кинескопа эти помехи накапливаются, усиливаются
и, накладываясь на телевизионный сигнал, искажают принимаемое
изображение. Степень мешающего действия флуктуационных помех
определяется не их абсолютной величиной, а отношением сигнал/шум
на выходе телевизионной системы. Поэтому, хотя шумовые помехи
образуются во всех участках и элементах телевизионной системы,
существенное влияние на отношение сигнал/шум они оказывают
лишь там, где полезный сигнал имеет небольшое сравнимое с
шумами значение.
9

На рис. 3 приведены структурная схема тракта изображения
телевизионной системы (для упрощения тракт звука не показан)
н основные источники шумов, снижающие в той или иной степени
отношение сигнал/шум на выходе системы.
Если поставить задачу точно рассчитать напряжение шумов
многокаскадного усилителя, накопленное от всех каскадов, то это
можно сделать (на примере лампового усилителя) при помощи
Видеоусилитель
Электрооптический
преобразователь
(кинескоп)
б)
Рис. 3. Структурная схема телевизионной системы и источники ее
шумов.
а — передающая часть; б — приемная часть.
формулы (3), в которой вместо шумового сопротивления одного
усилительного прибора /?ш взять эквивалентное шумовое
сопротивление усилителя в целом /?ш.у, определяемое из выражения:
р —Р ^М2 I _|_
(11)
где /?ш и К — эквивалентные шумовые сопротивления и
коэффициенты усиления соответствующих каскадов усилителя.
Из выражения (И) нетрудно заключить, что сигнал, усиленный
хотя бы одним каскадом усилителя, будет значительно превышать
10

флуктуационные помехи, и последние не смогут сколько-нибудь
заметно снизить отношение сигнал/шум. Поэтому шумами,
добавляемыми вторым и последующими каскадами усилителя, можно
пренебречь.
Практически оказалось, что в телевизионных системах обычно
необходимо учитывать шумы передающей трубки, тепловые шумы
нагрузочного резистора #я и шумы первого усилительного каскада.
Таблица
Тип трубки
Ток сигнала
Iс, мкА
Отношение
сигнал/шум, ф
Примечания
Иконоскоп
о,2
100:1
Отношение сигнал/шум
на выходе видеотракта
определяется шумами
предварительного
усилителя
Супериконоскоп
0,1—0,3
100:1
То же
Видикон
0,05—0,4
150—200:1
Плюмбикон
0,3
200:1
Суперортикон
(диаметром
76 мм)
10—80
15—35:1
Отношение сигнал/шум
на выходе видеотракта
определяется шумами
передающей трубки
Суперортикон
(диаметром
115 мм)
20—100
40—75:1
То же
Как видно из рис. 3, шумовые помехи, возникающие на входе
приемной части системы, вновь приобретают существенное значение
и могут сильно снизить отношение сигнал/шум на’ выходе, так как
полезный сигнал приходит на вход приемной части сильно
ослабленным.
В современных передающих трубках основная составляющая
шума обусловлена дробовыми флуктуациями считывающего
электронного луча.
Ориентировочное значение квадрата эффективного тока шума,
генерируемого передающей трубкой в полосе частот пропускания
тракта П, может быть найдено из выражения
*2ш.тр = 2у1лпП, (12)
где £л — ток коммутирующего луча трубки; q — заряд электрона;
п — коэффициент, зависящий от типа и режима работы
передающей трубки и равный приблизительно 1 в трубках с разверткой
лучом «быстрых» электронов и достигающий 10 в трубках с
разверткой «медленными» электронами.
Напряжение шумов, создаваемое передающей трубкой на
нагрузочном резисторе /?н,
t/ш.тр = ^W5; = Vw^ifR^. (13)
Шумовые параметры основных типов передающих трубок
приведены в таблице.
11

Как следует из приведенной таблицы, известные в настоящее
время передающие трубки подразделяются на две существенно
различающиеся группы. Трубки без использования вторичного
электронного умножения (иконоскопы, супер иконоскопы, видиконы и плюм-
биконы) вырабатывают очень слабый сигнал, но с высоким
отношением сигнал/шум. Поэтому отношение сигнал/шум на выходе
видеотракта с этими трубками определяется в основном шумами
предварительного усилителя. В трубках, использующих
вторичноэлектронное умножение, образуется большой сигнал (усиленный
внутренним вторично-электронным умножителем), но с низким
отношением сигнал/шум. .Это объясняется в основном низким
коэффициентом модуляции обратного тока луча трубки (25—35%)
и дополнительным ухудшением отношения сигнал/шум за счет
вторично-электронного умножителя (в 1,4—2 раза).
Для уменьшения шумов в телевизионных системах^ трубками
без вторично-электронного умножения необходимо стремиться
к снижению шумов усилителя, а в системах с суперортиконами —
к повышению отношения сигнал/шум самой трубки.
Исследования шумовых свойств телевизионных трубок и
видеоусилителей показали, что передающую трубку, обладающую
сравнительно большим внутренним сопротивлением Ri (около одного
мегаома), можно рассматривать при RH<Ri как генератор тока, в
котором Uc—JcRh-
В то же время, как это следует из выражения (1), напряжение
тепловых шумов Um~V4kfnRn и, следовательно, отношение спг-
нал/шум
ф_Дс- АУК.
т. е. отношение сигнал/шум телевизионной системы при увеличении
Rn растет пропорционально У Ru-
Этот способ повышения отношения сигнал/шум путем
значительного увеличения нагрузочного сопротивления трубки,
предложенный Г. В. Брауде, получил название противошумовой коррекции
(ПШК).
Но применение ПШК связано с некоторыми затруднениями,
обусловленными наличием во входной цепи предварительного
усилителя паразитной емкости Сп, шунтирующей сопротивление
нагрузки трубки /?н (рис. 4). Эта емкость слагается из выходной
емкости трубки Свых.тр, емкости монтажа См и входной емкости
усилительного прибора первого каскада усилителя Свх.у.п-
Из-за этой емкости, достигающей 40—50 пФ, фактической
нагрузкой трубки становится не /?н, а полное комплексное
сопротивление:
1 н Ki + (ocv'
Коэффициент передачи входной цепи усилительного прибора
в этом случае равен:
®х йв /1 + (аскв)’ '
12

Из формулы следует, что частотная характеристика падает
с возрастанием частоты (рис. 5, кривая 1).
Обычно в радиотехнике считают допустимым завал частотной
характеристики на высшей частоте полосы пропускания не более 30 «/о,
т. е- КВх^0,7^1/К2. Сравнивая подкоренные выражения
знаменателей, находим:
1 + (<^аксСЛ)\=2’ откуда Ян =
1
^макс^н
ЛереЗ^^щае трубка
Рис. 4. Схема входной цепи
предварительного усилителя.
Рис. 5. Частотные
характеристики входной цепи и
цепи коррекции.
Рассчитаем сопротивление нагрузки /?н для получения такого
завала на верхней частоте полосы пропускания телевизионного
сигнала /?макв=6 МГц при Си = 50 пФ:
Ммакс = 2Л>$• Ю6 РаД с-Сп = 50-1О-12 Ф, следовательно,
1012
^“ = 2л-6-10«-50 === 500 Ом-
Но яри таком сопротивлении нагрузки отношение сигнал/шум
будем недопустимо низким. Если для осуществления
противошумовой коррекции взять J?H>500 Ом, то высшие частоты видеосигнала
будут недопустимо ослаблены. Поэтому применение ПШК требует
обязательного введения в усилитель коррекции высших частот по
закону
к (<о) = ^0 Кн>сЖ
где Ко — усиление на средних частотах (рис. 5, кривая 2).
Тогда общее усиление во всей полосе частот усилителя с
учетом коррекции (рис. 5, кривая 3) составит:
К,ЗХК(^ -
И + ^СХ)2
= *о
Коррекция частотных искажений, вызванных входной цепью,
т. е. ослабление усиления на низких частотах и подъем на высоких,
13

как показано на рис. 5 (кривая 2), обычно осуществляется одной
из схем, приведенных на рис. 6 и 7.
Анализ работы противошумовой коррекции показывает, что при
/?н—>оо напряжение тепловых шумов нагрузочного резистора
стремится к нулю. Конечно, брать 7?н—оо практически невозможно, так
как необходимо соблюдать условие Rn^Ri трубки. В случае
нарушения этого условия напряжение сигнала не растет пропорционально
Rh, и рассмотренные выше соотношения будут неверны. К тому же
Рис. 6. Варианты схем коррекции частотных искажений входной
цепи с частотно-зависимым делителем (конденсатор Ci следует
подключить параллельно резистору R\).
а — схема на лампах; б — схема на транзисторах.
Рис. 7. Варианты схем коррекции частотных искажений
входной цепи с частотно-зависимой отрицательной
обратной связью.
а — схема на лампе; б — схема на транзисторе.
при Rn, соизмеримом с R^ изменения светового режима трубки
могут привести к искажениям сигнала. Поэтому повышать Rn
можно практически не более чем до 150—200 кСЖ Но и при таком
значении применение ПШК почти полностью устраняет тепловые
шумы нагрузочного резистора трубки.
14

на две части Ci и С2, которые относительно индуктивности
оказываются соединенными последовательно. В результате образуется
колебательный контур с резонансной частотой
Индуктивность подбирают такой, чтобы резонансная частота
получившегося колебательного контура была равна:
/Рез^(0,7-0,85)/гр.
На этой частоте на частотной характеристике усилителя
образуется пик (кривая 3 на рис. 8). Чтобы его устранить и получить
на выходе усилителя равномерное усиление частот, в одном из
последующих каскадов (обычно в третьем) включается
последовательный режекторный, или «вырезающий», контур, состоящий из
L, С2 и Rs (рис. 10). В результате включения этого контура частот-
15
Кроме того, ПШК ослабляет шумы первого усилительного
прибора предварительного усилителя. При своем (возникновении эти
шумы имеют в пределах полосы пропускания усилителя в основном
равномерный спектр. Но после прохождения через цепь коррекции
частотных искажений входной цепи (рис. 8, кривая 2)
низкочастотные составляющие шума ослабляются, и спектр их становится
неравномерным (косым) с подъемом на высоких частотах.
Можно показать, что в предельном случае противошумовой
коррекции при Rh—>оо и при рассмотренной выше простой ПШК
напряжение шумов первого каскада усилителя уменьшится
в КЗ раз.
Расчеты показывают, что применение простой ПШК дает в
целом примерно пятикратное увеличение отношения сигнал/шум на
выходе усилителя по сравнению
со схемой входной цепи без
коррекции (т. е. когда ^н
выбран малым, чтобы устранить
шунтирующее действие
емкости Сн).
Кроме уменьшения шумов,
ПШК ослабляет также
микрофонный эффект и другие
низкочастотные помехи и наводки,
возникающие в каскадах
усилителя до коррекции искажений
входной цепи.
Находит также применение
так называемая сложная
противошумовая коррекция, при
которой кроме увеличения
сопротивления Ra между
передающей трубкой и первым
каскадом усилителя включается
индуктивность L (рис. 9). Эта
индуктивность разделяет
паразитную емкость входной цепи
Рис. 8. Частотные характеристики.
/ — входной цепи при простой ПШК;
2 —схемы коррекции искажений,
вносимых входной цепью при простой
ПШК; 5 —входной цепи при сложной
ПШК; 4 — схемы коррекции
искажений, вносимых входной цепью при
сложной ПШК.

трубки и шумов входного усилительного прибора.
При конструировании камер с передающими трубками без
вторично-электронного умножения (супериконоскопы, видиконы, плюм-
биконы) особое значение имеет
правильный выбор усилительного
прибора для работы во входном
каскаде усилителя. Этот прибор
должен обладать возможно
меньшим уровнем собственных шумов,
чтобы не снижать отношения
сигнал/шум усилителя, высоким
входным сопротивлением и малой
входной емкостью, чтобы не
шунтировать нагрузку RH
передающей трубки и не снижать
действия ПШК.
В годы господства электронных
ламп кроме применения ПШК для
ослабления шумовых помех на
выходе телевизионных камер с
указанными трубками во входном
усилительном каскаде
использовали наименее шумящие лампы —
триоды с большой крутизной или
пентоды в триодном включении.
Но поскольку в триодах про¬
ходная емкость достигала сравнительно большой величины, что
приводило к снижению коэффициента усиления на высоких частотах
и к возможности самовозбуждения усилителя, то на входе
предварительного усилителя применяли каскодную схему. Эта схема
состояла из двух каскадов на триодах. Первый каскад собирался
по схеме с общим катодом, а второй — по схеме с общей сеткой.
16
ная характеристика «вырезающего» каскада получается с провалом
на частоте /рез (кривая 4 на рис. 8), который и будет
компенсировать пик.
Мощность шумов, вносимых первым усилительным каскадом,
пропорциональна квадрату площади частотной характеристики
усилителя (без учета входной
цепи) в пределах полосы частот
до /гр. Из рис. 8 можно
заключить, что эта площадь для
сложной ПШК (кривая 4)
получится значительно меньше,
чем для простой (кривая 2)^.
По сравнению с простой
сложная ПШК дает в 2—2,5
раза более высокое отношение
сигнал/шум. Это объясняется
увеличением сопротивления
нагрузки, а следовательно, и
увеличением полезного сигнала на
входе первого усилительного
каскада на частотах, близких
к /Рез, и уменьшением влияния
тепловых шумов нагрузочного
сопротивления передающей
Рис. 10. Каскад коррекции
частотных искажений входной
цепи вблизи /рез при сложной
ПШК (каскад с «вырезающим»
контуром).
Рис. 9. Схема входной цепи
предварительного усилителя со
сложной противошумовой коррекцией.

Каскады между собой соединялись таким образом, что нагрузкой
первого из них служило входное сопротивление второго, равное
/?вх2^1/^2- Тогда коэффициент усиления первого каскада Ki=
=S1/?bx2=51/S2. При одинаковых лампах (а их обычно брали
однотипными, в частности использовали один двойной триод) Ki=l, и
поэтому каскад был не склонен к самовозбуждению1.
Коэффициент усиления второго каскада ^2=^a, и,
следовательно, общий коэффициент усиления
Во втором каскаде с общей сеткой паразитная обратная связь
между анодом и сеткой обусловлена не емкостью Сас, а во мно.го
•раз меньшей емкостью Сак. Таким образом, каскодная схема в
целом не самовозбуждалась и работала устойчиво.
Как известно, входная емкость триода вычисляется по формуле
СВх=Сск+Сас (1-|-К), где К — коэффициент усиления каскада;
Сек — емкость сетка — катод лампы; Сас—проходная емкость.
В обычной усилительной схеме на триоде ^>l и Свх весьма
велика. В каскодной же схеме К^1 и
Ах — Ак 4“ $ Ас,
т. е. входная емкость первой лампы каскодной схемы оказывалась
сильно сниженной за счет уменьшения динамической емкости.
Практически обычно считали, что входная емкость каскодной схемы
близка к статической входной емкости первой лампы. Это
облегчало коррекцию частотных искажений, вносимых входной цепью
усилителя.
Так как в каскодных схемах применяли триоды с большой
крутизной (не меньшей, чем у пентодов), коэффициент усиления
каскодного усилителя был примерно равен коэффициенту усиления
усилителя, собранного на одном пентоде.
Таким образом, каскодный усилитель по усилению и
склонности к самовозбуждению был примерно равен усилительному
каскаду на пентоде, а по уровню шумов соответствовал усилительному
каскаду на триоде. Дробовой шум на выходе каскодной схемы
определялся в основном дробовым шумом первого триода.
Как видно из сказанного, для ооеспечения в телевизионных
камерах с передающими трубками без вторично-электронного
умножения высокого отношения сигнал/шум приходилось прибегать к
довольно сложным мероприятиям: применять противошумовую
коррекцию, использовать малошумящие трехэлектродные лампы, собирать
выходной каскад по каскодной схеме.
При создании передающих камер с трубками типа суперортикон
выбор усилительного прибора для первого каскада упрощается.
Эти трубки, используя внутреннее вторично-электронное умножение,
обеспечивают подачу на вход предварительного усилителя сигнала
в сотни раз большего, чем сигнал видикона. Поэтому шумы
входного прибора усилителя оказываются не столь существенны.
Основной путь снижения шумовых помех в телевизионных
системах с супертиконами — совершенствование самих передающих
трубок, повышение отношения сигыал/шум на их выходе. Это может
17

быть достигнуто повышением светочувствительности и увеличением
размеров фотокатода, повышением эффективности умножения в
секции переноса электронного изображения, применением эффективного
вторично-электронного умножения, выбором оптимальных значений
элементов конструкции трубки (например, расстояния сетка —
мишень суперортикона) и, наконец, увеличением освещенности
объектов.
При прохождении сигнала через входную цепь
предварительного усилителя в спектре шумов, даваемых сулерортиконом,
ослабляются высокочастотные составляющие, а при прохождении через
цепь коррекции частотных искажений, вносимых входной цепью,
эти составляющие восстанавливаются. В результате спектр шумов
на выходе телевизионного тракта с сулерортиконом получается
равномерным (гладким).
Значительно более сложным является построение
предварительных усилителей телевизионных камер на биполярных
транзисторах. Это объясняется, в первую очередь, их малым входным
сопротивлением. Кроме того, отношение сигнал/шум транзисторов
сильно зависит от их типов, схемы включения, режима работы и
температуры. Все это существенно затрудняет создание
предварительных усилителей на транзисторах.
Если предварительный усилитель на биполярных транзисторах
для камеры с суперортиконом с трудом еще удавалось создать,
то для камер с видиконом или плюмбиконом создание такого
усилителя оказалось невыполнимым делом. .Транзистор в первом
каскаде предварительного усилителя давал недопустимо высокий
уровень шумов, а очень низкое входное сопротивление не позволяло
осуществить глубокую ПШК.
В случае острой необходимости создания предварительного
усилителя на транзисторах приходилось прибегать к
комбинированной конструкции: входные каскады собирать на лампах, а
последующие— на транзисторах. Так, например, в видиконной
телевизионной камере КТ-90 входные каскады усилителя собраны по
каскодной схеме на двух миниатюрных металлокерамических триодах
6С52Н. Затем следует катодный повторитель на такой же лампе и
только после этого следуют пять каскадов на транзисторах.
Используя полевые транзисторы, обладающие очень малым
уровнем собственных шумов и высоким входным сопротивлением,
можно создать предварительные усилители для камеры с видиконом
полностью на транзисторах с отношением сигнал/шум выше, чем
в лучших ламповых вариантах. Схемы входных каскадов
предварительных усилителей на полевых транзисторах приведены на рис. 4
(простая ПШК) и на рис. 9 (сложная ПШК).
Как уже отмечалось выше, мешающее действие шумовых помех
определяет не их абсолютная величина, а отношение сигнал/шум
на выходе видеотракта.
Для нахождения этого отношения необходимо напряжение от
трех упомянутых выше основных источников шумовых помех
(тепловых шумов нагрузочного сопротивления, дробовых шумов первой
усилительной лампы и шумов передающей трубки), выраженных
формулами (1), (3) и (13), пересчитать к выходу видеотракта. При
этом необходимо учитывать коэффициент усиления видеотракта и
его частотную характеристику (наличие в видеотракте искажений,
вносимых входной цепью и устройством коррекции этих
искажений) .
18

На выходе тракта указанные напряжения будут равны:
и^к, /4^/7;
Поскольку эти источники шумов не зависят друг от друга,
напряжения их складываются по квадратичному закону, т. е.
УШ.М = ^!ш + U\v.n + ^ш.тр-
После подстановки значений напряжений и упрощений
получим:
^Ш.ВЫХ— ^о X
х у ^+wnRal (jk+^^~4 2^л/7-
Учитывая, что напряжение полезного сигнала на выходе
тракта ис.ъых=1сКнКо, можно найти отношение сигнал/шум на выходе
тракта:
I ^с.вых иш.вых
./4*7'77 ( 1 ,<«сС2\,„ . „
Это выражение позволяет получить наглядное представление
о сущности и результатах противошумовой коррекции. В самом
деле, увеличивая нагрузочное сопротивление передающей трубки,
мы уменьшаем значение отдельных членов знаменателя и повышаем
таким путем отношение сигнал/шум. При этом можно практически
полностью избавиться от тепловых шумов в нагрузочном
сопротивлении (характеризующихся первым членом знаменателя) и
несколько уменьшить шумовые помехи, вносимые первой усилительной
лампой (второй член знаменателя).
Увеличив 7?н до значения, поз1воляющего пренебречь
соответствующими членами выражения, получим более простое
приближенное выражение для отношения сигнал/шум на выходе тракта:
При данных параметрах передающей телевизионной камеры
получить необходимое отношение сигнал/шум можно, регулируя
освещенность передаваемой сцены и добиваясь нужного значения тока
сигнала изображения.
19

3. ШУМЫ ПРИЕМНОЙ АНТЕННЫ
На любую приемную антенну, кроме электромагнитного поля
полезного сигнала, действуют всевозможные поля, создающие
мешающие сигналы. По происхождению эти помехи разделяют на
атмосферные, промышленные, помехи от других радиотехнических
средств и, наконец, шумовые помехи, создаваемые тепловым
движением частиц окружающей антенну среды, а также радиоизлучением
Солнца и некоторых космических источников. В диапазоне УКВ,
используемом для передачи телевизионных изображений,
большинство из названных видов помех значительно ослабляется, и
наибольшее значение приобретают шумовые помехи.
В отдельных случаях (например, при значительном удалении
от передатчика) шумовые помехи могут оказаться сравнимыми или
больше ♦ полезного сигнала, и прием изображений с
удовлетворительным качеством станет невозможным.
Доказано, что если все точки окружающей антенну среды
имеют одинаковую температуру и антенна находится в тепловом
равновесии с окружающей средой, то на ее зажимах возникает э. д. с.,
которую можно подсчитать по формуле Найквиста:
(15)
где Ra — полное активное сопротивление антенны, равное сумме
сопротивления излучения антенны и сопротивления потерь; Т —
абсолютная температура окружающей среды.
В реальных условиях среда, окружающая антенну, имеет в
разных местах различную температуру, вследствие чего в формулу
(15) вместо постоянной температуры Т вводят эффективную
температуру антенны Та, зависящую от распределения температур
в окружающей ее среде. Кроме того, в телевизионных диапазонах,
как правило, применяются направленные антенны, поэтому
эффективная температура антенны зависит не только от распределения
температур окружающей среды, но и от направленных свойств
антенны, т. е. эффективная температура телевизионной антенны
представляет собой усредненную температуру по окружающему
пространству с учетом распределения источников помех и
характеристики направленности антенны. Поскольку направленность антенны
зависит от ее конструкции, шумы антенн могут быть различными
при разных конструкциях антенн, даже если волновые
сопротивления этих антенн одинаковы.
Проведенные исследования показали, что для остронаправленной
антенны, максимум излучения которой направлен в открытое небо,
эффективная температура Гд^Ю К (для частот />300 МГц). Если
же эта антенна главным максимумом направлена в
горизонтальном направлении, то вследствие влияния Земли, имеющей
температуру около 300 К, эффективная температура антенны повышается
до Гл^40 К.
Рассмотренные тепловые шумы обычно являются главным
источником внешних помех на частотах более 300 МГц. На более
низких частотах возрастает значение космических источников
нетеплового излучения, и на частотах 30—60 МГц они преобладают над
тепловыми.
Понятие об эффективной температуре антенны свободно
применяется и к общему случаю, когда на антенну действуют не толь-
20

ко тепловые шумы, но и шумы, обусловленные другими причинами.
В таком случае эффективная температура также определяется
формулой (15), в которой под £ш понимается наведенная в антенне
э. д. с., обусловленная действием всех источников помех.
В общем случае эффективная температура Та, а следовательно,
и уровень помех зависят от частоты. Однако если на антенну
действуют только тепловые помехи, то ее температура и уровень помех
практически не зависят от частоты. Составляющая эффективной
температуры, обусловленная источниками не тепловых помех, быстро
убывает с ростом частоты.
Кроме антенны, принимающей различного рода шумовые
помехи, источником тепловых помех является также линия, связывающая
антенну с телевизионным приемником.
Температура теплового шума линии Тш.л обусловлена потерями
в ней и при согласовании ее волнового сопротивления со входным
сопротивлением телевизионного приемника может быть найдена из
выражения
^=^(1-1). (16)
где ^ — температура линии в градусах абсолютной шкалы; т] —
к. п. д. линии приемной антенны.
4. ШУМЫ ТЕЛЕВИЗИОННЫХ ПРИЕМНИКОВ
Из предыдущего следует, что если бы телевизионный приемник
не вносил в тракт передачи никаких шумовых помех, то все равно
антенное 'устройство кроме полезного сигнала неизбежно создало
бы на входе приемника шумовую помеху. Поскольку любой
реальный телевизионный приёмник имеет собственные шумы, то они
добавляются к шумам антенны.
Хотя собственные шумы телевизионного приемника образуются
во всех его цепях "и каскадах, мощность шумов на выходе
приемника определяется главным образом шумами входных устройств и
первого каскада, так как возникшие там шумы усиливаются всеми
последующими каскадами, и напряжение их на выходе будет
существенно превышать напряжение шумов от остальных
(промежуточных) устройств и каскадов приемника.
Шумы первого каскада определяются в первую очередь типом
использованного в нем усилительного прибора (лампы, транзистора
и т. л.). На рис. И приведены кривые зависимости шумовой
температуры Тш, а следовательно, и мощности шумов Pm=kTmIlm от
частоты для различного типа электронных приборов.
Кроме входного усилительного прибора, шумовые флуктуации
возникают во входных цепях телевизионного приемника, в том числе
во входном контуре, связанном с антенной, во входном
сопротивлении усилительного прибора первого каскада и пр.
Общее напряжение шумов на входе приемника от этих
независимых источников (антенны, входного контура, входного
усилительного прибора) определяется как общее напряжение шумов на
передающем конце телевизионной системы, т. е. как корень
квадратный из суммы квадратов совместно действующих напряжений.
Чтобы сигнал на выходе телевизионного приемника не
искажался шумами, отношение сигнал/шум на входе приемника должно
превышать некоторое минимально допустимое значение.
21

Рис. 11. Зависимость шумовой
температуры телевизионного приемника от
частоты для различного типа
усилительных приборов, используемых на
входе.
Коэффициент шума (8), (9),
введенный для характеристики шумовых
свойств усилителей и транзисторов,
успешно используют и для
характеристики шумовых свойств приемных
устройств. В этом случае
коэффициент шума N показывает, во
сколько раз полная мощность шума на
выходе приемника Рш.вых больше
мощности на выходе, обусловленной
только шумами антенны Рш.а, т. е.
Y ^Ш-ВЫХ / ^Ш.ВЫХ \2
^ш.а.вых \ ^ш.а.еых /
Шумы, добавляемые приемной
частью телевизора к полезному
сигналу, снижают отношение
сигнал/шум на его выходе по
сравнению с этим отношением на входе.
Поэтому коэффициент шума У можно
определить так:
[(^с/^ш)вх
(Рс/^вых*
т. е. в данном выражении коэффициент шума показывает, во
сколько раз реальный телевизионный приемник ухудшает отношение
сигнал/шум по мощности в сравнении с идеальным (нешумящим)
приемником. Чем больше коэффициент шума, тем сильнее должен быть
полезный сигнал, с тем чтобы шумы не мешали его приему.
Коэффициент шума сильно колеблется для различных типов
усилительных устройств и возрастает с увеличением частоты, начиная с 4—5
для первых телевизионных каналов и достигая 10—15 в
дециметровом диапазоне.
К одной из важнейших характеристик любого радиоприемника,
в том числе и телевизионного, относится его чувствительность. Под
чувствительностью понимается наименьшая э. д. с. сигнала в
антенне, при которой возможен устойчивый прием изображений при
допустимых искажениях их шумами.
Различают реальную и предельную чувствительности. Реальная
чувствительность характеризуется величиной полезного сигнала
в антенне, при которой на выходе телевизионного приемника
получается необходимое для нормального приема отношение полезного
сигнала к шумам (обычно принимается отношение сигнал/шум,’
равное 80).
Предельная чувствительность Uc.u определяется величиной
полезного сигнала в антенне, при которой отношение полезного
сигнала к шумам на выходе усилителя промежуточной частоты
изображения (на выходе линейной части телевизора или на входе
видеодетектора) равно единице.
22

Реальная чувствительность характеризует телевизор в целом,
тогда как предельная чувствительность позволяет судить о качестве
линейной части телевизора в отношении вносимых ею
флуктуационных помех.
Известно, что мощность Р, выделяемая в нагрузке R, равна
P=U2/R. При этом максимальная мощность выделится при
равенстве внутреннего сопротивления генератора и сопротивления
нагрузки. В последнем случае напряжение на нагрузке U равняется
половине э. д. с. Е. Учитывая это и пользуясь формулой Найквиста
(1), найдем максимальную мощность шумов, выделяемую антенной
на входном сопротивлении телевизионного приемника:
Р ш.макс—^Гд//.
С учетом коэффициента шума N на выходе линейной части
мощность шумов составит Рш ~ NkTQn; так как э. д. с. шума Еш ~
=ур^:а напряжение иш = Еш/2, получаем: иш = ^ Л-NkTJIR.
Отсюда можно найти предельную чувствительность
телевизионного приемника:
[/с п = 0,5 УNkTyiR,
где R—сопротивление источника шума, равное входному
сопротивлению приемника.
Качество изображения на экране телевизора в основном
определяется отношением полезного сигнала к шуму на выходе
усилителя промежуточной частоты изображения телевизионного
приемника. Если это отношение пересчитать ко входу приемника и
обозначить а, то реальная чувствительность будет определяться
выражением
U^p=a.yNkTJ7R.
При принятом в нашем телевизионном стандарте частичном
подавлении нижней боковой полосы частот несущая изображения
в приемнике подавляется вдвое, а прилегающая к несущей
амплитудно-частотная характеристика в области ±0,75 МГц имеет
кососимметричную форму (рис. 12). Вследствие этого усиление сигнала
в приемной части осуществляется в 2 раза меньшей степени, чем
усиления шумов. Поэтому для получения необходимого отношения
сигнал/шум, равного 80, на выходе телевизионного приемника
отношение сигнал/шум на входе его должно составлять 160, и тогда
(/с.р = 160/АЩ/7^-
Если принять обычно встречающиеся значения величин,
входящих в выражение (15), а именно R=*75 Ом, Т0 = 290 К, /7 ==
= 6.10® Гц, У = 4 (для первых телевизионных каналов), то легко
подсчитать, что предельная чувствительность
ус п= 0,5У 4-l,38.10-2s-290-6-10e-75 = 1,34-10-«В = 1,34 мкВ.
Реальная чувствительность при тех же условиях составит:
Uc р = 160У4-1,38.10-“.290.6.10“-75 =
= 430.10-’В = 430 мкВ.
23

Измерения характеристик и параметров телевизоров осуще
ствляются на основе государственного стандарта (ГОСТ 9021-71)
по методике, предусматривающей использование понятий
«номинального изображения» и «номинального напряжения
видеосигнала».
Несущая
частота
звука
Несущая
частота
изображения
Рис. 12. Номинальные частотные характеристики
передатчика (а) и приемника (б) изображений.
В качестве номинального изображения принято изображение
испытательной таблицы или шахматного поля, участки которого,
соответствующие максимально белому, имеют яркость 20 кд/м2,
а участки, соответствующие максимальному черному — 2 кд/м2.
В качестве номинального напряжения видеосигнала принят раз-
мах напряжения видеосигнала от уровня черного до уровня белого
на выходе телевизионного приемника (на модулирующем электроде
кинескопа), соответствующий номинальному изображению.
Ко я Стандартом определены
Рис. 13. Зависимость
коэффициентов усиления Кр (сплошная
линия) и шума N (пунктирная
линия) от частоты для
транзисторных и ламповых селекторов ДМВ.
следующие разновидности
понятия «чувствительность
телевизора»: чувствительность,
ограниченная усилением;
чувствительность, ограниченная
шумами; чувствительность,
ограниченная синхронизацией.
Под чувствительностью,
ограниченной усилением,
понимается наименьшее
напряжение несущей частоты на входе
приемника, при котором на его
выходе (на модулирующем
электроде кинескопа)
получается номинальное
напряжение сигнала.
Под чувствительностью,
ограниченной шумами,
понимается наименьшее напряжение
24

несущей частоты изображения на входе телевизионного приемника,
при котором отношение номинального напряжения к действующему
напряжению шумов на модулирующем электроде кинескопа
достигает 20 дБ.
Под чувствительностью, ограниченной синхронизацией,
понимается наименьшее напряжение несущей частоты изображения на
входе телевизионного приемника, при котором сохраняется
устойчивая синхронизация.
С целью снижения шумов и повышения чувствительности перед
преобразовательным каскадом в обязательном порядке применяются
усилители высокой частоты. Кроме снижения уровня шумов,
усилители высокой частоты улучшают селективность приемников и
-ослабляют проникновение колебаний гетеродина в антенну,
ослабляя, таким образом, помехи соседним телевизионным приемникам.
С той же целью во входных цепях используют коэффициент
связи, в 2—3 раза больший оптимального, что обеспечивает
повышение отношения сигнал/шум приемника примерно в 1,5 раза.
В настоящее время чувствительность телевизионных
приемников, ограниченная шумами, колеблется в пределах 80—150 мкВ,
а чувствительность, ограниченная синхронизацией — в пределах
15—30 мкВ. С применением высокочастотных малошумящих
транзисторов оказалось возможным создание селекторов телевизионных
каналов на транзисторах с коэффициентом шума более низким,
чем у ламповых селекторов (рис. 13).
5. ВОЗДЕЙСТВИЕ ШУМОВЫХ ПОМЕХ
НА ТЕЛЕВИЗИОННОЕ ИЗОБРАЖЕНИЕ
Шумовые помехи могут оказывать мешающее действие при
приеме телевизионных передач двоякого рода. Попадая на
управляющий электрод приемной трубки, помехи вызывают хаотические
мерцания яркости мелких участков изображения (принимаемое
изображение просматривается словно сквозь пелену падающего снега).
Кроме того, эти мерцания яркости размывают резкие границы
деталей изображения, что приводит к ухудшению различимости
мелких деталей, уменьшению четкости изображения, снижают
контрастность и число различимых градаций яркости в изображении.
Попадая в блок развертки, шумовые помехи нарушают
регулярность срабатывания системы синхронизации, что вызывает
размывание изображений и снижение четкости.
Казалось бы, что при линейной модуляционной характеристике
кинескопа (т. е. зависимости тока луча /а или пропорциональной
ему яркости свечения экрана В от напряжения на управляющем
электроде «у.э), благодаря инерционности зрения и послесвечению
люминофора, переменная шумо(вая яркость должна усредняться
и давать некоторую среднюю яркость Вср (рис. 14), и
дополнительная подсветка экрана должна отсутствовать. Но это не так.
При передаче темных мест изображения некоторые импульсы шума
уходят за линию отсечки тока трубки и происходит
«детектирование» шумового напряжения. Положительные и отрицательные
импульсы шумового напряжения уже не компенсируются и дают
дополнительную шумовую подсветку темных мест изображения.
Так как модуляционная характеристика кинескопа нелинейна,
то поступающее на модулятор напряжение шумов будет детекти-
25

роваться, в результате чего появится дополнительная шумовая
составляющая яркости, снижающая контраст изображения, который
вместо
Ко
^макс
^мин
теперь будет
*1
^мин 4" ^Пш *
где В — яркость свечения экрана без воздействия шумов; Вш —
яркость, обусловленная наличием шумов.
Рис. 14. «Детектирование» шумов приемной
телевизионной трубкой.
Уменьшение контраста изображения К приводит к уменьшению
числа различимых градаций яркости п, так как л=1пд/6, где д —
пороговый контраст, примерно равный 0,03—0,05. Кроме того, шумы
выравнивают и делают незаметными небольшие перепады яркости
и этим также уменьшают число различимых градаций яркости.
Помехи на изображении оказываются незаметными при
отношении сигнал/шум ф^200.
При ф^ЮО помехи в виде перемежающихся светлых и темных
точек становятся заметны, ухудшают изображение и уменьшают
число различимых градаций яркости. .По мере дальнейшего снижения
отношения сигнал/шум мешающее действие помех усиливается. При
снижении отношения сигнал/шум ниже 15 (кроме помех типа
«падающий снег») шумы вызывают дальнейшее ухудшение
разрешающей способности, контраста и числа различимых градаций яркости.
По-иному воздействуют на изображение шумовые помехи,
попадая в канал синхронизации. Здесь они, накладываясь на
синхроимпульсы, вызывают колебание их фронтов и амплитуды (рис. 15).
Среднеквадратичное значение флуктуаций фронтов импульсов
Оф может быть найдено из выражения аф=п/Лф, где о — средне-
26

квадратичное значение флуктуационной помехи, а Лф—крутизна
фронта импульса.
Относительное смещение фронтов Оф/Т—о/КфТ, где Т — период
повторения импульсов.
Для кадровой синхронизации отношение аф/7к мало и его можно
не учитывать. Для строчной развертки Гетр в сотни раз меньше
Гк, и смещения строк друг относительно друга получатся
значительными. Кроме того,, выделение из синхросмеси строчных и кадровых
синхроимпульсов, как известно, осуществляется с помощью
дифференцирующей и интегрирующей цепочек соответственно.
Интегрирующая цепочка
является фильтром нижних частот,
который значительно ослабляет
воздействие шумовых помех на
кадровую синхронизацию.
Дифференцирующая цепочка,
выделяющая строчные синхроимпульсы, не
может защитить генератор
строчной развертки от шумовых
помех, и канал строчной
синхронизации оказывается в большей
степени подверженным действию
помех, чем канал кадровой
синхронизации.
Рис. 15. Флуктуации
амплитуды и фронтов
синхроимпульсов под влиянием шумовых
помех.
Шумовая помеха, попадая в канал строчной синхронизации,
вызывает хаотические временные смещения фронтов синхроимпульсов,
что, в свою очередь, приводит к быстрым хаотическим смещениям
строк изображения одной относительно другой и, как следствие,
к падению горизонтальной четкости.
Рис. 16. Потеря четкости изображения трех вертикальных линий
из-за воздействия шумовых помех на схему строчной синхронизации.
a —AZ-O; б —AZ-O,5d; в — Ы-d.
Рис. 16 дает представление о характере искажений,
создаваемых шумовыми помехами, попадающими в канал строчной
синхронизации. Принято считать, что смещения одной строки относительно
другой допустимы, если Д/ не превышает половины элемента
разложения (0,5ф. Предельная относительная нестабильность при этом
составит:
△Z _0,5бГ_ . 0,5d
i ~kzd ~ А/з-^а^6'10"1’
27

где I — длина строки; k — отношение сторон экрана; Z — число»
строк в кадре.
Из полученной цифры следует, что при смещении строки даже
на одну тысячную ее длины искажения превысят допустимые
значения.
6. БОРЬБА С ШУМОВЫМИ ПОМЕХАМИ В КАНАЛЕ
СИНХРОНИЗАЦИИ
Кадровая синхронизация, как уж? отмечалось, защищена
относительно малым смещением фронтов синхроимпульсов и
интегрирующей цепочкой. Одним из наиболее действенных способов защиты
строчной синхронизации от шумовых помех является замена
обычной импульсной синхронизации (синхронизации мгновенного
действия) так называемой инерционной синхронизацией,
осуществляемой автоматической подстройкой частоты и фазы строчного
генератора (АПЧиФ).
Рис. 17. Структурная схема инерционной строчной синхронизаций
с АПЧиФ.
Структурная схема этой системы синхронизации приведена на
рис. 17. Как видно из схемы, за амплитудным селектором следуют
фазовый детектор и фильтр нижних частот с достаточно большой
ностоянной времени. К фазовому детектору подводятся строчные
синхроимпульсы и импульсное напряжение от генератора строчной
развертки. Фазовый детектор, сравнивая по частоте и фазе эти
колебания, вырабатывает регулирующее напряжение U?er,
пропорциональное разности фаз между ними Дф=фСИнх—фстр (рис. 18).
Следующий за фазовым детектором интегрирующий фильтр
отфильтровывает переменные составляющие входных сигналов, а
также шумовые помехи и пропускает лишь регулирующее напряжение,
которое управляет частотой генератора развертки.
При непосредственной синхронизации полоса пропускания
каскадов, используемых в схеме строчной синхронизации, составляет
примерно 1,5 МГц. Полоса же пропускания интегрирующего фильтра
системы АПЧиФ обычно не превышает 1 кГц. Таким образом,
полоса пропускания канала синхронизации сужается в 1500 раз, и,.
28

следовательно, во столько же раз ослабляется действие шумовых
помех.
Сравнение фаз в фазовом детекторе происходит не в момент
прихода данного синхроимпульса, а в течение сравнительно
большого промежутка времени, определяемого постоянной времени
фильтра нижних частот. Чем больше этот промежуток времени, тем
ближе к нулю среднее значение шумовых флуктуаций.
Но брать очень большой постоянную времени нельзя, так как
при сужении полосы пропускания фильтра сокращаются и полоса
захвата ', и полоса удержания2 системы АПЧиФ, и последняя
начинает работать неустойчиво.
Рис. 18. Характеристика
фазового детектора.
Рис. 19. Схема про-
порционально-интег-
рирующего фильтра.
Поэтому при выборе постоянной времени фильтра нижних
частот приходится принимать некоторое компромиссное решение,
чтобы иметь и удовлетворительную помехоустойчивость, и достаточно
широкую полосу Захвата.
Чтобы переход управляемого гене|ратора строчной развертки
от несинхронного режима к синхронному происходил плавно (по
апериодическому закону), без колебательного процесса, около
частоты строчных синхроимпульсов применяют в качестве фильтра
нижних частот не обычную интегрирующую цепочку, а так называемый
пролорционально-интегрирующий фильтр (рис. 19).
Примерные значения элементов пропорционально-интегрирующе-
го фильтра выбирают из соотношения R1C1=R2C2^20TCtp-
В современных телевизорах полоса захвата составляет
примерно 800—1200 Гц, а полоса удержания — не менее 1500 Гц.
7. ОСОБЕННОСТИ ВОСПРИЯТИЯ ГЛАЗОМ
ШУМОВЫХ ПОМЕХ НА ТЕЛЕВИЗИОННОМ ЭКРАНЕ
Смешиваясь с полезным сигналом, шумовые помехи вызывают
на экране телевизора хаотические мерцания яркости мелких участков
изображения. Мешающее действие помех при одном и том же от-
, 1 Полосой захвата частоты строчного генератора называется
полоса частот, в которой при расхождении частот синхроимпульсов
и генератора строчной развертки система АПЧиФ обеспечивает
переход в синхронное состояние.
2 Под полосой удержания понимается полоса частот, в которой
достигнутая ранее синхронизация остается неизменной.
29

носительном уровне и одинаковых условиях наблюдения зависит
от многих факторов. Так, нап!ример, при воздействии одинаковой
энергии помех в различных участках спектра низкочастотные
помехи оказывают значительно большее мешающее действие, чем
помехи высокочастотные. Это различие обусловлено, в первую
очередь, ограниченной разрешающей способностью глаза и спадом
Рис. 20. Кривая равной видно-
сти шумов различного
спектрального состава.
Рис. 21. Зависимость
выигрыша х=фв/фэ от частоты
кадров при различном
послесвечении люминофоров.
амплитудно-частотной
характеристики приемной трубки в области
высших частот видеоопектра
(апертурные искажения),
вызывающим уменьшение контраста
мелких деталей. В результате
низкочастотные помехи
воспроизводятся в виде более крупных и
в то же время более контрастных
«хлопьев снега».
По-разному воспринимаются
глазом шумовые помехи с
равномерным спектром шумов
(передающие камеры с суперортикона-
ми) и с «косым» спектром (камеры
с трубками без
вторично-электронного умножения, с глубокой ПШК
и соответствующей коррекцией
частотных искажений входной цепи).
На рис. 20 приведена кривая
равной видности шумов с
равномерным (ф1=(/с/(/ш) и «косым»
(ф2=^с/С/ш) распределением. Из
рисунка следует, что одинаковая
вцдность шумов в канале с супе-
рортиконом и супериконоскопом
получается при полосе
видеотракта 3 МГц при двукратном, а при
полосе 7,3 МГц при
четырехкратном уменьшении уровня шумов
в суперортикюнном канале.
Πρί постоянном размахе
помех их наибольшее мешающее дей¬
ствие проявляется при значениях,
соответствующих 25—40% размаха видеосигнала на темно-серых и
серых участках изображения, а также на участках относительно
большой площади.
Благодаря инерционности зрительного восприятия и
послесвечения люминофора трубки, наблюдатель не замечает смены отдельных
кадров. Он воспринимает телевизионное изображение, яркость
которого получается линейным накоплением (суммированием)
яркости отдельных кадров. В то же время яркости шумовых выбросов
вследствие их случайного характера суммируются по
среднеквадратичному закону. В результате наблюдаемое изображение имеет
лучший вид, чем можно ожидать по измеренному значению
отношения сигнал/шум в канале связи. По этой причине однокадровая
фотография телевизионного изображения оказывается значительно
более пораженной шумами, чем изображение, непосредственно
наблюдаемое на экране трубки и воздействующее на глаз «многими*

кадрами. Иными словами, заметность помех зависит от частоты
кадров /к и времени послесвечения люминофора т. Выигрыш в
заметности помех х (в качестве наблюдаемого изображения) приведен
на рис. 21. Нижняя кривая относится к люминоформу с
относительно малым послесвечением.
8. ШУМОВЫЕ ПАРАМЕТРЫ ТЕЛЕВИЗИОННОЙ
АППАРАТУРЫ И ИХ ИЗМЕРЕНИЯ
В связи с тем что качество телевизионного изображения при
наличии шумовых помех определяется отношением сигнал/шум,
необходимо уметь его измерять. В условиях, когда незначительные
шумовые помехи существуют на фоне значительных по амплитуде
полезных сигналов (сигналов изображения, гасящих и
синхронизирующих импульсов или специальных испытательных сигналов),
измерение отношения сигнал/шум сопряжено с известными трудностя-
Рис. 22. Кривая весовой функции шумов,
рекомендованная МККР (в центре схема взвешивающего
фильтра).
ми. Эти трудности усугубляются диапазоном измеряемых значений
отношения сигнал/шум (от единиц при передаче затемненных сцен
до многих сотен и даже тысяч при измерении отношения сигнал/шум
в видеомагнитофонах, в телевизионных радиорелейных или
кабельных линиях связи). Поскольку мешающее действие шумов зависит
не только от их интенсивности, но и от -частотного состава, то
измерение абсолютного значения шумовых помех усложняется и по
этой причине. Низкочастотные шумы оказывают значительно
большее мешающее действие, чем высокочастотные.
Принято измерять не общую мощность шумовых помех, а
мощность, соответствующую степени мешающего действия помех,
мощность, соответствующую мешающему «весу» помех. С этой целью
разработаны специальные «взвешивающие» фильтры, затухание
которых растет с частотой так же, как снижается мешающее
действие помех, наблюдаемых на экране телевизора (рис. 22).
31

«Замена глаза наблюдателя» соответствующим взвешивающим
фильтром позволила учесть характер воздействия шумовых помех
в различных участках спектра и существенно облегчила измерение
помех в видеосигнале. Наряду со способами измерения шумовых
помех в видеосигнале, удобными при настройке аппаратуры и
в процессе ее эксплуатации, используются также способы
измерения непосредственно на экране кинескопа.
Трудности измерения отношения сигнал/шум и невозможность
создания какого-то универсального (пригодного для любых условий)
способа измерений привели к созданию множества способов
измерений, а также устройств для измерения отношения сигнал/шум.
Рис. 23. Структурная схема устройства для измерения
отношения сигнал/шум с испытательным сигналом и
частотной селекцией шумов.
Рассмотрим имеющие наибольшее применение методы измерение
помех и соответствующие измерительные устройства 4
Измерение отношения сигнал/шум с использованием
специального испытательного сигнала. Для измерения этим методом
отношения сигнал/шум в телевизионном тракте необходим специальный
испытательный сигнал. При попытках измерить отношение
сигнал/шум с обычным видеосигналом чрезвычайно усложняется
отделение напряжения шумов от напряжения полезного сигнала. Даже
при отсутствии в видеосигнале сигнала изображения при
равномерном освещении или затемнении фотокатода трубки в сигнале
неизбежно присутствуют строчные и кадровые гасящие импульсы,
сигналы черного пятна и неоднородностей фотокатода и мишени и,
наконец, наводки строчной частоты. Спектр частот такого сигнала
получается довольно широким и выделить из него шумовые помехи
очень сложно. Значительно проще можно осуществить разделение
сигналов помехи, если в качестве испытательного сигнала применить
какой-либо простой узкополосный сигнал, например, синусоиду
(рис. 23). Вершины положительных полуволн синусоиды соответст-
1 Подробные сведения по данному вопросу приведены,
например, в книге М. И. Кривошеева «Основы телевизионных измерений»,
изд. 2-е. М., «Связь», 1976.
32

вуют уровню белого, вершины отрицательных полуволн — уровни?
черного и вершинам гасящих импульсов. На вершины
отрицательных полуволн в случае необходимости (для обеспечения
бесперебойной работы ключевой схемы АРУ, схем фиксации и т. п.) могут
быть «насажены» импульсы синхронизации. Естественно, частота
испытательного сигнала в этом случае должна быть равна или
кратна частоте строк.
Структурная схема измерительного устройства, использующего
этот метод, приведена на рис. 23. На вход проверяемого участка
телевизионного тракта подается испытательный сигнал (синусоида
с синхроимпульсами). С выхода проверяемого участка
испытательный сигнал с шумами поступает на ограничитель, срезающий
импульсы синхронизации (качество ограничения контролируется по
осциллографу). После ограничителя испытательный сигнал и шумы
распределяются по двум каналам. Первый канал состоит из
фильтра Фь пропускающего испытательный сигнал (синусоиду частоты
строк), и измерительного прибора Mi (осциллографа или пикового
вольтметра), измеряющего размах полезного сигнала Uc.
Второй канал состоит из последовательно включенных
фильтров Ф2, ФКВ и ФНЧ и измерителя эффективного напряжения
шумов М2. Фильтр Ф2 подавляет испытательный сигнал частоты строк
и пропускает только шумовые помехи. Фильтр ФКВ, имеющий
характеристику затухания, соответствующую кривой взвешивания (см.
рис. 22), производит «взвешивание» шумов. Фильтр нижних частот
ФНЧ пропускает составляющие шумов до 6 МГц и ограничивает
проникновение к измерителю М2 более высокочастотных шумов.
Характеристика затухания ФНЧ приведена на рис. 24.
Рис. 24. -Характеристика
затухания ФНЧ.
Зная Uc и t/ш.эфф, получаем интересующее нас значение
отношения сигнал/шум:
Ф —
иш.эфф
Измерение шумов на экране кинескопа. Для измерения шумов
этим методом на принимаемом изображении образуют так
называемое поле сравнения—площадку с размером стороны несколько
больше 0,1 высоты кадра Г Образование поля сравнения
обеспечивается особыми импульсами, синхронными с частотой строк и
кадров (рис. 25). Эти импульсы вырабатываются формирующим
устройством. Фазы строчных и кадровых синхроимпульсов с
помощью фазосдвигающих устройств можно изменять. При этом будут
также изменяться фазы импульсов сравнения, а следовательно, само-
1 При меньших размерах точность измерений снижается.
33

Рис. 25. Структурная схема устройства для измерения шумов на
экране кинескопа.
Рис. 26. Измерение шумов на экране кинескопа:
а —исходный сигнал; б вспомогательные импульсы; в — видеосигнал с
вырезанными участками для измерительных импульсов; а — измерительные
импульсы, смешанные с шумами; б — видеосигнал, наблюдаемый на приемном
экране.

поле сравнения будет перемещаться по площади изображения, т. е.
его можно расположить по соседству с любым участком
изображения, на котором необходимо измерить отношение сигнал/шум.
Импульсы, создающие поле сравнения, «вырезают» из
видеосигнала соответствующую часть, и на освободившееся место
помещаются измерительные импульсы, пораженные шумами от
генератора шума (рис. 26). Регулируя амплитуду измерительных
импульсов и наложенных на них шумов, добиваются идентичности помех
в поле сравнения и на исследуемом участке изображения. Измерив
размах измерительных импульсов Uc и эффективное значение шумов
^ш.эфф, находят отношение сигнал/шум:
Uc
= —.
иш.эфф
Эксперименты показали, что достичь идентичности визуального
восприятия шумов можно не только при одинаковых или близких по
форме спектрах шумов, но и при весьма различных. Практически
оказалось удобным в качестве шумовой помехи использовать шум
с равномерным спектром в полосе частот до 6—7 МГц.
Рис. 27. Примерный вид флуктуационной помехи на
экране осциллографа и значения квазипикового и
эффективного напряжений.
Измерение шумов с помощью осциллографа. При подаче на
вход осциллографа шумового напряжения на его экране образуется
светящаяся полоса, сверху и снизу которой заметны хаотически
возникающие узкие импульсы. Яркость этих импульсов по мере
увеличения их размаха постепенно уменьшается (рис. 27). Еще
заметный на экране размах шумовых выбросов называют квази-
пиковым размахом шума.
Отношение квазипикового размаха шума Um к эффективному
напряжению шума (/ш.эфф называют пик-фактором. Пик-фактор
приблизительно равен 6,5—7,0. Яркость свечения шумовой полоски
на экране осциллографа убывает от ее центральной линии к краям.
Установлено, что при £/ш.эфф яркость составляет приблизительно
0,6 максимального значения (рис. 27).
35

Учитывая подобный характер снижения яркости шумовой
полоски и используя светочувствительный прибор (фотодиод,
фоторезистор, ФЭУ и т. п.) со щелевым окном, помещенным у центра
полоски (в положении максимального показания прибора), можно,
осуществляя вертикальное перемещение осциллограммы, регулятором
«центровка по вертикали», проградуированным в вольтах, добиться
снижения показаний прибора до 60% максимального и получить
значение эффективного напряжения, шумов в вольтах.
Измерение чувствительности телевизионных приемников,
ограниченной шумами (по ГОСТ 9021-71). Чувствительность, ограниченную
шумами, измеряют по схеме на рис. 28. На вход испытуемого
телевизионного приемника от УКВ генератора стандартных сигналов
с амплитудной модуляцией через делитель подается напряжение
несущей частоты, промодулированное видеосигналом, после чего
телевизор настраивают на частоту подаваемого сигнала.
Рис. 28. Структурная схема измерения чувствительности
телевизионного приемника, ограниченной шумами.
К выходному каскаду видеоусилителя через переключатель И
подключают или осциллограф, измеряющий размах напряжения
видеосигнала на модулирующем электроде кинескопа Uc, или терми-
сторный вольтметр, измеряющий эффективное напряжение шума
^ш.эфф. В цепь АРУ включают высокоомный ламповый вольтметр
постоянного тока. Напряжение несущей частоты изображения
устанавливают равным чувствительности, ограниченной усилением.
Органы регулировки телевизионного приемника, связанные
с усилением видеосигнала, устанавливают в положение,
соответствующее максимальному усилению; переключатель И — в
положение 1, выключатель В — в положение «выключено». При этом по
осциллографу контролируют номинальное напряжение, а ламповым
вольтметром — напряжение в цепи АРУ. Затем, не меняя
напряжение несущей частоты изображения и положение регуляторов,
выключают модуляцию в генераторе. Выключатель В переводят в
положение «включено» и в цепь АРУ подают от источника
постоянного тока напряжение смещения, равное измеренному ранее.
Переключатель П устанавливают в-* положение 2. Включают'
имеющийся на входе термисторного вольтметра фильтр верхних
частот (нижняя граничная частота среза около 100 кГц).
Напряжение несущей частоты изображения уменьшают до значения, со-
36

ответствующего уровню входного сигнала при 50% модуляции
изображения (уменьшают в 2 раза). По показаниям термисторного
вольтметра определяет напряжение шума. Затем напряжение
несущей частоты изображения на входе приемника увеличивают
равными ступенями. Регулятором контрастности поддерживают
номинальное напряжение на выходе приемника.
Рис. 29. Определение чувствительности, ограниченной шумами.
При каждом напряжении, установленном на входе приемника,
произ(водят указанные выше измерения. По полученным
результатам строят график зависимости отношения размаха номинального
напряжения видеосигнала к напряжению шума (ось ординат) от
напряжения на входе (ось абсцисс), как показано на рис. 29.
Чувствительность, ограниченную шумами, отсчитывают по
построенному графику при отношении размаха напряжения
видеосигнала к напряжению шума, равном 10 (20 дБ).

ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие 3
1. Происхождение и природа флуктуационных помех 4
2. Флуктуационные помехи на передающем конце
телевизионной системы. Методы их ослабления 9
3. Шумы приемной антенны 20
4. Шумы телевизионных приемников 21
5. Воздействие шумовых помех на телевизионное изображение 25
6. Борьба с шумовыми помехами в канале синхронизации 28
7. Особенности восприятия глазом шумовых помех на
телевизионном экране 29
8 Шумовые параметры телевизионной аппаратуры и их
измерения 31

Костыков Ю. В.
К 72 Шумовые помехи в телевидении. М., «Энергия»,
1977.
40 с. с ил. (Массовая радиобиблиотека. Вып. 954).
В брошюре рассказано о природе шумовых (флуктуационных)
помех и характере воздействия их на телевизионное изображение.
Описаны существующие методы ослабления воздействия шумовых
помех.
Брошюра рассчитана на подготовленных радиолюбителей и
может быть полезна специалистам, занимающимся разработкой
телевизионных систем.
6ФЗ
215-77
К
30403-515
051(01)-77

Юрий Васильевич Костыков
ШУМОВЫЕ ПОМЕХИ В ТЕЛЕВИДЕНИИ
Редактор А. М. Пилтакян
Редактор издательства Н. В. Ефимова
Обложка художника А. А. Иванова
Технический редактор М. Г. Юханова
Корректор М. Г. Гулина
ИБ № 1397
Сдано в набор 25/VII 1977 г. Подписано к печати 2/IX 1977 г.
Т-16404 Формат 84Х108 1/32 Бумага типографская № 3
Усл. печ. л. 2,10 Уч.-изд. л. 2,45 Тираж 50 000 экз. Зак. 246
Цена 20 коп.
Издательство «Энергия», Москва, М-114, Шлюзовая
наб., 10.
Московская типография № 10 Союзполиграфпрома при
Государственном комитете Совета Министров СССР по
делам издательств, полиграфии и книжной торговли.
Москва, М-114, Шлюзовая наб., 10.