ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ V*
МИНИСТЕРСТВА
МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
И КОНСТРУКТОРСКО-
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА ИЗДАТЕЛЬСТВО -ЛЕГКАЯ И ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ-
1984
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
РЕШЕНИЯ XXVI СЪЕЗДА КПСС - В ЖИЗНЬ!
Холод на службе АПК
Опыт работы агропромышленного объединения
Белгородской области по организации сдачи-приемки молока не-
^i посредственно в хозяйствах * 2
^бригадной форме организации и стимулирования труда —
широкое внедрение!
Коновалова Н. И. Бригадная форма организации и
стимулирования труда в цехе по ремонту холодильных
агрегатов 4
За экономию топливно-энергетических ресурсов
Андрачников Е. И., Каплан Л. Г., Пржетишевский Ю. Б.
Эффективность использования выносных
автоматизированных воздушных конденсаторов в холодильных
машинах 5
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Ионов А. Г., Моргунов С. М., Мекеницкнй С. Я.,
Бурец В. В. Повышение эффективности применения
роторных морозильных аппаратов на мясокомбинатах
Белорусской ССР 11
Судзиловский ИИ., Древаль Ю. К., Киселев Ю. И.,
Гутник М. Ш. Скороморозильный аппарат Я10-ОАС для
замораживания мелкоштучных продуктов 16
Смелков Н. А. Пути повышения эффективности
эксплуатации льдогенераторов ИЛ-500 на судах типа
«Пулковский меридиан» 19
Корнеев А. Д., Чегодаев Ф. Н., Неверов Ф. Ф.
Результаты промышленных испытаний системы охлаждения и
термостабилизации для процессов биосинтеза 21
Дронов Е. М., Коренев А. М. Охлаждение готовых блюд
в функциональных емкостях 23
Овчарова Г. П., Панкова Р. И., Шевченко Е. В. К вопросу
повышения эффективности охлаждения и
замораживания творога 28
Оленев Ю. А., Жижин В. И., Борисова О. С, Устинова О. В.
Карбоксиметилкрахмал — стабилизатор для мороженого 29
Лебская Т. К., Долгих Н. Г., Дубиицкая Г. М., Тучков Б. С.
Ультраструктурные и биохимические изменения
мышечной ткани скумбрии при длительном холодильном
хранении 32
Казаков А. А., Клибанов Е. Л., Бежанишвили Э. М.,
Дзотцоев А. Б. Расчет поджимающих элементов для
неметаллических поршневых колец 36
Михно Ю. А., Геллер В. 3. Теплопроводность жидких
многокомпонентных хладагентов на линии насыщения 39
ОБМЕН ОПЫТОМ
Бабахин В. Н., Краснов Ю. А., Тереховкин С. А.
Модернизация кривошипно-шатунного компрессора для
бытовых холодильников 41
Махмудов М. Д. Конденсатор из овальных орёбренных
трубок 42
ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
егодов В. П. Об использовании раствора хлористого
кальция в судовых холодильных установках 44
ОХРАНА ТРУДА И ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ
Чубарова 3. С. Специальная одежда для защиты от
пониженных температур 46
В Президиуме ЦП НТО пищевой промышленности
50
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Архаров А. М., Бродянский В. М. Из докладов комиссии
А1/2 на XVI Международном конгрессе по холоду , 54
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Даскалов В. К., Златков А.- И. Об энергетических
потерях з сальниковых поршневых холодильных
компрессорах ' 57
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Латышев В. П., Волошина С. И. Зависимость давления
начала кипения смесей ацетона с углеводородами от
температуры и состава \ 60
CONTENTS
DECISIONS OF XXVI CONGRESS OP CPSU-INTO LIFE!
Refrigeration for Agro-Industrial Complex
Experience of Agro-Industrial Association of Belgorod
District in Organizing Acceptance of Milk Directly at
Farms 2
Wide Instruction of Brigade Form of Labour Organization
and Incentive!
Konovalova N. I. Brigade Form of Labour Organization and
Incentive in Shop for Repairing Refrigerating Units 4
For Economy of Fuel-Energy Resources
Andrachnikov E. L, Kaplan L. 0., Przhetishevsky U. B.
Effectiveness of Utilizing Remote Automatic Air-Cooled
Condensers in Refrigerating Machines 5
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
lonov A. G., Morgunov S. MM Mekenitsky S. Y. Increase
of Effectiveness of Utilizing Rotary Freezers at Meat
Combines of Byelorussian SSR 11
Sudzilovsky I. L, Dreval U. K., Kiselev U. I„ Gutnik M. Sh.
Quick Freezer Y10-OAS for Small-Piece Products 16
Smeikov N. A. Methods of Increasing Effectiveness of
Operating Makers IL-500 Aboard Vessels of Type "Pulkov-
sky Meridian" 19
Korneyev A. D., Chegodayev F. N., Neverov F. F. Results
of Industrial Tests of Cooling and Thermostabilization
System for Processes of Biosynthesis 21
Dronov E. M., Korenev A. M. Cooling Prepared Dishes
in Functional Capacities 23
Ovcharova G. P., Pankova R. I., Shevchenko E. V. On
Problem of In-Creasing Effectiveness of Cooling and
Freezing Cottage Cheese • 28
Olenev U. A., Zhizhin V. I., Borisova O. S., Ustinova O. V.
Carboxymethu! Starch-An Ice Cream Stabilizer 29
Lebskaya T. K., Dolgikh N. G., Dubnitskaya G^ M., Tuch-
kov B. S. Ultrastructural and Biochemical Changes in
Muscular Tissue of Mackerel During Long-Term Cold
Storage 32
Kazakov A. A., Klibanov E. L., Bezhanishvili E. M., Dzot-
soyev A. V. Calculation of Tightening Elements for
Nonmetallic Piston Rings 36
Mikhno U. A., Geller V. Z. Heat Conductivity of Multicom-
ponent Refrigerants on Saturation Line 39
PRACTICE EXCHANGE
Babakhin V. N.. Krasnov U. A., Terekhovskaya S. A.
Modernization of Crank-Connecting Rod Compressor for
Domestic Refrigerators 41
Makhmudov M. D. Condenser of Oval Finned Pipes 42
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Negodov V. P. Utilization of Calcium Chloride Solution
in Marine Refrigerating Plants 44
LABOUR PROTECTION AND SAFETY PRECAUTIONS
Chubarova Z. S. Special Clothes for Protection Againts
Lowered Temperatures 46
At Presidium of Central Board of Scientific-Technical
Society of Food Industry 50
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
Arkharov A. M., Brodyansky V. M. From Papers of Commis
sion
IN SOCIALIST COUNTRIES
Daskalov V. K., Zlatkov A. I. On Energy Losses in Open-
Type Reciprocating Refrigerating Compressors
REFERENCE DATA
Latyshev V. P., Voloshina S. I. Dependence of Pressure
of Beginning of Acetone Mixtures Boiling With
Hydrocarbons on Temperature and Composition
54
57
60
(g) Издательство «Легкая ft пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1984 г.

Бригаде мастером доводятся
нормированное задание по объему
производства и номенклатуре исходя из плана
цеха и плановая сумма фонда
заработной платы на этот объем.
Бригадир ведет журнал учета личного
вклада каждого члена бригады в
выполнение плана.
При оценке качества труда членов
бригады используются критерии
повышения и снижения размера КТУ,
предусмотренные в разработанном
«Положении о бригадной
сдельно-премиальной системе оплаты труда».
С применением КТУ распределяются
в бригаде сдельный приработок и
премии.
|1 В настоящее время разрабатывается
положение, в соответствии с которым
при оценке результатов труда членов
бригады будет учитываться не только
выполнение плана, но и качество
ремонта.
С внедрением новой бригадной
формы организации и стимулирования
труда на участке по ремонту холодильных
агрегатов резко возросла
производительность труда. Бригада стала
выполнять и перевыполнять планы. Если
ранее ремонтировали 200—300
агрегатов, то сейчас их количество увеличи-
УДК 621.57.041-213.4.044-52
ЭФФЕКТИВНОСТЬ
ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ВЫНОСНЫХ
АВТОМАТИЗИРОВАННЫХ
ВОЗДУШНЫХ КОНДЕНСАТОРОВ
В ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИНАХ
Е. И. АНДРАЧНИКОВ, Л. Г. КАПЛАН,
g). Б. ПРЖЕТИШЕВСКИЙ
В настоящее время на предприятиях
торговли и общественного питания
Москвы эксплуатируется около 10 тыс.
холодильных машин с водяным
охлаждением конденсаторов, которые
расходуют более 30 млн. м3 воды в год.
Потребление воды в связи с
ежегодным пополнением парка этих машин
постоянно возрастает.
Для сокращения потерь и
рационального использования воды на этих
предприятиях целесообразно применять в
лось до 500 в месяц. При этом чис^
ленность рабочих уменьшилась с 25—
27 до 17 человек.
Для более полного использования
трудового потенциала бригада работает
в две смены, не тратя при этом
времени на передачу агрегатов с
незаконченным циклом ремонта.
В бригаде повысилась материальная
заинтересованность в улучшении
работы всех членов коллектива, в оказании
помощи товарищам по работе, в
обучении новичка быстрее овладеть
профессиональным мастерством, не стало
невыгодных операций. В результате
творческой активности и взаимопомощи,
освоения смежных специальностей
повысилась квалификация всех членов
бригады и их квалификационные
разряды. Соответственно возросли
заработная плата и получаемые премии.
Бригадная форма организации и
стимулирования труда на комбинате
постоянно совершенствуется. Действует
«Положение о соревновании бригад».
Социалистическое соревнование между
бригадами позволяет выявить лучшие
первичные коллективы* повысить
творческую активность рабочих, а,
следовательно, действенность и эффективность
работы бригад.
холодильных машинах вместо
конденсаторов с водяным охлаждением
воздушные.
Наиболее рационально для этой цели,
а также экономии электроэнергии при
эксплуатации холодильного
оборудования, использовать холодильные
машины с конденсаторами, охлаждаемыми
наружным воздухом. Система
автоматизации такого конденсатора должна
обеспечить нормальную работу
холодильной машины при температурах
наружного воздуха от —30 до 35 °С.
Зарубежные фирмы для
автоматизации работы воздушного конденсатора
обычно применяют одновременно два
способа — периодическое отключение
вентилятора конденсатора
(функционирует в весенне-осенний период года и
в зимнее время с умеренной
температурой) и подтопление конденсатора
За экономию топливно-энергетических ресурсов
5

(применяется в более холодный период
года, когда периодическое отключение
вентиляторов неэффективно и давление
конденсации продолжает снижаться)
[1, 2, 4, 5]. В первом случае
скачкообразно изменяется коэффициент
теплопередачи конденсатора, а во втором
при более низких температурах
наружного воздуха — уменьшается
поверхность теплообмена конденсатора в
результате повышения уровня
сконденсировавшегося хладагента, т. е.
подтопления конденсатора. Часть
конденсатора, затопленная жидким хладагентом,
не участвует в теплообмене, связанном
о охлаждением и конденсацией паров
хладагента.
Схемы автоматизации воздушного
конденсатора различаются средствами,
осуществляющими подтопление
конденсатора.
На рис. Л, а показана схема с
трехходовым регулирующим клапаном
фирмы «АЛ КО» (США). При высоком
давлении нагнетания перекрывается
штуцер 4 клапана и весь хладагент из
компрессора поступает в конденсатор,
сконденсировавшийся хладагент через
штуцеры 5 и 7 клапана сливается в
ресивер. При уменьшении давления
конденсации, т. е. низких
отрицательных температурах наружного воздуха,
штуцер 5 прикрывается, в результате
сокращается слив через него
хладагента и происходит подтопление
конденсатора. Одновременно приоткрывается
штуцер 4У и часть нагнетаемого ком-
- Из ислари/леля
а
ТРВ
Из испарителя
д~
Рис. 1. Схемы автоматизации выносного
воздушного конденсатора, применяемые зарубежными
фирмами:
а — с трехходовым регулирующим клапаном; б — с
регуляторами давления «до себя» и «после себя»; / —
компрессор; 2 — выносной воздушный конденсатор; 3 — вентилятор;
4, 5, 7 — штуцеры трехходового клапана; 6 — трехходовой
регулирующий клапан; 8 — ресивер; 9 — регулятор
давления «после себя»; 10 — регулятор давления «до себя»
прессором хладагента смешивается
с переохлажденным жидким
хладагентом и через штуцер 7 направляется
в ресивер.
На рис. 1, б представлена схема с
автоматическими регуляторами давления
фирмы «Данфосс» (Дания) «до себя»
типа CPR с диапазоном регулирования
от 0,5 до 1,75 МПа и «после себя»
типа СРС с диапазоном регулирования
от 0 до 1,3 МПа, которые выполняют
такие же функции, как и трехходовой
регулирующий клапан фирмы «АЛКО».
Регулятор CPR, установленный на
жидкостной линии после конденсатора,
предотвращает в нем уменьшение
давления ниже заданного путем перекрь
тия прохода в жидкостной линии и под!
топления конденсатора. Регулятор СРС,
расположенный на паровой линии перед
ресивером, регулирует и поддерживает
в последнем давление в тех же
пределах, в каких оно создается в
конденсаторе во время его подтопления.
Когда закрывается регулятор CPR,
регулятор СРС открывается, и наоборот.
В разработанной Московским
специализированным комбинатом
холодильного оборудования (МСКХО) с участием
ВНИИхолодмаша схеме автоматизации
вместо указанных регуляторов
использованы электромагнитные вентили,
управляемые реле давления.
Схема автоматизации работы
конденсатора применительно к макетной
холодильной машине была
предварительно испытана на стенде (рис. 2). В стенд
входили климатическая камера с
размещенными в ней воздушным
конденсатором макетной холодильной машины
и вентилятором, служебная
холодильная машина обычного исполнения и
электронагреватель, предназначенные
для получения и поддержания
температуры воздуха в климатической
камере в пределах —30-^+35 °С.
Испаритель макетной машины, используемы#
для создания тепловой нагрузки, нахсЗ*
дился вне камеры. Реле давления РД1
и РД2 управляли работой
электромагнитных вентилей (соответственно 9 и
10) и электродвигателя вентилятора.
Макетную холодильную машину
испытывали при температуре воздуха на
входе в воздушный конденсатор / =
= —30,-20, —10, 0, 10, 20, 35 °С
и температуре кипения хладагента R12
t0 = —23ч—20 °С. На всех указанных
режимах настройка реле РД1 и РД2
оставалась без изменения. Удельная
6

ш
7ZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZ\
?Ph-J
6 7
1
11 4, uzzzzzzze:
J m
ZZZ2ZZZZZZZ2ZZZZZZZZZZZZZ
L/
ФД
// /*s
/#/ /2*7
ml?
/c
Рис. 2. Стенд испытания макетной холодильной
машины с выносным воздушным конденсатором:
/ — макетная холодильная машина; // — климатическая
камера; /// — электронагреватель; IV — служебная
холодильная машина; / — компрессорно-конденсаторный
агрегат; 2 — испаритель; 3 — терморегул ирую щи и вентиль;
4 — испаритель; 5 — терморегулирующий вентиль; 6 —
вентилятор; 7 — воздушный конденсатор; 8 — указатель
уровня; 9, 10— электромагнитные вентили; // —
компрессор; 12 — индикатор; 13 — регенеративный
теплообменник; 14 — фильтр-осушитель; 15 — ресивер; 16 — обратный
клапан; 17 — запорный вентиль
тепловая нагрузка дн на 1 м2
наружной поверхности воздушного
конденсатора была занижена по сравнению с
номинальной величиной в 1,6 раза и
составляла 183 Вт/м2.
При испытаниях давление измеряли
образцовыми манометрами класса 0,4,
температуру — ртутными
термометрами с ценой деления 0,1 °С и хромель-
копелевыми термопарами,
подключенными к многоточечному потенциометру
КСП4, цикличность и
продолжительность работы — счетчиком импульсов
Д-440 и секундомером.
? Стендовые испытания подтвердили
аботоспособность схемы
автоматизации воздушного конденсатора при всех
указанных температурах воздуха.
Полученная экспериментальная
зависимость отношения коэффициентов
рабочего времени вентилятора /Свн и
компрессора Ккм от температуры наруж-^
ного воздуха при давлении в ресивере
0,6—0,725 МПа F,1—7,4 кгс/см2)
показана на рис. 3 (кривая 1).
При температуре воздуха от —30 до
—25 °С давление в ресивере в
пределах 0,5—0,6 МПа E,2—6,1 кгс/см2)
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
ОЛ
О, J
0,2
0,1
1\У
|| | "ЗРИ ?
25-20-15-10-5 О 5 10 15 20 251^
Рис. 3. Зависимость отношения коэффициентов
рабочего времени электродвигателя вентилятора
Кви воздушного конденсатора и
электродвигателя компрессора /Скм от температуры наружного
воздуха *н в:
/ — лабораторные испытания макетной холодильной наш»*
ны холодопроизводительностыо 2 кВт с воздушным
конденсатором; 2 — эксплуатационные испытания действующих
холодильных машин ХМ 1-6 (XMBI-6)
холодопроизводительностыо 7 кВт с воздушным конденсатором КВ-30
автоматически поддерживали путем
подтопления конденсатора.
Продолжительность цикла подтопления при
температуре воздуха —30 °С составляла
2 мин, что для средней
климатической зоны СССР соответствует около
4,3 тыс. циклов в год (из расчета
наличия десяти дней с температурой
воздуха —25ч—30 °С и при коэффициенте
рабочего времени компрессора К =
= 0,6).
Если учесть, что для
электромагнитных вентилей П3262337 и П326227
7

средний ресурс составляет 600 тыс.
циклов, то полученная цикличность при
подтоплении вполне приемлема.
По результатам стендовых испытаний
на МСКХО разработаны чертежи,
налажено изготовление и монтаж
выносных воздушных автоматизированных
конденсаторов для использования их в
составе действующих холодильных
машин АК-ФВ4М, ХМ1-6, ХМВ1-6, ХМ1-9
и ХМВ1-9/
Конденсатор снабжен арматурным и
электрическим щитами управления.
Арматурный щит укомплектован
электромагнитными вентилями, обратным
клапаном и реле давления.
При изготовлении конденсатора для
указанных машин используют секцию
воздушного конденсатора КВ-30 или
КВ-60. Секцию воздушного
конденсатора и электродвигатель вентилятора
устанавливают на раме с
амортизаторами. Для защиты электродвигателя
вентилятора от атмосферных осадков
предусмотрен козырек.
Воздушный конденсатор в составе
действующих холодильных машин
монтируют по схеме, показанной на
рис. 4. Его устанавливают вне здания
на крыше или на специальной площадке
вблизи машинного отделения,
арматурный и электрические щиты размещают
в машинном отделении.
Чтобы обеспечить циркуляцию масла,
нагнетательный трубопровод от
компрессора к конденсаторному агрегату
прокладывают с образованием масло-
подъемных петель, а чтобы
предотвратить передачу вибрации по
нагнетательному трубопроводу, последний
подсоединяют к конденсаторному
агрегату с помощью виброизолирующего
шланга.
Реле давления РД1 управляет
процессом подтопления конденсатора. При
снижении давления в ресивере до
0,53 МПа реле РД1 дает команду на
закрытие электромагнитного вентиля 7,
установленного на линии слива
жидкого хладагента из конденсатора / в
ресивер 9, и на открытие
электромагнитного вентиля 5, расположенного на
паровой линии, связывающей
компрессор 6 с ресивером 9. В результате
частично заполняется хладагентом
внутритрубный объем конденсатора
(подтопление) и одновременно часть
перегретого пара хладагента
нагнетается непосредственно в ресивер. Это
приводит к повышению давления как в
Рис. 4. Схема монтажа выносного воздушного
конденсатора холодильной машины холодопроиз-
водительностыо 7 кВт:
/ — воздушный конденсатор; 2 — вентилятор; 3 —
виброизолирующий шланг; 4 — маслоподъемные петли; 5, 7 —
электромагнитные вентили; 6 — компрессор; 8 — обратный
клапан; 9 — ресивер; 10 — регенеративный теплообменник;
РД1, РД2 — реле давления для управления
электромагнитными вентилями E и 7) и электродвигателем
вентилятора конденсатора
конденсаторе, так и в ресивере. При
достижении в ресивере заданной
величины давления, равной 0,73 МПа,
реле РД1 дает команду прекратить
подтопление — открывается вентиль 7,
а вентиль 5 — закрывается, и жидкий
хладагент из конденсатора вновь
подается в ресивер.
Обратный клапан 8 предотвращает
перетекание жидкого хладагента из
ресивера в конденсатор во время стоянки
машины, когда температура наружного
воздуха меньше температуры в машина
ном отделении. Ш
Реле РД2 управляет работой
вентилятора 2 конденсатора. При повышении
давления в ресивере холодильной
машины до 0,88 МПа реле РД2 дает
команду на включение вентилятора,
а при 0,68 МПа — на отключение.
В холодильной машине ХМ 1-9
(ХМВ1-9), имеющей два вентилятора
конденсатора, применяют для
управления ими два реле давления. Одно реле
при достижении в ресивере давления
0,73 МПа дает команду на
включение первого вентилятора, а при давле-
8

нии 0,64 МПа — на его отключение.
Второе реле дает команду на
включение второго вентилятора при давлении
в ресивере 0,88 МПа и на его
отключение при давлении 0,78 МПа.
Эксплуатационные испытания
показали, что коэффициент рабочего
времени электродвигателя вентилятора /Свн
значительно ниже коэффициента
рабочего времени электродвигателя
компрессора /Скм. Зависимость Кън/Ккм=
= f(tH J для холодильной машины
ХМ 1-6 с выносным воздушным
конденсатором, изготовленным на базе секции
конденсатора КВ-30, показана на рис. 3.
Аналогичную характеристику имеет
холодильная машина с воздушным
конденсатором LK-20.GS-4, оснащенным
двумя вентиляторами (предприятие
«Хютогепдьяр», ВНР). Он был испытан
в составе отечественных холодильных
машин. Коэффициент /Свн определяли
как среднеарифметический по двум
значениям коэффициентов рабочего
времени вентиляторов.
Отличие характеристик макетной
и действующих холодильных машин
вызвано различными значениями
удельных тепловых нагрузок на
конденсаторы (у макетной в 1,6 ниже, чем
у действующих).
С помощью полученной зависимости
Kbj/Kkm^Wh. J можно по
среднегодовой температуре определить
среднегодовой коэффициент рабочего времени
электродвигателя вентилятора /Свн и,
соответственно, получить исходные дан-
21,3тыс.руд~
ные для расчета экономического
эффекта от внедрения выносных воздушных
автоматизированных конденсаторов.
Например, для Москвы среднегодовая
температура воздуха составляет 3,6 °С
[5]; что соответствует значению
/Свн//Скм=0,315 (см. рис. 3, кривая 2).
При среднем коэффициенте рабочего
времени компрессора /Скм=р,6 для
холодильных машин холодопроизводи-
тельностью 3,5—10,5 кВт, который
обычно принимают при проектировании
стационарных камер хранения на
предприятиях торговли и общественного
питания Москвы, среднегодовой
коэффициент рабочего времени
электродвигателя вентилятора /Свн составляет 0,19.
Эксплуатационные испытания
показали, что при температуре наружного
воздуха ниже 0 °С давление в ресивере
во время стоянки холодильной машины
понижается до 0,29—0,39 МПа, и с
момента включения машины по команде
термореле, расположенного в камере,
происходят один- два цикла
подтопления, которые обеспечивают повышение
давления в ресивере до 0,69 МПа и
более. В дальнейшем давление в
ресивере поддерживается благодаря
цикличной работе вентилятора.
На МСКХО проведено сравнение
ежегодных затрат (рис. 5) на эксплуа-
Рис. 5. Технико-экономические годовые
показатели работы холодильных машин:
а — с конденсатором, охлаждаемым проточной водой иэ
сети; б — с конденсатором, охлаждаемым водой из системы
оборотного водоснабжения; в — с воздушным конденсатором
в составе компрессорно-конденсаторного агрегата; г — с
выносным воздушным конденсатором; / — конденсатор с водяным
охлаждением; 2 — компрессор; 3 — водопроводная сеть;
4 — канализация; 5 — градирня; 6 — вентилятор градирни;
7 — водяной насос; 8 — вентилятор конденсатора; 9 —
воздушный конденсатор; 10 — система приточной вентиляции;
//, 12 — электромагнитные вентили; 13 — выносной
воздушный конденсатор; 14 — обратный клапан; 15, 16 —
реле давления •
12,3ntbic.pyf
^591 тыс. мВт я
Wmbic.pyff 372тыс. кВтч
K*TPF~
5

тацик> холодильных машин с
конденсаторами, охлаждаемыми проточной
водой, оборотной водой, воздухом
(конденсатор в составе компрессорно-кон-
денсаторного агрегата и выносной
конденсатор).
Технико-экономический анализ
сделан для холодильной установки
магазина «Универсам», построенного по
проекту IX-21-1 Московского
научно-исследовательского и проектного
института типового и экспериментального
проектирования (МНИИТЭП). В
проекте для обслуживания стационарных
камер хранения предусмотрено, шесть
холодильных машин ИФ-56М, три —
АК-ФВ4М, четыре — ХМ 1-6 и для
централизованного хладоснабжения
секционных прилавков типа ПХС и ПХН —
14 холодильных агрегатов AK4,5-i-2
И АК4,5-2-4. В качестве исходных
данных для расчета эксплуатационных
затрат приняты следующие значения
коэффициентов: рабочего времени
холодильных машин /(=0,6,
электродвигателей вентиляторов воздушного
автоматизированного конденсаторного
агрегата К =0,19, электродвигателей
системы оборотного водоснабжения и при-
точно-вытяжной вентиляции /(со-в=1.
Температура конденсации при
использовании для охлаждения конденсатора
оборотной воды или при применении
воздушного конденсаторного агрегата
на 5 °С выше, чем при охлаждении
конденсатора проточной водой.
Установлено, что наибольшие
ежегодные эксплуатационные затраты
получены при использовании проточной
воды для охлаждения конденсаторов
указанных холодильных машин. Это
обусловлено высокой стоимостью
потребляемой воды.
В рассматриваемом проекте
применена система оборотного
водоснабжения с использованием градирни с
установленной мощностью
электродвигателей насоса и вентилятора 20 кВт.
Ежегодные эксплуатационные
затраты на систему оборотного
водоснабжения в 1,3 раза ниже, чем у
указанного выше варианта охлаждения
конденсатора, однако расход
электроэнергии выше в 1,16 раза и при этом
полностью не исключается потребление
проточной воды для подпитки и на
период ремонта этой системы. Эта
система дорогостоящая, энерго- и
металлоемкая. Расход металла составляет
9 т, затрачивается большое
количество комплектующих изделий, дополни-
10
тельные площади под систему
составляют 90—100 м2. Возникает
необходимость в дополнительных трудовых
затратах на техническое обслуживание
и ремонт [1, 3]. Кроме того, как
показал опыт, эти системы крайне
ненадежны. Отказы в работе системы
выводят из строя все обслуживаемые ею
холодильные машины. Сложно
обеспечить равномерное распределение
оборотной воды в конденсаторы
холодильных машин из-за разветвленности
системы трубопроводов, в результате
часть машин из-за нехватки
охлаждающей воды, как правило, не работает.
В рассматриваемом примере
использование вместо конденсаторов с вод#*
ным охлаждением воздушных в составе^
компрессорно-конденсаторного
агрегата (рис. 5, в) потребует применения
приточно-вытяжной вентиляции с
потребляемой мощностью, равной 24 кВт.
Расход электроэнергии возрастет, но
общие годовые эксплуатационные затраты
станут меньше в связи со
сравнительно небольшими капитальными
затратами на приточно-вытяжную вентиляцию
по сравнению с затратами на систему
оборотного водоснабжения (более чем
в 10 раз) и, соответственно,
снижением ежегодных затрат на техническое
обслуживание и ремонт.
Отрицательным фактором в данном
случае явится зависимость
работоспособности холодильных машин от работы
системы приточно-вытяжной
вентиляции, которая требует технического
обслуживания и ремонта.
На рис. 5, г показаны затраты при
применении холодильных машин с
выносными воздушными конденсаторами.
Они в 2,9 раза меньше, чем для
машин обычного исполнения с
использованием проточной воды, в 2,2 раза —
с использованием оборотной воды,
в 1,7 раза — с воздушным
конденсатором в составе компрессор но-ко ^
денсаторного агрегата. Это обусловлена
уменьшением расхода электроэнергии
благодаря снижению коэффициента
рабочего времени электродвигателей
вентиляторов холодильных машин и
исключением системы приточно-вытяжной
вентиляции, а также затрат на ее
техническое обслуживание и ремонт.
Снижение потребления электроэнергии AN,
кВт-ч, определяли по формуле:
bN= [(^км+^й)/Скм + ^о;в^0.в]87бО -
- [ (*км+Д"км) *км|+"вн*вн|] 8760,

где NKM, NBH, Nc 0 B — потребляемая
мощность
электродвигателей компрессора,
вентилятора, приточно-вы-
тяжной вентиляции,
кВт;
А#км— увеличение
потребляемой мощности
компрессора холодильной
машины, работающей по
схеме рис. 5, г, по
сравнению с
потребляемой мощностью
компрессора машины,
работающей по схеме
рис. 5, в, кВт;
А,, А/— коэффициенты подачи
компрессора,
работающего в составе
холодильной машины обыч-
i. ного исполнения и с
выносным воздушным
конденсаторным
агрегатом;
8760 — количество часов в
году.
В 1982—1984 гг. МСКХО внедрил
выносные воздушные конденсаторы на
61 холодильной машине предприятий
торговли Москвы. Это позволило
сэкономить ежегодно 176 тыс. кВт»ч
электроэнергии и 357 тыс. м3 воды.
Выносные воздушные
автоматизированные конденсаторы приняты
приемочной комиссией с участием ВНИИхолод-
маша и рекомендованы в 1984 г.
технико-экономическим советом
Министерства торговли РСФСР для широкого
внедрения на торговых предприятиях
РСФСР. Во МНИИТЭП принято реше-
1ГЕЛИИ ША//у
ТЕХНОЛОГИЯ
|уДК 621.565.9:637.513.13D76)
ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ
ПРИМЕНЕНИЯ РОТОРНЫХ
МОРОЗИЛЬНЫХ АППАРАТОВ
НА МЯСОКОМБИНАТАХ
БЕЛОРУССКОЙ ССР
Канд. техн. наук А. Г. ИОНОВ,
С. М. МОРГУНОВ, С. Я. МЕКЕНИЦКИЙ,
В. В. БУРЕЦ*
Широкое применение роторных
морозильных аппаратов (РМА) для
промышленного замораживания мяса и
* В работе принимал участие В. В. Полунченко
ние о переработке типовых проектов
с использованием указанных
рекомендаций в отдельно стоящих торговых
предприятиях.
Учитывая народнохозяйственное
значение использования выносных
воздушных конденсаторов, по просьбе
Моссовета и по заявке Минторга СССР
ВПО «Союзкомпрессормаш» принял
решение о разработке и освоении
производства холодильных машин с
указанными конденсаторами.
Внедрение в магазинах «Универсам>
1 тыс. холодильных машин с
выносными воздушными конденсаторами даст
ежегодную экономию в размере более
950 тыс. руб.
Список использованной литературы
1. Агарев Е. М., Медникова Н. М.,
Медовар Л. Е. Системы технологического
кондиционирования воздуха на базе
децентрализованных фреоновых холодильных установок.
Обзорная информация. М.: ЦНИИТЭИмясо-
молпром, 1976, с. 3, 40.
2. А н д р а ч н и к о в Е. И., К а п л а н Л. Г., Б а р-
теньев О. А. Испытания холодильной
установки с централизованным воздушным
конденсатором.— Холодильная техника, 1976, № 5,
с. 13—16.
3. Доссат Рой Дж. Основы холодильной
техники. М.: Легкая и пищевая промышленность,
1984, с. 293.
4. Лэнгли Б. К. Холодильная техника и
кондиционирование воздуха. М.: Пищевая
промышленность, 1981, с. 301.
5. Проекти-рованиехолодильников/Ю. С.
Крылов, П. И. Пирог, В. В. Васютович и др.
М.: Пищевая промышленность, 1972, с. 302.
субпродуктов в блоках началось в
1971 — 1972 гг. после того, как первые
опытные, а затем серийные образцы
аппаратов были испытаны и приняты
в эксплуатацию на Могилевском,
Гомельском, Минском и других
мясокомбинатах Белоруссии. Внедрение и
освоение новой морозильной техники
осуществлялось специалистами Минмясо-
молпрома БССР и мясокомбинатов в
творческом сотрудничестве с научными
работниками ВНИИМП и
Калининградского технического института
рыбной промышленности и хозяйства. В
настоящее время морозильные аппараты
эксплуатируются на большинстве
мясокомбинатов республики. На ряде
предприятий созданы технологические цехи
по производству замороженных
мясопродуктов в блоках, где установлено по
2—4 аппарата.
11

В перспективе намечено увеличение
выпуска мясопродуктов в блоках,
Замороженных в РМА, так как этот
технологический процесс наиболее
эффективен с точки зрения снижения потерь
массы продукта (с 1,7 до 0,15 %),
экономии электроэнергии (поскольку
расход холода уменьшается на 30—40 %),
увеличения производительности труда.
Благоприятной предпосылкой для
осуществления намеченных планов
является организация в текущей пятилетке
серийного выпуска роторных
морозильных аппаратов на Донецком
машиностроительном заводе «Продмаш».
Расширение производства мяса и
мясопродуктов в блоках, замороженных
в РМА, обусловило необходимость
определения путей повышения
эффективности применения аппаратов на основе
обобщения многолетнего опыта их
эксплуатации в мясной промышленности.
В связи с этим Калининградским
техническим институтом рыбной
промышленности и хозяйства и ВНИИМП
проведены научно-исследовательские
работы, преследовавшие следующие цели:
совершенствование технологического
процесса производства замороженных
мясопродуктов в блоках;
отработка и модернизация
конструкций РМА и их отдельных узлов,
создание новых типов аппаратов;
выявление резервов повышения
эффективности эксплуатации РМА;
определение оптимальных режимных
параметров работы РМА и их систем
хладоснабжения.
Анализ условий работы РМА на
мясокомбинатах показал, что резервц
повышения их эффективности заключены
в правильном размещении,
согласованном взаимодействии с другими
элементами технологической линии (рис. 1),
достижении оптимальных режимных
характеристик системы хладоснабжения,
улучшении обслуживания.
Устройство изолированного контура
РМА позволяет устанавливать их в
помещениях с положительными
температурами воздуха, а при размещении на
холодильнике мясокомбината —
применять обогрев зоны обслуживания
аппаратов. В обоих случаях обязательна
надежная герметизация
изолированного контура. При нарушении этого
требования более чем в 3 раза возрастает
дополнительный теплоприток от
окружающей среды к морозильным плитам.
Кроме этого, при недостаточной герме-
12
[Ша
измельчение мяса
(субпродуктов)
т=0,2±0,д~кг
т
Укладка упакобочной
бумаги б окантовку
Дозиробание мясопродуктов,
укладка б окантовку,
заворачивание в бумагу
1 3- .3
т^^б,1* */0кг
I
Предварительна/А
подпрессовка
блокдб мясо про-
дуктов
tn=2,5t$MU!-
р„= 10 +20к Па
(Предварительная
подпрессовка с
подмораживанием
(I стадия)
Ъ* 2,5 ±5 мин,
/?/= 10'г20 нfla,
Ь0*-ЬО°С
Замораживание
мясопродуктов
г=212,75ч, р=5нПа
tB~-W°C
Замораживание
мясопродунтоб
II стадия
Тл'Г,Л2,б~%рД'5/<Ла\
to=-4O°0
I Укладка блоков на поддоны I
т
\Хранение замороженных блоков 1
\на холодильнике мясокомбината\
\tKAM*-20+-25°C, txp * Wcym \
\
УГранслортировна блоков
| мясопродунтоб
1 tTB =-/5°б, тТП= 1?20сут
¦
{Промышленная
| переработка
¦
Реализация\
Рис. 1. Схема технологического процесса
производства замороженных мясопродуктов в блоках
тизации контура возникают резкие
перепады температуры воздуха в зоне
обслуживания, а это ухудшает
условия работы обслуживающего
персонала.
Герметизация изолированного
контура уменьшает теплопритоки к
морозильным плитам даже при наличии
тепловыделяющего оборудования в зоне
обслуживания. Поэтому для улучшения
работы аппаратов, смонтированных в
помещениях с большими тепло- и влаго-
притоками, например, в мясо-жировом
корпусе рядом с цехом первичной
переработки скота, необходимо установить
изолированную перегородку между
аппаратами, а также уменьшить общий
объем помещения, охлаждаемого
морозильными плитами, устройством
изолированного перекрытия не выше 0,3 м
от ротора агрегата.
Максим альная производительность
морозильных аппаратов — важнейший
критерий их высокой эффективности.
Фактическую производительность Р,
кг/ч можно определить по выражению:

где M — масса замороженных мясопродуктов,
кг; /
тр —продолжительность непрерывной
работы аппарата от загрузки первого
блока до выгрузки последнего, ч;
п — количество замороженных блоков
мясопродуктов;
т — масса одного блока, кг;
т — продолжительность замораживания
мясопродуктов, ч;
Af, — масса мясопродуктов в аппарате при
полной его загрузке, кг;
твц п — суммарные внецикловые потери
времени, ч.
Резервы увеличения
производительности аппарата заключаются в сокра-
. щении продолжительности заморажи-
** вания т, сведении к минимуму
продолжительности перерывов твц п,
изготовлении блоков с максимально
возможной для данного вида мясопродуктов
массой га.
При температуре аммиака,
поступающего в аппарат, —40 °С
продолжительность замораживания охлажденных
мясопродуктов составляет 2 ч,
мясопродуктов непосредственно после
технологической обработки (остывших) —
2 ч 45 мин. Исследования и опыт
промышленной эксплуатации РМА
показывают, что повышение температуры
аммиака на 1 °С снижает
производительность на 5—6 %.
К снижению производительности
приводит применение плотных
низкотеплопроводных упаковочных материалов.
Так, при замораживании блоков в
ламинированной бумаге
производительность на 15—20 % ниже, чем при
замораживании в пергаменте или
парафинированной бумаге.
Масса блока для каждого вида
мясопродуктов различна и зависит как от
плотности самого продукта, так и от
равномерности и тщательности
заполнения продуктом ячеек окантовок. Недо-
I пустимо как излишнее, так и
недостаточное заполнение. Оба случая
приводят к уменьшению
производительности аппарата.
При правильном заполнении продукт
выступает над верхним краем
окантовки на 5—10 мм. При переполнении,
если продукт выступает более чем на
15 мм, нередко наблюдается
заклинивание окантовки при загрузке в
морозильную секцию, что нарушает
ритмичность работы аппарата. При недогрузке
окантовки, когда продукт не доходит
до ее верхнего края, отсутствие
необходимого контакта продукта с
поверхностями морозильных плит приводит к
резкому ухудшению условий
теплообмена между ними и увеличению
продолжительности замораживания.
Рекомендуемые массы блоков
мясопродуктов C70x370x75 мм), кг,
определенные в производственных условиях:
говядина, свиная печень — 10, говяжья
обрезь — 9,6, почки — 9, вымя —
8,8, говяжье сердце — 8, говяжье
легкое — 5,4.
Продолжительность перерывов в
работе аппарата должна быть сведена
к минимуму. Для предотвращения
отказов механизмов аппарата, его надо
поддерживать в надлежащем техническом
состоянии. Требуется обеспечить
равномерную подачу сырья на
замораживание, организовать весь
производственный процесс так, чтобы исключить
простои аппарата.
По результатам анализа
многочисленных опытных данных о
замораживании блоков мясопродуктов в РМА на
мясокомбинатах и в лабораторных
условиях построена номограмма (рис. 2)
для определения часовой
производительности аппарата в зависимости от
числа морозильных секций 2,
количества блоков в одной секции п\, массы
блока т, начальной температуры продукта
tH и температуры хладагента на входе в
морозильные плиты /0 (конечная
температура в центре блока при его
толщине 75 мм не выше —8 °С). По
номограмме можно найти
производительность эксплуатируемых в мясной
промышленности аппаратов АРСА-10,
АРСА-3-15, У РМА, МАРКАМ, Я1-ФЗА.
Она применима и для расчета
производительности на стадии
проектирования.
На номограмме показан пример
определения производительности
аппарата АРСА-10 для случая
замораживания охлажденных почек. При 2 = 27,
дг,=4, т = 9 кг, /Н = 4°С, /0 = — 35 °С
производительность Р = 390кг/ч.
Исследования в целях
совершенствования и повышения эффективности
технологического процесса
замораживания мясопродуктов в блоках в РМА
привели к разработке нового способа
замораживания, получившего название
двухстадийного [1]. Этим способом
мясопродукты замораживают в аппарате
Я1-ФЗА (на Гомельском
мясокомбинате), имеющем подмораживающее и под-
прессовывающее устройство из двух
13

»
ло
ф/
0,5
-
«%
mt»
. 1
—L_
1
1
-J—
-Х_
—U.
t
_J_
-<$7
9с
^^
Л*-
*^
"N;
Ъ
S^
j
i
Ч 12 16 18 20 24 28 J2tJC
Рис. 2. Номограмма для определения
производительности роторных морозильных аппаратов
плит с каналами для циркуляции
хладагента. Блоки мясопродуктов на первой
стадии подмораживаются и подпрессо-
вываются между плитами (при f0 =
= __40 °С рекомендуемая
продолжительность процесса ^1 = 3 мин,
давление подпрессовки pj = 0,03-h0,04 МПа),
затем перемещаются в морозильные
секции ротора аппарата, где
замораживаются до заданной температуры
(вторая стадия).
Предварительное подмораживание
позволяет получить блок правильной
формы без воздушных прослоек
между кусками мяса, имеющий
значительно большую контактную поверхность
с охлаждающими плитами, благодаря
чему сокращается общая
продолжительность замораживания.
Подмороженные блоки обладают
антиадгезионным эффектом: при увеличении т{ и р,
значительно снижается прочность их
примерзания к плитам морозильных
секций при последующем
замораживании. Соотношение между прочностью
примерзания ра и давлением
подпрессовки при подмораживании рх
описывается уравнением:
pa = aexp&pj.
Значения коэффициентов а и Ь (для
Т!=3 мин), полученные при обработке
экспериментальных данных,
составляют: при отрыве a =1,4, Ь = —0,168;
при сдвиге а = 8,7, 6 = —0,0124.
Подмороженные при —40 °С в
течение 3 мин блоки можно замораживать
без упаковочной бумаги.
В 1982 г. на Жлобинском
мясокомбинате были проведены
эксперименты** по замораживанию в РМА мяса
в виде блоков размерами 560Х240Х
Х75 мм. Полученные замороженные
блоки укладывали на стандартный
поддон A200x800 мм) со взаимной
перевязкой слоев и полным использованием
площади поддона. При высоте
грузового пакета в 14 слоев на поддоне
размещалось мяса на 17% больше,
чем при укладке блоков размерами
370 X370 X 75 мм (980 кг вместо 840 кг).
Эффективная работа РМА зависит
от совершенства их систем хладоснаб-
жения. Были обследованы различные
варианты схем подключения аппаратов
к холодильной установке:
включение в общую насосно-циркуля-
ционную систему (НЦС) вместе с
другими потребителями холода с
температурой кипения t0 = — 40 °С (на
Гомельском, Витебском, Слуцком и других
мясокомбинатах);
устройство автономной насосно-цир-
куляционной системы (на Жлобинском
мясокомбинате);
подача хладагента в аппарат
автономным циркуляционным насосом, а
отсос через общий циркуляционный реси-
**В экспериментах принимали участие
также Г. Г. Квашнин, А. А. Исаев, Е. С.
Мартынов.
14

вер на i0——40 °С (на Полоцком
мясокомбинате) ;
подключение к безнасосной системе
с /0 = —33 °С (на Бобруйском
мясокомбинате).
В результате проведенных
исследований установлено, что оптимальные
режимные параметры работы РМА,
обеспечивающие интенсивный теплоотвод от
замораживаемых продуктов, имеют
место при подаче в аппарат жидкого
хладагента (аммиака) при температуре
не выше —40 °С и избыточном
давлении не менее 50 кПа (~0,5 кгс/см2).
Наиболее благоприятные условия для
достижения этих параметров —
подключение РМА к автономной системе
хладоснабжения с насосной подачей
хладагента.
При работе РМА в безнасосной схеме
производительность аппарата
снижается из-за неравномерного распределения
аммиака по морозильным секциям и его
повышенной температуры (—33 °С).
Поэтому этот вариант подключения
РМА к холодильной установке не
может быть рекомендован.
Наиболее распространено включение
РМА в общую систему с t0 = — 40 °С,
что обусловлено сравнительной
простотой практического осуществления этого
варианта: линии подачи хладагента в
аппарат и отсоса из него
подсоединяются к действующим магистральным
трубопроводам системы. Однако
дополнительное (помимо морозильных
камер) подключение к холодильной
установке роторных морозильных
аппаратов D1—89 кВт) увеличивает общую
тепловую нагрузку. Поэтому при
недостаточной производительности
установленного на комбинате холодильного
оборудования возникают серьезные
трудности в достижении оптимальных
параметров работы насосно-циркуля-
ционной системы.
По рекомендациям авторов на Жло-
бинском мясокомбинате была внедрена
схема подключения РМА к автономной
НЦС (рис. 3). С помощью
двухступенчатого компрессорного агрегата
F2MS3-2500 (холодопроизводитель-
ность 448 кВт при /0 = — 40 °С) и
герметичных насосов типа ЦНГ
обеспечиваются оптимальные параметры
циркуляции хладагента в НЦС с четырьмя
РМА, расположенными на
значительном удалении (более 100 м) от
компрессорного цеха.
Компромиссным вариантом между
устройством автономной НЦС и
подключением к общей системе с /0 =
= —40 °С является подача аммиака
автономным насосом, а отсос в общую
систему, однако при этом
производительность компрессоров должна
гарантировать поддержание температуры
—40 °С при наибольшей тепловой
нагрузке на систему.
В результате проведенных
исследований, испытаний и обобщения опыта
эксплуатации РМА в мясной
промышленности были определены
преимущества замораживания в них мяса и
мясопродуктов по сравнению с заморажи-
Рис. 3.^ Схема подключения к насосно-циркуля-
ционной системе роторных морозильных
аппаратов (на Жлобинском мясокомбинате):
/ - МАР-8АМ; 2 - АРСА-10; 3 - отделитель жидкости-
4 — циркуляционный ресивер 5РД; 5 — циркуляционный
KCSSnTHJa ЦНГ'' 6 - компРесс°Р S3-2500; 7 - компрессор
b«J-900; 8 — маслоотделитель
Л
^Sifta
~ic~g>
От регулирующей
станции
ъ4—4$-0т о$щей
линии с
t0=~W°C
15

ванием в воздушных морозильных
камерах:
сокращение всех видов потерь в 2—
3 раза за счет уменьшения расхода
электроэнергии и трудозатрат,
снижения усушки продукта и т. д.;
лучшее качество замороженной
продукции вследствие более высокой
интенсивности замораживания (скорость
замораживания 3 см/ч);
получение благодаря подпрессовке
блоков мяса и мясопродуктов со
строгими геометрическими формами,
ровными поверхностями, стандартной
массой и в результате этого удобство
их складирования и транспортировки,
уменьшение вдвое потребности в
производственных площадях;
стабильность тепловой нагрузки на
холодильную установку и плавность
регулирования режима ее работы.
Реализация указанных преимуществ
является основой для
совершенствования организации производства мяса и
мясопродуктов в блоках и повышения
эффективности технологических линий
с РМА на мясокомбинатах
Белорусской ССР. Конкретные пути решения
этих задач показаны в утвержденных
Минмясомолпромом БССР
рекомендациях, разработанных Калининградским
техническим институтом рыбной
промышленности и хозяйства на основе
обобщения положительного опыта,
составной частью которых является
инструкция по эксплуатации РМА в
мясной промышленности [2].
По данным ПКБ Минмясомолпрома
БССР экономический эффект от
практического использования инструкции и
рекомендаций составит 148,6 тыс. руб.
Список использованной литературы
1. А. с. № 612677 (СССР).
2. Инструкция по эксплуатации роторных
морозильных агрегатов на мясокомбинатах.
Калининград, 1983. 106 с.
УДК 621.565.9
СКОРОМОРОЗИЛЬНЫЙ АППАРАТ
ЯЮ-ОАС ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ
МЕЛКОШТУЧНЫХ ПРОДУКТОВ
Канд. техн. наук И. И. СУДЗИЛОВСКИЙ,
канд. техн. наук Ю. К. ДРЕВАЛЬ,
Ю. И. КИСЕЛЕВ, М. Ш. ГУТНИК
ВНИКТИхолодпромом и Одесским
заводом «Продмаш» при участии
Пятигорского городского молочного ком-
16
бината разработан, изготовлен и
испытан опытный образец
скороморозильного аппарата для замораживания
мелкоштучных готовых пищевых продуктов
(А. с. № 1062482, СССР).
Аппарат (рис. 1) двухступенчатого
замораживания. Его основными
элементами являются: подмораживающий
транспортер, сетчатый барабан для
окончательного замораживания
продукта, система охлаждения и
распределения воздуха, изоляционный контур.
Подмораживающий транспортер
размещен в П-образном кожухе,
обеспечивающем направленное движение
воздуха вдоль транспортера — над
верхней ветвью и между верхней и ниж-„
ней ветвями. Все узлы и детали
транспортера, кроме ленты, имеют
антикоррозийное покрытие, а лента
выполнена из нержавеющей стали.
Кожух установлен таким образом,
что над верхней ветвью транспортера
проходит— -т- —, а между верхней и
нижней его ветвями т-±- -=-' объема
4 о
охлаждающего воздуха. Направленное
движение воздуха осуществляется с
помощью вентилятора ВЦ 14-46-3,15,
установленного консольно на каркасе
изоляционного контура. Между двумя
ветвями транспортера размещены тур-
булизаторы воздушного потока,
закрепленные на раме транспортера.
Наличие на внутренней стороне
ленты транспортера кордотканевого
клинового ремня и проточек на
барабанах предохраняет сход ленты с
барабанов. Для натяжения ленты
использован винтовой механизм.
При движении верхняя ветвь
транспортера опирается на текстолитовые
поддерживающие пластины, а
нижняя — на пластмассовые ролики,
закрепленные на рамах транспортера.
Последние выполнены сборными из
отдельных секций и взаимозаменяемы, кроме
секций приводной и натяжной станций.
Каждая секция рамы Кожуха имеет
откидывающуюся крышку, через которую
проводят санитарную обработку и
ремонт транспортера. Приводной барабан
транспортера находится внутри
аппарата, а привод вынесен за его пределы.
Скорость ленты регулируется с
помощью сменных звездочек,
устанавливаемых на выходном валу редуктора.
Ленточный транспортер снабжен
устройством для непрерывной мойки лен-

9*00
17 г J t f x\ s 7 ? 3
17 16 15 -**Н 13 12 11 10
Рис. I. Скороморозильный аппарат для
замораживания мелкоштучных продуктов ЯЮ-ОАС:
/ — подмораживающий транспортер; 2 — текстропная
передача; 3 — устройство для мойки ленты; 4, 10 — вентиляторы;
5 — изоляционный контур; 6 — турбулизаторы воздушного
потока; 7 — барабан для домораживания продуктов;
8 — система охлаждения и распределения воздуха; 9 —
секционный лоток; // — воздуховод; 12 — рама барабана;
13 — направляющая; 14-— поддерживающий ролик; 15 —
наклонный лоток; 16 — нож для съема продукта; 17 — привод
барабана; 18 — разгрузочный лоток
ты с индивидуальным электроприводом.
Для съема подмороженного продукта
под нижней ветвью установлен нож с
устройством для регулировки его
прижима к ленте.
Вдоль нижней ветви расположен
секционный лоток.
В месте сброса продукта с нижней
ветви транспортера в барабан
предусмотрен наклонный лоток. Барабан
выполнен трехсекционным. Все три секции
имеют внутреннюю шнековую навивку.
Вторая секция снабжена
перемешивающими лопатками, установленными
между витками шнека. Обечайка барабана
выполнена из металлической сетки.
По наружной стороне каркаса
барабана установлены д$а обода,
опирающиеся на две пары роликов.
Частоту вращения барабана меняют
с помощью сменных звездочек. Привод
барабана вынесен за изоляционный
контур.
Под барабаном установлена
направляющая, обеспечивающая
целенаправленную подачу охлажденного воздуха
к продукту внутри барабана.
Под барабаном в месте выгрузки
продукта предусмотрен наклонный лоток
с механизмом для регулировки наклона
его к оси аппарата.
Воздухоохладитель состоит из шести
оцинкованных батарей, выпускаемых
серийно промышленностью, и снабжен
двумя вентиляторами и воздуховодами.
Изоляционный контур выполнен из
отдельных трехслойных панелей,
закрепленных на сборном каркасе и
облицованных с наружной стороны пла-
2 Холодильная техника ЛЬ 11
стиком, а с внутренней —
фольгоизолом. В качестве теплоизоляции
использованы пенополистирольные плиты
(ПСБ-С).
Все детали и узлы аппарата,
контактирующие с замораживаемым
продуктом, изготовлены из нержавеющей
стали.
Особенностью аппарата является
техническое решение его системы воздухо-
распределения (рис. 2).
Вначале охлал^денный воздух
направляется под сетку барабана и
вступает в контакт с продуктом,
находящимся в барабане, при этом его
температура и влажность повышаются,
затем он подается к продукту,
поступающему в аппарат на
подмораживающем транспортере, после чего
возвращается в воздухоохладитель. В
результате, 70—80 % своего пути воздух
контактирует с продуктом.
Эта схема принята для
предохранения замораживаемых продуктов,
например, пельменей, вареников, пирогов, от
нарушения целостности их тестовой
оболочки, наблюдаемого в процессе
замораживания при низких температурах
и больших скоростях воздуха.
Турбулизация потока воздуха
способствует интенсификации процесса
Рис. 2. Схема распределения воздуха в аппарате:
/ — подмораживающий транспортер; 2 —
воздухоохладитель; 3 ¦*- барабан для домораживания продуктов
17

теплообмена между воздухом и
охлаждаемым продуктом.
В конструкции аппарата
предусмотрено максимально возможное
использование узлов и деталей аппаратов, уже
освоенных промышленностью. Так,
подмораживающий транспортер,
устройство для мойки ленты и нож для
срезания продукта с ленты аналогичны
конструкциям этих элементов,
применяемым в аппарате В2-ФМА1, барабан
для замораживания продуктов —
галтовочному барабану В2-ФГБ,
охлаждающие батареи — батареям
воздухоохладителей ВОП-100, ВОП-150 и
скороморозильного аппарата ГКА-4.
Пульт управления аппарата
выполнен в виде шкафа с приборами
управления работой электродвигателей
транспортера, барабана, устройства
для мойки ленты, вентиляторов, а также
включения освещения. На передней
панели пульта размещены лампы,
кнопочные включатели и логометр Л-64 в
комплекте с сетевым выпрямителем СВ-4И.
Логометр Л-64 предназначен для
контроля температуры воздуха в аппарате.
Датчиком логометра является
термопреобразователь сопротивления
ТСМ-12, установленный над
воздухоохладителем. При необходимости для
контроля температуры продукта может
быть использован полупроводниковый
измеритель температуры типа ПИТ.
В электросхему аппарата включены
специальный концевой выключатель,
сигнальная лампа и сирена,
сигнализирующие о присутствии человека в
камере.
Процесс замораживания продуктов
осуществляется следующим образом.
Сформованный продукт, уложенный
на ленту подмораживающего
транспортера, поступает в аппарат, охлаждается
и одновременно примораживается к
ленте транспортера. На верхней ленте
продукт охлаждается в потоке воздуха
при температуре —30-.—32 °С и
скорости 3—7 м/с. Далее продукт ножом
снимается с нижней ветви транспортера
и по наклонному лотку скатывается
в первую секцию барабана для домора-
живания при температуре воздуха
—32-ь-—35 °С и скорости 2—4 м/с. При
этом происходит перемешивание
продукта и при необходимости его галтовка
(в производстве пельменей и
вареников) при максимальных скоростях
вращения барабана.
Отсутствие лопастей в первой и
третьей секциях барабана предохраняет
продукт от раскола во время загрузка
Замороженный продукт из барабана
попадает на разгрузочный наклонный
лоток, выводится из аппарата и
подается на фасовку и упаковку. В случае
галтовки продукта образующаяся
крошка высыпается через перфорацию
в поддон под барабаном.
Продолжительность охлаждения
продукта на подмораживающем
транспортере 6—12 мин. Общая
продолжительность процесса 15—40 мин в
зависимости от вида замораживаемого
продукта.
Техническая характеристика аппарата Я10-0АС
Производительность, кг/ч, не
менее
Установленная мощность
электродвигателей, кВт
вентиляторов
транспортера
барабана
устройства для мойки ленты
Температура, °С
продукта
начальная
конечная
воздуха в аппарате
кипения хладагента
Расход холода, Вт (ккал/ч)
Поверхность охлаждения
воздухоохладителя, м2
Количество вентиляторов
Продолжительность выхода
аппарата на рабочий режим,
мин
Габаритные размеры, мм, не
более
длина
ширина
высота
Масса, кг
300
12,1
1,1
М
0,65
8—20
— 12
—35
—45
40927 C5281)
375
3
30,0
9400
4000
3000
7000
В настоящее время институтом
осуществлена корректировка
конструкторской документации. Документация
передана Одесскому заводу «Продмаш»
для освоения выпуска установочной
серии.
Годовой экономический эффект от
применения одного аппарата составляет
20—30 тыс. руб. в зависимости от вида
замораживаемого продукта.
18

УДК 621.58.004:629.12
ПУТИ ПОВЫШЕНИЯ
ЭФФЕКТИВНОСТИ
ЭКСПЛУАТАЦИИ
ЛЬДОГЕНЕРАТОРОВ ИЛ-500
НА СУДАХ ТИПА
сПУЛКОВСКИЙ МЕРИДИАН»
Н. А. СМЕЛ КО В
В настоящее время резко возросли
требования к качеству замороженной
рыбной продукции, изготавливаемой на
рыбопромысловых судах. Оно
обусловливается многими факторами. Одним из
наиболее важных из них является
своевременность и быстрота
предварительного охлаждения рыбы-сырца, от
эффективности которого зависит также
производительность морозильных
аппаратов.
На судах типа «Пулковский
меридиан» предварительное охлаждение
и кратковременное хранение
рыбы-сырца осуществляется в трех неохлаждае-
мых бункерах, заполненных льдоводя-
ной смесью. Чешуйчатый лед,
используемый для приготовления льдоводяной
смеси, получают с помощью двух
льдогенераторов ИЛ-500-22-П
производства ПО «Дальреммаш» (г. Хабаровск).
Техническая характеристика и рабочие
параметры льдогенератора ИЛ-500-22-П
Производительность, кг/ч
при двустороннем намораживании 550—600
при одностороннем намораживании 250—300
Рабочий диапазон температур
кипения хладагента /?22, °С — 30-:—42
Температура, °С
забортной воды 12—15
получаемого льда —2-.—5
Рабочее давление орошающей воды
на входе, МПа 0,1—0,25
Площадь намораживания
испарителя, м2 4,75
Габаритные размеры цилиндра
испарителя, мм
наружный диаметр 900
рабочая высота 945
Вертикальный льдогенератор
ИЛ-500-22-П, изображенный на рис. 1,
состоит из неподвижно закреплённого
на раме вертикального полого
цилиндра, между внутренней и наружной
поверхностью которого кипит
хладагент R 22. Забортная вода от
автономной системы, обеспечивающей
технологические нужды рыбцеха, через полый
вал поступает к форсункам
внутреннего и наружного оросителей,
вращающихся- вместе с валом, и равномер-
2*
Рис. 1. Льдогенератор ИЛ-500-22-П:
/ — внутренний ороситель; 2 —- верхняя подшипниковая
опора; 3 — полый вал; 4 — отделитель жидкости? 5 —•
кронштейн с внутренними ножами; 6 — центрирующие
ролики; 7 — наружный ороситель; 8 — наружные ножи;
9 — рама; 10 — отбойник; 11 — испаритель; 12 — водоот-
бойник (установленный после модернизации); 13 — нижняя
подшипниковая опора; 14 — ротор-шестерня; 15 — ванна;
16 — червячный редуктор; 17 — электродвигатель
но орошает поверхность испарителя.
Движение вала осуществляется
электродвигателем через червячный
редуктор и ротор-шестерню. На валу
закреплен кронштейн с восемью внутренними,
а на роторе-шестерне — восемью
наружными ножами, которые срезают
образовавшийся на испарителе лед. Че-у
шуйки льда вместе с водой стекают
по желобам в бункер. Для
обеспечения постоянного зазора между ножами-
и поверхностью испарителя с помощью
верхней и нижней подшипниковых опор,
прикрепленных к испарителю, проводя-Г
центровку вала. Верхнюю часть ротора
центрируют относительно приваренного
к испарителю специального кольца
шестью обкатывающими роликами,
которые регулируются винтами. На
роторе-шестерне крепится ванна для сбора
избытка воды, стекающей с
поверхности испарителя.
Работу двух льдогенераторов
обеспечивает холодильная машина,
включающая в себя винтовой компрессорный
агрегат S3-900, конденсатор и
линейный ресивер.
Схемой предусмотрена пареллельная
работа холодильных установок льдоге-
19

» i? i <К— в —-i
ЁШЛГяд ГиА Wit. (Ьф
Ш
да
тТПлИ'
7 В
гаи
с±5
«ft
? 7
SSfl
Л\1$1
Рис. 2. Принципиальная схема холодильных
установок льдогенераторов и грузовых трюмов:
/ — винтовой агрегат S3-900; 2 — конденсатор; 3. —
линейный ресивер; 4 — льдогенератор; 5 — соленоидный
вентиль; 6 — воздухоохладитель грузового трюма; 7 —
главный клапан
нераторов и грузовых трюмов (рис. 2).
При этом можно использовать
машинную группу холодильной установки
льдогенератора вместо машинной
группы холодильной установки грузовых
трюмов и наоборот, а при небольшой
нагрузке обоих циклов (работает один
льдогенератор и один трюм) для их
обслуживания вполне достаточно работы
одной машинной группы.
Опыт эксплуатации льдогенераторов
на рыбопромысловых судах
Калининградской базы тралового флота
(большие морозильные траулеры «Маршал
Новиков», «Маршал Крылов» и др.) -
показал, что через 800—1000 ч их
работы они выходят из строя из-за
разрушения роликовых конических
подшипников верхней и нижней опор вала.
Кроме того, внутренняя обойма
нижнего подшипника проворачивается на
валу, что приводит к интенсивному
износу посадочного места. В результате
повышенной выработки посадочного
места и разрушения конических
подшипников нижней или верхней опор вала
возникает радиальный зазор
вращающейся механической конструкции, а это
вызывает разрушение подшипников
центрирующих роликов и подшипников
червячного редуктора.
Основные причины выхода из строя
льдогенераторов раньше гарантийного
срока, установленного
заводом-изготовителем:
значительная масса всей
вращающейся механической конструкции,
которая во время работы льдогенератора
еще более увеличивается в результате
наполнения ванны снегом с водой;
повышенная вибрация
льдогенераторов, которая особенно чувствительна,
когда порожнее судно идет полным
ходом и амплитуда колебаний рамы
льдогенератора достигает 3—4 мм;
попадание в нижний подшипниковый
узел забортной воды, протекающей
через полый вал, так как установленное
войлочное уплотнение не обеспечивает
должной герметизации подшипника;
нарушение технологии монтажа
подшипниковых узлов при сборке
льдогенераторов, приводящее к завышению
радиального зазора в роликовых
конических подшипниках нижней и верхней
подшипниковой опор вала.
В целях устранения этих недостатков,
сокращающих срок эксплуатации
льдогенераторов, на ряде судов
Калининградской базы тралового флота
выполнены работы по их модернизации,
которые заключаются в следующем.
— Для облегчения массы
вращающейся конструкции с ротора-шестерни
снята ванна, которая эффективна
только при производстве льда из пресной
воды на береговых . предприятиях,
а с кронштейна внутренних ножей —
два отбойника, не выполняющие
никаких функций.
— Вместо роликовых конических
подшипников № 7212 и 7214 верхней и
нижней опор вала установлены
подшипники № 7512 и 7514, имеющие более
высокую грузоподъемность.
— Для снижения вибрации
льдогенератора при помощи трех уголков
60X60 мм раскреплена верхняя часть
его корпуса (см. рис. 3). При этом два
уголка привариваются к вертикальным
ребрам жесткости помещения
льдогенератора, а третий — к пиллерсу.
К льдогенератору уголки крепятся
штатными гайками.
Рис. 3. Схема раскрепления льдогенератора:
/ — помещение льдогенератора; 2 — уголок 60X60 мм; 3 —
льдогенератор; 4 — пиллерс
20

— Для предотвращения попадания
в нижний подшипник забортной воды
к валу приварен водоотбойник.
Опыт эксплуатации холодильной
установки свидетельствует о том, что
при работе судна в районе промысла,
где температура забортной воды не
превышает 14—15 °С, даже в дни
максимального вылова вполне достаточно
льда, образующегося только на
внутренней поверхности испарителя. В этом
случае подачу воды на форсунки
наружного оросителя перекрывают, а
давление забортной воды на входе в
форсунки внутреннего оросителя повышают
до 0,2—0,25 МПа. Получаемая водо-
ледяная смесь с температурой около
—3 °С без сопротивления стекает по
желобу в бункер. При напоре забортной
воды до 0,07—0,1 МПа вырабатывается
сухой лед, который прилипает к желобу,
забивает горловину бункера, а это
требует постоянного контроля вахтенной
службы.
Осуществление вышеизложенных
рекомендаций позволит повысить
надежность льдогенераторов, избежать
перерасхода электроэнергии и сэкономить
топливо, повысить эффективность
эксплуатации холодильной установки
в целом.
УДЮ [621.&65:536.423.11.001.4
Р ЕЗУЛ ЬТАТЫ
ПРОМЫШЛЕННЫХ ИСПЫТАНИЙ
СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ
И ТЕРМОСТАБИЛИЗАЦИИ
ДЛЯ ПРОЦЕССОВ БИОСИНТЕЗА
Канд. техн. наук А. Д. КОРНЕЕВ,
Ф. Н. ЧЕГОДАЕЗ, Ф. Ф. НЕВЕРОВ
В промышленных биореакторах как
в Советском Союзе, так и за рубежом,
для отвода тепла в процессах
микробиологического синтеза в основном
применяют рекуперативные теплообменные
устройства рубашечного или рубашеч-
но-змеевикового типов. Однако, как
показывают результаты исследований,
эти теплообменные устройства имеют
ряд недостатков:
низкие значения коэффициента
теплопередачи, что приводит к увеличению
габаритов и металлоемкости
теплообменников, занимающих до 6—10 %
рабочего объема биореакторов;
невозможность при использовании
этих устройств обеспечить
термостабилизацию процесса биосинтеза, в
результате чего в теплое время года
температура культивирования существенно
превышает требуемую по
технологическому регламенту;
инерционность клапанов, датчиков
температуры, значительная
металлоемкость корпуса биореактора и теплооб-
менных устройств затрудняют
синхронизацию съема тепла (путем изменения
расхода охлаждающей воды) с
тепловыделениями во время культивирования,
вследствие чего нарушается
технологический режим. А это, как показывает
промышленная практика и анализ ряда
литературных источников, приводит в
конечном итоге к уменьшению объема
валовой продукции и ухудшению ее
качества.
Всесоюзным
научно-исследовательским биотехническим институтом
совместно с Бердским химическим
заводом разработана й внедрена
эффективная система охлаждения и
термостабилизации для процессов биосинтеза
различных микроорганизмов,
состоящая из стандартной холодильной
машины (ХМ) и высокоэффективнога
теплообменного аппарата с
фазовыми переходами (ТАФП)*[1].
Среди многих преимуществ
использования ТАФП как теплопередающего
и термостабилизирующего устройства
можно выделить: простоту
конструктивного решения; легкость регулирования
и возможность передачи высоких
тепловых потоков на значительные
расстояния при небольших температурных
напорах; отсутствие потребности в
источнике энергии для перекачивания-
хладоносителя. Количество тепла,
которое может быть перенесено в виде
скрытой теплоты парообразования, в
ТАФП существенно выше количества
тепла, которое может быть перенесена
в виде избыточной энтальпии рабочей
жидкости в применяющихся
рекуперативных теплообменных устройствах.
Результаты опытно-промышленных
испытаний ТАФП для ферментатора
объемом 63 м3 с работающей мешалкой
показали:
— теплоотводящая способность
ТАФП при подаче хладагента R22 в
зону конденсации практически прибли-
* Корнеев А. Д. Эффективная система
охлаждения и термостабилизации для процессов
биосинтеза.— Холодильная техника, 1984, № 10,
с. 26—30.
21

зилась к возможности максимального
отвода тепла холодильной машиной
ХМ-22ФУ200/2. При наличии ХМ
большей производительности испытуемый
вариант ТАФП потенциально обладает
гораздо большими значениями тепло-
отводящей способности;
— удельная теплоотводящая
способность ТАФП при подаче охлаждающей
воды в зону конденсации и при
одинаковых технологических параметрах
культивирования и расходах воды в
4—5 раз превосходит удельную тепло-
отводящую способность теплообменных
устройств рубашечного типа (рис. 1);
— теплоотводящая способность
ТАФП существенно зависит от
температуры культивирования
микроорганизмов-продуцентов и технологических
параметров (рис. 2);
— значения коэффициентов
теплопередачи ТАФП также зависят от
режимных и технологических параметров
различных микроорганизмов и их
максимальные значения составили
соответственно: для бацитрацина — 1368,8 Вт/
(м2-К), или 1180 ккал/(ч.м2.°С), для
битоксибациллина 1235,4 Вт/(м2-К),
или 1065 ккал/(ч-м2-°С), для энто-
бактерина — 1118,24 Вт/(м2-К), или
964 ккал/(ч-м2-°С), что в 6—8 раз
превосходит значения коэффициентов
теплопередачи теплообменных устройств
рубашечного типа (рис. 3).
В табл. 1 представлены результаты
исследования активности культураль-
ной жидкости, полученные при
использовании для охлаждения
рекуперативных теплообменных устройств
рубашечного типа и ТАФП.
Повышение активности культураль-
ной жидкости при использовании ТАФП
объясняется обеспечением
термостабилизации процесса биосинтеза.
В табл. 2 приведены
сравнительные технико-экономические показатели
промышленной эксплуатации
биореактора при использовании традиционной
системы охлаждения оборотной водой
и системы охлаждения с ТАФП.
Как видно, из данных табл. 2,
использование системы охлаждения с
ц;(Вт/м2[мал/(ч -м$]
Ц0B*)\
25,2B0)
18,6A8)
П A2)
9,4 (в)
4,6 D)
1 <
е=1
^.1
и-J
>
1—
г
г—1
/
—П
3
г—1
* 8 12 /6 20 24 28 J2 366,м3/ч
Рис. I. Зависимость удельной теплоотводящей
способности q теплообменников при имитации
биосинтеза бацитрацина от расхода
охлаждающей воды G:
/ —*• при использовании для охлаждения ТАФП с подачей
в его зону конденсации R22; 2 — при использовании для
охлаждения ТАФП с подачей в его зону конденсации воды
температурой 7—II °С; 3 — при использовании для
охлаждения рекуперативного теплообменного устройства
рубашечного типа с подачей в рубашку воды температурой 7—П °С
й,кВт(шл/ч)
348C00)
iwfo/jn)
тШ)
116A00)
58E0)
\
S
/
»
И
-"
;-
-&
'*'
г*
—-1
г—'
Л
2\
— —•
л
8 12 16 20 24
32 366м%
Рис. 2. Зависимость теплоотводящей способности
Q ТАФП от расхода охлаждающей воды G
(twi=7—11 °С), поступающей в зону
конденсации, при биосинтезе:
/ — бацитрацина; 2 — битоксибациллина; 3 — энтобакте.рина
Таблица 1
Продуцент
Вас. licheniformis
Вас. thurinq. var.
thurinqienies
Вас, tnhrinq. var. qallerial
Продукт
Бацитрацин
Битоксибациллин
Энтобактерин
Активность культуральной жидкости при ипользовании
рекуперативного тепло-
обменного аппарата
рубашечного типа
6200 ед/мл
2,0-109 спор/мл
2,08-109 спор/мл
ТАФП
7300 ед/мл
3,20-109 спор/мл
3,23-109 спор/мл
22

Ъ,Вт/(м2-К)[шл/(ч-мг- Г)]
1332A20?
32в(вО0)\
636F001
тШ)\
232B00)\
1 (
=г!
Ь2
!ZT
¦z±i:
—.-<
/
О Ь в 12 16 20 2* 28 32 J6 Щм'/ч
Рис. 3. Зависимость коэффициента теплопередачи
теплообменников k при биосинтезе бацитрацина
от расхода охлаждающей воды (twl = 7—//°С):
/ — ТАФП; 2 — рекуперативного теплообменного
устройства рубашечного типа
Таблица 2
Показатели
-
Объем выработки, кг
Расход сырья на I кг
продукции, руб.
Расход энергии на 1 кг
продукции, руб.
Себестоимость 1 кг
продукции по
изменяющимся статьям,
руб.
Бацитрацин
До

внедрения
ТАФП
9274
9,82
3,99
13,81
После

внедрения
ТАФП
10309
9,21
3,75
12,96
Битоксиба-
циллин
До

внедрения
ТАФП
50281
0,91
0,4
1,31
После

внедрения
ТАФП
53490
0,89
0,39
1,28
ТАФП экономически более эффективно,
чем применение традиционной системы
охлаждения оборотной водой. В
результате снижения расхода сырья и
энергии на выработку единицы продукции
за 9 мес эксплуатация ТАФП был
получен экономический эффект в
размере 21167 руб. в расчете на один
биореактор.
Широкое внедрение теплообменных
аппаратов с фазовыми переходами в
ряде отраслей народного хозяйства
будет способствовать повышению
эффективности производства и экономии
энергоресурсов.
УДК 664.8/.9.037.1
ОХЛАЖДЕНИЕ ГОТОВЫХ БЛЮД
В ФУНКЦИОНАЛЬНЫХ ЕМКОСТЯХ
Е. М. ДРОНОВ, канд. техн. наук А. М. КОРЕНЕВ
При централизованном производстве
готовых блюд после механической и
тепловой обработки продуктов кулинарные
изделия охлаждают до температур, при
которых возможно их кратковременное
хранение. Перед охлаждением готовые
блюда расфасовывают в горячем виде
в функциональные емкости (ФЕ),
которые закрывают крышками.
Качество и срок хранения зависят от
многих факторов, одним из которых
является продолжительность охлаждения.
На основании рекомендаций,
опубликованных в печати и разработанных
НИИОП, готовые блюда с толщиной
слоя 50 мм следует охлаждать в
функциональной емкости от начальной
температуры /Н = 75°С до конечной
температуры /к= 10 °С в центре слоя без
подмораживания у поверхности не долее
2 ч. Чем меньше продолжительность
процесса охлаждения, тем выше
качество и больше допустимый срок
хранения.
Для выявления продолжительности
охлаждения готовых блюд,
расфасованных в ФЕ, в зависимости от их вида и
толщины слоя в ФЕ, температуры и
скорости охлаждающего воздуха
проведены теоретические и экспериментальные
исследования.
Ассортимент готовых блюд,
разработанный НИИОП для
централизованного производства и поставки их
предприятиям общественного питания в
охлажденном виде, в зависимости от
состава и структуры кулинарных
изделий с учетом результатов охлаждения
их в герметичной полностью
заполненной ФЕ разделили на 4 группы:
группа 1 — кулинарные изделия,
близкие к жидким веществам (суповые
основы, тушеная капуста, салат из бе-
локачанной капусты — 1а;
концентраты компотов — 16);
группа 2 — кулинарные изделия,
близкие к зернистым капиллярно-
пористым веществам (рассыпчатые
каши);
группа 3 — кулинарные изделия,
близкие к влажным коллоидным
веществам (картофельное пюре) и смеси
коллоидных с капиллярно-пористыми
веществами (вторые мясные блюда в
соусе);
группа 4 — кулинарные изделия,
близкие к влажным
капиллярно-пористым веществам (рыба жареная, рыба
жареная под маринадом).
У всех кулинарных изделий
влажность значительно превышает
максимальную сорбционную влажность вхо-
23

Таблица 1
Кулинарное изделие
Суп картофельный с горохом
(гр. ia)
Компот из сушеных яблок (гр. 16)
Каша гречневая рассыпчатая
(гр. 2)
Каша рисовая рассыпчатая (гр. 2)
Говядина в соусе (гр. 3)
Рыба жареная (гр. 4)
• Криоскопи-
чёская
температура
'кр. °С
—2,1
—6,3
—0,8
— 1,7
| —1,8
г
Плотность
Q, КГ/М3
1135
1218
680—720
917—957
1152
!__._""_
Удельная
теплоемкость
с.
кДж/(кг-К)
3,44
3,15
3,16
3,49
3,30
3,15
Коэффициент

теплопроводности к,
Вт/(м-К)
0,570
0,481
0,456
0,512
0,570
0,467
Коэффициент

температуропроводности
а, м2/с
14,46
12,43
12,36
13,05
15,00
14,22
дящих в их состав сухих веществ,
называемую гигроскопической.
Из каждой группы были выбраны
кулинарные изделия и для них определены
усредненные значения теплофизических
параметров.
В табл. 1 теплофизические
параметры, за исключением плотности,
приведены при расчетной температуре 30—
35 °С Плотность определена
экспериментально на нескольких партиях (от 5
до 12) кулинарных изделий при
температуре 18—22 °С. Криоскопическая
температура установлена
экспериментально на стенде [6]. Удельная
теплоемкость и коэффициент
теплопроводности кулинарных изделий из групп 1а и 3
рассчитаны на основе закона
аддитивности [3] по их составу, а из групп
16, 2 и 4 — по формулам, приведенным
в справочной литературе [1].
Для расфасовки, охлаждения,
хранения и транспортировки готовых блюд
на фабриках-заготовочных используют
функциональные емкости первого
модуля (ФЕ1Х65), имеющие форму,
близкую к прямоугольному
параллелепипеду, с размерами 530x325x65 мм
согласно стандарту СТ СЭВ 764—77
«Оборудование секционное модульное».
Теплоотдача от поверхности ФЕ к
потоку охлаждающего воздуха
описывается критериальной зависимостью
Nu =0,041 Re°-8Pr04,
полученной при обработке
экспериментальных данных [2]. Результаты
экспериментального охлаждения готовых
блюд в ФЕ показали, что на
продолжительность процесса существенное
влияние оказывает плотность закрытия
ФЕ крышками и уровень их заполнения.
Поэтому в статье рассматривается
процесс охлаждения в полностью
заполненных ФЕ с герметичными крышками.
Сопоставление (рис. 1) эксперимен-
24
Расчет без учета
'конвекции
0,5 1,0 0 Гш,ч
Рис. 1. Изменение температуры центрального
слоя кулинарных изделий в плотно закрытой
полностью заполненной ФЕ при охлаждении в
потоке воздуха:
/ — кулинарных изделий группы 1а; 2 — группы 16; 3 —
группы 2; 4 — воды
тальных термограмм охлаждения с
аналитическими (штриховые линии),
построенными по результатам решения
задачи теплопроводности [4], показало,
что расчетная продолжительность
охлаждения больше экспериментальной
на 75—100 %. Такое значительное
расхождение объясняется тем, что в слое
кулинарных изделий тепло от
центральных слоев к периферийным передается
не только теплопроводностью, но и
конвективными токами влаги внутри слоя.
Внутренними конвективными токами
влаги охвачен не весь слой кулинарных
изделий, а только верхняя его часть.
Для определения влияния этих
конвективных токов на перенос тепла
рассмотрим тепловые потоки через верхнюю
поверхность ФЕ.
Плотность теплового потока,
отводимого от верхней поверхности ФЕ:
а плотность теплового потока,
подводимого к поверхности из центральных
слоев кулинарного изделия:

ЛЭКВ / .
-«.
где а — коэффициент теплоотдачи от
поверхности ФЕ, Вт/(м2«К), с конвективной и
лучистой составляющими, т. е.
а=«к+ал;
tax — температура поверхности ФЕ, °С;
tc — температура охлаждающего воздуха, °С;
А,экв — эквивалентный коэффициент
теплопроводности кулинарного изделия,
ВтДм.К),
^экв = ^®кт»
к — коэффициент теплопроводности
кулинарного изделия, Вт/(м»К);
ект — усредненный коэффициент,
учитывающий перенос тепла конвективными токами
влаги в слое кулинарного изделия;
/ — средняя толщина слоя кулинарного
изделия, охваченного внутренними
конвективными токами влаги, м;
tlx — температура слоя кулинарного изделия
с координатой 26—/, °С.
При qx = q2
aT(tnx-tc)
кт Hh-tRX) ¦ • <A)
После проведения несложных
математических преобразований формулу
для этого коэффициента можно
представить в следующем виде:
B)
-Bl'
26 вп
-в,.
где впт, в/т
относительная температура
соответственно верхнего слоя
кулинарного изделия и слоя с координатой
26—I м;
еп «
а н it I
'н 'с
Для определения значений
коэффициента ект герметичную полностью
заполненную горячими G0—80 °С)
кулинарными изделиями ФЕ устанавливали
в поток охлаждающего воздуха с
температурой —6 °С и скоростью до = 5,2 м/с.
Толщина слоя кулинарного изделия в
ФЕ 26 = Н = 43 мм. Скорость
воздушного потока измеряли над и под ФЕ с
помощью трубки Пито и микроманометра
ЛТА-4. Температуры охлаждающего
воздуха, поверхности ФЕ и кулинарных
изделий по высоте слоя измеряли хро-
мель-копелевыми термопарами,
подсоединенными к электронному
потенциометру КСП-4.
На рис. 2 показаны термограммы
изменения температуры кулинарных
изделий по высоте слоя при охлаждении.
На термограммах видно, что в изделиях
с большим содержанием свободной
влаги температура по высоте слоя вырав-
tf75°C
t/fMV
1
1
ч
~ж.
"^Tt^j
т1 -*-
щ
12
щза)
/f
2ы
%&b
JJ 1
1нчп
ll 1
0 20 hO ВО 60 0 20 W ВО 60
Рис. 2. Распределение температуры txx по высоте
слоя кулинарных изделий в промежуточные
моменты процесса охлаждения:
a — для изделий группы 1а; б — группы 16; в — группы 2;.
г — группы 3 (пюре картофельное); — эксперимент;
— расчет
нивается благодаря переносу тепла
внутренними конвективными токами влаги.
Толщина слоя, охваченного
конвективными токами влаги, изменяется в
процессе охлаждения и зависит от вида
кулинарного изделия: для изделий группы
1а ?=0,5ч-0,6Я, группы 16 Г=0,75-г-
~0,8Я, групп 2, 3 и 4 Г=0,5Я, для воды
Z = 0,84-0,85#.
Расчет коэффициента ект по формуле
B) и анализ процессов охлаждения
выполнены на ЭВМ. Программа расчета
составлена на языке диалоговых систем
бэйсик применительно к миниЭВМ
«Электроника ДЗ-28».
Средние значения ёкт, определенные
как среднеинтегральные за время
охлаждения, для разных кулинарных
изделий приведены в табл. 2.
Экспериментальные значения
коэффициента ёкт установлены обработкой
экспериментальных термограмм
охлаждения различных готовых блюд с
использованием формулы A). Расчетные
Таблица 2
Кулинарное изделие
Суп картофельный с
горохом (гр. 1а)
Борщ со свежей капустой
(гр. 1а)
Компот из сушеных яблок
(гр. 16)
Каша гречневая
рассыпчатая (гр. 2)
Каша рисовая рассыпчатая
(гр. 2)
Пюре картофельное (гр. 3)
*кт

Эксперимент
1,97
2,44
5,38
1,98
2,68
2,48
Расчет
1,89
2,32
! 5,28
1,82
1,96
1,91
25

значения этого коэффициента найдены
путем обработки расчетных термограмм
охлаждения заполненной ФЕ,
рассматриваемой как неограниченная
пластина, с учетом средних значений /, с
помощью формулы B).
Проведены расчеты
продолжительности охлаждения разных кулинарных
изделий с учетом коэффициента
конвекции и использованием уравнения,
полученного в результате решения
основного уравнения теплопроводности при
граничных условиях 3-го рода и
расположении начала координат на дне ФЕ
методом интегральных преобразований
Лапласа [4]:
'--'- .1-2 A v
tu-t.
п=\
:(
Bi
COS^26 + ^Sin^26
) е-№°,
C)
где /
температура слоя кулинарного изделия
с координатой х, °С;
Ап — начальная температурная амплитуда,
Bi .
+ — sin |х„-Ь 1
cos \in +
cos^sin^ + jA^
Bi .
4 sin
sin^
+
цп — корни характеристического уравнения,
ri-Bi2
2Bijin
1,0
-Bn4npu tc = 0°C
yBn-OWnputcS'C -4-/L
ВМ8впри t^-WC-^
Рис. З. Зависимость относительной температуры
в центре слоя 0бт и на поверхности 6ПТ
кулинарных изделий и продолжительности
охлаждения тохл от условий охлаждения:
а — для изделий группы la; б — группы 16; в — группы 2
%0 ЛшЬОnpatfOV
й\в„-1№ яри Ь~
26

Bi — критерий Био;
Fo — критерий Фурье.
Расчетные термограммы, в которых
учтен перенос тепла конвективными
токами влаги, незначительно отличаются
от экспериментальных (см. рис. 1). Это
дает основание сделать вывод, что для
определения продолжительности
охлаждения кулинарных изделий в ФЕ
можно использовать формулу C) и
номограммы зависимости 6 = /(Bi, Fo)
[4,5] с учетом коэффициента конвекции.
Распределение температуры в слое
кулинарных изделий изменяется в
процессе охлаждения. В конце процесса
расчетные кривые менее выпуклы, чем
экспериментальные, и симметричны
(см. рис. 2), поскольку в расчетных
формулах не учитывается
неоднородность состава кулинарных изделий по
высоте, в частности, распределение
влаги. Расчетные и экспериментальные
значения среднеобъемной температуры
кулинарных изделий tv в конце-процесса
охлаждения отличаются на 1,5—2,5 °С.
Экспериментальные значения tv
определены по термограммам, а расчетные
по формуле
где
Sn=U^+p(l-coe,n>,.
"я r'n
Анализ термограмм охлаждения
(см. рис. 2) показал, что температура
поверхности дна ФЕ в конце процесса
охлаждения на 1—3 °С выше криоско-
пической температуры кулинарных
изделий. При этом среднеобъемная
температура лежит в пределах 4—7 °С,
что соответствует требованиям,
предъявляемым к процессу охлаждения.
Для выяснения зависимости между
температурой и скоростью
охлаждающего воздуха, продолжительностью
охлаждения и температурами на
поверхности и в центре слоя кулинарного
изделия были выполнены расчеты по
формуле C) с учетом переноса тепла
конвективными токами влаги, результаты
которых представлены на номограммах
(рис. 3). По номограммам можно
определить наименьшую температуру и
наибольшую скорость воздуха, при которых
продолжительность охлаждения будет
минимальной при соблюдении всех
других требований к этому процессу.
На основании выполненных
теоретических и экспериментальных исследова-4
ний сделаны следующие выводы.
На продолжительность охлаждения
готовых блюд оказывает влияние
перенос тепла внутренними конвективными
токами влаги в слое кулинарного
изделия, полностью заполняющего
герметично закрытую функциональную
емкость.
Характер переноса тепла
конвективными токами влаги зависит от состава,
структуры и связи влаги с основным
компонентом кулинарного изделия.
При охлаждении каждому значению
скорости воздуха соответствует era
определенная температура, при которой
в момент окончания процесса
температура в центре слоя кулинарного
изделия равна 10 °С, а на поверхности на
1—2 °С выше криоскопической
температуры.
При определенных температуре и
скорости охлаждающего воздуха
температура поверхности дна ФЕ может быть
использована в качестве показателя
окончания процесса охлаждения.
Список использованной литературы
1. Гинзбург А. С, Громов М. А., Кра-
совская Г. И. Теплофизические
характеристики пищевых продуктов. М.: Пищевая
промышленность, 1980. 288 с.
2. Дронов Е. М. Исследование процесса
теплообмена функциональной емкости с готовыми
блюдами и полуфабрикатами при интенсивном
охлаждении в потоке воздуха. — В кн.:
.Межвуз. сб. науч. трудов. Л., 1982, с. 80—84,
3. Латышев В. П. Метод приближенного
расчета коэффициента теплопроводности
некоторых пищевых продуктов. — Холодильная
техника, 1979, № 10, с. 38—41.
4. 'Лыков А. В. Теория теплопроводности.
М.: Высшая школа, 1967. 599 с.
5. Фикиин А. Г. Новые номограммы для
графического определения параметров
охлаждения пищевых продуктов. — Холодильная
техника, 1983, № 9, с. 50—58.
6. Холодильная техника в индустриализации
производства готовых блюд, полуфабрикатов
и кулинарных изделий / Е. М. Дронов,
А. М. Коренев, В. А. Тихомиров и др. —
Холодильная техника, 1982, № 10, с. 6—11.

УДК 637.352.037.003.13
К ВОПРОСУ
ПОВЫШЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ
ОХЛАЖДЕНИЯ
И ЗАМОРАЖИВАНИЯ ТВОРОГД
Г. П. ОВЧАРОВА,
канд. техн. наук Р. И. ПАН КО В А,
?. В. ШЕВЧЕНКО
Для сохранения исходного качества
и увеличения стойкости при хранении
творог, предназначенный для
краткосрочного хранения и реализации, на
конечной стадии технологического
процесса производства следует интенсивно
охлаждать до температуры D ±2) °С,
а предназначенный для длительного
хранения в межсезонный период,—
быстро замораживать.
В настоящее время молочная
промышленность не располагает
оборудованием для интенсивного охлаждения
творога. Применяемые в основном
трубчатые пресс-охладители УПТ-4 дают
возможность охлаждать продукт
только до температуры 15—18 °С в течение
4—5 ч. Доохлаждают его до
температуры реализации не выше 8 °С в
холодильной камере и довольно длительное
время.
Недостаточное охлаждение творога
приводит к снижению его сортности
при доставке на реализацию или
резервирование в крупные промышленные
центры. По данным Московского
производственного объединения «Молоко»
в 1983 г. в Москву поступило 60 тыс. т
творога, 30 % которого после
транспортировки переведено из высшего сорта
в первый, а 750 т — в брак.
Замораживают творог в морозильных
камерах в крупной таре (бочках,
флягах, коробах). В результате
длительности процесса замораживания D8—
72 ч) качество продукта резко
снижается. При размораживании из-за
выделения большого количества свободной
сыворотки потери составляют 4,5 %.
Интенсивные технологии охлаждения
и замораживания фасованного творога
с использованием контактной
поверхности разработаны специалистами
ВНИКТИхолодпрома. Продукт
проходит холодильную обработку на линии
М1-ОЛК [1—4].
Линия создана коллективом ученых
и специалистов ВНИИМП,
Каунасского политехнического института и Кап-
сукасского завода продавтоматов. Она
включает следующее оборудование:
28
подъемник для творога ОГБ, автоматы
М1-ОЛК/1 для расфасовки творога в
пакеты из полиэтиленовой пленки,
автоматы APT или М6-АР2Т для
расфасовки в брикеты, ленточные
транспортеры М6-ФУД или М6-ФУЕ и
универсальный роторный
скороморозильный аппарат РЗ-ФУЗ(УРМА) или
АРСА.
На линии М1-ОЛК творог охлаждают
в блоках до температуры D±2) °С в
течение 40—60 мин, а замораживают до
— 18 или — 25 °С в течение 2,5—3 ч.
При этом увеличиваются сроки
хранения: охлажденного творога при 4 °С
до 3 сут, при 0 °С — до 5 сут
(вместо 36 ч), замороженного — при
температуре хранения —18 или —25 °С
до 8—12 мес (вместо 6 мес).
С учетом опыта работы
предприятий, в частности Армавирского
молочного комбината Краснодарского края,
где внедрена линия Ml-ОЛ К, авторами
проведен анализ эффективности
охлаждения и замораживания творога в
блоках на этой линии в сравнении с
применяющимися в промышленности
способами охлаждения и замораживания.
Сравнительные данные, приведенные в
таблице, показывают, что
себестоимость охлаждения и замораживания
творога на линии М1-ОЛК значительно
ниже.
Статьи
затрат

Вспомогательные
материалы

Энергозатраты
Заработная
плата
Отчисления
на
амортизацию
основных
фондов
Текущий
ремонт
здания и

оборудования

Транспортные
расходы
ИТОГО
Себестоимость, руб/т
охлаждения
УПТ-4
178,50
2,29
17,97
0,55
0,21
—
199,52
М1-ОЛК
23,64
0,11
4,20
6,70
'
2,35
—
! 37,00
замораживания
в
крупной таре
в
морозильной
камере
113,40
0,60
11,23
2,69
2,11
52,91
182,94
М1-ОЛК
24,24
0,65
4,20
15,98
10,71
45,22
101,00

Исключаются расходы на
дорогостоящую тару (бочки, фляги). Блоки
творога упаковывают в полиэтиленовую
пленку и укладывают в картонные ящики
по 3 блока в каждом. С учетом
повышения в 4 раза коэффициента
использования полезной площади камер
хранения экономический эффект по этой
статье значителен: для охлажденного
творога 154, 86 руб/т, для
замороженного 89,16 руб/т. При использовании
легких по массе картонных ящиков
транспортные расходы на доставку
творога из Армавира в Москву снижаются
на 7,7 руб/т.
Значительно снижается трудоемкость
процесса. Для обслуживания линии
требуются всего один оператор VI разряду
и двое рабочих IV разряда. Экономия
фонда заработной платы при
охлаждении творога 13,77 руб/т, при
замораживании — 7,03 руб/т.
Дополнительную прибыль дает,
улучшение качества творога, он реализуется
в основном высшим сортом.
Экономический эффект составляет при
охлаждении 69 руб/т, а при замораживании —
110 руб/т.
Дополнительная сумма прибыли при
замораживании творога на линии
М1-ОЛК получается от исключения
потерь в процессе замораживания и
сокращения их в процессе длительного
хранения, что обусловлено
оптимальными условиями замораживания,
хранения и размораживания. Сумма прибыли
равна 25,1 руб/т.
Экономический эффект от внедрения
новых технологий рассчитан в
соответствии с отраслевыми нормативами
путем сопоставления приведенных затрат
на холодильную обработку творога
применяемыми в промышленности
способами и на линии М1-ОЛК. Общий годовой
экономический эффект от внедрения
линии М1-ОЛК и совершенствования
технологии охлаждения составляет
225 руб/т, технологии
замораживания — 195,3 руб/т.
Несмотря на значительные
капитальные затраты на приобретение и монтаж
оборудования, срок окупаемости линии
не превышает одного года. Имеющийся
опыт внедрения технологий охлаждения
и замораживания творога в блоках
и эксплуатации линии М1-ОЛК
доказал целесообразность использования их
на крупных молочных заводах,
специализирующихся на выработке творога,
поставляемого в крупные города.
Список использованной литературы
1. А. с. 1 009 388 (СССР).
2. Временная технологическая инструкция и
временные нормы предельно допустимых
потерь творога при охлаждении на линии
М1-ОЛК. М., 1983. 11 с.
3. ТИ 49-2-28-81. Технологическая
инструкция по замораживанию творога на линии
М1-ОЛК, хранению и размораживанию. М.,
1981. 20 с.
4. Технологическая линия производства
замороженного и подмороженного творога в
блоках/ В. В. Зеленчуков, С. Я. Мекениц-
кий, А. Г. Ионов и др.— Молочная
промышленность, 1981, №1, с. 10—14.
УДК 663.674.022.037
КАРБОКСИМЕТИЛКРАХМАЛ —
СТАБИЛИЗАТОР ДЛЯ
МОРОЖЕНОГО
Д-р техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ,
канд. техн. наук В. И. ЖИЖИН,
О. С. БОРИСОВА, О. В. УСТИНОВА
Карбоксиметилкрахмал (КМК) —
модификация картофельного крахмала
характеризуется невысокой степенью
замещения гидроксильных групп
карбоксильными/растворим в холодной
воде с образованием растворов высокой
вязкости [1, 3], устойчивых при
хранении и замораживании. Растворы КМК
обладают гораздо большей вязкостью
При низких концентрациях, чем
растворы картофельного крахмала.
Изменением концентрации сахарозы вязкость
растворов КМК можно регулировать
в широких пределах [2].
Эти свойства КМК позволяют
считать его эффективным стабилизатором,
превосходящим по некоторым
показателям традиционные стабилизаторы. Это
обусловило применение КМК в
молочной промышленности [4].
Представилось целесообразным также изучить
эффективность использования КМК в
качестве стабилизатора для мороженого.
Так как свойства КМК зависят от
компонентного состава среды [3],
объектами для изучения были выбраны
молочное и плодово-ягодное
мороженое, существенно отличающиеся по
компонентному составу.
В молочное мороженое КМК вносили
в количестве 0,3 и 0,5 %, в плодово-
ягодное — 0,3; 0,5 и 0,75 %.
Контрольными образцами служили
молочное мороженое с желирующим
29

картофельным крахмалом (ЖКК), с
которым в настоящее время выпускают
до 80 % мороженого на молочной
основе, и плодово-ягодное мороженое
с пшеничной мукой. В соответствии с
ОСТ 49 156—80 «Мороженое» массовая
доля желирующего картофельного
крахмала и пшеничной муки
составляла соответственно 1,5 и 3 %.
Мороженое для опытов
изготавливали во фризере EFIIL. Хранили
мороженое в течение 3 мес в холодильной
камере при температуре воздуха —18-г
-=-— 20 °С.
В процессе исследований определяли:
массовую долю сухих веществ и жира,
а также кислотность смесей
мороженого по общепринятым методикам;
динамическую вязкость смесей — с
помощью вискозиметра Гепплера при
20 °С (после фризерования, после
закаливания и в процессе холодильного
хранения — смеси получали
расплавлением продукта); взбитость — по
общепринятой методике; дисперсность
воздуха — микроскопическим методом
[5]. Контролировали температуру
мороженого. Дегустационная комиссия
оценивала органолептические
показатели продукта после фризерования,
после закаливания и в процессе
холодильного хранения через каждые Две
недели по десятибалльной системе.
Физико-химические показатели
смесей приведены в табл. 1.
Массовая доля сухих веществ в
молочном мороженом составляла 29 %, в
плодово-ягодном — 30 %. В
контрольных образцах с ЖКК и пшеничной
мукой массовая доля сухих веществ бы-
Таблица 1
Молочная
Плодово- *
ягодная
Стабилизатор

наименование
кмк
КМК
ЖКК
кмк
кмк
КМК

Пшеничная
мука

массовая
ДОЛЯ
в
смеси,
% 1
0,3
0,5
1,5
0,3
0,5
0,75
3,0


лотность
°т
19
19
20
92
92
91
95
Динамическая
смеси при
20° С,
мПа*с
после


зерования
6,55
8,64
8,90
26,80
52,08
89,04
54,60
после


ливания
5,2
5,3
6,5
25,0
50,4
55,4
| 17,8
ла выше (соответственно 30,2 и 32,4 %)
из-за большего внесения
стабилизаторов. Массовая доля жира в молочном
мороженом — 3,5 %.
В смесях молочного и
плодово-ягодного мороженого при массовой доле
КМК 0,5 % достигается практически
та же динамическая вязкость, что
и в контрольных образцах,
содержащих значительно большие количества
ЖКК или пшеничной муки.
Динамическая вязкость смесей,
получаемых расплавлением мороженого,
ниже динамической вязкости исходных*
смесей. Это было наиболее заметно, как
и ожидали, в плодово-ягодном
мороженом с пшеничной мукой. Резкое
снижение ее (с 54,6 до 17,8 мПа-с) в этом
образце объясняется, по-видимому,
разрушением вторичных связей
стабилизатора.
Температура мягкого мороженого
находилась на уровне —5,5ч- — 6,5 °С.
Взбитость молочного мороженого,
изготовленного как с КМК, так и с ЖКК,
была практически одинаковой: 46—
47 %. Дисперсность воздушных
пузырьков в образцах с КМК была выше,
чем в контрольном образце.
Зависимости взбитости мороженого и
дисперсности воздушных пузырьков в
молочном мороженом от массовой доли
КМК не установлены.
Взбитость плодово-ягодного
мороженого с КМК была в пределах 44—
69 %, причем наблюдалось ее
существенное увеличение с возрастанием
массовой доли стабилизатора. Взбитость
контрольного образца составляла 44 %.
Наибольшая дисперсность воздуха до-т
стигалась при массовой доле КМК
0.5%.
В процессе длительного хранения
сколько-нибудь существенных
изменений физико-химических свойств
плодово-ягодного и молочного мороженого
отмечено не было.
Дегустационные оценки (в баллах)
мороженого после фризерования и
закаливания приведены в табл. 2.
Дегустационные оценки в процессе
хранения не указаны, так как они в этот
период сколько-нибудь существенно не
изменялись.
КМК не вызвал появления каких-
либо вкусовых пороков в мороженом,
в то время как пшеничная мука в
плодово-ягодном мороженом служила
причиной появления специфического
привкуса.
30

Таблица 2
После фризерова-
ния
После закаливания
Вкус и аромат
Структура и консистенция
Цвет и внешний вид
Общая балловая оценка
Вкус и аромат
Структура и консистенция
Цвет и внешний вид
Общая балловая оценка
Мороженое
молочное
0,3%
кмк
6,0
2,8
1,0
9,8
5,9
2,5
1,0
9,4
0,5%
кмк
6,0
2,9
1,0
9,9
5,9
2,6
1,0
9,5
1,5%
жкк
6,0
3,0
1,0
10,0
5,9
2,8
1,0
9,7
плодово-ягодное
0,3%
кмк
6,0
3,0
1,0
10,0
5,9
2,8
1,0
9,7
0,5%
КМК
6,0
3,0
1,0
10,0
5,9
2,9
1,0
9,8
0,75%
кмк
6,0
3,0
1,0
10,0
6,0
3,0
1,0
10,0
3%
пшеничной
муки
5,6
2,8
1,0
9,4
5,6
2,6
1,0
9,2
По структуре и консистенции
молочное мороженое с КМК уступало
образцу с желирующим картофельным
крахмалом. Особенно ощутима разница
сразу после закаливания и в первые
недели хранения. Образцы с КМК
характеризовались сильной снежисто-
стью.
Качество плодово-ягодного
мороженого с КМК было лучше, чем
качество мороженого с пшеничной мукой,
как после фризерования и
закаливания, так и после длительного
холодильного хранения. Это относится к вкусу
мороженого, его структуре и
консистенции. Образцы мороженого с КМК
отличались чистым вкусом, хорошей
консистенцией. Консистенция
мороженого, изготовленного с пшеничной
мукой, была излишне плотной. Отмечена
несущественная разница в балловых
оценках плодово-ягодного мороженого
с различной массовой долей КМК.
Эксперимент показал, что
стабилизатор карбоксиметилкрахмал можно
использовать в производстве мороженого
главным образом плодово-ягодных
разновидностей. Наличие солей кальция
в молочном мороженом, по-видимому,
уменьшает желирующие свойства КМК.
Лучшие результаты, полученные от
применения КМК в плодово-ягодном
мороженом, по сравнению с молочным,
можно объяснить не только отсутствием
ионов кальция, которые снижают
степень гидратации КМК, но и, видимо,
еще более высокой массовой долей
сахарозы.
Для плодово-ягодного мороженого
предварительно может быть
рекомендована массовая доля КМК 0,3—0,5 %.
В дальнейших исследованиях будут
изучены влагоудерживающие, пенооб-
разующие, эмульгирующие и
стабилизирующие свойства КМК.
Список использованной литературы
1. Жижин В. И., Кубарская Л. Г., Шаро-
байко В. И. Реологические свойства
растворов* карбоксиметилкрахмала.— Изв. вузов.
Пищевая технология, 1978, № 2, с. 63—65.
2. Жижин В. И., Романова Е. Т., Ш а
роба йко В. И. Влияние некоторых факторов
на физико-химические свойства
стабилизаторов для мороженого.— В кн.: Холодильная
обработка и хранение пищевых продуктов.
Л., 1978, вып. 3, с 102—107.
3. Жижин В. И., Ш а роб а йко В. И.,
Романова Е. Т. Сравнительная оценка
стабилизаторов для мороженого.— В кн.:
Холодильная обработка и хранение пищевых
продуктов. Л., 1977, вып. 2, с. 70—73.
4. Опыт холодильного хранения сливочного
масла с повышенным содержанием влаги/
Е. В. Телегина, В. И. Жижин, В. В. Седова,
В. И. Шаробайко — Холодильная техника,
1983, № 5, с. 48—49.
5. Фильчакова Н. Н. Микроскопический
метод определения размеров воздушных
пузырьков в мороженом.— Холодильная техника,
1972, № 9, с. 34—36.
31

УДК 637.56.037-948.5.07
УЛЬТРАСТРУКТУРНЫЕ
И БИОХИМИЧЕСКИЕ ИЗМЕНЕНИЯ
МЫШЕЧНОЙ ТКАНИ СКУМБРИИ
ПРИ ДЛИТЕЛЬНОМ
ХОЛОДИЛЬНОМ ХРАНЕНИИ
Т. К. ЛЕБСКАЯ, Н. Г. ДОЛГИХ,
Г. М. ДУБНИЦКАЯ, Б. С. ТУЧКОВ
Для определения допустимых сроков
Хранения скумбрии атлантической до
направления ее на пищевые цели
проведено комплексное изучение
последовательности и согласованности изменений
ультраструктур ее мышечной ткани, де-
натурационных преобразований белков,
процессов гидролиза белков и липйдов,
окисления липйдов в процессе
длительного холодильного хранения.
Скумбрию осеннего вылова
замораживали при —25 °С и хранили при
этой же температуре на протяжении
6 мес. Пробы отбирали ежемесячно
с момента поступления рыбы в порт до
снятия с холодильного хранения. После
размораживания при комнатной
температуре в течение 10—12 ч проводили
органолептическую оценку качества в
соответствии с требованиями ГОСТ
1168—68 «Рыба мороженая».
Содержание влаги, жира, белка,
небелкового азота, буферность, перекис-
ные, альдегидные, кислотные и йодные
числа определяли стандартными
методами [2]. Фракционный состав белков
изучали по модифицированной нами
методике [7], аминокислотный — на
аминоанализаторе LKB-3201.
Активность липолитических ферментов
идентифицировали по накоплению
свободных жирных кислот, протеолйтиче-
ских — по формольно-титруемому азоту
(ФТА) [8]. Для
электронно-микроскопического анализа выделяли кусочки
белой скелетной мускулатуры на уровне
спинного плавника и фиксировали их
2,5 %-ным глутаровым альдегидом на
0,1 М фосфатном буфере с рН 7,2—
7,4 в течение 2 ч. Дофиксацию
объектов осуществляли 1 %-ным OS04 на
том же буфере B ч). Затем их
обезвоживали спиртами возрастающей
концентрации и заключали в эпон. Срезы
получали на ультрамикротоме LKB-
1118800, контрастировали цитратом
свинца и просматривали в
электронном микроскопе Н-300.
Значительные изменения химических
показателей качества жира скумбрии
выявлены после 5 мес холодильного
хранения, хотя по органолептическим
показателям рыба оставалась
первосортной на протяжении всего
наблюдаемого периода (табл. 1)л
Непредельность жира постоянно снижалась.
Данные по ферментативному гидролизу
белков и липйдов скумбрии показали,
что в начальный, период хранения
буферность, содержание азота
аминокислот, скорость гидролиза белка и
активность липолитических ферментов
мышечной ткани находятся на низком
уровне. Заметный рост продуктов
гидролиза белков — небелкового азота,
a30ta аминокислот, тирозина — и
буферное™ происходит к 3—4 мес.
Высокоактивная ферментная система
скумбрии оказывает влияние на
растворимость белков (табл. 2). При этом
выявляется тенденция увеличения
скорости гидролиза и повышения
растворимости белков к 4 мес хранения.
Уменьшение скорости гидролиза
белков, что косвенно свидетельствует об
ухудшении качества мороженой рыбы,
наступает к 6 мес. Активность
липолитических ферментов колеблется в
пределах от 8 до 10 мл Q,1h NaOH/r и
согласуется с накоплением свободных
жирных кислот.
Срок

хранения,
мес
3
4
5
6
Пере-
кисное
число,
0,02
0,06
0,02
0,04
Показатели качества липйдов

Альдегидное
число-
мг%
на 100 г
жира
0,2
0,5
0,5
0,9
Кислот-
j ное
' число,
мг КОН/г,
1,3
1,5
1,6
2,7
Йодное
число,
% h
158,0
143,8
155,7
152,6
Активность
липолитических
ферментов,
мл 0,1 и
NaOH/r
8,60
9,02
9,32
9,65


белковый
азот,
%
0,19
0,41
0,35
0,44
Таб
Показатели гидролиза белко!
Азот

•аминокислот,
мг%
(ФТА)
59,50
80,50
55,28
77,77

Буферность,
градусы
70,00
110,00
100,03
95,95


розин,
мг%
66,90
80,05
66,30
62,40
лица 1
Скорость
гидролиза
мг АА/ч
(АА —
азот

аминокислот)
0,793
1,090
1,081
0,848
32

Таблица 2
Срок
хранения,
мес
3
4
5
6
Водорастворимые белки
Сумма
фракций,
%
4,23
4,71
5,28
4,46
0/
/0
к белку
27,8
32,6
32,2
30,3
г
Солерастворимые белки
Сумма
фракций,
%
2,55
2,85
2,73
1,95
%
к белку
16,8
19,7
16,6
13,1
Общая
растворимость,
/о
44,6
52,3
48,8
43,1
Небелковый
азот, %
0,19
0,41
0,35
0,44
Общий
белок,
%
16,4
17,0
18,6
17,6
Биологическую ценность белков
оценивали по аминокислотному составу
(АКС). Сравнительные данные АКС
мяса скумбрии, мяса судака и
оптимального АКС пищи человека
приведены в табл. 3.
В начале хранения АКС
представлен 16 аминокислотами, 9 из которых
незаменимые. Содержание некоторых
из них, таких как метионин, .лейцин,
фенилаланин, превышающее
оптимальный уровень для питания человека
[3], а также уровень их в мясе судака
(полноценной в питательном отношении
рыбе), говорит о достаточно высокой
пищевой ценности скумбрии. Меньше
оптимального уровня зарегистрировано
содержание гистидина, лизина и
аргинина. Длительное холодильное
хранение сопровождается уменьшением доли
незаменимых аминокислот на 17,5 %,
однако общее их содержание к концу
хранения достаточно высокое и
соответствует оптимальному АКС пищи
человека.
Электронно-микроскопический
анализ показал, что после 1 мес
холодильного хранения хорошая
сохранность структуры миофибрилл (М),
частичное восстановление триад (Т)
свидетельствуют об обратимых
изменениях мышечной ткани скумбрии (рис.
U а).
К 3 мес деструктивные процессы
проявляются в необратимом
нарушении упорядоченного расположения
стопок мембран (СМ) саркоплазматиче-
ского ретикулума (СР) и Г-системы
(рис. 1, б). В единичных волокнах
Z-линия саркомеров фрагментирована
и наблюдается смещение участков
одного саркомера относительно друг
друга. Остальные структурные элементы
саркомера выражены отчетливо.
Митохондрии с набухшими кристами,
межфибриллярная саркоплазма заполнена
диффузно рассеянными глобулярными
частицами средней электронной
плотности.
После 3 мес холодильного хранения
наблюдается также агрегация фрагмен-
тированных участков Z-линий с
белковыми нитями /-дисков, уплотнение
толстых протофибрилл в области Я-зоны
и частичное исчезновение белкового
материала М-полосы (рис. U в).
В расширенных участках
межфибриллярной саркоплазмы появляются
Таблица 3
Аминокислоты
Валин
Метионин
Лейцин
Фенилаланин
Гистидин
Лизин
Аргинин
Тирозин
Треонин
Изолейцин
Триптофан
Цистин
Сумма
Оптимальный
АКС пищи
человека
4,0
1,1
ё,5
2,4
4,1
9,6
13,4
2,6
—
—
1,8
1,2
46,8
АКС мяса
судака
4,9
1,8
7,9
2,5
3,8
8,9
12,8
2,2
—
—
1,8
1,0
47,6
3
5,3
2,8
9,6
4,5
2,8
2,9
9,5
4,3
6,5
4,8
—
53,0
АКС мяса
4
5,9
3,6
10,4
4,4
3,3
4,4
5,9
4,1
5,5
4,3
—
51,8
скумбрии
5
5,4
3,7
11,7
4,0
3,1
5,1
5,5
4,1
6,1
2,9
—
51,3
6
4,2
4,0
7,0
4,3
3,4
4,7
5,1
5,2
5,6
2,9
—
—
46,4
33

Рис. 1. Участки продольных срезов мышечной
ткани скумбрии в процессе длительного
холодильного хранения:
а — после 1 мес; б, в — после 3 мес; г — после 6 мес
(ув. 15000)
аутофаговые вакуоли (АВ),
содержимое которых не поддается
дифференцированию, и стопки параллельно
расположенных мембран (от 5 до 8).
Последние связаны с аутофаговыми
вакуолями (см. рис. 1, б), что может
указывать на их опосредованное
участие в процессах лизиса
ультраструктур мышечной ткани.
Следующий этап характеризуется
двумя типами деструкции миофибрилл.
Первый, наиболее часто
встречающийся при многих повреждениях
мышечной ткани [4—6],— фрагментация и
исчезновение белкового материала Z-ли-
нии с последующим распадом
миофибрилл на саркомеры (рис. 1, г).
Второй тип — агрегация белков Z-линии
и актиновых протофибрилл /-диска,
отслоение агрегатов от Л-дисков, в
результате чего миофибриллы также
распадаются на отдельные
субъединицы (рис. 2,а,б). Таким образом,
независимо от типа деструкции
миофибриллы в процессе хранения
распадаются по Z-линиям. С увеличением
продолжительности хранения этот про-
Рис. 2. Типы деструкции миофибрилл,
наблюдаемые после 5 и 6 мес холодильного хранения:
а — агрегация белков Z-линии и актиновых протофибрилл
/-диска; б — глубокая стадия деструкции мышечной ткани,
характеризующаяся накоплением между миофибриллами
остаточных тел в виде скоплений осмиофильной массы,
ослаблением связей между саркомерами (ув. 18000)
цесс прогрессирует. В связи с этим
ультраструктурным показателем для
ограничения холодильного хранения рыбы
может служить доминирующий распад
миофибрилл по Z-линиям (см. рис. 1,г).
К этому времени большая часть ауто-
фаговых вакуолей превращается в
остаточные тела (ОГ), представляющие
собой скопления однородной
осмиофильной массы (см. рис. 2,6).
В некоторых случаях наблюдали
необычный тип деструкции миофибрилл
после 3 мес: отщепление от саркоме-
ров по Я-зоне и границе между
А-и /-дисками агрегатированных
между собой 2—3 толстых миозиновых
протофибрилл и актиновых (см. рис.
1,а,в). Ориентированы эти фрагменты
(ФМ) параллельно длинной оси
волокна (на рис. 1,в стрелками указаны
участки, по которым могло проходить
отщепление фрагментов толстых
протофибрилл).
Таким образом, замораживание и
длительное холодильное хранение
скумбрии сопровождается развитием
деструктивных изменений, типичных для
34

аутолиза мышц. Аналогичные
преобразования в ультраструктуре
поперечнополосатой мускулатуры были отмечены
при воздействии различных
повреждающих факторов на скелетные
мышцы [5, 6].
Сопоставление ультраструктурных и
биохимических изменений мышечной
ткани скумбрии в процессе
длительного холодильного хранения
позволило установить фазный характер
деструкции.
Замораживание и начальный период
хранения (до 1 мес) сопровождаются
обратимыми изменениями,
направленными на сохранение гомеостаза
клетки. Подтверждением этого может слу-
i жить, во-первых, хорошая сохранность
ультраструктуры миофибрилл и, во-
вторых, дезориентация мембран СР и
Г-системы, типичная для обратимых
изменений мышечной ткани при
воздействии повреждающих факторов [4].
От 1 до 4 мес происходит,
некоторая стабилизация ультраструктуры
миофибрилл, хотя их растворимость
понижается. Известно, что понижение
растворимости белков вызвано
явлением агрегации денатурированных
белков [1]. На основании этого можно
предположить, что стабилизация
структуры миофибриллярных белков на
протяжении длительного холодильного
хранения вызвана образованием прочных
связей в области Л-диска саркомеров.
Через 5 мес начинают проявляться
некротические процессы, связанные с
накоплением аутофагических вакуолей
и последующим превращением их в
остаточные тела.
Согласование ультраструктурных и
биохимических параметров позволило
представить механизм деградации
следующим образом. Замораживание
вызывает дезинтеграцию мембранной
системы. При этом возрастает количество
продуктов перекисного окисления и
i гидролиза липидов, к 5 мес более
чем в 2 раза. Рост активности липо-
литических ферментов после 2 мес
способствует накоплению продуктов
гидролиза липидов — свободных жирных
кислот.
До 4 мес денатурационные
изменения сократительного аппарата
сопровождаются стабилизацией
ультраструктуры, незначительным повышением
количества водо- и солерастворимых
белков, уменьшением незаменимых
аминокислот. После 4 мес отмечается
заметный прирост продуктов гидролиза —
небелкового азота, азота аминокислот,
тирозина — и увеличение буферности.
Морфологически эти изменения
проявляются в частичном исчезновении Z-ли-
ний, агрегации толстых протофибрилл
в области Л-дисков и тонких — в
области /-дисков. Проявление активности
гидролитических ферментов
согласуется с формированием аутофаговых
вакуолей и может служить
ультраструктурным показателем необратимых
процессов, а накопление остаточных тел и
доминирующий распад миофибрилл на
саркомеры — основанием для
ограничения срока хранения рыбы. Таким
образом, полученные результаты
подтверждают положение о единстве
ультраструктурной и биохимической
организации биологических объектов как
в их нормальном состоянии, так и при
различных повреждающих
воздействиях.
На основании идентификации
ультраструктур, ответственных за
протекание определенных биохимических
процессов, связанных с аутолизом
мышечной ткани, рекомендуется срок
хранения скумбрии до 6 мес. Именно
к этому времени отчетливо
выражаются необратимые изменения
биохимических, ультраструктурных
параметров мышечной ткани и снижается
пищевая ценность.
Список использованной литературы
1. Быков В. П. О растворимости и
агрегации мышечных белков при холодильной
обработке рыбы.— В кн.: Технология рыбных
продуктов. М., 1970, т. 73, с. 7—35.
2. Головин А. Н. Контроль производства
рыбной продукции. М.: Пищевая
промышленность, 1978. 496 с.
3. Клейменов И. Я. Пищевая ценность рыб.
М.: Пищевая промышленность, 1971. 150 с.
4. К р о л е н к о С. А. Т-система мышечных
волокон. Л.: Наука, 1975. 128 с.
5. Лебская Т. К. Изменения
ультраструктуры миофибрилл скелетной мускулатуры
мойвы при длительной консервации холодом.—
Цитология, 1983, т. 25, № И, с. 1318—1321.
6. Семенова Л. А. Ультраструктурные
изменения мышечных клеток сердца при острых
повреждениях.— В кн.: Общие механизмы
клеточных реакций на повреждающие
воздействия. М., 1977, с. 54—55.
7. Ткаченко В. В., Махов А. А., Т к а -
ченко А. В. Фракционный состав
дрожжевых белков.— Изв. АН СССР, сер. биол.,
1969, № 2, с. 285—288.
8. Шендерюк В. -И., Лисовая В. П.,
Нехамкина Н. П. Сравнительная оценка
различных методов определения активности
комплекса протеолитических ферментов рыб.—
Труды АтлантНИРО, 1973, вып. 54, с, 105—
ПО.
35

УДК 621.512.041-27
РАСЧЕТ
ПОДЖИМАЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ
ДЛЯ НЕМЕТАЛЛИЧЕСКИХ
ПОРШНЕВЫХ КОЛЕЦ
А. А. КАЗАКОВ,
канд. техн. наук Е. Л. КЛИВАНОВ,
канд. техн. наук Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ,
А. Б. ДЗОТЦОЕВ
В холодильных поршневых бескрейц-
копфных компрессорах используют
неметаллические поршневые кольца из
капроновой (ТНК-2-Г5) и
фторопластовой (Ф40С8Г4) композиций [2—4].
Поджатие колец к поверхности гильз
цилиндров обеспечивают установкой
под них в канавку поршня
волнообразного ленточного пружинного
экспандера (рис. 1). От его усилия зависят
качество уплотнения и энергетические
потери на трение в цилиндре. Однако
выбор геометрических характеристик
экспандеров затруднен из-за неточности
формул, используемых при расчете [5],
а также отсутствия достаточно простых
и надежных способов оценки
герметичности поршневого уплотнения.
При деформировании волн на
величину / экспандер с жесткостью с
развивает усилие
Ps-cf. A)
При рассмотрении экспандера как
многоопорной балки (рис. 2, а) с
приложением в центре пролетов
сосредоточенных нагрузок, равных развиваемому
при деформировании волн усилию,
справедливо выражение:
С=А -г • B)
bhz
12
где А — безразмерный коэффициент жесткости;
Е — модуль упругости материала
экспандера, МПа;
момент инерции сечения волны
экспандера, м4.
Для определения значения
коэффициента жесткости А рассматриваемую
статически неопределимую систему
(рис. 2,а) заменяли на эквивалентную
(рис. 2,6, схема 1), врезая в опоры
шарниры и вводя опорные моменты Xh
значения которых определяли
решением системы канонических
уравнений .-[71:
о^.+ б^О, C)
где 6|Р, б,.- — коэффициенты податливости,
вычисляемые перемножением эпюр
внутренних изгибающих моментов
от внешних сил и от единичных
моментов в опорах (по способу
Верещагина).
Если сосредоточенные нагрузки
представить пропорциональными усилию
крайней волны, т. е. Р^/С.^, то
можно записать:
О+ХЧ)/»,
f(/CI,/C2,...,/Cn^„P1) ' { '
Числитель представляет собой сумму
усилий всех волн, знаменатель —
функциональную связь деформации волн с
системой нагружения экспандера,
которую в явном виде для каждой волны
устанавливали перемножением
суммарной эпюры внутренних изгибающих
моментов от внешних сил на эпюры от
единичных сил в точках приложения
нагрузки.
Из условия равенства деформации
всех волн экспандера с учетом симмет-
М PA Pj\ Pn-l\ Pg\
TTkbT 77WZ /7fJ7 77г#7 77М7 7J&I7 /7W7/ 77f?77
ft _ *tf>, , y *H*t , , fMf, Kn-,P,
Г7&7Т 7Th7T ?7W7777W77 РМ7/7&7Т 77w7T 77&7T
Схема f
яОтт
-*—ii—*—ш ь-1—it—L
Схема Z
•nQrr
Рис. 1. Схематичное изображение экспандера
(а) и установки его в канавке поршня (б): . , v • ,^
I - гильза цилиндра; 2 - поршень; 3 - поршневое РИС' *• Основная (а) И Эквивалентные ей (б)
кольцо; 4 — экспандер расчетные схемы
36

ричности системы (/С/==/Сл *—i» Кn_i= 1)
определяли коэффициенты Kt и,
подставляя их в D), получали выражение
B) с численным значением
коэффициента жесткости.
С увеличением количества волн
решаемые системы уравнений
существенно усложняются и возникает
необходимость в машинном счете. Для
упрощения вычислений рассмотрели
расчетную схему 2 (см. рис. 2,6) с
расчленением экспандера на отдельные волны,
нагруженные посередине силами Р, и
введением в местах расчленения
заделок (для учета возникающих в
поперечных сечениях волн внутренних
изгибающих моментов). Жесткость всего
\ экспандера определяли суммированием
жесткостей отдельных волн, величины
которых известны [6]: для крайних
El El
волн с=1К?д., для прочих ?=192-^-.
На рис. 3 представлены расчетные
коэффициенты жесткости экспандера в
виде зависимости их средних по волнам
значений (А/п) от числа волн.
Результаты расчета по схемам 1 и 2
практически совпадают и существенно
превышают данные работы [5], полученные
из предположения об эквивалентности
всех волн экспандера. Из-за
ослабления влияния крайних волн величина
А/п с увеличением п возрастает и
стремится к значению, равному
коэффициенту жесткости волны с заделанными
концами (Л = 192).
Жесткость, вычисленная по формуле
B) с использованием теоретически
найденных значений Л, проверяли
экспериментально, деформируя экспандер на
плоскости контролируемым усилием.
Жесткость находили по углу наклона
прямой f(P). На рис. 4 сопоставлены
экспериментальные и расчетные
значения. Как видим, точки,
соответствующие рассмотренным схемам,
располагаются вблизи прямой, проходящей под
Мб0, с отклонением не более 6 %, в то
время как жесткость, вычисленная по
рекомендациям работы [5], оказалась
существенно заниженной.
В соответствии с результатами
теоретического анализа для инженерных
расчетов экспандеров промышленного
исполнения с числом волн 6—12
величину А/п приняли равной 170. В этом
случае жесткость экспандера в
зависимости от его геометрических
параметров может быть представлена в ви^е:
А/п
160
120,
60
W
\/
V
с' s
\
/
>- 9 Ш
6 8 10 12 ft n
Рис. 3. Зависимость среднего по волнам
коэффициента жесткости А/п экспандера от ччисла
волн п:
I — по данным настоящего исследования с использованием
расчетных схем 1 (X) и 2 (ф); 2 — по данным работы [5]
СрН/мм\
25
20
/S
to
\/
о
^/
о
о
о
о
%/
о
5 10 /J 20 23Сз,Н/»"
Рис. 4. Сопоставление экспериментальной
жесткости сэ экспандеров с рассчитанной ср по
уточненным формулам (ф) и по данным работы
[5] (О)
= 14,2
ЕЬпгп
Z3
E)
При устанбвке в поршень экспандер,
огибая цилиндрическую поверхность
канавки, деформируется: длина его
волн несколько уменьшается, что
сопровождается увеличением их высоты
от Н до #'. Кроме того, эффективная
высота волны вследствие расположения
опор на криволинейной поверхности
снижается на величину со, равную
высоте сегмента, отсекаемого
основаниями волн. С учетом отмеченных
особенностей и геометрических соотношений
деформация волн в канавке поршня
составит (см. рис. 1):
f=H'-(*-S% F)
4 4 иш
37
г

D-DK-2t
6 2 •
Деформация, рассчитанная по
формуле F), в 2—4 раза меньше, чем
рассчитанная по используемой до
настоящего времени формуле, отображающей
деформацию волн экспандера на
плоскости (f = H—S).
Уточненные формулы жесткости E)
и деформации волн F) позволяют
определить усилие экспандера и,
следовательно, удельное давление колец на
стенку гильзы.
Для оценки эффективности
использования предложенных расчетных
формул провели сравнительные испытания
компрессора 2ФУБС12М с поршневым
уплотнением из фторопластовых колец
диаметром 67,5 мм по ТУ 26-03-385—81
с волнообразными (ленточными) и
кольцевыми (проволочными)
экспандерами. Последние устанавливали в пазы,
проточенные с внутренней стороны
кольца. Выбор кольцевых экспандеров
обусловлен возможностью надежного
расчета их усилия [1].
Испытания проводили по
предложенному оригинальному способу, схема
которого представлена на рис. 5.
Всасывающий и нагнетательный клапаны
с досок демонтировали. Полости над и
под поршнем разделяли комплектом
прокладок, устанавливаемых под
клапанные доски, герметично
перекрывающих всасывающие каналы
блок-цилиндров. Через нагнетательный патрубок
из баллона в пространство над поршнем
вводили азот, давление которого
поддерживали постоянным. Расходной
38
Рис. 5. Схема испытания компрессора 2ФУБС12М:
/ — компрессор; 2 — преобразователь давления; 3 —
манометр; 4 — дифманометр; 5 — шлейфовый осциллограф;
6 — самопишущий прибор; 7 — расходная шайба; 8 —
комплект прокладок
шайбой на всасывающем патрубке
контролировали объемную скорость
перетекания азота через поршневое
уплотнение. Перепад давлений на шайбе
измеряли дифференциальным манометром
мембранного типа (ДМ) с индуктивным
преобразователем, электрический
сигнал от которого поступал на
автоматический самопишущий прибор ДС 1-0,5.
Показания последнего тарировали,
вытесняя газом контролируемый объем
жидкости. Чтобы не вводить поправку
при определении расходных
характеристик, давление в картере (под поршнем)
поддерживали равным атмосферному.
Давление азота над и под поршнем
измеряли образцовыми манометрами
и электромеханическими
преобразователями МВСЭ2 с выходом их сигнала
через магазин сопротивлений на
шлейфовый осциллограф Н043.1.
Герметичность уплотнения оценивали
по отношению объема перетекающего
через него газа к объему,
описываемому поршнями (А/ = Кпер/Ул). Ошибка в
оценке А/ не превышала 2,5 %.
Энергетические потери на трение определяли
путем измерения ваттметром мощности,
потребляемой электродвигателем
компрессора.
На рис. 6 приведены зависимости
герметичности поршневого уплотнения и
мощности, потребляемой
электродвигателем компрессора, от давления газа
над поршнем при использовании колец
без экспандеров, с волнообразными

at 0,f5 0,20 0,25 0,30 p, МПа
Рис. 6. Зависимость герметичности А,'
поршневого уплотнения (сплошные линии) и'мощности,
потребляемой электродвигателем компрессора Ыэ
(штриховые линии), от давления газа р над
поршнем:
/ — без экспандеров; 2 — с волнообразным экспандером
при удельном давлении колец на стенку гильзы 0,03 МПа;
3 — с волнообразным (#) и кольцевым (О) экспандерами
при удельном давлении колец на стенку гильзы 0,05 МПа
экспандерами, обеспечивающими
расчетное удельное давление колец на
стенку гильзы 0,03—0,05 МПа*, а также с
кольцевыми экспандерами при
расчетном удельном давлении 0,05 МПа.
С увеличением удельного давления
колец на стенку гильзы перетечки газа
через поршневое уплотнение
снижаются, а потребляемая мощность
возрастает. Результаты исследований
кольцевого и волнообразного экспандеров
удовлетворительно согласуются во всем
диапазоне давлений газа на поршень,
что косвенно подтверждает
целесообразность проведенной корректировки
расчетных формул для определения
жесткости волнообразного ленточного
экспандера.
По предлагаемым формулам
уточнены геометрические параметры
волнообразных ленточных экспандеров (см.
таблицу); их использование в
холодильных компрессорах позволит повысить
качество поршневого уплотнения из
неметаллических колец.
* По существующей методике расчета
удельное давление колец на стенку гильзы
составляет 0,018—0,030 МПа.
Тип
экспандера
ЭУ67,5
ЭМ67,5
ЭУ76
ЭМ76
ЭУ115
ЭМ115
г
/.
180
180
192
192
315
315
еометрические параметры,
мм (см. рис
Н
4,0
3,7
3,7
3,9
3,4
3,4
/
30
30
32
32
37
37
1)
ь
2,8
3,6
2,8
3,0
2,8
5,0
h
0,22
0,18
0,25
0,20
0,30
0,20
Список использованной литературы
1. Биргер И. А., Шор Б. Ф., Иосиле-
в и ч Г. Б. Расчеты на прочность деталей
машин. Справочник. М.: Машиностроение, 1979.
702 с.
2. Клибанов Е. Л., Бежанишвили Э. М.,
Афонский В. П., Бланк Л. А.
Исследование, разработка и внедрение
неметаллических поршневых колец повьЛпенной
термостойкости. — Холодильная техника, 1982, № 9,
с. 18—23.
3. Неметаллические поршневые кольца для
холодильных компрессоров / Э. М.
Бежанишвили, Е. Л. Клибанов, А. А. Софер и др. —
Холодильная техника, 1978, № 2, с. 11 —16.
4. Применение пластмассовых поршневых
колец в холодильных компрессорах ФВ6 /
Л. Г. Каплан, Б. А. Лернер, Ю. Б. Пржети-
шевский и др. — Холодильная техника, 1983,
№ 1, с. 39—41.
5. Радченко Н. Я-, Крымский Д. М.,
Калинников И. В. Поршневые кольца
из термопластических материалов. —
Химическое и нефтяное машиностроение, 1974,
№ 8, с. 19.
6. Справочник металлиста. Т. I, M.:
Машиностроение, 1976. 768 с.
7. Феодосьев В. И. Сопротивление
материалов. М.: Наука, 1979. 560 с.
УДК 621.564.2-404:536.22
ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ ЖИДКИХ
МНОГОКОМПОНЕНТНЫХ
ХЛАДАГЕНТОВ
НА ЛИНИИ НАСЫЩЕНИЯ
Ю. А. МИХНО,
д-р техн. наук, проф. В, 3. ГЕЛЛЕР
Многокомпонентные хладагенты
(МКХА) весьма перспективны для
холодильной техники и криогеники.
Использование их позволяет снизить
степень сжатия в компрессоре, уменьшить
необратимые потери при теплообмене и
тем самым повысить эффективность
работы холодильного агрегата.
Расчет элементов холодильной
машины, работающей на МКХА, требует
знания их теплофизических свойств и,
в частности, теплопроводности Я. В
связи с этим нами экспериментально ис-
39

Состав МКХА
R12 —R22 (*,=0,78)
R12 —R22 (*,=0,62)
R12 —R22 (*,=0,25)
R12 —R22 —R142
(*,=0,28; х2=0,20)
R12 —R22 —R142 —R744
(*i=0,26; *2=0,19; *3=0,48)
Теплопроводность жидких МКХА на линии насыщения Х-104, Вт/(м>К),
при температуре, К
200
1043
1075
1188
1165
1206
220
967
9J6
1103
1085
1123
240
891
917
1017
1005
1040
260
816
840
932
927
957
280
743
767
849
852
875
300
674
699
770
781
795
320
611
638
696
716
340
556
586
629
659
Примечание. х\, Х2, *з — массовая доля соответственно первого, второго и третьего компонентов.
следована теплопроводность на линии
насыщения бинарных смесей
хладагентов R12—R22, трехкомпонентной
смеси R12—R22—R142 (R601) и четырех-
компонентной смеси R12—R22—R142—
R744 при температурах 200—340 К.
Измерения проводили методом
нагретой нити на экспериментальной
установке, подробное описание которой
приведено в работе*. Отличительной
особенностью примененной в
исследованиях установки было использование в
качестве наружного термометра
сопротивления тонкостенного платинового
капилляра с внутренним диаметром 1,1 мм.
Это позволило существенно повысить
точность измерений: максимальная
погрешность опытных данных не
превышала 1 %.
При расчете \ вводили поправки на
эксцентриситет нити, потери тепла
с торцов измерительного узла и
лучистый теплообмен между нитью и
капилляром (с учетом особенностей
теплообмена в полупрозрачных в ИК-области
спектра средах). Все измерения
проводили на двух-трех перепадах
температур в слое при числах Релея до 2000.
Совпадение (в пределах погрешности)
опытных данных свидетельствует об
отсутствии влияния конвективной
составляющей на результаты измерений X.
Использованные в опытах образцы-
фреонов были синтезированы в
Государственном институте прикладной
химии, содержание примесей в R12, R22,
R142 и R744 не превышало
соответственно 0,20; 0,05; 0,78 и 0,10 %.
Полученные величины
теплопроводности жидких МКХА на линии насы-
* Геллер В. 3. Исследование теплопроводности
некоторых фреонов метанового ряда.— В кн.:
Теплофйзические свойства веществ и материалов.
М.: Изд-во стандартов, 1975, вып. 8, с. 162—176.
40"
щения при «круглых» значениях
температуры приведены в таблице. На
основании этих данных проанализирована
возможность расчета
теплопроводности смесей Хсм по значению ^чистых
компонентов. Установлено, что
наибольшее отклонение от аддитивного
значения А,ад (до 5—6 %) наблюдается для
бинарных смесей. Предложенное
О. Б. Цветковым уравнение
Лм^адО-Р*!^), A)
где Хад=2А,Л,
удовлетворительно описывает опытные
данные при ($=0,2.
Теплопроводность трехкомпонентной
смеси описывается уравнением
= ЬадП-Р*1*2A-*з)],
B)
а теплопроводность четырехкомпонент-
ной смеси в пределах погрешности
опытных данных подчиняется правилу
аддитивности.
Коэффициент р является
переменным и зависит, по-видимому, от
плотностей смеси.
ИВОБРЕГЕНИЯ
A1) 1092229 B.1) 3440423/29-33 B2) 18.05.82
3E1) Е 01 D 15/04 E3) 624.147 G2) В. И.
Лысенко, П. А. Вислобицкий, А. И. Титаренко,
И. Е. Сухарев, А. М. Моисеенко, К. А. Фазлет-
динов G1) Киевский филиал Всесоюзного научно-
исследовательского института по строительству
магистральных трубопроводов
E4) E7) ЛЕДЯНАЯ ПЕРЕПРАВА,
включающая естественный покров льда и размещенные
на нем продольные и поперечные теплоотводящие
элементы, пространство между которыми
заполнено намороженным искусственным льдом,
отличающаяся тем, что, с целью повышения скорости
намораживания льда и увеличения степени
охлаждения естественного покрова льда,
теплоотводящие элементы выполнены в виде открытых
книзу желобов, охлаждаемые полости которых
контактируют с естественным покровом льда.

оьшт опытом
УДК. 621.512.041-213.3.001.76
МОДЕРНИЗАЦИЯ
КРИВОШИПНО-Ш АТУ ИНОГО
КОМПРЕССОРА
ДЛЯ БЫТОВЫХ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
B. Н. БАБАХИН, Ю. А. КРАСНОВ,
C. А. ТЕРЕХОВКИН
Совершенствование бытовых
компрессионных холодильников, в
частности, увеличение объемов камер и
повышение комфортности, поставило
перед изготовителями компрессоров
задачу повышения их
холодопроизводительности и снижения уровня шума.
С этой целью было решено
модернизировать выпускаемый кривошипно-
шатунный компрессор КХ-1010-А
(ФГ-0,14), обеспечив максимальную
технологическую преемственность
конструкции и сохранив габариты и тип
электропривода.
В таблице приведены основные
технико-эксплуатационные
характеристики базового компрессора КХ-1010-А
и разработанного на его основе
компрессора КХ-0,125 по показателям,
установленным ГОСТ 17008—79 на
фреоновые герметичные компрессоры.
Характеристики холодопроизводительности,
Потребляемой мощности и удельной
холодопроизводительности даны при
работе компрессора в умеренном климате,
а массы и уровня шума — для
компрессора без кожуха (в состоянии поставки
на заводы-потребители).
Повышение
холодопроизводительности компрессора КХ-0,125 достигнуто
в результате увеличения объема
цилиндра, а также совершенствования
конструкции компрессора. Так, для
снижения гидравлического
сопротивления всасывающего тракта компрессора
Диаметр поршня, мм
Ход поршня, мм
Типоразмер компрессора
Холодопроизводительность,
Вт
Потребляемая мощность, Вт
Холодильный коэффициент
Масса, кг
Уровень шума, дБ А
Модель компрессора
КХ-1010-А
27
16
5
100
140
0,7
5,5
55
КХ-0,125
29,5
16,4
6
145
170
0,85
5,3
52
проходные сечения в седле клапана
увеличены с 19,5 до 28 мм2, а в
перегородках между камерами глушителя вса«
сывания — с 10 до 20 мм2. Клапаны
изготавливают из ленты повышенного
качества, а сопрягаемые с ними
поверхности седла тщательно обрабатывают.
Стабильность характеристик
компрессора КХ-0,125 обеспечивается
установкой фиксированного линейного
мертвого пространства в цилиндре —
в пределах от 0,1 до 0,15 мм путем
подбора по толщине прокладки между
корпусом и клапанной доской. В
компрессоре КХ-1010-А, где прокладки по
толщине не подбирали, линейное мертвое
пространство колебалось в пределах от
0,1 до 0,4 мм.
Снижения уровня шума добились,
заменив двухкамерный глушитель
всасывания трехкамерным. Камеры
глушителей нагнетания и всасывания в
компрессоре унифицированы. Снижение
уровня шума обеспечивает и
всасывающий патрубок, длина которого выбрана
из условия резонанса звуковой
волны [1, 2].
Из 40 типоразмеров деталей
компрессора КХ-0,125 только 7 —
оригинальных. Таким образом, компрессор
КХ-0,125 на 82 % унифицирован с
базовым компрессором КХ-1010-А, что
определило его быстрое внедрение.
Представленные на рисунке
результаты экспериментальных испытаний
(при температуре конденсации 55 °С,
температурах переохлаждения, всасьь
вания, окружающей среды 32 °С,
линейном мертвом пространстве компрес-
1,А
1Л
1,2
т
- 110
- 100
- 90
- во
-200
-175
-150
-125
-МО
Щ,дт
-300
-250
-200
-150
-100
- SO
\
х
\
*w„
ч
*
W
S2
W |
-5 40 -15 -20 -25 UX
Зависимость холодопроизводительности Q0 (I)
компрессора КХ-0,125, потребляемой мощности
N (i), силы тока / («?), температуры
обмоток /обм D) электродвигателя ДХМ-5 от
температуры кипения to
41

сора @,14; мм) на калориметрическом
стенде по ГОСТ 17003—79 показывают
соответствие силовых характеристик
электррдвйгателя ДХМ-5 нагрузочным
параметрам компрессора КХ-0,125.
Перегрева обмоток электродвигателя на
возможных режимах эксплуатации
компрессора не наблюдается.
Электродвигатель обеспечивает
надежный пуск механизма компрессора
при пониженном до 184 В напряжении
питающей сети. КПД компрессора
КХ-0,125 с электродвигателем ДХМ-5
выше, чем у базовой модели, что
видно из сопоставления уровней удельной
холодопроизводительности
компрессоров. По уровню
холодопроизводительности компрессор КХ-0,125
соответствует компрессору ХКВ-6 и может
применяться в бытовых холодильниках
и морозильниках, рассчитанных на
температуры кипения в испарителе от —5
до —30 °С.
Описанная модернизация
компрессора КХ-1010-А позволила, не
останавливая его выпуска, начать массовое
производство компрессора КХ-0,125
и затем полностью перейти на него.
Причем переход не потребовал
капитального строительства, организации
параллельных потоков и даже
временной остановки производства, в том
числе и у потребителей компрессоров.
Экономический эффект от выпуска 350 тыс.
компрессоров КХ-0,125 в год составил
340 тыс. руб.
Список использованной литературы
1. Френкель М. И. Поршневые компрессоры.
М.: Машиностроение, 1969. 265 с.
2. Якобсон В. Б. Малые холодильные
машины. М.: Пищевая промышленность, 1977. 150 с.
УДК 621.5.044
КОНДЕНСАТОР ИЗ ОВАЛЬНЫХ
ОРЕБРЕННЫХ ТРУБОК
Канд. техн. наук М. Д. МАХМУДОВ
Применение овальных трубок в тепло-
обменных холодильных аппаратах
(воздушные конденсаторы,
воздухоохладители) позволяет, при прочих равных
условиях, увеличить коэффициент
живого сечения для прохода воздуха и
снизить гидравлическое сопротивление
аппарата. Известны теплообменные
поверхности из овальных (плоских)
трубок и пластинчатых ребер, общих на
пучок трубок [1, 2]. Эти поверхности,
однако, имеют недостаток — плохой
контакт между трубками и ребрами. И*
отличает также высокая трудоемкость
изготовления.
Обычно применяемые медно-алюми-
ниевые поверхности из круглых трубок
и пластинчатых ребер также имеют
плохой контакт из-за несовершенства
технологии уплотнения путем
протягивания шарика. Кроме того, они требуют
расхода дефицитной меди.
Большой интерес представляют
овальные цельноалюминиевые трубки
с накатным оребрением. Изготовление
их менее трудоемко.
Поперечный разрез овальной ореб-
ренной трубки показан на рис. 1. При
высоте ребра 3,4 мм его толщина 0,3 мм,
шаг ребер 3 мм. Коэффициент оребре-
ния трубки р=6,4. Наружная площадь
1 пог. м длины /^«0,12 м2/пог. м.
Общий вид фреонового конденсатора
воздушного охлаждения из овальных
оребренных трубок показан на рис. 2.
Он состоит из трех параллельно
включенных секций, объединенных общими
паровым и жидкостным коллекторами.
В каждой секции имеются по два
секционных паровых и жидкостных
коллектора. Трубки соединены калачами
и закреплены в трубных досках. Шаг
трубок по фронту 19 мм, по ходу
воздуха 31,2 мм.
Конденсатор из овальных
оребренных трубок по сравнению с обычной
конструкцией из медных круглых
трубок с пластинчатыми алюминиевыми
ребрами имеет следующие
преимущества:
при равных энергетических условиях
коэффициент теплопередачи у него
примерно в 1,5 раза выше. Здесь
безусловно имеет значение высокий
коэффициент контакта между трубками и
ребрами A против 0,5—0,7 в обычной
конструкции);
гидравлическое сопротивление
(потоку воздуха) меньше на 5 %;
20
73,2
UUJL
TZZZZZZZZZZZ
3 1
uuintiiinuiut
"П
^J
Рис. .1. Поперечный разрез овальной оребренной
трубки
42

Рис. 2. Общий вид фреонового конденсатора с
овальными оребренными трубками:
/ — общий паровой коллектор; 2 — овальные оребренные
трубки; 3 — общий жидкостный коллектор; 4 — выход
жидкости; 5 — вход пара; 6 — секции; 7 — секционные
коллекторы
С(бъем конденсатора при одинаковых
условиях меньше на 10 %.
Отмеченные преимущества
показывают перспективность применения
оребренных цельноалюминиевых
овальных трубок в теплообменных
аппаратах.
ЮОБКТЕНИЙ
A1) 1092239 B1) 3455962/29-15 B2) 21.06.82
3E1) Е 02 В 15/02, 17/00 E3) 627.5:624.145 G2)
В. В. Богородский, В. А. Морев G1) Ордена
Ленина арктический и антарктический научно-
исследовательский институт
E4) E7) ЛЕДЯНОЕ ОСНОВАНИЕ
БУРОВОЙ ПЛАТФОРМЫ ДЛЯ ЗАМЕРЗАЮЩИХ
МОРЕЙ ПОЛЯРНЫХ РАЙОНОВ, включающее
корпус, снабженный центральной колонной со
смонтированными в ней направляющими трубами
для кустового бурения скважин, балластными
емкостями, ограниченными наружной стеной,
дном и перегородками, ледозащитным поясом,
буксировочными и причальными устройствами
и системой холодильных труб, отличающееся
тем, что, с целью снижения затратна
сооружение основания, центральная колонна, наружная
стена, дно и перегородки выполнены из
армированного пресноводного льда с наполнителем
из древесных отходов и снабжены
теплоизоляцией и деревянной обшивкой, при этом наружная
стена оборудована направляющими трубами для
анкерных свай, примораживаемых к морскому .
дну и основанию.
A1) 1092240 B1) 3306143/29-15 B2) 24.06.81
3E1) Е 02 В 17/00 E3) 624.15 G2) Д. А. Мир-
зоев, Е. Г. Мясковский, В. И. Макеенко, Н. Н.
Еремеева
E4) E7) СПОСОБ СОЗДАНИЯ И
ЭКСПЛУАТАЦИИ ИСКУССТВЕННОГО ЛЕДОВОГО
СООРУЖЕНИЯ, преимущественно,
намораживаемого острова, заключающийся в
намораживании монолита и поддержании его хладозапаса
путем постоянного подвода холода, в частности
от расположенного под сооружением слоя вечной
мерзлоты, через связывающие монолит со слоем
вечной мерзлоты шурфы, отличающийся тем,
что, с целью повышения качества монолита и
эффективности хладообмена между монолитом и
слоем вечной мерзлоты, а также снижения
стоимости работ путем полезного использования
образующегося при намораживании из морской
воды рассола, последний вводят в шурфы и
создают в слое вечной мерзлоты внутренние
полости с увеличенной поверхностью
хладообмена за счет циркуляции рассола по ним.
A1) 1092241 B1) ,3536854/29-15 B2) 10.01.83
3E1) Е 02 В 17/00 E3) 672.2 G2) Л. Н. Хруста-
лев, С. Э. Городецкий, А. В.* Садовский G1)
Северное отделение Научно-исследовательского
института оснований и подземных сооружений
Госстроя СССР
E4) E7) СПОСОБ ВОЗВЕДЕНИЯ
ЛЕДЯНОЙ ПЛАТФОРМЫ на шельфе арктических
и антарктических морей, включающий
намораживание ледяного тела, укрытие его надводной
части теплоизоляцией из донного грунта и
установку замораживающей системы, отличающийся
тем, что, с целью увеличения сроков службы
ледЯной платформы и сокращения ее размеров
путем снижения интенсивности термоабразии и
увеличения сопротивления сдвигу,
дополнительно производят укрытие подводной части ледяного
тела путем намыва по его периметру призмы
грунта, в которую устанавливают
замораживающую систему для смораживания призмы с
дном моря, и поддерживают призму в мерзлом
состоянии в период эксплуатации платформы.
A1) 1100471 B1) 3242123/28-13 B2) 28.01.81
3E1) F 25 D 23/02, 11/00 E3) 621.565 G2)
М. С. Подоляк, В. М. Бугаков, С. Ю. Берсудский,
В. С. Румянцев, Б. Е. Нестеренко, В. И. Молданов,
М. А. Скоростецкий
E4) E7) 1. ДВЕРЬ ХОЛОДИЛЬНИКА,
включающая внутреннюю панель, имеющую боковые
продольные ребра с направляющими и съемные
полки, на боковых поверхностях которых
выполнены направляющие для взаимодействия с
направляющими ребер, отличающаяся тем, что, с
целью повышения удобства пользования,
направляющие ребер и опорные участки направляющих
полок направлены вверх под острым углом к
плоскости внутренней панели.
2. Дверь по п. 1, отличающаяся тем, что
верхние задние угловые края стенок полок скошены
под углом, равным углу наклона направляющих
к плоскости панели, для контакта с выше
расположенными направляющими ребер.
43

в помощь
ПРАКТИКУ
УДК 621.564.322.004: [621.565:629.12]
ОБ ИСПОЛЬЗОВАНИИ
РАСТВОРА ХЛОРИСТОГО
КАЛЬЦИЯ В СУДОВЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВКАХ
В. П. НЕГОДОВ
В соответствии с правилами
технической эксплуатации судовых
холодильных установок для приготовления
рассола (хладоносителя)
рекомендуется использовать кальцинированный
хлористый кальций (СаС12) первого или
второго сорта. Допускается применение
плавленого СаС12 первого сорта.
Низкосортную соль СаС12 в судовых
холодильных установках применять
запрещается, так как в ней содержится
свыше 30 % посторонних примесей,
представляющих собой нерастворимые
в воде вещества, содержащие
хлориды, сульфаты, в том числе до 3 %
бертолетовой соли (см. таблицу).
Раствор, приготовленный из
некачественной соли СаС12, обладает
особенностью: при низких температурах
примеси начинают выпадать в осадок.
Показатели
Хлористый кальций,
%, не менее
Хлористый магний,
%, не более
Прочие хлориды в
пересчете на NaCl, %,
не более
Железо, %, не более
Нерастворимый в воде
остаток, %, не более
Сульфаты в
пересчете на S04, %, не
более
СаС12

кальцинированный*

первый
сорт
96
0,5
0,004
0,2
0,06

второй
сорт
¦ 90
0,6
—
0,6
—
плавленый**

первый
сорт
76
0,3
2,0
0,02
0,2
0,2

второй
сорт
67
0,5
0,05
0,5
0,3
•Кальцинированный хлористый кальций поставляется в
виде порошка или гранул.
** Плавленый хлористый кальций поставляется в виде
порошка, чешуек, гранул или, по согласованию с
потребителем, — в виде монолита.
44
При работе холодильных установок
на таком рассоле загрязняются, а затем
и полностью забиваются фильтры
систем охлаждения. В результате
прекращается циркуляция
хладоносителя в охлаждающих батареях трюмов
и нарушается производственная
деятельность рефрижераторных судов.
Так, на одном из
производственных судов Западного бассейна
использование некачественной соли СаС12
нарушило эксплуатацию холодильной
установки. Судно вынуждено было
покинуть район промысла и следовать
в порт на промывку рассольной системы
для восстановления работоспособности
холодильной установки. j
На другом судне для дозарядки
рассола было использовано 700 кг
плавленой соли СаС12 второго сорта. Ввиду
большой емкости судовой рассольной
системы E0 тыс. л) плохое
качество добавленной соли сказалось не
сразу. В течение месяца холодильная
установка эксплуатировалась
нормально. Только после оттаивания батарей
в трюмах было замечено
загрязнение фильтров рассольных насосов и
коллекторов распределительных
станций. Затем элементы фильтров
забились массой глинистой консистенции
темно-серого цвета, а в нижней части
рассольного расширительного бака
выпал осадок толщиной около 450 мм.
Произошла закупорка рассольных
распределительных станций в двух из пяти
имеющихся на судне систем
охлаждения. Для восстановления
работоспособности холодильной установки
потребовалось слить загрязненный рассол,
промыть трубопроводы и фильтры,
доставить на судно 10 т СаС12,
приготовить новый рассол и заправить его
в две неработающие системы
охлаждения трюмов. На эту работу было
затрачено девять промысловых суток.
Следовательно, для приготовления(
рассола следует использовать только
высококачественный хлористый
кальций, качество которого должно
соответствовать ГОСТ 450—77. Нельзя
допускать поставку соли СаС12 на
рефрижераторные суда без
паспорта-сертификата. Судовым экипажам и
техническим службам судовладельцев в
процессе эксплуатации холодильных
установок и при оформлении
ежегодных заявок на СаС12 необходимо
строго соблюдать рекомендации правил
технической эксплуатации (ПТЭ).

Водный раствор соли СаС12 имеет
еще одну особенность, которая
заключается в том, что он вызывает
интенсивную коррозию стальных труб
рассольной системы охлаждения. Для
защиты стальных поверхностей и
нейтрализации коррозийного воздействия
раствора в него добавляют
специальные присадки-ингибиторы.
В качестве ингибиторов могут быть
использованы:
бихромат натрия (Na2Cr2072H20) из
расчета 3,2 кг на 1 м3
приготовленного рассола с добавлением 27 кг
каустической соды (NaOH) на 100 кг
^бихромата натрия;
;Ц) хромат натрия (Na2Cr204 ) в
количестве 1,2—1,8 кг на 1 м3 рассола.
В случае отсутствия бихромата или
хромата натрия допускается
применение только одной каустической соды
при норме 0,6 кг соды NaOH на
каждые 100 кг СаС12*. Кроме
перечисленных добавок можно употреблять и
другие, например двуокись углерода.
Применением ингибиторов
добиваются главной цели — слабощелочной
или нейтральной реакции рассола
СаС12. Реакцию рассола проверяют на
месте лакмусовой бумагой или в
лаборатории на отобранных пробах. При
этом по изменению окраски
индикатора определяют водородный показатель
рН пробы раствора, который для
нейтрального рассола должен быть в
пределах 7—8.
Ингибиторы ядовиты, и, употребляя
их, необходимо пользоваться
средствами индивидуальной защиты.
Учет особенностей соли СаС12 и
соблюдение рекомендаций ПТЭ в
процессе приготовления хладоносителей
поможет механикам надежно и
эффективно эксплуатировать судовые
холодильные установки.
|if Правила технической эксплуатации
холодильных установок на судах флота рыбной
промышленности СССР. Гипрорыбфлот. Л.,
Транспорт, 1977, с. 16, 114.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1092298 B1) 2326605/25-06 B2) 23.02.76
3E1) F 04 В 49/02 E3) 621.512 G2) Ю. Н.
Дубов, Г. Б. Маргулис, И. Г. Настасюк, М. Б. Шиц-
ман G1) Специальное конструкторско-технологн-
ческое бюро компрессорного и холодильного
машиностроения
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
РЕГУЛИРОВАНИЯ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ
ПОРШНЕВОГО КОМПРЕССОРА, содержащее
отжимные элементы, взаимодействующие с запорными
органами всасывающих клапанов, и механизм
управления отжимными элементами,
отличающееся тем, что, с целью обеспечения
бесступенчатого регулирования производительности,
механизм управления выполнен в виде червяка-
регулятора, взаимодействующего с ним
подвижного колеса с наружной червячной и
внутренней зубчатой поверхностями, неподвижного
зубчатого колеса, соосно расположенных
сателлитов и двух зубчатых дисков, один из которых
закреплен на валу компрессора и соединен через
один из сателлитов с неподвижным колесом,
а другой установлен на валу свободно, снабжен
кулачком, взаимодействующим с отжимными
элементами, и соединен через другой сателлит с
подвижным колесом.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
кулачок имеет профиль, очерченный двумя
дугами окружностей различных радиусов.
A1) 1092337 B1) 3562888/23-06 B2) 03.03.83
3E1) F 25 В 29/00р Р 01 К 25/10 Р53) 621.575
G2) Е. Я. Воронин, В. Д. Галдин, В. И.
Гриценко, С. В. Растворов G1) Омский
политехнический институт.
E4) E7) ТЕ ПЛОХЛАДОЭ НЕ РГЕТИ
ЧЕСКИ Й АГРЕГАТ, содержащий последовательно
включенные газогенератор, утилизатор тепла с
насадкой из углекислотных солей, сепаратор,
регенератор, турбодетандер и отделитель твердой
двуокиси углерода, отличающийся тем, что, с
целью повышения энергетической эффективности,
утилизатор тепла снабжен размещенной в насадке
теплообменной поверхностью, через которую он
подключен к газогенератору и посредством
дополнительно введенного эжектора к
сепаратору, причем приемная камера эжектора
подключена к газовому объему над насадкой
утилизатора тепла.
A1) 1092338 B1) 3573856/23-06 B2) 04.02.83
3E1) F 25 В 35/00, 15/06, 27/00 E3) 621.575
G2) Э. Р. Гросман, А. А. Хавин, И. П.
Толстых, Н. М- Уланов G1) Институт технической
теплофизики АН УССР
E4) E7) 1. ГЕНЕРАТОР
АБСОРБЦИОННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ,
содержащий контур циркуляции раствора, в котором
установлены нагреватель слабого раствора,
ороситель, насадка и сборник крепкого раствора,
а также контур циркуляции наружного воздуха,
в который включены указанная насадка, а за
нею установлены сепаратор и вентилятор,
отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности путем использования солнечной
энергии, насадка выполнена в виде системы
вертикально натянутых крученных нитей, а
сепаратор — в виде системы вертикально натянутых
некрученных нитей, причем нити насадки
установлены в коридорном, а нити сепаратора в
шахматном порядке.
2. Генератор по п. 1, отличающийся тем,
что нити сепаратора имеют различный диаметр
и установлены с различным шагом,
уменьшающимся по ходу воздуха.
45

ОКМНА ТРУДЙ
N ТЕХНИКА
Ш BArlMI UlUnr HI ill wWTTSV
BEKMIACHOGTH
УДК 687.17
СПЕЦИАЛЬНАЯ ОДЕЖДА
ДЛЯ ЗАЩИТЫ ОТ
ПОНИЖЕННЫХ ТЕМПЕРАТУР
Канд. техн. ндук 3. С. ЧУВАРОВА
Центральным
научно-исследовательским институтом швейной
промышленности, являющимся головной
организацией по созданию специальной
одежды в СССР, на основе многолетних
исследований в области гигиены
одежды, конструирования и технологии
изготовления швейных изделий создана
мужская и женская специальная
одежда для защиты от пониженных
температур, обеспечивающая нормальную
жизнедеятельность и
работоспособность человека. На эту одежду
разработаны государственные стандарты
(ГОСТ 12.4.084—80 и ГОСТ 12.4.088—
80), в соответствии с которыми
швейные предприятия страны с 1
января 1982 г. начали ее выпуск.
Стандартами предусматривается
изготовление мужских и женских
костюмов для работающих в условиях
пониженных температур в различных
отраслях промышленности. По этим
стандартам может быть изготовлена
практически любая одежда,
защищающая от пониженных температур, с
учетом всего многообразия
метеорологических условий и уровня энергозатрат
работающих на различных
производствах.
В зависимости от условий
эксплуатации рекомендуются три типа мужских
и женских костюмов: с
пристегивающейся утепляющей подкладкой, с
пристегивающейся утепляющей
подкладкой и утепленным бельем, с
притачной утепляющей подкладкой.
В стандартах указаны требования
к теплозащитным показателям одежды
с учетом теплообмена мужчин и
женщин, метеорологических факторов на
территории СССР, уровня энергозатрат
работников и продолжительности
пребывания их на холоде, а также
требования к теплоизоляции и толщине
пакета материалов одежды в
соответствии с климатическим
районированием. Предлагается наиболее
рациональный и эффективный способ
распределения утепляющего слоя в одежде. На
основании исследований
выпускающихся промышленностью в настоящее
время утеплителей одежды даны
рекомендации по их применению в
зависимости от климатических зон.
Требования разработаны с учетом
среднего уровня энергозатрат
работников и продолжительности
непрерывного пребывания на холоде в течение
2 ч для I—II климатических зон и 4 ч
для III—V климатических зон.
Стандартами предусматривается так-^
же возможность изготовления одежды-
и для других условий. С этой целью
приведена методика расчета
необходимой теплоизоляции пакета одежды,
учитывающей уровень энергозатрат,
метеорологические параметры в
конкретном районе эксплуатации одежды
и продолжительность пребывания на
холоде. Принимая во внимание, что
условия эксплуатации могут непрерывно
изменяться, стандарты позволяют
изготавливать одежду с переменными
теплозащитными свойствами. Это
достигается применением разъемного
утеплителя и утепленного белья, а также
специальных вентиляционных отверстий.
Работник может надеть полный
комплект одежды или снять один из
утеплителей, открыть или закрыть
вентиляционные отверстия, обеспечивая или,
наоборот, прекращая тем самым
доступ воздуха под одежду.
Для защиты от ветра имеются
капюшор, ветрозащитные клапаны по
линии застежки куртки и брюк,
трикотажные напульсники и хлястики по
низу рукавов и брюк. Расширенный
пояс брюк защищает поясничную
часть от переохлаждения (рис. 1).
Для конкретных условий эксплуата-^
ции могут быть изготовлены костюмьР
с различными модельными
особенностями. В приложении к стандартам
показаны эти модели: костюмы с
полукомбинезоном вместо брюк, с
голодным убором типа подшлемника, с
различными видами, размерами,
количеством и местом расположения карманов
и усилительных накладок, с
капюшонами различного конструктивного
решения, с амортизационными
прокладками, с брюками, заправляемыми в
сапоги.
Для изготовления костюмов реко-
46

Рис. 1. Специальная одежда для защиты от
пониженных температур
мендуется плащевое полотно,
обладающее малой воздухопроницаемостью и
хорошими физико-механическими
свойствами. Применение этой ткани
особенно необходимо для районов, где часты
сильные ветры.
Для лучшей ориентации
потребителей о климатическом районировании
СССР в стандартах в качестве
приложения приведена географическая
карта, разделенная на пять
климатических зон, и указан перечень
городов, относящихся к каждой зоне.
В памятке-инструкции по уходу за
изделиями во время эксплуатации
рекомендован наиболее рациональный
способ их чистки.
Р Ранее для тружеников различных
отраслей промышленности (геологов,
железнодорожников, работников
лесной промышленности, сельского
хозяйства и т. д.) были разработаны
более 100 моделей утепленной
специальной одежды. Для ликвидации
неоправданного разнообразия моделей
в 1983 г. организациями Минлег-
прома СССР при участии ВЦСПС
и Союзглавспецодежды были созданы
единые промышленные коллекции
мужских и женских специальных костюмов
для защиты от пониженных
температур, а также отдельно курток и
брюк, в которые включены отдельные
модели из вышеуказанных стандартов.
В единую промышленную коллекцию
костюмов для защиты от
пониженных температур вошли 17 моделей,
из них 11 мужских и 6 женских;
в коллекцию курток и брюк — 22
модели курток и 4 модели брюк, из них
13 курток и 2 брюк для мужчин и
9 курток и 2 брюк для женщин.
Некоторые модели из коллекций
показаны на рис. 2.
Из коллекций могут быть выбраны
те модели, которые в наибольшей
степени отвечают конкретным условиям
производства.
В настоящее время
промышленностью выпускаются также 19 видов
костюмов, предназначенных для
защиты от комплексного воздействия
вредных производственных факторов:
например, пониженных температур и
нефти, пониженных температур и искр
или брызг расплавленного металла,
пониженных температур и воды и т. д.
На основании анализа условий
труда работников различных отраслей
промышленности установлено, что
рассмотренный ассортимент изделий в
основном может обеспечить защиту от
холода.
47

Рис. 2. Единые промышленные коллекции
специальных костюмов (а), курток (б) и брюк (в)
для защиты от пониженных температур
Заявки на приобретение специальной
одежды, выпускаемой
промышленностью, оформляют через районные
управления материально-технического
снабжения системы Союзглавспец-
одежды.
Если по условиям производства
необходима специальная одежда,
отличающаяся от вышеуказанной, в Мин-
легпром СССР должны быть
направлены исходные требования на
разработку материалов и изделий.
4&

Внимание потребителей следует
обратить на то, что защитные,
гигиенические, эксплуатационные и
эстетические свойства специальной одежды
сохранятся в течение всего периода
носки лишь при условии, что одежда
будет регулярно подвергаться
химической чистке, стирке и ремонту (согласно
нормативно-технической документации
на конкретные виды изделий).
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1092336 B1) 3498786/23-00 B2) 11.10.82
3E1) F 25 В 15/12 E3) 021.575 G2) В. Я. Ошов-
ский, А. Г. Дергачев, Н. Г. Шмуйлов.
E4)E7) 1. АБСОРБЦИОННО-РЕЗОРБЦИ-
ОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая абсорбционный контур циркуляции
раствора, в котором установлены генератор, первая
полость теплообменника регенератора, дроссель,
абсорбер, насос, вторая полость теплообменника-
l регенератора и ректификатор, а также
резорбционно-дегазаторный контур циркуляции
раствора, в который включены резорбер, первая
полость двухполостного теплообменника,
регулирующий вентиль, дегазатор и насос, причем
выход ректификатора связан с резорбером, а
выход дегазатора — с абсорбером,
отличающаяся тем, что, с целью повышения экономичности
и возможности производства холода различных
температур при использовании
низкопотенциального тепла, установка дополнительно содержит
отделитель жидкости, жидкостное пространство
которого включено в резорбционно-дегазаторный
контур между дегазатором и насосом, а паровое
подсоединено к абсорберу, причем резорбер
дополнительно подключен посредством автономного
дросселя через вторую полость теплообменника
к линии связи дегазатора с жидкостным
пространством отделителя жидкости.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
резорбер выполнен двухсекционным, его секции
по раствору соединены последовательно и первая
из них на входе подключена к абсорбционному
контуру между насосом и второй полостью тепло-
обменника-регенератора, а на выходе — к
ректификатору.
3. Установка по п. 1, отличающаяся тем,
что дегазатор выполнен двухсекционным, при
этом первая секция на выходе подключена к
второй полости двухполостного теплообменника,
а вторая секция на входе — посредством
автономного дроссельного вентиля к резорберу.
4. Установка по п. 1, отличающаяся тем,
что дегазатор и теплообменник выполнены
многосекционными, при этом секции теплообменника
со стороны обеих полостей соединены
последовательно, а каждая его секция со стороны второй
полости включена в резорбционно-дегазаторный
контур между секциями дегазатора, причем
перед секциями дегазатора и между входом
и выходом указанных секций теплообменника
дополнительно установлены регулирующие
вентили.
49

A1) 1096461 B1) 3595704/23-06 B2) 20.05.83
3E1) F 25 В 1/00, IS/12 E3) 621,574 G2)
А. Г. Дергачев, В. Я. Ошовский G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая компрессор и два автономных
контура циркуляции раствора, в первый из
которых включены охлаждаемый водой резорбер,
подключенный паровым пространством к
нагнетательной стороне компрессора, дроссель, первая
полость двухполостного теплообменника и насос,
а во второй контур циркуляции включены
дегазатор, подсоединенный паровой полостью к
всасывающей стороне компрессора, насос, вторая
полость теплообменника и дроссель,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности, установка дополнительно содержит
отделитель жидкости, включенный в первый контур
между теплообменником и всасывающей
стороной компрессора, а по жидкостному объему —
подсоединенный к всасывающей стороне насоса,
и второй теплообменник с водяным охлаждением,
включенный во второй контур и сообщенный
по трубному пространству с второй полостью
первого теплообменника и дополнительно — с
паровым пространством резобрера.
•A1) 1096463 B1) 3581851/23-06 B2) 20.04.83
3E1) F 25 В 15/06 E3) 621.575 G2) В. Я. Жу-
равленко, Э. Р. Гросман, В. С. Шаврин,
С. Е. Наумов G1) Опытное конструкторско-
технологическое бюро по интенсификации
тепломассообмен ных процессов и устройств
Института технической теплофизики АН УССР
E4) E7) СИСТЕМА ЦИРКУЛЯЦИИ
РАБОЧЕЙ жидкости, включающей
интенсифицирующую добавку в абсорбере или испарителе
холодильной установки, содержащая
циркуляционный контур, в который включены ороситель,
теплообменная поверхность соответственно
абсорбера или испарителя и насос, имеющий на
всасывающей стороне смеситель рабочей
жидкости с интенсифицирующей добавкой,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности, под теплообменной
поверхностью дополнительно установлена
разделительная тарелка с уравнительным патрубком
в центральной части, закрытым колпачком, и
переливным порогом на краю, причем под
переливным порогом тарелка снабжена сборником
интенсифицирующей добавки, подключенным к
смесителю.
A1) 1097866 B1) 3471369/23-06 B2) 15.07.82
3E1) F25 В 9/00 E3) 621.574 G2) В. С. Биенко,
A. П. Черепанов, В. Г. Бахнев, Г. А.
Головко, Ю. .Я. Игнатов
E4) E7) СПОСОБ ОЧИСТКИ РАБОЧИХ
ПОЛОСТЕЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ
путем адсорбции примесей, выделяемых с ее
внутренних поверхностей на адсорбенте,
отличающийся тем, что, с целью повышения качества
очистки, машину нагревают, а адсорбент
охлаждают с помощью криоагента, поверхность контакта
которого с адсорбентом постепенно
увеличивают со скоростью передвижения фронта
адсорбции примеси, обладающей наименьшей скоростью
адсорбции.
(И) 1097868 B1) 3507853/23-06 B2) 03.11.82
3E1) F 25 В 15/06, 15/04 E3) 621.575 G2)
B. М. Шлейников
50
E4)E7) АБСОРБЦИОННАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая бромистолитие-
вую холодильную машину с контуром
циркуляции раствора, в котором установлены
генератор, теплообменник, абсорбер подсоединенный
к испарителю, и насос, а также водоамми-
ачную абсорбционную холодильную машину,
имеющую кипятильник с греющей поверхностью
внутри, отличающая тем, что, с целью
повышения экономичности, генератор и испаритель
бромистолитиевой холодильной машины
соединены посредством линии, а в установку
дополнительно введены последовательно включенные в
эту линию компрессор с обводным
трубопроводом, конденсатор и переохладитель жидкого
хладагента, причем указанный конденсатор
размещен в кипятильнике водоаммиачной
абсорбционной холодильной машины и служит его
греющей поверхностью.
A1) 1097873 B1) 3516563/28-13 B2) 29.11.82
3E1) F 25 D 3/00, А 01 F 25/14 E3) 621.565.4
G2) В. 3. Жадан, Л. И. Балыкова, Е. Г. Щебе-
товская, И. Ш. Почхидзе, Г. 3. Мазанишвили
G1) Одесский технологический институт
холодильной промышленности
E4) E7) КОНТЕЙНЕР ДЛЯ ХРАНЕНИЯ
И ТРАНСПОРТИРОВКИ ПИЩЕВЫХ
ПРОДУКТОВ, преимущественно плодов и овощей,
содержащий теплоизолированный корпус с
крышкой, отличающийся тем, что, с целью
удлинения сроков хранения при сохранении качества
продуктов, в центре днища корпуса
выполнено отверстие, в котором установлено запорное
устройство, содержащее два связанных штоком
и заполненных легкокипящим веществом сильфо-
на, имеющих ограничивающие их перемещение
решетки, при этом один сильфон размещен во
внутреннем объеме контейнера, другой —
снаружи и имеет перекрывающий отверстие клапан,
а между крышкой и боковыми стенками
корпуса образованы зазоры.
1 НТО
ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
УДК 061.22.053
В ПРЕЗИДИУМЕ ЦП НТО
ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
21 августа 1984 г. состоялось очередное
заседание Президиума Центрального правления
НТО. На нем были заслушаны сообщения
заместителя председателя Азербайджанского
правления А. И. Гержой о работе республиканского
правления НТО пищевой промышленности по
выполнению постановлений VI Всесоюзного съезда
научно-технических обществ и VIII съезда
отраслевого НТО, представителей Минпищепрома
СССР, Минмясомолпрома СССР, Минрыбхоза
СССР и комиссии по новой технике
Центрального правления НТО — о ходе выполнения
заданий научно-технических программ и планов
внедрения новой техники, директора
Общественного института повышения квалификации ИТР

В. М. Барсуковой — об итогах учебы по курсу
«Условия и охрана труда в пищевой, мясной,
молочной и рыбной промышленности»; утвержден
тематический план работы ЦП НТО на 1985 г.;
рассмотрены предложения первичных
организаций отраслевого НТО о представлении на
соискание премий ВСНТО лучших
научно-исследовательских и конструкторских работ по охране
труда.
Президиум ЦП НТО отметил, что
Азербайджанское правление НТО пищевой
промышленности осуществляет меры по выполнению
поставленной XXVI съездом КПСС задачи — усилить
роль научно-технических обществ в
совершенствовании производства.
В соответствии с решениями VI Всесоюзного
съезда научно-технических обществ, VIII съезда
отраслевого НТО и V Пленума
Азербайджанского РП НТО пищевой промышленности
основными направлениями деятельности научно-
цтехнических обществ пищевых отраслей
промышленности республики являются внедрение
достижений науки, техники и передовой технологии
в производство, рост производительности труда,
сокращение применения ручного труда в
промышленности и сельском хозяйстве, комплексная
механизация производственных процессов, экономия
материально-сырьевых и топливно-энергетических
ресурсов.
Совместно с республиканским комитетом
профсоюза рабочих пищевой промышленности
РП НТО пищевой промышленности
Азербайджана участвует в реализации двух научно-
технических программ — «Молоко» и программы
по снижению уровня ручного труда в
промышленности и сельском хозяйстве. Ими
организуются смотры и конкурсы, направленные на
сокращение ручного труда.
На основе паспортизации ручного труда .на
предприятиях разработаны и осуществляются
комплексные планы механизации труда и
производственных процессов на 1982—1985 гг. и на
период до 1990 г. Большая работа в этом
направлении ведется на Бакинском
мясокомбинате, бисквитной и карамельной фабриках и др.
Так, на Бакинском булочно-дрожжевом
комбинате с участием рационализаторов разработана
и внедрена машина для чистки и смазки
противней, что позволило механизировать
трудоемкий процесс и высвободить 3 человек.
Модернизирована поточно-механизированная линия по
выработке городских булок с механизацией
посадки тестовых заготовок. Высвобождено 8
человек, экономический эффект составил 18 тыс. руб.
Организации НТО пищевых отраслей
республики участвуют в реализации
Продовольственной программы страны. В содружестве с
министерствами разработаны мероприятия, способст-
) вующие повышению эффективности работы
агропромышленного комплекса, в том числе по
сокращению потерь сельскохозяйственной
продукции при уборке и транспортировке, по
экономному расходованию сырья и материалов, а также
выработке продукции из местного
нетрадиционного сырья.
Республиканское правление НТО совместно
с отраслевыми министерствами регулярно
проводит конкурс на лучшее изделие с использованием
местного сырья. В результате внедрения
поступивших на конкурс предложений в кондитерской
промышленности и других отраслях нашли
применение такие виды местного сырья, как подвар-
ки из инжира, айвы, хурмы и граната, настои
из травы чебрец, что позволило сэкономить сахар,
масло и орехопродукты.
В ряде пищевых отраслей республики широкое
распространение получает творческое
содружество ученых и производственников. Так, в целях
замены дорогостоящих импортных специй,
применяемых в колбасном производстве, первичная
организация НТО ВНИИМПа провела работу
по экстрагированию эфирных масел из
дикорастущей флоры Азербайджана. Экономический
эффект составил 320 тыс. руб.
Под девизом «Мой вклад в решение задач
одиннадцатой пятилетки» по личным и
коллективным планам работает более 70 % членов НТО.
В пищевых отраслях промышленности
республики функционирует семь народных
университетов технического прогресса и экономических
знаний. Особого одобрения заслуживает работа
народного университета на Бакинской бисквитной
фабрике. Лекционный материал и семинарские
занятия здесь тесно увязываются с
производственной деятельностью предприятия. Широко
используется стенная печать, стенд «НТО в борьбе
за технический прогресс».
Наряду с положительными сторонами, в
деятельности Азербайджанского республиканского
правления НТО был отмечен и ряд недочетов.
В принятом Президиумом Центрального
правления НТО пищевой промышленности
постановлении Азербайджанскому правлению НТО
рекомендовано осуществить дополнительные меры по
повышению эффективности работы первичных
организаций, творческих объединений членов НТО
в свете решений XXVI съезда КПСС, по
реализации задач, изложенных в приветствии
ЦК КПСС VI Всесоюзному съезду
научно-технических обществ, решений этого съезда и VIII
съезда отраслевого НТО, а также постановления
ЦК КПСС и Совета Министров СССР «О мерах
по ускорению научно-технического прогресса в
народном хозяйстве».
Необходимо обеспечить более широкое и
активное участие первичных организаций НТО,
каждого члена НТО в разработке и выполнении
планов развития науки и техники,
Продовольственной программы, комплексных целевых
программ, их отдельных этапов и заданий.
Советам первичных организаций НТО нужно
более настойчиво решать вопросы, связанные
с реализацией предложений научно-технической
общественности по проблемам ускорения научно-
технического прогресса, роста
производительности труда, увеличения выпуска и повышения
качества продукции, снижения материалоемкости,
экономии сырья, топлива, электроэнергии.
Рассмотрев научно-исследовательские и про-
ектно-конструкторские работы по охране труда,
представленные на проводимый ВСНТО
совместно с отделом охраны труда ВЦСПС
Всесоюзный кЬнкурс, Президиум ЦП НТО рекомендовал
к премированию следующие: «Положение об
организации управления охраной труда в рыбном
хозяйстве» — Калининградского технического
института рыбной промышленности и рыбного
хозяйства, «Рекомендации по улучшению условий
труда, ликвидации аварийных ситуаций в
литографских и лакопечатных цехах» — Московского
технологического института пищевой
промышленности, «Средства для снижения загрязненности
производственной атмосферы и воздушных
выбросов на участке подготовки табака к
ферментации с улучшением качества увлажнения и степени
очистки от посторонних примесей» и «Устройство
для снижения запыленности воздушной среды
на механизированных погрузочно-упаковочных
участках сушильных комплексов» —
Молдавского научно-исследовательского института табака.
51

ХРОНИКА
УДК 621.565.92-057D74.2) :06.053
О СЕМИНАРАХ РАБОТНИКОВ
ХОЛОДИЛЬНЫХ СЛУЖБ
ПРЕДПРИЯТИЙ МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ЭСТОНСКОЙ ССР
Е. Г. КРАЙНЕВ
В Эстонии ежегодно проводятся семинары
работников холодильных служб мясной и
молочной промышленности республики. В работе
семинаров принимают участие также
представители холодильной службы Минмясомолпрома
СССР, сотрудники ВНИКТИхолодпрома и других
научно-исследовательских институтов,
руководители холодильных служб и специалисты из
союзных республик.
Необходимость регулярных семинаров
обусловлена стилем работы холодильной службы
республики, которая планирует, обеспечивает
и контролирует выполнение программы
развития холодильного хозяйства, при необходимости
оказывает консультативную и другую помощь
предприятиям и вместе с тем всемерно
поддерживает инициативу специалистов на местах.
Форма проведения семинаров способствует
максимальному использованию огромного
коллективного опыта теоретиков и практиков.
Предпосылками этого являются полная откровенность
и демократизм при обсуждении нерешенных
проблем и вносимых предложений.
Так, например, в связи с большой
потребностью молочной промышленности в «ледяной»
воде многие предприятия заказали освоенные
Московским заводом «Компрессор»
аккумуляторы холода панельного типа и пересмотрели
проекты реконструкции холодильных хозяйств
с учетом использования именно этого
оборудования. Однако на семинаре при обобщении
опыта эксплуатации подобных аккумуляторов,
в частности на Таллинском комбинате молочных
продуктов, была показана малая пригодность
этих аппаратов для компенсации пиков тепловых
нагрузок при охлаждении пастеризованного
цельного и обезжиренного молока. Для
удовлетворительной работы пастеризатора требуется вода
температурой 0,5—2 °С, но при этой температуре
лед на работающей панели практически не тает.
Поэтому в часы максимальных тепловых нагрузок,
несмотря на наличие на панелях льда (а отчасти
и из-за этого), температура воды повышается
до 6—8 °С и выше, и только тогда начинается
сколько-нибудь заметное таяние льда. При этом
слой льда ухудшает теплообмен и требует
понижения температуры кипения. В результате
обсуждения единогласно признана
предпочтительной емкостная аккумуляция холода на базе
50- и 100-тонных молочных танков, выпускаемых
экспериментально-механическим заводом
«Прогресс».
Особенностью проводимых в Эстонии
семинаров является то, что решения, принимаемые
на них, носят не рекомендательный, а
обязательный характер и учитываются при
разработке перспективного плана развития отрасли
и годовых планов предприятий.
Последний семинар проводился в апреле
1984 г. В течение первого дня в Таллине на
проходившей в это время международной
выставке совместно со специалистами из ГДР
участники семинара обсудили особенности
применения, монтажа, наладки и эксплуатации
импортируемого в Эстонию холодильного оборудования.
В последующие 2 дня на Вильяндиском
комбинате молочных продуктов были заслушаны и
обсуждены доклады специалистов, в частности,
по таким важным проблемам, как сокращение
расхода электроэнергии, обеспечение надежного
функционирования холодильного оборудования
при нехватке квалифицированного
обслуживающего персонала.
Заинтересованную дискуссию вызвал доклад
о комплексной автоматизации холодильных
установок на молочных предприятиях Крымской
области Украинской ССР. Не вызывает сомнений,
что предпосылкой надежной работы
автоматизированной льдоводяной системы является
равномерная тепловая нагрузка на холодильную
машину и разделение охлаждающей и охлаждаемой {
систем, что достигается установкой больших
емкостей и индивидуальных насосов. Однако
положенный в основу комплексной
автоматизации принцип предельного упрощения, вплоть
до исключения линейных ресиверов и приборов
автоматического регулирования подачи
хладагента, вызвал, возражения, так как реализуемый
по этой схеме режим работы холодильной
установки не будет энергетически оптимальным.
В решении семинара были определены
перспективные направления развития холодильного
хозяйства отрасли: комплексная автоматизация
холодильных установок, охлаждение камер
хранения молочной продукции и мелких цехов от
автономных, с высокой степенью заводской
готовности, полностью автоматизированных фреоновых
агрегатов, использование винтовых компрессоров
с автоматическим плавным регулированием хо-
лодопроизводительности в системах охлаждения
с хладоносителем, применяемым в
технологических цехах. При этом надежность
регулирования подачи аммиака можно обеспечить,
применяя либо приборы фирмы «Данфосс»,
либо модернизированные Раквереским
мясокомбинатом вентили СВМ-25.
Претворение в жизнь решений семинаров
работников холодильных служб мясной и
молочной промышленности Эстонской ССР будет
способствовать успешной реализации
Продовольственной программы страны.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
(II) 1092300 B1) 3515243/25-06 B2) 30.11.82
3E1) F 04 С 18/16 E3) 621.665.4 G2) В. Ю.
Филиппов, Г. А. Бурданова, Е. Б. Кудрин, Н. Г. Крей-
мер
E4) E7) РЕГУЛЯТОР
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ ВИНТОВОГО КОМПРЕССОРА, содер
жащий золотник, состоящий из двух подвижных
элементов, установленных с возможностью
перемещения пареллельно оси компрессора, и
приводной механизм, отличающийся тем, что, с
целью упрощения конструкции, регулятор
снабжен вторым приводным механизмом, а
элементы расположены один на другом и соединены
каждый со своим приводным механизмом.
52

К 75-ЛЕТИЮ
АНАТОЛИЯ АРКАДЬЕВИЧА ГОГОЛИНА
В октябре 1984 г. исполнилось 75 лет
доктору технических наук, профессору
Анатолию Аркадьевичу Гоголину.
Один из крупнейших и
авторитетнейших ученых, он в значительной степени
способствовал прогрессу холодильной
техники и техники кондиционирования
воздуха в нашей стране.
Уже в самом начале своей трудовой
деятельности, работая после окончания
в 1930 г. механического факультета МВТУ
им. Н. Э. Баумана на московском заводе
«Компрессор», А. А. Гоголин участвовал
в создании первых образцов отечественных
г холодильных компрессоров — аммиачного
компрессора ВП-230, ВП-110, ВП-60, ВП-180
и ВП-350.
К 1933 г. Анатолий Аркадьевич перешел
на научную работу во Всесоюзный научно-
исследовательский институт холодильной
промышленности (сейчас* ВНИКТИхолод-
пром), где трудится и в настоящее время
в должности профессора-консультанта.
За 50 лет работы в институте А. А.
Гоголиным проведены важные научные
исследования, результаты которых легли в основу
создания различных видов холодильной
техники.
Кандидатская диссертация Анатолия
Аркадьевича A939 г.) была посвящена
использованию оборотной воды в
холодильных установках. Под его руководством
и при личном участии разработаны и
внедрены интенсивные вентиляторные
пленочные градирни типа ГПВ.
Он является основоположником
нового научно-технического направления —
технологического кондиционирования
воздуха на предприятиях мясной и молочной
промышленности. Основные положения
этого направления были изложены в книге
«Кондиционирование воздуха в мясной
промышленности» A966 г.). Он
непосредственно руководил проектированием и
внедрением в производство
технологических кондиционеров типов КТР и КТА.
В 1962 г. им сконструирована первая
в СССР опытная установка
кондиционирования воздуха в холодильных камерах,
свыше 20 лет успешно эксплуатирующаяся
во ВНИКТИхолодпроме.
Большой вклад внес А. А. Гоголин
в развитие теории тепломассообмена в
холодильных установках: градирнях,
контактных и поверхностных
воздухоохладителях. Его докторская диссертация
«Осушение воздуха холодильными машинами»,
защищенная в 1964 г., стала
фундаментальной теоретической базой для создания
нового у нас в стране вида
холодильного оборудования — механического
осушителя воздуха.
Много сделано Анатолием
Аркадьевичем и для усовершенствования теплооб-
менных холодильных аппаратов. Это
направление его научной деятельности
нашло отражение в вышедшей в 1982 г. под
его редакцией книге «Интенсификация
теплообмена в испарителях холодильных
машин», а также в ряде опубликованных
статей.
В последние годы А. А. Гоголин
занимается вопросами техноэкономической
и энергетической оптимизации
холодильных аппаратов и режимов их работы.
Большое внимание он уделяет
подготовке научных кадров. Тринадцать его
аспирантов успешно защитили кандидатские
диссертации. Он неоднократно был
председателем государственных экзаменационных
комиссий в Одесском и Ленинградском
технологических институтах холодильной
промышленности, а также в Московском
институте химического машиностроения.
Анатолий Аркадьевич оказывает
большую практическую помощь работникам
предприятий мясной и молочной
промышленности и холодильного машиностроения,
щедро делясь с ними своим богатым
опытом и обширными знаниями.
А. А. Гоголин является заместителем
главного редактора серии справочников
«Холодильная техника» A977—1984 гг.)
и научным редактором трех из них. Им
написан ряд статей в этих
справочниках.
Вот уже 50 лет — с момента публикации
в 1934 г. статьи «Теплопередача в
испарителе Линде» — Анатолий Аркадьевич
активно сотрудничает в журнале
«Холодильная техника», поместив в нем около
ста статей. В течение 27 лет он является
членом редакционной коллегии журнала,
ведя в ней большую и ответственную
работу.
За плодотворную работу А. А. Гоголин
награжден орденом Трудового Красного
Знамени и медалями.
Редакция и редакционная коллегия
журнала «Холодильная техника» сердечно
поздравляют Анатолия Аркадьевича со
славным юбилеем и от всей души желают
ему доброго здоровья, долгих лет жизни
и дальнейших творческих успехов.
53

В МЕЖДУНАРОДНОМ
ИНСТИТУТЕ
ХОЛОДА
УДК 621.59@48.81
ИЗ ДОКЛАДОВ КОМИССИИ А1/2
НА XVI МЕЖДУНАРОДНОМ
КОНГРЕССЕ ПО ХОЛОДУ
На трех заседаниях комиссии А1/2 (криофизи-
ка, криогенная техника) было заслушано 28
докладов, представленных следующими странами:
СССР — 3; Франция — 8; США — 2;
Великобритания — 2; ФРГ — 2; Китай — 2; страны
СЭВ — 5; другие страны — 4. Ниже приводится
краткое содержание наиболее интересных
докладов.
Т. Фредеркинг (США) посвятил свой доклад
исключительно важной в практическом
отношении проблеме температурной неоднородности
(сильной и слабой) в криогенных жидкостях при
их тепловых взаимодействиях с твердыми телами.
Теоретические и экспериментальные результаты
получены для азота и гелия. При температурах,
близких к нормальной температуре кипения азота
G7 К), жидкий азот является слабо
неоднородной жидкостью, в то время как в жидком
гелии при температурах ниже 4,2 К наблюдается
существенная неоднородность. Это исследование
особенно актуально для практических задач
охлаждения, например, сверхпроводников при
импульсных режимах нагрузки. В частности, в ванне
с Не-11 при температуре 2,05 К и давлениях
A,0ч-1,5) 4 О5 Па тепловой поток от
сверхпроводника NbTi/Cu в течение первой секунды может
быть практически в несколько раз больше,
чем в течение десятой секунды. Существенно,
что вследствие повышения температуры у
поверхности сверхпроводника формируется слой Не-1 и в
конечном итоге возможно его вскипание и
образование слоя пара определенной толщины. Эти
явления предопределяют появление квенчей в
сверхпроводнике.
Внимание к описанным режимам обусловлено
проблемой тепловой стабилизации
сверхпроводников, охлаждаемых в ванне с жидким Не-Н.
Исследования в этой области проводятся и
другими американскими специалистами.
Второй доклад от США Д. Данея и Р. Раде-
баха посвящен классической задаче о тепловом
регенераторе применительно к криогенераторам
типа Стирлинга и Гиффорда-Мак-Магона.
Отмечается известный факт: совершенство
регенератора определяет не только эффективность машин,
но и уровень достигаемой температуры.
Многочисленные исследования регенераторов, по
утверждению авторов, сводятся к изучению
периодического одномерного течения несжимаемого газа
через регенератор, собственный объем насадки
которого равен 0 (мертвый объем регенератора).
Поэтому они поставили задачу о регенераторе
с учетом его мертвого объема, но тоже
одномерную и для несжимаемого рабочего вещества.
Учет теплоемкости газа в мертвом объеме, при
прочих равных условиях, повышает
эффективность аппарата. Регенератор с нулевым мертвым
объемом имеет наихудшую характеристику
эффективности, в пределе (при нулевой нагрузке)
54
равную 0,98. При уменьшении теплоемкости
насадки эффективность будет также уменьшаться.
При малых нагрузках возможна ситуация,
противоречащая интуитивному представлению о
работе регенератора, а именно: при увеличении
теплоемкости насадки эффективность может
незначительно уменьшаться. Эти исследования, на
наш взгляд, представляют частный интерес, так
как, помимо расчетных результатов, никаких
данных в докладе не приведено. В реальных
условиях, например, влияние сорбированного газа
будет также существенным.
Английские профессора П. Мак-Дональд и
Р. Скурлок сообщили об организации Института
криогеники на базе криогенной лаборатории
Саутгемптонского университета. В 1979 г. в
университете был создан новый факультет,
преобразованный затем в институт, в функции которого
входили подготовка специалистов в различных
областях криогеники, осуществление
исследовательских программ по заказам правительства и i
промышленных предприятий. Среди названных
работ — проектирование теплообменников,
определение коэффициента теплопередачи при
кипении, исследование термических свойств
многокомпонентных материалов и др. Сотрудники
института разработали сверхпроводящую систему
для очистки минерального сырья — каолина.
С докладом об этой системе выступил Дж. Ват-
сон. В новой установке реализован принцип
разделения в магнитном поле переменной
напряженности (градиент напряженности достигает 0,1 Т
на 1 мкм). Если в обычных магнитных
сепараторах используются поля до 2 Т, то применение
сверхпроводящих магнитов позволило увеличить
их до 8 Т, что существенно улучшило очистку
сырья и увеличило скорость процесса.
В докладе Е. Гмелина и М. Оля (ФРГ)
рассмотрены конструкции четырех криостатов для
исследований в области * физики твердого тела.
Объем для криогенной жидкости в криостатах
сравнительно небольшой — от 1,2 до 2,5 л.
Изменение температуры обеспечивается
испарением жидкости и поддержанием паровых
пузырей в стационарном состоянии. Простые по
устройству, криостаты показывают высокую
стабильность поддержания температуры. В
криостатах применен специальный вытеснитель, с
помощью которого может осуществляться
управление работой криостата.
Второй доклад от ФРГ был сделан А.
Гофманом об исследовании самоподкачивающей
охлаждающей системы для сверхпроводящих
генераторов. Самоподкачивающий механизм ротора
можно использовать: для осуществления
циркуляции хладагента между ротором и
рефрижератором; для циркуляции внутри ротора; для
уменьшения давления кипящего гелия внутри ротора
и таким образом снижения его температуры.
Первый вариант был успешно реализован в
большом роторе, работающем до настоящего
времени (фирма «Альштом Атлантика); второй — в
принципе заложен в конструкцию генератора
фирмы Сименс. В докладе приведены интересные
экспериментальные данные о распределении
температуры гелия во вращающейся петле
термосифона, эффективного, по мнению автора, для
осуществления охлаждения ротора жидким
гелием.
Наибольшее количество докладов было
сделано французскими специалистами. В докладе
М. Делизе и Л. Лассани сообщены результаты
исследования теплопроводности чистого железа
* при низких температурах и представлена
экспериментальная зависимость коэффициента
теплопроводности от температуры.

А. Лаказ и С. Дельфе сообщили данные
об улучшении теплообмена в сверхкритическом
гелии созданием искусственной турбулентности.
В экспериментах исследовали теплопередачу
между двумя неподвижными стенками через
слой сверхкритического гелия при давлениях
от 2,5» 105 до 7-105 Па в условиях искусственной
турбулентности, генерируемой с помощью
осцилляторов. Частота колебаний была 20 Гц,
амплитуда изменялась в пределах от 0 до 7 мм. В
докладе приведены также критериальные зависимости
для определения коэффициента теплоотдачи
к стенке.
Французы С. Мати, Б. Гравиль и др.
представили доклад о сжатии гелия в компрессоре
с жидкостным кольцом. Они рассмотрели
конструктивные особенности, возможности
использования и эксплуатационные показатели таких
компрессоров. Отмечена возможность легко
приспособить подобные компрессоры для перекачки
гелия с заменой воды на масло.
Другая группа специалистов из Франции —
Р. Дутил, Ж. Жерар и др.— выступила с
результатами исследований и испытаний криоэжекторов
(для гелия). Разработана математическая
модель, на основе которой предложена методика
расчета. Описана экспериментальная установка.
В табличной форме представлен коэффициент ин-
жекции в зависимости от степени повышения
давления при температуре 6 К и давлениях 0,6;
0,9 и 1,3 МПа. Работа развивает результаты,
полученные советскими исследователями.
Представитель французской фирмы «Коффек-
сип» Ж. Оберг доложил о подготовке к выпуску
в 1984 г. гибких криогенных трубопроводов
с изоляцией внутренним диаметром 0,203 и
0,508 м. Первый из них имеет наружный диаметр
0,435 м и массу 96 кг/м. Приведены
технические характеристики, усталостные показатели,
описано устройство изоляционных оболочек.
Конструкция трубопроводов не рассматривается.
Представляет интерес доклад М. Корнелиуса
и С. Хугендорна (Нидерланды) о турбулентной
теплопередаче к сверхкритическому гелию.
Обобщены эмпирические данные Жиротано и Джонса
и дан метод расчета. Показано, что
теплоемкость ср имеет острый пик вблизи критической
• точки и может быть еще значительной при
давлениях до 20 атм (часто это состояние
называют псевдокритическим). Плотность и
вязкость уменьшаются вблизи псевдокритической
точки, а теплопроводность имеет наибольшие
значения. Эти свойства учтены математической
моделью.
Советские специалисты А. Архаров, В. Пронь-
ко и др. представили доклад, в котором
анализируется эффект дополнительного охлаждения
в процессе расширения рабочего тела при отводе
от него энергии волновых колебаний. Приведены
некоторые экспериментальные данные,
полученные при изучении истечения газов (воздуха и
гелия). Л. Акулов, Е. Борзенко и др. выступили
с докладом о моделировании процесса
охлаждения сверхкритическим гелием элементов ротора
электрогенератора. В докладе представлена
расчетная модель процесса охлаждения. М.
Орлова, Я. Королев и др. доложили о высокоточном
методе автоматической калибровки криотермомет-
ров сопротивления с использованием ЭВМ. Метод
проверен в диапазоне от 2 до 30 К.
По материалам докладов можно сделать
следующие выводы о некоторых тенденциях в
развитии криогенного машиностроения и криогенной
технологии.
Одной из реальных областей использования
сверхпроводящих магнитов становится
технология магнитной очистки сырья при производстве
высококачественной керамики. Очистка
осуществляется в магнитном поле с изменяющейся
напряженностью. Такие установки построены в
Англии, США, Франции.
Широкое применение криогенных жидкостей
обусловило их передачу по трубопроводам и
создание в связи с этим гибких изолированных
криогенных трубопроводов.
При исследовании электромашин с
сверхпроводящей обмоткой предложено использовать во
вращающемся роторе термосифон для
осуществления охлаждения обмоток и циркуляции
жидкого гелия. Идея применения термосифона
заслуживает изучения.
Продолжаются исследования теплоотдачи в
жидком Не-11, что свидетельствует о
практическом интересе к сверхтекучему гелию как
охлаждающей среде, позволяющей обеспечить более
высокую стабильность сверхпроводников.
Обзор подготовили д-р техн. наук, проф.
А. М. АРХАРОВ и д-р техн. наук, проф.
В. М. БРОДЯ НСКИЙ
ИЗОБРЕТЕНИЯ
(И) 1097869 B1) 3551701/23-06 B2) 23.02.83
3E1) F 25 В 17/08; 27/00// F 24 J 3/02 E3)
621.575 G2) Э. Р. Гросман, С. Н. Трушев-
скии, Й. П. Толстых, Д. М. Чалаев, А. Н.
Суханов G1) Институт технической
теплофизики АН УССР
E4) E7) СОЛНЕЧНЫЙ
АДСОРБЦИОННЫЙ ХОЛОДИЛЬНИК* содержащий
аккумулятор, электрически связанный, с холодильной
машиной, испаритель которой размещен в
холодильной камере, и контур циркуляции
хладагента, в котором установлены
генератор-адсорбер, заключенный в теплоизолированный кожух
и имеющий канал для паров хладагента,
конденсатор воздушного охлаждения с ресивером
и испаритель, помещенный в холодильную
камеру, а также концентраторы с
фотопреобразователями, установленными на
тепл©распределительной пластине, размещенной внутри кожуха
и имеющей тепловой контакт с
генератором-адсорбером, причем фотопреобразователи
подключены к аккумулятору, отличающийся тем, что, с
целью повышения экономичности, теплораспреде-
лительная пластина выполнена в виде
герметичного короба, полость которого служит
генератором-адсорбером, с отсеками в верхней части,
заполненными адсорбентом и ограниченными
поддерживающей сеткой и каналом для паров
хладагента в нижней части, а между кожухом и теп-
лораспределительной пластиной в зоне
расположения фотопреобразователей выполнен
воздушный канал, снабженный на входе и выходе
заслонками.
55

A1) 1097872 B1) 3517151/28-13 B2) 06.10.82
3E1) F 25 С 1/00 E3) 621.5& G2)
В. Т. Плотников, А. Г. Федотов, В. А. Плак-
син, А. В. Сапожников G1) Ленинградский
ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт холодильной промышленности
E4) E7) 1. ЛЬДОФОРМА, содержащая
металлическую емкость, стенки которой наклонены
к основанию под тупым углом, отличающаяся
тем, что, с целью повышения надежности в
работе, внутренние стенки емкости покрыты слоем
гибкого пористого материала с проницаемой для
жидкости структурой и прикрепленной к нему
гибкой пленкой из гидрофобного материала, а к
металлической стенке емкости и к пленке в
верхней части прикреплена эластичная оболочка с
образованием между стенкой и пленкой
герметичной камеры, при этом последняя до верхнего
края стенок заполнена антифризом, а
пространство внутри эластичной оболочки заполнено
воздухом.
2. Льдоформа по п. 1, отличающаяся тем, что
толщина эластичной оболочки в месте
крепления к стенке превышает ее толщину в месте
крепления к пленке.
3. Льдоформа по п. 1, отличающаяся тем, что
вокруг емкости в верхней ее части размещен
металлический короб, днище которого прикреплено
к стенке емкости.
4. Льдоформа по п. 1, отличающаяся тем, что
объем герметичной камеры составляет не менее
1/10 объема металлической емкости.
5. Льдоформа по пп. 3 и 4, отличающаяся
тем, что объем короба составляет не менее
1/10 объема металлической емкости.
A1) 1097874 B1) 3432645/28-13 B2) 28.04.82
3E1) F25 D3/10 E3) 621.565.4 G2) В. П. Галь-
чанский, С. И. Ткаченко, В. Н. Тельнюк,
Л. Т. Стрелец G1) Специальное конструктор-
ско-технологическое бюро с опытным
производством Института проблем криобиологии и криомеди-
цины АН УССР
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ
БИОМАТЕРИАЛОВ, содержащее теплоизолированную
емкость для хладагента, теплообменник объекта
охлаждения, трубопровод подачи хладагента в
теплообменник объекта охлаждения,
регулировочный клапан, установленный на трубопроводе
подачи хладагента и содержащий установленный в
корпусе сильфон, связанный с запорным
элементом, отличающееся тем^что, с целью повышения
точности поддержания заданное температуры
охлаждения, теплообменник снабжен
теплоизолированным кожухом с образованием полости,
последняя заполнена газом, неконденсирующимся
в рабочем диапазоне температур, посредством
капиллярной трубки связана с сильфоном, а
запорный элемент подпружинен и имеет
ограничитель перемещения.
(И) 1097875 B1) 3551156/28-13 B2) 08.02.83
3 х51) F 25 D 3/10 E3) 621.565 G2) А. С. Попов,
Р. Г. Бутенко G1) Институт физиологии
растений им. К. А. Тимирязева
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ЖИВЫХ БИОЛОГИЧЕСКИХ
ОБЪЕКТОВ В КОНТЕЙНЕРАХ, содержащее камеру
замораживания, систему подачи криоагента с
исполнительным органом, связанным с системой
программного управления, систему измерения
температуры в камере и контейнерах,
горизонтально установленный в камере держатель с
отверстиями для контейнеров, отличающееся тем,
что, с целью повышения сохранности
замораживаемых биологических объектов, устройство
снабжено системой подачи жидкого хладагента,
включающей термоизолированную емкость для
хладагента, сообщенную с камерой трубкой с клапаном,
свободный конец которой расположен над
держателем, при этом последний представляет
собой кювету, и отверстия выполнены в ее днище
для установки контейнеров с натягом, причем
кювета снабжена трубкой с клапаном для вывода
жидкого хладагента из камеры.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем,
что емкость снабжена теплообменником,
сообщенным трубками с клапанами с системой подачи
криоагента.
3. Устройство по п. 1 и 2, отличающееся
тем, что клапаны имеют электроприводы,
подключенные к системе программного управления.
(И) 1097876 B1) 3565402/28-13 B2) 17.03.83
3E1) F 25 D 13/00; 17/06 E3) 621.565.3
G2) В. 3. Жадан, О. С. Бородай, Е. Г. Ще-
бетовская G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности
E4) E7 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ КАМЕРА ДЛЯ
ХРАНЕНИЯ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ, содер
жащая теплоизолированные стенки, пол и
потолок, воздухоохладитель, сообщенный
посредством воздуховода с полостью воздухораспределе-
ния, образованной между полом и
горизонтальной панелью с отверстиями для подачи
охлажденного воздуха в грузовой объем камеры,
отличающаяся тем, что, с целью снижения
потерь продукта от усушки и уменьшения
энергозатрат путем снижения теплопритоков в
грузовой объем камеры, полость воздухорас-
пределения разделена продольными
перегородками на чередующиеся в отношении 3:1
воздуховоды равного статического давления,
снабженные на входе заслонками, и воздуховоды
равного динамического давления, при этом
отверстия для выхода воздуха -выполнены по всей
длине панели вохдуховодов равного статического
давления и у торцовой стенки камеры в панели
воздуховодов равного динамического давления.
2. Камера по п 1, отличающаяся тем, что
сумма площадей на входе воздуховодов равного
статического давления составляет 0,8 а сумма
площадей на входе воздуховодов, примыкающих
к боковым стенкам камеры, составляет 0,2
суммы площадей на входе во все воздуховоды
полости воздухораспределения.
3. Камера по п 1, отличающаяся тем, что
выходные отверстия воздуховодов равного
динамического давления в перфорированной панели
выполнены в виде щелей, площадь каждой из
которых равна 0,8 площади проходного сечения
этих воздуховодов.
A1) 1093880 F1) 703734 B1) 3513633/28-13
B2) 22.11.82 3E1) F 25 С 1/22 E3) 621.565.532
G2) В. К. Гарачук, В. А. Тернер, Ю. А.
Смирнов, С. О. Филин G1) Одесский
технологический институт холодильной промышленности
E4) E7) Льдогенератор по авт. св. № 703734,
отличающийся тем, что с целью расширения
технологических возможностей путем использования
56

всей энергии расширения воды при
отвердевании, в крышке над каждой ячейкой выполнена
куполообразная полость и установлена емкость,
между полостью в крышке и ячейкой
размещена дополнительная эластичная мембрана, а между
емкостью и полостью — фильтрующий элемент,
при этом основная мембрана имеет меньшую
эластичность, чем дополнительная.
A1) 1093881 B1) 3562055/28-13 B2) 10.03.83
3 E1) F 25 D 21/14; 11/00 E3) 621.565.9.45.2
G2) Б. И. Маркевич, В. И. Кузнецов; 3. М. Мар-
данов
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ УДАЛЕНИЯ
ТАЛОЙ ВОДЫ ИЗ БЫТОВОГО
ХОЛОДИЛЬНИКА, содержащее поддон со сливным
отверстием и установленную между испарителем и
поддоном пластину с ребрами, направленными к
испарителю, отличающееся тем, что, с целью
повышения надежности в работе, пластина имеет
выполненные у основания ребер окна для
циркуляции воздуха и размещена от поверхности
испарителя на расстоянии, превышающем
максимально допустимую толщину инея, при этом
ребра расположены под острым углом к пластине
и их верхние кромки имеют контакт с
поверхностью испарителя.
A1) 1099190 B1) 3518772/29-06 B2) 08.12.82
3E1) F24 F3/14 E3) 697.932 G2) Л. М. Зусма-
нович, М. И. Брук, Б. Д. Рыжак, Р. А. Тимченко,
В. И. Малов, Н. С. Харечко, О. П. Шмыгуль,
Н. И. Загривый G1) Центральный
научно-исследовательский и проектно-экспериментальный
институт инженерного оборудования
E4) E7) СПОСОБ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА
В СИСТЕМАХ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ,
заключающийся в том, что воздух пропускают через
теплообменные поверхности и орошают последние
противоточньш распылением циркуляционной
жидкости форсунками, расположенными после
теплообменных поверхностей, отличающийся тем,
что, с целью снижения аэродинамического
сопротивления, орошение осуществляют путем
подачи распыленной жидкости на концы
теплообменных поверхностей со стороны выхода из них
воздуха.
(II) 1100469 B1) 3511390/25-06 B2) 17.11.82
3E1) F 25 В 31/02, F 04 В 39/02 E3) 621.514
G2) Л. И. Лившиц, А. М. Шляховецкий,
В. С. Шевченко, В. Я. Якименко, И. X. Зеликов-
ский, М.П. Славуцкий, В. А. Тихомиров, В. И.
Порошки
E4) E7) 1. ХОЛОДИЛЬНЫЙ
КОМПРЕССОР, содержащий цилиндр с перепускным окном
и размещенный в цилиндре поршень с кольцевой
канавкой для смазки, отличающийся тем, что:
с целью повышения надежности, канавка имеет
переменную глубину с минимальной величиной
в зоне перепускного окна цилиндра.
2. Компрессор по п. 1, отличающийся тем,
что поршень в зоне перепускного окна имеет
участок, примыкающий к внутренней поверхности
цилиндра.
В ООШМЛИОТМЧБСЖЮ!
ОТМНАХ
УДК 621.512.049-213.1-004.163
ОБ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПОТЕРЯХ
В САЛЬНИКОВЫХ ПОРШНЕВЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ КОМПРЕССОРАХ
Канд. техн. наук В. К. ДАСКАЛОВ,
канд. техн. наук А. И. ЗЛАТКОВ
Энергетические потери в холодильных
компрессорах, вызванные трением в сопрягаемых
деталях, а также приводом элементов (например,
масляного насоса), являются их важной
энергетической характеристикой.
Потерю мощности от трения как
интегральную энергетическую характеристику определяют
главным образом экспериментально. Вместе с
тем все более широко применяют для этой цели
математическое моделирование. Результаты
экспериментальных-исследований потерь мощности
от трения относятся преимущественно к
конкретному компрессору. Аналитически их представляют
в зависимости только от некоторых характерных
параметров компрессора — средней скорости
поршня ст, частоты вращения /г, температуры
масла в картере /м [1, 2], которые не полностью
охватывают факторы, влияющие на мощность
трения.
Авторами была поставлена задача на базе
сравнительно ограниченного объема
экспериментальных результатов получить эмпирические
выражения большей универсальности, чем
существующие, для количественной оценки мощности
трения, а также анализа влияния конструктивных
параметров компрессоров на энергетические
потери. Такую задачу можно решить на основе метода
обобщенных переменных [3].
Энергетические потери в компрессоре
вызываются:
жидкостным трением в трущихся парах
(подшипниках, поршне — цилиндре, уплотнении
и др.);
трением между уплотнительными кольцами и
цилиндром, которое может быть сухим, полусухим
и в редких случаях жидкостным, и на которое
приходится 40—60 % энергетических потерь [2];
потерями в системе смазки,
характеризующимися мощностью, потребляемой масляным
насосом, достигающей 20—25 % мощности
холостого хода компрессора [1].
Все эти составляющие энергетических потерь
определяются прежде всего основными
параметрами компрессора — диаметром D и ходом S
поршня, частотой вращения п, количеством
цилиндров z — и вторичными параметрами,
зависящими или определяющимися основными
параметрами. К ним можно отнести: зазоры между
трущимися парами, их материал и шероховатость
поверхностей, количество и вид уплотнительных
колец, производительность и вид масляного
насоса, размер шеек вала, длину шатуна и др.
Значения этих величин коррелированы с основными
и находятся в определенных пределах.
Основные параметры можно рассматривать
как входные исследуемого объекта (поршневого
компрессора), а вторичные — как возмущаю-
57

щие параметры. К входным параметрам следует
отнести и высоту трущейся части поршня Я,
и физические свойства смазочного масла
(динамическую вязкость ц и плотность q), которые
влияют на жидкостное трение так же, как и
давление уплотнительных колец на поверхность
цилиндра рс.
Поскольку давление рс распределяется
неравномерно как по длине кольца, так и по различным
кольцам, под его значением будем понимать
усредненное давление:
Рс=
A)
где Pri
среднее давление /-го кольца;
поверхность контакта кольца с
цилиндром.
Исходя из вышеуказанного, можно
утверждать, что мощность трения NTp является
функцией следующих величин:
N7p=f(n,pc; D.S.H.z; |i, q: /у), B)
где /• — совокупность всех вторичных факторов,
рассматриваемых в качестве
возмущающих параметров.
Параметры п, D, S и z определяют объем Vh,
описанный поршнем, поэтому уравнение B)
можно записать в виде:
Ртр= ~2-=/(л>Рс; D.S.H.Z; ц,о; /,), C)
де ртр — давление трения.
На основе я-теоремы Бэкингама и известных
методов построения безразмерных комплексов
B), уравнение C) можно заменить уравнением:
V ЛСтН Рс S И \ .
где
QC*
Рс
V
— комплексы, имеющие
структуру числа Эйлера Ей,
известного из гидродинамики, с той
разницей, что сравниваются
давления ртр и рс со средним
динамическим давлением Mat-
ла в зазоре поршня —
цилиндра; обозначим комплексы
соответственно EuTpt Eirc;
— критерий Рейнольдса Re;
я- — совокупность предполагаемых
безразмерных комплексов,
соответствующая совокупности
возмущающих параметров /*,
т. е. я — безразмерные
возмущающие воздействия.
На мощность, затраченную на трение
поршневых колец о стенки цилиндра и обусловленную
перепадом давлений, действующих на уплотнение,
приходится 38—45 % от общей мощности трения,
а обусловленную упругостью уплотнительных
колец — 5—8 % [2]. При этом считают, что
мощность трения приблизительно равна мощности
холостого хода Nxx [5]. Если принять во
внимание, что мощность трения колец составляет
40—60 % от общей мощности трения, возникает
вопрос: справедливо ли предположение, что
NTp&Nxx и при решении уравнения E) с
использованием экспериментальных данных исходить из
этого приблизительного равенства? Необходимо
иметь в виду, что мощность Nxx можно измерить
непосредственно на валу компрессора, а
мощность Nrp найти из выражения:
Nrp=Ne-Nit
где Ne, Nt — эффективная и индикаторная мощ-
носты
Следовательно, значение Nrp определяется
менее точно (вшибки при расчете Ne и Nt будут
суммироваться), чем Nxx.
Применяя обобщенные переменные при
анализе влияния составляющих на NTp, в принципе
можно использовать Nxx. В этом случае в
комплексе Eur=i *Ч под давлением р„ следует по-
нимать давление, вызываемое упругостью кольца.
Очевидно, что применение критериальной
зависимости в таком случае будет определяться
интервалом изменения Еис, а определенный интервал
для Еис можно достичь не только путем изменения
рс, но и изменением ст. В этом случае, при
создавшихся условиях (работе компрессора на
холостом ходу со снятыми клапанами), допускается
моделировать эквивалентные условия при
нагрузке. Аналогичным способом можно установить
влияние температуры масла и концентрации
фреона в маслофреоновой смеси. Эти факторы
сказываются на значениях Re, Еиси Е1Ц.р и,
следовательно, их<влияние можно моделировать также
с помощью скорости поршня ст.
Исследовали четыре сальниковых поршневых
компрессора, работающих на хладагентах R717,
R12 и R22 и условно обозначенных как Kl, K2,
КЗ, К4. Основные параметры компрессоров
приведены в таблице.
Параметр
Z), М
S, м
Я, м
Z
К1
0,115
0,082
0,130
8
К2
0,090
0,070
0,077
6
КЗ
0,072
0,060
0,060
6
К4
0,072
0,060
0,060
4
Следовательно, перед нами стоит задача —
на основе определенного экспериментального
материала получить уравнение регрессии:
E)
или
EuTp=/(Re,Euc,i|>,tf,z). F)
где*=-д;
Н — безразмерная высота трущейся части
Ъ н
поршня, п= -= .
58
Частоту вращения п изменяли от 12,5 до
25 с-1. Результаты исследования представлены
авторами в [5].
Для каждого компрессора получена
зависимость EuTp=/(Re) при n=const или, что
фактически равнозначно, при Euc==const, которая
приблизительно линейна в двойной - логарифмической
шкале. В результате для каждого компрессора
можно искать степенную зависимость в виде:
Eu'Tp=CoRec'Eucc*, G)
где С0, Сх, С2 — константы.

Поскольку были рассмотрены только четыре
компрессора, константы С,- (/=0, 1, 2) могут быть
представлены как линейные функции от я$>, z и Я:
сГао,+а1/Ф+а2,2+аз/7- (8)
где а0, а\, а2, а3 — коэффициент.
Можно допустить, что a2i?&0, так как влияние
на значение NTp общих элементов компрессора —
коренных подшипников, уплотнения вала и
масляного насоса, — сравнительно небольшое и,
следовательно, его можно не учитывать. Это
положение подтверждается экспериментом. Константы
С; определены с помощью параметров
компрессоров К1, К2 и КЗ, а параметры компрессора К4
использованы как контрольные. Получены
следующие уравнения:
Со=— 3643+3874г|?+7937/2
С,=— 0,407+0,107\J>—0,052#; (9)
С2=7,055—7,692г|>—0J77H.
Значимость констант С\ и Сг для отдельных
i компрессоров устанавливали с помощью
/критерия Стьюдента. Представление об адекватности
зависимостей G) для отдельных компрессоров
можно получить, анализируя отклонения между
экспериментальными и вычисленными по
уравнениям G) и (9) значениями Еитр при
соответствующей относительной частоте вращения вала.
Ниже приведены усредненные данные для
исследованных компрессоров Kl, K2 и КЗ:
Отклонение, % 0—5 0—10 0—15
Относительная частота
вращения вала, % 33 66 90
Уравнения G) и (9) получены при Re=
—4000—14 000; Euc= 11,5-f-104; t|>=0,713-^-0,833;
//=0,84-7-1,13; z=4-7-8. Логарифмирование и
последующее дифференцирование уравнения G)
по п, S, Н и D и с учетом уравнения (9),
дает частные производные:
дп п "'
*Р,
dS
~As
A0)
дн - и Af"
D
где An, As, AH AD — безразмерные величины,
которые - являются функциями
Re, Euc, я[) и Я.
*тр
Принимая во внимание, что NTp—Vhp , для
частных производных мощности трения NTn
получим:
<^TD Vh
^=-артрA+Л);
дН Н Ртр'
(И)
dN.
-^=_VPB-MD).
На основании этих уравнений и вычисленных
для экспериментальных компрессоров К1—К4
значений А„, As, AH и AD для средних и
экстремальных режимов работы компрессоров, можно
сделать следующие выводы.
Значения Ап, Ан и As всегда положительны.
Это означает, что с увеличением п, Н и S значения
ртр и Nrp тоже будут расти.
Величина AD отрицательна, т. е. с
увеличением диаметра D значения ртр и Nrp будут
уменьшаться. Это логично, так как заданный
описанный объем Vh при я= const и z= const может-
быть реализован при различных значениях D и S.
Это означает, что если D -> оо, то 5 -+• 0 и,
следовательно, работа сил трения в паре поршень —
цилиндр будет стремиться к нулю.
Сравнение численных значений As и Ал
показывает, что влияние S и D на р одного и того же
порядка, но является противоположным, согласно
сказанному выше.
Сравнение As и Ан показывает, что влияние
S на ртр на один порядок сильнее, чем Я.
Следовательно, при заданных геометрических
параметрах D, S, Н и г и определенной частоте
вращения п мощность трения практически
постоянная, при условии, что плотность и вязкость
масла постоянны. По этой причине в [2] сделан
* вывод, что механический КПД лмех зависит от
нагрузки вследствие различного значения инди*
каторной мощности. К этому можно добавить, что
при заданных температурных условиях работы
данной холодильной машины (заданная
температура кипения и заданная температура
конденсации) Тмех будет зависеть от вида хладагента.
Следовательно, т]мех поршневого холодильного
компрессора представляет собой одну из его
характеристик.
Более точной количественной
характеристикой механических потерь в компрессоре является
давление трения, которое, как ясно видно из
изложенного выше, хорошо коррелируется с
основными конструктивными и режимными параметрами
компрессора.
Зависимость G) с учетом (9) нельзя считать
окончательной, поскольку к входным параметрам
можно присоединить некоторые вторичные и
использовать больший по объему статистический
материал. Однако представленная авторами
зависимость позволяет показать количественное
влияние основных параметров поршневых
холодильных компрессоров на мощность трения, если
имеется сравнительно небольшая по объему
исходная информация.
Список использованной литературы
1. Вейнберг Б. С. Поршневые компрессоры.
М.: Машиностроение, 1965. 343 с.
2. Пластинин П. Н. Расчет и исследование
поршневых компрессоров с использованием
ЭВМ. — Итоги науки и техники. Насосострое-
ние и компрессоростроение. Т. 11, М., 1981.
3. Г у х м а н А. А. Введение в теорию подобия.
М.: Высшая школа, 1973. 296 с.
4. Френкель М. И. Поршневые компрессоры.
Л.: Машгиз, 1969. 743 с.
5. Daskalov V. К., Zlatkov A. L. — Report
in Proceeding of Commissions B2—C2—Dl,
I. I. R., Sofia, 1982, pp. 59—64.
59

спйшочныи
ОТДЕЛ
УДК 621.564.001.5
ЗАВИСИМОСТЬ ДАВЛЕНИЯ
НАЧАЛА КИПЕНИЯ СМЕСЕЙ
АЦЕТОНА С УГЛЕВОДОРОДАМИ
ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ И СОСТАВА
Канд. техн. наук В. П. ЛАТЫШЕВ,
С. И. ВОЛОШИНА
Смеси ацетона с углеводородами могут быть
рабочими веществами холодильных машин,
принцип действия которых основан на эффекте
смешения [4]. В таких машинах для
выработки холода на уровне 273—263 К можно
использовать вторичное тепло с температурой
лишь на 10—30 К выше температуры
охлаждающей (окружающей) среды, что значительно
расширяет использование солнечной энергии
и вторичных энергетических ресурсов.
Авторы на установке и по методике,
описанными в [3], экспериментально определили
давление начала кипения смесей ацетона с
углеводородами, входящими в состав пропан-бута-
новой технической зимней смеси (СПБТЗ) [1].
Полученные опытные данные для смесей
с различным массовым содержанием СПБТЗ
?спбтз приведены в табл. L
Смесь СПБТЗ использована без
дополнительной очистки, из нее были только удалены
неконденсирующиеся газы.
Экспериментальные данные по давлению
начала кипения СПБТЗ и давлению насыщенного
пара пропана, приведенные для сравнения [2],
показаны в табл. 2. Установлено, что давление
СПБТЗ на линии начала кипения меньше
давления насыщения чистого пропана.
По результатам предварительных расчетов
для определения давления смесей ацетона
с СПБТЗ было получено уравнение вида:
Рсьл Рацетон ' (Рспбтз /^ацетон' * +
+ (Рспбтз-Рацетон)A-^)-^ + а(Г-Го), 0)
П1ерацетон, рспбтз-—давление насыщенного пара
ацетона и СПБТЗ, МПа;
W — мольная доля СПБТЗ в
растворе, эффективная
молекулярная масса СПБТЗ
принята равной 48,4» кг/моль;
0,0029
0,0035 0,0037 0,00Н11/Т,1/К
Рис. 1. Igp, 1/Г-диаграмма для смеси ацетона и
СПБТЗ
Таблица 1
Шепота- 12'91 %
т, к
290,2
295,3
301,9
306,8
312,4
318,0
323,3
335,2
341,6
348,1
354,6
362,4
Pew
МПа
0,38
0,40
0,46
0,50
0,56
0,62 !
0,68
0,82
0,91
1 1,00
1,10
1,24
6спотз~
т, к
289,9
294,4
301,3
307,5
313,3
319,1
325,9
332,6
339,1
345,6
356,5
22,37 %
Pew
МПа
0,49
0,54
0,63
0,71
0,79
0,87
0,98
1,09
1,23
1,34
1,53
Ьсяотз
т, к
295,1
301,0
305,8
311,3
316,2
321,8
327,7
333,6
339,0
343,7
348,0
351,7
49,92 %
Рсы*
МПа
0,82
0,92
1,02
1,13
1,24
1,37
1,53
1,70
1,87
2,03
2,18
2,32
«спотз
г, к
301,8
305,7
306,8
311,3
321,5
333,4
51,8%
Рем»
МПа
0,94
1,00
1,03
1,13
1,38
1,73
*спотз
г, к
289,8
295,1
301,0
301,8
305,7
306,8
312,3
318,7
323,2
331,5
338,3
344,2
62,53 %
Рем-
МПа
0,72
0,81
0,93
0,94
1,02
1,05
1,19
1,35
1,46
1,71
1,92
2,03
60

А, В, Т0 — эмпирические коэффициенты,
методом наименьших
квадратов найдено: •¦
Л =0,6; В--
Опытные данные по давлению насыщенного
пара СПБТЗ аппроксимировали зависимостью:
1прспбтз = 7,12741-2144,23.1/Г.
B)
Данные по давлению насыщенного пара
ацетона заимствованы из работы [2] и
аппроксимированы зависимостью:
•пра
= 9,45353—3869,28- 1/Г.
C)
Уравнение A) использовано для построения
\gp, 1/Г-; р, ч/- и Т, Ч7-диаграмм (рис. 1—3).
Расхождение опытных и расчетных данных
по давлению смеси для изотерм Г = 303,15,К,
^323,15,К, 343,15,К приведены в табл. 3.
Таблицы и диаграммы предназначены для
инженерных расчетов холодильных машин,
работающих на эффекте смешения.
Таблица 2
т к
286,4
294,6
302,2
307,8
313,6
319,3
323,9
327,2
333,8
337,3 s
340,5
343,5
348,0
352,5
"спбтз*
МПа
0,71
0,86
1,04
1,17
1,34
1,51
1,66
1,77
2,02
2,16
2,30
2,44
2,64
2,86
''пропан'
МПа
0,71
0,88
1,05
1,20
1,38
1,58
1,75
1,88
2,17
2,32
2,47
2,63
| 2,85
1 3,17
''пропан ''спбтз
''пропан
хюо%
0,3
1,6
1,3
2,1
3,2
4,4
5,1
5,7
7,0
7,0
7,0
7,3
7,4
! 9,8
р,МПа
2U0
JJB0
щ
0,80
0,Ю
/,
ш
ЩЯ?
<^!зш1
333
зщ
333
323 1
3/3
\293
'283
~^Щ
25У
О 0,1 0,2 03 ОА Of 0,S 0,7 0,8 0,9 (рсп
Рис. 2. р, ф-диаграмма для смеси ацетона
и СПБТЗ
О 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 Ц9<р?ПВТЗ
Рис. 3. Т, ф-диаграмма для смеси ацетона
и СПБТЗ
ф
0,151
0,257
0,545
0,566
0,667
''смогг
МПа
0,455
0,640
0,960
0,970
0,975
7-=303,15К
''см.рас
МПа
0,468
0,632
0,912
0,927
0,980
''см.он "см.рас v.
< г X
''см.рас
Х100%
—2,8
1,2'
5,3
4,6
—0,5
''см.оп*
МПа
0,678
0,942
1,41
1,42
1,46
Т =323,15 К
''см.рас
МПа
0,678
0,936
1,39
1,42
1,50
i—
Рсм.оп"Рсм.ряс
''см.рас
хюо%
0
0,69
1,7
0
—2,8
''см.оп»
МПа
0,94
1,35
2,00
2,03
2,10
Таблица
Г=343,15 К
''см.рас
МПа
0,95
1,32
2,02
2,06
2,20
Реи мп Рем ряг
''см. рас
хюо%
— 1,2
1,9
— 1,1
— 1,4
—4,6
3
>
Список использованной литературы
1. А. с. 783330 (СССР).
2. Варгафтик Н. Б. Справочник по тепло-
физическим свойствам газов и жидкостей. М :
Наука, 1972. 702 с.
3. Латышев В. П. Давление насыщенного
пара смеси фреона-142 и фреона-143. —
Холодильная техника, 1966, № 7, с. 29—33.
Латышев В. П. Новый способ получения
холода на основе поглощения тепла при
смешении жидкостей. — Холодильная техника,
1982, № 2, с. 29—34.
61

ИЗОБРЕТЕНИЯ РЕФЕРМЫ
(И) 1099194 B1) 3588507/28-13 B2) 15.02.83
3E1) F 25 D 13/06, А 23 В 4/06 E3) 621.565.8
G2) Ш.- С. Я. Мекеницкий, Г. Г. Квашнин,
В. А. Граф, В. М. Горбатов, Г. П. Юкин,
А. Г. Ионов G1) Специальное конструкторское
бюро автоматизированных систем управления
мясной и молочной промышленности и
всесоюзный научно-исследовательский институт мясной
промышленности
E4) E7) 1.3АГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНОЕ
УСТРОЙСТВО РОТОРНОГО
МОРОЗИЛЬНОГО АППАРАТА, содержащее площадку для
укладки продукта в рамки, имеющие пальцы для
захватов, двухъярусную каретку с
гидроцилиндром для ее вертикального перемещения и
механизм перемещения рамок в горизонтальных
направляющих, содержащий тяги с захватами,
отличающееся тем, что, с целью ускорения
процесса загрузки-разгрузки и повышения
надежности в работе, механизм перемещения рамок
снабжен расположенными между ротором
морозильного аппарата и площадкой для укладки
продуктов двумя дополнительными жесткими
тягами, каждая из которых имеет по два захвата
для одновременного взаимодействия ' с двумя
смежными рамками, установленными с
возможностью перемещения в горизонтальных
направляющих при помощи кинематической связи через
рамки и основные тяги с приводом, при этом
двухъярусная каретка выполнена в виде
замкнутой рамы и снабжена элементами
горизонтальных направляющих на каждом ярусе.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем,
что дополнительные тяги установлены на
роликах, при этом последние выполнены
подпружиненными с возможностью вертикального их
смещения.
A1) 1095010 B1) 3444251/23-08 B2) 28.05.82
3E1) F 17 С 1/16 E3)-621.643 G2) А. С. Панин,
В. И. Калинин, И. Л. Майзель, Л. П. Брин,
А. И. Ерюткин, Н. И. Фадеев, В. А. Карпов,
Т. Н. Грехова, 3. А. Егорова, В. В. Растяпин G1)
Всесоюзный научно-исследовательский и
проектный институт «Теплопроект»
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
НАНЕСЕНИЯ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИИ, содержащее раму,
состоящую из горизонтальных опорных
элементов и вертикальных направляющих,
средства для прижатия рамы к изолируемой
поверхности, перемещаемую по направляющим
каретку и разъемную опалубку, соединенную с
механизмом ее отжатия, отличающееся тем, что,
с целью повышения производительности и
качества наносимой теплоизоляции, опалубка с
механизмом отжатия посредством закрепленной на
каретке консоли вынесена за пределы рамы,
боковые стенки опалубки выполнены
переставными и установлены под углом к ее передней стенке.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
механизм отжатия выполнен в виде прижимного
винта с ограничителем усилия прижатия.
УДК 621.512.049-213.1.004.163
Об энергетических потерях в сальниковых
поршневых холодильных компрессорах. ДАСКА-
ЛОВ В. К., ЗЛАТКОВ А. И. «Холодильная
техника», 1984, № 11.
На основе проведенного физического анализа
основных факторов, определяющих
энергетические потери в сальниковых поршневых
холодильных компрессорах, и с помощью метода
обобщенных переменных выведены критерии и числа.
подобия, характеризующие эти потери. Эти обоб-*!
щенные переменные использованы для обработки
и анализа опытных результатов. Сделаны выводы
о влиянии диаметра поршня, высоты трущейся
части поршня, хода и частоты вращения на
энергетические потери в компрессорах и показана
относительность механического КПД компрессора
как его энергетическая характеристика.
Таблица 1. Список литературы — 5 названий.
УДК 621.512.041-27
Расчет поджимающих элементов для
неметаллических поршневых колец. КАЗАКОВ А. А.,
КЛИБАНОВ Е. Л., БЕЖАНИШВЙЛИ Э. М.,
ДЗОТЦОЕВ А. Б. «Холодильная техника»,
1984, № 11.
Приведены уточненные формулы, для расчета
жесткости волнообразного ленточного экспандера
и усилия прилегания неметаллических поршневых
колец к зеркалу цилиндра. Достоверность
корректировки геометрических размеров экспандеров
проверена экспериментально с использованием
оригинального способа испытания компрессора,
обеспечивающего контроль герметичности
поршневого уплотнения по утечкам газа.
Таблица 1. Иллюстраций 6. Список
литературы — 7 названий.
УДК 664.8/.9.037.1
Охлаждение готовых блюд в функциональных
емкостях. ДРОНОВ Е. М., КОРЕНЕВ А. М.
«Холодильная техника», 1984, № 11.
Приведены результаты теоретических и
экспериментальных исследований процесса
охлаждения готовых блюд (ассортимент разработан
НИИОП для централизованного производства
и поставки готовых блюд на предприятия
общественного питания), помещенных в полностью
заполненные плотно закрытые функциональные
емкости, в потоке охлаждающего воздуха с
постоянной температурой и скоростью. Определены
теплофизические параметры некоторых готовых
блюд, относящихся к одной из четырех групп,
на которые разбит весь ассортимент, в
зависимости от состава и структуры кулинарных
изделий. Проведен анализ режимов охлаждения
исходя из специфики требований, предъявляемых
к процессу охлаждения готовых, блюд.
Таблиц 2. Иллюстраций 3. Список литературы —
6 названий.
62

УДК 621.565.9:637.513.13D76)
Повышение эффективности применения роторных
морозильных аппаратов на мясокомбинатах
Белорусской ССР. ИОНОВ А. Г., МОРГУНОВ С. М.,
МЕКЕНИЦКИЙ С. Я., БУРЕЦ В. В.
«Холодильная техника», 1984, №11.
Обобщены результаты обследования условий
эксплуатации роторных морозильных аппаратов на
мясокомбинатах Белорусской ССР. Определены
факторы, влияющие на* их производительность,
проанализированы варианты подключения к
холодильной установке. Показаны пути повышения
эффективности использования морозильных
аппаратов в мясной промышленности.
Иллюстраций 3. Список литературы — 2 названия.
УДК 621.565.9
Скороморозильный аппарат Я10-ОАС для
замораживания мелкоштучных продуктов. СУДЗИЛОВ-
СКИЙ И. И., ДРЕВАЛЬ Ю..К-, КИСЕЛЕВ Ю. И.,
> ГУТНИК М. Ш. «Холодильная техника». 1984,
№11.
Описана конструкция унифицированного
скороморозильного аппарата для замораживания
мелкоштучных продуктов. Аппарат смонтирован и
испытан на Пятигорском городском молочном
комбинате. С 1984 г. намечено серийное
производство указанных аппаратов. Годовой
экономический эффект от применения одного аппарата
составляет 20—30 тыс. руб. в зависимости
от вида замораживаемого продукта.
Иллюстраций 2.
УДК [621.565:536.423.1 J.001.4
Результаты промышленных испытаний системы
охлаждения и термостабилизации для процессов
биосинтеза. КОРНЕЕВ А. Д., ЧЕГОДАЕВ Ф. Н.,
НЕВЕРОВ Ф. Ф. — «Холодильная техника»,
1984, № 11.
Промышленные испытания разработанной
Всесоюзным научно-исследовательским
биотехническим институтом совместно с Бердским
химическим заводом системы охлаждения и
термостабилизации, состоящей из стандартной
холодильной машины и теплообменного аппарата
с фазовыми переходами (ТАФП), показали
высокую эффективность ее использования для
отвода тепла в любое время года в процессах
биосинтеза.
Удельная теплоотводящая способность ТАФП при
подаче охлаждающей воды в зону конденсации
в 4—5 раз выше, чем у теплообменных устройств
рубашечного типа.
Таблиц 2, Иллюстраций 3. ,
УДК 637.352.037.003.13
К вопросу повышения эффективности охлаждения
и замораживания творога. ОВЧАРОВА Г. П.,
ПАНКОВА Р. И., ШЕВЧЕНКО Е. В.
«Холодильная техника», 1984, № 11.
Рассмотрена экономическая эффективность
внедрения новых технологий охлаждения и
замораживания творога на линии М1-ОЛК- Отмечены
наиболее существенные преимущества этих
технологий (по сравнению с применяемыми в
промышленности), которые дают экономический
эффект: увеличение сроков хранения, сокращение
потерь продукта, применение более удобной
и недорогой тары и упаковки, снижение
трудозатрат.
Таблица 1. Список литературы — 4 названия.
УДК 663.674.022.037
Карбокс и метил крахмал — стабилизатор для
мороженого. ОЛЕНЕВ Ю. А., ЖИЖИН В. И.,
БОРИСОВА О. С, УСТИНОВА О. В.
«Холодильная техника», 1984, № 11.
Приведены результаты изучения эффективности
применения карбокси метил крахмал а в качестве
стабилизатора для молочного и
плодово-ягодного мороженого. Эксперимент показал, что этот
стабилизатор можно использовать в производстве
мороженого, главным образом его
плодово-ягодных разновидностей. Для плодово-ягодного
мороженого рекомендована массовая доля КМК
0,3—0,5 %.
Таблиц 2. Список литературы — 5 названий.
УДК 637.56.037-948.5.07
Ультраструктурные и биохимические изменения
мышечной ткани скумбрии при длительном
холодильном хранении. ЛЕБСКАЯ Т. К.,
ДОЛГИХ Н. Г., ДУБНИЦКАЯ Г. М., ТУЧКОВ Б. С.
сХолодильная техника», 1984, № 11.
Исследованы изменения ультраструктуры и
комплекса биохимических показателей мышечной
ткани скумбрии осеннего вылова в процессе
длительного холодильного хранения при —25 °С.
Установлен фазный характер деструкции,
проявляющейся обратимыми изменениями в
начальный период, последующей стабилизацией
процессов и развитием глубокой порчи.
Согласование ультраструктурных и биохимических
изменений позволило рекомендовать срок хранения
скумбрии до 6 мес.
Таблиц 3. Иллюстраций 2. Список литературы —
8 названий.
УДК 621.564.322.004: [621.565:629.12]
Об использовании раствора хлористого кальция
в судовых холодильных установках. НЕГОДОВ
В. П. «Холодильная техника», 1984, № П.
Описаны некоторые особенности приготовления
водных растворов хлористого кальция для
рассольных холодильных систем. Отмечены случаи
нарушения правил технической эксплуатации
холодильных установок, связаные с использованием
СаС12. Даны рекомендации по предотвращению
отмеченных недостатков.
Таблица 1.
УДК 687.17
Специальная одежда для защиты от
пониженных температур. ЧУБ АРОВ А 3. С. «Холодильная
техника», 1984, №11.
На основе многолетних исследований в области
гигиены одежды, конструирования и технологии
изготовления швейных изделий ЦНИИШП
создана мужская и женская специальная одежда
для защиты от пониженных температур. На эту
одежду разработаны государственные стандарты,
по которым начато массовое изготовление; по
ним может быть изготовлена практически любая
одежда для защиты от пониженных
температур с учетом метеорологических условий, уровня
энергозатрат работников. Разработаны также
единые промышленные коллекции специальных
костюмов для защиты от холода, а также
курток и брюк. Показаны некоторые модели.
Иллюстраций 2.
63

УДК 621.512.041-213.3.001.76
Модернизация кривошипно-ш ату иного
компрессора для бытовых холодильников. БАБА-
ХИН В. К, КРАСНОВ Ю. А., ТЕРЕХОВ-
КИН С. А. «Холодильная техника», 1984, №11.
Описаны конструктивные решения,
позволяющие повысить уровень
технико-эксплуатационных характеристик кривошипно-шатунного
компрессора для бытового холодильника без
изменения электропривода. Приведены результаты
экспериментальных исследований энергетических
характеристик модернизированного компрессора.
Таблица 1. Иллюстрация 1. Список
литературы — 2 названия.
УДК 621.5.044
Конденсатор из овальных оребренных трубок.
МАХМУДОВ М. Д. «Холодильная техника»,
1984, № И.
Описана конструкция фреонового конденсатора
воздушного охлаждения из овальных
оребренных трубок. Отмечены преимущества новой
конструкции конденсатора по сравнению с обычной
конструкцией из медных круглых трубок с
пластинчатыми ребрами.
Иллюстраций 2.
УДК 621.58.004:629.12
Пути повышения эффективности эксплуатации
льдогенераторов ИЛ-500 на судах типа
«Пулковский меридиан». СМЕЛКОВ Н. А. «Холодильная
техника», 1984, №11.
Изложены некоторые результаты обобщения
опыта эксплуатации льдогенераторов ИЛ-500 на
рыбопромысловых судах типа «Пулковский
меридиан». Рассмотрена конструкция
льдогенератора, установлены основные причины выхода из
строя подшипников нижней и верхней опор
вала. Даны рекомендации по увеличению срока
службы льдогенераторов и повышению
эффективности их работы.
Иллюстраций 3.
УДК 621.57.041-213.4.044-52
Эффективность использования выносных
автоматизированных воздушных конденсаторов в
холодильных машинах. АНДРАЧНИКОВ Е. И., КАП-
ЛАН Л. Г., ПРЖЕТИШЕВСКИЙ Ю. Б.
«Холодильная техника», 1984, № 11.
Предложена схема автоматизации выносного
воздушного кондесатора для действующих
холодильных машин холодопроизводительностью 3,5—
10,5 кВт. По результатам испытаний получены
исходные данные для расчета экономической
эффективности таких машин. На конкретном
примере показано, что применение воздушных
конденсаторов в 2,9 раза снижает ежегодные
эксплуатационные затраты по сравнению с
затратами на машины обычного исполнения с
использованием городской воды, в 2,2 раза — с
использованием оборотной воды, в 1,7 раза по сравнению
с машинами с воздушным конденсатором в
составе агрегата. Внедрение указанных конденсаторов
на 1 тыс. холодильных машин в среднем
сэкономит торговым предприятиям 950 тыс. руб.»
Иллюстраций 5. Список литературы — 5 названий.
УДК 621.564.2-404:536.22
Теплопроводность жидких многокомпонентных
хладагентов на линии насыщения. МИХНО Ю. А.,
ГЕЛЛЕР В. 3. «Холодильная техника», 1984,
№ П.
Приведены результаты экспериментального
исследования теплопроводности на линии насыщения
жидких, бинарных смесей фреонов R12 и R22,
трехко^понентной (R12—R22—R142) и четырех-
компонентной (R12—R22—R142—R744) смесей.
Измерения проведены методом нагретой нити с
погрешностью не более 1 % в диапазоне
температур 200—340 К. Предложены формулы для
расчета теплопроводности смесей хладагентов на
линии насыщения.
Таблица 1.
Редакционная коллегия: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова (зам. главного
редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бро-
дянский, д-р техн. наук А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук,
проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, И. М. Калиинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили,
В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский,
д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, М. М. Позин, Н. К. Плотников,
Н. Ф. Ролина, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 18.09.84. Подписано в печать 19.10.84. Т-18550. Формат 70xl08'/i6-
Фотонабор. Высокая печать. Объем 4,0 печ. л. Усл.-печ. л. 5,6. Усл. кр.-отт. 6,13.
Уч.-изд. л. 7,23. Тираж 10 695 экз. Заказ 2501.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12. Телефон 216-77-00
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области