БЛОК РЕЛЕ
типов ДЗ 2У4 и ДЗ 2Т4
Техническое описание и инструкция по эксплуатации
ОБК 469411
Издание 14

1. НАЗНАЧЕНИЕ
Блок реле типов ДЗ-2У4, ДЗ-2Т4
предназначены для выполнения двухступенчатой
дистанционной защиты, применяющейся в качестве основной
или резервной защиты высоковольтных линий
электропередачи.
Защита обеспечивает селективное отключение
междуфазных коротких замыканий в сетях любой
конфигурации.
Схема защиты позволяет преобразовать ее в
трехступенчатую дистанционную защиту путем
добавления к ней блок-реле типа КРС-1У4 или
КРС-1Т4, состоящего из трех пусковых
направленных реле сопротивления.
Защита предназначена для совместной работы
с блокировкой при качаниях (типа КРБ 125 или
КРБ 126), которая одновременно является
пусковым органом защиты.
Исполнение защиты с дополнительным
индексом «Т4» в обозначении типа (ДЗ-2Т4) пригодно
для работы в условиях тропического климата.
В дальнейшем блок-реле типов ДЗ-2У4, ДЗ-2Т4
именуется «защитой» или «защитой типа ДЗ-2,
ДЗ-2Т».
Защита предназначена для работы в закрытом
помещении при температуре окружающей среды
от —20 до +40°С в общепромышленном и от —10
до +45°С в тропическом исполнениях.
2. ПРИНЦИП ВЫПОЛНЕНИЯ
И ЭЛЕМЕНТЫ СХЕМЫ ЗАЩИТЫ
Общие принципы выполнения
Защита типа ДЗ 2 представляет собой
двухступенчатую направленную дистанционную защиту.
Схема электрическая принципиальная защиты
приведена на рис. 12.
Особенностью защиты типа ДЗ 2 являет.ся
использование высокочувствительных
магнитоэлектрических реле в качестве реагирующих органов
схем сравнения направленных реле сопротивления.
Защита содержит три дистанционных органа
(IPC, 2PC, ЗРС), каждый из которых включен на
линейное напряжение и разность фазных токов, и
имеет две регулируемые уставки — по I и по II
ступени. Время действия первой ступени защиты
определяется собственным временем срабатывания
дистанционных органов, которое, в свою очередь,
зависит от места и величины токов короткого
замыкания. Первая ступень защиты может быть
выполнена с выдержкой времени.
Время действия второй ступени защиты
определяется уставками реле времени 1РВ. Вторая
ступень защиты может (если первая ступень защиты
выполняется без выдержки времени) иметь две
выдержки времени, осуществляемые с помощью
проскальзывающего и упорного контактов реле 1РВ.
Имеется возможность блокирования первой и
второй ступени защиты с помощью контактов
промежуточных реле устройства блокировки при
качаниях.
В защите имеется возможность выполнить
токовую защиту обратной последовательности с пуском
от замыкающего контакта пускового реле
блокировки при качаниях. Это осуществляется с
помощью реле времени 2РВ.
В схеме защиты предусмотрена возможность
ускорения II ступени с помощью специального
реле ускорения 6РП.
В защиту входит устройство блокировки при
повреждении цепей напряжения, которое снимает
напряжение питания с оперативных цепей защиты
при обрыве одной, двух или трех фаз
трансформатора напряжения и не реагирует на все виды
коротких замыканий в сети.
Устройство блокировки при перегорании
предохранителей имеет световую сигнализацию
(неоновая лампа 1ЛС).
Выходное реле защиты 4РП может действовать
на две отключающие катушки масляных или
воздушных выключателей.
Защита типа ДЗ 2 снабжена устройством
сигнализации, в которое входят бесконтактные указатели
срабатывания дистанционной защиты по ступеням
(реле 1РУ, 2РУ, ЗРУ), по цепи ускорения (реле
5РУ), работы токовой защиты обратной
последовательности (реле 4РУ) и указательные реле (6РУ,
7РУ), включенные в цепи отключающих катушек
выключателей.
Измерительный орган
Измерительными органами защиты являются
направленные реле сопротивления, в основу
которых положена схема сравнения абсолютных
значений величин.
В комплексной плоскости сопротивлений
характеристика реле представляет собой окружность,
проходящую через начало координат. Угол между
диаметром окружности,- проведенным через
начало координат, и осью активных сопротивлений
является углом максимальной чувствительности
реле (фМ.ч.).
Схема сравнения реле состоит из двух
выпрямительных мостов, включаемых на баланс
напряжений. Если подвести к одному из мостов
напряжение Ep=ftii, а к другому — напряжение
Ё т = к и 0 — К^и пренебречь чувствительностью
3

реагирующего органа, включенного на выходе
схемы сравнения, то уравнение его срабатывания
имеет вид:
kuu—Kii i< i foil (i)
Учитывая, что и и i величины напряжения
и тока на вторичной стороне, и разделив обе части
выражения (1) и на к ui, получим условие
срабатывания реагирующего органа
Z—
к,
Ки
=
к,
Ки
В комплексной плоскости сопротивлений Z это
выражение соответствует окружности, проходящей
через начало координат, диаметр которой есть
вектор 2 • — (см. рис. 1)
Ки
В выражении (1):
К и—коэффициент трансформации
трансформатора напряжения 1ТН;
ft 1—коэффициент, численно равный величине
э.д.с. на вторичной обмотке трансреактора при
токе через последовательно соединенные первичные
обмотки 1А.
Контур, к которому подводится напряжение
Ep='Kii, называется рабочим, т. к. выпрямленное
напряжение этого контура создает в реагирующем
органе момент в сторону срабатывания.
Соответственно, контур, к которому подводится
напряжение Ёт= ftuu — ft ii? называется тормозным.
Направленное реле сопротивления,
выполненное согласно выражению (1), не обеспечивает
четкой направленности и достаточного момента при
коротких замыканиях в начале защищаемой зоны.
Кроме того, ввиду невозможности сделать э.д.с.
трансреактора, вводимые в рабочий и тормозной
контура схемы сравнения, абсолютно равными,
характеристическая окружность может как
охватывать начало координат, так и быть смещенной в
сторону первого квадранта комплексной плоскости.
Оба случая являются недопустимыми; т. к.
приводят либо к неселективному действию защиты,
либо к нечувствительности защиты при к. з. в
начале защищаемой линии.
Для устранения указанных недостатков в
основу работы реле положено выражение
| KuU—Kii + En | < | Kii + En | (3),
несколько отличающееся от выражения (1). При
малых значениях Ёп по сравнению с ftuu
характеристика реле в комплексной плоскости
незначительно отличается от окружности.
В выражении (3) Ё п совпадает по фазе с к и 0 *
Это приводит к тому, что при угле максимальной
чувствительности, когда комплексные величины,
стоящие в скобках, можно сравнить
арифметически, введение в оба контура схемы сравнения
равных э.д.с. Ё п при равенстве балластных
сопротивлений не меняет уставки реле.
4
При близких коротких замыканиях, когда
величина Ё п соизмерима или больше чем f(uu, реле
сопротивления вырождается в реле направления
мощности, характеристика которого описывается
уравнением: .
| Ёп—КЛ| = | En + Kii | (4)
т. к. Ё п и ft u 0 совпадают по фазе, то прямая
максимальных моментов реле'направления мощности
будет совпадать с углом максимальной
чувствительности направленного реле сопротивления
(рис.2).
Таким образом, направленное реле
сопротивления, выполненное согласно выражению (3),
обеспечивает четкую направленность защиты при к. з.
в начале защищаемой зоны. Схема электрическая
принципиальная такого реле приведена на рис. 3.
Реле сопротивления содержит следующие
элементы:
1. Трансформатор напряжения 1ТН,
позволяющий производить регулировку уставки по I и II
зонам. Регулировка уставки в каждой зоне
производится изменением суммарного числа витков двух
последовательно включенных обмоток на
вторичной стороне. Одна из обмоток содержит 80%
витков и предназначена для грубой регулировки
уставки (через 20%). Кроме того, имеются две
обмотки (соответственно для I и II зон), каждая из
которых имеет три отпайки, позволяющие
регулировать уставку через 5%,. и четвертую отпайку с
8% витков, к которой подключен потенциометр
плавной регулировки уставки (16R и 15R
соответственно для I и II зон). Для поддержания
неизменным сопротивления тормозного контура при
регулировке уставок трансформатора 1ТН
последовательно с отпайками грубой регулировки уставки
включены сопротивления 9R-M2R, 32R-f-34Rr
35R-f-37R.
Для сохранения постоянными минимальных
величин сопротивления срабатывания, регулируемых
в цепях тока, при переходе от одного угла макси-
мальной чувствительности к другому, первичная
обмотка трансформатора напряжения имеет отвод,,
позволяющий менять величину коэффициента Ки.
2. Трансреактор 1Тр, который имеет две
первичные обмотки, включаемые на разность фазных
токов, и две вторичные обмотки. Два значения
углов максимальной чувствительности получаются
шунтированием вторичных обмоток трансреактора
сопротивлениями 1R и 3R или 2R и 4R.
Регулировка уставки в цепях тока производится
изменением числа витков первичных обмоток
трансреактора. Это позволяет изменять уставку
реле сопротивления в 2 и 4 раза.
Обозначения у переключателей уставки в цепях
тока (0,25; 0,5; 1) соответствуют номинальным
значениям минимальных уставок реле сопротивления
(в Омах на фазу) при исполнении реле на
номинальный вторичный ток 5 А. При исполнении реле
на номинальный ток 1 А этим обозначениям
соответствуют значения минимальных уставок реле,
увеличенные соответственно в 5 раз (1,25; 2,5; 5 Ом на
фазу).

3. Контур подпитки, предназначенный для
обеспечения правильной работы реле при близких к. з.,
состоящий из трансреактора подпитки 2ТР и
конденсатора ЗС. Первичная обмотка трансреактора
и конденсатор ЗС образуют резонансный контур,
настроенный на частоту 50 Гц.
Для обеспечения селективности характеристика
реле (при отсутствии напряжения на контуре
подпитки) должна быть смещена относительно начала
координат в сторону первого квадранта
комплексной плоскости (рис. 5) на величину (0,01~т-,0,02) Zy.
Величина Ё п, вносимая контуром подпитки,
должна быть достаточной для перекрытия этой
«мертвой зоны».
Это достигается тем, что э.д.с. Ё п, вводимая в
оба контура схемы сравнения, совпадает по фазе
с линейным напряжением, подводимым к
первичной обмотке трансформатора 1ТН, и благодаря
наличию колебательного контура, не исчезает
мгновенно и при трехфазных к. з. в начале защищаемой
зоны.
Совпадение э.д.с. Ё п по фазе с линейным
напряжением, подводимым к тормозному контуру реле,
достигается тем, что на вход контура подпитки
подается напряжение фазы, не подводимой к
тормозному контуру.
Схема и векторная диаграмма, поясняющие
работу контура подпитки на примере дистанционного
органа АВ, приведены на рис. 6 и 7.
При к. з. в начале зоны защиты между фазами
А и В линейное напряжение UAB снижается до
нуля. Четкая направленность реле и достаточный
момент в реагирующем органе обеспечивается тем,
что напряжение Uco, подводимое к контуру
подпитки, остается без изменения.
При трехфазном к. з. в начале зоны постоянная
подпитка от третьей фазы не может быть
обеспечена. Перекрытие «мертвой зоны» обеспечивается
тем, что в резонансном контуре подпитки энергия,
запасенная конденсатором и индуктивностью, не
может исчезнуть мгновенно. Это приводит к тому,
что э.д.с. Ё п снижается постепенно, обеспечивая
работу дистанционного органа по «памяти».
4. Схему сравнения, состоящую' из двух
выпрямительных мостов (IBM, 2BM), балластных
сопротивлений (6R, 7R) и сопротивления 5R,
необходимого для выравнивания сопротивления рабочего
и тормозного контуров схемы сравнения.
Для защиты магнитоэлектрического реле от
больших кратностей параллельно его обмотке
включены диоды 1Д, 2Д.
Сопротивление 8R, по величине в 8—10 раз
больше, чем сопротивление обмотки
магнитоэлектрического реле, служит для создания режима,
критического успокоения рамки магнитоэлектрического
реле. В этом случае приближение подвижного
контакта к неподвижному при срабатывании реле
носит апериодический характер.
Для сглаживания выпрямленного тока в
реагирующем органе последовательно с ним включен
фильтр-пробка, рассчитанный на резонанс токов
при частоте 100 Гц — частоте основной гармоники
выпрямленного тока. Фильтр состоит из дросселя
1Др, выполненного с регулируемым зазором в
сердечнике, и конденсатора 1С.
5. Реагирующий орган схемы сравнения,
которым является высокочувствительное
магнитоэлектрическое реле типа М237/054.
Основные параметры реле:
а) ток срабатывания — 6—10 мкА;
б) сопротивление рамки реле — 1400-f-2000 Ом?
в) зазор между подвижным и неподвижным
контактами — 0,5ч~0,7 мм;
г) ток термической устойчивости — 2 мА.
д) допускаемое напряжение на контактах — от
60 до 120 В.
Важным условием надежной работы реле
является наличие искрогасительного контура 19R, 4С,
подключенного параллельно контактам реле.
Работа реле без искрогасительного контура
недопустима.
Устройство блокировки при неисправностях
в цепях напряжения
Устройство состоит из четырехобмоточного
промежуточного трансформатора 2ТН, одна из
обмоток которого подключена к поляризованному реле
1РН. Плюс напряжения постоянного оперативного
тока подводится к схеме оперативных цепей через
размыкающий контакт реле 1РН.
Последовательно с поляризованным реле 1РН
включены два кремниевых диода 4Д и 5Д,
нелинейная характеристика которых позволяет снизить ток
небаланса, не уменьшая кратности в реле 1РН, т. к.
при малых токах в обмотках реле 1РН
сопротивление диодов возрастает.
Вторая обмотка трансформатора 2ТН (W4)
подключена через резисторы 23R, 24R, 25R к фазным
напряжениям, причем сопротивление резистора 23R,
включаемого в фазу А, в два раза меньше
сопротивления резисторов, включаемых в фазы В и С.
На напряжение компенсирующей дополнительной
обмотки фазы А трансформатора напряжения,
соединенного в разомкнутый треугольник,
включается третья обмотка трансформатора 2ТН (W2).
Четвертая обмотка трансформатора 2ТН (Ws)
включается на напряжение нулевой последовательности.
При симметричных режимах и междуфазных
коротких замыканиях без земли сумма потоков,
циркулирующих в магнитопроводе трансформатора,
равна нулю. При замыканиях на землю магнитный
поток от составляющих нулевой
последовательности в трехфазных обмотках компенсируется
потоком от четвертой обмотки, включенной на 3Uo.
Сумма потоков в магнитопроводе трансформатора
становится не равной нулю лишь в случае
повреждения одного, двух или трех предохранителей в
цепях напряжения.
В нормальном режиме на обмотку \Уг подается
напряжение, равное 100 В. При однофазных к. з. в
сетях с большим током замыкания на землю к
каждой из фаз подается напряжение, равное одной
трети фазного напряжения, а на обмотку Wi —
напряжение нулевой последовательности, равное ли-
5

нейному напряжению. В связи с этим для
компенсации потоков в магнитопроводе трансформатора
2ТН необходимо, чтобы сопротивление резисторов,
включенных последовательно с обмотками W2 и W3,
было в У 3 раз больше, чем сопротивление
резисторов в фазах В и С. Резисторы 26R и 30R
выполнены регулируемыми для возможности настройки
схемы на отсутствие тока небаланса в
поляризованном реле 1РН.
Трехфазный токовый орган
В' случае, если измерительные трансформаторы
напряжения установлены на линии, после
отключения линии с дистанционных органов снимается
напряжение, и в магнитоэлектрических реле
отсутствует тормозной момент. В таком режиме
возможен случай, когда кратность тока срабатывания
в магнитоэлектрическом реле при коротком
замыкании, предшествующем отключению линии, будет
мала. В этом режиме возможно (хотя и
маловероятно), что контакты реле останутся в замкнутом
(«залипшем») состоянии. Очевидно, что в этом
случае защита не возвратится в исходное
состояние и при повторном включении линии сработает
ложно, так как в момент включения контакты
магнитоэлектрических реле дистанционных органов
замкнуты.
Для устранения указанной возможности в
защите предусмотрен трехфазный токовый орган,
состоящий из трансформатора тока (сумматора) 1ТТ
и поляризованного реле 1РТ, подключенного к
вторичной обмотке сумматора через выпрямительный
мост 4ВМ.
Трансформатор тока 1ТТ имеет три первичные
обмотки, включенные в разные фазы. Обмоточные
данные трансформатора выбраны так, что при
любом виде короткого замыкания,
сопровождающемся током, приблизительно равным току точной
работы дистанционных реле защиты,
поляризованное реле 1РТ срабатывает.
Стабилитроны 4СТ и 5СТ служат для защиты
поляризованного реле от больших кратностей.
При отключении короткого замыкания исчезает
ток в первичных обмотках трансформатора 1ТТ,
реле 1РТ размыкает свой контакт lPTi и снимает
питание с оперативных цепей. В этом случае, даже
при «залипании» контактов магнитоэлектрических
реле, защита возвращается в состояние готовности
к следующему включению.
Для того, чтобы защита не сработала ложно в
момент включения линии, если контакты
магнитоэлектрических реле были перед этим в замкнутом
состонии, поляризованное реле 1РТ выполнено с
небольшим замедлением при срабатывании
(порядка 10-Ы5 мс). Для этого закорачивается одна
из обмоток реле 1РТ.
Использовать трехфазный токовый орган
следует только в случае установки измерительных
трансформаторов1 напряжения на линии, т. к. он
имеет значительное потребление токовых цепей.
Этот орган может быть исключен из схемы защиты,
используя клеммы 7, 9, 11 как выходные и
закорачивая клеммы 45—47 в оперативных цепях защиты.
6
Оперативные цепи защиты
Оперативные цепи защиты типа ДЗ 2
выполнены таким образом, чт совместно с тремя
пусковыми дистанционными органами защита может
выполнять функции трехступенчатой. В связи с этим
в принципиальной схеме защиты некоторые
контакты и клеммы для двухступенчатой защиты не
используются.
В силу того, что напряжение на контактах
магнитоэлектрических реле не должно превышать-
120 В, в защите имеется делитель напряжения,
выполненный на стабилитронах, который кроме этого,
выполняет функцию стабилизатора.
К выходу делителя подлючаются цепи,
непосредственно связанные с контактами
магнитоэлектрических реле.
В таблице 6 приводятся возможные случаи
использования защиты и функции, выполняемые
некоторыми цепями, с указанием положений
перемычек в цепях постоянного тока, а также места
включения контактов устройства блокировки при кача-
ния#, выполняющих роль пусковых и блокирующих
контактов.
Ниже приводится назначение основных
элементов схемы оперативных цепей защиты.
Промежуточное реле 1РП (типа КДР 3)
предназначается для переключения уставок
дистанционного органа с первой ступени на вторую. При
размыкании цепи катушки реле 1РПр, оно с
выдержкой времени 0,1-Н),14 с переключает свои
контакты 1РПз, 1РПц 1РПб, изменяя число
включенных витков трансформаторов напряжения 1ТН
дистанционных органов и, тем самым, изменяя их
уставку. Эти контакты отрегулированы так, что
переключение происходит без разрыва цепи
тормозного контура. Переключающий контакт 1РП1 через
это же время размыкает цепь отключения,
связывающую контакты магнитоэлектрических реле с
катушкой выходного реле 4РП, после чего защита
может работать только с выдержкой времени.
Реле 1РП имеет, кроме того, удерживающую
обмотку 1РПу, включаемую последовательно с
контактами магнитоэлектрических реле дистанционных
органов.
При работе защиты по первой ступени, после
срабатывания дистанционных органов, реле 1РП
уже не может переключаться и разорвать цепь
отключения защиты по первой ступени, т. к. оно
удерживается с помощью обмотки реле 1РПу,
обтекаемой в этом случае током.
Для работы первой ступени защиты с
выдержкой времени закорачиваются клеммы 30 и 32. В
этом режиме при замыкании контактов
дистанционных органов работает реле ЗРП, а реле 1РП
остается в притянутом состоянии от тока,
протекающего по обмотке 1РПу, вплоть до момента
отключения.
Промежуточное реле 2РП (типа КДР 1)
является повторителем пусковых органов защиты.
Размыкающий контакт 2РП1 этого реле разрывает
цепь обмотки реле переключения по зонам 1РП.
Промежуточное реле ЗРП (типа КДР 1)
срабатывает при работе дистанционных органов защиты

по первой ступени с выдержкой времени, либо при
работе по второй ступени.
Выходное реле защиты 4РП выполнено на базе
промежуточного реле серии РП 220. Реле имеет
одну рабочую (4РПр) и две удерживающих
обмотки (4РПу1 и 4РПу2). Удерживающие обмотки
реле включены в цепи отключения защиты и имеют
несколько исполнений по токам удерживателя.
Промежуточное реле 5РП (типа КДР 1)
фиксирует наличие одновременного срабатывания реле
ЗРП (дистанционных органов) и блокирующего
реле устройства блокировки при качаниях. В
зависимости от требований это реле позволяет
осуществить блокировку защиты при качаниях в
следующих режимах:
первая ступень с выдержкой времени;
вторая ступень с первой (меньшей) выдержкой
времени;
вторая ступень с большей выдержкой времени.
Промежуточное реле 6РП (типа КДР 3)
позволяет ввести в защиту ускорение по второй ступени
при АПВ и опробовании. При этом может быть
выполнен режим, когда время переключения
дистанционных органов с первой ступени на вторую
будет исключено (контакт реле ускорения 6РГЪ
вводится в цепь обмотки переключающего реле при
закорачивании клемм 22 и 24).
Реле 1РВ—реле времени с проскальзывающим
контактом типа ЭВ 122. Проскальзывающий
контакт lPBi может использоваться для получения
выдержки времени в первой или второй ступени.
Контакт 1РВ2 используется во второй ступени.
Реле 2РВ—реле времени типа ЭВ 134
используются для получения выдержки времени при
выполнении токовой защиты обратной
последовательности. Пуск реле 2РВ осуществляется замыкающим
контактом пускового реле блокировки при
качаниях. Взамен этого контакта для обеспечения
правильной работы блокировки предназначен
мгновенный замыкающий контакт 2РВ2, выведенный на
клеммы цоколя.
Сигнализация защиты
В защите имеется сигнализация срабатывания
по ступеням (реле 1РУ, 2РУ, ЗРУ), по цепи
ускорения (реле 5РУ), по цепи токовой защиты
обратной последовательности (реле 4РУ), выполненная
с помощью бесконтактных указательных реле
(типа ЭС 41).
Имеется световая сигнализация о
неисправности в цепях напряжения, выполненная с помощью
неоновой лампы 1ЛС; для ее включения
необходимо закоротить клеммы 34 и 36, а для выполнения
звуковой сигнализации предназначен контакт 7РП1
специального промежуточного реле 7РП (типа
ЭП 1), поскольку реле 1РН не имеет
изолированного от цепей постоянного оперативного тока
замыкающего контакта.
Для сигнализации действия защиты на
отключение выключателей в цепях отключения
установлены указательные реле 6РУ, 7РУ типа РУ 21.
На табличке, расположенной ниже
указательных реле, нанесена краткая маркировка,
позволяющая определить характер работы элементов
сигнализации. Так, например, индекс «I—II»,
расположенный на табличке под реле 2РУ, означает, в
зависимости от режима работы защихы,
срабатывание защиты по первой ступени с выдержкой
времени, либо по второй ступени с первой (меньшей)
выдержкой времени, индекс «Ь» означает
(срабатывание защиты обратной последовательности
(реле 4РУ), а индекс «ускор.» означает срабатывание
защиты по цепи ускорения (реле 5РУ).
Для того, чтобы при проверках и испытаниях
дистанционных органов магнитоэлектрические реле
не действовали каждый раз на промежуточные
реле защиты, предусмотрена возможность
использования неоновой лампы 1ЛС в качестве индикатора
срабатывания магнитоэлектрических реле. В этом
случае соединяются клеммы 39 и 47, 32 и 34, а
другие перемычки в цепях постянного тока ставятся
в положение, при котором промежуточные реле не
работают. Нежелательность работы контактов
магнитоэлектрических реле на промежуточные реле
при наладках и испытаниях объясняется
возможностью отсутствия тормозного момента на рамке
реле при размыкании контактов, что будет
приводить к более быстрому износу контактов.
Работа защиты при междуфазных
коротких замыканиях
В зависимости от вида короткого замыкания
срабатывают соответствующие измерительные
органы, замыкая свои контакты IPC, 2PC или ЗРС.
При коротком замыкании в первой ступени
защиты срабатывают промежуточные реле
устройства блокировки при качаниях и, если контакты
измерительных органов замкнут цепь через время,
не превышающее время возврата реле 1РП, то
выходное реле 4РП будет действовать на отключение.
Время срабатывания измерительного органа
должно быть меньше суммы времен срабатывания
пусковых органов реле 2РП и времени возврата реле
1РП (общее время 130-М80 мс). Для сравнения
следует указать, что время работы измерительного
органа при ZK.3. = 0,8ZycT. при токе, равном
двойному току точной работы, около 60 мс.
При коротком замыкании во второй ступени
запуск защиты происходит от пусковых органов,
действующих на реле 2РП, контакт 2РП1 которого
разрывает цепь катушки реле 1РП. Измерительные
органы защиты в этом случае сработают после их
переключения на уставку второй ступени (после
возврата реле 1РП в обесточенное состояние). При
этом переключающийся контакт 1РП1 размыкает
цепь первой ступени защиты, предотвращая
отключение без выдержки времени, и подготавливает
цепь реле повторителя ЗРП. После срабатывания
реле ЗРП, действие защиты во второй ступени
может быть как по цепи, контролируемой
блокировкой при качаних, так и не контролируемой ею
(при установке перемычки между клеммами 15—17
или 17 и 19, соответственно). В первом случае
действие защиты происходит через контакт 5РПг и
проскальзывающий контакт реле времени lPBi
при этом срабатывание реле 5РП и его
самоудерживание контактом 5РП1 имеет место тогда, когда
контакт ЗРП1 замкнулся до момента размыкания

контакта блокировки при качаниях. Во втором
случае защита действует на отключение с большей
выдержкой времени через контакт 1РВ2.
Использование во второй ступени второй
выдержки времени, не контролируемой блокировкой
при качаниях, позволяет в некоторых случаях
обеспечить ускорение отключения, например, при
переходе однофазных замыканий в междуфазные.
В этих случаях запуск блокировки происходит
сразу же при возникновении повреждения, а
соответствующие измерительные органы срабатывают
лишь после перехода повреждения в междуфазное
замыкание. Поэтому к моменту срабатывания
измерительных органов цепь отключения с
проскальзывающим контактом lPBi может быть
разомкнута, так как контакт блокировки замыкается на
время, не превышающее 0,5 с. Отключение защиты
в этом случае произойдет по цепи упорного
контакта 1РВ2.
В случае, когда нет необходимости в
выполнении второй ступени, действующей в обход
блокировки при качаниях, вторая ступень,
контролируемая блокировкой, может быть выполнена с
использованием упорного контакта реле времени 1РВ2
установкой перемычки между клеммами 15 и 17.
3. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ЗАЩИТЫ
1. Номинальные данные:
а) переменный ток — 5 или 1 А, 100 В, 50 Гц;
б) постоянный ток — 220 или 110 В;
в) номинальный ток удерживания сериесных
обмоток выходного реле: 1, 2 или 4 А.
2. Защита типа ДЗ 2 в нормальном режиме
длительно выдерживает 110% номинальных величин
переменного тока и напряжения постоянного тока,
а также 115% номинального напряжения
переменного тока. При этом температура обмоток катушек
аппаратов, диодов, сопротивлений и других
элементов соответствует нормам соответствующих ГОСТов
или технических условий на комплектующую
аппаратуру.
3. Сопротивление изоляции всех электрически
независимых цепей защиты типа ДЗ 2 относительно
корпуса и между собой в обесточенном состоянии
при температуре окружающей среды плюс 20°С и
относительной влажности до 80% имеет значение
не менее 10 МОм.
4. Электрическая изолядия всех независимых
цепей защиты относительно корпуса и между собой
выдерживает без пробоя или перекрытия
испытательное напряжение 1700 В, 50 Гц в течение 1 мин.
Электрическая изоляция между цепями тока,
включенными в разные фазы, выдерживает без
пробоя и перекрытия испытательное напряжение 1200 В
переменного тока частоты 50 Гц в течение Д с —
для исполнения на 1 А и 1000 В переменного тока
частоты 50 Гц в течение 1 мин—для исполнения 5 А.
Примечание. Проверка изоляции по п.п. 3, 4 всех
независимых цепей между собой проводится при вынутых
магнитоэлектрических и поляризованных реле.
5. Угловая характеристика срабатывания
Zc.p. = f (ф) реле сопротивления в R,
X—координатной системе представляет собой окружность,
проходящую через начало координат.
8
Угол максимальной чувствительности реле
равен 65±5°, имеется возможность выполнения реле
с углом 80±5°.
Примечание. Здесь и в дальнейшем данные, приведенные
без специальных оговорок, соответствуют температуре
окружающего воздуха плюс 20±5°С.
6. Величина сопротивления срабатывания реле
сопротивления защиты регулируется как в цепях
тока, так и в цепях напряжения.
Минимальные величины сопротивления
срабатывания, регулируемые в цепях тока, имеют
следующие значения: 0,25+0,03 (1,25+0,15); 0,5+0,05
(2,5+0,25); 1+0,1 (5+0,5) Ом на фазу.
Регулировка сопротивления срабатывания в
цепях напряжения обеспечивает двадцатикратное
увеличение приведенных выше значений с
возможностью плавного изменения их во всем диапазоне.
В диапазоне температур от минус 20 до плюс
40°С величина сопротивления срабатывания
изменяется не более, чем на +4% от своего назначения
при температуре плюс 20°С.
Примечание. Данные, соответствующие исполнению
защиты на номинальный ток 1 А, здесь и в дальнейшем будут
приводиться в скобках. В том случае, если значения токов,
уставок в омах и др. показаны однозначными величинами —
они относятся к исполнению на номинальный ток 5 А.
7. Ток точной работы направленных реле
сопротивления защиты находится в пределах, указанных
в табл. 1.
Таблица 1
Номинальная
уставка,
Ом на фазу
0,25 (1,25)
0,5 (2,5)
1 (5)
Ток точной работы направленны к
реле сопротивления, А
от (не более) 1 до (не менее)
5.8 (1,16)
2.9 (0,58)
1,45 (0,29)
150 (30)
100 (20)
50 (10)
В диапазоне температур от минус 20 до плюс
40°С ток точной работы увеличивается не более, чем
на 25% от величин, приведенных выше.
8. Реле сопротивления защиты срабатывает при
трехфазных коротких замыканиях в «мертвой
зоне» в диапазоне токов от двукратного тока точной
работы до J50 (30) А.
9. Время действия защиты при коротких
замыканиях в пределах 0,7 длины зоны сопротивления
срабатывания, с током короткого замыкания в два
и более раза превышающим гарантируемый ток
точной работы, не превышает 85 мс.
10. Зависимость времени срабатывания
измерительных органов от удаленности места короткого
кратности тока к.з. к величи-
/Zk.3. \
замыкания I ~ ) и
/ 1к.з \
не тока точной работы f — I дана на рис. 8.
И. Реле времени 1РВ имеет пределы
регулировок выдержек времени от 0,25 до 3,5 с, а реле
времени 2РВ—от 0,5 до 9 с.
12. При коротких замыканиях в первой зоне
действия защиты обеспечивается десятипроцентная
точность ее работы при токах, указанных в табл. 2,

Таблица 2
Номинальная
уставка
Ом на фазу
0,25 (1,25)
0,5 (2,5)
1 (5)
Ток точной работы защиты, А
от (не более)
6,4 (1,3)
3,2 (0,64)
1,6 (0,32)
до (не менее)
150 (30)
100 (20)
50 (10)
13. В табл. 3 приведены времена срабатывания
промежуточных реле 2РП, ЗРП, 4РП, 5РП и 6РП.
Времена возврата реле 1РП и 6РП
соответственно находятся в пределах от 0,1 до 0,14 с и от
0,3 до 0,45 с.
Таблица 3
Обозначение
реле
<
Время срабатывания
(мс) около
Лри напряжении
2РП
45
ЗРП
50
90 В
4РП
25
5РП
45
6РП
60
Uh
14. Контакты выходного реле 4РП
выдерживают ток замыкания 12 А в течение 10 с.
Разрывная мощность контактов в цещ!
постоянного .тока с индуктивной нагрузкой, постоянная
времени которой не превышает 0,005 с, должна
быть 50 Вт при напряжении от 24 до 250 В или
токе до 2 А.
Разрывная мощность контактов реле 2РП, ЗРП,
5РП, 6РП в цепи постоянного тока с индуктивной
нагрузкой, постоянная времени которой не
превышает 0,005 с, должна быть 25 Вт при напряжении
от 24 до 250 В или токе до 0,5 А.
15. Каждая сериесная обмотка 4РПУ1 или 4РПУ2
после срабатывания реле удерживает его при токе,
равном 0,8 номинального тока удерживания (1, 2.
или 4 А), допуская протекание 2-кратного
номинального тока удерживания в течение 10 с.
16. Устройство блокировки при неисправностях
в цепях напряжения имеет следующие технические
данные:
а) коэффицент возврата реле 1 РН не менее
0,45;
б) при обрыве одной, двух или трех фаз
«звезды», симметричном напряжении на оставшихся
фазах, равном 58 В, и напряжении 100 В, поданном
на компенсирующую обмотку фазы А, ток в реле
1РН должен не менее, чем в 4 раза превышать ток
его срабатывания;
в) величина тока небаланса в обмотке реле
1РН, измеренная при симметричном трехфазном
ПО
напряжении ~7==: В, поданном к трем обмоткам,
«звезды» трансформатора 2ТН и напряжении 100 В,
поданном на компенсирующую обмотку фазы А,
меньше тока возврата реле не менее, чем в два
раза;
г) величина тока небаланса в реле 1РН при
однофазных к.з. меньше тока срабатывания реле не
менее, чем в два раза;
д) элементы устройства допускают длительный
обрыв одной или двух фаз напряжения при 115%
номинального напряжения.
17. Трехфазный токовый орган имеет
следующие технические данные:
а) реле 1РТ срабатывает при любом виде
короткого замыкания, сопровождающемся током не
менее 1,5 (0,3) А;
б) время срабатывания реле 1РТ (замыкание
замыкающих контактов в полной схеме
устройства) имеет значение не менее 6 мс в диапазоне
токов от 1,5 (0,3) до 150 (30) А.
18. Потребляемая мощность цепей защиты не
превышает следующих Значений:
а) цепей переменного напряжения при
напряжении 100 В не более 20 ВА на фазу;
б) цепей переменного тока при отключенном
трансформаторе (сумматоре) 1ТТ и токе 5 (1) А
не более 2,0 ВА на фазу;
в) цепей переменного тока прц включенном
трансформаторе 1ТТ и токе 5 (1) А не более 5,5 В А
на фазу;
г) цепей удерживающих обмоток выходного
реле 4РП при номинальном токе удерживания не
более 6 Вт;
д) цепей оперативного постоянного тока при
номинальном напряжении не более 80 Вт в
аварийном режиме (при срабатывании защиты) и не
более 2$ Вт в нормальном режиме.
19. Защита работает при изменении
напряжения оперативного постоянного тока от 0,8 до 1,1
номинального.
20. Вес защиты около 40 кг.
21. Содержание драгоценных металлов:
в контактах изделия серебра — 4,7608 г
в контактах изделия платины — 0,6824 г
в контактах запчастей серебра — 0,2358 г.
4. КОНСТРУКТИВНОЕ ВЫПОЛНЕНИЕ
ЗАЩИТЫ
Габаритные и установочные размеры приведены
на рис. 9 и рис. 10.
Защита предназначена для переднего и заднего
присоединения проводов.
Защита смонтирована в одном прямоугольном
корпусе, состоящем из цоколя, стенки кожуха и
венчика.
Каждый из трех измерительных органов
выполнен в виде отдельного блока. В схеме защиты
измерительные органы являются взаимозаменяемыми.
Цепи напряжения и постоянного оперативного тока
подводятся к блоку через разъемное соединение
типа РП 14-16, а токовые цепи — через токовую
разъемную четырехклеммную колодку. Диоды
схемы сравнения измерительного органа смонтированы
на отдельном съемном блоке, имеющем
маркировку «1».
Разъемы типа РП 14-16, применяемые в
защите, снабжены направляющими со специальным
фиксирующим устройством.
Все основные элементы измерительного органа
крепятся на основании (скобе) блока, а
магнитоэлектрическое реле установлено на специальном
разъеме. Это основание выполнено так, что имеется
возможность производить регулировку сердечников
трансреактора «подпитки» 2ТР и дросселя 1 Др
при настройке контура «подпитки» и фильтра
второй гармоники, не снимая всего блока 'с цоколя
защиты. На верхней плате блока установлены пе-
9

реключатели ступенчатой регулировки уставок в
цепях тока и напряжения, потенциометры плавной
регулировки уставки 15R и 16R, выравнивающее
сопротивление схемы сравнения 5R, накладки 1Н
и 2Н в цепях тормозного и рабочего контура,
накладка ЗН, 6Н, 7Н и 8Н для регулировки ср м. ч. в
цепи магнитоэлектрического реле.
Маркировка у каждого гнезда переключателей
уставок в цепях напряжения показывает
процентное содержание включаемых вторичных витков к
общему числу вторичных витков трансформатора
1ТН. Каждая из двух перемычек такого
переключателя должна находиться только в своем секторе.
Промежуточные реле 1РП—6РП, реле времени
1РВ и 2РВ устройство сигнализации,
объединяющее сигнальные реле 1РУ—5РУ и лампу 1ЛС,
указательные реле 6РУ и 7РУ, поляризованные реле
1РТ и 1РН расположены на откидной плате, к
которой они крепятся с помощью разъемных колодок.
Рядом с поляризованными реле 1РН и 1РТ
размещаются накладки 4Н и 5Н, которые
используются для замеров и для временного вывода
устройства блокировки при неисправностях в цепях
напряжения и трехфазного токового органа из
действия при наладке и испытаниях.
Остальные элементы защиты располагаются на
цоколе. Диоды выпрямительных мостов устройства
блокировки при неисправностях в цепях
напряжения, трехфазного токового органа и отдельные
сопротивления и диоды схемы оперативных цепей
монтируются на отдельных съемных блоках,
имеющих маркировку «2» и «3». Они могут быть
исключены из схемы защиты при ее проверке.
Для обеспечения необходимых условий работы
стабилитроны 1СТ, 2СТ и ЗСТ устанавливаются на
радиаторах. На цоколе размещаются регулируемые
сопротивления 26R, 30R для настройки устройства
блокировки при неисправностях в цепях
напряжения.
5. НАСТРОЙКА ЭЛЕМЕНТОВ ЗАЩИТЫ
И ПРОВЕРКА ИХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ
ХАРАКТЕРИСТИК
Особенности настройки измерительного органа
Как видно из формулы (3), характеристика
реле, < приведенная на рис. 2, может быть получена и
сохранена при всех значениях тока к.з. в том
случае, когда имеется равенство э.д.с. от
трансреактора ( к ii), вводимых в оба контура схемы. Будет
точнее, учитывая необходимость незначительного
смещения характеристики в первый квадрант и,
следовательно, некоторое различие э.д.с,
вводимых в рабочий и тормозной контур, рассматривать
постоянство отношений этих э.д.с.
Если при равных сопротивлениях контуров
схемы сравнения э.д.с. рабочей обмотки
трансреактора будет больше, чем э.д.с. тормозной, то это
приведет к охвату характеристикой реле начала
координат. К аналогичному явлению приведет
преобладание сопротивления тормозного контура схемы
сравнения над сопротивлением рабочего контура
при равных э.д.с. трансреактора.
И наоборот, значительное превышение тормоз-
10
ной э.д.с. над рабочей (при одинаковых
сопротивлениях) или превышение сопротивления рабочего
контура над тормозным (при одинаковых э.д.с.)
может привести к увеличению «мертвой зоны»
защиты до таких размеров, что даже влияние
контура подпитки не сможет устранить ее. Поскольку
величина отрицательного тока (действующего в
сторону торможения) в реагирующем органе будет
пропорциональна разности э.д.с. наибольшее
значение этого тока и, следовательно, наибольшая
возможность отказа при к.з. в начале линии будет
при максимальном токе короткого замыкания.
При выбранных параметрах контура подпитки
реле обеспечивает правильную работу по «памяти»
при трехфазном к.з. в начале линии,
сопровождающемся током до 150 А, в случае, если величина
«мертвой зоны» реле при отсутствии контура
подпитки не превышает примерно 1 % сопротивления
уставки реле. Это соответствует величине
отрицательного тока в реагирующем органе около 15 мкА
при токе 5 А, протекающем по первичным
обмоткам трансреактора 1ТР и уставке в цепях тока 1 Ом
на фазу.
При меньшей величине тока к.з. величина
«мертвой зоны» реле, которую может перекрыть
контур подпитки, может быть увеличена.
Получение необходимой характеристики реле
путем изменения величины сопротивления
контуров можно выполнять лишь в небольших пределах.
Необходимо иметь в виду, что кроме э.д.с. от
трансреактора 1ТР в оба контура схемы сравнения
вводятся две равные э.д.с. Ё п от трансреактора 2ТР
(от контура подпитки). При неравных
сопротивлениях контуров от э.д.с. е п в реагирующем органе
будет протекать своя составляющая тока, знак
которой зависит от того, какой из контуров реле
имеет большее сопротивление.
Положительное значение этого тока
недопустимо из-за возможности кратковременного
срабатывания реагирующего органа при снятии
напряжения, т. к. э.д.с. контура подпитки, ввиду наличия
«памяти», исчезнет не сразу. Отрицательное
значение этого тока приводит к загрублению реле
(увеличению тока точной работы). Исходя из этих
соображений, считается допустимым наличие
отрицательного тока от э.д.с. подпитки величиной от
нуля до 10 мкА; при этом загрубление реле будет
незначительным.
Для обеспечения идентичности изменения э.д.с,
вводимых от цепей тока, трансреактор 1ТР
выполнен на сложном магнитопроводе, показанном
на рис. 4. Первичные (токовые) обмотки (Wi, W2)
трансреактора расположены на среднем керне маг-
нитопровода, а две одинаковых вторичных обмотки
(Ws, W4) расположены раздельно на крайних
керна^, имеющих воздушный зазор. Таким образом,
идентичность наведенных э.д.с. во вторичных
обмотках зависит только от величины воздушного
зазора.
При настройке магнитопровод трансреактора
закрепляется на основании (скобе) блока реле
сопротивления, при этом выравниваются э.д.с. и
фиксируются зазоры трансреактора.
Величина «мертвой зоны» и баланс сопротивле-

ний контуров реле могут несколько изменяться при
регулировке уставки в цепях трансформатора 1ТН
из-за неточной компенсации сопротивления
обмотки, грубой регулировки уставки и различного
положения потенциометров плавной регулировки.
При трехфазных к.з. время нахождения
контактов реле сопротивления в замкнутом состоянии при
их работе по «памяти» зависит от величины
«мертвой зоны» и уровня токов к.з. С увеличением
«мертвой зоны» и тока к.з. это время уменьшается. Это
необходимо учитывать, если выходное реле
используется без самоудерживания.
Проверка измерительного органа и снятие
его электрических характеристик
Снятие параметров и проверка отдельных
элементов реле производится при вынутом блоке
диодов «1». Цепи тормозного и рабочего контуров
разрываются, обеспечивая правильность замеров
вторичных э.д.с. трансформатора 1ТН, трансреактора
1ТР и трансреактора подпитки 2ТР.
При проверке трансформатора напряжения к
его первичной обмотке подводится напряжение
100 В и замеряется напряжение на различных
отпайках вторичной стороны (для I и II зон).
Данные замеров должны соответствовать
расчетной величине (с точностью до 5%).
U2=Ui-N 1Q0 вольт,
где Ui—напряжение, подводимое к первичной
обмотке трансформатора 1ТН;
Ки'— номинальный коэффициент
трансформации трансформатора 1ТН (Ки' = 2 при фм.ч.=
= 65°; Ки' = 2,5 при Фм.ч. = 80°); '
N—процент включенных витков, согласно
положениям переключателей регулировки
уставки в цепях напряжения.
В объем проверки трансреактора входит
определение напряжений на сопротивлениях 1R, 3R
(при ф м.ч. = 65°) и 2R, 4R при (<рм.ч. = 80°).
Данные замеров должны соответствовать (с
точностью до 7%) расчетной формуле:
U2 = IiZycT. мин. • Ки' вольт
где Ь — ток через две последовательно
включенные первичные обмотки трансреактора;
ZycT. мин. — уставка сопротивления
срабатывания, устанавливаемая в цепях тока.
Настройка контура подпитки на резонанс при
частоте номинальной производится путем изменения
зазора в трансреакторе подпитки 2ТР, имеющем
раздвижной магнитопровод. При этом добиваются
сдвига по фазе, равного 90° между напряжением,
подводимым к контуру подпитки, и напряжением
вторичной обмотки трансреактора 2ТР, либо совпа:
дения по фазе между током в контуре подпитки и
напряжением, подводимым к нему.
Настройка фильтра второй гармоники
производится изменением зазора в дросселе 1ДР. При
этом создается цепь из источника частотой двойной
номинальной фильтра 1Др, 1С, последовательно с
которым включен миллиамперметр. При
регулировке добиваются минимума тока в приборе."
Настройка реле сопротивления на заданную
уставку состоит из следующих этапов:
1. Выравнивание сопротивлений рабочего и
тормозного контуров схемы сравнения и установка
смещения характеристики реле «мертвой зоны».
2. Определение положения переключателей
регулировки уставки в цепях тока и напряжения
(расчет уставки реле).
3. Окончательная подрегулировка реле на
заданную уставку.
1. а) Переключатель уставок в цепях тока
ставится в положение «1», переключатель в цепях
напряжения по 1 зоне ставится в положение,
соответствующее включению 95% вторичных витков, а
потенциометр плавной регулировки уставки 16R
полностью введен. Угол максимальной
чувствительности устанавливается равным 65°. На входе блока
реле закорачиваются точки К-Л и П-Р, а блок
диодов «1» вставляется в дистанционный орган. К
клеммам «а» и «б» в цепи магнитоэлектрического
реле подсоединяется микроамперметр, имеющий
предел измерения не более 50 мкА и входное
сопротивление на этом пределе не более 1 кОм.
б) К точкам М и Н контура подпитки подается
напряжение* 58 В от источника переменного тока.
Регулируя величину сопротивления 5R,
добиваются отсутствия тока в приборе. Наличие отпаек
у конца вторичных обмоток трансреактора ТР2
позволяет незначительно регулировать соотношения
э.д.с. изменением числа включенных витков.
в) Закорачиваются клеммы Д-Ж в токовых
цепях, точки М-Н контура подпитки и к клеммам
Г-Е реле от источника переменного тока подается
ток 5 А. При этом величина тока в
микроамперметре, включенном последовательно с реле, должна
находиться в пределах от минус 8 до минус 15 мкА.
2. Расчет уставок реле по сопротивлению
срабатывания производится по формуле:
где Zcp. п—первичное значение сопротивления
срабатывания защиты соответствующей зоны;
Пт—коэффициент трансформации
трансформаторов тока;
Пн—коэффициент трансформации
трансформаторов напряжения.
Выбор положения переключателя регулировки
уставки в цепях тока производится из следующих
соображений:
а) если токи к.з. на границе зон малы, то для
увеличения чувствительности реле (уменьшения
тока точной работы) следует стремиться установить
большую уставку в цепи тока;
б) если токи к. з. значительно превышают токи
точной работы, то для уменьшения нагрузки на
трансформаторы тока уставка в цепях тока должна
быть по возможности меньшей.
Выбор уставки на трансформаторе напряжения
для I и II зон при расчетной уставке Zycr. и при
выбранной уставке в цепях тока ZycT. мин.
производится по формуле:
N0/ Zycr.MHH. .100%
ZycT.
11

где N% соответствует процентному отношению
включенных вторичных ^витков к общему числу
вторичных витков трансформатора 1ТН.
Переключатели уставки в цепях напряжения ставятся в
положение, при котором сумма цифр у гнезд
переключателей равна №/о или возможно больше близка к ней.
3. Окончательная подрегулировка уставок
сопротивления срабатывания производится при
подведении к реле напряжения U и тока I, угол между
которыми должен соответствовать заданному углу
настройки.
Величина напряжения U должна быть равна:
U = 21ZycT.
В зависимости от выбранной уставки в цепях
тока величина подводимого тока I должна иметь
значения, указанные в табл. 4.
Таблица 4
Положение переключателей
регулировки уставки в цепях
тока
1
0,5
0,25
Значение подводимого тока I
(кратность от номинального
тока)
1 • 1н
2 • 1н
4 • 1н
Примечание. Время подачи тока 41н не должно
превышать 5 с.
Изменяя положения движков потенциометров
16R и 15R, а в случае необходимости меняя и
положение перемычек на ступенчатой регулировке,
добиваются срабатывания реле по 1.и II зонам.
После окончательной регулировки уставок
необходимо определить получившуюся величину
смещения характеристики реле и ток небаланса,
вносимый контуром подпитки. Оценка этих величин
производится по величине тока в реагирующем органе
по ранее изложенной методике. При проверке
смещения характеристики величина этого тока должна
быть от минус 8 до минус 15 мкА (при подведении
к трансреактору токов, указанных в табл. 4).
Проверка тока небаланса должна давать токи в
реагирующем органе от нуля до минус 10 мкА.
В случае необходимости подрегулировка
величины смещения характеристики и тока небаланса
от контура подпитки производится
сопротивлением 5R.
Измерительные органы настраиваются и
поставляются заводом на уставку 1 Ом на фазу и угол
максимальной чувствительности 65°. При переходе
на угол максимальной чувствительности 80°
необходимо на плате регулировки углов максимальной
чувствительности (см. рис. 5) перепаять провода,
идущие от вторичных обмоток трансреактора 1ТР,
и провод 61, соединяющийся с отводами от
первичной обмотки трансформатора-ЛТН, в
соответствующие положения (эти места присоединения на
плате имеют маркировку «65» и «80»).
Угловые характеристики Zc.p. = f (ф) снимаются
общеизвестными способами при токах, указанных
в табл. 4.
Характеристика Zc.p. = f (I) позволяет
определить ток точной работы и снимается только для
одной зоны, так как ток точной работы
измерительных органов зависит только от уставки,
регулируемой в цепях тока.
Для удобства настройки измерительных
органов к защите прикладываются удлинители.
Величина тока точной работы зависит от
режима работы контура подпитки. Если к первичным
цепям контура подпитки подведено напряжение, то
ток точной работы, определенный в этом режиме,
будет меньше тока точной работы, определенного
без этого влияния. Приведенные в разделе
«Технические данные защиты» величины тока точной
работы даны без учета влияния контура подпитки.
Трехфазный токовый орган
Проверка трехфазного токового органа
производится путем замера токов через первичные
фазные обмотки трансформатора 1ТТ, при которых
срабатывает реле 1РТ. При этом значения фазных
токов не должны превышать следующих величин:
IA0=IB0<1,5 А; 1со ^0,75 А
Проверка правильности включения первичных,
обмоток трансформатора 1ТТ производится
замером соотношения первичных линейных токов, при-
которых срабатывает реле 1РТ. При правильной
полярности первичных обмоток соотношение
между линейными токами срабатывания должно иметь
вид:
ICA : Iab : 1ВС — 1 : 1,5 : 3
Проверка времени срабатывания реле 1РТ
производится при номинальном токе в фазе А. Время
срабатывания реле 1РТ должно быть не менее
10 мс.
Устройство блокировки при неисправностях
в цепях напряжения
1. Проверка поляризованного реле 1РН.
Определяется ток срабатывания реле 1РН,
который должен быть от 1,7 до 1,9 мА и ток его
возврата. Коэффициент возврата должен быть не
менее 0,45.
2. Настройка для обеспечения правильного
действия блокировки при замыканиях на землю и в
нормальном режиме (отсутствие пуска) выполняется
следующим образом: на зажимы 42—48 комплекта
подается напряжение, равное 32 В, а на зажимы
38—40 и 75—40, поочередно, напряжение, равное
110 В, в противоположной полярности. Изменением
величины сопротивления резисторов 26 и 30
добиться, чтобы ток небаланса в реле 1РН был не менее,
чем в 3 раза меньше тока возврата реле.
Проверка тока небаланса от двух других фаз-
проводится аналогично при подаче напряжения
равного 64 В на зажимы комплекта 44—48 и 46—48,
поочередно. Методы определения кратности тока
в реле 1РН при перегорании одного, двух или трех
предохранителей никаких особенностей не имеют.
Необходимо лишь, чтобы при определении
кратности были закорочены зажимы 38 и 40.
Реле промежуточное
Регулировка контактных систем реле 2РП, ЗРП,
5РП и 6РП осуществляется путем подгиба
отдельных контактных пластинок. При наличии давления
12

со стороны подвижных контактов на неподвижные
расстояние отхода контактных пластин
неподвижных контактов от ограничительных пластинок
должно быть не менее 0,2-^,0,4 мм. При отсутствии
давления на неподвижные контакты их контактные
пластины должны касаться ограничительных
пластинок. Межконтактный зазор при притянутом и
отпущенном якоре должен быть не менее 1 мм.
При замыкании контактов должно быть
обеспечено соприкосновение серебряных контактов,
имеющихся на каждой из пластин. При отсутствии
тока в катушке реле не должно быть зазора
между изоляционными толкателями подвижных
контактов и якорем реле.
Регулировка контактов реле 1РП в основном
аналогична указанному, но отличается тем, что три
его переключающих контактных группы 1РПз, lPFL,
1РПб отрегулированы так, что их переключение
происходит без разрыва цепей. При этом
расстояние отхода пластин неподвижных контактов от
ограничительных пластинок увеличено до 0,5-т-0,7 мм,
а межконтактный зазор, соответственно, уменьшен.
Якорь реле 1РП и 6РП при срабатывании
должен упираться в скобу магнитопровода и не
касаться сердечника. Изменение времени действия
реле в небольших пределах производится путем
увеличения или уменьшения давления подвижных
контактных пластин.
При необходимости регулировки выходного
реле 4РП нужно иметь в виду следующее:
а) недопустимо трение в подвижных частях
реле, а также перекосы и заклинивание якоря на
всем ходе подвижной системы;
б) в случае несовпадения вершин неподвижных
контактов с центрами подвижных контактов
необходимо слегка отпустить винт, крепящий
контактную систему, и переместить контактную пластинку
до совпадения центров контактов;
в) межконтактный зазор должен быть не
менее 1 мм;
г) при отпущенном якоре зазор между якорем
и плоскостью керна сердечника со стороны оси
должен быть не более 0,05 мм;
д) зазор между якорем и плоскостью керна
сердечника, на котором установлена катушка,
должен быть не менее 1 мм. Этот зазор регулируется
специальным винтом. При отпущенном якоре
торец регулировочного винта должен касаться
верхней плоскости якоря.
Величины напряжений срабатывания
промежуточных реле приведены в табл. 5.
Указательные реле
Указательные реле 1РУ, 2РУ ЗРУ, 4РУ
выполнены на номинальный ток 15 мА, ток их
срабатывания от 11 мА до 15 мА.
Реле 5РУ выполнено на номинальный ток 4 мА
и совместно с сопротивлением 20R должно
работать при напряжении около 70 В.
Проверка схемы оперативных цепей
Величина стабилизированного напряжения
(подводимого к реле 2РП, ЗРП и др.) при номинальном
напряжении может находиться в пределах от 90 до
108 В.
Проверяется полярность включения:
а) рабочей 1РПр и удерживающей 1РПу
обмоток реле 1РП;
б) рабочей 4РПр и двух удерживающих 4РПу
и 4РПу2 обмоток выходного реле 4РП.
При 80% номинального напряжения
постоянного тока проверяется:
а) срабатывание реле 1РП, 2РП, ЗРП
(раздельно) ;
б) срабатывание реле 4РП и 1РУ по цепям
первой ступени, при сработанном реле 2РП;
в) срабатывание защиты по цепям второй
ступени ' (срабатывание реле 1РВ, 5РП, 2РУ, ЗРУ,
4РП) при замкнутых цепях обмоток реле 2РП и
ЗРП;
г) срабатывание реле 2РВ, 4РУ й 4РП;
д) срабатывание защиты по цепям ускорения
(срабатывание реле 6РП, 5РУ, 4РП) при
замкнутых цепях обмоток реле 2РП и ЗРП;
е) срабатывание реле 7РП;
ж) удерживание реле 1РП от обмотки 1РПу
при срабатывании реле 4РП и ЗРП (раздельно);
з) удерживание реле 4РП контактом 4РПг.
Проверка указательных реле 6РУ, 7РУ типа
РУ 21 и реле времени 1РВ и 2РВ типов ЭВ 122 и
ЭВ 134 производится согласно указаниям в
инструкциях по монтажу и эксплуатации на эти реле.
6. ПРОВЕРКА ДЕЙСТВИЯ СХЕМЫ
ЗАЩИТЫ
В объем проверки действия схемы защиты
входят:
а) Работа защиты при 0,9 ZycT. и 1,1 Z уст.
При выборе уставки реле времени 1РВ
необходимо иметь в виду, что время второй ступени tn
состоит не только из выдержки времени реле 1РВ,
но и определяется следующей суммой времен:
tn = tc. р. КРБ+tc.p. 2Pn + tB 1РП-+-
H-tc.p. (IPC или 2РС, или 3PC)+tc.p. ЗРП +
+tc.p. lPB+tc.p. 4РП,
где tc. p. КРБ — время замыкадия блокирующих
контактов реле устройства блокировки при
качаниях (или время срабатывания иных
пусковых реле).
б) Работа защиты при близких (Up = 0)
двухфазных и трехфазных к.з. в зоне действия защиты.
При двухфазных к.з. за счет подпитки от
третьей неподвижной фазы контакт реле PC должен
замыкаться длительно.
При трехфазных к. з. проверяется срабатывание
реле 1РС-НЗРС по «памяти» при токах до 150
(30) А, с действием их на выходное реле 4РП, для
Таблица 5
Обозначение по схеме
Напряжение
срабатывания не более
1РП
0,65Uh
2РП
65 В
ЗРП
60 В
4РП
58 В
5РП
0,65Uh
6РП
0,65Uh
7РП
65 В
13

Таблица 6
Основные признаки, характеризующие защиту
Пуск от блокировки
при качаниях
1 Блокировка по току
1 Блокировка по напряж.
Пуск блокировки при качаниях исключается
при АПВ и опробовании
Контроль трехфазным токовым органом
исключается
Первая
ступень
Вторая
ступень
без выдержки
времени
с выдержкой
времени
первая выдержка
времени
вторая выдержка
времени
Ускорение второй
ступени при АПВ и
опробовании
блокируется
при качаниях
не блокируется
при качаниях
блокируется
при качаниях
не блокируется
при качаниях
блокируется
при качаниях
не блокируется
при качаниях
блокируется
при качаниях
не блокируется
при качаниях
Время переключения
исключено
Время переключения
не исключено
Токовая защита обратной и нулевой
последовательности
Сигнализация о перегорании предохранителей
(световая)
Между
пусковые
контакты блокировки
при качаниях
(1РП, ЗРП)
39-45
45—53
указ клеммами включаются
контакты
блокирующего -реле
блокировки при
качаниях (1РП)
23—25
13—15
13—15
13—15
контакты
пускового реле 1РТ
блокировки при
качан. КРБ 126
29—39
контакты реле
ускорения схемы
управления
выключателей
31—39
Указанные клеммы
защиты
закорачиваются
47—49
43—45
45—47
21—23*)
23—25
30—32; 33—35
15—17**); 17—19***)
30—32; 33—35
15—17—19
17—19***")
35—37****)
15—17—19; 35—37
15—17
17—19
22—24; 61—63
24—26; 61—63
34—36
Таблица переключений в цепях постоянного тока защиты типа ДЗ 2.
*) Обязательно при наличии УРОВ. **) При блокировании I и II ступени. ***) При блокировании только I ступени.
****) Не может быть осуществлена, если I ступень выполнена с выдержкой времени.
чего подготавливается цепь удерживающей
обмотки этого реле.
в) Проверка проведения защиты при близком
двухфазном и трехфазном к. з. вне зоны.
7. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ
И ЭКСПЛУАТАЦИИ
1. Защита типа ДЗ 2 устанавливается на
вертикальной плоскости в помещении, свободном от,
химически активных газов, испарений и осадков и
достаточно освещенном для проведения
необходимых проверок.
2. Перед пуском защиты в эксплуатацию
необходимо проверить ее на отсутствие дефектов,
которые могут произойти при транспортировке.
3. При проверке защиты не допускается
оставлять длительно открытыми поляризованные реле
во избежание попадания металлической пыли на
их постоянные магниты.
4. Измерение сопротивления изоляции должно
производиться мегомметром на напряжение 1000 В.
Испытание изоляции независимых цепей
относительно друг друга повышенным напряжением
производится при вынутых магнитоэлектрических
реле, поляризованных реле.
14
5. При периодической проверке защиты
грязные и подгоревшие контакты реле необходимо аа-
чищать. Чистка контактов абразивными
материалами не допускается.
6. До установки в эксплуатацию защита
должна храниться в закрытых складских помещениях в
заводской упаковке при температуре воздуха не
ниже —5° и относительной влажности не выше 80%
в общепромышленном и экспортном (для условий
умеренного климата) исполнениях и 95% в
тропическом исполнении.
7. На схемах электрических принципиальной
и монтажной (рис. И и 13) положение перемычек
показано для одного из вариантов использования
защиты, указанных в табл. 6.
На цоколе защиты установлены перемычки
между клеммами: 15—17, 17—19, 21—23, 23—25,
24—26, 28—30, 30—32, 34—36, 35—37, 43—45,
45—47, 47—49, 61—63.
Перед включением защиты в эксплуатацию
перемычки должны быть установлены в зависимости
от необходимого режима работы согласно табл. 6.
Для удобства настройки блоков реле
сопротивления к комплекту защиты прикладываются
удлинители для цепей тока и напряжения.

Таблица 7
№
п/п
Наименование
Колич.
Примечание
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
Реле поляризованное РП7
Пластинка контактная для реле типа КДР
Пластинка контактная для реле типа КДР
Пластинка контактная для реле типа КДР
Пластинка контактная для реле типа КДР
Пластинка переключателя уставки в цепях напряжения
Пластинка переключателя уставки в цепях тока
Губка контактная
Резистор МЛТ—0,5—150
Резистор МЛТ—0,5—220
Резистор МЛТ—0,5—270
Резистор МЛТ—0,5—430
Резистор МЛТ—0,5—360
Резистор ПТМН—1—3,9 кОм
Резистоо ПТМН—0,5—13 кОм
Диод Д211. Выпрямительный прибор КЦ-405Ж
Диод Д226Б '
Стабилитрон Д814В
Стабилитрон Д816В
Резистор ППЗ—41—330 Ом
Резистор ППБЕ-Т-3 А—330 Ом±10%
Резистор ППЗ—43—1,5 кОм
Резистор ППБЕ-Т-3 В—1,5 кОм±10%,
Пластинка контактная для реле серии РП-220
Пластинка контактная для реле серии РП-220
Резистор МЛТ-0,5-33
Резистор МЛТ-0,5-68
Резистор МЛТ-0,5-100
Катушка реле 1РП
Катушка реле 5РУ
Комплект запчастей реле ЭС 41 с катушкой 15 мА
Комплект запчастей к реле РУ 21
Комплект запчастей к реле ЭВ 122
Комплект запчастей к реле РП-220
1
2
2
2
5
2
2
1
5
2
3
2
1
2
2
В общепромышленном
исполнении запасные части к защите
поставляются только с 1 по 23 позицию
Поставляются при исполнении
защиты на 220 В
Примечание. Здесь и в дальнейшем обозначения чертежей и наименований в числителе соответствуют запасным частям
для стран с умеренным климатом, б знаменателе—запасным частям для стран с тропическим климатом.
Содержание комплектов запасных частей пп. 9—32 приведены в инструкциях по монтажу и эксплуатации на
соответствующие типы реле.
Указания по замене износившихся частей
К защите типа ДЗ 2 поставляется комплект
запасных частей согласно табл. 7.
Относительная простота конструкции
промежуточных реле 1РП, 2РП, ЗРП, 5РП, 6РП, выходного
реле 4РП и элементов, входящих в перечень
запасных частей, при наличии ссылок на их
изображения, исключает необходимость специальных
пояснений по замене частей.
После замены частей на реле необходимо
произвести их регулировку.
8. ТРЕБОВАНИЯ БЕЗОПАСНОСТИ
1. Комплекты для защиты от соприкосновения
с токоведущими частями, находящимися внутри
комплектов, имеют оболочку.
2. Конструкция, монтаж и эксплуатация
комплекта соответствуют требованиям «Правил техники
безопасности при эксплуатации электроустановок,
электрических станций и подстанций», «Правил
технической эксплуатации электроустановок
потребителей», «Правил техники безопасности при
эксплуатации электроустановок потребителей» и ПУЭ.
9. ОФОРМЛЕНИЕ ЗАКАЗА
При заказе защиты типа ДЗ 2 необходимо
указать данные согласно табл. 8.
Таблица 8.
N9
Запрашиваемые данные
Напряжение оперативного постоянного
тока (110 или 220 В)
Номинальный ток удерживающей обмотки
выходного промежуточного реле 4РП (1;
2; 4 или 8 А)
Номинальный вторичный ток (1 или 5 А)
Платежные реквизиты
Отгрузочные реквизиты

Сообщаемые
данные
ДОПОЛНЕНИЕ на блок-реле типа ДЗ 2
Настоящее техническое описание и инструкция
по эксплуатации распространяется на
дистанционную защиту типа ДЗ 2 с номинальной частотой
переменного тока 60 Гц.
Технические данные дистанционной защиты
типа ДЗ 2, с частотой переменного тока 60 Гц, в
основном, соответствуют данным защиты типа ДЗ 2
для частоты переменного тока 50 Гц, за
исключением:
Номинальные данные:
Переменный ток — 5 или 1 А, 100 В, 60 Гц.
Потребляемая мощность цепей переменного
тока при отключенном трансформаторе 1ТТ не более
2,4 ВА на фазу, при включенном трансформаторе
1ТТ не более-6,6 ВА на фазу.
Технические данные в приложении № 1.
1Тр трансреактор \Увтор. = 5300 вит. ПЭВ-2/0,14.
2Тр трансреактор Wi = 5500 вит. ПЭВ-2/0,12.
W2=W3=150 вит. ПЭВ-2/0,29.
15

Приложение № l
№
ени;
CQ
>ПРОТИ
ЭЕ РЕЛЕ СС
ШЦИОНН(
ДИСЪ
<
о
иного
тоя
ПИ ПОС
Обозначение
по
принципиальной схеме
1R, 3R
2R, 4R
5R
6R, 7R
8R
9R
10R
11R
12R
13R, 14R
15R, 16R
1С
2С
ЗС
IBM, 2BM
1Д.2Д
PC
1Тр
2Тр
1Др
ITH
R32, R35
R33, R36
R34, R37
17R
18R
20R, 29R
19R
21R
22R
ЗД; 9Д; 6Д; 7Д;
8Д, 10Д-М4Д
1СТ-^ЗСТ
Наименование
и тип
элементов
Резистор ПТМН
Резистор ППЗ-43
Резистор ППБЕ-Т-ЗВ
Резистор ПЭВ-10
Резистор МЛТ-0,5
Резистор ППЗ-41
Резистор ППБЕ-Т-ЗА
Конденсатор
МБГП-2-А-И
1 Конденсатор
МБГЧ-1-2А
Выпрямительный мост
Диод
полупроводниковый
Реле
магнитоэлектрическое
Трансреактор
1 А
5А
Трансреактор
Дроссель
Трансформатор
напряжения
МЛТ-0,5
Резистор ПЭВ-25
Резистор МЛТ-1
Резистор МЛТ-0,5
Резистор ПЭВ-10
Резистор МЛТ-0,5
Диод
Стабилитрон
Технические данные
Исполнение на 110 В | Исполнение на 220 В
1 Вт—3,9 кОм ±1%
0,5 Вт—13 кОм±1%
1,5 кОм±Ю%
10000 Ом±5%
15 кОм±10%
430 Ом=ь5%
360 Ом±5%
270 Ом±5%
150 Ом±5%
220 Ом±5%
330 Ом±10%
330 Ом±10%
0,1 мкФ, 600 В
0,5; 1 мкФ, 200 В
0,5 мкФ±Ю% (2 шт. по 0,25 мкФ±10%) 500 В
Кремниевый выпрямительный прибор КЦ 405Ж
Д226Б
М 237/054
WnepB.=20 витк., отводы от 5 и 10 витк. ПБД-1
\Увтор.=6650 витк., 6400 витк. ПЭВ-2/0,14
и 250 витк. ПЭВ-2/0,25
Wnepe. = 4 витк., отводы от 1 и 2 витк. ПБД-1,56 1
\Увтор. = 6650 витк., 6400 витк. ПЭВ-2/0,14
и 250 витк. ПЭВ-2/0,25
Wi-6500 вктк. ПЭВ-2/0,12
W2=W3 = 166 витк. ПЭВ-2/0,29
W= 11000 витк. ПЭВ-2/0,1
Wi=152CT витк.. отвод от 1220 витк. ПЭВ-2/0,21
W2=2460 витк., отводы от 615, 1230 и 1845 витк.
ПЭВ-2/0,18
W3 = W4=680 витк , отводы от. 155, 310 и 465 витк.
' ПЭВ-2/0,29
33±5%
68±5%
Ю0±5%
160 Ом±5%
1500 Ом±10%
12 кОм±Ю%
7,5кОм±10%
3 кОм±Ю%
1500 Ом±10%
180 кОм±Ю%
Д226Б 1
КД-205-А
Д81
6В
[ Примечание
Средний керн
S=12X24
Крайний керн
S=8X24
ЭЗЮ 6 = 2,3
S=-12X24
ЭЗЮ регулируемый
зазор
S=12X12
ЭЗЮ регулируемый
зазор
S=16X24
ЭЗЮ

Продолжение приложения № 1.
Обозначение
по
принципиальной схеме
Наименование
и тип
элементов
Технические данные
Исполнение на 110 Б
Исполнение на 220 В
Примечание
1РП
2РП
ЗРП
4РП
5РП
6РП
7РП
1РВ
2РВ
1РУЧ-4РУ
5РУ
6РУ, 7РУ
ЛС
4С
24R; 25R;
23R
26R; 30R
27R; 31R
28R
4Д, 5Д
ЗВМ, 4ВМ
4СТ, 5СТ
2ТН
1ТТ
1РН, 1РТ
Реле кодовое
КДР-ЗМ
\У1==4800 витк. ПЭВ-2/0,
R=520 Ом
W2= 18500 витк.
ПЭВ-2/0,1
R=2500 Ом
Wi=4800 витк. ПЭВ-2/0,1
R=520 Ом
W2=37000 витк.
ПЭВ-2/0,07
R = 11900 Ом
Реле кодовое типа
КДР-1
Реле
* § к
о * к
1 А
2 А
4А
8 А
Реле кодовое
КДР-1
Реле кодовое
КДР-ЗМ
Реле типа ЭП-1/110
Реле времени
ЭВ-122
Реле времени
ЭВ-134
Реле сигнальное
Реле указательное
типа РУ-21
Лампа ТН-02
Конденсатор
МБГП-2-А-Н
Резистор ПЭВ-10
Сопротивление
регулируемое
Резистор
Резистор
ПЭВ-10
ПЭВ-10
Диод
Выпрямительный мост
Стабилитрон
Трансформатор
напряжения
Трансформатор
тока
1 А
5А
Реле поляризованное
типа РП-7РСЧ.521.0П
W=29000 витк. ПЭВ-2/0,09 R=5000 Ом
W!=W2=80 витк. ПЭВ-2/0,38
Wi=W2=40 витк. ПЭВ-2/0,55
Wi=W2=20 витк. ПЭВ-2/0,8
W,=.W2=10 витк. ПЭВ-2/1
W=35500 витк. ПЭВ-2/0,08
R = 8500 Ом
W=35500 витк. ПЭВ-2/0,08
R=8500 Ом
W3= 10000 витк.
ПЭВ-2/0,08
R = 3700 Ом
магнитная система
реле серии РП-220
W=57000 витк.
ПЭВ-2/0,06
R=23000 Ом
W=57000 витк.
ПЭВ-2/0,0б
R = 23000 Ом
W=6600 витк ПЭВ-1/0,1 R=650 Ом
W=24500 витк. ПЭВ-1/0,05 R=9000 Ом
Реле имеет различные исполнения по
номинальному току в зависимости от номинального тока
удерживающих обмоток реле 4РП
1мкФ 200 В
1100 Ом±5%
560 Ом±5%
проволока
770±220 Ом МНМц 40—1,5 0,15
1,6 кОм±5%
330 Ом±10%
Д 226Б
В каждом
плече моста установлен диод Д 226Б
Д 814В
W,=
W,
W!
= 150С
=w2
=w2
) витк. W2=W3=550 витк. ПЭВ-2/0,17
W4=550 витк. ПЭВ-2/0,25
= 40
W4
= 8
W4
витк. W3 = 80 витк. ПЭВ-2/0,74
=500 витк. ПЭВ-2/0,29
витк. W3=16 витк. ПЭВ-2/1,56
=500 витк. ПЭВ-2/0,29
W!=8800 витк. ПЭЛ-0,1 R = 730 Ом (внутренняя)
W2=4200 витк. ПЭЛ-0,1 R=600 Ом (наружная)
Технические данные
приведены в
соответствующих информациях
Реле из комплекта ЭС-41
Технические данные
приведены в
соответствующих информациях
S=12X12
Э310
Примечание. Наименования в числителе соответствуют исполнению изделия для стран с умеренным климатом,
наименования в знаменателе—исполнению изделия для стран с тропическим климатом.
17

I
J Рис. 2. Характеристика направленного
, __ реле сопротивления при близких к. з.
Рис. 1. Характеристика направленного реле 1—прямая максимальных моментов;
сопротивления в комплексной плоскости. 2—граничная линия срабатывания.
Рис. 3. Схема электрическая принципиальная измерительного органа.
Рис. 5. Характеристика измерительного органа
Рис. 4. Трансреактор измерительного органа. при отсутствии напряжения на входе контура подпитки.
18

Рис. 6. Контур подпитки измерительного органа.
'90* /
^ЯшА-
{ у г
Рис. 9. Габаритные и установочные размеры
защиты типа ДЗ 2 (переднее присоединение).
Рис. 7. Векторная диаграмма контура подпитки.
0.1 0,2 0.3 0.4 0.5 as 0,7 0.8 0t9 /
Рис. 8. Временная характеристика измерительного органа.
Пунктиром показана характеристика при наличии
напряжения на входе контура подпитки.
I к.з.
Характеристика I
Характеристика II
I т.р.
I к.з.
= 1,3
I т.р.
Характеристика III——^- =10
I т.р.
аг
=Ш
Iit7
Ъ21Ч
<90и
ZOO
T~tQ
zo
\гг
w
W2
k°$o/
i/omi^JPA
£< Л
H
2<\
59
V/
(ГГ y^^jrjl
^
Г 1чЬ
^~П'
Рис. 10. Габаритные и установочные размеры
защиты типа ДЗ 2 (заднее присоединение).
19

Примечание. В схеме цепей постоянного тока
стабилитроны, обведенные штрих-пунктирной линией, при исполнении на
(g) •—7P^L* (g 110 В не устанавливаются.
Рис. 11. Схема электрическая принципиальная блок-реле ДЗ 2.
I—цепи постоянного тока; II—вспомогательные контакты; III—цепи отключения^ IV—цепи сигнализации;
V—устройство блокировки при неисправности в цепях напряжения; VI—трехфазный токовый орган.
IP, 2и, ЗР—реле сопротивления.

р 6 > 6 r^
44.
^ О ^О^О *0о ^О ^Ой,о^ О^О ^О . О
О)
о
о
с
г
\
41 ^И
^1^нм
1 ^-Ml-ll
Iе
1
1
1
\г
171
^o4-J
_*Л1
i_ о» Км
1
L
^:1^М
Ч CR
sp
ч {
♦nj !
4?i
I '
i
и
-Р f
-Li, i
*1 г
55 1
2! _J
S \w
ФЛйг
'6'
!*SVl Г
'ЕПШ,
"О
>
-1! 1
«»0 г^ ЧО 1г> > "г> »\j
С) СП СЭ СП СЗ С=> ср Ср СП
V
з?
S
о
н
я
Я
о
CQ
СО
Я
каза
о
с
ез
Н
S
С
II
я
1-1
ения
Я
«ч
о
с
о
Я
к
• i-r
я
КС
00
го
о
(вид
<1>
я
я
СЯ
ел
о
о
'CQ U
?мэ
7W
gfl/7T>
тгта
^Щ
/1^7
hJWi
•fl (Н
Р£7ГТ
^7Г
Й7Г
'2*
ч
^
^
г
11
,я
«V*
4 о о о
V <Ц К Ч)
9 ■£*$ С1
<*> > ^ %
п о о г
к
Н
**>
|у
ы.
V>i
ч ^
§1 *
м1
^
! *ч
,«о
•*»
W ■
Я •>
«о
—
Ь
71
0^
V,
Р
щ
О
о £
ь
1
1 <!
с
!> с!
!> с
•
ко-
ко-
hc-
Vj
>
7
Т !
0
V
1
о
VO
Uh\ Of
там
U£\$
ТПТ7
А
ц
хЛ
[ сУ
г
1 . , л_
1 -■ ■
v!
•J
ol» ' Ph
l dip
^ 1 н^^
il—:ЬЬ
Tl
1
тГО-"/
»< Q
>>|^|»~
■: 1 «• к
» rJir
1 1 1
J 11 —
^1 ' ^i~
4р1, ЧК
111
| 1
1 М J
t
1 о s
feP|S=
rJ '•
Гм "*
пг
о
о,
с
о
о
ч
21

1
1
1
"1
1 1
Si
6> 6 / 6з 61
о о л о о
о o/fi% о
9^ Я* 0/7 °
1 ">
«а*
Я\ /Р//
О*
«0/Г*7# 6/ | 7*
ЗРПХ Ф 661 />Г
'о<рй£Т
5*71?
о7 j/w
о *
-о*
<? о]4^1^/3 *зА*\
тхшь
О*"
о <*
о'*
0/7
\о*
20 О
fW/?0i?PC\
Vi^hJl зз \зкУЬг$
€p/7i /г v/isrl
'*o£jMjj£ згмиьг*
SAiVS '0 \/Р1>
/РС\'Ш/2сг
//о-
20о>
Ч*\30
чк\(Ч
\v>ci*//$a
S0\6X
{3 16РП
о/
■оз
05
С) ->
OS
2PS
2 О
t/O-
бО-
/о-
6K\£S
<Ms3S
$РП{у
[3*t23
4 \ VP/7
07 LJ £ o_L
7^,/Г
ЛГ./Г
У i »У
'* 1ЛГ
/ .^r
/J |^/7
¥а_^Шл
ЧРП
o?
o*
■o//
-O'J
-О'-*
to/?
04Ж
£0
• o-
/0O-
л?о-
/y o-
^o-
//o-
//yL7
*<7
5Г, //
/fi%>
/Г, 7^
Л?,*
2t\ 4
AUl
ЧРП,3
/3 f 'Wf
76 1 t/w
\SPn
17 1 /pnX
О I
03
OS
bo"
/PS
го
«о
f
фО-
120
°<
t/Ш \5$
2Pf7\/6
/K t/7
f . 6РУ
3 <6P</
S v$Py
о' о***г
г
-O J
7ti 7/
4fi/7\ ff
/ \7РУ
/^i/fN
3 j/py
/AiTr^
3 , 7РУ
20\ г< у
ъо j a^l'*
^ ' ^7Pyt2
SPy
7й -5
JfPffx/2
'7KX 63
Рис. 13. Схема электрическая соединений двухступенчатой дистанционной защиты типа ДЗ 2.
I—схема показана в откинутом на 180° положении верхней плиты.
Примечание. При исполнении защиты на ПО В стабилитроны 1СТ—ЗСТ, обведенные пунктиром, не устанавливать и
монтаж при этом выполнить по адресам, указанным в скобках.
22

7*<?те
€Ш® ©@ ©@ © © ©
Н «3 Ч £1 -1 >} >! ^1
,/^itf.
0^^.
ф-L^
/77,6
/гг%г
\1 0>
v К.
Тб 6 6
к 11
i?=S=S=
М -о
«^|ч>
кп
Щ]
\/77\
«PR
>
М*
'4Г/Й,/АГ
<£С\шЛч6
ti.HPHr
fQxSfinr,
/9 ./fin
6с\*/Щ{
1 x7fin
<u/!s$X3fic^
^®@(g)@(2)®© (2) @ @
23