ПАНЕЛЬ
ДИСТАНЦИОННОЙ ЗАЩИТЫ
типа ДЗ-503
Техническое описание и инструкция по эксплуатации
ОБК 469.518
Издание 01

1. Назначение
Панель дистанционной защиты типа ДЗ-503
предназначена для защиты линий напряжением
330—500 кВ при междуфазных коротких
замыканиях.
Защита имеет три ступени. При помощи
третьей ступени может быть осуществлено дальнее
резервирование.
Исполнение панели с дополнительным
индексом «Т» в обозначении типа (ДЗ-503-Т) пригодно
для работы в условиях тропического климата.
Панель защиты типа ДЗ-503 предназначена для
гяботы в закрытом помещении при температуре
сужающей среды от минус 20 до плюс 40°С в
щепромышленном исполнении и от минус 20 до
плюс 45°С в тропическом исполнении.
2. Принцип выполнения и элементы защиты
2. 1. Общие принципы выполнения.
Панель дистанционной защиты типа ДЗ-503
представляет собой трехступенчатую
направленную защиту. Принципиальная схема приведена в
приложении 1.
Каждая из ступеней содержит три реле
сопротивления (дистанционные органы).
Принципиальные схемы реле сопротивления приведены в
приложении 2. Реле сопротивления выполняются по
схемам, сравнивающих абсолк1хш>ш значения элек-
трических величин. В качестве реагирующих
органов используются высокочувствительные
магнитоэлектрические реле.
Реле сопротивления включены на междуфазные
напряжения и разность фазных токов линии.
Предусмотрена возможность проверки направленности
ме сопротивления I и II ступеней в нагрузочном
.гжиме линии. Время действия второй ступени
защиты определяется уставками реле времени
5РВ1 и 5РВ2. Ступень может иметь две различные
выдержки времени, осуществляемые с помощью
упорных контактов реле 5РВ1 и 5РВ2.
Проскальзывающий контакт реле 5РВ1 может быть
использован для оперативного ускорения второй ступени
защиты, вводимого в работу при помощи
переключателя 113-6.
Время действия третьей ступени защиты
определяется уставкой реле времени 5РВЗ.
Защита снабжена устройствами блокировок
при кач' тнях и повреждении в цепях напряжения.
Перв -тупень защиты и вторая, действующая
с меньше^ выдержкой времени, вводятся в работу
при возникновении повреждения в сети и
срабатывания блокровки при качаниях на время не более
0,4 с.
Вторая ступень, действующая с большей
выдержкой времени, и третья ступень вводятся в
работу при возникновении повреждения в сети и
срабатывании блокировки и возвращаются после
возврата блокировки в исходное положение.
Действие защиты по II ступени может
осуществляться без контроля блокировкой при качаниях.
Схема защиты предусматривает возможность
ускоренного действия по II ступени после АПВ и
при опробовании.
Выходные контакты защиты могут действовать
на выходные реле токовых защит, а также на
устройства АПВ.
Защита может работать совместно с
высокочастотной приставкой.
Защита снабжена указательными реле 4РУ1,
5РУ1, 5РУ2, 5РУЗ, 5РУ4, 5РУ5, 5РУ6 и 5РУ7,
контролирующими ее работу.
Назначение указательных реле и их
обозначение по схеме указаны в табл. 1.
Таблица 1.
Указательное реле предназначено Обозначение
для контроля по схеме
Диоды 5Д12-5Д16 в цепи контактов реле РУ
установлены с целью обеспечения возможности
действия на несколько независимых цепей
сигнализации.
2. 2. Реле сопротивления I и II ступеней
В основу реле сопротивления положена схема
сравнения абсолютных значений величин с
включением реагирующего органа на разность токов
рабочего и тормозного контуров.
Ток в рабочем контуре определяется
напряжением, пропорциональным току, подводимому к
реле сопротивления. Ток в тормозном контуре
определяется геометрической суммой напряжений,
одно из которых пропорционально подводимому
напряжению, второе — току.
Условия срабатывания реле можно представить
в виде:
1. Срабатывания I ступени защиты 5РУ1
2. Оперативного ускорения II ступени 6РУ2
3. Ускорения II ступени при АПВ 5РУ6
4. Срабатывания II ступени с
меньшей выдержкой времени 5РУЗ
5. Срабатывания II ступени с
большей выдержкой времени 5РУ4
6. Срабатывания III ступени 5РУ5
7. Неисправности цепей напряжения 5РУ7
8. Неисправности блокировки при
качаниях 4РУ1
3

(К«^)>(Кии-(ки1) Ц)
Здесь: I, II — ток и напряжение, подводимые
к реле;
Ки, Кп, К12 коэффициенты связи между
подводимыми и сравниваемыми величинами.
Учитывая высокую чувствительность
реагирующего органа, величиной тока срабатывания
реагирующего органа можно пренебречь. Тогда,
разделив обе части уравнения на Ки-1, получим
V 2 Й~/ = \~^Г) „ (2)
В комплексной плоскости сопротивлений этому
выражению соответствует окружность, проходящая
при Кп = К12 = Кд через начало координат и диамет-
ром которой является вектор 2-—]т— (Рис. 1). При
Кп>К12 окружность смещается в III квадрант.
Угол между диаметром окружности, проведенным
через начало координат, и осью активных
сопротивлений, является углом максимальной
чувствительности.
Реле сопротивления, выполненное согласно
выражению (1), при К» = К12=К1, не обеспечивает
достаточного момента при коротком замыкании в
начале защищаемой зоны.
Для устранения указанного недостатка в
каждый из контуров схемы сравнения вводятся
дополнительные величины Еп. совпадающие по фазе с
Ки-й.
Уравнение срабатывания при этом принимает
вид:
(КИ + Еп) > (Кий- КП 4- Еп) (3)
При достаточно малых значениях величин Еп по
• •
сравнению с Ки • V характеристика реле
сопротивления в комплексной плоскости незначительно
отличается от окружности.
Введение в оба контура схемы сравнения
равных Э. Д. С. Еп при равных сопротивлениях в
цепях контуров не меняет уставки реле
сопротивления.
При близких коротких замыканиях, когда
величина Еп соизмерима или больше чем Ки-11, реле
сопротивления вырождается в реле направления
мощности, характеристика которого описывается
уравнением
(Еп - Ю 1) — (Еп + К! 1)
(4)
Так как Еп и Ки • II совпадают по фазе, то
прямая максимальных моментов реле направления
мощности будет совпадать с углом максимальной
чувствительности реле сопротивления.
Таким образом, направленное реле
сопротивления, выполненное согласно выражению (3),
обеспечивает четкую направленность защиты при К. 3.
в начале защищаемой зоны.
Уровень сравниваемых величин определяется
4
значениями коэффициентов трансформации Кц
(коэффициент связи) трансформатора напряжения
ТР2 и выбран из условия получения максимальной
чувствительности реле сопротивления при
заданной величине потребляемой мощности по цепям
напряжения.
Реле сопротивления содержит следующие
элементы:
а) Трансформатор напряжения ТР2.
Трансформатор напряжения служит для
формирования одной из тормозных величин (Ки-И).
Трансформатор позволяет производить
регулировку уставки реле сопротивления путем изменения
числа витков двух последовательно включенных
обмоток на вторичной стороне. Одна из этих
обмоток содержит 80% витков и предназначена для
грубой регулировки уставки (через 20%). Вторая
обмотка имеет 3 отпайки, позволяющие
регулировать уставку через 5% и четвертую отпайку, к
которой подключен потенциометр плавной
регулировки уставки К21. Плавная регулировка уставки
осуществляется в пределах 7%.
Для поддержания неизменным входного
сопротивления тормозного контура при изменении числ
витков обмотки грубой регулировки последов
тельно с отпайками этой обмотки включены
сопротивления К17, К18, К19, К20.
Для сохранения постоянными величин
сопротивления срабатывания, регулируемых в цепях
тока, при переходе от одного угла максимальной
чувствительности к другому, первичная обмотка
трансформатора напряжения имеет отвод, позво-
' ляющий менять величину коэффициента Ки.
б) Трансреактор ТР1.
Трансреактор имеет 2 первичные абмоткиг
включаемые на разность фазных токов, и две вто-
* ричные обмотки. Два значения углов
максимальной чувствительности получаются шунтированием
вторичных обмоток трансреактора
сопротивлениями К5, Кб, К7, К8.
Регулировка уставки по сопротивлению
срабатывания в цепях тока (реле сопротивления I
ступени защиты) производится изменением числа
витков первичной обмотки трансреактора.
Обмотка, вводимая в рабочий контур (II ступень), имес
отпайку, что позволяет при помощи накладки Н5
вводить смещение характеристики.
в) Контур подпитки.
Контур подпитки предназначен для обеспечения
правильной работы реле при близких К. 3. Он
состоит из трансреактора подпитки ТРЗ и
конденсатора С4. Первичная обмотка трансреактора
включена последовательно с конденсатором С4,
образуя резонансный контур, настроенный на
частоту 50 Гц. Контур вводится в работу при
отсутствии смещения (II ступень). Для обеспечения
селективности (исключения возможности охвата
начала координат) характеристика реле при
отсутствии напряжения на контуре подпитки, должна
быть смещена относительно начала координат в
сторону первого квадранта комплексной плоскости
сопротивлений на величину 0,01 2уст. Величина Еп,
вносимая контуром подпитки, должна быть
достаточной для перекрытия этого смещения («мертвой
зоны»).

Это достигается тем, что ЭДС Еп, вводимая в
оба контура схемы сравнения, совпадает по фазе
с линейным напряжением, подводимым к
первичной обмотке трансформатора напряжения, и,
благодаря наличию колебательного контура, не
исчезает мгновение при коротких замыканиях в начале
защищенной зоны.
Совпадение ЭДС Еп по фазе с линейным
напряжением, подводимым к трансформатору ТР2,
достигается тем, что на вход контура подпитки
подается напряжение фазы, не подводимой к
трансформатору ТР2 (отстающая фаза).
Схема и векторная диаграмма, поясняющая
работу контура подпитки на примере подключенного
к фазам А и В реле сопротивления приведены на
рис. 2.
При трехфазном к. з. в начале зоны
постоянная подпитка от третьей фазы не может быть
обеспечена. Перекрытие «мертвой зоны» обеспечивается
тем, что в резонансном контуре подпитки энергия,
запасенная конденсатором и индуктивностью, не
может исчезнуть мгновенно. Это приводит к тому,
что ЭДС Еп снижается постепенно, обеспечивая
заботу дистанционного органа по «памяти». Кон-
р «памяти» при помощи перемычек на цоколе
(1-3; 5-7; 9-11) может быть отключен (II ступень).
г) Схема сравнения.
Схема сравнения состоит из выпрямительных
мостов ВМ1, ВМ2, балластных сопротивлений К9,
К10, К12, К13, диода Д5 и фильтра, включающего
дроссель Др1, конденсаторы С2 и СЗ,
сопротивления КН и К15. Балластные сопротивления
выбраны из условия снижения потребляемой мощности
до заданной величины при обеспечении
максимальной чувствительности схемы.
Сопротивление К9 является регулируемым и
служит для выравнивания вводных сопротивлений
рабочего и тормозного контуров.
Для исключения неселективного действия реле
яри к. з. на шинах подстанции вследствие
«отброса» (при снятии тормозного тока большой
величины) подвижного контакта реагирующего органа с
последующим замыканием замыкающего контакта
предусмотрено ограничение при помощи диода Д5
'эрмозного тока в нем.
Рабочий ток ограничивается самой схемой
сравнения.
Для сглаживания пульсации выпрямленного
тока в реагирующем органе (на выходе схемы
сравнения установлен «Т» образный фильтр (К11,
К15, С2, СЗ и Др1), одним из плеч которого
является фильтр-«шунт» (Др1—СЗ, СЗ),
настроенный на резонанс напряжений при частоте 100 Гц
(частота основной гармоники переменной
слагающей выпрямленного тока).
д) Реагирующий орган.
Реагирующим органом схемы сравнения
является высокочувствительное магнитоэлектрическое
реле типа М-237/054.
Основные параметры реле:
ток срабатывания реле 6—10 мкА;
сопротивление рамки реле 1400—2000 Ом;
зазор между подвижным и неподвижным
контактом 0,5:^:0,7 мм;
ток термической устойчивости 2 мА;
допустимые напряжения на контактах —
от 70 до 125 В.
С целью обеспечения надежной работы реле
параллельно нагрузке подключен искрогасительныи
контур (КЗ, С1 и Д4). Работа реле без искрогаси-
тельного контура недопустима.
2. 3. Реле сопротивления III ступени
В качестве реле сопротивления третьей ступени
используется комплект реле сопротивления типа
КРС-3.
2. 4. Трехфазный токовый орган
В случае, если измерительные, трансформаторы
напряжения.установлены на линии, после
отключения" линии с дистанционных органов снимается
напряжение, и в магнитоэлектрическом реле
отсутствует тормозной момент. В таком режиме
возможен случай, когда кратность тока срабатывания в
магнитоэлектрическом реле при коротком
замыкании, предшествующем отключению линий, будет
мала. В этом режиме возможно, что контакты релех
останутся в «залипшем» состоянии. Очевидно, что
в этом случае защита не возвратится в исходное
состояние и при повторном включении линии
сработает ложно, так как в момент включения
контакты магнитоэлектрических реле дистанционных
органов замкнуты. Для устранения указанной
возможности в защите предусмотрен трехфазный
токовый орган, состоящий из трансформатора тока
(сумматора) 5ТР1 и поляризованного реле 5РТ2,
подключенного к вторичной обмотке сумматора
через выпрямительный мост 5ВМ1.
Трансформатор тока 5ТР1 имеет три первичные
обмотки, включенные в разные фазы. Обмоточные
данные трансформатора выбраны так, что при
любом виде короткого замыкания,
сопровождающемся током, приблизительно равным или
превышающим ток точной работы реле сопротивления,
поляризованное реле срабатывает. Стабилитрон 5Д1
служит для защиты поляризованного реле от
больших кратностей тока.
При отключении короткого замыкания
исчезает ток в первичных обмотках трансформатора,
реле возвращается и снимает питание с оперативных
цепей. В этом случае, даже при «залипании»
контактов магнитоэлектрических реле, защита
возвращается в исходное состояние.
Для того, чтобы защита не срабатывала ложно
в момент включения линии, если контакт
магнитоэлектрического реле остался в замкнутом
состоянии, трехфазный токовый орган выполнен таким
образом, что реле 5РТ2 срабатывает с небольшим
замедлением (порядка 10—15 мс).
Использовать трехфазный токовый орган
следует только в случае установки измерительных
трансформаторов напряжения на линии, так как
он имеет значительное потребление мощности в
токовых цепях.
Этот орган может быть исключен из схемы
защиты путем закорачивания на клеммнике панели
клемм 4 и 3 и клемм 22, 24; 26, 28; 30, 32 цоколя
комплекта 5.
о

2. 5. Устройство блокировки при неисправностях
в цепях напряжения
Устройство блокировки при неисправностях в
цепях напряжения основано на раздельном пофаз-
ном сравнении напряжений в цепях «звезды» и
«треугольника». Сравнение напряжений каждой из
фаз осуществляется на одном из трех
трансформаторов 5ТР2, 5ТРЗ и 5ТР4 (приложение 1).
Трансформаторы имеют две первичные и одну
вторичную обмотку с ответвлением. Первичные обмотки
через сопротивления 5КЗ, 5К4, 5К5, 5К6, 5К7,
5К8, 5К9, 5К10 и 5К12 подключаются к цепях
одноименных фаз «звезды» и «треугольника»
трансформатора напряжения. Вторичные обмотки
трансформаторов подключены к схемам двухполупери-
одного выпрямления. Выходы этих схем
соединяются параллельно и питают обмотку
поляризованного реле 5РН1, через размыкающий контакт
которого «плюс» напряжения постоянного оперативного
тока подводится к схеме оперативных цепей.
Ток в реле ограничивается стабилитронами.
5Д5 и 5Д7.
В нормальном режиме ампервитки
намагничивания первичных обмоток, включенных навстречу,
взаимно уравновешены и на вторичной обмотке
напряжение отсутствует. При неисправности в
цепях напряжения происходит разбаланс схемы, и
на вторичной обмотке появляется напряжение,
вызывающее срабатывание реле 5РН1. Размыкающий
контакт реле размыкает цепь оперативного
напряжения, блокируя защиту.
Короткие замыкания вблизи места установки
трансформаторов напряжения не вызывают
срабатывания устройства, так как при этом напряжение
в цепях «звезды» и «треугольника» изменяются
пропорционально.
Чувствительность устройства может быть
изменена плавно при помощи регулируемого
сопротивления 5КИ (в сторону загрубления).
2. 6. Устройство блокировки при качаниях
Действие дистанционной защиты
контролируется устройством блокировки при качаниях.
Пусковой орган блокировки при качаниях реагирует на
напряжение обратной последовательности,
компенсированное- током обратной последовательности
(1Ь—Ь2), и на ток нулевой
последовательности ЗЬ.
В нормальном режиме и в режиме качаний
выходные цени защиты разомкнуты контактами
блокировки — защита заблокирована. При появлении
составляющих тока и напряжения обратной
последовательности устройство блокировки срабатывает
и вводит защиту. Так как симметричному К. 3.
обычно предшествует кратковременная
несимметрия, защита вводится в работу и в этом случае
(при условии, если длительность несимметрии
является достаточной).
Выделение величины (1Ь—Ь2) осуществляется
при помощи фильтра напряжения обратной
последовательности (ФНОП).
На вход ФНОП подается сумма напряжений
(11 + 12) одно из которых II пропорционально
напряжению в сети, а второе 21 — току линии.
Напряжение 21 вводится в схему при помощи
трансреакторов 4ТР1, 4ТР2, 4ТРЗ.
С выхода ФНОП напряжение через
промежуточный трансформатор 4ТР4, фильтры высших
гармоник 4Др1—4С2 и 4Др2—4СЗ подается на
выпрямительный мост 4ВМ1. Вторичная обмотка
трансформатора 4ТР4 имеет отпайки, при помощи
которых осуществляется изменение уставки по
входу 1)2.
Ток, пропорциональный току ЗЬ, вводится в
схему при помощи трансформатора 4ТР5. К
вторичной обмотке этого трансформатора через фильтр
третьей гармоники (4Др—4С5) подключен
выпрямительный мост 4ВМ2. Вторичная обмотка
трансформатора имеет отводы, при помощи которых
осуществляется изменение уставки по току ЗЬ.
Конденсатор 4С6 установлен с целью
дополнительного ослабления влияния высших
гармонических составляющих тока ЗЬ на работу устройств
К выходам мостов 4ВМ1 и 4ВМ2 подключен
агирующий орган 4Р1—магнитоэлектрическое реле
типа М-237/054. В нормальном режиме в обмотке
реле 4Р1 протекает тормозной ток 150—250 мкА.
При небольших превышениях входной величины
уровня срабатывания устройства к обмотке реле
4Р1 подводится ток большой кратности по
отношению к его току срабатывания. Это обеспечивает
достаточное быстродействие пускового органа
блокировки.
С целью уменьшения взаимного влияния входов
«Ш> и «ЗЬ» предусмотрено дополнительное
торможение пускового органа по входу «ЗЬ»
(сопротивление 4К2, 4К8, разделительный диод 4ДЗ).
Снижение коэффициента возврата пускового
органа устройства до требуемой величины
осуществляется шунтированием при срабатывании
устройства сопротивления 4К5 в цепи торможения.
Й'комплект устройства блокировки при
качаниях входят промежуточные реле 4РП1, 4РПЗ
4РП4 (типа КДР-1), 4РП2 (типа КДР-3) и рел
времени 4РВ1 (типа ЭВ-134). Промежуточные рел
4РП1 и 4РП2 своими контактами контролируют
выходные цепи дистанционной защиты. В
нормальном режиме эти реле находятся в сработавшем
состоянии. В цепь удерживания реле 4РП1 введен
размыкающий контакт реагирующего органа 4Р1/1.
При срабатываний пускового органа цепь реле
4РП1 размыкается. Реле 4РП1, возвращаясь,
своими размыкающими контактами вводит защиту в
работу и размыкает обмотку реле 4РП2. Реле
4РП2 возвращается с выдержкой времени и
выводит из работы I и II, действующую с меньшей
выдержкой времени, ступени защиты.
При возврате реле 4РП1 запускается и в
последующем самоудерживается через свой
мгновенно замыкающий контакт реле времени 4РВ1.
Возврат 4РВ1 осуществляется путем шунтирования
обмотки своим замыкающимся с выдержкой
времени контактом. При возврате реле 4РВ1
срабатывает реле 4РП1 и размыкает выходные цепи II сту-
*

пени, действующей с большей выдержкой времени,
и III ступени защиты. Если несимметрия в сети
устранена, срабатывание реле 4РП1 приводит к
срабатыванию реле 4РП2 — блокировка
возвращается в исходное положение.
При наличии длительной несимметрии возврат
реле 4РП4, а, следовательно, и реле 4РПЗ не
произойдет и реле 4РП2, в цепь обмотки которого
введен размыкающий контакт реле 4РПЗ, не
сработает — блокировка не возвратится в исходное
положение и защита будет длительно выведена из
работы.
В некоторых случаях бывает необходимым,
несмотря на наличие несимметричного режима,
исключить вывод из работы II ступени, действующей
<с большей выдержкой времени, и III ступени
защиты. Это может быть достигнуто путем введения
размыкающего контакта реле 4РП4 в цепь
шунтирования обмотки реле времени (снять перемычку
между клеммами 2—4 на цоколе комплекта).
Для того, чтобы исключить ввод защиты при
развивающихся качаниях, когда под воздействием
токов небаланса возможно срабатывание пускового
■"мгана блокировки, в схему блокировки введены
^'итакты повторителя реле сопротивления II
ступени 5РПЗ. При срабатывании реле сопротивления
,11 ступени (5РПЗ) при развивающихся качаниях
запускается реле времени 4РВ1, срабатывает реле
4РПЗ и с выдержкой времени возвращается реле
4РП2. Это исключает ввод защиты при
последующем ложном срабатывании пускового органа
блокировки.
Возврат блокировки происходит с выдержкой
времени после возврата реле сопротивления II
ступени. Это обеспечивается введением в цепь
шунтирования реле времени размыкающего контакта
реле 5РП2.
При плавке гололеда токами короткого
замыкания основные защиты линии выводятся. В этом
случае пусковой орган блокировки при качаниях
может быть использован в качестве реагирующего
органа защиты линии. Для этого два замыкающих
контакта реле 4РП4, являющегося повторителем
реле 4Р1, выведены на зажимы клеммника панели,
цепь одного из них введен переключатель НЗ-2.
Схема логических цепей устройства
блокировки при качаниях построена с учетом использования
замыкающего и размыкающего контакта
реагирующего органа 4Р1, (магнитоэлектрическое реле
типа М237/054) причем, размыкающий контакт
длительно обтекается током. Так как
заводом-изготовителем магнитоэлектрических реле не оговорены
условия использования размыкающего контакта, в
схеме логических цепей блокировки предусмотрена
сигнализация обрыва этого контакта (реле 4РУ1
типа РУ-21) как наиболее вероятной
неисправности. Срабатывание сигнального реле происходит
при возврате реле 4РВ1 блокировки, запущенной
в результате обрыва цепи удерживания реле 4РП1,
когда контакт 4Р1'2 разомкнут.
2. 7. Оперативные цепи защиты
В виду того, что напряжение на контактах
магнитоэлектрических реле не должно превышать
величины 125 В, в каждом из комплектов реле
сопротивления, а также в комплекте блокировки при
качаниях установлены делители напряжения,
выполненные на стабилитронах и сопротивлениях. К
выходу делителя подключаются цепи,
непосредственно связанные с контактами
магнитоэлектрических реле.
Предусмотрена возможность питания цепей
оперативного тока каждого из комплектов реле
сопротивления напряжением как ПО В, так и 220 В. При
напряжении 110 В накладка Н2 устанавливается
в положение «ПО В». В этом случае цепи,
связанные с контактами магнитоэлектрических реле,
подключаются непосредственно к источнику
оперативного постоянного тока, сопротивление К4
шунтируется, а цепи срабилитронов размыкаются.
При неисправностях в цепях напряжения
блокирование защиты осуществляется путем
размыкания цепи повторителей ступеней защиты
размыкающим контактом реагирующего органа (5РН1/1)
блокировки (п. 2.5). В связи с тем, что при
коротких замыканиях на землю с большими токами в
соединительных проводах цепей измерительных
трансформаторов напряжения могут быть
наведены ЭДС, достаточные для ложного срабатывания
устройства блокировки при неисправностях в
цепях напряжения, предусмотрено деблокирование
защиты в этом режиме. Для этой цели схема
дополнена реле тока 5РТ1 (типа РТ-40),
включенного на ток нулевой последовательности, и
промежуточным реле 5РП1 (типа КДР-3).
Размыкающий контакт 5РП1/1 введен в цепь повторителей
ступеней защиты.
При возникновении неисправности в цепях
напряжения срабатывает устройство блокировки.
Размыкающий контакт 5РН1/1 снимает « + »
оперативного постоянного напряжения с цепи
повторителей ступеней защиты, замыкающий контакт
5РН1/2 подает напряжение (через размыкающий
контакт 5РТ1/1) на обмотку реле 5РШ, которое,
срабатывая, своим контактом 5РП1/1
дополнительно размыкает цепь повторителей ступеней защиты.
Контакт 5РП1/2 шунтирует контакт 5РТ-1/1. Этим
исключается деблокирование защиты при
последующем срабатывании реле 5РТ1 (например, при
удаленном КЗ). При одновременном срабатывании
устройства блокировки (5РН1) и реле 5РТ1, что
свидетельствует о ложной работе блокировки,
защита не будет выведена, так как контакт 5РТ1/2
зашунтирует разомкнутый контакт 5РН1/1, а реле
5РП1 не сработает и не разомкнет цепь реле
повторителей ступеней защиты.
Промежуточное реле 5РП2 (типа РП-252)
управляется контактом реле—повторителя II ступени
защиты 5РПЗ (типа КДР-1). Размыкающий
контакт реле 5РП2 контролирует цепь шунтирования
обмотки реле времени 4РВ1 блокировки при
качаниях.
Вторая ступень защиты действует с двумя
различными выдержками времени, установленными
при помощи реле времени 5РВ1 (типа ЭВ-122) и
5РВ-2 (типа ЭВ-124). Действующая с меньшей
выдержкой времени вторая ступень (реле 5РВ1)
вводится в работу на время порядка 0?4 с после
7

возникновения повреждения и срабатывания
пускового органа блокировки при качаниях. Вторая,
действующая с большей выдержкой времени, и
третья ступени вводятся в работу при
возникновении повреждения и срабатывания пускового
органа блокировки при качаниях и находятся в этом
состоянии до возвращения блокировки в исходное
положение. Это необходимо для обеспечения
действия защиты в тех случаях, когда междуфазному
короткому замыканию предшествует длительный
несимметричный режим и быстродействующие
ступени защиты оказываются выведенными из
действия устройством блокировки при качаниях.
Проскальзывающий контакт реле 5РВ1 может
быть использован для оперативного ускорения
работы защиты.
В том случае, когда контроль устройством
блокировки при качаниях работы II, действующей с
большей выдержкой времени, ступени защиты не
требуется, перемычку на цоколе устройства
блокировки при качаниях между клеммами 3—5 следует
снять и установить между клеммами 5—7.
Предусмотрена возможность работы защиты II ступенью
через реле ускорения. Цепь ускорения вводится в
работу при помощи переключателя НЗ-5.
Разделительные диоды 5Д10 и 5Д11, установленные в
этой цепи, служат для исключения ложного
срабатывания реле повторителя II ступени при
срабатывании токовых защит.
В каждой из выходных цепей защиты
установлены переключатели НЗ-1, НЗ-3, НЗ-4, НЗ-5, НЗ-6.
3. Конструктивное выполнение защиты
Панель защиты представляет собой стальной
каркас, на лицевой стороне которого монтируется
вся аппаратура, размещенная в пылезащищенных
корпусах. С внутренней стороны панели на левой
боковине установлена клеммная сборка.
Габаритные размеры панели и расположение аппаратов
приведены на рис. 3.
Все элементы панели, установленные на
лицевой стороне, имеют маркировку в виде табличек,
расположенных у соответствующих элементов. На
задней стороне панели нанесена маркировка
элементов.
Для удобства эксплуатации на панели
установлены четыре шестиполюсных испытательных блока,
через которые заведены цепи измерительных
трансформаторов тока и напряжения, а также цепи
оперативного постоянного напряжения. В выходных
цепях защиты установлены переключатели.
В нижней части панели имеется отверстие,
закрытое пластиной с товарным знаком
завода-изготовителя, сквозь которое можно пропускать
провода при наладке защиты.
Комплекты реле сопротивления I, II и III
ступеней защиты составляют соответственно 1, 2, и 3
комплекты защиты.
Реле сопротивления трех фаз каждой из
ступеней и их реле повторители смонтированы в одном
корпусе.
Каждое из реле сопротивлений выполнено в
виде отдельного блока. Цепи напряжения
подводятся к блоку через разъемное соединение типа
РП16, а токовые цепи — через токовую разъемную
8
четырехклеммную колодку. Все разъемы типа Р1
снабжены направляющими со специальным фш.
рующим устройством. Все элементы реле сопрот
ления смонтированы на специальном основан
На верхней плате блока реле сопротивления I к
ступеней (рис. 4, 5) установлены: переключать
ступеней регулировки уставки в цепях напряжен
переключатели ступеней уставки в цепях тока (рс
сопротивления I ступени), потенциометр плавь
регулировки уставки К21, выравнивающее соп
тивление схемы сравнения К9, накладки Н5, Н(
цепи тормозного и рабочего контуров (при помо
накладки Н6 может быть введено смещение хар;
теристики II ступени), Н7 в цепи обмотки магни
электрических реле. Маркировка у каждого
гнезд переключателей уставок в цепях напряжен
указывает процентное содержание вводимых в с
му сравнения вторичных витков трансформато
напряжения.
Реле-повторители для удобства эксплуатац
установлены в нижней части комплектов на с
кидной плате. На этой же плате установле
накладка «Н2», при помощи которой операт1
ные цепи приводятся в соответствие с уровн
напряжения оперативного постоянного тока (ПО
или 220 В), сигнальная лампа ЛС и переключате
Н1 в ее цепи. Под платой на цоколе расположе!
элементы цепи стабилизации (стабилитроны X
Д2, ДЗ, и сопротивление К4).
Четвертым комплектом защиты является ко
плект блокировки при качаниях. Для удобсг
эксплуатации на откидной плате установлены пр
межуточные реле 4РП1, 4РП2, 4РПЗ, 4РП4, ре.
времени 4РВ1, указательное реле 4РУ1, магнит
электрическое реле 4Р1, переключатель устав»
по «02» и «ЗЬ», подстроечные сопротивления филь
ра напряжения обратной последовательное
(ФНОП) 4КЗ и 4К7, сопротивления в цепях то
можения 4К2 и 4К8. Надписи у переключате.1
уставки «112» соответствуют величине уставки, на
писи у переключателя уставки «ЗЬ» соответствуй
величине уставки при исполнении устройства 1
номинальный ток 1 А. Остальные элементы блок
ровки установлены на цоколе комплекта. В нижне
части цоколя расположены трансреакторы компе;
сации 4ТР1, 4ТР2, 4ТРЗ. Изменение уставок по а
противлению компенсации осуществляется при т
мощи накладок 4Н1, 4Н2, 4Н4 и переключател
«2к», установленных на плате над каждым г
трансформаторов. Надписи у переключателя соо
ветствуют величине уставки при исполнении кол
плекта на номинальный ток 1и=1 А. При измене
нии положения накладок 4Н1, 4Н2, 4НЗ уставк
изменяется вдвое.
Пятым комплектом защиты является комплек
логических цепей защиты. На откидной плате уст;
новлены промежуточные реле 5РП1, 5РП2, 5РШ
реле времени 5РВ1, 5РВ2, 5РВЗ, реле тока 5РТ1
поляризованное реле 5РН1, 5РН2, указательно
реле 5РУ1, 5РУ2, 5РУЗ, 5РУ4, 5РУ5, 5РУ6, 5РУ
На цоколе комплекта установлены элемент!
устройства блокировки при повреждении в цепя
напряжения, элементы трехфазного токового орга
на, исключающего неправильную работу защип

при невозврате реагирующих органов реле
сопротивления (магнитоэлектрических реле).
На отдельной плате установлены сопротивления
5К4, 5К7, 5КЮ, предназначенные для настройки
блокировки при повреждении в цепях напряжения,
и сопротивление регулирования уставки этой
блокировки 4К11.
4. Технические данные защиты
4. 1. Номинальные данные:
а) переменный ток — 5 или 1 А, 100 В, 50 Гц;
б) постоянный ток — 220 или ПО В.
4. 2. Элементы панели защиты, которые могут
длительно обтекаться током или находиться под
напряжением, в нормальном режиме длительно
выдерживают 110% номинальных величин
переменного тока и напряжения, а также 110% номинальной
величины оперативного постоянного напряжения.
При этом температура обмоток соответствует
нормам соответствующих ГОСТов, или технических
условий на комплектующую аппаратуру.
4. 3. Сопротивление изоляции всех
независимых цепей защиты относительно корпуса и между
^юбой в обесточенном состоянии при температуре
^сружающего воздуха 20°С и относительной
влажности до 80% имеет значение не менее 5 мгОм.
4. 4. Электрическая изоляция независимых
цепей относительно корпуса и между собой
выдерживает без пробоя и перекрытия испытательное
напряжение величиной 1700 В при частоте 50 Гц в
течение 1 мин, а также 1500 В, приложенное
между цепями тока разных фаз для исполнения на
1 А и 1000 В для исполнения на 5 А.
Примечание. Проверки изоляции между цепями
производятся при снятых магнитоэлектрических и поляризованных
реле.
4. 5. Характеристика реле сопротивления 2ср =
== Г (ср) на комплексной плоскости сопротивлений
представляет собой:
а) окружность, смещенную в 1 квадрант до 1%
по отношению к уставке — для I ступени защиты;
б) окружность, смещенную в 1 квадрант до 1%
ч: возможностью смещения до 10% по отношению к
уставке в III квадрант —для II ступени защиты;
в) окружность, проходящую через начало коор-
*чнат с возможностью смещения в 3 квадрант до
10% и в 1 квадрант до 50% по отношению к
уставке при отсутствии смещения — для III ступени
защиты.
Примечание. 1. Смещение в 1 квадрант характеристики
срабатывания реле сопротивления регулируется ступенями
через о±.{% от своего максимального значения.
2. Уставка реле споротивления III ступени при
максимальном смещении в 1 квадрант по концу зоны действия в 1,5 раза
превышает уставку при отсутствии смещения.
3. При введении смещения ;тиамегр окружности может
изменяться на величину порядка 12%.
4. 0. Величины уставок по сопротивлению
срабатывания регулируются как в цепях тока (реле
сопротивления I ступени), так и в цепях
напряжения.
Минимальные величины сопротивления
срабатывания, устанавливаемые в цепях, имеют
значения:
а) 3±0,3 (0,6±0,06); 6±0,6 (1,2±0,12); 9±0,9
(1,8±0,18); 12±1,2 (2,4±0,24) Ом на фазу для реле
сопротивления I ступени;
в) 12=Ы,2 (2,4±0,24) Ом на фазу для реле
сопротивления II ступени;
в) 20±2 (4±0,4) Ом на фазу для реле
сопротивления III ступени.
Регулировка сопротивления срабатывания в
цепях напряжения обеспечивает двадцатикратное
увеличение приведенных выше значений для реле
I и II ступеней и сорокакратное—для реле III
ступени с возможное 1ыо плавного изменения во всем
диапазоне.
В диапазоне температур от —20 до +40°С
величина сопротивления срабатывания изменяется
не более ±4% от своего значения при температуре
+ 20°С.
Примечание. Данные, соответствующие исполнению защиты
иг номинальный то^ 5_А, здесь и в дальнейшем будут
приводиться в скобках.
4. 7. Угол максимальной чувствительности реле
сопротивления может регулироваться ступенчато и
иметь значения 83° ±4° и 73° ±4°. В диапазоне
температур от —20 до +40°С при отключенном
контуре памяти (для реле сопротивления I и II
ступеней) угол максимальной чувствительности может
изменяться на ±2° от своего значения при
температуре + 20°С.
При подключенном контуре памяти изменение
угла максимальной чувствительности в указанном
диапазоне температуры возрастает до ±7°.
4. 8. Ток десятипроцентной точности работы
реле сопротивления находится в пределах
указанных в таблице 2.
Таблица 2
Ступени
Первая
Вторая
Третья
Номинальная
уставка Ом
на фазу
3(0,6)
6(1,2)
9(1,8)
12(2,4)
12(2,4)
20(4)
Ток точной
от (не более)
0,53 (2,6)
0,26(1,32)
0,18
0,13 (0,66)
0,13 (0,66)
0,07(0,35)
работы, А
до (не менее)
16,7
8,35
5 5
4Л7(20,8)
4,17(20,8)
2,5(12,5)
В диапазоне температур от —20 до +40°С ток
точной работы увеличивается не более, чем на 25%
от величин, приведенных выше.
При смещении характеристики срабатывания в
III квадрант комплексной плоскости
сопротивлений ток точной работы увеличивается не более, чем
в 1,5 раза.
4. 9. Реле сопротивления защиты,
характеристические окружности которых смещены в 1
квадрант на 1 % при включенной схеме «памяти» (реле
сопротивления I и II ступеней) или смещены в III
квадрант не менее чем на 5% (реле сопротивления
II и III ступеней), срабатывают при трехфазных
металлических коротких замыканиях в месте
установки защиты в диапазоне токов от двухкратного
тока точной работы до 40 (200) А.
4. 10. Время срабатывания реле сопротивления
I и II ступеней при коротких замыканиях в преде-

лах 0,6 длины зоны сопротивления срабатывания
с током короткого замыкания, в 2,5 и более раза
превышающем гарантийный ток точной работы, не
превышает 45 мс.
При коротких замыканиях с током, в 5 и более
раза превышающем ток точной работы, время
срабатывания реле не превышает 35 мс.
Время срабатывания реле сопротивления III
ступени при тех же условиях не превышает
соответственно 65 мс и 55 мс.
4. 11. Зависимость времени срабатывания реле
сопротивления I и II ступеней от удаленности
места короткого замыкания (2к.з./2уст.) и кратности
I к з
тока КЗ к величине тока точной работы —П~7Г—
дана на рис. 6.
4. 12. Реле времени 5РВ1 имеет пределы
регулировок выдержки времени от 0,25 до 3,5 с реле
времени 5РВ2 и 5РВЗ от 0,5 до 9 с.
4. 13. Устройство блокировки при
неисправностях в цепях напряжения имеет следующие
технические данные:
а) при максимальной чувствительности
блокировка срабатывает при понижении напряжения
одной из фаз звезды на 7,5 В;
б) предусмотрена возможность плавного за-
грубления блокировки в два раза;
в) при неисправностях в цепях напряжения,
которые сопровождаются протеканием трехкратного
и более тока по отношению к уровню
срабатывания в обмотке реагирующего органа, время
срабатывания блокировки не более 10 мс;
г) блокировка допускает длительное
исчезновение одной, двух или трех фаз как «звезды» так
и «треугольника».
4. 14. Для исключения выведения защиты при
ложном срабатывании блокировки при
неисправностях в цепях напряжения из-за наведенных в
соединительных кабелях ЭДС при К. 3. на землю
предусмотрена токовая деблокировка,
осуществляемая при помощи включенного на ток нулевой
последовательности реле типа РТ-40.
4. 15. При наличии неисправности в цепях
напряжения деблокировка (п. 14) исключается при
помощи реле 5РП1 типа КДР-3, время
срабатывания реле 5РП1 0,03—0,04 с время возврата —
0,2—0,3 с.
4. 16. Устройство блокировки при качаниях
имеет следующие технические данные:
а) пусковой орган блокировки реагирует на
напряжение и ток обратной последовательности
(112—Ь2к) и на ток нулевой последовательности ЗЬ;
б) фазное напряжение срабатывания пускового
органа блокировки по составляющей обратной
последовательности изменяется степенями и имеет
значения: 3±0,3; 5±0,5; 7±0,7 В.
в) чувствительность на'току ЗЬ пускового
органа блокировки изменяется ступенчато и имеет
значения: 0,1±0,015 (0,5±0,075); 0,2±0,03 (1,0±
±0,15); 0,3±0,045 (1,5±0,225): 0,4±0,06 (2,0±0,3) А;
г) сопротивление компенсации 2к изменяется
ступенчато в диапазоне значений 0~-60±3 (0-г12±
=Ь0,6) Ом. Сопротивление 2к регулируется в цепях
тока и в цепях напряжения. Величина ступени при
регулировке в цепях напряжения не превышав
5 (1) Ом, регулировка в цепях тока удйаива*
значения, выбранные в цепях напряжения;
д) кратковременное, не менее 0,008 с. появл
ние трехкратного по отношению к величине уста
ки напряжения обратной последовательности }
входе блокировки достаточно для пуска;
е) коэффициент возврата пускового органа бл
кировки находится в пределах от 0,75 до 0,9;
ж) время возврата промежуточного реле 4РГ
(типа КДР-1), вводящего в работу защиту, в по,
ной схеме не превышает 30 мс;
з) время возврата промежуточного реле 4РГ
(типа КДР-3), определяющего длительность вв
денного состояния первой ступени защиты при ра
мыкании цепи его обмотки не менее 0,1 с. и п]
шунтировании обмотки — не более 0,4 с. Врез\
возврата регулируется изменением сопротивлеш
4К12, регулировкой зазора между якорем и ма
нитопроводОхМ реле либо установкой перемыч!
между клеммами 56—60 цоколя комплекта 4.
и) пусковой орган имеет кратность загрублен1
к высшим гармоническим составляющим напряж
ния в диапазоне частот 150—350 Гц не менее пя1
и в диапазоне частот 350—650 Гц не менее трех,
также к высшим гармоническим составляющи
тока ЗЬ, начиная с третьей гармоники, не мен
трех;
к) блокировка допускает длительное исчезн
вение одной или двух фаз напряжения.
4. 17. Трехфазный токовый орган имеет след
ющие технические данные:
а) реагирующий орган срабатывает при любе
виде короткого замыкания, сопровождающем*
током не менее 0,04 (0,2) А;
б) время срабатывания реагирующего орга!
замыкание замыкающегося контакта в полной сх
ме устройства) имеет значение не менее 0,01 с и
более 0,03 с. в диапазоне токов от 0,35 (1,75) до
(200) А.
4. 18. Потребляемая мощность цепей защит
не превышает следующих значений (при ном
нальных входных величинах):
а) цепей переменного напряжения не бол*
75 ВА на фазу;
б) цепей переменного тока при отключение
трансформаторе 5ТР1, отсутствии смещения х
рактеристической окружности реле сопротивлеш
III ступени не более 35 ВА на фазу.
в) цепей переменного тока при включение
трансформаторе 5ТР1, наличии смещения характ
ристической окружности реле сопротивлений I
ступени не более 40 ВА на фазу;
г) цепей оперативного постоянного напряжет
в нормальном режиме не более 40 Вт при срабат!
вании защиты не более 60 Вт.
Примечание. На рис. 7 приведена зависимость сопротир.
ния одной фазы защиты от величины тока в этой фазе.
4. 19. Защита работает при изменении иапр
жения оперативного постоянного тока в диапазо!
0,8—1,1 13 ном.

5. Указания по монтажу и эксплуатации
5. 1. Панель защиты устанавливается в
помещении, свободном от химически активных газов,
испарений и осадков и достаточно освещенном для
проведения необходимых проверок.
5. 2. Перед пуском панели в эксплуатацию
необходимо проверить отсутствие дефектов, которые
могут произойти при транспортировании.
При осмотре и проверке механической
исправности элементов панели, а также при проверке их
электрических характеристик не допускается
одновременно снятие кожухов с нескольких
комплектов во избежание их загрязнения и случайного
повреждение
5. 3. Измерение сопротивления изоляции
должно проводиться мегомметром на напряжение
1000 В. Испытание изоляции повышенным
напряжением необходимо проводить при снятых
магнитоэлектрических реле.
5. 4. До установки в эксплуатацию панель
должна храниться в закрытых складских помещениях
в заводской упаковке при температуре
окружающего воздуха не ниже —5°С и относительной влаж-
чости не выше 80% в общепромышленном и
экспортном (для условий умеренного климата)
исполнениях и 95% в тропическом исполнении.
6. Настройка элементов защиты
и проверка их электрических характеристик
6. 1. Настройка элементов реле сопротивления
При определении параметров и проверке
отдельных элементов реле цепи тормозного и
рабочего контуров разрываются.
а) Проверка трансформатора напряжения ТР2.
При проверке трансформатора напряжения к
-его первичной обмотке подводится напряжение
100 В и замеряется напряжение на различных
отпайках вторичной стороны.
Данные замеров должны соответствовать
расчетной величине (с точностью до 5%)
где: VI — напряжение, подводимое к первичной
обмотке трансформатора;
К'и—номинальный коэффициент
трансформации трансформатора
К'и = 1,46 при фм. ч. =73°;
К'и = 1,73 при фм. ч. = 83°;
N — процент включенных витков, согласно
положениям переключателей регулировки уставки
в цепях напряжения.
б) Проверка трансреактора ТР1.
В объем проверки трансреактора входит
определение напряжений на сопротивлениях К5, Кб
(при фм.ч. = 73°) и К7, К8 (при фм.ч. = 83°).
Данные замеров должны соответствовать (с точностью
до семи процентов) расчетной формуле:
112= Ь • 2уст. мин. • К'и,
где: Ь —ток, протекающий по двум
последовательно включенным первичным обмоткам
трансреактора;
2 уст. мин. — уставка по сопротивлению
срабатывания, устанавливаемая в цепях тока.
в) Настройка контура подпитки.
Настройка контура подпитки на резонанс при
частоте 50 Гц производится путем изменения
зазора в трансреакторе подпитки ТРЗ, имеющем
раздвижной магнитопровод. При этом добиваются
сдвига по фазе, равного 90°, между напряжением,
подводимым к контуру подпитки, и напряжением
вторичной обмотки трансреактора ТРЗ, либо
совпадения по фазе между током в контуре подпитки и
напряжением, подводимым к нему.
г) Настройка фильтра —«шунта» второй
гармоники.
Настройка фильтра второй гармоники
производится изменением зазора в дросселе ДР1. При
этом создается цепь из источника (11 = 5 В)
частотой 100 Гц, фильтра ДР1, С2, СЗ последовательно
с которыми'включен миллиамперметр. При
регулировке добиваются максимума тока в приборе.
д) Настройка реле сопротивления.
Как видно из формулы (2), характеристика
реле приведенная на рис. 1, может быть получена и
сохранена при всех значениях тока КЗ, в том
случае, когда имеется равенство э. д. с. от
трансреактора (1<1 * I), вводимых в оба контура схемы. Будет
точнее, учитывая необходимость незначительного
смещения характеристики в первый квадрант и,
следовательно, некоторые различия э. д. с,
вводимых в рабочий и тормозной контур, рассматривать
постоянство отношений этих э. д. с.
Если при равных сопротивлениях контуров
схемы сравнения э. д. с. рабочей обмотки
трансформатора будет больше, чем э. д. с. тормозной, то
это приведет к охвату характеристикой реле
начала координат. К аналогичному явлению приведет
преобладание сопротивления тормозного контура
схемы сравнения над сопротивлением рабочего
контура при равных э. д. с. трансреактора. И
наоборот, значительное превышение тормозной э.д. с.
над рабочей (при одинаковых сопротивлениях) или
превышение сопротивления рабочего контура над
тормозным (при одинаковых э. д. с.) может
привести к увеличению «мертвой зоны» защиты до
таких размеров, что даже влияние контура подпитки
не сможет устранить ее. Поскольку величина
отрицательного тока (действующего в сторону
торможения) в реагирующем органе будет
пропорциональна разности э. д. с, наибольшее значение
этого тока и, следовательно, наибольшая
возможность отказа при КЗ в начале линии будет при
максимальном токе короткого замыкания.
При выбранных трансформаторах контура
подпитки реле обеспечивает правильную работу по
«памяти» при трехфазном КЗ в начале линии,
сопровождающемся током до 40 А, в случае, если
величина «мертвой зоны» реле при отсутствии
контура подпитки не превышает примерно 1,5%
сопротивления уставки реле. Это соответствует величине
отрицательного тока в реагирующем органе около
50 мкА при токе 1 А, протекающем по первичным
обмоткам трансформатора 1ТР, и уставке в цепях
тока 12 Ом на фазу.
При меньшей величине тока КЗ величина
«мертвой зоны» реле, которую может перекрыть контур
подпитки, может быть увеличена.
11

Получение необходимой характеристики реле
путем изменения величины сопротивления контуров
можно выполнить лишь в небольших пределах.
Необходимо иметь ввиду, что кроме э. д. с. от
трансреактора ТР1 в оба контура схемы сравнения
вводятся две равных э. д. с. Еп от трансреактора
ТРЗ (от контура подпитки). При неравных
сопротивлениях контуров от э. д. с. Еп в реагирующем
органе будет протекать своя составляющая тока,
знак которой зависит от того, какой из контуров
реле имеет большее сопротивление.
Положительное значение этого тока
недопустимо из-за возможности кратковременного
срабатывания реагирующего органа при снятии
напряжения, так как э. д. с. контура подпитки, ввиду
наличия «памяти» исчезнет не сразу. Отрицательное
значение этого тока приводит к загрублению реле
(увеличению тока точной работы). Исходя из этих
соображений, считается допустимым наличие
отрицательного тока от э. д. с. подпитки от 0 до 10 мкА,
при этом загрубление реле будет незначительным.
При настройке магнитопровод трансреактора
закрепляется на основании (скобе) блока реле
сопротивления, при этом выравниваются э. д. с. и
фиксируются зазоры трансреактора. Наличие
отпайки у конца вторичных обмоток позволяет
незначительно регулировать соотношение э. д. с.
изменением числа включенных витков.
Величина «мертвой зоны» и баланс
сопротивлений контуров реле могут несколько изменяться при
ре1улировке уставки в цепях трансформатора ТР2
из-за неточной компенсации сопротивления
обмотки грубой регулировки уставки, отсутствия такой
компенсации в обмотках, регулирующих уставку
через 5%, и различного положения потенциометров
плавной регулировки.
При трехфазном КЗ время нахождения
контактов реле сопротивления в замкнутом состоянии при
их работе по «памяти» зависит от величины
«мертвой зоны» и уровня токов к. з. С увеличением
«мертвой зоны» и тока КЗ это время уменьшается.
Это необходимо учитывать, если выходное реле
используется без самоудержания.
Для настройки реле сопротивления
переключатель уставок в цепях тока (для реле сопротивления
I ступени) устанавливается в положение «Х4»,
переключатель в цепях напряжения устанавливается
в положение, ссютветствующее включению 95%'
вторичных витков, а потенциометр плавной
регулировки уставки К21 полностью вводится. Накладки
Н5, Н6 устанавливаются в положение «а—б». Угол
максимальной чувствительности устанавливается
равным 73° (накладки НЗ, Н4, Н8). На входе
блока реле закорачиваются точки П1/а8-П1/в8. К
точкам «а—б» разомкнутой накладки Н7 в цепи
магнитоэлектрического реле подключается
микроамперметр (« + » к точке б), имеющий предел
измерения не более 50 мкА и входное сопротивление на
этом пределе не более 1 кОм.
К точкам Н1/в5-И1/а5 контура подпитки
подается напряжение 58 В от источника переменного
тока.
Регулируя величину сопротивления К9,
добиваются отсутствия тока в приборе. Ввиду того, что
э. д. с, вводимые контуром подпитки в оба контУ;
схемы сравнения, равны по величине, равенст*
нулю на выходе схемы сравнения соответствует р
венсгву сопротивления обоих контуров реле.
Закорачиваются клеммы ПК/2-ПК/3 в токовь
цепях и точки П1/в5-П1/а5 контура подпитки и
клеммам ПК/1-ПК/4 реле от источника перемени
го тока подается ток I ном. При этом величш
тока в микроамперметре, включенном последов
телыю с реле, должна находиться в пределах <
40 до 50 мкА.
6. 2. Проверка угла максимальной
чувствительности
При проверке угла максимальной чувствител
ности все накладки и переключатели остаются
положении, указанном в п. 6. 1., за исключение
накладки Н7, которая устанавливается в полож
ние а—б. Цепи напряжения раскорачиваются.
токовую цепь на выходные зажимы ПК/1—ПЮ
(при закороченных ПК/2-ПК/3) подается ток, ра
ный 1н, к цепям напряжения через фазорегул«
тор подается напряжение, равное (3-гЗ,2) I л
•2 уст. мин. Изменяя угол между током и напр:
жением, устанавливают границу участка шкал
фазометра, на котором реле срабатывает. Средне
точка этого участка будет соответствовать действ)
тельному углу максимальной чувствительности.
6. 3. Определение тока точной работы
реле сопротивления
Для определения тока точной работы реле сл^
дует снять кривую зависимости 2=!(1к. з.) пр
угле максимальной чувствительности, определе1
ном по п. 6. 2. настоящего раздела. Переключ;
тель в цепях трансформатора напряжения пр
этом должен быть установлен в положении «95%
а потенциометр плавной регулировки уставки К$
полностью введен.
Построив по снятым точкам зависимость 2 =
= {(1к. з.) характер которой показан на рис. ;
нужно для 2 к. з. = 0,9 2 макс, определить величин
тока. Эта величина и является током точной рабе
ты I т. р., величина которого должна быть не выш
нижнего предела, указанного в разделе 4 насто;
щей инструкции.
Величина тока точной работы зависит от реж1
ма работы контура подпитки. Если к первичны:
цепям контура подпитки подведено напряжение, т
ток точной работы, определяемый в этом режима
будет меньше тока точной работы, определенног
без этого влияния. Приведенные в разделе «Техш
ческие данные защиты» величины тока точной ра
боты даны без учета влияния контура подпитки.
6. 4. Расчет уставок по сопротивлению
срабатывания
Расчет уставок реле по сопротивлению сраба
тывания производится по формуле
„ 2 с. р. п • Пт
2ср.= П-
где: 2 с.р. п — первичное значение сопротивлени'
срабатывания защиты соответствующей зоны
П

Пн — коэффициент трансформации
трансформаторов напряжения;
Пт — коэффициент трансформации
трансформаторов тока.
Выбор положения переключателя регулировки
уставки в цепях тока (для реле сопротивления
I ступени) производится из следующих
соображений:
а) если токи к. з, на границе зон малы, то для
увеличения чувствительности реле (уменьшения
тока точной работы) следует стремиться
установить большую уставку в цепи тока;
б) если токи к. з. значительно превышают токи
точной работы, то для уменьшения нагрузки на
трансформаторы тока уставка в цепях тока должна
быть по возможности меньшей.
Выбор положения переключателя N при
расчетной уставке Ъ уст. и при выбранной уставке в
цепях тока 2 уст. мин. производится по формуле
Н7о= 2ГУСТМИ"- •100%
где: №/о—соответствует процентному отношению
включенных витков к общему числу
вторичных витков трансформатора ТР2.
Переключатели уставки в цепях напряжения ставятся в
положение, при котором сумма цифр у гнезд
переключателя равна №/о или возможно
больше близка к ней.
После регулировки уставок необходимо
определить получившуюся величину смещения
характеристики реле и ток небаланса, вносимый контуром
подпитки. Оценка этих величин производится по
величине тока в реагирующем органе по ранее
изложенной методике.
В случае необходимости подрегулировка
величины смещения характеристики и тока небаланса
от контура подпитки производится
сопротивлением К9.
Дистанционные органы настраиваются и
поставляются заводом на уставку 12 Ом на фазу и
угол максимальной чувствительности 73°.
Угловые характеристики 2ср = 1(ф) снимаются
общеизвестными способами при токах, указанных
~ табл. 2.
6. 5. Окончательная подрегулировка уставок
по сопротивлению срабатывания
Окончательная подрегулировка уставок по
сопротивлению срабатывания производится при
подведении к реле напряжения и тока I, угол между
которыми должен соответствовать заданному углу
настройки.
Величина напряжения II должна быть равна
11 = 21-2уст.
В зависимости от выбранной уставки в цепях
тока (для реле сопротивления I ступени)
величина подводимого тока I должна иметь значения,
указанные в табл. 2.
Изменения положения движка потенциометра
К21, а в случае необходимости меняя и положение
переключателя уставок, необходимо добиться
срабатывания реле сопротивления.
Таблица 2
Положение переключателей
регулировки уставки в
цепях тока
I
1
2
3
4
Значение подводимого тока I
(кратность от номинального-
тока)
II
106 (5,2) А
0,52 (2,64) А
0,36 (1,8) А
0,26 (1,32) А
Примечание. Время подачи тока 41н не должно превышать
5 с.
6. 6. Трехфазный токовый орган
Проверка трехфазного токового органа
производится путем замера токов через первичные
фазные обмотки трансформатора 5ТР1, при которых
срабатывает реле 5РТ2. При этом значения
фазных токов не должны превышать следующих
величин:
I ао=1 во<0,04 I ном; I со<0,02 I ном.
Проверка правильности включения первичных
обмоток трансформатора 1ТТ производится
замером соотношения первичных линейных токов% при
которых срабатывает реле 1РТ. При правильной
полярности первичных обмоток соотношение
между линейными токами срабатывания должно иметь
вид:
1са : I ав : I вс » 1 : 1,5 : 3
Проверка времени срабатывания реле 5РТ2
производится при минимальном токе в фазе АС и
максимальном — ВС. Время срабатывания реле
1РТ должно быть в пределах 10—30 мс.
6. 7. Устройство блокировки при неисправностях
в цепях напряжения
6. 7. 1. Проверка поляризованного реле 5РН1.
Определяется ток срабатывания реле, который
должен быть в диапазоне от 1,7 до 1,9 мА, и ток
возврата реле. Коэффициент возврата должен быть
не менее 0,45.
6. 7. 2. Настройка блокировки:
На клеммы 5—15, 9—15, 13—15 и на клеммы
7—11, 11—17, 17—19 поочередно подается
напряжение 1001/3 и 100 В, соответственно.
Потенциометр регулировки чувствительности 5КП
полностью вывести.
Путем изменения сопротивления 5К4 (5К7,
5КЮ) необходимо получить минимальный ток
небаланса в обмотке реле 5РН1. Ток небаланса не
должен превышать 0,2 мА.
Затем, уменьшая напряжение на клеммах 5—15
(9—15, 13—15), необходимо определить уровень
срабатывания блокировки. Величина, на которую
необходимо снизить напряжение на указанных
клеммах, должна соответствовать выбранной
уставке (7,5т 15 К).
6. 8. Пусковой орган блокировки при качаниях
6. 8. 1. Проверка магнитоэлектрического реле.
Проверяется ток срабатывания реле, который
должен находиться в пределах 6—10 мкА.
13

6. 8. 2. Настройка фильтра напряжения
обратной последовательности (ФНОП).
Настройка ФНОП может проводиться
несколькими способами.
А. Симметричное напряжение прямого
чередования фаз величиной 100 В (напряжение
междуфазное) подается на вход фильтра (клеммы 21—
23—25). На выходе фильтра при снятой нагрузке
(перемычка 27—29 разомкнута), включается
вольтметр с большим внутренним сопротивлением (4—
6 кОм/В). Изменением величины сопротивлений
4К2 и 4К7 добиваются минимального напряжения
небаланса.
Б. При отсутствии симметричного трехфазного
напряжения настройку ФНОП можно производить
подачей одинаковой величины напряжения к
клеммам:
а) 21 и 23 (при закороченных 23—25)
б) 23 и 25 (при закороченных 21 и 25)
в) 21 и 25 (при закороченных 21 и 23)
Изменением величин сопротивлений 4^3 и 4К7
необходимо добиться того, чтобы при трех
указанных операциях напряжения, замеренные на
выходе фильтра, отличались друг от друга не более,
чем на 1,5 %. Этому при симметричном
напряжении, примерно, будет соответствовать напряжение
неоаланса 1,5 В.
6. 8. 3. Настройка фильтров высших
гармонических составляющих входа «1Ь» и оценка их
эффективности.
Настройка' фильтра 4Др1-4С2 на частоту 150 Гц
проводится при разомкнутых перемычке между
клеммами 27-29 и переключателе «1Ь».
Напряжение 5—6 В частоты 150 Гц подводится к Н1—К1
дросселя 4Др1. Регулируя зазор сердечника
дросселя, необходимо добиться минимума тока через
фильтр.
Перед настройкой фильтра — 4Др2-4СЗ
необходимо снять перемычку с клемм 22—24. К клемме 24
и к К1 дросселя 4Др2 подвести напряжение 1—
1,5 В частоты 450 Гц. Регулируя зазор сердечника
дросселя, необходимо добиться максимума тока
♦через фильтр.
Для оценки эффективности работы фильтров
клеммы 21—23—25 закорачиваются и на клеммы
29—27 подается напряжение. Определяется
напряжение срабатывания устройства в диапазоне частот
50—650 Гц и сравниваются с напряжением
срабатывания при 50 Гц.
6. 8. 4. Проверка чувствительности пускового
органа по входу.
Напряжение срабатывания, измеряемое на
входе ФНОП при подведении напряжения питания
к двум входным клеммам и установке закоротки
между одной из них и третьей клеммой, должно
быть равно II ср. = 11 уст. -3 с отклонением в
пределах, оговоренных в п. 4. 16. б.
6. 8. 5. Настройка фильтра-«пробки» входа 31о.
Для настройки фильтра 4ДрЗ-4С5 необходимо
переключатель ЗЬ разомкнуть и снять перемычки
с клемм 26—28. К выводам конденсатора 4С5
подвести напряжение 5—6 В частоты 150 Гц и,
регулируя зазор сердечника 4ДрЗ, добиться минимума
тока через фильтр.
6. 8. 6. Проверка чувствительности пускового
органа по входу «ЗЬ» и оценка эффективное^
фильтра.
Определяется ток срабатывания устройства пр
различных положениях переключателя ЗЬ в дия
пазоне частот 50—650 Гц. Результаты проверк
должны соответствовать требованиям п. 4. 16 г
4. 16 и.
6. 8. 7. Проверка направленности реле сопрс
тивления.
Перед вводом панели защиты в работу должн
быть проверена направленность реле сопротивле
ния ступеней. Проверка проводится в нормально*
нагрузочном режиме линии. Переключатели в вы
ходных цепях защиты при этом должны быть уста
новлены в испытательное положение. Цепи тока .
напряжения подключаются к цепям измерительны
трансформаторов тока и напряжения. К панел;
подводится оперативное постоянное напряжение
Проверка направленности реле сопротивления пер
вой ступени осуществляется переводом накладю
Н5 реле в положение б—в. При правильной ориен
тации при этом должно произойти срабатывани<
защиты.
При проверке направленности реле сопротивле,
ния второй ступени накладка Н5 реле должна
быть установлена в положении а—б. (Если пр!
настройке реле накладка Н5 была установлена }
положении б—в, то на время проверки направлен
ности ее нужно перевести в положение а—б).
Переводом накладки Н6 в положение б—в про
веряется направленность реле. При правильно!
ориентации должно произойти срабатывание за
щиты.
6. 8. 9. Реле промежуточные.
Регулировка контактных систем реле 5РП1
4РП1, 4РП2, 4РПЗ, 4РП4, 5РП2 и 5РПЗ осущест
вляется путем подгиба отдельных контактных пла
стинок. При наличии давления со стороны подвиж
ных контактов на неподвижные, расстояния отходе
контактных пластин неподвижных контактов от ог
раничительных пластинок должно быть не мене<
0,2—0,4 мм. При отсутствии давления на непод
вижные контакты их контактные пластины должнь
касаться ограничительных пластинок. Межконтак^
ный зазор при притянутом и отпущенном якор*.
должен быть не менее 1 мм.
При замыкании контактов должно быть обеспе-
чено соприкосновение серебряных контактов,
имеющихся на каждой из пластин. При отсутствш
тока в катушке реле не должно быть зазора межд\
изоляционными толкателями подвижных
контактов и якорем реле. Якорь реле 4РП2 при
срабатывании должен упираться в скобу магнитопроводя
и не касаться сердечника. Изменение временг
действия реле в небольших пределах проводится
путем увеличения или уменьшения давления
подвижных контактных пластин. Величины
напряжений срабатывания промежуточных реле в полной
схеме приведены в табл. 3.
Проверка указательных реле 4РУ1, 5РУ1, 5РУ2,
5РУЗ, 5РУ4, 5РУ5, 5РУ6, 5РУ7 типа РУ21,
промежуточного реле 5РП4 типа РП-252 реле времени
4РВ1 типа ЭВ-144, 5РВ1 типа ЭВ-122, 5РВ2 типа
И

Табл. 3
Обозначение
по схеме
Напряжение
срабатывания
1РП1
10В
2РП1
10В
ЗРШ
10В
4РП1
55 В
4РП2
0,50 VII
4РПЗ
0,65 VII
4РП4
55 В
5РП1,
5РП2,
5РПЗ
0,65 VI*
5РП4
0,65 Ш
5РП5
0,65 Ш
ЭВ-124 и 5РПЗ типа ЭВ-134 производится согласно
указаниям в инструкциях по монтажу и
эксплуатации на эти реле.
7. Указания по замене износившихся частей
К панели дистанционной защиты типа ДЗ-503
поставляется комплект запасных частей согласно
табл. 4.
После замены частей необходимо вновь
произвести настройку комплектов панели и проверку
технических данных. Данные по замене запасных
частей на реле сопротивления КРС-3,
промежуточного реле типа РП-252, реле времени типа ЭВ-122,
ЖВ-124, ЭВ-134, реле тока типа РТ-40 и
указательных реле типа РУ-21 указаны в соответствующих
технических описаниях и инструкциях по монтажу
и эксплуатации.
Табл. 4.
Продолжение табл. 4.
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
10.
И.
12.
13.
14.
15.
16.
17.
18.
19.
20.
21.
22.
23.
24.
25.
26.
27.
28.
29.
30.
31.
32.
33.
34.
35.
36.
Наименование
1
Пластинка
Пластинка
Пластинка
Пластинка
Винт
Колодка
Реле М 237/054
Пластинка 5БК. 150.080.1
Пластинка 5БК. 150.080.2
Губка контактная
Контрольный штепсель типа ШР-6
Контрольный штепсель типа ШР-4
Резистор МЛТ-2-4,7 кОм 10%
Резистор МЛТ-0,5-180 кОм 10%
Резистор МЛТ-1-3,3 кОм 10%
Резистор МЛТ-0,5-180 кОм 10%
Резистор МЛТ-2-2,7 кОм 10%
Резистор МЛТ-0,5-390 Ом 5%
Резистор МЛТ-0,5-15 кОм 10%
Резистор МЛТ-0.5-91 Ом±5%
Резистор МЛТ-0.5-75 Ом ±5%
Резистор МЛТ-0,5-56 Ом±5%
Резистор МЛТ-0,5-30 Ом±5%
Резистор МЛТ-2-18 кОм±Ю%4
Резистор МЛТ-2-12 кОм±10%
Резистор МЛТ-2-1 кОм±10%
Резистор МЛТ-2-5,6 кОм±10%
Резистор МЛТ-2-6.8 кОм±10%
Резистор МЛТ-2-560 кОм±Ю%
Резистор МЛТ-2-390 кОм=Ы0%
Резистор МЛТ-2-15 кОм=Ы0%
Резистор МЛТ-2-2,4 кОм±Ю%
Резистор МЛТ-1-7.5 кОм±5%
Резистоо ППЗ-43-470 Ом±10%
(СП5-20ТА-470 Ом)
Ррчигтоп ППЗ-43-100 Ом±10%
(СП5-20ТА-100 Ом)
Рояигтоп ППЗ-43-10 кОм±10%
(СП5-20ТА-10 кОм)

Количество
2
3
1
3
3
10
1
1
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1
1
1
2
2
2
Поз. по
рис. 9
3
1
2
3
4
5
6
20
8
8
9
10
11
12
13
37.
38.
39.
40.
41.
42.
43.
44.
45.
46.
47.
48.
49.
50.
51.
52.
53.
54.
1
Резистор ППЗ-43-20 кОм=Ы0%
(СП5-20ТА-20 кОм)
Резистор ППЗ-43-4,7 кОм±Ш%
(СП5-20ТА-4,7 кОм)
Резистор- ППЗ-43-330 Ом±10%
(СП5-20ТА-330 Ом)
Стабилитрон Д816В
Стабилитрон Д815Г
Стабилитрон Д814А
ДиодД211
Диод Д226
Блок выпрямительный КЦ-403А
Блок выпрямительный КЦ-403Ж
Блок выпрямительный КЦ-402Ж
Диод кремниевый КД-205Б
Комплект запасных частей на
реле РУ-21
Комплект запасных частей на
реле РТ-40
Комплект запасных частей на
реле РП-252
Комплект запасных частей на ре-,
ле ЭВ-122
Комплект запасных частей на
реле ЭВ-134
Катушки
2
2
1
3
3
1
1
2
2
2
1
1
3
8
1
1
1
1
6
3
14
14
15
16
16
! 17
17
18
19
Примечания: 1. В общепромышленном исполнении
запасные части к панели поставляются только с 1 по 48 позиции.
2. Здесь и в дальнейшем обозначения в скобках
соответствуют исполнению панели для стран с тропическим климатом.
3. Содержание комплектов запасных частей (49-—-53)
приведено в технических описаниях и инструкциях по
эксплуатации на соответствующие типы реле.
8. Оформление заказа
При заказе панели дистанционной защиты типа
ДЗ-503 необходимо указать:
1. Тип панели.
2. Номинальный переменный ток (1 или 5 А).
3. Номинальное напряжение постоянного тока
(220 или ПО В).
4. Платежные и отгрузочные реквизиты.
5. Обозначение технических условий (ТУ16-
-529.592-70 или ТУШ. 10-529.593-70).
Пример сокращенного условного обозначения
панели типа ДЗ-503 общепромышленного
исполнения на 220 В постоянного тока и 5 А переменного
тока: « Панель дистанционной защиты типа ДЗ-503
на 220 В и 5 А. ТУ 16-529.592-70».
15

Рис. 3. Габаритные размеры панели. Рис. 2. Векторная диаграмма контура подпитки.
1—комплект реле сопротивления I ступени;
2—комплект реле сопротивления II ступени;
3—комплект реле сопротивления III ступени (КРС-3);
4—усгройство блокировки при качаниях;
5—блок-реле;
Л С—лампа сигнальная типа ЛС-53;
НЗ-1, НЗ-2, НЗ-3, НЗ-4, НЗ-5, НЗ-6—трехпозиционный
переключатель типа НКР-3;
БИ-1 БИ-2—блок испытательный типа БИ-,4;
БИ-3, БИ-4—блок испытательный типа БИ-6.
16

Р»ю. 4. Верхняя плата реле сопротивления I ступени.
1—переключатель ступенчатой регулировки уставок в
цепях напряжения;
К21 —Потенциометр плавной регулировки уставок в цепях
напряжения;
Н9 —выравнивающее сопротивление;
Н5 —накладка проверки направленности реле;
Н6 —накладка в цепи рабочего контура реле
сопротивления;
Н7 —накладка в цепи магнитоэлектрического реле;
Н9, Н10—переключатели регулировки уставок в цепях тска;
НИ—накладка в цепи фильтра второй гармоники.
Рис. 5. Верхняя плата реле сопротивления II ступени.
1—переключатель ступенчатой регулировки уставок;
К21— потенциометр плавной регулировки уставок;
1^9 —выравнивающее сопротивление;
Н5 —переключатель ввода смещения;
Н6—накладка проверки направленности реле;
Н7 —накладка в цепи магнитоэлектрического реле;
Н9—накладка в цепи фильтра второй гармоники.
и

4? ^/ уг $з &,у об~ 46 4^ 4* № *&">.
Рис. 6. Временная характеристика реле сопротивления.
Пунктиром показана характеристика при наличии напряжения
на входе контура подпитки.
I характеристика 1к.з./1т.р.=1,3
II характеристика 1к.з./1т.р.=2
III характеристика 1к.з./1т.р. = 10
да м
Рис. 7. Зависимость сопротивления одной фазы защиты
от величины тока в этой фазе.
Гг.р.
Рис. 8. Зависимость 2ср.= ф (1к.з.)
Д8

№
поз.
Наименование
10 Контрольный штепсель
типа ШК-6
11 Контрольный штепсель
типа ШК-4
12 Резистор МЛТ-2-4,7 кОм
МЛТ-0,5-180 кОм
МЛТ-1-3,9 кОм
МЛТ-0,5-180 кОм
МЛТ-2-2,7 кОм
МЛТ-0,5-390 Ом
МЛТ-0,5-15 кОм
МЛТ-0,5-91 Ом
МЛТ-0,5-75 Ом
МЛТ-0,5-560 Ом
МЛТ-0,5-30 Ом
МЛТ-2-18 кОм
МЛТ-2-12 кОм
МЛТ-2-1 кОм
МЛТ-2-5,6 кОм
МЛТ-2-6,8 кОм
МЛТ-2-18 кОм
МЛТ-2-390 Ом
МЛТ-2-560 Ом
МЛТ-2-15 кОм
МЛТ-2-2,4 кОм
МЛТ-1-7,5 кОм
13 Резистор ППЗ-43-470 Ом
(СП5-20ТА-470 Ом)
ППЗ-43-100 Ом
(СП5-20ТА-100 Ом)
ППЗ-43-10 кОм
(СП5-20ТА-10 кОм)
ППЗ-43-20 кОм
(СП5-20ТА-10 кОм)
ППЗ-43-4,7 кОм
(СП5-20ТА-4,7 кОм)
-ППЗ-43-330 Ом
(СП5-20ТА-330 Ом)
Обозначение
Изображение
поз.
Наименование
1 Пластинка
2 Пластинка
3 Пластинка
,7
4 Пластинка
5 Винт
6 Колодка
7 Пластинка
8 Пластинка
9 Губка контактная
Обозначение
5БК.557.009
5БК.557.010
5БК.557.011
5БК.557.015
8БК.903 358.1
8БК.903.358.2
8БК. 143.026
5БК. 150.080.1
5БК. 150.080.2
5БК.568.006
(5БК.568.006.2)
Изображение

_Г Наименование
поз. |
1
18 Диод кремниевый КД-205Б
19 Катушка
20 Реле магнитоэлектрическое
М237/054 1
Обозначение
5БК.520.928.17
5БК.520.928.26
5БК.520.928.17
5БК.520.928.19
5БК.520.928.18
5БК.520.928.19
5БК.520.929.10
5БК.520.929.11
5БК520.929.11
5БК.520.929.Н
Изображение
поз.
Наименование
14 Стабилитрон Д-816В
15 Стабилитрон Д-814А
16 ДиодД211; Д-226
17 Блок кремниевый
выпрямительный КЦ-403А
Обозначение
Изображение
Примечание. В числителе обозначение соответствует исполнению панели на номинальное напряжение оперативного
постоянного тока—220 В, в знаменателе—ПО В.
Рис. 9. Запасные части к панели защиты,

2Др дроссель №=2000 витк. ПЭВ-2/0,27
в) Комплект аппаратов
«4»
4К1, 4К'1 резистор 8,2 кОм±5% соединены последог
МЛТ-2 тельно
4К6, 4К'6 резистор 2,4 кОм±5% соединены последог
МЛТ-2 тельно
4С5 конденсатор 0,5 мкФ±10%, 250 В
МБГЧ-1-2А
4Тр1 трансреактор V*=2700 витк. ПЭВ-2/0,2
отпайки от 450, 900, 1350, 18
2250 витк.
4Др2 дроссель №=900 витк. ПЭВ-2/0,27

ВНИМАНИЕ!
Изменения и дополнения к техническому описанию и инструкции по эксплуатации
на «Панель дистанцион ащиты типа ДЗ-503». ОБК 469.518. Издание 01.
//г8
66&&Я&Р
М2</#е//а7а#'б'е
/%*7::0,*-/<Г0х0а'
Л0Г-/-3,#/г0"
/огг-0,^-/Г0л0*
//у/Г-ЯЗ'-^/Л'
/У/7Г-0,5-&00*
Л0Г'0,3'-Л70*
/жг-г- /**Оу
/У/?Г-<?-^<?л0*
лс*г-<г-/**<?/*
^//лг-<г- /*л0#
Запотел
/г
ж
жь
"&7ЯГЛ&
уаилемяд^
/У/7Г-/-^,Зл0*
//у7Г-03-3000#
к#/?/-0,5-/3*0*
х/я?Г'4з-/зг?*
/УЯ/-43-330*
//у?/-0,3-300*
. //у//-<?"330 0"
Л6ЯГу?-&00"
/ЯГГ-/-^*0#
//у7/'-/-**:#л0"\
/&ГГ-У- <?Я*0#,
щ/е црслти
{усеется
ыие
&>/?<?
//ос/ /*ен оба **ое
СУ *7?<и*? .
ЭУ7€л*е*"г>оо
?20в
1106
/>е*е
/Рл-нсх/ес/К/с* ,
Л0Т&&&&
Р/?~гз^//<? х
Л&/7ЖЧ& дЪ/ттЪ-
&/?2
=с: 5' *
• С/ Т71/ГТ I
Э/геъентоб I
ш
ш
шрёя&овие
/>/7'2&/<?<?0
/>/7-2$г///0
'епи сигнализации
~7за^/
/7/>с/70#:0*/и&./
23&
'/%7&>7ажг/ш& #
гУл&&/??с*
Латж/ю гй//7?0
0М//&К
0ри//а
\/Усгс//у#//0бс7//*/е и/т//?
М4/у*А//7?а
&№,5/?&\/&3//г/770/? /РЗЯ-^
*4/
Ли-ад
40
/&л*г/е&0Л!у* Ш&/К2Г.
\//С2'У/УгА/0&2//иг /У/77/У/?
35* @ 1Г
ж/*//? Двести _
\4&&е/я0/> /220-25
7&л//с/</гс/гие
\&00# */07~
%—*<&
«**—Оу
46* @"
II
II
#/Ш
-@ **'
-®—+#
ЗР
ХХУП НонтактуГ -ре^^^Ц
I о/

у&^<0&^<у<е ^АЩ^&ууЛ&з&у/гУ^^ Ятя* 4&^ужз&Ъ**<гу?7 уро^^&ГуЯ?*
Мггг/пе^г ° пица ^ ^?ляия*& гЯу/т?*
1 /9ё2гУ^^л'<Рг^2^'У^
/ /2^<2гут?гу^/г<2
у. /7^г2г?/т?г/А'А'<2
—
4г?
/ 1
/Газ^А
1 Л42г//*4>АЧ?0°&//*/<?
№/%>зг/<?/ло/?/У/7-<?-4/*/?*■ */<?%
/
/
/
/
/
/
| /

Приложение I
2 ?.пп,
21

Дополнение
к техническому описанию и инструкции по эксплуатации
«Панель дистанционной защиты типов ДЗ-503У4, ДЗ-503Т4»
Настоящее техническое описание и инструкция по
эксплуатации распространяется на панель дистанционной защиты типов
ДЗ-503У4, ДЗ-503Т4 с номинальной частотой переменного тока
60 Гц.
Технические данные панели с номинальной частотой
переменного тока 60 Гц, в основном, соответствуют данным панели с
частотой 50 Гц, за исключением:
1. Номинальные данные:
переменный ток: 1 или 5 А, 100 В, 60 Гц.
2. п. 4.16и. Пусковой орган имеет кратность загрублеиия к
высшим гармоническим составляющим напряжения в диапазоне
частот 180—420 Гц не менее бив диапазоне 420—780 Гц не менее
3, а также к высшим гармоническим составляющим тока 31о,
начиная с третьей гармоники, не менее 3.
3. п. 6.8.3. Частоту 150 Гц заменить на частоту 180 Гц,
частоту 450 Гц — на 630 Гц, частоту 50 Гц — на 60 Гц, диапазон частот
60—650 Гц изменить на 60—780 Гц.
4. п. 6.8.5. Частоту 150 Гц заменить на 180 Гц.
5. п. 6.8.6. Диапазон частот 50—650 Гц изменить на 60—780 Гц.
6. Технические данные в приложении 9.
а) Комплект аппаратов
«1»
№з=№4=3300 витк. ПЭВ-2/0,13
1ТР1 трансреактор отпайка от 160 витк.
1ТРЗ трансреактор №1 = 5500 витк. ПЭВ-2/0,13
№2=№з=110 витк. ПЭВ-2/0,29
1Др дроссель № = 2000 витк. ПЭВ-2/0,27
б) Комплект аппаратов
«2»
2ТР1 трансреактор №з=3300 витк. ПЭВ-2/0,13
отпайка от 160 витк.
№4=3750 витк. ПЭВ-2/0,13
отпайки от 160, 3300 витк.
2ТРЗ трансреактор №1 = 5500 витк. ПЭВ-2/0,13
№2=№з= 110 витк. ПЭВ-2/0,29

Продолжение приложения
•
4<34К5>

%■*?*.
&* <>^ XXIV
.•*
Продолжение приложения I
31с
XX!II
-по[
4Н5
.и
® <2
мил
® @®@ @
23

Продолжение приложения 1
Я 3 С а а* с а
ФФФ 0® ®@
№ №
5
ъ
УЬ
Ре*
ШЗ ^
13
в/о-
//о
6Хо-
о^*о-
<*/<>
и/г
«-
Цепи постоянного тока
/*7/
$&—т\ пг-®
А/ I
24

Продолжение приложения 1
Цепи переменного тока и напряжения
Цепи постоянного тока
А Ь 6
I
ШЗ
да
й
-Ш
р#*
<хЗо-
абсу
<«-
/КЗ
48 о-
аГо
а/о
■<4-
и/3
«г-
«г-
^Ф)Ф^®
ф г ^ Ь
I %, .& & **^-г&Р
1&*
ПКII О-
о*т&
№
П СУЪЯЛ**"
1ш/<и
Ш/Ц
<"/<*
ё <г
Схема электрическая принципиальная панели типа ДЗ-503
I—цепи постоянного тока. II—реле сопротивления I
ступени. III—реле сопротивления II ступени. IV—реле
сопротивления III ступени. V—деблокирование защиты при ложном
Срабатывании блокировки при неисправности в цепях
напряжения. VI—реле времени II ступени. VII—реле времени
III ступени. VIII—выходные цепи I ступени. IX—выходные
цепи II ступени. X—выходные цепи III ступени.
XI—ускорение II ступени. XII—повторитель II ступени. XIII—
неисправность в цепях напряжения. XIV—блокировка при
качаниях. XV—реле ввода защиты в работу. XVI—сигнализация
неисправности реле Р. XVII—реле вывода I ступени и II,
действующей с меньшей выдержкой времени. XVIII—реле
возврата блокировки через заданное время. XIX—запрет
вгода защиты в работу. XX—повторитель реле Р. XXI—цепи
переменного тока панели. XXII—развернутая схема реле
сопротивления I ступени. XXIII—развернутая схема цепей
блокиоовки при неисправности в цепях напряжения XX у у—
цепи переменного тока блокировки при качаниях. XXV—&аз-
ьернутая схема реле сопротивления и ступени. XXVI—цепи
сигнализации. XXVII—контакты резервные.
25

0>
я
X
*
о
а
л
я 8
О О
К®
®
<%
ЙУ
®
Н©1^
~9фг17
~щш
©
4©
0
"?ЕР
г/гм
®
®
®
©
$
^
V
V
§
51
*3
5
1 <У о
х«м
1 9.°
1
«
1 $
1 *
§
*
о о 6 о о*6^>
** * <|
о о с
^
^
»<* 'V**
> О О^Р^
^
«
ч
^1
о о
Р о
^
о о о
О О р
$
ооЗбЛ
о оЧр>>
I
г/л*
~7/Ш®
/"/ем ®
-7/7?
$
\Л//г//
\///г<Г
'/&
е/н/
©
©
©
I®
V
1 ^
1 >
1
^ ч
■ ■ п ■■ Й
1 ^
1 *
^
^
аоообоо^
к <^ »Л ^ «л Ч К% %
П П О п л ^ /Ла^
уч^и V-' о (^
1 ^
*
^
^ и ^ ^\
$
^
ч
Г
7ЬЩ?
9р/г&
^
26

мш_
>&/**
С*м2Еа^^-Е
^
г
> а<
1
Ч
ч
5
&
ь
•^
^
^
,к
\
в
^
&<
1
^
^
** Ч 1
%
1&.
1
1»
>
р
п
*
&
^
о
х
а>
г
8|
я*о
*2 «
о л
СО ИЗ
я
а о
я ^
2 *
* &
о
*«
1*
^
!> о о ^
ч >. ч
^
р о о ^
4
:>.
^»
1^
^
Ь о о
1 "* **■
р о о
1
1?
о 1
л»
^
Ь
N -»
о 9 |
ч
-«>•

а:
о
*?
в
си
П
1
Ф
я/га
>/?&
»//м\
г//м
©
в
га
^
ч
^
вГО О О 6 О О <16"
9^о о о 9 ° 0%»9У
5
1
©
©
,©
Сч.
*//?//
//АМ
*/г&
*/Ф
©
©
©
©
ч
§
ч
ч
ого о о 6 о
ч. «Ч », .» «о Ч»
40 О О о °
^
$
!
•о
$
г/гл/
Г/ЯР
+/г#
Г/Г&
©
©I
V
^
§
$
*
^
6 О О О 6 О ОЪб
V «^» •«» 4 «О % >* ^»
9 о о о 9 о 049
§
$
$
4
ь
Ь-
Й
^//лу
я
0>
I
о
о.
с
о
и:
•я
я
§
В
%
си
с*
в)
ев
О)
X
и
- ~~ -ДЛ^-'Л
28

О)
§
к с
я >»
3~
8 *
II
* 8
х
*<>
7^57
* ^°тг
ш
I
*о-
<5>
>
^
53
«
»
■2
.51
■»» 1
4 К^
м.
с
1 V
■Зн
^
?5
? %< о- |
5«Чи^
. ^
3<?^
М
§
V
9^1
ы
5
^

Приложение
«с
1Ж.
&э&
*№
ля#^
#?г/д
о/
с*
Л
т
■^п
-■-и А
1 ,
*ъУШГ
*Лл&
^
^
4
4ЯИ*
1
ДН
№М
/Г&0
Шр~
~\
Зг
1211
РШ
<аямг
То5/3
т
цз аг
I С№
Угго в"5 ЛК.
яж
2*
ЯЖ У.
вмги
%^. *№Лс=г-\ ^М^\ Ш-&~~\
Ек!*) мк^у ш-ф*) шф±у

Продолжение приложения 6.
4##л
4М
* га*
-О^Уо-
/574У
_Ж_
ШЬ
уж
ц
4Ш
тг /Г
ш
к
^^-"^^Ыщ
ла»
ЗУ/и»
/*#У
и
ж I
4345^4 /7№Щи
Л7/Г
&р№
Ш
С5//
ЛЬЩ
&>№Г=А
7Р4
Я
\М&
№
\лт
Ш/7
&/г\
мг ^
юр?
и*в
ж_
Э
1 /
л*
\нг
1 <?
, 1
/В
(3
®
ЛРЗ
X
с&/
пщ
• * %
го ю
Ъ ^
ОЗО
\
С6
*9
&Ш
1г
С/
2?
Я
ТР2
\Ш
лф$
/730
нг
!/%4?
-2>
о#7
Чу
^
*°
Г^
ы
С*
1ЛМ
^
/0Й0?
\/73/23
X
ТРЗ__
"г*
\
сз
\л№б
а
°/3
<С^\
Я7/г
\лз/г*
/гш
_вмг/г
I
^
я
(«) <М.
в
т т (*Э («о е*)
!'-
Схема электрическая соединений комплекта блокировки при качаниях
(показана в откинутом на 180° положении плиты).
31

Приложение 7
/7/
Оувт
Л5 ф
1
&&1
С///
г/
%&*
/7///
<±г
Ш*
ти
&/*'
*///
42Ц
@ в @ ©
II
%з№
/7////
*4
%*/ю.
\Р<2\
г
№&.
V
я/
1Р/6
\2
46//
7Ъ2/й[
ш/о\
ШЦ{
?/>>>
■ч/К?
-,///
и&.
2Ш?
4&'*
&ЗЩ>
Л///9.
%>4
1Ж2
<7<?
(О
Р1///6
Р&/6
6/у/М
/&/
м
с?
N
&&&
<л#"/'
3#Ф
^Щ! 4 Щ ^
1 I
их
«г
@ ® щ
Л/УГ
■ЛидЛ
ъшжЖА&г.
Схема электрическая соединений блока логики (показано в откинутом на 180° положении плиты).

Р/72
Продолжение приложения 7
П1&
РТ*
I
г{
э*~
' ^
1
1 '
/*/#
1ш
Р/Н/0
м/з* 1
Д&Г
/%5#*
/ДО
/0/
ЛЯ*
Вид А
видб
ЛмПЬ.
—
—
<:
-^
! -и- ,
•И-"1
-#ч-
■*•"
*-
++3
и ^
/г-///
г>4зме<*~
щж—^
\^>НДЩ п^го
25/5
Я2/Р
,
РУ6/5
ЗЛ8 Д9 4\
АЛ* ДД^
ЗоИМ^
Д_ . 1
ВМ4 Л
0 ■ "^
1оШЩ
РТР/Г
чсг/7.
33

Приложение в
у?*/?* #0?/р0#л#0г0/п0ла. 1
1 ]
/ 1
^
3
4
•?
4
Г
/
^
&
//
&
КЗ
'4
'2
&
/7
'*
г§
М 1
*'<к
«Я
гз
& !
Л
-^
-^
л-
Л
-^
-V
Л
/И
/■//
^
/»
^>^
ЛГ
/>?
Лг
ЛИ
/■/И
ЛУ
Ж-0
**•&
**-гз
*4-'3
&-//
*6*7
**~'-г 1
#3*4
**-4Г
+4-4 1
+4*4
43&-/
ж/*-е
МЗЗ-/
//34-/
#ЗЛ4
#3/-/
+3--1
5*3-/!
1 Ц^лс гсгл'а.л^ялй'б' \
\-и/С 1
\4г-г\
ушс
\шс
&\
Ж'
&У
Г*9
4*\
*А
*з
м
**\
/А
л?
4'
ЛТ
зЛ
л
Л*
^
да;
<7/|
Г*9\
Я/
/3*
ф*
'3?
лс-/
Л5-$0
**-/*
Х4*/</
4ГЗ-&
42-4Л
\*3-&
ГЗ-3-1
/гЗЗ?
1 А?М/>/*4/* 4*/?*
АГ
&
3?
32
3$
*4
4/
№
!</
\44
\4$
\4*
\**
\4*
\**
Ш
и/
\*г
к/
к*
\4Г
ЛУ
\*9
к/
1*6
&*
Я?
гл
№
&4
Ы
***
№
/**
/<Г
М
*АГ-М
*&>'*/
АЗ"-*
Л&-0
х*-/г
А#-/4
&-/<?
*5-'*
*4-<Г
+4</
*4*<&
#М-Г
4*ло "ал/о*****?
\и/#ё
\ж
зу|
лН
Л1
л
л
кч
«я
**1
кя
к«И
&9
&*
•&'
1*г
133
•&4
&$
&$
дкз-г
ЯМ-4
6//3-Л
ЯЮ-/
б*4-г
М4-4
М4-4
0*4-*
1 Щ/х/ /в&*&
к*9
\70Ъ
Г?
к*
кк>
Р^о
кг?
7/6
77?
7/6
«?
/^
м
Ы
/Л
Щ*
\170
V9*
М-74
V9*
]???
и
щ*
1
1ги
■
ш±
&//-г
.6У4.4
04/-1
\зм-б
\м-4
ЛУ./
\ Я/2.4
1 мы
—•
—
—
—
—
шшш.
—.
—
-
—
ш^
—
н->
[—
1
г&*
О^П \Г/-;з
@
®
{р'37\7/-Л
»
Я, 1^^@®@®@©@©®®@0^^^
— &> —
34
Схема электрическая соединений панели дистанционной защиты типа ДЗ-503.

Приложение 9.
Технические данные элементов панели типа ДЗ-503
Обозначение
по
принципиальной схеме
1К1, 2К1
1К2, 2К2
ЩЗ, 2ВЗ
1К4, 21*4
Ш5, 1К6
2К5, 2К6
Ш7, 1К8
2К7, 2К8
1К9, 2К9
11*10, 2Ш0
1К11, 2К11
1Ш2, 1К13
2К12, 2К13
1К14, 21*14
11*15, 21*15
11*16, 2К16
11*17, 21*17
1К18, 21*18
11*19, 21*19
11*20, 21*20
1К21, 21*21
1С1, 2С1
1С2, 2С2
1СЗ, 2СЗ
1С4, 2С4
1Д1, 1ДЗ
2Д1, 2ДЗ
1Д4, 2Д4
1Д5, 2Д5
1ВМ1, 1ВМ2
2ВМ1, 2ВМ2
1Р, 2Р
1РП1, 2РП1
1Др, 2Др1
Куда
входит
Комплект аппаратов «1» и «2»
-
Наименование
и тип элементов
Резистор МЛТ-2
Резистор МЛТ-0,5
Резистор МЛТ-1
Резистор ПЭВ-25
Резистор С2-1-2
Резистор С2-1-1
Резистор ППЗ-43
(СП5-20ТА)
Резистор ПЭВ-10
Резистор МЛТ-0,5
Резистор ПЭВ-10
Резистор МЛТ-2
Резистор МЛТ-0,5
Резистор ППЗ-43
(СП5-20ТА)
Конденсатор МБГП-2-А-11
Конденсатор МБГЧ-1-2А
Стабилитрон кремниевый
Диод
Диод
Блок кремниевый
выпрямительный
Реле магнитоэлектрическое
Реле поляризованное
РС4.521.0М
Дроссель
Технические данные
4,7 кОм±10%
180 кОм±10%
3,3 кОм±10%
2,7 кОм±10%
2 кОм±1%'
6,2 кОм±1%
470 Ом±10%
2,4 кОм±5%
180 Ом±10%
1,2 кОм±5%
2,7 кОм±10%
390 Ом±5%
15 кОм±5%
91 Ом±5%
75 Ом ±5%
56 Ом±5%
30 Ом±5%
100 Ом±10%
1 мкФ, 200 В
2 мкФ, 200 В
1 мкФ, 200 В
0,5 мкФ±10%, 500 В
Д816 В
Д211
Д-226
КЦ-403 А
М237/054
РП-7
' \У = 2300 витков
ПЭВ-2-0,27
Примечания
8=12X12; 8 «0,8 мм
Э-320
35

Продолжение приложения 9.
Обозначение
по
принципиальной схеме
Куда
входит
Наименование
и тип элементов
Технические данные
Примечания
1ТР1
1ТР2, 2ТР2
1ТРЗ, 2ТРЗ
2ТР1
2РС1, ЗРС2
ЗРСЗ
4К1, 4К'1
4К2
4НЗ
4К4
4К5
4Кб, 4К/б
4К7
4К8
4К9
4Н10

комплект

аппаратов «3»
36
1 А
5 А
Трансреактор
Трансформатор
напряжения
Трансреактор
1 А
5 А
Трансреактор
Реле сопротивления
типа КРС-3
Резистор МЛТ-2
Резистор ППЗ-43
(СП5-20ТА)
Резистор МЛТ-2
Резистор ППЗ-43
(СП5-20ТА)
Резистор МЛТ-2
\У1 = \У2 = 60 ВИТКОВ
отпайки от 15, 30, 45 витков
ПЭВ-2-0,8
\У3 = \У4=4000 витков
отпайка от 200 витков
ПЭВ-2-0,13
Д^1=\^2=12 ВИТКОВ,
отпайки от 3, 6, 9 витков
ПС Д-1,56
\Уз=\^4=4000 витков
отпайка от 200 витков
ПЭВ-2-0,13
\У1 = 1100 витков,
отпайка от 930 витков
ПЭВ-2-0,33
\У2=1280 витков отпайки
от 320, 640, 960 витков
ПЭВ-2-0,33
\Уз = 340 витков,
отпайки от 80, 160, 240 витков,
ПЭВ-2-0,41
\^1=6500 витков
ПЭВ-2-0,12
\Уз=\У4=130 витков
ПЭВ-2-0,29
\У1=\У2 = 60 ВИТКОВ
ПЭВ-2-0,8
\Уз=4000 витков.
отпайка от 200 витков
АУ4=4500 витков
отпайка от 200, 4000 витков
ПЭВ-2-0,13
^1=\У2=12 витков
ПС Д-1,56
\Уз=4000 витков
отпайка от 200 витков
^4 = 4500 витков
отпайка от 200, 4000 витк.
ПЭВ-2-0,13
Средний керн
8 = 12X24
Крайний керн
8=8X24
8 =2 мм
Э-320
Зазор на крайних
кернах
8=16X32
Э-320
8=12X24
8 =1 мм
Э-320
Средний керн
8=12X24
Крайний керн
8=8X24
8 =2 мм
Э-320
Зазор на крайних
кернах
9,1 кОм±10%
10 кОм±10%
20 кОм±10%
12 кОм=Ь10%
560 Ом=Ы0%
2,7 кОм±5%
4,7 кОм±10%
10 кОм±10%
6,8 кОм±5%
1 кОм±10%
Соед. послед.
Соед. послед.

Продолжение приложения 9.
Обозначение
по
принципиальной схеме
4КИ
4К12
4К13
4К14
4К15
4К16
4К17
4К18, 4К19
4К20
4С1
4С2
4СЗ
4С4
4С5
4С6
4С7
4С8, 4С10, 4С11
4С9
4С12
4ВМ1, 4ВМ2
41*21
4К22
4Д5, 4Д6,
4Д1... 4ДЗ
4Д8... 4Д11
4Д4
с =====
4Д9, 4Д7, 4Д10
4РП1
4РП2
Куда
входит
Комплект аппаратов «4»
Наименование
и тип элементов
Резистор МЛТ-1
220 В
110 В
220 В
110 В
Резистор МЛТ-2
Резистор ПЭВ-10
Резистор МЛТ-1
Резистор ПЭВ-10
220 В
ПО В
Резистор ПЭВ-10
Резистор ПЭВ-25
220 В
ПО В
Резистор ПЭВ-10
Конденсатор МБГЧ-1-2А
Конденсатор МБГО-2
Конденсатор МБГЧ-1-2А
Конденсатор МБГО-2
Конденсатор МБГО-2
Блок кремниевый
выпрямительный
Резистор МЛТ-0,5
Резистор МЛТ-1
Диод кремниевый
Стабилитрон кремниевый
Реле кодовое типа КДР-1
220 В
ПО В
Реле кодовое
типа КДР-3
Технические данные
7,5 кОм±10%
68 кОм±10%
43 кОм±Ю%
3 кОм±5%
820 Ом±5%
3 кОм±5%
3 кОм±5%.
5,6 кОм±5%
3 кОм±5%
820 Ом±5%
620 Ом±5%
380 Ом±10%
6,8 кОм±10%
0,25 мкФ±10%, 1000 В
0,25 мкФ, 600 В
1,0 мкФ 300 В
0,25 мкФ±10% Ю00 В
1,0 мкФ±10% 250 В
2,0 мкФ±10% 250 В
0,5 мкФ, 500 В
10 мкФ, 160 В
1,0 мкФ, 300 В
4 мкФ, 300 В
КЦ-402Ж
15 кОм±10%
2,4 кОм±5%
КД-205 Б
Д814А
Д816В
АУ= 14500 витков ПЭВ-2-0,1
\У=35500 витков
1 ПЭВ-2-0,08 К=8500 Ом
№ = 20 000 витков
ПЭВ-2-0,11 К=2600 Ом
Примечания
37

Продолжение приложения 9.
Обозначение
по
принципиальной схеме
4РПЗ
4РП4
4РВ
4РУ1
4Р1
4ТР1
4ТР2
4ТРЗ
4ТР4
4ТР5
4ДР1
4ДР2
4ДРЗ
5К1
51*2
5КЗ
5К4
5К5
5К6
5К7
5К8
5Д9
5КЮ
5КП
51^12
5К13
Куда
входит
Наименование
и тип элементов
220 В
110 В
Реле кодовое
типа КДР-1
Реле кодовое типа КДР-1
220 В
ПО В
Реле времени
Реле сигнальное
Реле магнитоэлектрическое
1 А
5 А
Трансреактор
Трансформатор
1 А
5 А
Трансформатор
Дроссель
Резистор ПЭВ-10
Резистор МЛТ-2
Резистор ПЭВ-10
Резистор ППЗ-43 1
1 (СП5-20ТА) 1
Резистор ПЭВ-10
Резистор ППЗ-43
(СП5-20ТА) |
Резистор ПЭВ-10
Резистор ППЗ-43 1
1 (СП5-20ТА)
Резистор ППЗ-43
| (СП5-20ТА)
1 Рачмптпп ПЯ1В-1П
1 1 "" 1
Технические данные
\У=46000 витков
ПЭВ-2-0,07; К =13200 Ом
XV=29000 витков
ПВ-2-0,09; К = 5000 Ом
Ш=29000 витков
ПЭВ-2-0,09; К=5000 Ом
ЭВ-134/220
В-134/110
РУ-21/0,01
М-237/054
\У1=200 витков,
отпайка от 100 витков
ПЭВ-2-0,8
\У2 = 3000 витков,
отпайка то 500, 1000, 1500,
2000, 2500 витков
ПЭВ-2-0,2
\У1 = 40 витков
отпайка от 20 витков
! ПС Д-1,56
\у2=3000 витков,
отпайка от 500, 1000, 1500,
2000, 2500 витков
ПЭВ-2-0,2
"\У1-8000 витков ПЭВ-2-0,1
\У2= 1200 витков,
отпайка от 410, 500 витков
ПЭВ-2-0,1
1 \\^! = 60 витков ПЭВ-2-0,8
\У2=8000 витков, отпайки
от 1800, 4000, 6000 витков
1 ПЭВ-2-0,13
\У, = 12 витков ПС Д-1,56
"\У2 = 8000 витков, отпайки
от 1800, 4000, 6000 витков
ПЭВ-2-0,13
\У = 5000 витков ПЭВ-2-0,2
№=1000 витков ПЭВ-2-0,27
\У=3500 витков ПЭВ-2-0,2
100 Ом±10%
390 Ом ±10%
1 кОм±5%
330 Ом±10%
2 кОм±5%
1 кОм±5%
330 Ом±10%
2 кОм±5% |
1 кОм±5% 1
330 Ом ±5%
20 кОм±10%
2 кОм±5% % |
1 кОм±10% 1
Примечания
8 = 16X20
о =5 мм
Э-320
8=12X12
Э-320
8=12X12
| Э-320
I 8=12X12
Э-320
38

Продолжение приложения 9.
Обозначение
по
принципиальной схеме
5Ш4, 5Н15 1
5Д1
5ДЗ, 5Д4
5Д6, 5Д8,
5Д9
5Д5, 5Д7
5ДЮ, 5Д11
5ВМ1, 5Д12-5Д16
5С1
5С2
5СЗ
5РТ1
5РН1, 5РТ2
5РП1
5РП2
5РПЗ
5РВ1
5РВ2
5РВЗ
5РУ1.. 5РУ6
5РУ7
5ТР1
5ТР2
5ТРЗ
5ТР4
ЛС
БИ-6
БИ-4
Ю-1
ИЗ, 6
Куда
входит
ю
ш
о
н
ев
Он
ев
с
с
СО
н
с
о
Наименование
и тип элементов
Резистор ПЭВ-25
Диод
Диод кремниевый
Стабилитрон
Диод кремниевый
Конденсатор МБГЧ-1-2А
Конденсатор МБГП
Конденсатор МБМ
1 Л !
5 А
Реле тока
Реле поляризованное
РС4.521.011
220 В
ПО В
220 В
110 В
220 В
, ПО В
220 В
ПО В
220 В
1 110 В
220 В
ПО В
Реле кодовое
типа КДР-3
Реле промежуточное
Реле кодовое
типа КДР-1
Реле времени
Реле времени
Реле времени
Реле сигнальное
1 ПО В *>еле снгнальное
1 А
5 А
Трансформатор
Тринсформатор
Лампа
Испытательный блок
Накладка
Технические данные
560 Ом±10%
Д-815
КД-205Д
Д-814А
КД-205Б
2 мкФ, 250 В
10 мкФ, 160 В
0,1 мкФ, 160 В
РТ-40/0,6
РТ-40/2
РП-7
\У=46000 витков
ПЭВ-2-0,07; К = 13200 Ом
\У=29000 витков
ПЭВ-2-0,09; Н=500 Ом
РП-251/220
РП-25Г/И0
№ = 35500 витков
ПЭВ-2-0,08; К-8500 Ом
№=29000 витков
ПЭВ-2-0,09; К = 5000 Ом
ЭВ-122/220
ЭВ-122/ПО
1 ЭВ-134/220
| ЭВ-134/И0
1 ЭВ-134/220
ЭВ-134/110
РУ21/0,05
РУ-21/220
РУ-21/П0
№1 = ^2 = 80 ВИТКОВ
ПЭВ-2-0,8
\\7з == 160 витков
ПЭВ-2-0,8
УУ4=800 витков
1 ПЭВ-2-0,35
\У1=АД72=16 ВИТКОВ
ПС Д-1,56
\У3=32 витка ПСД-1,56
\У4 = 800 витков
ПЭВ-2-0,35
^,=^2=1000 витков
ПЭВ-2-0,15
ДУ3=4000 витков
отвод 2000 витков
ПЭВ-2-0,15
НКР-3
Примечания
8=16X20
Э-320
8=12X24
Э-320
39