Строительная индустрия. Том VII. Части зданий. Часть 2 - Дюрнбаум Н.С.

Автор: Дюрнбаум Н.С.
Теги: строительство промышленное строительство справочник строителя
Год: 1933
Похожие
Строительная теплотехника ограждающих частей зданий
Архитектура промышленных зданий
Усиление строительных конструкций при реставрации зданий и сооружений
Конструирование железобетонных элементов промышленных зданий
Текст
                    VII
Г0ССТР0ЙИЗДАТ
Отсканировал: Romka
Обработал: ЛАО
♦
СТРОИТЕЛЬНАЯ
ИНДУСТРИЯ
СПРАВОЧНОЕ РУКОВОДСТВО
ПО ГРАЖДАНСКОМУ И ПРОМЫШЛЕННОМУ СТРОИТЕЛЬСТВУ
В ШЕСТНАДЦАТИ ТОМАХ
Под общей редакцией: В. И. Вельман (главный редактор),
проф. П. С. Белова, инж. Б. П. Горбушина, инж. Н. С. Дюрнбаум,
инж. А. В. Конорова, проф. Г. М. Людвиг, инж. Н. К. Николаева,
инж. Л. И. Онищика, инж. Н. А. Попова, доц. А. И. Ратнер,
инж. М. С. Рудоминер, С. И. Сахарова и инж. Н. Л. Стамо
ГОССТРОИИЗДАТ
ТОМ VII
КОМИТЕТОМ ПО ВЫСШЕМУ ТЕХНИЧЕСКОМУ ОБРАЗОВАНИЮ ПРИ
ЦИК СССР ДОПУЩЕНО К ИЗДАНИЮ В М Г. В КАЧЕСТВЕ УЧЕБНОГО
ПОСОБИЯ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ ВТУЗОВ
ЧАСТИ
ЗДАНИЙ
ЧАСТЬ ВТОРАЯ
Под редакцией инж. Н. С. ДЮРНБАУМ
При участии инж. Л. И. Онищика
нктп
СССР
Государственное научно-техническое издательство
строительной индустрии и судостроения
------------ГОССТРОЙИЗДАТ —
МОСКВА
1933
ЛЕНИНГРАД
BAUINDUSTRIE
HANDBUCH DES GESAMTEN HOCHBAUWESENS
IN SECHZEHN BANDEN
Chefredakteur: W. Wohlmann
Redakteure: Prf. P. Below, dipl.-Ing. N. Durnbaum,
dipl.-Ing. B. Gorbuschin, dipl.-Ing. A. Konorow,
Prf.	H.	Ludwig,	dipl.-Ing.	N.	.Nikolajew,
dipl.-Ing. L. Onistshik, dipl.-Ing. N. Popow,
Doz.	A.	Ratner,	dipl.-Ing.	M.	Rudominer,
S. Sacharow und dipl.-Ing. N. Stamo
GOSSTRO JISDAT
СТРОИТЕЛЬНАЯ ИНДУСТРИЯ, Т VII
Главнейшие опечатки
Стра- ница	Строка	Напечатано	Должно быть
24	Табл. Б, за-	этаж	2 этажа
	головок		
	п	ч	н	III этаж	3 этажа
38	5 снизу	и	5 конструкции	и конструкций
44	. 9 сверху	до 0.5 т	до .5 т
68	13 снизу	«а	ка
100	24—25 свер-	основание	основные
	ху		
	16 снизу	стр. 67	т. VI, стр. 67
106	3 сверху	прибавить	прибивать
109	—	—	черт. 142 поверпутьна 180'
111	15 снизу	155	153
145	/—о сверху	армированием		армированием,
151	о сверху	наплукции	иаилучшей
152	1 сверху	плит	плит и
	Сталь	Торговое железо	Сталь Торговое железо
165	Табл. 17	900	1100	1100	900
	1000	1250	1250	1000
	1100	1400	1400	1100
177	13—14 снизу	6X22 см	5 • 23 см
178	Табл. 25 за-	9 капо?..	9 кгтог. м (1 в см)
	ГОЛОВОК		
179	1 сн.,6 столб.	1,7280	1,0955
	слева		
180	Табл. 26, за-	9 кг!пог. м	9 кг!пог. м (1 в см)
	ГОЛОВОК		
190 	6 снизу	уничтожает	улучшает
211	13 снизу	Балки	Блоки
224	27 снизу	Тип предложен		Подвески предложены
235	6 сверху	10 кг/см2	15 кг см2
243	8 сверху	Черт. 295	Черт. 319
244.	10 сверху	*5	
248	Черт. 329	0*2	0,2 (Z-j-c)
252	Черт. 334	0,9 /	0,2 (Z-4-с)
256	8 снизу	(Черт. 341,342,343)		(Черт. 341)
257	2 снизу	(Черт. 325 н 326)		(Черт. 349 и 350)
297	Черт. 450	^С‘в^	
297	Черт. 450	Z	/h=1iis—Кзо	Ijh =18 — 30
298	ЮиИснизу fK.cm.	п. = fynp-\- f	f к. cm. п. = f ynp.^f сдв.
299	9 сверху	проекта	пролета
('.гра- ница	. Строка	Напечатано	Должно быть
300	10 снизу	375,25	375,24
300	7 снизу	24,оз	24.05
300	6 снизу	(?л=399,27	Gc.e. = 399,29
305	— снизу	Шарикоподшипни- ка, сопутствуют	Шарикоподшипника, онн неизбежно сопут- ствуют
306	14 снизу	Примененные клеяные и фанерные конструкции	Применение клееных н фанерных конструкций
308,309	Черт. 462 н 464	Переставить текст	под фото
327	20 сверху	G =1844 кг	G = 1484 кг
442	23 снизу	безыскусственной	без искусственной
447	23 сверху	пробоины	прибоины
452	9 снизу	669	693
475	13 снизу	мм	см
480	Табл. 72, за- гол. кр. прав, столб.	t	f
497	5 сверху	конструкций.)	конструкций — редакция 1933 года).
502	5 снизу	наплавлением добавоч-	наплавлением валика
		ного	из добавочного
507	4 сверху	Для элементов g	Для приварки элементов 1
516	16 сверху	г	
526	10 сверху	ножа	пояса
551 605	6 сверху Черт. 975,	тот, при	тот случай, при
	О(.Т 834	57	67
	1 снизу	179	79
613	5 снизу	мм	м
628	Графа 2, стр. 7 снизу	1: 9	1 : 2
ГСИ № 296
ОСНОВНЫЕ УСТАНОВКИ
ПО ВЫБОРУ И ПРИМЕНЕНИЮ РАЗЛИЧНЫХ КОНСТРУКЦИЙ.
I.
Вельман В. И.
В период первой пятилетки мы сумели организовать
энтузиазм, пафос нового строительства н добились реша-
ющих успехов. Это очень хорошо. Но теперь этого
недостаточно. Теперь это дело должны мы дополнить
энтузиазмом, пафосом освоения новых заводов и новой
техники, серьезным поднятием производительности тру-
да, серьезным сокращением себестоимости. В этом теперь
главное. Ибо только на этой базе мы можем добиться,
скажем, ко второй половине второй пятилетки нового
мощного разбега как в области строительства, так и в об-
ласти прироста промышленной продукции1'.
Так учит наш гениальный вождь и руководитель г. Сталин, так опреде-
ляет основные задачи второй пятилетки социалистического строительства
январский пленум ЦК ВКП(б).
Освоение новой техники, решительное повышение эффективности капита-
ловложений в новое строительство, серьезное поднятие производительности
труда в этой области, освоение и массовое внедрение в жизнь положитель-
ных результатов нашего и заграничного опыта рационализации строитель-
ства и новых лучших путей его реконструкции в целях максимального уде-
шевления стоимости и улучшения качества его, — полное и своевременное
удовлетворение потребности строительства в стройматериалах, транспорте,
рабсиле, технических кадрах и т. п., замена дефицитных ресурсов более
доступными и т. д,—все эти задачи второй пятилетки означают, что капи-
тальное строительство должно во всей своей массе решительно и быстро перейти
от отсталых кустарных форм и методов организации строительства и про-
изводства стройработ к более организованным и усовершенствованным, к
подлинно индустриальным формам и методам.
Для осуществления этих задач необходимо перейти прежде всего от наи-
более распространенных ныне конструкций из кирпича, бревен, мелких
камней и от других трудоемких решений, не соответствующих требованиям
реконструкции, стандартизации и механизации строительства, к новым об-
легченным конструкциям на базе сборки и монтажа целых стандартных
частей зданий и сооружений, изготовленных фабрично-заводским способом;
необходимо перейти к облегченным конструкциям нз крупных блоков и
щнтовых материалов, необходимо широко использовать для производства
этих материалов „отбросы" и отходы промышленности и других отраслей
народного хозяйства, а также залежи местного сырья, не требующие для
Своего применения такого большого количества рабсилы, транспорта и топ-
5
лива (на обжиг), как старые основные стройматериалы и конструкции из них.
Путем одного механического увеличения наших ныне применяемых стро-
ительных ресурсов мы второй пятилетки как следует не осуществим. Если
бы мы попрежнему ориентировались например на кирпичные стены, то
нам пришлось бы во второй пятилетке увеличить капиталовложения на по-
стройку и реконструкцию кирпичных заводов в 4 раза; увеличить по
подсчетам ВНИИСМ к 1937 г. потребность строительства в топливе на об-
жиг примерно в 9 раз против 1932 г.; нагрузить транспорт стройматериа-
лами вместо 18% его грузоподъемности в 1931 г. до 50—54% в 1937 г.
(что на деле понятно невозможно) и т. д. Кроме того при сохранении старых
и в частности кирпичных конструкций по их удельному весу в настоящем
объеме потребовалось бы для выполнения второй пятилетки капитального
строительства, несмотря на усиленную механизацию строительства, в 1’/2 раза
больше рабсилы, чем мы имеем. Однако все эти узкие места легко
устранимы путем реконструкции строительства на базе широкого применения
соответствующих новых материалов и облегченных конструкций.
Выбор конструкций В VI томе „Строительной индустрии1' (в статьях
В. И. Вельмгна и Б. Ф. Васильева) уже приведены сравнительные данные
о технико-экономической эффективности основных конструкций из различных
материалов. Эти данные очень убедительно говорят о громадных преиму-
ществах новых облегченных конструкций по сравнению со старыми.
Поэтому при выборе конструкций и определении их удельного веса в
строительстве следует руководствоваться показателями их эффективности:
1)	по трудоемкости, т. е. по потребности в рабочей силе на производство
стройматериалов и стройработ и по степени возможности их механизации;
2)	по потребности в транспорте, т. е. по весу всей совокупности кон-
струкций данного здания или сооружения, падающего на единицу измерения
(кв. ме:р жилой или полезной площади, кубометр здания или сооружения
и т. п.), и по дальности перевозок;
3)	по возможности ускорения сроков производства работ и по соответствию
данных конструкций требованиям производства их фабрично-заводским спо-
собом в виде готовых стандартных частей зданий и сооружений, а также
по степени возможности перехода к сборке их в течение круглого года;
4)	по затратам на производство материалов в виде топлива или оборудо-
вания н других капиталовложений, а также в зависимости от дефицитности или
доступности материалов на месте постройки. В этом отношении особенно
крупную роль играет выбор вяжущих веществ.
При выявлений общей эффективности должны быть учтены также:
1) класс, необходимые сроки амортизации и этажность данного сооруже-
ния с таким расчетом, чтобы в зависимости от намечаемой долговечности
здания или сооружения потреблять на него соответствующие этим требо-
ваниям материалы и тем самым избегать лишних затрат;
2) технические свойства данных конструкций и материалов в целях пол-
ного использования их механической прочности и теплоизоляционных свойств,
а также и в целях недопущения лишних эксплуатационных расходов.
Одним из основных средств рационализации и правильного выбора кон-
струкции являются: нормирование (проектное, инженерно-техническое, про-
изводственное и эксплоатационное), стандартизация и типизация строительства.
В этом направлении мы имеем, так же как и в отношении производства
и применения новы^ строительных материалов и конструкций, ряд до?тцже-
ЛИЙ и по количеству стандартных объектов значительно опередили капи-
талистические страны. Но все эги достижения слишком ничтожны по срав-
нению с теми требованиями, которые предъявляются к стандартизации
социалистическим хозяйством. До сих пор стандартизация строительства
Идет самотеком. В этой области мы не имеем еще ни окончательно уста-
новленной методологии, ни мало-мальски удовлетворительных планов, ни
сколько-нибудь заметного охвата даже отдельных стройматериалов (охвачено
не более 30%) и конструкций (не более 15%), не говоря уже о комплект-
ности охваченных элементов или о стандартизации целого комплекса. К ком-
плексной стандартизации мы еще не приступили.
При социалистическом же хозяйстве каждое новое строительство, каждое
новое здание и сооружение должны рассматриваться как единый творческий
комплекс отдельных стандартных элементов и частей, где не должно быть
ничего лишнего, где в соответствии с общими народнохозяйственными и
технико-экономическими требованиями все части и элементы должны быть
целесообразно между собой увязаны и рационально унифицированы на базе
наиболее эффективного сырья и эффективных норм.
Социалистическая стандартизация и типизация должны дать проектиров-
щику и строителю ясный ответ,, какие материалы, в каких частях здания и
в каких зданиях или сооружениях следует применять с наибольшей эффектив-
ностью и какие конструкции дают наиболее рациональные здания в целом.
Для осуществления этих задач необходимо, наряду с усиленной разработ-
кой новых конструкций на базе комбинирования новых строительных мате-
риалов и сырьевых ресурсов, прежде всего установить единые нормы по
всем видам нормирования, составить основные технические документы для
всей системы стандартизации, обобщить весь наш положительный опыт
и решительно усилить всю работу в этой области и принять меры к ши-
рокому внедрению этих начал в массовое строительство.
При комплексном методе стандартизации и выборе конструкций не мо-
жет быть сохранена и старая упрощенная классификация зданий по группам—
деревянные, каменные, смешанные и т. п., не может быть сохранено и де-
ление частей здания только на чисто деревянные, каменные, железобетонные
и т. п. Для производства большинства основных частей здания и сооруже-
ния можно и необходимо применять разнообразные материалы, комбинируя
и соединяя их между собой в одной и той же части таким образом, что-
бы основные наши сырьевые ресурсы и наиболее эффективные материа-
лы нашли соответствующее их качествам применение (одни в несущих
конструкциях, другие как термо- или звукоизоляционные материалы и
т. п.). Вместе с тем необходимо вследствие большей или меньшей дефи-
цитности разных материалов металл заменить деревом или железобетоном,
железобетон—деревом, дерево —камышитом, соломитом, силикат-органиками,
глинокальцинированными блоками и разными другими новыми строитель-
ными материалами, производящимися на базе богатейших отходов разных
отраслей промышленности и народного хозяйства или других видов мест-
ного дешевого сырья.
Типы основных конструкций. Из всех частей здания нас прежде всего
Интересуют при выборе конструкций наружные и несущие внутренние
стены: они требуют больше всего материалов и расходов и в то же
время определяют в значительной мере и характер других основных частей
здания.
7
Основные типы конструкций стен и связанных с ними элементов в пер-
вую очередь делятся, на:
1) каркасные (в том числе и столбы из разных материалов), где каркас,
состоящий из механически прочных материалов, принимает на себя всю на-
грузку' и сопротивление ветру, а заполнения из материалов меньшей проч-
ности служат теплозащитой и ограждением от всяких внешних влияний,
2) массивные, где стена из одного и того же материала служит одно-
временно и инженерной конструкцией и теплозащитой.
Из этих двух типов было бы правильно выделить в самостоятельную груп-
пу армированные стены, в которых легкие теплые искусственные камни
укрепляются и превращаются в несущие конструкции при помощи армиро-
вания тонкой проволокой.
Материал, являющийся по своей прочности хорошим для несущих конст-
рукций, не может дать большого эффекта как теплоизоляция. И наоборот,
легкие, прекрасные изоляционные материалы не обладают в большинстве
олучаев прочностью, которая требуется для несущих конструкций.
Поэтому в каркасных и армированных стенах могут быть использованы
В полной мере основные свойства тех и других материалов; в массивных
же стенах, как например в кирпичных или каменных, приходится в целях
теплозащиты строить слишком толстые стены с излишними запасами прочности.
Правда, такое распределение материалов в конструкциях не всегда со-
блюдается на практике: наблюдаются случаи, когда железобетонный кар-
кас заполняется красным кирпичом. Такие явления не оправдываются ничем.
В направлении рационализации и облегчения стеновых конструкций за
границей достигнуты уже большие результаты как в отношении усовершен-
ствования и удешевления самого каркаса, так и в особенности в отношении
производства различных новых высокого качества дешевых изоляционных
пли г как заполнителей. Там ушли далеко вперед и в применении методов
механической сборки таких зданий и производства стандартных частей и
приспособлений для этого.
У нас перспективы в этом направлении еще более значительны. Но в
ближайшие годы нам приходится считаться с нехваткой железа, сухою
лесного материала и отчасти также высокосортных вяжущих, без которых
широкое массовое применение каркасной системы затруднено.
Дефицитность этих материалов требует от нас в ближайшие годы развер-
тывания строительства и на базе двух остальных типов конструкций.
В отношении массивных стен также возможно и необходимо перейти
от старых застывших конструкций, форм и приемов к конструкциям более
сложного и рационального типа. Необходимо облегчить массивные стены
и другие конструкции путем включения в них местами легких материалов
и установления для каждого этажа своих расчетов и норм в зависимости от
нагрузки. Вместе с тем нужно и можно использовать несущие свойства
материалов так, чтобы и второстепенные части здания—перегородки, ко-
робки и т. п., а также слабые заполнители—были не только ограждением
и нагрузкой, но и принимали на себя некоторую часть нагрузки.
Таким образом следует руководствоваться при выборе стеновых конст-
рукциий не только чисто техническими соображениями и условиями, но и
технико-экономическими данными: весом кв. метра ст е н ы (предостав-
ляя  предпочтение тем материалам и конструкциям, которые легче), дефи-
цитностью или доступностью данных материалов на месте постройки, их
стоимостью, долговечностью и т. д,
8
Конструкции междуэтажных перекрытий должны быть
такими же путями максимально облегчены, но не в ущерб их огнестойко-
сти, звукопроводности и т. п.
Лучшими перекрытиями в промстроительстве за некоторыми исключениями
являются железобетонные или бетонные с легкой армировкой. Однако в
бетоне этих перекрытий должны быть использованы с - брльшим эфф к-
том имеющиеся на постройке кирпичный щебень, всякие легкие отощатели,
вкладыши и т. п.
Наиболее же распространенными у нас перекрытиями являются и будут
являться деревянные. В отношении последних также необходимо перейти
на более облегченные и рациональные конструкции с широким применением
в композиции с деревом камышитовых и тому подобных легких щитов.
При максимально облегченных конструкциях однако необходимо широко
применять пропитку деревянных частей растворами, предохраняющими дере-
во от гниения, грибка и огня.
Кровельные конструкции за исключением различных деревянных
ферм проработаны у нас еще слабо. До сих пор в СССР в подавляющем
большинстве конструкций преобладают среднескатные крыши. За последнее
время начинают завоевывать себе преимущественное признание плоские и
крутоскатные крыши. Первые—в виде железобетонных плит, вторые — ман-
сардных крыш для тяжелых кровельных материалов (черепицы, шифера м т. п.).
Заслуживают внимания также легкие деревянные крыши с очень неболь-
шим уклоном, покрытые рубероидом и различными битумными материалами
(мастиками). Но все эти типы крыш у нас изучены слабо. Требуется еще
тщательная проверка, чтобы окончательно установить, в каких случаях какие
типы и с применением каких кровельных материалов являются наиболее
рентабельными и целесообразными.
Конструкции фундаментов находятся в прямой зависимости от
общего веса остальных частей здания, а следовательно йог применяемых в
них конструкций и материалов. Между тем на практике считаю 1ся с этим
очень мало. Вслед за облегчением остальных конструкций необходимо в та-
кой же мере произвести и облегчение фундаментов.
В частности необходимо перейти, как правило, от ленточных фундамен-
тов к разрывным в виде отдельных опор, требующим значительно меньше
материалов и рабсилы, чем первые, а также от кладки — к литым фунда-
ментам с применением дешевых гидравлических вяжущих.
Перегородки должны устанавливаться из укрупненных стандартных
частей в роде больших гипсолитовых плит и т. п. с применением лесного
материала в случае необходимости лишь в виде коробок, рам и т. п. с
учетом их как несущих конструкций.
На других частях зданий и их конструкциях можно отдельно не оста-
навливаться. Следует лишь отметить, что и по отношению к ним перед
нами стоит ряд неотложнейших и важнейших задач — по коренному пере-
смотру распространенных в настоящее время решений.
Кирпичные конструкции и естественные камни. Больше поло-
вины всего капитального строительства, в том числе около 60% стен жи-
лищного, коммунального, культурно-бытового и тому подобного строитель-
ства, поглощают ежегодно миллиарды штук красного кирпича.
В помощь последнему развернули за последние годы значительное про-
изводство силикатного или известково-песчаного кирпича и развивается
9
производство пористого, пустотелого, глино-трепельного, трепельного и
тому подобных облегченных типов кирпича.
Все эти виды кирпича до сих пор применяются за очень редкими ис-
ключениями как материал для кладки стен массивного типа с очень низким
коэфициентом использования их механических свойств. В частности при
кладке из красного или силикатного кирпича остается обычно не-
использованно до 50% их прочности. Такие конструкции, связанные
с большим расходом топлива (на обжиг и сушку кирпича), рабсилы и
других народнохозяйственных ресурсов, являются мало эффективными по
сравнению с другими стеновыми конструкциями.
За последние годы сделаны первые робкие шаги в направлении раз-
работки и применения кирпичных каркасных конструкций, где механическая
прочность красного или силикатного кирпича используется полностью в не;
сущих ее частях, а теплозащитой служат разные легкие новые материалы
или легкие виды кирпича.
Однако эти конструкции слабо еще разработаны и применяются редко.
Кирпич, заимствованный нами у древних египтян, по мнению многих специа-
листов, как например В. П. Некрасова, не только является вреднейшим
пережитком старого, но и задерживает дело производства новых строи-
тельных материалов.
Этой крайней точке зрения противопоставляют, с другой стороны,
соображения о необходимости' дальнейшего значительного расширения про-
изводства кирпича, мотивируя эту крайность тем, что развертывание про-
мышленности новых стройматериалов пока еще довольно ограничено.
Мы считаем, что излишне массивные кирпичные стены, где механическая
прочность кирпича использована лишь в небольшой доле, должны быть
вытеснены из нашего строительства более рациональными конструкциями в
кратчайший срок. Кустарная кирпичная кладка обречена на изжитие вместе
с кустарщиной в строительстве вообще. Этот чрезвычайно неэффективный
с точки зрения экономики стройматериал (т. VI „Строительная индустрия14,
статья Вельмана) не может конкурировать с новыми стройматериалами.
Однако пока мы не поставили в достаточно широких размерах производ-
ство других более эффективных материалов кирпич нам нужен, и он может
быть использован рационально как в утоненных стенах в качестве несущего
материала, так и в других конструкциях, где кирпич иногда почти незаме-
ним (несущие столбы, печи и т. п.). Но при этом необходимо перейти к сте-
нам более тонким с соответствующим в случае надобности утеплением
легкими изоляционными плитами, штукатуркой и т. п. Необходимо также
окончательно отказаться от применяемой нами Системы кладки с заливкой
и перейти всюду на американский способ. При эюм способе кладки благо-
даря воздушным прослойкам стена в 2 кирпича равняется по своим тепло-
изоляционным свойствам стене в 2 1/2 кирпича, в ней нет такой сырости, как
при заливках, она дает громадную экономию на растворах, кирпиче и раб-
силе, в общем не менее 25—30%.
Что касается естественных камней, то все они, за исключением отделоч-
ного гранита, мрамора и туфа, имеют по своей тяжеловесности исключитель-
но местное значение с той лишь разницей, что эти породы на местах их
залежей значительно дешевле, чем кирпич, и не требуют для своего производ-
ства ни топлива, ни специального оборудования. Поэтому они должны получить
широкое применение как местный стройматериал для несущих конструкций.
10
Туф— более ценный по своей легкости строительный материал, но ра-
диус применения его благодаря слабой транспортабельности довольно ог-
раничен. В конструктивном отношении он может быть приравнен по своим
свойствам ко многим искусственным камням (т. VI, стр. 341).
Системы стен и конструкций из искусственных камней. В отли-
чие от мелких обжиговых или безобжиговых (силикатный кирпич) „камней“
мелкими и крупными блоками называются камни, производящееся из различ-
ного рода бетонов, утепленных и облегченных путем введения в их состав
разных пористых заполнителей.
Обычно эти камни делятся по своему объему, весу и методам кладки
на двуручные (мелкие блоки) и четырехручные. С дальнейшим развитием
механизации процессов производства такое деление на две группы стано-
вится неправильным, и объем блоков должен значительно увеличиться. Тем
самым должен измениться и состав и характер их. Мелкие блоки должны быть
заменены целыми облегченного типа готовыми частями здания. В этом на-
правлении мы имеем уже несколько более или менее удачных опытов.
Ближайшие месяцы и годы должны дать нам в этом направлении ряд
новых конструктивных решений, соответствующих задачам действительной
индустриализации строительства.
На производство теплобетонных блоков и камней обычно прибавляют
для улучшения их качества цемент в размере от 10 до 30% от количества
всех потребных вяжущих. Но опыт показывает, что производство таких
эффективных камней и блоков может быть развернуто также и без приме-
нения дефицитного цемента. При этом механическая прочность таких кам-
ней может быть значительно повышена путем машинного производства и пр.
За последнее время приступлено к разработке новых методов производства
блоков при помощи переносных сборно-разборных камер с подводкой к
ним пара. Этот способ производства должен значительно упростить произ-
водство и улучшить качество бесцементных блоков.
Дозировка состава искусственных камней требует также дальнейшего
усовершенствования в целях улучшения качества и удешевления их.
Эффективность наиболее распространенных у нас в настоящее время пусто-
телых шлакобетонных камней, при производстве которых применяется не-
которая доля цемента (до 25 % от вяжущих), характеризуется следующими
показателями расхода материалов и других средств на 1 м1 стены различ-
ных систем, взятыми из данных и подсчетов Иннорса.
Системы камне;}, применяемых в стене	| Толщина стеи 1 для II климати- i ческого пояса	Объем 1 на м2 стены			: Стоимость 1 м2 I стены	Теплозащитн. характеристика	
		« ч X о о сд	Засыгка .и3 	।	 Расход це- j мента в кг		R	
«Торонто* 		35	0,21	0,13	53,5	12,9	0,95	4,25
„Ауфбау* или Торлец- кого 		41	0 21	0.14	53,3	13,4	1.30	5,59
„Крестьянин"		36,5	0,22	0,08	59,3	13,6	1,33	5,39
«Рациональный* . ,  .	38,3	0,2'	0,08	—	14,4		
11
Указанная в этой таблице стоимость 1 .и2 стены данных систем впрочем
не совсем соответствует действительности. Фактическая стоимость таких стен
составляет в настоящее время в Москве около 17 —18 руб. за 1 si'-. Однако
вместе с тем следует обратить внимание, что все эти данные исходят из
кустарных или полузаводских способов производства. При крупном же и бо-
лее усовершенствованном способе производства нет сомнения, что все эти
показатели становятся еще более эффективными. Так например, Мосмаш-
трест приступил к изготовлению автоматических станков для производства
камней системы Торлецкото и предполагает довести производительность
станка до 1700 — 1800 шт. в день при двух рабочих на станок.
Большой интерес представляют для нас по своим техническим и эконо-
мическим показателям легкие блоки и плиты из искусственно-пористого
(ячеистого) бетона: пенобетон и газобетон. Эти виды бетона получили
уже, несмотря на свою новизну, заметное распространение за границей. У
нас же они находятся еще в стадии лабораторных изысканий и испытаний.
Силикат-органики являются совершенно другого рода искусственными кам-
нями, чем все только что рассмотренные нами камни: вяжущим материалом
для них служит известь с диатомом, а заполнителями —торф-сфагнум, отходы
сельского и лесного хозяйства, опилки и другие органические вещества. Вре-
менное сопротивление этих камней кустарного производства не превышает
15—19 кг/см1, а при пропаривании их под давлением доходит до 25—ЗОкг/Ъи2.
Btc 1 л/2 стены из силикат-органиков с объемным весом в 850 кг1м* равняется
240 — 260 кг. Поэтому для каркасных конструкций этот материал является
прекрасным заполнителем, без каркаса же или других специальных крепле-
ний из таких материалов можно возводить стены толщиною в 25 см
только до двух этажей. При применении же новых конструкций инж. В. П.
Некрасова по армированию стен железной сеткой можно возвести из
силикат-органиков, произведенных путем пропаривания под давлением, и
5—6-эгажные дома (как это сделано под непосредственным руководством
В. П. Некрасова в Москве в Левшинском пер.).
В этой области перед научно-исследовательскими институтами стоит
срочная задача улучшения и окончательного установления технологических
процессов производства силикат-органиков при условии пропаривания их
без повышенного давления.
За последнее вре^я привлекли к себе значительный интерес также глино-
кальцинированные блоки, блоки из импрегнированных глин и т. п., т. к. глина
является по всему СССР наиболее распространенным и дешевым сырьем.
Сырцовые глины как строительный материал имеют уже давно широкое
применение в глинобетонных, глинолитных и. саманных конструкциях.
Наиболее распространенными конструкциями стен из местных сырцовых
материалов являются:
а)	блочные или кладочные, где чаще всего применяются саманный или
сырцовый кирпич, землебитные или глинокальцинированпые блоки и т. п.;
б)	набивные или литые, т. е. трамбованные из местного грунта или ли-
тые глиной с применением соломы;
в)	армированные или деревянными решетками (по системе акад. Симин-
ского) или хворостом (по системе инж. Неверовича).
Временное сопротивление такого рода материалов невелико (на сжатие—:
8—12 кг!см2, объемный вес 1200—1300 л:г'лг!). Толщина стены этих си-
стем может быть около 51—54 см в I климатическом поясе, 38—42 см вц
II климатическом поясе и 25 см в Ш и IV климатических поясдх,
12
Эти конструкции не всегда пользуются у нас вниманием, давным дайнб
заслуженным ими в области местного мелкого строительства. Такого харак-
тера строения нужны нам и в будущем, и они должны получить особенно
широкое применение в сельскохозяйственном строительстве. Наряду с такого
типа строениями, необходимо значительно расширить применение глины и
в конструкциях многоэтажного строительства. Однако в отношении произ-
водства и применения новых облегченных материалов и конструкций на базе
глины до сих пор почти ничего еще не сделано; эта задача стоит в настоя-
щее время в полном объеме перед научно-исследовательскими институтами.
Все легкие искусственные камни и блоки являются преимущественно
теплоизоляционными и вообще ограждающими заполнениями при каркас-
ных системах стен. Но в зависимости от объемного веса и механической
прочности различных видов камней и блоков они применяются также в
массивных конструкциях в виде целых несущих стен или их частей.
Кроме того за последние 5—6 лет получили у нас сравнительно
широкое распространение монолитные конструкции из легких бетонов (сис-
темы „Русгерстроя" и треста „Теплобетон"). Обычно объемный вес бего-
нов с минеральными заполнителями, применяемых в этих конструкциях,
составляет в зависимости от веса заполнителей 800—1700 кг/м'л. Прочность
их также различна и колеблется от 15 до 65 кг/см1.
Нашей строительной практикой установлено, что прочность легких бе-
тонов в монолитных конструкциях стен, временное сопротивление которых
на 28-й день не ниже 18—35 кг/см2, позволяет смело возвести 6—7-этаж-
ные строения без всякого каркаса или других специальных креплений.
Монолитные теплобетонные стены мало отличаются по своей общей
эффективности от соответствующих конструкций из теплобетонных камней.
Системы мелкокаменных и ныне применяемых теплобегонных конструкций —
не основное русло коренной реконструкции строительства (в плоскости
стройматериалов и конструкций). Основной нашей задачей является, как уже
сказано выше, переход к производству целых частей зданий и сооружений
с ясным разграничением несущих конструкций от ненесущих и с полным
использованием технических и теплотехнических свойств материалов.
Кроме того следует по всем этим конструкциям и системам разных круп-
ных блоков и других искусственных камней безотлагательно приступить к
разработке усовершенствованных стандартов, технологических процессов
заводского и полузаводского производства этих материалов, к радикальной
рационализации конструкций и к решительному внедрению их в жизнь.
Деревянные конструкции. На втором месте после кирпичного строитель-
ства по своей распространенности в СССР стоит деревянное строительство
(35% жилищного строительства).
Однако, несмотря на это, у нас принято относиться к древесине и
деревянным конструкциям с большим пренебрежением и опаской. Очень
распространены у нас взгляды, что деревянное строительство как „допо-
топное", отсталое строительство, базирующееся на плохом, скоросгниваю-
щем и в пожарном отношении опасном материале, должно быть сведено
уже в ближайшие годы к минимуму.
Между тем дерево как в естественном виде, так и в виде фанеры яв-
ляется одним из самых эффективных и ценных строительных материалов;
деревянные же конструкции — во многом совершенно незаменимыми.
13
В числе таких качеств дерева и деревянных конструкций следует от^
метить прежде всего:
1)	легкость заготовки др весины и механической обработки его, а так-
же большую простоту и скорость сборки деревянных конструкций;
2)	долговечность дерева, доходящую при рациональных конструкциях и
соответствующей эксплоатации их до нескольких столетий (как это видно
во многих древних сооружениях);
3)	большую крепость древесины вдоль волокон при малом объемном
весе ее;
4)	значительную упругость и прекрасную гвоздимость дерева;
5)	отсутствие благодаря высоким теплоизоляционным свойствам дерева
промерзания и потения конструкции, а также линейного температурного рас-
ширения вдоль волокна, заслуж ивающего внимания, как это имеет место
в соответствующих железобетонных и железных конструкциях;
6)	незаменимость дерева в таких производствах как химическое, паро-
возные депо и т. п., где происходит быстрое ржавение железных конст-
рукций;
7)	возможность быстро и легко перейти к усовершенствованному стан-
дартному сборному строительству и механизации его;
8)	легкость конструкции, ибо вопреки очень распространенному мнению
о слабости дерева по сравнению с железобетоном обычная воздушно-сухая
сосна имеет вдоль волокон соотношение крепости к объемному весу в де-
сять раз большую, чем железобетон.
Можно было бы еще перечислить немало преимуществ деревянных кон-
струкций и в отношении большой обеспеченности их сырьевой базой и лег-
кости применения их в больших (до 100—300 м) пролетах и т. п., но и
этого вполне достаточно. Что же касается отрицательных качеств дерева—
огнеопасности и гниения его,—то они в значительной мере устранимы путем
сушки и пропитки дерева и рационализации конструкции.
Ввиду таких качеств дерева неудивительно, что за последние годы до
мирового кризиса во всем мире потребление древесины было ежегодно в
полтора раза больше, чем естественный прирост леса. Неудивительно так-
же, что в Америке, в этой стране железобетона и небоскребов, все же 60%
населения живет в деревянных зданиях, хотя расход леса в САСШ в 6 раз
больше собственных естественных лесных ресурсов (ежегодного прироста
леса). У нас же неиспользованные запасы этого вида сырья еще зна-
чительны.
Поэтому, учитывая высокие технические и теплотехнические свойства
дерева и деревянных конструкций, необходимо решительно отвергнуть вся-
кие разговоры и предложения о сокращении удельного веса деревянных
конструкций в общем строительстве. Наоборот, вместе с быстрым ростом
производства и потребления новых легких крупноблочных и щитовых мате-
риалов как заполнений при каркасной системе удельный вес строительства
с деревянным каркасом должен значительно увеличиться.
В области разработки деревянных конструкций мы имеем немало пре-
восходных достижений. ЦНИПС (под рук. проф. Карлсена Г. Г.) разрабо-
тан ряд ценнейших конструкций, превосходящих лучшие образцы запад-
ноевропейской и американской техники. Но с внедрением новых конструк-
ций в жизнь обстоит очень скверно, мы имеем на этом пути немало при-
пятствий и даже прямого противодействия, в особенности со стороны по-
жарной охраны.
14
Такой же отсталостью мы страдаем в области производства и примене-
ния различных составов для пропитки дерева в целях сохранения его от
гниения и возгораемости. За границей имеется в этом отношении уже зна-
чительный опыт, у нас же эти вопросы не поставлены по-серьезному даже
в порядок дня. Во второй пятилетке предполагается и необходимо охватить
пропиткой до 75°/0 всех строительных пиломатериалов. .
В области сушки дерева мы также бесконечно отстали от заграничной
практики. Там вся строевая древесина до потребления в дело подвергается
естественной (воздушной) или искусственной в специальных сушильных
камерах сушке. От этого дерево становится прочнее, долговечнее, менее
подверженным разным болезням, а в деревянных конструкциях в деле не
происходит (вследствие высыхания) изменений, вызывающих при сыром лесе
порчу здания, второгодичный ремонт и т. п.
Еще меньше сделано у нас в отношении перехода от применения гвоз-
дей к клееным конструкциям, получившим довольно широкое применение
за границей. Не лучше обстоит у нас с производством и применением в де-
ревянных конструкциях всевозможных металлических соединительных частей
стандартного типа, значительно ускоряющих, удешевляющих и улучшающих
процессы работы и поднимающих ее качество.
В настоящее время большинство нашего деревянного строительства про-
изводится по-старинке по допотопным конструкциям с громадным излишним
расходом древесины, рабсилы и других ресурсов страны.
Так например, расход древесины на деревянное строительство состав-
ляет на 1 м:‘ здания:
при бескаркасных конструкциях приблизительно 0,09 м3
, каркасных констр. с деревянными щитами 0,06 „
„	.	, „ обшивкой тесом 0,05 »
„	,	, „	, новыми легкими
плитными материалами (например фибролитом) 0,04 „
Как видно уже из этих данных, самым неэкономным является и в дере-
вянном строительстве, так же как и в каменном, бескаркасная система стен.
Из каркасных систем наименее эффективными являются каркаснообшив-
ные стены с засыпкой, так как они, давая некоторую экономию в древеси-
не, в то же время требуют значительно большего расхода рабсилы и вре-
мени для постройки, чем щитовые (в широком смысле) стены; вместе с тем
они и в эксплоатации значительно хуже последних.
Самыми же эффективными экономически и технически, а также самыми
лучшими в отношении сроков и качества службы являются стены, где де-
ревянный каркас заполняется и очень часто даже закрывается легкими не-
сгораемыми щитами, плитами или соответствующими крупными блоками.
Это будет особенно наглядно, когда мы дальше ближе ознакомимся с плитно-щи-
товыми конструкциями. Поэтому необходимо обратить особое внимание на
разработку и усовершенствование именно такого рода конструкций и при-
нять меры к полчой стандартизации их.
Вместе с тем должно быть налажено производство целых частей зда-
ний заводским способом таким образом, чтобы, наряду с использованием
строевого леса на каркас, были бы использованы также целиком и все от-
ходы лесного хозяйства и лесохимической промышленности на производ-
ство „термоодежды", перегородок и других элементов здания.
При этом следует также приступить, по примеру заграничных достиже-
ний и практики, к широкому массовому производству и применению клея
15
ДЛЯ Соединения Отдельных частей И деталей ответственных конструкций,
а также разных стандартных металлических изделий для соединения разных
конструкций и частей здания между собой.
Все стандартное сборное жилищное строительство, производимое в
настоящее время у нас как системой жилкооперации, так и Стандартжил-
строем, в основной своей массе за малыми исключениями имеет очень
мало общего с этими установками и не может служить прообразом
широкой стандартизации строительства. Деревянное стандартное строитель-
ство должно развиться по линии применения сборного деревянного каркаса,
защищенного несгораемыми щитами, стандарты которых могут и должны
быть полностью унифицированы и согласованы с стандартом каркаса и
отвечать требованиям индустриализации строительства и новых социально-
бытовых условий.
Рациональное применение деревянных конструкций однако далеко не
ограничивается только мелким или средним или вообще жилищным строи-
тельством. Деревянные конструкции имеют кроме того очень широкое поле
применения во всякого рода крупном строительстве, в особенности в виде
междуэтажных и чердачных перекрытий с большими пролетами—н, д раз-
ными производственными зданиями,» большими залами, гаражами, складами
и т. п,,—стеновых конструкций тех же зданий, а также в виде конструкции
многих видов высоких башен, мостов, различных подводных соор; жений
и т. п. (том V „Строительная индустрия11).
Приведенный краткий перечень далеко не исчерпывает всех областей при-
менения древесины в строительстве, тем не менее он довольно ясно пока-
зывает, какое громадное значение имеют деревянные конструкции. Поэтому
необходимо, наряду с дальнейшим усовершенствованием и разработкой
новых всевозможных деревянных конструкций и организаций массового
производства железных соединительных частей, клея, разных пропиточных
материалов, организацией искусственной сушки всего строительного леса,
который идет на ответственные конструкции, рамы, двери и отдел чные
работы и т. п., также принять меры и к массовому внедрению новых
деревянных конструкций в жизнь.
Все эти задачи в области лесного и лесотехнического хозяйства СССР,
нормирования физико-технических свойств древесины, сушки дерева и
индустриализации всех этапов деревянного строительства должны перейти
во второй пятилетке в основном из области изучения в область макси-
мального осуществления на практике капитального строительства.
Металлические и железобетонные конструкции. Наряду с хорошей
древесиной, наиболее ценными стройматериалами по совокупности всех
своих технических свойств являются железобетон и металл. Но они сильно
уступают дереву в отношении своих термических свойств и по своей де-
фицитности, а в некоторых конструкциях также и в отношении их эконо-
мичности и технических свойств.
Тем не менее железобетон и металл являются наиболее передовыми,
если можно так выразиться, и, наряду с деревом, наиболее благоприятными
для полной индустриализации строительства материалами. Как дерево является
лучшим и часто незаменимым материалом в одних конструкциях, также
металл не Может быть без ущерба для дела заменен во многих других.
Несмотря на это, жесткие рамки применения в строительстве в течение
второй пятилетки металла определены дефицитностью его и нуждами других
отраслей народного хозяйства, где металл не может быть заменен ничем.
16
Поэтому необходимо при выборе конструкций во втором пятилетии
руководствоваться этим народнохозяйственным требованием и оказать пред-
почтение тем системам конструкций, которые требуют меньше металла
и где металл применяется с большей эффективностью.
В соответствии с этой установкой применение чисто металлических кон-
струкций во второй пятилетке должно быть сведено к минимуму и ограни-
чено исключительно инженерными сооружениями, где металлические конст-
рукции не могут быть заменены какими-либо другими.
В тех же целях необходимо ограничить потребление железобетона
й применение железобетонных конструкций исключительно крупным стро-
ительством и такими частями зданий и сооружений, где применение желе-
зобетона по сравнению с другими возможными конструкциями (на основе
дерева, армирования и т. п.) имеет явные преимущества.
Вместе с тем следует в интересах скорейшей индустриализации строи-
тельства, сокращения расхода железа и цемента и удешевления работ:
а)	развить производство сборных и сборно-разборных железобетонных
конструкций фабрично-заводским способом;
б)	развернуть в соответствии с ростом производства высокосортных
цементов также и производство качественной строительной стали и других
новых эффективных сортов металла, чтобы перейти к более эффективному
высокосортному железобетону и другим конструкциям с применением лег-
кого сортамента металла;
в)	разработать методы и технологию применения в железобетоне, наряду
с цементом или вместо него, других более дешевых и доступных нам вя-
жущих и принять меры к внедрению последних в широком масштабе в
железобетонные и бетонные работы; внедрить новые методы уплотнения
бетонов;
г)	усилить разработку вопросов по технологии бетона, в частности в
связи с производством бетонных и железобетонных работ в зимнее время;
д)	решительно расширить применение электросварки (охватив ею до
75 °/о конструкций) и автогенной сварки;
е)	улучшить и пересмотреть в сторону решительного облегчения и со-
кращения запасов прочности нормы и расчеты, а также схемы металличе-
ских и железобетонных конструкций.
Одновременно с такого рода задачами и мерами необходимо за счет
экономии металла в металлических и железобетонных конструкциях ши-
роко развернуть производство различных мелких металлических соедини-
тельных частей, изделий, сеток облегченного стандартного ассортимента
материалов и т. п., необходимых в небольшом проценте для заметного поднятия
технической и экономической эффективности разных новых облегченных
конструкций (из дерева, искусственных камней, щитовых материалов и т. п.).
Этими установками и мероприятиями, понятно, не исчерпываются все
наши задачи в области рационализации и применения металлических и
железобетонных конструкций. Но все остальные задачи должны исходить
из этих основных установок.
Щитовые и плитные термоизоляционные материалы и конст-
рукции из них. При рассмотрении сравнительной эффективности строи-
тельных материалов и конструкций (том VI, „Строительная индустрия", стр. 7)
мы уже останавливались довольно подробно на фибролитовых стенах как на
наиболее зарекомендовавших себя в настоящее время щитовых конструкциях.
2. Строит, индустрия, т. VII
17
Помимо качеств, отмеченных там (экономическая эффективность, малая
толщина, легкость, простота и удобство конструирования, сборки и уста-
новки, хорошая сопротивляемость механическим воздействиям, упругость
и т. п.), фибролит отличается еще и несгораемостью и гигиеничностью в
отношении грызунов и паразитов.
Заводская себестоимость его будет по подсчетам Росстромпроекта во
втором пятилетии при условии механизации производства для магнезиального
фибролита ниже 29 руб. 1 м3, а для силикатного не более 24—27 руб. 1 м3.
Фибролит может быть применен во всех конструкциях за исключением
тех, где он подвержен химическому разрушению или действию влаги, или
динамическим воздействиям, или постоянному действию огня. Пока запре-
щено „Едиными нормами" применение фибролита также и в брандмауерах
и в стенах лестничных клеток свыше трех этажей.
Отходы лесной и деревообделочной промышленности и сельского хозяй-
ства и громадные залежи потребных для этого производства вяжущих
обеспечивают возможность широкого развертывания этой новой отрасли
промышленности почти во всех крупнейших районах строительства.
Кроме фибролита щитовыми термоизоляционными стеновыми материа-
лами служат камышит, торфолеум, инсорит, соломит и т. д.
Сырьем для этих материалов могут служить при сравнительно небольшом
расходе вяжущих кроме камыша, торфа, соломы и т. п. любые отходы до
стружек, древесной коры, сухих листьев, хвой и т. п. включительно.
В особенности на базе камыша можно будет развернуть при соответ-
ствующей проработке научно-исследовательскими институтами этого вопроса
производство высокоценных и весьма эффективных щитовых материалов.
В частности камышит может быть применен благодаря его жесткости и
упругости вместо древесины как самостоятельный конструктивный материал
для устройства перегородок, потолков, крыш и т. п., а также для утеплений
тонких несущих стен, каркаса и других частей здания.
Применение такого рода щитов в каркасной системе или в бескаркасно-
рамной системе стен освещено нами уже выше при рассмотрении деревян-
ных и железобетонных конструкций.
В числе новых облегченных конструкций зарекомендовали себя также
конструкции с применением инсорита, асбофанеры, тероксила, торфофанеры
в качестве кровельных материалов, торфофанеры как материала для дверей,
торфолеума для перегородок и как прекрасного изоляционного материала
для всяких холодильных установок и т. д. и т. д.
Из перегородочных материалов больше и лучше всего пока зарекомендо-
вали себя гипсолитовые плиты на камыше. Эти дешевые, тонкие, легкие
плиты являются в то же время достаточно жесткими, прочными и настолько
гладкими, что не требуют никакой штукатурки.
В общем, в производстве и применении щитовых -и плитовых термо-и
звукоизоляционных материалов мы сильно отстали от заграничных дости-
жений. Нашим научно-исследовательским институтам необходимо и в этой
области взять курс на то, чтобы быстро, в течение ближайших 2—3 лет,
догнать и перегнать Западную Европу и Америку.
Вместе с тем следует произвести полную стандартизацию и унификацию
всех щитовых термоизоляционных материалов и перейти от производства
случайного размера плит и щитов к производству целых стандартных частей
зданий, собираемых в целые строения.
18
Ввиду громадных преимуществ термоизоляционных материалов и конст-
рукций из них производство и применение таковых должны получить во
втором пятилетии широчайшее распространение. Однако ныне применяемые
у нас щитовые материалы очень еще далеки от совершенства и невполне
отвечают тем требованиям, которые мы им предъявляем. В этом направлении
необходимо в первую очередь принять меры к коренному улучшению со-
става фибролита и методов применения камыша.
Вместе с тем мы должны во второй пятилетке широко развернуть ра-
боты по изысканию, испытанию и массовому внедрению в жизнь различных
более сложных щитовых материалов (чем ныне применяемые) в виде пласт-
масс, производимых „на отбросах'1 промышленности, сельского и лесного
хозяйства, а также гипса, доломита, каустического магнезита, глины, битум-
ных веществ и т. п.
Кровельные конструкции. Конструкции кровель должны быть у
нас во втором пятилетии пересмотрены так же основательно, как и сте-
новые конструкции. Это необходимо прежде всего потому, что мы должны
и можем совершенно отказаться от покрытия кровель дефицитным железом,
которое еще до 1931 г. служило основным кровельным материалом, и
перейти в широком масштабе к устройству крыш из новых материалов.
Во-вторых, это требуется в целях поднятия технико-экономической эффек-
тивности как кровли, так и конструкции всего здания.
При выборе новых конструкций и материалов для кровли следует ру-
ководствоваться в общем теми же народнохозяйственными требованиями, что
и при выборе стеновых конструкций.
Сравнительная стоимость кровли из различных материалов характери-
зуется в настоящее время следующими приблизительными данными:
Наименование кровли в зависимости от при- меняемых материалов	Амортизац. срок в (го- дах)	Требуется на 100 м~ кровли (в рублях)		
		первонач. капитало- вложения	первонач. капита- ловл. и экспл. расх. за весь срок службы	перв. капиталов. и экспл. расх. в среднем на 1 го^ службы
Тероксил. (тольфансра)	20	275	440	22
Толевая 		10	380	540	54
Железная		25	485	665	27
Рубероидная 		20	525	600	30
Из кровельн. сланцев .	60	525	585	10
Из глиняной черепицы	60	575	720	12
Искусственный шифер	60	655	740	12
Плоская		60	740	820	14
По этим данным выходит, что по первоначальным затратам наиболее
эффективными являются из легких, недолговечных кровель—тероксиловая
и толевая, а из тяжелых, долговечных—крыши из кровельных сланцев и от-
части из черепицы.
Если же мы учтем сроки службы и амортизационные расходы, то по
всем первоначальным и амортизационным затратам первое место по эффек-
тивности занимают кровельные сланцы, второе—глиняная черепица и искус-
ственный шифер (этернит), третье—плоские крыши, а затем лишь очередь
Доходит до легких кровельных материалов — тероксила, рубероида и т. д.
Железная кровля вопреки очень распространенному мнению является не-
практичной по сравнению с большинством кровельных материалов.
19
Рубероидная и толевая кройлй будут йёсбмнёино значительно более
эффективными при условии осуществления мер по частичной замене тряпья
более доступным сырьем и по применению в этой промышленности естествен-
ных и нефтяных битумов. Кроме того долговечность толевой кровли может
быть заметно повышена путем применения новых битуминозных мастик в
целях укрепления верхнего покрова толя.
Здесь не учтен еще целый ряд новых легких кровельных материалов:
асбофанера, инсорит и т. п. По этим материалам у нас нет еще кальку-
ляционных данных о стоимости, но то, что нам уже известно об этих
материалах, позволяет думать, что они займут скоро свое место в числе
самых эффективных кровельных материалов и конструкций.
Было бы конечно неправильно подойти к выбору материала или кон-
струкции только с точки зрения их стоимости. Нельзя например на облег-
ченного типа домах устанавливать тяжеловесные черепичные и тому подобные
кровли. Поэтому необяодимо при выборе, кровельных материалов и конст-
рукций считаться и с тем, чтобы долговечность кровли была согласована
со сроками службы остальных частей здания, а также, чтобы конструкции
кровли содействовали облегчению общего веса всего здания. В-третьих,
при выборе кровли следует считаться с ее огнестойкостью и свойствами
защищать здание от атмосферных влияний в большей мере, чем при других
частях здания. Кроме того громадную роль в этом вопросе играет, как мы
уже отметили выше, степень общей дефицитности материала. Дефицитность
тех или других основных народнохозяйственных ресурсов (топлива, сырья
и т. п.) естественно ограничивает производство некоторых кровельных мате-
риалов. Искусственный шифер (этернит) например очень эффективный
материал, но ои состоит из наиболее дефицитных материалов — цемента и
асбеста. Черепица — дешевый, везде доступный материал, но требует для
своего обжига очень много топлива и т. д.
Из наиболее эффективных легких кровельных материалов, не требующих
благодаря своему легкому весу большого расхода древесины на стропила
и позволяющих тем самым облегчить вес других конструкций здания в
целом, следует отметить прежде всего:
а)	асбофанеру как один из самых эффективных в настоящее время
щитовых кровельных материалов, применяемых без сплошной опалубки;
б)	рубероид как сравнительно прочный и легко доступный материал;
в)	инсорит, тероксил (тольфанера) и т. п.
Удельный вес этих материалов, который в 1932 г. достигал всего лишь
около 8“/0 (в том числе по рубероиду—5,7°/0), должен быть увеличен во
втором пятилетии отчасти за счет некоторого снижения удельного веса толя
(составлявшего в 1932 г. 4О°/о) по крайней мере в 4 или даже в 5 раз.
Вместе с тем необходимо развить во много раз производство таких
материалов, которые позволяют дешево покрывать слабые кровельные мате-
риалы (в роде толя) слоем более прочной защиты или броней от всяких
атмосферных влияний (битуминозные мастики).
Для крупного строительства должны быть еще более усиленно развер,-
нуты производство и потребление кровельных сланцев (естеств. шифера) как
наиболее долговечного материала (удельный вес его в 1932 г.—0,7°^).
Из таких же долговечных кровельных материалов наибольшим внима-
нием пользовался за последние годы этернит или искусственный шифер
(удельный вес в 1932 г.—И’/о).
20
По всем эти материалам необходимо научно-исследовательским инсти-
тутам безотлагательно разработать технологические процессы производства
и рациональные методы повышения их качества и применения в конструк-
циях. Самой же срочной задачей их является разработка новых конструк-
ций крыши применительно к новым основным кровельным материалам.
При этом должно быть обращено особое внимание на кровли: а) с самым
минимальным скатом (для стока воды), б) плоские и в) крутоскатные крыши
с устройством мансардных помещений. При этом необходимо разработать
различные конструкции отдельно для легких и тяжелых кровельных материалов.
В заключение следует отметить, что наши успехи в области реконструк-
ции строительства и в отношении ускорения темпов, повышения качества
и снижения стоимости его в значительной степени зависят от того, в
какой мере наше капитальное строительство, научно-исследовательские ин-
ституты, широкие круги архитекторов и строителей осознают всю необхо-
димость новых конструкций, освоят богатый опыт в этой области и проведут
этот опыт в жизнь. В области индустриализации строительства и примене-
ния наиболее рациональных конструкций очень многое еще не доделано,
не проверено и сразу недоступно. Но и те достижения, тот опыт, которые
мы имеем в этой области, позволяют нам сделать резкий скачок вперед.
В настоящее же время наши проектировщики включительно до самого
„радикального11 молодняка, воспитанные все на старых конструкциях, тради-
циях и часто по-сектантски предвзятых мнениях о долговечности и красоте
архитектурных композиций, очень мало считаются с требованиями народ-
ного хозяйства или экономики с преимуществами новых конструкций, с
облегченными техническими услсвиями и нормами и т. п.
Гигантский масштаб нового строительства требует от проектировщика
однако полного понимания этих требований. Они должны освоить и осно-
вательно изучить как новые конструкции, так и пути их усовершенствования.
• Основной задачей проектировщика должна быть разработка целого
комплекса или системы конструкции всех частей здания или сооружения,
исходя не только из художественных соображений и технических условий
и норм, но и из общей технико-экономической эффективности конструк-
ции. При этом необходимо рассчитывать конструкции и использовать
материалы таким образом, чтобы основные их свойства (одних на сжатие,
других на растяжение или изгиб, третьих на теплозащиту, чешертых на
звукоизоляцию и т. п.) были в каждом отдельном случае использованы
по прямому назначению и полностью или по крайней мере с максимальной
эффективностью.
Для выполнения этих задач необходимо поднять роль конструктора в
проектировании с второстепенной подсобной или вспомогательной роли до
руководящей и перейти в широком масштабе на типовое проектирование.
Последнее же должно быть построено с точным соблюдением вышеотме-
ченных основных установок на основе местного сырья, рациональных стан-
дартов, Единых норм и новой теплотехники, предусматривающей возмож-
ность замены одних материалов другими без переработки проекта и чер-
тежей.
21
II.
Инж. Тройкой И. Г.
Основные задачи при проектировании. Процесс проектирования каж-
дою строительного сооружения может быть расчленен на три основные по-
следовательные стадии:
1.	Архитектурно-строительная компановка сооружения, состоящая в назна-
чении основных геометрических элементов будущего строительного объекта
и его расположения в пространстве.
2.	Выборы конструкций и материалов в их взаимной связи и назначение
конструктивных размеров всех элементов сооружений на основании расчетов
прочности, устойчивости и т. п.
3.	Проектирование производственных процессов возведения сооружения.
Выбор плана. Подробное изложение методологии композиции плана, формы
и конфигурации сооружений будет дано в специальном томе настоящего
издания. Здесь же ограничимся оглько некоторыми замечаниями, необходи-
мыми для анализа сравнительной эффективности конструкций и материалов.
Из всех видов прямоугольников при заданной постоянной площади наи-
меньшим периметром обладает квадрат; поэтому чем спокойнее периметр
здания и чем более он приближается к прямоугольнику, имеющему наиболь-
шую ширину, тем постройка будет экономичнее.
И действительно, при заданной площади и соотношении сторон прямо-
угольника
- = т периметр 5 этого прямоугольника определится выражением:
Г I т 1
m-f- 1
/гп
а,
где а—сторона квадрата, эквивалентного данной площади. Изменение длины
периметра стен при разных соотношениях т и одной и той же величине
/7 = й’2 показано в табл. А.
Таблица А.
Отношение сторон пря- моугольника х:у = т	Длина периметра сторон прямоугольника	В «/о от периметра квадрата
1	4,00 а	100
2	4,37 а	107,5
3	4,57 а	114,5
4	5,00 а	125,0
5	5,37 а	134,2
6	5,70 а	142,5
Переход от соотношения между длиной и шириной здания, например
от 1:4 к 1:6, удлиняет периметр стен на 11,5%, что при удельном весе стои-
мости стен даже в 20% дает удорожание на 2,5%.
При этих рассуждениях мы не учитывали того обстоятельства, что уве-
личение ширины здания влечет за собой или увеличение пролета несущих
конструкций или же необходимость устройства дополнительных опор для
устройства перекрытий. И то и другое ведет к удорожанию, поэтому в каждом
конкретном случае это обстоятельство должно быть соответственно учтено.
В жилищных и общественных сооружениях это требование „квадратиро-
вания“ плана ограничивается требованиями надлежащей освещенности, про-
ветривания и прочими санитарно-гигиеническими нормами. В промышленных

зданиях возможность применения верхнего света и искусственной вентиляции
снимает это ограничение пропорции плана, определяемое в основе, помимо
вышеуказанных соображений технологическим процессом производства.
Для сооружений, имеющих назначение складов для сыпучих, жидких и
газообразных материалов (силосы, водо- и бензинохранилища, газгольдеры и
пр.), наивыгоднейшей формой в плане является круг или приближающийся
к нему шестиугольник.
Однако пропорции плана зданий, удовлетворяющие требованиям наимень-
шего периметра или наивыгоднейших размеров конструкций, не всегда од-
новременно являются наиболее выгодными с точки зрения затрат, связанных
с эксплоатацией здания, и в частности в промышленном строительстве столь
важным экономическим фактором, как внутризаводской транспорт.
Дальнейший анализ в самом простом виде покажет, что с этой точки
зрения наивыгоднейшей формой является не квадрат. И действительно,
пусть производственная площадь содержит k однотипных станков, занимаю-
щих (каждый станок или группа станков) площадь ау(,Ь. Располагая в одном
направлении т, а в другом п рядов станков, мы определяем длину поме-
щения та и ширину его nb (см. чертеж). Средняя длина пути 5 (полуфабриката
bn ak
Ьп та
к станку и готовой детали от него) составит: •S = ~+'2~
Минимальное значение S будет иметь место при
b ак	а
— — — -: 0 или п = I / — • 2 k,
4	2п2	у b
т. е. для получения наименьшей длины путей число рядов
лении сторон с входом полуфабрикатов и выходом изделий
корню квадратному из произведения удвоенного числа станков на отношение
а
у сторон прямоугольника, занимаемого станком или группой станков. При
станков в направ-
должно равняться
а = b получим п — у 2 k. Иначе говоря, в этом случае наивыгоднейшей
формой явится форма двух квадратов. Окончательный же вывод о наивы-
годнейшей форме здания в плане может
быть сделан на основе соображений о
минимальных совокупных затратах на: а)
амортизацию стен, б) внутренний транспорт,
в) теплопотери через наружные поверхно-
сти.
Вышеприведенные расчеты носят со-
вершенно условный характер и ставят
целью заострить внимание проектировщи-
ков на обязательности комплексного разре-
шения вопросов планировки, выбора ма-
териалов и конструкций как с точки зре-
ния первоначальных затрат, так и после-
дующей эксплоатации.
Выбор Этажности. Следующий решаю-
щий вопрос компановки — этажность зда-
ний—различно разрешается в промышлен-
ном и жилищном строительстве. При увеличении числа этажей при уело и
Сохранения одного и того же объема мы имеем д₽а взаимно противопо
ложных влиянии на общую стоимость, расход материалов и рабочей силы.
С одной стороны, при увеличении высоты добавляются бесполезные
объемы, необходимые для образования лестниц, лифтов и пр. внутренних
помещений связи, и имеет место утяжеление несущих конструкций нижних
этажей, с другой стороны, стоимость крыши, части земляных работ, фунда-
ментов, подвалов раскладывается на больший объем. Это положение в связи
со стоимостью удлинения коммунальной сети заставляет в жилищном строитель-
стве ориентироваться на увеличение до определенного предела числа этажей
в целях сокращения площади застройки. В промышленном же строительстве,
где 1) фундаменты под колонны и наружные стены состоят из изолирован-
ных опор, 2) стоимость стен имеет меньший удельный вес, 3) одноэтажное
решение дает преимущество для поточной организации работ, 4) стоимость
вертикального транспорта играет весьма большую роль и 5) естественное
освещение может быть осуществлено при помощи верхнего света,—следует
ориентироваться на одноэтажное решение во всех тех случаях, когда техно-
логия производственного процесса это дозволяет.
Проектировка небольшой льнопрядильной фабрики в Касимове в 3 вариантах
(1, 2 и 3 этажа) дала нижеследующие сравнительные показатели:
Т а б л и и а Б.
	I этаж	II этаж	III этаж
Кубатура (в мл)		33 500	35 700	43 000
Площадь (в м'-)		6100	6 700	8 390
Площадь стен (.и-')		420	663	788
Сметная стоимость 1л'1		15 р. 90 к.	15 р. 41 к.	13 р. 71 к.
	532 650	550137	589 530
При выборе конструкции и материалов ведущей линией
в условиях планового хозяйства должен быть, как выше было сказано, мини-
мальный совокупный расход народнохозяйственных ре-
сурсов, потребных как для производства данного мате-
риала и конструкции, таки для помещения его в состав
готового сооружения. Таким образом конечным критерием для
оценки эффективности отдельных материалов и конструкций должна быть
сумма затрат всякого рода ресурсов для возведения сооружения в целом. Эта
сумма затрат измеряется не только стоимостью чисто денежных затрат, как
это имеет место в капиталистическом хозяйстве, но и сравнительной оценкой
влияния нижеследующих факторов, отнесенных к единице полезной отдачи
сооружения.
Факторы, влияющие на выбор материалов и конструкций:
1) удельные капиталовложения на сооружение заводов для изготовления
материалов или полуфабрикатов; 2) трудоемкоеib изготовления материалов;
3) расход топлива на изготовление материалов; 4) потребность в транспортных
средствах (транспортабельность) для подвоза сырья к заводу и перемещения
готовых изделий; 5) трудоемкость монтажа и укладки материалов; 6) качествен-
ный показатель соответствия материала его назначению в сооружении; 7) по-
требность в данном материале отраслей народного хозяйства (кроме строитель-
ства).
Не требует доказательств то положение, что простое арифметическое
сопоставление сметных итогов стоимости различных проектов при раз-
личных вариантах материалов и конструкций является методически непра-
24
вильным, поскольку плановые цены на те или иные материалы не диферен-
цированы по назначению и отнюдь не отражают народнохозяйственной
значимости материалов.
Необходимо твердо подчеркнуть, что значение каждого из этих факторов—
трудоемкость материала, его транспортабельность, потребность в первона-
чальных капиталовложениях на организацию производства, удельный расход
топлива—различно и меняется как в пространстве для каждого отдельного
района, так и во времени для каждого этапа развития нашего народного
хозяйства. Задача экономики проектирования и состоит в оценке значимости
каждого из этих положений в конкретных условиях того или иного проекта.
Выбор материалов для несущих конструкций. Для иллюстрации
вышеуказанных .общих положений остановимся прежде всего на несущих
конструкциях, под каковыми будем понимать совокупность тех элементов
зданий и сооружений, которые воспринимают действие внешних сил в виде
веса поддерживаемых частей сооружения и полезных нагрузок, действующих
на это сооружение.
Основными материалами для проектирования несущих конструкций яв-
ляются дерево, металл и камень (естественный и искусственный в виде кир-
пича, бетона и т. д.). Идея специализации материалов, т. е. использования
каждого материала там, где он может дать наибольшее сопротивление,
ввела в практику комбинированные материалы: железобетон, армированные
каменные конструкции и т. д.
Для сравнительной технико-экономической оценки проанализируем основ-
ные показатели их, относя таковые к полезной единице получаемого сопро-
тивления. Остановимся для простоты на случае простого осевого сжатия
несущего элемента каким-либо грузом Р (для примера равным 100 т).
Объем и вес элемента в зависимости от материала
приводятся в следующей табл. В.
Таблица В.
Наименование материала	Допускаемое на- пряжение на простое сжатие в кг^см2	Площадь эле- мента в с.и- при Р = 100 т	Объем элемента при Z = 1 .ч в л3 1		Вес элемента в кг
1.	Дерево (сосна сухая, вдоль волокна) . 2.	Дитое железо 	 3.	Бегон (марки ПО)	 4.	Железобетон (марка ПО) с учетом арматуры	 5.	Камень (бутовая кладка) на нем. рас творе 1:6 	 6.	Кирпичные столбы на цем. растворе	100 1200 38 55 10 14	1000 83 2600 2200 10,000 7000	0,1 0,0о83 0,26 0,22 1,0 0,7	60 64,7 570 530 2000 1200
Если принять показатели деревянных конструкций равными единице, то
показатели площадей, объемов и веса элементов сжатых конструкций рав-
ного сопротивления будут (см. табл. Г);
25
Таблица Г.
Наименование материала	Площадь сечення н объем равного сопро- тивления сжатию	Вес элемента равного сопротивления сжатию
Дерево 		1	1
Металл		0,08	1,1
Железобетон		2	8,8
Бетон 		4	9,5
Каменная кладка 		10	33
Кирпичная кладка		7	20
Таким образом по своей компактности на первом месте стоит металл,
на втором месте дерево, затем железобетон, бетон, кирпичные армирован-
ные и обычные конструкции и наконец каменная кладка.
Относительные же веса сжатых элементов на единицу полезного сопро-
тивления, как видно из табл. Г, располагаются в следующем порядке: де-
рево—металл—железобетон—бетон—кирпичная кладка — каменная кладка.
Стоимость элемента в зависимости от материала. Чтобы
сравнить денежные затраты, необходимые для получения при применении
различных конструкций и материалов, примем за основу дополнительных
расчетов нижеследующие единичные цены:
для железа в простейших конструкциях . . . 450 руб. за 1 т
, сложных ,	.	... 600 „	,, 1 _
„	дерева (в колоннах)..................... 100	,	,	1	.и3
»	бетона (1 : 2«/2: 4) .................... 60	»	„	1	„
„	железобетона............................ 140	„	„	1	„
,	кирпичной кладки ........................ 50	„	»	1	,
„ каменной кладки ............................ 60»	» 1 .
При этих единичных расценках стоимость напряжения составит:
Таблица Д.
Материал	Стоимость единицы сопротивления (округленно)	При стоимо- сти дерева 1
1.	Дерево 		 2.	Металл	 3.	Железобетон	 4.	Бетон	 5.	Каменная кладка	 6.	Кирпичные столбы		0,1 мз X 100 р.= 10 р. 0,065	кг	X	450	, = 29	. 0,22	м3	X	140	„ — 31	„ 0,26	,	X	60	, = 16	. 1,0	„	X	50	, =50	„ 0,7	,	X	00	„ = 42	,	1,0 2,9 3,1 2,4 5,0 4,2
Как видно из табл. Д, наиболее дешевое сопротивление получается при
применении дерева, затем следует бетон, металл, железобетон, кирпичные
столбы и наконец каменная кладка.
Переходим к другим показателям.
Трудоемкость в зависимости от материала. 1. Трудоем-
кость материалов иди количество рабрчей сиды, потребной для осуществления
26
данной конструкции, должны быть исчислены, начиная от стадии добычи
сырья и кончая монтажом конструкции в стойке. Показатели трудоемкости
материалов даны в табл. Е.
Таблица Е.
1 Наименование	Добыча и заготовка сырья и по- луфабрикатов				Изготовление кон- струкций или полу- фабрикатов	Монтаж, сборка, укладка в дело	Итог, трудоемкость на единицу конструкцйй	Потребность в юн- 1 струкциях на единицу I сопротивления	Трудоемкость кон- струкции равного сопротивления
	наименование операций	трудоемкость в чел.-днях	количество сырья и материалов на единицу кон- струкции	трудоемкость в । чел .-днях на еди- I ницу конструкц. j					
1.	Деревянные несущие конструкции 2,	Металлокон- струкции . 3.	Железобет. конструкции монолитные	Заготов. сплав, нагрузка и вы- груз. распилов. Добыча руды, доменный про- цесс, прокат . Сырье, обжиг . Добыча, нагруз- ка, перемеще- нием выгрузка См. п. 2 . . .	2 0,5 2,5 5 2 0,7 5	1,2 5 0,25-0,3 1,35 0,170	3,0 5 0,55 0,94 0,85 0,18	2,0 10 1,28 1,20	0 ,5 5 2,0 1,10 1,91	5,5 20 5,8 4,5 5,7	1 0,1 0,064 0,22 0,20 0,7	0,55 1,30 1,28 0,90 4,0 2,5
4.	Железобет. конструкции сборные . . 5.	Кирпичная кладка стол- бов на цем. растворе 6.	Каменная кладка на цем. раст- воре , . .	См. п. 1 ... * »»•••• Добыча глины, заготовка сыр- ца, обжиг . . См. п. 3 ... •	я	•	•	•	• Добыча, переме- щение и по- грузка. . . . См. п. 3 ...	3,5 5 2 0,6 1 2	0,05 0,450 0,084 0,23 1,16 0,384	2,52 2,20 2,25 0,16 1,38 3,79 1,16 0,77 0,20					
Таким образом в отношении трудоемкости материалы при работе на про-
стое сжатие располагаются в нижеследующем порядке: 1) деревянные кон-
струкции— 1; 2) железобетонные сборные —1,65; 3) металлические—2,37;
4) железобетонные монолитные—2,32; 5) каменная кладка—4,55; 6) кир-
пичные столбы—7,3.
Затрата топлива в зависимости от материала. Сравнитель-
ные затраты топлива на создание конструкций равного сопротивления
характеризуются следующими показателями, исходя из удельных затрат
топлива: на 1 т проката —2 т условного топлива; на 1 м& пиломатериа-
лов—10 кг и на 1 т цемента—176 кг.
Таблица Ж показывает, что в отношении потребления топлива наименее
топливоемкими опять-таки являются деревянные конструкции, за которыми
непосредственно следуют каменная кладка простая и армированная, железо-
бетон, кирпичная кладка на обжиговых цементах и наконец наиболее
датоплцвоемкие“ металлические конструкции.
Таблица Ж.
Наименование конструкций	Единица изме- рения	Количество на единицу со- противления	Удельный рас- ход топлива на единицуконстр.	Расход топлива для получения единицы соп- ротивления
1.	Металлические	 2.	Деревянные 	 3.	Железобетонные	 4.	Каменная кладка	 5.	Кирпичная „			1 т 1 м3 1 . 1 „ 1 .	2 000 0,1—0,15 0,2 0,5 1,0	0,065 10 300 30 100	130 1-1,5 60 15 100
Транспортабельность в зависимости от материала. Весь
ма большое значение при выборе конструкций имеет степень транспорта
бельности материалов или количество транспорта, измеряемое количеством
тоннокилометров пробега груза, необходимых для получения равного сопро-
тивления внешним усилиям. Таким образом степень транспортабельности
материалов может быть измерена выражением а ---------> где а — допуска-
емое напряжение на сжатие, g—вес единицы объема, а — коэфициент
эффективности использования транспорта (в данном случае равный 1) и
наконец R, — средний радиус перевозок сырья и готовых изделий.
Таблица 3.
Наименование конструкций		Вес материа- лов на еди- ницу сопро- тивления		Радиус перевозки . Т-		Затраты транспор- 1 та на единицу со- 1 противления	Относительные ко- эфнциенты
1.	Деревянные	>	_500_ 100	= 5	500	2 500	1
2.	Металлические		7 800 1200	= 6,5	1 000	6 500	2,6
3.	Бетонные столбы		2 200 38	= 58	100	5 800	2,3
4.	Железобетонные		2 400		125	5 500	2,2
		55				
5.	Каменные на цементном растворе		2 500 10	= 250	100	25000	10,0
6.	Кирпичные „	,	„			1 800	= 129	150	19 350	7,8
		14				
28
Транспортные пробеги для бетона, железобетона, каменной и кирпичной
кладок исчислены как средневзвешенные из пробегов компонентов, каковые
приняты для железа—300, для гравия—100, песка—50 км.
Размер капиталовложений в з а в и с и м о с т и о т м а т е р и а л а.
Наконец немаловажную роль при оценке эффективности применения мате-
риалов играет размер капиталовложений в основной капитал предприятий,
производящих стройматериалы и конструкции. Данные о размерах потреб-
ных капиталовложений в производственную базу приведены в табл. И.
Таблица И.
Сырье и кем- поненты	Единица измере- ния	Капиталовложе- ния на единицу сырья	Конструкции	Единица измере- ния	। Капиталовложе- ния на единицу измерения	! Капиталовложе- i ния иа единицу J сопротивления	Относит, числ. при дерево — 1
Лесные матер.	1 ж‘‘	5 руб.	1. Деревянн. конструкции	1 .«з	25X0,1	2,5	1
Металл . . .	1 т	300 „	2. Металлич. конструкции	1 т	500X0,064	32	12,8
Цемент . . .	1 »	90 »	3. Железобетонн. монол.	1 ж3	100X0,2	20	0,8
Бут		1 м3	6 „	4. Железобетонн. сборные	1 .	40X0.16	6,4	2,5
Гравий . . .	1 ,	3 .	5. Бутовая кладка столбов	1 „	30X0,5	15	6
Песок ....	1 .	2 „	6. Кирпичные столбы	1 ,	35X1.0	35	14
Кирпич . . .	1 »	70 ,					
Сводка технико-экономических показателей1. Сводка выведенных выше-
описанным путем технико-экономических показателей представлена в табл. К.
Таблица К.
Наименование	Стоимость	Трудоем- ! кость	) Топливоем- кость	Нетранс- портабель- ность	1 Капитало- емкость 1	1 Компакт- 1 ность 1 коистр.
1. Деревянные конструкции ...?..	1	1	1	1	1	1
2. Металлические „			2,9	2,37	130	2,6	12,8	0,08
3. Железобетонные монолитные . у . .	3,1	2,32	60	2,2	0,8	2,6
4.	,	сборные		2,4	1.65	90	2,3	2,5	2,2
5. Каменная кладка		5,0	4,55	15	10,0	6	10
6. Кирпичные столбы	•	4,2	7,3	100	7,8	14	7
Вышеприведенные показатели конечно не являются столь же устойчивыми
и неразрывно связанными с физическими свойствами материалов, как на-
пример объемный вес, временное сопротивление и пр. Они зависят и из-
меняются в связи с изменением технологического процесса их производства.
Но сопоставление их, сделанное с учетом дефицитности каждого материала,
позволяет на каждом этапе хозяйственного развития и в каждом районе
ухватиться за основное звено при выборе того или иного материала.
1 Подробнее о технико-экоиомич. показателях см. т. VI «Строит, индустрии’
статьи В. И. Вельмана и Б. Ф. Васильева.
га
Попытку дать единые показатели дефицитности отдельных Материалов
представляет собой инструкция по экономии металла НКТП, предлагающая
конечную стоимость материалов при выборе различных вариантов умножать
на соответствующие коэфициенты.
Вышеприведенный анализ показывает, что наилучшие показатели дает
дерево.
Помимо всех прочих преимуществ, непосредственно вытекающих из ана-
лиза вышеприведенных показателей, дерево допускает производство работ
в течение круглого года без каких-либо дополнительных затрат на зимние
работы. Производство и сборка деревянных конструкций допускают макси-
мальную механизацию при минимальных первоначальных затратах. Отходы
этой обработки наиболее легко используемы для целей производства тех
же стройматериалов и деталей. Самая технология процесса проста, давно
освоена, не требует импортных механизмов. Наконец деревянные конструк-
ции допускают полную стандартизацию элементов, заготовку их на под-
собных предприятиях и позволяют превратить площадку в сборочный цех
строительного производства.
Отсюда вытекает одна из основных установок нашей технической поли-
тики в области строительных конструкций, состоящая в том, чтобы, ведя
всемерную борьбу с хищническим и неэкономичным использованием дре-
весины в стенах в качестве теплоизолятора, где оно легко может быть за-
менено иными материалами, максимально внедрять его в качестве матери-
ала для несущих конструкций, а именно для опор и перекрытий.
Выбор в качестве материала для внутренних опор кирпича и отчасти
камня встречает самое существенное возражение из-за неудовлетворитель-
ности этого материала по всем вышеприведенным показателям и в особен-
ности малой компактности его и больших потерь полезной площади, вы-
зываемых малым допускаемым напряжением.
В тех случаях, когда по тем или иным причинам от применения дерева
для опорных частей приходится отказаться, основными конкурирующими
между собой материалами, особенно в промышленном строительстве, явля-
ются металлические конструкции и железобетон. Возвращаясь к анализу
показателей табл. К, мы видим, что металл а) уступает железобетону
по стоимости, потребности в топливе, затратах работы транспорта, потреб-
ности капиталовложения; б) превосходит железобетон по меньшей тру-
доемкости и кроме того по компактности (потеря полезной площади).
Однако последнее преимущество металлических конструкций, а именно
их большая компактность, является теоретическим, поскольку на практике
для получения больших моментов инерции возникает необходимость в уда-
лении элементов от оси, вследствие чего габарит получается не мень-
ший, чем в железобетонных. По данным некоторых расчетов габарит же-
лезобетонных конструкций в колоннах удается даже уменьшить против ме-
таллического путем применения повышенных марок бетона (130 и 170
кг/слг2)1. Таким образом почти по всем показателям железобетон на настоя-
щем этапе является преимущественным ведущим материалом для наиболее
ответственных вертикальных несущих элементов сооружений, где его поло-
жительные качества, как хорошие механические свойства, огнестойкость,
долговечность, жесткость, возможность применять индустриальные методы
1 .Строительная промышленность", 1932 г., № 1, проф. Г воздев, Скрамтаев
и Сороке р, Железобетон в строительных конструкциях металлургических заводов.
30
Строительства, дают ему окончательный перевес и Где его основной де-
фект в виде большого собственного веса и относительная дороговизна
имеют второстепенное значение.
В отношении металлических опор в тех случаях, когда применение их
является неизбежным по соображениям технологического порядка, основная
установка состоит в максимальном применении широкополых профилей и
сварных конструкций. Особенно может быть рекомендовано применение
электросварных решетчатых конструкций колонн, дающее значительную эко-
номию. Так, на Турбинострое применение правильно подобранных решетча-
тых сечений элементов колонн при электросварке дало экономию в металле
по сравнению с американскими клепаными конструкциями колонн, равную
43% от общего веса американских клепаных конструкций.
Горизонтальные несущие конструкции. Переходим ко второй основной
категории несущих элементов сооружений, а именно к горизонтальным не-
сущим конструкциям, подверженным действию собственного веса и внешних
нагрузок, направленных или вертикально или под углом к оси конструкции.
При работе на растяжение, возникающей при воздействии на конструк-
цию изгибающих моментов, все виды каменных материалов, дающих ни-
чтожное сопротивление растягивающим усилиям и обладающих большим соб-
ственным весом, естественно, отпадают, и конкурирующими материалами
остаются, с одной стороны, простые материалы, как дерево и металл, и, с
другой стороны,—комплексные.
Переходя к вопросу конструкций, проектируемых для перекрытия опре-
деленного пространства или пролета и испытывающих действие сил, направ-
ленных перпендикулярно или под углом к оси, необходимо заметить, что
решение таких конструкций по существу сводится к выбору материалов,
наиболее пригодных для сжатых и растянутых элементов. Однако в случае
конструкций, подверженных изгибающему моменту от действия внешних сил,
мы имеем значительное влияние дополнительного фактора, игравшего не-
значительную роль в конструкциях, работающих на простое сжатие, а имен-
но влияние собственного веса конструкций.
Поскольку измерителем эффективности перекрывающих конструкций яв-
ляется их сравнительная сопротивляемость изгибающему моменту от полез-
ной нагрузки на единицу стоимости, трудоемкости, транспорта и пр. или,
иначе говоря, отношение всего необходимого момента сопротивления к из-
Р
т. е. полезной нагрузки к
весьма большое значение. Это
бранной единице, влияние отношения pj_g >
собственному весу конструкции, приобретает
обстоятельство ограничивает применение балочных железобетонных пере-
Р
крытий преимущественно высокими соотношениями -------- и сокращает длину
пролетов и, наоборот, расширяет сферу металлических и деревянных конст-
рукций. В наших условиях ограничение применения металла делает деревян-
ные перекрытия почти ведущим типом конструкций в тех случаях, когда
применение их не ограничивается технологическим процессом. Разработан-
ные к настоящему времени типы деревянных конструкций (фермы) позволяют
перекрывать пролеты до 300 м без промежуточных опор. Интересно отме-
тить, что собственный вес как деревянных, так и металлических ферм, отне-
сенный к 1 м* проекции, в грубом приближении пропорционален перекры-
ваемому пролету и выражается формулами для того и другого материала
31
Q — aL, где для деревянных ферм о. = 0,5—2,5 Л, а для металлических
1,5—2 L. Если учесть, что при стоимости металлоконструкций 600 руб. за
1 т (низкая цена) и деревянных сложных ферм—150 руб. за 1 м3
стоимость 1 т деревянных конструкций обойдется около 300 руб., то
легко еще раз видеть, что в общем и целом стоимость деревянных ферм
равного пролета должна быть значительно ниже металлических.
Проблема высокосортное™. В заключение следует упомянуть об
экономическом значении применения так называемых высококачественных
и высокосортных материалов. Идея высокосортности материалов должна быть
понимаема не в смысле простого улучшения качества продукции применяе-
мых и применявшихся издавна материалов, а в изготовлении новых специ-
альных сортов особыми технологическими процессами или путем специаль-
ного отбора материалов, обладающих повышенными качествами в сравнении
с ныне применяемыми.
Применение высокосортных материалов имеет также свой экономиче-
ский оптимум; например очевидно, что дорогой высокосортный металл оку-
пает себя там, где его свойства используются полностью и где экономия
от уменьшения сечения металла и следовательно веса и стоимости его пре-
высит разницу в цене. А так как во всяком сооружении имеются некоторые
постоянные элементы, вес и сечение которых не зависят от размера соору-
жения, и переменная часть прямо или сложно пропорциональна размеру со-
оружений, то очевидно, что применение высокосортных металлов является
эффективным только при переходе за известный лимит, специфический для
каждого вида сооружения и материала. Так например, по данным ВОППУ
конструкции из высокосортной стали дороже таковых из стали’ нормаль-
ного качества на 28%, сопротивление же на разрыв никелевой стали на
50% превышает сопротивление обыкновенного стандартного литого мосто-
вого железа. При этом оказывается, что при мостах пролетом до 50 м
стоимость моста из никелевой стали не дешевле, а дороже обыкновенного
на 3%; зато при пролетах в 100 м получается уже экономия в 6%, а в
мостах пролетом 200 м экономия эта достигает 17%, что подтверждает
вышесказанное.
Процесс все более расширяющегося применения высокосортных материа-
лов мы наблюдаем и в промышленности вяжущих веществ и в частности в
цементной промышленности.
Высокосортные цементы, дающие быстро твердеющие бетонк,’ имеют
весьма большие производственные преимущества, что также помимо конст-
руктивных соображений способствует внедрению этих цементов в практику
строительства как за границей, так и у нас.
Применение высокосортных металлов и цемента повышает полезную
отдачу материала на единицу его веса или объема, тем самым дает эконо-
мию на всей совокупности народнохозяйственных затрат транспорта, топ-
лива, человеческого труда, на создании предприятий, вырабатывающих дан-
ный материал, и на его изготовлении. Отсюда и одна из основных устано-
вок реконструкции строительства во втором пятилетии, состоящая во все-
мерном переходе на эффективные материалы и организации для их изго-
товления соответствующей производственной базы.
СТЕНЫ
Инж. Семенцов С. А.
ЗАПОЛНЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО КАРКАСА ФИБРОЛИТОМ1 2
Фибролит-Заполнитель. Применение фибролита как одного из наиболее
легких материалов в железобетонных каркасах весьма целесообразно. Фибро-
литовое заполнение может применяться во всех зданиях второго и третьего
классов промышленных и гражданских сооружений за исключением поме-
щений с высокой влажностью воздуха и зданий с повышенной огнеопас-
ностью. Общая капитальность здания не является препятствием к приме-
нению фибролита в стене, так как конструкции фибролитовых заполнений
допускают их легкий ремонт, вплоть до полной замены.
Объемный вес применяемого фибролита, применяться может любой
фибролит как магнезиальный весом 300—450 кг/м'3, так и известково-тре-
пельный весом 400—750 кг/м3.
Стандартные размеры плит см. т.т. IV, V „Строительные материалы11.
Требования теплозащиты. Так как общие термические сопротивления
промзданий не нормированы, то при определении требуемой толщины стены
из фибролита для промзданий следует исходить из эквивалентности ее кир-
пичной стене, имеющей толщину, обычно применяемую для этой категории
зданий. Эквивалентность принимается только по равенству термических
сопротивлений стен, а не по их теплоустойчивости, так как для зданий
с железобетонными каркасами нормальным является центральное отопление
(как для промзданий, так и для гражданских сооружений).
Коэфициенты теплопроводности фибролита при различных
объемных его весах (по данным ОСТ и по приближенной формуле проф.
В. П. Некрасова):
Таблица 1.
Объемный вес	X фибролита	X фибролитовой кладки
300	0,09	0,12
350	0,11	0,14
450	0,13	0,16
500	0,14	0,17
600	0,18	0,21
700	0,22	0,25
750	0,24	0,27
1 Продолжение раздела „Стены" см. том VI „Строительной индустрии".
2 По материалам ЦНИПС и Иннорс.
3. Строит, индустрия, т. VII.
33
Теплотехнический расчёт показывает, что стена толщиной в 2 кирпича
на холодном растворе (наиболее часто применявшаяся в промстроительстве)
может быть заменена фибролитовой толщиной в 14 см при объемном весе
фибролита до 625 кг[м3. В общественных сооружениях с центральным
отоплением в 1-м климатическом поясе толщина стены в 14 см возможна
при фибролите 400 лгг/з«3, а во 2-м—550 кг’м3 (во всех подсчетах вер-
тикальный шов между двумя слоями фибролита принят незаполненным раст-
вором и в расчет введен воздушный зазор шириной в 1 см). При более
тяжелых сортах фибролита необходимо соответственное утолщение стены
или же выполнение ее с засыпкой шлаком промежутков между двумя пли-
тами, или же введение наружной деревянной обшивки (как это указано
далее). Наличие досчатой обшивки толщиной в 2 см в большинстве слу-
чаев дает возможность в стенах толщиной в 14 см применять наиболее
тяжелые сорта фибролита при объемном их весе до 750 кг\м3.
Раствор для кладки. Растворы для кладки фибролита следует применять
прочные, как например 1:1:2 (известковое тесто: алебастр: песок);
1:1:6 (цемент : известковое тесто: песок); штукатурки обычные холодные
состава 1 : (2,5—3), толщиной по 1,5 см.
Черт. 1. Карнизный узел.
2 слал толя
6efnoH
Глина
Отмостка\ ?
Утепление
шлаком
Черт. 2. Цокольная часть.
Дереб стойко
Штукатурка
Фибролит
_Н<. 6 ранд
/Ш b ригель по расчету
Черт. 3.
Черт. 4. Примыкание фибролита
к промежуточной стене.
Конструктивные решения. На черт. 1, 2, 3, 4 и 5 показаны разрезы
и планы конструкции оптимального типа фибролитовой стены в железо-
бетонном каркасе.
34
Ветровые нагрузки передаются с поверхности фибролитовой степы на
деревянные стойки-ребра и через них на элементы железобетонного кар-
каса. Стойки защищены от влияния атмосферной влаги и резких перемен
Черт. 5. Плаз оконного проема.
1,5?.'»	1,5см
температуры одним слоем фибролита, что повышает долговечность щены
в целом.
На черт. 6, 7, 8 и 9 показаны разрезы и планы конструкции фибро-
литового заполнения с деревянной наружной обшивкой. Этот вариант на-
ходит себе применение: а) при очень больших ячейках каркаса, так как
Черт. 6. Карнизный узел.
обшивка повышает общую жест-
кость стены; б) при очень сла-
бом (бракованном) фибролите;
в) при очень тяжелых сортах
фибролита, так как обшивка
и воздушный прослоек в этом
случае повышают тепло техниче-
ские свойства степы.
Черт. 8. Вариант прикрепления стойки
к железобетонной рандбалке (левый).
Вариант закрепления стойки к железо-
бетонной рандбалке (правый).
Черт. 7.
3»
35
Производственные соображения. Толщина швов фибролитовой кладки
1—2 см. При стенах из двух слоев фибролита вертикальный шов между
слоями может раствором не заполняться. В этом случае две плиты связы-
ваются друг с другом в двух-трех местах проволокой. Обычно однако
плиты перед установкой сращивают друг с другом алебастровым раствором.
Черт. 9. Элементы окопной рамы по типам Госпроектстрой 1-й
15сж 1	131,5
При обоих способах соединения плиты желательно сдвигать относительно
друг друга по диагонали с тем, чтобы получить четверти по 10 см. По-
следние дают возможность перекрыть все швы в кладке стен, что улучшает
ее теплотехнические качества.
Фибролит прикрепляется к деревянным стойкам помимо раствора гвоз-
дями с фанерными шайбами (черт. 10), а к железобетонным элементам —
проволокой, концы которой выпускаются во время бетонирования (черт. 11 и 12).
Черт. 10. Гвоздь с фанер-
ной шайбой для крепле-
ния фибролита к стойке.
Черт. 11. Анкер из про-
волоки для прикрепле-
ния плиты к железобе-
тонным элементам.
Черт. 12. Деталь утепления железо-
бетонной колонны.
Деревянные стойки прикрепляются болтами или гвоздями к концам
полосового или пачечного железа, заделанного в бетон (черт. 8).
36
Оконные коробки. Оконные коробки прикрепляются к вертикальным
деревянным стойкам, расположенным по обе стороны окон. При большой
длине окон импосты последних продолжаются вверх и вниз до пересечения
с рандбалками, к которым прикрепляются так же, как и остальные дере-
вянные элементы.
Перемычки. Перемычкой над окном обычно является сама, рандбалка. При
низком расположении окна и наличии части стены над окном" над послед-
ним вводится деревянная доска, прикрепляемая к вертикальным стойкам.
Стойки. Деревянные стойки располагаются на расстоянии 1,5 — 3 м друг
от друга. В случае, если в здании имеются сильные динамические сотря-
сения, расстояние между балками следует уменьшить до 2 м.
Арх. Климов Е. П.
ЗАПОЛНЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО КАРКАСА СПЛОШНЫМИ
ТЕПЛОБЕТОННЫМИ КАМНЯМИ МАРКИ Б1.
Область Применения. Применение теплобетонных камней марки Б может
иметь место в сооружениях 2-го и 3-го классов (промышленного, обще-
ственного и хозяйственного назначения) во всех климатических зонах.
Объемный вес. Объемный вес материала для различных климатических
поясов не должен превышать:
Таблица 2.
Климатический	Объемный вес кг.и3	Объемный вес кг'м3
пояс	в высушен, состоянии	в условиях влажности
1	380 - 460	600 - - 700
2	500 - 570	750 - 850
3	650 -	700	950	1000
4	940 - 1000	1250	1300
Размеры камней. Стандартные размеры камней см. том VI, стр. 289.
Толщина стены. При определении толщины сгены из теплобетонных
камней в условиях всех климатических зон теплотехнический расчет должен
исходить из эквивалентности ее, соответствующей толщине кирпичной стены
для этой категории зданий.
Эквивалентность принимается только по равенству термических сопро-
тивлений стен, а не по теплоустойчивости.
В случае необходимости в уточненных расчетах коэфициенты могут быть
получены из условий и норм или графика, составленного по приближенной
формуле проф. В. П. Некрасова.
Примечание. Теплотехнические коэфициенты см. в разделе „Тепло-
бетонные стены из сплошных камней" (том VI, стр. 288).
Растворы. В кладке с расчетными напряжениями на сжатие менее 5О°/о
от допускаемого, за исключением зданий, подверженных сильным динами-
ческим сотрясениям, и в конструкции кладок, работающих на изгиб (пере-
мычки над окнами), разрешается применение слабых бесцементных растворов
состава 1 : 1,5 : 3 (известковое тесто : диатомовое тесто : опилки); 1: 2 : 5 : 4
(известковое тесто : глина жирная : песок : опилки) или иных равнозначущих
по своим механическим свойствам растворов.
1 По материалам ЦНИПС и Иннорс.
38
В кладках, обладающих пониженной устойчивостью, подвергающихся
сильным ветровым нагрузкам или динамическим сотрясениям, растворы сле-
дует применять более прочные, как-то: 1:1:16 (цемент : известковое
тесто :• шлак); при отсутствии шлака — 1 : 2 : 4 : 9 : 6 (цемент : известковое
тесто : диатомовое тесто : песок : опилки).
Штукатурка для стен из теплобетонных камней объемным вепсом 1200 кг 'ма
обязательна двусторонняя: внутренняя холодная и наружная теплая толщи-
ною 1,5 см.
Холодная 1 : (2,5—3) (известковое тесто : песок).
Теплая 1 : (2,5—3) (известковое тесто : шлаковый песок) или 1 : 0,5 : 3
(известковое тесто : диатомовое тесто : опилки).
При штукатурке с примесью древесных опилок необходимо сделать за-
щитный слой, затертый поверху известково-песчаным раствором 1 : (2,5 — 3)
толщиной 3—4 мм.
Заполнение И> армирование стен. Наружные ограждения состоят из
двух элементов: железобетонного каркаса и заполнителя из теплобетонных
камня) и между колонна-
камня.ми (25 см)
отеплителя ко-
будет защищен
этаже уклады-
камней. Каркас с наружной стороны утеп-
ляется теплобетонными камнями толщи-
ной 12 см (К'2
ми заполняется целыми
заподлицо с поверхностью
лонн (черт. 13).
Таким образом каркас
от промерзания.
Заполнитель в первом
вается на цоколь, а в последующих эта-
жах на железобетонную обвязочную балку-
перемычку (черт. 14, 15, 16, 17 и 19).
Гидроизоляция
Арка из красного кирпича
Забутка щебнем на pccrm
или кладка кир пи чем
---------------600--------
Черт. 15.
Черт. 14. Деталь цокольной части.
Пролет между колоннами, а главным образом между оконными про-
стенками, заполняется по длине и высоте по возможности из целого числа
камней,
39
Подрубка и притеска камней допускаются в виде исключения. Толщина
горизонтального шва 16 мм, вертикального 10—20 мм.
При взаимном расстоянии между стойками каркаса не более 5 м кладка
заполнителя ведется на бесцементных растворах и при пролетах от. 5 до
7,5 м — на цементных растворах.
Так как конструктивная
толщина стен (25 см) при
большой высоте этажа (пром-
здания) и значительном рас-
стоянии между колоннами
может оказаться недостаточ-
ной, вводится крепление для
восприятия ветровых нагру-
зок заполнителя к железобе-
к-------------------— 600-----------------------J
Черт. 16. Цокольная часть.
тонной несущей конструкции.
Черт. 17.
Черт. 18. Закрепление оконной
коробки.
Черт. 19. Вертикальный разрез
по окну.
По периметру наружных стен между железобетонными колоннами на
высоте подоконников укладываются в швы 2 0 6 мм металлических
стержня, скрепленных между собой поперечными хомутами 0 2 мм
(черт. 18, 19).
40
Полученная таким образом сетка соединяется с концами арматуры, выпу-
скаемой из тела колонны (черт. 20). Арматура (сетка) укладывается в кладку
на цементном 1 :4 растворе при нормальной толщине шва.
Вспомогательные крепления заполнителя производятся на железобетон-
ных колоннах путем выпуска из бетона проволочных усиков через ряд
кладки (250 мм) по высоте. Выпущенные концы проволоки' заделываются
в швы при кладке отеплителя колонны, конструктивно связанной (пере-
вязка) с кладкой заполнителя (черт. 13, 20).
Высота этажа не должна превосходить 4 м.
Армирование стен по системе проф. В. П. Некрасова. При значи-
тельных длинах стен, когда колонны отнесены внутрь помещения и потому
не могут войти в плоскость стены (черт. 21), или при больших высотах
этажей (свыше 4 м), а также при пролетах между колоннами, превосходя-
щих вышеустановленные размеры, вводится специальный метод крепления
стен по системе проф. В. П. Некрасова..
Крепление стен имеет целью:
а)	придать ограждению необходимую жесткость,
б)	повысить устойчивость заполнителя на случай ветровых нагрузок.
Проволока Ф 2 мм
Проволока для за-,
крепления отепли-
теля на колонне
Штцкатцрко
Ж6. колонна
Затирка
Черт. 20. Укладка горизонтальной арма-
туры н крепление отеплителя колонны.
Фасад
□ □ □ о d
□ □□□Г
□ □EZOE
□ □□□Е
Черт. 21. Схема здания.
Конструктивными границами каждого поля стены являются: в горизон-
тальном направлении — поперечные стены или колонны, в вертикальном —
рандбалки, они же надоконные перемычки.
Если расстояние между вертикальными конструктивными элементами пре-
вышает 4 м или между горизонтальными — 5 м, стена должна армироваться
в меньшем направлении.
В тех случаях, когда оба размера превышают установленные для них
пределы, армирование необходимо вести по двум направлениям.
Схема полного армирования стены по обоим направлениям состоит из
ряда горизонтальных и вертикальных стержней из круглого железа
4—6 мм сечения,-! связанных в сетки хомутами и взаимно перпендикулярно
перевязанных между собою (черт. 22).
Стержни вертикальной арматуры охватывают стену с двух сторон и
обязательно в каждом шве связываются попарно хомутами из проволоки
3—-4 мм (черт. 23 и 25).
Горизонтальная арматура (сетки) укладывается в швы через 2—3 камня
(45—67 см) и содержит в себе от 2 до 4 прутьев.
Вертикальная арматура располагается по краям простенков, а при боль-
ших протяжениях последних через 1—Р/г м друг от друга (черт. 22).
41
Горизонтальная арматура обычно размещается в подоконной и надокон-
ной частях стен (черт. 18, 19).
Примечание. При армировании в одном направлении сохраняются
те же правила, как для применения горизонтальной или вертикальной арма-
туры стен.
Концы горизонтальных и вертикальных стержней должны быть надежно
заделаны или прикреплены к жестким и устойчивым конструктивным эле-
ментам здания (колоннам, рандбалкам) (черт. 20).
по и СТ у
focnpoekm-
строй НгГ
Горизонт.
сетка Ф=4 мм
Мел бет
перемычка
Консольная
балка
Черт. 24. Разрез по окну.
Черт. 22 и 23. Армирование про-
стенка.
Черт. 25. Закрепление верти-
кальной арматуры к железо-
бетонному ригелю.
Проемы В Стенах. Во всех случаях является желательным такое распо-
ложение окоп по вертикали, чтобы обвязочная балка в каждом этаже слу-
жила одновременно надоконной перемычкой, что дает возможность
избежать затраты материала на сооружение специальных перемычек (черт
19 и 24).
При установке оконных коробок могут быть два случая: первый, когда
размер светового проема равен расстоянию между колоннами, и второй,
когда он меньше этого расстояния.
42
В первом случае оконная коробка крепится непосредственно к колон-
нам через заделанные в последней деревянные пробки, железобетонную
надоконную перемычку и подоконную кладку гвоздями, глухарями или
закрепами.
Пакля или толь
Элементы оконной рамы
noJJCT’y^ Госпроектсгпрой
/
К Наличник
Черт. 26. План оконного Проема.
Во втором случае оконная коробка также укрепляется по периметру,
причем с трех сторон (два междуоконных пролета и подоконная кладка)
гвоздями непосредственно к заполнителю,
вверху к железобетонной надоконной пере-
мычке через деревянные пробки (черт. 18,
19 и 26).
В тех случаях, когда проемы в стенах
необходимо обработать для закрепления во-
рот больших размеров и веса, приходится
между основными колоннами проектировать
промежуточные (вспомогательные) стойки из
железобетона, кирпича или дерева и к ним
же навешивать полотна ворот. В зависимости
от назначения ворот, размеров и веса
конструктивное их укрепление решается в
каждом отдельном случае особо.
Утепление карниза см. черт. 27.
Черт. 27. Карнизная часть.
Примечание. Методы производства работ при возведении тонких
стен указаны в главе „Стены из шлакобетонных сплошных камней марки
Б и В* (том VI, стр. 288—301).
Инж. Семенцов С. А. и инж. Костинская 3. П.
КРУПНОБЛОЧНОЕ СТРОИТЕЛЬСТВО.
Определение. Стремление к полной индустриализации строительного произ-
водства диктует переход к конструкциям, допускающим изготовление
отдельных элементов здания фабрично-заводским или же полузаводским пу-
тем, на стройдворах с дальнейшим монтажем этих деталей на строительной
площадке.
Применение механизмов и уменьшение трудоемкости сборки на месте
площадки требуют помимо сборности конструкции еще и возможно макси-
мального увеличения размеров элементов с одновременным уменьшением их
количества. Строительство, выполняемое из блоков весом от 0,3 до 0,5 т и
выше (до 10 т), называется крупноблочным. При этом в виде целых бло-
ков укладываются не только части стен, но и большие участки перекры-
тий крыш, перегородок и т. д.
Исторические данные. По имеющимся дайным первые крупноблочные зда-
ния были возведены в Голландии в 1921 г. Далее опыт голландского стро-
ительства был перенесен в Германию (поселок вблизи Берлина) и в Англию
(Кэмбридж). В 1928 г. большое опытное строительство было проведено
арх. Э. Май в Франкфурте-на-Майне. В иностранной практике из крупных
блоков осуществлялись, как правило, здания не выше трех этажей; общее
количество возведенных зданий достигает трехсот.
В СССР первые крупноблочные здания возведены в Москве в 1927—
1929 гг. по инициативе инж. Г. Б. Красина. За этот период в Москве был
построен один пятиэтажный дом (1-й Дом милиции), а затем и восьми-
этажное здание на Б. Полянке (2-й Дом милиции). Несколько позже стро-
ительство из крупных блоков было начато Украинским институтом соору-
жений. При этом наиболее крупное здание, законченное в Харькове в 1932 г.
(дом НКТП), имеет шесть этажей. Почти одновременно с Укргисом была
начата постройка крупноблочных домов Уральским институтом сооруже-
ний. В 1931/32 г. Укргис перенес результаты своего опытного строитель-
ства и в более широкую строительную практику, начав постройку серии
многоэтажных крупноблочных домов на Краммашстрое. В 1931 г. начина-
ется строительство из крупных блоков также в Ленинграде и на Днепро-
строе, а затем и в других пунктах.
Материалы. Для крупноблочного строительства в настоящее время при-
меняются почти исключительно бетоны.
Основным материалом следует считать бесцементные бетоны с добавками
цемента в тех случаях, где это необходимо по соображениям прочности или
в целях ускорения твердения блоков при их производстве без пропарки.
Добавка цемента, как правило, должна составлять не более 10—30% от
44
остальной части вяжущего, т. е. на 1 бетона должно йтти от 25 до 75 кг
и как максимум для наиболее ответственных несущих конструктивных частей
здания—100—150 кг цемента.
Для изготовления блоков могут применяться все виды бесцементных
вяжущих, употребляемых для обычных двуручных камней. Нацример глинит-
цементные, шлаковые, известково-шлаковые, известково-диатомо-шлаковые,
известково-диатомо-органические, известково-зольные, пенобетоны и т. д.
Могут применяться также и естественные камни, как например туфы, раку-
шечники и т. д.
Производство материалов и рецептура их не всегда аналогичны при-
нятым для камней средней крупности (тт. IV и V, „Стройматериалы").
Блоки обычно изготовляются трамбованием в деревянных формах, располо-
женных вертикально или горизонтально. Следует особенно соблюдать пра-
вильность поверхностей камня, ограничивающих швы. Допуски по этим граням,
во избежание излишнего утолщения швов, не должны превышать + 0,5 см.
Формы могут делаться без дна с деревянными вкладышами-подкладками и в
крайнем случае тщательно выравненной песчаной подсыпкой.
Блоки должны выдерживать транспортировку кранами; при материалах
слабых они должны предварительно проверяться испытанием образцов в
натуральную величину путем их горизонтальных и вертикальных перемеще-
ний вагонетками и краном.. Теплотехнические и механические свойства мате-
риалов те же, что и вообще для теплобетонных камней (том VI, стр. 280,
„Конструкции стен из сплошных теплобетонных камней").
Приготовление блоков. Блоки изготовляются одним из следующих спо-
собов: 1) заводским путем, как и мелкоблочные шлакобетонные камни,
но в таких случаях при транспорте требуется механизация для разгрузок
и погрузок блоков; 2) полузаводским, на строительных дворах, неда-
леко от строительной площадки, с естественным схватыванием или при
помощи пропарочных камер без давления. Для бесцементных блоков
пропарку следует считать обязательной, как значительно повышающую
физические качества материала; 3) в настоящее время разрабаты-
вается способ производства блоков в небольших переносных сборно-
разборных камерах с подводкой пара паропроводом. Каждая камера обла-
дает емкостью на 2—4 блока. Несколько камер (10—20 шт.) образуют
подвижной завод, перемещаемый по мере необходимости от здания к зда-
нию при застройке больших площадей.
Запасы прочности и допускаемые напряжения. Требуемая минималь-
ная прочность материалов для одного этажа и ненесущих стен 20 кг)см2;
для двух этажей—25 лгг'с.и2; при большем количестве этажей—30 кг{см\
Помимо этих ограничений достаточная прочность материала должна прове-
ряться в каждом этаже расчетом при запасах прочности: к = 6 для бесце-
ментных блоков и к = 5 для блоков с добавками цемента. Допускаемое
напряжение на растяжение следует принимать равным 0,1 от допускаемого
напряжения на сжатие, но не свыше 1,5 KzjcM2 при условии, если раствор
кладки имеет временное сопротивление не меньшее, чем прочность камня.
Расчет на продольный изгиб, местные напряжения, свободные длины и
высоту стен см. в главе о теплобетонных стенах, том VI, стр. 292 и 293.
Схемы зданий. В крупных блоках могут быть осуществлены любые
схемы зданий, обычно выполняемые в нормальной каменной кладке. В на-
стоящее время в опытном строительстве преобладают схемы зданий с по-
45
перечными внутренними несущими стенами. Однако значительно более эко*
номными следует считать решения в виде системы зданий с внутренними стол-
бами. При этом наружную стену следует делить по характеру работы на
две части: 1) несущие столбы, или пилястры, и 2) ненесущее теплоограж-
дение. Несущие элементы как внутренние, так и наружные могут выпол-
няться из более прочных бетонов—холодных (на щебне кирпича или из-
вестняка), или же теплых (на тяжелых шлаках при объемном весе материала
1400—1800 кг/м?). Ненесущую часть стены следует выполнять из наибо-
лее легких и дешевых органических материалов не тяжелее силикат-орга-
ников и других легких материалов. Возможно осуществление зданий типа
мгновенно связанной системы, предложенной В. П. Некрасовым (том VI,
стр. 293), при каменных столбах и отсутствии горизонтальных рандбалок.
Применяя для ненесущей стены фибролит, возможно осуществлять гори-
зонтальные элементы железо-каменными (из армированных блоков, перекры-
вающих пролет до 3—4 м), железобетонными или деревянными.
Выбор блоков. Проектировка крупноблочного здания должна произво-
диться так, чтобы сборность соблюдалась во всех частях зданий. Если
блоки имеют небольшой вес, например 0,5—0,75 т, то того же веса дол-
жны подбираться и элементы перекрытий кровли и перегородок и т. п.
При увязке всех размеров блоков следует исходить из веса блока, со-
ответствующего максимальной допускаемой грузоподъемности предполагае-
мых к применению механизмов. Исключение допускается лишь в тех слу-
чаях, когда при мощной механизации оказывается все же невозможным
применение очень крупных блоков по. условиям их изготовления, слабое, и
принятого материала и т. д. В практике крупноблочного строительства на-
ходили применение блоки весом от 0,3 до 8 т. Наиболее распространен-
ными типами блоков, удовлетворяющими как существующим механизмам,
так и условиям производства материалов, являются блоки весом от 1 до 2 т
(максимум 3 т). В целях упрощения организации производства блоков и
сборки, а также более равномерной загрузки механизмов, следует стремиться к
минимальному количеству различных типов блоков. Количество блоков для
стен нормально должно заключаться в пределах от четырех до двенадцати.
Многие подъемные краны при положении груза, близком к опоре (как
в кранах со стрелой, так и в портальных), могут нести большую нагрузку,
чем при положении груза в конце стрелы или по середине портального
крана. Поэтому для некоторых подъемных механизмов установлены дте
автоматические границы грузоподъемности. В соответствии с этим иногда
можно рекомендовать два основных по весу типа элементов. Например для
кранов, имеющих две границы грузоподъемности в 1,5 и 3 т, продольные
фасады проектируются из камней от 3,0 т весом и меньше, а внутренние
стены, столбы и пр. в 1,50 т.
Деление стены на элементы. Размеры блоков в настоящее время не-
нормированы. По высоте в зависимости от мощности механизации и сле-
довательно тоннажности блоков стена может быть разбита на несколько
полос в каждом этаже. При очень тяжелых элементах (от 3 до 8 от) и
больших размерах блоков возможно проектировать лишь один блок по
высоте в каждом этаже (черт. 28). Значительные размеры блоков даже при
очень тяжелых элементах все же требуют применения легких и одновре-
менно весьма прочных материалов. В силу этого за границей, где особенно
широко применялся именно этот вид крупноблочного строительства (в Гер-
46
мании и Англии), употреблялись многослойные типы блоков с легкими тер-
моизоляционными и прочными железобетонными слоями. На настоящем этапе
строительства, при дефиците цемента и металла, необходимых для изготов-
ления крупных многослойных элементов,
при еще неразработанной технологии их
производства и главное при отсутствии ме-
ханизмов для подъема очень тяжелых эле-
ментов, подобные типы блоков больших
размеров еще не находят себе примене-
ния. При обычных размерах блоков от 3
до 6 м'2 и весе от 1,5 т и выше стена
может быть осуществлена из двух бло-
ков по высоте (черт. 29), причем стена
делится на две по возможности равные по
высоте полосы: оконную и междуоконную
(от верха окна одного этажа до подокон-
ника следующего этажа).
При весе блоков 1—1,5 т стена лег-
ЧертЛЗ.Разбиска этажей па полосы.
ко делится на три части по высоте
(черт. 30): простеночную, надоконную и подоконную. В этом случае в
простеночной части применяются целые блоки на всю высоту простенка,
приблизительно вдвое большей высоты, чем блоки надоконной и подокон-
ной полос, благодаря чему выдерживается одинаковый вес обоих типов
блоков. При том же основном весе блоков, но с введением большого ко-
личества блоков неполного веса в простенках, можно производить разбивку
стены на четыре полосы по высоте, причем в этом случае простенок де-
лится на две равные части по высоте (черт. 31).
'адононная
наноса
Простеночных
полосы
3 Простеночных
Лодоионал
полоса
этажей
Черт. 29. Разбивка
этажей на полосы.
Черт. 30. Разбивка
этажей на полосы.
Черт. 31 и 32. Разбивка
на полосы.
Наконец при весе блоков до 1 /и и меньше можно разбивать стену и
на пять полос по высоте (черт. 32). Во внутренних столбах высота блоков
определяется в основном весом блока, так как поперечное сечение их обычно
точно подбирается по статическому расчету, но и здесь следует подбирать
47
высоту блока таким образом, чтобы ей была кратна высота этажа. При-
подборе длины блоков следует руководствоваться тем основным соображе-
нием, чтобы общее количество различных типов блоков было бы минималь
ным. Это обстоятельство должно учитываться уже при составлении планового
решения здания, которое должно быть разработано с соблюдением того
или иного компановочного стандарта. Можно принимать модули, применя-
ющиеся в сборном щитовом деревянном строительстве, которые дают хоро-
шую компановку квартирных ячеек, лестниц, типов общежитий и т. п.
При схемах зданий, требующих перевязки наружных и внутренних стен,
удобным модулем является толщина стены. Применение определенного мо-
дуля означает, что как расстояния между центрами поперечных стен или
рам каркасов, так и размеры основных блоков (включая толщину швов)
должны быть кратными принятому модулю. Длина блоков обусловлена по-
мимо общего их веса и плана здания транспортабельностью их и удобством
их изготовления. Обычно принятая длина блоков 2—3,5 м в отдельных
случаях достигает 4 м. При введении арматуры в тело блока и при проч-
ных бетонах, как это например имеет место при блоках большой площади
(при высоте их в один
длину элементов, но
уже не каменными,
из крупных блоков
Черт. 33. Пример разбивки
стены на 4 полосы.
этаж здания), или же при необходимости в пере-
крытии больших проемов (над окнами) можно до-
пускать значительно большую
в этих случаях являющихся
а железобетонными.
Толщина стен для зданий
еще нестандартизована. Могут применяться те же
толщины, что и для обычных теплобетонных стен,
т. е. в 25 или 38 см, или же сейчас вошедшие в
практику крупноблочного строительства толщины
в 30, 35 и 40 см при соответствующем подборе
объемного веса материалов. Толщина стен в жи-
лищном строительстве определяется главным обра-
зом теплотехническими соображениями и подбор
ее производится так же, как и для обычных тепло-
бетонных стен (том VI, стр. 266). В целях при-
менения минимального количества блоков следует
избегать большого количества вариантов толщин
стен в одном и том же здании. Для этого
можно использовать возможность изменения со-
става бетонов, пользуясь в сильно нагруженных частях стен более жир-
ными рецептурами бетона, сохраняя при этом ту же толщину, что и в
менее нагруженных участках.
На черт. 33 дан пример разбивки стен на элементы с делением ее на
четыре полосы.
Конструкции, фундаменты и ЦОКОЛЬ. Фундаменты и цоколь здания
следует выполнять так же из крупных блоков, как и стены. Здесь однако
следует применять иные составы бетона, лучше сопротивляющиеся действию
влаги, со значительными добавками цемента. Первые ряды бесцементных бло-
ков должны быть подняты над уровнем земли не менее, чем на 40— 50 см.
Как для цоколя, так и для фундаментов иногда могут быть использованы
блоки тех же размеров, что и для стен. При этом в нижней уширенной части
фундаментов блоки могут укладываться плашмя (черт. 34).
48
Стены. Толщина шйов принимается в пределах от 1,5 до 3 см для гори-
зонтальных и от 1 до 2 см для вертикальных швов. При производстве работ
могут иметь место отклонения от этих размеров в ту или другую сторону
в разных швах, но расстояния между осями стен, пилястров и пр. должны
быть строго выдержаны. Для лучшего заполнения вертикального шва блоки
могут иметь по торцам вертикальные пазы той или иной формы1-(черг. 35),
которые при укладке заливаются раствором.
В соединениях блоков друг с другом, а также в местах примыкания от-
резка стены к стойкам каркаса, столбам, пилястрам и т. д., для обеспечения
большей связанности стен в вертикальные пазы блоков могут входить
металлические штыри, заделываемые в тело блока при его изготовлении
(черт. 36). Для зданий малой этажности, где в целях упрощения кладки
можно отказаться от взаимной перевязки стен, должна обеспечиваться
связь стен друг с другом аналогичными способами с введением тех или
иных металлических связей. На черт. 37 показано например соединение
двух пересекающихся стен помощью металлических петель, заложенных в
блоки, и вертикального штыря, причем конструкция соединения скрыта в
пазе одного из блоков и заливается прочным цементным раствором. Более
простым соединением при отсутствии перевязки
стен, вполне допустимым при достаточно тол-
стых стенах и небольшой этажности здания,
является укладка сеток или анкеров из железа
в углах здания и в пересечениях стен (черт.
38).
В зданиях выше двух-трех этажей допусти-
мость применения стен, не имеющих перевязки
друг с другом, нуждается еще в проверке, вви-
ду чего подобные схемы зданий могут пока
применяться лишь в опытном строительстве при
условии введения металлических связей и проч-
ных растворов.
Растворы как для ’вертикальных, так и для
горизонтальных швов могут применяться одина-
ковых рецептур, но различной консистенции.
Для вертикального шва последняя должна быть
более жидкой для того, чтобы оказалась воз-
можной заливка шва. Небольшое количество
Черт. 34. Пример фунда-
мента и цоколя.
швов и незначительный расход раствора по сравнению с обычными кирпич-
ными кладками делают экономически допустимым применение весьма проч-
ных цементных растворов.
Для теплой кладки могут применяться цементно-шлаковые растворы
состава—цемент: шлаковый песок (1:4 или же 1:5). Для холодной кладки
(внутренних или же толстых наружных стен, столбов и пр.) цемент : песок
(1:4) или же цемент: известь : песок (1:1:6).
Проемы. Оконные и дверные коробки закрепляются теми же способами’
что в обычных теплобетонных стенах. Стандарты окон и дверей для круп-
ноблочного строительства еще не существуют, имеющиеся же стандарты иа эти
элементы здания оказываются не всегда применимыми, так как создают не-
обходимость в значительном количестве лишних типов камней. Проемы мо-
гут выполняться без четвертей, но в зависимости от принятого типа бло-
4. Строит, индустрия, т. VII
49
ков четверги могут все же применяться, поскольку их осуществление в
крупноблочном строительстве значительно проще, чем в кладке из обычных
теплобетоииых камней. Четверги выполняются путем введения в формы
при изготовлении блоков, примыкающих к проемам, соответствующих до-
полнительных деревянных вкладышей.
Черт. 35. Сопряжение камней в
стене.
Черт. 37.
Черт. 36.
Перемычки. Неиесущие перемычки из материалов прочностью 25—30 кг смг
могут применяться при пролетах до 2,5 м из одного блока без введения
арматуры. При высокой прочности материала (свыше 40 лгг/г'щ2) пролет мо-
жет быть увеличен до 3—3,5 М при условии, что высота блока должна
составлять не менее 3;'3 перекрываемого пролета. Пролет может перекры-
ваться: 1) одним блоком, концы которого ложатся на простенки (черт. 39);
2) консолями блоков (черт. 40), причем блоки приобретают устойчивое
положение лишь после укладки вышележащего ряда, ввиду чего необходимо
введение временных подпорок в процессе кладки; 3) на черт. 41 дан спо-
соб перекрытия проема специальным блоком-перемычкой (возможно армиро-
ванным), который ложится на скошенные углы блоков. Эта схема дает
возможность вводить специальные перемычки, не нарушая общей системы
разбивки камней и не вводя специальных типов блоков для опирания
концов перемычки; 4) на черт. 42 дана перемычка, опирающаяся на скобы,
заделанные в блоки простенков во время их изготовления. На черт. 44 по-
казано перекрытие проема блоками, лежащими на консолях соседних бло-
ков (предложение арх. Е. П. Климова). Получаемая при этом схема пере-
крытия проема соответствует балке Гербера, выполняемой в камне. При не-
больших консолях никаких временных подпорок в процессе кладки не тре-
буется, так как вес части камня, лежащей на простенке, уравновешивает
нагрузку от веса блока, перекрывающего проем, передающегося на конец
50
КОнсоли И создающего небольшой опрокидывающий момент при малом вы-
носе консоли. Заполнение шва при скошенных iранях осуществляется так
же, как и в вертикальных швах, при помощи паза. Вторым вариантом той же
Черт. 39. Перекры-
тие проема одним
блоком.
Черт. 40. Перекры-
тие проема консо-
лями блоков.
Черт. 41.
схемы является укладка блоков на специальные четверги (черт. 43), при-
чем здесь заполнение нижней части шва несколько труднее осуществить,
что впрочем не является необходимым с точки зрения прочности (в местах
опирания при расчете предполагается шарнир), и эта часть шва может за-
делываться при оштукатурке стен.
Черт 42.
материала не ниже 40 кг'см'1. При расчете
Данных о работе несущих
крупноблочных перемычек в на-
стоящее время еще не имеется.
Можно полагать однако на ос-
нове аналогии с кирпичными ря-
довыми перемычками и пере-
мычками из обычных теплобе-
тонных камней, чю крупнобло ч-
ная перемычка может нести зна-
чительные нагрузки при про-
летах до 2,5 м и при прочности
их можно приближенно пользоваться формулами рядовых кирпичных пере-
мычек на смешанном раствора (том VI, стр. 362) при условии, если рас-
стояние от низа балки до низа перемычки достаточно (во избежание от-
рыва нижней части'перемычки от верхней вследсише местных перенапряже-
ний). При слабых материалах и больших пролетах п при наличии балок,
Черт. 43.
Черт. 11.
опирающихся над проемами, следует вводить специальные железобетонные
или армированные каменные перемычки.
Укладка балок, Одним из наиболее сложных вопросов в крупноблочном
строительстве является укладка междуэтажных перекрытий. При укладке
балок на внутренние или наружные стены возникает необходимость в изго-
товлении камней со специальными гнездами для концов балок (черт. 45).
4*
51
Чтобы избежать усложнения производства работ, возникающего й СВЯЗИ
с введением большого количества камней с различно расположенными гнез-
дами, иногда выполняют кладки в уровне междуэтажных перекрытий из
более мелких камней одного размера (черт. 46).
Черт. 45.
, Однако наиболее удачным решением можно считать укладку балок на
продольные или поперечные прогоны, концы которых ложатся на столбы
или пилястры наружных стен; этот способ передачи нагрузок позволяет
использовать в ненесущей части стен бесцементные слабые материалы, вы-
полняя в то же время несущие части стен из более прочных бетонов. Кон-
цы прогонов опираются на выпуски, сделанные из кладки столба. Эти вы-
пуски могут осуществляться из железобетонной плиты, укладываемой в про-
Рдзоез з-и Разрез 6-6
Черт. 46.
цессе кладки (черт. 47), или же из отрезков швеллера, закладываемого в
блоке при его изготовлении (черт. 48). Консоль при условии ее выполнения
из прочного бетона может быть также выполнена монолитно с камнем, как
52
особый фасонный блок (черт. 49). Укладка междуэтажных перекрытий на
столбы значительно облегчается при симметричной передаче нагрузок, вви-
ду чет о удобно применение двойных прогонов, опирающихся на выпуски
по обе стороны столба (черт. 47). Этот способ опирания однако не позво-
ляет скрыть ^конструкцию прогона в располагаемой обычно под ним пе-
регородке, ввиду чего он может применяться преимущественно в промыш-
ленном строительстве, а также в общественных зданиях, где выступающая
конструкция прогона может быть соответствующим образом архитектурно
оформлена. В достаточно мощных столбах, допускающих некоторое ослаб-
ление, прогон может укладываться в оставленные в блоках гнезда (черт. 50).
Столбы, пилястры. Столбы, пилястры осуществляются из двух-трех по
высоте блоков. В горизонтальных швах из вышерасположенного блока
могут выпускаться штыри, которые входят в гнезда нижележащего блока
(черт. 51). Способы опирания перекрытий на столбы и пилястры си. выше.
Механизация и организация работ. Сборка конструкции осущест-
вляется портальными кранами, металлическими или деревянными башенными
кранами типов Кайзера, Вольфа и др. Для малоэтажного строительства
(например промышленного) могут применяться невысокие краны на трак-
торном или же резиновом ходу. Наконец сборка может производиться с
53
перекрытии, причем блоки подаются наверх обычно стационарным краном-
укосиной, а наверху перемещаются и укладываются несложными механиз-
мами небольшой высоты и с незначительным выносом (например специаль-
ные клети, применявшиеся при постройке здания НКТП в Харькове). По-
дробные данные о .механизации и организации работ при крупноблочном
строительства см. в томах XII и ХШ „Строительной индустрии".
Для иллюстрации крупноблочного жилищного строительства ниже приве-
дены фо г. 52 63 Краммашстроя’1.
Фот. 52. Показывает яму для гранули-
рования шлака у Краматорского ме-
таллургического завода. Гранулирован-
ный шлак при изготовлении бетона для
крупных блоков употребляется без из-
мельчения как заполнитель (инертное);
будучи пропущен через бегуны илн
шаровую мельницу, уже может рассма-
триваться как вяжущее вещество (шла-
ковый цемент).
1 Описание фот. 52—63 сделаны
Фот. 53. Вдали видна работа по сборке
крупноблочного дома портальным ме-
таллическим краном Краммашстроя. На
нервом плайе справа 2 бетоньерки для
приготовления теплобегона, идущего на
крупные блоки—камни стен дома, влево
показан момент сборки второго порталь-
ного крана помощью деревянной мачты:
подняты ноги крана, установлена пор-
тальная балка, тельфера еще не уста-
новлены.
::аучн. сотрудн. НИИЖС инж. Белявским А, К.

Фот. 54. То же, что и на фот. 53, лишь
снято с другого места (ближе к соби-
раемому крану). На работающем по сбор-
ке дома портальном . кране — вдали —
видны 2 тельфера (электротали) около
ног крана с опушенными на стену
камнями - блоками. Вправо около бе-
тоньерки выгруженный шлак, влево
видны ноги собираемого второго пор-
тального крана.
Фот. 55. В правом углу собранный
крупноблочный дом без крыши; левее
тоже собранный дом, устраивается
крыша; над этим домом виднеется пор-
тальный металлический кран. Впереди
готовый бутовый фундамент под строя-
щийся дом, вправо приготовленные к
подъему на стену крупные камни-блоки,
надлежаще замаркированные.
Фот. 56. Опускание углового камня.
Рабочий руками направляет камень на
намеченное место, видна металлическая
нога крана; вправо внизу в стене видны
отверстия гнезда для потолочных балок,
в отделении виден транспортер, подаю-
щий материал в шнек.
55
Фот. 57. На переднем плане влево
двое рабочих высыпают с носнлок
в форму бетон, третий трамбует. Пор-
тальный кран собирает 2-й этаж жило-
го дома. Портальный кран, спроекти-
рованный и построенный Южстрой-
механизацией для Краматорского жил-
строительства, весит 12 т, весь свар-
ной (без заклепок), высота 18,5 м, ши-
рина между осями ног 14,4 м, консоли
4,8 м; кран самоход с мотором в 4,5 kw
на тележке, кран снабжен 2 электрота-
лями (тельферами) и 2 будками для мо-
тористов, подъемный силой по 1,5 т;
скорость передвижения крана8м/мин,
скорость подъема камней тельфером
3!/з м!мин, скорость опускания кле-
щей 4,2 м[мин, скорость передвиже-
ния тельфера по балке 13 м^мин.
Кран 2 тельферами собирает в 8 час.
в день 100 камней максимально; в сред-
нем на укладку электроталью одного
камня со смежными процессами идет
около 10 мин.
Фот. 58. Указывает подъем правым тель-
фером по консоли портального крана
со склада стенового блока-камня. Рабо-
чие, стоя на стене, ожидают поднимае-
мый камень. Левый тельфер-тоже под-
нимает своей консолью камень со склада.
Видна фасадная передняя сторона дома,
заканчивается монтаж 2-го этажа.
Фот. 59. Показана задняя фасадная стена
2-го этажа жилого дома Краматорки.
Хорошо видны 2 крюка с клещами и
камнями в них и 1 будка с мотористом
и тельфером, нм управляемым. Внизу—
склад изготовленных камней - блоков.
Правый тельфер монтирует фасадную
продольную стену, левый тельфер со-
бирает поперечную стену.
56
Фот. 60. Снято вскоре после № 58 и
изображает передний’-фасад дома, мон-
тируется 2-й этаж; правые клещи только
освободились и свободно внсят; будки
мотористов сближены, левая будка по-
середине портальной балкн. Вдали за
домом видны поднятые ноги 2-го крана
еще без горизонтальной балки. На складе
видны освобожденные из форм камни-
блоки и блоки, еще находящиеся в фор-
мах.
Фот. 61. Слева в отдалении видны
смонтированные 2 крупноблочные дома:
левый с крышей и стоящим над ним
портальным краном, правый без крышн.
Монтируемый на переднем плане дом
показан с переднего лицевого фасада,
собирается краном 2-й этаж, левый тель-
фер опустил камень с клещами и уста-
навливает его на фасадную стену. Будкн
мотористов сближены. Видны столб ы
с электрическими проводами для осве-
щения лампами и прожекторами, а так-
же провода для питания электромото-
ров, передвигающих кран, тельфера и
поднимающих камни.
Фот. 62. Сняты следующие фазы работ
за снимком 61, только лишь с заднего
фасада.
Фот.63. Показывает собранный 4-этажный
5-секционный крупноблочный дом, кран
окончил свою работу по сборке стен,
делается кровля. Хорошо видны на тор-
цевой стене ряды мелких камней, пока-
зывающих положение балок между-
этажных перекрытий. Дом вчерне готов,
предстоят большие уже ручнодельные
работы по вставке оконных н дверных
рам, настилке полов, штукатурке, устрой-
ству лестниц и пр., удельный вес кото-
рых по трудоемкости значительно боль-
ше сделанных (собранных) краном стен.
Инж. Семенцов С. А.
АРМИРОВАННЫЕ КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ.
Косвенное вооружение колонн И стен. Косвенное вооружение ка-
менных конструкций, предложенное проф. В. П. Некрасовым, применяется в
сильно напряженных на сжатие элементах здания в тех случаях, когда
размеры сечения этих элементов ограничены по соображениям сохранения
определенных габаритов помещений.
Это косвенное воору-
жение заключается в ук-
ладке в швы кладки пер-
пендикуляр ю направле-
нию сжатия металлических
сеток (черт. 64, 65 и 66).
Для сегок следует приме-
нять арматуру диаметром
от 2 до 8 мм. Концы
стержней сеток рекомен-
дуется выполнять с отги-
бом прямым крючком и
пускать их из кладки при-
мерно на 1—I1/; см. По
выпушенным концам се-
ток следует делать опле-
тение из проволоки диаме-
Черт. 64, 65. Косвенное вооружение кирпичного столба.	Черт. 66.
конструируются обычно таким образом, чтобы размеры их ячеек в плане были
одинаковы и одновременно равны расстоянию между сетками по вертикали.
Кладка, армированная сетками, обязательно выполняется на цементных раст-
ворах и песке хорошего качества. Раствор для столбов не слабее 1:4 (це-
мент: песок) для стены 1:6.
" Основные допускаемые напряжения и учет продольного изгиба прини-
маются по „Единым нормам".
58
К основному допускаемому напряжению прибавляется величина, выра-
жающая влияние косвенного армирования. Таким образом полная величина
допускаемого напряжения определяется:
/1ООу0-/1	т 
[л] = [л0] + т -уу —d— = ("о) + k -с,
где
с=У'^.
[п]—допускаемое напряжение на армированную кладку;
[л0]—то же для неармированной кладки;
т—коэфициент, учитывающий прочность основного материала, равный
R
т~ 100’
где R—временное сопротивление камня в кг/см2. При этом т должно
быть равно или меньше, но не больше единицы; а.,—модуль арматуры,
приближенно принимаемый равным 10 кг!см2, а более точно определяемый
формулой:
(100
а., = 9,9+ —.5—;
“	и
k — коэфициент запаса, равный 2,5 для той части допускаемого напря-
жения, которая является результатом повышения прочности элемента вслед-
ствие армирования;
а0 - отношение объема арматуры к объему камня, вычисляемое с доста-
точной точностью по формуле:
-d2
при условии, что s одновременно является размером ячейки сетки и рас-
стоянием между ними;
h—наименьшее поперечное сечение элемента;
d—диаметр проволоки для сеток.
Следует считать максимальной величиной допускаемого напряжения на
сжатие армированного элемента двойную величину допускаемого напряже-
ния для неармированной кладки. Таким образом должно соблюдаться усло-
вие:
И<2[и0|.
Пример 1. Определить допускаемую нагрузку на столб сечением 3 X 3
кирпича и высотой 2,5 м, армированного сетками через шов по высоте.
Диаметр проволоки 4 мм. Кладка на цементном растворе 1:4. Допускае-
мое напряжение 13 кг см2. Временное сопротивление кирпича 80 кг см.
Отношение высоты столба к его поперечному размеру:
. /	250.'
h = 77- = 3,25 <3,5,
и следовательно продольный изгиб не учитывается. Армированный столб
изображен на черт. 64, 65.	‘	
Определяем:
- ' ;	itrf’ - 3,14 • 0,43	0,5024
ао'~ 2s2 -	2 "1’42	= “39Т" = 0,0013
59
и
100 а0= 0,13%;
(100 а0)2	, 0,132
«2 = 9,9 4- 3 ~	= 9,94- —з— = 9,91 кг/см ;
_ W__80_
100 - 100	-
и наконец
т «о	, 0,8-9,91
М = [%]+~^-С=13 + —— • 5,0 = 13 4-15,8 = 28,8 >2-13.
Принимаем
[л'] = 2-13 = 26 кг'см,2.
Допускаемая нагрузка на столб:
P = F[«] = 772-26 = 153 000 кг.
Пример 2. Определить допускаемое напряжение на кладку стены тол-
щиной 38 см, высотой 3 м из бетонных камней размером 38 X 38 X 21,5 см.
Стена армирована в каждом шве горизонтальными сетками (черт. 66). Диа-
метр арматуры —6 мм\ временное сопротивление камня—45 Агг/см2; рас-
твор цементный 1 :4; допускаемое напряжение при коэфициенте запаса,
равном 5:
45
[%] = 5= 9 кг,'см2.
Размеры ячеек сетки принимаются равными расстоянию между ними по
вертикали, т. е.
5 = 22,5 см.
Отношение
I 300	_ „
h ~ 38	7-9>3>°-
Коэфициент продольного изгиба:
2-38
? = 0,40 -|-	— 0,65;
тег/3 3,14-0,5а
°0 = 214 =	' = 0,0011;
100 «о =0,11%;
, 0,112
а., = 9,9 + —з— = 9,9 кг'см2',
1 ЛО Jb'38"
C=V -^б~=2>64;
45
m=w = 0,45.
Без учета возможности продольного изгиба:
0,45
И = 9 + ^-у • 9,9 • 2,64 = 9%4,7.= 13,7 кг/сл3.
Вводим коэфициент продольного изгиба и получаем допускаемое на-
пряжение:
ср= 0,65  13,7 = 8,8 иг/сиг3.
Косвенное армирование может применяться и в случаях работы кон-
струкций на изгиб или на эксцентричное сжатие. В этом случае арми-
60
руется лишь сжатая часть сечения, причем за наименьший размер сечени
принимается расстояние от нейтральной оси до крайнего сжатого волокна.
Продольное армирование. Для расчета элементов конструкций (верти-
кальных и горизонтальных), армированных продольной арматурой, прежде
всего необходимо установить отношение модулей упругости железа и
кладки.
Модули упругости различных кладок до настоящего времени еще доста-
точно не изучены. Установлена значительная зависимость не только от ма-
териала кладки, но главным образом от раствора, толщины швов и, неви-
димому, от количества швов, т. е. от размеров камней.
Более тощие растворы, увеличение толщины и количество швов значи-
тельно понижают модуль упругости кладки.
По опытам проф. Графа, производившимся над кладкой из бетонных
камней с прочностью 225 кг/см2 и над кирпичной кладкой с толщиной
шва до 12 мм, получены модули упругости: для бетонных камней при из-
вестковом растворе (временное сопротивление раствора 3 кг/см2) через
2 месяца
Е = 6000 кг/см2;
при цементном растворе 1:3 (временное сопротивление раствора 105 кг/см2')
Е = 163 000 кг/см2.
Приведенные цифры дают модули упругости, получаемые при напряже-
ниях, не превышающих допускаемые.
Широкие колебания возможных модулей упругости и' недостаточная ис-
следованность вопроса заставляют рекомендовать цифры, принятые в на-
стоящее время на практике.
При цементных растворах не слабее 1:4 и 1:5, которые следует при-
менять для армированных конструкций, модуль упругости кирпичной кладки
может быть принят
Е = 30 000 кг/см2
(по „Единым нормам").
Для бетонных и естественных камней прочностью не ниже 80—100 кг /см2
Е = 50 000—60 000 кг/см2
(величина, принятая при расчете мостов); наконец для слабых теплобетон-
ных камней прочностью 20—30 кг! см2 Е должно приниматься
10000—15 000 кг/см2.
Таким образом получаем отношения;
Для кирпичной кладки;
т —70.
Для прочных укрупненных камней:
т — 40.
Для теплобетонных слабых камней:
т = 140—200.
Допускаемые напряжения для армированных конструкций могут прини-
маться более высокими, чем для неармированной кладки. Аналогично при-
нятым соотношениям допускаемых напряжений в бетоне и железобетоне
61
Допускаемые напряжения на центральное сжатие в армированной кладке
могут приниматься на 15%, а для сжатия при изгибе на ЗО°/о большими,
чем для обычной кладки. На скалывание допускается напряжение не более
1,5 кг! см2. Допускаемое напряжение для железа 1250 кг;см*. Формулы
для расчета железо-каменных конструкций могут быть приняты те же, что
и для железобетона.
Вертикальные элементы с продольной арматурой. Расчет можно
вести по формуле:
•Р-Ы •	+
где [а*]—допускаемое напряжение сжатия для кладки; Fk—площадь сечения
столба; —площадь сечения арматуры и
(см. выше). Формула применяется полностью, если арматура надежно заде-
лана в кладку или же схвачена хомутами настолько часто, что не возни-
кает опасения продольного изгиба отдельных ее ветвей.
Если же продольный изгиб возможен, как например в случаях, когда
арматура расположена вне кладки и соединяется с последней только редко
расположенными хомутами, то пользование приведенной формулой разре-
шается лишь в том случае, если:
т f=J < ? Г<1>
где о —коэфициент влияния продольного изгиба при расчете отдельного
стержня арматуры на длине между двумя соседними хомутами. При слабых
материалах, т. е. при т >70, продольную арматуру вообще вводить в ра-
счет на сжатие не рекомендуется. В этом случае влияние продольной ар-
матуры заключается лишь в ее работе на растяжение и в повышении общей
устойчивости конструкции; оно учитывается путем повышения, как было
уже указано, на 30% допускаемых напряжений по сравнению с напряже-
ниями для неармированных каменных конструкций. На черт. 67 дано верти-
кальное армирование кирпичного столба по системе проф. Некрасова. Сов-
местная работа арматуры и столба достигается только при помощи хому-
Черт. 67.
Черт. 6?.
тов и штукатурки. Поэтому при выполнении этой конструкции особенное
внимание должно обращаться на тщательное стягивание арматуры хому-
тами. При малых диаметрах арматуры в расчет на сжатие ее вводить не
62
следует, поскольку вследствие ее малой жесткости и слабого натяжений
она должна подвергаться значительному продольному изгибу. В этом слу-
чае повышаются лишь допускаемые напряжения на 30%, как эго принято
для армированных конструкций. При арматуре диаметром более 10 мм
может применяться приведенная выше формула при условии проверки вет-
вей арматуры на продольный изгиб.
На черт. 68 показано продольное армирование колонны из бетонных
камней по системе инж. Смирнова; арматура в этом случае может полно-
стью вводиться в расчет.
Пример. Определить допускаемую нагрузку па колонну системы инж.
Смирнова сечением 40 X 40 см. Временное сопротивление материала
колонны 100 кгсм'\ арматура 4 0 20 мм.
Принимаем запас прочности для неармированной кладки ЛГ=5. Тогда
допускаемое напряжение для армированной'кладки:
100
£ 0] = “0'1’3	26 кг'см-.
Отношение модулей упругости железа и холодных бетонных камней при-
нимаем равным т = 40.
Получаем допускаемую нагрузку:
Р0ОП = [ % ] • [^ + т <] - 28 [40 + 40 • 4 • 3,14] == 26 • 2,00	54 600	•
На черт. 76 дано вертикальное армирование, применяемое в загранич-
ной практике, причем арматура пропускается сквозь выемки, устроенные в
специальных фасонных кирпичах. Хомутами служат металлические пластинки
с соответствующими дырами.
Во всех вертикальных конструкциях с продольным армированием воз-
можно введение и косвенной арматуры. В случае, если колонна собирается
из блоков (как например в системе инж. Смирнова), сетки могут быть
заделаны в блоки в процессе их изготовления.
Горизонтальные армированные элементы. В настоящее время суще-
ствует несколько способов армирования горизонтальных каменных конст-
рукций. Из них отметим армирования, аналогичные железобетону, приме-
няющиеся за границей („Enginering News Record", № 8, 1929 г) и в по-
следнее время в СССР (инж. Кучерова, армирование по системе
В. П. Некрасова и армирование кирпичной перемычки системы инж. Смир-
нова).
Конструкции первого типа выполняются и рассчитываются совершенно
аналогично железобетонным, но при других отношениях модулей упругости.
Для предварительного подбора прямоугольных сечений можно пользоваться
формулами:
ч Г М .	/ Л4
h = Г у н Л = t у ~ь-,
где h — полезная высота сечения; 0 — площадь сечения железа; Л1 - расчет-
ный момент в кг:см\ b—ширина сечения в см.
Коэфициенты г и / зависят от допускаемых напряжений и величины
К
63
и могут быть взяты из следующих таблиц:
Ет
т —	= 70; а — 1250 кг,'см2
к	к
Таблица 3.
(7 К	Г	t
8	0,968	0,00097-
10	0,796	0,00115
12	0,693	0,00138
14	0,617	0,00151
16	0,562	0,00169
18	0,515	0,00186
20	0,480	0,00202
т -- 40; а = 1250 кг см2,
е
Таблица 4.
а к-	Г	t
8	1,155	0,00075
10	0.950	0,00092
12	0,814	0,00108
14	0,718	0,00124
16	0,646	0,00140
18	0,591	0,00156
20	0,546	0,00171
Промежуточные значения г и t при подборе сечений можно брать по
интерполяции.
При проверке напряжений пользуемся обычными формулами для расчета
железобетонных конструкций.
Для балок прямоугольного сечения и плит:
где т — отношение модулей упругости;
/ — сечение арматуры;
е
Ь — ширина сечения;
h' — полезная высота сечения;
Л — высота сечения;
а — толщина защитного слоя, равная 1 см для плит и 1,5—2 см для
балок;
М—расчетный момент;
х — расстояние от нейтральной оси до крайнего сжатого волокна.
При расчете на скалывание пользуемся следующими формулами:
Q / г	й • b
г = X ;	’ 4 =	' j/2 ’
где
т — скалывающее напряжение;
Q — поперечная сила;
т — часть скалывающего напряжения, передаваемая на хомуты;
X
X
z= h'---------плечо внутренней пары сил;
3
/ — площадь сечения одного хомута;
64
с—расстояние между хомутами;
t — площадь сечения отгибов;
"о
2 — площадь части эпюры скалывающих .напряжений, переда-
ваемой на отгибы.
Рекомендуется все растягивающие напряжения передавать на хомуты и
отгибы, однако при скалывающих напряжениях менее 1,5 кг^см2 можно
расчета хомутов и отгибов не производить. Установка хомутов в балках не
реже чем через 25—30 см является обязательной даже в случае, если они
по расчету не являются необходимыми.
Пример. Подобрать сечениз и арматуру однопролетного кирпичного про-
гона с равномерно распределенной нагрузкой в 1500 кг'м с расчетным
пролетом I = 4,00 м.
Для определения собственного веса прогона задаемся его размерами,
кратными по высоте восьми рядам кладки, в 62 см и шириной в 33,5 см
(черт. 69). Вес 1 пог. м прогона
g = 0,335 • 0,62 • 160Э =332 кг.
Изгибающий расчетный момент (при свободном опирании концов про-
гона):
„ (1500 + 332)-4,02	_	,
М =---------у--------= 3664 кг,м.
О
Допускаемое напряжение принимаем на 30% выше, чем допускаемое
напряжение на центральное сжатие для неармированной кладки, на рас-
творе цемент : песок (1 : 4):
[	] =1,3-12 = 16,9 кг/сж2.
Для железа
[ % ] = 1250 кг)см2.
5. Строит, индустрия, т. VII
65
По таблице для подбора сечения при т = 70 получаем!
366 400
Л' = 0,540 • —зз'з- = 56,6 см-,
f = 0,00177 0 3664)0 — 23,0=6,21 см?,
е
Принимаем 3 0 16 мм -6,03 см- и полезную высоту
Л' = 62 — 1,5 — 60,5 см.
Делаем проверку напряжений:
mf	Г 2bh' 70-6,03	2-33,5-60,5
- 1-F- у 1 +	33,5	70- 6,4)3
=28,45.
2,11	2-361400
% =	7~ FV = 33,5-28,45(60,5—9,48) = 13’90< 16>9 кг:см"-;
Ь'
М	361400
°е =	/ х \ - 6,03(60,5-9,48) ~	< 12j0 кг см2-
Расчет на скалывающие напряжения:
Опорные реакции:
1832 • 4,0
А — Q - -------г,---— 3661 л г;
max	х
max
maX «.0- Х 1
3664
38J450O2 =2’15 кгсм'-
Хомуты двусрезные 0 8 мм через 25 см.
f z 2  0,5 • 1250
т,. = ~~с~	—т-— — 1,49 к? см".
-» be	33,.э • 2о ’
Площадь части эпюры скалывающих напряжений, передаваемая па от-
гибы (черт. 70):
<200
Черт. 70.
1 / .	\ ( т - т \	/	1	0,66
I	| \ max .г )
2=2 9" т — г -----------------;--------•	‘Г -0,66- гч-т--- 200=: 2,03 кг!см^.
\ max х / Т	2	2. г 2,1.)	’
\	'	max
Qb 20,3-33,5
-С" 5 1 > ~ 1250-1,42	°>38 с4-'-
Отгибаем один стержень диаметром 16 мм; Д = 2,01 см-.
66
Конструирование. Кирпич, применяемый для железо-кирпИчных конструк-
ций, можно укладывать как плашмя, так и на ребро. Возможны в одном
и том же элементе комбинации обоих видов кладки. На черт. 71 показана
плита толщиной 12 см из кирпичей, уложенных на ребро с арматурой
0 6 мм в каждом продольном шве, т. е. в количестве 13 стержней на
1 пог. м ширины плиты.
На черт. 69—железо-кирпич-
ная балка (расчет которой дан вы-
ше) размерами 33,5 X 62 см. Кир-
пичи частью уложены плашмя, ча-
стью на ребро; продольные швы
расширены таким образом, чтобы
в них свободно размещалась ар-
матура: хомуты в балках являются
обязательными; защитный слой для
арматуры тот же, что и железо-
бетона (см. выше).
Раствор цементный, но допу-
скается добавка извести в коли-
честве 25% от количества цемен-
та. Небольшое количество извести,
введенное в цементный раствор,
улучшает сцепление кирпича и раствора.
При производстве работ, так же как и для железобетона, необходима
опалубка, имеющая однако значительно более простые формы. Опалубке
желательно придавать строительный подъем. Распалубка может произво-
диться в те же сроки, что и для железобетона (через 10 дней для плит и
18 дней для балок при среднесуточной температуре воздуха 10—15°).
Кирпич перед началом кладки хорошо смачивается. Швы должны хорошо
заполняться раствором. Арматура покрывается раствором.
Разрез С-Д	Разрез / -В
.	ОбЬ/чная кладка горизонталЬнЬши рядами.
I
Черт. 72. Перекрытие оконных и дверных проемов по системе инж. Смирнова.
Один из наиболее старых видов горизонтальных железо-кир-
пичных конструкций—железо-кирпичная перемычка сист. Смирнова. При-
меняется она для несущих перемычек; ясна из черт. 72; paciBop для
5*
67
йёрёмычки Цементный состава 1:4 (цемент:песок). Пачечное железо, укЗ=
эанное на чертеже, в расчет не вводится и служит лишь для удержания
кирпичей от случайного выпадения.
Ввиду отсутствия достаточного опыта применения железо-каменных кон-
струкций максимальные пределы горизонтальных элементов следует огра-
ничивать 4—4,5 м.
Система „балка-свод" проф В. П. Некрасова. Проф. Некрасовым
предложена система армирования, особенностью которой является наличие
двух рядов арматуры, расположенных на расстоянии или */а высоты
балки друг от друга. Эти два рода арматуры (черт. 73) рассматриваются
к#к двойная затяжка свода, выделяющегося при работе горизонтального
элемента. Назначение двойной затяжки, как указывает проф. Некрасов,—
оказать сопротивление повороту пяты этого
|_________\___________I- свода наружу и тем самым повысить несу-
ч1<>	щую способность конструкции. Полезность
~	второй затяжки может быть однако доказана
~ Т	и иным способом. При работе свода, обра-
rj-------->--------М зующегося в кладке, и при наличии одной
лишь нижней затяжки может произойти сдвиг
Черт‘ * 1 '	пят свода не у опор, где имеется затяжка,
а по одному из вышележащих швов вслед-
ствие слабого сцепления кладки с раствором. Для предупреждения этого
сдвига несомненное значение имеет введение второй затяжки.
При расчете конструкций с двойной затяжкой разрешается пользоваться
как приближенным методом формулами для расчета трехшарнирных арок.
Толщина выделяющегося свода в ключе принимается равной */3 высоты
балки. Условные шарниры в пятах принимаются расположенными на уров-
не центра тяжести арматуры двух затяжек, т. е. если обе затяжки содер-
жат одинаковое количество металла, то шарниры предполагаются располо-
жеиными по середине между ними.
Таким образов получаем:
с — 1 з h; а	h;
i = h — ^2c — ka; "
где ft—высота балки; с—толщина свода в замке; а—расстояние между за-
тяжками; z—плечо внутренней пары сил. Коэфициент k зависит от распо-
ложения центра тяжести арматуры затяжек. При одинаковом сечении обеих
затяжек k — */2 и при а = 1j8 h
1	1	2
г = й--б- ft - ft= ^-ft.
Определяем сжимающее усилие в своде и растягивающее усилие в за-
тяжке по формуле:
„ М
D = R^T
где М—изгибающий момент в середине балки от всех нагрузок. На это
усилие D — R проверяется сечение свода, равное F = c  Bj (где в,—ши-
рина балки свода), и подбирается сечение арматуры по формулам:
D	R
68
Армированные стены. Помимо приведенных выше методов армирования
последнее может применяться для повышения боковой сопротивляемости и
устойчивости стен, а также для создания более благоприятных условий
совместной работы отдельных частей здания (например наружных и попе-
речных стен, контрфорсов и стен и т. д_).
Одной из наиболее старых форм армирования являются стены системы
Прюсса (черт. 74): арматура состоит из проволоки или полосового железа
Черт. 74.
(сечением 20 X 1 мм),
располагаемых в кладке по вертикальным и гори-
зонтальным направлениям с ячейками 'примерно в-50—60 см. -Кладка вы-
полняется на цементном растворе из кирпича, бетонных плит и других ма-
териалов. Конструкция дает
толщиной всего лишь в 1/4
кирпича. Стены Прюсса при-
меняются при постройке жи-
лых и промышленных зданий,
оград и т. д. Обычная тол-
щина стен Прюсса 1ji или же
кирпича. Нагрузка от стен
Прюсса передается на боко-
вые опоры. Фундаменты под
стеной при расстоянии между
опорами до 3—4 м могут
отсутствовать и выполняют-
ся только под опорами.
Несколько систем арми-
рования стен разработано
проф. Некрасовым.
возможность сооружать устойчивые стены
Черт. 75. Полная ф-ибропроволочная конструк
ция стен.
На черт. 75 дано полное фиброармирование стены, состоящее из гори-
зонтальных сеток из 4 0 4 мм, вертикального рплетения из стержней диа-
метром не менее 6 мм и наружного оплетения. Приведенная система пре-
вращает стену в мембрану, прекрасно сопротивляющуюся боковым на-
грузкам, динамическим сотрясениям и т. д. Конструкция сейсмостойкая и
должна особенно широко применяться для районов, подвергающихся земле-
трясениям. Горизонтальные сетки могут учитываться как косвенная арматура,
повышающая допускаемое напряжение сжатия на кладку.
69
Полное фиброармирование (черт. 75) во многих случаях может заме-
няться армированием по одному из направлений или же разреженным
фиброармированием по обоим направлениям.
Схемы этих видов армирования см. на черт. 289, стр. 294, том VI
(„Теплобетонные стены марок Б и В“). Там же см. конструкции стен мгно-
венно связанной системы. Те же конструкции могут применяться для арми-
рования тонких кирпичных стен.
Колонной 45x450»
с 6 стержнями
спальная сетка
бетонное основание
впяармотурЬ
Сгтюпьн&е пт » mta
толщиной Ъмм у
каждого Ьряда
Железо-бетоюОзе
рядЬ»
Деталь сталОЖт
плит, через отверстия
/азторЬ/Л проходит
арматура
• ’ * • ‘ 'ДеболЬшие
• • • • <! отверстия
х •	/ для заливки
Плита толщиной Ъмм
Черт. 76.
Панель армирован*
вертикальной^
стержнями
иерез&см
Деталь
кирпича
Близкие по идее к этим конструкциям стены в последнее время стали
применяться и за границей. На черт. 76 дано армирование стены заводско-
го здания как вертикальной, так и горизонтальной арматурой. Для кладки
применяются специальные кирпичи с выемками для пропуска арматуры.
Армирование весьма сильное и обеспечивает сопротивляемость конструкции
боковым нагрузкам.
Инж. Семенцпв С. А.
ВНУТРЕННИЕ СТЕНЫ И СТОЛБЫ,
Внутренние стены и столбы из холодных бетонных камней.
Материалы для изготовления бетонных камней. Для несущих кон-
струкций зданий взамен кирпича могут применяться сплошные бетонные
камни различных составов.
Примерами материала могут служить: цементные камни с заполнителями
из песка и гравия, щебня, кирпича или известняка и др.; бесцементные
камни на основе известково-песчаных и известково-зольных вяжущих веществ
с различными инертными.
Бесцементные камни для ответственных конструкций должны изготов-
ляться, как правило, в автоклавах с пропаркой под давлением.
Основные показатели, Объемный вес кладки и камня принимается
одинаковым. Вес бетонных камней принимается равным от 1600 до 2200
кг/м\
Временные сопротивления указываются проектировщиком и проверяются
в лаборатории для каждой данной партии материала согласно правил,
принятых в ОСТ 3163.
Временные сопротивления для цементных бетонных камней определяются
низшими марками, предусмотренными „Нормами по железобетону 1931 г.“,
а именно имеющими прочность 45, 65 и 90 кг см-.
Для бесцементных известково-песчаных бетонов, изготовляемых с про-
паркой под давлением, и известково-зольных временное сопротивление
45—90 кгАм"-.
Размеры камней, Размеры камней принимаются:
Таблица 5.
38 X 38
38 X 25
38 X 18,5
38 X 12
21,5
21,5
21,5
21,5
Основными размерами являются 38X38 и 38X25 см, камни же других
размеров служат только для перевязок в углах, столбах и пр.
Область применения. Применяются эти материалы: цементные в соору-
жениях 1-го и 2-го классов; бесцементные или с добавкой цемента в коли-
71
чествах не более75 кг на 1 м3 материала—в зданиях 2-гои 3-го классов. К
несущим конструкциям, выполняемым из холодных бетонных камней, отно-
сятся столбы, внутренние стены, пилястры наружных стен с соответствую-
щим утеплением.
Расчет, Допускаемые напряжения материала определяются при коэфициенте
запаса к = 6 при растворах не прочнее 1:1:9. При применении растворов
повышенной прочности цемент : известь : песок (1:1: 6), цемент: песок (1: 4)
коэфициент запаса может быть принят к — 5.
Продольный изгиб учитывается по формулам „Единых норм“ для камня;
2/г
коэфициент 5=0,40 -|- где Л—наименьший размер сечения элемента, а
/—высота его.
При очень значительных
нагрузках допускается армиро-
вание конструкций (раздел „Ар-
мированные каменные конструк-
ции “ стр. 293, том VI).
Свободная длина стен. Сво-
бодная длина стен между дву-
мя поперечными стенами или
контрфорсами при цементных
растворах допускается не бо-
лее d = 40 t при высоте
Z = 18 t (между перекрытия-
ми при условии заанкеривания
деревянных перекрытий в сте-
нах в каждом этаже, где t—
Черт. 77. Примыкание внутренних холодных стен толщина стены).
разных толщин к наружным.
Черт. 78. Угловые сопряжения холодных стен.
Конструкция стен и стол-
бов. С1епы и столбы проекти-
руются из целого числа кам-
ней, подрубка допускается толь-
ко в стенах и в виде исключе-
ния. Примеры перевязки стен в
углах и пересечениях с наруж-
ной стеной даны на черт. 77
и 78. На черт. 79 даны сече-
ния столбов различных разме-
ров. Толщина горизонтального
шва 1,6 см, вертикального 1,0
—2,0 см. Перевязка холодной
кладки с теплобетонной стеной
допускается на высоту не бо-
лее 10 м.
Растворы. Растворы для кладки — холодные, обычно применяемые для
кирпичной кладки.
Для сильно нагруженных конструкций (столбов, пилястров, перемычек):

цемент : песок.....................(1	: 4)
цемент : известь : песок . .(1:1; (6—8).
72
Для слабо нагруженных и устойчивых конструкций:
цемент : известь : песок . . .(1:1:11)
известь : песок...............(1:3).
Проемы. Дверные проемы
коробки ершами или гвоз-
дями, забиваемыми в проб-
ки, вделываемые в стену.
Перемычки. Перемычки
над проемами ненесущие
при пролетах до 2,5 м
и несущие до 2 ж вы-
полняются рядовой клад-
кой с прокладкой внизу
трех-четырех полосок па-
чечного железа или про-
волоки 0 4—6 мм. Вы-
сота перемычки опреде-
ляется по формулам, при-
меняемымдля рядовых кир-
пичных перемычек (том
VI, стр. 362). Раствор
для четырех нижних швов
перемычки не слабее сме-
шанного 1:1:9.
Опирание балок. Кон-
струкции опирания меж-
дуэтажных и чердачных
перекрытий на степы и
столбы аналогичны обыч-
но принятым при кирпич-
ных несущих стенах.
Закрепляются
Черт. 79. Кладка несущих столбов из холодных
камней.
Черт. 80. Опирание прогонов на столб сечением:
а) не менее 51 х 51 см, б) менее 51 X 51 см.
Прогоны должны заанкериваться к столбам, как указано на черт. 80.
Правила производства работ в смысле перевязки, выдерживания- горизон-
тальности рядов кладки, соблюдения указанных выше толщин швов и пр.
обычные для каменных кладок.
Инж. Булгаков В. С.
ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИЕ ОПОРЫ.
Колонны, столбы, стойки. Колонны, столбы, стойки служат отдель-
ными опорами междуэтажных перекрытий, подкрановых балок и других
устройств; в рамных конструкциях являются составными частями рам.
Вследствие ответственной работы, которую выполняют колонны (столбы,
стойки), их проектирование, а также выбор материалов для них и произ-
водство работ должны выполняться с особой тщательностью.
По характеру работы колонны разделяются на: а) центрально нагружен-
ные, когда продольная сжимающая сила приложена в центре тяжести сече-
ния (в этом случае колонна работает на сжатие) и б) колонны с внецент-
ренной нагрузкой, что имеет место, когда продольная сила действует вне
центра тяжести. Внецентренная нагрузка может быть вызвана осевой силой
совместно с изгибающим моментом или горизонтальными силами. По роду
материалов колонны делаются бетонными и железобетонными.
Центрально нагруженные колонны (сжатые элементы). Работаю-
щие на сжатие центрально нагруженные колонны встречаются главным об-
разом в наших обычных одноэтажных и многоэтажных гражданских (срав-
нительно редко) и промышленных зданиях; сжатые колснны (столбы, стой-
ки) могут изготовляться из бетона или железобетона1.
Бетонные колонны. Бетонные колонны имеют узкий круг применения,
так как при больших нагрузках поперечное сечение их велико, что влечет
за собой большую потерю площади и удорожает работы.
По техническим условиям (1931 г.) бетонные колонны могут приме-
няться только при отношении высоты к наименьшему размеру поперечного
сечения не более 14 для прямоугольных сечений и не более 12 для кру-
глых и восьмигранных.
Коэфициент кг гибкости. При осевом сжатии в случае, если отношение
расчетной длины Z колонны к наименьшему поперечному размеру h для
прямоугольных сечений больше 3 и меньше 14 и для круглых сечений
больше 2,6 и меньше 12,1, расчетная нагрузка в зависимости от отноше-
/	/
ния — или — умножается на коэфициент к , величина которого для прямо-
h	d
„ 1
угольных сечений определяется: к —---------;
0,44- —
п I
для круглых сечений к, =-----------•
г	d
0,44- 1,73у
1 Кирпичные столбы здесь не рассматриваются, см. том VI, стр. 332,
74
При сечениях какой-либо иной формы в первую формулу вводится
вместо h значение 3,4 6 г пнп, где rmin—наименьший радиус инерции сече-
ния1.
I	I
Значения к,, соо:ветствующие у от 3 до 14 и “ от 2,6 до 12,1, да-
*	/I	р
ются в табл. 6.
Таблица 6.
£	3	4	5	6	7	8	9	10	 11	12 1	13	14
1	2,6	3,5	4,3	5,2	6,1	6,9	7,8	8,7	9,5	10,4	11,3	12,1
d												
Кг	1,00	1,11	1,25	1,36	1,46	1,54	1,61 |	1,67	1,72	1,77	1,80	1,81
Поперечный размер бетонных столбов, работающих па сжатие, должен
быть не менее 0,25 м.
Допускаемые напряжения. Допускаемые напряжения в бетоне выбирают-
ся при расчете в зависимости от марки бетона и класса сооружения.
Для сооружений 2-го класса и разных марок бетона напряжения допус-
каются по табл. 7.
Таблица 7
Напряжение	Величина напря- жения в долях от	Величина напряжен			и:1 в кг слР- при		
		170	130	по |	90	65	45
Сжатие осевое основное	0,35	60	45	38	31	23	16
Расчет колонн. Расчет колонн из бетона ведется в двух предположениях:
1) при заданном сечении колонны подбирается соответствующая марка бе-
тона в зависимости от действующей на нее нагрузки и 2) при заданной
прочности бетона производится определение необходимых размеров колонны
по формулам:
Р  k
—	О
Р  k
F=-----	(2)
Железобетонные колонны. Если при значительных нагрузках тре-
буются колонны малых размеров, то вместо бетонных применяют железо-
бетонные колонны, телящиеся по способу армирования на колонны:
а)	с продольной арматурой и обыкновенными хомутами;
б)	с косвенным вооружением и
в)	с чугунным сердечником.
1 См. том III.
75
Конструкция колонн с продольной арматурой. В этих колоннах
центральная нагрузка воспринимается сечением бетона Еь и сечением про-
дольной арматуры Fe", площадь бетона и сечение арматуры определяются в
зависимости от допускаемых напряжений. Насыщение сечения продольной
арматурой берется не менее 0,5 %. В случаях, когда сечению элемента при-
даются по конструктивным, архитектурным или другим соображениям боль-
шие размеры, чем требуется по расчету, сечение арматуры не увеличивают,
Черт. 81. Квадратная ко-
лонна с продольной ар-
матурой.
Восьмиуг.
сечение
Черт. 84. Колонны с про-
дольной арматурой.
Черт. 82. Колонна с Черт. 83. Сложные формы
дополнительными	столбов.
хомутами,
оставляя получившееся по расчету, но не менее
0,2% от действительного сечения.
Колонны с продольной арматурой имеют попе-
речное сечение (чаще всего) квадратное или пря-
моугольное; круглое же и многоугольное—при-
меняются в редких случаях. Сечения колеблются
от 20X 20 см до 70 X 70 см и больше.
Продольная арматура из круглых стержней от
12 до 40 мм размещается в сечении симметрично
при расстоянии между стержнями не менее 15 см.
Минимальные размеры колонны в случае армиро-
вания более чем четырьмя стержнями примерно
35 X 35 см.
Число продольных стержней (не менее 4) опре-
деляется расчетом (черт. 81). Продольная арматура
связывается в жесткий каркас горизонтальными хо-
мутами, которые ставятся без расчета и должны
плотно прилегать к продольной арматуре и связы-
ваться с ней вязальной проволокой. Назначение
хомутов — предохранить продольную арматуру от
продольного изгиба и воспринимать напряжения от
поперечного расширения бетона при действии про-
дольной силы. Диаметр хомутов в зависимости от
диаметра продольной арматуры примерно 0,25rf,
но не менее 5 мм. Расстояние между хомутами не
более 150 продольных стержней и не более’наи-
меньшего поперечного размера колонны. В местах
стыков продольной арматуры хомуты ставятся не
реже, чем через 10.
При армировании колонн более чем четырьмя стержнями и сечении ко-
лонн больше 35 X 35 см кроме основных хомутов по периметру колонны
ставятся дополнительные для предохранения от выпучивания промежуточ-
ных стержней. Эти хомуты ставятся в том же количестве, как и основные
(черт. 82 и 83).
76
стержнями или верхние
Черт. 8.5. Армирование
стыков колонн.
АрмирОв^ниб КОЛОНн восьмиугольного и круглого Сечений показано нЗ
Черт. 84.
Сечения колонн многоэтажных зданий. При прохождении колонн в
многоэтажных зданиях через несколько этажей поперэчцые сечения их
уменьшаются в зависимости от нагрузки. Соединение стоящих друг над
другом колонн выполняется короткими стыковыми
концы арматуры нижней колонны отгибаются и
пропускаются на величину от 20 до 30 d в ко-
лонну верхнего этажа (черт. 85 и 86). Соединение
колонн дополнительными стыковыми стержнями име-
ет преимущество (практически установка их мо-
жет производиться непосредственно перед оконча-
нием бетонирования колонны), при отогнутых же
стержнях возможно повреждение их во время бе-
тонирования.
Устройство верхних и нижних частей од-
ноэтажных КОЛОНН. Капители центрально нагру-
женных колонн не требуют (в общем случае) ка-
кого-либо специального устройства. В частных слу-
чаях, когда эго бывает обусловлено способом пе-
редачи нагрузки в свободно стоящих колоннах, ре-
комендуется специальное устройство верха колонны
(черт. 87); в круглых и многоугольных колоннах
головы в большинстве случаев делаются квадрат-
ного сечения, чтобы увеличить опорную площадь
и упростить работу по опалубке в месте пересече-
ния ребер и прогонов (черт. 88).
Нижняя часть колонн (база, башмак)
обыкновенно уширена и имеет задачу передать
нагрузку колонны на большую площадь фундамента
(черт. 89). Подробному устройству башмаков бу-
Черт. 86. Армирование
стыков колонн.
Черт. 89. Башмак
колонны на буто-
вом фундаменте.
Черт 88. Устройство вер-
ха в круглых и много-
угольных колоннах.
дет посвящена отдельная статья, а потому мы здесь этого вопроса касаться
не будем.
Расчет КОЛОНН С продольной арматурой. Железобетонные сжатые
колонны подразделяются на: 1) подверженные продольному изгибу и 2) без
77
продольного изгиба. Границей для тех или других служит отношение
J_ (гибкость элемента), равное 14 для прямоугольных сечений и 12 для круг-
лых где /—расчетная длина, /г—наименьший размер поперечного сечения.
При гибкости, меньшей указанного размера, продольный изгиб не учиты-
вается При большей гибкости расчетная нагрузка увеличивается умно-
жением на коэфициент кг согласно табл. 8. Расчетная длина I получается
умножением полной длины сжатого элемента на:
1	— при шарнирном устройстве концов;
О 5 при полном закреплении;
о’7_при частичном закреплении и в элементах рам;
2	при одном защемленном и другом свободном концах.
Таблица 8
Коэфициенты к 
/ Л	/ d	Процентное сояе^ж шие желез i	j					
		0,5%	1%	1,5%	2%	2,5%	3%
14 16	12,13 13,86	1,02 1,13	1.02 1,11	1,01 1,09	1,00 1,08	1,00 1,07	1,01 1,06
18	15,59	1,24	1,21	1,19	1,17	1,16	1,15
20	17,32	1,35	1,32	1,30	1,28	1,26	1,25
99	19,05	1,49	1,45	1,42	1,39	1,3/	1,36
24	20,78	1+3	1,58	1.55	1,52	1,49	1,47
26 28 30	22',52 24,25 25,98	1 ;79 1,95 2,14	1,73 1,89 2,07	1,69 1,85 2.01	1.66 1.81 1,97	1 ,68 1,77 1,93	1,6:) 1,74 1 ,90
-0,000139
kz =0,7268
уравнения
определяется из
г —радиус инерции сечения
и
железобетонного элемента,
формуле:
Коэфициент кг
[ 1 V
( -у— ] , в котором
\ и 1
получаемый из + для невооруженного элемента по
“	/	\2 Г 0 у 1 +28,81
Га ) ~ у ) И 1+151’
где а - коэфициент армирования, т. е. отношение
продольной арматуры к F—площади сечения невооруженного элемента
f —площади сечения
J ж
ж
а. —н
Колонн с отношениему> 30 применять не рекомендуется.
При данных размерах колонны напряжения в бетоне и железе опреде-
ляются по формулам:
_ р __
° °
а = 15с ,
Je	в ’
где F—полная площадь сечения элемента;
Zw—площадь сечения арматуры.
(1)
(2)
78
Допускаемые напряжения указаны в табл. 0.
Таблица 9.
Допускаемые напряжения в железобетонных сооружениях.
Напряжение	Вел и чина напряжение в долях от R 28	Величина		напряжения в кг'см		
				при R L8 I 130 1	110	90
		210	170			
/ Сжатие осевое при —г~ <' 14 . . г п	0,4	85	68	~а!	45	35
Напряжение в арматуре (формула 2) всегда равно 15 ад и для марки
бетона 110 кг см- не может превысить 675 кг,'сн*.
При поверке напряжений решающим является определение напряжения
бетона.
Определение поперечных размеров колонн при данных напряжениях про-
изводится по формуле:
Р
F~ (Ц-150	’
где Р - сжимающая сила;
а—коэфициент армирования, равный а — —7-~ ’
а — меняется от 0,005 до 0,03,
Для подбора сечений необходимо каждый раз задаваться коэфициептом
армирования.
Поперечное сечение арматуры определяется по формуле:
f = а • F •
Ж
Колонны С косвенным вооружением. Различают два вида косвенных
арматур колонн:
1) спиральная или кольцевая обоймы, охватывающие определенную
часть сечения, называемую ядром, и
2) поперечные связи, свободные или с заделкой на концах, расположен-
ные по всему сечению колонны на определенном расстоянии сеток друг от
друга, или же колонны делаются из бетона, к которому примешан желез-
ный волос, состоящий из обрезков тонкой проволоки не более 0,5 мм.
Учет продольного изгибов этих колоннах производится, как для колонн
с продольной арматурой, т. е. пренебрегается косвенная арматура.
Конструкция колонн со спиральной и кольцевой арматурой
(бетон в обойме). Колонны со спиральной арматурой рекомендую гея в
случаях, когда желают иметь малое сечение, но в то же время колонна
должна нести большую нагрузку.
Поперечное сечение колонн, имеющих небольшое сечение, но несущих
большие нагрузки, делается в виде многоугольника (шести-восьмиуголь-
ника) или круга с диаметром ядра не менее 30 см. Спиральная арматура
круговая в плане располагается вдоль колонны по винтовой линии, охватывая
с внешней стороны продольные стержни. Защитный слой батона— 1,5 —
2,0 см, считая от обоймы.
79
Продольные Стержни диаметром не менее 12 мм ставятся не более, чем
Через 10—12 см друг от друга. Для обоймы берется круглое железо диа-
метром от 4 до 12 мм.
При конструировании колонн со спиральной арматурой пр нормам дол-
жны быть соблюдены требования:
1)	шаг спирали (расстояние между витками) не более J/5 ядра, но не
более 80 мм\
2)	насыщение сечения продольной арматурой не менее 0,5% от площа-
ди ядра колонны;
3)	площадь сечения ядра не менее 2/3 всего сечения колонны;
4)	соотношение между объемами продольной и спиральной арматуры в
пределах от 1:1 до 1:2. Общее сечение продольной и приведенной спи-
ральной арматуры не более 1,5% от площади сечения ядра колонны.
Продольная арматура колонн со спиральной
арматурой состоит не менее, чем из 6 стержней.
На черт. 90 показаны колонны со спираль-
ной и кольцевой арматурой.
В последнем случае арматура делается из от-
дельных колец. Стыки колец, делаемые с пере-
крытием по высоте колонны, располагаются
вразбежку. Кольцевая арматура требует больше
железа, чем спиральная.
Расчет колонн со спиральной и коль-
цевой арматурой, Расчет ведется по фор-
муле:
Р = а (F -4-15/ +45/ %
в \ о	ж о J
где Р — осевая нагрузка, <з8 — допускаемое на-
пряжение бетона на сжатие (берется из табл. 9),
F —площадь ядра, измеряемая по оси спирали,
О
f — площадь сечения продольной арматуры,
ж
f — приведенная площадь сечения обоймы, по-
О
лучаемая делением объема железа одного витка
спирали на ее шаг и исчисляемая по формуле:
= п./ъ/
о	5
Круглое сечение
Кольца
] Спираль-
41 род. арма
Многоугольное сечение
Черт. 90. Колонны С кольцевой
и спиральной арматурой.
В которой через / обозначено сечение прута обоймы, а через S—шаг,
т. е. расстояние между витками спирали или кольцами обоймы (черт. 91).
При подборе сечения колонн со спиральной арматурой по данной на-
грузке Р прежде всего необходимо задаться процентным содержанием про-
дольной арматуры (не менее 0,5%) и отношением площадей сечения
приведенной спиральной и продольной арматур -+ , а также должны быть
J Ж
Соблюдены ранее указшные условия.
Колонны с арматурой в виде поперечных связей. В этих колоннах
косвенная арматура предполагается в виде рядов прямоугольных сеток, рас-
положенных по всему сечению колонны; расстояние сеток по высоте равно
расстоянию между прутьями сеток в плане. Сетки изготовляются из про-
80
волоки 0 от 0,1 до 0,8 см без обязательной связи с продольной арма-
турой для всех марок бетона и при условии, что сетки расположены на
взаимных расстояниях не реже 1/8 наименьшего измерения сжатой части
(черт. 92).
Расчет колонн с арматурой в виде поперечных связей. Расчетная
формула для временного сопротивления:
/? = /?-+10 а ( /?_+’2
100 а h
О
d
о
2
где R— временное сопротивление всей призмы, отнесенное ко всему сечению;
R__ — временное сопротивление неармированного бетона сжатию;
а—отношение объема продольных стержней к объему бетона;
а — то же для косвенной арматуры;
О
а —модуль арматуры, приближенно принимаемый равным 10 кгсм-,
2
а более точно определяемый формулой
С 100 а )2
а =9,94- 1--->
2
h — наименьшее поперечное измерение колонны;
do — диаметр проволоки, употребляемой для сеток.
Для допускаемых напряжений та же формула имеет вид:
1лММ+10“
100 а h
О
d
о
где [л] — допускаемое напряжение армированной колонны;
[л—| — допускаемое напряжение неармированного бетона сжатию.
[Z>] — коэфициент запаса.
При наличии продольной арматуры: [л]2[л_].
В случае применения железного волоса расчет производится по тем же
формулам, как и в случае сеток, но модуль косвенной арматуры в форме
волоса принимается вместо а2 равным а3 = 0,4 а2.
Желательно, чтобы проволока, из обрезков которой образован желез-
ный волос, имела диаметр не более 0,5 мм. Длина отдельных проволок —
не менее 400.
КОЛОННЫ С чугунным ^дром. Колонны с чугунным ядром представляют
собой колонны со спиральной арматурой, в ядро которых по оси забето-
нированы чугунные сердечники (например в виде чугунной трубы). Такие
колонны в значительной степени повышают сопротивление сжимающим
силам и позволяют уменьшить поперечное их сечение (черт. 93). В каче-
стве сердечника могут с выгодой применяться кроме чугуна естественные
и искусственные камни, обладающие высоким сопротивлением сжатию
(гранит, окорит, клинкер и т. д., черт. 93).
Колонны с чугунным ядром не получили большого распространения
в строительстве и находят применение главным образом при перестройках
старых зданий для усиления существующих чугунных колонн. Расчет колонн
с чугунным ядром ведется по формуле:
Р = (F 15 /’ж	45 /о ) [ пь ] 4- F4 % [ п ч ] ,
6. Строит, индустрия, т. VII
81
где F—полная площадь сечения элемента;
/ж — сечение арматуры;
fo —приведенная площадь сечения обоймы, равная fo— ———, где D—
S
диаметр ядра сечения, f—сечение прута обоймы, S— шаг обоймы;
[ns | — допускаемое напряжение бетона на сжатие;
F—площадь сечения чугунной трубы;
[пч]—допускаемое напряжение чугуна на сжатие;
а—коэфициент, зависящий от отношения-^--длины трубы к ее
внешнему диаметру
последней.
и наружного диаметров
Черт. 93. Колонны с чу-
гунным ядром.
Черт. 91.	Черт. 92. Колонны с арма-
турой в виде „свободных
связей".
Таблица 10.
Коэфициенты з.
1_ Dt	d				I Di	d A			
	0,8	0,7	0,6	0,5		0,8	0,7	0,6	0,5
5	0,83	0,83	0,83	0,83	9	0,77	0,74	0,72	0,68
6	0,83	0,83	0,82	0,81	10	0,74	0,70	0,65	0,54
7	0,82	0,81	0,79	0,78	И	0,72	0,66	0,59	0,49
8	0,79	0,78	0,78	0,73	12	0,69	0,61	0,51	0,37
Колонны и стойки с внецентренной- нагрузкой.
Внецентренная нагрузка в колоннах и стойках имеет место, когда про-
дольная сила, сжимающая стойку, проходит вне центра тяжести сечения.
Случаи такого внене.чтренного нагружения встречаются у крайних колонн
82
междуэтажных перекрытий, у колонн, несущих подкрановые балки, и в стой-
ках рамных конструкций.
Внецентренная нагрузка может быть вызвана вертикальной силой, дей--
ствующей вне оси колонны, или продольной силой совместно *- с изгибаю-
щим моментом или горизонтальными силами (черт. 94).
Если равнодействующая внецентренно приложенных сил остается внутри
ядра сечения, то в сечении возникают только сжимающие напряжения
(черт. 95). В таком случае внецентренно нагруженные колонны могут изго-
товляться из бетона без арматуры, если только влияние продольного из-
гиба или другие причины не потребуют армирования. В случае выхода
равнодействующей за пределы ядра сечения, в сечении возникают растяги-
вающие напряжения, которые по достижении определенной величины должны
восприниматься арматурой. В последнем случае колонны делаются железо-'
бетонными (черт. 96).
При расчете внецентренно нагруженных колонн встречаются две задачи:
1) определение напряжений при заданных размерах сечения и	
2) подбор сечений при заданных напряжениях.
Во всех нижеприводимь х формулах при расчете поперечных сечений рас-1
сматриваются главным образом прямоугольные сечения, как наиболее часто
встречающиеся на практике. Для других видов сечений аналитическое
определение слишком затруднительно, и в таком случае графическое реше-
ние заслуживает предпочтения.
Поверка напряжений. Определение наибольших напряжений в бетон-
ных колоннах с прямоугольным сечением ведется но формуле:
Р М
"max - -	+ '	,	(1)
Г W
где F—площадь сечения колонны;
w — момент сопротивления сечения;
М=Р. с, где с — расстояние точки приложения силы от центра тя-
жести (эксцен триси I ет).
Черт. 95.	Черт. 96.
выходит из ядра сечения, то smax соответ-
центренной нагрузкой.
Если равнодействующая не
ствует наибольшему напряжению сжатия крайнего волокна (черт. 95). Это
наибольшее напряжение не должно превосходить допускаемых напряжений,
указанных в табл. 7.
83
Если точка приложения нормальной силы находится вне ядра сечения,
то на краю противоположной стороны будут иметь место растягивающие
напряжения (черт. 96). Пока эти напряжения незначительны и не превы-
шают указанных в табл. 11 значений, расчет можно вести по указанной
формуле (1). При переходе растягивающих напряжений за указанные пре-
делы необходимо или изменить сечение колонны или перейти к железо-
бетонной колонне.
Таблица 11.
Допускаемые напряжения в бетонных соружениях.
Напряжение	Величина напряжения в долях ОТ -R03	Величина напряжений кгкм1 ПРИ /?28					
		170	130	ПО	90	65	45
Растяжение при изгибе и виецентреином ежа-				4,5			
тин, основное ....	0,04	7	5		3,5	2,5	9
При расчете бетонных колонн с внецентренной нагрузкой необходимо,
так же как и при расчете колонн с центренной нагрузкой, умножать рас-
четную нагрузку на коэфициент k? в зависимости от отношения —(табл. 6).
h
Железобетонные колонны и стойки. Пока сила Р приложена в пре-
делах ядра приведенного сечения, состоящего из полной площади бетона
и пятнадцатикратного сечения арматуры, в сечении действуют одни на-
пряжения сжатия, которые могут быть определены по формуле:
__ Р Mv
v max-------{- '—   *	(2)
min	If
Здесь M—P-c (с—эксцентриситет);и /4—соответственно приведенная
площадь и момент инерции сечения, a и—расстояние крайнего волокна от
центра тяжести приведенного сечения.
Для прямоугольного сечения в случае несимметричной арматуры приве-
денная площадь F{ = b-h ^~ 15 (Fe -ф- F'e~); здесь —ширина сечения, h —
высота, Fe и F'е— площади арматуры согласно черт. 97.
b
Ii = ~	+ —	+ л Fe (Л-у—a)2 + « Г/ (v -я)2;
О
Ь№
2 + п	(J1—а) -|- Fе а]
v =-------—,------—,--:-----; здесь п = 15.
bh -|- п (Fе F'e)
Если эксцентрично приложенная сила занимает положение вправо или
влево от центра 5, то уместна симметричная арматура, а предыдущие фор-
мулы примут упрощенный вид:
bh?	/ h V й
Fe-F'  Fi — bh + Чп F;, lt =-Д- Чп ГJ — — a); v — п
и напряжения бетона сжатию:
84
=_____Р_____+ ___________?______
12 т \2	1
(3)
так как напряжение в сжатой арматуре в п раз больше; ч§м напряжение
бетона в том же самом месте, то оно всегда будет меньше допускаемого и
потому нет надобности в его определении.
Формулой (2) можно пользоваться и в том случае, если сила Р прило-
жена вне ядра при-
веденного сечения
и если возникающие
в этом случае растя-
гивающие напряже-
ния в бетоне не пре-
восходят величин,
указанных в табл. 11.
Если растягиваю-
щие напряжения бе-
тона выходят за ука-
занные пределы, то
растянутая зона бе-
тона при определе-
нии напряжений не
должна вводиться в
расчет. Сечение ар-
матуры следует наз-
начать таким, что-
Черт. 98
бы она одна (без учета работы бетона)
могла воспринять все растягиваю-
щие напряжения; расчет производится по следующим формулам. Для опре-
деления положения нейтральной оси х служит кубическое уравнение1:
М
здесь с = п = 15;
0)
другие значения по черт. 98.
Это кубическое уравнение можно решить путем подстановок или же
непосредственно по формуле Кордана; для этого в уравнение, представлен-
ное в общем виде х' Ах? Вх -ф- С — 0, вместо х подставляем x = z—
—1 3 А. В результате подстановки получим неполное кубическое уравнение
Z'1	q = 0, из которого z определяется по формуле2:
=/ I <ч|	-]/(W)’
1 См. том II—Математика и том III —Строительная механика.
2 Ввиду затруднительности решения кубического уравнения, Мёршем даиы
графики, ио которым л^гко находится х при данных ill и Р, а также известных
h п Ге - з. bh (см. I срманский бетонный союз, «Проектирование и расчет железо-
85
Зная х, можно определить а,, по формулам:
Зная б,— напряжение растянутой арматуры, найдем по формуле:
лс •
(5)
(!>)
Напряжение сжатого железа о/ нет надобности определять, так как оно
всегда меньше допускаемого. При симметричной арматуре (/7f = /7/) выра-
жения (4), (о) и (6) имеют вид
Подбор сечений при внецентренном нагружении. В сечениях, рабо-
тающих на внецентренное сжатие, арматура должна быть подобрана и рас-
пределена так, чтобы общая площадь ее была минимальной; симметричная
арматура должна применяться лишь в тех случаях, когда она требуется по
условиям работы элемента (колонны, несущие два одинаковых крановых
пути, и т. л.). Полное сечение арматуры должно составлять не менее 0,5%
от площади бетона; кроме того ни сечение арматуры, расположенной со
стороны наибольших сжимающих напряжений, ни сечение арматуры на
противоположной стороне колонны не должны быть в -отдельности менее,
чем 0,15% от площади бетона.
При подборе сечений бетонных и железобетонных элементов, работаю-
щих на внецентренное сжатие, растянутая зона бетона может быть введена
в расчет при условии, что напряжение бетона на растяжение не превосходит
величин, указанных в табл. 11 для бетонных сооружений. Если же растяги-
вающие напряжения в бетоне превосходят допускаемые в таблице величины,
то растянутая зона бетона не учитывается.
При гибкости стержней, превышающей указанные в табл. 8 величины,
необходимо учитывать устойчивость их; для этого помимо подбора сечений
с учетом действительной продольной силы и действительного изгибающего
момента требуется проверить сжимающее напряжение в бетоне, вводя в рас-
чет изгибающий момент относительно оси, проходящей через центр тяжести
бетонных сооружений, 1928 г., ч. I. стр. 242 и 247). Величина х также легко мо-
жет быть определена по таблицам Залигера (Р. 3 а л и г е р, Железобетон, его рас-
чет и проектирование. 1927, стр. 292—293 и 284—285).
86
полного приведенного сечения, и продольную силу, умноженную на коэфи-
циент гибкости kz из таблицы; при этом независимо от величины растяги-
вающих напряжений (если таковые получаются) в расчет вводится и рас-
тянутая зона бетона. Проверка производится по формуле:
kz-P . М
F- 1
1 I
где Р— продольная сила; М — изгибающий момент относительно оси, про-
ходящей через центр тяжести полного приведенного сечения; Ft—площадь
полного приведенного сечения; I. — момент инерции полного приведенного
сечения относительно оси, проходящей через его центр тяжести; у — рассто-
яние сжатой грани бетона от центра тяжести полного приведенного сечения
(Т. У. и Н. 1931 г.).
Как при расчете напряжений, так и при определении размеров сечений
различают два случая:
1) в поперечном сечении имеют место только напряжения сжатия и
2) равнодействующая сжимающих сил приложена вне ядра приведен-
ного сечения.
При подборе размеров сечения следует предварительно задаться сече-
нием, пренебрегая неизвестной пока арматурой, принимая во внимание
только сечение бетона, исправляя первоначально принятые размеры и опре-
деляя сечение арматуры.
Если в поперечном сечении имеют место только напряжения сжатия, что на-
блюдается у колонн, несущих нагрузку от выступающих колонн, или в ко-
лоннах, частично защемленных в неразрезных балках, подвергнутых главным
образом действию постоянной нагрузки, то при положении точки прило-
жения нормальной силы в средней трети сечения растягивающих напряже-
ний не будет. Если затем для чистого сечения бетона без учета арматуры
вычислить максимальное напряжение сжатия на ближайшей грани:
с" “ b • Н- V + 6 )
и если последнее менее допускаемого, то для армирования железобетонной
стойки достаточно минимального сечения арматуры, равного 0,5% сечения
бетона. Если окажется больше допускаемого, то или возможно увеличе-
ние высоты h, или же необходимо ввести сжатую арматуру Fe' такого се-
чения, чтобы напряжение упало до допускаемого.
Необязательную по соображениям статики арматуру Fe (в зоне с меньшим
напряжением бетона) можно ставить в минимальном количестве от 0,25 до
0,15%. Следовательно в этом случае будут известны Р, М,
и Fe (черт. 97). Остается определить только F,', которое
формуле:
/Л \	a	( h \ ъ.
Р V 2 ~~а	с )	~‘2nFe аь ~h	( "2“	— а )	— ~ .bh
h — ‘2а	bh
n-Fe-—— (Л — а)4- -g- (2Л — За)
% h, a,
находится по
(А)
87
Сначала надо из уравнения (В) определить меньшее из напряжений сжа-
тия иа гранях и затем подставить его в уравнение (А), из которого полу-
чается искомое сечение Ft'.
Оба уравнения применимы и для случая одиночного армирования, где
Fe следует положить равным нулю.
Для случая симметричного армирования удобней всего пользоваться та-
блицей Висселинка или графиком Мёрша
> ।
(Германский бетонный союз,
стр. 255). На черт. 99 показа-
но поперечное сечение с несим-
метричной арматурой и на черт.
100—с симметричной армату-
рой.
Хомуты в колоннах с вне-
центренной нагрузкой ставятся
Черт. 99.
Черт. 100.
так же, как и у колонн с центральной нагрузкой.
В случае, если равнодействующая сжимающих сил при-
ложена вне ядра сечения (черт. 98), сечения арматуры F„ и Ре при
выбранных допускаемых напряжениях и зе определяются из формул:
Ьх (х А
2	\ ”3“~’а)
F« = ае (ft — 2а)	;
bx f	х \
Ме — =6 _Y к h — а ~ “3“)
—	о/ (Л—2а)	’
где
х — а
( ft А
.11/ = Р [с — 'a ) ;
/ й А
Ме = р{с + ^~-а у
Проще всего вести расчет по графикам Мёрша при заданных b, h и з6
(Германский бетонный союз, стр. 261—264). Можно также вести расчет
по таблице Элерса-Яна.
Некоторые сведения по производству работ. При производстве ра-
бот по устройству колонн приходится:
1)	изготовлять и устанавливать опалубку;
2)	изготовлять и устанавливать арматуру;
3)	бетонировать колонны.
Опалубка колонн. Основное требование к опалубке бетонных и железо-
бетонных конструкций, в частности к опалубке колонн,—максимальная типи-
зация и стандартизация ее в целях возможно полного превращения в по-
стоянный инвентарь строительной организации. Такая опалубка допускает
многократный оборот и позволяет в лучшей степени использовать лесома-
териал.
Опалубка колонн изготовляется в виде отдельных щитов (для каждой
грани колонны), скрепляющихся между собой деревянными хомутами.
88
При этой конструкции отдельные щиты опалубки состоят из одной или
нескольких продольных досок толщиною от 1,9 до 4,0 см, соединенных
посредством поперечных планок в щиты
вающие форму колонны, состоят из
двух брусков, соединенных по концам
болтами. Два другие щита предохраня-
ются от выпучивания рейками, при-
битыми к первым щитам по всей их
высоте. Прямые углы обычно скаши-
ваются фасками, для чего внутрь опа-
лубки закладываются трехгранные план-
ки. На черт. 101 изображен тип опа-
лубки для колонн квадратного или
прямоугольного сечений; на черт.
. Горизонтальные хомуты, охваты-
102— для колонн восьмиугольного се-	Черт. 101.
чения.
Предельное расстояние между хомутами опалубки колонн в зависимости
от консистенции бетона и толщины досок указаны в табл. 12.
Расстояние между хомутами в см.
Таблица 12.
Ковсистенция бетона	Пластичный бетон					Литой бетон				
				О о	О ю				8	О ю
	t ш >	О	О			О	О	о		
Квадратные колонны в мм	X		X	X <->	о		X	X	X О	х
		о	о	ф		о	о		Ф	ю
	см		г—			см			г-	
Толщина ( 19 .«.я		72	57	47	42	37	60	48	40	35	31
досок щи-1 22 „ .... .	83	66	55	48	42	69	55	46	41	36
тов опа- | 25 „		95	75	62	55	48	79	63	53	46	40
лубки v 40 			149	120	100	88	77	126	100	84	74	65
На черт. 103 приведена простая конструкция опалубки со стяжками из
отожженной проволоки. В конструкции по черт. 104 болты заменены же-
лезными скобами; опалубка разбирается очень легко, стоит только выбить
клинья, загнанные между щитами формы и хомутом. Чтобы каждый раз не
отвинчивать гайки болтов, в брусках оставляют прорезы, в которые болты
Черт. 102.	Черт. 103.
Черт. 104.
могут быть вдвинуты вместе с навернутой гайкой (черт. 105). В конструкции
на черт. 106 хомут сделан из четырех деревянных брусков, скрепленных
наглухо. Плотное примыкание достигается забивкой клиньев.
89
окна). Эти
С целью использовать опалубку колонн возможно быстрей, так как она
может сниматься через несколько дней по бетонировке, ее устраивают из
двух частей — более длинной нижней и короткой верхней, начинающейся
где к колонне подходят вуты балок. В то
время как верхняя часть формы снимается
одновременно с распалубкой перекрытия, ниж-
няя часть ее может быть удалена и ис-
пользована снова значительно раньше. Для
этого нижняя часть формы составляется из
двух частей, которые (черт. 107) снимаются
поворотом их около нижней кромки.
Удаление боковых элементов опалубки ко-
лонн может производиться по достижении
бетоном не менее 25% его проектной проч-
ности. Обычно сроки распалубки для колонн
при температуре воздуха 15° 11, и выше—-3
дня, при температуре 15 — 5°—срок 4—6
дней.
В опалубке колонн с целью очистки от
щепы и мусора следует оставлять отверстия
ываются лишь непосредственно перед присту-
пом к бетонированию.
Заготовка и укладка арматуры. Арматуру колонн рекомендуется со-
бирать заранее на арматурном дворе и доставлять в собранном виде на
место укладки. Целесообразней вязать ее в горизонтальном положении,
т. е. хомуты или витки привязываются проволокой к продольной арматуре,
расположенной на козлах или на барабане (черт. 108). Железо для винто-
вой цилиндрической обмотки получается смотанным в круги (большой
длины).
Применявшийся ранее способ установки арматуры с постепенным закла-
дыванием хомутов по мере бетонирования теперь оставляется, так как при
Черт. 107.
этом невозможен контроль над правильным размещением хомутов. Такому
способу установки арматуры соответствовал прием бетонирования по частям
с открытой стороны опалубки. Готовый остов делает такое бетонирование
невозможным, и колонны теперь приходится бетонировать сверху, пример-
но с высоты этажа.
90
Доставленная к месту работ в связанном виде арматура перед установ-
кой в формы должна проверяться ответственным лицом в отношении ее
соответствия проекту и т. п.
В целях обеспечения надлежащей толщины защитного слоя бетона при-
меняются специальные бетонные вкладыши, толщина '
коих соответствует толщине защитного слоя.
Эти вкладыши прикрепляются к продольной арматуре	лЙя!
или к хомутам посредством концов вязальной прово-	[ ~ I
локи (черт. 109).
Бетонирование колонн. До приступа к бетониро-
ванию должна быть проверена опалубка, а также над- Черт. 109.
лежащее положение уложенной арматуры. Необхо-
димо проверить так же надлежащее положение всех клиньев, где они
имеются.
Перед бетонированием опалубка и формы тщательно очищаются от му-
сора, стружек, грязи и т. д. Вся опалубка достаточно смачивается водой с
тем, чтобы она не рассыхалась и не происходило отсасывания влаги из
бетона; щели опалубки тщательно закрываются.
Для колонн и вообще для железобетонных работ применяется по пре-
имуществу пластичный бетон.
Колонны высотою не выше 5 М бетонируются целиком сверху при не-
пременном условии, что внутренность формы свободна от взаимно перекре-
щивающихся ветвей хомутов. Бетонирование колонн с косвенным армиро-
ванием в виде сеток или со сложными хомутами должно вестись с посте-
пенным наращиванием одной или двух сторон короба. Для обеспечения
равномерного состава бетона при бетонировании колонн сверху следует
бетон в колонне протыкать длинными железными стержнями и обязательно
беспрестанно поколачивать деревянными кувалдами по опалубке. Нижний
слой на высоту 20 см выполняется из раствора без крупной добавки того
же качества, что и в бетоне. Колонны бетонируются без перерыва до низа
вутов примыкающих балок. При колоннах высотою более 5 М их деляг
на участки не более 5 .и и каждый участок бетонируют отдельно. Не ре-
комендуется бетонировать вместе с колоннами также и скосы балок пол-
ностью или частично.
ЛИТЕРАТУРА.
Расчет и конструирование изложены в отдельных главах трудов:
1	Германский бетонный союз, „Проектирование и расчет железобетонных соору-
жений", том I;
2.	3 а л и г е р Р., Железобетон.
3.	Технические условия и нормы проектирования и возведения, 1931 г.
4.	Керстен, Железобетонные сооружения.
5.	Молотило в, Теория и практика железобетона.
6.	Сахновский, Железобетонные сооружения, ч. 1, 1932 г.;
7.	Астафьев, Справочная книга по бетону и железобетону.
8.	Ферстер, Справочная книга для инженеров-строителей, 1931 г.;
9.	М е р ш, Железобетонные сооружения, 1929 г.;
10.	Э м п е р г е р, Энциклопедия железобетонного строительства, т. 111 (произ-
водство работ)
11.	Гофман, Железобетонные работы, 1930 г.
Инж. Васильев А. П.
КОЛОННЫ В СБОРНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЯХ.
Сечения колонн. Колоннам, как и всем прочим элементам сборных кон-
струкций, представляется возможным придавать более экономичные сечения,
чем обычно принимаемым в монолитных конструкциях.
Доминирующими сечениями колонн при монолитном способе сооружения
железобетонной конструкции являются квадратное и прямоугольное. По-
добные сечения могут быть оправданы с точки зрения использования бе-
тона только в тех случаях, когда колонна работает на центральное сжатие
и отношение свободной длины колонн к соответствующему измерению се-
чения незначительное, позволяющее не учитывать продольного изгиба. В
большинстве же случаев при подборе сечений приходится иметь дело с
работой колонн на внецентренное сжатие и учетом продольного изгиба;
здесь уже бетон в прямоугольном сечении не может быть полностью ис-
пользован. Однако при монолитном способе возведения конструкции ока-
зывается нерациональным усложнение сечения, так как получаемая от этого
экономия бетона не оправдывается усложнением опалубки и бетонирова-
ния.
В сборной конструкции заводское изготовление элементов и даже де-
централизованное изготовление, т. е. бетонирование на стройплощад-
ке у мест подъема, в силу большого оборота опалубки и упрощения бе-
тонирования колонн благодаря их горизонтальному положению экономи-
чески оправдывает усложнение сечения.
Вследствие этих причин в колоннах сборной железобетонной конструкции
получили распространение наряду с прямоугольными сечениями (там, где
это оправдывается) сечения двухветвевые, двутавровые и полые. Облегчение
сечения имеет существенное значение также с точки зрения уменьшения
веса элементов. Особенно это важно для тяжелых колонн, транспорт которых
и монтаж представляют большие трудности и требуют дорогих механизмов.
С этой точки зрения становится рациональным кроме усложнения сече-
ния применять высокие марки бетона, что при заводском изготовлении мо-
жет достигаться не столько за счет увеличения расхода цемента, сколько-
за счет меньшей пластичности бетона, вибрации, пропаривания и пр.
Однако усложнение сечений и формы колонны ни в коем случае
не должно итти только по линии максимально возможной экономии
материала. Необходимо учитывать данные производственные условия, так
как не всякое усложнение с учетом этих условий может быть эконо-
мически оправдано. Вообще говоря, при проектировании сечений и
формы элементов сборной железобетонной конструкции следует всегда учи-
тывать производственные условия: способы изготовления транспорта и
монтажа. Только путем параллельной с проектированием конструкции про-
92
работки этих вопросов могут быть найдены наиболее рациональные формы.
При проектировании колонн одним элементом, исходя из удобства изго-
товления, следует назначать их плоскими, развивая консоли, капители и
приливы только в одной плоскости (черт. 110), причем плоскость развития
консолей находится в зависимости от принятого сечения
Черт. 110.
колонны. При двутавровом сечении бетонирование раци-
ональнее вести в вертикальном положении двутавра
(черт. 111а), а не в горизонтальном (черт. 1116), так
как в первом случае проще бетонирование и опалубка,
(форма двутавра образуется соответствующими набойками
на боковых щитах). Для удобства распалубки и штыко-
вания нижней полки при бетонировании следует давать
наклон внутренним граням полок. Бетонируя двутавро-
вую колонну при вертикальном положении стенки (черт.
111а), консоли очевидно следует развивать в плоскости
полок (черт. 112а). Устройство консолей в плоскости
стенки двутавра (черт. 1126) привело бы к необходи-
мости бетонировать колонну в положе-
Черт. 111.
нии, данном на черт. 111и.
Бетонирование двухветвевой
колонны следует произво-
дить в положении, данном
на черт. 112в. Пустоты ме-
жду ветвями и диафрагмами
образуются специальными
вверх. В соответствии
вкладышами, вынимаемыми
с этим развитие консолей должно
производиться в плоскости пересекающей ветви (черт.
112в). При расчете колонн необходимо учитывать те
усилия, которые могут возникать при транспортировании
ее и подъеме. Кроме того следует учесть также воз-
можные комбинации нагрузки в монтаже конструкции.
Например Т-образная колонна в законченном построй-
кой здании работает на центральное сжатие, в период же
монтажа покрытия может быть загружена только одна Черт. 112.
консоль (черт. 114в).
Допускаемые напряжения в этих
случаях могут быть повышены со-
гласно „Временной инструкции по
сборным железобетонным конструк-
циям". Для удобства захвата колонн
при подъеме необходимо предусмо-
треть в проекте специальные приспо-
собления: таковыми могут быть вы-
пущенные из тела колонны петли
(черт. 113а), либо хомуты, надеваемые
перед подъемом (черт. 1136) и пр.
Черт. ИЗ.
Колонны ячейковых
промзданий легкого типа.
Типы колонн, В зависимости от схемы покрытия колонны могут быть
без консолей и капителей (черт. 114а), когда покрытие образуется по
93
прогонам, укладываемым непосредственно на торец колонны; с небольшими
капителями для опирания ферм покрытия (черт. 1146) и с большими кон-
солями при устройстве покрытия по консолям и рамам фонарей (террасное
покрытие) (черт. 114в). Последняя схема является наиболее распространен-
ной и экономически оправдавшей себя в практике строительства ячейко-
вых одноэтажных промзданий сборным методом. При отсутствии несущих
с ген крайние колонны в схеме террасного покрытия могут иметь Г-образ-
ную форму.
Характерным для одноэтажных ячейковых зданий является легкость кон-
струкции, так как краны в такого типа зданиях обычно отсутствуют, а ес-
ли и имеются, то незначительной грузоподъемности. В силу этого вес ко-
лонны даже при сильно развитых консолях не превышает 4—5 т.
Это условие позволяет осуществлять колонны одним элементом, что упро-
щает производство работ. Изготовление колонны с большим вылетом
консолей (черт. 114в) одним элементом делает последний нетрагЛпорта-
бельным. При бетонировании у места установки (децентрализованный метод)
такой способ является рациональным, так как транспорт элементов в этом
Деребян фонари
| прогони
Ж в балки
случае отпадает. При необходимости же транспортировать элементы на зна-
чительное расстояние (заводское изготовление) становится рациональнее
расчленять Т-образную колонну на два элемента: горизонтальный и верти-
кальный.
Соединение их между собой может быть осуществлено стыком со свар-
кой арматурой (черт. 115).
Стык СО Сваркой, Как горизонтальный, так и вертикальный элементы имеют
короткие выпуски арматуры, соединяемые между собой сваркой. Сварку
стержней рационально производить с применением накладки из изогнутого
под углом 120° полосового железа (черт. 115а).
94
Сечение накладки должно быть равно сечению, а длина четырем диамет-
рам свариваемых стержней, но не менее 8 см. При этом расхождение
стержней в стыке а (черт. 115) допускается не более 2 см.
После сварки всех стержней стык бетонируется. Длина бетонируемого
участка колонны должна быть по возможности меньше, ее следует при-
нимать равной длине накладки плюс 6—8 см, в соответствии с чем назна-
чается и длина выпусков арматуры.
Подобное соединение элементов колонны может считаться полностью-
восстанавливающим ее монолитность.
Соединение элементов колонны рассматриваемым стыком рационально-
как с точки зрения производства работ, так и качества соединения осу-
ществлять в горизонтальном положении у места установки.
Наращивать уже установленную колонну горизонтальным элементом ста-
вит перед необходимостью устройства лесов для поддержания последнего,
до окончания сварки стержней. Кроме того сварка вертикальных швов
дает худшее качество сварки, чем наварка горизонтальных швов; при бето-
нировании вертикального участка колонны трудно осуществлять хорошее
сопряжение старого бетона с новым по верхнему шву бетонирования.
Соединение обоймой. На черт. 1156 дается другой способ соединения
горизонтального элемента (при двустенчатом сечении последнего). Средние
диафрагмы и стенки консоли образуют обойму, в которую входит верхняя
часть колонны. Для опирания консоли колонна изготовляется с небольшими
приливами. Обойма должна иметь большее сечение, чем верхняя часть
колонны, так чтобы образовывались зазоры по 3- 5 см с каждой сто-
роны для заливки раствором.
В этом случае сборка конструкции легко может быть осуществ-
лена без предварительного сращивания вертикального и горизонтального
элементов, что является преимуществом данного соединения перед преды-
дущим.
Сначала устанавливается колонна, далее на нее надевается консоль, рас-
клинивается в зазорах между стержнем колонны и стенками обоймы, выве-
ряется, после чего бетонируются зазоры. Такое соединение обеспечивает
жесткую связь колонны с консолью.
Колонны пролетных промзданий тяжелого типа.
Колонны, изготовляемые одним элементом. Характерным для пролет-
ных промзданий тяжелого типа являются большая высота и большие про-
леты, а также наличие тяжелых кранов, обслуживающих производство
(черт. 116). Эги условия приводят к большой мощности несущих кон-
струкций здания. Вес колонн достигает 15—20 т, а высота 12—15 Л.
На черт. 116 даны примерные формы колонн таких зданий: колонна
А крайняя, имеющая одну консоль для подкрановой балки и небольшую
капитель для опоры фермы покрытия, колонна Б средняя, имеющая кон-
соли с двух сторон в разных уровнях в соответствии с примыканием под-
крановых балок и ферм покрытия.
Изготовление таких колони одним элементом, обладающим большим
весом, требует для монтажа конструкции мощных механизмов.
В практике строительства тяжелых зданий сборным методом в боль-
шинстве случаев все же колонны изготовляются одним элеменюм. Например.
95
на строительстве Днепрокомбината — алюминиевого и ремонтно-механи-
ческого заводов,— элементы колонн длиной до 14 М и весом до 17 т из-
готовлялись одним элементом у мест установки. Монтаж конструкции
производился кранами „Индустриал". Оперирование со столь тяжелыми
элементами при ряде производственных условий может оказаться нерен-
табельным. Это приведет к необходимости членить колонну на два и более
элемента.
Членение КОЛОНН по высоте. Членение колонн по высоте встречает
затруднение в устройстве стыков. Стыкование элементов путем сварки арма-
туры и бетонирования соединения аналогично описанному выше при гори-
зонтальном положении колонны, что решает только вопрос транспортиро-
вания элементов, устанавливать же колонну на место придется опять цели-
ком— одним элементом. Соединение элементов колонны подобным стыком
в вертикальном положении, последовательно наращивая ее на месте службы,
требует лесов для поддержания элементов до сварки арматуры, что снижает
эффективность сборного метода в части экономии лесоматериалов. Кроме
того вертикальное бетонирование затруднительно и плохо обеспечивает плот-
ное сопряжение нового бетона со старым по верхнему шву бетонирования.
В силу этих причин расчленение колонны по высоте — единичные слу-
чаи применения. Примером такого метода является сборная железобетонная
конструкция Свирьстроя. В этой конструкции элементы колонны соединя-
лись металлическими стыками в виде специальных стальных отливок, наде-
ваемых на торчащие из элементов концы арматуры, снабженные нарезкой
и закрепляемые на них гайками. Такой стык не может быть рекомендован
к широкому применению по причине дороговизны, большого расхода ме-
талла и необходимой особой точности в изготовлении элементов.
Членение колонн на отдельные ветви. Рациональным способом рас-
членения колонны на элементы является членение на отдельные ветви. На
черт. 1176 дана колонна, несущая две подкрановых балки и покрытие. Ко-
лонна состоит из 3 отдельных элемен-
тов: двух ветвей, несущих подкрано-
вые балки, и одного верхнего элемента,
передающего нагрузку от покрытия на
нижние ветви. На черт. 117а дана ко-
лонна, несущая одну подкрановую бал-
ку и покрытие. Колонна состоит из
двух ветвей: одной, несущей подкрано-
вую балку, и другой—покрытие.
Соединение отдельных ветвей ме-
жду собой достигается диафрагмами.
Диафрагмы образуются соответствую-
щими выпусками арматуры и бетони-
рованием после установки отдельных
ветвей. Такая система колонн решает
задачу уменьшения веса отдельных элементов при легко осуществляемых
стыках и достаточной прочности конструкции. Кроме того колонна
из двух ветвей экономичнее по расходу материала, чем одноветвенная,
так как нагрузка от подкрановых балок передается в первом случае цент-
рально по оси каждой ветви. Недостатком двухветвенных колонн является
их большой габарит.
96
Соединение КОЛОННЫ с башмаком, Устройство башмаков одним элемен-
том с колонной имеет ряд существенных недостатков. Изготовить колонну
со значительно развитым в обоих направлениях башмаком встречает большие
затруднения с устройством формы. Форма получается весьма сложной и кроме
того требуется большая точность ее сборки, так как необходимо полностью обе-
спечить перпендикулярность оси колонны, плоскости подошвы башмака. Нали-
чие башмака на конце элемента колонны делает последние нетранспортабель-
ными. В силу этих причин устройство башмака вместе с колонной одним элемен-
том нерационально и может находить примене-
ние только в случае малых нагрузок и буто-
вом фундаменте при жесткой связи колонн
между собой поверху. В этом случае раз-
меры башмака подколенника будут малы,
а следовательно значительно сглаживаются
изложенные выше недостатки (изготовление,
транспортирование). Таким образом в боль-
шинстве случаев колонна и башмак пред-
ставляют собой отдельные элементы сборной
конструкции.
Наиболее распространенной для одно-
этажных зданий является схема конструк-
ции, при которой колонны связаны между
собой поверху только деревянными фермами или балками покрытия. Это
условие приводит к необходимости заделки колонны в фундамент, а сле-
довательно к жесткой связи колонны с башмаком.
Из существующих приемов такого соединения наиболее рациональным
является устройство стакана-гнезда в массиве фундамента (черт. 118). Колон-
на, будучи вставлена в стакан, заливается в нем по периметру раствором
или бетоном. Стенки стакана устраиваются наклонными, размеры его назна-
чаются с таким расчетом, чтобы образовались между стаканом и колонною
зазоры для заливки поверху 4—7 см, понизу 2—4 см, в зависимости
от глубины заделки. Глубина стакана и дно его принимаются по расчету,
однако не должны быть менее: глубина большего размера поперечного
сечения колонны, а дно—10 — 20 см. Стенки стакана должны быть не ме-
нее 15 см и не менее 0,75 высоты пер-
вого уступа при американском типе баш-
мака (черт. 118).
Никакого армирования стакана не тре-
буется. Вообще говоря, армирование ста-
канного башмака следует производить так
же, как монолитного, т. е. только одной
нижней сеткой. Расчет стаканного баш-
мака вначале ведется так же, как для мо-
нолитного. Высота определяется из условия	Черт. 118.
изгиба и скалывания. Толщина дна стакана находится из расчета на продавли-
вание отвеса колонны и той нагрузки, которая может возникать в период мон-
тажа до заливки бетоном зазоров. Глубина заделки колонны (глубина ста-
кана) определяется расчетом на продавливание от всей нагрузки минус вес
колонны. Допускаемое напряжение при этом принимается, как в монолит-
ной конструкции, соответственно марке бетона башмака. Заделка колонны в
стакан башмака создает соединение, подобное монолитной конструкции.
7. Строит, индустрия, т. VII
97
С производственной стороны соединение стаканом также весьма рацио-
нально. Колонна, вставленная в стакан, расклинивается деревянными клиньями
в зазорах и может оставаться в таком положении без каких-либо дополни-
тельных креплений. После того как бетон заливки достаточно окрепнет,
клинья удаляются и образовавшиеся пустоты в зазорах дополнительно бе-
тонируются. Соединение колонны с башмаком стакана одинаково рационально
при любых нагрузках и сечениях.
Соединение колонн с подкрановыми балками. В силу динамич-
ности нагрузки соединение подкрановых балок с колонной должно быть
жестким. Жесткость соединения достигается выпусками из колонны арматуры
как вертикальной, так и горизонтальной н бетонирования зазоров между
колонной и вертикальной поверхностью балки. Величина зазора между
балкой и колонной определяется габаритом крана и сечением балки, но
она должна быть не менее 4 см, дабы обеспечить удобство бетониро-
Черт. 119.
вания. Горизонтальное усилие от торможения и удара тележки крана должно
восприниматься специальной арматурой в виде выпусков из колонн гори-
зонтальных стержней, петель и пр. При стыке балок на опоре соединение
с колонной осуществляется выпусками по оси колонны вертикальной и го-
ризонтальной арматуры (черт. 119а) между торцами элементов балок, и
таким образом не мешают при установке их на опоры. При стыке балок
в пролете рационально связь с колонной осуществлять петлями, выпущен-
ными как из колонны, так и из балки (черт. 1196); поперек петель устанав-
ливаются короткие стержни.
Если зазор между колонной и балкой слишком мал и не допускает
соединения петлями, то восприятие горизонтальных сил может быть осуще-
ствлено охватыванием колонны стержнями или петлями, выпущенными из
балок, с бетонированием после сборки соответствующих полос поперек ба-
лок на всю их высоту или в пределах полки (черт. 119в).
Инж. Воронцов-Вельяминов П. А.
ПЕРЕГОРОДКИ.
Назначение перегородок, Перегородки назначаются для разделения внут-
ренних частей зданий, заключающихся между внутренними капитальными
стенами, на отдельные помещения разного назначения или для ограждения
в одном помещении площадей разного назначения.
К перегородкам первого рода относятся перегородки, разделяющие квар-
тиры на отдельные комнаты, ко вторым, — отделяющие в общих залах пло-
щади, занимаемые работающим и обслуживающим персоналом, от площади,
назначаемой для посетителей и т. п.
В отличие от капитальных стен, составляющих конструктивный остов
здания, воспринимающих нагрузку всех перекрытий и передающих ее при
помощи фундаментов грунту, перегородки в большинстве случаев не входят
в состав этого остова; никаких нагрузок кроме своих не несу г и сами
представляют собой нагрузку, несомую капитальными стенами.
В некоторых случаях внутренние несущие стены делаются облегченной
конструкции, и этим облегченным стенам дается название несущих перегоро-
док. Таковы деревянные стены в каменном здании или стойчатые обшивные
в бревенчатом здании.
По существу название таких стен перегородками не вполне правильно,
тем не менее мы сохраняем эту установившуюся в практике номенклатуру.
Из существенных отличий обыкновенных (ненесущих) перегородок сле-
дует отметить несвязанность их с основными конструктивными элементами
зданий и возможность установки и перестановки их в любых местах без
изменений основных конструкций.
Классификация перегородок, а) По способу установки. Пере-
городки могут быть расположены на чистых полах или независимо от
них, причем в последнем случае их устанавливают: в первом этаже на
особом основании, а в следующих этажах—на междуэтажных перекрытиях
или независимо от них с непосредственной опорой на стены; чистые полы
при этом настилаются между перегородками.
Способ установки на чистых полах значительно проще; при его приме-
нении не требуется никаких приспособлений для устройства оснований под
перегородки, и в помещениях, разбиваемых перегородками на небольшие
комнаты, упрощается настилка чистых полов, которые могут стелиться
сразу по общей площади помещения без пригонки к малым комнатам. Пе-
рестилка полов при стоящих на них перегородках и даже замена отдельных
ветхих досок сильно затрудняется, а общее подполье под всеми комнатами
способствует усилению звукопередачи из одной комнаты в другую.
99
б)'По назначению. Вид и устройство перегородок находятся в тесной
зависимости от их назначения. В этом отношении следует различать пере-
городки: а) для разделения разного рода жилых помещений; б) для разде-
ления учебных помещений; в) перегородки в лечебных заведениях; г) пе-
регородки, назначаемые для разделения конторских и канцелярских помеще-
ний; д) перегородки для выделения в фабричных корпусах конторских по-
мещений и складов; е) перегородки для разделения помещений в нежилых
зданиях разного назначения и т. д.
Перегородки могут быть постоянного или временного назначения и как
средние между этими типами—перемещающиеся, т. е. сборно-разборные и
раздвижные.
Общие требования к перегородкам, В зависимости от назначения пе-
регородок к ним предъявляются различные требования. Общие же условия,
которым должны удовлетворять перегородки в разного рода зданиях (жилых
домах, больницах, школах и пр.), сводятся к следующему: 1) возможно
меньший вес; 2) возможно меньшая звукопроводность; 3) соответствие са-
нитарным требованиям, предъявляемым к данным помещениям, и 4) удовлет-
ворение требованиям пожарной безопасности.
Несущие перегородки помимо разделения помещения служат для вос-
приятия веса междуэтажных перекрытий и крыши, поэтому размеры состав-
ных частей, а следовательно и вес их, являются результатом статического
расчета и находятся в зависимости от величины воспринимаемых ими на-
грузок.
Ненесущие перегородки назначаются только для разделения помещений
на отдельные комнаты и для установки между квартирами при отсутствии
между ними капитальных стен. Представляя собою груз, отягчающий осно-
вание конструкции, ненесущие перегородки должны быть по возможности
легки, что достигается конструктивными решениями и применением соответ-
ствующих материалов.
Условия звукоизоляции, Звукоизоляционные свойства перегородок
приобретают особое значение в домах с большим числом небольших квар-
тир, в общежитиях и особенно когда перегородками разделяются квартиры.
Звукоизоляция — вопрос чрезвычайно сложный и до настоящего времени
весьма мало изученный (см. главу „Строительная акустика" стр. 67).
Степень слышимости через ту или иную перегородку зависит от звуко-
проницаемости самой преграды и степени поглощения звуков средой, в ко-
торой он возникает. Мебель способствует поглощению звука: чем ее больше,
тем звукопоглощение больше. Особенно увеличивает звукопоглощение мяг-
кая мебель, драпировки на окнах, картины на стенах и т. п. Присутствие
людей также способствует поглощению звука.
Требования, предъявляемые к перегородкам в отношении звукоизоляции,
различны в зависимости от назначения помещений. В жилых домах счита-
ется достаточным устранить в междуквартирных перегородках слышимость
сильного женского голоса. Этому требованию отвечает перегородка в 1 .,
кирпича, которая почти устраняет слышимость голоса. По отношению к
междукомнатным перегородкам это требование может быть понижено.
В школах перегородки между классами должны быть настолько незвуко-
проводны, чтобы сильные голоса преподавателей не были через них слы-
шимы.
100
Требования санитарии, Требования, предъявляемые к постоянным пере-
городкам в санитарном отношении: а) поверхность перегородок должна быть
ровная и плотная, чтобы не гнездились в ней насекомые; этому требованию
отвечают перегородки, имеющие штукатурные поверхности или' возводимые
из материалов, имеющих сами по себе подобные поверхности (разного рода
гипсовые плиты); б) внутреннее строение перегородок должно быть таково,
чтобы в них не могли гнездиться насекомые и грызуны (соломит, камышит
и т. п. следует признать мало пригодными материалами для перегородок
постоянного назначения); в) в больничных операционных, перевязочных,
уборных поверхность перегородок должна быть возможно непроницаема и
неповреждаема при мытье их водой или антисептиками, что достигается
окраской масляной или нитрокраской и покрытием разного рода облицовками;
г) деревянные части перегородок должны быть по возможности обеспечены
от загнивания и от заражения домовым грибком.
По отношению к перегородкам надо обратить внимание на то, что уст-
ройство их связано с устройством полов, которые наиболее подверже-
ны поражению грибком. Поэтому рациональное устройство пола в большой
мере обеспечивает деревянные части перегородок от развития грибка.
Требования в пожарном отношении, В пожарном отношении к пе-
регородкам могут предъявляться требования или совершенной несгораемое ги
или только возможно слабой возгораемости. Первое требование должно бы;ь
соблюдаемо там, где перегородки ограждают помещения, которые должны
быть несгораемы в целом, как например архивы, кассы, библиотеки, хра-
нилища огнеопасных веществ и т. п. В помещениях, которые сами по себе
неогнестойки в целом, перегородки могут быть также из материала неогне-
стойкого. Однако следует иметь в виду, что вертикальные поверхности вос-
пламеняются легче, нежели горизонтальные, а поэтому в зданиях постоян-
ного назначения возгораемость перегородок должна быть возможно меньшая
и в загоревшихся перегородках пламя не должно распространяться быстро.
В этих отношениях штукатурка и облицовка несгораемым или невоспламе-
няемым материалом представляют вполне достаточную гарантию. В сплошных
перегородках распространение пламени происходит медленнее, нежели в пере-
городках с пустотами.
В помещениях временного назначения (во временных жилых бараках), а
также в нежилых зданиях условие невозгораемости может быть исключено
вовсе. Для уменьшения возгораемости считается достаточным покрытие сго-
раемого материала составами, понижающими воспламеняемость.
Аккумуляция тепла. Ко всем указанным выше условиям необходимо до-
бавить следующие: 1) в жилых зданиях особенно с утоненными и малоте-
плоемкими наружными стенами внутренние конструкции, а в том числе и
перегородки, должны по возможности более аккумулировать тепло, т. е.
должны быть по возможности теплоемки. Это требование идет в разрез с
условиями возможного облегчения конструкций. Однако оно настолько су-
щественно, что может поставить во многих случаях предел уменьшения
объемного веса материала перегородок и заставить предпочесть более тяже-
лые материалы, как например гипсолит или силикат-органики и т. п.
(обладающие объемным весом 500—600 — 800 кг м:!) таким легким, как
фибролит (объемным весом 350—450 кг .и3).
101
Перегородки жилых помещений.
Деревянные перегородки прежних типов, Распространенным типом в
довоенном строительстве были перегородки каркасные, обшивные, с двух
сторон, со штукатуркой по драни. Каркас такой перегородки возводился
обычно из бревен толщиною 18 см и состоял из лежня, стоек и насадки.
Лежни и насадки обтесывались натри канта, а стойки—на два; стойки рас-
ставлялись на 1 м расстояния между осями; соединение стоек с лежнями
и насадками делалось на шипах; дверные и печные проемы обделывались
стойками с врезанными между ними ригелями над проемами; лежень укла-
дывался по балкам, если направление перегородки было перпендикулярно
направлению балок или если перегородка приходилась над балкой и совпа-
дала с ее направлением. Если же перегородка приходилась между балками,
то лежень укладывался на накат или на специальные ригеля, врубавшиеся
между балками. Для обеспечения от сдвига лежня и насадки в стены заби-
вались с двух сторон их заершенные железные закрепы.
Каркас обшивался с двух сторон расколотыми и расклиненными досками
толщиною 25 мм, которые оштукатуривались по драни. Общая толщина таких
перегородок получалась 18—23 см.
Перегородки этого типа получались тяжелыми; поэтому при высоких и
широких комнатах, чтобы не отяжелять балок, каркас по возможности де-
лался шпренгельный с заделкой концов лежня и насадки в капитальные
стены; стойки скреплялись при этом железными скобами и хомутами с леж-
нем и ригелем. Перегородки этих типов были вполне удовлетворительны
в отношении звукоизоляции, но имели недостатки: громоздкость, большую
затрату древесины и наличие обширных пустот.
Под штукатурку этих перегородок обычно не требовалось подбивки
ни войлока, ни рогожи. Современное применение рогожи и войлока имеет
однако оправдание, когда перегородки возводятся из сырого леса, а шту-
катурка и чистая отделка должны быть сделаны возможно скорее.
Другим ходовым типом деревянных перегородок были стойчатые пере-
городки из досок, накатника или пластин с оштукатуркой с двух сторон
по драни. Основанием служил лежень из бревен с выбранным пазом. Ле-
жень укладывался так же, как и при обшивных перегородках: поверху
устанавливалась насадка. Стойчатая забивка между лежнем и насадкой де-
лалась в пазы, ширина которых для досок равнялась толщине их, а для
наката и пластин около 5,0—6,5 см.
Доски раскалывались с расклинкой и сплачивались впритык на встав-
ных шипах, а накат и пластины подбирались вчетверть или вшпунт ко-
сым гребнем.
На обвязки и насадки шли обтесанные бревна толщиной от 18 до
22 см. Лежни и насадки укреплялись к стенам железными закрепами.
Перегородки из накатника или пластин обладают малой звукопровод-
ностью, но тяжелы и требуют большого расхода древесины; на штукатурку
по накатнику и пластинам расходуется большое количество раствора.
С точки зрения нашего современного строительства они нерациональны,
но могут найти применение, если перегородка должна быть несущей и
возможно малозвукопроводной.
Приведенные типы прежних перегородок кроме подвесных могли быть
также и несущими, для чего в первом этаже под них подводились фун-
даментные столбы с расчетом по величине приходящихся на них нагрузок
102
Современные несущие деревянные перегородки. В современных
облегченных конструкциях несущие перегородки приобретают особое зна-
чение, так как ими могут заменяться внутренние капитальные стены.
Различают два наиболее распространенных типа: простые стойчатые й шпрен-
гельные.
На черт. 120 и 121 показано устройство в двухэтажном здании средней
долевой несущей перегородки, на которую опираются концы балок и стропила.
Черт. 120. Несущая дерегяниая об-
шивка.
Черт. 121. Разрез обшив-
ной деревянной перего-
родки.
Перегородка стоит на каменных бутовых фундаментных столбах, вы-
равниваемых одним или двумя рядами кирпича или дощатыми подушками,
по которым укладываются лежни; на них устанавливаются стойки из
круглого леса, отесанные на два канта; по стойкам идет насадка, верхняя
поверхность которой подходит под низ балок; на насадку ставится следу-
ющий ярус стоек, по которым снова укладывается насадка; стойки с леж-
103
нем и насадками скрепляются несквозными шипами; по стойкам делается
обшивка расколотыми досками под штукатурку; между фундаментными
столбами подпольное пространство следует заделывать под лежнем кирпи-
чом на ребро или доской для уменьшения звукопроводности через под-
полье.
Размеры составных частей перегородок должны быть проверены расче-
том: стойки — на сжатие, прогоны — на изгиб, а места соприкосновения
лежней и прогонов со стойками—на смятие.
Расстояние между стойками в 1 м может быть увеличено по расчету,
но в этом случае между стойками ставят промежуточные стойки из “досок
на ребро для прибивки обшивки.
В многоэтажных зданиях несущие перегородки, располагаемые поперек
зданий, могут быть устраиваемы на шпренгельном каркасе (черт. 122).
Ряд таких перегородок, заме-
Черт. 122.
няя капитальные стены и неся на
себе половые балки, облегчает
наружные стены и дает возмож-
ность сделать их значительно
тоньше.
При устройстве таких перего-
родок укладываются со стен на
столбы прогоны, под которые под-
водятся шпренгеля.
Шпренгеля устраиваются для
того, чтобы избегнуть применения
на прогоны бревен больших диа-
метров. Весь остов может быть
возведен при этом из маломерно-
го дешевого леса. Подкосы шпрен-
гелей опираются в нижнем этаже
на обрез фундаментного столба
и на железные или железобетон-
ные консоли, заделываемые в сте-
ны, в верхних же
этажах — на концы нижележащих прогонов.
По шпренгелям и прогонам делается под штукатурку обшивка колотым
тесом, под которую ставятся промежуточные стойки из досок на ребро
на взаимном расстоянии 1 м во избежание зыбкости обшивки.
Для уменьшения огнеопасности стойчатых и шпренгельных несущих
перегородок полезно производить вместо обшивки заполнение каркаса лег-
кими негорючими плитами (силикат-органическими и др.). Для получения
гладких без выступов поверхностей стен толщина плит должна быть более
толщины стоек на толщину драничной обшивки, которой покрываются они
под штукатурку.
В одноэтажных и двухэтажных зданиях шпренгельные каркасы для пе-
регородок применяются как при деревянных, так и кирпичных внутренних
столбах. При большей высоте зданий столбы следует делать кирпичные с
прокладкой в них железобетонных консольных плит под концы прогонов.
При устройстве несущих перегородок взамен капитальных стен следует
иметь в виду, что помощью их должна поддерживаться связь между капи-
тальными стенами для придания им устойчивости. Для этого следует скреп-
104
лить прогоны, по которым укладываются балки, между собою и со стена-
ми железными связями.
При постройке жилых корпусов такие перегородки применялись в
пятиэтажных зданиях (Орехово-Зуевская фабрика).
Деревянные междукомнатные и междуквартирные перегород-
ки, возводимые полностью на местах постройки. Наиболее ходовой
тип современной деревянной перегородки—стойчатая дощатая (толщиной 50 мм)
стенка, устанавливаемая по лежню из пластин шириною 140 см (черт. 123). Дос-
Черт. 123. Дощатая стойчатая перегородка.
досок на всю высоту перего-
родки.
Черт. 125. Частичная вставка
обрезков досок.
ки устанавливаются по лежню без выборки в нем паза; для правильности
установки по лежню прибивается временный направляющий брусок, а по
потолку два треугольных бруска, между которыми производится забирка.
По мере установки досок они прибиваются к лежню гвоздями. Между со-
бою доски сплачиваются вставными шипами, врубаемыми один от другого
на расстоянии 140 см в шахматном порядке. Во избежание коробления
доски колются и расклиниваются. Дощатое основание штукатурится с двух
сторон по драни, под которую при сырых досках подбивается рогожа. Пос-
ле настилки пола и постановки плинтусов низ перегородки зажимается
ими вполне прочно, и перегородка получает надлежащую устойчивость.
Перегородки следует возводить после окончания каменных и других
работ, так как доски от подмостей могут быть использованы на устрой-
ство перегородок. Для утилизации обрезков из них могут быть собираемы
горизонтальными рядами целые звенья между стоячими досками (черт. 124)
или часть забирки между целыми досками делается из коротких досок,
поставленных вертикально, поверх которых вводится забирка горизонталь-
ными рядами (черт. 125). Доски горизонтальных рядов сплачиваются с вертикаль-
105
ними вшпунт или вчегверть, причем последние сопряжения сколачиваются
гвоздями.
Для устранения звукопередачи через подполье следует прибавить к леж-
ню доску толщиною 25 мм, входящую своим нижним ребром в засыпку
подполья, но не касающуюся ни черного настила, ни потолочной подшивки.
При малых размерах комнат выгодно настилать полы сплошь в ряде
комнат без распиловки досок для подбора их по размерам отдельных ком-
нат.
В этих случаях перегородки могу г ставиться непосредственно на поло-
вых досках с прибивкой стоячих досок перегородки к половым доскам
гвоздями на-кресг (черт. 126). После зажима половыми плинтусами пере-
Черт. 126. Установка сто:"-
чатой перегородки на поло-
вом настиле.
Черт. 127. Установка стоп-
чатой перегородки на ле-
жень.
городки преобрета-
ют достаточную ус-
тойчивость. Такая
установка нехороша
тем, что в случае
перестилки пола не-
избежна разборка
перегородок, почему
полезно устанавли-
вать доски перего-
родок на лежнях с
выбранными в них
пазами (черт. 127).
При такой установке возможно вырубать из-под перегородки поврежденные
половые доски частями и, подклинивая лежень, сохранять перегородку.
На черт. 128—141 показаны способы установки дощатых перегородок над
балками и между ними, а также параллельно и перпендикулярно направле-
нию балок при полах и перекрытиях разных конструкций. Этими же чер-
тежами можно руководствоваться
для установки перегородок других типов.
Черт. 128. Установка стойча-
той перегородки на железной
балке.
Черт. 129. Установка стойчатон перего-
родки между железными балками.
Закрепление дощатых перегородок у потолка может быть упрощено
простым зажимом их между досками потолочной подшивки (черт. 142). Ког-
да же располагают старым кровельным железом, оно может быть исполь-
зовано для выделки скоб и коробок, помощью которых просто могут
быть скреплены перегородки с потолками (черт. 143).
При установке перегородок под железобетонными прогонами бруски,
между которыми зажимаются верхи досок, предохраняются от сдвига при
106
помощи пришиваемых к ним железных танок (черт. 144), или при помо-
щи скоб, имеющих загиб кверху (черт. 145), или развилину с загибами is
противоположные стороны (черт. 146).
Стойчатые дощатые перегородки пригодны для установки между ком-
натами одной квартиры; для разделения квартир они неприменимы по срав-
нительно большой их звукопроводности.
Звукопроницаемость описанных дощатых слойчатых перегородок может
быть ослаблена обивкой стоячих досок с одной из сторон картоном, а
поверх него колотым тесом толщиною 25 ММ под углом 45 или 90° к
стоячим доскам; перегородки эти штукатурятся с двух сторон по драни
Черт. 130. Установка пе-
регородки поперек же-
лезных балок.
Черт. 131. Установка
перегородки на до-
щатых балках.
Черт. 132. Установка пе-
регородки поперек до-
щатых балок.
Черт. 133. Установка перегородок ме-
жду дощатыми балками.
(черт. 147). При устройстве перегородок этого типа следует обращать вни-
мание на сохранение целости картонной прокладки, значение которой
заключается в разобщении пустот, имеющихся в слойчатой забирке и в
тесовой обшивке.
Другой тип перегородок с ослабленной звукопроницаемостью—обшив-
ные с двух сторон (черт. 148); стойки делаются не из бревен, а из брус-
ков толщиной 6—7 см, шириной
9—-7 см; стойки устанавливаются
в гнезде лежней; верхние концы
стоек закрепляются у потолка од-
ним из описанных выше способов
закрепления досок забирки; по стой-
кам делается с двух сторон обшив-
ка тесом толщиной 2—2,5 см и
штукатурка по драни (с подбивкой
при сырых досках рогожей). Для
понижения звукопроводности про-
странство между обшивками полезно заполнить термолитом, шлаком, тре-
пелом, сфагнумом и т. п. Эти заполнители по мере их засыпки дол-
жны непременно уплотняться трамбованием или уминанием.
Примечанпе. Состав термолнта: опилок 90%, алебастра в порошке 5° о,
извести-пушонки, загашенной составом кук-фанол или кук-альфа, 5%. Засьп -
ка должна производиться слоями не более 20—30 см с утрамбовкой.
Перегородки с ослабленной звукопроницаемостью могут применяться для
разделения квартир и классных комнат.
Обделка проемов в деревянных перегородках, Для вставки дверных
коробок в дощатых стойчатых перегородках оставляются между досками
проемы шириной, равной наружной ширине дверной коробки, с зазором
107
Черт. 134. Пересечение перегородок, стоящих вдоль балок, с перегородками
поперек балок.
Черт. 135. Установка перегородки между плиточным и дощатым полом.
Черт. 136. Установка перегородки между железными балками (вариант).
Черт. 137. Облегченная пе-
регородка на дощатой балке.
Черт. 138. Перегородка между дощатыми
балками.
108
Черт. 139. Перегородка иа полу
по лагам (поперек лаг).
Черт. 140. Перегородка на полу по
лагам (вдоль лаг).
Черт. 141. Перегородка иа
плиточном полу.
Черт. 142. Укрепление
перегородки между
досками потолочной
подшивки.
Черт. 143. Укрепление
перегородки скобами из
кровельного железа.
Черт. 144. Укрепление
перегородки под железо-
бетонной балкой желе.з-
ними планками.
Черт. 145. Укрепление перегородки п >д железо-
бетонной балкой скобами.
Черт. 146. Укрепление перегородки под железобетонной балкой скобами.
109
не более 1—2 см с'каждой стороны. Над проемом в вертикальные доски
врезается и прибивается гвоздями поперечная доска (черт. 149а) с устрой-
ством в ней четверти для установки вышестоящей забирки.
Коробка, состоящая из вертикальных стоек, устанавливается на лежне-
основания и распирается до-
ской с вырезами соответствен-
но четвертям коробки (черт.
149 б, в, г, д, е). Затем ко-
робка выправляется по отвесу
и ватерпасу расклинкой между
коробкой и досками забирки
и прибивается к ним гвоздями.
При установке перегородки на
половом настиле надобность в
распорной доске отпадает.
В случае устройства в стой-
чатой перегородке проема для
фрамуги доски забирки обре-
заются на соответствующей вы-
соте и насаживаются на попе-
речную доску; между верти-
кальными досками вырезается
Черт. 147. Дощатая перегородка с ослабленной
звукопроводностью.
Черт. 148. Современная обшивная деревянная
перегородка.
проем по ширине фрамуги, пе-
рекрываемый так же, как двер-
ной (черт. 150). Затем в проем
вставляется коробка фрамуги,
выправляемая расклинкой и ук-
репляемая гвоздями. После ош-
тукатурил перегородки коробки
обкладываются наличниками.
Подобным же образом об-
делываются проемы в стойча-
тых дощатых перегородках, уси-
ленных обшивкой тесом с про-
кладкой картона; узкие короб-
ки могут уширяться набивкой
соответствующих планок (черт.
151).
В обшивных перегородках
дверные проемы образуются со-
ответствующей расстановкой
стоек, между которыми (над
вершником) вводится попереч-
ный брусок под обшивку (черт.
152 а, б, в, г, д, е). В осталь-
ном обделка дверного проема
делается так же, как и в стой-
чатой перегородке.
Для образования проема для фрамуги вводятся между стойками на со-
ответствующей высоте два горизонтальных бруска, между которыми, смот-
ря по длине фрамуги и месту ее положения, вставляются вертикальные
110
бруски (черт. 153). Все соединения делаются на гвоздях. В проем, обра
зованный брусками, вставляется коробка
городке.
Черт. 149. Обделка дверного проема в доща-
той стойчатой перегородке.
В несущих стойчатых перегородках
дверные проемы образуются в зависимо-
сти от ширины дверей или небольшим
смещением стоек с подтеской их со сто-
роны коробок (черт. 154 а) или постанов-
кой добавочных дощатых стоек (черт.
154 в). Над вершником между стойками
вводится горизонтальная доска под об-
шивку (черт. 155 а, б). В остальном спо-
соб установки коробки виден из черт.
155 в, г, д, е.
Просветы в таких перегородках могут
делаться только ме-
жду стойками, для
чего между ними
врезывается обвяз-
ка по черт. 155, но
без перерезки стоек;
в эту обвязку вста-
вляется коробка про-
светной рамы.
Деревянные щи-
товые перегород-
ки. Стремление пе-
ренести возможно
большее количество
работ с мест по-
Черт. 150. Обделка проема для
фрамуги в дощатой перегородке.
Черт. 151. Обделка дверного
проема деревянной перегородки
с ослабленной звукопроводностью.
Черт. 152. Обделка дверного
проема обшивной перегородкой.
стройки на сгрои- Черт. 153. Обделка про-
тельные дворы и в ема Для фрамуги в кар-
мастерские привело касеобш""- перегородки
к разработке щиговых перегородок.
111
а) Перегородки из дощатых щитов под штукатурку.
Дощатые щиты делаются из досок толщиной 4 — 5 см длиной соответ-
ственно высоте помещения; доски сколачиваются в торцах рейками в щиты;
для большей их прочности доски щитов сбиваются кроме того между собою
гвоздями, забиваемыми наискось (черт. 156 и 157). Доски для щитов долж-
Черт. 154. Обделка дверного проема в несущей обшивной перегородке (план).
Черт. 155. Обделка дверного
проема в несущей обшивной
перегородке.
Черт. 156. Перегородка нз дощатых
щитов.
ны быть предварительно надколоты. Щиты должны быть портативны и
делаются обычно шириной 50—60 см; с двух сторон щиты обиваются дранью
непосредственно по доскам или с подбивкой рогожи, если это необходимо.
В таком виде щиты устанавливаются подобно тому, как и доски в
112
Обыкновенной Стойчатой перегородке (черт. 156, щит а, б, и, г). Иа местам
дверных коробок щиты соответственно раздвигаются. Если на протяжении
перегородки или между дверью и стеной не устанавливается целое число
щитов, то промежутки заполняются отдельными досками, зар.тйее заготов-
ленными и обитыми дранью (черт. 158). Пространство над дверьми (черт.
155 б, д, е, ж) заполняется особыми щитами уменьшенного размера. Для
использования обрезков они могут вставляться в щит вместо средней доски
(черт. 159) или весь щит может быть собран из обрезков. В этом случае
щиты обиваются рейкой с четырех сторон, а для составления щитов при-
меняются доски не короче 70 см, располагаемые в щитах вперевязь.
,,	„ Черт. 158. Оли- Черт. 159. Щит с
Черт. 157. Щит для ночиная Д9СКа
перегородки. для щитовой применением о
перегородки. рссков досок.
I— .50-60-Д
! ; |
l—l Z7'
При наличии целых досок и обрезков тоньше Черт. 160. Двуслойны.!
4 СМ щиты могут быть сколачиваемы в два слоя щит иа обрегков.
(черт. 160), причем доски двух слоев должны рас-
полагаться вперевязь, а щиты должны обиваться рейками по четырем граням.
Подобно вышеописанным могуг изготовляться щиты для перегородок с
ослабленной звукопроводностью в две доски толщиной 5 и 2,5 см с
прокладкой между ними картона.
Дополнительные щиты к этим перегородкам изготовляются шириной в
одну доску.
По установке щитов всех этих видов они сколачиваются между собою гвоздя-
ми, забиваемыми наискось, или скрепляются проволочными заершенными
скобами и оштукатуриваются.
8. Строит, индустрия, т. VII
113
. б) П е р е г о р о д к и из Каркасных щитов п о д ill т у к а т у р к у.
При недостатке досок щиты могут быть сделаны каркасными. Каркасы сби-
ваются на гвоздях из брусков толщиной 5 см. Рамы каркаса делаются из
брусков шириной 5 см, а внутренние распорки в рамах шириной 1J см.
В крайних панелях каркасов ставятся из брусков 5 X 5 см подкосы, на-
правленные в противоположные стороны (черт. 161).
Каркасы обшиваются под штукатурку дранью или драничными матами,
Камышевыми матами или американской рейкой. При этом под дрань полезно
подбивать рогожу, чтобы при штукатурке раствор не заваливался за дрань,
что сильно увеличивает его расход.
Черт. 161. Перегородка из каркасных щитов,
обитых дранью.
Черт. 162. Обшивка щита американской рейкой.
Обшивка американской рейкой делается по черт. 162.
Камышевые маты приби-
ваются гвоздями длиной 7,5
см, не добиваемыми до кон-
ца, на расстоянии не более
4J СМ один от другого; по
гвоздям натягивается печная
проволока, которой обматы-
вается один раз каждый
гвоздь, и гвозди загибают-
ся (черт. 163). Вместо про-
волоки маты могут быть
прижимаемы паковочным же-
лезом. Прибивать маты од-
ними гвоздями не рекомен-
дуется, так как бичевка, ко-
торой связан камыш, может
истлеть и тогда нарушится
связь камышита с каркасом.
Щиты эти делаются как
и дощатые по высоте поме-
щения, а шириной 60 см\
для заделки пространства над
дверными проемами применя-
ются щиты уменьшенного
размера, а для заполнения
промежутков менее шири-
ны щита во всех случаях
пользуются досками, обиты-
ми дранью (черт. 158).
Установка и закрепление
щитов у пола и потолка де-
лаются так же, как и при
дощатых стойчатых перего-
родках; щиты между собою
сколачиваются гвоздями.
Для уменьшения звуко-
проводности каркасных перегородок щиты заполняются опилками или сфагну-
мом: каркас обшивается предварительно картоном, поверх него—обшивка дра-
нью, рейкой или камышом. Обшитый с одной стороны щит кладется горизонта-
льно и заполняется опилками или сфагнумом, вторая сторона обшивается также.
114
в) ПерегорОДкИ ИЗ каркасных щитов, обшитых фане
рой (без штукатурки). В деревянных зданиях без внутренней штука
Черт. 163. Обшивка щита камышовыми матами.
турки можно применять перегородки из каркасных щитов, обитых тргхслой-
ной фанерой. Каркас этих щитов не име.ет подкосов, так как обшивка
фанерой придает щитам большую жесткость,
нежели подкосы (черт. 164).
Щиты делаются по высоте помещений; ши-
рина должна быть сообразована с шириной (при-
мерно 70 см) фанерных листов, чтобы при из-
готовлении получалось возможно меньше отхода;
щиты не должны быть слишком тяжелы. С
тем же удобством разрезки фанеры должно
сообразоваться расположение внутренних попе-
речных брусков, на которых приходится стык
листов. Вертикальные стойки щитов сфуговы-
ваются для плотного их соприкосновения при
установке. С той же целью они могут быть вы-
деланы с чертвертями, тогда ширина их должна
быть не менее 6 см.
Для ослабления звукопроводности щиты сле-
дует заполнять опилками, термолитом или сфаг-
нумом (черт. 164).
Установку щитов производят так же, как и
указанных выше. Для заполнения узких проме-
жутков и пространства над дверьми должны
изготовляться щиты специальных размеров. Двер-
ные коробки прибиваются к щитам гвоздями,
а щиты сколачиваются между собою гроздями,
забиваемыми наискось.
По установке щитов у потолка и по верти- Черт. 164. Каркасный щнт,
кальным углам прибиваются галтели; такие же обшитый фанерой,
галтели могут бить прибиты и по полу вместо
гладких плинтусов. На уровне горизонтальных стыков фанерных листов
прибиваются для закрытия стыка пояски, а вертикальные стыки щитов
прикрываются планками.
В»
115
Если имеется в виду возможно лучшая звукоизоляция, то меСгй сопри-
косновения щитов между собою, со стенами и потолком уплотняются
конопаткой.
Прокладки из войлока следует избегать, так как он может служить
гпездилищем моли.
Подобные перегородки удобны для разделения существующих уже по-
мещений и при установке на время, так как сборка и разборка их может
производиться без порчи помещений и самих перегородок.
Деревянные чистые перегородки. Чистыми называются такие деревян-
ные перегородки, у которых деревянные поверхности непосредственно под-
вергаются чистой отделке и не требуют оштукатурки. Они обычно служат
для отделения в помещениях частей какого-либо специального назначения;
к ним не предъявляется требования авукоизоляции, и они часто бывают не
во всю высоту помещения.
Черт. 165. Чистая дощатая перегородка
плотничной работы.
По роду устройства и по отдел-
ке различаются: перегородки плотнич-
ные и столярные.
Плотничные перегородки. Наибо-
лее простые по конструкции и от-
делке плотничные перегородки обыч-
но устраиваются следующим образом:
по полу укладывается чисто остро-
ганный и причерченный к нему ле-
жень с вынутым пазом; к потолку
прибивается такой же брус в виде
насадки; в пазы забираются строга-
ные доски толщиною 2,5 — 4 см с
выбранными четвертями или со шпун-
тами и гребнями; доски (обязательно
сухие) плотно прижимаются одна к
другой. Если в перегородке устраи-
вается дверь, то лежень на протя-
жении двери вырезается, а над вер-
шняком коробки врезается шипами
в крайние вертикальные доски гори-
зонтальная доска той же ширины
(черт. 1G5); в ней выбирается с одной стороны шпунт. В этот шпунт
входят гребни досок, составляющих забирку над дверным проемом.
Если крайние доски перегородки неплотно и неровно подходят к стенам,
то для закрытия зазоров пригоняются к стенам треугольные строганые
рейки; такие же рейки в случае надобности ставятся у потолка вдоль насад-
ки. Дверная коробка вставляется в проем, расклинивается для придания ей
правильности положения и прибивается гвоздями к доскам перегородки,
после чего коробка обкладывается наличником.
Если перегородка делается не во всю высоту помещения, то насадка
заделывается концами в стены или прикрепляется к стенам ершами (по два
с каждой стороны). Один из них ставится с верхней стороны насадки, а
другой с нижней таким образом, чтобы он входил в паз и скрывался в
нем.
116
Ерши с каждой стороны необходимы для того, чтобы насадка закреп-
лялась прочно; при одном поставленном сверху ерше возможно шатание
насадки, а с нею и перегородки.
В случае устройства просвета проем для него i ' ч.
обделывается по черт. 166. В проем вставляется рама
без коробки, расклинивается, прибивается гвоз-
дями и обкладывается с двух сторон наличниками.
• Другим видом чистых плотничных перегородок
являются щитовые фанерные перегородки.
Единичные фанерные перегородки могуг быть
устраиваемы и на сплошном каркасе на тех же
основаниях, как и щитовые, с тою разницей, что
обшивка их делается целыми листами фанеры, а
потому расстояние между стойками и поперечи-
нами каркаса сообразуется с размерами листов 1]ерт ]№ обде;п.а (	_
файеры.	света в дощатой нере-
Всякого рода чистые перегородки более слож-	городке,
ной конструкции и отделки требуют столярной ра-
боты и именуются чистыми столярными перегородками.
Плотничные перегородки делаются исключительно из соснового пли
елового материала, столярные могуг выделываться и из леса других более
ценных пород или из той же ели и сосны с оклейкой их фанерой.
’Чистые столярные перегородки. Применяются чистые столярные пере-
городки обычно для выделения в комнатах частей их, имеющих особое
назначение: служебные кабинеты в общих залах, тамбуры при
входах в здания, буфетные в столовых, кассы и т. п. Эти перегородки
обычно не доводятся до потолка.
Старый тип чистых перего-
родок—филенчатый (черт. 167).
Они состоят из отдельных фи-
ленчатых щитов, подобных двер-
ным полотнам. Шиты устанав-
ливаются на поверхности пола
и сплачиваются между собою в
шпунт или на вставных рейках.
Если лес недостаточно сух и
возможно ожидать усушки по-
лотен, то стыки их прикры-
ваются планками, привинчиваю-
щимися к одному из полотен.
Для дверей вынимаются четвер-
ти в обвязках щитов, и двери
навешиваются на эги обвязки.
Для заполнения пространства
над дверью, если она ниже щи-
тов перегородки, выделывают
особый уменьшенный щит, ри-
сунок которого согласовывается
Для скрепления с полом
Черт. 167. Чистая столярная филенчатая перего-
родка с дверью в 2,2 м (для учреждений).
с рисунком щитов перегородки.
низ перегородки может быть прибит
к нему гвоздями, для прикрытия которых и связи щитов между собою
117
привинчиваются к щитам с двух сторон плинтусы. Крайние щиты присло-
няются непосредственно к штукатурке стены, и углы обкладываются галтелью,
или же в штукатурке выбираются борозды, в которые вдвигаются крайние
щиты, после чего края борозд заштукатуриваются заподлицо со штукатур-
кой стен.
Поверху щиты охватываются с двух сторон карнизом и скрепляются с
ним шурупами.
Для придания перегородке незыблемости в стены забиваются над край-
ними щитами ерши, прибиваемые к верхним обвязкам щитов.
На черт. 166 показана филенчатая перегородка с дверью высотой 2,20 м
(для учреждений).
Светлые перегородки отличаются тем, что в щитах и дверях часть филе-
нок заменяется стеклами (черт. 168). Такие перегородки могут устраиваться
Черт. 168. Чистая столярная остеклеяная перегородка.
для больниц, для отделения в конторах рабочих помещений от коридоров
и т. п. В этих случаях они доводятся до потолка.
Самые филенки в перегородках этих двух типов могут быть различного вида:
1)	рельефные с так называемыми фигареями (черт. 169 а) двусторонние;
2)	те же с окладными калевками (черт. 169 б);
3)	рельефные с одной стороны и гладкие с другой (169 в);
4)	гладкие с двух сторон (черт. 169 г); этого вида филенки могут быть
выделываемы из клееной фанеры толщиной 0,8—1,2 см или из клееных
тесин;
5)	наборные из узких досок, набранных вчетверть с продороживанием
(черт. 169д) и
6)	гладкие дврйдые из клееных досок (черт. 169 е).

Детали щшов и дверей филенчатых перегородок показан^ на черт. 170
а Ь, в, г, д. На черт. 170 показан простейший карниз перегородки, не
доходящей до потолка. Доска, перекрывающая обвязки сверху, привинчи-
вается или прибивайся в двух местах к каж юму щиту, что создает весьма
прочное их соединение, в концах эта доска скрепляется со стенами ерша-
ми. Детали светл чх перегородок даны на черт. 171. В этих Перегородках
стекла не следует вставлять на замазке и шпильках, как это делается в ок-
нах. Дтя укрепления их в фальцах следует прибивать тонкие рейки, удер-
живающие стекла специальными гвоздями с небольшими шляпками. Для
более же плотной вставки стекол и во избежание дрокания их фальцы
предварительно слегка подмазываются стеко ъной замазкой, на которую
реек.
сажаются стекла и прижимаются помощью
При вставке толстых зеркальных или
узорчатых стекол замазку следует за-
менять прокладкой из сукна или рези-
новой лентой, а рейку прикреплять не
гвоздями, а винтами.
Перегородки со шкафами. В совре-
менных жилых домах с минимальной
жилой площадью мебель старого типа
отнимает много места и крайне стесняет
небольшие комнаты. Поэтому за гра-
ницей, преимущественно в Германии и
в Северной Америке, получила широкое
применение скрывающаяся в стенах ме-
бель (кровати, с юлы, табуретки, гла-
дильные столы и пр.).
Делают целые перегородки в виде
ряда шкафов, среди которых помеща-
ются ниши для убираемых в нее склад-
ных кроватей и пр. мебели. Шкафы
располагаются таким образом, чтобы
одни были обращены в одну комнату,
другие в другую. Более глубокие могут
быть двусторонними (черт. 172). Над
шкафами располагаются полати с двер-
цами, также обращенными в разное
комнаты. Такого рода перегородки дают
I .................  6	ло
4.4
I	------------ '
Черт. 1С9. Детали филенок.
удобства в смысле возможности использования площади комнат ночью для
спанья, а днем для работы, игр детей и г. п.
Такие перегородки могут делаться или деревянные столярной работы
(черт. 172) или из какого-либо иного материала со штукатуркой. Тогда
шкафы получают вид ниш со вставленными в них дверьми.
Устройство подобного рода стационарных шкафов -уместно и в помеще-
ниях у реждений, где они могут сочетаться со сплошными штукатурными
и чистыми столярными перегородками.
Комбинированные перегородки. На черт. 173 показано устройство
комбинированной перегородки, представляющей сочетание обыкновенной шту-
катурной и столярной остекленной перегородок со шкафами. Устройство
Остекленной чдети ее подобно тому, как указано на черт. 168 и 171, с тою
11?
разницей, что щиты на черт. 173 двухярусные и разделяются по высоте
фризом, служащим для скрепления их по длине перегородки.
Чистые перегородки особого назначения. Чистые перегородки в об-
щественных столовых делаются для отделения кухонь или буфетных от сто-
ловых. Нижняя часть на высоту от 0,80 до 0,90 м делается глухая, а верхняя
светлая или на всю высоту помещения или на высоту от 1,80 до 2,00 м, что-
бы через перегородку было видно из зала, что
делается в кухне, и светлой
части перегородки устра-
иваются отверстия для
выдачи кушаний и для
приема обратно посуды
(черт. 174). Эти отвер-
стия для их закрывания
могут снабжаться спуск-
ными застекленными рам-
ками. Перед отверсти-
ями с двух сторон уста-
навливаются на кронштей-
нах полки для посуды;
ширина полок должна
быть в каждую сторону
около 20 см, причем на
ней не следует устраи-
вать ни порога, ни бор-
товых рам. Высота отвер-
стия делается 30—35 см,
ширина от 30 и не бо-
лее 70 см в зависимости
от величины столовой
и числа единовременно
обедающих.
Чистые деревянные пе-
регородки могут служить
для выделения в торго-
вых помещениях касс.
Высота их от 1,80 до
2,00 м; нижняя часть
глухая филенчатая, а верх-
няя застекленная (черт.
175). Застекленная часть
может быть из целых тол-
стых стекол или из мелких
разделенных горбылями.
Черт. 170. Детали филенчатой перегородки
(ио черт. 167).
При толстых зеркальных стеклах отверстие для приема и выдачи денег выреза-
ется обычно в стекле'. При бемских стеклах это отверстие окаймляется гор-
былями, в которых может быть устроена дверца. Перед отверстием вде-
лывается полка шириной около 18 см. Нижняя глухая часть для удобства
подачи и приема денег должна быть высотой от 80 до 90 см. Если касса
имеет боковые стенки, то в одной из них делается дверь. В кассах, имею-
щих три стенки, делается стот, который связывается со стенками для при-
дания им жесткости.
12Q
Подобного рода перегородками отделяются в банковских операционных
залах площади, занимаемые служащими, от площадей, назначаемых для по-
сетителей, с тою разницей, что нижняя часть п регорэдки для придания ей
Черт. 171. Детали остекленной перегородки (по черт. 168).
подъемных (встроенных) кроватей.
устойчивости расширяется с приданием ей вида низкого шкафа (черт. 176
разрез). Перегородки составляются из звеньев длиной около 2,00—3,00 м,
стыки звеньев прикрываются наличниками.
Нижняя глухая часть покрывается доской шириной около 50 см на
уровне 90 см от пола, что
сообразовано с тем, чтобы
человеку среднего роста бы-
ло удобно на этой доске
писать стоя. Для удобства
подхода к доске ей дается
свес над вертикальной стен-
кой около 8 см.
Передняя сторона нижней
части перегородки обычно
делается филенчатой; в теле
этой части выделываются
полки, обращенные к служеб-
ному помещению, закрывае-
мые раздвижными дверцами.
На верлн:й доске бли-
же к служебной стороне
ставится стектянная "перего-
родка, остов которой может
быть деревянный или металлический. На
черт. 176 показан остов из металлических колонок, между которыми укре-
плены зеркальные стекла.
121
В залах, где не производится денежных операций, верхняя часть пере-
городки может отсутствовать, и тогда перегородка может быть заменена
барь°рэм (черт. 177).
Черт. 173. Комоинированные перегородки с шкафами.
Перегородки из ПЛИТ „диферент". Материал в виде гипсовых плит,
армированных камышом, известен под названием „диферент".
Армирование камышом имеет целью получить плиты возможно легкие, а
пустотность камыша понижает кроме того их звукопроницаемость.
Эти плиты изготовляются длиной 1,5 м, шириной 0,365 м, толщиной
7 и 9 см. При массовом производстве плиты отливаются в металлических
разборных формах.
122
На 1 ms „диферента“ расходуется алебастра 0,55 мя и камыша 0,45 ма.
Объемный вес получающихся при этом плит около 800 кг м‘3.
Черт. 176. Перегородка для банков и сберегатель- Черт. 17о. Перегородка
ных касс.	кассы.
По трем сторонам плит выделываются в поверхности соприкосновения
полукруглые пазы, а по четвертой — гребни (черт. 178). При установке плит
вертикальные пазы заливаются алебастровым раствором, образующим как
бы вставные шпонки, скре-
пляющие между собою
плиты, а в горизонталь-
ные пазы наливается жид-
кий раствор, в который
сажаются гребни вышеле-
жащих плит.
Плиты легко распили-
ваются вдоль и поперек.
Установка их ведется впе-
ревязку, для чего часть
их распиливается поперек
на две части. В распиленных плитах вместо полукруглого паза делается
треугольный, который легко выпиливается.
Установка перегородок из плит „диферент" делается на особом лежне
123
(черт. 179) или непосредственно на полу (черт. 180), причем в первом
случае первый ряд „диферента“ ставится на алебастровом растворе с пред-
варительной набивкой ряда гвоздей в лежень по линии паза плит.
Для скрепления со пенами в них вбиваю "ся толевые гвозди по два на
плиту, заливаемые алебастром при заливке паза (черт. 181). Пространство
между последней плитой и
потолком замазывается але-
бастровым раствором (черт.
181), для удержания кото-
рого до его затвердения ста-
вится с одной стороны вре-
менная доска. Если прост-
ранство между последней
плитой и потолком получает-
ся более 15 см, то для за-
Черт. 178. Плиты „диферент* для перегородок.
делки его следует отрезать
часть плиты. После ошту-
катурки Потолков и стен
перегородки этого типа на-
столько прочно связываются
со стенами и потолком, ч.о
обычно забиваемые в стены
гвозди, о которых указано
выше, являются почти бесполезными и во всяком случае обойтись без них
вполне возможно. Поверхность перегородок из этих плит получается пра-
Черт. 179. Перегородка из плит ,дифе-
рент*.
Дифферент
или иная
ч плита
Черт. 180. Установка на половом
настиле перегородок из плит.
Толеб.гйозйи
7
.1
Алебастр

Черт. 181. Скрепление
плит .диферент" со сте-
ной.
вильной и нуждается только в затирке,которую делают обыкновенным из-
вестково-алебастровым раствором с песком, как и штукатурку смежных
поверхностей.
Плиты „диферент“ поддаются довольно хорошо распиловке, однако во
избежание излишней работы полезно установить такие размеры их, при
124
которых по высоте комнат и проемов укатывалось бы определенное число
плит без распиловки; для той же цели следует иметь кротче целых по ши-
рине плит также и плиты половинной ширины.
Пример такой разбивки плит приведен па черт. 182 для комнат высотой
2,80, 3,00 и 3,20 м и стандартных
дверей.
При установке дверей плиты под-
гоняются к коробкам. В коробки вби-
ваются толевые гвозди по два на высо-
ту плиты, плиты НЛО.но подгоняются к
коробкам, и после установки каждого
ряда плит пазы заливаются алебастро-
вым раствором (черт. 183). Более проч-
ное соединение плит с коробками по-
лучается при обивке коробок рейкой
(черт. 186) или при постановке к ко-
робкам скоб из полосового железа (черт.
185). Скобы эти ставятся на стояках
по одной на плиту, а на вершняках по
две на каждый, а вертикальные пазы
заливаются алебастровым раствором.
Плиты, перекрывающие проемы, присло-
няются к коробкам не столь плотно,
как боковые, и перед укладкой плиыя
на вершняк коробки накладывается бо-
лее густой раствор, который выжимается
тяжестью плиты (черт. 184). Коробки
Черт. 182. Разбивка перегородок на
ряды, кратные высоте перегородок.
должны иметь ширину, равную толщи-
не плит с затиркой, т. е. 8 или 10 см. После
затирки поверхностей перегородок коробки обкла-
дываются наличниками, усиливающими их связь
с перегородками. Если применяю.ся коробки ши-
риной 10 см, то в более тонких перегородках под
наличники подкладываются дополнительные рейки
толщиной 1 см (черт. 183).
Перегородки из плит толщиной 9 см применя-
ются как междукомнатные, а толщиной 7 см—для
J.
Толев.гйсздь,
Алебастр
I
Черт. 183.
ких помещений: ванных,
клозетов, кладовых, шкафов и г. п.
отделения разных мел-
Алебастр
Голев, гвоздь
Черт. 184, 185, 186. Соединение плит „диференг" с дверной коробкой.
1 м2 таких перегородок при влажности плит от 20 до 30% весит око-
ло 75 кг.
Когда перегородки из этих плит примыкают не к стенам, а к перего-
родкам же, то сопряжение их делается так же, как и со стенами: в суще-
125
Сгвуюшей перегородке на том месте, где приходятся пазы вновь усганавли-
ваемой, забиваются толевые гвозди, а пазы заливаются гипсовым раствором
(черт. 187). Если устанавливаемая перегородка примыкает к оштукатуренной
стене или к затертой перегородке, то на месте их сопряжения штукатурка
или затирка отбивается и восстанавливается после установки перегородки.
Когда перегородки, пересекаясь, образуют исходящий угол, то плиты
располагаются в этом углу вперевязку (черт. 188), и угол обделывается на-
личниками для предохранения его от обивания.
Перегородки из гипсолитовых ПЛИТ. Гипсолитовые пл тты изготов-
ляются из алебастрового раствора с примесью заполнителей из легкого
Черт. 187. Соединение плит „дпффе-
рент“ при пересечении перегородки.
Черт. 188. Перевязка плит „диферент"
в углах.
подручного материала, каковым
могут быть угольный шлак, торф-
сфагнум, стружки и пр.
Обычно применяются следую-
щие соотношения составных ча-
стей: для торфогипсовых плит на
1 м3 смеси 500 кг алебастра и
100 кг торфа-сфагнума; плиты по-
лучаются объемного веса 800
кг/лт3; для шлакогипсовых—по
объему 60% алебастра и 40%
шлака крупностью до 25 мм‘,
объемный вес таких плит 1250
кг/м*.
При применении костры кена-
фа — 55 % по объему алебастра
и 45% костры, что соответствует
объемному весу 800 кг1м3.
Гипсолитовые плиты для пе-
регородок изготовляются толщи-
ной от 5 до 9 см в зависимости
от требований звукоизоляции.
Этим плитам даются размеры
в длину несколько меньшие, не-
жели плитам „диферент", — не бо-
лее 1 м ввиду их ломкости при
перевозке. При изготовлении плит
на месте постройки длина может
быть произвольной и обусловли-
вается удобством обращения.
Форма плит та же, что и плит „диферент"; установка их и скрепление
со стенами и потолком между собою и с дверными коробками, а также
внешняя отделка такие же, как перегородок из плит „диферент".
Перегородки из фибролитовых ПЛИТ. Весьма удобным материалом
для устройства перегородок является фибролит. Основой его могут быть:
древесная шерсть со стружками, крупная костра волокнистых растений
(костра кенафа, одубина и т. п.). Мелкая костра и вообще мелкое волокно
для этого материала мало пригодны, так как для связи их требуется сравни-
тельно большое количество раствора, что удорожает и утяжеляет материал.
126
Связующим fieuieCiBOM может служить цемент Сореля, извесгково-диа-
томовый раствор, алебастр и др.
Для перегородок фибролит применяется в виде плит дли: ой 120 сл/,
шириной 60 см, толщиной 7 СМ. Объемный вес таких плит на цементе
Сореля от 300 до 450 кг!мл, но для перегородок следует ^применять ма-
териал наиболее тяжелей!, а именно объемного веса 4()0—450 кг, .и’, так
как более легкий метериал слишком рыхл и звукопроводен.
Фибролит на хлористом магнии имеет тот недостаток, что вследствие
неточности и неравномерности дозировки на поверхности оштукатуренных
плит под влиянием влажности хлористых солей происходит выделение в виде
налетов, портящих не только окраску, но и обои1 *. Поэтому фибролит, из-
готовляемый на сернокислом магнии, не обладающий этим недостатком, сле-
дует предпочитать. Но и тот и другой фибролит вследствие применения
дорогого магнезиального цемента (цемента Сореля) обходится настолько до-
рого, что перегородки из него выходят не дешевле деревянных.
Применение алебащра вместо магнезиального цемента может значитель-
но удешевить материал, но процесс мас-
сового приготовления его пока еще
встречает некоторое затруднение.
Наиболее дешевый фибролит полу-
чается при применении в качестве вя-
жущего вещества известково-диатомо-
вого раствора. Плиты, спрессованные
на этом растворе, подвергаются пропа-
риванию.
Получающийся материал, не обладая
недостатками магнезиального фиброли-
та, менее подвержен влиянию сырости
и обходится почти вдвое дешевле, не-
жели приготовленный на цементе Соре-
ля, но он значительно тяжелее первого,
так как известково-трепельного раствора
требуется значительно больше, нежели
магнезиального; объемный вес его до
70() лгг.'си3. Для перегородок эго не
Черт. 1Ь9. Перегородка из фибролито-
вых влит.
имеет существенного значения, а в отношении звукоизоляции эти плиты
выше магнезиальных.
Установка перегородок из фибролитовых плит производится подобно то-
му как устанавливаются перегородки из плит „диферент", причем работа
значительно упрощается благодаря свойству фибролита хорошо связываться
с раствором и легкости распиливания его.
Эти свойства исключают необходимость подгонять размеры плит к высоте
комнат и дверей и дают возможность использовать остатки и обрезки плит.
Перегородки из фибролита устанавливаются на лежнях или непосредст-
венно на половом настиле. Скрепление плит со стенами, с лежнем основа-
ния или полом между собою и с дверными коробками достигается простой
постановкой их на алебастрово-известковом растворе (1 :1/3) (черт. 189,
1 Для избежания поятлення пятен необходимо делать хорошую подготовку (шпат-
левка, грунтовка).
127
190), после чего коробки прибиваются для более прочного Скрепления
гвоздями длиной 80 мм по два на каждую боковую плиту и по три на
вершняк.
Поверхности перегородок затираются известково-алебастровым раствором
с песком толщиной около 5 мм. Штукатуркой стен и потолков, а также
половыми плинтусами перегородки окончательно закрепляются на месте.
При пересечении перегородок плиты связываются вперевязь (черт. 191
и 192).
Указанный способ укрепления дверных коробок обеспечивает достаточ-
ную устойчивость как их, так и перегородок, поэтому следует избегать
практикуемой иногда установки при дверных проемах стоек от пола до
потолка, между которыми ставится коробка. Как мера усиления перегородок
эти стойки излишни; между тем на них вследствие усушки леса и дрожа-
ния стоек всегда трескается штукатурка, что портит вид перегородки.
Черт. 192. Пе-
ревязка фибро-
литовых плит в
углах.
Черт. 190. Соединение
фибролитовых плит с
капитальной стеной.
Черт. 191. Перевязка плит при пе-
ресечении фибролитовых перею-
родок.
При большой высоте помещения дверные коробки могут
быть укреплены при помощи железных полос, прибиваемых
к стойкам коробок и к потолку (черт. 193).
Перегородки из фибролита в одну плиту толщиной 7 см
могут применяться для разделения помещений внутри квар-
тир, а в две плиты или из плит толщиной 14 см для раз-
деления квартир.
В местах, где возможно отсыревание стен (в ванных, душах, клозетах),
применять фибролитовые перегородки, особенно на магнезиальном растворе,
не следует.
Перегородки из силикаторганических плит. Силикаторганические
плиты изготовляются на основе известково-диатомового раствора с при-
месью органического волокна. Основная рецептура для внутренних стен и
перегородок: по весу на 1 часть извести 1—Р/2 части трепела, 1г(2—2 части
алебастра и 3—4 части волокна.
Волокно смешивается с трепелом, после чего вводится жидкое извест-
ковое тесто, а затем алебастр, затворенный на 4-—6 %-ном растворе буры.
Смесь быстро перемешивают и укладывают в формы.
Алебастр может затворяться и на воде, но тогда получаются плиты бо-
лее слабые, для придания им прочности рекомендуется в качестве волок-
нистой добавки применять сфагнум, придающий большую вязкость смеси.
Плиты выдерживаются около недели в формах, после чего подверга-
ются сушке.
128
Черт. 193. Установка
дверной коробки в фиб-
ролитовой перегородке.
Снликаторганические плиты могут изготовляться и на одном известко-
во-трепельном растворе путем прессования и последующей запарки, приб-
лижаясь таким образом по существу к фибролиту объемного веса
500—700 кг<м3.
Плиты, изготовляемые без прессования, могут
иметь произвольную длину и ширину при толщине
12—18 см', толщина прессованных плит может
быть такова же, как и фибролитовых, т. е. 7 см.
Эти плиты устанавливаются в перегородках на
алебастровом или смешанном растворе во всем так
же, как и фибролитовые. В них лучше, нежели
в других искусственных и естественных плитах,
держатся гвозди, они мало звукопроводны (вслед-
ствие большего объемного веса и пустотности) и
несгораемы. Поэтому перегородки из этих плит
толщиной 120—180 см можно рекомендовать в
качестве междуквартирных; пригодны они для про-
мышленных помещений, но при длине и высоте
этих помещений больше размеров жилых поме-
щений перегородки эти должны быть армирова-
ны прокладкой в горизонтальных или вертикаль-
ных швах из упаковочного полосового железа.
Прокладка такой арматуры, обращая перегородки
в жесткие мембраны, придает им значительную прочность, но в звукоизоля-
ционном отношении они могут при этом много потерять.
Перегородки из половинок шлако-бетонно-
опилочных пустотелых камней. Камни (черт.
194) изготовляются из цемента, извести, песка,
шлака и опилок в соотношении I:1/,: 1:6:4.
При устройстве перегородок эти камни устанавлива-
ются в два ряда (черт. 194) на смешанном ра-
створе 1:2:9 (цемент : известь : песок).
Перегородки из таких камней служат исключи-
тельно для разделения квартир и отделения их ст
лестничных клеток. Для придания им большей
прочности в швах через каждые 4 — 6 рядов про-
кладывается горизонтальная или вертикальная арма-
тура из полосового железа сечением 20X22 мм
{черт. 195, 196, 197).
Над дверными проемами могут укладываться
набивные перемычки того же состава, как и кам-

ни, или рядовые перемычки С подведением арма- Черт. 194. Перегородка
туры под первый ряд.	из шлако-бетонно-опилоч-
„	„	.ных камней.
Дверные коробки делаются нестандартного се-
чения и скрепляются с перегородкой по черт. 197- Их недостатки: 1) слож-
ная форма камней; 2) мелкие их размеры; 3) необходимость применения
дефицитных материалов (цемент и железо) для изготовления и установки
камней; 4) большое количество различных составных частей.
Перегородки из плит естественного камня. В местностях, где имеются
легкие местные естественные горные породы, перегородки могуг возводиться'
2. Строит, индустрия, т. VII
129
из плит, изготовляемых из естественного камня. К таким породам относят-
ся вулканические туфы и ракушечные известняки, легко поддающиеся ра-
спиливанию.
Из числа этих пород наиболее широко разрабатывается и используется
артикский туф, залежи которого находятся на железнодорожной ветке в.
20 км к юго-востоку от г. Ленинакана близ селения Артик.
о)
—4.51— 12.0-4-654— RD -145)1-
пп
Фосод
Черт. 195. Сечение шла-
ко-бетонно-опилочного
камня.
Jumlujfy
щтмад
Черт. 196. Сопряжение пере-
городки с кирпичной стеной.
Подклада из туфа
Comupkalbnn
РСЗМЗ ПС* и
ТозВЬ
й 13с/
ПоЛлслИоиэ
тифо
Гвоздь 13 пн
РоэрезпоВ-Г
Черт. 198. Общий вид перегородки из плит
артикского туфа.

-L VcmOiouilfcen 1
Черт. 197. Сопряжение
перегородки с дверной
коробкой: а) прн верти-
кальной арматуре; б) при
горизонтальной арма-
туре.
артикского туфа виде*
Из
лываются для перегородок пли-
ты размерами 1 ХО,4оХ0,О8 м.
Такие плиты весят от 32 до 39
кг в 1 шт. в зависимости от
объемного веса камня в разра-
батываемых местах карьера.
Артикский туф легко под-
дается обработке пилою и то-
пором, хорошо воспринимает и
держит забиваемые гвозди.
Перегородки из этих плит
устанавливаются, как и описан-
ные выше, на половых балках,,
на специальных лежнях или
«посредственно на половом
застиле.
На черт. 198, 199 показана
установка такой перегородки
в здании, стены которого сло-
жены также из артикского ту-
фа. Перегородка стоит на до-
собою и со стенами цементным
на балку для достижения плот-

шатой балке. Плиты соединяются между
раствором и на том же растворе сажаются
ного соприкосновения. В стены и половые балки забиваются кроме того с каж-
дой стороны плиты по два гвоздя длиной 13 см. Верхний ряд плит не до-
ходит до балок и для закрепления их вводятся между ними и балкой ту-
фовые прокладки (черт. 198). Скрепление перегородки с потолком дости-
гается кроме того прибивкой к потолку с двух ее сторон треугольных
брусков или одним из других способов, указанных для дощатых перегоро-
док.
130
При пересечениях перегородок плиты укладываются вперевязку (черт.
200). Связь дверных коробок с перегородками достигается одним из спо-
собов по черт. 198, 203, при этом, пользуясь возможность^ распиливания
плит, следует перекрывать проемы способами, показанными на черт. 198, 201.
Плиты из артикского туфа настолько прочны, что перегородки из них могут
ставиться поперек балок без подкладки под них особых лежней (черт. 199).
Розрез по о-О
В тех случаях, когда от этих пере-
городок требуется особая устойчивость,
как например в местностях, подвержен-
ных землетрясениям, применяется арми-
Развез по 5 г
Черт. 200. Перевязка плит при пере-
сечении перегородок.
Черт. 201. Перекрытие
дверного проема.
рование кладки перегородки железом.
При постановке плит вперевязку армирование делается проволокой толщи-
ной 3—4 мм, прокладываемой в горизонтальных швах и прикрепляемой к
гвоздям, забитым в плиты (черт. 2и2). Это скрепление проволоки с гвоз-
дями может быть сделано перевязкой из тонкой отожженной проволоки.
При кладке без перевязи плит арматура ста-
вится как в горизонтальные, так и в вертикаль-
ные швы, причем в вертикальных швах про-
кладывается пачечное железо, прибиваемое к
плитам (черт. 203). Горизонтальная проволока
привязывается к закрепам, забиваемым в стены
(черт. 202, 203).
Для придания большей устойчивости кладке
изготовляются так же особые плиты с гребнями
и пазами в горизонтальных швах. Плиты этого
типа скрепляются между собою гвоздями (черт.
204).
Перегородки последних усиленных типов следует устанавливать на под-
кладываемых под них лежнях с прибивкой плит к лежням гвоздями, заби-
ваемыми наискось.
По звукоизоляционным свойствам плиты толщиной 8 см соответствуют
междукомнатным перегородкам. Для поглощения громкой речи необходима
толщина стены из артикского туфа в 15 см.
Плиты из туфа могут выделываться вполне однородными по толщине с
такой степенью чистоты, что возводимые из них перегородки возможно не
штукатурить, а лишь производить окраску их по шпатлевке. При применении
9*
131
плит более грубой отделки перегородки затираются топким слоем обыкно-
венной штукатурки.
Совершенно так же могут применяться для перегородок плиты и из
других легких пород—из ракушечников.
Эти перегородки применимы для вся-
ких помещений, не исключая и сырых,
при условии защиты их соответствую-
щей штукатуркой или облицовкой.
Черт. 202 и 203. Армирование перего-
родки проволокой.
Кирпичные перегородки. Кирпичные
перегородки толщиной в 1/2 или 1 4
кирпича издавна применяются в строи-
тельстве. При толщине 1/2 кирпича они
применялись для разделения квартир,
при толщине же в 1/4 кирпича в каче-
стве несгораемых междукомнатных пе-
регородок. То же назначение остается
за ними и в настоящее время.
Кирпичные перегородки в кир-
пича. На высоту одного этажа пере-
городки толщиной в */2 кирпича, сло-
женные на смешанном растворе,могут
возводиться без усиления арматурой.
При необходимости устройства та-
ких перегородок на высоту более од-
ного этажа следует вводить в них че-
рез каждые 5 рядов кирпича арматуру
Черт. 205. Перегородка в кир-
пича, армированная по системе
Прюсса.
яз пачечного железа (черт. 205.) Арматура загибается на стену и прибивается
гвоздем, забиваемым в шов кладки (черт. 195а), или же в каждом этаже
в стенах выделываются пазы глубиной 50 мм, в которые закладывается
арматура с простым ее загибом без прибивки (черт. 205 б, в, г). Кладку
многоэтажных перегородок предпочтительно делать на цементном растворе 1:4.
132
Кирпичные перегородки в \\
в J/4 кирпича делаются только
Прюсса, который предложил ее для
оград и стен складочных зданий;
потолком прокладывается гори-
зонтальная и вертикальная ар-
матура из полосового железа
(1,5X25 мм); концы полос
загибаются и прибиваются гвоз-
дями, забиваемыми в швы клад-
ки стен, в половую балку и
потолок. Арматура распреде-
ляется таким образом, что ме-
жду горизонтальными и верти-
кальными полосами образовы-
ваются квадраты по 52,5 см
в стороне. Квадраты заполняют-
ся кирпичной кладкой на цемент-
ном растворе 1:3 или 1:4
(черт. 206). Если по размерам
перегородки она не разбивает-
ся на целое число квадратов,
то неполные квадраты приво-
дятся к прямоугольникам со
кирпича. Перегородки толщиной
с прокладкой арматуры по системе
забирки между кирпичными столбами
сторонами, по возможности
кратными размерам кирпича, ЧеРт- 206‘ Перегородка Прюсса в > 4 кирпича
‘г*	1	>	с двойной арматуроп.
в крайнем же случае стороны
делаются, какие выйдут, а кирпич притесывается.
На черт. 206 показана установка перегородки на балке. Если же она
должна стать поперек балок, то между ними врезываются ригеля, на кото-
Черт. 207. Установка перегородки
Прюсса поперек балок.
Черт. 208. Вертикальный
разрез перегородки
Прюсса.
рые ставится перегородка, к потолочным же балкам прибивается брусок
толщиной 6 см и вертикальная арматура крепится между ригелями и брус-
ками (черт. 207).
При установке такой перегородки в первом этаже под нее делается
основание толщиной в 1 „ кирпича (черт. 208), причем вертикальная арма-
133
тура крепится в швы этого основания, которые следует поэтому располо-
жить в соответствующем порядке.
Система Прюсса в чистом виде обладает прочностью большей, нежели
требуется от обыкновенной междукомнатной перегородки, и в работе не-
сколько сложна.
Поэтому обыкновенные перегородки могут быть возводимы с одной
лишь горизонтальной арматурой, которая прокладывается через 3—4 ряда
кирпичей, на ребро (черт. 209).
Крепление арматуры делается, как сказано выше, или же в стенах вы-
делываются пазы глубиной 50 мм, в которые впускается перегородка; при
такой заделке перегородок арматура может не крепиться к стене, а кла-
дется на кирпич с одним только загибом или без него. При установке
таких перегородок на междуэтажных балках первый ряд арматуры кладется
Черт. 209. Перегородка Прюсса
с одной горизонтальной арма-
турой.
по балкам. В первом и в подвальном этажах
достаточно подложить под перегородку ос-
нование из двух рядов кирпича и между
ними арматуру (черт. 208, 209).
Поверхности перегородок затираются тон-
ким слоем известковой штукатурки.
Обе эти системы перегородок имеют
целью передать нагрузку на смежные кон-
струкции, поэтому их следует применять пре-
имущественно там, где требуются глухие не-
сгораемые переборки.
Отверстия могут делаться только в пере-
городках с двойной арматурой, причем двер-
ные коробки устанавл. по черт. 206, 210.
В качестве арматуры может применяться
старое пачечное железо от кип кровельного
железа со склепыванием коротких концов;
для перегородок второго типа идет кирпич,
содержащий лом; поэтому перегородки этого
типа могут обходиться очень дешево. Они
весьма устойчивы и прочны, пригодны для
применения в сырых местах, но жестки и не
принимают гвоздей.
Перегородки по системе Рабиц. Система
Черт. 210. Горизонтальный разрез перегородки Прюсса
с двойной арматурой.
Рабиц была
предложена в
Германии в
80-тых годах.
Суть предло-
жения Рабиц
заключается в
производстве
штукатурки по
натянутой сет-
ке. Изобрета-
тель производил штукатурку обыкновенным известково - песчано-але-
бастровым раствором с добавкой к нему коровьей шерсти для придания
134
раствору большей вязкости с целью удержания его от провала через сетку.
Штукатурка этого рода производилась им как по потолкам, так и по пе-
регородкам.
Щ$еллер
/<^ылки^\Ртукотур/<д	Стойка
'л{\ ' .'||| irrhniwTif г? ин- 11	-Я бйерною
^пппро(олокй СяШт ..	j...
U3 ПрСЗОЛОпИ
Черт. 211. Разрез американской перего-
родки системы Рабиц.
В дальнейшем система подверга-
лась видоизменениям в деталях и
получила широкое применение в Се-
верной Америке, где на основе ее
выработался тип очень тонких и лег-
ких перегородок толщиной всего
5 см.
Основой их служат легкие ко-
робчатого профиля железные стерж-
ни, выделываемые из листового же-
Черт. 212. Ам-риканская перегородка
со штукатуркой по системе Рабин.
С50«25«4 w
^пппро&олока\ Штукатурка
~6етон/ Штукатурка^ /L5G-5O4W
Черт. 213. Перегородка Рабиц толщи-
ной 100 мм с двумя сетками и бетонным
заполнением.
оцинкованная сетка с мелкими ячей-
леза, служащие для прикрепления к
ним железной сетки (черт. 211, 212).
Стержни ставятся вертикально и име-
ют на концах отгибы для прибивки
к полу и потолку. У стен и дверных
проемов ставятся такие же или угло-
вого сечения стержни, которые при-
винчиваются к деревянной обвязке,
обрамляющей проем, и к деревян-
ным пробкам, забиваемым в стены.
Расстояние между стержнями около
35—45 см. По ним натягивается
6-мм проволока, привязываемая к
стержням через проделанные в них
отверстия; по проволоке натягивает-
ся и привязывается к ней проволочна
ками. В тех местах, где на перегородке должны быть укреплены плинтуса,
деревянные цокольные тяги или деревянные тяги для подвески картин
прикрепляются к стержням деревянные кобылки.
Подготовленный таким образом остов оштукатуривается с обеих сторон
сетки известково-алебастровым раствором с волокнистой примесью.
Для придания перегородке большей прочности и меньшей звукопро-
водности стержни делаются большего сечения, сетка натягивается с двух
сторон (черт. 213) и штукатурка наносится на каждую сетку. Промежу-
ток между сетками заполняется тощим легким бетоном. Толщина такой
перегородки до 100 мм.
Перегородки Рабиц проникли в начале 900-х годов в Россию, причем
польские фирмы распространяли для их устройства разного вида легкие
стержни из листового железа с выдавленными на них лапками (черт. 214).
135
Сетка по таким стержням натягивается непосредственно (черт. 215, 216),
укрепляется прижимом лапок, в остальном перегородки устраивались так
же, как американские.
Вместо проволочной сетки применяется также цельнорешетчатый ме-
талл—сетка, которая образуется из листового железа, при нанесении на
нем ряда сквозных надрезов и растягивании его (черт. 217). Сетка в за-
висимости от толщины железа по-
Черт. 214. Стержни и планки специальной
фермы для перегородок системы Рабиц.
лучается различной жесткости.
При постройке американских
небоскребов, в которых требуется
несгораемость всех основных кон-
струкций, перегородки этого типа
имеют широкое применение. В
наших условиях их следует при-
менять с некоторым упрощением,
путем замены стержней из железа
специального профиля стержнями
из углового железа (черт. 218).
Вообще эти перегородки приме-
няются лишь в случаях крайней
необходимости, в связи с эконо-
мией металла. Дверные коробки
могут вставляться в перегородку
непосредственно без промежуточ-
ного обрамления. В такие перего-
родки нельзя забивать ни длин-
ных гвоздей, ни костылей. Для
навешивания картин и пр. должны
заделываться кобылки и по ним
Черт. 215. Перегородка системы Рабиц с
одной сеткой на стойках из специальных
стержней.
прикрепляться деревянные тяги, к
которым привинчиваются приспо-
собления для навешивания.
Штукатурка может произво-
диться смешанным раствором (из-
вестково-цементным) или одним
Черт. 216. Перегородка системы Рабиц с
двойной сеткой на специальных стержнях.
Черт. 217, Сетка из цельно-
решетчатого металла.
1’3 теплых растворов с примесью в первый намет мелковолокнистого мате-
риала. При применении этих растворов сетка может быть неоцинкованной.
В наших условиях перегородки этого тина могли бы иметь применение
в несгор’аемых помещениях с железобетонными перекрытиями при установке
их по черт. 219.
136
При наличии проволочной сетки возможно устройство весьма легких w
малозвукопроводных перегородок на легком деревянном каркасе со шту-
катуркой по системе Рабиц. Каркас такой перегородки образуется из досок
не тоньше 25 мм, шириной 50 мм и состоит из стоек а, прибиваемых к.
Черт. 218. Перегородка Рабиц упрошенного типа.
Черт. 219. Вертикальный раз-
рез перегородки Рабиц упро-
щенного типа.
Черт. 220. Перегородка с сетками и шту-
катуркой Рабиц но деревянному каркасу.
Черт. 221. Деталь прикреп-
ления сетки Рабиц к дере-
вянному каркасу.
13
<полу, потолку, стенам и дверным коробкам, и распорок б, прибиваемых
между стойками (черт. 220). Стойки расставляются одна от другой на рас-
стоянии не более 50 см. Весь каркас может быть собран из остатков и
•обрезков, причем стойки могут быть составными, сбитыми на гвоздях, как
видно по черт. 220. По стойкам и распоркам каркаса натягивается прово-
лочная сетка с ячейками 10X10 мм, прибиваемая заершенными проволоч-
ными скобками (черт. 221); по сетке делается штукатурка одним из теплых
растворов. Если сетка не оцинкована, то раствор не должен содержать
алебастра (черт. 222). Общая толщина перегородки получается 9 см.

Черт. 222. Горизонтальный разрез перегородки с сетками и штукатуркой Рабиц
по деревянному каркасу.
Перегородки ксилолитовые. Ксилолитовые перегородки выделываются
саз смеси магнезиального цемента и опилок путем набивки в опалубку на
месте устройства. Для получения достаточно прочно ксилолитовой массы
необходимо большое количество магнезиального цемента. Значительный
расход этого дорогого материала и необходимость устройства опалубки
для набивки делают эги перегородки неэкономичными. Кроме того, как выя-
снилось на опыте, эти перегородки обладают целым рядом других суще-
ственных недостатков: они жестки и поэтому трудно гвоздимы; забитые
гвозди держатся в них непрочно; при изготовлении трудно соблюсти точ-
ность и равномерность дозировки составляющих магнезиального цемента,
вследствие чего на поверхности перегородок могут выступать пятна, обуслов-
ленные избытком хлористого магния; затирка на поверхностях этих перего-
родок держится слабо и на местах образования пятен лупится; вследствие
жесткости и монолитности они легко превращаются в мембраны, обладаю-
щие сильной звукопроводностью.
Совокупность недостатков заставляет воздерживаться от устройства
этих перегородок тем более, что при наличии опилок, как отхода произ-
водства, они могут быть использованы на основе целого ряда других вя-
жущих материалов для изготовления плит шлако-бетонно-опилочных, из-
вестково-диатомово-опилочных, алебастро-опилочных и пр. Из этих послед-
них плит получаются перегородки лучшего качества и более дешевые.
Перегородки из материалов местного значения, а) Каркасно-ка-
мышитовые перегородки. Наличие тех или иных местных ма-
териалов дает возможность варьировать описанные конструкции перегородок
в применении к этим местным материалам.
Каркас, описанный выше или состоящий из одних стоек сечением
50 X 60 мм, может быть обшит под штукатурку камышитовыми матами,
которые вяжутся шпагатом из камыша, очищенного от листьев. Маты при-
жимаются к стойкам пачечным железом, прибиваемым к ним гвоздями
{черт. 223). По матам делается штукатурка обыкновенным известково-але-
«бастровым раствором, которая держится на них очень прочно и придает
138
перегородкам достаточную жесткость. Толщина таких перегородок получа-
ется не менее И см, поэтому при обделке проемов стандартными короб-
ками их приходится уширять соответствующими набойками.
Перегородки эти не тяжелы
и малозвукопроводны.
б) Перегородки из
камышитовых плит. Ка-
мышитовые плиты изготовляют-
ся в особых станках, в кото-
рых производится прессование
подбираемого камыша, предва-
рительно очищенного от ли-
стьев, и сшивка его. Наиболее
прочная сшивка достигается
при помощи проволоки или
при недостатке ее шпагатом.
В Ташкентском институте со-
оружений делаются опыты сшив-
ки тем же камышом.
Чем бы не производилась
сшивка, плиты сначала опоя-
сываются перевязями, распола-
гаемыми одна от другой на рас-
стоянии от 25 до 35 см; в
каждом поясе противолежащие
ветви перевязей стягиваются
связками, прошиваемыми сквозь
6
ФазрезпоДР
Разрез по А-Ь
. Дверная
коробко
/ ичечное
железо
Пошлите
мат J
Дтойка
I В—
Штцкат
Дтоика
Разрез по ВТ
Дамышутобуй мат
Точечное,Железо'"'	1rt
\^ШтуВатурко_
Черт. 223. Каркасная перегородка с обшивкой
камышитовыми матами и штукатуркой.
толщу плиты.
При вязке камышом опоя-
сывание производится камыше-
выми вицами из трех стеблей каж-
дая, причем каждый пояс де-
Черт. 224. Камышитовые плиты.
Черт. 225. Перегородка из
камышитовых плит.
4
лается из двух виц (черт. 224). Прошиваются плиты такими же, но более
тонкими вицами, причем прошивка ведется не перевязками, как при при-
менении шпагата и проволоки, а по спирали (черт. 224 в).
- Камыш располагается в плитах двояко: пли по ширине (черт. 224 б)
или по длине (черт. 224 а).
139
Плиты первого типа могут применяться только для перегородок с от-
крытым каркасом, состоящим из вертикальных стоек, между которыми
устанавливаются плиты, укрепляемые пришивными брусками (черт. 225).
Такие перегородки неудобны тем, что каркас выступает из плоскости камы-
шита, но зато они могут быть возводимы из тонких плит толщиной 5 см.
При расположении камыша по длине плит перегородки собираются из
плит, поставленных длинной стороной
ламышебоя рогод/со
.НомыиЛя
pOSQtfCO
□
Черт. 226. Перегородка из камышитовых
плит.
ЗЗ/тцеатзррз избеапМып /Копенная кяРНо
pocrfiiopoH на глине
.’ерт. 227. Каркасно-каменныешерегородки.
вертикально. Поверх плит.кладется
брусок толщиной 10 см, заделы-
ваемый концами в стены; к полу
и к этому бруску плиты прибива-
ются гвоздями; поверх бруска про-
странство между ним и потолком
заделывается обрезанными плита-
ми, прибиваемыми к бруску и к
потолку (черт. 226).
Если в перегородке должна
быть дверь, то проем обделывает-
ся такими же брусками, укрепляе-
мыми к полу и потолку. В этом
случае горизонтальный брус пере-
резается и. скрепляется со стой-
ками (черт. 226), а над вершни-
ком дверной коробки вводится ра-
спорный брусок.
Все бруски обиваются Камы-
шевой рогожей из мятого или
разрезанного камыша, называемой
в Средней Азии „чия“; края чии
должны ложиться на камышит и
пришиваться к нему шпагатом.
Той же чией следует обшивать
вертикальные стыки плит.
По камышиту производится
штукатурка обыкновенным извест-
ково-алебастровым раствором или
глиной. Окончательно закрепляет-
ся перегородка постановкой по-
ловых плинтусов и треугольных
брусков у потолка, которые при
штукатурные
ЮТСЯ 1
Азии и
придать
родкам,
ной, их
вором материала, называемого в Средней Азии
„гажа“, представляющим собой весьма распространенный в этих местностях
глинистый алебастр.
в)	Каркасн о-к аменные перегородки. В местностях, где вслед-
ствие обилия камня и недостатка дерева развито строительство из естествен-
ного камня, выработался особый тип каркасно-каменных перегородок. Каркас
Разрез по н-ь
закрыва-
Средней
желании
перего-
гли-
потолках
штукатурке»':. 3
। на Кавказе при
лучшую отделку
оштукатуренным
затирают по глине раст-
„ганчь“, а в Закавказье
143
собирается из досок .толщиной 25 мм и может делаться составным из досок,
сколоченных по длине (черт. 227). Ячейки каркаса по 70 см в квадрате запол-
няются осколками в виде лещадок, которые получаются при околке камня, иду-
щего на кладку стен; кладка заполнения ведется на глине. С лица перего-
родки штукатурятся или известковым раствором или глиной. Общая толщи-
на перегородок в зависимости от размера подбираемого для заполнения
камня около 20 см.
Перегородки по незначительной зву-
копроводности могут быть приравнены
к капитальным стенам; они прочны,
чрезвычайно устойчивы, но тяжелы и
поэтому в двухэтажных зданиях должны
располагаться одна над другой. Более
нежели на два этажа такие перегородки
не делаются.
Железобетонные перегородки. От-
личительные свойства железобетонных
ФйСОС)
Черт. 228. Железобетонные пере-
городки.
перегородок: несгораемость, прочность
и незначительный вес, обусловливае-
мый небольшой толщиной.
Преимущество их перед другими не-
сгораемыми перегородками заключается
в том, что вес их легко полностью пе-
редать на стены и что во время пожа-
ра при обрушении междуэтажных
перекрытий эги перегородки могут оста-
ваться продолжительное время на ме-
сте, пока не раскалится и не размяк-
нет арматура.
Эти перегородки могут иметь при-
менение или в зданиях железобетонных,
где они входят в общую железобетонную
конструкцию, или в каменных зданиях,
где они играют роль легких местных
брандмауеров (черт. 228, 229). В ка-
питальных стенах выделываются пазы
глубиной 90 м, в которые заделана пе-
регородка.
Обладая высокой прочностью, же-
лезобетонные перегородки могут быть
вводимы в несущую конструкцию зда-
ний, построенную на принципе ко-
робки с равномерным распределением
Уровень чист
потолка
Сетка dim
через б сн
СеткаФЫпч
через Ci сн
Состаб бетона
14:6
£5
Черт. 229. Деталь железобетонной
перегородки.
нагрузок как на наружные, так и
на внутренние степы. Наружные стены должны быть при этом отепляемы
одним из легких материалов. Такого рода решением можно достигнуть
весьма дешевых и рациональных конструкций.
Подвижные перегородки. Под влиянием поставленной у нас в Союзе
задачи создать рабочее жилище наиболее дешевое и наиболее отвечающее
всем санитарно-гигиеническим и культурным требованиям сложилось по-
всеместное стремление к устройству таких жилых помещений возможно ма-
141
лого размера, но отвечающих всем указанным требованиям. Это привело к
тому, что как наши, так и иностранные архитекторы стали проектировать
одновременно с планами зданий также и оборудование их специальной ме-
белью, занимающей наименьшее место и частью скрывающейся в стенах и
перегородках и выдвигаемой из них только на время пользования. К такой
скрывающейся мебели относятся кровати, столы, сидения и пр.
В дальнейшем развитии этого принципа трансформации помещений яви-
лась мысль сделать и самые перегородки скрывающимися или подвижными,
дабы одна и та же площадь могла быть приспосабливаема по разному
назначению к запросам разных семей.
Наиболее простым примером этого может служить складная пере-
городка между жилой комнатой и кухней-столовой, изображенная на
фот. 230.
У некоторых из иностранных архитекторов, как например у француз-
ского архитектора Корбюзье, мы встречаем проекты складных перегородок
в виде ширм, которые днем убираются в стены, а на ночь выдвигаются и
разделяют общее помещение на ряд спален, в которых спускаются скрытые
на день кровати. Архитектор Е. Л. Лисицкий предложил подвижную мебли-
рованную перегородку (черт. 231), укрепленную шарнирно на одном
из железобетонных столбов, входя-
Черт. 231. Подвижная перегородка со скры-
вающейся мебелью сист. арх. Лисицкого.
изолирующего заполнения. Наружные
оклеены серпянкой и окрашены по шш
дает им вид оштукатуренных.
щих в конструкцию здания и вра-
щающуюся на этом столбе, как
на оси, принимая положения а и
д. В каждом из этих положений
наружные стенки перегородки мо-
гуг откидываться и принимать по-
ложения б, в и г, показанные на
том же чертеже. Откидывающиеся
стенки снабжены дверьми. Внутри
перегородки может скрываться та
или иная откидывающаяся мебель.
Общий вид этой перегородки, со-
ответствующий положению в, пред-
ставлен на фот. 232; по поло-
жению г с откинутой мебелью на
фот. 233.
Архитектор А. В. Крестин пред-
лагает деревянную сборно-разбор-
ную (патентованную им) щитовую
перегородку, которая может быть
устанавливаема и переносима в пре-
делах помещений приблизительно
одной и той же внутренней высоты.
На черт. 234 а и б предста-
влен вид глухого и дверного щи-
тов такой перегородки. Каждый
щит состоит из обвязки, средни-
ков, обшивки фанерой и звуко-
г.оверхности щитов могут быть
1евке клеевой краской, что при-
142
Особенностью щитов являются профили их боковых стоек, а также верх-
ней и нижней обвязок. Первые скошены с одной стороны, а вторые с двух.
Для укрепления щитов между полом и потолком нижние и верхние об-
Фот. 232. Общий вид комнаты с’перего-
родкой арх. Лисицкого.
вязки щитов зажимаются между дву-
мя галтелями, скошенными с одной<
стороны (черт. 235).
Галтели эти стягиваются между
собою утопленными в них болтами.
Между галтелями и обвязками прок-
ладываются два слоя бумазеи, кото-
рая загибается под галтели, между
ними и полом, а также между гал-
телями и потолком. Эта прокладка,
способствует плотности соприкосно-
вения всех частей.
Сближая или расставляя галте-
ли, можно закрепить щит на большей или.
меньшей высоте от пола и достигнуть этим
того, что щит окажется плотно зажатым
между полом и потолком. Развивающееся,
при этом трение между галтелями, полом
и потолком при сравнительно большой:
Фот. 233. Общий вид комнаты
с перегородкой арх. Лисицкого
(мебель откинута).
ширине поверхности соприкос-
новения придает щитам необхо-
димую устойчивость.
Скрепление щитов между со-
бою производится также по-
мощью болтов, стягивающих
скошенные стойки их, с про-
кладкой между ними двух слоев
бумазеи (черт. 236). К стойкам
дверных щитов навешиваются
дверные полотна без обложе-
ния проема наличником.
При устройстве над дверью
фрамуги в брусках части кар-
каса, лежащей над дверью, вы-
делываются четверти так же,
как и в дверной его части, и
Черт. 234. Щиты подвижной перегородки
арх. Крестина: глухой и дверной щиты.
в эти четверти вставляется фрамуга.
Из подобных же щитов образуются и светлые перегородки, для чего
бруски средников делаются одинаковой толщины с обвязкой; в проемах,,
которые желательно сделать светлыми, выбираются фальцы для стекол.
143.
Перегородки специальных назначений. В разного рода помещениях
специальных назначений является необходимым устраивать перегородки осо-
бого вида, сообразуясь с теми требованиями, которые вытекают из особен-
ностей самих помещений и их назначения. К числу таких помещений отно-
Черт. 235. Деталь соединения галтелей перего-
родки арх. Крестина.
Черт. 236. Деталь соединения щитов перегородки
арх. Крестина.
Фот. 237. Общий вид железо-
бетонных остекленных перего-
родок для учреждений.
сятся конторские и операцион-
ные залы, общежития, склад-
ские, фабрично-заводские по-
мещения, лечебные заведе-
ния, общественные и индиви-
дуальные уборные и пр.
Перегородки для кон-
торских помещений и
операционных зал. Перегородки этого типа отчасти описаны выше в
статье о чистых столярных перегородках, где даны:
1) комбинированные перегородки со шкафами, отделяющие конторские
помещения от коридора, по сторонам которого такие помещения рас-
положены;
2) перегородки в виде низких барьеров, отделяющих в операционных
залах площадь, занятую служащими, от площади, назначаемой для по-
сетителей.
На фот. 237 изображены железобетонные перегородки, разделяющие
конторские помещения, с глухой нижней частью высотой не более 1 м и
застекленной крупными стеклами остальной . частью; устанавливаю гея они
•вдоль коридора и между отдельными рабочими помещениями.
Эти перегородки отнимают чрезвычайно мало света и при двустороннем
 освещении здания способствуют равномерности освещения всех рабочих
•помещений.
При невозможности сделать такие перегородки железобетонными можно
делать их деревянными столярной работы.
144
Перегородки торговых помещений. К таким перегородкам можно от-
нести чистые перегородки для общественных столовых и касс, описанные
в числе чистых столярных перегородок.
К перегородкам, разделяющим торговые помещения, предъявляются тре-
бования огнестойкости и прочности. Наиболее подходящими будут: кирпич-
ные в ’/, кирпича, обыкновенные и системы Прюсса, из силикат-органических
плит с армированием, из шлакобетонно-опилочных плит с двойным арми-
рованием из плит естественного камня и гипсолитовых разных типов в тех
случаях, когда не требуется большой прочности.
Для некоторых помещений может быть выдвинуто условие влагоустой-
чивости, чему наилучшим образом отвечают перегородки из кирпича и
естественных плит.
Перегородки для фабричных и заводских зданий. В фабричных и
заводских зданиях надо отличать перегородки двух назначений: для разде-
ления наглухо помещений и выделения разного рода полузакрытых по-
мещений.
Первые должны быть несгораемы, прочны и достаточно устойчивы. Они
делаются кирпичными толщиной от 1 „ кирпича’до одного кирпича или от
1 4 до кирпича по системе Прюсса. Из других систем могут быть реко-
мендованы армированные из силикат-органических плит или из шлакобе-
тон по-опилочпых плит.
Фасад по /? 6
Черт. 238. Металлическая перегородка для фабричных и заводских цехов.
К числу полузакрытых относятся перегородки разного назначения, уста-
навливаемые в цехах, а именно: для выделения контор, для склада инстру-
ментов, для склада полуфабрикатов и пр.
Первые могут быть обыкновенными остекленными, столярной работы,
подобно описанным выше. Если же они устанавливаются в металлических
10. Строит, индустрия, т. VII
145
цехах, где вследствие пыли и дыма стекла быстро загрязняются, то они
делаются обычно металлическими с сетками или решетками вместо стекол
(черт. 238).
Основой их служит каркас из углового или мелкого таврового железа;
нижняя часть каркаса на высоту около 0,7—1,0 м обшивается полукотель-
ным железом, а верх забирается сеткой из проволоки толщиной 6 мм с
ячейками около 5—8 см2. Для прочности сетки составляющие ее прутки
перевязываются в местах пересечения той же проволокой. Подобным же об-
разом устраивается в перегородке железная дверь.
Для склада полуфабрикатов, особенно на текстильных фабриках, весьма
часто применяются деревянные перегородки, забранные стоймя брусками
(черт. 239). Такая конструкция объясняется необходимостью наблюдать извне
за товаром, сложенным за перегородкой.
При большой высоте стенки таких перегородок делятся поперечными
горизонтальными дощатыми и брусчатыми прогонами.
Черт. 239. Деревянные решетчатые пере-
городки для фабричных помещений.
Перегородки для лечебных за-
ведений. Для лечебных заведений
наиболее пригодны сплошные пе-
регородки, возможно менее пустот-
ные. К числу таких перегородок
надо отнести сплошные шлако-
алебастровые, из плит артикского
туфа, кирпичные, дощатые стойча-
тые с оштукатуркой.
Поверхности перегородок, как
и стен в помещениях для зараз-
ных, в операционных и перевязоч-
ных, в уборных, ванных, окраши-
вают масляной краской или,; ни-
трокраской.
Там, где требуются светлые
перегородки, как например для
отделения боксов от коридоров и
пр., могут применяться описанные
выше остекленные чистые столяр-
ные перегородки, окрашенные те-
ми же красками, с наиболее про-
стым и гладким начертанием де-
талей.
Перегородки для складских помещений. В складских помещениях
перегородки должны быть наиболее просты и прочны. Поэтому из числа
описанных деревянных перегородок наиболее подходящи обыкновенные до-
щатые плотничной работы. Там же, где требуется кроме того несгораемость,
наиболее уместны кирпичные—обыкновенные и системы Прюсса, а также
армированные из силикат-органических плит.
Перегородки для общественных уборных, душевых и ванных
помещений. В уборных, душевых и ванных помещениях надо отличать,
перегородки, служащие для выделения самих помещений из ряда остальных,
и внутренние перегородки между кабинами.
146
Те и другие перегородки должны возводиться из материалов, не по-
вреждаемых сыростью, присущей этим помещениям, или иметь конструкцию,
предохраняющую их от влияния сырости.
Наиболее подходящими материалами для перегородок первого рода яв-
ляются кирпич и плиты из естественного камня или бетона. Нижние части
наружной поверхности следует и при этих материалах покрывать штукатур-
кой, не боящейся сырости, и окрашивать масляной или нитрокраской. Наи-
лучшая отделка таких перегородок в санитарном отношении - облицовка
глазурованными или обыкновенными терракотовыми плитками.
Перегородки фибролитовые, гипсолитовые и силикат-органические вслед-
ствие большой влагоемкосги материалов непригодны для этих помещений.
При отсутствии материалов, вполне соответствующих назначению, а
также в деревянных зданиях перегородки в этих помещениях могут быть
возводимы из досок по типу стойчатых. Лесной материал для них следует
подбирать наиболее сухой, нижние обвязки не заделывать в толщу основа-
ПЛЦе
Чертеж жмезн та.рн
Разрез гю г о
Черт. 241. Деревянная закрытая не; с.-
городка для общественных уборных.
Черт 240. Деревянная полузакрытая пе-
регородка для общественных уборных.
|'.ия, а класть на поверхности его и осмаливать или покрывать карболине-
умом. Полезно также покрыть карболинеумом концы досок на Bbicoiy
до 1 м.
Перегородки между очками общественных отхожих мест делаются двух
типов: полузакрытые (черт. 240) и закрытые (черт. 241 и 242). Те и дру-
гие могут быть выполнены из дерева в виде чистых столярных перегородок.
Для удобства содержания в чистоте полов перегородки не доводятся до
них, а ставятся на металлических ножках.
Полузакрытые перегородки назначаются преимущественно для уборных
широкого общего пользования на улицах, вокзалах и пр.; закрытые—
преимущественно для уборных в учреждениях. Первые представляют собой
ю*
147
Черт. 242. Общий вид перегородки в
общественных уборных.
ряд отдельных стенок, скрепляемых между собой продольной доской, ко-
торая врезывается в выступающие концы обвязок и своими концами за-
делывается в стены. Размеры и детали устройства тех и других перегородок
видны на чертежах.
В полузакрытых заграничных типах поперечные стенки делаются же-
лезобетонными, одной стороной они заделываются в капитальную стену, а
другой устанавливаются на металлической ножке. Дверца делается дере-
вянной и навешивается на петли, прикрепляемые к железобетонной стенке
(черт. 243 и 244). Железобетонные
стенки заменяются иногда стенками
из других материалов, вставляемых
в металлические рамки. Способ укре-
пления их и устройство лицевой
стенки видны на черт. 245.
В Германии как закрытые, так и
полузакрытые перегородки выделы-
ваются также из специальных глазу-
рованных плит (фот. 246) и глазу-
рованных кирпичей (черт. 247, 248).
Перегородки для душевых ка-
бин делаются наподобие перегородок
между очками клозетов. Они могут
быть деревянными с окраской водо-
стойкой краской или из водоупорных
материалов. На фот. 249 представ-
лен германский тип такой перегородки из водоупорного материала, встав-
ленного в металлические рамы. Для устойчивости таких перегородок они
Черт. 243, 244. Железобетонные полузакрытые перегородки для общественных
уборных.
должны прочно заделываться одной стороной в стену или скрепляться до-
левыми тягами.
Открытые перегородки разных назначений. Открытые перего-
родки имеют в современной архитектуре многообразное применение.
В Германии применяют их в дортуарах общежитий. На фот. 250 пред-
148
Фот. 246. Перегородки для общественных
уборных изглазурованныхтерракотовых плит.
Черт. 245. То же (см. черт. 243, 244)
на металлическом каркасе.
Черт. 248. Деталь перегородок из
глазурованных кирпичей.
Черт. 247. Деталь перегородки (для
уборных) из глазурованных кирпи-
чей на железном основании.
Фот. 250. Перегородки между крова-
тями в общежитии.
Фот. 249. Перегородка между
душами.
149
ставлен вид спальни для девочек в одной из германских школ. Это фанер-
ные лакированные щиты, вставленные в металлические рамки. Передние
обвязки рамок продолжены кверху и соединены между собою горизонталь-
ными тягами для придания им устойчивости. До пола щиты не доходят.
На чертеже видно и прочее оборудование открытых боксов, образуемых
этими перегородками.
Фот. 251. Перегородки между дву- Фот. 252. Общий вид ряда перегородок
мя входами в квартиры.	между входами в квартиры.
Перегородки применяются и снаружи зданий для разделения длинных
балконов на части, принадлежащие разным квартирам, для установки между
рядом стоящими входами в квартиры и пр. Примеры последних приведены
на фот. 251 и 252. Такие наружные перегородки делаются железобетон-
ными толщиной около 6 см.
Перт. 253. Укре-
пление раковины
на перегородке из
диферента.
Черт. 254. Деталь к черт. 253.
Черт. 255. Укре-
пление радиатора
к перегородке из
диферента.
Укрепление приборов отопления, канализации и водопровода
на ТОНКИХ перегородках из плит. При небольшом числе капитальных
стен приходится весьма часто ставить приборы отопления, канализации и
водопровода на перегородках. На перегородках из плит или каркасных,
обшитых фанерой или Камышевыми матами, для прочной установки этих
приборов необходимы особые приспособления. На черт. 253, 254, 255, 256,
257, 258 показаны способы установки этих приборов на перегородках из
плит „диферент11, выработанные Мосстроем. Эти же способы могут быть
применены и для установки на перегородках из всяких других плит.
150
В щитовых перегородках с легкими обшивками на местах установки
приборов и труб следует вставлять глухие дощатые части, закрываемые об-
шивкой (черт. 259).
Сравнительные оценки разных типов перегородок для жилых
помещений. Все описанные перегородки обладают различными качествами,
вследствие чего нельзя сказать, что
Алебастр,
шайба
Золото
болта
мштейн
0.5
Черт. 256. Деталь к черт. 255.
какая-либо из них является наилукции
и выбор той или иной конструкци
всегда будет зависеть от целого
ряда местных условий и частных тре-
бований, предъявляемых к перего-
родкам.
Черт. 257. Прикре-
пление стояков к
перегородкам из
диферента.
Черт. 258. Прикре-
пление водопро-
водных труб к пе-
регородкам нз ди-
ферента.
Институтом промышленных сооружений (ЦНИПС) была сделана попытка
дать хотя бы ориентировочно общую оценку перегородок по определен-
ным десяти признакам, для каждого из которых был установлен соответ-
ствующий ему условный удельный вес.
По отношению к каждой пе-
регородке была установлена зна-
чимость этих признаков. Про-
изведением отметок на удель-
ный вес получены баллы, сумма
которых представляет общую
оценку каждой перегородки.
При составлении упомяну-
той таблицы за единицу стои-
мости была принята цена
5 руб. за 1 м~, а за еди-
ницу веса 100 кг'м*. Цифры в
скобках означают произведе-
ния соответствующего удель-
ного коэфициента на отноше-
ние стоимостей или весов пере-
городок.
Черт. 259. Усиление каркасного щита доща-
той забиркой для установки приборов ото-
пления н канализации.
Приводимая таблица, могу-
щая вызвать возражения и далеко не охватывающая всех описанных пе-
регородок, предлагается институтом в качестве лишь некоторого ориен-
тировочного материала.
По поводу этой таблицы необходимо заметить также, что хотя институ-
том и производилась оценка шлакоалебастровых перегородок толщиной
4,5 и 6 см, ио на практике пока перегородки нз плит тоньше 7 см не
151
привились ввиду сравнительной трудности выполнения таких тонких плит
стенок в обычных условиях производства работ.
Таблица 13.
Сравнительная качественная оценка перегородок.
I №	Качественное	бастро- готовых	бастро- товых м	шлако- вые 4 см	: шлако- вые 6 см	! шлако- вые	шлако- вые 5 см	е Прюс- зонталь- Урой	ie Прюс- кальной i	О	з о - g £ 5 <-> С— гц о
п/п	свойство пере- городок	Шлакоале вые из плит 5 см	Шлакоале вые из го плг.т 7,5 с	Набивные алебастро	Набивные алебастро	Набивные алебастро 7,5 см	Набивные алебастро	Кирпичпы са с гори ной армат	Кирпичны са с верти арматурой	Деревянн! из 5 см д с оштукаг с двух СТ	
1	Стоимость . .	1 6—7	1 8	2	1 3	6-7 '	1	4	5		9
о	Огнестойкость	5-7	3-4	8	о - 7	3 1	5 -7	1—2	1-2		9
3	Прочность н ус-										
(тончивость » .		4	3	9	5-6	5-6	7	1—2	1—2		8
4	Скорость про-										
	сыхапия . . .	1-3	4	5-7	5-7	8-9	5—7	1-3	1-3		8-9
5	Удобство про- изводства работ	1—2	1-2	6—8	6-8	6-8	3—5	3-5	3-5		9
6	Звукоизоляция	5-7	3—4	8	5-7	3—4	5-7	1 - 2	1—2		9
7	Вес		1	3-4	7	)	3-4	5	8-9	8-9		6
8	Гвоздимость .	2-5	2-5	2-5	2-5	6	7—9	7-9	7-9		1
9	Санитарность .	1—5	1-5	6—8	6-8	6 -8	1—5	1-5	1-5		9
10	Возможность										
	переноса и пе- реустройства .	1-5	1—5	8-9	6—7	6-7	8-9	1-5	1-5		1 —5
Попытка дать сравнительную качественную оценку различным конструк-
циям перегородок путем суммирования показателей по различным факторам
с предварительным умножением каждого показателя на коэфициент весомо-
сти была бы очень интересна, но недостаточно убедительна. Причина этого
заключается в том, что коэфициенты весомости для различных случаев бу-
дут различны, в одном случае например решающей окажется дешевизна, в
другом — огнестойкость, в третьем — хорошая звукоизоляция и т. д.
Поэтому на данные табл. 13 следует смотреть как на ориентировочные
указания, облегчающие выбор наиболее подходящей конструкции для за-
данных условий. Так например, для междуквартирных перегородок, от ко-
торых требуются в первую очередь огнестойкость, хорошая звукоизоляция и
прочность, наиболее пригодны перегородки Прюсса, стоящие по перечис-
ленным факторам на первом месте.
При необходимости установки легких перегородок, возможно мало об-
ременяющих перекрытия, следует остановиться на шлакоалебастровых из
5-см плит или шлакоалебастровых набивных толщиной 6 см. При этом,
если особенно важны удобство и быстрота работы и скорость просыхания,
то приходится остановиться на первом из указанных типов; если же решает
дешевизна, то на набивных перегородках. Если дешевизна играет весьма
значительную роль и если есть возможность увеличить нагрузку на перекры-
тие, то удешевление может быть достигнуто при устройстве набивных пес-
чано-алебастровых перегородок и т. д.
152
ЛИТЕРАТУРА.
1.	Изданные Иннорсом „Перегородки для жилых зданий, типы перегородок и
их элементы”, разработанные по поручению Иннорса автором. 1931 г.
2.	Разработанные автором и изданные Цекомбанком типы перегородок.
3.	„Пояснительные записки” Мосстроя, 1929 и 1930 гг.
4.	„Саннтарно-технические устройства в промышленных предприятиях”, проф.
Л. А. Серк, 3 издание, 1930 г.
5.	Сообщения Государственного института сооружений, 1930 г., № 12 и 18.
б.	Инструкция по производству известково-трепельных фибролитовых плит
Всесоюзного института сооружений, 1932 г.
7.	Временная инструкция по новым облегченным и комплексным конструкциям
проф. В. П. Некрасова (проект).
8.	Журн. .Das пене Frankfurt” 1930 № 7, 8, И.
9.	Журн. „Bauwelt”, 1930.
10.	Статья Erwin Meyer „Schallschiitz in Hoclibauten” в журн. Zeitschrift des
Vereins deutscher Ingenieure” № 18, Berlin, Mai 1931.
И. Материалы, представленные архитектором А. В. Крестным по изобретенной
им и патентованной сборно-разборной перегородке.
12.	Д. Г. Ч и с л и е в, Артикские строительные туфовые лавы и конструкция из
них, издание 1932 г.
Инж. Кравчени Н. И.
ПЕРЕКРЫТИЯ.
Общая часть.
Определение. В широком смысле слова перекрытиями называются части
зданий, располагаемые на границах этажей и образующие полы и потолки в
помещениях. Из определения вытекает, что к перекрытиям должны быть
отнесены крыши, совмещенные с потолками (бесчердачные), этажные пе-
рекрытия, а также перекрытия подпольного пространства, если таковое не
засыпано. Обычно же термин „перекрытие1* прилагается к эгажным перекры-
тиям, а остальные их виды принято относить к крышам и полам первого
этажа.
Требования, предъявляемые к перекрытиям. Так как перекрытия явля-
ются неотъемлемой составной частью всякого здания, то они должны удовлетво-
рять некоторой части тех требований, кои предъявляются к зданию в це-
лом.
Требования, предъявляемые к перекрытиям, в основном разделяются на
технические и экономические, но кроме того могут быть подразделены на
общие, предъявляемые ко всем типам без исключения, и на дополнительные,
вытекающие из конкретных особенностей той среды, в которой перекрытие
будет находиться.
Общие требования.
Перекрытия должны иметь возможно меньшую толщину и возможно
меньший собственный вес, вызывать возможно меньшую трудоемкость работ
при осуществлении (требования экономического характера), а также обла-
дать соответствующим сопротивлением статическому и динамическому воз-
действиям механических факторов, как-то: неподвижностью, прочностью и
жесткостью (общие требования технического характера).
Специальные требования.
Противостояние действию огня, кислот, электротока, непроницаемость для
жидкостей и газов, в частности для воды, паров и воздуха, воспрепятствование
потерям тепла и прониканию звука, недопустимость резонанса, привлечение
к работе в качестве связей частей здания, возможность сборки, разборки
и возведения индустриальными методами и т. п. (специальные требова-
ния технического характера).
Сочетание общих и некоторых специальных требований, вытекающих из
специфических условий, в которых перекрытие будет находиться, приводит
к образованию некоторого комплекса требований к перекрытию, каковые в
каждом конкретном случае и подлежат удовлетворению. Содержание комп-
лекса непостоянно и может изменяться как по числу и существу входящих
154
в него требований, так и по степени их полноты. Последнее объясняется
либо необязательностью того или иного фебования, либо тем, чю в сосив
комплекса могут входить требования противоположного характера, вследствие
чего совместность их существования в комплексе возможна лишь при условии
снижения полноты одного из них, обычно менее существенного для данного
случая.
Из сказанного вытекает, что полное выполнение всех требований, содер-
жащихся в комплексе, не всегда возможно. В то же время сказанное под-
черкивает необходимость определения комплекса требований, подлежащих
удовлетворению в каждом отдельном случае, так как только при таком под-
ходе к вопросу может быть выбран наиболее удовлетворительный тин
перекрытия и дано его правильное техническое и экономическое решение.
Классификация. Классификация перекрытий может быть сделана по мно-
гим признакам. В основном они могут быть подразделены:
а)	по огнеопасности—на сгораемые и несгораемые;
б)	по положению в здании — на чердачные и междуэтажные, считая в числе
последних и надподвальные перекрытия;
и) по конструкции—на балочные и безбалочные;
г) по производственным прнемам--па обычные, сборные и сборно-раз-
борные.
Части перекрытий. Каждое перекрытие состоит из двух основных частей —
пролетной и опорной. В зависимости от выполняемых функций и конструк-
тивного устройства обе части имеют более детальное подразделение. Пролетная
часть подразделяется па элементы: поверхностные—верхний и нижний,
образующие пол и потолок перекрытия; н е с у щ и й—плитной или балочной
конструкции, из которых последняя в свою очередь разделяется на основную
(балочная клетка) и передаточную (междубалочное перекрытие) конструкции;
специальны й—различаемый по признаку причинности, вызвавшей его не-
обходимость. Опоры разделяются на протяженные и одноместные
(черт. 260).
Черт. 260.
Наибольшее развитие схемы по линии пролетной части объясняется гем,
что требования, предъявляемые к перекрытию, касаются главным образом
>55
этой части и именно в ней должны получить свое разрешение. Но так как
предъявляемые требования непостоянны и чрезвычайно разнообразны (что
находится в зависимости от особенностей среды, окружающей перекрытие),
то и устройство этой части разнообразно.
Все требования, предъявляемые к перекрытию в целом, равным обра-
зом относятся к его частям и распределяются между ними соответственно с
их способностью оказывать то или иное сопротивление. Так, несущая
часть, как часть конструктивная, долженствующая надлежащим образом
противостоять механическим воздействиям, целиком подчинена требованиям
прочности и жесткости, противостояния резонансу и вибрации. Требования,
направленные к устранению физико-химических явлений на поверхности пе-
рекрытия (огнезащитное™, кислотоупорности, влагонепроницаемоети, ди-
электричности и т. п.), удовлетворяются соответствующими устройствами
поверхностных слоев; остальные требования (теплотехнические, акустичес-
кие, влажностные и т. п.) — путем устройства в перекрытии особой изоля-
тивной или специальной части. Последняя часть необязательна, но пере-
крытия без таковой очень редки. Из числа элементов, составляющих про-
летную часть, наиболее ответственна несущая.
Несущая часть.
Устройство несущей части сводится к созданию конструкции, обладаю-
щей в необходимой мере огнестойкостью, длительностью срока службы, со-
противлением поперечному изгибу, ограниченной гибкостью и возможно,
меньшей чуткостью к явлениям вибрационного происхождения. В зависи-
мости от конкретных условий несущая часть может быть выполнена из
разных материалов и иметь различное конструктивное решение. В основном
все решения сводятся к оформлению конструкции по плитовидному или ба-
лочному типу монолитно или из отдельных конструктивных элементов.
Как группируются перекрытия по виду и конструктивному устройству
несущей части с иллюстрацией некоторых типичных решений по каждой
из групп показано на схеме (черт. 261).
|~ Плиточная групла~\
[ Валочноя группа
Монолитнконстр. ~| | Разделил элем констр\ | Монолита Нонстр~~\ \Раздельн элем. констр\
Чел-бет.
ллито
Плита из досок
или брусьев
Мел-бет ребрист
перекрытие
Перекрытие с
настилом по балке
Плита из Вплотную
уложен. Мел-дет балок-
Плита из Вплотную уложен,
балок из Мел-бет. или дере Sa
Перекрытие с
заполнен заподлицо
Перекрытие с
бозбышенластилсм
Черт. 261.
Группа плитных и плитовидных к о н с т ру кц и й. Нагрузка
передается на основную конструкцию без вспомогательных устройств, т. е.
156
непосредственно; передача нагрузок от перекрытия на опоры происходит в
более или менее равномерно распределенном виде.
Группа балочных конструкций. Нагрузка передается не непо
средственно на балки, а через посредство так называемой передаточной!
конструкции, основанной на балках поверх их или в промежутке между
ними; передача нагрузки от балок на опоры происходит в виде сил сосре-
доточенного действия.
Указанное различие имеет существенное значение для практики, так как
не всегда безразлично, как будет передаваться нагрузка ог поверхностного
слоя несущему и как вся нагрузка от перекрытия будет передаваться опо-
рам.
Дальнейшие подразделения вытекают из характера работы конструкции,
что стоит в прямой зависимости от числа и расположения опор, на которых
покоится несущая конструкция.
Опоры могут быть расположены однолинейно, т. е. по одному направле-
нию, и поли-линейно, т. е. по двум и более направлениям, перекрещиваю-
щимся между собою. Число опор может быть также различно, в зависи-
мости от чего конструктивные элементы подразделяются на двух-трех и
более опорные и соответственно на одно-двух и более пролетные. По спо-
собу положения на опоры (прерывно пли непрерывно) конструктивные
части разделяются на разрезные и неразрезные. Неразрезные конструкции
выгоднее разрезных и должны предпочитаться во всех случаях, когда при-
менение их не противопоказано со стороны привходящих обстоятельств.
Характер работы, а соответственно с тем и конструктивное устройство
несущей части, меняются в зависимости от сочетания всех указанных фак-
торов.
Плитные системы.
В плитных конструкциях несущая часть не подразделена и может быть
выполнена как монолитно, так и из отдельных элементов, плотно придви-
нутых один к другому. Конструкции указанной группы имеют существенные
различия, происходящие от возможных вариаций в характере своей работы.
Монолитные плиты. Монолитные плиты выполняются из железобетона и
других материалов без большого видоизменения конструкции. Существенное
влияние на работу конструкций указанного вида оказывает направление
заключенной в них рабочей арматуры. В зависимости от числа, характера и
расположения опор арматура в плитах может быть уложена по одному-двум
и более направлениям, соответственно с чем и работа конструкций может
происходить в одном-двух и более направлениях.
Конструкции, работающие в двух и более направлениях, обычно пред-
ставляют плиту, опертую или только по контуру (при малых площадях и
пролетах), или плиту, опертую концами по контуру, а в средней части на
ряд колонн (при больших площадях и пролетах), и армированную соответ-
ственно с числом и расположением опор (чаще всего перекрестно). Конструк-
ции такого рода работают по принципу пластинки и называются безба-
лочными монолитными плитами.
Применение безбалочных конструкций целесообразно в тех случаях,
когда плите может быть обеспечена работа по принципу пластинки, т. е.
работа в перекрещивающихся направлениях. Считается, что плита, опертая
157
по контуру, может работать как пластинка, если отношение сторон в плане
не превосходит 2:1.
Плиты, армированные в одном направлении (преимущественно но на1
правлению короткого пролета), работают только по направлению армиро-
вания, т. е. по принципу бруса, и носят название балочных моно-
литных пл и т.
Сборные плитные конструкции. Плитные, вернее плитоподобные
конструкции, собираемые из отдельных стандартныхэлемен-
т о в, могут быть выполнены из специальных железобетонных фабрикатов
или из дерева. При устройстве конструкций данного типа необходимо
обеспечение такой связи между элементами, чтобы возможность несогла-
сованного прогибания отдельных элементов была исключена вовсе или по
крайней мере уменьшена до возможного предела. Во всех типах принима-
ются меры для приведения отдельных элементов к совместной работе: же-
лезобетонные элементы приводятся в зацепление, стягиваются сетками,
покрываются бетонной коркой и т. п.; деревянные элементы сплачиваются
на гвоздях или шпонках, покрываются бетонной коркой или выстилаются
досками в поперечном направлении.
Перекрытия из отдельных железобетонных элементов известны в строи-
тельстве уже давно, однако широкое применение они получили лишь в
последнее время в связи с общим развитием сборного строительства из кам-
ня. Наибольшее распространение эти конструкции имеют на западе, глав-
ным образом в Германии, где различными авторами и фирмами предложена
целая серия систем и типов железобетонных элементов, предназначенных
для устройства перекрытий путем сборки (т. VII, Сборные перекрытия,
инж. А. П. Васильев).
Сборные системы отличаются жесткостью, огнестойкостью и инду-
стриальностью, но имеют значительный собственный вес, потребляют в конеч-
ном итоге значительные количества цемента и железа и требуют для ук-
ладки на место применения специальных механизмов; поэтому они могут
быть рекомендованы только в индустриальном строительстве, притом в тех
случаях, когда от перекрытий требуются повышенная жесткость и огнестой-
кость.
Плитовидные перекрытия из дерева—новейшие конструкции, входящие
в практику лишь в последнее время. Известны два типа таких конструкции:
1) Сплошной настил из досок на ребро или брусков, спла-
чиваемых между собой гвоздями. Предназначается преимущественно для
междуэтажных перекрытий, хотя в некоторых случаях может быть применен
и в чердачных. Применение его выгодно только в неразрезных решениях; в
однопролетных разрезных конструкциях применение указанного настила не
представляет выгод, так как элементы конструкции должны иметь большую
высоту, что ведет к излишнему расходу древесины; 2) Д о с ч а т о-к о р о б-
чатый настил—сплошной настил из трубовидных элементов коробча-
того сечения, сколоченных из досок гвоздями; рассчитан на применение
главным образом в теплых крышах плоского типа; может быть применен
в чердачных перекрытиях. Пространство внутри коробки заполняется изо-
ляционными материалами. Торцы элементов закрываются торцовыми дощеч-
ками с отверстиями в них для вентиляции внутреннего пространства.
В промежутках между концами ставятся диагфрагмы жесткости из тонких
досок также с отверстиями для вентиляции. Если концы коробков выходят на
158
фасад, то для предупреждения попадания внутрь их искр при пожаре
рекомендуется концевые полости заполнять пористым, но огнестойким ма-
териалом: шлаком, коксом, пемзою и т. д. В предупреждение провиса-
ния коробчатым элементам придается соответствующий строительный подъем.
Так же, как и монолитные плиты, армированные в одном направлении,
все плитовидные конструкции работают в одном направлении. ,
Балочные системы.
Основная и передаточная конструкции балочной группы могут быть
слитными (железобетонные ребристые перекрытия) пли разделенными (обыч-
ные перекрытия на деревянных балках).
Основная конструкция. Основную конструкцию составляют балки, рас-
положенные друг от друга на некотором расстоянии и в совокупности да-
ющие балочную систему или, как иногда называют, балочную клетку. При-
нятие той или иной балочной системы стоит в зависимости от комплекса
обстоятельств, вытекающих из общей конфигурации и конструктивной
схемы здания, вида применяемых материалов, а главным образом от вели-
чины подлежащих перекрытию пролетов. Клетки могут устраиваться в виде
ряда балок, уложенных только на стены (одноярусная клетка), и в виде
ряда балок, уложенных частью на стены, а частью на прогоны. В послед-
нем случае прогоны играют роль главных балок, имеют значительно боль-
шую мощность и жесткость, чем балки вышележащего яруса. Брусья
двухъярусной клетки иногда размешаются в одном уровне, образуя кессон-
ную клетку. Клетки этого рода применяются преимущественно в железобетон-
ных решениях, хотя возможны при решениях как в железе, так и в дереве.
____	Расположение балок може!
Черт. 262.
располагаться по короткому направлению
быть параллельное (при прямо-
угольных решениях) или веер-
ное, (при многоугольных или
круговых решениях). При па-
раллельном расположении балки
могут укладываться поперек или
вдоль здания (черт. 262). Балки
обычно размещаются друг от
друга на расстояниях: деревян-
ные через 0,5—1,5 -и; желез-
ные— 1,5 - 2,5 м и железо-
бетонные—2,0—3,0 м.
Вопрос о размещении балок
и предпочтении той или иной
схемы решается в каждом кон-
кретном случае особо.
Основные предпосылки к
выбору схемы: балки должны
и по возможности на одинаковых
расстояниях друг от друга.
В целях наиболее рационального Г использования применяемых материа-
лов система клетки и размещение балок должны назначаться сообразно со
стандартными размерами материалов. По эстетическим соображениям жела-
тельно, чтобы при двухъярусных клетках прогоны размещались по линии-
159
перегородок или в таких местах, которые можно считать за линии раздела
помещений. При устройстве перекрытий, балки которых выступают на по-
верхность потолка в виде ребер, в целях лучшего распространения тепла
и света в помещениях, балки должны располагаться вдоль света и разме-
щаться на одинаковых расстояниях. Прогоны двухъярусных клеток долж-
ны опираться на простенки между проемами в стенах. Балки могуг опи-
раться на перемычки, если они имеют достаточную прочность, или на при-
стенные прогоны, уложенные на столбы, или пилястры, выступающие из
стен. При современных конструкциях стен и перекрытий последний способ
наиболее удобен. Во избежание местных просадок и перекосов перекрытия
не должны опираться на части зданий, которые могут иметь значительно
разнящиеся осадки: укладка балок, с одной стороны, на каменные столбы
или стены, дающие значительную осадку, а с другой стороны —на деревянные
или железобетонные стойки, не дающие осадки вовсе, допустима лишь для
невысоких зданий.
Условия пожарной безопасности. При встрече с дымовыми трубами
балки или раздвигаются, если эго возможно, или прерываются и опира-
ются через посредство ригелей па соседние балки. При перекрытиях из
дерева требуется, чтобы балки, так же как и другие деревянные части, не
приближались к дымам ближе, чем то установлено пожарным минимумом.
Требуется, чтобы расстояние от огневой или дымовой поверхности дымохо-
да до поверхности дерева было:
а)	не менее 45 см—при обычных дымах, сложенных из кирпича на ра-
створе без облицовки их изнутри или специальной защиты снаружи;
б)	не менее 25 см — при дымах, облицованных изнутри гончарными
трубами, снабженными специальными песочницами или одетыми железными
кожухами;
в)	не менее 13с.п—при защите дерева асбестом или другими негорю-
чими и плохо проводящими тепло материалами.
Необходимо заметить, что указанные требования не делают никакого
различия между дымами, отводящими газы высоких и низких температур,
и положением дерева по высоте дымохода и не диференцированы по ти-
пам зданий. Надо полагать, что эти требования будут пересмотрены и
уточнены в ближайшее время.
Передаточная часть. Передаточная часть представляет собой сплошное
перекрытие промежутка между балками, устраиваемое для того, чтобы по-
ложение нагрузки на перекрытии было возможно во всех его точках. Дан-
ная часть является самостоятельным перекрытием, покоящимся на упругих
опорах, т. е. на балках (иногда называется междубалочным перекрытием).
Устройство передаточной части чрезвычайно разнообразно; оно зависит
 от общей схемы балочной клетки, от материалов применяемых для клетки
и поверхностных элементов.
Указанная часть может быть выполнена в виде: монолитной плиты, мо-
нолитно слитой с балкой или положенной на балки свободно; свода, зажа-
того между балками; настила из жестких (коробовый, волнистый настил,
плиты, щиты, доски) элементов, уложенных на балки свободно.
Когда балочная клетка и передаточная часть слиты в монолит (железо-
бетонное ребристое перекрытие), плита представляет неразрезную конструк-
цию, армируемую в одном направлении при обычных клетках и в двух
направлениях при кессонных клетках. Монолитные плиты разрезной конст-
160
рукЦии могут быть выполнены из обычного пористого или пустотелого
кирпича, шлакобетонных или силикатных камней с армированием выкладки
железом также в одном или двух направлениях в зависимости от устройства
балочной клетки. Междубалочные своды могут быть выложены из камней
естественного или искусственного происхождения или набиты бетоном.
Прежде своды часто делались из гнутого, волнистого железа. В настоящее
время решение такого же типа может быть осуществлено применением
вместо железа асбофанеры; кроме того намечаются возможности образования
междубалочных сводов из фабрикатов пластмассового происхождения.
Настил. Нас гил может быть образован из заранее изготовленных стан-
дартных элементов: железобетонных балочек коробчатого сечения, железо-
бетонных пли г, туфовых плит и тому подобных материалов. Чаще всего
настил устраивается из деревянных элементов — пластин или досок, наби-
раемых отдельно или предварительно сколоченных в щиты. За последнее
время выдвинут ряд предложений на устройство настила из фабрикатов
органического происхождения—фибролитовые ребристые планшетки инж.
Виртля, элементы из пластмасс арх. Ахитовича, камышитовые и со-
ломитовые плиты повышенного прессования и т. п.
В зависимости от требуемой жесткости настил может быть одиночным
или двойным. Когда перекрытие должно служить еще и поперечной диаф-
рагмой здания, для повышения его поперечной жесткости, настил уклады-
вается на подрешетку из досок, располагаемых диагонально.
Иногда настил используется для повышения жесткости перекрытия;
доски настила располагаются в одинаковом направлении с балками и укла-
дываются на подрешетник.
Устройство передаточной части находится в неразрывной связи с уст-
ройством балочной клетки. Обе конструкции подбираются по принципам
равнопрочности и одинаковости сроков службы.
Пример полного удовлетворения указанным принципам—железобетонное
ребристое перекрытие. От второго принципа (срок службы) часто отступают,
считая, что верхняя конструкция может быть менее долговечна, так как
замена ее по мере износа не вызывает затруднений. Таковы например
иногда применяемые перекрытия с деревянными полами и накатами на же-
лезных балках. Большинство решений однако находится в близком соот-
ветствии с указанным принципом: все бетонные и каменные конструкции
передаточной части применяются при железных или железобетонных балках;
при деревянных балках настилы устраиваются из дерева или органических
фабрикатов и т. д.
При устройстве передаточной части из раздельных элементов (все на-
стилы) принимаются меры к предупреждению несогласованных деформаций.
Жесткие железобетонные или туфовые плиты укладываются в простой притык
с покрытием сверху коркой из бетона. Менее жесткие плиты соединяются
друг с другом в четверть или связываются железными сетками. При при-
менении туфов и подобных материалов возможно и удобно соединение
плит плоскими железными шипами. Наибольшее значение данный вопрос
имеет при гибких деревянных настилах. Для устранения несогласованной
работы отдельных досок настила таковые соединяются между собой в
шпунт и паз, в четверть или впритык на шипах. Иногда доски уклады-
ваются на подрешетник из брусков или досок, в свою очередь укладываемых
по балкам в поперечном или косом направлении. Из трех указанных спо-
собов соединения досок наиболее рационально соединение в шпунт и паз,
11. Строит, индустрия, т. VII
161
почему этот способ и имеет наибольшее распространение. При устройстве
настила из фабрикатов органического происхождения (планшеток, плит и
т. п.), таковые также приводятся во взаимное зацепление, стыкаются при
помощи брусков или прикрепляются к подоснове гвоздями.
Влажностные деформации. Влажностные деформации, присущие всем мате-
риалам органического происхождения, наиболее заметно проявляются в де-
реве. Усушка и коробление досок—следствие непостоянства содержания
влаги и неоднородной плотности древесины в сечечии. Чем больше влаж-
ность и поперечные размеры досок настила, тем указанные явления значи-
тельнее. Явления эти почти неизбежны: избегнуть их можно только при
сухом лесе, что практически невозможно, так как условия хранения леса
до укладки на место всегда бывают менее благоприятны, чем те, в которых
доски будут находиться после укладки в перекрытие. Принимаемые меры
сводятся к тому, чтобы уменьшить или хотя бы облегчить исправление не-
избежных деформаций и варьируются в зависимости от того, является ли
настил основанием под полы или непосредственно полом.
В первом случае деформации недопустимы, так как наличие их привело
бы к повреждению поверхностного слоя (если он выполнен из хрупких
материалов); во втором—требования в отношении деформации не так строги
по той причине, что сплачивание настила может быть сделано с нажатием
и что деформированный настил допускает исправление.
Когда настил служит основанием под полы, таковой делается из сухих
или специально подсушенных (до 15 % влажности) узких досок шириною
от 6 до 12 см (не больше). Для уменьшения коробления доски соединяют-
ся между собой в четверть, в шпунт и паз сколачиваются на шипах и
т. п. Когда настил является непосредственно полом, принимаемые меры зави-
сят от допустимости исправления настила впоследствии. Если перестилка на-
стила впоследствии недопустима или нежелательна, берутся сухие и узкие
доски, соединяются между собою в шпунт и паз или на шипы с зажи-
мом во фриз, пригоняются одна к другой с боковым нажимом и прикреп-
ляются к балкам шурупами или гвоздями вертикально или вкось для
дополнительного нажима. При настилке из широких и влажных досок
работа ведется без пришивки или с редкою пришивкою досок к балкам
и оставляется в таком положении до окончательной просушки, что наступает
обычно через год-полтора. После этого настил сплачивается и окончательно
закрепляется гвоздями; бугроватость от коробления и прочие неровности
поверхности настила устраняются сплошною остружкою.
Расчет.
Нагрузка. Входящие в состав несущей части конструктивные элементы
должны быть рассчитаны соответственно с природой и характером дейст-
вующих усилий.
Все неизбежные или возможные нагрузки на перекрытие подразделяются:
а) по природе своего действия — на статические и динамические;
б) по характеру действия — на постоянные и временные;
в) по практическому смыслу — на конструктивные и полезные.
Схема (черт. 263) поясняет сказанное.
Из сказанного усматривается, что нагрузки чрезвычайно разнообразны, во
многих случаях неопределенны и не всегда доступны учету. Поэтому прак
тикой всех стран принят способ расчета, по которому вся действующая
162
нагрузка приводится к Статической, т. е. заменяется некоторой условной,
приблизительно (в среднем) эквивалентной по производимому эффекту дей-
ствительной.
Черт. 263.
Коэфициент динамичности (Кд). Приведение динамического воздейст-
вия к статическому осуществляется помножеиием веса полезной нагрузки
на Кд. Точное значение этих коэфициентов не установлено; различными
ведомствами принимаются свои значения. На практике обычно умножают
только сотрясающую нагрузку, причем для коэфициентов принимаются
значения;
Т а б л и и а 14.
№ п/п	Характер нагрузки	Значения к. д.
1	Для людской нагрузки, не дающей ритмичных колеба-	
	ний (толпа)		1,0-1,2
2	Для людской нагрузки ритмичного действия		1,1 1,3
3	Для нагрузки в виде передвигающихся машин, тяже-	
	лых катучих кранов, сбрасываемых грузов и т. п. .	1,2—1,4
4	Для нагрузки в виде стационарных машин, дающих	
	сотрясение и толчки, при машинах:	
	а) уравновешенных и ие дающих толчков . . .	1,2
	б) неуравновешенных, но не дающих толчков .	1,5
	в) неуравновешенных и дающих толчки ....	2,0
Эффект, производимый динамической нагрузкой, зависит не только от
mv-	h
живой силы сотрясающего тела, ио также от гибкости у и упругих
П»
163
Свойств f (Ё) сотрясаемого тела; поэтому при назначении коэфициента ди-
намичности необходимо учитывать все эги факторы в совокупности.
Людская нагрузка. При исчислении людской нагрузки считается, что
на площади 1 м- может разместиться не более шести человек. Значения
для нагрузок обычно нормируются; по имеющимся данным они таковы:
Таблица 15.
Род зданий и перекрытий	Расчетная нагр. р кг!м2
А. Чердачные перекрытия	
Перекрытия небольших площадей в жилых зданиях ....	75
Перекрытия средних площадей в жилых и промышленных зданиях 		125
Б. Междуэтажные перекрытия Перекрытия в жилых зданиях		150
Перекрытия в общежитиях и казарменных зданиях в зависи- мости от заселенности и оборудования 		150250
Перекрытия в зданиях учрежденческого, торгового, школьного, лечебного и санитарного назначения в зависимости от предполагаемого скопления людей и оборудования ....	250—350
Перекрытия в зданиях общественного назначения: в клубах, театрах, столовых, вокзалах, музеях, выставочных павиль- онах и т. и	•				400
Перекрытия в производственных зданиях (лабораторных ма- стерских, цеховых помещениях легкой промышленности и т. 11.) 		500
Перекрытия в хранилищных зданиях (архивах, библиотеках, сейфохранилищах и т. п.) по действительному значению, но не менее 		600
Перекрытия в складских и промышленных зданиях (пакгау- зах, элеваторах, холодильниках, а также в цеховых помеще- ниях тяжелой промышленности (по наибольшему'возможному зна-’ению, но обычно в пределах	•		600-1000
Определение сечений элементов. После того как нагрузки выяснены и
приведены к удобному для расчета виду, производится размещение
необходимых элементов конструкций и определение их сечений. Задача ре-
шается согласно правилам строительной механики и распадается на две
операции: на расчет по допускаемым напряжениям (расчет на прочность) и
на расчет по допускаемым прогибам (расчет на жесткость). В обоих случаях
при расчете принимаются наибольшие усилия и таковой относится к наибо-
лее опасным сечениям.
Допускаемые напряжения. Допускаемые напряжения зависят от времен-
ного сопротивления материалов, продолжительности доусталостного периода
материала, а также от точности учета всех воздействующих обстоятельств.
Значения напряжений приводятся в соответствующих нормах. Для удобства
пользования они приводятся в таблицах 16 —19.
Напряжения в частях сваренных (электросваркой) из торгового железа
или стали 3 принимаются в 1000 кг/смг.
Все маркированные сорта стали обладают вполне определенными каче-
ствами характеризуемыми временным сопротивлением, пределом текучести
и относительным удлинением. Маркированные стали испытываются на заво-
164
Таблица 16.
Допускаемые напряжения при изгибе металлических балок в кг/'с.и2 (см. „Единые
нормы строительного проектирования" XI—6).
'	Сорт Класс сооружений	Прокатный				Литой
	торговое железо	сталь 3	сталь 5 повы- шенная	сталь специ- альная	чугун ч. 1
I	900	1260	1575	1890	900
II	1000	1400	1750	2100	1000
III	иоо	1540	1925	2310	1100
IV	1200	1630	2100	2520	1200
дах и качества их, соответствующие маркам, гарантируются заводами.
Под торговым железом разумеется сталь, качество которой не подходит
под требуемое марками и заводами не гарантируется; качества такой стали
устанавливаются по наружному осмотру. Для прокатки профилей, приме-
няемых в строительном деле, чаще всего применяют торговое железо и сталь 3;
остальные стали для прокатки указанных профилей применяются редко, чаще
всего по специальному заказу. Чугунные балки применяются чрезвычайно
редко. Кроме того следует оговориться, что применение металла должно
быть оправдано ’, в противном случае его следует заменять менее дефи-
цитными материалами.
Таблица 17.
Допускаемые напряжения при изгибе железобетонных плит и балок в кг/см2
(см. „Единые нормы строительного проектирования" XI—7).
Класс сооружения	Характеристика материалов	Бетой			!	Арматура	
		М-130	М-110	М-90	1 j сталь 3	торт оное железо
	I	66	55	44	900	1100
	II	60	50	40	1 1000	1250
	ш	54	45	36	| 1100	1400
	IV	железобето		н не	п римен я	е т с я
Цифры, дающие нумерацию маркам, соответствуют временным сопро-
тивлениям литого или пластичного бетона (в кубиках 20 X 20 см) сжатию
в возрасте 28 дней. В нормах указаны напряжения для арматуры только
из стали 3; применяемое на практике немаркированное железо (обычная
катанка) считается на напряжения, указанные в последней графе.
Снижение напряжения на влажность леса можно не делать в тех слу-
чаях, когда перекрытие не будет нагружаться полною расчетною нагрузкою
до момента его просушки. Обычно в перекрытиях применяется лес хвой-
ных пород: сосна, ель, пихта. Из таблицы видно, что нет оснований избе-
гать применения леса лиственных пород, особенно для районов, богатых
таковыми.
1 Приказом НКТП коэфициент дефицитности (по стоимости) для железа уста-
новлен 5 (дерево 1, железобетон—2,5, местные материалы — 0,5).
165
Таблица 18.
с
Допускаемые напряжения при изгибе деревянных частей в условиях
перекрытия („Единые нормы строительною проектирования4*, XI—5).
Сорта
и породы леса
Значения напряже-
ний в зависимо-
сти от влажно-
сти и класса
сооружений
Лес третьего сорта (мар-
ка № 1), характеризуе-
мый отсутствием поро-
ков и сопротивлением
изгибу при влажности
< 18% для дуба и род-
ственных ему пород—
700 кг/см-, а для сосны
и родственных ей пород
— 600 KZjcM-;
дуб....................
бук, вяз, граб, акация,
ясень ..................
береза.................
липа, ольха, осина, то-
поль ...................
лиственница............
сосна .................
ель, кедр...............
пихта..................
Лес четвертого сорта (мар-
ка № 2), характеризуе-
мый отсутствием поро-
ков и сопротивлением
изгибу при влажности
< 18% для дуба и род-
ственных ему пород
—600 кгсм'2, а для сосны
и родственных ей пород
—500 кг [с м2-.
дуб.....................
бук, вяз, граб, акация,
ясень ..................
береза ................
липа, ольха, осина, то-
поль ...................
лиственница............
сосна .................
ель, кедр..............
пихта..................
При сухом лесе
влажностью %

и
и
130,0
117,0
91,0
78,0
121,0
110,0
99,о
93,5
104,0
93,6
72,8
156,0
140,4
109,2
93,6
145,2
132,0
118,8
130,0
При полусухом
лесе влаж-
ностью 18—23%

117,о[140,4
105,3'126,4
81,9; 98,3
| 70,2' 84,2
408,9 130,7
99,0 118,8
89,1 106,9
84,2 101,0
156,0
117,0
91,0
140,4
109,2
71,5 85,8
121.0145,2
110,0’132,0,
99,0'118,8
57,2
96,8
88,0
79,2 с.,,,,
74,8! 93,5'112,2
93,6117,0
84,2 105,3
65,5 81,9
51,5' 64,4
87,1 108,9
79,2	‘
71,3
67,3
140,4
126,4
98,3
77,2
130,7
118,8
106,9
99,0
89,1
84,2 101,0
При сыром лесе
влажностью >
23 К,

и
а
97,5 117,0
87,8 105,3
68,31 81,9
58,51 70,2
90,8’108,9
82,5' - -
74,3
70,1
99,0
89,1
84,2
78,0
62,4
54,6
42,9
72,6
66,0
59,4
56,1
97,5
117,0
87,8
68,3
53,6
90,8
82.5
74,3
70,1
105,3
81,9
64,4
108,9
99,0
89,1
84,2
166
Продолжение табл. 18.
№ п. п.	Значения напря- чу женин в зависи- мости от влаж- нести и ктас- \ са соору- жсяиЛ Сорта и породы леса	При суком лесс влажностью <			При полусухом лесе влаж- ностью 18—23%			При сыром лесе влажностью % 23%		
		II класс	18%							
			j III класс 1	IV класс | ।	; II класс	i III класс	IV класс	1 ' 11 класс	! III класс	IV класс
3	Лес четвертого и пятого сортов (марка № 3), име- ющий пороки, хотя бы II при высоком сопро- тивлении изгибу:									
	дуб	 бук, вяз, граб, акация,	—	104,0	130,0	—	93,6	117,0	—	78,0	97,5
	ясень 		—	93,6	117,0	—-	84.2	105,3	—	62,4	87,8
	береза 	 липа, ольха, осина, то-	—	72,8	91,0	—	65,5	81,9	—	54,6	68,3
	ноль		—	57,2	71,5	—	51,5	64,4	—	42,9	53,6
	лиственница		—>	96,8	121,0	—	87,1408,9		—	72,6	90,8
	сосна 		—	88,0	110,0	——	79,2	99,0	—	66,0	82,5
	ель, кедр		—	79,2	99,0	—	71,3	89,1	—	59,4	74,3
	пихта		—	74,8	93,5	—	67,3|	84,2	Т а б j	56,1 1 и ц а	70,1 19.
Допускаемые напряжения различных материалов в конструкциях,
работающих на изгиб.
Название материала
Класс сооружения			
I	II	III	IV
Допускаемые напряжения			
Плиты из известняков и туфов...................
Железо-кирпичные плиты.........................
Железо-шлако-бетон.............................
Фибролит1......................................
Камышит и соломит проволочной гязки при силь-
ном прессовании1...............................
20
30	36
25	30
18	24
3	4
3	4
Приведенные данные не нормированы и приводятся как неофициальные
из различных источников.
Модули упругости. Модули характеризующие упругие свойства материа-
лов, значение коих необходимо знать при расчете деформаций, имеют
значения:
1 Указанные допускаемые напряжения фибролита, камышита и соломита
ввиду разнообразия качеств выпускаемых материалов—ориентировочны.
167
Таблица 20.
Сталь независимо от марок........................£— 2 100 000—2,1 - 10е кг см2
Чугуи............................................Е = 1 000 000=1,0- 10в	„
Бетон на портланд-цементе и обычных инертных. . Е = 2 1000о0 =2,1 • 10й
Кладка из естественного камня твердых пород на
цементно-песчаном растворе....................Е= 60 000 = 6,0-104	„
Кладка из обожженного кирпича хорошего качества
на	цемеитно-песчаном раство} е...............Е =	30 000 = 3,0-104	,,
Дерево независимо от породы:
при сухом лесе влажностью 18%	...........Е =	110000 = 1,1	•	103	„
,	полусухом » (влажность 18—23%)	.... Е =	100 000 — 1,0	•	10°	„
„	сыром лесе » (влажность 23%)	...........Е=	80000 = 0.8		105	„
Прогиб. Величина прогиба, допускаемая в каждом конкретном случае, не-
постоянна и может изменяться в довольно широких пределах. Абсолют-
ные значения прогибов / находятся в зависимости от интенсивности нагрузки
упругих свойств материалов Е и геометрического соотношения между
размерами сечения и пролетом конструкции/|—). Характер этой зависимо-
V h )
сти виден на схеме (черт. 264). В зависимости от того, как комбинируются
эти факторы, прогибы могут быть больше или меньше. Наибольшее влияние
на величину прогиба оказывает пролет; большие прогибы чаще всего полу-
чаются при больших пролетах. Осуществление перекрытий, способных к боль-
шому прогибанию, нежелательно как с эстетической, так и бытовой сторо-
ны. При больших прогибах перекрытия имеют провисший вид, неприятно
Прогиб f,. при I, бозрост до при 6оЗ-
раст. I, до (г q и EJ неизменны
Прогиб f, при q бозраст. до f, при Воз-
раст. q^do q EJ и I неизменны
Прогиб f, при ЕЯ бозрост. до при по-
нижении Е, до Ег и неизменности q и I
действующий на психику; перекрытия, да-
ющие большой прогиб, зыбки, вслед-
ствие чего неприятны при ходьбе; боль-
шая прогибаемость перекрытия может по-
влечь за собой порчу его поверхностных
слоев (при хрупких материалах). Отсюда
вытекает необходимость в ограничении ве-
личины прогиба, которую может дать кон-
струкция при полной нагрузке. Степень
ограничения зависит от того, в какой
мере и какой из указанных факторов кла-
дется в основу ограничения и от вели-
чины пролета.
Это последнее обстоятельство обычно
Черт. 264.	упускается из вида, хотя значение его оче-
видно.
Прогибы выражаются отношением абсолютного прогиба к пролету; это
отношение называется относительным прогибом и имеет выражение j =
_	[ Различают прогибы фактические и допускаемые. Принятые
в практике значения последних приводятся в табл. 21.
Схема расчета. Расчет конструктивных частей ведется начиная с передаточной
части и постепенно переходя к балкам и прогонам. При этом вычисляются
расчетные усилия (опорные реакции, изгибающие моменты, поперечные си-
лы), определяются напряжения и назначаются окончательные размеры сече-
ний, деталей и т. д.
168
Таблица 21.
Значения допускаемых прогибов балок.
Характер перекрытия	Обычные требова- ния	Повышенные требова- НИЯ
Перекрытия на деревянных балках:		
а) чердачные		’/200	1 230 ’/зОО
б) междуэтажные		’/250	I'	I
Перекрытия на железных балках:	1 500—1 600	’/ГМ
а) железобетонные балки разрезные б) железобетонные балки неразрез-	1 025	’,800
ные		’/830	1 1000
Расчет плит и сводиков. При расчете плит, армируемых в двух направле-
ниях (илигы, опертые по контуру, с соотношением сторон менее 2: 1, плиты в
кессонных или безбалочных системах и т. п.), определение действующих
усилий ведется по формулам Маркуса (курсы Леве и Лезера). При расчете
однопролетных плит, свободно опертых по контуру, можно пользоваться
таблицами проф. Галеркина, приведенными в нормах на проектирование кон-
струкций из железобетона. Плиты, армируемые в одном направлении (плиты
железобетонных ребристых перекрытий), представляют собой неразрезные
конструкции с большей или меньшей свободой поворота сечения на опо-
рах, т. е. на балках. При мощных балках значительной ширины плиты мо-
гут приниматься за разрезные, полностью или частично защемленные на
опорах. В большинстве же случаев они принимаются за неразрезные, поло-
женные на балки как на шарнирные опоры. В зависимости от степени от-
ветственности конструкции и требуемой точности расчета определение дей-
ствующих усилий производится или по точным или по приблизительным
формулам для вычисления усилий в неразрезной балке. В первом случае,
особенно при неравных пролетах, рекомендуется вести вычисления по ин-
флюэнтным линиям, пользуясь таблицами инж. Грио; во втором случае вы-
числения ведутся по формулам, указанным в нормах на проектирование
конструкций из железобетона.
Толщина таких плит делается одинаковой по всему протяжению и наз-
начается по усилию, действующему в крайних пролетах, как имеющему наи-
большее значение. В целях уменьшения толщины плиты, когда она выходит
за пределы допустимого минимума, рекомендуется защемлять плиту на
крайних опорах или уменьшать длину крайних пролетов до 0,8 I проме-
жуточных пролетов, если только то и другое возможно.
Для упрощения вычислительной работы при назначении сечения плиты
и арматуры следует пользоваться таблицами и графиками, специально для
этой цели составленными и приводимыми во всех курсах по железобетону.
Толщина плиг. При назначении толщины плиты следует иметь в виду, что
согласно требованиям норм и приказа по НКТП толщина эта ограничена
определенным минимумом. Значения минимальных толщин приведены
в табл. 22.
В тех случаях, когда плиты набиваются из облегченных бетонов (на вы-
сокосортных цементах и стали, а равно из бетонов с применением в ка-
честве инертных шлаков, пемзы, керамзита и т. п.), расчет ведется по фор-
169
Таблица 22.
Чердачные перекрытия ,	Междуэтажные перекрытия
: ====--( =---------------------------------------------------:~~^=
I I. Плиты, армированные в одном направлении:
В 1ражданских и про-| В помещениях жилых и тому подобных зданий, а так-
мышленных зданиях min же в обслуживающих помещениях промышленных
« = о см.	зданий min d — 7 см.
В помещениях общественных и тому подобных зданий,
I а равно в производственных помещениях промышлен-
ных зданий min d = 8 см.
П. Плиты, армированные в двух направлениях:
Во всех случаях применения min d .-= 10 см.
мулам для расчета обычного бетона, пользуясь соотношением модулей
упругости железа и бе гона, если они известны, или соотношением между
временными сопротивлениями, как то предложено проф. Лолейгом.
Железобетонные плиты, укладываемые на место из заранее изготовлен-
ных частей, железокирпичные, а равно и железобетонные плиты со включе-
нием в бетон легких обожженных или безобжиговых камней (сплошных или
пустотелых), обычно устраиваются как однопролетные и рассчитываются как
разрезные. Плиты из естественных материалов (известковые, туфовые и т. п.)
считаются так же, как разрезные.
Междубалочные сводики из кирпича или бетона считаются по формулам
для простого трехшарнирного свода, т. е. в предположении, что кривая
давления проходит в средней части свода через воображаемые шарниры в
его ключе и пятах.
Расчет дощатого настила. Расчет дощатого настила отличается некото-
рыми условностями, требующими разъяснения. Для устройства настила при-
меняются целые доски стандартной длины. В зависимости от соотношения
между длинами досок и перекрываемого помещения доски приходится или
урезывать или сращивать по длине со стыком на балке. При этом возмож-
ны случаи, когда наращиваемый или стыкаемый отрезок доски должен бу-
дет перекрывать всего один пролет между балками; также возможны случаи,
когда в одном и том же или в группе смежных помещений, настилаемых
досками одной толщины, будут такие участки, которые должны перекры-
ваться как однопролетные. Изменение толщины досок соответственно с из-
меняющеюся жесткостью настила в зависимости от числа перекрываемых
пролетов привело бы к целому ряду неудобств бытового и производствен-
ного характера. Кроме того подобное изменение ограничено стандартными
размерами леса. Поэтому дощатые настилы, несмотря на их подавляющую
неразрезность, всегда считаются как разрезные. Так как такое решение во-
проса приводит к увеличению толщины настила на 10—20%, что при
массовом распространении дощатых настилов вызывает большой перерасход
древесины,—нормами на деревянные конструкции рекомендуется при проле-
тах не более 2 м учитывать неразрезность досок хотя бы в двух пролетах.
Дальнейшие особенности проистекают от того, что настил сплачивается
из отдельных элементов, каковые в силу разных причин могут иногда ока-
заться нагруженными более того, что было принято при нормальном расчете
на равномерно распределенную нагрузку. Входящие в состав равномерно
распределенной нагрузки предметы оборудования или домашней обстановки
170
очень часто передают свой вес через небольшое число концентрирующих
точек, умещающихся на одной доске настила. Пример такой передачи—ножка
станка, шкафа, рояли и тому подобных тяжелых предметов. Подобное действие
нагрузки всегда опаснее действия равномерно распределенной нагрузки. Доска
настила, нагруженная такой нагрузкой, может оказаться перегруженной до
опасного значения, причем может дать прогиб значительно ^больший, чем
соседние доски, и даже претерпеть излом. В таком же положении может
оказаться доска при укладке настила. В этом случае нагрузку сосредоточен-
ной силой может создать человек, как например рабочий с инструментом
общим весом до 100 кг, случайно ставший на подготовленную к укладке,
но еще не сплоченную и не прибитую гвоздями доску настила.
Поэтому расчет настила ведется на равномерно распределенную и на
возможную сосредоточенную нагрузки, в частности на вес человека, а раз-
меры сечения назначаются по тому усилию, которое окажется большим.
Расчет на сосредоточенное действие веса человека производится по требо-
ванию техники безопасности и имеет целью предупредить падение человека
от проломавшейся под ним доски. Следовательно в этом случае важно обес-
печить только прочность доски, прогиб же ее не имеет значения. Так как
данная нагрузка имеет краткосрочное действие, при определении безопасного
сечения досок, согласно указаниям норм, допускаемые напряжения могут
быть повышены на 60%. При расчете на длительную сосредоточенную на-
грузку от предметов, передающих свою нагрузку концентрированно, расчет
ведется обычным порядком, т. е. на прочность и на жесткость. При этом
учитывается характер связанности досок настила между собой.
Если доски соединяются в шпунт и паз, то две соседние доски вступят
в совместную работу со средней доской, в результате чего работа ее об-
легчится. При указанном соединении нагрузка распределяется на две доски
настила, так как боковые доски вследствие кручения работают только на-
половину. При соединении досок в притык на шипах или в четверть считают,
что совместно работают только полторы доски. На практике указанный
расчет выполняется редко, так как обычно считается, что большие сосре-
доточенные силы всегда могут быть переданы на несколько досок настила
через подкладки соответствующей длины и жесткости, уложенные поверх
настила в поперечном направлении.
При расчете одиночных настилов доски настила считаются как обыкно-
венные балки, висящие в пролете. При расчете двойных настилов учитыва-
ется совместность работы обоих настилов. В случае действия только рав-
номерно распределенной нагрузки влияние верхнего настила на нижний не
сказывается вовсе, если только он (как обычно) для перекрытий укладывает-
ся вдоль балок. Поэтому при расчете на равномерно распределенную на-
грузку верхний настил расчету не подвергается, а нижний считается как
одиночный настил.
При действии сосредоточенных сил верхний настил независимо от его
положения оказывает на работу нижнего значительное влияние, так как
работает как балка на упругом основании (при сплошном настиле) или как
балка на упругих опорах (при редком настиле).
В зависимости от жесткости каждая доска верхнего настила передает
принимаемую ею сосредоточенную нагрузку на несколько досок или брус-
ков нижнего настила, распределяя таковую между ними по закону совместных
прогибов; чем жестче элементы верхнего нас шла, тем большую часть силы
171
они принимают на себя и тем на большее число досок нижнего настила
передают оставшуюся часть силы, и наоборот. Определение того, какая
часть силы будет принята доской верхнего настила, а какая передается дос-
кам нижнего настила и как эта последняя распределяется между ними, мо-
жет быть сделано по методам, указанным в строительной механике (том III).
На практике поступают, как указано в нормах: считают, что верхний на-
стил, устраиваемый обычно из элементов малой жесткости, никакой нагруз-
ки на себя не берет, а вся она целиком передается нижнему настилу и
распределяется между досками, лежащими под силой, равномерно на шири-
ну 0,5 м. Точно так же поступают при расчете настилов, укладываемых по
подрешетке из досок, брусков и т. п.
Толщина настила, в проекте стандарта на перекрытия предположены сле-
дующие толщины настила:
Таблица 23.
№ п/п	Назначение зданий	Максимальное рас- стояние между бал- ками в см	Размеры брусков в см
1	Общественные здания II и III классов .	90,0	3,2X10,0
2	Жилые здания коммунального и обществен- ного типов 		75,0	2,7ХЮ,О
I3	Общественные здания IV класса и жилые здания с индивидуальными квартирами .	65,0	2,2X10,0
Расчет плитообразных конструкций. Плитообразные конструкции из
сближенных между собой железобетонных или деревянных балок коробча-
того сечения применяются исключительно в разрезных конструкциях и всегда
считаются как однопролетные. Коробчатые балки, как имеющие составное
сечение, подвергаются дополнительному расчету гвоздевого соединения на
сдвигающие усилия. Плитообразные конструкции из деревянных элементов
цельного сечения (брусьев, пластин или досок на ребро) применяются ис-
ключительно в неразрезных системах (в том числе и консольных), а по-
сему всегда так и считаются.
Расчет балок. Балки считаются так, как предполагается их уложить в действи-
тельности. Так как чаще употребительны балки разрезные, то этот вид расчета
наиболее распространенный. При расчете балок вся передаваемая им на-
грузка считается равномерно распределенной за исключением случаев, когда
на перекрытии располагаются или возможны тяжелые грузы сосредоточен-
ного действия (подвижные краны, автокары, тяжелые перегородки, распола-
гаемые поперек балок, очаги и т. п.). При выборе расчетной схемы под-
вижные грузы устанавливаются в наиневыгоднейшем для работы балки поло-
жении. Грузы стационарного характера принимаются по их действительному
местоположению.
После выяснения схемы загружения выясняется расчетный пролет и оп-
ределяются расчетные усилия. Расчетный пролет может быть больше или
меньше перекрываемого пролета в свету, что находится в зависимости от
устройства опор. На черт. 265 показано несколько наиболее характерных
способов опирания балок, из которых видно, что опоры могут иметь ясно
выраженную точку опирания (шарнирное устройство) или неясное ее выра-
жение (укладка на постель). Расчетные пролеты принимаются равными: в
172
первом случае расстоянию между Шарнирами, во втором — пролету в свету»
увеличенному на 5%, так чю 1ра1.ч = 1,05/есв.
Упрощения при расчете. Расчетные усилия определяются по принятой
к расчету схеме во всем согласно правилам строительной механики. Для
облегчения и сокращения вычислительной
работы рекомендуется пользоваться всеми
видами возможных упрощений.
Выгодность применения того или ино-
го способа упрощения вычислений нахо-
дится в зависимости от конкретных осо-
бенностей подлежащего расчету случая, а
посему заранее не предрешается. Ниже
приведено несколько употребительных схем
(черт. 266) загружения с показанием для
Черт. 265.
каждого из них расчетных выражений max
М и max /. Для тех же схем показаны
значения эквивалента нагрузок, пользуясь которыми можно от данной сло-
жной схемы перейти к простой схеме однопролетной балки, свободно поло-
женной на опоры и нагруженной равномерно распределенной нагрузкой
и наоборот. При пользовании данными эквивалентами — задача на опреде-
ление усилий сводится к простому механическому вычислению.
Подбор сечений. За определением усилий следует подбор сечений. Пос-
ледние должны быть подобраны таким образом, чтобы ни допускаемые на-
пряжения, ни допускаемые прогибы не превосходили установленных. Так
как прочность и жесткость балки зависят от размеров сечения, из коих
наибольшее влияние оказывает высота ее, и так как жесткость характери-
зуется более высокой степенью h, чем прочное сопротивление балки, то
очень часто выбор размеров сечения решается жесткостью. По той же при-
чине сечение, подобранное согласно требований жесткости, не считаясь с
требованиями прочности, в большинстве случаев оказывается удовлетворя-
ющим требованиям прочности. Подобранное таким образом сечение редко
бывает выгодным, так как прочное сопротивление материала при этом не
всегда используется полностью. Классическим является такое решение, при
котором размеры сечения удовлетворяют обоим требованиям при минималь-
ной затрате материала. Оптимум данного рода может быть соблюден, если
при подборе исходить из соотношений между высотой сечения h и пролетом
балки I, взятыми в мерах одного наименования. Для случая простой балки
пролетом Z, свободно лежащей на двух опорах и нагруженной равномерно
распределенной нагрузкой, указанное соотношение выводится из уравнений
для М и f и имеет следующие выражения:
раСЧ /мах
5
384
qP	,	1
М—	— Пилг • W; /доп — " '	/
8	т
qP qP Р_ _ 5 пазг • WP _ 5 пизг  Р _ 1 _
EI ~ 48	8 EI ~ 48 EWh’2 ~~ 24 Eh ~ tn
h	bmn аз:
отсюда ~	— = k или h = kl.
I 24 £
Приведенное соотношение постоянно для всех материалов однородного
строения. При этом соотношении балка работает одновременно с предель-
ным напряжением и предельным прогибом, а посему дает наивыгоднейшее
173
Л’	Способ загружения и тип закрепления балки	Мтях кг’см	1 f m a x 1 "l~ = ' .Пи I			1 Эквивьл» Miиая нагрузка no I отнош. к балке, сноб, лежащей * на двух опорах с равномерно- ।	распределен, нагрузкой	
			1 ~K~E A			|’ 110 Чпах	|	“° /тах
		?1-		1 n,Z		—	9,6?
	|1ТП1||1Н111<Шр'	2		2 Eh		1	4?	
<	~ , Г,	-Pl		3 nxl		s Р	28,6 у
	%—1	j			3 Eh		8 т	
		r «		.5 n!			
			1 	 					| ?!
		/	3“		1	24 Eh			q	
4	1Р	Pl	'	1 nl			р	!	Р 1,6 у
	Ъ-	1	&	4		6 Eh		2 — 1	
	Z	" • П	012		1 n,l		9	0,2?
5		12		16 Eh		У q	
							1
6	а ... \р	к	_L Pl	1 nl 1						р	0,1--- Z
	Р	1	-Ъ.	— 8	; 12 Eh			1	
	г -Q ^Д1шгч^1птпят^	+ 0,0703?/-	. 1,1 0,154			0,656?	0.416?
7		— 0,125?/3	;	nxi ! j 0,087^	|			Я	0,416?
8	Г г	— 0,188?/2		nd 0,099 - ’ Eh	1	Р 1,5 — 1	Р 1,156 — Z
					1		
g	^зг< f	+ 0,207/7	i	nl ! °’’45^ |			Р 1,656 — Z	i 1,100 т
10	Л5771 \р	=- 0,096/7	! !			Р 0,768 —	1
			1	'				1
11		— 0,0625?/-’	1	0,167 Eh	1	0 5?	j 0,4?
	/\ И	/\	/\ -i U,H*ULI( “— 1 —— 1 —гг				1		
			I	. n,/ 1				
12	n^]inilll^linillin^VJ=0J5|	— 0 0637?/-		°’159FT ! Eh		0.510?	0,388?
					1				
	. j	О	— 0'0672?/2	’	n,l i				
1с	11111111111111111111111Ш||1МН1И^Н		0,138 — I			0,538?	0,35,>?
	Л. / -	-T-LUOl		1	Eh !				
	ЦШДшщпшшиШН7		1	'				
14	SLyzzEziT^ j=o.i7/	— 0,0705?/3	0,119 i 1	Eh |			0,564?	0,323?
		1		nyl 0,103 -- Eh					 —
15	uiiiiiiiiiiiiiliiiiiihiiiHlMli^Bl					0,590?	0,292?
	V-1 [	/?_	.	— u,uiotiql-1 1					
	!	n		n,l i				
16	iiiiiiuuiiiiiiiiiiiisHiiuiMII^HI	— 0,077?Z3		0,088 — Ph		0,616?	0,261?
							
							
							
	UiinmiimiiiiiiiiHiinitiMBlIMI	— 0,O8C0?/2		nl‘ 0,076 — Eh		0,64?	
1 /							0,232?
	Г—0	— 0,0833?/21		n,l				
и	iiiiiiiiiiiiiimiiiiiiiiniiiMi|iMiiBi		0,063 - -			0,666?	0,2?
			Eh ;				
Черт. 266.
174
решение. Точное соблюдение этих соотношений па практике возможно в
немногих случаях, и обычные соошишения ишечают данному лишь при-
близительно. Отношение показывает, что при заданном f высота сечения мо-
жет быть определена как некоторая определенная доля пролета /. Ввиду
практической ценности в табл. 24 приводятся цифровые значения этих со-
отношений для наиболее распространенных случаев практики.
Таблиц а 24.
Род материала и его характерные показатели
1 200 ’ 1,250 । 1 400 1 500
Коэфициент допускаемых
прогибов
Деревянные балки при £ — 100 000 кг см2	 и Пи = 100 кг см2	 п 	-k 1	0,0417	0,052	0 0834	0,104
1	1_ /г	k	24.0	19,2	12,0	9,6
Железные балки при £ = 2 100 000 кг см- и . . . . Пи — 1250 кг [см- 	 h — — к 1	0,02 18	0,0310	0,0496	0,0620
/ _ 1 h ~ k	40,37	32,25	20,16	16,13
П р и м е ч а и и е.
При £— 110 000 кг'см- и п~ 110 кг см", а также £ =
S0 000 кг см- и п — 80 кг ем" дпшые t.i6.i. 21 сохраняются.
Некоторые из этих цифр встречаются в старых курсах по строительному
. искусству, но без диференциации и пояснений. Таково указание, что балки
междуэтажных перекрытий должны иметь высоту
Л = /.
При расчете балок и прогонов, предназначаемых для несения значитель-
ных нагрузок, довольно часты случаи, когда нужное сечение не может быть
выполнено из одного элемента (встречаются при решениях в железе и де-
реве). Для решений в дереве они довольно обычны. В таких случаях при-
ходится итти па составные сечения, так или иначе приводимые в условное
целое. При расчете составных балок должна учитываться степень слитно-
сти элементов, которая может быть достигнута при том или ином способе
соединения.
Металлические балки, составляемые из отдельных элементов путем сварки,
имеют наибольшую слитность и могут приниматься как целое. В этих случаях
иногда приходится понижать допускаемое напряжение материала, что вызыва-
ется понижением его сопротивляемости под влиянием отжига. Металлические
балки, составляемые из отдельных элементов путем клепки, как и деревянные
составные балки, имеют неполную и непостоянную слитность: в начале довольно
высокая, она постепенно падает под влиянием сотрясений, обмятия гнезд, ржав-
ления металла и усушки дерева. При расчете балок это обстоятельство учи-
тывается снижением моментов инерции на 10% в металлических клепаных и па
10—20% в деревянных балках в зависимости от соединения.
175
Для облегчения подбора Сечения существуют различного рода таблицы
и номограммы. Для подбора сечения деревянных балок удобны номограммы,
приведенные в нормах проектирования деревянных конструкций или цифро-
вые париметры приводимые в табл. 25 и 26.
Значения I, входящие в расчетные уравнения, соответствуют расстоянию
между теоретическими опорами, каковое в каждом конкретном случае оп-
ределяется в зависимости от конструкции опоры.
Типы балок. Типы балок и прогонов, применяемых в перекрытиях, пока-
заны на черт. 267 и в пояснениях не нуждаются. В настоящее время по
причине недостатка металла железные балки и прогоны применяются только
в исключительных случаях. Из приведенных типов более употребительны
двутавровые цельные или составные. С развитием сварного дела появи-
лась возможность к изготовлению новых типов балок; из них для приме-
нения в перекрытиях наибольшего внимания заслуживают решетчатые, сва-
ренные из трубчатых сечений. Такие балки отличаются легкостью и большой
жесткостью, но мало устойчивы, вследствие чего требуют применения
связей или специального закрепления концов на опорах. Из железобетонных
балок наиболее употребительны тавровые балки при работах набивным
способом и прямоугольные с черепами при работах сборным способом.
Простые прямоугольные балки применяются редко по причине невыгодно-
сти сечения и большого собственного веса. Очень распространены деревян-
ные балки и прогоны. Это объясняется легкостью, в значительной мере
повсеместностью, простотой обработки и необходимостью экономии металла.
Тому же способствовали достижения последних лет в области конструкций из
Лерева. Лес, применяемый для балок и прогонов, должен быть пиленым;
при пиленом лесе отходы, получаемые при распиловке, могут быть исполь-
зованы так же, как строительный материал, для второстепенных частей
конструкций, тогда как при обтеске бревен отходы получаются в виде щепы
годной только для отопления или для переработки в фабрикаты.
Применение круглого леса однако не исключается; оно уместно при на-
личии леса, негодного для распиловки: суковатого, свилеватого и с другими
пороками, приводящими в результате распиловки к значительной потере
прочности леса; при маломерном тонком лесе, при котором отходы от
распиловки не дали бы возможности эффективно использовать отходы; при
наличии таких условий, когда пиленый лес отсутствует, а организация рас-
Черт. 267.
пиловки его задержала бы произ-
водство срочных работ и т. д.
Чаще всего применяются прямо-
угольные балки в виде бруса или
доски на ребро. Балки составно-
го сечения применяются в тех слу-
чаях, когда требуемое сечение бал-
ки не может быть образовано из
одного элемента или когда в ряду
балок, укладываемых из одиноч-
ных досок, некоторые из них тре-
буют усиления.
Балки небольшого сечения, со-
ставляемые из досок, сплачиваются
гвоздями; в некоторых случаях
соединение делается на нагелях и болтах. Мощные балки, составляемые из
176
бруСЬев, сплачиваются без всякого соединения (одноярусное расположение)
или соединяются между собой деревянными или металлическими шпонками
и болтами (двухярусное расположение). Из числа мощных балок составного
сечения наиболее экономичны двутавровые с фанерной или дощатой стен-
кой, сплачиваемые на гвоздях или болтах. Подобно металлическим балкам,
сваренным из трубчатых стержней, двутавровые деревянные балки, особенно
при большой высоте и пролетах, требуют для обеспечения устойчивости
применения поперечных связей и надлежащего закрепления на опорах.
При выборе типа балок необходимо считаться с тем, что высокие тонкие
балки чутки к сотрясениям и имеют боковую зыбкость.
Строительный подъем. Для устранения провисания балкам придается
строительный подъем; осуществление его достигается насильственным выги-
бом элементов, составляющих балку при ее сборке, на величину ожидае-
мого провеса. Устраняя видимую провислость балки, строительный подъем
отнюдь не устраняет постепенного нарастания провеса; эго может повлечь
нарушение целостности поверхностных слоев перекрытия. Поэтому в тех
случаях, когда поверхностные слои перекрытия требуется осуществить из
материалов, чувствительных к провисанию, балки с нарастающим провиса-
нием применяться не должны.
Таблицы 25 и 26 для расчета прочности балок прямоугольного
сечения. Таблицы пригодны для применения в самых разнообразных слу-
чаях расчета балок и чрезвычайно упрощают вычислительную работу. Поль-
зование ими поясняется примерами.
Пример 1. Нагрузка q= 200 кг'пог. ж; / = 4,2 м.
Подобрать сечение балок при п = 100 кг’см* и/=25б^
Оптимальное соотношение
I 420 0
й “19.2 ~21>8;
а)	при возможности применения h > 22,0 см пользуемся табл. 1;
необходимое Ап — 420,0. |/2’,0 = 592,2;
ближайшее табличное значение Ап = 593,8 соответствует сечению 6 X
X 2.2 см;
б)	при высоте балок «X 22,0 см пользуемся табл. 2;
необходимое Af = 420, 0. ]Х,0 = 529,2;
ближайшее табличное значение Af соответствует сечению 10X18; 8Х
Х20 см и т. п.
Пример 2. Нагрузка ^ = 200 кг'пог. м; сечение балок 5X20 см.
Найти предельный пролет балок при Е — 100 000 кг'<см1 и
400 L
Сечение 5X20 соответствует таблице = 516,36 и /1^=467,86;
коэфициент для перехода от прогиба 1/2й0/ к прогибу 1'ыа1
№ 0,855;
467,86
1	==3,18 М.
}/2,0
12. С1роит. индустрия, т. VII
177
Значения параметра Ап~ I Уq
для расчета прочности деревянных балок прямоугольного сечения из полусухого леса при пизг = 99,0~ 100,0 кг!см"
и нагружении равномерно распределенной нагрузкой q кг/пог. м
П!Ь	1	2	3	4	5	6	7 1	8	9	10	11	12
1	11 546	16 328	19 999	23 092	25 818	28 282	30 548	32 657	34 638	36 512	38 293	39 996
2	23 092	32 656	39 998	46 184	- 51 636	56 564	61 096	65 314	69 276	73 024	76 586	79 99 >
3	34 638	48 984	59 997	69 276	77 454	84 846	91 644	97 971	103 904	109 536	114 879	119 988
4	46 184	65312	79 996	92 368	103 272	ИЗ 128	П2 192	130 628	138 552	146 048	153 172	159 984
5	57 730	81 640	99 995	115 460	129 090	141 410	152 740	163 285	173190	182 560	191 465	199 980
6	69 276	97 968	119 994	138 552	154 908	169 692	183 288	195 942	207 828	219 072	229 758	239 976
7	80 822	114 296	139 993	161 644	180 726	197 974	213 836	228599	242 466	255 584	268 051	279 972
8	92 368	130 624	159 992	184 736	206 544	226 256	244 384	291 256	277 104	292 G96	306 344	319 968
9	103 914	146 952	179 991	207 828	232 362	254 538	274 932	293 913	311 742	328 608	344 637	359 964
10	115 460	163 280	199 990	230 920	258 180	282 820	305 480	326 570	346 380	365 120	382 930	399 960
и	127 006	179 608	219 989	254 012	283 998	311 102	336 028	359 227	381 018	401 632	421 223	439 956
12	138 552	195 936	239 988	277 104	309 816	339 384	366 576	391 884	415 656	438 144	459 516	479 952
13	150 098	212 264	259 987	300196	335 634	367 666	397124	424 541	450 294	474 656	497 809	519 948
14	161 644	228 592	279 986	323 288	361 452	395 948	427 672	457 198	484 932	511 168	536 102	559 94 L
15	173 190	244 920	299 985	346 380	387 270	424 230	458 220	489,355	519 570	547 680	574 395	599 910
16	164 /<56	261 248	319 984	369 472	413 088	452 512	488 768	522 512	554 208	584 192	612 688	639 936
17	196 282	277 576	339 983	392 564	438 906	480 794	519316	555 169	588 846	620 704	650 981	679 939
18	207 828	293 904	359 982	415 656	464 724	509 076	549 864	587 826	623 484	657 216	689 274	719 998
19	219 374	310 232	379 981	438 748	490 542	537 358	580 412	620 483	658 122	693 728	727 567	759 924
20	230 920	326 560	399 980	461 840	516 360	565 640	610 930	653 140	692 760	730 240	765 860	799 920
21	242 466	342 888	419 979	483 932	542 178	593 922	641 508	685 797	727 398	766 752	804 153	839 916
22	254 012	359 216	439 978	507 024	567 996	622 204	672 056	718 454	762 036	803 264	842 446	879 912
23	265 558	375 544	459 977	530 116	' 593 814	650 486	702 604	751 111	796 674	839 776	880 739	919 908
24	277104	391 872	479 976	553 208	619 632	678 768	733 152	783 768	831 312	876 288	919 032	959 904
25	288 650	408 200	499 975	576 300	645 450	707 050	763 700	816 425	865 950	912 800	957 325	999 900
26	300 196	424 528	519 974	599392	671 268	735 332	794 248	849 082	900 588	949 312	995618	1 039 896
27	311 742	440 856	539 973	622 484	697 086	763614	824 793	881 739	935 226	985 824	1 033 911	1 079 892
28	323 288	457184	559 972	645 576	722 904	791 896	855 344	914 396	969 864	1 022 336	1 072 204	1119 888
29	334 834	473 512	579 971	668 668	748122	820 178	885 892	947 053	1 004 502	1 058 848	1 110 497	1 159 884
30	346 380	489 840	599 970	692 760	774 540	848 460	916440	979 710	1 039 140	1 095 360	1 148 790	1 199 880
													
	h/b	13	14	15	16	17	18	19	20	21	22	23	24
	1	41630	43 202	44 718	46184	47 605	48 985	50 328	51 635	52 911	54155	55 372	56 564
	2	83 260	86 404	89 436	92 368	95 210	97 970	100 656	103 270	105 822	108 310	110 744	ИЗ 128
	3	124 890	129 606	134 154	138552	142815	146 955	150 984	154 905	158 733	162 465	166 116	169 692
	4	166 520	172 808	178 872	184 736	190420	195 940	201 312	206 540	211 644	216 620	221 488	226 256
	5	208 150	216 010	223 590	230 920	238 025	244 925	251 640	258 175	264 555	270 775	276 860	282 820
	6	249 780	259 212	208 308	277 104	285 630	293 910	301 968	309 810	317466	324 930	332 232	339 384
	7	291 410	502 414	313 026	323 288	333 235	342 895	352 296	361 445	370 377	379 085	387 614	395 948
	8	333 040	345 616	357 744	369 472	380 840	391 880	402 624	413 080	423 288	433 240	442 976	452 512
	9	374 670	388 818	402 462	415 656	428 445	440 865	452 952	464 715	476 199	487 395	498 348	509 076
	10	416 300	432 020	447 180	461 840	476 050	489 850	503 280	516 350	529 НО	541 550	553 720	565 640
	1 1	457 930	475 222	491 898	508 024	523 655	538 835	553 608	567 985	582 021	595 705	609 092	622 204
	12	499 560	518 424	536 616	554 208	571 260	587 820	603 936	619 620	634 932	649 860	664 464	678 768
	13	541 190	561 626	581 334	600 392	618 865	636 805	654 264	671 255	687 843	704 015	719 836	735 332
	14	582 820	604 828	626 052	646 576	666 470	685 790	704 592	722 890	740 754	758170	775 208	791 896
	15	624 450	648 030	670 770	692 760	7)4 075	734 775	754 920	774 525	793 665	812 325	830 580	848 460
	16	666 080	691 232	715 488	738 944	761 680	783 760	805 248	826 160	846 576	866 480	885 952	905 024
	17	707 710	734 434	760 206	785 128	809 285	832 745	855 576	877 795	899 487	920 635	941 324	961 588
	18	749 340	777 636	804 924	831 312	856 890	881 730	905 904	929430	952 398	974 790	996 696	1 018 152
	19	790 970	820 838	849 642	877 496	904 495	930 715	956 232	981 065	1 005 309	1 028 945	1 052 068	1 074 716
	20	832 600	864 040	894 360	923 680	952 100	979 700	1 006 560	1 032 700	1 058 220	1 083 100	1 107 440	1 131 280
	21	874 230	907 242	939078	969 864	999 705	1 028 685	1 056 888	1 084 335	1 111 131	1 137 255	1 162 812	1 187 844
	22	915 860	950 444	983 796	1 016 048	1 047 310	1 077 670	1 107 216	1 135 970	1 164 042	1 191 410	1 218184	1 244 408
	23	957 490	993 646	1 028 514	1 062 232	1 094 915	1 126 655	1 157 544	1 187 605	1 216 953	1 245 565	1 273 556	1 300 97?
	24	999 120	1 036 848	1 073 232	1 108 416	1 142 520	1 175 640	1 207 872	1 239 240	1 269 864	1 299 720	1 328 928	1 357 53б
	25	1 040 750	1 080 050	1 117 950	1 154 600	1 190 125	1 224 625	1 258 200	1 290 875	1 322 775	1 353 875	1 384 30)	1 414 100
	26	1 082 380	1 123 252	1 162 668	1 200 784	1 237 730	1 273 610	1 308 528	1 342 510	1 375 686	1 408 030	1 439 672	1 470 664
	27	1 124 010	1 166 454	1 207 386	1 246 968	1 285 335	1 322 595	1 358 856	1 394 145	1 428 597	1 462185	1 495 044	1 527 928
	28	1 165 640	1 209 656	1 252 104	1 293 152	1 332 940	1 371 580	1 409 184	1 445 780	1 481 508	1 1 516 340	1 550 416	1 583 792
	29	1 207 270	1 252 858	1 296 822	1 339 336	1 380 545	1 420 565' 1459 512		1 497 415	1 534 419	1 570 495	1 605 788	1 640 356
	30	1 348 900	1 296 060	1 341 540	1 385 520	1 428 150	1 469 550: 1 509 840		1 549 050	1 587 330	! 1 624 650	1 661 160	1 696 92о
		Пр	и других	данностях приведенные в таблице значения умножаются на следующие коэфициенты:									
	. n =	1 50	60 1 70	80 |	90 | ПО 1 120 I		130 2, Сосредоточенный посредине пполета rnva Р рмргтп ег						
co		P, 7071 p, 7746)0,836710,894410,948711,0488) 1,7280! 1,1402									= 0,7071.		
							имеет измерение т/			см			
Таблица 261
для расчета жесткости			деревянных балок и нагружении		Значения параметра Af = 1 q прямоугольного сечения из полусухого				леса при £— 100000 q кг пог. м		кг, см\	
					равномерно распределсннол			нагрузкой				
ь:ь	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10		12
1	13 С>80	17 235	19 729	21 716	23 393	24 858	26 168	27 360	28 456	29 472	30 424	31 319
2	27 360	34 470	39 458	43 432	46 786	49 716	52 336	54 720	56 912	58 914	63 848	62 638
3	41 040	51 705	59 187	65 148	70 179	74 574	78 504	82 080	85 368	88416	91 272	93 957
4	54 720	68 940	78 916	86 864	93 572	99 432	104 672	109 440	113 824	117 888	121 696	125 276
5	68 400	86 175	98 645	108 580	116 965	124 290	130 840	136 800	142 280	147 360	152 120	156 595
6	82 080	103410	118374	130 296	140 358	149 148	157 008	164 160	170 736	176 832	182 544	187 914
7	95 760	120 645	138 103	152 012	163 751	174 004	183 176	191 520	199 192	206 304	212 938	219 233
8	109 440	137 880	157832	173 728	187144	198 866	209 344	218 880	227 648	235 776	243 392	250 552
9	123 120	155 115	177 561	195 444	210 537	223 722	235 512	246 240	256 104	265 248	273 816	281 871
10	136 800	172 350	197 290	217 160	233 930	248 580	261 680	273 600	284 560	294 720	394 240	313 190
И	150 480	189 585	217019	238 876	257 323	273 438	287 848	300 960	313016	324 192	334 664	344 509
12	164 160	206’820	236 748	269 592	280 714	298 278	314 038	328 320	341 459	353 600	365 092	3/5 762
13	177 840	224 055	256 477	282 308	304 106	323 135	340 207	355 680	369 907	383 067	395 516	407 076
14	191 520	241 290	276 206	304 024	327 499	347 991	366 377	383 040	398 362	412 534	425 940	438 389
15	205 200	258 525	295 935	325 740	350 892	372 848	392 547	410 400	426 816	442 001	456 365	469 703
16	218 880	275 760	315 664	347 456	374 285	397 704	418 717	437 760	455 270	471 467	486 789	501 016
17	232 560	292 995	335 393	369 172	397 678	422 561	444 887	465 120	483 725	590 934	517 213	532 330
18	246 240	310 230	355122	390 888	421 070	447 417	471 056	492 480	512 179	530 401	547 637	563 643
19	259 920	327 465	374 851	412 604	444 463	472 274	497 226	519 840	540 634	559867	578 062	594 957
20	273 600	344 700	394 580	434 320	467 856	497 130	523 396	547 20.)	569 088	589 334	608 486	626 270
21	287 280	361 935	414 309	456 030	491 249	521 987	549 566	574 560	597 542	618 801	638 910	657 584
22	300 960	379 170	434 038	477752	514 642	546 843	575 736	601 920	625 997	648 267	669 335	688 897
23	314 640	396 405	453 767	499 468	538 034	571 700	601 9105	629 280	654 451	677 734	699 759	720 211
24	328 320	413 640	473 496	521 184	561 427	596 556	628 075	656 640	682 906	707 201	730 183	751 524
25	342 000	430 875	493 225	542 900	584 820	621 413	654 245	684 000	711 360	736 668	769 608	782 838
26	355 680	448 110	512 954	564 616	608 213	646 269	680 415	711 360	739 814	766 134	791 032	814 151
27	369 360	465 345	532 683	586 332	631 606	671 126	706 585	738 720	768 269	795 601	821 456	845 465
28	383 040	482 580	552 412	608 048	654 998	695 982	732 754	566 080	796 723	825 068	851 880	876 778
29	396 720	499 815	572 141	629 764	678 391	720 839	758 924	793 440	825 178	854534	882 305	908 092
30	410 400	517 050	591 870	651 480	701 784	745 695	785 091	820 800	853 632	884 001	912 729	939 405
Продолжение табл 26.
n'b	13	14	15	16	17	18	19	20	21	22	23	24
1 2	32 166	32 970	33 738	34 470	35 175	35 851	36 504	37 133	37 742	38 331	38 905	39 460
	64 332	65 940	67 476	68 942	70 350	71 702	73 008	74 266	75 484	76 662	77 810	/8 У2'J
3	96 498	98 910	101 214	103 413	105 525	107 553	109 512	111 399	113 226	114993	116 715	118 380
4	128 664	131 880	134 952	137 884	140 700	143 404	146 016	148 532	150 968	153 324	155 620	157 840
5	160 830	164 850	168 690	172 355	175 875	179 255	182 520	185 665	188 710	191 655	194 ;>25	197300
6	192 996	197 820	202 428	206 826	211 050	215106	219 024	222 798	226 452	229 986	233 430	236 760
7	225162	230 790	236 166	241 297	246 225	250 957	255 528	259 931	264 194	268 317	272 335	276220
8	257 328	263 760	269 904	275 768	281 400	286 808	292 032	297 064	301 936	306 648	311 240	315 680
9	289 494	296 730	303 642	310 239	316 575	322 659	328 536	331197	339 678	344 979	350 14а	355 140
10	321 660	329 700	337 380	344 710	351 750	358 510	365 040	371 330	377 420 415 162	383 310	389 О50	394 690
Ц	353 826	362 670	371 118	379181	386 925	394 361	401 544	498 463		421 641	427 955	434 060
12	385 939	395 626	404 818	413653	422 054	430 262	437 978	445 530	452917	4э9 976	466 871	473 602
13	418 101	428 594	438 552	448 157	457 226	466 118	474 477	482 658	490 660	498 307	505 777	513 068
14	450 262	461 563	472 287	482 630	492 397	501 973	510 975	519 785	528 403	536 638	544 683	552 535
15	482 424	494 532	506 022	517 104	527 568	537 828	547 473	556 913: 566 147		574 970	583 589	592 002
16	514 586	527 501	539 757	551 578	562 739	573 683	583 971	594 040	603 890		613 301	4у4	631 469
17	546 747	560 470	573 492	586 051	597 910	609 538	620 469	631 168	641 633	651 632	661 400	670 936
18	578 909	593 438	607 226	620 525	633 082	645 394	боб 968	668 295	679 376	689 903	700 306	710 402
19	611 070	626 407	640 961	654 998	668 253	681 249	693 466	705 423	717 119	728 295	739 212	749 869
20	643 232	659 376	674 696	689 472	703 424	717 104	729 964	742 550	754 862	766 626	778 118	/89 336
21	675 394	692 345	708 431	723 946	738 595	752 959	766 462	779 6/8	792 605	804 957	817 024	828 803
22	707 555	725 314	742 166	758 419	773 766	788 814	802 969	816 805	830 348	843 289	8.эл 939	868 270
23	739 717	758 282	775 900	792 893	808 938	824 670	839 459	853 933	868 091	881 620	894 836	907 736
21	771 878	791 251	809 635	827 366	844 109	869 525	875 957	891 069	905 834	919 951	933 742	947 203
25	804 040	824 290	843 370	861 840	879 280	896 380	912 455	928 188	943 578	958 283	9/2 618	986 670
26	836 202	857 189	877105	896 314	914 451	932 235	948 953	965 315	981 321	996 614	1 011 5аЗ	1 026 137
27	868 363	890 158	910810	930 787	949 622	968 0 90	985 451	1 062 4 13	1 019 061	1 031945	1 050 459	1 065 604
28	900 525	923 126	944 574	965 561	984 794	1 СОЗ 946	1 021 959	1 039 5/0	1 Олб 807	1 073 276	1 089 365	1 105 070
29	932 686	956 095	978 309	999 73 J	1 019 965	1 039 801	1 058 448	1 076 698	1 094 550	1111 608	1 128 271	1 14151/
30	964 848 | 989 064 При других		1 012 044 данностях	1 034 208 привсдеиЕ	1 055 136 (ые в табл	1 075 656 j 1 094 946 me значения умножав		1 ИЗ 825, 1 132 293 огся на следующие		1 14У9391 1 167 1// коэфивиенты:		1 184 (JJ4
1. Е|80 ООО! 110 000 j 2. к ;о,9283[ 1,0323 j ’			/11 200 1 300 | 1 400 | 1 500 .	3. Сосредоточенный к 1,0180|0,9411|0,8556'0,7937 ’ А/ имеет измерение |					посредине пролета груз ь* вместо q\ к 0,8550 ! кг см-				
Изолятивная часть.
Устройство специальной изолятивной части зависит от характера физи-
ческих явлений, кои подлежат устранению или смягчению. Эта часть необя-
зательна в тех случаях, когда вызывающие ее требования отсутствуют или
когда удовлетворение поставленных требований может быть переложено
на поверхностные слои.
В зависимости от характера помещений и местоположения в них пере-
крытий устройство специальной части может потребоваться для защиты
помещения от потерь тепла через перекрытие, устранения или ослабления
передачи звуков и шумов, а равно предупреждения проникновения через
перекрытие паров, вредных газов и воздуха из одного помещения в другое.
Несмотря на разнообразие задач, устройство специальной части (за неболь-
шими исключениями) однотипно и в основном сводится к устройству в пере-
крытии изоляционных слоев из эластичных или пластичных материалов в
чистом или комбинированном виде, подобранных соответственно с характе-
ром воздействия и изоляционными свойствами материалов. Исключение
составляет случай, когда изоляция достигается разобщением частей пере-
крытия на независимые элементы.
Тепловая ИЗОЛЯЦИЯ. Тепловую изоляцию приходится применять в тех
случаях, когда устраиваемое перекрытие является ограждением здания (чер-
дачные перекрытия) или частью, разделяющей перекрытия, с разными темпе-
ратурными режимами (перекрытия над холодильными камерами, котельными,
пекарнями, сушилками и т. п.).
Термоизоляция должна быть согласована с природой тепловых явлений,
воздействующих на перекрытие (том VI, статья „Строительная теплотехника",
Фокин К. Ф. и Видавский М. П., стр. 31).
Температура внутри помещений. Температура внутри помещений дикту-
ется тем тепловым режимом, который должен быть обеспечен помещению
соответственно с его назначением. Тепловой же режим устанавливается: в
помещениях, предназначенных для обитания или временного пребывания
людей, температурою воздуха, наиболее благоприятной для человеческого
тела, а в помещениях специального назначения соответственно с температу-
рою, необходимою или наивыгоднейшею для происходящих в нем процес-
сов.
Указанные температуры отнесены к точке, лежащей в середине помеще-
ния, на высоте 1,5 м от пола, что приблизительно соответствует положе-
нию головы стоящего человека. В остальных точках температуры будут
иные, что зависит от причин, влияющих на распределение тепла в помеще-
нии. В вертикальном направлении температура возрастает от пола к потол-
ку и у последнего всегда имеет наибольшее значение. Чем больше высота
помещения, тем указанное нарастание больше, и наоборот.
Звукоизоляция. Звуковую изоляцию приходится применять в тех случаях,
когда разделяемые перекрытиями смежные помещения, в силу несогласо-
ванности по времени или различия в трудовых и бытовых процессах, мо-
гут создавать условия, неприятные для слуха или вредные для здоровья ра-
ботающих или обитающих в них людей. Таковы например помещения в
больницах, санаториях, гостиницах, общежитиях, присутственных зданиях,
читальнях, клубах, помещениях лабораторий, в цеховых зданиях и т. п. До
сих пор вопросам звуковой изоляции в помещениях придавалось мало зна-
182
Таблица 27.
Средние температуры помещений в зависимости от их назначения.
|	Характеристика помещений	Температу- ры в граду- сах Цельсия
1. Хозяйственные здания: а) В помещениях, предназнач. для хранения продуктов питания, в условиях низкой температуры, напр. в ледниках, холодиль- никах И T. II		( - 10)-0
б) В помещениях, предназначенных для хранения продуктов пи- тания или производственной фабрикации, в условиях невысо- кой и постоянной температуры, напр. в овощехранилищах, фармацевтич. кладовых, складах взрывч. веществ и т. п. ...	0- 10
2. Гражданские здания а) В помещениях, предиазнач. для пребывания в них людей в одежде.	18 — 22
б) В помещениях, предиазнач. для пребывания в них людей без одежды, напр. в операц. палатах больниц, купальных помеще- ниях и т. 			22 — 25
3. Промышленные здания а) В цеховых помещениях, обогреваемых только от приборов отопления в зависимости от характера труда 		14 — 1S
б) В цеховых помещениях, в которых помимо тепла, поставляе- мого приборами отопления (до начала работ) в процессе работ, выделяется дополнит, тепло от происходящих в нем процессов в зависимости от способов удаления избыточного тепла ....	12 — 25
в) В помещениях, предназначенных для производственных про- цессов, требующих высокого теплового режима, например в сушилках, камерах пропаривания и т. п		30 — 60
чения. Объясняется это тем, что применявшиеся до последних	и выше до 160 лет конст-
рукции благодаря своей массивности во многих случаях оказывались благо-
приятными в отношении слабого распространения звуков и без принятия
специальных мер. С применением же новых конструкций, с облегчением их
веса и более высоким использованием свойств материалов оказалось необ-
ходимым применять специальные меры борьбы со звуком. К сожалению при-
меняемые меры, в силу не всегда правильных представлений о природе и
процессах проявления звука, сплошь и рядом не приводят к желательным
результатам. Множество неудачных примеров в соврем, строительстве
убедило в необходимости уделения вопросам звукоизоляции значительно
большего внимания, чем эго имело место до сих пор (т. VI, проф. Людвиг Г. М.,
„Строительная акустика", стр. 671).
Влагоизоляция. Изоляцию перекрытий от проникания в них водяных па-
ров приходится устраивать по следующим причинам. Как известно, в воз-
духе вообще, а следовательно и в воздухе помещений всегда содержится не-
которое количество паров воды. Количество их в помещениях зависит глав-
183
ным образом от характера эксплоатации зданий. Нормальное значение от-
носительной влажности в жилых помещениях составляет от 30 до 60%.
В специальных зданиях количество паров может выходить за указанные
пределы; таковы бани, прачечные, парилки, сушилки и т. д. Упругость па-
ров зависит от температуры воздуха в помещении; опа возрастает с повы-
шением и падает с понижением температуры воздуха в помещении.
Так как температуры воздуха в помещении неодинаковы по высоте
(повышаются по мере передвижения снизу вверх), то ограждающие части
помещений всегда находятся в условиях неодинакового температурного окру-
жения. Поэтому и упругости водяных паров по обеим сторонам огражде-
ния неодинаковы. В силу этого водяные пары стремятся диффундировать
(пройти) через тело ограждений, причем устремление это тем энергичнее,
чем больше разность давлений пара по обе стороны ограждения. Вступив
в тело ограждения и проходя его толщу в условиях понижающейся тем-
пературы, водяные пары охлаждаются и постепенно выпадают из воздуха
в виде росы или так называемого конденсата. Отложение конденсата в
частях перекрытия крайне нежелательно, так как влажное перекрытие ста-
новится более тепло- и звукопроводным; кроме того увлажнение способст-
вует распространению грибка.
Поэтому во всех случаях, когда перекрытия разделяют помещения с
разными тепловыми режимами (перекрытия в холодильниках), или являются
ограждениями (чердачные перекрытия) и т. п., принятие мер, предупрежда-
ющих это явление, является совершенно обязательным. Изоляция имеет
целью преградить доступ водяного пара в перекрытие со стороны поме-
щения с более высокой температурой. Сводится она к устройству в соот-
ветствующем поверхностном слое прослойки из материалов, которые в боль-
шей или меньшей мере являются воздухе-и паронепроницаемыми.
Устройство изоляционного слоя необходимо также в междуэтажных пере-
крытиях для предупреждения протекания через перекрытие из вышележащих
помещений воды и других жидкостей, выпадающих систематически или мо-
гущих попасть случайно на полы. В перекрытиях, на которые могут выпа-
дать значительные количества жидкостей (бани, прачечные, моечные, душе-
вые, уборные и т. п.), изоляция достигается устройством водоустойчивых
полов или выстилкой их непроницаемыми и химически стойкими материа-
лами. Подобная изоляция необходима в помещениях промышленных зданий,
где возможно пролитие на пол различного рода растворов, кислот, щело-
чей, масел и тому подобных веществ, вредных как для состояния конст-
руктивных частей, так и для нижележащих помещений. В помещениях жи-
лых зданий с обычными дощатыми полами, подвергающимися периодической
мойке, изоляция устраивается в виде специального слоя, располагаемого
подпольно.
При устройстве влагоизоляции необходимо иметь в виду следующее:
древесине должны быть обеспечены условия, при которых, как принято
говорить, „дышание" древесины происходило бы беспрепятственно; окруже-
ние дерева со всех сторон воздухонепроницаемой оболочкой недопустимо.
Отсюда следует, что перекрытия, требующие устройства непроницаемых
слоев и сверху и снизу, при решении в дереве, должны быть двуслойными,
причем слои, несущие изоляцию, должны быть разделены воздушным про-
межутком; в однослойных перекрытиях изоляция допустима только с одной
стороны.
184
Материалы для изоляции. Для изоляции перекрытий от потерь тепла и
проницания звука пригодны многие сыпучие и волокнистые материалы
в естественном состоянии, а также различного рода термо- и звукоизоля-
ционные фабрикаты кустарного или заводского изготовления. Наиболее
целесообразны те из материалов, которые дают простое и экономическое
решение. Выбор материала зависит от класса и назначения сооружения,
типа и местоположения перекрытий, санитарных и гигиенических допусков,
требований огнестойкости и тому подобных обстоятельств.
Пригодные для этой цели материалы применяются в трех видах: в виде
засыпки, смазки и фабрикатов изоляционного назначения.
В большинстве случаев эффективность применения выше у засыпок для
тепловой, а у смазок и фабрикатов изоляционного назначения для звуко-
вой изоляции. Взаимные преимущества и недостатки засыпок и смазок при-
мерно одинаковы, хотя технические свойства последних все же выше, чем
первых. Некоторые смазки, совмещающие в себе и влагоизоляционное ка-
чество, могут рассматриваться как универсальные.
Засыпки *.
Растительная земля представляет, с одной стороны, вполне удовлетво-
рительный материал как для тепловой, так и для звуковой изоляции; к при-
менению возможна только неунавоженная земля и то лишь после более
или менее длительной прокалки на огне (при температуре прокалки не
ниже 200э П).
Песок представляет материал, обладающий всеми необходимыми качествами
кроме требований малой весомости и непылимости. Для применения в
качестве термоизоляции пригоден только в тех случаях, когда небольшое
утяжеление не имеет особенного значения (небольшие здания) или когда
потребная толщина слоя незначительна (теплые районы). В этом случае
предпочтительнее одномерный (речной) песок примерно средней зернисто-
сти. Примесь глины как ухудшающая термичность агрегата нежелательна.
Для применения в качестве звукоизолятора предпочтительнее (овражный) пе-
сок одинаковой мелкой зернистости как дающий наименьший объем пу-
стот. Пригоден и разномерный песок, примесь глины желательна.
Строительный мусор, понимая под таковым смесь мелких щебенок кир-
пича, известняка и других пород камня с крошкой кладочных и штукатур-
ных растворов, вполне пригодный изолятор как против потери тепла, так
и против проникания звуков. Различают два вида мусора: подобранный как
остатки при постройке новых зданий и полученный при разборке сущест-
вующих строений. Применение первого не встречает никаких возражений;
требуется лишь, чтобы он не был загрязнен и перемешан с растительной
землей. Применение второго вызывает серьезные возражения. В старом
здании накопляется много пыли, грязи, зародышей различных паразитов,
нередко эпидемических, и т. д. Все это вместе с мусором переносится
в новое здание и может быть причиной тяжелых заболеваний обитателей.
На этом основании строительный мусор, полученный от разборки старых
зданий, возможно применять только после того, как он будет выдержан под
действием мороза и подобно растительной земле прокален на огне.
1 Более подробно см. тт. IV и V „Строительные материалы".
185
ЗОЛЫ И Шлаки всех видов и происхождений также пригодны для указан-
ной изоляции. Для тепловой изоляции—шлаки, а для звуковой—золы. Ко-
тельные и негранулированные доменные шлаки как представляющие смесь
спекшихся кусков разной крупности должны предварительно дробиться до
состояния песка; гранулированные доменные шлаки, приводимые в состояние
песка процессом грануляции, никакой предварительной обработки не требуют.
К применению рекомендуются шлаки, достаточно выветрившиеся в атмос-
ферных условиях; минимальным сроком выветривания считается один год.
Диатом и трепел представляют прекрасный материал для изоляции обо-
их явлений. Применяются в естественно мелком или в размолотом до круп-
ности песка виде. Отличаются чистотой и антисептичностью. Нашими ис-
следователями подмечено, что диатом избегают насекомые и паразитические
животные. Диатом и трепел сильно гигроскопичны, причем впитывают вла-
гу не только из воздуха, но и из окружающих тел. В сухом и мелком
порошке легко дают пыль.
Торф в виде порошка, крошки или волокон (сфагнум) с соблюдением не-
обходимых предосторожностей также пригоден для тепловой и звуковой
(отчасти) изоляции. Для тепловой изоляции предпочтительнее торф-сфагнум,
для звуковой же следует предпочитать торфяную крошку.
Гигиенические свойства торфа различны. Наиболее благоприятен беззе-
млистый торф-сфагнум. Первое время (в свежем состоянии) сфагнум даже
антисептичен; в дальнейшем же эти свойства теряются. Все же землистые
сорта торфа более или менее бактериальны и в них охотно заселяются
различного рода паразитические насекомые. Кроме того торф отличается
значительной гигроскопичностью и при этом впитанную влагу отдает обратно
с трудом. Это указывает на необходимость всемерных забот о недопуще-
нии к торфу влаги и об удалении той, которая им выделяется при высыха-
нии. Ввиду горючести торф вообще, а особенно волокнистый торф-сфагнум
требует защиты от возгорания. Защита должна быть надежной и в то же
время не должна препятствовать свободному испарению торфом влаги. Она
может быть выполнена из сыпучих материалов по какой-либо также по-
ристой подстилке, предупреждающей просыпание отдельных зерен вниз,
или в виде пористой корки, слегка сцементированной раствором.
Хвоя и шишка, обрезки пробки, лузга, шелуха, костра питательных и
технических культур и тому подобные отходы сельскохозяйственного
производства пригодны для тепловой изоляции в чердачных перекрытиях.
Применение их должно сопровождаться соответствующими мероприятиями
профилактического порядка. Например, в предупреждение внесения в пе-
рекрытие заразы грибком хвоя и шишки должны быть прокалены на
солнце; костра должна быть защищена противопожарным покровом и т. д.
Смазки Ч
Смазки на глине различного рода минеральными (шлаки, уголь,
крошка легких камней и т. д.) или органическими (камыш, солома, сорняк,
торф, костра, лузга, кора, опилки и т. д.) добавками вполне пригодны для целей
тепловой, звуковой, а иногда и влажностной изоляции. Известно, что вся-
кого рода органики сохраняются в глине долгое время, если влажность их
1. Более подробно см. тт. IV н V .Строительные материалы".
186
не меняется. Для большей гарантии возможно однако антисептирование их
простейшими веществами, как например, раствором купороса, буры, свеже-
загашенной извести и т. п., а также импрегнирование смолами.
Смазки на простых вяжущих (алебастр, известь и алебастр, известь,
диатом) с различного рода наполнителями представляют наилучшие смаз-
ки. Благодаря тому, что гипс при твердении увеличивается в объеме, смаз-
ки на алебастре дают плотное примыкание, что важно для звукоизоляции.
Кроме того гипс при твердении поглощает определенное количество влаги;
при недостатке воды в растворе, необходимое для твердения количество ея
отсасывается из пор наполнителя, что ускоряет просыхание смазки.
Так как смазка легко намокает от воды, применение ее допустимо толь-
ко в сухих или защищенных от увлажнения местах. При возможности ув-
лажнения гипсовые смазки способствуют размножению грибка.
Смазки на извести, диатоме и органических наполнителях представля-
ются наилучшими. Очень легки, эффективны и благодаря отсасывающему дей-
ствию диатома оказывают высушивающее действие на соседние влажные
части перекрытия. Состав смазок от 1:2:4 до 1:3:6.
Выстилочные и плитные материалы
Для термоизоляции чердачных перекрытий вполне пригодны стебли
ствольных растений: бамбук, камыш, боярышник, степной бурьян, хворост
и т. п. Применение их возможно в качестве выстилки по какой-либо несу-
щей основе либо в качестве самонесущих термоизоляторов с соответствую-
щей защитой от возгорания слоем легкой и пористой смазки.
Морозин, шевелин, соломит, камышит, фибролит, каганит, инсорит,
торфолеум, флоэмалит, строморганики, силикаторганики и тому подобные
плитные фабрикаты хорошие материалы для целей тепловой и звуковой
изоляции в перекрытиях. Применение их возможно в качестве выстилки
по конструктивной подоснове (мягкие, тюфячные и тому подобные фабри-
каты) или в качестве самонесущих элементов (прочные плитные фабрикаты).
Жесткие плитные материалы, каковы: камышит, соломит, фибролит, до-
статочно хорошо сопротивляются изгибу (при определенных пролетах).
Кроме того поверхность их благоприятствует сцеплению с раствором, что
позволяет производить оштукатурку без драни; остальные материалы шту-
катурку без драни не держат вовсе или держат ненадежно. Гигроскопич-
ность незначительна; влагонасыщение в большей или меньшей степени
присуще всем фабрикатам.
Влагоизоляционные материалы
Влагоизоляция достигается введением в перекрытие плотных прослойков
в виде выстилки, смазки или путем эмульсирования и покраски поверхно-
стных слоев. Чаще всего применяется выстилка толем; за отсутствием та-
кового иногда применяется простая бумага, смазанная олифой, смолой и
другими веществами.
Смазка осуществляется глиной, перемешанной со смолистыми веществами:
импрегнирова> ной глиной и глинопеком (тома IV и V, „Строительные ма-
териалы"). Смазку желательно готовить не на жирной глине, а на глине,
отощенной песком. Глино-пековая смазка готовится на совершенно сухих
1 Более подробно см. тт. IV и V . Строите п>ные материалы".
187
материалах. Глина и пек просушиваются, размалываются, тщательно пе-
ремешиваются и обращаются в пластическое состояние разогреванием в кот-
лах. Благодаря сухому процессу изготовления и отсутствию в пеке легко-
летучих веществ смазка сохраняет свой объем без изменения неопределенно
долгое время.
Преграждение доступа водяных паров может быть достигнуто также
введением в состав штукатурки потолков (если она имеется) жидкого стек-
ла, церезита и других эмульсивных материалов, дающих по отвердении
плотную стекловидную пленку, непроницаемую для паров воды. К анало-
гичным результатам приводит покраска потолков масляными красками, ла-
ками и т. п. Некоторые практики считают, что непроницаемая пленка
создается побелкой известью на молоке или кипятке.
Расположение изоляции. Расположение изоляции в перекрытии зависит
от общего устройства перекрытия, от характера изоляции и принятых ма-
териалов. В плитных конструкциях все изоляционные слои располагаются на
поверхности их сплошным покровом; в балочных же системах изоляция мо-
жет быть расположена различно: либо поверху, либо в промежутках между бал-
ками, либо снизу в виде подшивки к балкам. При междубалочном распо-
ложении изоляции из материалов, требующих подосновы (сплошной или
редкой), таковая укладывается на специально устроенной конструкции или
на подшивке потолков, если она имеется в перекрытии.
Подоснова укладывается на четверти,' отформованные в балках из бето-
на, на полки металлических балок или на специальные бруски, прибивае-
мые к балкам гвоздями (при деревянных балках); возможны и иные реше-
ния, в частности подвеска подосновы к балкам на металлических хомутах.
При использовании в качестве подосновы деревянной подшивки следует
учитывать несущую способность подшивки. Определяется она сопротивле-
нием гвоздя выдергиванию и сопротивлением древесины промятию под
шляпкой. При забивке через шайбу несущая способность гвоздя повыша-
ется. Несущая способность одного среднемерного гвоздя, забитого без
шайбы (в условиях среды из воздушно-сухих сосновых материалов) при
глубине забивки примерно на -:3 длины гвоздя, составляет от 30 до 70 кг,
а в среднем около 50 кг. Жесткие материалы укладываются на полки или
четверти балок при междубалочном расположении изоляции и подшиваются
или подвешиваются к балкам при расположении ниже балок. В случае
расположения изоляции между балками в самом низком положении с целью
получения гладких штукатурных потолков необходимо низ изолятора опус-
кать ниже балок на толщину штукатурки. В предупреждение откола
нижних кромок деревянных балок прибивку брусков следует делать
по возможности дальше от нижнего края последних. Низкое положение
брусков может быть допущено только при легковесном изоляторе или при
необходимости уширения низа балок для подшивки слабыми материалами.
Брускам для прибивки к балкам рекомендуется придавать не квадратное, а
прямоугольное сечение как более надежное и мощное.
Поверхностные части.
Поверхностные элементы разделяются на: верхний, устраиваемый с целью
придания перекрытию необходимых эксплоатационных удобств, и нижний —
для приведения нижней поверхности перекрытия в соответствие с эстети-
188
ческими, гигиеническими и тому подобными требованиями, либо со специ-
альной целью для защиты перекрытия от огня, газов и т. и.
Возможны перекрытия и без поверхностных слоев с дощатыми настилами
в летних или временных помещениях (такие перекрытия сравнительно редки).
Устройство верхнего слоя сводится к устройству полов, отвечающих
характеру эксплоатации помещений (том VII, „Чистые полы“).
Нижний поверхностный слой перекрытия. Устройство нижнего поверх-
ностного слоя сводится к образованию гладкой потолочной поверхности,
закрывающей все щели и неровности в несущей части перекрытия и защи-
щающей эти части от непосредственного действия возможных в помещении
вредных факторов. В качестве такого слоя чаще всего применяется шту-
катурка, наносимая по предварительно подбитой снизу драни, камышовым
плетенкам и рейкам по так или иначе закрепленным металлическим
сеткам или, наконец непосредственно по подлежащей оштукатурке поверх-
ности. В обычных случаях для штукатурки применяются известково-песча-
ные растворы 1:2,5—3,0 с добавлением алебастра. Добавление алебастра
делается для того, чтобы ускорить схватывание наметов штукатурки и вести
работы возможно быстрее. Последнее время ЦИТ внедряется способ
нанесения штукатурки без добавления алебастра.
Штукатурки указанных составов при действии огня легко прогреваются
и проводят тепло к вышележащим слоям, трескаются и обваливаются, обна-
жая для огня и воздуха уже подогретые, а следовательно подготовленные
для горения части, если они неогнестойки. Поэтому в тех случаях, когда
требуется более надежная защита перекрытия от возгорания, снизу для
штукатурки применяются растворы, отличающиеся повышенным термическим
сопротивлением, каковы: известково-торфяные, известково-опилочные, изве-
стково-угольные и т п.
В практике они известны под названием терморастворов или просто
термоштукатурок. Обычный состав их 1:3. Входящие в раствор органиче-
ские компоненты подлежат обязательному антисептированию.
Простейший способ антисептирования состоит в предварительном выма-
чивании их в 3°/0-ном растворе железного купороса. Более подробно см.
тт. IV, У„Строительные материалы
Сухая штукатурка. Вместо обычной штукатурки, наносимой по драни
мокрым путем, может быть применен способ облицовки перекрытия снизу
специальными плитами. Этот способ, известный под названием сухая шту-
катурка, имеет несомненное преимущество перед способом обычного шту-
катуривания; упрощается работа, так как при облицовочном способе тре-
буется только подшивка плит и затирка швов, уменьшается число материа-
лов, так как дрань и гвозди не нужны, ускоряется просушка здания и
ввод его в эксплоатацию и т. д. Поэтому во всех случаях, когда штука-
турка необходима, следует стремиться к облицовке перекрытия по указан-
ному способу. В качестве материала для этой цели пригодны: плоская ас-
бофанера, листовой гипсолит армированный бумагой, плиты из перерабо-
танного камыша. Производство этих материалов уже поставлено и подлежит
расширению. Имеются попытки к применению облицовки из фибролитовой
фанеры, заранее оштукатуренной с одной стороны; попытка эта пока не имеет
успеха. Вместо обычной (сырой) илц сборной (сухой) штукатурки может
быть применена облицовка поверхности перекрытия плотно прессоваными
фабрикатами: баркалаит, арборит, инсорит и т. д.
189
При облицовке материалами этой группы требуется также только под-
шивка, промазка щелей и окраска поверхности. Для повышения огнестой-
кости перекрытия желательна окраска огнезащитными составами. Необходимо
указать еще на один способ обработки нижних поверхностей перекрытий,
распространенный в заграничной практике —это подшивка плотным картоном,
специально гофрированным или усиленным для жесткости картонными же
ребрышками, а также обшивка потолков материей.
Выбор типа перекрытий.
При выборе типа перекрытия необходимо иметь в виду: деление пере-
крытий на сгораемые и несгораемые условно и не вполне отвечает сути
дела; к сгораемым относятся перекрытия, содержащие деревянные части,
или фабрикаты органического происхождения; к несгораемым же относятся
перекрытия, состоящие из каменных, бетонных и тому подобных материалов.
Между тем известно, что поведение железа при пожаре чрезвычайно не-
благоприятно. Известны случаи, когда при пожаре зданий несгораемые
перекрытия на железных балках в силу расширения металла от нагревания
Врем, сопрот
на разрыв
6 не/см*
5000
4000 -______.
3000
2000
Ю00
t °C Ш0 200 300 400 500 600 700 800
йинеин.удлинен
ЙО
ю,о
8,0
60
40
2Д
оказывали столь сильный распор
на стены, что рушились не только
перекрытия, но и стены. С другой
стороны, известен случай, когда
при пожаре заводского здания
стены, выполненные из сгораемого
материала (фибролита), оказались
неповрежденными и после неболь-
шого ремонта продолжают слу-
жить и поныне.
Замечено, что при пожаре зда-
до 600—700° и что продолжи-
Черт, 268. График зависимости крепости и
удлинения железа от температуры.
ний температура пожара может доходить
тельность горения составляет не более 1 — 2 час. Это указывает, что более
жизненной была бы классификация пв признаку пожарной выносливости
конструкций. Наименее выносливыми являются незащищенные деревянные пе-
рекрытия и перекрытия на железных балках, если нагревание их при по-
жаре может достигнуть опасных пределов. Приводимый график поясняет
сказанное (черт. 268).
Наиболее выносливы защищенные от возгорания хотя бы и сгораемые
материалы, а также железобетонные массивные перекрытия. Защита должна
предохранять не только от непосредственного действия пламени, но и от
нагревания до температуры разложения (сухая перегонка) или до темпера-
туры возгорания. Для медленно горящих или тлеющих материалов (торфо-
леум, фибролит) достаточной защитой служит обычная штукатурка. Для
защиты деревянных частей нужны более серьезные меры: штукатурка по
войлоку, асбесту, термоштукатурка и т. д.
Заметим, что защита снаружи не уничтожает выносливости перекрытия,
если устройство его допускает возможность горения изнутри. В этом от-
ношении очень неблагоприятны перекрытия с воздушными пространствами
между поверхностными слоями. Эти пространства содержат достаточное
количество воздуха для того, чтобы поддержать горение; такие перекрытия
нежелательны.
190
Наиболее желательны перекрытия, не содержащие пустот между гори-
зонтальными слоями, т. е. перекрытия со слоями, сближенными вплотную.
Перекрытия, имеющие воздушные прослойки между горизонтальными
слоями, нежелательны и с санитарной точки зрения. Это способствует скоп-
лению в них пыли, поселению грызунов, а кроме того затрудняет дегазацию
зданий.	’
Резюмируя сказанное, необходимо признать, что наиболее желательным
типом является беспустотный однослойный с так называемыми открытыми
балками. В этом случае потолок принимает ребристый вид.
Выводы в пользу ребристых перекрытий отнюдь не обязывают к повсе-
местному их применению. Они имеют и недостатки: повышается теплоотдача,
ухудшается распределение тепла в помещении, ухудшается распределение
света в помещении при расположении их поперек здания, повышается зыб-
кость перекрытия при тонких балках, создается неприятное впечатление уз-
ких ребер при частом их расположении и т. д.
Поэтому во всех случаях, когда ребристые перекрытия на легких балках
недопустимы или нежелательны, перекрытия могут быть и двухслойными,
когда же применение открытых балок не вызывает серьезных возражений,
предпочтение должно отдаваться им.
Основы экономики перекрытий.
Экономика перекрытий строится главным образом па легкости, тонине и
наличии в перекрытии только самых необходимых элементов. Чем перекры-
тие легче, тем больше облегчаются стены, колонны, фундаменты и т. д.
Чем меньше толщина перекрытия, тем меньше объем кладки, потребной
для стен здания при одной и той же высоте помещений. Минимально не-
обходимое число элементов содержится только в однослойных перекрытиях.
Применение рационально устроенных легких и тонких перекрытий, хотя бы
обходящихся дороже, чем тяжелые и толстые двухслойные перекрытия, в
конечном итоге может принести значительную экономию средств. Напри-
мер, замена двухслойного перекрытия толщиной 28 см однослойным тол-
щиной 8 см в пятиэтажном здании сокращает высоту стен на 1 м., а объем
кладки на 6°'о.
При выборе типа перекрытия необходимо принимать такие, которые
отвечают срокам службы основных частей здания или, что равносильно,
классу сооружения. В зданиях высших (0 и I) классов должны применяться
главным образом железобетонные перекрытия как наиболее долговечные.
В зданиях низших (III и IV) классов должны применяться деревянные пере-
крытия, как наиболее соответственные. В зданиях II класса довольно часто
лучшие решения дают перекрытия на металлических балках; в настоящее
время вследствие дефицита металла следует избегать применения таких пе-
рекрытий и заменять их железобетонными и деревянными.
Инж. Кравчени Н. И.
РАСПРОСТРАНЕННЫЕ ТИПЫ МЕЖДУЭТАЖНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ.
Междуэтажное перекрытие. Тип 1.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость низкая. Звукоизоляция полная.
Вес перекрытия, включая вес балок, в среднем = 63,10 кг/м2.
Полезная нагрузка Рг = 150, 200 и 250 кг/м1'.
Прогиб балок 1/ss30 I-
Пригодно для применения в гражданских и промышленных зданиях
III класса.
Устройство перекрытия (черт. 269). Балки из чистообрезных, оструган-
ных с лицевых поверхностей сосновых досок, причем доски могут быть
одиночными или составными из оплаченных между собой двух досок на
Асфальт-Зйсм Изоляу. бумага в I слой
лг

Настил из шпунтован
оструган, снизу досок-Здсм
ребро. Сплачиваемые доски долж-
ны быть сколочены гвоздями дли-
ною, равной общей толщине спла-
чиваемых досок, в количестве по
2 шт. на 1 пог. м балки. По бал-
кам делается настил из 3,5-сж
шпунтованых, чисто отструган-
ных с лицевой стороны досок,
прибиваемых к балкам 10 см гвоз-
дями по 1—2 шт. на каждое пе-
— а-----
Черт. 269.
ресечение с балкой. Настил выстилается изоляционной бумагой, назначе-
ние которой предотвращать возможное растрескивание асфальтового слоя
при усушке настила. По изоляционной бумаге делается обычное однослой-
ное асфальтовое покрытие толщиною 2,0 см с затиркой поверхности мелким
сеяным песком. Снизу перекрытие покрывается силикатными (огнезащит-
ными) красками.
Таблица 28.
Максимальные расчетные пролеты / в м при полезной нагрузке 150 кг/л<2.
Л X Ь см	а = 0,80				1,100				а = 1,20			
	5	6	7	10	5	6	71	10	5	6	7	10
16	3,14	3,34	3,49	3,92	2,85	3,07	3,26	3,65	2,61	2,85	3,07	3,44
17	3,34	3,55	3,71	4,16	3,02	3,29	3,46	3,87	2,77	3,02	3,25	3,65
18	3,54	3,73	3,92	4,41	3,20	3,50	3,66	4,09	2,93	3,20	3,45	3,86
19	3,73	3,93	4,14	4,65	3,38	3,68	3,86	4,32	3,09	3,38	3,64	4,07
20	3,94	4,14	4,36	4,88	3,55	3,86	4,06	4,54	3,24	3,55	3,83	4,28
192
Продолж. табл. 28.
ЛХ Ъ см	а = 0,80			а = 1,00				’ а =1,20			
	5	6	7	10	5	6	7	10	5	6	7	10
21	4,10 ' 4,35	4,58	5,11	3,72	4,05	4,26	4,75	3,40	3,72	4,02	4,49
22	4,29 4,56	4,78	5,34	3,90	4,24	4,46	4,98	3,57	3,90	4.20	4,70
23	4,48 , 4,76	5,00	5,58	4,08	4,43	4,66	5,20	3,73	4,07	4,39	4,92
24	4,68; 4,97	5,22	5,82	4,25	4,62	4,86	5,43	3,89	4,25	4,57	5,16
25	4,871 5,18	5,43	6,06	4,42	4,81	5,06	5,65	4,05	4,42	4,76	5,40
26	5,07 5,37	5,65	6,30	4,60	5,00	5,26	5,87	4,21	4,60	4,95	5,65
Таблица 29.
Максимальные расчетные пролеты /
в м при полезно:! нагрузке 200 кг'.ч2-.
ЛХ Ь см	а = 0,80				а = 1,00				а —		1,20	
	5	6	7	12	5	6	7	12	5	6	7	12
16	2,86	3,10	3,27	3,88	2,56	2,80	3,02	3,61	2,34	2,56	2,76	3,40
17	3,03	3,30	3,46	4,11	2,72	2,97	3,20	3,83	2,49	2,72	2,93	3,61
18	3,21	3,49	3,66	4,35	2,88	3,14	3,39	4,05	2,63	2,88	3,10	3,82
19	3,39	3.68	3,87	4,58	3,03	3,31	3,57	4,27	2,78	3,03	3,27	4,03
20	3.56	3,87	4,07	4,82	3,19	3,48	3,76	4,49	2,92	3,19	3,44	4,24
21	3,73	4,06	4,27	5,06	3,35	3,66	3,95	4,71	3,06	3,35	3,61	4,45
22	3,91	4,25	4,46	5,29	3,51	3,84	4,13	4,93	3,21	3,50	3,78	4,66
23	4,09	4,44	4,67	5,53	3,66	4,01	4,31	5,15	3,35	3,66	3,95	4,87
24	4,26	4,63	4,87	5,76	3,82	4,18	4,49	5,37	3,50	3 82	4,12	5,08
25	4,43	4,82	5,07	5,99	3,98	4,35	4,68	5,59	3,64	3,98	4,28	5,29
26	4,61	5,01	5,27	6,22	4,14	4,52	4,87	5,81	3,79 | 4,14		4,45	5,49
										Таб	л и ц а	30.
Максимальные расчетные пролеты						в м	при полезло:! нагрузке 250 кг,'м-.					
ЛХ b см		а ~	0,80			а =	1,00			а =	1,20	
	5	6	7	14	5	6	7	14	5	6	7	14
												
16	2,62	2,86	3,08	3,84	2,34	2,57	2,77	3,58	2,14	2,34	2,53	3,38
17	2,78	3,03	3,27	4,08	2,49	2,72	2,94	3,80	2,27	2,49	2,68	3,59
18	2,94	3,21	3,46	4,31	2,64	2,88	3,11	4,03	2,41	2,64	2,84	3,79
19	3,10	3,39	3,65	4,55	2,78	3,04	3,28	4,25	2,54	2,78	3,00	4,00
20	3,27	3,57	3,84	4,78	2,93	3,20	3,45	4.47	2,67	2,92	3,16	4,22
21	3,43	3,74	4,03	5,01	3,07	3,36	3.62	4,68	2,80	3,07	3,31	4,44 4,66
22	3,59	3,92	4,22	5,24	3,22	3,52	3,79	4,90	2,94	3,22	3,47	
23	3,74	4,09	4,41	5,47	3,36	3,67	3,95	5,11	3,07	3,36	3,62	4,88
24	3,90	4,27	4,60	5,71	3,50	3,83	4,12	5,33	3,20	3,51	3,77	5,07
25	4,06	4,44	4,79	5,94	3,64	3,98	4,29	5,55	3,33	3,65	3,93	5,26
26	4,23	4,61	4,98	6,18	3,79	4,14	4,47	5,77	3,47	3,79	4,09	5,45
с прн-
Примечание. Полная длина балок равна
бавлением на концы в зависимости от конструк 1ии
расчетной длине
опоры.
13. Строит, индустрия, т. V II
193
Междуэтажное перекрытие. Тип 2.
Характеристика'перекрытия. Огнестойкость удовлетворительная.
Звукоизоляция полная.
Вес I ерекрытия, включая вес балок, в среднем PL = 77,06 кг^М.'1.
Полезная нагрузка /’,= 150, 200 и 250 кг>м-.
Прогиб балок ’/„-„j /.
Пригодно для применения в гражданских и промышленных зданиях
II и III классов.
Устройство перекрытия, (черт. 270). Балки из чистообрезных сосновых
досок или брусьев стандартных сечений. Брусья могут быть цельными или
составными из сплоченных между собой двух досок на ребро. В последнем
случае доски должны быть сколочены гвоздями по 2 шт. на 1 пог. м балки;
длина гвоздей должна быть равна общей толщине сплачиваемых досок. По
балкам делается ьастил из 3,5-с.и шпунтованных досок, прибиваемых к бал-
кам 10-е.и гвоздями по одному гвоздю на каждое пересечение доски с бал-
кой. По настилу укладываются плиты фибролита и тому подобных фабри-
катов плотных сортов (у = 400 кг]мя) толщиной 2,5—3,0 см. На фибролит
наносится смоляная мастика слоем 1,0 см и по ней укладывается паркет из фане-
ры. Рецептура и способ при-
Паркет из фанеры-0,5см	Выстилка фиВроли-
Смоляная мастика-\0смх\'\том толщ-2,5см
готовления смоляной мастики
указаны в тт. „Строймате-
риалы". Фанера для парке-
та берется трехслойная тол-
щиной 0,5 си обычной или
специальной клейки с верх-
ним слоем из древесины ка-
ких-либо твердых пород. Фа-
нерные шашки могуг иметь
произвольные размеры и
форму. Наиболее удобной
формой шашек с производ-

Шлцнт. досчатый настил
Термоштцкотцрка по
дрони-ОВВсм
а---------
Черт. 270.

ственной стороны, а также
с точки зрения рациональной распиловки фанерных листов на части надо
считать квадрат 50,0 X 50,0 си. Шашки, полученные в результате распи-
ловки фанерных листов, острагиваются с кромок, приводятся к правильной
форме и подвергаются пропитке специальными составами. Пропитка де-
лается с целью придания фанере водоустойчивости и твердости. Устройство
пола ведется так. Участок перекрытия под 2—4 шашки ограждается 2—3 брус-
ками высотою 1,0 см (образуется форма). Огражденное место заполняется мас-
тикой, предварительно разогретой до текучего состояния. Нанесенный слой
выравнивается и предоставляется остыванию до начала загустения. С наступ-
лением этого момента на мастику кладутся шашки, которые для более на-
дежной приклейки, а также во избежание коробления придавливаются
к мастике каким-либо плоским грузом. Груз снимается по затвердении
мастики. Нижняя поверхность перекрытия после прибивки к балкам тре-
угольных брусков 5,0 X 5,0 см штукатурится термоизоляционной штука-
туркой по драни. Штукатурка или известково-шлаковая 1 :3 толщиной
2,0 см или известково-опилочная 1 : 2 толщиной 3,0 см. В обоих случаях
добавляется алебастр.
194
Таблица 31.
Максимальные расчетные пролеты / в м при полезной нагрузке 150 кг/лг.
ЛХ Ь см	а = 0,80				1 «=1,00				а = 1,24			
	5	6	7	10	5	6	7 ।	10	5	6	7 1	10
16	3,07	3,25	3,42	3,84	2,76	3,02	3.19	3,58	2,52	2,76	2,98	3,37
17	3,26	3,46	3,64	4.08	2,93	3,20	3,39	3,80	2,68	2,93	3,16	3,58
18	3,45	3,67	3,85	4,32	3,10	3,39	3,58	4.02	2,84	3,10	3,35	3,79
19	3,64	3,86	4,(6	4,55	3,27	3,57	3,78	4,24	2,99	3,27	3,53	4,00
20	3,82	4,06	4,27	4,78	3,44	3.76	3,98	4,46	3,15	3.44	3,71	4,21
21	4,02	4,28	4,47	5,01	3,60	3.94	4,18	4,68	3,30	3,51	3,89	4,42
22	4,21	4,46	4.69	5,24	3,78	4,13	4,37	4,90	3.46	3,78	4/ 8	4,63
23	4,39	4,67	4,89	5,47	3,95	4,31	4,57	5,12	3,61	3,95	4,25	4,83
24	4,58	4,86	5,11	5,71	4,11	4,49	4,76	5,34	3,77	4,12	4,44	5,04
25	4,76	5,07	5,32	5,95	4,28	4,67	4,96	5,56	3,93	4,29	4,62	5.24
26	4,95	5,26	5,52	6,18	4,45	4,86	5,16	5,77	4,08	4,46	4,81	5,44
Таблица 3'2.
Максимальные расчетные пролеты / в м
р:< полезной нагрузке 200 кг;м2.
h X b см		а =	0,80			а ~	1,00			а =	1,20	
	5	6	7	10	5	6	7	10	5	6 !	7	10
												
16	2,78	3,04	3,21	3,60	2,49	2,73	2,95	3,35	2,28	2,49	2,69	3,16
17	2,95	3,23	3.40	3,8 "	2,65	2,89	3,12	3,55	2,40	2,65	2,86	3,35
18	3,13	3,42	3,60	4,04	2.80	3,05	3,30	3,76	2,57	2,80	3,02	3,54
19	3 29	3,60	3,80	4,26	2,96	3,24	3,49	3,97	2,70	2,96	3,19	3,74
20	3,46	3,79	4,00	4.48	3,11	3,40	3,66	4,17	2,84	3,11	3,36	3,94
21	3,64	3,98	4,19	4,70	3,26	3,57	3.85	4,38	2,99	3,26	3,52	4.14
22	3,85	4,16	4,39	4,92	3,42	3,74	4,02	4,59	3,13	3,42	3,69	4,33
23	3,98	4,35	4,58	5,13	3 58	3,90	4.21	4,79	3,27	3,58	3,85	4,52
24	4,15	4,52	4,78	5,35	3,72	4,07	4,38	5,00	3,42	3,73	4,02	4,62
25	4,32	4,71	4,98	5,57	3,88	4,24	4,56	5,20	3,55	3,88	4,18	4,72
26	4,48	4,90	5,18	5,79	4,03	4,40	4,75	5,40	3,69	4,04	4,35	4,82
Таблица 33.
Максимальные расчетные пролеты / в м
при полезной нагрузке 250 кг/м2.
h X Ь см		а —	0,80			а =	1,00			а =	1,20	
	5	6	7	12	5	6	7	1 12	5	6	7	12
												
16	2,56	2,80	3,03	3,61	2,30	2,51	2,71	3,36	2,10	2,29	2,47	3,17
17	2,72	2,97	3,20	3,83	2,43	2,66	2,87	3,57	2.23	2,44	2.63	3,37
18	2,88	3,15	3,39	4,05	2,58	2,82	3,04	3,78	2,36	2,58	2,78	3,57
19	3,03	3,31	3,57	4,26	2,72	2,98	3,21	3,98	2,49	2,72	2,94	3,76
20	3,19	3,49	3,76	4,49	2,86	3,13	3,37	4,19	2,62	2,86	3,09	3,96
21	3,35	3,66	3,94	4,72	3,00	3,29	3,54	4,40	2,75	3,00	3,24	4,15
Продолж. табл.— стр. 196.
13»
195
Продол Ж. табл. 33.
Л X & см	а = 0,80				а = 1,00				а = 1,20			
	5	6	7	12	5	6	7	12	5	6	7	12
22	3,51	3,83	4,13	4,94	3,15	3,44	3,70	4,61	2,88	3,15	3,39	4,34
23	3,66	4,00	4,31	5,16	3,29	3,59	3,87	4,81	3,01	3,29	3,54	4,53
24	3,82	4,17	4,50	5,38	3,43	3,74	4,04	5,02	3,14	3,43	3,70	4,73
25	3,98	4,34	4,69	5,60	3,57	3,90	4,20	5,22	3.26	3,57	3,85	4,93
26	4,13	4,52	4,86	5,81	3,71	4,05	4,38	5,42	3,40	3,71	4,00	5,12
Примечание. Полная длина балок paBia расчетной длине с при-
бавлением на концы в зависимости от конструкции опоры.
Междуэтажное перекрытие. Тип 3.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость в штукатуренном типе невы-
сокая, в неоштукатуренном типе — низкая.
Звукоизоляция полная.
Вес перекрытия, включая вес балок, в среднем Рх= 117,5 кг\м\ .
Полезная нагрузка Р2 = 150, 200 и 250 кг^м1.
Прогиб балок 1 2Г)0 I.
Пригодно для применения в зданиях III и IV классов.
Устройство перекрытия (черт. 271). Балки из брусьев или бревен, отесыва-
емых на 2 канта, шириной d. По балкам делается настил из шпунтованных
досок толщиной 4,0 см, прибиваемых 10-см гвоздями по 1 шт. на каждое
Изоляц бумага в [слой Настил из шпунт,
Д смальт-2 см / досок-А см I
\Г -----------/—а--------------f
||и1й»1нипшы1шиишип»1иннш ।WHniMrtHHMiiinniimiiniJtiinmwiijiiiirrl
_ Подшивка из
Загонки-фсм \
\ Подшивка из досок-2 см
Штукатурка по драни-2$ см
пересечение доски с балкой.
Дощатый настил выстилает-
ся изоляционной бумагой р
один слой в предотвраще-
ние возможного растрескива-
ния асфальтового слоя при
усушке настила. По изоля-
ционной бумаге делается
обычный однослойный ас-
фальтовый пол толщиной
2,0 см с затиркой поверхно-
сти мелким сеяным песком.
Черт. 271.	Подшивка делается или из
вагонки толщиной 1,3 см,
спрофилеванной в четверть, прибиваемой 5-см гвоздями по 1 шт. на каж-
дое пересечение доски с балкой, или из расколотых вдоль 2,0-сж досок,
прибиваемых 7,0-см гвоздями по 2 шт. на каждое пересечение с балкой.
В последнем случае нижняя поверхность перекрытия штукатурится по драни
обычной известково-песчаной штукатуркой. (Для 3 типа табл. 34, 35 и 36).
Междуэтажное перекрытие. Тип 4.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость низкая.
Звукоизоляция удовлетворительная.
Вес перекрытия, включая вес балок, в среднем Р^ — 150,9 кг/м1.
196
Таблица 34.
Максимальные расчетные пролеты / в м при временной нагрузке 150/а/зА
d см	15	16	17	18	19	20	21	22	23	24	25	26	27	28	.29	30
h см	14,5	15,5	16,45	17,4	18,4	19,35	20,3	21,3	22,25	23,2	24,2	25,15	26,1	27,12	28,05 29,0 1	
0,75	3,34	3,63	3,94	4,23	4,54	4,85	5,15	5,47	5,79	1 6,10’ 6,41		6,73	7,04	7,37	7,70	8,02
1,00	3,05	3,33	3,60	3,88	4,15	4,44	4,72	5,02	5,31	5,611 5,90		6,20	5,49	6,80	7,11	7,42
1,25	2,85	3,09	3,35	3,61	3,88	4,14	4,41	4,68	4,96	5,23	5,52	5,80	6,09	6,37	6,66	6,95
													Таблица			35.
Максимальные расчетные						пролеты		в м	при	временной нагрузке 200 кг/м?.						
d см	15	16	17	18	19	20	21	22	23	24	25	26	27	28 1	29	30
h см	14,5	15,5	16,45	17,4	18,4	19,35	20,3	21,3	22,25	23,2	24,2	25.15	26,1	27,1	28,05	29,0
0.751	3.15	3,43	I 3.72 4,00 4,30			4.58	4,88	5,17	5,48(5,78		6,09	6,39	6,70	7,00	7.31	7,61
1,00	2,88	3,14	3,39 3,6513,92			4,18	4,45	4,73	5,0215,29		5,58	5,86	6,15	6,43	6,73	7,03
1,25-2,59		2,86	3,14 3,40 3,65 3,91 ' -I	1				4,16	4,42	4,684,955,21 ।	1			5,48'5,75 1		6,03	6,30	6,59
Максимальные расчетные пролеты I и м при временной нагрузке 250 кг/лА
Таблица 36.
d см	15	16	17	18	19
h см	14,5	15,5	16,45	17,4	18,4
20
21	j | 22 23 24	25	26
20,3	21,3 22,25 23,2 I I	24,2	25,. 5
27
26,1
28
29
30
3,00
2,71
19,35
I
4,36 4,644,93, 5,2
Q ПП11 ОС| 1 С1 1 Л 7’
27,1
28,05
29,0
0,27 3,53 3,81 4,08	4,36 4,64^4,93, 5,21 5,51 5,80	6,10 6,39	6,69	6,99 7,30
2,99 3,233,483,74	3,99'4,25 4,511 4,77 5,05 5,32'5,60 5,87	6,15	6,4216,71
2.67 2.923.183.44	3.71:3,98 4,20| 4.46 4.71 4.97	5.22.5.49	5.74	6.0116.28
3,27
3,53
3,81
4,08
0,75
1,00------------------------- . ---------------------------------
1,252,42 2,67 2,923,183,44 3,71|3,98 4,20| 4,46 4,71 4,97 5,22.5,49 5,74 6,01 6,28
Примечание. Полная длина балок равна расчетной длине с прибав-
лением на концы в зависимости от конструкции опоры.
Полезная нагрузка /э2= 150, 200 и 250 кг’м2.
Прогиб балок 1L.n I.
1 u	Пригодно для применения
Настил из шпинт. С иной мелНии пссоИ-
НосоИ-25см' / ^см или строигл7
пеком-2$ см
Черт. 272.
в гражданских зданиях III и IV
классов.
Устройство перекрытия
(черт. 272). Балки из чистооб-
резных сосновых досок стан-
дартных сечений. Подшивка де-
лается из расколотых вдоль
2,5-сл< досок, прибиваемых
10,0-слг гвоздями по 2 шт. на
каждое пересечение с балкой.
Поверх подщицки делается смаз-
197
ка слоем 2,0 см импрегнированной глиной, перемешанной с каким-либо
волокном, киром и т. п.
Способ приготовления и рецептура смазки указаны в тт. „Строймате-
риалы". По смазке насыпается сухой мелкий песок слоем 4,0 см или
строительный мусор слоем 5,0 см, понимая под таковым смесь из кирпич-
ного щебня, крупностью 5,0 см, обломков отвердевшего раствора, песка,
глины и других земляных или органических примесей в небольшом коли-
честве. По балкам укладывается чистый пол из шпунтованных досок толщи-
ной 3,5 см, прибиваемых 8,0-см гвоздями по 1 шт. на каждое пересе-
чение с балкой. Нижняя поверхность перекрытия штукатурится по драни
обычной известково-песчаной штукатуркой.
Таблица 37.
Максимальные расчетные пролеты I в м при временной нагрузке 150 кг!м2.
h X Ъ см	а = 0,60				а = 0,80			14	а = 1,00			
	5	6	7	14	5	6	7		5	6	7	14
16	3,09	3,28	3,45	4.34	2.68	2,94	3,14	3,95	2,39	2,62	2,83	3,57
17	3,28	3,49	3,67	4,61	2,84	3,12	8,33	4,20	2,54	2,78	3,00	3,90
18	3,47	3,69	3,88	4,88	3,01	3,30	3,53	4,44	2,69	2,94	3,17	4,12
19	3,66	3,89	4,09	5,15	3,18	3,48	3,73	4,68	2,84	3,10	3,35	4,34
20	3,85	4,09	4,31	5,41	3,34	3,65	3.92	4,92	2,99	3,26	3,52	4,56
21	4,04	4,29	4,52	5,67	3,50	3,83	4,11	5,16	3,14	3,42	3,69	4,79
22	4,23	4,49	4,73	5,93	3,66	4,01	4,30	5,40	3,28	3,58	3,87	5,02
23	4,42	4,69	4,94	6,19	3,83	4 19	4,49	5,64	3,43	3,74	4,05	5,25
24	4,61	4,89	5,15	6,45	3,99	4,37	4,68	5,88	3,58	3,90	4,22	5,47
25	4,80	5,09	5,36	6,71	4,15	4,55	4,87	6,12	3,73	4,05	4,39	5,69
26	4,98	5,29	5,67	6,97	4,32	4,73	5,07	6,35	3,87	4,22	4,56	5,91
Таблица 38.
Максимальные расчетные пролеты / в
м прн временной нагрузке 200 кг/м2.
h/b см		а —	0,60			а =	0,80			а =	1,00	
	5	6	7	14	5	6	7	14	5	6	7	14
												
16	2,86	3,12	3,28	4,13	2,48	2,71	2,93	3,75	2,22	2,42	2,62	3,19
17	3,03	3,31	3,48	4,39	2,63	2,87	3,11	3,99	2,35	2,57	2,78	3,70
18	3,21	3,50	3,68	4,64	2,78	3,04	3,29	4,22	2,47	2,72	2,94	3,91
19	3,39	3,69	3,88	4,89	2,94	3,21	3,47	4,45	2,60	2,87	3,10	4,12
20	3,56	3,88	4,09	5,14	3,09	3,37	3,64	4,68	2,74	3,02	3,26	4,33
21	3,73	4,07	4,29	5,39	3,24	3,54	3,82	4,91	2,88	3.17	3,42	4,55
22	3,91	4,26	4,49	5,64	3,39	3,71	4,00	5,14	3,02	3,32	3,58	4,76
23	4,09	4,45	4,69	5,89	3,54	3,88	4,18	5,36	3,17	3,47	3,75	4,98
24	4,26	4,64	4,89	6,14	3,69	4,04	4,35	5,59	3,31	3,62	3,91	5,19
25	4,44	4,83	5,09	6,39	3,84	4,21	4,53	5,82	3,45	3,77	4,07	5,41
26	4,62	5,03	5,29	6,63	4,00	4,38	4,71	6,64	3,59	3,92	4,23	5,62
1.8»
Таблица 39.
Максимальные расчетные пролеты I в м при временной нагрузке 259 кг/.и3.
h\b см		а =	0,60			а =	0,80			а ==	1,00	
												
	5	6	7	14	5	6	7	14	5 '	1 6	7	14
16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26	2,68 2,84 3,00 3,17 3,33 3,49 3,66 3,83 3,99 4,15 4,32	2,94 3,12 3,30 3,48 3,66 3,82 4,00 4,18 4,36 4,54 4,73	3,14 3,34 3,53 3,72 3,91 4,10 4,29 4,48 4,68 4,87 5,06	3,95 4,20 4,44 4,68 4,92 5.16 5,40 5,64 5,88 6,12 6,36	2,32 2,46 2,60 2,75 2,89 3,03 3,17 3,32 3,46 3,6 < 3,74	2,54 2,69 2,86 3,01 3,16 3,31 3,47 3,63 3,78 3,94 4,10	2,74 2,91 3,08 3,25 3,41 3,58 3,75 3,92 4,08 4,25 4,42	3,59 3,81 4,03 4,25 4,47 4,69 4,91 5,13 5,35 5,57 5,78	2,07 2,20 2,33 2,46 2,59 2,72 2,85 2,97 3,10 3,22 3,35	2,26 2,40 2,54 2,68 2,82 2,96 3,10 3,25 3,39 3,53 3,67	2,45 2,60 2,75 2,90 3,05 3,20 3,35 3,51 3,66 3,81 3,96	3,33 3,54 3,75 3,95 4,16 4.36 4,57 4,77 4,98 5,18 5,38
Примечание. Полная длина балок равна расчетной длине с прибавле-
нием на концы в зависимости от конструкции опоры.
Междуэтажное перекрытие. Тип 5.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость низкая.
Звукоизоляция удовлетворительная. Вес перекрытия, включая вес балок,
в среднем Рх = 28,6 4“ 69,4 = 98,0 кг'м*.
Полезная нагрузка Р2== 150, 200 и 250 кг/м*. Прогиб половых и под-
шивочных балок I. Пригодно для применения в гражданских зданиях
III и IV классов.
Устройство перекрытия (черт. 273). Перекрытие представляет собой сис-
тему, состоящую из двух совершенно независимых друг от друга частей, а
именно из половой и потолоч-
ной конструкций, не связанных
друг с другом. Обе конструк-
ции совмещаются таким обра-
зом, чтобы, не приходя нигде в
соприкосновение, в то же вре-
мя давать перекрытию наимень-
шую общую высоту. Для удо-
влетворения последнего требует-
ся, чтобы между наиболее сбли-
женными частями конструкции
был прозор около 2,0 см. Бал-
ки той и другой конструкций
назначаются из сосновых до-
b
Настил из шпцнтоданнь к
\ досок-3$ см
Глина импрегмирсвонная Штукатурка
пеком-2,0 см	подрана-2,0 см
Черт. 273.
сок стандартных’, сечений. По
половым балкам настилается пол из
ние прибиваются к балкам гвоздями
каждое пересечение доски с балкой,
ется подщивка из расколотых вдоль
3,5-сш шпунтованных досок, послед-
длиной 8,0 см в количестве 1 шт. на
К потолочным балкам снизу прибива-
досок толщиною 2,0 с w. Прибивка до-
сок ведется гвоздями ' длиной 7,0 см в количестве по 2 шт. на каждое
199
пересечение доски с балкой. По подшивке делается смазка слоем 2,0 см из
глины, импрегнированной пеком или другими смолистыми веществами и
перемешанной во избежание растрескивания с каким-либо волокном. Спо-
соб приготовления и рецептура смазки указаны в т. л Стройматериалы “.
Штукатурка обычная известково-песчаная по драни.
Примечание. В потолочных конструкциях балки становятся на следу-
ющих расстояниях от балок половых конструкций: при а 1,0 м на расстоя-
нии • о а, при а> 1,0 м на расстоянии !/* а.
Таблица 40.
Максимальные расчетные пролеты I в м при временной нагрузке 150 кг/лА
Половые балки.
h'/b см	а = 0,80			а = 1,00			а = 1,20		
	5	6	7	5	6	7	5	6	7
16	3,33	3,53	3,71	3,31	3,28	3,45	2,85	3,10	3,26
17	3,53	3,75	3,94	3,29	3,49	3,66	3,02	3,29	3,46
18	3,74	3,97	4,17	3,48	3,70	3,88	3,20	3,48	3,66
19	3,94	4,18	4,39	3,67	390	4,09	3,37	3,67	3,85
20	4,15	4,40	4,62	3,86	4,10	4,31	3,55	3,87	4,06
21	4,35	4,61	4,85	4,05	4,30	4,52	3,72	4,06	4,26
22	4,56	4,83	5.08	4,24	4,50	4,73	3,90	4,25	4,47
23	4,76	5,05	5,30	4,43	4,70	4,94	4,08	4,44	4,66
24	4,97	5,27	5,52	4,63	4,91	5,15	4,26	4,63	4,86
25	5,17	5,48	5,74	4,82	5,11	5,35	4,43	4,81	5,06
26	5.37	5,69	5,97	5,01	5,31	5,57	4,60	5,00	5,26
Таблица 41.
Максимальн ле р [счетные пролеты I в м при гргменнол нагрузке 200 кг’м1.
Половые балки.
1 ЙХ b см	5	а = 0,80		а= 1,00			я =1,20		
		6	7	5	6	7	5	6	। 7
16	3,06	3,25	3,42	2,74	3,00	3,18	2,51	2,75	2,96
17	3,25	3,45	3,63	2,91	3,19	3,37	2,66	2,92	3,14
18	3,44	3,66	3,84	3,08	3,38	3,57	2,82	3,09	3,33
19	3,63	3,86	4,05	3,25	3,56	3,77	2,98	3,26	3,51
20	3,82	4,06	4,26	3,42	3,75	3,97	3,14	3,43	3,69
21	4,01	4,25	4,47	3,59	3,93	4,16	3,29	3,59	3,87
22	4,20	4,45	4,68	3,75	4.И	4,36	3,44	3,76	4,06
23	4,38	4,65	4,89	3,93	4,29	4,55	3,60	3,93	4,24
24	4,57	4,86	5,10	4,10	4,48	4,75	3,76	4,10	4,42
25	4,75	5,05	5,30	4,27	4,66	4,94	3,91	4,27	4,60
26	4,93	5,25	5,51	4,44	4,85	5, И	4,06	4,44	4,78
200
Таблица 42.
Максимальные расчетные пролеты / в м при временной нагрузке 250 лгг/лг2.
Половые балки.
ЛХ^ см	а = 0,80			а = 1,00			а — 1,20		
	5	6	7	5	6	7	5	6	7
16	2,77	3,03	3,20	2,48	2,72	2,93	2,27	2,49	2,68
17	2,94	3,22	3,40	2,63	2,89	3,11	2,41	2,64	2,84
18	3,12	3,41	3,60	2,79	3,06	3,29	2,55	2,79	3,01
19	3,29	3,59	3,79	2,94	3,22	3,47	2,69	2,94	3,17
20	3,46	3,78	3,99	3,10	3,39	3,66	2,84	3,10	3,34
21	3,63	3,96	4,19	3,25	3,56	3,84	2.98	3,25	3,51
22	3,80	4,15	4,39	3,41	3,73	4,02	3,12	3,41	3,68
23	3,97	4,33	4,58	3,56	3,89	4,19	3,26	3,56	3,84
24	4,14	4,52	4,78	3,72	4,06	4,37	3,40	3,71	4,00
25	4,30	4,70	4,97	3,87	4,22	4,55	3,54	3,86	4,16
26	4,47	4,89	5,17	4,03	4,39	4,73	3,68	4,02	4,33
Таблица 43.
Максимальные расчетные пролеты I в м.
Потолочные балки.
hXb см	а = 0,60		а = 0,80		а == 1,00	
	4	5	4	5	4	5
12	3,48		3,16	3,40	2,95	3,16
13	3,75			—	3,63	—	3,42
14	4,09	.—	3,68	3,86	3,44	3,68
15	4,31			—	4,17	—	3,94
16	4,58	—	4,19	4,49	3,91	4,20
17	4,86		—	4,77	—	4,46
18	5,14			4,71	5,05	4,40	4,72
19	5,42	.—	—	5,31	—	4,97
20	5,70			5,20	5,57	4,87	5,22
21	5,98	—	—	5,85	—	5,47
22	6,25	—	5,73	6,13	5,35	5,72
23	6,52			—	6,39	—	5,98
24	6,80	—	6,21	6,66	5,81	6,24
Примечание. Полная длина балок равна расчетной длине с прибавле-
нием на концы в зависимости от конструкции опоры.
Междуэтажное перекрытие. Тип 6.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость достаточная.
Звукоизоляция удовлетворительная,
Вес перекрытия 75—125 кг)м\
Нагрузки 150, 200 и 2§0 кг^м\
Прогиб балки */254 I,
2Q1
Перекрытие полусборного типа; рекомендуется при высоких балках, тре- *
бующих устранения зыбкости.
Пригодно для применения в гражданских и промышленных зданиях II и
III классов, преимущественно же II класса.
Устройство перекрытия (черт. 274). Балки из обрезных досок стандартных
сечений. К балкам с обеих боковых сторон прибиваются бруски 3\5 см.
Бруски ставятся с отступом от низа балок на 2 — 4 см и прибиваются
8-см гвоздями в количестве 2 шт. на 1 пог. м бруска. Между балками
ставятся поперечины из досок 3\8 — 4X10 см, точно отпиленных по дли-
не. Поперечины играют роль распорок, предупреждающих боковую зыб-
кость балок, и служат опорами для изоляционных плит. Бруски, прибитые к
балкам, входят в пазы на торцах поперечин и удерживают их от переме-
щений по вертикали. Расстояние между поперечинами в зависимости от
размеров и прочности опираемых на них плит колеблется около 0,5 м. Под
стыками плит нижнего ряда распорки сближаются и ставятся через 0,05—
0,10 м.
Смазка импрегнир, глиной
гл и но-пеком и тп 2.0 см
боль
Настил из
досок 3,5 см
Фибролит 10-12 см
/ Ьруски 3*5 см	рки 4*10 см
Штукатурка по фибролитов, фанере
матамТбакуле и т.п. 2,0см
Линолеум 0,5 см
бруски 3x5 см'
Листов, алебастр
асбофанера
Черт. 274.
На распорки укладываются плиты в два слоя со взаимным перекрытием
швов. Плиты нижнего ряда прикрепляются к поперечинам 10-см гвоздями
в количестве 2 шт. на поперечину. Дальнейшее устройство зависит от кон-
струкции пола.
При обычных водопроницаемых полах поверх плит устраивается смазка
импрегнированной глиной, глино-пеком, киром и т. д. Стыки перекрываются
полоской толя шириной 20—30 см. После этого настилаются обычные до-
щатые полы из шпунтованных досок.
При водонепроницаемых полах смазка необязательна; требуется лишь
тщательная промазка всех щелей раствором. По балкам настилаются обыч-
ные дощатые полы из шпунтованных досок и выстилаются линолеумом.
Междуэтажное перекрытие. Тип 7.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость повышения.
Вес перекрытия в среднем 134,5 кг'м'-.
Нагрузка 150, 200, 250 кг^м1.
Прогиб I.
Перекрытие немонтажно, но допускает частичную монтажность.
202
Пригодно для применения в гражданских и промышленных зданиях II и
III классов, преимущественно же II класса.
Устройство перекрытия (черт. 275). Плитовидная конструкция образуется
из орусков или досок стандартных сечений, вплотную придвинутых друг к
другу и сколоченных между собой гвоздями. Гвозди назначаются длиной
равной двойной или тройной толщине сколачиваемых элементов в количе-
стве 2 шт. на 1 пог. м каждого бруска или доски.
Устройство плитной конструкции ведется путем обычного сплачивания
мелких элементов на месте укладки или путем сборки крупными элементами,
сколоченными из мелких, ранее подачи на место укладки. Верх плит вы-
равнивается под ватерпас.	'
Полы асфальтовые или ксилолитовые. В первом случае по плите насти-
лается толь, после чего наносится
один или два слоя асфальта в го-
рячем состоянии. Во втором случае
производится специальная подготовка
поверхности плиты под ксилолит,
как-то: очистка поверхности от ра-
/Штцкатцрка по драни 2,0 см
Дсфальт или ксилолит 2,0 см
Плита из Ерцсьев
или досок на ребро
(толш по росч)
створа, сора пыли, промывка и про-	Черт. 275.
сушка, ершение, набивка оцинковых
гвоздей или металлической сетки. После подготовки основания наносится
ксилолит в один или два слоя.
Снизу перекрытие штукатурится по драни обычным известково-песчаным
раствором с добавлением алебастра. Для повышения огнестойкости штука-
турка иногда производится по войлоку, набиваемому одновременно с под-
бивкой драни.
9
h
/ =
Значения Zmax в м.
Таблица 44.
|33,0138,5|44,i |49,5 55,0|б0,5|б6,0)71,5|77,0 82,5 88,С| 43,5 99,о| 104,5| 110,5
6 | 7 | 8 | 9 | 10j llJ 12 I 13 | 14 15 I 16 |_17_
При полезной нагрузке p = 150 кг/м2
18_L19 I 20
2,81^3,25 3,69^4,12 4,5414,9615,37!5,78!б,27|б,5<8 G,97 7,36 7.75^ 8,15
I ।	1 I I I I I ।
8,49
При полезной нагрузке p = 200 лгг/.и3
I =
2,64 3,063,48 3,89 4,29 4,70 5,09 5,48 5,876,25 6,63 6,98 7,38 7,75
8,12
При полезной нагрузке р = 250 кгм-
I =
2,51 2,91 3,31'3,70 4,09
'5,23 5,61 5,996,356,71 7,08 7,44
7,79
Примечание. Как выше указано, примеисиие деревянной плито-
видной конструкции выгодно только в неразрезяых или консольных схемах
В простых свободно положенных на опоры схемах выгоднее балочные конст-
рукции. Несмотря на это, применение плитной конструкции имеет место и
в последнем случае.
Таблица дает значение /тах для случая простой балки при /=1/гю 1 И
весе йолосы перекрытии ририной 1,0 ж — q (63 -|-g) кг!пог. м. где g — вес
собственно плиты.
203
Междуэтажное перекрытие. Тип 8.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость, приближающаяся к полной.
Звукоизоляция хорошая.
Вес перекрытия в среднем 350 кг ж2.
Перекрытие немонтажного типа.
Пригодно в гражданских и промышленных зданиях I, II и в редких
случаях I I классов. В настоящее время применяются в исключительных слу-
чаях.
Устройство перекрытия (черт. 276). Валки железные двутаврового се
чения стандартных профилей. Низ балок обертывается проволочной сеткой-
Междубалочная часть осуществляется в виде пологих цилиндрических сво-.
диков со стрелой подъема 1 '10 а. Сводики набиваются из бетона или
выкладываются из кирпича на ребро, что менее рационально. Набивка и
выкладка осуществляются по сплошной опалубке, подвешиваемой к балкам
при помощи железных хомутов (подвесок). Для набивных сводиков приме-
няется бетон низших марок (IV — V) на обычном поргландском цементе и
гравелистых, пемзовых или шлаковых инертных. Набивка ведется с легким
трамбованием,
или пористого
Кирпичные сводики выкладываются из обычного сплошного
кирпича, удовлетворяющего стандартам. Крепость не ниже
80 кг^см- на цементно-песчаном
растворе I : 3. Кладка ведется
вперевязку по образующей свода.
После некоторого выстаивания (10
—14 дней) своды засыпаются
мелким песком или шлаком. Тол-
щина засыпки в ключе не менее
5 см.
Полы водонепроницаемые, ли-
нолеум по цементно-песчаной пол-
или асфальтовой подоснове, ас*
Линолеум
Цем.-песч основ.
Штцкатцрко
Плодда
а
Цементный пол
ЬетоннЬй свод Подсылка
UlmuKamjpKn |
Черт. 276.
по цементно-церезитовой
Снизу сводики штукатурятся обычным известково-песчаным
основе, плитки
фальт и т. д.
раствором.
При штукатурке балок первый намет делается цементно-песчаным рас-
твором, а последующие известково-песчаным.
По данным Грегора максимальные пролеты между балками имеют сле-
дующие значения (см. табл. 45).
Междуэтажное перекрытие. Тип 9.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость, приближающаяся к полной.
Звукоизоляция хорошая.
Вес перекрытия в среднем 350 кг[м*.
Перекрытие немонтажного типа.
Пригодно для применения в гражданских и промышленных зданиях I,
II и реже III классов.
Устройство перекрытия (черт. 277). Балки железные двутаврового се-
чения стандартных профилей. Снизу балки обертываются проволочной сеткой.
Междубалочная конструкция осуществляется из бетона, набиваемого обычным
путем (с легким трамбованием) в подвешенной к балкам опалубке. Бетон
низших марок (IV и V) на обычном портланд-цементе и гравелистых, пем-
204
Таблица 45.
Значения йтаХ в М для междубалочных сводиков (подъем сводикова).
ая нагрузка на <рытие (р + д)	Бетон на гравии Пдоп — 15 кг/с-><3- Толщина свода в ключе d см			Бетон иа гемзе или шлаке пдоп — — 5 кг/см~. Толщи- на свода в ключе d см			Кладка из сплошного кир- пича на пемеят- ио-пссчаном растворе. пдо„=12кг1слР. Толщина свода d в кирпичах		Кладка из пори- стого кирпича на цементно-песчаном растворе. пдоп - = 8 кг/см2. Толщи- на свода d в кир- пичах		
Поли cepei кг!см	10	12	15	10	12	15	1/2	1	1/2		1
500				2,00	2,18	2,74			2,78		
600	—	—	—	1,84	2/0	2,50	—	-—	2,56		—
650	—	—	—	1,75	1,92	2,40	—	—	2,44		—
700	—	-—.	—	1,68	1,85	2,32	—	—	2,35		—
750	2,83	—	—	1,63	1,79	2,25	2,76	—	2,28		—
800	2,74	3,00	—	1,58	1,73	2,18	2,68	—	2,20		—
850	2,66	2,91	—	1,54	1,68	2,11	2,60	—	2,11		—
900	2,62	2,82	—	1,49	1,63	2,04	2,52	—	2,05		—
1000	2,54	2,68	3,35	1,42	1,55	1,94	2,40	—	1,96		2,84
1250	2.20	2,40	3,00.	—	—	—	2,10	—	1,75		2.54
1500	2,00	2,19	2,75	—	—	—	1,93	2,84	1,60		2,32
1750	1,85	2,03	2,54	—	—	—	1,76	2,62	—		2,14
2000	1,73	1,90	2,07	—	—		1,70	2,45	—		2,00
зовых или шлаковых инертных.
Положение конструкции может быть воз-
вышенное или низкое.
В первом случае по бетону делаются смазка цементно-песчаным раство-
ром или асфальтом и покрытие линолеумом. Снизу перекрытие оставляется
ребристым или делается гладким. В зависимости от этого штукатурка на-
носится непосредственно по бетону или по сетке Рабитца. Штукатурка по
бетону делается обычным изве-
стково-песчаным раствором. При
штукатурке по сетке первых
два намета делаются на цемент-
но-песчаном, а последний—на
известково-песчаном растворах.
Во втором случае по бето-
Черт. 277.
ну устраивается влагоизоляция.
Для этой цели пригодны: покрытие битуминозной мастикой или асфаль-
том (слоем до 2 см), затирка цементно-церезитовым раствором, покрытие
гудроном, смазка импрегнированной глиной и т. п.
После этого производится засыпка мелким песком или таким же
шлаком. На четвертях междубалочного пролета укладываются деревянные
лаги из просмоленных брусков или пластин. Лаги кладутся на временных
клиньях так, чтобы верхние их плоскости возвышались над верхом балок
на 2—4 см. После этого производится засыпка ящиков мелким песком или
шлаком. При этом лаги подбиваются, выравниваются по уровню и освобож-
даются от клиньев. По лагам настилается обычный дощатый пол из шпун-
205
тованных досок. Снизу перекрытие штукатурится обычным извёстково-пес-
чаным раствором. По данным Грегора максимальные пролеты между балками
имеют следующие значения.
Таблица 46.
Значения я1Пах в М для междубалочной конструкции.
Полная на- грузка на г.ерекрытие (р +ё)кг:м^	Еетои на i равии niJon~ -15 ъг,'см~. Толщина плиты d ем			Бетой на пемзе или шлаке. Толщина плиты d см		
	10	12	15	12	15	20
500				0,98	1,12	1,25
600	—	—	.—-	0,90	1,02	1,16
650	1,36	1,48	—	0,87	0,98	1.11
700	1,31	1,44	—	0,84	0,94	1,07
750	1,27	1,39	1,55	.—	0,90	1,03
800	1,23	1,35	1,50	—	0,87	1,00
850	1,19	1,31	1,46	—	—	0,98
900	1,15	1,20	1,42	—	—	0,95
1000	1,08	1,07	1,34	—	—	0,89
1250		—	1,20	—	——	—
1500	—	—	1,Ю	—	—	——
1750	—			1,03					.—
20и0	—	J		0,95		—	•—
Примечание. Подсчет произведен по принятым в Германии эмпири-
ческим формулам. Значения а ограничены пределами, дальше которых ит-
ти не рекомендуется, а именно 1,0—1,5 м для гравелистых и 0,9—1,25 м для
t емговых и шлаковых бетонов.
Междуэтажное перекрытие. Тип 10.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость, приближающаяся к полной.
Звукоизоляция хорошая.
Вес перекрытия в среднем 300 кгм2.
Перекрытие немонгажного типа.
Пригодно для применения в гражданских и промышленных зданиях,
преимущественно II, реже I и III классов.
Устройство перекрытия (черт. 278). Балки железные двутаврового сечения
стандартных профилей. Низ балок обертывается проволочной сеткой. Между-
балочная конструкция выполняется в виде железо-кирпичной плиты. Кладка
ведется из обычного сплошного или пористого кирпича, удовлетворяющего
стандартам и имеющего крепость не ниже 80 кг'см2, на цементном раство-
ре 1 : 3 по сплошной опалубке, подвешенной к балкам или опертой на их
нижние полки рядами, перпендикулярными к балкам; кирпич кладется на
ребро. В промежутки между рядами заводится арматура из полосового же-
леза; концы арматуры опираются на полки балок. Желателен, но не обя-
зателен загиб концов арматуры Т-образным крючком, умещающимся в
промежутке между рядами. Все промежутки между кирпичами, а также
пристенные и прибалочные щели заливаются раствором. Плотное запол-
нение швов и прибалочных щелей обязательно. Перевязка швов между
рядами не требуется.
206
Положение плит может быть низкое или возвышенное.
В первом случае, спустя 10 —14 дней после выкладки плиты, выступаю-
щие поверх части балок заделываются бетоном и образовавшиеся корыта
заполняются шлаком. По за-
сыпке наносится слой то-
щего бетона, после чего
устраиваются полы.
Во втором случае сна-
чала устраиваются бетон-
ные паддужники. Вслед за
тем выкладывается плита
и производится набивка бе-
тонного слоя сверх плиты.
По бетону устраиваются по-
лы.
Плиточн. пол по ассралыпц Паркет по асфалоти
Тобщ топщ. 2.0 см) /  '{общ толщ. 10-3.5 см)
Бетонное основ. 3,0 см. / Бетонное основ. 3.0-5.0 с
\ Штукатурка 1,0 см
Мел-Кирп плита 12.0 см
Засыпка
шлаком
Черт. 273.
В обоих случаях полы
водонепроницаемы, как-то: плиточные или паркетные по асфальту, асфаль-
товые и т. п. Снизу перекрытие штукатурится обычным известково-песча-
ным раствором.
Междуэтажное перекрытие. Тип 11.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость полная.
Звукоизоляция хорошая.
Вес перекрытия в среднем 350 кг^.ч1.
Перекрытие немонтажно.
Пригодно для применения в гражданских и промышленных сооружениях
I, II и III классов, преимущественно II класса.
Устройство перекрытия (черт. 279). Балки железные двутаврового сечения
стандартных профилей. Междубалочная конструкция железо-каменная. Для этой
цели пригодны все виды камня естественного или искусственного происхож-
дения, обладающие крепостью не ниже 25 кг/см2 и поверхностью, дающей хоро-
шее сцепление камня с раствором, как например туфовые, пемзобетонные, шла-
кобетонные, цементно-керамзитовые и тому подобные
по опалубке, подвешенной к
балкам на специальных под-
весках (хомутах), из досок,
расставленных между собой
приблизительно на ширину
У1 камня. По опалубке укла-
дываются камни так, что-
бы между перпендикулярны-
ми к балкам рядами остава-
лись промежутки в 4 —6 см,
а между параллельными ря-
дами 1,5—2,0 см. В ши-
рокие промежутки закла-
дывается арматура из полссового железа такой длины, чтобы концы ее
опирались на полки балок. Для придания устойчивости концы арматуры
загибаются Т-образным крючком. После этого все промежутки между
камнями заполняются прочным (гравелистым) бетоном; плотность заполне-
Цем-песч. смазка 1.3
толщ 2,0 см ,
Бетон топщ. 5 см /
камни. Кладка ведется
ксилолит 8 слоя
общ. толщ -2,0 см
Лрматура из пол. Шел. Легкие бетонные камни
Штукатурка 1,0-1,5сл\
Черт. 279.
207
ния обязательна. Одновременно с заполнением промежутков набива-
ются плиты сверху камней. После отвердения и просыхания поверх пере-
крытия устраивается цементно-песчаная подготовка под полы. Полы лино-
леумовые, паркетные или плиточные по асфальту и т. д.
Снизу перекрытие штукатурится обычным известково-песчаным раствором
с добавлением алебастра или без него.
ПРОЕКТ (ГЛАВСТРОЙПРОМА НКТП) ИНСТРУКЦИИ ПО ПРИМЕНЕНИЮ
ИЗОЛЯЦИОННОЙ БУМАГИ В МЕЖДУЭТАЖНЫХ ПЕРЕКРЫТИЯХ.
1.	Обследования новостроек показали, что получившее широкое распростра-
нение применение толя и других гидро-изоляционных бумаг в междуэтажных пере-
крытиях является технически неправильным. Прн сыром лесе или при увлажнении
перекрытий при штукатурных работах наблюдались случаи поражения древесины
под толем домовыми грибками. Поэтому применение толя в обычных междуэтажных
перекрытиях гражданского и промышленного строительства не должно иметь
места за исключением случаев, оправдываемых специфическими условиями произ-
водства.
2.	Рекомендуется широкое применение безпустотных междуэтажных перекрытий
в виде сплошного безреберного настила и т. п., являющихся безопасными в по-
жарном отношении и вполне удовлетворительными с санитарно-техинческой
стороны.
3.	В тех случаях, когда приходится применять пустотные междуэтажные пе-
рекрытия с засыпкой, таковая должна производиться из сухих н безопасных в по-
жарном отношении материалов.
В период производства работ засыпку надлежит предохранять от излишнего
увлажнения. До закрытия перекрытия полом должна быть обеспечена полная
просушка засыпки.
4.	Прокладка толя в перекрытиях помимо гидроизоляции преследует также
задачу звукоизоляции; засыпка рыхлыми материалами непосредственно по под-
шивке или накату без прокладки толя повысит звукопроводность перекрытия.
Поэтому в тех случаях, где от перекрытия требуется звукоизоляция, взамен толя
надлежит делагь глиняную смазку или прокладывать непропитаииую строитель-
ную бумагу.
5.	В случаях необходимости защиты междуэтажных перекрытий от увлажнения
конденсационной влаги — над помещениями, содержащими влажные процессы про-
изводства, разрешается применение толя и других изоляционных бумаг. При этом
толь располагается между штукатуркой потолка и подшивкой и укрепляется к пос-
ледней драночной сеткой, на которую непосредственно наносится штукатурка.
6.	Во всех случаях изоляционную подшивку, засыпку и укладку чистого пола
надлежит производить лишь после окончания кровельных работ и после про-
сыхания частей перекрытий.
Инж. кравчени Н. И.
ЧЕРДАЧНЫЕ ПЕРЕКРЫТИЯ.
Чердачное перекрытие. Тип 1.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость низкая.
Термическое сопротивление по расчету.
Вес перекрытия в среднем 150 кг'м*.
Перекрытие немонтажно.
Устройство перекрытия (черт. 280). Балки из круглого леса или пластин
любых пригодных пород со стесанными гранями шириною М d, считая по верх-
нему отрубу. По балкам делается настил из полуобрезных досок или горбы-
лей. Настил прибивается к балкам 1-см гвоздями, считая по одному гвоз-
дю на каждое пересечение доски с балкой. По настилу устраивается изоляция.
Влагоизоляция осущест-
вляется в виде:
а) смазки киром, глиной
импрегнированной, смоли-
стыми веществами или сме-
шанной с асфальтовым по-
рошком, глино-пеком и т. д.;
Черт. 280.
б) выстилки толем, битуминированной рогожей, гудронированным кар-
тоном из соломы, бумизолем, гудроберданой и т. д.
Термоизоляция осуществляется в виде засыпки материалами минерально-
го или органического происхождения. Для этой цели пригодны:
а)	строительный мусор, прокаленная растительная земля, диатом, пемза,
туф, горелая порода, шлаки (доменные, котельные), золы (каменноугольные,
сланцевые, древесные, торфяные) и т. п.;
б)	хвоя, одубина, костра, очесы, шелуха, торф, резка длинностебельных
растений (соломы, камыша, бурьяна) и т. п.;
в)	смеси органиков с некоторыми материалами минеральной группы:
смесь опилок с диатомовой мелочью, смесь коры с золой и т. д.
По засыпке наносится смазка—глино-песчаная на известковом молоке
слоем 1,5—2,0 см при минеральной засыпке и известково песчаная (пори-
стая) слоем 2,0—3,0 см при засыпке органиками.
Снизу перекрытие подшивается остроганными досками толщиной 12 мм
(вагонкой). Подшивка оставляется в естественном виде, покрывается краска-
ми (простыми, клеевыми, силикатными), лаками, олифой, оклеивается бума-
гой и т. д.
Толщина слоя засыпки для некоторых материалов в зависимости От кли-
матического района расчетные пролеты приводятся в табл. 47 и 48.
14* Строит, индустрия, т. VII
209
210
Варианты изоляций.	Таблица 47.
	Основной отеплит	ель			Защитный слои		Общее термич. сопротивление			Коэфициент теплоустойчив.			Вес перекрытия без балок		
S te со га		Район				сз о & О-	р	а й о	н	р	1 Й О	н	Райо		н
Толщина пром, наката глиной	Наименование материала	I Тс	II )Л1ЦИН ь	III J ело	да » Глика 	J зС		о и 0J £ J2 сз S Си И d	I	II R	III	I	и т	III	I G	II кг/.и	III
30 30 30 30 30 30	Сфагнум или торфяная мелочь	 Зола дрегесиая или торфяная	 Хгоя 	 Тренело-сфаунумовая или трепело-олнлоч- ная	 Просеянная растительная земля	 Строительный мусор . . . '.	 Максимальные расчетные пролеты 1 в м пр	70 80 110 170 140 200 >и зас	р 60 60 90 130 1G0 130 ыпке	30 40 60 90 50 60 строи	1	। । । ё1 ।	30 20 10 10 ым м;	196 198 199 201 153 соро\	182 173 179 173 133 169 с. Hai	140 148 149 146 108 рузкг	630 640 640 650 494	585 560 578 555 430 75 «г,	450 477 480 470 350 м-, f	145 167 163 178 259 Табл = »/250	142 157 157 154 235 280 ина Z.	 135 j 147 1 148 | 130 195 48.
d см	15	16	17	18	19	20	21	22	23	24	25	26	27	28	29	30
h 'см	14,5	15,5	16,45	17,4	18,4	19,35	29,3	21,3	22,25	23,2	24 2	25,15	26,1	27,1	28,05	29,0
0,60	3,27	3,55	3,84	4,13	4,43	4.74	5,04	5,34	5,64	5,94	6 „25	6,56	6,88	7,20	7,53	7,88
0,80	2,98	3,25	3,52	3,79	4,06	4,34	4,63	4,91	5,20	5,48	5,77	6,06	6,34	6.64	6,94	7,26
1,00	2,77	3,04	3,27	3,52	3,78	4,04	4,31	4,57	4,84	5,11	5,39	5,67	5,95	6,23	6,51	6,79
Примечание. По.'шя длина балок рагиа расчетной длине с прибавлением на концы в зависимости от конструкции опоры.
Чердачное перекрытие. Тип ‘1.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость удовлетворительная.
Термическое сопротивление по расчету.
Вес перекрытия в среднем 150 кг'м\
Перекрытие немонтажно; рассчитано на применение малоценного леса.
Применимо в гражданских и промышленных (вспомогательного назначения)
зданиях III и реже IV классов при неограниченной строительной высоте
перекрытия.
(глинаизвесть, известь алебастр, из-
Смазка Ю см
ЗасШ<а 1лорасчеггу/
изолйи. бумага
гПодшиб из необоез досок
Устройство перекрытия (черт. 281). Балки из круглого леса или плас-
тин любых пригодных пород со стесанными гранями шириною х/4 d., счи-
тая по верхнему отрубу. По балкам делается настил из полуобрезных до-
сок или горбылей. Настил прибивается к балкам 1-см гвоздями, считая
по одному гвоздю на каждое пересечение доски с балкой. По настилу
устраивается термоизоляция. Последняя осуществляется в виде а) смазки (сы-
рой способ работ) или в виде б) выкладки теплыми блоками (полусухой
способ работ).
Смазки готовятся на простейших вяжущих (глина, гажа, алебастр, из-
весть) или на их комбинациях
весть-[-диатом) и наполни-
телях минеральной или ор-
ганической группы. Наибо-
лее употребительны глиня-
ные смазки с соломенной
резкой, опилками, торфом и
шлаком. Во избежание по-
явления усадочных трещин
состав этих смазок при на-
полнителях: мелких— 1 : 3,
крупных — 1:2. Хорошие
смазки можно получить на
гаже и извести с алебастром; состав смазок 1 :3. Лучшими являются
смазки на известково-диатомовом вяжущем; состав на 1:2:4—1:3:6.
Выстилка осуществляется блоками, изготовленными специально для
(нстилка из изоляц материал
Смазка 0.5сл
-ТеплЬ/е блоки
[Настил из горбЫлеи
бруски 2‘3 см
ту кат по драни I 5см ^-Штукатурка Х'З'Ъсн
Настил из необрез досок
3 0 см или юрбЬ1лей
Черт. 281.
укладки в перекрытия или предназначенными для кладки стен, перегородок,
вкладышей и т. п. и оказавшихся в избытке или в браке. В первом слу-
чае изготовление ведется на тех же материалах и в тех же рецептурах, что
и смазки; употребление в дело возможно не ранее отвердения блоков до
состояния, позволяющего оперировать с блоками без повреждения. Балки
укладываются на раствор по настилу; швы также заполняются раствором.
Верх смазки или выкладки затирается известково-песчаным раствором
(0,3—0,5 см) или промазывается глиной на известковом молоке 10 %-ной
концентрации (0,5—1,0 см).
Снизу балки пришиваются предварительно расколотыми вдоль необрез-
ными досками толщиной 2,0 см, вязанкой из брусков (бакули) или отдель-
ными брусками 2,0X2,0 см, напиленными на месте работ из остатков леса.
Подшивка ведется 1-см гвоздями по 2 шт. при подшивке досками и по
1 шт. при подшивке брусками на каждое пересечение прибоин с балкой.
Влагоизоляция осуществляется при сплошной подшивке подбивкой бу-
маги, а при решетчатой приданием влагоизоляционных свойств штукатурке.
Обшивка бумагой ведется одновременно с набивкой драни под штукатурку.
14
211
Штукатурка выполняется! й первом случае — обычным известкбвО-uec-
чаным расI вором с добавлением алебастра; во втором случае:
а)	обычным известково-песчаным раствором с добавлением алебастра
с последующим флюатированием поверхности штукатурки после ее просы-
хания фиксированным жидким стеклом, покраскою преолитом, церезином,
лаками и т. п.;
б)	обычным известково-песчаным раствором на филофоровой, импро-
левой и других тому подобных эмульсиях 5—10%-ной концентрации;
в)	раствором из глины на фиксированном жидком стекле (калийном) с
последующей затиркой поверхности известково-песчаным раствором.
Подробности об этих составах указаны в тт. IV и V „Стройматериалы".
X
X
х
с
X
Варианты изоляций.
Таблица 49.
S
а
мм
о
X
X
X
3
Основной	отеплитель	Защитный слой	Общее тер- мическое сопротив- ление	Коэфициент теплоустой- чивости	Вес пере- крытия без балок
Наименова- ние мате- риалов	Район	Извест. раствор	Район	Район	Район
	I II III		I | II | III	I | II 1 III	I | II j III
	Толщина слоя в мм		R		G кг ’м2
	ь	d			
1
2
3
30
15
Известково-
трепельно-
сфагнумовая
или опилоч-
ная . . .
Глино-
солома
1,60
1,ю; 70
1,00
10
10
2,02 1,74 1,46
1,55
5,85
1,311,05
5,004,20
4,90
3,80 3,03
164'
185
140
131
116
89
Сырцовые
глино-сфаг-
нумовые
блоки . .
1,20
70
10
1,97
1,32 1,12
4,55
3,80'3,20
161
116
88
1, оО,
> 40
Чердачное перекрытие. Тип 3.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость низкая.
Термическое сопротивление по расчету.
Вес перекрытия в среднем 175 KijM1.
Перекрытие немонтажного типа; дает экономное решение.
Пригодно для осуществления в гражданских и промышленных (вспомо-
гательного назначения) зданиях III и IV классов при нестесненной высоте
перекрытия.
212
Устройство перекрытия (черт. 282). Балки из чистообрезных бруском
или досок стандартных сечений чисто остроганных с открытых сторон. По
балкам устраивается настил из досок, остроганных с одной стороны. В
предупреждение повреждения смазки по настилу таковой устраивается из
шпунтованных или четвертованных досок. При выстилочной влагоизоляции
настил устраивается из обычных досок впритык. Настил прибивается к
балкам 1-см гвоздями по одному гвоздю на каждое пересечение доски с
балкой. По настилу устраивается влагоизоляция. Последняя осуществляется
в виде:
а)	смазки киром, глиной импрегнированной, смолистыми веществами или
перемешанной с асфальтовым порошком, глино-пеком и т. д.
б) выстилки толем, битуминированной рогожей, гудронированным кар-
тоном из соломы, бум-изолем, гудроберданой и т. п.
Засыпка осуществляется из материалов минерального или органическо-
го происхождения, удовлетворяющих предъявляемым к засыпке требованиям
и наиболее доступных па месте работ. Для этой цели пригодны:
а)	строительный мусор,
прокаленная растительная
земля, диатом, пемза, туф,
горелая порода, шлаки (до-
менные, котельные), золы
(каменноугольные, сланце-
вые, древесные, торфяные)
и т. п.;
б)	хвоя, одубина, костра,
очесы, шелуха, торф всех
видов, резка длинных сте-
бельных растений (соломы,
камыша, бурьяна) и т. п.;
в)	смеси органиков с не-
Покровная смазка
(толщ. 2.0-3.0 см]
Засыпка органич. вещ.
толщ по расчету 7 '
Природная смазка
(топщ 1.5--2,0смТЛ
Засып-а минврапьт
вещ (толщ, по росч.}
Выстилка /
изоляиматер.
г
/	! Изоляи смазка
/ (толщ по росч.)
/	------------------о
/ Настил из шпунт. Настил из сЬлезныз \
досоК (толщ. 2,Ь-3,Ъсм) ~досон(толщ. 2.5-3.5 см]

которыми материалами ми-
неральной группы: смесь опилок с диатомовой мелочью, смесь коры с
золою.
По засыпке наносится смазка — глино-песчаная на известковом молоке,
слоем 1,5—2,0 см при минеральной засыпке и известково-песчаная (порис-
тая) слоем 2,0—3,0 см при засыпке органиками.
Снизу перекрытие оставляется в естественном виде, покрывается крас-
ками (простыми, клеевыми, силикатными), лаками, грунтуется олифой, ок-
леивается бумагой и т. п.
Толщина засыпки для некоторых материалов в зависимости от клима-
тического района приводится в табл. 50.
Максимальные пролеты при засыпке опилками, предварительно замочен-
ными в растворе свежезагашенной извести, показаны в табл. 51.
Чердачное перекрытие. Тип 4.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость удовлетворительная.
Термическое сопротивление по расчету.
Вес перекрытия в среднем 180 кг}м\
Перекрытие немонтажного типа; рассчитано на экономичность.
213
Таблица 50.

X
1
2
3
4
5
Вари анты теплоизоляции.
о
X
। Толщина промазки настила I глиной	Основной отеплитель				Защит- ный слой		Общее мичесв COI рОТ} ление		тер- ое IB- {	Коэфициент теплоустой- чивости			Вес пере- крытия без балок		
	Наименование материала	Район			Глина	Извест.	i раствор	।	Райо			Район			Раной		
		I	11	III			I	11	III	I	И	III	I	II	III
		Толщина слоя леи 	Ъ	|					R			<Р			С	кг'м-	
30
30
30
30
30
Сфагнум или
торфяная ме-
ло ь ... .
Зола древесная
илнторфяиая
Хвоя . . , . .
Просеянная
растительная
земля . . .
Опилки, замо-
ченные в
растворе све-
жезагашгн-
нон извести
90
80
30
1,97.1,89,1,55
7,1 6,8
5,6
144
141
136
100
140
200
80
НО
150
60
80
30
20
1,96 1,714,59
2,02 1,72.1,42
7,1 6,1
7,2 6,2
5,7
5,1
176
184
166
175
155
166
100
10
1,561,31 1,06
।
5,6
4,7
3,8
325
265
205
30
- 4,67 -
144
> 60
Максимальные расчетные пролеты I в м.
Таблица 51.
Нагрузка Р=75 кг/лС; /=!Дм I
1 h х Ь см I	а = 0,60			а = 0,80			5	а= 1,0		а = 1,2		
	5	6	7	5	6	7		6	7	5	6	7
15	3,21	3,40	3,57	2,91	3,09	3.26	2,63	2,88	3,02	2,41	2,64	2,84
16	3,41	3,61	3,80	з.и	3,30	3,47	2,81	3,07	3,23	2,57	2,81	3,03
17	3,62	3,84	4,03	3,30	3 51	3,68	2,98	3,26	3,42	2,73	2,98	3,21
18	3,84	4,07	4,27	3,49	3,70	3,89	3,15	3,45	3,63	2,89	3,16	3,40
19	4,04	4.28	4,50	3,69	3,91	4,11	3,33	3.64	3,83	3,05	3,33	3.59
20	4,25	4,51	4,74	3,88	4,12	4.32	3,50	3,82	4,02	3,20	3,50	3,77
21	4,47	4,73	4,96	4,08	4,31	4,53	3,67	4,01	4.22	3.36	3,68	3,96
22	4,68	4,95	5,20	4,26	4,52	4,75	3,85	4,20	4,42	3,52	3,84	4,14
23	4,88	5,17	5,42	4,46	4.72	4,96	4,02	4,39	4,62	3,68	4,02	4,33
24	5,09	5,40	5,65	4,65	4,92	5,17	4,19	4,58	4,81	3,83	4,19	4,51
25	5,30	5,61	5,89	4,83	5,13	5,37	4,36	4,77	5,01	3.99	4,36	4,70
26	5,50	5,83	6,11	5,02	5,33	5,59	4,54	4,95	5,21	4,15	4,53	4,88
Примечание. Полная длина балок равна расчетной длине с при-
бавлением на концы в зависимости от конструкции опоры.

Пригодно для осуществления в гражданских и промышленных (вспомо-
гательного назначения) зданиях 111 и IV классов при нестесненной высоте
перекрытий.
Устройство перекрытия (черт. 283). Балки из получистых обрезных
брусьев или досок стандартных сечений. По балкам настил из получистых
досок или горбылей при настилке вразбежку или таких же досок при сплош-
ной настилке. Настил прибивается к балкам 10—7-см гвоздями по одному
на каждое пересечение доски с балкой.
По настилу устраивается влагоизоляция. Последняя осуществляется в виде:
а) смазки киром, глиной импрегнированной, смолистыми веществами или
перемешанной с асфальтовым порошком, глино-пеком и т. п.;
б)	выстилки толем, битуминированной рогожей, гудронированным кар-
тоном из соломы, бум-изолем, гудроберданой и т. д.
По влагоизоляционному слою укладывается термоизоляционный слой.
Последний осуществляется в виде смазки (сырой способ работ) или в
виде выкладки теплыми блоками (полусухой способ работ).
изоляцион.
' Настил из
необрезн досок
(толщ. 2,0 -3,0 см)
Изоляц. смазка!толщ.	Термоизоляция В Виде Выкладки
В "средн 15 см)—	теплыми блоками (толщ, по расч.)
Термоизоляи.смазка Затирка РЗ-ОИ-- или
I. по расч.) Г~смазка 0.5-1,0. ’с
Выстилка
материалом
Настил из необрезн. досок
и горбылей разбежку
{общ. толщ В средн. 5,0 см]

--------7----------_
Штикатурка по брони, по
камышу и тд(толщ. 1.5-2JJсм)
Черт. 283.
Смазки готовятся на простейших вяжущих (глина, гажа, алебастр, из-
весть) или их комбинациях (глина, известь, алебастр, известь, диатом) и
наполнителях минеральной или органической группы.
Наиболее употребительны глиняные смазки с соломенной резкой, опил-
ками, торфом и шлаком. Во избежание появления усадочных трещин состав
этих смазок при наполнителях: мелких—1 : 3, крупных—1 : 2. Хорошие смазки
можно получить на гаже, извести и алебастре; состав смазок 1 : 3. Лучшими
являются смазки на известково-диатомовом вяжущем; состав 1:2:4—1:3:6.
Выстилка осуществляется блоками, изготовленными специально для
укладки в перекрытия или предназначенными для кладки стен, перегородок,
вкладышей и т. п. и оказавшихся в избытке или в браке. В первом слу-
чае изготовление ведется на тех же материалах и тех же рецептурах, что
и смазки; употребление в дело возможно не ранее отвердения блоков до состо-
яния, позволяющего оперировать с блоками без повреждения. Подоснова и
швы заполняются раствором (полусухой способ работ) или засыпкой (су-
хой способ работ).
Верх смазки или выкладки затирается известково-песчаным раствором
(слоем 0,3—0,5 см) или промазывается глиной на известковом молоке 10%-ной
концентрации (слоем 0,5 —1,0 см),
215
Снизу перекрытие штукатурится по камышу или драни обычным изве-
стково-песчаным раствором с добавлением алебастра.
Толщина термоизоляционного слоя для некоторых материалов в зависи-
мости от климатического района приводится в табл. 52.
Таблица 52.
Варианты теплоизоляций.
Основной отеплитель
>х
X
Район
Наименование
материала
II III
Общее тер- мическое сопротивле- ние	Коэфициент теплоустой- чигости	Вес пере- крытия без балок
Район	Район	Район
I II III	I II III	I II III
R
G KijM2
а
мм
30
Известково-тре-
пелыю-сфагнумо-
вая или опилоч-
ная .............
Глино-солома .
Толщ, слоя мм
180
140
100
10
1,73
1,54
1,26
6,2
4,5
178
154130
15
Сырцовые глн-
но-сфагнумовые
блоки ..........
260
200
140
10
1,54
1,30
1,06
5,5
4,6
3,7
228
180 132
200
150
100
10
1,80
1,56
1,26
6,5
5,6
4,5
208
173 131
х
X
X
X
1
2
3
X
X
3
I
X
а
х
b | d

Чердачное перекрытие. Тип 5.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость удовлетворительная.
Термическое сопротивление по расчету.
Вес перекрытия в среднем 175 кг.и2.
Перекрытие полусборного типа. Рассчитано на применение полуфабрика-
тов с использованием несущей способности их.
Пригодно для осуществления в гражданских и промышленных (вспомо-
гательного назначения) зданиях II и III классов с редко посещаемыми чер-
даками при нестесненной высоте перекрытия.
Устройство перекрытия (черт. 284). Балки из чистообрезных нестроганых
досок стандартных сечений. По балкам кладется настил с раздвижкой досок
на некоторое расстояние друг от друга. Раздвижка зависит от размеров и
прочности плит, применяемых для термоизоляции. При мелких и сравни-
тельно слабых материалах раздвижка делается на 10—20 см доска от дос-
ки; при крупных и более прочных чем первые раздвижка делается через
20—40 см. В обоих случаях необходима укладка досок под стыки плит.
В зависимости от прочности плит и состояния их концов ширина досок
под стыки может быть одинакова с шириною остальных досок или несколько
больше таковой; во всяком случае она должна быть не менее 15 см. Настил
прибивается к балкам 8-см гвоздями по одному на каждое пересечение
доски с балкой. По настилу укладываются плиты термоизоляции: торфолеум,
флоэмалит, кагонит, пробизоль, строморгдники, фибролит всех видов, в том
216
числе и глиняный, гипсолитовые плиты, соломит, камышит слабой вязки и
тому подобные органики, сбрикетированные, сцементированные или связанные,
в плиты меньших или больших размеров и обладающие прочностью в необ-
ходимой мере. Укладка производится так, чтобы плиты нижнего ряда сты-
Термоизоляция из
мелких и слоЬых
плит [толщ, по расч)
Смазка [0-2,0 см'
камышу или драни
а
Настил из раздвинутых
досок 3,0-3,5 см
Термоизоляция из
крупных плит
(толщ, по расчету)
штукатурка по
фибролитов фанере
Черт. 284.
кались по середине доски, а плиты верхнего ряда перекрывали стыки
нижележащего ряда. Стыки промазываются алебастром, гажей, известково-
глиняным или известково-диатомовым раствором. По верху плит устраива-
ется смазка глиной на известковом молоке 10%-ной концентрации.
Влагоизоляция осуществляется путем импрегнирования поверхности ниж-
него ряда плит или путем покрытия нижней поверхности перекрытия после
оштукатурки непроницаемыми составами.
В первом случае плиты перед укладкой в перекрытие покрываются с
одной стороны расплавленной каменноугольной смолой (варом); покрытие
осуществляется путем обмазки, обливания или погружения плит в смолистые
ванны. Во втором случае штукатурка после ее затвердения и просушки
флюатируется фиксированным жидким стеклом (калийным) или покрыва-
ется преолитом, церезином, лаками, эмалевыми красками и т. п.
Штукатурка по драни, камышу, фибролитовой фанере обычным извест-
ково-песчаным раствором с добавлением алебастра.
Чердачное перекрытие. Тип 6.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость удовлетворительная.
Термическое, сопротивление по расчету.
Вес перекрытия в среднем 120 кг(м\
Перекрытие немонтажно. Рассчитано на небольшой вес термоизоляции.
Рекомендуется для гражданских и промышленных зданий III класса во
всех климатических зонах с редко посещаемыми чердаками при ограничен-
ной строительной высоте перекрытия.
Устройство перекрытия- (черт. 285). Балки из чистообрезных досок стан-
дартных сечений. К балкам по обеим их сторонам прибиваются бруски
3—5 см, прибивка ведется 8—10-см гвоздями по 2 шт. на 1 пог. м брус-
ка. По брускам укладывается изолятивная часть (устройство заполнения
показано в двух вариантах).
В первом случае сначала устраивается настил из 3,0 — 3,5-cJt необрез-
ных досок. По настилу производится выстилка толем или другими то-
му подобными материалами; нижняя часть балок обертывается толем.
217
Затем производится засыпка легкими органическими материалами (опилки,
сфагнум, одубина и т. п.). Верх покрывается пористой смазкой. Снизу пе-
рекрытие штукатурится по драни обычным известково-песчаным раствором
с добавлением алебастра.
Гипсокамыш
Затирка цем-цере^
растбором
Черт. 285.
Во втором случае из брусков и камыша или из жердей и хвороста
вяжутся упрочненные маты и пропитываются глиной (иногда импрегнирован-
ной). После просушки маты подаются наверх и укладываются на место.
По матам после промазки стыковых, пристенных и прибалочных щелей гли-
ной производится выстилка камышом, соломой, бурьяном и тому подобны-
ми материалами, предварительно провалянными в жидкой глине, или засыпка
кострой, половой, торфом, резкой соломы, хвоей и т. п. Сверху устаива-
ется покровная смазка, а снизу штукатурка гажей, известково-глинистым
раствором и т. п.
Влагоизоляция осуществляется введением в глину при пропитке мат
импрегнаторов (смолистых веществ), флюатированием поверхности фиксиро-
ванным жидким стеклом, покрытием церезином, лаками и т. п. Открытые
части бал эк покрываются силикатными красками (защита от огня).
Чердачное перекрытие. Тип 7.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость средняя; возгорание затруд-
нено, горение медленное.
Термическое сопротивление по расчету.
Вес перекрытия от 80 до 160 кг’м3.
Перекрытие сборного типа; выгодно для применения в I и II климати-
ческих зонах. Рассчитано на применение полуфабрикатов с использованием
их механических свойств.
Рекомендуется для гражданских и промышленных зданий II и III клас-
сов средней и большей этажности.
Устройство перекрытия (черт. 286). Балки из чистообрезных досок
стандартных сечений.
Черт. 286.
К балкам по обеим сторонам на некотором расстоянии от нижней гра-
ни прибиваются бруски 3\5 см\ прибивка ведется 8—10-с.и гвоздями по
2 шт. на 1 пог. м бруска. По брускам укладывается_ изолятивная часть в
218
виде пакетов или щитов, изготовленных тем или иным способом до укладки
в перекрытие.
Пакеты образуются из пары плит и брусков, заложенных между ними
на некотором расстоянии один от другого. В зависимости от рода мате-
риалов пакеты вяжутся проволокой (при вязальных плитах) или сколачи-
ваются гвоздями (при брикетированных плитах). Нижняя поверхность их
штукатурится по драни или без таковой и покрывается йлагоизолирую-
щими составами. Изготовление пакетов производится непосредственно на
месте постройки.
Щиты представляют собой фабрикаты в виде соломита, камышита,
гипсолита, фибролита и т. п., армированные деревом. Изготовление щитов
требует организации завода. На постройке производятся лишь облицо-
вочные работы.
После укладки в перекрытие стыковые и прибалочные щели заливаются
раствором; сверху делается поверхностная смазка, снизу производится под-
штукатурка балок (по драни, фибролитовой фанере и т. п.), затирка сты-
ковых щелей и изьянов на поверхности. После просыхания раствора ниж-
няя поверхность перекрытия покрывается масляными или эмалевыми крас-
ками, лаками, церезином, преолитом и тому подобными паронепроницаемыми
составами.
Варианты изоляций.
Таблица 53.
Тин ИЗОЛЯЦИИ	i; Толщина промазки s ~ наката глиной	Основной отеплитель		Общее тер- мическое сопротивле- ние		Коэфициент теплоустой- чивости	Вес перекры- тия без балок
		Район	j Защитный 1 слой	Район		Район	Район
		Наименование I | ц | щ		I	п ш	I II 111	I | II III G кг/л2
		М<нсриал<1	Толщина слоя в		а	R		
		।	h ’ с					
1	30	1 Сфагнум или тор- фяная мелочь . . .	70	60
2	30	Зола древесная или торфяная . .	80	60
3	30	Хвоя		ПО	90
4	30	Просеянная растительная зсм-		
		ли 			140	90
5	—	Глино-солома . .	190	130
6	—	Шлак 7=900 кг .vG	—	130
7	30	Известково-тре- нельчо-опнлочные блоки	•	170	130
8	15	Сырцовые глино- сфагнумогые бло-		
		ки		140	90
30
40
60
40
70
90
40
30	1,97	1,83	1,41	7,30	6,76	5,20	180
20	1,99 1,74		1.40	7,356,45		5.50	202
' -	2,00 1,80		1,50	7,40	6,65	5,55	198
20	1,54	1.50	1,04	5,70	4,80	3,85	294
20	1,54	1.30	1,00	5,75	4,80	3,90 209	
20	—	1.54	—	—	—	—	—
10 2,03 1,75
2Т 1,54^1,30
1,477,506,455,40 213
1,04 5,70 4,80 3,85; 182
1771	169
192	182
192	183
2^4	174
161	НЗ
212	—
189 1	165
1 117	112
219
Чердачное перекрытие. Тип 8.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость удовлетворительная.'
Термическое сопротивление по расчету.
Вес перекрытия в среднем 200 кг{м2.
Перекрытие немонтажного или монтажного типа.
Пригодно для применения в гражданских и промышленных (вспомога-
тельного назначения) зданиях III класса с посещаемыми чердаками при
стесненной строительной высоте перекрытия с гладкими потолками.
Устройство перекрытия (черт. 287). Балки из чистообразных досок
стандартных сечений.
К балкам по обеим их сторонам прибиваются бруски из половинок
горбылей 3—^3,5X5X7 см. Прибивка ведется гвоздями в 8—10 см по
2 шт. на 1 пог. м бруска.
По брускам укладывается изолятивная часть. Устройство последней за-
висит от того, ведется ли работа обычным или сборным путем.
Засыпка
ро расч)
Смазка \р>-2,0см~ СипиКат-орган. армироЗ. деревом
’ БрусКи из | горбылей	СмазКа 1,0- 1,5 сл>
драни 1,5 см
БрусКи из Уггарбылей
ЛодшиЗКа 2,0 см
СмазКа 3 средн_^.,0см_ \ Изаляцион. бумага'
ШтуКатурКа по 5русКам\ ' ШтуКат. по
толщ, о средн. 2,0 см ' драни 1,5 см
Черт. 287.
В первом случае сначала устраивается настил. Делается он из горбылей
или необрезных досок. Прибивка гвоздями не требуется. По настилу устраи-
вается влагоизоляционная смазка из глины, импрегнированная смолистыми
веществами. Выше следуют засыпка материалами минерального или органи-
ческого происхождения и покровная смазка. Снизу перекрытие подшивается
брусками 2,5X 2,0 см, выпиленными из отходов леса, и штукатурится
обычным известово-песчаным раствором с добавлением алебастра.
Во втором случае термоизоляция укладывается из заранее приготовлен-
ных элементов (щитов). Щиты готовятся из силикат-органиков или гипсо-
камыша, усиленных деревянной решеткой (арматурой). Стыковые и приба-
лочные щели заливаются раствором. Поверху щиты покрываются покровной
смазкой или затираются раствором. Снизу перекрытие подшивается досками.
Доски предварительно раскалываются вдоль; прибивка ведется 7-см гвоз-
дями в количестве по 2 шт. на каждое пересечение доски с балкой. Под-
шивка обшивается изоляционной бумагой (толем), делается это одновре-
менно с подшивкой драни. Штукатурка обычным известково-песчаным
раствором с добавлением алебастра.
Толщина термоизоляционного слоя у некоторых материалов в зависи-
мости от климатического района и расчетные пролеты приводятся в табл,
53 и 54.
220
Таблица Г>4.
Максимальные расчетные пролеты 7 в м.
Нагрузка р = 75 кг м2, f = > 250 I.
	а = 0.60			а = 0,		ад	«= 1,(		)0	«=1,20		
ЛХ7> см												
	5	6	7	5	6	7	5	6	7	5	6	7
												
18	3,83	4,07	4.24	3,48	3,70	3,89	3,24	3,44	3,58	3,05	3,24	3,41
19	4,00	4,25	4,48	3,67	3,90	4 11	3,42	3,63	3,82	3,22	3,42	3,62
20	4,25	4,48	4,72	3,87	4,11	4,29	3,60	3,82	4,03	3,39	3,60	3,79
21	4,47	4,70	4,95	4,06	4,31	4,50	3,78	4,02	4,23	3,56	3,78	3.96
22	4,68	4,93	5,18	4,25	4,52	4,72	3,96	4,21	4,39	3,73	3,96	4,17
23	4,85	5,15	5,42	4,45	4.69	4,93	4,14	4,40	4,59	3,83	4,14	4,33
>4	5,06	5,37	5,66	4,64	4,89	5,15	4,32	4,59	4,79	4,07	4,32	4,55
25	5,27	5,60	5,89	4,79	5,09	5,36	4,50	4,78	4,99	4.24	4,50	4,71
26	5,47	5,82 6,07 1		5,03	5,30	5,58	4,68	4,97	5,19	4,41	4,68	4,90
Примечание. Полная длина балок равна расчетной длине с прибавле-
нием на концы в зависимости от конструкции опоры.
Чердачное перекрытие. Тип 9.
Характеристика перекрытия. Ввиду обнаженности сверху огнестойкость
невысокая.
Термическое сопротивление в среднем /^=1,73.
Все перекрытия в среднем G = 86 кг'м2.
Перекрытие немонтажно, рассчитано на небольшой вес термоизоляции.
Рекомендуется для гражданских зданий III класса, преимущественно во
II и III климатических зонах.
Устройство перекрытия (черт. 288). Балки из чистообрезных досок стан-
дартных сечений. Подшивка из досок в 2,0 см, спрофилеванных в четверть.
Доски прибиваются 8-см гвоздями по 2 шт. на каждое пересечение
доски с балкой. Дальнейшее устройство варьируется.
В одном случае засыпка в виде торфа и тому подобных материалов
насыпается непосредственно на подшивку и слегка уминается. Ввиду того
что торф в распущенном состоянии занимает примерно вдвое больший
объем против расчетного, толщина засыпки соответственно увеличивается.
Сверху устраивается известково-песчаная смазка (пористая корочка). Изо-
ляционная бумага подшивается снизу одновременно с подбитием драни.
В другом случае при устройстве подшивки под балки по всей ее длине
подкладывается полоска толя, а
сверху подшивки устраивается
влагоизолирующая смазка из им-
прегнированной глины. После этого
производится зтсыпка опилками,
очесами и тому подобными мате-
риалами. Сверху устраивается по-
кровная смазка. Штукатурка в
ходьбы по чердаку поверху ба-
Толщины изоляционного слоя для некоторых засыпок в зависимости от
климатической зоны и расчетные пролеты приводятся в табл. 55 и 56.
Черт. 288.
обоих случаях обычная по драни. Для
лок настилаются ходы в 3—4 доски.
221
Таблица 5.'.
Варианты изоляций.
	к под-	Основной отеплитель				Защит- ный слой		Общее тер- мическое сопротив- ление			Коэфнки- сит тепло- усто ;’Ш- вости			Вес пере-		
														крытия 6.1ЛО		без к
	н со га SsS О Ф		Район				. сх о	Район			р	анон		Район		
sX S	ина пр и глин	Наименование	I	II	I111 1	Глина ।	О р S а.	I	II	Ill	I	II	III	I	II	III
X CR ч о со	Толш шивк	материалов	Толщина слоя				ММ									
Е X	а т/т		6			с	d		R			?		G	кг м-	
1 2 3 4 5 6	30 30 30 3J за 30	Сфагнумовая или торфяная мелочь . . . Зола древес- ная или тор фяная .... Хвоя .... Известково- трепело-сфаг- нумовая . . . Известково- трепело-опн- лочная . . . Просеянная растительная земля ....	90 100 140 150 150 190	80 80 110 НО 110 140	70 50 80 40 70 90	30	10 10 10	2,00 1,99 2,05 1,64 1,64 1,54	1,73 1,75 1,75 1,36 1,36 1,30	1,58 1,37 1,45 1.08 1,08 1,04	8,3 8,2 8,5 6,8 6,8 6,4	1,1 1,2 1,3 5,6 5,6 5,4	6,6 5,7 6,0 4,5 4,5 4,3 Та	191 201 186 186 3,39 б л и	86 187 198 162 162 219 ц а	112 189 138 138 209 56.
Максимальные расчетные пролеты I в м.
Нагрузка 75 кг м’\ j ~ 1 -гЛ1.
см	а = 0,60			а = 0,80			«=1,00			а = 1,20		
	5	6	7	5	6	7	5	6	7	5	6	7
15	3,55 3,77		3,96	3,24	3,44	3.61	3,01	3,20	3.36	2,85	3,01	3,17
16	3,79, 4.02		4,21	3,45	3,66	3,85	3,22	3,42	3,59	3,04	3,21	3,38
17	4,02; 4,26		4,47	3,66	3,89	4,09	3,41	3,62	3,80	3,21	3,41	3 58
18	4,26	4,50	4,75	3,88	4,11	4,32	3,61	3 83	4,02	3,40	3,61	3,79
19	4,48	4,75	4,99	4,09	4,34	4,56	3,81	4,04	4,24	3,59	3,80	4,00
20	4,72	5,00	5,24	4,30	4,56	4,79	4.00	4,24	4,45	3,78	4,00	4,20
21	4,95	5,24	5,50	4,51	4,78	5,02	4,21	4,45	4,68	3,96	4,20	4,41
22	5,17	15,48	5,76	4,73	5,01	5,26	4,40	4,66	4,90	4,14	4,40	4,63
23	5,41	5,73	6,01	4,94	5,23	5,49	4,60	4.88	5,12	4,33	4,60	4,83
24	5,63	5,95	6,25	5,14	5,45	5,72	4,80	5,08	5,34	4,52	4,80	5,04
25	5,85	6.21	6,51	5,34	5,67	5,95	4,99	5.29	5,55	4,70	4,99	5.24
26	6,09	6,45	6,76	5,54	5,88	6,19	5.18	5,50	5,77	4,89	5,18	5,45
Примечание. Полная длина балок равна расчетной длине с прибавле-
нием на концы в зависимости от конструкции опоры.
222
Чердачное перекрытие. Тип 10.
Характеристика перекрытия (черт.289). Огнестойкость удовлетворительная.
Термическое сопротивление /?=1,78. Вес перекрытия, включая вес
балок, в среднем = 103,2 кг!м*. Перекрытие полусборного типа; рассчи-
тано на применение фибролита.	,
Пригодно для применения в гражданских и промышленных зданиях
III класса.
Описание конструкции (черт. 289). Балки из чистообрезных сосновых
стандартных сечений. К балкам прибиваются бруски 3,5 X 5 с.и-гвоздями
в 10 см по 2 шт. на 1 пог. м балки. Бруски прибиваются или заподлицо
с нижней гранью балки или выше ее, но таким образом, чтобы верхняя
грань балки не возвышалась над слоем смазки. Расстояние между осями
балок назначается из таких соображений, чтобы в ящике между балками
помещались плиты фибролита стандартных размеров. При расстояниях
между балками до 0,75 м плиты фибролита укладываются непосредственно
по брускам, прибитым к балкам. При пролетах более 0,75 м фибролит уклады-
вается на поперечины из досок
3,5X15 см, располагаемые под
стыками двух соседних плит и
укладываемые на бруски, приби-
тые к балкам. Доски прибиваются
к брускам 8-с.и гвоздями по 2
шт. на конец. По укладке перво-
го слоя фибролита укладывается
второй слой таким образом, что-
бы стыки нижнего слоя перекры-
вались плитами верхнего слоя. При
укладке слоев фибролита пристен-
ные, прибалочные и стыковые ще-
ли промазываются алебастровым
раствором. Поверху перекрытия
или глины с добавлением 30%
Смазка тощей глиной ФиЬролит
но изб. молоке -2 см 2^ слой-3 см
'Гипсовые плиты/сцхая штикатцрка]
или асбофанера или
обыкновенная клееная фанера
Черт. 289.
делается смазка слоем
песка и известкового
2 см из суглинка
молока 10%-ной
концентрации, хорошо перемешанных и перемятых до пластического со-
стояния.
Нижняя поверхность перекрытия подшивается гипсовыми плитами, армиро-
ванными с лицевой стороны обычной бумагой, а с противоположной сто-
роны—толем. При подшивке листовым гипсом под стыки листов подкла-
дываются полоски толя в 10 см. При подшивке асбофанерой устройства
влагонепроницаемых слоев не требуется, листовой гипс и асбофанера при-
биваются к балкам 3-см толевыми гвоздями через 12,5 см друг от друга
в шахматном порядке. Стыки подшивки промазываются алебастровым рас-
твором и гладко затираются.
Чердачное перекрытие. Тип 11.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость удовлетворительная.
Термическое сопротивление по расчету.
Вес перекрытия в среднем 120 KzjcM2.
Перекрытие монтажного типа; рассчитано на небольшой вес термоизоля-
ции.
223
Т а 6 л и ц а 57.
Максимальные расчетные пролеты / вл,
Нагрузка 75 кг/м2, f=i/ml.
hy b см	0,55 — 0,67			0,80 — 0,82			1,	25-1,27		1,55—1,57		
	5	6	7	5	6	7	5	6	7	5	6	7
20	4,48	4,73	4,96	4,11	4 35	4,56	3,44	3,76	3,97	3,08	3,36	3,62
21	4,70	4,96	5,20	4.31	4,56	4,78	3,61	3,94	4,17	3,23	3,53	3,80
22	4,92	5,20	5,44	4,52	4,78	5,01	3.78	4,13	4,36	3,39	3,69	3,97
23	5 14	5,43	5,68	4,72	4,99	5,23	3,94	4,31	4,56	3,54	3,86	4,15
24	5,36	5,66	5,92	4.92	5,20	5,45	4.11	4,49	4,76	3,69	4,03	4 33
25	5,58	5,89	6,16	5,13	5.42	5,68	4.28	4,68	4,95	3,84	4,19	4,50
26	5,80	6,12	5,40	5,33	5,63	5,90	4,45	4,85	5,15	3,99	4,36	4,68
Примечание. Полная длина балок равна расчетной длине с прибавле-
нием на концы в зависимости от конструкции опоры.
Пригодно для применения в гражданских и промышленных зданиях
III класса во всех климатических зонах.
Устройство перекрытия (черт. 290). Тип предложен инж. Николаевым.
Балки из чистообрезных досок стандартных сечений. К балкам через по-
средство хомутов из полосового железа 3 X 25 мм подвешиваются бруски
3\5 см. Хомуты размещаются через 0,8 м. Бруски укрепляются в заги-
бах на концах хомутов и прикрепляются к ним гвоздями. На бруски укла-
дывается изолятивная часть. Послед-
———= ~ ------------------- —----- няя устраивается из пакетов или щи-
тов> изготовленных тем или иным
способом до укладки перекрытия.
Ц--------—£7--------Г	Пакеты образуются из пары плит
и брусков или досок, заложенных
Черт. 290.	между ними на некотором расстоянии
одна от другой. В зависимости от
рода материалов пакеты вяжутся проволокой (при вязальных плитах) или
сколачиваются гвоздями (при брикетированных плитах). Изготовление паке-
тов производится непосредственно на месте постройки. Нижняя поверхность
пакетов штукатурится по драни или без нее и покрывается влагоизоли-
рующим составом.
Щиты представляют собой соломит, камышит, фибролит, гипсо-камыш
и тому подобные фабрикаты, усиленные деревом, если это требуется. Изго-
товление щитов требует заводской организации. На постройке могут быть
осуществлены лишь облицовочные работы—штукатурка, окраска и т. п.
После укладки в перекрытии стыковые и прибалочные щели залива-
ются раствором, а сверху делается покровная смазка. Снизу производится
подштукатурка балок (по драни, фибролитовой' фанере и т. п.) и затирка
стыковых щелей и всех прочих изъянов на поверхности (при гладких
щитах) или обычная штукатурка (при негладких щитах).
224
После просыхания раствора нижняя поверхность перекрытия покрыва-
ется влагоизолирующими составами—масляной краской, церезином, прео-
литом и т. п.
Для возможности ходьбы по чердаку в нужных местах настилаются хо-
ды из 3—4 досок или горбылей толщиной 3,5 см.
Чердачное перекрытие. Тип 12.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость низкая.
Термическое сопротивление по расчету.
Вес перекрытия около 100 kz;m~.
Пригодно для применения в зданиях IV класса с непосещаемыми черда-
ками, преимущественно в безлесных местностях.
Устройство перекрытия (черт. 291). Балки из получистообрезных досок
стандартных сечений. К балкам прибиваются бруски 2,5X5 см или поло-
винки горбылей 1-см гвоздями по 2 шт. на 1 пог. м бруска. Образованные
четверти служат пятами сводообразующей конструкции. Сводики образу-
ются дранками, расставленными друг от друга на некоторое расстояние,
клееной или фибролитовой (криволинейной) фанерой. Дранка (пиленка,
клепка) выпиливается специально, готовится из опила лесопильных заво-
Штдбатцрба без драни на Киддом cmehne_
Черт. 291.
дов или из бртка бочарных производств. Расстановка драниц зависит "от
их сечения и способа обработки нижней поверхности перекрытия. При
обмазке и штукатурке расстояния между брусками не должны превосходить
4 см; при подшивке картоном расстояние между брусками может доходить
до 12 см. Длина сводообразующих элементов (драниц) зависит от подъема
сводиков, каковой в среднем	а.
Приготовленные элементы выгибаются и заводятся между балками до
упора в четверти. При сводиках из фанеры под стыки их подводятся
дранки 1,2X4,0 см. Дранки повышают жесткость сводиков и исполняют
роль нащельников. Поверху образованных сводиков производится выстилка
хворостом, камышом и тому подобными выстилочными материалами, пред-
варительно провалянными в глине (при решетчатых сводиках из драни);
такая же выстилка производится либо засыпка легкими материалами при
сплошных сводиках из фанеры и т. п.
Верх утеплителя покрывается смазкой из глины на известковом молоке
или известково-песчаной корочкой.
Снизу перекрытие обмазывается или штукатурится глиной на известко-
вом молоке, гажей, известково-глиняным или обычным известково-песчаным
раствором с добавлением алебастра (при сводиках из драниц и фибролитовой
15. Строит, индустрия, т. VII
225
фанеры) или покрывается фиксированным жидким стеклом и т. п. (при
сплошных сводиках из клееной фанеры).
При необходимости посещения чердаков по балкам должны быть наст-
ланы в нужных местах ходы в 3—4 доски.
Чердачное перекрытие. Тип 13.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость низкая.
Термическое сопротивление по расчету.
Все перекрытия в среднем 80 кг!м'1.
Пригодно для применения в гражданских зданиях IV класса, преимущест-
венно служебного характера (сторожки, постовые будки, конторы построек
и т. п.).
Устройство перекрытия (черт. 292). Тип имеет применение на Турксибе
и других местах Союза.
Балки из круглого леса любых пригодных пород, отесанные на две грани
шириной d, считая по верхнему отрубу. Снизу к балкам подшивается
хворост. Пригодны любые лесные породы, предпочтительнее же еловые
и дубовые ветви.
Подбивка ведется так: набирается хворост и укладывается вдоль стены.
На хворост вдоль балки накладывается жердь или горбыль и прибивается
к балке костыльком (кованый гвоздь
в 20—25 см). За свешивающийся ко-
нец прибоины заводятся новые партии
хвороста и постепенно прибиваются ко-
стыльками. Костыльки забиваются не-
сильно с запасом на последующую до-
бивку. Когда все перекрытие забрано
хворостом, производятся выравнивание
поверхности и добивка костылей до-
отказа. Для уменьшения пучности по
середине хворост в этом месте перевязывается вицами.
После этого по хворосту делается смазка суглинком. Снизу же пере-
крытие обмазывается или штукатурится глиной. Для возможности ходьбы
по чердаку по балкам укладывается 3—i-см доски или горбыли (ходы).
Чердачное перекрытие. Тип 14.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость полная.
Термическое сопротивление по расчету.
Вес перекрытия в среднем 300 кгм1.
Перекрытие немонтажно.
Пригодно для применения в гражданских и промышленных зданиях 0,1
и II классов во всех климатических зонах.
Устройство перекрытия (черт 293). Несущая часть из монолитного же-
лезобетона, набиваемого в опалубке обычным путем. Термоизоляция уклады-
вается поверху несущей части. Для этой цели пригодны материалы как
органического, так и неорганического происхождения, а именно; хвоя, опил-
ки, соломит, фибролит, торфолеум, одубина, строительный мусор, шлак и
его производные (укита, вата), зола, диатом и т. п. Предпочтительнее одна-
ко засыпки из неорганических материалов как более отвечающие бетону
 Ходы из дос oh или	Смазка 2,0-3,0 см
горбылей 30-4.0 см \V
Кборост \ Штцка/пдрка 2р-зрсм
Черт. 292.
226
itO огнестойкости и долговечности. По засыпке делается смазка тощей
глиной на известковом молоке 10—20%-ной концентрации.
Снизу перекрытие оставляется ребристым или делается гладким. В за-
висимости от этого влагоизоляция осуществляется или приданием непрони-
цаемых свойств штукатурке или покрытием несущей части сверху смолистыми
веществами (гудроном, пеком и т. и.). В первом случае перекрытие затира-
ется или штукатурится по сетке Рабитца цементно-песчаным раствором на
церезитовой эмульсии 5—10%-ной концентрации; во втором случае пере-
крытие подшивается листовым алебастром, асбофанерой и тому подобными
фабрикатами, исключающими надобность в штукатурке, или фибролитовой
фанерой, матами, бакулейДи тому подобными фабрикатами с последующей
Подвески из 3_________u___________
>кел. ФА - 6 мм \/ Ж ел.-бет. ппиты
Засыпка {толщ, по расч^
г — “ Смазка \5-2,0см
Смазка
15 -2,0 см
Затирка ием- /_
церезитооым
раствором
Покраска
гуароном
полос. Жел.
Бруски 5*8 см
Штцкатцркд по
/Штукатурка цем.-церез. ________
раствором па.	фибролитовой
сетке Рабитца фанере и т.п,-
Черт. 293.
оштукатуркой обычным известково-песчаным раствором с добавлением але-
бастра. Сетка Рабитца (проволочная сетка 4 отврм'-} подвешивается к плите
и балкам на подвесках из 4—6-мм железа, выпускаемых из плиты при
бетонировании приблизительно через 0,5 м. Подшивка прикрепляется к
брускам 3X5 или 5Ж7-с.м обойными или толевыми гвоздями (с широки-
ми шляпками). Бруски ставятся через 0,3—0,7 м и прикрепляются к шты-
рям или зетам, заделанным в балки при бетонировании. Под стыки ставится
два обычных или один брусок.
Толщина утепляющего слоя, подсчитанная для 1,6 7 при толщине
плиты 8 см, штукатурки или обшивки 1,0 см н смазки 2,0 си. имеет сле-
дующие значения (табл. 58).
Таблица 58.
Материал
Объемный 'Толщина
вес кг/см3 \ см
1. Шлак котельный..................................
2. Фибролит легковесный . •.........................
3. Опнлки древесные, замоченные в свежезагашенном из-
вестковом молоке ...................................
4. Диатомовая или трепельная щебенка...............
5. Камышит (непрочной связки)......................
6. Торфолеум ......................................
700	22
350	14
400	14
700	10
200	8
300	7
227
Чердачное перекрытие. Тип 15.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость полная.
Термическое сопротивление по расчету.
Вес перекрытия в среднем 300 кг/м*.
Покрытие сборное (полностью или частично).
Пригодно для применения в гражданских или промышленных зданиях
0,1 и II классов во всех климатических зонах.
Устройство перекрытия (черт. 294). Несущая часть осуществляется из
заранее изготовленных элементов (сборная система). Балки всегда железобе-
тонные; междубалочная же конструкция может быть осуществлена из железо-
бетонных, туфовых, известняковых и тому подобных плит, удовлетворяющих
требованиям прочности. Для получения плотного стыка боковые грани плит
обрабатываются в четверть. После укладки плит пристенные, прибалочные
и стыковые щели заливаются цементным раствором.
Термоизоляция укладывается поверху несущей части. Для этой цели
пригодны материалы как органического, так и неорганического происхож-
дения, а именно: хвоя, опилки, соломит, фибролит, торфолеум, одубина, строи-
тельный мусор, шлак и его производные (укита, вата), зола, диатом и т. н.
Предпочтительнее однако засыпки из неорганических материалов как более
отвечающие бетону по огнеупорности и долговечности.
Термоизоляд, плиты
\(толщ. по расч)
Фел-бет.
плиты
Затирка дем-церезит
раствором
Смазка \5~2$см
Штыри из
полос. Мел
Засыпка
(толщ, по расч)
Черт. 294.
бруски 3x5
и пи 4x7 см
Асбофанера, листов.
гипс и т.п.


По засыпке делается смазка тощей глиной на известковом молоке
10—-20 %-ной концентрации.
Снизу перекрытие оставляется ребристым или делается гладким. В зави-
симости от этого влагоизоляция осуществляется или приданием непроницае-
мых свойств штукатурке или покрытием конструктивных частей сверху смо-
листыми веществами (гудроном, пеком и т. п.).
В первом случае перекрытие затирается снизу цементно-песчаным раство-
ром на церизитовой эмульсии 5—Ю°(/0-ной концентрации; во втором слу-
чае перекрытие подшивается листовым алебастром, асбофанерой и тому
подобными фабрикатами, исключающими надобность в штукатурке, или фиб-
ролитовой фанерой, матами, бакулей и тому подобными фабрикатами с
последующей оштукатуркой обычным известково-песчаным раствором с
добавлением алебастра. Подшивка ведется по брускам 3\5 или 4 X 7-см
обойными или толевыми гвоздями (с широкими шляпками). Бруски ставятся
через 0,3—0,7 м и прикрепляются к балкам на штырях из полосового
железа, кусочков зетов и т. п., заделанных в бетон при изготовлении балок.'
228
Под стыки обшивки ставятся два обычных или один широкий брусок. Тол-
щины утепляющего слоя приблизительно тс же, что и в предыдущем типе.
В подшивных перекрытиях толщина засыпного слоя может быть умень-
шена примерно на 10%.
Чердачное перекрытие. Тип 16.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость неполная.
Термическое сопротивление по расчету.
Вес перекрытия в среднем 225 кг\м.
Перекрытие обычного или полусборного типа.
Пригодно для применения в гражданских и промышленных зданиях II и
III классов.
Смазка 1,5-2/) см
Засыпка
Смазка импрегниров. глиной
Черт. 295.
Настил из
горбылей
Поперечины из I Подшивка фибролит фанерой
досок ребро листоВым гипсом и т.п
Деталь
засыпки
материалами преимущественно неоргани-
Устройство перекрытия (черт. 295). Балки железные двутаврового сечения
стандартных профилей. В предупреждение коррозии балки перед укладкой
окрашиваются гудроном. Снизу к балкам при помощи специальных железных
скоб прикрепляются доски толщиной 2,0 см и шириною, равной ширине полки.
Изолятивная часть укладывается па поперечинах из досок cv> 4X10 см, постав-
ленных на ребро. Поперечины ставятся таким образом, чтобы нижние их
грани совпадали с нижней плоскостью прикрепленных к полкам досок. Попе-
речины располагаются одна от другой через 0,5—0,7 м. По поперечинам
укладывается настил из
горбылей или досок.
Настил прибивается к
поперечинам 1-см гвоз-
дями по одному гвоз-
дю на каждое пересе-
чение с поперечиной.
В зависимости от
материалов, применяе-
мых для термоизоля-
ции, настил может быть
сплошным или редким.
Термоизоляция в ви
веского происхождения или в виде настилки плитами из сцементированных
органиков (гипсо-камыш, фибролит и т. п.).
В первом случае настил сплошной, по настилу смазка импрегнированной
глиной, засыпка и покровная смазка. Балки сверху утепляются войлоком
или другими подобными материалами. Снизу перекрытие подшивается листо-
вым гипсом или фибролитовой фанерой. Листы подшивки прикрепляются
к долевым доскам и поперечинам толевыми (широкошляпными) гвоздями.
После подшивки перекрытие затирается алебастром (при подшивке листо-
вым гипсом) или штукатурится обычным известково-песчаным раствором (при
подшивке фибролитовой фанерой).
Во втором случае настил редкий; по настилу кладутся плиты в два слоя
с перекрытием стыков; все щели промазываются раствором. Сверху покров-
ная смазка. Снизу перекрытие подшивается асбофанерой. Фанера прикреп-
ляется к долевым доскам, прикрепленным к балкам и поперечинам толевыми
(широкошляпными) гвоздями. Шеди затираются асбоцементным раствором.
229
Чердачное перекрытие. Тип 17.
Характеристика перекрытия. Огнестойкость, приближающаяся к полной.
Термическое сопротивление по расчету.
Вес перекрытия в среднем 300 кг/м1.
Перекрытие полусборного типа.
Пригодно для применения в гражданских и промышленных зданиях,
преимущественно II, реже I и III классов.
Устройство перекрытия (черт. 296). Балки железные двутаврового сече-
ния стандартных профилей. В предупреждение коррозии доступные для
воздуха и тому подобных факторов части балок обмазываются гудроном,
цементным молоком или обделываются бетоном, как показано на чертеже
пунктиром. Низ балок обертывается проволочной сеткой.
Междубалочная конструкция осуществляется из заранее изготовленных
железобетонных, туфовых и тому подобных плит толщиной 8—10 см.
Плиты опираются на нижние полки балок непосредственно (низкое поло-
жение) или через посредство паддужников из бетона (возвышенное поло-
жение плит). При низком положении
г, ,г	ар?"ЖатаздК'Д плиты укладываются ниже нижних гра-
ней балок на 1,0—1,5 см, для чего
арша концы их соответственно профилюют-
ся. Первый способ преимущественнее
~в тех случаях, когда необходимо иметь
Черт. 296.	гладкие потолки; второй способ пред-
почтительнее в тех случаях, когда
необходимы гладкие чердачные полы. Для получения плотных сты-
ков боковые грани плит обрабатываются в четверть. После укладки
плит пристенные, прибалочные и стыковые щели заливаются цементным
раствором.
Термоизоляция в виде засыпки органическими или неорганическими
материалами; последние предпочтительны. В предупреждение промерзания
перекрытия по балкам при низком положении плит балки обертываются
войлоком или защищаются засыпкой, возвышающейся над балками на
толщину засыпного слоя вне балок. Поверху засыпки устраивается обыч-
ная смазка тощей глиной на известковом молоке 10—20%-ной концентра-
ции.
Влагоизоляция осуществляется покрытием конструктивной части сверху
влагоизоляционными материалами (гудрон, пек и т. п.) или приданием
непроницаемых свойств штукатурке. Штукатурка в первом случае обыч-
ная известково-песчаная, во втором—цементно-песчаная на церезитовой
эмульсии.
Инж. Мурашев В. И.
ПЛОСКИЕ И СВОДЧАТЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ
ПЕРЕКРЫТИЯ.
Плоские перекрытия.
Ребристые перекрытия. Распространенным монолитным железобетонным
перекрытием является перекрытие, состоящее из балок, идущих в одном
или в двух направлениях, и плиты, расположенной на них (черт. 297).
Балки, идущие по колоннам и поддерживающие балки другого на-
правления, называются главными балками (прогоны, ригеля); балки,
опирающиеся на главные балки и поддерживающие плиту, называются
второ степенными балками.
Ребристым перекрытием принято называть балочные перекрытия при от-
ношении меньшего пролета плиты к большему 0,5.
Обычное ребристое перекрытие. Обычным ребристым перекрытием
называется перекрытие с расстоянием между осями второстепенных балок
не менее 1,25 м.
Расстояния между второстепенными балками в пределах 1,5—3 м наз-
начаются по архитектурным, технологическим и экономическим соображе-
ниям. В последнем случае исходят из толщины плиты, которая в зависи-
мости от нагрузки назначается 6—10 см и в некоторых специальных
зданиях с большими нагрузками достигает 14 — 16 см. Наиболее распро-
страненные в практике расстояния между осями второстепенных балок
1,7—2,5 м.
Примеры возможного расположения второстепенных балок даны на
черт. 298.
В плитах на опорах рационально устраивать вуты (черт. 299) из
расчета, чтобы количество рабочей арматуры (для удобства конструиро-
вания) было одинаковое в пролете и на опоре. Наименьшие размеры
вут 2X6 см.
Арматура плиты размещается по одному из вариантов (черт. 300);
диаметр рабочей арматуры от 5 до 8 мм; количество распределительной
арматуры не более 0,2 рабочей арматуры.
! При прямоугольной сетке колонн выгоднее главные балки направлять
по большему пролету, а второстепенные—по меньшему.
Поперечные сечения балок (черт. 301) выбираются так, чтобы отно-
шение высоты балки к ширине ее было не менее 1,75, в противном случае
получается невыгодное решение. Наиболее распространенное сечение с
отношением высоты к ширине от 2 до 3.
231
Полезная высота балок при тавровом сечении (черт. 301) назначается
по экономическим соображениям, не используя полностью напряжения
в плите, по формуле:
Л = (14-18)у/Л1,
где М—расчетный момент в т.н,
Поперечный разрез
, Ьалко тип s'
4^70*30
/80*35
35-г
Линия ур. пола
5
башмак тип 3 /
"•35
70X40
jg*L рббязочная
ралНа тип 3
170-г — П1
—г
40*30
171	171 —171
Ik
I'i. балка т2_
Ориен-
тировочно
высоту вто-
р остепен-
ных балок
можно при-
нимать в за-
висимости
от величины по-
лезной нагрузки
на 1 м'- пере-
крытия и величи-
ны пролета по
графикам черт.
302. Высоту
главных балок
можно принимать
по тем же графи-
кам с помноже-
нием на коэфи- |67о-
циент 1,5—1,7.
В многопролет-
ных балках на опо-
рах, как правило,
устраиваются вер-
тикальные вуты
(черт. 304).
Длина вута при-
нимается равной 3
его высотам; ориен-
тировочно высота
вута принимается
равной 0,3—0,5 вы-
соты балки в про-
лете.
При невозмож-
ности устройства
вертикальных в у т
иногда устраивают-
110*40
башмок тип [ /
— 854--------—
Плен расположения балок
-^1
2O\pg/7fa/ т 4
70V;
ся горизонтальные	Црпг 9Q7
вуты (черт. 303), но	Р •	•
это приводит к перерасходу железа. Если по архитектурным или дру-
гим соображениям устройство вут на опорах невозможно (черт. 305),
то высота балок назначается по опорному или пролетному максимальному
моменту.	’
232
Конструирование арматуры в балках производится согласно расположе-
нию полученных усилий в балке. Примеры арматуры многопролетных балок
Черт. 298.
Часто целесообраз-
но рассчитывать и кон-
струировать главные
балки Вместе с колон-
нами как раму. На черт.
306 дана конструкция
главных балок с колон-
нами перекрытия, изо-
бражен. на черт. 297,
как одной рамы, по ри-
гелям которой распола-
гаются второстепенные
балки.
Для сравнен ия и
выбора типа перекры-
тия на черт. 314 даны
Черт.299.
Черт. 301.
В производственном
ное ребристое перекрытие
Черт 3006.
графики расхода бетона и железа на ребри-
стое перекрытие (без учета колонн) в за-
висимости от величины панели и полезной
нагрузки на 1 .и2 перекрытия.
отношении и в отношении внешнего вида обыч-
является, пожалуй, самым неудобным и некра-
сивым по сравнению с другими видами плоских перекрытий.
233
По стоимости и расходу материалов обычное ребристое перекрытие также
является менее целесообразным по сравнению с облегченными или тонко-
Черт. 302. Высота второстепенных балок
ребристого перекрытия.
стенными типами перекры-
тия, почему и следует при-
бегать к применению пос-
ледних.
Разрез по а-а
1
Ппан
Черт. 303.
Черт. 304.
Часторебристое перекрытие пустотелыми камнями. По своей стати-
ческой работе и расположению ребер часторебристое перекрытие с пусто-
телыми камнями напоминает обыкновенное ребристое перекрытие с частым
расположением ребер (черт. 307).
Пространство между ребрами заполняется керамическими или легкобе-
тонными пустотелыми камнями. Наиболее рациональная форма камней по-
234
казана на черт. 308; размеры их в плане 50X25 и 40X25 см, высота от
13 до 28 см, имея разницу в высоте через 3 см.
Материал для легкобетонных камней: малоцементные бетоны, приготовлен-
ные на смешанном растворе с легкими включениями шлака, пемзы, древе-
сного угля и пр.; шлакобетоны и пемзобетоны. Обьемный вес материала
камней не более 1300 кг.[м3 и временное сопротивление не менее 10 кг\см2.
Черт. 305.
Изгоювляются камни как на ручных формовочных станках, так и на
специальных формовочных машинах.
При рассюянии между ребрами в часторебристом перекрытии от 50 до
70 см толщина плиты перекрытия делается в 3—5 см (черт. 307), что доста-
точно для восприятия полезной нагрузки, так как наличие верхней полки
камня толщиной в 3—5 см облегчает работу плиты. Рабочей арматуры в
плите не требуется, и только на восприятие напряжений от случайных
деформаций, усадки бетона и температурных влияний следует ставить сла-
бую арматуру через 30—40 см диаметром 4—5 мм в направлении, перпен-
дикулярном к направлению ребер. Ширина ребер делается в зависимости от
величины пролета и нагрузки в пределах 6—12 см.
При употреблении камней с выступающей нижней полкой (черт. 308),
варьирование в ширине ребра достигается изменениями длины выступающей
части от 3 до 6 см. Высота ребер в зависимости от величины пролета и
полезной нагрузки на 1 мг перекрытия назначается по графику на черт. 309.
Над прогонами для передачи отрицательных моментов обыкновенно
приходится прибегать к устройству горизонтальных вутов, так как нормаль-
ная ширина ребра бывает недостаточна.
На требующуюся по расчету длину вута камни через ряд не доводятся
до прогона (черт. 307). При этом способе получается несколько лишняя
ширина вута и следовательно некоторый перерасход бетона, но зато не
приходится вводить камни других размеров.
Для более равномерного распределения нагрузок между соседними
ребрами в поперечном направлении при пролетах, больших 6 м,
желательно устраивать одно поперечное ребро — диафрагму. Для пролетов
235
Черт, 305.
средней величины—4—5,5 м поперечные ребра можно Не устраивать, так
как при этих пролетах достаючно жесткости камней, чтобы передать на-
грузку на соседние ребра.
Для образования диафрагмы толщиной 8—10 см в нужном месте камни
раздвигаются на указанную ширину, и для того чтобы бетон не попадал в
пустоты камня, в последние ставятся деревянные заслонки из обрезков
досок.
Черт. 307.
Ребра армируются одним или двумя стержнями диаметром в 8 мм и
более (черт. 307); для восприятия же опорного отрицательного момента
один стержень на расстоянии ’/6 I от опоры отгибается вверх и заводится
за опору на ’/8 /. Если отогнутых стержней недостаточно, то кладется
Черт. 308.
I
коротыш длиной — . Скалывающие напряжения в ребре обычно не превы-
шают 4,5 кг/см2 и следовательно хомуты не требуются, но чтобы обеспе-
чить лучшую связь между ребром и плитами и для монтажа рабочей ар-
матуры ставят хомуты диаметром 4—5 мм через 30—40 см. Хомуты под-
вешиваются к монтажному стержню диаметром 6 мм.
237
Прогоны часторебристого перекрытия С камнями рассчитываются обычным
способом. Ввиду частого расположения ребер и наличия камней отно-
шение толщины плиты к высоте прогона, при котором еще
можно считать сечение как тавровое, может быть повышено до
1 / __1 /
/12	/14-
ПрОИЗВОДСТВО работ. При производстве работ такого перекрытия в мес-
тах железобетонных ребер или в стыках камней (в одном направлении) по
Черт. 309. Высота ребер часторебристого
перекрытия с камнями.
дима обильная поливка перекрытия, т
перекрываемой поверхности укла-
дываются на бруски, лежащие по-
верх стоек, доски (фот. 310), слу-
жащие опалубкой.
На доски укладываются ряда-
ми камни, но чтобы избежать
просачивания раствора в щели,
швы и разные дефекты в камнях
(при укладке камней) затыкаются
паклей или замазываются раство-
ром или глиной. В оставленные
для ребер промежутки устанавли-
вается заранее связанная армату-
ра. При применении камней из
шлакобетона необходимо следить,
чтобы арматура не приходила в
непосредственное соприкосновение
с камнями, так как не,исключена
возможность вредно влияющих на
железо выделений из шлака.
Перед бетонированием необхо-
как камни, имея пористую струк-
туру, впитывают в себя влагу.
Для сравнения расхода материала
на 1 иг часторебристого перекрытия
с пустотелыми камнями с обычным реб-
ристым перекрытием представлен гра-
фик черт. 314 и 315. Ниже даются
графики стоимости.
Но простоте производства
работ, по внешнему виду и
другим качествам этот тип
перекрытия значительно пре-
восходит обычное ребристое
перекрытие. По стоимости и
Фот. 310.	расходу материалов часторе-
бристое перекрытие с пусто-
телыми камнями выгоднее обычного ребристого для про-
летов до 6 м.
Часторебристое перекрытие с ящиками. В основном это перекрытие
похоже на часторебристое перекрытие с пустотелыми камнями.
Здесь также делается тонкая в 4-5 си плита по часто расположенным
(через 70— 80 см) ребрам, только промежутки между ребрами заполняются
238
не камнями, а ящиками. Последнее обстоятельство делает перекрытие болеё
легким по собственному весу и более выгодным по расходу материалов,
идет меньше железа и бетона (см. черт. 314 и 315), чем на часторебри-
стое перекрытие с камнями. Принципы расчета, конструирование, монтаж
армйтуры аналогичны с часторебристым перекрытием с пустотелыми кам-
нями. В качестве дополнения здесь можно указать на устройство горизон-
тальных вутов, несколько отличное от предыдущих вариантов: для образо-
вания уширения (горизонтальных вутов) в ребрах у опор ящики имеют вид
трапеций, так что получается плавное уширение ребер (черт. 311), сообразно
возрастанию отрицательного момента к опоре.
Разрез по 1-1
Понтонный мм
ЪилиУфЪ и более мм
\ j % и более мм
PQ-
МонтаЖный № мм
1 илиУ и болевом

I il и белее мм
Черт. 311.
Для лучшего удержания ящиков ребра по высоте суживаются по 1 см
с каждой стороны. Ящики делаются из заранее заготовленных брусков и
циновок вручную или на особых станках. Размеры их в плане: 60X 120,
70 X 140 см ит. д.
Для большей жесткости ящиков рамки их ставятся не реже 30—40 см,
обтягиваются камышом, тростником, соломитом, тонким фибролитом и дру-
гим наиболее дешевым материалом или просто обиваются тонкими дос-
ками, фанерой и пр.
Производство работ. При употреблении неплотных циновок из камыша
и других материалов для избежания просачивания внутрь ящика раствора
239
необходимо их покрывать сверху и с боков низкосортным толем и другим
подобным материалом (просмоленная бумага).
Чтобы при бетонировании ящики не смещались и сохраняли проектную
ширину ребер, между ними в некоторых местах устанавливают деревянные
распорки (черт. 312).
Черт. 312.
Для увеличения жесткости системы и лучшего распределения нагрузок
на 'смежные ребра (при пролетах свыше 4 л) устраиваются поперечные
диафрагмы (черт. 311) в виде балочек того же сечения, что и ребра. При
пролетах ребер 5—6 м делается одна диафрагма, а при больших—две.
Места для диафрагм образуются простым раздвижением ящиков (черт. 311).
При бетонировании необходимо следить за тем,
чтобы не было про-
рывов тонких стенок ящиков.
Для характеристики часторебристого
ведецы графики расхода бетона, железа,
Панель &5м	nt ПтельЗЧм
Черт. 313,314. Графики расхода матери-
алов.
перекрытия с ящиками ниже при-
опалубки и обшивки ящиков на
1 м2 перекрытия в зависимости от
пролета и полезной нагрузки на
1 м2 перекрытия (черт. 313, 314
и 315).
В расходе бетона, железа и
опалубки преднамеренно не учтен
расход на колонны, так как он
зависит от количества этажей. Ра-
сход материала на колонны со-
ставляет не более 10—15п/0 от
расхода на самое перекрытие.
Этот тип перекрытия по своим
качествам выгодно отличается от
обычного ребристого перекрытия.
По экономическим по-
казателям оно выгоднее
обычного ребристого пе-
рекрытия для пролетов
до в м и в местах наличия
дешевого материала для
обшивки ящико.в или из-
готовления камней с ус-
пехом может применять-
ся вместо обычного ребристого перекрытия.
Кроме экономических выгод и внешнего эффекта (гладкий потолок)
часторебристые перекрытия с камнями и ящиками имеют меньшую кон-
структивную высоту, меныпую звуко- и теплопроводность, лучшую освещае-
мость и меньшую поверхность штукатурки.
240
Перекрытие ребристое С металлической стандартной опалубкой
Перекрытие ребристое с металлической стандартной опалубкой, или так на-
зываемое часторебристое перекрытие с инвентарной опалубкой, получив
шее широкое распространение за границей, по внешнему своему виду на-
поминает обыкновенное ребристое
перекрытие (черт. 316) и весьма
сходно с описанными выше двумя
типами часторебристых перекры-
тий.
Осуществляется перекрытие с
помощью особой стандартной ме-
таллической опалубки, которой
служат изогнутые жестяные лот-
ки-кружала, образующие поверх-
ности для бетонирования ребер.
Лотки опираются на подкружаль-
ные брусья и укрепляются на них
с помощью планок, пришитых к
брусьям.
По прошествии необходимого
времени после забетонирования же-
стяные лотки снимаются и упо-
требляются в дело вновь; при
многократном их использовании
они вполне себя оправдывают.
Применение лотков значительно
уменьшает расход лесоматериалов
на опалубку и несколько сокра-
щает сроки производства работ.
Часторебристое перекрытие до-
пускает возможность образования
плоского потолка путем втапли-
вания в ребра деревянных планок-
200 300 400 500 600 700 800 200 300 400 500 600 700 вООЯ»^2
6)
Черт. 315. Графики: а) расхода опалубки
без стоек на 1 м- перекрытия; б) расхода
камней на 1 .и-‘перекрытия (приведенная
толщина); в) расхода общивкп ящиков иа
1 м~ закрытия.
Металлические латки
реек, к которым пришивается под-
шивка или же подвешивается шту-
катурка; планки-рейки укрепляют-
ся в ребрах с помощью анкерных
крюков, изготовленных из
проволоки (черт. 316).
Часторебристое перекры-
тие с подшивкой обладает
удовлетворительными тепло-
и звукоизолирующими свой-
ствами; оно удобно также
и в смысле легкости содер-
жания потолка в чистоте и
вентиляции помещения.	Черт. 316.
Перекрытие это, являясь более дешевым и более удобным в эксплоата-
ции по сравнению с обычным ребристым, требует применения особой, за-
ранее заготовленной на заводе металлической опалубки, что в настоящий
16. Строит, индустрия, т. VII
241
момент при дефиците металла препятствует распространению у нас этого
типа.
Вместо металлической опалубки можно применять деревянные разбор-
ные лотки.
Кессонные перекрытия.
Кессонными перекрытиями называют перекрытия балочного типа с отно-
шением меньшей стороны плиты к большей более 0,5.
Обычное кессонное перекрытие. Обычное кессонное перекрьпие чаще
всего применяется с квадратными панелями размером от 3 до 5,5 м (черт. 317).
		ZZZZZZ/	’'///////	
		t	1	
			5алКи	
				
'л.				/ i
%				
				
%		Q _	—— 0 —	~*~Q —-	
Черт. 317.
Черт. 319.
В многопролетных перекрытиях с сеткою колонн не более 5,5 м
балки, как правило, располагаются только по колоннам (черт. 318) и пе-
рекрываются плитой. При больших пролетах делаются дополнительные
промежуточные балки (черт. 318 а); однако в этом случае получается до-
вольно сложная опалубка.
242
Калки кессонных перекрытий рассчитываются и конструируются по тем
же принципам, чю и балки ребристых перекрытий.	- 
Плита кессонного перекрытия в отличие от плиты ребристого перекры-
тия работает в двух направлениях, а потому в ней и рабочая арматура
ставится в двух направлениях (черт. 319). Количество рабочей арматуры
определяется на единицу ширины средних полос. В
к балкам полосах шириною, равной четверти мень-
шего пролета (черт. 295); количество арматуры на
единицу ширины ставится в два раза меньше, чем
в средних. Арматура плиты конструируется по ти-
пу плиты ребристого перекрытия (черт. 319).
Толщина плиты кессонного перекрытия колеб-
лется в пределах 8—16 см. При панели 5X5 л
толщина плиты в зависимости от полезной нагрузки
может быть принята по графику черт. 320.
По внешнему виду кессонное перекрытие мало
отличается от обычного ребристого.
Обычное кессонное перекрытие тре-
бует большего количества
железа (ч е р т. 321),
обычное
тому облас
нения огра
ч и т е л ь н о
случаям и,
технологии
крайни^ прилегающих
(черт. 321), чем
р с б р ис т о е, а п о-
е г о приме-
а и с к л ю-
а л ь н ы м и
в а е м ы м и
н и ч е н
с п е ц и
в ы з ы
е с к и м и и арх и-
т е к т у р и ы м и т р е б о в а
м и.
п и я-
лег-
пере-
и по
Кессонное перекрытие с
кими камнями. Этот тип
крытия разработан ЦНИПС
своим экономическим показателям
и конструктивным качествам вы-
юдно отличается от прочих разо-
бранных типов перекрытий.
Кессонное перекрытие с легкими
камнями отличается от обыкно-
венного кессонного перекрытия
только тем, что конструкция пли-
ты состоит из часто расположен-
ных железобетонных ребер, иду-
щих в двух взаимно перпенди-
кулярных направлениях, с запол-
нением промежутков между ними
камнями, участвующими в работе
на сжатие (черт. 322).
Камни имеют простую форму (черт. 323) и приготовляются
бетона или шлакобетона с временным сопротивлением А? ^>15
объемным весом не более 1300—1400 ям/лг*. Размеры камней в
гут быть от 40 X 40 до 55 X 55 см, высота от 12 до 26 см.
бетона и
,и200 3 00 ОО SCO GOJ "Си иОС Ркс/.м?
Черт. 320. Толщина
плиты обычного кес-
сонного перекрытия.
Черт. 321. Графики расхода бетона и
железа.
из пемзо-
кг'см'2, и
плане мо-
16*
243
Статический расчёт кессонного перекрытия с камнями ничем не от-
личается от обычного кессонного перекрытия (таблицы Маркуса или Га-
леркина). При подборе сечения плиты берется ширина ребра, приведен-
ная к бетону, равная
где ^пр—приведенная расчетная ширина ребра для расчетной полосы, Ьд —
ширина всех железобетонных ребер в расчетной полосе,
Ьк -ширина всех камней в расчетной полосе,
а — коэфициент, равный отношению временных сопротивлений сжатию
камня к бетону, * —- /77,7'
i^Te у -J
oa-eg му.дп।
Ялан ниЖней арматуры
План Зер&ей арматуры .
□СП
п-п
п
....
гдТДд Г	-
"Не
две
ПГТОГЧ1 1ГЧП2ПОООД
Черт. 322.
ILJ
□
□
□
U
]
□
□
LjU^Jzi;LJ
1шВр
JLz‘^OILJ
ДЩр
пппио
JLJ
дпгю

Для определения приведенной ширины, как видно из формулы, необхо-
димо заранее знать размеры камней в плане и ширину бетонных ребер,
которыми после разбивки плиты на квадраты размерами от 50 X 50 до
65 X 65 см приходится задаваться. При этом размеры камней в плане бе-
рутся из того расчета, чтобы ширина бетонного ребра получалась от
6 до 12 см.
При выборе толщины плиты перекрытия можно руководствоваться гра-
фиками черт. 324.
В некоторых же опорных сечениях при расчете на опорный отрицатель-
ный момент ширины приведенного ребра бывает недостаточно; тогда для
244
усиления его делается уширение бетонных ребер путем сужения камней,
прилегающих к опорам (черт. 322), или в прилегающем к опорам ряду
камни через один выбрасываются.
Положительная и отрицательная арматура ребер обычно получается из
1—2 стержней диаметром or
8 мм и более. При этом кон-
струкция арматуры предпочти-
тельна в виде отдельных сеток
положительной и отрицатель-
ной арматуры (черт. 322).
Так же как и в обычных
Черг. 323. Типы камней.
кессонных перекрытиях, в по-
лосах, примыкающих к прого-
нам шириной, равной меньшего пролета плиты, количество арматуры
ставится в два раза меньше сравнительно со средней полосой.
Прогоны, на которые опирается плита, рассчитываются и конструирую гея
обычными способами.
Имея в виду жесткую связь ребер с прогоном и достаточную связь кам-
ней с ребрами в пролете, подбор сечения производится как таврового се-
чения, т. е. может быть введена в расчет плита. Расчетная ширина полки
тавра получается из ширины I 2 с приведением ее по вышеуказанному
способу к бетонному сечению.
Производство работ. При наличии дешевого сырья (шлака, пемзы и др.)
изготовление камней можно наладить на постройке. Для этого потребуются
примитивные деревянные формы, а само изготовление может производиться
ручным способом. При массовом же потреблении камней процесс изготов-
ления следует механизировать или изготовлять па специальном заводе и
на место постройки доставлять их в готовом виде.
Готовые камни укладываются на <
опалубку с оставлением промежутков
арматура. Перед бетонированием не-
обходима обильная поливка перекры-
тия вследствие сильного впитывания
камнями влаги из раствора.
Кессонное перекрытие с камнями
имеет благоприятные экономические
показатели.
Для Z = 5,0 м экономия по
сравнению с обычным реб-
ристым перекрытием желе-
за достигает 35%, бетона
25% (черт. 327). Это перекры-
тие может быть рекомендо-
плошную или сетчатую деревянную
для ребер, в которые укладывается
вано к применению для про-
_„T„D п г, и	Черт. 324. Толщина плиты кессонного
Л С 1 UD ди и м.	*
перекрытия с камнями.
Как недостаток этого перекрытия	r г
можно отметить его сравнительно большой собственный вес и расход кам-
ней (черт. 325), хотя это существенного значения не имеет.
Указанный недостаток устраняется путем применения пустотелых камней,
предложенных инж. Горновым В. Н. (черт. 326), или пустотелых керами-
245
ческих камней. Вследствие уменьшения собственного веса за счет примене-
ния пустотелых камней значительно сокращается расхот железа (черт. 327),
что расширяет область применения э;ого типа перекрытия’для пролетов
до 6 — 7 м.
тол-
Черт. 325. Графики расхода камней
на 1 .и- перекрытия (приведенная
щина).
Сетчатое кессонное перекрытие.
Если в кессонном перекрытии вы-
бросить камни и оставить пустоты
или включить заполнители, иг участ-
вующие в работе (ящики и г. д),
то получим сетчатое кессонное пе-
рекрытие.
По расходу бетона и железа сет-
чатое кессонное перекрытие (пример-
но) одинаково с кессонным перекры-
тием
327).
вкладыша,
с пустотелыми камнями (черт.
Однако оно вовсе не имеет
подшивается и ошгукагури-
кессонного
перекрытия, если не приме-
камней. Снизу сетка, если наг
вается.
Производство работ сетчатого
няются ящики, которые остаются в перекрытии, производится в разборной
опалубке. Для удобства производства работ размер а ячеек сетчатого кес-
сонного перекрытия рационально увеличивать до 80 X 80 — 100 X Ю0 см.
Безбалочные перекрытия.
Обычное безбалочное перекрытие. Однопролетные и многопролетные
плиты, опертые непосредственно на колонны, называются безбалочными
перекрытиями.
По наружному контуру безбалочные перекрытия могут:
1)	свободно выступать за колонны в виде консолей,
2)	опираться на стены,
3)	жестко сопрягаться с карнизными балками, подпертыми крайним ря-
дом колонн.
В зависимости от расположения колонн в плане безбалочные перекрытия
могут иметь квадратные панели - равные прямоугольные при равных про-
летах и неравные прямоугольные при разных пролетах.
Экономичны и наиболее целесообраз-
ны квадратные панели и прямоуголь-
ные с разницей сторон не более чем на
25% при величине пролетов не более
5,5—6 м.
Черт. 326. Схема расположения
камней.
Верхние части колонн в местах со-
пряжения с плитой снабжаются капи-
телями (уширением) или капителями с
надкапительными плитами (черт. 328).
Устройство капители необходимо с
целью:
1)
пределения моментов по ширине плиты;
2)
3)
дать более жесткое сопряжение колонны с плитой для лучшего рас-
уменьшить расчетный пролет для уменьшения моментов в плите;
обеспечить достаточную прочность плиты на продавливание.
246
Размеры капителей обусловливаются экономическими и архитектурными
соображениями и берутся в пределах
меров капители уменьшает моменты
на капитель, почему подыскивается
Как видно из характера опи-
рания, плита безбалочного пере-
крытия работает пространствен-
но. Стремление расположить ар-
матуру так, чтобы она в большей
степени отвечал! действительной
работе плиты, вызвало появление
нескольких систем армирования
(кольцевая, диагональная, прямо-
угольная и т. д.).
Все эти системы не оправдали
себя как по удобству армирова-
ния, так и по статической работе,
и в настоящее время применяется
исключительно прямоугольная
двухпутная сетка, которая кон-
струируется по указаниям раз-
ных норм и авторов по-разному.
Наиболее экономичный и це-
лесообразный—американский спо-
соб конструирования сетки, кото-
рый приводится с некоторыми из-
менениями на черт. 329.
Капители и надкапительные
плиты до настоящего времени арми-
ровались по-разному в зависимо-
сти от указания различных норм,
балочного перекрытия проведены
питель и надкапительиую плиту не требуется.
Колонны безбалочных перекрытий армируются так же, как и в других
типах перекрытий, на центральное или
внецентренное сжатие в зависимости от
характера действия нагрузки.
Отверстия в плите безбалочного пе-
рекрытия, размером не более 0,1 —
0,125 I, окаймляются добавочной арма-
турой и бетонной рамкой; при этом
расчет остается без изменений. При
больших размерах отверстий следует
учесть влияние отверстий в расчете.
Температурные швы в безбалоч-
ных перекрытиях устраиваются как и
в плоских перекрытиях следующим об-
разом:
делается спаренная колонна или
ог 0,2 до 0,3 I. Увеличение раз-
в плите, но увеличивает расход бетона
наиболее экономичное решение.
п
16
IS
и
13
16
17
16
15
14
13
12
—л»
—'—г
Железо
'Im 1 мг)
200 300 400 МО 600 700 800 200 300 4иО 500 600 700 Рм/м1
Черт. 327. Графики расхода материалов.
Американские опыты и испытание без-
ЦНИПС и показали, что армировать ка-
с=«-<И
Черт. 328. Типы капителей.
1) в месте температурного
2) соответствующий пролет разрезается на расстоянии от конца в 0,2 I
с помещением на него вкладыша, опертого на консоли.
шва
247
Расчет безбалочных перекрытий производится согласно инструкции
цнипс или по способу заменяющих рам с учетом влияния капителей или
по формулам американских норм.
Безбалочные перекрытия значительно проще обычных — ребристого и
кессонного — как в конструировании, так и в производстве работ. Опа-
лубка безбалочного перекрытия проще и скорее может быть стандартизи-
рована и осуществлена в виде сборно-разборной, что уже применяется
в холодильном строительстве, давая экономию в опалубке примерно
60-80%.
Черт. 329.
Обычное безбалочное перекрытие по своей простоте, красивому внеш-
нему виду, конструктивной высоте и удобству эксплоатации является пере-
крытием весьма удобным. Однако по своим экономическим показателям
оно уступает описанным выше новым типам перекрытий. По сравнению
с обычными типами перекрытий оно всегда выгоднее
кессонного перекрытия и (для пролетов до 6 .и) выгоднее
обычного ребристого перекрытия (черт. 335).
248
Безбалочные перекрытия с легкими камнями. В безбалочном пере-
крытии моменты но их абсолютным величинам распределяю ;са в различных
частях панели неравномерно. Если принять отрицательный момент надко-
лонной полосы за 1ОО°/о, то моменты в других основных сечениях при-
мерно составят: в пролетном сечении надколонной полосы — 40 , в про-
летном и опорном сечениях пролетной полосы — ио 30 • При подборе
арматуры такое распределение моментов учитывается, причем каждое из
основных сечений получает необходимое количество арматуры. Прочность
бетона при обычном конструировании безбалочного перекрытия исполь-
зуется неравномерно. Если подобрать толщину плиты по отрицательному
моменту 'в надколонной полосе, то (в случае отсутствия надкапительных
плит) только в этом сечении прочность бетона будет использована пол-
ностью. В остальных же сечениях бетон будет использован далеко ие
полностью.
ЦНИПС по предложению проф. Гвоздева А. А разработано безбалоч-
ное перекрытие с включением камней (черт. 330).
juuuiuuuuuuIulJuuUl
□□ от □□пл1
□□
ГОТ PODD
ГОТРЕOTd '□POP
□ Di EPEE,
________ ,□□□□!
__ lOTOTnaad
□□□□□□□□□□
—. I—»1<—1Г-1ППГШГIf—I
ел
ОС
ос
□□□□□□
Отроют
 л пппп
ОТ
□ □
□ □
1СШ
от
□ □
□□
□□1
IDE
се
РЕ
□ О
□с
'Л tLoanJ
ЮТ
□ □I т
-|П|ПП
□□□□□□ОТроют
пппппппппп|пг
ЮТ-UJ
2
4
4
Черт. 330.
Камни рекомендуются сплошные, изготовленные из теплого бетона:
известково-шлаковые, известково-трепельные, пемзобетонные и др., объем-
ным весом не более 1300 кг/мл и временным сопротивлением на сжатие
не ниже 20 кг см2. Помимо теплобетонных камней не исключается воз-
можность применения естественных камней малого объемного веса (проч-
ностью не менее 15 А-’гЦж2)— туфы, некоторые виды ракушечника и др.
При подборе сечений учитывается работа камней на сжатие, а потому они
должны хорошо сцепляться с бетоном и иметь упругие свойства, близкие
к упругим свойствам бетона; форма камней та же, что и в кессонном
перекрытии (черт. 323).
ЦНИПС запроектированы следующие варианты безбалочного перекрытия
с камнями.
249
Вариант 1. Покрытие без надкапительной плиты сплошное бетонное;
сечение сохраняется только в 1/',1 панели — в пересечении надколонных по-
лос. В остальных Yo '*• е- в среднем сечении надколонной полосы и в
пролетной полосе, в них включены камни (черт. 330).
Фот. 331.
Камни имеют одинаковую вы-
соту с плитой, так что образуют
с ней одну плоскость снизу и свер-
ху. Выполняются перекрытия на
сплошной опалубке; по предвари-
тельной разметке укладываются
камни с сохранением между ними
промежутков соотве тственно разме-
рам ребер (фот. 331). Возможно
устройтво опалубки в виде клеток.
Такая клетчатая опалубка потребует
меньше лесоматериалов, но доро-
же в изготовлении. Она оправ-
дает себя в том случае, если от-
дельные элементы ее произво-
дить заводским путем и при
обязательном условии ее инвентаризации и многократном использовании.
После укладки камней в промежутки между камнями и надкапителью укла-
дывается арматура.
Бетонирование после хорошего увлажения камней производится обык-
новенным пластичным бетоном.
Перекрытие по варианту 1 можно рекомендовать для помещений,
требующих устройства чистого пола (деревянного и т. п.), т. е. главным
образом для общественных зданий.
Вариант 2 (черт. 330 б) отличается, от варианта 1 тем, что имеет
ячейки не сквозные, а перекрытые поверху бетонной плиткой небольшой
толщины (3—5 см), что позволяет обойтись меныпим числом видов кам-
ней. Например при квадратных панелях это требует применения лишь од-
ного вида квадратных камней; при прямоугольных панелях в худшем слу-
чае требуется два вида камней, в то время как конструкция 1 содержит:
при квадратных панелях два вида, а при прямоугольных панелях в лучшем
случае три вида камней. Благодаря наличию бетонной плитки вариант 2
требует расхода бетона в несколько большем количестве по сравнению с
вариантом 1.
Вариант 2 очень удобен для складочных, а также некоторых промышлен-
ных помещений, не требующих устройства специального чистого пола,
так как в этих помещениях в качестве пола может служить верхняя бе-
тонная плитка, затертая цементным раствором. В армировании эта плитка
не нуждается, так как целиком покоится на сплошных камнях и не под-
вергается поэтому изгибу.
Толщина плиты безбалочного перекрытия с легкими камнями определя-
ется по отрицательному моменту подколонной полосы и должна составлять
не менее 1/30 большего пролета. В остальных сечениях толщина плиты не
меняется, но для экономии бетона вводятся камни; зона сплошного бетона
над колонной должна быть не менее 0,4 I и не более 0,5 I, где I—величи-
на пролета в соответствующем направлении. Размеры камней в плане опре-
деляются нз условия, чтобы полного сечения камней и бетона было
250
достаточно для восприятия момента, приходящегося на данное сечение.
Для этого камни приводятся к бетону пропорционально отношению времен-
ного сопротивления камней к временному’ сопротивлению бетона:
„ к
R 28 I/
 Кроме того для определения размеров камней следует задаваться
к,.
размерами ячеек, иначе задача получилась бы неопределенной.
к
R
В простейшем случае при квадратных панелях и отношении =0,15
Черт. 332.
размеры камней в случае ячеек 50X50 см получаются для перекрытия со
сквозными камнями, 40;<40 см в пересечении пролетных полос и 40X35
см в надколонной полосе (черт. 332); для перекрытия с верхней плиткой
(черт. 330 б) все камни -40 X 40 см.
Рекомендуется, чтобы пролег конструкции был кратен размеру ячейки.
Лучше, если половина пролета кратна размеру ячейки: в каждой полосе
панели будет располагаться целое количество ячеек и крайние в каждой
полосе ребра будут служить как бы границами со смекной полосой.
Для квадратных па-
нелей со сторонами,
кратными 1 м, очень
удобны ячейки разме-
рами 50X50 см\ при
такой конструкции по-
лучаются камни весом
от 25 до 40 кг в за-
висимости от толщины
перекрытия и объемно-
го веса камня.
Для панелей, крат-
ных 0,5 м, ячейки 50Д(
Х50 гит. Толщина пли-
ты безбалочного пе-
рекрытия с камнями
определяется по отри-
цательному моменту
надколонной полосы.
Примерная толщина
плиты в зависимости от
величины пролета и
полезной нагрузки дает-
ся графиком на черт.
333. Безбалочное пе-
рекрытие (черт. 333)
с камнями, так же
как и обычное безба-
лочное перекрытие, по
от всех прочих плоских перекрытий. Конструкция арматуры безбалочного
перекрытия с камнями аналогична конструкции обычного безбалочного пе-
рекрытия. Стержни арматуры в местах расположения камней лежат в
высоте выгодно отличается
своей
251
ребрах между камнями (черт. 334). Капсели в этом перекрытии устраива-
ются по типу 1 (черт. 304) и
камнями, обладая всеми каче-
ствами обычного безбалочно-
го перекрытия, является более
выгодным по расходу обычно-
го бетона (черт. 335) и дешев-
ле по стоимости. Экономия
против ребристого перекры-
тия (черт. 335) составляет в
среднем для пролета в 5 м
по бетону—20%, по железу-
22%, для пролетов в 7 м—
по бетону—2%, по железу—
5%. Расход камней на безба-
лочное перекрытие с камня-
ми в зависимости от величи-
не
армируются. Безбалочное перекрытие с
безбалочного
Черт, 333, Толщина плнты
перекрытия.
I t-g.351-<03l(-clr- I
надкмоиноя полоса
——
~~lp,3h r'-CT □ ’	%03h	1 I
—о.?ь; -Ос]т- ' с "03И~	|
i 6:	'	’ >t?Q4 gcO.5	>«0
1	!	\0n0:5 ^go(!S_orndeep) количеств под ^лонной
| пролетная полоса
cffiSd___х
-H2SI
¥
тггго
iwjtwiwitm
ммНимд
„ ПИНИИ"
WllMMMgt
. Пролетная Напкплоннся.
Пснпс/кк I полоса I лопйсо
_J ' ГТ’
ГТ’
и
ггппп
□
О
ApMamjpo нс Q.2S
fj
d
Нижняя сетка
! АрЧСГПурО нс
5
S
j- C3S( ।
верхняя cemka
В
□□□□ОС
□ □□□□
□ □□□
Ш1Ш1В
ifiS
iiiiiiiSflbaaisi
□ □□□
Д □ □□□
□ □□□□
□ □□□
□ □□□
□ □□□
АКнто>АнаяЧ/ / / / / \\\чс/// хл Лрматиранать
Арматурана/т\Ар^т>ура7сО^^-_
□□□□□□







Черг. 334.
ны upOjlenl и нагрузки составляет от
тия (черт. 336). По количеству
си	Панель Ж и	кг Панель м
0,06 до 0,12 на 1 лЛ’ перёкры-
расхода бетона и железа
(черт. 335) и стоимости
выгодность примене-
ния этого типа пере-
крытия Ограни чивает-
ся величиной пролетов
5,5 — 6,0 М. По сравнению с
обычным безбалочным пере-
крытием этот тип перекрытия
является более выгодным по
расходу бетона.
Черт. 335. График расхода бетона и железа.
Черт. 336. Графики
расхода камней на
1 м-(приведенная тол-
шина).
Черт. 337.
253
Комбинированные дерево-железобетонные перекрытия.
Перекрытия с применением деревянных брусков или досок на
ребро. В последнее время с целью экономии цемента и железа приме-
няют дерево-железобетонный тип перекрытия, состоящий из железобетонных
рам через 4—6 М и деревянного настила из брусков, сбитых гвоздями
(черт. 337а), или досок, поставленных на ребро с верхним половым на-
стилом и нижней подшивкой (черт. 3376). Для придания жесткости
каркасу рамы связываются между собой в некоторых этажах железобетон-
ными балками.
Этот тип перекрытия является компромиссным решением между чисто
железобетонным и деревянным перекрытиями, однако основная несущая
конструкция (каркас) является железобетонной. По сравнению с обычными
типами железобетонных перекрытий (ребристые, кессонные и т. д.) этот тин
перекрытия дает большую экономию (50—70%) бетона и железа.
Тонкостенные плоские перекрытия.
Разобранные выше типы перекрытия по существу являются основными
типами плоских перекрытий,так как рациональной областью их применения
являются пролеты до 5,5—6,5 м, которые больше всего встречаются в
плоских перекрытиях. При пролетах более 6,0 м, встречающихся значитель-
но реже, применение этих типов уже неэкономично, и следует переходить
Черг. 338. Шатровое перекрытие.
на применение тонкостенных пе-
рекрытий, дающих более эконо-
мичное решение.
Шатровое перекрытие. Одним
из наиболее рациональных тон-
костенных типов перекрытий sв-
ляется шатровое перекрытие (черт.
338), состоящее из усеченных пи-
рамид, опертых на капители ко-
лонны и связанных между собой
горизонтальными надколонными
полосами. Ширину надколонных
полос усобнее брать равной ши-
рине капители, причем капитель
устраивается по типу 1 или по ти-
пу 3 (черт. 338) со скрытой над-
капительной плитой. Выбор капи-
тели и ее размеров диктуется как
архитектурными, так и экономи-
ческими соображениями, величина
капители обусловливается величи-
ной скалывающих усилий по пе-
риметру капители.
Возможно устройство скрытых
капителей, однако они менее удобны. Ориентировочные пределы воз-
можных рззмеров капители и надкапительной плиты указаны на черт. 338.
Пролеты верхней плиты пирамиды определяются, как правило, из того
условия, чтобы ее толщина была не более 10 — Г2 см.
254
Высота пирамиды определяется, с одной стороны, полученными усилия-
ми при расчете, с другой стороны, габаритными возможностями конструк-
тивной высоты перекрытия.
Расчет шатровых перекрытий еще недостаточно разработан, однако с
достаточной для практки точностью мо-
жет быть произведен следующим обра-
зом.
Верхняя плита рассчитывается в двух
направлениях с учетом заделки. Надко-
лонные полосы и боковые грани пира-
миды рассчитываются как частично заде-
ланные плиты, работающие в одном на-
правлении, указанном стрелками (черт.
339). Все перекрытие в целом рассчиты-
вается в обоих направлениях на нагруз-
ку, изображенную па черт. 339, при
этом в сечениях по линии начала капите-
лей следует ввиду малой их жесткости по
сравнению с другими сечениями принять
шарниры (черт. 339)
Тогда легко строится эпюра моментов,
по которой определяется количество ра-
стянутой арматуры, идущей в надколон-
ных полосах и над капителью. Крайние
напели должны быть снабжены соответст-
вующими краевыми рандбалками.
При проверке исковых граней на скалывание необходимо учитывать
влияние момента согласно техническим условиям и нормам на железобетон-
ные сооружения^
Возведение шатрового перекрытия производится в обычной или
разборной опалубке, состоящей из отдельных щитов на каждую
грань перекрытия.
Максимальной величиной пролета шатрового перекрытия на данный
момент надо считать пролеты до 1 о м и как исключение 18—20 м.
Минимальные пролеты, при которых оно еще выгоднее разобранных
выше плоских перекрытий, около 5,5 м.
Складчатое перекрытие. Рационально также применение для больших про-
летов (более 7 м) при прямоугольных панелях плоских междуэтажных или
верхних перекрытий складчатых железобетонных конструк-
ций (черт. 340). Складчатое перекрытие может быть как однопролетным,
так и многопролетным.
При большем количестве симметричных волн с симметричной нагрузкой
расчет складочного перекрытия может быть произведен как балочной кон-
струкции, вырезая отдельные волны (складки;) при этом крайняя волна
должна быть снабжена соответствующим краевым элементом. Прогоны,
идущие по колоннам, на которые опираются складки, представляют собою
обычную железобетонную конструкцию и могут быть спроектированы как
1 В 193.3 г. ЦНИПС испытано шатровсе перекрытие, запроектированное по
предложенному мною способу. Испытание дало прекрасные результаты.
255
сплошного так и пустотелого сечения. Выполнение складочною перекрытия
производится так же, как и шатрового (более подробные сведения об ел ом
перекрытии см. статью проф. Гвоздева). Недостатком этого типа перекры-
тия, а также и шатрового является сравнительно сложное устройство пола
пли кровли.
Заключение.
Из рассмотрения плоских перекрытий можно сделать следующие выво-
ды:
Черт. 3-Ю.
экономичными являются облегченные (со
включением камней или ящиков), сет-
чатые и тонкостенные железобетонные
перекрытия, которые и должны приме-
няться как основные.
2. Облегченные железобетонные пе-
рекрытия, как правило, выгодны для
пролетов до 6,0 м.
3. Тонкостенные перекрытия стано-
вятся выгодными для пролетов более
5,0 м.
4.Обычно применяемые перекрытия
(ребристое, кессонное и безбалочное),
как правило, менее выгодны. Из них
самое рациональное и возможное для
применения' безбалочное перекрытие;
менее выгодное ребристое, применение
которого следует избегать; совсем не-
выгодным является кессонное перекры-
тие, применение которого должно быть
исключением и вызывается специальны-
ми требованиями.
Сводчатые перекрытия.
Обычно применяемые своды. До настоящего времени применялись три
типа сводов:
1)	гладкий сплошной свод (черт. 341, 342, 313),
2)	ребристый (черт. 342),
3)	свод Кольба (черт. 343).
Сплошной свод. Сплошной свод—наиболее простая сводчатая конструк-
ция. Область применения его ограничивается малыми пролетами (до 10—12 м)\
при пролетах более 12 м он неэкономичен, так как ввиду малой конструк-
тивной толщины он становится мало устойчивым, и влияние коэфициента
устойчивости на увеличение расчетных усилий становится значительным.
256
Ребристые Своды. При больших пролетах для увеличения устойчивости
свода до недавнего времени применялись ребристые своды (черт. 342).
Свод аналогичен плоскому ребристому перекрытию, в нем прогонами
служат арки, идущие через 5 — 7 м, по которым через 2—3 м идут второ-
степенные балки, поддерживающие плиту.
Ребристые своды довольно сложны как», отношении
конструирования, таки главным образом в отношении
производства работ. Они возникли без достаточного
основания по аналогии с плоскими ребристыми перекры-
тиями, без учета специфических особенностей сводов и
наличия кривизны в плите.
Свод Кольба. Позднейшие исследования и опытные данные показали, что
наличие второстепенных балок для восприятия обычных нагрузок (соб-
ственный вес, снег) ничем не вызывается. Достаточно при расстояниях меж-
ду основными арками 5—10 м (черт. 343) иметь плиту толщиной 5—
8 с.и.
Свод Кольба, в течение нескольких лет применяющийся за границей,
получил в последнее время большое распространение и у нас. Конструкция
его (черт. 343) проста и экономична по сравнению с ребристым.
Расчет этого свода еще недостаточно разработан; однако для практики
с достаточной точностью он может быть произведен так: плита путем выделе-
ния элементов под углом 45° к оси арки считается как арка под сплошную
равномерную нагрузку и проверяется на устойчивость по формулам Мизеса;
основные арки считаются по обычным правилам строительной механики под
нагрузку, передающуюся от плиты, и нагрузку, расположенную непосред-
ственного на арках.
Свод Кольба, наиболее рациональный и экономичный
из указанных трех типов свода, все же не дает достаточ-
но эффективного решения как по затрате железа и бето-
на (черт. 325 и 326), так ивотношении производства работ,
требуя довольно тщательной опалубки.
17. Строит, индустрия, т. VII
257
Несмотря на распространение в последнее время свода Кольба, задача
разработки более экономных и рациональных типов сводов не отпала.
Дерево-железобетонные своды.
Железобетонные арки с деревянным настилом. Одним из способов
разрешения вопроса экономии железа и бетона может быть применение
комбинированной дерево-железобетонной конструкции. Оставляя основные
арки железобетонными, заменяют плиту сплошным деревянным настилом
толщиной 5—10 см из брусков, сбитых гвоздями (черт. 320). Железобе-
тонные арки при пролетах до 20 м могут быть сборными. Этот тип свода
безусловно упрощает производство работ и дает значительную экономию в
бетоне и железе за счет некоторого расхода дерева.
Жесткая связь арок между собою в этом типе свода может быть до-
стигнута:
а)	устройством железобетонных распорок между арками в количестве
одной или двух штук;
б)	соответствующей связью арки с плитою.
Деревянную плиту лучше всего делать неразрезпой, пуская ее поверх
арок (черт. 344). В этом случае получается полутенями свод с утепленными
арками.
При таком расположении плиты арки бетонируются заранее. Для при-
крепления плиты к аркам в арки должны быть во время бетонирования
втоплены деревянные бруски (рейки).
Железобетонные своды с заполнениями.
Своды с легкими камнями. Железобетонные своды с легкими камнями
(черт. 345) по внешнему виду сходны с гладкими сплошными сводами; ио
идее они аналогичны плоским перекрытиям с включением камней за счет
поставленных в толщу гладкого сплошного свода камней из местных легких
материалов при одновременном увеличении толщины свода. Получается эко-
258
номия бетона и железа. Расход железа и бетона, поручающийся в этих
сводах, дан в прилагаемой табл. 59.
Таблица 59.
Расход материалов на сгоды.
Из этой таблицы видно, что предел применения сводов с камнями - про-
леты до 18 м.
При больших пролетах его высота становится значительна, и вес кам-
ней настолько утяжеляет свод, что выгода от увеличения конструктивной
высоты поглощается увеличенным весом свода. Статический расчет этого
типа свода делается обычным порядком. При подборе сечения учитывается
работа камней по тому же способу, как и в кессонном плоском перекрытии.
Примерная конструкция свода и расположение камней видны па черт. 345.
К камням должны быть предъявлены те же требования, какие предъявляют-
ся к камням кессонных и безбалочных перекрытий.
При возведении свода камни раскладываются по опалубке и склеиваются
по 3—4 шт. раствором. Между этими блоками в 3—4 камня оставляются
зазоры для рабочих ребер-арочек и ребер связи, направленных вдоль оси
свода. В оставленные (необходимой ширины) зазоры вкладывается арматура,
и свод бетонируется.
Блоки в 3—4 камня можно отливать на месте изготовления камней, а
затем укладывать их краном на опалубку. Этот способ требует оборудова-
ния подъемными приспособлениями; первый способ может быть применен
без подъемных приспособлений.
Сетчатые своды.
Монолитные сетчатые железобетонные своды. Наиболее радикальное
разрешение проблема экономии железа и цемента находит в применении
сетчатых железобетонных сводов, делаемых монолитными и сборными. Для
монолитных сводов предпочтительна прямоугольная сетка (черт. 346), для
сборных—ромбичная.
Размеры ячеек сетки обусловливаются материалом, идущим на кровлю
с тем, чтобы укладывать последний непосредственно по сетке без примене-
ния обрешетки (черт. 347). Ориентировочные размеры сетки (черт. 346) от
75X150 до 150X300 см.
18‘
259
Для передачи Давления От арочек на колонны в крайней панели, при-
мыкающей к карнизу, устраиваются в плоскости свода арочки, опорами
которых служат колонны с затяжками. Предельное расстояние между колон-
Черт. 345.
нами может доходить до 15 м. При малых расстояниях между
колоннами вместо арочек в крайних панелях можно устраивать тонкие плиты.
Во многих сооружениях с целью устранения затяжки свод можно начи-
260
нать с земли, очерчивая его по кривой давления. При возведении свода
непосредственно с земли решение получается более экономичным и удобным
(черт. 352).
При больших расстояниях между колонна-
ми (15—20 м) сетчатый свод в сущности
превращается в сетчатую свод-оболочку. За-
тяжки в этом случае могут быть заменены
жесткими диафрагмами. По краям в месте бор-
товых балок проходят продольные затяжки
оболочки. Сетчатые своды-оболочки (как и
сетчатые своды) — выгодные конструкции.
Для покрытия сетчатых сводов следует применять фибролитовые плиты,
плиты из легких бетонов, пемзобетон и шлакобетон, которые укладываются
непосредственно на ребра и сверху покрываются водоизоляционны.м слоем
(черт. 347).
При необходимости получить прозрачное перекрытие в ячейки сетки
могут быть вставлены специальные стеклянные вкладыши.
Статический расчет сетчатых сводов производится по обычным правилам
строительной механики.
Арматура свода состоит из пря-
мых стержней, связанных хомутами
(черт. 348); в рабочих ребрах ставит-
ся по два прута с каждой стороны,в
ребрах связи—по одному.
Конструкциг затяжек и их соеди-
нения с колонной—обычные. Для воз-
ведения сетчатых сводов применяется
легкая сетчатая опалубка под ребрами
и разборные ящики для ячеек свода.
Оборачиваемость ящиков зависит как
от сроков бетонирования, так и от
объема работ.
По стоимости и расходу матери-
алов сетчатые своды выгодно отли-
свода (приведенная толщина).
чаются от всех других сводов. На черт. 349 и 350 даны графики расхода
бетона и железа для случаев сводов с затяжками и без запжек. На тех же
261
графиках дан расход бетона и железа па свод Кольба. Из сравнения дан-
ных этих графиков видно преимущество сетчатых сводов.
Целесообразность (см. графики) применения сетчатых сводов для про-
летов в пределах от 10 до 50 м очевидна.
Черт. ЗоОа, 3505. Количество желе: а на 1 м'- свода.
Тонкостенные своды.
В последнее время за границей, а отчасти и у нас при возведении
сводчатых перекрытии больших пролетов (ангары, эллинги и т. д.)начина-
ют применять тонкостенные своды (черт. 351).
Поперечные сечения тонкостенных сводов разнообразны, на черт. 351
показаны пять случаев возможных поперечных сечений сводов: первые
два сечения рациональны в случае, если не надо давать освещения; послед-
ние три применяются, если в своде необходимо делать световую поверх-
ность, когорт:.;, ка;< правило, устраивается в
вертикальных стенках.
Тонкостенные своды удоб-
нее основывать непосред-
ственно на фундаментах без
устройства колонн с затяж-
ками. Такое решение вооб-
ще для всех сводов более
удобно и рационально, если
высота здания невелика, за-
тяжка. исчезает и полезная
 Черт. 351. Возможные сечения тонкостенных кубатура здания увеличивает-
сводов.	ся (черт. 352).
Особенно рационально
возведение сводов непосредственно с фундаментов для пролетов более
20 м.
Расчет тонкостенных сводов еще недостаточно разработан, однако с
достаточной для практики точностью может быть произведен по тем же
нрнпцинам, как и свод Кольба. Конструкция арматуры тонкостенных сводов
обычная. Примерная толщина горизонтальных стенок показана на черт. 327.
262
Толщина н высота вертикальных cichok определяются величиной npo.ieia
и необходимой площадью световой поверхности.
Фермы для перекрытия больших пролетов.
В практике промышленного строительства встречаются сооружения
больших пролетов с большой высотой (черт. 353;, бетонирование железо-
бетонных сводчатых пе-
рекрытий для которых
затруднительно и требует
большого количества ле-
сов под опалубку или
применения подвижной
опалубки. В таких случа-
ях часто целесообразно
переходить па применение
для пролетов до 20 я
железобетонных ферм
(черт. 354), которые бе-
тонируются па земле у
места пос i аловки их, а
затем блоками или крана-
ми поднимаются наверх.
Но установке ферм
через 5 -7 я к ним под-
вешивается опалубка и
бетонируется монолитное
перекрытие или же при-
меняется перекрыт не из
сборного пастила.
Устройство перекры-
тий с железными фер-
мами. При пролете бо-
лее 20 я на большой
высоте, как правило, вы-
годно переходить на при-
менение металлических
сварных ферм с легкой
кровлей.
Черт. 353. 1'apnaifi же.те.юбетошюго здания марте-
новского цеха.
Заключение.
1. Целесообразными
типами сводчатых пере-
крытий являются своды с
камнями, сетчатые своды и
Черт. 354.
тонкостенные, из них своды с камнями приме-
нимы для пролетов до 15 — 1S л/, сетчатые своды - для пролетов от 10 до
50 м, тонкостенные—для пролетов от 20 М и выше.
2. Сводчатые перекрытия для пролетов более 20 м при высоте сген
до 8 м целесообразно возводить непосредственно с фундаментов без
применения ко лони н затяжек.
283
В этом случае увеличизается полезная кубатура сооружения, и умень-
шается расход железа.
3.	При больших высотах одноэтажных зданий часто выгоднее перехо-
дить на применение железобетонных ферм, бетонируемых на земле для
пролетов до 20 м и металлических—для пролетов более 20 м.
ЛИТЕРАТУРА.
(по расчету и проектированию описанных выше типов перекрытий).
Проф. Гвоздев Л. Л., инж. Мурашев В. И. и ин ж. Бычков М. II.
Безбалочные перекрытия с легкими камнями.
Инж. Мурашев В. И., и н ж. Г о р н о в В. Н. Облегченные железобетон-
ные конструкции.
Проф. Гвоздев А. А., инж. Мурашев В. И. и д р. Инструкция по
расчету н проектированию безбалочных перекрытий.
Ehlers, Beton und Eisen, 1930, Heft 15, 16.
Инж. Власов В. 3. Новый практический метод расчета складчатых пере-
крытий и о'олочек—строит, промышт., № 11 и 12 1932 г.
Проф Пастернак П. Л. Практический расчет складок и цилиндрических
оболочек с учетом изгибающих моментов журн. .Проекты и станд“. № 2 — 1933 г.
Инж. Мурашев В. И. Расчет складчатый перекрытия и пут упрощения
расчета. Известия В. И. А. (печатается).
Ин.ж Васильев А. П.
СБОРНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ПЕРЕКРЫТИЯ1.
Одной из ранних областей применения сборного железобетона в зда-
ниях являются перекрытия. В то время как сборный железобетонный
каркас зданий получил в нашем Союзе распространение только за последние
годы (и за границей имеет единичные случаи применения) сборные железо-
бетонные перекрытия уже с давних пор применяются за границей.
Преимущества сборных железобетонных конструкций. Преимуще-
ства сборной железобетонной конструкции перед монолитной особенно ярко
выражены в перекрытиях: компактность отдельных элементов и малый вес
создают удобства изготовления, транспортирования и сборки; нет необходи-
мости в дорогих механизмах при монтаже; осуществление сборных железо-
бетонных перекрытий возможно самыми примитивными способами; полное
отсутствие лесов и опалубки; возможность использования только что
собранного перекрытия без всякой выдержки в качестве рабочего настила
и для немедленного устройства пола или кровли; легкость стандартизации
элементов перекрытий; наконец расход металла и бетона меньше, чем в
монолитных перекрытиях, в то время как качество конструкции повышается.
На черт. 355 дан график расхода материала для монолитных ребристых
и сборных перекрытий при нагрузке 400 кг^м*. По оси ординат отложен
расход металла в килограммах на 1 м1 перекрытия для кривых, данных сплош-
ной линией, и приведена толщина бетона в сантиметрах для кривых
пунктирных.
Изложенные преимущества сборных железобетонных перекрытий, а
также возможность вести pa6oiy индустриальными методами и послужили
причиной широкого применения их в практике заграничного с:рои!ельства
и несомненно в нашем строительстве получат в самый короткий период
еще большее развитие.
Плиты.
Сборные железобетонные перекрытия из элементов плит образуются
укладкой последних вплотную друг к другу но стенам или балкам.
Устройство таких перекрытий рационально при малых пролетах—до 3.«;
при больших пролетах применяются для перекрытий элементы настила. Се-
чения плит могут быть сплошные с пустотами и ребристые.
Плиты Сплошного сечения (черт. 35b). Плиты сплошного сечения раци-
ональны для совсем малых пролетов не более 2 м. При больших пролетах
плита, будучи поднята за концы арматурой вверх, что легко может случиться
1 По материалам ЦНИИ
2С5
при транспор।ировании, разрушайся or собственно;и веса. Избегнуть
этого можно только двойным армированием (верхнее и нижнее), но этот
прием значительно
быть не может.
увеличивает расход металла, а потому рекомендован
Плиты с пустотами (черт. 357). Плиты с пустотами дают более рацио-
нальное расположение материала в сечении. Нерабочая ч 1Сть бетона
выбрасывается без уменьшения прочности плиты. Вес, а следовательно и
возможность разрушения при подъеме плиты вверх арматурой уменьшаются.
Однако изготовление таких плит требует специальных станков,что снижает
область их применения.
Ребристые плиты. Ребристые плиты являются наиболее рациональным
типом (черт. 358). Сечение растянутого бетона, а следовательно и вес в
этом случае сведены до минимума. Вместе с тем изготовление не встречает
никаких препятствий.
Соединение плит. Соединение плит между собой может быть осуществле-
но либо заливкой бетоном зазоров (черт. 359а), либо опиранием насухо
одного па другой путем выреза четвертей, шпунта и пр. (черт. 3596 и в).
При соединении плит заливкой зазоров бетоном или раствором благо-
даря сцеплению достигается хорошая связь отдельных элементов между
собой, приближая сборное перекрытие в его работе к монолитному. Соеди-
нение насухо согласно черт. 3596 п в дает слабую связь отдельных
266
плит между собой, а потому рассчитывать па взаимную работ}' их не
приходится. Проливка раствором этих соединений также не придаст монолит-
ности перекрытию, так как хорошее проникновение раствора в узкие щели
трудно достижимо. В силу этих причин
соединение по первому способу (черт.
359а) предпочтительнее, особенно если
к перекрытию предъявляются требова-
ния монолитности.
Опирание плит на прогоны. Опи-
рание плит на прогоны осуществляется
непосредственной укладкой их на верх-
нюю грань балки. Возможно также
опирание на приливы по боковым гра-
Разрез по АВ
------эД
ням прогонов, что уменьшает высоту
перекрытия. В большинстве случаев ра-
циональнее первый способ, так как
Черт. 366.
благодаря малой высоте плит выигрыш в высоте не окупает усложнения
сечения прогона.
267
Опирание иа стены. Опирание на стены может быть осуществлено
либо устройством штрабы, либо напуска кирпича. При малой толщине
(черт. 360) в наружной стене устраивается штраба, а ио внутренней—
напуск. Устройство штрабы с двух сторон внутренней стены значительно
ослабило бы ее. Укладку плит на прогоны или стены следует производить
в сок, т е. с прокладкой слоя раствора.
а ЕШЖГЗ
б ШШШ
Черт. 359.
Черт. 360.
Настилы.
Элементы настила представляют собой балочки, путем укладки коюрых
вплотную друг к другу образуется перекрытие.
Пролет, перекрываемый настилом, должен быть не менее 2,5 - 3 м; для
меньших пролетов становится рациональней применение плит.
Применение элементов настила целесообразно при пролетах до G—7 м.
Существует весьма большое количество разных систем настилов, отли-
чающихся друг от друга сечением и способом соединения между собой.
Черт. 361.
Черт. 362.
Характерные сечения настилов. На черт. 361 даны характерные сечения:
замкнутое полог, П-образное, тавровое, двутавровое, Г-образное, рельсовид-
иое и решетчатая система.
268
Соединение элементов Настила. Соединение элеМёйтой настила друг
с другом осуществляется либо путем бетонирования зазоров между уло-
женными рядом балочками, либо путем устройства четвертей (черт. 362).
Черт. 363.
Зазоры, подлежащие бетонированию, могут быть по всей высоте сече-
ний (черт. 362 г и 362 л) или в виде мелких борозд (черт. 362 в).
Как наиболее распространенные, зарекомендовавшие себя на практике,
могуг быть указаны следующие системы.
Черт. 364.
Балочки Грубера. Балочки Грубера (черт. 363), имею-
щие замкнуюе полое сечение, соединяющиеся между
собой заливкой раствором зазоров по всей высоте се-
чения.
Балочки Стандартбетона. Балочки Стандартбегона
(черт. 364), мало отличающиеся от балок Грубера.
Балочки ВИС. Коробчатый настил ВИС (теперь ЦНИПС)
(черт. 365) 11-образ юго сечения с частыми диафрагма-
Г  __________________________________________о
Черт. 365.
ми; соединение элементов достигается бетонированием на всю высоту се-
чения клиновидных зазоров.
269
Балочкй двутаврового сечения. Балочкй двутаврового сечения (черт. Звб)
и таврового (черт. 3(57); соединение их между собой достигается бетони-
рованием мелких борозд или устройством четвертей (черт. 3626).
Черт. 365.
Балки Стафилевского. Балки
Стафилевского (черт. 368) рельсо-
видного сечения.
Балки Визинтини. Балки Визинти-
ни (черт. 369) решетчатого типа.
Данные на черт. 363, 365, 366,
368 и 369 перекрытия спроектированы для одного конкретного случая.
Черт. 368.
Расчетный пролет принят в 5,20 лт, а временная нагрузка—в 250/сг 'лА Весьма
существенное значение с точки зрения придания монолитности сборному
перекрытию имеет способ соединения отдельных элементов между собой.
270
Наиболее падежным и жестким, обесценивающим хорошую связь между
элементами, является способ» соединения путем бетонирования зазоров ои
всей высоте сечения (черт. 362 г и д'). Ширина зазора при прямоугольном
его очертании принимается не менее 2 см, при треугольном очертании —
не менее 3 см поверху.
Соединение устройством четвертей дает слабую связь^ к тому же чет-
верти при распалубке, перевозке и монтаже легко обкалываются. Заливка
мелких борозд также не создает жесткого соединения, так как поверхность
сопряжения старого и нового бетонов очень мала.
Толщина стенок балочек. Характерным для сечений элементов настила
является их чонкостенносгь. Толщина рабочей части сечения: сжатая полка
и работающая на скалывание стенка обычно не превышают 4—5 см, как
минимум они могут быть в 2,5 слг; нерабочие части сечения, например
нижняя растянутая полка, доходят до 1,5—2 см толщины.
Диафрагмы. Весьма существенное значение в связи с малыми размерами
сечений имеет устройство диафрагм, соединяющих полки и стенки в одно
Черт. 369.
жесткое целое. Особенно важно устройство диафрагм в П-образпом и ио-
лом сечениях, поскольку' они имеют две вертикальные стенки.
Балочки ВИС. В П-образпом сечении (балочки ВИС, черт. 365) расстояние
между диафрагмами устраивается от 1 до 1,5 м. Торцевые стенки по кон-
цам настила обязательны. При таком частом расположении диафрагм пред-
ставляется возможным не армировать стенок и полок хомутами. Арматура
элемента настила состоит из основной нижней растянутой арматуры мон-
тажной верхней и хомутов только в местах диафрагм, т. е. через 1 —1,5 м.
Ширина элемента настила без армирования полки возможна до 50 см при
расстоянии между диафрагмами не реже 1,5 см и толщине полки не менее
3,5 см. В противном случае полку необходимо армировать. Диафрагмы
армируются по контуру хомутом 5—6 мм. Толщина диафрагмы прини-
мается не менее толщины стенок и полок настила. Для удобства распалубки
в П-образных сечениях диафрагмы утоняются книзу.
Полые балки. В замкнутом сечении условия изготовления не дают возмож-
ности устройства частых диафрагм (балка Грубера, черт. 363). В этом случае
271
возможно устройство одной диафрагмы, Отливаемой вместе с элементом,
в середине пролета. По концам же могут быть устроены диафрагмы после
распалубки (черт. 370). Торцевые диафрагмы предохраняю!' концы балок
от повреждений при перевозке и укладке.
В полых сечениях стенки и полки армируются замкнутыми хомутами
(0 4—5 — 6 мм) со взаимным расстоянием 20 — 25 см.
Настил с одной вертикальной стенкой. В элементах настила с одной
вертикальной пенкой тавровые, двутавровые, рельсовые и др. (черт. 366
и 367) диафрагмы обычно не делаются. При отсутствии нижней полки по
концам элементов устраиваются уширения вертикальной стенки для увели-
чения площади передачи нагрузки на опоры.
Заливается бетоном
		
		
		
Черт. 371.
Ширина зазора должна
сечении зазора
и не менее
Такие типы настила обязательно армируются
хомутами.
Армирование в местах соединения. Приме-
няя элементы настила, соединяемые бетонирова-
нием зазоров по всей высоте сечения, можно
достигнуть местного усиления перекрытия за
счет укладки добавочного железа между элемен-
тами (черт. 371).
Ширина зазора в этом случае устраивается
не менее диаметра железа плюс 2 см (d -ф- 2 см).
В перекрытиях из элементов настила может
быть достигнута неразрезность путем закладки
над опорами верхнего железа. Подобное устрой-
ство осуществляется преимущественно в тех си-
стемах, где соединение между элементами до-
стигается бетонированием зазоров по всей вы-
соте сечения (балки ВИС, Грубера, Стапдарт-
бетона, черт. 372).
быть не менее d 2 см при прямоугольном
4 см поверху при треугольном сечении.
Черт. 372.

Пол и потолок при настиле из балочек. Балки Грубера, Сгандартбетона,
двутавровые по укладке сразу создают гладкий пол и потолок.
Для устройства гладкого потолка в перекрытиях из насгилов, не име-
ющих нижней плиты (балки ВИС, тавровые), к вертикальным стенкам
элементов прикрепляются рейки. Рейки эти с забитыми в них гвоздями
закладываются в формы балочек перед бетонированием, гвозди закрепля-
ются в теле бетона. К рейкам может быть подшит потолок любого вида
(черт. 373).
Возможно также использовать для подвески потолков зазоры между
элементами (черт. 374).
272
Отверстия для труб и пр. Малые отверстия для пропуска труб и прочие
в полках и ребрах перекрытий из элементов настила осуществляются путем
установки в соответствующих местах специальных элементов цырами.
оставленными при бетонировании.
Пробивка дыр в тонкостенных элементах не допускается, так как при
этом они могут получить значительные повреждения.
Если же в перекрытии представится необходимость устройства отвер-
стий в местах, не предусмотренных постановкой элементов с дырами, то
последние выполняются сверлением.
Люки. Устройство люков в перекрытии из элементов настила может быть
осуществлено путем укладки в назначенных местах коротких элементов
(черт. 375). Подобный прием возмо-
жен только для настилов, соединяе-
мых между собой заливкой бетоном
зазоров по всей высоте сечения и
при ширине люка, равном ширине
одного элемента. Таким образом ко-
роткий элемент будет висеть за счет
сцепления по заливке па соседних
элементах, расчет которых ведется с
учетом нагрузки, передающейся с
подвешенного элемента. Для упроще-
ния расчета принимается, что допол-
нительная нагрузка равномерно распределяется меж : четырьмя соседними
элементами, по два в каждую сторону от люка. Эги элементы настила
могут иметь соответственно усиленную арматуру; при стандартных же эле-
ментах усиление производится закладкой в зазоры между настилами до-
полнительной арматуры (черт. 371).
При ширине люка более одного элемента
описанный прием становится невозможным:
в этом случае устраиваются окаймляющие
люк балки.
Черт. 375.
Черт. 374.
Подбор сечений элементов. Подбор сечений элементов настила произ-
водится по общим правилам подбора сечений монолитных железобетонных
перекрытий.
Для всех типов насгила, имеющих верхнюю сжатую полку, расчет сво-
дится к подбору таврового сечения (черт. 376). Ввиду малой толщины
сжатой полки и вертикальной стенки расчет можно производить без учета
сжатия в ребре, а также полагая сжимающие напряжения в бетоне постоян-
ными по высоте полки. Тогда плечо внутренней нары:
1Ь. Строит, индустрия, т. VJI
273
а напряжение в бетоне:
fe
Черт. 376.
М
'>* = ик----'
а • b • z
Подбор сечения на опоре в случаях устройства неразрегжости при
системах, имеющих нижнюю полку, производится аналогично предыдущему,
в случае же отсутствия таковой расчет сводится к подбору прямоугольного
сечения.
Если в этом случае толщина ребра оказывается недостаточной для
восприятия сжимающих напряжений, то устраивается горизонтальный вут
путем расширения стенки настила у опоры (черт. 377).
При минимальных размерах заливаемых бетоном зазоров между элемен-
тами (когда между ними не закладывается железо) толщина ребра, вводи-
мая в расчет (как на скалывание, так и на сжатие), принимается без учета
толщины заливки. В случае закладки между эле-
ментами настилов железа толщина ребра прини-
мается полностью с учетом толщины заливки, так
как в этом случае благодаря увеличению ширины
зазоров хорошее заполнение их бетоном легко обес-
печить.
Выбор типа элементов настила. При выборе
типа элементов настила существенное значение
имеет степень монолитности образованного из них
перекрытия.
С этой точки зрения перекрытия элементов на-
стила разбиваются на 3 группы.
Группа 1-я — перекрытия, образованные из
элементов, соединенных между собой заливкой бе-
тоном зазоров на всю высоту сечения и имеющих
не менее трех диафрагм (как минимум две по
торцам и одна в середине пролета). Такая конст-
рукция может считаться монолитным ребристым пе-
рекрытием, обеспечивающим распределение сосре-
доточенных нагрузок между соседними ребрами
(П-образное сечение, черт. 362, полое сечение —
черт. 362г).
Г руппа 2-я — перекрытия из элементов, со-
единенных между собой так же, как и в первой
группе, но не имеющих диафрагм. Такие перекры-
олитными ребристыми перекрытиями, но благодаря
отсутствию диафрагм и гибкости тонких плит хорошее распределение со-
средоточенных нагрузок поперек перекрытия не достигается (полое сечение
без диафрагм).
Группа 3-я-—перекрытия из элементов, соединенных между собой
опиранием четвертями или заливкой борозд в толщине полок. Такие пере-
крытия не могут считаться монолитными, а следовательно нагрузка не
может считаться распределяющейся между соседними ребрами за счет
подобных соединений (362а, б, в).
Расчет такого перекрытия производится как отдельных балочек, считая,
что нагрузка воспринимается только теми элементами, на которые она не-
посредственно опирается.
Черт. 377.
тия могут считаться
274
Сообразно с такой группировкой для зданий с сосредоточенными силами
и динамическими нагрузками при условии сейсмостойкости здания, а так-
же, когда перекрытие рассматривается как жесткая горизонтальная диа-
фрагма здания, применяются настилы 1-й группы.
Если из вышеперечисленных условий имеется только требование жесткой
горизонтальной диафрагмы здания, то воз-
можно применение 2-й группы настила, и
только в случае отсутствия всех условий,
определяющих применение первой и второй
групп настилов, могут быть применены на-
стилы 3-й группы.
Настилы-блоки. При наличии мощного
оборудования постройки сборка перекрытий
из отдельных элементов-балочек, обладаю-
щих малым весом, может оказаться нерен-
табельной. Идя по линии укрупнения отдель-
ных элементов, рационально в этих случаях
проектировать настилы-блоки, представляю-
щие собой спаренные или утроенные элементы
типа (черт. 378).
В блоках, имеющих одну горизонтальную полку, обязательно устраи*
ваются диафрагмы (не менее трех: одна в середине п две по краям).
Неразрезные перекрытия из настилов-блоков. Неразрезность перекры-
тия из настилов-блоков может быть достигнута путем устройства специаль-
ных борозд над ребрами для закладки опорной арматуры и заливки ее
раствором (черт. 379), а также сваркой выпущенных концов арматуры.
Кессонные плиты-настилы. Задача укрупнения разрешается также при-
менением кессонной плпты-настила (черт. 380). Такой настил характерен
редкими ребрами (1—1,5 м) и наличием
второстепенных ребер, перпендикулярных
главным. С точки зрения расхода матери-
ала такие элементы экономичны только для
малых нагрузок. В противном случае рацио-
нальнее устройство частых ребер, что при-
водит к настилам-балкам и настилам-бло-
кам.
Опирание настила на прогоны. Опирание
настила на прогоны может осуществляться
или непосредственной укладкой настила на
верхнюю грань прогона или через приливы,
устроенные на боковых гранях балок. Пер-
вый способ весьма прост по конструкции,
но приводит к большей конструктивной
высоте перекрытия. Во втором случае высо-
Черт. 380.
та уменьшается, так как верхние грани настила и прогона будут совпа-
дать, ио конструкция прогона усложняется.
Ширина прилива устраивается не менее 7 см, высота определяется
расчетом на срез, полагая нагрузку приложенной равномерно по всей длине
275
прилива независимо от конструкции настила (настилы оез нижней плиты),
но не менее 7 см.
Укладка верхней арматуры над балкой для устройства неразрезного
перекрытия при первом способе опирания (черт. 381) не встречает никаких
Черт. 381.
Черт.
затруднений; при втором способе устраиваются приливы так,
Черт. 383
чтобы настил
оказался на 2-—2,5 см выше бал-
ки, тогда слой 2 — 2,5 см после
укладки арматуры заделывается
бетоном (черт. 382).
Элементы пастила уклады-
ваются в сок, т. е. на слое рас-
твора. Оставляемый между тор-
цевыми стенками и боковыми
гранями прогонов зазор в 2 см
тоже заполняется раствором.
Опирание настила на стены. Опирание настпта на стены осуществляется
устройством штрабы. При тонких же стенах и при опирании с обеих
сторон устраивается напуск или напуск и неглубокая штраба (черт. 383)
с щелью не ослаблять стены.
ЛИТЕРАТУРА.
1.	Временная инструкция ио сборным железобетонным конструкциям.
2.	Проф. Клейнлогель, Железобетонные конструкции из готовы* элементов.
3.	Инж. Стафилевский, Сборные железобетонные конструкции.
Инж. Медведев В. М.
ШВЫ
Рабочие швы.
При возведении бетонных и железобетонных сооружений неизбежно
получаются швы, образующиеся вследствие перерывов is работе. Так как
эти швы обычно не совпадают с деформационными швами, которые должны
быть устроены i;ik, чтобы не понижать прочности отдельных элементов
здания, то согласно техническим условиям необходимо соблюдать следую-
щие правила:
Колонны должны бетонироваться бе;; перерыва до низа вутов примыка-
ющих балок (§ 160 Т. У.).
Перерывы в бетонировании требуют правильного расположения рабочих
швов Устройство последних в междуэтажных перекрытиях зависит от на-
правления балок. В тех случаях, когда бетонирование происходит в направ-
лении главных балок, рабочий шов располагается в средней части пролета
главной балки, между второстепенными балками. Если же направление бе-
тонирования совпадает с направлением второстепенных балок, то рабочий
шов делается поперек второстепенных балок.
Во всех случаях при перерыве бетон ограждается опалубкой во избе-
жание рас;екания и образования пологого откоса.
Блокирование балок и плит, как правило, ведется одновременно.Лишь
при наличии в сооружении отдельных балок, арок и т. п.. особенно круп-
ных размеров, которые не допускают производства одновременного бето-
нирования их с бетонированием плиты, свода и т. п. они могут бетониро-
ваться отдельно (5; 162 и 163 Т. Уд.
Швы в колоннах. На черт. 384 (слева) показано правильное устройство
рабочего шва- -бетон в колонну уложен до начала вутов примыкающей
балки; справа на том же чертеже изображено неправильное устройство шва
бетонирования. В последнем случае части вутов балок, забетонированные
одновременно со стержнем колонны, не смогут правильно работать на
сжатие, так как стык позже уложенной ча- ь	с
ст и бетона будеть иметь касательное на- ’ "|	О
правление к линии действия сжимающих на- _______ __I_________] j____
пряжений.	''~р-гГ===^,!=^^|"Е i'
Для плиты ребристого перекрытия совер- 'Г
шенно безразлично, где делать рабочий шот.	*—J	—1
но, принимая во внимание, что плита вхо-	Черт. 381.
дит в состав тавровой балки, работающей
на сжатие, необходимо рабочий шов делать примерно в расстоянии /
пролета.
1 По материалам ПН НПО.
277
Согласно сказанному рабочие швы плиты, изображенные на черт. 385,
в точках а и Ь, сделаны правильно, а в точке с—неправильно.
Швы в балках. Если балки в перекрытии идут в одном направлении
а бетонирование перпендикулярно ему, то швы бетонирования следует
делать так же, как указано выше для плиты. Если же направление
бетонирования совпадает с направлением балок, то швы бетониро-
вания (рабочие швы) следует делать примерно в сецедине пролета
балки, как показано на черт. 386 линией а-а, т. е. перерывая
бетон перпендикулярно оси балки, для чего необходимо ставить временный
щит опалубки.
о	Образование
-	г~~1 Г~~	; Гр шва балки по
1	откосу а-Ь~
н ецелесооб-
Черт. 385.
Черт. 386.
разно.
Вертикаль-
ные швы бетонирования отвечают характеру действующих в сечении
балки сил и предохраняю! поверхность стыка от образования цемент-
ной пленки, образующейся из всплывающих наверх мельчайших пе-
режженных частиц цемента, и во всех случаях при устройстве швов
горизонтальных или в виде откоса (например в колоннах) должна быть
удаляема по возможности еще со свежего бетона (струей воды, железными
щетками, устройством насечки).
Если балки в перекры-
тии идут в двух направле-
ниях, то при бетонирова-
нии в направлении второ-
степенных балок соблюда-
Черт. 387.	Черт. 388.	ются только что изложен-
ные требования. Если же
бетонирование идет в напра-
влении главных балок, то согласно требованиям действующих „Т. У. и Н. на
железобетонные и бетонные сооружения “ рабочие швы располагаются в сред-
ней части пролета прогона между второстепенными балками, как показано
на черт. 387 и 388. При этом расстояние рабочего шва от второстепенной
балки должно быть не менее ширины плиты, вводимой в расчет этой балки.
Учитывая сказанное, шов по черт. 389 следует
Плита П	признать неправильным. Устраивая рабочий шов
j -	U-	в прогоне при значительной его высоте,	особен-
—_,*	но необходимо делать его вертикальным	по со-
Прогон	|	|	ображениям, приведенным ранее при	разборе
I_I	этого вопроса для второстепенных балок.
Швы в безбалочных перекрытиях. При бе-
Черт. 389.	тонировании безбалочных перекрытий рабочие
швы в колоннах следует делать на уровне начала
капители, как 'это правильно показано на черт. 390 а, б, в; черт. 391
а, б, в, дает неправильное положение стыков.
Расположение рабочих швов при бетонировании плиты безбалочного
перекрытия следует делать в средней трети пролета между колоннами и не
ближе, чем на четверть пролета от линии колонн, как показано на
черт. 392 а и б.
278
Швы бетонирования, выполненные по линиям в—в и с- с, допускать
ни в коем случае нельзя.
Капители колонн бетонируются одновременно с плитой безбалочного
перекрытия.
Швы в железобетонной раме. По черт. 393 рабочие швы при бетони-
ровании железобетонной рамы следует назначать по линии а—а у подушки
фундамента и по в—в у начала вута. Рабочий шов по линии с—с назначать
Черт. 390
Черт. 391
нецелесообразно, и этого следует из-
бегать, как это вытекает из выше-
сказанного.
При бетонировании ригеля следует
поступать так, как поступают при
бетонировании прогона ребристого пе-
рекрытия.
Укладка бетона по шву. Если све-
жий бетон укладывается на ранее за-
твердевший, то необходимо удалить
цементную пленку, очистить поверх-
ность бетона железной проволочной
щеткой или сделать насечку на ста-
ром бетоне и, промыв поверхность
его вотою, нанести тонкий слой рас-
твора. Не давая раствору схватиться,
следует укладывать слой свежего бето-
на. Если длительный перерыв бетони-
рования предусмотрен, то еще на све-
жей поверхности бетона следует делать
насечку, что очень легко выполнить
куском четырехгранного железа, повер-
нутого острой гранью к поверхности
бетона; получается поверхность с гра-
нями, наклоненными под углом 45° в
разные стороны.
Черт. 393.
При хорошем выполнении работ рас-
пределение и устройство рабочих швов сильно отражаются как на проч-
ности сооружения, так и на внешнем его виде. Сооружение, выполненное
с непродуманным распределением швов бетонирования, будет иметь много
трещин и даже щелей.
27S
ЛИТЕРАТУРА.
1.	Э. Мс р ш Железобетонные сооружения, Гиз, 1929.
2.	Германский бетонный союз ( Е. V.), т. I, Проектирование и расчет желе; о-
бетонных сооружений, изд. Макиз, 1928.
3.	Технические условия и нормы проектирования и возведения железобетонных
и бетонных сооружений, Иннорс, Москва 1931.
4.	К J ei n 1 о g е J, Bewegungsfugen im Beton- u. Elsenbetonbau. Berlin. Veriag
von Wilhelm Ernst it. Sohn, 1927.
Инж. Медведев В.
ТЕМПЕРАТУРНЫЕ И УСАДОЧНЫЕ ДЕФОРМАЦИОННЫЕ ШВЫ
Расчетные данные
Для обеспечения возможности в сооружении температурных и усадочных,
деформаций, а также сдвигов от неравномерной осадки опор следует устраи-
вать в его частях сквозные швы расширения. В бетонных сооружениях швы
располагаются через 10 — 20 м в зависимости от размеров элементов соору-
жения и степени обеспеченности для них свободы деформаций. В железо-
бетонных сооружениях швы расширения располагаются, как правило, не
далее 40 м друг от друга.
При расстояниях, превышающих вышеуказанные, требуется во всех
случаях поверка возникающих в сооружениях температурных и усадочных
напряжений.
Конструкция швов расширения должна обеспечивать свободную и бес-
препятственную деформацию отдельных частей сооружения; для этой цели
применяются: устройство спаренных колонн на общем фундаменте, свободное
опирание концов балок одной секции сооружения на консоли другой, сво-
бодные консоли.
Для обеспечения независимости осадок смежных частей сооружения
могут применяться: а) смежные колонны, опирающиеся на независимые
фундаменты, б) вкладыши балок или плит, свободно опирающиеся на кон-
соли обоими своими концами, в) отдельные консоли и др. („Т. У. и Н. на.
железобетонные и бетонные сооружения", § 25, 1931 г.).
Возникающие деформации. При расчете температурных дефор-
маций за температуру бетона принимается средняя температура воздуха
во время производства работ (—1—10, —j—15’); температурные изменения, под-
лежащие учету, составляют разницу между средней температурой времени
бетонирования и наивысшей или нанннзшей возможной в данном районе
для элемента определенного вида и размера. Значения наивысших и наипиз-
ших температур могут быть получены из таблиц и карты январских и
июньских изотерм, приведенных в „Т. У. и Н. на бетонные и железобетон-
ные сооружения" 1 и „Общих положениях к техническим условиям и нор-
мам проектирования и возведения сооружений" '2.
Чем более низкой была температура при бетонировании сооружения,
гем более оно удлиняется при повышении температуры в жаркую погоду.
1 „Т. У. н И. проектирования и возведения железобетонных и бетонных кон-
струкций и сооружений", ВСНХ СССР, Иннорс, Москва 1931, стр. 38.
»Т. У. и Н. проектирования и возведения сооружений", Госплан СССР, изд.
.Плановое к'зяйство", стр. 82 - 84, Москва 1930.
281
Поэтому сооружения, возведенные зимой, должны быть обеспечены доста-
точным количеством швов, определенным по расчету.
Расчет усадочных деформаций ведется аналогично расчету де-
формаций температурных, условно приравнивая действие усадки понижению
температуры бетона на 15 ’, что при коэфициенте температурного расшире-
ния	0,000010 составляет приведенный в „Т. У. и Н.“ коэфициент усад-
ки ау = ] 5, а, = 0,00015.
Модуль упругости бетона при определении деформаций принимается
Еб — 210 000 кг см1.
Расчет усилий и величины ШВОВ, в мостах и больших металлических
перекрытиях для устранения влияния температурных деформаций устраи-
ваются подвижные опоры; в гражданских сооружениях балки жестко соеди-
нены с колоннами и при изменениях длины балки от температуры колонны
так же, как и сама балка, будут изгибаться. Изгиб будет тем больше, чем
дальше находится рассматриваемый элемент от неподвижной закрепленной
точки. В результате расширения балки и изгиба в конечной стойке
(черт. 394) возникает сила Н.
Не учитывая изгиба балок и принимая полную заделку стоек в фун-
даментах при моменте инерции стойки J и толщине ее d (в направлении
удлинения балки), получим по правилам сопротивления материалов:
так как М—Нп 	, где т—высота стойки.
Отсюда, принимая во внимание, что
А1 =>., At  I.
it—коэфициент температурного удлинения (а, — 0,00001),
-if—разность температур бетона конструкции в период производства
работ в рассматриваемый момент (учитывая и усадку),
I — длина балки от неподвижной опоры до рассматриваемой колонны
^>' ' S_______________________Ц7 . з — J . z — -J'K
2	d d
имеем, подставляя в выражение (а) соответствующие значения:
At • I
\ 2 /	dt z
--->--— или =-----
d-3EJ	№ 3£\Д'
282
Чем больше сечение стоек, тем более их жесткость и тем более изги-
бам гея балки и наклоняюiся фундаменты колонн, а потому изгибающие
напряжения в стойках будут меньше. Чем слабее стойки, тем больше они
будут изгибаться и тем более будут в них развиваться напряжение. По-
этому для стоек большего сечения можно принять и большее допускаемое
напряжение на изгиб от удлинения балок, чем для стоек малого сечения.
Принимая а от 30 до 60 кг см1, при £.= 210 000 кг с1м-. а, = 0.00001 и
А/ = 20с Ц [35—15° (усадка)] получим:
— =-------------------------= 0.2-э для слаоых стоек;
№	3 • 210 000 • 0,00001  20
rf-/	60
=	----- г—0,о0 для стоек оолыиого сечения.
з-	3 • 210 000 • 0,00001 • 20
При отношении -^ = 15 слабая стойка 2^4;
„	„	"7= ° сильная ,.	— 22 2,о.
Здание с тонкими стойками допускает длину участка между температур-
ными швами, считая в обе стороны от неподвижной стойки, 2 Z= 8s; зда-
ние же с сильными стойками — 2/ = 5s, что при высоте стойки в 4 м
дает 32—20 м, а при увеличении высоты колонн соответственно больше.
При усадке сооружения в горизонтальной балке возникает растяги-
вающая сила N, слагающаяся из поперечных сил // в стойках. В д-ом
пролете
Н,. "	/: 'Z • ' А’ ;
5-’
(по правилам сопротивления материалов, см. расчет при удлинении/.
„ , /
Если на длине / умещается п пролетов оалок длиною , то
N --	-гН., -... — Н.,	! ! -	.... 4- "С; .- 
А'3	\ п п	п /
— 12/£7у 	(1 .. у . . . . -Д
s:In
так как первая колонна подтянется к неподвижной опоре на • А/ • ‘ еди-
ниц длины, вторая на sy • А/  единиц длины и г. д.
а потому
v __ 6 ( и 4-1) EJ  г,  А/
№
Эта горизонтальная сила, растягивающая балку, должна быть воспри-
нята продольной арматурой балки.
При недостаточном количестве температурных швов усадка и темпера-
турное укорочение будут затруднены, и сооружение должно будет растя-
нуться на величину
А/ — I • а( . Д',
или на 1 пог. м —	= 20 • 0,00001 = 0,2 мм пог. м.
283
Так как такого удлинения бетон выдержать не может (оно примерно
вдвое более возможного), то неизбежно появление трещин — диких швов.
В сооружениях, подвергающихся действию высокой температуры, швы
должны быть расположены чаще, что видно из приведенного расчета, если
подставить соответственное значение Д(—температурного перепада.
Швы должны проходить через все сооружение целиком. Не должно
быть элементов зданий, перекрывающих шов, как-то: лестниц, пристроек,
заполнения стен и т. д.
Части сооружения, оказывающие различное давление на грунт, также
должны быть отделяемы друг от друга разрезом для обеспечения возмож-
ности садиться на разную высоту без повреждения соседних участков зда-
ния.
Ширина деформационных швов делается в несколько миллиметров и
может бьпь подсчитана. Для самого неблагоприятного случая, когда
I- 40 .и; 1(^40—15-25°;
М 40-1 000 • 0,00001  25 = 10 мм.
Обычно ширина шва равна толщине закладываемого в шов материала,
так как бетон при твердении дает усадку, и шов раскрывается, что вполне
достаточно для последующего расширения.
Выполняются швы при помощи деревянных форм, ограничивающих дан-
ный участок здания, с отделением позднее бетонируемой части тонко);
доской, несколькими слоями толя или металлической прокладкой.
Швы в железобетонном каркасе здания.
Устройство швов в плитах и второстепенных балках. На черт. 395
398 даны схемы устройства температурных швов в плите и ребре железо-
бетонного перекрытия. Такого рода шов невыгоден в смысле распределе-
ния усилий в ребрах, гак как в ребре, опирающемся на консоль, полу-
чается, как в крайнем пролете многопролетной балки, значительный изги-
бающий момент; эго; шов не может служить осадочным швом, а линк.
1емпературным.
Черт. 39.5. Черт. 396.
Черт. 398.

На черт. 399 показана трещина, появляющаяся в бетоне консоли п
балки в результате большой силы трения между железобетонными элемен-
тами в случае, если устройство шва не будет выполнено достаточно про-
думанно и тщательно (черт. 401 и 402).
Расположение температурного шва вюросгепенной балки по черт. 400
в отношении распределения изгибающих моментов более удачно. Устрой-
284
сгвом шва на некотором расстоянии от котонин уменьшается пролет не-
разрезной балки, опирающейся свободно на консоль, а следовательно
уменьшается изгибающий момент в ребре, в то же время в консоли также
возникает изгибающий момент, в свою очередь разгружающий левый пролет
балки.
На черт. 401 и 402 приведены детали устройства такого рода темпе-
ратурного шва в балке. Для уменьшения силы трения при перемещениях
одной части сооружения по другой сделаны специальные железные опорные
Черт. 399.
пластины (черт. 401), укрепленные в бетоне
заершенными болтами; остальная часть шва
балки заполняется просмоленным картоном
или толем.
Приведенное на черт. 401 устройство
Черт. 401.
шва требует перерыва в бетонировании
месте устройства шва; на черт. 402
приведен способ, позволяющий ве-
сти укладку бетона, не прерывая ее
у шва. Для достижения этого уст-
раивается ступенчатый шов из двух
листов металла, который и уста-
навливается на опалубку заранее,
а бетонирование ведется сплошь,
проходя и через шов.
Шов по черт. 400 так же, как
и по черт. 401, может служить в

/Jucmbttj .тал
Черт. 402.
качестве лишь температурного шва.
На черт. 403 и 404 показано
устройство швов в ви-
де свободных консолей:
на черт. 403—устрой-
ство шва в плите, а на
черт. 404 — во второсте-
Черт. 403.
Черт. 404.
пенной балке. Такого рода швы могут устраиваться лишь в зданиях со срав-
нительно легкой неподвижной нагрузкой. При наличии движущейся нагруз-
ки (вагонетки, тачки, тележки) такой шов быстро расстраивается вслед-
ствие удара, получающегося при переходе колеса с одной консоли на дру-
гую, так как консоли в этот момент будут иметь неодинаковую нагрузку,
285
а следовательно и неодинаковый прогиб. Такого вида швы часто устраиваются
в покрытиях—они могут служить и как температурный и как осадочный;
этот тип шва является наиболее дешевым и простым по своему устройству.
Устройство швов в главных балках (прогонах). На черт. 405 и 406
приведено устройство температурного шва в
Черт. 405.
прогоне по типу черт. 395,
когда прогон опирает-
ся на консоль у ко-
лонны; все сказанное
о швах во второсте-
пенных балках отно-
сится и сюда. Здесь
показаны два способа
устройства шва в пли-
те. При устройстве шва
во второстепенных бал-
ках плита могла быть
разрезана вертикаль-
ным швом, здесь же
необходимо устраивать
консольную опору для
плиты.
Черт. 407 представляет такого же
типа шов в прогоне, но с устрой-
ством двух параллельных второстепен-
ных балок. В перекрытии получается
сквозная щель; шов по своему устрой-
ству является более дорогим, чем пре-
дыдущие.
На черт. 408 —шов в прогоне по
Черт. 407.
П Скользящая слорс р |
Черт. 408.
Н Подвесная плил-р
Черт. 409.
типу шва, приведенного на черт. 400 в ребре железобетонного перекрытия;
все замечания по поводу последнего относятся и сюда.
Конструкция нового типа шва с подвесной плитой по черт. 409 и 410
выгодна в смысле распределения изгибающих моментов, недорога и проста
по устройству; она может служить в качестве и температурного и осадоч-
ного швов.
286
Черт. 411 дает устройство скользящего шва на колонне в одноэтажном-
здании.
Устройство шва в виде двух спаренных колонн и спаренных ребер
(черт. 411 и 412) наиболее солидно и отвечает всем условиям, предъяв-
ляемым к шву, но оно и наиболее дорого. В такого вида швах в случае
назначения их для работы на температурные деформации колонны ставятся
на общий фундамент. Если же шсв осадочный, то разрез проходит и
через фундамент.
3 С/'оя толя
Черт. 413.
Черч. 1Ц.
Швы в верхнем перекрытии. На
черт. 413 — 418 приведены разные при-
емы устройства швов в верхних пере-
крытиях зданий — крышах. Здесь необ-
ходимо отметить, что часть изображенных
на чертежах кровель выполнена как теп-
лые, а часть как холодные кровли.
Стенные швы.
Американские стенные швы. Черт.
419 — 424 представляют американские
Черт. 415.
Черт. 416.
Черт. 417.
Черт. 418.
приемы устройства температурных швов в стенах. Все швы выполнены
с прокладкой из битумных заполнителей и с металлическими элементами.
Швы по черт. 419 и 420 могут служить как температурными, так и оса-
дочными швами; все остальные—только как т емпературные швы. Обращают
на себя внимание тщательность выполнения и архитектурная отделка швов,
особенно н$ черт. 422 и 424, на что следует указать, та.< как в случае
287
пренебрежения к этой стороне дела
швов, портящее вид здания.
получается безобразное выполнение
Черт. 419.
Черт. 421.
Черт. 423
Черт. 422.
ЛИТЕРАТУРА.
1.	Р. Залигер, Железобетон, его расчет и проектирование, Гиз, 1927.
2.	Э. Мерт. Железобетонные сооружения, Гиз, 1929.
3.	Германский бетонный союз (Е. V.), т. I, Проектирование и расчет железо-
бетонных сооружений, изд. Макиз, 1928.
js; 4. Технические условия и нормы проектирования и возведения железобетонных
сооружений, Иннорс, Москва 1931.
5. Klein’.ogel, Bewegttngsfugen in Beton u. Elsenbetonbau., Berlin., Verlag von
'.Vilhelm Ernst u. Sohn, 1927.
Инж. Бенке П. В.
СТРОПИЛА
Обыкновенные стропила. По своей конструкции стропила очень разно-
образны и зависят or вида крыши, величины перекрываемого пролета, ма-
териала кровли и материала самих стропил.
Разновидность стропил. Стропила разделяются па две основные группы:
наело иные, когда оба конца стропильной ноги лежат на опоре (стене,
мауерлате, прогоне и пр.), и висячие, когда стропила нижними концами
опираются на наружные продольные стены, а верхние концы оперты друг на
друга. Стропильные ноги висячих стропил распирают стены здания; для
уничтожения распора применяется затяжка, в которую врубаются нижние
концы стропильных ног. Таким образом затяжка является главным призна-
ком висячих стропил.
Угол наклона стропильных ног бывает различный и зависит от назначе-
ния крыши и материала кровли.
Расстояние между стропилами зависит от размеров обрешетки и мате:
риала стропильных ног: при дощатых стропильных ногах расстояние берется
1,33—1,75 м, при бревенчатых до 2,00 м между осями.
Наслонные стропила односкатные. Наслонные стропила бывают одно-
скатные и двускатные и состоят из стропильных ног, мауерлатов, подко-
сов, стоек и ригелей или схваток.
Односкатные стропила, ноги которых подперты в обоих концах не-
подвижными опорами. Если концы их затесаны в опорных плоскостях гори-
зонтально, то они распора не оказывают и рассматриваются как наклонные
балки.
В односкатных стропилах стропильные ноги делаются в зависимости от
пролета; из досок толщиной 4—5 см и шириной 16- 22 см, пластин
16—18-с.м или 14 — 18-сл« бревен; подкосы и стойки из кругляка; верхний
прогон из досок, пластин или бревен и нижний—из бревен диаметром
18—20 см.
Ниже приводится несколько типов односкатных стро-	,
пил с железной кровлей расстоянием между осями стро-
пильных ног от 1,33 до 2,00 м.	v.
Односкатные стропила. Черт. 425—пролет до 4,50 м.
Стропильные ноги делаются длиной до 5,00 м.	Ц*----<?о4.50л«-Ч|
Черт. 426—пролет до 6,00 м. Стропильные ноги де-
лаются длиной до 6,50 м, то же устройство при про- Черт. 425.
лете до 7,00 м.
Черт. 427—пролет до 8 00 .и. Стропильные ноги длиной до 8,50—8,75 м.
Черт. 428—детали соединения бабки и двух подкосов.
19. Строит, индустрия, т. VII
289
Черт. 429—пролет до 10,00 .«. Продольные брусья покояiся га бабках
шпренгельной фермы. Стропильные ноги делаются длиной до 10,75 м
составные во избежание применения длинных бревен.
Черт. 427.
Черт. 428.
Черт. 430—деталь узлов А и В.
Черт. 431—деталь опорного узла.
Что касается врубок, применяемых в соединениях отдельных частей
стропил, то для сращивании мауерлатов применяется врубка впол-
дерева, врубка стропильной ноги в мауерлате делается, как показано на
черт. 431, на коньке стропила между собой соединяются вполдерева или
прорезным шипом; подкос со стропиль-
ной ногой, горизонтальными и верти-
кальными брусьями—зубом.
Бабка соединяется с затяжкой при по-
мощи железных хомутов.
Кроме врубок для
частей при меняются
ные скобы, хомуты,
болты и металли-
ческие накладки,
прикрепляемые бол-
тами.
Мауерлаты и коньковые брусья, если лежат на
стене, должны быть осмолены или обернуты толем со
стороны, соприкасающейся с кирпичной кладкой.
Наслонные стропила двускатные. Стропильные
ноги в зависимости от их
до 10.00 л<-----------
Черт. 429.
лучшего соединения
железные стропиль-
из пластин
Черт. 431.
длины делаются из до-
сок сечением от 4 X
бревен в 18—22 см\
в 18 см и
ригель из досок, того же сечения верхний прогон из досок, пластин или
бревен, нижний из бревен.
Черт. 432—пролет между наружными стенами 8,00—10,СО М.
290
Черт. 433 -пролет между наружными стенами 10,00—13,00 м.
Стропильные ноги поддерживаются подкосами, идущими от лежня сред-
ней степы.
Черт. 434--пример наслонных стропил; когда внутренняя продольная
капитальная сгена проходит не на равных расстояниях от наружных стен,
то применяется конструкция с подкосом и ригелем.
Иногда вместо каменной продольной стены для поддержания конькового
бруса устраивают ряд столбов с продольными прогонами, поддерживаемыми
подкосами (черт. 435).	,
Черт. 436 — наслонные стропила
при пролете в 18,00 Я, здание с
двумя внутренними продольными ка-
питальными стенами. Стропильные
ноги могут быть составными.
При расстоянии
между столбами
от 5,094?<?8,00л<! от 10.00л<
Висячие стропила. Стропильные
ноги, подкосы, подмоги, бабки, ри-
геля и затяжки в зависимости от
пролета делаются из досок разме-
ром от 5 X 19 до 6 X 21 см, пла-
стины 18—19 см и бревна (брусья)
Черт. 435.
13—31 см. Самый простой вид ви-
сячей фермы при пролете до 5,00 м
состоит из двух стропильных ног,
мауерлатов и ригеля^черт. 437).
При пролете до 7,00 м ферма
состоит из двух стропильных пог, мауерлатов и затяжки (черт. 438).
Черт. 439 деталь сопряжения стропильных ног с затяжкой. При проле-
те до 9,00 м ферма состоит из двух стропильных ног, затяжки и бабки,
которая дает возможность сделать затяжку составной. Сращивание затяж-
ки делается подбабкой, последняя хомутом поддерживает затяжку в месте
19*
291
замкц на котором сверху и снизу лежат две накладки, стянутые болтами
(черт. 440).
Детали скрепления бабки со стропильными ногами и затяжкой—черт.
441 и 442.
Черт. 443.
Черт. 442.
Черт. 446.
"l- бабка
При пролете до 11,00 ж фермы состоят из двух стропильных ног, затяж-
ки, бабки и двух подкосов, идущих от бабки к стропильным ногам для
уничтожения прогиба ввиду значительной длины их (черт. 443).
Деталь узла: бабка, подкосы и затяжка (черт. 444).
При пролете до 15,00 м ферма состоит из двух стропильных ног, двух
подмог, двух бабок, распорки и затяжки.
292
Ферма своим концом лежит на одном или двух мауерлатах в зависи-
мости от расчета. Такая ферма называется висячими стропилами системы
Палладио (черт. 445). На затяжке такой фермы иногда устраивается пото-
лок висячей системы.
Деталь соединения конца стропильной ноги, подмоги с затяжкой и мауер-
латами приведены на черт. 446.
При пролете 16,00—20,00 м ферма состоит из двух стропильных ног,
двух подмог, двух подкосов, трех бабок и затяжек.
Черт. 447—затяжка состоит из трех частей, стыки—под крайними баб-
ками.
ИЧЖ.	Г. А.
ОСНОВНЫЕ ФОРМЫ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ’.
Сплошные фермы.
Большинство ограждающих конструкций при пролете более 0,5 м уже
требуют своих несущих элементов настила, сплошного или разреженного,
стропильных ног, балок и прогонов, пилястр и стоек, которые рациональ-
нее всего возводить из основных материалов, в том числе и в дереве.
Основные нормальные типы цельных деревянных конструкций. К
основным нормальным типам следует отнести схемы, представленные на
черт. 448.
Сплошной настил может быть плоским и ребровым в за: исимости
от работы доски плашмя (с минимальным моментом инерции) или на ребро
(с максимальным моментом инерции поперечного сечения доски). Как тог,
так и другой могут быть разрезными и неразрезными. Настилы в зависи-
мости от пролета могут воспринимать самые разнообразные по величине
нагрузки, но главным образом равномерно распределенную. Неразрезные
настилы более выгодно работают, чем разрезные. Сплошные настилы упо-
требляются в кровлях и междуэтажных пререкрытиях, причем плоские бо-
лее рациональны при пролетах от 0,25 до 2,50 м, а ребровые — ог 3,0
до 6,0 м.
Для облегчения сплошного настила в кровлях рекомендуется обрешетка
из брусков квадратного или прямоугольного сечения. В этих случаях (в не-
больших пролетах, равных поперечному расстоянию брусков обрешетки
друг от друга) используется жесткость самого крове итого материала. Эта
обрешетка давно применялась для железной кровли и она же дол кна
остаться рабочей частью для толефанерных, черепичных и этернитовых
кровель.
С увеличением пролета или нагрузок плоские сплошные пастилы и об-
решетки дают чрезмерные поперечные сечения своих элементов, почему их
приходится подпирать прогонами. Стропильная балка воспринимает равно-
мерную нагрузку, а прогон — сосредоточенную. Благодаря поперечному
сечению, выгодно использующему работу древесины на изгиб, стропильные
ноги и прогоны с незапамятных времен применяются во всех видах строи-
тельства. Они в большинстве случаев удовлетворяют промежуточному на-
значению, т. е. воспринимают на себя непосредственно нагрузку от между-
этажного перекрытия или кровель и затем передают их на более мощные
рабочие конструкции:—составного сечения балки, фермы, рамы и арки.
Балки и прогоны цельного сечения—более мощные конструкции, могущие.
1 По материалам ЦНИПС и Всесоюзной строительной выставки.
234
воспринимать повышенные по сравнению с настилом, нагрузки и перекры-
вающие большие пролеты. Стропильные балки и прогоны могут быть
бесконсольного и консольного типов. Неразрезиые несколько выгоднее, чем
Cn^Ull’US
ч1
А- э-10-125
неразрьзг-с.е
разрезные
/- 500-2500
А'л-8-sa
L -3000 - 5000
= 40-100
раЗнопрогабные	{
Z • SCO -12'00 -
^-45-120 f
^.-^=-3 ® Г "Id
L---------Z-500-3000 --------1 S‘12'6?
раЬнопрогибн(,1Р
= 4000 -0300

!! ребр^ь^

Размеры гроле/тюЬ b мм
Черт. 418. Олювиые формы цельных деревянных конструкций,
разрезные, но наилучшее решение они дают в консольных своих формах,
причем равнопрогибное решение предпочтительнее равномоментного.
295
Типы шарниров для прогонов. Шарнирные прогоны могут быть с раз-
личным расположением шарниров и в разных конструктивных решениях
(черт. 449). Одношарнирные прогоны как в производстве, так и в эксплоа-
тации весьма неудобны, так как обрушение одного из прогонов влечет за
собой обрушение остальных. Шахматное расположение прогонов в этом
случае тоже невозможно из-за производственных соображений. Герберовские
прогоны в дереве можно делать, но поскольку один из основных элемен-
тов требуется повышенной длины, то применение их ограничивается при
незначительных поперечных расстояниях несущих балок или ферм друг от
друга. Одним из наилучших решений являются прогоны, состоящие из
двух досок с цепным расположением шарниров. Такая конструкция хо-
рошо решает точки фокусов неразрезных балок, весьма надежна в ра-
боте, удобна и проста в производстве и одновременно допускает макси-
мальную расстановку ферм друг от друга.
Разобранные рабочие части деревянных конструкций относятся к так
называемым цельным формам, т. е. к таким, в которых максимально ис-
Черт. 419. Конструкции шарниров для про-
гонов.
пользуются лишь непосредственно размеры сортамента лесоматериалов без
составных сложных сечений
конструкции. Габаритные
пределы стандартов исход-
ных лесных материалов —
бревна, бруса, рейки доски
(ОСТ 92 и 93) — как по
своим размерам в плоскости
поперечного сечения, так и
по длине выявляют со-
бой пределы применения рас-
смотренных простейших кон-
струкций.
Деревянные конструкции
третуют составного сечения
как при повышенных
нагрузках, так и при
больших пролетах.
Сложные деревянные кон-
разнообразным признакам:
Классификация деревянных конструкций,
струкции можно классифицировать по самым
1) по внешней форме, 2) по типу поперечного сечения, 3) по форме
работы в плоскости или пространстве, 4) по основным сопряжениям,
5) по назначению всей конструкции или сооружения, 6) по общему груп-
повому признаку несущей конструкции, 7) по производственным признакам
и т. д. Легко разделить деревянные конструкции на плоскостные, т. е.
работающие главным образом только в одной плоскости, и на простран-
ственные, работающие, как показывает само уже название, пространственно.
Провести жесткие границы часто бывает затруднительно. Для практических
целей следует различать-группы деревянных конструкций:
1.	Сплошные конструкции (в покрытиях) преимущественно
коробчатого и двутаврового сечений с составной стенкой, в форме балок,
арок, рам и стоек (черт. 450, 457, 460, 465). '
2.	Сквозные конструкции (в покрытиях), в которых стенка
заменена отдельными стержнями, работающими на сжатие или растяжение,
тоже в виде ферм, арок и рам (черт. 467, 468, 479, 4s 1, 494, 497).
296
3.	Сводчатые конструкции (в покрытиях) с затяжками и без
них, сплошные, разреженные, сквозные и купольные конструкции сплошного
разреженного и сквозного типов (черт, 510, 511, 512).
7Й
с цельной
сл .,ли /-лгйоз-
0HJ
1 Н г ♦ т г Л t О И t М 1 г г t 1 т т t ♦ г Г i
цепЬная
 ' стеннс
коробчатого сече,-
на гбозйях
с состабчай стен-
ной на клею
е/РРб-24 «/=12-24
c/h=1b-24 л/=5'И
I
^6=1/18-1/30 «6=6-12
г>8-12 «6=4-6.
со
Перекрестная
стенка
Фанера
Ш1
e/h- 8-12 «Л 5-12
со
Разражен перенр.
стен на
с перекрестной
разреженной стен
кои но гвозбех
/76-6-10 а 6=4-10
с 5
Черт. 4о0. Основные формы балок сплошных дерет ян.тых конструкций.
4.	Башенные конструкции целгного, сплошного, разреженного
или сквозного типов
297
5.	Мачтовые конструкции с расчалками цельного, сплошного
и сквозного типов.
6.	Конструкции специального назначения вспомогатель-
ные и временные, разного рола деревянные плотины, щиты, опалубки, леса,
подмости и пр.
В сложных деревянных конструкциях малой высоты пластические дефор-
мации сказываются обыкновенно в довольно сильной степени. Такие дере-
вянные конструкции сильно провисают и производят весьма неприятное
впечатление. Этого можно избе-
жать, придавая всем составным де-
ревянным конструкциям, идущим
в покрытие, так называемый кон-
структивный строитель-
ный подъем. Его смысл за-
ключается в том, что конструк-
циям заранее придают определен-
ный плавно распределенный вы-
гиб в обратную сторону прови-
сания. Поэтому гоювые конструк-
ции со строительным подъемом
имеют обыкновенно даже заметный
Фот. 451. Стандартные клееные балки.
на-глаз криволинейный нижний
пояс с выпуклостью вверх. По мере загружения таких конструкций строи-
тельный подъем уменьшается и при полной расчетной нагрузке он должен
быть равен 0, т. е. тогда нижний пояс будет совершенно прямолинеен.
Внутренние силы конструкции и упругие пластические деформации вновь
восстанавливают первоначальную форму конструкции, если нагрузка будет
уменьшена или снята. При больших нагрузках сверх расчетных конструкции
дают уже провисания, кото-
Фог. 452. Испытание иод 2!/.,-кратной расчетной
нагрузкой двутавровых балок с цельной сгеиАой
на гвоедях для складов соли в Ростове н/Дону.
рые однако увеличиваются
со временем и растут значи-
тельно быстрее, чем сами
нагрузки. Все деревян-
ные конструкции в
покрытиях обязатель-
но должны иметь стро-
ительный подъем.
Величина строи 1ельного
подъема должна быть рассчи-
тана по соответствующим
формулам fk.cT. п —— fynp ~г
+ fr.gb см Т. У. и Н. изд.
1932 г. Однако для балоч-
ных конструкций сплошно-
го сечения конструктивный
строительный подъем можно
назначать в пределах от 1 15„—1/зи0> а для балочных сквозных конструк-
ций от 1/I00—’/.joo т пролета.
Помимо полезных нагрузок (кошки, краны, толпа, клади, снег и ветер),
которые воспринимают инженерные конструкции, следует отметить необхо-
димость учета собственного веса самой конструкции.
298
На основании ряда опытных проектировок типовых решзний были под-
считаны собственные веса конструкций, которые выявлены соответствующи-
ми коэфицпептами К с.в. Величины коэфнциентов К с.в указаны при каж-
дой схеме конструкции (смотри чертеж схем)
Собственный вес конструкции следует учитывать по формуле
(/’ + <?)
Я с.в.~ юоо
------------ — 1
I
из которой видно, что он прямо пропорционален временной р (спет, ветер,
кошки, краны), и постоянной q (вес кровли и т. д.), нагрузке и величине
нроэкга /.
В покрытиях малого пролета собственный вес конструкции по сравне-
нию с прочими расчетными нагрузками сравнительно незначителен, хотя
Кс.„, валик.
При больших пролетах—наоборот. Роль собственного веса конструкции
в общем балансе расчетных нагрузок доминирует, но величина Кс.в. не зна-
чительна.
Расход материала на несущую конструкцию можно еще характеризовать
приведенной толщиной определяемой, количеством мм материала, приходя-
щегося на один м~ перекрываемой площади.
Приведенную толщину следует уктзывать отдельно как для дерева
Основные формы сплошных балок. Балочные формы
вянных конструкций являются довольно
большой группой конструкций (черт.
450), широко применяющихся в стро-
ительстве и дают во многих случаях как
технически, так и экономически выгод-
ное решение. Характерным поперечным
сечением для них является двутавровая
форма. Удобнее всего эти с кон-
струкции различать, с одной стороны,
по форме: с прямолинейными поясами,
ломаным верхним поясом, однонаклон-
ным верхним поясом, гнутым верхним
поясом и, с другой стороны, по схеме
сплошных дере-
поперечного сечения: с цельной стенкой,
составной монолитной стенкой, фанер- Фот. 453. Балки двутаврового сечения
с перекрестной стенкой на гвоздях
ной стенкой, перекрестной стенкой - 11ролентомн 14>65 м и высотой 0,95 лено-
сплошной и разреженной.	крытия гаража Всесоюзного электро-
Многие из конструкций уже глубоко института. Вид синзу во время уста-
внедрились в строительство и на боль- новки прогонов под наклонную рубе-
роидную кровлю.
шинство из них имеются типовые реше-	н J к
ния и разработаны стандарты. Основным видом скрепления для большинства
балочных конструкций являются гвозди, и только конструкции с есте-
ственной цельной стенкой можно решать на клею (фот. 451). Однако сплош-
ные конструкции с цельной (фог. 452) и составной стенками (фот. 453)
299
лу ше используют материал древесины не в своих свободно опертых ба-
лочных схемах, а в арочных формах (черт. 457).
Значительный интерес представляют собой недавно разработанные ре-
шения коробчатых балок (черт. 454).
Черт. 454. Коробчатые балки под теплую
гольцементную кровлю.
Эги конструкции позволяют осуще-
ствлять сплошную укладку и дают
таким образом очень жесткое пере-
крытие. При значительных нагруз-
ках их особенно можно рекомендо-
вать в теплых покрытиях ограничен-
ной высоты. Применение балок пря-
моугольного сечения из толстых бре-
вен и брусьев во многих случаях
оправдывается целым рядом сообра-
жений. Подобного типа балки мож-
но конструировать на шпонках, на-
гелях, однако лучшее решение они
дают при сплачивании на пластинча-
тых нагелях. К сожалению все кон-
струкции с цельной стенкой огра-
ничиваются длиной пиломатериалов. Осуществление растянутого стыка
во много раз понижает эффективность их применения. В пределах от 6,0
до 20,0 м наиболее целесообразными будут двутавровые балки с фанерной
стенкой (черт. 455), которые постепенно вытеснят весьма широко в на-
стоящее время распространенные у нас деревянные двутавровые балки с
перекрестной стенкой (черт. 456).
Фанерные балки весьма легки, просты и удобны в работе и кроме того
дают в поперечном разрезе более плотное, компактное решение.
Паспорт.
1.	Н а з в а н и е: Двутавровая балка с фанерной стенкой и параллельными пояса-
ми пролетом 1 = 10,10 м иа гвоздях —проект стандарта.
2.	Способ сопряжений: гвозди и болты.
3.	Геометрическая схема: см. чертеж 455.
4.	расстановка: балки через 5—4,50 м.
5.	Нагрузка: погонная нагрузка иа 1 м длина 930 кг.
6.	Материал:
1)	древесина сосна в. с. II марки;
2)	металл—немаркированное железо.
7.	Вес конструкции:
древесина
К) = 0,582 .и’	рэ 500 кг/.и’;	Gd = 291,73 кг;
Уф-- 0.120 „	w-KM „	__Оф- 83,51 ,
Всего 0,702	Всего 375,25 кг; 93,95”/о;
Кк — 0,0231 мя; гвозди 11,51 кг]
болты 2,2 , / G.u — 24,03 кг; 6,ОЗ0/»;
листы 10,34 „ J
Полный собственный вес конструкции G.» = 329,27 кг; 100“/..
8.	С и р о е к т и р о в а н а в секторе деревянных конструкций ВИС инж. Нешу-
мовым С. И в 1932 г. как проект стандарта.
10. Рекомендуется как проект стандарта для покрытия разных производ-
ственных теплых и сухих помещений, с постоянным темиературно влажным режи-
мом при пролетах от 6,09 до 17,00 лт с поперечной расстановкой 2,00 — от до Ь,00 я
300
Двутавровые балки с перекрестной стенкой возведены у нас в Союзе
в огромном количестве и выявили себя как весьма про шые и надежные
конструкции. Наивыгоднейшее отношение пролета к высо:е конструкция
в средних ее частях может колебаться от 6 до 12 в зависимости от попе-
речной расстановки и величины воспринимаемой нагрузки.
301
302
деталь конструкции пройли
Типовой паспорт для конструкции двутавровой балки с разреженной
с:енкой на гвоздях, приведен ниже.
Паспорт.
1.	Название: балки двутаврового сечения со сквозной перекрестной стенкой.
2.	Метод сопряжений: гвозди.
3.	Схема (см. чертеж) 456.
4.	Поперечная расстановка балок через S — 1,9 м
5.	Нагрузки: — снег - 100 кг/м2.
Кровля гольпцементная плоская, тип Т, холодная—130 кг'ч2.
Подвесной потолок теплый - 75 кг'м2.
Собственный вес конструкции — 28,5 кг м2.
6.	Качество материалов — древесина в-с сосна II марки.
7.	Вес костру к ц и и:
древесина
V = 1,0216 ж3, 7 = 500 кг м:1;
д	‘д
С . = 55 мм;
д
металл
- 0,00233 др.
С =- 0,126 мм;
м
Сгд —310 кг; 26.5%
xj — 27,50 кг м2
l)
Ои = 18.2 кг; 3,5"
" — 1,00 кг 'м2;
" .U	'
Полный собственный вес конструкции
G . = 528 кг; ЮО'/З.
1000-28,5
К =-------------— _ 83
с- «	353.5 • 9,73
8.	Спроектированы: в проектном отделе строительства Всесоюзного
электроинсгитута инж. Шведовым II. Т. и инж. Мовчан Б. Я., для покрытия адми-
нистративного корпуса ВЭИ в Москве.
9.	Возведены: в 1929 г. в количестве 20 шт.
10.	Рекомендуются: для плоских толего-рубероидных покрытий и как прого-
ны междуэтажных перекрытий; несколько легче, но требуют более тщательного
изготовления, чем балки со сплошной перекрестной стенкой; обязателен конструк-
тивный строительный подъем.
Арочные конструкции. Арочные конструкции вообще в дереве конструи-
руются значительно легче и проще (черт. 457). Арочные конструкции
главным образом работают на сжатие. Как известно, в сжатых частях дре-
весина работает надежнее, меньше сказываются пороки и легче конструи-
руются узлы. Арочные схемы должны быть основными для деревянных
конструкций средних и больших пролетов. Сплошные ароупые деревянные
конструкции более рационально решать в дереве при двух- н трехшарпир-
ных схемах.
Двухшарнирные арки. Дв хшарнирпые арки могут быть самого разно-
образного поперечно о сечения, иметь затяжку или работать с передачей
распора на опоры. Прямоугольное сечение этих арок из целой стопки
досок, прошитых гвоздями, нагелями и пр., при незначительных загрузках
и пролетах от 15,0 до 30,0 м особенно удобны для разного рода путе-
проводов, мостов, эстакад. При решении двухшарнирных арок сложного
сечення, состоящего из отдельных групп вышеупомянутых арок, скреплен-
ных между собой помощью гвоздей крестовидного сечения и зубчато-коль-
цевых шпонок, можно получить весьма мощные сечения, легко выдержи-
вающие усилие в несколько сот тонн. Подобного рода арки и являются
зоз
Основными пёсуЩимН конструкциями для мостов при йролетйх и несколько
сот мгтров. Надо полагать, что эти конструкции в ближайшие годы при
ШШШШШ
«Й--20-100
□□□□
□□□□
□□□□
□□□□
□□□□
Серповидные дбутайрово-
го сечения с фанер-
ной состобной
клееной и
перекрест-
ной стенкой
>-
т/Л=2о-:оо
Фанера
20'40
ре-Р.-В
-вора -------------
С/Л--25-40
Фанера
Т/2-2Э-35
/ЛГО-1?
с О
«'Й^б-ЗО
Черт. 457. Основные формы арок сплошных деревянных конструкций.
304
несколько меньших пролетах—от 30,0 до 100,0 м — найдут себе реальное
применение в мостах, эстакадах и пр. Арки серповидного очертания с фа-
нерной стенкой явятся основными звеньями для ребристых сводов-оболочек.
Трехшарнирные арки. Наибольшее распространение должны получить в
ближайшие годы строительства второй пятилетки конструкции из трех-
шарнирных арок, состоящие из отдельных балочных серповидных звеньев
двутаврового сечения с фанерной и составной клееной ст.енкой. Подобного
рода конструкции с затяжкой дают прекрасную схему не только с конструк-
тивной точки зрения, но и с производственной стороны, так как позво-
ляют и удобно разрешают заготовку и монтаж индустриальным способом.
Фот. 458. Трехшарнириые арки двутаврового сечения иа клею перонного
покрытия.
Трехшарнирные формы из балочных звеньев без затяжки при пролетах
от 10,0 до 30,0 м хорошо оформляют конструкцию для складов сыпучих
тел. В случае же применения серповидных звеньев схемы удобны для раз-
ного рода павильонных зданий (фот. 458, 459).
Арочные конструкции имеют значительно меньшие поперечные разрезы,
нежели балочные. Нормальное отношение пролета к высоте сечения для
конструкций арочного очертания будет от 20 до 40.
Рамные конструкции. Рамные конструкции в цельном и сплошном дву-
тавровом сечении в дереве возможны, но конструируются несколько труд-
нее (черт. 460). Деревянные рамочки небольшого пролета — от 3,0 до
8,0 м — из цельных элементов очень хорошо разрешают всю несущую
конструкцию трапецоидальных фонарей, которые в настоящее время в про-
мышленном строительстве имеют большое применение. Впервые были при-
менены в 1930 г. на строительстве завода Мосэлектрик, в 1931 г. — Ша-
рикоподшипника, сопутствуют сборному железобетону. В настоящее время
20. Строит, индустрия, т. VII
30S
разработаны даже в форме стандарта и широко применяются в промыш-
ленном строительстве.
Рамы двутаврового сечения с перекрестной или фанерной стенкой
в трехшарнирных схемах с консолями и без них представляют собой
вполне надежные рациональные конструкции.
Фот. 459. Трехшарнирные арки прямоугольного сечения на гвоздях и болтах
покрытия Арбатского рынка в Москве.
Обслуживая пролеты в пределах от 10,0 до 30,0 л/, их можно кон-
струировать как обычно разборные схемы. Поэтому для разного рода
сооружений с 5—10-летним эксплоатационным сроком надо полагать, что
они будут незаменимы. Решить в дереве жесткий ломаный узел значи-
тельно труднее, чем плавный гнутого очертания. Поэтому рамные деревян-
ные конструкции имеют большие сечения, чем арочные, и отношение l\h
будет около 20—25 (фот. 461—464).
Примененные клееные и фанерные конструкции в СССР оправдываются
только в теплых помещениях.
Деревянные опоры. Стойки и разного рода опоры несущего каркаса про-
мышленных сооружений разрешаются в дереве вообще еще труднее, чем
рамы. Во-первых, эти трудности получаются из-за необходимости воспри-
ятия опорного опрокидывающего момента, для чего требуются специальные
хомуты, во-вторых, увеличивается возможность более быстрого загнивания
в опорных частях, повышается возможность возгорания ввиду близкого
расположения от пола. Наилучшие возможные конструктивные формы даны
на черт. 465, где помимо общей схемы указано еще развитие поперечного
сечения. В случае применения деревянных стоек при крановой нагрузке
обязательна передача реакций от подкрановых балок на самостоятельный
рабочий элемент стойки. В капитальном промышленном строительстве сле-
дует полагать, что деревянные стойки надо применять довольно осторожно.
306
Ромы из цель-
ных элементов
Оля трапеций
Оа льны ^фона-
рей *
Ремы Оврхтавробого
сечения
с перекрестной и фанер-
ной стенкой на гвозОях
2' шарнирная
/ 5,00-20,00
4-1
Перекрес
тная
стенка
тарнирнОп
с консолями
3х шарнирная
с Консолями
Hz 8 -Ю
20-25
^6'9
^-25-30

Черт. 460. Основные формы рам сплошных деревянных конструкций.
307
20*
Что же касается их применения для производственных сооружений С Эксплу-
атационным сроком в 5 -10—15 лет, то нет никаких сомнений, что в этом
случае деревянные сюЧки будут весьма рациональны.
Сквозные фермы.
Составное двутавровое сечение является выгодным для деревянных кон-
струкций при пролетах от 6,5 до 25 м. В целях уменьшения собственного
веса конструкций не только
при больших пролетахсплош-
ная стенка неизбежно пере-
рождается в сквозную, но,
уже начиная с 6,5 м, во
многих случаях следует от-
давать предпочтение сквоз-
ным деревянным конструкци-
ям. Последние в настоящее
время широко применяются
Фог. 461. Двухшарнирная рама покрытия гидро-
канала ЦАРИ пролетом 13,0 м.
в строительстве, весьма бо-
гаты своими конструктивны-
ми формами и схемами как
нам решетки. Этому в значительной
по очертанию, так и по ти-
меэе способствовало усовершенство-
вание методов узловых сопряжений.
Фот. 462. Трехшарпприые рамы проле-
том 16.0 л покрытия павильонов строи-
тельной выставки в Москве.
Фермы, рамы и арки со сквоз-
ной решеткой являются основны-
ми представителями данной груп-
пы плоскостных деревянных кон-
струкций.
Основные нормальные типы
сквозных деревянных кон-
струкций. Систематизация по при-
знаку внешнего очертания при-
менима тоже и в данном слу-
чае. Поэтому следует различать:
а) фермы треугольные, прямоуголь-
ные, многоугольные, сегментные
и б) рамы и арки ломаного, мно-
гоугольного и гнутого контуров.
Фермы треугольной формы.
Деревянные фермы треугольной
формы употребляются исключи-
тельно под наклонные кровли и
имеют обычно двускатное симме-
тричное (черт. 467) или несимметричное (черт. 468) .очертание. От-
ношение пролета к высоте не должно быть более 5,5, так как при
малых углах наклона пояса ферм начинают работать с повышенными уси-
лиями. Меньшим пределом этого отношения можно считать 4,5, если не
используется чердачное помещение. В промышленных сооружениях чердач-
ные помещения в большинстве случаев совершенно не нужны, и вся не-
308
Фот. 463. Двухшарнирные ломаного контура рамы (покрытие выставош ы';
павильонов).
Фот. 464. Двухшариирные рамы покрытия складов Химстроя.
309
сущая конструкция снизу остается открытой. При малых пролетах большой
уклон кровли вызван применением штучных кровельных материалов—чере-
пица, этернит и пр., требующих быстрого стекания воды.
Размеры b м
предприятий.
деревянных опор для промышленных
Черт. 465. Основные формы
Фот. 466. Составная нз
досок гвоздевая стойка.
Раскосы в треугольных фермах могут быть
нисходящими, восходящими и переменного на-
правления (фот. 472). Кроме того применяются
фермы по типу Полонсо (фот. 469, 470) с вер-
тикальными или наклонными стойками. При ни-
сходящей решетке треугольные фермы хорошо
конструируются на врубках-ножницах и на
трехлобовых врубках. В последнем случае нали-
чие стоек в виде металлических тяг облегчает
прикрепление подвесного потолка, почему
подобного типа фермы у нас в Союзе широко
применяются для покрытия разных зрительных
и клубных помещений.
Восходящая и переменно направленная решет-
ка требует решения узловых сопряжений исклю-
чительно на шпонках. Гладкокольцевая шпонка
удачно решает треугольные фермы при восходя-
щей решетке (фот. 469—471), но зубчато-кольце-
вая шпонка дает возможность легко.осуществлять
решетку с переменным направлением раскосов
(фот. 472—475).
310
Г1Н И11J ШIШ 11ТП ГПТГТГГ! ITчтлп
Тавровые фермочки
на гвоздях и
на з. к шпонках. 5?
Л 4.00:J4.00
- Треугольные фермы
с нисходящими раско-
сами на врубках ।
ноы.ницы '
S3
й
$=!0-20
Ар-!2
В0 ~
s's
с нисходящей решеткой
но з х лобовых врубках
с металич. стойками
т
S.S B.S.BS
! ।  1
rs'a s's's’s-
с переменным направле-
нием раскосов на з к
шпонках
ga а во
s'b в'в'а'в
BOS BBSS
 I ; : ;
a's'a s'd'q'o
p,
да=5'5,5
ей.
В ч !3 BOO.S
п'о'з e'a'B s
^3-5
c.o.
Черт. 467, Основные формы симметричных треугольных ферм сквозйых
деревянных конструкций.1
311
Фермы с наклонной сбе/wboa роберхносгльа
3.30 0
; г
1	»	I
I ' I
I I I
1 I 1
з'з'о'з
3 3 3.3
 I I
I I >
I I I
< * I
I I I
з'з'з'з
Черт. 468. Основные формы несимметричных треугольных ферм сквозных
деревянных конструкций.
312
Фот. 469. Треугольная ферма с восходящими раскосами пролетом 26,5 м на глад-
кокольцевых шпонках для покрытия клинкерного склада цемзавода «Победа Ок-
тября” в Гайдуке—пространственная модель.
Фот. 470. Та же ферма, что и на фот. 469, во время испытания на месте.
Фот. 472. Треугольная ферма с переменно направленными раскосами пролетом
25,0 м на зубча^б-кольцевых шпонках—проект стандарта.
313
Фот. 471. Обнаженная конструкция
опорного узла.
Фот. 473. Конструктивная модель
опорного узла.
Фот. 474. Конструктивная модель
промежуточного узла верхнего пояса.
Фот. 475. Конструктивная модель
промежуточного узла нижнего пояса.
Фот, 476. Нормальное решение лобовой врубки,
314
На все основные схемы при средних оптимальных пролетах мы имеем
типовые решения. На самые простейшие деревянные треугольные фермы—
тавровые балочки — разработан общесоюзный стандарт.
Несимметричные треугольные фермы надо рассматривать как производ-
ные от основных ферм. Они
предназначаются преимуще-
ственно для покрытия фона-
рей типа шедов и пондов
как при наклонной, так и при
вертикальной световой по-
верхности. Генеральные раз-
меры этих несимметричных
треугольных ферм подбира-
ются чаще всего из условий
габаритов световых отвер-
стий; с конструктивной точ-
ки зрения желательно давать
отношение Ijh от 2,5 до
3,0.
Деревянные фермы тре-
угольной формы все мень-
ше и меньше применяются
в настоящее время в строи-
тельной практике, уступая
дорогу более рациональным
типам ферм с гнутыми по-
ясами.
На черт. 476—478—ре-
шения опорных узлов на
лобовой, щековой и трех-
биссектрисной врубках.
Фермы с параллельными
поясами. Фермы с парал-
лельными поясами в промы-
шленном строительстве осу-
ществляются главным обра-
зом в виде прогонов и
предназначаются для пло-
ских кровель с внутренним
отводом воды (черт. 479).
Наподобие треугольных
ферм они различаются по
своей решетке. С восходя-
щей решеткой эти фермы
Черт. 478. Нормальное решение трехлобовой
врубки трехбнссектрисного решения.
можно хорошо осуществлять
на врубках-ножницах (черт.
480 и паспорт), а применяя
железные тяги для растяну-
тых стоек, фермы легко конструируются на трехлобовых врубках, позволяя
удобно прикрепить прогоны подвесного потолка.
315
Прямоугольные фермы
Черт.*479. Основные формы прямоугольных ферм сквозных деревянных
конструк ;ий.
316
Паспорт.
1. Название: прямоугольная ферма с восходящими раскосами без примене-
ния металлических рабочих частей пролетом /=15,0 м.
2. Метод сопряжений: i рубки-ножннцы с дубовыми наконечниками и дубовые
нагели.
3.	Схема: см. черт. 480 а, б.
4.	Поперечная расстановка ферм через S = 4,0 м.
5.	Нагрузки: снег.........Г20 кг/лг	>.
кровля гольццеменгная	1
крышз теплая	> 216 кг/м
собственный вес конструкции)
6.	Качество материала: древесина в.-с. сосна I? марки, в.-с. дуб.
металл: немаркированное железо.
7.	Весовая характеристика;
V— 1,9164 ж3; у = 500	кг/м2;	G	= 980.0 кг—96,7%;
С прив. = 32’6 мм'	9 C.B.	= 16’3 кг'м2’
Кк = 0,0042 м3 болты	G	= 33,0 кг — 3,3%;
С в =0,071 мм	ff^B = 0,555 кг/м2;
GM ’ = Ю13 кг — 100%;
1000 • 1013
К —	— 6,1.
св. 3531-6-15,0
Черт. 480а, Многоугольная ферма пролетом /=15,0 м иа врубках-ножницах
317
8.	Спроектирована студ. IV курса отд. Промсгрой ВИСУ т. ВолодийЫм.
9.	Рассчитана и сконструирована по Т. У. и Н. 1930 г.
10.	Рекомендуется для покрытий с плоской кровлей типа Т в производственных
помещениях с выделением газов, разъедающих металл. Все рабочие сопряжения
осуществлены в дереве; болты являются связующими, монтажные гвозди плотно
сидят в древесине и в случае надобности могут быть впоследствии заменены оцин-
кованными.
Черт. 480 б. Многоугольная ферма пролетом / = 15,0 м на врубках-ножницах.
Нисходящая деревянная решетка, осуществленная на шпонках, дает пло-
хое решение, увеличивает расход древесины, усложняет конструкцию ниж-
него центрального узла и уменьшает общий запас прочности для всей
конструкции. При нисходящей решетке с металлическими диагоналями, т. е.
так называемой светопрозрачной решетке, ферма легко конструируется
на трехлобовых врубках или же на специальных чугунных вкладышах,
давая рациональное сборно-разборное решение.
Фермы с переменным направлением раскосов (черт. 478 —480) должны
конструироваться на шпонках и в первую очередь на зубчато-кольцевых их
формах.
Оптимальным отношением пролета к высоте для ферм с параллельными
поясами следует считать 6.
318
Многоугольные фермы. Многоугольные деревянные фермы Имеют лома-
ный только верхний пояс, систематизируются и конструируются наподобие
прямоугольных и треугольных ферм (черт, и фот. 481—493).
Многоугольные срермы
С (юсаодяир/ми рас
косами но Ьрубнот i
. нотницы"	♦
ЕЗ
в'а
с металлическими
стойками на mpez-
0'00 0
диагоналям^ на ир:/н-
иьа. (жладышал
В 0 а В
в'в'в'е
в
0 0 00
в'в’а'в
Черт. 481. Основные формы многоугольных ферм сквозных деревянных
конструкций.
319
Фот. 482. Многоугольная ферма пролетом 25,0 м на врубках-ножницах
проект стандарта.
Фот. 483. Конструктивная модель вруб-
ки-ножницы верхнего пояса той же
фермы.
Фот. 484. Конструктивная модель вруб-
ки - ножницы нижнего пояса той же
фермы.
Черт. 485. Конструкция узлового сопряжения
на гладкс-кольдевых шпонках—-плохое ре-
шение.
Черт. 486. То же—хорошее реше-
ние.
320
Фот. 487. Многоугольное фермы на гладкокольцевых шпонках покрытия цехов
„Красного Путнловца1'.
Фот. 488. Противопожарная грииельная сеть по деревянным фермам покрытия
цехов Мытищенского вагонного завода.
•Л. Строит, индустрия, т. VII
321
Фот. 489. Многоугольная с переменно направленными раскосами на зубчатс -коль-
цевых шпонках ферма пролетом 25,0 м—проект стандарта
Фот. 491. Конструктивная модель опорного
и верхнего ломаного узла-
Фот. 492. Конструктивная модель узла
нижнего пояса.
Фот. 493. Конструктивная модель
KjH iKoBoro узла той же фермы.
322
Сквозные арочные деревянные конструкции многоугольного очерта-
ния. Они весьма небогаты своими конструктивными схемами (черт. 494).
Решение ломаного узла при больших усилиях в поясах и по настоящее
время создает значительные конструктивные трудности. Рациональнее
всего можно осуществить трехшарнирные арки, которые при средних про-
летах дают вполне удовлетворительное решение. Арки -из треугольных ферм
Ремы У шарнирные
с ломанным. Нон ту ром
с передачей распора
на грунт на друбмн.
нагелях. попон на а
Черт. 494. Основные формы многоугольных арочных сквозных деревянных
конструкций.
с затяжкой на врубках, гвоздях и шпонках широко применяются Моспро-
ектом, когда требуется осуществить вертикальное боковое освещение. В
СССР 2-м, 3-м и 4-м Госстройтрестами за последние годы много возве-
дено многоугольных арочных и рамных типов деревянных конструкций,
сконструированных на гладкокольцевых шпонках и перекрывающих весьма
значительные пролеты (фог. 495, 496).
323
г Сложность всех упомянутых сквозных деревянных конструкций как в
проектировании, так и в производстве во многих случаях приводит к замене
более целесообразными во всех отношениях гнутыми формами (черт. 497).
Фот. 496. Двухшарнирные ломаного контура арочные конструктив пролетом
60,0 м на гладкокольцевых шпонках.
Сегментные фермы. Сегментные фермы являются простейшими деревянными
конструкц тми, в которых основное усилие воспринимает сжатый верхний пояс,
состоящий из гнутых элементов. Эта конструктивная форма, перенесенная
324
к нам работающими в Металлостройпроекте американскими специалистами
благодаря явным своим преимуществам очень быстро освоилась в наших
условиях и в настоящее время является одной из наиболее распространен-
ных. Большие экспериментальные работы по изучению сегментных ферм
___________
С$2мрчгпныр фррмы М^11ПШШ1 flillllll II НИ III И
/’ приподнятой мето-
пической затяЖКой
i-ч
-------1/. 10.00-30,00.
? 15.00- 40.00
Нормального mono с пере
менно но продленной
решеткой но гвоз J
дяг и з к шп
СоЖе со шпренгель
ной решеткой
-Ч
е'ЬШ-г,
г=20,оо -бода. —-—°
/'=15.0-15000
///•=1/4-1/6
Серповидные '^шарнир-
ные арки на гвоз
дяз и з к шпонназ^-
8 ВГ ада
0 00 Ш
00 ВДВ
i о
/0-25-3
/?/>
Щ 000
•и.	аии
п'гпп QE30
0Иа	айв
f/AH5-35 Z? = Z5-3
Ррки З1 шарнирные из сег-
ментный ферм на гвоз-
дя з и з к шпон ко а с
затяжкой
О
5=15,00 -20000 ------Г //6=15-30 Л--25-3
вез затяжки с
передачей распо-
ра на грунт На
гйсздяр из-к.
шпснкар
/рже
из серповидные
ферм
Черт. 497. Основные формы гнутых арочных сквозных деревянных
конструкций.
325
326
в натуральную величину на разных строительствах и уточнение расчетно-
конструктивных данных позволили даже составить на сегментные фермы
общесоюзные стандарты. Возможность употребления в дело среднего каче-
ства леса и несложность производства этих ферм, что особенно важно, именно
в наших современных условиях делают сегментные фермы на ближайшие
годы строительства основными формами деревянных конструкций.
На стр. 326 помещен типовой проект сегментной фермы (черт. 498).
Паспорт.
1.	Название: сегментная ферма с переменным направлением раскосов пролетом
I — 25,0 м на гвоздях — проект стандарта.
2.	Метод сопряжений: гвозди и болты.
3.	Схема: см. черт. 498.
4.	Поперечная расстановка фермы через S = 5,0 м.
5.	Нагрузки: полезные, приложенные к каждому узлу фермы по верхнему поясу,
Р - 1880 кг.
Полная расчетная нагрузка с учетом собственного веса фермы Р — 2000 кг.
<>. Качество материала: древесина в. - с., сосна II марки.
Г. Весовая характеристика:
древесина				
к	2.9673 лр-	•[	500 кг лР;		1844 кг— 91« <>;
	28,4 мм\	металл	Сс. в. —	14,2 кг лР\
V .=	0,0184 лр-	гвозди—34.6 болты —107.4	с.„ --	142 кг—9"
с	0,173 мм;	9,-. в- =- G = 1000-1626 К г. в. 	2 2003-25-14		1.35 кг м-; 1626 кг -100", '.2.
8.	Спроектирована в секторе деревянных конструкций ЦНИПС инж. Леняши-
ным А. В. и 1931 г. ио заданию Иннорса как проект общесоюзного стандарта.
9.	Возведена разными строительными организациями в разных местах СССР.
10.	Рекомендуется как проект стандарта для покрытия всевозможных помещений
пролетами 11—50 м под рубероидную кровлю.
Сегментные фермы могут решаться как на нагелях, причем основными
являются проволочные гвозди, гвозди звездчатого сечения и болгы, так и
на зубчато-кольцевых шпонках.
Фог. 499. Установленная и расчаленная
сегментная ферма.
Фот. 500. Промежуточный узел ниж-
него пояса-сегментной фермы.
327
Отношение пролета к высоте, как правило, должно быть равным 7, но
и при большем отношении	сегментные фермы тоже дают весьма
прочную и надежную конструкцию.
По всему СССР за последнее время разными стройорганизациями еже-
годно возводится несколько тысяч сегментных ферм. Большинство основных
Фот. 501. Треугольные фонтри но сегмент-
ным фермам.
наиболее часто применяющихся решений.
цехов наших заводов-новостро-
ек, как-то: Шарикоподшипник-
строй, Луганский, Сормовский,
Уфимский, Челябинский и про-
чие заводы, перекрыты этими
фермами.
Хотя сегментными ферма-
ми на гвоздях выгоднее все-
го перекрывать пролет ог
15,0 до 30,0 М, но, применяя
сложноподкосную решетку
(фот. 501), ими можно легко
перекрыть пролеты до 60 я.
Однако уже при больших проле-
тах гвозди должны будут в гну-
тых формах деревянных констру-
кций уступить свое место гво-
здям крестовидного сечения или
зубчато-кольцевым шпонкам.
Наиболее сложным вопросом
являе!ся решение опорного уз-
ла. Черт. 502—504 дают ос-
новные конструктивные формы
I Вариант
( юрош и й)
2 Ьплта^С
V -А450
? 50ЛГЛ
' 90‘
т:
Д Вариант
(fmOlCU)
2 г.тсФ ю ( 'зо
'436 ?яезбс сверлить
' стяЖНи
Реттами
-V—
11 ipufa ноге
/^4'0.16 Л439
Ю годбч ндгелрй44ЪЬ ЛЗ^О
сверлить после
^зсбни железа и иплнси
долтоми
? bc/wc NO f 530
Лалособэе пелоS •?$
План
Мелочная
ноНлодНа	пояс снял .
Ьтык нижнего пояоо
лгтрубч нагеля г-430
бСЛСС/Ь! ‘8? W 8? 8« в? 8? в? С? 8? 87 К? К’:
f’16 г-450	г^..
। ТI j Т |-й-'-Ч
Размеры б мм
Черт. 502. Варианты
опорных узлов сегментных ферм.
323
Полособое железо сеч 50/5
го
Фот. 504. Опорный угел сегментной
фермы типа Металлостройпроекта.
Фот. 505. Трехшарнирные арки из сег-
ментных ферм на зубчато - кольцевых
шпонках пролетом 30,00 м для складов
сыпучих тел—проект стандарта.
329
В нашей практике одно время широко были распространены сегментные
фермы с приподнятой металлической затяжкой. Применение металлической
затяжки значительно увеличивает процент металла в этих конструкциях,
из-за чего они становятся более дорогими и сложными в работе. Этими
фермами в Москве осуществлены покрытия многих новых гаражей Союзав-
тотранса.
Однако острый дефицит металла не позволяет их рекомендовать для
строительства второй пятилетки.
Двух- и трехшарнирные арки с гнутыми поясами. При значительных
пролетах особенно большие преимущества имеют трехшарнирные схемы с
изогнутыми поясами. Трехшарнирные арки (фот. 505) из сегментных ферм
Фот. 506. Двухшарнирные серповидные арки пролетом 45,0 м на гвоздях.
Фот. 507. Трехшарнирные арки пролетом 44,0 м на гвоздях покрытия малого
эллинга.
с затяжками позволяют без особых затруднений осуществить в дереве про-
леты до 175,0 м. Те же трехшарнирные арки, но без затяжек с передачей
распора на грунт через фундаменты в случае применения сегментных ферм
дают прекрасное решение для складов сыпучих тел, а при серповидных фер-
мах (фот. 506) имеем наиболее совершенную конструкцию для эллингов
(фот. 507—509).
ззэ
Эти все схемы при средних пролетах легко конструируются на гвоздях.
При значительных пролетах, как правило, следует решать, уже применяя
зубчато-кольцевые шпонки.
Гнутое очертание поясов дает весьма благоприятную форму работы для
всей конструкции в целом. В этих схемах основные усилия воспринимают
Фот. 508. Трехшарнириые арки пролетом 44,0 м на гвоздях покрытия малого
эллинга — вид сбоку.
Зубчато  нольаебье
,г:нППпк 1
Г
Р е щетки
Черт. 509. Конструкция промежуточного узла
серповидных ферм на зубчато-кольцевых шпон-
ках.
пояса, причем нарастание усилий по всей длине пояса распределяется до-
вольно равномерно. Решетка
от местной или неравно-
мерно распределенной на-
грузки, почему узловые со-
пряжения благодаря малым
усилиям легко осуществляют-
ся даже на гвоздях.
Сегментные и сер-
повидные ферм ы, а
равно и все произ-
водные из них трех-
шарнирные схемы дол-
жны стать во второй
пятилетке основны-
ми типами деревян-
ных к о н с т р у к ц и й.
Простота и легкость за-
готовки, сборки, транспор-
тировки отдельных конструкций, удобство и несложность установки, воз-
можность изготовления как заводским путем, так и на стройплощадках
обеспечат этим конструкциям большое значение среди основных форм де-
ревянных конструкций.
напряжена крайне слабо, работает только
331
Сводчатые формы.
Деревянные сводчатые покрытия в настоящее время в СССР
являются одним из самых новых и вместе с тем наиболее углубленно проду-
манных вопросов деревянных конструкций.
Сводчатые конструкции тоже могут быть причислены к гнутым формам
и помимо всех преимуществ последних дают решения, в которых несущи;
и ограждающие элементы соединены в одну общую целую конструкцию.
Максимально используя все положительные качества дерева и уменьшая
влияние отрицательных сторон его, сводчатые конструкции характерны еще
тем, что все вспомогательные и второстепенные элементы (настилы, прогоны
утеплители) всего покрытия тоже принимают участие в работе не только
самой конструкции, но и всего сооружения в целом.
Основные типы деревянных сводов. Следует различать три ти-
па деревянных сводов: двойной гнутый свод, кружально-
сетчатый свод и свод-оболочку. Хотя каждый из этих сводов
имеет много разных конструктивных вариаций, ниже будут приведены только
основные типы и наиболее интересные их видоизменения.
Двойные гнутые СВОДЫ. За эти годы в нашем строительстве глубоко
внедрился двойной гнутый свод типа Брода. Основная часть конструкции
состоит из верхнего и нижнего настилов, изогнутых вдоль образующей свода
и связанных между собою продольными прогонами. Настилы являются несу-
щими элементами свода и работают на сжатие. Прогоны служат только
для прикрепления настилов и, находясь в середине их, придают всей кон-
струкции в поперечном сечении больший момент инерции. Свод является
двухшарнирным, и настилы упираются в опорные мауерлатные брусья,
которые передают распор свода на затяжки. Конструкция свода может
быть как холодная, так и теплая, в этом случае утеплитель закладывается
между прогонами. Большие достоинства свода: 1) весьма малый его
собственный вес, 2) возможность использования непросушенного леса сред-
него качества, 3) простота, легкость и быстрота возведения. Однако наличие
целой серии недостатков значительно ограничивает область его применения.
Малая устойчивость свода от односторонней нагрузки, неиспользование
материала прогонов, которые перекашиваются как поперечные шпонки, по-
глощая распор работой гвоздей на выдергивание, наличие мощных бревен
или даже составных сечений мауерлатных брусьев и низкий уровень затяжек,
уменьшающий габариты полезного использования помещения, принуждают
считать, что двойной гнутый свод может быть только рекомендован при про-
летах от 9,0 до 20,0 м и в однопролетной поперечной схеме. В целях
удлинения срока службы всего свода обязательно осуществление осушаю-
щего холодного продуха для достижения нормального температурно-влаж-
ностного режима в межпрогонной замкнутой части свода. В СССР возведено
двойных гнутых сводов по типу Брода довольно большое количество и
ими перекрыты десятки тысяч кв. метров. Устойчивость свода несколько повы-
шается введением диагональных затяжек; в этом случае имеем двойной гну-
тый свод типа Шухова-Брода..
Благодаря затяжкам достигается возможность перекрыть пролеты до 30,0 м
(см. типовой проект черт. 510, 510а и 5106).
Заменяя всю систему затяжек специальной металлической легкой прутко-
вой (арматурного железа) сварной серповидной формы аркой с небольшим
332
одъемом, в еще большей степени можно увеличить жесткость всего по-
рытая, однако без увеличения перекрываемого пролета.
Черт. 510 Основные конструктивные формы двойных гнутых деревянных
сводов.
333
Кружально-сетчатые СВОДЫ. Во многих случаях, надо полагать, преи-
мущества всегда будут на стороне кружально-сетчатого свода типа Цольбау
(черт. 511а, фот. 5116).
Конструкция этих сводов очень проста и состоит (по заграничному об-
разцу Цольбау) из нескольких видов косяков (ламелли), скрепленных под
острым углом помощью болта (черт 511г). В условиях производства работ
обнаружено, что заворачивать гайку болта, стягивающего два свободных
Прозами
конца косяков и упирающихся в третий косяк, очень мешкотно, неудобно.
При замене болтов специальными скобами-штырями значительно облег-
чается и ускоряется производство работ. Косяки, вытесываемые из хо-
роших досок или даже лафета при больших пролетах, требуют значительной
ширины элементов. Поэтому при нормальных нагрузках наша строительная
334
ширина досок в 26,0 см позволяет перекрывать пролеты из цельных кося-
ков всего в 20,0—25,0 м. При малых пролетах свода (до 16,0 м) косяки
можно укреплять помощью врубки (по типу инж. Песельника). Исследования
работы этих сводов дали возможность разработать новый тип кружально-
сетчатого свода, могущий свободно перекрывать пролеты в несколько сот
метров. Косяки в этом случае осуществляются в виде двухдавровых балочек.
Рсслол&Мнце стыков но прогоне
Стык прогона
Примечание
к прогонам t. ?, у lo&u гришиваютсо 4 гВозЗ
•	-	4.5.6.7.8,9	-		3	-
-	-	10.11.12	.		j
3 место з стыка ?-?-4 гбоздв *75
CntoAu uoyapnamoi через 5 mt по колонном.
и прогоны пришибаются к мауэрлату
гбоздомц 175; 2’5»»0 штук
Деталь опоры
Черт. 5106.
с фанерной стенкой. В СССР в настоящее время запроектировано^одно такое
покрытие пролетом более 80,0 м (черт. 511в).
Большим достоинством кружально-сетчатого свода является возможность
заводского его изготовления, стандартность и малочисленность основных
элементов (что самое важное), сборно-разборность и транспортабельность.
335
Фот. 5116. Модель свода Цольбау.
336
Наконец в отличие от всех других сводов кружально-сетчатый позволяет
осуществить светопрозрачное решение. Эти своды у нас осуществлены
в единичных случаях. Однако надо полагать, что строительство второй
пятилетки в большей мере расширит масштабы и области применения этих
Черт. 511 в. Кружально-сетчатый свод Цольбау из сложных косяков в виде дву-
тавровых балок с фанерной стенкой на гвоздях.
Растянутое опор-
ное кольцо
Карнизные
пальцы
Ирочки
Сплошной
настилав
Разрешенный
настил 'а-45'
жатое опор-
ное кольцо
Кродельный
тоизоля-
ционный
покров
Сплошной настил
по карнизным пальцам
Черт. 511г. Круж.-^eru. свод
Цольбау. Детали узла.
Черт. 512. Конструкции деревянных куполов
средних размеров.
22. Строит, индустрия, т. VII.
337
сводов не только' во временных сборно-разборных, но и в капитальных
сооружениях. Кружально-сетчатый свод дает распор, который как и в двой-
ных гнутых сводах передается на мауерлагный брус и воспринимается чаще
Всего затяжкой.
Купола.
Деревянные купола. Деревянные купола могут быть самых разнообразных
систем. Купола типа свода-оболочки (черт. 5Г2), ребристые купола из сер-
повидных арок двутаврового сечения с клееной фанерой или со сквозной
стенкой кружально-сетчатого типа Цольбау — все эти купольные конструкции
являются вполне возможными и с конструктивной н с производственной точек
зрения. В СССР имеется целая серия возведенных куполов весьма солидных
размеров. Таким образом деревянными куполами перекрыты газгольдеры
диаметром в 32,0 м. Березниковского и Бобриковского химкомбинатов.
Несколько больших цирков перекрыты деревянными куполами при диаметре
В 40,0 и 56,0 м.
Инж. Каган М. Е.
СВОД-ОБОЛОЧКА В ДЕРЕВЕ1.
Строительство зданий промышленного, сельскохозяйственного и культур-
ного назначений связано с необходимостью перекрывать значительные про-
леты, каковая задача может быть разрешена применением сводчатых покры-
тий; но обычно эти покрытия обладают целым рядом недостатков, которые
ограничивают область их применения.
(черт. 513 и 514).
Черт. 513.	Черт. 514.
Распор в сводах. Основным недостатком свода является распор, возни-
кающий в нем от воздействия внешних сил (собственного веса, снега и
ветра).
Для восприятия распора приходится устраивать металлические затяжки
или же контрфорсы
Металлические за-
тяжки (черт. 513)
требуют большого
расхода металла и
сильно уменьшают
используемый объ-
ем помещения, а
устройство контр-
форсов (черт. 514)
влечет .-а собой до-
бавочную каменную кладку и увеличение фундаментов, причем размер
фундаментов тем больше, чем выше над землей расположен свод. Кроме того
обычные сводчатые конструкции обладают небольшой устойчивостью, что
в свою очередь вызывает необходимость в увеличении поперечного сече-
ния свода.
Свод-оболочка. Все эти недостатки отсутствуют у свода-оболочки (черт. 515).
Оболочкой вообще называется тонкая пластинка, имеющая в своем естест-
венном состоянии криволинейную поверхность.
В строительстве оболочка применяется преимущественно в пространствен-
ной схеме в виде купола, свода-оболочки, трубы и т. д. Свод-оболочка была
изобретена в Германии в 1926 г. и с тех пор она получила на Западе
в связи с ее большой экономичностью значительное распространение. За
границей она выполнялась и выполняется исключительно из железобетона.
В СССР Институту промышленных сооружений (ранее ВИС) эксперимен-
тальным и отчасти теоретическим путем удалось доказать, что свод-оболочка
1 По материалам ЦНИПС.
339
может быть осуществлена и в дереве; в Этом Случае Она является одной
из экономичнейших конструкций этого типа.
Свод-оболочка (черт. 515) представляет собой оболочку-покрытие, имею-
щее цилиндрическую поверхность и обладающее следующими характерными
особенностями:
1)	очертанием покрываемого плана — прямоугольным или близким к пря-
моугольнику;
2)	опиранием на торцевые стены, фронтоны и отсутствием продольного
опирания --условия, обеспечивающие своду-оболочке пространственное рас-
пределение внутренних усилий;
3)	полным отсутствием распора или малой
величиной его.
fajusfa) |,	Кроме этого характерной особенностью свода-
’оболочки в дереве является конструкция, пред-
ставляющая собой сетчатое покрытие, образо-
!	ванное несколькими слоями пересекающихся
У	досок, уложенных сплошь или в разрядку,
в отличие от монолитного решения свода-обо-
Черт. 515.	лочки в железобетоне.
Свод-оболочка в дереве может быть при-
менена в виде тонкостенного свода-о болонки или же в виде
ребристого свода-оболочки1.
Тонкостенный свод-оболочка. Основными элементами тонкостенного сво-
да-оболочки являются (черт. 516):
1) собствепно-оболочка, 2) торцевые стенки, 3) бортовой элемент,
4) конструкция, осуществляющая закрепление бортового элемента.
Благодаря опиранию на торцевые стены и отсутствию продольного опи-
рания свод-оболочка работает примерно как пустотелая балка громадных
размеров; ширина этой балки определяется шириной перекрываемого поме-
щения, длина-- перекрываемым пролетом, а высота — высотой свода. В дей-
ствительности свод-оболочка работает как пространственная система и в ней
кроме нормальных усилий в направлении образующей свода возникают
усилия и в направлении поперечного сечения свода-оболочки.
Отдельные элементы свода-оболочки участвуют в работе конструкции
следующим образом: все сжимающие и касательные усилия воспринимает
главным образом оболочка; все растягивающие усилия — бортовой элемент;
торцевые же стенки воспринимают опорные давления. Конструкция, осуще-
ствляющая закрепление бортового элемента, служит для восприятия незна-
чшелыюго но величине распора, который возникает в своде-оболочке глав-
ным образом в связи с загружением бортового элемента радиальной на-
грузкой (например ветровой нагрузкой) или радиальной составляющей от
загрузки края (собственным весом).
Распор направлен внутрь свода (радиальная составляющая бортовой на-
грузки направлена внутрь), причем величина распора тем больше, чем по-
ложе свод.
Закрепление бортового элемента должно не препятствовать смещению
борта в направлении вертикальном (или касательном к краю свода-оболоч-
1 Ребристая сгод-оболочка была изобретена в СССР (Институт промышленных
сооружений). В железобетоне этот тип стода-оболочки не применяется.
340
ки), но уничтожать смещение свода-оболочки в направлении ropnaoiiиль-
ном (или радиальном).
Это закрепление может быть осуществлено различными способами, о ко-
торых будет изложено ниже.
Переходя к выбору очертания и основ-
ных размеров свода-оболочки, необходимо
заметить следующее.
Так как конструкция свода-оболочки
представляет собой составное сечение, то
модуль упругости ее невелик, и необходи-
мая жесткость свода-оболочки может быть
обеспечена выбором кривой поперечного
сечения свода, у которой кривизна в ме-
стах приложения нагрузки относительно
большая. Сравнивая в этом отношении
эллипс, параболу и круг, замечаем (черт.
517а, Ь, с), что эллипс (черт. 517 а) ха-
рактеризуется малой кривизной в замке
и сравнительно большой в пяте, а так
как нагрузка располагается главным обра-
зом в замке свода (снег), то эго обстоя-
тельство может повлечь за собой упло-
щение верха свода с последующей поте-
рей устойчивости системы. Парабола (черт.
517 Ь), наоборот, характери-
зуется большой кривизной в замке и малой в четвертях и пяте. Эго об-
стоятельство ставит в неблагоприятные условия работы четверти и пяту
свода. Круг же, имея постоянный радиус кривиз>ы (черт. 517 с), сгави г
в одинаковые условия работы все элементы свода-оболочки.
Рациональная форма кривой. Таким образом рационал ь и о й ф о р-
мой кривой, образующей поперечное сечение св о да-о бе-
лочки в дереве, является окружность, кото-
рая благодаря постоянству радиуса кривизны оказы-
вает наибольшее сопротивление потери устойчивости
системы по сравнению с другими видами кривых.
Кроме того желательно иметь постоянную кривизну в
целях уменьшения напряжений от начального выгиба
досок.
На основании имеющегося пока опытного материала
для подъемистых сводов отношение длины оболочки L
к ее ширине b (черт. 516) следует назначить не более
stl/2; чем положе выбрана кривая свода-оболочки, тем
меньше должно быть взято отношение L Ь.
Опытным путем доказано, что жесткость тонкостен-
ного свода-оболочки сравнительно велика в случае,
/ . 1 1
если отношение стрелки к пролету —~	~ — г и
центральный угол 7. -120".
I
Черт. 5!/.
Решения покрытий сводом-оболочкой. Покрытия зданий сводом-оболоч-
кой могут иметь одно из двух нормальных решений.
ленные на торцевых
1. В случае мало протяжного по длине здания и при ширине, не пре-
вышающей 25—28 м— однорядовое решение (черт. 518), представляющее
свод-оболочку, опертую на торцевые стены здания, причем для восприятия
распора к краям свода-оболочки подвешены горизонтальные балки, закреп-
стенах и опирающиеся с одной стороны на борт
свода-оболочки, а с другой стороны—на огражда-
ющие продольные стены.
2. В случае неограниченно протяженного по дли-
не здания и при ширине 40—50 м — многорядовое
решение (черт. 519); в этом случае торцевые сте-
ны расположены по продольным ограждающим
стенам здания, а горизонтальные балки, закреплен-
ные по продольным стенам, подвешены обоими
краями к своду-оболочке.
Конструкция свода-оболочки различна в зави-
симости от: 1) пролета по длине свода-оболочки;
2) типа кровли; 3) того, имеются ли в своде-
оболочке прорезы для светового или вентиляцион-
ного фонаря.
Конструкция свода-оболочки. На черт. 520 по-
казана конструкция свода-оболочки в дереве для
пролетов по длине свода-оболочки до 10 м (рас-
стояние между торцевыми деками).
Собственно оболочка состоит из двух косых
настилов, расположенных под углом 45° к образующей свода и под углом
90° друг к другу. Бортовой элемент состоит из нескольких рядов про-
дольных досок, обжимающих край свода-оболочки. Как нижний, так и
верхний настилы свода оболочки могут быть разрежены. Стыки досок на-
стилов и бортового элемента расположены вразбежку. Доски бортового
элемента с косыми настилами и косые настилы между собой скреплены
исключительно посредством гвоздей.
Кровля в этом типе конструкции может быть железная или рубероидная.
Основные типы свода-оболочки.
Первый основной тип конструк-
ции свода-оболочки для пролетов
по длине до 50 м представлен на
черт. 521, 522, 523, 524, 525, 526,
527 и 5281. Он может быть осуще-
ствлен как с прорезом для фонаря
(для целей верхнего света или вен-
тиляции), так и без прореза.
Конструкция свода-оболочки под
железную кровлю состоит из: ^раз-
реженного настила из брусков, рас-
положенных вдоль образующей свода,
Черт. 518.
1 Все чертежи, иллюстрирующие этот тип конструкции, взяты из рабочего про-
екта перекрытия над стекольной печью (гуттой) Нижегородского и Гомельского
стеклозаводов, составленного совместно сотрудниками проектного бюро Союзстек-
лофарфортреста и Института нромсооружений. Основные размеры свода указа-
ны на черт. 521. Свод-оболочка над стекольной печью Нижегородского стеклоза-
вода построена в июле 1931 г. (фот. 529).
342
А Борто5ый элемент
из продольных досок
Черт. 529.
ДВойной настил
настил сплошной
или разряженный
Че'1Т'521' Продольный разрез
По сплошному своду По фонарю
Брусок 50х 75	двойной косой настил г. а=45°
125
Ш125
180-ф 420
600—)—600	600—+— 600 Ч— 600 ЧЧ
4Z650
Черт. 523-
343
которые введены в работу конструкции и одновременно служат для креп-
ления железных листов кровли; 2) двойного косого настила, причем один
или оба косых настила могут быть разрежены; 3) арочек по поперечному
сечению свода, состоящих из нескольких досок, уложенных плашмя друг
на друга и расположенных по поперечному сечению свода-оболочки; 4) фа-
неры, подшитой снизу и дающей гладкую поверхность потолка. В слу-
344
чае устройства прореза для светового или вентиляционного фонаря
косой настил и продольные брусочки у прореза прерываются, а уси-
лия, возникающие в связи с этим, воспринимаются бортовым элементом,
состоящим из нескольких рядов досок, расположенных по длине оболочки
черт. 526.
Арочки должны быть все или частично (по расчету), пропущены через
прорез (черт. 524). Бортовой элемент состоит из нескольких рядов про-
дольных досок, расположенных по краю свода-оболочки и воспринимающих
растягивающие усилия (черт. 525).
Черт. 525.
Черт. 526
Черт. 527.
при подходе к доскам бортового элемента могут быть прерваны, как ука-
зано на черт. 525.
Все остальные детали этого типа конструкции видны на чертежах.
При рубероидном покрытии основные элементы конструкции распола-
гаются следующим образом (черт. 528): 1) вверху двойной косой настил,
причем нижний косой настил может быть разрежен, а верхний сплошной
настил служит основой под рубероидную кровлю; 2) под двойным косым
настилом арочки, расположенные по поперечному сечению свода; 3) по
арочкам сплошная подшивка, расположенная вдоль образующей свода.
345
Кровля в обоих типах конструкций может быть как холодной, так и
теплой. В последнем случае теплые плиты (фибролит, сфагнит) должны
быть расположены между арочками.
для пролетов по длине свода-
Второй основной тип конструкции
Черт. 528.
но расчетом; 4) внизу по прогонам может бы
положена подшивка под шту-
оболочки 40—50 м может
быть осуществлен главным
образом в случае отсутст-
вия прореза для фонаря
(черт. 530).
Конструкция состоит из
следующих основных эле-
ментов: 1) вверху сплош-
ной косой настил, служащий
основой под рубероидную
или железную кровлю; 2)
под сплошным настилом раз-
реженный косой настил, рас-
положенный под углом 90°
к верхнему настилу и под уг-
лом 45° к образующей свод-
оболочкн; 3) ниже располо-
жены пояски (прогоны), со-
стоящие из нескольких до-
сок, уложенных друг на
друга плашмя; стыки досок,
образующих прогон, распо-
ложены вразбежку; расстоя-
ние между продольными бру-
сками может быть определе-
гь подшита фанера или рас-
катурку.
В случае перекрытия боль-
ших пролетов и при пологих
сводах необходимо для увели-
чения устойчивости системы
подшивать по поперечному се-
чению свода доски, образую-
щие арочки, расположенные
друг от друга на расстоянии
1,0—1,5 м (черт. 530).
В этом случае подшивка фа-
нерой производится уже по
арочкам. Бортовой элемент в
этом типе конструкции решает-
Фот. 529. (см- сноску на стр. 342).
ся в виде ряда продольных
досок, расположенных по краю
свода-оболочки.
Кровля в этом типе конструкции может быть как холодной, так и теп-
лой, причем в последнем случае теплые плиты могут быть распо южены
между прогонами.
346
Фанерный свод-оболочка. В обеих последних конструкциях сводов-обо-
лочек при небольших пролетах (до 20 м) косой насгил может с успехом
быть заменен фанерой. Конструкция фанерного свода-оболочки (черт. 531)
в основном представляет собой сетку, состоящую из прэгончиков, располо-
•__2 h.ocbix ностипд
Доски по поперечному План
сечению черезШ см * др—f]
Продольные
пояса
Теплую плиты
Фибролит р /77. п
Продольные п
пояса из досок Разрешенный
полошенных плашмя косой настил
Фанера Змм Сплошной косой
. При пологих еда-
'дох и больших про-	рубероид
-летах Желательно
v снизу по поперечноми косой настил
сеянию свода распала- под углом 45°
л!??* &осбй 25 мм полож. к брисном
^ез^моРсУь^одсРиУга [Р^° ПесоН
Бруски
Плоская крыша типа Т
подвешенная к бортовоми
злементф
Поперечный
разрез
Сплошной косой настил
из узких досок
под-руберойд
Разрешенный
косой
настил
J Подшибла
фанерой
Продольные
пояса из досок
полошенных
плашмя
Теплые плиты
Холодный продух
Конструкция
борта
Продольные _доски
бортового элемента


Черт. 530.
женных в продольном направлении (вдоль образующей свода и арочек,
расположенных в поперечном направлении перпендикулярно к прогонам).
Каждый прогон состоит из нескольких досок, уложенных плашмя и пере-
крывающих в стыках друг друга. Прогоны располагаются примерно через
0,8-—-1,5 м друг от друга. При подходе к краю оболочки прогоны кла-
дутся вплотную друг к другу, образуя нижний пояс свода-оболочки, вос-
принимающий растягивающее усилие по краю. Каждая арочка состоит из
двух досок, расположенных по обе стороны прогона (прогоны служат для
арочек как бы прокладками).
Арочки располагаются примерно через 1,0—1,5 м друг от друга и слу-
жат для крепления верхних и нижних листов фанеры в поперечных швах.
В продольных же швах фанера крепится к прогонам. Для верхних листов
фанеры может быть применена кровельная фанера проф. Д. Н. Алексеева,
а для нижних—покрашенная огнестойкой силикатной краской.
В случае отсутствия кровельной фанеры, таковую можно заменить обыч-
ной фанерой с последующим гудронированием ее и наклейкой рубероида.
При теплом своде утеплитель закладывается между прогонами. Усилия
в фанерном своде-оболочке будут распределяться следующим образом: про-
гоны воспринимают главным образом нормальные усилия вдоль свода;
оба слоя фанеры—все касательные усилия и изгибающие моменты как вдоль,
так и поперек свода; арочки же будут участвовать частично в восприятии
347
Нормальных усилий и моментов, возникающих в поперечном направлении
свода-оболочки.
Конструкция
фанерного свода-
-оболочки
ПрогончиКи___
ПромодКиРдля _
Крепления' фанеры
Разрез по Н
Лрочки
РазбертКа
БартоЪый элемент
Фанера Кровель-
ная Ми гудрони-
ров. 1 слоя рас-
-поло* в раз-
бежку
Черт. 531.
Конструкция, осуществляю-
щая закрепление бортового эле-
мента, во всех описанных ти-
пах сводов - оболочек может
быть осуществлена различны-
ми способами. На черт. 532
указано закрепление, предста-
вляющее собой ряд качающих-
ся опор, расположенных по
длине свода-оболочки1. Качаю-
щиеся опоры в виде отдельных
металлических стержней при-
креплены одним концом к же-
лезобетонным рамам, располо-
женным по бокам свода-обо-
лочки, а другим к бортовому
элементу.
На черт. 530 указана реб-
ристая горизонтальная балка,
являющаяся плоским покрытием
типа Т (тяжелый тип), которая
может быть подвешена обоими
краями к бортам свода-оболоч-
ки (многорядовое решение) и
закреплена по продольным сте-
нам или же одним краем под-
вешена к борту свода-оболоч-
Черт. 532,
ки, а другим краем оперта
на ограждающие стены (од-
норядовое решение). В этом
случае горизонтальная балка
закрепляется на торцевых
стенках здания.
На черт. 533 указан этот
же тип горизонтальной бал-
ки, но осуществленный в
виде сплошного настила.
Ввиду неизбежности по-
явления пластических дефор-
маций сводам - оболочкам
всех перечисленных типов
должен быть придан строи-
1 Этот тип закрепления взят
из рабочего проекта свода-обо-
лочки, отдельные детали кото-
рого показаны на черт. 522,
523,524, 525, 526 и 527 Общий
вид этого покрытия показан
на фот. 529 н черт. 541,
348
тельный подъем, который принимается не менее двойного расчетного упру-
гого прогиба.
1
Если например за расчетный прогиб принять , то максимальная
400
стрелка строительного подъема равняется:
/1_
/	~ 200 •	'
Строительный подъем своду-оболочке может быть придан по кругу или
по параболе. Сборка тонкостенного свода-оболочки может быть произве-
дена при малых пролетах на земле, с последующим подъемом свода на
опоры, а при значительных пролетах на лесах; не исключена возможность
производства сборки свода-оболочки и на подвижных подмостях.
Гоовий
/ ольиемент
Песок
Сплошной настил
из брусков
Фибролит
Плоская крыша типа Т
подвешенная к бортобо-
-му элементу
бортового элемента
Черт. 533.
Продольные доски
Ребристый свод-оболочка. Тонкостенный свод-оболочка в дереве обла-
дает целым рядом недостатков, ограничивающих область его применения.
Основными недостатками свода-оболочки обычной конструкции являются:
1) необходимость закрепления бортового элемента для предотвращения
его горизонтального смещения; закрепление обычно осуществляется в виде
специальной горизонтальной балки или фермы, работающей на весь пролет
свода;
2)	внутренние усилия при нагрузке крайне неравномерного распределе-
ния по поперечному сечению свода-оболочки, что затрудняет конструи-
рование бортового элемента оболочки и создает неравномерность забив-
ки гвоздей;
3)	сборка свода-оболочки производится исключительно на стационарных
лесах, расставленных по всему плану покрытия;
4)	устройство верхнего света весьма затруднено;
5)	подвеска сосредоточенных грузов почти исключена.
Ребристый свод-оболочка в дереве (черт. 534, 535, 536 и 537) пред-
ставляет собой свод-оболочку, обладающую той особенностью, что по
нижней поверхности свод имеет мощные ребра в виде арочных ферм или
349
Диафрагм Со Сплошной (фанерной) Или решетчатой стенкой. Ребра не ИМеЮГ
опор в пятах и представляют собой конструкцию, подвешенную к своду-
оболочке. Благодаря своей значительной жесткости ребра препятствуют
смещению краев свода-оболочки от вертикальной (собственный вес, снег)
Черт. 534.
или горизонтальной (ветер) нагрузки и воспринимают те внутренние уси-
лия, которые появляются в связи с отсутствием закрепления бортового
элемента. В связи с тем, что ребра дают возможность смещаться оболочке
только в направлении действия нагрузки, ребристый свод-оболочка рабо-
тает при симметричной на-
грузке как свободно лежащая
на двух опорах (торцевых
стенах) балка со значитель-
но более простым (по срав-
нению с тонкостенным сво-
дом-оболочкой) законом рас-
пределения всех напряжений.
Для ребристых сводов-обо-
лочек соотношения основных
размеров должны выбирать-
Черт. 535.
ся следующими:
L < ,	_ JL
В ~~~6 А 8 — 10
подвижных подмостях. Подмости двигаются
и центральный угол а
90°.
• Сборка ребристых сво-
дов-оболочек производится
с минимальным количеством
лесов по следующей схеме
(черт. 538, 539 и 540).
Ребра собираются на пло-
щадке, расположенной на
по рельсам вдоль продольной
оси свода-оболочки. Собранные ребра опираются на леса эстакадного
типа, расположенные вдоль бортов оболочки. После сборки ребер послед-
360
ние раскрепляются прогонами, по которым нашивается один из типов из»
вестной уже тонкостенной оболочки. Таким образом в связи с усгройст
вом ребер в своде-оболочке:
1)	исключается устройство
мента (горизонтальные фермы);
2)	достигается опреде-
ленное и простое распреде-
ление напряжений по сече-
нию свода-оболочки (та-
кое же для вертикальных
нагрузок, как в обычной
балке);
3)	обеспечивается устой-
чивость свода при больших
пролетах;
4)	создается полная воз-
можность устройства верх-
него света;
5)	достигается возмож-
ность устройства подвесок
и транспортных путей для
груза;
6)	сборка покрытия осу-
специального закрепления бортового эле-
Черт. 536.
ществляется без применения стационарных лесов, расставленных по всей
площади плана.
Благодаря всем указанным пре-
имуществам достигается возмож-
ность покрытия в дереве весьма
больших пролетов — до 200 —
300 м.
Применение свода-оболочки.
Особенно целесообразно приме-
нение деревянного свода-оболоч-
ки в нижеуказанных случаях:
а) Если необходимо исполь-
зование габарита помещения, об-
разованного сводом - оболочкой
(например гутты стекольных за-
водов, общественные залы, кон-
цертные помещения, склады хлоп-
ка, сена и т. п).
Перекрытие над стекольной
печью (гуттой) указано на черт.
541. Очертание свода - оболочки
над печью определялось допусти-
мым расстоянием от стекольной
печи до ближайшей точки кон-
струкции. Радиусом, равным этому расстоянию, была описана окруж-
ность, которая являлась внутренним габаритом помещения перекрытия над
гуттой.
351
Свод-оболочка, образующий склад для хлопка, сена и т. д., указан на
черт. 542 и 543.
б)	Если затруднительно восприятие продольными стенами распора,
неизбежного в обычных сводах (покрытия над высокими помещениями
при слабом грунте, при каркасном решении стен в дереве и т. п.).
Черт.
Торцовая стена
Продольные доски
растянутого борта
Контрофарс
Леса эстокады
вдоль бортов
свода-оболочки
в)	Если возможно освещение здания осуществить без верхнего свата,
прорезающего свод-оболочку, при помощи светопрозрачного решения про-
дольных ограждений или торцевых стен или если освещенность вообще
ограничена зданием (кино, склады и т. п.).
г) Если из пожарных или иных соображений желательно иметь гладкую
поверхность потолка без выступающих частей (покрытия над печами це-
ментных заводов, гаражами, гимнастическими залами и т. п.).
Черт. 541.'
Черт. 543.
д) Если может быть использовано отсутствие продопьных опор или
стен (железнодорожные и другие погрузочные навесы, навесы над стоян-
ками машин и т. д.).
Необходимо добавить, что принцип работы оболочек может быть пере-
несен на конструкции типа градирен, труб башен и т. п., которые также
дают экономическое решение поставленной задачи.
23. Строит, индустрия, т. VII
Проф. Гвоздев А. А.
КУПОЛА, ОБОЛОЧКИ, СКЛАДЧАТЫЕ ПОКРЫТИЯ.
Конструкция. Железобетонные тонкостенные пространственные покрытия,
выполняемые в виде куполов и сводов-оболочек, т. е. ограниченные по-
верхностями двоякой кривизны или цилиндрическими поверхностями, а
также так называемые складчатые покрытия, ограниченные ломаными мно-
гогранными поверхностями, позволяют перекрывать большие пролеты при
сравнительно очень малой затрате материала.
Если железобетонные купола, крестовые и лотковые своды применялись
уже давно, то все же широкое распространение пространственных конст-
рукций для больших и рекоодных пролетов при одновременном резком
уменьшении толщины покрытий и обогащение тонкостенных пространст-
венных форм многочисленными очень удачными разновидностями надо от-
нести целиком к последнему десятилетию.
Достигнутый за последние годы быстрый прогресс в этой области сле-
дует приписать разработке и освоению методов их расчета, представляю-
щих сравнительно с расчетами других конструкций большие трудности, а
также к усовершенствованию методов их возведения.
Купола. Грубая схема статической работы купола в виде например сим-
метрично нагруженной полусферы может быть понятна из следующего: подобно
тому, как в арке под влиянием ее веса и внешней нагрузки возникает кривая
давления значительно отошла
давления в куполе пот влиянием тех же причин появляется уже поверхность
давлений (меридиональные давления 0—1, 0—2, 0—3 и т. д. (черт. 544),
однако в куполе его поверхность давления, какова бы ни была симмет-
ричная нагрузка, не может так свободно отойти от срединной его поверх-
ности, как кривая давления от оси арки. Этому препятствуют возника-
ющие в куполе кольцевые напряжения. Действительно, если бы поверхность
от срединной поверхности купола, в нем
возникли бы большие изгибающие мо-
менты и большие деформации (черт. 544).
Это было бы связано с удлинением
или укорочением параллельных кругов
(черт. 544, а — а, с — с), оказывающих
такой деформации сильное сопротивле-
ние. В силу этого меридиональные линии
давлений в куполе близки к его средин-
ной поверхности, а изгибающие момен!ы,
как правило, незначительны. В куполе,
нагруженном непрерывной нагрузкой, очер-
ченном по кривой без переломов с .постоянной или непрерывно изменяющей-
ся кривизной, с непрерывно изменяющейся или постоянной жесткостью.
354
моменты вдали от края настолько малы, чго ими следует пренебрегать. Од-
нако край (опорное кол цо купола, а также верхнее кольцо, если есть
верхний свет) и все места переломов, скачкообразного изменения кривизны,
я есткостей или нагрузок являются источниками изгибающих моментов,
быстро убывающих в виде за-
тухающих вот по мере уда-
ления от этих мест. Моменты
у края тем больше, чем по-
ложе касательная к меридио-
нальной кривой у опоры. По-
этому в пологих куполах ре-
комендуется делать у опоры
переходную кривую, которая
подходит более круто к опор-
ному кольцу (черт. 545).
При этом уменьшаема и распор, передающийся на опорное кольцо.
В местах больших моментов может оказаться необходимым увеличение
толщины и двойное армирование купола.
д
Черт. 546.
В случаях, когда моменты неве-
лики, удается обойтись одной сет-
кой арматуры и толщинами в
5 8 см лаже при больших про-
летах.
Типичная форма купола — сфе-
рическая в виде полусферы или
более или менее полого сфери-
ческого отрезка (черт. 543, а и
б), с верхним светом или без него.
Для улучшения акустики поме-
щения применяются купола в ви-
де скуфьи (черт. 546, в), а в осо-
бых случаях купола конические
(черт. 546, г) и других форм,
куполов вращения для покрытий
пояснен-
Наиболее естественно применение
круглых в плане помещений, однако возможны и другие случаи,
ные дальше примерами.
примеры куполов. Покрытие
(проектировка 1931 —1932 гг.)
осуществляется в виде сфери-
ческого купола (черт. 547).
Диаметр сферы 69 м, диа-
метр основания купола 55,5 м.
Передняя часть купола от-
сечена, и он прикреплен к мощ-
ному порталу, расположенному
между залом и сценой. С этим
порталом монолитно соединены
концы неполного опорного
кольца. Толщина купола 7 см;
театрального зала в Новосибирске
арматура — две сдвинутые на полшага друг от друга сетки из прутьев
0 6 мм; расстояние между прутьями каждой сетки 20—22 см. Над кольцом
23»
355
кольцевая арматура купола усилена до 0 8 мм через 25 см. Переход
оболочки в опорное кольцо размером 50 X 80 см осуществлен по пере-
ходной дуге радиусом 1,5 м. Растягивающее усилие в кольце 95,8 т.
Большой зал лаборатории высоких напряжений ВЭИ в Москве, имея в
перекрыт коническим куполом высотой всего
В вершине купол несет груз 15 /«ив
ряде других точек небольшие (около 1 т)
сосредоточенные грузы. Опорное кольцо ку-
пола изнутри круглое, снаружи восьмиуголь-
ное. Четыре стороны восьмиугольника ле-
жат на кирпичных стенах, другие четыре
плане размеры 28 X 28 м,
4,00 м (черт. 548).
стороны несут вес купола, работая на из-
гиб от вертикальной нагрузки. Углы пере-
крыты треугольными плитами. Толщина ку-
пола в 12 см могла бы быть уменьшена до
10 см. Кольцо размерами 2,0 X 0,5 пг, ар-
матура купола в основном состоит из двух
сеток, состоящих каждая из радиальных и
кольцевых стержней 0 9 мм, расположен-
ных через 25 см. У опорного кольца в
верхней сетке добавлены радиальные стерж-
ни 0 13 мм, а кольцевая арматура на
протяжении 2 м постепенно усиливается, до-
стигая у самого кольца 0 22 -ил/. через
10 с.1/.
эллиптическим или овалои-
цилиндрических оболочек, усиленных
Черт. 549.
Иногда встречаются купольные покрытия с
дальным планом. Более значительные сооружения выполнены в виде мно-
гоугольных куполов. Такие купола образуются пересечением нескольких
в местах их пересечения ребрами.
Опалубка таких куполов вы-
полняется проще, ребра по-
вышают их устойчивость,
зато отказ от поверхностей
двоякой кривизны значитель-
но увеличивает области рас-
пространения изгибающих
моментов.
Пример такого купола —
покрытие крытого рынка в
Базеле (черт. 549). В плане зал
крытого рынка представля-
ет собой правильный восьми-
угольник, описанный вокруг
окружности диам. б0,00.ш
состоит купол, очерчены по
Цилиндрические оболочки, из которых
циклоиде. Купол опирается в углах на 8 наклонных стоек, будучи опоясан
в уровне их верха восьмиугольным кольцом, монолитно соединенным с го-
ризонтальной восьмиугольной плитой. В вершине купола на высоте 25,7 м
над полом устроен восьмиугольный фонарь диам. 12 м. Толщина ку-
пола у фонаря 12 ем, на протяжении 2 м она уменьшается до 8,5 см и
356
Черт. 550.
остается постоянной на большей части длины развертки. Нижние 9 м раз-
вертки имеют опять переменную толщину, возрастающую от 8.5 до 35 см
у нижнего кольца. Арматура в средней части состоит из двух' сдвинутых
на полшага сеток из прутьев 0 7 и 8. мм через 30 см. В верхней и
нижней частях армирование значительно усилено; прутья сеток расположены
по производящим цилиндра, а в другом направлении по кривым, обращен-
ным в верхней части выпуклостью вверх,
а в нижней — выпуклостью вниз; такое
расположение имеет целью приблизить
прутья к траекториям напряжений. Ввиду
осложнения в производстве работ целесо-
образность такого армирования по мень-
шей мере сомнительна.
Цилиндрические Оболочки. Цилиндри-
ческие оболочки применяются гораздо чаще не как элементы многоуголь-
ного купола, а как самостоятельные конструкции. Они особенно пригодны
как покрытия большого пролета на помещениях с прямоугольным планом.
Такие цилиндрические оболочки опираются на отдельные поперечные диа-
фрагмы (черт. 550), а края их, соединенные с соседними оболочками или
краевыми элементами, обычно ничем не поддерживаются.
Такие цилиндрические оболочки работают, передавая нагрузку и в
направлении свода и в направлении образующей. Краевые элементы и при-
мыкающие к ним части оболочек в пролете испытывают в направлении
образующей растяжение. Выше в оболочке, в направлении образующей,
возникает сжатие. Работа оболочек имеет таким образом нечто общее с
работой на изгиб балки сечения Зоре, однако необходимо иметь в виду,
что устройство краевых элементов и соотношение размеров оболочки ра-
дикально влияют на ее работу. Распределение нормальных напряжений в
Средние столбы
Черт. 551.
поперечном сечении оболочки не следует линейному закону; в верхне1
части оболочки иногда возможно даже растяжение. Изгибающие моменты
в цилиндрических оболочках имеют гораздо большее значение, чем в купо-
лах, и пренебрегать ими при расчете нельзя1.
1 Расчет цилиндрических сводов-оболочек с учетом изгиба разработан Инсти-
тутом промышленных сооружений (ЦНИПС). Инструкция по их расчету будет
составлена в 1933 г.
357
Черт. 552.
Примеры цилиндрических оболочек. Здания этектролитного цеха алю-
миниевого комбината Днепростроя перекрыты цилиндрическими оболочками
эллиптического очертания. Колонны, поддерживающие крановые пути и
крышу, расположены в три ряда; расстояния между рядами по 16 м, расстоя-
ние между осями колонны в ряду 11 м. Каждый корпус длиной 166 ж перекрыт
пятнадцатью двух-
пролетными оболоч-
ками, разбитыми
температур ними
швами на три группы
(черт. 551).
Крайние диаф-
рагмы расположены
целиком под обо-
лочками, средняя вы-
ступает над крышей
и лишь частично спу-
скается внутрь по-
мещения. Толщина
оболочек 6 см, свер-
ху дано 8 см шла-
кобетонного отепле-
ния. Арматура оди-
ночная представляет
собой сетку стерж-
ней, наклоненных под
углом 45° к обра-
зующей свода. Над
краевым элементом
сетка под углом 45
нецелесообразна; на
перекрытии элек-
тродного завода то-
го же комбината по-
ложена сетка по об-
разующим и произ-
водящим цилиндра
и дополнительно ко-
сые стержни, восхо-
дящие от середины
пролета краевых эле-
ментов к шайбам
(черт. 552).
Покрытие для ча-
сти промышленного
здания, спроектиро-
ванное Институтом промышленных сооружений (ЦН^^1С), опирается на
два ряда колонн, отстоящих друг от друга на 20 м. Расстояние между ко-
лоннами в каждом ряду 12,5 м. Разрез конструкции параллельно рядам ко-
лонн и часть плана даны на черт. 553.
358
По линии колонн оболочки опираются на тонкие балки-сгенки посто-
янной высоты. Очертание оболочки круговое. При пролете 20 м приведен-
ная толщина бетона оболочки (без балок-стенок и колонн) 10 слг; расход,
арматуры 17,5 кг'м1 перекрытой площади. Арматура оболочки одиночная,
только у краевой плиты
по образующим и произ-
водящим цилиндра.
Из многочисленных
примеров цилиндрических
оболочек, перекрывающих
уже пролеты до 40 м
(рынок в Будапеште), ни-
же приводится ввиду ее
своеобразия конструкция
дебаркадера в Мюнхене
(черт. 554).
Покрытие поддержи-
вается всего одним рядом
колонн при расстоянии
между ними 9 л; диа-
фрагмы расположены це-
ликом над оболочкой. На-
переходит в двойную. Все прутья расположены
Черт. 553.
ружные
края окаймлены краевыми балками; по линии колонн оболочки
соединены друг с другом без краевого элемента.
Складчатые конструкции. Взамен
тий применимы также так назы-
ваемые складчатые конструкции.
Два типа складчатых покрытий
показаны на черт. 555 и 556.
Опалубка для складчатых покры-
тий проще, чем для оболочек;
зато, работая на местную на-
грузку как плоские плиты, склад-
чатые покрытия требуют большей
толщины, т. е. несколько боль-
шего расхода материала.
цилиндрических оболочек для покры-
Способы возведения куполов
и оболочек. Первые значительные
Черт. 554.
Черт. 555.
тонкостенные купола, возведенные в 20-х годах нашего столетия в Германии,
представляли собой по существу конструкции с жесткой арматурой. По
патенту фирм Zeiss и Dyckerhoff and Widmann сначала из металлических,
изготовленных с большой точностью элементов, соединяемых на специаль-
359
ных сжимах (черт. 557), возводился сетчатый купол (фот. 558). К этому
куполу прикреплялась сетка тонкой арматуры, подвешивалась опалубка и
наконец при помощи торкрет-пушки наносился бетон. Вскоре стремление
сберечь, дорого стоящий металлический.
каркас привело к изменению конструк-
ции и способа ее возведения: сетча-
тый купол стали делать двойным, скре-
пленным из двух одиночных куполов,
опалубка располагалась поверх двой-
ного купола, гибкая арматура была
усилена так, чтобы полностью удов-
летворить требованиям прочности; та-
ким образом сетчатая конструкция из
жесткой арматуры превратилась в. ин-
вентарные леса. Тот же способ возве-
дения был применен и для цилиндри-
ческих оболочек. Наличие инвентар-
ных лесов привело к тому, что обла-
дающая этими лесами фирма возводит
по преимуществу цилиндрические обо-
лочки с определенными радиусами кри-
визны (7,5; 10; 12,5 .и), позволяющими
использовать имеющиеся леса.
Стоимость этих лесов однако на-
столько высока, что во всех случаях,
когда проект не допускал применения
имеющихся уже готовых сетчатых кон-
струкций, применялись деревянные ле-
са, обычно на коренных стойках.
. Леса купола в Базеле схематически показаны на черт. 559.
Опалубкой для куполов и оболочек, возводимых за границей, служили
Фот. 558.
го решается помощью дощатых щитов,
тированная для новосибирского театра,
черт. 560.
дощатые щиты, металлические
листы и наконец в тех слу-
чаях, когда термическая изо-
ляция давалась внутри кон-
струкции (наружная изоляция,
как правило, безусловно за-
служивает предпочтения), бе-
тонирование производилосьпря-
мо по изоляционным плитам,
уложенным на кружала. При-
крепление плит достигалось вы-
пущенными из них в бетон
конструкции проволочными ан-
керами.
В СССР леса и опалубка
применяются исключительно де-
ревянные. Опалубка лучше все-
Конструкция лесов, запроек-
схематически показана на
360
Сегментные фермы после возведения купола должны быть применены
в качестве постоянных стропил на другом здании.
На электродном заводе Днепрокомбината леса
оболочек были устроены следующим образом: щиты
жены по верхним поясам легких дощатых фермочек,
же кривой, как и оболочка. Фермочки по
линиям краевых элементов оболочек опи-
рались на деревянные дощатые фермы с
параллельными поясами, предназначенные
для другого здания. Так как пролет этих
ферм был меньше пролета, но больше ио-
лупролета оболочек, то
под серединой каждого
краевого элемента была
поставлена деревянная
опора, поддерживавшая
две фермы, концы кото-
рых несколько свешива-
лись за опору (черт. 561).
Как уже упомянуто,
бетонирование куполов
и оболочек может быть
произведено помощью тор-
крет-пушки. Способ этот
однако недешев, и пушка
не всегда может быть стро-
ительством получена. По-
логие конструкции легко вы-
полняются
рованием
ВЭИ).
Крутые
гут быть 1
ной опалубке, как на Дне-
Прокомбинате, где этот спо-
соб явился неизбежным след-
ствием
бетона,
общим
работ.
Двойная опалубка одна-
ко очень удорожает рабо-
ты не только благодаря пря-
мым затратам на нее; применение ее затрудняет и укладку бетона. Без
двойной опалубки можно часто обойтись, применяя достаточно жесткий
бетон, не сползающий по наклонной поверхности благодаря поддержке ар-
матурой. Такой способ применен для купола в Базеле, и лишь небольшая
нижняя самая крутая часть этого купола выполнена в двойной опалубке.
для цилиндрических
опалубки были уло-
очерченных по той
Рдзр д-
2281-325-4-379--— 3 79-
-----------------32.47
раскруткаливения
Черт. 559.


обычным бетони-
(например купол
поверхности мо-
выполнены в двой-
применения литого
предусмотренного
планом организации
Черт. 561.
Инж. Цвингман Г. А.
КРОВЛИ’.
Кровля, являясь элементом преимущественно горизонтального покрытия,
Защищает внутреннее пространство данного сооружения от атмосфер-
ных осадков (дождя, града, снега и пр.), от действия солнеч-
ных лучей и от влияния изменения температуры.
Современные требования строительной промышленности — хорошо, де-
шево и быстро перекрывать надежными кровлями огромные площади пола
в фабрично-заводских корпусах (сотни тысяч кв. м), культурно-бытовых
и жилых зданиях (десятки тысяч кв. лг) — выдвигают необходимость
обеспечить строительство второй пятилетки рациональными типовыми и
стандартными решениями. Жесткие требования снижения стоимости самого
строительства, укорочение сроков возведения, переход к индустриализиро-
ванным методам работы при наличии дефицитности многих строительных
материалов служат стимулом к выявлению и изобретению новых кровель-
ных материалов и к нахождению новых конструктивных решений.
При выборе того или иного конструктивного решения кровли особое
внимание следует обращать не только на технико-экономическую характе-
ристику данного решения, но и на требования задания, нормы проектиро-
вания, способы производства работ и условия эксплоатации.
Только полный учет всех этих условий позволит ос-
тановиться на лучшем типе кровли, который для данных
конкретных условий был бы заменимым.
Основные указания по кровлям могут быть даны в нижесле-
дующих установках.
Городское капитальное, культурно-бытовое и жилищное строительство
должно освоить в основном плоские гольццементные кровли с внутренним
водоотводом. Поселковое жилищное, сельскохозяйственное и местное про-
мышленное строительства, как правило, должны максимально использовать
местные кровельные материалы в решениях с большим или меньшим укло-
ном кровель.
Для капитального промышленного строительства наилучшими типами
будут в первую очередь легкие рубероидные кровли и гольццементные ре-
шения, а во вторую — этернитовые и асбофанерные.
В фабрично-заводских сооружениях вопрос о кровле значительно ос-
ложняется наличием разных профилей верхнего покрытия и верхнего света
в виде фонарей.
Наиболее уязвимым местом для всех видов кровель являются карнизы,
бортики, переломы, ендовы, воронки и водостоки (черт. 562).
1 По материалам ЦНИПС и Всесоюзной строительной выставки.
362
Все эти места и являются наиболее опасными, весьма сложными и са-
мыми ответственными как в процессе проектирования и в периоде возве-
дения, так и во время эксплоатации.
Поэтому всегда надлежит уделять этим частям самое серьезное внима-
ние.
Требования, предъявляемые к кровлям. К кровле предъявляются ниже-
следующие требования:	' ч
1.	Кровля не должна протекать, поэтому она должна иметь
гладкую поверхность и совершенно не иметь опасных для проникновения
еоды щелей и стыков. Материал для водоизоляционного слоя должен быть до-
статочно прочен и долговечен, т. е. длительно сохранять все свои положи-
тельные качества.
2.	Материал кровель должен оказывать достаточное
и длительное сопротивление атмосферным явлениям, бу-
дучи предоставлен в разные сезоны года непосредственному действию сол-
нечных лучей, ветра, воды, снега и мороза.
Черт. 562. Схемы кровель в сооружениях.
3.	Кровли не должны увеличивать внутреннюютеплоту
помещений даже при прямом и продолжительном действии лучей солнца;
чрезмерный нагрев внутреннего воздуха создает весьма тягостные условия
для работы в летнее время года.
4.	Кровли не должны способствовать чрезмерной по-
тере тепла из ограждаемого ими внутреннего помещения. Мало утеп-
ленные кровли дают большую потерю внутреннего тепла, отчего в холод-
ное время года требуется форсированная топка в целях поддержания нор-
мальной температуры. Кроме того слабо утепленные кровли могут промер-
зать, легче отпотевают и благодаря этому больше страдают от излишней
увлажненности.
5.	Кровли должны достаточно быстро отводить падаю-
щие на них атмосферные осадки (дожди) и допускать возмож-
ность легкой очистки их от снега и снеговых завалов.
В плоских гольццементных кровлях отвод воды происходит значитель-
но медленнее, нежели при наклонных кровлях, а сложность верхнего про-
филя кровель сильно осложняет очистку их от снеговых завалов.
6.	Кровли не должны быть источником возникновения
и распространения огня. Для капитального строительства кровли
363
должны быть достаточно огнестойкими и несгораемыми. Кровли должны ока-
зывать сопротивление возгоранию здания от искр и горящих кусков, па-
дающих с соседних зданий, охваченных пожаром. Кровли не должны во
время пожара чрезмерно накаляться и легко отделять кровельный покров
от несущего слоя.
7.	При устройстве кровель во вредных производствах — с большим
количеством выделяющихся паров, газов, кислот и щелочей — кровли
должны прочно и надежно противостоять вредному
их в о з д е й ст в и ю.
8.	Кровли должны иметь хороший, привлекательный
внешний н и д, который в сооружениях (вокзалы, перроны, обществен-
ные и другие здания) всегда зависит от конструкции кровли. Кровля — голов-
ной убор сооружения, почему в зависимости от ее формы создается то
или иное впечатление.
9.	Кровли должны быть экономичны; это особенно сказы-
вается в многопролетных и сильно протяженных промышленных сооруже-
ниях, где стоимость кровли составляет значительный процент от стоимо-
сти всего сооружения в целом. При этом следует конечно обращать вни-
мание на величину единовременных и эксплоатационных затрат.
10.	Кровли должны иметь технически грамотную кон-
струкцию, основанную на строго научных началах и подкрепленную прак-
тической целесообразностью всего решения в целом,
И. Кровли должны отвечать всем санитарно-техничес-
ким требованиям, т. е. иметь ровную, гладкую поверхность, быть
экраном для отражения света, не быть источником, способствующим накоп-
лению пыли, грязи и пр„ должны иметь красивую окраску.
Общая конструктивная схема кровли. В самой общей конструктивной
схеме кровлю можно представить в виде пластинки, состоящей из несколь-
ких слоев, органически и конструктивно связанных между собой в одно
неразрывное целое (черт. 563).
Из конструктивной схемы кровли в условном обозначении видно, чго
имеется всего семь слоев. Наиболее важными будут: водоизоляционный,
подготовительный, утепляющий и рабочий (несущий) слои.
Предохранительный слой дает большую сохранность водоизоляционному
слою; он состоит из песка и гравия для гольццементного ковра, смолы —
для толевых кровель и краски — для железных.
Водоизоляционный слой—основной, так как без него не будет и са-
мой кровли; для большей прочности и устойчивости он помещается на
подготовительный, который дает поверхность, способствующую лучшей его
работе и сохранности.
Подготовительный слой помещается на рабочий несущий, к которому
может крепиться утепляющий слой. Сохранность утеплителя от чрезмерной
увлажненности достигается устройством конденсационного слоя. Наконец
потолочно-отделочный слой сообщает кровле должный вид и частично удов-
летворяет санитарно-техническим требованиям.
Большое количество кровельных материалов, бесконечное многообразие
конструктивных форм, зависимость конструкции кровли от идущих на ее
возведение материалов и, наоборот, зависимость материала от конструктив-
ного решения создают значительные затруднения объективному технико-
экономическому анализу конструкций кровель.
364
Системы кровель.
Методы систематизации кровель могут бьпь самые разнообразные; все
зависит от того, с какой точки зрения подходить к кровлям.
Наклон кровли. По наклону (t) кровли делятся на:
1)	плоские /=0—5% (0—Зэ);
2)	пологие I — 5—20% (3—12 );
3)	наклонные i =20— 50° 0 (12 — 30 );
4)	крутые z' t. .- 50" „ (30—90 ).
Наклон кровли играет большую роль, и в зависимости от наклона при-
меняют тот или другой кровельный материал. Для каждого кровельного
материала имеются свои оптимальные уклоны.
К плоским кровлям следует отнести гольццементные и двухслойные
рубероидные кровли.
К пологим — нормальные рубероидные, двухслойные толевые и толефа-
нерные.
Наклонными будут однослойные толевые, этернитовые, асбофанерные
черепичные всех видов, железные и деревянные.
Крутыми — шиферные, некоторых типов черепичные и глиносоломен-
ные.
Материал кровли. По групповому признаку и роду материалов разли-
чают кровли:
1)	битуминозные:
а ) гольццементные, б) рубе-
роидные, в) толевые, г) то-
лефанерные, д)из иисорито-
вой черепицы, е) из фибро-
фанеры;
2)	к а м е н н ы е: а) ши-
ферные, б) этернитовые, в)
асбофанерные, г) из гончар-
ной черепицы, д) из цемент-
ной черепицы, е) из че-
репицы;
2 - водоизоляционнЬ/й
Ч -угпепляющщ,
Т-рабочею,/несущий/
6- ЬонденсоционнЬ/и
7
Черт. 563. Схема основных элементов конструкции
кровли.
3)	металлические: а) из кровельного железа (простого и оцинко-
ванного), б) из волнистого железа (простого и оцинкованного), в) из желез-
ной оцинкованной черепицы, г) медные;
4)	деревянные: а) тесовые, б) гонтовые, в) драночные, г) щепяные;
5)	глино-соломенные: а) соломенные, б) глино-соломенные, в) ка-
мышитовые и т. п.
Принцип классификации кровель по роду материалов водоизоляцион-
ного слоя является одним из наиболее распространенных, так как разные
материалы требуют разного конструктивного оформления кровли. Принцип
систематизации кровель по уклону с учетом рода кровельного материала —
наиболее рациональный.
Водоизоляционный покров. По типу водоизоляционного покрова кровли
образуются:
1) из составного цельного покрова и
2) из составного — в свободную нахлестку покрова.
365
Тип водоизоляционного покрова, его внешний вид и общая конструк-
тивная схема играют большую роль в отношении непротекания кровли »
ее сохранности.
Идеально построенная кровля имеет совершенно гладкую поверхность,
быстро отводящую падающие на нее атмосферные осадки, и совершенно не
имеет щелей и стыков, опасных в отношении протекания.
Рулонные кровельные материалы (рубероид, пергамин, геркулес, толь),
уложенные внахлестку с промазкой гольццементом, клебемассой или смо-
лой, создают такой ровный, гладкий и цельный покров для водонепро-
ницаемого слоя.
Штучные кровельные материалы — черепица, этернит, шифер, толе- и ас-
бофанера, дрань, щепа и пр. дают водоизоляционный покров составной —
в свободную нахлестку.
Металлические кровли занимают промежуточное положение, хотя они
относятся к материалам штучного типа, но могут давать в соответствующем
конструктивном оформлении приближающийся или даже цельный водоизо-
ляционный покров.
Происхождение кровельных материалов. По роду происхождения мате-
риала водоизоляционного слоя кровли делаются:
1) из естественных и
2) из искусственных материалов.
К естественным кровельным материалам относятся тес, дрань, щепа,
солома, камыш, листва и т. д.
Явные недостатки кровель из естественных материалов (ненадежность,
протекание, недолговечность, сгораемость), не могущих удовлетворить все
возрастающим требованиям строительной промышленности, принуждают ре-
комендовать их для малоответственных сооружений, для покрытия вспомо-
гательных, временных построек и главным образом для местного строитель-
ства.
Капитальное промышленное и гражданское строительства в основном
поглощают искусственные кровельные строительные материалы.
Подготовительный и несущий СЛОЙ. По типу подготовительного и не-
сущего слоя различают кровли, расположенные:
1) по сплошному основанию: а) по монолитной плите, б) по составной
плите;
2) по реечному основанию.
Тип подготовительного слоя зависит от типа водоизоляционного слоя:
цельный водоизоляционный покров требует сплошного (тоже цельного) под-
готовительного слоя; гольццементный, рубероидный, толевый покровы не
могут быть осуществлены без сплошного, достаточно ровного и гладкого
основания.
Такое сплошное основание может состоять из:
1) монолитной поверхности (железобетонные плиты и своды) и
2) составной сплошной поверхности (сплошной на ребро деревянный
настил, сплошная палуба, сплошной сборный железобетонный настил).
Особое внимание надлежит уделять тому, чтобы во время работы в го-
товых конструкциях не получились чрезмерные деформации (взаимные вер-
тикальные смещения между отдельными элементами). Для большей сохран-
ности цельного водоизоляционного покрова эти смещения не должны пре-
вышать 1—2—3 мм; поэтому надлежит в этих случаях всегда определять
366
возможный абсолютный прогиб отдельных элементов или же принимать кон-
структивные меры, чтобы нагрузка распределилась равномернее и на боль-
шее количество элементов (подшивка снизу распределительной доски или»
взаимная прошивка гвоздями).
Как правило, штучные кровельные материалы, дающие составной по-
кров, уже в своей конструктивной форме имеют известную прочность, обла-
дают известной крепостью и могут оказывать сопротивлёниек. действию не-
больших нагрузок при малых величинах расчетного пролета.
Волнистые асбофанеры, толефанеры, железо и пр. достаточно прочны,,
сохраняют свою форму, сами держат себя и достаточно хорошо рабо-
тают на изгиб.
В этом случае более рациональным будет реечное, а не сплошное осно-
вание. Концентрируя материал подготовительного и рабочего слоя не по
всей поверхности, а в определенных местах в виде брусков, реек и т. д.
и располагая их на определенном расстоянии друг от друга, получаем
вполне четкое решение.
Во всех случаях, если прочность штучного кровельного материала (этер-
нит, плоский инсорит и пр.) недостаточна, будет рациональнее сделать.,
сплошную палубу по реечному рабочему настилу.
Материал рабочего слоя. По роду материала несущего рабочего слоя,
кровли устраиваются:
1)	по металлической основе;
2)	по деревянной основе;
3)	по железобетонной основе;
4)	по бетонно-каменной основе.
Род материала несущего рабочего слоя оказывает существенное влияние
на конструктивное оформление самой кровли.
Металлические, деревянные и железобетонные стропильные балки и про-
гоны могут давать .весьма однотипные решения кровель.
Монолитные железобетонные конструкции (плиты и своды) и бетонно-
каменная основа тоже имеют конструктивно много общего; они могут быть
покрыты кровлями соответственно схожих решений (см. основные типы).
Утепление кровли. По степени утепленности различают кровли:
1)	холодные, без утеплителя;
2)	полутеплые, с недостаточной толщиной утеплителя (половина oi
нормальной);
3)	теплые, с нормальной толщиной утеплителя.
Степень утепленности кровли зависит прежде всего от требований тех-
нологического процесса, имеющего место в помещении, перекрываемом дан-
ным типом кровли. Однако, если общая конструктивная схема кровли мо-
жет несколько и зависеть от того, будет ли данное сооружение теплое, по-
лутеплое или холодное, то предохранительный, водоизоляционный, подго-
товительный и рабочий несущие слои кровли в большинстве случаев совер-
шенно не зависят от степени утепленности помещения.
Применение холодной, полутеплой или теплой кровли обусловливается
не только технологическими требованиями, но также и климатическими ус-
ловиями, т. е. находится в зависимости от местонахождения сооружения. Как
правило, большинство складских помещений, навесы, перроны, разного наз-.
начения павильонные сооружения имеют холодные кровли.
367
Подавляющее большинство производственных помещений, фабрично-за-
водских корпусов, гаражи, ангары, эллинги и пр, требуют полутеплой
кровли.
Гражданское культурно-бытовое (конторско-учрежденческие здания, по-
мещения клубов, театров, фабрик-кухонь, бани, прачечные, санатории, боль-
ницы и пр.) и жилищное (бараки, малоэтажные поселковые дома, многоэта-
жные блочные корпуса) строительства применяют исключительно теплые
кровли.
В этом случае особое внимание следует уделять при конструировании
кровель их температурно-влажностному режиму.
Не только в помещениях с избыточной влажностью (кухни, бани-пра-
чечные, уборные, ванные и т. д.), но и в нормальных (для настоящего вре-
мени) жилых помещениях следует обращать особое внимание на степень
сухости утепляющего слоя.
С увеличением влажности утеплителя теплоизоляци-
онные свойства его понижаются, поэтому ему необходимо обес-
печить нормальные условия.
Для утеплителя органического происхождения — сфагнит, соломит, ин-
сорит, фибролит и т. д. — в кровлях с деревянным защитным и рабочим
настилами необходимо устройство наружного, холодного осушающего про-
духа, при отсутствии которого утеплитель не в состоянии отдать получен-
ную влажность и вместе с рабочими частями древесины может „задохнуться"
и сгнить.
Наличие специального конденсационного слоя в виде прокладки изоля-
ционной бумаги (толь, пергамин, геркулес) обеспечивает от проникновения
в утеплитель стремящихся конденсироваться в его среде внутренних паров
из помещения. .
В этих случаях конструктивно необходим потолочно-отделочный слой,
который кроме того оправдывается как с санитарно-гехнической точки
зрения, так и с точки зрения получения красивой внутренней поверхности
кровли.
Род утеплителя. По роду утеплителя кровли устраиваются:
1)	с плитными утеплителями: плиты а) теплобетонные, б) шлакобетонные,
в) железобетонные, комбинированные, г) фибролитовые, д) сфагнитовые,
е) инсоритовые, ж) соломитовые, з) камышитовые, и) пробковые, к) арбо-
ритовые, л) мессонитовые;
2)	со слоистыми утеплителями: а) шевелин, б) войлок, в) морозин;
3)	с сыпучими утеплителями: а) сфагнум, б) шлак, в) пемза, г) земля,
д) орешек, е) пробка, ж) стружки;
4)	с'монолитным утеплителем: а) пенобетон, б) шлакобетон, в) пемзобетон.
Для многих кровель существенную роль играет род утеплителя. Кровли
с деревянным рабочим настилом и прогонами рациональнее конструируются
при наличии плитных утеплителей. Плитные утеплители весьма удобны в
работе, позволяют индустриализировать производство работ и развить мак-
симальные темпы и их в ближайшие годы должно главным образом
освоить в своих конструкциях кровель капитальное (промышленное и
гражданское) строительство. Кроме производственных достоинств плитные
утеплители весьма хороши также в конструктивном и эксплоатационном
отношениях.
368
Слоистые и рассыпные утеплители дают значительно худшие конструк-
тивные решения кровель.
Сыпучие утеплители типа шлака и пемзы, а равно и все монолитные,
будут основными для утеплителя кровель на железобетонном основании.
Происхождение утеплителя. По происхождению утеплителя рассматри-
вают кровли: с естественным утеплителем и с искусственным утеплителем
или с органическим утеплителем и с неорганическим утеплителем.
Давая оценку утеплителям с точки зрения естественного или искусствен-
ного их происхождения, следует заметить, что из естественных утеплите-
лей наибольшего внимания заслуживают пемза, сфагнум, солома и пробка.
Все остальные утеплители являются продуктом дальнейших переработок,
при этом одни изменяются менее, а другие более. Наиболее интересными
совершенными искусственными материалами являются: пенобетон, инсорит,
арборит, мессонит и некоторые другие.
Для конструкции кровель большое значение имеет применяемый утепли-
тель с точки зрения органического и неорганического происхождения.
Шлак, пемза и пено-шлако-пемзобетонные плиты неорганического проис-
хождения; они большею частью употребляются для утепления кровель на
железобетонной основе и в качестве противопожарных (брандмауерных) зон.
В кровлях на деревянной основе чаще применяются утеплители органи-
ческого происхождения, к которым надо причислить все остальные указан-
ные выше утеплители.
Конструктивное оформление. По характеру конструктивного оформле-
ния различают кровли: а) с холодным воздушным продухом и б) без холод-
ного воздушного продуха.
Утеплитель органического происхождения в конструкции кровель с дере-
вянным рабочим несущим настилом нуждается в постоянном, хотя и весьма
замедленном проветривании холодным наружным воздухом. Этот продух
необходим, так как иначе кровля быстро сгниет; продухи небезопасны в
отношении распространения огня, поэтому продухи устраивают вполне
замкнутого типа, т. е. без взаимного сообщения в поперечном направлении
(противопожарные зоны), чем в значительной мере понижается возмож-
ность быстрого распространения огня.
Нормальные теплые железобетонные кровли и кровли с плитными утеп-
лителями неорганического происхождения совершенно не нуждаются в хо-
лодных продухах.
Общая схема покрытия. По общей схеме покрытия кровли бывают:
J) с чердачным пространством или с подвесным потолком и
2) бесчердачные.
Требования создать при пролетных конструкциях в 10,0—30,0 М рав-
ную и гладкую нижнюю потолочную поверхность и невозможность при
этом уменьшить строительные габариты несущей конструкции неизбежно
приводят к оформлению общей схемы покрытия с разъединением водоизо-
ляционного и подготовительного слоев от утепляющего и потолочно-отде-
лочного. Расстояние увеличивается до габаритных размеров несущей рабо-
чей конструкции, и созданное таким образом помещение носит название
чердака. В промышленных сооружениях чердак как замкнутое пространство
встречается довольно редко. Тут нет в нем необходимости, а, наоборот, он
24. Стротт. индустрия, т. VII
369
даже вреден. Все несущие конструкции остаются снизу совершенно откры-
тыми, и кровля опирается через прогоны в узлах верхнего пояса.
Только в культурно-бытовых зданиях (кино, клубы, театры, публичные
аудитории и т. д.) наличие замкнутого чердачного помещения оправды-
вается необходимостью создания ровной или выпуклой потолочной поверх-
ности, которая нужна как из условий лучшей акустики помещения, так и
из условий эстетических и санитарно-технических. При устройстве чердака
он используется для укладки коробов приточной и вытяжной вентиляции.
Вообще же, если это только не вызывается требованиями технологического
процесса, от устройства чердаков следует отказаться, так как чердак — темное
малополезное помещение, в котором накопляются мусор и ненужный хлам,
отчего он становится небезопасным в пожарном отношении.
Сопротивление действию огня: По степени сопротивления действию ог-
ня кровли делятся на:
1)	огнестойкие;
2)	несгораемые;
3)	защищенные от возгорания;
4)	сгораемые.
Большое, но не доминирующее значение имеет анализ кровель с точки
зрения сопротивления действию огня.
Пожарная безопасность в строительных конструкциях настолько сущест-
венна, что побудила дать с этой точки зрения всю систематизацию пос-
ледних, которая и приведена в „Единых нормах строительного проектиро-
вания “ КомСТО.
Степень огнестойкости и сгораемости всей кровли как конструкции оп-
ределяется огнестойкостью и сгораемостью материалов, из которых они
сконструированы.
Неорганические кровельные материалы и утеплители на соответствующем
основании дают огнестойкие и несгораемые конструкции кровель.
Материалы органического происхождения в непереработанном виде дают
сгораемые решения, а в переработанном из них можно осуществить защи-
щенные от возгорания конструкции кровель.
Огнестойкие кровли: 1) гольццементные с предохранительным слоем из
песка, гравия; рубероидные на железобетонном основании с утеплителем
неорганического происхождения—шлак, пемза и пр.;
2) шиферные и черепичные (гончарные), уложенные по огнестойкому
основанию.
Несгораемые кровли: 1) гольццементные с предохранительным слоем из
песка и гравия и рубероидные с плитным неорганического происхождения
утеплителем (шлако-пемзо-пенобетонные плиты) по металлическим конструк-
циям;
2) толевые, шиферные, этернитовые, черепичные (цементные) и железные
кровли с теми же самыми утеплителями по металлическим конструкциям.
Защищенные ст возгорания кровли: 1) гольццементные, рубероидные
и толевые кровли с плитным, но разного происхождения утеплителем, за-
щищенным снизу штукатуркой или разными огнестойкими подшивками и
опертые на металлические или деревянные конструкции, пропитанные или
прокрашенные огнестойкими составами и красками;
370
2) шиферные, этернитовые, черепичные (всех видов), железные, тесовые,
драночные, глино-соломенные и пр. с плитным утеплителем, подшитые сни-
зу асбофанерой, железом, асбокартоном, опертые на металлические или
деревянные конструкции, причем последние должны быть пропитаны или
прокрашены огнестойкими составами или красками.
Сгораемые кровли: толевые, тесовые, гонтовые, драночные, щепя-
ные, соломенные, камышитовые, утепленные сгораемыми материалами и не-
защищенные снизу.
Долговечность кровли. По долговечности кровли бывают:
1)	недолговечные, срок службы до 10 лет;
2)	средней долговечности, срок службы 10—20 лет;
3)	долговечные, срок службы 20 — 50 лет;
4)	вечные, срок службы свыше 50 -100 лет.
При выборе того или иного типа кровли всегда следует обращать вни-
мание на общую конструктивную целесообразность кровли н несущих кон-
струкций. В лучшем случае сроки службы несущей и ограждающей кон-
струкций должны совпадать, но возможны отступления. Поскольку легче в
готовом сооружении сменить легкую ограждающую оболочку, чем тяжелые
несущие конструкции, срок службы кровли может быть .менее срока службы
балок, ферм, рам или арок.
Недолговечные кровли: тесовые, драночные, щепяные, соломенные,
глино-соломенные, толефанерные, толевые и пр.
Кровли средней долговечности: рубероидные, инсоритовые, железные,
крашеные, цементно-череп ичные.
Долговечные кровли: гольццементные, этернитовые, асбофанерные, ши-
ферные, черепичные (гончарные), железные оцинкованные.
Вечными кровлями считаются медные, но не только в настоящее
время, но и прежде и в будущем они были и будут встречаться лишь в
исключительных и притом в единичных случаях.
Экономичность. По экономичности кровли делятся на: 1) дешевые,
2) средней стоимости, 3) дорогие.
Характеризуя кровли с экономической стороны, необходимо учесть не
только первоначальные суммы на их устройство, но и последующие
эксплоатационные затраты. Если кровли дешевы (сравнивая их толь-
ко лишь по первоначальным затратам), то эти типы оказываются зачастую
более дорогими в условиях эксплоатации.
Вообще нужно прйзиать, что наиболее дешевыми кровлями будут тесо-
вые, драночные, глино-соломенные, толефанерные.
Более дорогими—толевые, этернитовые, шиферные. Еще большую стои-
мость имеют рубероидные, жечезные и черепичные кровли.
Гольццементные кровли будут наиболее дорогими.
Эксплоатации. По эксплоатационному признаку кровли можно разде-
лить на кровли:
1) с полезным использованием и
2) неэксплоатируемые.
Нормальную гольццементную кровлю надлежит использовать как доба-
вочную полезную площадь устройством на плоских кровлях открытых ве-
ранд, столовых, детских площадок, соляриев и т. д. Пуская такие кровли в
371
эксплоатацию, можно очень быстро окупить их высокую первоначальную
стоимость.
Наклонные крыши до настоящего времени в большинстве случаев не
использовались, если не считать, что.в районах с засушливым климатом
дождевая вода как с этих, так и с плоских кровель собирается и употреб-
ляется в дело в период засушья.
Сильно наклонные кровли могут быть использованы путем устройства в
образуемом ими чердачном помещении мансардных помещений.
Отрасли строительства. По применению в отраслях строительства раз-
личают кровли:
1)	для промышленного строительства;
2)	для сельскохозяйственного строительства;
3)	для гражданского строительства.
Конструкции кровель можно группировать с точки зрения применимости
их в тех или других отраслях строительства. Одни типы кровель больше
отвечают требованиям промышленного строительства, другие характерны
для сельскохозяйственного строительства, третьи—для гражданского и пр.
Типы покрытий.
Гольццементная кровля.
Устройство ковра. Гольццементные кровли относятся к плоским и тяже-
лым кровлям. Водонепроницаемый слой (черт. 564 и 565) — гольццементный
ковер состоит из ряда слоев изоляционных бумаг (пергамина и герку-
леса), склеенных между собой гольццементом. Первый слой пергамина всег-
да должен быть приклеен к загрунтованной клебемассой основе, на кото-
ПлЬко двойной перекрестим настил /при
и устройство HOuflMHQZQ
Черт. 566. Основная конструкция гольццементной
кровли на деревянной основе.
рую кладется гольццемент-
ный ковер. Поверх перга-
мина стелется спой гер-
кулеса по гольццементной
промазке: раскатка руло-
ном производится в пер-
пендикулярном слою пер-
гамина направлении
(черт. 566).
При трехслойном ковре
поверх кладется еще слой
геркулеса также с гольц-
цементной промазкой. Че-
тырехслойный гольцце-
ментный ковер вклю-
чает еще и третий(поми-
мо первого слоя из пер-
гамина) слой геркулеса на
гольццементной промазке.
Каждый слой кладется перпендикулярно предыдущему с раскаткой рулонов
внахлестку на 50—80 мм.
Защитный слой. Для большей сохранности гольццементного ковра пос-
ледний слой геркулеса всегда покрывается сверху более мощным слоем
372
гольццемента, на который затем уже насыпается слой песка в 30—40 мм
толщины. Чтобы песок не сдувался ветром, поверх песка насыпают еще
такой же толщины слой гравия средней крупности (черт. 567). Наличие
влаги в защитном слое сохраняет эластичность гольццемента.
Черт. 567.
Эксплоатируемые поверхности кровли. При эксплоатации поверхности
кровля как полезной площади гравий обыкновенно заменяется бетонными
или легко армированными железобетонными плитками. Плитки чаще всего
квадратной формы со стороной в 200—400 мм, при толщине в 25—40 мм.
Гравий и плитки можно заменить дерном, но последний в летние жары и
особенно на юге выгорает, а весной и осенью настолько сильно разра-
стается, что затрудняет сток воды и эксплоатацию кровли; корни также
могут портить гольццементный ковер, поэтому такие кровли на ближайшие
годы необходимо рассматривать как опытные. Гольццементные кровли могут
быть сделаны на деревянной или же на железобетонной основе; в первом
случае слой защитного настила и есть основа для гольццементного ковра.
Защитный настил. Защитный настил состоит из брусочков шириной
50 мм и толщиной 16, 19, 22, 25 и 30 мм, специально просушенных и (же-
лательно) хорошо антисептированных. При назначении толщины защитного
настила конструктивно исходят из расстояния между брусками рабочего
настила. Рейки защитного настила кладутся под углом 45’ и пришиваются
гвоздями 0 2,6—3,5 мм, длиною в 50—90 мм через 400—600 мм с рас-
становкой стыков вразбежку (черт. 567 и 568).
В защитном настиле не должно быть больших щелей, способствующих
порче гольццементного ковра и большой потере жидкой клебемассы при
загрунтовке.
373
374
Таблица 60.
('водка технико-экономической оценки кровель.
Конструкция и основ-
ные технические пока-
затели
Гольццементная кровля тнжелого типа „7“
деревянной основе
на
Гольццементная кровля тяжелого
типа „7“ иа бетонной основе
Черт. 564.
--_3аамп& клебеккш
Черт. 565.
1. Количество строитель-
ных материалов на
1 м2 кровли и на
1 ат2 плана
2.	Вес кровли без рабо-
чей обрешетки, ио
включая защитный
настил на 1 .и2 кровли
и на 1 м2 плана
3.	Вес кровли с обрешет-
кой (рабочей) на 1 м-
кровли и на 1 м2 плана
4.	Стоимость (калькуля-
ционная с наклад-
ными расходами)
5.	Долговечность и огне-
стойкость
а)	растительная земля 100 кг/лг2; 0,05 л3/щ-’ кровли;
то же в м3)м2 плана
б)	Песок 100 кг'м2', 0,03 лк:,/.и2 кровли; то же в щЗ/зг2 плана
в)	Гудрои 7 кг/м2
г)	Геркулес (15-метровые рулоны) „Т“ 0,3 кг/м2;
0,08 рул/ж2
д) Пергамин (или толь) »1!' 1,21 кг'м2; 0,08 рул/.и2
е)	Защитный настил Юкг'.и2; 0,19 лг3/щ2
ж)	Рабочий иастил 8 кг/м2; 3,15 м3/м2
з)	Гвозди 8 кг'м:2; 0,05 кг, .и2
18,5 кг'м2100 кг'м2 кровли
а)	Растительная земля 100 кг'м2;
0,05 -н3/ж2 кг
б)	Песок 100 кг .и2; 0,05 ,ия,.и2 кг
в)	Гудрои 7 кг лг2; 0,03 л3 ж2 кг
г)	Геркулес 0,3 кг'м;2; 0,01 рул ж2
д)	Пергамин 1,21 кгм4-; 0,0 рул/ж2
е)	Бетонная корочка 55 кг м2; 0,0025 ж3/.и2
26,5 кг'м2 |- 100 кг!м2 кровли	63,5 кгм2 -j- 100 кг,.и2 кровли
6,60 руб/л<2 кровли (включая защитный рабочий пастил)	В зависимости от толщины утепления и железобетонной' конструкции 5,10 руб/зг2 кровли, не считая стоимости
20—30 лет при тщательном надзоре без удаления снега	конструкции
и без текущего ремонта. Защищена от возгорания	40—50 лет при тщательном надзоре, без удаления снега и без текущего ремонта.
375
6.	Сырьевая база и ре*
альносл ь получения
для строительства в
ближайшие годы
7.	Тип утеплителя для
полутеплых и теплых
кровель
8.	Пс казатель проекти-
рования
9.	Показагели возьеде- '
НИЯ	j
I
10.	Показатели эгспло-
атации
1)	Заводы, изготовляющие кровельные материалы, нахо-
дятся: в Москве, Ленинграде, Н.-Новгороде, Баку и др
Дефицитны геркулес и пергамин (может быть заменен
толем)
2)	Фондированные пиломатериалы
3)	Остальное ие фондировано
Реальность использования в строительстве ближайших
лет зависит от выработки геркулеса и пергамина (или
толя) на заводах изоляционных бумаг, а также и от сроч-
ного расширения состава кадровых мастеров (при Кро-
влестрое)
Исключительно органический плотный утеплитель; в пер-
вую оче'редь— защищенные от возгорания: фибролит,
сфагнит, соломит, арборит, инсорит, мессоиит и пр.
1) Рассчитывается рабочая обрешетка (реечный настил),
стропильные ноги и прогоны, на которые опирается
кровля
2) Толщина защитного настила подбирается с учетом
необходимой ею жесткости и расстояния в свету между
рейками рабочего настила
После установки прогонов и стропильных ног наши-
вается сперва рабочий настил и затем защитный настил,
который сразу грунтуется клебемассой. Утеплитель под-
шивается только после нанесения гольццементного ковра
Плоская крыша без внешнего отвода воды разрешает
вопрос удаления дождевых и снежных атмосферных
осгдков, без образования наледи и сосулек в карнизах
и водосточных трубах, без сбрасывания снега и льда
с крыш (сопровождаемого неизбежной порчей и после-
дующими ремонтами кровли), без вывоза снега сред-
ствами перегруженного транспорта путем внутреннего
водостока с использованием воды для хозяйственных
надобностей
1)	Заводы, изготовляющие кровельные
материалы, находятся: в Москве, Ленин-
граде, Н.-Новгороде, Баку и др. Дефи-
цитны — геркулес и пергамин (может быть
заменен толем)
2)	Фондирован, цемент (дефицитен)
3)	То же, что указано для сырьевой базы
плоской кровли на деревянной основе
1) Неорганический рассыпной утеплитель:
пемза и пемзобетон, шлак и шлакобетон
и пр.
2) Плитный утеплитель; газо-пемзошлак,
бетонные плиты, фибролит, сфагнит, соло-
мит с гидроизоляцией
Рассчитывается только железобетонная не-
сущая конструкция, на которую опирается
вея кровтя
Рассыпной утеплитель хорошо утрамбовы-
вается во влажном состоянии. Загрунтовка
клебемассой и укладка гольццементного
ковра производятся после некоторого про-
сыхания защитной бетонной корочки
То же, что указано для, плоской кровли
иа деревянной основе
376
Продолжение табл- 60.
1 Конструкция и основ- ные технические пока-		Гольдцеметпиая кровля тяжелого типа „Т" иа деревянной основе	Гольццементная кровля тяжелого типа „Т* на бетонной основе
	злтели		
11.	Транспортабельность 1	1650 .и3 плана кровли в 1 вагоне (не считая защитного настила)	1650 .и2 пл-ана кровли в 1 вагон (без за- щитной корочки)
12.	Области и масштаб 1 применения	।	Рекомендуется для общественных, бесчердачных, хо- лодных н теплых зданий в расширенном опытном жи- лищном строительстве и для плоских ендов промыш- ленных корпусов В капитальном строительстве рекомендуется переход на более надежное четырехслойное решение	Рекомендуется для общественных и про- мышленных бесчердачных теплых и холод- ных зданий н как кровельная брандмауеряая зона в протяженных сооружениях
13.	Сезон выполнения сооружений	Зимой может быть закончена только смазка клебе- массой (загрунтовка) по защитному иастилу. Наклейка клебемассоп производится при температуре выше нуля	Осенью и зимой работа трудно исполнима
14.	Источник данных	ЦНИПС, Кровлестрой	। ЦНИПС, Кровлестрой, многие проектные конторы
15.	Примечания	Конструкция многократно испытана иа опытных стро- ительствах и показала хорошую работу при надлежащем производстве и эксплоатацпонных условиях	; То же, что указано для плоской кровли 1 на деревянной основе 1
Рабочий настил. Рабочий настил, как правило, делается из брусков
сечения не менее ЗОХ‘30 мм и не более 120X120 мм. Сечения и расста-
новка рабочего настила подбираются из условий расчета на прочность и
устойчивость.
Допустимые прогибы для рабочего настила для сохранности гольццемент-
ного ковра должны быть не более //300—Z/250. .
Совмещать функции защитного и рабочего настилов в одном элементе-
не рекомендуется. Делать шпунтованный настил для данного типа кровли
нецелесообразно, так как последний, что показала практика, значительно-'
дороже и не оправдывает своего основного назначения, работая неудовлет-
ворительно.
Вентиляция межкровельного пространства. Рабочий настил пришивает-
ся к прогонам гвоздями. Расстояние между брусками используется дл»и
осуществления вентиляции межкровельного пространства в теплых решени-
ях в виде холодного продуха.
Расстояние между прогонами следует выбирать, исходя из стандартных
размеров плитных утеплителей (черт. 568, 569, 570.
Черт. 568. Конструктивные детали варианта с плитным утеплителем.
Плитные утеплители. Плитные утеплители чаще всего закладываются е
пространство между прогонами с таким расчетом, чтобы нижняя поверх-
ность была заподлицо с нижней гранью прогона. Только более легкие утеп-
лители (инсорит, мессонит, хорошего качества торфолеумы) могут быть
подшиты к прогонам снизу сразу большими поверхностями.
Особое внимание следует всегда обращать на конструктивное оформле-
ние разного рода бортиков, карнизов, примыкания труб, водостоков и т. д.
(черт. 571 — 577 и фото 578 и 579).
В этих местах не рекомендуется чрезмерно сокращать применение метал-
лических поясков, фартуков и прочих металлических частей.
Полезные указания. Рассмотренный тип гольццементной кровли широко-
применен в целом ряде сооружений и при тщательном выполнении работ
377
точно по проекту даже из материалов среднего качества показал хоро-
шие результаты. Однако в практике многих стройконтор за последние го-
ды с этим типом кровель было много недоразумений. При исследовании
что основны-
аварий явля-
Голицина тепловой изсляции/сфагнит/
Определяется теплотехническим расчетом
Подшибло ее производится после полного
просЬ/осания до ,рабой настила и
е>апо^	ГолЪииепковер наклеив по смаз
,	,—. ..	нлеовмассаи
к псп нпитт | oau^urmbiu настил	,
Споленбв бруски сложное?
-1
Тепловая
изоляция
о
8
/ \ Штукатурка \Прокл,
олаганепроницоенои
бумаги .пергамина и т.п
л	можно не делато толоно ь
0 соверии. сухпомеицен. >
обнаружилось,
ми причинами
ются упущения конструктив-
ного и производственного
характера.
По установке прогонов,
нашивке рабочего и защит-
ного настилов сразу необ-
ходимо произвести загрун-
ювку клебемассой (фот. 580
и 581). Длительные пе-
рерывы при
гольццементного
должны
литель
только
настлан
ковер.
нанесении
ковра не
иметь места. Утеп-
подшивается снизу
после того, когда
уже гольццементный
Все недостатки, по-
лучившиеся вследствие осо-
бенностей отдельных реше-
ний, можно устранить при-
менением гольццементной
кровли вышерассмотренного
типа при тщательном про-
изводстве работ и соответ-
ствующем эксплоатационном
надзоре (фот. 587).
Гольццементная кровля на железобетонной основе.
Гольццементная
Черт. 570.
кровля на железобе-
тонной основе имеет
свои специфические
особенности как в от-
ношении конструктив-
ного оформления, так
и в отношении произ-
водства работ. Железо-
бетонная плита являет-
ся рабочим несущим
элементом кровли
(черт. 590 и 591). Она
может быть или моно-
литной (ребристое без-
балочное покрытие)или
же сборной (железобе-
тонный коробчатый на-
стил, балки Грубера и
пр.). Для утепления рекомендуется в основном неорганический утеплитель
пли утеплитель в рассыпном виде — шлак, пемза, газобетон и пр. или же,
378
а.\
обочий нас!
с перепуск 5.0
Горячая дЬтновая
труба
I Деталь @
Лесок 3.0
ГолЬццем ковер при—
клецв. к смазке
клёвемассои
У'^з^РУСков
?^"^0 или
20'5,0^417*
Хомутик 6*12
,	. оцинно&жел&Ъ
бедная трибо o*Q8
прифалЬисюанная
к медному листу 5=08
Черт. 571. Деталь примыкания к каменной
стене.
_	,	Асбестовая
ЗСолодная/оентиляиион- изоляииА
ной! труба
Деталь Q .
форспук
шнкя&чн шелезоОл
Оцинковдмнор.
мелем
i чаюгнс/т
'-Шлако-бетен
ЯсбестобаИ
изоляция
Черт. 574. Детали обработки проемов
для выпуска труб.
Лесок 3 0
астил
irwhiin
Ревизия
здводЬ 8
7екторили
—А ? резе
"О'30
иинкобон-
Железодн^
Для крб/ш не эПсплоатируенЬ1х бето-
ннЬ/е плитки или дерн заменяются гравием
Черт. 572. Детали бортика.
Оцинкован железо в *•* 0.5/w
Ширина ponocbi о заготовке 35.5 ся
!>Уг> Стыки в нахлестку с пёрепус- £>


омткиТ&ч&ь.
через 5Q0
.a - -Pqcoh^A^hh
^ПзлЬццёнентнЬ1й ковёр Ьнп
Плотней защити настил косо нашивается нерабочий
настил под углом
Между доск6ми.рабочего'мастило оставляются щели
около А 0  2,0 нм шириной
СтЬ/ки досок обоих настилов- в разбежку
Черт. 573. Детали бортика.
ио

Меднб/йлист &= Q8
неднаипотреб o*Q5
слонапатитоб^.
\ Вариант
Присоединена ’
Двойной закрЯГитц^
с плотной про-
пайкой	Птводво^
^Вариант крллеЬто.______
асборнЬ/е росс
—т.——"тп Oyaptocnepuo
Сборно—г дическим уда
1 пением водЫ.
Ш вариант
Но заклепкахг
с плотной 1
Трисбединенлистак 1—2?
—у—j - _ ПП7П///Г-
У
педноя (земная
предохранительная
решотка &-Q.5hh
Размеры
в мм
гцюпайноО
Черт. 575. Детали водоспуска.
Присоединяйся
___ кпатруб.
в зоЯрои^Вариант
т НеднЬ/йлиств <13
Медноя сенная
npedoxcjpHpewemho В -О&м-н
С6^^В00иОт^ви3ия
- ъ	*йтво<)8одЬ
asi
сплоти пропаи кои	удалением 6odt»
Черт. 576. Детали водоспуска.
379
что лучше, в виде плит шлакобетонных, газобетонных и пр. Утеплять
гольццементную кровлю иными способами, как например: 1) в виде дере-
вянных ящиков-клеток с изоляцией из торфа, опилок и пр., 2) в виде
Песок
Зашит
настил
Укел-бетон плитки
^Полбциенентнкобер
'золяционноя бунога
^олоднЫй продух
фибролит или сфагнун
Изоляционная бунога
фанера согнестойкой окраской

Черт. 577. Гольццементная кровля по коробчатому
деревянному настилу.
соломитовых, камышито-
вых и прочих плит, по-
верх которых наносится
бетонная корочка — зна-
чительно менее целесооб-
разно.
Шлак и пемзу наносят
слоем определенной тол-
щины (в зависимости от
теплотехнического расче-
та) и после утрамбовки
во влажном состоянии по
всей поверхности делается цементная затирка или
так "называемая бетон-
ная корочка, которая должна дать ровную и гладкую поверхность подго-
товительного слоя. На немного подсохшую поверхность бетонной корочки
можно уже класть нормальный гольццементный ковер (фот. 592 и 593).
Бортики, карнизы и разного рода примыкания в этом типе кровель тоже
лучше осуществлять из железа (оцинкованного).
Фот. 578. Защитный и рабочий настилы
для капитальных деревянных кровель.
Фот. 579. Деталь крепления бортиков
иа опытных кровлях В. Э. И.
Фот. 580. Загрунтовка защитного настила
клебемассой.
Фот. 581. Разливка и затирка горячей
клебемассой во время загрунтовки де-
ревянной основы.
380
Фот. 582. Обработка защитного металли-
ческого листа у отверстия водоотвод-
ной воронки.
Фот. 583. Стационарная воронка после
обделки рубероидом и клебемассой и
до обкладки гравием и песком.
Фот. 584. Железобетонная норонка в ра-
зобранном виде: снята крышка н вынут
п оедохранительный; конус.
Фот. 585. Общин вид (сверху) опытной
гольццементной кровли с верхним слоем
из крупного песка и гравия.
Фот. 586. Общий вид (сверху) опытной
гольццементной кровли с верхним слоем
из дерна и крупного гравия.
Фот. 587. Внешней вид опытной гольц-
цементной кровли иа деревяннй осно-
ве при испытании водяной огрузкой
(7г — 14,5 мм) Биржи труда Москве.
381
Фот. 588. То же, что на фот. 587.
Вид со стороны.
Бартик Г’ОД’
из оцинкцб
Железе—
-у- Гозобоя moybko
' Фг2пл для делил
—гао-
г-ГопЬииенентп кокер
^.Воронко / Бетон корки 2.5(1 3J
ковийс-'^о! /^йесокс^Ь j
-55,0-
Окно
Чугунное трубЫ
водоспуска
? >--Тепловая изотция
| шпаки пемза
Утепление асбосмазкой
водоспуска


Фот. 589. Гольццемснтный ко-
вер прорезан лопатой и по-
вреждена поверхность защит-
ного настила. Благодаря пла-
стичности отверстие и раз
реззатек гольццементом, отчего
дальнейшее проникновение
влаги не имеете места.
Черт. 590. Решение карниза с внутренним отво-
дом воды при гольццементной кровле на желе so-
бетонной основе
Окно-
Бортик из кровелЬн Жел-
Д еревяннЬ/й брус
-Пакляпросмоленная Ъмн
С-ТолЬ
Б артик из кров >рел-
Грабий с=3.0	<хг.о..-^1
Песок с-30
Жел-бет кпппи-\Ш^'^%к%^
к а 2.5(13) Лр, - :;-р
Шлак или пенза
>кеп-бетон плита
о.
Шлак о бетонная плита
-ГолЬи,иенентнЬ!й кобер
Q
Черт. 591. Фонарный подо-
конный бортик при гольцце-
ментной кровле на железо-
бетонной о .’ново.
382
Рубероидные кровли.
Покров ИЗ рубероида. Рубероидные кровли в своем нормальном реше-
нии имеют водоизоляционный покров из рубероида, приклеенного к дере-
вянной или железобетонной основе по загрунтовке клебемассой. Руберо-
идные кровли можно отнести к плоским кровлям легкого типа, так как н
них отсутствует предохранительный слой из песка, гравия рли дерна.
Фот. 592. Настил гольццементного коара на железобетонную основу покрытия
ткацкого корпуса Богородск-Глуховской фабрики.
Фот. 593. Настил гольццементного ковра ио железобетонной основе покрытия
холодильника Ленинградского торгового порта.
Деревянная и железобетонная основы. В качестве деревянной осно-
вы могут служить: 1) сплошной настил из сбитых на ребро досок, сши-
тых гвоздями (черт. 594), 2) клееная осмоленная фанера по немного
разреженному настилу (черт. 595), бетонная основа (черт. 596).
383
ter
Таблица 61.
Сводка техннко-экокомической оценки кровель.
Конструкция и основные техниче- ские показатели	Рубероид, 1 слой на деревянной основе типа л, загрунтованной гудроном а) /ги&ЮН/ faeteMacca Рувяоойд	Рубероид, 1 слой, на фанерной осно- ве, загрунтованной гудроном б) и Клебегюеео kydnm х	р	Комбинация, рубероид, приклеенный к пергамину, пришитому к одинарной опалубке гвоздями	Рубероид иа бетонной осно- ве; в теплых покрытиях бе- тонная основа в виде корочки толщиною около 25 лл из це- ментного раствора 1:3 или 1:4 непосредственно намазывается иа шлаковую или пемзовую утепляющую засыпку «) р	^^,Иле5лмасса (гудрон)
	1s	фанера	3U i • 5j-00*^’-90/ ИОРНОЛЬНО flO' Черт. 595.		
	Оплоте на&ил Черт. 594.			бетонная коронка ‘ - 5.% -5И% (3*-27’) нормально/-5°, Черт. 596.
1. Количество строи- тельных материа- лов на 1 м2 кровли и на 1 .к'2 плана 2. Вес кровли без рабочей обрешет- ки, но включая за- щитный настил на 1 м2 кровли и на 1 м2 плана	Рубероид 2 кг м2 кровли — 0,056 рул. .и2 плана кровли Гудрон 3,75 кг/.и2 кровли — (рул.2)'Х 1 л весит 36 кг) Защитный настил 10 кг/л2 кровли — 0,019 м'Чм2 плана кровли Рабочая обрешетка 8 кг/л2 кровли — 0,015 м2/м2 плана кровли Гвозди 8 кг'м2 кровли — 0,05 м2 плана кровли 16 кг'м2 кровли	Рубероид 2 кг/л2 плана кровли Гудрон 3 кг]м2 плана кровли Фанера 2 кг’м2 плана кровли Рабоч. настил 10 кг/л2 плана кровли Г воздей 0,03кг/л2 плана кровли 7 кг'м2 кровли	Ввиду ост- рой дефи- цитности пергамина и других ви- дов изоля- ционной бу- маги, а так- же ввиду на- личия суще- ственных технических недостатков решения (кровля ко- робится, па- русит,иногда срывается),	Рубероид 2 кг№ плана кровли Гудрон 3,75 /сг/лс2 плана кровли Бет. корочка 55 кг[м2 плана кровли
L Строит, индустрия, т. УП
3. Вес кровли с об- решеткой (рабо- чей) на 1 ж2 кров- ли н на 1 ж2 плана	24 кг'м- кровли	17 кг’м- кровли
4. Стоимость каль- куляционная с на- кладными расхода- ми на 1 ж2 кровли и на 1 ж2 плана с обрешеткой	4,75 руб/ж2 кровли	4,00 руб/ж2
5. Долговечность и огнестойкость 6. Транспортабель- ность	15 -- 12 лет (в зависимости от качества рубероида) при тщательном надзоре без текущего ремонта Сгораемая кровля Легко транспортируется почти без тары без боя. В одном вагоне перевозится мате- риал (ие считая древесины) на 2500 .и2	5—12 лет (в зави- симости от качест- ва рубероида) при тщательном надзо- ре без текущего ремонта
плана кровли
крайне чув-	61 кг’м- кровли в	зависимо-
ствительна к	сти от конструкции	и утеп-
местным по-	ления покрытия	
вреждени-		
ям), а также		
ввиду срав-	3,25 руб/ж2 без учета стой-	
нительно вы-	мости конструкции	
сокой стон-		
мости ее
(4,39 коп.'.и'-')
кровля вооб-
ще рекомен-
дована быть
не может
8—15 лет (в зависимости от
качества рубероида) при тща-
тельном надзоре без текущего
ремонта
Кровельные материалы летке
транспортируются; в одном га-
гоне перевозится материал на
2500 .и2 плана кровли
7, Сырьевая база н
реальность получе-
ния для строитель-
ства в ближайшие
годы
1) Заводы, изготовляющие кровельные	Ввиду острой де-
материалы, находятся в Москве, Ленин- граде, Н.-Новгороде, Баку и пр.	фицитности фане- ры и опасности расслоения послед- ней, в случае при-
2) Дефицитен рубероид Фондированы пиломатериалы Гудрон не фондирован	менения ее в не- осмоленном виде в местах, подвер- женных действию
3) Реальность использования определя- ется развитием произеодет’ а рубе- роида	влажного воздуха снизу, не может быть рекомендо-
вано.
Заводы, изготовляющие кро-
вельные материалы, находятся
в Москве, Ленинграде, Н.-Нов-
городе, Баку и пр.
Дефинитн. рубероид н цемент
Гудроны не фондированы.
Реальность использования оп-
ределяется развитием произ-
водства рубероида
i
386
Продолжение табл. 61.
Конструкция и основные техниче- ские показатели		Рубероид, 1 слой на деревянной основе типа л, загрунтованной гудроном	Рубероид, 1 слой, на фанерной осно- ве, загрунтованной гудроном	Комбинация рубероид, приклеенный к пергамину, пришитому к одинарной опалубке ГЕОЗДЯМН	Рубероид на бетонной основе; в теплых покрытиях бетонная основа в виде корочки тол- щиною около 25.и.и из цемент- ного раствора 1 : 3 или 1 :4 непосредственно намазывается на шлаковую или пемзовую утепляющую засыпку
8. Тим утеплителя для теплых и по- лутеплых реше- нии		Исключительно opi эпический плотный утеплитель (фибролит, сфагнит, арборит. соломит и пр.). Особо рекомендуется утеп- литель комплектного типа с приклениой иа клебемассе фанерой, покрашенной огне- стойкими красками. Возможен слоистый утеплитель — поилок, морэзин, шевелин.	По мере развития производства смо- леной фанеры (гу- дронированной без бумажной рубаш- ки) рубероидное покрытие на фанер- ной основе дол ж-		То же, что и для гольцчемент- ной крозли иа железобетонной основе
9. Показатели ектирования	про-	То же, что и для гольццементной кровли на деревянной основе, но более легкий тип блаюдаря отсутствию слоя песка, гравия или дерна	но стать одним из основных решений легких покрытий		То же, что и гольццементная кровля на железобетонной основе, но более легкий тнп благодаря отсутствию слоя лес- ка, гравия и дерна
iO. Показатели ведения	воз-	Такие же, как и для гольццементной кровли на деревянной основе, пришивка рубероида гвоздями не рекомендуется Следует плотно прикреплять край рубероида у нахлестан- ною шва	-		То же, что и для рубероидной кровли на деревянной основе
11. Показатели плоатацни	экс-	Обращать особое внимание иа состояние нахлестанного шва, появление вздутий и т. д. Не допускать во гремя очистки от cHci а применения железных лопат н ломов. Один раз в 2—6 месяцев в зависимости от загрязненности производить очистку всех кровель; не допускать ходьбу по кровле в обуви с жесткими металлическими оправами			То же, что и для рубероидных кровель на деревянной основе
12.	Область и мае- Рекомендуется для капитальных промыш-
штаб применения ленных сооружений, в общественных зда-
ниях и в жилстроительстве. Приказом
ВСНХ в жилстроительстве вовсе запрещено
применение рубероида
В капитальных и монументальных покры-,
гиях однослойное решение рекомендуется
в расчете на дополнительную наклейку вто-'
рого слоя через 2—3 года
13.	Сезон выволне- Зимой может быть закончена только за-
ння	рунтовка клебемассой. Наклейка рубероида
производится только при температуре
выше 0°
14.	Источник данных ЦНИПС, Кровлестроп
15.	Примечания Рубероидные покрытия, допускающие
всевозможные углы наклона кровли от 0° до
90° и имеющие исключительно малый вес,
повидимому должны ста п> основным реше-
нием для покрытий больших пролетов и в
особенности для сводчатых решений.
В развитии рубероидной промышленно-
сти необходимо принять установку иа по-
вышение огнестойкости рубероида. Не ис-
ключена возможность перехода к кровлям
типа „Киспаппдах", т. с. к кровлям, защи-
щенным сверху вдавленным в гудрон слоем
мелкого гравия нли минеральной крошки.
Рекомендуется д 1Я покрьпий
капитальных промышленных и
общественных здании всех про-
,летов с повышенными требова-
ниями в отношении огнестой-
кости
Зимой может быть закончена
загрунтовка гудроном, вполне
достаточная для обеспечения
гидроизоляции до весны, когда
может быть приклеен рубе-
роид
ЦНИПС, Кровлестрой
Утепление рубероидных кровель на деревянной основе желательно про-
изводить плитами—торфолеум, фибролит, соломит и др. Только основа из
сплошного настила не требует утеплителя. Сплошная древесина толщиной
в 80—140 мм является прекрасным термоизолятором, на этот тип кровель
должно быть обращено сугубое внимание ввиду его простого стандартно-
го решения, легкости и быстроте возведения, значительной пожарной стой-
кости (отсутствие воздушных прослойков), возможности возведения из полу-
сухого, низкого качества леса и пр. Этот тип кровель в настоящее время
широко применяется в промышленном строительстве. В этом решении ска-
зываются больше всего два основных положительных качества древесины
как материала—древесина прочный и теплый материал. Толщина его под-
бирается как из условий прочности, устойчивости, так и из требований
теплотехнического расчета. Кроме того в особо ответственных случаях на-
длежит проверить его на вибрационную устойчивость при значительных
динамических нагрузках.
Стыки настила рекомендуется располагать вразбежку цепью. Снизу по-
верхность сплошного настила окрашивается силикатными красками или
просто белится. Ввиду острой дефицитности применение фанерной основы
не рекомендуется. В последнем случае лучше переход к толефанерным
кровлям.
В промышленном и особенно в гаражном строительстве в прежнее
время был широко распространен тип рубероидной кровли с войлочным
утеплителем, проложенным между сплошным рабочим и защитным насти-
лами. Этот полутеплый вариант удобен в производстве работ, однако
в конструктивном отношении у него имеется целый ряд недостатков.
Кроме того применение войлока в настоящее время не рекомендуется
из-за его недостатка. Детали типовых решений рубероидных кровель на
деревянной основе приведены на черт, и фот. 597—612.
Рубероидная кровля на железобетонной основе (черт. 613) не вносит
существенных конструктивных изменений. Нормальное решение этого типа
отличается от гольццементного решения только отсутствием предохрани-
тельного поверхностного слоя.
При холодных решениях рубероид непосредственно прикрепляется к са-
мой бетонной основе.
При плохом качестве рубероида следует делать два слоя, причем второй
раскатывается в таком же направлении, как и первый, перекрывая швы по-
следнего. Рулоны рубероида раскатываются внахлестку с перекрытием в
50 мм.
Применение рубероидной кровли в виде комбинации — рубероид при-
клеивается к пергамину или к толю, пришитому к опалубке гвоздями—не
может быть рекомендовано, так как кровля коробится, парусится, иногда
срывается, вообще крайне чувствительна к местным повреждениям и к то-
му же дорога.
В рубероидных покрытиях, как и в гольццементных кровлях, следует об-
ращать особое внимание на конструктивное оформление разных деталей
примыкания—к воронкам, карнизу, парапету и пр. Те же соображения,
которые приведены при описании гольццементной кровли, относятся и к
рубероидной. Детали типовых решений и производство работ рубероидных
кровель на железобетонной основе показаны на черт, и фот. 613—615.
388
Воронко
-Нетоллич носик
УНелезн бортик—. L и '
\ JT<-nocmbtnb
ушком
Халпдн продух	IaBI утайки.
v	|ы I
>01
dConognbiu
продух
Водоотводная
труба Ф-У^см
итеплителб--^
ПринЬ/кание плоской
кровли кетене
Нирпиин стена

настил х
—S Рабочий настил—
Утеплитель е про
клеенной поклебе-
носсе фанерой— _
^-Лсбофанвра
Утеплитель
Зощигпн настйлС-
срРабочий настил—
фанера Шпаклевка^
? Рубероидная кровля
по ферме с гнутЬ/м
верхним поясом
ЙИ

Верхний пояс
сегментной фермЬ»
Черт. 597. Основная конструкция рубероидной кровли на деревянной основе.
'rri^cnurbmbiM
Солишпои продолЬ , НроделЬноь Железо
h(pj Cogcoh.
рубероид—
С obCmjhu
комсв длр КровелЬ
31
bkobb'ii прогомЬюи
Черт. 598. Оформление коны<а рубероидных
кровель.
389
^/-Рубероид—..
"чЗтi(! imnhll!
пастил
Работай
настил
4
-oqi-ihuj
Бакулх
/	нхолного желеаа—
/. up!.ич/зая сте1 ,а
. f ''-Утеплитель |j£_
~'азоез 1-1	'
крышей и степи, i
Черт. 600. Холодная рубероидная кровля.
390
№
Рубероидной Ъобер
Вивероир поикпеен к толю
клеб.емассои-1 п
Полиса оцин И рл
мел 12
г ,- в ЛЛ иииринсЪЪсл прцщибр
ццинноб.железо зощнаит толеаголзд ле-
Риберсидл / Рубероиср-резимен q/предотбр.расилеп-
’ j.nrr- ij	цдо)?	лепил
-;.	.	е?д$ь0.
"- - ‘	-'	"  пал.е

шшигп
юздягр^
\ г.
В ори ?нт без стиков 6 зо
аигпнпост на houbka /c’-.pijz
леннЬ/и перелом бконЬне;
Черт. 601. Холодная рубероидная крозля,
••гон—
Раз.р •= по прого, -/
основные детали.
Черт. 60'2. Кровля-рубероид — ком-
б iil.llilUI.
Черт. 603.
391
Черт. 604. Карниз рубероидной кровли на деревянной основе по деревянным и
металлическим фермам с наружными отводами воды но типу Металлострой-
проекта.
392
3.8“
Воронка
4 вр
Нетал лист
ГтоеЬ балка.
и, дплршрбалка^ стЬ/кается
р z 3.8 докк а
Рубероид
р.
__jo-zaiz——
^ЬолтЬ/ через,
600 по центр <

зр-~
л,о «s,o г5.очоЛ ; р
"<35х5,0 с сторон 2___________
Дерк&перепл^.
V '--------
Вт от размер
меняется и
дается для
каждого обек-
та
L5.
-РфОрЧ,;- J
_____________100,0
 -Метел лич фелма
\кили^ 1
нго
Черт. Go.'i.
Jp Нижнии пояс cpepMbi
' Верх колоннЬс
Рубероид
Доски 3,8 -
Летал .
ТДДоски —
Р Т»Дос1<и axf(u
’"Ж ДкладЬ/шСШФи 3,8-
ЧТЖ111 j
ДереВян балко—-
Дерев переплет
Ддоин своико ЮЭ‘15Щ, _	]qqq
д 5.0‘И.О ^ejlOQp -
№)!П(]
Отепление
Ьойлоноп
Дёрлд
-F>t
3(w
, ?Ц 3 Деоев накладки г. веждой сгтронб: фер/ibi и стоек
Ь_______®
чтотрознер ме-
няется и должен
Cjbimb дан для =
каждого адекта
-болт 6петоплич ферме
Черт. 606. Карниз рубероидной кровли на деревянной основе с внутренним от-
водом воды по деревянным и металлическим фермам по типу Металлострой-
проекта.
393
Фот. 607. Возведение рубероидной
кровли на деревянной основе по ме-
таллическим фермам покрытия механо-
сборочного цеха Нижегородского (Горь-
ковского) Автостроя в 1931 г.
Фот. 611. Очистка металлами рубероидных
кровель на Шарикоподщипникстрое
осенью 1931 г.
 Фот. 608. Обделит рубероидом бортов
трапецеидальных фонарей заводов Элск-
трогородка в Москве в 1932 г.
Фот. 609. Рубероидные кровли на опыт-
ных строительствах ЦНИПС и ПВСВ.
Фот. 610. Вздутие краев рубероида--след-
ствие небрежного производства работ и
несоблюдения правильного эксплоатациои-
ного режима.
394
Фот. 612. Снеговые завалы на кровле вагсностроител11ного цеха в Л1ытищах
зимою 1931 г. Консольно свешивающиеся сугробы снега портят рубероидную
обделку фонарей.
L
-550—
30 -17 О
Рубероид- .
Бетонная коронка
1 3	02.5
Шлакипемза
017 0 С=120
УйлднЖ
----50.0---
^Отверстие для сто-
ка 6одЬ/ из газ трубки
Окно
_Lc
Черт. 613. Карниз рубероидной кровли на железобетонной основе.
395
Г;ЦО Мимиng#
Цемент
3,8-
у^-70 420 Брусок но	РибероидШлак
\болтах1 через ООО	'
У гоп ch дпя
Черт. 614а.
Руберои
Цемент до
>р?.5 доски
U Утес,пение
[ или L С_________.------
- Чклин i:i‘)
---100,0----------
- -Металлический
\ прогон

Метол.
Z^doeht^
ДереЗ балки
-----50,0
Дерев переплет
25*5,0
АсЬофснсра-л



етаплич ферма
-0,0 >20,0 Брус на колонне и 2^) болта ~
=--| ' Би/инии пояс (рернЬ:
Верх колонна
"2>.
I
Метол —
5,0 -»5Р доска j бслтб
через 6Q0 по центр
Шел-бет балка—-
2,5-'<!
Реребяп переплет -
\tiPocf<u^r
ВклодЬпи ЫЛпоиен)
.топление
- Стондартн'''	|~~%if)duu* J
оетр щиток	11
-2Л-А0
'тел бет плита
V Меняется
У-Балко как потребуется
OW^SOWHQ ,
этот \ размер необходимо б’лдерт
точно, :у боронки верхний слои це-
мента вкашивается до нуля

г---4&0 диам—*}
(ел-бетон ферма
JHuhmuu поле фермЬ
и верх калоннЬ
Черт. 6146. Карнизы рубероидной кровли на железобетонной основе с наруж-
ным и внутренним водоотводом типа Металлостролпроекта.
Фот. 615а, 6156. Наклейка рубероида на клебемассе по железобет. плите и обделка
воронки внутр, водостока покрыт, корпусов Электроинститута в Москве летом 1930 г.
396
Отвод воды. Гольццементные кровли всегда, а рубероидные при больших
перекрываемых площадях, требуют внутреннего отвода воды
(фот. 587, 588). Последний осуществляется помощью специальных воронок
(чугунных, стальных, железобетонных), которые устанавливаются на опре-
деленном расстоянии друг от друга (черт, и фот. 575, 576, 583,584,590,
Черт. 616. Стандартная чугунная воронка типа Металлостройпроекта
(теперь Промстройпроект).
60 5, 606, 614, 616). В среднем одна воронка и один к ней стояк
диаметром 100 мм м огут обслуживать площадь кровли в 50—300 м\
в зависимости от уклон а кровли. Чем больше уклон, тем большее коли-
чество воды требуется п ропустить в единицу времени через стояк; тем
397
меньшую площадь кровли он может обслужить. Очень простой формой
отличается стандартная чугунная воронка, разработанная сектором деревян-
ных конструкций ЦНИПС — она дешева и несложна в работе и в
эксплоатации. Дефицит металла побудил многих строителей применять
вместо чугунных воронок железобетонные, которые показали себя в рабо-
те совсем не с плохой стороны.
Черт. 617а. Нормальное решение температурного шва в рубероидной кровле на
железобетонной основе.
Температурные швы. Одним из весьма важных вопросов в конструкции
гольццементных и рубероидных кровель по железобетонной основе и метал-
лическим фермам является не-
избежность устройства темпе-
ратурных (и усадочных) швов.
Нормальное решение тем-
пературного шва на железобе-
тонной плите показано па черт.
617а. На фот. 6176 тот же
шов в процессе производства
работ. Вариант шва, применяе-
мый трестом Машиностройпро-
ект, изображен на черт. 618 и
620.
Брандмауерные зоны. При
Фот. 6176.	больших площадях плоских кро-
вель на деревянной основе не-
обходимо устройство брандмауерных зон. Последние должны быть сде-
ланы из огнестойких материалов: кирпич, бетон, бетониговые камни, же-
лезобетон и пр. Следует обратить особое внимание на примыкания гольц-
цементного или рубероидного ковра к бортикам брандмауерных гребней
(черт. 619).
398
Черт. 618. Температурный шов в железобетонных кровлях но типу
Метал дострой проекта.
Черт. 619. Брандмауерная зона па pjбе-
Черт. 620. Брандмауерная зона по типу
роидной кровле.
Машиностройпроекта.
399
400
'Таблица 62.
Сводка технико-экономической оценки кровель.
Конструкция и основные технические показатели	Толь, 2 слоя, прикле- ивается (без гвоздей) к загрунтованной гудроном деревянной основе типа «Л» с присыпкой песком по толевому лаку д'	Толь, 1 слой (без приклейки гудронами), с при- креплением, при- шитым вдоль ската (по швам) теси- нами az Л _ А*	Кровельная фанера (пло- ская), в 1 слой приши- вается к обрешетке, расставленной на рас- стоянии 25 — 400 мм брусок от бруска, толе- выми гвоздями (30 мм). Представляет 3-мм фа- неру с четвертым шпо- ном не из дерева, а из толевого картона, про- питанную горячими гудронами (улучшенный толь) Г = 17% до ОО(10°-90°)	ремонт старых железных кровель наклейкой толя (или рубероида). После загиба фаль- цев и очистки кровли от старой краски наклеивает- ся гудроном толь № 0 (или рубе- роид). В сильно поврежденных местах предвари- тельно ставятся заплатки, i — со- ответствует уклону существующих железных кровель	Покрытие бе- тонной крыши слоем гудрона без наклейки бумаги или рубероида. Со- став верхнего слоя бетона— жирно плотный (1 : 2 до 1 : 3). i—от 10 до 20% (от 6 до 12°)
	kbk.o-W нормально 10% Черт. 621	(,=60-1001 Черт. 622			
1. Количество строительных материалов на 1 м2 кровли и на 1 м2 плана 2. Вес кровли без рабочей обре- шетки, но	Присыпка песком 5 кг/.и2 кровли Толь (2 слоя) 5,1 кг/м2 кровли 0,08 2 рул. Гудрон (2 слоя) 0,5 кг'м2 кровли по 15 -и2 Толевый лак (слой) 2 кг/м2 кровли Гвозди 0,02 кг/м2 кро- вли Защитный настил 10 кг/м2 кровли Рабочий настил 8 кг/м2 кровли 29 кг/м2 плана кровли без обрешетки		Толевый картон 1,1.и2 Фанера 3-мм 1,1 м2 Обрешетка 0,016 м2 (размер листов в зави- симости от размеров файеры) 6 кг/м2 кровли 6,5 кг/м2 плана без обрешетки	Толь — 0,08 рулона на l.w2 кровли Гудрон — 2кг/м2 кровли Вес (добавочный) 4,75 кг'м2 кровли	Гудрон— 2,75 кг/м2 Вес кровли 2,75 кг м2
26 Строят, индустрия, т. VII
включая защит-
ный иасгил на
1 м2 кровли и
на 1 м2 плана
3.	Вес кровли с
обрешеткой
(рабочей) на
1 м2 кровли н ,
иа 1 м2 плана
4.	Стоимость 
(калькуляцией- 1
ная с наклад-
ными расхо-
дам»)
5.	Долговечность
и огнестойкость
37 кг;м- плана кровли
с обрешеткой
5,30 руб/.и2 плана
кровли с обрешеткой
6. Транспорта-
бельность
7. Сырьевая база
и реальность
получения для
строительства
в ближайшие
годы
12—15 лет при тща-
тельном надзоре и по-
краске лаком через каж-
дые 3 года; защищена
от возгорания
Легко перевозится, почти
без тары, без боя; в од-
ном вагоне перевозится
(не считая древесины)
материал на 1030 м2 пла-
на кровли
Заводы изготовляют
материалы в Москве,
Ленинграде, Горьком,
Баку и пр.
Толь фондирован.
Наиболее реальное для
ближайших лет получе-
ние материалов по срав-
нению с остальными
2—1
15 кг<м2 кровли
16 кг'м2 плана с обре-
шеткой
5 Л'г' лт2 плана
2,50 руб/.и2 кровли
с обрешеткой
2,70 руб .и2 плана
с обрешеткой
2,00 руб, .и2 кровли
2,1 руб/.w2 плана
а лет
10—12 лет при по- До 8 лет в зави- 1—2 года
краске кровли гудро- симости от степени
ном через каждые 3 года; поврежденности
несколько менее сгора- кровли. Временно
ема, чем рубероид огнестойки
Легко транспортируется
без тары 2660 кровли
в 1 вагоне
1 завод (Муромская то-
левая фабрика) дает
пропитку до 5 млн. м2
в год. Из них большая
часть пойдет на обслу-
живание Союзстандарт-
жилстроя. Дефицитны
бумага и фанера
Гудрон—не-
фондируемый
материал
402
Продолжение табл. 62,
Конструкция	Толь, 2 слоя, прикле-	Толь, 1 слой	1 Кровельная фанера (пло-j Ремонт старых	Покрытие бе-
и основные	нвается (без гвоздей) к	(без приклейки	ская), в 1 слои приши-, железных кровель тонной крыши	
технические	загрунтованной гудроном	гудронами), с при-	вается к обрешетке, | наклейкой толя	слоем гудрона
показатели	деревянной основе типа ,Л“ с присыпкой песком по толевому лаку	креплением, при- шитым вдоль ската (по швам) теси- нами	расставленной на рас- , (или рубероида). стоянии 25—400 мм 'После загиба фаль- брусок от бруска, толе-' цев и очистки выми гвоздями (30 мм). I кровли от старой Представляет 3-мм фа- )краски наклеивает- неру с четвертым шпо- ся гудроном толь ном не нз дерева, а из № 0 (или рубе- толевого картона, про- 1 роид). В сильно питанную горячими j поврежденных гудронами (улучшенный местах предвари- толь)	, тельно ставятся i — 17»/о до ос (10°—90°) заплатки, /—соот- ! ветствует уклону • существующих I железных кровель	без наклейки бумаги или рубероида. Со- став верхнего слоя бетона— жирно плотный (1: 2 до 1:3) г—от 10 до 20% (от 6 до 12е)
9. Показатели	Рассчитывается рабочий	Рассчитывается на-	При больших толщинах!	
проектирования	настил, стропильные ноги и прогоны	стил на абсолют- ный прогиб, кото- рый не должен быть более 2 мм	файеры и лучшем ее качестве, учитывая ее жесткость, можно увели-, чивать расстояние между брусками	
10. Показатели	Обращается особое вни-	Настилается про-	Прикрепляется в зави-	Гудрон нано-
возведения	мание на сплошное и плотное скрепление двух слоев толя между собой и с защитной палубой	стой раскаткой рулонов. Обра- щать внимание на забивку гвоздей по рейкам, пере- крывающим нахле- станные стыки	симости от размеров листа 2 — 5 гвоздями	сится несколь- кими слоями и должен хорошо залить все от- верстия, неров- ности и шеро- ховатости
И. Показатели эксплоатации	Требует периодического возобновления верхнего покрова — осмолки с по- сыпкой песком		Ходить по кровле не рекомендуется, а в слу- чае необходимое! и— очень осторожно и же- j лагельио но рейкам 1	Нуждается в ежегодно)! прогрунтовкс
403
12. Области и мас-
штаб приме-
нения
13. Сезон выпол-
нения соору-
жения
14. Источник дан-
ных
15. Примечания
Рекомендуется в про-
мышленном строитель-
стве (вспомогательные
сооружения), культурно-
бытовом и жилищном
строительствах
Зимой может быть за-
кончена зат рунтовка
гудроном; весною при-
клеиваются оба слоя
толя
ЦНИПС, Кровлестрой
Рекомендуется
только для вре-
менных (1 — 2 се-
зона) покрытий,
навесов, бараков
и пр. с сохране-
нием возможности
(после разборки
сооружения) по-
вторного исполь-
зования толя и теса
для обшивок,
подшивок и пр.
в виде изоляцион-
ных прокладок
Работа полностью
может быть испол-
нена в зимнее
время
Переключить существую-^
щие заводы можно:
| в 2 месяца — на про-
питку (Москвотоль)
и в несколько дней — на
вклейку фанеры бумагой.
; Применение в большом
масштабе возможно
лишь при условии орга-
низации нового произ-
водства	;
Рекомендуется вместо I
кровельного железа в
облегченном строитель-
стве (III кл.) и в осо-
бенности в сборно-раз-
j борном строительстве
Кровля вполне осуще-
ствима в любое время
года
Рекомендуется
вместо капиталь-
ного ремонта же-
лезной крыши
при условии до-
статочной жест-
кости обрешетки
Рекомендуемся
как временная
мера для по-
крытия жел .-бе-
тонных крыш,
в расчете на
дополнитель-
ное покрытие
их рубероидом
через 1—2 года
В морозе не может
быть осуществима
Кровлестрой
При разборке	Данные от Союзстандарт-	Кровлестрой	Кровлестрой
гвозди выдерги- ваются вместе с	жилстроя и от проф. Алексеева — автора.		ЦНИПС
отрывом тесины,	Применена на построй-	Применено на 2-й	
перекрывающей стык толевых по-	ках Москвотоля в Фи- лях, на сводчатых по-	станции МОГЭС	
лос по скату. При пролетах настила (толщиной 25 леи), превышающих 1 я, снизу подве-	крытиях Шухова-Брода и пр.		-
щипается в сере-
дине пролета
„скрепляющая”
гесииа, связываю-
щая все тесины
в местах наиболь-
ших прогибов
Толевые кровли.
Покрытие толем. Толевые кровли следует
Черт. 623. Двухслойная толевая кровля.
Нимачек из толя luud, 1(у<уу t<o клебемас
ТолебЬи гбозоЪ 25л*
/баздб 75/стг/	\ бросок S0*5P
Черт. 624. Деталь крепления рейки в толевой
кровле.
Черт. 625, 626. Однослойная толевая кровля.
выделить в особую группу
кровель. Толь может быть
уложен в один или же в два
слоя.
При двухслойной толевой
кровле (черт. 623) оба слоя
кладутся на гудроне и верх-
ний кроме того еще посы-
пается песком. Рулоны толя
в обоих слоях лежат перпен-
дикулярно друг другу и кла-
дутся внахлестку с перекры-
тием в 50 мм (черт. 624).
При отсутствии рубероида
хорошо сделанная двухслой-
ная кровля может вполне за-
менить на некоторое время
рубероид.
Однослойная толевая
кровля (черт. 625- 627ифот.
628 и 629). Чаще всего кла-
дется на сплошной деревян-
ной палубе и прикрепляется
пришитыми вдоль ската те-
синами. Толь раскатывается
вдоль ската внахлестку с пе-
рекрытием до 100 мм, об-
служивая исключительно
сооружения временного ха-
рактера; толевые кровли ча-
ще всего применяются в
холодных кровлях (черт.
627).
Кровельно-фанерные по-
крытия. Кровельно - фанер-
ные покрытия весьма хоро-
ши для сборно-разборных
решений временных сара.в,
навесов и пр. Стандартные
размеры кровельной фанеры
пока еще не установлены;
можно указать на существую-
щие размеры листов: малых
(50,0 X 50,0 см), средних
(100X120 см) и больших
(150X200 см). Кровельная
фанера может быть плоской
или волнистой. Волнистый
404
ее профиль более мощен, прочен и лучше
Чем крупнее размеры листов толефанеры,
Стропильная моги
-Треугольнаярейка	ТолеВЬна колпаиек^
г«-------------78,0---------->	т''
980	км''
Сплошная обрешвт.
~ '''-Стропильная нога
способствует стеканию воды,
тем удобнее они в производ-
стве и тем лучшие они дают
темпы в строительстве. Палуба
для толефанерных кровель мо-
жет быть сплошная; для вол-
нистой черёпицы и волнистой
толефанеры следует применять
разреженный рабочий настил.
Кровли временного харак-
тера могут быть покрыты про-
сто горячим слоем гудрона или
железноля (фот. 630 а, б). По-
следний имеет целый ряд недо-
статков, почему рекомендован
быть не может (см. том. IV и V
„Строительные материалы").
Черт. 627. Разрезы однослойной толевой кровли.
Фот. 628. Внешний вид односкатной двой-
ной толевой кровли, осуществленной на
опытных строительствах ЦНИПС.
Фот. 629. Внешний вид толевой кровли по
дерев, своду покрытия павильонов постояв.
Всесоюзн. строит, выставки в Москве.
Фот. 630а. Заливка горячим гудроном
верхней поверхности фибролитовой кров-
ли на опытных участках ЦНИПС.
Фот. 6306. Верхняя поверхность фибро-
литовой кровли иа опытных участках
ЦНИПС — разрез кровли.
405
к*,
о
Сводка i с хи и ко - эко но и и ческ о й оценки кровель.
Таблица 63.
Конструкция и основ-
ные технические показа-
тели
Инсоритовая черепица плоская
Плоские дощечки из нового
строительного материала ин-
сорита, получаемого путем ме-
ханической и термической об-
работки соломенного волокна,
импрегнированного гудроном
а)
Инсоритовая черепица вол-
нистая	|
Укрупненные листы волнистой j
формы из нового строительного
материала инсорита, импрег- I
нированного гудроном	!
б)	'
Фиброфанера плоская двойная
Из листов известково-трепель-
ного фибролита 1X5X0150 см,
импрегнированного гудроном
в)
Черт. 631.

Черт. 632.
Нонструктийная форяа еще <Жпм
чателЬко не устоноИлена
Черт. 633.
1.	Количество строитель-
ных материалов на 1 -и-’
кровли и на 1 м2 плана
2.	Вес кровли без рабочей
обрешетки, но включая
„защитпы|'|“ настил на
1 -и2 кровли и иа 1 м2
плана
3.	Вес кровли с обрешет-
кой (рабочей) на 1
кровли и на 1 м2 плана
4.	Стоимость (калькуля-
ционная с накладными
расходами)
5.	Долговечность и огне-
стойкость
6.	Транспортабельность
Черепица 47 шт/.и2 кровли
Гвозди 100	„	„
Руда или иная минеральная
крошка 3,5 кг кровли
19,5 кг/.и2 кровли
27 кг м2 кровли
4 руб/.и2 кровли (стоимость
в производственном масштабе
еще не проверена)
10—12 лет
В одном вагоне можно пере-
везти материал па 800 л/2 плана
покрытия
Волнистая инсоритовая чере-
пица 1,65 лг'-’/.к2 кровли
Гвозди 20 шт/лг2'.м2 кровли
Руда (минеральная крошка)
4 кг'м2)м2 кровли
14,5 кг'м2 кровли
Фибролит 2 м2[м2 кровли
18 кг'м2 кровли
2,50 руб/лг2 кровли (стоимость
в производственном масштабе
не проверена)
10—12 лет, защищенная от
возгорания
В одном вагоне можно пере-
везти материал на 1100 .и2
плана покрытия
Примерная стоимость 5 руб/.и-
кровли
10—12 лет при возобновлении
окраски гудроном через каждые
3 г. Защищенная от возгорания
7. Сырьевая база н рс,гп>- [
ио; гь получении в бли- J
ж.а iuiite годы строитель- |
ства
8. Вид утеплителя	I
9. Показатели проектиро-
вания
I
10. Показатели возведения
11- Показатели экси.тоата- |
цки	i
12. Область и масштаб при- ;
мснения
Требуются только солома и
। удроны, г. е. материалы не-'
фондированные. В 1932 г. ожн- |
дается производств около!
20 000 ,1Н иа Мытищенском за-1
воде	I
То же, чю для рубероидных
кровель на деревянной основе
Ввиду отсутствия широкого
опыта в применении этих но-
вых кровельных материалов
рекомендуется только для опыт-
ного строительства
Ввиду опытного характера
кровель необходимо особо тща-
тельное выполнение работ
13. Сезон тыполнепия со-
оружении
14. Источник данных
15. Примечания
Рекомендуется в жилищном
малоэтажном строительстве (с
чердаком) и в совколхозном
с гроптельстве
Кровля может быть исполнена
в любое время года
ЦНИПС. сектор строитель-
ных материалов
В дальнейшем должна быть
принята установка на замену
плоской инсоритовон черешшы
у.сиес трудоемкой, более лег-
I- M1 и дешевой волнистой ин-
соретовой черепицей
Требуются только со тома н
гудрон, т. с. материалы пефои-
дироианные. Производство в
промышленном масштабе еше
не налажено
Все ма сериалы нефопдпро-
вчпы. На одном Московском
заводе фибролита можно пе-
реключиться на производство
1 000 000 м- плит
Рекомендуется во всех видах
строительства и особенно в
крупном сельскохозяйствен-
ном строительстве
Кровля может быть исполнена
в любое время года
То же
Инсорнтовая волнистая чере-
пица дает оптимальное реше-
ние кровли с большим уклоном
н следовательно для малых про-
летов при отсутствии специаль-
ных противопожарных требо-
ваний
Рекомендуется в жилых и об-
щественных зданиях и особенно
в сельскохозяйственном строи-
тельстве
РекомендованоВсесоюзным со-
вещанием по новым строитель-
ным материалам при ВСНХ
СССР
В дальнейшей проработке ма-
териала для кровель необхо-
димо принять установку на
замену плоской фиброфанеры
волнистой
Таблица 64.
<1 водка те хи и к о - э ко пом и ч е с к о й оценки кровель.
1 Конструкция и основные тех- нические показатели	Шифер естественный (кровельные слан(ы)	Шифер искусственный этернит (террофазерит)	Волнистая асбофанера «)
	_____	б)	
	'ZLz "ОрмалЬмоА'}' 45*-90*	Разное nnumku	03 > 50|«2?5Х Zl- 70*нормально 30	C_grfS®5s§5§3>*^	'dimyktjmypko far-6C* •	а‘<олс 3C‘
I.	Количество строительных ма- териалов на 1 м2 кровли и на 1 м2 плана 2.	Вес кровли без рабочей обре- шетки, не включая „защит- ный" настил на 1-и2 кровли и па 1 .и2 плана 3.	Вес кровли с обрешеткой (ра- бочей) на 1 м2 кровли и на 1 .и’- плана	Шифер—26 кг ж2 кровли Обрешетка—16 кг/м2 кровли Гвозди—0,05 «г,.и2 кровли 26 кг'м2 кровли 36 кг '.и2 кровли	Этернит—10 плиток (на 1 м2 кровли) Обрешетка—6 «г/л2 кровли Гвозди—0,02 кг/м2 „ 8—12 кг м2 кровли 11—18 кгм2 кровли	Асбофанера—1 лист 1 м2 кровли Обрешетка — 5 кг,‘я2 кровли Гвозди—0,01 м2 кровли 6—12 кг‘:м2 кровли 12—16 кг;‘м2 кровли
4. Стоимость (калькуляционная с накладными расходами)	5,50 руб .ч- кровли	3,90 руб,.и2 кровли	3,20 руб'.ч2 кровли
5. Долговечность и огнестой- кость	Долговечность покрытия определяется сохранно- стью гвозде;! и обре- шетки; сам шифер в за- висимости от качества 1	служит	десятки лет. L Кровельный материал ис- ।	сгораем	20 лет Кровля огпесюйкая	20 лег Кровля огнестойкая
6.	Транспортабельность
7.	Сырьевая база и реальность
получения для строитель-
ства ближайших лет
8.	Вид у тепли геля
9.	Показатель проектирования
10.	Показатель возведения
11.	Показа гели
12.	Область и
пения
эксплоагащш
масштаб прнме-
В крутых кровлях ман-
сардного типа
К’. Сезон выполнения соору-
жений	j
14. Источник данных	j
В одном вагоне вмещается
кровельного материала
на 700 Al2 кровли
Ввиду неналаженности до-
бычи и транспортных
затруднении естествен-
ный шифер пока имеет
только местное значение
В одном вагоне вмещается
кровельного материала
на 1545 м2 кровли
Брянск, Сев. Кавказ, Урал
и пр.
Этернит фондирован.
Медные кламмеры остро-
дефицитны, но могуг
быть заменены оцинко-
ванным железом
Л у чше-плит и. органический
фибролит, арборит п т. д.
В любое время года
ЦНИПС
Реечная обрешетка может
быть заменена сплошной
при малых уклонах и
плохом качестве этернита
Этернит требует осторожн.
и бережн. обращен., так
как хрупок и ломок. Уста-
новка ветровых затяжек
обязательна
Не рекоменд ходить по мок-
рой пли обледеневш. этер-
нитов. кровле
Рекоменд. для применении
в покрыт, жилнщно-город.
и поселков, строит, вместо
железа при повыш. требов.
пожарной безопасности
В любое время года
ЦНИПС
В одном вагоне вмещается
кровельного материала
I и т 1800 л2 кровли
; Ввиду неналаженности произ-
водства применение в строи-
тельстве ограничено.Вдаль-
пейшем асбофанера должна
заменить этернит и полу-
чить широкое применение
в покрытиях с повышен-
ными требованиями пожар-
ной безопасности
Большая жесткость асбоф;.-
i фанеры позволяет увели-
। чптьрасстояние между бру -
' скамн рабочей обрешетки
I Необходимо кроме пришивки
I по верху гвоздями заще-
мить снизу специальными
I кламмерами во избежание
! отрыва ветром
j То же, что и для этернита
I
j
!
I
409
Примечание. В дальнейшем планировании промышленности огнестойких асбоцементных кровельных материалов
необходимо принять установку на укрупнение элементов и снижение трудоемкости ирасхода материалов, т. с, необходимо
перейти к волнистым асбофанерным листам больших размеров.
Покрытия инсоритовой черепицей и фиброфанерой.
Как инсоритовая черепица (плоская и волнистая), так и плоская двой-
ная фиброфанера являются в настоящее время новыми типами кровель.
Инсоритовая черепица. Значительные достоинства инсоритовой черепицы
(малый вес, удобство в работе, низкая стоимость, легкая транспортабель-
ность) делают эти типы кровель весьма рациональными для ближайших
лет строительства. Проектирование и возведение их необходимо рассматри-
вать с точки зрения опытного строительства.
Фиброфанера. Двойная плоская фиброфанера дает очень прочный и
надежный кровельно-изоляционный покров. При средних своих толщинах
она дает полутеплое решение. Хотя размеры листов еще не установлены,
но надо полагать, что средние размеры будут наиболее приемлемыми. Эгп
новые кровельные материалы требуют деревянной основы в виде реечного
рабочего настила.
Рассмотренные варианты должны применяться главным образом во вре-
менных сооружениях; для капитальных сооружений промышленного, граж-
данского и сельскохозяйственного назначения они могут быть рекомендованы
только после массового испытания их на практике.
Кровли из естественного шифера и этернита.
Размеры пластинок шифера. Кровли из естественного шифера являются
одними из наиболее древних; их долговечность весьма значительна и опре-
деляется главным образом сохранностью гвоздей, палубы и пр. Кровельный
сланец употребляется в виде небольших пластинок размером 20X20;
30X30; 40X40 и 50X50 см.
Способы прикрепления. Прикреплять плитки шифера можно гвоздями,
проволокой, кламмерами п т. д. Самым хорошим способом крепления следу-
ет признать гвозди, причем в пластинках необходимо просверливать специ-
альные отверстия, чтобы избежать слишком большой поломки их гвоздями
при непосредственной забивке.
Палуба. При средних уклонах шиферной кровли палуба может быть
сплошной; более крутые шиферные кровли могут опираться на реечный
рабочий настил. Лучше делать двухслойное покрытие, так как ввиду хруп-
кости пластинок однослойное покрытие требует периодического возобновле-
ния поломанных плиток.
Недостатки этих кровель привели к изобретению этернитовых плиток,
а темпы социалистического строительства настоящего времени требуют
перехода к кровлям из волнистого асбошифера.
Этернитовые кровли. Этернитовые кровли являются основными при
средних уклонах крыши. Этернитовые плитки бывают разного фасона (см.
тт. VI и V „Строительные материалы"), но основной тип указан на черт, 634.
Каждая плитка прикрепляется по краям двумя оцинкованными гвоздями. Во
избежание подъема свободного конца этернитовой пластинки последняя
крепится специальной ветровой задержкой, головка которой заходит в щель
между соседними нижележащими плиткам)!, а пестик продевается через спе-
циальное отверстие в свободном конце накладываемой пластинки и затем
загибается.
410
Черт. 634. Основное решение этернитовой кровли.
Фот. 635. Общий вид работ по произ-
водству этернитовой кровли по реечно-
му основанию.
Фот. 636. Пришивка оцинкованными
гвоздями этернитовых плиток.
Палуба под этернитовую кровлю делается сплошной и разреженной
(фот. 636—638). Сплошная деревянная палуба более рациональна при малых
уклонах этернитовой кровли, а разреженная реечная—при больших уклонах.
411
Для обработки разного рода карнизов, бортиков, примыканий, коньков
и прочих деталей употребляются разного рода специальные фасонные части
плиток.
Желоба, водосливы и спуски лучше обрабатывать оцинкованным железом.
Возведение этернитовой кровли довольно трудоемкий процесс.
Применение волнистой асбофанеры значительно облегчает и
ускоряет покрытие больших площадей (черт. 639).
Неналаженность массового производства волнистой асбофанеры—одна
из причин медленного ее распространения в нашей строительной практике.
Листы асбофанеры имеют большие размеры 1570X1100 мм и благодаря
волнистости при толщине в 5—6 мм имеют значительную собственную
жесткость. Как правило, волнистая асбофанера требует реечного разрежен-
ного настила, который крепится к стропильным ногам гвоздями. Примене-
ние больших листов плоской асбофанеры в конструктивном отношении
менее рационально, нежели волнистой, да и в перевозке такие листы дают
значительный процент боя.
Фот. 637. Установка ветровой задерж-
ки в щель между этернитовыми плит-
ками .
Фот. 638. Загиб свободного конца вет-
ровой задержки.
Асбофанерные листы пришиваются к палубе оцинкованными гвоздями
внахлестку с перекрытием на 150—200 мм. Нижние части листа прикреп-
ляются помощью кламмеров. Не исключена возможность применения для более
ответственных кровель шурупов, под шляпки которых подкладываются
круглые свинцовые шайбочки.
Детали карниза и конька этой кровли указаны на чертеже.
Рассмотренные типы кровель относятся к так называемым легким камен-
ным кровлям. Значительная хрупкость шифера и несколько меньшая этер-
нита, плоской и волнистой асбофанеры требуют бдительного эксплоатаци-
онного надзора, осторожной ходьбы, моментальной замены треснувших и
поломанных плиток. В настоящее время эти кровли возводятся не только
на юге, но и в средних и даже в северных районах СССР. И, как показала
практика последних лет, этернит хорошо противостоит влиянию морозов,
снега, периодическому оттаиванию и замораживанию в мокром состоянии.
Черепичные кровли.
Черепичные кровли—большая группа по разнообразию видов черепицы,
создающей водоизоляционный покров. В прежние времена черепица была
широко распространена в покрытиях капитальных сооружений, однако
сейчас масштабы ее применения значительно сокращены вследствие:
412
I) чрезмерного собственного веса—60—80—120 кг'-м- и 2) необходимости
значительного уклона кровель (более 30°), почему черепичные кровли тре-
буют тяжелых конструкций для покрытий со значительным подъемом.
Черепица. По своей форме черепица может быть желобчатой, плос-
кожелобчатой и плоской. Типичный представитель желобчатой
формы—татарский тип (черт. 640)—широко распространен на юге в
СССР, особенно в Крыму и на Кавказе. Полукруглая желобчатая черепица
свободно кладется на палубу, которую лучше делать не сплошной, а рееч-
ной и таким образом, чтобы каждая черепица лежала на двух рейках вдоль
 iacbiHko
плямеры из оцинкобанно
га железа .
Огнезащитная.
глино - сфагновая
смазка
изаляцион бумага
осбжфа ГАс6офанернЬ1и лист
Рабочий реечнУни
— .частил
Прогон-
Утепленное
гнездо для
фермЬ/
Черт. 639. Основное решение кровли из волнистой асбофанеры.
Pc эочай настил-
бтропилЬн нога
Ьакуля
изаляцион
бумага
Штукатурка Z
^изоляциан би 
наго
УболобислибиЗ
оцинкована железе].
железо-бетонною
J корнизнбе плитки


своей оси. Благодаря отсутствию шипа она держится на обрешетке лишь
силой трения и обслуживает поэтому малые уклоны. Кровля имеет значи-
тельный собственный вес—120 кг/м\ потому что накладывание черепицы
друг на друга производится с большими зазорами и обильной смазкой из-
вестковым раствором1. Более сложную форму представляет собой вогнуто-
выпуклая черепица голландского типа, имеющая у нас в
Союзе весьма малое распространение. К желобчатой черепице можно
отнести и плоско желобчатую римскую черепицу. Она более устой-
1 На юге татарскую черепицу кладут на специальную глиняную подготовку.
413
чива и кроме трения держится еще заклиниванием отдельных черепиц
(черт. 641).
Особенностью этих типов черепицы является укладка последующих
рядов ее в обратном направлении по отношению к предыдущим, т. е.
с поворотом их на 180°.
Плоскожелобчатая форма черепицы наиболее рациональна в конструк-
тивном отношении.
Основные формы плоскожелобчатой черепицы—ленточная фальцевая
черепица и цементно-песочная (черт-. 642, 643).
Черт. 641. Кровля из плоской желобчатой черепицы.
Укладка черепичной кровли. Все эти виды черепицы кладутся (как
правило) на реечный рабочий настил, опирающийся на стропильные ноги.
Для удержания черепицы от сползания с настила с одной стороны они
имеют упоры, которые придают ей устойчивость. Укладку плоскожелобча-
той черепицы производят в один слой внахлестку как по скату кровли,
так и поперек ее. В целях более прочного прикрепления черепицы к рабо-
чему настилу марсельская гончарная черепица имеет в нижней своей части
ушко с отверстием в 3 мм, через которое продевается вязальная проволока.
414
Один конец проволоки прикрепляется к ушку, а другой за головку гвоздм
0 1,5—2,5 мм, на 45—60 мм забиваемого в обрешетку.
В черепичных кровлях следует уделять особое внимание обработке
карнизов, ендов и коньков. Карнизы желательно, а ендовы обяза-
тельно обделывать железом, причем особенно рекомендуется оцинкован-
ным (черт. 644, 645, 646). Конек перекрывается специальной формы-
черепицей—коньковой черепицей. Последняя должна класться на хорошем
растворе — цементном или известковом.
---25.0—
Черт. 643. Кровля из фальцевой черепицы.
Черепичные кровли являются весьма долговечными и огнестойкими;
надежная, продолжительная работа их определяется сохранностью несущих
их деревянных конструкций. За ними на ближайшие годы остается область
капитального местного сельскохозяйственного строительства.
Черепичные кровли применяются в холодных покрытиях. В случае, если
необходимо сделать теплое покрытие, то не исключается возможность под-
шивки плитного утеплителя к стропильным ногам. В остальных случаях при-
ходится мириться с наличием чердака и делать теплый подвесной потолок.
415
Железные, деревянные и прочие кровли.
Железные кровли. Железные кровли до мировой войны были очень рас-
пространены, но их следует считать мало экономичными вследствие значи-
тельного веса, частого ремонта, недолговечности, нерациональности расхо-
дования металла и холодности кровли.
При современных условиях строительства СССР применение железных
кровель значительно ограничено.
Черт. 644. Конструкция свободного карниза черепичной кровли с железным
водоотливом.
Черт. 645. Конструкция ендовы при Черт. 646. Конструкция карнизного
^черепичных кровлях.	разжелобка черепичных кровель.
Железные кровли могут быть:
1)	из обыкновенного кровельного железа;
2)	из оцинкованного кровельного железа;
3)	из волнистого кровельного железа;
4)	из оцинкованной железной черепицы.
Наиболее распространенным является обыкновенное кровельное железо
(черт. 648). Железные листы имеют размер 710—1420 мм.
416
Таблица 651
Размер листа в мм	Вес листа в кг	Толщина листа в мм	Число листов в 1	пачке
1420 X 710	6,00	0,79	'	1	12 — 13
1420 X 710	5,50	0,73	14-15
1420X710	5,00	0,66	16—17
1420X710	4,50	0,59	18 — 19
1420 X 710	4,00	0,53	20 — 21
142оХ7Ю	3,50	0,46	22 - 23
1420 X 710	3,25	0,43	24 — 25
На 1 м'2 кровли идет 1,14 м'2 кровельного железа; пачка железных лис-
тов весит 80 кг.
Заготовка железных листов состоит в отгибе краев для фальцев и в
прогрунтовке олифой (черт. 049 а, б, в, г, стр. 420).
Нормальное кровельное железо кладется на реечный рабочий настил.
Делать теплую железную кровлю без прокладки изоляционной бумаги в
потолочно-отделочном слое нерационально (черт. 649 д). В про-
тивном случае необходимо осуществить усиленный наружный холод-
ный продух и конечно лучше применить плитный утеплитель. Железные
кровли чаще всего устраиваются с наружным водоотводом (черт. 650).
Водосливы, желоба, лотки, воронки и водосточные трубы являются его
•основными элементами; конечно эти второстепенные обслуживающие части
.лучше всего делать из железа как для основных железных кровель, так и
для других типов—этернитовых, черепичных и пр. (черт. 650, стр. 420).
‘Однако неудовлетворительное конструктивное оформление железной кровли
вообще, плохая работа в период эксплоатации в зимнее и в весеннее время,
необходимость осуществления периодической окраски и самое основное—
.дефицитность в настоящее время железа требуют от строителей приме-
нения железа в кровельных конструкциях в наивозможнейшем минимуме.
Применение железных кровель должно обусловливаться только жесткими
требованиями технологического процесса.
Кровли из оцинкованного железа лучше применять не в виде цельно-
фальцевого покрова, а в форме оцинкованной железной черепицы или
листов в простую нахлестку.
Значительный интерес в конструктивном отношении представляет собой
волнистое железо. Последнее как кровельный материал для разного рода
холодных складов и пакгаузов, широко применяется в железнодорожном и
портовом строительстве, однако общий дефицит металла ограничил приме-
нение железа и в этих областях. Необходимо заметить, что для строитель-
ства ближайших лет металлические кровли вообще могут быть рекомен-
дованы только в случаях, требующих обязательно подобного покрытия.
Деревянные кровли. Наиболее важными представителями деревянных
кровель являются: 1) тесовая, 2) гонтовая, 3) щепяная, 4) драночная.
Все деревянные кровли весьма огнеопасны и поскольку они подверже-
ны периодическому действию тепла, воздуха и воды, быстро изнашиваются
и ветшают.
Тесовая Кровля. Отдельные тесины могут класться перпендикулярно конь-
ку или же вдоль конька. Первый способ более удобен, так как получаются
27 Строит, индустрия, т. VIL	4J7
418
Таблица 66.
С в
д к а технико-экономической оценки кровель.
Металлические кровли
Д с р е в я н н ы е
Конструкция н основные
технические показатели
Кровельное железо с
покраской масляной
краской
1) Тесовая кровля
О)	19-25
’9-25
К р О в л и
2) Драночная (щепя-
ная) кровля
жС\та
19-25
11,9-2 5
-ictrt
зо’-эо’
Черт. 647.
L 60^.-120%
ЗО'-5(Г
Черт. 648.
I.	Количество строительных ма-
териалов на 1 м2 кровли
н на 1 м2 плана
2.	Вес кровли без рабочей об-
решетки, но включая „за-
щитный" настил на 1 м2
кровли и на 1 м2 плана
3.	Вес кровли с обрешеткой
(рабочей) на 1 м2 кровли
и на 1 м2 плана
4. Стоимость (калькуляционная
с накладными расходами)
5. Долговечность и огнестой-
кость
6. Транспортабельность
5,3 кг железа 1 .и'-	Доски	(25 мм толщ.) 1,5 .и2 (на 1 м2	Для уменьшения
кровли	кровли).	Гвозди 0,3 кг’м2	трудоемкости сборки покрытия, „щепян 1я“ кровля может быть решена в виде щи- тов по проекту Сред- неволжского ин-та сооружений
12 кг/.ч3 плана	20-25	кг/м2 плана	Для уменьшения расхода металла ще- па (в подсушенном виде) плотно загоня-
3,4 руб./.и2 плана	22,5 руб/л(2 плана		ется в пазы боковых брусков, служащих вспомогательными
15—20 лет при по- краске через каждые 3—4 года. Невозгорае- мая кровля	До 10 кровля	лет без консервации. Сгораемая	стропилами. Вода стекает по желобу, образуемому изогнутой (естест- венной) формой ще- пы.

7. Сырьевая база и реальность
получения в Москве в
1932 г.
8. Область н масштаб примене-
ния в течение ближайших
лет
9.	Сезон выполнения сооруже-
ний
10.	Источник данных
11	Примечания
Ввиду острой дефи-
цитности железа и оли-
фы не может быть
рекомендована в мас-
совом строительстве
(только в виде обо-
снованного исключе-
ния)
Применение дерева в виде ограждения
вообще нецелесообразно ввиду усуш-
ки н разбухания, его пожарной опас-
ности, недолговечности и возможности
нарушения гидроизоляции.
Ввиду дефицитности кровельных и
других материалов применение тесо-
вых кровель можно рекомендовать во
временных и вспомогательных покры-
тиях навесов, сараев, бараков и пр.
с обязательным условием, что после
разборки временного сооружения ма-
териал должен быть использован для
подшивок, обшивок и пр.
Предпосылкой для
экономичности реше-
ния является нали-
чие обрезков бре-
вен или брусьев дли-
ною 400 -450 лг.и.
Нож (струг) не-
сложен и легко мо-
жет быт механизиро-
ван.
Срсдисволжский ин-т
сооружений
Решение опасно в
пожарном отношении;
до сих пор еще не
удалось найти спосо-
бов уменьшения это й
опасности
желобки, по которым вода очень быстро стекает. Каждая верхняя тесина
прибивается в нескольких местах парными гвоздями таким образом, чтобы
была обеспечена возможность свободного расширения.
Черт. 649. Нормальное решение железной кровли.
Укладка тесин вдоль ската кровли не рекомендуется, так как даже при
большом уклоне вода стекает плохо благодаря тому, что движется попе-
рек годичных слоев и легко задерживается в разного рода углублениях.
Черт. 650. Железная ворэнка наружного водо-
отлива.
Тесовые кровли устраива-
ют для разного рода вре-
менных сооружений с 1—2 -
3-летним эксплоатационным
сроком. Древесина за такой
короткий срок не попортит-
ся, а только обветшает с
наружной стороны и может
быть с успехом пущена в дело.
Драночная кровля. Дра-
ночные кровли из лущеной
или колотой драницы ввиду
своей дешевизны и простоты
заготовки нашли широкое
применение в строительстве
временных сооружений. При-
крепление драницы происхо-
дит помощью специальных драночных гвоздей. Драницы укладываются внахле-
стку в 3—4 слоя с перекрытием продольных' швов (черт. 651). В местах
420
с сильными и продолжительными ветрами каждый слой драницы скрепляет-
ся продольно вытянутой проволокой, схваченной гвоздями через 15—
20 см.
Черт. 651. Основная конструкция драничной кровли.
Гонтовые кровли. Гонтовые кровли применяются с каждым годом все ре-
же и реже .(черт. 652). ГоНт изготовляется и.з отдельных кусков бревен, раскалы-
ваемых в радиальном направлении с обрезкой сердцевины в узкой части и
с выборкой шпунта' в более широкой.
Черт. 652. Конструкция гонтовой кровли.
Гонтовые кровли укладываются обыкновенно по реечному рабочему нас-
тилу в два слоя в серединную нахлестку в обоих направлениях и приши-
ваются гвоздями. Гонтовые кровли употребляются в северных частях СССР.
Соломенные кровли. Соломенные кровли (черт. 653) весьма огнеопасны
и ненадежны, а поэтому применяются исключительно в сельскохозяйственном
строительстве. В качестве основного материала идет главным образом ржа-
ная солома. Хорошо высушенные пучки соломы стягиваются соломенным
421
жгутом и прикрепляются к рабочим жердям. Соломенные кровли могуг бьиь
уложены или по типу А или по типу Б.
Глино-соломенные кровли. Глино-соломенные кровли (черт. 654) пред-
капитального сельскохозяйст-
ставляют значительный интерес именно для
венного строительства.
Большая огнеопасность
и ненадежность про-
стых соломенных кро-
вель могут быть значи-
тельно снижены выма-
чиванием соломенных
пучков в жирном гли-
няном растворе. Глина
скрепляет отдельные со-
ломинки и создает бо-
лее плотную гладкую
поверхность самой
кровли.
Для вымачивания со-
ломы в глиняном ра-
Черт. 653. Нормальное решение соломенной, кровли, створе:
1)	делают 3 ямы
вблизи постройки, размеры ям от 1,75 до 2,25 м длиной; 0,75 м шириной
и 0,5 м глубиной;
2)	в яму забрасывают около 0,05 м, добавляется вода 70—80 л и раз-
мешивается до состояния равномерной густоты; после этого вновь забра-
сывают глину и льют воду и т. д.;
Годен для глиносолом
крЬнии желателен - j В
СоломеннЬ/е
пучки
СВеиииВающиеся	При жердях диа-
карнизом стропилЬнб/е метр до 6 см расе 
ноги	тоянмежду жер-
дями 15-20СЛ
Глиняная смазка ВЬроВненная
Веслом
Глиняная смазка ВЬ/ро В -
ненная граблями
'абочие
рейки из
жердей
Черт. 654. Нормальное решение глино-соломенной кровли.
3)	на дно ям, предназначенных для укладки пучков, настилают неболь-
шой слой соломы (2 и 3 ямы);
4)	в первую яму закидывают приготовленные снопики (8—10 шт.) и по-
гружают в раствор;
422
5) когда пучки намокнут, вынимают их вилами и укладывают во вто-
рую или третью ямы. Проделывается это до тех пор, пока ямы не напол-
нятся; каждые 2 ряда (взаимно перпендикулярных рядов) промываются рас-
твором глины около 70 л; сверху снопиков кладется тяжесть, и яма засы-
пается землей (на 2—3 дня, а затем берут их и употребляют в дело).
Вес глино-соло.менной кровли в сыром виде около‘70 кг на 1 .и2.
После высыхания вес доходит до 50 кг. Толщина глино-соломенной кров-
ли от 10 до 15 см.
На 1 л/2 идет от 14 до 20 кг соломы.
ЛИТЕРАТУРА.
1.	Б р у д н я к А. Б., К вопросу об устройстве водопусков в зданиях. Ленин-
градское отд. ВИС. Бюллетень № 17, декабрь 1931 г.
2.	Давид Л., Современные кровли. Гостехиздат. Москва 1929 г.
3.	Мельников И. П., Бараки из толя, шведской папки и картона. С.-Пе-
тербург 1879 г.
4.	Гусев А. М., Кровельные работы. Издание автора. Москва 1928 г.
5.	Карлсен Г. Г., Деревянные конструкции. Сообщение (стр. И—29). Гос-
гехиздат, Москва 1930 г.
6.	Цветаев В. Д, Современная фабрично-заводская архитектура (стр. 248—279).
7.	Цвиигмаи Г. А., Деревянные конструкции в капитальном строительстве
СССР. Технический отчет. Госстройиздат. Москва 1932 г.
8.	Стандарты. Издание ИННОРС.
Инж. Цвингман Г. А.
ПОДВЕСНЫЕ ПОТОЛКИ.
Если необходимо при средних и больших пролетах покрытия получить
чистую и гладкую потолочную поверхность, то устраивают так называемые
подвесные потолки.
Чердак. Нормальный тип теплой кровли как бы’ раздвигается; водоизоля-
ционный покров, поддерживаемый своими подготовительным и рабочим
слоями, опирается на верхние узлы несущих конструкций; утепляющий по-
толочно-отделочный и (второй) несущий слои подвешиваются к нижним уз-
лам несущих конструкций. Пространство, заключенное в габаритах несу-
щих- конструкций, ограниченное сверху холодной кровлей, а снизу теплым
подвесным потолком, носит название чердака.'
Сооружения промышленного
назначения, как правило, не имеют
чердачного помещения, и несущие
конструкции покрытия остаются
снизу совершенно открытые (черт.
655).
Чердачные помещения плохо ис-
пользуются, требуют усиленного
эксплоатационного надзора и весь-
ма опасны в пожарном отноше-
нии.
В лучшем случае чердаки могут
быть использованы для проклад-
ки вентиляционных коробов и
установки соответствующего вентиляционного оборудования.
Во всех случаях, если нет необходимости устройства подвесного потолка,
желательно оставлять снизу несущие конструкции открытыми.
Подшивка подвесного потолка. Несущая подшивка подвесного потолка
обычно подшивается к нижним граням ребровых досок, которые могуг
быть прикреплены непосредственно к нижнему поясу балок, ферм и т. д.,
или же может быть также подшита к ребровым доскам, которые опирают-
ся на подвесной прогон, прикрепленный к узлам нижнего пояса несущей
конструкции.
Сложными вопросами при этом являются укрепления прогонов к узлам,
ребровых досок к прогонам, подшивка к ребровым доскам и т. д. Отдель-
ные конструктивные детали изображены на черт. 656—661.
В целях придания подвесным потолкам большей легкости основным ма-
териалом необходимо признать дерево.
424
Следует обращать особое внимание на установление размера строитель-
ного подъема, который компенсировал бы возможное провисание конструк-
ций.
Величину этого строительного подъема можно рекомендовать в пределах
от 1/100 до 1/.2!i0 пролета.
В целях избежания появления в подшивке трещин необходимо оставлять
между тесинами подшивки зазор.
Металлические
пода?с*и
Фот. 657. Подвеска к балке ребро-
вой доски помощью хомута из поло-
сового железа.
Черт. 656. Укрепление ребровых до-
сок и подшивка подвесных потолков.
Черт. 658. Конструктивная деталь подвес-
ного потолка в покрытии с балками двутав-
рового сечения иа гвоздях (строительство
Электрогородка).^
Черт. 659. Подвесной потолок в
перекрытии треугольных ферм с
нисходящей решеткой и металли-
ческими стойками.
Расстояние между ребровыми досками назначается в зависимости от ма-
териала, идущего на подшивку. Подшивкой могут служить тес, полутес,
горбыли, фанера, бакуля и пр. Сплошная обшивка из теса тяжела и
неэкономична.
425
Поэтому фанера, покрытая снизу огнестойкой краской и подшитая к
ребровым доскам через 400 -500 мм, даже при применении засыпки дает
/орошее решение.
Подшивка бакулей тоже может быть рекомендована, но здесь несколько
затруднено нанесение слоя штукатурки.
В качестве утеплителя можно рекомендовать в первую очередь плитные
утеплители, но рассыпной утеплитель (сфагнум) может иметь применение
яри нанесении сверху глиняно-известковой смазки и устройства пожарных
зон засыпкой пемзы или шлака.
Черт. 660. Конструктивные детали
иижнего подвесного потолка.
Черт. 661. Подвесной потолок в
покрытии из сегментных ферм.
Во влажных помещениях, если не применяется фанерная подшивка, необ-
ходима прокладка под штукатурку изоляционного слоя, который не давал
бы возможности конденсироваться водяным парам в утеплителе и деревян-
ных рабочих элементах покрытия.
Основным скрепляющим элементом в этих конструкциях являются гвозди,
причем во многих случаях гвозди работают на выдергивание.
Поэтому в тяжелых конструкциях в более важных и ответственных слу-
чаях и равно при больших динамических сотрясениях внутри помещения не-
обходимо произвести соответствующий контрольный расчет прочности под-
весного потолка.
Инж. Гусев Н. Л4.
ВЕРХНИЙ СВЕТ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЗДАНИЙ.
Фонари промышленных зданий.
Одноэтажные промышленные здания, образованные из типовой габа-
ритной ячейки, развитой по обоим измерениям здания в плане, получили
в последнее время в нашем строительстве широкое распространение.
Производственный, экономический и санитарно-гигиенический анализы
указанного типа зданий устанавливают ряд определенных их преимуществ:
1) сокращение стоимости 1 м3 здания (на 25—30° 0);
2)	лучшие санитарно - гигиенические условия (световой н тепловой
режимы);
3)	хорошие условия для конвейеризации и поточности производства;
4)	возможность легкого расширения цехов;
5)	возможность широкой и легкой стандартизации и индустриализации
их возведения.
Одна из существеннейших характеристик этого типа промышленных
зданий--большая протяженность его по обоим направлениям.
В этом случае задача организации рационального внутреннего режима
(светового, воздушного и теплового) разрешается умелым выбором и орга-
низацией типа покрытий.
Типы покрытий: 1) покрытия со световыми проемами, составляющими как
бы часть покрытия (шеды, понд), и 2) покрытия с самостоятельными, мало
связанными с несущими конструкциями надстройками-фонарями (монитор,
буало, двускатные фонари).
Условия выбора покрытий. Условия, определяющие правильный выбор
и проектирование системы световых проемов, сводятся к следующим четы-
рем группам (табл. 67):
1)	светотехнические условия;
2)	теплотехнические и вентиляционные условия;
3)	эксплоатационные требования;
4)	конструктивные требования.
Светотехнические условия ’.
Элементы здания, влияющие на освещенность. Анализ основного све-
тотехнического фактора обусловливается изучением и учетом следующих
его элементов:
1)	площади остекления;
2)	наклона остекленных поверхностей;
1 См. том VI, „Светотехника".
427
Ориентире во чная характеристика
Тип
фонаря
Геоме-
трическая
схема
фонаря
Геометрическая схема покрытия
Интенсивность
освещения
Зпрэдс/Язнаи ^а^радлении расстояния между епанчами 5-12 м
Обсячксесоот-ющения	\>\С
4’-1CO-OiJC/. Л-025-04г15 L-b-IAtm
Наилуишее соотношение Ct'ZA^-^'-JjnpoopmoL 1прчр-онаре
о натром г-.£;~ лте/
S продалсжам наградРвнии чр-ежне, 'С.-с-э Ь-'2 м
ОдОтнОм соотношения /У-035~0502
0-040-050/ , Л.025-0400./«10-240Ж
ЛМ340-075z
0-025*040/
I • 5-Ол»
с-ОдО-ОТОлГ
Малая интен-
сивность осве-
щения при"нор-
мальи. % остек-
ления
।
1 Хорошая при
I указанных соот-
! ношениях раз-
меров фонаря
Наибольшая
из всех систем
фонарей при
прочих равных
условиях
t-» __
Впродольном нопраОпении
колоннЬ/черюЬЪм
Z-5-ПО*,,*040-
-075/,0-070 "О 90/
>nyw«.A
LO-б зависимости ат угла наибольшего солнцестояния l
Ртмео&Ниа
ежределяются
(осотами но
аэрацию
X
Хорошая при
указанн. соот-
ношеи. разме-
ров фонаря
Удовлетворит,
при указанных
соотношениях
размеров фонаря
Хорошая при
указанных соот-
ношениях раз-
меров фонаря
Хорошая в
части „Ь“ удов-
летвор. в части
»а“
Тоже
428
Таблица 67,
применяемых типов фонарей.
	Равномерность освещения	Инсоляция	Естественная вентиляция	Условия эксплоат.
				Загрязнения 
	Хорошая равно- мерность освеще- ния: е,ПаХ	19	15	Незнач. по врем, при ориентации остекления иа се- вер и юг.	Удовлетворительная в нешироких зданиях при ориентации фонарей по господствующ. ветрам. Вытяжная	Загрязнение от- носит. иезьачит. особенно в цехах с небольшим коли- чеством выделяю- щейся пыли и газов
	— 1,^— 1,0 cmin			
	Удовлетворит. 6тах	, е	о п	.Может быть крат- коврем. при ори- еит. остеклении на север и юг	Удовлетворительная при сравнительно неширок, зданиях (60 — 80 м) и правнльн. ориентиров, фонарей по господств, ветрам; главным образом вытяжная	Несколько боль- ше загрязнение особенно в произ- водствах. связан- ных с выделением пыли и газа
	— 1,5 —3,0 cmin			
	Удовлетворит  при располож. фо- нарей в каждом пролете и достаточ- ной высоте Н	Сильная и про- должит., особенно в южной полосе СССР	При указанном типе фонаря естеств. венти- ляция отсутствует	Быстрое и зпачи- тельн. даже в цехах с малым выделе- нием пыли и газов
	То же	То же в несколь- ко меньшей сте- пени, чем в преды- дущем случае	Удовлетворит, в неши- роких зданиях. Употреб. для целей аэрации в соче- тании с „Пондом"	См. „Монитор"
	Хорошая етаХ	19	15	Прй ориентир, на север или се- веро-восток инсо- ляция отсутствует	Удовлетворит, в неши- роких зданиях при пра- вильной ориентации фо- нарей по господ, ветрам	Благодаря вер- тикалью остеклен загрязнение незна- чительно
	е  —1.2--1,5 ПИП			
	Хорошая р -— = 1,3-1,7 р	7 cmin	То же	То же	Загрязнение бы- строе и интенсив- ное особенно в по- мещении с выде- лен. пыли и газов.
	Удовлетворитель- ная при правиль- ном соотношении г[ и h То же	Значит, при ори- ентир. фонарей только по услов. аэрации Весьма значитель- ная при ориента- ции фонарей по услов. аэрации	Хорошая при правиль- но выбр. соотнош. и пра- вильно ориентир, по гос- подствующ. ветрам Тоже	Быстроеизначит. вследствие интенс. движ. испорч. воз- духа нз помещения через фонарь То же
429
№	Тип фонаря	У с		л 0	в^ и я Теплопотери	Э К С П Л 0	
		Очистка 1 остеклен.	Открыв, переплет		Снеговые заносы	
	1	Удобная, не' Осуществляется		Значит, в ви-	Профиль покры-	
		требующая осо	-'Удобно и просто	ду увелич. по-	тия мало благопри-	
	• о	бых приспособ	[по типу обыкно-	верхн. остекле-	ятен при снеговых	
1	§	лений	|венных оконных	ния и значит.	заносах	
	( £		;переплетов	поверхн. ,,а“ с		
			i	повышен, коэф, теплопроводно- сти при внутр, отводе воды		
	i	Удобная, сна	Устройство двой-	Уменьшаются	Снегонакоплеи.	
		ружи при оди	ных открыв, пере-	сравнительно чс	при распол. фона-	
	о	нарн. и затруд	шлет. весьма слож-	1 типом вслед-	рей вдоль господст.	
		нительная при!ноизатр.Устр.дву.х		ствие уменьше-	ветр. незначит. При	
	X о	двойном остек-	'стекл. в 1 перепл •	ния части ра“	проч. равн. услов	
	S	лении; требует-	[возможно. При од-		профиль предпочт.	
		ся устройство.ном остекл. реком. люлек, тележек'череп.методостекл.			по сравн. с „Буа- ло“ и „Шедами“	
		Очистка за-	Как правило, не	Наибольшие	Неблагоприятны	
	5'—	труднит.» осо-	осуществл. вслед-	из всех систем	ввиду возможных	
	X	бенно при двой-	'ствие конструкт, и	фонарей при	заносов самих фо-	
	® °-	ном остеклении.	экспл затруднений	внутр, водоспу-	парен	
	ж	Осуществ.срав-		сках		
		ннт. легко при				
	m ЕЗ	налич. спец.|				
3	*-	устройств (те- лежки)				
	1 f*	См. „Моии-	Легко осуществ.	См. „Мони-	См. „Монитор"	
	gx	тор"	при одинарн.остек-	тор“		
	'S-е-		лении в виде чере-			
	О “		пичн. навески не-			
	= з		реплетов			
	X					
	Я	Весьма удоб-	Открывай, пере-	Потери» наи-	При ориент. осте-	
		ная особенно	плетов достигается	меньшие извеех.клен. вдоль господ,		
	5 з	при одинарном	просто и удобно,	систем фонарей[ветров и рацион.		
	а =	остеклении (сна-	особенно при оди-	i	расиредел. коэфиц.	
	I СХ	ружи)	нарн. остеклении	[теплопр.; снеговые		
4	га			заносы не опасны		
	9Х	Удобная при	Открывание сте- кол, как и в фонаре „Монитор11	Тоже	'	Тоже	
	~Н 5	одинарн. остек-		1		
	о в § - « * ГЗ X	леиии (снаружи)				
			Открывание пе-	Увеличенные	В отнош. снего-	
	-• *-» «==С ^5	Удобная при	реплета обязатель-	вследствиеболь-	вых заносов про-	
	охз	одинарном ос-	но; осуществляется	ших поверхно-(филь иеблагоприя-		
	С 5.®	теклении	легко	степ остекления	ген	
5	- О са			[ движ. воздуха		
	-	Удобная при	Как в фонаре ти-	Тоже	Тоже	
	= § 3	одинарн. остек-	па „Монитор"			
i	о 5	1	тении				
1	: х !		1 i			
430
Продолжение табл. 67.
а т а ц и и			Стоимость по- крытия, приве- денная к 1 м- пола (цифры весьма прибли- жен. на 1932 г.)	Области применения
	Водопрони- цаемость	Конденсат		
	Надежность гид-	Легко собирает-	31 р. 50 к.	I. В северной и средней полосах
	роизоляции наи- большая из всех систем фонарей	СЯ Н ОТВОДИТСЯ	960-	для грубых и сред, точи.работ: а) металлообрабатывающей, б) текстильной, в) хлебозаводской, и г) спичечной II. Особенно целесообразно в южных районах.
	По сравн. с тип.	При одинарном!	3'2 р. 60 к.	Для северных и средних рай-
	водостойкость кон-	остеклен, образов.	юо,О'!-;,	онов для мелких и средних
	струкции ухудш.	конденсата преду- прежд. движением подогрет, воздуха в габарите фонаря. Отвод образов.кон- денсата наружу.		работ: а) металлообрабатывающей, б) деревообрабатывающей, в) сборочного, г) кожевенного, д) пищевого производств
	Нанхудшие по	Отвод конденса-1	27 р. 90 к.	В средней и северной полосе:
	сравнению с дру- гими фонарями	та весьма затрудни-, телен вследствие1 отрыва капели ।	850%	а)	в помещ., требующ. мести, высокой интенсивности освещения, б)	в складских помещениях, в) в помещен., не требующих естеств. вентиляции, с не- большим количеством ра- ботающих
	См. „Монитор"	См. „Монитор"	31 р. 00 к. 35,0%	а)	в цехах, требующих высо- кой интенсивности освещ. б)	в цехах с большим коли- чеством выделяющ. газов (в комбинации с другими фонарями)
	Водостойкость	Конденсат легко	31 р. 30 к.	3 южной и средней полосе:
	обеспечив, верти- кальностью остек- ления	устраняется или от-, водится	95,6%	а)	текстильн. и др. производ- ства не допускают, инсо- ляции и капели б)	цеха по обработке мелких металлических деталей
	См. „Монитор11	См. „Монитор11	29 р. 00 к. 89,0'; <j	i средней и северной полосе: а) текстильные фабрики, б) цеха по обраб. металлич. мелких деталей в) типографии н т. п.
	Вертик. остекле-	Легко предупре-i	Высокая по	1 южной и средней полосах:
	ние обеспечивает	ждается и отво-!	сравнению с	а) литейные,	; б) хлебозаводы, в) кузнечные, г) прессовые и т. п.
	надежность водо- непроницаемости	дится	вышеприве- денными ти- пами фонар.	
	См. „Монитор"	См. „Монитор" i i 1 1	Тоже	3 средней и северной полосах: а) литейные, б) хлебозаводы, в) кузнечные, г) прессовые и т. п.
431
3)	высоты помещения по сравнению с его пролетом;
4)	формы и пропорции фонаря в отношении к образующему здание
пролету;
5)	ориентации по странам света;
6)	светопотери.
Площадь остекления. Изменение средней освещенности в помещении
приблизительно пропорционально изменению площади остекленных свето-
проемов.
Для приближенного подсчета площади остекления при проектировании
F окна
промзданий можно пользоваться следующими данными, а именно -=----------
г поля
в °/0 должно лежать в пределах:
для кузнечных и мартеновских и т. п. цехов от 50 до 60° 0;
„	литейных термических прокатных и т. п. цехов от 40 до 5О°/о;
„	механосборочных, инструментальных прессовых и т. п. от 30 до 4О°/о.
Наклон остекленных поверхностей. Наклон остекленных поверхностей
к горизонту играет значительную роль в вопросе освещенности рабочего
помещения. Одним только наклоном остекления можно достичь увеличения
освещенности отдельных рабочих мест до 100%. Выбор наклона осте-
кления в свою очередь зависит от ряда условий, связанных с вопросами:
светопотерь (загрязнение), инсоляции, отвода внутреннего конденсата,
снеговыми образованиями и условиями открывания.
Синтез указанных противоречивых положений приводит к практической
целесообразности применять фонари с остеклениями, наклонными к гори-
зонту не менее 60°.
Относительная высота помещений. Изменение в ,:соты помещения по
сравнению с величиной перекрываемых пролетов оказывает влияние на ко-
личественную и качественную стороны освещения; увеличение высоты по-
мещения при одних и тех же размерах остекленной поверхности свето-
проемов, улучшая равномерность освещения, значительно ухуд-
шает при одном фонаре его интенсивность. При нескольких фонарях
увеличение высоты помещения—фактор положительный в смысле равно-
мерности и интенсивности света, вследствие освещения данной точки боль-
шим суммарным участком небосвода.
Системы фонарей. Фонари (ч рт. 662) делятся на:
а)	односторонние (ше >ы);
6)	двусторонние (трапециевидные, монитор, понд, буало);
в)	зенитные (А-образные, двускатные);
г)	комбинированные („баттерфляй").
Выбор типа фонарей определяется прежде всего климатическими осо-
бенностями района и условиями производства.
Форма фонаря. Исследования влияния формы фонаря в части изменя-
ющейся его ширины и высоты, показывают, что:
а)	увеличение высоты фонаря увеличивает главным образом интенсив-
ность освещения;
б)	увеличение ширины фонаря дает возможность регулировать и улучшать
равномерность освещенности.
432
Ориентация остекления. Вопросы ориентации остекления фонарей по
странам света рассматриванием в связи с климатическими особенностями
района постройки здания.
В условиях северной и сред-
ней полосы рекомендуется ориен-
тация:
а)	при двусторонних фонарях —
на восток и запад (в цехах, где
допустима продолжительная, но
не сильная инсоляция) и
б)	при односторонних-на се-
верную часть небосвода (лучше
на север или северо-восток).
В условиях же южной полосы
рекомендуется:
а)	при двусторонних фонарях
—на север и юг, так как это связа-
но с весьма непродолжительной
инсоляцией и
б)	при односторонних фона-
рях— ориентация на север или на
юг (последнее в том случае, когда
предусматривается использование
нагревания помещения солнечным
светом в зимнее время). Анализ
ориентации остекления примени-
тельно к Сталинабаду дает еле- Черт. 662. Прэфлля покрытий иромзданий.
дующие кривые, характеризующие
радиацию, т. е. нагревание
(черт. 663—667).
помещений непосредственными солнечными лучами
Черт. 663. Кривые радиации через
остекление.
В районах, где наличие силь-
ных вефов определенного на-
правления служит причиной
образования на покрытии снеж-
ных заносов (Сибирь, При-
уральские области), часто пред-
почитают ориентацию фонаря
вдоль направления господству-
ющего ветра.
Черт. 664. Кривые радиации через остекление.
Светопотери. Причины, обу-
словливающие светопо!ери:
а)	непрозрачность стекла,
зависящая от его цвета; сред-
няя величина коэфициента про-
зрачности: для чистого стекла
(табл. 68) 0,85; для двух чи-
стых стекол—0,85X0,85—0,72;
б)	затемнение переплетов
(черт. 668), которое считается: для стандартных переплетов одинарного
остекления в среднем 0,8 и для двойного ос;еклеиия 0,8 X 0,8 = 0,64.
28. Строит, индустрия, т. VII.
433
Табл и ц а 68.
Пропускная способность стекол (по лабо-
раторным данным).
Таблица 69.
Отражающие поверх- ности	;j Коэфициент ,| отражения
1. Белая штукатурка . .	0,60
2. Свежевыпавший снег .	0,78
3. Побелка на клеев, основе	0,50
4. Светлые обои		0.28
5. Кирпич		0,30
6. Дерев, панель темная .	0,12
7. Асфальт		0,15
8. Зеленые насаждения . .	0,25
9. Синий (ультрамарин) .	0,07
10. Обычно черная ....	0,04
11. Темносерая окраска. .	0.10
12. Красная окраска ....	0,10
13. Зеленая окраска . . .	0.14
14. Золотистая охра . . .	0.58
		Пропускание	
	!	S3	О
Род	Сторона	о ж	о > я
			
стекла	к свету		ес
		о.=	е н
		о я	= о
	1	= 2	ж
			
		ст	cs
		к СЗ	— сс -Э4
		< =	о и
Гладкое .	. । Гладкая . .	0,90	0,80
Матовое .	. । Негладкая .	0,78	0.70
	. । Гладкая . .	0,74	0,70
Зернистое	. ! Негладкая •	0,85	0,75
	. Гладкая . .	0,79	0.75
Крупно-			
рифлен.	. Негладкая .	0,77	0,62
	. : Гладкая . .	0,52	0,62
Мелко-			
рифлен.	. , Негладкая .	0 88	0,79
	. Гладкая . .	0,79	0,79
Волнистое	. I Негладкая .	0.88	0.8'2
	. Гладкая . .	0,86	0,82
Сюда же относятся и затемнения от несущих конструкций, пересека-
ющих фонарь (фермы, ригеля), при этом берут: для деревянных решетча-
тых форм 0,75 — 0,80, для металлических решешатых 0,80—0,90;
в)	отражение падающих на стекло
лучей рассеянного света, которое
для разных направлений может быть
характеризовано коэфициентом от 0,944
до 0 (черт. 669, табл. 69);
г) запыленность стекол вследствие
осаждения внутренней (производствен-
ной) и внешней пыли. Американская
практика показала, что образование
внутренней запыленности в три раза
интенсивнее внешней, так как внешняя
пыль частично время от 'времени смы-
вается дождями; очистка же пыли внут-
ренней на наших фабриках и заводах
производится от случая к случаю. Про-
веденные на ряде наших фабрик обсле-
дования показали, что остекления фона-
рей часто не прочищаются по три года; естественно, что при этом остеклен-
ные поверхности превращаются в поглощающие свет темные полосы.
Исходя из условий очистки остекления (два раза в год), принимается
коэфициент загрязнения:
Черт. 665. Кривые годовой радиации
помещения через остекление.
434
а)	для обычных цехов, связанных с небольшим количеством выделяемой
пыли (машиностроение, металлообработка, сборочные, электротехнические
и т. п.), 0,6 — 0,5;
б)	для цехов, связанных с выделением пыли и газов (литейные, кузнечные,
деревообделочные, цеха цементной
промышленности), 0,40—0,30 (черт.
670).
Коэфициент общей светопотери
Для учета нескольких факторов со-
ответствующие коэфициенты свегопо-
черь надо перемножить. Этим опреде-
ляется „общий коэфициент пропу-
скания" Коб-
Например Коб для цеха с оди-
нарным остеклением и обычным
загрязнением, при условии нормаль-
но падающих 1 к стеклу лучей будет:
Коб ==0,85X0,80X 0,60X0,94=
= 0,40.
Условия теплотехнические
и естественной вентиляции.
Строительная теплотехника и есте-
ственная вентиляция (промышленная
аэрация) выдвигают сумму вопросов:
1)	двойное или одинарное осте-
кление;
2)	тепловая инсоляция;
3)	теплая или полутеплая крыша;
4)	система распределения и рас-
положения световых проемов как
по высоте, так и по периметру (при
естественной вентиляции).	Черт. 666 и 667. В условиях Сталннабада
в безобла'ный день окна, обращенные на
Одинарное И двойное остекление, юг, пропускают через остекление тепло
Вопрос о введении двойного или оди-	в помещение
нариого остекления приобрел в на-
стоящее время исключительную остроту вследствие включения в функции
фонаря требований промышленной аэрации.
Широкий переход в промышленном строительстве на одноэтажные зда-
ния с огромными площадями покрытий требует от специалистов по венти-
ляции пересмотра позиций, ориентируемых главным образом на вентиляцию
искусственную. Введение сверхмощных вентиляционных установок ни эко-
номически, ни гигиенически уже не может удовлетворять высоким требо-
ваниям внутреннего режима в рабочем помещении; выход найден в исполь-
зовании условий естественною воздухообмена.
1 На самом же деле благодаря тому,
свете (на который мы и ведем расчет)
вводить формулу для учета отражения
среднюю =	0,80-0,85.
что направление лучей при рассеянном
может быть различным—рекомендуется
светового потока, от стекла величину
39»
435
Анализ широко применяемого двойного остекления при двойных пере-
плетах оправдываемого небольшими теплопотерями и отсутствием внут-
реннего конденсата, выявил следующие его недостатки:
а)	большие затруднения с устройством открывающихся переплетов;
б)	большая стоимость двой-
Затемнение от переплетов.
Свобод*
площадь
стекла
Потери при
прохождении
световою
патока
I металлические
02П
М 2
912%
2 Деревянное
ою-ои
м’
15-20%
0 23
5 Железо-бетоннЬю
20-25%
Сбетопотери от переплета
Зависят от
• угла под котором подает свето-
вой лоток на рабочую плоскость
• ‘Ъзмерод сечения переплетов „
• Площпди (свободный] стекло
Черт. 668.
ных переплетов;
в) значительные затруднения
и увеличенные расходы экспло-
атации остекления (протирка,
ремонт, бой);
г) значительное увеличение
светопотерь, требующих увели-
чения остекленной поверхности,
по сравнению с одинарным осте-
клением по крайней мере в
1,5 раза.
Употребление двойного осте-
кления в пределах одного пе-
реплета рамы на основе наблю-
дений также сопровождается
рядом недостатков, ограничива-
ющих сферу их применения.
Сюда относятся:
а)	трудность протирки внут-
ренних поверхностей между сте-
клами;
б)	трудность ремонта;
Экономические подсчеты для
двойного и одинарного остекле-
ний, опирающиеся на приводимые данные, показывают эффективность приме-
нения одинарного остекления только для ряда определенных производ-
ственных условий.
Промышленные здания со стороны теплотехниче-
ской подразделяются по двум признакам.
1. По условиям тепловых нагрузок (характеризу-
ющихся тепловыделениями при производственных
процессах в 1 час на 1 -И3 здания) здания можно
разделить на имеющие:
а) небольшую тепловую нагрузку — до 5 кал[м3
в час;
Зеркальная поверхность
/чистое стекле^
беседа
Черт. 669. .
Ощтунитуреноя поверх
ноотр грубо отделоноя
Реревяннсги поверхности
'/> Потери света
Наклон рамЬ/ к верти-
кали В градусах
Черт. 670.
б) тепловую нагрузку—5 — 40 А7?./м3 в час;
в) большую тепловую нагрузку—больше 40 кал[м3 в час.
436
2.	По у словиям тепловой характеристики у исчисляемой потерями тепла
(в калориях на 1 объема здания в 1 час, при разнице между наружной
и внутренней температурами на 1 °Ц) здания делятся на:
а)	капитальные со средним всеобщим коэфициентом теплопередачи
ограждения
ЛГ—0,7— 0,8 кал)м2 час СЦ
и средней тепловой характеристикой
7 = 0,20 кал.м3 час °Ц;
б)	здания с облегченными ограждениями со средним всеобщим коэфи-
циентом теплопередачи:
К— 2,0 — 2,3 кал/м2 час Ц°
и тепловой характеристикой
у = 0,5 — 0,7 кал1м3 час Ц°.
Учет сочетания тепловыделения в здании и его теплопотерь позволяет
сделать выводы:
а)	для зданий, в которых тепловая нагрузка равна или больше макси-
мальной тепловой характеристики (при условии расчетной зимней темпе-
ратуры), вполне оправдывается устройство одинарных
остеклений как бокового, так и верхнего;
б)	в зданиях же, в которых избытки тепла не покрывают теплопотерь
здания (опять же при условии расчетной зимней температуры) и в кото-
рых работает большое количество рабочих (не больше 100 м'! на 1 чело-
века), одинарное остекление рекомендуется вводить после предварительных
экономических расчетов.
Тепловая ИНСОЛЯЦИЯ. Понятие „тепловая инсоляция" характеризует на-
гревание помещения от солнечных лучей как непосредственно проникающих
в помещение, так и отраженных от покрытия, соседних зданий, земли и
и т. п.
Действие тепловой инсоляции приобретает особенно большую значимость
в южных районах, где неправильный выбор системы фонарей и его неуме-
лая ориентация могут создать крайне неблагоприятные условия труда
(например Сельмашстрой, где введены двускатные зенитные фонари).
С этой точки зрения в южных районах следует предпочитать системы
фонарей, дающих минимальную радиацию (шед, понд с вертикальным ос-
теклением, буало).
Учитывая согласно кривым, приведенным на черт. 663 — 667 на-
гревание помещения по месяцам, можно рекомендовать ориентацию шедов
остеклением на север или юг (последнюю только в крайних южных районах).
Ориентация шедов остеклением на юг обеспечивает минимальную ин-
соляцию в наиболее жаркие месяцы (май — август) и дает возможность
использовать нагревание от солнца в зимнее время.
Указанный факт в южных безлесных районах приобретает исключительное
значение.
Именно выбор здесь ориентации шедов остеклением на север подвергает
большую часть покрытия действию интенсивных солнечных лучей, направ-
ленных перпендикулярно к кровле, что создает в производственных поме-
щениях тяжелый внутренний тепловой режим.
437
При двусторонних фонарях в южных районах рекомендуется ориен-
тация остекления на север и юг, так как этим гарантируется наименьшая
по времени инсоляция.
Борьба с тепловой инсоляцией не ограничивается только правильной
ориентацией фонарей, так как здесь существенное значение имеют:
а)	окраска здания снаружи в светлые тона;
б)	уменьшение световых проемов;
в)	введение специальных устройств, преаупреждающих проникновение
солнечных лучей в помещение (система щитков, откидные зонты, введение
рассеивающих стекол, окраска их с внутренней стороны);
г)	умелая распланировка отдельных помещений внутри цехов.
Значение полутеплой Крыши. Гигантские по площади кровли одно-
этажных промзданий, осуществляемые преимущественно рубероидными, не
могут рассчитывать на периодическую очистку крыши от снега как и вслед-
ствие того, что на это потребовалась бы целая армия рабочих, так и вслед-
ствие неизбежной порчи при этом водоизолирующего ковра.
Для создания условий автоматического снеготаяния междуфонарные
покрытия делаются с повышенным коэфициентом теплопроводности (Д' -~
= 1,0—1,25). Покрытия же на фонарев случае двусторонних и односторонних
фонарей осуществляются с коэфициентом теплопередачи 0,7—0,50,
так как наблюдения над режимом фонарей показали, что обычно снег на
покрытии фонаря не удерживается, а сдувается в междуфонарные про-
странства.
Подобное распределение покрытий с большим и малым коэфициентом
теплопроводности превращает междуфонарные пространства в автоматиче-
ские снеготаялки. Теплотехнические расчеты показывают, что при К = 1,20,
внутренней температуре -|-160 Ц, таяние снега на кровле начинается:
при толщине снега в 20 см при наружной темпер.— 10е Ц
л и	пл 05 см	„	15	„
..	.	„	„	„ 50 см „	„	„	—22' „.
Талая вода направляется к воронкам, расположенным через 150 200 м'
(диаметр их 10— 15 см) и через них стекает по трубам в канализацион-
ную сеть.
Из распределения покрытий с большим и меньшим коэфициентами теп-
лопроводности экономически выгоднее всегда будут те системы фонарей,
в которых междуфонарные пространства наименьшие.
Величину всеобщего коэфициента теплопередачи межчуфонарного
покрытия следует выбирать из следующих соображений:
а)	толщина снега в междуфонарном пространстве не должна превышать
толщины, выбир.емой для расчета покрытия на прочность;
б)	при низких (зимних) наружных температурах темпера1ура на наруж-
ной поверхности кровли (под снегом) должна быть 0 .
Аэрация. Анализ проблемы аэрации показывает, что естественный возду-
хообмен происходит под влиянием:
а)	теплового фактора вследствие наличия разности температур внутрен-
ней и наружной;
б)	ветрового фактора, создающего сгущения и разрежения, стимулиру-
ющие циркуляцию воздуха;
в)	совокупности действия обоих факторов.
438
Фот. 671.
геклением и продольным коньковым фонарем
Для определения необходимого воздухообмена служит количество
„вредности", поступающей
1 час).
Когда преобладающей
„вредностью" является избы-
точное тепло (выделяемое
механизмами и оборудовани-
ем или вносимое солнечной
радиацией), необходимый в 1
час времени воздухообмен
определяется, исходя из сред-
ней температуры для наибо-
лее жаркого летнего месяца.
Рекомендуется:
1.	При зданиях шириной
30—40 м, освещаемых глав-
ным образом боковым ост
(фот. 671):
а)	устройство протяженных, открывающихся переплетов, расположенных
по крайней мере в 2 яруса (в верхней и нижней панелях остекления); ниж-
ние отверстия обеспечивают впуск наружного воздуха в помещение, а
верхние—выпуск из помещения;
б)	равномерное распределение по периметру здания сгворных частей
переплетов (согласовывая места открывания с местами наибольшего выде-
ления „вредностей");
в)	расположение открывающейся части остекления в продольном фо-
наре в наиболее высокой его части;
г)	ориентация фонаря в таком направлении, чтобы плоскость остекле-
ния была ио возможности перпендикулярна к направлению господствующих
в помещение в единицу времени (например в
ветров.
2.	В многопролетных зданиях шириной от 40 и более м рекомендуется:
а)	протяженное боковое остекление с двумя ярусами открывающихся
переплетов;
б)	применение фонарей типа монитор также с двухъярусным распо-
ложением створных частей остекления (черт. 672); в зданиях с сравни-
тельно небольшой шириной и небольшими выделениями вредностей (механо-
сборочные, инструментальные и г. п.);
Черт 672.
в)	применение комбинированных фонарей типа понд или баттерфляй
(черт. 673), чередующимися с А-образными фонарями, а также профиля
системы Рандаль (черт. 674), что дает возможность размещать створные
переплеты фонарей на разных уровнях;
439
г)	расположение одинаковых по вредным выделениям процессов вдоль
фонарей и по возможности под одним фонарем;
д) правильная ориентация фонарей по господствующим ветрам (наилуч-
шие результаты получаются при расположении остекления фонарей
под |_ 30— 40° или же перпендикулярно направлению господствующих
Сравняв ось бращания
Наружная оса вращения
ветров);
е) соответственное
регулирование откры-
вания створных пере-
плетов бокового и верх-
него остекления.
Так как путь воз-
ВерхняяосЬ вращения
створных переплетов.
Черт. 675. Устройство
душного потока в по-
мещении будет зави-
сеть от расположения
осей створных перепле-
тов, то в этом случае
можно рекомендовать
(черт. 675):
а)	в верхних от-
верстиях выбирать
верхнюю ось вращения;
б)	в средних же и нижних отверстиях — нижнюю или среднюю ось
вращения.
Черт. 676. Благодаря подпору, образующемуся вследствие разности наружной и
внутренней температур, воздух входит в отверстие, расположенное внизу (А), и
выходит в отверстие, расположенное вверху (В).
Из сказанного следует, что для многопролетных широких зданий мо-
жет быть особо рекомендована система понд, как система, дающая воз-
можность при регулируемой интенсивной естественной вентиляции создавать
наиболее эффективные условия труда.
Приблизительно схема естественного воздухообмена при этом видна из
черт. 676.
440
Для создания постоянной разности высот между впускными и выпуск-
ными отверстиями по всей площади здания (при системе понд) профиль
покрытия следует начинать от края здания или с А-образного фонаря, или
же с М-образного, но более низкого, чем соответствующие М-образные
фонари в пролетах, удаленные от наружных стен (черт. 677).

Черт. 677.
Эксплоатация верхнего света.
К факторам, связанным с условиями экснлоатации верхнего света и
обусловливающим и хороший внутренний и внешний режимы фонарей, сле-
дует отнести:
1)	ориентацию фонарей;
2)	водостойкость конструкции фонаря;
3)	внутренний конденсат;
4)	снегообразование на покрытиях и фонарях;
5)	отвод осадков;
6)	очистку остекления и ремонт его;
7)	потери освещения.
Ориентация. Ориентация фонарей в широких цехах определяется средним
направлением господствующих ветров за летний период (роза ветров).
В ряде районов Союза с сильными снеговыми заносами и осадками1 ве-
тер следует использовать для создания нормального снегового режима на
покрытии: в этом случае фонари располагают параллельно действию зим-
них ветров, чем устраняются частые очистки кровли и остекления фонарей
от снеговых заносов.
Водостойкость. Водонепроницаемость фонаря в значительной степени
обусловливается углом наклона остекления к горизонту: чем больше угол
наклона, тем в меньшей мере остекленная поверхность подвергается воз-
действию внешних вод.
Благодаря крутым скатам остекления вода быстро удаляется с такового,
меньше вымывает замазку и не задерживается долго на горизонтальных
сопряжениях остекления.
Наиболее удовлетворительным с этой точки зрения типом фонарей
являются буало, понд и шед с вертикальным остеклением.
Углы в 60, 45° точно так же являются простыми углами, легко
поддающимися разбивке и конструктивному оформлению.
Фонари с открывающимися переплетами не следует делать положе 60°
к горизонту, так как при открытии только на 15° остекленная поверх-
ность достигает уклона уже в 45°.
1 Сибирь, северные области, Урал.
441
Уклон остекления в 45° допускается лишь для глухих фонарей при
обязательном наличии следующих мер, обеспечивающих водонепроницае-
мость:
а)	эластичная или армированная тесьмой замазка;
б)	прикрытия стыкл стекол металлическим фланцем-пружиной с асбес-
товым или резиновым шнуром;
в)	введение конькового металлического колпака и т. п.
г)	не следует употреблять одинарного и полуторного бемского стекла.
Остекление с уклоном в 30° и менее следует допускать лишь в виде
стеклобетона (стеклянные плитки с армированными и забетонированными
швами), что в условиях нашего строительства не может получить широ-
кого распространения из-за дефицитности материалов, плохих условий
освещения и естественной вентиляции.
Нецелесообразно также вводить много горбыльков вследствие значи-
тельной светопотери и образования слабых мест для проникновения внеш-
ней влаги.
Внутренний конденсат. До последнего времени господствовало мнение,
что борьбу с конденсатом следует вести по линии широкого применения
двойного остекления и удаления конденсационной влаги при помощи си-
стемы желобков (водоотвод). Устранение „капели" обогреванием остекления
струей теплого воздуха (предупредительный метод) сделало возможным
применение в ряде цехов одинарного остекления.
Эксплоатация новых промышленных зданий с одинарным остеклением
показала, что при отсутствии производственных влаговыделений стекла в
цехах не потеют и не мерзнут, что объясняется тем, что: 1) при одинар-
ном остеклении температура внутренней поверхности стекла выше, чем тем-
пература внутренней поверхности наружного стекла при двойном остекле-
нии; 2) в зданиях безыскусственной вентиляции происходит достаточно
интенсивный естественный воздухообмен (инфильтрация) через щели окон,
фонарей, дверей и т. п.
Часто однако отвод конденсата со стекла, как мы уже указывали, осуще-
ствляется в особые желоба, расположенные в нижней части остекления. Жело-
ба, имея уклон 1—2"„, отводят конденси-
рованную воду в канализационную сеть.
Опасность образования „капели" от кон-
денсата тем больше, чем меньше угол накло-
на к горизонту (черт. 678).
Срыв конденсата происходит часто вслед-
ствие того, что капля, стекая с наклонной
поверхности стекла, встречает на своем пути
швы стекол, затрудняющих продвижение кап-
ли вниз, и вследствие встретившегося препят-
ствия останавливается, а объединяясь с вновь
поступающими порциями влаги, под влиянием
силы тяжести отрывается и падает в рабочее
помещение.
Снегообразование на покрытии и фонарях. Борьба со снежными зано-
сами в междуфонарных пространствах и на покрытиях фонарей (шед, понд,
двускатныйи др.) ведется путем правильной ориентации фонарей (располагая
их параллельно действию господствующих ветров в зимние месяцы) и пу-
442
\.р>?	ьд>р
тенсивмой Оенгпи-
капля стекает	ляции Q&cbaxiern.
Черт. 678.
тем введения в междуфонарных пространствах покрытий с повышенным
коэфициентом теплопроводности (А -1,0	1,25).
Отвод осадков. Внешние водоспуски, присущие главным образом неширо-
ким зданиям (до 60 ,ц), обладают существенными недостатками: в периоды
подтаивания снега (при полутеплых покрытиях с /С= 1,0 — 1,25, это про-
исходит в течение почти всей зимы) по карнизам зданий образуются
обледенения в виде сосулей, отчего быстро разрушаются края кровли; вместе
с этим обледенения бьют стекла боковых светопроемов и представляют
большую опасность для прохожих.
Применение водосточных желобов, отводящих воду к водосточным тру-
бам, мало помогает делу, так как вода, замерзая, образует сплошное об-
леденение с сосульками по всему фронту здания (черт 679).
Черт. 679.
Черт. 680
Применительно к фонарям внешний водоспуск через откосы карниза
допускается только при фонарях типа буало, вследствие возможности в этом
случае открывать остекление около вертикальной оси. Означенное реше-
ние сокращает срок службы кровли и заставляет периодически обивать
сосули; в этом случае по всему фронту образования сосулей по кровле
прокладываются доски, защищающие водоизоляционный слой покрытия
от повреждения при падении сосулей.
В фонарях трапециевидных (монитор) и А-образных - внешний водоспуск
через откос карниза недопустим, так как сосульки, находящиеся над
остеклением, при открывании могут продавливать стекло, создавая опас-
ность для работающих в помещении людей.
Перечисленные выше недостатки устраняются при помощи специальных
лотков-желобов, располагаемых в плоскости остекления фонаря через
12—15 М и обогреваемых внутренним теплом помещения. Края фонаря
приподнимаются над уровнем кровли фонаря, образуя бортик по длине
фонаря (черт. 680). Вода с покрытия фонарей через лотки направляется
в междуфонарное пространство к воронкам, направляющим ее в канали-
зационную сеть.
Внутренние водоспуски рекомендуются для теплых цехов, лишенных
чердачного пространства, когда по размеру или конфигурации кровли внеш-
ний водосток затруднителен.
Преимущество внутренних стоков состоит в том, что они работают в
течение круглого года, тогда как водоспуски внешние годны лишь для
теплого времени года. Препятствием к широкому распространению внутрен-
них стоков является дефицитность материалов для труб и водосборной
сети (черт. 681).
443
Очистка и ремонт остекления. Очистка остекления и его ремонт связаны
с вопросом наклона остекления. Наибольшему загрязнению (75%) подвер-
гается внутренняя его поверхность.
Очистка остекления может быть
Черт. 681.
непрерывной в цехах с выделением
большого количества газов и пыли
(литейные, кузнечные и т. п.) и
периодической, не реже двух раз в
год (из них один раз обязательно
осенью), в цехах с обычными газо-
и пылевыделениями.
Наиболее просты в смысле усло-
вий прочистки фонари с вертикаль-
ным и наклонным одинарным осте-
клением, так как очистку их осте-
кления можно производить с наружной стороны через створные части
пере плетов. В случае же двойного остекления для прочистки внутренней
поверхности стекла и пространства между стеклами следует при проектирова-
нии фонаря предусматривать люльки, тележки и временный переносный настил.
С наружней стороны очистка про-
изводится при помощи перенос-
ных деревянных лестниц, устанав-
ливаемых в плоскости остекления.
Глухие двускатные фонари лучше
всего очищать при помощи тележки,
двигающейся по направляющим рель-
сам между остеклениями (при двой-
ном остеклении) или же в нижней
части фонаря, jj
Применяемая в ряде цехов про-
мывка стекол из брандспойтов при
наклонном остеклении очень неудоб-
на, так как дает нежелательную, а
иногда и вредную для производства
„капель".
Очистка наклонного остекления
фонарей от снега во избежание боль-
шого боя требует наличия бортов
высотой 60—70 см, а также упо-
требления стекол стандартных раз-
меров 800X525; 700X525; 700Х
350 и 525X350 см.
Одинарные остекления с укло-
ном 60° к горизонту более рацио-
нальны, так как задерживающийся
снег, подтаивая, быстро сползает с
остекления.
Затемнения талЬхи от фермЬ) 20’25/$
Железобетонное или
деребяннЕие арки,с
затяжкой
Затемнения от арок
Свободней Заутрен-
ний габарит
Затемнения от несущей конструкции нет
Черт. 682.
Потери освещения. Мероприятия по борьбе со светопотерями могут
быть предварительными и последующими.
444
К предварительным мероприятиям, связанным с моментом проектирования
и конструирования фонарей относятся:
а)	выбор конструктивных схем, отнимающих наименьшее количество
света; схемы черт. 682 дают ясное представление о громадном влиянии
указанного фактора;
б)	правильный выбор системы остекления и типа фондря;
в)	выбор одинарного остекления;
г)	придание отдельным элементам фонаря (переплетам, горбылькам) наи-
меньших сечений (применяемые американскими проектировщиками сечения
переплетов, черт. 683, чрезмерны);
д)	выбор стекол размерами не менее, чем 525 X 350 иии.
Черт 683.
К эксплоатационным последующим мероприятиям относятся:
а)	периодически возобновляемая светлая окраска внутренних поверхно-
стей фонаря, импостов и переплетов его;
б)	обшивка несущих конструкций фонарей и их побелка;
в)	аккуратная периодическая или непрерывная очистка стекол;
г)	установка пыле -и газоуловителей в месте их образования.^
Конструкции и материал фонарей.
Рациональное конструктивное решение фонарей предопределяет условия
внутреннего режима в производственном помещении.
Несущие конструкции. При решении конструктивной схемы покрытия
следует исходить из наиболее рационального (по производственным и эко-
номическим соображениям) размещения колонн.
Исходя из принятой Иннорсом сетки колонн (кратной 5 и 6 л/), для
пролетов от 10 до 15 м рекомендуется террасное решение покрытия, пред-
ставляющее (черт. 684—686) сочетание Т-образных колонн с трапециевид-
ными фонарями (монитор).
При применении конструкции, пересекающей фонарь, в видах хоро-
шего санитарно-гигиенического режима (освещение, борьба с пылью) реко-
мендуется обшивка основных конструкций (ферм), фанерой с последую-
щей побелкой.
Материал. Материал для фонарей в основном—дерево; в огнестойких зо-
нах, а также для производств, связанных с пожарной опасностью,—железо-
бетон. То же относится и к переплетам фонаря.
445
Расположение фонарей. Располагать фонари следует предпочтительно
вдоль здания, если это совпадает с направлением производственного по-
тока. Оправдывается это лучшими условиями освещения (меньше светоно-
тери и лучшая равномерность) при том же остеклении и соображениями
экономическими (меньшее количество фонарей, более легкая стандартизация
их элементов).
Черт 684.
Стандартизация элементов. Стандартизация отельных элементов фона-
рей облегчается при осуществлении несущей конструкции фонаря незави-
симо от навешенных на конструкцию переплетов остекления. Американские
типы фонарей построены по принципу „черепицы".
Оценивая значение стандартизации, проектировщик должен стремиться
к минимуму различных составляющих элементов фонаря.
Черт. 685.
Методы навески и открывания переплетов. Рассмотрение методов на-
вески и открывания фонарей приводит к двум основным решениям:
1) обыкновенная навеска, перенесенная на фонари из сроительства бо-
кового остекления,—открывающийся переплет ложится в соответствующие
четверти в импостах и фрамугах; при механическом переносе указанного
метода на фонари особенно с наклонным остеклением в местах сопряжения
446
створных частей с ыухими создаются щели, служащие местом проникнове-
ния в помещение внешней влаги;
2) более совершенным является черепичный способ навески открывающихся
переплетов, сущность которого показана па черт. 686.
В этом случае фонарь состоит из:
а)	несущей конструкции (черт. 686 и 687) в виде дощатых или брус-
чатых деревянных рам, располагаемых друг от друга на расстоянии от
навешенных при помощи
прогонам А, опирающимся
1,0 до 6.0 м;
б)	переплетов,
ным горизонтальным
Прогоны имеют обычно сечение
100X150 мл и располагаются друг
от друга иа расстоянии 1805 или
1295 мм в зависимости от количества
сопрягаемых по высоте стекол1 в
створной панели.
Продольные прогоны В (к раме
прикрепляются болтами или врезка-
ми), опираются на ригель рамы и
воспринимают нагрузку надфонарно-
го покрытия, укладываясь или непо-
средственно иа ригель, или же на
особые пробоины (размером 70Х70/ч
Х220 лм«), пришитые к ригелю с
обеих сторон. Для большей связи
специальных петель к продоль
на наклонную стойку.
прогона с рамой поверх ригелей Черт. 6X6. Аксонометрия типовой коп-
к прогонам В пришиваются наклад-	струкции фонаря.
ки (размером 60X10X300 .и.и).
В случаях больших расстояний между рамами (5—6,0 ш) второй способ
опирания прогонов лучше.
Размеры сечения прогонов В определяются расчетом.
Поверх прогонов укладывается рабочий настил из досок толщиной 35 мм
На него кладется утепляющий слой (войлок, морозин, шевелив и т. п.) и
уже сверху—защитный настил из досок толщиной 25 мм.2
Для образования скатов, отводящих воду с фонаря на междуфопарное
пространство, поступают следующим образом:
а)	или несколько приподнимают середину покрытия под фонарем,
б)	или делают уклоны покрытия над фонарем в одну сторону (при ши-
рине его ос 3,0 м); тогда необходимость одного бортика с той стороны,
где нет желоба, отпадает.
Бортики (черт. 687) в виде треугольных кобылок а, располагаемых
через 0,50—0,70 .и, прибиваются к рабочему настилу с нашитыми на них
с двух сторон досками b и с. Высота бортиков 150—200 мм.
По защитному настилу покрытия над фонарем наносится слой клебе-
иассы, по которому наклеивается слой пергамина и слой рубероида. При
защитном настиле из брусков (50X20 или 50X25 мм) этим заканчивается
кровля.
। Здесь имеются в виду стандартные стекла размером 525X350 мм.
2 При этом К должен быть 0,70.
447
В случае покрытия над фонарями в виде фибролитовых плит, осмолен-
ных (до укладки их) с внутренней стороны и положенных в два слоя
(с перекрывающимися швами), можно обойтись также одним слоем перга-
мина и рубероида.
Бортики фонаря покрываются рубероидом, края которого загибаются и
прибиваются к нижнему краю наружной бортовой доски с (черт. 687).
Черт. 687.
Чтобы избегнуть отрыва рубероида ветром, на доску с набивают поло-
су оцинкованного железа.
Соединения нижних концов наклонных стоек рамы фонаря с несущей
конструкцией см. на черт. 688 и 689.
В нижней части фонаря боковая стенка его высотой 600—700 мм
(в зависимости от высоты снеговых заносов) обшивается по прокладкам
рабочим настилом из досок толщиной 35 мм и защитным—толщиной 25JMt
448
между которыми располагается теплоизолирующий слой войлока, морозима,
шевелима и др. С внутренней стороны по тем же прокладкам пришиваются
шпунтовые доски в 25 мм.
ДЬ/ро сверлится
после установки
деревянной балки
Железо 6x30
УголЪ^Р
’ брус&гУ&Ъ
W Двутавровая
гвоздевая белка
бога наса>нива
ется напроеон
УКЛОН 5%
FtoXSX-УЖ^
ШВеллерцчр
Черт. 688а. Детали.
Теплобегпон
ГолЬ
Опилни 'смоченнВхе
олеб рас "вором
Черт. 6886. Детали для
пожарной зоны.
На прогонах А устанавливается (черт. 687):
а)	брус треугольного сечения d, а рядом с ним заподлицо с внугрен-
прибивается доска толщиною 25 мм. Несколько воз-
доска образует упор для переплета ветровой панели
прогона
брусом,
ней стороны
вышаясь над
(см. ниже);
3 бруса 130*50
болт
041=285
г**»"
Разрез по А А
Черт. 689.
2 Ьоуса 60-180 для_
завязки узла
Прокладки 50- 180
4-350
29. Ci роит, индустрия,1. VII
/2 bpy.o 50-180
(-I50Q
прокладки_50- 18U
Накладки 50*180
? Ьрусо 60-180
Ч^зосС
Прокладки 50*180
4-200
Прокладки 60’180 Д-200
через 1 м
449
б)	для облегчения веса и сокращения расхода древесины брусья d
заменяются (черт. 690) наклонными досками е, пришитыми к треугольным
кобылкам f. В этом случае для опирания переплетов ветровой панели
вводятся особые скобки.
Верхняя частЬ
Защитней настил
Черт. 690.
Имеющие уклон наружу поверхности треугольного бруса d или же
доски е отводят внутренний конденсат непосредственно наружу; их сле-
дует покрывать листовым (лучше оцинкованным) железом.
450
К наружным сторонам (черт. 690) прогон.» .4 нришивакнсч лоска д
заподлицо с краем треугольного бруса d и доски с, служащая для укреп-
ления листового железа, образующего водослив.
С нижней стороны прогонов А к ним па петлях (черт. 691) подвешива-
ются переплеты, опирающиеся свободно нижней своей обвязкой на треуголь-
ный брус d или доску е.
Черт. 691.
Для образования четверти для верхней обвязки, а также в целях пре-
дохранения о г задувания к прогонам А с нижней стороны прибивается
брусок /1, имеющий скос для уменьшения 'рения при открывании перепле-
тов (черт. 687).
Американские створные переплеты. Длина американских створных пере-
плетов делается до 11 м.
Для избежания коробления и деформации открывающихся полотнищ
переплеты по длине делаются составными из отдельных панелей (числом 9).
Каждая панель имеет ширину в 1226 мм.
Указанные части внизу соединяются накладкой из уголков (40\40 ' <4 мм),
приболченной к внутренней стороне нижней обвязки и служащей также
для укрепления рычагов приборов механического открывания переплетов.
Вверху отдельные части панели объединяются при помощи общих для
каждых двух частей петель, причем верхняя сторона петли привинчивается
к прогону А, а нижняя, состоящая из двух вращающихся частей, прибал-
чивается к боковым обвязкам двух примыкающих друг к другу частей
переплетов.
Подобное устройство навески предупреждает возможное при открывании
коробление полотнищ переплета и, как следствие этого,—лопание стекол.
Для водостойкости переплета, а также для предохранения продувания
через щели между соединенными частями его—в боковых обвязках во всю
высоту их выбираются пазы шириной 8 мм и глубиной 16 мм, куда вста-
вляется или узкая рейка из фанеры (толщиною 7 мм, шириною 30 лг.и),
или же 2 слоя рубероида.
Рейка покрывается железным суриком. 'Волокна наружных слоев рейки
должны итти по ее ширине (черт. 690).
Сечения обвязок и горбыльков переплета выбираются из условий их
прочности и устраиваются так, чтобы при бое стекол препятствовать их
выпадению из переплетов. Это достигается:
-х«	451
а)	укладкой стекла на широкие выступы обвязки и.горбылька;
б)	обмазкой толстым слоем краев стекла замазкой (лучше масляной);
в)	вставлением между слоем замазки и внешними выступами обвязки и
горбылька деревянных штапиков, прижимающих стекло к широкому выступу
обвязки и горбылька.
Черт. 692.
Для большей гарантии в замазку желательно вводить тесьму, тонкую
проволоку и г. п.
Сечение нижней обвязки створного переплета, опирающегося на тре-
угольный брус d или доску е, подбирается с расчетом создания нанлучших
условий стока конденсационной воды.
В целях предохранения от попадания в помещение задуваемых ветром
снега и дождевой воды по обеим сторонам створных переплетов и сзади
их (в виде второго остекления) устраиваются ветровые панели длиной обычно
1226 мм (черт. 687, 690).
В глухой части переплета между каждыми двумя глухими панелями, при-
мыкающими к створным переплетам, располагаются желоба-лотки для от-
вода атмосферных вод с покрытия фонаря в междуфонарное пространство
(черт. 692).
Лоток осуществляется с полутеплым дном, обогреваемым внутренним
теплом помещения.
Такое решение обесценивает сток воды с фонаря даже в зимнее время.
Во избежание механических повреждений с наружной стороны дно и боко-
вые стенки лотка покрываются оцинкованным или покрашенным листовым
железом.
Наименьший размер лотка по ширине составляет 250 мм.
Черт. 693.
Управление створными переплета-
ми. Управление створными перепле-
тами производится при помощи специ-
альных приборов двух видов, прикреп-
ленных к рамам фонаря (черт. 693 и
694).
Наиболее простой прибор (черт. 669
н 694) состоит из зубчатой рейки а,
шарнирно связанной с верхней или
нижней обвязкой рамы и установленной
на оси около середины высоты рамы.
Рейка зацепляется за шестерню, насаженную на вал b из газовой трубы
0 2,5 см, которая приводится во вращение при помощи червячного меха-
низма с. Последний приводится в действие цепью (опущенной до уровня
среднего человеческого роста) силой рабочего.
452
Подобным прибором можно обслуживать целую серию створных пере-
плетов длиной 10—15 м в каждую сторону от механизма.
Прибор по черт. 695 употребляется для открывания длинной неразрез-
ной рамы, подвешенной на верхней горизонтальной оси; он состоит из си-
стемы двух жестких рычагов:
1) длинного а, шарнирно связанного одним концом рамой, другим—
с тягой из трубы 0 2,5 см (Ь);
2) короткого с, также шарнирно связанного одним концом с серединой
длинного рычага, а другим—с неподвижным шарниром, укрепленным на
специальном неподвижном кронштейне.
При перемещении тяги вдоль оси один конец длинного рычага переме-
щается вместе с тягой, параллельной нижней обвязке рамы, другой же ко-
нец толкает раму в направлении, перпендикулярном оси трубы и рамы.
Черт. 694.
Таким образом короткий рычаг, описывая дугу окружности с центром к
неподвижном шарнире его, открывает переплет по всей длине. Устанавли-
ваются такие приборы через 2,5—4,0 м.
Фонари зенитные. К этой системе фонарей отоеятся фонари:
а)	А-образные,
б)	двускатные.
Устройство А-образных фонарей отличается от трапециевидных дву-
сторонних отсутствием надфонарного перекрытия (вернее незначительностью
его по ширине--0,50 — 0,70 лт).
Фонари двускатные в свою очередь делятся в зависимости:
1) от направления по отношению к продольной оси здания на: а) про-
дольные и б) поперечные;
2) от вида остекления на имеющие: а) остекление двойное и б) остек-
ление одинарное.
Продольные фонари. Чтобы не пересекать пролет фонаря несущей конст-
рукцией покрытия, двускатный фонарь опирают на консоли, выпущенные из
балок, несущих покрытие здания. Подобное решение создает хорошие ус-
ловия освещения через фонарь (черт. 696).
Между двух досок (толщиной 50—60 мм) балки а помещаются стойки
из брусьев (12 0 16 см) Ь-, для лучшего закрепления узла доски а вырезами
в 20 мм врезаются в нижние части брусьев b и пришиваются к ним гвоз-
дями. Таким образом плоскость доски а получается заподлицо с брусом Ь.
453
Для жесткости вертикально поставленные бруски, воспринимающие на
себя давление от фонаря, по бокам стойки b подкрепляются двумя подкосами
с из досок (30 X 160 мм), располагаемыми под углом 45° к стойке. Под-
косы пришиваются гвоздями
Черт. 695.
Черт. 696.
Стойки Ь, располагаемые через 2,0 м, стягиваются затяжкой из двух
досок (30 X 150 мм). врезанных на всю толщину в верхнюю часть стойки
Черт. 697. При расположении фонаря вдоль конька
желобку дается уклон 1,100. При расположении
вдоль ската уклон получается сам собой.
b и скрепленных с послед-
ней болтом (0 6 мм).
В верхней части стой-
ки b вырезаются два ско-
шенных зубца под углом
45° (черт. 697 и 698).
В средний вырез между
зубцами укладывается дос-
ка d (50X120 мм), при-
биваемая гвоздями к верху
стойки. Сверху доски d
прибивается другая доска
е (50 X 240 мм), и обе
доски составляют упор
для горбыльков фонаря.
В доске е соответственно
горбылькам имеются вы-
резы в 50 мм. Различ-
ные виды горбыльков при-
ведены на черт. 699 и
700. Скошенность сечения
горбылька уменьшает све-
топотери от' переплетов,
а устроенные в нижней их
части желобки служат для
стока конденсирующейся
влаги к борту фонаря.
Горбыльки не имеют
четвертей, необходимых
для уложения и закрепления стекла, что достигается при помощи нашивки
на верх горбылька железных гребешков, устроенных следующим образом.
454
Полоска (_чер1. 700; оцинкованного кровельною железа шириной в
30 мм и длиной, равной длине горбылька плюс 30 мм, через каждые
100 мм до половины прорезается с одной стороны, а части ее, находя-
щиеся между прорезами, поочередно загибаются под прямым углом, образуя
в результате четверти для укладки стекла. Полоска укладывается на плос-
кость горбылька, предварительно смазанную тонким слоем замазки, и при-
бивается мелкими гвоздями. В образованные четверти на замазку укладывает-
ся стекло, для укрепления которого и устойчивости замашки служат шпильки
из 2—Ъ-мм проволоки длиной 45 мм. В заготовленные заранее отверстия
в железном гребне продевается
сложенная вдвое шпилька и кон-
цы ее обжимаются, образуя замк-
нутое кольцо.
Черт. 699.
Черт. 698.
В нижней части полоска по всей ширине (30 мм) отгибается кверху,
образуя крючок с для поддержания стекла.
При наличии стыков нескольких стекол каждое вышележащее перекры-
вает нижележащее, удерживаясь на нем при помощи кламмера (в виде буквы
г), сделанного из оцинкованного кровельного железа шириной 30 мм
(черт. 699).
Расстояние между горбыльками выбирается по ширине стекла. В случае
ширины 525 мм расстояние между осями горбыльков 530 мм.
Соединение горбыльков в коньке осуществляется по одному из следую-
щих способов (черт. 701).
Верхние концы горбыльков входят в соответствующие пропилы (глуби-
ной 30 мм) конькового бруса а (120X 120 мм), уложенного так, что
его грани образуют угол 45° с горизонтом А. Нижнее ребро бруса срезано
и к нему прибивается рейка толщиною 25 мм, служащая для поддержания
концов горбылька.
На прогон а нашиваются две доски b толщиной 30 мм; ширина одной
200 мм, другой 230 мм. В нижних кромках досок вынимаются четверти
455
Черт 700.
шириной 20 мм и глубиной 15 мм
для прикрытия верхней части остек-
ления. Доски покрываются слоем ру-
бероида, который загибается и при-
шивается гвоздями.
По кромкам поверх рубероида
пришиваются изогнутые под прямым
углом полосы оцинкованного железа
шириной 35 мм, предохраняющие
рубероид от повреждения и образу-
ющие слив над стеклами.
Во втором варианте (черт. 701)
брус а отсутствует, и срезанные на
ус верхние концы горбыльков соеди-
няются друг с другом посредством
треугольных накладок из трехмилли-
метровой клееной фанеры; сверху
по горбылькам нашиваются доски Ь.
В нижней части фонаря стойки
обшиваются досками толщиной 25 мм
в четверть. Между обшивками помещается соломит, фибролит, камьппит и
т. п. (черт. 702).
В наружной обшивке в целях внутреннею вентилирования бортовой
обшивки делаются щель или прорезы, прикрываемые во избежание попада-
ния атмосферных осадков полосой из оцинкованного кровельного железа.
Черт. 701.
Черт. 702.
Торцеьая стенка для продольного фонаря делается обычно вертикальной.
Соединенные вверху (черт. 703) стропильные ноги а из брусьев (120 X
X 140-ИЖ) нижними концами упираются в угловые стойки b (160 X 160 мм\
456
которые стягиваются затяжками из двух досок (30 X 150 мм). Между
досками затяжки устанавливаются промежуточные стойки (50 X 60 мм) п'й
расстояниях, определяемых шириной стекла. Крепление угловых и проме-
жуточных стоек производится подкосами аналогично с боковыми стойками.
Поперечные фонари. В случае поперечных фонарей (черт. 704) нижняя
часть торцевой стенки А, идущая на уровне бокового борта фогаря, дела-
ется нормальной к скату крыши, а верхняя треугольная часть В— наклонно
под углом 45°. Стропильные ноги в торце в этом случае устанавливаются
также под углом в 45°. Для жесткости вводятся два подкоса, укрепленные
по аналогии с предыдущим случаем.
Обшивка нижней части торцевых стенок в обоих случаях осуществляется
так же, как и боковых бортов. Верхняя треугольная часть обычно
застеклена; крайние стекла, лежащие одной
быльках из оцинкованного железа, другой
Черт. 703.
стороной на обычных гор-
ложатся в четверти, выну-
тые в стропильных ногах.
При наличии перегиба
фонаря на другой скат кры-
ши над самым коньком до-
полнительно устанавливается
пара стропильных ног, со-
единенных ригелем и удер-
живаемых подкосами в вер-
тикальном положении.
В этом месте стекла,
примыкающие к стропилам,
имеют треугольную форму
и лежат одной стороной в
специальных че,вертях ноги.
Это решение как нарушаю-
щее стандартность не яв-
ляется совершенным.
В случае применения двойного остекления (черт. 705) в середине про-
лета каждой затяжки между образующими ее досками вставляется прокладка
из доски (60X150 X 300 мм), скрепляемая с затяжками гвоздями.
Поверх затяжки к ней прибит отрезок доски к (20 X 150 X 120 мм).
служащий распределителем давления на затяжку.
Сквозь этот отрезок дос-
ки и прокладки между дос-
ками затяжки пропущен болт
0 12 мм, проходящий
сквозь подвешенную на реб-
ро доску а (60 X 130 мм),
который заканчивается сни-
зу гайкой с контргайками.
К щекам подвешенной доски
пришиваются скошенные в
нижней части доски b
(30 X ЮО мм), образуя
четверти для опирания ниж-
них концов горбыльков вто-
Черт. 704.

457
рого остекления, наклон которого не должен быть менее, чем 17- к гори-
зонту.
К горизонтальным кромкам четвертей пришивается полоса оцинкован-
ного кровельного железа, образующая внизу желоб.
Между горбыльками пришиваются бруски 30 X 40 мм.
Верхняя кромка средней доски вместе с верхними гранями брусков с
образует входящий угол, который, будучи покрыт оцинкованным железом
со свешивающимися краями, служит желобом, отводящим конденсат, обра-
зующийся на верхней поверхности второго остекления. Свешивающиеся края
фартука (выстилающего дно) служат для направления „капели" в нижние
желоба.
Из верхнего желоба вода отводится в нижние при помощи наклонных
трубок, пропущенных сквозь доску а. Из нижних желобов вода через во-
доотводные трубы попадает в канализационную сеть.
Верхние концы горбыльков второго остекления опираются на доску
(50X120 мм), пришитую к нижнему краю бортовой стенки фонаря. Во
избежание проникания (из помещения) внутрь фонаря влажного воздуха,
могущего дать конденсат на верхнем остеклении, все фальцы и щели ниж-
него остекления тщательно промазываются.
Прочистка остекления с внутренней стороны происходит путем пере-
движения по затяжкам на затяжку съемных досок.
Для прохода внутрь фонаря в торцевых стенках его делаются створные
части.
Для создания лучших условий проникновения наружного воздуха в
междурамное пространство, во избежание отпотевания стекол в зимнее вре-
мя, наружное стекло в пределах опирания на доску кладется на замазку
с разрывами.
На черт. 706—второй вариант решения фонарей с двойным остекле-
нием; стойки, укрепленные подкосами с, в верхней части покрываются дву-
мя досками (140X40) так, что доска а перекрывает доску Ь. Образован-
458
ная поверхность, наклонная
кнаружи, покрывается листовым
оцинкованным железом,спуска-
ющимся вниз в виде фартука,
прикрывающего щель,служащую
для доступа свежего воздуха в
междуобшивочное пространство.
На доску b набивается из от-
дельных обрезков брусок d
(30X40 .иле), образующий вы-
резы для упора горбылька. По-
добное решение значительно
облегчает образование гнезд
для нижних концов горбыльков
и самый монтаж фонаря. Меж-
ду бруском d и верхней кром-
кой доски b образуется щель,
допускающая проникновение хо-
лодного воздуха в междурамное
пространство фонаря.
Решение верхнего узла по
черт. 707 отличается от преды-
дущего тем, что вместо продоль-
ного бруса квадратного сечения
берется доскае (60X260 лг.и), к
которой пришиваются с обеих
сторон бруски (50X30), служа-
щие для упора горбыльков.
Верхняя кромка доски е
скашивается с двух сторон,
образуя плоскости для опира-
ния стекла. На горизонтальную
часть верхней кромки приби-
вается трапециевидный брусочек
f (30 мм), закругленный в верх-
ней части.
На брусочек / надевается
колпачок из оцинкованного кро-
вельного железа, плотно охва-
тывающий место сопряжения
стекла.
На черт. 708—вариант при-
крепления металлической тяги
непосредственно к доске е, яв-
ляющийся более целесообраз-
ным для фонарей с пролетом
до 2,0 м.
В случае наличия пересе-
кающих фонарь прогонов мож-
но верхний узел устраивать по
черт. 709 и 710.
Черт. 707.
459
Стропильные ноги фонаря d из досок (60 X 100 мм) связываются
парными стяжками (ригелями) f, к которым при помощи специального
шарнира прикрепляется тяга 0 16 , поддерживающая брус g (120Х
Черт. 708.
XI50 мм). На брус g на-
шивается доска k (50X260),
образующая вместе с наши-
тыми брусками т средний
желоб для сбора конденсата
в междурамном пространстве
и четверти для упора гор-
б<льков второго остекления.
По бокам доски пришива-
ются полосы оцинкованного
железа, образующие желоба
Черт. 709.
Черт. 710.
для собирания конденсата, имеющего место на внутренней поверхности
второго остекления.
Железобетонные фонари (черт. 711). На бортовые балки высотой 750 мм
и шириной 180 мм, заостренные в верхней части в виде зубцов, уклады-
ваются переплеты фонаря. Между рамой и переплетом вводится доска
(20 мм), необходимая для прикрепления нижних кламмер и удержания стекла.
На черт. 712 видно, что фонарь собирается из отдельных железобе-
тонных рамок, укладываемых последовательно по длине фонаря со стыками
своей верхней части, образуемыми посредством специального профиля верх-
ней железобетонной обвязки.
Боковые обвязки переплета (80X60 лги) с вырезом четвертей для сте-
кла соединяются между собой впритык.
В вырезы верхней обвязки переплета прибиваются (к пробкам) дере-
вянные бруски, служащие для закрепления полосы оцинкованного железа,
образующего коньковый колпак фонаря.
В нижней части бортовой балки на специально сделанном выступе к
ней привязываются нижние переплеты второго остекления.
Фонари Буало. Получившие широкое распространение благодаря хоро-
шим условиям эксплоатации (отвод конденсата, условия открывания, ре-
монт и бой, запыление) фонари Буало применительно к пролетам от 3 до
460
Деталь отгиба заделаного конца
уголка консоли nodponbcbi
4epi . 711.
12 м показаны на черт. 713, 714. В верхней части деревянных колонн,
состоящих из двух досок, расположенных па расстоянии, равном толщине
доски, и сплоченных между собой по высоте накладками помощью болтов,
Черт. 712.
461
закрепляются доски а, возвышающиеся над габаритом рабочего помещения
и служащие стойками фонаря. На образовавшиеся выступы колонн укла-
дываются (при пролетах между колоннами до 5,0 м) деревянные прогоны
Ь, скрепляемые между собой накладкой с 4 болтами .(черт. 714).
Черт. 713.
Черт. 714.
При пролетах до 12,0 м вместо прогонов b по колоннам при помощи
врезки и прибалчивания укладываются _ прогоны из гвоздевых балок с фа-
нерной стенкой.
На прогоны b укладываются стандартные балки, к которым внизу под-
шиваются термоплиты, прикрепленные к фанере.
Поверх прогонов укладывается рабочий настил из брусочков 40X40,
50 X 50 мм; по ним — защитный сплошной настил из брусочков 50X20 мм
под углом 45° к направлению брусочков рабочего настила и затем уже —
рубероидная или гольццементная кровля (с защитным слоем песка и гра-
вия в последнем случае).
К стойкам жесткости, образующим каркас фонаря, снизу на высоту
0,60—0,70 м с обеих сторон пришиваются отрезки досок толщиной 25 мм,
на которые и укладывается подоконная доска с, несколько скошенная внутрь.
462
С наружной стороны к доске прибивается брус d, образующий вместе-
с доской с четверть для переплета остекления. Близкая к горизонтальной
поверхности доска с покрывается полосой оцинкованного кровельного же-
леза, оканчивающегося желобом с уклоном в 1%.
К бруску d пришивается полоса из оцинкованного железа, прикрываю-
щая щель для проветривания пространства между конструкциями.
При отеплении с внутренней стороны между ребрами, стоящими па
взаимном расстоянии в 1,50 м, нашиваются термоплиты, которые изнутри
штукатурятся.
Вверху стойки с обеих сторон вы-
резаются, образуя упоры для продоль-
ных прогонов-обвязок е, к которым
подшивается надоконная доска Лис
наружной стороны брусок /, образую-
щий с доской k верхнюю четверть
для притвора остекления.
На прогоны е укладываются стан-
дартные таврообразные балки, часть
которых прибалчивается к торчащим
частям стоек.
По прогонам делается рабочий на-
стил из 30-мм досок и по нему—сплош-
ной защитный пастил под углом в 45° из
брусочков 50X20 мм. Снизу к прогонам
подшивается термоплита, наклеенная на
фанеру.
Наружная поверхность над остекле-
нием обшивается по стойкам и ребрам
бакулей и затем штукатурится. Под све-
сом кровли предусматривается щель, за-
щищенная полоской оцинкованного же -
леза.
В образованные верхнюю и нижнюю
четверти вставляется переплет. На черт.
715 показано остекление осуществляемое
двойным в одном переплете. Обвязки
переплета для возможности прочистки
стекол делаются разрезными.
При широких фонарях (8—12 лт),
когда наличие щелей под свесом кров-
ли не гарантирует хорошее проветри-
вание, рекомендуется на коньке фона-
ря устраивать вытяжной клапан (черт.
716). На защитный настил пришивают-
ся по обеим сторонам от щели, в кото-
рую входят через 0,70—1,0 м вертикаль-
ные бруски, две кобылки треугольного
Черт. 715. Глухая и створная
части фонаря завода Мосэлектрик.
сечения (100X100 мм). По брускам нашивается трапециевидный брусок,
прикрытый сверху полосой оцинкованного железа, отогнутой книзу и за-
щищающей вентиляционную щель.
463
При террасном решении промышленного здания, осуществляемом из
.железобетонных Т-образных колонн и деревянного покрытия, при необхо-
димости ж.-б. продольного прогона фонари Буало решаются по схеме
на черт. 717.
Фонари Баттерфлей (черт. 718). Решение этого фонаря характерно
наличием металлической несущей конструкции. К металлическим стойкам
вдоль фонаря приклепывается (или при-
варивается) швеллер № 20. К нижней
полке его прибалчивается горизонтально
положенный швеллер № 16, который
одной из своих полок присоединяется
тем или другим способом к металличе-
ской стойке фонаря.
Поверх швеллера устанавливаются
прокладки, входящие в междуполоч-
пое пространство швеллера а. К про-
кладкам прибалчивается доска с (50\
\200 мм). С внутренней стороны поме-
щения к швеллеру примыкает другая
доска d, скрепляемая тем же болтом,
что и доска с.
На верхнюю кромку доски с и .на
полку швеллера № 20 укладывается
горизонтальная доска е толщиной 50 мм,
крытия.
Черт.- 717.
454
С наружной стороны ..боковые кромки пастила и доски г обшиваются
досками (25 мм) и покрываются слоем рубероида, защищенного от разры-
ва на самом конце полосой оцинкованного, кровельного железа.
В швеллер снизу вставляется прикрепляемый болтом деревянный брус,
к которому и привешивается створный переплет.
Й1--
£cfj
150'00
53»ьо!> 5
r^=£gmmbi
и м е ч а н и
характерно
Пр
иаря
е. Данное решение фо-
для горячих цехов с
большими пролетами (кузница, термиче-
ская и т. п.), где по условиям чрезвы-
чайно больших выделений вредностей
встает необходимость создать мощную
регулируемую естественную вентиляцию.
Этим объясняется и трехярусное распо-
ложение створных переплетов фонаря.
Конструктивное реше-
ние фонаря типа Баттер-
фляй. Каркас фонаря осу-
ществляется из металла.
Ограждения же (переп-
леты, покрытие над фо-
нарем, боотигц) — дере-
вянные.

t-уОерсбб'
C'.,un.io8o
ос
у j
Рубероид

Черт. 718.
Нижним концом переплет опирается на острую грань горизонтального
импоста, образованного из бруса, прикрепленного к стойке фонаря при
помощи уголка 80X80 мм. .
К брусу сверху привешивается несколько скошенная кнаружи доска
/ (толщиной 50 м и), покрытая в целях отвода конденсата оцинкованным
железом, к которой с внутренней стороны пришивается доска g (20 мм),
образуя четверть для опирания ветровой панели. С наружной же стороны
30. Строит, индустрия, т. VII
465
к доске / и брусу е пришивается доска k, необходимая для укрепления
полосы оцинкованного железа, предохраняющей горизонтальную полосу
сопряжения створной части.
Черт. 719.
Решение нижележащих
узлов не отличается от
решения трапециевидного
фонаря.
Конструкция деревянного
фонаря показана на черт. 719.
Устройство двойных пе-
реплетов в случае вертикаль-
ного остекления (в фонарях
типа Буало и шеда) пред-
ставлено на черт. 720.
Самый переплет состоит
из двух брусков: внутрен-
него 75 X 45 мм и наруж-
ного 40 X 55 мм, соединен-
ных между собой при
помощи шурупов. Между
обвязками переплетов—слой
войлока.
С наружной стороны
сопряжение перекрывается
рейкой во избежание про-
никания в щели атмосфер-
ных осадков.
Остекление прикрепляет-
ся к переплетам армирован-
ной замазкой.
Между стойками уклады-
вается подоконная доска а
(250 X 70 мм), несколько
скошенная кнаружи для от-
вода воды.
Скошенная часть покры-
вается листовым оцинкован-
ным железом. ;
Для образования нижней
четверти на подоконную
доску нашивается ступенча-
тый брус, скошенный к внут-
ренней стороне для создания
благоприятных условий стока
конденсата. Скошенная часть
покрывается полосой оцин-
кованного железа, образую-
щего внизу желоб для стока
конденсата.
466
Подоконная доска а (черь 69G) и сiупенча 1 ыИ брус b обьединяюic г
пришитой изнутри доской с (25 мм), нижняя чашь которой, несколько по-
нижаясь от уровня нижнего края подоконной доски, образует упор для
фибролитовых плит (утеплитель).
Черт. 720.
40
С наружной стороны между стойками нашивается брусок (40X 40 мм),
который служит упором фибролитовой стенке толщиной 2 X 70=140 мм.
С наружной стороны по стойкам нашивается наружная сплошная обшивка
из брусьев 40 X 40 мм.
Между брусьями и фибролитом предусматривается воздушный продух в
целях проветривания.
В верхней части между стойками нашивается надоконная доска
(185 X 70 мм) с рядом ступеней для образования верхних четвертей.
К подоконной доске привинчиваются петли створных частей переплетов.
Сопряжение переплетов с надоконной доской прикрывается полосой оцин-
кованного железа.
К нижней части кромки надоконной доски пришивается рейка /, служа-
щая упором для настила из двух фибролитовых плит.
Надоконная доска пришивается к двум доскам на ребро е, опираю-
щимся на стойки и воспринимающим нагрузки от собственного веса и
полезную, на верхний настил покрытия; последний состоит из брусков
(40 X 40 мм), положенных через 100 мм (в свету), и защитного настила
из брусков (22 X 50 мм), идущего под углом 45° к рабочему настилу.
зо’	467
ЛИТЕРАТУРА
1.	Цветаев В. Д., Современная фабрично-заводская архитектура, Москва, 1932.
2.	Гофман, Фабрично-заводская архитектура.
3.	Штамм, Промышленное строительство в Америке.
1.	Рубинштейн Ю. С., Верхний свет.
5. Мета лл остройпро ект, Световой анализ фонарей.
G. ЦНИПС, Проект норм по естественному освещению и руководство но проек-
тированию верхнего света.
7.	Гусев Н. М., Расчет и проектирование естественного освещения промзда-
ннй.
8.	Труды I Всесоюзной конференции по естественному освещению.
9.	Труды II Светотехнической конференции, выпуск II, ЦНИПС, проф. Карлсен,
Деревянные конструкции промсооруженнй.
10,	Материалы, использованные при составлении отдела „Верхний свет
одноэтажных промзданий":
а)	ЦНИПС, Проект норм и руководство по проектированию естественного осве-
щения промзданий.
б)	Николаев, Световой анализ фонарей.
в)	Работы Металлостройпроекта.
г)	Захаров Ф. И., Профиля промзданий в связи с аэрацией их.
д') Работы Моспроекта.
е) работа автора.
Инж. Васильев Б. Ф., инж. Владимиров В. Д. и инж. Зенкин И. .!/.
ЧЕРНЫЕ И ЧИСТЫЕ ПОЛЫ.
Общие требования. Предъявляемые к полам строительные и санитарные
требования в соединении с пожеланиями относительно внешности и удобств
представляют довольно трудно разрешимую задачу. Поэтому устройство
полов как по конструкции, так и по материалам является одним из серь-
езных вопросов.
Требования, предъявляемые к черным полам. При устройстве чистого
пола по балкам (например деревянные полы) требования, предъявляемые
к черным полам, таковы: 1) для первого этажа—надлежащая теплозащита
в соединении с таким устройством, которое может гарантировать невоз-
можность появления грибка; 2) для междуэтажных перекрытий—достаточ-
ная звукоизоляция, водо-и паропепроницаемость, если они не обеспечивают-
ся соответствующим устройством остальных элементов перекрытия.
При устройстве черного пола в виде подготовки под чистый пол к пере-
численным требованиям добавляется требование достаточной механической
прочности, определяемой условиями эксплоатации и водонепроницаемости,
имеющей исключительно большое значение при устройстве полов на грунте.
Удобство ремонта и дешевизна принадлежат к требованиям, предъявляе-
мым к полам независимо от их типа.
Черные полы, не являющиеся подготовкой под чистые полы, принци-
пиально ничем не отличаются от чердачных и междуэтажных перекрытий н
рассматриваются в статье ..Междуэтажные перекрытия“.
Требования, предъявляемые к чистым полам. Чистые полы должны
представлять вообще горизонтальную поверхность; лишь для некоторых про-
цессов устраиваются:
1) наклонные полы (помещения для зрелищ).
2) полы из пересекающихся наклонных [плоскостей (для стока и удале-
ния жидкостей).
В первом случае наклон пола зависит от расположения зрителей по от-
ношению к „картинной плоскости"; во втором случае наклон обусловли-
вается удельным весом и составом отводимой жидкости (например для сто-
ка воды достаточен уклон 0,001).
Кроме того по технико-экономическим, санитарным и декоративным
соображениям полы должны быть:
1)	прочны, чтобы выдерживать нагрузку, для восприятия которой они
предназначены, не быть зыбкими;
2)	недороги, этого требует экономика строительства;
3)	легко ремонтируемы, что увеличивает срок их службы;
4)	долговечны, что зависит от качества материала, входящего в их кон-
469
струкцию, и от тех мер, которые будут приняты для предохранения от
гниения, червоточины, изнашивания и пр.;
5)	малопроницаемы для тепла, звуков, газов и воды; в противном слу-
чае понижаются все остальные положительные качества пола;
6)	нетеплопроводны, так как „холодность" пола может служить при-
чиной заболеваний;
7)	мягки (сравнительно), потому что жесткость пола неприятна, а в не-
которых случаях даже и вредна;
8)	бесшумны при ходьбе: шум мешает работе, отдыху и отзывается иа
нервной системе живущих;
9)	нескользки: скользкость пола опасна при ходьбе и понижает ско-
рость движения;
10)	ровны и гладки: неровный, шероховатый пол скорее загрязняется и
труднее поддается очистке;
11)	огнеупорны, т. е. безопасны в пожарном отношении; в некоторых
случаях эта безопасность обязательна (склады горючих веществ);
12)	мало стираемы: быстрая стираемость влечет неровность пола и при-
дает неряшливый, безобразный вид помещению;
13)	декоративны, т. е. внешний вид пола по цвету и материалу должен
быть увязан с общей отделкой всего помещения и окраской предметов
оборудования.
Учитывая перечисленные требования и сообразуясь со свойствами мате-
риала, строитель обязан выбор фактуры для чистого пола производить
в зависимости от характера сооружения и назначения помещения. Конечно
соблюсти все требования не всегда удается, тогда приходится прибегать к
особым приемам, которыми пользуются на практике, чтобы сгладить те или
иные недостатки. Например для легкое™ поддержания пола в чистоте,
для бесшумности, избежания скользкости, жесткости, „холодности"
настилают дорожки из линолеума и т. п. Неровность, шероховатость, нали-
чие трещин и швов в полу уничтожают посредством шпатлевки и окраски.
Водонепроницаемость и кислотоупорность пола достигаются посредством
пропитывания дерева смолистыми веществами и т. п. По роду материалов,
употребляемых на полы, они бывают: деревянные, каменные, цементные,
асфальтовые, бетонные, мозаичные, ксилолитовые (магнолитовые и пр.), мра-
морные, железные и т. д.
Черные полы.
Черные полы на грунте. При устройстве полов на грунте удаляется
верхний растительный слой и производится подсыпка или сухим строитель-
ным мусором, не содержащим щепы и стружек, или песком. В случае
применения строительного мусора эта подготовка плотно утрамбовывается
и проливается известковым раствором. Строительный мусор может быть
заменен хорошим грунтом с втрамбовыванием в него щебня. В этом слу-
чае также рекомендуется проливка известковым раствором.
Полы первых пяти видов ввиду их крайней примитивности рассматрива-
ются в целом (с чистым полом). Для остальных полов рассматриваются
отдельно черный и чистый полы.
Простой пол из глинобетона с кирпичным щебнем. Этот пол представ-
ляет собой наиболее простую конструкцию и применяется в некоторых
цехах промышленных зданий и некоторых складских помещениях.
470
Таблица 70.
Ориентировочные данные для назначения конструкции полов в производственных
помещениях.
№ п/п	Производство	Цех	Характер пола
1	Склады		Глинобитные, булыжные, бетонные, бетонные с покрытием асфальтом или цементом
	Котельные	Котельная. машинный 1 зал	Цементные Плиточные (около машин), остальные бетонные
3	Деревообде- лочные	1			Деревянные по утопленным лагам, асфальтовые торцовые
4	Кузницы	1 —	Глинобитные, торцовые
5	Механо-сбо- рочные	! —	Деревянные по утопленным лагам, асфальтовые (но не в помещении с маслом и бензином), торцо- вые
6	Литейные	1 Литейный j зал Выбивные, стержневые Склады зем- ! ли, шихты	Земляные; в механизированных литейных пол бетонный Бетонные, торцовые Глино-бетонные, булыжные, тощий бетон без верхнего слоя
7	Сварочные	; —	Цементные (перекрытие огнестойкое или за- щищенное)
8	Малярные		Асфальтовые (если нс применяется в производ- стве бензин) Цементный пол
9	Аккумуля- торные	—	Цементные, плиточные (перекрытия железобе- тонные) Бетонные I
10	Вулканиза- ционные	—	
|11	Гаражи	Помещения 1 для стоянки машин	, Бетонные (в случае маневрирования в поме- 1 щении)
Основанием пола служит подсыпка из уплотненного грунта, поверх ко-
торого наносится слой глинобетона толщиной 10—15 см (черт. 721). Со-
став глинобетона 1 : 3 (глина : кирпичный щебень). В зависимости от жир-
ности глины к ней во избежание появления в последующем трещин добав-
ляется большее или меньшее количество песка.
В качестве заполнителя можно применять, особенно в верхнем слое, шлак,
металлические стружки, опилки и тому подобные материалы, имеющиеся
на месте постройки как отходы.
Глинобетон наносится в зависимости от толщины двумя-тремя слоями
с трамбованием или укаткой.
Смачивание поверхности водой продолжается после этого в течение
приблизительно десяти суток. Смачивание или поливка производится
обычно из леек.
Простой пол из глины с кирпичными высевками и мелким щеб-
нем. В отличие от предыдущего типа глинобетон (с кирпичным щебнем),
уложенный на уплотненный грунт слоем 12 см, сверху покрывается слоем
глины с кирпичными высевками и мелким щебнем (черт. 722). Толщина
верхнего слоя 3 см. Область применения и способ производства
работ те же, что и в предыдущем случае.
471
Простой двухслойный пол. Делается песчаная подготовка, на ко-
торую слоем в 15 см насыпается строительный мусор, плотно ! утрам-
бовываемый (черт. 723).* Следующий слой толщиною также 15 см де-
лается из глины со щебнем с дальнейшей обработкой, как указано выше
(см. „Простой пол из глинобетона с кирпичным щебнем").
Область применения та же, что и для указанных выше типов.
Черт. 721.
Черт. 722.
Булыжный пол. По подготовленному грунту насыпается слой песка до
15 см, верхний слий укладывается из булыжника, подбираемого острыми
концами вниз слоем до 10—12 см (черт. 724).
Область применения: конюшни, постройки сельскохозяйственно-
го назначения.
Пол из торфяной засыпки для конюшен, скотных дворов и т. п.
а)	С применением нвпрессованного торфа. По длине стойла
выбирается земля с уклоном в сторону задних конечностей живопюго.
^ист£ни ciic-
§ {дина сп щебнем
ЧиСтЬ.'й пол
С буЛЬ1Жник
о, q	° ’' ""о ^г71^°игт1елб"б1^
' °, / '.<2, <о т -ч'	•. • \ &' • * *7 Подс&лно at (ji/xtmervczD zzujttma
'''""'-'У.	''Л-;-// f $
Песо>1
х ЛодсЬ/пка из уплотненное^ грунта
Черт. 723.
: epi.
Глубина выемки .под передними ногами до 15 см, под задними нога-
ми до 30 см (черт. 725). Выемка заполняется непрессованным тор-
фом таким образом, чтобы получилась горизонтальная поверхность. При
эксплоатации оказывается необходимым делать ежедневную дополнитель-
ную присыпку до 5 кг торфа на стойло взамен удаляемого слоя, пропи-
танного экскрементами.
б)	С применением торфа в виде брикетов. По дну ямы укла-
дываются брикеты торфа, утрамбовываются и засыпаются сверху непрес-
сованным торфом. В этом случае периодической замене подлежит только
верхний слой непрессованного торфа.
Черт. 725.
ЧисгпЬй лояфпяянб/гппитЬ/ и Sdj
.°.’	°	-V.. а.,вГ*Т Ч Лесок со щс5н&»
О "° * • ° о ’’° * 0 ♦ * ? О LI
Черт. 726.
Песчаная подготовка под бетонный пол из плит. Для бетонных полов
из плит обычная подготовка делается из песка со щебнем со тщательной
утрамбовкой по подготовленному и утрамбованному грунту (черт. 726).
Толщина подготовки приблизительно 10 см. Для того чтобы пол был хо-
472
рош в эксплоатацип, необходимо при устройстве подготовки тщательное
трамбование, в особенности у стен, где вследствие рытья котлованов под
фундаменты грунт был более разрыхлен.
Для получения правильной горизонтальной поверхности под плиты
чистого пола производится выравнивание поверхности подготовки слоем
песка.
Областьприменения: склады, различные помещения промышлен-
ного назначения преимущественно при небольших нагрузках.
Подготовка под цементные полы. По тщательно уплотненному грунту
набрасывается слоем 10—12 см щебень, плотно утрамбовывается и затем
проливается смешанным раствором 1 : 2 : 9 (цемент: известь : песок). Поверх
этого слоя наносится чистый цементный пол (черт. 727).
При производстве работ рекомендуется (как обязательное правило) после
первого трамбования произвести выравнивание поверхности по уровню и
после поливки водой еще раз трамбовать. Только после этого следует про-
изводить проливку смешанным раствором. Обработка поверхности чистого
пола, а также состав раствора для проливки подготовки находятся в зави-
симости от нагрузок, воспринимаемых полом. При более значительных на-
грузках подготовка делается из бетона (см. „Бетонная подготовка под це-
ментные полы“).
Область применения: промышленные здания, лестничные клетки,
котельные в жилищном строительстве и т. п.
Черт. 727-	Черт. 728.
Бетонная подготовка под цементные полы, а) Из известково-
цементного бетона. При значительных нагрузках на пол подготовка
делается слоем 10 см из известково-цементного бетона (черт. 728). Со-
став бетона зависит от величины нагрузки и для подготовки может коле-
баться в пределах от 1:2:10:25 до 1:1:5:10 (цемент : известь: песок:
: щебень).
Подготовка производится так же, как и вообще всякие бетонные рабо-
ты. Поверхность подготовки тщательно выравнивается.
Область применения: промышленные здания при больших на-
грузках на пол.
б)Избесцементного бетона. В отличие от предыдущего ва-
рианта подготовка делается из бетона состава 1:3:8 (известь : песок:
: кирпичный щебень).
Область применения: та же, что и для предыдущего варианта,
но при условии, что не требуется особенно быстрого твердения, и при
достаточно сухом грунте.
Теплая подготовка. По подготовленному основанию (уплотненный грунт
или песок) наносится слоем 8—10 см известковый бетон состава 1:3:8
(цемент: известь: кирпичный щебень). Поверхность его выравнивается, и
делается второй теплый слой из котельного шлака; толщина этого слоя
также 8 —10 см в зависимости ог требований теплозащиты и назначения
473
«помещения. Шлак тщательно трамбуется и выравнивается под уровень.
Следующий слой цементный состава 1:4 (цемент: песок) толщиной 2 см
(черт. 729).
Эта подготовка применима под чистые полы из линолеума, паркета,
метлахских плит.
Область применения: жилищное строительство, лечебные заведения,
общественные здания.
Между бетонным слоем и теплым шлаковым при наличии грунтовой
влаги рекомендуется делать изоляционный слой, соединив его с изоляцион-
ным слоем фундамента.
Пропорция бетона в зависимости от условий работы пола может изме-
няться.
Деревянный настил под цементные полы. Укладка плиток производится
по изоляционному слою, состоящему из двух рядов пергамина или толь-кожи,
с промазкой между рядами гудроном и т. п.
Плитки рекомендуется укладывать по двойному настилу:
а) верхний настил—наколотый тес (10,0—14,0) X 2,5 см—пришивается
к нижнему настилу; б) нижний настил—в зависимости от нагрузок и рас-
стояния между балками. Обычно нижний настил кладут с промежутками не
менее 5 см (для вентиляции) и подшивку под штукатурку не делают. Плит-
ки надлежит укладывать на строительной мастике, вес ее следует принимать
в 7 кг\м"-.
Вес цементных плиток—55 кг'.ч-
„ изоляционного слоя—34	,
„ верхнего настила —15 „
„ нижнего настила 18—30 „
Итого около 100—]10хгл-
Черт. 729.
Черт. 730.
Подготовка под ксилолитовый пол. По обычно подготовленному, уплот-
ненному грунту или песчаной подсыпке укладывается бетонный слой состава
1:3:8 (известь : песок: щебень). Толщина слоя 8—10 см и не менее 5 см.
Следующий слой делается из цементного бетона 1:3:5—1:4:6 (цемент:
: песок:щебень); толщина этого слоя 3 см. Далее следует один или два слоя
ксилолита, относящихся уже к чистому полу (черт. 730). В целях лучшего
сцепления ксилолитовой массы с основанием поверхность бетона должна
быть сделана шероховатой.
Устройство основания для ксилолитового пола должно производиться
при непременном соблюдении следующих условий: 1) исключительно тща-
тельная подготовка грунта, гарантирующая невозможность просадок; 2) от-
сутствие в составе подготовки веществ, разрушительно влияющих на
цемент Сореля; 3) хорошая изоляция от сырости; в случае наличия
грунтовых вод необходимо между известковым и цементным бетонами
помещать изолирующий слой, состоящий из толя, гольццемента, гудрона,
474
или к бетону добавляется церезит; 4) поверхность, на которой укладыва-
ется ксилолитовая масса, должна быть шероховатой; 5) песок для бетона
следует применять чистый с малым процентом глины и ила и не содержа-
щий земли; 6) щебень или гравий перед употреблением в дело надлежит
тщательно промывать; 7) на бетон употребляется только портланд-цемент;
совершенно не допускаются в бетоне примеси стружек, строительного мусора
и т. п. Нельзя также применять шлаковый цемент и шлакобетон.
Железобетонное основание (черт. 731)—лучшее основание для ксилоли-
товых полов при соблюдении следующих условий:
1)	шероховатость поверхности основания должна сохраняться;
Сетка илиороВолоВо /(силали-г:
j L_____________________________„ю.
I 1 гдгщд
бетон Пустотелые Помни'
Сетка или проВолоко НСилолит 1J |
бетон
Черт. 731.	. Черт. 732.
2)	при литом способе приготовления бетона гладкая железобетонная
поверхность должна посыпаться гравием или необходимо разрыхлять поверх-
ность несхватившегося бетона граблями;
3)	пористости бетона следует избегать, так как хлористый магний способ-
ствует ржавлению и разрушению арматуры;
4)	железная арматура должна быть расположена не ближе 2 — 3 см ог
бетонного основания.
Кирпичное основание. Кирпич укладывается стоймя или плашмя исклю-
чительно на цементном растворе. Кирпичное основание перед укладкой массы
следует смочить водой, так как сухой кирпич отнимает из ксилолитовой
массы раствор.
В качестве оснований для ксилолитовых настилов успешно
применяются ксилолитовые бетоны от 1 : 1 : 2 : З1 2 до 1 : 2 : 3 : 4 (ксилолит :
: песок : щебень : опилки).
В случае деревянного основания дощатый настил лучше делать двухслой-
ным; ширина досок желательна не более 10—12 СМ‘, доски должны быть
сухими. Для лучшей подготовки под ксилолит рекомендуется делать или
насечки на дощатой поверхности или забивать оцинкованные толевые
гвозди, или набивать шероховатые деревянные брусья 3/6 см. В местах
сотрясения вводится сетка из 1,5-мм проволоки или шпагата. Ячейка
сетки—1,5—1 мм. При двухслойном ксилолитовом настиле следует нижний
слой пришивать толевыми гвоздями, верхний слой сцеплять с нижним.
Обычное количество гвоздей на 1 м2— от 100 до 144 шт. (гвозди не
добиваются на 1 3 своей длины). Прибивка досок к балкам обязательна.
Во всех случаях устройство ксилолитового пола не должно производиться
по сырому бетону. Не рекомендуется устройство ксилолита по пористому
бетону и не следует оставлять обнаженной арматуру.
Торцовые деревянные полы могут служить основанием для ксилолитовых
полов при условии:
1) прочного закрепления отдельных брусков или
2) при устройстве двухслойных полов на толевых гвоздях.
Полы из пустотелого камня перед укладкой ксилолитового настила по-
крываются 4—5-c.iz слоем бетона ввиду пористости камней (черт. 732).
475
Асфальтовые полы под ксилолитовые настилы годятся; глинобитные - -
। акже.
Изоляционные основания (черт. 733). Изоляция от холода, тепла или
уменьшение звукопроводности достигаются путем укладки пробковых, торфя-
ных или фибролитовых плит на цементном или ксилолитовом растворе. По
изолирующим плитам кладется бетон толщиной 4—5 см, а по бетону -
двухслойный настил ксилолита.
Основания в передвижных помещениях. В вагонах и на судах основа-
ние покрывается толем, по которому укрепляется проволочная сетка, по ней
укладывается двухслойный ксилолитовый настил.
Ксилолит Ю-15-?0л/лг
Лютом	/ Изолирующие плита/
-I-—	(2	— х.

Черт. 733.	Черт. 734.
Подготовка под пол из метлахских плиток. По тщательно подгою-
вленному грунту или песчаной подсыпке делается слой известкового
бетона 1:3:8 (известь : песок : кирпичный щебень) толщиной 8 — 10 см.
По этому слою делается подготовка 1:4 (цемент : песок) толщиной в сред-
нем 2 см (черт. 734). На таком растворе подливаются вообще всякие плитки.
Область применения: нежилые помещения, к которым предъявля-
ются повышенные санитарные требования, или особенно легко загрязняемые:
уборные, ванные, кухни, вестибюли, коридоры в больницах и т. п.
Подготовка под асфальтовый пол. По подготовленному грунту или
песчаной подсыпке делается слой известкового бетона 1:3:8 толщи-
ной 8—10 см. При наличии грунтовой сырости подготовка делается из
цементного бетона. Далее идет чистый асфальтовый слой (черт. 735).
 Область применения: промышленные здания, в жилищном cipo-
ительстве— лестничные клетки и подвальные нежилые помещения.
Частью пол из осфопьто______
F J	бетон ’ 3 -8
/избестб песом.щвбенй)
1одихпо6Но из у/мотненглго.ерунта
цемрч’-пнЬ/и оост&ог 1 4
и№агМ!аибет, , -• в
гпцнгпа
Черт. 736.
Черт. 735.
Подготовка под торцовый пол. По подготовленному грунту или песча-
ной подсыпке делается слой известкового бетона 1:3:8 (известь: песок :
: кирпичный щебень) толщиной 5 — 6 см. По известковому бетону идет
слой цементного раствора 1:4 (цемент: песок) толщиной 2 — Зсм. Поверх
этого укладываются шашки высотой примерно 6—8 см (черт. 736).
Область применения. Производственные помещения.
Бетонная подготовка для чистого настила из шпунтованных досок.
По обычно подготовленному, уплотненному грунту или песчаной подготовке
наносится известковый бетон состава 1:3:8 (известь: песок: кирпичный
щебень). Такое устройство применимо при сухом грунте. В случае же
476
сырого грунта подготовка делается из цементного бетона состава 1:3:6
(цемент: песок : кирпичный щебень). Толщина слоя в обоих случаях оди-
накова и равна 8—10 см. При укладке бетонного слоя в него втапливаются
рейки (лучше пластины трапецеидального сечения толщиной 5 см) на рас-
стояниях 0,80—1,00 м, причем эти рейки пропитываются, антисептиками
(черт. 737). Пропитка полового настила также желательна.
Область применения: производственные помещения типа сборочно-
механических.
Бетонная подготовка под деревянный пол на лагах (тип Гипро-
гора). В случае сухого грунта подготовка делается из известкового бетона
.• пал из щпцн/побОсг досок
Прокаленной легок.
ИзбесткобЬ/й бетон 13 5
(избестО, пеепк щебенок
Лаги Подготовка ю угглатненнол) фупта
Черт. 737.
Черт. 738.
1:3:8 (известь: песок: кирпичный щебень). В случае сырого грунта сначала
укладывается слой 10—12 см мятой трамбованной глины, а затем—слой
известкового бетона также около 10 СМ.
Ла: и толщиной 6 — 7 см, укладываемые по бетону (черт. 738), смолятся
или пропитываются антисептиками. Пространство между лагами засыпается
песком, прокаленным на железном противне. По лагам делается чистый пол
нз шпунтованных досок или брусков. Расстояние между лагами в зависи-
мости от толщины настила колеблется от 0,60 до 1,00 м.
Область применения: жилищное строительство, лечебные учреж-
дения.
Подготовка под чистый пол из паркетной кладки на асфальте.
Подготовка состоит из трех слоев: сначала идет уплотненный грунт или
песчаная подсыпка, затем — известковый бетон 1:3:8 (известь : песок : кир-
пичный щебень) слоем 8—10 СМ и наконец наносится слоем в 2,5 см
асфальт (черт. 739). По незастывшему асфальту укладывается паркетная
клетка с точным выравниванием поверхности чистого пола.
Чистрп/ поп из паркетное клетки;
Афолат
° *3tecmKotibiu бетон ’ 3 8
•К 4-40^	]изОесто,песон,щеоенО)
। Уодеотобка из уплотненного грунта
Черт. 740.
Черт. 739.
Область применения: жилищное строительство, общественные
здания.
Подготовка под дощатый пол по открытым лагам. а) Лаги по
подкладкам. Подготовляется обычным способом грунт или делается
песчаная подсыпка, затем идет слой трамбованного кирпичного щебня
толщиной 8—10 см с проливкой известковым раствором. По этой подго-
товке укладываются с прокладкой толя подкладки из пластин, горбылей
или досок (черт. 740). Подкладки пропитываются или смолятся (кроме
торцов). Толщина подкладок от 2 (доски) до 5 СМ (пластины). Расстоя-
477
•AjonbaJ aw изшпунгткбцянОг
fax*
— —,8
Прсма&га осмопемая ?0*150* 250сл»
о sfinpanOcOaNOfu щебень. с/ух>*лб
Дс&ото&р vs ynaom/fsatfotD грунта
Черт. 741.
увеличении толщины лаг до 7,5 см

укладываются на толевых подкладках лаги или
ние между подкладками 1 м. По подкладкам идут лаги из пластин (или
дощатые) толщиной примерно 6,5 см. Расстояние между лагами — в за-
висимости от толщины чистого пола.
Подготовка из трамбованного щебня может быть заменена глинобетоном
слоем той же толщины.
б) Лаги по кир пи чным столбикам и дощатым проклад-
кам. Устройство. Подготовка грунта и первый слой (щебеночный или
глинобетонный) делаются, как в слу-
чае (а). Далее выкладываются в два
ряда площадью 25 X 25 см кирпич-
ные столбики (черт. 741). По уло-
женному на них толю кладутся про-
кладки из обрезков досок толщиной
19—25 мм, а на них—лаги. Рас-
стояния между столбиками (вдоль
лаг), между лагами и сечение лаг те
же, что в предыдущем случае. При
расстояния между столбиками можно
увеличивать до 1,2—1,4 м.
Область применения: жилищное строительство, школьные здания
и т. п.
Подготовка по системе Всесоюзного института сооружений (арх.
О. А. Вутке). Грунт, вынимаемый из котлованов под фундамент, засыпается
внутри здания на высоту приблизительно 40 см (при высоте цоколя 50 см)
и оставляется в разрыхленном состоянии. В нем делаются кольями кониче-
ские углубления, проникающие не только на всю толщину подсыпанного
слоя, но захватывающие на 5 —10 см и основной грунт (черт. 742). Углу-
бления заполняются бетоном состава примерно 1:3:6 (цемент:песок: кир-
пичный щебень). Расстояния между свайками около—1 м, средний диаметр
свайки—20 см. Грунт разрыхляется граблями и выравнивается заподлицо
с верхом сваек, на которые укладываются куски рубероида млн толя. По
подготовленной таким образом поверхности вся площадь покрывается бето-'
ном толщиной 8—10 см. Состав бетона 1:3:6 (цемент : песок: кирпичный
щебень). В местах, где сосредоточены значительные нагрузки (например
печи), в бетон закладываются обрезки арматурной проволоки. В местах
соприкасания со стенами бе-
тонная подготовка опирается
на выпущенные из кладки для
этой цели кирпичи. Для соз-
дания достаточной теплоза-
щиты около цокольной части
грунт по периметру здания с
внутренней стороны заме-
няется отсыпью шлака.
По бетонной подготовке
доски па ребро, а простран-
ство между ними засыпается шлаком, торфсфагнумо.м и т. п.
С течением времени рыхлый грунт, находящийся под бетонной подго-
товкой, садится, и между бетоном и подсыпанным грунтом получается замк-
нутый воздушный прослоек, создающий добавочную теплозащиту и разоб-
щающий бетон с грунтом.
Черт. 742.
478
Цементный бетон может быть заменен известковым соответствующей'
прочности.
В качестве подсыпки нельзя применять песок как грунт, почти не даю-
щий осадки при принятой толщине подсыпки.
Данная конструкция особенно эффективна при влажной .почве, но спо-
соб устройства такого основания является довольно дорогим.
Область применения: жилищное и школьное строительство, об-
щественные здания и т. п.
Чистые полы.
Разновидности деревянных полов. Чистые деревянные полы бывают:
плотничные (обыкновенные), столярные (щитовые), паркетные (штучные) и
сборные щитовые (см. „Сборное деревянное строительство", т. VI, Части
зданий). Все они сравнительно недороги, легко ремонтируемы, теплы,
мягки, нескользки, бесшумны.
Недостаток плотничных полов состоит в том, что доски, ссыхаясь, об-
разуют между собою щели, заделываемые впоследствии рейками, рейки
плохо держатся и делают поверхность пола неровной, неудобной для
ходьбы. Простые полы во фриз в этом отношении удобнее. Дощатые полы
приходится часто мыть, отчего сырые доски, высыхая, коробятся, в тре-
щины набивается много грязи, поэтому их трудно поддерживать в чистоте.
Кроме этих недостатков они некислотоупорны и быстро стираются. Для
устранения последних недостатков полы грунтуются, потом шпаклюются и
после пемзовки покрываются масляной краской. Масляная краска треска-
ется, особенно в щелях; щели приходится замазывать и полы перекраши-
вать. Для устранения коробления широкие доски заменяют узкими шпунто-
ванными (палубные полы) или короткими узкими брусками, настилаемыми
в елку. Эти полы менее коробятся, более прочны, их легче поддерживать
в чистоте. Зато в декоративном отношении они непривлекательны.
Плотничные полы. Плотничные полы разбиваются по характеру обра-
ботки досок и укладки их на: шпунтованные, нешпунтованные и настилае-
мые во фриз.
Шпунтованные полы настилаются из половых брусков толщиной
в зависимости от характера и назначения помещений, как это указано в
табл. 71.
Таблица 71.
П II	Назначение помещений	Толщина пола в мм		
		в чистоте	ИЗ	досок
1	Полы, находящиеся в особо неблагоприятных уело-			
	виях (залы физкультуры, мастерские и т. п.)		42		45
2	Полы для общественных зданий		37		40
3	Полы для капитального жилищного строительства .	32		35
4	Полы для облегченного жилищного строительства.	27		30
0	Для верхнего настила двойных полов специальных			
	конструкций	•	22		25
479
Доски прибиваются к балкам 150-.>/.и гвоздями в шпунт (черт. /43) ('ч^
значительно облегчает остружку пола), острогиваются и покрываются горя-
чей олифой или шпаклюются и покрываются масляной краской.
Шпунты делаются нескольких типов, как это указано на черт. 744, л и б
и табл. 72 и 73.
Таблица 72.
Размеры шпунтованных брусков (строганых с трех сторон).
Толщина в мм b	Общая ширина в мм а	Прочие размеры по черт. 744, а						
		S лги	п мм	/п	j мм	|	k мм	t мм	р мм	t мм
22	94	7	8	11	8	7		8
27	94 84	8	и	И 1	9	9	9	10
32	94 84	10	И	и :	И	10	И	10
37	104 93	И	И	11	12	12	13	И
Таблица 73.
Размеры шпунтованных брусков по черт. 744 б (на рейках) строганых с трех
сторон).
Толщина в мм b	Общая ширина в мм а	Прочие размеры по черт. 744, 6					
		S мм	п мм	т мм	Г мм	р мм	ММ
27	94	9	22	24	9	9	2
32	94	9	22	24	12	11	2
37	104	9	22	24	17	И	2
'''Гбозды 15£L#w	'
Черт. 743.
° .......
1 ЯМХМ'У7?)
Черт. 744.
Нешпунтованпые плотничные полы настилаются из полуоб-
резных досок впритык с увеличением толщины досок не менее, чем на 5 мм'‘
против размеров, указанных для шпунтован-
ных полов, и шириною досок 122 мм. До-
ски с лица острогиваются и с кромок фугу-
ются; на прифуговку следует обращать осо-
бое внимание, чтобы она была „в науголь-
ник"; плотники для ускорения работы обык-
новенно подкашивают кромки, так что шов
между досками делается незаметным и со-
единение кажется плотным, но при усушке
обнаруживаются большие щели. Доски при-
биваются к балкам 150-мм гвоздями, го-
ловки которых втапливаются в дерево, чтобы
можно было беспрепятственно прострогать
пол. Для устранения зыбкости отдельных досок л, они в промежутках
между балками b скрепляются шипами с (черт. 745). Кроме настила
480
досок впритык делается настил вножовку (черт. . 746) и в четверть
(черт. 747).
Соединение в четверть представляет большие преимущества для забивки
гвоздей, что облегчает остружку пола. После прибивки и рстружки пол
покрывается горячей олифой или шпаклюется, грунтуется и покрывается
масляной краской. Чтобы получить плотный пол (при сухих >-досках), нужно,
Черт. 744а.
Черт. 7446.
положив несколько досок, вбить в балки железные скобы а, а между ними
и досками заколачивать клинья к, пока не получится плотного соединения
досок; тогда забивают гвозди, затем скобы снимаются и процедура повто-
ряется сначала, пока не будет уложен весь настил (черт. 748).
Так как плотничные полы обычно настилаются из иевполне сухих до-
сок, то они впоследствии усыхают, коробятся и расходятся.
Следует сразу
прибивать их не
наглухо, более ко-
роткими гвоздя-
ми и в меньшем
числе, чтобы по
окончании усуш-
ки сколоти гь и
прибить оконча-
тельно.
Сколачивание
досок произво-
дится следующим
Черт. 746.
,,.',7
Черт. 747.
путем: по середине комнаты вынимают одну доску, а на остальных от-
части вынимают, отчасти ослабляют гвозди; затем в промежуток, полу-
ченный от вынутой доски, забивают клинья, пока все доски не станут
вплотную друг к другу; тогда гвозди забиваются окончательно, вынутая
доска прибивается на место, а в образовав-
шуюся щель (от сплачивания досок) загоняют
рейку, пришивая ее к балкам и соседним доскам.
Плотничные полы во фриз насти-
лаются следующим образом: по всему пери-
метру комнаты, в которой настилается пол,
плотно пришивается рамка а (черт. 749), в ко-
торой выбрана четверть Ь, а на концах досок
гребни с\ гребни заводятся в четверти фризо-
вых досок, а по длине сплачиваются вставны-
Черт. 748.
ми шипами d. Гребни нарезают на одной сто-
роне доски, располагая их поочередно в одну и другую стороны. Лучше делать
31. Строит, индустрия, т. VII.
481
не четверть, а паз в .рамке и доске и соединять их продольным шипом
(черт. 750). До усушки фризового пола доски прибиваются 2—3 гвоздями;
после чего пол сплачивается, строгается и красится.
Деревянные полы на бетонном основании. Половой настил укладывается
из шпунтованных брусков или досок толщиной в зависимости ог назначе-
ния помещений по утепленным в бетонный слой (толщиной 10 см) рейкам
прямоугольного или трапецеидального сечения и прибивается к ним гвоз-
дями. Доски и рейки тщательно дезинфецируются антисептиками.
Столярные полы. Столярные полы во фриз в отличие от плотничных де-
лаются из лучших сортов досок. Доски по 2—3 шт. сколачиваются в щиты
на шпонках через 1 м; шпонки загоняются без клея и должны быть не-
сколько короче щитов, чтобы не мешать сколачиванию после усушки,
между щитами через 1 м ставятся шипы; концы щитов запиливаются греб-
нем и загоняются в паз фриза, щиты сколачиваются и закрепляются по
балкам гвоздями (черт. 751).
Столярные полы во фриз легко сколачиваются по усушке, не зыбки, не
так щелисты, как плотничные полы.
Паркетные полы. Клееные, щитовые, массивные полы более прочны, чем
плотничные и столярные во фриз, долго не изнашиваются, не коробятся,
не дают щелей, гигиеничны, более теплы в зим-
нее время, чем крашеные, и придают приятный
Черт. 750.
Черт. 751.
вид помещениям. Стоимость их значительно выше дощатых; паркет упо-
требляется для настилки дорогих полов.
Штучный или сосновый паркет. Паркет состоит из отдельных квадрат-
ных штук паркета размером 1,42 м. Штука (черт. 752) имеет рамку, свя-
занную из распиленных вдоль досок толщиною в 6,3 с.и; рамка внутри и
снаружи прошпунтована и внутри забрана в шпунт досками толщиною в
3,7 см\ щит склеивается и скрепляется по углам нагелями. Наружным шпун-
том штуки соединяются между собой.
Штучные полы в натуральном виде не имеют большого распростране-
ния, так как неравномерно изнашиваются из-за разного направления слоев
соснового дерева и сравнительной дороговизны их; служат они главным
образом основой под оклейку фанерой из твердых, пород (клена, красного
дерева, дуба и т. д.), фанера состоит из шашек квадратной или прямоуголь-
ной формы (черт. 753) следующих размеров: квадратная — 26,7— 35,6 см.
прямоугольная 26,7 X 13,3 см и 35,6X17,3 см. Толщина первого сорта,
1,9 см, второго сорта 1,3 см.
Фанера (чаще всего дубовая) наклеивается столярным клеем на выравнен-
ный щит. В зависимости от системы расположения шашек наклейка бывает:
482
прямая (черт. 754) и" в рамку (черт. 755), когда шашками заполняется весь
шит; в косую корзинку (черт. 756) и кирпичиками (черт. 757), где оклейка
не заполняет края основания, которые заклеиваются уже после укладки
основания на место. Щиты укладываются по обрешетке из получистых су-
хих досок толщиной 6,3 с.и, расположенных через 70 см друг от друга, и
прибиваются к ней гвоздями вкось, в кромку фундамента, или укладываются
на вставных рейках, для чего щиты делаются с пазом вокруг фундамента.
(Р  £3
Черт. 753.
Черт. 754.
Обрешетка между досками имеет поперечины, которые врубаются запод-
лицо с нею; скошенными концами обрешетка по балкам укладывается по
ватерпасу и прикрепляется к балкам 150-с.и гвоздями.
Хороший паркет должен быть выдержан в сухом месте не менее полу-
года, так как только что сработанный в настиле быстро приходит в негод-
ность.
Так как не ко всякому размеру комнаты можно подогнать квадратные
в 1,42 м щиты, то они укладываются не вплотную к стене, а отступя от
них на 12—20 см в зависимости от того, как выйдет в натуре; простран-
ства между щитами и стеной заделываются досками с последующей задел-
кой паркетной клепкой, называемой паркетным фризом.
Черт. 755.
Черт. 756.
Черт. 757.
Польский массивный паркет. В местностях1, где развито заготовление
дубовой клепки, рекомендуется из обрезков, остатков и браковки этой клепки
делать цельный, ненаклееный паркет (черт. 758). Размер щитов при раз-
ных рисунках бывает 0,67 м в стороне квадрата толщиной 3,8 см. На-
стилается польский паркет по сплошному полу из получистых досок тол-
1 Главным образом Западная область.
1*
483
щиной 3,8 см по подготовке из картона и сдоя песка в 2,5 см (черт. 759).
Щиты укрепляются между собою вставными рейками и прибиваются к полу
гвоздями, забиваемыми в шпунт щитов; гвозди забиваются в одну сторону,
чтобы после укладки можно было пол сплотить путем расклинки.
Паркет покрывается горячей олифой, отчего приобретает темный цвет,
большую прочность и неизменяемость.
Французский наборный паркет (черт. 760) настилается из отдельных
дубовых планок толщиной 2,5 см, шириной 7,5 — ] 0,0 см, длиной 46,0 см
машинной работы; с двух смежных сторон в них выделывается гребень и
с двух других пробирается паз. Укладывается французский паркет или по
сплошному полу или по получистым доскам толщиной 4,0—5,0 см, шири-
ной 15,0—17,5 см, уложенных поперек балок вразбежку на 0,21 м. Пар-
кетные планки прибиваются к полу гвоздями в шпунт. В сырые местах
паркет настилают или по слою горячего асфальта или же шпунты и нижние
стороны планок покрывают горячим гудроном. После настила неровности
острогиваются и очищаются (по слегка смоченному паркету) циклей.
Паркетные полы по асфальту. Эти полы (черт. 761а, б, в) состоят из пар-
кетной клепки указанных выше размеров (2,5 X
см), укладываемой на горячий
асфальт толщиной 2,0 см
(черт. 761а). Дубовый пар-
кет (на асфальте) в этом слу-
чае устраивается из шашек
по черт. 7616. Размеры
шашек: а—от 5 до 7,5 сн
и b — от 25 до 35 см.
Вес паркета на 1 м.2 по-
ла = 16 кг.
Вес асфальта на 1 м2
пола — 36 кг.
Дубовый паркет на рей-
ку. По черному полу, состоя-
щему из досок настила тол-
щиной 2,5 до 5 см (в за-
висимости от расстояния ме-
жду балками и полезной нагрузки), укладывается шашка по черт. 761 в;
вес 1 м2 паркета =16 кг.
Размеры шашек: а—от 5 до 7,5 см и b—от 25 до 35 см.
Натирка паркетных ПОЛОВ. Для поддержания паркета в чистоте его по-
крывают мастикой с последующей натиркой воском.
Состав мастики: воды —12 л, поташа—0,33 кг, воска —1,97 кг. Кур-
кумы 1 для цвета —по желанию.
Кирпичные полы. Кирпичные полы из пережженного железняка прочны,
особенно из кирпича, положенного на ребро в елку. Они мало стираются
при усиленной ходьбе, нескользки и легко ремонтируются. Отрицательные
качества.—водопроницаемость, некислотоупорность, холодность, твердость,
1 Куркума —краска растительного происхождения, кусками шерлакового
цвета; вместо куркумы применяется иногда охра, чего не следует допускать, так
как охра дает пыль.
484
ангисанитарпость вследствие большого количества швов и отсутствие деко-
ративности. Чаще они применяются в сараях, амбарах, складах и т. п.
Кирпичи кладут по подготовке из утрамбованного строительного мусора
или песка прямыми рядами или в елку, плашмя (черт. 762) или на ребро
(черт. 763); сверху пол заливается жидким известковым или цементным
раствором. Если требуется водонепроницаемость, то кирпич кладут на
цементном растворе.
Монолитные ПОЛЫ. Каменные монолитные полы не имеют швов, но в
них легко образовываются трещины, могущие оказаться рассадниками бак-
терий. Они легко стираются.
Цементные полы. Цементные полы холодны, скользки, шумны, жестки,
некислотоупорны, способны растрескиваться, недекоративны. При железнении
водонепроницаемы; сравнительно де-
шевы, огнеупорны. Легкость стира-
ния затрудняет поддержание их в
чистоте.
Устраиваются следующим обра-
зом (черт. 764): поверхиос!ь бетон-
ного основания толщиной 10 см со-
става 1:3:8 (известь : песок: щебень)
покрывают тонким (в 2,0 см) слоем
цементного раствора 1 : 3, тщательно
Черт. 761а.
разглаживая и затирая его теркой и припудривая чи-
стым и сухим цементом. Чтобы поверхность пола была
ровной, по бетону укладываются рейки толщиной,
равной толщине будущего пола; между рейками нали-
вается цементный раствор, последний заглаживайся,
рейки вынимаются и места их заполняются цементным
раствором.
Черт. 7616.
Мозаичные ПОЛЫ. Мозаичные полы
обладают теми же свойствами, что и
цементные. Зато благодаря вдавлен-
ным трамбовкой кусочкам мрамора
они узорчаты и декоративны. Шли-
фовка, полировка и пропитка по-
верхности пола льняным маслом де-
лают его блестящим, предохраняют
от сырости и облегчают поддержа-
ние в чистоте. Мозаичные полы де-
Черт. 761в.
лаются мраморщиками из осколков
мраморных изделий (мраморный щебень); укладываются они на подготовку
из цементного раствора и жидким цементным раствором заливаются сверху.
Через 4—5 дней пол шлифуют песком и водой, по просушке кроют мас-
лом и мастикой и натирают воском.
Асфальтовые полы. Асфальтовые полы менее скользки, чем цементные
и мозаичные, хорошо сопротивляются истиранию, мягки, легко ремонти-
руются, безопасны в пожарном отношении. Чаще настилаются в подвалах,
погребах и сырых местах, где они хорошо сохраняются. Однако они трес-
каются от мороза и плохр выдерживают повышенную температуру, сол-
485
печные лучи, горячую воду. Для воды средней температуры водо-
непроницаемы.
Асфальтовые полы укладываются на бетонном основании (слой бетона
10 ему основание под заливку должно быть тщательно высушено и очи-
щено от пыли. Асфальт наливается слоем толщиной 15—20 мм полотни-
щами по 0,76 м, которые затирают деревянными терками с подсыпкой
чистого сухого песка, пока не перестанут на асфальте появляться пузыри,
которые прокалывают шилом. В стойках полотнищ швы затираются горя-
чим утюгом.
Ксилолитовые (магнолитовые) полы. Ксилолитовые полы из доброка-
чественных материалов прочны, огнестойки, не поддаются действию ма-
шинных масел и хорошо поглощают звуки. Они дольше чем цементные
могуг стоять без ремонта, не снашиваясь и не давая пыли. Срок службы
Черт. 762.
Черт. 763.
Е&пон to«r
/ Цемент
^7/77/^7//7777/77777/7,
Черт. 764.
их продолжительнее, чем асфальтовых и их легче содержать в чистоте.
Обладают они средним качеством в отношении теплопроводности, мягкости
и бесшумности. Временная влага для них невредна. При недоброкачествен-
ном материале полы быстро трескаются, пучатся и приходят в негодное
состояние.
Ксилолитовые полы устраиваются посредством нанесения тонкого слоя
ксилолитового теста, приготовленного из магнезиального цемента и напол-
нителей, затвердевающего на воздухе в течение от 2 до 5 час. в моно-
литно твердую, камневидную корку. В состав ксилолитового теста входят
магнезит и опилки на растворе хлористого магния (20 — 22° Боме,
табл. 74 и 75).
Таблица 74.
Магнезиальный раствор может иметь состав:
Состав	Помещения, в которых делаются ксилолитовые полы	Хлористый магний Боме	Примечание
1 :2	Для производственных помещений, в которых перемещаются грузы	20-22	Дозировка дается в табли-
1: 2i/2	Для производственных		не по объему. Отмеривание
	помещений, в которых не перемещаются грузы	20—22	материалов на изготовление ксилолита надлежит произ-
1 :2	В общественн. зданиях	20—22	водить очень тщательно
1 :4	Ниж.слон длухслопн. пола	16—18	
1 : 21/2	Верхи, слой1 двухслойн. пола		20	
1 Рекомендуется вместо’опилок класть в верхний слои ’/:j мелких опилок и 2/3
древесной муки.
486
Таблица 75.
Примерная норма расхода материалов на 1 м- чистого пола.
Тип чистого ксилолитового пола	Толщина слоя мм	Магнезит 1Т^°РИ-		Опилки кг	Крас- ка кг	Тальк кг
		в кг	ний кг			
Двухслойный:	12	3,00	1,86	3,00		
а) нижний слой .	...	15 8	3,60	2,23	1,50	0,40	0,48
б) верхний слон	 Однослойный		10 12 15	5,31	3,29	2,13	0,60	0,50
В зависимости от количества водного раствора хлористого магния кси-
лолитовый раствор может быть густым, пластичным и жидким. Ксилолито-
вые чистые полы без соответствующих оснований прочными быть не могут
(табл. 76). Состав их подбирается в зависимости от типа основания и
его конструкции. Для бетонных и каменных оснований: ксилолитовый
раствор—1:2, 1:2!,.2> 1:3; для деревянных—1 : 21 4; для нижних слоев при
полах в 2 слоя—1:4.
Таблица 76.
Ксилолитовый пол в зависимости от основания.
№ н/п	Основание	Ксилолитовый пол
1	Железобетонное новое перекрытие	Однослойный
О	Бетонная новая подютовка	*
3	Деревянный старый просмоленный пол	
4	В здания I общественного питания:	
	а) по деревянному основанию	Двухслойный
	б) по бетонной подютовке	п
	в) теплый пол	п
Укладка ксилолитового пола Работа по укладке пола состоит в:
1)	приготовлении массы,
2)	укладке массы,
3)	шлифовке,
4)	затирке.
Приготовление массы. Нормы рабочей силы в человеко-часах на
1 м3 раствора:
Таблица 77.
Рабочая сила	Нижний слой			Верхний слой		
	ОПИЛКИ	асбест	пробко- вая крошка	опилки |	асбест	пробко- вая крошка
Ксилолитчики	3,76	4,10	3,76	7,84 |	8,60	7,84
487
Нормы расхода материала на 1 мя раствора:
Таблица 78.
Наименование	Нижний слой	Верхний нл опилки .и3	И ОДНОСЛОЙНЫЙ
	ОПИЛКИ Л3		асбест ж3
Древесные опилки		0,90	0,90	0,85—0,80
Асбест 		—	—	0,10-0,20
Магнезит		0,31	0,52	0,52
Тальк • 		—	0,09	0,09
Раствор хлорного магния		0,54	0,75	0,75
Сухие минеральные краски			50 кг	50 кг
Укладка массы. Нормы рабочей силы в человеко-часах на 1 м*
нанесения слоя:
Таблица 79.
По порядку укладки	Нижний слой			Верх- ний	Однослойный		
Толщина слоя в мм		10	15	20	10	10	15	20
Ксилолитчики 		0,14	0,16	0,17	0,16	0,10	0,20	0,22
Шлифовка. Нормы рабочей силы в человеко-часах на 1 м" отшли-
фованной поверхности в зависимости от рода шлифованной поверхности:
Таблица 80.
Рабочая сила	Металлические стружки	Шлифовальные камни
Ксилолитчики 		0,09	0,30-0,40
Масса распределяется по поверхности ровным слоем граблями или пра-
вилом и притрамбовывается. Шлифовка производится стальными стружками,
шерстью или шлифовальными камнями; затирка швов — ксилолитовым тес-
том.
Предохранение ксилолитовых полов. Для увеличения срока службы, во-
доупорности, сопротивления изнашиванию, увеличения стойкости:
1)	полы 2 раза в год пропитываются растительным маслом;
2)	моются холодной водой со слабым мыльным раствором;
3)	натираются воском один раз в месяц; примерный расход олифы на
1 м- на первое покрытие 100 кг, на второе 66 кг.
Плиточные полы. Плиточные полы дороги, холодны, жестки, шумны,
скользки и имеют много швов. Положительные качества — прочны в отно-
шении сопротивления образования трещин, легко поддерживаются в чистоте,
легко ремонтируются, дезинфецируются. По внешности довольно декоративны.
488
Метлахские плитки. Метлахские плитки (черт. 765 — 768) по твердости не
уступают кремню. Кислоты, щелочи, мороз, жара, вода и огонь не имеют
на них влияния. По гладкости и узорчатости их можно отнести к декора-
тивным полам. Метлахские плиты состоят из смеси сильно обожженной
огнеупорной глины и особенной каменной массы. Верхний цветной слой
имеет толщину от 3 до 4 мм, он имьет такую же твердость, как прочая
масса, поэтому не может быстро стереться. По прочности и ивящности мет-
лахские плитки далеко превосходят другие подобные материалы. Например
цементная мозаика, составленная из цементных плиток, подвергается скорой
порче от разных причин и требует частого ремонта, в то время как мо-
заичные полы из метлахских плиток могут стоять много лет, не изменяя
вида, и в случае порчи легко поддаются ремонту. При испытании на со-
противление давлению метлахские плиты дают следующие результаты:
1)	трещины обнаруживаются при давлении 1080 кг^см2;
2)	разрушение следует при давлении 1158 кг/см2.
Вес 1 м2 чистого пола из метлахских плиток (при толщине плитки в
15 мм) около 70 кг, вес самих плиток 30 кг)м2, вес раствора (при 20 мм
толщины) 36 кг’м2 и вес изоляции около 4 кг!м2. Для достижения термо-
и звукоизоляции можно рекомендовать по бетону укладку шлакобетона
или шлака, хорошо утрамбованного, с верхним слоем шлакобетона в 5 см.
Ниже приводится табл. 81 для определения количества плиток на 1 м2
чистого пола.
Форма плиток
Квадратные
Шестигранные
Восьмигранные
Вкладыши
Фризовая
Плинтусы
Т а	блиц а 81.
Размеры мм	Количество плиток
	шт.
170У170	35
146X146	47
145д 17)	42
100X115	ПО
170X170	35
152X152	43
70x70	35
51X51	43 1 пог. м
85X170	6
85)<170	6
Укладывают метлахские плитки на цементном растворе (1 :3) следующим
образом: сначала подливают на растворе некоторые (маячные) плитки по
уровню, а затем и остальные, выравнивая их по маячным (черт. 765—768).
Когда настелют весь пол, то швы между плитками заливают жидким
чистым цементным раствором без песка и, дав ему схватиться, смывают во-
дою излишек раствора. Применяют эти полы в заразных палатах, операци-
онных, перевязочных и других помещениях больниц, в вестибюлях, коридо-
рах, на лестничных площадках, в лабораториях, банях, клозетах и т. д.
К недостаткам надо отнести их высокую стоимость.
Цементные плитки. Цементные плитки изготовляются из раствора 1 :3.
На черт. 769 дано сечение цементных плиток, укладываемых по деревян-
ному настилу.
489
После того как плитки уложены, швы а заливаются цементным церези-
товым раствором 1:2. Для придания узорчатости полу можно в раствор,
идущий на заливку швов, примешивать краску; плитки при изготовлении
можно подкрашивать.
Ксилолитовые ПЛИТКИ. Ксилолит часто употребляется в виде плит тол-
щиной от 7 до 40 мм, состоящих из спрессованной под давлением смеси
опилок, стружек и растительных отбросов с магнезиальным цементом и
хлорной окисью магния.
При исследовании плиток на прочность последние дают следующие циф-
ры: 1) сопротивление разрыву 104 кг/см2, 2) сопротивление раздроблению
407 кг/см?, 3) сопротивление излому 245 кг/см'1.
Укладка ксилолитовых плит производится по деревянному, бетонному,
кирпичному и прочим основаниям („Ксилолитовые полы1').
Мраморные ПОЛЫ. Мраморные полы дороги, но зато декоративны, особен-
но из цветных сортов мрамора. Полы из естественных мраморных плит об-
ладают малыми положительными качествами и настилаются как декоратив-
ные полы в помещениях с временным пребыванием людей. В технике мра-
мором называются мелкозернистые и плотные разновидности кристалличес-
кого зернистого известняка. В СССР месторождение мрамора отмечается
во многих местах: на Урале (белый, серовато-желтоватый), в Олонецком
округе (пестрый), в Московской области (Коломна, серовато-белый) и око-
ло с. Кривякина (розовый), в Крыму (белый, молочный, серый, красный,
черный), на Алтае и в Закавказье. Перед употреблением в дело мрамор-
ные плиты проходят довольно сложные этапы обработки: обтеску посред-
ством зубил, скарпелей, затем последовательную шлифовку разными сор-
тами песчаника с водой и кварцевым песком, потом полировку (посред-
ством „куклы" из суконной кромки или куском войлока с водой и мелким
наждаком) и наконец отделку — шерстяной тряпкой с мелкой окисью олова,
трепела или порошка мрамора.
Мраморные плиты укладываются на соответствующие основания и подго-
товку („Укладка метлахских плит").
Мраморные полы из „искусственного мрамора" (черт. 770, 771)
или полы „под мрамор" находят более частое применение в строительной
практике. Например полы под мрамор из ксилолитовых растворов с приме-
нением различно окрашенных растворов при специальных приемах работ.
Обыкновенно берут 12 —15% краски, деля мягкую смесь на большие и
маленькие кусочки, и пропускают через 7 —10-леи сито для получения ша-
риков диаметром 1/„—3 см. Шарики обволакивают при помощи сита крас-
490
кой; затем кладут пол, разравнивают, утрамбовывают и гладко уравнивают
По истечении 1 — 2 дней пол шлифуется и потом промасливается и нати-
рается воском.
Бла одаря такому способу можно получить мраморный пол различных
цветов: 1) естестве ного цвета с черными, серыми, красными и синими жил-
ками; 2) цвета ко-
жи с чернями жил-
ками; 3) желтый с
черными жилками;
4) желто-красный с
черными жилками.
Все зависит от то-
на кэаски, в кото- Черт. 768.	Черт. 769.
рую обво.; акивтю.тся
шарики. Полы, отделанные „под мрамор", облагают большими положитель-
ными качествами, чем полы из естественного мрамора.
Черт. 770.
Черт. 771.
Лещадные ПОЛЫ. Лещадные полы менее декоративны, чем указанные выше,
но обладая перечисленными выше свойствами метлахских и мраморнь'х
полов, отличаются особенной прочнос;ью. Слабое место лещадных полов—
обкрашивание углов при огеске плит. Уклад дваю ся они из квадрат-
ных плиг естественного камня слоистой породы разных размеров: 400, 444,
530. 667 мм (черт. 772).
Плиты укладываются по подготовке из утрамбованного песка или стро-
ительного мусора; в последнем случае по слою мусора кладут слой песка
или заливают его тощим извес ковым раствором, сверху швы заливаются
известковым или цементным раствором. При тщттельной работе углы зара-
нее снимают на некоторую величину и в промежуюк вс авляют небольшие
квадратные вкладыши из твердых пород камня.
Линолеумовые полы. Полы из линолеума
(черт. 773, 774) теплы, мягки, бесшумны, не-
скользки, мало стираются, имеют незначитель-
ное количество швов, легко поддерживаются
в чистоте, водонепроницаемы и благодаря узор-
чатости и различной тональности декоративны.
Отрицательные качества: в местах неплотной
наклейки возможно образование вздутия; кроме
того они некислотоупорны и дороги. Линолеум—
Черт. 772.
один из лучших материалов для настилки чисто-
го пола в жилых помещениях. Главная составная часть массы льняное, оре-
ховое или хлопчатниковое и другое масло, которое в соответственной об-
работке (по способу Вальтона или Нарнакотта) и смешения со сплавами и
с измолотой в мелкую муку пробкой приобретает свойство каучукоподоб-
НОй красно-дкелтой или коричневой массы, загустевающей при охлаждении.
491
Линолеумовая масса наносится слоем в 3—5 ле и на прочную джутовую или
пеньковую ткань, просмоленную с изнанки.
Черт. 773.	Черт. 774.
Состав смеси. Состав смеси таков: 100 ч. окисленного льняного масла,
35,5 — канифоли, 12,5—новозеландского копала, по соображению охра,
мумия или киноварь и пробковая крошка; масса наносится на ткань прес-
сом при 140—150° Ц.
Гладкость приобретается путем вальцевания. Мозаичность и правильность
очертания рисунка получаются посредством печатнопрессовальных станков
и при помощи ручных рельефных станков. Высушка линолеума производится
в сушилках при 25—30° Ц в течение от 1,5 до 4 декад. Линолеум посту-
пает в эксплоатацию лентовидным куском шириной до 2*/.2л/ и может быть
настилаем на любой пол или сплошным настилом или в виде отдельных
дорожек в тех местах помещений, где бывает усиленная ходьба. Благодаря
просмоленной изнанке линолеум может быть настилаем на некоторые полы
даже без специальной наклейки. Края линолеума пришиваются толевыми
гвоздями.
Сравнительная характеристика ПОЛОВ. Ниже помещается сравнительная
табличка положительных, отрицательных и средних качеств в отношении
того или другого свойства каждого вида чистого пола.
Условные обозначения: знак плюс (-(-)—положительное качество, знак
минус (—)— отрицательное качество, знак ноль (0)—среднее качество.
Вес настила при чистых полах из линолеума может быть взят из табл. 82.
Заключение. Табл. 83 дает оценку чистых полов, не касаясь их стоимости.
Это следует учесть при окончательном суждении о достоинствах того или
иного пола.
Наилучшим по оценке таблицы является пол, покрытый линолеумом,
имеющий только один отрицательный показатель в отношении кислотоупор-
ности. Однако по современным условиям линолеум настолько дефицитный
материал, что может быть применен лишь в тех случаях, когда от пола
требуются повышенные санитарно-гигиенические качества и бесшумность
(больницы и т. п.); в остальных случаях приходится обратиться к менее
совершенным, но более доступным и дешевым покрытиям. Следующий по
492
ТаЛ л и ц а <42.
№ и, и	Тип настила	11римерный вес в 1 м- перекрытия в kl
1	Одиночный настил, линолеум го мастике		30-40
2	Одиночный настил, картон, асфальт и линолеум по мастике	65-80
3	Железобетонная плита (на деревянных балках под плиту—	130-13)
4	тройной слой толя), цементная смазка, линолеум по мастике Железобетонная плита, шлакобетон и линолеум ио мастике	100-105
Табл и ц а 83.
Сравнительные данные о качествах чистых полов.
Наименова-
ние пола
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
Плотничн.
Столярные
Паркетные
Глииоби пт.
Кирпичные
Цементные
Мозаичные
Асфальтов.
Ксилолитов.'
Метлахские
Лещадные
Мраморные
Линолеум
Итого
5
5
6
4
3
2
5
3
2
7
4
4
9
7
5
4
6
8
10
6
4
4
5
8
6
1
2
2
2
1
1
5
6
количеству положительных показателей — пол из метлахских плиток, но об-
ласть применения его ограничивается нежилыми помещениями в тех слу-
чаях, когда особенно важны легкость содержания н чистоте и водо-
непроницаемость (ванные, душевые, кухни, вестибюли, коридоры и т. п.).
Так же как и предыдущий, пол из метлахских плиток принадлежит к числу
сравнительно дорогих.
Паркетный пол, имеющий шесть положительных и четыре отрицатель-
ных показателя, обладает теми качествами, которые особенно ценятся для
жилых помещений и зданий общественного характера (клубы, фойе теат-
ров). При наших масштабах применение паркета даже в капитальном строи-
тельстве значительно сузилось из-за отсутствия на рынке выдержанного
дуба. Сосновый паркет обладает значительно худшими качествами. Сто-
лярные полы (пять положительных и пять отрицательных показателей), бу-
дучи более доступны и дешевы, чем паркетные, служат их заменой в жи-
лых помещениях.
493
Основания и одежды полов в промышленных зданиях
в зависимости от нагрузок и условий эксплоатации 1.
Таблица 81.
Группы полов в зависимости от нагрузок и условий экс- плоатацни	Основание Может быть устроено одно нз следующих оснований	Одежда Может быть уложена одежда следующего вида	Примечания	
I. Тяжелая динамическая на- грузка в виде раскален- ного металла Удары, трение; высокая температура и ее изме- нение	1.	Земляное, хорошо уплотненное 2.	Утрамбованный щебень 2—3 см 3.	Бетонное3, толщиною 12—15 см	| Чугунные плиты 2 — 4 см		
11. Тяжелая дннамиче. кая на- грузка в виде перемеща- емых частей машин н кон- струкций в холодном со- С1ояиии	1.	Щебеночное 13-15 см 2.	Щебеночно-гудронированное 12-15 см 3.	Асфальто-бетонное 8 — 10 см 4.	Бетиннсе 12—15 см	1.	Деревянная шашка высотой 7,5—8 см с заливкой швов 2.	Асфальто-бетонное 3.	Асфальтовые плитки толщиной 3—4 см 4.	Литон асфальт 2—2,5 см	Любая о еж га на ссех основаниях	
Ш. Полы, подверженные дей- ствию нагрузок, создаю- щих колебание полов	1. Щебенок но-гудронированное 10-12 см 2. Асфальто-бетонное 8—10 см	1. Деревянная шашка высотой 7,5—8 см с заливкой нт ов би- тумным растворим 2. Один из видов асфзльто-бетонт	Любая одежда на всех основаниях	
IV. Статическая нагрузка или динамическая, не создаю- щая больших вибраций	1.	Щебеночное 12—13 см 2.	Щебеночно - гудронированное 10—	12 см 3.	Асфальто-бетонное 8 — 10 см 4.	Беп иное 3 10—15 см	Деревянная шашка высотой 7,5 — 8 см с заливкой шгов битумным раствлром		
V. Динамическая нагрузка от катящихся колес по- возок	1.	Щебеночное 12-13 см 2.	Щебеночно-гудронированное 10—12 см 3.	Асфальто-бетонное 8—10 см 4.	Бетонное 2 10—15 см	1.	Асфальто-бетонная 2.	Асфальтовые плитки 3—4 см 3.	Клинкер с заливкой швов би- тумным раствором	Любая одежда на всех основаниях
VI. Динамическая нагрузка от гусеничных колес и от колес со шпорами	1.	Песок 10—12 см на уплотненной земле 2.	Щебеночное 8—10 см 3.	Цементный бетон 8—12 см	1. Брусчатка 2. Клейипфластер	Любая одежда на всех основаниях
VII. Полы, подверженные дей- ствию кислот	1.	Щебеночное 10—12 см 2	Щебеночно - гудронированное 8—12 см 3.	Асфальто-бетонное 8—10 см 4.	1 ементно-бетонное 2 10—15 см	1. Асфальто-бетон (кислотоупор- ный) 2 см 2 Метлахские плитки на кислото- упорной мастике 3	Одежда 1 — на гсех основаниях, одеж- да 2 — на основа- ниях 2, 3, 4
VIII. Полы, подверженные по- стоянному действию годы	1. Щебеночное 8—12 см 2. Цементно бетонное 10—15 см	Цементный бетой толщиной 4—6 см, смазка 1—2 см	
ф.	1 По данным б. Всесоюзного института промышленного транспорта.
£	2 При наличии ненадежного грунта и грунтовых год.
3	При незначительных нагрузках.
Мозаичные полы (пять Положительных и шесть отрицательных показа-
телей) имеют ту же область применения, что и полы из метлахских пли-
ток. Плотничные полы (пять поло кительных и семь отрицательных показа-
телей) дают дальнейшее снижение качества, но одновременно и удешевле-
ние по линии жилищного строительства.
Асфальтовые полы (для промышленных зданий) и глинобитные (для зда-
ний промышленного и вспомогательно-служебного характера) могут приме-
няться лишь в тех случаях, когда вопрос о гигиенических качествах пола
является совершенно несущественным.
Мраморные полы (четыре положительных и шесть отрицательных пока-
зателей) применяются в тех же случаях, как метлахские и мозаичные, но
значительно уступают им по качеству.
Ксилолитовые полы, наряду с хорошими и удовлетворительными показа-
телями, имеют целый ряд недостатков, ставящих их в результате на зна-
чительно худшее место, чем деревянные полы.
Лещадные, кирпичные и цементные полы для промышленных и нежилых
зданий имеют наихудшие показатели, а потому в большинстве случаев мо-
гут быть заменены более совершенными типами, пригодными для работы
в тех же условиях.
Инж. Ермаков Ю. Д. и инж. Докшин Е. Э.
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ.
Основные нормативные данные для проектирования
металлических конструкций.
(По Т. У. и Н. проектирования и изготовления металлических конструкций.)
Применяемые материалы. Основным материалом для металлических кон-
струкций промышленных и гражданских сооружений является прокатная
углеродистая сгаль. Для опорных частей применяется сгаль литая и чугун
для опорных частей легких конструкций.
Таблица 85.
Марки металла.
Материал	Марки		' Наименьшее 1	временное сопротивле-	। нис кг'мм1 2	' Наименьший j предел тску- ' чести Kt мм2	1 Наименьшее ’ удлинение в процентах	Модуль упругости кг/см2
		-- Сталь специальная . . .		48’		36	20	2 100 000
		„	5 повыш			50'-		—	18	2 100 000
		.	4 норм			42				20	2 100 000
Прокатный		.	3	,				38		23	22	2 100 000
металл		„	3 пониж			38		—	19	2 100 000
		»	2 норм			34		20	26	2 100 000
		„	2 пониж			34		.—.	23	2 100 000
		1	„	1 норм 			32		—	28	2 100 000
		Сталь литая Л, ....		36		—	16	2 100 000
Литой		„	. Л. ... .		50		—	10	2 100 000
		,	„	Л.» пониж. .		48		—	8	2 100 000
металл		Ч tvh $ сжатие ....		60				—	1 000 000
		1-yj-yn } растяжение . .		15		—	.—	1 000 000
		Сталь специальная . . .		45		36	22	2 100 000
Заклепоч-		.	4				'41		—	23	2 100 000
		»	3 повыш			38		—	24	2 100 000
ный металл		„	3 норм			38		23	22	2 100 000
		„	2	„	.....		34		20	26	2 100 000
Наплавленный ) растяж. 25 кг/мм2
металл шва ) срез.	20	,
1 Но не выше 62 кг1мм2.
2 Но не выше 60 кг/мм2.
32. Строит, индустрия, т. VII.
497
Выбор марки металла. Сталь 3 нормальная назначается для наиболее
ответственных частей сооружения (тяжелые подкрановые балки, колонны
и т. п.).
Для прочих частей сооружений возможно применение пониженных ма-
териалов до стали 1 нормальной включительно. Применение стали 5 повы-
шенной или высокосортной должно быть обосновано экономическими и
техническими соображениями.
Марка металла удостоверяется сертификатом (документ, выдаваемый
заводом-поставщиком в удостоверение соответствия требованиям ОСТ по-
ставляемого материала ОСТ 4135).
Немаркированный металл. При применении немаркированного металла
механические его свойства должны быть удостоверены лабораторными ис-
пытаниями. В соответствии с результатом испытания материал приравни-
вается к той или иной марке.
В случае невозможности производства лабораторных испытаний разре-
шается применять немаркированный металл после производства упрощен-
ных испытаний, заключающихся:
а)	в наружном осмотре для удостоверения отсутствия на поверхности
и торцах шлаковин, плен, трещин, расслоений и других недостатков, мо-
гущих отразиться на прочности металла;
б)	в испытании на холодный загиб на 180° вокруг стержня диаметром,
равным толщине образца, производящемся согласно ОСТ 168 В.
При удовлетворении металла этим требованиям разрешается прирав-
нивать его по механическим свойствам к стали 2 пониженной.
Допускаемые напряжения.
Классификация допускаемых напряжений. Допускаемые напряжения под-
разделяются на основные — на растяжение или сжатие и прои-
зводные — па срез и смятие.
Производные допускаемые напряжения получаются от основных умно-
жением на соответствующие переходные коэфициенты. Кроме того уста-
новлены два предела допускаемых напряжений:
Первый (н и з ш и й) предел — при основных постоянно действующих
нагрузках.
Второй (высший) предел—при совместном действии основных и
случайных нагрузок.
Основные допускаемые напряжения. Основные допуска'емые напряже-
ния для прокатного металла указаны в табл. 86 и для литого метал-
ла — в табл. 87.
Таблица 86.
Пределы	Стали					1 “s я 3 - S " о А я	
	специальная , кг] см-	। 5 повыш. । кг см2	3 норм, и 4 норм. : кг см-	3 ПОНИЖ., 2 нор.,2 пони-			
I предел	2100	1750	1400		1200		
11 предел	2500	2100	1700		1450		
Та б л и и а 87.
Пределы	Стали			| Чугун	
	сч *	'ЖИНОН 5(f	Jh кг/см2	Сжатие и сжзтие при изгибе кг'см2	Растяжение при изгибе, кг! см2
1 предел	180о!150о!1200			1000	400
II предел	2100 1800(1500			1200	480
498
ПройЗВбДнЫе Допускаемые напряжений. Переходные коэфициенты
производных допускаемых напряжений для прокатного металла установлены:
для среза 0,75; для смятия торцевых поверхностей — 1,5.
Для литого металла производные допускаемые напряжений берутся по
табл. 88.
Таблица 88.
№	Допускаемые	Сталь Л о		Стал; пони	,1о кен.	Сталь Ij		Чугун	
н/п	напряжения на	При основных допускаемых иапряже.						иях в л*г, см2	
		1800	2100	1500	1800	1200	1500	1000	1200
1	Срез		1350	1600	1150	1350	900	1150	250	300
2	Местное смятие: а) плоти.								
	касание 		1300	1500	1100	1300	850	1100	650	780
	б) свободное касание А	7000	8600	6000 .	7000	5000	6000	3500	421-0
	В .	5000	6000	4000	5000	3500	43и0	2500	3000
3	Диаметральное сжатие .								
	катков 		65	75	55 I	65	45	55	—	—
Примечание. Смятие свободного касания А относится к мноюкат-
ковым опорам, катки которых не имеют большой подвижности (подвиж-
ные опоры постоянных сооружена ).
Свободное касание В относится в каткам опор, па которых конструкция
можег перемещаться (подвижные мосты, кртиовые устройства).
Допускаемые напряжения для заклепочных и болтовых ссединений.
Допускаемые напряжения для заклепочных и болтовых соединений полу-
чаются путем умножения основных допускаемых напряжений соответству-
ющих марок металла на переходные коэфициенты.
1.	Дл я заклепок!
срез
В —0,8
С- -0,67’
отрыв В и С—0,6; смятие
В — 2,0,
С — 1,7.
2.	Для болтов точеных:
растяжение — 0,8; срез — 0,8; смятие — 2,0.
3.	Для болтов неточеных:
растяжение — 0,8; срез — 0,6; смятие 1,2.
Растяжение для анкерных болтов —0,75.
Примечание. Срез н смятие В относятся к заклепкам, постановка ко-
торых производится в дырах, полученных пробивкой или сверловкой
отдельных элементов на стайках, а затем рассверлением на стелажах.
Срез и смятие С относятся к заклепкам в продавленных и не рассверлен-
ных отверстиях.
При применении в конструкциях заклепок или болтов из материала,
отличного от основного материала конструкции, напряжения на срез бе-
рутся по материалу заклепок или болтов, а на смятие по материалу
32»
499
конструкций иЛй материалу закЛепОК йлй бблтОа, СМОгря ПО ТОму, како материал имеет более пониженное напряжение. По „Е. Н. стр. пр.“ сер. XIV № 6 при заклепках из стали 2 норм разрешается устанавливать допускаемые напряжения, исходя из основны допускаемых напряжений для стали 3 норм. Таблица 89.			
	Материал заклепок	Основной металл	
Напряжение на	Сталь 2 норм. Сталь 3 норм, и повыш. кг/сж2	Сталь 3 норм. кг см2	Сталь 3 пониж. Сталь 2 норм. Сталь 2 пониж. Сталь 1 норм. кг см2
Срез В	 Отрыв В и С ... С-	) В ... . Смятие 5	1100 950 840 2800 2100	2800 2400	2403 2040
			Табл и и а 90.
	Материал заклепок	Основной металл	
Напряжение на	Сталь 2 норм. Сталь 3 норм, и повыш. кг/см2	Сталь 3 норм. кг/с.и2	Сталь 3 пониж. Сталь 2 норм. Сталь 2 пониж. Сталь 1 пониж. кг/см2
г	) В	 Срез > £ Отрыв В и С • • • ) н	' Смятие ! С" ' '	1350 1150 1020 3400 2900	3’00 2930	2930 2450
Табл. 89 дает допускаемые напряжения для заклепок из стали 2
норм, при материале конструкции из стали 3 норм, и пониженных мате-
риалов до стали 1 норм, включительно при I пределе допускаемых на-
пряжений, а табл. 90 при II пределе.
Таблица 91.
Допускаемые напряжения для материала шва в сварных соединениях.
Напряжение на «	При действии основных на- грузок (I предел) кг/см2	При действии основных нагру- зок и случайных (II предел; кг/см2
Сжатие		1000	1200
Растяжение		900	1100
Срез		720	870
500
Приведенные в табл. 91 допускаемые напряжения относятся к свар-
ным соединениям при условии, что при испытании контрольных образ-
цов временное сопротивление растяжению наплавленного металла о ока-
жется 3000 кг/см2.	в
В случае, если временное сопротивление образцов окажется’-'з,, -:':3000
кг см2, то допускаемое напряжение уменьшается в отношении
5ц
Сварные соединения с временным сопротивлением меньше 25Q0 кг'см2
не допускаются.
Заклепочные соединения.
Типы заклепок. Для соединений частей металлических конструкций при-
меняются заклепки с полной, сплющенной и потайной головками. Сплю-
щенные и потайные заклепки употребляются, если полные головки закле-
пок вызывают конструктивные затруднения.
Размеры заклепок. За стандартные размеры диаметров заклепок (диа-
метры дыр) принимаются 12, 14, 17, 20, 23, 26, 29, 32, 35, и 38 мм
(ОСТ 301 и 302).
Расчет заклепочных соединений. Заклепочные соединения стержней, ра-
ботающих на осевое усилие, рассчитываются из предположения равномерной
передачи усилия на все заклепки, прикрепляющие данный стержень, причем
число заклепок в одном ряду по направлению действия усилия не огра-
ничивается.
Заклепки проверяются: на срез тела заклепки и на смятие стенки за-
клепочного отверстия или тела заклепки (Раздел допускаемых напряже-
ний для заклепок) по формулам:
1—на срез	2—на смятие
для одно-
срезных
для двух-
срезных
Р—усилие, приходящееся на одну заклепку в кг,
d -диаметр дыры в см,
Ra—допускаемое напряжение на срез вкгещ2,
Rcm—	„	„	„ смятие в кг/см\
3—наименьшая толщина соединяемых элементов.
В односрезных соединениях расчет обычно приходится вести на срез, в
двухсрезных—на смятие.
Вообще же при обычном отношении допускаемых напряжений на смятие
И срез—2,5 заклепочные соединения рассчитываются;
501
1) на срез, когда rf<^3,25 3 при односрезных заклепках и когда
d < 1,63 8 при двухсрезных заклепках;
2) на смятие, когда d > 3,25 8 при односрезных заклепках и когда
d > 1,63 8 при двухсрезных заклепках.
Правила размещения заклепок.
Рядовое расположение заклепок. А. Шаг е заклепок диаметром d по
РяОовое
оаслопо^ение
Черт. 775.
направлению действия усилия и расстоя-
ние с между рядами заклепок нормально
к направлению действия усилия должны
быть (черт. 775):
1) с,	2) с, e&zS d — для
сжатых стержней, 3) с,	12 d—для ра-
стянутых стержней и 4) с, esS16 8—
для сжатых и растянутых стержней, где 8—
наименьшая толщина одного из склепы-
ваемы ; элементов.
Б. Расстояние т от ближайшего ряда заклепок до края элемента нор-
мально к направлению усилия должно быть: не менее 1,5 d и не более 8 8,
где 6—толщина прикрепляемого элемента.
В. Расстояние а от центра заклепки до края элемента вдоль усилия
должно быть не менее 2 d и не более 8 о, где 8—толщина элемента.
Шахматное расположение заклепок. Расстояния в крайних рядах меж-
ду центрами смежных заклепок et и расстояния между центрами заклепок
в промежуточных соседних рядах е2 берутся в тех же пределах, как и рас-
стояния е при рядовом расположении (черт. 775).
Расчет заклепочных соединений на изгиб. Заклепочные соединения эле-
ментов, работающих на изгиб или изгиб плюс осевая сила, рассчитываются
по наибольшему расчетному усилию, приходящемуся на данный ряд за-
клепок.
Минимальное число заклепок. В стержнях несущих конструкций число
зактепок, прикрепляющих элемент в узле или расположенных по одну
сторону стыка, должно быть не менее двух.
Толщина склепки. Толщина сктепываемого пакета не должна превосходить
4,5 диаметров заклепки. В исключительных случаях разрешается доводить
толщину пакета до 5 d, причем число заклепок увеличивается на 1 % на
каждый лишний миллиметр свыше 4,5 d длины стержня.
Сварные соединения
Классификация сварных швов. Соединение элементов металлокон-
струкций при помощи сварки осуществляется посредством швов, образуе-
мых наплавлением добавочного ме!алла на основной металл (соединения
внахлестку) или заполнением таковым промежутка между соединяемыми эле-
ментами.
В соответствии с этим сварные швы подразделяются на две основные
группы: 1) швы встык и 2) швы валиком.
502
Швы встык. В зависимости от толщины свариваемых элементов швы встык
могут осуществляться: 1) без разделки кромок; 2) с односторонним скосом
(У-образное соединение) и 3) с двухсторонним скосом (Х-образное соединение).
Табл. 92 дает виды этих трех родов швов с рекомендуемыми разме-
рами разделки наплывов в зависимости от толщины элементов.
Таблица 92.
Разделка швов для сварки встык1.
Вид шва	Толщина, элементов G ММ	Л мм	и мм	т мм	Р	7>r7/t	а
	2- 7	0, 6 6	0,1 54- 1	—	2,0	—	
	5-20	0,28+1	0,15 8	0,1 8-|-0,5	2,0	—	70°
Кд-рИг) r’z 1	10-25	0,2 5-1-1	0,15 о'	0,1 8-| 0,5	2,0	1,0	70°
- •							
Швы валиком.
некоторым наплывом, размер
с
m=0.7 h
а  0.8 fi
Черт. 776.
Черт. 777.
Швы, накладываемые валиком при соединениях внахлестку,
имеют вид равнобедренного треугольника
коего устанавливается из расчета,
чтобы величина а была не больше
0,8 h (черт. 776). Кроме вышеука-
занной формы, пр (меняющейся в
рабочих соединениях воспринимаю-
щих усилия, валиковые швы могут
иметь еще облегченный профиль
(черт. 777).
Облегченные швы применяются
для воспрепятствования проникно-
вения жидкости или газов в зазоры
между соединяемыми эл “ментами (швы плотное и). Применение облегченных
швов в рабо .их соединениях воспрещается.
Фланговые и лобовые швы.
Черт. 778.
По отношению к действующей силе швы
валиком разделяются на фланговые швы
_________________ (чеРт- ?78), ко-
; g	В	гда продольная
______i_l В_____,______ ось шва парал-
лельна дейст-
вующей силе,
и лобовые, ко-
влению дейс1вия силы (черт. 779).
Черт. 779.
гда ось шва
перпенди ку-
лярна к напра-
I По проекту Т. У. и Н. на изготовление сварных металлических конструкций.
503
Непрерывные и прерывистые швы. Швы по длине могут итти сплош-
ной лентой (непрерывные) или же накладываться короткими участками на
некотором расстоянии друг ог друга (прерывистые).
Типы соединений и их расчет.
Соединения элементов конструкций сваркой могут осуществляться:
I. Встык с обработкой кромок или без таковой согласно табл. 92.
Соединения встык рассчитываются по формуле (черт. 780):
Р = mlR3
Р = lmRd,
где
Черт. 780.
т — Ъ—наименьшая толщина соединяемых
частей (без учета наплыва),
I—длина шва,
/?, и Rd—допускаемое напряжение ма-
териала шва на растяжение или сжатие
в зависимости от действия усилия.
II. Внахлестку 1) двухсторонним
лобовым швом (черт. 781).
Черт 781	Односторонний лобовой шов (черт.
779) нерационален и допускается в не-
ответственных элементах или в комбинации с другими соединениями;
2) фланговыми швами (черт. 778);
3) косыми швами, направленными под углом к направлению силы
(черт. 782), обыкновенно в комбинации с фланговыми или лобовыми шва-
ми или через ромбическую накладку (черт. 783);
4) комбинацией фланговых и лобовых
швов (черт. 784).
Расчет лобовых швов. Лобовые швы рас-
считываются на рашяжение или сжатие по
формуле:
Р = mlR3 (или 7?rf),
где т — рабочее сечение шва = 0,7 h (h—
толщина шва) (черт. 776),
I—суммарная длина швов (/ = 2 Ь) (черт. 781).
Развез по г t

Расчет фланговых швов. Фланговые швы рассчиты-
ваются на срезывание по наименьшей плоскости се-
чения шва по формуле:
Р — mlRs,
где т = 0,7 h—рабочее сечение шва, I—суммарная Черт. 783.
длина всех швов, Ra—допускаемое напряжение на срез.
По этой формуле рассчитываются фланговые
швы, длина которых не превышает 25 толщин шва.
При большей длине швов ввиду неравномерности
распределения напряжений в длинных фланговых
швах при расчете последних вводится коэфициент
уменьшения допускаемого напряжения, равный;
К= 1,1667— 0.667 1 ,
h
где —отношение цлины шва к его толщине,
Черт. 782.
Черт. 784.
501
Для -~г от 25 до 75 значения даны в К табл. 93.
Таблица 93.
i:h | 25 | 30 j 35 | 40 | 45 | 50 | 55 | 60 | 65 j 70	75
К ГТо ^' 0,967 j 0,934 ; 0,900 | 0,867 j 0,834 j о,«иО j 0J67 | 0?734 Го~,7О~| 0,67
Фланговые швы длиной более 75 h не допускаются.
Расчет косых швов. Косые швы при угле х, образуемым швом с на-
правлением действующего усилия <( 45 , рассчитываются на срез по формуле:
Р----0,1 hlRs ,
где I—длина шва.
При угле 45 ’ косые швы рассчитываются по допускаемому напряжению:
R. (или Rd) — Rs
R = ——---------------- + 2 Rs - R. (или Rlt),
45
где /?,, /?,,, и —допускаемые напряжения на срезывание и сжатие
или растяжение.
При	Rz — 900 кг 'см- и = 720 кг/см2',
R — (4 т ф 540) кг см2.
При
R,t-- ЮОО кг ел.” и /?Л.- - 72O кг см2;
R = (6,22 т -J-440) кг'сл<2.
Расчет комбинированных соединений. При соединениях, осущест-
вляемых одновременно фланговыми и лобовыми швами или фланговыми
и косыми, расчет ведется по допускаемому напряжению на срез, т. е.
по формуле:
Р 0.7 hlRs ,
где I—суммарная длина всех швов соединения (черт. 782—784).
Эго обстоятельство вызывается неопределенноегыо в работе комбини-
рованною соединения вследствие большей жесткости лобовых швов по
сравнению с фланговыми.
Соединения накладками. Соединение накладками осуществляется одно-
сторонними (черт. 785), двухсторонними (черт. 786)
и кусковыми (черт. 787) обыкновенно в комбинации
со сваркой встык.
В зависимости от приварки накладок фланговыми,
лобовыми и косыми шва-
ми или комбинацией по-
следних швы рассчиты-
ваются по указанным
выше способам.
В случае, когда на-
кладка добавляется для
усиления шва встык и
вообще при прикреплении
элементов одновременно
накладками, обвариваемы-
Черт. 787.
505
ми фланговыми и лобовыми или косыми швами и швами встык (черт. 788),
последние воспринимают приходящееся на них усилие из расчета
допускаемого напряжения на сжатие или растяжение. Остальная часть усилия
резей, обыкновенно в виде
воспринимается валиковыми швами из расчета
допускаемого на эти швы напряжения.
Назначение размеров накладки в комбини-
рованном соединении со стыковым швом над-
лежит производить таким образом, чтобы на-
пряжение в накладке равнялось напряжению
в материале стыкового шва.
Соединения прорезью. Прорезное соедине-
ние осуществляется заполнением электрометал-
лом специально сделанных для этой цели про-
уз сих щелей (черт. 789).
Прорезной шов рассчитыва-
ется на срезывание по формуле:
Черт. 789.
Р = /.а./?,
верстий в одном из соединяемых листов,
где I — длина прорези; « — ра-
бочая ширина прорези, прини-
маемая в расчет равной не бо-
лее 23.
Пробочные соединения. Не-
сквозные пробки (электроза-
клепки) представляют собой за-
полнение электрометаллом от-
второй лист при этом не про-
сверливаегся.
Электрозаклепки могут быть использованы как элемент, работающий
аналогично заклепкам, и для создания плотности касания широких листов,
сваренных по периметру. Усилие, воспринимаемое электрозаклепкой в слу-
, Л
<. Д от 60'to уо'
d
i-o—;
Черт. 791.
чае круглого сечения дыры, исчисляется по формуле Р— ~ Ra, где —внутрен-
ний рабочий диаметр электрозаклепки (черт. 791).
Сквозные пробки
(черт. 790) осущест-
вляются заполнением
электрометаллом отвер-
стий, произведенных в
обоих листах. Сквоз-
ные пробки как рабо-
чие соединения не до-
- а *
Черт. 790.
пускаются и употре ляются для заполнения дыр монтажных болтов и тому
подобных отверстий.
Общие указания.
Расчетная длина швов. Длина швов, вводимая в расчет, равна действи-
тельной длине за вычетом двух толщин (непровара в начале шва и кратера
в конце).
506
Наименьшая расчетная длина шва в чистоте должна быть не менее
40 ММ и не менее 4-кратной толщины шва:
4 Л < I min > 40 мм
Толщина швов валиком. Для элементов толщиной более 4 мм наимень-
шая толщина швов валиком должна быть?==4 мм.
Наибольшая толщина шва валиком h не должна превосходить двух наи-
меньших толщин о, прилегающих к шву элементов, но не прев яшать 25 мм,
т. е. 4 мм < Л <2 о < 25 мм.
Наименьший размер нахлестки. В соединениях внахлестку размер на-
пуска С должен быть не менее 5 о (о —
толщина элемента).
Приведенные выше ограничения расчет-
ной длины фланговых швов относятся в
равной мере к косым швам при угле
а < 45° и к прорезям.
Прерывистые швы. При применении пре-
рывистых швов длина отдельного участка
шва (шпонки) должна быть 4
40- мм..
Черт. 792.
При прикреплении вертикальных ли-
стов сварных составных сечений к горизонтальным расстояние между шпон-
ками в свету е не должно превышать 16 о, где о—наименьшая толщина листа
и не превосходит 250 мм (черт. 792).
Комбинированные соединения — заклепки и сварка. При применении
сварки для усиления заклепочных соединений все усилия целиком надлежит
передавать на сварочные швы, игнорируя участие заклепок в работе сое-
динения.
Применение во вновь сооружаемых конструкциях комбинированных сое-
динений, работающих совместно, запрещается.
Методы расчета прочности и устойчивости
элементов металлических конструкций.
Определение усилий в элементах металлических конструкций произво-
дится по общим приемам строительной механики.
В сквозных конструкциях как при клепаных, так и при сварных соедине-
ниях узлы рассматриваются как шарнирные.
Вытянутые стержни. Расчет вытянутых стержней производится по фор-
муле:
Р '
7—
нетто
Расчет сжатых стержней. Сжатые стержни обычно приходится проверять
по условиям , сюйчивосги по формуле:
Р
утто
где 5 — коэфициент уменьшения допускаемого напряжения при расчете на
507
продольный из!иб, определяемый по табл. 94, в зависимости от отношения
X = — , Где /—расчетная длина элемента, 1—наименьший радиус инерции.
Таблица 94.
Коэфициент продольною 1			згиба до	для стали 3		норм.,	3 понижен, от 2 но			рм.
				стали	1 нор*					
X	0	1			4	5	6	7	8	9
								-	— :		_ -
00	1 000	999	998	997	996	995	994	993	992	991
10	0.990	988	986	984	982'	980	978	976	974	972
20	970	966	963	959	956	952	949	945	942	938
30	<35	931	927	922	918	914	910	906	901	897
40	893	888	884	879	874	869	865	860	855	851
50	846	841	836	832	827	822	817	812	808	803
60	798	792	787	781	775	769	764	758	752	747
70	711	735	729	721	718	712	706	700	695	689
80	683 .	677	671	666	660	654	648	642	637	631
90	625	619	614	608	602	596	591	585	579	574
100	568	562	557	551	545	539	534	528	522	517
110	511	505	500	491	488	482	477	471	465	460
120	 54	449	144	438	433	-28	423	418	41-’	407
130	-'02	397	392	387	382	377	373	368	363	358
140	353	349	346	342	338	331	331	327	323	320
	316	313	,310	307	304	301	299	296	293	290
160	287	284	282	279	277	274	271	269	266	264
170	261	258	256	253	251	248	2 6	243	241	
180	236	231	232	2AJ	227	225	223	221	218	216
190 200	214 191	212 F,	209 <етто	207	205	202	200	198	196	193
При с > отношения с ‘	г брутто Р формуле^ J Гбрутто				стержень проверяется на				простое ежа		гие по
По этим формулам рассчитываются сжатые стержни из одного элемента
и составные стержни, соединенные прокладками или шайбами (два уголка,
два швеллера).
Расстояние между скрепляющими шайбами должно быть не более 30 /
для сжатых стержней и 60 i для растянутых, где i—радиус инерции одной
ветви.
Расчет сжатых составных стержней.
При проверке устойчивости составных стержней, ветви которых соеди-
нены решетками или планками, коэфициент о берется по наибольшему зна-
чению гибкости, определяемому из следующих двух предположений (черт. 793):
1. При изгибе стержня в плоскости, перпендикулярной плоскости сое-
1Х
динительной решетки, значение гибкости	, где 1Х—свободная длина
стержня в плоскости изгиба, ix—радиус инерции сечения всего стержня от-
носительно оси, параллельной плоскости соединительной решетки (ось х—х),
508
2. При изгибе в плоскости соединительной ргп1еткн Значение коэфици-
ента г; берется по приведенной гибкости:
* = / V + V'. гае л»=|~
гибкость ветви стержня;
/0—свободная длина ветви, рав-
ная расстоянию между соседними
узлами соединительной решетки или
центрами крайних заклепок планок;
/0—радиус инерции одной ветви
сечения относительно оси, перпен-
дикулярной к плоскости соедини-
тельной решетки (Vj—j/J;
I
= д , где I -свободная длина
‘у
в плоскости соединительной решетки, /--радиус инер-
ции сечения всего стержня относительно оси, перпен-
дикулярной плоскости соединительной решетки (у— у).
Расчетная длина сжатых стержней. Расчетная длина
сжатых элементов сквозных конструкций берется следую-
щим образом:
1.	При изгибе в плоскости фермы расчетная длина
пояса равна рас-
стоянию между центрами смежных узлов; для элементов решетки — расстоя-
нию между центрами прикреплений.
Для предварительных расчетов расчетная длина элементов решетки мо-
жет быть принята 0,8 теоретической длины для клепаных конструкций и
0,9 для сварных.
2.	При изгибе из плоскости фермы за расчетную длину поясов берется
длина панели фермы горизонтальных связей или расстояние между прого-
нами, закрепленными за неподвижные точки.
3.	Расчетная длина колонны в зависимости от способа нагрузки и рода
закрепления см. раздел „Колонны", стр. 534.
Предельная гибкость. Гибкость элементов конструкций X не должна превы-
шать.
Для сжатых стержней:
1)	для основных сжатых стержней (пояса, опорные раскосы ферм
и колонны)..........................................120-
2)	для всех прочих сжатых элементов сквозных конструкций 150;
3)	для сжатых элементов связей......................2J0.
Для растянутых стержней.
А. Для конструкций, подверженных действию регулярной динамичес-
кой нагрузки:
1) для основных (пояса и опорные раскосы) растянутых стержней 200;
2) для всех прочих растянутых стержней............. 300.
Б. Для конструкций, не подверженных действию регулярной дина-
мической нагрузки, гибкость растянутых стержней как основных,
так и второстепенных не должна превышать........... 300.
Примечание. При определении гибкости растянутого элемента пояса
берется условная длина элемента, равная расстоянию между соседними узлами
фермы.
50Э
В. Для элементов растянутых связей, не подверженных действию вибра-
ционной нагрузки..........................................   400.
Примечание. При применении гибких связей с предварительным
натяжением гибкость может быть больше 400. Принимаемая при этом i иб-
кость должна быть обоснована.
Г. Для элементов соединительной решетки сжатых стержней, а также для
нерабочих элементов решетки сквозных конструкций, служащих лишь
для уменьшения расчетной длины элемента пояса................ 200.
Расчет соединительных элементов составных стержней.
Соединительные решетки и планки сосгавн х стержней рассчитываются
на условную поперечную силу Q, равную 1,5% от наибольшего сжимающего
усилия в стержне. В случае непосредственного действия нагрузки, вызываю-
щей реальную поперечную силу, соединит'льные элементы рассчитываются
по таковой без учета вышеуказанной уело -.ной поперечной силы продоль-
ного изгиба.
Расчет решеток. Элементы соединительной решетки рассчитываются по
обычному способу расчета решетки сквозных ферм при постоянной попе-
речной силе Q по всей длине стержня. При наличии нескольких решеток,
расположенных в параллельных плоскостях, влияние Q распределяется по-
ровну между этими решетками.
Расчет планок (черт. 793). Планки рассчитываются на срезывающую силу:
Q'o	QA)
Т = — ~ и на момент М = -	. .
nb	2п
Усилие, срезывающее крайнюю заклепку:
Ь—расстояние между центрами тяжестей сечений ветвей Стержня;
/0—расстояние между крайними заклепками соседних планок;
п — число плоскостей расположения планок (на черт. 791 п = 2);
«1—расстояние между каждой парой заклепок с одной стороны планки,
симметрично расположенных относительно ее середины;
атах —то же расстояние между крайними заклепками, прикрепляющими
каждую сторону планки; ш— -число заклепок, прикрепляющих каждый конец
планки.
Расчет на изгиб. При проверке прочности клепаных сплошных сечений
на изгиб расчет производится по сечению нетто.
Для клепаных двутавров, не имеющих дыр в горизонтальных полках
ПОЯСНЫХ уголков, разрешается принимать Iнетто = о,85 {брутто-
При наличии дыр В горизонтальных полках {нетто = 0,82 {брутто-
Предельный прогиб. Максимальное значение прогибов при полной вре-
менной и постоянной нагрузках следует принимать.
А.	Для подкрановых балок:
1)	ручных кранов—1/6оО I;
2)	электрических кранов при грузоподъемности до 50 т.—Z;
3)	электрических кранов грузоподъемности от 50 т и выше—1j1W0 I-
610
Б. Для балок междуэтажных перекрытий—1/„5о I.
В.	Для обрешетки и прогонов кровли - J '.2OO I.
Примечание. В случае наличия снизу перекрытия штукатурки, мак-
симальный прогиб от одной полезной нагрузки не должен превышать1/^/,
I—расчетный пролет.
Поверка на скалывание. Проверка касательных напряжений в балках про-
QS
изводится по наибольшей поперечной силе по формуле; т , где
Q поперечная сила;
S статический момент брутто полусечения относительно нейтральной
оси;
/—момент инерции брутто;
о —толщина стенки.
Расчет поясных заклепок. Шаг заклепок поясных уголков проверяется
по формуле:
/=- К'
S\ ^шах
Шаг заклепок поясных листов проверяется по формуле:
/ „ №
11 — о '2' о
оо vmax
где 1 — момент инерции брутто всего сечения балки;
Sj — статический момент брутто всего сечения пояса;
S.,—	„	..	„ сечения поясных листов;
Nl—допускаемое сопротивление двухсрезной заклепки;
N„—	„	„	односрезной заклепки.
Поверка на главные напряжения. При балках с несколькими горизон-
тальными листами в случае обрыва листов следует у мест обрыва прове-
рить вертикальную стенку на главные напряжения. Если касательные напря-
жения не превосходят 0,6 тогда проверку на главные напряжения раз-
решается не производить.
Расчет на осевую силу и изгиб. Элементы, работающие на осевую силу
и изгиб, проверяются:
/ V	М \
а)	На прочность по формуле Rzd—± I „	)’
' г нетто	w нетто '
знак -f- относится к растяжению,
знак — к сжатию.
б)	На устойчивость сжатого стержня по формуле:
/X	М \
= ~ \ F	~ IF )’
\ Ч" брутто	™ брутто'
при этом о берется для гибкости в плоскости изгиба.
Кроме того стержень должен быть проверен на устойчивость по наимень-
шей гибкости от действия одной лишь нормальной силы.
511
Металлические конструкции промышленных зданий.
Металлические конструкции промышленных зданий могут быть разделены
по назначению и характеру их работы на сле-
Ферна
''Ферна
дующие основные группы:
а)	покрытия, состоящие из прогонов, поддер-
живающих кровлю, стропильных и подстропиль-
ных ферм и связей;
б)	колонны, поддерживающие всю конструк-
цию здания;
в)	подкрановые балки, несущие крановый
путь и передающие нагрузку от него на ко-
лонны;
Черт. 794.	г) фахверк стен;
д) конструкции фонарей, рам остекления, во-
рота, двери и пр.
Металлические покрытия. Металлическое покрытие представляет
систему элементов, основной целью которых является восприятие и пере-
дача на стены или колонны нагрузок: от собственного веса покрытия, кро-
вли, снега, ветра и пр. (черт. 795а, и б).

I дсо 90?и
1°Шов	Фермы стоят
13
 >3J
по колоннам
Д 1 г
7 Фермы стоят по
>
сз -с с-
% фермами нолоннам
'jfcpl ["
—6—
сп
3’
6-
4;
J3i
/3
5
ж
4т?ч
6-
ёф-в
•4.;
-
w
4—i-
I
•У
-6-
г^=\
44-
44-
i {3
ЭЙ"
41
5
¥&-
Ж
ж

3
Ш






2

5
5
S
5
5
^2
Черт. 795а.
Основные элементы покрытий—стропильные фермы—используются также
с целью облегчения работы колонн здания на ветровую нагрузку в качест-
ве ригелей рам, состоящих из колонн и жестко связанных с ними ферм
(черт. 796), а также для облегчения работы фахверка, основные стойки
которого верхним концом опираются на стропильные фермы (черт. 794).
512
Черг. 71'3'.
Примечание к черт. 795а. б. i:.iui ферм, прогонов и стилен но верх-
нему поясу: 1—прогон работающий дот мнительно как стон а связен по
верхнему ьоясу на иролотьное усилие; 2 прогон; .7—чята к прогону;
4— протон, работающий дополниrc.ii.no к .к свлзь верхнего пояса; > — тяга-
связь верхнего пояса, 6 — ферма; 7—иодс.-ропилытая форма; 8— диаго-
наль связей по верхнему поясу. Илаи ферм и свя-си ио нижнему поясу;
.9— вертикальны i крест; 10 — распорка: 7/ -- распорка, работающая как
стойка фермы связей; 42— решет к: связей по нижнему по,.су; 43—поя::
фермы связей.
Кроме нагрузок снега и ветра стропильные фермы несу: часто разного
рода дополнительные нагрузки, например чердачное утепленное перекрытие
(чгерт. 797), подвеска крановых путей, талей, монорельсов (798;., устрой-
ство площадок для вентиляционных установок, галлсрей для подхода к
крапу и т. п.
Эти нагрузки, не имеющие прямого
крытття, должны быть соответственно у
Прогоны покрытий. Основная задача
вать на фермы нагрузки снега, веса
входящие в систему ветровых сталей.
33. Строит, индустрия, т. VII.
отношения т; основ::oii задаче по-
поны при выборе схемы и расчета,
прогонов — воспринимать и переда-
кровли и пр. (черт. 7‘.)9). Прогоны,
кроме работы иа изгиб от основных
513
нагрузок подвергаются дополнительным растягивающим или сжимающим
усилиям как распорки связей; в том же случае, если точка приложения
силы эксцентрична по отношению к центру тяжести прогона, следует учи-
тывать влияние дополнительных изгибающих моментов (черт. 800).
Черт. 798.
Черт. 799 q— вес кровли. Черт. ЬОЗ.
<7; - вес прогона i — угол
наклона кровли.
Расчетные схемы прогонов. Разрезная—применяется главным образом при
смешанной конструкции прогонов. Основная масса прогонов делается при
этом из дерева, что при принимаемых обычно расстояниях между фермами
вполне возможно. Металлические прогоны ставятся в этом случае только в
огнеупорных зонах, обычно занимающих площадь кровли, в пределах двух
соседних ферм (черт. 795). Деревянные прогоны допускаются только в том
случае, если технологический процесс не требует применения более огне-
стойкой конструкции.
Деревянные прогоны. Расстояние между прогонами определяется расчетом
на прочность и прогиб конструкции кровли.
Прогоны располагаются перпендикулярно верхнему поясу, т. е. под неко-
Черт. 801.
торым углом к горизонту.
Крепление—болтами к уголкам, поставленным на фер-
мы (черт. 801).
Расчет прогонов ведется на изгибающий момент
в двух плоскостях (черт. 802).
Обозначим:
1_а — наклон к горизонту:
I—пролет прогона;
b — расстояние между прогонами;
р — вес кровли и снега в кг!м* го-
ризонтальной проекции;
q — вес прогона;
рх —нормальное давление ветра ькг!м-
поверхности кровли;
Р—сосредоточенная сила = 100 кг
Тогда
Черт. 802.
8
М _ [(/’& + ?•) COS a/2 , Pl
---------------------------------------+ COS а;
о	4
__ (/т/; -1- q) sin i Г- Pl sin а
'	Л '	4
8
514
При небольшом угле наклона ветровое давление не учитывается.
Поверка напряжений производится по формуле:
If,	М,
а = ±	д- ----/---г< Rb.
II'л нетто	Wy
Прогиб прогона должен быть не больше
Металлические прогоны. Металлические прогоны применяются только при
3-х типах кровли: 1) покрытие волнистым железом; 2) два слоя рубероида по же-
лезобетонным плиткам; 3) два слоя рубероида, цементная корочка, утепление
по железобетонным плиткам.
Они укладываются параллельно коньку, нормально к верхнему поясу ферм,
что обеспечивает легкое
сопряжение их с фер-
мами и надежное опи-
рание кровли (черт.
803).
Металлические про-
гоны рассчитываются
как разрезные при сме-
шанных типах кровли
и как многопролетные
(балки Гербера) при
устройстве кровли ти-
пов 1, 2, 3 по всему
покрытию. Расчет разрезного прогона (черт.
804). Приводим в основных
чертах:
|_а — угол наклона к горизонту;
I — пролет прогона;
Ь—расстояние между прогонами.
р — вес кровли и снега в кг/лг проекции;
q — вес прогона;
/Tj — ветровое давление кг на 1 м2 поверхности кровли (нормальное);
Р—сосредоточенная сила =100 кг\
N — продольная сила, если прогон является элементом ветровой фер^ы;
е — расстояние от центра тяжести сечения до точки приложения силы N;
Мх
\(р-Ь 4- q) cos а -|-Р| Ь] 1г P-Z-cosa
------1---------------- 1 ----------г Ne'
4	—
8
(р- Ь -Г о)-sin а I- PZ'Sino:
М.. =-------------------4------------
я	1	4
8
При небольшом угле наклона р, приравнивается нулю.
Когда N равно 0
Поверка напряжений.
Мх _МУ_ <
нетто Wy нетто
515
о jQJiia'i ив
имеем
1	/	WY нетто
- (	т2-------
Wx нетто \	' нетто,
о,
U v
сМ..
С = —L--------1- - - к,,.
117,. нетто
Ниже приводим значение С для [ и обычно применяемых для про-
етов до 6,0 м (табл. 95, 96).
Проверка напряжений при действии силы 7\т.
Сила N растягивающая:
Мх	Му , N. г>
117,- нетто U нетто	Л нетто
Сила N сжимающая:
Мх , Mv	N
г ~	± —	~ V La Лл по прочности.
1Г х нетто w у нетто	г нетто
J/...	} Ми	/V _ „
-	± ~	~	> Л’(, но устойчивости.
W Л брутто V/t, брутто г (рутпю^
Ирл определении коэфшцпеита s обращать внимание, в какой плоскости
стержень может выпучиться, и в соответствии с этим принимать невыгод-
нейшее значение гибкости	, которой определяется величина у.
Прогоны должна: быть проверены на прогиб:
1
/- /
Величина /|ф благодаря слабости сечения
относительно оси н—р1
(черт. 804) вызывает значительный перерасход
металла; уменьшение расхода достигаемся уста-
новкой тяг, уменьшающих пролет но напра-
влению 7И„ (черт. S05).
Тяги могут крепиться к коньковому прогону
пли к фермам (черт. 805), последнее надежнее.
При установке тяг моменты и о6ычг:о
определяются как для разрезных балок; при
этом:
расчетный пролет для = расстоянию между
фермами,
расчетный пролет для Л1„ == расстоянию между
тягами.
Табл. 97 дает вес разрезных прогонов па
1 М- площади пола при снеговой нагрузке,
равной 100 кг'м1-.
516
517
T а б л и ii а 9л.
С -- для швеллсго •.
Il V
Л', N профиля	5	6,5	8	10	12	14	16	18	2"	- ~			31	Примечание
W'.c	11,03	18,43	28,5	42,65	61,9	83,2	119,2	159,2	2i 12. ' 1	257,3	31 !, 4	388,0 462,0	557,0	Значение С вычис-
1ф. -	3,94	5,42	7,0:	о, 86	11,67	15,35	19,2	24.26	241	86.0	42,6	51,0 ' 50,2	60,7	.’:1ПЬ1 ДЛЯ 117 Л/ yt’ltno
IV С ~ W, ~	2,8	3,49	1,06	4,81	5,3	5,81	6.21		(j, л;	7,15	7,38	7,61 7,8	8,0	
		С	__ Иф	для Д1	гу тавров.									Таблица 96.
N, N профиля	8	10	12	14	16	18	20	92 —	24	26	28	30 , 32	45	Примечание
-	21,6	36,1	55,7	«	113,6	153,4	207, !	258,5	325,0	103,0	491,0	592,0	—	—	Величина С вычис-
vr, =	3,84	5,61	7,95	10,80	14,26	18,40	23,21	28,83	35,36	42,75	51,10	G),5  — ।	—	лена ДЛЯ* 117 брутто
wv = с-ъ	5,6	6,57	7,00	7,53	7,97	8,31	8,67	8,97	9,19	9,43	9,61	9,79 —		
'Г а блица 9/.
Л» п, п.	Тип кровли	Вес в кгшР	Примечания
1	Деревянная холодная . .	7,00	1 В настоящее время делаются
2	Деревянная теплая . . .	8,00	J	из дерева
3	Железная кровля ....	8,0	1
4	Железобетонная холодная	9,50	/Металлические
5	Железобетонная теплая .	15,00	
Следующим типом прогонов, применяющихся в металлических
покрытиях,
являются „консольные прогоны" (балки Гербера), изображенные на черт. 806.
Шарниры в консольных прогонах располагаются через пролет; пролеты
без шарниров используются для постановки связей (черт. 806).
' Балка с четным числом пролетов на любом числе опор
1/ и
Расположение
шарниров а' у
х/
Расположение„ ; „ П
Z> • t Mj I Mi
шарниров.о	t—
балка с нечетным числом прилетов на любом
числе опор
-
К5 "U fS
____t__h:__1 -Ji
балка на Запорах
Балка на 4^ опорах
Черт. 8С6.
Положение шарниров в про-
лете определяется условием ра-
венства изгибающих моментов
в точках a, b и с (черт. 8 J6)
или же в некоторых случаях
равенством прогибов.
При втором условии в сред-
них пролетах моменты возра-
стают на 33У,,.
Второе требование выдержи-
вается при хрупких материалах
кровли (например стекло).
В остальных случаях выпол-
няется первое условие — равен-
ство моментов.
Консольные прогоны рассчи-
тываются на полное загруже-
ние: „пост. У3 —врем. ^1“ по
всей длине. Расчет на невыгод-
нейшее положение „врем." на-
грузки не производится как
мало вероятный.
Расчетные данные для кон-
сольных балок по черт. 806,
нагрузкой, приведены в табл. 98.
з'.груженных по всему пролету равномерной
Таблица 98.
Положение	шарниров	Моменты	Опорные реакции
А =	0,1465	М{ = 0,0625 дР	Г, = 0,4142 ql
%.=	0,125	М.> = 0,0858 дР	Г., = 1,109 ql
А-3 =	0,2035	М( = 0,0957 дР	Т3 = 0,9768 ql
Л4 =	0,157	Mt = 0,0625 дР	Г4 = 1,0 ql
л5 =	0,22	ЛД = 0 05112^/2	Т-, = 1.0625 ql
Лв =	0,1716	Мк = 0,0858 дР	Тй = 0,4375 ql
		/И, = 0,0392 дР	7, = 0.4142 ql
		ЛД = 0,0858 дГ-	Ts = 1,0858 ql
			7'q = 1,l7l6 ql
			7)9=0,4142 q!
518
В табл. 99 даны отношения h (высота балки) к I (пролету), при кото-
рых расположение шарниров по прогибу и по моменту одинаково эконо-
мично (Грегор, т. 1, стр. 263).
Табл и ц а 99.
При допускаемом прогибе f и напряжении Ry	/== 1 -1 1 /-1 •/ J 500	| J 6))				f 200'Z	
	1200	1400 кг см- . кг см-		1200	1400 кг см- j кг, см-		1200 кг, см-	1490 кг, см-
1 Отношение —, при котором h расход металла одинаков обоих случаях 		27,86	23,88	23,22	19,90	70,0	60,0
указанных в
В тех случаях, когда расчетный пролет больше
величин, рекомендуется вести расчет по прогибу, если меньше, то
мости.
а) Для средних пролетов
0,1465/ и М= q—,
16
f— 0,00523 (прогиб в
табл. 99
по проч-
при расчете на момент вылет консоли равен
середине пролета балки с коисотямп).
б) То же при расчете по
_ q!-
12
/ = 0,0026 — (прогиб подвесной балки и н середине пролета балки с консолями).
прогибу — вылет консоли равен 0,2113/, М =
е. больше, нежели на 33 ;
16
в)	Все сказанное о проверке напряжений разрезных прогонов сохраняет
правильность и для герберовских.
г)	Уменьшение Л4 достигается постановкой тяг так же, как и в разрез-
ных прогонах.
д)	Концевые пролеты герберовских балок получаются большего сечения,
чем средние, при этом из желания сохранить одинаковую высоту прогона
по всей его длине оставляют основной профиль для концевого пролета,
усиливая его двумя швеллерами (черт. 807). Если позволяет конструкция,
.в крайних пролетах ставят профиля большей высоты (черт; 808).
е)	Величина допускаемых прогибов остается /==2эо ’ 1

Усиление концевого пролета'
двумя швеллерами
I Установка в концевом пролете
балки большего №
Черт. 807.
Черт. 80S
519
Вес герберовских прогонов в килограммах па 1 лг горизонтальной и; о-
екции покрытия при снеговой нагрузке 100 кг м- приведен в табл. 100.
Т а б л и ц а 100.
Кров л я	| Ike и /гл
Деревянная холодная ........ I	6,0)
„ теплая.................. 7,00
Металлическая холодная.......... 7.00
Железобетонная холодная
„	Tcii.ia.i
Расчет шарнира (черт. 809). Обозначив
реакцию в шарнире — А, расстояние от
центра бол га до центра заклепочного со-
единения—; Ь, расстояние между цен iрами
заклепок по горизонтали = с, то же по вер-
тикали— Л', высоту шарнирного листа — Л,
толщину его —о, диаметр болта = d, диа-
метр зактепок = d', толщину стенки со-
прягаемых балок "-Oj, тогда d равно:
/ V7 1
.. ' ----------, ./-- -
Г 2г./<.	к /-
Сварные прогоны. В настоящее время широко распространились конструк-
ции сварных прогонов как более экономичных, чем прокатные?
Сварный прогон представляет собой однопролетную треугольную ре-
шетчатую ферму, нагруженную равномерно распределенной нагрузкой по
верхнему поясу (черт. 810 и 811).
Черт. 810.
Черт. 811.
520
При расчете тако!о прогона необходимо учи 1 ывать влияние местного из: ИиД.
Нижний пояс делается при этом из двух прутков круглого железа.. Рас-
косы устраиваются из одного прутка железа, перегнутого в углах и при-
варенного к поясам.
Верхний пояс осуществляется различно: 1) 2 круглых стержня, 2) швел-
лер, 3) одни уголок.
Максимальная экономия металла достигает 45 от веса прокатных про-
филей. Решетчатые прогоны требуют устройства связей между ними,
особенно при установке прогонов перпендикулярно кровле (черт. 813
Ь14). Конструкция связей показана на черт. 812.
Фонари. Конструкции световых и вентиляционных фонарей даны вразлет
„ Фонари “ этого же тома.
Фермы. Ферма—элемент покрытия, передающий все нагрузки, приложен-
ные к покрытию, на щены или колонны здания (черт. 815).
Фермы бывают: а) со сплошной
щепкой и б) решетчатые.
Фермы типа а)—обычные балки, ра-
ботающие па изгиб. Применяются при
/<11 —12 м. Балки ставятся наклон-
но для образования ската (черт. 816).
Фермы типа б)—статически неизме-
няемая система шарнирно связанных
между собою элементов, работающих па продольные усилия (черт. 815).
Решетчатые фермы бывают:
а) однопролетные )
б) мпогопролетные)
балочные или арочные.
Основной тип решетчатой фермы — однопролетный, балочный.
Направления опорных реакций от верти-
кальных сил: 1) для балочной фермы—вер-
тикальные, 2) для арочной или рамной имеют
вертикальные и горизонтальные составляю-
щие, т. е. в них от вертикальных сил возни-
кает распор (черт. 817).
Опирание ферм на металлические стойки
или колонны может производиться следую-
щим образом:
а) Фермы защемляются в колонны — со-
единение работает на изгибающий момент. Такое сопряжение применяется.'
при небольших наклонах верхнего пояса ферм, так как в нем требуете:".
большая высота фермы на опоре.
521
б)	Фермы связаны с колоннами неподвижными шарнирами. Применяется
три больших наклонах кровли, так как в этом случае желательна неболь-
шая высота ферм на опоре,
в) То и другое сопряжения
заставляют работать попереч-
ную конструкцию здания как
одно целое; при этом умень-
шается затрата металла на со-
оружение (черт. 819).
Расстояние между фермами
(черт. 795). Рациональным рас-
стоянием b между несущими опорами ферм при прокатных прогонах является
5,0 — 6,0 м.	,
Прогоны тогда получаются про-
катных профилей Г или 7" сечения.
Фермы имеют при этом небольшой
конструктивный коэфициент, так как
в подборе сечений их элементов пре-
обладают факторы нагрузки (усилия),
а не факторы устойчивости, ослабле-
ния заклепками и т. п.
При уменьшении расстояния ме-
Черт. 819.
жду фермами, т. е. при в <Т' 5 м, экономия в весе прогонов уничтожается
непроизводительным увеличением веса ферм, так как при подборе сечений
преобладают факторы устойчивости, ослабления заклепками и т. п., благо-
даря чему получается большой конструктивный коэфициент.
Конструктивный коэфициент характеризует затрату металла на
конструктивные детали, влияние продольного изгиба, ослабление сече-
ний заклепками. При больших расстояниях между колоннами, начиная с
бДт=10,0 м и выше (черт. 795), ставятся промежуточные фермы, опираю-
щиеся на подстропильные фермы.
Расстояние между фермами сохраняется от 5,0 до 6,0 м. Подстропильные
фермы ставятся параллельно продольной оси здания и передают давления
промежуточных ферм на колонны.
В этом последнем случае расход металла на лишние подстропильные
фермы и промежуточные фермы покрывается экономией металла в прогонах.
При применении прутковых или шпренгельных прогонов расстояние меж-
ду фермами может быть увеличено до 12 м, что является экономически
целесообразным пролетом решетчатого сварного прогона.
Черт. 820.
Выбор схемы ферм, а) Высота h решетчатых разрезных ферм в середине
пролета. В фермах с незначительно наклоненным верхним поясом h принимается
522
равной 1 G—1 s L, где L — пролет фермы. Получаются экономичные и хо-
роню использованные сечения. Для п,с ферм Л=’;в— L.
б)	Незначительный уклон приводит к трапецеидальному очер1анию или
прямоугольному при / а = 0 (черт. 820-- 823).
в)	Наиболее экономичной из типов, показанных на черт. 820, 821, 822,
является в обычных условиях ферма на черт. 821.
Черт. 822.
Черт. 823.
Наличие сжатых раскосов компенсируется здесь малым числом сюек и
.кроме того имеется экономия ог уменьшения числа узловых креплений к
нижнему поясу.
г)	Менее экономична ферма, показанная на черт. 820, имеющая перерас-
ход металла в узловых креплениях нижнего пояса.
д)	Неэкономична ферма, показанная на черт. 822, дающая значитель-
ный расход металла в сжатых раскосах и узловых креплениях нижнего
пояса. Ферма типа а и Ь, показанная на черт. 823, применяется как под-
стропильная. Наиболее употребителен тип Ь, тип а менее экономичен.
е)	Длина панели, равная расстоянию между узлами, обычно принимается
равной расстоянию между прогонами, при этом верхний пояс не подверга-
ется местному изгибу (черт. 815). Длина панели принимается обычно or
2,0-2,5 м.
ж)	При наличии фонаря панели надлежит разбивать >ак, чтобы опоры
фонаря попали в узлы ферм (черт. 820, 821 и 822).
з)	При крутых скатах высота фермы из-за угла наклона получается
больше необходимой. Схемы ферм при больших углах а (черт. 824 и 825).
и)	Ферма по черт. 824 применяется при пролетах до 12,0 м; при боль-
ших пролетах в такой ферме получается чрезмерно большая длина решет-
ки, что неэкономично. При больших наклонах раскосы меняют знаки
обычных своих усилий. Восходящие к середине растянуты, нисходящие
сжаты. Это обстоятельство отражено на черт. 824 выбором направления
раскосов.
к)	Для больших пролетов следует применять тип фермы по черт. 825:
длина решетки здесь минимальная.
Основная схема фермы, из которой для ясности удалены шпренгеля, по-
казана на правой стороне черт. 825. Слева дана полная схема фермы,
523
кшрепгеля заштрихованы. При расчете к основным усилиям в С1ерж:!ях
необходимо добавлять усилия от шпренгелей.
л)	Разбивку панели вести так же, как для трапецондальных ферм.
Нагрузки. Фермы рассчитываются на сосредоточенные силы, приложенные
в узлах, и в особых случаях па внеузловую равномерно распределешгю
или сосредоточенную нагрузку.
Обычно нагрузкой является: собственный вес ферм, прогонов, кровли,
снега п ветра.
В частных случаях фермы рассчитываются на дополнительную нагрузку
от подвески вентиляционных устройств, талей и пр.
Расчетные нагрузки определяются но Единым нормам и Т. У. и И. па
металлические конструкции.
Статический расчет. Расчет решетчатых, балочных, разрезных ферм про-
изводится построением диаграммы Кремоны-Максвелла пли методом Рит-
тера.
При первом способе достаточно построить две диаграммы—-первую от
вертикальных сил на половине пролета, вторую от одностороннего действия
ветра (обе для единичных нагрузок). Пользуясь этими диаграммами, г.во тя
поправочные коэфициепты, правила зеркальных изображений (в симметрич-
ной ферме диаграмма усилий от загружения правой половины ячтпетсл
зеркальным изображением диаграммы усилий о г загружения левой поло-
вины), мы можем получить все комбинации усилий, действующих на ферму.
При небольших наклонах дос i ат очно построить первую диаграмму.
Обычно рассматривают 3 загружения: постоянная нагрузкаф-снег, посто-
янная нагрузка -j- ветер, постоянная нагрузка -ф снеговая ф- ветровая.
Одностороннее загружение невыгодно только для решетки фермы.
Правило. Если точка пересечения верхнего и нижнего поясов лежит
внутри пролета или на опоре, то невыгоднейшим загружением для вес.;
элементов фермы является полное загружение (черт. 824 и 825).
Если точка пересечения поясов лежит за пределами пролета, то невы-
годнейшим для поясов является полное загружение фермы, а для решетки
одностороннее (черт. 820).
Пояса ферм крайнего пролета, будучи включены в систему элементов
ветровой фермы или фермы связей, работают на дополнительное усилие,
коюрое надлежит учитывать при их расчете.
Собственный вес фермы прикладывается к узлам верхнею пояса.
Если ферма рассчитывается как ригель рамы, необходимо учесть усилия,
возникающие в ней от опорных моментов.
Выбор сечений элементов клепаных и сварных ферм. Количество
различных профилей, употребляемых при подборе сечений, должно быть
минимальным в целях упрощения заказа металла и облегчения изготовле-
ния конструкций.
Наиболее употребительным профилем для клепаных, а также и для свар-
ных ферм являются равнобокое н неравнобокое угловое железо. Из него
проектируют все элементы фермы. В тех случаях, когда прогоны опирают-
ся на узлы ферм, верхний пояс рассчитывается на продольное усилие.
Если прогоны стоят и в промежутках между узлами, пояс рассчитывается
па продольное усилиеф-местный изгиб. Изгибающий момент определяется
как для разрезной балки. Опорами балки являются ближайшие к точке
приложения узлы ("черт. 826).
524
Расчет верхнего пояса ведется на прочное:!, н устойчивость. При про-
верке на устойчивость в плоскости фермы расчетной свободной длиной
является расстояние между центрами узлов, а при проверке из плоскости
фермы — расстояние между связями по верхнему
поясу или металлическими прогонами, если по- -
следние закреплены в узлах ферм связей, лежащих	ч
в плоскости верхнего пояса.	С’’—. „ш;*7? 1—2
Когда пояс работает на продольное усилие, его  •	- а——
ч	/' "ту
делают из двух уголков:	].р-; чаще
Ч	.4
г.с2го неравнобоких, чтооы получить одинаковую гиикоегь в оиоих на-
правлениях. Обычно расчетная длина lt), соответствующая выпучиванию
и : плоскости ферм, больше 1Х (выпучивание в плоскости фермы).
Желая иметь ,у- - -v-’ берут такое составное сечение, в котором	в
Ф С
сооткошеппн-/j’ --1у ’ чему удовлетворяю г неравпобокие уголки.
ф Ij.
При сильном изменении усилий в
Л	4__
шимают из двух уголков	'
ч
в.г.тея с уменьшением усилия в поясе.
элементах верхнего пояса сечение
г к > с листом, который сбрасы-
Этим путем уменьшается вес фермы.
Применять для небольших фср?.1 сечение двух уголков и между ними
г с-ртика.т.вый лист нерационально, усложняется конецтукцня узлов и удо-
рожается стоимость изготовления фермы. Сечение эю может быть при-
мечено лишь при наличии местного изгиба.
При работе верхнего пояса па нормальную силу и мощный изгиб при-
меняется также сечение из двух швеллеров: ' JE’"'
Верхний пояс сварных ферм в настоящее время проектируется также
из двух уголков ити из двух уголков-)—лист. Сечения эти в данный момеп
наиболее экономичны. При развитии прокатки про-
1__	филей таврового сечения большого размера тавры
----заменят профиля, употребляемые сейчас. Тавро-
д 4	;	иый пояс благодаря незначительным размерам креп-
1	/ /	;	.чеш’й в сварке позволит отказаться от фасонок.
'• J J. Решетка будет крепиться непосредственно к верти-
TJ v. f : х	пильной стенке тавра (черт. 827).
Применение таврового сечения из двух сварен-
у’ ...	пых между собою листов неэкономично. Неэко-
номичность сварных тавровых сечений объясняется
Черч. 8?7.	большим количеством сварки.
525
Преимущество сварки перед клепкой особенно явно в сильно нагружен-
ных фермах.
Верхний пояс клепаных ферм, нагруженных тяжелыми нагрузками, про-
ектируется в зависимости от усилий из двух швеллеров, двух швеллеров,
усиленных вертикальными листами, таврового сечения из листа и двух
уголков и для самых тяжелых ферм П-образного сечения.
Нижний пояс обычно растянут.
Сечение применяется из двух 
уголков, чаще всего равнобоких.
для более тяжелых ферм — из двух уголков с горизонтальным листом и дли
самых тяжелых—коробчатого типа.
Свободная длина при проверке гибкости стержня нижнего ножа равна
расстоянию между центрами узлов.
Так же, как и в верхнем поясе, может применяться сечение из двух угол-
ков и листа, чем облегчается вес фермы ' „jy
При работе на продольное усилие и местный изгиб нижний пояс проек-
тируется из двух швеллеров	•
В сварных фермах в настоящее время нижний пояс делается тех же сече-
ний, что и в клепаных.
В дальнейшем рациональным сечением будет тавр большого размера по
тем же соображениям, что и для верхнего пояса.
Экономия металла в нижнем поясе сварной фермы по сравнению с кле-
паной получается за счет отсутствия в сварном поясе ослабления заклепоч-
ными дырами, достигающего до 20;1'.
При тяжелых нагрузках нижний пояс клепаных ферм проектируется из
двух швеллеров или двух швеллеров, усиленных ’ вертикальными листами в
зависимости от усилий.
Элементы решетки (раскосы и стойки) рассчитываются только на
продольное усилие—сжимающее или растягивающее.
При действии сжимающей силы Р требуется проверка на прочность и
устойчивость. Свободная длина Z элемента перпендикулярно плоскости
фермы равна расстоянию между центрами узлов по направлению оси эле-
мента, а 4 в плоскости фермы принимается ориентировочно 0,8 1у, точная,
величина 1Х равна расстоянию между центрами крепления элемента.
Сжатый опорный раскос рассматривается как элемент пояса.
Наиболее рациональное сечение для решетки 2 / равнобокие. В это i
сечении IXI < J но благодаря тому, что lx <4 Z„, гибкость в обоих на-
правлениях приблизительно одинакова, т. е.
526
Решетка в сварных фермах применяется из тех же профилей, что и Д
клепаных фермах, из двух уголков:
По условиям приварки может быть рационально н крестовое сечение
из уголков.
Решетка клепаных ферм, нагруженных тяжелой нагрузкой, проектируется
для больших усилий из двух швеллеров или двух швеллеров с листами, или
же из четырех уголков или трубчатого сечения, связанных между собой
соединительными планками или решеткой.
Подбор сечений и гибкость сжатых или вытянутых элементов решетки
ферм должны удовлетворять Т. У. и Н. на металлические конструкции.
Стыки и узлы. Под стыком подразумевается соединение элементов, слу-
жащих продолжением один другого. Элементы могут лежать на одной пря-
мой или подходить друг к
другу под некоторым углом,
черт. 828 и 829.
Стыки обычно встречаются
в верхнем и нижнем поясах
ферм.
Необходимость стыковдик-
туется длинами имеющегося
материала и условиями мон-
тажа.
Фермы большого про-
лета поднимаются по частями
и уже на подмостях соединится в одно целое.
Следует стрем иться к наименьшему количеству
стыков.
Стык углового железа производится:
1) наклепкой в соединении уголков той же
площади, чем достигается равнопрочность соеди-
нительных элементов с соединяемыми:
< /ф, Fj — сечение соединяемых элементов,
F2 „ соединительных элементов;
2) наклепкой отдельных накладок на вертикаль-
ные и горизонтальные полки соединяемых уголков:
2Fj — сечение накладок вертикальных,
F3—-сечение накладок горизонтальных, F3 сече-
ние соединяемых элементов.
2Л + Л^Г3.
Черт. 129.
Второй способ применяется при соединении элементов, направленных под
углом друг к другу, а также взамен стыковых уголков.
В сварных конструкциях применяется во всех случаях тип 2—накладками,
которые более надежно и удобно привариваются к соединяемым элементам.
Присоединение элементов в узлах ферм производится фасонными листами.
Элементы верхнего и нижнего поясов пропускаются без разрыва во всех
527
узлах (черт. 831j кроме 1) опорных (черц 830), 2) узловых, в которых
происходит перелом в направлении пояса, 3) центральных узлов верхних и ниж-
них поясов, в которых устроены сты -
ки по изложенным выше сооб ряже-
ниям, или условиям монтажа.
Закрепление горизонтального ли-
ста поясов производится в ближайшей
панели, в которой он по условиям
прочности не нужен. Запуск его
делается па длину /, достаточную для
размещения заклепок или швов, ко-
торые воспримут действующее в листе
Стык верхних и нижних
поясов делается без привле-
чения к работе фасонки.
Назначение фасонки — вос-
принять усилия, действую-
щие в решетке.
Толщина фасонок колеб-
лется от 10 до 14 мм в за-
усилие.
Черт. 831.
вис 1МОСТИ от мощности при-
мыкающих з ;ементов.
Толщина фасонки подбирается так, чтобы:
1)	узловые соединения получились компактными
с количеством заклепок для присоединения элс-
меиюв до 5 — 6 шт.;
2)	плошадь фасонки по опасному сечению вос-
приняла усилие, । ередаюшоеся на нее с элемента
решетки (черт. 832);
3)	в опорных узлах площадь фасонки но опас-
ному сечению должна воспринять усилие пояса'.;
4)	количество заклепок или длина швов, при-
соединяющих фасонку к поясу, определяется ио алгебраической сумме про-
екций усилий, .действующих в решетке (черт. 831).
Опоры. Опоры металлических ферм могут быть разделены на:
а)	опоры ферм, опирающихся на каменную кладку или железобетон;
б)	опоры ферм, опирающихся на металлическую конструкцию.
Основные требования, предъявляемые к опорам типа а. Пло-
щадь опоры должна быть такова, чтобы давление на основание опоры
не превосходило допускаемого. Конструкция опор должна обеспечи-
вать правильную и по возмо кпости равномерную передачу давления на
подошву. Конструкция опор должна предоставлять фермам возможность
осуществления необходимых при работе деформаций: удлинений, углов пово-
рота, не вызывая при этом дополнительных на уяжений.
Опоры типа а разделяются на три вида; применение того или иного
вида зависит ст пролета фермы и опорной реакции. При пролетах фермы
до 12 л достаточно приклепать к уголкам, окаймляющим опорную фасонку,
горизонтальный лист толщиной 10—20 мм (черт. 833).
528
При установке Опорный узел надевается на анкерные болты, выпущен-
ные из кладки или бетона.
Теоретически анкерные болты нужны лишь в фермах с давлениями, от-
рывающими ферму от несущей конструкции. Практически болты ставятся
всегда для облегчения мон-
тажа. Выравнивание опор
ферм под один уровень про-
изводи 1 ся подливкой цемент-
ного раствора Описанные
выше опоры делаются оди-
наковыми на обоих концах
ферм. При желании озеспе-
чить ферме подвижность в
продольном направлении ды-
ры для анкерных болтов с
одной стороны фермы дела-
ются овальными (черт. 833).
Расчет опоры. Минималь-
ное сечение фасонки равно
fj, опорная реакция равна
А, тогда
Черт. 833.
Для устойчивости фасонки ставятся угол-
ки жесткости (черт. 832).
Количество заклепок, крепящих окаймляю-
щие уголки или уголки поясов, к фасонке про-
веряется по следующей формуле: назовем
(черт. 834) диаметр заклепок — d, толщину
листа фасонки — 30, толщину окаймляющих
уголков — и число заклепок — п, тогда
Черт. 834.
А	А	А
----------, п =	, п — 	:
•2r.di-Rs d.Z0RCM-----------------------2 d.Z'RCM
4
из трех случаев надо брать п максимум.
Толщина приклепываемого листа и окаймляющих уголков определяется
проверкой их на изгиб, причем они рассматриваются как балка, защемлен-
ная одним концом в вертикальной плоскости фермы.
Назовем размеры плиты а—меньший, b—больший,
а' — ширина горизонтальной полки уготка, а Ь'—длина,
3 — толщина плиты, 3j—толщина уголка, /?;—допускаемое напряжение
в металле, /^—допускаемое давление на основание.
Тогда
А
= "ТТ '  ' Rd
а-о
34 Строит, индустрия, т. VII,
529
Изгибающий момент
одной пли гы равен:
для ширины 1 см й пределах работы на изгиб
а напряжение
Момент максимум в пределах работы
ширины плиты равен:
двух
толщин (3 -(- 3J на 1 см
а
2-Ь (5 4-S')2 ’
Момент сопротивления для сечения из двух листов разрешается опре-
b (5 + 4)-
делять по формуле W =	- при условии надежной склепки или свар-
ки листов между собою.
В сварных фермах того же пролета опорные узлы выполняются ана-
логично, только окаймляющие уголки заменяются листом, приваренным к
фасонке. Прочность листа на изгиб увеличивается установкой ребер жест-
кости из полосового железа. Ребра снизу привариваются к листу, а по
высоте к фасонке (черт. 833).
Для ферм пролетом 12,0—24,0 м требуется легкость поворота опорного уз-
ла в плоскости фермы ввиду большого прогиба и большая подвижность его,
для обеспечения чего наиболее рационален тип скользящей или тангенци-
альной опоры (черт. 835 и 836).
Скользящая или тангенциальная опора делается из чугунного или сталь-
ного литья. Верхняя поверхность опор имеет цилиндрическую форму с ра-
диусом Г —2,5—3,0 м.
Опорное давление при этом всегда передается через центр плиты.
Черт. 836 изображает подвижную и неподвижную опоры, имеющие со-
вершенно одинаковую форму; боковому смещению препятствуют стальные
шипы d = 25—30 мм, посаженные в высверленные в плите отверстия.
530
Подвижность опоры обусловливается устройством овальных дыр в гО»
ризонтальном листе опорного узла; неподвижная опора имеет круглые
дыры.
Смещению опоры препятствуют ребра ее на нижней поверхности, втоп-
ленные в подливку, на которую садится опора.	1-
Черт. 836.
Более удобная в смысле эксплоатации конструкция опоры изображена
на черт. 835. В ней- шипы отсутствуют. Боковому смещению препятствуют
продольные реборды. На подвижной опоре даются только продольные ре-
борды, а на неподвижной продольные и поперечные. Поперечные, входя в
вырезы полок или листа, препятствуют продольному смещению фермы.
Смещению опор препятствуют ребра на их нижней поверхности.
В сварных фермах принцип устройства тангенциальных опор анало-
гичен.
Расчет опоры. Напряжение смятия по линии
касания плоскости плиты с цилиндрической по-
верхностью опоры (черт. 837):
°см = 0,418
где Р — максимальная опорная ре-
акция,
Е—модуль упругости материала
ОПОРЫ>	Черт. 837.
г—радиус кривизны.
Опорное давление фермы следует передавать на опору через ребра же-
сткости, приваренные снизу к полкам уголков или горизонтальному листу,
чем устраняется возможность их изгиба.
Принимаем: давление фермы ..................... А,
размер опоры (больший)..............а,
„	„	(меньший).............Ь,
допускаемое напряжение на материал
опоры..............................
допускаемое напряжение на материал
несущей конструкции.............Рь,
3 — высота плиты (максимум).
34*
531
Тогда
а-Ь
<Rd>
2.&.В2
Заменяя
получим
откуда
Аа	ЗАа
6---- 82 = 2 ------------
2  4 =. /?ь;	4.Rbb
b.W
А
/ а V
м = ',<ь (Т/ ’
2
Ж
W = — ;
6
I
Черт. 838.
В целях экономии обработки по цилиндрической поверхности простраги-
вают лишь среднюю треть опоры.
Для ферм пролетом 25,0 м и выше или при опорной реакции А > 20,0 т
надо применять катковые опоры (черт. 838). При очень тяжелых фер-
мах катковые опоры устраиваются по типу мостовых,
число катков от 2 до 4; d катков = 6 —12 см.
Иногда вместо тангенциальной или катковой опоры
делаю г соотвегс1венно усиленные опоры типа 1 для
любой нагрузки и любого проле,а фермы. В этом
случае необходимо учесть влияние t? д формаций
фермы на Несущую конструкцию и сравнить эконо-
мичность обоих вариантов. Связ, фермы с колонной
должна быть надежной. Нап яжение материала ко-
лонны под опорой должно быть снижено.
Во и ,бежание выпалывания материала несущей
конструкции опоры располагать не ближе 30 — 50
мм от края стены или колонн.
Расчет опор должен соответствовать правилам расчета и конструирова-
ния (см. Т. У. и Н.).
Крепление ферм к металлической конструкции. Крепление опор ферм
к металлическим стойкам или подстропильным фермш производится без
расчета на продольную подвижность.
Обе опоры выполняются как неподвижные шарнирные или защемленные
в зависимости от расчетной схемы зданий (черт. 796 и 819).
Фермы с двумя неподвижными шарнирами, опертые на металлическую
конструкцию, рассчитываются обычн ) как фермы с подвижной и неподвиж-
ной опорами, так как металлические колонны более упруги, чем каменные
или железобетонные, и дают достаточную подвижность ферме.
Фермы с защемленными концами рассчитываются также, необходимо
лишь добавить усилия, возникающие в ферме от действия опорных момен-
тов.
532
Подвижность промежуточных ферм достигается гибкостью подстропиль-
ных ферм в горизонтальной плоскости.
Опорные фасонки промежуточных ферм вклепываются в стойки под-
стропильных ферм.
Крепление сварных ферм к металлическим стойкам или колоннам про-
изводится по условиям монтажа заклепками.
Принципы креплений остаются прежними.
Таблица 101.
Приближенный вес ферм на 1 л»2 перекрываемой площади.
№ п/п	Тип кровли	До 15,0 м	До 20,0 м	До 25,'О м	До 30,0 м
	Клепаные				
1	Деревянная холодная 		9,00	13,00	16,00	20 00
2	,,	теплая		10,00	13,00	17,00	21,00
3	Железо волнистое		9,00	12,00	15,00	18 00
4	Железобетонная холодная ....	И.,00	14,00	19,00	21,00
5	„	теплая 		14,00	15,0	24,00	30.00
	Сварные				
1	Деревянная холодная 		8,00	11,00	14.00	18,00
2	„	теплая 		9,00	11,00	15,00	19,00
3	Железо волнистое		8,00	12,00	14,00	17,00
4	Железобетонная холодная ....	9,00	13,00	16,00	21,00
5	„	теплая 		10,00	' 17,00	23,00	29,00
Ветровые связи и связи жесткости покрытия. Назначение связей:
а)	создать частичную пространственную неизменяемость всего сооруже-
ния или его блока в целом;
б)	воспринять и передать через конструкцию вертикального огражде-
ния сооружения ветровое давление или горизонтальные силы от нагрузок,
приложенных к покрьиию, на основание;
в)	облегчить работу элементов покрытия.
Связи делятся на:
а)	ветровые связи и связи жесткости по верху фонарей;
б)	„	„	„	„	„	верхнему поясу стропильных
ферм;
в)	„	„	„	„	„	нижнему поясу стропильных
ферм;
г)	вертикальные связи между фермами.
Применение связей, указанных в пп. б и г, в различных комбинациях
обязательно для всех покрытий.
Применение связей, указанных в п. а, определяется наличием фонарей.
Связи по верхнему поясу ферм (черт. 795). Основные элементы: а) свя-
зи между фермами (вертикальные) ставятся главным образом из условий
удобства монтажа, так как связанные ими фермы уже могут не закреп-
ляться рттяжками,
533
Связи, поставленные в плоскости опорных стоек стропильных ферм, в
тех пролетах, где есть горизонтальные фермы, служат для передачи реак-
ции продольных сил (ветер и т. п.) на стены или колонны и поэтому ста-
вятся по расчету (черт. 795, элемент 9).
б) Связи между прогонами ставятся при значительном уклоне кровли с
целью уменьшения пролета прогона при изгибе его в плоскости, параллель-
ной кровле (черт. 795).
в) горизонтальные связи между фермами (черт. 795, элементы 8, 1
1 и 6) ставятся:
1)	в ближайших в торцу пролетах,
2)	в местах брандмауерных зон,
3)	в ближайших к температурному шву пролетах.
При принятых в настоящее время расстояниях между температурными
швами /г:'; 90,0 м установки дополнительных горизонтальных ферм не тре-
буется (черт. 795а). В этом случае стропильные фермы работают как пояса
горизонтальной фермы. Нагрузкой на фермы является ветровое давление,
приходящееся на площадь торцевой фермы.
Схема ферм берется обычно с перекрестными диагоналями.
Сечения элементов связей по верхнему поясу получаются более значи-
тельными, чем в фонарях.
Связи по нижнему поясу ферм. Основные элементы (черт. 795в):
а) Связи, идущие вдоль здания (черт. 795, элементы 12, 13), распо-
ложенные в первых панелях ферм, назначаются для облегчения рабо-
ты элементов вертикальной конструкции сооружения (основной и заполне-
ния) на приложенные к ней нагрузки. Облегчающее влияние связей легко
проследить на примере неравномерной нагрузки. Прогиб колонны или стой-
ки, связанной с соседними колоннами продольными фермами, будет мень-
ше, чем в стойках, не связанных друг с другом. Жесткость горизонтальной
фермы позволит последней воспринять на себя часть силы и передать ее
на менее нагруженные колонны. Менее заметно влияние связей при равно-
мерной нагрузке всех колонн одного ряда, но и тут деформации будут
меньше, так как продольные фермы, связанные жестко с поперечными, яв-
ляются плоской горизонтальной рамой, внутренне статически неопределимой,
одно- или многопролетной в зависимости от числа поперечных ферм. Такая
рама берет на себя часть деформаций, облегчая работу колонн. Продоль-
ные связи проектируются в виде ферм с перекрестными диагоналями.
б) Продольные связи в средней части нижнего пояса ферм служат для
придачи жесткости сооружению в продольном направлении при наличии
соответствующих сил (продольное торможение и т. п.).
Проектируются обычно из жестких профилей для усиления основной
плоской рамы, о которой говорилось выше; применяются обычно при нали-
чии подвешенных кранов монорельс и т. п. (закрепляются в поперечных
горизонтальных фермах, работающих на ветер и другие горизонталь-
ные силы).
Поддерживающие конструкции (колонны).
Назначение КОЛОНН. Колонны — элементы сооружения, передающие все
нагрузки, к нему приложенные, на фундаменты. Раньше они выполнялись
чугунными, литыми, что вполне допускала конструкция сооружений, в ко-
торых колонны обычно работали на сжимающее усилие-
534
Недостатки чугунных колонн. К числу недостатков чугунных колонн
относятся следующие:
а)	плохая работа на растяжение и в связи с этим невозможность вос-
принять эксцентрично приложенную нагрузку, обычно встречающуюся в
настоящее время;
б)	сложность присоединения ферм, балок и т. п., так как хрупкость
чугуна не допускает применения клепки;	<.
в)	при пожарах колонны часто трескались от охлаждения нагретого
металла водой;
г)	небольшие, практически выполнимые длины колонн вызывали боль-
шое количество стыков;
д)	невозможность усиления при увеличении нагрузки.
Все изложенные недостатки привели к полному переходу на выполне-
ние колонн из стали как материала, этих недостатков не имеющего.
Работа колонн. Элементы несущей конструкции обычно работают на сжи-
мающее усилие и изгибающий момент.
В статически определимых элементах моменты возникают при:
а)	эксцентричном приложении вертикальных сил;
б)	действии горизонтальных сил.
В статически неопределимых элементах моменты возникают при любом
загружении, исключая тот случай, когда точка приложения силы и ее на-
правление совпадают с осью колонны.
Ниже приводятся обычно принимающиеся расчетные схемы колонн с
указанием наиболее характерных нагрузок (черт. 839).
Черт. 839.
Наиболее рекомендуемой к применению схемой согласно Т. У. и Н.
является схема VI, обладающая максимальной жесткостью благодаря скле-
пыванию ферм с колоннами и защемлению колонн в фундаментах. Послед-
нее обстоятельство кроме того облегчает сборку. Второй по желательности
применения является схема V.
Статического расчета колонн здесь не дается, так как об этом говорит-
ся в томе „Строительная механика".
Температурные швы. Желание освободить конструкцию от работы на
температуру и свести к допускаемому минимуму ее деформации достигается
устройством по длине и ширине сооружения температурных швов. Шов
осуществляется установкой спаренных колонн или устройством подвижных
стыков в прогонах. Расстояние между температурными швами принимается
максимум 90,0 М согласно Т, У. и Н. (черт. 840).
535
Черт. 840. Связи по колоннам; k — колонна, Ьс — вертикальные ветровые связи,
р— ригель фахверка, р^— ригель фахверка, работающий в системе ветровых свя-
зей, как распорка, Тс — тормозные связи.
Элементы, составляющие КОЛОННЫ. Собственно колонна — вертикаль-
ный элемент, собирающий нагрузку.
Башмак элемент, передающий нормаль-
ные силы и моменты, действующие в ко-
лонне, на фундамент. Соединение башмака
с фундаментом зависит от типа опор ко-
лонны: шарнир, защемление.
Колонна может быть запроектирована
сплошной или решетчатой (черт. 841 и 842).
Предпочтительность того или другого
типа устанавливается путем ориентировоч-
ного просчета. Полная экономия, получае-
мая в одном варианте по сравнению с дру-
гим, определяемая как затратой металла,
так и стоимостью изготовления и монтажа
конструкции, служит основанием для вы-
бора той или иной системы. Чаще всего
выбор мотивируется местными факторами,
как например наличный сортамент, стоимость
изготовления, продолжительность изготовле-
ния и т. п. Обычно в решетчатой колонне эконо-
мится материал, но удорожается стоимость изгото-
вления. В сплошной колонне — наоборот. Дело
автора проекта в каждом частном случае установить
предпочтительность той или иной экономии.
Применение колонн сплошного сечения с подвес-
кой кранов на консолях бывает выгодно при легких
кранах (тип а, черт. 841). Уступчатая колонна (тип Ь,
черт. 841) и колонна с отдельной подкрановой ветвью
(тип. с, черт. 841) применяются при более тяжелых
кранах. Предпочтительно применение типа с, но ино-
гда при ограниченных габаритах колонны, больших
вертикальных и горизонтальных нагрузках бывает вы-
годнее применить тип Ь.
С точки зрения простоты изготовления можно
Черт. 842.
считать наиболее экономичными стойки и колонны
сплошного сечения, выполненные из одного или
нескольких прокатных профилей в простейшей комбинации (черт. 843),
536
Методы расчета и проектирования.
Общие замечания. Сечения рекомендуется проектировать из небольшого
числа элементов, облегчая этим работу по выполнению конструкции и эко-
номя материал в стыках.
Колонны, несущие крановую нагрузку, рассчитываются б§з учета дина-
мического воздействия кранов.
Определение тормозных усилий производится согласно формуле, данной
в отделе „Подкрановые балки“.
Черт. 843.
Тормозная сила распределяется между обеими колоннами пропорцио-
нально их жесткостям. Направление этой силы считается возможным в обе
стороны при любом положении тележки.
Колонны промышленных сооружений рекомендуется делать в продоль-
ном направлении цеха более гибкими, чем в поперечном, во избежание
больших температурных напряжений. Горизонтальные силы передавать на
специальные вертикальные продольные связи.
Сплошные сечения. При подборе сечения колонны необходимо произво-
дить поверку напряжений по невыгоднейшему для него загружению на:
1.	Прочность	( Р . Л4 \
°	_I Р + и/
\ 1 нетто ” нетто /
Верхний знак относится к случаю растяжения -|- изгиб, а нижний сжа-
тие изгиб. Величина FHemmo определяется вычитанием из F'sp действитель-
ного числа ослабляющих сечение заклепок, т. е.
Fнетто == Fбр	П • d • rJ.
Величина WHemmo определяется по формуле:
^заклеп_нетто
h	h
где /— момент инерции всего сечения без учета заклепок, 1заклеп момент
инерции ослабления сечения действительным числом заклепок, h — расстоя-
ние волокна, для которого определяются напряжения от нейтральной оси.
Для предварительной поверки напряжений FHemmo принимается равным
0,85 F, а 1 нетто ^—0,85 I.
( р , м\ -
2.	Поверка на устойчивость с = — —-------+ — Rb.
J	\ Fop <р WJ -
В этом случае ослабление заклепками не учитывается вовсе. Коэфициент
ф берется по гибкости колонны в плоскости действия момента.
537
В целях рационального использования металла необходимо стремиться к
тому, чтобы
Это достигается установкой связей по колоннам в продольном направлении
цеха, благодаря чему уменьшается расчетная длина на продольный изгиб в
этом направлении.
При производстве поверок напряжений по прочности и устойчивости, в
том случае, когда отношение у1 и у 50, поверку на устойчивость про-
‘х 1у
изводить не следует, ограничившись поверкой на прочность.
3.	Расчетные длины I стоек на продольный изгиб принимаются в зависи-
мости от способа закрепления их концов (черт. 844).
Схема закрепле- ния и нагрузки	Расчетн длина	Схема закреп л. и нагрузки		Расчетн. длина	Схема закрепл. и нагрузки		Расчетн длина
тт h	bZh	Р-дк h		b\.\2h	1р		b-h
					h		
							
Схема закреял. > и нагрузки	Расчетн. длина	Схема закрепл. и нагрузки		Расчетн. длина	Схема зареял и нагрузки		Расчетн дауна
Р' P-gh	b 0.725k	Г h 1	7Z7,	b-Oklh		ТР ЙИ*. h 1	b0.5h
Черт. 844.
4.	При расчете на продольный изгиб колонны в плоскости основной
поперечной конструкции сооружения высо:а h обычно принимается равной
разности отметок: низа стропильной фелмы—в'рх фундамента.
При выпучивании колонны из плоское и высота Л1 принимается равной
lx	h
расстоянию между связями. Предельная гибкое.ь, равная или . , пр ни-
Р	1у
мается для колонн равной 120.
5.	Расчетная длина с оек многоэтажных зданий принимается равной вы-
соте этажа при условии жесткого соединения металлических балок пере-
крытия с колонной.
6.	При рас е е на продольный изгиб элемента, входящего в систему стоек,
связанных неизме ;ной для действия нормальных сил связью и работающих
в плоскости ряда стоек совместно (например ряда колонн промзданий, свя-
538
зачных подкрановыми путями и т. п.), его расчетные длины разрешается опре-
делять с учетом вовлечения в раОогу остальных стоек.
Расчет соединительных заклепок для колонн сплошного сечения.
а) При наличии в колонне поперечных сил шаг заклепок рассчитывается
по одной из приводимых формул, в зависимости ог того,' работают ли
заклепки на срез или смятие.
1  Р
Срез I = —-----— ’
Мшах'’
где Р -- полное у.плие, воспринимаемое односрезной заклепкой;
Qmax — поперешая сила;
I—момент инерции сечения;
5 — статический момент прикрепляемой заклепками части сечения относи-
тельно нейтральной оси;
I — шаг заклеток.
Смятие I' = п „ ’ где I, S те же величины, что и в формуле ша-
Утах'5
га заклепок по срезу, а Р' — полное усилие,
смятию, Г равно шагу заклепок.
воспринимаемое заклепкой по
Размещение заклепок должно
заклепоч1ых соединений.
удовлетворять Т. У. и Н. на производство
б) В сварных колоннах шо ,
соединяющий элементы между
собою, может быть сплошным
и прерывистым. Сплошной шов
делается в случае больших по-
перечных сил (черт. 845).
Прочность шва поверяется
на срез по формуле:
где Qmax — поперечная сила,
5 — статический момент части
сечения относительно нейтраль-
ной оси, пр соединенной швом;
пг - то щина шва.
Разрез и
Л1ПШ/ЛН1Н>|НН|1)»|1>Н»И.
\Шбы крепят
ребра
жес'спкоапи
Ребро fkecmh
в) В остальных случаях шов Черт. 845.
делается прерывистым (черт.
846).
При наличии поперечных сил расстояние между
делается формулой:
J  Р
Q .8’
Черт. 846.
центрами швов опре-
I
539
где Р равно усилию, воспринимаемому швом, т. е. amR, (черт. 846),
г) Если сечение колонны проектируется в виде двутавра, в котором
h
—~	Ьо, где Л—высота двутавра, а
3—толщина стенки, то необходимо ставить
для устойчивости стенки ребра жесткости. Размещение ребер жесткости
производится так же, как в балках.
Ширина выступающей части ребра
h
(40-|— ~), где h — высота стенки в мм.
b должна быть не меньше
Толщина ребер или уголков жесткости
Bcfrinwt t
ore
UtlOpt} OJJt'MV
«bit- r&jfylD't-
биюъ * поясу
нидшн
Черт. 847.
Черт. 848.
3 должна быть не меньше ’Д. Ь,
где b - ширина ре'ра с про-
кладкой в мм.
В сварных сечениях ребра
жесткости необхо шмо привт-
ривать к горизонтальным ли-
стам (черт. 848).
д) Расстояние между угол-
ками или ребрами жесткости
определяется по графику инж.
Нилендер (см. Т. У. и Н.). Ма-
ксимальное расстояние между
h
уголками жесткости при
тз=65 равно 2,00 М.
е) Площадь опорных уголков или. ребер жестко ти
поверяется на смятие с повышением допускаемого напря-
жения на коэфициент 1,50 при наличии ристр жки
торца уголка к поясу, при приварке остается основ-
ное допускаемое напряжение на сварку.
ж) Ребра жесткости в пролете желательно совмещать
с точками приложения горизонтальных сил (чер.т. 849).
Решетчатые колонны.
Воспринимают те же нагрузки, что и колонны сплош-
ного сечения. Определение усилий в их элементах про-
изводится методом Риттера или построением диаграммы
Максвелла-Кремона, основываясь на том положении, что
каждая решетчатая колонна представляет собой поста-
вленную вертикально плоскую, в редких случаях про-
странственную ферму (че. т. 850).
Характер опор колонны определяется условиями закрепления ее концов,
540
Ширина колонны b, равнозначная
hL (высоте) стропильной фермы, обу-
словливается целым рядом требова-
ний как производственного, так и
экономического порядка, меняющихся
для каждого частного случая. Неги-
пичносгь требований привела к не-
возможности ycianoBHib оптимальное
соотношение (где п — высота ко-
лонны), аналогичное - 1 для ферм,
при котором сечение было бы наи-
более рационально подобрано, по-
этому b устанавливается особо для
каждого случая. Считается хорошим
b	1	1
соотношение	,	=	тк----Го-	Чрез-
п	10	12	г
Черт. 850.	Черт. Ьа1.
мерное увеличение Ь может привести
к плохому испотьзованию материала
и перерасходу его по конструктивным соображениям, по условиям устой-
чивости, ослабления заклепками и т. п. Усилие в отдельном стержне ко-
лонны определяется особо для каждого вида нагрузки. Расчетное усилие
получается комбинированием нагрузок, при которых оно достигает макси-
мума. Если стержень работает на знакопеременное усилие, то необходимо
определить как — /Зтах, так и-{-Р
Поверку напряжений нужно произвести по каждому из них.
Решетка. Решетку колонн разбивать так, чтобы максимум действующих
сил был приложен в ее узлах. Небольшая величина поперечных сил в
колонне, на которые работает решетка, позволяет проектировать ее более
пологой, чем это принято в фермах. При слабо нагруженных колоннах
решетка заменяе!ся планками (черт. 851).
Правила подбора сечений элементов решетчатой колонны те же, что
и для ферм.
Сжатая ветвь колонны. Напряжение поверяется по условиям прочности:
---=5^
Р	II
устойчивости—о = - sg Rd ; берется наименьшее при данных — и
Расчетная длина сжатого стержня /,в плоскости колонны принимается равной
расстоянию между центрами узлов, а 1у - расчетная длина стержня из плоскости
колонны, равной расстоянию между связями, поставленными по колонне в
продольном направлении сооружения.
Предельная гибкость сжатого пояса и первых раскосов колонны при-
нимается равной 120.
Растянутый пояс. Поверка напряжений производится только по проч-
ности
i нетто *
541
Пояса. Пояса проектируются постоянного сечения, если величина усилий
в элементах, их составляющих, колеблется незначительно. В противном слу-
чае при подборе сечения необходимо предусмотреть возможность обрыва
некоторых элементов, входящих в состав сечения при переходе от более
нагруженных стержней к менее нагруженным.
Решетка колонны. Раскосы и стойки. При работе на знакопеременное
усилие требуются две поверки:
на прочность
и устойчивость
горутпт о и
Для решетки—1х в плоскости колонны принимается равной расстоянию
между центрами прикреплений (приблизительно 0,8/), где /—теоретическое
расстояние между центрами узлов, а 1у из плоскости колонны равным рас-
стоянию между центрами узлов.
Необходимо стремиться к тому, чтобы гибкость сжатых элементов ко-
лонны была одинакова в обоих направлениях. Отдельные ветви составных,
а также многое!енчатых сечений должны быть соединены решетками, план-
ками и диафрагмами для обеспечения слитной работы элементов сечения.
Расстояние между решеткой, планками и т. п. определяется требованием
одинаковой гибкости как всего стержня, так и отдельных его элементов,
т. е. гпах
[элемента
--------=. Ш1П
1э.1емента
^стойки .
tcmoiiKU
но не более 40 /, где i—радиус инерции ветви.
Гибкость соединительной решетки сжатого стержня должна быть не боль-
ше 200.
При поверке устойчивости стержней составных сечений, ветви которых
соединены решетками или планками, необходимо рассматривать два случая
устойчивости.
а)	Устойчивость сечения в плоскости | плоскости соединительной ре-
шетки. В этом случае ср определяется отношением —= X, в котором I-
расчетная длина, а I—радиус инерции всего сечения относительно оси,
параллельной плоскости решетки.
б)	Устойчивость сечения в плоскости соединительной решетки. В этом случае
коэфициент ср определяется выражением X —у/'Хо2 -ф- Х^
ПЯ+ (Я.
где I—свободная длина всего стержня,
i—радиус инерции всего сечения относительно оси | плоскости сое-
динительной решетки,
Zj—свободная длина одной ветви стержня, состоящего из 2 или 4 ветвей,
равная расстоянию между узлами соединительной решетки или центрами
крайних заклепок планок,
542
—радиус ИНерЦий одной вётви стержня берется относительно оси,
проходящей через центр тяжести ветви | плоскости соединительной ре-
шетки.
Если ветви сечения соединены хотя бы с одной стороны сплошным ли.
стом, коэфициент о определяется как для сплошных сеченийЛ
Составные сечения, например, из 2 уголков, 2 швеллеров, соединен-
ных прокладками, рассматриваются как сплошные сечения.
Соединительные решетки и планки сжатых стержней рассчитываются
на условную поперечную силу, равную 1,5°,; от наибольшего сжимающего
усилия в стержне. При наличии реальной поперечной силы, превышающей
условную, расчет производится только на первую.
По найденной поперечной силе Q соедини!ельная решетка рассчиты-
вается по обычному способу расчета сквозных ферм в предположении по-
стоянного значения Q по всей длине стержня. За свободную длину сжа-
того элемента решетки принимается расстояние / между цеп грани его при-
крепления к ветвям стержня. При перекрестной решетке свободная длина
равна 0,5/.
. Планки колонн (черт. 851) и планки элементов решетчатой колонны,
рассчитываются одинаково на условную поперечную силу Q = 1,5 % от мак-
симального усилия в колонне (или элементе).
Расстояние I между планками в колонне определяется условием
одинаковой гибкости как всей колонны, так и отдельных ее ветвей. Метод
расчета (черт. 852) дается на два ряда планок, по одному с каждой сто-
роны сечения.
п	-г Q-l\
Сдвигающее усилие / =,
где Q—0,015 Р^,
/л— расстояние между крайними заклепками планок;
.. Q-h
м = - - = максимальному моменту, изгибающему планку.
Усилие в крайней заклепке, прикрепляющей планку, равно:
т
Т1 = —, где 7\ — сдвигающее усилие на одну заклепку;
п — количество заклепок, крепящих планку к одной ветви;
А1«тах
N1——2- , где N-i — усилие в заклепке от момента;
-ai
атах — расстояние между крайними заклепками, крепящими
планку с одной стороны;
— расстояние между парами заклепок, расположенными
симметрично ошосительно середины планок.
Если сечение соединено одним рядом планок, то величины 1\ и
удваиваются.
Напряжения для соединительных решеток и планок
берутся те же, что и для основных элементов конструкции. Решетка ко-
лонны проектируется обычно из уголков. Крепление ее производится не-
посредственно к поясам или к фасонкам. Расчет количества заклепок, по-
требных для присоединения, аналогичен приведенному в фермах. Элементы
решеток могут приклепываться к поясам снаружи или изнутри. Первый
543
способ более удобен и дешевле второго, который применяется в колоннах
с повышенными эстетическими требованиями (черт. 853).
Черт. 852.
Черт. 853.
Наиболее употребительные сечения сплошных и решетчатых колонн при-
водятся в табл. 102 и 103.
Сплошные колонны (табл. 102). Сечения, приведенные в данной таблице,
можно разделить на три группы по роду нагрузок, при которых материал
сечений хорошо используется, не требуя при этом специальных мер для
улучшения условий его работы:
1-я г р у п п а—сечения, хорошо работающие на момент;
Таблица 102.
544
2-я г р у п п а- сечения, хорошо работающие на момент, или нормальную
силу в зависимости от соотношения их генеральных размеров;
3-я гр у п п а сечения, хорошо работающие на нормальную силу.
К 1-й группе относим типы I, II, Ш (при высоте стенки 450 мм и
выше).	I.
Ко 2-й группе относим тины V, VI (работающие на момент при боль-
шой высоте -/? и нормальную силу при малой высоте); X, XII, XIII (ра-
ботающие на момент при большой высоте h и нормальную силу при ма-
лой высоте).
К 3-й группе относим типы III (при высоте до 450мм) IV, VII, VIII, IX, XI.
Сечения типа I, III, IV могут изготовляться с помощью сварки, а сече-
ние XIII является чисто сварным. Сечения, работающие в основном на изгиб,
могут быть использованы для работы на осевую силу установкой дополни-
тельных связей, которые делают сечение равногибким в обоих направ-
лениях.
Решетчатые колонны. В табл. 103 все приведенные в левом столбце
сечения могут быть рационально использованы как в работе на изгибаю-
щий момент, так и на нормальную силу путем соответствующего выбора
генеральных размеров.
Все приведенные в правом столбце сечения являются вариантами поясов
мощных решетчатых колонн.
При назначении размера Ь' необходимо учесть моменты изготовления
конструкции. Сечения X, XI, XIV хорошо используются при больших ко-
лебаниях усилий в поясах колонны.
Уменьшение сечения при переходе от более нагруженных элементов
к менее нагруженным производится сбрасыванием листов.
Таблица 103.
N	Видсечения	Si	Sy	S6tim&j	N	Вид сечения	Si	5y	При—ние
1	а	0.43Л	0.43 6	0.30#'	VIII		0.39/7	0.205’	роются
II	S^4r - г |£	0.38 h	0.60#	0.39#'	IX	< JL ,И> у.» ML	0.38/1	0.60#’	родис/сы
III	—Й.Ь L#J	0.35/?	0.56#		X	в' M я '	0.35Л	0.56#'	инерции
IV	#''1V	,.	(138/7	0.44 6	'0.29#'	XI	1 I фС	0-37/7	0.54#’	не Seen
V		0.35Л	0.41#		XII	< ш 4i  I-	0.38/1	0.44#’	Яолонны
VI	и х~ л * г -иЛ 1	0.37Л	0.54#		XIII		0.34/1	0.24#	и юсоЬ
VII	- ф-2 Ж'	0 37 h	0.45#		XIV		0.42/1	0.22#	
35 Строит, индустрия, т- VII
545
Стыки. Устройство стыков вообще нежелательно, и их нужно делать только
в случае крайней необходимости. Наличие стыков зависит от длин имею-
щегося материала, соображений монтажного порядка и условий транспор-
тировки.
Стыки можно подразделить на стыки, изготовляемые на заводе, и мон-
тажные. Положение заводского стыка по высоте колонн определяется дли-
нами имеющегося материала (черт. 854). Монтажные стыки требуют раз-
рыва и перекрытия всех элементов в одном месте сечения (черт. 855).
Uohnadhu перекры-
бают Оертгшст
-Иакловиа
перекрыв,
поясн. лист
Черт. 856.
Черт. 854.	Черт. 855.
Расчет стыка вертикального листа для клепаной колонны. Стык
перекрывается двусторонними накладками (черт. 856).
Р — максимальная нормальная сила, действующая в стыке;
М — максимальный момент, действующий в стыке;
F — площадь всего сечения;
Fx— площадь вертикального листа;
1 — момент инерции всего сечения;
— момент инерции вертикальною листа;
нормальная сила, воспринимаемая листом, Ру — —
,,	.< М • 1,
момент, воспринимаемый листом, /И, = —~ 1;
h — высота листа;
/zt — высота накладок;
8 — толщина листа;
— толщина накладок.
TJ	I '	Л/, 6	Pt „ .
Напряжение в накладках ± а = щ тцгтЧ- —
2-МгР
где у., у,— коэфициенты, учитывающие ослабление заклепками.
Максимальное усилие N, действующее на заклепку, равно:
ДГ = _	+ ^Апах .
п  с ~ai’n
а max — расстояние между двумя наиболее удаленными заклепками;
Oj—расстояние между парами симметрично расположенных заклепок;
с — число заклепок в ряду;
п — число рядов с одной стороны стыка.
Полученная величина Л( должна быть меньше или равна:
N < ZdRCM', N < 2 W RCM, N< 2	Rs.
546
Расчет стыка вертикального листа Длй Сварной колонны. На
черт. 857 приводится стык вертикального листа в сварном
Расчет ведется следующим образом.
1. Усилие в накладках (1) равно:
2. Усилие в накладках (2) равно:
где М' — момент, воспринимаемый листом;
Р’—нормальная сила, воспринимаемая листом;
Z—расстояние между центрами накладок типа (1);
fx — сечение накладок типа (1);
Д — сечение накладок типа (2),
сечении колонны.
Черт. 857.
Расчет швов. Вводятся в работу как фланговые швы, так и лобовые.
Для накладок (1) длина фланговых швов I равна:
N
l = 4mRs’
где т •—расчетная толщина шва.
При ширине накладки Ъ > 32о необходимо предусмотреть дополнитель-
ные прорезные швы или пробки для предохранения накладки от выпучи-
вания.
Стыки остальных элементов сечения выполняются обычным
способом. Расчет накладок, заклепок или швов ведется но усилию, дей-
ствующему в элементе, или по его сечению. Полки сечения перекрываются
односторонними накладками. Уголки перекрываются уголками или отдель-
ными для каждой полки накладками.
Башмаки.
Башмаки предназначаются для передачи всех сил и моментов, действую-
щих в плоскости основания колонны, на фундамент. Размеры башмака
должны обеспечивать напряжение в материале фундамента не больше до-
пускаемого. В зависимости от статической схемы колонны сопряжение ее
с фундаментом может быть выполнено как шарнирное или как защемлен-
ное (черт. 858, 859, 860, 861).
Черт. 858—опора колонны—в виде несовершенного шарнира—конструк-
ция, имеющая большое применение в неответственных элементах соору-
жения.
Черт. 859—совершенный шарнйр—конструкция, в настоящее время редко
встречающаяся.
Черт. 860—опора колонны, работающей на нормальную силу.
Черт. 861—опора защемленной в фундаменте колонны. Конструкция,
обычно встречающаяся в ответственных частях сооружения.
Расчет. Остановимся на расчете I, III и IV типов.
Тип I—клепаный и сварной вариант (черт. 858).
Расчет элементов клепаного башмака:
35*
547
1. Количество заклепок, передающих усилие на уголки башмака, равно!
"1 + п2 =
аР4
r<d'-lis
<1 • <>RCM
Черт. 858.
л, — количество заклепок^ для крепления J уголков к полкам сечения;
Й t п„ — количество заклепок
для крепления уголков^к стенке
сечения;
аР — усилие, передаваемое
полками;
— усилие, передаваемое
стенкой;
d—диаметр заклепок;
8 — толщина стенки;
Rs — допускаемое напряже-
ние на срез;
R — допускаемое напря-
жение на смятие.
где Rd— допускаемое напряжение на материал фундамента.
Толщина плиты 8 определяется по наибольшему из изгибающих мо-
ментов:
Размер плиты—(а X £) = н-,
«и
зр/22
Rb-a  b
Rb  а  b
Толщина уголков о1( прикрепленных в полке сечения, определяется сле-
дующим образом:
Полный момент:
2 • b
S + S1 = l/_	+
V a  b  Rb
Толщина уголков 82, прикрепленных к стенке сечения.
Полный момент равен:
М =	•
ЧаЬ
а+52=1/И(ШЁ.
V а  Ъ  Rb
Сварной вариант. Размер плиты определяется так же, как в кле-
паном башмаке.
Толщина плиты определяется поверкой ее на изгиб:
V
В
6Р/]3
8а • b  Rb
6 • w
8а  b  Rb
548
Расчет ребер:
Ребро, параллельное меньшему размеру плиты:
М = —la , h2— \/ Р1'а ’ 6 .
166 V 166 •
Поверка швов ай
3 РЬа
2. Ребро параллельно большему размеру плиты:
Р1>2
М =	1
26
Поверка шва
^1/ ^6
V 2b . Wb
°ь =
3Pl^
2b  т- h?
3. Ребро параллельно меньшему размеру плиты:
М — Ра А, = 1 /~ § Ра ~
16  b	У 16bZjRb
Поверка шва
П-й тип (черт. 859).
Поверка напряжения в отливке при касании цилиндра с плоскостью
производится по формуле:

0,418
где Р — опорная реакция;
]/-•
Е — модуль упругости соприкасающихся тел;
г — радиус кривизны.
При касании сферы с плоскостью
Р—максимальная опорная реакция;
rt — радиус кривизны;
£] и Е2 — модули упругости соприкасающихся
частей.
Тип III (черт. 860).
Приводим расчет только клепаного башмака,
так как метод расчета сварного не отличается от
метода расчета сварного башмака I типа.
Сечение колонны пристрогано к плите.
Давление плиты на единицу площади = -—&
Rd Для материала фундамента.
Толщина плиты 9 определяется для участка. 1
по формуле:
1
где М — момент Мг или Mv, определенный в плите, защемленной
тырем сторонам, для ширинь!, равной единице,
— допускаемое напряжение в материале на изгиб.
Для участка 2 толщина плиты
по че-
6 • Л7,
Ч • 1 ’
где

2 • а  b
Вертикальпый лист рассчитывается
с приведенной выше схемой нагрузок
как однопролетная балка с консолями
(черт. 860).
Черт. 860.
Количество заклепок, присоединяющих лист к колонне, ставится по
опорной!реакции А или В. Количество заклепок, присоединяющих крайние
швеллера башмака, ставится по давлению, передаваемому с грузовой пло-
щади III на швеллер.
Тип IV, башмак защемленной колонны (черт. 861).
На башмак действует нормальная сила и момент в различных комби-
нациях. Поверка напряжений в материале фундамента для обоих вариантов
башмаков производится по формуле:
550
Поверка должна производиться по наихудшим комбинациям нагрузок.
Определение наихудшего загружения для анкерных болтов производится
по аналогичной формуле:
= - р А-6сД
а • I V / J
Наихудшим является тот, при котором з. достигает максимума.
Черт. 861.
Определение усилий в анкерах (черт.
растягивающее напряжение достигает максимума,
пряжение — ad. Нулевая точка эпюры напряже-
ний находится:
862). По загружению, при котором
находят сжимающее на-
откуда
(’г)
Центр тяжести сжатой зоны от нулевой точки
находится на расстоянии
551
Точка приложения силы Р от центра тяжести равна:
Расстояние центра анкера от центра сжатой зоны равно:
Усилие в анкерах
Поверка напряжений в анкере производится по ослабленному нарезкой
сечению анкера. Предельный диаметр анкера принимается 50 мм.
Анкера бетонируются вместе с фундамен-
тами. Усилие анкера воспринимается фундамен-
том через шайбу. Сцепление материала фунда-
мента с анкером вводится в запас прочности.
Глубина заложения анкера определяется повер-
кой фундамента на выкалывание (черт. 863).
Размер шайбы
Черт. 863.
где Zj — усилие в одном анкере;
Rd — допускаемое напряжение в материале фундамента.
Глубина заложения
— допускаемое напряжение на срез в материале фундамента.
Допускаемое напряжение в материале анкеров всегда ниже, чем
в остальных элементах конструкции. Понижение напряжения вызывается
необходимостью как-то учесть натяжение анкера при затягивании гайки.
Башмаки всегда ставятся на цементную подливку, назначение которой—
выровнять поверхность фундамента, гарантировать опирание башмака всей
плоскостью, втопить головки заклепок, крепящих плиту к башмаку, так
как в противном случае заклепки надо было бы делать впотай. В плите
башмака необходимо предусмотреть отверстия, через которые производится
подливка.
Клепаный вариант башмака типа IV. Толщина плиты определяется
по наибольшему моменту. Момент находится для двух участков плиты:
1) участка, на котором плита работает как пластинка, защемленная по
четырем сторонам; 2) участок, на котором плита работает как консоль,
в этом случае необходимо учесть уголок, облегчающий работу плиты.
Основные листы башмака рассчитываются как балка с консолями под
действием сосредоточенной, равномерно распределенной и треугольной на-
грузки. Количество заклепок, крепящих основные листы башмака к колонне,
ставятся по опорной реакции. Заклепки должны быть поверены на макси-
мальное усилие в анкерах. Если листы к плите не пристрогиваются, то ко-
личество заклепок, крепящих нижний уголок к листу, должно быть рассчи-
тано на передачу всей нагрузки листу.
552
Поперечные диафрагмы и сечение самой колонны могут быть пристро-
ганы к плите или соединены с ней уголками. В последнем случае количе-
ство заклепок, крепящих уголки к диафрагмам, должно воспринять все да-
вление, передаваемое плитой на нее. Заклепки, крепящие диафрагмы к ос-
новным листам башмака, рассчитываются на давление, передаваемое плитой.
Уголки жесткости, стоящие по оси анкеров, присгрогиваю;гся сверху и
снизу к поясным уголкам башмака.
Площадь пристрожки должна воспринять все усилие анкера. На это же
усилие рассчитываются заклепки, крепящие уголки жесткости к вертикаль-
ному листу.
Сварной вариант башмака типа IV. Толщина плиты определяется
по максимальному моменту, полученному для разрезной балки под действием
равномерно распределенной нагрузки.
Ребра жесткости рассматриваются как консоли, нагруженные реакцией
опирающихся на них плит.
Основной лист воспринимает все нагрузки, передаваемые ему плитой
и поперечными ребрами жесткости. Кроме того должен быть проверен на
изгиб от максимального усилия в анкерах. Ребра жесткости, окаймляющие
анкера, привариваются сверху и снизу. Площадь приварки должна выдержать
максимальное усилие в анкере.
Связи по колоннам (черт. 840).
Назначение связей—воспринять и передать через колонны и фундаменты
на грунт часть ветрового давления, действующего на торец сооружения, и
продольное тормозное усилие кранов. Крестообразные связи доводятся до
башмаков колонны (см. левую часть черт. 840). Если по условиям произ-
водства промежутки между колоннами до определенной высоты должны
быть свободны для устройства проездов и т. п., благодаря чему крестовые
связи ставить нельзя, то ветровое усилие и продольное торможение воспри-
нимаются и передаются на грунт через портальные рамы (см. правую часть
черт. 840).
На черт. 840 сплошными линиями показаны связи, воспринимающие
ветровое давление, а пунктиром—связи, воспринимающие продольное тор-
можение.
Усилия в связях определяются обычно методом вырезания узлов. Подбор
сечений должен удовлетворять Т. У. и Н. на проектирование металлических
конструкций.
Для упрощения работ по изготовлению желательно каждый элемент
связей делать из одного уголка.
Вертикальные связи облегчают работу колонн на продольный изгиб из
плоскости поперечного ряда колонн.
Фахверк.
Назначение фахверка. Назначение фахверка—воспринимать и передавать
на элементы несущей конструкции нагрузки от веса стен и ветрового дав-
ления на них.
Передача нагрузки может быть осуществлена полностью или частично в
зависимости от расстояния в плоскости стены между элементами основной
конструкции.
553
При расстояниях от 5,00 — 8,00 м давление передается полностью,
так как горизонтальные элементы (балки) фахверка крепятся только к эле-
ментам основной конструкции (черт. 864, а.)
При больших пролетах обычно удается уменьшить пролет балок установ-
кой дополнительных стоек, работающих лишь в системе фахверка (черт.
864, в и 865).
Стойки рассчитываются как балки, свободно опертые по концам, па
момент и сжимающие усилия.
Черт. 864. Схемы фахверков: к — основные колонны, с — стойка фахверка, п —
подвески фахверков, п.ф.— подстропильная ферма, н.с.— связи по нижнему
поясу ферм, Ру Р->, Р± — ригеля фахверка, ф. р. — ршель, являющийся гори-
зонтальной фермой.
Опоры стоек. Нижней опорой стоек является башмак, шарнирно связан-
ный с фундаментом (см. отдел „Несущая конструкция"), а верхней — продоль-
ная ветровая ферма н.с., поставленная по нижнему поясу стропильных ферм или
специальная ветровая ферма (черт. 865).
Черт. <865.
Устройство стойки с верхней опорой шарнирной, а ниж-
ней защемленной неэкономично, так как уменьшение сече-
ния во втором способе по сравнению с первым незначи-
тельно, а защемление вызывает дополнительные затраты
материала на башмак и фундамент.
Подвесной фахверк, в случае невоз-
можности опереть стойку на фундамент
фахверк устраивается подвесным (черт.
864, с и 866).
Стойки (подвески) такого фахверка в
этом случае подвешиваются к подстро-
пильным фермам обычно в тех точках, где
опираются на них стропильные фермы.
В данном случае вертикальная нагрузка
воспринимается подстропильными фермами.
Горизонтальная нагрузка (ветровое давле-
ние, эксцентриситет вертикальной нагрузки
и т. д.) воспринимается продольными ве-
।
к =
тровыми фермами, из которых одна н.с. поставлена по ниж-
нему поясу стропильных ферм, а другая ф.р. служит горизон-
тальной опорой для нижнего конца подвесок фахверка.
Черт. 866.
554
Подвески рассчитываются на момент и растягивающее усилие.
Невозможность установки стойки фахверка обычно диктуется наличием
проемов, ворог и т. н.
Балки фахверка. Балки фахверка воспринимают и передают всю нагрузку,
к ним приложенную, на элементы основ-
ной конструкции или на стойки (подвески)
фахверка.
Балки фахверка располагаются по вы-
соте сооружения так, чтобы их можно было
использовать для установки оконных пере-
плетов.
Крепление балок к вертикальным элемен-
там фахверка определяется типом остекле-
ния: 1) при ленточном (черт. 867) и 2)
при обычном (черт. 868).
В первом случае балки вынесены за наруж-
ную грань стены, а во втором — наружная
грань колонн совпадае т со стенкой вертикаль-
ного элемента балки.Донолшиельно коснов-
ной работе балки работают в системе связей
между колоннами и в вертикальных фермах
Черт. 869.
Все сказанное
но колоннам, воспринимающих торцевое давление
ветра (см. отдел „Несущая конструкция").
Балки рассчитываются как разрезные, делаются со-
ставного сечения, чаще всего из 2 швеллеров (черт.
869).
Элементы сечения сопрягаются друг с другом так,
чтобы максимально облегчить работу сжатой полки
балки (черт. 869).
При проверке напряжений в краевых точках сечения
необходимо учитывать знаки напряжений, возникаю-
щих в них от действия моментов в двух плоскостях.
Для каждой точки берутся соответствующие ей
U7 и Wy.
относится как к продольным, так и к поперечным фах-
веркам.
Междуэтажные перекрытия и площадки.
Междуэтажные перекрытия встречаются в общественных или жилищных
сооружениях. Применение металла для их выполнения разрешается в исклю-
чительных случаях. В жилищных сооружениях условия планировки, требо-
вания освещенности и т. п. придают плану сооружения такой характер, при
котором для устройства перекрытий вполне уместно применение дерева или
железобетона, вследствие чего металл может не применяться. В сооружениях
общественного характера конфигурация плана, пролеты, нагрузки делают
применение дерева как основной несущей конструкции почти невозможным.
Основными материалами в данном случае являются металл и железобетон.
Требование полной огнестойкости, весьма важное для общественных соору-
жений, в которых предполагается большое количество посетителей, вы-
двигает железобетон как основной материал для устройства перекрытий, металл
же, не являясь огнестойким материалом, требует дорогостоящих изоляций.
555
Применение металла большей частью диктуется требованием скорейшего воз-
ведения сооружения. Балки перекрытий обычно делаются из прокатных про-
филей двутаврового или швеллерного сечения.
Балки. Балки перекрытий располагаются обычно параллельно короткому
измерению плана: расстояние между балками определяется расчетом проч-
ности заполнения между ними (черт. 870).
При возможности установить для балок дополнительную опору в виде
одно или многопролетного прогона, идущего параллельно большому измере-
нию плана, необходимо остановиться на решении, дающем минимальный
расход металла (черт. 870, 871).
Необходимо стремиться при составлении проекта перекрытия к тому, чтобы
количество монтажной клепки было минимально; при перекрестном располо-
жении балок (черт. 871) лучше всего поперечные балки опирать на верх-
нюю полку прогона, при этом прогон выступает из пределов толщины nept-
крытия, что должно быть увязано с вопросами архитектурного порядга
(черт. 872).
Если необходимо прогон расположить в пределах толщины перекрытия,
то крепление балок производится к стенке прогона с помощью уголка по
черт. 873. Такое опирание рассчитывается как шарнирное.
Заделка концов балок. Опирание балок на стены зависит от величины
опорной реакции. В простейших случаях балка ставится непосредственно
на цементную подливку (черт. 874).
При невозможности передать давление через нижнюю полку ставят под-
кладки; размеры подкладки определяются величиной допускаемого напря-
жения на кладку и опорной реакции. Толщина плиты подбирается по усло-
виям прочности ее на изгиб (черт. 875).
556
Кри небольшой ширине стены и значительных давлениях опорную пли-
ту делают развитой в продольном направлении. Чтобы толщина плиты
не получилась слишком большой вследствие значительных выпусков ее за
балку, ставятся вертикальные консольные листы, приклепываемые через угол-
ки к опорной части балки с одной стороны,а с дру-
гой к плите (черт. 876).
Заклепки, крепящие консольный лист к балке, рас-
считываются на момент и поперечную силу. В заклеп-
ках, крепящих лист к уголкам, возникает усилие среза
и смятия, а в заклепках, крепящих уголки к балке, —
усилие среза и отрыва головок (последнее возникает
от момента).
На черт. 877 приведена сварная конструкция такой
опоры. Швы, крепящие плиту к консольному листу,
рассчитываются на срез от передачи соответствую-
щей части опорного давления на лист. Швы, крепящие
лист к балке, рас-
считываются на действие поперечной силы и изгибающего момента.
Чтобы иметь надежную заделку балок в кладку, их снабжают уголками,
поставленными вертикально. Выступающие вертикальные полки уголков закла-
дываются кладкой (черт. 878).
Опирание прогонов на стойки. Внутренние колонны сооружения в на-
правлении прогонов обычно делаются сквозными, что облегчает центральное
опирание прогонов на колонну.
Ширина просвета
с обеих сторон
по 10—15 мм.
Заклепки, пере-
дающие давле-
ние прогона на
колонну, рас-
считываются на
срез по опорной
реакции.
Верх прогона
закрепляется
уголком, при-
клепанным сна-
ружи колонны Черт. 878.
(черт. 879).
Балки, опирающиеся не на прогон, а
вертикально поставленного уголка (черт.
определяется наибольшей шириной прогона зазоры
Черт. 879.
на колонну, крепятся с помощью
879).
557
Площадки. Площадки встречаются в фабрично-заводских сооружениях;
как например в мартеновских, литейных цехах и т. п. В статическом отно-
шении работа площадок не отличается от работы междуэтажных перекры-
тий. Расположение балок для площадок — перекрестное. При заданной
большой высоте конструкции площадки балки опирают на верхнюю полку
прогона. При небольшой высоте балки вклепываются в прогон, причем
верх балок совпадает с верхом прогона. Большие пролеты и нагрузки при-
водят к необходимости проектировать балки и прогоны клепаного или свар-
ного сечения. Подбор сечения чаще всего ведется по заданной высоте балок.
Метод подбора сечения и поверки напряжений остается обычным для сече-
ний, работающих на момент и поперечную силу (см. отдел „Подкрановые
балки “).
Конструкция площадок должна соответствовать особенностям эксплоатаиии.
Подкрановые балки.
Назначение подкрановых балок. Подкрановые балки являются одной из
основных конструкций зданий промышленных цехов как по степени важ-
ности при эксплоатации (образование путей для движения кранового мо-
ста при перемещении грузов и монтаже оборудования), так и по затрате
металла, составляющей в цехах с основными металлическими конструкция-
ми до 30% общего количества металла.
Это обстоятельство заставляет особенно серьезно относиться к проекти-
рованию и изготовлению подкрановых балок, учитывая особенности экспло-
атации—удобство рехтовки пути, смены рельс п т. п.
Нагрузки на подкрановые балки. В соответствии с своим назначением
при расчете подкрановых балок учитываются действия следующих сил:
1)	Действие системы подвижных вертикальных грузов в соответствии
с числом катков крана.
Значение вертикальных грузов принимается равным давлению на колесо
(каковое берется из соответствующих таблиц пли дается заказчикам),
умноженное на динамический коэфициент 1,10.
2)	Собственный вес балки.
3)	Поперечное торможение (при остановке тележки крана с грузом)
принимается равным:
где Q—вес груза; q--вес тележки; п—число тормозных колес тележки;
«0—полное число колес тележки.
При этом предполагается, что поперечная тормозная сила восприни-
мается нагруженным поясом балки или же тормозной фермой при наличии
таковой.
Определенная по формуле (а) поперечная тормозная сила распределяется
пополам между подкрановыми балками. При отсутствии специальных дан-
ных вес тележки может быть принят q~ 0,3 Q; число тормозных колес те-
лежки—равным половине всего числа колес.
4)	Продольное торможение при остановке мостового крана принимается
равным 0,1 -Р-п,
где Р —расчетное вертикальное давление на каток;
п—число тормозных колес кранового моста.
558
Продольная тормозная сила воспринимается обычно вертикальными
связями колонн.
Типы клепаных подкрановых балок. В соответствии с величиной дей-
ствующей нагрузки и пролетом подкрановые балки могут осуществляться:
1) из простых прокатных профилей;
2) двутаврового сечения из вертикального листа с поясами из уголков
с горизонтальными листами или без таковых.
Балки из прокатных профилей. Валки из прокатного профиля в пре-
делах существующего ОСТ употребляются примерно при проле-
тах до 6 м и при кранах грузоподъемностью до 10 т. Обык- '
новеиный тип сечения балки—комбинация двутавра с швелле-
ром (черт. 880).
Клепаные балки со сплошной стенкой. При больших нагруз- —
балки со сплош- Черт.- 880.
ках и пролетах примерно до 15.и употребляются
ной стенкой следующих типов:
а)	сечение из вертикального листа и пояс-
ных уголков;
б)	сечение из вертикального листа, пояс-
ных уголков и горизонтального листа;
в; сечение из вертикального листа, пояс-
ных уголков и двух горизонтальных листов
(черт. 881).
Черт. 881.
Черт. 882.
Применение в поясах больше двух гори-
зонтальных лис)ов не рекомендуется, так как является трудным осуществить
передачу усилия от горизонтальных листов к стенке балки через поясные
заклепки уголков и кроме того вызывает затруднения изготовления таких
балок.
Назначение размеров элементов балки. Наи-
меньшая высота балки принимается по условиям про-
гиба (стр. 510). При свободе выбора следует брать
наибольшую по экономическим соображениям высоту
балки.
Вертикальный лист. Вследствие неровности кромок
листов вертикальный лист балки надлежит пе дово-
дить на 5 мм до обушка поясных уголков (черт. 882).
Минимальная толщина вертикального листа назначается из условия удовле-
творения прочности на скалывание и из условия устойчивости.
Устойчивость вертикального листа. При отношении высоты вертикаль-
ного листа балки к его толщине > 65 таковой должен быть укреплен
с обеих сторон во избежание выпучивания ребрами жесткости, привари-
ваемыми к стенке и поясам, или уголками жесткости.
Ширина выступающей части ребра или полки уголка в миллиметрах
должна быть не менее 40—1— * где h высота вертикальной стенки в мм.
ои
Толщина ребра или уголка жестко ти должна быть не менее ’/jr, b,
где /'—ширина ребра в мм.
559
Расстояние Межд у ребрами или уголками жесткости. Расстояние ме-
жду ребрами жесткости вдоль по пролету может быть определено по гра-
фику (Нилендера, Т.У. и Н. 1931 г.) в зависимости от величины среднего
Q	h
скалывающего напряжения / = —— и отношения—-------------высоты верти-
кального листа к его толщине. Наибольшее расстояние между ребрами
жесткости не должно превышать 2 м.
Опорная стойка. Опорная стойка балки рассматривается как фиктивный
стержень, сечение которого
Черт. 883.
жесткости пристрогиваются к
составлено из опорных ребер или уголков
жесткости и части вертикальной стенки, вы-
ступающей по обе стороны от места их при-
крепления на длину, не более 15 3 (черт. 883).
Этот фиктивный стержень проверяется на
устойчивость под действием опорной реакции
при свободной длине, равной высоте верти-
кальной стенки. Площадь опорных ребер или
уголков жесткости должна быть проверена
на непосредственную передачу опорного да-
вления балки на опору ее при допускаемых
напряжениях на смятие, равных 1,5 основного.
Для этой цели опорные уголки или ребра
нижнему поясу балки. В случае сварки—при-
вариваются, причем сечение их подбирается по основному напряжению для
швов. Длина швов или количество заклепок, крепящих опорные уголки
или ребра жесткости к вертикальному листу подкрановой балки, опреде-
ляется по наибольшей величине опорной реакции.
Поясные уголки. Для лучшего использования материала в балке и уве-
личения боковой жесткости поясные уголки рациональнее назначать нерав-
нобокими с большей полкой, расположенной горизонтально. В случае не-
обходимости двухрядного или шахматного расположения заклепок в верти-
кальной полке берутся равнобокие уголки.
Поясные заклепки. Поясные заклепки проверяются на равнодействующую
от скалывания—от изгиба и вертикального давления катков крана. Давле-
ние от катка крана принимается распределенным на длину 60 см.
Таким образом, если давление от катка крана будет Р и расстояние
между заклепками—е, то вертикальное усилие на одну заклепку от непо-
средственного действия катка будет:
Р-е
Г1= Ь0 '
Усилие горизонтальное Т2 от скалывания будет:
Q S
I е’
где Q—поперечная сила;
S—статический момент брутто всего сечения пояса относительно ней-
тральной оси;
I —момент инерции всего сечения балки.
560
Суммарное срезывающее усилие на заклепку будет:
г = у Т12^ т\-
Вертикальное давление от колеса крапа может быть также передаваемо
непосредственно вертикальному листу. В этом случае последний проекти-
руется выступающим за наружную грань верхних поясных уголков, а за-
тем пристрогивается заподлицо с обушками уголков. При этом необходимо
иметь горизонтальный лист, покрывающий уголки.
Кроме того разгрузка поясных заклепок может быть произведена по-
средством постановки не реже, чем через 60 см дополнительных в рти-
кальных коротышей, плотно пригнанных к горизонтальным полкам верхнего
пояса. В этом случае разрешается передавать на них часть вертикального
усилия от катков крана (но не более 60%). Остальная часть передается
поясным заклепкам в промежутке между.  коротышами (черт. 8S4).
Черт. 884.
Черт. 885.
Стыки подкрановых балок. Стыки
стые (черт. 885), .6) универсальные
менты сечения п/к 1 балок стыкуются
могут быть подразделены на: а) про-
(черт. 886). В простых стыках эле-
в произвольных точках балки. Поло-
жение стыка зависит только от длины имеюще-
гося на производстве профиля. Различие в дли-
нах прокатываемых профилей (например угол-
ков, листов и т. д.) приводит к тому, что вер-
тикальный лист балки стыкуется в одном месте,
поясные уголки — в другом.
В универсальных стыках в одном месте про-
изводится соединение всех элементов сечения.
Методы стыкования элементов сечения одина-
ковы для обоих видов стыков.
Черт. 886.
Стык поясных листов. В балке с одним поясным листом стык произво-
дится с помощью односторонней накладки (черт. 885).
Расчет: F- ,где 3
л й
, Jj—сечение поясного листа (для сжа-
того пояса берется брутто, для растянутого—нетто),	—допускаемое на-
пряжение.
F—сечение накладки.
1 п/к — подкрановых.
36. Строит, индустрия, т. VII.
561
ЗакЛепкй ОДнОсрезнЫе. количество заклепок: с каждой Стороны пйкЛадКи
равно:	„
1	а • Ft
п =--------55 •
Rs • —
4
При наличии нескольких листов стык устраивается ступенчатый (черт.
885). Сечение накладки и количество заклепок для устройства стыка
одного листа определяется также, как и раньше. Длина накладки зависит
от количества стыкуемых листов. Обозначив длину накладки, необходимую
для расстановки п шт. заклепок, крепящих стыкуемый лист к накладке
с одной стороны (т. е. расстояние от края накладки до оси стыка одного
листа), через количество листов равным—а, получаем длину стыковой на-
кладки равной:	/=/1(«+1).
Если стыкуемый лист передает усилие накладке не непосредственно, а через
другие листы, не участвующие в работе стыка, то количество заклепок п
(полученное по расчету), прикрепляющих накладку, должно быть увеличено
добавлением — — заклепок, где т—число промежуточных листов. Во всяком
О
случае не меньше, чем на одну заклепку в ряду.
Стык поясных уголков. Стыки поясных уголков перекрываются обычно
коротышами из равновеликих по площади уголков или накладками из поло-
сового железа (черт. 885).
Расчетное усилие Af = F1-snax, где F1—площадь одного уголка сечения
балки, а атах — наибольшее практическое напряжение в уголке балки от
изгиба.
N
Сечение коротыша = F= ——; F и F^ берутся брутто или нетто
в зависимости от знака усилия, действующего в элементе.
Заклепки рассчитываются на одиночный срез. Количество заклепок не-
обходимо проверить и по условиям смятия. Общее количество заклепок в
вертикальной и горизонтальной полке определяется по формуле:
п~ RsFL^L'
4
Если стык осуществляется с помощью накладок, то сечение накладки,
перекрывающей горизонтальную полку уголка, должно быть равно площади
горизонтальной полки, а вертикальной накладки — площади вертикальной
полки уголка.
Количество заклепок’ определится по формуле:
П~  р r.di
Ixs------
4
=
Rs----
4
562
ГДе И и «j — количество Заклепок В горйЗонтаЛьной и вертикальной поЛкё,
а—максимальное практическое напряжение от изгиба,
a Fj — сечение горизонтальной полки уголка,
р/7!—	„ вертикальной „	»
A?s — допускаемое напряжение на срез,
тс <₽
—4-----сечение одной заклепки.
Стык вертикального листа (черт. 885, 886, 887)
двумя накладками, поставленными симметрично по
отношению к листу. Момент сопротивления двух на-
кладок должен быть равен моменту сопротивления
вертикального листа, т. е. должно быть удовлетворено
25, h\ ® Л2
равенство z 1>__________.
6	6
Заклепки стыка работают на два усилия, из которых
одно горизонтально (является функцией момента,
действующего на лист), а другое вертикально (функция поперечной силы,
действующей в сечении).
Суммарное усилие в заклепке N— V +	— максимальное уси-
лие в заклепке от действия момента
Н, =	;
£	• п
перекрывается обычно
Черт. 887.
М • 1.
=--------7 —
сеч
М} — момент в листе; М — момент в данном сечении; I — момент инерции
листа; I —момент инерции всего сечения.
йтах — расстояние между двумя максимально удаленными (по вертикали
от нейтральной оси балки) заклепками; а — расстояние между парами, равно-
удаленными от нейтральной оси заклепок, является величиной переменной.
п — число вертикальных рядов заклепок с каждой стороны стыка.
No—максимальное усилие в заклепке от поперечной силы.
К =-----2---,
п • т
где Q — поперечная сила, действующая в сечении;
п — число вертикальных рядов заклепок с одной стороны стыка;
т — число заклепок в ряду.
Полученное суммарное усилие N должно быть не больше
N^Z-d-R-	-?	 R
см	4 е
Опора подкрановых балок, а) Опирание п/к балок на железо-
бетонные конструкции. В этом случае передача давления на под-
держивающую конструкцию производится с помощью опорных плит. Мате-
риалом для плит может служить толстое листовое железо или специальные
стальные отливки, к которым следует прибегать в самом крайнем случае.
36’
563
По своей конструкции и методам расчета такие опоры балок нисколько не
отличаются от опор стропильных ферм, описанных ранее (черт. 833—837).
а'
Зпориъ’е v Жесткости
Г] /z пристроганы или
J л/ пиарены А ниЖ поясу
-Опорнпя плито
а нолланы и роротышо
отбеионлиир ппорн.
^Жесткости
простри,, или при5ф
к Опорной плите
Черт. 889.
Черт. 888.
б) Опирание п/к балок на металлические конструк-
ции. Передача давления может быть произведена в настоящем случае
с помощью заклепок; чаще всего такое крепление п/к балок бывает к кон-
солям, выпущенным из основной конструкции сооруже-
ния (черт. 889). Размер и сечение определяется расчетом
на изгиб от силы, равной наибольшему опорному давле-
нию кранов' на консоль-)-давление от веса п/к балок.
Обычно сечение консоли состоит из двух вертикальных
листов и четырех уголков, охватывающих колонну с
обеих сторон (черт. 889).
Высота вертикального
чтобы на ней можно было
димое количество заклепок
соли, так и тех, которые крепят консоль к колонне,
заклепок, крепящих балку к консоли, определяется по
А
п ~ п ЛСс1Ж ’
*	4
листа должна быть такова,
удобно расположить необхо-
как крепящих балку к кон-
Количество
формуле:
где А — максимальное опорное давление одной балки;
R— допускаемое напряжение на срез в заклепках;
П
—-—- — сечение одной заклепки;
п—количество заклепок, крепящих балку.
Количество заклёпок, крепящих консоль к колонне, определяется по
формуле:	j
Г Л(й1 + -\
Д:2 + —_______£2
I	z J
п =------------Г)--— »
-А
где А — максимальное опорное давление на консоль;
564
a1—расстояние от точки приложения силы до колонны Ь,—ширина ко-
лонны:
консоль к колонне;
Z—расстояние между рядами заклепок, крепящими
R— допускаемое напряжение на срез в заклепках;
п ср
—------площадь одной заклепки;
п — число заклепок, стоящих с одной стороны колонны,
ближайших к точке приложения силы (черт. 889).
Черт. 890 изображает другой тип опирания п'к
балки на консоль. В этом случае подкрановая балка не
приклепывается к консоли, а ставится на нее. Передача
давления происходит через соответствующим образом
обработанные опорные уголки п/к балки. Опорным угол-
кам п/к балки соответствуют уголки, вклепанные в кон-
соль.
При ограниченной ширине колонны, больших давле-
ниях кранов и высотах подкрановых путей от уровня
пола цеха опирание подкрановых балок производят на
обрез колонны (черт. 891), для чего в этом месте ширина
колонны уменьшается на соответствующую величину.
Передача давления, как и в типе, изображенном на
черт. 890, производится через опорные уголки подкра-
новой балки и отвечающие им коротыши на колонне
(черт. 891). Подбор сечений и определение количества
заклепок в коротышах аналогичны описанным ранее.
При достаточной ширине колонны, небольшой высоте
п/к пути от уровня пола и больших крановых давле-
ниях опирание п'к балок производят на отдельно стоя-
щую стойку (черт. 892).
В этом случае так же, как в типах, изображенных
на черт. 890, 891, передача давления производится че-
рез опорные уголки подкрановой балки и соответству-
ющие им коротыши на колонне.
В продольном направлении, в пределах между двумя
температурными швами, подкрановые балки, запроекти-
Черт. 890.
рованные и изготовленные как разрезные,
соединяются продольными накладками. На-
значение накладок — передать продольное
торможение на вертикальные связи, по-
ставленные у температурных швов (черт.
893).
Тормозные балки. Назначение — вос-
принять и передать на колонны силы, воз-
никающие при поперечном торможении
тележки крана.
Тормозные балки располагаются возможно ближе к той плоскости,
в которой происходит передача возникающих сил с кранового моста на
балку—обычно в плоскости верхнего пояса подкрановой балки (черт. 894).
565
Наиболее простым типом для малых пролетов и легких кранов является
тормозная балка, состоящая из прокатного сечения (черт. 895).
В остальных случаях тормозные усилия воспринимаются балками сплош-
Тормозная
Г балка
Верх.,
пояс
подкран.
11 балки
\/faa пояс торм.
балки
Тормозная бал но
Подкоанов.
оалко
Черт. 894.
Черт. 895.
ного сечения или
фермами, распо-
ложенными гори-
зонтально. Верх-
ний пояс п/к бал-
ки служит также
поясом тормозной
балки.
Сплошное сечение применяется в тех случаях, когда необходимо устроить
галлерею вдоль цеха для осмотра подкрановых путей, подхода к крану,
его ремонта и т. п. В этом случае стенка балки, расположенная горизон-
тально, делается из рифленого железа толщиной от 6—8 мм. Размер балок
подбирается так, чтобы применить без обрезки стандартное рифленое же-
лезо. Иногда сплошное се :ение применяется не по всей длине цеха, а только
в крайних его пролетах. По остальной длине делают решетчатые фермы
(черт. 896).
Каллона
Ось п/н балки
Дй Нар лаяс тормозн балКи
/ Ось п/к балки
Рифленое Железо
Черт. 896.
В обоих случаях верхний пояс п/к балки, входящий в состав тормозной,
должен быть запроектирован так, чтобы его сечение обеспечивало легкое
присоединение к нему рифленого железа или косынок фермы. Раньше п/к
(—	балки, верхний пояс которых работает на восприятие
% тормозных усилий, проектировались несимметричными
(черт. 897), благодаря чему удовлетворялось следующее
-г— требование:
1) Верхний пояс:
у JL I	=
‘%	*у
Черт. 897.
знак ± при М2 указывает, что усилие может быть на-
правлено в двух направлениях, где и М* — максимальные, вертикаль-
ный и горизонтальный моменты;
h.j, и й3 — расстояние от нейтральной оси вертикальной и горизонтальной
балки до точки, в которой поверяется напряжение.
и I—момент инерции балок.
Rb—допускаемое напряжение на изгиб.
2) Нижний пояс hl = Rd .
J®
566
hY—расстояп.к от нейтральной оси п/к балки до кромки нижнего пояса
В настояпще гпемя от этого отказались ввиду незначительной по срав-
нению с усложнением изготовления экономией металла. Незначительность
экономии получаемся благодаря малой величине напряжений
по сравнению с
Afj • h„
Si — — -	“ •
lx
Теперь п/к балки проектируются симметричными с несколько недонапряжен-
ным нижним поясом.
Определение изгибающего момента в тормозной балке аналогично опре-
делению его в п/к балке.
Тормозные балки, служащие одновременно галлереями, рассчитываются
дополнительно на вертикальную равномерную нагрузку порядка 250 кгм~.
Тормозные балки должны быть надлежащим образом закреплены в поддер-
живающей конструкции для передачи вертикальной и горизонтальной реак-
ции.
Подкрановые фермы. Применяются лишь в том случае, когда нельзя за-
проектировать балку сплошного сечения. Чаще всего это случается при
больших пролетах от 20,0 м и выше. Расчет ведется по инфлюэнтным
линиям. Сечения поясов принимаются обычно П-образными, сечения стоек
и раскосов—трубчатые.
Сварные подкрановые балки со сплошной стенкой. Сварные п/к бал-
ки осуществляются обычно двутаврового сечения, состоящего из вертикаль-
ного листа, и пояса из одного или нескольких листов.
При подборе сечения следует стремиться к наименьшему числу листов
в поясах.
При числе листов больше двух кроме затруднений при изготовлении
создается неопределенность в передаче усилия от пояса к стенке.
Горизонтальные швы. Швы, прикрепляющие горизонтальные листы сжа-
того пояса к вертикальному, следует назначать сплошными (непрерывными).
Растянутый пояс может быть прикреплен прерывистым швом при отсутствии
опасности ржавления. Вообще же следует предпочесть более тонкий непре-
рывный шов толстому прерывистому. Прочность горизонтальных швов верх-
него пояса проверяется по ф-ле:
т = ]/ т, -j- т , где Tj— напряжение от передающегося через рельс дав-
ления колеса крана, определяемое из расчета, что давление передается
р
на участок шва длиной 60 см, т. е.	, где h—толщина шва; Р—
давление колеса; т2— напряжение от действия касательной силы при изгибе,
принимаемое равным
QS
1,4 lh ’
567
где Q—nv.iepequan сила в данном сечении балки;
S—статический момент пояса;
I — момент инерции сечения балки.
Горизонтальные швы, прикрепляющие нижний пояс к стенке, проверя-
ются на действие лишь касательных усилий по ф-ле:
Q 5
Т, = ----
2	1,4 Ih
(обозначения по предыдущему) для непрерывных швов и по ф-ле:
Q S  с
г,—--------
1	1,4 I  Ыг
для прерывистых (шпоночных), где с—расстояние между осями шпонок;
b -длина шпонок.
Предельная ширина сжатого пояса. Предельная ширина сжатого пояса
двутавровой балки по условиям его устойчивости принимается равной 40 8,
где 8-толщина пояса (предельная мощность пояса обусловливается проч-
ностью швов присоединений к стенке).
Стенка. Устойчивость вертикальной стенки от действия касательных на-
пряжений обеспечивается постановкой ребер жесткости, привариваемых к стен-
ке и поясам непрерывными швами. Расстояние между ребрами жесткости
определяется по графику Нилендера (см. Т. У. [и Н.). При отношении
- (Высоты к толщине листа) ~^> 150 следует принимать меры для обеспе-
&
чения устойчивости стенки от действия нормальных сил путем постановки
горизонтальных ребер жесткости.
Стык горизонтальных листов. Стык горизонтальных листов сжатого по-
яса осуществляется сваркой непосредственно встык в случае, если в месте
стыка максимальное напряжение не превосходит допускаемого напряжения
сварного шва па сжатие. В противном случае стык осуществляется с допол-
нительной накладкой. Стык растянутого пояса рекомендуется осуществлять
во всех случаях с дополнительными накладками.
Стык вертикального листа. Основная формула для расчета сварных швов
стыка вертикального листа
° =	^Rcg,
где <jj — напряжение от действия изгибающего момента;
т—	„	„	„ напряжения от действия поперечной силы;
Rce— допускаемое напряжение на сварной шов.
В соответствии с этим разновидности
стыков рассчитываются следующим обра-
зом:
1. Стык, осу щест в л е н н ы йТп о-
перечной прокладкой с ггр и в“а р-
кой к ней с обеих сторон,;вер;ти-
кального 'листа лобовыми итва-
м и (черт. 898).
568
Минимальная толщина прокладки принимается равной 0,75 h толщины
шва. но не менее 10 мм.
Напряжение от момента Oj определяется по ф-ле:
М
°'=TF
где
М—полный действующий момент в данном сечении балки;
Hi—высота вертикального шва в чистоте;
I —момент инерции сечения (черт. 898), состоящего из горизонтальных
листов и двух вертикальных швов.
1  Z
Величина может быть принята равной
-“1
Н{ (0,167 F-\-Fj,
где Fx — площадь горизонтального листа;
F — расчетная площадь швов = 1,4 Hxh
(h — толщина шва).
Таким образом
_ М_______________
7/1(0,167 F+ Fi)
Напряжение от поперечной силы
_ Q
1,4 H,h ’
где
Q — поперечная сила в данном сечении;
Rce — берется на растяжение.
2. Стык, осуществленный наклад-
ками, обваренными по контуру (черт.
898).
„	мъ
Напряжение от момента	,
где Мь =
М1Ь
1
М — действующий в месте стыка момент;
1Ь	—	момент	инерции	вертикального	листа балки;
1	—	„	„	балки;
Wui — момент сопротивления швов
полунакладок = 0,7 Hzh
Ь — ширина накладки.
Напряжение от поперечной силы:
_ Q
lAh^ + b) 
Rce берется на срез.
3. Стык, осуществленный сваркой
листа встык и дополнительными куско-
выми накладками (черт. 900).
569
Сечение стыка в ертикального листа 1—1 проверяется на момент:

м-1ь
(обозначения по предыдущему), причем напряжение в накладке в месте сты-
ка не должно превосходить наибольшего напряжения шва встык.
В случае, изображаемом на черт. 900, напряжение в накладке определяется
по формуле:
Мь
а — — .
?>с . И» SA (/7,3 —	1 Н_
12	'	12	“ : 2 ’
где ос — толщина шва встык;
oft—толщина накладки;
Ну и Н2 см. чертеж.
Усилие в кусковой накладке Н=г>п Нп<зср",
где Нп — высота накладки;
аср" — среднее напряжение в накладке.
Напряжение в швах накладки от силы N определяется по формуле:
N_______
v /. h-i,l ~ Г1’
где Е/ — суммарная длина швов полунакладки.
Напряжение от поперечной силы Q определяется по формуле:
Q
0,7 V Д г
где X1Ш—суммарная длина шва встык и всех швов полунакладок.
Суммарное напряжение т = |/ т/ т22	(/?,).
Инж. Риг В. Е. и инж. Громов В. Л.
ОКНА.
Окна жилищного строительства1.
Освещаемость ПО Ед. нормам стр. пр. Согласно Единым нормам стро-
ительного проектирования изд. 1932 г., сер. 1 освещаемость помещений
жилищного строительства исчисляется отношением площади окон (без вы-
чета площади переплетов) к площади пола (см. Единые нормы строит, пр.,
сер. 1 № 5)2.
Конструирование и изготовление. В основу конструирования оконных
переплетов положены: рациональная освещаемость помещений, применение
стандартного лесоматериала ОСТ 93 и раскрой производственных листов
стекла без обрезков.
Стандартные столярные изделия, как правило, изготовляются на дерево-
обделочных заводах, заготовка переплетов и коробок на постройке допус-
кается как исключение.
Переплеты изготовляются из сухого материала мягких пород (сосна, ель,
лиственница, пихта и др.) влажностью не более 15%. Коробки из выдер-
жанного лесного материала влажностью не более 20°,,.
При обработке материала отход на остружку принят 3 мм на каждую
остроганную грань.
Качество пиломатериалов определяется ОСТ на технические условия для
изготовления окон и коробок к ним.
Стекло. Стекло для переплетов -машинной выработки толщиной 1,9 мм
ОСТ 3992, 3993 и простое ОСТ 4738.
Оконные проемы. Кладка оконных проемов преимущественно выполняется
без четвертей. При стеновых материалах, имеющих хорошую гвоздимость,
коробка укрепляется 125-л/л/ гвоздями в кладку.
При стеновых материалах, ие имеющих хорошей гвоздимости, коробка
укрепляется ершами в швы кладки или гвоздями к деревянным бабышкам,
заложенным в кладку стены, или к деревянным пробкам.
Оконные коробки в углах пропитываются на 75 мм в каждую сторону
карболинеумом или обиваются толем в два слоя, остальная часть, обращен-
ная к кладке, олифится с добавлением сурика или осмаливается. Коробки
после постановки тщательно проконопачиваются.
Окна могут быть одноэлементными, двухэлементными, трехэлементными
и четырехэлементными.
1 По материалам Иннорса.
2 Проект новых норм см. том VI, стр. 90.
571
Переплеты, открывающиеся внутрь. ОСТ 1501, 1502, 1503
1504, 1505, 1506 применяются в жилищном строительстве в городах i
поселках, в местностях, где климат не отличается от климата II и III кли
матических зон СССР.
ОСТ 1503 дает решение переплетов с фрамугами. ОСТ 1501, 2—4—5—
6 — без фрамуг.
Для переплетов ОСТ 1505 применяется стекло простое (ОСТ 4738)
для переплетов ОСТ 1501, 2-—3—4—6—машинной выработки толщино!
1,9 мм (ОСТ 3992 -3993).
Внутренние переплеты двух-и трехэлементных окон ОСТ 1501 имеют уши-
рение против наружных на 80 мм’, переплеты по ОСТ 1502, 3—4—5—(
—100 мм.
Оконные приборы ставятся по ОСТ 2499 — 2512.
На черт. 901 — фасад, горизонтальный и вертикальный разрезы одно-
двух,- трех- и четырехэлементных переплетов ОСТ 1502.
На черт. 902 схемы трехэлементных переплетов ОСТ 1501, 2—3—4—
5—6 с буквенными указаниями деталей по ОСТ 1511/1 —1511/2 (черт.
903, 904).
Таблица 104.
Габаритные раззаеры переплетов жилищного строительства, открывающихся
гнутрь, и форточек к ним.
Переплеты						Форточка		
ОСТ	Назначение переплета	Вы-	Ширина			ОСТ	Вы- сота	Ши- рина
				двух элем.	трех |четы- элем. >’ех 'элем.			
		одно- 'элем.						
		сота						
							мм	
1501	Наружное 		1420	700	1380	2140 —	1507	428	588
	Внутреннее 		1460	740	1460	2060 —	—	468	628
1502	Наружное 		1590	615	1210	1805 2400	—	488	503
	Внутреннее 		1630	665	1310	1905 2500	1507	528	553
1503	Наружное 		1825	615	1210	1805 2400		553	503
	Внутреннее 		1865	665	1310	1905 2500	1507	593	553
1504	Наружное 		1655	615	1210	1805 2400		213	503
	Внутреннее • 		1695	665	1310	1905 2500	1508	253	553
1505	Наружное 		1545	465	910	1355 1800		353	353
	Внутреннее 		1585	515	1010	1455 1900	1508	393	403
1506	Наружное	'.	1500	615	1210	1805 2400		733	503
	Внутреннее 		1630	665	1310	1905 2500	1508	773	553
ОСТ 1512, 1513 дают решения коробок для несгораемых строений жи-
лищного строительства при толщине стен от 38 см и выше (черт. 905).
Применение отдельно стоящих коробок ОСТ 1513 для жилищного стро-
ительства не рекомендуется ввиду перехода строительства на проемы без
четвертей, что создает неудобство при постановке отдельно стоящих коро-
бок.
572
OC7715JI/I Горизонтальныеразрезы
Черт. 903.
ост 1501
ост 1504
Черт. 902. Схемы трехэлементных переплетов'
открывающихся внутрь.
573
ост 192
Верхние бруски
ОСт 1511
Верхние бруски
Бокобые бруски
Бокобые бруски
ост		переплет	А
1501		однозлемент	5
1501		многоэлемент	25
15021			
1503			
1504		одноэлемент	10
1505		многозлемент	35
1506			
НиЖние бруски
к 644-130-190—I
Черт. 905.
<70771517
ост\ЬЪ
Черт. 906. Фасад—горизонтальный и вер-
тикальный разрез одно-, двух-, трех- и
четырехэлементных переплетов.
ост 1513
Черт. 907. Схемы трех элементных переплетов,
открывающихся в разные стороны.
574
Размеры проемов. Ре*
шения проемов к короб-
кам ОСТ 1512 даны Ин-
норсом в проекте ОСТ
проемов для окон жил-
строительства (черт. 908).
Размеры проемов в
свету и габаритные разме-
ры коробок даны на черт.
908, где
А—ширина проема в
свету;
Б—габаритный размер
ширины коробки (наруж-
ного бруса);
В—-то же (внутр, бруса);
Г—ширина зазора ме-
жду стоемным брусом ко-
робки и кладкой;
Д~ высота проема в
свету;
Е—вертикальный габа-
ритный размер коробки;
ДК—размер зазора ме-
жду коробкой и прито-
локой.
Размеры даны в мм.
При числе элементов
более четырех рекомен-
дуется делать вертикаль-
ный импост.
Оконные переплеты,
открывающиеся в раз-
ные стороны. (ОСТ
1515, 1516, 1517, 1518,
1519, 1520), применяются
в жилищном строитель-
стве в городах и поселках,
в местностях, где климат
не отличается от климата
II и III климатических поя-
ост	Схемы ОАОН	Горизонталь* разрез				ВертиЛ разрез		
		A	6	В	Г	л	В	Ж
s	□	840	808	808	16	1560	1528	<8
	m	1550	1526	1528	t6	1560	1528	18
	гг~п	2240	2206	2208	16	1560	1528	18
§	о	780	773	733	24	1730	1698	18
	ш	1420	1356	1378	21	1730	1698	18
	1111	гого	1951	1973	23	1730	1698	18
	1 1 1 п	2600	2546	2568	16	1730	1698	18
1503	□	780	723	733	24	1970	1933	23
	m	1420	1356	1378	21	1970	1933	23
	cm	2020	1951	1973	23	1970	1933	23
	Mill	2600	2546	2568	16	1970	1933	23
1504	□	780	723	733	24	1800	1763	23
	m	1420	1356	1378	21	1800	1763	23
	rm	2020	1951	1973	23	Й00	1763	23
	Mill	2600	2546	2568	16	1800	1763	23
~о~ О“>	о	620	573	583	18	1690	1653	гз
	m	1120	1056	Ю 78	21	1690	1653	23
	1 1 n	1560	1501	1523	18	1690	1653	гз
	Mill	2000	1946	1968	16	1690	1653	23
1506	□	780	723	733-	24	1730	(698	18
	Ш	1420	1356	1378	21	1730	1698	18
	Г 1 11	гого	1951	1973	23	<730	1698	18
	Mill	2600	2546	2568	16 '	1730	1698	18
Черт. 908.
сов СССР.
ОСТ 1520 дает решение переплетов с фрамугами, ОСТ 1515__16 17
18—19 без фрамуг.
Для переплетов ОСТ 1515, 1516 применяется простое стекло (ОСТ 4738)
для переплетов ОСТ 15.7-18—19—20—машинной выработки толщиной
1,9 мм (ОСТ 3992 -3993).
Внутренние переплеты по высоте и ширине имеют одинаковые размеры
с наружными.	и
Оконные приборы ставятся по ОСТ 2499, 2512.
575
ост 1524-1525
вертикальные разрезы
Черт. £09.
Черт. 910.
<767771530
для Наменных
стен
верхний брус
ост 1532
для рубленных стен
с обшиб Ной
верхний брус
ост^
для рубленных стен
без обшибни
верхний брус
-46 -Н
132
576
На черт. 906 (стр. 574)—фа-
сад, горизонтальный и верти-
кальный разрез одно-, двух-,
трех- и четырехэлементных пе-
реплетов ОСТ 1517.
На черт. 907 (стр. 574)—схе-
мы трехэлементных переплетов
ОСТ 1515,16,17,18,19,20 с бук-
венными указаниями деталей по
ОСТ 1524—25 (черт. 909, 910).
Детали соединений ОСТ
1520/2—1526, 1527 не приво-
дятся (см. табл. 105 на стр. 579).
ОСТ 1530 дает решение ко-
робки для несгораемых строений
жилищного строительства при
переплетах, открывающихся в
разные 'стороны, ОСТ 1532,
1533 — для деревянных домов
(черт. 911).
Решения проемов для коро-
бок ОСТ 1530 даны Иннорсом
в проекте ОСТ (черт. 912).
Размеры проемов в свету и
габаритные размеры коробок
даны на черт. 912, где:
А — ширина проема в свету;
Б — габаритный размер ши-
рины коробки;
В—ширина зазора между
стоемным брусом коробки и
кладкой;
Г—высота проема в свету;
Д— вертикальный габарит-
ный pasMep коробки.
Размеры в мм.
При числе элементов более
четырех рекомендуется делать
вертикальный импост.
Окна для тонких стен. В свя-
зи с переходом строительства
на облегченные (тонкие) стены
' Вертикальныйразрез
ост	Стемы оВон	Горизонт разрез			берт:>ч разрез	
		А	Б	в	Г	д
	□	580	553	14	1Ь'53	16'3
	гт~]	1040	998	21	]650	16’8
	гт~п	W80	1443	19	Т50	1:?2
	ГТТТ 1	1920	1883	15	1650	1618
1516	□	580	553	14	1670	1638
	ГТ"!	‘.040	998	21	1670	1638
	сш	1420	1443	19	15 70	1538
	1' '1 ГТ !	1920	1888	!б	1670	1638
1517	□	760	7?Я	15	1/50	1718
	ш	1380	1342	16	1750	1/18
	ггп	2000	1968	15	1759	1718
	1 1 II 1	2620	2588	16	1750	1718
1518	□	760	728	16	1750	1718
	m	1380	1348	1о	1770	1718
	1 1 Г!	2000	1968	16	1750	1718
	1 1 1 1 1	2620	2588	16	 1750	l7i8
1519	□	76U	723	16	1750	1718
	ГТ~1	1380	1348	16	1750	1718
	пт	2000	1908	16	1750	1718
	1 1 1 1 1	8620	2588	16	1750	1718
1520	□	760	728	16	1980	1948
	ГТ~1	1380	1348	16	1989	1948
	1111	2000	1968	16	1980	194S
	1 1 I .1 1	2620	2588	16	1980	1948
Черт. 912.
возникли новые решения окон
для жилищного строительства, оформленные Иннорсом в два проекта
ОСТ:
1) окон для жилищного строительства, открывающихся в одну сторону,
устанавливаемых в стенах марки А, Б, В и из фибролитовых плит;
2) то же для окон, открывающихся в разные стороны.
Основными отличиями проектов ОСТ от ОСТ 1500—1530 являются:
1.	Уменьшение ширины коробки.
2.	Упрощение деталей.
37. Строит, индустрия, т. VII
577
Черт. 913.
Черт. 914.
Детали оран по Вертикальному разрезу
578
Примечание (к окнам для тонких стен). На конференции по каче-
ству строительства выяснилось, что качество материалов не соответствует
требованиям Технич. условий (влажность двевесины до 30%, клей суррогат-
ный). Необходимо толщину обвязок и горбыльков переплетов увеличить до
44 мм, ширину обвязок до 65 мм, толщину коробочных брусков до 42 мм.
Таблица 105.
Габаритные размеры переплетов жилищного строительства, открывающихся
в разные стороны, и форточки к ним.
Переплеты						Форточки		
ОСТ	Высота	Ширина				ОСТ	вы- сота	ши- рина
		одно- элем.	двухэлем.	трехэлем.	чегырех- элем.			
		мм					мм	
1515	1530	465	910	1335	1800	1521	703	353
1516	1550	465	910	1335	1800	1521	351	353
1517	1630	640	1260	1880	2500	1521	753	528
. 1518	1630	640	1260	1880	2500	1521	498	528
1519	1630	640	1260	1880	2500	1521	371	528
1520	1860	640	1260	1880	2500	1521	353	528
37*
579
3.	Выделка в обвязках Пе-
реплетов фальца для защиты
от продувания и уменьшение
ширины коробки.
4.	Уменьшение расхода лесо-
материалов за счет облегчения
сечений брусков и горбылей.
5.	Улучшение раскроя стекла.
Стекло для переплетов ма-
шинное толщиной 1,9 мм ОСТ
3992 и 3993.
Окна, открывающиеся в
одну сторону. Проект ОСТ
окон для жилищного строитель-
ства, открывающихся в одну
сторону, дает два наиболее
ходовых, принятых в москов-
ском строительстве рисунка, что
однако не ограничивает возмож-
ностей искания новых рисунков
при условии сохранения основ-
ных установок.
На черт. 913, 914 (стр. 578) — фасад, горизонтальный и вертикальный
разрезы двухэлементных окон с буквенными указаниями деталей
по черт. 915 и 916 (стр. 578). На черт. 917—детали оконных проемов.
Таблица 106.
Габаритные размеры переплетов жилищного строительства, открывающихся внутрь.
Тип	Переплет	Высота переплета в мм	Ширина переплета			В мм четы рех- ' элем.
			одно- элем.	двух- элем.	трех- элем.	
I 		Наружный	1570	605	1190	1775	2360
	Внутренний	1620	655	1290	1875	2460
II		Наружный	1255	605	1190	1775	2360
	Внутренний	1305	655	1290	1875	2460
Окна, открывающиеся в разные стороны. Проект ОСТ для окон жи-
лищного строительства, открывающихся в разные стороны, дает два наи-
более ходовых рисунка.
В отношении деталей даны два варианта с выделкой в обвязках пере-
плетов фальца и без такового.
На черт. 918 и 919 — фасад, горизонтальный и вертикальный разрезы
двух- и трехэлементных окон с буквенными указаниями деталей согласно
черт. 920 и 921.
Детали без выделки в обвязках переплетов фальца не даны, так как
они конструируются аналогично переплетам с фальцем с той только раз-
ницей, что в обвязках, прилегающих к коробке, не выбирается фальц
(черт. 922). На черт. 923 — детали оконных проемов.
580
PaiMC-v S л:м
Черт. 918.
Трехзлементное окт
581
Черт. 920.
582
Черт. 921.
Черт. 922.
(Горизонтальный разрез).
Черт. 923.
Таблица 107.
Габаритные размеры переплетов жилищного строительства, открывающихся
_________________________в разные стороны._________
Тип	Высота переплета в мм	Ширина переплета в мм			
		одно- элем.	Двух- элем.	трех- элем.	четырех- элем-
I	1495	630	1240	1850	2460
. 11	. 1205	630	1240	1850	2460
Окна подвальных этажей. Подвальные окна для отапливаемых поме-
щений ОСТ 4827 в отношении деталей переплетов, форточек, коробок
и области применения ничем не отличаются от ОСТ 1500—1512. Основ-
ным отличием является высота (черт. 924).
Стекло для переплетов применяется машинной выработки, ОСТ 3992
и 3993, толщиной 1,9 мм.
Подвальные окна для холодных помещений ОСТ 4828 решены одним
переплетом с двойным остеклением для 11 и 111 климатических поясов СССР
и с одинарным остеклением для IV климатической зоны; в этом случае
четверть для стекла с внутренней стороны не делается.
Бескоробочные переплеты устанавливаются в оштукатуренных проемах
с укреплением ершами. Зазоры между переплетами и откосами тщательно
промазываются замазкой. Внутренние стекла рекомендуется ставить на
незасыхающей замазке для съемки стекол при прочистке.
Стекло простое, ОСТ 4738. В случае отсутствия простого как исклю-
чение допускается машинное, ОСТ 3992 и 3993.
583
no 8^
Черт. 924.
Черт. 926.
На черт. 925 — фасад, горизонтальный и вертикальный разрезы переп-
лета, ОСТ 4828, с буквенными обозначениями деталей на черт. 926.
Окна лестничных клеток. Лестничные окна конструируются с одним пе-
реплетом и двойным остеклением, с коробками для многоэтажных зданий,
ОСТ 4822 и 4823, и без коробок для двухэтажных, ОСТ 4824 и 4825.
Область применения — II и III климатические зоны СССР. Окна ОСТ 4822—
4824 — для зданий с высотой этажа 3,15 ж. ОСТ 4823—4825 — для зданий
с высотой этажа 3,10 м.
Внутреннее стекло ставится на съемных штапиках для прочистки стекол
с укреплением к горбылькам шурупами, а к обвязкам — шурупами или
шпильками.
Стекло для переплетов машинной выработки толщиной 1,9 мм, ОСТ
3992 и 3993.
На черт. 927 — фасад, горизонтальный и вертикальный разрезы пе-
реплета с коробкой, ОСТ 4822, с буквенными обозначениями деталей по
черт. 928, ОСТ 4822, 4823 (черт. 928 СМ. стр. 586).
584
На черт. 929 (стр. 587)—
бескоробочный переплет
ОСТ 4824 и 4825, с буквен-
ными обозначениями деталей
по черт. 930 (стр. 587).
Слуховое окно. Решение
прямого слухового окна с
бескоробочный переплетом
дано ОСТ 4830. Перья жа-
люзи укрепляются гвоздями
без клея. Переплеты осте-
кляются стеклом машинной
выработки, ОСТ 3992 и
3993.
На черт. 931 (стр. 588) —
фасад, горизонтальный и вер-
тикальный разрезы слухового
окна ОСТ 4830, на черт. 932
(стр. 588) — детали беско-
робочного переплета.
Фрамуги. Фрамуги для по-
мещений, освещаемых вто-
рым светом, даны ОСТ4831 —
4833 (черт. 933 и 934)
(стр. 588) Установка фра-
муг — без коробок. Стекло
машинной выработки, ОСТ
3992 и 3993.
При установке фрамуг в деревянных перегородках бабышки размером
100 X 35 X 20 мм ставятся с обеих сторон перегородки, в перегородках
из плит диферент — сквозные, размером 100 X 90 X 35 мм.
В перегородках толщиной 70 мм соответственно уменьшается размер
сквозных бабышек и бруса А.
Окна для строительства общественных зданий *.
Освещаемость по Ед. нормам стр. пр. Согласно Единым нормам строи-
тельного проектирования освещаемость помещений общественного строи-
тельства определяется отношением площади окон (без вычета площади пе-
реплетов) к площади пола1 2. (См. Ед. нормы стр. пр. Изд. 1932 г., Ком-
мунально-бытовые сооружения. Сер. II, № 3, Лечебные сооружения. Сер.
III, № 2, Школьно-просветительные сооружения. Сер. IV, № 2.)
Проект ОСТ. Утвержденного стандарта для окон общественных зданий не
имеется. Лучшее решение для стен толщиной 38 см и шире — проект
ОСТ окон для лечебных зданий, который должен лечь в основу ОСТ
окон для зданий общественного строительства. Для тонких стен толщиной
менее 38 см законченного решения оконного проема не имеется.
1 По материалам Иннорса.
2 Проект новых норм см. т. VI, стр. 90.
585
В проекте ОСТ окон для
лечебных зданий даны два
варианта, предназначенные
для помещений высотой 3,50
—3,60 м при высоте этажа
3,90 м.
Оба варианта дают ре-
шения с переплетами, откры-
вающимися внутрь, с фра-
мугами, открывающимися в
разные стороны. По количе-
ству элементов окна могут
быть одноэлементные, двух-
элементные, трехэлементные
и четырехэлементные.
Область применения. Об-
ласть применения окон по
проекту ОСТ—каменные ле-
чебные здания для местно-
стей, где климат не отли-
чается от второй и третьей
климатических зон СССР.
Изготовление переплетов.
Как правило, переплеты изго-
товляются на деревообделоч-
ных заводах. Качество пило-
Черт. 928.	материалов должно удовле-
творять ОСТ на технические
условия для изготовления окон и коробок. При обработке лесоматериалов
отход на остружку принят в 3 мм на каждую строганую грань.
Стекло. Стекло для переплетов машинной выработки ОСТ—3992—3993,
для глухих частей — толщиной 1,9 мм, для открывающихся створок и фра-
муг толщиной 2,5 мм.
Вариант окон Моспроекта. Вариант I — окон строительства обществен-
ных зданий но материалам Моспроекта.
Решение дает переплеты, открывающимися внутрь с отдельно стоящими
коробками, устанавливаемыми на расстоянии 160 мм друг от друга в
проемы без четвертей.
Высота наружных переплетов — 2005 мм, для внутренних — 2055 мм,
с одинаковой шириной наружных и внутренних переплетов: одноэлемент-
ных— 705 мм, двухэлементных— 1390 мм, трехэлементных — 2075 мм,
четырехэлементных — 2760 мм.
Коробки должны изготовляться из выдержанного лесного материала
влажностью не более 20%. Переплет—из сухого материала влажностью не
более 15%.
Укрепление коробок производится ершами в швы кладки или гвоздями
к деревянным бабышкам или пробкам. При хорошей гвоздимости стенового
материала коробки укрепляются гвоздями к кладке.
586
В углах коробки пропитываются на 75 мм в каждую сторону карбо-
линеумом или обиваются толем в два слоя, остальная часть, обращенная
к кладке, олифится с добавлением сурика или осмаливается.
Коробки после постановки тщательно проконопачиваются, и откосы
оштукатуриваются.
Высота проема в свету — 2160 мм, ширина для одноэлементных — 783 мм,
двухэлементных—14б§ ММ, трехэлементных — 2153 мм и четырехэлемент-
.ных — 2838 ММ;
587
Черт. 931,
ж И /®Ш-Ш
Черт. 932.
Черт. 933.
Черт. 934.
588
На черт. 935 даны фасад, горизонтальный и .'вертикальныйу.разрезы
двух- и трехэлементных переплетов с буквенными обозначениями деталей
по черт. 936.
На черт. 937 дано решение проема без ниши; при проеме с нишей
деталь Б заменяется деталью В.
Черт. 935.
Вариант окон инж. Гашинского. Вариант II окон для строительсп а
общественных зданий проработан по материалам инж. Гашинского.
Решение дает переплеты, открывающиеся внутрь, с отдельно стоящими
коробками облегченного сечения. Установка коробок производится в ошту-
катуренные проемы без четвертей на замазке с укреплением ершами или
гвоздями с отрубленными головками.
Внутренний переплет имеет одинаковые размеры по высоте и ширине
с наружным.
Высота переплетов — 2049 мм, ширина одноэлементных — 703 мм,
двухэлементных— 1388 мм, трехэлементных — 2073 мм, четырехэлемент-
ных-— 2758 мм.
Коробка и переплеты должны изготовляться из сухого лесоматериала
влажностью не более 15%.
Сравнение вариантов. Преимущество второго варианта перед первым —
экономия в лесоматериале на коробках, но при этом требуется влажность
не более 15%.
Высота проема. Высота проема в свету принимается равной 2200 мм
при ширине одноэлементных—800 мм, двухэлементных— 1490 мм, трех-
элементных— 2170 мм, четырехэлементных—2860 мм.
589
Черт. 936.
Черт. 937.
Л Л	К	X Л
Черт. 938-
На черт. 938—фасад, горизонтальный и вертикальный разрезы двуХ-
и трехэлементных переплетов с буквенными обозначеньями деталей
по черт. 939.
На черт. 940 дано решение проема без ниш; при проеме с нишей
деталь Б заменяется деталью В.
Окна лечебных‘зданий выпущены
Иннорсом по картотеке констру-
кций отд. XI, сер. VII.
Черт. 939.	Черт. 940.
Примечание (к окнам общественных зданий). В соответствии с уста-
новками, выдвинутыми иа конференции по качеству строительства, многие
организации пошли иа увеличение толщин брусков и горбыльков с 44 мм
на 54 мм с целью дать более прочные конструкции.
Окна промстронтельства \
Освещаемость ПО Ед. нормам стр. пр. Согласно Единым нормам строи-
тельного проектирования освещаемость помещений промышленных соору-
жений исчисляется отношением световой поверхности окна к площади пола
освещаемого помещения и принимается от 0,075 до 0,200 в зависимости
от назначения помещения 1 2. При исчислении освещаемости световая площадь
окон принимается по фактически остекленной поверхности наружного
переплета (см. Ед. нормы ст. пр., сер. VIII, № 6. Изд. 1932 г.).
1 По материалам Иниорса.
2 Проект новых норм см. т. VI, стр. 90.
591
QpXHOtP&f
JV<	«6	V1	Artg
riSSK	|-(S20H	Н- Л«Ч	।-|
$о	ш	cm	птп
tij исходные эле^енгни
Лф	*78	*43	,	*48
Мь’Оч	Г 1'QH	h .755 Ч	Н~~	
?ш	еш	га	га
«35	«40	*45	*50
«ЗВ	«41	«46	*5’
*S ето
6] Стпборные элементы
Черт. 941. Основные и створные эле-
менты со стеклами 700 X 525 мм.
Черт. 942. Основные и створные эле-
менты со стеклами 525 X 350 мм.
внутренний переплет
\бар	1бар
норуЖнъ/й переплет
1 бар	2 бар
Черт. 944. Детали окон по вертикальному
разрезу.
592
Решений ОКОН промстроительства. Утвержденного ОСТ окон пром-
строительства не имеется. В проектных и строительных организациях выра-
ботались разнообразные решения окон промстроительства: с двойными
переплетами, с одинарными с двойным остеклением, шведские, с коробками,
без коробок, ленточные, деревянные, железобетонные, железные и др.
Черт. 945. Детали окоп по горизонталь-
ному разрезу.
Проект стандарта. Иннорсом разработан проект стандарта окон пром-
строительства по материалам б. Текстильстроя, дающий решение в виде
двух бескоробочных переплетов, устанавливаемых в оконных проемах.
Проект состоит из двух серий.
Серия I — переплеты со стеклами стандартного размера 700 X 525 мм,
19 элементов основных — глухих, 12 створных и форточки (черт. 941).
Серия II — переплеты со стеклами стандартного размера 525 X 350 мм,
20 элементов основных глухих, 6 створных и форточки (черт. 942).
На черт. 943 схема заполнения оконного проема глухим переплетом с
форточкой и створной фрамугой с буквенными обозначениями деталей по
черт. 944 и 945.
В целях облегчения вставки разбитых стекол даны два варианта деталей
со вставкой стекол с наружной стороны переплета и с внутренней.
При применении основных элементов 1—2—3—4—5—6—7—8—11 —
12—16—33—35—36—38—39—43—48 в виде отдельно стоящих пере-
плетов толщина обвязки и горбыльков может быть уменьшена до 44 мм.
38. Строит, индустрия, т. VII.
593
Створные элементы запроектированы с
элементам.
мерами, равными основным
коробками с габаритными раз-
Створки по своим габаритам
меньше основных элементов,
благодаря чему соответ-
ственно уменьшаются раз-
меры стекол. Открывание
окон решается створными
элементами, расположенными
над глухими в виде фрамуг
или сбоку, как створки.
На черт. 946 — пример-
ные схемы заполнения окон-
ных проемов.
При больших проемах
для жесткости конструкции
ставятся импосты деревян-
Черт. 947.
ные, железобетонные или железные по расчету. На черт. 947 — деревянные
импосты. При редкой расстановке импостов внутренний и наружный пере-
плеты соединяются деревянными планками 100X35 мм, которые могут
служить ступеньками при протирке стекол (черт. 948).
Черт. 948.
Переплеты соединяются с импостами шурупами, болтами или глухарями.
При безымпостном решении смежные элементы соединяются между собой
впритык с постановкой с внутренней и наружной сторон планок или при-
фальцовкой на 8 мм, причем для большей жесткости с внутренней или
с внутренней и наружной стороны ставятся планки.
Бескоробочные переплеты. Бескоробочные переплеты устанавливаются
в проемы с укреплением ершами с последующей оштукатуркой откосов.
Как вариант дана установка переплетов в коробках нормального сечения
(черт. 949) и в облегченных коробках (черт. 950).
Изготовление переплетов. Переплеты и коробки, как правило, изгото-
вляются на деревообделочных за-
водах из материала мягких пород
(сосна, ель, пихта, лиственница).
Переплеты и коробки створных
элементов — из сухого материала
влажностью не более 15%,оконные
коробки—из выдержанного мате-
риала влажностью не более 20%.
7<7/? нормальной
. Норобни
Черт. 949.
Тин облегченной
Черт. 950.
При обраб. материала отход на остружку—по 3мм на кажд. строган, грань.
Стекло. Стекло для переплетов применяется машинное толщиной 1 9 м и
ОСТ 3992—3993.
Качество материалов для переплетов и колод, правила изготовления,
хранения, транспортировки и установки на место должны отвечать требова-
ниям ОСТ на материалы и техническим условиям на изготовление.
Чайковский Pi. Г.
ОДНОПЕРЕПЛЕТНЫЕ ОКНА.
Однопереплетные окна и их преимущества. Наряду с применением
в строительстве стандартных окон, в последнее время начали появляться
так называемые „однопереплетные" окна и окна, подобные им по конструкции.
Однопереплетные окна применяются сейчас в индустриализированном
деревянном строительстве и в принципе своем заимствованы нами из Швеции.
Причин, по которым осуществление этих окон целесообразно в наших
условиях, несколько. Применение обычных стандартных окон, т. е. окон со
сравнительно широкими оконными коробками, в сборном деревянном
строительстве например крайне неудобно, так как толщина наружных стен
сборных конструкций редко превышает 10—12 см, и следовательно окна
будут выступать либо вовнутрь, либо наружу, что ни в архитектурном, ни
в конструктивном отношении не может быть желательно. Однопереплетные
окна именно и рассчитаны на небольшую толщину стен и поэтому приме-
няются во всех тех случаях, когда толщина наружных стен жилого здания
невелика.
Второй причиной, по которой однопереплетные окна претендуют на
широкое распространение, является экономия древесины, идущей на про-
изводство как самих переплетов, так и коробок, по сравнению с окнами
обычных конструкций. Расход металла на оконные приборы (ручки, шпин-
галеты, петли и пр.) в однопереплетных окнах почти вдвое меньше, что
при современном дефиците металла должно расцениваться как положитель-
ный фактор.
Сущность однопереплетных окон заключается в том, что вместо отсто-
ящих друг от друга на 100—150 мм
зимнего и летнего переплетов эти пере-
плеты ставятся вплотную (или совме-
щаются в один, с двойным остеклением)
и помещаются в одну четверть оконной
коробки. Теплотехнические свойства окон
при сближении переплетов, т. е. при
уменьшении толщины воздушной про-
слойки между стеклами, меняются не-
значительно.
Шведский двухстекольн. переплет.
В шведском двухстекольном переплете
(черт. 951) зимний и летний переплеты
Черт. 951. Шведский двухстекольный
ставятся вплотную и открываются на-	переплет.
ружу. Толщина наружного переплета — 34 мм, внутреннего — 29 мм.
Расстояние между стеклами — 37 мм. Окно делается двухэлементным с вер-
тикальным импостом и фрамугой (на чертеже не показанной). Коробка
имеет одну четверть шириной 63 мм.
38»
595
Двухстекольный переплёт Системы Вутке-Чернышёва. Окно системы
Вутке - Чернышева (черт. 952) имеет облегченный зимний переплет тол-
щиной 16 мм, который ставится снаружи вплотную к летнему на высту-
пающий нижний отлив и крепится четвертями коробки по краям и верти-
кальной рейкой посередине. Габарит зимнего переплета несколько меньше
летнего. Летний основной переплет имеет толщину 46 мм. Расстояние
между стеклами — 48 мм. Ширина коробки — 10 см. Окно двухэлементное,
без импоста, открывается вовнутрь.
Черт. 952. Двухстекольный переплет
системы Вутке и Чернышева.
Черт. 953. Двухстекольный переплет
к конструкции «шведский осгов“.
Двухстекольный переплет к конструкции «шведский остов». Пере-
плет, запроектированный к конструкции „шведский остов" (черт. 953),
отличается от предыдущего только сечением обвязок и горбыльков. Тол-
щина летнего переплета в нем — 55 мм, зимнего — 23 мм, расстояние
между стеклами — 58 мм, ширина оконной коробки — 99 мм.
Двухстекольный переплет конструкции ЦНИП.С Щ-2. В переплете
конструкции ЦНИПС Щ-2 (черт. 954) оба переплета, и зимний и летний,
ставятся вплотную в четверть оконной коробки. Толщина наружного
зимнего переплета — 36 мм, летнего внутреннего — 45 мм, расстояние
между стеклами — 63 мм, ширина оконной коробки — 36 мм. Окно дела-
ется одноэлементным, открывается вовнутрь.
Черт. 954. Двухсгекольный переплет Черт. 955. Двухстекольный переплет
конструкции ЦНИПС Щ-2.	конструкции НИИЖС К-К,
596
Двухстекольный переплет конструкции НИИЖС К-К. В переплете
данной конструкции (черт. 955) рамка зимнего переплета, имеющая тол-
щину 20 мм, вставляется в четверть, имеющуюся на основном летнем пе-
реплете.
Толщина переплета — 75 мм, расстояние между стеклами — 51 мм.
Окно открывавши вращением вокруг вертикальной >оси (половина
вовнутрь, половина наружу), которая может быть расположена либо посе-
редине окна (см. чертеж), либо ближе к одному краю. Ширина окопной
коробки — 104 мм.
Трехстекольный переплет конструкции ЦНИПС Щ-1. В трехсте-
кольном переплете конструкции ЦНИПС Щ-1 (черт. 956) зимний об-
легченный переплет, имеющий- толщину 20 мм, вставляется в специ-
альную четверть основного летнего переплета и несет двойное остекле-
ние с расстоянием между стеклами 12 мм. Зимний переплет вставляется
изнутри.
Толщина основного летнего переплета (т. е. общая толщина всего
переплета) — 65 мм, расстояние между крайними стеклами —44 мм.
Окно делается одноэлементным, открывающимся внутрь. Ширина оконной
коробки — 108 мм.
Черт. 956. Трехстекольный переплет
конструкции ЦНИПС Щ-1.
Черт. 957. Трехстекольнын переплет
конструкции инж. Кеирихи.
Трехстекольное окно конструкции инж. Д. П. Кеирихи. Переплет кон-
струкции Кеирихи (черт. 957) имеет два переплета толщиной по 25 мм,
стоящих вплотную в одной четверти оконной коробки. Между этими
переплетами в имеющиеся у них четверти ставится облегченный дополни-
тельный переплет, имеющий толщину 30 мм.
Расстояния между стеклами получаются: наружное — 30 мм, внутрен-
нее— 36 мм. Расстояние между крайними стеклами — 66 мм. Общая
толщина переплета 90 мм.
Окно делается двухэлементным, без вертикального импоста, открываю»
щееся внутрь.
Ширина оконной коробки — 100 мм.
597
состоит сооственно из одного переплета
Черт. 958. Двухстекольный переплет
конструкции НИИЖС.
Двухстекольный переплет конструкции НИИЖС. Окно (черт. 958)
, несущего двойное остекление и
имеющего толщину 56 мм. На-
ружное стекло крепится обыч-
ным способом с замазкой, вну-
треннее — на штапиках, прикре-
пляемых к переплету шурупами.
Расстояние между стеклами —
31 мм. Окно делается двух-
элементным, открывающимся
внутрь. Ширина оконной коробки
не менее 70 мм.
Конструктивные недостатки
однопереплетных окон. В за-
ключение необходимо отметить
некоторые конструктивные недо-
статки, которыми страдают выше-
перечисленные однопереплетные
окна. Основным недостатком, при-
сущим большинству конструкций,
является ненадежное устройство
нижнего отлива, который в неко-
торых случаях (ЦНИПС Щ-1,
НИИЖС К-К и пр.) дает возмож-
ность проникновения воды под
переплеты. Вторым, столь же рас-
пространенным недостатком яв-
ляется затрудненность (сист.
Вутке- Чернышева), а иногда и полная невозможность (конструкции
ЦНИПС Щ-1 и Щ-2) устройства форточек. Кроме того некоторые кон-
струкции, как например Вутке - Чернышева, из-за небольших сече шй
брусков слишком сложны в работе и очень непрочны в транспортировке
и эксплоатации.
Некоторой сложностью отличаются профиля оконных коробок конструк-
ций Вутке - Чернышева и .Шведского остова**, которые также будут
сложны в производстве.
Инж. Риг В. Е. и инж. Громов В. Л.
ДВЕРИ1.
Двери для жилстроительства.
Типовые решения. В основу проектирования типовых решений дверей
жилстроительства были положены: индустриальный метод производства ра-
бот, экономия материала и рабсилы и выбор лучшего архитектурного
решения.
Изготовление и материалы. Двери и коробки к ним, как правило, из-
готовляются на деревообделочных заводах из пиломатериала мягких пород
(сосна, ель, пихта, лиственница), двери—-из сухого материала влажностью не
более 15%, коробки—из выдержанного материала влажностью не бо-
лее 20%.
Вязка и сборка дверей и коробок на постройке допускается в исклю-
чительных случаях. При обработке материала отход на острожку принима-
ется по 3 мм на каждую строганую грань. Заиор на вгонку и окраску
мекду полотном дверей и коробкой принимается 2 мм. Зазор между низом
дверей и полом—8 мм для междукомнатных дверей и 18 мм для дверей
ванн, уборных и шкафов.
Стекло. В остекленных дверях приме!' ется машинное стекло толщиной
1,9—2,5 мм, ОСТ 3992 — 3993 с постановкой на замазку с укреплением
раскладками. В случае отсутствия машинного стекла допускается при-
менение стекла ручного изготовления ОСТ 4738.
Приборы. Приборы и петли ставятся стандартные ОСТ 3120—3138.
Проемы. Кладка дверных проемов для наружных дверей выполняется без
четвертей или с четвертями, для внутренних—без четвертей.
Коробки. Коробка укрепляется ершами в швы кладки или гвоздями к
деревянным пробкам или бабышкам, или гвоздями в кладку при гвоздимых
стеновых материалах. Коробка в углах пропитывается на 75 мм в каждую
сторону карболинеумом или обиваются толем в два слоя; остальная часть,
обращенная к кладке, олифится с добавлением сурика или осмаливается.
Качество материала, дверей и коробок к ним, правила изготовления,
хранения, транспортировки и установки на место должны отвечать требо-
ваниям ОСТ на материалы и техническим условиям на изготовление.
Двери жилстроительства стандартизированы. Табл. 108 дает указания
ОСТ дверей, их габаритные размеры, назначение и конструктивные указания.
! pg материалам Иннорса,
5??
Табл и ц а 108.
Общесоюзные стандарты дверей жилстроительства.
ост	Назначение дверей	Количество полотен	Размеры дверей в мл		Конструкция
			шири на	высо та	
815	Междукомнатные . .	Однопольн.	850	2000	С дощатыми филенками
816	>1	*	*	>>	850	9	С фанерными филенками
817	*. • •	,,	850	•	Остекленн. с дощ. филен.
818			850		Отсклени. с фанери. фил.
819	Для уборных н ванн		630	Я	С дощатыми филенками
820	>*	м	630	»	С фанерными филенками
821			630	Я	С облегченной обвязкой
822	Входные 		)>	850	If	и фанерн. филенками С наплавными одинарн.
823	,, ......		850	Я	филенками нормальной толщины С наплавными одинар-
824			850		ными утолщенными филенками С двойными наплавными
825			850	Я	филенками С наружи, наплавными и
826	,, ......	Полуторные	1050		внутренн. фанерными филенками С наплавными одинар-
827	ft		1050	»	ными филенками нор- мальной толщины С наплавными одинар-
828	••••••	) >	1050	я	ными утолщенными филенками С двойными наплав, фи-
829	„ ••••».		1050		ленками С наружи, наплавными
4559	Для шкафов ....	Однопольн.	570		внутренними фанерны- ми филенками С фанерными филенками
4560	Для кухонных холо- дильников ....	п	500	500	С фанерными филенками
4561	Для кухонных холо- дильников ....	Двупольн.	1000	5С0	с дощатой или фанер- ной обшивкой с уте- плением войлоком То же
4562-3	Для входа на чердак	Однопольн.	850	1600	Огнестойкая из брако-
4564-5	Для входа в подвал		850	1800	ванн.шпунтов, половых брусков с обнвкой войлоком и железом Из шпунтованн.досокилн
4566	Для сараев			700	1800	шпунтованн. половых брусков Из досок, решетчатая
Область применения.Область применения дверей жилстроительства по ОСТ
(жилые дома с квартирами коммунального, индивидуального типа и обще-
жития в части жилых помещений) городского и поселкового строительств
£00
ва, ОСТ наружных дверей даны применительно к I, Л и III климатическим
зонам. ОСТ необязательны в местностях, где их применение мешает ис-
пользованию местных строительных материалов.
Междукомнатные однопольные двери. На черт. 959—междукомнатные
однопольные двери с дощатыми филенками глухие ОСТ 815 и остеклен-
ные ОСТ 817; фасад, горизонтальный и вертикальный разрезы с буквен-
ными обозначениями деталей по черт. 960.
Междукомнатные однопольные двери с фанерными филенками глухие,
ОСТ 816 и остекленные ОСТ 818 не даны, так как они отличаются
от ОСТ 815 — 817 только фанерными филенками и их размерами. Детали
даны на черт. 961.
Двери для уборных и ванн. На черт. 962—двери для уборных и ванн с
дощатыми филенками ОСТ 819, фасад, горизонтальный и вертикальный
разрезы, с буквенными обозначениями деталей по черт. 960.
Двери для уборных и ванн с фанерными филенками, ОСТ 820 и 821 не даны,
так как ОСТ 820 отличается от ОСТ 819 фанерными филенками и их раз-
мерами, ОСТ 821—облегченными обвязками, фанерными филенками них
размерами. Детали к ОСТ 820 даны на черт. 961, ОСТ 821 на
черт. 963.
Входные однопольные двери. На черт. 964—двери входные однопольные
с наплавными одинарными филенками нормальной толщины. ОСТ 822:
фасад, горизонтальный и вертикальный разрезы с буквенными обозначения-
ми деталей по черт. 965.
Двери входные однопольные ОСТ 823—824—825 не даны, так как ОСТ
823 отличается от ОСТ 822 только филенками, ОСТ 824—825—-филенками
и толщиной обвязок.
Детали к ОСТ 823 даны на черт. 966, к ОСТ 824-—на черт. 967, к
ОСТ 825—на черт. 968.
Входные полуторные двери. На черт. 969 —двери входные полуторные
с наплавными одинарными филенками нормальной толщины, ОСТ 826, фа-
сад, горизонтальный и вертикальный разрезы с буквенными обозначениями
деталей по черт. 965.
Двери входные полуторные ОСТ 827, 828, 829 не даны, так как ОСТ 827
отличается от ОСТ 826 только филенками, ОСТ 828—829—филенками и
толщиной обрядок.
Детали к ОСТ 827 даны на черт. 966, к ОСТ 828 на черт. 967, к
ОСТ 829—на черт. 968.
Двери для шкафов. На черт. 970—дверь для шкафов с фанерными фи-
ленками ОСТ 4559—фасад, горизонтальный и вертикальный разрезы с де-
талями. В верхней филенке для вентилирования шкафа просверливаются 3 от-
верстия d— 22 мм, между низом двери и полом дается зазор в 18 мм.
Двери для кухонных холодильников. На черт. 971—двери для кухон-
ных холодильников с фанерными филенками, ОСТ 4560 однопольные,
ОСТ 4561—двупольные — фасад, горизонтальный и вертикальный разрезы
с деталями в двух вариантах.
Вариант I дает утепление обшивкой по обвязкам 10 мм фанерой, ва-
риант II—тесом толщиной 16 мм. Промежуток между обшивкой и филен-
кой заполняется низкокачественным войлоком,, пропитанным известковым
601
Черт. 959.
С наплавными одинарными
Летали к дберям	ост 8^.8i78fl
Черт. 960.
Черт. 961-
~\ Размены 6 мм
Черт. 963.
Черт. 962.
Черт. 965,
608
раствором, для предохранения от моли. Продувание устраняется устрой-
ством двойной четверти в коробке и притворе.
Черт. 966.
Черт. 967.
Че;.т. 970.
Черт. 971.
С наплавными одинарн фи-
•рТ-1 е ленками норм толщины
Черт. 969.
Черт. 968,
Чердачные двери. На черт. 972 (стр. 605) дверь для входа на чердак,
ОСТ 4562, с деталями по ОСТ 4563 из бракованных шпунтованных половых
брусков толщиной 27—32 мм, обитая с обеих сторон Ъ-мм войлоком,
смазанным глиною на 1 — 2 мм. Дверь и коробка обиваются кровельным
железом весом 3,25 кг, ОСТ 22. Конструкция огнестойкой двери
ОСТ 4562, 4363 может быть принята для брандмауерныл стен,
60S
Подвальные двери. На черт. 973 (стр. 605) дверь для входа в подвал
ОСТ 4564, с деталями по ОСТ 4565 —из штукованных досок или половых
брусков толщиною 29 мм (брак не допускается). Филенки ставятся запод-
лицо с одной из сторон двери.
Двери для сараев, На черт. 974—двери для сараев ОСТ 4566 из досок
толщиной 25 мм разной ширины. Доски сшиваются гвоздями к накладкам
75X25 мм, с укреплением раскосом того же сечения. Между досками ос-
тавляются зазоры в 20 мм.
Сечения брусьев для коробок. На черт. 975 (стр. 605) сечения брусьев
для дверных коробок.
1—ОСТ 830 для внутренних однопольных две-
Дверь для сараев
фасад
рей в перегородках толщиной 7—9 см;
2—ОСТ 831 для внутренних однопольных две-
рей в перегородках толщиной 13—15 см;
3—ОСТ 832 для дверей в уборные и ванные
в перегородках толщиной 7—9 см;
4—ОСТ 833 для входных дверей с брусом
толщиной 44 мм;
Черт. 976.
5—ОСТ 834 для
входной двери с
брусом толщиной 54
мм;
6—ОСТ 835 для
двойных дверей;
7—ОСТ 4577 для
шкафных дверей в
перегородках тол-
щиной 7—9 см;
8—9—ОСТ 4567 для шкафных дверей в перегородках толщиной 7 см;
10 —ОСТ 4567 при постановке коробок в проемах каменных стен, для
дверей для входа на чердак с фальцем шириной 41—46 мм, для входа в
подвал с фальцем шириной 46 мм.
Наличники. Наличники применяются одного типа 60X15 мм, способ
установки—на черт. 976.
Двери для общественных зданий *.
Проект стандарта для дверей Иннорса. Утвержденного общесоюз-
ного стандарта для дверей общественных зданий не имеется.
Иннорсом разработан проект стандарта дверей для общественных зда-
ний, явившийся результатом проработки и переработки на основе отзывов
проектов стандартов дверей лечебниц и учебных зданий.
В основу проектирования дверей общественных зданий были положены:
санитарные требования, индустриальный метод производства работ, удешев-
ление на рабсиле и материалах и архитектурное оформление.
Проект предусматривает только внутренние двери высотой 2200 мм
при высоте этажа 3,90 м.
Табл. 109 дает перечень дверей, их размеры и конструктивные указания,
1 По материалам Иннорса.
604
Черт. 972.
Черт. 973.
ост 830
LarJ
ото 835
о<7»831
ООтДЩ
ост 4567
Черт. 975.
Примечание. В ОСТ
вании постановления ВКС №
833 — 834 внесены изменения
179 от 22 мая 1932 г.
в размерах на осно
605
Таблица 109.
Конструктивные указания	Количество полотен	Остекленные, глухие	Размеры в мм		| № дверей
			ширина	высота 1	
1. Двери внутренние с двумя	Однопольные	Глухие	710	2200	1
горизонтальными средниками		Остекленные	71	2200	2
и равными филенками		Глухие	910	2200	3
		Остекленные	910	2200	4
	Полуторные	Глухие	I960	2200	5
		Остекленные	1060	2200	6
	Двупольные	Глухие	1410	2200	7
	•	Остекленные	1410	2200	8
2. Двери внутренние с одним	Однопольные	Глухие	710	2200	9
горизонтал! ным средником и		Остекленные	710	2200	10
неравными филенками		Глухие	910	2200	И
		Остекленные	910	2200	12
	Полу горные	Глухие	1060	2200	13
		Остекленные	1060	2200	14
	Двупольные	Глухие	1410	2200	15
		а	1410	2200	16
3. Двери внутренние с одним	Однопольпые	Глухие	710	2200	17
горизонтальным средником и	..	Остекленные	710	2200	18
равными филенками		Глухие	910	2200	19
		Остекленные	910	2200	20
	Полуторные	Глухие	1060	2200	21
	Двупольные	Остекленные	1060	220)	22
		Г лухие	1410	2200	23
	if	Остекленные	1410	2200	24
В конструктивном отношении двери даны двух решений: с одинарными
филенками и с двойными.
Как правило, двери с двойными филенками предназначаются для лечеб-
ных .зданий.
Материалы, Качество материалов для дверей и коробок к ним, пра-
вила изготовления, хранения, транспортировки и установки на место долж-
ны отвечать требованиям технических условий. Остаются в силе все ука-
зания, сделанные к дверям для жилищного строительства.
Двери Внутренние двупольные. На черт. 977—двери внутренние дву-
польные, с двумя горизонтальными средниками и равными филенками, фа-
сад, горизонтальный и вертикальный разрезы с буквенными обозначениями
деталей по черт. 978 и 979.
На черт. 980—двери внутренние, двупольные, с одним горизонталь-
ным средником с неравными филенками, фасад, горизонтальный и вертикаль-
ный разрезы с буквенными обозначениями деталей по черт. 978, 979.
На черт. 981—двери внутренние, двухпольные, с одним горизонталь-
606
ним средником и равными филенками, фасад, горизонтальный и вертикаль-
ный разрезы с буквенными обозначениями деталей по черт. 978 и 979.
t-cw.SZS---]	(t--o7z525—4
Черт. 977.
Черт. 978.
Черт. 979.
Сечения коробок И наличников. Сечения коробок и наличников показа-
ны на черт. 982 (стр. 609).
607
Двери для промстроительства.
Стандарты. Двери промстроительства стандартизованы. Табл. 110 дает
перечень номеров ОСТ дверей промстроительства, конструктивные указания
и размеры. Двери ОСТ 3372—3377 и 3383—3389 утверждены как обяза-
тельные, ОСТ 3396 —3401 —как рекомендуемые.
Черт. 981.
608
Общие данные. Двери из шпунтованных досок, как правило, применяются
для производственных и складских помещений, двери с фанерными филен-
ками и обшивные с двух сторон—для производственно-подсобных, вспомо-
гательных и бытовых помещений.
сечение коробки
нсличник
|-----60-------1
<? I	ОС/77836 1
Черт. 984.
Реотикальный разрез
Черт. 982.
ЗЭ. Строит, индустрия, т. VII.
Черт. 987а.
Детали дйерей, обшитых с двух сторон фанерой
609
Таблица 110.
Л1 ep:i промстроите.1к пт.
			Размеры	
До		Количество	в	ММ
	Конструктивные указания		—	—
ОСТ		полотен	ши-	вы-
			рина	сота
3372	Двери с фанерными филенками ....	Однопольные	730	2000
3373			880	200о
3374	Я	>>	V	”	....		970	2000
3375	п ,,	п	....	Полуторные	1380	2000
3376		Двупольные	1450	2000
3377		Однопольные	1750	2000
3383	„ из шпунтованных досок			730	2000
3384	.. .. .. .. . . . . .		880	2000
3385			970	2000
3386	.«	>	.1	*.	...»•	Полуторные	1380	2000
3387	.. *. «. ..	Двупольные	1450	2000
3388			1750	2000
3389			1930	2000
3396	,, обшитые с двух сторон фанерой .	Однопольныс	730	2000
3397			880	2000
3398			970	2000
3399	}	5 )	? У	,У	1 У	*	Полуторные	1380	2000
3400	. . .. . . •( . « ". •	j Двупольные	1450	2000
3401	,»	р	И	”	”	•		1750	2000
При навеске двупольных дверей на американские петли дверные полоти,'
не фальцуются, зазор между полотнами дается в 4 мм, соответственно ши-
рина дверей увеличивается на 12 мм.
Качество материалов дверей и коробок к ним, правила изготовления (хра
нения, транспортировки и установки на место) должны отвечать требования*
8/наруЖных	д/внутренка
дверей	дверей
----84---4 I--------90-----
д! дверей на
Ь^25Г 1”
Шк; 8
1
।	—к
10 г
Черт. 988.
технических условий. Остаютс!
в силе все указания, сделан-
ные к дверям для жилстроитель
ства.
Двупольные двери. На черт
983 - двери двупольные ОС!
3376 с фанерными филенками
фасад, горизонтальный и вер
тикальный разрезы с буквен-
ными обозначениями детале!
по черт. 984.
На черт. 985 — двери дву-
польные ОСТ 3387 из шпун-
тованных досок, фасад, гори-
зонтальный и вертикальный раз-
резы с буквенными обозначениями деталей по черт. 986. На черт. 987 —
двери двупольные ОСТ 3400, обитые с двух сторон фанерой, фасад, го-
ризонтальный и вертикальный разрезы с буквенными обозначениями дета-
лей по черт. 9876.
Сечения коробок и наличников. На черт. 988—сечения коробок и налич-
ников для дверей.
Инж. Риг В. Е. и инж. Громов В. Л.
ВОРОТА1.
Ворота распашные для промышленного и гражданского
строительства.
Типы ворот. В промышленном и гражданском строительствах применяются
ворота различных конструкций, размеров и назначений.
Ворота могут быть распашные, раздвижные катающиеся, раздвижные под-
весные, деревянные, металлические, теплые, холодные, глухие, остекленные,
с калитками, без калиток и т. д.
Ввиду сложности вопроса он различными проектными и Строительными
организациями решается по-разному.
Проект ОСТ Иннорса. Утвержденного общесоюзного стандарта на во-
рота не имеется. Иннорсом разработан проект ОСТ на распашные ворота
как наиболее ходовые и экономичные.
Проект дает следующие основные размеры ворот с подразделением их на
группы по размерам (табл. 111):
Таблица 111.
№	Ширина	1 | Высота	Толщина обвязок
групп		В мм	
I	2000	2500	54
11	2500	3000	54
ш	2500	3000	64
IV	3000	3000	64
V	3000	3500	64
VI	3000	4009	64
VII	3500	3500	64
VIII	4000	3500	64
Классификация. По назначению ворота подразделяются:
Группа I. Внутренние, цеховые, неотенленные.
„ I — VI. Наружные, цеховые, отепленные.
„ VII — VIII. Для гаражей и пожарных депо.
Изготовление и материал. Ворота и колоды к ним, как правило, изго-
товляются на деревообделочных заводах. Пиломатериал назначается стандарт-
ный по ОСТ 93 с отходом по 3 м.ц на каждую строганую грань. Дерево
1 По материалам Иннорса.
39:
611
применяется мягких пород (сосна, ель, лиственница, пихта) влажностью 15'',,'
для полотен, 20% для колод.
Утеплители. В теплотехническом отношении утепленные ворота рассчитаны
на II и III климатические зоны. Как утеплитель применяется войлок, шеве-
лин, морозин и торфолинеум. Войлок должен быть пропитан раствором
извести для предохранения от моли.
Обшивка. Обшивка ворот производится вагонкой шириной от 84 до 124 ш.и
„в елку“ или с вертикальным расположением досок. Преимущество обшив-
ки „в елку“: большая жесткость конструкции, что дает возможность не
ставить раскосы, использование коротких досок, разнообразие рисунка
ворот.
Остекление. В остекленных воротах площадь остекления может дохо-
дить до 30% от площади полотен. Стекло для остекления применяется тол-
щиной 1,9 — 2,5 мм (в зависимости от назначения—ОСТ 3992). Стекла ста-
вятся на замазке или укрепляются раскладками.
Конструктивные указания. В случае, если требуется особая жесткость
конструкции ворот, не рекомендуется делать калиток в остекленных воротах.
Ворота вяжутся в проушину на один шип и в углах укрепляются поков-
ками.
Черт. 989. Ворота I группы.
Черт. 990.
Ворота. На черт. 989—ворота I группы, фасад, горизонтальный и верти-
кальный разрезы с деталями в двух вариантах по черт. 990, для холодных
ворот с дощатыми филенками толщиной 30 мм и для теплых ворот с
обшивкой с двух сторон 16-.М.Ц вагонкой с прокладкой войлока между
двумя слоями толя, прижатого дранью. Дощатые филенки и обшивка ва-
гонкой могут быть заменены 10-.ИЛ! фанерой.
612
Ворота I группы могут выполняться с двойной косой обшивкой вагон-
кой с одним средником.
На черт. 991 — ворота II группы, фасад, горизонтальный и вертикальный
разрезы с детелями по черт. 992.
В случае необходимости придания особой прочности толщина обвязок
увеличивается до 64 мм при той же толщине обшивки.
При вертикальной обшивке ворот дополнительно вводятся раскосы.
Чертежи ворот III и IV группы не даны, так как они отличаются от во-
рог II группы только габаритными размерами и размерами обвязок. Детали
аналогичны деталям ворот VI группы, данным на черт. 996.
На черт. 993 — ворога V группы, фасат, горизонтальный и вертикальный
разрезы с деталями по черт. 994.
На черт. 995 — ворота VI группы, фасад, горизонтальный и вертикальный
разоезы с деталями по черт. 996.
Ворота VII группы не даны, так как они отличаются от ворот VIII груп-
пы только габаритными размерами.
На черт. 997 — ворота VIII группы, фасад, вертикальный и горизонталь-
ный разрезы. Детали к воротам VII и VIII групп не даны, так как они
отличаются от деталей группы V черт. 994 только шириной обвязок, дан-
ных на черт. 997.
Общие сведения. Ворота от II до VIII групп могут быть холодные, теп-
лые, глухие, остекленные, с прямой или косой обшивкой.
Для образования большей жесткости доски косой обшивки, упирающиеся
в углы, и две с ними смежные рекомендуется привертывать шурупами.
Ворота от IV до VIII групп (от 3,00 м и шире) могут быть с калитками
и .без калиток.
(
КОЛОДЫ. Колоды для ворот даны четырех сечений (черт. 999, стр. 61(5).
Назначение их определяется табл. черт. 999.
Колоды типа I—IV несущие, колоды типа I могут применяться в случае
навески ворот на каменные стены в качестве притвора. Колоды перед уста-
новкой на место осмаливаются.
В несущих колодах обязательно устройство нижнего бруса, заглубленного
под пол или в исключительных случаях заподлицо с полом.
Рельсы, проходящие через ворота, не должны опираться на нижний брус.
В ненесущих колодах вертикальные брусья заглубляются ниже уровня
пола не менее, чем на 8 см.
Укрепление КОЛОД. На черт. 1000 (стр. 616)—детали укрепления колод
и обработки проемов. Варианты 7, 2, 3, 5 предусматривают установку
колод в каменных стенах, вариант 4 — в железобетоне.
По вариантам 7 и 2 ворота, как правило, навешиваются непосредственно
на стену, в варианте 2—наличники для прохода навесок прорезаются. Ко-
лоды укрепляются анкерами (черт. 998, стр. 615), в варианте 5—допу-
скается укрепление ершами длиной не менее 130 ММ.
Анкера или ерши ставятся -не реже, чем через 1,00 мм.
Колоды могут устанавливаться в бесчетвертных проемах.
Навесы. При постановке ворот непосредственно на каменные стены при-
меняются навесы типа 7—2—3. На черт. 1001 даны размеры петель при-
менительно к группам ворот.
613
Черт. 991. Ворота II группы.
Черт. 992.
Черт. 993. Ворота V группы.
Черт. 994.
614
Черт. 995. Ворота VI группы.
Черт. 996. Детали к ворогам
VI 1 руины.
Черт. 997. Ворота VIII группы.
(	' 1^Под шцруп tf-i
Tu
2?
Черт. 998.
615
Размер 185 мм для вариантов укреплений 3—4 черт. 1С01 может бы:
уменьшен до 45 мм.
Размер и половина ширины обвязки.
Размер k= 185'—(и — 47).
Навесы типа 3 делаются левые и правые.
При постановке ворот на деревянные колоды применяются навесы пш,
4—5—6 (черт. 1002).
[Группы борот	Размеры борот 6 мм			К 0 ЛОЛЫ							
				ширина в мм				бысата б мм			
	ширина	высота	ТОЛЩ.	1	п	III	IV	1	11	Ш	IV
I	гооо	2500	54	2084	—	—	—	2567	—	—	—
11	2500	зотга	• 1	2594	—	—	—	3067	— •	—	—
111		«•	64		2668	—	—		3104	—	—
IV	3000	3000		3094	3168	—	—	. >		—	—
V	3000	3500		>.	—	3208	—	3567	—	3624	—
VI	зооо	4000	//	>.	—		—	4067	—	4124	—
VII	3500-	3500		3594	—	—	3748	35Б7	—	—	3644
VIII	4000	3500	*.	409S	—	—	4248	»»	—	—	’ •
Черт. 999.
Вариант ! Вариант 2	Вариант 3
67-
-О- -
Ы 44 Ч
Вариант А
Кирпич %
Анкер
р-75^ Рдст&да
'.</.4//^ Анкер
Тзо
i Pf-rT
Z0 64(54)
бтЗЗзо
Кирпич
64 )54)
бик
ю з
Шуруп полукруглый Желез*. 8*50 СОТ 188
12 '3
штиксчтнурпу
64(54)
27
Штукатурка
Кирпич
Вариант
7
Черт. 1000.
На черт. 1002 даны размеры навесов применительно к группам ворот.
Навесы типа 6 делаются правые и левые.
Навесы типа 4 — 6 на колоду типа 1 не ставятся.
Сечения навесов определены расчетом.
Для укрепления в углах обвязок и средников применяются железные
616
Черт. 1001.
Черт. 1002.
61
угольники и Т-образные накладки (черт. 1003). В таблице даны размеры
угольников и накладок применительно к группам ворот.
Схемы расположения поковок на воротах даны на черт. 1004.
Навесы типа 1—2—3 угольники и накладки ставятся по осям обвязок.
Ворота 1 группы навешиваются на карточные петли 200 X 55 мм по три
на каждое полотно. Ворота II группы могут навешиваться на карточные
детали размером 250 X 55 мм по три на каждое полотно или на навесы.
грдппы борот	а	б	б	г
11-1V	50	250	100	А
v-VIII	60	320	130	6
Черт. 1004.
Калитки. Калитки навешиваются на 2 петли—ОСТ 3121
или 3125.
Материалы. Качество материалов для ворот и колод, правила изготов-
ления, хранения, транспортировки и установки на место должны отвечать
требованиям ОСТ на материалы и техническим условиям на изготовление.
Примечание. В соответствии с установками, выдвинутыми на конфе-
ренции по качеству строительства, дать более прочные конструкции мно-
гие организации пошли на увеличение толщин обвягок и горбыльков:
Для ворот	шириной	на	высоту	2,00	X 2,50	м	и а 64	ММ
Л	»»		я		2,50 '	X 3,00		» 64	
» •		я		3,00'	X 3,00		. 74	
я	я	п			3,00 	X 3.50		„ '1	
п	»			я	3,50	X 3,50	V	„ 84	
	я		*9	4,00'	X 3,50		. 84	и
Инж. Горошко А. А.
ЛЕСТНИЦЫ.
Назначение лестницы. Лестницы предназначены для сообщения между
собой частей здания, расположенных на различной высоте, т. е. в различных
этажах, а этих последних—с двором и улицей.
Устройство лестницы имеет большое значение для правильной эксплоа-
lannii зданий, а также для спасения людей во время пожара.
Классификация. По роду сооружений: для промышленных и
гражданских сооружений. Отличие между собой этих типов характеризу-
ется пропускной способностью, уклоном маршей, конструкцией и плановым
решением (см. ниже ОСТ 4511, 4490 и 4456).
По материалу: железобетонные, металлические, каменные и деревянные.
Железобетонные лестницы, устраиваемые целиком из железобетона, в мно-
гоэтажном строительстве наиболее употребительны как обладающие огне-
стойкостью и прочностью. В некоторых случаях применяют косоуры из
металлических балок или рельсов.
Металлические лестницы, применяющиеся главным образом для противо-
пожарных целей или для внутреннего сообщения между этажами, делаются
из железа, реже из чугуна.
Деревянные лестницы делаются из сосны; применение других пород, как-
то дуба и пр., диктуется местными условиями.
В отношении пожарной безопасности лестницы делятся на
огнестойкие, несгораемые, защищенные от возгорания и сгораемые.
К ти iy огнестойких относятся железобетонные и лестницы с бетонными,
железобетонными и каменными ступенями и площадками, уложенными по
металлическим косоурам и балкам, защищенным в свою очередь слоем
бетона соответствующей толщины.
Несгораемые лестницы—железные и чугунные.
Защищенные от возгорания—деревянные, оштукатуренные с
нижней стороны по войлоку или обитые железом по войлоку или асбесту.
Сгораемые лестницы — деревянные, не защищенные изолирующим
слоем.
По роду производства: сборные и несборные.
Сборными называются лестницы, элементы которых заготовляются на
заводах и стройдворах и в готовом виде собираются и укладываются на
месте:
а)	на одном или двух сборных косоурах,
б)	без косоуров (консольные ступени).
Несборные лестницы бывают также на одном косоуре или на двух при
наличии тонких стен или плит со ступенями, составляющими одно целое.
По назначению: главные, служебные и пожарные.
619
Главные лестницы заключены в отдельные лестничные клетки и слу-
жат для основного сообщения между этажами и выходом наружу.
Служебные лестницы не заключены в отдельные клетки, следо-
довательно не могут служить для противопожарных целей. Это лестницы
местного значения, например в котельных, подвалах, чердачные для сооб-
щения между отдельными помещениями или антресолями и пр.
Пожарные лестницы устраиваются главным образом наружными
для подъема пожарных на крыши зданий и для спасения людей во время
пожара, если не удается использовать главные лестницы.
По характеру ступеней: а) ступени опираются всей своей ниж-
ней поверхностью, б) ступени работают на изгиб, причем при наличии двух
или одного косоура они работают как балки на двух опорах, а при заделке
в стену—как консоли.
Лестница состоит из наклонных частей, называемых маршами, и из
горизонтальных площадок. Марши составляются из отдельных элементов,
называемых ступенями; верхняя горизонтальная часть ее называется про-
ступью, вертикальная—подступенком.
а — высота ступени
или подступенок с
Первая ступень восходяще-
го марша называется фризовой
ступенью восходящего .марша.
Первая ступень нисходящего
марша—фризовой ступенью нис-
ходящего марша.
Марши разделяются горизон-
тальными площадками, назы-
ваемыми этажными, если они
находятся на уровне какого-ли-
бо этажа, и промежуточными,
если они лежат между этажами.
Марши лестниц ограждаются
перилами с поручнем. Линии,
проходящие по середине ши-
рины марша, по которым под-
нимаются или спускаются с ле-
стницы, носят название линий
всхода.
Номенклатура эле-
ментов ступени и ле-
стничной клетки. Соглас-
но ОСТ установлена следую-
щая номенклатура (черт. 1005):
максимальным размером 18 см'г
b—ширина ступени или проступь, определяемая на основе шага лестницы.
Величина этого шага обычно принимается на основе формулы, определяющей
шаг лестницы как величину, эквивалентную нормальному шагу на плоскости.
Она определяется из расчета равнозначности усилий, затрачиваемых чело-
веком, поднимающимся по лестнице и идущим по плоскости; так как вели-
чина нормального шага взрослого человека по плоскости равняется 59—63 смг
то предполагается, что. ‘2а-^-Ь=от 59 до 63 см. Обычно принимаемая'
ширина ступени колеблется от 27 до 31 с.и;
С20
с—ширина примыкания вышележащей и нижележащей ступеней; обычно
опа равняется 3 см с увеличением в висячих ступенях по 5 ши: е—относ
валика (в ступенях с наличием валика), принимаемый в 2 см; в ступенях без
валика Е обозначает горизонтальную проекцию наклона передней грани
ступени и принимается около 4 см;
d—общая ширина ступени, равная Ь -с \~ е;
Ь, — ширина фризовой ступени;
фг—длина фризовой ступени восходящего марша;
фл—длина фризовой ступени нисходящего марша;
ф —толщина штукатурки, принимается в 2 см;
g—расстояние от перил до края ступени, измеряемое по длине ступени,
или иначе—расстояние от оси перил до края просвета между маршами, за-
висящее от принятой конструкции ограждения (от 0 до 7 см);
I—ширина марша, т. е. расстояние от штукатурки стены до оси перил,
равное от 1,2 до 2,25 м;
г—длина ступени, зависящая от способа укладки: на сплошной плите при
двух косоурах или при одном косоуре и выпуске кирпича z=l-y-l-\-
—j—2 = Z —9 см, при одном косоуре и заделке в стену Z =	7 —2 —|—
-ф-10 = /-19 см, где 10 см—глубина заделки; при висячих ступенях
z = /-ф- 7 -ф- 2 —25 =	34 см, где 25 см—глубина заделки ступени;
В—ширина лестничной клетки, т. е. расстояние между внутренними поверхно-
стями лестничных стен в кладке без оштукатурки. Таким образом В =
= 2 (/-ф-g-ф- 2) -ф- 5 = 2 (/-g) -9, где 5 см—величина просвета между
маршами;
D—ширина лестничной площадки, измеряемая от кладки до ступени без
валика; она должна быть не менее ширины марша;
С—длина или заложение марша;
А—длина лестничной клетки = С -J-2D;
Н—высота этажа.
Основные положения из ОСТ'ов. При проектировании лестниц про-
мышленных и гражданских сооружений надлежит руководствоваться ниже-
приведенными указаниями ОСТ 4511, 4456, 4490 и 4449.
Ниже помещаются основные положения из ОСТ.
1.	Производственные помещения. ОСТ 4511.
Расположение лестниц и их размеры:
1.	В зданиях огнестойких, несгораемых и смешанных лестницы за-
ключаются в огнестойкие лестничные клетки.
В сгораемых и защищенных от возгорания зданиях лестницы устраива-
ются в лестничных клетках с огнестойкими, несгораемыми или защищен-
ными с обеих сторон капитальными стенами. Нижние поверхности маршей
и площадок деревянных лестниц также защищаются от возгорания.
Перекрытия лестничных клеток сгораемых и защищенных от возгорания
зданий защищаются слоем смазки толщиной не менее 10 см.
2.	Лестничные клетки и лестницы доводятся до чердака или до крыши
с устройством на нее выходов.
Открытые проемы устраиваются в стенах лестничных клеток (не снаб-
женных дверными полотнищами) лишь в случаях, когда эти проемы обра-
щены в сторону вестибюлей.
3.	Количество лестниц или выходов определяется из условия, чтобы
621
число рабочих, приходящихся в любом этаже на одну лестницу, не пре-
вышало:
в сгораемых зданиях..............75	чел.
„ несгораемых „	 150	„
„ огнестойких „	  200	„
4.	Ширина лестничных маршей определяется по максимальному числу
людей, могущих спускаться по лестнице, при ширине маршей не менее
1,2 м. Означенная ширина соответствует предельному числу одновременно
спускающихся людей в 150 человек; для 300 человек—ширина 1,8 лг; для
500 человек—2,4 м', для промежуточного между указанными пределами
количества людей ширина определяется интерполированием или экстрапо-
лированием.
Примечание. Расчетное число людей, одновременно спускающихся
но лестнице:
а)	если из помещения имеется непосредственный выход на одну или две
лестницы, то принимается максимальное число людей, могущих одновременно
находиться в рассматриваемом помещении;
б)	если из помещения имеется непосредственный выход на число лест-
ниц больше двух, то максимальное число люден, которые одновременно
могут находиться в рассматриваемом помещении, равномерно распределяется
согласно количеству пользующихся по общему числу лестниц за вычетом
одной.
5.	Лестницы, ведущие в рабочие помещения или для длительного об-
служивания механизмов, приборов или аппаратов, открытые галлереи, антре-
соли и площадки и тому подобные устройства, расположенные в по-
мещениях, удовлетворяющих в смысле размещения лестниц и брандмауеров
всем правилам, устраиваются открытыми шириной не менее 0,75 м.
6.	Устройство внутренних вспомогательных лестниц, не заключенных в
лестничные клетки и служащих для сообщения между помещениями, распо-
ложенными в разных этажах (ширина не менее 0,75 му.
а)	в двухэтажных зданиях для сообщения между первым и вторым эта-
жами, если междуэтажное перекрытие является огнестойким или несгорае-
мым и если соединяемое лестницей помещение второго этажа не включает
в себя рабочих помещений;
б)	между двумя смежными этажами многоэтажных несгораемых и огне-
стойких зданий, если междуэтажные перекрытия, ограждающие эти два эта-
жа, являются огнестойкими или несгораемыми и если вышележащее соеди-
няемое помещение не включает в себя рабочих помещений;
в)	в зданиях специального технического характера, не содержащих ра-
бочих и складочных помещений и имеющих при малой площади значитель-
ную высоту (вышки, башни и т. п.).
Примечание. В помещениях, не содержащих опасных в пожарном от-
ношении производств и не представляющих пожарной опасности, лестницы
могут быть сгораемыми.
7.	Каждая лестничная клетка должна иметь непосредственный наружный
выход; двери наружу устраиваются в стенах лестничной клетки; тамбур при
выходе устраивается или в пределах клетки или в виде особой пристройки
снаружи.
8.	В несгораемых и огнестойких зданиях между лестничной клеткой и
наружным выходом может располагаться промежуточное, ничем не занятое
622
помещение, окруженное огнестойкими стенами и таким же перекрытием.
Ширина таких помещений равна по меньшей мере двойной ширине лест-
ничных маршей в первом этаже; расстояние ог начала нижнего марша до
наружных выходных дверей—не более 20 .и; промежуточное помещение
должно иметь непосредственный выход наружу.
Примечание. Расположение в промежуточных помещениях устройств
для хранения верхней одежды допускается, но с тем, чтобы ширина свобод-
ного прохода от лестничной клетки к наружному выходу была не менее по-
луторной ширины маршей в первом этаже.
9.	В каждом марше лестницы устраивается не менее 5 и не более 18
ступеней; отношение заложения марша к подъему—не менее 1,5; высота
подступенка не должна превышать 0,18 м. Устройство забежных ступеней
и ступеней на площадках (разрезных площадок) воспрещается. Ширина
площадок—не менее ширины маршей.
10.	Лестница в целом и марши в отдельности освещаю гея непосред-
ственным естественным светом; свет должен падать по возможности вдоль
маршей. Освещение лестничных клеток одним верхним светом разрешается
только в зданиях с числом этажей не более двух (в тех случаях, когда не
представляется возможным осветить лестничную клетку непосредственным
боковым светом).
Примечание. Требование непосредственного освещения лестничных
маршей не относится к вспомогательным лестницам и лестницам в помещениях,
которые должны освещаться искусственным светом.
11.	В пределах площади лестничных клеток воспрещается устраивать
складочные или рабочие помещения. Размещение в пределах площади лест-
ничных клеток раздевален, умывален и т. п. разрешается в исключительных
случаях (при условии отделения их несгораемыми перегородками).
12.	Устройство открытых наружных лестниц, крылец или ступеней, ве-
дущих в первый этаж, разрешается в случаях, когда уровень пола первого
этажа возвышается над поверхностью земли не более, чем на 1,25 м.
Во всех других случаях наружные лестничные марши, крыльца и ступени
перекрываются навесом и ограждаются остекленными или иными стенками,
защищающими ступени от дождя и снега.
13.	Марши лестниц ограждаются перилами с металлическими или дере-
вянными поручнями. Марши или площадки, прилегающие к остекленным
поверхностям, ограждаются также перилами.
14.	В несгораемых и огнестойких зданиях в три и более этажей (кроме
подвального или полуподвального) или с высотой более 15 м (с рабочими
и складочными помещениями) устраиваются идущие от поверхности земли
до крыши наружные железные пожарные лестницы, располагаемые так, чтобы
расстояние в плане от любой точки периметра горизонтальной проекции
здания до пожарной лестницы не превышало в любом направлении 100 м;.
каждое здание независимо от длины и очертания его периметра снабжается
по крайней мере одной пожарной лестницей.
Ширина пожарных лестниц—не менее 0,6 м, отношение заложения мар-
ша к подъему марша не менее 0,40 и число ступеней в одном марше не
более 20 при расстоянии между ступенями не более 0,4 м. Ширина
площадок соответствует ширине выходящих на них дверных или оконных
полотнищ.
Из помещений каждого этажа устраивается выход на пожарную лест-
ницу через окно или дверь шириной не менее 0,7 ч, открывающуюся на-
623
ружу ii устроенную так, чтобы при открывании двери не было стесняемо
движение по лестнице.
Площадки и марши пожарных лестниц ограждаются несгораемыми пери-
лами.
С разрешения местных органов пожарного надзора пожарные лестницы
могут начинаться на расстоянии не более 3 м от поверхности земли.
15.	В несгораемых и огнестойких зданиях, имеющих высоту до 15 м,
пожарные лестницы могут быть устраиваемы в виде приставных стацио-
нарных лестниц шириной не менее 0,6 м при расстоянии между ступенями
не более 0,4 м. Угол наклонения таких лестниц к горизонту не более 75е.
В сгораемых зданиях пожарные лестницы могут быть деревянными.
16.	В зданиях высотой более 7,5 м устраиваются выходы на крышу
продолжением по крайней мере двух лестниц, заключенных в лестничных
клетках. В зданиях, не имеющих лестничных клеток, а также имеющих вы-
соту до 7,5 м, выходом на крышу могут служить приставные лестницы.
2.	Общественные здания. ОСТ 4490\
Расположение лестниц и их размеры:
Лестницы общего пользования в огнестойких и несгораемых зданиях
заключаются в несгораемые клетки с несгораемыми перекрытиями; окна и
выходы делаются непосредственно наружу; марш двойного заложения без
забежных ступеней, количество ступеней в марше не более 16 и поручни
с обеих сторон марша; ширина марша и площадок должна быть не менее
1,4 м. Пропускная способность лестницы—I м ширины марша на 100 че-
ловек; ширина марша свыше 3 м в расчет не принимается. Каждый ярус,
балкон или другое помещение имеют выход на самостоятельную лестницу;
при помещении емкостью более 100 человек—выходы не менее, чем на
две самостоятельные лестницы. Для выхода публики из фойе, из зритель-
ного зала, яруса, балкона и т. п. возможно устройство в одной лестничной
клетке двух самостоятельных лестниц с различными направлениями маршей
при особых входных и выходных дверях.
Допускается устройство выходов для нескольких лестниц через общий
вестибюль (если он не служит гардеробом) с несгораемым перекрытием.
Жилые здания. ОСТ 4456.
А. Общие указания:
1.	В домах I и II категорий в три и четыре этажа допускаются сгорае-
мые лестницы в лестничных клетках с огнестойкими стенами и таким же
перекрытием.
2.	В двухэтажных домах I и II категорий и в зданиях трехэтажных III
и IV категорий допускаются сгораемые лестницы со сгораемыми стенами и
перекрытиями, снизу оштукатуренными, а сверху предохраненными от воз-
горания засыпкой.
3.	Лестницы, обслуживающие сгораемые или защищенные от возгора-
ния верхние этажи, при первом и втором огнестойких или несгораемых
этажах могут иметь в пределах верхних этажей сгораемые или защищенные
от возгорания стены, а в пределах нижних несгораемых этажей—обяза-
тельно несгораемые стены.
1 Основные положения ОСТ.
624
4.	В сгораемых или защищенных от возгорания зданиях стены лест-
ничных клеток, снизу марши и площадки сгораемых лестниц должны быть
оштукатурены.
5.	Здания в три этажа и выше, имеющие жилые помещения с выходами
из общего коридора, должны иметь не менее двух лестниц в лестничных
клетках, расположенных в противоположных концах его.
Б. Расположение лестниц и их размеры:.
1.	Количество лестниц в жилых зданиях определяется из расчета, чтобы
от двери каждого жилого помещения по кратчайшей линии движения до
двери на лестничную клетку было:
а)	для I и II категорий не более 40 м
б)	„ Ш категории двухэтажных 25 „
в)	„	III	„	трехэтажных	20	,
г)	.	IV	„	двухэтажных	15	„
Д)	„	IV	,,	трехэтажных	10	,,
В зданиях I и II категорий с коридорной системой и при огнестойкой
конструкции стен и перекрытий коридоров допускается увеличение расстоя-
ния до 50 м.
В зданиях I и II категорий с коридорной системой с непосредственным
наружным боковым освещением коридора и при наличии огнестойких или
несгораемых стен и перекрытий коридора расстояние допускается до 60
При устройстве вдоль светлого общего коридора сплошного прямого
балкона, соединенного с лестницами, и при наличии запасных выходов из
коридора на балкон, расположенных на предельном расстоянии от наиболее
удаленной точки жилого помещения 25 м, расстояние допускается до 75 ж.
2.	Наружные запасные лестницы у зданий всех категорий высотой до
двух этажей должны быть деревянные, у зданий выше двух этажей—несго-
раемые или металлические. Ширина марша—от 0,70 до 0,75 м; число сту-
пеней в одном марше—не более 17; высота подступенка—не более 25 см;
ширина проступи—не менее 25 см; площадка—шириной, равной ширине
марша; перила—высотой 80 см; выходные двери на запасную лестницу
должны отворяться наружу.
3.	На каждые 100 человек живущих полагать не менее 1 м ширины
марша, т. е. 6 м"- на 1 человека жилой площади помещений, выходящих
на лестницу.
Первый этаж в расчет числа живущих не принимается.
Ширина маршей лестниц для сообщения этажей с улицей или двора-
ми—от 1,20 до 1,75 м.
У строений высотой более двух этажей—металлические пожарные лест-
ницы, начинающиеся на высоте 3 м от поверхности земли; верхняя часть
лестницы на 1 м выше края крыши.
Ширина маршей лестниц внутренних для сообщения в пределах одной
жилой ячейки при двух или более этажах—от 0,80 до 1,00 м.
Лестницы в подвалы и чердаки шириной не менее 0,75 м; подъем лест-
ниц на чердаках—1: 1; в подвал—1 : 1,25.
Высота проходов под и над маршами и площадками лестниц—не менее
1,9 м.
Каждый марш —не более 17 ступеней.
Высота перил и решеток—не менее 0,9 м.
Ширина площадок—не менее ширины маршей лестниц. Разрезные сту-
пени на площадках не допускаются.
40. Строит, индустрия, т. VII
625
Подъем маршей лестниц:
для зданий до трех этажей включительно 1 :1,50,
„ „в четыре и пять этажей 1 :1,75.
При устройстве забежных ступеней средняя ширина—не менее 27 см, не
считая валика.
4.	Каждое отдельное помещение чердака, изолированное брандмауера-
ми, имеет выход на лестничную клетку.
Чердак в огнестойких зданиях отделяется от лестничной клетки огне-
стойкими стенами с деревянной дверью, обитой с двух сторон (по войлоку)
железом, высотой не менее 1,6 м и шириной не менее 0,75 м, открываю-
щейся в сторону лестницы.
Вход на чердак—через люк в домах III и IV категорий и двух- и трех^
этажных зданиях I и II категорий с наглухо закрепленной приставной лест-
ницей.
Высота прохода на чердак и подвал над маршами и площадками—не
менее 1,90 м.
5.	Во внутренних огнестойких и неогнестойких стенах лестничных кле-
ток не устраиваются иные отверстия, кроме входных дверей квартир и от-
верстий для освещения служебных помещений, величиной не более 0,5 мг
каждое.
Устройство клозетов, чуланов и пр. в лестничных клетках не допускается.
6.	Лестничная клетка, доходящая до мансардного этажа, в огнестойких
или несгораемых зданиях имеет огнестойкую или несгораемую стену и та-
кое же перекрытие; дверь на чердак должна быть обита с двух сторон же-
лезом по войлоку или асбесту.
7.	Если жилое помещение обслуживается одной лестницей, то лестничная
клетка не должна иметь сообщения с подвалом, в котором сараи, дровяни-
ки, кладовые.
8.	Помещения центрального отопления должны иметь обособленный
вход.
В. Лестницы в зданиях свыше четырех этажей.
1.В зданиях четырех и пяти этажей включительно пропускная способность
лестницы—не менее 1 м на 100 человек с шириной марша не менее 1,20 м.
Для строения в шесть-семь этажей—ширина марша лестницы рассчитыва-
ется без учета населения шестого и седьмого этажей; при восьми-дев,: ги
этажах ширина лестничных маршей—по числу семи этажей; при десяти,
одиннадцати и двенадцати этажах ширина маршей — по населению девяти
этажей.
2. При проектировании отдельных квартир каждая квартира шестого
этажа и выше должна иметь кроме выхода на лестницу общего пользования
выход на запасную наружную лестницу или на балкон, через который мож-
но в случае необходимости перейти на лестницу соседней квартиры.
3. В жилом здании более пяти этажей обязательно устройство лифтов;
получение электрической энергии—от двух отдельных вводов.
Бескосоурная железобетонная лестница.
Сравнительные данные с другими типами. Ввиду дефицитности железа,
запрещения применять железные косоуры для лестниц в гражданском жи-
лищном строительстве (приказ по ВСНХ СССР от 17/IX 1930 г.) и, учи-
тывая нтличие стен лестничных клеток, допускающих заделку ступеней от
623
12 до 25 см, Иннорсом разработан стандарт бескосоурной (консольной же-
лезобетонной) сборной лестницы для жилстроительства (серия 260-А, Б, В
и Г).
В табл. 112 приведены сравнительные данные о расходе железа в настоящей
конструкции и в обычной конструкции лестницы на двух железных косоурах.
В частности по сравнению с обычным типом лестницы Госстроя на 2
железных косоурах получается 27,6% экономии на бетоне и 90,3% эконо-
мии на железе.
Экономический подсчет количества материалов, стоимости их и рабочей
силы, произведенный на 1 м'3 лестничной клетки, приводятся в табл. 112.
Лестницы составляют 1,5°% всего объема гражданского жилищного
строительства; стоимость последнего в 1931 г. составляла 1,100 млн. руб.
Экономическая эффективность от применения лестницы по стандарту
260-В составляет 2 590 500 руб.
Разработанные стандарты серии 260-А, Б, В и Г обобщают и охваты-
вают одну группу типов конструкции лестниц, а именно: лестницы сбор-
ные, двухмаршевые, монтируемые из отдельных железобетонных элементов,
без косоуров, поэтому все они предназначаются для строений, имеющих
продольные стены лестничных клеток не менее 25—38 см толщины при
условии, что материал стен способен воспринять усилия в соответствии
с допускаемыми напряжениями для кладки стены из обыкновенного кир-
пича на известковом растворе.
Классификация стандартов по назначению и условиям
строительства.
В наших стандартах приведены решения лестниц в соответствии с наз-
начением варианта (табл. ИЗ).
Типы лестниц серии 260 предназначаются для гражданского строитель-
ства, ' преимущественно для жилищного городского и поселкового (по-
стоянного типа). Как типовые они могут быть приняты и для зданий об-
щественного назначения.
По типу конструкции СТ серии 260 различаются по следующим основным
особенностям и принципам: СТ серии 260 А, Б и В — один тип кон-
струкции, СТ 260 - Г—другой тип конструкции.
СТ 260-А и Б конструирован по следующим принципам.
Ступени железобетонные сконструированы как консольные, укреплены
исключительно путем заделки их торцовой части в стену. Заделка произ-
ведена для расставленных через 2 — 3 ступени маячных (более длинных)
ступеней на 25 см, а для обыкновенных ступеней (рядовых)—на 12 см. Рас-
положенные ниже ступени и площадочная балка не участвуют в восприя-
тии усилий от нагрузок вышележащих ступеней. Ступень Г-образная, об-
ращенная в обратном направлении. Заделка ограждения производится с бо-
ковой поверхности ступеней (черт. 1006, стр. 630).
СТ 260-В — тот же тип конструкции, но с видоизмененной заделкой
ступеней.
Приведенные решения могут быть применяемы как типовые, с соответ-
ствующей переработкой и в других случаях. Например тип решения СТ
260-Г может быть переработан с сохранением всех его конструктивных
особенностей в случае другой высоты этажей.
.	627
829
4*	GO	SC	—»	№ по порядку	
Существующий тип лестниц Мос- строя на 2-х железных косоурах. Высота этажа 3,30 м, ширина лест- ничной клетки 2,40 лг	 Стандарт 260-Б. Высота этажа 3,15 м. Ширина клетки 2,30 лг Уклон 1:9 	 Стандарт 260-В. Высота этажа 3,30 м. Ширина клетки 2,40 м. Уклон 1:2 		 Стандарт 260-Г. Высота этажа 3,30 м. Ширина клетки 2,40 м. Уклон 1:2		Типы лестниц	
5	со	SC	СТ "ст	"ст	’ст	'*>— ст	с©	•—*	sc	На 1 м3 лести. клетки в кг	Расход цемента
100 82,6 89,80 72,4	Процентное отношение	
10,80 1,53 1.63 ,,ю	На 1 м3 лестн. клетки в кг	Расход железа
—	•—	о СТ	4^	О '-4	'*♦—	’О	Процентное отношение	
•—	•—	*—	со СТ	"'-J	"-о	SC СО	ф.	СО	со	На 1 м3 лестн. клетки в рублях	Стоимость материалов 	1
СТ	СТ	СТ	о JO	JO	о о	’со	’ст	Процентное отношение	
sc	2°	3°	Г- V4-	’л	СЛ	'Ч) Ст	SC	СО	Ст	На 1 м3 лестн. клетки в рублях	Стоимость рабочей силы
СО	4*	4^	О со	СО	СТ-	о ст	Процентное отношение	
Ф»	Ф»	СТ >—	sc	со	о со	ст	ст	На 1 м3 лестн. клетки в рублях	Суммарная стоимость материалов и рабочей силы
се	оо	ос	ст >—	4-.	ст	о ос	СО	со	Процентное отношение	
о	О	О	S3 со	“ст	ст	Чо С©	SC	SC	—	Процентное содержание железа в железобетоне по объему	
Ьа	ta	~	Ьа Ф	(Т>	л> qs	2S	S3	q П Я 2	I °	=	°	я и = g	= S	s	S	=тз -S	j=b	₽	S	с о- Е =•-	Е ==	Е	»	Ев S	й	з	S □	□	я	я	Примеча- ния	
Расчет расхода и стоимости материалов на 1 ж3 лестничной клетки.
Т а б л и ц а ИЗ.
№ СТ	Для высоты этажа в м	Для лести, клетки шириной	Для уклона	При ступени раз-	
				мером	В см
260-А	3 15	2.30	1:1,54	17,5	27
260-Б	3,15	2,30	1:1,9	15,75	30
260-В	3,30	2,40	1:2	15	30
260-Г	3,30	2,40	1:2	15	30
СТ 260 - В может быть переработан для использования при необходимо-
сти устройства ограниченного числа дымоходов в стене лестничной клетки
путем применения системы заделки ступеней в стену по способу СТ 260-А
и 260-Б.
Предложенный СТ, как уже указывалось, допускает устройство кана-
лов в стене, хотя и в ограниченном количестве.
Таблица 114.
Назначение СТ лестниц серии 260.
При стенах лест- ничных клеток толщиной в см	При наличии дымоходов в сте- нах лестничных клеток или без них	№ СТ
38	С дымоходами вдоль стены	260-Г
	С ограниченным числом дымо-	( 260-А
38	ходов вдоль стены	( 260-Б
38	Без дымоходов	260-В
25	Без дымоходов	260-Г
В отношении схемы лестницы следует отметить, что решение первых по-
лумаршей дается условно и не стандартизируется, так как оно зависит от
решения входа в лестничную клетку, рельефа местности, наличия или
отсутствия подвала и высоты уровня пола первого этажа.
Устройство маршей лестницы на чердак исключается путем замены их
приставной стремянкой. Если в особых случаях на чердак понадобилась по-
стоянная лестница, уклон ее менять было бы нецелесообразно, ширину же
марша следует в этом случае уменьшить до 80 см.
Описание конструкций и методы расчета. Лестница собирается из
наименьшего числа стандартных элементов: консольных ступеней, фризовых
плит, площадочных балок и площадочных плит. Фризовых плит по одной на
каждой площадке и на площадке верхнего этажа—две.
Таблица 115.
Спецификация и веса элементов.
№ СТ	Ступень рядовая кг	Ступень маячная кг	Балка пло- щадочная кг	Плита пло- щадки кг	Плита фри- зовая кг
260-А	44,0)	61,40	131,20	42.90	40,80
260-Б	68,40	80,60	Тоже	Тоже	44,30
260-В	75,00	Нет	130,00	55,00	46,00
629
Элементы стандартов: площадочная плита и
тов 260-А и 260-В.
балка, общие для стандар-
Вес элементов допускает возможность
специальных механических приспособлений.
сборки двумя рабочими без
Черт. 1006.
Ступени Г-образные (черт. 1007), тон-
костенные, с вертикальной стенкой, распо-
ложенной вверх, как консоль, с развитой
сжатой зоной и минимальным количест-
вом бетона в растянутой зоне; такие сту-
пени являются наиболее экономичными.
Каждая третья ступень (маячная) заде-
лывается на 25 см, а остальные—на* 12 си.
Вопрос о возможности уменьшения заделки всех ступеней до 12 см
остается открытым впредь до опытного исследования. Заделка всех сту-
пеней на 25 см лишает возможности устройства дымовых и других кана-
лов в стене толщиной в 38 см. Для некоторых случаев это может ока-
заться приемлемым. В СТ ,260 - В принят этот способ. Его преимущество—
единый тип ступеней с заделкой на 25 см.
Площадочная балка (черт. 1007) рекомендуется крестообразного сече-
ния, что уменьшает высоту перекрытий лестничной клетки. Это дает необхо-
димый размер дверного проема. В целях усиления балки, воспринимающей
некоторую часть нагрузки марша, влияние которой не учитывается, опре-
Черг. 1008.
деленная расчетом арматура несколько
увеличивается.
Перекрытие такой площадки лест-
ницы состоит из шести бетонных плит
(черт. 1008), укладываемых на стену
и площадочную балку. Плиты соединя-
ются между собой цементными проб-
ками из раствора 1 ; 3, заливаемого в
продольные вырезы в боковых стенах
плиты. Для защиты от износа, ударов
и пр. рекомендуется устройство поверх
плит цементного пола из раствора 1 : 2
или пола из цементных плит и т. д.
Фризовая плита конструируется так
же, как и горизонтальная полка (про-
ступь) ступени (черт. 1009).
Сборка лестницы. Сборка лестницы
происходит при работе без наружных лесов, как правило, одновременно
с кладкой стен, но сборка может быть выполнена и после кладки стен.
630
И в этом и в другом случае сборка производится на специальных подг
мостях, состоящих из временного деревянного косоура СТ 260-А и вре-
менных площадочных деревянных балок СТ 260-А. Расположение их—на
черт. 1010.
Деревянный косоур составной из трех досок приспособлен для удоб-
ства раскружаливания без снятия временных площадочнык балок.
Черт.'., 1009.
Черт. 1010.
Ограждения и их укрепление. Особенностью СТ 260-А и 260-Б яв-
ляется решение укрепления ограждения (перил) и их конструкций. На
чертеже СТ 260-А показано в плане размещение стоек ограждения. Де-
тали их и способы креплений см. на черт. 1011.
Черт. 1011.
Из чертежей видно, что этот способ укрепления стойки не на самой
ступени, а сбоку ее дает следующие выгоды:
а)	перила не уменьшают и не стесняют пропускную способность марша
и увеличивают ее при той же длине ступени по сравнению с другим спо-
собом крепления;
631
б)	длина ступени при данной пропускной способности марша может
быть короче обычной (на 12 — 8 см), что облегчает ее и дает экономию
материалов;
в)	ширина лестничной клетки уменьшается, что дает экономию объе-
ма строения (20—10 см), а это при 5-этажном здании дает 20— 30 .и3
экономии;
г)	способ наружного крепления сбоку ступени создает возможность
полного отказа от применения железа, так как позволяет просто ре-
шить укрепление деревянных стоек и ограждения.
Заделка закрепов ступеньки производится в формах при литье. Необ-
ходимо заранее указывать число ступеней с закрепами. Угольники при-
балчиваются к закрепам до заливки, потом они могут быть на месте
отболчены и поставлены в нужном направлении полок, учитывая, на ка-
ком марше находится данная ступень. Аналогичные чертежи СТ 260-Б
не приводятся.
Для СТ 260-В ограждения устраиваются путем укрепления стоек в
ступень сверху.
Стойки металлические устанавливаются через ступень по краям марша
и через 2 ступени в середине марша. Между ними дополнительно устанав-
ливается деревянный балясник.
Технические условия и нормы. На основании Единых норм строитель-
ного проектирования и в соответствии с проектом технических условий и
норм проектирования и возведения бетонных и железобетонных сооружений
(изд. ВКС при СТО, 1931 г.) приняты следующие материалы и нормы.
Допускаемые напряжения. Бетон марки 2; сжатие осевое
45 кг)см2; сжатие при изгибе 50 кге.и2.
Железная арматура (сталь 3); растяжение осевое при изгибе (в рабо-
чей наклонной арматуре и хомутах—1250 кг, см2).
Примечание. В сборных конструкциях при изготовлении элементов,
при котором непрерывно контролируется качество бетона и т. п. (согласно
проекта § 66 Т. У. и Н. изд. 1931 г), допускаемые напряжения увеличиваются
введением для бетона коэфициента 1,15, для арматуры 1,05. В настоящем
расчете это не учтено ввиду недостаточности данных испытаний н отсут-
ствия опыта организованной массовой заводской заготовки.
Раствор для заливки швов—от 1:2 до 1:3. Раствор для заделки кон-
цов, ступеней плит и балок—1 : 3. Раствор для цементного пола-—1 : 2.
Расчетные нагрузки: а) для ступеней, заделываемых в стену на пол-
кирпича, временная нагрузка—300 кг см2, причем учитывается собственный
вес ступени; б) для ступеней, заделываемых на 1 кирпич, временная на-
грузка—2 сосредоточенных груза по 100 кг каждый, расположенные один
на свободном конце ступени, другой на расстоянии 50 см от первого.
Вес ступени не учитывается.
Лестница СТ 260-Г. Марш лестницы из сборных элементов сконструи-
рован в предположении, что после сборки весь марш работает как моно-
литная конструкция в виде накладной сплошной плиты, опирающейся на
верхнюю и нижнюю площадочные балки и одновременно заделанной треть-
ей стороной в стену. Боковая вертикальная стенка как бы является клин-
чатым элементом сборной тетивы.
Ступени тетивы при этом не требуют столь ответственных заделок, как
это необходимо при типичной консольной ступени.
GC2
Ступень полная, с минимальным количеством арматуры.
Конструкция СТ 260 - Г предусматривает сборку лестницы из готовых
железобетонных элементов. Последних имеется в конструкции 4: ступень,,
площадочные балки и плиты для этажной и междуэтажной площадок.
Веса отдельных элементов: ступень —61 кг, площадочная балка—191,15 кг,.
площадочная плита этажная—43,87 кг, площадочная плиТа». между этажа-
ми — 40,52 кг.
Ступени (черт. 1012)—пустотелые, с боковой вертикальной стенкой,
являющейся элементом составной тетивы марша. Для связи между ступе-
нями и другими элементами устраиваются пазы, заливаемые цементным ра-
створом 1:2 (специфические швы 1).
Заделка ступени в стену
не является такой ответст-
венной операцией, как в
СТ 260-А, 260-Б и 260-В,
она ограничивается 12 см.
Это дает преимущество един-
ства ступени. В стене при
толщине ее в 38 см возмож-
но устройство каналов. Если
их устраивать не нужно, сте-
на может быть уменьшена
до 25 см.
Балка площадочная (черт.
1013, стр. 634) сконструиро-
вана с особыми консольками
для наилучшего соединения с
элементом тетивы, т. е. бо-
ковой вертикальной стенкой
ступени, а также для устрой-
ства опоры для концов пли-
ты площадки.
Сборка лестницы. Укладка
площадочных балок, плит и
ступеней должна произво-
диться одновременно, что
и применяется при произ-
водстве работ без лесов.
Способ укладки показан
на черт. 1014 (стр. 635).
В исключительных случаях, когда укладка и сборка элементов лестницы
производятся после кладки стен, предусматривается устройство по уклону
марша борозд в стенах глубиной в полкирпича.
Сборка элементов лестницы производится на подвешенных при помощи
хомутов к железобетонной площадочной балке деревянных косоурах.
Расчетные нагрузки. Временная нагрузка, равномерно распределен-
ная, 300 кг, см2. Сосредоточенная (человек с грузом)—150 кгсм1. Методов
расчета консольной ступени предложено два. Расчетная нагрузка на ступень
принята вдвое меньше полной нагрузки в предположении, что торцовые
стенки ступени образуют „балку“, с помощью которой часть нагрузки пе-
633
редается площадочным балкам, и вторая верхняя ступень рассчитана как
консоль на 3/4 нагрузки. Ввиду спорности метода расчета СТ 260-Г и
отличия предложенного решения от конструкции, подвергшейся испытанию.
Иннорс полагает рассматривать этот тип решения как опытный.
Схемы лестницы. Первый полумарш не стандартизируется и дается условно
так же, как и в СТ 260-А, Б и В.
Ограждения и укрепление. По СТ 260-Г ограждения устраиваются
так же, как и по стандарту 260-В. Крепление стоек ограждения устраи-
вается путем укрепления их в ступень сверху.
Стойки металлические устанавливаются через ступень по краям марша п
через 2 ступени по середине марша. Между ними дополнительно Останав-
ливается деревянный балясник.
Черт. 1013
Огнестойкие лестницы на металлических косоурах.
Область применения. Проект стандарта (предварительный) огнестойких ле-
стниц на металлических косоурах ввиду острого дефицита металла, в
частности сортового железа, а также необходимости перехода на твердую
унификацию высоты этажей, уклонов лестниц, ступеней и пр. может быть
оставлен лишь как типовой для тех случаев, когда применение железных
косоуров обосновано хозяйственными и технико-экономическими сообра-
жениями в порядке особого исполнения.
Общая конструкция. Общая конструкция лестницы такова: ступени укла-
дывают на 2 косоура без заделки в стену, предусматривая, что стены сов-
ременного строительства исполняются облегченными и наличие отверстий
для вентиляционных и дымовых каналов исключает возможность заделки
концов ступеней.
Материалами для ступеней являются: железобетон, бетон и естествен-
ный камень.
G34
Ступени разработаны следующих типов: железобетонная пустотелая, бе-
тонная и из естественного камня.
Металлическая часть лестницы состоит из косоура и площадочных ба-
лок, косоуры приняты профилей № 10, 12, 14 и 16, а для площадочных
балок № 14, 16, 18, причем профиль площадочной балки больше профиля
косоура не менее, чем на один номер.
Площадки лестниц состоят из железобетонных площадочных плит в ле-
стницах с железобетонными пустотелыми и бетонными ступенями, уложен-
ными одним концом в борозду стены, а другим —на верхнюю полку пло-
щадочной балки.
Перила делаются металлическими с заделкой стойки в каждую ступень.
Ступени. Железобетонная
пустотелая ступень (черт.
1015) изготовляется из бе-
тона марки 2, имеет мини-
мальную толщину стенок и
опорных массивных частей,
применяется только при за-
водском способе изготовле-
ния, который обеспечивает
как необходимую тщатель-
ность их исполнения, так и
массовое изготовление. Рас-
положение косоуров такое:
один укладывается у самой
стены, другой на расстоянии
8,5 см от валика ступени.
Бетонная ступень (черт.
1016). Бетонная ступень из-
Черт. 1015.
Черт. 1016.
готовляется также из бетона марки 2 и в зависимости от организации работ
(транспорта и выдержанности до установки) делается массивной или ар-
мируется монтажным железом или без него; применяется при заготовке на
месте работ, а также и при заводском способе изготовления, как и железо-
бетонная ступень—эти ступени конструируются свободно лежащими на
двух косоурах.
Ступени из естественного камня (черт. 1017). Применяются только в
тех случаях, когда это является целесообразным по местным условиям.
635
Фризовые бетонные ступени. Ступень для лестниц с бетонными и железо-
бетонными ступенями—черт. 1018.
Черт. 1017.
Черт. 1018.
Соединение косоура с площадочными балками (черт. 1019 и 1020).
Этажные и междуэтажные площадки маршей перекрываются железобетон-
ными плитами (черт. 1021).
Черт. 1019.	Черт. 1020.
Черт. 1021а.
Черт. 10216.
Перила. Перила разработаны с заделкой стойки в каждую ступень в силу сле-
дующих соображений: укрепление стойки в каждую ступень создает большую
жесткость и устойчивость перил и, во-вторых, упрощается заготовка ступе-
ней, их сборка и укладка, так как отпадает необходимость подбирать сту-
пени с гнездами и без них.
636
Металлические лестницы.
Область применения. Металлические лестницы в связи с дефицитностью
железа выходят из употребления и главным образом служат для пожарных
целей, т. е. для спасения людей и для поднятия пожарных на крышу.
Согласно Ед. нормам в несгораемых и огнестойких зданиях, имеющих
высоту до 15 ж, пожарные лестницы устраиваются в виде хорошо укреп-
ленных приставных лестниц шириной не менее 0,6 М при ’’расстоянии между
ступенями не более 0,4 м. Угол наклона таких лестниц к горизонту не
должен превышать 75’, из каждого этажа должен быть устроен выход на
прилегающую к лестнице площадку.
Черт. 1022.
Тип пожарной лестницы. Один из типов пожарных лестниц—на черт. 1022.
Лестница состоит из двух тетив из полосового железа 50X12 мм и про-
ступи из круглого железа </=16 мм с расстоянием между ними—36 мм.
Тетивы на высоте укрепляются упорами из полосового железа 40 X Ю мм
на расстоянии 4,5—5 м, один конец которых заделан посредством штырей в
кладку. Остальные детали и конструкция видны из чертежа.
Лестницы для внутреннего сообщения—с прямыми маршами и винтовые
Первые, хотя и более удобные для пронесения громоздких вещей и прохож-
дения работающего персонала, занимают много площади и являются менее
экономичными, чем винтовые.
637
Тип винтовой лестницы. Ось, вокруг которой обвивается лестница, дела-
ется из газовой 75-мм трубы и устанавливается на железную подкладку,
укрепленную к полу болтами, заделанными в бетон. Колонна к подкладке
прикреплена фланцами.
Проступи ступеней имеют вид сектора, усеченного около острого угла,
куда приклепывается ушко. Подступенки делаются через несколько ступе-
ней. Проступь верхней ступени имеет вид неправильного четырехугольника
для перехода с винтовой лестницы на площадку.
Вверху осевая колонка укреплена двумя отрезками углового железа, при-
клепанными к фасонке, сбалчиваемой в дальнейшем с фланцами, охватываю-
щими колонку в самой верхней части. Концы этого углового железа заде-
лываются в кладку стены с укреплением их при помощи приклепанных в
перпендикулярном направлении коротких отрезов углового' железа.
Перила состоят из стоек углового железа и приклепываются снаружи к
тетиве, чтобы не стеснять марша. Диаметр лестницы d — 1,6 м.
Сборные железобетонные лестницы. В целях дальнейшего снижения рас-
хода дефицитных материалов — железа, цемента, а также и учитывая необ-
ходимость иметь сборные стандартные решения лестниц для тех случаев,
когда заделка ступеней в стены лестничных клеток невозможна при незна-
чительной толщине сборных лестниц на двух косоурах Г-образного и Т-об-
разного сечения для промышленного, общественного и жилищного строи-
тельства, для строительства на 1933 г. Иннорсом разработан проект стандарта
норм высот этажей и соответствующие им стандартные решения ступеней
(табл. 116).
Таблица 116.
Стандарты размеров ступеней, отвечающих стандартам строительных высот этажей.
Уклон	Серия | №	Размеры ступеней в мм	Шаг 2а b в мм	Отношение а : Ь
1 : 2		150 X 300	600	1 : 2
	2	146 X 300	592	1 • 2,05
	; 3	154 X 300	608	1 : 1,95
1 : 1,75	II	1	156 X 280	592	1 : 1,79
	i 2	160 X 280	600	1 : 1,75
	3	164 X 280	680	1 : 1,70
1 : 1,5	III	1	167 X 2*0	604	1 : 1,61
	2	172 X 270	614	1 : 1,57
	3	177 X 270	624	1 : 1,52
Стандартный железобетонный тип лестницы на двух сборных ко-
соурах Т-образного сечения. Согласно стандарту шкалы высот для про-
мышленного строительства разработан данный тип лестницы на стандарт-
ные высоты 3,92 и 3,46 м для уклона 1:1,5, ширина марша 1,40 м, раз-
меры ступеней 17,7X27 и 17,2X27 см (черт. 1023) состоят из минималь-
ного числа стандартных элементов: косоура, площадочной балки, ступени и
площадочных плит.
638
Площадочная балка прямоугольного сечения (черт. 1023а). Для укладки
косоуров балка имеет на одной из поверхностей прилив с гнездом в балке
Косоуры (черт. 10236) входят в гнезда с подливкой их раствором без ка-
ких-либо добавочных креплений. С другой стороны на балку опираются
площадочные плиты, швы последних заливаются раствором. Косоур—таврового
сечения (черт. 1023в). Горизонтальные размеры ребра и полки переменные
и следуют законам изменения момента и поперечной силы. Конструкция
плиты простая (черт. 1023г).	‘	1
Ступень—пустотелая, облегченная (черт. 1023в). Расчетная нагрузка по
нормам 400 кг\м2.
Жесткость конструкции обеспечена соответствующим опиранием косо-
ура на площадочную балку и ограждена от боковых сдвигов. Вопрос о слож-
ности опалубки отпадает ввиду изготовления элементов заводским способом.
Данный вариант требует наименьшего количества бетона ввиду облег-
ченной конструкции косоура, и для больших пролетов лестниц с большим
Черт. 1023.
Черт. 1024.
уклоном, где процент содержания железа в косоуре становится незначитель-
ным, применение данного варианта обязательно.
Этот же тип конструкции лестницы на двух сборных Т-образных косо-
урах разработан для общественных и жилых зданий.
Для общественных на высоту этажа 3,92 м, уклон 1:2, размеры ступе-
ней 15X30 см и ширина марша 2,00 м.
Для жилстроительства на высоту этажа 3,23 м, уклон 1:1,5, размеры
ступеней 17,7X27 см и ширина м-рша 1;1'0 м.
Стандартная железобетонная лестница на 2 сборных косоурах Г-об-
разного сечения. Лестница (черт. 1024) разработана для промсооружений
на стандартные высоты 3,92 и 3,46 м с размером с;упеней 17,7X27 и
17,2X27 см, шириной марша 1,40 м с уклоном 1,15.
Число элементов в лестнице четыре: косоур, ступень (черт. 1024в),
площадочная балка и плита (черт. 1024г). Косоур лестницы этого вариан-
639
та представляет собою перевернутую букву Г (черт. 1024<5). Ступеньки укла-
дываются на полочку косоура. Опирание косоура достаточно жесткое с
монтажной устойчивостью.
Балка площадочная прямоугольного сечения (черт. 1024а). Для опирания
«осоура балка имеет на одной из поверхностей прилив с заглублением в са-
мой балке на 3 см. При монтаже лестницы косоуры укладываются в гнезда
с подливкой их раствором без каких-либо добавочных креплений. В дан-
ном сборном варианте при Г-образных косоурах достигнута достаточная
простота и изящество архитектурных форм благодаря опиранию ступени на
полку косоура-тетивы. По экономическим обоснованиям оба вышеуказан-
ные сборные варианта лестниц одноценны, так как первый вариант превы-
шает несколько объемом железа, а второй — объемом бетона. Данный ва-
риант более выгоден в лестницах средних пролетов и небольших уклонов,
требующих сравнительно немного материалов. Этот тип лестницы разрабо-
тан на стандартные высоты для общественных и жилых зданий. Для об-
щественных— на высоту 3,92 м с размером ступеней 15X30 см и шириной
марша 2,00 м, жилищного строительства — на высоту 3,23 м с размером
ступеней 17,7X27 см, уклоном 1,1:5 и шириной марша 1,10.
Перила. Устройство перил на лестницах является обязательным. При обыч-
ном типе металлических перил расход железа на этаж ограждения состав-
ляет до 75 и больше процентов от расхода железа на этаж лестницы. Ввиду
дефицитности железа разработаны типы конструкций ограждений: смешан-
ные (железо-дерево) с минимальным количеством железа, деревянные и ме-
таллические для тех случаев, когда применение обосновано нормативными и
технико-экономическими обоснованиями.
а)	Ограждения лестниц для промышленных зданий
при Т- и Г-образных косоурах. Конструкции лестниц.
Перила разработаны металлические и смешанные (железо-дерево). Метал-
лические ограждения для Т-косоура лестницы (черт. 1025а). Перила обыч-
ного типа с металлическими стойками, деревянным поручнем, к стойкам
вдоль марша прикреплены три продольные рейки. Стойки металлические
сечением 25X25 мм заделаны сверху ступени через одну ступень в остав-
ленное гнездо в ступени на расстоянии 4 см от края последнего. Стойки
рассчитаны по нормам 150 кг на 1 пог. м.
Тот же тип перил и для Г-образного косоура лестницы, стойки заделаны
сверху в косоур-тетиву.
Смешанный тип ограждения (железо-дерево) для Т и Г типа косоура
лестницы (черт. 1025(5) по конструкции аналогичен типу металлических пе-
рил, но вдоль марша металлические рейки заменены продольными деревян-
ными рейками размером 30X50 мм.
б)	Ограждения лестниц для общественных зданий.
Разработано два вида перил для типов лестницы с Т- и Г-образными косоу-
рами—металлические и смешанные. Металлические ограждения по конструкции
одинаковые с таковыми же ограждениями и для промсооружений.
Смешанные ограждения (черт. 1025в) состоят из металлических стоек
квадратного железа 25X25 см, заделываемых в ступени сверху.
Стойки обшиваются с двух сторон фанерной панелью не на полную вы-
соту, а с промежутками снизу и сверху по 26 см. Фанера окантовывается
сверху и снизу полосовым железом с двух сторон.
640
в)	Ограждения лестниц для жилстроительства при Т - и
Г-образных косоурах. Конструкции лестниц.
Перила разработаны смешанные и деревянные. Смешанные ограждения
для Т и Г-образного косоура лестницы по конструкции одинаковы с тако-
выми для промсооружений (черт. 1025 б). Тип деревянного ограждения пред-
ставлен на черт. 1025 г. Деревянные стойки сечением 5X5 ем заделываются
в каждую ступень сверху. По высоте они пересечены тремя деревянными
рейками на расстоянии одна от
другой 18 ем и по краям на 27 см.
Детали различных соединений —
на черт. 1025 д, к.
Схемы лестниц. По экономиче-
ским обоснованиям во всех дан-
ных типах схемы лестницы приня-
ты с равными маршами, что при
применении стандартных элементов
является большим преимуществом.
Первый полумарш не стандартизи-
руется. Подобные решения позво-
ляют понизить цоколь здания и
сократить длину лестничной клет-
ки, что дает экономию кубатуры
здания.
Сборка. Сборка элементов ле-
стницы проводится параллельно
с кладкой стен лестничной клетки
для возможности пользования ле-
стницей для подъема материалов.
Сборка элементов лестницы
может быть произведена посред-
ством простых подъемных приспо-
соблений: лебедки, блока.
При укладке элементов лестни-
цы — плит, балок, косоуров — все
элементы должны быть выверены
до заделки в кладку. По укладке
косоуров производится отжатие
площадочной балки от стены ле-
ступени
s^ocoyo
ШП. Йк^677"^17 cspov
, с. -4 F Смсел опил кипи
к
Деталь адикдепления Деталь ипидония стоек
стоек к стрелян	S Косоуд

стничной клетки до полного за-
Черт. 1025.
жатия косоура.
Лестницы деревянные. ОСТ 2603.
Основные установки при конструировании лестницы—всемерное облег-
чение в соответствии с облегченными и удешевленными конструкциями зда-
ний.
ОСТ 2603. Настоящий стандарт устанавливает конструктивное решение
деревянной лестницы на тетивах при высоте этажа 3150 мм, уклоне 1:1,54,
размере 270X175 мм и ширине марша 864 мм. Пазы в тетивах для сту-
пеней делаются долбежным способом.
41. Строит, индустрия, т. VII.
641
а)	Стандарт предназначен для применения в строительстве жилых зданий,
а именно: 1) двухэтажных деревянных домов: рубленых, каркасных, сборных
и сборно-разборных при уклоне 1 : 1,54 и высоте этажа 3150 мм\
2) двух- и трехэтажных каменных домов.
б)	Применение стандарта распространяется на всю территорию СССР без
ограничения, если это не противоречит техническим и экономическим ме-
стным условиям.
Настоящий стандарт является рекомендуемым как в основных размерах,
так и в деталях.
Лестницы по назначению подразделяются на двухмаршевые для 'двух
этажей и для трех этажей.
а)	Материал для лестниц — дерево еловой, сосновой или пихтовой породы;
допускается применение и других пород (как-то: дуб и пр.), если по мест-
ным условиям это оказывается обоснованным.
б)	Качество лесоматериалов должно удовлетворять требованиям технических
условий и норм на деревянные сооружения, изданных в 1931 г. ВСНХ и
одобренных ВКС.
1840.
Черт. 1026.
Технические указа-
ния.
а)	Размеры длины и
ширины лестничной клет-'
ки даны в чистоте без
штукатурки, так как пред-
полагается, что лестнич-
ная клетка будет штука-
туриться после установки
лестницы.
б)	Площадочные бал-
ки заделываются в стену
на глубину а, которая
зависит от конструкции
и толщины стены: при ка-
менной кладке <7—250лгл<,
при деревянных рубленых
стенах а = 200 мм и т. д.
в)	В деревянных рубленых домах площадочные балки устанавливаются
на опорных стойках и над заделкой балки в стене оставляется зазор, да-
ющий возможность свободной осадки стены; такой же зазор оставляется
над заделкой в стены вспомогательного бруса (сечением 70X80 мм), входя-
щего в конструкцию площадки при значительной ширине последней (сред-
няя площадка). Через 1 */2—2 года, когда осадка здания приостанавливается,
опорные стойки выбиваются.
г)	Настил площадки сбивается в шпунт и пришивается гвоздями к
поперечным брускам, врубаемым в основные балки.
д)	В случае устройства площадки на тамбурах производится утепление
по подшивке, на слой толя делается засыпка или устраивается в два ряда
с прокладкой толя или войлока.
642
ё) Проступь ступени составляется из двух досок, соединенных шпунтом
или шпонкой на клею, и выпускается заводом в собранном виде.
ж) Пазы в тетивах для
ступеней выполняются на
заводе или кустарно дол-
бежным способом; при сбор-
ке лестницы в эти пазы по-
следовательно заводятся с
лицевой стороны марша под-
ступенки и проступи, начи-
ная с нижней ступени.
з)	Низ подступенка вру-
бается в четверть в проступь
и укрепляется гвоздями.
и)	Накладки, укладывае-
мые на тетивы после запол-
нения последних ступенями,
прикрепляются к тетивам в
2—3 местах гвоздями.
к)	Тетивы по заполнении
их ступенями стягиваются
двумя болтами, что даег воз-
можность заготовить марш
целиком.
л)	Дощатая стойка пло-
щадки, к которой пришива-
ются доски перил, не вру-
бается в площадочную балку,
а опирается на нее; защем-
ленная с обеих сторон тети-
вами она скрепляется с по-
следними парой болтов.
м) При повышенных тре-
бованиях к внутренней от-
делке лестницы и достаточ-
ных средствах может иметь
место подшивка маршей (с
расчете тетив.
Общая схема лестницы и
Черт. 1028.
оштукатуркой или без нее), что учтено при
ее детали даны на черт.
1026, 1027, 1028.
Чайковский В. Г.
--- ,
ДЕРЕВЯННЫЕ НЕСТАНДАРТНЫЕ ЛЕСТНИЦЫ.
Для удовлетворения нужд развивающихся облегченного и деревянного
(в частности сборного) строительств в 1931 г. был выпущен проект стан-
дарта деревянных лестниц для двух- и трехэтажных домов. Проект не был
приспособлен к специфическим условиям облегченного и деревянного стро-
ительств и поэтому оказался нежизненным.
Основными недостатками стандартной лестницы являются: 1) разные
размеры маршей, что влечет за собой устройство неодинаковых этажных
и промежуточных лестничных площа-
док; 2) наличие нестандартного ма-
лого марша, который рекомендова-
лось делать кустарными способами;
3) слишком большая пологость лест-
ницы, неоправдываемая небольшой
этажностью и невыгодная в эконо-
мическом отношении (влечет за со-
бой увеличение длины лестничной
клетки); 4) долбленые гнезда в те-
тиве для проступей, что кроме удо-
рожания и усложнения работы вызы-
вает увеличение сечения тетивы, т. е.
лишний расход полноценной древе-
сины.
Следствием невозможности применения стандартной лестницы явилось
вытеснение ее появившимися в свет типами лестниц, запроектированных раз-
личными проектирующими организациями для домов своих конструкций.
Ниже приводится описание трех наиболее характерных типов деревян-
ных лестниц, рассчитанных на применение в сборном деревянном строитель-
стве.
Двухмаршевая лестница к проекту щитового двухэтажного дома
Щ-4 (ЦНИПС). Лестница (черт. 1029) делается сборной из укрупненных
элементов, заготовляемых на заводе. На место постройки привозятся гото-
вые марши, лестничные площадки и пр.
Лестница двухмаршевая; введение малого марша в первом этаже объ-
ясняется невозможностью дать в противном случае (при данных размерах
лестничной клетки) проход под промежуточной площадкой первого и вто-
рого этажей.
Большие марши совершенно одинаковы. С внутренней стороны тетивы
нашиваются или специальные скошенные бобышки (вариант I, черт. 1029)
644
или брусочки (вариант II, черт. 1029), к которым пришиваются проступи тол-
щиной 4 см и подступенки. Весь марш снизу обшиваеюя поперечными
досками.
Тетивы лестницы вверху и внизу упираются при помощи врубки в
опорные балки сечением 10X26 см.
Лестничные площадки крепятся к стенам при помощи пришивных досок
и кроме того опираются на специальные стойки. Опорные1- балки концами
также кладутся на стойки.
Сечение тетивы 5X26 см. Отношение высоты ступени к ширине 1 : 1,7 при
ширине проступи 29,3 см и высоте подступенка 17,3 см. Ширина марша—
1 м.
Лестница при одних и тех же элементах может делаться как на два, так
и на три этажа (а при применении ее в каменном строительстве и больше).
Одномаршевая лестница к проекту стандартного двухэтажного
дома „Шведский остов11 (Стандартгорпроекта). Лестница по проекту
„Шведский остов11 (черт. 1030) делается стандартной и как и сама кон-
струкция дома собирае:ся на месте постройки из заготовленных деталей.
Лестница одномаршевая, рассчитанная на двухэтажное здание, устроена
следующим образом: тетива сечением 5X22 см, как и в лестнице преды-
QPD&iuu уЗеЛ
Черт. 1031.
дущей конструкции, снабжается с внутренней стороны скошенными при-
боинами, между которыми загоняются проступи толщиной 4—5 см. Тетивы
пришиваются непосредственно к стенам лестничной клетки. Марш снизу
подшивается поперечными досками. Подступенки в лестнице данной кон-
струкции отсутствуют.
Уклон лестницы довольно крутой: отношение высоты ступени к ширине
1 : 1,1 прн ширине проступи 23 СМ и высоте подступенка 21 см.
Ширина марша—1,10 м.
Двухмаршевая лестница к проекту двухэтажного щитового дома
К-К (НИИЖС). Лестница, сконструированная к щитовому дому К-К
(черт. 1031), делается по типу железобетонных лестниц, собираемых из
отдельных ступеней.
Лестница делается двухмаршевой с введением малого марша в первом
этаже, что объясняется теми же причинами, что и в конструкции лестницы
дома Щ-4 (черт. 1029).
На деревянные косоуры сечением 9ХИ см, опертые на специальные
опорные балки при помощи врубки, укладываются заготовленные на заводе
деревянные ступени.
645
Ступени сколачиваются из проступи, врезанного в нее подступенка
и идущих поперек марша шпунтованных досок, играющих роль подшивки.
Ступени для жесткости снабжены .треугольными кобылками, заложенными
и прибитыми в концах.
Размеры сечения ступени 32X20X31,5 см. Опорные балки, составлен-
ные из двух досок сечением 4X20 см, кладутся концами на доски, при-
шиваемые к стене лестничной клетки. На эти же доски опираются лест-
ничные площадки. Отношение высоты • ступени к ширине—1:1,4 при
высоте подступенка 18,9 см и ширине проступи 25,5 см.
Лестница при очень небольших изменениях некоторых элементов может
удовлетворять любым размерам лестничной клетки.
предметный указатель
к VI и VII тт. „Строительной индустрии11.
(Римскими цифрами обозначен том, арабскими—страница).
Аккумуляция тепла—VII, 101.
Акустика—строительная—VI. 67—86.
Акустическая штукатурка—VI. 74.
Амби—система камней—VI, 312.
Американские камни—VI, 318.
Американская кладка—VI. 350.
Американские температурные швы—VII, 287.
Американские створные переплеты—VII, 451.
Амортизаторы пружинные—VI, 84.
Амплитуда колебания теплового потока—VI, 51.
Анкеры—VI, 384; VII, 551—2.
Анкерные обвязки—VI, 311.
Арки—железобетонные—VI1, 258; двухшгрнир-
ные—303; трехшарнирные—305, 308 , 330.
Арматура обвязок—VI, 270; крайних пролетов—
283; лрод< льн.—VI, 62, 76, 77; заготовка и уклад-
ка—VI, 90; плиты—VII, 231; в балках—VII, 233;
свода—VII, 261.
Армирование нижнего ряда перемычек—VI, 360;
косвенное—каменных конструкций—VII. 58, 61;
элементов—63; стен по системе Некрасова В. П.—
VI, 293; соединений—VII, 272.
Армированная пробка (изолирующая прокладка)—
VI, 84.
Армированные стены—VII, 58.
Арочные конструкции—VII, 303, 323.
Артикский туф—VI, 341.
Архитектурная обработка (в акустическом отно-
шении)—потолка и стен—VI, 69.
Асбоф^ кера-VII, 412.
Ауфбау—система камней—VI. 320.
Аэрация—VII, 438.
Бабки стропильные—VII, 291.
Бакули—VII, 426.
Балки—междуэтажные н чердачные—VI, 129, 135;
для перекрытий (при глннолитн. стенах)—155;
заделка концов—156; опоры б.—277; междуэтаж-
ных перекрытий—284; 290, 300; в стенам из кам-
ня-ракушечника—339; в стенах из камня артик-
скин туф—346; в кирпичных стенах—385, 387—8;
укладка в стенах из эффективного кирпича—
411, 413; подкрановые — VII, 98, 558; б. Стафи-
левского, Визинтини—270; б. фахверка—555; за-
делка концов б. (металлич.)—556—7; тормоз-
ные—565; сварные подкрановые—567.
Бараки—VI, И; 244, 246.
Барачная система „Рама“—VI, 248— 50.
Баттерфляй—фонари—VII 464.
Башенные конструкции—VII, 297.
Башмак—VII, 96, 547.
Безбалочные перекрытия—VII, 246—53; швы в
б. п,—278.
Бескаркасные здания—VI, 243.
Бескаркасио-кладочиая стена—VI, 126; б.-набив-
ные стены—138; б. строительство—217.
Бескосоурная ж.-б. лестница—VII. 627.
Бетоны—VI, 257—8; проверка прочности легких
б.—266; модуль упругости л. б.—266; VII, 44.
Бетонные камни для внутрени. стен—VII, 71.
Блоки—VI, 126, 127; 132; 133; VII, 45-48; 51,
Брандмауерные зоны—VII, 398.
Буало-VII, 427, 443, 460.
Бутовый камень—VI, 330.
Ва^ьковые стены—VI, 171,
Вентиляционные каналы (в монолитя. теплобет.
стенах)—VI, 276; короба, устройства (в аку-
стич ск. отнош.)—68, 86.
Вентиляция—VII, 377.
Висячие стропила—Vn, 291.
Вкладыши—VI, 407.
Влагоемиость—VI, 262.
Влагоизоляционные материалы- VII, 187.
Влагоизоляция —VII, 184.
Влажностный режим ограждения—VI, 52.
Влажностные деформации—VII, 162.
Влажность воздуха—VI. 53.
Внецентренная нагрузка—VII, 82, 86.
Водоизоляционный покров—VII, 365.
Водоспуск—VII, 443.
Водостойкость (фонари)—VII, 451.
Водяное центральное оюпленне (при теплотехн,
раечте стен)—VI, 61.
Воздушный зазор—VI, 44.
Воздушные прослойки—VI, 43.
Воронки для отвода воды—VII, 397.
Ворота—VII, 611—18.
Вутке, сист. кладки—VI, 406.
Вуты—VII, 232.
Выбор—типа камней для пустотной кл дки—VI,
304; типа стен—305; покрытий—VII. 437.
Высота зданий—из камни-ракушечника — VI, 337;
из кирпича—384; 390; из эффективного кирпи-
ча—396; при утоненных ст. кирпич. —411.
Выстилочные материалы—VII, 187.
Вытяжки—VI, 329.
Газобетон—VI, 288.
Галахова—сист. кладки—VI, 419.
Гаиау—способ крепления стенок—VI, 400.
Гвоэдимость—VI, 181.
Геометрическое нормирование многоэтажных
зданий (освещенность)—VI, 94; г. характеристи-
ка камней—321.
Герарда—сист. кладки кирп, стен—VI, 396.
Гидроизоляция стен—VI, 128.
Гипсолитовые плиты—VII, 126.
Глинокальцииированные блоки—VI, 126.
Глинолитные стены—VI, 152.
Глин -соломенные кровли—VII, 422; г.-хворо т-
иые стены—VI, 149.
Глииы—жирные—VI, 144; для глииоллтных стек—
152.
Говве—способ крепления стенок этернитовыми
плитками—VI. 399.
Голландская система кладки—VI, 349.
Гольццементная кровля—VII, 372, 378; г. ковер—
VI, 56.
Гонтовые кровли—VII, 421.
Горбыльки—VII, 457.
Горизонтальное армирование элементов—VII, 63.
Горизонтальные эстрады—VI, 79.
Готическая сист. кладки—VI, 349.
Графа—формула соотношения модулей упругости
между легкими бетонами и обычными—VI. 266.
Графический способ определения температур—
VI, 45.
Грунтобитные стены—VI, 144.
Грунт—VI, ПО; 144; влажность, прочность, объ-
емный вес, теплопроводность—145.
647
Данилюка- м< тод определения освещенности —
VI. 99. 100.
Двери—с санитарной точки зрения—VI, 121; для
жилстроительства—VII, 599—604; общ. зданий-
604 607; в пр' Мстроительстве—608 - 6IU.
Дверные проемы—VI, 358.
Двупольные двери—VII. 606—610.
Двускатные крыши (стропила)—VII. 290.
Двуьмаршевая лестница—VII, 644—6.
Двухстек льный переплет—VII, 595—8.
Двухшарннриые арки—VII, 303.
Деревянные кровли—VII, 416, 419; перегородки
(несущие)—VI, 286; каркасные засыпные стены—
VI, 176; VII—103.
Детали кладки (стеи марки Б)—VI. 289, 337.
Деформационные швы—VI, 311; VII. 281.
Диафрагмы-VI. 232, 400; VII, 235, 237; 271.
Диф- ент—плиты для перегородок—VII, 122.
Диффузия водяного пара—VI, 55.
Допускаемое напряжение—на сжатие камня-
ракушечвика—VI, 335; камня артнкскнй туф-
342; VII, 45, 72; 164; при изгибе деревянных
частей в условиях перекрытия (табл.)—166;
необы ных м териэлои в конструкциях, ра-
ботающих на изгиб (табл.)—1и7; 265; классифи-
кация—498; 499—501.
Драночная кровля— VII. 420.
Дымовые кана.ты -Vl, 276.
Дымоходы—VI. .'33; 345, кладка д. —353.
Ендовы—VII, 415.
Ерши—VII, 599.
Железные кровли—VII, 416.
Железобетонный каркас здания (швы в нем)—
VII, 284; ж.-б. перемычки—VI, 273; ж.-б. рама—
VII, 279; фонари—VII, 460.
Заклепки—поясиые—VII, 511, 560; для колонны—
539; крепящие консольный лист—557.
Заклепочные соединения—VII, 499—502.
Заполнение стен—VI, 242; каркаса—292; 297; при
кладке сист. Герарда—397; ж.-б. каркасов—VII,
38, 39.
Заполнители плитные—VI. 181, 258; при кладке—
309-342, 397-405.
Засыпки—VI, 115; пустот пустотел, камней—310;
Пополнение осевшей з.—403; при утоненных сте-
нах—415-417; VII, 185.
Затяжки—VI, 362; для стропил—41<; VII, 291.
Защитный—иастил—VII, 373.
Звуковой луч—VI, 67, 77.
Звуковое сопротивление—VI, 83.
Звукоизолирующие конструкции—VI, 83.
Звукоизоляция—VII, 100, 183.
:3вукостроительиые поверхности—VI, 68.
Звукопоглощающие поверхности—VI, 68.
Звукопроводность—VI, 81, 85—7.
Звукопоглощение—VI, 73—76.
Звукопроницаемость—VI, 81.
о дания—геометрическое нормирование—VI, 94;
расстояния между з.—96; территория и положе-
ние—108—114; части з.— 114—125; каркасные—
VI, 243, 414; VII. 38.
Зеленые насаждения—цели, выбор пород—VI, 110;
расположение, культивирование—111.
Землебитное строительство—VI, II, 13.
Землебитные блоки—VI, 138.
Зенитные фонари—VII, 453.
Изолирующие слои—VI, 56; 283; 299; 396.
Изоляторы—VI, 409.
Изоляция—шума, сотрясений и вибраций—VI,
80; звука—81; поэтажная—85; стен засыпкой-
180; тепловая—VII, 182; расположение в пере-
крытии—188; варианты (табл.)—210; 212; 214,
219, 222.
Инсоляция—VII, 437.
Инсоритовая черепица—VII, 408.
Калитки—VII, 618.
Кольба—свод—VI, 257.
Камни пустотелые (системы)—VI, 312, 314, 315,
317, 320.
Каналы—дымовые, вентиляционные—VI, 276.
Капиллярность—VI, 262.
Капители—VII, 246, 247.
Каркасное деревянное строительсшо—VI, II, 12,
Каркасные конструкции—VI, 181, 212, 213, 240;
-дания—VI, 243, 414; VII, 38.
Каркас—VI, 177, 199, 202. 217. 240, 242, 246.
Карнизный угол—VI, 332; укладка—396; узел —339;
свес—388.
Карнизы—VI. 179, 276, 284, 292, 297, 407; VII, 415.
Кварталы—VI, НО.
KtcoHHbie—перекрытия—VII, 242; сетчатые к. п.—
246; к. плиты-настилы—275.
Кирпичная кладка—VI, 324.
Кирпичное строительство—VI, II, 12.
Кирпичные перегородки—VII, 132; перемычки—
VI, 359- 69.
Кирпич—сырцовый—VI, 137; стенььиз кирпича—
3^9—419; жел. к. конструкций—VIr, 67.
Кладка—стен из самана—VI, 133; сырцовых стеи —
137; раствор для к. землебитных блоков—138;
теплобетонных камне —289; 297; 301; 302; тер-
мическ е сспро ивление к.—308; растворы для
к —ЗЮ; перемыч и в к., кладка камней—312, 315;
С1ен из пустотелых камней—322, 323, 324; тер-
мп еское сопротивление к.—326; стоимость к.—
329; бута—331; камня-ракушечника—336; артик-
ского туфа—344; кирп. стен,—349—359; пере-
мычек—359—362; ст. в 1*/2 кирпича—379—389;
в 2 кирпича—389— 90; в 2 силикатных кирпича—
394; ст. из легковесного кирпича—395; ст. сист.
Герарда—397; к. арх. Вутке—406; утоненных
кирпичных ст» —409—414; системы к.—418—19.
Колебание (еплового потока—VI, 58.
Колоды—VII, 613.
Колонны—VII, 58, 72-98; 534—6; 544, 545, 553.
Комбинированные дерево ж-б. перекрытии-VII,
254.
Конвекци*—VI, 43.
Конденсат—VII, 442, 158.
Конденсация влаги—VI, 46, 53, 54, 55, 61.
Коньки—VII, 415.
Контрольные кубики VI. 265.
Конструктивный строительный подъем—VII, 298.
Конструкции—VI, 11; сырцовые—126; каркасные—
181; с применением фибролита—194; фанерно-
камерные—254; из лсчких бетонов—257—278; ст.
из теплобстонных камней марки В—296; ст. из
пустотелых камней —302; кирпичных ст.—379;
фибролитовых ст.—VII, 34, 43; армиров. камеи.—
58; ст. и столбов из холодных бетонных
камней—72; колонн с продольной арматурой-
74, 79; плитные—158, 159; чердачного перекры-
тия—223; сборного ж.-б.—265; 298; деревянные—
294—301; металлические—497; промзданий—512;
перегородки проф. Людвиг—86; перемычек—360.
Косвенное вооружение колонн и стен—VII, 58, 79.
Косоур—VII, 636.
а пробки—VII, 599. 607, 610.
Коэфициент—гибкости- VII, 74; динамичности—
VII, 163; естественной ''свещенности—VI, 92, 93,
102; дневной о.—100; п] опускания остекления —
VI, 102; загрязнения- VI, 94; затемнения—VI,
96; звукопоглощения—VI, 73, 74; отражения—VI,
97; тепловосприятпя—V I. 35, обшей теплопере-
дачи—VI, 31, для кладки кирпичных стеи—382;
передачи тепла конвекцией—43; излучением-43;
запаса—263; теплопроводности—VI, 32, воздуха—
43; ст. из теплобетонных камней—280, 295: це-
ментнл-пемзовых бетонов—337; бутовых кам-
ней—330, 331; камня-ракушечника—334; камня
артикский туф—343: кр. кирпича—389; кладки
в 2 силикатных кирпича—389, 394, фибролита—
VII, 33; теплоусвоения—VI, 49; теплоусвоеиия
воздуха—51; теплоустойчивости—VI, 35, 51, 60;
для кладки кирп. ст.—382; кладки в 2 кирпича—
Крепление стеиок—VI, 398; по сист. Ганау—400;.
по сист. Говве—399.
Крестовая—сист. кладки—VI, 349.
Крестьянин—сист. камней—VI, 315.
Кровельно-фанерные покрытия—VII, 404.
Кровельная фанера —Vi. 233.
Кро<ля—VI, 13; 236-7; 249 VII, 294. 362—423.
Кружально сетчатые своды—VII, 334.
Крупноблочное строительство -VI, 11; VII, 44—57,
Крыши-VI, 13; 120; 233; VII, 289-93»
648
Ксилолитовые — пере»ородки -VII, 138; плиты -
490.
Купола—VI. 77; Vil, 338, 354- 61.
Лаги—VII, 477 — 8.
Легкие б-тоны—VI, 257; проверка прочности—265;
модуль упругости-266; теплотехнические свой-
ства—266—7; составы—329.
Легкобетонные стены—VI, 267; 277—8.
Лесовидные суглинки—VI, 144.
Лестницы—VI. 13; санитарные требования—123;
в сборном строительстве -237; VII, 619, 43; де-
ревянные нестандартные—644—6.
Люки—VII, 273.
Марки тсплобетонных камней А—VI, 7280; Б—288;
В-295.
Материалы-для глино-соломенных стен—VI, 158;
дерев. гл.-соломенных стен--162, 165; для тур-
лучных стен—168; для вальковых стен—171; для
дер. каркасных засыпных стен—179, модуль
упругости м.—VII, 167.
Мачтовые конструкции—VII. 298.
Междуэтажные перекрытия—VI, 179, 189, 332;
в стенах из камня-ракушечника—339; в стенах
из камня артикский туф—346; VII, 555.
Мелкоблочное строительство—VI, 11, 12.
Мембранные колебания—VI, 81.
Метод определения количества участков небосво-
да (Данилюка) —VI, 100; полукосинусов—106.
Метлахские плиты—VII, 489.
Модуль упругости—VI, 266; для камня-ракушеч-
ника—336; характерных свойств материалов—
VII, 167.
Монитор—VII, 427.
Монолитные конструкции—VI, 257,78;плиты—VII,
 157; стены—270, 278.
Морозоупорность—VI. 262.
Москолф—сист. камней—VI, 317.
Набивка стен—VI, 143.
Навесы—VII, 613.
Наклонные эстрады—VI. 79.
Наличники—VII, 604, 607, 610.
Наружные	углы—теплотехнические особенно-
сти—VI. 46; утепление—47; н. у. ст.—277; зда-
ний—282; кладка н. у. кирп. стен—353; 382; ст.
из легковесного кирпича—396.
Насломные стропила—VI, 269; VII, 289—90.
Настил—VII, 161—170, 172,251, 268, 269, 272, 274—
5. 294, 373, 377, 474, 475.
Неармгрован* ые столбы — VI, 264; элементы
стеи—264.
Неверовича—сист. глино-хворостиых стен—VI,
149.
Некрасова фибролитовая ст. каркас VI, 201;
рамно-бескаркасная сист.—202; кривая коэф, те-
плопроводности—283: сист. армирования стен—
293; 300; сист. косвенного вооружения—VII, 58;
сист. балка-свод—68.
Немаркированный металл—VII, 498.
Неразрезные перекрытия—VII, 275.
Ноги стропильные—VII, 291. 294, 460.
Нормирование ест. освещения—VI, 89; много-
этажных зданий—94; минимальных к. е. о,—95.
Обвязки—нижние—VI, 219—21; верхние и между
этажные—227—8; 269—71; анкерные—311.
Облегченные гл.-солом, ст.—VI, 158.
Облицовка стен—VI, 410.
Оболочки—VII, 354—361.
Обойма—VII. 95.
Обшнвка—VII, 617.
Объемный вес—материала (стр. теплотехника)—
VI, 34; грунта для грунтобитных стен—145; мат.
для гл.-хворостных стен—150; мат. для стен по
сист. Симинского—152; для глинобитных стен-
152; для дер. гл.-соломенных стен—166; дли
турлучньв стен—170; теплобетониых камней -
280—288; 295; бутовой плиты—330; камня-раку-
шечника—384; 335; камня артикский туф—342.
Ограждение—наружное—VI, 36; теплотехничес-
кий расчет—37; опред. темп. в. о,—45; опр. к.
теплоустойчивости—51; влажностный режим—52;
коиденсачия влаги в. о.—54—55; укрепление о.
(перил)- -VII, 631, 636.
Огнестойкость пемзовых бетонов - VI. 261.
Одномаршевая лестница—VII, 645.
i д нопереплс тные окн -V11. 595—8
Однопольные двери—VII. 601.
Однос атные (крыши) стропила—V1I, 289-
Однослойные толевые кровли—VII, 404.
Одностороннее застекление—VI, 96.
Окна—назначение—VI, 122; в жил. ст-ре-VII,
571—584; общ. зд.—585—91; в промстр-ве—591—
595; однопереплетные—595—8.
Оконные коробки—VI, 402, 413; VII, 36; проемы—
VI, 353.
Опалубка—виды о.—VI, 138: установка щитов-
139, 142; о. в штагах—139; ленточная подъем-
ная—143; уплотнение прослоек земли в о.—145,
260; при возведении ст. сист. Симинского—152;
глинолитных—152; для кладки перемычек—360;
колонн—VII, 88; метал, станд.—241.
Опорные углы перекрытий—VI. 385; опорные уз-
лы—для гл.-солом, ст.—VI, 161; для турлучных
ст.—1б7; для вальковых ст—174; перекрытий—•
346, 385, 402; сегментной фермы—VII, 328.
Опоры—наружных ст.—VI, 268, 9; балок—277;
отдельно стоящие—VII, 74, дерев.—306; металл,
ферм—523; тангенциал1 иая—530; расчет о.—529;
531; стоек—554; подкрановых балок—563.
Ориентировка зданий—VI, 113.
Осадка—ст.—VI. 129, 135, 138; землебитных ст.—
138, 148; гл.—хвор, ст.—451-
Освещение—естественное—VI, 89, 90, 92, 95, 97,
99, ИЗ.
Основание для полов—железобет.,—кирпичи.—
VII. 475; изоляционные—478.
Остекление—VI, 94, 95, 122; VII, 432, 433, 435,
442; 444, 612.
Остов ССЖС- VI, 250-2.
Отвод воды—VI, 160—169.
Отдушины—VI. 114.
Отепление ж. б. перемычек—VI, 273.
Отеплителя—VI, 409.
Отопление—VI, 238*
Отражательный процесс—VI, 71.
Очистка остеклений—VI, 95.
Палуба—VII, 408, 411.
Параметр—значение п. для расчета прочности и
жесткости деревянных балок (табл.)—VII, 178—
181.
Паркетные полы—VII, 482—4.
Пенобетон—VI, 288.
Перевязка—ст. из пустотел, камнес кирпичной
кладкой—VI, 324; 349.
Перегородки—VI, 13; в глинолитн. ст.—156; 191;
дерев, несущие—286; VII, 99—153.
Передаточная часть (перекрыт.)—VII. 160. 161.
Перекрытия—VI, 13: междуэтажн. для дерев, за-
сыпных ст.—VI, 179; VII, 555; дерев.—VI, 271,
VII—154—191; VII, 189, 190, 191; междуэтажные—
VI, 189, VII—192—208; в сб. стр-ве-VI, 228—30;
засыпка п.—231; 247; опорные узлы п.—VI, 346,
385, 402; чердачные—VII, 209—230; плоские и
сводчатые ж.-б.—231—264; кессонные—242; безба-
лочные—246; комбинированные дерево-ж. б.—•
254; тонкостенные—254; шатровые—254; склад-
чатые—255; сборные ж. б.—265—276: швы в. п,—
287.
Перемычки—над проемами в ст.—VI, 129, 134;
глинобитных ст.—147; гл.-хворостных ст.—150;
ст. по сист. Симинского—152; пролет легкобе-
тонной п.—271; подбор сечения—272; отепление
ж. б. п,—273; надоконные—283; 290, 299; 332;
в пустотелой кладке—312; для ст. из камня-ра-
кушечиика—338; при кирп. кладке—359; конст-
рукция п., раствор для кладки, опалубка, арми-
рование—360; кладка,—работа рядовых кирпич,
п.—361; расчет п.—362—9; VII—50, 73.
Переплеты—VII, 572. 586; 594; 595—8.
Пересечен я стен—VI, 300.
Перила—VII, 631, 636, 640.
Печи—глинолитных ст.—VI, 156; сборн.—239; клад-
ка—333.
Пилястры—VI, 47, 353, VII, 53, 294.
Плинтусы—VI. 119.
Плитные—конструкции—VI, 158; утеплители—VII,
649
Плитообразная конструкция -VII. 172.
Плиты—УШ, 126—8, 157, 16\ 169; 265 -8; плиты-
настилы-275: швы в и. 284: 549.
Площадки—VI, 558.
Подвалы—VI. 120. 121.
Подкладки— в проемах ст. -VI, 129.
Подкосы стропильные—VII, 291.
Подкрановые балки—VII. 98.
Подмоги стропильные—VII, 291.
Подполье—VI, 114.
Покрытия—инсоритовои черепицей и фиброфа-
нерой— VII, 408; со световыми проемами—427;
метал.—572.
Полы—черные—VI, 115, VII, 469, 496; смазка, за-
сыпка—VI, 115; чистые—116; VII—469—496: вы-
бор—VI, 116; жил. пом.—117; общ. и др.—117—
118; 119; 230—232; при настиле из балочек—VII,
278.
Поперечные фонари—VII. 457—460.
Потолки—VI, 119: 230; 247: 249; VII—272: 424; 425.
Поэтажная—изоляция—VI. 85; обвязка—271.
Поясиые—заклепки—VII. 560; уголки—560.
Прогоны—для перекрытий глинолитных ст.—VI,
155; нижние—240; VII, 267; опирание настила на
п.—275; швы в п.—286, 294: шарниры для п.—
297; п. покрытии—513; 514; 515; 520; 557.
Продольное армирование—VII, 61.
Продольная арматура—VII, 62.
Продольные фонари—VII, 454—457.
Продухи—VI, 276.
Проемы—VI. 13; в стенах -128, 134. 147, 154, 161,
169. 174, 178: 324: 332; 337; 345; 385: 413; VII. 42:
49: 73: оконные и дверные —VI, 13, 190. 271, 283;
290; 299; 353: VIII, 571: 599: в деревянных пере-
городках—VII, 107; размер п.—575; высота—589.
Пролеты-VII, 193: 195; 197—9; 200—1; 210; 214;
221; 222: 224: 518; 519.
Простенки—VI, 324, 326, 329; кладка—353; 400;
411.
Прочность—блоков—VI, 127, 138: ст.—133, 150,
152, 196, 200, 289, 296: батонов—260; камней—281.
Пустотелые камни—VI, 318, 320.
Пустоты—в кладке—VI, 302—4; в камнях—321;
323.
Рабочий настил -VII, 377-
Радиофикация—VI, 77.
Разгрузочная конструкция перемычек—VI, 360.
Размеры—теплобет. камней марки Б—VI, 289;
плит теплоб. марки В—296; камней сист. Тор-
лецкого—320; бутовою камня--330; артикского
туфа—341.
Ракушечник—VI, 334.
Рамиые конструкции—VII, 305.
Рамы—VI, 123; VII, 308.
Раскосы—VII, 310. 526.
Распор в сводах—VII, 339.
Расслоение стены плоскостями—VI, 57, 58.
Р створы для кладки—VI, 282. 289; 29S; 310; 330;
335: 342; 355—8; 360; 381; 395; 397; 409: VII, 34;
38; 72.
Расчет ограждения—VI, 34, 43; стен—57; 306; 334;
396; перемычек—362—369; колонн — VII--77; 80;
81; нагрузки на перекрытия 162; констр. част.
168; настила—170; плитообразной конструкции-
172.
Рациональная система камней—VI; 315.
Ребристые перекрытия — VII, 231—292; своды—
257, 349.
Реверберация—VI, 71—3, 76, 81.
Ригеля стропильные—VII, 291.
Режим—ограждения—VI, 52.
Реми—сист. камней—VI. 317.
Решетка колонн—V11, 541—4.
Рубероидные кровли—VII, 383—403.
Саман—сушка—VI; 133; стены из с.—132—4.
Сборное стр-во—VI, 214; 252-6;. УЦ-Н4—57;
265-276.
Сварочные соединения—VII, 502—3,
Свес—карнизный--У1, 388; стропил—414,
Световая ось—VI, 102.
Световые дворы- VI, 97.
Светопотери—VII, 433, 435.
Свободная длина ст.—VI, 128, 133, 137, 146, 293,
299, 337, 390, 396, 4<Х), 411; VII, 72.
Свод оболочка—VII, 339 -353.
Сводчатые конструкции—VII, 297; перекрытия —
VII, 256-264.
Своды—VI, 77; VII, 256—263; 332—338.
Связи—VI, 361; из кирпича—398; ветровые—VII,
533; по колоннам—553.
Сечение—1еремычек—VI, 272; VII, 86, 92, 173,
176; колонн—VII, 537.
Силикат-органики—VI, 288—9.
Силикаг-органические плиты —VII, 128.
Системы камней—VI, 312, 314. 315, 317, 320.
Складчатые конструкции-VII, 359; ск. перек-
рытие—VII, 255.
Скобы—VI. 139; 399.
Смазке—VII, 187.
Соединения—VII, 503—6.
Соломе вые кровли—VII, 421.
Сопротивление—общей теплопередаче—VI, 34,
35; тепловосприятию—35: теплоотдаче—40; сжа-
тию—127; термическое—41—43; кладки—308, 314,
326, 328.
Сопряжение стен—кладка—VI, 353.
Специальные конструкции—VII, 298.
Сплошные конструкции—VII, 296; рчды—VI, 311.
Стенные швы —VII, 287.
Стены наружные—VI, 13, 12В, 131, 265; капиталь-
ные внутренние—13; 243; из пустотельных кам-
ней—57; 302—312; с санитарной точки зрения—
123; основные типы—126; бескаркасно-кладоч-
ные—126; 128; 129, 135; из самана—132; 137; нз
сырцового кирпича — 137—8; из землебитных
блоков—138; бескаркасно-набивные — 138— 143;
грунтобнтные—144—148; глиио-хвоюстные—149—
151; по сист. ак. Симинского —151—152; глино-
литные—152—156; облегченные гл. - соломен-
ные—158—174; дерев, каркасные засыпные—176—
180; облегченные с применением плит торфофа-
неры—209—213; заполнение—242; толщина моно-
литных легкобетонных—262—3; неармированиые
элементы ст.—264; конструирование легкобетон-
ных ст.—267, монолитные ст. из легких бето-
нов—270; 274; 277; из теплобетонных камней—
279—301; VII, 308; из бутового камня—VI, 330—
333; из камня-ракушечника—334—340: из артик-
ского туфа—341—348; кирпичные — 349 — 419;
косвенное вооружение—VII, 58; армирован-
ные—VII, 69; внутренние из холодных бетон-
ных камней—71, 72.
Стержни—VII, 507.
Стропила—конструкция—VI, 129; зд. с саманны-
ми ст.—135; 269; 284; 300; 332; 339; 414; VII,
289—293
Стойки—VI, 241, 246, 248; VII, 35, 74, 294, 526,
538. 554, 557.
Столбы — неармированиые — VI, 264; кладка—
352; VII, 53; внутр.—71, 74, 82, 84.
Стояк—VII, 393.
Строительный подъем—VII, 177.
Ступени—VII, 635, 646.
Стыки—со сваркой—VII, 94; 527; для колонн-
546—7; поясных уголков—562; 568.
Суглинки лессовидные—VI, 144.
Схемы зданий—VI, 286; VII; 45.
Сырость—VI, 124.
Сырцоаый кирпич—VI, 137.
Тангенциальна* опора—VII, 530.
Температура—определение в ограждении—VI»
45; внутри помещений—VI, 182.
Температурные швы, обвязки—VI, 269, 276, 281;
VII, 398.
Теплобетоиные камни—VI, 279; VII, 38; стены—
VI, 279, 280, 288.
Тепловая изоляция—VII, 182; инсоляция 437.
Тепловоспрнятие—VI, 35.
Теплоемкость материала—VI, 33.
Теплоотдача—VI. 35, 40.
Теплопроводность материала для ст.—VI, 145;
150; 152; 166; 170; 174; эквивалентный козфи-
циент т.—VI, 192; 209; 261; 342; 417; блоков—VI.
127.
Теплотехника—VI, 31—66,
650
Теплотехнические—особенности наружных уг-
лов—VI, 46; свойства стр. мат. (табл.)- 62 65;
легких бетонов—266- 7.
Теплоустойч  вость—VI, 48—52;
Термовкладыши—VI, 407—8.
Термоизоляция—VI, 181; 276, 409; 414; VII—185;
216.
Территория—зданий и постройки-VI, 108.
Тесовые кровли—VII. 404—40/.
Толевые кровли—VII, 404—7.
Толщина стен—VI—128, 133, 137, 138; 145; 150;
153; 162; 166; 170; 174: 261; 262; 279; 288; 295; 321;
330—331; 342; 395; 417; VII—38; швов—VI, 359;
термослия—411, засыпки утоненных кирп. ст.—
417.
Торонто—сист. камней —VI, 314.
Торфофанера—VI, 209—213.
Торцов е полы—VII, 475.
Трамбование—VI, 145.
Трехстекольный переплет—VII, 597.
Тр хшарннрные арки—VII, 305.
Трубы—VII, 273.
Турлучные стены—VI, 167—170.
Тычковые связи—VI, 398.
Углы—наружных стен—VI, 277; зданий—282; кир-
пичных ст,—353; наружные ст.—47; кирп. ст.—
382; опорные у перекрытий—385; ст. из легко-
весного кирпича- 396.
Узлы—VI, 161; 167; 174; 346; 385; 402; VII, 328;
527.
Укладка—балок—VII, 51—53; черепичных кро-
вел —414.
Усвдочные швы—VII, 281.
Устойчивость стен—VI, 268; 292; 299.
Устройство швов—VII, 284—287.
Утепление наружных углов—VI, 47; стен—382;
417; карниза- VII,43, рубероидных кровель—38 .
Утеплители—VI, 221, 223; 397—8; VII, 368—9;
618.
Фанера кровельная—VI, 233—4.
Фаиерно-камарн я конструкция—VI, 245.
Фанерные покрышки— VI, 213.
фанерный свод-оболочка—VII, 347.
Фасоики—VII, 528.
Фахверк—VII. 553—5.
фермы—VII, 263, 291-3; 294; 308— 330; 512, 513:
521—526; 532—4; 567.
фибрнтные литые конструкции—VI, 152.
Фибролитовые материалы—VII, 187; плигы—VI,
184-5; VII, 126.
Фибролит—VI, 194—208; заполнитель—VII, 33,
Фиброф^нера—VII, 40е,
Фонари—VII. 427; 428 -431; 432; 445; 521.
Фрамуги— VII, 585.
фразовые бетонные ступени VII, 636.
Фундамент—изоляция—VI, 114; 134; для ст.—
128; 138; 146; 150; 152; 154; 176; 274; 283; 345;
385; 401; 412; в каркасном дерев, стр-ве—VI,
187—8; под сборные дома—217—218; кладка—
330, 331; 332; VII, 48.
Хворост—для гл.-хворостмых ст.—VI, 150.
Холодные бетонные камни—VII, 71.
Цепная перевязка—VI, 349.
Цмлаадрм «есаае оболочки—VII, 357—9.
Цоколь—устройство—VI, 114; для стен—134; 138;
146; 150; 152; 154; 176; 185; 290; 299; 332; 337; 345;
401; 412; V1I, 48.
Часторебрнсгое перекрытие—VII, 234, 241; 238.
Чердак—VII, 424.
Чердачное перекрытие—V1I, 209—230.
Черепица—VII, 413.
Черепичные кровли—VII, 412—415.
Шанцовая кладка—VI, 419.
Шармары для прогонов—VII, 296; 518; 520.
Шатровое перекрытие—VII, 254.
Швеллер—VII, 465.
Швы—температурные —VI, 269, 276; VII, 281—287,
535; вертикальные—VI, 282; 359, 394; кладки—
289; 298; деформационные—311—409; VII, 277—
279; 503—508 ; 557; 567.
Шеды—VI, 105—6; VII, 427.
Шиф р—VII, 408.
Шлакобетонные камни—VI, 57; VII, 129.
Uli аги— VI, 139, 140.
Штукатурка- акустическая—VI, 74; стен—131,
136, 137; сырцовых—138; землебитных—148; гл.-
хвор.—151; ст. Симииского —152; глинолитных—
156; гл.-содом.—162; из глины—164, 174; тепло-
бет. 282—3; 299; VII, 39; из к.*ракушечн.—
VI, 335; кирпичных—381, 388, 390; 394; 395; сист.
Герарда—406; утоненных—414, 417; растворы-
310, 331; сухая—VII, 189.
Штыри—VI, 143.
Щитовое стр-во—VI, 11, 217.
Щитовые полы—VI, 232.
Щиты—VI, 138, 139; 142; 221; 224—227; 235; 246.
Элементы стен—неармированные—VI, 264.
Элиминация шума—VI, 81.
Этажность—VI, 285; 292; 296; 400.
Этернитовые плитки—VI, 399; кровли—VII, 408.
Этерпат—VII, 408.
Эффективный кирпич—VI, 394.
от главной редакции „строительной индустрии*.
При составлении VI тома авторы статей использовали материалы
нижеследующих учреждений:
i
1.	Основные установки к нормированию естественного освещения. — Шаф-
ранч1 а и инж. Гусееа Н. М. ('оставлена но материалам ЦНИПС.
2.	Местные сырцовые материалы и конструкции стен из них.— Инж. Шиш-
кина А. А. Составлена по материалам ЦНИПС и Иннорса.
3.	Облегченные глино-соломенные стены. — Инж. Сакк A. P. Составлена по ма-
териалам ЦНИПС и Иннорса.
4.	Деревянные каркасные засыпные стены.— Инж. Риг В. Е. Составлена по
материалам Иннорса.
5.	Нормальные каркасные конструкции. — Инж. Чефранова О. С. Составлена
по материалам ЦНИПС.
6.	Сборное деревянное строительство. — Инж. Васильев Б. Ф. Составлена по
материалам ЦНИПС и НИИЖС.
7.	Стены из сплошных теплобетонных камней. — Ипж. Семенова С. А. Состав-
лена по материалам ЦНИПС н Инн >рса.
8.	Стены из камня - ракушечника.—Инж. Риг В. Е. Составлена по материалам
Иннорса.
9.	Стены из камня «Артикский туф». — Инж. Камейко В. А. Составлена по
материалам Иннорса.
10.	Кирпичные стены. — Инж. Камеько В. А. Составлена по материалам
ЦНИПС, Иннорса и Моспроекта.
11.	Типы междуэтажных и чердачных перекрытий (том VII).—Инж. Крав-
чени Н. И. Составлена по материалам ЦНИПС и Иннорса.
ОГЛАВЛЕНИЕ.
Стр.
ОСНОВНЫЕ УСТАНОВКИ ПО ВЫБОРУ И ПРИМЕНЕНИЮ
РАЗЛИЧНЫХ КОНСТРУКЦИЙ.
Вельман В. И.
I. Выбор конструкций. Нормирование, стандартизация и типизация
строительства. Типы основных конструкций. Кирпичные конструкции и
естественные камни. Системы стен н конструкций из искусственных
камней. Деревянные конструкции. Металлические и железобетонные
конструкции. Щитовые и плитные термоизоляционные материалы и
конструкции из них. Кровельные конструкции............... 5—21
Инж. Троцкий И. Г.
П. Основные задачи при проектировании. Выбор плана. Выбор
этажности. Выбор материалов для несущих конструкций. Сводка тех-
нико-экономических показателей. Горизонтальные несущие конструк-
ции. Проблема высокосортности.............................22—32
СТЕНЫ.
ЗАПОЛНЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО КАРКАСА ФИБРОЛИТОМ.
Инж. Семенцов С. А.
Фибролит-заполнитель. Объемный вес применяемого фибролита.
Требования теплозащиты. Раствор для кладки. Конструктивные реше-
ния. Производственные соображения. Оконные коробки. Перемычки.
Стойки:.................................................. 33-37
ЗАПОЛНЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО КАРКАСА СПЛОШНЫМИ
ТЕПЛОБЕТОННЫМИ КАМНЯМИ МАРКИ Б.
Арх. Климов Е. П.
Область применения. Объемный вес. Размер камней. Толщина
стены. Растворы. Заполнение и армирование стен. Армирование стен
по системе проф. В. П. Некрасова. Проемы в стенах.........38—42
КРУПНОБЛОЧНОЕ СТРОИТЕЛЬСТВО.
Инж. Семенцов С. А. и инж. Костинская 3. П.
Определение. Исторические данные. Материалы. Приготовление
блоков. Запасы прочности и допускаемые напряжения. Схемы зданий.
Выбор блоков. Деление стены на элементы. Конструкции, фундаменты
и цоколь. Стены. Проемы. Перемычки. Укладка балок. Столбы, пи-
лястры. Механизация и организация работ..................44—53
АРМИРОВАННЫЕ КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ.
Инж. Семенцов С. А.
Косвенное вооружение колонн .и стен. Продольное армирование.
Вертикальные элементы с продольной арматурой. Горизонтальные ар-
мированные элементы. Конструирование. Системы «балка—свод» проф.
В. П. Некрасова. Армированные стены.......................58—69
I
Стр.
ВНУТРЕННИЕ СТЕНЫ Й СТОЛБЫ.
Инж. Семенное С. А.
Внутренние стены и столбы из холодных бетонных камней.
Материалы для изготовления бетонных камней. Основные показа-
тели. Размеры камней. Область применения. Расчет. Свободная
длина стен. Конструкция стен и столбов. Растворы. Проемы. Пере-
мычки. Опирание балок........................................71—73
ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИЕ ОПОРЫ.
Инж. Булгаков В. С.
Колонны, столбы, стойки. Центрально нагруженные колонны (ежа»-
тые элементы). Бетонные .колонны. Коэфициент Кг гибкости. Допус-
каемые напряжения. Расчет колонн. Железобетонные колонны. Кон-
струкция колони с продольной арматурой. Сечения колонн много-
этажных зданий. Устройство верхних и нижних частей одноэтажных
колонн. Расчет колонн с продольной арматурой. Колонны с косвенным
вооружением. Конструкция колонн со стиральной и косвенной арма-
турой (бетон в обойме). Расчет колонн со спиральной и кольцевой ао-
матурой. Колонны с арматурой в виде поперечных связей. Расчет ко-
лонн с арматурой в виде поперечных связей. Колонны с чугунным
ядром........................................................74—81
Колонны и стойки с внецентреиной нагрузкой.
Поверка напряжений. Железобетонные колонны и стойки. Подбор
сечений при вне центре ином нагружении. Некоторые сведения по про-
изводству работ. Опалубка колонн. Заготовка и укладка арматуры.
Бетонирование колонн.........................................
Литература..............................................82—91
КОЛОННЫ В СБОРНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЯХ.
Инж. Васильев А. П.
Сечения колонн .........................................92
Колонны ячейковых промзданий легкого типа.
Типы колонн. Стык со сваркой. Соединение обоймой ....	93—95
Колонны пролетных промзданий тяжелого типа.
Колонны, изготовляемые одним элементом. Членение колонн по
высоте. Членение колонн на отдельные ветви. Соединение колонны
с башмаком. Соединение колонн с подкрановыми балками ....	95__98
ПЕРЕГОРОДКИ.
Инж. Воронцов-Вельяминов П. А.
Назначение перегородок. Классификация перегородок. Общие тре-
бования к перегородкам. Условия звукоизоляции. Требования сани-
тарии. Требования в пожарном отношении. Аккумуляция тепла . . . 99—101
Перегородки жилых помещений.
Деревянные перегородки прежних типов. Современные несущие
деревянные перегородки. Деревянные междукомнатные и междуквар-
тирные перегородки, возводимые полностью на местах постройки. Об-
делка проемов в деревянных перегородках. Деревянные щитовые пере-
городки. Деревянные чистые перегородки. Плотничные перегородки.
Чистые столярные перегородки. Перегородки со шкафами. Комбиннрс-
ваниые лерегородки. Чистые перегородки особого назначения. Пере-
городки из плит «диферент». Перегородки из гипсолитовых плит. Пере-
городки из фибролитовых плит. Перегородки из силикаторганческих
плит. Перегородки из половинок шлакобетонно-обилочных пустотелых
камней. Перегородки из плит естественного камня. Кирпичные пере-
городки. Кирпичные перегородки .в V2 кирпича. Кирпичные перегород-
ки в */« кирпича. Перегородки по системе Рабитца. Перегородки ксило-
II
Стр.
битовые. Перегородки из материалов местного значения. Железобе-
тонные перегородки. Подвижные перегородки. Перегородки специаль-
ных назначений. Перегородки для конторских помещений и опера-
ционных зал. Перегородки торговых .помещений. Перегородки для
фабричных .и заводских зданий. Перегородки для лечебных заведений.
Перегородки для складских помещений. Перегородки для обществен-
ных уборных, душевых и ванных помещений. Открытые '.перегородки
разных назначений. Укрепление приборов отопления, канализации и
водопровода иа тонких перегородках из плит. Сравнительные оценки
разных типов перегородок для жилых помещений . ..................102-152
Литература...................................................153
ПЕРЕКРЫТИЯ.
Инж. Кравчени Н. И.
Общая часть.
Определение. Требования, предъявляемые к перекрытиям. Класси-
фикация. Части перекрытий.........................................154—155
Несущая часть.................................................156
Плитные системы.
Монолитные плиты. Сборные плитные	конструкции............157—158
Балочные системы.
Основная конструкция. Условия пожарной безопасности. Передаточ-
ная часть. Настил. Влажностные деформации.........................159—162
Расчет.
Нагрузка. Коэфициент динамичности. Людская нагрузка. Опреде-
ление сечений элементов. Допускаемые напряжения. Модули упругости.
Прогиб. Схема расчета. Расчет плит и сводиков. Толщина плит. Расчет
дощатого настила. Толщина настила. Расчет плитообразных конструк-
ций. Расчет балок. Упрощения при расчете. Подбор сечений. Типы ба-
лок. Строительный подъем. Таблицы для расчета прочности балок
прямоугольного сечения..........................................162—177
Изолятивная часть.
Тепловая изоляция. Температура внутри помещений. Звукоизоляция.
Влагоизоляция. Материалы для изоляции...........................182—185
Засыпки.
Растительная земля. Песок. Строительный мусор. Золы и шлаки.
Диатом н трепел.	Торф.	Хвоя	и	шишка ...........................185—186
Смазки .........................................................186
Выстилочные и плитные	материалы................................187
Влагоизоляционные материалы.
Расположение	изоляции......................................187—188
Поверхностные части.
Нижний поверхностный слой перекрытия. Сухая штукатурка . . . 189
Выбор типа перекрытий...........................................199
Основы экономики перекрытий.....................................191
РАСПРОСТРАНЕННЫЕ ТИПЫ МЕЖДУЭТАЖНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ.
Инж. Кравчени Н. И.
Междуэтажные перекрытия. Типы 1—11.
Характеристика перекрытий. Устройство перекрытий........... 192	-207
Проект (Главстройпрома НКТП) инструкции по применению изо-
ляционной бумаги в междуэтажных перекрытиях....................208
III
Стр.
ЧЕРДАЧНЫЕ ПЕРЕКРЫТИЯ.
Инж. Кравчени Н. И.
Чердачные перекрытия. Типы 1—17.
Характеристика перекрытий. Устройство перекрытий
209-230
ПЛОСКИЕ И СВОДЧАТЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ПЕРЕКРЫТИЯ.
И иж. Мурашев В. И.
Плоские перекрытия.
Ребристые перекрытия. Обычное ребристое перекрытие. Частореб-
ристое перекрытие пустотелыми камнями. Производство работ. Часто-
ребристое перекрытие с ящиками. Производство работ. Перекрытие
ребристое с металлической стандартной опалубкой................ 231—241
Кессонные перекрытия.
Обычное .кессонное перекрытие. Кессонное перекрытие с легкими
камнями. Производство работ. Сетчатое .кессонное перекрытие . . .	246
Безбалочные перекрытия.
Обычное безбалочное перекрытие. Безбалочные перекрытия с лег-
/ДН —— 7<4у
кнми камнями ..................................................
Комбинированные дерево-железобетонные перекрытия.
Перекрытия с применением деревянных брусков или досок на
ребро..........................................................254
Тонкостенные плоские перекрытия.
Шатровое перекрытие. Складчатое перекрытие..................2о4	2т>
Заключение...............................т. . . ...............256
Сводчатые перекрытия.
Обычно применяемые своды. Сплошной свод. Ребристые своды.
Свод Кольба.................................................... 256—257
Дерево-железобетонные своды.
Железобетонные арки с деревянным настилом..................258
Железобетонные своды с заполнениями.
Своды с легкими камнями....................................258
Сетчатые своды.
Монолитные сетчатые	железобетонные	своды...............259
Тонкостенные своды..............................................2о2
Фермы для перекрытия больших пролетов.
Устройство перекрытий	с	железными	фермами.................263
Заключение......................................................263
Литература..................................................264
СБОРНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ПЕРЕКРЫТИЯ.
Инж. Васильев А. П.	•
Преимущества сборных железобетонных .конструкций...........265
Плиты.
Плиты сплошного сечения. Плиты с пустотами. Ребристые плиты.
Соединение плит. Опирание плит на прогоны. Опирание .на стены . . . 265—268
Настилы.
Характерные сечения настилов. Соединение элементов настила. Ба-
лочки Грубера. Балочки Стандарт.бетона. Балочки ВИС. Балочки дву-
таврового сечения. Балки Стафнлевского. Балки Вивн1нгини. Толщина
стенок балочек. Диафрагмы. Балочки ВИС. Полые балки. Настил с од-
ной вертикальной стенкой. Армирование в местах соединения. Пол и
потолок при настиле из балочек. Отверстия для труб и пр. Люки. Под-
бор сечений элементов. Выбор типа элементов настила. Настилы-бло-
ки. Неразрезные перекрытия из настилов-блоков. Кессонные плиты-на-
стилы. Опирание настила на прогоны. Опирание настила на стены . . . 268—276
Литература......................................................276
И
Стр.
ШВЫ.
Инж. Медведев В. М.
Рабочие швы.
Швы в колоннах. Швы в балках. Швы в безбалочных перекрытиях.
Швы в железобетонной раме. Укладка бетона по шву.............. 277—279
Литература....................................................280
ТЕМПЕРАТУРНЫЕ И УСАДОЧНЫЕ ДЕФОРМАЦИОННЫЕ ШВЫ.
Инж. Медведев В. М.
Расчетные данные.
Возникающие деформации. Расчет усилий и величины швов . . . 281—282
Швы в железобетонном каркасе здания.
Устройство швов в плитах н второстепенных балках. Устройство
швов в главных балках (прогонах). Швы в верхнем перекрытии . . . 284—287
Стенные швы.
Американские стенные швы..................................287
Литература................................................288
СТРОПИЛА.
Инж. Бенке П. В.
Обыкновенные стропила. Разновидность стропил. Наслонные стро-
пила односкатные. Наслонные стропила двускатные. Висячие стропила. 289—291
ОСНОВНЫЕ ФОРМЫ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ.
Инж. Цвингман Г. А.
Сплошные фермы.
Основные нормальные типы цельных деревянных конструкций.
Типы шарниров для прогонов. Классификация деревянных конструкций.
Основные формы сплошных балок. Арочные конструкции. Двухшар-
нирные рамки. Трехшарнирные арки. Рамные конструкции. Деревянные
опоры........................................................ 294 —306
Сквозные фермы.
Основные нормальные типы сквозных деревянных конструкций.
Фермы треугольной формы. Фермы с параллельными поясами. Много-
угольные фермы. Сквозные арочные деревянные конструкции много-
угольного очертаиня. Сегментные фермы. Двух- и трехшарннрные арки
с гнутыми поясами............................................ 308_330
Сводчатые формы.
Основные типы деревянных сводов. Двойные гнутые своды. Кру-
жально-сетчатые своды.....................................  332—334
Купола.
Деревянные купола......................................... 33g
СВОД-ОБОЛОЧКА В ДЕРЕВЕ.
Инж. Каган М. Е.
Распор в сводах. Свод-оболочка. Тонкостенный свод-оболочка. Ра-
циональная форма кривой. Решения покрытий сводом-оболочкой. Кон-
струкция свода-оболочки. Основные типы свода-оболочки. Фанер-
ный свод-оболочка. Ребристый свод-оболочка. Применение свода-обо-
лочки ....................................................  339—351
КУПОЛА, ОБОЛОЧКИ, СКЛАДЧАТЫЕ ПОКРЫТИЯ.
Проф. Гвоздев А. А.
Конструкция. Купола. Примеры куполов. Цилиндрические Оболоч-
ки. Примеры цилиндрических оболочек. Складчатые конструкции. Спо-
собы возведения куполов и оболочек......................... 354—359
42. Строит, индустрия, т. Vn.
V
Стр
КРОВЛИ.
Инж. Цвиигман Г. А.
Требования, предъявляемые к кровлям. Общая конструктивная схе-
ма кровли........................................................ 362—364
Системы кровель.
Наклон кровли. Материал кровли. Водоизоляционный покров. Про-
исхождение кровельных материалов. Подготовительный н несущий
слои. Материал рабочего слоя. Утепление кровли. Род утеплителя. Про-
исхождение утеплителя. Конструктивное оформление. Общая схема по-
крытия. Сопротивление действию огня. Огнестойкие кровли. Несгорае-
мые кровли. Защищенные от возгорания кровли. Сгораемые кровли.
Долговечность кровель. Недолговечные кровли. Кровли средней долго-
вечности. Долговечные кровлн. Экономичность. Эксплоатадия. Отрасли
строительства.................................................... 365—372
Типы покрытий.
Гольццементная кровля. Устройство ковра. Защитный слой. Экспло-
атируемые поверхности кровли. Защитный настил. Рабочий настил.
Вентиляция межкровельного пространства. Плитные утеплители. По-
лезные указания. Гольццементная кровля на железобетонной основе . 372—378
Рубероидные кровли.
Покров из рубероида. Деревянная и железобетонная основы. Отвод
воды. Температурные швы. Брандмауерные зоны......................333_393
Толевые кровли.
Покрытие толем. Однослойная толевая кровля. Кровельно-фанер-
ные покрытия......................................................401
Покрытия инсоритовой черепицей и фиброфанерой.
Инсоритовая черепица. Фиброфанера ...........................410
Кровли из естественного шифера и этернита.
Размеры пластинок шифера. Способы прикрепления. Этернитовые
кровли....................................................... ...	41Q
Черепичные кровли.
Черепица. Укладка черепичной кровлн..........................412___414
Железные, деревянные и прочие кровли.
Железные кровли. Деревянные кровлн. Тесовая кровля. Драночная
кровля. Гонтовые кровлн. Соломенные кровли. Глино-соломенные
кровлн .........................................................416—422
Литература...................................................423
ПОДВЕСНЫЕ ПОТОЛКИ.
Инж. Цвингман Г. А.
Чердак. Подшивка подвесного потолка.......................424
' ВЕРХНИЙ СВЕТ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЗДАНИЙ.
Инж. Гусев Н. М.
Фонари промышленных зданий.
Типы покрытий. Условия выбора покрытий ...................... 427
Светотехнические условия.
Элементы здания, влияющие на освещенность. Площадь остекления.
Наклон остекленных поверхностей. Относительная высота помещений.
Системы фонарей. Форма фонаря. Ориентация остекления. Светопоте-
ри. Коэфициент общей свет «потери............................. 427—435
VI
Стр.
Условия теплотехнические и естественной вентиляции.
Одинарное и двойное остекление. Тепловая инсоляция. Значение
полутеплой крыши. Аэрация.......................................... 435—438
Эксплоатация верхнего света.
Ориентация. Водостойкость. Внутренний конденсат. Снсгообразо-
вание на покрытии и фонарях. Отвод осадков. Очистка и ремонт остек-
ления. Потери освещения............................................ 441—444
Конструкции и материал фонарей.	- v
Несущие конструкции. Материал. Расположение фонарей. Стандар-
тизация элементов. Методы навески и открывания переплетов. Амери-
канские створные переплеты. Управление створными переплетами. Фона-
ри зенитные. Продольные фонари. Поперечные фонари. Железобетон-
ные фонари. Фонари Буало. Фонари Баттерфляй.........................415—464
Литература.....................................................468
ЧЕРНЫЕ И ЧИСТЫЕ ПОЛЫ.
Инж. Васильев Б. Ф., инж. Владимиров В. Д. и инж. Зенкин И. М.
Общие требования. Требования, предъявляемые к черным полам.
Требования, предъявляемые к чистым полам.....................469
Черные полы.
Черные полы на грунте. Простой пол из глинобетона с кирпичным
щебнем. Простой пол из глины с кирпичными высевками и .мелким
щебнем. Простой двухслойный пол. Булыжный пол. Пол из торфяной
засыпки для конюшен, скотных дворов и т. п. Песчаная подготовка
под бетонный пол из плит. Подготовка под цементные полы. Бетонная
подготовка под цементные полы. Тепловая подготовка. Деревянный
настил под цементные полы. Подготовка под ксилолитовый пол. Желе-
зобетонное основание. Кирпичное основание. Торцовые деревянные по-
лы. Полы из пустотелого камня. Асфальтовые полы. Изоляционные ос-
нования. Основания в передвижных помещениях. Подготовка под пол
из метлахских плиток. Подготовка под асфальтовый пол. Подготовка
под торцовый пол. Бетонная подготовка для чистого настила из шпун-
тованных досок. Бетонная подготовка под деревянный пол на лагах
(тип Гипрогора). Подготовка под чистый пол из паркетной кладки на
асфальте. Подготовка под дощатый пол по открытым лагам. Подготов-
ка по системе Всесоюзного института сооружений (арх. О. А. Вутке) . 470—478
Чистые полы.
Разновидности деревянных полов. Плотничные полы. Деревянные
полы на бетонном основании. Столярные полы. Паркетные полы. Штуч-
ный или сосновый паркет. Польский массивный паркет. Французский
наборный паркет. Паркетные полы по асфальту. Дубовый паркет на
рейку. Натирка паркетных полов. Кирпичные полы. Монолитные полы.
Цементные полы. Мозаичные полы. Асфальтовые полы. Ксилолитовые
(магнолитовые) полы. Укладка ксилолитового пола. Предохранение
ксилолитовых полов. Плиточные полы. Метлахские плитки. Цементные
плитки. Ксилолитовые плитки. Мраморные полы. Лещадные полы. Ли-
нолеумовые полы. Состав смеси. Сравнительная характеристика полов.
Заключение................................................... 479—492
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ.
Инж. Ермаков Ю. Д. и инж. Локшин Е. Э.
Основные нормативные данные для проектирования металлических
конструкций.
Применяемые материалы. Выбор марки металла. Немаркированный
1метал....................................................... 497—498
Допускаемые напряжения.
Основные допускаемые напряжения. Производные допускаемые на-
пряжения. Допускаемые напряжения для заклепочных и болтовых со-
единений .................................................... 498—499
VII
Стр.
Заклепочные соединения.
Типы заклепок. Размеры заклепок. Расчет заклепочных соединений. 501
Правила р&мещення заклепок.
Рядовое расположение заклепок. Шахматное располвжение закле-
пок. Расчет заклепочных соединений на изгиб. Минимальное число за-
клепок. Толщина склепки.....................................502
Сварные соединения.
Классификация сварных швов. Швы встык. Швы валиком. Фланго-
вые и лобовые швы. Непрерывные и прерывистые швы............... 502—504
Типы соединений н их расчет.
Расчет лобовых швов. Расчет фланговых швов. Расчет косых швов.
Расчет комбинированных соединений. Соединения накладками. Соеди-
нение прорезью. Пробочные соединения............................. 504 506
Общие указания.
Расчетная длина швов. Толщина швов валиком. Наименьший раз-
мер нахлестки. Прерывистые швы. Комбинированные соединения — за-
клепки .и сварка................................................ 506—507
Методы расчета прочности и устойчивости элементов металлических
конструкций.
Вытянутые стержни. Расчет сжатых стержней...................507
Расчет сжатых составных стержней.
Расчетная длина сжатых стержней. Предельная гибкость .... 508—оО.)
Расчет соединительных элементов составных стержней.
Расчет решеток. Расчет планок. Расчет на изгиб. Предельный про-
гиб. Поверка на скалывание. Расчет поясных заклепок. Поверка на
главные напряжения. Расчет на осевую силу и изгиб ........
510-511
Металлические конструкции промышленных зданий.
Металличеокие покрытия. Прогоны покрытий. Расчетные схемы
прогонов. Деревянные .прогоны. Металлические прогоны. Расчеты шар-
нира. Сварные прогоны. Фонари. Фермы. Расстояние между фермами.
Выбор схемы ферм. Нагрузки. Статический расчет. Выбор сечений эле-
ментов клепаных и сварных ферм. Элементы решетки (раскосы и стой-
ки). Стыки и узлы. Опоры. Расчет опоры. Крепление ферм к металличе-
ской конструкции. Ветровые связи и связи жесткости покрытия. Связи
по верхнему поясу ферм. Связи по иижнему поясу ферм............512—534
Поддерживающие конструкции (колонны).
Назначение колонн. Недостатки чугунных колонн. Работа колонн.
Температурные швы. Элементы, составляющие колонну............ 534—536
Методы расчета н проектирования.
Общие замечания. Сплошные сечения. Расчет соединительных закле-
пок для колони сплошного сечения................................. 537—539
Решетчатые колонны.
Ширина колонны. Решетка. Сжатая ветвь колонны. Растянутый пояс.
Пояса. Решетка колонны. Сплошные колонны. Решетчатые колонны.
Стыки. Расчет стыка вертикального листа для клепаной колонны. Рас-
чет стыка вертикального листа для сварной колонны. Расчет швов . . 540—547
Башмаки.
Расчет ......................................................547
Расчет ребер...................................................... 549
Связи по колоннам .............................................553
Фахверк.
Назначение фахверка. Опоры стоек. Подвесной фахверк. Балки
фахверка........................................................ 553—555
VIII
Стр.
Междуэтажные перекрытия и площадки.
Балки. Заделка концов балок. Опирание прогонов на стойки. Пло-
щадки ......................................................... 555 558
Подкрановые балки.
Назначение подкрановых балок. Нагрузка иа подкрановые балки.
Типы клепаных подкрановых балок. Балки из прокатных профилей.
Клепаные балки со сплошной стенкой. Назначение размеров элементов
балки. Вертикальный лист. Устойчивость вертикального листа. Расстоя-
ние между ребрами или уголками жесткости. Опорная стоика. Пояс-
ные утолки. Поясные заклепки. Стыки подкрановых балок. Стык пояс-
ных листов. Стык поясных уголков. Опора подкрановых балок. Тор-
мозные балки. Подкрановые фермы. Сварные подкрановые балки со
сплошной стенкой. Горизонтальные швы. Предельная ширина сжатого
пояса. Стенка. Стык горизонтальных листов. Стык вертикального листа. 558—568
ОКНА.
Инж. Рнг В. Е. и ннж. Громов В. Л.
Окна жилищного строительства.
Освещаемость по «Ед. нормам стр. пр.». Конструирование и изгото-
вление. Стекло. Оконные проемы. Переплеты, открывающиеся внутрь.
Размеры проемов. Оконные переплеты, открывающиеся в разные сто-
роны. Окна для тонких стен. Окна, открывающиеся в одну сторону.
Окна, открывающиеся в разные стороны. Окна подвальных этажей.
Окна лестничных клеток. Слуховое окно. Фрамуги................. 571—585
Окна для строительства общественных зданий.
Освещаемость по «Ед. нормам стр. пр.». Проект ОСТ. Область при-
менения. Изготовления переплетов. Стекло. Вариант окон Моспроекта.
Вариант окон инж. Гашинского. Сравнение вариантов. Высота проема. 585—589
Окна промстронтельства.
Освещаемость по «Ед. нормам стр. пр.». Решения окон промстрои-
тсльства. Проект стандарта. Бескоробочные переплеты. Изготовление
переплетов. Стекло............................................. 591 — 594
ОДНОПЕРЕПЛЕТНЫЕ ОКНА.
Чайковский В. Г.
Однопереплетные окна и их преимущества. Шведский двухстеколь-
иый переплет. Двухстеколыный! переплет система Вутке-Че,рнышева.
Двухстекольный переплет к конструкции «Шведский остов». Двухсте-
кольный переплет конструкции ЦНИПС Щ-2. Двухстекольный переплет
конструкции НИИЖС К-К. Трехстекольный переплет конструкции
ЦНИПС Щ-1. Трехстекольное окно конструкции инж. Д. П. Ксирихи.
Двухстекольный переплет конструкции НИИЖС. Конструктивные недо-
статки однопереплетных окон.................................... 595 — 598
ДВЕРИ.
Инж. Риг В. Е. н инж. Громов В. Д.
Дверн для жилстроительства.
Типовые решения. Изготовление и материалы. Стекло. Приборы.
Проемы. Коробки. Область применения. Междукомнатные однопольные
двери. Двери для уборных и ванн. Входные и однопольные двери. Вход-
ные полуторные двери. Двери для шкафов. Двери для кухонных хо-
лодильников. Чердачные двери. Подвальные двери. Двери для сараев.
Сечения брусьев для коробок. Наличники........................ 599—604
Двери дли общественных зданий.
Проект стандарта для дверей Иннорса. Материалы. Двери внутрен-
ние двупольные. Сечения коробок и наличников................... 604—607
IX
Cip.
Двери для промстроительства.
Стандарты. Общие данные. Двупольные двери. Сечения коробок
и наличников.................:..................................... 608—610
ВОРОТА.
Инж. Риг В. Е. н ннж. Громов В. Л.
Ворота распашные для промышленного и гражданского строительства.
Типы ворот. Проект ОСТ Иннорса. Классификация. Изготовление
и материалы. Утеплители. Обшивка. Остекление. Конструктивные ука-
зания. Ворота. Общие сведения. Колоды. Укрепление колод. Навесы.
Калитки. Материалы ................................................611—618
ЛЕСТНИЦЫ.
Инж. Горошко А. А.
Назначение лестницы. Классификация. Основные положения из
ОСТ............................................................619—621
Бескосоурнаи железобетонная лестница.
Сравнительные данные с другими типами......................026
Классификация стандартов по назначению н условиям строительства.
Описание конструкций и '.методы расчета. Сборка лестницы. Ограж-
дения и их укрепление. Технические условия и нормы. Лестница (СТ
260-Г). Сборка лестницы. Схемы лестницы. Ограждения и укрепление. 627—634
Огнестойкие лестницы на металлических косоурах.
Область применения. Общая конструкция. Ступени. Бетонная сту-
пень. Ступени из естественного камня. Фризовые бетонные ступени.
Соединение косоура с площадными балками. Перила................ 634—636
Металлические лестницы.
Область применения. Тип пожарной лестницы. Тип винтовой лест-
ницы. Сборные железобетонные лестницы. Стандартный железобетон-
ный тип лестницы на двух сборных косоурах Т-образного сечения.
Стандартная железобетонная лестница на двух сборных косоурах Г-об-
разного сечения. Перила. Схемы лестниц. Сборка................. 637—641
Лестницы деревянные. ОСТ 2603 ................................. 641
ДЕРЕВЯННЫЕ НЕСТАНДАРТНЫЕ ЛЕСТНИЦЫ.
Чайковский В. Г.
Двухмаршевая лестница к проекту щитового двухэтажного дома
Щ-4 (ЦНИПС). Одномаршевая лестница к проекту стандартного двух-
этажного дома «Шведский остов» (Стандартгорпроекта). Двухмарше-
вая лестница к проекту двухэтажного щитового дома К-К (НИИЖС). 644—645
Предметный указатель (сост. Кипренским А. Б.)..................647
Ответственный редактор В. И. Вельман.
Технический редактор Д. М. Судак.
Сдано в набор 23/IV 1933 г. Подписано в печать 5/VI 1933 г. 411/з печ. л-
В одном печ. листе 57 000 тнп. зн. Индекс С-20-4-5.
Издат № 296. Тираж 20000. Главлит № В—53610
1-я Журнальная тип. ОНТИ НКТП СССР. Москва, Денисовский, 30.