Текст
Министерство тракторного и сельскохозяйственного машиностроения
Управление главного мохшшка и главного энергетика
ПРОЕКТНО-КОНСТ’РУКТОРСКИЙ ТЕХИОЛОГИЧИСКИЙ ИНСТИТУТ
ремонтного производства
УТВЕРЗДЕНО
Зам.министра тракторного
и сельскохозяйственного
машиностроения
А.М.Скребцовым
16 января 1985 года
КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ
ПО УСИЛЕНИЮ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Волгоград 1985
АННОТАЦИЯ
Конструктивные решение (альбом) состоят аз 7
разделов:
Для обеаючвння выполнения задач, возложенных на отрасль Постановлением
ЦК КПСС Сст**** Министров СССР от 4 апреля 1983 года № 271 *О мерах по
павышечюо технического уровня я нечета машин и оборудования для
хозяйства, улучшения использования, увеличению производства в постшоьок
кк в 198^1990 годах* и приказом министра от 15 апреля 1983 года № 100 в
«вол обммвченнн надежной реботы основных фондов институтом ПКТИ-ремонт раз-
работаны п утверждены заместителем министра т.Калининым Э.А. мероприятии по
улучшению работы института в его предприятий.
Настоящие конструктивные решения (альбом) разработаны по теме PMJ^-6/55-84
этап 4, являют одним КЗ мероприятий по оказанию действенной помощи предприятиям
отрасли в часта сохранности зданий и сооружений, поддержания их работоспособного
состояния, продления сроков службы строительных конструкций за счет их капитального
ремонта и увеличения сроков межремонтных инклов. Конструктивные решения унифици-
рованы па основании дващшпшотнего опыта работы институте па предприятиях Мини-
стерства тракторного и сельскохозяйственного машиностроения по ремонту строитель-
ных конструкций промышленных зданий и сооружений, их усилению.
Раздел 1. Усиление фундаментов
Раздел П. Восстановление гидроизоляции став подвала
Раздел Ш. Усиление оснований
Раздал 1У. Усиление железобетонных конструкций
Раздел У. Усиление стольных конструкций
Раздел У1. Усиление каменных конструкций
Раздел УП. Усиление деревянных конструкций
В работе приведена классификация дефектов строительных конструкций, указаны
причины возникновения дефектов, приведены способы усиления конструкций, ляш..
методика и примеры расчетов усилепий, прнкеданы расчетные характеристики арма-
туры я стали, применяемой в строительных конструкциях с 1931 гола.
При разработке использованы 'Примеры конструктивных решений по ремонту и
усилению строительных конструкций производственных зданий (тема РМ1-4О/75,
этап 4,ГПКТБ,Волгоград,!975), которые дополнены материалами, указанными в
списках литературы в конце каждого раздела. Конструктивные решения предназначе-
ны для работников служб эксплуатации производственных зданий промышленных
предприятий,а также для проектных и строительных организаций, осуществляемых
реконструкцию и ремонт промышленных зданкй.
ОТВЕТСТВЕННЫЕ ИСПОЛНИТЕЛИ:
Раздан 1-Ш - Стыпенхо НТ. Раздал У - Марахтнвов А.Н.
Раздал 1У - Абликэов Б.А. Раздал У1-УП - Томилов В.М.
Руководитель группы — Огыцекхо НТ.
Руиоводатель темы - Абалмасое А.С.
Заьвчднш п даедложвкяя направлять по аД)есу4000851Г.Волгоград,1фОсдапт имени В.И.Ленина, 88, ПКТИ-ремонт. Отдел ремонта сооружений (ОРС).
Подписано в печать 11.03.85. Формат 60x84/4. Опечатано па ротахрннте.
Уоллвчл.93. Уч,—иадл_.82,83. Тираж 500 эхз. Заказ 1935. Цена 2В р.20к.
400085 г.Волгоград,пр. нм.В.И.Ленина,88. ПКТИ-ремонт
© Ьигомлац Пря,гП^ЖЯ1^,ужторС1ж1 т.в.опогччьск, истггут рям»™™ 1бв5
С О ДЕ РЖАН
РАЗДЕЛ 1. УСИЛЕНИЕ ФУНДАМЕНТОВ ..............................................9
НиоИЛпи» ................. , , , .. , , , , , . . > . . , . . . , »*•..«•» » 11
11: .. Mv рпГИ'Т Ito 1ЦМ1чкТИ|>«»КЛИЙЮ ООНОМВИЙ И фундаментов...... Ц
I ji ,iu iu п>нно пели, I'pjKiMin’oft схемы пс\акня сбор на гр У3 °* вля-расчета фундамента . . . Ц
Примор ?>асчбта усилон»ы ст”л^4втогч> фундаменте «а.. ........ •<<<•> 15
Кпи.сснфикяцья способов усиления фундаментов ............................. 16
Обла« ти u^nocooCp^xtHoi'o п]«моме»1ии основных методов усмлеям! фундаментов ...... ‘17
УклчаГиЯ по 1Гртеты>Д<ТгЛ' работ* по усилоияю ленточных фундаменте» .... . ...... . 1S
Пример расчета усиления ленточного фупдамеята ........................... 18
Методу усилений ленточных фундаментов ................................ 19
Усиление фундаментов с помоиц>ю плоских гипревлячеекях домкратов Фрейсшпа ..... 22
Усилено фундамента методом Старобахина ................................... 22
СпоеоЪ ('Лиьврцмонного обжатия бетона ускмиия п грунт* основания........... 23
Метод задивливлни* полых перфорированных труб ............................. 24
Усиление столбчатых фундаментов ............................................25
Усиление фундаментов сваями ............................................ 27
. Уендеяин ленточных фундаментов буронабивными сваями ...................... 27
Усиленно с1чн|бч-1тых фундаментов набивными сваямя . . .....................26
Усиленно фундаментов буронньакшгоюшмы сваям я .................... ...... 29
Расчет буроинъе коионных свая ....... ................................... 30
Усиление фундаментов сваями типа 'Мега*................................. 32
Усиление ленточных фундаментов двумя рядвмя свай типа 'Мега'....... 33
Конструкции сваб ’Мега* ........................................... ...... 34
Расчет свай 'Мега' ..................................................... ..35
Пример расчета усиления фундамента евммп 'Мега'.............................35
Усиление фундаментов немзвлехаемыми обсагаымя ттубами.......................Зв
Б&зопнсиые расстояния до зданий и сооружений при забивке свай сечением 30x3 0см 37
Усиление фундаментов желеаобетокнымп опускными колодцами....................38
, Усиление фундаментов под оборудоваяие .........................39
Примътканив фундамента под оборудование х существующему фундаменту цеха.....41
Детали примыкания существующих п проектируемых фундаментов зданий ..........42
Деталь примыкания фундаментов (троектмруамогр здания к существующему при
грунтах» плывунах....................................................... ЛЗ
Деталь прнмыкнпня проектируемого ленточного фундамента к суямстнуюшвму
столбчатому фундаменту ............................................... 43
Устройство деформационных швов фундаментов ........ 44
Разработка выемок грунта вблизи существующего здания 45
Крепление котлованов 46
Крепление стенок траншей arst прокладки трубопроводов при отсутствия нагрузок 1
от зданий и автомобилей ................................... ........ 47
3
и ₽
Список литературы...........,............. . , ........................... 49
РАЗД Е Л П, ПСХХТАНОПЛЕШШ ГИЛРОИЗ<У1НЦИИ СТЕН ПОДВАЛА........................... , 4(1
Во< < TflIIIЩ 1М»Н₽ ГИ|>уЖН<>* C1WH |1|Ч»Г*»1МОА МТМ>}К‘ГМЙ . ' I 1 « k « I « . . . , , *'►’
Устрой*. ты> гмрнлоитеныюй гмдонлопяши мбктро'термпчш.'кмм rnowOoM . ........ . 52
Устройство горизонтальной гмфонзоляшш с помощью камнерезной установки...........55
Вос<-таноапо1шо вертикальной наружной гидроязо^Ыпни стек........................ 3 J
(Аосстапоьлонии пнутроннвй гн про изо ля ими подьат.шх помещений ...............5 5
Схема устройстпп дрокажл поомла на пермов ремонтных работ по гм дронэо гы или...37
Устройство дренажа и конструкции дм аардцкя подвалов , ........................56
Восстановление гидроизоляции ииъекцпроваяяем ...................................5'*
Осушение стен электроосмосом ................................................... 60
Слисок литературы ..................................................... . Ы
Р А 3 Д Е Л Ш. УСИЛЕНИЕ ОСНОВАНИЙ .............................................. 63
Введение........................................................ 05
Способы закреппенгя грунтов и границы мх применения ............................ 65
Проектирование закреплен» грунтов . 60
См ли катина ним нросащяшик грунтов............................................. ОН
Химические материалы шя закрепления грунтов..................................... 66
CrwcQic литературы.......,.....................................................
Р А 3 Д Е Л 1У. УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ............................. 73
Основные положения по усилена» конструкций................ .....................75
Опенка песушей способности железобетонных конструкций........................... 75
Основные положения по расчету и конвтт^уироватио усилений............ 75
Основные материалы для усиления существующих железобетонных конструкций н
требования и ним ....ж...........................................................”G
Основные правила производства работ при уевпепкв хояструкпм* обетонированном ... 7 7
Основные правила производства работ при усиленна железобетонных конструкций
79
стальными элементами ............
79
Техника безопасности.................................................. -.......
Основные правши пронавоастъа работ пр. уеяловш хсвсхруквд* торгрот.|юаан.ем ... во
Класснфихацип способов усиления существующих железобетонных хоуютрухпнВ ...... 82
Класснфиишя основных вид» аофорннщх» дофоитоо железобетонных еломенто»
и мероприятий по борьбе с ними................................................... Й3
Усиление плит .... *........................................ г.................67
Усиление сборных железобетонных ребристых плит .................................а7
.Усиление «елезобетопвнх ребржстыя шзит метадличеехкми балками с гоаслинкол . . - . .
....ия1к. «.„оэоПетонныж ребристы» ПЛИТ распорными болтами....................... аа
Усилим, «лмоСтонны» плит по серии ИИ-иО пошатанном металлически» балок . .........90
\ eenx^niinr плинт опирания плит...............................
91
Увсличенмо продольных ребер плит покрытий...........................................
ум,и,ч0,™е длины опирании плит на ториевую строгальную конструкшио............... 91
Мс-фоывкяе дефектов опирании плит покрытии.......................................
Исправлен» шфектол опирании пит перекрытии по серии ИИ-20........................ 92
Усагенмо пролети сборное многопустотной железобетонной плиты
93
аамоиоличивакмом каналов пустот......*...............................................
Уавлепие прэолорыык участков многопустотных железобетонных плит.................. 94
Выполнение отверстий в ребристых плитах покрытия.................................
BunojDicj’jN. oTD-vpc-гпй а железобетонных рвбрвсчых плитах для установки
железобетонных стаканов ......................................................
’ .dp-HfpusTHS против выпадания мелкообразных плит покрытия....................... 97
^хвме устройства ловушки-коромысла................................................ 98
Замене мелкоразмерных плит ка профилированный настил.............................. 99
Замена молкораэмерных плит на монолитный участок в опалубке
Kj профилированного листа . . . . ............ • •................................100
Сж-омл устройства сетки-ловушки............................................... 101
Тл^гипы подбора рабочих каркасов ............................................... 102
Усиление монолитных плит харашивакмем.......................................... 103
Усвоение члит подведением поперечных балок..................................... 104
У-л!лз!Ш<*. белок.............................................................. 105
Усиление балок железобетонными обоймами, рубашками и взращиванием............... 106
Расчет усиленна железобетонных балок обоймами, рубашками и apatrnmAwna^.......... Ю6
Усиление балок предварительно-иапрнженЕымв затяжками,
дополнительной арматурой я шпренгелями........................................... щ
Расчет электротермического шияженш затяжек.................................... 113
Расчи угяпеннн балок горизонтальными предваритепьно-налраженкымп
.затяжками, стержнями и шпренгелями.............................................. 113
Данные для расчета трансформаторов электронагревательных установок ............. 117
Улфоктервспоса сварочных трансформаторов.......................................... цв
Усиление элементов предварительно-напряженными металлическими балками............. 124
Примеря расчета усклешв балок способом дополнительных жестких опор............... 127
Усиление балок посредством дополнительных жестких опор..................«... 129
У пленке железобетошшх балок даполшггепьныыи упругими опорами ................... 136
Усмлншн» балок разгружающими шарнирнсмтержвеЕымп весами...................... . 140
Усиление коисолав балж......................................................... 143
Bei.nn-rw усилении багог почили . перекрыта. на аоспрптп поперечны. ил . . , 145
Услан» Ьалоа попита, препьарительно-напрвжаияымп разгружающими
кронштейнами..................................................................... 150
Усилена.- налгаоЧатоюп.» баоом покрыта. шпревгапем............................... 152
Усиление фермы.................................. ;............................... 160
Усиление конструкций при помощи инвентарного винтов'11*^ домкрата............. 1(33
Устройство опорной крановой балки в здании с железобетонным
каркасом, с шагом колонн 12м............................................... 16'1
Крепление балок подвесного транспорта грузоподъемностью до 2т к ригелям
серин ИИ-20.................................................................... 165
Крепление путей подвесного кранового оборудования к делезобетонной ферме
при отсутствии закладных деталей................................................. 166
Усиление подкреновых балок.........................,............................. 167
Усиление крепления железобетонных подкрановых балок К колоннам 171
Клиньевое подъемное приспособление............... . . i.......................... 172
Пример выполнения подвесной опалубки............................................ 173
Опалубка для бетонирования наращивания балки снизу с помощью боковых воронок . . . 174
Опалубка для ремонта потолотной поверхности железобетонных элементов............. 174
Усиление колонн. Усиление колони обоймами односторонним и двусторонним
идрашиваялем..................................................................... 175
Особенности расчёта конструкций, усиливаемых железобетонными обоймами
и наращиванием.............................................................. 1*75
Конструкции, усиливаемые металлическими обоймами и предварительно
напряженными распорками ..................................................... 178
Примеры ресчёта усиления обоймой колонны........................................... 17 &
Усиление (удлинение) консольных выступов колони при ведоствтонюсти
опорной площади для укладываемых на них элементов каркаса...................... . 1^6
Детали примыкания ригеля к колонне............................... ............. 190
Исправление дефектно-смонтированных колонн - устройство выреза шы
192
прохождения крена...............................................................
Исправление шарнирного узла несущей стропильной хо’-К'Грукши,
194
расположенной на оголовке колонны................................. • .......
Конструкции исправления, устанавливаемые вместо отсутствующих
______________________________________________________________..................195
закладных деталей, воспринимающих значительные внешние усилия...................
197
Детали опирания железобетонных плит на существующие кирпичные стевы.............
203
Устройство монолитного перекрытия в существующем здании........................... *
Исправление связей стенового ограждения с колоннами каркаса..................... 206
206
Таблица расхода материалов ...............................................
Расчётные сопротивления бетона.................................................. ^07
209
Расчётные сопротивления арматурл................................................
211
Сортамент арматуры............................................................
212
Сортамент обыкновенной арматурной прово/к»......................................
21 о
Условные обозначения арматура! на чертежей.........»••••••'..................
. . . 212
Модули упругости .........................................................
Принятые условные обозначения ................................................. 213
_ _____ , . . .................. 214
5
разделу, усиление стальных конструкций ...2 is
Вш'Лркио ............. ...............,. . ....... ................... 217
У п.|*-кно оопьидеммдм попыХ конструкций * нмментов ..................... 217
Ус.'плшю постановкой дополмительпьгх севэей, ребер, диафрагм и распорок.217
Усиление соййикоиий элементе» ........ 217
Ув«лячон,<о сечений (одмть ............. ..............................., 217
Усилений кзмаиеииом конструктивной схемы ............................. 216
Усиление увеличением прострапстьенной жесткости ....................... 216
Ковстдосппмыа решения во защите моталлокояетрухпяй от веэвейетквя опа .... 216
Зашита стальных конструкций от коррозии............................... 218
Дснгустимыв отклонения дщ основных дефектов и поирежамннй
стальных конструкяиА ....................... ..................... 218
Дефекты сварных, заклшкнных и болтовых с ой ан некие
И методы их устранения .................................... ....... 221
Сварные соединений ......................................................221
Уснлпвие с наръ-ых соединений * конструкций .............................220
)1ь)нлок иннож<-и1Ы твои и на)цшвлонмо сварки 223
Усн’1«иню илеыотид металлоконструкций................................ 224
Дефекты и повреждена элементов конструкций......... . .. ................/«. 223
Заклепочные и болтовые соединения ...... ....................» 22®
Рьс.чйт усиления сьариого гоеаннегаш ...... ............. ........ 228
Расчет болтового CQWUlHOir.tf.......................................... 22©
Д^юкты стальных конструкций х методы их устранения . i , 231
Усиление элементов стальных конструкций ..................................241
Усиление прогонов сплошного сечения ................. 241
Ь'асчот усиления,сплошного прогона , ».............................. 241
У О'ленив решетчатых прогонов............................. ........... 243
Расчёт усиления. решетчатого прогона................................... 243
Усиленно балок .................................................... 245
Расчет усиленна балки методом увеличения сечений . 245
Расчет усиления главной балвд устройством шир«1ге«1 м,.м < 24?!
Hponcj*a прогиба главной балки .................................. ...Л. 24в|
Расчет усиления главной валяя устройством подкосов .....................24©|
Расчёт усилений главной балхя лремвритедьмся-иапряжиииой ватажкой ......... 250
Проверка прочности валки ............................................. 251 .
Расчет опорного сечения балка .................... .г..........»...*.. 252
Расчёт Узда креплекия затяжкк'. ..................................... 283
Расчет сварных швов , •............................................ 283
Усиление подкрановых балок ч. 284 ,
Усклекм колони t ................... 288
yCH/fi’ItHM ОДЩМЮТЪОПОЙ UuWTj^nnt.VO—CitQlTOfl СТОЙКИ ................................... 2.г»1»
j*ac*|f.T yenudl'liu U«>l1‘r)«un Н6-4.ЖПТОЙ КОЛОННЫ TOlIOUKOhMMOVKilMU
П]к«лнап|Л*-*лцкими трубами................................................. 257
Расчлт температурного удлинения телос.когшческих труб
и-з условия устойчивости . ............................................ 258
Расчет усиления сжатошгмба-емой стояки ......................................23»
УсхлФкме 4*‘рм ............................................................ 261
Расчет усилении растянутого элемента формы .......................201
Расчёт усиления сжитого элемента фермы 261
Усиление прогонов сплошного сечения тяжами ....... .......... ......... 263
Усиленна решетчатых прогонов..............................................•. 2^4
Усилили) бплок методом увеличения сечами»................................... 265
Усиление (Ъалок номоелмк................................................ 2vt»
Усиление балок путем устройства шнренгелънъгх ферм ..................... 2<»7
Усиление балок првдварительно-напряже-кнымя затяжками (вариант 1) . . ,,.... 268
Уэли усиления белок затяжками............................................ 2(501
Усиление балок проаваритопъмо-напряичмоалмн затяжками (вфипнт П>, , , 270
Усиленно тмицмтовых балок П|:м>цвлрмт*льш>-нл]1р1)*©тмм шп}»»нголам ......... 27 Л
Уллы усиления иодкрпновык балок................................. ......... 272
Крепление подкрановой балки в металлической колонне . . .....................273
Крепление рельса к подкрановой балке для кранов лепсого я среднего
- . 274
режимов работы ........ >..»>>..•. >.>.....«>>>>
Крепленые рельса к подкрановой балке (для кранов тяжелого режима работы}. . . ,
Устройство тормозной площадки при подкрановых балках разной высоты ....... 276
Усиление элементов фермы увеличением сечоммя , ...................... 277
Уснлинне узловых креплений элементов в стержневых конструкциях 273
Усиление деформированного элемента верхнего пояса фер^ы.....,.........
Усиление растянутых элементов круглыми стержМмж ..................... 230
Восстановление растянутых ж сжатых элементов, состсяшя* из уголков .......
Усиленно верхнего пояса с помощью сварного тавра .......................232
Усиленно сжатых стержней пря искривлении як из плоскости фермы........ « ..
244
Усиление- элементов при сложной их сюформашш ............. ........... .
Усиление форм »|иркир|«х.тгержкевоА пенью .. , . < . । । < < < < । । n < t < < ।« < । < < 2Bf>
Усиление форм устройством несущей конструкции фонаря . 286
Усиление централыкх’жатых колони сквозжого ссчакхя....................... . 267
Усиление центрельво-сжатых колонн сплошного сечения > 237,
Усиление аяацонтренко-сжатых колонн способом увеличения сочетая .......... 2В&
Пример усиления колонны сплошного сечения ............................... . 23д
290
Усиление колонн предварительно-напряженными телескошпесхМмв Трубами «««..«
Подмости по ремонту металлических ферм и кояструшшй........... 291
Схема производства работ пря уеялеиия полкравовой бели
предварнтельнР-н-а1тражетаой затяжкой
6
^леме upvmovh''• — г----- • - 203
постановкой шполнптельвой опоры..........;.....................................
Меиакиесм.н свойстеа, мм«ес«яЛ состав в расчетные характеристик»
малоуглоропистых сталей, применяемых в строительстве...........................
Характеристики пер^оририилнык Валок, полученным ив
путевровык профилол (по ГОСТ 0230-72 ..........................................
Усиление двутавровых балок круглой ............................................
Усвлевве двутавровых балок квадратной сталью...................................
Усиление двутавровых балок круглой я квадратной сталью......................... 31
у-тмпенве двутавровых балок полосовой степью........*..........................
Усиление двутавровых балок угловой сталью...................................... 313
315
Усиление двутавровых балок круглой и угловой сталью............................
Усиление прутяправых балок круглой я полосовой сталью..........................316
317
Усиление двутавровых балок двутаврами.........................................
Усиление балок из швеллера швеллерами.......................................... 318
Усиление балок кэ швеллера угловой сталью ..................................... 319
Усиление балок из швеллера полосовой степью.................................... 3^1
Усиление балок вз швеллера круглой сталью.................................. 322
Усиление балок из швеллере квадратной сталью................................... 324
Пример табличной формы расчёта усилении верхнего пояса
стропильной фермы угловой сталью ........................... .................. 325
Усиление сжатых элементов ферм полосовой степью ............................... 326
Усиление растянутых элементов ферм круглой в угловой сталью.........330
Усиление двутавровых дентрапьнмжатык колони полосовой сталью.................. 331
Усиление центральнсмгжатых колонн из швеллере полосовой или листовой сталью . . 332
Слисок литературы................................................................ 333
РАЗДЕЛУ! УСИЛЕНИЕ КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ..................................... 335
Введение......................... ......... 335
Вины трения в наменвыя кокструеших . основные пргопв и. псшпевт................ 337
Характерные дефекты иаменныи стен здания от неравномерное оса»............. 338
Оовина несуще» способности в степам повреждении пометы X конструкция....... 339
Способы усиления в восстановления новструипд........................ Э41
Пример расчета усилении пннтральнолагружышоя мрпячноЯ
колонны стальной обоймой . . .
• ее. а... 342
Пример расчета усилении цеитрально-вагружвияоЯ ирпичноЯ
колонны железобетонной обоймой......................... ^2
Пример расчета иевтральво-вагружевной кирпичной коеюнвы
армвроааввой распорвд обоймой............... 343
Усиление кирпичвык простенков (столбов)................................ ” ’
Усиление кирппшк пилястр
............................................................................ 348
Замена простенков и столбов новой кладкой..................... , . , 3*В
Усиление стен армированной растворной обоймой............................... 34 0
Инъекцирование кирпичного простенка с незаполненными раствором
швами кладки, оштукатуренного с двух сторон обычной (мокрой) штукатуркой .... 350
Устройство железобетонных и армокирпичных пегасов и растворных швов
при надстройке здания............................................ , , , 351
Крепление стен металлическими •гаждыи.............................. , 352
Крепление стон поясами из арматурных каркасов (авт, свихи №672306)........... 353
Крепление стен железобетонными балочными поясами (авт. сама №916406) 354
Крепление степ разгрузочными балками и жесткими накладками.................. 355
Крепление стен жесткими накладками и накладками из полосовой стали........... 35G
Усиление стон зданий металлическими поясами из швеллеров........... ...... 357
Усиление степ металлическими поясами........................................ 358
Заделки трслиян п кирпичных стенах......................................... 360
Временное усиление стен и перегородок подкосами ............................ 361
Временное усиление степ и перегородок тяжами................................. 3G2
Временные крепления стен.................................................. 36.1
Устройство перемычки над пробиваемым проемом................................. 364
У тшоние клинчатой (рядовой) перемычки при пролете 1,5м 2, Ом................ 364
Усиление клинчатой (рядовой) перемычки при пролете до 1, 5м.................. 364
Усиление арочной перог^ычки.................................................. 364
Устройство монолитной железобетонной перемычки в существующей степе
(авт. свихи №510571)......................................................... 365
Ремонт облицовок из керамических камней и кирпича.......................... 367
Устройство деформационных швоз в стенах................................... 360
Устройство деформационных швов в конструкции пола........................... 369
Устройство деформошювкых швов в конструюхяв покрытия......................... 370
Шарнирные узлы опирания балок на существующие кирпичные стены...............
Способ высушивания утеплителя при ремонте кровли устройством
вентилируемой кровли из асбестоцементных листов ....................... 312
Детали примыкания новых деревянных оконных переплетов
373
к существующим стенам....................................................
_ 474
Зашита углов от промерзания.................................................
____ с
Деталь примыкания покрытия ю профлиста к существующим кирпичным стенам . . .
г. 376
Р А 3 Д Е Л УП, УСИЛЕНИЕ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ............................ 377
Введение..........................•............. ........ ................. 379
Методы зашиты деревянных нонструхинй от разрушении.......................... 379
Вита разрушения я способы восстановления п усиления жремнных ковстпгишй • 379
..........................380
Угаимге сгеех . . ............................
.................380
Усилен» бели в прогодав...........................
, ......... 380
ГЭОЗДСПИХ бвЛОК...............................
................ 381
Усяпеняе стропил.......................................
х .............. 381
Удадяне СТРОПИЛЬНЫХ ферм...............................
............ 382
Уолевае стоек........•.......................................
383
Уошеняе опорной часта балок протезами.....................................
Усшкняе опорной части балок наклвжамв................................... ЭЬ4
Усиление балок в пролете.................................................. 385
„ 386
Уotлейке балок шпренгелем........... • • .................................
387
Усяленве гвоздевой балки шпренгелем ......................................
Усиление гвоздевой балке тяжами .......................................... 387
Усиление гвоздевой балке с помощью дополнительных пенсов.................. 383
Уг-цг^гш» 1гижн«>го пояса гвоздевой балке накладками...................... 388
Увеличение выпучившейся стенки бели с сомствью ребер...................... 388
Усиление опорного узла стропил.............................................. 38 9
Уснлепъе растянутых элементов фермы.............................. 390
Усиление растянутых элементов ферм тяжа мн................................ 391
Усиление няжнего пояса стропильной фермы тяжами из круглой стали ........ 392
Усиление сжатых элементов ферм.......................................... 393
Усиление опорного узла фермы............ ................... . ....... 394
Усиление узлов «j-epMU . ............................................... 395
Увеличение ската кровли при замене металлической кровля на асбестоцемеэтвую 396
Временные onopsi о/и швешявання ферм высотой над уровнем пола до 6, 5м . . . 397
Стыки стоек при ведостаточной длине десоматервала......................... 397
Временим опоре для вивешивашв балок..................................... 397
Врехеот» опор, опа вывешивовва форм вы сото! о уровней пол. fciee 6, 5ы 398
Временное усилие стоек ферм.............................................. 3gfi
Рескуеплеяие федад кэ её плоскости....................................... 30fi
Вроиеввыв етсЬв аш врввлевп жаляобевоввыв валов........................... ааа
Список питератугы
РАЗДЕЛ I
УСИЛЕНИЕ Ф У НДАМЕНТОВ
11
РАЗДЕЛ 1. УСИЛЕНИЕ ФУНДАМЕНТОВ.
ВВЕДЕНИЕ
оеяпмшл в фушимейгов ошыиив» иеобголиыым в следующих случаи:
дув укщечестщ «груэох к. фундаменты в свив с р^велружаввЛ здания или нэмеде-
няем -шнологичес»го процесса;
®г ^«ненже гкфогеолагических условия следствие изменения уровня грунтовых вод
v. пре--в устных хлршгтеристнк материалов фундаментов я грунтов;
др. и.,™ тспюпогвчес:™. дравид провзвддствз строительных работ вблизи существ
вуюганго сделен.
kto?iore£ZK«ie грувтов оснований зданий следует выполнять жав при новом проегги-
poi^jn-T в СООГ22ТГТВИО с -требоааннял pi действующих нормативных документов:
С'яП FU3.7 8 "Цякенерные нсысоанив для строительства. СЬновлые положе ния'Еъ] 1
CJ-* 22^—79 'Иияруилгя по кнжеи^ным изысканиям для промышленного строите, из—
с-ве* ~ 1 ,□ таоке ГОСТов на испытание грунтов.
05следэваняе ^фундаментов производится согласно 'Методике оболс-довання б проек—
тв?эвзяня ocJioBaitvfl г фундаментов при каигтеиьном ремонте, реконструкции и надстройке
здэяи>* Г в 'Методическим указанштм по визуапьпо-инструментвльному обследованию,
wears кочесгва п надежности строительных жонструждай промышленных зданий к сооруже-
а-f/, разработанные ЛКТИ-аемокт в 19ВЭ г.[4]
По материалам инженерно-геологических изысканий и специального технического
обаЕдоьадна здания, подлежащего реконструкции, составляют техническое зеклу^ние,
включающее в себе:
исходные данные для работ по обследованию и техническую характер истеку предлагае-
мой реконструкции;
описание общего состояния здания по внешнему осмотру;
миаямо «оиструпшй здания „ „ состстдпш с указанием прочвостаых харастеристих
МВТЧ.МЛ0В. ммдетаиди грунтов с высотными пркввэхвмн, удалением уровни грунта-
sa вод, водоупоров и водовмешаюпшх пород;
планы несущих конструкций в план фундаментов с деталями в указанием «ех разме-
ру
результаты нивелировки шэколн вив оков 1-го этажа;
сдЕсаяие шурфов в скважин;
геол»™™ разрезы „ рвст^жеквя веоушнх .ощструиннй.
х^нс™^ втеСжаикше Д1Я о„та
‘™"“ CrJ“B‘ СНВП rU1&’74 " ~W»HH.-[-d
ZZZ СУ'МУЮШ“ ’« 1фунтм стдстщнк*
Фото^афш фасадов:
шиода к Рекомендации.
ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАБОТ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ОСНОВАНИЙ
И ФУНДАМЕНТОВ
1. Анализ материалов технического заключения по ч>скенерэт>-гесмюгаческому обследованию
здания.
При наличии в конструкциях здания разрушений, трешнп или усилений в заключении указь^
вают причины деформаций и способы их восстановления.
2. Осмотр здания и отдельных конструкций в натуре.
Выявление конструктивной схемы здания (жесткая или упругая).
3. Определение действующих в проектируемых нагрузок в соответствие с требованиями
СНиП FU€—74 'Нагрузки и воздействия'. С
4. Расчет в конструирование усиления фундаментов.
При проектировании увеличения нагрузок на основание зданий, возводимых на вечномерзлых
и просадочных грунтах, в районах гиркых выреботск к т.п. должны учитываться дополнительные
требования согласно действующим нормативным документам этих условий.
ВЫЯВЛЕНИЕ КОНСТРУКТИВНОЙ СХЕМЫ ЗДАНИЯ И СБОР НАГРУЗОК ДЛЯ
РАСЧЕТА ФУНДАМЕНТА
Сбор существующих и проектируемых давлений выполняют по всем расчетным сечениям. Усло-
вия ресчета давлений определяются конструктивной схемой здания. Характер конструктивной схемы
зависит от расстоянии между поперечными стенами см. табл. 27 СНиП 1^22-81.
В зданиях с жесткой конструктивной схемой стены 1-го этажа (для зданий без подвала) пли
стены подвала принимают за однофусные стойки с неподвижными шарнирными опорами (см. стр.12).
При этом считается, что равнодействующая всех вышележащих сил N* проходит по оси 2-го эта-
жа (для зданий без подвалов) или осн стены 1-го этажа (для зданий с подвалом).
Сила Н принимается приложенной от внутренней грани стены на расстояние 1/3 величины
заделки плиты перекрытия. Коломны в зданиях с жесткой конструктивной схемой расчитывают на
центральное сжатие.
Расчеты де шаганий и фундаментов для зданий, расстояние между попаренными стенами в ко-
торых больше, чем указанное в табл. 27 СНиП П-22-81 ведут тек же, как для зданий с упругой
конструктивной схемой.
В зданиях с упругой конструктивной схемой стены в колонны рассчитывают на внецевтрев-
вое сжатие. В этом случае равнодействующая асех вышележащие сил приложена с фактическим
эксцентриситетом относительно центра тяжести фундамента. При упругой конструктивной схеме
изгибающие моменты М определяют как алгебраическую сумму моментов от сил
умноженных на фактический эксцентриситет относительно вертикальной оси, проходяшей через центр
тяжести оодэшвы фундамента.
12
a - ленточный фундамент а здании с подвалом при жесткой конструктивной схеме;
б — ленточный фундамент в здании без подвала при жесткой конструктивной схеме-
в - ленточный фундамент в здании с упругой конструктивной схемой ,
г - фундамент под отдельно стоящие опоры при любой схеме здания;
иля расчета при сборе нагрузок выбирают перегруженные ч незагружеины»
утастги. При больших новых нагрузках дополнительные давления пассчн-тывают т.н,
чтобы они передавались на менее загруженные участии стен или пи введенные .с—
полнителькые промежуточные опоры,
Вес neper ородо! учитывают по фактическим данным в зйвжгкмостп <тг конструк-
ции и схемы опилашл их на перекрытия.
Полезная нагрузи, в принимается для этажей:
1-го и 2— го, считая от верха 1 00
'>-Го и '4— гс- ' т*,
7>-го и '-re ' 7 0
Рас четы оснований усилнш.емыд фундаментов во деформациях далжггы гтрон>к~
гите я на основное сочетание нагоузох, по несущей способности - на основное. пр.-
наличии сд/обнх натру iuk и воздействий - нг. основное и особое сочетайте.
I юн наличии нескольких кратковременных фактически действующих нагрузок исс-
ледил? должны вводиться с коэффициентами сочетаний, а краПОЕременные нагрузки
но перекрытия многоэтажных зданий - с понижающими коэффициентами, учитыыюши-лп
всюоятносп одновременного загружения лерокрытий, в соответствии с требованиями
СНиП П-»-—75 'Нагрузки я воздействия' С^2
При расчете усилений фундаментов и оснований на основные сочетания, включак^
шие одну кратковременную нагрузку, величина последней должна учитываться без сни-
жения, а при расчете на основные сочетания, включающие две или более краткоер&»
менные нагрузки, расчетные величины этих нагрузок должны умножаться на коэффи-
циент сочетаний Пс = U.9,
коэффициенты перегрузки П. должны гримиматься при расчет? оснований по де-
формациям. равным единице, а при расчете по весуыей способности - в соответствии
с требованиями главы СНиП П-&-74 'Нагрузка я воздействия*. Еб2
При расчете усилений фундаментов необходимо предусматривать разгрузку фун-
даментов не время производства работ путем устройства временных креплений пер»,
крытий, покрытий, снятием кремениой нагрузки с перекрытий.
В расчетах усилений фундаментов необходимо учитывать нагрузка от склддч-уе-
мого материала и оборудования, размешенных вблизи фундаментов не отмостках и
полах в устанавливаемых непосредственно ла грунте. Эти нагрузки принимаются по
всей фактической плошали загруженив.
Усилия в коыдтрукциях, вызываемые температурными воздействиями, при расчете
оснований усиливаемых фундаментов, вак правило, се должны учитываться.
Расчет усиливаемых фундаментов по прочности (определение высоты плитной
части фундамента, размеров ступеней, армирование) прокзводвтся на основное или
особое сочетание нагрузок в соответствии со СКнП 0-^/4. —
РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ПОДОШВЫ
УСИЛИВАЕМЫХ ФУНДАМЕНТОВ
Для ориентировочных расчетов при определении расчетного сопротивления грунта
с учетом его овжатая за время авишуатаяви следует ружовслствоваться следующими
соображениями;
при удавлвчворгтепьвом состоянии несущих ховструиш» здания «пи сооружения
несмотря “ яежоторое увеличение ыагрузож на фундаменты усиление их можно нс вы-
ПШШЯТЬ. Величину лавдания, воторое может быть допущено под подошвами существую-
ишх фундаментов, определяют по формуле
И, - к R , di [в]
где — расчепое сопротивление грунта основания, определяемое по фн^муле 17
СНиП ГИ5-74 для нового строительства;
К - коэффициент увеличения давления на грунт, принимаемый по табл. I.I .
Повышение давления на грунты основания, обжатые весом
здания или сооружения
Таблица Т.1
Грунты Влажность и/, % Расчетное давление на грунт под подошвой существующих фундаме»- тов Р , кгс/смЗ (МПа) Значение К при сроке эксплуатации в годах
до 5 5-15 25
Суглинки лессовидные Супеси,су- глинки Д'лини Песни кру№ ные,плотные, средней круп- ности и илот* мости,мелние в рыхлые 5-10 10-15 15-20 1CU1S 15-20 20-25 Независимо от влажности водонасыщен- ные 3.0-2.5 (30-23) 2,5-2 (25-20) 1,5-1 (15-10) 2-1,5 (20-15) 2-1,5 (20-15) 2-1.S (20-15) 4—3 (40-30) 3-2 (30-20) 1,5-1 (15-10) 1 1 1 1,1-1,2 1 1 1.1*1,2 1,2-1,3 1,3-1,4 1 1 1.2.1,25 1,3-1,4 1.2-1,3 1.1-1,2 1.2-1,3 1,3-1,4 1.4-1,5 1 1.1-1.2 1.3-1,4 1.4-1,5 1.3-1,4 1.2-1,3 1,2-1,3 1,3-1,4 1.4-1,5
13
Примечания: 1. Большие значения К относятся к меньшим значениям Р .
2. По времени и расчетному давлению значения К ио интерполируются.
Возможность надстройки зда>гия без усиления осноыний и фундаментов опреде-
ляется условиями:
а) для центрально нагруженных фундаментов R £ £ |Ц (2) J
б) для впс-цонтралыю нагруженных фундаментов Rj i RfDOI $ 1.2 R( л (3)
где — среднее расчетное давление по подошве фундамента с учетом надстройки!
в) кирпичные стоны здания и несущие конструкции не должны иметь трещин осадочного
характера и неравномерных осадков, превышаюигнх предельно допустимые значения, приведенные
в СНиП П-15-7-1 L5 3 .
Если R 2 R< .то рекомендуется увеличение плошади подошвы фундаментов или искус-
ственное усиление оснований (см. раздел Г ). Для железобетонных фумдам^нтер при вы-
полнении условий а и б следует производить проверку прочности его тела согласно нормам
СНиП П-21-7 5 [9 3,
Размеры подошвы фундаментов определяются из расчета оснований по деформациям. Возмож-
ные эпюры давления на грунт:
Ссповашя усиливаемых фундаментов должны рассчитываться по двум группам предельных
состояний - по несущей способности и по деф^мдиням.
Расчет по деформациям должен производиться, если основание сложено не скальными ipyi^
тамн, а по несущей способности - в случаях наличия значительных горизонтальных нагрузок
и
(„canopy even. фундаменты распорных иокпруишй), значительном «оррозионном на-
нос с. сейсмпчесиих воздействиях в для основание, сложенных водоиасышвинымн гпинво-
ти„« и зотсрфеванвымв грунтами в соогветстви с л. 3.76 СНиП П-15-74. L SJ
Расчет оснований по деформациям, хаж правило, должен производится ио условия
совместной работы здания (сооружения) в основания.
Расчеты основание по деформациям -без учета совместное работы здание в основа-
пня производятся в следующих случаях:
в) для пл кий и сооружений с гибкими системами конструкций, в которых не воэ-
ннхякгт усилия при взаимодействии основания с сооружением (например, различного рода
шернирные системы: одноэтажные производственные здания с шарнирным опиранием эле-
мевтов покрытия на стойки а пр.);
б) для зданий и сооружений значительной жесткости (например, зданий башенного
тпп^ дымовых и вантиляционных труб и % п.);
в) npt расчете зданий и сооружений Ш и 1У класса;
г) при определении нфавиомерыых в средних деформаций зданий и со^эужеиий.
В этих случаях нагрузки на основание допустимо определять без учета перераспр^
деления их надфундамектной конструкцией и принимать в соответствии со статической сх^
мой зданий или сосрушеннй.
Расчеты оснований усиливаемых фундаментов по деформациям производятся исходя из
условия S 4 Snp , И)
где S - величина совместной деформации основания и здания или сооружения, определи
емая расчетом по указаниям по СНиП FUL£^74 u SJ
Sgj}** предельно допустимая величина совместной деформации основания и длайма иле
окружения, определяемая по указаниям пп, 3.63-3,69 СНиП ГИ&-74. CsJ
Все расчеты оснований должны выполняться с использованием расчетных характерио-
тик грунта (угла внутреннего трения Ф , удельного сцепления С, модуля деформации Е,
объемного веса .
В расчетах по деформациям оснований зданий п сооружений П-1У «пасса Нормативные
значения харалтеристих V , С , jf , Е** допускается приравнивать и их расчетным зва- .
чеивям и лр.иымать по табл. 1. 2, 3 припож. 2 СНиП П-1&-7 4. С 5 ]
При расчете усилений центрально нагруженных фундаментов давление на грунт под по-
дошвой Фундамента определяется по формуле:
₽=£ < fah < Rf <5> Св]
Для расчета внодеирадьно натруженных фундаментов «равные давления на грунт под
подошвой фундаменте определяются по формулам:'
₽|»> ' "f- + Jep h+ 4 5,2 йф ( 6 )
(7 )
Рпвп ~ + Jtf> h -
Для фундаментов зданий, оборудованных мостовыми вранами грузоподъемностью 75 т
и выше, а также для фундаментов открытых крановых эставад при храмах грузоподъемностью
свыше 15 т или при расчетном давлении на основание R < 15 НПО рекомендуется при-
нимать трапециевидную эпюру давлений на грунт с отношением -- q 25
„ Ртах г '
В остальных случаях для фундаментов задний с мостовыми игреками допускается треу-
гольная эпюра давления на грунт при P^in “ О.'
Для фундаментов бесхрановых зданий и зданий с подвесным транспортным оборудова-
нием допускается треугольная эпюра давлений с кулевой ординатой на расстоянии 1/4
ра подошвы фундамента от наименее нагруженного ребра. Требования, ограничивающие допус-
тимую норму эпюры давления на грунт, относятся к любым основным сочетаниям нагрузок.
В случае неполного касания подошвы фундамента величина наибольшего краевого давле-
ния вычисляется по формуле
Р™= f( (8)
При этом должно быть соблюдено условие
При расчете усилений внеценгрально нагруженных фундаментов с моментами, действую-
щими в двух направлениях, давление в угловой точке определяется по формуле
Рпки = р + 7ср Ь + + 1,5 R | 111 ’
При действии сплошной равномерно распределенной нагрузки на полы интенсиыюстыо
(^>2 И ПО давление на грунт под подошвой усиливаемого фундамента определяется по
следующим формулам:
для вентрально нагруженного фундаменте
P^ + Jcf>h^<Rf ,12’
для внецентральяо нагруженного фундамента
Р«ц-МтЬ + & + <>^2,!< ,1Э’
В формулах ( 5 )...( 13 (величина jf Ср принимается равной ворматявному оначо-
НИЮ.
Размеры подошвы усиливаемых фундаментов определяем в такой последовательное*™:
а) по ванным результатов тсслеловакня грунтов инн по ли. 1, 2, 3 прнлож. 2 СНнП
Л-15-74 устанавливаются нормативные харагтеристнм механичеехпх свойств грунтов основа-
ния ф" . СН . Е. Расчетные значения Ч>, , С„ . Е принимаются равными норматив-
иым;
6) Опроетлетм мелеете Ц,. «оторое может вы™ допущено под пошщво8 фушмог»
Го ф-j, при ыом размеры существующего фундамента известны ;
в) Опредашеь плошадь фундамента, необходимого Для восприятий всей нагрузи на
ф. 5, 6.
г) Площадь банкетов усилении равна ; F доп-* F - F суш. (15)
_ . 2.
где г д?Л. * ллогладь банкетов усиление (м )
F - п^т. фундамента, необходимая для восприятия всей нагрузки (м2)
2 '
F сущ. - ллошадь существующего фундамента (м )
д) ПрэьерЕа причяхт тола усиливаемого фундамента производится согласно 'Ружо-
водатву по проектированию фундаментов на естествешюм основании под kd/юнпы
зданий и сооружений* t
ПРИМЕР РАСЧЕТА УСИЛЕНИЯ СТОЛБЧАТОГО ФУНДАМЕНТА
Вертикальная нагрузка N =261 тс (261 ОкН)
Изгибающий момент М = 76 тем (76ОкНм)
Размеры подошвы фундамента 0 х Ь =4,4 х Зм
Глубина заложения фундамента Ь ф =2,5м
Средняя объемная масса материала фундамента и грунта на обрезах У. =2,2т/м3
Грунт - суглннок
Расчетное давление на основание R =22тс/м2 (220кПа)
Срок эксплуатации здания 23 года
Бегов мд)*и 200 =7,5кгс/см2(75О кПа)
Кроете ететет» « гр,„т ШЯИ1|11я4 m ф 6 [-в-|
p™’F’*&fh + -£L< г2|J,
Момент со^енньленая й fl*_-3.0 х 4.4^ _ _ 3
«С 6 а’1 М
R,-- а (и
ж “1,1 - коэффициент увеличении давленая на грунт (табл. El)
R( = 1.L к 22 -24,2 тс/м2 (242кПа)
’ “ !’5 ‘7.6-И, ^(3 а1
1,2 к, ч.г х 24^ -28.04 тс/м2(280,4 пЛа)
P min' 4,4 х 3 + 2,2 Х 2,5 ~ ~^7 3 19,6 + 5«5 “ 7, 8 ” /7, 5 тс/м2 (17Stfla) > О
Крайнее максимальное давление на грунт под поджвой фундамента не удовлетворяет
установленному требованию. Необходимо увеличить размфы подошвы фундамента.
Необходимая плошадь подошвы фундамента;
с „_______, N _________261_______________________ 261_____________
R| * Ifcpft- -И- 1.2 х 24,2 - 2,2 х 2,S - ->а = 29,04 -5,5 - 7 в
= 16,7 м2 W 9, 7
Принимаем размеры фундамента 4,6 х 3,6 м
РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТА НА ПРОДАВЛИВАНИЕ
2400 2400
Максимальное краевое давление
= 13,8 м3
г>' 261 = 15,1 +5,5= 20, 6 тс/м2 (2О6кПа)
Плох с 4,8 X 3,6 + 13,8
Плошадь Fr 360 х 40 - ' 40 15660 см2
Расчетная рродавлнваюшая сила Р = F( prai= 15680 я 2,06 =32301 Krcfa2301OH)
Средняя шфина 6 ср = 2"_ 2 “ 200 см
р < Rp Ьон Ocp
h0H - 80 - S - 75 см
P - 32301 xrc < 1 i 7,5x 75 1. 200 - 112500ИС (1125000H)
Условие удовлетаорао.
16
КЛАССИФИКАЦИЯ СПОСОБОВ УСИЛЕНИЯ ФУНДАМЕНТОВ
___________________________________________ ______ Таблицы 1.2
Условия применения Основные особенности метола
Метод Способ его осуществления
Увеличение догрузки па фундамент Выемка грунта под подои.вой фундамента Уплотнение грунта основания Зависимость от свойств грунта в основании
Укрепления ма- териала ф-тов без увеличения опор- ной площадки Устройство железобетонных обойм (см. cipJ$20) Материал фундамента ослаблен в основном с наружной поверхности Пот Пе требуется Не требуется Пе зависит
?пис опорной плошоди фундаментов Устройство по периметру фундамента приливов “ башмаков из монолитного или сборного железобетона, бетона (см. стр, fli20) Устройство и закрепление по периметру фундамента сборных п монолитных бето»ь них элементов с обжатием ими грунта основания (см. стр. 21 ) Материал фундамента в хорошем состоянии То же Имеется Имеется Требуется частично Не требуется Требуется Требуется При грунтах исдонускаю- тих устройство свай и опускных колодцев То же
Увеличс Вдавливание перфорированных труб под подошву фундамента То же Имеется Не требуется По требуется То же
узки на ниж&- грунте Устройство свай (см. стр.‘21г31 ) Прочный грунт расположен глубоко от подошвы фундамента. Фундамент нахо- дится в хорошем состоянии Имеется Требуется частично Не требуется При слабых грунтах в основанн‘1 и высоком уровне грунтовых вод
Передача негр лежащие слои Устройство опускных колодцев (см. стр. ЗВ ) То же Имеется Требуется частично Не требуется При слабых грунтах в основании и низком уровне грунтовых вод
п
ОБЛАСТЬ ЦЕЛЕСООЭ’АЗНСГО ПРИМЕНЕНИЯ
ОСНОВНЫХ МЕТОДОВ УСИЛЕНИЯ ФУНДАМЕНТОВ
Таблица 1*3
Метол Способ его осуществления Размф увеличе- на наг- руэкя на фунд^* мевтм в %, до Техническое состояние фундаментов (до усиления)
Хорошее (взнос дэ 20%) Удовле- творнтель ное(н^ нос 21%- 40%) Плохое (износ 41%—60%
Укрепление падл фундамен- тов Устройство железобетонных обойм 0 X
25 - - X
50 - X
100 - - X
Увеличение опорной плошали фундаментов Устройство по периметру фундаментов припяпср бпшмляоп из монолитного сбористо железобетона, бетона. 0 - - -
25 X X +•11
50 X X + ц
100 X X + U
Устройство в за сред- лете по Пфкметру фундамента сборных железобетонных але- ментов с обжатием мн грунте 0 - -
25 X X + п
50 X X + и
100 X X + ц
Вдаалпапе перфорв- раненных труб под подживу фужддванте 0
25 * D X -
50 + . X -
100 ♦ И X
Проплжеяяе табл. 13
Метод Способ его осуществления Размер увеличе- ния наг- рузки на фундамен- ты в %, до Техническое состояние фундаментов (до усиления)
Хсрошее (износ до 2С%>) Удоал^ твернтеш ное (из- нос 21’- 4 0%) Плохи' (Н31И-» 4L'~GCf
Передача нагрузки на ниже- лежащие слои грунта Устройство свай 0
25 - -
50 X к ’ и
100 X X • U
Устройство опускных колодцев 0 - -
25 - - -
50 X ж » и
100 X X -
Условные обозначения:
— но рекомендуется
ж рекомендуется
+ и наиболее целесообразно
е
ОБЩИЕ указами* по производству работ по усилению
ЛЕНТОЧНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
СКМ1 ра-^иав лосточисго фундамента да участи лая производства
работ do усилению
1удаст,. Зудастн. зудастож Зудастов фудасто.
i j i it
j_ __ ь;м j, <2 и_____________I- <2 м__________{------*-2-^----1-----------------1
i Сушствуюая* «ваточный фундамент
Ускжниё фундаментов производят участка длиной не более 2 м. Усиление смеж-
ного участий следует выполнять не ранее, чем Чфвэ 7 суток после окончания работ на
про/тырушем участке.
Траншеи млн котоовапы устраивают с одной, а затем (после работ по усилению) с
/pvrofl стороны фундамента. При прочной кладке допускается одновременная отрывка
траншей с обеих стирок соответствующего участка фундамента.
Для понижения уровня грунтовых вод прп производстве работ ва расстоянии ^4 м
от фундаментов устраивают водосборные: холодны, из которых лервсдически откачивают
вощ>. При насыаю;птн откачиваемой деды мелкими частицами грунта понижение уровня
грунтовых вод рекомендуется проводить с помощью колыгевого дренажа.
Траншею с наружной стороны здания разрабатывают экскаватором со срезкой не-
добора вручную. Внутри здания в стесненных условиях траншеи отрывают вручную.
Онинактг поверхность фундамента металлическими щетками и пескоструйными аппа-
ратами до макималыюго раскрытия швов клади. Отверстия в кладке фундамента сверйт
•дегфофммв с победитовыми наконечниками на глубину 2&-30 см.
Перед укладшй бетона уплотняют груиг под уширяемой частью фундамента и ечраь^
бовмьают щвбеъ.
Укладка terns в опалубку для устройства уширяемой часто фундамента производнт*-
ся с постойным ухсютнеюшм вибратором. При укладке бетона в конструкцию с наружной
и.мрокы здания бетонную смесь в опалубку случить по лот^у.
Прт производстве работ необходимо наблюдать за состоянием тртптыу стен. В
случае появления деффмашЛ немедленно лрярепяь работы и принять необходимые меры
1»о креплению стой. При обнаружении ш участке работ нодземных коммуникаций, не про-'
дусмотршшш проектом, работы следует приостановить я вызвать представителей орган»,
‘□адим, экЕпцуатвруюшей его коммуникации.
При устройстае оСрнтоых засып» грунта руководствоваться указаниями СН 536-81 [21 ]
ПРИМЕР РАСЧЁТА УСИЛЕНкЯ ЛЕНТОЧНОГО ФУНДАМЕНТА
Вертикальная нагрузка, с учётом надстройка здания, N -40тс/ы (400 кН/м).
Ширина подошвы существующего лензчяного фундамента &-1, 6 м
Глубина запожевия фундаменте И "2м
Грунт - супесь
Расчетное давление ва основание R «20 тс/м2(200 кПа)
Средняя объёмная масса материала фундамента и грунта ва обрезах ^срт2т/м3
Срок эксплуатации здании 3 года.
оо ф. 5 18 ;
существующего фундамента с учетом
на грунт (табл. Цва стр, 13 )
Давление на грунт под подошвой фундамента
р.^-*^ерП 4«,
где R^ — допускаемое давление под подошвой
обжатия грунте
R(-» R
к 1, 1 - коэффициент увеличения давлении
R{-1, 1 х 20 -22 тс/м2(220кПа)
Р - + 2x2 25 + 4 - 2В тс/м2(290 кПа)> R, -22 тс/м2(220кЛа)
I* 6 <
Ширина подошвы фундамента не удовлетворяет установленному требованию,
Определяем нэобкодимую ширину подошвы фундамента
Размер баниеток усилении равен Ьус-Ь -2, 2 - 1, 6 - О, 6м
Значит подошву существующего фундамента увеличиваем по О. Зм с каждой стороны.
;С
МЕТОДЫ УСИЛЕНИЯ ЛЕНТОЧНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
Ушфеяве фундамента с псвлоыо врюлов
В теле фундаменте в шажматвом поршне с шагом 2 ы №ру6пптся штробы, в яс»
торые вставляются распределжтельпк беляв u С 16. К ккзу белая лржворнваютсв
100 я 10 дланей 0,5 ы в г.исле очктп повержмоста фуядамеята вся вонструигяв
б^говжруется ботовом м rfeo.
Обшяе ужазавяя по вроиводству работ см. ва стр. 13
В теле фундамента в шалмотадм порядке с usw 0,5 м лфубажггсв штробы глу-
бнмоА 150 мы. В вержнеА части фундамента штрабы устраавают ехмояые, с шагом 2 i
в яоторые уствиашпсвают расц>еделвтелшме беляв. После устееоаяж фыатурясЛ еетяв,
яовструхиж» бетопфуит беговом М 150.
Обяви ужаэенвя по цюшзводетву работ см. во стр. В.
Ур.ч.ц.
грувт
20
В существующем фундаменте устраивают штрабы и просверливают отверстия 0 20 с шагом 1 м.
В эти отверстия вставляются стержни 0 14AI, ж которым привариваются арматурные cert и 08г
ячейкой 150x150 мм. Затем вся конструкция бетонируется бетоном М 150.
Обшие указания по производству работ см. на стр. 10.
При ширине уступов существующего фундамента менее 12 см. для лучшей связи стфой части
фундамента с новой в гросмрдснные отверстия забивают штыря 0 16 мм в шахматном порядке через
25 см но высоте я 1,5 м по длине фундамента. Устройство распредалятелдньи балок в обетоныроплнме
производятся аналогично описанным выше методом.
Обшие указания по производству работ ем» м ст^ 1в.
2i
0.000
L.76 x 5
20(:
Бетон MISO
(к 600)
По расчету
300
Существующий
(Нушем^нт
2000
(1500)
ДошыЬ шряшгт уепладял пряысиюл при топ-втррило нагружать,, лалточны,
фундаментах, Уклаоиия по протзводстъу робот аналогичны предыдущим.
Обшио указания по просдеиодотву робот см» но стр. 18.
p'nr 1600 ► 2000
УплотноиииЛ щебнем
грунт ,1л"—’
При сильно развитом лонтояюы фундаменте ваоль боковых гране! фундамента
разрабатывают траншеи и бетонируют примыидюпие к градом фундамента банкеты
отдельными участками по длине без омоаолвтнввинв их е хладко! существующих
фундаментов. Затем устанавливают в проемах фундаментов пакеты стельных балок
для упора в них пиравличоспи домхратоъ
Домяратами обжимают грунты основание оод новыми частями фундаментов.
До перестановки домкратов банжеты расклинивают, потому яалряжеяие пап ия
подошвой сояранпетсв. После вэвлмаиие домхретов арострожтио между бдлотаме
я стальными пакетами зддошается бстоадм.
Обшве ужшшия по производству работ см. м стр. гб.
22
Распором
УСИЛЕНИЕ 'дУНДАМЕНЮВ помошыо плоских
ГИДРАВЛИЧЕСКИХ /ОА'ЛРАГОв ФРЕЙСИНЕ
Домкрат представляет собсЛ плоский резфвуор и ?—х стзлыои актов толшниой
1 — 3 мм, Сверенных по кошуру По периметру рз'лфвусфы имеют вхлих дицмстт-qm
20-80 мм. Размеры домкратов в плело хтредоляхттсз параметрами банкета и
ммм транспортировке.
Домкрат с присоединенной к пем, трубкой размиаию; г< жлу <т>унтсм ochoni^hb
к подошвой банкете. По// /именном л полость ламкрете н'вс~ают «омонтнин (
который фиксирует саздаянс*..'утцкмоююс съетоюте в ас но вл нм ..
УСИЛЕНИЕ ФУНДАМЕНТА МЕТОДОМ СТАРОВА ХИНА
Метод Стлрсбахши закдх>*?«1отое в предварительном уплотм'-ннм гру.те осниыния
уширяемого фундаменте устарсц/Л с двух стирон сутествуюшсго фук; л голта лосю.--
ни те ль них сборных ж.-б. бликов уилфенвя, кмжчгто ч/.сть которых стнгмвлк.т пнк'рцлн,
Сропушоплымп скоо?±> ких и сушостьрошчо фунддыекты. В<р»:г<ло часть эгчж 6>и>кгч рн>
шямают забивными клиньями или домкратом. Образоиоьи.’чЙся зазор злклжииметск. о
затем заполняются битовом.
Ве.тичмну обжатия блоков вниз, стетов по шмону от улллеяной от усмлиги1р‘."лт>
фундамента грани.находят по формуле: ж 0 /
j “ PDj/E^ । is> Oil
где P - среднее фактическое давление грунта под Пидошвой сушстеуюшиго фуи.име»»
та; — илфима сечеиня блока; * модуль деформация грунта.
Предвфнтельяое напряжение в тяжах, соедишаонвк блоки между собой, может
^ьр.есячт.нон^мхлы: # _ 2 Е« J Ь < / С В J ( 2 6g * б ) ] (.7»М
гдд £«, - модуль упругости стали (ермагуры); - расстояние от Пфкм>нтильн<4
оси тяжа Л по^швы фундаменте; А - 1вц>им сечения усиливаемого фунда-
мента.
При этом необходимо соблюдете уело—: б0 F*m0 > РGgd I £1«1
где 1,3 - коэффициент запаса против мргмешияад блоков м^>4 ~ плоилдь
попсречиого сечопмя тяжеФ; /Пе - коэффициент, учитылоюшив условия
работы reel (иривимаетса равным 0,7); - длим бпокд усилчнкц;
- шщжва блоиа.
СПОСОБ ОДНОВРЕМЕННОГО ОБЖАТИЯ БЕТОНА УСИЛЕНИЯ И ГРУНТА ОСНОВАНИЯ (ает. сыдеольство № 623233)
фундамент
Устанавливают продольные н поперечные распределительные билви. В ту
ле фундамента свалит отверстое для установив стенных болтов. Бетой усиль-
ная укладывают в гибкую опалубку, наготовленную вэ плетено* сетки с ячей-
кой L-2 см, искдючаюшай выдавливание заполнителя бетона.
Уложенный сырой ботов через гибкую опалубку сдавливают обжимным
шитом путем затяжки болтов и выдерживают в таком состоянии хю затверде-
вания бетона.
Пмпречвые
балка
2*
МЕТОД ЗАДАВЛИВАНИЯ ПОЛЫХ ПЕРФОРИРОВАННЫХ ТРУБ ( АВТ. СВИП. № 33300 )
Усиление фундах>ентв метолом задаыивапия перфорированных труб про*'ве-
ди тс я унгхзтхами длиной nf- более 7 м. Для этого, с е.дной стороны фуид/iweirr.i
разрабатывается котлован, в котором производится монтаж оборудовании Для про-
длвлмвання стальных труб. Одна из боговых стеиок раскрепляется упорной ctcih-
кой для опирания домкрате, в дру»ая выполняется с откосом 1:1.
Продевлсьаиме стальных труб производятся отрезими длиной 1,6 >л, сюр-.'i^
нымк между собой.
Поверхность труб перфорвровавд, т,о. имеет отверстия 0 3 мм с ,иагом
300 мм в шахматном порядке.
По окончании задавливания из труб извлекается грунт и производится нагне-
тание иоментн£>>аесчаного ростиора М 300. Цемеитно^п&счачый раствор черил
перфооировавные отверстия в тоубад заполняет возможные пустоты нсд фундамен-
том.
песчаным раствором
М 300
J50
450’ 450
450
450 I 450
• 0 25 по длине
ВАРИАНТ СТЫКОВКИ ТРУБ ПРИ ПРОДАВЛИВАНИИ
?.S
УСИЛЕНИЕ СТОЛБЧАТЫХ ФУНДАМЕНТОВ
Усиление сльЛчеч'ых ^упддмвтов слоеном услфения дает зядчтгге.тьчый
Мфект при увеличении «агрузхя (см. твСлицу 14) [232
Табдиа 1.4
Размеры подошвы фундаментов, м Увеличенная Я-1ЛПДИ, фунда- мента, м2, при шкоине при- роста на стороны, м Еюзможвое увеличение на- грузки на фундамент, %, фв ширине прироста ва стороны, м
0.2 0,3 0,4 0.2 0.3 0,4
2x2 4,64 5,29 5.76 21 32 44
2,5 7. 2,3 7, 29 7,84 8,41 17 24 35
3x3 10.24 10,39 11,56 14 21 2В
3.5 х 3,3 13,69 14,44 15,21 12 18 24
4x4 17,64 18.40 10,35 10 16 21
Перед Едчалом работ оо уширению фундемелов должны быть фовадены сле-
дующие мерофжяти
очистка кровля от пыли света в чвтърех фклегакяиих к солонце сев-
анх;
исключение действия нагрузки от вестовых аракм, «ран балок фугого
(юдвеснсго транспорте на колонну усиливаемого фундамента;
• ограждение эоны производства работ.
Последовательность работ но усилению фу цщ мните в суши грунтах;
Удаляется грунт со всех стерон фундамента до отметки еодоавы, крутизна
опосов принимается федельно допустимая.
Пря необходимости устанавливается вертикальное федлепв стенок вотлтеада.
Производится очистка я наевчха боковых граяв* фундаменте.
Прв необходимости устройство обжжшмк балок.
Производятся уплотнение грунте щебнем, монтаж фматуры, опалубка в бето-
нирования.
При производство обралмк засылок грунта руководствоваться CH 53&-81 [21]
I
£
'6
Последовательность работ по усилению фундаменте при.уровне грунтовых
вод выше подошвы фундамента
1, Удаляется грунт с одиоЛ стороны фундамента на полную глубину с устройством
вертикальной стенки крепления грунте,
2. Производится очис-ixa, насечка боковых граней фундамента зачистка грунта на
уровне подошвы фундамента с уплотнением грунта щебнем.
3. На дло котлована вплотную к фундаменту устанавливаются пригруэочныо элементы
с необходимой (по расчету) обшей массой.
4. Последовательно выполняются перечисленные операции на второй и третьей сторонах
фундамента.
5. На четвертой стороне выполняется весь цикл работ ло усилению: отрывка котлована,
насечка поверхности бетона, армирование (с оставлением выпусков арматуры), бстоннропамо,
выдерживание батона (до 50% проектной прочности), установка ограждавших щитов от и‘з-
падаяия грунта в пространство у соседних сторон при засыпке пазухи, засыпается noayi-i с
трамбованием грунта.
в. На первой, второй я третьей сторонок поочередно я последовательно повторяется
весь никл работ после предварительного ентгпа пригрузочных элементов на той стороне
фундамента, на которой производятся работы.
В ходе перечисленных операций осуществляется стыковка арматуры с выпусками, остпв-
пенными’ на соседних сторонах.
7. Пркгруэочные элементы должны быть здравее изготовлены из бетона размером
0,5 х 0,5 м с высотой 1 м я 1,5 м, и размером 0,75 х 0,75 м с высотой 2 м, что будет
соответствовать их массе от 0,5т до 2,5 т, Элементы должны иметь в верхней их части
утепленные в бетон петли для строповки. По окончании работ блоки могут быть испольаивлиы
в качестве пригрузд лебедок, других механизмов или уложены в массивные бетонные конст-
рухджж.
27
УСИЛЕНИЕ ФУНДАМЕНТОВ СВАЯМИ
При «гожо» деформируемости грУ™ аеиоыипш . наличии грунтовых вол.
зируыоиоцп.., УИ.НРО...И- - ДОПОЛЧИТОПЬПОР зогл^лонис фундомоитои. нагрузки „а
6О.ТМ прочные слои грунта перелают пут™ -пересадки’ сушсствую.иих фуиамен-
на сван. В завионмо.тн от толщины слои слабого грунта и глубины залегании
ГЛ,очного слои свая будет работать сак внепчая или как стойка.
Несущую снособяость и число саля определяют расчетом, согласно СНиП П-17-77
Свайные фундаменты’. Не рекомендуется применять забивные сваи. т.к.
дншмпчеекне воздействия на основании реконструируемых зданий могут привести
к развитию трещин в их хонструкнвях.(сы. стр.7>7 ).
В случай удовлетворительного состояния существующего фундамента необходимое io-
лнчество свай следует определять, исходя из величины той части ндгрузки, коюрдя лх^эо—
ддс-гсн ио сван. В случае ноудовлеттюрителъного состоя nt я фундамент^ следует исключить
его но работы, а погребное количество свай определить из учета передачи на mix всей
нагрузки.
Работы по усилению фундаментов сваями производить в соответствии с 'Рукова/кт-
вом по производству и приемке работ при устройство основаннЛ и фундаментов.' [lf| .
УСИЛЕНИЕ ЛЕНТОЧНЫХ ФУНДАМЕНТОВ БУРОНАБИВНЫМИ СВАЯМИ
1200 * 2000
Обсадные трубы диаметром 250-375 мм согружоюг в оспоьан.тс- с nix-.;eay>cicr.-
извлеченном из их внутретгней полости грунта и здполне)гном их бетоном.
В бетон вводят арматурные стсржмя 0 12 - 16 мм.
По способу уплотнения набивные сваи подразделяют на:
- бетонируемые с трамбованием (сваи Страуса) для нообтюдленных оснований^
- пневмонабивиые с уплотнением бетонной смеси сжатым воздухом, используемые я лю-
бых гидрогеологических условиях.
Для свай Страуса применяют бетон марки 150200. Высота каждой хлт>у*рнний
в трубу порции бетона должна быть ие менее 0,0*1 м, чтобы уплотнить смесь социаль-
ной тра/лбовкой без образования бетонной пробки. В процессе трамбования Gifojm обсад-
ная труба медленно поднимается вверх и затем полностью извлекается из грунта. Doxo-
вая поверхность такой сваи становится го^рировапяой, что увелюгивает еб сисллс-нмс с
грунтом. Несущая способность висячих набианых свай 20^400 кН, свай - cwi
BOCUIOOO кН в более.
При устройстве пяевмонабявкык свай к верхней части обсадной трубы прицеп-
ляют шлюзовой аппарат, который соединен с сетью воздухопровода. Лавлонно до
0,4 МН/м^, создаваемое аппаратом, способствует отжатию грунтовой волы из гк1ыжь-
ны, а таске трамбует бетон, вдавливая его в грунт и поднимая вверх саму трубу.
Писвмопабивпые сван при необходимости могут фмирооотъея. Марка бего.ш пара-
метры сквджшгы такие же, как я при устройстве свай Страуса.
Работы по нсресадке деформирующегося здания на свая выполняют о слс.‘ук>«
тем порядке:
_ в стене с обеих сторон над обрезом фундамента в проголыюй борозде уклоллмктг
распределительные балки о тшдтепъно омоютнчшают кк;
- бурят скважину. погружают d исб трубу, беюниружл скважину, постепенно кэи.’'Л»
г£
тугубу, армируют головы свой. оСпядиняя каждый га ряд в единый ростверк, /п'.бо усто-
кшишют поперечные инвентарные железобетонные или металлические благи, необходи-
мы? аля задавлтатв спай d грунт я включения их в роботу;
- производят задавливание двух свой гидравлическими домхрлтдми грузополi емкостью
в? мрнсе 1 000 кН каждый, чтобы избежать значительных осадок после передачи нагрузки
от сооружении на сваи;
- на участке между домкратами длиной около 2 м разбирдх/г фушии-енлгутэ стх-пу и
омоноличииаот со с обоими рядами евданых ростверков;
— домкраты в инвентарные ригели через 24 часа убирают, часть фундаментной стоны
разбирают и бетотюуют по полному профилю бетонной ступени.
Производство робот выпотеть в соответствии с требования ыы 'Рукоиопстао по
проса дне горизонтальных оснований при бесвраншэймой проклею* инженерных хпммупл-
w* * Г18]
УСИЛЕНИЕ СТОЛБЧАТЫХ ФУНДАМЕНТОВ
НАБИВНЫМИ СВАЯМИ
При усилении столбчатых одиночных фундаментов нлбншаыо с мн ло/ружиют
в груит о вмдо кустов. Передачу погрузки на maw производят сдвоенными <> ><<<<-
речными балками, между которыми зажимают колонну или фундамент деформирую-
щегося здания.
Несущую способность одиночной набивной сваи определяют ло формуле 10
СНиП PU17-77 на проектировало свайных фундаментов:
Ф-mlJMFmzmftPc)
где ГП коэффициент условий работы свая в грумто, принимаемый в случае олиро1Л1я
ей на покровные глнииотъю грунты со стела юю влажности 6 ^0,85 я ла
лессовые -ГЛ "0,8 , а в остальных случаях П1 "1;
ГПц- коэффициент условий работы грунта под нижним концом набивной сьлиГП^»! ;
R - расчетное сопротивление гууктв лед нижним конном буронабивной сваи тс/м^,
принимаемое согласно требованиям п.п. 8,10 и 8.11 СНиП №17-77 Q1 о],
в для набивной, изготовляемой по технолепп, укаааююй в п. 2.8 *н* и 'б*
ш табл. 1 [до]
р — ШЮШаДЬ опирания аЛиаяаВ ituw( ы^ •
U - периметр ствола спа, м » принимаемый по димотру спяжины или обсадкой
TpyOt;
(Tlj - ковффапновт условий работы груше ва боковой поверхности набивной сми,
принимаемый по теб. 8 СНнЛ [1 о] J
расчетное сопротивлппио L- гч> слоя грунте на боковой ловерхшетм стволл
клбвввей свае, тс/м^, црпямаомоо по твб. 2 СШ1 [ю] ;
толшвна l-го слоя грунте, соприкдсахншгося о боковой поверкжетыо, м
Чюло свай опродочнют деленном обюрй нагруакк N • леролавымай от сосфу-
жшл1в'на носушую способность одной авеш
п - -а
ф
(1в)
£9
УСИЛЕНИЕ ФУНДАМЕНТОВ БУРОИНЪЕКЦИОННЫМИ СВАЯМИ
в) - усиленно лентткых фундаментов:
б) “ усиление подлорньп стенок:
в) - усиленно одиночных фундаментов.
Технология усиления фундаментов буроннъеипогнымн салями рарраЛетлня НИЦ
основакиЧ и подземных сооружений. Сооружение сый по этой технологам начинается
с бурения скважины диаметром ВО ~ 250 мм. Вертикальные шш наклонные cimkiw
вы выполняют станками врашзгельноге бурения непосредственно чеоез стоим к фун-
даменты усиливаемых объектов. Имеется большой выбор малогоб -питннх бурит» ;х
станков, которые могут быть использованы для этой цели. Например, в обм-динетн*
Гшрослежтрой Мюпнорго СССР используют станки СБЛ-500, позволяющие о за-
висимости от грунтовых условий бурить скважины -mjckom, шарошечным допетом,
колонковой трубой без крепления скмжнн или под защитой обсадных труб или гл!*.
ьистого раствора. Разработок^ технология буре?гия гквожня тролшброшечпым поло-
том с промывкой грунта в скважине глинистым раствором. Технологическая : «ип(я
по бурению скважин состоит из буровых станков СБЛ-500, растворопасосов
CO-48 (C-S54) или СО-48 (С-855), снтопцфоииклонной установки 4СГУ2, 11>,»
емных емкостей к раствороводов. Лк-.nui работает по замкнутому циклу. Для буре-
ния кирпичной и кдмешюй сладки и бетонных блоков используют те же долота. Раз-
буренный материал при атом удаляется из отверстия сжатым воздухом.
После окончания бурения до проектной глубины и извлечения бурового меха-
низма в скважину, заполненную глинистым раствором, опускают секциями арматур-
ный каркас. Он состоит из трех-четырех стержней арматурной стали диаметром
10 - 16 мм я круглых хомутов, диаметр которых на 10 - 15 мм меньше диамет-
ра скважины.
Длина секют армокаркоса лимитируется высотой помещения, в котфом фею»
водятся работы и обычно но превышает 3 м. Между собой секции соединяются свар-
кой. Чтобы предупредить откловепиэ каркаса от оси скважины, на ням ставят фик-
саторы^ привариваемые вдоль рабочих стержней. Савв-стойки ар лфуют на всю дл*-
жу, вжячне свая могут не иметь арматуры в нижней части.
После установки армокдркаса или Пфдллельно с его установкой в скважину
опуежтзот иьожшгаиную трубу диаметром 25-50 хм и змльев №«• ЮОО-
30 м. Глшгнстый раствор из ежважмы пр. вытесияатс. в - тш.1 наст»,
гае ддваетк. наибольшее, пропсиодат овхлтео стелой с сСратевалле,. ..боавы.ж >-'
ропий ствола - выступов.
30
После далолщшня схннжквы расгоором нньежщгоииую трубгу извлекают, а еиважииу
рдаесдавывлют через хлдада сжатом воздухом давлением 0,3-0,S МН/м или дополни-
тельным пемелгнс-песчаиым раствором, подаваемым поп давлением от растворовасоса.
После ояреоювш бозлутом сиважяиу оигогают пементао-песчаным раствором по ее
уельд. Если скважины сооружают пол зашито» обсадных труб, в некоторых грунтовых
условиях, валримор в хрушяюбломочяых грунтах ш «рунных поехал, при опрессовке про-
исходит обжатое жидаой фазы раствора в «рупные поры грунта. При этом между свае» и
грунтом образуется промежуточная зова из спеменпфовакного грунта, которая дначитоль-
да увеличивает несущую способность вдаячих сва» (толщины эоны достигают половины
диаметре сван).
НИИ снований в институтом Гндроспецпроект проведены испытания опытных буро-
шгъекдионных свай на нескольких плошаджах. Испытания показали высокую удельную
несущую способность этих свай.' Расход бетона иа 1 000 нН передаваемой нагрузки на
буроштьежлиояные г-пам составляет в среднем 1 м (1,5 м для забивных, 2 м дня
буронабивных свой большого диаметра.
РАСЧЕТ БУРОИНЪЕКНИОННЫХ СВАЙ
71рв расчете несущей способности буроинъекшонкых свай надлежит руководствовать-
с я требоваглями главы СНиП ГН 7—77 'Свайные фундаменты. Нсрмы проектирования* ^1СЯ и
гекоменддциями по проектированию я устройству фундаментов из буроинъекшонных свай-^-^J
При расчете буроннъеждиошых свай во прочности материала сваю следует рассматривать
жох упругий стержень с начальным прогибом, жестко занвыленный в грунте в сечении, где
модуль деформации грунте Е 5 МПа.
Учет продольного Иья-мбе производится по методу, предполагающему потерю
сваи в слабом грунте (Е < 5 МПа) по нескольким полуволнам, причем число полуволн за-
висит от соотношения жесткостей сваи и окружающего грунта и практически не зависит от на-
ла зодвлжн в ростверке.
При расчете по прочниста бетонных и железобетонных свай на воздействие сжимающей
щхшдаьяоя силы N помимо ехопентрисетета. определяемого из етоточесхого расчета япвето
руны», должна праииматъея да вгашаиве „уда^а ехсшящрясятет вс . обусловледаы» воз-
можным иохрпвледаем еяважины яря буренки. Энсдашрвсвтет е. опредаляетоя умножением
оююситольвдао .«рядами ода «да (тобп. 1.» ) да рдачешую дайну полуволны ее изгиба
(табл. 1.6 )
^1(>озн1впвониых свай по тфочноста выполняется в соответствии с требованиями
рвэдали 3 глдаы СНиП П-гх-75. нр. отом . y^^^
вне прогиба на эхснектеисатет продольного усилия £ , следует опреишпть по формуле
1 ‘ ~ 1 N ’ ' 17 > М
2%
где N осевая сжлмаюшая нагрузи на сват:
N„p- условная хритнчесхая сипа, определяемая по утазанням глааы СНиП П-21-75 г 6~|
Несущая способность буротгьехтюшой сваи-стойи, следует определять в соответствии
с п,5.4 главы СНиП П-17-77 [10]
Несущую способность вис пчей бурглньепшонндй сван Ф, раДм-лтшпа ма осевую сжимаю-
щую нагрузку, следует огределято до формуле
ф - m f ГПц R F+ < 1в ) [12]
где ГП - гоэффмнневт условий работ ., свай в грунте (принимается рдьяш j).
frtR- хсгафЬшшент условий работы грунта иод mi-лам гоншш сваи, прииннгомый по тайл.
3 СНиП П-17-77; [10]
R - расчетное сопротивление грунта под нижним хоиюм, принимаемое дли еиитоиоГ.лввыж
свай в пробитых схваживах по табл. 1 СНиП П-17-77, а для остальных типов стай -
по п.5.10 ухлчанной главы СНиП (10*1
F - нлошаль опирания сваи, принимаемая равной: для свай баз уширения плошали попорет-
ноге сечения сваи, для свай с уширением - площади поперечвого сечения уширония,
для вш/томбивяыл свай - плошал» поперечного сечения пс диаметру впитого высту-
па;
Ц — периметр ствола сваи, определяемый по диаметру скважины или обсадной трубы,
й для вшггонабнвной сваи — по диаметру винтового выступа;
nijL- гоэффяпвеит условий работа L -го слоя грунта на боговой повархюсти ство-
ла набивной свая, принимаемый по табл. 1-7
Л - расчета» сопротивление I -го слоя грунте и боговой по важности стеши, 4>в-
мевяемое по табл. 2 СНиП 1%17-77 [в]
2 j_- толщина i -го слоя грунта, соор жхасаю пятое я с боговой птеархаостыо свай.
Таблица 1.5
Относительное искривление осей сва! при различим* способа*
гфоходп ежважжн
Сдособы фОХОДИИ O1BUCH гельвое вежривпение
Шнежовое бурение без обсаятыж *ФУ^ 0,002
Желошфоваиве с обсадными трубами 0,002
Пробивжа стенном ЕС—1М со снарядам
0,005
длиной 11 м 0,03
Пробивка двевмохфобойнвиом
Бурение шарошхой пол беятохитовым рш-.мфаы 0,005
Завинчивание форыуюшях» важовечижжа
Расчетные длины полуволн нзгвба при пот^е устойчивости б>рошгьек1Илнньп1 свай Таблица 1»®
Мсц,71Ь реформ^ шга гтув- та, MJia Расчетная длина ь[ , см, дня свай диаметром. см
10 15 20 25 30
0,5 310 465 620 775 930
1.0 250 375 500 625 750
1.5 224 336 448 560 672
2,0 202 303 404 505 606
2.5 190 285 380 475 57 0
3.0 ISO 270 360 450 540
3,5 172 258 344 430 516
4,0 165 • 248 330 412 496
4,5 160 240 320 400 480
5,0 155 232 310 367 465
ПпимечбЕня: 1. Модуль деформации слабых водондсышвниых глинист х
ту уитоз определяют по данным компрессионных испытаний.
2. Л\одуль деформации просадочных грунтов определяют по данным хомпрессвонвых исзтъпамкГ: образцов, отбираемых в горизонтальном направлении по методике, изложенддй
в 'Ружоэсдс1 ге по лабораторно*^ определению пре• идеи ых грунтов* (М., НИИОСП, 1975). Коэцфшшеиты условий работы грунта деформационных в прочностных характеристик
[13] Таблица 1*7
Вид свай Значения коэфИииента видов грунта для различных
песни супеси суглинки глины
Винто набивные Устраиваем» сбросом бетона 1.0 1.0 1,0 0,9
в cynic пр буренные сквазюшы Устраиваемые сбросом бетона - 0,8 0,8 0,8
в сухие пробитые оважкны встраиваемые инъекцией расъ> вара в сухие пробурена» скважины 1.0 0,9 0,9 0,8
Изготовленное под запитой сбсаднык труб с офесеовкпй 0,9 0,9
ддваением 0,2^0,4 МПа Изготовление под зашитой бентонитового раствора с опрессовхоС* jwtnnAwuet, 0,9 0,8 0,8 0.8
0,2^0.4 МПа 0,9 0,8 0,8 0,8
31
32
УСИЛЕНИЕ ФУНДАМЕНТОВ СВАЯМИ ТИПА 'МЕГА'
1 - LjmrrBjiBiiMI фувлимеп; 2 - рьспределггельны* элрмстгт сток;
3 — геповмсД мсмент сем; 4 — хмжпиД элемент сын; 5 — рядовые
ШМЫР1ГП11 сваи; € - лвмкрат; *7 — стап^иые лялстанм; В - подышджа;
Э - мд«4>ж«; 10- рмсфеделатслышя болиц 11 - гтщюмясос.
Подводи свой задавливдтгеы вепссредствеинс под сунюггеующяе фумМмят*
осуществляется сваями плш *Мага*.
Последовательность работ?
разрабатывается рабочий котловая. Глубина котлована в заввсимастс от вы€>рв1г-
вой длпиы элементов устанавливается с таким расчетам, чтобы в иом момю было
грспзводмть оюнч-17гльн)то сборку головы свае. Адо котлована додано быть внже
подошвы старого фун;«мснтд по менее чем м 1,6 •> 1,7 и,
росир^лалитс-льный элемент на стсйкдк размешается поя подошвой старею фуш^~
ментл, между ними укладымстся вырлипшаюшш) слой быстро схватывающегося
цементного раствора;
на дно котловлиа уетапааливается нижний элемент свая с острном а укрепляется
в строго вертикальном положении. На нем размешается головной элемент. Вместо
тяжелого головного элемента целесообразно применять легкую, ко
жесткую стальную прокладку;
между головным и распределите,гилым элементами устаналливают гифамический
домкрат. Зазор между домкратом я распределительным «лемоггом мообюдямо з**»
полнить стальными пластинами. Посла проверки вертикального положения домкрата
элементе включается гкфовасос.
Под воздействием ялгрузкп тгжнлй элемент с острием пжтепекко погружАетсм
в грунт. Полностью он погрузится только пасло трак , -,четьфекжротвай гсроста-
нопки домкрата, поскольку код поршня домкрата составляет 17^200 мм, а длина
погружаемого элемента - 600 мм. Когда код поршни полностью исчерпан, домкрат
переставляется на ювую подкладку высотой около 200 мм а погружение свая
продолжается.
Поело погружения элемента сваи с остриям домкрат и иидкладкя убфаютсв в
устлна1ктипастся следующий рядовой элемент. Между соприкасающимися торцовыми
яоверкностямм элементов укладывается вьфатияваюший слой и быстросхватывао,
псгося цементного раствора пря штырьовом стыке и фояэводнтся сварка при с ты
ко с закладными элементами.
Соединенно о пегружешко элементов гфодалжаотся до тек я«р, ibu эмчапо
расчетной яесушей способности м дис tuner заданного эмченяп погружающей по-
грузки, которая опродиляетсп ею гюказапям устедоалекпго ва домфате тц>ц>^
во1ттлэ ьюяометра. Поело дист имения этой нагрузки догружаяко преяратаотся я
вачмядстск пожотаоко к установке рвспрядапятелыюй балке. Ддя этого стаяли!
под нагрузкой домкрат должен развивать расчетное усилие о достигжутяя нагрузка
Лмысна быть зпфихсфовам при ломости заранее кзгогоалнжкыж аолюрок.
После пилаого эамянмв,тямя гатовлого элемента свая гифааличесян! домцмг
разгружается убирается, ия его места уклалиэотся тоней ботоя М1ОО. Затем
производится обратней ээсыпы котлована.
5Ъ
УСИЛЕНИЕ ЛЕНТОЧНЫХ ФУНДАМЕНТОВ ДВУМЯ РЯДАМИ СВАЙ ТИПА ’Мл-ГА*
1 * сулвствуюпий фундамент: 2 - влреосовалные eui тли •Мвга*
3 - железобетонные бми 4 w тяжи
Й'тох случаях, дотла ашручха ст ст<фыт ахдемй аеледе (Ивдекмер, 4СО- '6О0хН<и),
особам.» ва слабых груи-г^х для у'-’л^ачв Фулдемевтг устройство одного ряде спай Wo-
д^-чаточмо. При этом с зав оогяяы «,**г?ъ очсв* иодьшро дпиу» всдедетпае оксо строе-
телъспзо зна’лптльио з. ожнзоех ^оэ—>к- в таких ^пучаяк рекомншувтся устроцввть
дв£: ряда сгл->. Иг. р л.51лх. гилы> под фундаментом большой тожсхжы (де некое
0,9 -1м) схчиезд-чио ио от.юсего. г так фук&эмента (см. ряс. А). Пре Слизком
расг’оложгнин вял.? ce/J.. turf в ван«?э дэрвхй ряд дестсльяо ушютеяет окру-
жакчш-Л груИ', что EGf7'>"- ei~-e уяда свай йтолодется затртдветельяым. В свез»
с этим гЕГл) свей нужно редьки* •- де большее ;асстожяиэ (см. рве. Е). С обеях ст^
роя фундамента уклагимигтся ж«?ле лоботодеье iwuf, г.овсольяо кыстуваххдее вэ шюо«
kjcttj стег«\ Для Cwror г.эдг>тал&'1-'ваютск участях дпкхой Х,5 — 2,5 м путем увелмчэпчя
цдошадв фундамента, ос; овроменно болхк бетомфуютсл.
Ряды свай респолаге-тая пт<- «овсслдеа и реакция от свай передается ла железо,
бетонные балки вн^цкитреипо. Дм* десприяткя усилий, познихшидех от епепитрЕнното
приложения вагрузхц, обе баляя соедсиоотся сталькымв тяжазш (смдос. В). Усяляе в
тяхах определяется вэ условен р« вевстде крутящего о удеркювмоф ыммжтоа. Тяк«
могут быть вэготовлегы нз обычна* «рмгтурко* стам, опжяреяса нх же пи шется лрж к>»
моедк отрезка швеллера а гайхх< Тяжа устадевлявашТся де бетождеовамня балок в надив-
ленных в фундаменте, штрабах.
Анкерные устройства располагаются вблизк вяруваых боковых поверхностей балок.
Опорами для домжратоя пре погружении свай являются балл. По возмсжноств не-
обходимо одновременно погружать две лротиюположкые свая. Прк большой топшпв фун-
дамента я значительной нагрузке ва идо можно допустить раэдеглвое погружяпе свай.
Для размещения двух рядов сваб вместо яэгферыввых лродельаыя балок можно
устракватъ местные ушнреия только дед сваямв. Устройство таки ушкренкй прк бетомч-
ровапп ва месте очень сложно, поэтому г<елесообразде прамеявть предварятетяо хзго-
товлекяые аовструхгая ушироний. В этом случае отевь вамло обасоечжть шютдее прямь»-
» влемантв рикренкя к верхпей деверквсстэ дг/рабы в ф/вламеягв. Это возможно
только в тех случаях, негде фукдамеп стены деететочво прлея я до жжяо загружать
яокпевтрироваямыми вагруэкамн, передаюшжмвея через сраввнтельяо вебольвде олошаде,
• поэтому предпочтительнее устраивая» не прерывные фоделыпде балл, распредедяоово
реакпкю от свая вя болывую длвву к в то же время стюсобетвужЬпве увалвчемяю цюдоль-
дей жеоппгтв стешь
КОНСТРУКЦИИ СЗАЙ 'МЕГА'
Конструкция сваи из железобетона
1 - распределительный элемент;
2 - подпорки; 3 - головной элемент;
4 •» рядовые элементы;
5 - нижний элемент.
Сваи 'Мега' изготавливают из сборных железобетонных элементов
длиной 60-80 см с размерами поперечною сечения 15x15 см; 25 х 25 см;
30 о 30 см. Для голов свай применяются элементы сечением 120 х 50 х 25 см.
Диаметр продольной арматуры по расчету, но не менее 10AI. поперечной орнату-
ры - 6AI. Бетон марки 300.
Стык свой осуществляется через вертикальные штыря и трубки 0 37,5-50 мм
ли закладные элементы толдшноП 10 мм, которые обвариваются по периметру
после стыковки сваи. Острие свеп рекомендуется укреплять стальным четырем
донным наконечником из листовой стали толщиной 6—10 мм.
34
Конструкция свей из металлических труб
1 - железобетонный распределительный элемент;
2 - подпорка; 3 - головной элемент;
4 - рядовой элемент; 5 - кижякй элемент.
Сваи выполняются из обрезков труб 0 ISO мм. Длина звеньев 700 мм. Звенья
труб заполнены бетоном марки 200 на мелком шебне. Стык звеньев осуществляется
сваркой. Наконечник выполняется четырехгранным из листовой стали к приваривается
к заглушке.
35
РАСЧЕТ CBAfl 'МЕГА*
р„с №№МШ1Ь., сП С»»— « — ""= “>">»-
.«» шируз.. щ. Рм, уешпп, по^вкн» Pj . ^елепьной из Рн.
№«? яолйчииомч лолжш- т обеспе-еий следующая зависимое™
Рм<Г}<Рл < 10) I16-
.Ю^юиюмм нагрузи ио сваю опреасляется из зависимости:
Рм - Pt, ( 2° > -16J
„ „„ __-u. t e посстоянпе между осями свай (шаг
где р _ жлуптдем/.п нагрузка на стену, жн, t - рисс-тоии"* ”***
Вялило Р ио аопжяа учитывать фемеичуи эисплуотационяую нагрузку ла лер.»
^,М. Рассчочиио между осями свай t = 1.3 i 2 м. Расстояние большое 2 м принимают
в тек случаях, хогда при существующих фундаментах сми нельзя расположить
Усилие погружения вычисляется по фермуле
PS - Рм - Ил. ( 30) 116]
rjv Г« — г<т^ффиниг|гт заноса прочности»
iY.in ’-/Ш1ять небольшой коэффициент запаса, например А 1,1 « 1,2, то нс бходн-
•, >с 'и>’лчс агружеиия будет меньше*. сваи короче, в ил действительная несущая спо-
ctZ.joc-ib М.ИЫ'Ю. Р 'О хе время они легче и после консолидации грунта осядут меньше.
При 1 олыиом коэффициенте гюласи, например А = 1,5 * 2, потребуется значитель-
но Голиш-о усилие гетру мения и сваи большей длины, вследствие чего их будет тругн
нес погр>> ,»ть однако последующие осадки свай практически будут отсутствовать.
Нссуиая ^особице-!, свай * Мега' определяется как для центрально сжатых стоек.
Действительная нагрузка на сваю нс должна превышать предельной, определенной как
Д'1Я сжатой стойки:
РмФРн
В этом случае должно выполняться и второе условие:
Р 4 Рм
Продельную нагрузку центрально^жатой железобетонной сваи находят по форму-
ла 1 орцложеиия 2 СНиП FU21-75. Г 9 ]
При гибком (штыревом) стыке звеньев значение N определяется для элементов
шрсссоьаммых свай длиной GO или 80 см. Определенная таким образом величина N
значительно больше предельной нагрузки на нею сваю я ее следует уменьшать:
при Д'нше сваи П с <4м - Рн = 0,75(4
nfm длине сваи Ь с <6м - Рн - 0,6 N
Орм длине свей П с >6м - Рн - 0.5 N »
При свернем стыке звеньев свая является сплошным стержнем, работающим как
обычнод стойка. На основании практического опыте рекомендуется следуюиюе;
прг) предельной нагрузке ка сваю Рн ^СООкН размер поперечного сечения свай следу-
ет принимать 28 х 25 см, бетон М300, при Рн> бООкН - 30 к 30 см, бетон М300.
Усшпш norpj»,™ спай « и™. 0ОО жН
развиваемого ручным домкратом.
ПРИМЕР РАСЧЕТА УСИЛЕНИЯ ФУНДАМЕНТА СВАЯМИ *МЕГА‘
Дано; Расчётная гюстоамндя иагру-жа ни 1м сушьствуюшего фуидомепа равна
Рп 25 тс/м (250кН/м) :
от постоянной и временной нагрузки Рп + зр я 29 тс/м (290 мН/м)
С)тиестеуюшяй фундамент ленточный, бетонный.
Требуется рассчитать усиление фундамента сваями *Мега*.
Общая длина сван 4м. Стык свай штырьевой.
Конструктивно принимаем длину рядового элеьевта сван Нс 80см, сечение сваи
квадратное, со стороной Ь= 25 см.
В первом приближе1гии принимаем конструкти&яое армирован® 4Q10A1 с F4 = -=
2
= 2 х 0,785 = 1,57 см (по 201ОА1).
Бетон М 250 R пр! 10 кгс/см^ (11.0 МПа).
Решение:
Допустимая нагрузка на сваю ; Рм ° Pt
где Р = 25 т/м (250 кН/м) - допустимая нагрузка но степу.
t= 2м - шаг свай
Рм = 25 х 2 - 50 т (500 кН)
Усилие погружения свай = Рм П Р1.П ,
где П = 11 - коэффициент запаса прочности
Р* -- 50 ж 1.1 в 55т (550 кН)
Предельная нагрузка на сваю определяется по ф, 1 приложения 2 СНиП FU21-75 Cl
N-fflipLR^F^R^Fc, tFjJ
где ГП 1 при Ь > 20 см
но на более ф^
фб в 0,92 (по табп.1 прел.2) [в]
фж я 0,92 (табл.2 прел. 2) (э)
а - 1 о, й
ГК пр Г
д . 2Л00 <3.14 . 3.14) . 0 21
110 х 25 ж 25
|П - 0,92 ♦ 2(0,92 - 0,92 ) X °'21 0.92
N - 1 х 0,92 (110 х 25 к 25 ♦ 2300 (3.14 + 3.14)1 - .^ЗЧхгрвЗИ ,
т.х. Общая дпява свая 4м и стыв <»а1 штвфьде*. уижьш-м вшпаму N ««.Саян-
ную Для одного звена, т.н.
Ра - 0.75N - 57,4т (S74XH) ' . т.о. уела» Рм< Р£< Рм ссОшшгтся
50 г < 55т < 57,4т
36
УСИЛЕНИЕ ФУНДАМЕНТОВ НЕИЗВЛЕКАЕМЫМИ ОБСАДНЫМИ ТРУБАМИ
Г р у в т
При невозможности устройстве бетонных выбивных в буроинъекииоимых свай
(промасленные грунты, сильная агрессия грунтовых вод по отношсмшо в Сетону) -
усиление фундаментов производить с поместью векзалевдемых обсадных труб,
полненных бетоном на мелком левые.
Порядок производств^ работ:
по периметру существующего фундамента откапывают траншею до км за про-
ектируемого ростверка»
производят бур-нис (вдавливание) скважины с последующей обсадкой труб^
заполняют полость труб ботовом на мелком лебне j
устржьают ростверк с пометь» обжимных балок;
включают сваи из обсадных труб в работу поджлннкой или поддомкрачиьа1гиои
труб и обжимных балов j
бетонируют ростверк бетовом м/фкв 15С .
Если есть воамож!юсть пробурить подошву существующего фундамента , то
его можно использовать хак ростверк, обсслетив надежную связь между подошвой
в трубой.
БЕЗОПАСНЫЕ РАССТОЯНИЯ ДО ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
ПРИ ЗАБИВКЕ СВАЙ СЕЧЕНИЕМ 30 х 30 СМ
УстроПстьо фунламеэтив но забивных сваях вбтин сушаствуюшм ашилгй и си-
руженнй в условиях реконструкции промышленных тфедприятий может привести к до-
полнительным осадкам и кренам фундаментов, повреждению несущих конструкций зд^
ин£ и внушению нормального режима работы оборудования я приборов, чувствител!^»
пых колебаниям. Безопасные расстояния лэ зданий и сооружений при забивке свай
эавжят от свойств грунта, разм^ов свай, характеристик и состояния зданий, до-
пустимого уровня колебаний для зданий, оборудования и приборов. [19]
В табл. 1.8 приведены безопасные расстояния до некоторых зданий, олредв—
ленные с использованием данных ВНИИГС и ГПИ фундаментттроехта и опытных зна-
чений скорости колебаний грунта при забивке свез сечением 30x30 см. При погру-
жении свай других размеров безопасные расстояния определяются после уточнения
скорости колебаний грунта на данной площадке и допустимых ее значений для кон-
кретных зданий по действующим нормам. При свайных работах гепутся наблюдения
за состоянием зданий по маякам, если имеются трещины в конструкциях, или по
тензометрам, установленным м наиболее напряженные ответс'гвеинып узлы конст-
рукций.
Таблица 1.В
Грунты и основания Безопасные расстояния до зданий, м
кцэпичных н блочных с фундаментами разной глу- бины заложе- ния кирпичных, железобетонных каркасных в панельных каркасных стальных п монолитных железобе- тонных
Глины и суглинки:
твердые в полутвердые 20 14 11
тугшластнчяые 13 8 6
ьв гдоплас тинные 10 7 3
техучепластнчяые
3 2
Пески:
крупные к средней крупности 4 2 2
мепкяе плотные
7 2 2
пылеватые 20 7
Супась пластичная 15 10 S 7
37
При передаче колебаний грунта фундаменту может нарушит ьсй рижмм ntZ-оты приборов
и обсрудовония, находящихся в зданиях, и произойти <_Сой в работе ЭВМ. В tuwk случм.<
безопасные расстояния да зданий определяйся с помощью сравнения параметров колебаний
фундаментов оборудования или приборов, измеренных при здб1гвке пробных свай, с доиус-п».
мыми их значениями, Допустимые значения пршгнмают по действую'югм нормам или инструк-
циям по эксплуатации приборов. При этом считывается коэффициент передачи колебаний груи-
та фундаменту оборудования. Для предварительных рас. ъутов его можно принять равным еди-
нице, что даст некоторый запас п определении безопасных расстояний.
В табл. *•9 приведены безопасные расстояния до зданий, имеющих отдельные виды обо-
рудования и приборов, при забивке свай сечением 30x30 см. Скорссть колебаний различных
грунтов определялась экспериментально, а долус-л-’-аие их .*миче;шя приняты по датгым lUIIUlCK
им. В.А.Кучеренко. Безопасные расстояния дамы в табл. £.9 при коэффициенте передачи ко;
баний грунта фундаменту оборудования, равном единице.
Таблица 1,9
Грунты и основания Безопасные расстояния до зданий, имеющих приборы и оборудование, м
электронные микроскопы, интерферо- метры прецизионные станки, спек» триметры станки нор- мальной точи ос ’.и, печатные машины турбоагрегаты, конвейеры, це><грнфуги
Глины в суглинки:
твердые и полутвердые 85 60 40 25
туго пластичные ВО во зо 17
мят ко власти иные 60 40 15 6
текучепластнчные 45 20 7 2
Пески:
крупные и средней крупности 65 40 15 6
мелкие плотные 55 30 9 2
пылеватые плотные 80 50 25 9
Супесь пластичная 95 60 25 7
При необходимое™ уменьшения безопасных расстегай до эдаи» « сооружай» пре-
дусматриваются мероприятия по снижению уровня холебаяи» грунт» при м6,№ “**'
для чего устраиваются хотаованы и траншея, шпунтовые ряда.
По результатам исспедованк», проведенных в НИИпрохдарсе. разраОогевы
ладив по эабивхе сваП вблизи здапЫ. сооружен»» и подземных воммунвышв»'. L«J
зе
УСИЛЕНИЕ ФУНЪШВНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫМИ
ОПУСКНЫМИ КОЛОППАМИ
Ппложмшс олусжидго холодно до погружения
Длн1гый способ нсжлочло*. ,еобход1’м i, рнз1Т),.-з '4 фунил» •• тл, Омутуинлиу размолы
опусклого пополни ни 15-20 <м лолж.гд .. ео1£ипи. гог.фнть, ис.ииви фуюамопте, В ллппс хо-
лодей можот нм/’тъ фэрму круг “I." лрпм<'у о 1ьгжа с viipyrnen.if’ьи углелш. y^topc'i .’.и-по-
.1ИТН14Й ИЛИ сборный НЗГОТОВЛ1ПЫЗ.Г, НСПОСПЛДСТМННО Hu зоеорхксети ^П* ИД ДНО V-nO.viJiO, глу-
бина которого на 2(^30 см 1^ьгх>о отмутки породны ф^ждлморта. Смирные коио/1 i исЧ-ольших
габаритов Нзготадопвдютгя ил д>у' половши .. с ж? *тимп « ло.-'н.
Кололен опусжлют по море 1 чкюмс.->;юл *< в.мгч грунта по 1**ру,ином) <'<фцпС1ру его сгон.
Основание фундамент1', сидраняетс нон» руиогпгы--» и по мер г опуежлнии доключьетг и в обойму.
расчет толи-ины стенки СПУСКАЕМОГО КОЛОДЦА
Размеры холодна и и*:ане и его глубину определяют сг^гцгагм расчетом эхеплудтоии-
оши.'с догрузки (грунт B»tjnv t колоды* puccMTip’.rai 'м как тело, заключенное в чёст’ую o6vtu
му). rlaipyavt от неги на основание неродлС'тгя <<• уровне irwaa пояса.
При определении то/пс ”in.i стен холодно । С исходят и? у"_гопня обпозохи-.шя ь:са ( Р ),
достаточного ала преодолении сил треки (7 1) “• v (утренней коверxxoctv. псть:п«г’> формулой-
Р * 1.15 ST ; 1в >
Железобетонное сочекиа|^сс'гитьтвл>ог по прочности на лнелочтренноо pocin/cen.’o. При
этом iumduko раскрытия трошки аоджпл *5-..»тъ мопсе V.2 >.<м.
ГориэjHTOnuinp родиалх юе дадлоляе ((б<) пл rro.iTt круг/юг’о шлошш от поздеь.тпчя
прнгружи (среднего вертит?Лпнох > /-двинний cyuu'creyKiuioro Лундо.мепта на оспинами.• ппрр-
делчется по формуле:
к Су Кр бу Z41I ( 20 )
где (Itj- коэффнииеит, у»г'тывлюип’й глубину .фндож.гл«я силы (5д, принимается пи таблиио. 1.1(1
КОэффиП-.iRI Т ДОВ.-ЛНИЯ гп>4ЛЧ I» СССТОЯ1ГИЯ 1ГЭК09 ДЛИ ПЛОПЛЛХ ПУСКОВ ,>"10011 0..1: JL-’Я
w твердых глин w суглинков -
Силы туе।гин определчкггс? по формуле* I Т - T<S< Н, + T2SiHj* *T„SnHn
где Т « Т уде.'ьнчс енли ipoirw.T на I м тювсршосп колодi^. Они принимают»-< равными
на иысо'.’’. выше подтипы фундамента >?.О^Ср Па , |П(Мс Тц а Р C*!D
гпв Щ - коэффициент 'гренки, ракшй: in пес глных гр/итии - 0,35 *
•'лнянсгъ.’Х - 0,25
- внутренний перш. стен холоди, м:
-- вьюотл рассматриыемого участка с'гоны, м.
В плане зп-'<’рл горизонтального давления может быть неравномерной, поэтому рлстенах.
хроме растяжения, возникнут нзгибоюшио моменты. Зллчоние моме!ггов для точек Q и U -
вычисляют по формулам; Мв • 0,01 бх К
MJ- *0.008 б| х
где й - расчётный радиус колодца, w
(ЦО - точки по осн колодца против середины более длинной стороны и угла фундамента.
Ресчёты по данной методике показывают, что холодны этой конструкции достаточно
экономичны, Например, при давлении под подошвой фундаменте во фемя опускания 0,2 МПл,.
внутреннем диаметре колодца 5 м и глубина его шоке подошвы фундамента 2,5 м, необходи-
мая толшнна стенки в зависимости от грунтов может быть равна 2S-4O см.
( 22 )
( 23 )
Таблкда L10
у :л 0,25 0,5 1 1.5
ам 0,4 0,33 0,22 0,14
г 9
УСИПЕЛИЕ ФУНДАМЕНТОВ ПОП ОБОРУДОВАНИЕ
При аомоне устаревшего иборудошния новым, Goao* ••ni-iMi-v, с гной ро.’-
бивхой oHiopiroru «решении м попой fVIAin-pODKO? СОНЯ.ЮП МЛ ИОДВППЯЩИЛ ГО*Л~
муникацил устраняют > ОПОЛкИ HWI *ела;юбС'ГО1Г1ГуЮ иЕл'Лму •' ф»|»« С‘ К.ПОМ-ЩЗ
(см. рис,' а) нлн ко.И и.- (см. рн<\ б). При этом оорм1н>о •(<»-тк фумдачг-цго,
по бежденную hujennnoft или тугой коррозией, ря -,r.j1(,дня, u »и- сро imp ужи -.ft :
всрхлости дс-лают Hocci’.jct. Лнюри'лс бопгы устлнпвлипйк.т 1 » <п< кьиаь.-м яле-»-
в пробуренные cxfokihki согласно 'Г’укоюгспу чо »рслпен,ч» .< .rt^c, ’.‘О
оборудования фундаментными Солтами *, [ 17 ]
Отдельно стоашяе фундаменты под однородное оборудование могут быть
объединены обшев обоймой в групповой (см. рис. о). Размеры группового
фундаменте ограничиваются млхенмлльно допустимыми для донных условий
расстойниямн между тсмлеротурнымн швами. е
40
коло дел
При иеибходммести о, г.ю существующих «уыа.иоитоз устрой,т>ют ©лиат-
обойми (см. рис, а ). При этом с?в :еотная .з.ботэ с» фого •• нового «Чтоно cZh-pviищ-
ется устройством шпонок, пут* • вырубке в сумествуюию.м фу ч,-тмеятс- соот зет,'тву»о,Ц1м
пазов, установки в пробуренные скважины выпусков ап.матур-j или ир.'моки ьмь-^сюв к
существующей армот.-ре, Сечспке шпонок в выпуска арматуры подбираются ,'ц и расчете
на сдвигеюшие усилия, возимы, шке на контактов поверхности.
связывает свая с фундаментом.
Колсгруироваяие к расчет буронабивных свай гм. стр. а
Усилешгс фундамента можот выполняться с помошью опускного колодка (см.рис. о j,
внутреюгие размеры которого до/пкны быть на 15CU2OO мм шире подошвы фуп.дзм'-нт/1.
Такой колодой изготавливают яо поверхности из сборного или монолитного железобетона
с заостренным ножом, имеющим металлический наконечник. При этом основание фунда-
мента сохраняется ненарушенным и заключается в обойму. Колодец может погружаться
статическими грузами, вибраторами домкратами.
Грунт можно укреплять путем вомевтапхв, сслвжатизашга (см,рис. ж ) или с по
мошыо карбомядкых смол в случаях, когда фундамент основан на песчаном грунте, Скноь-
воо достоинство этого способа состоят в том, что его фимеяеине не требует длительней
остановки оборудования. В большинстве случаев достаточно закреглть грунт ле под всей
подошвой фундамента, а только ДО ц>аям *• додосой, ширина копрой в зависимости от
размеров фундамента может вдзвачапса в пределах от Эя до 4к метров. Глубина эоны
укрепления определяется яо расчету о двлжва быть вв менее 1 м.
Проектировало'усилена способом.самяватвзапп ем. раздел □ .
ПРИМЫКАНИЕ ФУНДАМЕНТА ПОД ОБОРУДОВАНИЕ К СУЩЕСТВУЮЩЕМУ ФУНДАМЕНТУ ЦЕХА
Оты. подошвы сущест»
вуиэшего фундамента
пела
При значительных дянамшесиих и статических нагрузках на фундамент
под оборудование примыкание их в сушвс’вуюшим фундаментам пела должно
исключать ппредачу нагрузки на существующие фундаменты (см. варианты
примыкания).
Для уменьшения динамического воздействия молотов кд строительные
конструкшп1 рекомендуется в коде капитального ремнота реконструировать
жесткие фундаменты в вябровзолфоваипм.
По вопросам реконструкции следует обретаться в яецмалинровакиые
оргавиэаджЕ
ОКТБ Ижежпго механического института (рековструкдия штамповочных
ышютов М210, М211, М212: М213, 17KTU КРН-8Ott 1250: 2000 в
лястоитамаовочвыж ьюлотоа М3132: М/^3);
Горьковский попнтехннчесхяй ижлетут им. А.А. Жданова кафодм 'Машины
технология обработки металлов давлением* (рековетрупня молотов
КРН-800? KPH-12S0: КРН-2000 М212: УДШР-8ООЦ
Московский ЦНИИПромздвпй (рекомттрухдия молотов М212; М213).
42
детали примыкания существующих и проектируемых фундаментов зданий
Рг.чгхсте «.'тмат- I заложат а я₽и.м сторшил Фундаментов ир долмнд
аревчшйгь г^-ттдо! jopGflcz.Rcuaft по фсому1в-
А |] ~< с • j 'f r2.l] (18)
где а - рв-.ч .««няе между фук-ллмечтАМ!: в с; эту
- тангенс угли сдвига
tQ 9 - Ц?, <•-С* L25l
где' - расчетное значение угг<\ вкутрениегз гренчш
- удельное сцедлслс- .эуьтк
Р — срехтгсэ Альт*1 ни е на г’ун'г под сидошюй s’,rue распа".^ж°ипого
фуидамегт.
С5ь»чко c?poAJfrrcT> i том?, чтобы угог ур>.досЛ заложения фу(д-'иеэттш
( Ф ' ге правый ал 30 . сс.тъ это условно ы» соблюдается, ысдбкодн.--*о "рк
отрывке гит..овала ape.tajczT. 'сецид.-ъные сьоссбы, ui иллри'/’х,:
- предварительное выъригшгае фушамевта ва феысшые опары'
- предварительное, до отрывгя котлоаава, анреолнранме фундамента на буро-
набивные свев (см. стр. 27 )»
* нсдольэованве опускного нолодца, в жвторый заключается бучдам<?1гт, рос-
пшюженны* оввло котлована (см. стр, 3& );
— применение ограждения яэ onryvre, буронабивных влп вдавливаемы! сьои.
При сттрмаке котдовавов в данных случая! должно вестись ежедневное
геодеэкческое ваблюдеп1е за осадвдмн веек фундаментов, расположении!
вблпэв котлована. При наличия даже назначжтелькык осадок работы должны
быть немедленно лреоетеяовлвны к приняты мя*** ло Хфсдотфашоиюо да.и~<
веЯшкя осадков.
шпунт
ДЕТАЛЬ ПРИМЫКАНИЯ ПРОЕКТИРУЕМОГО ЛЕНТОЧНОГО ФУНДАМЕНТА К
СУЩЕСТВУЮЩЕМУ СТОЛБЧАТОМУ ФУНДАМЕНТУ
2
фундамент
Для псжлючэнвя передач! жагруэп от фоекпруамквс стоя ев существующий фунда-
мент под жологшу необмэдпыо вогруэсу от стомы передавая» на иовый фундамент чя>*>
перемычка, «тавлае зазор между перемычка* сушаич вуюшжм фундамеетом не менее
150 мм.
УСТРОЙСТВО ДЕФОРМАЦИОННЫХ ШВОЭ ФУНДАМЕНТОВ
РАЗРАБОТКА ВЫЕМОК ГРУНТА ВБЛИЗИ СУЩЕСТВУЮЩЕГО ЗДАНИЯ
46
КРЕПЛЕНИЕ КОТЛОВАНОВ
Ф ( Ф|) “ Угол естественного откоса грунта
J “ удельный вес грунта
Ч> >?, fl J, ГЛт/м3
Грунтовые аплы отсутствуют.
Сечение досок зашивки
Таблица
Глубина от поверхности земли , м Давление грунта 2 кН/м (т/м2) Сечение досок (см)
При шаге свай до 1,8). При шаге :вай да 2,2>
0-1 4,6 (0.46) 2 х 13 2 х 18
1 - 2 6,8 (0,68) 2 к 18 3 х 18
2-3 14,7 (1.47) 3 х 18 4 х 18
3-5 24.5 (2.45) 4 х 18 5 х 18
5-7 34,3 (3.43) 5 х 18 . 5 ж 18
Таб. IHlld 1.12
Номер профиля свои Высота МО1К ОЛИ (И) Глубина j.iGhbkh Щ), Пи.имя • ЧИП. (L). ШиГ - Ь-п, (.,) Pz- 'ГНИ кг
I 22 2,0 3,0 5.0 1,5 1 20.0
J 30а 3,0 3.5 0,5 1 ,2 235,0
I 33 3.0 •1,0 7,0 1 5 1 о 1 с !
I 40 4,0 4,0 8,0 1.5
I 45 4,5 4,5 9,0 1.2 5ь7,о
I 50 4,5 5,0 9.5 1 ~ 10.0
155 5,0 5.0 10,0 1.5 >•:>-. О J 1 1-1.0
J 60 5,5 5,5 L 1,0 1 5
Ч> = 35°. J'1-вт/м3 Ф - 30°; у- 1,1 т/м ’
Грунтовые воды на уровне котлована
Таблица 1
Номер профиля сваи Высота консоли(Н), м Глубина . х забивки (П / ы Полили । длина ( L) 11,‘иг снаи (/). st Вг< < и>т и , кг
I 30а 3,0 4.5 7.5 1.2 294.0
I 40 4.0 5,5 9.3 1,2 7 1 I.U
При расчете крепления учтена приведенная временно» нлгруцкд ш» Сроькс кот.,,
вана в виде слоя грунта Iм-
47
отепление стенок траншей для прокладки трубопроводов при
ОТСУТСТВИИ НАГРУЗОК ОТ ЗДАНИЙ И АВТОМОБИЛЕЙ Р"17
ВЕРТИКАЛЬНОЕ КРЕПЛЕНИЕ ТРАНШЕЙ
Таблица 1.14
Расчетные параметры То.ципиа досох или брусьев. мм
50 60 70
Высота «.ТСНОК ( h ), м .3,0 4,11 4,0 5.0 5,0
Шаг распорок (л), м 1,7 1 .0 1.9 1 ,9 2.1
Р.Т< 1 Т‘Н)1ИС МРЖ>)у pariiopxxi.Mii ( ) при « ГЧС'ПИН < ТОМКИ, м 80х 1 GO 0.7 0,7 О,<.5 0.6 О.ь
120x1 60 1 .0 1 .0 0.95 0,9 О.м
Ширм! 1 траншей ( С>к) при диаметре распей рок. м 0 I ОО 1,55 1,15 1,4 1 ..'15 1,25
0 1 20 1,05 1,4 1 .7 1,6 1, 13
ГОРИЗОНТАЛЬНОЕ КРЕПЛЕНИЕ ТРАНШЕЙ
200x200
Таблица 1--1Е»
Расчетные параметры Толшимп досок или брусьев, мм
50 СО 70
Высота степов (Ь )» м 3,0 3,0 •1,0 5,0 5.0
Шаг распорок (а), м 1,6 1,8 1.8 1.** 2.0
Расстояние между распорками ( при сечспнн бруса, м 160x160 1,8 1.5 1,3 1 .2 1,15
200x200 2,5 2.0 1,8 1 .7 1.G
Ширина траншеи ( St) при диаметре риспо- рок, м 0 120 1.7 1.4 1,2 1.0 0.К5
0 140 2,0 1.7 1.4 1.1 o.ti
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. СНиП П-9.78 'Инженерные изыскания для строительства. Основные положения*.
2 ОН 225-79 'Инструкции по инженерным изысканиям для промышленного
строительства*
3. Мятодика обслшюванин и проектировании оснований н фундаментов при капитальном
ре*ювте, режоляружини к надстройке зданий *. АКХ им. К.Д. Панфилова, М.,
Стройнадат , 1972 г.
4. 'Методические указания по ВЕэуельво-инструментальному обследованию, опенке
качества й вадежжхяя строительных конструкций промышленных зданий и сооружений'
ПКТИ-ремднт, Волгоград, 1983 г.
5. СНиП 5-15-74 'Основания зданий и сооружений*.
6. СНкП П-6-74 'Нагрузки и воздействия*.
7. СНиП 5-22-81 'Каменные и армокамекные конструкции'.
в. Методические указанна ао обследованию оснований и фундаментов производственных
зданий и сооружений предприятий химической промышленности'. ВСН 32-В1, Мив-
хнмпром, г. Черкассы, 1981 г.
В. СНиП 5-21-75 'Бетонные и железобетонные конструкции'.
10. СНиП 5-17-77 'Свайные фундаменты*.
11. 'Руководетео до производству и приёмке работ при устройстве оснований'н фун-
даментов' изд. НИИОСП им. Н.М. Герсеванова, М., 1977г.
12. Рекомендации по проектированию в устройству фундаментов из буроиньекшоннш
свай*, над. НИИОСП ям. Н.М. Герсеванова, М., 1982 г.
13. 'Руководство по лабораторному определению деформавиоаных и прочностных харак-
теристик йросадочиых грунтов*, М_, НИИОСП им. Герсеванова, 1978 г.
14. С.Ф. Прохоров 'Реконструкция промышленных предприятий*.
15. *Руково®тво оо проходке горизонтальных скважин при бестраншейной прокладке
вяжеаерных коммуникаций ЦНИИОМТП, М., Стройиздат , 1982 г.
16. М.А. Ганичев 'Устройство искусственных оснований в фундаментов' М., Стройиздат,
1981 г.
17. 'Руковоалво по креплению технологического оборудованаg болтама* СтроДвалат^
1979 г.
18. 'PyxoBoterio по проектированию оснований зданий а сооружений' М., СтроЙиэдат,
1978 г.
19. Передовой опыт в строительстве, Серия 2. 'Сргоннзанна н технология стронтат—
наго производства'. Экспресс информация, bus. 1., Москва, 1984 г.
20. 'Ружоыцствс по проектированию фундаментов на естественном асморднум под
колонны зданий а сооружений дромышлевных предприятий'’. М., СтроЙиэдат. 1978г.
21. СН 536 . 81 'Иистижяш по устройств, обратны, засыпа, грунта в стесаовиы,
^е0Пл* М., СлройизДат. 1982 г.
Ав
22. Рекомендации по забивке свай вблизи эовннй, сооружений и поаземных коммуникаций. НИИпромстрой, Уфа, 1983г,
23. Руководство «о организации строительного производства в условиях реконструкции промышленных предприятий, зданий и сооружений. М. , Стройнзцат, 1962г.
24. Д. Рибкшш. *По»режцення и дефекты строительных конструкций*. М., Стройнздет. 1982 г.
49
РАЗДЕЛ II
ВОССТАНОВЛЕНИЕ ГИДРОИЗОЛЯЦИИ
СТЕН ПОДВАЛА
51
•РАЗДЕЛ Д ВОСТАНОВЛЕНИЕ ГИДРОИЗОЛЯЦИИ СТЕН ПОДВАЛА
КЛАССИФИКАЦИЯ ОСНОВНЫХ МЕТОДОВ ГИДРОИЗОЛЯЦИИ СТЕК ПОДВАЛА
Метод Способ нлп принцип . положенный в основу Область применения Характеристика результатов применения
Меха хи чес кий 1. Введение в конструкцию СТеНЫ НОВОГО ГИфОИЗОЛЯЦНО1г- hojtj слоя путем: а) пробивки в стене отдель- ными участками сквозных от- верстий с последующим их соедине)гнем и с закладкой В НИХ ГНфОИЗОЛЯЦИВ (см. стр. 52 ). б) гтрогиавки (прорезки) кар- борундовым «лектронагуево- телс-м сквозной шел и в степе с одновременным образовани- ем в чей литого гидроизоля- ционного шва (см.стр. ). в) с помощью камнерезной установки ( ей. стр. 55 ). Для устройства вновь горизонталь- ной гидроизоляции при ее отсутствии ИЛИ выходе ИЗ стро« ранее устроенной Предотвращает ка- пиллярный подсос влаги, но сложен в исполнении
2. Наклейка нли нанесение нл вертикальную поверхность стены различных штукатуров, наклеенных слоев из различ- ных мат^>налов н окрасок, обмазок (см. стр. 5^+59. Для устройства вертикальной гндь ронэоляции при ее отсутствии или выходе из строя ранее устроенной Полностью не пре- кращает миграции, ВПагИ В кладке
Метод Способ или принцип, положенный в основу 05 даст». применения Характеристика результатов применения
3. Устройство пристенных BOHTHHHiniojwo- 'ey. ппельных галерой н и'1Палоь, дренажа (см. стр, 5й ). Для осушения СТОН .1Д/1НИЙ Ум(,||Ы-ч»С- Г pU.Ut/Ту капиллярного п.»д- нятиг нллг••.к^ Ж1 Н К
Физик»» ХНМН- ческий 1• Ииъекинровани® в кладку стоны цементных растворов или водорастворимых мон->- мерое (<-м. стр. 59 ). Для устройств,» зир'’ ИКДЛЪНОЙ К горизонтальной гидрон ЮЛЯЦ1П1 Гт«,ц В ВОДОПаСЫ"1р>и ых грунта* при осуше- нии стен подвалов Капиллярный 1*0/»— ‘ ОС ВЛ.|ГИ ностью we vvTp.t. няег
2. Электроосмотическая сушка за счет активизации фильтр»* НИИ влаги в грунт кри наличии разности электрических по- тенциалов межд) стеной и грунтом (см. стр.60 ). Для сушки стен увлажненных izw ниллярным ПОДСО- СОМ влаги Эффективное™. ме- тода требует до- полнительной про- верки
52
ВОССТАНОВЛЕНИЕ НАРУЖНОЙ ГИДРОИЗОЛЯЦИИ СТЕН ПРОБИВКОЙ ОТВЕРСТИЙ
В^лъ стены отрывам* трдвшаю. Стены подвала делят ва участа дпнгой
1.5 и.
Последовательность работ по устройству горнзовтельвой гшфан.тдяян—
аналогична производству работ по усжлевню ленточных фундаментов (см. стр. 18 ).
Для устройства тервзонтальной пкфовзоляпп в стене пробивает отвфстхе
высотой 2—3 рада кврпжча в швривсй 1»5 м с шагом 3,5 м. Повнрзм
(петь опы-рстея считается от грязы, прлмыпаенм водой в ыфавпваетов
цеманттп>.оесчаяым растворам состава 1 : 3. Через сугжн укладывается 2 слоя
рубероида на бвгумвой ннчпе I 2 - 3 ряда новой яладжн. Зозф между старой
в новой жлалжой тшатвлъж) эечеваввваотся раствором на росшнриошемся цементе.
Соединенна участков пироаэолацив производить за счет нахлеста py6erow>. рав-
ного 200 мм.
УСТРОЙСТВО ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ГИДРОИЗОЛЯЦИИ ЭЛЕК |РСГ! ХИМИЧЕСКИМ СПОСОБОМ
Для пдооияп жпольтувт влрборушювме старшин диаметром 25 мм пле-
вой 600*1200 мм'разогреваемы» го 140^1600 С. СтЯржеиьв «чале работы по-
мещают в шэдготоваеквое отверстие в стене я при доепшеют яеебходныой темпе-
ратуры от влеггрнчесвого те ха его пролвжгшот по длине стоим с лоымшьи элехтук»-
ютора вял системы блогов с грузом. Скорость резп ЮфпичжЛ стены - от 30 до
60 см в час.
Дла уста—еипи гветошие* —литом теплее. pawn* фпмеоко 0.3 «т/см .
то обрешгамет лрормми тоны. ц>елг:“®П>'“ пружинное устр.кто. готорое
пре ьмо1 еле емешие eomeuol —литое «селение прсрашет мелете стержне.
После стержни и сте— остистее ело* рссшимениого renew (Стопп), ежтошегос.
отто>и>1 гиджкошипией. Чтовм рссплев «Торпедо стеиж ие «ыте—л — ее ооге_
постъ стержень огротопнеето грофто""" пликимж-пержжте.тое. «торы, «.гж
₽тся вместе с ннм.
53
УСТРОЙСТВО ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ гидрсизоляиии С ПОМОЩЬЮ КАМНЕРЕЗНОЙ УСТАНОВКИ
Камнерезная установка
Камнерезная установка представлярт собой кондуктор, буровую штанг? с
инструментом я электродвигатель.
Питание установки производится от трехфалного пороченного тока ч^Ти'.ой 50 г-ц
Образование борозды достигается путем последовательного сверления отш-рстии.
шаг между которыми равен *10 мм.
Процесс образования г стене сквозной борозди предусматривает с.ю илонш-и-гр «-
нии:
- высверливание п стене первого отверстия <? По мм бол коидуктирл;
- присоединение к установке кондуктора. котергй вводите, и в перво.- оты.-г, тн« и р. -
кренляется л нем;
— извлечение буровой штанги с режушим ип< трумечтим и uojBp.i-uv'im и исхилиос шсп —
женис;
— демонтаж кондуктора, перестановка и pocrpeiu;ojiHr ого в следующем тверг-ии,
Все )С'с.,'рдующне отверстия сверлятся в аналитичном псрял»<'.
После образования борозды поверхность очищается сильной стр>ей в'ыы пли <^/н -
го воздуха и заполняется гидроизоляционным материалом лол давленном. |мро>>ы [•.< »-
резаются на участке не более 1,5 м. Расстояние между одновременно иыиилннс-'ымп
участками должно быть не менее 4.(^5,0 м.
Для гидроизоляции применяются мастики следующих составов ('' мисси):
X а м а с т ИП-20
Известково-битумная паста...................... НО
Известковый или дэугой порошок.....................20
Хамеет ИА1Ц5
Известково-битумная поста..........................
Портландцемент AV400 ........
Асбест 7-го сорте ............ 7'J
54
ВОССТАНОВЛЕНИЕ ВЕРТИКАЛЬНОЙ НАРУЖНОЙ ГИДРОИЗОЛЯЦИИ СТЕН
Поверхность стены очшшиот от грязи щетклми или пескоструйным апплоотом я наносят
выравнивающий слой цементно-песчаного раствора состава 1 : 3. Через 2—3 дня наклеивают
2 слоя гндюнзола или рубероида на битумной (ластике.
Если вблизи стен проходят коммуникации, то гн.'фонзол&пк» зашишпют игрпичпий обли-
цовкой в 1/2 кирпича. По окончании работ по оосстанов.1ен1по гидроизоляции труппою ^еьь-
пают с послойным трамбепарием грунта.
ВОССТАНОВЛЕНИЕ ВНУТРЕННЕЙ ГИДРОИЗОЛЯЦИИ ПОДВАЛЬНЫХ ПОМЕЩЕНИЙ
Гидроизоляция лодыла при отсутствии напорных грунтовых вод
Гидроизоляцию устраивают в виде обмазки битумными или кремнефтормстымк .
вами с защитным слоем штукатурки из цементно-песчаного раствора или штукатурки с до-
бавлением хлористого железа, а также сблмповкой стен керамической плиткой.
55
Гидроизоляций
Вы^хравтшиохииА спой бетона
Бетов М 300 на мелком шеСне
Подготовка из бетона М 100
Существующая конструкция пола
л • . " . . Z-. " .«Я
, гл // /// /г/ /'Л А
^AWAV/AV/AWA\ ZA'W
Гипюизолягая подвал л пр л уроыт грувтоаьгх вод nr 0,5 и
вышп по<т попвалд
ГХфоиолыхию ьмполияют из 'кефальтовой жтщ1 •щи оклейксй рулонными материалами.
Состав мастики следующий (в процента» ;• битум нефтяной БН-Т-ЧО.З; изгесчь стрэительиля
молоте я (эмульгатор) - 7,САЦ глкна молотов кембрийская - 7,9; асбест 7с |иапошштоль) -
- 5,05; уайт-спирит (пластификатор) - 3,09; ГКЖ - 10 (гнцюф:бязатор) - 1 ,03; вода -
-25,13.
Теквологня приготовления млстип следующая. Битум загружают в котел, где его обез-
воживают постепенным нагреванием во 170°С. Комовую известь, "осят в сп^инцгьном бункере.
В растворомешалку загружают известковое тесто, глину и перемешивают до т.тучеяня одно-
родной массы. Затем при постепенном перемешивании смеси подают 1/2 Ситуми от расчет-
ного количестве. все переметив -от а течете 2-3 мин. к в смеситель влишиз-г горячую еоду
(1/2 часть загруженного битума) и продолжают перемешивание до получения эднщюдн-. й
массы, Затем загружают зстачш.нэся порции битума и воды. Готовно'ть ласты опггл^зяюч
□о сб однородности.
В смеситель медленного действия загружают песту, вливают горячую волу в сооте» т-
ствии с рецептурой, а затем при постепенном перемешивании небольшими портами нь^дят
асбест, гидрофобиэуютую добавку, уайтмзпионт, о при необходимости А1гпйонз. Все тщательно
перемешивают. Готовую мастику сливают в тару.
Гидронзолируюшнй метерндл зашатают слоем бетона М 10О при тслшинс *, эвэисхмасти
от уровня грунтовых под над отметкой пола: до 100 мм - слой бетона толщиной ЗСшЗС мм,
более 300 мм — слой бетона толщиной 50-70 мм.
Гидрокзолядня подвала при уровне грунтовых вод выше 0,5 м
от отметки пола
ГКфОизоляпюо выполняют из водонепроницаемого бетона в виде монолитной железобетон-
ной плиты с бортами упирающимися в консольные белочки, заделываемые в существующие
стены на расстояние 1,5 - 2,0 м. Водонепроницаемый бетон выполняется <о вьюокопрочмых
цементов мерли не ниже S00 или из лорглашшемеита марии не ниже 300 с введением дол»-
вой. повышшоитх водоиелроиииаемость Сетона. Состав довавов следующий (в лринентох от
веса иемевтл) абиетат натрид - 0,03%; илиифолыюе мыло - 0,08%; мылонафт - 0,5%;
полмъшьвожировые отходы - 0,2% или лоливикилапететаав эмутасив - 0,5%.
56
>u*
При уровне п»У”овы« вое выше 0.S м от отметин пола подвила изжлееч!су>- г^дро
взолятоо защищают моволто* ж«-^. плитой голшииоб, устанавливаемом росчг'тим г «а-
виснмостм от вапори грунтовых вод (примерно, вл каждые 100 мм гтусвмиечир урои
грунтовых вод добавляют 1ОО мм тшешжмы штаты).
Прж большой тшшше плиты бетон заменвот балластным слоем вэ гравия и по^>
готовый сод полы.
57
СХЕМА УСТРОЙСТВА ДРЕНАЖА ПОДВАЛА НА ПЕРИОД РЕМОНТНЫХ РА БОГ
по ГИДРОИЗОЛЯЦИИ
На ц>емя проигдедства работ по внутренней гчфояэолвими подвала необюлн-ио
устраивать ^сна* с водосбсрмим колодкам. и которого постоянно сггмчмаачп в^д>
шсосамя. Для этого в сушоствуювюй конструкта пола прорубаются санлвкн глуби-
ной 15 7 20 см, шириной 30 сы с уклоном 2 J- 3° в сторону я^лодид. Колоде и
нужно располагать но б/поке чем на 1,5 м от стен подвала или в uctnpe поыпше-
ни. Водоогводяшме канавки эаполияотев мелким шсбло^. Затем в ломиш'.чшн н>*-
полляетск пцфоиэолАояя одним вэ указаииык вишэ способом.
2-2
Сетка
S8
УСТРОЙСТВО ДРЕНАЖА И КОНСТРУКЦИИ ДЛЯ АЭРАЦИИ ПОДВАЛОВ
Одпим кэ мероприятий □□ улучшению влажностного режима валяется устройство (юх>-
эемной водосточной системы - кольцевого /феилжа во яруг здания. Дренажная систему
представляет собой линии труб, уложенный столь здания на расстоянии околи двух вели-
чин иж заглубления.
Заглублять трубы надо нгье уровня пола осушаемого помещения на 0,3 • 0.5 м
чтобы учесть лспрессиоимую кривую, т.е. обеспечить более ииэмий уровень грунтовых вод
в середине расстояние ,лсжду линиями деекджа (рис. в). Расстояния эти зависят от вида
грунта я не дола*ин превышать 2CU30 м глинистых м суг.гииистык грунтах и 5O-G0 м -
в супесках песках.
Трубы для дренажа применю^? 'рамичесхие неглазурованные внутренним днлмь-гром
7S-2OO мм или асбесто-цементные с отверстиями (Узел L), При укладке труб и** пре-
дают уклон в стърону холодца водосточной сети не менее 0,002 и охрумдют фильтру шмм
слоем вэ шебня.
Для аэрации помешонмй устраивают воздушную шель у наружной стоны (рис.б.в ).
При заглублении пола до 1 м шоль можно предусмотреть с наружной стороны стены, что
удобнее в дешевле. При большем заглублении пола шоль можно сделать с внутренней сто-
роны, т.е, в помещении. Места рдеположения вентиляционных каналов, закрываемых сна-
ружи решетками,определяются контурами здания в ллддаг по одной решетке устанавливают
у каждого изгиба или угла здания или по две решетки на том у'шетжв 'швина, где во^
душная июль ничем нс прерывается.
59
ВОССТАНОВЛЕНИЕ ГИДРОИЗОЛЯЦИИ ИНЪЕЦИРОВАНИЕМ
Всссгавовлыше гщ^ажэолгзжя иажъо тфокзво^р.гъ путем пх-ац)оы>кля в
кладку стен растворов пирзфобкьи крехгнкаорганнческкх cocr^emift ГЮК-1С или
ГКЖ-11. Эта рагтмфМ, близкие по ъяэкостк к вода, »тт:чио прсииклют и кир-
пичную кладку в образует ва поьеркхостн капилляров липофобную гы-чжу, лр^
□ктствуюшую подъему воды. Качество пцфокюляияи зависит от елажнжгл ачэхь
кв, препятствую де® образованию плотного контакта гидефибнсы плени •: r.cpvp,.
костью пор, что приводит к необходимости просушки стек до ‘«нъеиисошпкп ч
после него.
Прж жнъетфованжн гидрофобно! жидкости в на уровне гнтро» гги-
иконного слоя в выше егс ва 30 см на расстоянии 3^-40 см фуг <гг $„4
размешает два ряда икъекттрэс диаметром 2S мм. Ииъекгзры устонаБтеп^" л
отверстии глубиной 0,9 толщины стены. Напор, при готором нагнетают ы.таор
создается возвышением емкости над уроамеы ч|гъс-мированчя iu> 1-1.5 hi. Cvc-ма
KubcwpoBairiLH растворов дама на рисунке. Раствор ncnatoi одноврсмени'; i
кмъекторов от магистральном трубы (гребенсу). Пор>.юв плгнитания устам, i ;u-
мют в зависимости от плотности в влажности кладки. В плотную старую кладку
производится Я- Ю подач растворов продолжительностью по 0,5 часа с пег сры-
вами 2*»3 часа.в течение которых происходит распространение раствора ли каза-
ке. В современную кладку рекомендуется подавать раствор за +-5 подач про-
должительностью ^10 мии с перерывами 2-3 часа.
60
ОСУШЕНИЕ СТЕН ЭЛЕКТРООСМОСОМ
Для устропеимякспнлляряого движения жидкости в стене применяется злеггрохимичссжнй
ешк-об. основанный на явлении электроосмоса. Пр* этом используют резкость электрических
потенциалов, возникающих при погружении в электролит, которым является кдлпллсфндя влага
стены, двух стержней из разных металлов, оказывающихся электродам*.
Все металлы можно расположить в виде ряда иапрюкеикА, в котором металл по отноше-
нию к любому из сфелыдушмх имеет более высокий отрицательный заряд. Чем дальше метал-
лы отстоят в этом ряду один от другого, тем больше разность их потенциалов, а следователе
нс выше напряжения тока, возникающего между ними.
Ряд напряжений металлов: медь 4 0,34, свинец - 0,13, олово - 0,14, никель - 0,20,
кобальт - 0,23, кадмий - 0,42, железо - 0,44, иинк - 0,77, алюминий - 1,34, магний -2,Зв.
Разница потенциалов, например, между медью к алюминием равно ♦ 0,34 - (-1,34) 3
Овнако, следует иметь ввиду, что величина электродного потенциала зависит и от состава
электролита, в который погружены электроды, а так как жидкость в стено де подбирают спешь,
«льно, то обычно резкость потемииалоь не будет достигать полного электродного потенциала,
указанного выше.
В растворах электричество перемешается вместе с частицами вещество эяоктротпо в на-
правлении от менее отрицательного электрода к более* отрицательному. С учетом этого конст-
рукция для осушения стены буцет представлять собой ряд стержней из менее отриидтеги.по зара-
женных стержней, расположенных выше отмостки здания и ряда более отрицательно заряженных
стержней, расположенных у подошвы фундамента (рис, л). Эти два рядп стержней соединяют
изолированными проводами. В результате этого в сырой стене образуется замкнутая-цепь элект-
рического тока: электрод менее отрицательный (например мель) - элект^юлит (стена) - элект-
род Попсе отрицательный (например алюминий) — изолированный провод — электрод менее отри-
цательный.
Таким сбрЛзом, капиллярный подъем воды р стеке между двумя рядамя стержней — эпект.
рою. Си,- умокьи.^ея, я,арИорри.„Мт«. «А, ч.еодотеватьс» элеж.роосмотичес.АИ ды.»е,1ИСм
стеновой влаги.
Такой вил электроосмосе называется пассивным. Для усило1шя его действия иолесо-
образно ввести в цепь электрического тока длительно действующие гальванические элемен-
ты в виде заземлителей с сильным отрицательным злрядом - протекгоров (рис. б).
Протекторы представляют собой стальные стержни, помешенные в специальные ылг-
киепыс составы, заключенные в полиэтиленовые оболочки, В конструкции гальванического
электроосмоса сохраняется верхний ряд электродов, но их соединяют изолированными irpo-
волами горизонтальной связи, а через 4-6 м (и до 15 м, что зависит от вида стенового
остова здания) располагаются протекторы, н^еюшне сильный &трчиотелы1Ъ>А з/^шь Ня мож-
но располагать как внутри здания, так н с наружной стороны, ниже глубины промерзании
грунта.
Наибольший эффект осушения стен достигается электроосмосом с наложенным током —
с помощью подключения к рядам электродов источника постоянного тока, уенлнааюакго пс-
тскциллы и верхнего и нижнего рядов (рис. в).
Сушка с наложенным током ддет необходимые результаты в точение нескольких не-
дель, после чего ЦСЮЧ1П1К тока можно отключить и дальнейшее осушение или лоддсрАвние
достигнутого cocTonmtfl будет продолжаться по первому виду.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. В.Н. Кутуков. Реконструкция зданий, М., 'Высшая школа*, 1981г.
2, Ш.Н. Галант Применение эффективных материалов при ремонте жилых и обшественных
зданий. М., Строймэдат, 1979.
3. А.С. ТульчивскиЙ. Техническая эксплуатация промышленных зданий.
Каев. Буднвельннк, 1969.
4. Р.Г. Коммссарчик. Методы технического обследования ремонтируемых зданий.
М., Стройиэдат, 1975,
65
РАЗДЕЛ III
УСИЛЕНИЕ ОСНОВАНИЙ
V.
65
РАЗДЕЛ III. УСИЛЕНИЕ
ВВЕДЕНИЕ
Сниженье н^упвй способное™ оснований обычно вызывается их увлажнением
отходами, подтоплением, колебанием уровня грунтовых вод. повы-
шеввем нагрузок на строительные конструкции и рядам фугнх причин.
В условиях действующих предприятий усиление оснований является ответствен-
на и шюгда очень сложной задачей, требующей предварительных тщательных взы-
сканий. Разнообразие грунтовых условий, фопитка грунтов нефтяными продуктами и
смаими являются серьезными препятствиями для внесения эффективных методов их
закрепления. На предприятиях Минтраггоросельхозмаша закрепление грунтов почти ае
применяется, хотя ово позволяет отхазаться от ряда трудоемких процессов и является
технически осуществимым и экономически целесообразным.
Для песчаных в лессовых грунтов наиболее перспективным является химическое
.у»«роняемые грунтов. Применение способа силикатизации гг требует сложного обфу-
давания, позволяет улучшить строительные свойства грунтов в их естественном з&-
лв'аыви, даст возможность производить работы в стесненных условиях действующих
предприятий, устраняет фильтрационную способность грунтов и бетонных сооружений,
и текже защищает подземные конструкции и фундаменты от воздействия агрессивных
сред
СПОСОБЫ ЗАКРЕПЛЕНИЯ ГРУНТОВ И ГРАНИЦЫ ИХ ПРИМЕНЕНИЯ
Закрепление грунтов может производился в целях повышения их прочности я ус-
тойчивости или придания им вопсмепротшаемостя стособамн силикатизации, смолвзецвн
и термического закрепления.
Применение указанных способов (кроме термического закрепления) возможно
гри температуре грунтов не ниже О С и температуре растворов, поступающих в грунт,
не ниже ♦ 5 С. Работы по термическому закреплению грунтов, кроме 'вечномерзлых,
могут фонзводитъея при отрицательных температурах [1» 2, 3.]
Способы закрепления грунтов основаны на нагнетании раствфа, ця
одкго или вескольки/'компоноэтов, способных при смешении образовывать гель в по-
рея грунта, сообщая ему фочиость в водаиепромииаемость.
В качестве химических раствфов применяется силикат натрия и смолы. В ка-
отвердителей используются кислоты в соли.
Раствор, состоящий из нескольких компонентов, способный образовывать гель в
заданное цшмя, ^ываетея гелесбразуюшим. Термическое закрепление основано на
вагаиаинм решенных газов в грунт, что фиволгг к увеличению его прочности и во-
доустийчмъости.
При ыЛх>е сдасюба закрепления грунтов следует руководатвоваться данными
Шляии К/. j
ОСНОВАНИЙ
Таблица ТП i
Способы закрепления
Вид грунта
Коэффициент фильтрации,
м/сут
Силикатизация Песчаный
двухрастворная 2...80
однорастеоряая То же 0,5.,. 5
геэовая - * _ 5 5Q
то же Просадочный Не менее ОД
однорастворная То же Не менее 0,2
Смолнзаиия Песчаный 0,5...50
Термическое закрепление Просадочный При любом коэффициенте
Суглинок фильтрации
Глина
Выбор способа закрепления производится на основе технико-экономмчеегюго анализа.
с учетом конструктивных особенностей и назначения ремонтируемого здания юти сооружения,
расположения коммуникаций. При этом должны учитываться требования индустриализации про-
изводства работ и опыт местного строительства.
Силикатизация представляет собой способ, основанный на применении неорганических
высокомолекулярных соединений - силикатных растворов и их производных, которые при сое-
динении с коагулянтом образуют гель кремниевой кислоты, цементирующей частицы грунта.
Для закрепления песчаных грунтов с коэффициентом фильтрации от 2 да 60 м/сут применяют
двухрастворный способ силикатизации. В этом случае через перфорированные трубки (галюкто-
ры), забитые не заданную глубину, закачиваются поочередно растворы силикате натрия и кмк
гуляит-хлористый кальций. Образуемый в результате смешения гель еремнневой кислоты при-
дает грунту фочиость при сжатии, равную 1,5...5£ МПа, и водонепроницаемость.
Для закрепления песчаных грунтов с коэффициентом фильтрации от 0,5 до 5 м/сут
фнменяют однорастворный способ силикатизации. В этом случае в грунт закачивается одни
гелеобраэуюшнй раствор, приготовленный из смеси силиката натрия с коагулянтом (оутоф^^
форнаярсремнефтористоводородная кислоты или алюминат натрия). Прв смешении этих раство-
ров образование геля кремниевой кислоты происходит в заданное фемя, зависящее от коли-
чества коагулянта. За крепленный на основе силиката натрия в кремнефтфметоводародюй кис-
лоты грунт имеет прочность на сжатие 2jO...5jOMTIa«
Дм зацепления прошочшх грунтов с ясиффишеитом ^имраши ив менее 0.2 м/сут
« емжостао поглощения ив менее 10 мг/енн но 100 г сухого грунта (в пм-а срояв) при-
_ _«.„—-—мики осдаванныЙ на илюкпик в грунт только одного
меняется однорастворный оюсоб сштижатязанкв, «wp—™—
ее
растворе силиата натрия. Предел лрочносто ин сжатие ззнрепленнш просадочных грун-
тов составляет 1A..2J3 МПа : в при атом грунт не обладает просадочными свойствами.
Способ гадовой силижаткэашги применяется для зажреплекш. песчаных грунтов е не-
ограниченным содержанием жарвоинтов, различной степенью влажности и хоэффилиеитом
фильтрации от 0.5 до 20 м/сут; просадочных грунтов со степенью влажности не более
0,75 в воэффшиенгом фильтрат™ не менее 0.1 м/cyrj загипсованных грунтов с неог- ~ "
раянчеяным содфжанвем гипса в жозффипиентом фильтрации от 0,5 до 20 м/сут.
Способ силикатизации не рекомендуется применять; для грунтов, пропитанных нефтя-
ными продуктами н смолами; фИ действительной скорости грунтовых вод более 5 м/сут;
при наличии грунтовых вод, имеющих р Н более 9 - .’ИЯ двухрастворной силикатизации и
более 7,2 - для одвфастаориой.
Смолизаипя - способ, основанный ка использовании выеохомолекулврных органичес-
ких соединений типа карбамидных (мочевин^^ффмальдегидных), нагнетаемых в песчаный
грунт с деэффнциевтом фильтрации от 0,5 до 50 м/сут в виде водных раствфов с добав-
кой кислотакоагудянтов. Предел прочности на сжатие закрепленных образцов грунта состав-
na?rQ5...5,0 МПа, • В качестве коагулянтов применяется соляная или щавелевая кислота.
При содержании карбонатов от 0,1 до 3% необходима предварительная обработка грунта
раствором кислоты ной концентрации.
Материалы инженерно-геологических изысканий участка, где предусматривеются ра-
боты ло закреплению, грунтов, должны содержать следующие данные:
инженерно-геологические строения и гидрогеологические условия участка;
удельный н объемный вес, пористость, влажность грунта, прочностные характеристики
и модуль деформации пр«родного грунта;
коэффициент фильтрации грунта;
направление и скфостъ движения грунтовых вод, их химический состав;
фемешое сопротивление одноосному сжатию образцов грунта, закрепленного в лабо-
раторных илн опытно-полевых условиях.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЗАКРЕПЛЕНИЯ ГРУНТОВ
Общие положения
При фоектфованик и
ся , Руководством ш
и фундаментов* [ 1 ]
те2ОеИИЫе РвШеНМ “ П.УП7ОЯ должны содержа™ данные об объемах
~ “““ -—
а также обоснованья гюннятого в—_
С у-эаннем аоитура оцепляемого массива- cxeZZT
и жотрольны, сжважяя -г-.. Разложения ииье,торов нпя рабочих
р^ич. г„ли, с ~ем “—
м-роа и до^тинх
хямичесжом зажреплеяия грунтов реяоменлуетсе ружоьодетвовать-
фовзвоштеу а праймже работ при устройстве оснований
вадов (газет воздухопроводов и др.); перечень бурового инъекционного и шюосаого оборудо-
вания; указания по режиму процесса закрепления грунтов (удельные расходы и температуры
применяемых растворов, давления и продолжительности нагнетания); решения по технологи-
ческой последовательности работ.
Проект закрепления грунтов должен содержать следующие лА«иые!
объемы контрольного закрепления грунтов;
схемы организации производства работ (перечес оборудования, указания по монтажу),
потребность в материалах и рабочей силе, число одновременно действующих скважин и t.a.j
смету, калькуляцию и единичные расценки;
данные обшестроительного характера (транспорт, вспомогательные устройства, меропри-
ятия при работе в зимнее еремя);
календарный план работ.
При закреплении песчаных грунтов способами силикатизации и смолизации радиус за-
крелления грунта от одного кнъекуора назначается в зависимости от коэффициента фильтра-
ции но -тебя. Щ.2 и уточняется опытными работами.
Таблица HL 2
Способ закрепления Вид грунта Коэффициент фильтрации, м/сут Радиус закрепления грунтов, м
Силижатиза иля Песчаный 2...10 0,3... 0,4
дау хр аствор на я 10...20 0,4...0,6
20...50 0,6...0,8
50.. .60 0,8...1.0
однораствориая То же 0,3... 0,5 0,3...0,4
0,5...1,0 0,4...0,6
1...2 0,6. .,0,8
2.. 5 0.8... 1,0
газовая 0,5... 1,0 0,3...0,5
1...5 0.5...0,8
5...20 0,Ь...1,0
' Расстояние между кньеглрами определяется по формуле (/G) (1)
1 » 1,73 t ,
где X — радиус закрепления от одного инвестора, м
Грунт закрепляют на глубину по зоиахгЬдадам.' Величина одно» зонодж» равно Длине пг.,~
форированно» частя инъежтсра £ nmtx значение Т .
В одннажовыж по жоэффяняеигу фильтрации грунтах зажреплоние следует производить за.
ходами евфжу вниз. Если жоэффншеит фялмраяиа с глубине» увеличивается. тс шжроплоино
следует производить снизу вв^рх. >
61
В «кхмчкшш* песчаные грунты с ч“=то« слоистостью и разными жоэффишиитами
фимрапи. отостаюшамтоа белое чем вя 30%. нагнетать жямкчесжие растворы следует
р^ылыю по слоям. С.ю8 груше с большим жоэффишеятом фильтрации зажрешшют в
зфеую очерааь. Пои еебольшов мощности зацепляемого слов применяют инъежторы с
^вцкнвпппй перфорированной ч.стыо.
Пр« ихгоке грунтовых дюд нагнетание химических растворов двухрастаорного сло-
ejta рдг.моя дуется фонэводкъ в следующем прядке;
при сирости грунтовых вод да 1 м/сут нагнетают жидкое стекло последователь-
Ж) загадками сверху вниз на всю глубину закрепляемого грунте, а затем раствср хло-
рвтзго налыля загадками снизу вверх;
ipe скорости грунтовых вод от 1 до 3 м/сут поочередно иагветают в каждую га-
юясу жидкое стекло в раствор хлористого калыпш;
цэи <; жир ости грунтовых вод более 3 м/сут грунт закрепляют в два этапа: вначале
устраивают временную етдонелронндаемую завесу, а затем под ее защитой закрепляют
массив грунта; при устройстве временной завесы одновременно нагнетают в каждую
загадку жидкое стекло и раствор хлористого кальция через разные ннъекторы, забитые
на расстоянии 0,15...0,20 м один от друпго так. чтобы жидкое стекло по мере дв**-
жедня а» с потоком грунтовых вод были прихвачено растворам хлористого кальция.
После устройства временной завесы грунты закрепляют поочередным нагнетанием раст-
воров в каждую загадку.
Хопвчество завреллязошего раствора на одву эаходяу определяется оо формуле 77 (1 J
Q- ЯъЧ по
где 7, - радиус закрепление, м;
f - длина загадки, м:
Л - пористость грунта, %;
4 - коэффициент, равный* при двухрастворной силикатизации для каждого раствора-5;
при одворастворной сшшкатаэашш - 12; при смолизапнн - 10; при газовой си-
лижатпзаини; песчаный грунт - 7*. плывуны - 8; просадочный грунт - 6.
Для газовой силикатизации количество углекислого газа Б ‘(нт), необходимое для
предварительной активизации груше, рассчитывается по формуле 78 [1J
E=vncp.
Для опифдеяия силикатного раствора в порах грунте по формуле 79 [1]
б - v п Do
где V - ^ъем закрепленного грунта, м®;
П - пористость грунте, *Ь;
р - плотность углекислого газа, равная 1»98 нг/ы*^*
С “ коэффициент, равный 0,023;
Ь - жешффштеи, раьяьа та пеечьямк гпигтов О ОЯ п». ______
““ы- грунтов и,ио, для просадачных го-игта -
0,04. для плывунов - 0,1. н«адчных грунтов -
При нагнетании химических растворов в грунт через перфорированное зерно длиной 1 м
расход раствора рекомендуется назначать н зависимости от ковф^шнеита фильтрации, учиты-
вая при атом п^нод цэемени гелеобразования. Ориентировочные а пр мы расхода приведены в
табл< ИГ. 3.
Таблица Ш.З.
Коэффициент фильтрации, м/сут Расход раствора, л/мин
0.3...1 1...2
1...5 2...Б
5...10 1...2
10...20 2...3
20...80 Э...10
Количество исходного раствора силикате натрия или смолы, необходимое для пркгото&- '
ленив задачного объема раствора рабочей концентрации, определяется по формуле $0 11J
Q"=
где Qg - количество исходного раствора силиката натрия или смолы, л;
Qp — количество раствора силиката натрия или смолы рабочей консистенции, л|
- плотность исходного раствора силиката натрия или смолы, г/см j
- плотность раствора силиката натрия или смолы рабочей консистенции, г/см^.
Прочность при сжатии закреплеияого грунта назначается при проектировании, причем
оия должна быть не более указанных в табл. ПГ. 4 величин.
Таблица НГ.4.
Способ закрепления Вид грунтов Коэффициент фильтрации, м/сут Прочность на сжатие эакременжго грунта, кгс/см2 (МПа)
Силикатизация (3.0...3,5)
двухрастворная Песчаный 5...Ю 30..,35
10...20 20... 30 (2,0... 3,0)
20...80 15...20 (1,5...2.0)
однора створная Песчаный 0,5...5 15...20 (1,5...2,0)
(распор силикдтво- Мелкий, 5...20 10...15 (1,0...1.5)
кремнефтор «сто водо- пылеватый.
родный) средний (0,2...0,Э)
одворастворвая Песок 0,5...5 2...3
(раствор силикат- (мелкий
ни фосфор во-кнелые и алюмосиликатные) пылеватый)
однорастворная Песчаный S...20 12... 15 0...12 (1,2...1,5) (0,8...1,2)
(газовая) (мелкий, средний)
Просадочный 0,2 8... 12 (O.8...1.2)
68
Прв зачишленге грунта в таге юромерэнки прогеоста тач.штевкя грунта оолжка
быта тагепгеге, а образны тапытаиаиг на мороэсстоНиоста но моталине для бетона
(25 ппдев).
СИЛИКАТИЗАЦИЯ ПРОСАДОЧНЫХ ГРУНТОВ
Проекгфование основания из замоленного просадочного грунта производится по
двум группам предельных состояний (первая - по несупюй способности, вторая - по
деформациям).
Условие, определяющее размеры подэшвы фундамента, имеет вид
Na + N<p~Ia_ 4R
где Nq * нагрузка, цэиложенпая на верхнем обрезе фундамента, тс;
N . - вес массы фундамента и грунте на его уступах, тс;
N
R
4.6, [4]
h
2
_ площадь подошвы фундамента, м ;
- расчетное сопротивление грунта вод подошвой фундаменте в МПа , Для
просадечных грунтов применяется по СНиП ГН 4, а для просадочных —
равным начальному давлению Я пр 1&тоР°е определяет по методу 'одной
кривой' при испытании грунте основания в компрессионном приборе:
- глубина заложения фундамента, считая от планировочной отметки земли, м;
- равнодействующая сил сцепления фундаменте с окружающим его грунтом
(толью 1 типа просадочностн) в иг, определяемая по формуле .4.7. [4J
T.’uiMc
14 J
где (J - периметр фундамента, м;
. - сопротивление сдвигу L-roro слоя грунта по боковой поверхности фундаменте
в МПа в водонасыщенном состоянии при вертикальной равной бы-
товой;
0 .
г, толщина I -ТОГО слов грунта, соприжасаюшегоса с божовоб поверхшшъю фунда-
мента, м.
Плошала подэшвы прямоугольного столбчатого фундамента из запрещенного грунта
определяется по формуле 4.8. (4]
FhA-ь,
".-юр
гае Nq- нагрузка, приложенная к обрезу, кг;
торешааяыА вас объемно, массы материала фундамента и грунта, расположен-
ноге под фундаментом, тс/м^ (принимается равной 1,8гс/м^).
Размеры прямоугольной подошвы фундамента определяют из выражения
4.9. (4]
где Ьф я Q^j - соответственно ширине в длина подошвы фундаменте, м.
Минимальная ширина подошвы ленточного фундамента рассчитывается по формула -4.10 [4]
R = ------N ПП ~ Т q
°? Г-10-jcph
гво Ngn“ нагрузиа, отнесенная I единице длины фундамента, иг.
По примятым размерам фундамента проверяется соответствие напряжений под его по-
дошвой расчетному давлению (иепросалочкые грунты основания) или начальному просмоч-
иому (просадочные грунты) из условий
P<R U М Ропр. 4.U. 14]
Среднее давление под подошвой прямоугольного фундамента из закрепленного грунта
вычисляется по формуле 4.12. ^4]
р= +
□ а» и® и i
ленточного по формуле 4.13. [4]
N^.+|0<tph
Расчет фундамента нз закрепленного грунте по его прочности ведется по формуле 4.14. [4]
N max <Р
Здесь N - расчетная нагрузка на фундамент, тс:
Ф - несущая способность фундамента по прочности его материала, определяемая по
формуле 4.15 [4]
ф = ГПу ГПр Rc F,
где |Y| у ~ коэффициент условий работы закрепленного грунта, принимаемый равным 1,5*
Ф р “ коэффициент, которым учитывается разная степень закрепляемое™ грунтов в
лабораторных и полевых условиях, фшлемаемый равным 1,2;
Р - расчетное сопротивление сжатию закрепленного грунта, определяемое ло формуле
Rc, = ^сгп Kgx К о 6л , 4-1ь-
где ^с(П “ иРедел прочности силикатизированного грунта при сжатии в Mila е 2^идл<-п-
ном возрасте и степени влажности 0,80;
О^И “ коэффициент однородности силикатированного грунта, принимаемый равным 0,G;
Кдд - коэффициент длительности прочности;
К Бд - коэффициент условий работы, учитывающий изменение влажности закрепленного
грунта при возможном замачивании;
Kq - поправочный коэффициент к пределу прочности при сжатии, учитываклшсЯ работу
закрепленного грунта в лессовой толше в условиях сложного напряженного со-
стояния.
Глубина грунтов, как правило, предусматривается на всю просадочную то.1-
шу, т.е. ро отметки, на которой относительная просадечность менее 0.01.
69
рессоре (л) на « ’““’ДНУ раесннЛваетсн « формуле (81) [ 1 ]
d-faSi.asZ ♦&() П 0 чооо.
г» П - парястоста грунта в елях едшлшы:
в . F-n—— насьпеяня грунта раствором, принимаем^ в зависимое™ от рекам
не ивъеипш (табл. Ш. 5. )•
Таблица Ш.5
Скорость распро- странения рао- теора, см/мен Коэффициент ийплпряяс грунта Скорость распростра- нения раствора, см/мин Коэффициент насыщения грунте
0.3 1
0,6 0,8
1 0,7
1,8 0.6
0,5
0,4
0,36
Сирость распространения растворе (средняя фактическая скцэость движения раство-
ра на градира растекания назначается в зависимости от степени влажности грунта и его
фсниваемости (табл. ).
Таблица Ш.6.
Степень влажности руите Скорость распространена раствора, см/мин, при коэффициенте фильтрации Kq, м/сут
0Д...0.Э 0,3... 0,5 0.5...1 1...2
G 4 о.з 0,6...1,2 1,2...2 2...3 3...5
& > 0.3 1,В.мЭ 3...5 S...3 8...10
Удельный
формуле 82
расход силиката натрия (кг/м^) при закреплении грунта рассчитывается по
m .. „ .
vV Ь> ЙН* .
1.1 - ноэффшкнт, учитывающие потерю влажности монолита по сравжнию с грунтом
естественной влажности в момент его закрепления;
Rm - мавкмальваа прочность на сжатое зацепления, полученная лабораторным путем,
МПа;
d - хоефИшюнт, учнтыеаюшив изменение прочисти в завтонмоста от свойств грунта,
отдаленный лабораторным путем, мЭ/нг:
R - щюежтная прочность на сжатие закрепления, МПа.
ХИМИЧЕСКИЕ МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ЗАКРЕПЛЕНИЯ ГРУНТОВ
Силикатизацию и смопизапню следует предусматривать мак способ постоянного закреплю
ния грунтов оснований зданий и сооружений, создания фундаментов из закрецленисго грунта и
устройства водонепроницаемых завес в песчаных и просашчных грунтах.
Силикатизация н смолнзация грунтов осуществляются путем нагнетания через систему
няъектхфов (забиваемых в < руш или опускаемых в пробуренные скважины) водных растворов
силиката натрия или смолы с отв^дителем. Вид, концентрация и рецептура ужА-чаиныт химичес-
ких растворов определяются в зависимости от инженернс-Гзслогическнх условий и
закрепленного грунта. В качестве основных исходных материалов применяются водные раство-
ры силиката натрия и карбамидной смолы, а в качестве отвердителей - шорвстый
соляная, щавелевая и кремнефтористоводородная кислоты. Эти способы применимы в песчаных
грунтах, кмеюшкх коэффициент фильтрации от 2 яэ 60 м/сут, а в просадочных грунтах - от
0,2 до 2 м/сут. (В иастояпле время в практике строительства применяются химические сп^
собы, дозволяющие закреплять грунты с коэффициентом фильтрации от 0,5 до 80 м/сут).
Химические материалы, применяемые для закрепления грунтов способом силикатизации,
должны удовлетворять требованиям и техническим условиям действующих стандартов на сили-
кат натрия (жидкое стекло), хлористый кальций, ортофосфориую, кремнефтористоводородную
кклоты, алюминат аатрая.
Госты и ТУ на технические реактивы, применяемые при химическом закреплении грунтов
методом силикатизации, приведены в табл. Ш.7.
Таблица Ш.7.
Реактив ГОСТ Физическое состояние
Силикат натрия (жидкое стекло) ГОСТ 13078-81 ГпьЛа
Хлористый кальпнй ГОСТ 450.77* Камни
Ортофосфорная кислота Кремнефтористоводородная ГОСТ 6562-75* Жидкость
кислота — Жидкость
Углекислый газ ГОСТ 8050-76* Сжиженный
Применяемый при силикатизации грунтов силикат натрия (жидкое стекло) NO^UvlU)
доставляется к месту работы либо в ваде снлнка*>глыбы, либо в жидком виде с шктюстыо
1,4.., 1,5 т/мЭ.
В зависимости от исходных материалов выпускается содовый и содово-сугафатмый сили-
кат натрия.
Раствор силиката натрия - жидкое стекло - должен отвечать требованиям ГОСТ 13O78-6L
По физикохимическим показателям силикат натрия должен отвечать нормам, указанным
в табл, Ш.7.
to
МОДУЛЬ ™““* «Р“"’Р“™-ов сшга“та яа1рМ’
его состав. Под хюдупем подразумевается отезшекие числа грамм-моледул времиазема
( S10 ) 1 числу грамь^мопекул окиси натрия. ( NOjO)-
гЦеяяемый при одвораспюрпой силижатизадив в вачастае Отвердителя (жоагулянта)
милого етевла алюминат ватрвявлжед удовлетворять следующим требованию.,:
хаустечесхяй модуль - 1.5...1.7 (отношение NO^ );
крупаость фобпвная - 5...6 мм;
наличие аерастооримых взвесей - 1...2%,
Таблица Ш.8.
Показатель
Норма для силиката натрия
содового
содово—сульфатного
Растворы, используемые при силикатизации и смолнзации грунтов, должны удовлетво-
рить следующим требованиям;
силвват натрия должен имен, модуль в пределах 2,7...3,9 и плотность 1,2...1,3 г/см3
при заврелленви песчаных грунтов и 1Д...1.2 г/см3 при завреплении просадочных грунтов;
варвамндвая смола должна иметь плотность 1,08...1,16 г/см3 в обладать аггивяостью,
обеспечивающей заданную плотность:
Таблица Ш.9.
Показатель Марка смолы
КМ КМ-2 КМ-3 МФ-17
МРТУ 05-1101-67 МРТУ OS-1101-67 ВГУ 1Г-151-70 кус ко вс к. ХиЗавод МРТУ &-0S.100.66
Внешний вид Густая жидкость желтсго Густая жидкость от желтого
или серого цвета без ме- до коричневого цвета без
ханических включений, механическая включений.
водимых невооруженным видимых невооруженным
глазом глазом
Содержание кремнв- 31...33 28,5...29,5
зема, %
Содержание окиси же-
леза в окиси алюминия,%,
не более 0,25 0.4
Содержание окиси кат~ пня, %, не более 0,2 0,25
Содержание серного аагихрнде в пересчете на серу, %, не более 0,06 0,4
Содержание окиси нат- рия, % 10,.,12 10...Ц
Силикатный модуль 2,65...3,4 2,65...3,4
Плотность 1,36...!,5 1,43...1,5
Коогулият - вренвефторвстоводородваи вислота - является побочным продуктом
производства суперфосфата в фосфорной ввело™ в ваде раствора плотностью 11 12
г/см3. ......
Ятд смолазашв песчаный грунтов используются растворы парбамвдвыв смол мз-
РОВ КМ, КМ-2, КМ-3, МФ-17, харавтериспжи .вторых даны в тебя. Ш.а. , а
с:,ссь шапелееой в соляной шиют ш> ТУ П-1391-5 (шрошвоовраавая. по ГОСТ
13282^7 б‘ жидкость).
Внешний вид Сиропообразная жидкость однотомная до цвету. Допускается появление мути в виде устойчивых крметаллов Однородная жнэ- кость белого цве- та или светло- коричневого цвета. Допускается появ- ление мути
Плотность при 20°С, гс/смЗ 1,15...!,20 1,15...1,20 1,15...!,20 1,25...1,27
Вязкость При 2СгС по вв^ жоэиметру ВЗ-i.c 4...Ю 4...10 4...35 40...100
Концентрация водородных ПОПОВ 7.2...Э 7,2...9 7...Э 7,5...8,5
Содержание свободного формалъдег№ да,%, ие б^— лее Не определя- ется 2 0,5 3
Растворимость Растворяется, допускается мелкий осадок на дне Не определяется В схютиошсто.1 1:1 При соотношении ведь* и смолы раствор ролжек жоаг>Л1фС’В4‘1Ъ
Примечание. Срок хранения смол КМ, KAV2 и КЛ‘г-2 не более трех месюсь,
М4^17 - не более двух месяцев.
Рецептура хвмичеевкх растворов для заареппения песчаных в фосадочныв грунтов Дола.-
яа назначаться в пробив, в зависимости от водонепроницаемости и фугвх свойств природного
грунта, а тавжо прочностных требований, предъявляемых в завраплешшу грунту.
рл>,„ растери. примиимыо пр» W4>«™OP"°* силикатизации пасов. поМ
г Jiajirn требованиям табл. П1.10. •
Умпьиы. ж »лор-тгоге илыш* шиш. <*« 1.26...1.28. о волтпт. Н - „»
м, 8,s: сшпшт аптрм стеюго) да”'°“ “М°ТЬ М0“УШ’ 2’7’”3’
Таблпна Ш.1О.
^•ффвлает фильтраикп, м/сут
Плотность силиката натрид при
температуре 180 С, г/см
2...10
10...20
20...30
1,35...!,38
1,38...1,41
1,41...1,44
Рабочие растворы я гелеобраэуюшма смеси, применяемые при одлорастворпой силижл-
таданвя молиих и пылеватых посюв, должны удовлетворять требованиям, указанным в
табл. Ш .11.
Таблица
Номер реДО- туры Компоненты ге- л©образующих растворов Плотность раствора, , 3 г/см Объемное соот- ношение, части Время гелеобразо- вания, ч.мин
1 Силикат натрии 1,19 1 1...10 ч
Ортофосфорнав кеслота 1.025 3.4...6
П Силикат натрия Кремнефтористо- водородная хя>- лота 1.25...1.3 1.1. ..1,08* Ба.,6 0,7 ...1 Пр. +20°С 30... 40 мин, с охлажде- нием до +5°С - 1,5 ч
Ш Силикат натрия 1,15 S...4 1...3 ч
Алюминат нат- рия 1,05 1
Приготомет галаобразующм смеса» шито лриизютпец жапосрелстееюю п«рел
«жтяим п в грунт. Пр. емшшишц, импонешо. силпит шири ри6очв, жошютро-
» KPMmuwTc. . раствору отвардитвл. (ренапур. 1) „ растмры отоорш1„лв ж Clt_
тип нмри (решпура п а Ш).
Пр» пвсчаиыж рр,™, мвтеюм еммяа01М11 [1риме11иот гмиов(>в,
®м®ои ооглдсйо табл. ш.12.
Для аакрепдеви грунтов в основании оосружаннв глат«.
мл_ 1-7 "• ооч»у*енвн следует применить фепеталь AU2
Таблииа ПГ. 12.
Номер Компоненты гелеобрс^ Плотность Объемное со- Порядок приготовления
pOUOD- оукэших растворов раствора при ItrC, гс/смЗ отношение, растворов
•гуры части
1 Крепитель AV-.2 1,09...1,1 100 В емкость шшчала з*-
Соляная кислота ливают смолу, а затем
(5%— ный раствор) 1,023 7...8 при помешивании приши- вают воду и после этого кислоту
п Смола M<U-17 1,08... 1,09 100
Соляная кислота (5%-ный раствор) 1,023 S...10 То же
Ш Крепитель AU3 100
Соляная кислоте (5%-иый раствор) 1,12...1,13 3...5
1У Крепитель AV-3 1,178...1,18 100 Виачоле смешивают рао-
Азотнокислый алю- твор крепителя AU3 с
мкний 1,10...1,20 100...200 раствором азотнокислого алюминия, поело чего
Соляная кислота добавляют раствор соля-
(5%^ный раствор) 1,023 25...35 ной кислоты
У Крепитель AV-3 1,178...1,18 100 ‘ К раствору сульфат*-
Сульфа 'тскпцло вак барда 1,15...1,16 100...200 стртовой барды про- ливают раствор соля- ной кклоты, а затем
Соляная кислота приготовленный кислый раствор смешивают с раствором крепителя AU3
У1 Крепитель NV-3 1,178...1,18 100 Раствор сульфото-епфто. вой барды смешивается с
Сульфа то^пфто- вая барда 1,2...1.22 50...215 раствором азотиокжлаго алюминия, после чего о
Азотнокислый ал№ смесь вводится соляная
мин ий 1,25...1,26 25...5O кислота
Соляная кислота 1.023 20...35
УП Крепитель AV-2 1,15...1,16 100 Приготовление по рецепту У1. Смесь при помешнво-
Сульфотчхнфто- 58,,.200 мни вводится в роствор
вая бфДв 1,2...1,22 КфбамидиоА смолы
Азотнокислый аммо- ний 1.25...1,26 24...67
Соляная кислота 1,023 18...33
72
Рдешвие смолы водай дроюводптсн в металлических резервуара* в следующем
саяталевнс
чиипггель М-2 разбавляется водой 1:0,8 да плотности раствора 1,09 г/см , явля-
вшейся нижнвм даеделом разбавления;
хранитель М-3 разбавляется водой 1:0,5 да плотности раствора 1,1*1 г/см ;
реннтедь М4^17 разбавляется водой 1:2 до плотности растьора 1,08 г/см .
Пра разбавлении смолы растворами азотнокислого аммония или сульфатоспиртовой
бфдай раствор получается более стабильным.
В св®н с изменением физикохимические свойств смолы во времени для жаждой
пдатни смолы перед приготовлением требуется уточнение соотношений компонентов в
гелесбразуюшем растворе, обеспечивающем -заданный период времени гелео^азования.
Кристаллические неполные материалы — хлористый кальций, алюминат натрия, шпи-
левую кислоту - растворяют на месте. При этом сначала цэиготовляют кониеитрврованные
растворы, с. затем по мере надобности их разбавляют до рабочей концентрации.
Жидкие неполные материалы - соляная, ортофосфорная и кремнефтористоводородная
кислоты - разбавляются до рабочей концентрации непосредственно иеред приготовлением
гелеобразуюшей смеси.
При приготовлении гелео^азуюшей смеси необходимо соблюдать следующие цэаяила:
объемы основных растворов и растворов-коагулянтов должны быть определены воз-
можно более точно;
данливать раство|>-коагулянт к основному раствору тонкой струйкой;
смешивание растворов производить при тщательном недаерывном перемешивании;
контролировать время гелеобразования путем отбора цэоб в стеклянные стека»-’
чики.
При лихвидадии просадочное™ грунта баз его упрочнения, при зацеплении насып-
аыи грунтов концентрация растворов силижата натрия может быть ниже 1,1 гс/см3.
В этом случае необходимо произнес™ проверну зацепляемое™ грунта раствором
Данной плотности в долевых условно*,
список литературы
X-Руководство по про взводству а приёмке работ при устройстве оснований
и фундаментов. НИИОСП мм. Н.М-Герсованова, М., 1977 г.
2 .Рекомендации по подготовке оснований в устройству фундаментов мэ
ликатизпроваяндго лессовидного грунте. Ростовский Промстройншцэоект. Рос—
то&-н^-Дону, 1976 г.
3 . Соколович В. Е. Химическое закрепление грунтов . М.» Сройиздат, 1980 г.
4 .Методические указания по обследованию оснований и фундаментов щ)опзв<мютвен~
ных зданий и сооружений хредприятнй химической промышленности.
ВСН 32— 81 , Минхимпром , г.Черкассы, 1981 г.
73
РАЗДЕЛ IV
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
IS
РАЗДЕЛ. 1У. УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО УСИЛЕНИЮ КОНСТРУКЦИЙ
Необхалвиосп. уонленвя отдельных несущих в отражающих хонструхциЛ вызывается чаще всего
ппогупностъю следующих причин:
^^^Ххвояшй взнос - потеря яесупшй способное™ от воздействия динамических и эксплуа-
гашочных нагрузок, агрессивной водовоздушной среды я т.д.;
приобретенные конструятавные дефекты. возникшие в результате неправильной эксплуатации
конструкций. разбрызгиваем « розлива агрессивных жидкостей, последствий пожаров;
повреждения - выход ив строя отдельных конструктивных элементов при демонтажа,
транспортировке в установке технологического оборудовании;
изменение эксплуатационного режима - увеличение нагрузки вследствие изменения технологичен
еки процессов, перестройка помещений иля надстройка здания.
Различные е^чотания првчив усиления, а также тнл и состояние строительных конструкций
зданий и сооружений обусловливают необходимость применения различных способов усиления.
Классификация их приведева вв стрДЗ.
Одни спостбы направлены иа повышение несущей способности усиливаемого элемента без
изменения его напряженного состояния е конструктивной схемы, другие с изменением его напряжен-
него состояния и конструктивной схемы (введение дополнительных упругих или жестких опцэ
в пролете усиливаемой конструкции).
Существуют способы усиления конструкциями, которые полностью или частично воспринимают
дополнительные нагрузки, возникающие в элементах, и передают вк на элементы или конструкции
сооружения, обладавшие достаточной несущей способностью. Эти элементы усиления различны по
конструкциям могут быть выполнены железобетонными или металлическими.
В настоящем альбоме разработаны усиления следующих железобетонных конструкций:
усиление плит покрытия и перекрытия;
усиление балок нонрытав и перетфытнтц
усиление подкрановых балок;
усиление колонн;
ликвидация дефектов изготовления и монтажа железобетонных конструкций.
устройство монолитных перекрытий в существующих зданиях.
В альбоме не рассмотрены специальные случаи, касающиеся зашиты конструкций от коррозии,
от действия минеральных масел, от хрупкого разрушения при пожаре.
Тмже не приводятся метошша расчета уевлевей иа пойствве лввамвчесжвх нагруми. Данные
рекомендации подобно деиведеиы в нормативной литературе [20- 26].
ОЦЕНКА НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
СТ°СОбв уаию™° проеэмдатса опеки состоит» несущей способное™ существую-
иви ж»*-б. конструкции с целью: *
очелепенн» необходимое™ восстановлении или усиленна пофе.тной аовструюми;
асно1«“0В"е‘,“" теПеВ“ а“>“‘вв°с™ Ч-^уюшеА покструждне в нозможшс™ ладнейшего
аеаоаьаования ее при усилении или веобношмоста замены; дальнейшего
определения необходимости усиления ,л„г.,, ____
вврузже, у иления существующей конструкции при возрастающей дополни-
Во всех случаях оцени состоим хонстружпвй лается в результате-
обследования конструкций-, н
“Лфичилго расчета воаструкцнй;
6а™а' ~“>-
аоиярпцц,- разработанной ПКТИ-ремонт в 1984 "° овслеяова™ю железобетонных
““С“6ета““ «"ИР^^нй необходимо установить:
Дефекты,
валюте трешян в бетоне и ширину их раскрытая-
—~ ^“^°р.Х=» XtcT.-toTL~~" ‘ —
призноми возаеСсттши высоких температур, например, изменение цвета бетона глухой >пук и
отслоение его при постукивании, мелкая сетка трещин йа поверхности бетона, отслоение <ютона
и провисание арматуры;
коррозию арматуры fa бетона;
прочность и качество бетона;
армирование несуших элементов;
марку металла арматуры и ее фактическую прочность.
Эти данные необходимы для того, чтобы ориентировочно оценить несущую слособиосгь
обследуемое конструкции инженерным расчетом.
В связи с тем, что несу шля способность конструкций может быть изменена в большую или
меньшую сторону (по сравнению с запроектированной) при строительстве или ?bciuiy.iTa«iHl>.
вышензложош1ые пункты желательно выполнять даже если имеется вся необходимая тохлич^ ю»я
документация. Это особенно важно при возрастающей дополнительной нагрузке па обследуемую
конструкцию или когда она получила недопустим деформации или повреждения.
На основе анализа данных технической документации (рабочих чертежей, нитон пл
скрытые работы и т.д.) и результатов обследования определяется расчетная схси<> и Ь1.1ио.пы<'т-
ся инженерный расчет несущей способности конструкция я выбора способа усиления.
В зависимости от производственной необходимости поверочный расчет монстру к мп» м-ж-кп
или на нагрузки, действующие не конструкция, или с учетом дополнительных иагру.юк.
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО РАСЧЕТУ И КОНСТРУИРОВАНИЮ
УСИЛЕНИЙ
Поверочные расчеты железобетонных элементов, подлежащих усилению, а также расчет п
конструирование' уснлс(шй из железобетона необходимо производить в соответствии с уилшм
главы СНиП 11-21-"75 'Бетонные и железобетонные конструкции*, а при вылит нении -;х <
металла - СНиП 11-2^-81 'Стальные конструкции'.
Статические расчеты усиленных элементов конструкций при изменении их пс-г1воиач.1.-ц,,гой
статической схемы или напряженного состояния после усиления должны проводиться с учетом
новой статической схемы и напряженного состояния элемента.
Усилия, действующие в элементах статически неопределимых железобетонных loinzTpyK.tini.
рекомендуется рассчитывать (с учетом пластических деформаций) и ограничивать их велнчтюн
до 30%. Схема я способ усиления балок при работе на изгиб выбирается в зависимости <>i
соотношения между величиной относительной высоты сжатой зоны бетона —
определяемой из соответствующих условий равновесия, я граничным значением отпосито.цп' л
высоты сжатой зоны бетона (при котором предельное состояние эломент.1 инетунас г
одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сонротж—
пению ) и от наличия дефектов бетона в сжатой или количества и состояния арматуры
в растянутой зонах балки. Поэтому при проектировании усиления необходимо,чтобы после
усиления балки соблюдались условия, зависящие от высоты сжатой зоны
*
*
а) при & = р из условия f
к^&^^Х (A-0.5Z) ofiaefa
б) при £ ~ иэ условня
. roa Af -^(1-0,бД>) 18
16
ы
[з]
ы
При расчет® предяапрвженных конструкций усиления (^С м) необходимо учитывать
следующие экспериментально установленные коэффициенты условий работы /7?а .которые
учитывают потери напряжений:
для предыапряженяых горизонтальных затяжек усиления/^” 0,в5;
для преандпряженных шпренгельных затяжек усиления /7?а • О, в;
для предналряженных распорок усиления /Я& - 0,0;
для предвапряженных поперечных стержней усиление на поперечные «ли /"о • u.j.
При нанични в сечении усиливаемой конструкции бетонов двух или нескольких марок u рос-п
по точности вводится бетон Наиболее низкой марки со своим расчетным сопротиетеммсм а
бетоны более высоких марок е расчетным сопротивлением.соответствующим марке ботона.
но не более чем на одну степень выше наиболее низкой марки.
*16
шмученжЛ щючвостн в процентном еооташевл. овределшмам обоснован
ааарягшяые связи, распори, жлввье, стяжп, подбетонп или футяе устрс^ства, создающие
Пш ггжлои» эжмйтов живэо&тошых «овструшая обоймами слецгет поперечное арми-
_______'хомптруировт, аамхяупш, а при уоививч трехсторонними рубашхами хомуты стшаует
* _ __ ____________ .в» хтх-...r. Ахп/а—шана < vmmttt. ППЛПГЛМв СТАЛЬ].
РуСемц си^ет устренвать ва всей шшие ооврежаенного участка железобетонного элемент
на иу«ч»»папма части ва плиъу ва менее длины анкеровки работай арматуры
кв, ш пшик >sn толщин ее стенок и не менее поперечного размера (шщжны грани
Доошянте1^вав арматура пртаркваетА к стержшы основное арматуры при помощи
клрртмией враэбеву, ера этом пршрв существующей арматуре, не заведенной ва опору,
ш дмтусгагтга.
Прж расчетах веобхоягмо учитывать воэможвостъ повреждения стервяей гюпждгом при свар-
ке ж поэтому ее 'л гаг старой арыатууы принимается оелабгенным ва 25%.
Необходимое ходячестьи дополнительной арметууи устанавливается расчетом уагенвов
ковстружш по главе СНиП 11-21-75 с учетом вастштего альбома.
сутстьии ковструкпвши заделка) и при условии усташей их ва раствор, ск>ач^
ж инн । uiipjutifi weqr обойьюй железобетонным элементом. В этом случае.
_______• • .—,—'—""ъьи^шош, ышлш/, гасчет таких ооюяы
оровзшттд по форму» (51) главы СНиП П-21-75 кик коышвкснык мовогагтных элементов
лра MBjxe бетона, равной фактической прочности бетона усаливаемого алемевта. Супвсгеу-
oeaa hr in тура ца наличии коррсвви не учитывается.
«л L*”*1" Ч-и-эть PMIMM к 6ш» 15-хрэтаого шаыегра прогюль-
*** “® б0"* треиренюй топимш обоймы и не более 200 мм.
«— .же. "~с—" Д*с^*-ВИВаоЬячИЯ« о6оЬ< хомуты устамвтпмпотд с шагом, уметьшев-
__________"Ч™® б-амап ю уголие шш швеллеров.
ш подносами ютия,
вгтейваыв, умении»
провсшлгт в шпренг^
шполние/ъиымв стойками, фарм*м",
налмчж» материалов, сзюбицшж габа|в<»
тов, расположен» конструкций, могущих служить опоров этемевтов уплата( характере "ср
реищешя усиливаемое конструкции и требований к ней посте усиления.
При уснтенни белок шпренгелем сечен» балки проверяют» с учетом ародольвой схм,
действующей в балде, как в ригеле шпренгельной стстемы, то есть как сечей» ^чгпсттримг-
сжатых элементов . Попученн» посте устлан» шпренгельв» система проверяет* ва тействве
несимметричное нагрузки, если так» пью от место.
При усилении опорных участков в балке рекомендует» применить замкнутые конструкции
устлен» - обоймы. Применение ва опорах трехсторонних рубашек мотет быть допущено
только в случае усиления текой рубашкой по всей длине балка. Усиление овфшх участков
стальными конструки»мн осуюествдает» при по мини наружных хомутов нт других элементов.
Зазоры между металличесжимн этементамн усвоений беговом усиливаемой конструкция
должны подчеркиваться жестким цементным раствором.
При уовлении обоймами, рубашками в набетонками поверхность усиливаемое кояструти—
подготавливает путем насечки бетона в месте контакта старого и воеого бетона, а также Обработ-
кой их металлическими щетками и в некоторых случаях скалыванием защитного сля. Перед бетон»!
рованием (за 1-1, 5ч) поверхность контакта промыл потгн водой гюд давтеныем, при этом нл
увлажненной поверхности старого бетона не должно &пь открытых лужяд вотев. Новый бетой уклавы*
веет с обязательным вибрировавшем.
При проектировании усилен» колонн предварителыю-напряженными в нлрешнвв-
нмем ьюгут встретитьст три характерных случ»:
у о* песне центрально-загруженных колоны;
усиление внедентреншм^жатых колонн с малыми экстентрвюнтетаьш:
а) когда х >0, 55 Д (:<ля орден шривда» ц)И/^СО, зД, ) оря уснтенни цатапя»
распо]жам1:;
б) когте Яо?О, 5 (Л -*)(нлж орвеятировсчно/^<0, ) оря усилении варвлявашем.
устлепие внеиентреяно-сжатых кодонв с большими эксцен i ряоие гимн:
а) когте х О, 55 (или ориентировочно оря >0, 3^ ) при усилении металлическими
распорками; . ,
б) когда ^<С, 5 (/7 -х) (или ориентировочво^Х), 3^ ) оря усилении иарашнванввы.
Усиление той или иной конструкции здания при увеличении нагрузки требует проверки рас че-
том сшзаныых с ней элементов н часто влдеет за собой усвоение их. Например, усиление плиты
перекрыт» влечет за собой необходимость усилен» второстапаииык к соответ с ввеиво главных
банок, колонн (служащих опорами под эти балки, фунддметов) в т, 1
Пряжтые основные букьентые обозначен» смотрите ыа стр. 213.
ОСНОВНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ УСИЛЕНИЯ СУЩЕСТВУЮЩИХ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ И ТРЕБОВАНИЯ К НИМ
Им усилен» железобетонных конструкций должны примениться бетоны не ниже марав
М 200, арматура класса А1, АП , А111 кругл» я периодического профя» по ГОСТ 5781-ва,
а также фаспнкый прокат яэ стали марки ВСтЗ, ВСтЭвс ВСтЗш долруипы 'В* ГОСТ ЗвСь71 п
ТУ 14-1-3023-80.
А» конструкций, работающих в агрессивной среде или имеющих повреждояж ст корроэям,
маржи бетона доджш приниматься по плотности или стойкости в денной агрессивной орете.
Раствор ом защитных цементных штукатуров я бетон для заделки гвяэд, борозд, от версий
следует принимать марки не ниже М 200.
В качестве »»фшего д» приготовлен» бетона рекомендует оржмевятъ порг.таищюыент
марок не ниже М 400 по ГОСТ 10178-76? При необходимости выполнен» работ в кротчайшее
сроки я в аварийных огтуац»х рекомендует» пршме»ть гипсюглиноземястыв' рюавирякявяй»
цемент по ГОСТ 11052-74, глиноземистый па ГОСТ 969-77, вапрягакыте помяты НЦ-20,
выпускаемые по специальным тепичэским у слое» м ТУ 21—20—18*^0 . Выбор вядв доыедев
рекомендует осуществлять ди укдзаБиям теблииыХХ 1Прв наличии особых тробвиа—й оодакы
прнъе»ться специальные ввш цемента е соответствии сю СНиП 11—28—73* 'Ihibith стрвжтс.тыык
конструкций от коррозии'. А» конструкций, эксплуатируемых в агрессившх среди, рокпаюн
дует» оряметть в качестве ингибитора корразвш стали «тршт жатряя (ГОСТ 1990^741.
Прммевете добавок д» приготовлен» бетонов следует осушеетв/ятъ в стюты ггтво с увазаюямя
'Руководства по обеспечению долговечности железобетонных аджтрушвий предпр^тжв червю!i ме-
таллурги оря их реконструкции и восстеноалвни' (Харъковсий ПромстройНШИяягг. НИ11ЖБ
Заполнители бетонов должны отвечать треб(»ак»м СНиП III-1S-76 а ГОСТ 10268—80.
ГОСТ 6736-77 ГОСТ 10260-74, ГОСТ 6266-74. Д» циютоааек» маверюжо-иажревмам^х
бетонных смесей необходимо пржмелть щебень фракций 5-10 мы. лм оСычеого и к-бризг-ктоье
- шебенъ крупностью не более 20 мм. Максимальную крупность залммите/Я бетшм ретемЯнфг-
50%
<^3i паэыочвть с учетом следующих требовании: максимальная крупность заполнителя при уплотие-
|цш бетопкых смесей вибрированием не должна превышать 20 мм (за исключением массивных
utvfc.J, наносыл1х яабрызгом - 20 мм, но не более половины толщины бетонируемой конструк-
Ш0(. при торкретировании не более 8-10 мм в зависимости от паспортных данных иемент-пушки;
при* подливке мелкозернистым бетоном полостей высотой ® 50 мм - но более 5 мм, высотой
Гюлее SO мм - 1G мкс в густо армированных набетокках, обоймах крупность заполнителя
че «юлжна превышать 3/4 расстояния между арматурными стержнями; в отдельных случаях при
очень частом расположения арматур»: допускается взамен бетона применять цементно-песчаные
(атомы прочностью не менее чем требуемая проектом усиление, В качестве мелкого заполнителя
рекомендуется песок крупностью 2, 5 - 3, 5 мм, пустотностью не выше 40%.
В качестве адгезионных обмазок дда повышения сиеппеплв старого я вновь указываемого
бетона *югут примениться -озпоксановые и акраловые клен, применяемые в соответствии с
указанным руководством. £27]
Дм выравнивании бетонных поверхностей , расшивки трещин рекомендуется применять поли-
мерные композиции ва основе поливияилацетаткой эмульсии ПВАЭ следующего составе ( в ос-
новных частях):
ПВА-эмульскя 50% 20-40
портландцемент 100
песок 300
вода 50—75
Армирование дисперсно-армированного бетона (фнбробетона) производят стальной проволо-
кой диаметром О, 2-0, 5 мм по ГОСТ 3262-74 и длиной 30-40 мм, получаемой от отожженных
многопроволочных стальных канатов путем их резки на механических ножницах. Расход фибр на
1 м*3 fe-гониой смесв ориентировочно равен 1, 5% по объему, ч;о соответствует примерно
120 кг фибр ва 1 м смеси.
Стали, подвергнутые силовой калибровке, как правило, применять в конструкциях усиления
не следует из-за их хрупкости и незначительной длины площадки текучести.
Иля сварки элементов усиления из проката следует применять электроды Э 4 2, а при
усиления ложрановых балок - Э 42а. Стали, подвергнутые силовой калибровке, термически
упрочненные высокоуглеродистые и высокопрочные (проволочная, прядевая и канатная арматура)
соединять при помощи сварки запрещается.
Длг. сварки арматуры классов А ТГ, А 1 L1 рекомендуется применять электроды 34 2а
а Э5Оа, а шя арматурь, д I - 342 согласно СИ' 393-78 табл. 5 'Инструкция по свор.
kg соединений арматуры в закладных де да лей железобетонных конструкций*. [2б|
------------- Таблица П/. 1
Вид и марка цемента Назначение и область применения
Портландцемент марок М400, М500 Портлегддемент марки М500 Глиноземистый демент марок М400, М500 I ипсоглиновемистый цемент марок М400, М500 Устройство обойм, рубашек, набетонок, подливок с укладкой бетонной смеси вибрирова- нием. > Выдерживание бетона в естественных условиях или паропрогрев Устройство обойм, наСегонок, рубашек торкре- тированием или набрызгом. 6ы»ржлванне бетона в естественных условиях при положитель- ной теми^агуре паропрогрев. Устройство обойм, рубашек и набетонок с выдор "P* темпвРетУре 7-25 С во *йли воздушно-влалетостнык условиях. Примелете пря необходимости загружен® Усиливаемых конструкцВй в кратчайшие сроки. Укладка бетона вибрпроваинем и иабрыэгом. каскод цемента не менее 400 кг/м3. Устройство обойм, рубашек, набетонок и подливок с укладкой бетонной смеси выбрпрова- ем' устройство набетонок торкрет'гюваннем “™ |"6Г“»п>м. ремонт поверхности резервна- ’'“Р^-штум-гуркн. Выоержи- "Р“ ""«жительно» температуре ИР ЧХтреВпри темпере-гуре не бопее 5О°С.
Виа и марка цемента
Нагцягаюший цемент HU-20
Продолжение табл, iV 1
Назначение и область применения
Прнмешется при необходимости загруженлн
усиливаемых конструкций о кратчайшие сроки.
Расход цемента не менее 400 кг/м .
Устройство обойм, рубашек, набетонок, подли-
вок с укладкой бетонной смеси вибрированием,
Ус-тройство набетонок, рубашек Торкретированием
набрызгом, ремонт емкостей и других конструк-
ций, воспринимающих гидростатическое дошюнно,
Заделка стыков, швов и трещин в конструкциях.
создание нораэрезности (монолитности) сбор^
ных элементов. Выдерживание при нормальной
TeMnepgType или поропрогрев пря температуре
50—60 С с увлажнением после достижения
прочности 10-15МПа (1 сут, при нормальной
температуре, 6-10 ч. при температуре
50-60 С)
Примечание, При необходимости создания значительной величины самонап(Я№енця picxou ii/itipi-
гаюшего цемента должен быть не меньше 500 и7 м . Величина сокюндпуяжоння увслнчиилст>я
с увеличением расхода цемента и уменьшением вогюпементлого отношения.
ОСНОВНЫЕ ПРАВИЛА ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ ПРИ УСИЛЕНИИ
КОНСТРУКЦИЙ ©БЕТОНИРОВАНИЕМ
РАЗГРУЗКА УСИЛИВАЕМЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Разгрузку усиливаемых конструкций выполняют по схемам и способами, указанными и
проекте усиления ППР. Разгрузку выполняют путем удаления временных и чи<_тично лос-пяиных
нагрузок или подведения разгружающих опор и конструкций. Разгружающие конструкты
в обязательном порядке подводатся при удалении слабопрочного бетона сжатой зоны, в зиле
анкеровки арматуры при умепьшешд! плошали опирания сборных железобетонных конструкций и ф.
ПОДГОТОВКА ПОВЕРХНОСТИ УСИЛИВАЕМЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Разрушенный по всему периметру сечения бетон следует обрубать перпендикулярно npoooni-.
ной оси усиливаемой конструкции. В особо отвстстве1пгых случаях и при большой площади сил|и
косновенля старого и нового бетонов (например, при устройстве набетонкп стенок розервуцров)
для обеспечешя сцепления можно устраивать различные шпоночные отверстия (борозды, оысы'рлеи-
ные цилиндры и т. п.) или 'шепгну* ю анкеров, устанавливаемых в высверленные гноадл и»
цементном растворе с расклинкой торца.
При необходимости приварки коротышей, соединительных скоб существующая арматура
вскрывается в мостах их установки не менее чем на половину своего диаметра участками,
превышающими длину соединительных деталей на 10-15 мм. Ошс-nry арматур» от ржавчины
и остатков бетона следует производить механическими щетками сю 'металлического блеска'.
Пыль с обрабатываемой поверхности должна смываться. Работы по подготовке поверхности
до/мсны оформ.-ятъея актом на скрытые работы.
АРМАТУРНЫЕ РАБОТЫ
Арматурные работы при уаслонии конструкция следует выползать в соответствии с требова-
ниями СНиП ITT-15-7G. ГОСТ 19292-73, СП 393-76, 'Руководства по нроизпоастау
арматурных работ'. ЦНИИОМГП Госстроя СССР, М. , 1977 и другими вйствующими норматив-
ными документами.
Сверенные работы необходимо выполнять в соответствия с требовашямм СИ 393-76,
указаниями 'Руководство по производству арматурных работ'и приведенными ниже указаниями.
При производстве работ по сварке выполняют^ сладуюише типы аж1аниенип арматуры:
ручная дуговая сварка протяженными швами с соединением существующей м вновь устоишь
ливаемой арматур»! коротышами при гориэом талъндм я воргмлальном поаожинми сгораний
(рис. 1а).
ручная цуговая грдриа протяжными швами с нахлесткой при гориэонталыюм и о/>рпиальноы
положении стержней (рис. 16),
70
4/z?. /
Для сворных соединений арматуры, когда замеряется ширина сварного шва.
высоте {fyu/ ) сварного шва определяется по злнсимости;
Ло* ~ 0.5» (в^ - L); 12 мм
При приварке дополнительной арматуры ж существующей, сварные швы /7<6 мм в ьояструь-
днях, разгружаемых на время производства работ, допускается выполнять за' один проход.
При выполнении сварочных работ под нагрузкой, а также при отрицательное температуре
наружного воздуха, в случае сварки в конструкциях, воспринимающих динамические нагрузки —
при ZL/ < мм, сварку необходимо выполнять в два прохода, пря/^^6 мм - в три прохода.
При устройстве многослойных швов после наложения последующего слоя следует устраивать
перерывы для его остывания до температуры, не превышающей ЮСРС.
При сварке стержней арматуры диаметром ж 25 мм многослойными швами лгаметр злектрсм
да принимается равным 3 мм, более 25 мм — 4 мм. Режимы многослойной сворки следует
назначать по паспортным данным электродов. Режим сварки назначают в соответствиз с указа-
ниями СН 393-78. Швы сварных соединений стержней классов A-I, АД, аШс коротышами
следует выполнять напроход (вертикальные - снизу вверх), В местах окончания швов, торив
коротыша или в конце накладки необходимо тщательно заварить кратеры. Наплавлять швы
следует в один или несколько проходов в зависимости от диаметра стыкуемых стержней до
получения проектного сечения шва.
Последовательность выполнения сварных соединений по длине (высоте) усиливаемых деструк-
ций устанавливается проектом. При отсутствии специальных указаний устройство сварных соединен
ннй вновь устанавливаемой арматуры с существующей выполняется в следующем порядке:
в балках, ригелях - от краев к середине пролета с размещением коротышей в шахматном
порядке;
в колоннах с жесткой арматурой - от обеих концов к середине;
в колоннах с гибкой арматурой - с одного хонда к другому по всему контуру;
приварку крючьев, хомутов необходимо вести от изогнутой чаете * концу стержня с обя-
зательным заллавлением кратера шва.
Двусторонние многослойные швы следует накладывать симметрнчво слоями поочередно с хал-
дой стороны. Последовательность приварки хомутов, крючьев по длине (высоте) усиливаемых
конструкций допускается производить в произвольном порядке. Временное закрепление приварива-
емых стержней осуществляется скрутками пли электропрнхввтками, разметенными в пределах
сварных длин рабочих швов.
Зажигать и выводить дугу следует на вновь привариваемые элементы.
В процессе выполнения сварочных работ необходимо вести контроль качества сварных
соединений в соответствии с требованиями СН 39^78. _
Связку закаливающихся сталей, например, марки класса /X Ш (35ГС), слезет выполнять,
мяк правило, с предварительным подогревом во избежание образований околошовнык трешмн.
При приемке смонтированной арматуры проверяется соответствие количестве, класса и вида
арматуры, наличие фиксаторов и других конструктивных элементов, длины сварных швов.
Выполненные арматурные работы подлежат сдаче и приемке с оформлением ахти на скрытые
работы.
ОПАЛУБОЧНЫЕ РАБОТЫ
Опалубочные работы должны выполняться с учетом требований СНиП 1.11.-1^76 и
СНиП ТТТ-4-80.
Для усиления единичных конструкций рекомендуется применение деревянной опалубки, прк
массовом усилении одлотмшгых конструкций и обеспечении многократного использования —
даревометаллической и металлической опалубок,
УКЛАДКА И УПЛОТНЕНИЕ БЕТОННОЙ СМЕСИ
конструкций осадка конуса принимается равной в см:
обоймы и стенки толшнной более 120 мм
обоймы и стенки толшнной по 120 мм
густоармнрованиые.уплотняемые глубяннымн
вибраторами
горизонтальные набетонкн при уплотнении
виброрейками
?g
шбггомкн. уплотняемые навесными вибраторами, в неразъемных илок-фсрмах
:юдтпвки под металлические опорные плиты из дисперсиоармотурного бетона
да, толшипе бетонной смеси более 200 мм и при вибрировании внбробулдвоп 3-Ь
бетонные смеси, укладываемые растворонасосоми, Должны отвечать требова-
нием ГОСТ 580^-78 н СН 290-74 'Ииструкинн по приготовлению и применению строительных
₽вС^1а^сно-армироБаняую (фибробетонную) смесь рекомендуется приготовлять в гравитацион-
ных смесителях следующим образом: загружают сухие компоненты смеси, затем небольшими
объемами aie исключения комкования - фибры с последующим добавлением необходимого коли-
чества воды. Обнаруженные в бетонной смеси комки из фибр должны быть удалены.
При ремэнте к усиленна железобетонных конструкций не допускается последовательное
примепние бетонов и растворов,приготовленных на раэлич1гых видах цемента, особенно портланд
и глиноземистых цементах. При необходимости бетон на глиноземистом цементе на отвердевший
портпандвементный бегов укладывают не ранее чем через 7 суток, лортландцемеитный на отвердев-
.ииА из глиноземистого цемента - не менее чем через 2 суток.
F^-m мирная нив должно вестись без перерывов, в случае необходимости образуют швы'бетони-
рование. Повфхность рабочих швов, устраиваемых при укладке бетотюй смеси с перерывами,
у.-г*ма быть перпендикулярна я оси бетонирования, в плоских набетонках - в любом месте,
параллельно меньшей стороне плиты. Швы в подливке из дисперсно-армированного бетона осу-
1Э-СТВЛ97ТСЯ над опорами подкрановых балок.
При перерывах в бетонирования продолжительностью менее сроков схватывания (ориентировочно
Чч.тса) обработка пов^ююстн бетона не требуется. При перерывах в бетонировании больше
сроков схватывания - необходимо производить обработку поверхности. Прочность должна быть
не менее 1,5 МПа при обработке металлической шеткоб, 5 АШа - при обработке гицюабраэнвноП
струен.
ОСНОВНЫЕ ПРАВИЛА ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ ПРИ УСИЛЕНИИ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ СТАЛЬНЫМИ ЭЛЕМЕНТАМИ
ТРЕБОВАНИЯ К КОНСТРУКЦИЯМ УСИЛЕНИЯ
Поверхность железобетонных конструкций. усиливаемых охватывающими элементами
!.-|еталличесхими обоймами, предварительнсынапряжеиными распорками и т.д.) должны удовлеп-
водить следующим требованиям:
при мчеханке талеров между элементами усиления и конструкцией раствором местные
неровности н выступы не должны превышать 5 мм; ।
"° ?аст“Ре """ посгедуюшем оы.олненпи'зазоров иньекш.ей - не более 10 мм
УхстХто “прикасающиеся с раствором, должны быть обработаны я обеспылены '
Укрупнительную сборку производить ин спеииализированных площадках а при „алых оХемТ
непосредственно у места установхи конструхщ.й площадках, а при малых объемах -
ПР°еКТ“ОЛ "“«*”™«о» Формы, отправочных
величин, приведенных в табл. 1М. 2. УЗ"°Б " м°"тажи“к отверстий не должны превышать
МОНТАЖНЫЕ РАБОТЫ
it 1^75. ППРр.
Волыни быть меньше размера в свету усиливаемое , балочного типа по условиям монтажа
элементов ускленин, уетана₽вливаемЬ7х LeZ““ .““^.КИИ_В “ 100 всех других
ааининн. монтаяшого зазора должна бьт.^ менееТо"^ На“"ж,ов Н< С м
СВАРОЧНЫЕ РАБОТЫ
Сварочные работы по усилению конструкций выполняют под руководством лиц, прошедших
специальную подготовку по сварочному производству, сварщиками не ниже 5-го разряда.
Выполнение сложных сварных соединений производят только при наличии и в соответствии
с технологическими картами, входящими в состав ППРр.
Тил и марку электродов для сварки углеродистых и киэкоянгпрованных сталей следует
принимать в соответствии с указаниями табл. IV 3.
При усилении под нагрузкой железобетонных конструкций с арматурой из кипящих сталей
сварку производить при температуре не ниже минус 5°С, а с арматурой из спокойных и полу-
спокойных сталей - не ниже минус 15 С. Сварку соединений слдбонагружскных элементов,
воспринимающих до 25% расчетной нагрузки, соответственно при температуре не ниже минус
15°С и минус 25°С.
При усилении под нагрузкой сварные соединения существующей арматуры с усиливающими
металлическими элементами разрешается производить при напряжениях в арматуре усиливаемого
элемента не более 0,85 предела текучести арматуры.
Перед производством сварочных работ необходимо прокалить электроды в электрическом
и.к<|фу в течение часа: электроды типа Э42, 346 при / - 18О-200°С ; Э‘12а,Э55 - при
= 35С?С. Режимы прокаливания уточняют по паспортным данным электродов. Прокаленные
электроды следует хранить в сухом месте и подавать на рабочее место в количестве, необ-
ходимом для работы сварщика в течение полусмены.
, Режимы дуговой сварки протяженными швами ориентировочно принимают равными: при
& в 3 мм сварочный ток =10CU140 A, =4 мм соответственно = lGCi-200 Л.
При снарке в вертикальном положении величину сварочного токи снижают на 1Сю2О', л нри
отрицательной температуре увеличивают на 1CU15%. Режимы дуговой сварки рекомендуется
уточнять по паспортным данным электродов.
Прихватки при сварке должны выполняться теми же электродами, что и основные сварные
швы. Длина прихватом для соединения установленных, выверенных и пригнанных деталей должна
быть не менее 15 мм, а высота сварных шнов - не более 4 мм. Прихватки должны распола-
гаться в пределах сварных швов. Количество прихваток должно быть минимальным. При необ-
ходимости закрепления закладных деталей (опорных столиков, пластин) последние должны
привариваться к существующей арматуре фланговыми шваьш.
При усилении конструкций элементами из штампованных или гнутых в холодном состоянии
профилей следует избегать сварных швов, накладываемых в области изгиба.
Швы сварных соединений стыковых пластин с рабочей арматурой следует выполнять
налрохол. Вертикальные швы выполнять снизу вверх на предельно короткой дуге. Наплавление
швов выполняют в один или несколько проходов До получения проектного сечения. При симмет-
ричном расположении стыковых планок швы накладывают с обеих сторон относительно продиЛ!-
ной оси стержня.
При сварке многослойными швами каждый последующий слой наклддыьаетсе после охлажде-
ния предыдущего до температуры, не превышающей 100 С. Чисто проходов ппи сварке на
монтаже указаны в табл. IV. 4,
Контроль качества сварных швов производить в соответствии с требованиями
ГОСТ 10622-75, СНиП 2IU-18-75.
ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ
При выполнении работ то усилению конструкций кроме соблюдения общих правил техники
безопасности в строительстве согласно СНиП 11^1-80, требуется соблюдение особых правил
связанных со спецификой и условиями выполняемых работ. Технологические npouvcci- при
усиления конструкций, выполняемые на территории действующего предприятия и в действующих
цехах, относятся к работам повышенной опасности и должны производиться по нарядам-допус-
кам. Рабочие строительно-монтажных организаций должны быть ознакомлены с пунктами
производства работ н пройти дополнительный инструктаж по технике безопасности в связи
с повышенной опасностью производства работ реконструкции предприятий. Работники
действующего предприятия, в свою очерел. должны щюйта инструктаж по правилам безопас-
ного поведения в зоне производства строительно-монтажных работ. ____
Основанием для производства работ в действующем де хе должен быть приказ (распоряжение
по предприятию (цеху) с указанием лшъ ответственных за подготовку оборудования * конст-
рукций к указанным работам, за прсиедевие мероприятий, «обходимых для обеспечение этих
работ, и для оперативной связи с повадчиком. _^.,л
На проведение работ при реконструкции и капитальном «монте на двнстауюшем
тин перед началом работ администрация должна выдать odjj-iuhoJ. организации наряд-допуск доте
рыЬ
ао
<lM1TO пжьнеяяым раэртшеявем ШП провэвоа-гво работ а отведенной зоне (уяаетке. отаепе-
___„вмжм). Нагяп-попуск офорилае-па ааминистрашюП предприятия (цеха) ш время, необходимое
нм MJinuoBRtf указанно!-© объема работ.
Дя обеспечения йо^шяенпстн рабочих и производственного персонала, занятых на производства
nator по тсэлетшю конструкляй. зона производства работ должна быть ограждена согласно ГОСТ
23407-78. Все ихп^птягя в рабочей зоне силовые линки, коммутации и технологическое
оборудование необходимо перенести или о граднть.
Таблица [У 2
Наамевованве отклосенм Допускаемое отклонение, —
Интервалы раз меров, мм
1000-6000 6000-12000
1. Относительное смешение осей стержней в стыках. 3 3
2. Смешение соединительных планок 5 10
3. Габаритные размеры стоек предиапреженных распорок 7 10
-4. Габврпяые размеры балочных элементов 7 10
5. Габаритные размеры балочных стоек порталов 7 10
6. Отжлягеяне ддня затяжек 10 20
7. Тангенс угла отклонения поверхности, обработан- ной на торце фрезерным станком должен быть не более 1/1500 1/1500
Таблица IV. 3
Тип электроде Условия применения
Статич. нагрузка Двнамич. и вибрационная нагрузка Сварка при отрицательной температуре
3 42 ♦
3 42А + + +
3 46 + -
3 46А + + +
3 50А + + +
3 55 + - +
Примечание. Знаком *+* о&азначено использование электрода по данному назначение.
- Таблица IV. 4
Эскиз сварного соединения Высота катета шва, мм Условия работы шва и условия сварки
нормальные условия сварки статическая нагру^- ка сварка под нагрузкой или при отрицательной температуре динами- ческой нагрузки
4 1 1 2
Эскиз сварного соединения Высота катета шва , мм Продолжение табл, IV, 4 Условия работы шва и условия сварки
нормальные уело— вия сварки статическая нагрузка сварка под нагруи кол или при отрица- тельной температу- ре дииамич. нагруз.
г L 5, 6, 7 2 3
1 3 3
D 8, 9
4
4
/
г - , 1 Г)/
1 г-н 10. 1 1
4
L- _1 °
Примечания, 1. В числителе указано число проходов при гсрнзонталъном положении шва,
в знаменателе при вертикальном и потолочном,
2. Каждый последующий слой яакладывагь после остывание предыдущего до f ~ 100 С
3. Диаметр электрода ориентировочно принимать: при < ч мм <7^ - з мы
"Р» /и > <7? “ 4 мм-
ОСНОВНЫЕ ПРАВИЛА ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ ПРИ УСИЛЕНИИ
КОНСТРУКЦИЙ ТОРКРЕТИРОВАНИЕМ
Торкретирование бетона следует выпэлгеть по предварительно очищенной повершостм, ирмиро -
венной или неармированной в один или несколько слоев. Толщина слоев одновре-
менно наносимых при торкретировании, должна быть не более 15 мм при нанесении раствори
на горизонтальные потолочные (снизу вверх)илн вертикальные нсармированные поверхности,
25 мм - на вертикальные армированные поверхности. При нанесбюш набрызгом петонных смесей
па горизонтальные поверхности (снизу вверх) - 50 мм, на вертикальные поверхности - 15 мм.
При нанесении растворных или бетонных смесей на горизонтальные поверхности (сверху вниз)
толщина слоя не ограничивается.
Торкретирование необходимо производить с соблюдением следующих указанна.
До начала работ производить пробные иабрьз*и, позволяющие отрегулировать давление
воды и воздуху
сопло цемент—пушки устанавливает^ на О, 7—1, О м от торкретируемой повержости, а соп ~
по бетон-шприц машины - на расстоянии 1, О - 1, 2 м^
направление струи должно быть под углом 75-80 к поверхности бетонирования;
в процессе нанесения торкретного сл0 сопло cnetyeT непрерывно перемешать , толшмку
наносимого слоя контролируют по маякам;
яри нанесении нескольких слоев каждый послс/ующий накосится с интералом, методом не
оогькен превышать времени ты аминя цемента, чтобы обеспечить хорошее сцепление между
елся ми;
dt
говерквость буто»* ь прспессе уклеят должна иметь равномерный /мерный блеск и ве иметь
CyUX t0TV«
дк-жа осончашя TojatpenpoBaas последний слой подлежит выравниванию;
перед торкретирование— ннжяего пояса балок, ригелей вдоль боковых граней усиливаемой
коктрукикн уставовитъ ва струоаивах бортовые доски, фиксирующие размиры конструкций в го-
рКЭОВТЫШЫХ плоскостях.
Работы по торкретированию вабрызг^етопу допускается осушествтить бетонщикам не ниже
5—го, а шжввлжкдм • ве ниже 4-го разрвда.
82
rlA( Г11Ф11КАШ1Я СПОСОБОВ УСИЛЕНИЯ СУЩЕСТВУЮЩИХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Тоблиш IV.S
КЛАССИФИКАЦИЯ ОСИОВпЫХ ЛИЛОИ ДЕФСРМА!'; II И /1ЕЧхЕКТСВ Л :ЛГ:ЗС;,С ,ОНН( (X элем- Н7ОЛ .1 ’^нзят ;'* го tчл/г - и. Т /.и,.?. ;v.G .4.!
м nJa Нахмевование усаливаемых алемеятов Эскиз *>л&мента, подлежащего ycwzi.-jniio Xspnxit р ГГ.4гфМ'н;ля ©•^моята ПрЛ'П'ПЫ уссюмил ЭЛ'»1СНТО Копс •> г ' м<ропрг чти р И Ы 'ТОДЫ /'Л’-К-КИ,. ЭЛСММ'ТОВ 11;»xv- имтя
1 И п и т ы покрытая я пвроарыт ия '1сполнмтолйчав нагрузка тТОтт II > 1111 <114 нет С связи с уголнчоииом нссуиь?^ способности ПЛ-fTl.l, ВМЗМИН^П у >едуч .-'ием я грузки □’ .|г,1ЛЭТт усмлып “ши; китадличр'къмч Со li/. ,лц DO О’.таги рэ сто. j.j нсоб WffltMCCTI У< ЧГРИЪ‘.Я ПроДОЛЬНе!! pefk-j, unyrvi усиление j' подпить л-» до- талям V-. . 01
2 Прочищаемые— . ПКЖ flTHCJ '^^^тверстня / 1^3 яет В еггпи с яг 1П'|.'и;с'Пиен отвсртнЯ 3 ГЬ ЛК9 ПГИ ГН 0 а й' э i 3 с. 3 . н П ОТВЕРСТИЯ S Срсрш ч 1фОЛС-- ~tit |1Л“ТЫ вЫГг-й >1Г,ь гфЙЩЛО г,'Я.
3 Проектируемое ПКЖ in НС) \отвсрстче / 1Г“_|Г~А_п г-11 Р' и с и J li Ji .<l--.Ji.-J | чм '-«ЯЗЯ с вьюллонием отвер— етиГ в полке плитп пор стоили ьекти'лхт I е Q I i г1 к В £ 1 е В I 1 То хе
4 а) расслоение бетона ноли шиты В связи с коррозией бетона (арматуры) полки шиты, дефек- ты изготовления или монтажа Исправлояве дзфехта вы» полнеть согласно рекоме»» давним на стр. gj
б) трещины в продольных ребрах плиты То же, увеличение нагрузи ва ребра плиты Усиленна провэм/жтъ еогласш детап на сф- 90, 91.
В У 1 1 1 1 1 * * * 1 1 1 в Дополи»» нагрузи ’ 1 ' ' 1 1 1 | J—j । ।—Q нот Увеличение восушай оико^ воете плиты в связи с увел*» ченвем нагрузи Усвдовм влвт ороваво- дать во дотшши да стр, 103, 104.
Г“- —т нет то же Усиление плат правзво- *тъ во деталям на стр. 103, 104.
0 Ф CD -J О § г
Зл клади ыс детали К о п о и н н Мелкороэмерные плиты покрытия Плиты покрытия и перекрытия Наименование усиливаемых элементов
V 3 Эскиз элемента, подлежащего усилению
z 1 X о ч о ч в о ч X ч Характер Де- фор мдинй элемента
Установка лополннтелышх закладных деталей —1 Исправление дефектно-смонтфо- ванных колонн - устройство выреза для прохождения крана. Удлинение консолей колонн 1 1 Увеличение ллошзди опирания । алит 1 Увеличение илгщчд.- онпронил ПНИ T1J Причины усилснтя элементе
Установку закладных де- талей производить ло пета л я,м на стр-100,191 • 194-106. Исгравленке дефекте про- изводить по детали на стр. 193. Удлинение консоли произ- водить по Атал и на стр, 1S6. 'ОЮНД или С\'.аховжа < помощью соток-ловушек nt1 . деталям на стр. 97-102. 1 Уьоля’и-нно пл'>пллп .-ичрокця гигитм ЛРОИ 5ВОД11 но лито- пя1- на стр. 92 i Констру& гкзиые мероприятия и мот.,л । у. ил. ния г- ?i 1^- т^' 1
Z3 г Q S 5
9'Z I '^9’
Эскиз рлемента, лодле/кишего уся/кст
«5 П^о/ют* ><ие тгСп . у н
Х.->рлк?'ф йсформаци-' э.|смента При чины у, 'лг-гия э.чс- -.'что FosMpyKTv >г,и. r-ponjppTM- г Mf*wrN усш»:иг ;>Л'‘’ЭЯТС'П Прицпц |,Г?>>
Трошины Б коисолял галон и В сияэи с по»:: ."Ч'псм тревчп» и nowxvnrx ксчии.гг,- л) or vj6ijtu’i»i< со исугбеювдагю моче и га: б) от нчбыточиоА .юпсречяой г/лг. У 2ЧДО’П!О хонг.оле? в идолнятт. -О' Г t -ИЛ ДЛТЛДЯ ‘ НЛ < г- 1Г 7. Угслонве провзводы ь по ictu- л.гм на стр. 18 8. Т'Ю'Ц.'- 1.-, IIQJU» лЛННЪ'С ’J -CC11.V СПЛО.'1Р.;Н *' •’! - ОТ >ioiso H-.rw.Jo» wort 'w лУ1.4 , Hj.|'. A - ••») И - ТОЧНОЙ f.»rr ручной '49U
Трсшвны в огаловкод и уступах кслоях В сьяо 1 с поилке! дем i-jiennin в уступах в оголовках .содокя.
лот В слези с увеличением пагруэп на lo,тонну. В девг.самоотм от способа пркло- лг.едил диП'".1/г.;тии.»*ив нагрузки (в<и*кчи&- 9ПТ*НТр1«?>ИОТО; уси- ление колош орокзводигь no де— талям ва стр, 181-185.
а) трещины в средней пасти балл В связи с появлением трепав от избыточного язгибоюшего момента Притта ! усиление балка ла во- с^ватне асполнвтшъвого изгибах*— шего.моыоъта яо поталям па стр. 105-140. Усиление балок пл рыо- игндуемим даталвм следует производить и р том случае, когда де- формации отеу'ГСТоук'Г. но предполагается нагру- зить балку дополнигет^ ной нагрузкой.
б) трешины в кройцик чет- вертях балки В се таи с появлением трещин от пэбпточных поперечных сил. Произвести усиление бллки на вог- прнятпо допо/шительных поперечных сил по стр. 14^147.
то же то ж» то же то же
си о.
го СО ю to ю ю о <p CD U/U
Болан подкрановые Плиты пустотные фермы стропильные Длинные консоли балок Двускатные балки покрытия 1 Нанмеярваяде усв/тидеомых элемев-
йп о О ' 1111 n 11111 11 1111 । > ДОВОЛПКТТ.1Ь- нагрузка Эскиз элемеита, подпожвяего усилению
U1JU ,, !JT] £= 3 3 -Ci hl —I з Е Еп £п icXdjpH bi 1 1 Г Г t 1 I I 1 ♦ HHBUilUir —' pHciCtljpa ^kLUJ-iJ 1 1
' Б »
о -S $ в 9 ! S * В ч ! я -J 8 н Характер дефермаини зле— WMT2J 86 Продэ.гжсяш» табл. 1У.6
. Изменение режима работы, пл> яая рихтовка подкраяовсго пути t 1 г 2 0 1 В связи с заменой нрава ва Увеличение плошали опирдявя □лоты В связи с увеличением нагрузки на штату В св*-зн с увеличением нагрузки ве опять' покрытия в.л пйннжвкв? аесушлй гпосоСтег ,а >^грмы эт ььсотих темтэттратур ff 8 а О 1 - | В свев с уеип-згекцеи кдгрузп. | rf. балки пс\-пытиа кли иоь.ысенБе ;осуте£ спо- <>6р.с с гв ':.А.-:кц от ЬЬСОЛА Ast.w рл Т/Р J ppir-iHf3J усиленна элемента 1 1
Усилить МрКККЖ) солху гласно деталям •• стр. 168. 1 Усажена фошоллъ по деталям «а стр. 167-17 Г. Увелгвпе шютади опирали проазводеть к» деталям на стр. 04. усиление произволгтъ по деталям на стр. 93,94. ? I ' » 5 е ? 8 8 _ а ? - 3 р Усшиг у прде-подгть пс датало* а? стр.1 <:.?,‘44. 1 ’ Усклбя-е п^смзводя'л то 1 ,'4ЭТПЛЛК» ГЛ С-1, 1аО-1"‘3, 153- . — ’ г е 3 н| ? 1 * i i 1 0
I £ I
УСИЛЕНИЕ n.'J-r;
Уевленяг плот перерыт,л в поьрьггяЯ.их прьвипо, пролзводатст Пн» петруэхл
Угьдашг плит пере н „ЮСО61М.-ТЛ ттрлтекпрй в рваут.тз’-е исг.рапилы иВ
на плиту или ала восстаяовленвк renje.Bll споеоопа. ти, jt,
эксплуатации, ккэпеКтыЯ апреле; ввоЬ среда я т. а.
иастояшем 'альбоме рассмотреьы следаюаше основные тиль. ;
плят покрьл ии
" "eFX™ сборных «,«зондах пебрин плит покрв.™ тв:.п Г.НС и ПЧ'Ж л по свили
Г к.цопт.цу™ плит арматурдам. ко₽~
нартпритиа против выпадения меякозернистпП. п»щт,
замеэа участков покрытий зданий, выполненных де мешимс-рмисшх
veMeHue монолитных железобетонных плит наращиванием (снизу i сворил
усилеиле монолитных железобетонных плит поДееоеагеи йопопкьтельных опор (метаплвчагхвх
"'Л ‘вХХ™^'иного типа усиления зависит от удобства моетажа, наличие материалов,
я ко мимических соображений.
При рьеслоении бетона долга платы по арметурво, сетке необходимо разобп-ть ворявп
епадаа слой бетона, отстать сетку от ржавчаты, обпажешую поверхность ..лиа от тали в
остатков бетона (продуть сжетьиЛ воздухом, промыть водой под давлением), уложить по вор»
панели сет» из проволоки диаметром 6 мм с ячейками 200x200 мм, соединить ее вяэелыюй
проволокой с основной арматурой в аамоволвтать беговом М-300 ва мелком шеопе. Если
в по.-.ке плиты образовались сквозные отверстая, то края их на® очистить,- затем закрыть отвер-
стии снизу обрезком фанеры, прикрепив ее к арматурной сетке, я эамонолитать поврежденный
участок.
Если несущая способность плит ПКЖ снижена и- оа дефектов арматуры в рэбрах, т- ьда
усиления плит необходимо отделить стержни армету'/ды от защитного 'лая бетона и после
тшалельной очистки поверхности приварить к ним ши.олзлтелъную арматуру я восстановить защитный
Но этот способ усиления довольно трудоемок и,хотя -JP пеги идет иезкачителъиое (лличестго
металла, приметается реже, чем усиление ребер плит неталльчеелнми прокатными балками
1см. деталь нс стр. S8 ).
Пплти с сильно коррозированной продельной и 'юпереччой арматурой можно усилить путем
замэноллчиванкв ребер двух смежных плит армированным слоем. Замоаоллчнгвыие ребер производится
мелкозернистым бетоном М-300. Сечение продольной ребсчей арматуры рассчитываете а в каждом
конкретном случае. Расчет производится аз условия восприятия всей нагрузки ва плиту вновь
уложенной продольной арматурой ребра.
Для пэрегру женных плит покрытия рекомендуется у селение ребер по схеме двуконсольяых
балок ( см. деталь на стр. 91 ). Длина консолей определяется при этом по расчету.
Включение ид в совместную реботу с плитами обеспечивается подклинкой влв ресчекаикой их.
Напряжение консоли до заданной величины создается подееекой соответствующего расчетного
i-руза и последившей подклинкой ее.
Одним из характерных дефектов в покрытиях из сборных желеэобэтоннык влит «вдается
недостаточная длина их опираюя на несущие конструкции, что яоюется следствием небрежностн
монтижа. Исправить эти дефекты пря плмтак ПНС н ПКЖ можно путем установке двунотдеод^*
них обрезков из спаренных швеллеров (двутавров) согласно детали на стр. 91,92. Вкпочеяме этак
обрезков а совместную реботу с плитами обеспечивается их подклинкой.
При дефектном или недестатснном опирании плит на торцевые балки можно удлинить опору путем
бетонирован» участка торда панели или установить не болтан консольной балке из двух швеллеров
(см деталь на стр. 91 ).
При олираннн плит ва фермы поктития возможен Другой способ увеличения опорной частя
“лит ( см. детель па стр. 92 ), Плотность примыкания металлических балок я опирвамн на
кик плит дестигветчя затялосой болтов поз. 6 с нэслепуюшеД обваркой гаем.В сдезя с
возможным различаем нагрузок на смежные плиты неизменяемость системы усиления из обрезков
шваллеров обеспечивается стяжными болтами, закрепляемыми за нижнюю грань узла верхнего
швеа формы. Пене проверяется расчетом на крутящий момент.
Пр» иедастэточиом огадага» сворных жопаэпвэтскныв пшгт аераврытвя >ш полня рвгвлеа по
серии 20 (см. деталь на стр. 92 ) увеличение опорной части алиты прожзводнтся
за счет опорного столика нз уголка с ребрами жесткости, который крепится к ригелю с помощью
тяжей. Отверст» под тяжи в алитах покрытая выполняются сверлением.
УСИЛЕНИЕ СБОРНЫХ )ГЕЛС? JBET )Н»ЫХ PERT ИСТЫХ ПЛИ Г
ЕТА Л П ИI FC I' 1 мл БАЛКАМИ
. синение пдкт епои^аотятся путем «хе^егзчи Яэ6ыгочпи1х> (превышающего иес^ицю
согоппоеть). лектвуюыего на г.тпту, на мнюгагп, пыг;п нтта.тга-'осву» богат/. Сечете стат
пьпых ба а ж побирается лэ yciom н«=,.адзчг нлх только избыточной части ндгэузю;. Для
восприятия этой Haipysiw баша ц^ре^ют фгчтара^льлый проги*. шт. чего используется под
клинка или рг спорные Яолп.ь
При пошлине центром п тщ 0 рчбету балки усг-пип» прог loorarrca по величине прогибов
Сллкл, н при приме ^йнип респернык болтов •• по усилению сю с пора г болтах
Е--*л?гы по усилении * im С^стжамн пон^еы'ъ с * т^эедимы иродетл бал,ц «
При кбД1.,пе । 1 '.эоттгбам догестя прогиб оо мишмалыюгс расчетного,
рас.^'о величине в крайних точках положения сял. Дивести волячцну прыиба эн всех тетках
до одного 3navejni3| Д- затем в центра пуклета '“и-иннть нрогьб х> расчетное зелнчнт».
Залей-.нть фикоипуюшяо пластины в зазор м»«ау Иа-той успения и -шитой, убедиться, что сели-
чинт1 прогибос :оотьс“стз’оот расчетны**, и зафиксировать прокладки при помощи еломрс-Свар.
хи.
Стат юло белку подб>грак>1 по гсси;ету на прочнс-сть. нз услоРиг зегруженмя (см. схему
на '-тр- 88.Я.9 ).
Р ° . 3 . /
р ” • а •
ги? : • в $ габариты ттузозой паошеци
М>р ’ О, 5 • P-Z
Прогибы, которые необходимо придать годке в точках лроложеюйт сил, рассчитываем по
формулам: .
Z .0i04ei-£^-,
Г' зе £&
1.л£^1.0М„4^'_
Vs 25в г--,/ ZО'
Проверяем д^лугтимые прогибы в соответстсии со СНиП £1—23—81 ’Стальные коворукци^
При усилении плит сю на’tana загружена дополнительное кагруэкоП, разгружающие уез-
дуя не дэ.тжкы превышать усилий от уже существующей временной нагрузка. В других случаях
необходим проверочный расчет железобетонной плиты.
Усилия от дополнительной нагрузки, которые необходимо передать на балку усиления,
определяются по формуле:
Д^-О, 5Р.-Г
у/. №а
где: Р - усилие распора в одном болто'
а и габариты грузовой алидада.
Провевем голустамы, прогиб баш в каипомпп ео СНиП jf-23-81 'Стальные
аонсгрувиян'. Загруженве Саш усилении «угаестшити -.нитшаи»
яшамомэтрнчешмн отяаыи до получаюи усилии распора Ш. ботчц. ргаиыс
Расчет болтов производить в соответствии со СНиП Д-23-в1 Стальные нонечружши .
S£
УСИЛЕНИЕ Ж.-Б. РЕБРИСТЫХ ПЛИТ МЕТАЛЛИЧЕСКИМИ ВАЛКАМИ
с пидклинкои
СХЕМА СОЗДАНИЯ ЛРЕЛНАГ.РлХЕНПЯ В ПСкПИРАЮЩЕМ
ЭЛЕМЕНТА И РАЗГРУЗКА ПЛИТН
СПЕЦИФИКАЦИЯ
СТАТИ НА ОДНУ ШТУКУ КЛАЛСЯ МАРКИ
Марка лоз. Гф офита Дгнна, мы Ког шт. .‘’‘лиса . кг. Прнмгч*- ‘•ИЯ
1 шт всех марки всех •.прог
Усиление ребристых плит : 1 I 22 SfeOU 1 143,5 143,5 163.7 163,7 1
2 - 50x6 500 2 1,2 2,4 i л Y 1 O.U70
3 • 110x6 300 2 1.6 3,2 ГОСТ НГ'-Тй
4 св 200 3 1,4 4,2 ГОС т
5 клп нз голое С 22 АО А 1 7 1 0 2 ГОС Г
в Болт 4 "10 40 4 0,04 0,16 ПТ. 1 7798-70
ОБШИБ УКАЗАНИЯ
1, ы* лет* яыпелвежо уежпеяве плиты мд>п ПНС с дополнительной погрузкой
4000 Н/м^(400 вге/м1 2). 2
2. При значительном увалнчемп мгрузкк на плату (свыше 4000 Н/м для плит марв>
ПНС более 3000 Н/м2 дм плит марш ПЮК), а также при вамаеннв схем илгрулоь
веобходкмо рассчвтыватъ длчту в кажлш копреттм случае.
X Порядок доведшая работ сладукшаб:
Работы по усклекюо длит багткамв дачвватъ с гфолета балки. При контроле
ш дрегя&м довеете щгагеб л> MWimniinro расчет*ого, равного величине в крайних точ-
как првложеяие сжл. Ддмств ‘валемеу цюгжба во веек точках до одного заменив,
а потом в пеитре хфолата увалвчвтъ (фогвб до расчет»! величины. Заложить фиксирующие
плаетеяы в зазор между балкой уежлешя в платой, убеляться, что величины гфигибся соот-
ветствуют расчетами, в эафцксерсмтъ фоклалв до ломокгв влектросварми.
89
УСИЛЕНИЕ Ж.-Б.
РЕБРИСТЫХ ПЛИТ РАСПОРНЫМИ БОЛТАМИ
схема создания прелнапряаенпя в ра.трулл*сшв'1
МЕТАЛЛИиВСКСк‘1 БАЛКЕ
fiPKMEP РАСЧЕТА
Требуется подоброть мотсгличоскую балку для усиления плпты ПНС
размером 1,5x6,0 м.
дополнительная ндгрумя но плиту 9
^^400и-с/м2(4,0«Н/м'!) £^400х> .4-560 о-с/м" (5.6 Ж^2)
Z’* £*1,5.1.5 " 400 - 2,25 - 900 ч-
Р US
(%• ' O.SF
Решение
1,5’ 560- 2,25 “ 1260 вгГ12.6 1H)
- 0.5 • 1260 • 6,0- 37SO ягс . м<37,8 кН.м)
_ -378000— - 182.6 смэ
2300 • 0.9
Принимаем J № 2 О 184,0 смэ
jf - 1840 см4
Прогвб б середшк пролете:
У • 0,0491 • 0 0131Я00 • а0°3__ - 2.47 cm>/j2,4 с.
•' £’& 2.1 • 10е . 1840 'f—
Г^огнб □ре&ышает допустжмыЯ ва 3,2%, что допустимо.
Прогвб в краАвв^трчгах првложвив сжл
/" Ц0Э51 °’0ЭМ 2glQ: ^"iMO ’ l-76“
Парадов г^овэводетва pater ди м ДФвв.
90
ИИ-20 ПОДВЕДЕНИЕМ
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЛИТ ПО СЕРИИ
МЕТАЛЛИЧЕСКИХ БАЛОК
1
ОБШИЕ УКАЗАНИЯ
1. Подбор балки усиления выполнять щ фоомушм
СНиП JI-23-81.
2. Величины прстпблв определить по формулам на стр.
(см. пример стр£д ).
3. Диаметр стяжных болтов определить по формулам
СНмПД-23-ei.
4. Отверстия под стяжные болты в швах плит сасрдить.
5. Толидо а варкяшс соедкмителыгых планов балкя излжно
соотьетсвомтъ' ьалмапнв раев5тных прогибов.
6. Посла подвеса болы в перекрытию необходимо Н|яатъ
овювремекно натяжение стяжных болтов, до момента плотное
прилеганв врамик прояладов к ребрам плиты.
91
УВЕЛИЧЕНИЕ ОЛИНЫ ОПИРАНИЯ ПЛИТ НА ГОРПЕВУЮ СТРОПИЛЬНУЮ
УВЕЛИЧЕНИЕ ДЛИНЫ ОПИРАНИЯ ПЛИТ КОНСТРУКЦИЮ
УСИЛЕНИЕ ПРОДОЛЬНЫХ РЕБЕР ПЛИТ ПОКРЫТИЯ
-ИСПРАВЛЕНИЕ ДЕФЕКТОВ ОПИРАНИЯ ПЛИТ ПОКРЫТИЯ
/-/
''СТРЛПГ-НИЕ ДЕФЕКТОВ ОПИРАНИЯ ПЛИТ ПЕРЕКРЫТИЯ 1.0 СЕПИИ ИИ-20
ОБШИВ УКАЗАНИЯ
1, Узел разработан щнмаянтацьно н сернам ПК>01»106, П)и01*111 (пинты ПКЖ ПНС),
ПК-01-129/88 (ферма вскрытая). При цэнвязна узлов фнмнлтальво ж конструкциям
д>угы, серий -несбжолшо выполнить еоотмтсп^ащуа керретревку.
2. Минимальная длина опярапя дм шит опжрытш я мрмрытая — 100 мм.
3. Отверстия в пинтах перекрытая дм фопуям стнряхей выполнять мермнмм.
4. Мвтвмапьная длина дм шшт опжрытая я ие|м крытая — 100мм.
93
УСИЛЕНИЕ ПРОЛЕТА СЬ^РНиЯ МНОГОПУСТОТЧОЙ ЖЕЛЕЗОПЕТоЧНОЙ ППИТо'
ЭАМОКОЛИЧИВАНЛЕМ КАНАЛОВ ПУСТОТ
Устапавгасм^мая плита
Вновь уста^аилтеземый армбТЕЕЯЛЙ.
каркас во расчету
Ниботонка
Г|оЖЬфоЙ
По проекту
ОБШИЕ УКАЗАНИЯ
Сетка ?00л20и
6 5 В 1
(ч •, ы г е усилением насет^нко*)
Устанавливаемая плито
Вновь устанавливаемы* арматурные
каркас по расчету
1. Применять при недостатке растянуто* артматуры или пря налички продоль-
ных трещин в . стенке между пустотами, при необходимости знлчительного усиления
несуще А способности плиты устраивают набетокку а 30 мы, _
2. Расчет арматуры вытолкать в соответствии со СНиП [[-21-75
*1 Усилеве сборных жалеообетоявых мтгогрстотиык плит перекрыткп осуществля-
ют в следующем пореже:
поверхность платы очяшают от алеыешюв вала; « |
вдоль плиты над пустотами пробивают борозды ширимо* 6 «70 f- 100 им;
контактную поверхность фодувают сжатым воэдуюм:
тстелавдявают вертим чьяые каркасы в шгюяюгтедьную арматурную сетку
выстевмют маячные режж,
выклаадвают бетонную смесь с уплотнителем внброрейко* ;
УСИЛЕНИЕ llPHOlfOFHUXУЧ\C1KCB МНОГОПУСТОТНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЛИТ
9
ВЫПОЛНЕНИЕ ОТВЕРС’ИЧБ ревристых ПЛИТАХ
Лопогтчи
3 00,. SO 14но
UEll'WE ГКЛ’АНИЛ
Беюи M20C
3 00
1. Чаг-А-,"а,'Тй 1 r^xir.-^nar р?.:омеядодепг j? с 1учди устройства
в реб- .стъ х -ллт«л 1,5,6, 0.
j. Ря’Сёры ’С^З я В9Э < _,рип£ в вли-'u попа vvTUi в пределах ж*
’«7^.- О -Ч12>Ю>.‘« ’ ПРООЪЖ'ха '-/ПК p-г* ьй.
3. Дда у-'.Г'.^и’Г. "ьгт,- вокруг ор>6лм₽мого ствг?*~’Я'; углвтлиются
сяои.аталъивл е/м.т.^рв -i ••'с-тгяьветгя UuDeiorwa вэ бетона .‘•‘,200.
4 Огер-’«.и с мы в V-300 ми г.глЦмтяютЛ дополиртолчной
арматурой 26GA Ш ГОСТ S781—.5.
5. Отверстия с 50O<a<S90 мм ж 500*£б1000 мм окаймляются
пополнительной арматурой 263А Ш игн 261ОА IU ГОСТ 5761-75.
6. Отверстая с а<20 мы и$"<20 мм пробиваются в любом поле плиты,
но не выхода да пределы, указанные в пункте 2 прнмечаюя.
7. Арматура » уклашъэемая по Олиной стороне отверстая при
а «6 500 мм иля б < 500 им должао быть длиной от омого ребра плиты
ж> другого, по короткий стороне отъерспл опина стержней пркякмоется - ’в*
или 'б' плюс 40d допилшггельвой арматуры на каждую сторону отверст>л.
6. Порядок выпо.чэежяя огеерства следующий:
а) ршзм^аетв отверстие я угадается бетоявд
б) ужладынАется хопапяяпльвл арматура ж дроизводктст набетонка по
деталям. Поверхность должна быта тшатальво ояяшена от мусора, насечена
ж смсчава водой.
в) С утдостауюпая арматура а пределах отверстай вырезается:
9. Пта знятательиых ослаблениях плату шобхошмо рассчитать в каждом
случае.
96
ВЫПОЛНЕНИЕ ОТВЕРСТИЙ В Ж.-Б. РЕБРИСТЫ
ДЛЯ УСТАНОВКИ Ж.-Б. СТАКАНОВ
ПЛИТАХ
СПЕЦИФИКАЦИЯ и ВЫБОРКА СТАЛИ НА ОДНУ ПЛИТУ
Марка JL-.OfnJD’. поз. Эс*ип б яли cct’ioiiHe мм Длина мм Кол- во, шт. Общая опина м Пыбппкл льм-п У Ml
0 ИШ1 cnueiuw Jlil.oM масса КГ'
М 1 liur. 4) 1 1lo/iuca -ЮОх хЮ 130 4 0, 52 • 10<»к х10 0, г.2 4, 1
г j оо / 'л7~\ юо .12АШ 300 в 2, 4 юаЦ 13, 7 8, 4
С ГДГ'<1ЬНЫ<' г Т«‘ р/К1||[ 3 - •10АП G00 4 2, 4 »12ДЛ 2, 4 2. 1
1 1. 1 J.n .ЮАН 1410 в 11. э
ИТОГО: 14, 6
ОБШИЕ УКАЗАНИЯ
' 1. Размещается отверстие в удаляется бетин шла.
2. Переа y-Kiiaanot аоголквтелъноА арматууы поверхность плиты очистить от мусора,
сослать насечку и смочить водей. После итого свалять мдбетонку, сунлитнуюшая арматура
в пределах отверстия оыризаета.
'Л. Плита с пробиваемым отверстием применяется при прохождении ванпиахх с установкой
жрпозобе'г*»пп-1Х с'ованов.
4. Сборные железобетонные стейки разработаем в серии 1.494—24.
мероприятия Против выпадам.я мелкогазмерны:: птит покрытия
Наиболее характерными дефектами покрытий эгдннй л-i мелкое?эмерныг. ся,л, яв-
аякяся следую™ е:
выхждште пит, связанное с недостототным кишраннетг т прогоны поир^—гя *
разрушайте фшодлых ребер штат в с^гзе с яорр^згоЁ бетгуз '.etvwypr).
УВЕЛИЧЕНИЕ ПЛОШАЛИ ОПИРАНИЯ МЕЛКОРАЗМЕПНЫX
ПЛИТ И УСТРОЙСТВО СЕТОН-ЛОВУШЕК
Пу» угрозе выпадание мелкоразмерных птяч с.;’дует увела’гатъ' плэтпоць 'псры
шиты eyrw пешвадвпя дополнительных уголков, говорив крепятся к оушесг>зуюшкм
фвюням ЦЫ тжюдш болтов (см.стр. ).
Есо nwyiiTMTW ребра шнт значительно pescyiuts и, рекомендуетея дуплнвтель-.
во во пжпм полкам прогонов патягхватъ предохрани Г'.го-пие ентгп про^эь-^атс
мктеку Алрвйнш участков ва профанированный ват г а доха- с нглгресспвной, ел -
бонгреспЕввоВ средой (см. стр. 1^-*^ и на монмигиыС уч&стох в несъемной опалубке
кэ цхфщрсжаннсто ласте нлн девупвЬ-коромысла в дахдк сп срсг'Еагрессмвнс-Л ср^-
IcMLCrp. 99,101).
УВЕЛИЧЕНИЕ ПЛО’иЛЛ'.
ОПИРАНИЯ ПЛИТ
ПОРЯДОК ПРОИЗВОДСТВА РАГСТ:
(ирн увеличено щипал овфдннл юю)
t. Зотюио звенья вэ уголков (согласно Таблкте тгплаз^ров влетсен?® уеанвнве*
гкячЛ нв 2,5м с заранее просверленными отверст/ныи год Голты & ]вмг< е шдгом
1м, фшрапымв ребрами жестили и допотнитешаымг ггадсами со адрутъзым ,-
гранте* угопвов.
2. Просаерчить отмрелш 019мм с шагом 1,0м в гупг^ств^^дд^х гоот-оиах я.-.г, ср^
пежвыв болы ОХбми.
дих прогонах с помопью
________________________w"• п^а tfa ueiU’l~О^,
болт. ГАа tat«* обварить.
4. Провзесте адяеы—у зазора между плитами и уголками жестки»*, пемеатным раст-
вором состава 1:3.
5. ПронАвстп окраску элементов усиления антикоррозийным составом в соотвс гстоен
с требованиями СНиП ТК-2В-73 'Защите стронттздаых кояструкпий от коррозии*.
Нормы цини шцнипши
™=?т “--- <в
_ _ ’ Э264-В0 ^тектроглмв типа 34 2 по ГОСТ 9467 7 А
ВО ва бозае тепшниы свариваемых элемент®. 9467“75-
ТАБЛИЦА ТИПОРАЗМЕРОВ ЭЛЕМЕНТОВ УСИЛЕНИЯ
CJ а,мм ^1 ?! X мм Г, мм Р* про* ) (№фоф (Hrpo* Дым /77»мм
С18 50 55 2S 40 L1O0x63k6 l5Qk5 — — —
Г20 50 60 25 40 li 10,70,4; L еажб — — —
г22 50 66 25 50 L110x7QK^fi L70ne — — —
Г 24 50 65 25 50 l11Ok7Qk^ 1_70жЗ — — —
11® 50 — 25 — - - _45i5 50 50
I20 50 — 25 — — L 46x5 55 50
I 22 50 25 — — 63x5 60 60
Г 24 50 25 - — — 63x5 60 eo
СХЕМА УСТРОЙСТВА СЕТКИ-ЛОВУШКИ
ОБШИБ УКАЗАНИЯ
1. Шаг крепежных алементов 500 мы.
2. Рулонные сетки расклавлвакггл свперм проговоа.
3. Стык сеток выполнять внахлест, за крепежные влиянты ЖИкяо
заходить не менее двук поперечных стержне!.
4. Для препотврашешв скручнваив гаек везде Достжджто хдптдогяДо
я затянуть XX-
5. В узлах 1,2.3 даны различные aapaelrttf краоленжа сети и фсгоиаж
99
СХЕМА УСТРОЙСТВА ЛОВУШКИ - КОРОМЫСЛА
Раоод интервалов во один пролет (кг)
Пролег, мм LSOxfi кг 130x6 кг Л-10 кг Итого
4S00 49,0 2,6 4.0 55,8
6000 66,4 3,7 5,3 74.4
Примечав»: 1. Свержу метапповэделвЛ производить по
ГОСТ 526^-60 электродами ^-42 по
ГОСТ 9467-7а Катет шм 4мм.
2, Пр в сборке элемент ловушки ЭЛ 2 должен гео-
бодло (без ударов) одеваться ин злеьвнт ЭЛ)-
iOC
!ЛМГНЛ /ЛЕЛКОРЛЗ,ЧЕРНЫХ ПЛИТ НА ПРОФИЛИРОВАННЫМ НАСТИЛ
СХЕМА РАСПОЛОЖЕНИЯ МЕЛКОРАЗМЕРНЫХ ПЛИТ 2-2
«ЛРИАНТ КРЕПЛЕНИЯ ДИНЕЛЯМИ ПРОФИЛИРОВАННОГО
НАСТИЛА К ПРОГОНАМ ПОЮ^ЫТЛЯ И ДЮБЕЛЬ,
ПОДГОТОВЛЕННЫЙ к ПРИСТРЕЛКЕ
Вогоазоляпнонный ковер
Утеплитель — по расчету
Пароизопяпая______
Профилированные ьясты
См. таблицу
Мддгоаамеоыые
— плати -
\ Метвллечеаяй
' ' тттшгс.У
Соединение пролает между собой должно выполняться жомбв-
яироваяньол заклепками (ОСТ3-4— 1Э*017-78), устанавливаемыми
с шагом 300*400мм по замковым годкам. Для установка заклепка
сгерлятся отверстие 05+0,1мм. Устнвовка заклепка производится с
□дно! стороны пакета лястои пневматнчеажмв пастиле мыв CTZ^Bl,
ОЛ-12. шевмшаелявым пистолетом ОР-12, ручными рычажными
гаешамн.
Допускается крепление листов мякду собой с вэмошью контакт^
и>в точечно! сварка, дуговой сваркой (влвктрозаклепками> и при по-
мощи стытодого соединения (аи.рас.)
Для резке листа применяют ручные шлифовальные машинки типа
GK17B,UU280 с шлифовальными кругами соответственно 17В а 230мм.
Детали устройства кровна см. серию 2.460-17. выл. 0-2.
В качестве утеплителя применять плиты теплоизоляционные из
хшя.веты по Г0СТ957^72, 2295С^7в. пенопласт полнетнрольяый
ГОСТ 1558S-70. ГОСТ 2091^-75, фибролитовые плнгн "о ГОСТ
8925^70. которые наклеиваются на лароизоляпию. В гаяс^ .-не из—
жронэоляпии применять рубероид, толь, пленку иолаэтнленовую do
ГОСТ 103 54-7 а. фольгоизол по ГОСТ204 29-7 5. При наклейке па-
I оовзоллиионмого слоя не допустима заливка полостей прорастила
J битумом.
Z ^^етоплачесжиа \Ком6тп<т»оьакнет заклепка
.прогон ^К4,0хв х4 С ОС.Т34-1 ^017—76 шаг ЗОСь-ЛООмм
ОВшве указания
1. Разобрать судеывуамую кожтрукпню кровли к демонстриро-
вать ыелкоразмерные ж^.платы.
2. К существующим прогонам закрепить профлмст. Крепление
листа производят с гомтпжю сакюявразаюшего болта, алей—
троэаялепки ала пристрелкой дюбелем. Крепление к прогонам
самоварезаюшнмн болтами (ОСТ34—1^016^77) или само—
ндразаюшямк вкжтемк (ТУ26^^79) с шайбой (ТУ67—7^7 3)
ва крайних опорах осуществляется в каждом гофре пастила,
а на промежуточных - через один. Для установка едмонере-
эаюиск болтов в ооадшммых алеыантах со стороны лроф.
ластя сверлятся отвцмтсия 05,4*0,1мм. Самонарезеюший
болт в комплекте с уплотненными шайбами завинчивается
пвевматнчеатд ала ждадтри'дежн.ми гайковертами типа
ПС^35О с обеодченаем вобходнмоге ярутшаего момента.
Крепление листа к цкговам дуговой сваркой (элегтрозажлесь-
лама) выполняет а углекислом газе под флюсом иле откры-
той дугой порошкпдой проволокой.
Крэдлапе настала вложопрочяыма дюбелями, забиваемыми
ПОрШввМЫ МОЛОТКОЬМ’ПИСТОЛеГОМ Л1Ь52-1.
ароиаводагси без 1фе*лрвтвльмрго образовании отверстии.
ЗАМЕНА МЕЛКОРАЗМЕРНЫХ ПЛИТ НА МОНОЛИТНЫЙ УЧХСТОК В ОПАЛУБКЕ ИЗ ПРОФИЛИРОВАННОГО ЛИСТА
Схема расположения монолитного участка
Кояструхфи» РОВОЛИТЕОГО пост.» . огт.^ус,» и профыаропшииго лис.»
Лоры док 1тровзводства работ
1. Разобрать существующую конструкцию кровли н демонтировать мелжорАзмерные желеэг-
бетонные плиты.
2. Установить опалубку яз профилированного листа
3. Приварить рабочие каркасы к существующим прогонам через коротыши 022А1. В кистах
приварки коротышей (через волну) стальной пнет прожечь.
4. Установить верхние сетки в рабочее положение.
5. Произвести бетонирование плотным бетоном М200. При производстве работ полкюавтьси
типовыми технологическими картами ТТК 4.01.06 'Устройство опалубки хюнолитных же-
лезобетонных перекрытий нз профиля стального оипккованного с тралоииеондной формой
го^ра', резреботанлые Оргтехстроем Гпдвкуэбасстроя СССР в 1983 г.
6. полнит*» пароизоляпяю, уложить утеплитель к мягкую кровлю в соотвмсгвия с требов^
пями СНиП П-26-7 6 'Кровли* дли конкретного климатического ревона.
Примечания: 1. Расчёт монолктеогс участка цхжзведея в соответствии с требованиями
глав СНиП П-21-75 'Бетонные жолвэобетоиныа ковструиим' для ервлле-
агрессквяой среды.
2. Нагрузка ла гроговы от повой киммрукшн покрытия ва должна превышать
. нагрузки от существующего покрытии.
S
£
2.0
3.0
Ю2
ТАБЛИЦА ПОДБОРА РАБОЧИХ КАРКАСОВ
Таблица
300 400 500 600, 700
'К-2
К-4 К-4
способные воспрштмать возможные сдвигающие усилия, воз нпкаюигне в плоскости сопрня.имня
этих плит. Перед бетонированием снизу отверстий необходимо установить опалубочные шиткн.
прикрепив их к новой арматуре. Пробивать отверстия рекомендуется только в крайних пролетах
перекрытия, а в средних необходимо только тщательно очистить и промыть поверхность сущест-
вующей плиты. Расчет усилений плит нлрощнва)п1ем производится аналогично расчету усилении
балок наращиванием.
----HAIWKA- <КГС/Л12)__________________________
-----------400 500_6£0_7О0 _ЗОО__4ОО
К-1 К-1 К-1 К-1
К-5 К-5
300
К-4 ! К-4 К-5 К-5]
КАРКАСЫ К-1, К-2. К-3. К-4. К-5
для К—1 ЗВ 1
для К—2 4В1
для К-3 5В1
для К—4 6АШ
500 600 1 700
УСИЛЕНИЕ МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЛИТ НАРАЩИВАНИЕМ СВЕРХУ
(ПРИМЕР РАСЧЕТА)
Проектируется усиление в виде набстонки в сжатой зоне плиты такой высоты, чтобы в рас—
тянутой зоне изгибаемого элемента сохранить существующую арматуру при возросшей Внешней
нагрузке. g
/5
Условие равновесия по изгибаляии.му моменту расчетного сечс-иня с 1шра"Л1ваннем сжатой
Условие равновесия при проектировании
Р X ЬП ‘$Q , ~
откуда X = 7'^
Р<шая уравнение (С) относительно (j ,
г ураонежю (9) значение X, определим
подставляя
всех сил на горизонтальную
где /J - количество пролетов
КАРКАСЫ ИЗГОТОВИТЬ КОНТАКТНОЙ ТОЧЕЧНОЙ СВАРКОЙ В СООТВЕТСТВИИ
С ItCT 14098-75.
Дано: /l -
Д'. - А
-.2
8 c/.ij /7q - С, 5 см ; О. = 1.5 см;
2
2100 кгс/см (210 МПа ) ; бетон
+ /S • /?а
/д - 3.02 см2 - > \1
М 200 с 90 кгс/см2 (
9 МПа )
100 см , М = 0,5G тсы (5,6ккм)
УСИЛЕНИЕ МОНОЛИТНЫХ ПЛИТ НАРдШИВАНИЕМ
Плиты перекрытий могут быть усилены наращиванием сверху. Дополнительную арматуру
Требуется; определить толщину набетонки в сжатой зоне плиты.
Решение: ' d = -А- - fyo - ‘ MQ0Q—
. fi'fia 26 Mp 3,02- 2100
Принимаем 6 =4,0 см
при этом устанавливают сверху кам надопорную арматуру неразрезных плит, а сечение пролетной
арматуры можно не увеличивать, так как толщину нарашявания выбкрают такой, чтобы пролетной
арматуры было достаточно при возросшей нагрузке, но с одновременным увеличением высоты
сечения. Минимальную толщину набетонми в плитах принимают равной 30 мм. Перед бетониро-
ванием необходимо тщательно подготовить поверхность бетона, то есть произвести насечку,
очистку и увлажнение. При этом балки должны быть проверены с учетом нагрузки от плиты
усиления.
Если качество поверхности бетона под набетонкой вследствие загрязнения,промасливания
и tjl нельзя гарантировать, то плиту набетонми рассчитыпаугт и конструируют как работающую
самостоятельно, а не монолитно с усиливаемой плитой. Полезная нагрузка, в этом случае,
распределяется между новой я существующей плитами пропорционально их жесткостям, т.е. пропор-
ционально кубам высоты ft 3 я модулям упругости бетона.
При невозможности усиления плит наращиванием сверку, наращивание можно производить
снизу. При этом шраишвание выполняется обычно путем торкретирования с постановкой лополки-
теаьиоп апматуры, которую приваривают через коротыши к сушествуюшеВ арматуре плиты, дня
чего через 500-700 мм вырубают поперечные борозды до существующей арматуры,обнажая ее.
для ооеспечекия требуемого сцепления и дальнейшей совмесной работы обеих плит может
Х^^7,^ХаС„ПСДУЮШ,,Й СП0С°б ИХ сопРяже™я- предложенный проф.Ю.И.Лазовым. В плите
1Ч13К1СООЫ 100x100 мм ^силению’ в шахматном псрядхе через 700 мм просверливают отверстия
чего о^кладывши* ан * ЭТИ отварст',и Утопывают V -образные арматурные коротыши,после
. ионолнителыгую арматуру усиления, увязывая ее с коротышами. Бетонируют
X Х"е^^П0Л""В " П₽ОбИТЬ,е отасрс™ 8 ^“"вуюше’й „лито. В реэу^тТто
.лчда старо и лик')! плитой наращивани» обгаччпм*.» ~_
н иираэуются своеобразные железобетонные шпонки.
ПРИКЛЕЙКА ЛИСТОВОЙ АРМАТУРЫ И СТЕКЛОПЛАСТИКОВЫХ ОБОИМ
При усилении изгибаемых элементов в неответствеш1ых случаях и отсутствии темпера-
турных воздействий возможно использование приклеивания дополтстельных элементов, в основном
металлических (арматура из листовой стали классов С 38/23, С 44/20. С4С/33. Приклеивание
производится клеевыми составами на эпоксидной основе. В качестве примера может быть ро-
комендован состав: эпоксидная смола 3f^2CU100 вес, частей, пластификатор (дибутилфтлтат) —
Ю вес. частей, отвердитель (полнэтиленлолиамин) - 15 вес. частей.
При производстве работ необходимо на поверхность бетона усиливаемых элементов,
обработанную металлическими тетками и обезжиренную ацетоном, нанести клеевой состав
шпателем вручную и прижать элементы усиления специально разработанными струбинндлт. При
выборе этого способа необходимо иметь в виду слабую технологичность.
Существует другой метод усиления — метод внешнего стеклолластикового армировании.
Одним из преимуществ метода является возможность усиления только пораженных мест.
Стеклопластиковое внешнее армирование способствует восприятию бетоном главных растя-
гивающих усилий, возникающих в прпопорной зоне.
Однако иногда трешины распространяются по всему изделию, тогда неибх>лл>ю заключить
в стеилопластиковую обойму всю конструкцию в целом.
105
УСИЛЕНИЕ СБОРНОЙ ПЛИТЫ НАРАЩИВАНИЕМ СВЕРХУ
УСИЛЕНИЕ ПЛИТЫ НАРАЩИВАНИЕМ СНИЗУ
Усилидаемая
плите
УСИЛЕНИЕ ПЛИТЫ НАРАЩИВАНИЕМ С УСТРОЙСТВОМ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ШПОНОК
Коротыше
через 500-900
1 - L
-104
УСИЛЕНИЕ ПЛИТЫ ПОДВЕДЕНИЕМ ПОПЕРЕЧНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОНЫ* БАЛОК
Порядок прокзводства работ при усилении монолитной
плиты подвоаеыяем поперечных железобетонных балок.
• в существующей железобетонной плите пробить отверстия в
шахматном порядке размером 300, ЮО мм с шагом 30CUSOO мм вдоль
ребер возводимой усиливающей поперечной железобетонной белки для ггро-
сускд хомутов;
между этими отверстиями выполнить борозды на тодшмну полч;
в существующих продольник бо.ткох проскнр.-шть гнез.Х| И 30 мм
и глубиной 60 мм для последующего заведения в них рабочий растяну
арматуры поперечных балок. Расстояние от отверстий до нижней грани
существующих балок должно нс превышать L С‘О мм;
сделать насечку вв боковых поверхностях продольных балок в
местах примыкания к ним поперечных балок с последующей лцнсткой и
промывкой;
смонтировать заранее приготовленную арматуру поперечных белок
с установкой в борозды концов хомутов пропущенных в отверстия;
через отверстия в плите забетонировать балки с тщательным
штыкованием клв вибрированием богова.
УСИЛЕНИЕ ПЛИТЫ ПОДВЕДЕНИЕМ ПОПЕРЕЧНЫХ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ БАЛОК
Порядок производства работ при усилении монолитном
платы оодводекяем поперечных металлических бллок:
на иремвшгых хомутах иля с помощью временных подпорок уст^
аовнть в рабочее положение полир очные ыоталличл-кне балки;
выполнить усиление существующих железобетонных балок спос-^~
бом устройства рубашек (см. стр.106) служащее одновременно и опорой
поперечных металлических балок;
для ввода в работу металлических валок выполнить их поя»
котику с шагом 500 мм, как показано на схеме.
<05
УСИЛЕНИЕ БАЛОК
Уимгае железобетонных белох, вк пропило, проюооиится при чоетичноа потере несушоа
способности иэ-эа увелпчегаи нагрузки, неправильное эксплуатации, лефокта изготовлена в
монтажа в т а Приемы усилении балок отличаются большим разнообразием по сравнение с усиле-
нием фугих коиструкина здании и сооружение. В настоящем альбоме рассмотрены наиболее эффек-
тивные методы усилении балок покрытой и перекрытия, в ним относится:
усиление металличесимк балками;
усиление преднапряженными затяжками (горизонтальными, шпренгопъпыми и комбиниромкныь-и)»
усиление предвармтельи^напряженной арматурой ;
усиление дополнительной промежуточной опорой ;
усшвняе порталом;
усиление железобетонной обоймой;
усиление нарашнванием;
усиление металлическими фермсчками;
приклейка дополнительной арматуры.
При выборе того или иного варианта усиления необходимо исходить из слоолошях cocCyvixie-
ний: из условия возможности проведения усиления без остановки производства цею,телшко-экопоми—
ческах показателей вариантов усиления, из условий эксплуатации усиливаемого элемента ( в агрес-
сивных средах предпочтение следует отдавать усилению железобетонными обоймами и наращиванием,
хотя трудоемкость и стоимость такого усиления выше), габаритов помещения и удобства произ-
водства работ; величины дополнительной нагрузки; наличия материалов и т. н. Из всех перечислен-
ных выше вариантов усиления балок предпочтение следует отдавать усьгепию проднапряжс-ь1гымп
затяжками, включающему в себя наибольшее количество достоинств:
а) возможность повышеюе в 2—2, 5 раза первоначальной несущей способности усиливаемого
элемента;
б) возможность сохранения га&ритов помещения;
г) простота выполнения и экономичность;
д) возможность проведения усиления без остановки производства в цехе.
Существенным недостатком данного способа я веется отсутствие достаточной коррозионной
стойкости в зддшях с агрессивными средами.
Усиление балок тем или иным способом следует производить только после их детального
обследования и получения квалифицированного заключения об их действительной несущей спосо&-
нсст% полученного ка основе внэуальн^ннструмехтального обследования и результатах поверочных
расчетов. Расчеты выполнить в соответствии со СНиП П-21-7 5и Руководства по проектированию
бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона' (без предварительного напряжения).
Требуется опрелолмтъ несущую способность ее усиления.
Решение:
Так кок бетон к арматура балки ле имеют поорождошп, то по в по™, их. а
в соответствии со СНиП Ц-21-75. Ботоя марки М 350. " Расчет выполняем
Ар. - 1^5 МПа
ft ах - 240 МПа
Момент, восгринямлгчАгП
И хб "/’пр (/ о
ffcL'fil -ftgfSg ;
1,1, МПа ;
; ftас " 340 МПа
балкой.
Ло- 340 МПа
33. [1]
Яир-б
3400- 15, 2-2700 • 2, 26
1S5 . 2S
-о, C2J
Тогпа МОМО1ГГ MZJ- - 155 . 25 11,6 (47-0,5. 11, 8) + 2700 (47-3) •
2, 156931 кто. см - 21, 57 те . м (215, 7 Хя м )
Продельная поперечная сила, воспринимаемая бетоном и хомутами, олродо/Ясгпз па формуле
СЧб“ Ve^,-/^o2yx ; О х - -f * . . 1700 . 1,01 . 83; g кгс/см.
У г if 20
QkO“ Vе ’ 11 • 23 • 472 65, Э - 19193, 6 «тс • 19, 2 тс (192 »Н)
ПРИМЕР РАСЧЕТА
9' - lirif/MllOfn/n) ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕОБХОДИМОСТИ
j^1 М I 1 I । ги
, (го2ы#)
Цй-агсМОм)
6000
УСИЛЕНИЯ БАЛКИ
Дано: белка 25x50 см. ($</]),
пролет/ • 600 см. Балка рассчита-
ла на нагрузку 4, 5 тс/м
(45 кн/м) в том числе яа постоянную
нагрузку 2 тс/м (20кН/м)
После замены оборудования, нагруз-
ка яа балку должна возрасти до 7 тс//У
(70 кН/mJ
В результате обследования установ-
лено следующее: размеры балки и
яролет соответствуют проекту: призна-
ков разрушения балки вег, марка бето-
на М3 50; продольная арматура жз ста-
ли класса АШ; признаков коррозии арма-
туры вет, /Ct-3400 кгс/см2 (34ОМПа)
, продольное армирова-
ние из четырен^стержней d 22 /Я
( Гк“ 15, 2 см ) в сжатей зоне 2
4 12А II (^* 2, 26 см ,- /?С1-
•2700 кгс/сыЯ - 270МПд}
Момент от существующей расчетной нагрузи
О, " 4, 5 тс/м ; М “ - 4* б2 - 20, 2 тс а м (202 кН . м)
Г 8 е
Q - • 4. 5 • _6 - 13, 5 тс (135 кН )
2 2
Таким образом, до реконструкции удовлетворял услов1« прочности как по М.так м пр Q ,
Мд.^- 21, 57 тс • м > М - 20, 2 тс • м (202 *н • м)
Qz^ " 1Э, 2 тм > 0ж<Г - 13, 5 тс (135 »Н)
После замены оборудования момент и максимальная поперечная сила будут равны
2 - ,
М мак - 7 • 6 - 31, 5 тс • м ; Q мах ‘ '1— 21 тс
8 2
Таким образом, балку необходимо усилить. Выбор способа усилоюш зависит от конкретны*
условий,рассмотренных кпие.
406
УСИЛЕНИЕ БАЛОК ЯЕЛЕЗС6ЕТ0ННЫМИ ОБОЙМАМИ. РУБАШКАМИ
И НАРАШИВАНИЕМ
рассматривать^ как единое полое.
Ус.™.™ желтообето.пдах вале. обоОжлыл, рублшкамл . ош.остороиш.м а пвусторовнпх.
,яи™ необходимости увеллчоии пвсушоА способности в обеспечение
имщиЫ’огем прямв1вето1 ____
и видажносте вжедлуатепне в условиях агрессивных сред.
ОбоЬш уститаюги замавутыми, блатаари чему они плотно охватывают уснллваехп.1а
.4. сторон, а усалю, батона обоими способствует паажнод еда» нового бетона со
смпим усиленная конструкция может -
.,2^^.. обобмы устраиваются тогшпиой от 60 мм по 100 ..н, исхода нэ упобства
бетонтоованва в толщины зашгтого слои арматуры обоймы.
Слмяв продольно, арматуры огтредадаетда расчетом. Поперечная арматура устанавливается
согласно п. а. 3.30, 3.31, 3.3а 3.33, 3. Эч[3], 3.36[1] ,'Руководства по коиструире-
ваавю бетонных и железобетонных кокстру шло из тяжелого бетона'. Р-.г.м,-
Усджвьяо балох рубаи., ой выполняется в виде ве зампутой с одио.1 стороны пабетоахв. Рубаш-
армвруются продольной в поперечной арматурой, часть ноторой авляотст рабочей, а остальная
часть ставятся конструктивно. Сечение рабочее ермотям рубашек определяется расчетом,
устанавливается она в растянутое зоне белок. Поперечная арматура в виде отдельных стержней
иля открытых хомутов. Если по расчету хомуты не требуются, тем не менее они должны быть
применены, ио я* шаг может бь?гъ принят максимальным согласие п, 3. 107[3j.
Усиление варешиванпем осуществляют путем увеличения сечения конструкций по высоте,
Гек этом касательные напряжения действующие в плоскости контакта нового бетона си старым
еоспринимакленстадиальной шполнитепъноП арматурой (хомутами, отгибами, коротышами).
ирисар1ваемо£ к продольной арматуре балки. Хохуты, отгибы, коротыши приваривают вразбежку
к разным прутьям существующей арматуры, не допускоего приварка к продольным прутьям, ве
заведенным на опору.
ПОРЯДОК ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ
1. Произвести полную разгрузку балки, подлежащей усилению (ели подпереть домкратами,
если разгрузка беляв невозможна).
2» Пр» усиления способом устройства рубашек, в существующей железобетонной плите
просверлить отверстия в шахматном порядке размером 50x100 мм с шагом 300 - 500 мы
вяогъ ребер усиливаемой балки для пропуска поперечной арматуры (комутов) и .чяттки батоном,
между этими отверстиями выполнить штрабы,
3. Сколоть поверхностный сгюГ батона по нижней Грани балки.
4. Произвести насечку боковых поверхностей бетоне еля тщательно обработать их металли-
ческим шатком».
5. Счистить от коррозии арматуру, промыть контактные поверхности бетона водой под давле-
нием.
6. Установить дополнительную продольную и поперечную арматуру усиленна.
7. Смонтировать опалубку из досок & 40 мм, смочить балку водой я выполнить укладку
бетона сверку в кспструккию рубашки или через отверстая в плите со штыкованием в вмбрирове
ином. г г
а. Ушшпмвоемый бетон должен &>тъ достаточно пластичным с осадкой коиуса 5 ь В см
в приготавливаться на нормальном лертпаншюмоите.
"° "PoiouomiTb > состпвтстти с трьбоьепдами СНиП Ш-4-80
Техника безопасности в строительстве'. —
РАСЧЕТ УСИЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛОК ОБОЙМАМИ.
РУБАШКАМИ И НАРАШИВАНИЕМ
дат ... "ар"иж“"“с‘м. "Юкэ»о-
и.Мчиы..»и . ллоилда арм спр.иХС «’7cnoJm',“"“y
п^точО™и“тоу„с=-о^
Расчетная схема сочетая балке при усиле-
нии обоймой, рубашкой млв наращиванием
в растянутой зоне.
Расчетное схема сечения балки
при усилении парадшваянем в сметой эоне
где
Колпчество сюполшгтелъной
Величину сжатой зоны
арматура в растянутой зоне определяют по формуле:
- У-ii - в , ее [о]
А • ~ 69 [-6j
О, s /laf
В . * (fig fg ) 70 [ 6]
/?а^
ообетонного сечения определяют го формуле
X - 71 Гь1
Если существующая арматура расположена но расстоянии более О, 5 ( Л — к ) от
растянутой грани усиленного сечения, тогта для этой арматура принимается расчетное сопротивле-
ние О, 6 в расчетные формулы 69/5/ х 71 5 примут вид:
. . о, 69 [6]
о. 5-flaf
в . 2 <М-О. iMW. -Zki. 64^7^' 70[6]
~ 'Ч'
х . /rac.a/a ) 71 [6]
При усиления балок нарашнванмеы сверху толщину яарашяванвя определяют из условия,
чтобы количество имеюшейа в &пке растянутой арматура было достатодым пря возросшем
моменте М в пролете балки.
Условие равноеесм расчетного сечения по пгябакшяму моменту с наращиванием сжатой
зоне относительно uchtjm сжатия .имеет вид
М «5 4 * d - О, 5к), 72 [g]
откуда «у. . М _ -у^+0, 5к, 73 [б]
гвв X - /5^— 7-< Се1
107
/хвойным армированием определяют по формуле:
„ Zg/ftf ; 75 £ej
___________ можно увеличить постановкой дополнительных стержней в толще
ндрвщкваяик. Оргетровопо ллоцлль этой «юполннтепьноГ. арматуры может быть определена
те формуле: ' , „ <,
Z - * jfoO. ,78 Ге]
* О, 9 'fio/
где М^/7 - опорные изгибающий момент после усиления;
ff ft а “ состветствев.ю площадь добавочной арматуры я ед расчетное сопротивление;
у&. — плошал в расчетное сопротивление существующей нвйолорной арый-гуры;
- рабочая высота нааопорного еечеюя шцлы до наращивания и после наращивания.
Вешчяцг сжатой зовы балж с
X
Качество надопорной арматуры
ПРИМЕР РАСЧЕТА УСИЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛОК
Дано: Размеры > стенной ба.щв
с рубашкоЛ: $ " 40 см;
/ • 75 см г£в Ро - 56 см
fa " 24, 5 см — 5<|25АГ^
K(f» 2700 жгс/см
(270 МПа ),« бетой М200,
/Ср- 90 кге/сэи) (8 МПа )
Изгибающий момент после усиления
М в 50 тем (бООкН.м)
Требуется: Определить расчетную арма-
Т7ру^л(жласс АШ)рубашжй орв расстоя-
нии йежду этой арматурой в fa уси-
ливаемой конструкции Qo "15 см
А . HRa-/f<V>^(AetOe) _ 24. 5 2700 - 90 . 40 158 + 15) _ 140
О, 5/?4y 0,3. 2700
В = 21М-РайаЛа)Я/{£*Л’а fa - 2150O0JQ00 - 24, 5 . Р7ЛО. иа) 90. 40*124, 5. 2700)^:
Rof 27OO2
- 1339, 6 я 1340.
X - 2700 124. 5* 11. 4 k - 26. 9 сы
6-Ад/> 40 . 90
Поэтом»: О, 5 ( h - X) - О, 5 (75 - SB, 9) - 24, 05 см >15 см.
ПРИМЕР РАСЧЕТА-УСИЛЕНИЯ ВАЛОК ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ
ОБОЙМОЙ
Даио:^'^ - 25x50 см. а
пролег 600 см« 'Балка расчитева на
нагрузку ^“4,0 те/м (40 <8/м),
в том числе, вв постшяную нагрузку
2 тс/м (20кН/сы). После рево^
струкпим дека нагрузка на балку до»ъ*<на
возрасти до 7 тс/м (70 кн/м),В результа-
те обследования установлено следующее:
размеры балки и пролет соответствуют
проекту, признаков разрушения белки нет,
мирка бетога aQJ, прнзиаксв^оррозия
арматуры нет, 3400 см (340МЛа)прилоль-
армирование из четырех сторжей i> 22
( fa ” 15, 2 см ), в сжатой эоне 2 6 12^
ю стали класса ДЦ ( Рае 2700 кге/см ,
(270 МПа ), fa 2, 2 6 см хомуты
двуъотоевые rf B(f ° 1, 01 см ) через 20 сы
в крайних четвертях пролета и через 30 £»л.
в средней части балки, /^«1700 кгс/са:
(17С МПа ) (т.е. класса AI);
Защитный слой батона стазу около 3 см
1 (а 3 см. ), сверху - 2, 5см, (а^~ 3 см);
Пв- 47 см.
Требуется раечнтать а запроектировать усиле-
ние балки железобетонной обоймей.
Решение:
Принимаем толщину обоймы усиления в растянутой зоне белки и сбоку 8 см, в сиштой зоне
5 см. Тогда размеру усиленной белки будут:
25 + 8 • 2 - 41 см; Л - 50 + 8 * 5 - 53 си;
/^•4 7 + 5*52 см; 8 см; Q • 3 см
По формуле (17) : ,
А « via + £2q) = 3400- 135 • -41 (52 » S)_- _ ^5
О, 5 Ййф О» 5 » 3400
По формуле (12): . f g
в . 2itb-.&РаЛе Ра .
Ла» . 2 2
. 2(3150000-15, 2 3400 52) 135 • 41 * 15, 2 • 3400** . 4G6 х
34 ОС 2
По формуле (13) накопим необходимое количество дополнительной арматуры:
S52 - 466 • 82, 5-79, 6 • 2, 9 см
2
£/—b ’V-f- ’в--
Принимаем 3 , 12АЩ ( /§ - 3, 39 см2)
8 сжатой зове до кодстружттаиым соображениям прикинем 2 d 12А Л (/£• 2, 26 см2).
Проверяем правильность применения формул при расчете ( при этим дополнительную арма-
туру в сжатой зоне можно не учитывать ). По условию
О, 5 ( А -к) - О, 5 (63-11, 4) - 25, в сы >в см.
Следовательно, формулы 66 [б] ь 70 £fjJ орнмевеш правильно,
В такой же последовательности и по таким же формулам может быть выполнен расчет усиле-
ния балки наращиванием в растянутой зова.
ГП11/ Г г —" LUW— -- — пгт-t
правильность праменеиш формул при растете ( при атом рополшпельну»
ПРИМЕР РАСЧЕТА УСИЛЕНИЯ НАРАЩИВАНИЕМ В СЖАТОЙ ЗОНЕ
БАЛКИ
Дано: 6*k - 25 х 70 см
пролет 600 см. Балхе расчитана
на нагрузц^ “ 4, О тс/см
(40 кн/м), в том числе, на
иш ценную вагрувку 2 тс/м
(20 кв/см) После реконструкция
веха нагрузка на балка должна
возрасти до 7 тс/м (70 кн/см).
В результате обследования установ-
лено следующее: размеры ба пи
в пролет соответствуют проекту,
признаке® разрушения балка вег,
марка бетона 300, продольная
арматура вз стали класса АЩ
признаков коррозия арматуры нет.
Па 3 400 кгс/см (3 40 МПа)
продольное армирование из четырех
стержней 6 22 ( а “ 15, 2 см I,
в сжатое зоне 2 й 12 вз стаде клас-
са A J1 (Х^ас 2700 кгс/см L
(270 МПа ) а - 2. 26 см ),
хомуты шуветъеи>>е d 8
(А - 1, 01 см ) через 20 см
в крайних четвертях пролета г через
30 см в средней частя банки,
Й ах 1700 кгс/см ( 170 МПа)
(т. е. класса Alb защитный слой
бетона снизу около 3 см (а “ 3 см),
сверху - 2, 5 см (а хЗ смЬ
jib 47 см,
В некоторых случаях усилить балку в растянутой зове ве представляется возможным. Повисать
несущую способность такой белил можно посредством нарешивашя ее в сжатой зоне. Наращивание
проектируете такой высоты, чтобы в растянутой зоне усиливаемого влемента существующая арма-
тура могла воспринять возревную нагрузку.
Требуется рассчитать и запроектировать уошеие балки нарашкванвем.
Решение:
По формуле (21) одредашем “^^««д^мую тодшину наращивания.
' "for----- ~ h * °- 8» " •a4sP2^Q34OO * 47 * °’ 5 • 11. 4 - 10, 6 см
lung АЭ, — O4UU
Принимаем d• 2D см.
Наращивание вз конструктивных соображений армируем 4 d 12 (Zy- 4, 52 см2) 3
(цавартаем вооолвитесьную арматуру существующей с помощь» отп/бов.
ЭЙ
10$
УСИЛЬТЕ БАЛКИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ ОБОЙМОЙ
ПРИМЕЧАНИЯ
1. Для обойм рубашек следует применять бетон алл-тичло* консистенции с осадкой
конуса 8—10 см.'Изготовленный не портландцементе.
2. Шаг хомутов в обоймах следует принимать равным не более 1 & - кратного дма^тра
цюдолыпА проектируемой арматуры, не более трехьрмтао* тилоииы обоеюк в не более
2 00 мм.
3. Наличие, количество диаметр отгибов осределяется расчетом.
4. Порядок производства работ по усилен <о балок ot. на стр. 106.
5. Примеры расчета усилений балок обоймами и рубашками см. п стр. 107.
6. Усиление балок железобетонными обоймами может грои_эьодмтъси по всей xntf балкг
см на стр. 109.
110
УСИЛЕНИЕ БАЛКИ Ж. -Б ОБОЙМОЙ ПО ВСЕЙ ДЛИНЕ БАЛКИ
УСИЛЕНИЕ РУБАШКОЙ
Устанома хомутов прж шакматжм пор*е
пробами отверстая в tunrro аерекрвгга*
О4по уизаил лаив на стр. 4 5.
111
УСИЛЕНИЕ Ж. -Б. БАЛКИ НАРАЩИВАНИЕМС ПОМОЩЬЮ КОРОТЫШЕЙ
УСИЛЕНИЕ Ж. -Б. БАЛКИ НАРАЩИВАНИЕМ С ПОМОЩЬЮ ХОМУТОВ
УСИЛЕНИЕ Ж, -Б. БАЛКИ ДВУХСТОРОННИМ НАРАЩИВАНИЕМ С ПОМОЩЬЮ ХОМУТОВ
Деталь 1
Общее указана ааны на стр. 106.
УСИЛЕНИЕ БАЛОК ПРЕДВАРИТЕЛЬНО-НАПРЯЖЕННЫМИ ЗАТЯЖКАМИ,
даП^ТЕЛЬнЪй АРМАТУРОЙ И ШПРЕНГЕЛЯМИ
уоишваемого элемента. _ _
Отрюхв швеллеров устанавливают заподлицо с боновыми гранями балки. После приварки
ттигеН к анкерам отверстии замиюгаянвают цементным раствором на расширяющемся цементе.
Ввоа затяжек в напряженное состояние осуществляют путем взаимного стягивания обеих
ветве, стяжными волгами, изготавливаемым» в виде хомута с пвумя варезными концами в
обией шайбой. После натяжения на стяжные болты устанавливают контргайки, которые потом
заваривают вместе с болтом.
Если усиливаемые элемент олень тонкие в при стягивании тяжей не удается достичь требуемо-
го эффекте таи как^яод находятся близко друг от друга, примелют взаимное стягивание тяжей
1вуь« болтами с установкой между ними специальной распорки или одним болтом с установкой
1вух распорок. Некоторые конструкции затяжек можно напрягать муфтами.
П|ж устройстве шпренгельных в комбинированных затяжек в местах перегибе стержней и
при переходе от горизонтального участка к наклонным между тяжами и нижней гранью усаливаемого
элемента устанавливают прокладки. Они передают усилия от затяжек на нижнюю растянутую часть
усиливаемого элемента. Прокладки выполняют из полосовой стали, на которые дли большей
жесткости приваривают круглые коротыши или элементы нз профильного металла (двух спаренных
уголков, швеллера и т. д. ). Длина прокладок на 25—35 мм должна превышать ширину усиливаемой
балки, Прокладки рекомендуете устанавливать после приварки к анкерам обоих отрихтованных
тяжей затяжки, что обеспечивает хорошее выпрямление тяжей затяжки и плотное примыкание их к
к прокладкам.
Натяжения в затяхжах усиления опре делаются по графику, приведенному н построенному
на оснсъе формулы:
где £ - угол наклона тяжей затяжки
При этом необходимо нсклкодть участок малых уклонов I < °, 01( на котором изменение
уклонов вызывает малые напряжения, компенсирующие первоначальное выпрямление стержней.
Усиление изгибаемых элементов может быть осуществлено также с помощью дополнительной
птепаратепьпо-аапреженвой арматур., устававпяваекоП на свархе в расти аутов зове усиливаемого
элемента.
Ввоа в напряженное состшние это» арматур, мошат быть осуществлен термячесхвм влв
егехтуотермвч jckbm способом. Усиление балок введением тополшгтельвых пре дваптевенных
стархше, с натаыаихем их термвчесхвм влв елевтротермвчесхям способом выполняется см дующим
образом. На балхе, прелвазвачевяо, х усилению, зехрептют анкерные устройства (аоротъшш).
после чего а балхе воваешавают стержавь усиленна с вспользоваваем временных подвесов
хомчастео которых опрепанают вз условна вецопушевна проввсавнв стершее, от собстваввого
np.M.pZ^\" мм^Р*В,‘ “Г”" СТ₽ОП> После этого одна хоиев его
‘ Услюйству » отввергают нагреву во ресчетво, температур.. Свободны,
„ ° птержвя фвварввают затем во порому авхеру. При этом превваргтельвое
щ» ива стержни может а.ть проконтролировано вал по температура нагрева с помощью
400«*С." "° вП> УВ,,П,в""- Р“™в““увто1 -мпорэтурь
2 ГРАФИК ЗАВИСИМОСТИ НАПРЯЖЕНИЯ В ЗАТЯЖКЕ ОТ УГЛА НАКЛОНА
ТЯЖА
предельное aanpuxeime в
£
предельный уклон тяжа на монтаже
РАСЧЕТ ЭЛЕКТРОТЕРМИЧЕСКОГО НАТЯЖЕНИЯ ЗАТЯЖЕК
К„ омжмл мыт ноепыритепьлого еапря«юга, злтахта из арматурных стержней сгевуе-,
» 300 - 350 . Это» томоературп соответствует ушшлслле 1 м М»« >ч стали
Ло- а 5 мм. При ойстной шипе мах» (1-е м) полные их ушипюшв соответствуют
32-42 мм. которые можно «овгролировать В прокате за расчетные пртшмллла. ушшгеиип
эотекии при вагреее со 200-350 .
Высокие температуры необходимы т созиии запасов (пополпитольпых усилений), чтецы
обеспечить свободную укпаоку нагретых затешет вс время их переноса в устапонга в проектноч
положили. Температуру нагрева можно определите расчетным путем. При атом считается чзеес
this величина а|феетавногоудмшегаязатяжки .чеобхопхыого для создания дредтери-то.чы.ого
напрягайте. Эта величина опроделгется те совместного расчета напрягаемого пгержиг затолки.
Она ровна их суммарной иформаинв пои воздействием напрягающего тенлпя. Пенимо стоге, тре-
буется созвать отполтпгтельвое удлинения д € доп. , состоящее из удлинения вепичшы которых
получены експервмеигапьво: а) удлинения, расечитаявпго на снятие tnixpon н прпоидок
(1-2 мы); 6) удлинения, рассчитавного од остыввняе з&ргхащ во оремп ле a&p&nocvi л уклони;;
в упоры (wnwrerpygr oorefSM температуры вв 20 - 40 )? в) увлипэние, обеспэчгпоюшее свобод
кук уклажу затяжке в ynoju (О, S мм/м длины затяжки).
Темлеоатура нагрева затяжкв * J>
i-Ь' м
j С'Л
г<№ LD •' темпвретура окружающего воздуха;
tC - коэффициент линейного расширения (дгв стал» - 13 * 10°);
- поправочный коэффициент, приравниваемый в 0,9;
— дляна затяжка
Выбор трансформаторов производится по трем огловеым параметрам: Z/y> - гребу& лая вели-
чина тока, А; (/ •- напряжение всточннка Тоха, В; Р - мощность трансформатор* кв .аН
Требуемая величина определаегоа по формуле
4" 12в]
п»а Огопя. “ Qi + Q п - полное вопнчеегьо тепла, необходимого для нагревания 1 М армату»
ш> задетой температуры, Ккал ;
Рь - кшичесгео тепла ши вагревенвя 1 м арматуры без учете потерь. Ккал;
Qu - |ютчя тепле на 1 м арматуры вследствие теплоизлучения и конвеждиив течение 1 мяв
Икал;
t - врвмв вагревеявя, мин;
К - коэффициент, равный 1 при последовательном включены арматуры, а при параллельном •
18°^ олмтремевво нагреваемых арматурных элементов;
Ом- -ежуитеи сопротивление 1 м арматуры при полной заданной темдарапре нагревания,
Нащвжевне источника тока
ff. , [2в]
“"₽ОТ“"а1“в 1 “ про вагреванвн «те заданной иолиой
Л - плате нагреваемого учаспи арматуры, Ч' '
--Те— ——™ -
Требуемая мощность трансформаторов
₽--^— ‘В,. [26]
В качестве подсобпого материала пгавогатея величины Он; pn;/f в / для разных
диаметров арматуры и запанной арматуры иэгрева. По зяачеяЧ/ Рв ; рп^^ в £ , опре/р-
лепным по прием оу адм форь^упам, можно аыбратъ подходящий троасформатор (см. табл.1У.8,1У.9)
Пример. Требуется подобрать трар.сформатеры дгя опвоьременког» вагровати'у чотъшех стер-
жней периощгч&схого прсфята диаметром 14 мы оо 3 50°С в течение 4 мп при оля не нагреваем
мого участка у каждого ст орясин 5, 2 м. Стержни включаются в депь питания последовательно.
Для арм/пури диаметром 14 мы находиы
Р попм. - 51,3 + в, 02 • 4 " 75, 38 ^<сагц
/? -31,2-Ю Ом; Z -41,06- 1сГ*Ом;
/ //707 7ЬТ38~^
^‘Г ’tTinicr4-' " 680 «•
РАС”=2Т УСИЛЕНИЯ БАЛОК ГОРИЗОНТАЛЬНЫМИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО-
НАПРЯЖЕННЫМИ ЗАТЯЖКАМИ, СТЕРЖНЯМИ И ШПРЕНГЕЛЯМИ
Определение несущей сгоообгостн балки е предельном состоянии, усиленной прод^рнтольне—
авпрна-хпноо горпзэптальной втяжкой, может быть приближено (с достаточной для практика
тенпосп-ю}' произес-зепо по формулам главы СНиП ТТ-21-7 5, если принять
//-0,85/5^? 77[6]
гав — продо/r. чая сжимающая сила от прениепрнжэпной затяжки ;
•* площе съ сечей?- заляжш ;
О. 65 - погффидяонт условий работы зетяжхя.
Опорные рэзгружаюшхе аюманты определяют по выражению
Мои - //с 78[6]
где 4у - расстоявл:, от затяжхл ао верхней граяв усиливаемого элемента*
схема баша,усиленной прешаприввввой горвэоетапъвой затвжшв.
Расчетный язгнбавтяй момент М в пролете опрвде/якгг по шкивах»
М " Ми . Мои 79 [6]
где Мп - пролетный пгибаюшяй момент от полной нагрузки, действующее на банку после
уеяленпя.
Экспвнтрвагтет от донтра тяжести ивчонвя бели вахосЯт во шражеивю:
Экспевтрнсятвты в б’'от дезтрп таиепш растянутой в сжатой врыатуры на хода т
соотъетствеяио по выражениям:
eots^
81И
Предварительное нащЯжеие в затяни», аообкидат>ги> ши >ввц£ев1Я * ^?м^ет",,Ю ра6от^
усплввввмкй бапной* аркнимаит в аре двлд в Q - 700 ь 10С0 вте/ем Д70* 100 МПа)-
114
с-гериатр.
Несушг» способность валин, уснпелво» ддполввтельвымэ горвэовтельвыыл стержнями, с
повошием поспевши пролварятельво^Тиоряхонда по млвшпо соответствующею напряжению
сушоствлошда стержне, бадан, опроввянот по формулам главы СНвП Е-21-75 ши мгвбаемыл
вовопрнженнын элементов с заметов в вда/а, приведенное .шошэпью еетешя Ав . в Ле - праве,
денной высотой сечения fl он ! л
82 [6]
83[б]
An - (z?n -А),
где /а а /п - элоиидь в расчетное сопротивление дополнительных стержней.
Создлние в шполшгтепьных стержнях напряжений, одинаковых с существующими в имеющее-
ся орматура, может быть достигнуто путем разгрузки усиливаемой балка р доведением напряже-
ния в существующих стерках до ну ня. После этого устанавливает» (приваривает») дополнитель-
ная арматура с помошыо коротышей.
Создание прелрдрчтельвога нагтуяжения в стержнях дополнительной арматудо может быть
выполнено термическим способом. Термический способ ввода в напряженное состояние дополни-
тельной арматуры описав ниже. При таком способе предварительного напряженки арматуры
усиления необходимость в разгрузке усиливаемой балки отпадает.
При усилении бедок посредством постановки дополнительной арматуры усиления необходимо
премемть марки арматурной стали с учетом их хорошей взаимной сварпваемостн.
Для уаливеемых балок прямоугольного сечения должно удовлетвориться условие:
М^Хпр^Г( /loft- —J ) +/?ас/а (^оп - а') 34/5?
* , Si'fn '#^1 < О, 4 Л он 85[б]
Задавшись величиной^д (см. ряс. на стр. 113) можяо определять площадь <эденвя
стерашй усиленна/ д:
; 8б И
А г^пр 87[6]
3"°~ в - < ^ё- * 8е[в]
с“
8Э[б]
Все величвш, веовшвмые ши определен™ А, В, С, устшмткга в процессе
обепадоваквя балки,
Уакшие езгвбеемыя моментов может выть осуществлено с помошыо дополштепыгоа прете
ритепьвтвапдажеивоВ арматур., уставтпшеыоа во сырее в растанутоб зове усшшваемоге
элемента, '
Ввод в вапряжеепое жтави ЭТоВ арматуры может быть осушествлев термэтеошм или
алектротерглитесхям способом, Усиленно валок воедеявем сопотцггелъпых предпппрвпетеыя
стержней с катажеввем ил термиле яшм вив элестрстег.ппескам способом выполдаетсв следующим
образом. На волке, прецкаэиаченкоп к уевпедаю, закрепляют анворкые устройства (вороты.ли)
после чего к бадае помешивают стержень усиления с использованием временны; ползфеов,
количество которых определяют из условия недопущения провисают стержней от собственного
веса. Попвэшевные стержень лопн-.ев быть строго пуямопанейвым. После этого опия конец его
приваривают .. анкерному устройству в подвергают нагреву я> расчетной температуры. СэоОоциыГ
конеп яагтетогл стержня приваривают ко второму аякеру. При этом гтоедваонтагьнг» ияппаноиит
стержни ме«т быть прогонтроднрошшо ток во‘Хмввр.^рв Sp^c^.“^X«X^Z
ш другими спосоввмв, так в но его удлвненвю. Рекомендуемая температуре нагрева усшшваюши
сложней - 10CU400 С.
Для усиливаемой белки до^евдо быть соблюдено условно
'*• " ” 'f-R<* ео.[в]
определЕс-тсп по „ принимаемому гю п.3.15 главы СНиП Д-21-75. Следует
учитывать, *гто Л, мах “ принюхается для случаев вееовершенвой евкэн между усиливае-
мой в угилгаяющей конструхниямп по ваэначенюо £ во более 0,6, гфк этом:
'Z " - -ав~ ' °'ss - °’4
Если окажется, что это условие удовлетворяется, те необходимо увеличить /4д, а если не
возможно .уивгтп znyrofi способ усиление (усилением сжатой зоны).
УСИЛЕНИЕ. БАЛОК ПРЕДВАРИТЕЛЬНО-НАПРЯЖЕННЫМИ
ШПРЕНГ ЕЛЯМИ
Расчет балок, усиленных постановкой гфедварвтельв^вафппнных Шфялгелей аз арматурной
стали, нлссакных ь габаритные балки, может быть выполнен приближенно.
Постановка шпренг-3ле увелт.чпвает несущую способность балки ее только по нормальным,
но и по наклонным сечениям. Постановка ширекгеля превращает балку в статически аеопределв-
мую комбинированную снстекту. Тах хак усиление &1лхн выполняется тгрл, когда к ней уже
приложена основная нагрузка, то приближенный расчет усиленна можно выполнять баз необходимос-
ти растчате статически неопределимой системы. Пре этом усиливаемую балку можно рассматривать
как балку, находящуюся под воздействием заданной внешней нагрузки и усилий, передаваемых ка
балку со стороны шпренгеля, которые приравниваются к внешней нагрузке.
определить как для внежвтреняо сжатых алемевтав»
Расчет балки, усиленной шпремгелем, ведут в тако! ппследпвательвсти:
а), выбирают габариты ццфенгелн а^Г, c,/f,X • 1 .. М М
б) определяет изгибающие моменты в пролете балхк лэ после усиления анлдп^гынно! |М
в) яя^илидуи' радугацу предварительного нв!фо(епя в шдрнегельной затяжке М
ff9 » 70СЫ000 кге/сы2 (7ОМПа е ЮОМПа);
г) определяют раоДор в шпр ангеле в предальаэм состоянии по фч’муле
н . / +/ГО*Д) • 0,8 < 0.8'Л\з'/з
Л
rot 0,8 • щ^фанпеыт условия работы: __
д) oiwumiwt усилия от шлренгеля в федвяьшм состояв»»:
1О1 [б] • Мо -НС 102 [б]
в) ©февляют расчетные усилия в сяяжмв в хрвдельнам осстояко - взгвбаюгпчй мсмевт
Мл в 1юдеррюгую свлу , л - ,у »плГс1
Мл»Мд+№-гГа: ЮЗ [б J Qf * V 104 [6J
ж) фомроо* сечевм в усалеиаай балке от ввеишпршшого сжаты в предельном состоят
“ н е. •* : в-<9> ♦<*>-У - е- <?° •'
н
г»с'о - эжсиснтршитет отвосительно геометрической ос». проходящей по центру тяжести со-
чения.
ПРИМЕР РАСЧЕТА
УСИЛЕНИЯ БАЛКИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОрНАПРЯЖЕННЫМИ
ШПРЕНГ ЕЛЯМИ
Дано: условие о репвшв <рнмфа схсна стр. 105. g
а = 2S0 см: $ 300 см, с - 20 см,/2*51 см, <г* 2^25-9,8 см
^^0,34. <*'-18°S0s М- 21,58 тем (215,8 жН*м), М^-31,5тсм: ( 315хЕ ал),
й~о « 1ООО их/ CM2 (1OOMTU).
Требуется- рассчитать усиление балл шпредгвлем.
Оправляем распор в шц»адгвле:
н . ( 31WQP^- .2157029 + 100о 9t8) 0t8 . (19470 + 9800) o.fi -
23416rre< 0,8-9,8» 3400 - 26600 иг
Находим усилие, действующее ва балку от пшраигедя:
ТГ- 23416 0,34 - 7981,4 их (79614Н)
Находим оппряыА ъомеят:
Л\ы1 » 23400 20 - 468000 кгс.см (4080 tH см)
ео. 2123799..
23400
103 см;
€ - 103 < 47 . 2S - 125 ем;
е ЮЗ - 2S г 3 81 см;
о 135 25 . (125 - 47 *О.5ж ) - 3400 15,2 125 < 2700 2,26 81-
О 5 3875 ж (78 ♦ О.5х) - 5955500; '
О - х (7В + O.Sx) - 1537:
О - 78х + 0.5 -2 _ 13а7 15б> 4 ж2 3073 е , 0
х 17 см
15S 25 17 (_47 - В.5)_-> 2700 L47 ^35 «35197 ★ 2639QQ
125 125
22400 кгс (224000 Н) - 22400 шгс ( 224330 Н).
балке обладает ®стато*гнов несущей слособвостыо.
Мб'
ПРИМЕР РАСЧЕТА БАЛОК УСИЛЕНИЯ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ
‘ ЗАТЯЖКОЙ
ПР F/THA РМТЕЛ ЬН^НАПРЯ-ЖЕННОЙ
ПЯ4МЕР РАСЧЕТА УСИЛЕНИЯ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫМИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО-НАПРЯЖЕННЫМИ
ГОРИЗОНТАЛЬНЫМИ СТЕРЖНЯМИ
условие и решение примера
см. стр. 1°5.
Требуется росчитаЛ усиление балки
горизонтальной предв^зительн^на1фяжеыной
эатяжюй.
Решено
Дано: условие к решение примера см.
стр.105.
Требуется: Расчнтать усиление балки преэ-
варительл^иапрякениыми горизонтальными
стержнями.
Пркнямаем сечение затяжки, исходя
коэффициента условий работы 0,85
из пропорынолальностн изгибающих моментов с учетом
2
31.S . 1 5.2 _ 15,2 - 26,1-15,2 с 10,9 см 2
21,57 • 0,85 т.е. а* 2 4 25 ( /$ = 9,8 см )
Определяем сжимающую силу в предельном состоянии
д/» 9,8 • 3400.0,85 " 28200 ох (282000 Н)
Находим опорный разгружающий момент
ffetr 28200(5CU25) и 710000 кгс»см (7100000 Н- см)
Проверяем прочность балки шсле усиления:
Л, в 2440000-- « 87 см
28200
в « 87-25+3 - 65 см
О = 155 • 25в (10^47+0,5x^3400- 15,2 • 109+2700. 2,26-65
О е 3875к(62+0,5х)-5650000+398000,
О = х462+0,5х>-1355,8 ; 62х+О,5х -1355,8 = О
О « х +124*.2711,7; Х+18.9 см
у.гДЬ2а-1Н.ЯИ7.Я2).?7ПП-? 2ДВааЫ.И267Р99 . 27в47>5 „(г7в>4яН)
109 109
/£- 340 МПа
Задаемся расчетным сопротивлением стержней
наем на уровне ннжжй грани балки ори 50 см.
Определяем необходимую плошадь сечения стержне fi усиления :
ХГ -В -т2-4Ас’ Хе
* 2А где Л - 2В R пр
_ + Л ) = 15-2-3400-.34ПО -340 а - 50) -
* г 25-155 26 155
fiac'Fa-ffa fa + Мма. . а‘) -$СА -
.27QQ.^.;^.Wo , 3150000t2.26.2700
(А ПТ) с расположен
34 0и“
В “
ж ioocjpa,9
с = ^А-
- 34 00-15,2 .47 - 1007 1 75,6
Г 130008,9 >/1312ОО2- 4 1401 1007 175,6 _
2 • 1491
2
Дополнительные стержни 2 rf24 ( 9,04 см2).
т.е. балка обладает достаточной iscymeft способностью.
117
ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА ТРАНСФОРМАТОРОВ ЭЛЕКТРОНАГРЕВАТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК
(Таблица 1. М.Р. Ьлызий. Усиление металлических конструкций под нагрузкой )
Таблица У1.8
Диаметр арма- туры, мм Плошадь попе- речного сечения арматуры, мм^ Сопротивление ptf.OM.lCT4 расход теплп.мкал, для нагревания 1 м стернаш за 1 мин. о до температуры. С- Актнвюе .сопротивленцу 1 м стержня X* , Ом • Ю для температуры нагревания, С Йолпоо сопротивление 1 м стержня Z . Ом • ю”4 для темпера рты нагревания. с
300 35 0 400 4 50
Л Q, Q„ а. QM On .•’.00 350 400 4 50 300 350 400 450
10 78 16,7 21,9 3,33 26,3 •1,26 30,8 5.33 35,8 5,52 5 1,1 5.1', 5 61,2 65.7 58 63,3 68.8 74,2
12 113 11,5 31,4 3,98 37,7 5,09 44,2 6,37 51,5 7.7 8 4 0 -13,8 47,6 51,2 47 51,3 54,8 GO,2
14 154 8.45 42,7 4,71 51,3 6,02 60 7,5-1 7 0 9,22 33,2 3(3,7 39,5 42,5 38,4 4 1,8 45.6 49.2
16 201 6,45 55,8 5,28 67 6,7 5 78,5 8,45 91,1 1 0,33 2 8,5 31,2 34 36,5 33,2 36.2 39,4 42,5
18 254 5,12 70,G 5,92 84,8 7,58 99,4 9,5 11 5,6 11,61 25,2 27,6 30 32,3 29,4 32,1 24,9 37,6
20 314 4,15 87,2 6,66 10-4,7 8,52 122,8 1 0,66 143 13,05 22,G 21,8 26.9 29 26.4 28.8 31.3 33.8
22 380 3.42 104,3 7,47 126,3 9.56 148 11,95 172 14,65 20,7 22,7 24,6 26,5 24,4 2G.G 29 31,2
25 491 2,65 136 8,37 163 10,7 191,2 13,4 222,5 16,4 18 19,7 21.4 23,1 21.2 23,1 2 5,2 27,1
28 G16 2,11 170,5 9,25 204,5 11,82 240 14, 82 279 18,15 16,2 17,7 19,3 20,7 18,9 20,7 22,5 24,3
32 804 1,62 223 10,62 268 13,6 314 17,05 365 20,8 14,2 15,5 16,8 18.2 16,7 18.2 19,8 21.3
ХАРАКТЕРИСТИКА СВАРОЧНЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ
( Таблица 2. М.Р. Бельский. Усиление металлических конструкций под нагрузкой )
Показатели СТЭ-24 Т и п трансфер
СТЭ-34 СТАН-0 ST А Н-1 (.Тг»-35О р 11-^500 | стн-700 |тсд-5оо |тсд.юодтсд-2оо(
Первичное напряжение , в 220/360 220/360 210/110 или 380 220/380 220 220/380 220/380 220/380 220/380 220/380
Вторичное напряжение при холостом ходе, в 65 60 G.3-8.?. GO.70 70 60 60 80 60 и 78 72 и 34
Нормальный режим работы ПВ, % 65 65 63 65 50 65 60 60 60 50
Нормальная мощность, кв.а полезная 22,75 эо 8,7 22 24.5 30 42 40 69 114
потребляемая 24 34 - 24 - 32 43,6 42 46 160
Номинальный первичный ток при первич- ном напряжении 220/360 в 110/63 155/90 - 110/G.3 114/63 145/ 64 198/114 185/108 34 5/221 820/47'
Нормальный вторичный ток, а 350 500 140 350 о.-з 0 500 700 500 юоо 2000
Нормальное вторичное напряжение при нагрузке , в 30 30 30 30 30 30 35 40 42 2
Пределы регулирования сварочного тока , а 70-500 150-170 25-150 60-480 80-450 150-700 200-900 200-600 400-120 ) 860-221
Коэффициент полезного действия 0,83 0.85 0,83 0,63 - 0,85 0,85 0.87 0.9 -
Коэффициент мощности 0,52 0,52 0,51 0.52 - 0,54 0,66 0,55 0,62 -
Плошадь сечения проводов дня подклю- чения к первичной сети при напряжении 220/380 в , мм2 25/10 35/16 - 2 5/10 25/10 35/16 70/35 95/50 95/50 240/185
Плошадь сечения проводов сварочной цепи, мм^ 120 или 2 х 50 185 или 2 х 70 - 120 или 2 х 50 12 0 или 2 х 50 185 или 2 х 70 240 или 2 х 95 185 или 2 х 70 2 х 150 4 х 150
Вес, кг. трансформатора 140 200 80 185 220 27 0 380 4 50 534 -
дроселя 90 120
Примечание . Для сварочных трансформаторов СТЭ , СТАН , СТН значение ПВ указано для полного никла продолжительностью 5 , а для трансфор-
маторов ТСД -10 мин.
<19
ПРЕДНАПРЯЖЕННЫМИ ЗАТЯЖКАМИ
Горизонтальной затяжкой Усиливаемая
ПРИМЕЧАНИЯ
1. Обшне указания см. на стр. 112.
2. Усиление комбинированными затяжками гтролздооится тогда, йоги
усиления только горизонтальными или только шпренгельнымн затяжками
вецостатсчяо.
3. Установка двух распорок в пролете усиливаемого элемента прона вс—
дится тогва, когда одной распорки недостаточно для получения расчетного
напряжения в затяжках.
4. Примеры расчетов усиления балок предварительно—напряженными
затяжками см. яа стр. 116.
120
150
!• Узлы эамарявромам м ctp. 119-
121
ПтМБЧАНИВ
1. О5шно ужазтя во растя? , ороектврстгпгац произволе nj работ по усилении,
балжв горязовтальваА лрелишрасмвоЖ aarnsot см. ва стр. 4 &
122
123
с «ЛОК ПРИ ПОМОШИ НАКЛОННЫХ ХОМУТОВ И ЗАТЯЖЕК
УСИЛЕНИЕ Ж. -%/^^ТХрМАТУ™
ОБШИЕ УКАЗАНИЯ
1. Усиление разработано ва основания авторского спвдетельства
№ 631632.
2. Крнструкшв усиленна состоят вз накладных комутов, выполняемых
е ластовое стеля 12 мм в снабженных со стороны усиления влементл
скошенными упорами с крышками. Хомуты устанавливают на кояиевых учас-
тках усиливаемо^ балки. На скошенную часть упора ва<ют алоскяА хомут из
листовое стали 0*12 мм с приваренныьв к нему стержнями дополнительной
мапрагаемой арматуры. Крышка через отверстие зафккогриванна на упоре с
помощью болте и со пражане с ним шпоночжмшлииешм соешменвем.
3. Угол скоса упора 2 принят 45 , исходе нз етого видим, что усиль»
пае, на которое надо расчитать болт равно усялекию ' в стержнях дополни»
тельной арматуры.
4. Устройство включают в работу следующим образом.
Наиюнкыо хомуты со скошенными упорами устанавливают в соответ-
ствии с эпюрой изгибающих моментов на хонценыо участки балки, размо*
щя упоры со сто оо нм усиления. На начало скошенной части каждой пары
упоров надевают плоский комут с приваренной к нему арматурой усиления.
Затем в отверстие днищ крышек пропускают болты. Болтами крышки фи*скр>
ют на торцевой часта упоров. После установки алемннтов уапеняя болты
продолжают ввкпчвватъ в торцы упоров, сдвигов крышязмп хомут к основа-^
нво упоров ДО получения в стержнях усиления маправшмя 600-1000 кгс/см
уиругисти материала стеряией, — плошав» стермвеа.
1В4
УСИЛЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ С ПРЕДВАРИТЕЛЬНО-
НАПРЯхенными МЕТАЛЛИЧЕСКИМИ балками
При усилении изгибаемых элементов металли-
ческими балками последние устанавливают так.
В-ГО&4 они эффективно выполняли свои функции.
Длв этого нм сообщают предварительное нагпя-
женио путем начального прогиба. Величину про-
гиба определяют, исхода из требуемой степени
разгрузки, т. е. устанавливают такой» какую
нагрузку нужно воспринять балкой раэгружения.
Тогда, стремясь выпрямиться, металлическая
балка будет разгружать усиливаемую железобе-
тонную балку. Начальный расчетный прэгиб соз-
дают с помощью устройства
трех местах балки пролетом
(см. п. 2) и закрепляют прокладками. При устаювке проклеим в
6м прогиб в местах прокладок (см. |ис. 2) может быть определен по
следующим формулам:
/-3,02^ j .^-£.18^
пв Р - требуемая сила разгрузки:
/ л/.. соответствующие ресчетные прогибы в местах установки прокладок:
'' ч*2 - момент инерции шбранной металлической балки усишння.
Примечание. Если при производстве ребот расчетные прогибы у прокладок будут несколько
превзойдены, это пойсвт в запас протностн в не опасно.
При у лимит» огибаемых элементов (ригелей, балок) металлическими балками ввод их в
совместную реботу можно производить с помощью:
устройства, предложенного Донепким ПромстройНИМпроектом для напряжения балок усиления;
контролируемым усилием;
Наложение металлических балок усиленна с помощью устройства осуществляется следующим
образом: ва подведенные под усиливаемый элемент и закрепленные па опорах металлические бал-
ки допвешнвают с помощью захватов в середине пролета устройство, которое состоят на ма -
логабарипюго домкрате и стоек, упираемых в усиливаемый элемент. Домкрат шлангом высоко-
го давления соединен с ручной насосной станцией НСР-4О0. При работе насосной станции дом-
крат оттягивает от усиливаемого элемента балку усиления, создавая в ней расчетную величину
предварительного напряжения. Величина напряжения контролируется манометром. Фиксируется
заданная величина напряжения с помощью прокладки, которая устанавливается в зазор между
усиливаемым элементом и металлической балкой:
клинового подъемного приспособления, разработанного Н. М, Онуфриеиым см. стр. 17 2.
Существуют и цругве способы ввода конструкций в совместную ре боту.
ПРИМЕР РАСЧЕТА
УСИЛЕНИЯ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО-НАПРЯЖЕННОЙ
РАЗГРУЖАЮЩЕЙ МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ БАЛКОЙ
РР~П,-’ 4 - (;>1Л~-гЬ57)- - в. 7 тс ( 67 ИН)
Балка усиления пмпсва &>ть рассчитана ва момент
м _ 9. 7'6 _2О тсм ( 1оо м)
Если принять /?-24ОО игс/см2 (240 МПа), то
W- И. " 1000000 - 415 CM3
Я 2400
Балка усиления может Ьать Притта кэ двутавра № 27о (Ц4- 5500 см4:
Максимальная понаречвяя сила в усиленной Др «де*
Ото? 7 3 - ^-7 - 18, 65 ТС (186, 5 кН) с (Z?] - 19, 5 тс (195 хН)
к-407 см')
Второй вариант - при установке трех распорок в пролете .
Разгружающий момент при установке трех респорок в пролете М ЗР.
Сначала определяем нужный разгружающий момент*.
Мразгр. = [м] -31, 5 - 21, 56 - 9, 92 тем ( 9 9, 2 кН м)
Затем опредедаом необходимые разгружающие силы Р при подклинке:
Р ° З1 ' ° 31 31 тс (33, 1 жН)
Далее определяется необходимая расчетная подклинка по л. 52, принимая 1
J х в 3460 см
/2"2-“f^o*2-09
v 24 при
Первый вариант - при установке одной распорки в
середене пролете
Усиление осущестьтиется установкой снизу предварнтельво-напрвжешюй металлической бал-
1Г75'®арнтепьное напрежение достигается с помощью устройства, описанного на
стр.х 1А. После напряжения в зазор между усиливаемой о усиливающей балками плотпр устанав-
ливают прокладку, после чего устройство снимается. Усиление балки осуществляется без свя-
рвэупьтвте т“ога преавариталъгого мпряжашш к усиливаемо» балла в
брашна пролета бупет приложена сосрелоточе.гиал сила, направленное снизу вверх (Р раэгр. )
Дл. того. ч-rob. Ьпщ обеспечена веобхолиман несущая способность балки, его разгружающая
™"° “га”“в ,TOaj су““«Р"ы« изгибающий момент в серелина лроле-
>“П>. "е "₽еВ“ша" 21- 58 условие п^ощениГфв-
УСИЛЕНИЕ ИРЕДНАПРЯЖЕННОЙ МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ БАЛКОЙ
126
УСИЛЕНИЕ ПРЕДНАПРЯЖЕННОЙ МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ БАЛКОЙ
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1, Портов ысюлвешя робот ж ушш сгефпамб:
устажижп. шпшршв боаты б 20*40 в зареви просверленные в плаче
отверстая;
зажрагапъ и болтав зарин вожновлввше балл уа/аши;
промвасп вапражмае ваяя амратша способом, описанным ха стр 131.
(при усвлвнм валы шааллврама асов ваяй в нащяжетаоо яхггопине оеуыаст-
влается равномерно сразу по асам уснлаааеыым пролетам) ми илипьеаын .
врвспособлешмм (см. CT|ui72. > '»
установить проклаокв в правдрт» в в балжам усиления.
вэмоктвроеать амлфаты веграввии»
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА
УСИЛЕНИЯ БАЛОК СПОСОБОМ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ
ИЕСТКИХ ОПОР
Подвежплыо жесткие опори я подлески рлссчлтыьлютсж соогнитствснио ш. сж/лие и р/.с-
7«женив согласоо СНиП П-23-81. Усиленные нолиидг-ниыми жестким» оно|юми и.-н мблюшие
елементы (Ълки, ригели рам) рассчитываются по измеиевной гопструктипной гхомс, ток кок в
млсте вв сопряжения создается попал долоплитолы1ая опора.
При проектирования уилений жолезоС«гоп1о»к конструкций догпЯпштольпыми жесткими опора-
ми необходимо, чтобы новая второ расчотных изгибающих мом»ч<тол, получающихся в [юзу/гьта-
то работы конструкций по измоченной статической скоме, нигде ч<- выходила .ja пределы эпюры
изгибающих моментов, построенной по наличной рабочей арматуре этой конструкции.
Построение вторы изгибающих моментов по ллишлам наличной арматуры элемента осу -
шветвлветст по формуле
М - 'Z& <
гл) М — нэгабаюший е/юмент, Н*см; 2
/£ - площадь сечении продольной растянутой арматуры, см ;
_ расчетное сопротивление продольной рестянутой арматуры, м,|а ;
g - расстояние между равнодействующими сжимающих и растягиплншнх угигшй в .з-чопии
(плечо внутренней пар» сил), см, которой приближенно можно врюмто О. К'}//#, t до/7 > — ра-
бочая высота сечении, см.
Построение вторы изгибающих моментов по площадей наличной лрмтур|.1 uhomoiii.i выиол-
мютст по исходным дойным, взятым нз рабочих чертежей шш оп[хшале1чо,!х ц/|'гу|упп.11ым <«г—
слешвением с асхръ/тяом арматур».
При рессматриваемом усилении в условиях пкеплуатнции зцаний MOi’yi rv грниття два ос-
новных случая, когде
подволи новый опор под деформированную напрежоиную от иостоятюй нагрузки, кингтрун-
цию (временная нагрузка снята);
подводка новых опор производится под деформированную, напряженную от нотоинной л вре-
менной (когде нот возможности емвть ее перед усилением) нагрузок, ком трукцию.
Рассмотрим порядок проектирования и расчета конструкций усищишм способом аопоппити/а,-
ных жестких опор пря снятии временной нагрузки нл примере оанонролетиой жоли ю&тшнои
балки с равномернс^респределенной нагрузкой.
Расчетная схема
ЗОО мм; JlOO мм; а - 70 мм \ I - 6000 мм;
Ра- 340 МЛе 2 (3400 кгс/см^)
ст 28, 45 см (6Ф25А111) — прошдит до опор балки.
Бетон М—350 > А пр- 155 кгс/см (15,БМПв)
80 кН/n. м - временная нагрузка
Р - 30 хН/п. м. — постоянная нагрузка.
Необходимо:
Увеличить временную нагрузку в 1, 5 раза.
Требуется:
Определить носущую способность существующей желе—
□обеганной балки с учетом увеличения временной narw
рузки в 1, 5 разд при усилении ее способом подведения
жесткой металлической опор».
Сеченио Редки
121
Решение
1. Проверка прочности существующей железобетонной Болки по сачепию.
„ . tjlQQ 29. 45 . ~
155,-30 " 21, 6 ем
Д - //- a - 70 _ 7 - 03 см
Tin. хак х “ 21, 5 см<О, Б&Ло О, Б5 63 - 34, в см, то
" 3400'20, 45М вЗ -^-2) - 5231703 кге/см -
•* 52, 3 тем (523 кН м)
2. Ощюдслепие изгибающего момента по действующим нагрузкам
С общ. = £+ р • 8 + 3 • J 1 тс/м ( 11 кН/м)
2
”«» ------4“^ 40' 5 тсм< МЮс " 52' 3 тсм 1523 кН »’
т, о. (|(юч)К)СТ1, сечения на действующие нагрузки достаточна, но запас прочности незндчитымьй
балки:
Чета?
г “ 1, 05 и при увеличении временной нагрузки в 1, 5 роза потребуется
«2 2
I з Jhl. S_B
8
67, 5 тсм>М*
W'f
= /Л/г// 1
Момент о точке ГВ* - от
нагрузки:
пост р/2
М. ’ —
постоянной
1x3, 5 тем;
1500 1500 • 1500'1500
6000
(135 кН м)
от временной нагрузки:
врем, а . /2 я • я2
мв - \---------
( 360 кН м)
Момент в точках 1 и 2 от постоянной
нагрузки:
пост.
М1.2
36 тем
К
8
2
• р
Л
2
2
8
8
Эпюра изгибающих моментов
2 - по
действующих нагрузок
площадам наличкой рабсяой врматути
Ы • 1, О л *
от временной вагруэки:
мГа 11 s -
-241.5- V ’2
(270 кН м)
27 тем
2
Общий момент е течке В :
М - 13, 5 ♦ Зв • 49, 5 тем ( 49S кН м)
в
Общий момент в точках 1, 2 ’
М± 2- 10, 1 + 27 - 37, 1 тем ( 371 жН mJ
3. Определение действующих моментов ва балку посла подвешвии же^-гной дополнитоль»
пой опоры в середину пролета ( точка В):
а) от постоянной нагрузки - см. выше:
С) от увешгеевкМ » 1. S р»м временно» нагрузи, в точм В:
М-Р -"О. 125 11, 50, < / I2 -
-‘О, 125 (1. 58> (^)2 - 13. 5 тем (135 кН м)
МЕ₽ 2- О, 070 II, Зф) ( ? I2 - О, 070 (1, 5-8) (® / - 7,ввтол (76.6п.м|
Суммарны» момент от востоввяо» в временно», нагрузи соетовда от:
-в точке В: Мв - М° * М*- 13, 5 + (-13, S) - О тем
в точках 1 н 2: f М° _ 2 ♦ М? j- 1°, 1 ♦ 7, 66 - 17, 66 тем (1 76, 6 кН м)
1,5^в120кл/м
Р=30кв/м
’ [1500
1500 ! 1500 1500
6000
76,Gkh.m 7в,6ш.м
а) Эпюра взгабаюшях моментов от постоянной вагрузЕт
до в после усиления банки.
б) Эпюра взгнбаюишх моментов от временное увеличен-
вой в 1,5 р*'»-* нагрузки после поцвеаечгя жесткой
опоры в точку 'В*.
в} Суммарная эпюра жзгнооюших моментов поспе усиленна
флая.
Расчету металлической опоры выполлпетсл по СНпП II. 23-
-81 в здесь не приводится.
Из приведенного выше расчета можно ссылать выаогь::
усиленная дополнительной спорой в середнте пролета
шествующая железобетонная балка удовлетворяет у?сущпс
способности при увв паче пив временной нагрузки в i, 5 ра-
за: при-этом момсвт в точке *В* ^середина поолет-д }
состаыяет нуль»
При увеличения временной нагрузки на баш.у Сслео чем
в 1, 5 раза от -сутаествуюшей в точке 'В' возаиг.аег оп-
Гжцательный момеэт я в верхнем сечении б^лли мог;;-?
кпд яте нут*, трещины, йспи она ие рассчитана на ре-'гчгн-
ва’юшяе усилия в верхней зоне, Тогда эту бал.гу гум:е
рассматривать кем разрезную с шарнирным огагранием ха
подведенных опорах в расчетным пропетом w2. Ожида-
емое появление надопорной неорганизованной трещины
можно предупредить специальной разрезкой подпертого элемента над подведенной опорой. В
обоих случаях необходимо запроектировать оголовок оодпираемого элемента тек, чтобы опи-
рание разрезных балок (ыло достаточным.
Рассмотрим порядок проектирования ресчета конструкций усиления способом дополни -
тельных жестких опор при невозможности снятия перед усиленном временной нагрузки на
прежнем примере, в этом случае необходимо включать усиливающее устройство в совместную
работу с разгружаемой балкой с помощью подклинки. Задачей в этом случае является опреде-
ление величины нагрузок, которые бы создали нужные начальные деформации в усшлия в уси-
ливаемых коиструклкях.
Эта величина разгрузки опреде/яетте методом последовательных приближений, во оервс^
начальную величину можно приять исхода яэ техвняе<оси возможностей клинияипгл устрой—
.сгва. В нашем примера примем за первоначальную величину усилия разгрузки 10, О тс
Р е ш о в я е
1. Проварку. прочности существующей балки по сечению, определение изгибающего мо-
>1ентв по действующим нагрузкам см. на стр. 127;
2. Определение изгибающего момента от разгружающего усилия 10 тс (1ОО кН).
А ~
« —Г-----;
,1500[1500 I 1Б00 1S00
? , 3000 J 3000
Р=100кн
В
2
С
В точке В : -1^* - 15 тем ( 150 кН ы)
В точках 1 в 2:
М₽1( 2- 7,5 тах ( 75 кН м|
150КН.М
Эпюра изгибающих момеитов от разгружающего усилия 1О тс
з. Опреяелоюга Jc-етхост. тлномиов
тажепого GeTvnaf стр. 249 в'сн^°':п^127^Ю^1ПЯрО“ни“ ЖЕПвзоСйтовиыж чонструсяиа вэ
200 30 63 -0.O4SS
29.4.5*2. 1 1OS
ЗО-вЗ-233000 в °- 14: Р-О.ОЗв
I 635 Ю9 Н/см3)
точке rB* ирп разгрузке
5* Опреяелвкае arnopu изгибающих моментов «ижи
поднительной временной нагрузкой в " “
. в ---------вв Разгрузки я догрузки до-
1, э раза превышающей существующую.
Определит. изгибающих мом.птоо от дополшггельям
вромвЕсюД Натру де и»
^аоп.'0'^- °-5 в
В точка В
(-40 кН/a. м. )
^р. ДОП.
/ Г« О, 123 4 ф2
а лдоп.
- 4,5 тс ы ( 45 кН м)
В точках 1 в 2:
°-0707поп. (/>2" 0.070 4 ф2:
M-v-r-
495КН.М
ук 45жп.м
25,2и.м 25,2кв.м
Определенно суммарных нэгийакиши моментов юслс
УСОЛЕНИЯ
В течке *В*:
Мв“ 49, 5 - 15 - 4, 5 • 30 тем (300 кН м)
В точках 1 в 2:
М1 2° 37’ 1 " 7> 5 * 2* 52 ° Э2- 12 тс м (321, 2лНм
Эпюры изгибающих ыемевтов
а) от действующих нагрузок до усиленна :
6) от разгружающего усилия Юте (100кН) :
в) от дополнительной временной нагрузки :
г) суммарная эпюра изгибающих моментов после усиления
Суммарная эпюра нагибающих моментов после усплетши ве выходит за пределы эпюры
кзгибаюшнх моментов от действующих нагрузок тем более за пределы егооры, построенной
по плоптадам рабочей арматуры. Следовательно, восупая способность усиленной балки удов-
летвореет возросшей временной нагрузке, причем со значительным запасом. Преб^Ччмн рас-
четами можно уменьшить величину требуемого подъема, но тай, чтобы суммарная 8П|°Ра
дейстауюшвх нагрузок в доязлкнтельвой временной не выходила за пределы эпюры, постро-
енной по плошадам рабочей арматуры.
Расчет металлической опори выполняется до СНиП П-23-81 и здесь не привидится. рк
проектировании подведенных опор, елзаянык с существующими конструкциями, необходимо
прювзводить проверку усиливаемых элементов на действие поперечных сил а ««стаж новых
оппр, а при вешетатже имевшейся поперечной арматуры .производить нужное усилоняв-
130
УСИЛЕНИЕ Ж. -Б. БАЛОК ПОСРЕДСТВОМ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ЖЕСТКИХ ОПОР
Вариант 1У
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1. Порядок выполнения работ по усилению конструкций
Разбить запитый слой арматуры колонны и приварить к неййюрный уголок.
Пробгв в полу штрабу, смонтировать затяжку.На усиливаемые балки установить опору из
швеллера. Закрепив на соединительной пластине опорные подкосы установить и в соответ-
ствие с чертежом и выполнить монтажную сварку в соответствии с узлами 1 I 2.
Ввод в работу опорных подкосов осушествлястсЯ при помани клиньев, забиваемых ыежду
соевсмнтельной пластиной и осюрой усиливаемой балки. Клинья после установки обварить.
2. Возможно применение клинового □рнсдособлепи для ввода в ряботы усиления
см. стр.] 72.
/32
УСИЛЕНИЕ РИГЕЛЯ ПРЕДЕАРИТЕЛЬНО-НАПРЯЖЕННЫМИ СБОРНЫМИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫМИ ПОЛУРАСКОСАМИ
О б t в yiasaiii
Перед началом установки полураскосов усмвнна в попу фобквается итраба,
Для зетянек опорных уголков.
После установке полураскосов к ннм фпфнвдвтсв две аятяжкя из кругло! ста-
ли, и верхняя часть полурасвосов расхищается фк помоях дмсфате, что в свою 0W-
рел ирваоднт к расклинив полураскосных усиливаемого рхчлк Дан ркиьоети тре-
ния между оголовками полураскосов я усиливаемым рячлвы в промежуток между в*-
мн закладывается металлическая выкладка в круглм пропаж
После распора оолурасхосов де рабочего поломки к пм фввархамтся распор»
ня вз 2^п швеллеров, короткая и обвфввдхлся, в шмкрат <тжжттфуетия.
133
134
Существующая
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ БАЛКИ С ПОМОЩЬЮ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ
ЖЕСТКИХ ОПСР С НАТЯЖНОЙ МУФТОЙ
Существующая
колонна
Существующая
колонна
Подкос
Ребро жести.
-/’8
W2A^.7
Хомут
Ребро жест^
Болт
JlogXggM.
Ребро жести,
осте «8
Усиливаемая
балка
СХюрвый
швеллер
Существующая
колонна
Усиливаемая
Канда
2
£ т проекту
Стяжной болт
9|
31
SJULbxll
3^3
Подкосы
Существующая колонна
1й
l£i.
Хомут
Усиливаемая
балка
L100 х 12
Спорный
швеллер
Стяжной болт
00 к 12
гпт
1е
। к
Хомут
L 1 СЮ х 12
ребро Ж4
Стяжной болт
“S
Натяжная муфта
ОБШИЕ УКАЗАНИЯ
Конструкция разработана на основе
авторского свидетельства
№ 650651 и ноаволяет усаливать балки за счйт введения дополнительных
жестких опор, включаемых в работу за счйт тюкей ватяжгой муфты.
2. На существующие колонны внизу вверху жестко установлены хомуты
с ребрами жесткости к отверстиями для стяжных болтов, которые крепят
подкосы внизу к существующей колонне, а вверху опорный швеллер с ребром
жесткости, соединенный с существующей колонной через тяжк ватажной
муфты к болт.
3. Устройство работает следующим Под существующую конструк-
цию балки подводят опорный швеллер, который соалляют с хюдхосом, а ом
шарнирно (болтовое соелвеннв) скреплен с колонюай, фнчйм верхний конек
подкоса крепят к колонне тки натяжной муфты. При вращении натяжная
муфта подтягивает конец подкоса с опорным швеллером к колонне к тем самым
усиливает пролетную коясфуыию до нужного расчетного усилия. Такое вы-
пилшние устройства юзвепкят повысить несущую способность усиливаемой
4. Расчет металлических кзделкй усиления прояаводжть по формулам
СНиП П-2^-81 'Стельные кожструпкн*.
1'55
УСИЛЕНИЕ РИГЕЛЯ ПРЕЛВАРИТЕЛЬНСЬНАГРЯЖЕННЫМИ ТЯЖАМИ
Клиновидное шоЛба
ОБШИЕ УКАЗАНИЯ
Усилие з тяже сосэддетса за счет стяжной муфты. Беличика его определяется по
Формуле л/ Р
где: &L - угол между осью колонны к осью тяжа;
Р - величина разгружающей силы;
/у - усилие в тяже.
Днаьстр тяяа оорелелнется из выражение
?4.(5 ) СНиП 11-23-81
136
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛОК ДОПОЛНИТЕЛЬНЫМИ
УПРУГИМИ ОПОРАМИ
л nnnfWd слэпакгпя обычно изгибаемыми конструкциями, закреплении-
|Л| ^^^"Х^^Гвтемеетшч сооружения. Они представляют собоп валю., Ффмы, рамы
" ^^в я СТОЯЛИ, вхшочаюшве е совместную работу с усиливаемым элементом другие во-
«пягеиш* изгибаемые элементы сооружения.
К^РУ™« Т°РУ^Й °“Ра и Раэмешеиие образующих ее элементов* могут быть различными
( см стр. 137-139).
В тот случаев, отпрвкер, л» усиления балоя в промежуточных пролетах, конструктов уси-
_____гоотешавают щз| помощи хомутов напос|Едетоекно к усаливаемым элементам у опор. Это
мойве осуществить пре достаточной прочное™ па ерм узловых сечений усиливаемого элемента
Ковструиаи упругих опор соешшают с усиливаемыми только в весколытох местах (обычно в
________„/ отдавая промежуточные опоры, ЭМюктивность усиления зависит от соотношения
тсгеоста усшшмюпвй в усиливаемой конструкции и от степени разгружена последней.
Таким образом, местность ноцпираюшеА конструкция, создающей промежуточные
осюр;, получаем возможность достигнуть нужной степени усиленна. При этом нельзя зазвать,
что р^ппирайптяя коаструкпш включается в совместную реботу только на нагрузку, лрккпадава-
еыую после усилении, в это значит, Что ат повышения эффективности такого усилении нужно
максимально разгрузить усиливаемый элемент лэ поведения упругой опоры. В основе расчета
усиления созданием упругих промежуточных опор лежит равенство прогибов усиливаемой и уенпв-
k-.me.fi конструкции в месте нк соединения и выполняется по следующей схеме:
1. Не основания обследована устанавливают ищущую способность характерных сеченпй уси-
ливаемого элемента.
2. Стртят эпюру изгибающих моментов от нагрузки, котореи будет прилпяева к усиливаемому
эпемеату в момент подведения упругой опоры. При этом предполагают максимально возможное
раэгруание конструкции, желательно сеять с конструкции всю временную иагрузку.
3. Для установления расчетам х моментов в характерных сечениях строят эпюры изгибающих
моментов ст лопролетного загружена временной нагрузкой, которая будет приложена к соо-
ружению после усиления.
4. Намечают положение упругих опор определяют их реаялнн из условия создания должной
разгрузи подпираемой я пн подвешиваемой конструкции.
5. Определяют орсгиб усаливаемой конструкции в местах устройства упругих опор от сов —
местного действа нагрузки, прикладываемой после успения, и требуемых ршкцкй упругих опор.
в. Подбирают такую жэС1 кисть конструкции, создающей упругую опору, чтоСы ее прогиб от
определенных ранее опорных давлений, создаваемых упругими опорами в месте их приложена,
был равен прогибам, определенным по п. 5.
Первые трж этапа -расчета не требуют сюесненнй. Велинну реакции упругих опор выбирают е
завасямостн от их располдаена, расчетной гхе>ы пошшраемой конструкции и требуемой разгрузки.
Для одиопролетных балок ( при расаэложенп упругой осюря в сережке пролета) требуемую реак-
цию утцугой олорл Лу опредаоют просто: Д}- 4М// , где М - величина, па которую нужно
уменьшить изгибающий момент в середа» пропета усаливаемой банки.
При определении необходимой вапхчивя редина упругой дополнительной опора, создаваемой в
серадаве одвюго нз пропетое ораэреевой мтогопролетвой балки яля дагва ынюгопропегвой Р”^.
*южем считать, что сосредоточения сила Р, припешенная в середине крайнего про тютя, т-^-
вает в сечена под силой изгибающий момент Мор - О, Я*/, а ва оопре Моп ° -О, 1 Р-£ :
If.' "ю6ого “ИТО™ "Роотте. вызывает в сечет под алой взгж-
° • 17Р,*Я ырыеэты Моп - _ О, 08 Р^. в рвгеш оояопропвтотй
жжитд рты звачеввв опоротх моментов в махомапьотго пропетого моменте от груза Р.
лт—еиюго в середвне прооттв рвгеш. завал» от оттешет отгонных жастеостей сто» ж
рамы
^-1 Моп - -О, Овр/ ; Мпр - О. 17Р? ;
^t-5 Мое - UD, О4Р/ ; Мпр - О, ар/ ;
-О. 02R^j Мпр - О. 2ЭР/ ;
Прв отпет отоошеввах погонных хестаостей эпачевив оотрвыа момевгов можно вычасгат..
егюльчпдднлщсь интерполяцией.
Прогаб уевлаваеыой балла в месте устройства упругой опор, опреютвют
9
как алгебра Ичадутр
сумму прогибов в однопролетной балке от нагрузки, прослашваемоб к ней (или рп*елю рами)
после усиленна, от пагруага, равной реакции упругой опюры и направленной в противополож-
ную сторону, и от суммарных моментов, воэникакиш на опорах рассматриваемого пропета.
При этом жесткость изгибаемого желаэобетоивого элемента В находат нз формулы 156
СНиП 11—21—75. Такой прябпн венный способ в ценном случае вполвв юпустям. Прогаб в гт-
редине пролета однопролетной балки определяют по формулам строительной механики. Энап-мии
ого для некоторых видов нагрузки даны в табл. 2.
Жесткость подпирающей конструкции подбирают так, чтобы прогиб в месте оощвжеяпя с
подпираемой конструкцией от опорного давленая meneineft был равен прогибу , определен-
BOjxy по п. 5. Когда подпирающая коиструкция пректавгоет собой оашпропетную башу, загру-
женную в середине пролете, требуемая жесткость балка равна
ч
Для металлической балки, знав Еутр, ооредешют требуемый момент инерции J тр и rotb>
бирают по сортаменту соответствующий прокатный профиль или проектируют сварную балку.
В качестве подпирающих конструкций ухюбво асоольэовать треугольные фермы с горизонталь-
ным верхним поясом ( см. стр.104). Высоте ах облив небольшая. Площадь сечепнй поясов
принимают одинаковой, л тогда, ясхода нз равенства прогибов подпирающей и подтираемой кон-
струкции, ее можно определять фстатсмж точнее используя следующие зависимости:
Л i /= А П
/- 12, S^~
/=28^7
^7’™^ 50
- прогиб фермы в середине пролета, равный прогибу балки, ооре №лвиному по п. 5;
- требуемая равкшя упругой опоры, устраиваемой вад ср вам узл>м фермы:
- высота треугольной фермы:
/Г - пролет фермы.
13?
УСИЛЕНИЕ Ж.-Б. БАЛОК С ПОМОЩЬЮ УПРУГИХ ОПОР
Варвакт 1
ОБШИЕ УКАЗАНА
Для ввоза в работу усиления пеобжоввмо установить болты по уилу
2 и повгавугь и оо упора, после чего выполнить пткварку опорник
участков уэкы 1,2 1 заявлять отверстия в бетонной плите беговом
марки М200.
(ЗВ
УСИЛЕНИЕ Ж-Б. БАЛОК С ПОМОЩЬЮ УПРУГИХ ОПОР
Влрвавт II
ОБШИЕ УКАЗАНИЯ
1. Отверстия в железобетонной шпте терпеть.
2. Заделку отверстий в плите бетеноы шасле подтвания
стяжных болтов,
3. Отверстия в бетонной плите заделывать бешшш марке М200,
130
УСИЛЕНИЕ Ж. -Б. БАЛЖ С ПОМОШЬЮ УПРУГИХ ОПОР
3
ОБШИВ УКАЗАНИЯ
1» Одорспв па болт с—рчь, Амыггр отверст 20 ым.
2. Зопопжу опорков чаога фор^х уял»1* гоем эмяви
болтов.
УСИЛЕНИЕ БАЛОК РАЗГРУЖАЮЩИМИ ШАРНИРНО-СТЕРЖНЕВЫМИ
ЦЕПЯМИ
С.юсов утлеии балов прв помпой шарнирите-стержневых попей рекомендуете проф. Ю И. Лозо-
ши Хж доврытий, воторые нстузужелы примерно по.таон нагрузкой, ко
еслелотме повремевпй и дефектов иоиструкши. Применение пеней позво-
^театеЛзху в вите ради сосреялочетых грузов, расположение и вьюнки к,угг-
пл выбраны заранее в преаопределчютсв очертаниям депо. После намженш пели
Sama превращаете, в комбинированную статически неопределенную систему. Ошико
тТ/ тем что тины, способ предназначен ив усиления конструкций, когда вся основная
вагостка уже'првтжева, усилия f элементах и-пи и степень разоружения балки, вернее ве-
^TlJLaXxB предопределяются предварительным натежеиием статечесхв определимой
пеня. Пи этом деформадимя балок можно пренебречь.
Львовой, злемсстамя прн усиления пенью яв.вются: иар|шря«тержвевав цепь, анкерные-
«игиийс сва, oosecKB клк стойки.
ВЕрдуурагь-ттетсржирадя пепь может быть выполнена из прокатных прораней
вл. армаратурвых стержней. В первом случае полушарннры в узлах пели устанавливают
подрезки вертикальны, стеки профит с соответствующим усилением сечения горизонтальными
ваклатамв, а во втором (про стерших диаметром до 30-36 мм) узлы пепк могут онтъ с
достаточной степенью достоверности фжвяты за шарнирные при условии, если стернлш будут
-п-^нтлид а потеси крегитхя е узлах шарнирно. Усиливающая дегтъ обычно состоит из двух
ошнакокл ветвей, располагаемых по обе стороны усиливаемой балки. Анкерные устройства,
хотор>’е служат шк закрепления дели на балке, выполняют тек же, как при усилении дополни-
телънымв препвапряженнымн стержнями. Крепление ветвей пвеш к арматурным устройства».»
лучше рнгп,тца"- шарнирно. Подвески цепа, изготовляемые ю арматурных стержней, таь ,че
лучше крепить к ветвям шарнирно.
При устройстве усиливаемых пепей должны Сыть соблюдены следующие основные у> зоэдя.
Подвески с резьбой на кояпах должны быть расположены одна против другой с разных сторон
белки в пропущены через соединительную планку, служащую шв передачи усилий ва балку.
Надяимттдwham гаек не концах подвесок потягивают планки к балке. Если -некоторые узлы
шли расположены ниже балки, то между нею и соединительной планкой устанавливают стойки,
а если вся цель располагается нике балки, то все подвеске заменяют стойками, выполненны-
ми нз листового железа толщиной 26—30 мм или из прокатных профилей, например, нз швел-
лере или д еух уголков.
О»ертанмя дели обычно принимают таким, что тангенса углов наклона звеньев цепи, нач^-
вл с середины, oraxsixs между собой как 1:3: 5. При соблюдены этого условии усил^
ни во всех подвесках оегга будут одинаковыми, или, фугнмн словами, антявагруэва бугют
иметь вад рш одинаковых сосредототенных грузов, расположенных равномерно по длина бал-
ки.
Натяжение пени пронзвощгт потягиванием фактически одной подвески при такой последо-
вательности работ. Первоначально оприделЯют исходное я новое положение цепи, а также
соотаетствуюпше перемещения ее узлов, которые обеспечат (©статочное натяжение цепи н
требуемые антнвагрузки. С этой цепью между центрами анкерных устройств цепи натягивают
шнур, стг которого и зиме [Я ют ординаты ее узлов. Затем все подвески, кроме средней, гюй-
тегивают до проектного положения, что пегко выполняется в натуре, т. к. цепь прн п/ттапа
свободной подвеске предстевгйет собой механизм. После этого подтягивают ерадмтю подвес-
ку к тех пор, пока средний узел не займет проектного положения. Усилие, прикладываемое
щи этом, составит соответственно величину кажаэго из разгружающих усилий в подвесках.
Велячииу этого усилия опреоелают теоретшесхв. Если ватакше средней вопвесха пролзво-
шггь простым протягиванием гаец. т. е. без контроля ватажюв, возможны отхгонедо фак-
тачестп усилий в попвесвах от расчетных вз-за потерь от обжа-пш элементов пели в дефор-
машй самой балах. Поэтому пелесеобразвее среднюю додвесху ватагиветь при помощи гидро-
томирата с ыатометром, упирающегоса в нжэ балла. Повазаиия манометра позволит точно
определить величину разгружающей нагрузив. Прв отсутствии домврата вата жиле цепи мож-
“ осуществить потесвой и среднему узлу оттарфоваииого груза с фиксацией положепиа уз-
ла, гаев шивеоов или прэвавпов. В этом случае будет обеспечен достаточные воэтроль.
т. в. oorepiMH от неформален Еапви можно пренебречь азиду их веэначитепьвостя. Если
вововвве больших потерь ватавеива среднего узла на— ве приведет в требуемым усилиям
а додесхах Пеоа ватажеввэ веобтолмо повторить, иыбрав за проехтвое положение новую
“****' ““ с ве=опьво большей стрелой. Следует помнить, что оливавовые усилии в пов-
—таав будут сбесоечеш лишь в том случае, когда все узлы в проевтном положевва пени
67VT рте—1ШЧМ по дышой пиви, а при иатажевив пега будет обеспечена кстаточвав го-
to
ризонтапьяея подвижность ее узаоа.
На основании лабораторных нсспеоований в опыта практического применеюя рассматрива-
емого способа усиления балок про*. Лозовый Ю. И. предложен метео его расчета. Усиление
производят в тот момент, когда на балку действует не мепее 80% полной нагрузки, которую
оо.-хна она воспринять после усиления. При этом эффективность кипения будет определять^
степенью предварительного напда>ения цепи, т. е. величиной антинагрузки, достигнутой пос-
ле ос натяжондя. Такой случай наиболее характерен щн балок покрытия. Усиление таких
балок рассчитывают в следующем порядке; определяют требуемое раэгружение балки; строек-
тнруют очерта:п,-е цепи с определением усилий в подаесьах или стойках (U) и первоначальной
длины пеги- IL по усилиям в подвесках определяют усилия во всех звеньях Цепи и подби-
рают н." сечения: ю|ректпруют расчет ц*дв ( с учетом ее деформации)' я по-
ложение узлов цепи после натяжения.
Необходимую стопеяъ разгружен» балки устанавливают после тщательного и всестороннего
ее обс.тс-девашя. в процессе которого определяют геометрические размеры балки, прочность
бетона сжатой зон--, расположение, количество и марку стержней, пх состояние. Устано-
зив .ф*к-яческио ггрочиость бетона и арматуры, опредедают фактическую несущую способность
чорматл-огх,' н -.анионного сечений балки до ее усиления,
htTOiryjo способность нормального сечей» опредедают в месте максимального язгнбаюш^
зависимости от высоты сжатой эоны.
Л
- нз условия
6) при > ? S-f - га условии ~в) 18^3
гпе = /, (1 - О. 5^ )
Если х=о 19 [з]
Несущая способность расчетного вахлозвого сечжда балка
2&ZX fx + f-
Величины изгясоюшего момента и поперечной силы ( Мп я фп), которые дагытде быть по-
лучены от античагрузкв, опредедают разность между сиихветстеующима усилхыми, везиихаю-
шимн в расчетных сечениях в результате действия не балку полной нагрузки я усилиями, ко-
торые могут воспринять эти сечения без усилия:
Мц = м - (1 )
On = Q - Qj (2 )
Пря проектировании депи необходимо принимать ее до возможности с большей стрелой.
Однако, исхода нз условий сохранения внутренних габаритов помещений, е также из эстети-
ческих соображений во мношх случаях проедите пепь 'впжшватъ* в габариты самой балки.
Установлено, что чем больше количество лодаесок, тем больший разгружающий момент и
поперечная сила при одних и тех же условен в подвесках и стреле депи. Но с увеличением
количества узлов несколько услокшется изготовление и устанонка дели и, кроме того, уве-
личивается расход металла. Поэтому рекомендуется облю пряниметь цепь с 3, 5 и 7 узлами.
Необходимо, чтобы распор передавался ва усаливаемую балку ниже пелра тянссхн праве дан-
ного сеченпя или хотя ta не выве верхней Гранины ядра нянин.
Необходимые усилении в подедакак пени в первом фнблвкпии могут быть определены прн
рассмотрении их как внешней нагрузки, щишоженвой к балке енжэу. Прн этом колким быть
получены момент и поперечная ала в соответствующих patwiiBix сечдажх, ритме Мп и
Оп я расчитанные по формуле (1) и (2). Из даух двиганий Игр лолучоитк no М п Q
принимается большее. По ведичиде п определяют распор Но, т. е. восжа/ъфю аду, которая
сжимает балку. После этого следует проверять прочность сечений витки как вшпевтреияо-сжато-
гс элемента по формулам СНиП. Если высоте сжатой эоеы бетона в рвзупьтвте
действия нормальной силы ва будет преаишать даоего макамадьвего ваэнпен».
X “ ** X мах .то про—чжх сячавжя
как внецентренио сжатого.можно ве производить, веэроапее значение предальяого юмевта,
который может прв этом воспринять сечение, прявимается в запас.
141
70 1ОО
Сталънд пластина
Стальная
УСИЛЕНИЕ БАЛКИ ПОКРЫТИЯ ШАРНИРНОСТЕРЖНЕБЫМИ ЦЕПЯМИ
Вариант X
Усилнваемая балка
ГК
Определив их. перетодат б определению усилий в звенья к цепи на основе принятых ее размеров
, лолЬора'сеченк» етит олемеитое. По известным усигаым в звеньях лопв определяют общее
еетшшневве J 'Й~ = № W
(.100x63 х8
С по тщш по ба/вв
Вариант II
емыд пнгего.
Шаримряо-^тержыевые
Стр. 142
Шарнирно ^тиржне»^*
пень ~
“ у<гтврят|<> пени; ь» колнчестоо звеньев uerw
— длина эвена**/0- усвпче в эвене,
— олошаоь поперечного сетеннз эвена.
По новой идите лепи, рявоВ Zp" Z +^Z определяют новую стерлу цепи, а затем ординаты
»пи ее узлов. Для практического Офтдествленяя усцлапня ятик расчетов обычно достаточно.
Однако птш необходимости можно утхяинть ординаты узлов, заново повторив расчет, исходя
аз говых, полученных в первом приближении параметров депп, В связи с тем, что пролеты
уваливаемых Rann* покрытие многих промышленных знаний обычно не превышают 16—24 м,
влвянве шформвавв цепи на усиления в подвесках будет незначительным. Определив ьышсопи-
глюмы способом расположение узлов, можно приступите я натгхювшо сопи.
Если после усиления к балке будет приложена значительная «есть нагрузки, то при расчете
сае^ет учитывать возрастаете вапрнленвя в влементак цепи, так как эту часть нагрузки
ведь в балка воспринимают как одна комбинированная статически неопределимая конструкция
Шарнирно-Стержневая
цель “
Боковые шекя
2
1.100x63x0
Усиливаемая
балма
ТПЗЙба
Существующая
колонна
Cip. 142
Стр. 142
Металлически» обоамы
Q до шкрвне
белив
.до расчету
Метел.
пластина
-142
2-2
Общие укашиия
Все элементы усиления заготовляют зареве? в мастерских в соот-
ветствии с размфамв белки, тщательно проверенными в натуре.
Изготовленные элементы цепи устанавливают в следующей посло-
довательносте:
закрепленвым ма балке анкерным устройством с двух её сторон под-
вешивают ветвя паля, которые должны быть строго одинаковыми я к
которым заранее прикреплены подвески*.
снизу на подвески надевают соединительные планки в закрепляют их гаА-
кдми. Чтобы устранить пли хотя бы уменьшить потери напряжения ноли
от обжатая анкерных устройств я обметая веек узлов, предварительно
подтягивают подвески. При этом все соединительные планви должны быть
плотно подтянуты к балке, а цепь паним иметь наоторое натяжение-,
если в сроиессе установки обваружктся, что цепь заготовлена слишком
длинной, следует несколько изменить первоначальное положение узлов,
вриняв еря этом большую стрелу пеня. Регулировать длину пени удобно
при устройстве правления ей к анкетам яа болтах, хак показало в первом
случае даввяч) раздела.
УСИЛЕНИЕ КОНСОЛЕЙ БАЛОК
**13
Различают консоли дготкпые в короткие. Первые работают как изгибаемые конструкции, а
вторые, главным оордзом, на срез.
При необходимости погрузки консолей возникает вопрос об их усилении.
Усиление длинных изгибаемых консолей проще всего осуществляется диагональными папряжея-
нымв затяжками (см. стр.143). Диагональные преднапряженкые затяжки устанавливаются
наклонно от верхнего узла, располагаемого вапосредствевло у начала консоли на ее опоре и до
нижнего конца ее. Таким образом, тяжзьзатяжкя имеют направление по диагонали боковой повер-
хностн ребре консоли.
Все оголенные металлические части затяжек окрашиваются или при необходимости оштукату-
оиваются цементным раствором по сетке. Устанавливаемые ма длинных консолях диагональные
..?ow>wtb при создания в них предварительных напряжений действуют на консоли как разгружающие
элементы.
Уолкине коротких консолей, работающих преимущественно на срез, осушоств.'гаетст опорными
хомутами. Расчет усилении коротких консолей преднапряжвннык® наклонными стержшмн пронзво—
ч1тгя всхода кз необходимости воспринять ими полную
Расчет тяжей можно произвести но формуле:
л/- зжг
добавсняую нагрузку.
Р - полное давление,, создаваемое усиливаемым
d. - угол наклона тяжей к горкэонту.
Сечение стершей определяют до усетню = 0, З'Ж
выступа имеется по одному тЯ»у.
у_________V
т ^а >.
ооасмыу с каждой стороны консольного
гас т° - О, 9 - .оаЦтаяевт условий работы тяжей с учетом обмята» упоров, выразила лай талей
и Обжатий бетона при установке тяжей и затягивания закрешаюших гаек.
В некоторый случаях лля надежного включения о работа разгружающей ловстдашпи тяжам
придают предварительное напряжение Q 400ь500 кгс/см ( 40 « SO МПа ). Такое
напряжение может быть созпачо путем затятшшя гаек динамометрическим ключом; в этом
У
2 (A -/ZfetSi)
сжимающее уся—
Р
УСИЛЕНИЕ КОРОТКИХ КОНСОЛЕЙ БАЛОК ТЯЖАМ!
144
УСИЛЕНИЕ КОРОТКИХ
КОНСОЛЕЙ ДЕФОРМАЦИОННЫХ ШВОВ МЕТАЛЛИЧЕСКИМИ ПОДВЕСНЫМИ БАЛКАМИ
Bapaavr 1
(аакреамншмв на плате)
Варкаат II
(эакреллешыыы ал жсмхжча)
145
ВАРИАНТЫ УСИЛЕНИЯ БАЛОК ПОКРЫТИЯ И ПЕРЕКРЫТИЯ НА ВОСПРИЯТИЕ ПОПЕРЕЧНЫХ СИЛ
ВАРИАНТ 1
ВАРИАНТ Ш ^3
ВАРИАНТ 1У
<46
УСИЛЕНИЕ БАЛКИ ПОКРЫТИЯ НА
ВОСПРИЯТИЕ ПОПЕРЕЧНЫХ СИЛ
УСИЛЕНИЕ БАЛКИ ИА ВОСПРИЯТИЕ ПОПЕРЕЧНЫХ СИЛ ИЗГИБАЮЩИХ
МОМЕНТОВ
ОБШИБ УКАЗАНИЯ
Необхолм>сть усиления- балов па восприятие попоречшж ал ибуславливавта подался
яиом ваялонпыж трети в четвертях ороата пли воорестаниом вагруэвп^ одеАомтнлъво.уволвч
ином допераныж ал в связи с реаовструшшеД ложа (подвеска для установи деполнп-
тельного оборудования, ранее яе прецусмтирекная проектом).
Уапокве югябаемыж алвыеятсв по наклонным сечвямм ко жат быть осуществлено
установкой дополнительной попоречпой арматуры или стягивавших жомутов (см. мвстшишА
лист в стр. 147,148).
При шборе способа усиления балов и восприятие попарочшж ал следует отдавать
преопнтешге предмржтепьио»напр1деюым юпстружшям. При усилении во чертежам,
(тредставлеямым ва настоящем листе в стр.147,148, примыкающие в бетонным поверхно-
стям усиливаемой бала угоди Q прокладка устапавлявакна на жоством расширяющемся
или беоусадечиом пемопте. Напряжение в дополнительных попарочнык сторжмяк должно со
даваться одеоереыонмо с обоих стирая бала во нзбежеиме эакручмоення послешей.
РАСЧЕТ УСИЛЕНИЯ
Растит балов па восприятия деоолнятельмой поперечной аш провзводптся по формула
Цг( ‘ ~ , п» 21b [с]
проделывая поперечвдя сада, воспринимаема бетоном сжатой зоны м всеми пилор^ч-
имызв стержнями (вклтяя преашппвиыняые, усганявливвомые при ренслструкнии);
предельное у а лян в попертшк стириижж, имеющееся в онемейте на единицу ого
* длмш, определяемое де формуле 66 £1J
О, • предельное уалве в поперечный прешипряжаюыж стержнях на одекииу длины вломон-
те, одредедееыое по формуле:
пи IL- оиг шхвютмк cnpoeli £ - илом* cm.an яцгж полвроадыж ор.ши.чяжс^
wx стержжвб.
147
УСИЛЕНИЕ БАЛОК НА ВОСПРИЯТИЕ ПОПЕРЕЧНЫХ СИЛ ВЕРТИКАЛЬНЫМИ НАКЛАДНЫМИ
ХОМУТАМИ
УСИЛЕНИЕ БАЛОК НА ВОСПРИЯТИЕ ПОПЕРЕЧНЫХ СИЛ
НАКЛОННЫМИ НАКЛАДНЫМИ ХОМУТАМИ
УСИЛЕНИЕ БАЛОК НА ВОСПРИЯТИЕ ПОПЕРЕЧНЫХ СИЛ
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫМИ КОСЫМИ СТЕРЖНЯМИ
^8
УСИЛЕНИЕ БАЛОК ОБОЙМОЙ ИЗ ШВЕЛЛЕРОВ
bS
151
^TImcuHhlx БАЛОК ПЕРЕКРЫТИЯ ПРЕПВАРИТЕЛЬНО-НАПРЯЖЕННЫМИ
УСИЛЕНИЕ ВТОРОСТЕПЕННЫХрВАДОКП^^ ^нщтейнАМИ
УСИЛЕНИЕ РИГЕЛЕЙ ЖЕСТКИМ! ОПОРАМИ С ПОДВЕДЕНИЕМ
ПОДКОСОВ
ЫОСЫО
152
УСИЛЕНИЕ ОДНОСКАТНОЙ БАЛКИ ПОКРЫТИЯ ШПРЕНГЕЛЕМ
4
J - >
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1» Уофм, служащие дм злхрвпппи тяже* ял торгами часта бала (см.
узел 1), вышлвявтся ча лястовао металла талшквой 12 мм j размеры упора (опор-
ных ластов) залаем* от ран аиров балла, уенлвл а раствав от орочвосп Со гм»
ва мвепоа амта» (сметав под оофвымн лвстамн упора) .
2. В ibctm ворожба сторжвеА, фа перелоев от горазовтальяого учасв»
ва к адЕктааому между таима a ваД травм» балла (см. узел 3) устаааажвЬклсл
фоклажн нэ обрезное швеллеров, жжмра которых фпянмахися в замснмосто от ши-
рены нажато жав балла. Дол феютграшажа амаепя фоалафн ахплы бала во
время ипжапп rout, ал фнвфнввит к фожлмоД арматур» балла. Пра малачп
фядвфвтелъав-нафяжеявей фодалмоД фматуры фанерку швеллера я стержням
фонаволтъ пе следует.
X Нотнжвнм» тнжжД осупвотвляпов цугом кд взжмвето стсиим (см.
узел 2) болтом в важ хомуте е оумя нфужнымн аежяамв а с&алЛ ааМоД.
4. Леев уоижкя балла onofimjWT восотавмвтъ дата i в it сдоб бетона
в вантам пожв баю*.
6. ОЬша» ухаза>вл а*. * сф« 112.
6. Пример рпгв1в уоа^ш балла вфевчлнм см. ла тгр. I L 5.
ОБШИЕ
УКАЗАНИЯ
1. Кожтружшд разработай на осигве авторского свидетельства N 922 257,
к DDSBQowr усиливать балки шжрытнй, кмоощих дефекты в верквем (сжатом)
явное к одноиреьпкио уведкчнвазь шв ладь опирав» опт (кэкрытил.
2. Уголки даухветвевой щпренгалъазй затяжки работяхтг ва сжато», для
оахраивння пх устойчивости а а ним крепятся стиля» угодии и тяжи из ар-
матуры А1 0 16, шаг которых зависят от гибкости уголков,
X В мастак перегиба стержней, при жрехддв от горизонтального участка
к нашонвпму между тяжами к нижней гранью балки (см. узел 2) установлю
веются прокладки на обрезков швеллеров, номера которых фншмдются в з^
внскмости от ширины нижнего шяса балки. Для предотвращения ововкня
цюкладох вдоль балки во время натяжения тяжей, и щжвариваот к пролтпь
®й фматуре балки, предварительно нарушив защитный едой бетона в местах
устаювкн. При наднчп предвариталыю—аафяжешюй фмятуры в яажшм поясе
балки фиварцг швеллера к стержням производить не следует.
4. Натяжение тяжей осупвствляется путем их взаимное стшявания
(эд. узел 3) болтом в вш» хомута с двумя наружными хондами в обшей шайбой.
5. Посла усиления балп нвобхохжмо восстановить защитный слой бетона
в кипам поясе а*"—,
6. Сбои» указания см. на стр. 112.
УСИЛЕНИЕ БАЛОК ПОКРЫТИЯ СЕРИИ ПК 01-05 ШПРЕНГЕЛЕМ
U1
155
15G
УКАЗАНИЯ ПО ПРОИЗВОДСТВУ РАБОТ
Погяяэ! прокэвоостьа
эриния полка упор балок
работ но усилению крнструпшй сле^юший:
в зазоре ьгежду торцами балов (двух смежных пролетов в торцах балох
крайних пролетов) устанавливается на растворе марки 300 стальные пластины),
залорлз между пластинами и торцами балок заполняются моментным растшром путем
нпъакиировандя кдм забивки раствора в шелк ( в этим случае пластины устанпплива—
ются масукую между торнами балок). Кроме того зазор междо балками можно преова-
рювано ггровогючиыми аодвесиами, закрепленными к балке или гфугим способом *
1500
нарезанные концы коротышей выступающие нз гвек, з«жрвшиваютс«,
- производится нагревание стержней н подтягивание газк одновременно и
местах* при этом сумма длин нсзакршиенхых участков резьбы одного стержня »
должка соответствовать расчетному удлинению, опреаслскно>.<у пи формуле
V» <Г f Z - UJ. ГМ
— длина шпронгелв в см (принимается ло проекту/;
0“” - требуемое вепре жниве
£ — модуль ynpVTDCHL
Возможно шжяерамое подтягнвонпе двух геев у каждого торов. Запрещается
□втягивание гвек на одной боковой стороне балки.
схема п освоят электротока изображена кино. Максимальная температура нагре-
ва на должка превышать 3 50 .
что ооотягвваиве провэмдитпк муфтам (вместо гаок).
3. Оргаямэап, ароизводаша работы яо усилению балок с применением
электрояагрева, аиква разработать меропряатвя текиикм бвзоааоюстм по защите
работжж от действа шввтричеасого тока.
4. После окапана ватвмвва мотвллаковструкаа омрвоггь.
157
УСИЛЕНИЕ ДВУСКАТНОЙ БАЛКИ ПОКРЫТИЯ ШПРЕНГЕЛЕМ
в вммю шпреыгет
ПРИМЕР УСИЛЕНИЯ БАЛКИ ПОКРЫТИЯ ПО СЕРИИ IIК-01-06
3000 12000 3000
ISO .ISO
159
1. Материл товструпий ш тяжей „щрекгелмой затнжхн
сталь арьштуриаа жласса Ащ по ГОСТ 37 31-62, ала шпиле,
упорного устройства СтЗслЗ по ГОСТ 360.71'. дла остальных
элементов - сталь марп ВСТЗпсв по ТУ14-1-3023-80.
2. Монтам затакта производить в следующей 1юслеа>ватель-
ноств :
2.1. Установить ва швоий пояс балхи накладные элементы
из С 24 ;
2.Х Установить торцевые элементы-<У=25 •
2.3. К тсраевым элементам приварить фасонки тяжей, офазуя
таким образом охюрную обойму j
2.4. К охюркй обойме приварить соединительные элементы
-z£=14. Перед хфнваркой второго конца соединительные элементы
фогреть паяпьвэй лампой до температуры 15О.200°С •
2.5. К обоймам приварить тяжи, закрепив их предварительно
ва железобетон»! балке j
2.6. После рихтовки и предварительного натяжения (1<> кя)
выступающие концы шпилек опорного эклройства окрасить красной
краской
2.7. Закрутить гайке фи помоип специально изготовляемого
у грядя q рукояткой длиной 1.5 м. Длила свободного везакрашквао.
мого участка шпильки после натяжения должна составлять 5,5 мм
2.8. Натяжение фсязводвть ступенями в ^4 этапа, закру-
чивая одновременно гайке 2—х одфныя устройств с каждой сто-
роны балки. Удлинение затяжки составляет 3,2 см j
2.9. Натяжение контролировать по удламеыиям с помощью
текэометра Аютова с базой 100 мм.
X После усиленна балки гайки вркварить к стержню и все
элементы затевав охрасвть мвелвво» врасхой по оруитовхе.
4. Сеч.ху тизюат » ГОСТ S2B4-80 злехтрадшя
Э-42АГОСТ 9467-75. Катет швов В мм, ч»““ «тяорашшх-
5. Гф« вьпюлтеих работ по уевлевхю «шив еоЬшдхть
теабоаапя по техвпхе баэоласаосте в соотевтетева со СНиП
1Л-4-ВО .
160
УСИЛЕНИЕ ФЕРМЫ
161
УСИЛЕНИЕ ФЕРМЫ
Скема усилешя ферыы дана на пасте 16G.
162
УСИЛЕНИЕ ПРОМЕЖУТОЧНЫХ
И ОПОРНЫХ УЗЛОВ ФЕРМ
У порше уголка
Уооршо уголка
163
УСИЛЕНИЕ КОНСТРУКЦИЙ ПРИ ПОМОШИ ИНВЕНТАРНОГО ВИНТОВОГО ДОМКРАТА
УСИЛЕНИЕ БАЛ СК ПЕРЕКРЫТИЯ
ОБШИЕ УКАЗАНИЯ
1. Конструкция разработана на основе авторского свидетельства № 3-16459 и
позволяет усиливать верхний пояс ферм и балки перекрытия. Усиливающими элементами
являются два металлических пропнапражешх швеллера, принятых по расчет).
Пр/ днапражоние в них создается при помоши инвентарного винтового домкрата.
2. Порядок выполнения работ по усилению конструкции следующий. На верхнюю
часть усиливаемой конструкции устанавливаются опорные хомуты, выполненные из полосовой
стали. Металлические балки, усилена. прогиб которых создает разгружающее усилие,
приваривают к оппрным хомутам. Между собой балки скрепляются соединительными
элементами нз Ц5Ох5. Одновременно с установкой опорных хомутов к кижной части
усиливаемой конструкции в середине пролета крепится домкратный хомут. Упор домкрате
из швеллера крепится и этом ве месте к балкам уевлемма. В местах установки опорных
хомутов поверхности усиливаемых конструкций очищают и выравнивают цементным рество-
ром марки М200. Для получения расчетного прогиба балок усиления применяется я млея-
Тарный винтовой домкрат. Для ражюмери^ передачи уежлевяя ч^еэ домкратный хомут на
усиливаемый элемент служит опорная аята, а для создания упора при работе домкрата
предназначена опорная гаЛяа домкрате. При досткженян проектного прогиба балок усиления,
последние привариваются к домкратному помуту, после чего дпмктыт демонтируют.
3. Расчет металлячеемх изделвй уолеявя производить по формулам СНиП П-23-61
'Стальные конструкцнж'.
ОБШИЕ УКАЗАНИЯ
1. Замена подвесных крав-балок опорными в зданиях с желе-
зобетонным каркасом прн шаге колонн по средним рядам
12м сопряжена с большим расходом металла на тюдкраяо-
вые балки L «12м (кк масса более чем в 2 раза превос-
ходит массу балок 1> Ч5м) или ва устройство дополнитель-
ных колонн в случае фкменения подкрановых балок к е6м.
С пелью экономик металла предлагается использовать не-
сущую способность юдстролнльной фермы, дли чего к ей
нижнему ноясу с помошыо специально! обоКмы крепятся
подвеска с ковсшшмв для надкрановых балок. Длкид по№
крановых балок при атом равна 6м.
2. Лодвесхи я ксиссля выполняются из грохдтных грофнлей,
размеры я сечения которых определяются расчетом наз-
начаются конструктивно.
Для уменьшения врутяиего момента, эоздодюшего в ниж-
нем ноясе подстропильной фермы при ассиметричмой наг-
рузке от мостовых вранов (храв-балок). вертикальные вет-
ви шляпе ги яямтко соединяются между собой с помощью
траверсы, фякреллемяо* к нишим поясам смежных стро-
пильных ферм.
3. Подстропильная ферма фоверяетск расчетом на дошли»-
тельную нагрузку от швеей.
(65
КРЕПЛЕНИЕ БАЛОК ПОДВЕСНОГО ТРАНСПОРТА ГРУЗОПОДЪЕМНОСТЬЮ ДО 2т К РИГЕЛЯМ СЕРИИ ИИ-20
а) Способ греллення подвесных балов с помощью хомута
б) Способ хрепленкя додьеонык балох в ригелю
Подвесная бали
/66
КРЕПЛЕНИЕ ПУТЕЙ ПОДВЕСНОГО КРАНОВОГО ОБОРУДОВАНИЯ К ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ ФЕРМЕ ПРИ ОТСУТСТВИИ ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ
2-2
1
0В1МЕ УКАЗАНИЯ
При отсутствии закладных деталей, например при реконструкции крано-
вого оборудовала суоестьуюпш овжов. пркмеяяетси крепление подсевах в
зсбетопно* ферме на хомуток.
В железобетонных фермах не допустастся передача поперечим мгрузж
ва нкжни* пояс, в связи с чем нижние стопин нодвесок располагающиеся а а>
иелв должны быть незавпсямъыв от квпего пояса. Передача нагрузки на верк-
вив пояс об&спечиваетса за счет п*в1рирух>яего столика. Достаточное. звацемле^
пе балок от поворота вокруг Продольной осн дюстмгостся за сч£т жесткости ме-
таллических подвесок. Угол поворота кошка полвесжк обритгю 1фолориионмен ее
погонному ыомкту гаер пи я. который может быть гринят в качестве карактерио»
тип жесткости. Подвасхи с верхним закладным шяшом и нижним котом,
крепленным от в**—т* смеяени, можж считать аквиватитным жястнсыу
креплению при волвШно нговазч ьюыеятн кнерим стчртн (ши гу^^г*"*?1
тонного момент кварпкн тцп иоскплькнх стормннж), рамого или ботмаго
0,07 см .
УСИЛЕНИЕ ПОДКРАНОВЫХ ВАЛОК
рдей нхщосв о мзможвости * способе вовьостгла ыесутпеД оюсобеостч желеэпбетов-
„ шцмвмш балов следует провеете гх техижчеежое обследование шжеротаы* расчет.
1|ггГ|11^_- веераеб аоеиблоств длттннquw.ru желкюбекипд подкрановых
Спок мшат быть !* мни путем сввжвм гсрважталъных нагрузок, улучвеяиа кии.с гае
цилжа реалов, цадежжго завреллекхн балок ва опорах, эссстаяовлавжя в усалепа вжне*
расперто* aw &лок, упрочнены. развитая а усклешя ах верхяеА зовы, усгриАсгва раалвчвых
I обА< а рубежа, а также жупсжольяых бадачиых коктружим* ва от^мл.
/ф« усждетх Еолравовых ба/юк вначале осуществляет работы по усялеяво важзего в верх-
vo мхе, а затем боаовых граве*.
[фа । । ингг^ соереикмях свесов волхв оодврнвовъсх балов орсвзводят устаповгу
спвмажжх упжидв на болах. Просграяспо между угопяахя я остепамв попок после фоыъь-
шя1 ломить пластячнмя беговом мфкв М 300 ва мелком заполчвтеде (см. стр- ).
[фо а—«т—~п пг га поврежжжвх пслкж тюдхраловых балок у склейке может проаэвожтъсв
•отвяжчеоо* DKurwft с ребрамч buviboctv (0л.сц>.1^8 ).
Эффекткммм средством усжлевкн пожрашеых балок «ляется вх в^оляваме снизу клв
оврху, а твое одвоирсмсиаое уветченве высоты балка в обоях ваправпепях (дла гювышееая
трежвостсйкостч верхнего ножа беяхв уселевве можж вылолвятъ кэ хвсоерсво^рмЕроваяиого
бетожв {сы.стр. 16£,16£j.
Разрухи жпп балок часто способетвуиг звачвтелькые поперечные силы, воаягкаюаже i»-"*1 iy~r-
жесткого цмваешв рельсов я ошосторонлего ковпахп с иные ютых яалвс «рА"*, а товже
жрекош его.Из кожтружпввъа соображесвй ве bcstb гаивг балок сверху,
тггда жа воофвяпа горкзоатальвмх вагруэок пригщтсп усалевве ствлым*л обсАмахж
(о^стрЛб” ) мв разхвлмо ряботлшуц усжлеяхе, когда усвлевке воофаавхает только
горезовтв&вые уоыве, в Гггтгп uij nrimifiir (см. стр. 1С7 ).
УСИЛЕНИЕ ВН>ХНЕЙ ЗОНЫ ПОЛКИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ ПОДКРАНОВОЙ
БАЛКИ ПРИ ПОЧСШИ СТАЛЬНОЙ ОЕОЙЧЫ
УСИЛЕНИЕ ВЕРХНЕЙ ЭОНЫ ПОЛКИ И СВЕСОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ
ПООКРАНСБСЙ БАЛКИ ПРИ ПОМОЧИ СТАЛЬНОЙ ОБОЙМЫ
УСИЛЕНИЕ СЖАТОЙ ПОЛКИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ ПСШРАНОВОЙ БАЛКИ
ПУТЕМ УСТРОЙСТВА ГОРИЗОНТАЛЬНОГО СТАЛЬНОГО ПОЯСА
Р«ПС
t66
УСИЛЕНИЕ СВЕСОВ ПОЛОК Ж. -Б. ПОДКРАНОВЫХ БАЛОК
. УСИЛЕНИЕ Ж. -Б. ПОДКРАНОВЫХ БАЛОК СЛОЕМ АРМИРОВАННОГО БЕТОНА
УСИЛЕНИЕ Ж -Б, ПОДКРАНОВЫХ БАЛОК МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ
. ОБОЙМОЙ
УСИЛЕНИЕ Ж. -Б. ПОДКРАНОВЫХ БАЛОК Ж. -Б. ОБОЙМОЙ
169
УСИЛЕНИЕ Ж-Б. ПОДКРАНОВЫХ БАЛОК. НАРАШИВАНИЕМ ПОЛКИ
ЖЕЛЕЗОБЕТОНОМ ПРИ ЧАСТИЧНОМ ОГОЛЕНИИ АРМАТУРЫ СВЕСОВ
УСИЛЕНИЕ Ж^-Б. ПОДКРАНОВЫХ БАЛОК НАРАЩИВАНИЕМ ПОЛКИ
ЖЕЛЕЗОБЕТОНОМ ПРИ ПОЛНОМ РАЗРУШЕНИИ БЕТОНА СВЕСОВ
УСИЛЕНИЕ Х~Б. ПОДКРАНОВЫХ БАЛОК НАРАШИВАНИЕМ СНИЗУ
(ВАРИАНТ 1)
УСИЛЕНИЕ XUB. ПОДКРАНОВЫХ БАЛОК НАРАШИВАНИЕМ СЖЗУ
(ВАРИАНТ П)
Арматура устлеэтя
по
1. Усиление пширахеши Салон необхишьп выполнять поэтажно, начини с першего писа в слефюшеы пора».:
Нажни» ю поверпшетъ по»по1, стыкуемую с уголком :юобхоаино обработать, выровнять при помощи полимерномеиты
пого раствора. Насечь боковую поверхность положу
Поя установке уголков в проектное по.тгженне Болты за пнуть предмрвтельно с усилением м белое О, 5 т ’
ГЪслс отвердения клее (в течении 2—3 часов гтри^ = 20ь25 С) производится катяжекме высокопрочных болтов
до проектного усатая*
В паз, обрадованный вертикальными поверхностями верхних полок а вертикальной сопкой,
уголка уложить пластичный бетон мари М3 00 на мелком щебне е добавкой ПВАЗ;
2. Разбавку отверстий в утопках уточнить по данным исполнительной съемки!
3. Все сыры сверлить.
4. Очистить арматуру от ржавчины металлическими пегими от с«®в коррозии.
5. Повергаостъ бетона подготовить для бетонировании насечкой или обработкой пескоструйным аппаратом.
6. Установить на сверле дополнительную арматуру в хомуты.
7. Катет всех сварных швов 6 мм, а хомуты к угоним приварить сварным швом кетотом 4 мм* влвктрош типа
Э-42А.
В. Установить опалубку для бетонирования нимеги пояса. Боковые поверхности подкрановых бело* торкретируется
с последующим выравннвинием в соответстьш с указаниями СНиП IIU15—76
йм приготовлений Бетонной смеси дряывтета портландцемент норки ив ниже 400.
9. Снимать опалубку допускается через туюе суток после укладки бетона.
10. Уход за вновь уложенным слоем бетона производится ь точении 7 дней.
11. Произвести повторную подтяву болтов до ироектных усилий в 4—к тайном возисге.
12. Загрузи кокструщий допускаете на седьмой день, iipx использовании Ы11, . >
13. Все работы по усилению должны вестись при квалифицированном токмичег1Г)И ьадооре. Журнал производства
рмбот, акты аа скрытые работы ведутся оо устовожлвюмй форме.
171
УСИЛЕНИЕ КРЕПЛЕНИЯ ПОДКРАНОВЫХ БАЛОК К КОЛОННЕ
УСИЛЕНИЕ КРЕПЛЕНИЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПОДКРАНОВЫХ
БАЛОК К КОЛОННАМ
172
OQ11HE УКАЗАНИЯ
1. Подъемное устройство предстовляет собой два металлических клина.
Нижний клип 2, пс(к?двнгавсъ горизонтально, поднимает верхний клин 1,
который своим торцом упирается в специальный металлический лист 3 и может
двигаться только вертикально. Движение нижнего клина пронзвошгвз при
помогай вращения горизонтального болта 4, доевшего непосредственно на торец
этого клина. С боков клиньев устросчгы направляющие вертикальные поьерккастп
3 из швеллеров, снизу — горизонтальный пастамент G из швеллера того *е
профиля, а сверху — специальный столик 7 из листовой стали, производящий
непосредственное давление на подллраексый элемент. Накладная плоскость
клиньев образуется при помощи соответствующей срезки полок швеллеров 8 и 9
и приварки к ним поперечных ребор жесткости 10 и скользящих поверхностей
11 из листовой стали.
2. Существует второй вариант устройства клиньев Полки швеллеров 12
не срезают, а приваривают накладную к уголкам 13, предварительно скрепляя
между собою соединительными планками 14.
3. Это кли1гьевое устройство поовоявет достаточно точно контролировать
нужный подъем даже в нескольких мм, так как прн известном уклоне скользящих
поверхностей клиньев на нужную величину выдвигается нижний кляк, после чего
при заворачивании болта до отказа автоматически создается нужный подъем,
После подъема обе наклонные плоскости клиньев свариваются по линии соприка-
сания, а нижний постамент в выступающей части с толкавшим болтом отреза-
ется.
4. Все трущиеся поверхности предварительно натираются графитом или
смазываются. ।
17
ПРИМЕР ВЫПОЛНЕНИЯ ПОДВЕСНОЙ ОПАЛУБКИ
00? дМ09
Таблица 1.У. 10
Спецификация деталей на опалубку
Поз. Марка элемента Сечение, мм Длина, мм Кол. Общее длина, м Вес аг. Примечания
1 Крепежные балочкл сю 550 6 3,3 28. 4 Отверстия ДлН болтов /22
2 Дерева инея палуба S’- 40 4800 1 4, в 52, 8
3 Клинья 120*200 3= га 200 14 2, в 4, 7
4 Борта 250кДа 5- 28 4800 2 9. 6 33, 6
5 Стяжные болты А 20 1200 6 ?. 2 17, 6 На концах нарезать резьбу М20
6 Брус 60к60 60 650 6 3, 8 "7,0
7 Гайки М20 12
Обавй вес 138
ОБ11ЯЕ УКАЗАНИЯ
1. Нт-гтгпод опалубка разработана та боюмривакия нижнего дсяса ригелей перекрытии
пропетом S, 4 м.
2. Установи! подвесвсЛопвлубав осушестмети в цтчвую с ивевтврныв гюаиостея рябо.
чжк площадок.
3. Для подвески опалубки ва верхний псяс рягшШ устанавливаются крепежные белочки из
С10, к kotojmm ва болтам подвешиваете палуба с элементами крепления. Положение ona.i)Mi
по вертикали регулируется клиньями, установленными между верхнее плоскостью ригеля м
5. Загрузи бетонной смеси и уплотнение пронэволгпЯ чарм отверстие алшь грани
*"r'J6, Внутреннюю поверхность опалуби перед установкой смазать м<ульсжияым составом
(автол, мыло, водя в соотвешамвя 1: 1: в). _
7. Пра изтотоалвни опалуби отворит^ а мтамж аарлжть.
<74
О1ЛЛУЕКА ДЛЯ БЕТОНИРОВАНИЯ НАРАЩИВАНИЯ БАЛКИ СНИЗУ С ПОМОЩЬЮ
" БОКОВЫХ ВОРОНОК
L. Наращивание (влбетонка).
2. Загруэотнм боковем воронка щя укламв ботеыа.
3. Ребра ветаоеты коробов опадуби,
4. Зазор ам выпуска воздуха а контркм* эапопвемк.
5. Коров опалубка.
ОПАЛУаСА для РЕМОНТА ПОТОЛОЧНОЙ ПОВЕРХНОСТИ
Ж. -Б. ЭЛЕМЕНТОВ
СБШИЕ УКАЗАНИЯ
1. Конструкция опадуби шт ремонте потолочной пиеерипств разработана
на основе авторского свидетельства .4 302459.
2. Опалубка работает следуюякм образом. На вертикальную стояку
балы симметричное оаюй а другое стороны гтря помост стровтолы*смыонтамного
пистолете стальнымв вобеляыи 1 пробиваются на задашом интервале плаии-
шаркцм 2, ва которые захватными прпслодоблешвым клвешнваюта гсртиахь-
ше тегв 3. На аротввоположнык конвах тег 3, имеюошк резьбу, установлены
пвкя 4. Тяги объединены плитой 5 имовшей рая отверстая на овюы некие, а
ва доутоы продольную прорезь в упорный винт 6 с нвпошшжной гайкой
С помощью гплго механизма крмлешШ ва пюп n^fT' ыьвеимва етсм лоток,
таим образо»! что<Ь метлу балкой в дотком яыеласа. щель, через которую
лоток заоолШют раствором а. Лотон щз раствора состоит и продольным угол
ков 9 к яхеретиы» досок 10, и которые укладо«вдоти растворе Лоток опира-
ется и аоттружжвенпуж) плйгу 5. Гайками 4 прюквмат лотов рокюотируеыоя
дотолочной iriiirpniniгв Вертнилыше пали продольных угоднее 9 прижимают
упорным винтом 6. Благодари наличию пру мин 11 закаююе домекие (юстаор
сохраняется достоажявм пг шфораадив реыомтпдеоьюй бааи
— Налвчве доодододой проразн и оеиштаяк отверстий в шттге 5 дмт воамв*-
востъ допольэовдть опалубку дли бааое различной «нравы.
175
УСИЛЕНИЕ КОЛОНН
Хсюжтее «влеэобетоткых жолош может выть выполнено жежольпмл основными стю-
, |Г— полгпвшвыв наибольшее рлироетрлвевве в праггаже равовструишв н ремонте зда-
ф. шмош уиижтеиж поперечного сетення Илона (устроЯстеом желеообетотоЯ
жеж-зобетотео* рубаши, односторонним (двусторонним) наращиванием);
щя металлических обойм в преднапряженных раслфок.
рл^ттев^ r-tw^w» получил доствточное раопростраана ввиду того, что он дозволяет
„ «фвнтежво небольшом расходе металла значительно увеличить несущую аюсобвзсть
шюв, кроме ттею, жшыруьшд, уснленньв этим способом, имеют повышенную устойчв-
юсть к воздействию агрессивное среды поэтому являются наиболее надежными в эксплу-
этадеи.
СЬяжьш дедестетхом этого способа усилений колонв является большая трудоемкость
Ч иМ miTiH усжлепя без останови произвол*-*ьа.
Наиболее эффективным и в' то же воемв простым способом усиленна в условиях
действующего прял авлжтся усиление колонн предварительно-напряженными распоркам»,
предложенное проф.Оиуфриевым Н.М. Увеличение несущей способности колонв с помощью
рамчргуг» прооорцновалько плошали поперечного сечения последних.
Исзюда аз ваябольшщю возможного сечения, это увеличение может доходить до 120^
130 то, что надеется всама значительное величиной.
Г^едвапряжевиыв распорки усиления имеют следующие достоинства: простоту конст^
увеличения несущей способности колонн, немедленное включение в сов-
местную работу с усиливаемой конструкцией, вытеснение габаритов помещений, возможность
врммевевяя как самостоятельных разгружающих ковструкпнй.
К недостаткам распорок усиления следует отвести относительно большой расход прокатно-
го металла.
Выбор того ели ивого метода усиления колонн завесят от следующих факторов: воэмолм
ьоств усиленна ковструкпий в условиях действующего предприятия, наличия материалов,
условий эксплуатации, стоимости и трудоемкости усиления и т.д.
УСИЛЕНИЕ КОЛОНН ОБОЙМАМИ, ОДНОСТОРОННИМ И
ДВУСТОРОННИМ НАРАЩИВАНИЕМ
Усиление колонв железобетонными обоймами, ошюсторояним я овусторонивм наращиванием
пдомеаета пре деоблодимости увеличения несущей спосибяостя я обеспечения нх надежной
эксплуятадив в условен агрессивной среш.
Обовьем варапшваквя прямейются при усилении вентрально— в ввецевтрешю^жатых
жалааобетопых элементов.
Обоймы устраиваются замкнутыми (см. деталь ва стр. 1в4 ), благодаря чему они
’лотно охватывают усиливаемый элемент со веек сторон. Усадка бетона обоймы способствует
|^дежиой с*эк нового бетона со стадом я усиливаема конструкция может рассматрпватъся xai
еолюе оелое. Железобетонные обоймы устраиваются толщиной от 6 до 1О см. , ясхо* ва
удобства бетонирована в толщины защнттвго слои арматуры обоймы. Дж паичрА^пп—^**атьп
колоты телпяпь обоймы определяется расчетом в может превышать указанную величину.
Успение взращиваниям офшэстэжют дутом увеличения сечена конструкции tv досете
или шцяде, пря «том касатальше напряжения, действующие в шюпосте ппшта оового
бетона со стадом, восщжпмакга спепяалькой дополнительной арматурой» примри»домой
и арматуре гудяетц/кидей ковструиши.
При необходимости дезначнтельвого увеличения несущей ашсобностн усиливаемых железо-
бетонных котилрумий достаточно лишь увеличить количество продольной арматуры, осупюствда-
иис* на практике путем пдоварки к существующей дополнительных стержней nja яезяачительком
уъелвчтпия слеш усиливаемой кметруюииь Дополнительные стержни оштукатуриваются цамев-
тчым растворот* или -же покрываются торкретбетоном. Пре этом пдоварку следует производить
участками де 15 через каждое 50—100 до. к длине стержня. Дополнительные стержни
ирюдош»яой адоатудо мепкж» цщирнвотъ либо непосредственно к супюствуюшжм стержжм арматур
К°Р°ПП,Ш в круглого арматурного железа диаметром от 10 ю 40 мн 1 шиной
от си до 200 мы.
Пре MflnintuLja знтятельвого иарашва» Л]Выанвюр специально ппивареияыа хомуты к
ороНО/ЫЮЙ адоатуро КОЛОПМ. рпавдомам кшуты
°>та‘ ш ио»” осуиистемтеет ш м ю, „.оит шюввы,
тв* " ® реалах отдельных аанботоо нагруженных участков.
П«Р»Л /стешете— <ЛЛш (иршыште) поверюшете ter™ васштя ж тажтельжо про- )
мывается водой под давлением без лучшего спеплеюя старого и нового бетона
При усилении иаришимнием ода креплении проектируемой армэтуры к существующей веры,
вают защитный слов ветоиа и обнажают арматуру не менее О, S диаметра очищают ее ст
ржавчины и остатков бетона и приваривают к вей прошивную арматуру через ocjxzr-j™,,'и™
ыые хомуты, затем пронзводат обетонирювание.
ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА КОНСТРУКЦИЙ, УСИЛИВАЕМЫХ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫМИ ОБОЙМАМИ И НАРАЩИВАНИЕМ
Железобетонные центрально-отжатые со случайными эксцентриситетами н в^иеитряяп»-
сжатые элементы, усиленные обоймами и наращиванием, рассчитываются как монолитные.
Расчетное сопротивление бетона обойм и нарашнвашй, находящихся в сжатой зоне
сечения, а также расчетное сопротивление рабочей арматуры, нахосншейся в сжатом бетоне
усиления, вводятся в расчет с коэффициентом О, В.
Несущую способность по нормальным сеченмм внецентренно—сжатых конструкция, усилен-
ных обоймами и наращиванием, рекомендуется проверять по общему случаю расчета железобетон-
ных внепентренно—сжатых элементов в соответствии со СНиП 11-21-75 (п. 3. 18 ) и
Руководства по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона
(без предварительного напряжения f ЦНИИ Промзданий НИИ>№ М. 1977 п. 3. 78.
Расчет сечений внецеитренно-сжатых элементов, усиленных обоймами и наращиванием,
в общем случае (см. рис.£?2) должен производиться из условия
QSfip. S', 6 42 №
где е - расстояние от точки приложения продольной силы Ту и> осн параллельной прямой, •
Ограничивающей сжатую зону и прокогЯшей через центр тяжести сечения растянутого стержня,
наиболее удаленного от указанной прямой, а при отсутствии растянутой зоны через центр
тяжести наименее одетого стержня;
- статический момент площади бетона сбоймы или наращивания, расположенной в сжа-
той эоне относительно указанной оси; '
- статический момент плошецн бетона усиливаемой конструкции, расположенной в
сжатой зоне относительно указанной осн; ,
“ статический момент о лошади сечения С -того ряда стержней продольной арматуры
усиливаемого элемента относительно указанной осн;
статический момент олошанв сечения L -того ряда стержней прошльной арматур*!
у силе нм относительно указанной ося;
- напряжения в / -том ряде стержней продольной арматуры уеялешя;
ипряженм в £ -том ряде стержней продольной арматуры усиливаемого элемента;
расчетное сопротивление бетона усиления осевому сжатию; !
расчетное сопротивление бетона усиливаемого элемента осевому сжатию.
/infl ""
2.
1 T^ac/ai
Z£/at
c —
Высота сжатое зоны X а напряжения опргоеппются нз совместного решения
уравнений
~£6eftJafe ~-Л^ " 0: 6,43 С14-1
°*s ( -------------- И 6.44 [14]
- 1 - Л
rtie; fife - плошадь сжатого бетона усиления;
— плошадь сжатого бетона уенляемой конструкции;
_ ппошдД) сечения продольного стержни Z -того ряда,расположенного в
усиливаемом элементе;
плота» сечения продольного стержня С -того ряда, расположенного
в бетоне усиления;
— относительная высоте сжатой зоны.
e-4S м
гле; расстояние от оси, проходяшей через центр тяжести сечения рассматриваемого
Z /’-того стержня арматуры и параллельной прямой, ограничивающей сжатую эону
по наиболее удаленной точки сжатой эоны сечения;
£ - .характеристика сжатой эоны бетона
o,as - о,оо08/^> еле (14]
( <^в= , когда сжатая зона полностью находится в бетоне усиления; /^в= ,
если в сжатой зоне находится полностью или частично бетон усиливаемой конструкции.
Если в сжатой зоне частично находится бетон усиливаемой конструкции, во 0,8/4^^ Ллр
то О.вЛл», .
- принимается в соответствии с разделом З.ПЗ.15
Напряжения бае вводятся в расчетные формулы со своими знаками, полученными при расчете
по формуле (6.44 )f при этом напряжение со знаком плюс означает растягивающие напряжения и
применяется для арматуры усиления не более , а для растянутой арматуры усиления не
более, напряжения со знаком минус означают сжимающие напряжения и принимаются по
абсолютной величине не более Хд для сжатой арматуры усиливаемой конструкции н не более
для сжатой арматуры усиления.
В соответствии с изложенным па рис. 1У.2 в расчётной схеме приведены значения
максимальных усилий, воспринимаемых рядами арматуры, различным образом расположен-
ной в сжатой и растянутой зове в усиливаемой конструкции и в .бетоне усиления.
Расчет сжатых элементов, усиленных обоймами и наращиванием с учетом их прогибе
ла действие продольной силы, приложенной со случайным эксцентриситетом .принятым
согласно разделу 3 11.53 [з] , при € 20/^Z (где высота сечения после усиления),
допускается производить из условия
+ о,8/^4 2/а
где /77 - коэффициент,принимаемый равным при
- коэффициент, определяемый по формуле
) 6.47 [14|
4^*20 см - 1, а пра?^<20 см - 0.9;
7 =^-+ 2 ($€- ft )</ 6.48 [14]
но принимаемый не более , здесь коэффициенты, принимаемые по таблице 22 и
23 £3j в зависимости от отношения
64е
+ 0,6
11 — соответственно плошадь бетона усиливаемого элемента в плошадь бетона усиления;
^/4 vl-faf соответственно сумма площадей всех стержней рабочей продольной арматуры,
* расположенной в бетоне усиляемого элемента и в бетоне усилении.
При (< 0.5 можно не пользоваться формулой ^£46), а принимать
Центрально-сжатые (со случайными эксцентриситетами) элементы с большой пропольной силой
рекомендуется усиливать обоймами со спиральным армированием. Расчет таких обойм рехоыенду-
етса осуществлять по формуле (6 47) с учетом положений п. 3. 22 СНиП 4-21-75 в „и-,,
определенна прнзмевной прочности бетона JP* ппи -41 и мютн
а качестве гвиоиоитгАмт /»/»/> при спиральном армиропоиин, при ЭТОМ
качествв /Г пр рехомендуетгз принимать меньшую из тух „епичнн о, в/? ,™ L>
'' про ''□р*
Площадь допопяяельной арматуры ввацонтренщьсжатых елементоо прямоугольного сечею»
усиленный односторонним наращиванием со стороны растянутой зоны (р„с. 1 У.фтри *"г '
где X определяется по формуле (6.33) /)„„ определяота по формуле
допускается определять по формуле
гпе Д = fit
О, 5
6. W tn}
G. 51 P4]
-fae/aY/VY?^ -УМгеЛ)
Bi.K’i'Td сжатой зоны X
л/-&е/ъ fas 6 s3 р.«|
/15^
Если существующая арматура £ расположена на расстоянии более О, 5 • ( - X) от
растянутой грани усиленного сеченв, то опя нее принимается расчетное сопротивление 0, 8/^ .
В этом случае
$5 fit? 6. 54 Cl 4]
-4 'О,) ^,sYY^s/?a/i)
в'
s5 [-14j
6. 56 £/4j
Площадь дополкительдов арматуры вяепентреиво-сжата» илементов прямоугольного сечоюЯ.
усиленных обойное в двусторонним иаралшвашем с симметричной добавочной арматурой (рис.1 V.6y
при < О. 8/£z , rie X опрепегяется по формуле (6.50) 4н опредолаетси по
формуле (6.60) а О, 8 воеффипяенг, учитывающий воаможгюсть ослабления монолитности усе
ных конструкций, допускается до формуле ,
6- 57 [14]
' где С, (A/~^ae/h )
6. se [14]
Высота сжатой зоны усаленного сечегая о пре денется со формуле
6. 59 [14]
M
Есдв существующая арматуре E> расположена за расстоянии более 0, 5 {fir- X) от
|мстяиутоЯ грани усаленного сечения; то ШЯ нее принимается расчетное сопротивление 0, 8Л2?
В этом случае
У V Яну -a/Jtivfr
л (/к'До 6. 60 [14]
гда 6. 61 [1^
Высоте сжатой зоны усаленного сечения определяете но формуле
.. -АеА
A, Jr 6. 62 [14]
Площадь дополнительной арматуры*^/7 прямоугольных сечений введентранно-сжатых
элементов, усиленных односторонним наращиванием со стороны сжатой зоны
ори g » ^F допускается опредегять по формуле Л г*
ч» *1 II 6. 63 [14]
в. 64 [14]
я = gbite -fiuft'fy, -а'У'А^ 'fr-&)
(b-f#-$£>fa ^)]
в. 65 [14]
6. 66 [14]
6, 67 [14]
в. 68 [14]
Высота сжатой зоны определяется до формуле
ft)
rfbpdfr- Kt}*
6. 69 fl4j
П7
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА УСИЛЕНИЯ В11ЕЦЕНТРЕННО-СЖАТОГО ЭЛГмгчт.
С БОЛЬШИМ ЭКСЦЕНТРИСИТЕТОМ ОДНОСТОРОННИМ ^<АРЛШИВАШ ЕМ
В РАСТЯНУТОЙ ЗОНЕ
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА УСИЛЕНИЯ ВНЕЦЕНТРЕННО-СЖЛТОГО ЭЛЕМЕНТА
С БОЛЬШИМ ЭКСЦЕНТРИСИТЕТОМ ОБОЙМОЙ И ДВУСТОРОННИМ
НАРАШИВАНИЕМ
Рк. 1У«
КОНСТРУКЦИИ, УСИЛИВАЕМЫЕ МЕТАЛЛИЧЕСКИМИ ОБОЙМАМИ
И ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫМИ РАСПОРКАМИ
Меташипесжис обоймы разрешается учитывать в работе только прв наличии упора их в ое-
текпытни в в случаях привари к опорным закладным деталям.
Расчет усвоения железобетонных впемёвтов стальной обоймой осуществляется как для
самостоятельной системы по СНиП 11-23-81. но гибкость продольных элементов принимают
с учетом их упора в железобетон в местах расположения поперечных планок.
Если между обоймой нз металла я железобетонной колонной имеются зазоры (например,
. сипае расположения ва воловне большого числа аоммуншшип), то*расчет обойми осу-
щостъляется поляостью по СНяП 11-23-31.
Пралварвтельво вапряжеввые расоорм разгружают лолопиу ва величину, равную созданному
в распорках усилию сжатия.
•Д® предварвтеньиого напыжен® вет®м распорок дается' уклон, величина которого в эа-
вискмоетв от требуемого предварительного напряжения определяется по графику(стр.112 )
П/ж этом упорные башмаки будущей распорки (обоймы) должны быть до предварительного
напряжения установлены на раствор (бетон) прочностью ня мевее 200 кг/сн .
Расчет предваритедьво напряженных распорок пронзродитса по СНиП П-23-81 с гиб-
костью ветвей, определяемой оо расчетной длине ветви от места перегиба до точки упора
в бетой. Расчет ведет® с кояффндяенузм условий работь; О, 9.
• Песне пере мчи-обжатия распорки могут рассчитываться по полному поперечном}* сечению,
так как ослабленные места (надрезы) восстанавливаются г.рцвареинымя накладками.
Расоори можно рассматривать как самостоятельные разгружающие конструкции, если
я моменту усиления па колонну действует полная нагрузка. В этом случае нагрузка,
воспринимаемая распорками, равна
К. 70 [14|
где 6# - напряжение предварительного сжат® с учетом всех оотепы
’ /%> - площадь поперечного сечен® распорок.
Для певтркльво-сжеты* колони (со случайными эксцентчжеитетамн) предварнтельдо
множенные расооркм могут рассматриваться как дополнительная арматура, Расчет таких
конструкций (после приложен® нагрузки) может производиться в соответствии с рекомендация-
ми вышеизложенного.
) 9.71 [14]
где расчетное сопротивление респорок на сжатие;
общ® площадь распорок.
Д® внецентреино-ч:жатык колонн расчет осуществляется сю СНиП П-21—76. Прн этом
распорш рассматриваются как дополнительная арматура со свопы расчетным енпрддиплАннац
, иримешемым с коэффициентом условий работы 07 О, 8.
Так как при обычных размерах уголков усилен® их центр тяжести практически совпадает
с осью, прохожщей через пентр тяжести стержней усиливаемого элементе, то в большинстве
случаев достаточно в расчетных формулах использовать вместо площади сжатой арматуры '
приведенную площадь
6.72 [14]
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА УСИЛЕНИЯ ОБОЙМОЙ КОЛОННЫ
Промер 1
Усиление обоймой внецеитренно-сжатой железобетонной колонны с бооыиим энсхентрнаггетом
Требуется усилить внецентренио-си®тую колонну сеченлем Л - 60x35 см;
ь " а см; Бетон AV-200 90 кгс/см^ ( 9 МПа ) существующая армАтурд
с расчетным сопротивлением 2100 кгс/см2 • (210 Л1ГИ) ; А*/' - 19см
(S ё 22). ' 1 - * *
После реконструкции на колонну будет дайствовать Л/ 40 тс (400 хй М - ♦ 60 тем
’ (600 кН* м)
Намечено усиление обоПмобУ- 10 см при а'- аг 4 см; бетой обоймы марки М 300.
135 кгс/см (13,5 МПд ) , добавочная арматуре класса А-Hl (Лда/^» 360 МПд)
136000 Н/см*" площадь добооочпой арматуры ‘ 12, 36 см2 _ £0
Требуется проверить прочность спеша, пильз}чсь формулами общего случая расчета.
Все стержни сбсоиачпм номерами рнс.1УкЧовеч u.-nin -п.>
сторжпов № 1В-22 провопим ое. X пвро^ош.по рпоЛру 60 см ГХ'У в "аС’’"‘'
/_ 55см Н7 ви СЫ " °съ У параллельни р<ымеру
Угол J** между осью У в прямой, ограничивающей сжатую зону равен О
Зашсмси эвачотюм X, - в см - рщмером см™» оохы . окоемом кя „того
стержня отношение
По значениям £; определяем напряжение 1 принимая 6г - 4000
Таг клк сжатая зона полностью находится в бетоне усмл^ын* О, 8*Х?» - О в 135
108 кгс/см^ (1Ц8 МПа ) п. 6. 54, то зиачение Д* • О 85 -'о ООО A jP* • П ач
— О, 000а. 108 в о, 7636 и равно: *
13072 ( -ЭЛЮ. -j) в 44
"Затем определяем сумму усилий во веек стержв*
Площадь сжатой зовы бетона равна
440 оЛ
•Д-*Л4г - 8* S6 -
Проверим равенство (8. 43)
"^iV£^ .44O' 180 - 111794 - 84274 trc<4OOOO кге,
т. а. осатая зона сильно занижена, т 2 «4” » к 1У 11 i
Увеличиваем значение сжатой зоны X до 15 см и опредшЯеы</>/ИГ/ (см. там. * .4 /
При этом, если <Й/ 7^ • 3600 иг/си2<36С МЛ.1 , - 2100 «гс/см^
ЛЮ МЛ.) пршшмаем -fai - 3600 жгс/ck2 (звО МП.) - W
10. 13, 19, 20, 21, 22 . - 2100 nrc/cuJ/aiO МП.)
11, 12, 14, 1S, 16. 17, 18. Есш. <*/<= * 2^°
В - - 2100 жгс/см^ .210 МПа ) пгинпыаеы 'Vw/ • -2880 кге
(268 МПа) _ для стержней 1, 2, 3, 4 “ - 2100 игс/см ^210 )
шв стержней 5, 6, 7( 8. 9.
179
Таблица IV. 11
М стерпим й— О £
3, 142 4 2 -2880 -9049 3, 75 -2880 -9049
2 3, 142 4 2 -2880 -9049 3, 75 -2880 -9049
3 3. 142 4 2 -2880 -9049 3, 75 • -2880 —904 9
4 3, 142 4 2 .2880 -9049 3, 75 -2880 -9049 *
3, 301 14 0. 57 2100 7982 1, 07 -2100 -7982
8 3, 801 14 0, 57 2100 7982 1, 07 -2100 -7982
7 '' 3, 801 14 0, 57 2100 7982 1, 07 -2100 -7 982
8 3, 801 14 0, 57 2100 7982 1, 07 -2100 -7982
9 3, 801 14 0. 57 2100 7 982 1, 07 -2100 -7982
10 2, 011 40 0^2 3 600 7240 0, 375 3 600 7240
11 2,011 40 0, 2 2100 4223 0, 375 2100 4223
12 2, 011 40 0, 2 2100 4223 0, 3 75 2100 4223
13 2, 011 40 0, 2 3600 7240 0, 375 3600 7240
14 3. 801 88 0, 12 2100 7982 0, 23 2100 7982
15 3, 801 66 0, 12 2100 7982 0, 23 2100 7982
16 3. 801 66 0. 12 2100 7982 0, 23 2100 7982
17 3, 801 68 0, 12 2100 7982 0, 23 2100 7982
18 3, 801 66 0, 12 2100 7982 0, 23 2100 7982
19 3, 142 76 0, 101 3600 11311 0, 197 3600 11311
20 3, 142 76 0, 10J 3800 11311 0, 197 3600 1131Д
21 3, 142 76 0, 105 3600 11311 0, 197 3600 11311
3. 142 78 0, 106 3600 11311 0, 197 3600 11311
111784 2^^-31874
мл,* м» ‘Xl'J - О. 04) - 60.40( - о, 04) - 74, 4 тс. ><*, (744.Н* и)
МЛ" ,</( 4 * °*04’ ‘ 40( -0,04) - 9,4 то. м (94 кН. м)
Так как в Ду , прочность сеченвя обеспечепа.
Пример 2.
Усиление внепеятренно-слчгтой желеэобетонно! колонны с большим эксцентриситетом способом
наращивания.
Требуется усилить виедентреннсмсжатую железобетонную колонну сеченном 70x40 см;
/2#- 65 см; а - а' - 5 см; бетон М 200 ( &»/> - 90 кгс/см* (д М1И )) f существу-
ющая арматура с расчетным сопротивлением Хд £я.г • 2100 кгс/cU^ (210 7411а )•
9, 43 см2 - 3d 20 А-1; 18, 85 см2 - 64 20 А-1. Х’
После усилен® на колонку будут шествовать Л/• 50 тс. м (500 кН. м)
М ° 65 тс. м. (650 кН. м).
Намечено усиление нарашлванием в растянутой зоне колонны. Толщину наращивания cf
принимаем равной 15 см при аг 15 см; бетон вяращкваюв марки М 300 ( tip' 135кгс/
см2 (13,50 МПа/’,) добавочная яуждатура класса А-Ш ( • 3600 кгс/см2) (360 МПа)
Расчет. Высота сечения ки,тонны с учетом наращивания составят Xs 70+15 65 см.
Эксцентриситет действующей шрмальвой алы
л 6500000
Ъ ’ 50000
- 130 см.
Эхспевтриантет действующей силы до девтре тяжести добавочной растянутой арматуры
130 ♦ О, 5* 85-5 - 167, 5 см
Подставляя полученные данные в расчетные формулы (8. 50), (6. 51), (8. 52), опреде/вем
необходимое количество допопкггельвой арматуры
Плошапь сжатой аопы равна ” 16* 55 • 625 см2.
Так как сжятда зона частично проходила в бетоне сущее т цу юте ft колонны , принимаем
ЯО кгс/см^Э МПа ). . Проверяем равенство 6. 43: ~ш 90r 825 -
31874 • 4227S кг<*.^422, 75 кН^^40000 кгс (400 кН), равенство п^пбпкшт^ънс соблю-
одета,
Onpeaemai моменты внутренних сел шноцпельво осев X i У,
Дл итого определим статические моменты сжатий зоны относительно нгих осев:
15* 86(76 - О, 6* 1В) - 58612 «/>
«$,1Г4/£Л£ -4) - 15* Б5 (0( 5* 55-4) - 19387 сы3
Тогда:
“ 90/58Б12-(-Ю, 8*3800? 4t 72-2100/5, 82+2100л2} 36 +
♦ 2100 5’ 10) - 6051000 кгс. см;
- 80- 19387 -/-2880(47+31, 34+15, 66) + 3600, 74 +
♦2100(37+10)43800(47431.34+15, 8в)/-14092Б0 кгс. сы.
Моменты внешних сил шшсмельво осев X и У равны:
50000-90, 40. (65-15) - 2100. 9.43+2100. 18. 85 ж _ 136 .
" 0.5-3600
лАе„гЯе-6> -а») -qffaA).
4 s Ъу
50000. 90. 4ОЛЯ7. .Ч-Я.4_141 ♦ О, 5(50000+2100. 18. 8S)2 ._
О, 5. (380OJ
♦ 90. 40(2100. 9. 43. 5-2100. 18. 85. 85)-2100 9. 43l800QPt21QQ. 16.М
-0.5. 2100.9.43) - 1взз.
^.._kU£J_ - 1833’ 15 сж2
Принимаем 40 гг A-IU; 15, 2 см2
№
Накопим высоту сжатой зоны X:
50000 - 2100. 9. 43*2100- 13* 85*3600. 15^_2 - 34, 6 см
" 90. 40
Приводом условие £©<0« 5 (Z>--T)
0,5 0 -_Г) " О* 5(85-34, 6) - 25, 2 см > 15 см, условие соблюдается.
Опрепетеы отиосмтепьную высоту сжатой зоны
18. 85 * 15. « - 44- 6 «Л
«Н (85-85) - 76. 6;
?в*В “°. 45 <0.628
r 76, 6
Пример 3
Усиление даухстороннны наращиванием введентреншмсжатой железобетонной колонны с
большим вкспевтреоггетем.
Требуется; усилить внецеятренно-сжатую железобетонную колонну сечением 70x40 см;
4- 65 см; a - d “ S см; бетон М 200 ./Зр- 90 кгс/сы .( 9 МПа), существующая
арматура с расчепыы сопротивлением & " 2100 кгс /см2(210 МПа ) ,
9, 43 см2 - 3^ 20 А-I; /£ • 18, 85 см2 - 6б 20 A-I.
После усиленна на колонну будет действовать А/ в SO тс (500 кН ) М 65 тсм(650кН. м}
Намечено усиление деусторошшм наращиванием. Толщину наращивания принимаем равной
10 см; а а а' “10 см, бетон нареошванин марки М 200 ( 90 кгс/см2) 9 МПа
побайтная арматура класса А—II ’ Л’д “ 2700 кгс/см2 ( 270 МПа )*. .
Расчет. Высота сечения колонны с учетом двустороннего нарашиванвя составит 90 см.
Эксцентриситет действующей нормальной силы
Экавитрнсятет действующей силы до центра тякостя добавочной растянутой арматуры
«’-^'<7^-^- 13СНО. S. 90-5- 170 см
Необходимое количество дополнительной симметричной арматуры определяем по формуле
(6.57), где
• S0000 - 2100. 9, 43+2100. 18, 85 - 69782;
f.f'. 20.^0150000. 170-69782. 851+0. St 697В22-ВО. 40/2100. В. 43(85-10-5)-
Ч Ч 2700 ( 85-5)90.40
^.аюо. 18.«. 1W. 10 44 да2
Прпишш 4/’/^ - И.4 Otf 22 А-11).
Опредояеы шсоту сжатой зов* усиленюго сеченш (в, 57)
---- -.500002100. 18. 85-2100. 9. 43 . 1в 4
90,40 х», я см
Проводом условие О, 5 (/^- -^И)
°' 5 б(Э(К19, 4) 35, 3 см 710 см, условие соблюдается.
Цпреоепем относительную высоту сжатой зош X по □. 6. 28
- 19.95 11.4 -33,5 см2;
~Л’) - 65 ( 90—56) - 79, 86 cm;
^^>79^6 ‘ °’ 243 <O' 8 0’ 662 ' °' 523
Примеры расчета усиленна белок
Пример 1
Усиление монолитной железобетонной рубашкой (расчет по п. в. 30)
Требуется усилить железо^юнную балку монолитного перекрытия при 5G см;
бетон М 200 (Д»« 90 кгс/см ) 9 МПа, существующая арматура с расчетным соп-
ротивлением fa. ” 2700 кгс/см2(270 МПа), /5» 24,5 см, (56 25 Л-ll) и
(а<? 2100 кгс/см2 (210 МПа ,)#- 2, 26 см2 (26 12 A-I).
После усиления на балку будет действовать изгибающий момент М = 50 тс. м.
Намечено усиление балки моиэпитной железобетонной рубашкой.
Размеры усиленной балки будут : & “ 40 см; /i 75 см; а* = 15 см; а = 4 см.
Бетон наращивания марки М 300 ( 135 кгс/см^ /13t5 МПа), добавочная
арматура класса А-Ill ( “ 3600 кгс/см* ^360 МПа ) (
Расчет. Огтредегвем количество добавочной растянутой арматуры по формулам (6. 8-G. 10)
*,
где
Л _А>л^а~^д.^Ла /Ь* Яр) . 2700. 24. 5-2100. 2. 26-90. 40(56+15)
“ /?яо 0,5. 3600
- - 108;
_ 2/5000000-(2700. 24. 5. 56-2100. 2. 26, 4)/90. 40+1(2700. 24, 5-2100. 2, 26J 2 1М1.
36002
IflB- - 1021 _ 54-43, S3 - 10, 47 см2
2
Принимаем 3022 A—III ( - 11, 4 см )
Определяем высоту сжатой эош (6, 14)
Г- _зр<?0, Л1, 4+27W. 24, 5-21QO. й. 28 „ см
frpf 90. 40
Провернем условие % * О» $ (Л ".Ж’ )
15 см «ГО, Б (75-28, 46) - 23, 27 см
Определяем относительную высоту свитой зовя
24>S+'f^?_ 11.4 -39,7 см2;
se*2-7o£- -39^ ,75-S6) - 71- 6 °*
X=+Cs (7ЛС - О, 397 С О, 8- О- 616 - О, 492
Р 4 Г* > 71. 6
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ ОБОЙМОЙ
-131
УСИЛЕНИЕ ДВУСТОРОННЕЙ НАБЕТОНКОЙ
УСИЛЕНИЕ ОДНОСТОРОННЕЙ
HAS ТОНКОЙ
УСИЛЕНИЕ НАБЕТОНКОЙ
182
УСИЛЕНИЕ КОЛОНН ^ДВУСТОРОННИМИ ПРЕДНАПРЯЖЕННЫМИ РАСПОРКАМИ
1. Двусторонние преднац>нжешые распорки усиление фимештся олв понытетая весу—
швВ способности колонн с пентральяов нагрузкой, а также вяеаентреннххжатых с • £
вузаачяымв ыоьвнтамн.
2. Укрные уголки устенавппвают ва цементном роторе состава 1:3 шш ор сваривают
* к агошнной арматуре прньолаюших колонне элзмштов. При тобходамоета увели-
чить жесткость уголков-упоров под полкой. передающей усытв на распорке, орокль»
шмюгся жаопавтолыше опорные диеты, толщина которыт при больших усилиях PD^
эдит до 15мм.
3_'Упорные плавки распорок ныпэлийются лэ цолдсоьой (листовой) стаяв в должны быть
не тоньше 15мм, a id площади соответствовать сечению распорок.
4. Длине сварных швов, фикрепляюшнх упорные планки к уголкам распорок, должна быть
офеделева расчётом.
5. Поверхности железобетонных конструкций, подвергаемых непосредственному сжатию
под влооостпмв угешков упоров должны быть проверены яд смятие, крзде того, еле»
дует сдивть проверку па непосредственный срез тех рпге/вв в балок, «врвэ потерь»
проэдшт передача усилий на паспсрки («л,СНиП Г^21—7S1.
ПОРЯДОК ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ
1. Скалывается слов бетона в сутествуюпвм фундаменте а влвэобетоннмх балках в ток мосток, где уст^
вавлиьаютса упорные уголки. Внутренние плоскости полок эти* угощав д>пжиы б*-***- заделаны заподлицо с карую»
нымн боковыхги лонерхностяхш усиливаемой колонны (узел 1). Прн Океании упоров фокзцожтса по мт*р-
пасу н строго горизонтальная положения.
2- С хюыошью крепежных монтажный болтов устенавлпмпотся распорка с перегибом ах в середюв по вига -
то колонны, дцн чего а боковых полках средуоиатрнванися вырезы, облегчавшие такой перегиб. Кокструкци* Р®0 '
порок заготовляются централизованно.
3. Произвожтса плотная подгонка приварка упорных листов распарах к утюрвым уголкам.
4. С номошыо натяжных монтажпык болтов пронзваднтса натяжение распорок я высрямленне их до вфтмтопь*
него положения, этим самым распорки включаются в совместную работу о успляемой колонкой.
5. Распорки закрепляются с двух сторон планками ратом стягиваются мовтаяшыми стяжных* болтами.
РАСПОРКА В НЕНАПРЯЖЕННОМ СОСТОЯНИИ РАСПОРКА В НАПРЯЖЕННОМ СОСТОЯНИИ
2. Односторонние распорки крепят ж самой колонке крепежными уголками,
устанавливаемыми пошфло с противоположной граня колош. В результате тажого крепло*
имя образуются замкнутые хомуты. Для плотного оримыждяия отрезки крепежных уголков
устанавливаются на колонне ва цементном растворе состава 1:3 'в сок'.
3. Порядок установки односторонних распорок анплогняеи устаноые двусторонних
(см. стр. 182 ).
1g4
УСИЛЕНИЕ КОЛОНН ДОПОЛНИТЕЛЬНЫМИ
Прокладке
стяжми
Монтажные
ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫМИ МЕТАЛЛИЧЕСКИМИ ПРОФИЛЯМИ
Конструкция
перекрытия
Прокладка
Нонаадкн
Металл» ческий
столик
Металличес
обойме
II
Соединительные планки
Монтажные
стяжки
Металлическая
Соедини твльн ые
I
Вариант 1.
выполненной в вше четырех уголков, опертых ва опорные уголки, связанных полярно соеди-
нительными планками и стянутых ва колонне монтажными ствккамн. В месте стыка обоймы
.Существующая
КОЛ01ГНЯ
1. Конструкция усиления разработана ва основе ангорского свидетельства № 916722.
2. Усиление железобетонных колонн осуществляется при помошв металлической обоймы ,
06ШИЕ УКАЗАНИЯ
Упорный
швеллер
Существующая
“ НблбИкЗ
Динамометр
Деталь 1
Металлический
Комструхиня перекрытия
Соединительные
планки -/«В
Маталлическдя.
. обойма
Опорные уголки
Деталь 1
обойма
выполнены накладки нз уголка, в которых предусмотрены отверстия в приварены гайки, через
которые проходит распорный болт с правой и левой резьбой на конпах. Дли включения обоймы
в совместную с колонной работу ва сжатие ам с помощью болтов сообщается предваритель-
ное оматие. После чего обойму закрепляют в этом положения закладными опанкамв. а мон-
тажные стяжзз! удаляют.
Вврвлнт 2,
3. Ковструкхша усиления разработана на основе авторского свнлвтельства № 607932.
4. Ках и в первом внрнаите на колонну устанавливается обойма из уголков, связанных
попарно соединительными планками в две ветвя. На обойму првварнвнют столик, на котором
установлен ватажной винт с гайкой. В верхней части обоймы закрепляют упорный швеллер.
Создание предварительного напряжения производится путем подачи ватяжтго винта вверх
до упора в конструкцию перекрытия. При этом величина усилия в вшгге фисируотся динамо-
метром сжатия ила с помощью динамометрического ключа. После создания дредвдрительюто
напряжения /парный швеллер дрвваркоают к элементам обоймы прокладка. Натяжные вмяты
Mtryr применятся мвегократыо.
Этот способ позволяет контролировать величину усилив в обойме а этим сокращать
3
расход металла.
Ц5 ПРИМЕЧАНИЯ
Коиструллян металличесшх обойм применяют в основном для усиления центрально-сжатых молэни,
а также внецентренно—сжатых с малым яксценркситетом. Металлические обоймы состоят и стоек
уголкового профиля, соединительных планок в опорных подкладок. В отдельных случаях стойка вылил- I
няют из швеллеров. Стойки устанавливают на опорные металлические подкладки, толщину которых подбирают >
из условия плотного примыкания противоположных концов стоек к несущим конструкшяам здлния. В мостах
установки подкладок обнажают арматуру колонны. Подкддшш приваривают к арматуре и стойкам. При возкк'ж-
ностя, необходимо сделать подклинку в прибить подклаош к железобетонной тите дюбелями. ОСязатолъным
условием являются» плотное примыкание стоек к граням уеилнвоемой колонны, ставя их в 'сок* цементного
раствора состава 1: 3 с выдавливанием, а также их вертикальность. Увеличение несущей способности
колонны, т. е. ее усиление, гюстигается после монтажа соединительных планок. Эффективность усиления
металлической обоймой значительно возрастает, если пояса вокруг колонны, образованные соединительными
планками, будут выполнены предварительнс^напртженнымк. Ввод в напряженное состояние металлических
псясов осуществляется следующим образом: соединительные планки каждого из поясов устанавливают на
одном уровне в приваривают одной стороной к стойкам. Затем приступают к замыканию среднего по высоте
колонны пояса. С этой целью нагревают соединительные планки до ЮОьИОО С с двух противоположных
граней металлической обоймы я приваривают к стойкам. Аналогично поступают с планками смежных греной.
Таким же образом замыкают стальные пояса обоймы. По мере остывания нагретых элементов колонна поды-р-
гается обжатию металлическим поясом. При устройстве обойм в помещениях агрессивной производственной
ерем металлические элементы следует защищать от коррозии. Расчет конструкций усиления ведется но
избыточную дополнительную нагрузку, согласно СНжП 1123-81 'Стальные конструкции' с коэффициентом
1, 3 на недостаточную совместность работы с усиливаемым элементом.
fS6
УСИЛЕНИЕ (УШ11НЕНИЕ) КОНСОЛЬНЫХ ВЫСТУПОВ КОЛОНН ПРИ НЕДОСТАТОЧНОСТИ ОПОРНОЙ ПЛОШАЛИ для УКЛАДЫВАЕМЫХ
НА НИХ ЭЛЕМЕНТОВ КАРКАСА
Уделение коротких консолей конструкций, работакминк, главным «фазам, ва фаз, может быть осушестьле- ,
ж> устройством иепосредстпенно под усиливаемо® консолью коротких металлически обойм хомутов из С20 *-[30
Авалситгчным образом производится удпнниние контльных выступов кололи. При вылолвепи усилении (удлнно-
ня) консоли нижнюю обойму-хомут, состоящую из 2—к швеллеров С20 *[3Q фквлривают к эфанее оголенной
продольной фматуре колонны, зачем монтируют остальные хомуты, поело чего алеман 1ы усилении абфачнвлют
сеткой по ГОСТ 533&-80в обетоаеруют с тщательным вибрированием. Перед бетоамроаавнем поверхность
колонны в местах софяжепя е новым бетоном васекаетса н прш ram детей водей шд давлением.
Усиление коротких консолей железобетонных колонн может быть осунюствдепо таите еаруиошмн дереэо*-
талъмыми сн наклонными предаапряженными тажами (см. детали иа стр. 1В7 ). Г^>е/|вар1теАьваи иафиженне
в стержнях принимается в пределах^* 700 ♦ 1000 кгс/см* (70 «100 МПа)
Я7
УСИЛЕНИЕ КОРОТКИХ КОНСОЛЕЙ НА КОЛОННАХ ПРЕДНАПРЯЖЕНЛЫМИ ТЯЖАМИ
УСИЛЕНИЕ КОНСОЛЕЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН
до
КОНСТРУКЦИЯ ОПОРНОГО ХОМУТА ИЗ ПРОФИЛЬНОГО МЕТАЛЛА С ОБЕТОНКОЙ
190
ДЕТАЛЬ ПРИМЫКАНИЯ РИГЕЛЯ К КРАЙНЕЙ КОЛОННЕ
ПРИ НЕСООТВЕТСТВИИ ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ
ДЕТАЛЬ ПРИМЫКАНИЯ РИГЕЛЯ К СРЕДНЕЙ
КОЛОННЕ ПРИ НЕСООТВЕТСТВИИ ЗАКЛАДНЫХ
ДЕТАЛЕЙ
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
На чертеже прввежкы способы исправления дефектв сметь-
над закладной летала. В узле примыкания ригеля к xpofbivA ко-
лонне усилие в vo верхнем ноже передается на колонну с по-
мощью пластеяы^Л тяжей трав^эсы. Тяжи из уголков обходят
колонну с двух сторон прнварвваются к траверсе (полосе),
в мню шей опорную плиту, плотно прилегающую к грани колонны
(в случае необходимости для устранения яероаюсти на поверх-
ности бетона используется дементвый раствор). Размер опорной
плиты определяется нз услоеад смятия бетона под ней.
Узел туямммима к средней колонне решается по такому же
принципу. Тяжв нз уголков воспринимают усилие вашего новел
ригелей в включают в работу колонну с покюшью вертикальных
листов, плотно орнлегаюажх ей повериоста.
IM
КОЛОННЕ ПРИ ОТСУТСТВИИ ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ
ДЕТАЛИ ПРИМЫКАНИЯ РИГЕЛЯ К КРАЙНЕЙ
Выпуски
арматуры
3-3
19Z
ИСПРАВЛЕНИЕ ДЕФЕКТНО-СМОНТИРОВАННЫХ КОЛОНН - УСТРОЙСТВО
ВЫРЕЗА ДЛЯ ПРОХОЖДЕНИЯ КРАНА
В ятстояиюм разделе рассметрлвакпея способы исправления .слоив, несущи, поцжршювые
балл . имевши отаонеяпя от вертетоли в направлении пролетов. Прн этом возможны «м
!Хя. жстто горизонтальные габариты тонна, входя виугрь за лицевую грань ислоннь,. не превью
слоя бетона вадтоаяовоП пасти иолонвы или тогда они значительны и
превышают тилидину защитного слоя.
В гневом случае исправление ограничивается сиалыванием бетонного защитного слоя иолонны
для вротожпевия Ирана и опивтоваиием оголенной ерматуры в предела, поперечного выреза в
иадкоаяовой части юлоюды. _
^Ек> втором случае, прв устройстве в надираяовой части нолонн горизонтального выреза
для соблюдения габарита Ирана, превышающего рабочую ерматуру иоловкы со стороны пролета,
првгодитоя иомпевсировато вырезанную ерматуру и исправлять эту часто иоловны. Такое исправпе-
те остшастоляетоя с помощью мсталлячесиого иорсета-обоймь. ил» ботовы. металличесии. разгру-
жаюших элементов из фасонного прожата.
Корсет-обойма вадиравовой части колонны см. стр-193 выполняется из уголков. В месте
выреза устанавливается лицевой лист, .ограничивающий горизонтальный вырез со стороны пролета.
К листу приварены продольные ребра, к которым в свою очередь, привариваются оголенные стержни
перерезанной гр опальной и поперечной арматуры, после чего задняя часть листа и его концевые
части заделываются бетоном на крупном песке или мелком щебне яр» тщательном уплотнении.
Лицевой лист соединяется с продольными уголками корсета-обоймы посредством привариваемы,
соединительны, планок. Уголки корсета-обоймы связаны между собой также соединительными
длаихамн.
Уголки, расположенные со стороны выреза в колонне на уровне консольного выступа, соеди-
нены на сварке с уголковым жоротышем.
Корсет-обойма заканчивается под консолью колонны. Для установи низшего охватывающего
хомута в боковых и задней гранях колонны в толше защитного слоя бет-ока пробивается паз до
оголения арматуры. Элементы хомута привариваются к уголковым оголенным стержням арматуры,
а также к уголковым коротышам, расположенным по угловым ребрам колонны под ее консольным
выступом в уголком корсета-обоймы.
После устройства на подкрановой части колонны корсета-обоймы все зазоры между уголками
обоймы, соединительными планками н хомутом эачеканиваются, а сам кцэсет-обойма окрашива-
ется перхлорввннловым лаком или металлизируется путем оцинкования.
Корсеты-обоймы при их проектероваяин рассчитываются как -самосгонгельвые металличеайе
решетчатые колонны на действующие на них усилия, что направлено в запас прочности. ССнако, их
можно рассчитывать m совместную работу с железобетонной частью колонн. В этом случае рассма-
тривается железобетонное сечение, у которого кроме сохранившейся ерматуры, имеется наружная
арматура в ваде уголков корсете и лицевого листа со стороны выреза.
Конструктивное исправление в вше боковых металлических разгружающий элементов вьпгапн^
етси из швеллеров, устанавливаемых по боковым сторонам исправлжмой колонны и расположенных
своньа папками до граням выреза. Боковые разгружающие элементы устраиваются до обреза фунда-
мента колонны, а иногда доводятся несколько ниже его подкрановой консоли, в последнем случае
башмак поднимается в устраивается ннпосредственно на кол мну,
Разгружающие элементы укрепляются ха колонне ^средством горизонтальных хомутов из
полосовой стали в виде соединительных планок, сваренных между собой и приваренных к
разгружающем элементам.
Башмак ва обрезе фундамента выполняется нз уголков, устанавливаемых на выравнивающей
подливке вз цементного раствора состава 1:2.
___ П₽ж установке башмаков на колоннах, в укорочаных боковых разгружающих конструкциях
бегов запвтюго слок скалывается гю боковым сторонам колонны до оголении арматуры, затем
уголки башмаков с ребрами жесткости привариваются к уголковым стержням работе** арметуры
колонны. Шваллеры разгружающих элементов привариваются к башмвим, после чего сколотые
плмркнпггн бетона заделываются пементао-гюсчаным раствором состава 1:2, а пространство
межгог швелдарамв боковыми гранями молод зачеканнодтсв раствором такого не
Прн у стакане боковых разгружающих ко дерущий или корсета—обоймы и устройстве выреза
в колона ока должна быть предварительно ралгружаиа
Боковые разгружающие конструкции к хомуты из соединительных планок окрашиваются лайм
кля деталпизяруютоя путем оцинкования.
Ботовые разгружающие тоцстружли», прв и провжтероваяв» в верхней поджравовой чьего,
обычно рассчитываются ыж самостоятельные металлэтесше жовстружпвя
приходящейся ва их оголовок натру aw,
на восприятие всей
усилия ребрами ВС 4,11 иоо61МИ«х™
ж-в. сечением жолонвы, причем вагрузжа, приложенная в плету оголо^°^Я<^аГп^метса
разгружающим жонстружляям, работающим жаж цеитральио-яагружеиные э.юмеяте, а ж-б „
жолоинь. воспринимают нагрузи от пошраиовой ба.™. Ветровая вагруато воспринимаете» совме-
стно швеллерами разгружающих стоеж и ис-б. сечением половим пропоршюиальцо их жесттост,.
поежольжу они соединены томутамв в прв изгиба вертижальвой ппоежоеп. претерпевают отшиажовыс
деформации. r
Пр» шарнирном соединении хшюян с ригелями, стропильными баллами или фермами наиболее
частым дефектом монтажа является смещение опары горизонтального элемента жаржаса с раэбивоч-
вой осп (см. деталь па стр. 104». Вследствие чего ок прв его расположили ва смешенной опоре
жопокиы также сместится, а это повлечет дефектный монтаж панелей пожрытев. Прв относительно
малых смешениях опор (до 50 мм) никаких спеннальных конструкций исправления не требуется и
ликвидация дефектов монтажа сводится к перестановке на оголовке колошп/ металлических листо-
вых элементов. В этом случае необходим проверочный расчет колонны ва добавочный эксцен-
триситет, образующийся вследсгьве смешения шарннлной опоры горизонтального несущего элементе
кпркаса. Когда смешении шерниров на оголовках колонн превышают 50 мм, приходится, кроме
проверочных расчетов, осуществлять конструктивные мероприятия для обеспечения возможности
значительного смешения шерннрной опоры. Такие мероприятия заключаются в усна оголоп-
ках выносных опорных столиков.
Выносной оперный столик устанавливается на металлической гюдставк№<тойкв нз шее пл ера,
укрепленного впритык к колонне, благодаря чему она частично разгружается.
Выносной опорный столик состоят нз выносного листа, приваренного к опарному листу колоть
Вынос этого листа усилен уголком с ребром жесткости. На столике сваркой закреплен опорный
лист несущей стропильной конструкции с вырезами для болтов, предусмотренных ва выносном
листе для прикрепления несущего элемента.
Приставная разгрузочная стойка пряхреплоется сбоку к коловве при лоьюиш скрепляющих
хомутов. Хомуты состоят нз лицевого листа с привариваемой к нему стойкой, упорньсх уголков,
стяжных болтов и угелх^шайьы, к которому непосредственно крепятся стяжные болты. Уголок-
шайба имеет ребра жесткости.
Башмак под приставную разгрузочную стойку состоит нз опорного лете и рабер жесткости,
лрнверенных к полкам я стенкам прокатного профиля стойки и к опорному листу, причем, башмак
размешается на обрезе фундамента на гюдливке из оемевтного раствора состава 1:2.
ИСПРАВЛЕНИЕ ДЕФЕКТНО-СМОНТИРОВАННЫХ КОЛОНН - УСТРОЙСТВО ВЫРЕЗА ДЛЯ ПРОХОЖДЕНИЯ КРАНА
Исправление дефекта устройством корсета-обоймы Опорный лист оголовка
Исправление аефекта устройством боковых
Вы раз в колонне
Исправляемая колонва
Ребра для крепление
подкреяовой оалмл
Рабочая арматура
Б ылоине--------
Подкраяоыд балка
Продольные ребра пля
приварки к арматуре
ё
Подкрановая балка
Уголковый коротыш
Сое ця нити льная планка
Уголковый корспыш
Ребра для крепления
подкрановой балчн
Липовой лист
-^-16
Вырез в колонне для
прохождения крана
I?
Уголок корсете
обоймы
разгружающих элементов
fc
ф
а
а
Попка уголка пуд вырезанной
фугой полке
Исправляемая колонва
5
а
Вырез в колонна для
прохождешв крана
Разгружаюшяй боковой
элемент (№ швбЯЛёДО ПВ
расчету)
5
Исправтемая котика
3 '/Л/мУ//
.Раагру клгидмД
элемент
Опорный пмст
оголовка
Соединительная плавка
Ребро ши крепления
uoiwpmbdu Ш1шл
Подкрановая балка
Вырез для прохождении
крама
момент
Подкрановая <ылко
Исправляемая
колонка
Ребра нес 1 хости
Соедн1мтелышя
планка
Вырез ши прохожд. шы
храма
al
5|
Разгружавший элемент
J Ссеанкнтельннм
ХЯУИЖа-----------
Ис ора взимая
л локти
i94
ИСПРАВЛЕНИЕ ШАРНИРНОГО УЗЛА НЕСУШЕЙ СТРОПИЛЬНОЙ КОНСТРУКЦИИ.РАСПОЛОЖЕННОЙ НА ОГОЛОВКЕ КОЛОННЫ
ПОДПЕРТЫЙ ОПОРНЫЙ СТОЛИК
135
КОНСТРУКЦИИ ИСПРАВЛЕНИЯ,УСТАНАВЛИВАЕМЫЕ ВМЕСТО ОТСУТСТВУЮЩИХ ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛРЙ
ВОСПРИНИМАЮЩИХ ЗНАЧИТЕЛЬНЫЕ ВНЕШНИЕ УСИЛИЯ
Выгоняете бокового опорвого столика
ОБШИБ УКАЗАНИЯ
На данном лжете показала конструкция опорного столика, устававлжваемого на колонне,
В этом случае наиболее удобно прикреплять непосредственно к колонне отрезок шнеллера,
на котором монтируют опорные столик. Такое решение создает гоствтсяко жесткую основу
опорного стоянка. Дгя крепления отрезка швеллера на лицевое грани колокш в бетонном за щит-
ком слое пробивается борозда оо оголения рабочей арматуры когюнны. После чего борозда
заполняется паментно—песчавым раствором состава 1: 3 я в него вставшета отрезок швеллера,
выдавливающий излишний раствор. Швеллер плотно тодгоиается в борозде до сопрнкосвовения с
крайними угловыми стержнями арметурм колонны, к которым он приваривается вертикальными
угловыми швами. Таким образом, Установленный я приваренный отрезок швеллера создает проч-
ную я удобную основу аля устройства непосредственно на нем опорного столика, выполняемого из
аистовой стали на сварке в виде горизонтального лицевого аиста (усв/вмвого ребрами жесткости.
Чтобы передать катюше огрыва'ющже горизонтальные уежлм от ©горного столика, прижавшиеся
на его основу, «обходимо к швеллеру птшва^жть скрепгокипле болты, располагаемые с обеих
боковых сторон колонны, которыми обрезок швеллера приплываете к запанному анкеру (прижим-
ному) листу, дара дающему отв усилия на колонку, способную ик восщвзйть.
Расчет крапления элементов столика кзпемеи в книге Q6J .
ИСПРАВЛЕНИЕ СБОРНОГО ЭЛЕМЕНТА С ПРОПУЩЕННЫМИ
ЗАКЛАДНЫМИ ДЕТАЛЯМИ
КОНСТРУКЦИИ ХОМУТОВ, УСТАНАВЛИВАЕМЫХ ВМЕСТО ОТСУТСТВУЮЩИХ
ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ ИУЮи*,Х
Коротыв-оооглаЖА
' Ш крУМдГъ LfypAIBI
/У7
ДЕТАЛИ ОТИРАНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЛИТ НА СУЩЕСТВУЮЩИЕ КИРПИЧНЫЕ СТЕНЫ С УСТРОЙСТВОМ
ШТРАБ И ВЫНОСНЫХ ОПОР
ОПИРАНИЕ Ж*-Б, ПЛИТ НА СУЩЕСТВУЮЩУЮ СТЕНУ В ПОДГОТОВЛЕННЫЕ ШТРАБЫ
1-1 (вариант 2)
ш
ДЕТАЛИ ОПИРАНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЛИТ НА СУЩЕСТВУЮЩИЕ КИРПИЧНЫЕ СТЕНЫ С УСТРОЙСТВОМ
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ БАЛОК
(ВАРИАНТ 1)
3. Прикрепить к глднкым балкам прокаттше орофк/ш
4. Заавпать штрабы в зазоры бетоном марка 200.
5. У память железобетонные алиты ваоль балок» оперев
их ва угошшвые прокатные профкп.
193
ДЕТАЛИ ОПИРАНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЛИТ НА СУЩЕСТВУЮЩИЕ КИРПИЧНЫЕ СТЕНЫ С УСТРОЙСТВОМ
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ БАЛОК
(ВАРИАНТ 2)
zoo
ДЕТАЛИ ОПИРАНИЯ МЕЛКОРАЗМЕРНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЛИТ НА СУЩЕСТВУЮЩИЕ
КИРПИЧНЫЕ СТЕНЫ С УСТРОЙСТВОМ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ БАЛОК
по расчету
ВАРИАНТЫ ОПИРАНИЯ Ж. -Б. ПЛИТ НА ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
БАЛКИ
1. Пря часлпно! замена варекрытвя жля вивоэможвостя пльэсватьа бешенным
срааом лелесобрдэво прнмемтъ платы лврекрлггяя мари П5д—86 по серки
3. 006-2. Сборные железобетонные каналы тонелн аз нито»х элементов.
2. Опирание плит прокрытая на уголковые прожатые профили,
прикрепляемые я главным балкам.
3. Для устевоожч главные балок в суюествупшвС кирпичное стека аробнлвюгя
штрабы.
ДЕТАЛИ ОПИРАНИЯ
20/
тьглртпАРТОННЫХ ПЛИТ ил СУШЕСТПУЮШИЕ КИРПИЧНЫЕ СТЕНЫ С УСТРОЙСТВОМ ОПОРНЫХ
л-ЕЛЕЗОЫ. ПРИСТЕННЫХ УГОЛКОВ
1. Просверлить в сушествуюшв» вжрютши стене отверстие 4 20 мм
4. Заделать эазарл иемеипк* пастлвым раствором МТ 5.
2.02
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
В среднюю продольную стену с шагом 1, 5 м закладываются ауххомеольные
легкае бзлочкя двутаворового профиля, к торцам вх привариваются пластами,
к которым крепятся сначала ва болтаь а затем на сварке пристенные балки из
уголка.
Кладка плит осуществляется с оомоА стироны на эти уголки, а с фугой
непосредственно ва стены в подготовленные штрабы.
Укладка плит в штрабы или ва образ стены применяется пре особо толстых
стенах.
ДЕТАЛЬ УСТАНОВКИ ОПОРНОГО УГОЛКА
203
УСТРОЙСТВО МОНОЛИТНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ ПО МЕТАЛЛИЧЕСКИМ БАЛКАМ В СУЩЕСТВУЮЩЕМ ЗДАНИИ
(1J варяатгг)
ОБШИЕ УКАЗАНИЯ
Тмп ирисов ш. щ ст>204.
20,
УСТРОЙСТВО МОНОЛИТНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ в СУШЕСТВУКЛНЕМ ЗДАНИИ
в
Монолитный
участок
Существующая стена
—П1П~1ГТ~ПТГ-ТПГ-ПТП!~Ц 1
Пвофипмрамнный
металлический лист
150
300
300
н
ЕйбошА.
каркас
Кдмбятромирдд Адгдепка ЗК4.
8x8 + PC2.S х 40 ОСТ 34-13-017-78
шаг 300 о j
Сетка 200/250/4/3
ГОСТ 847М1
<? 6ЛП.Д13 KI, К2
0 8АП ims КЗ т К8
0 6А1 для К14К6
шаг 100
0 7А1 Дл£ К7
шаг 100
0 8А1 Для К8
шаг 100
Пролет
Нагруэкэ £ (н/м2)
5770 6770 7770 8770
3 К1 К1 К2 К2
4.5 КЗ К4 К4 К5
6 ке К7 К8 ке
Для К1 0 6АП
Для К14К6 (/бА1 Для К2 0 7AI1
Для КЗ 0 ЮАН
Для К4 0 12AI.I
Для К5 0 14АП
шаг bUU Дла К7 $7А1
Для Кб 2 6 12A1I
шаг 500 Для К7 2 0 14AU*
Для К8 </> ВА1 Пл о КД ?О> 1R АН
шаг S£>0 -
Для К1+К6
/
Для К6+К8
Профилировав**^
металлический лист
Сетка 200/250/4/3
35 j 600 1500 1 ИЗО Л5
237 0 Ппя KI К9
35 [ 900 2500 1 900 1 -25
4370 . П»я к т | lf «t
35 г[ 1400 3000 L 1400 | 35
'f 5870 Дм Кб 4 К8
О сч о сч с 4Л
IU21-75
2. Каркасы изготовить ковтажтязй точечной сваркпй.в соответствии с ГОСТ 1409&>75.
i Стыка оифнь’я сеток выполняются внахлестку о трепустпы ш 50 мм.
£05
ИСПРАВЛЕНИЕ СВЯЗЕЙ СТЕНОВОГО ОГРАЖДЕНИЯ С КОЛОННАМИ КАРКАСА
Обычным дефектом монтируемых каркасов как одноэтажных, так и многоэтажных
зданий, является отсутствие связей между прислонными ограждающими стенами и эле-
ментами каркасов.
Возможны два основных случая такого дефекта ;
когда закладные детали в колоннах имеются, но при монтаже и вызволении стон
связи между стенами и каркасом здания не осуществлены:
когда закладные детали в колоннах не имеются, что исключает возможность вь»-
полвения связей между стенами и каркасом здания.
Пря наличии закладных деталей в колоннах крепление кирпичных стон осуществля-
ется в следующей последовательности:
1, в кирпичных стелах просверлить отверстия заподлицо с боковыми гранями ко.киии i,
а на лнпевой поверхности стены пробить штрафу по размеру анкерующего обрезка
швеллера:
2. в просверленные отверстия устанавливаются тяжи из стержней СЙ1ОА1, которые
привариваются к закладным деталям колонны: перед этой операцией в зазор между
стеной и колонной заложить прокладку толщиной 20 мм (по ширине эллора):
3. в штр*5у заложить на цементном растворе Ml 00 обрезок швеллера, служащий
анкером для тяжей.
После установки связей они окрашиваются антикоррозийными составами в зави-
симости от агрессивности среды, а с наружной стороны швеллеры - анкеры заделье
веются бетоном М200 на мелком заполнителе.
Аналогично устанавливаются связи в панельных стенах и производится крепление
ограждающих конструкций к колоннам хомутами (при отсутствии закладных деталей
в колоннах).
ТАБЛИЦА РАСХОДА МАТЕРИАЛОВ
S о Л О — ж Толщина СТС1ГЫ, мм Расход стили при наличии закладных деталей в ко-. зонах Таблица 1У. Расход стопи при от- сутствии 3iiiL-i<i.utbix де- талей в колоннах кг 3 Ирнме-
S 2 Кирпичные степы Панельные стены Кирпичные- (панельные
Св 01 1>А 1 Итог ) Г8 U7 5x> & 20 01 ОА 1 ИТОГ< С8 •Лх Ъ | (,д
оос * 00? 38 0 - 2.8 3,t о,з 7,2 - - - - - 3.8 1 О 1 0,5
510 - 2,8 3,8 о,. 7,3 - - - - - 5,7 3,8 1 1 1 0,6 —
МО - 2.8 3.8 0,9 7,5 - - - - - 5,7 3.8 1.2 10.7
- 300 - - - - 10 0 12,7 9.4 1.1 33,2 5.7 3.8 0.9 1 0,4
- 4 00 - - - - 2 0.0 22,7 О,-| 1 ,4 33,3 •j. < 3.8 1.0 1 0.5
too X toil 38U - 1, 1. < 0.0 - гн - - - - - 7.1 4.7 1.0 1 2.8
510 - 3.5 0,7 8.9 - - - - - 7.1 4.7 1.1 12 R
G4 0 - 3.5 4 ~ 0.9 9,1 - - - - 7.1 4,7 1.3 13,1
300 - - - - 10.0 12.7 12.-1 1.1 36.2 7,1 4.7 о.о 12.7
- •100 - - - - 1 0.0 1 2.7 12,4 1,4 36.5 7,1 4,7 1.0 12.8
-С о о о о 380 - 3,5 •1.7 и, ь 6,8 - - - 7.1 4.7 1,2 13.0
5 1 0 - 3,3 4,7 0.7 8.0 - - - - - 7,1 ’.7 1,4 1 3.2
G-10 - 3.5 4,7 0,9 9.1 - - - - - 7.1 4,7 1.6 13. 1
- 300 - - - - 10,0 12.7 12.4 1.1 36,2 7.1 4.7 1.1 12.9
- ‘100 10,и 12,7 12.4 1 .4 3G.5 7.1 4.7 1,2 13.0
гое
ИСПРАВЛЕНИЕ СВЯЗЕЙ СТЕНОВОГО ОГРАЖДЕНИЯ С КОЛОННАМИ КАРКАСА
гог
РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ БЕТОНА
(СНиП П-21-75 табл. 13)
Таблица 1У.Щ
Вид сопротивления Бетон Нормированные сопротивления бетону и , расчетное сопротивление бетона для предельных состоанн< второй группы 4^/и кгс/см , (фи проектной марке бетона по прочности на сжатие
STW М25 sew 0 <0 М75 OOTW О in s M200 О in CM S О О 3 М3 50 C О ?. M4 50 oosw 009W M700 ooew
Сжатие осевое (пркз ме иная прочность) Тяжелый - - - 30 45 60 85 115 145 170 200 225 25S 280 340 3 90 450
Растяжение осевое *4^ Тяжелый - - - 4, 2 S, 8 7, 2 9, 5 11, 5 13 15 16, 5 18 19 •20 22 23, 5 25
Примечания: 1. Нормативные и расчетные соарстивлепда для всех видов бетона на глиноземистом цементе, а также для поризрва иного н
мелкозернистого бетонов должны приниматься в соответствии с указаниями п. 2. 14 СНиП 11-21-75 'Бетонные и «железобетонные конструкции'.
п. 2. 14. Для бетонов на глиноземистом цементе в порнзованного нормативные и расчетные сопротивления бетона растяжению снижаются
на 30% против значений, соответственно приведенных е табл. 1УМЧ-Т IV. 1?.
Для мелкозернистого бетоне нормативные и расчетные сопротивления принимаются равными соответствующем значениям для тяжелого бетона,
приведенным в табл.МЦ«ОД^1ри этом для указанных выше видов бетона должны учитываться соответствующие коэффициенты условий работы /77/
согласно табл. W< „ ’
2. Велмчиш^Срж & 41 приведенные в настоящей таблице, вводятся п расчет с коэффициентом условий работы бетона/?!/9!, за
исключением случаев, указанных в п, п, 4. 10 в 4. 12 СНиП 11— 21-75.
IСНиП FU21-75 табл.13) Таблица 1У.15
Вид сопротивление Бетон Расчетные сопротивление бетона для предельных состояний первой группы а кгс/см , пря проектной марке бетона попрсяяосп на сжатие
ш М25 М3 5 О ш F in X мюо М150 О О см S М250 М3 00 IM35O 00 bW О in М500 Мб 00 М700 М800
Сжатие осевое (приз- менная проч- ность) пр Тяжелый - - - 23 3S 45 70 90 110 13 S 1S5 175 195 215 245 280 3 10
Растяжение осев°е 4 Тяжелый - - - 2, в з, а 4, в 6, э 7. 5 в, в 10 11 12 12, 8 13, S 14, 5 15, t 16, £ —J
Прямечанш; 1. Расчетные ерпротивпення для всех видов бетона на глиноземистом цементе, а также для порюованного и мелкозернистого бетонов должны
приниматься в соответствии с указаниями п. 2. 14 СНиП П-21-75. т сстпа^о
2. Величины Ргтр и Рр, приведенные в настоящей таблице, в необходимых случаях должш умножаться на коэффициенты условий работы тона б
твбл. 1У. К.
201
1 lie ;ни ir^i- f о Бегея ос Нормативные сооротжвлешя бетона X/, рестеткые сопротивление бетона и нрео^ львыт состоашй второй группы иге/см пр. проевтвой ма[же по прочности ва вое растя—е
РЮ Р15 Р20 Р25 РЗО Р35 Р40
Раствженм осевое Тяиепый 7, в 11, 1 15, 6 19, 5 23, £ 27 31
РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ БЕТОНА (ПРОДОЛЖЕНИЕ)
(СНнП 11-21-75 )
Т.ЛпиПя 1У. 16 _________________________
Таблица 1У.17
(СНнП П-21-75 Табл.14)
Вид СОТфОТЛВЛ^— юя Бетон Расчетные сопротивления бетоаа для пре— дельны^ состояний первой группы кгс/см , при проектной марке бетона по прочности на осевое растяжение
РЮ Р15 Р20 Р25 РЗО Р35 Р40
Растяжение °”“ф Тяжелый 6 9 12 15 18 2.1. 24
(СНвП П-21-7 5 Таблица 15)
Факторы, обуславливающие введение коэффициентов условий работы Условий работы битонв
условное величина
1. Длительность действия нагрузки : а) при учёте постоянных, длительных в кратковремеямиг» нагрузок, кроме вагрузо*. суммфная длительность действия которых мала (например, крановые нагрузки: нагрузки от транстюртиых средств, ветровые нагрузки: нагрузки, воз- никающие при изготовлении, траяепортаравании и возведении и т.п.), а при учёте особых нагрузок, вызванных деф ормациями просадочных, набухающих, вечном^хзлых и тому подобных грунтов. для тяжелого бетона а бетона на лпрпстых заполнителях естественного твердения и подвергнутого тедлозой обработке, если конструкция эксплуатируется и условиях, благоприятных для врастания прочности бетона (твердение под водой, во влажном грунте или при влажности воздуха окружающей среды выше 75%) В остальных случаях для ячеистого дорвзовавного я крупнопористого бетон® б) при учёте в рассматриваемом сочетания креткскреьенвых нагрузок . суммарная длительность действия которых мала, или особых нагрузок, не указанных в поз. 1а для всех видов бетонов /77/7 I i», 1 . 1
2. Расчет в стадии предварительного обжатия конструкций: с проволочной арматурой с стержневой арматурой 0Гг 1, 1 1. 2
3. Бетонные конструкции V, У
4. Влажность ячеистого бетона: 10% и менее 25% я более более 10% и менее 25% L 0, 85 ПО HUT’’ pl
5, Бетонирование в вертикальном-положении прп высоте бетонирования более 1, Зк для тяжелого бетона и бетона на пористых заполнителях для ячеистого, поризованного и крупнопористого бетона fftff 0, 8,*. u, b
6. Бетонирование монолитных бетонных столбов железобетонных колонн с нанболь шим размером сеч гния меное 3 0 см. 0. 85
7. Стыки сборных элементов при толшипе шва менее 1/5 наименьшего размера сеченм адемента л менее 10 см. ff?FJ j , < ’
Прямечашя: 1. Коэффициенты по лоз, 1,3, 4 должны учитываться при определении ^ичг-тныж сопос-
тавлений бетона,^ в по остальным позншям - только при опредоления ></$*. _,
2. Дли конструкций, нзкосжншх® под шйствяем многократно поетсряюшокЯ нагрузки, жоз^финсн, ft
учитыьается при расчете по прочности.
3. При расчёте конструкций в стадия предварительного обжатии , ве учитывается. .
4. Д?^дпя крупнопористого бетона учтен в величинах расчётный сопротивлений, приведенных в табл.|У.(4.
гоз
РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ АРМАТУРЫ
( СНиП 11-21-75 табл.22)
Значения яожиншяентеьгги Aq ракета no прот110с„ a3ni6e„.MX>
впеиентревыхиатых и нноцеятренис^астаиутых ,.теь,актов ве бетона
туры любых марок н классов
Таблица 1 У. 19
Стержневая арматура класса Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, кгс/см
растяжению сжатию
продольной; попедочиой (хому- тов и отогнутых стержней) про расчете наклонных сечений на действие йзгибаюшего момента, - «а поперечной (хомутов и атоп- нутых стержней) при расчете наклонных сечений на действие поперечной сипы Аг '
2100 1700 2100
A-JI 2700 2150 2700
А-Ill диаметрами:
6—8 мм 134 00 2700 3400
10-40 мм 3600 2900 3 600
А-1У 5000 4000 / 4000
А—У 6400 5100 4000
Ат-1 У 5000 4000 4000
Ат^У 6400 5100 4000
Ат^У1 3000 6400 4000
Проволочная арматура
класса
В—1 диаметрами:
3—5 мм 3150 2200(1900) 3150
Bp-1 диаметрами
3-4 лм 3500 2600(2800) 3500
5 мм 3400 2500(2700) 3400
(Таблица 1 ft £з] ) Таблица 1У.20
-у А и Л V А о V А о
0, О1 0, 995 0, 01 0, 2G 0, 87 0, 226 0 51 0, 74 5 О ЗА
0, 02 0. 99 0,02 0, 27 0, 865 0, 234 О, 52 О’ 74 0. 385
0, 03 0, 985 0, 03 0, 28 0, 0G 0, 241 0, 53 0, 73 5 0, 3 9
0. 0<» 0, 98 0, 03 9 0, 29 0, 853 0, 246 0, 54 0, 73 0, 3 94
0, 05 0, 975 0, 049 0, 3 и 0, 85 0, 2Г<5 0, 5 5 0, 725 0, 3 99
0, 06 0. 97 0, 05.8 0, .з 1 0. 84" 0, 2t>2 0, 5 О О, 72 0, 403
О, 07 0, 9G5 0, ОСА 0, 3 2 0. 64 0, 2G0 0, 57 0. 75 О, 407
0, 0ft 0, 9G (। (1 , i 0, 3 1 0, 83 5 О, 276 0, 38 0, 71 0, 4 12
0, 09 0, 955 0, Get; О, 3-1 0. 83 0, 282 | 0. 59 О. 705 0, 4 16
0, 1 0 0, 95 0, 095 0, 3 5 0, 82Г 0, 2м9 0. 60 0. 7 О, 42
0, 11 0, 915 0, 10-’ 0, 3 6 0, 62 0, 295 0, 62 0, 69 О, 428
0, 12 0, 94 0. 113 0, 37 0, 81. 0, 302 1 о, 64 0, 68 0, 435
0, 13 0, 93 е 0. 122 0, 3 8 0, 81 0, 308 0, GG 0, 67 0. 422
0, 14 0, 93 О, 13 0, 3 9 0, 80 = 0, 3 14 I 0. 08 • 0, GG О, 445
0. 15 0, 92J 0, 13£ 0, 40 0, 8 0, 32 0, 70 0. 65 0, 45'
0, 16 0. 92 0. 147 0. 41 0, 795 0, 326 0. 72 0. G4 0, 461
0, L7 0, 915 о, 15G 0. 42 0, 79 0, 332 0. 74 0, 63 0. П-.Г
О, 18 0, 91 0, 1U-1 0, 43 0..785 0, 338 0. 7G 0, 62 0. -171
0, 19 0. 90.= 0. 1 72 0, 44 0, 78 0, 343 0, 78 0, 61 0. 47<
U, 20 0. 9 и, 1 з О, 45 0. 775 о, з-i а 0, 80 0, G 0, 48
0, 21 0. 89f 0, 188. 0, 46 0, 77 0, 354 0, 85 0, S75 0, 489
О. 22 0. 89 0, 196 0. 47 0, 765 0. 3GC 0, 90 0. 55 0, 495
о, 23 °. 885 0. 204 О. 48 0, 76 0, 3GS 0, 95 0, 525 0, 49‘
0, 24 0, 68 0, 21 1 0. 49 0, 755 0, 37 »1 0, 50 0. 5
0. 25 0, 87£ 0, 2J 9 0, 50 0, 75 0, .3 75
Примечание: Для изгибаемых влементов лтвмоугодыюг© сечен»
Приметан»: 1. В сьа^уных каркасах ала хомутов из арматуры А-1 II, диаметр которой меньше 1/3
цнаметра прощ>лысых cit|iж>л-й, принимается при диаметре хомутов: 6—8 мм — 2400 кгс/см ,
10-40 мм - 2500 жгс£см“.
2. Величины ® скобках дамы для случая применения проволочной арматуры классов
Е^1, и Вр-1, в сяэа(мых каркасах.
A»jo £
* fat6*
а • JTd-о, эХ ) ;
о
РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ АРМАТУРЫ Ха ж КГ/СМ2
(НжТУ 123-5S)
Таблица 1У. 21
F F * Нлямевоввяие арматуры Для растянуто арматуры Для сжатой арматуры
а б
1. Го^еехатавав круглая, полосовая вли фаеовяая £□ стали х?аркв Ст. О 1700 1700
2. То же. вз стали марке Ст. 3 2100 2100
3. Горячекатаная круглое вз стали марки Ст. 0, подвергнутая аловоб калибровке 2100 2JOO
4. То же нз стали марки Ст. 3 2500 2100
5. Горячекатаная периодического прсфнга вз стали марки Ст. 5 2400 2400
6. То же вз стали марки 25ГС 3400 3400
7. Арматура вз холоднотянутой проволхв шеметром до 5, 5 мм включительно 4500 4500
8. То же , при диаметре проволоки 6^*10 мм.
9. Холодносллюшекнав иаркодмчесяого профаля мз стали марок Ст. 0 или Ст. 3.
no
ПРИМЕЧАНИЯ
1. В железобетонных конструкциях аз легкого бетона мерка ниже 100 расчетное
сопротивление арматуры независимо от марса стала пронимается, как для горчекатеяо*
арматуры нз стали марки Ст. О. Болес высокие значеиик расчетных сопротивление
арматуры в этих случаях разрешается финнмать, только если это префсмотрено техни-
ческими условиями вли специально обосновано.
2. Полное иссшльзоев ине расчетного сопротивления арматуры яз стели марки Ст. Э,
подвергнутой силовой калибровке, «впускаете^ только оля арматуры диаметром ао 12 мм
прв применении ее в сварных каркасах в сварных сетках; в остальных случаях расчетное
сопротивление этой арматуры принимаете, как оля арматуры из стали марки Ст. 3, не
подвергнутой силовой калибровке.
, 3. Приведенные в таблице рассчйтиые сопротивления арматуры из стали марок Ст. 3
в Ст. 5 относятся г; арматуре диаметром я> 40 мм. Расчетные сопротивления при
диаметре арматуры более 40 мм принимаются равными:
- опй горячекатаной арматуры периодического профиля из стали марки Ст. 5 -
2300 кг/см .
- для горячекатаной армату?» из стали марка СТ. 3 - О, 9 от нормативного сопро-
тивления этой арматуры.
4. При применении арматуры аз холэднс/гаиутоЯ проволоки шя хомутов вяздвдх
кар&аерв расчетное сопротивление этой арматуры првипыеепЯ, как дгЯ горячекатаной
арматуры из стели марки Ст. 3.
2//
С-ОРТАМЕНТ АРМАТУРЫ
(приложение 2 Сз] ) Таблица 1У.22
Номиналь- ный дна- Расчетная 'площадь поперечного сечения , см , при числе стержней Теорети- ческий Диаметры для арматуры классов
метр стержней, мм 1 2 3 4 5 6 8 9 вес 1м, кг А-1 и A—1U А-П ’ В-1 н Вр-1
3 0,071 0,141 0,212 0,283 0,353 0,424 0,495 0,565 0,636 0,055
4 0,126 0,251 0,377 0,502 0,628 0,7 54 0,879 1,005 1,130 0,099 +
5 0,196 0,393 0,589 0,7 85 0,982 1,178 1,37 5 1,57] 1,767 0,154 +
6 0.2133 0,57 0,85 1,13 1,41 1.70 1,93 2,26 2,54 0,222 +
7 0,385 0,77 1,15 1,54 1,92 2,31 2,69 3,08 3,46 0,302 +
8 0,503 1,01 1,51 2,01 2,51 3,02 3, 52 4,02 4,53 0,395 + -
9 0,636 1,27 1,91 2,54 3,18 3,82 4,45 5,09 5,72 0,499 + -
10 0,785 1,57 2,36 3,14 3,93 4,71 5,50 6,28 7,07 0,617 + +
12 1,131 2,26 3,39 4,52 5,65 6,79 7,92 9.05 10,18 0,888 + +
14 1,539 3,08 4,62 6,16 7,69 9,23 10,77 12,31 13,85 1,208 + + -
16 2,011 4,02 6,03 8,04 10,05 12,06 14,07 16,08 18,10 1,578 + 4. -
1В 2,545 5,09 7,63 10,18 12,72 15,27 17,81 20,36 22,90 1,998 - *- -
20 3,142 6,2В 9,42 12,56 15,71 18,85 21,99 25,13 28,27 2,466 + -
22 3,801 7,60 11,40 15,20 19,00 22,81 26,61 30,41 34,21 2,984 + + -
25 4,909 9,82 14,73 19,63 24£4 29,45 34,36 39,27 44,18 3,84 + + -
28 6,15В 12,32 18,47 24,63 30,79 36,95 43,10 49,26 55,42 4,83 + + -
32 8,043 16,09 24,13 32,17 40,21 4 В, 26 56,30 64,34 72,3В 6,31 + -
36 10,179 20,36 30,54 40,72 50,89 61.07 71,25 81,43 91,61 7,99 + 4- -
40 12,566 25,13 37,70 50,27 62,ВЗ 75,40 87,96 100,53 113,10 9.В65 + + -
45 15^904 * 31,81 47,71 63,62 79,52 95,42 111,33 127,23 143,13 12,49 - + -
50 19,635 39,27 58,91 78,54 98,18 117,81 137,45 157,08 176,72 15,41 - + -
55 23,76 47,52 71,2В 95,04 118.В0 142,56 166,32 190,08 213,84 18,65 - + -
60 28,27 56,54 84,81 113,0В 141,35 169,62 197,89 226,16 254,43 22,19 - + -
70 ЗВ.48 76,96 115,44 153,92 192,40 230,8В 269,36 307,84 346,32 30,21 - + -
80 50,27 100,55 150,81 201,0В 251,35 301,62 351,90 402,16 452,43 39,46 - + -
90 63,62 127,24 190,В6 254,48 31В.10 381,72 445,34 508,96 572,58 49,94 - +
Примечания : 1. Номинальный диаметр стержней для арматуры периодического профиля соответствует номинальному диаметру равновеликих по ллошади
поперечного сечения гладких стержней. Фактические размеры стержней периодического профиля устанавливаются ГОСТ 5781-61 .
2. &ак * +* определяет наличие диаметра в сортаменте для ерматуры данного класса .
2/2
СОРТАМЕНТ ОБЫКНОВЕННОЙ АРМАТУРНОЙ ПРОВОЛОКИ
Таблица 1У.23
Диаметр мм 2 Расчетная площадь поперечного сечений , см , при числе стержней Тесретплеская масса 1м, жг
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 В -1 Вр-1
3 0,071 0,14 0,21 0,28 0,35 0,42 0.49 0,57 0,64 0,71 0,055 0,051
4 0.126 0,25 0.38 0,5 0,63 0,75 0,88 1,01 1.13 1,26 0,099 .0,09
5 0,198 0,39 059 0,79 0,98 1,18 1,37 1,57 1,77 1,96 0,154 0,139
6 0,233 0,57 0,85 1,13 1,41 1.7 1,98 2,26 2,54 2,83 0,222
7 0,385 0,77 1,15 1,54 1,92 2,31 2,69 3,08 3,46 3,85 0,302
8 0,503 1,01 1,51 2,01 | 2,51 | 3,02 3,52 4,02 4,5 2 5,03 0,395 -
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ АРМАТУРЫ НА ЧЕРТЕЖАХ
TaG.mua iy.2-1
№ Наименование н класс арматурной стали Условные обозначения арматуры
1. Горячекатаная арматурная сталь гладкая класса А - 1 2 О 20 А 1
2. Горячекатаная арматурная сталь периоди- ческого профиля: класса А—11 класса A-1II 2 0 20 АП 2 0 20 AIII
3. Обыкновенная арматурная проволока гладкая (В - 1) 2 0 5В1
МОДУЛИ УПРУГОСТИ АРМАТУРЫ Еа
(СНнП FU21-75 таблица 29)
Таблица 1У.25
Класс фматуры Модуль упру- гости Еа , кгс/см^
А - 1, А - И А - Ш. А- 1У А - У, Ат*>1У, Ат-*, Ат*.У1 В - 1, В - И, Вр - II К - 7 Вр - 1 2100000 2000000 1900000 2000000 1800000 1700000
М - изгибающий момент
Мои ~ опорный изгибающий момент
/ -
Ж-
продольная сжимающая сила
ррим аенная прояольная СИЛВ
Q - поперечная сила
- расчетное сопротивление продольной арматура
— расчетное сопротивление бетона при сжатии
— расчетное сопротивление бетона сжатию при изгиба
расчетное сопротивление поперечной арматуры
— расчетное сопротивление бетона ив осевое растяжение
« предел текучести арматуры
модуль yupyrvc-ш стали
модуль упругости бетона
жесткость железобетонного элемента
шприца сечения железобетонного элемента
высота сечення железобетонного элемента
2В
ПРИНЯТЫЕ ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ;
& — расстояние от сжатой грани элемента ао центра тяжести сжатой арматуры
£2 — расстояние от растянутой грани по центра тяжести распорки усиления
yf - высота сжатой зоны сечепия
плечо внутренней пары сил
пролет изгибаемого элемента инн высота колонны
расчетная опина элемента
”^/Я^'Ц1Тет ₽ас’к'™°й сживающей сипы от центра тяиее™ раотвиутод
— площадь поперечного сечения растянутой арматуры
— площадь гюперечного сечения сжатой арматуры
/у - плошадь сечэнш сжатой эоны бетона
“ плошая? гюперечпого сечения одной веган хомута
- прогиб железобетонного элемента
- статический момент рабсчего сечения бетона относительно центре тяжести
растянутой арматуры
полезная высота поперечного сечения железобетонного элемента
толшина обоймы пли нарашнвання
статнчесетй момент площади сечении сжатого бетона относительно центра
’ тяжести растянутой арматуры
- коэффициент армирования
— гибкость элементе
Q - расстояние от растянутой грани по венгра -тяжести растянутой
арматура
Обозначения, имеющие частный характер, дривесьны .на листах в настоя-
щем альбоме.
114
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. СНиП П-2-75 'Бетонные в железобетонные юнегруюгеи'. М. Стройиздат. 1976.
2. СНиП П-23-81 'Стальные ювструкпни' М. Стройигыыт, 1984.
С. ПНИИпромслааий Госстроя СССР. НИИЖБ Госстроя СССР.
“ Руководстео по проектированию бетонных и железобетонных хонструхпиЯ из тяжелого
бетона (без предварительного напряжения) М-СтроНвэдат, 1977.
4. Е.Р. Хило, Б.С. Попович
Усиление железобетонных хонструхпяД с изменением рассветной схемы в напряженного
состояния, 'Веша шхола' Издательстао прв Львовском государственном университете,
Львов, 1976,
5. Справочник проектировщика промышлекньос , жилых и общественных зданий и сооружений.
Расчёта<^теоретнческий, кита 1. М.Стройаадат, 1972.
6. Дэнепкий Промстройввндроект Госстроп СССР.
Рекомендации по усилению монолитных железобетонных конструкций зданий и сооружений
пу1д/тприятт1й горнодобывающей промышленности. М.Стройиздат, 1971.
7. Н.М. С^уфрнев. Усиление железобетонных конструкций промышленных зданий и сооружений.
М.Стройиздат, 1965.
8. Н.М. СЬуфриев. 'Исправление дефектов язготовленив в монтажа сборных железобетонных
конструкций промышленных зданий. Стройиздат, Ленинград, 1974.
9. СН 39^78 Инструкция по сварке соединений арматуры н закладных детелей железа
бетонных конструкций. М. Стройиздат, 1979.
10. НИИСП Госстроя УССР.
Методаческие рекомендации по усилению железобетонных понструкднй пе реконструируй
мых предприятиях. Киев, НИИСП, 1984.
11. С. Чемпион. Дефекты в ремонт бетеввых к жвлеэобетовнык сооружений.
М. Стройиздат, 1967.
12. Госстрой СССР (ЦНИИОМТП).
Бкро ввефення. Повышение несущей способности железобетонных подкрановых балок.
М., Стройиздат, 1974.
13. М.Р. Бельский. Усиление металпкчемли конструкций под дАгруяжда
Каев. 'Будквельник*, 1975.
14. Госстрой СССР Пшащмпатгройпроект, Стоит гоплургыр< Дпинщнми.!, Хфьковсхий
Проысгройнижпроег’ Построй УССР НИИСп Ворошнловградский филиал.
Ревокации™ гю усилению жвлезобеташых ковструклий адалий и сооружении,
г. Хфмов, 1983.
15. Авторское свидетельство №631632 'Усиление железобетонных балок при помоши на-
кладных хомутов а затяжек нз напрягаемой арматуры'.
16. Авторское свидетельство №850851 'Усялевие железобетонной Балин с помощью до-
полнительных жестких опар с натяжной муфтой'.
17. Авторское свидетельство №92257 'Усиление балох покрытия, имеющих дефекты в
верхнем поясе'.
18. Авторское свидетельство №3024 59 'Опалубка для ремонта потолочной поверхности
железобетонных элементов'.
19. Авторское свидетельство №916722 'Усиление колонн предварительно напряженными
металлическими профилями'.
20. Рекомендации по способам усиления и расчёту железобетонных балок перекрытий,
воспринимающих статические и динамические нагрузки.
Донецк, Промстройниипроект, Госстрой СССР, 1982.
21. Руководство по приготовлению и применению защитных и г-ылрпишляние»нмыт покрытий
на основе полнмербвтумвых в полнмерпементнъгх материалов.
Донецк, Промстройниипроект, Госстрой СССР, 1979,
22. Руководство по защите железобетонных конструкций от действия нефтепродуктов.
Москве, НИИЖБ, Госстрой СССР, 1983г.
2 3. Рекомендации по защите бетонных и железобетонных конструкций от хрупкого разру-
шения ори пожаре.
Мосива, НИИЖБ, Госстрой СССР, 1979.
24. СНиП П-2^73 'Зашита строительных к<жструкияй от коррозии'.
Москва, Госстрой СССР, 1980.
25. М.Р. Бельский. Усиление металлических ковструкпий под нагрузкой.
Киев, 1975.
26. Серия ПК-01-05 Железобетонные сборные несущие конструкции.
27. Руководство по обеспечению Долговечности железобетонных конструкций предприятий
черпой металургии при их рексвструшпи и восстановлении.
М., Стройна дат 1982г. Харьковский ПромстроЙ НИИпроект. НИИЖБ.
2i5
УСИЛЕНИЕ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
2/7
РАЗДЕЛ У. УСИЛЕНИЕ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Введение
Долговечность стельиых конструкций о нормальных условиях эксплуатации при надлежащем
уходе зостнгсег 60-70 лог и превосходит грехе медального наноса тея:ологнчесхого оборудопо-
нио Замена техлологнчосхого оборудовал.» требует , зачастую, увеличения несушеВ способности
стальные строительных хонструнннй и приводят в непрерывному усложнению условий их оиенлуа-
’’’"""эдюжтнвным средством увеличения иосушой способности, продления сроил нормативной
зжеплуатаняи и предотвращения аварий жонстружний является их усиление.
Основные причины, вызывающее необходимость усиления хоистружний в целом или их элемев-
WB могут быть объединены по следующим признакам:
’ увеличению действующих нагрузок, изменению условий нлн режима эксплуатации в связи с
реконструкцией и т.п.;
конструктивным дефектам - дефекты проектирования, изготовления к монтажа;
эксплуатационному износу - изнашивание, потеря прочности в результате действия динамичен
сков н вибрационной нагрузок, действия высоких температур, химических реагентов н т.п., а также
по приобретенным кшгтруктивным дефектам при неправильной эксплуатация конструкций;
случайным повреждениям - выход из строя отдельных элементов, повреждения стихийного
характера и т.п.
Заключение о целесообразности усиления конструкций составляется при их обследовании и рас»
чете на действительные нагрузки. Для определения восушой способности конструкций необходимо
также определить механические характеристики материала, из которого они изготовлены. Старый
металл проверяют но свариваемость. Обследование стальных конструкций необходимо проводить
а соответствии с;,Мотодмчесхимн указаниями по визуально-инструментальному обследованию,
опенки качества и надежности строительных конструкций промышленных oaaintA н сооружений*(Вол-
гоград, IlKTIUpoMOHT, 1983г.)/*Инструмш1ей по технической эксплуатации металлических конструк-
ты щюмыщлечшых зданий и сооружений предприятий Минсельхоэмаша* (Волгоград, llKTlV-ремомт,
1Ьв1 г.Руководством по обслодовд|П1ю сварных стальных конструкций, выполненных из кипящей
стали, н разработав мероприятий, предупреждающих их хрупкое разрушение" (М.,11НИИПрооктсталъ»
конструкция, 1979 г.), СНнП Щ-16^75 'Металлические конструкции. Правила производства н
приемки работ' (М.СтроЙчздат,1976)Сз-б],
По материалам обследования конструкций составляется техническое заключение, включающее
в себе следующее:
описание общего состовння конструкций к влемеятов;
обмерочные чертежи*,
исследование материала конструкций, его качества;
ведомость дефектов конструкций с анализом причин, их вызывающих;
выявление действительных нагрузок;
получение дпипых о напряжгноюм состоянии конструкции н отдельных ее элементов,
поверочные расчеты
выводы н рекомендации.
При исследовании качества материала стальных конструкций, не имеющих сертификатов и
паспортов, следует проводить контрольные испытания специально вырезанных образцов стали
с целью определения механических'свойств, химического состава, марин стали, степени раскис^
ленив и степени свариваемости.
Различают шесть основных способов усиления стальных ншетрукцнй:
подведение новых конструкций и влемонтов;
постановка дополнительных связей, ребер «диафрагм и разпорок
усиление соединений элементов; ’
увеличение сечений элементов;
изменение конструктивной схамы-
увеличение пространственной жесткости.
ижм-*?ЮМв 0C'ID““' м<гут "Р^еняься тижжо способы. опвешшые и 'специальным ьгеролрнэ-
выявление неучтенных запасов прочности;
уменьшение нагрузки, действующей на вломеит конструкции.
_____в 6МЬШН1ЮТ». случаен ушеше жопстружииП достигаете» т одним ,э пороислениыж выше
способов, а их сочетанием.
Прж.мы усиление жожструинж! поа нагрузив, поцшлышпев на местные ж общие.
К первым опгасэтся: установив йополнитепькыя ребер, даефрагм, рвсяорон; увелнчети
сечений отдельны, элементов; усило.ще соединений. Ко вторым - увеличение простоанстаолной
жесткости сооружений, изменение конструктивной схемы.
УСИЛЕНИЕ ПОДВЕДЕНИЕМ НОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ
И ЭЛЕМЕНТОВ
Способ усиление подведенном новых дополнительных хонструхний или элементов ианболео
эффехтивен. При этом совращается расстояние между основными балхами ялн
уменьшается пролет. В первом случае уменьшается деЛстауюшая пагруэха на бапхн, во втором,
расчетные усилия. *
Необходимо следить за тем, чтобы над вновь возвопимой балхой (пря железобетонном
перекрытии) возливающий опорный изгибающий момент ио вызвал образовании трещин и раэру -
шения плиты перекрытия.
Этот способ применяют и е случае, когда непосредственное усиление конструкции но
представляется возможным.
УСИЛЕНИЕ ПОСТАНОВКОЙ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ,РЕБЕР,
ДИАФРАГМ И РАСПОРОК
Данный способ служит для повышения жесткости отдельных элементов конструкции.Напри-
мер, постановка дополнительных поперечных и продольных ребер жесткости производите и в <лу-
чае недостаточной местной устойчивости стенок балок. Местную жесткость составных колонн
увалнчивают постановкой дополнительных диафрагм.
Принципы конструирования ребер к диафрагм усиления такие же, как о новых конструкциях.
При изменении злака усилия в стержне фермы усиление раскосов ферм осуществляется путгм
постановки дополнительных прокладок.
Для увеличения жесткости нижнего сжатого пояса ригелей рам в углах примыкания
ригеля к стойкам устраивают подкосы (распорки).
При усилении конструкций путем увеличения их жесткости при ломошн дополнито/иип ix
ребер, диафрагм, распорок и связей необходимо; разгрузить конструкции, подволн пол ни
временные опоры; проверить устойчивость усиливлемых конструкций (если необходимо уне'и'-
чить устойчивость, ставят временные или дополнительные связи); обратить особое внимание
на правильный порядок сварки по нзбежаиме больших усадочных напряжений и разрыва уси-
ливаемых или рядом раелоложс|пгых элементов.
УСИЛЕНИЕ СОЕДИНЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ
Необходимость усиления соединений (креплений) металлических конструкций может быть
вызвана следуюшикги причинами:
увеличенном несущей способности усиленной конструкции;
увеличением несущей способности соединений элементов и самих конструкций п результате
появления новых,менее благоприятных комбинаций нагрузок или значительного ид увеличении,
появлением недопустимых повреждений соединений (креплений) металлических колстгукннП
в процессе их монтажа и эксплуатации:,
недопустимым отступлет<ем от проекта при изготовлении конструкций.
Примерами усиления соединений могут служить усиление сварных соединений путем
увеличения катетов или длины сварных швов, усиление заклепочных соединений устамимой
дополнительных заклепок или ях заменой на новые и т.п.
УВЕЛИЧЕНИЕ СЕЧЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ
Таким способом усиливают стержни ферм, ветви сквозных колони,сплошные колонны, ы»и
сплошного сечения и решетчатые, ригели рам, прогоны, стойки рам, элементы раздтммя
пространственных конструкций к т.п. Присоединение усиливающих элементов к старым
помоши сварки исключает возможность производства работ под полной эксплуатацией»
Ktf я требует честмчнов разгрузки усиливаемых конструкций, тек как нагрев элементов
в процессе сварки снижает несущую способность усиливаемых элементов.
_ ...зависит от теплооложония, определяемого режимом свар-
- Z-иви» -рки и может достигать 15 %, дли про.
“°ЛЬ“" ^тив4^ХТбеуХ'ш1И с применением сварки материал усиливаемых конструкций
ШЛЖВ^ О^П- "° свариваемость. Оценку свариваемости „рояэводдт по химическому сорта-
ву через эквивалент углерода
_ Мп . N С
сни “ с 20 15
nt
Ct + Mo ♦ У ,
10
г» С, Ma.NI , Cg, Mo, V . соответственно содержание углерода, марганца, нихела, хрома,
молибдена, ванадия.
При Свив 4 О, 25 - свариваемость хорошая;
Сэнв. = О, 25 - О, 35 - свариваемость удовлетворительная;
Сэкв. с О, 35 - О, 45 - свариваемость ограниченная.
После оценки свариваемости стали по эквиваленту углерода следует провести испытание
на свариваемость по ГОСТ 23870-79. Соединения элементов конструкций из песвариваемой
стали следует предусматривать на болтах.
Комбинированные соединения разной жесткости, например, заклепочные совместно со
.верными, применять запрещается.
УСИЛЕНИЕ ИЗМЕНЕНИЕМ КОНСТРУКТИВНОЙ СХЕМЫ
Многочисленные приемы усиления этим способом разделяются по следующим основным
признакам:
по усилению без превращения в новые конструктивные формы. Например, увеличением. ,
жостхосте какой-либо одной колонны б поперечной схеме пролетного сооружения цеха можно
в ряде случаев достичь необходимого перераспределения усилий во всей конструкции;
по усилению с частичным превращением в новые конструктивные формы. Например,
установка затяжки в раме и защемление концов стоек превращает двухшарнлрную раму в конст-
рукцию с жестко заделанными концами л затяжкой;
по усилению с полным превращением в новые конструктивные формы. Например, введение
шпренгегя в однопролетный ригель превращает его в новую конструкцию-шпреыгельцую балку.
УСИЛЕНИЕ УВЕЛИЧЕНИЕМ ПРОСТРАНСТВЕННОЙ ЖЕСТКОСТИ -
Для увеличения пространственной жесткости часто пользуются:
постановкой дополнительных или перестановкой существующих связей;
увеличением жесткости горизонтальных связевых дисков кровли или перекрытия;
установкой новых или перестановкой существующих диафрагм жесткости :
усилением существующих диафрагм жесткости.
Постановка дополнительных н перестановке существующих связей при усилении дроизве^
шпея дда увеличения общей пространственной жесткости сооружения, обеспечения совместной
работы всех плоских рам; уменьшения гибкости сжатых элементов конструкций при их про-
дольном иэгябе, особенно из плоскости, а также растянутых элементов, если длина их очень
велика.
Создание достаточно жестких горизонтальных дисков достигается при помощи связей в
нижних поясах строительных ферм, но не в отдельных узких пднедах, а по всей ширине
пролетов в виде горизонтальных решетчатых р^м.
КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ |]О ЭАШИТЕ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ
ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ ОГНЯ
Конструктивные решения ио защите металлоконструкций от воздействия огня приведены
в серив 400-0-1 /. Материалы серии содержат данные по конструктивным способам защиты
несущих металлоконструкций промышленных здпний и сооружений от воздействия огня с
<,г"к’т,йтостя «unman,ль.х коцструкш.й в соответствии с требова-
м. _ “ Противопожарные нормы проектирования зцппиП и сооружеинЙ-П.91
«.лоЛ^им ** "й«»™ров»н.Я и устройства огнезащитных облицовок
колоип, ригеиоа, связей в узлов «к сопряжений с использованием в качестве защитный слоев
шгкиуркк, кирпича листовых материалов и соцоржлт рекоывноации по применению огнеза-
щитный облицоыж, конструктивные решения „о „к устройству н тех,.„неэкономическую оценку
вариантов защиты.
ЗАЩИТА СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ОТ КОРРОЗИИ
Зашита от коррозии стальных конструкций зданий и сооружений, подвергаюишхся воздействию
агрессивных сред (атмосферы воздуха в жидких сред), должна производиться о ггнтгветствии со
СНИП П-28-73* 'Зашита строительных конструкций от коррозии (дополнош1е)' [а]
• Инструкции по восстановлению антикоррозионных защитных покрытий строительных конструкций
в эксплуатируемых зданиях в сооружениях. * £20]
ДОПУСТИМЫЕ ОТКЛОНЕНИЯ ДЛЯ ОСНОВНЫХ ДЕФЕКТОВ И ПОВРЕЖДЕНИЙ
СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Допустимые отклонения для основных дефектов и повреждений стальных конструкций согласно
СНиП Ш-1&-75 'Металлические конструкции. Правила производства п приемки работ ' приведе-
ны в таблице, V.,1.
Таблица V.1
Номер п/п Эскиз Дефект или повреждение, Допустимые отклоноши относительные прогибы в отклонения конструкций
1_ 2 3 4
1 - Трашины в основном ме- талле элементов конструк- пяц Не допускаются
2 Т ) ' ! Стрела прогиба между i точками закрепления « сжатых элементов ферм £^50 L, но не болел 15 мм
3 См. п, 2 Балки и фермы крановых □утей под краны: легкого режима рабо- ты (включая ручные краны, тельферы я тали) среднего режима работы тяжелого в весьма тя- желого режима работы -Р 4Оо/ 500 U—1— с J 600
4 См. п. 2 Балки рабочих плошадок производственных зданий при наличии рельсовых путей: ширококоле йны х узкоколейных р -1— с -> 600 ^"Зоо"'
5 См. п. 2 Балки рабочих л/юша®к производственных зданий при отсутствии рельсовых путей в банки междуэтахь» пых перекрытий: главные балхя прочно балкв, косоуры лестнац стальной настил 400 (<_1_ 1 250 ь-l— < 150
2
Продолжение табл. У. 1
1 1 2 2 4
в См. о. 2 Балки s фермы покрытий и чер дачных перекрытий : несушее подвесное, подъемно- транспортное или технологичес- кое оборудование не несущее подвесное обору- до ванне прогоны профилированный настил Tso £
7 См. п. 2 Элементы фахверка : ригели прогоны остекления J 300 *- J 200
8 Винтообразность элементов 0,001 £, но не более 10мм
Выпучивание стенок сплошной балки а £ 0,003 h
• • L ~ В Перекос полок элементов таврового н двутаврового сечения : а) в местах примыкания б) в остальных местах а 0,005b а £ 0,01в
Грнбовидвостъ полок элементов тавровых и дву- тавровых сечений : а) в местах примыканий б) в остальных «стах а 4 0,005в а £ 0,01в
12 J 41 с I Местные прогибы полок элементов а 4 0,1в
19
Продолжение таб.-i. У. 1
Погнутость узловых фасонок :
а) ж фасонке примыкает сжатый
элемент с напряжением в нем
более половины расчётного
сопротивления
5) в остальных случаях
14 — — Отклонение отметок опорных узлов ферм и ригелей а в + 2 Ом м
15 С а в * т X I с ) Отклонение расстояний между осями ферм по верхнему поясу а-в * 15мм
16 а 1 I Отклонение расстояний между прогонами а +, 5мм (в - расстояние между прогонами по проекту)
Отклонение расстояния между
осями крановых рельсов одно-
го пролете
Разность отметок полови
крановых рельсов в одном
разрезе пролета здания :
а) на опорах
б) в пролете
а +1Омм
(А *15мм* а -
расстояние между
осями рельсов по
проекту)
е - 15мм
(в‘ 20 f
в ё 20мм
<.*25 )*
220
Продолжение табл. УД
Дефект пли повреждение,
относительные прогибы я
отклонении крнструкднй
Допустимые,
отклонение
Отклонение опорной ооверя-
шууги ирлаЯН ПО ВЫСОТе
Смешение oof колонны,
относительно разбивоч-
ной оси в нижнем
стевии
Отклонение осн колонны
от вертшхалн в верхнем
сечении при высоте колонны
в м:
а) № 15
б) более 15
Стрела прогиба
колонвы
Разность отметок
кражжык рельсов
не соселшх
коловнас
а) при расстоннни
между колоннами Е;
б) при £ меньше
1О м
а^ " %
1000
(a<l/7S0t)*
а 10 мм
№ № Дефект или повреждение, отноогтепьные прорабы в отклонении конструкций . Дофустммые отклонения
21. - Наибольшая разность отметок на всей длина пути 50 мм (^100 мм) *
22. - Отклонение оа крважго рельса от прямой 15 мм на длине участка 40 м (^20 мы на длине участка 40 м) *
23. г Смешение ося кранового рльса с oq подкрановой балки а < * 15 мм (a<W 20 мм) *
24, - « 1 1 с Взаимное смещение торнов сменных рельсов: а) по высоте; б) в плане а^2 мм (а^З мм)* (в^2 мм) (в£3 мм)*
л
7
25. < зазоры в стыках крановых рельсов (при температуре О°С н длине рельса 12, 5 м) с4*4 мм При нзмев^яин температурь на 10 допуск на зазор юмекаета на 1, 5 мм
а.
с
с. 26. 1 Разность отметок нижнего езжеого гкиоа пожраяовык путей ва сменных опорах ( 1500 ** 1000~ 1
Продолжение табл.У^1.
№ Ns п/d Эскиз Дефект или повреждение относительные прогибы я отклонен» конструкций Допустимые - отклонения
27. ~<<уС1 Смешение осей ездовых балок для попесяых ЖР®“ ков с .разбивочной оса 3 мм (а^, 4 мм)*
га J=1M 0=1М Разность отметок нижних ездовых псясов подвесных путей в одном поперечном разрезе пролета зван»: прн пук - в мнотч^ опорных подвесных кранах : а) да опорах б) в пролете«при подвесных кронах св стыком»» замками 7 в) на опорах г) в пролете а “ J’ 6 мм (а • ± ю мм)* а = 1 10 мм (а t 15 мм) а= J- 2 мм (а « * 3 мм) а в - 2 мм (а я ,+ 3 мм) *
Прдспшя' 1. Длв конголей следует применять пролет £, равный упоенному вылету коноолв. 2. Прв наличии штукатурки прогиб балок перекрытий только от кретковрпмеишй нагрузки не должен превышать длины пролете. 3. Отклонения во взаимном расположении конструкций, обозначенные в круглых особках, вешится дэпускаекАлми отклонениями щж эксплуатации (би скобок - ао^ав мента» стальных конструкций) 4. Придельные гибкости сжатых и растянутых элементов прмвепкы в табл. 19 в 20 ОЬП П—23^1 ’Стальные конструкция. Нормы проектирования. *
22/
ДЕ1СКТЫ СВАРНЫХ, ЗАКЛЕПОЧНЫХ И ГОЛТОВЫХ
СОЕДИНЕНИЙ И МЕТОДЫ ИХ УСТРАНЕНИЯ
СВАРНЫЕ ( О1ЛИНННРЛ
Допускаемые размеры дефектов сварных швов приверни в таблице У. 2.
Табанив У. 2.
№ № п/п Эскиз Дефект или повреждение Допускаемое отклонение
1 3 4
1. J Q } Трещины в швах или околошовной зоне По допускаются
2. ’1 Неполномерпосгь шва прв ручной и пслгуавтоматической сворке; а) угловые швы б) стыковые швы От расчетной высоты шве: +2 мм, -0; аа (+3; -0)мм
3. Подрезы основного металла а< 0, 5 мм при б<10 мм а< 1, 0 ври б> 10 мм
4, —S-ij' Непровары по сече кию швов в соединениях, доступных сварке с двух сторон о£0, 156, но не более 2 мм; длина отдельного непровара £ 50 мм Эбшдй длина пелро вара на 1 м шве £200 мм
222
Продолжение табл .у. 2.
гт-| 3 3 -
5 1 Непровары в корне шва. в соедо- ванах без подкладок, доступных связке только с одной стороны а 4 0,156 при 6^ 20мм а Эмм при 6 >20мм
6 •irfh Отдельные шлаковые включения или горы, ано скопления их а 4 0.106 при б£ 20мм а^ Змм при 20мм
7 Шлаковые включения, распо- ложенные цепочкой или сплош- ной линией вдоль шва Суммарная длина а на 1м шва 200мм
с -
8 - Скопления газовых пор шлаковых включений в отм дельных участках шва Не 6oneg 5шт. на 1 см плошадв шва
8 - Суммарная величина непро- вара, шлаковых включений а ппр, расположенных отдель- но ялн цепочной: • а) при двусторопеей сварке ; б) при двухсторонней св^эке баз прокладок Не более lOfc толшины сваривае- мого металла и не свыше 2мм; Не более 15% тол- ов ны оаривеемого металла и ь® свыше Змм.
10 п Резкие вареходы от основ- ного к наплавленному метал- лу. Наплывы, натеки, сужения, кратеры в перерывы швов Не допускаются
П^жгы и повреждения сварки ж швов реиомоилуемые стосжжвы м устраярняя
‘йриведевы в таблице У.З.
Таблица J'.'O.
N=№ 1/П Дефекты повреждения Способы устранения дефектов к повреждений
1 2 3
1. Некачественно выполненные сорные тмл Неоолпомерность шве : отсутствие лодваркн корня шва при соединении элементов в стык: наплавления по кромкам угловых швов Наплавка дополнительного слоя То же
2. Подрезы основного металла глубиной более 0,5мм при толшине с.али до 10мм и глуби- ной более 1,0мм при толшине более 10мм Зачистка с последующей заваркой валиковым швом
3. Непровары швов : по сечению швов в соединениях доступных сварке с двух сторон, глубиной свыше 5% толшнны металла или более 2мм при длине непровара более 50мм в суммарной длине участков непровара более 200мм на 1м шва: неполный провор верхних поясных швов в под- крановых балках по толшине стенки} «еполный провор прямых стыков колонн (стоек «апровары в корне шва доступные сварке толь- ко с одной стороны, глубиной свыше 15% тол- щины металла при толшине до 20мм в свыше Змм при тблвпне металла более 20мм. Вырубка пневматическим зу- балом ним выплавка резаком для поверхностной кислород- ной воздушгодуговой резки с последующей заваркой. То хе — * —
4. Отдельные шлаковые включения, газевые поры или их скопления размером по глубине шва бо- пее 10% толшины металла при толшине до 20 мм и более Змм при толшине свариваемого металла свыше 20мм Вырубка пневматическим зу- билом, либо вылэАвка резаком для поверхностной кислородной или воздуш1.-одуговой розни с госледуюшей заваркой
5. Плановые включения расположенные цепочкой или сплошной линией вдоль шва, при суммар- ной их длине свыше 200мм на 1м шва. То же
6. Зуммерная величина непровара, шлаковых включений и пор. расположенных отдельно или цепочкой, превышающая в рассматриваемом мнении при двухсторонней сварке 10% толлш- ны свариваемого металла ялн более 2мм в при односторонней сварке без подкладок 15ъ или более Змм
7. Резкие переходы: ' угловых швов к основному металлу в кож» стру»ггия», воспринимающих динамические нагрузки, Устраняются пневматическим зубилом, или абразивным и<ь орумевтом
Прсдолжвяпе табл.У.З
2 3
от металла сварного шве к основному металлу в лобовых швах и стыковых соединеньях, в подкрановых балках «(особенно, вогпа стык рассюжжсен ва участках, где растягивающее наложения превышают 80% расчетного сопро- тивления металла)', сечений в стыковых сварных соединениях листов разной топшияы ( в сдучаях, тогда разнила в толщинах 4 мм я более, а величина уступа в месте стыка превышает 1/3 толщины более тонкого листа) Устраняют^ пневматическим зубилом или абразивным инструментом То же
8 Кратеры Расчистка а заварке
8 Тренд» мы в швах См. п. 3 вастоапвй таблицы
УСИЛЕНИЕ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ КОНСТРУКЦИИ
Уопение сверных соединений производится при выявлеяни недоотатогной несущей способ-
ности их в следующих случаях:
при обнаружении в швах парных соединений дефектов, выходящих за пролеты требований-,
при наличии зазора, превышающего установленный, между свариваемыми элементами
в соеишнвях с угпонымн швами;
при отступлениях ст размеров сварных швов, заданных чертежом, в сторону уменьшения.
ЧАпратдуутя производить сварку растянуть^х элементов конструкций под нагрузкой швами,
расповеясвЕнымн поперек элементе или в поперечном иаправленнн по отношению к действующим
усилиям в элементе.
Усиление парных соединений при яедостатсяных размерах сварных швов, А также при
валиннв повышенных зазоров между сварными влвментамн может выполниться путем увеличения
длины иле толщины существующих швов.
Длина и толщина усиливающих швов, а также толщина наплавляемого слоя на усиливаеглые
швы определяется разностью расчетного усилия в сварном соединении от полной (новой) нд-
грузка, действующей после усиления, и расчетной «сушей способяостыо существующего
соеданепия. При определении расчетного уошия, njsxonimerod ва шов, в сварном соединении
следует учитывать смешение его. швиотютьво центра тяжести сечения едемента.
Усиленна соединений элементов увеличением длины сварных швов может выполняться
нам с ввевдяем, так н баз введений дыюлштельяых детелей, последнему слепует отдать
лреоточтеше и прамеять во всех случаях, когда есть место для наложения новых швов.
Усиление сварных соединений увеличением толщины существующих швов «^"чаркой
новых слоев рекомендуется применить при отсутствии места для наложения новых швов»
В случае необходимости одновременного уаленшя увеличением длины а толщины швов начи-
нать следует с первого.
Усиленно сварных соедишннй уведхчэнвэы длины сварных швов может дм псише под
вагрузхамн, при которых напряжения в имеющихся швах не превышают 180 МПа (для
электродов 3 42 и 3 42А), при этом пренмють сварных соединений после усиления возрас-
тает пропоршояально увеличению длины в толщины швеи.
Увеличение длины ребсянк швов в сварных соединениях шюдует производить электрода-
ми типа 34% Э42А н 34ВТ диаметром не боже 4 мм ва токе, во превышаюпвы 220А
со скоростью, обеспечивающей получение шва за один проход катетом не более 8 мм.
В случае необходимости ныполнеют швов толщиной болен 8 мм сварку прокэшдвтъ в 2-3
и более cjkhit, П|ш ном наложение послы дуинм став слыуот проюводнть после охлаждения
Сфешпгаего спя лю температуры вяжа 100°С
Дш алеывнгов ва уголков ивложенве новых швов стоуст начинать со стороны пар*
уголса от края фасона в направлена сутцестауквдих швов (рис. щ).
^арку каждого последующего шва следует производить только после полного охлаждении
ранее эышлняемсго шва до температуры не правышаюпюй 10СРС,
223
ПОРЯДОК НАЛОЖЕНИЯ ШВОВ И НАПРАВЛЕНИЕ СВАРКИ
а) увеличение длины швов;
б) увеличение толщины швов»
Ш11 — реп ее выполненные шш;
жх — дополните льиые уоливдюшме пт им,
Рве. 1
После наложения усиливающего шва с одного ювда во перу одного кэ парных уголков
слезет перейти к усилению шва второго парного уголка с обреттюй стороны той же фасонам
или с противоположного конца элемента у второй фасоним (рис. 2).
Рве. 2
После положа1™ веек швов по перу уголков cniftt перехошлт» в наложению швов по
обушду уголков в той же последоветелъностя.
Усиление швов наплавкой дополнительных с/юев с иелью увеличении ни толщины может
производиться под нагрузкой, прн которой действующее усилие на шов не превышает следующего
зпечения
Л/ci Rvfivf!c/>fXf(£^-A)
fib у/с ~ усилие, действующее на шов;
- расчете сопротивление усиливаемого шва срезу (условному) до металлу шва;
- коаффнинент условий работы шва, равный 1 во всех случаях, кроме конструкций,
возводимых в климатических районах 1^, н , длн которых = О, F5 шв
металла шва с нормативным сопротивлением 410 МПа (4 200 кгс/см 2).
£ - ковффиыиент условий реботы;
д - коэффициент, принимаемый при сварке елемеэтов из стали: с пределом текучести
аз 58О"МЛа (5000 кгс/см2) - по табл. 34 СНиП П-23-£1 'Стальные конструкшш'; с преде-
лом текучести свыше 560 МПа независимо от вида сварки, положения шва и диаметра сварочной
проволоки я О, 7;
К. - катет углового шва Д° усилена;
У _ длина усаливаемого шва ;
CW
А — длина участка шва, выкпкяающегое не раооты в момент усиления.
Вепнчяна 'А' опредегяется по графику (рис. 3) в зависимости от суммарной тол-
щины свариваемого метална в толщины усиливаемого шва h , Дга .решетчатых конструкций
за толщину свариваемого металла принимаете суммарная толщина фасонки и тотцинд полки
алвмента (уголка, швелдера и т. а. ).
ДЛИНА УЧАСТКА ШВА 'А', РАЗОГРЕВАЕМОГО ДО ТЕМПЕРАТУРЫ 600°С И ВЫШЕ
В ФУНКЦИИ ТОЛШИНЫ СВАРИВАЕМОГО МЕТАЛЛА ( К - толщина шва).
6»„НХП7°КУ "°'>ЫХ СЛООВ "° 'W произвошт. ...е.люим шаметрш
не более 4 м„ на сварочном токе не более 220А со скоростью, обеспечивающей уваляв
топшлпы шва Не боле® чем на 2 мм. увеличение
В случво необходимости увеличен» толщины шва более 2-1 мм наплавку птиц вопило
послеювательио слоями по 2 мм. Налеленив повторных слоев можно проиавошттолько
после оклажденш предыдущего с/хш дэ темпера гуры ниже 100°С.
Усиление швов элемента реечки, состишего нз щук уголков,рекомендаэта пронзал,
уть в послелювательностн. поидзакпой на рнс. 2. Начинать наплавку следует по перу уголка
используя всю длину ого примыкашя к фасотсе (см, дос. 1, б) *
При уенлешш швов наплавкой новых слоев в решетчатах конструхшях необходимо ющ_
тывать перераспределение усилил в ветвях элементов решетчатых копструкдив в пределах
15-20%, в свази с чем напряжения в усаливаемом элементе не должны превышать О, в Я
где К. - рзечотяое сочротавг.ешге щи стала, из которой изготовлен элемент. ’ ’
Трештты в сварных швох или околошпвиоя зоне необходимо щщвидиромте в кратчайший
срок. OcofeiiHD опасны трещины к элементах конструкций, подвергающихся яепосрещттвениому
атомическому воздействию гшцьпжиых, вибрационных в других нагрузок, приводящих к уста-
лостному разрушению. Заваривать трещины следует в определенной последовательноств.
засверлявают сквозные оттюрспя днамотрем 17-21 мм на расстоянии 40-50 мм от
концов трещины в направлении ее развития;
тщательно осмотров отверстая, слезет убедиться, что дальше трещина не распрост-
рАвется; в противном случае в направлении развиля трещины сварлят новые отеерспв в т. о.;,
резаком пли пневматическим зубилом вылолтвют К— н X-образную (прв б >14 мм)
разделку кромок трешлн до конечных отверстий;
металл у концов трещин нагревают до температуры 15CU200°C;
электродами типа Э42А (при малоуглеродистой стали), Э50А я Э70 (прв янзколигмро-
ванной)заваривают трешдны;
в конструкциях, подвергающихся непосредственному динамическому воздействию подвижных
влв вибрационных нагрузок, образовавшиеся наплывы прв заварке необходимо зачистить здпод-
дацо с поверхностью элемента.
Заваривать трешлны догокны высококвалвфвпврованиые сварщики. Отельные мелкие пс^
верхыостные трещины длиной до 50 мм в конструкциях со статической нагрузкой могут быть
вырублены или выплавлены не большую длину в глубину я заварены качественными электродами.
Иногда трети вы в сварных швах или околошоввой зоне яв/вются следствием плохого качества
стали. Если химический анализ показывает отклонение от гюоустимых величин содержания
в стали углерода в примесей (кремния, серы в фосфора), то необходима разработка специаль-
ной технологии заварка трешнн.
Подрезы, непровары, отдельные шлаковые включения, поры хюлжны быть ликвидированы
в основных рабочих соединениях конструкций, особенно если эти дефекты вв/вются источниками
появления усталостных трешнн при динамических воздействиях. Указанные дефекты швов
рм ру ба ют плевматическим зубилом либо ныппавгвют резаяоы для поверхностной квелородяой
влв воздушно-дуговой резки с последующей заваркой качественными электродами.
Резкие переходы осговного к ваолавленному металлу, наплывы, потеки, сужения,
кратеры в перерывы должны быть ликвидированы. Р&зкме перекопы <п основного я нлплавгяе-
мому мвталду, наплывы и потока срубают пневматическим зубилом в зачищают важдляым
кругом. Суженая, перерывы в кратеры расчищают в заваривают.
В некоторых случаях дефекты и повреждения сварных соединений не могут &пъ устраняю*
описанными способами вэ—за неудобного положения, недоступности швов, оч^ттстл необходи-
мых габаритов а т. д. В этом случае необходимо разработать проект уолеяв спешив toe,
обеспечивающего его вадеищую дальнейшую работу.
УСИЛЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИИ.
Отдельные элементы сварных конструкций. подверженные растнкпню^кятпо клх взгобу
с напряжением, не превышающим расчетных, могут быть усилены увеличением сечевнй путем
приварки новых дополнительных деталей. При этом несущая схюсобгостъ элемента возрастает
пропорционально увеличению его сечения влв жесткости.
Нагрев элементов в процессе сворки снижает несущую оюсобностъ усиливаемый еюменюе
Степень енниения несущей способности зависит от тапловложеявд, огределнемого режимом
сварки, от толшины и ширины элемента. от направления ^арки и может быть определена по
„„„ снижение прочности не превышает 15%. для попореч-
элементов ори усилении
Рис. 3е
Снижение несущей способности
с применением сварки
а) продольными швами
б) поперечными швами
__ для h ® 6 мм
• _ — для Ь = в мм
При усилении элементов под-.‘нагрузкой категорически запрещается наложение швов
поперек элемента.
Учитывая некоторую потерю прочности элементов, связаюгую с их нагревом при сварке,
а также перераспределением напряжений, как по сечению самого элемента, так и между
элементам?, усиления под нагрузкой рекомендуется производить при напряжениях, ве превью
шаюших О.вЯ , где ft- расчетное сопро’тмвлеине для стали, вэ которой наготовлен элемент.
При усилении элементов с применением сварки обеспечивается непосредствешгое вклю-
чение в работу нового металла. С увеличением нагрузки старый металл и дополнительный
новый работают совместно в упруг^пдастической стадии ,
За предельное состояние элементов, усиленных под напряжением, рекомендуется прини-
мать такое состонвпе, когда в новом дополнительном элементе напряжения достигают рас-
четного сопротивления.
Расчет усиленных под нагрузкой элементов рекомендуется производить ло формулам:
для растянутых элементов « mR
Для сжатых элементов
для элементов, работающих ла изгиб МО £ ffl R ,
KI 'VlJ
гда |Чд- нагрузка на стержень до усиления;
225
Ng - дополнительная нагрузка на стержень после усиления;
Fo “ плошадь сечения основного стержня;
Fg - плошадь сечения дополнительного металла;
(В - коэф, условий работы (по табл.6 СНиП П-23-81);
- расчетное сопротивление стали;
ф — коэф.процельного изгиба усиленного элемента^
MQ - момент,действующий на балку до усиления;
Мд — дополнительный момент на балку после усиления;
\Х/у - момент сопротивления усиленной балки.
Усиленно стержней решетчатых конструкций должно производиться тек. чтобы центр тяжес-
ти составного (усиленного) элемента по возможности совпадал с точкой приложения силы.
При необходимости смешения центра тяжести сечения в расчете следует учитывать момент от
эксцентрицитета, создающего дополнительные напряжения в элементе.
При усилении элементов конструкций, подвергающихся непосредственному воздействию под-
вижных или вибрационных нагрузок, рекомендуется применять электроды типа Э42А, во'всех
остальных случаях электроды Э4 2 или 34 6 (ГОСТ 94 67-75).
Размер сварных швов в соединениях усиливаемых элементов назначается из расчета пере-
дачи необходимых усилий на усиливающий элемент.
Толщина угловых швов за один провод не должна превышать 6 мм. При необходимости
наложения швов больших толшин их следует выполнять в 2—3 и более слоев с увеличением
катетов швов каждым новым слоем на 2 мм (сбив мм; с в до 10 мм и т.д,).
При усилении элементов конструкций имеющие место сварочные деформации по величине н
знаку аналогичны деформациям при сварке в свободном состоянии и подчинены общим законам
напряжений и деформаций от сварки.
С целью снижения деформаций от совместного действия нагрузки и сварки, сварку рекомен-
дуется начинать с концов элементов. После закрепления концевых участков элемента швами,
размеры которых определяются расчетными усилиями на дополнительный металл, рекомендуется
переходить к швам в средней части элемента.
Концы деталей усиления рекомендуется выносить за пределы максимальных напряжений
усиливаемого элемента. В решетчатых конструкциях участками меньших Hunpaivieinifi являются
концы усиливаемых элеме|гтов, выходяших на фасонку или сама фасонка, а для балок - участки
вблизи опор.
Сборка дополнительных усиливающих деталей может выполняться с помощью прихваток
электродуговой сваркой на участках вне зоны максимальных наоргокений.
При усилении балок, с целью уменьшения обших деформаций, усиление рекомендуется по-
чинать'с растянутого пояса балки в последовательности, указанной выше.
ДЕФЕКТЫ И ПОВРЕЖДЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЯ
Трешины в основном металле элементов конструкций необходимо ликвидировать всегда и
в кратчайший срок. Небольшие трешины в сварных конструкциях засверливоют по концом и за-
варивают в такой же последовательности, кок это описано выше.
Если металл не отвечает требованиям свариваемости, а также вблизи от рабочих заклепок
в клепаных конструкциях, следует не заваривать трешины, а перекрывать поврежденное место
накладками на заклепках, либо на чистых или высокопрочных болтах.
Конны трешмя должны быть засверлены. Если трешины большие я пересекают поперечное
сечение основных рабочих элементов конструкции, представляя опасность для прочности юмст-
рунции, рекомендуется усилить, заменив дефектное место пли весь элемент.
Винтообразность элементов, перекос волок, двутавровых балок и тавров ликвидируют в
тех случаях, когда они препятствуют нормальной работе хоиструкдии: нарушают опирание и при-
мыкание других элементов, ухудшают положение кранового рельса в т.д.Выпрямлить можно мехи
ническим способом; струбцинами,дом1фатами,скобами или /ругнмн приспособлениями.
Выпучивания, вмятииы и погибы листовых элементов в конструкциях должны быть ликвиди-
рованы в сжатых зонах сечений, если расчет (при учете только неповрежденной части сечения)
свидетельствует о перенапряжении.
Располэжемие осей .относительно которых вычисляются геометрические характеристики,! 'Г,,
ннмают как в неповрежденном сечении. При ослаблении сечения погибом или вмятино )
на 25% исправление повреждения обязательно.Эти же повреждения в растюгутыж зонах
опасны и при отсутствии трещин могут быть оставлены,&>1пучнваякя,вмятн11ы п по
ют механическим выпрямлением без ударов нлв установкой дополнительных элементов, к<ж«пг?нсн—
руюшнх поврежденную часть и препятствующих развитию дальнейшего выпучивании.
Z26
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ И БОЛТОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
Допустимые размеры дефектов заклепочных
соединений приведены в твблпие У.4,
Таблица У.4.
Ж п/п Эскиз Дефект иля повреждение Допускаемое отклонение
1 2 3 4
1. - Отсутствие заклепки, отсутствие головки или проворачивание ее от руки. Не допускается
2. Хромание или перемещение головки под уварами контрольного молотка массой 0, 3 - 0, 4 кг. Не допускается при количестве дрожаших или перемещающихся заклепок более 10% в одной группе. К одной группе заклепок отно- сятся; заклепки для крепления элемента кон- струкции в пределах узла (в фасонке дгя крепления ее к пев су,в раскосе * для крепления его к фасонке, я пр. )* заклепки ва одну сторону стыка каждого элементу поясные заклепки в изгибаемых элементах - на каждом участке ДЛИНОЙ 1 Mi связывающие заклепки на участке, между крайними заклеп- ками узлов.
3. Неплотное прилегание к склепывающему пакету. Щуп ТОЛЩИНОЙ 0, 2 мм не должен проходить в глубь под головку более, чем на 3 мм
Г
1 2 3 г|
4. ! 4 Зарубка головки а^ 2 нм
Г
5. а Смешение головки С ОСИ СТфИОЯ. а«0, id
f — id
6. Маломерная я неоформленная головка а< О, ОЗ d в^ о. оз d n.ui ^о. iud не всю головку
d
7. - Венчик вокруг головкя 1, 5 мы а Эмм Венчик толщиной менее 1, 5мм должен быть срублен
г — —
8. x-s °l Z-S Зарубка металла обжимкой а ^0, 5мм
— — 1
9. tf- Неплотное заполнение потайной заклепки по дав метру — 0, id
d
Продолжение табл. У.4.
117
Дефекты и повреждения заклепочных и болтовых соединений и рекомендуемые- способы
их устранения приведены в таблице У. 5.
Избыток пли недостаток по
высоте потайной заклепки
а 0,5мм
в 0,5мм,
если не мешает
плотности прилега-
ния другого пакета
Косая заклепка
а 0,03 г 6,
но не более Змм
Неплотность склепываемого
пакета
Шу ль толшиной
0,5мм не должен
проходить вглубь
между склепаными
деталями более
чем на 50мм (вне
зоны расположения
заклепок)
Смешение осей заклепок
вых рисок в решетчатых
конструкциях . от теорети-
ческой величины.
Змм
Ne№ Дефекты, повреждения — Q3J ш ни г. а. • Возможность использования конструкций II способы устранения дефектов и поьреждечий
I 2 . 3
1. Отсутствие заклепки пли её головки, проворачивать заклепки от усилия рук. ' Постановка новой эаклолки нлн болта повишлн- ноА точности (чистого болта) в расчишеююе или рассверленное отверстие.
2- Дрожание или перемещение головки под ударами молотка массой 0,3 - 0,4кг. Не допускаются. Необходима постановка новых заклепок или болтов.
3. Неплотнее прилегание головки, когда шуп толщиной 0,2мм проходит под головку бо— лее, чем на Змм. Необходимы мероприятия, аналогичные п.1 но- стояшей таблицы.
4. Трещиноватость или рябина головки. То же
5. Маломерная п неоформленная головка: уменьшение головки пз высоте более 0,5 диаметра стержня (нормальная высота го- ловки равна 0,6 диаметра стержня) или уменьшение диаметра головки более 0,1 диаметра стержня (нормальный диаметр годовкн равен 1-6 дмметоа стержня).
6. Венчик вокруг злхлепки толшиной более Зм Необходимы мероприятия аналогичные л.1 насто- ящей таблицы.
7. Смешение головки с оси стержни более 0,1 диаметра стержня. То же
6. Неполное заполнение заклепкой отверстия по диаметру более 0, L диаметра стержня. Не допускается. Требуется постановка новой заклепки в расчищенное или рассверленное от- верстие.
9. Чедостаточность высоты заклепки более 0,5 .1м То же
В результате длительной эксплуатации клепаных конструкций часто ослабляются стяжки паке-
тов деталей с помощью заклепок. Последние получают возможность свободно перемешаться в отвер-
стиях, что легко обнаруживается простукиванием головок заклепок молотком.
Отсутствие заклепки или её головки или поворачивающиеся от руки заклепки ликвидируют во
всех случаях постановкой новых заклепок или высокопрочных болтов, которые ставят в раечвиюмпые
или рассверленные отверстия, причём отклонения отверстий ло овальности, завалу, черюте я косине
должны быть в пределах, допустимых для вновь изготовляемых конструкций. Разражается рассверлить
старое отверстие под заклепку на следующий калибр. Количество рассверливаемых отверстий яе ог-
раничивается, если величины ша1,ов заклепок, расстояния между их рядами, величины обрезов вдоль
в поперек усилия после рассверливания будут соответствовать нормам проектирования для .юльисго
диаметра заклепок. В противном случае допустимо рассверливеиве не более 5Ofc отверстий. Коли-
чество расчищаемых отверстий не ограничивается.
влн перемещающиеся под ударами молотка заклепки должны быть восстановлены
во всех случаях, когда таких заклепок более 10% в одной группе (характеристики группы докы в
примечании к таблииеУИ. В этом случае все поврежденные заклепки срубают в выбивают, отверстия
расчищают или рассверливают я в них ставят новые заклепки, либо болты повышенной точности влв
высокопрочные.
228
Избыто» по высоте потайной заклето, доижеи быть устрошт о тех конструкциях, где
„ступающая часть зоклепки может поиться пр,™,ной ипьпсйшчх попреяшчшЛ. Например,
" «патага подкрановых балках оорп.кальпыо эакпепю, о подрепьсовой зоне рхсщотапоются
подошвой кранового рельса, ослабляются л выключаются 1И работы. Изооггок лотов,|о,1
заклепки может быть здчипю» юыиним кругом заподшщо с костру..шеей (если дефектных
заклепок немного) ням слезет устранить протшу дплыюйшого пощ-е-кас-дия эаклс.юк (например,
установить крановый рельс па жесткую прокладку, чтобы его подошва по касалась высту-
пающих частей голоиок потайных заклепок).
Неплотности склепываемого пакета валяются очагом ивтенсиопогю развития коррозии,
дальнейшего распирания н последующего повреждения заклепок. Токио неплотности рекоменду-
ется залить синтетической смолой или каким-нибудь другим материалом, препятствующим
развитию коррозии.
Де4скты и повреждения в виде неплотного прмлегонля, трешиноватоста, смешений я
маломерност» головки, коскиы стержня, смешения рисок должны устраняться или могут
быть оставлены в зависимости от конкретного состояния соединений.
Усиление заклепочный соединений посредством допол101то.'|ьпих заклепок и замены сырых
связано с очень трудоемкими операциями. Применение высокопрочных болтор при усиления
клепаных конструкций имеет ряд преимуществ. Вс^первых, их устанавливаю-; d холодном
соспжнии без нагрева стержня, что, по сревнешпо с горзчей клопкой, значительно упрощает
производство работ по усилению.
Во-вторых, эти болты намного надежнее в работе, чем заклепки.
Предварительное ндпраявние высокопрочных болтов достигается посредством aoBHiriiiDojuie
гаек. Усилия предварительного напряжения контрогагруюто» динамометрическим ключом в процессе
завинчивания гаек.
В соединениях с высокопрочными болтами последние работают не на срез, а па растяжение.
Взаимному сношению соединяемых деталей от действия сдвигающих усилий препятствуют силы
трения между соприкасающимися деталями, что предохраняет их от взаимного сдвига в процессе
дальнейшей работы под нагрузкой.
Отверстия под болты должны удовлетворять следующим требованиям:
отклонение от наименьшего диаметра, а также овальность (разница между нлибольшю.» и
наименьшим диаметром) должны составлять:
а) для отверстий диаметром до 17 мм - 1 мм;
б) для отверстий диаметром более 17 мм — 1, 5 мм,
чернота (несовпадение отверстий в деталях собранного пакета):
а) до 1 мм — не более 50%*,
б) свыше 1 мм (до 1, 5 мм) - не более 10%.
Заусеницы вокруг отверстий и по краям деталей пе гюпускаютоя. Все бошь* и шайбы до
установкя Денмены быть тщательно' очищены от грязи и ржавчины.
Перед натяжением болта резьбу гайки смазывают минерелъным маслом.
Ключи и гайковерты, которыми пропзводат предварительное натяжение болтов, должны
дважды в смену (перед началом работ и в середине смены) подвергаться контрольной тари-
ровке на заданный крутящий момент.
Допусхоемое отклонение фактического натяжении болта от проектного должно адть № более
+ 5%. Для получения зашитого по проекту нагагання . величины крутящего момента следует
определять для каждой парню болтов опытным путем (5% лэ партия, по ве менее 20 шт. ).
Болты натягивают в строгой послепооатвльвости - от соретпы узпа или стыка к краям,
open расчетным нагаженном собранный пакет плотно стягивают в проверяют щупом толщиной
и. э . который не должен проходить между собранными деталями более чем па 40 мм
Плотность соединенна после оатагивания всех болтов я> росчотаого па тяже, шя проверяется
лен^х^™'\1°ТОР““ "° ‘ЮЛЖe,, П₽°“ш’ъ •'«««У совранными датажми наХтиГустанов-
XJX. ™ Условий все работа по успению узла ,ш сотште.шя
а М“,°"ТЫ ".« рюпжпо выбираться
болтов все ко»™ 6о|т>в » усиливаемом узле или сооппнешга. Есин ставят до пята
тоГго ХЛ7Т’’У”Т “ “°™’“«"• Е«“ в УЗ» ЯП" соешиюнам имеется от (Где 20 ton-
.. т “е ме““ 6ш"“" п₽’ “™ЧШ 20 в»ад~ адо-р- 25%
Если об,щружл™ют отклонения ирутешда моментов болтов более чем да 5% в 10% от всего
коллчостм болтов н более, то аоктроиируют все болта данного уз па ала соошоюкиа
Нодонлядутас- болта подтягдмют, перскаганутао - отлускают. Весь ход работ по Ранению
узлов и стыков при помета сысокопротдах Солтов должен &тъ отражен в ехптеетствпяшх
п2^ёТХ ” “КТ"Х (ЖУ,,""Я “ “К™ ">трО'И ’'"‘вС™‘ еопр.гаасающ^по^к^,,
деталей усиления; журналы о посттигоокс, натяжении и контроле болтов) Р^иосте
lfa-зо оспаблсипя старых заклепок я болтов в усиливаемых узлах в'соошпянаях пост,
вотяжешш новых высокопроч,адх болтов усплеииа после вино 6ь1„. рассчитаны па воспой,
тле полней пешгчмны всех действующи усилий в усиливаемы" соединениях. —-при,-
Пример 1.
РАСЧЕТ УСИЛЕНИЯ СВАРНОГО СОЕДИНЕНИЯ
Дапо: растянутый раскос фермы (2|_9Ок8, сталь марки ВСтЗ ос 6) загрулвв ут-ттджл от
существующих нагрузок N с - 350 кН (35, 7 тс). Усалив от проектируемых нагрузок
равно Nn • 500 кН (51, О тс).
Толщина фасовки -б «* 12 мм ( сталь марки ВСтЗ сп5). Сварка рум идя
электродами типа 34 2А. Обмерные данные преоставлены не ряс. Ц»
Требуется: Проворить несущую способность элемента а соединении от существующих и проектнру
д/ емых погрузок при нормальных условиях эксплуатации (расчетная температура неруж—
'• ного.возпуха от —30 до —40иС)
1, Проверка правильности выбора электродов.
Расчетное сопротивление металла угловых швов МПа (тебл. 56
СНиП П-23-81).
Вепичаиы^ ±,0> .5.3SO . j. 1»д57, S - 173 , 25 МП.
- О, 450 50-1 > 0/0. 7 - 1. 57, 5- 1, 0/0, 7 - 225 МП.
т. к. выполняется неравенство
1. 1 “ 173. 25 МПа - 180 МПа < 225 МПа
то электрода Э4 2А выбраны правильно, а, согласно СНиП П-23-81, провопим расчет
только по металлу сварного шва.
2. Опроде/яем несущую способность шеов, преобразуя 4юрмулу (120) СНиП П—23—31^1 J.
Ицц Ху fa К/ -180" 1ов" L- °- °- в5' °- 7‘ в’10А 2,2Da-10)" 10‘
- 272900 Н - 272, 9 аН (27, 8 тс)
t/шг. - 180- 10®. 1, 0>0, 95>0. 7»4- 10-3. 2- (150-10)- 10
134100 Н - 134, 1 нН (13. 1 тс)
229
3. Несущая способ,юсто растянутого раскоса (по формуле (5) СНиП П-23-81)[)]
fjp = Д'» /с - 2- 13, 9- IO"4- 235’ 10®. О, 95 • 620635 Н -
- 620, 6 кН ( 63, 3 тс)
Несущая способность раскоса превосхошгт усилия от существующий и проектируемых
И, Расчетные усилия ва швы распрегюляюто. обратно пропоршкяильно расстояниям швов
от оси элемента.
Поэтому от существующих нагрузок;
j = llc • 350(9-2, 51)/9 - 252, 4 кН (25, 7 тс)
д£ = Л4 ?<>/# - 350' 2, 51/9 - 97, 6 кН (10, О тс)
от проектируемых нагрузок:
Л/ - 300(9-2, 51)/9 - 360, 6 кН (36, 8 тс)}*/^ -272, ЭкН
(27, 8тс)
= 500‘ 2, 51/9 - 139, 4 кН (14, 2 тс)> " 134« 1 кН <13* 1tcJ
Нз проведенного в п. 4 расчета видно, что несущей способности сварных швов от проекти-
руемой нагрузки недостаточно, а сам раскос усиливать не надо.
5. Усиление швов маппавкод с целью увеличения их толдшн может производиться под нагрузкой,
прн которой действующее усилие на шов не превосходит следующего значения :
' A Jc
где
JL - О, 7; 6 мы; К^я 4 мм; ьц ° 200 - 10 190 мы;,
• 150-10 = 140 мм; • 180 МПв ; Jy- 1, О; Ji - О, 95; Aj - 25 мм;
* 20 мм ( величина А опреде/вется по графику, ем. рис. 3 ).
Л/с, " °. 7' 6* Ю*"3- 2(190-25)* 180* 10®- 1, О- О, 95* 10"3 - 237000 Н - 237, О кН
(24. 2 тс)
^Сг - О, 7* 4‘ 10-3. 2(140-20)* 180* 10®. 1, О* О, 96 • Ю“3-114900Н • 114, 9 кН
(11. 7 тс)
Предельное усилие в раскосе опредв/вется как мнннмальвюе кэ следующих велгак
Уд - 237,0 * 9 /(9-2, 51) - 328, 6 кН (33, 5 тс)
А//)г " 114, 9 *. 9/2, 51 - 412, О кН (42, О тс)
Прн наплавке швов под нагрузкой усилие в раскосе не шпжно преншиать значения
Npi - 328. 6 кН (33, 5 тс)< Д/с - 350 кН (35. 7 тс), т. е. ферму необходимочаетжчж»
разгрузить.
6. Определение требуемого катета сварных швее
к. -----------------360.6-103 _______________ _
J 180- 10®; 1, о- О, 95- О, 7- 2 (200-10)- 10-3 10 **
Принимаем Ку - 8 мы
К,------------------Ц9к4 Ю®__________________________ _3
180* 106* 1, О* О, 95- 0,7*2(150-10)* Ю”3 • 16 1° м
Принимаем К^ = 6 мм
Пример 2
РАСЧЕТ БОЛТОВОГО СОЕДИНЕНИЯ
Дано: нижний пояс клепаной фермы имеет сквозную трещину (разрыв). Сечение пшеа -
21.120x10 по ОСТ 10014-39. Уалве в мясе - 620 кН (63, 2 тс) толщина
фасок - § - 14 мм
Требуется: рассчитать болтовоо соединение в соеддвекие ва высокопрочных Солтах.
Болт М 20x100.5.6
, iuiumi* ---
А. Болтовоо соединение. Rte- S
По конструктивным соображениям максимальный диаметр болтов принимаем 20 мм при
максимальном диаметре отверстия 23 мм.
Плсгя’Адь накладок (сталь ВСТЭ де 6) по формуле (5) СНиП П-23^1^1] .
а. - —-------------егот<к>_______ . 29 о • io-4 „2
*" J> 205-10°. О, 95 2в’ ° 10
Принимаем накладки - 140 к 14 и -90 х 10
В этом случае
А,- 14- 1. 4 * 2- 9, О х 1, О - 19, 6 + 18 - 37, 6 см2
2 2
Ап - 37, 6 - 2, 3 (2* 1, 0+1, 4) • 29, 78 см > Ал - 29, О см
( с учетом ослабления отверстиями )
Число срезов одного болта П - - 4; коэффипяент fy - О, 9 ( до табл. 35
СНиП П-23-81) -
If 9 2 —4 2
А - —;---- - 3, 14 • 2, 0 /4 - 3, 14 см - 3, 14- 10 м
4
Rg^" 190 МПа для болтов класса 5. 6.
Расчетом уенлве Ng , которое может быть воспринято одним болтсы, гю расчету
равно: ва срез по формуле (127) СНиП n-23^1[lj .
- 190 * Ю6 * О, 9 • 3. 14 * IO"4* 4 - 214800 Н -
- 214, 8 кН (21, 9 тс)
ва смятие гю формуле (128) СНвЛ П-23^1
335* 10®* О, 9* 2* Ю^Ц, 0+1, 0)-1206000Н -1206кН
(1 23.0тс)
Количество болтов
У/>
/с Л^/пи
620 _
О, 95 * 214, 8
- 3, 04
Принимаем Л - 4
230
Б. Соединение' на высокопрочных болтах
Расчетное усилие Q^, которое может быть воспринято каждой поверхностью трения
соединяемых элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, определяется по формуле(131)
СНиП П-23-81;
Ой " Rih fa fan j!/fa . где
H(h - о, Tallin « О, 7 11О0 - ПО МПа (7700 кгс/см2)
It - 0, в
5 -4 2
А^л » 2. 45 см* - 2, 45 ’ 10 м
jit = 0, 35 ( при очистке металлическими тетками соеджвемых поверхностей)
$ = 1,35 (при контроле усилия по моменту закручпваний).
Qs/t = 770 ’ 106 ‘ °*8" 2> 45 10”4’ °*35/1135" 39100 Н =39, 1 кН
(4, 0 тс)
В соепииеяди имеется 4 поверхности трения. Тогда несущая способность одного высокопроч-
ного болта равно:
(Ци - 39, 1 * 4 й 156, 4 кН (15, 9 тс)
Количество болтов
h . -------6^°. °ое— - 4 17
kUth 0,95.156.4
Принимаем Л - 5
Как показал расчет, пушштые высокопрочные болты кз стали 40Х ^Зелект* по ГОСТ 4543-7Г
баз качественной обработки соединяемых поверхностей оказались иеехономячными пи сравнению
с обычными болтами.
Однако применение пескоструйной в т. п, обработки поверхностей в условиях действующего
производства пря работе на высоте часто не представляется возможным.
Тем s менее, газопламенный способ обработки поверяюсгей (при строгом соблюдении прд—
вил пожарной безопасности) наряду с уменьшением разности номинальных диаметров отверстий
и болтов до 1 мм (при динамической нагрузке) и до 1-4 мм при статической с учетом способа
регулиронания натяжения болтов по углу повороте гайки дает более экономичные результаты
даже при той же стали болтов 40Х 'Селект'
В этом случае
- (770-Ю6. О, 8’ 2, 45- 10-4- О, 42/1, 02)" 4 * 248600Н - 248, в кН (25, 4 тс)
Количество болтов
А « 620 - ____
” О 95* 24 8 6 8 можно прнжп» 3 боота
Применив же сталь марки ЭОХЭМф по ГОСТ 4543-71Х, с £//» - О, 7 ’ 1550 -1085 МЛй
получим * ’
П 2- 6 1. 85 , т. » 2 болте
при прочих равных условиях.
Натяжение высокопробных болтов следует производить усклвем
р Л» а» - 770 . 10е • 2, 46 . 10-4 - 189400Н - 188, 4 кН (19, 3 тс)
23<
ДЕФЕКТЫ СТАЛИНЫХ КОНСТРУКЦИЙ И МЕТОДЫ ИХ УСТРАНЕНИЯ
превышающих допускаемые отклонения
№ № Кон- усиливаемый эломонт
п/п струи- - -Г
|ЦЯ
Дефект или повреждение
Метод устранения дефекта
Выгиб в плоскости
наибольшего момента
инерции
Демонтировать в при плавном
выгибе выправить на прессе;
при резком выгибе прогоны
заменить
Указание по производству
работ
При резком искривлении
разрешается разрезать прогоны
в местах наибольшего выгиба,
выправить искривления я поста-
вить стыковые накладки (длина
в сечение накладок принимался
по расчету )
Выгиб в плоскости
наименьшего момента
инерции *
s
а
~1г —
а) при выпабе 5-2, 5 —То4см
поставить пополнительные связи из
тяжей в распорок
6) при выгибе больше ширины полки
прогон демонтировать я выправить
или-заменить новым
То же, что в л. 1
Пробоины в среднем
участке стенки
<ч
л
Поставить накладси (без демонтажа
элемента)
Острие входящие углы
засверливаютси. Крамки рымл
отверстий должны быть зачище-
ны автогоноы или зубилом.
23Z
Балки
233
3 4 5 G
9. — Искривление элемента в плоскости балмя Г ш $ а) Разрозка d месте наибольшего выгиба, выправлвШ1е и постановка стыковых накла<Х)К в мостах разреза Б) иемонтож в правка -
1. В случае невозможности
выправки по гц л, 'а' и *0'
поврежденный элемент замеч-
ется новым.
2. Правка подкранового рельса
проязвошгга подкладками,
подводемыьа под рельс.
Искривление поясов из
плоскости балки
То же
Иля облегчения правки пояса,
состоящего из одного алсмо1гта
идя уголков, можно сделать
на фазы и о/в устранения обще-
го искривления перекрыть места
надрезов накладкой.
Смешение подкранового
рельса
Ось рельса
В пре до пах 20 мм Д ^50 мм
Укрепление дополнительными ребрами
жесткости
Д> 50 мм — не Допускается, в этом
случае следует производить риктовку
рельса
1. Высота дополнительных ре-
бер жесткости реьна 1/3 высо
ты балки, но не более 600 мм
2. Расстояние между ребрами
жесткости должно быть около
300 мм.
3. Усиление производить в
разгруженном состоянии.
2'54
е
Продолжение табл,У б
3
Пробои»! в степах
Трапшны в части
Погнутость краев веса
освса
Надрывы, трешины и выколи
в пшеах
Погнутость (вкатяны)стекии
в растянутой зоне без нацы*
вов трешки
Треппгна
» Усиете ЭТИ4 методом допуеиетое проенои,» беа
При большей погнутости необходимо
выправить
Если погнутость исправить
нельзя или если при исправле-
нии щлаились трешины, меобхо
диыо поврежденное место перек-
рыть наклапамм.
Поставить накладки
Перекрыть накладками
Демонтажа усиливаемой конструкции при условия
Правка или постановка пополкнтепь^
Перекрыть накладками мелкие
надрывы в трешины можно после вы»
рубкн заварить.
полного разгружввня последней.
А1
| if?! —
ЛэШ lUi
50
Концы трешин, перекрываемых
наклао^ами, засверлить.
Во веек случаях края выбоины
<юлжны быть срезами до плав-
ной кривой.
Концы треоигн засверлить
235
Продолжение табл. У.6
1 о 3 4 5 е
17 Подкрановые блоки То же, для сжато! эоны Св X То же, что по о. 16 - -
18 Вмятины я стейке с нали- чием трешки - Поставить накладки см. п. 14 - Поврежденное место стенки вьфезаетск по плавко! кривой
19 Выпучивание стенки а) правка механическим способом б) установка элементов, компенсА> ружэопи поврежденную часть (ребер жесткости) Г 1
а 1 X Г~~ ~| и > К* X S груженном состоянии
[6--О5Н |УРе6Р а жесткости
20 Перекос полок «Т<| ' Выправить механичеепм способом струбцинами, домкратами, скобами - Установить ребра жесткости см. о. 11
21 Грибовмдность полон То же, что до д. 20 - -
22 Местные прогибы полок Ч)| • • То же, что по п. 20 - -
23ff
Фермы
Погнутость сжатых стержпой
в плоскости фермы
табл.У ft
5 1. Устранение погнутости путем обратного выгиба - Рекомоняустся выполнять после Оемомтама фермы
2. Вырезом искривленного места я вставкой нового элемента в месте выреза. | а | б J |а а-а 6-6 Т чг 3 1 Выполнять после оемоитаяо фермы
3. Усиление искривленного элемента новым элементом таврового опенки г ! г ! Ь • LV! у Выполшется баз ремонтажл фермы
1 " Та '
4. Заменой нскрквлевного элемента Выполнять после аемонтажа фермы
237
5. Усиление
шоре отелем
238
2 3 4 5 е ' —
24. Погнутость растянутых стержней в плосхоств фермы , г® а) 1- П1 б) 2 Г“" ^2 JI 1 г 1 У св пенно кругли мн стержнями гЛт» _rfh (мг | Усиление пронзен-. <итда бел aeMoirrj- ЖЛ фсрк<Ы
25. Перекос сечений элементов фермы (закручивание) Усжлекие провзвоопъ воетеяовкоВ Юпопните льны элементов (уголков) Прв К - усиле- ние оопускаетсн прокэвоаитъ &ел цемонтлжа фермы, при t > h - усиле- ние го 23, 2 табл. У. б
33. Искривление сжатых стерж- ней из плоскости фермы 1 т Усиление □рокшшггъ ВАЖНА жоВ -л1 1-1 Допуск летев проювоштъ баз цеыонтажл формы
Фермы
Продолжение табл. У.6
zw
7
г.ы 'j-ai'iy 'pruifto»
f-тся. PtKJia:e
KDOHM1 OTB*?pCTIIM
-’.'.ЧИСТИТЬ J в то»
П?ним и/m иуСилсхи
Если погнутость
ЧСЛЪЗЯ IK HpjDHTla
или если при
НСПр1ЬЛ< -Н|01 ПиЯ ви-
лись трешииы,
1ЮВргЖЦГ11ПОС MC'-Tf
нужии nep-Kfun.
маклацкими
Погнутость узловых фасонов :
а) к фасонке примыкает сжа-
тый элемент с напряжением в
нем более половины расчетнсы
го сопротивления ;
б) в остальных случаях.
а) Ц d S 0,1
в) Ц d =* О, 2
а) посте вать до-
полнительные
свезя в ли ребра
-вестносп
б) уежлвть фасон >
втюлнпопьвы
мв элементами
шл раагрузять
узе а.
Усиление выпи.пй-
стхЯ ггрн отсутст-
вии ТИ?Ш<11 в Фисон-
ке
Дефекты отсутствуют.
НооСхоанмо усиление в связи
с уваличошем вагруэкл.
а) уежлеиве свар,
вым швом
б) увелячевш
сояыоя алемектоа
кон струпа*
в) Я7гва возыовй
м |цве»п усше
гч<
УСИЛЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
УСИЛЕНИЕ ПРОТОНОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ
проняы o^“2y.₽’n^w об усилвняв .угонов
ввобхошмо руковоаствомтьет следующими изображениями:
" Т^ет^Х’ конструкт ивяые решения, прв воторвщ напряжении. ртозокаюяшв
1 ромеита Му были бы значительно меньше напряжение от момента Ми.
Уменьшением пролета в плоскости У-У постановлен к.полшггельпык яжоб.
взторые следует крепить в конькам фермы.
о Прогиб прогона не дзлжев прои^ать 1/200 пролета.
Вопрос об удл*>ют прогонов (при отсутствия в нах п^фе'-тов в новреждений) может
возюскнутъ в следующих случаях:
1. Замена существующего покрытия на иовое, более тяжелое.
2. Установка на кровле какогчмшбо оборудования (^пример , вентиляционного).
3. Пристрелка к существующему зданию нового, более высокого, в, вследствие этого,
увеличение свеговой нагрузки.
4. Недостаточная несущая способность прогона пре существующих нагрузок, увеличивающих»
св пря эксплуатации (например, при ремонта кровли).
Прогош сплошного сечения применяются, как правило, дрц шаге стропвдьных ферм ве
более 6(0 м. При шаге ферм 12, О м щимевнются решетчатые прогоны.
ИзгибаюшвА момент в плоскости, пероенлкулярвой шюскостя дятя, опрноепЗетоа но
формуле
--------Ql&osa
в шюскоста, параллель вой шюскоста сжата, ц> формуле
м,.. Му..._SLdAno_ ,
’ 8 8
азсгашюпия пектяуюшеа распрелемлиое нагрузи; Q соотнтствишю периишупяряли
Шфаллельиая плоскоетя Сиэтл, I
Ь;1Т- пролет прогона ори изгибе еоотьетстпеияо аерпеншувврж в параалальшз схап:
* — утоя вашюна пригона к вертаха/щ.
Расчет ва срочность прогона, нагибаемого в двух гневных плоскостях ( Х-Х в У-У)
выоопшотта dd форму» (38) [1] ОСТМЖ к л^л в
Расчет ве прочность прогона, изгибаемого в одной па главных плоскостей, выпрями-
этся по формуле (28) £j,J
w^-<Rvir<
Для разрезных прогонов сплошного сечения, несущих статическую нагрузку, расчет на
прочность слецует выпотеть с учетом развитии пласпчеалх деформаций:
пря сгибе в одной пз главных плоскостей по формуле (39)
C1Wn^mln * Ry^c
прв нэгибо в двух главных плоскостях пр формуов (40)
СяУЛт.тСя CyWyfc.fflUn *
Огносвтельный прогиб проговов прв рааномерно«распредвленвой нагрузке подсчитывается
о> форму/»
JL
L 384 Е □ 200 ’
да
Г- нормативная paaaoj-tepeo распределенная нагрузка:,
• 2 06* 10$ МПа (2, 1* 10® кгс/см^) - модудь упругоств прокатной стали*,
Э момент янерахв сечавв (9рут>);
Е * пропвт прогона.
Пример 3
РАСЧЕТ УСИЛЕНИЯ СПЛОШНОГО ПРОГОНА
Дано: Существующий прогон С 20 загружен нагрузкой 0*2 кН/м^ (О, 2 тс/м^),
qM 1, 6 кН/м2 (О, 16 тс/м2). Пролет прогона Ё * 6, 0 м, угол ската (пря уклоне 1: 10)
Проектируемая нагрузка - Q« 3 кН/м2 (0,3 тс/м^), 2, 4 кН/м** (О, 24 тс/м*~)
Требуется: проверять несущую способность проговв в при необходимости, рмссчнтать усиление.
Узм 1
свцямж aam в
Рве, 8
ZHZ
Геометрические жаралтерясплм сечений: Q 20, масса 18,4 ке/м, 0Д • 1520 см4
J у - 113 см4, Мд - 152 см , VJy - 20, 5 см3, Е - 2, 06 ' Ю5 МПа;
Ry" 2-25 МПа (2300 кг^ 1 (сталь ^арял ВСТЗкл 2).
Дм разраэшх прогиное, Егсущик ствтичесхуп вагрузсу, расчет ка прочащего сдацугг
апюдшчъ с учетом развитая паэстячесжЕХ овформаожК
ДлС 20
Af • 0, 52 (20-2- 0, 84) - 8, 53
О, 5А^- О, 84 • 10 - 8, 4
Atf- 2 ’ 8. 4 - 18, В
-“* . * W, . о с?
AW 1в. 8 °’57
С - 1, 08; Су - 1, 80
А| -- плошаль стовкл швеллера;
О, 5 Ауц— олотат» гшлхл шмшвра;
С? - коэффициенты дда расчета на прочность с учетом пластических скформаднй,
1. Расчет прогон^ от сушостоуюакж нагрузок
Пре уклоне L - О, 1 JiJia- О. 0995^0, C0JO “ О, 995
Расчвтше усалжа.
мж . qt,« соJg----гоот.- г.-ь^-Ф.геа . 17в10 н. ы ц> ю тс. м)
Мт • -^У- g------- " аС1П0’ г> 9‘ Рв2 ' °* *- " 1800 Н. м (О, 18 тс. м)
(^ « 200С- 2- О, 005-3980 Н/м’^нх - 1600" 2‘ О, 995 -3184 Н/м (0.32 тс/м)
()у • гООО'2-О, 1 - 400 Н/м ; q!y - 1800-2-0, 1 - 320 Н/п (О, 03 тс/м)
Расчет ва прочность пря жэтнбе в двух главных ппоеяосчяж
! + _ . _1PQO • Ю9 • ю® +55’ 10®
1. 98е 152» 10“® 1, 80 • 20, 5* 10 W 1
X 184 МПа (18, 72 кгс/см2 К1?у'£-2Я МПа (2300 кгс/см2)
Расчет во аефсрмапи (орагжбу)
f €1 Q*—- g.-- _о • 1 72 • 10“2 м
ТХ 3 84’ 2, ОВ* 10®. 10®. 1520* ICT8 *•
fc • S 92P-9.P4 -------------;---- - 2.32 • 10-2 М
* 384* 2, 08* 10°* 10°. 113.10-8 А °*
Прогвб кфогова
fjfitf/ - ^<1, та' icr3)3 ♦ (2, 32- КГ2)2' - 2, 80 • Х0-2 и
Oimm BiaiiLiMt прогвб
f 2. 89- 10-а . _1_ < —X—
[ 8,0 208 200
Таим образом, црочпстъ жесткость протока от сувоствуювшж и®> ру^ов обоспечаяа.
2. Расчет орогоеа от tipuexiaiiyafliv вадомв
AetsnvaiM усалм
О, >8000* 2* О. 998 • 5970 Н/м; (R -2400’ 2- О. 995 - 4778 Н/ы
q’ >3000* 2- О, 1 -600 Н/м; ijf- • 2400- 2* О. 1 • 480 Н/м
_ ЛВ70- - 28885 Н. м (2, 74 ТС. м)
243
М
У
60СГ 6, О-'
8
2700 Км (О. 2В тс. м)
Расчет к, прочность
л 26865___________ g ♦ ------тт-6 - 164 • ю6 + 82-10 -
б = 1, 08- 152' IO"® 1. 60' 20- 5‘ 10
- 246 МПа (2508 кгс/см2) > RyJi • 225 МПа (2300^^)
не обеспечен^ прочность прогона от
Расчет по оеформамилм не производны,
Н’*'" Как 'юазюг'расчет, веобхошгмо лрооеств усилен™ проге та.
£Хи УС-™™» •*<>">“ В ”°М "р"го“ Е ' °' 51
' 31 т£» Мп - 26865 кН. м(2. 74 тс. к); Му - кН. м(0, 07 «. ы)
Расчет по прочности
«• 26865__________ * ---§25------л » 164- 1О6 + 2Г 106»
’ " 1, 08' 152- IO*6 1. 8- 20, 5- 10-“
-185 МПа (1886 кгс/см2) <*У(|с- 225 МПв!2300 ггс/см2) т. о. условие прочно™
выиипяетхя.
Прогиб в серешше прогона
t ( - 5‘ 4776’6. ОТ __________________ e , S7- 10'2м
* ‘ ** ЗВ4- 2,06* 10°* £ОЬ* 1520* 10"®
Отнсизтегтъкыв прогиб
f
t
^’-10 . —L— < 1—
6, О 233 200
Прогиб в других сечениях банки ве опраоегяем, т. к. он будет значительно меньше
прогиба в середине пролета от деветвив только нагрузки (|г.
3. Расчет тажей
Усилие в коньковом тяже при пролете цеха 24 м раэнс (при ДВУ* коньконых тяжах):
2sqytr5^^^p®gg;3‘p - iii7o на. 14 тс>
гаг £016=----2----- --------2- >0,554
V+’з2 ' пт
Требуемая площадь сечения тяже ю стели ВСТЗ кб равна
А°' Ry^c “ 235-115*. О, 9 " 53 * 10”4“2
Принимаем тяже вз круглой стали шаьсетром 12 мм и> ГОСТ 2590-71* с А«Ч), 762см
Аямнпжчно расститывают^ прочие тямн,
УСИЛЕНИЕ РЕШЕТЧАТЫХ ПРОГОНОВ
Вопросы уежлеши решетчап» прогонов аазппкеют в авалотп» случаах, m - -j-
усшвшш проток» сплошного ссчеипя. Опвако усмепяе рошотчлых проток» имеет В раа
отжхчва от усалеша прогонов сплошного «чошя. Решетчатые протоны орвыевлыт о&пшо пт>|
аге строптыых f—г— 12 0 м, Сг ЗОэпЫО прогоны выгопюются либо в ВЯЛО тпп..ягет.ИС
сж-тм, либо в вжав поткав форм.
Рыпетчатыв сроговы рассчитывают как формы с соотаетствуюшеа системой решетка в
’""I1 Jl"" ппрдаы ямсом. Веркяи, пше прогона работает па сжатпв с вэгвбоы ( в ошюК
вжкаостя. acre oicjivioyer матам составмюлм погрузка, влв в двух шюсхосшх. пря
величин склтноП составляющей), остальные элементы прогона испытывают врошлыаде
уиялвя.
Гибкость верхнего ослса решетчатого прогона ве логоква превышать 120, а прочих
сжатых элементов решетки - 150; гибкость растянутых влементы» аопкна быть менее 400.
Гибкость элемента формы опреде/Яетса по формуле Л СЧ» гм
Ljf “ расчетная длина элементов плоских ферм, принимаемая по табл. 11 fll
L - радиус инерции сечения.
В общем случае, па решетчатый прогон, как в на прогон сплошного сечения, действующую
нагрузку от кровля можно разложить по асе составгтяюшиа - скатную составляющую и нагрузку,
действующую перпендикулярно плоскости ската.
Если кровельный яастнп крепятся к прогонам жестко и образует сплошной диск (например,
илосклй стальной лист, приваренный к прогонам; ста/1>пой профилированный настил, прикреплен-
ный к прогонам саминареэаюшю.. i Солтами и соедмнаюый между собой заклепками и т. п. ), то
скатнаЕ составляющая будет госпрзнпматься самим жестким диском кровли. В этом случае
срогсн рассчитывают только па нагрузку (см. рее, 6)
В примере 4 рассматривается ебшлб случай расчета решетчатого прогона, когзд действует
нагрузки Q/ и Qy . Поснолико решетчатые прогою») рассматр1шаются как плоские фермы, то
ах усиление методом увеличения сочепий приводится ниже.
В приводимом расчете рассматрнваетса устцепне верхнего пояса решетчатого протона.
Пример 4.
РАСЧЕТ УСИЛЕНИЯ РЕШЕТЧАТОГО ПРОГОНА
Дано: верхний пса с решетчатого протона (см. рас, 9 ) состоит из 2 |_75х6 (столь мерки
ВСТЗ хп2); ujar гроговое 3.0 м% длина прогоне I "12,0 м. Проектируемая погруз-
ка По" 4, 5 кН/м^ (о, 46 тс/м^). Уклон кровли L " О, 1.
Требуется: проверить чесутцгю способность прогона ав проектируемую авгрузку я рассчитать
усиление.
На ржс.Юпредставлопо сечею® верхнего пасе прогоив, указав) направление осей и
дэвеп^шциг нагрузок
14 ч
cos а - °.ЭВ5-
Пр. успоне L О. 1 ЛИО- О. 099:
Величины действующих нагрузок равны
oleosa = 4500’3, О- О. 995 - 13432, 5 Н/м (1, 37 тс/м)
fr: ~ 4500- 3. О' О. 1-1350 Н/м (О. 14 те,»)
?Хметрячас1ше мршггериепши сеюки:
А- - 17, 56' Ю"4 м;
- 2, 3- 10-2 м;
иЛ'
Wrrm.n
45. 2’ Ю"° м ;
17, 13- 10-6 м3;
™ ... ]у.— -ЙА
Прогон выполнен вз стали
(2, !• 10® кгс/см2)
___________________________пвботает как многопролетная неразрезпая балка на
Е^ркниЙ пояс решетчатого прогона раоотает мл м г
дайствив осевой силы с изгибом от внеуэповой нагрузки,
Эшора М
(3.37* 10 2)2' 17, 5S- АО- . 25 24- 10-6 м
Т--------- (75+4)10“3 5
“cS^B ВСТЗ rn2R<225 МПа (2300 сгс/см ). Е-2. ОУ 10 МПа
I 2,4 2,4 J 2,4 ] 2,4 \ 2,4 [
рис. 11
Существующий решетчатый прогон раскреплен из плоскости в узлах через 2, 4 м,
и его гибкости соответственно в плоосости ггрогова ( j? = 2, 4/2, 3* 10 *" 104, 3) и
из плоскости (у? • 2, 4/3,37’ 10 ° 71, 2) менее 120.
Рассмотрим среднюю панель , в которой действует максимальная осевая гКЛа с соот-
ветствующим изгибающим моментом от внвузповоб нагрузка;
Действующее нагрузки равны:
n -
h " eh
13в3-2’Ло^^ ° 241785 Ч<24, 7 тс)
М« - о, 046
Му - о, 046
Величина
,Ц - О. 046 • 13432, 5 • 2, 42 - 3560 Н' м(0, 36 тс. и)
- О, 046- 1350- 2, 42 - 360 Н. и (О, 04 тс. м)
-JL--------------241765_______ 6 - о 61 -SOI
An Ry 17, 56 • 10-4. 225. ю® °- 61 > °. 1
при Т <0, 5 Rs , т. к. при раваомерно рассрочекешо. нагрузке в пролете в золе
действия максимального изгибающего момента поперечная еяля в соответствующие ей кас^
гельвые вааряиения близки к нулю.
Проверку срочности производим до формуле ( 49 ) £1}
—J------)"♦--------Й1----------- . __________Му < 1
АлКуЦс / c.W,„mLnRy]fc CyWynnu.nRylfc Х
rQe ус - О. 95. Сж - 1, 6 , Су-1, 47, П 1, 5
до таблице 66 орнлож, 5 [1]
( ------аши---------------------\5___________3560 ц
17, 56-КГ4. 22S. 10 .0,95' 1. 6' 17. 13' 10-6. 225* ЮЬ. О, 05
♦--------------
1. 47* 25. 24* 10"°. 225* 10°' О, 05 " °’ 517 * °» 60S + О. 045 • 1, 17 > 1 ,
т. е. циявость верхнего тиса прогона ве обеспечена, в, слеоователыю, необходимо
провес!в его усиление.
В кочьстве элементов усиления установим жполнятепъные стойки, сократив вдвое сво-
бодную длину (пролет) панели в плоскости прогона. Тогда изгибающие моме!гты Мк в плоскости
прогона в середине панели подсчитываются как для бесконечной балки с равными пролетами
2
Мх -О. 042 Ц,1.1 -0,042-1343 2,5'1,2 - 812 И. м
При усилении прогона можно сократить число элементов раскрепления прогоп* ю его
плоскости, установив их в стойках усиления в середине прогона через 2,4 м, а ближе к
опорам свободная длина составит 3, 6 м.
Лелствпем момента Му можно пренебречь, т. к. в эоне дейстыя Мх1"01 -612 кН. м
эго знлчоыие близко к кулю.
Проверка прся|т>сти
I ______241785________________ j1’* ________________81£_________________,
17, 56* 10"4. 225* 106. О, 95 1, 6’ Г., 13’ Ю"6. 225* 106. О, 05
О, 517 + О, 139 - О, 656 < 1
Расчет на устойчивость поясе в плоскости действия момента выполяется по формуле (51(1 ]
RyYc
где коэффициент определится по табл. 74 СНиП П-23-81 в зависимости ст условной
гибкости Д и приведенного относительного (эксцентриситета ГП^ , определяемого по
формуле (5 2) [1J
ГП(_{ - Ц (П ,
где Д- - коэффициент вппатшя формы сечегаы, определений по табл. 73 £1J
m _ —LA_______ . „ ЛА_. . _61й* UJ^'-IOJ4--_________ - о 13
Wc N Ис 241785- 45, 2- 10-^ °’ 1
А= t-ef/Ly “ 21 з'.210-2 52, 2
Z-Hr/E ' - 52. 2 12^110^\0б' - 1. 73
Ц -1, 8+0, 121П - 1, 8 + О. 12' О, 13 - 1, 82
111^ - 1, 82 ' О, 13 - О, 237
По 1 -1, 73 и (1^ - О, 2Э7 определяем "О, 781
Веигшве N 2417 65 . 176, 3- юв Н/м - 176, 3 МП»<
'Рр А о» VS1* 56» 10^
< R/Jc - 225' О, 95 - 213, 8 МПа (2185 жгс/ом2)
Проверка устойчивости шяса d плоскости действе момента при изгибе в пловосчи
наименьшей жесткости дроиэводита по формуле (61)- °- 5. 32[1J
фг - 1 - (О. 073 - 5. 53 -^)1 IT <8)[11
3-3^2- Al 225-f°— 3S
/ 3,3 7 10- 2, 06'105* 10®
24
(f>y . 1 - ( О, 073 - 5, S3212O6. 105.‘То6 ’ 21 35 ^*2,35
1 _ (О, 073 - о, 006) 2, 35 •
1, 533 - 1 - О, 241 - О, 750
241785 , . 181 4- 10® Н/м2 - 181, 4 МПа (1850 кгс/см2)< R у
О, 759- 17, 56- 10 2
. 213,8 МПа (2185 кгс/см )
Как г,оказал расчет, прочность и устойчивость верк,юге пояса от проектируемых нагрузок
после усиления ввепенвем топол.штепышк стоек обеспечена.
УСИЛЕНИЕ БАЛОК
Необкопвмость усиления балок вызывается либо ик мекай,песю.м поврежпенвем, либо в
связи с заменой оборуяоввния „ т. п. на более тяжелое. В поспепнем случае нвобкопямо
произвести перерасчет балки, в, есив ее несущей способности недостаточно, то нужно
выполнить расчет усиленна. _
Усиление изгибаемы* элементов стальных констругашй имеет ряд особенностей, которые
необходимо учитыветь при разработке проектов усиленна:
1. Перес усилением кзгнбаемогч! элемента (балки) его необходимо максимально разгру—
лить, т. е. спать всю временную нагрузку и, по возможности, часть постоянной.
2. Объем работ по усилению следует строго ограничить только участком, гдв действуют
наибольшие изгибающие моменты (или поперечные сплы) и по расчету необходимо усиление.
3. Наиболее эффективно такое усиление, при котором минимальные сечения тополни-
толыгык деталей создают наибольшее увеличение моментов инерции и сопротивления, т е.
при расположешш усиливающих деталей на возможно большем расстоянии от центральной оси.
4. При разработке конструкции усиления следует стремиться к достижению минимального
объема сварки в неудобном н трудоемком потолочном положении,
5. Усиление изгибаемых элементов с помощью сварки необхоимо всегда начинать с
усиления нижнего пояса, затем усиливать стенки (если его необходимо) и в последнюю
очередь верхний пояс, т. к. при обратном порядке могут возникнуть значительные сварочные
деформации, увеличивающие прогиб до нежпустимых величин.
При проектировании усиления балок следует, кроме прочности, проверить общую и местную
устойчивость, вводя в расчет целиком усиленное сечение, т.к. критические усилия не за-
пшат от величины напряжений, существовавших до усиления,
В необходимых случаях стенку балки по условиям местной устойчивости усиливают за счет
постановки дополнительных ребер жесткости в сжатой зоне.
Короткие ребра в сжатой эоне обязательно должны быть окаймлены продольными ребрами,
т. к. в противном случае у концов неокаймленкых ребер будет создан резкий концентратор
местных напряжений, способствующий возникновению хрупких трещин прв последующей
эксплуатации балки.
Наиболее распространенными методами усиления балок яв/вютса метод увеличения сечений,
прием устройства 'юпопнитенькых опор ( подкосов), метод преобразования балки в шнррм—
голь»<ую систему, в также предварительное напряжение балок.
Выбор материала и типа усиливающих элементов завиот от конкретных условий, в которых
находится конструкция, подлежащая усилению, а также от величин того нпя иного вида
профиги и способа присоединении элементов.
Прокатные балки можно усилить приваркой листов, утолиов, швеллеров, круглых в квад-
ратных стержней и т. п. Сварные составные балки можно усиливать пре помощи горизонталь-
ных, вертикальных илы цахлонных листов, приваренных к полкам иля стенке,
Элементы усиления у®бво крепить на высокопрочных болтах минимальных диаметров с
поспецуюшпм наложением опарный швов. Это оает возможность усяпявать бапм под полой
“эд °С’™ ” B₽e“” ’“Лв““ швоэмо«“ поомств временные опоры вин разгрузить
® стальные в.™ рассчитывают и прочность, устойчивость в <в> парормп-
ш«м ( опрепалевве ирошбов) пр. вэшбе в паук гпвввыв плосиосптх. Опввко на прапше
в большинства случаев pa*™ „„шаво, мемдуетожныв nepZnpX . Т Г^Хе
крановых путей) изгибаются в одной из главны* пнл^.чг^. / «рекрытан ат. ц. | кроме
инеопия} п г. “ гаввкыж плотностей (в плоскости наибольшего момента
инерции). . в связи с этим здесь рассматривается именно эта форма изгиба.
ас.ет на пртность балок (кроме балок с гибкой стевией, с перфорированной степной и
IXTSuft ° ОШ“‘ “ Г“ВПЫЖ =~«У«Т выпои-ть по
S' Г-ч
5
Значения касательных напряжений Z в сечеюах изгибаемых элементов должны уж&-
летворять условию (29) flj
Для стенок белок должно выполняться условно (33) Ц1]
Расчет на прочность ыеразразнык и эашемлениых балок постоянного двутаврового сечения
изгибаемых в плоскости наибольшей жесткости, со смежными пролетами, отличаюишмиз не
более чем на 2 0%^ несущих статическую нагрузку (при обеспечении обшей и местной устойчи-
вости), следует также выполнять с учетом развития пластических доформпцид я перераспределе-
ния опорных и оролетных моментов.
Расчетное значение изгибающего момента следует определять по формуле (45) Г11
Пример 5
РАСЧЕТ УСИЛЕНИЯ БАЛКИ МЕТОДОМ УВЕЛИЧЕНИЯ СЕЧЕНИЙ
Дано:
вспомогательная балка пролетом * « 6, О м загружена равномерно распределенной
нагрузкой 0-20 хН/м (2, 04 тс/м); - 17 кН/м (1, 73 то/м^). Белка
пре оставлена I 24, верхний пояс закреплен от смешения придаронным настилом «ст
рифленой стали. Материал белки - степь кларки ВС^Зпсб, R,.,“ 235 МПа (2400кгс/м J
Е - 2, 06- 105 МПа (2, 1- 106 кгс/смП
Требуется: рассчитать усиление балки методом увеличения сечения.
ряс. 12
Геометрические характеристики
|/\1х - 280 • ю"6 м3
0х =34 60- 1СГ8 м4
-4 2
Aft-34, а* 10 м
Так как нагрузка на балку передаете через сплшной жесткий настал, то устойчивость
балки проверять яе требуется. В прокатных балках пря реввомерво распределенной нагрузке
местная устойчивость стенки и полки всегда обесоечева. В этом легко убедиться, т. к.
-240 - 2» 9. 5
5, 6
1. 3 3, 5
¥-1^-5-e<o-3V^-o-3T^z-B-1
Определим требуемый момент сопротавлаявя с учетом развитая пластических деформаций:
|A|TF ------tL_ . . 20000 • 6, о2------------
пП11Льп CfRylfc 8C|Ryjt » 1, oe- 22s- ioa. 1, о
- 370, 4 • io"6 Ma > WM - 280- 10"® M* ,
где Cr - 1, 06 по табл. 66 [1J j
yt - 1 и> табл. 6 .
Onfa-aa-тим требуемый момент
рааном 1/2SO щюпета
1” . -5------------------------ •
О/Л<п 364
„ерям при цельном относительном прогибе етрростепеиноР
250-^^ . Й-.250- 17000 • в._0_ . 5802< s . 10-Sm4>
Е 364 ’ 2, 06- 10S- 10®
-8 4
>0^ 3460 -10 м
Каж пожазал растет, «обюдимо устявва башщ вр«
JjP’ 370. 4 е
W "260. О
1.28
5802 5 „
О " 3460
1, 66
А£-2 3, 142-6, 264см2 -
- 6, 28* 10*4 м2
2
А -14* 1, 2-16, 8 см -
2 —4 2
• 16. 8’ 10 м
1*
- - можно-выбрать соответствуй
шве профиля усиления.- Однако в общем саунде необхолшо ваДтж геомеикчеоове хараатеркстпя
сечеки.
Центр тажеста сечения
у . Л ЧУи. . 34. 8 • 1& О ♦ 8. 28- 1. 85 *16. ег 24. 6 _
£А>- 34, 8*8, 28*18, В
' 37 В6 * 141 57 “* " 141 В7’ 10 “
Момент я верой сеченм (превбрегля собственный моментами DBion аро^пМ усжлввиа):
Э -3460*34, В- 2, 572ев, 2В‘ 12, 622*16, В' 10, О З2 - 8380 см4 -ВЗВО • 10"®-
WmW ««7 * «8 см3 - 438 ’ 10“® иа
Геоыеттмчесже. ирахтрркп» уоивпсго сами цмпшл aie|«и> я W
Слепателы», протмсть, жасгахпъ . ycrorinoen. Mvpocnwnoi бали о6юв<м.
Мест» мцакпи . емем . «прям, смш™, w ррши» ребрама жаспрсп.рш
----------------£---------To.BSTO^5g. 10^ -
- М, 8- 10^- “ 54, Q МПа (560 СТ/^К
- 235 МПа (2400агс/еД
Касательные на п^ы женив
Q
th
_____20000 ~ fl. 0____
2 ’ О. 05 ’ 10*2 24' 10"2
- 26, 3 ' 10® Н/м2 - 2G, 3 МПа
(268 жгс/см2)< Rj-Jc - О. 58 RyX; - О, 58' 235' 1, ОЧЗб.ЗМПа (1392КГТЛ-Л
Определение длины участка усиления.
1. Несущая способность балки до усиления
м - WnCiRy'Je -28В- 10“®. 1, 08- 235' 106- 1.0 - 73348 Н. м - 73.35 кН. м
(7, 45 те, м)
2. Расстояние от опоры до течки, где М - 73, 35 кН. м, определяется решением уравне-
на .
м - RX - О, 5QX2
О, 5 • 20' I2 - гР 2 g‘ 9 х ♦ 73, 35 • О
2
10 к - бОх + 73, 35 -0
. 60 t ~\|б02 - 4- 10- 73. зГ . 60 1 25. 8
1 2-10 20
кх - 1, 71 м
д2 - 4. 20 ы
Тагам образом, следует начинать усиление балки на расстоянии 1,7 мот опори,
длина усиления равна 2, 6 м.
2,4?
П*а»«р в
РАСЧЕТ УСИЛЕНИЯ ГЛАВНОЙ БАЛКИ УСТРОЙСТВОМ ШПРЕНГЕЛЯ
л.— ' гпмни» 6мм, еоскяшш и 136, зидаим сосрелотототюа алое Р-2ОО »Н
(2О,4к) Р“- 170 »Н (17.3 к)
Требуетм: расстжтотъ гатим гимнов 6мм устройством шпрекгаля.
Геометрлвесме хмвгтержсти» бага»
w . 743 • 10-® -3; J, - 13380- 10"®M4; J 61. а- Ю-4»2; S„- 423- 10 ма
Метервал балм - сталь ВСТЗ ПС6 i R3 - 235 МПи(2400 лгс/см2), Е-2, 06- Ю^МПа
(2, 1- 10е агс/тм2)
На рис. 14 преоста&леид схема усаленыя шщ^агелеы главно* балки.
Необходимость усиления главно* балп подтверждаете расчетом ва прочность £ 1 J -
и/ М - ’ 4W^m;n " " 403* в’ 1°6"^ ‘ 403, в J-Ula
Wfl, mm 4'*g<infn ф 743-io-о ы2 •
(4118 кгс/см2) > Rytfc" 235 МПа <2400 нгс/см2).
Расчет шпреыгепьвой балки, еъдающейа статически неопределимо* системой, проводим методом
сил. придав предварительно шпренгель кэ 21_63х6»
^П|Ш " 2’ “?• 2® * Ю " 14» 56’ Ю”4»»2
Длина стейки шарентелв:
^с‘ ~6- 1 min 'б Ч: ' 6в-°1, аз Sl> 8
X- ХА/Е - 51-8х/2?§б4ь8 1>7В
ф - 1 - (О, 073 - 5. 53 -|н~) \Vx~- !.(□, 073-S. S3 5).
t 2, 06’ 10 '
’ 1. 75 s/l^ 75 • О, 843
Длина раскоса шпренгеда
и - УЛЬ2 * <4->2 -?5р- Ыа и.
36 6 ’
На рас. 15 првдствмвны освовнж система, а текиц »шор. М в М'
Освовшв система
Решение запача сьошгпз к рваению маяонэтесжого уравнения метопа сап
5 п- ч*д1Р-°;
1_ ___________еаг!_________________ . 6. 0Г2 » ю\5о'
2 IV1O' < 48* 2. Об* 1О5 10б 133ВО-10-8 12- 2, 08- 105- 104 14. 56.
_ +___________ е-е.о__________ . 1, взз- io-7 + о, 560- io-7 to, 106-
• io-4 2, 06- 105.• 10в,- 61, а- 10-4- 4
• 10-7 - 2, 299* Ю-7:
1 Р1 { 1 2 t рР
Д. 1р ' " Е Ji 12 ’ 4 ' 2 ' 2 ' 3 4 . 48
- --------iMSL-M?-------------- . _ 326S27, оз • 10-7;
48 • * 2, 06* 10э- 10 • 13380- 10
V . ?aW87>P8* 19~7.--------- - 142030 Н - 142, 03 iH (14, 48 тс)
л( -?
’ 2. 29© • 10
Усилие . в расаосв шпревпл
N . 1-18! ОТ : У1о~ . 2241 57 (22, 80 тс)
* п
Расчет устойчивости стойки шпревгеда( 7 )( 1 J
Х1 142.03- Ю3---- . у is, 44. ю6 Н/м2 - 115, 44 МПа
фАП1щ ‘ О, 845* 14,56 • 10
(1177 «т/см2) < Ro - 235- О, as - 223. 25 МПа (2280 кгс/см2)
Расчет прочности раскоса Шпренге,TS ( 5)[ 1 1
224, 57 ‘ 10-- . 154 24* ю6 Н. (1573 кгс/см2) <Ru Хс “
АП)Ш 14.56-10-4 м2 5 0е
2
-223, 25 МПа (2280 кгс/см )
Таким образом, прочность в устойчивость шпрекгепя обеспечена при гибкости растянутого
элемента я ,—
ч--2#-—6-61^~ - 327'7 <40°
142. 03' 10а
200000
- о,710
Расчетный изгибающий момент равен:
рЕ
м - Мр - m^j-
X,
- дю- б,_о _ _бм£. 14а 03 _ 300 _ 213 05 _ а6, 95 м (а, е7 тс_ м)
4 4
Тогда
М 86, 95* 10 _
W. „I. 743- 1О-Ь
wn( mm
4₽y^c- 235 МПа (2400 кгс/см2),
т, е. прочность балка обеспечена.
10₽ —
м"
117 МПа (1193 кгс/см2)^
N,.
n2-
224, 57 '
200000
213.05 ' 10Э
200000
- 1, 123
- 1, 065
Определенно прогиба главной балки;
нз 1 2 2 ' 73 91° 3 ~з‘ °' 435) + ёд^ш(120730’ °. 710' 1,0+2- 190880-
' 1, 123- 3, 16) +
ЕАЛ0
+ ____1440462.3__________
2, 06- 10s. 10°. 14, 56- 10
- О, 0023 + О, 0048 +
Относительный прогиб
181090- 1, 065' 6. О) - -------6e^01,h3__________я1
2, 06- 10°. 10°. 13380- 10
---------1157165. 1_________
2, 06 • 105. 10® • 61, 9- 10-4
О, 0009 — О. 008 м — 8 мм
8
6000
750 400
Как было определено выше, напряжение
бд > 117 МПа < Ry gc - 235 МПа
Значения касательных напряжений равны (29) £1 j
Т Q $ ЮОООО * 423* 10"6 _ л< . 6 .. 2
L" Jt 13380 • 1О-0- 7, 5- 1О-3 - 42, 2 10 Н/м
- 42. 2 МПа (430,3 кгс/см2) < R^- О, 58 Ry 136,3 МПа(1392 нгс/cmS
ПРОВЕРКА ПРОГИБА ГЛАВНОЙ БАЛКИ
Проверка прогиба балка сводится к определению перемещения середины балки по формуле
д . L мр”1 + z.N.p Nit + rJkN(t_
*Р ЕЗ EAnU] * EATS
При действии силы Р • 200 кН (20, 4 тс) имеем:
Мр - 86. 95 кН. м (8. 87 тс, м)
X • 142, 03 кН (14, 48 tcJ
Nx - 224, 57 кН (22, 90 тс)
N2 - 224, 57 - 213, 05 кН (21, 73 тс)
V10
Соответственно, при действии силы Р°- 170 кН (17,3 тс):
МН 170
” " 200 ’ 861 05 - °. 85 • 86, 05 - 73, 01 Ж м (7, 54 тс. м)
Х1 - О, 85 • 142, 03 - 120, 73 .Н (12 31 тс)
N" - О, 85 • 224, 57 - 100, 88 <Н (10, 46 тс)
NJ - О, 85 ' 213 , 05 - 181, 09 кН (1В, 47 )тс)
и при действии силы Р - 1
м - А£1 2дЙ^10эв 0> 435
1 200 000
Местное напряжение (31)£ 1 ]
6F 200000 й О
Pnf • ---- • ---------*Y^vvv---------- . 112, х • 10° и/м* 112, 1 МПа
С0С t£ef 12.3- 10-3. 145- 10-3
(1143 кгс/см2) < Ry Jc - 235 МПа (2400 кгс/см2)
Среднее касательное ваораженве
г,у- с 37 ’ 106 н/«2 37 мп> с377» з .гс/cmS
Для стенок балок долкж» выполшться условие (3^ f 1 J
Уб,1- б, бу* бу- зт(у < 1.м₽ф
V 103, 2 2 - 103, 2 ' 184 + 1842 + 3 • 372 - 172, 1 МЛ. (1755 «гс/с.3 <
<1, 15 ' 235 - 270, 25 МП. (2760 crc/cw2)
Таим образом, уск/внная балка удовлетворяет всем условиям прочности.
Расчет ва устойчивость выпопмется до форму» Р4)^ AJ
Фб«/С Ry Xе
Считаем, что нагрузка ка главяую балку перемета с второстепеияой белям.
Тогда расчетная шина балки g , e е. Q/2.3t о м — расолйше между точками
закрепления сжатого пояса
т , Z X- - - 2,48 <6
Так как 1 < 145 *•
X- - -1—- - 19, 33
t 7, S
пр. гтриложоки, иагрузхя к перяному поясу, можно onpenemm. па.,большее □начб.шэ
прв вогорых вв требуется ресчета ва устовч'шостъ (см. т. В L J I
< 3S,
. [о, 35 + О, 0032 + (О, 76 - О, 02
" Го, 35 + О, 0032 19, 33 + (О, 76 - О, 02
6 I £ Ге
Т)3 Т\П7 ’
-(О, 35 + О, 061В + О, 3734) • О, 4028 ' 29, 61 - В, 36
В нашем случае
Ь( 3000
145
Дл определение коэффициента необходимо вычислить коэффициент по фор:,супе
20 7 9, 36 , т. в. требуется расчет на устой-швость.
Для этого определим параметр СК |
Ry
31 . lef .2
ЗГ ПГ’ ‘ гве
Зи* 516* 10~в - момент инерции относительно осн
“ -8 4
3^* 31, 4' 10 м - момент инерции при
-И- 3000/360 = в, 33
ot • 1, 34
кручение ло табл. 82 [ 1 ]
СК - 1. 54
По табл. 77 £1]
8. зз2 " 6. 51 < 40
51D
определим коэффициент :
У • 1. 75 Ч;<
• 2, 25 + О, 0701- 2. 25 ♦ О, 07» 6, 51 • 2. 71
Коэффициент ф| равен:
Ф 2 71 _£1S— да2_ ? 2. о?- 1<?5 . , 32
• 13380 *3000 7 235 X*d2
Следовательно, Ср 1, О н устойчивость балки обеспечена.
. РАСЧЕТ УСИЛЕНИЯ ГЛАВНОЙ БАЛКИ УСТРОЙСТВОМ ПОДКОСОВ
Даш: главна балка пропетом 6, О м загружена сосредоточенной силой Р “ 200 кН
(20, 4 тс) Р* - 170 кН (17, 3 тс) (<*<. пример 6)
Трепетен; рассчитать усиление ваши устройством подкосов.
рве. 16
г -3,75 м,
Прн усплАЯНи багаш устроцстгом допшгнитадьпых опор (подносов) баска становится
веразреэноП, статически неопределимой и, в общем случае, с неравными пролетами.
При коротких пролетах балки и прп малой длине подкосов податливость поелодз'лх не
учитывается, т. к. она оказывав г весыли малое влияние на перераспределение усилий.
Поэтому проводим расчет балки, опирающееся на условно жосткио опоры. Статический расчет
проводится по методике, изложенной в •Справочнике проектировщика промышленных, жилых я
обшсствонпых зданий в сооружений'.
Эквивалентная распределенная нагрузка , действующая в пролете £ •«
равна; 3 р 3-2OO *
рэ« - 2 ’ Т7 - -2ТЗ;7-5 - 80 «Н/м (8, 16 тс/м)
При соотношения пролетов / йл ' " 1» 125/3, 75 • 0,3 я tj/^л-О, 3
К - О, 07 в формуле
Тогда опорный изгибающий момент равен:
2
Мо “ -о. 07 * ВО • 3, 25* - - 78, 75 кН* м ( -8. 03 тс. м)
Пролетный момент
ков^фянпеят
Мир - -у- - МоЛ- -ZfiQli-Z.5 _ 78, 75 . юв, 75 кН. м (11, 09 тс, м)
Величина реакций второй опоры (подкоса) рявна
R .-Е-._+ . 170 жН (17,3)
" Л X, X i
Усилие в подкосе
Мл» 17OX0S150 - 240, 4 кН (24,5 тс)
Расчет прочности балка производим по формула (2®)(^)
М . 108750
Wn.Tlln 743- 1СНЗ
<235 МПа (2400 кгс/см2);
146, 4
106 Н/б2 = 146, 4 МПа (1493 кгс/см? <
Прогиб в серелнве загруженного пролета раоек
Vl5l- V’
Q
У - прогиб в середине пролета простой балка ;
МП, М°Р - абсолютны г» значения моментов на левой и правой опорах дишюго пролета.
у .. <м" ♦ м"Р) I2 . -----------17°°°о • З'3?3, .аг -
’O,St 48£.3 ” 16 Е J 48- 2, 06 10й- 10s. 13360' 10
- а- 76. 7S- ЕО^з т.^---------- _ 10 j _ 02.10-3 .
16- 2, 06- 105. 10е. 133 80- 10
- 1, 76 ' IO-3»
Отаосятельвый прогиб
-УЦ.51-. 1.1 <-L—
I 3, 7S 2130 400
Такям образом, главная балка удавлетворяат всем условмы прочвости в шепосп
(см. также пример 6).
zso
Пример в
РАСЧЕТ УСИЛЕНИЯ ГЛАВНОЙ БАЛКИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОЙ
ЗАТЯЖКОЙ
Патк гл..»» бал», пролетом £ - в, О м. состолщл» 13 6, загружен, солошио, р.вно-
мерно-распрелеле»»., ..грузнев О - 16. 2 кН/м (1. 65 те/м) М.терн.л мгз -
сталь ВСТЗПС6. Rg- 235 МП. (2*400 кгс/см2) Е - 2, 06 10s МП. (2, 1 10 кгс/смЧ
Геометрические мрактервствм : Ап- 61, 9- 10"4, V/,- 743 -10 м ,
J» 13380’ 10“® м. Обшая устойчивость балка обеспечена жестким опиранием
сплошного настила. Заморенные прогиб балки ровен 30 мм
Требует^: рассчитать усиление предварительно напряженной затяжкой при максимальной
несущей способности ба лиц
ряс.
Расчет на ортносф балка _
б»--«Г А" - 8^27°4Р3-%-Ь 1741 4 ’ 10® Н'“2 - 1741 4 МП»
(1778 кгс/см2) < 235 МПа (2400 кгс/см2)
Относительны fi прогиб J / и 30/8000 “ 1/267 > 1/400
Необходимо произвести усиление балка.
По конструктивным соображениям нрнн|гмаем вынос затяжка С “300 мм
Принимаем затяжку из круглой стали марки ЗОХЗМФ по ГОСТ 4543-71* с расчетным
сопротивлением растяжению й Ч), 7 Rjun - О. Т 1200 • 640 МПа, (8400 кгс/см2),
гое "bun - наименьшее временное сопротивление разливу, приштое по табл. 6l[l J
ЦелеохЛраоио принимать плину эаталсни '£.-(0,5. О, 7) ( ала гшут.вров
с двумя скяын симметрии.
Принимаем олииу затяжка
lj • О, 6 I - О, 6« 8, О • 4, 8 м
Выше feano определено напряжение в крайняя волокнах вяжмего верхнего гишса
рв X • О, 5 С н
б0- б,- 174, 4 МПа (1778 кгс/см2) ; Мо • Я2 - 120, 6 кН. м
г Rtf 225 (13, 2 тс. м)
Следовательно. ж . oq
’ б0 174,4 1’2Н
В сечении X 1, 6 м
М0Г 11 6 " V ° 16j2 ,8’ 1> С -Ц в21 " в2. 844 нН. м(в, 46тс. ><)
^О’*7432®4410-6 " 11116 ’ 1°6 н/“2 - 111,6 МП. (113В ит/см2)
усиление балка презрительно млражегаой затяжкой можно произвол,™. поа вагруз.
аэь Считаем, что лойетвуюшав нагрузка Л - 16, 2 кН/м ввлявтсл постоянной я мини,
мально возможной. Рассмотрим сечение 1 * при X 1 6 к
В крайних волокнах верхнего сечогаи Балха лействуют оно,ма’ющяе вапряжешя, о в шжшк
растягивающие от существующей нагрузке q - 16, 2 кН/м, соответстмнво равные
б, - - 111, 6 МПа
б} - ♦ 111, 6 МПа
От свлы про И! зрительного напряжения займи N- вапрпмюш в вершах в евжних
волокнах балки соответственно равны:
6 .____Qi-Na__ t___n, Nn c .
°' An, G w
„ - —ni Na— - П, No c
°01 An, J
где rij - 1, 1 - коэффициент нагрузки свлы предварительного напряжения.
Суммарные на пряже! ин в смеюД 1 рд^ым-
-б‘ * б5, < Ry 3е
[б" - б" ♦ бо, 4 - Ry fle;
Г-^в-1О6 е-^^- 235- 10*.1,0
I е’ -6 - Юв- 1.0 <2!
Из уравнений U) в (2) определяем звачекю сипы предварительного sanpiMoins:
(1) : No * 1S444 115‘-177 Х71 ’ l30o8S6 Н - 1300, 0 кН (132, 7 тс)
(2): N0 - '444/15 V t’y. 71 ‘ 55736° И - 557, 4 кН (56, В тс)
,.Л0«
В сечении 1 максимальная сила предварительного напряжен» равна N« • 557, 4 сН
(56, в тс)
Рассмотрим сечение 2 при X О, 5ь *4, Ом
Проведя аналогичные рассуждения, получим выражения суммарных напряжение от действую—
шей нагрузки и свлы предварительного напряжен» в сяяева 2
’ - 1-. 4- Ю6 - 4 7Ь?1&^ - 235 IO® (3)
. - S^io^ ‘°6
Из утивнениА (3) и (4) снова получим эалчан» силы предварительного ваецмжм»'
(3) ; No . 1~77 ----- - 1536556 Н - 1536, 6 кН (156, 7 тс)
(4): No--------L2?? .V7?1,!1,'?}06 85634 6 Н - 658,3 жН (67, 1 тс)
« 444, АО т А II ( • А
Тасям обрд-?г»м, BCXO0I из условия ороявостя балав оря двЯетвуюшеЯ вагруэие 2яН/м
еммет.кля сила предварительного напуяжеиия равва Hq * 537,4 кН (38, 8 тс).
Дгя белок е отношением И >, 1 - • лшяов аатяжм < О, 8 С оря wmmcwmbo
т* 20
Прогибов можно не учвтыветъ доформадио от деястыя нагрузок, положенный до ее уя/ияв.
Тогда выгиб балки после прялсысеян алы орепварятвльяого напуяяакня рэвек
f 80^ 23 -зк'-й~
‘Ж
151
При эагруженяи балки равномерно-распредолевдой
от дополнительной нагрузки равно
нагрузкой усилие самонатя жения
а - о 0406 - О. 0313 - О. 0095 м - 9, 5 мм
• 13380* 10
Отно^тельшв выгиб
842 400
Таяям образом, балка в стадии лрвляаритспьяого вапряженм силой N0 - SS7, 4кН
(56. в^Гп^Х^вуюшой минимально» нагрузке q - 16, 2 «Н/м (1, 65 тс/м) удовлетворяет
yC^BnyMcl^^wio”Cn«»6BOCTb балки определяет максвмальво возможная нагрузка q0 ,
которую определяем яз условия максвмальво» несуще» способности балка в сечении 1
"Р" Cw», ™ ' Mn„-RgW - 235 • 1О6 • 743 ' Ю‘6 - 174605 В. м -
- 174, 6 кН. м (17, 8 тс. м). Выражая Ищщ через q0 в сечения 1, получим;
мю-# ’1-е - (1-бЕ-1-б2)
- 2 ММ-----о 2 ' 174. 9 2 - ,34^ ? * 34. 1 кН/м (3, 48тс/м)
Я» 1, 6t- 1, 62 1,6-8,0-1, в 10,24
Проверка прочности бапкя в сечения 1 оря X — 1, 6 м: ,
ПК» go! . V Oft-X* . 34. га. О- 1. 6________МГ1|6". с 21е 24_
М1 “ 2 '2 2 2
- 43,65 s 174,59 кН.м
б.№- ' • -ЙУ^-тЛВ- - 234, ев- Ю6 Н/м2 -
°’ w»t 1Л1Л 743 • 10 6
- 234, 96 МПа(2396 кгс/см2) < Ry ^С“ 235 МПа (2400 кгс/см2);
Q,- ЦоХ - 2 Slg - 34, 1 • 1, 6 - 81, 84 кН
(8, 35 тс)
Т,у * ffr - ~5-S‘10^360- 1СГ*3 - 30> 3 ’ 10вН/ж2 -30. ЗМПе
(309кгс/см2)
л/<5 J + ЗТ?у у/ 234,9В3 ТЗ-ЗО, З2 • 240, 8 МПа (2455 кгс/см2) <
<1, 15 -;27О, 25 МПа (2760 кгс/см2);
Дда определения усвлая самоватаження необходимо эадатьдо площадью затянет.
В первом приближении определим площадь затажки по усилию предварательного натяжении,
увеличив его в 1, 3 раза.
жу -^оПЖЛ1 -^з4-^«.2
ггт'тП^^,^°,М4Эа1^'Ю1у 33 ШУ' ™ржне« диаметром 30 мм из стали марки ЗОХЗМФ по
454^71. Пдошадь сечения нетто рдчне;
АП, 5 - 2* 5, 60 - 11, 2 см2 - 11, 2’ 10-4 м2
Вычисляем коаДОншент
X,- —?2~ ?2 * - ^°3-6' 6- °' Е 62*4' 1- е3,
(I- 2а) 8, 02(8, 0-2 ’ 1,8)
-заь?1м .1|32
307, 2 .
X
----------ии£________________у . гов
E3/(E3Anii )]________________01
_ (34. 1-16, 2)~ 103’ в. О2
в - 143200 Н. м(14, 6 тс. м)
----------2 ' 143200-0.3- 1.32______________
3(0. З2.^33^’^'8 ♦ 3- Об' Ю5- Ю3- 13380- IO’6 ,
81, 9’ 10“4 2, 06» 105. 10е. 11, 2’10-4 '
113414. 4_____________ • —НИИ. 1
.2 о ~ 0,693 24
3(9* 1О* + 2, 1616* 10 <► 11, 9464’ 10*2)
- 163600 н
- 163, 6 кН (16, 7 тс)
Усилие в затяжке равно
Nj - 1, 1 ' 557, 40 + 163, 6 - 776, 74 кН (79, 21 тс)
Напряжение в затниже
б3 ~ AM ' ll.'^'lCr4 = вЭЗ,52- 10® Н4<2 - 693 , 52 МПа
(7072 кгс/см2) < р v - 840 * О, 9 - 756 МПа (7560 кгс/см2)
ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ БАЛКИ
Как было определено выше, в сечении 1 щв X " 1, 6 м прочность балки от действии
проектируемой нагрузки обеспечена, т. к.
б™- 234, 98 МПе < RQc - 235 МПа
Рассмотрены сечение 2- пуи X “ "
В крайнем верхнем еолоквв балки действуют капреяенп сжатия, равные
-.6 м ПгК'о* Х1 ( п» Ng* х1) ‘ с
°2 *" W - am * W
Нацежена в кяжнем волокне определяются по выражению
< . _J4_ _ n2Nflt'xi _ . i ПгМа * xi>.c
W An,ff
где П$ О, 9 - коеффимевт недогрузки силы предварительного напуяменяя N в, т. к. в
донном случае уменьшение этой силы увеличивает нащвжекяе
М - - 34190’ е.Я2_ _ 272600 Н. м (27, 8 тс. м)
6 272800 _ О. 9» 557400+163600 4, (О. 9* 557400+163600Г О. 3 ш
«2 ““ 743 • io-6 61, 9 * 10-4 743*10“*’
- - 367, 16- io0 . 107, 47* 10б+2б8, 61’ 10® *-206, 02* 10б Н/м2 -
. . 20в, 02 МПа (-2101 <~/еМ2) < R^c ‘ »5 МПа (2400 кгс/см )
бг". 367, 16- 10® - 107, 47" 10® - 206, 61 " IO8 --8.92" 106Н/м'
=-8.ег МПа (-91 тс/смг)<Р9][с- 235 МПа (2400 втс/см2)
Прова,., арошба 6^]по 4 (^TW^gOPEP. 3'fk.Qg _8
| - ’ 2, 06- !(?• Ю°- 133 80- 10-в. 1, 2 ~ 8" 2, 06- 10°- 10ь- 133 80- 10
5, 27’ 10*2 - О. 23 ’ 10~2 - О, 0023 м - 2, 3 мм
’ ' 8. О
- средня* коеффнпневт перегрузки для проектируемой нагрузки
Относительный прогиб
£ 2. 3---------1_
1 " 8000 3478
400
При эксплуатации главной балки максимальные снвмаюшне напряжении в верхних
волокнах равн“ 234, 98 МПа; устоодвостъ балки обеспечена жестким опиранием
сплошного настила.
Для прокатного авутавра устойчивость стенки обеспечивается его геометрическими
рд-.папами. Но в условиях предварительного напряжении затяжки возможна потери устойчивости
нижнего пояса балки, испытываюжего напряжения сжатия.
Контролируемое усилие в затяжке во время натяжения определяется формулой
. ( У1.ив)[1в]
К ьз
- расчетное усилие предварительного напряжения затяжки;
К - коаффинвент релаксации непряжаний, принимаемый равным О, 95 ода затяжак аз
стальных канатов я пучков шсокопрочной проволоки в 1,0 прочих случаев;
Zi t - податливость анкеров, принимаемая О, 1 см ветя женки анкеров в вице плотно
завивчиваюЪшха гаек или клиновидных пробок и О, 2 см шя анкеров с прокладками
N, - 557400 * °' 99ГАР?1Р°-1О6-И.г-1Р"> . в054в7 н .
- 605, 5 кН (61, 7 тс)
Натяжение затяжки, состсйшей аз пвух стержней 0 30 мм следует производить дв-
наметрически ми гаечными ключами с контролируемым усилием в каждом стержне
H(f- 302, 75 кН(30, 65 тс).
Спскюб контроля усилия предварительного вапряжашя должен оговариваться в ковкрет^
ном проекте.
Следует иметь в виду, что контролируемое усинне в затяжке не должно Сыть больше
усилия, которое может воспринять ня живя пояс балки прв предварительном напряжении
» на длине между направлаюшнми захватами).
____Рас<то1ма “а»я> захватам. ( В запас „„„вост.) можно рассчитать, исхода нэ
проверка на устойчивость нижнего пояса, по формуле
61
-Ь_._1йс_
л
w
’ 2 (в" 1, 6 - 1, в2) _ --99558° -
/43 Ю"” 61, 9 • Ю"4
6^500-^3 .
- (Ill, вз - 07, 82 - 244, 48) • 10в Н/м2 - - 23 0, 67 МПа (2352 кгс/см2)
<р . м -Л» . -ам. 91 .0 вв2
mln Ry Je 235 °-082
Геометрические характеристики ияжжго пенса
Зу- Х-221^-6- - 312 48 CM4
АцП - 1, 23- 14, 8 - 17, 835 см2
''S’V 11?83S~ - 186 см _
Преобразуем формулу (8) [1] щм О <Х < 2, 5 а получим значаще X
ф - 1 - (О, 073 - 5, S3 -|-L ) XVA
х/х-
-----. -----------------1 - О. 882
О, 073-5, 53 JbL Or 073 - 5, 53 235
E 2, 06- IO5
0-01B
O, 0667
- 0, 27
T.
-1,5 =
_ A - 0, 27: A -0,418
Л- Av-?1- , сюдучиы эвачение A
E
x - —Д - P.*ie
/ЙГ / 235
V E V2,06- io5
- 12, 38
Теперь получим максимальное рассннияе между захватами
t - X Гу - 12, 38 • 4, 186 - 51, 6 см
Принимаем I 500 мл
РАСЧЕТ ОПОРНОГО СЕЧЕНИЯ БАЛКИ
Расчетная сила
F - Гб. О-- - 136, 4 кН (13, 0 тс)
Местное напряжение (31)[1]
«Чое - - 12,3^14-5-lbJ ' 7в- 4 ’ l°6 H/“2 (77S ‘ГС/С“2) <
<235 МПа (2400 кгс/см2)
Касательное напряжение (29)[1 ]
Т - - S7. 5 • 10е Н/м2 - 57. 5 МПа
(586 кгс/см2) < Ps Jc “ °- 58 Ry Ус “ I38.3 МПе U3e3 кгс/см2)
Условие прочности стенки балки ва опоре (33)L 1 1
6jQC ♦ 1, isffyjc,
г“ «У 1V 1, 5-jgg”o-i<W * S°- 5 ‘ 1С,в H,“2 4 RsJc
V76, 42 + 3* 50, 52 - 116, 1 МПа (1184 кгс/см2) < 1, 15 Ry Хе* 2~0, 25 МПа
(2760 кгс/см2)
Прочность онориого сечеим обеспечена*
РАСЧЕТ УЗЛА КРЕПЛЕНИЯ ЗАТЯЖИ
Конструктивно принимаем расстояния между продольными опорными р-брлмк СП мы.
ширину опорной пластины - 160 мм, максимальный диаметр отверстий под стержни
е опорной пластине £> 34 мм.
Опорную пластину рассчитываем по прочности на изгиб как двухгтролетнух.
балку.
Действующая сила Р е О, 5 Щ О, 5 ’ -605, S “ 302, 75 кН (3 0, 9 тс)
Пролетный момент
Мх - О, 156 р! - О, 156* 302, 75* О, 00 - 4, 25 кН. м (О, 43 тс. м)
Опорный момент
П2 - - О, 185 Pt - - О, 155 * 302, 75* О, 00 - - 5, 12 кН. м (-0, 52 тс. м)
Усилие на среднее ребро:
В - 1, 375Р - 1, 375 * 302, 73 - 416, 28 кН (42, 45 тс)
Усилие на крайнее ребро
А - О, 313Р - О, 313‘ 302, 75 - 94. 76 кН (9. 66 тс)
Ширина опорной пластины но опоре
°- м» в пролете » О, 18 - О, 034 О, 146 м
Требуемые мсеиеиты сопротивления в пролете л на опоре Wj равны:
ч- -£j7 - -^-оГТГо 1е* тЙЛгоЬ|О1,о
- 23, 81' 10"6 ы3,
₽У ^15 МПа ат стали ВСТЗПС6 при толщина листа 21~40 мм
Требуемая толщина пластины в пролете
X . '' |9- 77~ 1°~е* 6
V о, 145 -О, 0255 MJ
и» опоре —
а, . , / 23. 81* ю-6. 6
I V О, 18----------------- ' °* 0283 «
nP“»««WM толщиит «норной плостини 30 мм.
Плошадь сечения среднего наиболее загруженного ооордого ребра определим из
олражегии:
Толщина [/вора
8ЛП|В 1В. 5 • Ю"*1 _,3
Р ' frfj " О, 1 2Ю. 09-0, 012 ’ 9’ 3 ’ 10 м
Прпалмаем конструктивно 12 мм.
РАСЧЕТ СВАРНЫХ ШВОВ
1. Сварные швы кропления среднего опорного ребра
Шов загружен расчетной нагрузкой F - 416, 2В кН(42, 45 тс), приложенной с
экспентрпснтетом в “0,12-0, 012 “ О, 108 м
Рассчитываем его ва изгиб от действия момента
М - Fe 416280 • О, 108 - 44958 Н. м (4, 58 тс. м)
в совету от действия поперечной силы
Q = F = 416260 Н- (42, 45 тс)
при ручной сворко электродами типа Э4 2А с К-образной разделкой кро).юк, что позволяет
рассчитывать сварное соединение как стыковое
Расчетное сопротивление шва RWy » О, 6SRy= О, 85 ’ 225 = 191, 25 МПиЦЭзйкгс/см^
при изгибе a 5<s" Rs °- se 5g" О, 58 • 225 - 130, 5 МПа (1334 кгс/см2) При СПЫ1Г>-
Требуемся длина шва аз условна прочности ва изгиб
V6M/(tRWg) V-^-оД..^.уоб -0,343 м;
из условия прочности на сдвиг
U> 3Q/(2tR„). 106 -0,399 м
Решающим являетса расчет ва сдвиг, поэтому
Е - + 2t- 399 + 2*12 - 423 мм
Окончательно принимаем L - 430 мм
Производим проверку приведенный напряжений
б 1» 15 Rwy » rQe
£ ем _________6- 44958_____ _ . 1-6 2 в
t(K-2t)2 О, 012 (О, 43-2-О, 012)“ Г“6, 10 Н/
» 136, 4 МПа (1391 кгс/см2)
л- Q_______ 416280_______ _ -- . . 1п6 2 _
-f (b-2t ) " 0,012(0,43-2-0,012)
- 85, 4 МПа (871 кгс/см2)
б - V136. 42+Э* 85, 42 - 201, 2 МПа (2052 кгс/см2) < 1, 15’ 181, 2Ь - 219, 9MI1-.
(2248 кгс/см2)
Крайние ребра пр шиты также толшптой 12 мм я их провариваем аналогично среднему с
развой рвзовпкой кромок-
Оюркую пластину привариваем к опорным ребрам конструктивным швом минимальным
катетом 8 мм.
2. Расчет угловчк швов креплена опорного узла к няжяему поясу балки
Расчет прочности итого едва производим по формулам лл 11.3. 11.4 [1 J
' и>
• V6*1 * Т»2 ; 621
25+
б< ’ h ™ 4 R<f
6wr- Ji, Kf' ЕГ- 4 Rw3 Vvi 1
Kf lw 4 R*f K*f )fc ’
M . F,e (0, 12 + o, 005) - 37, 84 кН. м (3, 86 тс, м)
Q . -2---- Г, . -2- • ?Р5^-5 - 454, 13 еН (4в, 31 тс)
4 2 ’ 2 2
О, 43 - О, 01 - О, 42 ы
ft’0-7’ Ji,-1.0; И-Уш1. 1.0; К1,о;
П 5
D О, 55 ’lfyn - 180 МПа (1850 кгс/см )
,'f » 2
Ймгя- О, 45 Яuft - О, 45’ 350 • 157, 5 МПа (1598 кгс/см )
По выражением (1) в (2) можно определить требуемый катет сварного шва:
6 ‘ 37840 .2 45413 0 2 . . _2. ._12 , - .
О, 7 • Kf О, 422' * < О, ?• Kj‘ О, 42 180 10 ’ °
е~--?К7^. 4-22 )2 - < Х°12- Х.0- 1.0
(И _з^1- ю12 + у,™ . 3aqoo . 12
Kf Kf
Kf * V'-^a^ob3"' ' 01 0133 “ 13-3 »“
t2) -^ip22 t _ Meoe 1{)12
KF Kf
K f 24 806 " °’ 0107 “ * 101 7 **"
Прк.кмаем катет шва 1И мм> то мевее 2
Провара, напряжений в шве
6wf ° -ИИ) -8__________ ,„6 2
J о, 7- О, 014- О. 422 131.3-10 Н/м* (1330 вгс/см*) < 160 МПа(1850кгс/см)
^’ГоТоИО^2 э‘. 8 • 10е н/м2 ( 037 жге/см2) < 157. 5 МПа(150вкгс/см2)
Г . 454130 .62 о
' О, 7* О, 014" О, 42 " 110,3 Ю Н/м (1125 кгс/см2) < ito МПа(1650 ягс /см2
" 1, О- О, 014- О. 42 “ 77, 2 1о6Н/м2(7В7 кгс/см2 )< 157. 5 МПа(1598 кгс/см2)
Окотательндя проверка
V131, З2 + 110. З2 - 171, 5 МПа(1740 кгс/см2) < 180 МПо(185О кгс/см2)
V01, 92 + 77. 22 - 120, О МПе (1*221 кгс/см2) < 157, 5 МПе (1508 кгс/см2)
На рис. 19 проастеалоио промежуточное крепление (закват) затяжки к нижнему мясу
байта (шаг захватов принят 500 мм)
ряс. 19
УСИЛЕНИЕ ПОДКРАНОВЫХ БКЛОК
Вопрос об у ем ла ним додкравювых балок возиакает либо в связи с ах ав/фкйяым состоящем,
либо в связи с заменой существующего мостового крана на края большей грузоподъемности.
Аварийное состсвнне полсраяовых балок может возникнуть по следующим причинам:
1. Разрушение сварных швов или лсявленмв трешян вследствие уствлостя наплавленного
металла, особенно в верхней эоне балки.
2. Разрушение или ослабление креплений тормозных ферм (ояошадок) верхнему
nosey балка в креплений балки к волокнам.
3. Разрушение клм ослабление креплений кранового рельса в оолкровоаей белке,
Следствием разрушения сварных швов может явиться потеря весуаей способности
подкрановой балки в потеря местной устойчивостя стеякв, Слеаспалл пвуъ ^упа прячян
может быть потеря обшей устойчжвостж балки.
В связи с этим в первую очере* веобкодвмо пршзвесп1 тщательное обслешшлве
сзариых швов, особенно в верней эоне белки, с целью выявлевм всех дефектов в разрушена!;
креплений кранового рельса к ледкрановой балке; креплений тормознык плхпадок х верхнему
сижсу балки в балок к колоннам.
По результатам обсаепоаанм веобхохщмо выполнить аосставоеленле сварных швов
узлов всех крепленяА
Перед усилением оодкраноныж балок (в сшвв с эамеяэй мостового крана на крав
большей грузоподъемности) необходимо проввесга статнчесхл* расчет подкрановой бели,
тормозной фермы (площадки) в поперечной ракли здания, включая связи между колояпвмк.
-.влияния несущей способности существующей под-
ав увеличенную ироновую нагру31^_колонн, связей и фундаментов, а также узлов яя
ЧИ№, балкн, =°«^гдет иметь смысл лишь л тем случае.
с^Хбвосп, перотесленкых конструкцв. »а «петое «.полнительпоб
нгоузп'ия фоводвтсн мх усиление.
Толы® «еле „««"^иавХ^способом уволичошш сечепил валки или
„моХХ^о^ктееио. Изменение конструктивной схем... можно производить
(умшшв нрвемамЕ
1 , Устройство подкосов.
2 . Устройство шпреягеда.
3 Устройство преаварктеиъвокаоряжонной затяжки.
< Устройство проторительж-яапрвжешиго шпренгелв.
Уситенне оодхрановых валок устройством прелварительно-ш.гряжоннол .затяжки вли
_______(также как к аналогичное усиление балок перекрытия и покрытия) являете наиболее
а^тквиым а яаимето матервалоемким способом увеличения и. нееушея способности.
В^работе. по усиленны этим способом выполняют.» в три этола: подготовительны л,
монтаж напрягаемого элемента я создание предварительного напряжения.
В подготоватольпом этапе выполняют следующие работы: о местах крапления напрягаемого
элемента устанавливают приставные лестницы с площадками, либо навешивают люльки па под-
крановые балки. Для монтажа элементов усиленна лриметют электрические лебедки и монтаж-
ные блекл, подвешиваемые к нижним поясам подстропильных форм, а в случае НК отсутствия -
к елшеитем вертикальных связей по формам. Предварительно узлы для крепления блоков
Л0ЛЖ1Ы быть проворены расчетом ва восприятие монтажных погрузок. На этом же этапе
устанавливают элементы узлов крепления затяжки (шпренгеля). Если по расчету требуетст
препарвтельно усилить кнжкий пояс подкранопоА балки для восприятия усилия от затяжки
(шпреигеда), то эти элементы усиления устанавливают с помощью струбцин в фиксируют
прихватками, располагаемыми о местах установки струбцин.
Затем про из во дат подготовку поверхности усиливаемого пояса под сварку.
После окончательного закрепления элементов усиления и узлов крепления напрягаемого
элемента переходят к следующему этапу - монтажу затажки (шпренгеда). Затяжку (шпреп-
гелъ) стропуют при помощи универсальных стропов в двух точках,
Дда создания предварительного напряжения предпочтительно использовать механические
способы (втяжения-. домкраты, донамометрические ключи и т. х
Напряжете затаииш (шпренгелв) выполняют в два этапа: напряжение до 50% проектного
с выдержкой в течение 10 мин. пая осмотре анкеров к креплений м делео напряжение до
100% проектного.
Усзяие напряжения опредедают по крута №му моменту, развиваемому но руксятке ключа,
до показаниям манометра, а также по удлинению затяжки. Отклонение напряжения от проект-
ного не обоих этапах не должно превышать * 5%.
При эксплуатация мостовых кранов в результат» действия различных причин возможно
трение габарита крдно о нижний пме стропильной фермы или о колонну. В этом случае в
первую очереа. необходимо произвести рихтовку подкрановых балок и рельсов и. если ВТО
окажется ис-эйсктиоиим, то следует выполнить ряд копструктявных мероприятий.
Снижение высоты крана можно достигнуть уменьшенном лиометра его колос (при соот-
^УЮ"™м^КгГНМ‘ “ "° РвС’"‘,У' Т- Ь • И’М СЛУ’“‘С >»™ьшаетсэ скоросте шиженин
нрава). Кроме того, возможна замена подкрановых балок на другие валки с пониженно»
“^Прн^’Хв/гТ8 °ЛО,Х! ЛеРе“еН"°Г° Ферм пок^то.
^K3nc^«Z7“X=nTa^„~ =W — ’ — ™
но-поп^но.
не првводатся 1 га| РассмотРены при усилении балок и здесь
. 55»-—.
У - З^Т х ic
_________Jt (26) [1]
бд2-бя6о. б§ тЗТ^ ^K(IJC(33) [1]
255 Расчет на устойчивость следует выполнять зо формуле (34) |1J
Ф^ - коэффициент, определяемый оо приложению 7 flj
Проверяв устойчивости стенок н полок правзволтся согласно требовандам раздела 7
СНиП П-23-81, а расчет ва выносливость - согласно разллу 9.
Дл подкрановых балок с количеством циклов нагружений 2* 1Об стенка кнопка-
телыю следует рассчитать ва лрсниостъ согласно и. 13. 34 а на ныносливость согласно
п.13.35 [1]
УСИЛЕНИЕ КОЛОНН
На практике металлические колонны (стойки) встреча юта двух ендов - пектрально-
сжатые и внацеитренно-сжатые.
Необходимость усиления пентрапъво-сжетых колонн (стоек) возникает пре увеличении
нагрузок на перекрытие или покрытие, поддерживаемое этими стойками. Поэтому
всего следует определить нагрузку, действующую на колонну я ее несущую способность.
Сравнивая величины действующей (или проектируемой) нагрузки с несущей способностью
колонны (стояки ), следует решить вопрос о веобходимостп усиления и выборе его оптимальных
способов, исхода нз конкретных условий. Ниже приводата рекомендуемые способы усиленна
наиболее часто встречающихся типов центрально-сжатых колонн (стоек).
Наиболее простым я аффективным способом прв усилении колони различного назначения,
имеющих самые разнообразные конструктивные решения, являете увеличение поперечного сечения
ветвей путем прикрепления по осей высоте лпсдяительных элементов. Прв этом значительно
повышается несущая способность коловны.
На период усиления колонна ллжна быть по возможности максимально разгружена; мостовые
кроны, тельферы и т. д. оггошются от усиливаемой колонны, отсутствует снег, различные
временные нагрузки на перекрытие в т. д.
Выполнение подготовительных и основных операций по усилению колонны производит^ с
приставной лестницы с площадкой.
Д/и подъема и установки элементов усиления устанавливаете лебедка н подвешивается
монтажный блок к уэпу строительной фермы.
До начала усиления выполняется подготовив поверхности усиливаемой колонны. Места соп-
ряжения нового металла с существующим должны быть очищены от грязи, краски, ржавчины.
К усиливаемой колонне привариваются фиксаторы, которые служат для выверки в временно-
го закрепления элементов усиления. Фиксаторы устанавливаются с шагом 600—800 мм (соглас-
но проекту усиления).
Конструкции фиксаторов и способ их соединения с елемеятамв усиления могут быть самыми
разнообразными.
До установки элементов усиления проверяют вх геометрические размеры, прямолинейность,
расположение отверстий и т. п.
Выверка элемента усиления производится при помощи фиксаторов. Временное закрепление
осушествдается прихватками длиной 60-100 мм катетом шва не более 2/3 от проектного.
Прихватки шжмшваюта в местах расположения фиксаторов.
После этого! выполняют расстроповку элемента ц приступают к наложению проектных швов.
Сварку выполняют электродом диаметром не более 5 мм от середины элемента к кроям обратно*
стувенчатым способом (длина ступени - 200*250 мм) , при котором отдельные швы -
ступени выполняются в направлении, обратном общему направлению сварки. При. толщине сва-
риваемых деталей более 8 мм сварные щш вынолмются в несколько проходов. Пря этом общее
напраиление сварки в последующем проходе мемета ва противоположное.
После окончательного закрепления элементов усхлекда в контроля качества швов проазводат-
а антикоррозионная зашита неокрашенных частей усиливаемой колонны и элементов усиления в
местах наложеша швов.
Весьма аффективным способом усиления колони валета их усиление преларительно-вапри-
женными телескопическими трубами. Сущность способа заклкяаета в следукчпем. Разгружающая,
заранее подготовленная (предварительво-надриженвая) телескопическая трубчатая стойка устанав-
ливается рясюм с усиливаемой стойкой рамы. Усиливавшая стома состоит нз лух телескопи-
чески соединенных труб, прячем авутревшя труба сжата, а наружная растянута. При этом внут-
рендая труба оолисва свободно вкодить в наружную баз кзлишнвго зазора. Предварительное
напражаяие телескопических труб осуществимо хак салиым, так в термическим (электротермв-
256
чвскям) а терыомеханвчесхим способами, Изготовление телескопических труб производится пол-
жктьв заводе айв в механической мастерской строительной организации. Процесс изготовления
првикдрвтельигм-цапрякюнвых телеаолнческнх труб состоит из следующих операппй:
а) заготовке внутреннего звена, которое представляет собой трубу с приваренным к ней с
о фото вовца фланцем;
б) заготовка варумюго эвеш, которое аналогично внутреннему, кроме следующих особен-
«»Й ВцутревДО труба должна свободно (но с минимальным зазором) входить в наружную.
Наружи» трубе состоит вэ двух частей (короткой - длиной 100 мм н длинной по проекту),
еоедавеняых между собой удерживающими пластинами, приваренными 'на ребро'. В флаше
мру-f» чпдмо предусмотрено отверстие ги® установки горелки для югрева трубы.
Предварительное непременна телескопических труб может осуществляться различными спо-
собами. Наиболее-простым является термическая способ, В этом случае в отверстие торцового
фоанда наружной трубы вставшетв инжекторная горелка, которая снабжается жидким или
гаасобраэшм топливом из одного шланге и сжатым воздухом (а/л лучшего горение) - от
хомпретоора через другой шланг, в случае отсутствия компрессора можно ограничиться гжчга—
ряд» co/ярка, подаваемой яэ бака, устанавливаемого ва 1, 5-2 м выше уровня горелки.
Мсждо вфгольэоввть также газопламенные горелки.
Таким образом, факел пламени будет находиться внутри наружной нагреваемой тру<т<
Контроль нагрева трубы осуществляется путем замера ее удлинения. Последнее с достаточной
дда практики точностью (+ 1 мм) легко осуществить в любых производственных условиях,
например, с помощью линёжв длиной* 20—3 О мм больше длины трубы с нанесенной по
концам ыелшядечровой шкалой.
После достижения проектного удлинения внутренняя труба вставляется до упора в наружную,
торая которой приваривается к .внутреннее трубе.
Монтаж телескопических труб на место усиления производится в следующей последаветель-
ностя:
а) приварка упорных столиков к усиливаемому элементу по проекту;
б) монтаж промежуточных креплений (хомутов),*
в) установка готсшх телескопических труб на место усиления с плотной постановкой
прокладок между их торпамя и упорными столиками и приваркой.
Включение телескопической трубы в работу осуществляется путем равномерной (попарной)
обрезки удерживающих пластин наружных звеньев трубы. Строгое соблюдение указанной
последовательности обрезки удерживающих пластин необходимо для обеспеченна плавной и
равномерной передачи разгружающая усвлвй с телескопических труб на усиливаемый элемент.
После передачи усилии предварительного напряжения на усиливаемый элемент произ-
водите сварса удерживающих пластин в местах предыдущей нх рааразки, Эта операция
осутесгадаете» с целью последующего включения наружного эвена телескопической трубы
в работу не сжатие в случае увеличения наг^руэхя на усиливаемый элемент. Однако, следует
отметить, что главная роль наружных звеньев телескопических труб заключается в обеспечь
n' ycToffUBocTx внутренних.
Расчет на прочность центрально-сжатых элементов силой ft следует выоолйть по
формуле (5)
4 Мс ’
Расчет на устойчивость сплошмостежатых элементов шпошяета во формуле (7) L11
«Л- 4 Мс ;
гдо А - ллмввдь сечен» брутто;
ф w коаффжпеят продольного яэгвба
Звенев»1? слвадет соредегать по форму вам
при О < А 4 2,5 _
Ф - 1 - (О, 073 - 5, 53 )>УХ; (6)
ар2.5 <Х 4«.5
(6) Ф - 1, 47 - 13, <Ц?- * 1О, 371 - 27, 3 ) X ♦ (О, 0275 - 5, 53
држ X > 4, Б
<10)
В формулах (6)4. (IQ А " XV Ry / Е
- гибкость (A- tef/L )
А - условная гибкость.
Для составных сжатых стержней, ветви которых соединены полянами или решетками,
коэффициент ф относительно свободной оси (перпендикулярной плоскости планок или решеток)
должен определяться по формулам (8)-(10) с заменой в них Л на опредегяемод
в зависимости от по табл. 7 СНнП П-2Э^М. Кроме устойчивости стержня в целом, следует
проверять устойчивость отдельных ветвей на участках между узлами в проводить расчет соедини-
тельных элементов (планок, решеток).
Расчет на прочность ввеиентренно—сжатых я сжатчмзгмбаемык элементов, не подвергающих-
ся непосредственному воздействию динамических нагрузок, при X 4:0, 5R^h N(A^Ry )>
>0, 1, следует выполнять по формуле (49) ^1J
к» fl
( _____N_____ ) +---------til------------ +______________tin________ < x
Яп Uy c, >AnjmiO Ry Ус Cy Wyn,m:n Ry j£c ""
Расчет на устойчивость элементов постоянного сечения в плоскости действ» момента,
совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле
4 Мс - С51)С1 ]'
где коэффициент определяется по п. S. 27
Расчет па устойчивость из плоскости действия момента пря изгибе в плоскости нлиболыпой
жесткости ( 3/ > Зу ), совпвовюшей с плоскостью симметрии, следует выполнить по формуле
с^а 4 Мс ' <56> W
В сквозных внецентренно—сжатых стержгях с решетками, параллел ьными плоскости изгиба,
кроме расчета на устойчивость стержня в целом по форму ле( 51 ) должны быть проверены
отдельные ветви как центрально-сжатые стержни по формуле (7)[l]
Пример 9
РАСЧЕТ УСИЛЕНИЯ ОДНОВЕТЬЕВОЙ ЦЕНТРАЛЬНОьСЖАТОЙ СТОЙКИ
Дано; стойка металлической площадки загружена центральясм.прнложенной силой N “ 200 кН
(20, 4 тс). Узлы закрепления стойки - шарнирные. Сечение стойки - 116 , сталь ВСТЗК2,
длина стойки - 2, О м. Проектируемая оагрузка = 3S0 кН (35, 7 тс).
Ап -20. 2‘ 10"*Л .
- 225 МПа.
Требуете® рассчитать усиление стойки. Геометрические характеристики сечен»:
I,- 6, 57 • ю“2 м;
Гибкость стойки 0
t?-
Ly» 1, 7 ' 10"*2 м. Расчетное сопротивление стали Йу
м Е 10’20
- —ср 1Г7-1О-2 - 117- 6 < 120
Усдоввая гибкость
X- Хл/Рд/Е *117,6 105 - 3,867
Отношение
- 225 - I ляз- 1Л-3
Е 2 об- 10= х- 002 10
Коэффициент продольного нзгяба
ф - 1, 47-13, о- 1, 092' Ю"3 1 (О, 371-27, 3’ 1, 092’ 10“3) • 3, 887 +(0, 0275-5. 53-
' 1, 092- ю"3)- 3, 8872 - 1, 47 - О, 014 - 1, 326 + О. 324 - О, 454
Несущая способность стойки нз расчета
ФИ PuV"O, 454 ’ 20, 2 * Ю"4-
(21, 04 200 «Н (20, 4 тс)
на устойчивость рпвна
223- 1О6- 1, О - 206343Н
- 206, 3 кН
Принимаем усиление ш.утавровое стойки двумя полосами -
-80x6 Опрепедаем геометрические характеристики:
А„. (20. 2+2* О, 6- 8, О)- 10-4 29, 8- 10-4 м‘
(373 ♦ 2- • Ю”®-873, 288- 1О'вм4
3y-(S8, бе 2' + 2' 8, О' О. 6' 4, 252)' 10*®-
4
- 283 , 2’ 10 м
i . 43Z -Л™, 288-1рЛ . 5> «г 10-2м
*-Х У Дп "V 29, 8- 10-4
Lu- / /звз, a 1Q— _ з 08 - 10-2
Л/ Я П V 29, 8 ' 10-4
Хтох" зГов^Го'2 в«- ^гТ^То5 -2-145
ф - 1 - (О, 073 - 5, S3 • 1, 092'1О"3) 2, 145 ' у/2, 145 - 1-0, 067 •
' 3, 142 - О, 789
Несущая способность стойки после усиленна из расчета на устойчивость
Nc7" О, 789' 29,- 8' 10-4- 22S' 106. 1, О - 52902S Н - 529, ОкН (53, 94 тс)>
> N,- 350 кН (3 5, 7 тс).
Прнмер 10
РАСЧЕТ УСИЛЕНИЯ ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТОЙ КОЛОННЫ
ТЕЛЕСКОПИЧЕСКИМИ ПРЕД НАПРЯЖЕННЫМИ ТРУБАМИ
Дано: стальная колонна среднего ряда состоит из 2120, связанных между собой решеткой
б плоскости наименьше* жесткости. Высота колонны И = 10, 6 м. Закрепление вер-
шарнирное, нижнее закрепление — жесткое. Расчетные длины ветви колонны
Л к ° О, 7 ’ 10, 8 в 7, 56 м, 2,у“ 1, 2 м. Действующая нсгрузка на ветвь
1'*»1 ~ 343, 2 кН (35, О тс) приложена центрально. Проектируемая нагрузка
N&J= 563, 9 кН(57, 5 тс).Материал колонны - сталь марки ВСТЗдп2 по
ГОСТ 380-71*; Ку= 225 МПа (2300 кгс/см2).
Требуется: рассчитать усиление колонны предзапряженными телескопическими трубома.
РИС. 21
25?
Геометрические характеристики ветви
АС " 26» e * 10 м ; " 1840' 10“^м4; цр» в, 28* ю-2 м
115 Ю^м4 *, LyJ - 2, 07’ Ю"2 м ;
Гибкости
* в, 28- 10*2 * 011 3 ’ " 2, 07 10"2 " 5е- ° :
Условная гибкость
Хтд, • Ry/Е - 91, 3 "7223/(2, ОС- 10°) -3,02
Коэффициент продольного изгиба Ф
Q р — п -
ф -1, 47 - 13, О - (О, 371-27,3 —*) X +(0, 0275-5, 53 -И- > X2 .
С С ь
" * 47 - 1Э- ° 2,oTlOb * <°- 371 - 27' 3 ' 3- -(О, 0275 -
' 5- 53 £~oi\ os) ’ 31022 * °- 622
Несущая способность веган:
N^gun ФЛ^у- О, 022 • 26, 8- 10-4 • 225* Ю6 - ЗС947О Н - 369, 47 «Н(37, ЬЯтс)
Таким образом, имеется условие
М.(=343, 2 кН < N^gjg- 369, 47 кН < N б, - 563, 9 кН ,
Плошадь ссчешя элементов усилена! Ау о пре де дается из услоппя требуемой величины
напряжений в усиливаемой колонне и а элементах усиления по формуле
, NU-ф б ЛЬ
АУ* б фу ’ ™
N^2- 563, 9 кН (57, 5 тс) - проектируемая нагрузка на ватвь колонны;
Ф ° О, 622 - коэффициент продольного изгиба ветви;
Ав “ 266* 10-4 м* _ плошадь сечешя ветон;
фу - коэффициент продольного изгиба элемента усиленна;
(5 - Ry 225 МПа — расчетное сопротивление стали ветви и элемента усиления (или требуемая
величина разгружали основное колонны).
Задаемся значением гибкости элемента устлекия
Ху -120 Топи 'Ху-120 V225Z<2, 06- 105) - 3,97
фу - 1,47 - 13,O^^2fi_oS - (0.371 - 27,3 2_ “5^ ) . з.ВТ
♦ (О, O27S - 5, 53 2 of.5[ob 1 ’3- 9?2 ‘ °- 440
Конструируя элемент усиления аз 2-к телескопических труб, получим его площадь сечения:
563900 « 369470
2 • 225 ’ 10ь . О, 440
«4 2
• 9, 62 ’ 10 и
Принимаем внутреннюю трубу
^4 2
Тр102хЗ, 5 с Дух • 10, 83 ’ 10 м •
1у(" 3, 49 ’ 10 М( варужнуп трубу - ТР 121x4 с Ду2 - 14, 71
Ю-4 и2; lyf4. 14.
1(Й|
На « «емет уеаааши пархат» уе..»е Ы9 - <363900-3094 70)12-972159-97, 22.Н
(9, 9 тс) „ _2
ч Я .. та. L-luAu-3, 49- 10 120 - 4, 188 м,
Устанавливая яомушчерез 3,6 м, т. к. CQ
получим эксплуатационное напряжение в элементе усипеяя
-2 No . 97215-------_4 „ 165 6’ 106 Н/м2 -
бу " <руЛу4 О, 342 ' 10, 83- 10
- 165, 6 МПа (1690 кН/см2), гае
фу - 1, 47 - 13, О 2>гоУто5 " (0> 371 ' 27’ 3 2, 06? 105 >' 3> 41*
т (0,0275-5,53 2 ) '9,412'0.542
< 3. 6 /Z 225----------, . з 41
Ч» Ац 3, 49- 10-2 V 2, 06 • 10*'
РАСЧЕТ ТЕМПЕРАТУРНОГО УДЛИНЕНИЯ ТЕЛЕСКОПИЧЕСКИХ ТРУБ
ИЗ УСЛОВИЙ УСТОЙЧИВОСТИ
При расчете телескопических труб основным является их расчет чо устойчивость,
исхода из условие, что внутренняя труба, заключенная в наружную, не имеет возможности
свободно увеличить под нагрузкой стрелку своего прогиба. По гехничеалм условиям внутрен-
няя труба должна входить в наружную свободно, но с мяллмальным зазором. Считаем, что
внутрендая (сжатая) труба имеет начальное искривление с максимальной ветошной £ , кото-
рое диктуется допусками на изготовление труб.
Рассматриваем внутреннюю трубу как стержень, сж.чтый усилием Р, растягивающим
затяжку (наружную трубу), прикрепленную к стержню по ко1гцам и соприкасающуюся с ним
посередине. Условие прочности сжатой трубы примет вид (здесь и далее см. работу ).
Р ₽У
Зпэсь
ф • " -----д—гт— - — 1--------- /
1 + (ко+ кр в чД 1 + (ко«1) еА/1
где £ - наружный расиус внутренней трубы;
Lj), I - расчетная длина и радиус инерции внутренней трубы ;
Jq - первоначальный прогиб трубы •
Ав - площадь сечения внутренней трубы-
К. определяется нз выражения
Х2 к3 + 2П(1 ) кх - 2П £-р Ко-О,
ГД9 * Ан ’ А П “ плошадь наружной (растянутой) трубы;
X - гибкость внутренней трубы.
Н" Е₽н " 10‘ в М приннмаем конструктивно длину элемента усиления
посередине^0 °* °’ 5 10 “ 5 м 1т. к. наружная труба соприкасается с внутренней
А» -14, 71* < Ав . 10> . 10-V; R 225 мпа.
Р - Ч/- 97. 22 кН (9, 9 тс); t - 5, 1 • 10‘2 м, L « 3, 49 ’ Ю"2 м
><6-~Г"з~:7951^ -143,3; П - - О, 736 ;
Pup . Ц!Ё AC___ . з, 1422- 2. 06- IO5- IO6- IQ, B3- IO-4
\ 2 о
Л 143.3“
- 107255 H-
• 107, 255 кН (10, 94 тс);
•г о g f i — л апо.
Ркр 107, 255 °’ э06'
Ко " 75O " ОСЦЗЭ - предельная крипкзна стержне при изготовлении стильны»
конструкций .
Запишем исходное уравнение для определения величины К^1
143, 32К^ +2 О, 736* (1-0, 906)* Кх-2’ О, 736’ О, 906* О, 00133 - О
205 3 4 , 89 К* * О, 1383 7 К± - О, 00177 - О
Решив уравнение способом ннтеграшш, находим •* О, 0039
Величина Ф .*
" 1+(0, 00133+0, 0039)5, 1- 10-2- 143, 3/(3, 40' 10-2)“ °' 477
Тогда
Ф “ 225‘ 1о6' 10’ в3‘ 10”4* °» 477 " HG230H - 116, 23 кН(11, 85 тс) >
> Р - 97, 22 кН (9, 9 тс)
Таким образом, устойчивость телескопической трубы в стадии предварительного напрлженин
обеспечена.
Начальное (контролируемое) удлинение наружной трубы определяется по формуле
jffi ♦KjAh
д1 jheah—, гш
l,N 1 - Kt
N - S7, 22 кН (В, 9 тс)
I 10,0 и
Кф - коэффициент податливости конструкции, принимаемые равным О, 9;
Е - 2. 06’ 105МПа (2, !• 10е кгс/см^);
Ая - 14, 7V Ю-^м2 - плошадь сечения наружной Tpyftj;
К_- ЬЬ- - О, 736;
> Ай 14, 71 >
ДП — потери удлинения ядру живя труСы от смятия торцов внутренней, принимаемые равным
10-3 м
К+ - А Р • I4* 7А — - О, 576
Ав + АП 10, 83+14, 71
-2iaash_u2—_—------------=д ♦ о, 736 • io-3
д1м :---------х.о. io-^o^
259
Пример 11
РАСЧЕТ УСИЛЕНИЯ СЖАТОИЗГИБАЕМОЙ СТОЙ<И
Дано* стойка металлической площадки загружена силой N, - 220 кН (22, 4 тс) с эксценъ-
риснтетом Е|“ о, 13 м. Длина стойки 4, 5 м, узлы закрепления концов шарнирные.
Сечение стойки - 2 £16, соединенных вплотную на сварке, марка стали ВСТЗ (п2,
Ry» 225 МПа (2300 кгс/см2). r
Требуется; проверить несущую способность стойки от сушестэуюшлх нагрузок и возможность
ее дальнейшей эксплуатации при дополнительной нагрузке силой N^» 6. О кН
(О, 61 тс) с эксцентриситетом О, 15 м
рис. 22
Геометрические характеристики сечения:
Ап - 2* 18, 1- Ю"4 - 36, 2' 10*4 м2
Эх - 2* 747 • 10*8 - 1464 • 10"8 м4
Wx - 2- 93, 4 • ICT6 - 166, 8 • 10*® м3
2(63, 3+18, 1- 4, 62)* Ю"6 - 893* Ю*8»4
Wy - ---iX— . 893
; ХЛ1СХ .6,4
1х - 6, 42 ’ 10“2м
• 1СГ6 - 139, 5 • 10-в мз
1У- Уз/а-" . Удя? • 19 ~87.
1 Г п ' 36, 2 • Ю-4 5
Усилив от существующих явгруаок
N|- 220 кН (22,6 тс) МХ| - 220* о, 13
Т* «• N/AnRy - 220000/(36, 2* 10*4. 2ffi- 10в)
- утре ---------------28600
u4L,fl 4,5+2+ 0,005+ 0,16
10“2|
28, 6 кН* м(2, 92 тс. м)
4‘ 10® Н/„2
- 4МПа (40. 3 нгс/см2) < О, 5 Rf - О, 5- О. 5вру - О, 5’ О, 58* 225 -
- 6S, 25 МПа (667 кгс/см2) то расчет на прочность проаэвопим по форму по (49) Г1">
с-N’ ,
. AnRyJl CxWMVfinRyJt 1
где по приложению 5 СНиП П-23-81 при Af /Aw" О, 75 Сх -> 1» 095 Су- 1 155
И - 1, 5
,________220000 -1’ 5_______________26600_______________
36, 2* 10-4. 225- 10в. 1, о’ 1, 0S5 * 186, 8 * Ю-А. 225' 106. 1. о *
- О, 14 + О, 62 - О, 76 < 1 , т. е. прочность стойки от существующих нагрузок
обеспечена.
Расчет на устойчивость в плоскости дейстаиа азгнбаюшего момента проводим по
формуле
N,
фе А < Of/ ’С
Пря ЭТОМ
Л - ? \-ЁГ --------------fU? \|---------225 Г w
N Е 6, 42* 1О2 X 2, 06 • 10*3 2. 32
. JIL- ед О, 13 -36. 2* ю-4 -2,52
VMc 186. 8* 10*®
По табд, 73 СНиП П—23— 81 прн Ау /А^ " О, 75 в — 2, 3 2 определяем коэффициент
"Ч - (1, 75 - О. 1Щ) - 0.02(5 _ m )Я - (1. 75 - О, 1* 2, 52) - О, 02 (5-2, 52)-
1 2. 32 - 1, 383
По табл. 74 СНиП П-23-81 при 7, - 2, 32 и ITIjf - Tin - 1, 383* 2, 52 - 3, 49
коэффициент ifg" 0( 272 I
Тогда
~~ О 777-4 " 223,4*10® Н/м2 - 223, 4 МПа (2278 кгс/см2)<
U, 2(2 о Оф 2
О
225 МПа (2300 кгс/см)
Расчет ва устойчивость аз плоскости действия момента выполняется по формуле 1 J
~сф
^У--^2 ’ Ъ, О62^' ~ 2* 97 " -f^- 11002’!0"3
a Ou Dv _ 2
- 1. 47 - 13, О “9х "(О, 3 71 - 27, 3 -г1- )7 ♦ (О, 0275 - 5, S3 ~=ЧЛ
ly ’ Е Е с
- 1, 47 - 13* 1, 092 * 10"3 - (О, 0371 - 27, 3 * 1, 092* 10-3) * 2, 97 ♦
'+ (О, 0275 - 5, S3 * 1, 092 * 10-3) • 2, 97 2 - О, 633
Согласно п. 5. 31 СНиП П-23-81 эа расчетный момент Мл прн определении относкте.тъ-
него эксцентриситета дли стержней с шарнирно-спертыми концами следует принимать
максимальный момент в пределах средней трети длины стержня, во яо менее половины
наибольшего момента.
—2— * 28, 6 - 19, 07 нН. м (1, 94 тс. м) > О, 5 Мщпх
М - М
х 3 х^
".>14, 3 кН, м (1, 46 тс. м)
Тогде „ . ,. .
т_ - . А—
х 1Л)с N 1Л/с
ISflZP__________ 36, 2~ 10^ . 1, 68< 5
220000 166, 8 • 10
коэффициент С ревен:
с . _____________&_________ . _______1-----------О, 484
1 * СХГПж 1 +0, 634* 1, 68
260
пр. а . О. 55 + О, 05 (Пи - о. 53 4 О. О5^в|
, | . 1. т. а. Ас- 3. \j-R7 - 31 14 225
. 4, 5/(3- IO'2) 00
®S ClfyA ” О, 484 • О, 833 • Зв, 2 • IO"*
(2023 кгс/см2) <226 МПа (2300 тс/см2)
Как показал pacer, прочность а удвоен. стопки при лопсши» суш.+ству„Шев
“’’Х,’-а-ТУЗке Nf 6 кН е эксцентрик™ %- О. 13 м в стайке
воэвпквет изгибавший момент
.. м О а . *? Р' 9- 3‘ S - О, 72 кН. м (О, 073 тс. м)
Му - N|E| 4, 3
. Р-4-_____. • _А_ . _0.13 . 39. 2 • 10~*
у Wy N, Wy 6,0 13 8,3-10-0
220000
188, 4 • Юв Н/м2 - 198, 4 МПа
По табл. 73 СНиП П-23—91 при Af /Aw - О, 3 73
Г[ - (1, 73 - О, 1- 3, 11) - О, 02 (5- 3, 11)- 2, 87 - 1, 327
" (П^у- Т[Шу - 1, 327 • 3, 11 - 4, 13
По табл. 74 СНиП П-23-81 при /у 2, 97 в (defy" 4, 13 олралегаем коэффициент
О, 214.
Согласно n. 3. 31£lj
m . 1Э07О________ . 3$. 2 2.10"4 . , вв
' 220000 166. 8- IO-6 “В
а 0,55 » 0,03 ' 1, 68 - О, 634 fl - 1
С ' 7 + О, 634 ’ 1, 68 * °' 464
Коэффициент Ipg^y равен:
“Реху” °> 214(0, в\'О, 484’ + О, 4*\ О, 484 ) - О, 172
Проверка устойчивости стойке
________226000
* О, 172’ 36, 2’ 10-4. 106
- 363 МПа (3702 кгс/см2)
Пронимаем усиление стойки способом увеличения сетевая
(см. ряс.
> Ryjc - 225 МПа
О
(2300 кгс/см )
24 )
рве. 23
Расчет на прочность проиэьоонм при N - 220+6 "22В кН (23, 01 тс)
Мт - 22, 83 кН. м (2, 33 тс. м) Му - О, 72 кН. м (О, 073 тс. м)
(________226000___________ 1, 5 ________22880 _________ _______
36, 2* 10-*. 223- 10®. 1, О 1. 095 166. 8' 10-6, 225- 10 • 1. О +
. 720 ___________________
---------5------- О, 15 ♦ О, 50 ♦ О, 02 - О, 67 < 1
1, 153* 139, 3* 10 • 225* 10 - 1, О
Расчет ва устипчиьость еллошностоичатых стермвеа. попввржониык сжатию в изгибу
в овук главных плоскостях, выполняете во формуле (6^ £1 j
N
1М <FW‘
Феку-Феу ‘°- eVT + о. )
Для oupencnen:is слецует вычислить следующие всличиш;
V 5 0“5 105 - 2. 97
Геометрические характеристики усиленного сечена
-4 —4 2
АП - (36, 2*2* О, в* 14)* 10 - S3. Юм
Jx- (1494 +2 Р| >• 1°^® " 1768 • 10-® м4
w ю-6 -22г ‘о*8**3
КГ2" 5.78- КГ2-
Оу" (803.2- О, в- 14- в, 72)- 10-® - 1647 ‘ W® м4
WK 10-® - 233, з-10-® м3
iy.pfF’- 10-2.3.57-10-2м
Приеаевнм гибкость
ш ___________Ла J?-, 2~\1 - ^25 д • 2. 67
*У 5, 57’ 10 2 \ 2, 06- 10 А
261
Относительный эксцентриситет
а
П|у 6, о
Коэффициент Г[ п0
Q -(1, 75-0,
- 1, 357
• ---------п - 2, 70
235,3. 10-*3
табл. 73 СНиП П-23-81 при Af ‘ °- 77:
1Л1у) . О, 02(5-<Пу) Лу -(1, 75-0. Г 2. 70)-0. 02(5-2, 70)2. 67.
1, 357* 2, 70 - 3, 664 равен °’ 245
2, 06
Коэффшшеш- феу пра 7у- 2, 67 в (Tief у
Относительный эксцентриситет
19070 . 53' Л0‘
тх” 220000 221- 1С
Ct - О, 55 + О, 05 • 2, 08 - О, 654
„ - 1 - О, 424
Коаффиштеэт С: с 1 + О, 654 ' 2, 08 _______
Коэффициент °. <“• 6 ^42Т + °', 4 ’ °'
Проворно устойчивости етей^______ _ 4 МПа (2г88 < Ryfc.225 МПе
0 О, 190 • 53- 10-4. ю6 (2300 кп;/см^
УСИЛЕНИЕ ФЕРМ
Усиление стропильных ферм покрытия и подстропильных ферм производится в следующих
случаях;
1, При замене конструкций покрытия на более тяжелое.
2. В сйзи с пристройкой к существующему зданию более высокого, следствием чего
являете увепячеиве снеговой нагрузки (образование снегового мешка).
3. При креплении к нижнему поясу ферм подъемно-транспортного оборудования, не
предусмотренного ранее проектом, или при увеличении грузоподъемности подвесного транспорта.
4. При повряждепии ферм в процессе эксплуатации.
Перед выбором того или иного способе усиления необходимо провести обследово1ше
всех элементов ферм. Обследование следует проводить в соответствии с 'Руководством по
обследованию сварных стальных конструкций, выполненных из кипящей углеродистой стали,
н разработке мероприятий, предупреждающих их хрупкое разрушение' (ЦНИНПроектсталь-
конструкдия, М. 1979).
Затем необходимо выполнять поверочный расчет фермы для определения действующих
усилий в стержнях решетки я в сварных швах от существующей нагрузки.
После этого определяют усилия в элементах фермы от проектируемой нагрузки н произво-
днт сравнение результатов расчете..
Усиление ферм может производиться следующими способами:
1. Способ увеличения сечений элементов фермы (верхнего и нижнего поясов, расклеен,
стоек, фасонок, сварных швов).
2. Постановка л>полнятэльных сяэей с целью уменьшения гнбкостя элементов фермы.
3. Устройство дополнительной опоры.
4. Предварительное напусжеиве фермы шпренгелем, затяжкой и т. п.
5. Изменение расчетной схемы фермы.
Проест производства работ по усилению ферм шлжен содержать четкую последователь-
ность усиления отдельных узлов и деталей конструкции, а именно: в первую отередь слезет
усиливать наименее нагруженные узлы нижнего пояса фермы, в узле — менее нагруженные
стержни,а в стержне — наименее нагруженные швы. Затем в таком же порядке усиливают
узлы верхнего пояса.
Усиление сварных швов решетчатых конструкций увеличением катета шва не всегда
приемлемо, поскольку пре проектировании ферм швы по несущей способности вы полня юто1
блаэквыв к несущей способности прикрепляемого элемента я, как правило, имеют максималь-
ный катет, лимитируемый толщиной свариваемых элементов. Поэтому в этом случае необходимо
развевать <Ьасонку с целью увеличения длины шва.
Работы по увеличению несущей способности верхнего пояса путем постановки шпренгелькых
элементов выполняют при полном отсутствии временной нагрузки на кровлю. Со* операции
по установке ширснгелеа производат с использованием лестницы с люльками. Для подъема на
усиливаемую ферму применяют приставные лестницы, а для безопасного перехода по форме
натягивают страховочный трос. Поднимают элементы усиления с помощью монтажного блока
навешиваемого не верхний пояс усиливаемой фермы и лебедки. Вначале устанавливают узловые
фасонки во разметке, фиксируют их прихватками л приваривают проектными швами. Для упро-
щения операций по выверке, шпренгели устанавливают на монтажных болтах с последующей
обваркой.
Примеры расчета усиления сворных и болтовых соединений были рассмотрены выше,
Расчет на прочность элементов фермы, подверженных центральному растяжению или
сжатию силой N , следует выполнять по формуле (5) £ 1J
Расчет на устойчивость элементов ферм, подверженных центральному сжатию силой N
следует выполнить по формуле (7) fll
Пример расчета верхнего пояса фермы при виеузловой передаче нагрузки (сжатонзгибае.
мый элемент) был приведен выше при рассмотрении усиления решетчатого прогона.
Пример 12
РАСЧЕТ УСИЛЕНИЯ РАСТЯНУТОГО ЭЛЕМЕНТА ФЕРМЫ
Дано: нижний пояс фермы, состоящий из 2175x5 (сталь марки ВСТЗпс6), имеет расчетное
усилие N* « 320 кН (32, 6 тс). Расчетное сопротивлеше стали Ру" 235 МПа
(2400 кгс/см2). Усилие от проектируемой нагрузки Иг 450 кН (45, 9 тс)
Требуется; определить несущую способность элемента в рассчитать его усиление.
Несущая способность нижнего пдаса определяется по формуле : (5)
N - A„RyTc . гае
Ап - 2 7, 39 • 1СГ4 - 14. 78- 10 м
Ry - 235 • 10®Н/м2
Тс О, 95 (по табл. 6 £.1} )
N - 14, 78- IO"4- 235- 106. О, 95 - 330000 Н - 330 >Н (33. 7 то) >М 1 ,
но менее N.“ 450 кН(45, 9 тс)
Требуемая площадь усиливающего элемента:
,р - N 450000 - 330000 _ .533. ю"4 м2
” Ryjc * 235- 106. О, 95
Принимаем усиление 2 020 ВСТЗлсб
Площадь сечения
Ап-(14, 78 +2* 3, 14)* 10"4 - 21, Об* 10 м
Напряжения в нижнем поясе фермы:
U _ 4 50000_____ . г13_ 7- 106 н/м2 -213. 7 МПа(2179 кгс/см2)< RyT -
21. 06 • 10*4
2
- 235 ' О, 95 - 223. 25 МПа (2280 ягс/см )
Пример 13.
РАСЧЕТ УСИЛЕНИЯ СЖАТОГО ЭЛЕМЕНТА ФЕРМЫ
Дано: сжатый раскос фермы, сосана 2 (.75*марка
(2400 кгс/см4), олив.» 2,4 м, загружен расчетным уси/шем от сущ
руэок N, - 200 кН (20, 4 тс). Усилие от проектируемо, нагрузки
N, - 370 кН (37, 7 тс)
Требуется: определить несущую способность раскоса а рассчитать усяпеаве.
Расчетная длина раскоса в лиоскоств фермы (по табл. 11 [1J)
left- О, 8?- О. 8 • 2, 4 - 1, 92 м
id плоскости фермы
Lefy” I • 2. 4 м
Геометрические мривтерпстики сечения:
Ап- 14. 78-1О4 м2
-2
LM- 2, 31 * 10 м
3, 42 • Ю"2 м (прв толшине фасонки 10 мм)
Гибяостя раскоса:
--^-afYo-2-63-12
^--^'эГ^кг2 -70'18
Условная гибкость _ . i
Т _J \ПЕХ- аз 12 J 5 -2,81
Я "Аж Ч £ 1 2, 06' 10
Т к 2, 5 <С Д " 81< 5 • опряпеляем коэффициент продольного изгибе по формуле(9)
W* р„ Ry - Ry -г 2
-1, 47-13, О - (О, 371-27, 3~") X +(0,0275-5,53-^)7 -1,47-
- 13- ° 371-27’ 3^’1О5 ’ • 2' 81 + (°- °275-5' S32.Z06-'i05 >'
‘ 2, ei2 - 1, 47 - О, 015 - О, 955 + О, 167 - О, 667
Несущая способность раскоса
N -®A„RyJc - О. 667 • 14, 76' 10< 235- 10е. О, 95 - 220100 Н - 220, 1 кН
(22, 4 тс) > Ь|(“ 200 кН (20, 4 тс), rd менее " 370 кН (37, 7 тс)
Геометрические ироктеркспгки сечения
2(7, 39 ♦ 6, 13)- 10‘
27, 04 ' 10"
.62
J, - 2 [J9, 5+23, 1+7, 33(3. Ц-2, 02>2+6, 13(0, 5+6, 3-1. 7-1-3, 4 )2j • Ю'*
• 222, 5 • IO-® m"1
L*’Wd' ' 10‘2 - 2. 87 • IO-2 м
0yi 2(39, 5 + 23, 1 + 7. 39- 2. 522+O, 13- 5. 562)' 10*® - 59в. Г 10'8H*
Lr 4 l0*2 4- 70‘10'2 “
^I^To-2 G6-00
Ay - Т.'зоЛо-2 - si-06
Условная гибкость
1 66-90 V^OG-'lY5 2. 26 <2.5
Коэффициент продольного изгиба
ip - 1 - (О. 073 - 5, 53 ) I VT- 1 - (0. 073-5. S3 27?,. ,„5 Г
। - t 2. Ob LQ
* 2, 26 4 2, 26' - 0. 773
Несушов способность усиленного раскоса
N-0, 773 • 27, 04- 10И- 235- 10G‘ О, 05 • 466600 Н -4бб, S <4 7. 6 тс) кН> -
- 370 sH (37. 7 тс)
263
УСИЛЕНИЕ ПРОГОНОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ТЯЖАМИ
264
УСИЛЕНИЕ РЕИЕТЧАТЫХ ПРОГОГОВ
265
УСИЛЕНИЕ БАЛОК МЕТОДОМ УВЕЛИЧЕНИЯ СЕЧЕНИЯ
1-L (вариант 1)
ВИДЫ УСИЛЕНИЙ
ПОСТ 8503-72
1. Дда усиления яонстружпий применять металл марям
ВСтЗпсб ГОСТ 380-71.
2. Сварку выполнять влектровоьш Э 42 ГОСТ 9467-7
Высоту швов назначать констружтквно от 4 во 6 мм.
266
УСИЛЕНИЕ БАЛОК ПОДКОСАМИ
X, Монтаж конструкций производить на болтах нормальной точности
ГОСТ 779^70 на сваркщ 4 болтов 12 мм
2. Сварку выполнять апектродвмя тж1а 342 ПОСТ 9467-75. Катет
По окончания ижтежа
оголенную арматуру
колонны омонолмтить
бетоном М 300
на мелком щебне
сжарных швов - л> расчету.
3. В болтовых соединениях выполнять ыеропрлятм против откручивания
раек (прквагить гайки к стержню болта клязакериить J.
267
УСИЛЕНИЕ БАЛОК ПУТЕМ УСТРОЙСТВА ШПРЕНГЕЛЬНЫХ.ФЕРМ
Схема 1
Существующий прогон
1. Монтаж конструкций производить на болтах номинальной точности
ГОСТ 7 79^-70 и на сварке, d болтов 12 мм
2. Сварку выполнять электродам! Э4 2 ГОСТ 94 6 7-7 S. Катет сварных швов
принимать по расчету,
3. Материал конструктив - сталь мара ВСтЗпсб ГОСТ 3 8CU71 .
Элементы усилении
(по расчету)
263
УСИЛЕНИЕ БАЛОК ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫМИ ЗАТЯ/ККАМИ
(Вариант 1
Схема 4
1, Напряжение в затяжках сознавать взаимным стягиванием обеих ветвей
стяжными болтами.
2. Напряжение производить ошюврсмениыы потягиванием глеа на обеих
юнцах хомута.
3. После патяжеип. затяжек установить золоот, фпкифуюшя, „к
проектное положение и приварить его к затяжкам.
4. Если расстояние между затяжками недостаточно шя придания ем соотвсятгвуюшего
ужло ва, то между тяжами установить специальные распори.
5. Распори выполнить мз обрезков круглой стала в пркварать тяжам.
269
УЗЛЫ УСИЛЕНИЯ БАЛОК ЗАТЯЖКАМИ
oec ~
балка
270
УСИЛЕНИЕ БАЛОК ПРЕДВАРИТЕЛЬНО-НАПРЯЖЕННЫМИ ЗАТЯЖАМИ
(ВАРИАНТ II)
Размеры по
расчету
2?1
УСИЛЕНИЕ ПОДКРАНОВЫХ БАЛОК ПРЕДВАРИТЕЛЬНО-НАПРЯЖЕННЫМ ШПРЕНГЕДЕМ
я<и ваюшгетедьяых апгмсиюа • столь мари ВСтЗГвс5 оо ГОСТ 3 8^—7 1;
2,. Монтаж конструкций осутествгвть на высокопротных болтах ва сварке.
Катет сварных швов принимать по расчету, яо ве менее в мм. □ высокопрочных болтов
принимать по pacviy.
3. Сварку ковструваяб шиолштъ следующими топами вдектровв
ГОСТ 8467-75:
вы стада мари 09Г2С12 - алектрош топа Э5ОА;
ад» стал мари ВСтЭГпс5 - влектрооы топа 34 ДА;
шя остальшх ипструилжй - влектропы топа 342.
4. Установку ожмевтов шидешшя выполнять в слвцуптем nojena:
оолностъю собранные шпрентедь с прокладками толщиной 10 мы прв
затянуты к на проектное усвляе высокопрочных болтах к
пожрамовой балке;
ослабеть гайки высокопрпплк болтов у проклво*^
увалять опиу прослежу толпняо! 10 мм;
стянуть высокопрочными болтами упорл ло полного вибираих* зазора Ь№ЖДУ пня,
мтяжиу шполнмтъ послеоовател1.но, постепенно закручивав каждую гайку ва шмюборотш
посты полного выбиранвя зазора между упорами пропереть уехпнв в горшпышм
Ыкмевте шпренгел, которое должно быть равно расчстеому. Контроль j i bimhiw рекомен-
дуете шшипытъ с привлечением епшкализированной оргаямзащои Бела уапм окажется
меньше расчетного, перехыннуть вспомогательный упор дп соэдашен веобходвмого aaspa
к вновь аятвкутъ бо/пм;
затонуть высокопрочные болты и проектное уеждвв;
лгиibhiijkiunib встюыогате/ьныб упор;
5. Мостоше краш при производстве работ дшмоы наюдгтъо за «т——
УГЖПДП1М.1МЖ балла-
212
УЗЛЫ УСИЛЕНИЯ ПОДКРАНОВЫХ БАЛОК
рлгчйту
2?3
КРЕПЛЕНИЕ ПОДКРАНОВОЙ БАЛКИ К МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ КОЛОННЕ
1. Дт влемеитев креплешв поажропоьоА балки к колонне
(варжант 1) прев® мять сталь мары ВСтЗслЭ ГОСТ 36O-7L.
2. Дгш алвыентае крошюквя (вариант 2) применять слецу-
юшие мари стеле шя стериев 10ХСНЛ12 ГОСТ 19261—7 <,
агя фасовок ВСтЗсиб ГОСТ ЗвС^71.
3. Смрау ковструхдвЛ проюооднтъ алежтродаки 3-12А
ГОСТ В467-75. Катет швов - ш> расчету.
27*
крепление рельса к подкрановой балке д/н кранов лепсого и среднего РЕЖИМОВ РАБОТЫ
2Л5
КРЕПЛЕНИЕ РЕЛЬСА К ПОДКРАИОВОП БАЛКЕ
(Дж крапов тяжелого режима реботы)
276
УСТРОЙСТВО ТОРМОЗНОЙ плошадю; ПРИ ПОДКРАНОВЫХ БАЛКАХ РАЗНОЙ высоты
При замене существующего крова на крав с большей грузоподъемностью возника-
ет необходимость устройства подкрановой балки большей высоты. При этом конструаиню
тормозной плошадкп выполняют теним образом, что бы усилие поперечного воздействия
храпа передавалось на каркас здания через жесткие парное сопряженне тормозной пло-
щадки.
27?
УСИЛЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ ФЕРМЫ УВЕЛИЧЕНИЕМ СЕЧЕНИЯ
Вврвавты усжлеявя
L
278
УСИЛЕН® УЗЛОВЫХ КРЕПЛЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ В СТЕРЖНЕВЫХ КОНСТРУКЦИЯХ
1. Пря увеличении нагрузи и конструкцию, когаи усиление существующих
сверни к швов путей увеличения высоты (итога) шва выполнить нельзя,
производите усиление узловых креплений элементов стержневых ьонструнииа.
На рис, а приведен пример усиления кропдвкия с помощью аоколнитг-льнсо
коротыша, на рве. б 4 е — путем увеличения размеров косынки и, соответгтненио,
длины шва. Длина аополтгтелънык ёвапкык швов принимается по расчету ( в ?лвнснмос
тя от высоты шва и усиления в стержне).
2. Крепление дополнительный косынок осуществляется на сьар«е с полном проеа-
ром шва.
3. Усиление узлов производится без демонтаж кснструнцмй.
279
УСИЛЕНИЕ ДЕФОРМИРОВАННОГО ЭЛЕМЕНТА
ВЕРХНЕГО ПОЯСА ФЕРМЫ
При деформировании элемента ворхекго лочса в плоскости фермы н-t величину
500
усиление производите шпрснгелями в том случае, когда усиление вставкоп затруднено.
Площадь поперечного сечения элементов усиления (вариант 1) должна быть равна,
площади поперечного сечения верхнего псясд. Минемалъный прсфиль элементов усиления
принимается 4 50x5 для равиополочных уголков ГОСТ 8509-72 и 463x40x5 для
неравнополочиых уголков ГОСТ 851(^72.
Высота сварных швов принимается конструктивно 4ж6мм, но не более толщины
свариваемых элементов.
Размеры косынок принимаются с таким расчетом, чтобы длина швов привариваемых
к ням стержней была не менее 100 мм.
Работы по усилению произво®,тсв баз демонтажа существующих конструкций.
Усиление по типу 2-го варианта пронзвошггся с помощью продвлгител1.чо-млг1р1*£1(1гого
шпренгеля , диаметр которого принимается по расчету, по по менее 16 мм.
260
УСИЛЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ КРУГЛЫМИ СТЕРЖНЯМИ
.10*50
1. По паяному типу усиление ре ста путы ж элементов производите! в тех
случаях, когда величина прогиба J "100^ — tvuo.n стержня).
2. Усиление деформированных растянутых элементов решетчатых конструк-
ций выполняется приваркой дополнительных круглых гладких стершей.
Плошадь поперечного я сечения элементов усиления по формула: fq = 0, 5 F ,
где р — плошадь поперечного сечения оеформяромнпого элемента.
3. Высота сварных швов - 6 мм, но не Более толщины свариваемых
элементов. >
<2
4. Длину сварного шва 'а' принимать по формуле 3=0, 5(п+ГВ)^- , где
- высота шва. У
5. Усиление элементов производится без демонтажа конструкции.
0| при РАСПОПОЖОНИИ ПОЛОК вверх
ВОССТАНОВЛЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ И СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. СОСТОЯИШХ ИЗ УГОЛКОВ
Тиа Ц. Для растянутых сжатых стержней (ва болтах)
Тип У. Для растянутых стержней (на сварке)
Тил Ш. Вставка из двух уголков (на сварке)
1. Прн стыковке или восстановлении разрезанных пли разорванных стержней не-
обходимо сохранить их жесткость, для чего нужно перекрыыть сечение стттаня на
всей цлфше. Исключение можно допустить только для растянутых элементов рошрпы-
которые можно восстанавливать без учета этого правила.
2. Для растянутых (сжатых) стержней решетки из двух уголков элементы уси-
ленна могут выполняться аз прокатных уголков, полосовой стали или из круглым глад»
ж их стержней, соединяемых с усиливаемым элементом на сварке (Тил 1, У): пни ном
длина сварных швов 'S* определяется по Формулам:
а = (П *ГП)г~ - при усилении уголками-и полосовой сталыо
V t
а - 0,5 (П * ГП)К ~ при усилении ксутлыыи стержнями свиного шва,
me К^. - ramem сборного a/t5a
При усилении прокатными уголками, необходимо снимать фоску.
3. Пр^оедкненим на болтах, длина элементов усиления определяется «олнчнст-
аом устанавливаемых болтов с каждой стороны стыка. Количество болтов завис и г от
усилия в восстанавливаемом стыке, диаметра болте а определяется по СНиП Г^2.%81
'Стальные конструкиим'. Расстояние между болтами принимается до рискам прокат-
ных профилей.
4. При восстаяовлевиъ элементов разорванных конструкций вставками (см. Тил III)
Тнл 1У. Вставка из двух уголков (ыа болтах)
5. Си читая элементов усялевия щишкмдктгса но расчету.
6. Высоте сшрямк швов принимать 4—6 мм, ао ве больше толшины свариваемых
элементов. Тип электродов |»инкмаетсв в зависимости от малок стшли седоимв^-их
элементов ло СНиП Г^23— К1 'Сталмые жжчрукннк'.
282
УСИЛЕНИЕ ВЕРХНЕГО ПОЯСА С ПОМОЩЬЮ СВАРНОГО ТАВРА
УСИЛЕНИЕ ВЕРХНЕГО ПОНСА С ПОМОЩЬЮ ДВУХ УГОЛКОВ
При деформировании верхнего сжатого пояса фермы ка величину j > — L
( t • олива стержня) пропволгг^ усиление елемавтв с амилы» сварного тавра
(соединенна на сварке) илв с пометы» двух уголков (соединение на болтан).
При .с.'верпык соединениях высоту швов принимать 4 лБ мм , ю не более толщины
сварных элемалтов. Сварку производить электрооами Э 42 ГОСТ 9467-75.
мостъ, усиление прокаэсвтся с гомодью двух уголкоа, соединения выполняются на
высокопрснтык болтах.
Расчет болтов прпкэнооитъ в соответствии с требованиями СНиП H-2J-81
'Стальные ковструпвя*
Плошадь поперечного сечешЯ адементов уолення определять до формуле
Fq- o.sF
где F « площадь поперечного оэтения (сформированного элементе.
Усиление производптта баз дцмоптпжа существующих консгрутшмй.
285
УСИЛЕНИЕ СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ ПРИ ИСКРИВЛЕНИИ ИХ ИЗ ПЛОСКОСТИ ФЕРМЫ
Элемент
сгарявнъ
1. При деформации сжатого стержня из плоскости фермы он подлежит обязательному
усиленна независимо от величины искривления ( ? ). Номер профиля уголка усиления такой же.
как основного элемента.
2.. Приварка элемента усиления выполняется прерывнымв швами, длина швов оире^ля-
отся ло формуле а > ( 8 + 20) '
3. Высота сварных швов 4*6 мм, по не более толщины свариваемых элементов.
УСИЛЕНИЕ СТЕРЖНЯ С МЕСТНЫМ РАЗМАЛКОВАНПЕМ ПОЛКИ УГОЛКА
1. Усиление стержней с местным раэмалковаинем полки уголка наружу производится
уголками длина которых (£) равна сумме длин прогиба (Д|) н сварных швов ( по 150 мм
с каждой стороны усиления).
2. Усиленно стержней фермы с местным смалхиваниеы полки уголка В|<утрь выполняется
полосовой сталью. Размеры элемента усиления определяются по формулам:
в = 3, 47lx i d = i
где Lx — радиус инерции относвтельно горизонтальной осн *.
р - плошадь сечения уголка стержня;
К - коэффициент равные для равнополочкых уголков (ГОСТ 85(ДО»72) 5 ;
для неравнополочных (ГОСТ В510-72) составленных широкммв полками - О, 4 ;
составленных узкими полками — О, 62 ;
в — ширина полосы усиления
d - толщина полосы усиления
2М
УСИЛЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ ПРИ СЛОЖНОЙ ИХ ДЕФОРМАЦИИ
1. Усиление элементов • сложные случаев *ж пформацяв оопустимо лгаиь в том
елучае( еслв воличвве перокоса 'а' во свыше размере вертикальной поли 'ш', в
противном случае искривленный участок следует ныреоать заметать новым.
2. При уоилопин слоцует выполнить следующее требовании:
а) ппощаа» поперечного сочетав элементе youiema должка быть не менее половины
плотам попеоочиого сечения двфорьтроваяного элементе, т. е, , > Fa >• О, bF
б) длина кратчайшей *а* определяется по формуле: ал (птго)т* ;
в) рксстойше между коротышами тяжво Сыть не более 300 мм;
г) высоте сварным гивое • 6 мы, ю ве более толшюсы свариваемых элементов.
3. Усиление элементов допускаете производить без демонтажа существующих
воеетрукаА.
205
УСИЛЕННА ЪЕРМ ШАРНИРНСМЗТЕРЖНЕВОЙ ЦЕПЬЮ
Все элемиты уолекси заготава*а1Я<Я ярами м i actio лронзвояики
только сбориа.
Алтае crepwei аепж оможекяе узлов вши > метивиня иослв я-том^
М олреяяетса иралее. Есла сяертвнве веси запроевсарина гь тая, что тамгнмсы
угле* наямжа етжльшв звеньев, ваши с сереиты, отямвта кая 1: 3: 5: 7
т. о. , то ыо*ж> сюлучитъ yoeiu во осев лплвогал** сцв ветвив кия
только одно* ас ккх.
После ватт на ферму все узеш лоси у ста нашив налги в мриоивчалыше
проевтиое лоломеняе, сци этом цель оолжва СЬгть несколько масаи; та, ттоСы
прожзошгве обнят не всех узлов в выборка лафтов. Длина ннпв при атом может
корректмроаатья поогягнваиисм гаев в опорных узлах нов иосгонсохов скх/твв»<.тв)м>-
uuuc проа^авм. Ия контроя ооложенш узя» ыеащу епорныь* узлами целв нужно
натянуть струну.
После этого оаи яв гели г па жмется овобоаюЛ ттшшы Mnwi
тар» в все узш, хромр узла со гвобпяов oooecxol, устоваалввмгтя в поаеа
проектное оогоиажа. Это офиостшиетя легжв, ти кая сфо овю* ообошюа
гюсмеске коестружова оепв взыеяеыа. Дя уствсюелессм в прмктшк- ло/в*емвг
жссленлего узя меобкояыо натянуть can тисну с опрелвлтписы уидвчн. До.мгтя
гго зааявчоаняе гтии яманд lOTfinraaii яловом. Усняе на тяжа ж» посяимв
пояргтя я инет велжккяу разгружшоие* оиш. нралжеяно* в кайло*- узле мжвего
Мсз фирам.
При ИВОбГОИВИОСТИ > ЫНМИ ЯШИ УСЖМВЖТСИ ОТИТ НЫВ ВМ1ИИТ11 В
узле фе^м.
2flC
УСИЛЕНИЕ ФЕРМ УСТРОЙСТВОМ НЕСУШЭ КОНСТРУКЦИИ ФОНАРЯ
1. Материал конструкций: фасонил ферм - дггсп5 ГОСТ 38^71; алокситы ферм ~
ВСтЭпсб, ГОСТ 380-71.
2. Сварку выполнять ашстрооама 342 ГОСТ 9467-75. Катет швов - в мы, и» м*
более то/шшны сжареваеьшх алвыеитоа.
3. Применение нссушеЛ конструхдка фова^й эютгелы*о уеелилдааст несущую способ-
месть фермы в ккэаотет полосата ооаъемио^граиаюрпюе oCopyaoaewwo, а также улуйиает
светоеарошюииые карактем<стяа эаакш.
287
УСИЛЕНИЕ BHEUEHTPEHHO СЖАТЫХ КОЛОНН СПОСОБОМ УВЕЛИЧЕНИЯ СЕЧЕНИЯ
289
ПРИМЕР УСИЛЕНИЯ КОЛОННЫ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ
290
УСИЛЕНИЕ КОЛОНН
ПРЕДВАРИТЕЛЬНО-НАПРЯЖЕННЫМИ ТЕЛЕСКОПИЧЕСКИМИ ТРУБАМИ
291
ПОДМОСТИ по РЕМОНТУ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ФЕРМ И КОНСТРУКЦИЙ
1. Сварку провзвопнть по ГОСТ 52G4-80 электродам! типа Э-4 2
ш> ГОСТ 9467-75. Катет швов прянимаэтся конструктивно. Длина
швов по проекту (но не менее 80 мм).
2. После изготовления полаогтей необходим® провести ни испыта-
вв нагрузкой Р - 1000Н(100 кг) (см. схему) в течение 30 минут.
292
СХЕМА ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ ПРИ УСИЛЕНИ ПОДКРАНОВОЙ БАЛКИ
ПРЕДВАРИТЕЛЬНО-НАПРЯЖЕННОЙ ЗАТЯЖКОЙ
1-1
293
СХЕМА ПРСИЖОДСТВА РАБОТ ПРИ УСИЛЕНИИ КОНСТРУКЦИИ ПОКРЫТИЯ ПОСТАНОВКОЙ ДОПОЛНИТЕЛЬНОЙ ОПОРЫ
2 • 2
294
МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА , ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ И РАСЧЁТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАЛОУГЛЕРОДИСТЫХ СТАЛЕЙ, ПРИМЕНЯЕМЫХ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ
Приложение 1
Нормативный документ Марка стали Тол шина, м я 1СГ- Механические свойстве Химический состав, % Рас- четное со про- тив ло- иие по пределу теку- чести R^.MITz (кгс/см Допускаемые напряже^)1я кгс/см при основном (ОС- НОВНОМ * Дг_ идя китель ном) сочетании на грузом 2)
Времен- ное ео- лротввл^ ние 6-хЮМП Предал текучести 6^1 омл Относ и- тельное удлиненно <5.,% Испытание ю aai itb в хо/юдпоь состоянии ня 100° а - тол- щина обрлзшэ о правки х10“’3м Углерод К)>ем- ннй Марга- нец Хром Нинель Медь Фосфор Сера
Не более
Ст.З До 20 38-45 23 22 - - - - - 1
ТУ и Н Ст.З ион. • 38-4 6 - 18 - - - - - - - - 1 200
1931г. Ст. 2 пон. • 34-42 - 20 - - - - - - - - 1200
Ст.1 пон. г 32-40 - 18 - - - - -
Ст. 5 лов. 50-60 - 18 - - - - - - - 17504’2100)
Ст.спвц. 48-62 36 20 - - - - - - - - - - -
ОСТ 4125 Ст. 5 пов. до 20 50 - 18 - - - - - - — 1750(2100)
Ст.4 нор. • 42 - 20 - - —
Ст.З нор. • 38 23 22 - - - - - - 1400(1700)
Ст.З пон. 38 - 19 - - - - 1200
Ст. 2 вор. 34 20 28 - - - (1450)
Ст. 2 лов. • 34 - 23 - - - 1200
Ст.1 юр. 32 - 28 - - - - - - - - - - -
ГОСТ 380-41 Ст.Ос до 20 32-47 19 18 - . до 0,23 (М) - - 0,070(М 0,0б0(М) 1400(1600)
до 0,14 (Б) 0,090(5 0.070(B)
до 0,14 (Т) 0,090(Т 0,070(Т
Ст.2 * 34-42 21 26 - 0,09-015 (М) - - - 0,050(М 0,055(М — 1400(1600,
Ст.З • 38-47 22 21 - 0,14 - 0,22(М) - - - - - 0,050(М 0,055(М - 1600(1800)
до 0,12 (Б) 0,085(5) 0,065 (Б;
ДО 0,12 СТ) О'О&ОСГ 0,065(Т
ГОСТ 380-60 Ст.0 20 32-47 19 18 - до 0.23 (М) - - - 0.070(М 0,060(М - -
до 0,14 (Б) 0,090(6 0,070(5
Ст. 2 * 32-42 22 26 - 0,09 - 0,15(М) 0,050(М 0,05 5(Л* — 1400(1600)
Ст.З • 38-47 24 21 - 0,14-0,22(М) - - • 0,050(М 0,055 (А - 1600(1800)
до 0,12(5) 0,085(6) 0,005(5
Ст. 4 * * 42-52 26 19 - 0,18-0,27 (М) - - • 0,050(М) 0,055 (М —
— 0,12-0,20(Б) 0,085 (Б) 0,С5(Б) 1
295
Прололженве приложении 1
Мехаянчеоив свойства > имический состав, % Расчетное со- Дсгттс-
Норма rwn < документ Мщ>ка стала м х 1<Г3 Вр— Предал Относи- Испытание на изгиб по прежлу JfdC.’TtLiC же1|ИЯ^
меявое тежутас— тельное холодном зостоянни 1А 180 - тол- пина ооразпа кг/см"
сопрев ттле» ияв та 6^10МП удлинение 6;, % Углерод Кремний Марганец Хром Никель Мел» Фосфор Сера Ру, МПа (кгс/см ) Пр И ОС- ^Ъгисм
ЮМПа оправ— "к-’з сечет >- I НН»! нагрузок
10 м
Не более
ГОСТ 380-50 Ст. 5 до 20 50-62 28 15 J -2а 0,28-0,37 ( До 0,23 А) - - - - 0,С50(Р 0,070 1 0,055(А 0,060 ) 170 -
ГОСТ 380-60 Ст. 0, КСт.О АО 20 Немц- ам 32
* 38-40 24 27 d -0,5а 0,14-0,22 До 0,07 0,3-0,6 До 0,3 До О.з До 0,3 0,045 0,055 210
ВКСт.Зжл » 42-43 26
44-47 25
ВСт.Зпс • 38-4С 24 27 d -0,5а 0,14-0,22 0,07-0,12 0,4-0,65 До 0,3 До 0,3 До 0,3 0.045 0,055 210
ВКСт.Зпс » 41—4< 26
44-47 25
ВСт.З г 38-4 ( 24 27 d -0,5а 0,14-0,22 0,12-0,30 0,4-0,65 Do 0,3 До 0,3 До 0,3 0,045 0,055 210
ВКСт.З • 41-42 26
44-47 25
ВСт.4кп • 42-44 28 25 d -2а 0,18-0.27 До 0,07 0,4-0,7 До 0,3 До 0,3 До 0,3 0,045 0,055 210 -
ВКСт.4кп в 48-4Е 24
48-52 23
ВСт.4 9 42-44 26 25 d -2а 0,18-0,27 0,12-0,3 0,4-0,7 До 0,3 До 0,3 До 0,3 0,045 0,055 210 -
ВКСт.4 9 45-4( 24
48-52 23
ГОСТ 380-71* ВСт.Зжп2 Do 20 лист 37-47 24 27 d -0,5а 0,14-0,22 До 0,07 0,30-0,60 0,30 0,30 0,30 0.04 0,05 215(2200)
фасон. 22 6(2300) —
ВСт.Зпсв 9 38-42 25 26 d -0,5а 0,14-0,22 0,05-0,17 0,40-0,65 0,30 0,30 0,30 0,04 0,05 225(2300) 235(2400)
ВСт.ЗспЭ 9 38-48 25 26 d =0,5а 0,14-0,22 0,12-0,30 0,40-0,65 0,30 0,30 0,30 0,04 0,05 225(2300) -
235(2400) —
ВСт.ЗГПсБ 9 Э8-5( 25 26 d =0,5а 0,14-0,22 До 0,15 0,80-1,10 0,30 0,30 0,30 0,04 0.05 225(2300) -
235(2400) -
ТУ14-1-ЗО2Э-8О ВСт. Зкп2-1 Лист 4-10 38 23 25 0,14-0,22 До 0,07 0,30-0,60 0,30 0,30 0,30 0.04 0,05 220(2250) -
ВСт.Зкп2-1 ‘ 11-20 35 22 24 * 0,14-0,22 До 0.07 0,30-0.60 0.30 0,30 0,30 0,04 0,05 210(2150) -
ВСт.Зпс &»1 '4-1041-г< 37 ДЕ 24/24 24/23 0,14-0,22 0,05-0,17 0,40-0,65 0,30 0,30 0,30 0,04 0,05 230(2350) -
ВСт. Зле 6-2 • 4-10 38 28 24 — 0,14-0,22 0,05-0,17 0,4 0-0,6! 0,30 0,30 0,30 0,04 0,05 270(2750) -
ВСт.Зпс &>2 * 11-20 37 27 23 — 0,14-0,22 0,05-0,17 0,40-0,65 0,30 0,30 0.30 0,04 0,05 260(2650) •
ВСт.Зпс&»1 • 4-10 37 24 ' 24 0,14-0,22 0,05-0,17 0,40-0,65 0,30 0,30 0,30 0,04 0,05 240(2450) -
ВСт.ЗП1с5-1 38 25 24 а. 0,14-0,22 До 0,15 0,8 0-1,1< > 0,30 0,30 0,30 0,04 0,05 240(2450) -
ВСт.Зпс 5-1 ' 11-20 36 24 24 0,14-0,22 0,05-0.17 0,40-0,65 0,30 0,30 0,30 0,04 0,05 230(2350) -
ВСт.ЗГпсб-1 37 24 23 - 0,14-0,22 До 0,15 0,80-1,10 0,30 0.30 0.30 0,04 0,05 230(2350) -
1 ВСт.Зпс S.2 ' 4-Ю 38 28 24 - 0,14—0,22 0,05-0,17 0,40-0,65 0,30 0,30 0,30 0,04 0,05 270(2750) -
296
। - - . _ - Продолжение приложения 1
Нормативный документ Марка стели Толщина, —3 м к 10 Механические свойства Химический состав , % Расчётное сс^ npoTnaneinie по пределу текучести R У . МПа / , 2. (кгс/см ) Допус- каемые напря- жении, , кгс/см* при ос— 1 ВГОНОМ (основ- ном + дополни- тельном сочето-
Вре- менное сопро- тивле- нче /ДОПа Предел текучест б ЯЮМ1И Относи- тельное удлинение 6 s,% Испыта- ние на изгиб в холодном состоянии ва 160° ^толшина образца J-диаметр оправки Углерод Кремний Марганец Хром Никель Мед» Фосфор Сера Не более
ТУ-14-1-3023-8 0 ЭСт.ЭП1с5-2 ЭСт.Зпс5-2 ЭСт.ЗГас5-2 ВСт. Зкл2-1 ВСт.Зкп2-1 ВСтЭпсб-1 ВСт.Зпсб-2 ВСт.Эсп5-1 Ют. ЗГ11С5-1 Ют.Эсп5-1 ВСт.ЭП1с5-1 ВСт.Зсп5-2 ВСт.ЗПю5-2 ВСт. Зел 5-2 Ют. Зпс5-2 Примечали Лист 4-10 ' 11-20 Фасон 4— Ю • 11-20 * 4-10 ' 11-20 • 4-10 • 11-20 ' 4-10 ' 11-20 * 4-10 • 11-2С 1. Способы 39 37 38 37 36 38 37 39 38 39 38 40 39 ашлавкн 28 27 27 24 23 25 25 28 28 26 25 29 28 стали: 24 23 23 25 24 24 23 24 23 24 23 24 23 М - март мовскнй; 0,14-0,22 0,14-0,22 0,14-0,22 0,14-0,22 0,14-0,22 0,14-0,22 0,14-0,22 0,14-0,22 0,14-0,22 0,14-0,22 0,14-0,22 0,14-0,22 0,14-0,22 Б - бессеме До 0,15 0,05-0,17 До 0,15 До 0,07 До 0,07 0,05-0.17 0,05-0,17 0,05-0,17 0,05-0,17 0,12-0,30 До 0,15 0,12-0,30 0,12-0,30 0,12-0,30 ювекнй ; ОВО-1,10 0,40-0,65 0,В0-1,10 0,30-0,60 0,30-0,60 0,40-0,65 0,40-0,65 0,40-0,65 0,40-0,65 0,40-0,65 0,80-1,10 0,40-0,65 0,40-0,65 0,40-0,65 Т - томасош 0,30 о.зо 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 кий. 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 о.зо 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0.30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 270(2750) 260(2650) 260(2650) 230(2350) 220(2250) 240(2450) 240(2450) 270(2750) 270(2750) 250(2550) 250(2550) 240(2450) 240(2450) 280(2850) 280(2850) 270(2750) 270(2750) J
297
ХАРАКТЕРИСТИКИ ПЕРФОРИРОВАННЫХ БАЛОК, ПОЛУЧЕННЫХ ИЗ ДВУТАВРОВЫХ ПРОФИЛЕЙ (ио ГОСТ 8239-72*)
Приложение 9
Обозначения; h - высота банки
Ь - ширина поли
$ - топике стеим
(С— высоте волны
t— олмно гпргоонтальыой части реза
fl.— оляна вштпы
Н- высота перфорированной балы
№ профит Размеры Лимойнаи плотность, кг/м Момент ннершги Момент сопротив.1сш1Я
h ь S с t а н л 1 Эм Wm
4 СМ см°
14 140 73 4, 9 70 35 151 210 13, 7 1330 41, 9 126 1 1. 5
16 160 81 5. 0 80 40 173 240 15, 9 1990 58, 6 1GG 14, 5
18 180 90 5. 1 90 45 193 270 18, 4 2980 «2, 6 221 18. 4
20 200 100 5. 2 100 50 216 . 300 21, 0 1250 115 284 23, 1
2? 220 110 5. 4 110 55 23 8 330 24, 0 5880 157 375 28, G
24 240 115 5. 6 120 GO 259 Ч ' 360 27. 3 7980 198 443 34. 5
27 270 125 6, 0 135 67, 5 291 ► 405 31, 5 11500 260 SG9 41.5
30 300 135 6, 5 150 73 324 450 36, 5 16300 337 723 49, 9
33 330 140 7, 0 165 82. 5 356 4 95 42, 2 22600 419 912 59, 9
36 360 145 7, 5 180 90 . 389 540 48. 6 30700 51G 113 8 71, 1
40 400 155 8, 3 200 100 432 600 5G, 1 43300 GGG 1445 83, 9
45 450 1и0 9. 0 225 112. 5 48G 675 65. 2 62ЯОО 807 1 AGO 1О1 —
50 500 170 10, 0 250 125 540 750 7G. 8 89700 1040 2390 122
55 550 180 11. 0 275 82 Я 3040 150
60 600 190 12, 0 300 150 G4G 900 104 171GOO 1720 ЗК10 181
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
СТАЛЬ ПРОКАТНАЯ УГЛОВАЯ
РАВНОБОКАЯ (ОСТ 10014-39)
loMOp профиля
Размеры, мх10 Плошапъ профиля м2чо'2 линепная плотно- сть, кг/м —1 Л\оменты инерпии. инерпии. lAlO^ и радиусы мхЮ Zo, mx « 1 0
6 d R 2
ъ Zx Зпюя Z (ЛОХ Jfliin Zmin Jx,
5 5, 82 1,57 19,9 1, 85 31, 4 2, 32 8, 29 1, IS 35, 9 1, GC
6 6, 91 . 42 23. 3 1. 84 36, 8 2, 31 9, 76 I, 1£ 43, .3 1. 71
60 7 з, 5 2, 2 7,97 5,26 26, 4 L. 82 41, 3 2. 2£ 11. 1 i, ie 50, 7 1. 7-1
8 9, 03 , 09 29, 6 1. 61 46, 8 2, 2t J 2, 4 58, 2 1, 7£
G 7. 55 5, 9с 29. 8 1» 9< 47, 2 2, SC 12, 3 1. 54, 8 i. r:
7 8. 71 , 84 33, 9 1, 9' S3, 7 2, 45 14, 0 1. 21 64, 3 1, 8f
65 8 в. 0 2, 7 9,87 . 75 38, 1 1, 9€ 60, 3 2, 48 IS, 8 1 . 27 73, 7 1, 90
9 11, 0 i, 63 41. 7 1. 95 66, 1 2, 46 17,3 1, 2C 88, 3 1, 94
10 12, 1 9, 5: 45, 4 1, 94 72, 0 2. 44 18. 8 1. 25 92, 9 1, 9A
L0 14. 1 1. 1 72, 2 2, 26 114 2, 84 30, 3 I. 47 142 2, 22
75 11 9, 0 3, 0 15, 4 2, 1 77, 7 2, 25 123 2, 82 32, 6 1, 46 157 2, 26
12 16, 7 '!. 1 83, 3 2. 24 132 2, 81 34, 9 1, 4S 172 2. 30
80 9 13,7 L0, 7 □0, 8 2, 4J 128 3, 06 33, 4 1, 57 154 2, 31
10 15, 1 11, 9 88, 4 2,4: 1 40 3. 05 36, 5 1, 5( 172 2, з:
10 17,-2 13, 5 128, 2, 74 204 3, 44 53. 1 1» 7( 244 2, 5$
11 18. 8 14, 1 138 2, 72 220 3, 42 57, 4 1-7C 269 2, (>:
90 12 11, С з. 7 20. 4 16, С 149 2, 7: 237 3. 41 61, 7 1, 71 294 2, <5‘
13 21, 9 17,2 159 2. 7С 252 3, 3S 66, 8 1. 319 2. 7<
14 23, 4 18, 2 ]69 2, 6£ 267 3, 38 71, 9 1. 7J 345 2. 74
100 9 17. 4 13, 7 163 3, Of 258 3, 86 67, 9 1, 91 299 2, 79
11 12, ( 4. 0 21. 0 16, 5 194 Зл 04 3 07 3, 83 81, 2 1, 97 367 2, 87
13 24. 5 19, 2 223 з, о: 3 53 J, 80 93, 3 1, 96 437 2, 95
28, 0 22 0 251 3, 00 3 95 1, 77 106 1, 91 507
10 23, 3 18, 3 316 3, 68 503 4, 64 130 2, 3( 575 J, 33
11 25, 4 20, С 343 3, 6" 546 4, 6^ 141 2, 3l 63 4 3, 37
27, 6 21, 371 3. ее 590 4, 62 153 2, 3‘ 693 3,41
120 29, 8 23, 3 97 3, 65 63 0 4. 6( 163 2, 3. 75 2
14 13, 4, 3 31, 9 25, 423 з, 6 671 4, 59 174 2, 3‘ 811 3, 41
34, 0 26, 448 i, 63 710 4, 57 186 2, 34 871 3, 53
28. 474 3, б. 749 4, 56 1 99 2, 34 931 3,
38, 2 зо, 497 3, 61 785 4, 5? 209 2, 33 991 Э, 6<
31. 520 3, 60 822 4,.54 219 2, 33 1052 3, G-
29В
Продолжение приложения 3
Номер профиля Размеры , мх 10 1 (лошадь профиля „г.ю-2 Линейная плот- ность, кг/м Моменты инерпии, инерции 4 -Ь. t xl П мх1( и радиусы г Zo M> 10“
6 d R 2
Зх Zx Jmax 2 тал Jmin 7 т; Jx,
10 23, 3 19 1(11 i 4, С G4G j. о li.G г, -> > 73 0 3,
11 27, 7 2 1. •141 4, 0 ( 702 3, 0 18J 2, ”> . 1 ” 1.
12 3 0, 0 23. 1 477 j $ f 759 5, 0 19ъ ^8t ।
13 130 13 13, 4, 3 42, 4 23, 7 1 1 3, 9 : ai2 5,0 209 . । - - j
14 34, 7 27, 545 3, 9 € 8U6 i, 01 223 2. " 1 10 9 । i -1
15 3 7, 0 29, 57G з. 9 < 916 1, 9 2 >b 2, 5 J 1 114, 3 7 »
10 39, 3 30, U08 3, 9 967 4, 9 24 9 2, 5 1 182 4,
12 34, 9 27, 745 4. 6 Г 118G 5, 8 305 2, 9 1347 1, 15
13 37, 7 29, 801 1, 6 1272 в ззо 2, W 111.2 .1 !C
14 40, 1 31, 897 4, 6 ( 1358 3, 8 7 1577 s •> .
15 43, 1 <3, 909 4, 5 5 1440 “, 7 2, 9 1692 J .<»
15 1 50 16 15, 5,0 45. 8 lb, 9Ы 4, 5 1522 г 7 <99 2. 9 L hoj. 1 ' (
17 48, 5 38, 1010 4. 5 1600 Г» 7 4 19 2. 9 192 1 4, ’
18 51, 1 10, 1060 4, 5 1G79 5, 7: 440 2, 9 20 II •1,3*
19 53. 7 4 2 1107 1; 5 1754 5, 7» 459 2. 9 2158 4, I
20 5G, 4 44, 3 1154 4, 5 183 0 5. 7( 478 2, 91 2275 1, 1
14 48, в 18. 3 1515 5, 5 2405 7, 01 625 3, 5 2721 4. 6
15 52, 1 40, $ 1G09 5, 5( 2555 7. 01 664 3. 5" 2919 5, 0
18 L80 1(5 15, 5,0 55» 4 1.4 г 1704 S 5 Г 2705 7. ОС 703 з, 5(. ’117 5, (•:
17 58, 7 4 9, С 1794 5. 2850 G, 9" 73 9 3, 5“ 3 11 (• 5, O'
18 Gl, 9 48, 1885 2994 G, 9*1 3, 5- 35 1' 5, 1
65, G 51, d 2487 Г», К 3 9G0 7, 7( 1014 Ч, 9 453 6 S'
18 69, 3 54, ' 2619 <ч К 4 165 7. 7' 1074 з, 9' 4808 5, e..
19 72, 9 2 2743 ->. 1- 4362 1, 75 1124 3, 91 5081 и. M
20 200 22 16, C 6, 0 83, 7 65,7 нов ,, 10 4 93G 7. 71 1279 1, 91 5 905 <
24 90. в 71. i 3349 и, 07 53 13 7, G< 13 84 J, 9и (45b 5, Я"
27 101,2 79, Е 3G74 G, 01 5843 7, 5" 1 53 4 3. 8' 727-1
IB 7G, 4 30, С 3513 ,, 77 5583 S, 5С 14 4 9 G’JJ J . 1 •
20 84, 5 JG, -1 3 859 J, 7Е G120 5, 51 1592 , 3-’ 7003 j, 21
22 92, 4 72, < 4186 J, 73 GG34 . 47 173 1 . 33 7781 2'
22 220 21. < 7.0 100, 4 78, f 4 Г. 1 1 7, 71 7148 . 44 1 870 . Ji 85.,0 . 3 ’’
2G 08, 2 84,9 4824 , с 7i.39 . 4С 2905 , з 1 929 1 I . 4 2
28 15, 9 91р 5 14 5 j,GG 8130 , 37 2141 . •»( ООЛ» <
23 23 0 24 0, C 0 105, 3 82,6 5207 , 03 82CG Н , 8С '114 1 5 1 9780 : . 51
а
299
СТАЛЬ ПРОКАТНАЯ УГЛОВАЯ НЕРАВНОБОКАЯ (ОСТ 10015-39)
Приложение 4
Номер пргфон Размеры, мхЮ Плоше аь профиля 2 .^-4 Линейная плотность Момент» 1 инерции м4х10”в, раанусы инерции м х ю-2 Расстояние flu центра -пслести м x 1o“2
& 6 d R 2 м х10 7ж Jx, Jenin Zmin >0 9u
40 6 7 2,3' 5, 72 4. 49 20, 3 1, 88 7, 20 1, 12 43,1 13, 1 4, 20 0, 86 1, 01 2. 0
8 7, 44 5, 84 25, 8 1, 86 9, 04 1, J 0 57, 9 17, 9 5, 39 0, 85 1. DO 2 06
7. 5/5 75 50 10 8 2, 7 11, 6 9, 11 63, 0 2, 33 22, 1 1, 38 141 43, 7 13, 2 1, 07 1.36 2, 60
6 7, 85 6, 16 50, 6 2, 53 19, G 1, 58 102 33, 4 11, 1 1, 1 9 i < «
В, 5/5 80 55 8 8 2, 7 10, 3 8, 06 64, 9 2, 51 24, 9 1 , 56 136 45, 3 14, 3 1. 1 !J 1.41 2, 84
10 12, 6 9, 90 78, 2 2, 49 29, 8 1, 5 1 1 71 57, 5 17. 4 1, 18 1. 4 8 2, 72
6 8, 78 6, 90 72, 4 2, 87 26, 0 1, 72 145 43, 4 14, 7 I, 30 1. 1 I
9/6 90 60 8 9 з, 0 11, 5 9, 08 93, 2 2, 85 33, 2 1, 70 194 58, G 19, 3 ) . 29 1, 19 2,
10 14, 1 11, 10 113, 0 2, 82 3 9, 8 1, 68 244 74, 4 23, 5 1 , 29 1, 56 3, <'5
8 13, 5 10, G 135 3, 16 65. 0 2, 19 2G6 113 35, 4 I, G2 1, 3,11
10/7, 5 100 75 10 10 3, 3 16, 7 13, 1 163 3, 13 78, 5 2. 17 3 33 143 42, 6 1,60 1 , 06 3, 20
12 19, 7 15. 5 190 3,11 01, 1 2, 15 402 173 •19, 8 1, "9 2, 01 3. 2 7
8 15, G 12, 2 229 3, 83 32, 3 2, 30 459 14 7 47, U 1, 73 1 , 88 3, 85
12/8 120 80 10 11 з, 7 19, 2 15, 1 279 3, 81 99, 6 2, 27 575 178 57, 7 1. 73 1 . 9G 3, 93
12 22, 8 17, 9 326 3, 79 116 2, 25 G92 210 66, *_• 1. 71 2. 04 4,01
8 17. 2 13, 5 297 4, 15 118 2, 62 583 195 66, 5 1, 1*7 2, 11 1. Gb
13/9 130 90 10 12 4, 0 21, 3 16, 7 362 4, 12 143 2, 59 731 245 81, 4 1 , 97 2, 19 •1 , 1 < ,
12 25, 2 19, 8 424 4, 10 167 2, 57 879 297 94, 8 I , 94 2, 27 4.27
14 29. 1 22. 8 484 4, 08 189 2, 55 1028 349 109 1, 93 2, !5
10 - 24, 3 19. 1 557 4, 78 201 2, 87 1 120 335 115 2, 18 2, 35 4,
15/10 150 100 •12 13 4, 3 28, 8 22, 6 655 4, 76 23 5 2, 85 1347 405 137 2, 18 2, 4 i 4, l,(J
14 33, 3 26, 2 749 4, 73 267 2, 83 1575 476 15G 2, !♦'• 2, 51 1, *Я
16 37, 7 29, 6 839 4, 71 297 2, 81 1804 549 175 2, I" 2, r.9 5, O';
180 120 . 12 34, 9 27, 4 1156 5, 75 417 3, 46 2325 695 240 9 !>> 2, 82 5. 7 У
18/12 14 14 4, 7 40, 4 31, 7 1326 5, 73 476 3, 44 2217 81G 279 2, 62 2, 1-0 .5 Я 7
16 45, 8 35, 9 1490 5, 71 532 3, 41 3111 939 309 2. 60 2, 98 5, 9'
12 37, 3 29, 2 1546 6, 45 428 3, 39 3188 G96 259 2, 64 2, 68
120 14 14 4, 7 43, 2 33, 9 1776 6, 42 489 3, 3G 3725 818 293 2. Ы 2. 7*> '•, 7-
16 49, 0 3 8, 4 1997 6, 38 547 3, 34 4264 94 1 331 2. 60 2, 8-1
20/15 200 150 12 16 17 5, 7 со о 32, 2 42, 3 1666 2155 6, 3 7 6, 3 2 810 1043 4, 44 4, 40 3181 4272 1347 1812 436 5G2 J, 26 . 3, 23 3. 62 3. 78 ь. < > - '» 2 7
18 60. 3 47, 3 2388 6, 30 1 153 4, 38 4800 204 8 G2J 3, 21 3, 85
20 66, 5 52, 2 2614 6, 27 1258 4, 35 5344 2285 681 3.2 1 J, P3 b 4 I
300
Приложение 5
Номер профи/в _з Размеры, "м к 10 Плошапь профиля Линейная ПЛОТ- 4 Моменты инерции, х10 , и радиусы инерции, м к 10“ Моменты ^противления Статический момент
t/xlO"2
h 6 d t R 1 кг/м Зх Тх Wx Wy 3 —6 м х.10
200 100 7, 0 11. 4 9, 0 4, S 35, 5 27, 9 2370 8, 15 158 2, 12 23 7 138 148
20 ® 200 102 9, 0 11. 4 9, 0 4, 5 39. 5 31» 1 2500 7, 96 169 2» 06 250 33,' 1
а 220 110 7, 5 12,3 9, 5 4, 8 42, 0 33, о 3400 8, 99 225 2, 31 3 09 40, 9 42. 7 180 191
22 в 220 112 9, 5 12, 3 9, 5 4, 8 46, 4 36, 4’ 3570 8, 7 8 239 2, 27 325
24* 240 116 8,0 13,0 10,0 5,0 47.7 37,4 4570 9,77 28 0 2.42 381 48,4 221
В 240 118 10,0 13,0 10,0 5,0 52,6 41,2 4800 9,57 297 2.38 400 50,4 235
ь 270 122 6, 5 13, 7 10, 5 5, 3 54, 6 42, 8 6550 10, 9 345 2, 51 4 85 56, G 275
27 в 270 124 10, 5 13, 7 10, 5 5, 3 60, 0 47, 1 6870 10, 7 366 2. 47 509 58, 9 300
а 300 126 9, 0 14,4 11, 0 5, S 61, 2 48, 0 8950 12, 1 400 2, 55 597 G3, 5 348
30 В 300 128 11, 0 14,4 11, 0 5, 5 67, 2 52, 7 9400 11. в 422 2, 50 627 65, 9 3 70
L- 300 130 13, 0 14, 4 11, 0 s, s 73, 4 57. 4 9850 11, 6 445 2, 46 657 68, 5 394
Э'1 а 330 130 9, 5 IS, 0 11, 5 5. 8 68, 1 53, 4 11900 13, 2 460 2, 60 721 70, 7 420
330 132 11, 5 IS, 0 1Д.5 5, 8 74, 7 58, 6 12500 12. 9 484 2, 55 757 73, 4 448
с 330 134 13, 5 IS, 0 11, 5 5, 8 81, 3 63, 8 13100 12, 7 510 2. 51 794 76, ] 47G
36 ° 360 136 10, 0 15, 8 12, 0 6, 0 76, 3 59, 9 15760 14, 4 552 2. 69 875 81, 2 513
в 360 138 . 12, 0 15, 6 12, 0 6, 0 83, 5 65, 6 16530 14. 1 582 2, 64 919 84, 3 546
с 360 140 14, 0 IS, 8 12, 0 6, o 90, 7 71.2 17310 13, 8 612 2, 60 962 87, 4 579
а 400 142 10, 5 16. S 12, 5 6, 3 86, 1 67, 6 21720 15, 9 660 2, 77 1090 93, 2 637
40 в 400 144 12, 5 16, S 12, 5 6, 3 94, 1 • 73, 8 22780 15, 6 692 2. 71 1140 96, 2 678
-с 400 146 14, 6 16, 5 12, 5 6, 3 102 80, 1 23 850 15, 2 727 2, 65 1190 99, 6 718
а 450 150 11, 5 18, 0 13, S 6, 8 102 80; 4 32240 17, 7 855 2, 89 1430 114 835
45 в 450 152 13, 5 18, 0 13, 5 6, 8 111 87, 4 33760 17. 4 894 2. 84 15оа 118 888
154 15, 5 18, 0 13, S 6, 8 120 94, 5 35280 17, 1 938 2, 79 1570 122 93 8
50 ® 500 500 500 158 12, 0 20, 0 14, 0 7, 0 119 93, 6 46470 19, 7 1120 3, 07 1860 142 108G
14, 0 20, 0 14, 0 7, 0 129 101 48560 19, 4 1170 3, 01 1040 146 1145
16, 0 20, 0 14, 0 7, 0 139 109 50640 19, 0 1220 2, 96 2030 151 121 1
а 55 в с 550 *50 550 166 168 12, 5 14, 5 21, 0 21, 0 14. 5 14, 5 7, 3 7, 3 134 145 105 114 62870 65640 21, 6 21. 2 1370 1420 3, 19 3. 14 2290 2390 164 170 134 1 1415
14, 5 7, 3 156 123 68410 20» 9 1480 3, 08 2490 175 1494
вов 600 600 176 13, 0 22, 0 IS, 0 7, S 151 118 83 860 23, 5 1700 3, 36 2800 193 1619 I
с 600 15, 0 7, S 163 128 87460 23, 2 1770 3, 30 2920 199 1725 |
*— 15, 0 7, 5 175 137 91 060 22, 8 1840 3, 24 3040 205 1814 | ... 1
501
Приложение 6
ШВЕЛЛЕРЫ (ОСТ 10017-39»
У,
£1
Нокюр Размеры, м я 1О Плошаоь профиля М2К1О-4 Линейная плотность, кг/м 4 -8 Моменты инерции, м х1О , ,.-2 ра анусы инерции, м к 10 Моменту сооротплоквя, м хЮ"*1 Расстояние qd центра тяжести
профиля h 6 d t г Зх гл 39 1а 391 W. w4 Zo.MXlO-2
5, 3 8, 5 4, 25 12, 74 10, ОО 198, 3 3, 95 25, 6 1, 41 54, 9 3 9, 7 7, 80 1, 52
ю 12 120 53 5, 5 8, О 4, 50 15, 36 12, Об 346, 3 4. 75 37, 4 1, 56 77, 7 57. 7 10, 17 1, 62
58 6, О 9, 5 4, 75 18, 51 14, 53 563, 7 5, 52 53, 2 1, 70 107, 1 80, 5 13, 01 I. 71
и" 140 60 8, О 9. 5 4, 75 24, 31 16, 73 609, 4 5, 35 61, 1 1, 69 120, 6 87, 1 14, 12 1, 67
J 60 63 6, 5 1О. 0 5, 0 21, 95 1 7, 23 866, 2 6, 28 73, 3 1, 83 144, 1 108, 3 1G, 30 I, 80
16 в 160 6S 8, 5 10. О 5, О 25, 15 19, 74 934, 5 6. 10 83. 4 1, 82 160, 8 116, 8 17, 55 1, 75
180 68 7, 0 1О, 5 5, 2Г 25, 69 20, 17 1272, 7 7, 04 98, 6 1, 96 189, 7 141, 4 20, 03 1, 88
18е в 180 70 9, О 1О, 5 5, 25 29, 29 22, 99 1369, 9 6, 84 111, 0 1, 95 210, 1 152, 2 21, 52 1, 84
200 73 7, О 1 1, 0 5, 5 28, 83 22, 63 1780, 4 7, 86 128, О 2, 11 244, 0 178, О 24, 20 2, 01
20 в 200 75 9, 0 11, О 5, 5 32, 83 25, 77 1913,7 7, 64 14-3, 6 2.09 268, 4 191, 4 23, 88 1, 95
а 220 77 7, О 11, 5 5, 75 31, 84 24, 99 2393, 9 8, 67 157, 8 2, 23 298, 2 217, 6 28, 17 2, 10
22. 220 79 9, О 11, 5 5, 75 36, 24 28, 45 2571,4 8, 42 176, 4 2, 21 326, 3 233, 8 30, 05 2, 03
240 78 7, О 12. 0 6. О 34, 21 26, 55 3052, 2 9, 45 173, 8 2, 25 324, 6 254, 3 30, 47 2. 10
240 80. в»р 12, 0 6, 0 3 9, 00 30. 62 3282, 6 9, 17 194, 1 2, 23 354, 8 273, 5 32, 51 2. 03
С . 240 82 11, О 12, О 6, О 43, 81 34, 39 3513, 0 8, 96 213; 4 2, 21 388, 1 292, 7 34, 42 2, 00
270 82 7, 5 12. 5 8, 25 3 9, 27 30, 83 4362, О 10, 54 215, 6 2, 3 4 393, 1 323, 1 35* 50 2. 1-
27в 270 84 9, 5 12, 5 6, 25 44, 67 35, 07 4690, 1 1(Х 25 23 9, 2 2, 31 428, 2 347, 4 3 7, 72 2. 06
с 270 86 11, 5 12. 5 6, 25 50, 07 39, 30 5018, 1 1О, 10 261, 4 2. 28 466, 8 371, 7 3 9, 79 2» 03
300 85 7, 5 13, 5 6, 75 43, 89 34, 45 6047, 9 11, 72 259, 5 2, 43 466, 5 403, 2 41, 10 2. 17
ЭОв 300 87 9, 5 13, 5 6, 75 49, 59 39, 16 6497. 9 11, 41 289, 2 2, 41 515, 2 433, 2 4 4, 03 2. 13
с 300 89 11, 5 13,5 6, 75 55, 89 43, 81 6947, 9 11, 15 315, 8 2, 3 8 559, 7 463, 2 46, 3 8 2, 0е-
а 330 88 8,0 14,0 7,0 49,50 38,70 8076,8 12.80 307,5 2*50 547,6 489,5 46.65 2 21
ЗЗв 330 90 10,0 14,0 Л.о 55,90 43.68 8675,7 12,46 338,4 2,46 593,2 525.8 49.32
с 330 92 12.0 14,0 ,7.0 62.50 49,06 9274.7 12,18 367,9 2,43 643,2 562,1 51,81
36в 360 96 9, 0 16, О 8, 0 60, 69 47, 80 11074,2 13, 97 455, О 2, 73 818, 4 659, 7 63, 54 4,44
в 360 98 11, 0 18, 0 8, 0 68, 09 53, 45 12651, 8 13,63 496, 7 2, 70 880, 4 702, 9 GO, 8b
с 360 100 13, 0 18, О 8, О 75, 29 59, 10 13429, 4 13, 36 536, 4 2, 67 047. 9 74b, 1 70. 02
а 400 100 10, 5 18, 0 9, 0 75, 05 58. 91 17577, 9 15. 30 592, 0 2, 81 1067.7 Н78. 9 78, 83 2, 49
40в 4 00 102 12, 5 18, О 9, 0 83. 05 65, 19 18644, 5 14, 98 640, 0 2, 78 1135,6 932, 2 85. 5 2
С 4 00 104 14, 5 18, О 9, 0 91 ,05 71. 47 19711, 2 14, 71 687, 6 2, 75 1220, 7 985, 6 86,19
502
ТРЕБУЕМЫЕ МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ И СОПРОТИВЛЕНИЯ ШАРНИРНЫХ И КОНСОЛЬНЫХ БАЛОК ОТ ЕДИНИЧНЫХ НАГРУЗОК
Приложение 7
ГТ" оо к Схема Хва'ру- Комб1вав11 единичных нагрузо!
1 2 4 5 6 1
пор яд- \ ЗОЖ Г1" |Р=1кн Р=1кн | Р=1жн | | Р=1жн Р=1кн | |р=1мн P'lxn | | РИкн
КУ 1рс^\ 1/2 | £/2 ^2/зе [ л-з^ 3/4/ [//4^ Y^/3 1 У/з [//з2^ г/2 ^//4| //2 |//4^
1ST в \ 1 l.zt J LL I J ' J I—! .—- i С 1 1
f/f-уедо ум/до w. f/M/400 J/CM/25D W,, J/M/40C f/t-M50 Wx, №№ \ц--мг^ Wj(i Ш-w ///-ст w„ f/r-1/400 j/M/250 w.
1хХ'-Ю'а м3»с6 2х.м4«Ю"вмэ»<0’6 Jx,n4xfO'e Зх.гЛИ)4 мМО’6 Зх, н4>Ю8 Зх,мМОа nW6 1хЛ4«О'8 Jx,n4«ffl’e МЪЮ’6 Зх,мМО’8 7x,r6fl< мМО’6
1 3,0 36,41 22,75 3,19 30,41 19,01 2,84 25,52 15,95 2,39 62,04 38,77 4,25 61,57 36,48 4,79 50,06 31.28 3.19
2 3,5 49,55 30.97 3,72 41,39 25,87 3,31 34,73 21,71 2,79 84,44 52,77 4.96 83,80 52,38 5,59 68.13 42,58 3,72
3 4,0 64,72 40,45 4,25 54,06 33,79 3,78 45,36 28,35 3,19 110,29 68,93 5,67 109,46 68.42 6,38 88,99 55.61 4.25
4 4.5 81,72 51.19 4,78 88,42 42,77 4,26 57,41 35,88 3,59 130,58 87,24 6,38 138,53 86,59 7,18 112.63 70,39 4,78
5 5,0 101,12 63,20 5,32 84,48 52,80 4,73 70,88 ' 44,30 3,99 172,33 107,70 7,09 171,03 106,9 7,98 139.05 86,90 5,32
6 5,5 122,17 76,47 5,85 102,21 63,89 5,20 85.76 53,60 4,39 208,51 130,32 7,8 206,94 129,35 8,78 168,25 105,15 5,85
7 6,0 145,63 91,01 6,38 121,64 76,03 5,68 102,06 63,79 4,79 248,15 155,09 8,51 246,28 153,94 9,58 200,23 125,14 6,38
8 6,5 170,71 106,81 6,92 142,76 89,23 6,15 119,73 74,87 5,19 291,23 182,01 9,22 289,03 180,66 10,37 234,99 146,86 G.92
9 7,0 198,22 123,87 7,45 165,57 103,49 6,62 138,92 86,83 5,59 337,76 211,09 9,93 335,21 209,52 11,17 272,54 170,92 7.45
10 7,5 227,36 142,20 7,98 190,07 118,80 7,10 159,47 99,68 5,99 387,73 242,33 10.64 384,81 240,53 11.97 312,86 195.53 7,08
11 8,0 258,9 161,79 8,51 216,26 135,17 7,57 181,44 113,41 6,38 441,15 275,71 11,34 437,82 273,66 12,77 355,97 222,46 8,51
12 8,5 292,07 182,65 9,04 244,13 152,59 8,04 204,83 128,03 6.78 498,02 311,25 12,05 4 94,2 6 308,94 13.57 401.85 251.14 9,04
13 9,0 327,67 204,77 9,58 273,70 171,07 8,51 229,64 143,53 7,16 558,33 348,95 12,76 554,12 346.36 14,36 450.52 281,56 9,58
14 9,5 364,89 228,15 10,11 304,95 190,61 8,99 255,86 150.92 7,5С 622,09 388,80 13,47 617,40 385,91 15,16 501,97 313,71 10,11
15 10,0 404,53 252,8 10,64 337,90 211,2 9,46 283,5 177,20 79,8 689,3 430,8 14,18 684.11 427.6 15,96 556.2 347.6 10,64
16 10,5 444,99 278,71 11,17 372,53 232,85 9,93 312,56 195.36 6,69 758,95 474,06 14,89 754,22 471.43 16',7в 813,21 83,23 11,17
17 11,0 489,48 305,89 11,70 408,86 255,55 10,41 343.04 214,41 8,78 834,05 521,27 15,6 827,76 517,40 17,56 673,00 420,60 11,70
18 11,5 534,ее» 334,33 12,24 448,87 279,31 10,88 374,93 234,35 9,18 911,60 569,73 16,31 904,72 565,50 18,35 735.57 459,70 12,24
19 12,0 582,52! 364,03 12,77 486,58 304,13 11,35 408,24 255,17 9,58 992,59 620,35 17,02 985,10 615,74 19.15 800.93 500,54 12,77
— J . *
303
Продолжеиио приложения 7
V по по~ ряо- У Схема \ нагрузо! )ролет \ \ КОМБИНАШИ ЕДИНИЧНЫХ НАГРУЗОК
7 8 9 10 11 ГЙ
Р=1кН Р=|1кН Р-1кН - 1кЧ/п. м. Q - 1кН/п. м, ъ P=ltcH q - ixH/п. m.
шш 11111111Ш4 И II IIIII1I
д IZ/4 2/4 [f/4 д /4 1 1 1 1 1 * L 1/2 1 е/2 а | t f/2 e/2
1
; 1 J L l
4 I , X —
/М/<оо 1/1-1/250 Wx, н3.Ю’6 f//--1/400 М1--Ц2УЗ Wx, м3х10б 1/1--1/400 ///--1/250 Wx, мМО'6 S/t-1/400 f/t-1/250 Wx, MJx 10'6 1/L- 1/400 1/t-1/250 Wx, H3x10'G 1/1-1/401 /// = 1/25C Wx, Mi.lO’6
з«, Ю-‘ ь, М4«<0-а Jx, м4> ю-в 3«, м*«<0'в Jx, м4» 10~а Ох, м4« ffl’a Jx, М4х IQ’® Jx, н4хЮ-а Ox, ГЧ4х1(У8 Jx, n4« fO-« Jx, n4.f0’8 Jx, m4« fO’s
1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. .8. 9. 10. 11. 12. 13. 14, 15 16 17 1В 16 3, 0 з, 5 4, О 4, 5 5, 0 5, 5 6, 0 6, 5 7, 0 7, 5 в, 0 8, 5 9, О 9. 5 1О, О 10. 5 11, 0 11, 5 . 12,0 86, 47 117. «8 153,71 194, 35 240, 18 290, 42 345, 86 405, 7 470, 76 540, 21 614, 87 693, 92 7 78, 19 866, 80 960,73 1058, 2 1162, 48 1270, 56 1383, 45 54, 03 73, 55 96, Об 121, 58 150, 1 181, 62 216, 15 253, 67 294, 79 337, 73 384, 25 433,79 486, 33 541, ВО 809, 0 891, 92 978. 89 1069, 9 1164, 9€ 6, 38 7, 44 8, 50 9, 56 Ю, 64 11. 7 12, 76 13, 84 14, 9 15, 96 17, 02 18, Ов 19, 16 20, 22 21, 28 22, 34 23, 4 24, 48 25, 54 68. 26 108, 40 161, 79 230, 35 316, 00 420, 66 546, 05 694, 19 867, 10 1066, 56 1294, 34 1552, 44 1842, 91 2167, 51 2528, 0 2767, 12 3364, 77 3844, 77 4368, за 42, 66 67, 75 101, 12 143. 97 19(7, 50 262, 91 341, 28 433, 87 541, 94 ввв, 60 808, 96 970, 28 1151*82 1354, 69 1580, 0 1829, 06 2102, 98 2402, 99 273 0, 24 4, 7 9 6, 52 8, 51 10, 77 13, 3 16, 09 19, 15 22, 48 26,07 29, 93 34, 05 3 8. 44 43. 09 48, о; 53, 2 58„61 64, 3 7 70. 36 76. 61 34, 45 54, 71 81, 66 116,27 159, 5 212, 3 3 275,62 350, 39 437, 67 53 8, 34 653, 31 783, 59 930, 20 1094, 04 1276,О 1477,14 1698, 36 1940, 64 2204, 93 21. 55 34, 23 51, 07 72, 71 99, 75 132, 79 172, 37 219, 13 273,71 336, 68 408, 58 490, 05 581, 74 684, 21 798* 0 923, 79 1064.14 1213,66 1378, 94 2, 69 3, 66 4, 76 6, 05 7, 48 9, 04 10. 70 12, 63 14. 65 16, 82 19, 14 21, 60 24, 22 26, 98 29, 9 3 2. 96 36, 18 3 9, 54 43, 06 582. 53 792, 38 1035, 6 1310, 68 1618, 13 1957, 93 233 0, 1 364, 08 495, 55 64 7, 25 819, 1 7 1011/33 1223, 70 1456, 31 12, 77 14, 89 17, 02 19, ’5 21, 28 23, 40 25, S3 764,5G L040, 6x5 1359, 22 1720* 26 212D, 78 2569, 77 3058, 24 477, 81 650, 35 849, 44 1075, 07 1327, 25 1605, 97 1911, 24 19, IS 22, 34 25, 53 28. 72 31, 92 35, 11 38, 30 655,34 1040, 78 1553,41 2211, 66 3034,О 103 8,96 5242, 75 409, 59 650, 49 070. 88 1382, 29 1896,25 2524, 29 3276, 72 19, 15 2G, 07 34, 05 43, 09 53. 2 64, 3 7 76, 61
304
УСИЛЕНИЕ ДВУТАВРОВЫХ БАЛОК КРУГЛОЙ СТАЛЬЮ
Приложение 6
№ ирофшв Pn-^UnpJf М Плоошь сече иве А , м2Ч0^ величины Эскиз усиления Профиль уоизенив i® ГОСТ 25ЭО-71 Масса усхге^ него элементе, г/м Z, м ж 10"2 Зх* nSlO-8 * 1-’ Зх м *|£
плоте ость т/м h 6 d 3*. м4х1О-0 Wx, «’.ю-6
16 15, 9 160 61 5, 0 20, 2 873 109 2 й 17 19, 46 1, 17 1023 112 I. 17 1, 03
16 18, 40 180 90 5, 1 23, 4 1290 143 LJ 2 b 18 22, 40 1, 30 1614 .147 1. 17 1, 03
20 21, 0 200 1О0 5, 2 28, 8 1840 184 Ось 1 •d£= 1ц. Т. 2 Й 19 25, 46 1.43 2157 189 1, 17 1, 03
22 24, 0 220 110 5. 4 30, 6 2550 232 / * 2 4 20 28, 94 1, 55 2086 238 1.17 1, 03
24 27, 30 240 115 5, 6 34. 8 3460 289 2 й 21 32, 7-3 1, 66 4040 296 1, 17 1, 02
/ ’ / Элемент
27 31, 50 270 125 6, 0 40, 2 5010 371 7<2лешз 2 й 22 37, 46 1, 62 5846 382 1. 17 1, 03
30 Зв. 50 300 135 6. 5 46, 5 7080 472 ИЛИ 2 й 24 43, 60 2,08 8320 487 1, 18 1, 03
Зв 4 В, 60 380 145 7, 5 61, 9 13380 743 2 , 28 58, 26 2, 55 15813 769 1, 18 1, оз
40 57, 0 400 155 8,3 72, 6 19062 953 2 й 30 68, 10 2,80 22571 990 1, 18 1. 04
45 вв, 5 450 160 е.о 84, 7 27696 1231 2 4 32 79, 12 3, 11 32836 1282 1, 19 1, 04
' 50 7В, S 500 170 10, 0 10О 39727 1589 2 4 34 92, 76 3,35 47ОЭ0 1659 1. 1В 1. 04
65 92, 6 550 180 11, 0 118 55962 2035 2 4 Зв 108, 58 3, 54 66022 2127 1, 1В 1, 05
305
Процолженив пииложенли «
hft профили ЛиноЛноя гиютность кг/м размеры, mjcIO Площадь сечоякя 2^ ’ -4 м X10 Справочные величины Эскиз усиления Профиль усиления по ГОСТ 2590-71 Часса усиИВИ- НОГО элемента, кг/м Z. м к 1О“2 7м“, кЛю-6 1 Wx* 3 , „-6 м х1О Зх Wx* Wx
h 6 d Зх, м4жю"в Wx, м3х10-в
16 15, 9 160 81 5. 0 20. 2 873 109 г-Н 2 й 17 Ь 30 25, 01 1, 20 1653 169 1, 89 1, 55
1В 18» 40 180 90 ' 5, 1 23, 4 1290 143 г ~с. — * 2 й 18 й 30 27, 95 1, 04 2307 210 1. 79 1. 47
20 21, 0 200 10О 5, 2 26, 8 1В40 184 X > N 2 й 19 й 30 31, О1 0, 88 3132 258 1, 70 1, 40
22 24, О 220 110 5, 4 30, 6 2550 232 2 й 20 й 30 34, 49 О, 71 4162 □ 13 1, 63 1,35
24 27, 30 240 115 5, 6 34, 8 3460 289 frnauntfr nouiva 2 й 21 й 30 3 8, 29 0, 54 5433 376 1, 57 1,30
27 31, 5С 270 125 6, 0 40, 2 5010 371 2 й 22 й 36 45, 45 1, 19 8313 523 1, 66 1. 41
30 36, 5С 300 135 6, 5 4G, 5 7080 472 влв хфх 2 й 24 й 36 51, 59 0, 84 11396 642 1, 61 1, 36
36 48, 6( 380 145 7, 5 61, 9 13380 743 г'' 2 й 28 й 36 66, 25 0, 14 20293 973 1, 52 1, 31
40 57, О 400 155 8, 3 72, 6 19062 953 £ 2 й 30 й 40 77,97 1, 02 28392 1236 1, 49 1,30
43 66, 5 450 160 9, 0 84, 7 27696 1231 2 й 32 й 40 88, 99 0, 05 41307 1562 1, 49 1, 27
SO 78, 5 SOO 170 10, 0 100 39727 1589 2 й 34 й 40 102, 63 О, 43 56922 1992 1, 43 1. 23
55 92. 6 550 180 11, 0 118 55962 2035 2 й 36 й 40 118, 45 0, 79 77442 2522 1, 38 1, 24
306
Продолжение «гриложения 8
профя.-я Линейная плотность кг/м Размены, м к Ю Плооаоь сечен» 2^ ’ —4 м2х10^ Справочные величины Эскиз усилен» Профиль усилепка по ГОСТ 2590-71 Масса усиленно- го япемев тэ, кг/м Z, м х 10~2 7л« Лю* Wx* М3.1О Jx w.
h 6 d 3*. /чо-8 w«, м^О-6
1С 15, д0 160 61 5. 0 20, 2 873 109 2 ч1 зо 27, 00 - 2156 196 2^ 47 1. 80
1В 1В, 40 180 90 5, 1 23, 4 1290 143 о. 2«0 30 29, 50 • 2856 236 2, 21 1, 6b
20 21, О 200 100 5, 2 26, 8 1840 184 2 30 32, 10 - 3717 286 2, 02 1, 55
22 24, 0 220 11O 5, 4 30, 6 2550 232 . / я -Г! 2., 30 35, 10 - 4766 340 1, 87 1.47
24 27, 30 240 115 5, 6 34, В 3460 289 .d 2*0 30 3 8, 40 - 6043 403 1, 75 1,39
27 31,50 270 125 е, О 40, 2 5010 371 2 36 47, 48 - 9790 5 73 1, 95 1, 54
30 36,50 300 135 6, 5 46, 5 7080 472 1/' Элемент 2 36 52, 46 - 12840 690 1, Bl 1, 46
36 4 В, 60 360 145 7, 5 61, 9 13360 743 уале нвя 2 • . 36 64, 58 - 21371 990 1, 60 1, 33
40 57. О 400 155 8,3 72. 6 19062 953 - 2 • 9 40 76, 74 - 31246 1301 1. 64 1. 37
45 66. 5 450 160 9, 0 84, 7 27896 1231 2 » t 40 86, 34 - 42800 1615 1, 55 1, 3 1
' 50 76. 5 500 170 Ю, 0 100 39727 1589 2 • 4 40 98, 24 - 58065 2002 1, 46 I. 26
55 92, 6 350 180 11, 0 118 55962 2035 2. , 40 112, 34 - 77848 2471 1, 39 1. 21
301
ПрОЦОДждИЦе Прмлгт^яима JJ
N? ортфвда Линейная плотность кг/м Размера, мкЮ Плошаць сечения ХсТ4 Справочные пептип. Эскиз усиления Профиль усиления по ГОСТ 2590-71 Массе уснлеино- го влемеы кг/м z, _о МЖ10 * Vе, м\10"8 Wx* мЭхЮ-6 Jx* Эх. * я
h 6 d Jx, М4Х1О-9 Wx, 3 —6 м Ж10
16 15. 90 160 61 5, 0 20, 2 673 109 1 • И 30 21, 45 2, 46 13 50 129 1, 55 1, 18
18 16, 40 J 60 90 5, 1 23, 4 1290 143 • d 30 23, 95 2, 58 1893 163 1. 47 1, 14
20 21, 0 200 । .100 5, 2 26, 6 1640 184 К 5— d 30 26, 55 2, 4 2584 208 1, 40 1. 13
22 24, 0 220 110 5. 4 30, 6 2550 23 2 • d 30 29, 55 2. 35 3451 259 1, 35 1. 12
24 27, 30 240 115 5, 6 34/8 3460 289 Ось tu т • d 30 3 2, 85 2, 28 4535 318 L, 31 1. ю
27 31, 50 270 125 6, О 40, 2 5010 371 Bd 36 39, 49 3, 09 6918 417 1, 38 1. 1 2
30 36, 50 300 135 6. 5 46, 5 7080 472 X Элемент vx*u пожгла • d 36 44, 49 3, 01 9444 524 1, 33 1, 1 1
36 4 8, 60 360 145 7, 5 61, 9 133 80 743 нлв • d 36 56, 59 2, 79 16813 809 1, 2С. 1. 09
40 57, О 400 1 55 6, 3 72, 6 19062 953 Г • d 40 66, 87 3, 24 24257 1044 1. 27 1, И»
45 66, 5 450 160 9, О 84. 7 27696 1231 t d 40 76,37 3, 16 343 92 1340 1, 24 1, 09
5.0 78, 50 500 170 10. 0 100, О 39727 1589 • d 40 88, 37 3. 01 47874 1709 1, 21 1, 08
55 92, 6 550 1 ВО 11, 0 11В 550G2 2035 • d 40 102, 4 7 2, 84 65BS4 2171 1. 07
508
Приложешю 5
УСИЛЕНИЕ ДВУТАВРОВЫХ БАЛО?
КВАДРАТНОЙ СТАЛЬЮ
N» профиля Линейная плотность кг/м Размеры, м к Ю Плошадь течения 2 Л • -4 м хЮ Справочные величины Эскиз усиления Профиль усиления ГОСТ 2S91-71 ?4г>;са усилен- ного элемента КГ/ М Z, м *Ю’г Jxgc, М4х10'в M5»f0'6 JxaC Зх ' Wx* Wx
h 6 d Зх, м',х10*В Wk, 3 -6 М Х1О
16 15. 9 160 81 s. о 20. 2 873 109 а □ 36x36 36, 24 - 3390 292 3; 88 2, 68
18 18. 40 180 90 5, 1 23, 4 1290 143 □ 38x38 40, 88 - 4 756 372 3, 69 2, CO
20 21. 0 200 1О0 S, 2 26, 8 1840 184 х -С я □ 40x40 46, 12 - 6491 464 3, 53 2, 52
22 24, О 220 110 5, 4 30, 6 2550 232 □ 42x42 51, 70 - 8656 569 3, 39 2, 45
24 27, 30 240 115 5, 6 34, 6 3460 289 □ 42x42 55, 0 - 10526 650 3, 04 2, 25
27 31, 50 270 125 6, О 40, 2 5010 371 045x45 63, 30 - 15125 840 3, 02 2, 26
// Элемент усиления
30 36, 50 300 135 6, 5 4 в, 5 7080 472 0 45x45 68, 30 - 19200 985 2, 71 2. 09
36 48. 80 зво 145 7, 5 61, 9 13380 743 □ 50x50 87,‘86 - 34497 1500 2, 58 2, 02
40 57, О 400 155 8. 3 72, 6 19062 953 □ 56x56 106, 22 - 51830 2025 2, 72 2, 12
45 66^ 5 450 160 9, О 84, 7 27696 1231 □ 56x56 115, 72 - 67217 2414 2, 43 1, 96
• 50 78, 5 500 170 1О, 0 100, 0 39727 1589 О бокбо 135, 02 • 963 91 3109 2, 43 1, 96
55 92, в 550 180 11, О 118 55 962 2035 □ 60x60 14 9, 12 123156 3676 2, 20 1. 81
sag
Прооопжегие rpit.io,>oiut« fi
профиля Лянейная tUlOTNOCn г/м «3 Размори, м i Ю Ллошапь течения, А » 2 -4 м хЮ Справочные величины Эаос усиления Профиль усиления по ГОСТ 2591-71 Масса усиленно* го 9Л0МС те, кг/м Z, м я 10’2 Эх? м4.Ю-8 Wx? м\10-в Эл* Эх \ЛА* Wx
h 6 d Эх, м4жЮ-8 Wx, з , л-6 м хЮ
16 15, 90 160 81 5, О 20, 2 873 109 НН1 Q 36x36 26, 07 3, 83 1645 139 1-, 88 1, 28
IB 18, 40 180 90 5, 1 23, 4 1290 143 □ 38x38 29, 64 4, 16 2368 180 1. я I 1, 26
20 21, 0 200 1O0 5, 2 26, 8 184 0 184 X □ 4 0x40 33, 56 4, 49 3304 228 1, 80 1, 24
22 24, 0 220 110 5, 4 30, 6 2550 23 2 □ 4 2x4 2 3 7, 85 4. 79 4496 285 1, 7’’ 1. 2 '
24 27, 30 240 115 5, 6 34,6 3400 289 Ut- il т □ 4 2x4 2 41. 15 4, 74 5813 .147 1, 68 J, 2“
27 31, 50 270 125 6, 0 40, 2 Г. 010 371 П 45x45 47, 40 5, 28 8384 4 46 1,6 7 1. 20 — 1. 18
30 36, 50 300 135 6. 5 46, 5 7080 •172 / Элемент усиленна □ 45x45 52. 4 0 5, 23 1 1312 559 1, '()
36 4 8, 60 360 145 7, 5 61, 9 133 60 743 ла Q 50x50 68, 23 5, 90 20916 875 1. 56 1, 18
40 57, OO 400 155 8, 3 72, 6 10062 053 □ 56x56 81, 61 6, 8В 30529 1136 1, 60 1, 19
15 86, 50 450 160 9, 0 84, 7 27696 1231 □ SGx56 91, 11 С, 84 42427 1446 1, 53 1, 17
. 50 78, 50 500 170 10, 0 100, 0 39727 1589 О С>0д60 106, 76 7, 41 60588 1869 1, 53 1. 18
55 92, 60 550 180 11, О 118, 0 55062 2035 О 60x60 1 20, 86 7, 13 8003 7 2571 1, 59 1, 26
31D
УСИЛЕНИЕ ДВУТАВРОВЫХ БАЛОК КРУГЛОЙ И КВАДРАТНОЙ СТАЛЬЮ
Поиложеиме Ю
н профйЛ Линейная плотность, кг/м Размеры, м к Ю Плоше иь сечения А , м\10-« Спрапичпы<? величинь! Эскиз усилении Профиль усиления по ГОСТ 2590-71 в 2591-71 Масса усиленно- го эле- менте, кг/м Z, _э м X 10 Эх* м411О-в мл, А10* Vе Jx w.iC Wx
h б d Эл, м4хЮ“8 Wx, 3 -6 м х1О
16 15, 9 160 81 5, 0 20, 2 873 109 в 2 ф 17 П 36x36 29, СЗ 2, 60 2060 194 2, 36 i, 78
18 18, 40 180 90 5, 1 23, 4 1290 143 2 0 18 □ 38x38 33, 64 2. 80 2959 251 2, 29 I, 76
20 21, 0 200 1ОО 5, 2 26, 8 1840 184 ! -С "т? 2 019 О 40x40 38, 02 3, 00 4112 316 2. 23 1. 72
22 • 24, О 220 но 5, 4 30, 6 2550 232 | Ось Nil , LL 2 6 20 □ 42x42 42» 79 3, 19 5575 3 93 2, 17 1, £9
24 27,30 240 115 5, 8 34, В 3460 289 i— 2 0 21 □ 42x42 46, 59 3, 02 7145 476 2, 07 1, 65
27 31, 50 270 125 6, 0 40, 2 5010 371 усиления 2 0 22 □ -15x4 5 5Э, 36 3, 41 1O2G9 607 2, 05 1, 64
30 36, 50 300 135 6, 5 46, 5 7080 472 к 2 ф 24 □ 45x45 59, 50 3, 08 13 901 769 I, 96 1,63
36 48, 60 380 145 7, 5 61, 9 133 80 743 2 0 28 □ 50x50 77, 89 3, 26 25801 1214 1, 93 1, 63
40 57, 0 400 155 8, 3 72. 6 19062 953 2 ф 30 □ 56x56 92, 7] 3, 99 37752 1574 1, 98 1, 65
45 66, 5 450 1<5о 9, 0 84, 7 27698 1231 2 Ф 32 □ 58x56 103, 73 3, 63 52221 1999 1, 89 1, 62
50 76, S 500 170 10, 0 100 39727 1589 20 34 О 60x60 121, 02 3. 97 74252 2563 1. 87 1 1, 61
55 92. 6 550 180 11, 0 118 55962 2035 2 0 36 □ 80x60 136, 84 3, 49 99230 3 202 1, 77 1, 57
311
УСИЛЕНИЕ ДВУТАВРОВЫХ БАЛОК
ПОЛОСОВОЙ СТАЛЬЮ
Ппштожчние 11
ЛрОПКЛЯ Линейная плот нот г/м Размеры, м Ю d . Плоше оь сечения 2 А ’ -4 м хЮ Справочные величины Эскиз уптс-юся Профиль усиления ГОСТ 103-76 Масса усиленно— го элемои та, кг/м Z, м х 10* Vе, ,л-8 м я 10 Wx* М3Х1О"С Эх* Wx* Wx
h ь Их. м4я10"е Wx, м'1 х 10*°
Эх
16 15, □ 160 81 5. 0 20, 2 873 109 -60x20 34, 74 - 2825 283 3, 24 2, 60
18 18, 40 180 90 3, 1 23, 4 1290 143 о -70x20 40, 34 - 4099 3 73 3, 18 2, 01
20 21, 0 200 100 5. 2 26, 8 1840 184 -,°0>;20 46, 12 - 5723 477 3, 11 2, S9
22 24, 0 220 110 5, 4 3 0, 6 2350 23 2 -90к20 52, 26 - 7746 59L 3, U4 2. 5 7
24 27,30 240 115 5, 6 34, 8 3460 289 / — -90x20 55, 56 - 9556 683 2, 76 2, 36
27 31, 50 270 125 6, 0 40, 2 5010 371 -100x20 G2.90 - 13433 867 2. 68 2, 34
30 36, 50 300 135 6, 5 46. 5 7080 472 у Элемент усиленна -110x20 71, 04 - 18359 1080 2, 59 2, 2П
• 36 4 В, 60 360 145 7. 5 61, е 13380 743 -120x20 86, 28 - 30724 1536 2, 30 2, 07
40 57, 0 400 155 8,3 72. 6 19062 953 -13 0x20 97, 82 - 42011 1910 2, 20 2. О0
45 66. 5 450 160 9, 0 84, 7 27696 1231 -140x20 110, 46 - 58641 2394 2. 12 1, 9-f
50 78, 5 500 170 10, 0 100 39727 1589 -150x20 125, 60 - 80307 2974 2, 02 1. 87
55 92, 6 550 180 11,0 118 55962 2035 -160x20 142, 84 - 107967 3660 1, 92 1, 80
312
Нрооолжсжо npimoMoiuu 11
Размет»), мх 10 Плоше пь С [граве ВСЛ1 ГЧНЫО пины
Профиля Линейная плотность кг/м К & d А , m2x10“’ Эх, м4ж1О*8 Wx, м’^Ю* Зек на усиления
16 15, 9 160 81 5, 0 20. 2 873 109
IB 1В, 4 180 90 5. 1 23. 4 1290 143 1 1
20 21, 0 200 100 5, 2 26. В 1840 184
22 24. 0 220 110 5. 4 3 0. 6 2550 232 Ось U. Т
24 27. 3 240 115 5. G 34. В 3460 289
27 31. 5 270 125 6, 0 40. 2 5010 371 /Эллмамг усиления
30 36, 5 300 135 6, 5 46. 5 7080 472 Я/ и
36 48, 6 360 145 7, 5 61, 9 13380 743
40 57. 0 400 , 155 в. 3 72, 6 19062 953
45 66, 5 450 160 8. 0 84, 7 27G9G 1231
50 7В. 5 . 500 1 70 10, 0 100. 0 39727 1588
55 92. в 550 180 11. 0 11В, 0 55962 2035
I
[1рОф|Ь|Ь усиления по ГОСТ 103-7G Масел усилен- ного пр»4л/я кг/м Z, .2 м к 10 Эл* М4Х1О*® Wx* 3 -С м х10 ЛлЛ W.*
Эх Wx
- 60x20 25, 32 3, 35 1487 131 1, 70 1, 20
- 70x20 29, 39 3, 74 2171 170 1, G8 1,19
- 80x20 33, 5G 4, 11 3058 217 1, l>G 1, J H
- 90x20 38, 13 4, 44 4188 271 1, 04 1. > 7
- 90x20 4 1. 33 4. 13 54 71 333 1. 58 1. IS
- 100x20 4 7, 20 4, 82 г825 427 1, 56 i, is
- 110x20 53, 77 5, 14 10911 542 1, 54 1, 15
- 120x20 67, 44 5.3 1 19631 84 2 1, 47 i. is
- 130x20 77, 4 1 5, 54 27513 1077 1, 44 1. is
- 140x20 88. 48 5, 84 30327 1388 1, 42 1, 13
- J 50120 102, 05 6, 0 55337 1785 1.39 1. 12
“ 160x20 117, 72 6, 08 76420 22 76 1, 37 . 12
513
УСИЛЕНИЕ ДВУТАВРОВЫХ БАЛОК
УГЛОВОЙ СТАЛЬЮ
Приложение 12
я профиле Линейная плотность, кг/м Размеры, м I Ю Плошовь сечения 2А * -4 м 110 Справочные вепнчины Эткиз усиления Профиль усиления ГОСТ 8509-72 Масса усилен- ного aneueiw та. кг/м »2 м х 10 W.« U3X1O-^ Зх* 3- 5Й
h 6 d Зх. м\10*® \д/к, Аю"0
16 15, 9 160 81 5, 0 20, 2 873 109 2 L 50x5 23, 44 - 1752 152 2. 01 1,3 9
18 18, 40 180 90 5, 1 23, 4 1290 143 1 2 L 50x5 25, 94 - 2362 189 1, 83 1, 32
20 21, 0 200 100 5. 2 26, 8 1840 184 1 * 2^- 63 х5 30, 62 - 3624 251 1, 97 1. 36
22 24, 0 220 110 5, 4 30, 6 2550 23 2 х / г/. 63x5 33, 62 - 1641 300 1, 82 1, 2'»
24 27, 30 240 115 5, 6 34, 8 3460 289 2£ 63x6 ЗВ, 74 - 6312 383 1, 82 1. 3 <
27 31, 50 270 125 6, 0 40, 2 5010 371 2 L 7 5 xG 45, 28 - 9482 504 1, НО 1, 16
30 36, 50 300 135 6, 5 46, 5 7080 472 г Элемент усилениж 2Z 75x6 50, 28 - 12429 612 1, 76 I, 30
36 48, 60 360 145 7, 5 61, 9 133 80 743 2 L 90x7 67, 88 - 24165 992 1. U1 1. "Ч
40 57, 0 400 155 В, 3 72, 6 19062 953 iL 90xB 7В, 86 - 33658 1276 1. 7? 1, 34
45 66, 5 450 160 9, 0 84, 7 27696 1231 2 L 100x8 91, 00 - 47994 1G37 1. 73 1, 33
‘ SO 7В, 5 500 170 10, 0 100 19727 1589 2 L 100x10 108, 70 - 70130 2187 1, 77 1, 38
55 92. 6 550 180 11, 0 118 55962 2035 2L 110x8 126, 90 - 89269 2530 1. 60 1, 24
314
Продолжение приложении 12
Л профи f* Лнненнве опотностг Размеры, м i Ю Плоше Ob сечения A , 2 м к10 Справочные величины ЭСЮС' усиленна Профиль усиления по ПОСТ «509-72 Масса усиленно- го элемо та, кг/м Z , м х 10*2 „\10-8 М3Х1О"^ Jx9C За w.ac W>
h b d Л’-8 м xl 0 Р- ? о k
16 IS, 90 160 81 5, 0 20, 2 873 109 Л 50x5 10, 07 1, 83 1229 1 25 1. 41 1, 15
16 16» 4 ISO 90 5, 1 23. 4 1290 143 в 1— 50x5 22, 1 7 1, 79 173 5 161 1,34 1, 13
20 21, 0 200 100 5. 2 26, 8 1840 184 L. 63 хЗ 25, В! 2, 23 2568 210 1, 10 1, I 4
^Ось X
22 24, 0 220 110 S, 4 30, 6 2550 23 2 63 х5 28, «1 2, 1 7 3423 260 1.31 L, 12
24 21, 30 240 115 5, 6 34,8 3460 289 L_ 63 хб 33. 02 2, 11 4 64 1 322 1,34 1, : !
Ц. Т. в
27 31, 50 270 125 6, 0 40, 2 5010 371 / 75x6 38, 39 2. «5 G849 419 1,37 1, i j
30 36. 50 300 135 6, 5 46, 5 7080 472 L 75x6 43,3 9 2. 76 93 33 5 26 1, 32 L, И
усиления
36 48, 60 360 145 7. 5 61. 8 1ЭЭ80 743 тл Z. 90x7 58. 24 3, 46 17886 еэз 1.34 I. 12
40 57, 0 400 155 8, 3 72, В 19062 953 L эохв 67, 93 3, 67 25192 1064 1.32 1, 1 2
4S 66. 5 450 160 8, 0 84, 7 27696 1231 L 100x8 7В. 7S 3. 99 36444 13 76 1.32 1. । 2
50 78, 50 500 170 10. 0 100, 0 39727 1589 L юохю 93, 6 4. 52 52488 1778 1. 32 1. I 2
55 9% 6 550 180 11, 0 118 559G2 203 5 L 110x8 106. 1 3, 95 70507 2212 1. 26 1,10
315
УСИЛЕНИЕ ДВУТАВРОВЫХ БVIОК КРУГЛОЙ И УГЛОВОЙ СТАЛЬЮ
Прилижете 13
№ прцфнла Линейная ПЛОТНОСТЬ, кг/м Размеры, м к Ю~ Плошаоь СеЧеНИЯ 2А ’ -4 м хЮ С правсягаие nyrarunfiJ Эскиз усиления Профиль усиления по ГОСТ 2590-71 и «500-72 Масса усилению— го элеми» Гб, кг/м Z, и х 1 О*2 Лю"8 W.* м3х1О-6 3,ас . Зх w.x Wa
h 6. d Зх, m\1O’S Wx, м\10-6
16 15, 9 160 81 5. 0 20, 2 873 109 в 2 4 17 L. 50x5 23, 23 0, 3 7 1516 138 1, 74, 1, 27
18 18, 40 180 90 5, 1 23, 4 1290 143 2 0 18 L 50x5 26.17 0, 40 2093 173 1, 62 1. 21
Г
20 21, 0 200 100 5, 2 26, 8 1840 184 2 * 19 L. 63x5 3 0, 27 0, 70 3097 225 1, 68 J. 23
22 24, 0 220 110 5, 4 30. 6 2550 232 “Г U. т. zi 2° L 63x5 33. 75 0, 52 4 109 275 1, 01 1. LG
24 27. 30 240 115 5, 6 34, 8 3460 289 20 21 С СЭхб 38, 46 0, 72 5568 352 1.61
/ /х 1, 22
27 31, 50 270 125 .6, 0 40, 2 5010 371 1/ Элемент усиления алл zi 22 Z 75x6 44. 35 0, 93 8101 158 1.63 1, 23
30 36, 50 . 300 135 6, 5 46, 5 7080 472 20 24 L 75x6 50, 48 0, 5В 11214 569 1, 58 1. 21
36 48, 60 380 145 7. 5 61. 8 13380 743 20 28 С 90x7 67, 90 0, 78 21С36 917 L, 62 I, 21
40 57, 0 40р 155 В, 3 72, 8 10062 . 953 20 30 L 90x8 79, 03 0. 74 30167 1177 1,58 1. 24
45 66, 5 450 160 9, 0 84. 7 27696 1231 20 3 2 Z100x8 91, 3 7 Э, 75 44093 1530 1.59 L, 24
50 78, 5 500 170 10, 0 100 38727 1589 2& 34 Z 100x10 07, 86 L, 05 63550 2049 1.60 * 29
5S 82, 6 550 180 11. о 11В 55962 2035 2Л 36 Z 110x8 22, 08 3, 28 843 95 24 11 1, 51 , 18
316
Приложение 14
УСИЛЕНИЕ ДВУТАВРОВЫХ БАЛОК КРУГЛОЙ И ПОЛОСОВОЙ СТАЛЬЮ
профиля Линейная ПЛОТНОСП ' кг/м Размеры, м ж Ю П пошлин сечения 2А'-4 м хЮ величины Эскиз усилен*» Прсфл.'тъ усиления но ГОСТ 2590-71 103-76 AVicca усилен- ного элемента кг/м 7, uiclO'2 зЛ, •AlCT8 WZ, П ус Jx Ja VJ,X w.
h 6 d Jx, 4 -8 м яЮ V/x, м\10-6
16 15, 9 160 81 5. 0 20. 2 873 109 в 2 6 17 -60x20 28, 88 2, 15 1907 188 2, 18 1,72
1В 18, 40 180 90 5. 1 23, 4 1290 143 .б*' £ 2 й 18 -70x20 33, 39 2. 42 2849 249 2, 21 1. 74
20 21, 0 200 100 5, 2 26, 8 1840 184 2 й 14 -80x20 3 8, 02 2, 67 3616 285 1. &7 I. 55
22 24, 0 220 110 5, 4 30, 6 2550 23 2 Ось 1 и. т. 2 6 20 -90x20 43, 07 2, 89 5213 3 75 2, 03 J , 62
24 27, 30 240 115 5. 6 34, 8 3460 289 2 0 21 -90x20 46, 87 2, G4 5890 402 1. 70 1 , .4 9
27 31, 50 270 125 6. 0 40, 2 5010 371 и Элемент усиленш Я,ТВ 2 й 22 -100x20 53, 16 3, 0 9GO7 382 1. 92 1. 57
30 36. 50 . 300 135 6, 5 46, 5 7080 472 2 й 24 -110x20 СО, 87 3, 05 13480 747 1, 90 1, 38
36 48, 60 360 145 7, 5 61, 9 133 80 743 2 й 28 -120x20 77, 10 2, 72 24243 1170 1, *<1 i, 57
40 S7, 0 400 155 8,3 72, 6 19062 953 2 0 30 — 130x20 88, 51 2. 69 33914 1495 1, 78 ] , 57
45 66, 5 450 160 9.0 84, 7 27696 1231 2 й 32 -140x20 101, 1 2, 68 48360 1921 1. 75 1, 56
50 . 78, 5 500 170 10, 0 100 39727 1589 2 0 34 -150x20 116, 31 2, 59 676-16 2452 1, 70 1, 54
55 82, 6 550 180 11, 0 118 55962 2035 2 9 36 -1С0к2С 133, 7 2, 48 02711 3092 1, 66 1, 52
517
Приложение 1С
УСИЛЕНИЕ ДВУТАВРОВЫХ БАЛОК ДВУТАВРАМИ
профлгм Линейная ПЛ0ТН0СТ1 кг/м Размеры, мк 10 Плошапь семеню А, м2и10"'’ Справочные величины Эскиз усиления Профиль ycunctna по ГОСТ 823 9-7 2 Масса усилен- нот элемен- та, кг/м Z, -2 м к 10 Зл* uW W/, m‘,>k10Jj w.x
. h 6 d 3«, „4ао-е W*, м^х.10
К Wx
16 15, 90 160 81 . 5, 0 20, 2 873 109 в I 14 29, 6 6, 94 3548 23 7 4, 06 2, 17
18 1В, 40 180 90 5. 1 23, 4 1290 143 I 16 34, 3 7, 8В 5296 314 4, 11 2, 20
20 21, 0 200 100 5, 2 26, 8 184 0 L 84 X ке ргтг I 18 39, 4 8, 86 7640 405 4, 15 2, 2'.'
22 24, 0 220 110 5. 4 зо, е 2550 232 I 20 45, 0 9, 80 10G91 514 4, 19 2, 2?
24 27, 30 240 115 5, 6 34, В 3460 289 Элемент 1 20 48, 3 9, 57 12628 585 3, 69 2, 02
27 31, 50 270 125 6, 0 40, 2 5010 371 vcit лен.из или I 22 55, 5 10, 59 17989 747 2, 59 2, 01
30 36, 50 • 300 135 6, 5 46, 5 7080 472 I 24 63, В 11, 5G 25050 943 3, 54 2, 00
Зв 48, 60 360 145 7, 5 61. 8 13Э80 743 I 27 80, 1 12, 40 42573 1400 3, 18 1. “а
40 57, 0 400 155 8,3 72. 6 19062 953 I 30 93, 5 13, 66 60865 1808 3. 19 1. 90
45 66, 5 450 160 8, 0 84, 7 27696 1231 I 36 115, 1 17. 1 9973 7 2519 3, 60 2, 05
50 7 В, 50 500 170 10, 0 100, 0 39727 1589 I 40 135, 5 1В, 93 143 96G 3277 3. G2 2, 06
S5 92, в 550 180 11, 0 118 55962 2035 I 45 159, 1 20, 89 206926 4276 3. 7С 2. 10
318
Приложена® 16
УСИЛЕНИЕ БАЛОК ИЗ ШВЕЛЛЕРА ШВЕЛЛЕРАМИ
N» профн/М Линейная плотиосп г/м Размеры, mi Ю Плошааь сеченпя, А , 2 -4 м 110 Слравсяные млпчяны Эскиз усиления Профиль УСНЙ?НМЯ по ГОСТ 8240-72 Масса усилен- ного элемента, г/м 2, и х Ю*2 X*. м^Ю-в W«* м3.10-6 Jxac Зх \м“с Wx
h 6 d Зх. i/xlO-8 Wx, K^xlO-6
L2 10. 4 120 52 4. 8 13, 3 304 50, 6 Элемент \у сипения - - - - - - -
14 12.3 140 5В 4. 8 1 5, 6 4 91 70, 2 С 12 22. 70 0, 46 802 108 1. 63 1, 54
16 14. 2 160 64 5. 0 18, 1 747 93, 4 U. Т. х С 14 26, 50 0, 46 1246 147 1, 67 1, 57
18 16,3 180 70 5. 1 20, 7 1090 121 С 1G 30, 50 0, 4 7 1847 195 1, 69 1. 01
20 18, 4 200 76 5. 2 23. 4 1520 152 С 1в 34, 70 0, 46 2621 250 1. 72 1, 6-1
J
22 21. 0 220 82 5. 4 26. 7 2110 192 С 20 3 9, 40 0, 4 7 3642 318 1, 73 1. 6<j
24 24. 0 240 90 5, 6 30, 6 2900 24 2 С .22 ' 45, 00 0, 4 7 5024 403 1. 73 1, 67
27 27, 7 270 95 в, 0 35. 2 4160 ЗОВ С 24 51, 70 0. 70 7097 500 1. 71 1. 62
30 31. в- 300 100 6. 5 40. 5 5810 387 С 27 59. 50 0, 70 10012 63а 1, 72 1. 65
36 41, 9 Эво 110 7, 5 53. 4 10820 601 С зо 73. 70 1. 29 1683 7 873 1, 56 1. 45
40 48. 3 400 115 8. 0 61, 5 1523D 761 С зв 90, 20 0, 93 26154 1250 1, 72 1. 64
319
Приложение 17
УСИЛЕНИЕ БАЛОК ИЗ ШВЕЛЛЕРА
УГЛОВОЙ СТАЛЬЮ
Плоше пь сечения А , м2х10"4 Справ очные величины Эоиэ усиления Профиль усиления пр ГОСТ 8509-12 Масса усилен- ного элемен- та, кг/м Z, м х 10*5 Jx“ .ЛкГ8 W,* м^О-6 Jx” Jx Wx” Wx
профиля Линепндя плотность, кг/м Размеры, м I Ю
11 ь d Jx, 4 , 8 ы Х10 Wa, м хЮ
12 10. 4 120 52 4. 8 13, 3 304 50, 6 - - - - - - -
14 12.3 140 5В 4, 9 15. 6 491 70, 2 Элемент - - - - - - -
хе 14. 2 160 64 5, 0 18, 1 747 93. 4 услланвя - - - - - - -
хе 16, 3 180 70 5, 1 20. 7 1090 121 d - - - - - - -
20 18; 4 200 76 5, 2 23, 4 1520 152 X IL Т. X - - - - - - -
22 21, 0 220 82 5, 4 26, 7 2110 192 2 L 50x5 2В, 54 - 3.619 250 1, 72 1, 30
24 24, 0 240 90 5. 6 30. 6 2900 242 2 L 50x5 31, 54 - 4659 300 1. 61 1. 24
27 27. 7 270 95 6, 0 35, 2 4160 ЗОВ в емегнт 2 L 50x5 35, 24 - 6329 372 1, S2 1. 21
30 31. В 300 100 6, 5 40, 5 5810 387 усиления 2 4 50x5 39, 34 - 8433 456 1, 45 1, 18
36 41, 9 360 110 7» 5 53,4 1082) 601 2 L 63x5 4В, 44 - 15743 111 1, 45 1, 29
40 4В, 3 400 115 8. 0 61, 5 15220 761 2 Z. 63x5 55, 84 - 21173 866 1,3 9 1, 14
520
Продолжение приложении 17
нрофвла Линейная ПЛОТНОСТ^ КГ/*’ Размены в мм П пошлин сечеяви, 2А ’ -4 м Х10 Справочные веплчвны Эскиз усиленны Профиль усялэнлв QO ГОСТ 8209-72 Моссе усиленно го ело- зите кг/м Z, и 1 10"2 4 -9 м хЮ Wx*. M3U0-« Jxac Jx ve Wk
h 6 d Дх, М4*Ю‘в Wx, tp.m-6
12 10, 4 120 52 4, 8 13, 3 304 50, 6 Элемент < усиления £ 50x5 14, 17 1. 21 389 54 1, 28 1, 07
14 12, 3 140 Ь8 4. 9 15, 6 491 70, 2 £63x5 17, 11 1, 48 636 75 1, 30 1. 07
16 14, 2 160 64 5, 0 IB. 1 ?47 93, 4 Ось U_ Т. ~] L 75x6 21, 09 1, 84 1002 101 1.34 1, 03
1В 16,3 180 70 5, 1 20, 7 1090 121 £ 75x6 23, 19 2, 07 1433 129 1.31 1, 07
г.
20 18, 4 200 76 5. 2 23, 4 1520 152 L 90x7 28, 04 2, 57 2073 165 1, 36 1, 09
22 21, 0 220 82 5. 4 26. 7 2110 182 ' £ 90x7 30, 64 2. 69 . 2816 ' 206 1,33 1, 07
24 24. 0 . 240 90 5. 6 30, 6 2800 242 4 90x8 34, аз 2, 97 3868 258 1, 33 1,07
27 27. 7 270 85 8, 0 35, 2 4160 308 £ 100x7 38, 48 3, 03 5442 329 1. 31 1, 07
30 31, 8 300 100 6, 5 40» 5 5810 387 4 100x8 44, 05 3, 41 7647 415 1. 32 1, 07
36 41, 8 380 110 7. 5 53,4 10820 601 4110x7 53, 79 3, 32 13 665 . 641 1, 26 1, 07
40 48, 3 400 116 В. 0 61, 5 1S220 761 4110x8 61, 80 3, 72 19303 814 1. 27 1. 07
321
Приложение 18
УСИЛЕНИЕ ЕАЛОК ИЗ ШВЕЛЛЕРА ПОЛОЗОВОЙ СТАЛЬЮ
№ профн® ЛлеАмев шатюстъ г/м -3 Размер* и к 10 Плоше ян сечения. 4 м2йо"4 Справочные величины Эскиз усиления П pate ль у aufe кя по ГОСТ 103-76 Масса усилен- ного алеме№* тв»кг/ы м х 10'2 м\10-С -3х10"°
4 —8 М А10 м^Ю-6
12 10. 4 120 52 4, 8 13,3 304 50, 6 - 40x20 22, 96 - 1093 13 7 3, GO 2, 71
14 ЦЗ 140 58 4. 9 15. 6 491 70, 2 Э ге мент - 40x20 24, 86 - 152D 169 3, 10 2, 41
16 14. 2 169 64 5, 0 18. 1 747 93, 4 - 50x20 29, 90 - 2374 237 3, 18 2. 54
18 16, з 180 70 5, 1 20, 7 1090 121 - 5 Ок 20 32, 00 - 3097 282 2, 84 2, 33
X LL Т.х
20 18, 4 200 76 5, 2 23, 4 1520 152 - 60120 37, 21 - 4432 369 2, 92 2, 43
п
22 21. 0 220 ' 82 5, 4 26. 7 2110 192 - 70x20 42, 98 - 6151 4 73 2, 92 2, 16
24 24. 0 240 90 5. 6 30. 6 2900 242 - 70x20 45, 98 - 7641 546 2. 63 2, 26
27 27, 7 270 95 G. 0 35. 2 4160 308 - 80120 52. 82 - 10699 703 2, 62 2, 2 8
/ Э/
30 31. 8 300 100 6, 5 40. 5 5810 387 усялепя - 80x20 56. 92 - 14013 824 2. 41 2, 13
36 41, 9 360 110 7» 5 S3. 4 10620 601 - 90x20 0. 16 - 23828 1191 2, 20 1, 98
40 48. 3 400 115 8. 0 81, 5 15220 781 - 90x20 76, 56 • 31106 1414 2, 04 1, 86
322
УСИЛЕНИЕ БАЛОК ИЗ ШВЕЛЛЕРА КРУГЛОЙ СТАЛЬЮ
Прп.шжониу ТТТ
№ Лммевпаа плстнрсть г/м Размены в м х 10 Плошпоь сечете 2^ *'-4 м кЮ Справочные величины Эскиз у сало имя Профиль усл- лешш но ПОСТ 2590-71 Масса уст ленногъ алемлито кг/м Z, -2 м к 10 Jx“ AioJ С з , л-6 м хЮ J/e Jx l I *= Wx Wx
h ь d Jx, Ало’8 Wx, з ,л-6 м х 10
12 10, 4 120 52 4, В 13, 3 304 50. е Элеметгт усиления \ 2*4 30 21, 50 - 1107 123 3, 64 2. 4J
14 12.3 140 5В 4, В 15, 6 491 70, 2 2. i. 30 23, 40 - 1520 152 3, 10 2, 1 7
16 14, 2 160 а 64 5, 0 18. 1 747 93, 4 -с X 2., 30 25, 30 - 2030 185 2, 72 I, Hh
18 16,3 180 70 5, 1 20, 7 1090 121 к d U. Т 2»6 30 27. 40 - 2656 221 2. 44 1, КЗ
20 18, 4 200 76 5, 2 23, 7 1520 152 2»6 36 34, 38 - 4370 321 2, 88 2, 1 1
22 21, 0 220 82 5, 4 26, 7 2110 192 У • 2 36 36, 98 - 5480 374 2, 59 1, 95
24 24, 0 240 00 5. С 30, 6 2900 242 2 «d 36 39, 9В - 6792 435 2, 34 1, SO
27 27, 7 270 95 6, 0 35, 2 4160 ЗОВ уОлемент /улчхлаииЯ 2«4 40 47, 44 - 10221 584 2. 46 1, 90
30 31, 8 300 1О0 6, 5 40, 5 5610 3 87 2»i 40 51, S4 - 13095 689 2, 25 1. 7Я
36 41. 9 3G0 110 7, 5 53, 4 1O92D 601 2«6 40 61, 84 - 20894 950 1, 93 1, 58
40 46, 3 400 115 8. 0 61, 5 15220 761 • 6 40 66, 04 27404 1142 1, 80 1, 50
I
325
Ироаслжеиве L4
№ орофв/v ЛяяГ* □потвостъ Размер!, и I Ю Плоаишь сетения А, Л1О^ ветпяяы Эскиз усиления Профиль усиления по ГОСТ 2500-71 Масса усиленно п> эле- мента, вг/м Z, >| х 10-2 Jx", .Лю-8 т/Л Лю-8 Vе Jx Wx
h ь d Зх , Лю± м itlQ—
12 10. 4 120 52 4, 8 13, 3 304 50, 6 Элс-мент \ уослениа 2 •« 15 13, 8 - 375 62, 5 1.23 1, 24
14 12.3 140 58 4, 9 15. 6 481 70, 2 2 • в( 15 15, 46 - 608 86, 9 1, 24 1, 24
16 14, 2 160 » 64 5. 0 1В, 1 747 93, 4 2» 17 1 7, 76 - 929 116. 1 1, 21 1. 24
ie 16, 3 180 70 5, 1 20, 7 1090 121. \ 2. 4 18 20, 30 - 1357 JSo, 8 1. 24 1. 25
х , d LL Т. х
20 16, 4 200 76 5. 2 23, 4 1520 1о2 2 • Л 19 22, 86 - 1898 ie&, г 1. 25 1, 25
22 21. 00 220 82 5, 4 26, 7 2110 192 2 • л 20 25, 94 - 2626 23 tt, 7 1, 24 1. 24
24 24, 0 240 ЭО 5, 6 30. 6 2ЙОО 242 2 • 6 21 29, 44 - 4587 298, 9 1, 24 1, 24
27 27, 7 270 95 6. 0 35, 2 4160 3 06 /Эле / в 2 • 6 22 33, 66 - 5141 3 80, 8 1. 24 1, 24
30 31, 6 300 100 6, 5 40, 5 5810 387 пип 2 > t 24 3 6, 90 - 7272 464. 6 1, 25 1, 25
36 41, 9 360 110 7, 5 S3, 4 10820 601 усилвкж 2.6 28 51, 56 - 13723 762. 4 1. 27 1, 27
40 46. 3 400 115 8, 0 61. 5 L5220 761 2*^30 5В, 40 19394 969. 2 1, 27 1, 27
। -
32zr
Приложение 20
УСИЛЕНИЕ БАЛОК ИЗ ШВЕЛЛЕРА
КВАДРАТНОЙ СТАЛЬЮ
№ ТфОфвЛ* ЛлейнМ плотность кг/м Разметы, м х 10 Плоше яъ сечения 2 А ’ -4 м 110 беличикъ Эскиз усмленда Профиль усиления по ГОСТ 2591-71 Массе усиленно- го алеман та, кг/м Z , м х 10"2 зЛ M^xlO-8 Wx*. 3 -6 м к1О Эх* Эх w/c Wx
h 6 d Зх, „\ю-8 Wa, 3 -6 м хЮ
12 10, 4 120 52 4, 8 13, 3 304 50, 6 □ 3 6x3 6 3 0, 74 - 1909 199 6, 30 3, 93
14 12,3 140 5В 4, 9 15, 6 491 70, 2 Элеме!гт \ усилрюп □ ЗВжЗв 34, 78 - 2813 260 5, 73 3, 70
16 14, 2 160 64 5, 0 13, 1 747 93, 4 тх □ 40x40 3 9, 3 2 - 3900 399 S, 34 4, 27
к к -
18 16, 3 180 70 5, 1 20, 7 1090 121 Q 4 2x42 44, 0 - 5489 416 5, 04 3. 44
20 18, 4 200 76 5. 2 23, 4 1520 152 □ 4 5x4 5 50, 20 - 7066 529 5, 04 3. 48
22 21, 0 220 82 5, 4 26, 7 2110 192 □ 45x4 5 52, 80 - 9289 599 I, и 3, 1 2
24 24, 0 240 90 5, G 30, 6 2900 24 2 О 50x50 63, 26 - 13517 795 4, G6 3, 29
27 27, 7 270 95 6, 0 35, 2 4160 ЗОВ / Элемент усиления D 56x56 76, 92 - 20988 1099 5, 05 3, 57
30 31, 8 300 100 6, 5 40, 5 5810 387 □ 56x56 81, 02 - 25846 1255 4, 45 3, 24
36 41, 9 360 110 7, 5 53. 4 10820 601 □ 60x60 98, 42 - 42788 1783 3, 95 2, 97
40 -18, 3 400 115 8, 0 61, 5 15220 761 □ 60x60 104, 82 - 53524 2059 3, 52 2, 71
325
Приложение 21
ПРИМЕР ТАБЛИЧНОЙ НОРМЫ РАСЧЕТА УСИЛЕНИЯ ВЕРХНЕГО ПОЯСА СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ УГЛОВОЙ СТАЛЬЮ
Сечеше верхнего поясе Сечение элементов усиления
Состав Au, fftltT* Состав Ail , M2«C^_
1ГбЗх5 12, 26 LJ50xS 9» 6
1Г63х6 L4, 56 LJ50x5 9, 6
1Г75к6 17, 56 LJ63x5 12, 26
1Г»Ох7 24, 56 t J 75x6 17, 56
1Г9018 27, 86 L J 75x6 17, 56
ITlOOxB 31, 2 LJ 75x6 17, 56
1Г100x10 38, 46 LJ75x6 17, 56
1Г11 Oxft 34, 4 LJ 90x7 24, 56
К 125x8 3 9, 38 UlOOxB 31, 2
1Г12511О 48, 66 LJlOOxB 31, 2
)П40х9 49, 44 UllOxB 34, 4
1Г140х10 54, 66 LJllOxB 34, 4
1Г 160x10 62, 86 LJ12Sx8 39, 39
in 60x12 74, ~l LJ12518 3 9, 31
1Г180х12 84, 3( LJ 140x9 4 9, 44
Эскиз усиления
верхнего пя*са
Геометрические размеры
составного сеченля
a w у a 61 *
L-.
c c 9 -a
a, MHO'2 6, MHO’2 C, Ft’ltf2 d, fl'
4, 48 2. 14 0, 4 1. 42 J,
4, 58 2, 18 0, 4 1, 42 1,
5, 5€ 2, 46 0, 4 1, 74 1,
6, 64 2, 97 0, 5 2, Of- 2
0, 7< 3, 01 0, 5 2. 06 2,
6, 74 3, 25 0, 5 2, OG 2,
6, 94 3, 33 0, 5 2, 06 2,
7. 73 3, 5 0. 5 2, 47 2,
6, 65 3, 96 0, 6 2, 75 2,
6, 65 4. 05 0, 6 2, 75 2,
9. 5 4, 38 0, 6 3, 00 3
9, 6 4, 42 0. 6 3, 00 3
10,84 4, 90 0. 6 3, 36 3
11,04 4, 9f 0, 6 3. 36 3
L2, 12 5, 4£ 0, G 3, 78 4
It
9
J£2
45
23
:, 48
62
92
02
i, 04
56
1, 03
1, во
1. вв
2. 10
2, 00
2, 25
2, 05
2, 40
2,
f,
Н'Ю'2
r N, = Геометрические характеристика 1 1 Геометрические характеристики
верхнего пояса oo усилен-я . верного ncflca после усиления ,
=r,RAi ?2 адл
К, fx, ty, ix, i-y, Лк, Ду, кН Н t lx, Су, ix, iy, Ах Лу кН
M-|0~2 H«0'2 Н-ГО'2 №1lT2 M-10'2 W2W2 M'ltr2 M" IO’2
1, 74 300 GOO 1, 94 2, 80 135 208 Э, 19 55 JOO 600 2, 12 3, 81 142 157 32? 16G 3.C2
1, "’В 3 0 0 600 1, 93 2, 91 155 206 0, 194 6G 3 00 300 2, 13 3,79 14115" 0, 315 7,
2, 06 300 bOO 2, 30 3,37 130 178 °. 25! 105 300 COO 2, 65 4, 58 1 13 131 0, 451 3 ' 6 3. 01
2, 47 300 600 2, 77 4, 06 108 148 0, 37 214 300 SOO 3, 1G S, SC 95 1 OB 0,574 56g 2
2,51 300 600 2,76 4,08 109 147 0,38 249 300 600 3, 17 5, 40 95 110 0, 56* 600 2,43
2,75300 600 3,07 4,47 98 134 0,435 319 300 GOO 3, 28 5, 57 91 Ю8 0, 58 665 2, C8
2,83300 600 3, Of 4,52 98 133 0,44 398 300 600 3, 29 5, 56 91 108 0,88 764 1,92
3,00300 600 3,30 4,87 88 123 0,40:399 300 600 3, 80 G, 48 79 93 0, 67( 93 7 2. 35
2,36 300 600 3,87 5,53 73 108 0,58 53 7 3 00 600 4, 24 7, 37 71 81 0,74'1231 2,30
3, 45 300 600 3, 35 5, 59 78 107 0, 58€ 670 300 600 4, 26 7, 30 70 82 0. 74J 1393 2, 08
3, 78 300 GOO 4, 34 6, 17 69 97 0, 64S 754 ЗОО8ОО 4,71 8,01 64 7S 0,774 1525 2,4
3 , 8 2 3 0 0 6 0 0 4, 3 3 6,19 6 9 9 7 0, 64 9 834 300 600 4, 72 7, 97 84 - 7S <>, 77‘ 1620 1. S'
4, 30 300 600 4, 96 0, 98 60 86 0, 722 1067 300 600 5,36 9,00 58 07 0,805 1044 1,8;
4,39 300 600 4,94 7,02 SI 85 0, 72S 1284 300 600 5, 40 8,02 56 67 0, 80S 217i l,6£
4, 89 300 600 5, 59 7, 83 54 77 0, 76 1507 300 600 6, 05 9, 99 50 GO 0, 831 2635 1, 71
1. в расчете принята сталь мари ВСтЭпев пь ГОСТ 380-71*
2. Расчетное сюпрютталевве стали R^*235 МПа (2400 кгс/см^).
S^G
УСИЛЕНИЕ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ФЕРМ
ПОЛОСОВОЙ СТАЛЬЮ
Прилиж₽р;-е 22
Сечение верхнего новее Сечение элемента усиления Эсяо усилений верхнего пояса Геометрические размори составного сечения Радиусы инерции сече- ния ad уенле— HJffl Радиусы инер- ции сечется □осле усиления Nj-.N,-. 'PdCAI+A:?' Прлмечлнно
а , И л «г2 в , м*кг2 с , Н-10’1 d, и-to-2 е , М'(0’2 f, tl-10’2 M-lO'2 LXi » мио-» у,, И-КГ2 •-Х1, « Itr2 М’КГ2 fl At
Состав А., ч’-ю4 Состав Аг, м'»юч
1Г75150«6 14. 5 2-80x6 12, 8 * 5. 0 2, 64 о, 4 - 1, 3 2 1. 17 1, 21 1, 42 э, 7 1, 56 4. 24 1.88^- -
1Г90x56x6 17, 0« 2-100x8 16. 0 " ?• 6, 0 3.35 0. 4 - 1, 51 1, 41 1. 28 1, 58 4, 41 1, 86 5, 61 1, 94 -H. T1
г в 1 =>•4
1Г 100x63*7 22, 18 ? 2-120x8 19. 2 7, 2 3. 78 0, 5 - 1, 84 1, GO 1, 4G 1, 78 4, 95 2. 16 6, 58 i.ev-b-
,
f-Tj id
1(110x70x6, 5 22, 9 2-120x8 19, 2 С с У 7, 1S 4, 05 0, 5 - 2, 19 1, 83 1, 58 2, 00 5. 3 7 2, 4В 6, 67 2.84
1Г 125x80x8 31, 92 2-140x10 28, 0 8, 3 4, 55 0. 5 - 2, 48 2. IB 1, 34 2. 28 6, Об 2, 87 7. 71 1.88^-
1Г140х90х8 36. 0 2-160x10 32, 0 9. 3 4, 99 0, 5 - 2, 00 2. 57 2, 03 2, 58 6, 72 3,32 8, 64 1>88^-
И 160x100x10 50. 56 2-180x10 36, 0 10. 5 5. 73 0. 5 - 3. 64 2. 58 2. 28 2, 84 7, ее 3, 76 9, 57 1, 7t Vi
321
Продолжение приложения 22
Сечекае верхнего осяса Сечение элемента у oi ле нин Зоин уеяленмя верхнего пенса Геометрическно размеры состаннсго сечения Расшусы нероин сете- гоы оо усиле- ния Реанусы intep- авн сечения после усиле- ния Ыг ;И1 = ?i А« Примечания
Слетев An Состав А2* м2х1^ а., -2 мхЮ ь, мх10"' С, МХ10 d, -2 мхЮ 1, .,х1 О-2 i, к. —2 мх10 *•>4, мхЮ-2 мхЮ i-xi. мхЮ* Чь», мк10~‘
1Г63х5 12, 26 2-80xG 9, 6 У 4, 9 2, 14 0, 4 - 1, 83 1, 43 1. 74 1, 94 2, 89 2, 18 4, 19 1. 7В
5, 0 2, 18 0, 4 - 1, 94 1, 2Е 1, 78 1. 93 2. 91 2, 17 4, 14 к* ф о
ТбЗхб 14, SS 2-80x6 9, 6
5, 0 2, 46 0, 4 2, 34 1, 70 2, 06 2. 30 3. 37 2. П6| 4. 40 э1» «г —
1Г75х6 17, 56 24. 56 2-80x8 2-100x8 12, 8 16, 0
в г 1 1 -1 G, 2 2, 97 0, 5 - 3, 11 2, 02 2, 47 2,77 < Об 3,31 5. 33
1Г90х8 27, 66 в 2-100x8 16, 0 6. з 3, 01 0. 5 3, 23 1, 86 2, 51 2. 76 4. 08 3. 29 5 30 1. 57 &
7, 3 3, 25 0, 5 - 3, С2 2. 23 2, 75 3, 07 4, 47 3, 73 6, 10 С к> Л?
TlOOxG 31. 2 2-120x8 19, 2
TlOOxlO ЗА, 48 2-120x8 19, 2 с 7, 5 3, 33 0, 5 3, 85 1, 92 2, 83 3, 05 4, 52 3, 69 6, 03 1, 50
1Г110х? 34, 4 2-120x10 24, 0 1 7, 3 3, 5 0. 5 - 3, 83 2, 67 3, 00 3, 39 4, 87 4, 13 6, 3 9 1.7>
ТГ1 25x8 39, 36 2-140x10 28, 0 с У в, 4 3, 96 0, 6 4, 47 3, 17 3, 36 3, 87 5, 53 4. 79 7. 35 1. 716
7125x10 48, G6 2-140x10 28, 0 Я. 6 4, 05 0, 6 4, 79 2, 7G 3, 45 3, 85 5, 59 4, 70 7, 27 1.5В$
1Г140ж9 49, 44 2-160x10 32, 0 9, 5 4, Зв о. 6 5, 29 3, 43 3, 78 4, 34 6, 17 5, 44 7, 65 1.65^
1Г140Х10 34, 66 2-160x10 32. 0 9, 6 4, 42 о, 6 5, 47 3, 21 3, 82 4, 33 6, 19 5, 42 8. 13 1. 59?.
TlOOil 0 62, 66 2-180x10 36, 0 9, 6 4, 90 о. 6 6, 4 9 3, 71 4, 30 4, 96 6, 98 6, 31 8, 41 1. 57 $
7160x12 74, 78 2-180x10 36, 0 10, 8 4. 96 о. в 6 82 4. 39 4. 94 6. 24 А 94 1 яяй
1Г18ГМ2 84, Зв 2-200x12 48, 0 11, 8 5. 49 0. 6 7. 34 4. 17 4. 89 5. 59 7. АЗ 7. 11 9. 46 1. 57
328
Продолжение пряложкнш 2.
Сетевые верхнего яяса Сечение элемента усиления Зсхяэ усиления верхнего пояса Геометрвчеозе размеры спстар,ногп сечекш Ра'хнусы киер- пил сечения пр усиления Радиусы илер- ша сечения несла усиления Ь4г М, = _ УгЙ.-А.) А, Примечания
Cocw А1, ,2wirrt Состав А2, ...W а, мх10“2 6. „ лЮ"4 С. мх10"‘ d, мх10"2 £. jslO"2 мхЮ 2 к, Mil О-2 LXb мх10“2 19*2г мхЮ 1х,’2 мхЮ 4г мх10“'
1ГвЗх5 12, 26 2-00x6 9, 6 У 5, 4 2, 14 0, 4 - 1, 35 1, 21 1, 74 1, 94 2, 8Э 2, 51 4, 18 1— 1
згазжб 14, 56 2-80x6 9, 6 5, 4 2, 18 0, 4 - 1, 70 1. 12 1, 78 1, 83 2, 91 2, 50 4, 09 1, 60 $
Т75ж6 17, 56 2-80x8 12, 8 6 6 6. 5 2, 4С 0, 4 1, 47 1. 07 2, 06 2, 7С 3. 37 2. 62 4. 94 1. 73 $
1Г 90x7 24, 56 2-100x8 16, 0 -4 8, 0 2, 9? 0, 4 - 1, 0G 1, 27 2, 4 7 2, 7" 4, 06 3, 23 5, 9-1 1, 65$
1Г 90x8 27, 86 V 2-100x8 16. 0 jT 8, 0 3, 01 0, 5 - 2, 00 1, 20 2: 51 2, 76 4, 08 3, 98 5. 00 у 1 *1#
1
1Г 100x8 31, 2 2-120x8 19, 2 9, 0 3, 25 0, 5 2. 51 1, 54 2, 75 3, 07 4, 47 3, 78 6, 5S 1.62*
1Г 100x10 Зв, 4t 2-120x8 19, 2 с с 9, 0 3, 33 0, 5 2, 78 1, 3 9 2, 83 3, Оо 4, 52 3, 75 6, 3' 1. 50
1Г 110x8 34, 4 2-12 0x6 19, 2 10, 0 3, 5 0. 5 2, 44 1, :<q 3, ОО 3, 39 4. 37 3, 88 7, 1Е н* О с>
Т125хв 3 9,38 2-140x10 2 8, 0 11, 3 3, 96 0, 6 2, 59 1, 85 3, 36 3, 87 5, 53 4, 51 8, 4 2 1. 71$,
ПГ 125x10 48, 6С 2-140x10 28, 0 У 11, 3 4, 05 О, 6 2, 89 1. 66 з, 45 3, 85 5, 59 4, 4J 8, 15 1. 68$
ТГ 140x9 49, 4‘ 2-160x10 32, 0 12, 8 4, за 0, 6 3, 11 2, 01 3, 78 4, 34 6, 17 5, 11 9, 36 1. 65$
Т140X10 54, Gt 2-160x10 32, 0 12, 8 4, 42 0, 6 3, 27 1, 91 3, 82 4, 33 6, 1В 5, 09 9, 20 а ш -4*
Т160x10 62, 86 2-160x10 36, 0 14, 8 4, 9 0, 6 3, 87 1, 83 4, 30 4, 96 6, 98 5, 75 10, 53 1, S7*
1Г160Х12 74, 78 2-180x10 36, 0 14, 8 4, 99 0, 6 3, 92 1, 89 4, 39 4, 94 7, 02 5» 72 10, 22 «4
1Г18ОХ12 84, ЗЯ 2-200x12 46, 0 18, 4 5, 49 °z_g_ - 4, о: 2, 29 4, 69 5, 59 7, 83 6, 42 11, 6£ «4
329
Продолжение приложения 22
Сечена® верхнего шея Сечение э/вментв усиления усиления верхнего виса Геометрнче&хве раэыеря верхнего пивса Радиусы инер- они сечепия ро усиления Редкую ИБсрпя течения после уси/юиля Ыг : N, = К Al Прямсчанхя
Состав А , Состав А2 1 Aitf а, 4x10-2 6, мхЮ"4 С, мх10“^ d, чх10~2 .1X10 я мх1 К, мхЮ"^ *-х1, мх10 мк10 i-xx, мх10 мх10~
8. 4 3, 37 2, 14 0, 4 - 0, 73 0, 5 1. 74 1, 94 2, 89 I, 86 3, 23 i. во $
1Г 63*5 1Г 63x6 14, 56 2-7016 в, 4 з, 47 2, 1В 0, 4 - 0, 82 0, 47 1, 78 1, 93 2, 91 1, 87 3. 25 1, SB $
ПГ 75x6 17, 56 2-90x8 14, 4 4, 18 2, 46 0, 4 - 0, 95 0, 77 2. 0G 2, 30 3, 37 2, 28 3, 96 1. 82 у;
1Г 90x7 24, 56 2-110x8 17, 6 кб а 5, 09 2, 97 0, 5 - 1, 24 0, 8В 2, 47 2, 77 4, 06 2, 77 4, 75 1, 72
1Г 90x8 27, В6 г 2-110x8 17, 6 •Г"- 1. в 5, 19 3, 01 0, 5 - 1, 34 0, 84 2, 51 2. 76 4. 08 2, 79 4, 75 1.03-&
ПГ 100x8 31, 2 2-110x8 17, 6 .X 5» 19 3, 25 0, S - 1, 24 0, 70 2, 75 3, 07 4, 47 2, 96 4, 93 £-S6%
-
1Г 100x1.0 38, 48 2-110x10 22, 0 5, 39 3, 33 0, S - 1. 31 0, 75 2, 83 3, 05 4. 52 2, 96 5, 04 1,57 *
1Г 110x8 34, 4 2-120x10 24. 0 с 5, 54 3, S 0, 5 1, 20 0, S4 3, 00 3,3 9 4, 87 3. 21 5, 3 9 c
ПГ 125x8 39, 38 2-150x10 30, 0 с 6, 70 э, ев О. 6 - 1, 56 1, 18 3, 36 3, 87 5, 53 3, 8 6, 39 11 78 $
ПГ 125x10 48, 66 2-150x10 30, 0 6, 90 4. 05 о, 6 о 1, 76 1. 09 3, 45 3, 85 5; 59 3. 83 6, 41
ТГ 140x9 49, 44 -2-1G0K10 32, 0 7, 16 4. 30 о. 6 - 1, 69 1, 09 3, 78 4, 34 6, 17 4, 18 6, 89 i. es $
V 140x10 54, 66 2-160x10 32, 0 7. 26 4. 42 0, 6 1, 79 1. 05 3. 82 4, 33 6, 19 4» 2 6, 90 да 9) 12
ПГ 160x10 62, 86 2-180x10 36, 0 7, 96 4, 90 О, 6 - 1, 95 1, 11 4, 30 4, 96 в. 98 4, 77 7, 68 и»
1Г 160x12 74, 7В 2-180x12 43. 2 8, 16 4. 99 О. в - 2, 01 1, 16 4. 3 9 4, 94 7. 02 4. 77 7, 78 Ф
ПГ 180x12 84, 38 2-210x12 $0, 4 9. 22 5. 48 О. 6 - 2, 34 1, 39 4, 89 5. S9 7. 83 5/45 8. 78 ►* О» о
\
330
Приложение 23
УСИЛЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ФЕРМ КРУГЛОЙ И УГЛОВОЙ СТАЛЬЮ
Сечение ывжнего Гояса Сечение элементов усиленна Эскиз усиленна нижнего пояса Несущая способу НОСТЬ АО усиленна Н А1 * А2 м2х1О*4 Иссушая способ- ность после усиления |^=(А1+А2 t4 а )H1 Сечение Сечение элементов усиленна Эскиз усилевия нкжвего пояса Иссушая СЛОСС б- ность до усиления NrAiRy н Al + А2 Л|СГ4 Нтеушея способ- ность после усиления Nf (А1+А •Ry нН l4i г
пояса
Состав Al, №«i04 Состав Аг, И2- Ю’4 Состав Al, 2 —4 M ИСТ* Состав А2, 2 <— м 110
Ц 63x5 12.26 20 14 3,08 288,1 15.34 360,5 1.25 JL 63x5 12,26 ~|Г 50x5 9,6 288,1 21,86 5L3.7 1.78
JL 63x6 14.56 20 14 3,08 342.2 17,64 414,5 1.21 JL 63x6 14,56 ПГ 50x5 9,6 342.2 24.16 567.8 1,66
JL 75x6 17.56 20 18 5,09 412,7 22,6*5 532,3 1.29 -IL 75x6 17,56 -|Г 63x5 12,26 412,7 29,82 7 00.8 1,70
JL 90x7 24,56 20 20 6,28 577,2 30,84 724.7 1,26 JL 90x7 24,56 ЧГ'Зхб 17,56 577.2 42,12 939,8 1,7 1
JL 90*8 27.86 20 20 6,28 654,7 34.14 802,3 1,23 JL 90x8 27,86 *7Г75х6 17,56 654,7 45.42 1067,4 L.63
JL 100x8 31.2 2024 9.05 лп 733,2 4 0,2 5 945,9 1,29 JL100x8 31,2 1Г75х6 17,56 733,2 48,76 1145 9
JL 100.1С 33.46 20 24 9,05 J L 904,3 47,53 1117,0 1,24 JL 100x10 38,48 -|Г75х6 17,56 п 604,3 56.04 1316.9 1.46
J L110x8 34.4 20 24 9,05 —д . 808,4 43.45 1021,1 1,26 JU 10x8 34,4 1Г 90x7 24,56 И— I —!; 808,4 1 Aft 4 А
JL12S18 39,38 20 28 12.32 925,1 51,7 1215,0 1,31 JLizsxb 39,3В “1ГЮ0*в 31,32 925,4 70,7 1661.5 1,80
JL 125x1 < 46,66 20 28 12,32 1143.5 60,98 1433,0 1,25 JL125X1O 48,66 1Г100х8 31,32 1143,5 70,98 1879.5 1,64
JL 140x9 48,44 20 28 12,32 1161.8. 61,76 1451,4 1,25 J1—14 0x9 49,44 “||~110х8 34,4 1161,6 83.84 1970,2 1.70
JL 1401К 54,66 2 0 28 12,32 1284,5 66,98 1574,0 1,23 JL140X10 54,66 1.10x8 34,4 1284.5 89,06 2092.9 1.63
JLlBOxll 62.86 20 32 16,08 1477,2 78.94 1855,1 1,26 JLlSOxlO 62.86 ПП25к8 39,38 1477,2 102,24 2402,6 1.63
JLieoxia 74,78 20 32 16,08 1757,3 90,86 2135,2 1,22 JL1S0X12 74,78 “|Г 125x8 39,38 1757,3 114,16 2632.8 1.53
JLiBOxi; 84.38 20 32 16,08 ! 1982.9 100,46 2361,0 1.19 JL180X12 84.38 “1Г140Я9 49,44 1982,9 133,82 3144,8 1,59 —
♦. В расчете принт* мф» спив ВСтЗпсВ к ГОСТ 380.71*.
2. РалМ—е еофопмеит сталх Kj -235 МПа(2400 вге/см2).
51
Приложение 26
УСИЛЕНИЕ ДВУТАВРОВЫХ ЦЕНТРДЛЬНО-СЖАТЫХ КОЛОНН ПОЛОСОВОЙ СТАЛЬЮ
Расчетные схемы колонн Сечение колонны Эссо усиление истины Примечания
У 4 к F==^—* “-H Hi “ Ъ i fi —У
Состав *1. А1б’ Элемент усиления А2’ Aitf4 мхЮ"* Lx, мхЮ №-N] = -frlVAz) "Vi A. Элемент усиления Az, ,.AiT Lyi , mx10“‘ lx, mx 10~4 r4z : hli - _Sz^cA?) “fi A, Элемент усиления A2- Alff1 Is, mxIO*** Lx, мхЮ“ |4г = -tzlk.-Ai “Vi Ai
tpa л (р* г fpa ^раг 1 Л’2 сч.=2С Н> “Т Л ' / 1. Ц=0, 5 v сч. *0,5 Ч- Х’-а? ч/и 0, 116 20, 2 2-80x6 9, 6 3. 08 5. 41 1, 48 $ 4—30x6 19, 2 5, 00 4, 78 1, 95$ 2-100x8 16, о 2, 30 7, 44 11 7fl$ й-Я опряцаленми увеличения несу'гег. способности (N1/MJ опргь<» формулам в. 9 10СН и ПС-23-61 'Стальные ксн'-трук- шгн' Численные значечкяЧ привеоекы в табл. 7 2 выше на.ццинсго СНиПе
116 23, 4 2-100x6 12. 0 3, 81 6, 04 1. 51 $ 4-100xG 24, 0 6, 25 5, 42 M 8 2-110x8 17, 6 2, 72 8,33 О
120 26, В 2-100x6 12. 0 3, 76 6. 89 1, 45 $ 4-100x6 24, 0 6, 09 6, 18 1, 90$ 2-120x8 19, 2 2, 74 9, 23 1. 72$
122 3 0, 6 2-110x8 17, 6 4, 12 7. 28 Gi CD 4-110x8 35, 2 6, 99 6, 49 2. 15$ 2-130x8 20, 8 2, 96 LO. 11 £1» <0
124 34, Ь 2-120x8 19, 2 4, 69 8, 01 1, 55 $ 4-120x8 3 8, 4 7, 73 7, 1 to О 2-140x8 22, 4 3, 14 10. 98 1, 64$
127 40, 2 2-140x8 22, 4 5, 39 8. 93 1, 56 $ 4-140x8 44, 8 6, 85 7. 95 2 11^ 4, 11 2-150x10 30, 0 3, 42 12, 46 1.75$
130 46, 5 2-150x10 30, 0 5, 98 9. 62 Н» G) W #1# 4-150x8 60. 0 9, 04 8, 47 to to CO .-61# 2-160x10 32, 0 3, 61 13, 72 Н» 0) (0 4»
136 61, 9 2-160x10 32, 0 6, Об 11, 94 1 52 4-160x10 64. 0 9, 99 10, 55 2. 03$ 2-170xL0 34, 0 3, 73 16, 15 Я* Й i i
140 72, 6 2-180x12 13, 2 7. ОО 12, 81 1, 60$ 4-180x12 66, 4 11, 57 11, 28 0) ем 2-180x12 43, 2 3, 98 17, 96 i,00 $
145 84, 7 2-190x14 53, 2 7, 46 14, 17 1.63$ 4-100x14 106, 4 12, 39 12, 36 2, 26$ 2-180x14 5Q 4 4, 00 20, 14 1..60
150 100 2-200x14 56, 0 7, 63 15, S»t h- Cl 0) 4-200x14 112, 0 12, 71 14, 01 2. 12$ 2-190x16 60, a 4, 23 22,3' 1 1 ®
fl 155 ч |1 18 2-200x16 64. 0 7, 64 17. 5- 1. 54 $ 4-200x1G 128, 0 12, 72 15, з: 2, 08$ 2—200x18 72, 0 4, 45 24, 49 &
352
УСИЛЕНИЕ ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫХ КОЛОНН ИЗ ШВЕЛЛЕРА КОЛОСОВОЙ ИЛИ ЛИСТОВОЙ СТАЛЬЮ
Приложение 25
Раечетаые схемы колонн Сечение колонлы Эскка усиленна колонны Примеч.оннн
Дм С № 12i2fx ( Для04 22-40 гНс, Для С № 1 24- У 40 .* Для С >* 1 гг 364-40 lb У _
ь Г] Г* ' 1 L -1— -J 1
I J L,_= ~ 1 300
te . 1 J ILiJr 1 200
ям 'зогГ 40CT ’
Состав *1, /о-б1 Элемент YCHneiuui Л2, м2110^ lx, мхЮ-* ty, МХ1 ria Hi = Ч, Ai Элемент У CMJlOWfll д2 ’ M^LCT1 1, мхЮ”4 1ч, uxlff2 Иг : rb = ЫАсАг ft .4, Элемент усиления Л2 >.?x 10 Л •x, mx10“2 L4, MX10“* Ыг ’ Hi - _ VifArA) “Y. Ai
* U * ! е Э, st л CD 12 26, 6 2-160x6 19, 2 7. 20 5, 47 1. 72^ 2-260x8 4], 0 10. 27 5, 83 2 56 Ъ 2, 2-3GOxlO 7 2. 0 13. 07 6, 09 3 71^ 7141 См. пупхт 5. Б СНиП 11-23-81 1
CD 14 31, 2 2-160x6 19, 2 7, 27 6, 31 7, 13 1. 53^ 2> 260: °- 41, 6 41. е. 1 0, 4 7 J .J, 6 2 с, 7, 6 9 I i 2-360x10 0 13, 33 6, 99 J,31^
сз 16 36, 2 2-160x6 19, 2 7, 32 2-260x8 55 cm 2-360x10 0 13, 56 7, 87 2. 99 ft
"Г“ >-! » ь — 8рьеч. “ ь £расч. в И». tpaovO СЗ 18 '41, 4 2-160x6 19, 2 7, 35 7, 96 г- О 2-260x8 4 1,6 10, 74 8. 40 QQ li U(- 'Pj 2—360x10 72, > 13, 7Г 8, 75 2, 71
С 320 46, е злеожв 25, о 7, 16 Д, 96 1 55 & 1, 2-260x10 52, 0 10, 54 0, 13 -4 CM 2—360x10 72, 3 13. 92 9, 62 2, 54 5,
С 322 53. 4 2-220x8 32, 0 9, 06 8, 63 н 0 о *1# 2-260x10 52, 0 10, <>' 10 2G 1. 97 2-360x10 72. 0 14, 12 10, 4 7 2, 35^
С 324 61/2 2-220x8 35, 2 8, 96 8, 65 t- СП да #1# 2-260x10 52, 0 10, 72 и 0 3 in Ф —4 2-3G0xl0 72, 0 И, 27 11, 31 #1#- 11
1327 70, 4 2-230x8 40, 0 8, 95 9, 71 11 57 ft 2-260x10 52, 0 10, 88 12 3 *13 2-360x10 72, 0 14, 5C 12, S5 sFl*’ cm О CM
С 330 81, 0 2-280x10 36, 0 9, 11 10, 56 н» 0 2-260x10 52, 0 11, 04 13, 4t , ft i. 64 2-360x12 96, 4 14, 41 13. 9€ £1^! 0 CM
С336 106, 2-34 0x10 68, 0 9, Оз 12,70 1164 ft 2-380x10 68, 0 13, 86 12 ./0 •f; 1.C4 2-360x12 86, 4 14,61 16,33 1.8!^
С 340 123, С 2-380x10 76, 0 9, 00 14, 1С 1. 62^ 2-380x10 76,0 13, 81 14 1 1. 62^ 2-360x12 86, 4 15, 02 17, 90 ft 1, 70^
333
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1 СНнП Ги2^81. Стальные конструкции. Нсрмы проектирования. М. 1982г.
2 СНнП ГК2^73 Зашита строительных конструкций от коррозии. Нормы проектиро-
вания. М. 1980г.
3. СНиП UK-1B-75. Металлические конструкции. Правила производства и приемки
работ. М. 1976г.
4. Методические указания повнэуалыдь-иыструментальпому обследованию, опенки ка-
чества н навжноств строительных конструкций промышленных зданий и сооружений.
Волгоград,'ПКТ1Н>емант, 1983г.
5. Инструкция по технической эксплуатации металлических конструкций промышленных
зданий и сооружений предприятий Мшгаельхозмаша. Волгоград, ПКТИ-ремонт, 1981г.
6, Руководство по обследованию сварных стальных конструкций, выполненных из жи—
пяиюй стали, и разработке мероприятий, предупреждающих нх хрупкое разрушение.
М. ЦНИИПроектсталъконструкпия, 1979г.
7. М.Р. Бельский, А.Н. Лебедев. Усиление стальных конструкций. Киев, 1981г.
8. MJ*. Бельский. Усиление металлических конструкций под нагрузкой. Киев, 197 5г.
9. А.М. Михайлов. Сварные конструкции. Ml 1983г.
10. И.С. Ребров. Работе сжатых элементов стальных конструкций, усиленных под
нагрузкой. Л. 197 6г.
11. Е.И. Белена. Предварительно-напряженные несушне металлические конструкции.
М. 1975г.
12. Металлические конструкции (техническая эксплуатация). Под обшей редакцией
М.М. Сахновского. Киев, 1976г.
13. Ю.В. Гайдаров. Предварительно-напряженные металлические конструкции. Л. 1971г.
14. П. Феранчпк. М. Тохачек. Предварительно-напряженные стальные конструкция.
М. 1976г.
15. Примеры копструктнвных решений по ремонту и усилению строительных конструк-
ций производственных зданий н сооружений. Альбом Ш. Ремонт и усиление сталь-
ных конструкций, оснований н фундаментов. ГПКТБ, Волгоград, 1975 г.
16. Авторское свидетельство №621637. Подкрановый путь многопролетеого про*-™-11*—
ленного здания,
17. Авторское свидетельство № 441384. Устройство ш хреплеяия рельса к под-
крановым балкам.
18. К.К. Муханов. Металлические конструкции. М. Стройнадет, 1978г.
19. СНиП П-2-80 Противопожарные нормы лроеитироваивв здаввД в сооружении
М. Стройвэдат, 1981г.
20. Инструхвив по восстановлению автиворроэвшшых заивтных поирытей строительных
«шструктд в эхсплуатируемых здашшх в сосружеввях. Волгоград, ПКТИ-ремонт.
335
РАЗДЕЛ VI
УСИЛЕНИЕ КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
331
рххлгп VI. УСИЛЕНИЕ КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ВВЕДЕНИЕ
Камеяше хожггрухшт усиливают для восставовпгши в повышали пх несущей
способности и хгестеосте. Необходимость о уевлевш воэянвает в свет с расширением
фоиэволстаа ва существующих площадях, совершекстаованвеы технологии, внесением
тевой техвяхв в.обусловленным этим,увеличением нагрузив ва хоипрУи™». Тахая не-
обходимость возникает тавже в связи с повреждением ховструхлий прв возведении ,
эхештуаташш, врывая, отвалах, пожарах, замачивания, просадхе грунтов, при надет*
ройке здаввй в т.д.
Решение о технической возможности в эновомнчеекой целесообразности усиления
каменных конструкций принимают в калиюм кон^епюм случае в задисвмостя от эк^
длуатапяонкых требований в сосгошна конструкций.
ВИДЫ ТРЕЩИН В КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЯХ И ОСНОВНЫЕ ПРИЧИНЫ ИХ
ПОЯВЛЕНИЯ
ПоврежхЕния каменных конструкций зданий сооружений вызываются развнтеом
в нах значительных деформаций. Когда величина даформапвй достигает некоторых
критических значений, в материале стен появляются трещины. Из числа внешних си-
ловых воздействий наиболее расирис 1 раненными причинами воявления трешнн в кир-
пичной кладке стен могут биты
нестютветствие несущей способвоств ва сжатие существующей кладки её
кой нагрузка ;
неравномерная осадка части здания ;
ошамичеоне воздействия ва здание от оборудовании ;
температурные воздействия.
При несоответствии несущей способности ва сжатие с?цмм_.1ву^то> .п.». м
фактической нагрузив наблюдаются мнегочкелеяные, беоюриочж>
трещины по всей плошали стены , выпаишне или рафушекне отдельных---*
а иногда в выпучивание уиспоь д*»™
Тажае трещины могут появиться гр и надстройке здания, устройстве штраб, пробивке
проемов , прт замене перекрытия в других реконструктивных мероприятии влекушяк за
собой увеличение напряжения в кладке стены иля ва ей отдельны^ участках.
В большинстве случаев стены деформируются в результате неравномерной осадки
фундаментов, которая возникает вследстьне :
вымывания грунта нз под фундаментов грунтовыми водами, водой нз Hei отравных сетей
водопровода, канализации, теплофнкапив или текяологнчеехкми иолами, дролившоаимися
ва пол производственных помещений и проникающими в грунт под фундаменты из-за от-
сутствия или юнслравиости гидроизоляция;
промерзания грунта основания ниже заложения подошвы фундаменте ;
ыеодвородвоств грунта в осознании.
Под влиянием сил, вызываемых перемещением грунта, в кладке появляются нормаль-
ные и касательные напряжения, приводящие и разрыву кладки я образованию грешна. Для
выявления характера в причин появления осадочных трешнн в кладке эту стену можно
рассматривать как балку, лежащую на упругом основании о нагруженную равномерно раегтг-е-
дапеняой нагрузкой прв ленточных фундаментах. Значительная часть трещин, возиикаюшиж в
кладке стен здания прн осадке, доявляется в результате работы стены яд .изгиб или на срез.
По внешним признакам трепня в степах малою установить причину их возникновения. Наибо-
лее характерные валы трещин пре неравномерной осадке фундаментов приведены в твблиде V|. 1
НЕСООТВЕТСТВИЕ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ КЛАДКИ НА СЖАТИЕ
ЕЕ ФАКТИЧЕСКОЙ НАГРУЗКЕ
338
ХАРАКТЕРНЫЕ ДЕФЕКТЫ КАМЕННЫХ СТЕН ЗДАНИЙ ОТ НЕРАВНОМЕРНОЙ ОСАДКИ
Таблиц/! VI. 2
На^новав-е . схема вефеипв . аоережаенй Пр-пшаы лефее™ , по^еждеккА
Нлимено&чиие схема дефектов а повреждений
Причины дефектов а повреждений
Осади т»<ьтй часта аланил; трешины, расширяющиеся
а верлу здания
1
Разлом здания - трещина расшгсояюшаяса г. верху зламия
Уменьшение несущей способности
грунта пол крайней частью здаямя
в связи; с замачиванием прог,адо*>
ных грунтов; с отрывков рядом от—
крытого котпо&анв mr.i траншей;
выдавливанием шгывуна «о-пов не-
сущего пласта основания н т.п.
Подпирающая опора в грунте
Жесткая подпирающая опора в
грунте основали
Осадка средвей части здания; трешины, расширяющиеся
Выпучяваино стезя - отклонение стены от вертикале
к низу здания
J______________L
Уменьшение несу шей способности
грунта под средней часто здания
в связи: с подтоплением ипв вымы-
ванием основания атмосферными,
бытовыми или технологическямн
водами (особенно на участках со
слабыми нлк просадочными грун-
тами) тл.
□ □ □ □
□ □ □ □
□ □ □ □
I
I
I
I
Недостаточная жесткость предельной
стены: отсутствие поперечных свя-
зей: пропуск арматурных сеток я
пересечениях стен; осадка грунта
под фундаментами стены вследст-
вие увлажнения и т.п.
Просадка части здания; трещине иостоянной толшнны
Осадка крайней частя существующего здания при
пристройке нового здания
по высоте ашшня
Резко выраженная просадка грунта
основания одной части здания в связи:
с надстройкой одной половины здания;
с затоплением подвала, расположен-
ного под одной половиной здания
□ □ □ □ □ □ □ □ □ □ □ □
Ц жтрлнънемое здание 1 Существую здание лее
Наложение /юполнительиы! иыр>эо«
от новых фундаментов на основамив
существующих
359
ОПЕНКА НЕСУШЕЙ СПОСОБНОСТИ И СТЕПЕНИ ПОВРЕЖДЕНИЯ КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Несущая сшххЛисть шшрежлишых армировашшх я веармироваввых хэмшшых хов-
с-фухввВ определяется методом разрушающая вагрузох ва освоваивв равных, волувеввых
лрв обследование, а фахтеэесхях авачевнА прохвоста (марох) хирпича, хамвеЯ, раствора
в предела техучеста арматуры. Пра этом учитывают фахторы, снижающие ах «сущую
способность: трешввы; разрушение поверхностных слоев хладхв в результате размора-
живания, пожара алв мехаввчесхвх повреждения (выбтикы а т.п.); наличие эхспевтрвсв-
тегов, вызванных и'хиюпошем стен столбов от вертикали или при их выпучивании вэ
плоскости; нарушение конструктивной связи между стенами вследствие образования вер-
тикальных трешяв в местах ах пересеченья ели вследствие разрыва поперечных связей
между стелами, колоннами и перекрытнямв кархаса; повреждение отюр балок, перемы-
чек; смешение Элементов покрытий и перекрытий на опорах.
Поврежденные «я манные в фмокдменные конструкции подлежат вретдениому усиле-
нию, если их несу пан способность недостаточна дли восприятия фактически действующих
нагрузок на рассматриваемый элекент:
КбпР ФКтр, (3)
где Г — фактическая нагрузка на рассматриваемую конструкцию в момент обследования;
Кбд — коэффициент безопасности, принимаемый дли неармиросяиной кладки равным 1,7,
мЛЯ кладки с сетчатым армированием — 1,5; Ф - несущая способность конструкции fig?
уч ста повреждений, определяемая по фактическим энячеяняы плошадп есчецвя. гибкос-
ти и прочности материалов кладки; Ктр — коэффициент снижения несущей способности
каменных конструкций прк> величие повреждений (трешии, сколов, повреждений дап гк>-
жара в т.п.), принимаемый : при повреждении кладки стен, столбов и гростенжов верти-
кальными трещинами (исключая трещины, вытваиные температурными воздействиями и
неравномерными осадками оснований) - по табл. ¥1,2.
при тювреждении кладки опор балок, ферм в ое^мычек - до табл. У1.3
при повреждении кладки стен и столбов при пожаре - по табл. ¥1.4
Несущую способвэсть армированной ввармироваивэй кладки без учета ооврежданий
(Ф) следует оц>аделэть в соответствии с указаниями главы СНиП 22-В1 'и-»-»™», в
арможаменные конь клин. Нормы проектирования* путем падога «та— в провис части
формул, характеризующих различные виды напряженного состояния, среднего предала пр^ч-
ности кладки и предела текучести арматуры. Г*>и известной марке кирпича в рдатвора
средний предел прочности кладки принимается равным удвоеквзй велвчкда расчетждю
сопротивления кладки.
Таблица У1.3
№ п/п Характтф повреждения киздкя опор Коэффициент Ктр при кладке
нормирован- ной армпрова**» 01
1 Местное /краевое) повреждение кллдки на глубину да. 2 см (мелкие треяпцы. отслоение а вида лешадаж) к об- разовехне вертикальных тресньп до концам соор (или оперных подушек) болея, ферм ь лсрехалек. еерееекаю- пих пе более двух рядов кладки /дтнда-й да 1^13 см) 0,75 0,9
2 То же, при пересечении трец2"ид<ги нз оолоо четырех рядов кладки (длиной до 30 - 35 см) 0.5 0,75
3 Краевое повреждение клддки ва глубину более 2см в образование вертикальных и косых трешин до воинам и под опорами (опорными да»душками) балок в ферм, пересекающих более четырех рядов кладки (дливой бо- лее 30 см) 0 0.S
Таблица ¥1.2
Хапактео РПЙПСЫПАИМя «ПАЛП! g Коэффициент Ктр при иладке
п/п Гфостениов неар миро важ- ной армировав вой
1 Трещины в отпельных кирпичах, не пересекающие растворные швы 1 1
2 Волосные трещины, пересекающие ке более двух рядов клад» (длиной 15 - ig cwj 0,9 1
3 То же. при пересечении ве более четырех рядав кладки (длидай до 30 - 35 см) при числе тре- шии не более четырех на 1 м ширины 1^^) стены, столба или простои»*. 0,7 5 0,9
Трещины с раскрытием де 2 мм. пересехаюшве « еолге весьма радев алыиа (штавоА ло 60.65см) при ад третаи не болте четырех ха 1м шриш '.тгл-задай стены, столба, притаи»*. 0.5 0.7
5 То w-:. ц.1 iFpj-cesean бшеее восьмк рщвв (дпв- бале 65 лм । 0 0,5
Таблица ¥1.4
Глубина повреждала кладкв (без штукатурки). Коэффициент Ктр _
стены толщиной 38 см более при обогреве столбы при ванболыиом разм^е сечания ЗВ сз*
см
одностороннем двусторонвем
Лэ 0.5 1 0,95 0,9
* 2 0,95 0.9 0,05
' 5-е 0,9 O.S 0.7
Примечание: При расчете стен в столбов пжмоада смзчснжа дряни taflire эе вычетом я>-
вреадаввой кладки.
340
при оялоисип. от яярпщзте «л» "Р« иыпучнвакил стен в пределах я™» на
валячвяу до 1/3 толшины стены ил насушив способность определяется с учетом 4—
твческнх эвслевтрвситетов от вышележащей нагрузи; при большом оталоненян шш
вьгаучившшв стены, столбы в перегороди подложат разборне или обязательному усе-
левша.
При образоваквя вертанальяын Тропша а местах пересечения стен алв про раз-
рыве поперечных связей между стенами, волокнами и перехрьтямн Парнаса несущая
способность в устойчивость'степ при действии вертааальвых а горизонтальных (вет-
ровых] ватрузох определяется с учетом фаггачесхой свободной высоты стены между
-.«-и сохранившихся эавроплевий (связей).
При смешении прогонов штат перекрытий и покрытий но опорах провернется
ja-утда способность стен на местное смятие и в не центре иное сжатие по фактическ-
ие величине эксцентрнситетои в плошали опирания прогонов в плит перекрытий на
стены.
При налички в стенах больших обвалов шш при обрушении одного или несколь-
ких простенков нижележащих этажей оставшаяся часть стены- может работать по схО-
ме своде. В этом случае пвсушая способность крайних простенков или участив стоя
определяется с учетом перегрузки F от массы стен и перекрытий, находящихся выше
обвалов, а ташке с учетом распора Н, определяемого статическим расчетом.
Степень повреждения каменных инструкций оценивается по потере их несущей
способности, %, при:
слабых повреждениях .........«... До 15
средних - * - ..........25
сильных - * - ........... so
разрушениях .................. Свыше 50
Хврягтершш, ышы поереждеиий хаменных пмстоухи-». р.
- пых шяфиль.-ппйх в разрушения, а также рекомендуемы, мероприятия по времеидему
усилению (укреплению) хоеструхпвй приводятся в таблЛиПостошшые усиления еле.
дует выткишять в соответствии с разделом У1.
Таблнпа У1.5
Псфеоа- Данне Снижение несущей сшюобносы Ш UHCT- руший при повре- ждении, % Вид повреждения Мероприятия по временному уселеипо
Слабое
ilo.. 15
Размораживание и выветривание т»»»
отслоенжо облнповкв на глубину х 15%
тошдмиы, Ошвое повреждение кладки
степ я етслШ „ожаре
не шее 0.S см «тез учете штухетурхи)
Поверочный расчет нь-
сушай способности
конструкций ; деемев-
ных усилений не про-
изводить. если расчВ-
Продолжешге тобл.У1.5.
Повреньй доне Снижение несущей способное— те инст- рукций при поврежде- нии, % Вид повреждения Мероприятия по временному усилению
Вертикальные и косые трешины (неоави—
симо от длины и величины раскрытия),
том подтверждена
люто точна я их не-
пфесеваюшяе не более двух рядов кладки сушая стюсобность
Поверочный расчёт
несущей способности
инструкций*, цря
временном усилении
- устешвка допол-
нительных стоек,
упоров, стяжек,
расчалок.
Среднее
До 25 Размораживание и выветривание кладки,
отслоение дблиаовки на глубину до 25%
’ толшины. Вертикальные и косые трешины
в несущих стенах и столбах на высоту не
более четырех рядов кладки
Наклоны и выпучивание стен и фундамен-
тов в пр еде нах этажа не более чем на
1/6 их толшины
Образование вертикальных треими между
продольными и поперечными стенами;
разрывы ИЛИ ВЫДврГНВаННе пттветкичт
стальных связей и анкврде крепления стен
к колоннам в перекрытиям
Местное (краевое) повреждение кладки ш
глубину до 2 см под опорами ферм, балок,
фотонов к перемычек в виде трешки ло-
шадок; вертикальные трешины по «нт***
опор, ифосекшопше не более двух рядов
кладки.
Смешение пинт перекрытий на опорах не
более 1/5 глубины заделки, но не более 2см
Q'hwbuh повреждение при пожаре кладки
армированных и иааомтовамных степ £_
-----—столбов на глубину ш 2 см (без штука-
турки)
Свльюе До 50
Большие обвалы в стена*.
Размораживание и выветривание кладки
ва глубину де 40% толшины
Ддряй.дпьииа юсЫб трвПШНЫ (ИСКЛЮ-
ЧИЛ теыгюратурные осадечкые) в на-
суши* стенах столбах на высоту не
более восьми рядов кладки
Наклоны и выпучивание стен в пределах
•тема аа 1/3 и толшины к более
Смеавкве (сдвиг) стен, столбов и фунда-
ментов до горизонтальным швом или ко-
сой штрабе
Отрыв продольны* стен от поперечных
в местах их пересетения; разрывы или
выдергивание стальных емтей анкеров,
ирешшшх стены к кшюкмам к перекрытиям
Повреждение кладки под опорами берм, бе-
лок и перемычек в ваде третий, раздеоС-
лекин камня или Ридов кладки
по горизонтальным швам ва глубину боям
Капвтелыюе восста-
новление производат—
ся по проекту; при
временном усилении -
установка дополнитель-
ных стоек, упоров,
расчалок, стяжек
341
Прош/пкаяие табл. VI. 5
Пвврежде- вне Снижение несущей сие— . ХО1> струкпнй при соврежденни Л Вед повреждения Мероприятия по временному усилению
образование вертикальных или
косых трешнн, пересекающих до
четырех рядав кладки
Смеиюняе плат перекрытий на
опорах белее 1/5 глубины з&-
делхи в стене
Огневое юврежданне клали
стен и столбов пре пожаре
стегает &*6 см
ГЬлвое Свыше 50 Разрушение отдельных ковст-
иди прн до№ рухинй п частей здания
ипл потере ричмпряипитр в выветрив? иве
несушй спо- шала на глубину 50% топтаны
собности стены в более
Коктрукпп подлежат
разбпрке
коиструкдив
СПОСОБЫ УСИЛЕНИЯ И ВОССТАНОВЛЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙ
Стальные, железобетонные в ермкрованпые
растворные обоймы
Несущей оюсобвость существуют* х каменных конструкций (столбов, прос гонгов,
стен в де.) может оказаться недостаточной при реконструкции зданий, надстройках,
а также при наличии дефектов в кладке. СЪним вз наиболее эффективных методов тж>-
вышаня несупый аюсобшстн существуют^ каменной кладки является включение
ее в обойму.
Применяются три основных вада обойм : стальные, же/жзсбетонные п армиро-
ванные растюрные.
СЬвовнымн факторами, влжяюошн ва эффективность обойм, являются процент
квгшречня'о срмирования обоймы (хомутамв), марка бетона или штукатуржги раст-
вора я состояние кладка, а твюш стами иерздичн у1**™” на иовструнпию.
С увеличением провейте армирования хомутами прирост цючностк кладки *
рвтет вепроворцвонапьно, а ко затухающ^ крншй.
Стальная обойма состоит из вертикальных уголков, устанавливаемых на раст—
. вуре оо углам усвляваемсто элемента, в хомутов нз полосовой стали или круглых
стержетй. приваренных к уголкам. Расстояние вежду хомутами флжго быть не 6с—
лее ьсньшего размера сеетння и не более 50 см. Стальная обойма должна быть зл-
шншаиа от коррозии слоем шмевтшго раствора мари 75 - 100, топтанной 2^30 мм.
Для надежного свеплемия раствора стальные утопив закрывается металлической сет—
ой ГОСТ 5336-80.
Усиление «ьрпвчмыл жиюиа и щхсленжсв [шфшой до х„ можво выполшпъ
предварвтелыю-яалряиеккым на уголжов , ' в этом случае звачигвльим часть вер-
те жальной нагрузки воспринимается обоймой.
Железобетонная, обойма выполняется из бетона марки не ниже 150 с армирова-
нном вертикальными стержнями в сварными хомутами. Расстояние между хомутемв
должно быть не болс-е 15 см. Толщина обоймы назначается ьо расчету и может быть
от 4 до 12 см.
Армированная растворная обойма армируется аналогично железобетонной, но
вместо бетона ерматура покрывается слоем цеьектеого раствора (штукэтурксЯ) мир-
на 75 - 1ОО.
В случае офедачи ва обойму до 8% нагрузки, конструкцию обоймы можно опреф-
пять по табл. V1.6, V1.7.
Таблица для подбера элементов металлических обойм Таблица У1.6
Сечение столба в сы Сечение планок в см Расстояние между □ланками в см Сечение уголков обоймы в мм Примечание
51x51 4x1 50 50х 50x5 Таблица предусматривает передачу
64x64 5х 1 50 60x60x6 на обойму 8% от нагрузки на столб
77x77 6x1 50 65х 65x8 (остальная часть пагруэки воспрп-
90x90 6x1,2 50 75x75x8 нимается кладкой). Впоследсти металлическую обойму рекомендуется оштукатурить цемент- ным раствором
Таблица для поДюра элементов железобетонных обойм
Сеченвв столба в см Диаметр хомутов в мм Шаг хомутов в см Диаметр продольной арматуры в мм Количество пролечь"1*1* стержней на одну обойму
51 х 51 8 15 12 12
64 х 64 8 10 16 12
77х 77 10 10 16 16
9Ок 90 10 10 19 16
Раечйт конструкций нз кирпичной кладки, усаленной обоймами, фа центральном
сжатии и ввепевтренном окатив прв малых екстюетрвситетак (не выходяшхх за цхде-
лы яфа сечения по формулам :
прв стальной обойме
N4V<pm,,[(m1e>I|>1^ -^L)F* Rqp F0] 116( 2 ’
( 2 )
при железобетонной обойме
N4 V ФГПдл [(mKR + тД- -^JF *" nijR(ipF|j+ Roc F<jJ
при армированной растворной обойме
к&ФФтм(М+т1 ) F ив(2)
Величины коэф^ипентов V в пришгмаются : при печальном сжатой V -1 и
|у "1 • при внецентренном сжатии ф = 1 - ;1WW Т|^ “ 1 “ ° 1г0(2)
N — продольная силе
F - плошадь сечения усиливаемой кладки
Fq - плошадь сечения продольных уголков стальной обоймы иля продольной арматуры
железобетонной обоймы
Fj - плошадь сечения бетона обоймы, заключенная между хомутами н кладкой (без уч&та
защитного слоп )
рвсч&твое сопротивление поперечной арматуры обоймы
рдочетоое сопротввлв1ие продольной сжатой арматуры
ф — коэффициент продольного изгиба (при определении f значение Q. принимается как
для неусяленной кладгш)
П]цд- коэффициент , учитывающий влияние длительного воздействия нагрузки £см. п.4. 7(1)}
- коэффициент условий работы кладки, принимаемый ГЛд“1 для клади без повреждений ,
и /7?кеО,7 - для кладп с трещинами ;
ГП^“ коэффшлмат условий работы бетона, принимаемый •
(Tljj =1 - при передаче нагрузки на обойму и наличии опоры снизу обоймы;
(П{ в0,7 - при передаче нагрузки на обойму н отсутствии опоры снизу обоймы;
(П 5 =0,35 — без непосредственной иерадачи нагрузки ва обойну .
Р * процент армирования хомутами а поперечными плавками, определяемый по формуле *
100 -
Fq “ сечение хомута или поперечной планки ;
hub * размеры сторон усиливаемого элемента ;
S - расстояние между осями поперечник связей при стельных обоймах ( Ь S 6 Ь ।
но не более 50 см) или между хомутами при железобетонных в штукатурных обой-
мах (S<15 ей).
Когда о;ла из сторон алеьситз, например стена, имеет значительную протяженность,
то необходима постанови* дополнительных гюперечЩи, пропускаемых через кладку, связей,
располагаемых доуг от друга по длине стены ва расстоянии не более 2d в не более 100 см,
Г^1е 0 толщ>1,,ъ стены, и по высоге не более 7 5 см. Отверстия под эта свази выполняются
сверлением.
342
Расчет дополнительных поперечных связей производится по формуле 117(2} при
а гом коэффициент условий роботы связей принимается равным О, 5. *
ПРИМЕР РАСЧЕТА УСИЛЕНИЯ ЦЕНТРАЛЬНО-НАГРУЖННОЙ КИРПИЧНОЙ КОЛОННЫ
СТАЛЬНОЙ ОБОЙМОЙ
Дано: d "40см:
Ь "40см; tf. -500см;
RqC •'2350кгс/см2(230МПа):
N -50тс(490, 5кн)
.Требуется рассчитать сеченна
продольных уголков.
Требуется запроектировать усиление вектропьн<«>«л~
той колонны при возросшей нагрузке, которое осущест-
вляется посредством включения ей в стольную обойму.
При проектировании стальной обоймы необходимо
даться сечеюгем соодиизгтельиых планок fg планки пт
—35x5 до -60x12.
1, Опредегяем пропент армирования:
принимаем сечонне планкв 50 х 10мм
F0 -5см2
2. Определяем гибкость колонны
»),Х- -^---^'12, S; ф -О. 77;Фк-О. 7
3. Определяем сечение проюльных уголков
N*50000-VVmgj[(M*i^ •-feL)F + ITacFoj
IxO, 7 7x1 (О, 7 Х11 *1+2, V А^1ОО
+2350Х ^]-ЗО158, 1+1309, 5 Рд
Fo* 1809,5
Конструктивно принимаем 4L50x5.
ПРИМЕР РАСЧЕТА УСИЛЕНИЯ ЦЕНТРАЛЬНО-НАГРУЖЕННОЙ КИРПИЧНОЙ КОЛОННЫ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ ОБОЙМОЙ
Требуется запроектировать усиление ооэтральяхжатой колонны при воорхомэй нагрузке,
которое осуществляется посредством
включения ей в железобетонную обойму.
Дано: Q "40см; Б -40см; tf -500см
кирпич марки 75; R —11кг/см (1, 1МПа)
бетоп марки 200, “6см
Rno-77«r/eu2(7, 7МПа); &0С -235О«г/с«2(2вОМП.>
Fj ЧЭ, 283см2 - <3 6 А Г, S -15с«; N -lOOic (9S1<«)
Требуетея:оареаогаггь размер. «рмиромк«+ обоим»;
оиредалггь сечение продольно! арматуры.
54.
1, Опредедаем пропент армирования
„ 2Fo(0t6 ) --.гиР. ?аз(40лар±1100.0 1ае
Р" q b 5 100 40x40x15
2. Определяем плошадь сечения обоймы
Fj.(d -1)(0 +(! )х4-(6-1)(40 + 6)х4-920см2
3. Опредедаем гибкость усиленной колонны
Ь'- Ь +2 d - 40 + 12-52см', X- V ф-°.832-
4. Оеределяем сечение продольной арматуры
тя-о,7; П)|-0, 7 N = 4/Ipmg([(m,()+^ JK -^-)F + m5RnpF6 + RocFi] -
-1x0. 852xl[(0, 7x11 )X1600 40. 7x
x 77x 920 + 2850 Fg];
N . 25745, 4 + 42249 + 2428, 2 Fg ;
Fg - Ю0°90-д799^4._ „2
2426, 2
Принимаем 8 Q 16 c Fg - 16^J2|9od
ПРИМЕР РАСЧЕТА ЦЕНТРАЛЬНО-НАГРУИЕННОЙ КИРПИЧНОЙ КОЛОННЫ
АРМИРОВАННОЙ РАСТВОРНОЙ ОБОЙМОЙ
Требуете запроектировать усиление пентралынхжатой колонны при возросшей
нагрузке, которое осушеств/ветхя посредством вклкжемиа ед в армированную штука-
турную обойму.
Дано; Q «40см; О “40см ; v к “50 см:
кирпич М75; R Икг/см'Ч!, 1МПа);
раствор мари 75; арматура 6AI;
ИдС -2300кг/см2(225МПа); d -Зсм;
Fano, 283еи2; S -15см;
N -24т(235, 44кы)
Требуеття определить размеры н армирова-
ние обоймы; определить сеченна пртголыюй
арматуры.
1. Опрепегвем процент армирппАмдо
о-А(П + Ь) 2x0.283(40 + 40)
0 0 S 40x40x15 °" 189
2. Опреасляем гибкость усиленной колонны
Ь b’Zd -46 ; X ..5IW _10_ 87 . Ф _0 gg .
3. Определяем величину несущей способности колонны
' -^)F"
-1 к О, 96x1 (О, 7x11 +1 х^09 ) х 1600 - 25, 4т(24 9, 1кн)
25,4т > 24т
Вертикальную арматуру обоймы припиваем конструктивно - S 2> ЮЛ I с Fq «6, 28 см2
ПРИМЕР РАСЧЁТА УСИЛЕНИЯ КИРПИЧНОГО ПРОСТЕНКА СТАЛЬНОЙ ОБОЙМОЙ
Требуется запроектировать усиление простеаа в существующем жилом доме. Кладке
простенков выполнена кз кярпяча марки 75 ла распоре марки 25(R “11кг/см2(1, 1МПа),
Размер сечения простенка 54 к ЮЗ см, высота 180см; расчётная высота стены при про-
дольном изгибе 2, 78м. Напряжение в кладке принимаем О, 7 R (временного сопротивлении).
Вертикальное усилие равно 60т (588, бкн), приложено с нксде1ггриситетом 5см по отноше-
нию к толшине стены.
По архитектурным соображением усиление клали принимается посредством включения
простенка в стагьиую обойму кз уголков.
Из формулы (П6) определяем необконвмое увеличение весу шей способности простенка
за счйт поперечной арматуры обоймы.
Ч 1?Й"р ’Ч^- XF- ЛпцГ " R F - Roc ;
гае у -1- -1- ----0,815
-5,15; 0< -1000; ф Ч), 98;
Согласно и. 4. 7 (1) Л1д-1; R -11кг/см2(1, 1МПа); 01,41,7,
fg - вертикальная арматура обоймы (утоляя) принимается но конструктивным соображениям
<50x5; Fo “19, 2см2.
Принимаем для обоймы сталь класса А—I.
По табл. 22 [ ] Вщ,-430кг/см2(42МПа) в Rgg-1500хг/см (145МПа)
По формуле (120) л
Ч Ю163:
Согласно формуле (116^. Р.У»Ь8В. х ЦК- х 55в2- 0®°°“ 0_ 98ж1 - °, 7х
х 11 х 5562-430x19, 2
О. 63 х2. 5о 8343000 . PQQgg-- _ 42827, 4 .8256
1+2, 5р 100 0,799
О. 6Э__к2. 5о 8343-QQQ---- .24010, 5.‘ О, 83 х2. 5рж8343000-2401050 +
1*2, 5р Х 100
+ 6002625р; 67, 02р-24; р-0.34%
обоймы 34см и oifpefla/e** * сече-
Примем расстояние между доперс*11л»ыв хомутами
3^
мао ю условия
х100"0, 34%; по формула (7)
VM
.»F|U htLl 100 . 0 34__ilflJ5±Ufi3LUfi2_ -ЗИ90 frl .
И 6 S ' ’ 34х54ж103 1 89108 ’
fox
0.34x189108
31400
2
- 2, 047 cm
Прмвимаом полосу сечением 34к7мм; Fgp 2, ЭВш^.
545
УСИЛЕНИЕ КИГПИЧНЫХ ПРОСТЕНКОВ (СТОЛБОВ»
Парадах ировзводачед работ ц>а усжденвв мвталдвтосжо*
1. OrttfBAor штуждтурху оо всвх сгорав фостсиха.
X Эапи niiaiiiiwi с&фкме шмдже варвасы ав шартшв цюставжд п ацмвве афвдваеквык рас-
четом шижтггав (угонам хомутов) а устввавлаеапг и с двух сторон уовжваемсго ада-
мвеа стоны.
1. Отйнвапт штужагурау со всех сгорев фосгевкд.
3. Устаиованавьж ла место ырадш сгогавают струблммв в а —ы фввфввоот аахладка
(тамуты) с шагом 50««>S4<i (Гв □ - ташавяа стены), после чего струйным уваров*.
5. (^остовов алтуавгураьают иемеитжым раствором мфжв 50 оо сетве ГОСТ 533^67
5. Продольные угшив «арааса устыаыаымт ад дажввсм растворе марка 1CQ.
& П|в шфвве лросччми fin гм* 2 d жав боем 100ш устыеыяв&ЕГ даошлжктелыые смя
io*. стрЗДБ)
между опдяубвоб
7. Птаер усчеапввоа вдржасов проатводжт раж-чаижу треожя в рвов жликж ва гяуеаву 1С^
15*ш в даомывку отаерягоств стоим жало* dqa ддвлечжвм.
ВАРИАНТЫ УСИЛЕНА ПРОСТЕНКОВ
347
УСИЛЕНИЕ ПРОСТЕНКОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫМИ И МЕТАЛЛИЧЕСКИМИ СЕРДЕЧНИКАМИ
СТАЛЬНЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ СЕРДЕЧНИКИ
1-1 (еараает 2)
Прн 1ге6олыип размэсюк простенков необюшаост* значггельни увеличен» на как
нагрузку устраивают в вертикальных бороздах сердечника вз железобетона ш в енде
лнчеекаго дрофшш. Перед началом работ но уснленнв произвести временное крепленые лрос i
Расчет каменных конструкои^уеялоиных ж. -6. серлчкикамД. производятся •
tРу)и*аидсгьом по проектированию жлмоииых д аре.гокаыемгыд клнстру*ии|| ( ч-тро зал •
54Ь
УСИЛЕНИЕ КИРПИЧНЫХ ПИЛЯСТР
Металлической обоймой
0е16
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
Кирпичные пилястра рекомендуется усилить стальнымя или железобетонными обоймами.
Металлические оаностороыние обоймы прнмевиоти при потере весушей способности кладкн
пилястры иля при ее исправлении.
В этом случае металлические обоймы ставят^ конструктивно. Для более плотного прикгыка-
ния уголки ставятся на цементном растворе с выдавливанием последнего.
Затем их стягивают с наружной поверхностью стеш с помощью стяжных болтов, пропускае-
мых через стену с шагом 500мм.
При малой несущей способности пилястры в прп возможности полной ее разгрузил в передачп
нагрузки на односторонние распорки, последние становтся конструкциями полного разгруженли.
В этом случае расчет металлических стоек производится в сдответетжмя со СНиП П-23-А1
аа полную нагрузку. Расчетная длина ветвя равна расстоянию между соепинительнымв планками.
Желательно применять неравнобокие уголки с наибольшей жесткостью в поперечном направлении
(в пропольном направлении жесткость обеспечивает пндастра).
Железобетонные обоймы усиления прнмегаются при недостатотной «сущей способности ли.м-
стры, при ожидаемом увеличении нагрузки.
Обойма проектируется на полную нагрузку и расчет веовтся в соответствии со СНиП П-21-75
как щв центрально зли внецентронно сжатого элемента коробчатого сечения, Если возможна
предварительная разгрузка пидастры ч гюсле устройства обоймы, совместное включение в рльоту
пилястры е обоймы, то расчет ведется согласно формулам на стр. 3^tl (пример расчета mi—
три на стр. 3^2,3<t4). Бетон применяется ве вкже марки '150', продольной арматура и хок<уть< ста-
вятся по расчету.
После выполнения строительво-монтажных работ по усилению, пилястры штукатурятся по
сетке ГОСТ 5336-80.
ЗАМЕНА ПРОСТЕНКОВ И СТОЛБОВ НОВОЙ КЛАДКОЙ
Способ замены хаменяых конструкций новыми применяется в случаях, когда требуется по-
вышение их несущей способности при надстройке н реконструкции зданий, а также в аварийных
случаях. На первод производства работ необходимо устройство временных креплений. Старая
кладка разбирается в выполняется новая нз материалов повышенной прочности с применением
сетчатого армирования.
Временные крепления рекомендуется выполнить вз дерева (см. раздел VII), стальных
труб, стального проката и проектировать в виде конструкций, способных воспринимать массу
передающихся на них вышерасположенных стен или других нагрузок.
После установки временных креплений я плопюй подклинки допускается премзводкть осто-
рожную разборку кладки заменяемых простенков. Замену простенков рекомендуется производить
поочередно. Для возведения кладки новых простенков рекомендуется применять каменные мате-
риалы повышенной прочности, во не ниже марки 100 и цементный рествор, марки 100. Кладку
заменяемого простенка следует ямпотсять с плотным осаживанием кирпича для получения гон-
кик швов. В случае необходимости горизонтальные швы кладки армируются стальники и сетками.
Верх заменяемой клади не доводится до старой ив ^4 см с лослепуюией тщательной здче-
напой зазора плотным цементным раствором марин ве ниже 100. В отдельных случаях для
обеспечения повышенной плотности примыкания новой кладки к старой иэпусжается забивать в
неотвердевший раствор плоские стальные клинья.
Расчет несущей способности новой конструкции производятся согласно СНиП ГК22-81.
В смяза с ответственностью производства работ по замене старых конструкций в зданиях
новыми должен быть предварктельЕЮ разреботав проект туоизандства работ.
Зй9
УСИЛЕНИЕ СТЕН АРМИРОВАННОЙ РАСТВОРНОЙ ОБОЙМОЙ
Трешкна
ПОРЯДОК ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ
1. Отбивает штукатурку с обеих сторон стены.
2. Расчищают трешяпы.
3. Производят расчистку швов кладкз на глубину 10-15 мм.
4. Очищенную поверхность стен промывают водой лид давлением.
5. На поверхности стены закрепляют сетки мврки С 5b^^~ '|q'q~
ГОСТ Э47&-&]. при помоши Z-образных анкеров, устанавливаемых в ранее
просверленные отверстии в шахматном порядке с шаг о м 2 с/^ &100см.
Сетку устанавливают на 10мм от стены.
6. Перед торкретированием поверхность стены обильно увлажняют водой.
7. Тщательно заполняют просверленные отверстии цементным раствором марки 50.
в. По установленным сеткам производят торкретирование стены. Толшяна штука-
турки должна быть ЗОМОмм.
Z — образшй анкер
дю Tonmww стйы
ИНЪЕЦИРОВАНИЕ КИРПИЧНОГО ПРОСТЕНКА С НЕЗАПОЛНЕННЫМИ РАСТВОРОМ
ШВАМИ КЛАДКИ. ОШТУКАТУРЕННОГО С ДВУХ СТСРОН ОБЫЧНОЙ (МОКРОЙ )
ШТУКАТУРКОЙ
Рабочее положение насоса м сяъежтор* прн уточнении «лам в
Вы слала jo атеапфомниа
Вы слалп после таац^юваяса
350
Усиление каменных ю.чструкиий методом пъеиш состоят в вагметанп под даг-те
яием в поврежденную кладку жплш о иеьентмого вл иыгимсрного рест&зра. В рэзульто
те прсштходит обпмч.- замояолнчмаание кладки вместе с оовремдоннымв участками. Предел
прочности кирпичной, кладки, усиленной ниъеклеровонмем раствора а -тр «мнимы, принимается
до гласе СНиП Гк»22—-8) 'Каменные в армокаменкио копс^зухдкя. Нормы приекпфАшшып*
с введением поправочных коэффициентов с :
1.1 - для кладки простенков, столбов в стен с трещинами от силовых воздействий
в усиленной ннъекимрован'^м цементным и оемеитнополкмеряым растворами^ -
1.3 - то же, при усилении инъешмоованмем полимерными растворами;
1,0— для кладки стен с одиночными трещинами от неравномерной осадки стел вли
нарушения связи между совместно работающими стенами п усиленной инъекцфованием до
мАВТНо-полкмермыми вли полимерными растворами.
В качестве вяжущего для цементных и доментио полимерных растворов аг-лАик^уо^-о
портландцемент марки не ниже 4О0 тонкостью jизмола не менее 2400 см^/г в нормальной
густотой цементного теста в феделах 22 - 25% л шлаколортланддомепт марки 400, обла-
доюшиА небольшой вязкостью в разжиженных инъекционных растворах. Песок для раствора
применяется очень мелкий или тонкомолотый. Модуль фупкостя мелкого песка Мк должен
находиться в пределах 1.0 * 1.5 (ГОСТ 873^77), а тоякомелотого — доходит до тонкос-
ти помола цемента. Для растворов е-лольэуются пластамицнруюшдо добавки: нитрит натрия
в количестве 5% массы иекеста; лоливинцлаиетвтную эмульсию ПВА с полкмерце- •
ыектвым отношением П/U - 0.05; нафталанформальдегадную добавку в количестве 0.1% мас-
сы домента.
.Места расположения сиажин длп нагнетания раствора выбирают в заввсвмоств от
расположения трешки аа стене: на участках с вертикальным! или ваклокными трешкндмк их
делают через 0.6 -у 1.5 м. а на горизонтальных трешкнах - 0.2 т 0.3 м. Трепшяы отита-*
ют от образующегося ори сверление шлама пыли, устанавливают инъекционный патрубок к
гермвткзируют путем оштукатуривания тонким слоем цементного раствора. Давление при инъ-
екиировании раствора в кирпичные кладки принимается or L.5 + 2 атм. Когда .1рокзводятся
ваг не тан не раствора в кладку через рубашки, выполненные нз железобетона или армфовал-
мой штукатурки, давление может поаышатъеа до 3 ф 4 атм.
Рекомендуются следукипме вады в составы кнъекджочных раствфов:
для кладке с раскрытиям трешив до 1.5 мм—пмимеримя растворы на основе яооксшы
мой смолы состава в частях оо массе (авокендмая смола ЭД>20 — 100, ьвмфккатср МГ4^^
30, отвердитель ПЗПА -15^ тсыкоьшютый песок - 5^ домвпжнамкмфкые растворы со
става 1 : 0.15 : 0.25 док B/Ue0.6 (dbmght : псыямр ПВА : досок) ; твыяатяопебчдяые
раствфм с добавкой тонюмолотс>го песне состава 1 : 0.1 : 0.25 фя B/U"0l6 ( домоет ;
суцгралеетojaкатар кафтвлнвфермадьшгад : пвеоя)
для кладки с раскрытиям треша 1.3мм в балпе домантнопопттикн растворы со
става 1 : 0.15 : 0.3 прн B/U*0l6 (вьдог : падкмр ПВА: досОк); mmuihi пвгчйва расо
воры (Мк-1.0 ГОСТ 8736-77) состава 1 : 0.05 : 0,3 фв ^U-O.6 (ewer: пметтфиво
тор птрвт вдтрвк песок;; анкетные (бесовсчаные) растмры состава 1 : 0.1 фя D/LP0.5
(oBkoiT : сутюраластнфнвдтор аафтадя^фмвдълпд).
351
УСТРОЙСТВО ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И АРМОКИРПИЧНЫХ ПОЯСОВ И РАСТВОРНЫХ ШВОВ
ПРИ НАДСТРОЙКЕ ЗДАНИЯ
О 3 В!
ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ НА ВЫБОР ТИПА ПОЯСОВ И
AR4OVBOB ПРИ НАДСТРОЙКЕ ЗДАНИЯ
Таблоид V1.8
Фактор Возможна опеки
1 Сопя 2 Ьлла 3 балда
Число этажей надстройке 1 ЭТЗЖ 2 этажа 3 и более итвжвй
Атмокжрпхчный пояс
Арыоквраичиый toe®
Дюймов apuotspnnswft
шсэ
Нав<жи»ев рашюыалыю располагать армокврпичвмэ тиса жа уровне междуэтажных перегуитжА
обеспечить наоежвую смзь ях со стенами. Пояса доллар быть непрерывным» по всем капитальным
стенам, включав поперечные. Сечение арматуры ь железобетонных поясах равно 6{ 10 мм.
В тех едучдах, йогов оеформацЯ не очень значительна, железобетонные одаса заменяют армировании
растворные швами. Продольная арматура шва принимает^ того же лваметра, что в в жежзобетовво!
0<жсе. В доля! повышения эффежтиздости лействнж армошва через 4<4) jeaoa влаош устаривают
втодой ярмошОВ . Таим образом оодучвепя армокжрпмный оояс высотой 300 а 450 ым с армату,
рой вверху в внизу сечения пояса. Факто|М в условия, влвяюшве М выбор типа пояса или шва, см.
табл. V1.81 табл. VI.6.
стее существующего зйп- ки ж требуемая степень ях уалвьжя кладки не Слле^ 1/3 от певоиачапь- пой. Усиление не требуете первичной 1/3 перво начальной прсынссти Необходимо частное У'ШЛВЯЮ кпаял по расчету н&доств точна. НеобхоАмо сп/нхиио уагвнве
Несущая способаость грунта осяоваивж существующих фумпамото» 0,3 МПа ж более (без опрессовки) От 0.2 1» О.ЗМПа До 0.2МП., • такие при ncajune» пых основам к
УСЛОВИЯ ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ ЦЕЛЕСООБРАЗНОСТЬ ВЫВОРА ЖЕЛЕЭО®ТОННЫХ И
АРМОКИРПИЧНЫХ ПОЯСОВ ИЛИ РАСТВОРНЫХ ШВОВ ПРИ НАДСТРОЙКЕ ЗДАНИЯ .
Т.6ли. VI.В
Ковструктчвааа ьюроцмтп (метош борвбы с тряшмем) Бада
На тр^уета Ми», ши ри»0 3
Рас 1 аир ш а арыоп» 4
А^ожнрпичнья Екмса 4 « 5
Желеэобетояные оасв С1Ж э
«ва VI.в
Башм ов|»Ж1Вя'’я *
КРЕПЛЕНИЕ СТЕН МЕТАЛЛИЧЕСКИМИ ТЯЖАМИ
Вариант с внутренним
расположением тяжей
Вариант с наружным
расположением тяжей
1
352
100
2-2
2
Деревянная
пробка
гайка с вра-
зьбой
углах адднжя выступах ставятся вер шальные угодии №12-16. Тяжи укладываются ло по-
вфжвкюта став или в борозды сечением, примерно 20хв0мм, которые после натяжения тя«еи
аалвлымются цементным раствором марки 100. Натпкеяие производится посредством стяжных
*ффг одвоаремвнно id всему контуру. Натяжение гесей рекомендуется выполнять после прес-
мрнталыкго нагрева их паяльными лампами или автогеном, Для тяжей, установленных зимой
в лапши время рекомендуется производить дополнительное натяжение. Натямение гфокзводмтся
фучвую с помощью оычаге длятюй 1,5м с усилием 300-400 Н на длинный коней рычага.
Сбохее усилие должно быть примерно 50 кН. Натякение считается достаточным, если тя* не
иьюет провесов к при простукивании издает чистый звук высокого тона. Рекомендуется сте-
пень натяжения до возможности определять приборами (ишшкатарамн), установленными на
Ч*®*» ^v3Ue> Ш котаР°° подбирается сечение тяжей, определяется по следующей формуле z7u°J
П °0>2[Д][ф>у где к — расчетжм софотамемке клали, 6Па^ ~ длина стены з
Соединительные
стержни >0 14A-I
КРЕПЛЕНИЕ СТЕН ПОЯСАМИ ИЗ АРМАТУРНЫХ КАРКАСОВ
(АВТ. СВИЛ. М 872308)
О
О IS *09Ь 00S ♦ OSI
355
Пояса кэ фматуряых кер касса оркмекдетск доя увеличения простраиствеиво® жесткости
здания располагаются в уровне псрекрмткЛ по контур/ кфаачиыл спн. Полза состоят ял
двух фматурвых каркасов по наружно® к внутренне® граням стел, соединенны! между соСо®
анкерамк. Продольные доперочнме стержня каркасов выполнены во арматуры Q> 16А—Т. Нл-
тяженне арматурных коясов осуществляется путем завинчивании гаек анкеров раваоь^рио аг
углов кересечшн® стен к середине. Натажху прекращать если пркияммая планка получит
внднмую деформация нли продольная арматура каркасов буд»т плотно пряжа те я стене. Зато-
нутые гаПки обварить, а арматурные каркасы оштукатурить цементным роствероы м^и» >00-
Усаденно жвмзобвтонныын бшвчиыш аояоамв во авгуру правами став в уровне
фмрытвй прпмввштсв ди боам равномерного расаредвдвш вдгрузжв во лпве стоим,
oocflpwgm раствпмвкаи усиж* от вчиввомврпв осадки, в сдужвт опорным элементом
®ш сборами жлеэобетиввых ирвфэтвй врв замшев сушвствувшвк. Шарив блляпаго
пояса 12(^170 см в аввзснмсотп от тошлш стопы, состоят и лун ветвей, соединен-
ных переюпхдмн. Может пмвтъ ому ветвь, есл гт—“ аврутосаж самовесушяж
ставах Устройство Садочного лоаса осушоствототся сладуюим обрааомз робвроэт деи>
инвое перекрытое с обей сторон стен: отбввактт волосу вяумтурп шпротов 30 сч
расчвишот вертжаадвныв в горкэонтпдышв вгвы наддан ва глубину 1 * 1,6 о< }
вавп отверстая в падав размером 20 “ 2S см для устадомя «.«ut паромьяе!
^вшавныо сювврхпоста в пробчтые слверстка врамывмот водой сюД давоаааам; усталая
лпвавтт сшадубжу, арматурные ктокаш; а цишоиг бвтомровакве кож ов в отелив тел^
кых жреыычвж прв обелъво увдджтонвой паяв* Ботов мфвя а» того 150.
КРЕПЛЕНИЕ СТЕН РАЗГРУЗОЧНЫМИ БАЛКАМИ
и ЖЕСТКИМИ НАКЛАДКАМИ
предапгть нагрузки с /сформированных уим, u ин ва лрочньш участи став фундаментов
в для предотвращены дальнейшего расарыпя трепав.
Разгрузочные балки станяг в уровне верха фундаменте влв в уровне оконных пере-
мычнк лер виги етажа. Рекомендуются разгрузочные бг.ткн вз швеллеров № 24. Прв толщи-
не стен более 64 см используют двусторонние банки, связанные между соба* балтамп
диаметром 20мм через 2-2.5 м. Односторонние разгрузочные балка анкеруют арматурой
0 20мм через 2-2.5м. Глубина штрабы для балки не должна быть меньше ширины поли,
отверстая для анкеров разрабатывать только фелыэ. Посда монтажа конструкция штрабу
заделать бетоном мирки 100 к тщательно ушчм нм**.
Дефекты стен в bhje трешнн от иераввомярной «удду, выпучиваний, смешений пере-
крытий устраняют путем установки ял мд па» вэ швеллеров № 16>20 в гормэонтадьвпм
или вертикальном налвавленаях. ы**"*/*** укладываются в борозды вырубленные а сгеке
кив по пов^хностн стены, после чаю на крепят бшпемя дваьштром 20мм шп ержпам/и.
таг болтов в ершей не хюлжяв превышать 2м» От трепшн болты устенавлнваюгсн ва рас-
стоянии не ьеньпвм 1.5 толшины огоны.
Дня увеличения жесткости всего стояовего остова наклади в параллельных стеках
для ния связывают мд жду собой тяжами аз пруглой стаяв /жаыетром 1Вр28-<м, устраевое-
мымя в уровне кототрукпий перекрытия. Натяженае тяжей прокавадится вручную по лояв*
дення первххю чистого звука. Наклади оштукатурить раствором м®жв 100
по мюталлвчесжой сетке.
356
КРЕПЛЕНИЕ СТЕН ЖЕСТКИМИ НАКЛАДКАМИ И НАКЛАДКАМИ ИЗ ПОЛОСОВОЙ СТАЛИ
Бсдъ в ставах овяфужяш сжвозжые траижвы в вам разрывов жлддхя в местах
сшфжкевжя иаружяых ж ввутрааявж стоя ала в в^чружжых углах, для ухреллемяя примем
хают металлические аая/мшав аэ стал ^50ж10), Ковш накладов загибают
в сторону стены для лучшего ептлапя с веВ в фохсфутот болтами, росполагасиыми
от трешжжы и расстояпи. р*~~**Л прямеряц аалупрл толижжам стол. В более простых
случаях пре сраанжтелыю хеболыюм фотвипв я ияром трошл маиладжж можно жр^
ютъ о степ ершамя с омоВ стороны ставы.
351
СХЕМА УСТАНОВКИ ТЯЖЕЙ
УСИЛЕНИЕ ПРИ ЧАСТИЧНОМ ОТРЫВЕ СТЕНЫ
более ЗООО
Трещина
ПОРЯДОК ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ
1. В стенке просверливают отверстия 6 30мм пол тажя и пол стяжные болты по
высоте через 700мм.
2. Устанавливают наружные швеллеры [10 с зареиое просверленными отверстлпми
поп богггы в ТЯЖИ.
3. Производит Креллевиэ швеллеров к наружной стене стяжными болтами с установкой
с внутренней поверхности стены металлеческих шайб 100x100x10.
4. Приваривают накладки сечением - 30x5 к швеллерам.
5. В просверленные отверстия пропускают тяжи ® 20А1 и закрепляют по ас-галл '1' с
□остановкой контргаек.
Отверстия с установленными тяжами я Солтсми тщательно элаелывают цементным раст-
вором Ktopru 100.
6. После монтажа наружные швеллеры в пшики обернуть соткой ГОСТ 5336-80 к
оштукатурить цементным раствором марки '100',
УСИЛЕНИЕ СТЕН ЗДАНИЙ МЕТАЛЛИЧЕСКИМИ ПОЯСАМИ ИЗ ШВЕЛЛЕРОВ
Усиление кнрп/.чных стен зданий при осадочных деформациях стен, а также при значи-
тельном износе наружных и внутренних поверхностей стен (выветривание раствора из швов
кладки, отслоение лешадок и т.д.) производится путем установки металлических газ ясов
(из швеллеров £16) с шагом не более четырех метров по высоте здания (см. стр.35й,
Для совместной работы поясов по углам здания устанавливаются распределительные уголки
100x10 по высоте здания ва цементном рестворе марки 100. Штукатурка стен произ-
водится по металлической сетка, натянутой между поясами.
Нижний пояс рекомендуется устанавливать на расстоянии 200-300мм выше уровни
пола, верхний - на уровне опор несуших конструкций покрытия. Установку поясов следует
начинать снизу.
ПОРЯДОК ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ
1. В соответствия с характеры деформации стен здания проязвесте разбавку поясов на
фасадах здания.
2. Произвести установку поясов, состоящих нз 2-х швеллеров 18, скрепленных между
собой стяжными болтами ^=20, установленными в заранее просверленные отверстия с
шагом 1.0м..
3. По углам здания устанавливают распределительные уголка на цементном растворе
марка 100 в приваривают их к поясом,
4. Натягивают сетки по ГОСТ 8478-81 между металлическими поясами с обоих сторон
стены, дополнительно закрепив их между собой Z -образными анкерами, установленными
в заранее просверленные отверстия с шагом 800мм.
5. Выполняют торкретирование стены цемонтно-лесчаяым раствором марки 5 .
356
УСИЛЕНИЕ СТЕН МЕТАЛЛИЧЕСКИМИ ПОЯСАМИ
2-2
359
4000 4000 4000
1
360
ЗАДЕЛКА ТРЕШИН В КИРПИЧНЫХ
СТЕНАХ
Вариант 2
Эвлмс яяареы
Простой ЗДМ0К
Вариант 1
Новая кирпичная
Якорь из
[ 1б£20
2-2
О 6—10
Бетон марки 150
Отдельные сквозные трешнны в стенах с раскрытием до 4 мм, прекратившие увеличиваться,
рекомендуется заделывать нагнетанием в трешнны пемевтвого раствора (см. стр. 350 ).
яла расшивкой я зачеканкой трепшя раствором. Трешнны с шириной раскрытия более 4 мм в стенах
топтанной ЗвО мм и более заделывают вставкой кирпичных замков. Для этого де длине трешныы
в кладке с двух сторон на глубину 1/2 кирпича и ширину ве мевее одного кирпича разбирают су-
ществующую кладку с последующей заменой ей новой. В особенно длинных к широких трещинах,
увеличение которых ве исключено, устраивают замок с якорем нз прокатного профиля. В стенах
в перегородках толщиной 25 см к мевее в эоне трешнны следует разобрать старую кладку к за-
менить её новой ели
произвести ниъекшрование. Трешнны, развитие которых не превращено, можно
усиливать арматурными стержнями. В поперечном к трещине направлении
вырубают в стене борозды глубиной ^,5**Э см. Длина борозд с обеих сторон
трешичы должна быть па мепее 50 см, а расстояние между ними 10г2О см.
Затем борозды и трешнны очнтают с помоыыи сжатого воздуха, промывают
я заполняют густым, жирным цементным раствором, в когерый вдавливают
прутья нз арматуры пернодвчссхого профиля диаметром 6j> 10 мм. После
схватывания раствора в бороздах трешнны ниъекпяруют.
561
ВРЕМЕННОЕ УСИЛЕНИЕ СТЕН И
При имеете сток ДО fl м
ПЕРЕГОРОДОК ПОДКОСАМИ
степ в - 12 м
Вромеквве усиление стен в перегородок прв отязвпепзи их от вертикали или при выпучивании на 1/3 пк тал-
шины в более, при высоте стен в перегородок до 6 м выполняется из бревен (см. рвс.а) 0 16^*20 см, устанавли-
ваемых в прсстеккад вин
упирать в металлические
на расстоянии ^4 м одно от доугсго до дивив стены. Верхние кошы подкосов ямбходомо
штыри, вадеждо оабвтыо в швы кладке влн в специально выбитые гввэда в кладка.
При высоте стек &*12 м принимаются двойные подкосы во бревен штн брусьев, врубленных в пркстеляыо стой-
ки, в расородолптальвый брус (см. рио. б, в, г). Для повышения жесткости вроплеяне рааинвается о двух сторон дос-
ввмк. Прв высоте стен более 12 м необходимо осуществлять до верф стен креолоиве тяжами (о<. рос. а стр»3б2 )Гджм
о натяжными муфтами, как правило, устанавливаются в проемах до обо стороны простенков. Допускается заменять
тяжи канатами влн скрутками по 4— в проволок доаыотром 6 мм.
При наклоне двуя параллельных стен п противодоложные стороны, о следует аарапляте деревянными аимами
* горизонтальными стнмхамн из круглой стали через 4—3 м до высоте (см. рис. в, г стр. 362). При большей протяжен-
ности высоте степ более 12м сиедуот применить временные расчалки с иатяжгалш муфтами, закрепляемы* к виджея
части соседних зданий, фуидамоигам ели стойкам, врытым в землю о прочно! анкеровкой.
Ц>н отсутств'ки возможности лэстадовки растяжек с двух сторон здания следует осуществлять одностороннее
крепление стон растяхаамы. Прв атом для придания зданию большей жесткости, между доодольаымм стенами уста
авпвваютоп диафрагмы в виде подкосло-расдоспой системы (см. рве, гсгр.362)При наличии в веоосредоте^яиои блиэ*г"тя
устойчивых зданий в сооружений наклонившиеся е пыпучнвпшеся стены следуст- иреоить к ним горизонтальными *ли
вакловиымв распорками (см. рис. б стр. 362)
362
ВРЕМЕННОЕ УСИЛЕНИЕ СТЕН И ПЕРЕГОРОДОК ТЯЖАМИ
Крепление о«пон«шейся - выпучился ствльнымв стаошмв
(расчалкам*)
Крегашж.3 «оишившевео геш , тами TOhuux
с помощью распорок
Креилвнвв стая растжввшв
Креапея» с Я5ух старо. Крошки, с ошю, старой.
361
ВРЕМЕННЫЕ КРЕПЛЕНИЯ СТЕН
ГТ гЯ V Ы
Временное крепление вамевяых стек * пи случдпх, когда разрушена ннжшш
меть, а верхняя работает аак распсраая пли копсппьпдп ковструхпвя, для предупрежде-
нии обрушение верхний участков кладки следует предусматривать временные крепления
в вяло деревянных вли металлических стоек ва клиньях. Устштома стоек должно вы-
шмяяться таким образом, чтобы обеспечить возможность дальнейшего восстановления
кожлрукш* (кладку в укладку перемычек, балок, фотонов в т.п.).
Временное крепление несущих простенков в перемычек, поереждепкых трешкнамв
™ огнем, в случаях, когда ях несущая способность оо расчету окажется недостаточ-
но», остсиеталкте. установкой в соседних гроемах подпержныиоишх стоек (см. стр.92).
Стойки устанаапиваютса па разгрузочные брусья я расклиниваются. Другим способом
том^П^”0™ “ПЯеТС’ Ч™" Чх-мо.
фупма камнямв, вря етом следует обеспечивать
передачу нагрузки на новую
кладку. от сохранившихся перемычек через шито забитые плоские металлические или «рввие-
ные клинья. В случае опирание на поврежденные простенки ферм, балок (прогоюв) при времел-
ном воссталоы.епии следует предусматривать разгрузку опор я простенков путем шдоедеми
род эти конструкции временных деревянный влв металлических рам, а также кирпичных столбов
на галсовых растворах я стоек на клиньях. При этом должна быть предусмотрена возмомжжчж
последующего восстановления поврежденное кладки без удаления временного крештепв.
Стойки следует устанавливать по возможности ближе к операм ферм я балок. ГЬв подав
депии стоек поя нижние пояса ферм следует предусматривать дополнительные роелредвлжошв
подкладки, исключающие возмохяостъ кзгыба ямжкик оож^ов ферм. Количество временны* етоох
устанавливается расчетом. В многоэтажных зданиях осп стоек в столбов по этажам даджя*
совпадать.
564
УСТРОЙСТВО ПЕРЕМЫЧКИ НАД ПРОБИВАЕМЫМ ПРОЕМОМ
УСИЛЕНИЕ КЛИНЧАТОЙ (РЯДОВОЙ) ПЕРЕМЫЧКИ ПРИ ПРОЛЕТЕ Ю 1,5
УСИЛЕНИЕ АРОЧНОЙ ПЕРЕМЫЧКИ
365
УСТРОЙСТВО МОНОЛИТНОЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ ПЕРЕМЫЧКИ В СУШЕСТВУЮВ1ЕЙ СТЕПЕ (АВТСВ ИД. №510571 )
ПОРЯ ДОК ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ
1. В <ушоствуюеиа« стене аывт отаорсти
боте 600 мм
250»2S0 th.) с тегом
5. После аостямснви ботэяоы прочности шботъ пол оеремычкоЯ гфоем
2. Установить в отвертпв рвсяоржж
3. Разобрать кладку межчу отверстии ьл
366
ТАБЛИЦА ПОДБОРА РАБОЧИХ КАРКАСОВ
Таблица У1.В
Пролет перемычке (м) На г р у з I жгс/м (Н/м)
350 (3500) 400 (4000) 800 (8000) 1100 (11000) 2800 (26000)
1,2 К1 К1 К2 К2 К4
1,5 К1 К1 К2 К2 К4
1,9 К1 К1 К2 К2 К4
2.4 К2 К2 КЗ К4 -
2,8 К2 К2 КЗ К4 -
3,1 К2 К2 КЗ К4 -
КАРКАСЫ КЗ. К4
КАРКАСЫ KI. К2
367
РЕМОНТ ОБЛИЦО0КИ ИЗ КЕР АМИ ЧЕСКИ X КАМНЕЙ И КИРПИЧА
Деталь задел» анкера для фепленмя облицовки
Крепление новой облицовки к стене
Вариант 2
КРЕПЛЕНИЕ ПОВРЕЖДЕННОЙ ОБЛИЦОВКИ
При отслоении облицовки или появлении новых грешил в лицевых камнях следует .цро-
взводгаь крепление облицовки или усиление кладки.
При наличии отслоений об.тнповги от кладки ЛЭ 20 мм производить крепление отслоив-
шейся облицовки к кладке стены стальными связями.
Связи ставить кэ стержней диаметром 10^12 мм периодического профиля. Отверстии
для связей диаметром до 25 мм.длкыей 350 *• 400 мм под углом 30° к горизонтали
просверлить ручным электрофицированным инструментом.
Отверстия просверлить в местах пересечений горизонтального шва с вертикальном,
по обе стороны которого камни расположены только ложками (но не тычками). Подготовлен-
ные отверстия промыть водой, заполнить с помощью ручного насоса плостичноА иементмо-
яесчлной пастей. □ отверстия вставить стержни н залапать дзетой с последующе/! расшивкой,
шва. Конец стержня должен иметь защитный слой пасты не менее 10 им.
Установку связей из стержней производить с шагом 6G-80 см по горизоитпли и по
вертикали. Зазоры мекду кладкой стены к облицовкой заикьеиировать цементным растгири.м
на ранее чем через 7 суток после Устинов к связей.
В случае поврежленип нескольких лицевых кам/юй при установке связей заменить ых
новыми камнями этого типа шли бетоном марки 100 с рустовкой по типу данного фасоли и
последующей окраской.
Крепление существующей о&тноовкя производить захватками по ширине до 5 м и высоте
ве более 2 м с соблюдением техники безопасности.
К работе по кроплению облицовки в вышележащей захватке приступить не рачеи чем
через сутки после выполнения работ в пижележатей заявят».
При разрушении облицовки н/п се отслоения от кладки более чем на 20 мм свинцовку
заменить из того же типа керамнчеепк камней путем перооалки с существующей к.тадлеж,
с помощью анкеров или слоем армированного сеткой бетона с лоследуюиюй штукатурной,
рустовкой и окраской год цвет облипоыя.
5G3
УСТРОЙСТВО ЛНФ^МАШОННЫХ Ш&МВ 5 СТЕНАХ
Ъ69
УСТРОЙСТВО ДЕФОРМАЦИОННЫХ ШВОВ В КОНСТРУКЦИИ ПОЛА
Деталь А
толщиной О, мм
Анкер
Компенсатор
-4к40
310
УСТРОЙСТВО ДЕФОРМАЦИОННЫХ ШВОВ В КОНСТРУКЦИИ ПОКРЫТИЯ
Герммчирутаам мютдд
- Зу>0 чгастоапшъ дрбемм
4, ВкбО через 600
Кроволъная oginwcoMnwaai сталь
Антясептнрованкоя ааал
врепить болтом Ml 2 через 600
Гвоздь кровельный
КЗ, ВхАО ГОСТ 4О2В^ЗГ
Состав кровля тж> проекту
Дополнительные слов
во л)вэоля штанного ковра
.00^100^150
Гвоздь
вровольны я
3, 5к<10
Существующая стена
U/ямбурные
дробям р 20
'забить в
просьорли1Пгоо
отверстие с
шагом 3,0 м
Гнуты! С 400*12015 •
Компенсатор из
ошшованно! кровельной
стам
Мшвральяав О»**
3?!
шарнирные узлы опирания балок на существующие кирпичные стены
Таблица У1.1 1
Оподаые уголки
3
иля авторов
2
3-3
для швеллеров
60 60
.л
ырокчнаа cieua
Ботов M15Q
Риска j,
швеллера
ьиргшчная стека
6р
Расчетное сопротивление
клади сжатию fi ®1^S МПа
Опорные уготок
I 250
Таблица У1.Ю
Таблжпа несупю! спососиоств узлов 1. 2
Сече я» ооорвоп> уголка Узел 1 Узел 2
Преоелъь. ресиохия G. в тс при отор- вем иомен трМ<\ 5тт Предельн балка Q, в тс
L 75ж6 1. о
L 90x8 1,3 з, о
L 100x12 1. 7 3, 4
L 125x12 2.5 4, 2
L 160x14 з. 1 4, 8
U 160x16 3. 8 5, 5
Риска
двутавра
Белов М150
для двутавров
Таблица геометргаесклх размерен в несущей способниств
узлов 3, 4___________________________________________
N» узла № профиля балка Количество болтов, шт. болтов Для узла □ Для узла 4
Предельн. реакция балки в тс S' мы 8-р мм й МЫ Нрелольи. реакция балки а»тс
3 I 22 2 16 12, 5
I 24 13, 0
3 4 I 27 2 14, 0 20 27U 18. 5
I 30 14. 5 20 8 280 22, 0
I 33 15. 0 20 280 26. 0
Т 36 15, 0 20 10 290 28, 0
I 40 15. 0 20 3 20 28. 0
I 44 15. 0 20 321 2«. 0
I ЧП 15. 0 20 3 20 28, 0
I 55 15, 0 20 320 28, О J
I 60 15. 0 25 320 28, О
3 С 12 1 6, 0 3 20 28. 0
С 14 6, 5
С 16 7. 0
С 18 7 F.
С 20 8. 0
( 22 ft о
1 24 9. 5
3 4 С 27 1(2) 10. 0 16 16 8 16. 0
t id 11. о 16 16 10 21,5
С 33 11, 5 I 6 10 10 25. 5
С 40 13, 0 16 12 28, 0
Посла устаяшки баток tuipo&i лабать ботовом марка 150
372
СПОСОБ ВЫСУШИВАНИЯ УТЕПЛИТЕЛЯ ПРИ РЕМОНТЕ КРОВЛИ УСТРОЙСТВОМ ВЕНТИЛИРУЕМОЙ
КРОВЛИ ИЗ АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫХ ЛИСТОВ
ДЕТАЛЬ УСТРОЙСТВА КОНЬКА
ДЕТАЛЬ устройства КАРНИЗА
При сверхссрбидиошюй влажности утешшге/Ж, имеющего крупнопористую структуру
(керемажт, туфтовый шебень н т, к ), ап .шсукшмлм теплокэо/жцш • шэмъяе крыши
п> всей длине здании устраивают осушают** канал» ста** канала 1влппд>тптгт из
кирпича *на ребро' н устанавливают на чарочное оврекрытне. Между стенками капало
засыпают жарвъснтошй гравкА 6 20 мы, а пан каналом устававллмют защитный метал-
лический зонт. Ocofce внимание следует обращать на обесоечекие прогоркконалыкктм
заулки в канале в места* соединена егч> с утеплителем.
Рекомендуемые размеры канала: шн^жва вмутройней часта с зашпдой - около
250 мм, высоте бортов нан говеркмостью стажа мете 200 мм, расстаамно от верка
борте до низа зонтам — оного 100 мм.
Дли высушивала утеплител с мегояма клк шрама ори сиершфбивонюй
плавности на станку уклашаавт волнисты* тЛесинивиииша листы, образующие вентчли-
деньгое вмести (продута). Обкзателышм уставам пливтск обэслиекм ввозного веитмлж-
роватаи продухов от ашмишк шве pci нА не карнизе ж» сборного пытанного намяв а конька.
Свжгу сушестнлошей крыши парой укднтаоб иммстык аистов полностью сажают от кровли
к орпклг (ваюшей мимики, > > рамой 1*)91Л.
Волнистые асбестоцементные листы уклажлают го всей ммоата скате цыйш с напуском
вертааго рнде на 50^100 мм. У карниза концы листов выхшжт за край кареюного свесе
при неорганизованном вогосфосе влн ва метвлютааий слив ара и>квин вини* гоивстота.
В коньке между торил мн огбостоиемеитнык остов оставтют открытую юириной
200 мм, над которой устраивают сборам* мгтнжаой накал шириной 250*300 кал. Сверку
асбестоцементный листов укакжгвают моволнтиую мыв в таи пвс такую стажку тодвмяой 20 мм.
(>а волной), армированную Ситкой 200x200 мы ка етер^еа V 3 м*.
37Д
ДЕТАЛИ ПРИМЫКАНИЯ НОВЫХ ДЕРЕВЯННЫХ ОКОННЫХ ПЕРЕПЛЕТОВ К СУЩЕСТВУЮЩИМ СТЕНАМ
про эаАоре 25f£0 мм
при аморо ?В0 мы
про «мера “25 мм
374
ЗАШИТА УГЛОВ ОТ ПРОМЕРЗАНИЯ
375
деталь примыкания покрытия из профлисга к существующим кирпичным стенам
Я6
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. СНиП П-22-81 'Каменные и армокаменвые конструкции. Нфмы проектировании*.
2. Руководство по проектированию каменных в армокамеыных конструкций. М., Строй -
издят. 1977.
3. Рекомендации id усяленюо каменных конструкций зданий и сооружений. ЦНИИСК
нм. Лучеренко. М., Стройна дат, 1964.
4. В.И. Лндык, И.С. Шапран. Сфавочннк по ремйнтно^троятельным работам жилых и
гражданских зданий. ГЬсстройиздат УССР, Киев, 1963г.
5. В. К. Соколов. Оенсеные методы и цжнннпы реконструкции жилых зданий.
Стрейн-утят- Моава, 1969г.
6. Р.Г. Комнсфчнк. Методы темичеосого обследования ремонтируемых зданий.
М.Стройнздат, 1975 г.
7. Е.В. Поляков. Реконструкция и ремонт жмых зданий. М. Строй^здат, 1972г.
в. Н_М. Сенченок. Теляичвсжан экстлуатвшш жилых зданий. Справочное пособие.
'Будивельяиг*. Ките. 1974г.
9. М. XL Бойко. Диагностика повреждений к метош восстановления эксплуатационных
качеств зданий.
10. В. XL Дядык. Технология к организация ремоятнсхтронтельных работ.
Буднвелышк, 1975 г.
11. А. И. Мартемьянов. Способ восстановления зданий и сооружений подверженных
землетрсеншм. М. , Стройиздат, 1978 г.
12. А. С.^^Тульчннскяй. к ф. Техническая эксплуатация и ремонт зданий.
13. Ш. И. Мяхеев и др. Усжлвннв конструкций прсжсэданвй.
К. । Буднвельних, 1969 г,
14. Авторское свидетельство №510571.
15. Авторское свидетельство №916406.
16. Авторское свидетельство №672308.
УТ?
РАЗДЕЛ VII
УСИЛЕНИЕ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
579
РАЗДЕЛ vri . УСИЛЕНИЕ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИИ.
ВВЕДЕНИЕ
В шстоошоо .ром. мреыииые посуши пояэтружшп имомт прийешите лишь
и nompotau прэтииич, жлроитора, одажо ош. лолольио раслрострлвопъ. и эллиияи и
соору-ш» 1830 - 10БО голой. Со иремолом лороош.нью «Аелруиши поростиют «►.
опяетлмт. условиям ш^мальво» оисшлуотопии или иомочившимоя трявоооииям и чаше
всиго яя мвмот ва жалавоОятеииие или маталличеиве. Одиаио много деревянных «ов-
струишя» ошв еясплуатируегоя в одавяях в ссору жени ял предприятие отрасли, от нуле,
дахпоя в вашоре в усилеиии, поэтому шютоявыЯ раздал предлагает ремонт н оооотам
шревпкных конструкций Проверенными в додглш надежными и ежономичяожи
аффективными методами.
МЕТОДЫ ЗАШИТЫ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ОТ РАЗРУШЕНИЯ
Енолдоичвовве провесы разрушения деревянных конструкций можно предотнр^
тать путем атеептпчвекой пропито шли покрытая малыми дозами ядохимикатов.
В кода пшпуаташга плед осуществлять ехсплуатанионную профилактику ; не
допускать увлажнения хвревяхкых конструкций; своеврехеняо ремонтировать кровлю,
саятржьиохнкшские устройства в доугне элементы здания. Нельзя допускать ось.
отое воздуха в помещеникх с высокое влажностью. Кроме перечисленных мор, осо-
бое звячвви в зашито доеяеспы от биолагнчесхих повреждение придается антвееп-
тарованюо инструкций в щюпосое ремонте. Автисептированне древесины проводится
неллгтъпмв методами : доеорхноотной обработка, доопитаой, диффузионным методом,
а также химическим мыеервированнем, которое основало во ввела юга d доевесниу
химмеопх вдов,
Автжюптаин водоаадвлямтгоа кд следующие г^угаш •
1),дятаваткх,пряьвмаомые в водных рмяутзд ;
2) атоеогв^айвые пасты ва основе водорастворимых антисептиков ;
3) ытшжхш, копльзуемые в ортштачесжих растворителях ;
4) маслянистые аятаоептакж.
Аятнсептмжм, цжммшемые в водных растворах (приложение 2, СНиП U^IQ.75),
предназначат ди зашита тех деревянных инструкций, которые в период екеппуето-
будут аашншвиы от увлажнения и вымывающего действия воды.
Аетаошпвчесжяе пасты ш основе водчмютворкмых антисептиков (приложена* 3,
СНяП Ш-16-78) фишле, для миш ифмятых ипстцужциЯ, ядлодяши®» в уо-
оовмпиш вяшиявш. Пря том <тф1лм,а>„ри.ваиоши.с. с авмлоВ пош™.
ИМИ. oepnfcnxu» ..имя Гостами, ДЯЛЖЯЫ ЯЯШИШЭТЬОЯ эт вммывпюшяго ляЖтив
мш гндоошмшддхоишм обмазкамя ва битума, иузбдослак* к т.д.
Антисептики на органических растворителях (приложение Л, СНиП 11^10-73) -
нефтепродуктах, служат для зашиты наружных коктруждкй.
Масляиногае аятеепптахя (приложат. В, СНиП Ш-19-7В) исполмуяггся для лп_
шиты открытых конструкций, а также кокструыкй, иаходяптхсв в земле и подо.
При ремонте эдакий и сооружений необходимо прнмошпъ только сухую доотоемну,
зашваюнную от увлажнения, или антисептироваякую.
Способы к млириалы дли антаоспткровашя определяется назначением конструкдмй
и их размерами (табл. 3 СНиП UUKU75).
\/ ВИДЫ РАЗРУШЕНИЯ И СПОСОБЫ ВОССТАНОВЛЕНИЯ И УСИЛЕНИЯ ДЕРЕВЯННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ
Решение по восстановлению деревянных конструкций цлшнмается посла проведения
детальнсго инженерно-технического обследования всех строительных конструкций здания
или сооружения. В процессе обследования в первую очередь следует вышить дефекты, кото-
рые могут вызвать обрушения конструкций, а именно :
•) поражение доевескны в сильной степени грибковой гянлыо или доровораерушаюашмк на-
секомыми ;
б) разрывы полные иля частичные растянутых еляментов (поясов, раскосов, стоек я т.д.);
в) трещины в доевееннв ответственных частей конструкций (узлы, атаки);
г) значительные деформации сжатых в изогнутых хоютрукдкй к их влдьввгтов.
Для предотвращения обрушения ксаструвш^ каходяшвдоя в аварийном оостокнин,
обшателька постановка вреьетшых "«/ji*"»™— стоек, балок (ли. сир. 597-599)«
tyx меаиячктальнык биологических новреждовикх ^евясину, сохранившую прочность,
следует очистить от налетов Я9 здоровых слоев тщательно обработать алтн-
сютаческой пастой с лоследонжиим усилением накладками вз дооок. Древесину, в значь-
тальмой стегони утратившую свои яормальжме фкзнкледохакнчаские свойства, меобкодомо
удалить, прн атом удаляется но только явно разрушенная доевеекяа, во в прмлдошошая к
вей на расстоянии до О, В м здоровая но вид. Каменные, кирпичные я бетикмью поеорююо-
та, цжмыкаюшие к пораженным участкам доелогины (балочные! гнезда, кирпичные столбы
е т.д.), тщательно очвшдет от грибковых образований, а аятом прокаливают поильной лам-
пей нлх обрабатывают маслянистыми Minueumnei.
Поскольку размеры о характер усиливаемых влежюпив очень роздообраэом, выбор
того или ивого способа уовлеихк, а тапке оешния згюьоятов усиления (щхфшай, болтов,
накладов в т.дь) одоедоляютоя в проекте ва усиление шдмлрувцпй.
380
______________________________ в „офигев пдпстсптл консчуукдий должна удое»
ГЬеэеснва для усиления ®суших влелвнтов «гР'звмв““
tyvt R4R6-66 ГОСТ 2695-71 , ГОСТ 9462-71,
летторчп, -фебэмшда 1 СОР" "° 1X307 В486-ЬЬ .
СН.П П-25-80. 'Поревпшше жовстта™"- Нормы проегпфв-м-'. Упругцв »Р—
. расчета» сопревавВИЯ степи в соеянввй сталь»» влеме™ ЛЧ>е№
оворуштв» следует члтамать по главе СНиП 3-23-81 'Стальные «шструижв.
____.___а аоматуоаьи стелеД - по главе СНиП 3-21-76 'Бегать»
Прв реьюаге ттревватт ховструииВ огаюнешш размеров «емеатов уоч-еявв
„я. „ дроегттюго ве лигам превышать величав, ужаааваых в тебя. 2
СНиП Ш-19-75.
УСИЛЕНИЕ СТОЕК
При ремонте стоек сплошисго сечнння, имеющих валом нлн значительное бволш нчео>
кое сзфежхмнне, производится предварвтелшая разгрузка путем постановки рядом времен-
ное стойки ад домкрате. Поврежденная часть стойп въпвлкваетея я заменяется новой того
же сетекия с тщательной оркторповой вов^ части к стфой к скрепляются накладками ва
болтал.
Прогнившее основание деревянной стсЛкя обреэятъ к првстыксватъ новое с
молью врубки в поллерега. Г^>и налгав сшаюсти повторного гниения ооговаиве заключите
в обойму из швеллерных дрофв/юй (осетр. 382).
Прв залжчии деформаций у составных стоек усиление фокзвохвтся постановкой наклсь.
дол в ф. млидож на болтах или гвоздях, аналогично усшвнию сжатых влементов <вры (см.
сту>. 393 ). Предварительное выпрямлешм деформированной стойки дроеаводнтся с пп^дп^г.
штренгелк. При этом разгрузку стойки можно на фояеволиь (ох. стрЗБ2).
Усалекие деффмироватэй стойки можно деоигодате накладкой,ве тходяшей хю опоры,
прикрепляемся « гтойкв на растянутей болтах. Ьпфямтпе производится ш>дпгиванивм
болтов, этом разгрузку стойки можно ве тюои^одате.
Дтау сечение стяжных болтав опрешляте в кажжы ковиретвол фоекте.
УСИЛЕНИЕ БАЛОК И ПРОГОНОВ
Пр. ватага, бдоло-песхпх додреждвш!, .решив, а „ж, энатегеяьнЫ1[
в балках к протоках усиленна хх производится одним ид следующих своовов :
в) с поюшш протезов прв бвопотесжх повреждениях, игла февеотеа в
степени утраплл свои фнанвомвханичеове свойства стр.З&З ,335 )
б) с помошо вакпадпк при биологических повреждениях трещинах (см. стр.334 335 j
а) с помошью превращении балки в шпревгаль при недопустимых прст-нбах или увеличе-
нии нагрузи (см« стр.ЭД») •
г) с поьюшью уъщкьшешш пролета балка в результате «гамм дополнительных опор
прв недопустимых прогибах нлв увеличении нагрузки.
П^>ед усилением по пункту ’б* необходимо произвести разгрузку уцениваемой
динигрукции, а при усилении по пункту 'а* в её вывеску. При усилении щ> пунктам 'в'
В 'г* раяруяву КОВСТрУЖПНВ чажиа де "ртнаргжтъ.
УСИЛЕНИЕ ГВОЗДЕВЫХ БАЛОК
При наличии разрывов опасных трапы в нижввм поясе гвоздевой балки усиление
про изводи тс н:
а) при местном повреждении нижввго пояса с помощью накладок на болтая или
ватажных металлически хомутов (сакстр. ЗЭДрри постановке ватажных металлича^
ких хомутов предварительное вывешивание балки ке требуется ;
б) прв общем повреждении нижнего пояса : растройстве гвоздевого забоя, тре-
щинах во многих местах в т.дь — с помощью совращения балки в шлренгельную
(сыхтр3&7) или путем установки тяжа по всей длине иижнвго пояса. При эатрудли-
тельности выправления прогиба тажамн сподует вывесить балку стойками (ол^тр.
одновременным натяжением met.
t При наличии значительных прогибов d нижнем швее в гвоэпюых балках в ц>и
Ьтсутстввн существенных дефектов в нижнем поясе, усиление балки пронзводатся по-
становкой ошолнительвых поясов (свсстр.388)с обязательным предварительным вы-
вешиванием балки (OM.cip.391).
При наличии деформации верхнего пояса Гвоздевой балки усиление производатсы
постововкой боковых наишюк. яналогачно усилению стяжных влементов стропильных
ферм.
В олрмтаях с гвоздевыми балками возможна уствв^вка щ>оыдж> гочяыж оску,
при этом расчётная схема взьюнвтся и балки начинают работать как двумфЛиН-ые
неразрезп».
38^
УСИЛЕНИЕ СТРОПИЛ
MB«nn.rr имстоуждей жрьпп наиболее часто встречаются
гъ>я ремонте несущих деревянных констуужш» ы
„ ^тенильных ваг MI В местах опирания их, так и ПО-
работы по усилению стропил в стропильных
2.
3.
4.
достаточно плотным (см. стр. 369 ).
щж «епвтепюгесп, замени мнивших частей мауэрлата . хонда строшльэЛ ”₽*
иртант с нспопьэовашем яаюшшж > 1»/«али (см. стр- 389 )•
Ест, мауэрлат сгнил не но всей длине, а -гелио вблизи опирании стропильных пог.
уоожшв аронзнолисн ирубиой с двух стеров стропильной «ГВ пппюсов (см.стр J6S 1
Еспв мауэрлат сгнил на большой сфотякалпс шо> полностью, его заменяют новым.
п„ него вывешивают хонды стропильных иг,, вынимают часть спившего маунрлате
И унладнваот новый, с заранее выполненной врубкой для стропильной пеги, и захре.
шют ногу на весте снобами. Внсвь устанавливаемый мауэрлат изолируется от ха-
манной кладки двумя сдеями толя.
5. Усиление стропильных но* госсреднве при кх эагннванин или значительном провиса-
нии выполняют аналогично усилению стлошных балок в пролете (см.стр. 385)- Прог-
нившие стропвлшые ноги усиливают двумя яакпалкамв из дсх^к 160 х SO илв
160 и 60 мм, дешрепляамыми гшздями или болтами к здоровой древесиде.
УСИЛЕНИЕ СТРОПИЛЬНЫХ ФЕРМ
Усиление растянутых элементов ферм
При наличии разрывов, опасных трешик, бногютчвсжнх повреждений в растянутых
элементах ферм — ни мнем подов, раскосах* стойках — усиление юс с рядом
гпгюпбгтт
а) местное усжленне с шпвшью деревянных закладах в прохладах ва болтах, Этот спо-
соб деиемдем при небольшом числе досон в элементе или при яапячг— дефектов во
всвк девах пояса. В этом случае деокладхдмн заполняются вое зазоры между доо-
ипяса по дежвв панели. Расстояние от дефектною места в подав до узла дел».
по быть дестаточво ли расстановки необходимого количества связей (см.стр. 390 ):
б) с демоны» стальных накладок со шпонками. Этот способ допускается им»»- при успо-
вкм. тго адюреоенво (при шаюпк шаблона из фанеры) будет щкхгерлены отверстая
в стальных накладках и деревянных элементах (см.стр. 390 ).
о) о теыошью вэтююшх ищи, на ш^ущн. Прх атом может быть прояаваишо усшяь.
»— ахАЯ лхзж Штьыюго растяху-гаго елемевта, имеющего большое яоппестяо ль.
“ (едете-396)
г) с помошыо натялшых металлических хомутов (см.стр. 391 )
д) полной замены поврежденной стойки или раскоса металлическим твкем (см.стр. 391 )
е) установкой тяжа по всей длине балки. Способ применяется яри наличии п^фов-тп, рас-
сеяных на всем протяжении растянутого подан или значительных перенапряжений в нем.
При усилении ффмы по пункту *б* требуется разгрузка, по пунктам *а* и *в*
разгрузку можно де производить, если нет ве допустимых прогибов фермы в в момент пос—
таяовп креплений отсутствует временная чахрузха (крановая, гидтада ц т./ь), по ny^i—
там *г*, *д*, *е* - разгрузка не требуется.
Усиление сжатых элементов ферм
При деформации сжатых элементов верхнего пояса , раскосов, стоек - усиленно
их производится постановкой дополнительных накладок и прокладок на гвоздях и болтах.
При стреле выгиба меньше 1/200 С , где £ — длина выпучившегося элемента,
накладки и прокладки можно ставить без выпрямления выгнутого элемента. При болыисй
деформации необходимо предварительное выпрямление элементе. При усилении дереиииноП
накладкой, ставяшейсн со стороны вогнутости деформнрованвего алекенто, выпрямление
производится натяжением болтов, соединяющих накладку с элементом фермы, аналогично
(выпрямлению) усилению деформированной стойки (ем. стр.ЗВЗЦ Такое усиление можно
производить при деформации элемента как в плоскости, так в из плоскости фермы. Г^>и
выпучивании верхнего пояса сегментной фермы (в ее плоскости) крепление производит-
ся с помошыо деревянных подкладок на болтах. Деформированный пояс выправляется с
помошыо специального приспособлении с домкратами (см. стр.393). Разгрузка фермы
при этом де требуется.
382
УСИЛЕНИЕ СТОЕК
ЗАМЕНА ПОВРЕЖДЕННОЙ ЧАСТИ СТОЙКИ
ЗАМЕНА ПРОГНИВШЕГО ОСНОВАНИЯ СТОЙКИ
ВЫПРАВЛЕНИЕ ВЫПУЧИВШЕЙСЯ СТОЙКИ С ПОМОШЫО
ШПРЕНГЕ ЛЯ
ЪВ5
УСИЛЕНИЕ ОПОРНОЙ ЧАСТИ БАЛОК ПРОТЕЗАМИ
ПРУТКОВЫЙ КОНЦЕВОЙ ПРОТЕЗ
ПРОТЕЗЫ ИЗ ЖЕСТКИХ ПРОФИЛЕЙ
1. Прутковый протез скстомы С«А Дабдбековв выполняется нз
авук спаренны» фермочек, изготовленные d обрезков арматурной стали
диаметром 10а25 мм. Длнцу грстаза пркнжыают на 10% болъие
двойной длины ставшего жонпа балл не белое 1200.
X На чертежей вреыеякыа oooju усжзвно не ооказаны.
385
УСИЛЕНИЕ БАЛОК В ПРОЛЕТЕ
Деревянная накладка
Протезы кэ жестких пробило!
Накладка идрашкваля
1. Временные опоры под кояш усштяваемых валок услеыю ве показаны.
2. После подведены временных опор заппвшне части усиливаемо! £алп
вырезать.
386
УСИЛЕНИЕ БАЛОК ШПРЕНГЕЛЕМ
Угллсиае в вывешаывве балка шхфеягелем мало! въсоты
Усвлепе
вывешавапме балка
™₽екгелем е олил прорежутся». crotao*
зет
УСИЛЕНИЕ ГВОЗДЕВОЙ ВАЛКИ ШПРЕНГЕЛЕМ
УСИЛЕНИЕ ГВОЗДЕВОЙ БАЛКИ ТЯЖАМИ
388
УСИЛЕНИЕ ГВОЗДОВОЙ БАЛКИ С ПОМЭШЬЮ
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ поясов
УВЕЛИЧЕНИЕ ВЫПУЧИВШЕЙСЯ СТЕНКИ БАЛКИ
С ПОМОЩЬЮ РЕБЕР
J8S
УСИЛЕНИЕ ОПОРНОГО УЗЛА СТРОЧИЛ
УСИЛЕНИЕ СТРОПИЛ НАКЛАДКАМИ С ПОДБАЛКОЙ
УСИЛЕНИЕ СТРОПИЛ НАКЛАДКАМИ
УСИЛЕНИЕ СТРОПИЛ ПОДКОСАА1И
L. Наклади пропускает с аьух сторон от стропильте*
ноги через специальные вырезы в мауэрлате (пазухи) опирают
а вахлажу стоны.
2, Дж плотного опнракш наклади лоапмрают клином, а
затем цюкрешяют к стоне с поъюшью ерше*.
3. Количество if омаметр гвозпеЯ в ускленжх опреоежетоя
расчетом.
1. Сгнившая часть стропильной нога замежется ко&лкой,
□рмжрепжемой ш гвозжх к здоровой февесине стропильной
мота.
2. К шрлмчной яла же с помощью костылей хрепятж
брус 100x160^) м изолируется от нее лвуде слоями тола.
3. К стропильной ноге с жух сторон крегыт накдаж*.
Другим концом наклажв опирают ва балку.
1. Пожога крегатоя с жух сторон стропильной
нога врубкой в здоровую древесину мауэрлятал екоба»м.
□обиваемыми в заранее просверленные отверстое в стропив
мой ноге я мауэрлату.
2. Накладку пропускают через аыраааяж'й участья
мауэрлата опирают во ваалажу. Другой кокои иашмж»
крепят ж стропвлнюй вогв не гвоалд.
590
УСИЛЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ФЕРМЫ
УСИЛЕНИЕ НИЧЕГО ‘^“'h
УСИЛЕНИЕ НИЖНЕГО ПОЯСА ФЕРМЫ С ПОМОЩЬЮ НАТЯЖНЫХ
НАКЛАДОК НА ШУРУПАХ
УСИЛЕНИЕ НИЖНЕГО ПОЯСА ФЕРМЫ СТАЛЬНЫМИ НАКЛАДКАМИ
, СО ШПОНКАМИ
Накладка
1. Шурупы завмичиваюто» в преларителъно просверленные отверстия в моталло
в древесине. Диаметр отверстий в деревянных элементах должен быть на 2-3 мм
меньше диаметра шурупа.
В обозначения допустимых расстояний между шурупами
(f- диаметр, ие ослабленной резьбой части сечения.
391
УСИЛЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ФЕРМ ТЯЖАМИ
УСИЛЕНИЕ НИЖНЕГО ПОЯСА ФЕРМЫ НАТЯЖНЫМИ
ЮМУТАМИ
КРЕПЛЕНИЕ РАСТЯНУТОЙ СТОЙКИ ФЕРМЫ НАТЯЖНЫМИ
ХОМУТАМИ
Нахлддха
2
1. В пвремнныж жоистружшяж просверливают отверстия пол новые болты
2. К элементам ферм жрепят на болтах иахлашш с заранее просверлен -
яла отвьрстмнмж я осоедами мл гвозсяь
3. Вжлатгаш шурупам* сжрешяюто) с уголжамм.
4. Количество я яяаметр болтов, маметр натяжных хомутов
оарепелются расчетом.
Ъ92
1
УСИЛЕНИЕ НИЖНЕГО ПОЯСА СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ ТЯЖАМИ ИЗ КРУГЛОЙ СТАЛИ
39J
УСИЛЕНИЕ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ФЕРМ
УСИЛЕНИЕ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ФЕРМ НАКЛАДКАМИ
И ПРОКЛАДКАМИ НА ГВОЗДЯХ И БОЛТАХ
УСИЛЕНИЕ СЖАТОГО ВЕРХНЕГО ПОЯСА С ДЕФЕКТНЫМ
СТЫКОМ ПОСРЕДИНЕ ПАНЕЛИ
КРЕПЛЕНИЕ ДЕФОРМИРОВАННОГО ВЕРХНЕГО ПОЯСА СЬГМГНТНОЙ
ФЕРМЫ ДЕРЕВЯННЫМИ НАКЛАДКАМИ НА БОЛТЛ.Х
Прокп^ака
ЗЕК
УСИЛЕНИЕ ОПОРНОГО УЗЛА ФЕРМЫ
Вклзоьло
УСИЛЕНИЕ СПОРНОГО УЗЛА ФЕРМЫ
I. Усиление сгнившего опорков узла сегыеипюА фе(*лм провес ди ня
дву*^ шьеллерахя» аораплотвАд с сб01** сторон пенса на стявсык болтах.
2. После усиления опорного узла сгнивши! участоя необходимо
уоалпъ.
3. Номер шведлера» спим сечеикв стяюык болтов опреае/вогя
в кджоом воихретноы проекте.
*2000
" 59S
УСИЛЕНИЕ УЗЛОВ ФЕРМЫ
СКОЛ ОПОРНОЙ ЧАСТИ IfcPMbl ПРИ ВРУБКЕ В ОДИН ЗУБ
СКОЛ СТРОПИЛЬНОЙ НОГИ ПРИ ВРУЕХЕ В ОДИН ЗУБ
УСИЛЕНИЕ УЗЛА
1. Согласно размерам конкретной конструкта эготов/аета фагурм^а пластина из
полосовой стеля {"«в мм с слъерстхямм лов болты. Гвоэямя лрарешаются втолимтельные
овремюше клементы.
2. В аереМикмв конструкциях просвср/швакгпя «лтмрспв по* коаыо болты.
3. Устаилвливаюта болты в затягвааютв га^амм.
396
6
ВРЕМЕННЫЕ ОПОРЫ ДЛЯ ВЫВЕШИВАНИЯ ФЕРМ ВЫСОТОЙ НАГ, УРОВНЕМ
ПОЛА ДО 6, 5 м
ВРЕМЕННАЯ ОПОРА ДЛЯ' ВЫВЕШИВАНИЯ БАЛОК
СТЫКИ СТОЕК ПРИ НЕДОСТАТОЧНОЙ ДЛИНЕ ЛЕСОМАТЕРИАЛА
вад уронены кив >6,5 м) ;
Пдрспдт-м ввгрузяв от ксжяружоп нв стойки провзводатся слвшпвв тодпаия фа оедклиянванин
стоек* В одкточвьос в даойкых стойках оолзвнжа лрсжзямЕТСя вад ккэ стоек* в сттойжак бадювяого тела
пинья ставятся между верхом стойки в оодпвраамА кщклрукпиМ.
В аппоовьа пвезрушие (гвоздевые балка, Дверные двутвфввые бацая я tjl) временные стойки
ставятся овд важней шве в месте ребер жестяосте. Маллу аяжвы тосш я вартем стойка ставятся де-
ревянная подпадка. Стойка скрештвется с шднечуукцвей с шжмды) двревяккых накладок
В сквозных коштружтшх - фермах, стойка, как правило, ставятся овд мркпй тк>то у увда фермы.
Пр« затруднительности doctosbkb щд тит***1^ по* разрешается хвдпирать констъ»
руижм овд узлы мым у пожа* Прв атом обяэетагтъго усклеш» ооотвятспушвй егайп фермы, в особе *
тосте растаугой* а татоте постктовка зремккых своей, евщывдамци подпираамуш ферму © соседквмн
ашрежлггвыыа фермамк.
Гечшше влеыевтов ореманвых тодворвыж тонструпкй* тжамятр к колкчестве болтов тыжй ©ф^
Дадтотся расчетом.
396
ВРЕМЕННАЯ ОПОРА ДЛЯ ВЫВЕШИВАНИЯ ФЕРМ ВЫСОТОЙ НАД УРОВНЕМ
ПОЛА БОЛЕЕ 6, S ы
ВРЕМЕННОЕ УСИЛЕНИЕ СТОЕК ФЕРМ
(пря постанови помержшшпших стоя» поя узлы нижнего пмса)
399
ВРЕМЕННЫЕ СТОЙКИ ДЛЯ КРЕПЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЦАЛСК
УСТРОЙСТВО ВРЕМЕННОГО КРЕПЛЕИИЯДЛЯ УСИЛЕНИЯ СЛАБЫХ ПРОСТЕНКОВ
Кмструаш вршевта криплаязв ара замене уазик
простенков шшмвйются из стоек, олироемык на подоконные
участки, поддаржаыющдх вепосреостаеыво а/вменты перемычек.
Прв проствнкак ботве 1 м устанавливают^ мерные стойки по
обеим п сторонам.
Дли более плотного прилегания верка и низа стоек и мж
включеяш в работу orcin, устанавливаются ва клинья с
послепункте* ня поабявпо1
Кроме итого, устапвлнвают временные опоры под перекры-
тие, тгрузг* от которого воспрвннмает поалеаашлй перекладке
□ростеяоа.
Расчет несуще*'способности временных креплений пронэ-
во/штсе иа нагрузки от шюервеаоложекиык конструкций к
приложенным в ним фоменных нагрузок выполняется в со-
ответствии с умазаманми СНиП Г^2^вО.,Деравяквые KDB-
струкнп. Нормы цюек проваакя*.
1
400
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. СНиП В-25-80 Деревянные конструкции. Нормы проектирования.
2. В.П. Пиш-пг, И .С. Шапран. Справочник по ремонтно-строительным работам жилых
и гражданских зданий. ГЬсстройиздат УССР. Киев, 1 963г.
3. Б.С. Соколовский. Деревянные конструкции в строительстве. Москва. Стройиздат,
1973г.
4. Н.Э. Бортонь, И.Е. Чернов. Архитектурные конструкции. Москва. Высшая школа,
1974г.
5. Н.М. Сенченок. Техническая експлуатацня жилых зданий. Справочное пособие.
'Будивельиик' Киев - 1974г.
6. Р.Г. Комисарчик. Методы технического обследования ремонтируемых зданий.
Москва, Стройиздат, 1975г.
7. С.Д. Дайдыбеков. Восстановление деревянных покрытий и перекрытий. Минкомхоз
РСФСР, Москва - 1962г.
8. С.Д. Мухин. Технические указания на производство н приемку Ьбшестроительных
и специальных работ при капитальном ремонте жилых и общественных зданий.
Книга 1. Обшестроительные работы. Стройиздат. Ленинград, 1972г.
9. М.Д. Дишак.гпка повреждений и методы восстановления експлуатапнанных
качеств зданий,-Л.Стройиздат,--Лвниярадсков отделение, 1975 г.
10. В.Я. Ротань. Ремонт и устройство перекрытий. Л., Стройиздат, Ленинградское
отделение. 1977г.